huJAuolп'leQ
AEKTPO,"O-"TEPA

_\\\\\\1 \\\\\\1
- ..
.
,
\\1
.
,
,
.13. М. GAtpUMO'C
· РЕЛЕ
НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ


БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Выпуск 1/39
В. М. ЕЛФИМОВ
РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ
,.-
'. . tt
". ..,
""
r<нол.

ИЗДАТЕЛЬСТВО «Э Н Е Р r И Я»
МОСКВА 1966 ЛЕlIинrрJ\Д

РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕПIЯ:
Большам Я. М., Васильев А. А. Долrов А. Н.,
Ежков В. В., Каминский Е. А., Мандрыкин С. А.,
Синьчуrов Ф. И., Смирнов А. Д., Устинов П. И.
УДК 621.318.59(04)
Е 46
в брошюре излаrается назначение и область при
меllения реле направления мощности сериЙ ИМБ170,
РБМ170 и РБМ270 в 'РелеЙноЙ защите, рассматри
ваlOТСЯ векторные диаrраммы токов и напряжениЙ IIpll
повреждениях в различных точках сети 11 по ним дe
лается ВЫВОД о возможиости выполнения реле направ-
ления мощности н формулируются требования к нему.
Рассмотрены также конкретные конструкции широко
применяемых реле направления мощности и их про-
верка.
Брошюра рассчитана на электромонтеров, обслужи-
ваЮЩl<Х электроустановки BhICOKoro напряжеиия и зна-
комых с основами электротехники.

содЕРЖАНИЕ
Введение 4
1. Назначение и оБJlасть применения реле направления мvщ.
ности 5
2. Фазовые соотношения между токами и напряжениями при
KopOTKVM замыкании и их использование для создания реле
направления мощностн . 7
з. Конструкция и n.ринцип действия реле на.правления мощно
сп! типов ИМЕ и РЕМ .. . . 16
4. Особенности вьшолнения различных типов реле направле
ния мощности ... .. 25
5. Про верка меха.ническоЙ части vсле типов Иl\'!.Б и РЕМ 31
б. Проверка и реrулировка электрических характеристик реле
типов ИМЕ и РЕМ 36
7. Схемы включения реле направления мощности к лервич
ным токам .и напряжениям через измерительные трансфор
маторы ..... 45
8. Проверка праВИЛЬНОСТII включения реле направления мощ
ноети 47
Прuложенuе 1. Приборы и 'инструменты, необходимые для про
верки реле направления мощности 54
П рuложенuе 2. Осиовные теХНИ1Joеские данные реле типов ИМЕ
иРШ 

ВВЕДЕНИЕ
Вместе с ростом электрификации нашей страны poc
ло число .ТJиний И подстанциЙ электрических сетеЙ, при
зпанных обеспечить надежное питание элсктроэнерrией
мноrочисленных потребителей, усложнялись схемы энер
rоснабжепия, а следопательпо, и релейной защиты этих
сетей.
Одним из элементов ряда типов сложных релеЙных
защит является реле направления мощности.
Схемы релейной защиты с реле направления МОШJЮ
сти стоят как бы на rранице простых и сложных защит
не только изза относительной сложности конструкции
реле напрапления мощности, но, rлавным образом, изза
принципов настройки и анализа работы этоrо реле.
Анализ работы реле напрапления мощности требует
знания не только величины какойлибо одной составляю
щей электромаrнитноrо процесса. например тока или
напряжения, а сразу нескольких величин: значений Be
личин тока и напряжения и их фазовоrо соотношения.
Производить указанный анализ при изображении TO
ков и напряжений в аналитическом виле чрезвычаЙно
rромоздко и ненаrлядно.
Введение BCKтopHoro изображения токов и напряже
ний значительно упрощает и ускоряет анализ, делает ero
доступным и наrляднЫМ.
Кроме знания векторных диаrрамм для простых цe
пей, для ПОЛНОl"О понимания материала настоящей бро
шюры необходимо знание векторпоrо изображения токов
и напряжений n первичных и пторичных цепях энерrо
системы n нормальных 11 апаРНЙI1ЫХ рсжимах.

1. НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ
Контроль за нормальной работой современной энер
rетической системы, кроме дежурноrо персонала, ocy
ществляет большое количество автоматических устроЙств.
Среди них одно из первых мест занимает автоматика,
именуемая релейной защитоЙ. ЗадачеЙ релеЙной защиты
является быстрое OT
ключение повредив
шеrося участка энер
rосистемы с помощью
выключателей, бли
жайших к месту по
вреждения.
Устройства релей
ной защиты бывают
простые и сложные.
Естественно, стремятся
сделать релейную за
щиту по возмоЖности
более простой. Однако на практике это не всеrда yдaeT
ся. Сложность релейной защиты определяется рядом
обстоятельств и в первую очередь усложнением схемы
сети, например, изза желания обеспечить потребителя
электроэнерrии надежным двусторонним питанием. Это
обычно приводит к кольцеванию сети. Для примера pac
смотрим, как осуществляется релейная защита в сети,
представленной на рис. 1.
Если на выключателях потребителеЙ подстанций 1
и 2 установлена простая токовая защита с выдержкоЙ
времени 1 сек, то, установив на линиях со стороны CTaH
ции (С) простые токовые защиты с выдержкой времени
1,5 сек, мы обеспечим селективную (избирательную)
2757 5
',5"
п/ст I
,"
п
("
п
п/ст2
Рис. 1. Радиальная схема сети.

работу защиты. В самом деле, рассматривая возможные
короткие замыкания на любом участке, мы убеждаемся,
что защита обеспечивает отключение только поврежден
ных участков, что теряют питание только те потреби
тели, пнтание которых проходит через поврежденныii
участок.
Если мы построим линию между подстаНЦИЯМII 1 и 2,
как это показано на рис. 2, то надежность питания YKa
занных подстанuиЙ возрастет. Теперь обесточение любоЙ
подстанции при усло
вии селективноЙ рабо
/1 ты защиты возможно
только при OДHOBpe
менном повреждении
двух линиЙ, что значи
тельно менее вероятно.
Однако в новых yc
ловиях работы элек
тросети осуществить
защиту линий преж
ними простыми TOKO
'выми защитами уже не
'удается. При коротких
замыканиях на любоЙ
линии по всем трем линиям проходят токи KopOТKoro
замыкания. При этом токовые реле защит на обоих
концах всех линий, связывающих подстанции, приходят
в действие и, какие бы выдержки времени ни устанавли
вались на простых токовых защитах, добиться их селек
тивной работы при коротких замыканиях на любом
участке сети нельзя.
Анализ возможных расстановок выдержек времени
простых токовых защит на подстанциях с двусторонним
питанием показывает, что селективной работы защит
можно добиться, если дополнить простые токовые защи
ты орrанами, которые разрешали бы деЙствовать защи
там только на тех концах линий, rде мощность KOpOT
KorO замыкания протекает от шин подстанuиЙ.
На рис. 3 показана возможная расстановка выдержек
времени на токовых защитах, снабженных указанным
opraHoM. Стрелки показывают, при каком направлении
мощности KopOТKoro замыкания от шин подстанции дaH
ная защита приходит в действие. Принципиальная ВОз
',5 ..
п /ст'
,..
'l/CтZ
Рис. 2. 3а1юльцованная схема сети.
6
1]

Можность создания таких opraHoB направления, испо.riЬ
зующих фазовые соотношения между токами и напря
жениями в первичиой цепи, приведена ниже.
OpraHbI, обеспечивающие направленное деЙствие за
щиты, получили название реле направления мощности.
Подавляющее большинство реле паправлепН!"т мощ
пости используется в релейной защите. Лишь небо.Т]ьшая
часть этих рел применяется в друrих ВИдах aBTOMa
тики. В дальнейшем мы будем рас-сматривать реле Ha
правления мощности примените.1JЬНО только к релеЙноЙ
защите.
2. ФАЗОВЫЕ СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ТОКАМИ
И НАПРЯЖЕНИЯМИ ПРИ КОРОТКОМ
ЗАМЫКАНИИ И ИХ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
ДЛЯ СОЗДАНИЯ РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ
Как мы уже видели в 'предыдущей rлаве, в сети, rAe
подстанции имеют двустороннее питание, например 'в Ta
коЙ, как на рис. З, ,при коротком замыкании в любоЙ
точке токи повреждения протекают 'как по защитам,
которые должны действовать при этом коротком замы
ка нии, так и по защитам, которые не должны деЙ
ствовать.
Токовые реле, BXO
дящие в защиту, не MO
rYT определить, долж
на ли деЙствовать за
щита.
Не MorYT опреде
лить этоrо и реле Ha
пряжения, ибо пониже
ние НiЗ.пряжения на
шинах подстанции про
исходит при коротком
замыкании на любой
линии.
Как будет в даль Рис. З. Выполнение схемы защиты
нейшем ,показано, толь в закольцованной сети.
ко совместное исполь
зование тока по линии и напряжения на шинах подстан
дии позволяет определить, какой же защите необходи
мо приходить в действие.
2*
2"
п/с/Т1 f
о" 1"
п
п
п/ст2
7

Для понимаllИЯ 1'oro, k3K можно ИСПоJ!ЬЗОl3ать дJt51
этоЙ цели токи и напрнжения, необходимо изобразить
токи и напряжения сети в различных режимах и проана
лизировать их. Наиболее просто и наrлядно можно про
изводить анализ токов и напряжений, пользуясь их BeK
торным изображением.
Несколько слов о праВИJlах 11 принятых УСJIOВНОСТЯХ
при векторном изображении.
Как известно, прежде чем выполнить rрафическое,
ана.!JИ rическое ИJIИ векторное изображение периодиче
cKoro процесса, имеющеrо Д13а взаимно противополож
ных направления протекания (в том числе переменных
токов и напряжений), необходимо одно из этих напраI:!
лениЙ в натуральной или расчетной электрическоЙ схеме
принять за положительное. Направление, принятое за
положительное, обычно отмечают стрелкоЙ.
Для Toro, чтобы избежать разных изображениЙ oд
Horo и Toro же процесса, условились принимать поло
жительные направления вполне определенным образом.
В частности, в энерrетике для токов по линии обще
принятым положительным направлением принято на-
правление от шин подстанЦИИ в линию.
Для фазных напряжениЙ общепринятым положи
тельным направлением является направление от землн
к фазе.
Для линейных напряжениЙ нет общепринятоrо поло-
жительноrо направления и таким направлением задают
ся при каждой конкретной схеме. Обычно за положи
тельное принимается направление от одной фазы к дpy
rой с последующим циклическим чередованием, напри-
мер от А к В, от В к С и от С к А. Общепринятым здесь
является обозначение напряжения в зависимости от при-
нятоrо положительноrо направления.
Например, обозначение и ВС означает, что положи-
тельное направление принято от фазы С к фазе В, обо
значение V АС означает, что положительное направление
принято от фазы С к фазе А. Таким образом, общим
правилом при написании индексов линейных напряже
ний является обозначение первым индексом той фазы,
направление к которой принято положительным. На
рис. 4,а приведена схема сети, на котороЙ указаны:
место установки рассматриваемоЙ защиты (Р3), расчет-
ная точка KopoTKoro замыкания Kl и расчетная точка
8

KopoTKoro замыкания /(2. Стрелкой указано принятое
поло}Кительное направление тока через место устанопки
защиты.
Рассмотрим векторные диаrраммы токов и напrя
}Кений при ПОl3реЛ<дениях n различных точках сети и
выяпим их особенности в зависимости от места повре}К
дения.
На рис. 4,б2 приведены векторные диаrраммы пер
вичных токов и напря}Кений, подводимых к релейноЙ за
щите через измерительные трансформаторы, COOTBeтCT
венно при трехфазном, псех сочетаниях двухфазноrо и
возмо}Кных однофазных коротких замыканиях в точ
ке /(1.
Принято считать в этом случае, что мощность KOp01'
Koro замыкания направлена от шин подстанции в защи
щаемую линию.
На рис. 4,дж приведены векторные диаrраммы
первичных токов и напря}Кений, подводимых к той }Ке
релейной защите через измерительные трансформаторы,
соответственно при трехфазном, всех сочетаниях ДBYX
фазноrо и возмо}Кных однофазных коротких замыканиях
в точке /(2.
В этом случае принято считать направлени мощно
сти KopoTKoro замыкания от защищаемой линии на
шины под станции.
rлавным отличием векторных диаrрамм 4,б2 от
векторных диаrрамм 4,дж, позволяющим отличить по
вре}Кдения в точке /(1 от повре}Кдения в точке 1(2, ЯВ
ляется поло}Кение векторов фазных токов относительно
векторной диаrраммы напря}Кений. Нетрудно заметить,
что одноименные фазные токи при коротком замыкании
в точке /(1 и /(2 находятся относительно друr к друrу
под уrлом 180°. Следовательно, реле, способное раз
личить это отра}Кение на векторных диrраммах отли
чие повре}Кдений в ТОЧIШХ /(1 И /(2 И разрешающее
защите действовать только при повре}Кдении в ТОЧI<е /(1.
моrло бы быть использовано в качестве opraHa на.прав
ления.
Выполнить реле, контролирующее поло}Кение I3екто
ров токоп всех трех фаз, возможно, но достаточно
трудно.
Распространенные n настоящее премя реле паправлс
НИЯ мошности решают эту задачу по частям, лофазно.
!)

Для примера рассмотрим, как осуществляется KOH
троль за положением вектора тока фазы А.
На рис. 5 приведены векторные диаrраммы перlШЧ
ных фазных напряжениЙ при трехфазном коротком за
мыкании и двухфазных замыканиях на фазах АВ и А С
Б точках К. и К 2 (рис. 4,а). На этих диаrраммах указа
ны векторы 1 А. И 1 А2 полных токов фазы А при KOpOT
ком замыкании соответственно в точках К. и К 2 .
Соrласно сказанному выше, КОНСТРУКЦИЯ реле Ha
правления, используемоrо в защите (рис. 4,а) и KOHTpO
лирующеrо фазу А, должна быть такоЙ, что если к нему
подведены любое напряжение и ток I At , реле должно
замкнуть свои контакты и разрешить защите произвести
РЗ
'[ ' д
18 'А
б) б)
Рис. 4. В('JПОРIIЫ(' J\lIarp:JMMl>! ПРрШl'ШЫХ ТOIЮВ 11 И:JllрЯ-
II . р"с',еПIЗ>I схем"; 6  треХф"3110е К. 3. В точке /(,; в  три
МОЖIJЫХ ,.\ИД" ОJUlOфа3110rо к. 3_ В точке /(,; д  трехфа3IJое К. 3.
n roчке /(2; ж  rри вО3МОЖIJЫХ ВIIД" одноф"зноrо К. . Jj точ
11)

ОВ
О С ив
l)
' в 'с 'А
а)

о с ив
lf.4
11/
е)
[в
If А
ж)
жениЙ, ПОДВОДИМЫХ К релейной защите.
возможных сочетания двухфазноrо К. з. В точке Ко; i:  три ВОз
в точке ; е  три возможных сочетаиия двухфазноrо к. з.
ке К._
Il

отключение. Если при тО'м же напряжении к ре.пе Ha
праВ.ТJения будет подведен ток. изображаемый вектором
1 А2, тО' реле должнО' иметь мО'мент на размыкание KO'H
тактО'в. Таким О'бразО'м, вся плО'скО'сть каждО'Й вектО'рнО'Й
диаrраммы пО'вреждений в О'тнО'шении необхО'димО'rО'
а)
б)
Рнс. 5. Зоны, необходниые реле направления для контроля за TO
КОМ фазы А.
пО'ведения pe.ТJe напраВ.ТJения О'т тО'ка фазы А мО'жет быть
разбита на две зО'ны с .ТJинией перехО'да 1/.
Одна зО'на, rде реле дО'лжнО' разрешать О'тключение,
получила название зО'ны срабатывания, а втО'рая, rде
реле не дО'лжнО' разрешать О'тключение, пО'лучила назва
ние зО'ны заклинивания. При этО'м Д.ТJя надежнО'сти деЙ
ствия защиты неО'бхО'дима такая кО'нструкция напраЕ\
l

ленноrо реле, чтобы I3 ШlllраВJIСIШII тока поврсждения
(1.1 реле имело максимаJIЬНЫЙ МОМСНТ ИЛII (как МЫ уви
дим ниже) линия максимальных МОМСНТОВ реле 22
должна совпадать с I3екторами lAl и I A2 .
В настоящее время выпускаются промышленностью
и получlI.'Ш широкое распространение в эксплуатации
однофазные реде напраВ.'Iения мощности, к которым
подводится один ток и одно напряжение.
На реле направления мощности MorYT быть поданы
фазные или линейные напряжения В любом случае KOH
струкция реде должна быть такой, чтобы подведенное
к реле напряжение создавало с ПОДI3е;хенными токами
две зоны с линиеЙ переХО,1а, как указано на рис. 5.
Наибольшее распространение получила конструкция
реде напраВ.'Iения мощности, применяемая при так Ha
зьшаемоЙ gОrра]J,УСНОЙ схеме включения реде в защитс
от междуфаЗllЫХ коротких замыканий (см. п. 7). При
этоЙ схеме ток фазы А взаимодеЙСТI3ует на реле с Ha
пряжением Иве. Как ВИ]J,но из векторных диаrрамм на
рис. 5 между векторами Ипс и (4.1 имеется HeKoTopbIii
уrол. Более детальный анализ показывает, что при
междуфазных коротких замыканиях уrол между током
I.ll (рис. 5) и напряжением Ипс в зависимости от вида
KopoTKoro замыкания составляет примерно 30+450_
Понятно, что для получения при коротком замыюшии
максимальноrо момента на реде направления мошности
конструкция реле должна быть такой, чтобы уrол между
подводимым к нему наПрЯЖениеМ и линией ero макси
мальных моментов в зоне срабатьшания и составлял
примерно 30+450. Этот уrол, отсчитываемыЙ от ПО.'l
водимоrо напряжения, называется у реде уrлом l\Iакси
маЛЫlOii чувствительности ре.'1е ({jJl\!.Ч)'
При этом, если уrол отсчитывается по часовой стреЛ
ке  ему присваивается положительныЙ знак, если уrол
отсчитывается против часовой стрелки  ему присва
ИI3ается отрицательный знак.
Очень часто opraH напраВ.'1ения бывает необхо:I.ИМЫМ
ТО.'1ько для защиты от замыкания па зем.'1Ю.
В этом случае возможно одним репе определять при
соеЛ.lfнеНIlЯ, по которым IIЮЩIЮСТЬ KopoTKoro замыкаНIl51
ПРОТСI<ает n напраВ.'1СIJИИ места НОНреЖЛ,еIlИ51, незаВИСIJ
1110 от Toro, "а какоЙ фазс ПРОllЗОШ.'10 поврежден не. IIa
рнс. 6 ПРllведепы векторные диаrраммы напряжениЙ на
3757 1;1

шинах подстанции при однофазном коротком замыкании
поочередно для всех фаз линий в точках К. и К2 (см.
рис. 4,а). На рис. 6 1м и I Л2  векторы токов повреж
дения, проходящих в месте. rде устаНО[J.лена защита при
повреждениях соответственно в точках К. и К2. На диа
rpaMMax указаны линия перехода 11, а также жела
2
I
'В2
lJ A
Зона заклu-
"u.ВанtJ.Я
1
f

а)
1
о)
Рис. 6. Зоны, необходимые реле направления для контроля за
током 3/0.
тельная линия максимальных моментов реле 22. совпа
дающая с вектором тока повреждения.
К. реле направления мощности подводят векторную
сумму фазовых токов и напряжениЙ. Если пренебречь
токами наrрузки, то при однофазных коротких заМыка
ниях ток прохо;rит только по одной фазе, и, следователь
но, сумма токов трех фаз равна этому фазному току
повреждения.
14

Сумма фазных напряжений в нормальных условиях
равна нулю. При однофазном коротком замыкании на
поврежденноЙ фазе происходит понижение напряже.ния.
В этом случае сумма трех фазных напряжениЙ равна
величине снижения напряжения, а вектор этоЙ суммы
направлен под уrлом 1800 к вектору напряжения повреж
денной фазы.
Указанные суммы трех фаз токов и напряжениЙ Ha
зывают утроенным током и утроенным напряжением HY
левой последовательности и обозначают 3/0 и ЗU о .
Как видно из векторных диаrрамм на рис. 6, уrол
между током повреждения в точке KI и вектором напря
жения ЗU о при попреждении на любой фазе составляет
примерно llO°, если отсчет ведется от вектора напря
жения ЗU о и за положительное направление принимает
ся отсчет по часовой стрелке.
Следовательно, аналоrично указанному выше реле
направления мощности защиты от замыкания на землю
для надежности ero действия должно иметь такую KOH
струкцию, чтобы уrол максимальной чувствительности
реле «рм.ч составлял примерно llO°.
Итак, можно сделать вывод, что для защиты от l\lеж
дуфазных замыканий необходимо иметь реле направ
ления мощности, которые бы четко замыкали своЙ KOH
такт при уrле между подводимым к нему током и напря
жени ем порядка 307450 и для защит от замыкания
на землю порядка 110°.
В настоящее время в эксплуатации находятся сле
дующие виды реле направления мощности:
а) реле типов ИМБ171А/l, ИМБ171А/2, РБМ171/1
и РБМ171/2, применяемые в CXMax направленных за
щит от междуфазных коротких замыканий;
б) реле типов ИМБ178А/l, ИМБ178А/2, РБМI77/l,
РБМI77/2, РБМ178/1, РБМ178/2 и РБМОI, применяе
мые в схемах направленных защит от замыкания на зеIl'I
лю в сетях с большим током замыкания на землю;
в) реле типов РБМ271/l, РБМ271/2 двустороннеrо
действия, применяемые в поперечных дифференциальных
защитах параллельных линий для защиты от между
фазных коротких замыканий;
[) реле типов РБМ277/1, РБМ277/2, РБМ278/1,
РБМ278/2 и РБМ272 двустороннеrо действия, приме
ияемые в поперечных дифференциальных защитах для
 ]5

защиты от замыJ{нияя на землю п сетях с большим TO
IШМ замык{\ния на землю;
д) реле И.''lБ171 и Иl\\Б178, распространенные
в ЭI<сплуатации, но снятые с производства, по I{OHCTPYK
цин 11 характериспшам аllалоrllЧНЫ соответственно реле
ИI\'1Б171А/III И.\1Б178А/I.
3. I(ОНСТРУI(ЦИЯ И ПРИНЦИП ДЕйсТВИЯ РЕЛЕ
НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ ТИПОВ ИМБ И РБМ
Реле типов ИМБ и РБМ являются индукционными
однофазными реле с цилиндрическим ротором (барабан
ЧИlЮМ) .
Отнельные типы реле отличаются друr от друrа KOH
таКТIIОИ системоii (ОДIЮСТОРОНШШ или ДI3усторонняя),
зазором между полюсами и
стальными сердечниками
(тип ИМБзазор порЯk
ка 2 .ММ, ТИП РБМ  зазор
порядка 1 ММ), обмоточны
ми данными катушек и Be
личинами добавочных aK
'rивных сопротивлениЙ и eM
костеЙ конденсаторов.
Принципиальная конст.
РУI<ТИВllая схема реле оди
накова для всех типов реле
и показана на рис. 7.
На оси 1, ЗaI<репленной
в нижнем (2) и верхнем (3)
ПОДШIтнИ!<ах, укреплены
алюминиевыЙ ротор (бара
банчИl<) 4, упоры 5, планка
6 с подвижным контактом
7 и один IЮНец моментной
ПРУЖIIНЫ 8. У реле ДBYCTO
pOHHero деЙствия противо
АеЙствующий момент созда
ется двумя пружинами, и
планка несет на себе не
ОДИН, а дпа подI3ижныx KOH
9
"
и р
PIIC. 7. КОIIСТРУI<ТIIВllая сх{'ма
1){'J({'TIllIOD ИМБ И PfJl\\.
)G

такта. Более подробно конструктивное выполнение OT
делыlхx узлов реле будет рассмотрено ниже.
МаПlIIтная система реле состоит из замкнутоr{) KBaд
paTHoro маrнитопровода 9 с четырьмя выступающими
внутрь полюсами.
Для уменьшения маrнитноrо сопротивления между
полюсноrо пространства в центре между ПОJIюсами pac
положен стальноЙ цилиндрпческиЙ сердечник 10. Между
полюсами и стадышм сердечником образуется paB[(O
мерный зазор 1 2 ММ. В зазоре расположен цилиндри
ческий алюминиевый ротор (барабанчик), укрепленныЙ
на оси.
Аlаrнитные ПОтоки создаются двумя обмотками 
uбмоткоЙ тока и обмоткоЙ напряжения. Обмотка напрн
женин состоит из четырех последователыlO соединенных
катушек 11, расположенных па внешнем маrнитопрово
де. Соединение этих катушек между собоЙ выполнено
таким образом, что маrнитные потоки от [(их проходят
через одну пару полюсов (па рис. 7 через вертикальные
полюсы) и создают общиЙ поток Ф п .
Последовательно с обмоткой напряжения включается
сопротивление 13. В завиClПоЮСТИ от вида и величины
этоrо сопротивления меняется уrловая характеристика
реле направления мощности (меннется уrол максималь
ноЙ чувствительности реле qJl\l.ч) .
Токовая обмотка состоит из двух последовате.'lЬНО co
единенных катушек 12, надетых на два полюса. Эти ка.
тушки соединены таким образом, что маrнитныЙ nOTOJ<,
фт, создаваемый током, проходит по двум друrим полю
сам (на рис. 7 через rоризонтальные полюсы).
Таким образом, токи, проходящие по обмоткам тока
и напряжения, создают два взаимно перпендикулярных
в пространстве маrнитных потока ФН и Ф т , пронизываю
щих цидиндрическиЙ алюминиевый барабанчик и соз
дающих в нем вихревые токи.
Для приведенноrо на рис. 7 реле индукционноЙ систе
мы величина вращающеrо момента, создаваемоrо за
счет взаимодействия потока Ф Н с током, индуктирова[(
ным в барабанчике потоком Ф т , и потоком Ф Т С током,
индуктированным в барабанчике потоком Ф'I, опреде
ляется выражением
М==КФ П . Ф Т sin 1)),
(1)
17

rде К  постоянныЙ коэффиuиент ДЛЯ л.ашюй KOHCT
РУКЦИII реле;
Ф II и Ф Т  деiiствующие значения маrнитных потокоu,
создаваемых токами, проходящими по об
моткам напряжения и тока;
'ф  фазовыЙ уrол между векторами потоков
Фи и ФТ'
Вывод формулы (1) прuизводится С применением
дифференuиаЛЫlOrо ИС'ЧИС.lения.
. L..
I /i
t 
а)
(p
'v"'
"

Фт
.
б)
f2f
Рис. 8. Реле направления мощности.
а  цепь напряжения; б  цепь тока; в  векторная диаrрамма.
Точками обозиачены ОДНОПOJJярные зажимы.
ФормулоЙ (1) пользоваться трудно, так как маrнит
ные потоки обычно нелеrко замерить, поэтому ее преоб
разуют в более удобный вид. Для этоrо необходимо
рассмотреть электрические схемы цепеЙ напряжения и
тока реле направления мощности и соответствующую им
векторную диаrрамму.
На рис. 8 представлена электрическая схема реле
направления мощности. Стрелками указаны принятые
положительные направления для токов, напряжениЙ и
маrнитных потоков. На рис. 8,в представлена векторная
диаrрамма, коrда добавочное сопротивление (13 на
рис. 7) равно нулю.
Построение векторной диаrраммы реле направления
мощности следует начинать с вектора напряжения ир,
подведенноrо к реле. Ero положение может быть взято
произвольно, И мы расположим ero вертикально.
18

Сопротивление llепи напряжения (рис. 8.а) смешан
ное. индуктивноактивное. Поэтому ток. проходящиi'I пu
цепи напряжения i п , изобразится вектором /Н' отстаю
щим от вектора напряжения Ир па уrол 6, определяемыii
соотношением активноrо и ИНДУКТИIзноrо сопротивлениЙ
цепи.
Вектор маrнитноrо потока Ф Н . создаваемоrо током
i", мы считаем совпадающим с вектором тока /Н' пе учи
тывая при этом потерь 13 железе Маrнитопровода. AHa
Jюrично принято, что вектор маrпитноrо потока фт co
впадает с I3ектором тока, подведепноrо к реле /р.
COrJ1aCHO формуле (1), ес.'1И ток, подведенныЙ к реле
направления мощности ip (рис. 8,6), и создаваемыЙ им
маrнитныЙ поток Ф Т будут в векторном изображении
совпадать с вектором маrнитноrо потока ф п , то Bpa
щающиi'I момент на реле направления будет равен нулю.
так как 'ф==о.
Вращающий момент будет равен нулю и при уrле
'Ф== 1800, так как sin 1800 равен нулю. Следовательно. на
векторной диаrрамме реле линия нулевых моментов
11. разделяющая зону срабатывания и зону заКJПlНива
ния проходит по вектору маrнитноrо потока Ф" и тока
/11 под уrлом 6 к вектору напряжения Ир.
Соrласно тоЙ же формуле (1) вращающий момепт на
реле направления мощности будет максимальным. коrда
уrол 'IjJ БУД€1 равеп плюс 90 и мипус 900. Про ведем
н этом папраI3лении линию максимальпых МОментов 22.
Коrда ток ip будет изображаться вектором, совпадаю
щим с линиеЙ 22, момент на реле будет максимальным.
Расположение контактов и полярность обмоток тока и
напряжения подобраны в реле таким образом, что реле
замыкает свои контакты и имеет максимальныЙ момент
на замыкание контактов, коrда ток ip и совпадающиЙ
с ним маrнитныЙ поток Ф Т опережают ток i и и совпадаю
щиЙ с ним маrнитныЙ поток ФИ па уrол 900. Соrласно
векторноЙ диаrрамме это соответствует положению BeK
тора /р, опережающему вектор Ир на уrол qJм.ч. Как YKa
зано выше, уrол {J'М-Ч носит название уrла максимальноЙ
чувствительности и определяет положение вектора тока
/р относительно вектора напряжения Ир, при котором
реле имеет максимальныЙ момент па замыкание KOH
тактов.
Произведем преобразовапие фОрl\lУЛЫ (1).
19

Заменим ]J,С'i'!ствующие значения мапштных потоков
Ф,. и Ф'I на пропорuиональные им деЙствующие значе
НИя напряжения и тока, подводимых I( реле
M==klVplp siп-ф.
Как уже известно, уrол llJ  это уrол между ;\1аrнит
НLlМИ ПОТОI(ами, и он ОТСЧИТLlвался от Bel(TOpa Фи. Для
об.чеrчения операциЙ необходимо не тОДЫi:O з:- менить по
тОIШ током И напряжением, ПОЛ,ВОДИМЫМ к реле, но и
производить отсчет уrла от вектора напряжения ир.
Для перехода от уrда llJ к уr.чу межл.у током iv и Ha
пряжепием и р па веl(ТОРНУЮ .1иаrрамму реле нанесем
в произвольном направлении вектор тока ipIp и обо
значим уrол между векторами и р и lр значением «рр.
Тоrда фОРМУ"lа моментов может быть преобразована
слеl1.УЮЩИМ образом:
М ==k l Vplp sin llJ==tkl Vplp sin ({)cpp).
Сумма уrлов () и {jJl\I.Ч равпа 900. ОДНaIЮ учитывая знаки
уrлов (уrол () отложен от и р в положительном направ
лении, а уrол qJм.ч В отрицательном), это соотношение
можно записать как
()+ (qJnl.ч) ==900.
Тоrда
() == 900 + qJl\I.Ч
и
м ==k l Vplp Siп(900СРР+(jJ'м.ч).
Пссле преобраЗОI3ания окончате.пьно ПОЛУ'13СМ:
M==tklVpl p СОS(qJр(jJ'м.ч).
(2)
в формулу (2) 1"ры.Ч подставляется со своим зн Юi:Oм ,
УI(аЗLlваемым в каталоrах и справочниках.
Приведенная формула вращающеrо момента является
основной для всех реле НN\.Б и РБМ.
В различной литературе при выводе формулы Bpa
щающеrо момента реле направления мощности (2) BMe
сто уrла qJl\I.Ч используется рапноЙ ему по ве.'1ичине уrол
a. Тоrда формула вращающеrо момента принимает
ВIIД:
...
I

M==;k1Vplfl cos(q',,+a).
(3)
20

Встречаются и друrпе выражения ДЛЯ Оllреде.'IеПН}t
l'vюмснта на реле напраВ:lеlllШ мощности. ОДllаlЮ все
они лепю приводятся к формуле (2). В данноii брошюре
в качестве OCHoBHoro приведено выражение (2), та"
кю, обозначение IpM-Ч точнее отражает сущность этоrо
уrла.
Ниже рассматриваются КОIlСТРУЮПIП ОТJl€ЛЫlLIХ узлов
реле папраI3ления МОЩПОСТИ.
з
бБ
5
I
AA Б I Б
\/ l
а} 6)
AA
A  A
l ( , 
... A
6)
Рис. 9. Устройство подпятников.
а  ннжний подпятиик реле типа ИМБ; б  Берхииn
подпятник; в  нижний подпятник реле типа РБМ.
Нижнии подпятник peJle Т1iпа И,\1Е (рис. 9,а) преk
ставляет из себя полыЙ виНт 1, во внутреннеЙ полости
I<OToporo размещена опорная пружина 2, И опирающий
ся на эту пружину направляющий футор 3 с направляю
щим 4 и плоским 5 камнями. Со стороны наружноrо
ОТIJСрСТИЯ футор завальцован.
Для фиксации положения и закреШ1ешIЯ нижнеrо
подпятника на несущей плюше предусмотрена KOHTpraii
ка 6, перемещающаяся по внешнеЙ резьбе подпятника.
На рис. 9,6 приведена конСтрукция нижнеrо подпят
ника реле типа РЕМ. Отличис ero от нижнеrо подпятника
21

реле типа IIМБ СОСТОИТ в конструкции футора. Нижний
подпятник реле типа РБМ может перемещаться не TO.IlЬ
ко по вертикальной оси, но и в rоризонтальной плоско
сти за счет небольших качаниЙ футора, ЧТО облеrчает
центровку подвижной системы реле.
Верхний подпятник одинаков для реле типов ИМБ
и РБМ. Он показан на рис. 9,6 и предстаI3ляет из себя
массивныЙ ЦJШИНДР со I3ставленными 13 Hero напраI3J1ЯЮ
щим и ШlOским камнями.
На рис. 10 показана конструкция барабанчика J,
укрепленноrо lIа оси 2.
РИС. 10. Барабанчик реле
С ОСЬЮ.
РИС. 11. Сердечник реле.
На рис. 11 приведены конструкция и крепление
стальноrо сердечника и нижнеrо подпятника к несущей
планке.
В несущей планке 1 имеется отверстие, через которое
вставляется и закрепляется большой rайкой 2 uилиндри
ческой конец с резьбой стальноrо сердечника 3 (СМ. TaK
же рис. 7).
Стальной сердечник имеет форму цилиндра с неболь
шим срезом по образующей !J.ЛЯ реrулировки самохода.
Внутри стальноrо сердечнюш имеется сквозное OT
верстие, по которому проходит ось, опирающаяся на
нижний подпятник 4. Винт нИжнеrо подпятника BBepTЫ
вается в нижнюю часть I3HYTpeHHero ОТI3ерстия стальноrо
сердечника и контрится rайкой 5.
На рис. 12,a представлена конструкция контактной
системы реле типа ИМБ одностороннеrо действия.
Реле имеет один замыкающий контакт. Подвижной
контакт 1 укреплен на планке 2 и изолирован от оси 3
пластмассовой втулкоЙ 4. Токоподводом является спи
22
I

'1'

ра.'Iьпая возвратная пружина, изолированная от метал
лических деталеЙ реле. Неподвижныii КОНТaIП 5 при
I<реплен к плоской пружиН{ 6 ИЗ фосфористой rибl<ОЙ
бронзы, укрепленной в пластмассовой колодке 7. KOH
такты имеют форму цилиндрических штифтов, оси их
11
9
Рис. 12. J\ОНСТРУКЦIIЯ контакпюй системы.
а  репе типа ИМВ; 6  реле типа РБМ.
взаимно перпендикулярпы. !\ОЛОДI,а пеподвижпоrо l<OlI
такта перемещается в овальных отверстиях плато 11,
к которому она прикрепляется с помощью стяжных бол
тиков. Перемещением колодки производится реrулиров-
I,a зазора между контю<тами и уrла встречи контактов.
Реryлировка зазора может тю,же ПРОизподиться pery-
лировочным винтом 8. Жесткая задняя упорная П.'Iастин
ка 9 (оrраничитель) rасит вибрацию пружины 6 при
ударе подвижноrо Iюнтакта 1 по неподвиж,ному Iюнтак
23

ту 5. Персдняя упорная пластина /0 с():ща('т пред.вари
тельное нажатие на пружину б.
На рнс. 12,6 приведена конструкция контактной си
стемы реле тнпа РБl'v\ одностороннеrо действия.
Реле имеет один замыкающиЙ контакт. Штифт по
движноrо контакта / установлен на пластмассовой Tpa
версе 2, укреПJlенной на оси 3. Подвижной контакт пред
назначен для замыкания цепи между двумя неподвиж
НЫI\IИ контактамн 4, укрепленными на колодке 5. Для
улучшения работы коптактоп предусмотрены передние б
и задние 7 упорные П.1астины. Л:IЯ реrудиров
ки положения неподпижных KOH
тактов предусмотрены отверстия
п плато 9, по которым может
перемещаться колодка, и pery
лировочные винты 8.
На рис. 13 дана конструкция
контактноlr системы реле типа
РБМ двустороннеrо действия с
одним замыкающим контакто;\! в
каждую сторону. На пластмас
совой траверсе /, укрепленной на
оси реле 9, размещены два ce
ребряных ПОДВИЖНЫХ контакта 2,
каждый из которых может замк
нуть свой неподвижный контакт
3. При отсутствии момента на pe
ле подвижные контакты YCTaHaB
ливаются в среднем нейтраль
ном положении и тоrда оба KOH
такта разомкнуты. Такое поло
жение траперсы задается дву-
мя спиральными возвратными пружииами 7, дейст
ВУЮЩИМII через рычаrи 4 на штифт 5, укрепленныЙ
на траверсе ПО:I.вижноrо контакта /. Дейстпие каждой
пружины оrраничено упором б. Поскольку рычаrи 4 Me
ханически не связаны со штифтом 5, то каждая пружи
11а противодействует замыканию только «CBoero» KOHTaK
та. Натяжение каждой возвратноЙ пружины 7 реrули-
руется своим Р('I'УJШРОВОЧНЫМ колесиком , закреплен
ным ДПУl\IЯ стопорными шштаМII.
Конструкция неподвижных контактов анадоrична
кuнструкции реле РБМ (рис. 12,6).
24
о
о о
9
3
Рис. 13. Конструкция
контактной системы реле
типа РБIvl270.
7

4. ОСОБЕННОСТИ ВЫПОЛНЕНИЯ РАЗЛИЧНЫХ
ТИПОВ РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ
Реле типов ИМБ171Аll и ИМБ171АI2. Схема BIIYT
рен них соединениЙ и полярных зажимов реле ПРИI3ел.е
на на рис. 14.
При подаче напряженил на зажимы 87 ток в обмот
ке напряжения Отстает от ПРИJ10женноrо напряжения па
уrол c')68<> и реле имеет уrол маКСИI\ШJ1ЬНОЙ чувстви
тельности (jJм.ч220. Векторная диаrраl\lма реле приве
дена на рис. 8,6. Выражение вращающеrо момента полу
чается из формулы (2) и IIмеет пид:
MkUplp cOS«(jJp+2).
Обычно такое включение реле используют п тш, Ha
зываемых 30 или 60rрадусных схемах включенил реле
направления мощности (см. rл. 7).
При подаче напряжения на зажимы 81, коrда по
следовательно с обмоткой напряжения ВКJ1ючается aK
тивное добапочное сопротивление, уrол c')450. При этом
(jJм.ч450 и выражение вращающеrо момента имеет
вид:
м kUplp COS«(jJp+450).
Обычно такое ВКJ1юче.ше реле направления мощно
сти ИСПОJ1ЬЗУЮТ В так называемых 90rрадусных схемах.
Реле типов ИМБ178Аll и ИМБ178АI2. Схема впут
рен них соединениЙ и полярных зажимов реле приведена
на рис. 15. В реле этоrо типа последовательно с обмот
Рис. 14. Схема вну-
тренних соеДИllе
ниЙ реле типа
ИМБ-171.
PlIC. ,15. Схема вну-
тренних соедине-
ниЙ реле типов
ИМБ178, РБМ-177
и РБМ178.
25

коЙ напряжения I3ключены конденсатор и добавочное I
сопротивление. Величина конденсатора подобрана Ta
кои, чтобы ток в цепи напряжения имел емкостноЙ xa
рактер. Уrол b==200, qJ,м.ч==1100. При полярных зажи
мах 5 и 8 выражение вращающеrо момента имеет вид:
м ==,kU p / p cos (ЧJ'р+ 110°).
полярность обмоток на реле pac
таким образом, что уrол макси
мальноЙ чувствитель
насти повернут на 180°
относительно ,вышепри
'Веденноrо и поэтому
уrол qJi\I.ч по заводскоЙ
полярности (зажимы 5
и 7) имеют значение
70°, а .выражение IВpa
щающею момента име
ет .вид:
MrkUp/p cos(rp'p700).
Векторная диаI'рам
ма реле дана на рис. 16.
Часто в литературе'вы
ражение вращающеrо
момента реле paCCMa
триваемых типов пред 
стаrвляет,ся в ином ви
де. Для ,получения это
ro выражения MorYT
быть 'сделаны следую
щие -преобразования:
Завод обозначает
смаТРИI3аемых типоI3
IJI-
!I.
,::>",1:=-

"'
",,'"
'" t.


 '"
.,.,
H
11.",<4
"'",'"
11.


.,.,
......
Рис. 16. Векторная диаrpамма реле
направления от замыкания на землю.
м ==.kU p / p cos(rp'p700) ==kU p / p cos [900+ (rp+20 0 )]==
==kU p / p sin(rp+200).
Реле типов ИМБ171 и ИМБ178. В эксплуатации
распространены вьшускавшиеся ранее реле типов
ИМБ 171 и ИМБ 178. Эти реле, как указано выше,
имеют тот же нринцип деЙствия, те же характеристики,
схемы внутренних соединениЙ и область применения, что
и реле типов ИМБl71А и И1\1Б178А.
26

\ Отличие состоит в отсутствии реrулируемых упоров
и в ТОМ, что к подвижному контакту ток подведен не че-
I u
рез спиральную противодеиствующую пружину, а от-
дельным rофрироваНl1ЫМ токоподводом.
Реле типов РБМ17JIJ и РБМ17112. Все реле типов
РБМ отличаются от реле типов ИМБ более высокой
добротностью, т. е. срабатывание реле происходит при
меньшеЙ мощности, подводимоЙ к реле от измерительных
трансформаторов. Это достиrнуто уменьшением зазоров
между полюсами маrнитопроводов и цилиндрическим
сердечником, что требует более BЫ
сокой ТОЧiности изrотовления реде.
Реле типа РБМ имеет примерно
в 4 раза более высокую чувстви
тельность, чем реле типа И1\'\Б, без
сущеС1'венноrо увеличения потреб
ления обмоток реле.
Реле типа РБМ отличается TaK
же от реле ИМБ и конструкциеЙ
нижнеrо Iподпятника (см_ rл. 3).
В связи 'с ,выявившеЙся у реле
РБМ 'повышенноЙ вибрациеii при
большоЙ кратности подведенноЙ
к реле мощности за.вод Iвидоизменил КОНСТРУКЦИЮ бара
банчика и в настоящее время «дно» барабанчика реле РБМ
изrотавляется из пластмассы, а не из алюминия как преж
де. При алюминиевом дне в барабанчике путь вихревых
токов в нижнеЙ и верхнеЙ частях барабанчика неодина-
ков и несимметричен, что и 13ызывает вибрацию подвиж-
ноЙ системы. При пластмассовом дне эти пути токов вы-
равниваются и становятся симметричными между собоЙ.
Схема внутренних соединениЙ реле типов РБМI71/1 и
РБМ171/2 показана на рис. 17. При подаче напряжения
па зажимы 87 (включено добавочное сопротипление
R 1 ) уrол максимальноЙ чувствительности реле будет ра-
вен ЧJ,М..........30 0 и выражение вращающеrо момента имеет
Вид:
м ==.н.Uрl р cos (qJp+30").
Рис. 17. Схема BHY
тренних соедине-
ний реле типа
РБМ-171.
При подаче напряжения на зажимы 8J (Е!ключены
добавочные сопротивления Rt и R 2 ) qJм.ч==45". Bыpa
жение вращающеrо момента реле в этом случае такое
же как V реле ИМБ171А.
27

/
Величина сопротшзления Rl реrулируеТС5J, что П()ЗIЮ"
Л5Jет в небольших пределах perY.'llIpOBaTb уrол макси
мальнои ЧУВСТШIТельности. I
Реле типов РБМ177//, РБМ177/2, РБМ/178//,
РБМ/78/2 II РБМО/_ Конструктивное выполнение реле
ТИПОI3 РБМI77, РБМ178 и РБ1\lОI анаЛОПIЧIIО реле ти
поп РБNiI71. Схема внутренних соединений, векторная
диаrрамма, выражение I3ращающеrо момента и область
применения у реле РБМ 177 и РБМ 178, аналоrичны
реле ИМБ 178.
Реле РБМ178 по сравнению с реле РБМI77 имеет
более высокую чувствительность за счет большеrо по
требления цепеЙ напряжения. Большее потребление реле
РБМ 178 приводит к ero термической неустоЙчивости
при длительноЙ подаче напряжения (см. приложение 2).
Термическая устоЙчивость к напряжению до 115 в на
реле РБМ 178 может быть достиrнута увеличением до
200220 ом добаI30чноrо активноrо сопротивления и за
мены конденсатора с емкостью 16 мкф на конденсатор
емкостью 13 мкф. При этом чувствительность реле за
rрубляется примерно в 1,5 раза.
Реле РБМОI отличается от реле РБМI77 обозначе
нием полярных зажимоI3 обмотки напряжения и величи
ной емкости конденсатора, включенноrо последователь
но с обмоткой напряжения. При этом реле имеет уrол
==o, (jJм.ч==900 и выражение вращающеrо момента
М ==пи р / р COS({jJ'p+900).
Схема внутренних соединений реле РБМОI приве
дена на рис. 18.
Реле типов РБМ27///. РБМ27//2. Схема внутренних
соединениЙ реле типов РБМ271/1 и РБМ271/2 приведе
на на рис. 19. Реле имеет уrол максимальной чувстви
тельности <р'М.ч==300 на замыкание контактов между
зажимами 2 и 4 и {jJм.ч== 1500 на замыкание контактов
между зажимами / и 3, если штекер I3ставлен в rнездо 3
(сопротивление R2 шунтируется).
Реле имеет уrлы максимальноЙ чувствительности
qJм.ч==450 и {jJм.ч== 1350 на замыкание контактоIЗ между
теми же зажимами реле, если штекер вставлен в rнез
до / (оба сопротивления включены послеДОI3ательно
с обмоткоЙ напряжения). Выражение для моментов на
реле аналоrично выражению для реле РБ,\1171.
28

Реле типов РБМ277, РБМ278 и РБМ272. Схема
внутренних соединений rеле тип()в РБМ277Jl,
РБ!\1277J2,- РБМ278Jl н РШ\1278J2 нриведена на рис. 20,
а реле РБj\;1272 на рис. 21.
Рис. 18. Схема BHY
тренних соедине-
ниЙ реле типа
РБМOl.
Рис. 19. Схема BHY
тренних соедине-
ниЙ реле типа
РБМ271.
Ре.пе имеют два замыкающих контакта и KOHCTPYK
цИЮ аналоrичную ре.пе типа РБl\1271. Реле типа
РБl\1277 и РБl\1278 имеют <j)м.ч==70 0 на замыкание кон-
тактов между зажимами 2 и 4 и уrол {j)м.ч==llОО на за
Рис. 20. Схема вну-
тренних соедине
ниii реле типа
РБМ277 и
РБМ278.
Рис. 21. Схема BHY
тренних соедине
ниЙ реле типа
РБМ272.
мыкание контактоп межл:у зажимами 1 и 3. Реле типа
РБМ.278 отличается от реле РБl\1277 более высокой
чувствительностью, большим потреблением цепей напря
жения и термической неустойчивостью l{ длительноЙ по-
даче напряжения (см. приложение 2).
4 757 29

Термическая устойчивость реле РБМ278 может быть
повышена так же, как и у реле РБМ178.
Выражение вращающеrо момента реле типов
РБМ277/l и РБМ277/2, РБМ278/l и РБМ278/2 анало
lJ p
lJ p
а)
ир
z)
о)
2
f
2
f ж)
В)
и р
е)
f
з) 2
Рис. 22. ЗОНЫ работы реле типа ИМБ и РБМ.
а  реле "Сипа ИМБ-I7I. РБМ171 без добавочноrо СОПРО7Ивления; б  реле
ИМБ171. РБМ171 с добавочным СОПР07ивлением; в  реле ИМБ178. РБМ-l77.
РБМ-178; 2  реле РБМ271 с одннм добавочным сопро"Снвлением; д  реле
РБМ271 с двумя добавочнымн СОПР07ивлениями; е  реле РБМ277; РБМ278;
:не  реле РБМ-OI; з  реле РБМ272.
rичны выражениям для реле типов РБМl77 и РБМ178.
Реле РБМ272 используется в качестве opraHa Ha
правления мощности в схемах токовых и поперечных
дифференциальных защит параллельных линий от замы
каний на землю, коrда на подстанции нет трансформа
30

тора напряжения. Реле РБМ272 имеет три обмотки.
Одна обмотка включается на ток 3/0 нейтрали TpaHC
форматора подстанции, вторая на ток 3 /0 трансформа
торов тока линии или в дифференциальную цепь TpaHC
форматоров тока двух параллельных линий.
Третья обмотка, на полюсах, замкнута на KOHдeHca
тор для создания сдвиrа на 900 между маrнитными по
токами от подводимых токов. Выражение вращающеI-О
момента реле имеет вид:
М ==!k/ P1 / P2 cos 'Р,
rде /Рl и /Р2  токи, подводимые к реле;
Ip  уrол между подводимыми токами.
На рис. 22 приведены зоны работы всех paCCMOTpeH
ных выше реле типов ИМБ и РБ.I\l.
5. ПРОВЕРКА МЕХАНИЧЕСКОй ЧАСТИ РЕЛЕ
ТИПОВ ИМБ И РБМ
Проверку реле направления мощности следует начи
нать с внешнеrо осмотра.
При внешнем осмотре перед вскрытием реле надле
жит про верить:
а) наличие пломбы;
б) целость стекла и плотность прилеrания ero к KO
жуху;
в) состояние реле внутри кожуха, просматриваемое
через стекло;
r) наличие, состояние и надежность крепления шпи
лек, штырей и raeK к ним.
Далее производятся осмотр, проверка и реrулировка
механической части и контактов реле.
Для этоrо нужно снять кожух с реле и проверить
отсутствие пыли и rрязи внутри реле. Особое внимание
следует обратить на чистоту зазоров между полюсами
и барабанчиком. Затем следует проверить надежность
паек, затяжку пинтов и raeK, крепящих ПрОБОДНИКИ и
детали к ним.
Нужно тщательно проверить исправность и СОСТОЯ
ние нижнеrо и BepxHero подпятников и концов QСИ бара
4* 31

баНLlИ'ка. Ддя этоrо .поочередно вынимается верхний и
вывертывается нижний. ,подпятники, просматриваются
через лу.пу и, при необходимости, очищаются от rрязи
рабочие поверхности камней и осеЙ.
Рабочие поверхности камней ощупываются острой
стальноЙ иrлой. Если при этом будут обнаружены шеро
ховатости и трещины, то подпятник должен быть заме
нен, а оси заполированы.
Если камень подпятника качается в rнезде (см.
рис. 9) вслеДСТl3ие ПJюхоii завальцовки, подпятник необ
ходш\ю заменить пли зава.l1ьцевать на станке.
При устаНОl3ке пол.пятников надлежит следить за тем,
чтобы вертикальныЙ люфт подвижиоЙ системы не превы
шал 0,30,5 .IIМ1. rоризонтальный люфт зависит от диа
метра отверстия камнеЙ подпятников. Хорошая механи
ческая сборка реле, отсутствие rрязи и затираниЙ вреде
характеризуются леrкостью хода ПОДl3юкноЙ системы.
Проверку леrкости хода подвижноЙ системы следует
делать при полностью ослабленной пружине и при бо.lJЬ
ших уrлах поворота подвпжноЙ системы. При этоЙ про
верке нужно снять плату с неподвижными конТактами
и упораМИ и осмотреть зазоры BOKpyr барабанчика. 3a
зоры между барабанчиком и полюсами должны быть
равномерными и иметь величину порядка 0,9 .IIМ1 для
реле типа ИМБ и 0,40.5 .111.111 для реле типа РБМ. 3a
тем следует отклонить рукоЙ подвижную систему при
мерно на 900 и отпустить ее.
Механическое состояние подвижноЙ системы можно
считать удовлетворительным, если колебания подвижной
системы прекратятся после 10 и более отклонениЙ от
среднеrо положения. ПОС.l1е проверки подвижноЙ систе
мы следует осмотреть и зачистить воронилом, деревян
ноЙ чуркоЙ И.1111 плотным электрокартоном подвижныЙ и
неподвижныЙ контакты. В случае наличия на контактах
подrорания Harap удаляют мелким надфилем и зашли
фовывают воронилом или деревянноЙ чуркой.
Следует проверить симметричность расположения
ПРУЖИIIЫ и опорных пластин неПОДВИЖllоrо контакта
в пазу пластмассовой колодки (см. рис. 12). Между
краями пружины и опорных пластин и закраинами паза
в пЛастмассе должны быть равномерные просветы, ис
ключающие задевание контактноЙ пружины и опорных
пластин за пластмассовые закраины паза. В случае He
32

оБХОДИl\10СТII ВЫПОЛШlется соответствующая ПО.'1:реrУJlll
ровка.
Очень важно правильно отреrулировать взаИМllое
расположение ПОДВИЖlIоrо и неподвижных контактов.
Расстояние между контактами па реле типов ИJ\'lБ и
РБJ\'l, реrулируемое упорами контактной системы, целе
сообразно иметь 1l,5 М.М.
Заводская реrулировка обычно дает значительно
большиЙ ход подвижноЙ системы и большие расстояния
между контактами. При таком большом ходе не у:шется
обеспечить устоЙчивую
надежную работу 'KOHTa-K
ТОВ во все\-! возможном
диапазоне мощностеЙ,
по:д!водимых .к реле.
Работа KOHTal<TOB pe
ле типа ИМБ в знаЧ;f
тельной мере зависит от
уrла 'В'стречи контактов
.(уrол (t на рис. 23).
Уrлом 'встречи контактов Рис. 23. Реrулировка контактов
называют уrол, образуе реле типа Иl\1Б.
мый касательной KTpaeH:
тории подвижных OHTaKTOB и рабочеЙ поверхностью He
по:д!виЖ'ных 'КОНТaIПОВ в ТQ'чке соприкосновения 'контак-
ТОВ. Чем бо.'1Ьше этот уrол, тем бо.'1Ьше CIS2PO'CTb изме
нения зазора -при заыкаllИИ и размьшании контакта и,
следовате.lJыlo,' тем больше мощность, которую MorYT
разорвать контакты реле.
При умепьшении уrла встречи "онтактов уменьшает-
ся возможность отброса и вибрации контактов при Ma
дых мощностях, ПО}'(аННЫХ на реле, но увеличивается
опасность припариванпя контактов, т. е. уменьшается
разрывная способность контактов. Достаточно ул.ов.lJе-
творительные резу.lJЬтаты бывают при уrле пстречи зо
400, расстоянии между контактами 1 .М.М И совместном
ходе контактов также около 1 'л'1.М. ДЛЯ хорошеЙ работы
контактов без вибрации и отброса необходимо, чтобы
совместныЙ xo; KOIITal<TOB 1 и 2 после их замыкапия
осущестп.IJЯЛСЯ за счет проrиuа rнGкоЙ пружины 3 пепо-
ДВIlЖllоrо конта "та , н тодько в конце хода rибl(ая пру
жина опиралась на !юнец жесТl<ОЙ опорноЙ пластины 4
(см. рис. 23).
\
f 
/1 J 
, .>
()(...п()
зо't<J
33

Реrулиравку непадвижнаrа кантакта асуществляют
Gпециальны:\{ винтам 5 в каладке 7 и паваратам каладки
в атверстиях плата, имеющеrа предназначенные для
этаrа прарези. РеrулираВl{а кантактов реле типа РБМ
имеет асаба 'важнае значение для работы реле. Изза
малаrа ваздушнаrо зазара В маrнитной цепи СИJlыrее
сказывается несимметрия, и подвижная система реле
падвержена значительнай инеустранимай абычньши
спосабами вибрации при подведении 'К реле мащнасти
300500 ва и выше. Для устранения вибраuии пратива
аварийным ЦИР'куляром тхеническаrо управления па экс
плуатаuии энерrасистем предлаrается:
1. Заменить реле серии РБМ старай канструкции на
напую не падверженную вибрации серию с пластмасса-
вым данышкам у барабанчика и мяrкай реrулиравкай
кантактав (см. ниже).
2. В случае невазмажнасти замены  применять мяr
кую реrулиравку кантактав. ВО' всех случаях применения
мяrкай реrулиравки иметь в виду, чтО' время вазврата
реле увеличивается да O,0250,03 сек Если па услав иям
рабаты реле увеличение времени вазврата реле недапу
стима, та неабхадима применять реле с барабанчикам
навай канструкции и жесткай реrулиравкай кантактав.
Реrулиравка кантактав реле типа РБМ праизводится
в следующей паследавательнасти. Сначала устанав.'lИ
ваются непадвижные кант акты, рукавадствуясь рис. 24.
Оrраничитель нижней кантактнай пластины далжен
иметь уrал изrиба lOО1I0° (рис. 24,а). Оrраничитель
верхней кантактнай пластинЫ далжен иметь уrол ИЗrИ
ба 120 1300 (рис. 24,6).
Нижняя кантактная пластина, балее жесткая, сваим
хваставикам не далжна касаться заднеrа аrраничителя
и перемещаться по не:\{у при усилии на кантакте 232
(измерения праизвадятся rpaMMaMeTpaM) _ Передний упор
нижней кантактной пластины устанавливается так,
чтобы ан не касался кантактной пластины (зазар 0,2
0,3 ММ).
Верхняя кантактная пластинка, балее мяrкая, сваи м
хвастовикам не должна касаться заднеrо аrраничителя
(зазар 0,20,3 .111.111) и быть впереди нижней кантактнай
пластины на 0,20,3 М.М, чтабы штифт падвижнаrа KaH
т;,шта при замыкании каНТalпав касался сначала балее
мяrкай верхней кантактнай пластины.
34

Переднеrо упора верхняя контактная пдас.тина ДU.'Iж
на касаться, но без давления.
Контактная колодка устанавливается так, чтобы уrол
встречи ПОДВИЖНЫХ и неподвижных KOHTaIcrOB составлял
25300. Касание контактов должно происходить на пе-
реднем крае контактной поверхности неподвижных KOH
тактов и ход подвижных контактов по этой поверхности
I I
I 01 /'  , 001
J /./ ./"'
'(\ I ./ '" \
./
I....//
11
,


а)
6)
Рис. 24. Реryлировка коитактов реле типа РЕМ.
должен быть оrраничен передним упором, чтобы не про
исходило заскакивания подвижноrо контакта за задниЙ
край неподвижноrо контакта. Штифт ПОДВИЖНоrо кон-
такта не должен подходить к заднему краю неподвиж
ных контактов ближе 2 М.М.
Упомянутые выше «мяrкая» И «жесткая» реryлировки
контактов различаются тем, что при Мяrкой реrулировке
передний упор устанавливается так, чтобы при COBMe
CTl-lOм ходе подвижноrо и неподвижноrо контактов про-
rиб нижней неподвижной контактной пластины состав-
лял l,52 ММ.
При жесткой реrулировке указанный выше проrиб
нижней 'контактной пружины составляет около 0,5 М,К
Жесткая реrулировка повышает разрывную мощ-
ность контактов.
Ра'('стояние между контактами реrУЛИр'Уется задним
упором подвижноЙ системы и должно составлять 1
1,5 ММ.
35

В эксплуатации обмотки реле подвержены HarpeBa
нию током. При этом выделяются мас.rюобразиые пары,
осаждающиеся затем на деталях реле. Эти маслообраз
ные осадки на упорах реле MoryT привести к залипанию
подвижной системы релс. Поэтому следует проверить
отсутствие залипания на переднем и заднем упорах по
.'I.IJИЖНОЙ системы. Упоры ДОJJЖНЫ быть тщательно зачи
щепы. У реле типов ИМБ 170 и РБМ270 следует OCMO
треть Токоподводы. Лента ТOIюподвода должна иметь
прав ильную форму без надломов и помятин. Пайки TOKO
подвода должны быть надежны и механически не напря
жены. При полностыо освобожденной моментной пру
Жине и разомкнутых контактах реде токоподвод не
должеи воздействовать на поIЗОрОТ ПОДIJИЖНОЙ системы.
Наконец следует осмотреть моментную пружину.
Пружина должна иметь правильную спиральную форму,
IJИТКИ пружины не должны касаться друr друrа и меж
ду витками должен сохраняться равномерный зазор при
повороте оси в рабочих пределах. Плоскость спирали
должна быть cTporo перпендикулярпой к оси подвижной
системы реле.
Выправлять положение витков пружины нужно леr
ким изrибом поводка, к которому крепится внешний KO
нец пружины. Только в крайних сдуча)}х разрешается
изrибать пружину в месте пайки к поводку.
6. ПРОВЕРКА И РЕrУЛИРОВКА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК РЕЛЕ ТИПОВ ИМБ И РБМ
Перед проверкой и реrулировкой электрических xa
рактеристик реле следует проверить изuшщию цепей
реле направления мощности. Проверка прочности изоля
ции всех цепей реле относительно корпуса и MeKДY цe
пями производится в лаборатории напряжением 1 000 в
nepeMeHHoro тока в течение 1 мин или MerrepOM на
2 500 В.
Сопротивление ИЗШIЯuии всех цепей до.'],юю быть не
менее 100 МОМ.
При проверке изоляции реле направления мощности
в полной схеме защиты прочность и сопротивление изо
ляции реле проверяются в полной схеме по нормам pe
лейной защиты.
Зб

НачинаТh электричеСI{УЮ npouepKY реле наllравлешlЯ
мощности при повом включении и после переделю! реле
рекомендуется с проверки потребления реле. Проверку
потребления реле направления мощности производят по
схеме, приведенноЙ на рис. 25, д.'IЯ чеrо ПОДI{Jlючают на
время проверки МИЮIИамперметр и вольтметр, указан
ные на схеме пунктиром.
-0
РIIС. 25. Схема дпя проверIШ репе направпения
мощности.
Потребление цепи напряжения определяют при па
пряжепии 100 в. Потребление цепи напряжения будет
равно:
Р н == 100Il3 ва,
rде 1  показание миллиамперметра в цепи напряжения.
Потребление цепи тока определяется при номинa.rIЬ
ном токе ре.:'lе. Потребление цепи тока будет равно:
PT==IItU, ва,
.'де U  показание Dольтметра, включепноrо параллель
но токовоЙ обмотке реле направления мощности.
Полученные величины не должны отличаться более
ч('м на 1012% I1еличин, ПРllпеденных в таблице техни
чеСЮIХ данных реле. НаИUО.'1ЫШlе трудности ЩНI про"ер
ке реле напраI1.'1еиия мощности ВЬПНDЮОТ обычно про
I1epKa и устранение самохода реле от т(жа и от lIапря
жеIIlIЯ. Самоходом пазыDа('тся "ращеНllе ПОДIШЖIЮЙ си
37

стемы либо только от одноrо тока, либо только от одноrо
напряжения. Вращающий момент самохода появляется
в результате несимметрии маrнитной системы и может
быть направлен в сторону замыкания контактов или
в сторону заклинивания и менять свой знак в зависи
мости от величины тока или напряжения.
Вращающий момент самохода в сторону заклинива
ния заrрубляет реле и может привести к отказу защиты.
Вращающий момент самохода в сторону замыкания KOH
тактов может привести к ложному действию защиты.
Поэтому вращающий момент от самохода должен быть
устранен либо совсем, либо сведен до незначительной
величины, чтобы затяжкой моментной пружины на рабо
чий уrол безусловно предотвратить вращение подвижной
системы в сторону замыкания контактов под действием
момента вращения от самохода.
Устранение самохода подвижной системы реле произ
водят обычно двумя способами. Первый способ состоит
в повороте стальноrо сердечника, имеющеrо срез по
образующей. Поворачивая сердечник, мы с помощью
изменения воздушноrо зазора выравниваем маrнитное
сопротивление между двумя полюсами и сердечником.
Этим способом принципиально можно устранить caMO
ход только при одном значении тока или напряжения.
так как сопротивление маrнитной системы зависит от
величины маrнитноrо потока.
Второй способ состоит в затяжке моментной пружи
ны настолько, чтоб предотвратить замыкание контактов
от вращающеrо момента самохода.
Устранение ,вращающих моментов самохода peKO
мендуется начинать с устранения самохода от тока пово
ротом сердечника. Величина тока, при котором следует
устранять самоход поворотом сердечника для защит от
междуфазных коротких замыканий и для защит от за
мыкания на землю разная.
В защитах от междуфазных коротких замыканий
самоход, а следовательно, возможность неправильной
работы реле направления МОШ,ности должны быть YCTpa
нены при коротких замыканиях около шин подстанции
и направлении мощности KopoTKoro замыкания по защи
щаемой линии к шинам. Это может иметь место при
повреждении на шинах подстанции или на одной из ли
ний, отходящих от шин, кроме защищаемой, или, как
38

rоворят, при коротком заМЫI'аНИИ «за спиной». Если KO
роткое замыкание будет на защищаемой линии, то ре.че
направления должно замкнуть свои контакты и самоход
на замыкание контактов не опасен.
Таким образом, вращающийся момент от самохода
на реле направления мощности в защитах от между
фазных коротких замыканий должен устраняться пово
ротом сердечников при токе, равном максимальному
вторичному току по защите при коротком замыкании «за
спиной». Устранение самохода при меньших значениях
тока и от напряжения в пределах от О до 110 в должно
быть осуществлено затяжкой моментной пружины в пре
делах уrла затяжки 900.
Для реле направления мощности в защитах от замы
кания на землю ток, при котором должен быть YCTpa
нен самоход поворотом сердечника, определяется током
срабатывания наиболее чувствительной ступени защиты
от замыкания на землю, контролируемой данным реле
направления.
Устранение вращающеI'О момента самохода на реле
направления при указанном токе преследует цель YCTpa
нить возможное заrрубление чувствительности реле Ha
правления мощности на rранице зоны срабатывания за
щиты.
Устранение самохода при бб.'1ЬШИХ значсних тока и
от напряжения для реле направления мощности в защи
тах от замыкания на землю необязательно, тю{ Еак при
коротких замыканиях на землю на реле всеrда подается
ток и напряжение и получаемый момент значительно
превосходит момент от самохода.
Провер'ку и устранение вращающеrо момента от ca
мохода производят при полностью ослабленной MOMeHT
ной пружине на реле. Самоход от тока проверяют при
закороченной обмотке напряжения. Самоход от напря
жения проверяют при разомкнутой токовой оБVlотке.
Первая проверка соответствует режиму реле, коrда на
шинах подстанции короткое замыкание. В этом случае
трансформатор тока посылает ток в реле, а обмотка Ha
пряжения реле оказывается подключенной к трансфор
матору напряжения, первичная обмотка KOToporo зако
рочена. Сопротивление TaKoro трансформатора напря
жения, замеренное со стороны ero вторичной обмотки,
составляет десятые доли ома. Таким образом, в указан
39

ном режиме оБМОТI<а напряжения РС"1е паправления
мощности оказывается практически закороч€нной.
Вторая проверка соответствует режиму реле, коrда
на реле от трансформатора напряжения подано напря
жение, а от трансформаторов тока нет. В этом случае
ТOI<овая обмотка реле оказывается подключенной ко BTO
ричной обмотке трансформатора тока, сопротивление
котороЙ на переменном токе, как известно, составляет
большую величину, т. е. практически токовая обмотка
реле направления мощности разомкнута.
Для устранения вращающеrо момента самохода по
воротом cTa"1bHoro сердечника с помощью ключа (жела
тельио наКИДIЮI"О, диамаl'нитноrо) ОСJlабляют большую
rайку. крепящую сердеЧIIИI<. пасто.'1Ь!,О. чтобы сердечниК
можно бьто повернуть па большоЙ yrOJl в ту И"1И друrую
сторону.
Поворот сердечника нужно осуществлять при подан
ном на реле токе, наблюдая за подвижной системой.
При достижении безмоментноrо положения нужно тща
тельно закрепить сердечник большой rайкой и еще раз
убедиться в отсутствии самохода, а также в отсутствии
затирания барабанчика и наличии HopMa"1bHoro люфта
оси. При проверке необходимо С"1едить за температурой
реле, не допуская ero переrрева.
В случае если устранить самоход от тока описанным
способом не удастся, то производят незначительный
сдвиr вправо или влево полюсов системы напряжения
(полюсы, не имеющие катушек). С этой целью необхо
димо ослабить полюсные болты, сдвинуть полюсы и CHO
ва закрепить полюсные болты, следя за равномерностью
зазора между барабанчиком и полюсами.
Устранение самохода сдвиrом полюсов является Becь
ма ответственной операцией, которая может быть выпол
нена лишь опытным и квалифицированным работником.
После устранения вращающеrо момента самохода от TO
ка поворотом сердечника следует подать .на реле токи и
напряжения в указанных выше пределах и устранить
самоход на замыкание контактов затяжкой моментной
пружины.
После устранения самохода производится проверка
зоны действия, определение уrла максимальноЙ чувстви
тельности и одно полярных зажимов реле. Проверка
осуществляется по схеме, приведенноЙ на рис. 25 без
40

приборов, изображенных ПУ"КТИРШ1. Прн неизменных
величинах тока 11 напряжения на реле (удuбно брать
номинальпые величины TUJ{(! и напряженпя), с помощью
фазореrулятора меняют уrол сдвиrа между током и Ha
пряжением от О до 3600 и затем в обратную сторону 01
360 до 00. Прп ЭТОМ наблюдают 11 фш{снруlOТ значения
уrлов, при которых реле заМIшет и разомкнет свои KOH
такты. Уrол максимальной чувствите"1ЬНОСТИ (fM.'l. Т. е.
уrол, на который сдвинута относительно вектора и р ли
РIIС. 26. Определение уrла макспма.'1ЫЮЙ
'lYBC rВlIтелЫIOСТII.
ния максимальных моментов в зоне срабатывания реле.
определяется либо подсчетом. либо rрафическим путем,
как показано на рис. 26.
При этом сначала опреде"1ЯЮТ величину уrла В, как
сумму двух уrлов «. и «2, отсчитываемых от вектора и р
до линий замыкания контактов.
Отмерив от любой линии замыкания контактов
уrол В/2, мы найдем биссектрису уrла В. которая и будет
линией максимальных моментов.
Если фазометр и реле соединены между собой пра
вилыlO 13 части соблюдения полярных зажимов по схеме
41

па рис. 25, то при совпадении полученной зоны действия
реле с зонами, приведенными на рис. 22, уrловая xapaK
теристика реле считается удовлетворительной, а завод
ская маркировка однополярных зажимов реле правиль
ной. Расхождение полученных результатов с номиналь
ными данными допускается не более чем на 50.
Проверку чувствительности, т. е. мощности срабаты
вания реле, производят по схеме рис. 25 при той затяж
ке моментной пружины, которая будет у реле, Вl{лючеlI
Horo в работу, при номинальном токе и при уrле между
lIcp Р ср
(J Ва
,о ,,0
В
6

2 8
О О .Ip
5 10 15 tiJ 25 30 35 а
Рис. 27. Вольтамперные характернстики
реле типа ИМБ17I/l и реле РБМ171/1.
током и напряжением, равным уrлу максимальной чув
ствительности.
Мощность срабатывания не должна превышать номи
нальных данных, указанных в приложении 2. OДHOBpe
менно определяют коэффициент возврата реле, т. е. OTHO
шение мощности, при которой реле возвращается к мощ
ности ero срабатывания. Коэффициент возврата должен
быть не менее 0,9.
При отсутствии вольтметра со ШI<алой на малые пре
делы измерений допустимо замерять мощность срабаты
вания при токе 2O40% от номинальноrо.
При токах больше НОМинальноrо изза насыщения
маrнитопровода реле заrрубляется, т. е. мощность cpa
батывания ero увеличивается. Примерная волыампер
ная характеристика и характеристика зависиМости МОЩ
ности срабатывания реле от тока показаны на рис. 27.
42

Чувствительнасть реле апределяется уrлам затяжки
вазвратнай пружины. Зависимасть мащнасти срабаты
вания реле Иl\1Б171/1 0'1' уrла заТЯЖ1{И пружины пака
зана на рис. 28. НармаJlьная заваДС1<ая затяжка пру
жины реле типа ИМБ имеет уrал Ol<ОJЮ 2300. Для баль
шинства схем релейнай защиты уrал затяжки пружины
калеблется в пределах 180270°.
Нармальная заваДС1<ая затяжка пружины реле типа
РБМ имеет уrал акала 120°. Для бальшинства схем pe
леЙнай защиты уrал затяж
ки IПРУЖИНЫ Il(алеблется На Рс р
в пределах 90180°.
Для реле РБМ270 чуп 24
ствительнасть да.'1жна быть
.праверена в абе стараны,
т. е. на заы'8н.иеe .'1enara и 20
npanara I<OHTaKTaB атдельна.
3начительные аткланения 16
чувствительнасти реле YKa
зывают на механическую
tНеисправность И.'1И .наличие 12
дефектов в реrулиравке
реле.
При экаплуатации реле 8
напраВJlения мащнасти сле
,дует сравнивать мащнасть 4
срабатывания реле с мащ
ностью срабатывания этоrо
же реле в 'предшествующую
праверку. Такае сравнение о
пазваляет следить за И'спр aB
ным састаянием реле. При
О'ТСУТС1'ВИИ фазометра и фа
зареrулятора проверку чув
ствительнасти допустима
правадить не при yr.'1e Ma
ксимальнай 'Ч}'lВ'ствителЬ'ности, а при уrлах, БЛИЗ1<ИХ к He
му (в пределах :!::з{)О). Мащнасть срабатывания реле
при этом существенна не изменяется.
Праверка времени действия реле праизвадится таль
1<0 в том случае, если этоrа требуют осабые уславия
схемы защиты или автоматики. Зависимасть времени
действия реле типав ИМБ и РБМ 0'1' атнашения мащ
900 ,во О 270
Уеол затЯЖI<U
З60 0
Рис. 28. Зависимость мощности
срабатывания реле ИМБ 171 от
уrла затяжки моментной пру
жины.
43

(юсти па peJle 1< мощности срабатывания ПOlшзана на
рис. 29.
Подавать ток и напряжение на peJle ДJIЯ проверl<И
работы IЮНТШПОВ можно по схеме на рис. 25. При этом
наrРУЗI<а на IЮНТШПЫ ДОJlжна быть такой же, как в cxe
ме защиты. Проверку ведут при УПlе мш<симальной
чувствитеJIЬНОСТИ и мощностях на peJle от 1,2 Р ер до
МШ<СИМaJIЬНО ВОЗможной мощности ДJIЯ I<аждой IЮН
I<ретной схемы защиты.
Проверку контактов, кш< и проверl<У чувствительно
сти, можно ВЫПG.'JНять лн<же без фазореrУJlятора и фазо
сек
0,10
0,08
0,06
0,04
0,02
t cp
,
\
\\
"-  5
РоМ еле
Рср
о 5 10 45 20 25 30 35 ,,0 C/J
Рис. 29. Зависимость времени действия реле типов
ИМБ и РБМ от величины мощности на реле.
метра. Контшпы peJle ДОJIЖНЫ замыкаться без вибра
ции, ИСI<рения и отбросов. При размыкании контактов не
ДОJIЖНО получаться искрения, вызывающеrо подrорание
IЮНТaI{ТОВ. Проверку поведения реле при подаче и сбросе
обратной мощности следует делать в том CJlучае, если
отброс IЮНТШПОВ может вызвать ложную работу защиты
ИJIИ автоматики.
ДJIЯ выполнения этой проверl<И по схеме рис. 25 на
peJle подается обратная (заl<JlИпивающая) мощность от
10 Рср до мш<симаJIЫЮ FЮЗМОЖНОЙ обратной МОЩности
при К. з. на шинах защищаемоЙ подстанппи и ТОJIЧКОМ
сбрасывается снятпсм ТOI,а и напряжения. Прп этом не
ДОJIЖНО быть отброса подвпжноЙ спстемы до замыкания
(юнтш<тов. Если отброс до замьшаппя контш<тов не MO
44

жет быть устранен увеличением зазора между подвиж
ным и неподвижными контактами и затяжкой п.ружины,
то в действие защиты должно быть введено достаточное
замедление.
Проверку на отброс реле РБМ270 СJIедует ПрОИЗI30
дить в ПОJIНОЙ схеме защиты.
После OIюнчания реrулироВIШ реле необходимо по
вторно проверить затяжку всех винтов и raeK, отсутствие
посторонних предметов в peJIe и проверить от руки ход
подвижной системы. ПОСJIе этоrо peJIe закрывают и
пломбируют. Если реле после проверки подлежит пере
возке, то перед закрытием кожуха необходимо закре
пить ero подвижную систему, привязав ее I{ стойке, или
надежно заКJIИНИТЬ в упорах.
7. СХЕМЫ ВI(ЛЮЧЕНИЯ РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ 1( ПЕРВИЧНЫМ ТОI(АМ
И НАПРЯЖЕНИЯМ ЧЕРЕЗ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ
ТРАНСФОРМАТОРЫ
Реле напраВJIения мощности ПОДКJIlочается к первич
ным токам через трансформаторы тока и к первичным
напряжениям  через трансформаторы напряжения.
Токовая обмотка и обмотка напряжения реле направ
ления MorYT быть ВIшючены на различные сочетания BTO
ричных токов И напряжений. Встречаемые на практике
схемы ВIшючения реле приведены в табл. 1.
Наибольшее распространение получили четыре по
следних схемы, а именно 90rрадусные и схемы вклю-
чения на ток и напряжение нулевой ПОСJIедовательности.
На рис. 30 приведены схемы включения этих четырех
схем.
При упшх максимальной чувствительности (jJм_ч
30..;...450, которые имеют реле направления мощ-
ности для защит от междуфазных коротких замыканий,
и (jJм.ч==+ 70 (1100), которые имеют реле направления
мощности для защит от замыкания на землю, указанные
схемы при КОрОТIЮМ замыIниии в зоне работы защиты
дают наибольший момент на замыкани контактов реле
lliшравления мощности.
45

Таблица С
Напряже
N. НаИ""fеноnзнис схемы IIIfС. ПОДа ТОК. 1l0ДВОДИ При"е'1аиие
11/11. RОДИ:\lое к мый К реле
ре.че
I ЗО.rрадусная и АС /А
и ВС /в
и СВ /С
2 60rрадусная и АС / A/ в
и ВА / B/ с
и СВ /C/A
3 60 ('раду сная с и А /B
включением на фаз
ные токи и в /C
и С /A
4 90rрадусная и АВ Iс
и ВС /А
и СА /в
5 90rрадусная для и АВ / Cl/ С2 Цифрами 1 и 2
поперечных диффе. и ВС обозначены токи
ренциальных защит / Al/ А2 двух параллель.
и СА / ВlI В2 ных лнний
6 Схема включения ЗU о З/ О ЗU о и З/ О есть
на ток и напряже. векторные суммы
ние ну левой после ЗUоU А+ив+ис
довательности З/оI А+ 1 в+/ с
7 Схема включения ЗU о З/ О1З/ 02 Цифрами I и 2
на ток и напряже. обозначенытоки
ние нулевой после. двух параллель.
довательности для ных линий
поперсчных'., диффе.
ренциальных  защит
I
46


и в
и с
а)
и А
ив
ис
IЗ)
{} '
ив
ис
UJj
ив
ис
2)
Рис. 30. Схемы включения реле направления мощности.
а  90rрадусная схема для реле фазы А; б  90rрадусная схема для реле
фазы А в днфференциальиой защите; в  включеине реле иа ЗU. н 31.; 2 
включение реле на ЗU. н 31 в дифференциальной защите.
8. ПРО ВЕРКА ПРАВИЛЬНОСТИ ВКЛЮЧЕНИЯ
РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ МОLЦНОСТИ
Как указано выше, реле направления мощности преk
назначено для Toro, чтобы при подведении к нему COOT
ветствующих токов и напряжении разрешать защите
nеиствовать только при определенном, заранее заданном
направлении мощности KopoTKoro замыкания.
Если первичные токи и напряжения, подведенные
к реле направления мощности через измерительные
трансформаторы, MorYT быть изображены векторными
диаrраммами (см. рис. 4,62), то реле направления
мощности должны замкнуть свои контакты и разрешить
41

защите отключить защищаемую линию, ибо такая диа
rpaMMa первичных токов и напряжений будет подво
диться к панели защиты при коротком замыкании в зоне
работы защиты соответственно при трехфазном, ДBYX
фазном и однофазном коротком замыкании.
Если первичные токи и напряжения, подводимые
к реле через измерительные трансф()рматоры, MorYT
быть изображены вектО!шыми диаrраммами по
рис. 4,дж, то реле направления мощности должны дep
жать контакты разомкнутыми и не разрешать защите
отключать линию, ибо такая векторная диаrрамма пер
вичных токов и напряжениЙ будет подводиться к пане
ли защиты через измерительные трансформаторы при
коротком замыкании «за 'спиноЙ» соответственно при
трехфазном, двухфазном и однофазном коротком замЫ
кании.
При нормальном режиме напряжения на шинах под
станции и токи по трем фазам линии MorYT быть изо
бражены тремя векторами напряжения и тремя BeKTO
рами токов.
Если на реле направления мощности подать через
измерительные трансформаторы первичное напряжение
и первичный ток наrрузки, векторы которых имеют при
мерно те направления, которые будут иметь первичные
векторы напряжений и токов, подводимых к реле при
коротком замыкании в защищаемой зоне, то реле при
правильном ero включении должно замкнуть контакты.
В проверке вот этоrо положения и состоит суть aHa
лиза правильности включения реле направления мощ
ности.
Для Toro чтобы знать, rде располаrаlOТСЯ векторы
первичных наrрузочных токов относительно напряжений,
необходимо проделать следующие проверки и замеры во
вторичных цепях измерительных трансформаторов, так
как непосредственных замеров в первичных цепях BЫCO
Koro напряжения сделать нельзя.
1. Проверить исправность вторичных цепей напря
жения на зажимах пане.!JИ.
Для этоrо производятся замеры фазных и линейных
напряжений, фазировка и проверка чередования фаз
напряжения, а для защиты от замыкания на землю еще
и снятие вектора напряжения испытательной жилы на
звезду векторов фазных напряжений.
1а

2. ПроtJерить испраtшость йторичных цепей TpaHC
форматоров тока.
Для этоrо производятся замеры на зажимах панели
фазных вторичных наrрузочных токов и токов небаланса
в нулевом проводе, а также снятие векторной диаrрам
мы вторичных токов на зажимах панели на звезду фаз
ных вторичных напряжений пане"'lИ защиты. В отдель-
ных случаях допустимо снятие векторной диаrраммы то-
ков на линейные напряжения.
3. Проверяется, что векторная диаrрамма вторичных
токов и напряжений в соответствующем масштабе вели-
чин соответствует векторной диаrрамме первичных TO
ков и напряжений.
Для этоrо используются сведения о направлении пер-
вичной активной и реактивной мощности по защищае-
мому присоединениlO, получаемые или от заранее прове
ренных щитовых измерительных приборов присоедине
ния или из анализа сети и наrрузки.
Если наrрузочные первичные токи и напряжения изо-
бражать в виде векторной диаrраммы и при этом исполь
зовать для этих токов и напряжений те же общеприня
тые положительные направления, что и при изображении
токов и напряжений при коротких замыканиях (см. п. 2),
то для каждоrо соотношения активной и реактивной Ha
rрузки по линии вектор тока какойлибо фазы будет
иметь относительно вектора фазноrо напряжения той же
фазы вполне определенный уrол. На рис. 31,а приведена
система прямоуrольных Координат с осями активной
мощности Р и реактивной мощности Q, позволяющая
определить уrол между первичным фазным током и пер-
вичным фазным напряжением. При этом за положитель
ное значение активной и реактивной мощностей прини-
мается мощность, идущая от шин в линию.
На рис. 31,6, поясняющем, как определять уrол меж
ду током и напряжением, пользуясь сведениями о знаке
и величине активной и реактивной мощностей. примем.
что активная мощность идет с шин в линию и равна
40 Мвт, а решпивная мощность идет с шин в линию
и равна 20 Мвар.
Откладывая по оси Р величину +40 Мвт и по оси Q
величину +20 Мвар. мы получим вектор. характеризую
щий полную мощность по линии W.
49

Уrол между фмным напряжеiшем и одноименным
ему фазным ТOlЮМ определяется, если вектор первичноrо
напряжения направить совпадающим с осью +Р, а Bel{
тор ТOl{а направить совпадающим с вектором полной
мощности \YI. Таким образом. мы можем сказать, ЧТО на
и А
..{.
 .1} fJ
6)
а)
и А '.
Ut;
ив
[с
Рис. 31. Определение уrла между первичным
током и иапряжением ПО иаrpузке.
векторной диаrрамме первичных токов и напряжений
рис. 31,6 уrол между векторами первичноrо тока lA и
напряжения и А равен q>. Понятно, ЧТО уrол между BeK
торами первичноrо тока lB и напряжения ив, а также
между вектораМИ первичноrо тока lc и напряжения U с ,
равны тому же уrлу q>.
Сопоставляя векторную диаrрамму первичных токов
и напряжений, построенную по активной и реактивной
50

мощности, и векторную диаrраММу Вторичных токов и
напряжсниЙ, снятую приборами на зажимах панели за
ЩИТЫ, проверяют их соответствие 11 уточняют положеНIIЯ
первичных векторов.
На рис. 32 приведены примеры совмещенных BelTop
ных диаrрамм .первичных lIапряжениЙ и токов ИЛ, Иl!.
и с , lА, /в И /с, построенных по значениям наrрузки, и
D А
Ic
а)
и А
ц,
l/в
Рис. 32. Сопоставление векторных диаrрамм пер
ВIIЧНЫХ и вторичных цепей.
вторичных напряжений и токов и и , и ь , и е , lи, /ь и/с,
снятых на зажимах панели защиты.
На рис. 32,а приведена совмещенная диаrрамма пер
вичных и вторичных ТОКОв и напряжениЙ, из которой
следует, что снятая нами векторная диаrрамма вторич
ных ТОКОВ И напряжений является в соответствующем
масштабе величин и векторной диаrраммой первичных
токов и напряжений.
На рис. 32,6 приведена совмещенная векторная диа
rpaMMa первичных и вторичных токов и напряжений, из
которой следует, что либо токовые цепи собраны по
Dбратной полярности, либо трансформатор напряжения
51

l1меет rруnпу 6, а не обычную rруппу 12. Указанное He
соответствие после проверки током наrрузки может быть
исправлено в цепях тока или напряжения на самои па
нели.
На рис. 32,6 приведена совмещенная диаrрамма пер
вичных и вторичных токов и напряжении, из которои
следует, что перепутана маркировка во вторичных цепях
тока фаз В и С. Это несоответствие должно быть най
дено прозвонкои и устранено.
После уточнения положения векторов перI3ИЧНЫХ TO
ков и напряжений с помощью векторной диаrраммы BTO
ричных токов И напряжений (вектор, изображающии
первичный ток или напряжение, должен быть на одной
прямой линии с одноименным вектором, изображающим
вторичный ток или напряжения) приступают к проверке
правильности включения реле напраВ"1ения мощности
имитацией повреждения в зоне работы реле и вне зоны,
«за спиной». Имитация состоит в подведении к реле че
рез измерительные трансформаторы тех первичных Ha
пряжений и токов наrрузки, которые имеют фазные COOT
ношения, близкие к фазным соотношениям первичных
токов и напряжений, подводимых к реле при коротком
замыкании.
1. Имитация напряжения при коротком замыкании.
В защите от междуфазных коротких замыканий напря
жения, подаваемые на реле в нормальном режиме и при
коротком замыкании, MorYT значительно отличаться по
величине и сравнительно мало по фазе. Поэтому на реле
подается то напряжение, которое подключено к нему при
работе защиты.
Для защиты от замыкания на землю к реле направ
ления мощности подводится напряжение испытательной
жилки, которое обычно имитирует, по цепям напряже
ния, однофазное короткое замыкание на фазе А, т. е.
равно сумме Uв+U с .
2. Имитация KopoTKoro замыкания по цепям тока
состоит в подаче в реле направления мощНости TaKoro
тока, вектор наrрузки KOToporo находится в зоне сраба
тывания реле. Подача необходимоrо тока в токовую об
мотку реле выполняется переключением в токовых цепях
на зажимах панели.
В качестве примера на рис. 33,а приведена векторная
диаrрамма первичных токов и напряжений наrрузки.
52

Для реле, КОНТРОЛИРУl<Jщеrо направление вектора тока
фазы 11. имеющеrо уrол максимальнои чувствительности
(jJM.'1===30° и I3ключенноrо на напряжение И вс , на Harpy
ЗОЧНУIO векторную диаrрамму нанесена линия нулевых
моменТОВ 11.
а)
"'
'с
иСА
РIIС. 33. Зоны работы реле на векторной Дllаrрам
ме lIерВIIЧНЫХ токов и напряжений.
а  для фазы А; 6  для фазы В; в  для фазы с;
i!  для тока З/ v при одиофазном к. з. на фазе А.
При изображенных векторах наrрузоЧНЫХ токов толь
ко вектор тока фазы С имеет направление, близкое
к вектору, которым будет изображаться ток на фазе А
при трехфазном коротком заМbII<ании.
Таким образом, при подаче па реле, контролирующее
направление тока фазы А. TOI\:a от трансформатора тока
фазы С реле направления мощности должно сработать.
Это ж(' реле прп подаче па пеrо тока наrрузки от
трансформатора тока фазы А, должно четко КЛ ИН ить,
53

т. е. иметь усилие на контактах в сторону размыкания.
На рис. 33,6 и в на векторных диаrраммах напряже
нии и токов наrрузки построены линии нулевых MOMeH
тов для аналоrичных реле направления мощности, KOH
тролирующих направлние токов фаз В и С. Как видно
из этих рисунков, репе направления мощности на фазе В
должно срабатывать от тока фазы А и клинить от тока
фазы В. Соответственно реле направления мощности на
фазе С должно сработать от тока фазы В и клинить
от ТOI<а фазы С.
Необходимо помнить, что поведение реле при подаче
на Hero тока наrрузки зависит от KOHKpeTHoro значения
этоЙ наrрузки, точнее от направления и соотношения
активноЙ и реактивноЙ наrрузки по присоединению.
На рис. 33,2 приведена векторная диаrрамма Harpy
зочноrо режима и нанесены линии нулевых и максималь
ных моментов реле, имеющеrо уrол максимальноЙ чув
ствительности  110° и включенноrо на сумму фазных
напряжениЙ и в + иcзиo.
Реле должно замыкать свои контакты при подаче на
Hero тока фазы С и клинить при токе фазы А.
Проверка под наrрузкой реле направления является
убедительной проверкой правильности собранных цепей
тока и напряжения.
Четкая проверка защиты под наrрузкой  залоr пра
вильнои работы защиты.
ПРИЛОЖЕНИЕ
Приборы и инструмеиты, необходимые ДЛЯ проверки реле
направления мощности
1. Меюм'мет.р на 2500 в.
2. д.Мllерметр со Шq{алой 2,55 а.
3. Тра!!lсформатор тока 1'5/5, 50}5.
4. нольтметры .на 15 в и на 150 в.
5. Фазометр на 2,55 а и 110 в.
5. Фазореrулятор.
7. Потенциометр IООЗОО ом, 12 а.
8. Реостат с плавной реrулироВ'кой TOKla от 0.5 до 50 а.
9. Рубильники.
10. Провода для сборк-и схсмы.
11. ПИ1J'цеты и отвертки ра'3ные.
12 rаечные ключи для raeK с резьбой 3, 4. 5 и б мм.
13. Диа.маrнит'Ный (наlПрIOlер, латунныЙ) lIаКИДIIОЙ rаеЧI!IЫЙ
ключ 2"2 м." для устранения са.мохода реле.
14. Надфили и ВОрll'llИло для IIИСТЮt контактов.
15. Чш'тые ТРЯll1КII дЛЯ ПрОТИрКИ дет.алей.
54

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Основные техничеСl<ие данные реле ТИIIОВ ИМ Б и РБ
Тип реле
""
о 
:<:'"
..,....
,,"
"'о
::;:
В"
><
'"
;:j
!2
'"
'"
:а
МОЩНОСТЬ
срабатьшан"я По rреБЛе
реле. ва ние. ва
ДOlI()/ШII
теIJЬИU co
npOT1!RiJe
Hl1e. ОМ
'Е>
'"
'"
о.
о
р
р
,,'" :ОБ", . '" '" ..
"'о '" '"
"' "'....  , =" '" ' '" с;
:.;'" о;; 00 оС О "':<: о:
-=:tlb ",О: :<: .. 0:", " '" '"
".... =  '" ",," <> <> .;:
o",<;j O: с СО: О:
.t... >.t:I. :т 0.'" С CII "'о.  cz о
?>:r... со:.. с",.. ::f ::fc ::.::
МБ I7IА/I 30* 1 13 БО б 35   
45 1 25 100 б 25 350  
ИМБ17IА/2 30* 1 3 10 б 35   
45 1 5 20 б 25 350  
ИМБ 178А;I 70 1 20 70 б 15   3
ИМБ 1 78А/2 70 1 4 14 б 15   3
РБМ[71/[ зо 1 3 [5 10 40 35  
45 1 4 20 10 3" 35 100
.J 
РБМl7Ij2 зо 1 О,б 3 10 40 35  
45 1 0,8 4 10 35 35 100 
РБ.\'1[77/1 70 [ 3 [5 10 35 350  
РБМI77/2 70 1 О,б 3 10 35 390  
РБМ178/1 70 1 1 5 10 90 75  [б
РБМ178f2 70 1 0,2 1 10 90 75  Iб
РБМ.271j2 зо 2 3 [5 10 40 34  
45 2 4 20 10 35 35 100 
РБМ271/2 зо 2 О,б 3 10 40 35  
45 2 0,8 4 10 35 35 100 
РБМ277/1 70 2 3 [5 10 35 390  8
РБМ277j2 70 2 О,б 3 10 35 390  8
РБМ278/1 70 2 1 5 10 90 75  Iб
РБМ278/2 70 2 0,2 1 10 90 75  Iб
БМОI 90 1 0,3  10 25   
БМ272 + 10 2 О,4а 2  10    
и
При м е ч а н и Я: 1. Номинальное напряжение реле ИМБ и РБМ 100 о.
2. Номинальный ТОК репе с индексом .,1" 5 а. с индексОМ ,,2" 1 а, репе типа
РБМОI 1 а, реле типа РБМ272 5 а.
З. Бремя дейсТlШЯ реле 0,04 cell для реле типа ИМБ при пятикратной МОЩ
Иости 11 для реЛе РБМпри трехкратиой.
4. РаЗрЫRная МОЩНОСТЬ контаКтон на постоянном тоие 50 вт и на перемен
ном тОке 250 Ra Ilри напряжеиии не более 220 о и токе ие более 2 а.
5. Потребление мощности (оа) цепей тока и напряжения дано для реЛе ти
па ИМБ при тОКе lиом 11 100 о и для реле типа РБМ при 1.1 l ном и 110 о.
6. Цепи тока всеХ реле термически устойчиr,ы дп 1.1 l ном , Цепи напрЯЖе-
ния осех реле, кроме РБМ-178 и РБМ-278, УСТОЙЧИI.ы дО 110 о. Цепи наПРЯЖе-
ния реле РБМ178 и РБМ278 допускают только кратко"ремеиную подачу Ha
пряжения.
7. Однополярные зажимы реле ИМБ171. РБМ171. РБМ271, РБМОI 5 н В.
ОДНОПОлярные зажимы реле ИМБ178. r>БМ177, РБМ178, РБМ--277, РБМ-278,
РБМ-272 5 и 7.
. По данным IIспытаниi1. пронеденнЫХ Мосэиерrо. ЭТОТ yroп равен не
зо, а  22".
55

Елфимов ВИ1>тор Михайлович
РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ
М.Л., I13ДBO .Энерrня', 1966.
56 с. с черт.
(Б-ка электромонтера. Вып. 189)
Тематнческнl! план 1965 r., ". 160
.
Редактор Н. В. Вu"oz радов
Текн. редактор Н. С. Мазуроа
Сдано в прво I/XI1 1965 r.
Подпнсано к печатН 26/11 1966 r.
Бумаrа тнпоrрафская ". 1 84х 108'/..
Т 04008 Печ. л 2,94
Уч.шщ. л.2,71
Тнраж 17 000 эка.
3акаа 757
Московская типоrpафия ". 10
rлавполнrрафпрома Комнтета по печати
при Совете Мииистров СССР.
Шлюаовая иаб., 10.

Цена 1 О J{ОП.

иo rk.. "оии; a.,OhI''fQ",e.t:N,u.yechVl'i
tll "иf.п"''" NЛ
ттт.6; 6leшдu,f ;od.;.ll.