Текст
ЬиJЛиОlп'lе
и
EKTPO,"O"TEPA
"\\\\\\1 \\\\\\1
- ..
.
'11
.
'J
'J
&
.13. М. GAtpUMO'C
· РЕЛЕ
НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ
БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Выпуск 189
В. М. ЕЛФИМОВ
РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ
I
ИЗДАТЕЛЬСТВО «3 Н Е Р r И Я»
MOCI{BA 1966 ЛЕlIинrрАД
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛErИЯ:
Большам Я. М., Васильев Д. Д. Долrов Д. Н.,
Ежков В. В., Каминскии Е. Д., Мандрыкин С. Д.,
Синьчуrов Ф. И., Смирнов Д. Д., Устинов П. И.
УДК 621.318.59(04)
Е 46
СОДЕРЖАНИЕ
в бро.шюре излаrается назначение и область при-
менения реле направления мо.щности серий ИМБ-170,
PEM 170 и РЕМ-270 в 'рteлейно.й защите, рассматри
ваются векто.рные диаrраммы то.ков и напряжений при
по.вреждениях в различных то.чках сети и по. ним де-
лается выво.д о. возмо.жио.сти выпо.лнения реле направ-
ления мо.ЩНОСТИ и фо.рмулируются требо.вания к нему.
Р ассмо.трены также ко.нкретные ко.нструкции широ.ко.
применяемых реле направления мо.щности и их про.-
верка.
Бро.шюра рассчитана на электромонтеро.в, о.бслужи-
ваЮЩI'Х электроустано.вки BLIco.Ko.ro напряжения и зна-
ко.мых с о.сновами электро.техники.
Введение
1. Назначение и о.БJlасть применения реле направления мощ
но.сти .
2. Фазо.вые со.о.тно.шения между то.ками и напряжениями при
ко.ро.тком замыкании и их испо.льзо.вание для со.здания реле
направления мо.щно.сти .......
3. Ко.нструкция И принцип действия реле направления мо.щно.-
сп\ типо.в ИМЕ и РЕМ
4. Осо.бенно.сти выпо.лнения различных типо.в реле направле-
ния мо.щно.сти .,
5. Про.верка механическо.й ча ти 'рсл т по. иi'lБ'и РБМ .
б. Проверка и реrулиро.вка электрических характеристик реле
типо.в ИМЕ и РЕМ . . . . .
7. Схемы включения реле направления мо.'щн сти' к 'пер'вич:
ным то.кам и напряжениям через измерительные трансфо.р-
мато.ры ..............
8. Про.верка правильно.сти включения реле направления мо.щ-
но.сти
Прuложенuе 1. Прибо.ры и инструменты, нео.бхо.димые для про.-
верки реле направления мо.щно.сти
Прuложенuе 2. Осиовные технические данные реле типо.в ИМБ
и РБМ . . . . . .
4
5
7
16
25
31
36
45
47
54
55
ВВЕДЕНИЕ
1. НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ
,
11
I
I
11
Вместе с ростом электрификации нашей страны рос-
ло число линий и пол.станций электрических сетеЙ, при-
3Iзанных обеспечить надежное питание элсктроэнерrией
мноrочисленных потребителей, усложнялись схемы энер-
rоснабжения, а следовательно, и релейной защиты этих
сетей.
Одним из элементов ряда типов сложных релеЙных
защит является реле направления мощности.
Схемы релейной защиты с реле направления мош:нu-
сти стоят как бы на rранине простых и сложных защит
не только из-за относительной сложности конструкции
реле направления мощности, но, rлавным образом, из-за
принципов настройки и анализа работы этоrо реле.
Анализ работы реле напраrзления мощности требует
знания не только величины какой-либо одной составляю-
щей электромаrнитноrо процесса. например тока" или
напряжения, а сразу нескольких величин: значении ве-
личин тока и напряжения и их фазовоrо соотношения.
Производить указанный анализ при изображении "то-
ков и напряжений в аналитическом виде чрезвычаино
rромоздко и ненаrлядно.
Введение BCKTopHoro изображения токов и напряже-
ний значительно упрощает и ускоряет анализ, делает ero
доступным и наrляДНЫМ.
Кроме знания векторных диаrрамм для простых це-
пей, для ПОЛНОI"О понимания материала настоящей бро-
шюры необходимо знание BeKTopHoro изображения токов
и напряжений rз первичных и rзторичных цепях энерrо-
системы 13 нормальных и аваРНЙllЫХ режимах.
п
Контроль за нормальной работой современной энер-
rетической системы, кроме дежурноrо персонала. осу-
ществляет большое количество автоматических устроЙств.
Среди них одно из первых мест занимает автоматика,
именуемая релейной защитоЙ. ЗадачеЙ релеЙной защиты
является быстрое от-
ключение повредив-
шеrося участка энер-
rосистемы с помощью
выключателей, бли-
жайших к месту по-
вреждения.
Устройства релей-
ной защиты бывают
простые и сложные.
Естественно, стремятся
сделать релейную за-
щиту по возможности
более простой. Однако на практике это не всеrда удает-
ся. Сложность релейной защиты определяется рядом
обстоятельств и в первую очередь усложнением схемы
сети, например, из-за желания обеспечить потребителя
электроэнерrии надежным двусторонним питанием. Это
обычно приводит к кольцеванию сети. Для примера рас-
смотрим, как осуществляется релейная защита в сети,
представленной на рис. 1.
Если на выключателях потребителей подстанциЙ 1
и 2 установлена простая токовая защита с выдержкоЙ
времени 1 сек, то, установив на линиях со стороны стан-
ции (С) простые токовые защиты с выдержкой времен!!
1,5 сек, мы обеспечим селективную (избирательную)
2 757 5
',5"
п/ст f
,"
("
п
п/ст2
Рис. 1. Радиальная схема сети.
работу защиты. В самоМ деле, рассматривая возможные
короткие замыкания на любом участке, мы убеждаемся,
что защита обеспечивает отключение только поврежден-
IIЫХ участков, что теряют питание только те потреби-
тели, питание которых проходит через поврежденныЙ
участок.
Если мы построим ЛИIIИIO между подстанциями 1 и 2,
как это показано на рис. 2, то надежность питания ука-
заlIIIЫХ подстаНllИЙ возрастет. Теперь обесточение любой
подстаНllИИ при усло-
вии селективной рабо-
11 ты защиты возМОЖНО
только при одновре-
менном повреждении
двух линий, что значи-
тельно менее вероятно.
Однако в новых ус-
ловиях работы элек
тросети осуuцествить
защиту линий преж-
ними простыми токо-
'выми защитами уже не
'удается. При коротких
замыканиях на любой
линии по всем трем линиям проходят токи KopoTKoro
замыкания. При этом токовые реле защит на обоих
концах всех линий, связывающих подстанции, приходят
в действие и, какие бы выдерЖКИ времени ни устанавли-
вались на простых токовых защитах, добиться их селек-
тивной работы при коротких замыканиях на любом
участке сети нельзя.
Анализ возможных расстановок выдержек времени
простых токовых защит на подстанциях с двусторонним
питанием показывает, что селективной работы защит
можно добиться, если дополниТЬ простые токовые защи-
ты орrанами, которые разрешали бы действовать защи-
там только на тех концах линий, [де мощность корот-
Koro замыкания протекает от шин подстанций.
На рис. 3 показана возможная расстановка выдержек
времени на токовых защитах, снабженных указанным
opraHoM. Стрелки показывают, при каком направлении
мощности KopoTKoro замыкания от шин подстанции дан-
ная защита приходит в действие. Принципиальная воз-
',5 "
п/стl
,"
,,/ст;:'
Рис. 2. 3акольцо.ванная схема сети.
I
111
:\\
6
1'1
Можность созданшi tai<i1X: opraHOB направления испоriь
зующих фазовые соотношения между токамн I . .
жеlIИЯМИ в первичной цепи, приведена ниже. н.шря-
OpraHbI, обеспечивающие направленное деЙствие за-
ШИ'Р{" получили название реле направления МОщности
одавляющее большинство реле паправлеlIШ1 мощ
пости используется в релейной зашите. Лишь небольшая
часть этих рел " применяется в друrих видах автома-
тики. В дальнеишем мы будем рассматривать реле на-
правления мощности применителы-ю только к релеЙноЙ
защите.
2. ФАЗОВЫЕ СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ТОКАМИ
И НАПРЯЖЕНИЯМИ ПРИ КОРОТКОМ
ЗАМЫКАНИИ И ИХ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
ДЛЯ СОЗДАНИЯ РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ
Как мы уже видели в Iпредыдущей rлаве в сети [де
станции имеют двустороннее питание, на ример , та-
1:, как на рис. 3, при коротком замыкании в любой
точке токи повреждения протекают 'как по защитам
которые должны действовать при этом коротком замы
ка нии, так и по зашитам, которые не должны деЙ-
ствовать.
Токовые реле, вхо-
дящие в защиту, не мо-
[ут определить, долж-
на ли деЙствовать за-
щита.
Не MorYT опреде-
лить этоrо и реле на-
пряжения, ибо пониже-
ние напряжения на
шинах подстанции про-
исходит при корот'ком
замыкании на любой
линии.
Как будет в даль- Р
" ис. 3. Выпо.лнение схемы защиты
неишем ,показано , Т оль - В зако.льцо.ва "
нно.и сети.
КО совместное исполь
зование тока по линии и на'пряжения на шинах подстан-
ции позволяет О'п еделить, какой же защите необход;,-
мо приходить в деиствие.
2*
1]
2"
п/ст 1
0'1 1"
п
п
п/ст 2
7
1
11
11
11
'11
1'1
111
1 \ 1
11
11
,11
I1
1111
Для понимания tord, i{3K можно испоJ1ЬЗОIЗать дЛ51
этоЙ цели токи и напрнжения, необходимо изобразить
токи и напряжения сети в различных режимах и проана-
лизировать их. Наиболее просто и наrлЯДНО можно про-
изводить анализ токов и напряжений, пользуясь их век-
торным изображением.
Несколько слов о нраВlIJIах и принятых условностях
при векторном изображении.
Как известно, прежде чем выполнить rрафическое,
аналитическое ИJIИ векторное изображение периодиче
cKoro процесса, имеющеrо Д13а взаимно противополож-
ных направления протекания (в том числе переменных
токов и напряжений), необходимо одно из этих направ-
лений в натуральной или расчетной электрической схеме
принять за положительное. Направление, принятое за
положительное, обычно отмечают стрелкой.
Для Toro, чтобы избежать разных изображений од-
Horo и Toro же процесса, условились принимать поло-
жительные направления вполне определенным образом.
В частности, в энерrетике для токов по линии обще-
принятым положительным направлением принято на-
правление от шин подстанции в линию.
Для фазных напряжений общепринятым положи-
тельным направлением является направление от земли
к фазе.
Для линейнЫХ напряжений нет общепринятоrо поло-
жителыюrо направления и таким направлением задают-
ся при каждой конкретной схеме. Обычно за положи-
тельное принимается направление от одной фазы к др у-
rой с последующим циклическим чередованием, напри-
мер от А к В, от В к С и от С к А. Общепринятым здесь
является обозначение напряжения в за13ИСИМОСТИ от при-
нятоrо положительноrо направления.
Например, обозначение И вс означает, что положи-
тельное направление принято от фазы С к фазе В, обо-
значение И АС означает, что положительное направление
принято от фазы С к фазе А. Таким образом, общим
правилом при написании индексов линейных напряже-
ний является обозначение первЫМ индексом той фазы,
направление к которой принято положительным. На
рис. 4,а приведена схема сети, на которой указаны:
место установки рассматриваемой защитЫ (РЗ), расчет-
ная точка KopoTKoro замыкания [(1 и расчетная точка
8
KopOTKoro замыкания [(2. Стрелкой указано принятое
положительное направление тока через место vстано13КИ
защиты. "
Р ссмотрим векторные диаrраммы токов и напря-
жении при ПОIЗреждениях 13 различных точках сети и
выя13ИМ их особенности в зависимости от места повреж-
дения.
На рис. 4,6 2 приведены векторные диаrраммы пер-
вичных токов и напряжений, подводимых к релейноЙ за-
щите через измерительные трансформаторы, соответст-
венно при трехфазном, 13сех сочетаниях двухфазноrо и
возможных однофазных коротких замыканиях в точ-
ке [(1.
Принято считать в этом случае, что мощность КОРОТ-
Koro замыкания направлена от шин подстанции в защи-
щаемую линию.
На рис. 4,д ж приведены векторные диаrраммы
первичных токов и напряжений, подводимых к той же
релейной защите через измерительные трансформаторы,
соответственно при трехфазном, всех сочетаниях двух-
фазноrо и возможных однофазных коротких замыкан ях
в точке [(2.
В этом случае принято считать направлеНИе мощно-
сти KopoTKoro замыкания от защищаемой линии на
шины подстанции.
rлавным отличием векторных диаrрамм 4,6 2 от
векторных диаrрамм 4,д ж, позволяющим отличить по-
вреждения в точке [(1 от повреждения в точке [(2, яв-
ляется положение векторов фазных токов относительно
векторной диаrраммы напряжений. Нетрудно заметить,
что одноименные фазные токи при коротком замыкании
в точке [(1 и [(2 находятся относительно друr к дрvrv
под уrлом 1800. Следовательно, реле, способное р"аз-
личить это отражение на векторных диrраммах отли-
чие повреждений в точках [(1 и [(2 И разрешающее
защите дейст,вовать только при повреждении в точке [(1,
моrло бы быть использовано в качестве opraHa направ-
ления.
Выполнить реле, контролирующее положение пекто-
ров токо13 всех трех фаз, возможно, но достаточно
трудно.
Распространенные 13 настоящее 13ремя релс направле-
f/ИЯ мошности решают эту задачу по частям, лофазно.
I
I
I
1:
11
1'\
11
111
Для примера рассмотрим, как осуществляется кон-
троль за положением вектора тока фазы А.
На рис. 5 приведены 13екторные диаrраммы пер13ИЧ
ных фазных напряжений при трехфазном коротком за-
мыкании и двухфазных замыканиях на фазах АВ и А С
в точках К 1 и К 2 (рис. 4,а). На этих диаrраммах указа-
ны векторы 1 АI И 1 А2 полных токов фазы А при IЮрОТ-
ком замыкании соответственно в точках К 1 и К 2 .
Соrласно сказанному выше, конструкция реле на-
правления, используемоrо в зашите (рис. 4,а) и контро-
лирующеrо фазу А, должна быть такой, что если к нему
подведены любое напряжение и ток I A1 , реле должно
замкнуть свои контакты и разрешить защите произвести
11
РЗ
/с
/А
1
!IIII
1
1 \
//А
18
//1
6)
и)
11:
11'
Рве. 4. Вскто.рны(' л:наrраммы ПРр\JН'IНЫХ то."о.в в lIаIlрЯ
а 4 раС(lетнзя схема; б трехфаЗlIое К. з. В точке /(1; в три
МОЖIIЫХ l.lllда однофазноrо к. з. в точке К,; д трехфазное к. З.
11 rочке К,; ж rpll возможных вида однофазноrо к. !I. 11 ТОЧ
",
10
'11
11
1
11
, 1
ив
и с
l)
'в 'с /А
I
о)
о с ив
'8
I/ д
ж)
жениЙ, по.дво.димых К релейно.й защите.
возможных сочетания двухфазноrо к. з. В точке Ко; z три воз-
В точке К.; е три возможных сочетаиия двухфазноrо к. з.
ке К,.
11
отключение. Если при том же напряжении к реле Ha
правления будет подведен ток, изображаемый вектором
1 А2, то реле должно иметь момент на размыкание кон-
тактов. Таким образом, 13ся плоскость каждой векторной
диаrраммы повреждений в отношении необходимоrо
Зона
cpa5aтbJIJaНllII
1м 2
9'м."
и ВС
ив
а)
Рцс. 5. 3о.ны, нео.бхо.ДИl';lые реле направления для ко.нтроля за то.-
ко.м фазы А.
Ilrl
11
I i I
11
ПО13едения реле направления от тока фазы А может быть
разбита на две зоны с линией перехода 1 1.
Одна зона, [де реле должно разрешать отключение,
получила название зоны срабатывания, а вторая, [де
реле не должно разрешать отключение, получила назва-
ние зоны заклинивания. При этом для надежности дей-
ствия защиты необходима такая конструкция напраI\
l
:111
J
леШlOrо реле, чтобы IЗ шшраВJIСIIIШ тока ПОIЗреждения
(1.1 реле имело максима.'lЬНЫЙ момснт илн (как I\lbI УIЗН-
дИМ ниже) линия максимальных момснтов реле 2 2
должна совпадать с 13екторами I A1 и I A2 .
В настоящее время выпускаются промышленностью
и получили широкое распространение в эксплуатации
однофазные реле направления мощности, к которым
подводится один ток и одно напряжение.
На реле направления мощности MorYT быть поданы
фазные или линейные напряжения. В любом случае кон-
СТРУКЦИЯ реле должна быть такоЙ, чтобы подведенное
к реле напряжение создавало с ПОД13е,J,енными токами
Д13е зоны с линиеЙ переХО;Iа, как указано на рис. 5.
Наибольшее распространение получила конструкция
реле напра13ления мощности, применяемая при так на-
зьшаемоЙ 90-rрадусноЙ схеме включения реле в защитс
от междуфазных коротких замыканий (см. п. 7). При
этоЙ схеме ток фазы А взаимодеЙСТ13ует на реле с на-
пряжением Иве. Как видно из векторных диаrрамм на
рис. 5 между векторами Иве и IA.I имеется HeKoTopbIii
уrол. Более детальный анализ показывает, что при
междуфазных коротких замыканиях уrол между током
(1\ (рис. 5) и напряжением Иве в зависимости от вида
KopoTKoro замыкания состаIЗляет примерно 307 450.
Понятно, что для получения при коротком замыкании
максимальноrо момента на реле направления мощности
конструкция реле должна быть такой, чтобы уrол между
подводимым к нему напряжением и линией ero макси-
мальных моментов в зоне срабатывания и составлял
примерно 307 450. Этот уrол, отсчитываемый от под-
водимоrо напряжения, называется у реле уrлом макси-
мальноЙ чувствительности реле (qJl\!.Ч)'
При этом, если уrол отсчитывается по часавой стреn-
ке ему присваивается положительный знак, если уrол
отсчитывается против часовой стрелки ему присва-
И13ается отрицательный знак.
Очень часто opraH направления бывает необходимым
только для защиты от замыкания на землю.
В этом СJlучае ваз можнО' одннм репе определять прн
соединения, по которым мощность KopoTKoro замыкания
протекает в направленин места нонрежл.ения, незаВИСII-
1\10 от Toro, на какоЙ фазе ПрОИЗОllIЛО поврежден не. IIa
рис. 6 приведены векторные диаrраммы напряжениЙ на
3 757 13
11
11
1,
2
I
'82
Сумма фазных напряжений в нормальных условиях
равна нулю. При однофазном коротком замыкании на
поврежденноЙ фазе происходит понижение напряже.ния.
В этом случае сумма трех фазных напряжениЙ ра13на
величине снижения напряжения, а вектор этой суммы
направлен под уrлом 1800 к вектору напряжения повреж-
денной фазы.
Указанные суммы трех фаз токов и напряжений на-
зывают утроенным током и утроенным напряжением ну-
левой последовательности и обозначают 3/0 и зи о .
Как видно из векторных диаrрамм на рис. 6, уrол
между током повреждения 13 точке К 1 и вектором напря-
жения зи о при ПОI3реждении на любой фазе составляет
примерно 1100, если отсчет 13едется от вектора напря-
жения зи о и за положительное направление принимает-
ся отсчет по часовой стрелке.
Следовательно, аналоrично указанному выше реле
направления мощности защиты от замыкания на землю
для надежности ero деЙствия должно иметь такую кон-
струкцию, чтобы уrол максимальной чувствительности
реле <jJм.ч составлял примерно 1100.
Итак, можно сделать вывод, что для защиты от меж-
дуфазных замыканий необходимо иметь реле направ-
ления мощности, которые бы четко замыкали С130Й кон-
такт при уrле между подводимым к нему током и напря-
жением порядка 30--;- 450 и для защит от замыкания
на землю порядка 1100.
В настоящее время в эксплуатации находятся сле-
дующие виды реле направления мощности:
а) реле типов ИМБ-171А/l, ИМБ-171А/2, РБМ-171/1
и РБМ-171/2, применяемые в CX Max направленных за-
щит от междуфазных коротких замыканий;
б) реле типов ИМБ-178А/l, ИМБ-178А/2, РБМ-I77/l,
РБМ-177/2, РБМ-178/1, РБМ-178/2 и РБМ-О 1, применяе-
мые в схемах направленных защит от замыкания на зем-
лю в сетях с большим током замыкания на землю;
в) реле типов РБМ-271/1, РБМ-271/2 двустороннеrо
действия, применяемые в поперечных дифференциальных
защитах параллельных линий для защиты от между-
фазных коротких замыканий;
[) реле типов РБМ-277j1, РБМ-277/2, РБМ-278/1,
РБМ-278/2 и РБМ-272 двустороннеrо деЙствия, приме-
няемые в поперечных дифференциальных защитах для
3* 15
шинах подстанции при однофазном коротком замыкании
поочередно для 13сех фаз линиЙ в точках КI и К2 (см.
рис. 4,а). На рис. 6 (4.1 И I Л2 13екторы токов повреж-
дения, проходящих в месте, [де YCTaHOI3JleHa защита при
повреждениях соответственно в точках К. и К2. На диа-
[раммах указаны линия перехода 1 1, а также жела-
а)
Зона
cpa(faтbl-
Ваl1ия
о)
и д
Зона заклl/.-
1IиВания
1
f
Рис. 6. 3о.ны, нео.бхо.димые реле направления для ко.нтро.ля за
то.ко.м 3/0.
тельная линия максимальных моментов реле 2 2, Совпа-
дающая с вектором тока повреждения.
К реле направления мощности подводят векторную
сумму фазовых токов и напряжений. Если пренебречь
токами наrрузки, то при однофазных коротких заМыка-
ниях ток проходит только по одной фазе, и, следователь-
но, сумма токов трех фаз равна этому фазному току
повреждения.
14
I
1 11
11
11
защиты от замыкания на землю в сетях с большим то-
ком замык<шия на землю;
д) реле И,\'\Б-171 и Иl\\Б-178, распространенные
в эксплуатации, но снятые с производства, по конструк-
ции и характеристикам аналоrичны соответственно реле
ИМБ-171А/l п И.\1Б-178А/l.
11
1
I;
!р
такта. Более подробно конструктивное выполнение OT
дельных узлов реле будст рассмотрено ниже.
1\1аrнитная система реле состоит из замкнутоrQ KBaТI.
paTHoro маrнИТопровода 9 с четырьмя выступающими
внутрь полюсами.
Для уменьшения маrнитноrо сопротивления между-
полюсноrо пространства в центре между полюсами рас-
положен стальноЙ цилиндрнческий сердечник 10. Между
полюсами и стальным сердечником образуется равно-
мерный зазор 1 2 мм. В зазоре расположен цилиндри-
ческий алюминиевый ротор (барабанчик), укрепленныЙ
на оси.
Nlаrнитные потоки создаются двумя обмотками
uбмоткоЙ тока и обмоткоЙ напряжения. Обмотка напря-
жения состоит из четырех последовательно соединенных
катушек 11, расположенных на внешнем маrнитопрово-
де. Соединение этих катушек между собоЙ выполнено
таким образом, что маrнитные потоки от них проходят
через одну пару полюсов (на рис. 7 через вертикальные
полюсы) и создают общиЙ поток фп.
Последовательно с обмоткой напряжения включается
сопротивление 13. В зависи:-,IOСТИ от вида и величины
этоrо сопротивления меняется уrловая характеристика
реле направления мощности (меняется уrол максималь
ноЙ чувствительности реле (jJм.ч).
Токовая обмотка состоит из двух последовате.'lЬНО co
единенных катушек 12, надетых на два полюса. Эти ка.
тушки соединены таким образом, что маrнитныЙ поток,
Фт, создаваемый током, проходит по двум друrим полю
сам (на рис. 7 через rоризонтальные полюсы).
Таким образом, токи, проходящие по обмоткам тока
и напряжения, создают два взаимно перпендикулярных
в пространстве маrнитных потока фн и Фт, пронизываю-
щих цилиндрическиЙ алюминиевый барабанчик и соз-
дающих в нем вихревые токи.
Для приведенноrо на рис. 7 реле индукционноЙ сисп -
мы величина вращающеrо момента, создаваемоrо за
счет взаимодействия потока Фн с током, индуктирован-
ным в барабанчике потоком Фт, и потоком фт С током,
индуктированным в барабанчике потоком фн, опреде-
ляется выражением
3. КОНСТРУКЦИЯ И ПРИНЦИП ДЕйСТВИЯ РЕЛЕ
НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ ТИПОВ ИМБ И РБМ
Реле типов ИМБ и РБМ являются индукционными
однофазными реле с uиюшдрическим ротором (барабан-
чиком) .
Отдельные типы реле отличаются npyr от npyra KOH
тактноЙ системоЙ (односторонняя или двусторонняя),
зазором между полюсами и
стальными сердечниками
(тип ИМБ зазор поряд-
ка 2 мм, тип РБМ зазор
порядка 1 мм). обмоточны-
ми данными катушек и Be
личинами добавочных ак-
'rивных сопротивлений и ем-
костей конденсаторов.
Принuипиальная конст,
руктивная схема реле оди
накова для всех типов реле
и показана на рис. 7.
На оси 1, закрепленноЙ
в нижнем (2) и верхнем (3)
подпятниках, укреплены
алюминиевыЙ ротор (бара-
банчик) 4, упоры 5, планка
6 с подвижным контактоМ
7 и один конеи моментной
ПРУЖIlНЫ 8. У реле двусто-
pOHHeru действия противо-
цействующИЙ момент созда-
ется двумя пружинами, и
планка несет на себе не
О,1l.IШ, а два подвижных кон-
J p
/2
1111
и р
РIIС. 7. Ко.lIСТРУКТI!Вllая схема
реJlеТIIIIOО I1МБ и РБJ\\.
!G
,1
11 1 111
111
1111
м == КФП . Фт sin '11),
(1)
17
Сопротивлсние пепи напряжения (рис. 8.а) смеша H
ное, индуктивно-аК' ивное. Поэтому ток. проходящиЙ пu
цепи напряжения L п , изобразится вектором I п , отстаю-
щим от вектора напряжения Ир на уrол 6, определяемыi'[
соотношением активноrо и индуктивноrо сопротивлениЙ
цепи.
. Вектор маrнитноrо потока Ф", создаваемOl"О током
lп, мы считаем совпадающим с вектором тока I п , не учи-
тывая при этом потерь в железе маrнитопровода. Ана-
лоrично принято, что вектор маrнитноrо потока фт со-
впадает с вектором тока, подведенноrо к реле I p .
COrJlaCHO формуле (1), еСJ!И ток, подведенныЙ к реле
направле,:ия мощности ip (рис. 8,6), и создаваемыЙ им
маrнитныи поток Ф Т будут в векторном изображении
совпада!ь с вектором маrнитноrо потока ф п , то вра-
щающии момент на реле направления будет равен нулю
так как 'ф==о. . '
ВраощающиЙ м?мент о будет равен нулю и при уrле
'Ф 180 , так как sш 180 равен нулю. Следовательно на
векторной диаrрамме реле линия нулевых MOMe ;TOB
1 1, разделяющая зону срабатывания и зону зак.тlИнива-
ния проходит по вектору маrнитноrо потока Ф П И тока
I п под уrлом 6 !< вектору напряжения Ир.
Соrласно тои же формуле (1) вращающиЙ момент на
реле направления мощности будет максимальным. коrда
уrол 'Ф буде1 равен плюс 90 и минус 900. Проведем
в этом напра13ле lИИ линию максимальных моментов 2-2.
Коrда ток i pu будет изображаться вектором, совпадаю-
щим с линиеи 2 2, момент на реле будет максимальным.
Расположение контактов и полярность обмоток тока и
напряжения подобраны в реле таким образом, что реле
замыкает свои контакты и имеет максимальный момент
на замыкание OHTaKTOB, коrда ток ip и совпадающиЙ
с H M маrнитныи поток Ф Т опережают ток i H и совпадаю-
щии с H M маrнитный поток Ф Н на уrол 900. Соrласно
векторнои диаrрамме это соответствует положению век-
тора Ip, опережающему вектор Ир на уrол CjJм.ч. Как ука-
зано выше, уrол (jJм.ч носит название уrла максимальной
чувствительности и определяет положение вектора тока
Ip относительно вектора напряжения Ир, при котором
реле имеет максимальный момент на замыкание кон-
тактов.
Произведем преобразование формулы (1).
[де К постоянный коэффициент для данноЙ конст-
рукции реле;
Ф П и Ф Т деЙствующие значения маrнитных потоков,
создаваемых токами, проходящими по об-
моткам напряжения и тока;
'Ф фазовыЙ уrол между векторами потоков
Ф Н и Ф т .
Вывод формулы (1) прuизводится с применением
дифференциальноrо ИС'ЧИс.lеНИя.
11'
11
1,
,1
"
111I
11111
111
111
"I\!
:1"11
· Lh I f,
'
а)
lp
J2j rV"' flf
.
Фт
б)
Рис. 8. Реле направления мо.щно.сти.
а цепь напряжения; б цепь тока; в векторная диаrрамма.
Точками обозначены однополярные зажимы.
Формулой (1) пользоваться трудно, так как маrнит
ные потоки обычно нелеrко замерить, поэтому ее преоб-
разуют в более удобный вид. Для этоrо необходи!\ю
рассмотреть электрические схемы цепей напряжения и
тока реле направления мощности и соответствующуЮ им
векторную диаrрамму.
На рис. 8 представлена электрическая схема реле
направления мощности. Стрелками указаны принятые
положительные направления для токов, напряжений и
маrнитных потоков. На рис. 8,6 представлена векторная
диаrрамма, коrда добавочное сопротивление (13 на
рис. 7) равно нулю.
Построение векторной диаrраммы реле направления
мощности следует начинать с вектора напряжения Ир,
подведенноrо к реле. Ero положение может быть взято
произвольно, И мы расположим ero вертикально.
18
19
1\
1
1:
Заменим действующие значения мапJИТНЫХ потuков
ФIl и Ф Т на пропорциональные им деЙСТ13ующие значе-
ния напряжения и тока, ПUДВUДИl\1ЫХ к реле
м ==k\ИрI р sin 'Ф.
I!
"i
1
,11
Как уже известнu, уruл 'ф это уruл между ;\1аrнит-
ными пuтоками, и UH отсчитьшался от вектора Ф н . Для
об.Тlеrчения операциЙ необходимо не топькО з:менить по-
токи TUKOM И напряжением, подводимым к реле, но и
произвuдить отсчет уrла от вектора напряжения Ир.
Для перехода от yr.'la 'ф к yr.ТlY меж.'l.У током ip и на-
пряжением Ир на векторную ,1иаrрамму реле нанесем
в произвольном напра13лении вектор TUKa ip Ip и обо-
значим уrол между 13екторами Ир и lр значением qJp.
Тоrда формула моменто13 может быть преобразована
следующим образом:
М ==k\ИрI р sin .ф==kiИрI р sin(b qJp).
1' 1 "11
l'
I
11
111
IIII!
1\
11,
Сумма уrлов Ь и qJм.ч равна 900. Однако учитывая знаки
уrлов (уrол Ь отложен от Ир в положительном направ-
лении, а уrол qJм.Ч В отрицательном), это соотношение
можно записать как
'1'
Ь+ ( qJм.ч) ==900.
/'
1
111
I!I,
111
11
Тurда
ь == 900 + qJм.ч
и
м ==k\ ИрI р siп(900 qJр+(jJ'м.ч).
Пссле преобразuвания окончательно получаем:
м ==k i ИрI р cos (qJр qJ'м.ч) .
(2)
I'h
11
В формулу (2) qJ' I.ч подставляется со своим знаком,
указываемым в каталоrах и справочниках.
Приведенная формула вращающеrо момента Я13ляется
основной для всех 'pe.Тle НМБ и РБМ.
В различной литературе при вьшоде формулы вра-
щающеrо момента реле направления мощности (2) вме-
сто уrла qJм.ч используетси равноЙ ему по ве.'lичине уrол
a. Тоrда формула вращающеrо момента принимает
внД:
М==,kiИi,lр cos(Cj'p+a).
(3)
20
:1 \ 11,1
l'
Встречаются и друrие выражения для онредепеlllНI
момента на реле напраВ:lеНШI мuщнuсти. Однакu все
uни леrкю привuдятся к фuрму.пе (2). В даННО!1 брошюре
в качестве OCHUBHoro приведенu выражение (2), тю<
как обозначение !jJм.Ч тuчнее отражает сущность этоrо
уrла.
Ниже рассматриваются КОПСТРУЮШI1 отдельпых vзлов
реле напра13ления мощности. -
A A
з
б Б
5
I
А A Б I Б
\ / L J
а) 6)
A A
l ( , J
" A
6)
Рис. 9. Устро.йство. по.дпятнико.в.
а нижний подпятиик реле типа ИМБ' б верхии!!
подпятник; в нижний подпятник реле' типа РБМ.
...
I
>а
Нижний подпятник реле типа И,\1Б (рис. 9,а) пред-
ставляет из себя полый винт 1, во внутренней полости
KOToporo размещена опорная пружина 2, и опирающий-
ся на эту пружину направляющий футор 3 с направляю
щим 4 и плоским 5 камнями. Со стороны наружноrо
отвсрстия футор завальцован.
Для фиксации положения и закреплении нижнеrо
подпятника на несущей планке предусмотрена KOHTpraii-
ка 6, перемещающаяся по внешнеЙ резьбе подпятника.
На рис. 9,8 приведена конструкция нижнеrо подпят-
ника реле типа РБМ. Отличис eru от нижнеrо подпятника
21
I
I
,1
реле типа lIМБ состоит в конструкции футора. НижниЙ
подпятник реле типа РБМ может перемещаться не толь-
ко по вертикальной оси, но и в rоризонтальноЙ плоско-
сти за счет неБОJlЬШИХ качаний футора, что облеrчает
центровку подвижноЙ системы реле.
Верхний подпятник одинаков для реле типов ИМБ
и РБМ. Он показан на рис. 9,6 и представляет из себя
массивныЙ цилиндр со вставленными в Hero направляю-
щим и плоским камнями.
На рис. 10 показана конструкция барабанчика 1,
укрепленноrо па оси 2.
'11'
',1
:1
:'1,
1,
1
11'
"
11I1
'11
,
11
11
l'
li
l'
Рис. 10. Барабанчик ре.1е
с о.сью.
Рис. 11. Сердечник ре.1е.
"1
11,
,1
11
1 i I
11
I
На рис. 11 приведены конструкция и крепление
стальноrо сердечника и нижнеrо подпятника к несущей
планке.
В несущеЙ планке 1 имеется отверстие, через которое
вставляется и закрепляется большоЙ rаЙкоЙ 2 цилиндри-
ческой конец с резьбой стальноrо сердечника 3 (см. так-
же рис. 7).
СтальноЙ сердечник имеет форму цилиндра с неболь-
шим срезом по образующеЙ ля реrулировки самохода.
Внутри стальноrо сердечни{{а имеется сквозное от-
верстие, по которому проходит ось, опирающаяся на
нижний подпятник 4. Винт нижнеrо подпятника вверты-
вается в нижнюю часть 13HYTpeHHero отверстия стальноrо
сердечника и контрится rайкоЙ 5.
На рис. 12,а представлена конструкция контактноЙ
системы реле типа ИМБ одностороннеrо деЙствия.
Реле имеет один замыкающиЙ контакт. Подвижной
контакт 1 укреплен на планке 2 и изолирован от оси 3
пластмассовоЙ втулкоЙ 4. Токоподводом является спи-
22
1, 1111
11,1111
11111
1
III:I
ра.'lьная возвратная пружина, изолированная от метал-
лических деталеЙ реле. НепоДВИЖНЫЙ контакт 5 при-
креплен к плоской пружиН( 6 из фосфористой rибкоЙ
бронзы, укрепленной в пластмассовоЙ колодке 7. Кон-
такты имеЮт форму цилиндрических штифтов, оси их
11
,1
I
:t'
9
Рис. 12. l(о.нструкция ко.нтактно.й системы.
а репе типа ИМБ; 6 реле типа РБМ.
взаимно перпендикулярны. Колодка неподвижноrо кон-
такта перемещается в овальных ОТ13ерстиях плато 11,
к которому она прикрепляется с помощью стяжных бол-
тиков. Перемещением колодки производится реrулиров
ка зазора между контактами и уrла 13стречи контактов.
Реrулировка зазора может также производиться pery-
лировочным винтом 8. Жесткая задняя упорная П.'lаСТИl!-
ка 9 (оrраничитель) rасит вибрацию пружинЫ 6 при
ударе подвижноrо контакта 1 по неподвижному контак-
23
1111,
lii
ту 5. Передняя упорная пластина 10 сп:щаf'Т прел.вари
тельное нажатие на пружину б.
На рнс. 12,6 приведена конструкция контактной си
стемы реле ТIIпа РБМ одностороннеrо действия.
Реле имеет один замыкающиЙ контакт. Штифт по-
ДВИЖноrо контакта 1 установлен на пластмассовой тра-
версе 2, укреП.'IенноЙ на оси 3. Подвижной контакт пред-
назначен для замыкания цепи между двумя неподвиж-
ными контактами 4, укрепленными на колодке 5. Для
улучшения работы контактов предусмотрены передние б
и задние 7 упорные П.1аСТIlНЫ. д..1Я реrу.'IИРОВ
ки положения неподвижных кон-
тактов предусмотрены отверстия
в плато 9, по которым может
перемещаться колодка. и pery-
лировочные ВIIНТЫ 8.
На рис. 13 дана конструкция
контактной системы реле типа
РБМ двустороннеrо действия с
одним замыкающим KOHTaKTO;\f в
каждую сторону. На пластмас-
совой траверсе 1, укрепленной на
оси реле 9, размещены два се-
ребряных подвижных контакта 2,
каждый из которых может замк-
нуть свой неподвижный контакт
3. При отсутствии момента на ре-
ле подвижные контакты устанав-
ливаются в среднем нейтраль-
ном положении и тоrда оба кон-
такта разомкнуты. Такое поло-
жение траверсы задается дву-
мя спиральными возвратными пружииами 7, дейст-
вующими через рычаrи 4 на штифт 5, укрепленный
на траверсе ПО_1.вижноrо контакта 1. ДеЙствие каждой
пружины оrраничено упором б. Поскольку рычаrи 4 ме-
ханически не связаны со штифтом 5, то каждая пружи-
на противодействует замыканию только «cBoero» контак-
та. Натяжение каждой возвратноЙ ПРУЖIlНЫ 7 реrули-
руется своим }1е('УJШРОВОЧНЫМ колесиком Н, закреплен
ным ДВУМЯ стопорными ШlIIтамн.
Конструкция неподвижных контактов ана.'Iоrична
кuнструкции реле РБМ (рис. 12,6).
24
1
1
11
7
1
1
,1
9
о
о о
1
1
, I11
,11111
э
11111
Рис. 13. К:о.нструкция
ко.нтактно.й системы реле
типа РБ1\1 270.
1
11
,
l'
11
11
I!
111 1 11
I 1:
J
4. ОСОБЕННОСТИ ВЫПОЛНЕНИЯ РАЗЛИЧНЫХ
ТИПОВ РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ
Реле типов ИМБ-171Аj1 и ИМБ-171Аj2. Схема внут-
ренних соединениЙ и полярных зажимов реле ПРИIЗеде-
на на рис. 14.
При подаче напряжения на зажимы 8 7 ток в обмот-
ке напряжения отстает от приложенноrо напряжения на
уrол б 680 и реле имеет уrол максимальной чувстви
тельности qJм.ч 220. Векторная диаrрамма реле приве-
дена на рис. 8,6. Выражение вращающеrо момента полу-
чается из формулы (2) и Ш\'lеет вид:
M kUplp cos(qJp+22°).
Обычно такое включение реле используют в так на-
зьшаемых 30 или 60-rрадусных схемах включения реле
направления МОЩНОСТИ (СМ. rл. 7).
При подаче напряжения на зажимы 8 1, коrда по
слеДО13ательно с обмоткой напряжения включается ак-
тивное добавочное сопротивление, уrол б 450. При этом
qJм.ч 450 и выражение вращающеrо момента имеет
вид:
м kUplp COS(qJp+450).
Обычно такое включе;ше реле направления мощно-
сти используют в так называемых 90-rрадусных схемах.
Реле типов ИМБ-178Аj1 и ИМБ-178Аj2. Схема внут-
ренних соединениЙ и полярных зажимов реле приведена
на рис. 15. В реле этоrо типа последовательно с обмот
11
Рис. 14. Cxellla вну-
тренних со.едине-
ний реле типа
ИМБ-171.
Рпс. ,15. Схема вну-
тренних со.едине-
ний реле типов
ИМБ 178, РБМ-I77
и РБМ 178.
25
\ Отличие состоит в отсутствии реrулируемых упоров
I и В том, что к подвижному OHTaKTY ток подведен не че-
рез спиральную противодеиствующую пружину, а от-
дельным rофрированным токоподводом.
Реле типов РБМ 171/1 и РБМ-171/2. Все реле типо13
РБМ отличаются от реле типов ИМБ более высокоЙ
добротностью, т. е. срабатывание реле происходит при
меньшеЙ мощности, подводимоЙ к реле от измерительных
трансформаторов. Это достиrнуто уменьшением зазоров
между полюсами маrнитопроводов и цилиндрическим
сердечником, что требует более BЫ
сокоЙ ТОЧlНости изrотовления реле.
Реле типа РБМ имеет примерно
в 4 раза более высокую чувстви-
тельность, чем реле типа ИМБ, без
сущеС1'венноrо увеличения потреб-
ления обмоток реле.
Реле типа РБМ отличается так-
же от реле ИМБ и конструкцие !
ниЖ'неrо Iпод!пятника (см. rл. 3).
В С'вязи 'с ,выявившейся у реле
РБМ 'повышенноЙ вибрациеЙ при
большоЙ кратности подведенноЙ
к реле мощности завод Iвидоизменил конструкцию бара-
банчика и в настоящее время «дно» барабанчика реле РБМ
ИЗI"отовляется из пластмассы, а не из алюминия как преж-
де. При алюминиевом дне в барабанчике путь вихревых
токов в нижней и верхней частях барабанчика неодина
ков и несимметричен, что и IЗызывает вибрацию подвиж-
ноЙ системы. При пластмассовом дне эти пути токов вы-
равниваются и становятся симметричными между собоЙ.
Схема 13нутренних соединений реле типов РБМ-I71/l и
РБМ-I71j2 показана на рис. 17. При подаче напряжения
на зажимы 8 7 (включено добавочное СОПРОТИ13ление
R 1 ) уrол максимальноЙ чувствительности реле будет ра-
вен <jJ,м.ч 300 и выражение вращающеrо момента имеет
вид:
коЙ напряжения IЗключены конденсатор и добавочное
сопротивление. Величина конденсатора подобрана та-
кой, чтоБыl ток в цепи напряжения имел емкостной ха-
рактер. Уrол 6== 200, qJ,м.ч== 1100. При полярных зажи-
мах 5 и 8 выражение вращающеrо момента имеет вид:
м =='kИр!р cos (<jJ'p+ 110°).
полярность обмоток на реле рас-
таким образом, что уrол макси-
мальноЙ чувствитель-
ности повернут на 180°
относительно ,вышепри
'Веденноrо и поэтому
уrол qJм.ч по заводской
полярности (зажимы 5
и 7) имеют значение
70°, а ,выражение uзра-
щающеro момента име-
ет 'вид:
М ikИр!р cos(qJ'p 700).
Векторная диаrрам-
ма реле дана на рис. 16.
Часто в литературе'вы-
ражение вращающеrо
момента реле рассма-
триваемых типов пред-
стаlвляет,ся в ином ви
де. Для получения эта-
1'0 выражения MorYT
быть 'сделаны следую-
щие .преобразования:
м ==,kИр!р cos (qJ'p 700) ==kИр!р cos 1[ 900+ (qJ+200)]==
==kИр!р sin(qJ+200).
Реле типов ИМБ-171 и ИМБ-178. В эксплуатации
распространены выпускавшиеся ранее реле типов
ИМБ-I71 и ИМБ-178. Эти реле, как указано выше,
имеют тот же принцип деЙствия, те же характеристики,
схемы внутренних соединениЙ и область применения, что
и реле типов ИМБ-I71 А и Ш\1Б-178А.
26
Завод обозначает
смаТРИIЗаемых ТИПОIЗ
1;
l '
,j
l'
1
1111
11
'1
11
1 '
1
U f
!I.
"''''
'"
"''''
"-,,,'"
'» ';:\ t.
'"
.,.,\'=.
\--\ ":Io
ёOI.,;:\'"
"'",'"
ёOI.
I'>
";1........
<>"'-
.,.,
.......
q
l'
1
Рис. 16. Векто.рная диаrрамма реле
направления о.т замыкания на землю.
111
l' 1
111
/'111'
1, i
111
м ==<k Ир! р cos (qJp + 300) .
Рис. 17. Схема вну-
тренних со.еДИllе
НIIЙ реле типа
РБМ-171.
При подаче напряжения на зажимы 8 1 (I!ключены
добавочные сопротивления R 1 и R 2 ) qJм.ч== 450. Выра-
жение вращающеrо момента реле 13 этом случае такое
же как V реле ИМБ-l71А.
27
I
1
1
,
11
11
11
'1
!J
11.11
1,
'1
11
11
I
/
Величина СОПРОТlшления Rl реrулируеТС5l, что ПОЗ130"
Л5lет в небольших пределах perYJlllpOBaTb уrол макси
мальной ЧУВСТВlIтельности. I
Реле типов РБМ 177j/, РБМ-177j2, РБМj178j/,
РБМ-178j2 II РБМ-О/. Конструктивное выполнение реле
типо13 РБМ-I77, РБМ-178 и РБМ-Оl анаЛОrllЧ1l0 реле ти-
поп РБN1 171. Схема внутренних соединений, векторная
диаrрамма, выражение 13ращающеrо момента и область
применения у реле РБМ-177 и РБМ-178, аналоrичны
реле ИМБ-178.
Реле РБМ-178 по сравнению с реле РБМ-I77 имеет
более высокую чувствитеЛЬ1l0СТЬ за счет большеrо по-
требления цепей напряжения. Большее потребление реле
РБМ-178 приводит к ero термической неустойчивости
при длительной подаче напряжения (см. приложение 2).
Термическая устойчивость к напряжению до 115 в на
реле РБМ-178 может быть достиrнута увеличением до
200 220 ом доба130чноrо активноrо сопротивления и за-
мены конденсатора с емкостью 16 мкф на конденсатор
емкостью 13 мкф. При этом чувствительность реле за-
rрубляется примерно в 1,5 раза.
Реле РБМ-Оl отличается от реле РБМ-I77 обозначе-
нием полярных зажимо13 обмотки напряжения и величи-
ной емкости конденсатора, включенноrо последователь-
но с обмоткой напряжения. При этом реле имеет уrол
<')==0, qJм.ч== 900 и выражение вращающеrо момента
М ==kU p / p cos (СР'р+90 0 ).
Схема внутренних соединений реле РБМ-Оl приве-
дена на рис. 18.
Реле типов РБМ-27/j/, РБМ-27/j2. Схема внутренниХ
соединений реле типов РБМ-271/l и РБМ-271j2 приведе-
на на рис. 19. Реле имеет уrол максимальной чувстви-
тельности (jJ'М.ч== 300 на замыкание контактов между
зажимами 2 и 4 и qJм.ч== 1500 на замыкание контактов
между зажимами / и 3, если штекер 13ставлен в rнездо 3
(сопротивление R 2 шуптируется).
Реле имеет уrлы максимальной чувствительности
(рм.ч== 450 и (j)м.ч== 1350 на замыкание контакто13 между
теми же зажимами реле, если штекер вставлен в rнез-
до / (оба сопротивления включены послеДО13атеЛЬ1l0
с обмоткой напряжения). Выражение для моментов на
реле аналоrично выражению для реле РБМ. 171.
28
l'
I
1
,
1,11
il; ,
11,0'
II I '
, I
,
J
\ Реле тилОВ РБМ 277, РБМ 278
13нутренних соединений реле
РБМ 277j2: РБМ 278/l и РБ1'v\ 278j2
а реле РБ1Ч-272 на рис. 21.
и РБМ-272. Схема
типов РБМ-277jl,
НрИ13едена на рис. 20,
Рис. 18. Схема вну-
тренних со.едине-
ний реле типа
РБМ-О1.
Рис. 19. Схема вну-
тренних со.едине-
ниЙ реле типа
РБМ 271.
\\
Реле имеют два замыкающих контакта и конструк-
цию аналоrичную реле типа РБМ-271. Реле типа
РБМ-277 и РБМ-278 имеют qJ,м.ч==70 0 на замыкание кон-
тактов между зажимами 2 и 4 и уrол qJм.ч== 1100 на за-
Рис. 20. Схема вну-
тренних со.едине-
ний реле типа
РБМ 277 и
РБМ-278.
Рис. 21. Схема вну-
тренних со.едине-
ний реле типа
РБМ-272.
мыкание контактоп между зажимами / и 3. Реле типа
РБМ-278 отличается от реле РБМ-277 более 13ысокоЙ
чувствительностью, большим потреблением цепей напря-
жения и термической неустойчивостью к длительноЙ по-
даче напряжения (см. приложение 2).
т
I
1
11
Термическая устоЙчивость реле РБМ-278 может быть
повышена так же, как и у реле РБМ-178.
Выражение вращающеrо момента реле типов
РБМ-277/l и РБМ-277j2, РБМ-278/l и РБМ-278j2 анало-
1'1
,1
11:
l'
111
,1,
,f
,1
I
I
:11
11
I
11
О р
а)
z)
2
Ор
о)
2
f
тора напряжения. Реле РБМ-272 имеет три обмотки.
Одна обмотка включается на ток 3/0 неЙтрали транс-
форматора подстанции, вторая на ток 3/0 трансформа-
торов тока линии или в дифференциальную цепь транс-
форматоро13 тока Д13ух параллельных линиЙ.
Третья обмотка, на полюсах, замкнута на конденса-
тор для создания сдвиrа на 900 между маrнитными по-
токами от подводимых токов. Выражение вращающеl"О
момента реле имеет вид:
М ==!k/ P !/P2 cos qJ,
1 ж)
В)
О р
[де /р! и /Р2 токи, подводимые к реле;
qJ уrол между подводимыми токами.
На рис. 22 ПрИ13едены зоны работы всех рассмотрен-
ных выше реле типов ИМ.Б и РБЛ1.
5. ПРОВЕРКА МЕХАНИЧЕСКОй ЧАСТИ РЕЛЕ
ТИПОВ ИМБ И РБМ
е)
Проверку реле направления мощности следует начи-
нать с внешнеrо осмотра.
При внешнем осмотре перед вскрытием реле надле-
жит проверить:
а) наличие пломбы;
б) целость стекла и плотность прилеrания ero к ко-
жуху;
в) состояние реле внутри кожуха, просматриваемое
через стекло;
[) наличие, состояние и надежность крепления шпи
лек, штырей и [аек к ним.
Далее производятся осмотр, проверка и реrулировка
механическоЙ части и контактов реле.
Для этоrо нужно снять кожух с реле и ПрО13ерить
отсутствие пыли и rрязи внутри реле. Особое внимание
следует обратить на чистоту зазоров между полюсами
и барабанчиком. Затем следует проверить надежность
паек, затяжку пинтов и [аек, крепящих проводники и
детали к ним.
Нужно тщательно проверить исправность и состоя-
ние нижнеrо и BepxHero подпятников и концов оси бара-
4* 31
f
з) 2
Рис. 22. 3о.ны рабо.ты реле типа ИМБ и РЕМ.
а реле типа ИМБ-I71, РБМ I71 без добавочноrо сопротивления; б реле
ИМБ 17!. РБМ 171 с добавочным сопротивлением; в реле ИМБ !78. РБМ-!77,
РБМ-178; 2 реле РБМ 27! с одннм добавочным сопротнвлением; д реле
РБМ 27! с двумя добавочнымн сопротивлениями; е реле РБМ 277; РБМ-278;
:не реле РБМ-О!; з реле РБМ-272.
rичны выражениям для реле типов РБМ-I77 и РБМ-178.
Реле РБМ-272 используется в качестве opraHa Ha
правления мощности в схемах токовых и поперечных
дифференциальных защит параллельных линий от замы-
каний на землю, коrда на подстанции нет трансформа-
30
11
,
l'
!!
11
I I
1
11
1 !
I I '
I11
банчИ'ка. Для этаrа ,паачередна вынимается верхний и
вывертываетс5Т нижниЙ падпятники, прасматриваютс5Т
через лупу и, при необхадимасти, ачищаются от rрязи
рабачие паверхности камней и асей.
Рабачие поверхности камней ощупываются астрой
стальноЙ иrлай. Если при этом будут обнаружены шеро
ховатасти и трещины, то подпятник должен быть заме
нен, а оси заполированы.
Если камень подпятника качается в rнезде (см.
рис. 9) вслеДСТlше шюхой завальцовки, подпятник неаб-
хадимо заменить или завальцевать на станке.
При устаНОl3ке падпятш!Ков надлежит следить за тем,
чтобы пертикальный люфт подпижноЙ системы не превы-
шал 0,3 0,5 1IМ1. rоризантальный люфт зависит от диа
метра отверстия камне!! подпятников. Хорошая механи-
ческая сборка реле, атсутствие rрязи и затираниЙ в peJle
характеризуются леrкостью хода ПОДl3ижной системы.
Проверку леrкости хода подвижной системы следует
делать при полностью ослабленноЙ пружине и при боль-
ших уrлах поворота ПОДВПЖНОЙ системы. При этой про-
верке нужно снять плату с неподвижными контактами
и упорами и осмотреть зазоры BOKpyr барабанчика. За-
зоры между барабанчиком и полюсами должны быть
равномерными и иметь величину порядка 0,9 11М! для
реле типа ИМБ и 0,4 0.5 111111 для реле типа РБМ. За-
тем следует отклонить рукой подвижную систему при-
мерно на 900 и отпустить ее.
Механическое состояние подвижной системы можно
считать удовлетворительным, если колебания подвижноЙ
системы прекратятся после 10 и более отклонений от
среднеrо положения. После проверки подвижной систе-
мы слеЛ.ует осмотреть и зачистить воронилом, деревян
ноЙ чуркой или плотным электрокартоном подвижный и
неподвижный контакты. В случае наличия на контактах
подrорания Harap удаляют мелким надфилем и зашли-
фовывают воронилом или деревянной чуркой.
Следует проверить симметричность расположения
пружипы и опорных пластИН неподвижноrо контакта
в пазу пластмассовой колодки (см. рис. 12). Между
краями пружипы и опарнЫХ пластин и закраинами паза
в пластмассе должны быть равномерные просветы, ис-
ключающие задевание контактной пружины и опорных
пластин за пластмассовые закраины паза. В случае He
32
абхаДИl\1аСТII выпаЛIl5Тетс5Т соатветствующа5Т падреrУJII-I-
рОl3ка.
Очень l3аЖIЮ правильно отреrулиравать взаимнае
расположение паДl3ижпоrо и неподвижных контактов.
Расстаяние между кантактами на реле типав ИМБ и
РБМ, реrулируемое упорами контактной системы, целе
сообразно иметь 1 1,5 М1I1.
Завадская реrулировка обычно дает значительно
больший ход падвижнай системы и большие расстояния
между кантактаl\lИ. При таком большом ходе не V,'l,ается
обеспечить устаЙчивую .
надежную рабату 'контак-
тов вО' все",! вазмажном
диапазане мащнастеЙ,
Подводимых 'к реле.
Работа кантактов ре-
ле ТИlПа ИМБ в ЗlНаЧk
тельной мере зависит ат
уrла 'В'с'Тречи контактов
,(уrал а на рис. '23).
Уrлом 'встречи кантактав Рис. 23. Реrулиро.вка ко.lIтакто.в
называют уrол, образуе реле типа ИМБ.
мый касательнай KTpaeK
тории падвижных WOHTaKTaB и рабочеЙ поверхlНОСТЬЮ не-
подвиЖ'ных 'Контактов в ТQ'Чiке ,соприкосновения 'контак-
тов. Чем бальше этат уrал, тем бальше C pOCTЬ изме-
нения зазора при за ыкании и размыкании кантакта и,
следавательна, тем больше мощнасть, каторую MorYT
разарlва'Ть кант акты реле.
При уменьшении уrла встречи контакто13 уменьшает
ся возможность отброса и вибрации контактов при ма-
лых мощностях, поданных на реле, но увеличивается
опасность приваривания контактов, т. е. уменьшается
разрывная способность контактов. Достаточно удовле-
творительные результаты бьшают при уrле встречи зо
400, расстоянии между контактами 1 1IМ1 И совместном
ходе контактов также около 1 М1I1. ДЛЯ хорошеЙ работы
контактов без вибрации и отброса неабходимо, чтобы
совместный xo; КОIlтактов 1 и 2 после их замыкания
осущестшlЯЛС5Т за счет праrпба rибкой ПРУЖИНЫ 3 непо
ДВИЖIlоrо контакта, и только в конце хода rибкая пру-
жина апиралась на конец жесткаЙ опарнаЙ пластины 4
(см. рис. 23).
33
1:
Реrулиравку неподвижнаrа кантакта осуществляют
апециальны:\{ винтом 5 в коладке 7 и паваротом каладки
в отверстиях плато, имеющеrо предназначенные для
этаrо прарези. Реrулиравка кО'нтактав реле типа РБМ
имеет особо 'важное значение ДJIЯ рабаты реле. Из за
малоrо воздушноrо зазора в маrнитнай цепи сильнее
сказывается несимметрия, и падвижная система реле
подвержена значительнай инеустранимой обычньши
способами вибрации при падведении 'К реле мощности
300 500 ва и выше. Для устранения вибраuии противо-
аварийным ЦИр'кулярам тхеническоrа управления по экс-
плуатации энерrосистем предлаrается:
1. Заменить реле серии РБМ старой конструкции на
ноuую не подверженную вибрации серию с пластмассо-
вым донышком у барабанчика и мяrкой реrулировкой
контактов (см. ниже).
2. В случае невозможности замены применять мяr-
кую реrулировку контактов. ВО' всех случаях применения
мяrкой реrулировки иметь в виду, что время возврата
реле увеличивается до 0,025 0,03 сек. Если по условиям
работы реле увеличение времени возврата реле недопу-
стимо, то необходимо применять реле с барабанчиком
новой конструкции и жесткой реrулировкой контактов.
Реrулировка контактов реле типа РБМ производится
в следующей последовательности. Сначала устанаВJIИ-
ваются неподвижные контакты, руководствуясь рис. 24.
Оrраничитель нижней контактноЙ пластины должен
иметь уrол изrиба 100 1100 (рис. 24,а). ОrраничитеЛh
верхней контактной пластинЫ должен иметь уrал изrи-
ба 120 1300 (рис. 24,6).
Нижняя контактная пластина, более жесткая, своим
хвостовиком не должна касаться заднеrо оrраничителя
и перемещаться па не:\{у при усилии на контакте 2 32
(измерения производятся [раммометр,ом). Передний упар
нижней контактнай пластины устанавливается так,
чтобы он не касался контактнай пластины (зазор 0,2
0,3 ММ).
Верхняя контактная пластинка, более мяrкая, своим
хвоставиком не далжна касаться заднеrа оrраничителя
(зазор 0,2 0,3 .М.М) и быть впереди нижней контактной
пластины на 0,2 0,3 .ММ, чтобы штифт подвижноrо кон-
такта при замыкании контактов касался сначала более
мяrкой верхней контактной пластины.
34
Переднеrо упора верхняя контактная Пj\аетина ДИЮК-
на касаться, но без давления.
Контактная колодка устанавливается так, чтобы уrол
встречи подвижных и неподвижных контактов составлял
25 300. Касание контактов должно происходить на пе-
реднем крае контактной поверхности неподвижных кон-
тактов и ход подвижных контактов по этой поверхности
I I
I 01 ./ I 001
,2 ", ./ ././
\I ./ ./ ,\\1
./
1/./ ../
11
,
./
./
11
I
I
I
[;
I
а}
6)
Рис. 24. Реrулиро.вка ко.нтакто.в реле типа РЕМ.
должен быть оrраничен переднИМ упором, чтобы не про-
исходило заскакивания подвижноrо контакта за задниЙ
край неподвижноrо контакта. Штифт подвижноrо кон-
такта не должен подходить к заднему краю неподвиж-
ных контактов ближе 2 М.М.
Упомянутые выше «мяrкая» И «жесткая» реrулировки
контактов различаются тем, что при мяrкой реrулировке
передний упор устанавливается так, чтобы при совме-
стном ходе подвижноrо и неподвижноrо контактов про-
rиб нижней неподвижной контактной пластины состав-
лял 1,5 2 ММ.
При жесткоЙ реrулировке указанный выше проrнб
нижней 'контактной пружины составляет около 0,5 ММ.
Жесткая реrулировка повышает разрывную мащ-
ность контактов.
Рас.стояние между контактами реrУЛИр'Уется заднИМ
упором подвижной системы и должно составлять 1
1,5 ММ.
35
В эксплуатации обмотки реле подвержены HarpeBa-
нию током. Прн этом выделяются маС.'lOобразные пары,
осаждающиеся затем на деталях реле. Эти маслообраз
ные осадки на упорах реле MoryT привести к залипанию
подвижноЙ системы реле. Поэтому следует проверить
отсутствие залипания на переднем и заднем упорах по-
ДIJИЖНОЙ системы. Упоры должны быть тщательно зачи-
щены. У реле типов ИМБ 170 и РБМ-270 следует осмо-
треть токоподводы. Лента токоподвода должна иметь
прав ильную форму без надломов и помятин. Пайки TOKO
подвода должны быть надежны и механически не напря
жены. При полностыо освобожденной моментной пру
жнне и разомкнутых контактах реле тuкоподвод не
должен воздействовать на поворот ПОД13ижной системы.
Наконец следует осмотреть моментную пружину.
Пружина должна иметь правильную спиральную форму.
13итки пружины не должны касаться друr друrа и меж-
ду витками должен сохраняться равномерный зазор при
повороте оси в рабочих пределах. Плоскость спирали
должна быть cTporo перпендикулярной к оси подвижной
системы реле.
Выправлять положение витко13 пружины нужно леr-
ким изrибом поводка, к которому крепится внешний KO
нец пружины. Только в крайних С.11уча>IХ разрешается
изrибать пружину в месте пайки к поводку.
Начинать электрическую ПРО[Jерку реле нанравлешlЯ
мощности при новом включении и после передеЛ"'l реле
рекомендуется с проверки потреблення реле. Проверку
потребления реле направления мощности производят по
схеме, приведенной на рис. 25, для чеrо подключают на
время проверки миллиамперметр и вольтметр, указан-
ные на схеме пунктирuм.
-' 6
..
-0-
Рнс. 25. Схема для про.верки реле направления
мо.щно.сти.
Потребление цепи напряжения определяют при на-
пряжении 100 е. Потребление цепи напряжения будет
равно:
6. ПРОВЕРКА И РЕrУЛИРОВКА ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК РЕЛЕ ТИПОВ ИМБ И РБМ
PH 100I10 З еа,
[де 1 показание миллиамперметра в цепи напряжения.
Потребление цепи тока определяется при номиналь-
ном токе pe.rle. Потребление цепи тока будет равно:
PT IIIU, ва,
Перед проверкой и реrулировкой электрических ха-
рактеристик реле следует проверить изоляцию цепей
реле направления мощности. Проверка прочности изоля
ции всех цепей реле относительно корпуса и ме'кду це-
пями производится в лаборатории напряжением 1 000 е
переменноrо тока в течение 1 МИН или MerrepoM на
2500 в.
Сопротивление изоляuии всех цепей ДО.'ItКно бып, не
менее 100 МОМ.
При проверке изоляции реле направления мощности
в полной схеме защиты прочность и сопротивление изо-
ляции реле проверяются в полной схеме по нормам ре-
лейной защиты.
36
l'де и показание вольтметра, включенноrо параллель-
но токовой обмотке реле направления мощности.
Полученные величины не должны отличаться более
чем на 10 12% nеличнн, ПРИIJеденных в таблице техни-
чеСIШХ данных реле. НаНUО.'lЫlIне трудности при провер-
(,е реле напраВ.'lеПIIЯ мощности вы:н,шают обычно про-
верка н устрапеНllе самохода реле от тока н от II ПРЯ
жеlIIlЯ. Самоходом называется вращепие ПО/I.вижпои си
37
1
i
11
стемы либо только от одноrо тока, либо только от одноrо
напряжения. Вращающий момент самохода ПОЯ13ляется
в результате несимметрии маrнитной системы и может
быть напра13лен 13 сторону замыкания контакто13 или
в сторону заКЛИНИ13ания и менять С130Й знак в зависи-
мости от 13еличины тока или напряжения.
Вращающий момент самохода в сторону заКЛИНИ13а-
ния заrрубляет реле и может ПРИ13ести к отказу защиты.
ВраlцающиЙ момент самохода в сторону замыкания кон-
такто13 может ПРИ13ести к ложному дейст13ИЮ защиты.
Поэтому 13ращающий момент от самохода должен быть
устранен либо совсем, либо С13еден до незначительной
ве.12ИЧИНЫ' чтобы затяжкой моментноЙ пружины на рабо-
чии уrол безусло13НО преДОТ13ратить 13ращение ПОД13ижной
системы 13 сторону замыкания контактов под действием
момента 13ращения от самохода.
Устранение самохода ПОД13ижной системы реле произ
130ДЯТ обычно Д13умя способами. Первый способ состоит
13 ПО130роте стальноrо сердечника, имеющеrо срез по
образующей. ПО130раЧИ13ая сердечник, мы с помощью
изменения 130здушноrо зазора 13ыра13ниваем маrнитное
сопротивление между Д13умя полюсами и сердечником.
Этим способом принципиально можно устранить caMO
ход только при одном значении тока или напряжения.
так как СОПРОТИ13ление маrнитной системы за13ИСИТ от
13еличины маrнитноrо потока.
Второй способ состоит 13 затяжке моментной пружи-
ны настолько, чтоб преДОТ13ратить замыкание контакто13
от 13ращающеrо момента самохода.
Устранение вращающих моментов самохода peKO
мендуется начинать с устранения самохода от тока ПО130-
ротом сердечника. Величина тока, при котором следует
устранять самоход ПО130РОТОМ сердечника для защит от
междуфазных коротких замыканий и для защит от за-
мыкания на землю разная.
В защитах от междуфазных коротких замыканий
самоход, а слеДО13ательно, возможность непра13ИЛЬНОЙ
работы реле напра13ления мощности должны быть устра-
нены при коротких замыканиях около шин подстанции
и напра13лении мощности KopoTKoro замыкания по защи-
щаемой линии к шинам. Это может иметь место при
повреждении на шинах подстанции или на одной из ли-
ниЙ, отходящих от шин, кроме защищаемой, или, как
38
rО130рЯТ, при коротком замыкании «за спиной». Если ко-
роткое замыкание будет на защищаемой линии, то реле
напра13ления должно замкнуть С130И контакты и самоход
на замыкание контакто13 не опасен.
Таким образом, 13ращающийся момент от самохода
на реле напра13ления мощности 13 защитах от между-
фазных коротких замыканий должен устраняться ПО130-
ротом сердечнико13 при токе, равном максимальному
13торичному току по защите при коротком замыкании «за
спиной». Устранение самохода при меньшИХ значениях
тока и от напряжения 13 пределах от О до 110 в должно
быть осущеСТ13лено затяжкой моментной пружины 13 пре-
делах уrла затяжки 900.
Для реле напра13ления мощности 13 защитах от замы-
кания на землю ток, при котором должен быть устра-
нен самоход ПО130РОТОМ сердечника, оиределяется током
срабатьшания наиболее ЧУ13СТ13ительной с!упени защиты
от замыкания на землю, контролируемои данным реле
напра13ления.
Устранение 13ращающеl"О момента самохода на реле
напра13ления при указанно:\! токе преследует цель устра-
нить 130зможное заrрубление ЧУ13СТ13ителыIOСТИ реле на-
пра13ления мощности на rранице зоны срабатьшания за-
щиты.
Устранение самохода при б6.'1.ЬШИХ значениях тока и
от напряжения для реле напра13ления мощности в защи-
тах от замыкания на землю необязательно, так как при
коротких за:\!ыканиях на землю на реле 13сеrда подается
ток и напряжение и получаемый момент значительно
пре130СХОДИТ момент от самохода.
ПрО13ер'ку и устранение 13ращающеrо момента от са-
мохода ПРОИЗ130ДЯТ при полностью ослабленной момент-
ноЙ пружине на реле. Самоход от тока ПРО13еряют при
закороченной обмотке напряжения. Самоход от напря-
жения ПРО13еряют при разомкнутоЙ ТОКО130Й об'\10тке.
Пер13ая ПРО13ерка СООТ13еТСТ13ует режиму реле, коrда на
шинах подстанции короткое замыкание. В этом случае
трансформатор тока посылает ток 13 реле, а обмотка на-
пряжения реле оказывается подключенной к трансфор-
матору напряжения, пер13ичная обмотка KOToporo зако
рочена. СОПРОТИ13ление TaKoro трансформатора напря-
жения, замеренное со стороны ero 13торичной обмотки,
соста13ляет десятые доли ома. Таким образом, 13 указан-
39
I
ном режиме обмотка напряжения ре.1е направления
мощности оказывается практическн закороченноЙ.
Вторая проверка соответствует режиму реле, коrда
на реле от трансформатора напряжения подано напря-
жение, а от трансформаторов тока нет. В этом случае
токовая обмотка реле оказывается подключенной ко вто-
ричной обмотке трансформатора тока, сопротивление
которой на переменном токе, как известно, составляет
большую величину, т. е. практически ТОI(овая обмотка
реле направления мощности разомкнута.
Для устранения вращающеrо момента самохода по-
воротом cTa.1bHoro сердечника с помощью ключа (жела-
Te ЬHO наЮIДНОI'О, диамar"нитноrо) ОС.'lабляют большую
rаику. крепящую сердечник, HacTo.'lbKO, чтобы сердечник
можно бьто повернуть на большоЙ yro.'l в ту И.1И друrую
сторону.
Поворот сердечника нужно осуществлять при подан
ном на реле токе, наблюдая за подвижной системой.
При достижении безмоментноrо положения нужно тща-
тельно закрепить сердечник большой rайкой и еще раз
убедиться в отсутствии самохода, а также в отсутствии
затирания барабанчика и наличии нормальноrо люфта
оси. При проверке необходимо С.1едить за температурой
реле, не допуская ero переrрева.
В случае если устранить самоход от тока описанным
способом не удастся, то производят незначительный
сдвиr вправо или влево полюсов системы напряжения
(полюсы, не имеющие катушек). С этой целью необхо-
димо ослабить полюсные болты, сдвинуть полюсы и CHO
ва закрепить полюсные болты, следя за равномерностью
зазора между барабанчиком и полюсами.
Устранение самохода сдвиrом полюсов является весь-
ма ответственной операцией, которая может быть выпол-
нена лишь опытным и квалифицированным работником.
После устранения вращающеrо момента самохода от то-
ка поворотом сердечника следует подать на реле токи и
напряжения в указанных выше пределах и устранить
самоход на замыкание контактов затяжкой моментной
пружины.
Посл. устранения самохода производится проверка
зоны деиствия, определение уrла максимальноЙ чувстви
тельности и однополярных зажимов ре.пе. Проверка
осуществляется по схеме, приведенноЙ на рис. 25 без
40
приборов, изображенных пунктирт.1. Пр" неизменных
величинах тока II папряжения на ре.1е (удuбно брать
номинальные величины TUKa и нанряження), с IlОМОЩЬЮ
фазореrулятора меняют уrол сдвиrа между током и на-
пряжением от О до 3600 и затем в обратную сторону от
360 до 00. Прн этом наблюдают н фlII\СНРУЮТ значения
уrлов, при которых реле заМlшет и разомкнет свои кон-
такты. Уrол максимальной чувствите.1ЬНОСТИ СРМ.ч, т. е.
уrол, на который сдвинута относительно вектора Ир ли-
Рис. 26. Онределение уrла макснмалыюй
чувс rВl!тельно.СТII.
ния максимальных моментов в зоне срабатывания реле,
определяется либо подсчетом, либо rрафическим путем,
как показано на рис. 26.
При этом сначала определяют величину уrла , как
сумму двух уrлов а, и а2, отсчитываемых от вектора Ир
до линий замыкания контактов.
Отмерив от любой линии замыкания контактов
уrол /2, мы найдем биссектрису уrла , которая и будет
линией максимальных моментов.
Если фазометр и реле соединены между собой пра-
вилыIO 13 части соблюдения полярных зажимов по схеме
41
Чувствительность реле определяется уrлом затяжки
возвратной пружины. Зависимость мощности срабаты-
вания реле Иl\1Б-171/l от уrла затяжки пружины пока-
зана на рис. 28. Нормальная заводская затяжка пру-
жины реле типа ИМБ имеет уrол около 230°. Для боль-
шинства схем релейной защиты уrол затяжки пружины
колеблется в пределах 180 2700.
Нормальная заводская затяжка пружины реле типа
РБМ имеет уrол около 120°. Для большинства схем ре-
леЙной защиты уrол затяж-
ки IПружи,ны 'колеблется На Рс р
в пределах 90 1800.
Для реле РБМ-270 чув 24
ствительность должна быть
проверена в обе стороны,
'т. е. на за ЬJlкание левоrо и 20
правоrо OHTaKTOВ отдельно.
Значительные отклонения 16
чувствительности реле ука-
зывают на механическую
tнеисправность или наличие (2
дефектов в реrулировке
реле.
При экаплуатации реле 8
направления мощности сле-
дует сравнивать мощность 4
срабатывания реле с мощ
ностью срабатывания этоrо
же реле в предшествующую
проверку. Такое оравнение О
позволяет следить за И'справ
ным состоянием реле. При
ОТСУТСl'вии фазометра и фа-
зореrуляТ'ора проверку чу.в-
ствительности допустимо
проводить не при уrле ма-
ксимальной 'Ч)'lВ'ствитель'Ности, а при уrлах, близких к не-
му (в пределах ::t300). Мощность срабатывания реле
при этом существенно не изменяется.
Проверка времени действия реле производится толь-
ко В том случае, если этоrо требуют особые условия
схемы защиты или автоматики. Зависимость времени
действия реле типов ИМБ и РБМ от отношения мощ-
на рис. 25, то при совпадении полученной зоны действия
реле с зонами, приведенными на рис. 22, уrловая харак-
теристика реле считается удовлетворительной, а завод
ская маркировка однополярных зажимов реле правиль-
ной. Расхождение полученных результатов с номиналь-
ными данными допускается не более чем на 5°.
Проверку чувствительности, т. е. мощности срабаты-
вания реле, производят по схеме рис. 25 при той затяж
ке моментной пружины, которая будет у реле, включен-
Horo в работу, при номинальном токе и при уrле между
и ср Р ср
(j 6а
,0 "о
8
fj
(, (6
2 8
О О .Ip
5 10 {5 20 25 ЗА 35а
Рис. 27. Во.лы-амперные характеристики
реле типа ИМЕ-171j1 и реле PEM-171j1.
током и напряжением, равным уrлу максимальной чув-
ствительности.
Мощность срабатывания не должна превышать номи-
нальных данных, указанных в приложении 2. Одновре-
менно определяют коэффициент возврата реле, т. е. отно-
шение мощности, при которой реле возвращается к мощ-
ности ero срабатывания. Коэффициент возврата должен
быть не менее 0,9.
При отсутствии вольтметра со шкалой на малые пре
делы измерений допустимо замерять мощность срабаты-
вания при токе 20 40% от номинальноrо.
При токах больше НОМинальноrо из-за насыщения
маrнитопровода реле заrрубляется, т. е. мощность сра-
батывания ero увеличивается. Примерная вольт-ампер-
ная характеристика и характеристика зависимости мощ-
ности срабатывания реле от тока показаны на рис. 27.
42
900 (800 270
Уеол затяжки
JБО/J
Рис. 28. 3ависимо.сть мо.щно.сти
срабатывания реле ИМЕ-171 о.т
уrла затяжки мо.ментно.и пру
жины.
43
ности па peJle 1< МОЩНОСТИ срабатывания 1101<азана на
рис. 29.
Подавать то" и напряжение на peJle ДJIЯ проверl<И
работы IЮНТaJПОВ можно по схеме на рис. 25. При этом
наrРУЗl<а на IЮНТaJПЫ ДОJlжна быть такой же, "а" в схе-
ме защиты. Проверl<У ведут при yrJle МaJ<симальной
чувствитеJIЬНОСТИ и мощностях на peJle от 1,2 Р ер до
МaJ<сиr-.:аJIЬНО ВОЗможной мощности ДJIЯ I<аждой '<ОН-
I<ретнои схемы защиты.
Проверку контактов, как и проверl<У чувствительно-
сти, можно выполнять также без фазореrУJlятора и фазо
0,02
t cp
\
\\
" 5
Р5М еле
PCi
жет быть устранен увеличением зазора между подвиж-
ным и неподвижнЫМИ контактами и затяжкой цружины,
то в действие защиты должно быть введено достаточное
замедление.
ПровеРI<у на отброс реле РБМ-270 СJlедует произво
дить в ПOJlНой схеме защиты.
После OIюнчания реrулироВl<И реле необходимо по-
вторно проверить затяжку всех винтов и rael<, отсутствие
посторонних предметов в peJle и проверить от руки ход
подвижной системы. ПОСJlе этоrо peJle закрывают и
пломбируют. ЕСJIИ реле ПОСJlе проверки подлежит пере-
ВОЗl<е, то перед закрытием lюжуха необходимо закре-
пить ero подвижную систему, привязав ее 1< стойке, ИJIИ
надежно заКJIННИТЬ в упорах.
сек
0,10
0,08
0,06
0,04
7. СХЕМЫ ВКЛЮЧЕНИЯ РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ
МОЩНОСТИ К ПЕРВИЧНЫМ ТОКАМ
И НАПРЯЖЕНИЯМ ЧЕРЕЗ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ
ТРАНСФОРМАТОРЫ
о 5 10 /5 20 25 ЗО З5 1f0 "j
Реле напраВJlения мощности ПОДКJIIочается к первич-
ным токам через трансформаторы тока и 1< первичныМ
напряжениям через трансформаторы напряжения.
ТOIювая оБМОТl<а и оБМОТl<а напряжения реле направ-
ления MorYT быть ВКJlючены на раЗJIИчные 'сочетания вто-
ричных ТОIЮВ И напряжений. Встречаемые на практике
схемы Вlшючения реле приведены в табл. 1.
Наибольшее распространение получили четыре по-
следних схемы, а именно 90-rрадусные и схемы вклю-
чения на то" и напряжение нулевой ПОСJlедовательности.
На рис. 30 приведены схемы включения этих четырех
схем.
При yrJlax МaJ<симальной чувствительности (jJм.Ч"'"
== 30-7 450, которые имеют реле направления мощ-
ности для защит от междуфазных коротких замьшаний,
и qJм.ч==+ 70 ( 1100), которые имеют реле направления
мощности для защит от замьшания на землю, Уl<азанные
схемы при KOpOТl<OM замьшании в зоне работы защиты
дают наибольший момент на замыкани контю<тов реле
Jlflправления мощности.
Рис. 29. Эависимо.сть времени действия реле типо.в
ИМБ и РБМ о.т величины мо.щно.сти на реле.
метра. КОНТaJПЫ peJle ДОJIЖНЫ замыкаться без вибра-
ции, ИСl<рения и отбросов. При размыкании контактов не
ДОJIЖНО получаться искрения, вызывающеrо подrорание
Iюнтакт в. Проверку поведения реле при подаче и сбросе
обратнои мощности следует делать в том CJlучае, если
отброс IЮНТaJПОВ может вызвать ложную работу защиты
ИJIИ автоматики.
ДJIЯ выполнения этой проверl<И по схеме рис. 25 на
peJle подается обратная (заКJIИнивающая) мощность от
10 Рср до МШ;:СlIмаJIЫIO IЮЗМОЖНОЙ обратноЙ мощности
при к. з. на шинах защищаемоЙ подстаНЮIII 11 ТOJIЧКОМ
сбрасывается снятнем TOI;:a 11 напряжения. Прll этом не
ДОJIЖНО быть отброса ПОДВIIЖНОЙ cllcTeMbI до замыкания
контактов. Если отброс до замыкания контактов не мо-
44
45
Таблица
и в
о с
No
п/п.
Напряже
ипс. под. ТОК. nОДВОДИ
подимое к l\'IЫЙ К реле
pe.Qe
Пр,шечаиие
НаИ fеНОАанис схемы
1 30-rрадусная И Ае I А
Иве I в
И ев lе
2 60-rрадусная И Ае 1 A I в
ИВА 1 B I е
И ев 1 e 1 А
3 60- rраду сная с И А /B
включением на фаз- ИВ /e
ные токи
И е /A
4 90-rрадусная И Ав Iс
Иве I А
И еА I в
5 90-rрадусная для И Ав 1 el /e2 Цифрами 1 и 2
поперечных диффе- о.бозначены токи
ренциальных защит Иве 1 Al 1 А2 двух параллель-
И еА 1 В1 I В2 ных лнний
6 Схема включения 3И о 3/0 3И о и 310 есть
на ток и напряже- векто.рные суммы
ние ну левой после- 3ИО ИА+Ив+Ие
довательности 3/0==1 А+ 1 в+ 1 е
7 Схема включения 3И о 31 01 31 02 Цифрами 1 и 2
на ток и напряже- обо.зна чены токи
ние ну левой после- двух параллель-
довательности для ных линий
поперечных'., диффе-
ренциальных защит
I
а)
и А
IJВ
ис
в)
lI,.'
ив
о с
иА
ив
ис
2)
Рис. 30. Схемы включения реле направления мощно.сти.
а 90 rрадусная схема ДЛЯ реле фазы А; б 90-rрадусиая схема ДЛЯ реле
фазы А в диффереициальиой защите; в включеине реле иа ЗU О н 310; z
включение реле на ЗU О н 31 в диффереициальной защите.
8. ПРОВЕРКА ПРАВИЛЬНОСТИ ВКЛЮЧЕНИЯ
РЕЛЕ НАПРАВЛЕНИЯ МОЩНОСТИ
Как указано выше, реле направления мощности пред-
назначено для TOrO, чтобы при подведении к нему соот-
ветствующих токов и напряжений разрешать защите
действовать только при определенном, заранее заданном
направлении мощности KopoTKoro замыкания.
Если первичные токи и напряжения, подведенные
к реле направления мощности через измерительные
трансформаторы, MorYT БЫТh изображены векторными
диаrраммами (см. рис. 4,6 2), то реле направления
МОЩностц должны замкнуть свои контакты и разрешить
47
46
защите отключить защищаемую линию, ибо такая диа-
[рамма первичных токов и напряжений будет подво-
диться к панели защиты при коротком замыкании в зоне
работы защиты соотвеТСТ13енно при трехфазном, двух-
фазном и однофазном коротком замыкании.
Если первичные токи и напряжения, подводимые
к реле через измерительные трансформаторы, MorYT
быть изображены векторными диаrраммами по
рис. 4,д ж, то реле направления мощности должны дер-
жать контакты разомкнутыми и не разрешать защите
отключать линию, ибо такая векторная диаrрамма пер-
вичных токов И напряжениЙ будет подводиться к пане-
ли защиты через измерительные трансформаторы при
коротком замыкании «за 'спиноЙ» соответственно при
трехфазном, двухфазном и однофазном коротком замы-
кании.
При нормальном режиме напряжения на шинах под-
станции и токи по трем фазам линии MorYT быть изо-
бражены тремя векторами напряжения и тремя векто-
рами токов.
Если на реле направления мощности подать через
измерительные трансформаторы первичное напряжение
и первичный ток наrрузки, векторы которых имеют при-
мерно те направления, которые будут иметь первичные
векторы напряжений и токов, подводимых к реле при
коротком замыкании в защищаемой зоне, то реле при
правильном ero включении должно замкнуть контакты.
В проверке вот этоrо положения и состоит суть ана-
лиза правильности включения реле напра13ления мощ
ности.
Для Toro чтобы знать, [де располаrаются векторы
первичных наrрузочных токо13 относительно напряжений,
необходимо проделать следующие проверки и замеры во
вторичных цепях измерительных трансформаторов, так
как непосредственных замеров в первичных цепях высо-
Koro напряжения сделать нельзя.
1. Проверить исправность вторичных цепей напря-
жения на зажимах панели.
Для этоrо производятся замеры фазных и линейных
напряжений, фазировка и проверка чередования фаз
напряжения, а для защиты от замыкания на землю еще
и снятие вектора напряжения испытательной жилы на
звезду векторов фазных напряжений.
1а
2. Проверить испраtшость вторичных цепей транс.
форматоров тока.
Для этоrо производятся замеры на зажимах панели
фазных вторичных наrрузочных токо13 и токов небаланса
в нулевом проводе, а также снятие векторной диаrрам-
мы вторичных токов на зажимах панели на звезду фаз
ных вторичных напряжений нанеJ1И защиты. В отдель-
ных случаях допустимо снятие векторной диаrраммы то-
ков на линейные напряжения.
3. Проверяется, что 13екторная диаrрамма вторичных
токов и напряжений в соответствующем масштабе вели-
чин соответствует векторной диаrрамме первичных то-
ков и напряжений.
Для этоrо используются сведения о направлении пер-
вичной активной и реактивной мощности по защищае-
мому присоединению, получаемые или от заранее прове-
ренных щитовых измерительных приборов присоедине
ния или из анализа сети и наrрузки.
Если наrрузочные первичные токи и напряжения изо-
бражать в виде векторной диаrраммы и при этом исполь-
зовать для этих токов и напряжений те же общеприня-
тые положительные направления, что и при изображении
токов и напряжений при коротких замыканиях (см. п. 2),
то для каждоrо соотношения активной и реактивной Ha
rрузки по линии вектор тока какой либо фазы будет
иметь относительно вектора фазноrо напряжения той же
фазы вполне определенный уrол. На рис. 31,а приведена
система прямоуrольных координат с осями активной
мощности р и реактивной мощности Q, позволяющая
определить уrол между первичным фазным током и пер-
вичным фазным напряжением. При этом за положитель-
ное значение активной и реактивной мощностей прини-
мается мощность, идущая от шин в линию.
На рис. 31,6, поясняющем, как определять уrол меж-
ду током и напряжением, пользуясь сведениями о знаке
и величине активной и реактивной мощностей, примем,
что активная мощность идет с шин в линию и равна
40 Мвт, а реактивная мощность идет с шин в линию
и равна 20 Мвар.
Откладывая по оси Р величину +40 Мвт и по оси Q
величину +20 Мвар, мы получим вектор, характеризую
щий полную мощность по линии W.
49
Уrол между Фйзным напряжеiНlем и оДноименным
ему фазным током определяется, если вектор первичноrо
напряжения направить Совпадающим с осью +Р а BeK
тор тока направить совпадающим с вектором 'полной
Мощности \\7. Таким образом. мы можем сказать, что на
мощности, и векторную диаrраММу вторичных токов и
напряжениЙ, снятую приборами на зажимах панели за-
щиты, проверяIOТ их соответствие и уточняют положеНIIЯ
первичных векторов.
На рис. 32 приведены примеры совмещенных вектор-
ных диаrрамм .первичных напряжениЙ и токов ИЛ, И П ,
и с, / А, / Б и/с, построенных по значениям наrрузки, и
ИЛ
.."
ОА
-'-1 "1} fJ
6)
а)
и А '.
а)
и А
Те
ив
'с
о) '8
и А
1/8
Рис. 32. Со.по.ставление векто.рных диаrрамм пер-
вичных и вто.ричных цепей.
вторичных напряжений и токов И а , И Ь , И с , /а, /ь и/с,
снятых на зажимах панели защиты.
На рис. 32,а приведена совмещенная диаrрамма пер-
вичных и вторичных токов и напряжений, из которой
следует, что снятая нами векторная диаrрамма вторич-
ных токов и напряжений является в соответствующем
масштабе величин и векторной диаrраммой первичных
токов и напряжений.
На рис. 32,6 приведена совмещенная векторная диа
[рамма первичных и вторичных токов и напряжений, из
которой следует, что либо токовые цепи собраны по
обратной полярности, либо трансформатор напряжения
51
ис
Рис. 31. Определение уrла между первичным
то.ко.м и напряжением по. HarpY3Ke.
векторной диаrрамме первичных тОков и напряжений
рис. 31,8 уrол между векторами первичноrо тока / и
напряжения и А равен (j). Понятно, что уrол между :ек-
торами перВичноrо тока / Б И напряжения И Б, а также
между векторами первичноrо тока / с и напряжения И
равны тому же уrлу (j). с,
и СопостаВЛ!lЯ векторную диаrрамму первичных токов
напряжении, построенную по активной и реактивной
50
I1Меет rруnпу 6, а не обычную rруппу 12. Указанное не.
соответствие после проверки током наrрузки может быть
исправлено в цепях тока или напряжения на самой па-
нели.
На рис. 32,6 приведена совмещенная диаrрамма пер-
вичных и вторичных токов и напряжений, из которой
следует, что перепутана маркировка во вторичных цепях
тока фаз В и С. Это несоответствие должно быть най-
дено прозвонкой и устранено.
После уточнения положения векторов перпичных TO
ков и напряжений с помощью векторной диаrраммы вто-
ричных токов и напряжений (вектор, изображающий
первичный ток или напряжение, должен быть на одной
прямой линии с одноименным вектором, изображающим
вторичный ток или напряжения) приступают к проверке
правильности включения реле напраВ.lения мощности
имитациеЙ повреждения в зоне работы реле и вне зоны,
«за спиной». Имитация состоит в подведении к реле че-
рез измерительные трансформаторы тех первичных на-
пряжений и токов наrрузки, которые имеют фазные соот-
ношения, близкие к фазным соотношениям первичных
токов и напряжений, подводимых к реле при коротком
замыкании.
1. Имитация напряжения при коротком замыкании.
В защите от междуфазных коротких замыканий напря
жения, подаваемые на реле в нормальном режиме и при
коротком замыкании, MorYT значительно отличаться по
величине и сравнительно мало по фазе. Поэтому на реле
подается то напряжение, которое подключено к нему при
работе защиты.
Для защиты от замыкания на землю к реле направ-
ления мощности подводится напряжение испытательной
жилки, которое обычно имитирует, по цепям напряже-
ния, однофазное короткое замыкание на фазе А, т. е.
равно сумме И в + И е .
2. Имитация KopoTKoro замыкания по цепям тока
состоит в подаче в реле направления МОlЦности TaKoro
тока, вектор наrрузки KOToporo находится в зоне сраба-
тывания реле. Подача необходимоrо тока в токовую об-
мотку реле выполняется переключением в токовых цепях
на зажимах панели.
В качестве примера на рис. 33,а приведена векторная
диаrрамма первичных токов и напряжений наrрузки.
52
Для реле, КОНТРОЛИРУlUщеrо направл. ние вектора тока
фазы А, имеющеrо уrол максимальнои чувствительности
qJм.ч==30 0 и пключенноrо на напряжение Иве, на Harpy-
зочную векторную диаrрамму нанесена линия нулевых
моментов 1-1.
"\
и с 'с
а) иСА
Рис. 33. 3о.ны рабо.ты реле на векто.рно.й диаrрам-
ме иерВIIЧНЫХ то.ко.в и напряжений.
а для фазы А; 6 для фазы В; в для фазы с;
z для тока 3/0 прн однофазном к. з. на фазе А.
При изображенных векторах наrрузоЧНЫХ токов толь-
ко вектор тока фазы С имеет направление, близкое
к вектору. которым будет изображаться ток на фазе А
при трехфазном коротком замыкании.
Таким образом, IIрИ подаче на реле, контролирующее
направление тока фазы А. тока от трансформатора тока
фазы С реле направления мощности должно сработать.
Это же реле ПfJII подаче на IlEТО то)<а lIаrрузки от
трансформатора тока фазы А, должно четко клинить,
53
т. е. иметь усилие на контактах в сторону размыкания.
На рис. 33,6 и в на векторных диаrраммах напряже-
нии и токов наrрузки построены линии нулевых момен-
тов для аналоrичных реле направления мощности, кон-
тролирующих направл
ние токов фаз В и С. Как ВИДIlО
из этих рисунков, реле направления мощности на фазе В
должно срабатывать от тока фазы А и клинить от тока
фазы В. Соответственно реле направления мощности на
фазе С должно сработать от тока фазы В и клинить
от тока фазы С.
Необходимо помнить, что поведение реле при подаче
на Hero тока наrрузки зависит от KOHKpeTHoro значения
этой наrрузки, точнее от направления и соотношения
активной и реактивной наrрузки по присоединению.
На рис. 33,2 приведена векторная диаrрамма Harpy-
зочноrо режима и нанесены линии нулевых и максималь-
ных моментов реле, имеющеrо уrол максимальной чув-
ствительности
110° и включенноrо на сумму фазных
напряжений и в + иc
зиo.
Реле должно замыкать свои контакты при подаче на
Hero тока фазы С и клинить при токе фазы А.
Проверка под наrрузкой реле направления является
убедительной проверкой правильности собранных цепей
тока и напряжения.
Четкая проверка защиты под наrрузкой
залоr пра-
вильной работы защиты.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Основные технические данные реле типов ИМ Б и РБ
." " МОЩНОСТЬ ДOlIOЛlllI
's,
О - '" Пu rребле- тельное co
'"
,,'" s' срабатывания
.о.... ине. ва противле
'"
,," !2 реле. ва
",О '" Ине. ом со.
'" О
Тип реле "'" :;; ....
"о) ::;;'" . '" '" '"
"'.... "'О
, ::;; '" ' :s: "
"'''' "'.... О "''' "
:0;", О;; 00 00 .... "'" '( '( w
-=:t;'t) ""
" "':< Q Q .;:
".... =
....О) '" "
О"''' "" ::;:ro
С СО; О
,t... >. t:I.. "о Р.'" О Р.Р.О W "'Р. ci CZ ::.::
?>"..... :::r", с".... с"'.... :о :ос
ИN\.Б-171А/1
30* 1 13 60 6 35
45 1 25 100 6 25 350
ИМБ-171А/2
30* 1 3 10 6 35
45 1 5 20 6 25 350
ИМБ-178А/1 70 1 20 70 6 15
3
ИМБ- 178А/2 70 1 4 14 6 15
3
РБМ-171/1
зо 1 3 15 10 40 35
45 1 4 20 10 35 35 100
РБМ-171/2
зо 1 0,6 3 10 40 35
45 1 0,8 4 10 35 35 100
РБ.'V\.-I77/1 70 1 3 15 10 35 350
РБМ-I77j2 70 1 0,6 3 10 35 390
РБМ-178/1 70 1 1 5 10 90 75
1
РБМ -178/2 70 1 0,2 1 10 90 75 -
1
РБМ.271/2
зо 2 3 15 10 40 34
45 2 4 20 10 35 35 1ОО
РБМ-271/2
зо 2 0,6 3 10 40 35
45 2 0,8 4 10 35 35 100
РБМ-277 /1 70 2 3 15 10 35 390
РБМ-277/2 70 2 0,6 3 10 35 390
РБМ-278j1 70 2 1 5 10 90 75
1
РБМ-278/2 70 2 0,2 1 10 90 75
1
РБМ-Ol
90 1 0,3
10 25
РБМ-272 :1::10 2 0,4а 2
10
6
6
ПРИ ЛОЖЕ НИ Е
Приборы и инструмеиты, необходимые для проверки реле
направления мощности
1. МеЮ:l-l'мет,р на 2500 в.
2. А'м-перметр со. Шq{ало.й 2,5
5 а.
3. Тi)Jа!Нсфо.рматор тока 1'5/5, 5015.
4. Но.льтметры н,а 15 в и на 150 в.
5. Фазометр на 2,5
5 а и 110 в.
6. ФазореI'УЛЯТОР,
7. Потенциометр 100
ЗОО о.м, 1
2 а.
8. Реостат с плавно.й реrулиро.вко.й то.к'а о.т 0.5 ДО 50 а
9. Рубильники.
10. Прово.да ДЛЯ сбо.рки схемы.
11. Пинцеты и о.твертки разные.
12 rae'IИble ключи для I'аек с резьбо.й 3, 4, 5 и 6 мм.
13. Диа.маrнит'Ный (на'пример, латунный) lIакидно.й rаечный
ключ 22 мм дЛЯ устра.нения са.мо.хо.да реле.
14. Надфили и во.ронило. ДЛЯ чистю\ ко.Нтзкто.в.
15. Чи'стые трmПКII для про.тнрки дет,алей.
8
8
6
6
При м е ч а и и я: 1. Номинальное напряжение реле ИМБ и !'f
lО
л
' типа
2. Номинальный ток реле с ии дек соМ .\" 5 а, сиидексоМ .2 . Р
РБМ-О\ \ а, реле типа РБМ-272 5 а. пятик атноn МОЩ-
3. Время действия реле 0.04 се/( для реле типа ИМБ при Р
иости И для реле РБМ
при трехкратиой. 5 вт и на перемен-
4. Разрывная МОЩНОСТЬ контаКТов иа постоянном токе О е 2 а
ном тОке 250 ва при напряжении не более 220 в и токе ие бо
е дано' для реле ти-
5. Потребление мощности (ва) цепей тока и напряже
и\ [ и 110 в.
па ИМБ при токе [ и 100 в и для реле типа РБМ при. мом
6. Цепи тока B
: реле термически устойчивы до 1,1 [мом. Цепи напряже-
8 й вы до \10 в. Цепи напряже-
ния всех реле, кроме РБМ-\78 и РБМ-27, усто
И р атковремеиную подачу на-
ния реле РБМ-l78 и РБМ-278 допускают только .
пряжения. 7 РБм-\71. РБМ-27I, РБМ-Оl 5 н 8.
7. Однополярные зажимы реле ИI
8Б-\Р
М_\77 РБМ-178, РБМ-277, РБМ-278.
Однополярные зажимы реле ИМБ-. '
РБМ-2725 и 7.
испытан",', проведенных мосэиерr(). этот
у rол равен не
. По данным
зо, а
220.
55
54