ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
АГРОПРОМИЗДАТ"
1965
СОДЕРЖАНИЕ
Y 40-летию Великой Победы
вШумелишскил М. Г. Московский завод сКомпрессор» в го-
ды Великой Отечественной войны
Беседа с Д. В. Павловым, бывшим уполномоченным Го-
судараственного Комитета Обороны по обеспечению
населения Ленинграда и войск Ленинградского фронта
продовольствием
Ратнер Б. Е., Борзов М. П. Московские холодильные
предприятия в годы Великой Отечественной войны
Навстречу XXVII съезду КПСС!
О принятии трудовыми коллективами мясной и молочной
промышленности встречных планов и социалистических
обязательств на 1985 год
Холод — на службе АПК
Коган Б. Н., Иванова Т. Е. Погрузочно-разгрузочные
работы на распределительных холодильниках
Баев М. Г. Рекомендации по совершенствованию погру-
зочно-разгрузочных работ на холодильниках
мясокомбинатов
Леонов А. А. Организация отгрузки продукции в
укрупненных грузовых единицах на Красноборском
холодильнике
Кашенцев И. Е. Подъемник для универсального контейнера
УКМ-77
В порядке обсуждения
Гиммельфарб А. Я. О схемах механизации ПРТС работ
на многоэтажных распределительных холодильниках
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Файнштейн В. А. Определение сопротивления
теплопередаче ограждений из легких металлических конструкций
для овощехранилищ
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Патлайчук Н. И., Хомуленко А. П., Юровский С. С. Новые
центральные автономные судовые кондиционеры
Боярский М. Ю., Лапшин В. А. Влияние свойств рабочего
вещества на энергетические характеристики
одноступенчатых паровых холодильных машин
Клибанов Е. Л., Александров С. К., Дзотцоев А. Б.
Определение коэффициента плотности холодильных
компрессоров
Ратникова И. Н., Медникова Н. М. Исследование эжектор-
ной градирни
Черняк Б. М. Исследование теплообмена через ограждения
автономного рефрижераторного вагона в условиях
движения
Цветков О. Б., Лаптев Ю. А. Теплопроводность бинарных
смесей газообразных хладагентов
ОБМЕН ОПЫТОМ
ф- анецкий В. С. Вертикальный циркуляционный ресивер —
маслоотделитель
ИЗОБРЕТЕНИЯ 49, 50, 55, 58,
ХРОНИКА
Обсуждение проблем развития техники и технологии
холодильного консервирования пищевых продуктов
К 60-летию Вадима Валентиновича Оносовского
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
В Президиуме Центрального правления НТО пищевой
промышленности
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Чейка 3. Использование холодильного оборудования
завода «ЧКД Хоцень» в тепловых насосах
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Из Бюллетеней Международного института холода
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Уткин Е. П., Кубаева Л. М., Кияшко Л. Н. Новое
холодильное аммиачное оборудование холодопронзводн-
20
24
55
56
58
CONTENTS
Toward 40th Anniversary of Great Victory
Shumelishsky M. G. Moscow Plant "Compressor" in Years
of Great Patriotic War
Interview with D. V. Pavlov, Former Representative of
State Committee of Defence for Supplying Population
of Leningrad and Troops of Leningrad Front with Food
Ratner B. E., Borzov M. P. Moscow Refrigerating
Enterprises in Years of Great Patriotic War
Toward XXVII Congress of CPSU
Adoption of Counter-Plans and Socialist Pledges for 1985 by
Labour Collectives of Meat and Dairy Industry
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Kogan B. N., Ivanova Т. Е. Handling Operations at
Distribution Cold Stores
Bayev M. G. Recommendations for Improving Handling
Operations at Cold Stores of Meat Combines
Leonov A. A. Organization of Shipment of of Products
in Enlarged Cargo Units at Krasnoborsk Cold Store
Kashentsev I. E. Hoist for Versatile Container YKM-77
For Discussion
Gimmelfarb A. Y. Schemes of Mechanizing Handling
Operations at Multi-Storey Distribution Cold Stores
For Economy of Fuel-Energy Resources
Finestein V. A. Determination of Heat-Transfer Resistance
of Enclosures of Light-Weight Metal Structures for
Vegetable Storehouses
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Patlaichuk N. I., Khomulenko A. P., Yurovsky S. S. New
Central Self-Contained Marine Air Conditioners
Boyarsky M. Y., Lapshin V. A. Influence of Properties
of Working Medium on Energy Characteristics of
Single-Stage Vapour Refrigerating Machines
Klibanov E. L., Aleksandrov S. K., Dzotsoyev A. B.
Determination of Density Coefficient of Refrigerating
Compressors
Ratnikova I. N., Mednikova N. M. Investigation of Ejector
Cooling Tower
Chernyak В. М. Investigation of Heat Exchange Through
Enclosure of Self-Contained Refrigerated Railcar in
Motion
Tsvetkov О. В., Laptev Y. A. Heat Conductivity of Binary
Mixtures of Gaseous Refrigerants
12
24
27
тельностыо 40—80 кВт
РЕФЕРАТЫ
59
62
PRACTICE EXCHANGE
Lanetsky V. S. Vertical Circulating Receiver-Oil Separator 50
INVENTIONS
MISCELLANY - 49, 50, 55, 58, 62
Discussion of Problems of Development of Equipment and
Technology of Refrigerated Preservation of Foods 52
60th Birthday of Vadim Valentinovich Onosovsky 54
AT SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF FOOD INDUSTRY
At Presidium of Central Board of Scientific-Technical
Society of Food Industry 55
IN SOCIALIST COUNTRIES
Cheika Z. Utilization of Refrigerating Equipment of CKD
Khotsen 56
Plant in Heat Pumps 56
FOREIGN TECHNICAL NEWS
From Bulletins of International Institute of Refrigeration 58
REFERENCE DATA
Utkin E. P., Kubayeva L. M., Kiyashko L. N. New
Refrigerating Ammonia Equipment of 40—80 kW Refrigera-
, ting Capacity 59
SUMMARIES 62
vg) ВО сАгропромиздат». «Холодильная техника», 198ft #.

К 40-летию Великой Победы
УДК [658:621.56/.57] «1941/1945»
МОСКОВСКИЙ ЗАВОД
«КОМПРЕССОР» В ГОДЫ
ВЕЛИКОЙ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ
ВОЙНЫ
Канд. техн. наук М. Г. ШУМЕЛ И Ш С КИЙ
Завод «Компрессор» - "старейшее
московское предприятие. Уже в годы
первой пятилетки после полной
реконструкции, а по существу — нового
строительства завода, определилась
его специализация в производстве
компрессорного и холодильного
оборудования.
Перед началом Великой
Отечественной войны завод был сложившимся,
по тому времени современным,
машиностроительным предприятием с
хорошо оснащенными крупными
цехами — чугунолитейным, механообраба-
тывающим, сборочным, котельно-сва-
рочным,— техническими службами, в
том числе большим конструкторским
бюро, и квалифицированными
рабочими кадрами. Это было единственное
вн стране предприятие, обеспечивавшее
быстро развивающееся народное
хозяйство промышленным холодильным
оборудованием. Номенклатура
выпускавшегося в то время оборудования
включала 274 вида изделий, в том
числе 14 типов холодильных
компрессоров производительностью Ът 35 до
2000 кВт C0—1700 тыс. ккал/ч),
103 типоразмера холодильной
аппаратуры, 62 вида аммиачной
арматуры и другие изделия для
укомплектования промышленных холодильных
машин и установок.
Проектирование оборудования
осуществлялось в основном заводскими
конструкторами. Выпуск отечественной
техники позволил отказаться не только
от лицензий, но и в значительной
мере от импорта промышленного
холодильного оборудования для
строительства крупных холодильников и
предприятий химической промышленности.
Война сразу нарушила
созидательную мирную деятельность заводского
коллектива. В первые же дни
производство холодильной техники было
полностью прекращено.
Многих работников завода призвали
в Красную Армию, многие
добровольно вступили в народное ополчение.
Всего за годы войны с завода на
фронт ушло 549 человек.
30 июня 1941 г. перед коллективом
завода была поставлена
ответственная задача: в кратчайший срок
организовать производство нового вида
артиллерийского оружия — пусковых ус^
тановок БМ-13 для реактивных снаря-jjj
дов (эти боевые машины позднее стали
называть «Катюшами»). Пусковые
установки БМ-13 еще не были отработаны
окончательно и не прошли войсковых
испытаний. Это осложняло задачу, но
оснащение Красной Армии таким
мощным оружием, которым не располагали
немецкие войска, представлялось
необходимым и важным, поэтому все силы
были сосредоточены на ускорении
перестройки производства на выпуск
военной продукции.
Для проведения испытаний установок
БМ-13 во фронтовых условиях из
имевшихся опытных образцов была
сформирована батарея, которой командовал
капитан И. А. Флеров. В это же время
завод «Компрессор» и специальное
конструкторское бюро, объединившее все
конструкторские подразделения завода,
были назначены головными по
доработке опытных установок, их серийному -
изготовлению, а также дальнейшему
совершенствованию и созданию новых
образцов ракетного оружия.
Сочетание боевого опыта батареи
капитана И. А. Флерова и опыта
заводских конструкторов, руководимых
В. П. Барминым, технологов и рабочих,
их самоотверженный труд и сознан!^
величайшей ответственности перед Pcff"
диной позволили в течение весьма
короткого времени устранить
конструктивные недостатки и недоработки
установок БМ-13, внести в них ряд
существенных изменений и подготовить к
серийному производству.
22—23 июля 1941 г. прошла
испытания первая установка, выполненная по
доработанным чертежам, а в августе
боевые машины были приняты на
вооружение Красной Армии, чертежи
утверждены в серийное производство.
В сентябре с завода на фронт было
2
<

отправлено девять полков «Катюш».
А один залп каждого полка состоял
из 576 снарядов калибром 132 мм.
Осенью, к началу битвы за Москву,
почти каждая дивизия, действовавшая
на главном направлении, имела в своем
составе ракетные части, что сыграло
немаловажную роль в битве за Москву.
Маршал Советского Союза А. М.
Василевский писал: «Именно под Москвой
занялась заря военной победы
советского народа над германским
фашизмом ... Москвичи свято выполнили свой
долг перед Родиной не только своим
участием в борьбе против врага на
поле сражения, но и героическим,
^самоотверженным трудом на фабриках
|Р заводах. Трудящиеся столицы
превратили город в крупный арсенал, который
и в дни битвы под Москвой, и в
дальнейшем поставлял фронту автоматы,
минометы, пулеметы, многие другие
виды вооружения, снаряды».*
В тревожные для Москвы дни
поступило распоряжение об эвакуации
завода. Оборудование демонтировали, и
большинство компрессоровцев
отправилось с ним на Урал.
Оставшиеся организовали в
освободившихся цехах базу по ремонту
«Катюш». Много труда вложил в это
работник производственного отдела
А. П. Курапов.
На завод прямо с фронта,
находившегося вблизи Москвы, поступали
требовавшие восстановления и ремонта
боевые машины. В ремонтных работах
принимали участие и сопровождавшие
их бойцы. Работа шла круглосуточно.
Никто не уходил с завода.
Восстановленные «Катюши» немедленно
отправляли в действующие части.
В первых числах декабря, когда
наступил перелом в Московской битве
и Красная Армия перешла от обороны
к наступлению, заводу было дано
распоряжение о возобновлении серий-
ф!)го производства «Катюш».
Поскольку все основное оборудование было
эвакуировано на Урал, представителям
завода разрешили отобрать на
Московском железнодорожном узле из еще
не отправленных на восток эшелонов
^все, что могло подойти для
восстановления производства «Катюш». Часть
оборудования взяли на других
московских заводах. Все вопросы решались
быстро, по-фронтовому.
* Василевский А. М. Начало коренного
поворота в ходе войны. — В кн.: Битва за
Москву. М.: Московский рабочий, 1968, с. 9—34.
I*
Так же быстро была решена проблема
с кадрами и изготовлением отдельных
деталей и узлов для «Катюш».
Московский комитет партии обязал ряд
предприятий не только обеспечить завод
«Компрессор» нужными деталями, но и
направить на него квалифицированных
рабочих.
С января 1942 г. завод вновь начал
поставлять фронту батареи «Катюш».
Их принимали представители воинских
частей прямо на заводе.
4 декабря 1941 г. Указом Прези
диума Верховного Совета СССР группа
компрессоровцев за оперативное
обеспечение фронта новым оружием была
награждена орденами и медалями.
СКВ завода, пополненное
высококвалифицированными конструкторами,
на протяжении всей войны работало
над созданием новых видов ракетного
оружия. Разрабатывались и
внедрялись ракетные установки разного
калибра для монтажа на автомашинах,
гусеничных тракторах повышенной
проходимости, легких танках,
бронированных железнодорожных платформах,
катерах.
В начале 1942 г. на базе литейного
и механических цехов было
организовано производство мин диаметром
120 мм, а затем и 160 мм. Выпуск
мин, как и «Катюш», продолжался до
конца войны.
Нельзя не сказать несколько слов
о тяжелом, но самоотверженном труде,
который был характерен для военных
лет. На заводе работали в основном
женщины и дети от 14 лет. Они
заменили ушедших на фронт мужей,
отцов, братьев. Мальчишки военных
лет становились слесарями и
станочниками, женщины — молотобойцами.
Многие жили на заводе на
казарменном положении, работали по 12 ч
в смену. Зимой мерзли, грелись в
вентиляционных трубах, а часто и
оставались спать в них на ночь. Героизм
и самопожертвование советских людей,
обеспечивавших в тылу Победу
Красной Армии, можно поставить в один ряд
с героизмом и самоотверженностью
бойцов, сражавшихся на фронтах
войны.
За образцовое выполнение заданий
правительства и обеспечение фронта
боевыми реактивными установками
15 марта 1943 г. Президиум
Верховного Совета СССР наградил завод
«Компрессор» орденом Трудового
Красного Знамени, а 160 компрессоровцев —
3

орденами и медалями. СКБ завода был
вручен орден Отечественной войны
1-й степени.
После окончания войны перед
коллективом завода «Компрессор» встала
задача — вновь наладить
производство холодильного оборудования и
обеспечить выпуск его в значительно
больших размерах, чем до войны, что было
необходимо для восстановления
разрушенных предприятий пищевой,
химической и других отраслей
промышленности — потребителей искусственного
холода. Эта сложная задача была
решена в короткий срок.
Уже в начале 1946 г. были выпущены
первые крупные горизонтальные
холодильные компрессоры, а с января
1947 г. завод стал поставлять
восстанавливаемым и строящимся
холодильникам быстроходные бескрейцкопфные
компрессоры 4АУ15, конструкцию
которых предусмотрительно начали
разрабатывать в конструкторском бюро еще
до окончания войны. За короткое
время было освоено в производстве
много новых типов разного
холодильного оборудования.
Коллектив компрессоровцев внес
большой вклад в развитие
отечественного холодильного машиностроения —
за 40 послевоенных лет сменилось три
поколения холодильных компрессоров,
созданы новые комплексные
автоматизированные холодильные машины и
агрегаты с высокой степенью заводской
готовности к монтажу и эксплуатации,
в несколько раз увеличен выпуск
холодильного оборудования.
В 1969 г. за достигнутые успехи
в создании холодильной техники и в
связи со 100-летием со дня основания
завод «Компрессор» был награжден
орденом Ленина.
Сейчас на заводе работает 142
участника Великой Отечественной воины, из
них 22 человека начали трудовую
деятельность на нем еще перед войной и
возвратились на завод после
демобилизации. Продолжают трудиться 82
ветерана, работавших на заводе в
военные годы. Сегодня ветераны войны и
труда, как и в тяжелые годы войны,
показывают пример
дисциплинированности и добросовестного отношения к
выполняемой работе.
А более 200 компрессоровцев,
ушедших на фронт, так и не вернулись
с полей войны. На заводе есть
мемориал, где на мраморной доске,
установленной перед «Катюшей»,
увековечены их имена.
В 1975 г., когда в Москве
проходил XIV Международный конгресс по?
холоду, на завод «Компрессор» при-*
ехала многочисленная делегация,
состоявшая из японцев, датчан,
норвежцев, американцев, англичан. Когда им
рассказывали об участии завода в
Великой Отечественной войне и в обороне
Москвы, о том, что 200 работников
завода отдали свою жизнь за Родину,
один из делегатов спросил, сколько
людей работало в то время на заводе.
Узнав, что менее двух тысяч, он
выразил удивление, что погибло десять
процентов компрессоровцев. А ведь это
средняя цифра для всего Советского
Союза! На лицах делегатов было
недоумение, неверие, непонимание — как
может быть, чтобы десять процентов
населения погибло в войне. Людям,
не знавшим в полной мере ужасов
войны или забывшим о них, эта цифра
кажется невероятной.
Понятно, нельзя новым поколениям
жить прошлым, прошедшей войной. Но
и нельзя о ней не знать или забыть.
О войне надо помнить всем
поколениям, всем народам. Память о ней
позволит правильно оценивать события,
происходящие в мире сегодня, и
поможет предотвратить новую, еще
большую военную катастрофу.
4-

БЕСЕДА С Д. В. ПАВЛОВЫМ, БЫВШИМ УПОЛНОМОЧЕННЫМ
ГОСУДАРСТВЕННОГО КОМИТЕТА ОБОРОНЫ
ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ НАСЕЛЕНИЯ ЛЕНИНГРАДА
И ВОЙСК ЛЕНИНГРАДСКОГО ФРОНТА ПРОДОВОЛЬСТВИЕМ
Дмитрий Васильевич Павлов в течение 30 лет занимал
посты наркома и министра торговли СССР и РСФСР,
министра пищевой промышленности СССР, а в годы Великой
Отечественной войны был начальником Главного управления
продовольственного снабжения Красной Армии.
С начала блокады Ленинграда Д. В. Павлов являлся
уполномоченным Государственного Комитета Обороны по
обеспечению населения города и войск Ленинградского
фронта продовольствием. Участник героической защиты
Ленинграда в дни блокады, он в послевоенные годы
напирал книги «Ленинград в блокаде» и «Стойкость», кото-
ffbie выдержали несколько изданий как в нашей стране,
так и за рубежом.
Редакция обратилась к Дмитрию Васильевичу с просьбой
ответить на несколько вопросов, касающихся организации
снабжения населения осажденного Ленинграда
продовольствием.
Беседу вела Л. Д. Акимова.
Вопрос. Уважаемый Дмитрий
Васильевич, читатели журнала
«Холодильная техника» интересуются, какое
значение имели холодильники
Ленинграда во время блокады города. И
какова была роль работников
холодильников?
Ответ. Холодильники имели весьма
существенное значение в обеспечении
населения осажденного Ленинграда и
войск Ленинградского фронта мясом,
жирами, яйцом. Они находились в то
время в ведении Ленинградской
областной конторы Главмясомолсбыта.
Как известно, фашисты 8
сентября 1941 г. окружили Ленинград.
Все сухопутные дороги были
перерезаны. Оставалась единственная
коммуникация по Ладожскому озеру,
связывавшая город с Большой, землей.
Да и этот путь в начале блокады
1ш1 ненадежен: враг бомбил и обстре-
#Щшал суда.
Нормы питания были резко
сокращены. Холодильники выдавали мясо,
масло для населения города по
разнарядкам Городского отдела торговли, а для
воинских частей — по указанию
Интендантства Ленинградского фронта.
Мяса, жиров было мало. В
сентябре 2,5-миллионному населению
выделялось всего 146 т мяса на день, в
октябре 119, в ноябре 92 т. Трудно
приходилось работникам
холодильников. Особенно тяжело было
развешивать мясо в ноябре — декабре: руки
коченели от холода, но работа не
прекращалась до тех пор, пока все, что
полагалось по разнарядке, не было
выдано.
В декабре расход мяса был
установлен 80 т в день, но фактически
было выдано значительно меньше, так
как не удалось завезти в город все
выделенное для населения мясо.
Вопрос. Был ли скот в подсобных
хозяйствах, расположенных в кольце
блокады?
Ответ. Был. В сентябре в различных
хозяйствах имелось 2'д тыс. свиней и
4357 голов крупного рогатого скота.
Кормить скот было нечем, поэтому
Военный совет фронта принял
решение: скот забить, а мясо сдать на
холодильники в общий котел для
распределения. Позднее было принято
решение забить и лошадей по той же
причине — не было корма, а мясо сдать
Ленинградскому мясокомбинату.
Какое-то время конина хранилась на
холодильниках, а затем была
использована в пищу.
Вопрос. На какие холодильники
приходилась наибольшая нагрузка?
Ответ. В начале блокады нагрузка
распределялась более или менее
равномерно на все. Позднее, когда из-за
обстрелй фашистами территории порта
продукты во избежание их гибели
перевезли с портового холодильника
5

на другие, наибольшая нагрузка
пришлась на Черниговский хладокомбинат
Он был ближе расположен к
большинству потребителей, а в то время
это имело большое значение.
Вопрос. Вы сказали, что
расположение холодильника ближе к
потребителям имело большое значение. Почему?
Ответ. Когда наступили холода и
выпал снег, а это было в начале
ноября, общественный транспорт перестал
работать. Не хватало горючего и
электроэнергии. Работники торговли
завозили продукты в магазины на
санях. Три-четыре продавца во главе
с заведующим магазином тянули по
глубокому снегу нагруженные сани.
Поэтому, чем ближе оптовая база или
холодильник находились к розничным
предприятиям торговли, тем легче было
доставить туда продукты.
Вопрос. Кто преимущественно
работал на холодильниках?
Ответ. На холодильниках работали
в основном женщины. Лишения,
связанные с блокадой, испытывали все
люди, но на долю женщин их
выпало неизмеримо больше. Работницы
холодильников приходили на работу
к 6 ч утра, причем добирались они
пешком по глубокому снегу, что
изматывало и без того слабые силы. На
своих плечах они переносили грузы,
дежурили на крышах зданий во время
бомбежек и вели борьбу с
зажигательными бомбами, сбрасываемыми
противником. А что ждало их дома?
Холодная квартира. Чтобы не
заморозить детей, они с большими
трудностями доставали дрова и бережно
расходовали каждое полено. При тусклом
свете коптилки чинили белье себе и
детям. Когда замерз городской
водопровод, воду носили из ближайших
рек. Несмотря на усталость и
измотанные силы, они выполняли свой
рабочий долг безукоризненно.
Вопрос. В каком виде поступало
мясо в осажденный Ленинград и каким
транспортом оно доставлялось?
Ответ. Доставляли продукты в
осажденный Ленинград по воде и по
воздуху. На судах поступало мясо в
тушах, масло в ящиках. Самолеты
доставляли мясо в блоках (прессованное),
что было весьма целесообразно, так
как грузоподъемность самолетов
использовалась полностью. Кроме того,
мясо в блоках по 20 кг,
упакованное в гофро-тару, могло долго храг
6
ниться даже при значительных колеба
киях температуры. Надо сказать, что
опыт перевозок мяса в блоках
показал целесообразность этого способа,
особенно при транспортировке на
дальние расстояния, а также в районы,
где мало или нет холодильников.
Вопрос. Какое количество
продовольствия было доставлено в Ленинград
с начала блокады и до ее прорыва
в январе 1943 г.?
Ответ. По водной трассе было
доставлено 25 тыс. т продуктов, самолетами
5 тыс. т, по ледовой дороге 15 тыс. т,
всего 45 тыс. т, в том числе мяса и
мясопродуктов 3700 т, жиров и сыр*^
2100 т, сгущенного молока 500 tJj
яичного порошка и сухого молока 700 т.
Вопрос. Как повлиял на снабжение
населения Ленинграда прорыв
блокады?
Ответ. Как известно, блокада была
прорвана в январе 1943 г.,и это
позволило существенно улучшить снабжение
города продовольствием, так как
доставка его стала возможной и по
железной дороге, несмотря на сильный ее
обстрел.
Вопрос. Что Вы пожелаете
читателям нашего журнала?
Ответ. Всех работников холодильной
промышленности, читателей Вашего
журнала я поздравл'яю со
всенародным праздником — днем 40-летия
Победы над фашистской Германией.
Желаю всем мирного неба, счастья и
успехов в работе.
Л. А. Спасибо, Дмитрий Васильевич,
за поздравления и Вашу информацию,
которая несомненно будет интересна
нашим читателям. От их имени, от
имени редакционной коллегии и
редакции журнала сердечно поздравляю Вас
с 40-летием Великой Победы, желаю
Вам здоровья и дальнейших успехов
на литературном поприще. -j%

УДК 621.565.92* 1941/1945»
МОСКОВСКИЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ
ПРЕДПРИЯТИЯ В ГОДЫ ВЕЛИКОЙ
ОТЕЧЕСТВЕННОЙ ВОЙНЫ
Б. Е. РАТНЕР, М. П. БОРЗОВ
В истории есть события, которые
оказывают глубочайшее воздействие
на судьбы человечества, на весь ход
мирового развития. К таким событиям
относится Победа советского народа в
Великой Отечественной войне, 40-ю
годовщину которой отмечает все
прогрессивное человечество 9 мая 1985 г.
Путь нашего народа к Победе был
Длительным и тяжелым. Он шел сквозь
ожесточенные сражения, через
тягчайшие трудовые испытания. 1418 дней
и ночей войны — это страница летописи
беспримерного подвига советского
народа на фронте и в тылу.
Разрабатывая план «молниеносной
войны» против Советского Союза,
Гитлер рассчитывал одним ударом
уничтожить Красную Армию, вызвать
панику среди населения, захватить
Москву и всю территорию нашей страны.
Но Гитлер просчитался. Советский
народ, сплотившись вокруг
Коммунистической партии, грудью встал на
защиту своей Родины, направил волю,
энергию, все силы на борьбу с врагом.
Жизнь страны была подчинена лозунгу
«Все для фронта, все для победы!».
Решающим событием первого года
Великой Отечественной войны явился
разгром гитлеровских полчищ под
Москвой. Это — первое крупное
поражение фашистов во второй мировой
войне. Победа под Москвой стала
началом коренного поворота в ходе
Великой Отечественной войны, был сорван
фашистский план «молниеносной
войны» и развеян миф о непобедимости
германской армии.
д. Неоценимый вклад в разгром
немецких войск под Москвой внесли
москвичи. Из добровольцев — москвичей
и жителей Подмосковья
(коммунистов, комсомольцев и беспартийных) —
было сформировано и отправлено на
фронт 12 дивизий народного ополчения,
25 истребительных батальонов.
Трудящимися столицы и области построены
противотанковые и противопехотные
препятствия протяженностью 600 км,
создано 3700 огневых точек и
установлено 37500 металлических ежей.
Когда Москва стала прифронтовым
городом, многие предприятия
перестроились на выпуск военной продукции.
Было налажено производство
120-миллиметровых полковых минометов,
пулеметов, пистолетов-пулеметов, мин,
снарядов, взрывателей к знаменитым
«Катюшам», а также ремонт орудий,
станковых и ручных пулеметов, винтовок.
За годы войны трудящимися Москвы
и области изготовлено и отослано
в действующую армию 1200 тыс. теплых
вещей, в том числе 50 тыс. пар валенок
21 тыс. полушубков, 1300 тыс. шапок.
Большой вклад в разгром фашистов
под Москвой и общую Победу над
врагом внесли трудящиеся московских
холодильников. С первых дней войны
многие рабочие, служащие и инженерно-
технические работники были призваны
в действующую армию или добровольно
ушли в народное ополчение и
мужественно сражались за свободу и
независимость Родины. Многие из них пали
смертью храбрых, их имена увековечены
на мемориальных досках,
установленных на хладокомбинатах.
В суровых условиях войны
предприятия, несмотря на острую нехватку
рабочих рук, электроэнергии, сырья,
не только бесперебойно обеспечивали
воинов Красной Армии всем
необходимым, но и развернули производство
новых видов промышленной продукции
для фронта.
В конце 1941 г. на холодильнике № 9,
а в последующие годы на
холодильниках № 1, 7 и 8 были созданы
мастерские, в которых изготавливали
тару для упаковки снарядов и мин. На
холодильниках № 8 и 9 были созданы
цехи, круглосуточно производившие
бумажные оболочки для зарядов
противотанковых мин и взрывателей к
реактивным снарядам «Катюш». Эти цехи
числились как военные заводы. На
холодильнике № 9 была создана
лаборатория для испытания корпусов мин.
В октябре 1941 г. на
холодильниках № 8 и № 9 было демонтировано
и отправлено в эвакуацию основное
холодильное оборудование, однако они
продолжали работать и их холодильные
камеры использовали как базу
снабжения фронта и населения. В марте
1942 г. после возвращения
оборудования на холодильнике № 8 был
восстановлен завод сухого льда, который
начал выпускать углекислоту и сухой лед
для оборонной промышленности.
Для нужд фронта на всех
холодильниках было налажено производство
пищевых продуктов. Так, на
холодильнике № 7 только в 1942 г. выработано
7

597 т плавленого сыра, 795 т
морковного суфле и другой продукции.
За трудовую доблесть в годы Великой
Отечественной войны многие работники
холодильников награждены
правительственными наградами.
Так, на холодильнике № 9 орден
Красной Звезды вручен директору
В. А. Казакову, орден «Знак
Почета» — главному инженеру М. Г. Дику
и техноруку военного завода К. Н.
Беляковой; медаль «За трудовую
доблесть» — мастеру военного завода
А. М. Супряковой, медаль « За
трудовое отличие» — сушильщице А. Ф.
Щербаковой и т. д.
Победоносно закончилась Великая
Отечественная война, и началась
напряженная работа по восстановлению
народного хозяйства. В ней приняли
активное участие работники
холодильников, вернувшиеся с фронта. В
течение двух лет было восстановлено
демонтированное в годы войны
холодильное оборудование. В последующие
годы началась реконструкция
холодильников, а затем и строительство новых,
отвечающих современным техническим
требованиям.
Советский народ встречает день
Победы в обстановке высокого
политического и трудового подъема.
Работники московских холодильных
предприятий приняли социалистическое
обязательство — досрочно, к 1 мая
1985 г., выполнить план четырех с
половиной лет по оптовому товарооборвг
ту, повысить производительность труд^
на 1,5 %, сэкономить 500 тыс. кВт«ч
электроэнергии, 100 т условного
топлива и 15 т сырья. Выполнение
принятого социалистического обязательства
будет достойным трудовым подарком
не только к празднику Победы, но и к
XXVII съезду КПСС.
Навстречу XXVII съезду КПСС!
УДК 658.387.6:637
О ПРИНЯТИИ ТРУДОВЫМИ
КОЛЛЕКТИВАМИ МЯСНОЙ И
МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ВСТРЕЧНЫХ ПЛАНОВ И
СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
ОБЯЗАТЕЛЬСТВ НА 1985 ГОД
Претворяя в жизнь решения
XXVI съезда партии, последующих
Пленумов ЦК КПСС и широко
развернув социалистическое соревнование
под девизом «Максимум пищевой
продукции высокого качества из каждой
тонны перерабатываемого сырья»,
трудовые коллективы производственных
объединений, предприятий и
организаций мясной и молочной
промышленности обеспечили успешное
выполнение плана и социалистических
обязательств 1984 г.
Более 300 тыс. рабочих досрочно
завершили задания четырех лет
одиннадцатой пятилетки, а свыше 30 тыс.
рабочих и около 4 тыс. бригад —
превысили план пятилетки.
В целом промышленность задание
1984 г. по объему реализуемой
продукции выполнила 19 декабря. Сверх
плана реализовано мясных и молочных
продуктов на 1,2 млрд. руб.
Производительность труда повышена на 3 %,
в том числе на 2,3 % сверх плана.
Себестоимость товарной продукции
снижена на 0,7 %, дополнительно
получено 150 млн. руб. прибыли. Сверх
плана выработано 250 тыс. т мяса,
129 тыс. т колбасных изделий, 74 тыс. т
животного масла, 867 тыс. т
цельномолочной продукции, 80 млн. условных
банок мясных и молочных консервов
на общую сумму 1,4 млрд. руб.
На развитие отрасли направлено
815 млн. руб. капитальных вложений,
построено и реконструировано 47
предприятий, в том числе мясокомбинат
в Таласе и Черкесске, молочные заводы
и комбинаты в Переславле-Залесском,
Тельшяе, Шаартузе, Сибае, Калинин-
ске, Хойниках и др. Введено 166 тыс. м2
жилой площади, 945 мест в детских
дошкольных учреждениях и 5 тььс.
посадочных мест в рабочих столовых.
В подсобных хозяйствах предприятий
произведено и направлено на
улучшение общественного питания работников
отрасли 8000 т мяса, 720 т молока,
4800 т картофеля и овощей,
j Руководствуясь решениями
октябрьского A984 г.) Пленума ЦК КПСС

о необходимости перевода
промышленности на интенсивный путь развития,
экономного использования сырьевых,
материальных и
топливно-энергетических ресурсов, трудовые коллективы
мясной и молочной промышленности
активно включились в
социалистическое соревнование за досрочное
выполнение плана 1985 г., повышение
эффективности производства и
производительности труда, снижение
себестоимости продукции, экономию всех видов
ресурсов.
Передовые предприятия и
объединения мясной и молочной
промышленности, принимая социалистические
обязательства и встречные планы, по
Жримеру лучших коллективов Москвы,
Украины, Урала, решили проработать
не менее двух дней в году на
сэкономленных сырье, материалах и топливе.
Так, рабочие, инженерно-технические
работники и служащие Московского
областного производственного
объединения мясной промышленности
обязались в 1985 г. сэкономить 1250 т
сырья, 280 т условного топлива,
220 тыс. кВт'Ч электроэнергии,
1300 Гкал теплоэнергии, проработать
не менее двух дней на этих ресурсах
и выработать 580 т колбасных
изделий, 20 т фасованного мяса, 80 т мясных
полуфабрикатов на сумму 1,3 млн. руб.,
получить сверхплановой прибыли около
170 тыс. руб.
Коллектив Минского
производственного объединения мясной
промышленности решил за счет рационального
использования сырья,
сверхнормативных выходов продукции, применения
белковых'добавок в колбасном
производстве, обеспечения строгого режима
экономии и бережливости сэкономить
500 т мясных ресурсов, 118 тыс. кВт«ч
электроэнергии, 756 Гкал теплоэнергии,
120 т условного топлива, отработать
фа сэкономленном сырье, топливе и дру-
*тих материальных ресурсах не менее
двух дней в году и выработать 550 т
колбасно-кулинарных изделий на сумму
свыше 1 млн. руб., повысить
производительность труда сверх плана
на 0,4 %.
Работники Донецкого
производственного объединения мясной
промышленности приняли обязательство
сэкономить 1200 т сырья, 395 т условного
топлива, * 1650 Гкал теплоэнергии,
450 тыс. кВт-ч электроэнергии и
проработать не менее двух дней в году
на этих ресурсах, выработав 650 т
колбасных изделий и 250 т мясных
полуфабрикатов на сумму 2,2 млн. руб.
Пярнуский комбинат молочных
продуктов в принятых обязательствах
предусмотрел проработать не менее
двух дней в году на сэкономленных
сырье и материалах и выработать
сверх плана продукции на 144 тыс. руб.,
повысить производительность труда
на 0,5 %.
Коллектив Бакинского завода
потребительской тары решил сэкономить
11 т полистирольной ленты, 3 т бумаги
марки «Г», 9 т пергамента, 10 тыс. кВт«ч
электроэнергии, что. позволит
проработать на сэкономленном сырье и
электроэнергии не менее двух дней в году
и выработать дополнительно продукции
на 34 тыс. руб.
Аналогичные социалистические
обязательства и встречные планы
приняли коллективы Краснодарского,
Псковского, Татарского
производственных объединений мясной
промышленности, Белгородского и Брестского
производственных объединений
молочной промышленности, Тамалинского
завода сухого обезжиренного молока
Пензенской области, Валмиерского
молочного комбината, Казанского завода
полимерной тары, Усолье-Сибирского
клеевого завода и др.
Инициатива этих передовых
коллективов отрасли, поддержавших призыв
партии — проработать не менее двух
дней в году на сэкономленных
материалах, сырье и топливе, одобрена
Минмясомолпромом СССР и ЦК
профсоюза рабочих пищевой
промышленности, которые обязали минмясомол-
промы союзных республик, всесоюзные
промышленные объединения,
республиканские, краевые, областные и
городские комитеты профсоюза рабочих
пищевой промышленности:
довести эту инициативу до всех
подведомственных производственных
объединений и предприятий, обеспечить
разработку в каждом трудовом
коллективе мероприятий по изысканию и
приведению в действие внутренних
резервов экономии сырья, топлива и
материалов, подкрепив эту работу
введением лицевых счетов экономии в
бригадах и на рабочих местах;
в кратчайшие сроки обеспечить
разработку и принятие трудовыми
коллективами мясной и молочной
промышленности встречных планов и
социалистических обязательств на 1985 г.,
9

направленных на досрочное
выполнение плана, повышение эффективности
производства, производительности
труда, снижение себестоимости продукции,
увеличение выпуска мясных и
молочных продуктов высокого качества из
каждой тонны сырья.
В результате проведения большой
организаторской работы по
развертыванию социалистического соревнования
за достойную встречу XXVII
съезда КПСС и высокой активности
трудящихся масс коллективы предприятий
и учреждений мясной и молочной
промышленности, встав на трудовую
вахту в честь 40-летия Победы
советского народа в Великой
Отечественной войне и 50-летия стахановского
движения, приняли на себя
следующие повышенные социалистические
обязательства.
— Завершить план 1985 г. 29
декабря и выработать дополнительно мясных
и молочных продуктов на 280 млн. руб.;
довести выработку высшим сортом
животного масла до 99 %, сыра до
73,5 %, добиться значительного
улучшения качества колбасных изделий.
— На основе ускорения внедрения
достижений научно-технического
прогресса и передового опыта,
укрепления трудовой и производственной
дисциплины развернуть активную борьбу
за сверхплановое повышение
производительности труда на 1 % и
дальнейшее снижение себестоимости
выпускаемой продукции:
— Отвечая практическими делами на
призыв партии и поддерживая
инициативу лучших трудовых коллективов
Москвы, Украины и Урала,
обеспечить за счет рационального
расходования сырья и сокращения его потерь
сверхплановую экономию на
предприятиях отрасли на менее 31 тыс. т мяса,
353 тыс. т молока, 47 тыс. т условного
топлива, 276 тыс. Гкал тепловой,
48 млн. кВт-ч электрической энергии
и проработать на сэкономленных
ресурсах два дня.
— Выполнить в строительстве и на
производстве задания по экономии и
дополнительному снижению расхода
проката черных металлов, цемента,
лесоматериалов, цинка, листовой
оцинкованной стали, автобензина, дизельного
топлива и других материалов.
— Считая дальнейшее улучшение
структуры питания населения задачей
большой социальной важности,
осуществить комплекс практических мер
ю
по более полному и рациональному
использованию животноводческого
сырья на пищевые цели. Довести
промышленную переработку
обезжиренного молока и пахты до 20 млн. т,
молочной сыворотки до 6,3 млн. т,
субпродуктов II категории до 500 тыс. т.
Организовать производство новых
видов мясных и молочных продуктов
повышенной пищевой и биологической
ценности, обогащенных белками, фрук-
тово-ягодными и другими
полноценными добавками и наполнителями.
— Сосредоточить усилия инженерно-
технических работников, ученых,
рационализаторов, изобретателей, всех
трудящихся промышленности на решении]^
наиболее актуальных отраслевых
проблем, обеспечить ускорение научно-
технического прогресса путем
разработки и внедрения в производство в
широких масштабах новой
высокопроизводительной техники, безотходной
технологии. Оснастить комплектным
оборудованием 30 новых предприятий,
установить в промышленности 150
автоматических и
поточно-механизированных линий, не менее 10 тыс.
современных машин и средств механизации,
5 установок для обработки молока
методом мембранной технологии.
Сократить численность рабочих, занятых
ручным трудом, на 1 %. Получить от
внедрения изобретений и
рационализаторских предложений экономический
эффект не менее 62 млн. руб.
— Продолжая работу по
совершенствованию организации производства и
труда, провести в отрасли аттестацию
всех рабочих мест. Завершить в
основном перевод рабочих на бригадную
форму организации и стимулирования
труда, каждую третью бригаду
перевести на хозяйственный расчет. За
счет мероприятий по научной
организации труда высвободить 12 тыс.
работников. - ^
— Используя благоприятные усло^Р
вия работы в составе агропромыш-'
ленного комплекса, обеспечить
своевременную приемку и качественную
переработку скота, птицы и молока.
Постоянно развивать и укреплять
взаимовыгодное содружество с колхозами
и совхозами. Оказывать им
практическую помощь в улучшении качества
заготовляемого молока. Совместно с
хозяйствами добиться сдачи на
промышленную переработку молока I
сортом не менее 82 %, в том числе в
охлажденном виде 54 %. Принять не-

посредственно в местах производства
и вывезти специализированным
транспортом не менее 6,5 млн. т скота
и птицы и 26 млн. т молока, или
42 % от объема их промышленной
переработки. Поставить сельскому
хозяйству 556 тыс. т сухих животных
кормов, 19 тыс. т кормовых жиров
и 215 тыс. т кормовых бульонов,
271 тыс. т сухих и 850 тыс. т жидких
заменителей цельного молока.
— Выполняя решения октябрьского
A984 г.) Пленума ЦК КПСС, повысить
эффективность работы откормочных
совхозов отрасли, поднять
урожайность зерновых культур на 13 %,
довести валовой сбор зерна до 240 тыс. т,
кормов до 350 тыс. т кормовых единиц,
продать государству 70 тыс. т мяса
и 11,5 тыс. т молока.
— Направить на развитие
материально-технической базы отрасли не
менее 900 млн. руб. капитальных
вложений, в том числе около 42 % на
реконструкцию и техническое
перевооружение предприятий. Обеспечить
досрочную выдачу проектно-сметной
документации по важнейшим объектам
и своевременное комплектование их
оборудованием, улучшить авторский
надзор за строительством. Ввести в
действие мощности на 60
строящихся и реконструируемых предприятиях,
из них досрочно — на мясокомбинате
в Могилеве, молочных заводах в
Астрахани, Пензе, Степанакерте, Тельшае
и Алитусе. Добиться полного освоения
проектных мощностей новых
предприятий.
— Реализуя комплексный план
социального развития коллективов,
построить 197 тыс. м2 жилой площади
и детские дошкольные учреждения на
570 мест. Ввести 6 тыс. посадочных
мест в рабочих столовых. Для
улучшения в них питания работников
промышленности увеличить на 10—15 %
производство мяса, молока, овощей и
картофеля в подсобных сельских
хозяйствах предприятий.
— На основе современной кадровой
политики обеспечить неуклонное
выполнение ленинских принципов
подбора, подготовки и расстановки
руководящих кадров, улучшить работу с
резервом кадров, молодыми
специалистами. Повысить квалификацию
сверх установленного плана 5 тыс.
руководящих, инженерно-технических
работников и рабочих. Организовать
подготовку специалистов по
остродефицитным профессиям и направить
на обучение в высшие учебные
заведения не менее 660 молодых
работников отрасли.
— Провести на высоком
организационном уровне экономический
эксперимент на предприятиях мясной и
молочной промышленности
Белорусской ССР. На основе изучения и
обобщения полученного опыта подготовить
всю отрасль к переводу в
двенадцатой пятилетке на работу в новых
условиях хозяйствования.
— Считая эти обязательства
минимальными, Коллегия Министерства
мясной и молочной промышленности
СССР и Президиум ЦК профсоюза
рабочих пищевой промышленности
предложили минмясомолпромам
союзных республик, всесоюзным
промышленным объединениям,
республиканским, краевым, областным и городским
комитетам профсоюза рабочих пищевой
промышленности, исходя из задач,
выдвинутых на октябрьском A984 г.)
Пленуме ЦК КПСС, продолжить
работу по изысканию внутренних
резервов дальнейшего увеличения объемов
производства мясных и молочных
продуктов высокого качества,
разработать и осуществить конкретные меры,
обеспечивающие успешное выполнение
каждым работником, каждым трудовым
коллективом планов и
социалистических обязательств на 1985 г. с тем,
чтобы восполнить отставание в
выполнении плана, допущенное в первые годы
одиннадцатой пятилетки, направить
социалистическое соревнование на
всемерное увеличение закупок скота,
птицы и молока, увеличение выработки
продукции из каждой тонны
перерабатываемого сырья, повышение
эффективности производства,
производительности труда, снижение себестоимости
продукции, максимальную экономию
материалов, сырья и топлива,
улучшение социально-бытовых условий
работников.
Необходимо и дальше проводить
активную организаторскую, политико-
массовую работу, направленную на
достойную встречу XXVII съезда
КПСС, широко распространять опыт
работы коллективов передовых
предприятий, передовиков и новаторов
производства, вставших на трудовую
вахту в честь этой знаменательной
даты.
И

Холод — на службе АПК
УДК 725.355:621.869
ПОГРУЗОЧ НО-РАЗГРУЗОЧ НЫЕ
РАБОТЫ НА
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКАХ*
Б. Н. КОГАН, Т. Е. ИВАНОВА
В решении комплекса проблем,
связанных с погрузочно-разгрузочными
работами на распределительных
холодильниках — предприятиях,
функционально соединенных с
поставщиками скоропортящихся продуктов и
предприятиями торговли, особое место
занимают операции по приемке и отпуску
продукции на грузовых платформах
холодильников.
Как правило, на распределительные
холодильники грузы поступают
железнодорожным транспортом, а выдаются
в торговую сеть — автомобильным.
¦ Окончание. Начало см. в № 4.
Темп приемки и выдачи грузов во
многом зависит от рациональной связи
платформ с охлаждаемым складом,
размеров платформ, их оснащенности
технологическим оборудованием, вида
упаковки груза и т. д.
С середины 60-х гг. для
холодильников емкостью 3000 т и более
предусматривают железнодорожную платформу
длиной 120 м, принимающую 5-вагон*
ную рефрижераторную секцию без|^
расцепки.
За последние годы часто возникают
конфликты между холодильниками и
службами железной дороги по поводу
количества одновременно
разгружаемых вагонов и по времени разгрузки
секции (вагона). Это вызвано тем, что
в настоящее время на
распределительные холодильники в рефрижераторных
вагонах поступают: замороженное мясо
в полутушах или тушах; охлажденное
мясо в полутушах, подвешенных на
крюках; затаренные грузы (масло, сыр,
/7650
Сбыше 6800
Схемы разгрузки рефрижераторных вагонов:
о — с замороженным мясом;, б — с затаренными грузами; /, // — соответственно первый и второй этапы разгрузки; / —
железнодорожная платформа; 2 — трап; 3 — электротележка ЭТМ с, автосцепкой; 4 — тележка-кондуктор; 5 — грузовой вагон
б-вагонной секции; 6.— весы; 7 — навесное грузозахватное приспособление НП-80; 8 — электропогрузчик; 9 — плоский
деревянный поддон
12

Грузы
Затаренные
(масло,
сыр, яйцо
и др.)
Незатарен-
ные

мороженное мясо)
¦/
W
Объем

грузового


странства
вагона
5-ва-
гонной

секции, м3
108
108
Ис-
поль-
зова-
ние

грузового

объема, %
64,8
74,1

Средняя


стимость

вагона, т
35
26

Количество
груз- ?
чиков
в
бригаде
4
6
Норма

выработки
на
одного

грузчика,
т/ч
2,95
1,67
I этап разгрузки
Объем


дверного


странства,
м3
41,5
41,5

Вместимость

междверного


странства, т
13,4
10
Время


грузки, ч
2,3
3,0
II этап разгрузки
Объем

оставшегося

грузового


странства,
м3
28,5
38,5

Вместимость

оставшегося

грузового


странства, т
21,6
16
Время


грузки, ч
1,8
1,6
Таблица 1
Общее

расчетное
время

разгрузки

вагона, ч
4,1
4,6
Время

разгрузки
вагона
по [3],
ч
2,15
3,0
Таблица 2
Холодильник
Одноэтажный
емкостью 3000 т
Одноэтажный
емкостью 5000 т
Многоэтажный
емкостью 10000 т
Количество
поступающих
грузов, т
в сутки
63
105
210
в смену
21
35
70
Количество
выдаваемых
¦ грузов,т
в сутки
75
125
250
в смену
37,5
62,5
125
яйцо, птица) в плотных штабелях.
Продукты выгружают из вагонов и
формируют в грузовые пакеты
вручную.
Согласно [3] время разгрузки
одного вагона с замороженным мясом
вместимостью до 30 т должно составлять
3 ч. Проведенные на ряде
распределительных холодильников Москвы и
Ленинграда натурные замеры показали,
что практически это время примерно
в 2 раза больше.
На рисунке представлены схемы
разгрузки рефрижераторного вагона, из
которых видно, что на первом этапе
| разгружают междверной проем, в ко-
" тором из-за стесненности могут
работать только два грузчика, а на втором
этапе, после образования достаточного
пространства, выгрузку выполняет вся
бригада.
Расчетное время разгрузки вагона
с замороженным мясом и
затаренными грузами представлено в табл. 1.
При его определении использованы
«Единые нормы выработки и времени
на вагонные, автотранспортные и
складские погрузочно-разгрузочные работы»
[2]. Таким образом, действительное
и расчетное время разгрузки вагонов
значительно отличается от
установленного МПС СССР.
МПС СССР рассматривает
выставочный путь железнодорожной
платформы длиной 120 м как фронт
одновременной разгрузки всей 5-вагонной
рефрижераторной секции и настаивает
на ее разгрузке в сроки, указанные
в [3], что совершенно неприемлемо,
так как при этом не учитывается:
грузооборот холодильника,
определяемый с учетом его емкости,
кратности ее оборачиваемости и
коэффициента неравномерности поступления
грузов;
специализация фронта разгрузки по
видам поступающих грузов;
обеспеченность холодильника
подъемно-транспортным оборудованием и
рабочей силой, которая принимается
в соответствии с [2];
холодопроизводительность
установки для термической обработки
поступающих грузов.
Расчетное количество поступающих
и выдаваемых грузов для
распределительных холодильников приведено
в табл. 2.
Указанные в табл. 2 данные
определены в соответствии с ВНТП 03—76 [1]
исходя из:
кратности оборачиваемости емкости
.холодильника, принимаемой равной
пяти в год;
коэффициента неравномерности
поступления грузов — 1,5;
количества дней поступления грузов
в году — 365 (три смены);
количества дней выдачи в году —
300 (две смены).
Холодопроизводительность
установки подсчитывают на основе указанного
суточного поступления грузов.
Из анализа табл. 2 видно:
. 13

Таблица 3
Холодильник
'
Одноэтажный емкостью
3000 т
Одноэтажный емкостью
5000 т
Многоэтажный емкостью
10000 т
общее
3
4
8

Замороженное
мясо
1
2
2
Количество вагонов, подаваемых к железнодорожной
платформе холодильника в сутки
1

Затаренные
грузы
1
по сменам
II

Замороженное
мясо
2

Затаренные
грузы
1
1
1
.

Замороженное
мясо
2

Затаренные
грузы
1
1
Таблица 4
Холодильник
Одноэтажный
емкостью
3000 т
Одноэтажный
емкостью
5000 т
Многоэтажный
емкостью
10000 т
„.
Необходимое количество
грузчиков
для приемки
грузов по
сменам
I
7
14
19
II
5
5
19
III
5
5
14
для
выдачи
грузов
по
сменам
I
2
4
8
II
2
4
8
Всего
21
32
68
на холодильник емкостью 3000 т
следует подавать в сутки не более трех
вагонов с замороженным мясом или
двух вагонов с затаренными грузами
при разгрузке одного вагона в смену;
на холодильник емкостью 5000 т
соответственно не более четырех вагонов
с замороженным мясом или трех
вагонов с затаренными грузами при
максимальной разгрузке в смену двух
вагонов с замороженным мясом или
одного с затаренными грузами;
на холодильник емкостью 10 000 т
надо подавать в сутки не более восьми
вагонов с замороженным мясом или
шести вагонов с затаренными грузами
при максимальной разгрузке в смену
трех вагонов с замороженным мясом
или двух вагонов с затаренными
грузами. При смешанной подаче вагонов
можно одновременно разгружать один
вагон с затаренными грузами и два
вагона с замороженным мясом.
Расчетное количество вагонов,
подаваемых .к железнодорожным
платформам холодильников, приведено в табл. 3.
Количество грузчиков и водителей
электропогрузчиков, необходимое для
проведения погрузочно-разгрузочных,
транспортных и складских работ,
определенное на основании грузооборота
холодильника с учетом норм выработки
на бригаду, взятых из [2], дано
в табл. 4.
Альтернативой сложившейся и
действующей в настоящее время
технологии погрузочно-разгрузочных работ
может быть только сквозная перевозка
грузов от поставщиков до магазинов:
замороженного мяса — в
контейнерах или в ящиках на поддонах;
масла, сыра, яиц, птицы и колбасы —
в сформированных по сортам пакетах
на поддонах или без них.
Операции по отправке грузов в
авторефрижераторном транспорте с
холодильника в торговую сеть приходится
в основном выполнять вручную, так
как большинство магазинов (даже в .
Москве и Ленинграде) не могут принять
для хранения и последующей
реализации сформированный на холодильнике
или поставщиком пакет с грузом.
Поэтому большинство пакетов
приходится расформировывать на
платформе и поштучно загружать продукты^
в авторефрижераторы. "f
Оснащение предприятий торговли
приспособлениями для приемки
пакетов массой 500—800 кг — важнейшая
задача, без решения которой
невозможны сквозные пакетные перевозки
продуктов.
Отечественная промышленность
должна освоить выпуск
электропогрузчиков грузоподъемностью 1 т с высотой
подъема вил 4,5 м.
Начиная с 1978 г., планировался
выпуск таких электропогрузчиков
марки ЭП-103 при высоте в транспортном
положении не более 2,3 м.
14

Таблица 5
Средства для перевозки и продажи
фасованных продуктов
Универсальный контейнер
Комплект тары-оборудования
Изотермический контейнер для
внутригородских перевозок
скоропортящихся продуктов
Марка
УКМ-5-77
РУСТ 8/6-101
КИ-0,5

Грузоподъемность,
кг
250
225
350
Завод- изготовитель
Заводы Главмонтажспецстроя
Мосгорисполкома
Борский завод торгового
машиностроения
Заводы Минавтотранса РСФСР
Основываясь на этих планах, Гипро-
холод на протяжении ряда лет
закладывал в свои проекты технологию
складских работ с использованием
указанных электропогрузчиков.
| Однако до настоящего времени
серийный выпуск этих машин не налажен,
в результате чего складской объем
камер хранения высотой 6,0 м
используется только на 70 %.
Последние годы на
распределительных холодильниках широко
применяется тара-оборудование, изолированные
и неизолированные контейнеры для
кольцевого завоза груза с
холодильников в магазины, что позволяет
сократить объем ручных работ при перевозке
расфасованного масла, колбасы, сыра.
Перечень применяемых
тары-оборудования и контейнеров приведен в табл. 5.
Из всего вышесказанного можно
сделать следующие выводы.
Все элементы ручного труда в
процессе приемки, складирования и выдачи
грузов могут быть ликвидированы
только при сквозной пакетной перевозке
грузов (производство —
распределительный холодильник — магазин).
Количество одновременно
разгружаемых вагонов следует определять исходя
из грузооборота холодильников с
учетом:
специфики приемки грузов,
требующей пакетирования и взвешивания их
перед загрузкой в камеры,
^ неоднородности грузов и
значительного поступления незатаренных грузов
(замороженного мяса),
специализации фронта разгрузки по
видам грузов.
Отечественной промышленности
необходимо освоить серийный выпуск:
электропогрузчиков с высотой
подъема вил 4,5 м и более;
откатных дверей с электроприводом
и воздушной завесой;
различных грузозахватных
приспособлений;
изолированных контейнеров.
Действующие и вновь сооружаемые
холодильники должны быть оснащены
достаточным количеством необходимых
электромашин и приспособлений.
Институту Гипрохолод следует
выполнить проект многоэтажного
холодильника емкостью 10 000 т с
улучшенными планировочными решениями,
позволяющими исключить пересечение
технологических линий разгрузки вагонов
и сократить транспортные пробеги
электромашин.
Список использованной литературы
1. Временные нормы технологического
проектирования и технико-экономические
показатели холодильников. ВНТП 03—76.— М.,
1976.— 243 с.
2. Единые нормы выработки и времени на
вагонные, автотранспортные и складские по-
грузочно-разгрузочные работы.— М.:
Транспорт, 1977.— 200 с.
3. Правила перевозки грузов.— М.: Транспорт,
1983.— 300 с.
УДК [621.565.92:637] :621 .S69 @83.132)
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ
ПОГРУЗОЧ НО-РАЗГРУЗОЧ НЫХ
РАБОТ НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ
МЯСОКОМБИНАТОВ
Канд. экон. наук М. Г. БАЕВ
В «Основных направлениях
экономического и социального развития
СССР на 1981 — 1985 годы и на период
до 1990 года» указывается на
необходимость повышения уровня
комплексной механизации погрузочно-разгрузоч-
ных работ, снижения трудовых затрат
на их выполнение.
Совершенствование организации
труда на погрузочно-разгрузочных
работах, выполняемых на холодильниках
15

мясокомбинатов, является одним из
важнейших резервов роста
эффективности производства в мясной
промышленности.
Перед работниками отрасли стоят
большие задачи по дальнейшему
снижению затрат труда,
совершенствованию его организации, ускорению*
внедрения комплексной механизации на
всех этапах погрузки, транспортиров-ч
ки и выгрузки грузов на холодильниках
-мясокомбинатов.
Северо-Кавказским отделением
ВНИКТИхолодпрома разработаны
«Рекомендации по совершенствованию
погрузочно-разгрузочных работ\на
холодильниках мясокомбинатов», которые
рассмотрены Минмясомолпромом
СССР и предложены для широкого
использования предприятиями отрасли.
Разработке Рекомендаций
предшествовал анализ организации погрузочно-
разгрузочных работ на 150
холодильниках мясокомбинатов. Анализом
охвачено более 20 показателей, всесторонне
характеризующих производственно-
хозяйственную деятельность
холодильников за трехлетний период. Наряду с
этим обобщены опыт передовых
предприятий отрасли и результаты научно-
исследовательских работ отраслевых
институтов и НИИтруда. Особое
внимание уделено действующим и
проектируемым схемам комплексной
механизации работ, составу парка
прогрессивных технических средств,
применяемых на погрузке, транспортировке
и разгрузке грузов.
При нормировании численности
рабочих, анализе и планировании
производительности труда и решении других
вопросов, связанных с обработкой
значительного количества статистического
материала, широко использовались
экономико-математические методы
исследования.
В Рекомендациях освещены
следующие вопросы:
разделение и кооперация труда
рабочих, занятых погрузкой,
транспортировкой и выгрузкой грузов;
совершенствование трудового
процесса на базе рациональной
организации рабочих мест и бесперебойного
их обслуживания;
коллективные формы организации
труда и материальное стимулирование
рабочих;
передовые приемы и способы
выполнения погрузочно-разгрузочных работ,
облегчающие труд рабочих;
16
применение прогрессивных средств
механизации на трудоемких процессах;
внедрение научно обоснованного
графика режима труда и отдыха.
Рекомендации разработаны
применительно к холодильникам
мясокомбинатов мощностью 100 т в смену.
Один из основных разделов
Рекомендаций — «Организация рабочих
мест» — рассматривает вопросы
совершенствования организации рабочих
мест путем рационального разделения
и кооперации труда, применения
передовых приемов и способов работы и
современного оборудования.
Рабочим местом грузчика или
водителя погрузчика, электро- и
автотележек, электрокар (т. е. зоной
непосредственного приложения труда для
погрузки, перемещения и выгрузки
грузов) считается место погрузки и
разгрузки (площадки возле штабелей в
камерах холодильника, площадки
остановки различных видов транспорта),
а также' маршрут транспортировки
(проезды, подвесные пути, проходы в
галереях холодильника и в камерах,
по которым перемещаются грузы).
В Рекомендациях приведены
организационно-технические требования к
местам погрузки, разгрузки грузов и
маршрутам транспортировки.
Например, угол наклона транспортных путей
для напольного транспорта не должен
превышать 7°, в камерах хранения
грузов на полах должна быть нанесена
разметка, указывающая границы
штабелей, проходов и проездов между
ними, а также предусмотрена
сигнализация безопасности «Человек в
камере». На холодильниках должны быть
помещения для обогрева рабочих,
оборудованные шкафами для согревания
и просушивания спецодежды,
пристенными и напольными нагревательными
панелями и устройствами для
обогревания рук.
В подразделе «Оснащение рабочего
места» описаны наиболее
прогрессивные средства механизации,
приспособления и оснастка, позволяющие
максимально снизить трудоемкость
операций, ликвидировать тяжелый ручной
труд и повысить его эффективность
на основе научной организации.
На всех трудоемких операциях,
доступных для механизации,
рекомендуется использовать электропогрузчики
и электроштабелеры, причем при
выборе средства механизации учитывать
его технические возможности, а также

планировку и конструктивные
особенности холодильников. Наряду с
грузоподъемностью и высотой подъема груза,
наименьшим радиусом поворота,
габаритными размерами, собственной
массой штабелеров, погрузчиков,
электрокаров и т. п., в расчет
принималось требование максимального
использования грузоподъемности
оборудования и его рабочего времени.
Вместе со средствами механизации
предлагается применять стоечные
поддоны этажерочного типа, плоские
деревянные поддоны, устройство для
пакетирования грузов, съемные грузозахва-
тывающие устройства для пакетов,
г многооборотные гибкие строп-ремни
с самозатягивающимися пряжками,
разъемный стол и т. п.
Приведенные в Рекомендациях схемы
комплексной механизации ПРТС работ
с различными видами грузов включают
в себя все перечисленные * элементы
механизации. Так, рабочие места VI
(маршрут транспортировки
замороженного мяса из морозильных камер на
эстакаду для погрузки в вагон или
автомашину) и VII (маршрут
транспортировки замороженного мяса из
камер хранения на эстакаду для
погрузки в автомашину или вагон)
предлагается организовать на основе
схемы комплексной механизации работ
с использованием пакетного способа
перевозки. Для этой цели применяют
малогабаритный электропогрузчик,
оборудованный штыревым захватом,
кондуктор для формирования пакета,
ремни с самозатягивающимися
пряжками для пакетирования замороженных
полутуш, ручную тележку (если
возникает необходимость распределения
полутуш в вагоне) и перекидной
мостик для изотермических
железнодорожных вагонов.
В качестве основной формы
организации труда на
погрузочно-разгрузочных работах холодильников
мясокомбинатов рекомендуется бригадная
форма. Подробно порядок
формирования бригад, организация планирования
и учета результатов коллективного
труда, принципы распределения
заработной платы в бригаде,
организационные этапы внедрения бригадной формы
организации и стимулирования труда
описаны в разработанных СКО
ВНИКТИхолодпрома и одобренных
Минмясомолпромом СССР
«Рекомендациях по организации комплексных
2 Холодильная техника № 5
бригад на холодильниках
мясокомбинатов»*.
В «Рекомендациях по
совершенствованию погрузочно-разгрузочных
работ на холодильниках
мясокомбинатов» уточнены функции рабочих,
количественный состав и их расстановка
с указанием последовательности
выполнения операций на всех рабочих
местах.*
В разделе «Определение численности
рабочих в бригадах» показан порядок
расчета численности грузчиков,
водителей погрузчиков, электро- и
автотележек, электрокаров, поскольку от
правильности определения количества
и расстановки рабочих по операциям
в значительной степени зависит
эффективность коллективного труда. В
Рекомендациях приводятся примеры расчета
явочной и списочной численности
рабочих.
Общее количество бригад
определяется в соответствии с
разработанными схемами транспортировки грузов,
технологическими особенностями
маршрутов и насыщенностью грузопотоков.
В качестве одного из' новых
элементов планирования и анализа труда на
погрузочно-разгрузочных работах
холодильников мясокомбинатов
рекомендуется укрупненный норматив
численности рабочих, учитывающий
зависимость численности грузчиков от емкости
холодильника, годового грузооборота,
сменности на погрузочно-разгрузочных
работах, этажности холодильника и
механовооруженности труда. Такой
подход к вопросу нормирования
численности грузчиков на холодильниках
мясокомбинатов позволяет
осуществлять планирование и межзаводской
сравнительный анализ на основе
сопоставимости показателей различных
предприятий отрасли.
Раздел «Номографический анализ
производительности труда» посвящен
вопросам планирования и оценки
производительности труда на погрузочно-
разгрузочных работах. В целях
объективной оценки фактически
достигнутого уровня производительности труда
грузчиков рекомендован экономико-
математический метод анализа,
учитывающий одновременно такие
факторы, как физический грузооборот,
сменность работы, механовооружен-
* Б а е в М. Г. Рекомендации по организации
комплексных бригад на холодильниках
мясокомбинатов. — Холодильная техника, 1983, J& 9,
с. 9—14.
17

ность труда и фактическая численность
грузчиков холодильника. Приведенные
в Рекомендациях номограмма и
формула для расчета производительности
труда позволяют получить расчетное
значение производительности труда,
отражающее наиболее прогрессивные
тенденции в организации погрузочно-
разгрузочных работ в отрасли.
Известно, что труд грузчиков,
водителей погрузчиков,электро- и
автотележек, электрокаров отличается высокой
физической нагрузкой, работы
выполняются при низкой температуре и
слабой освещенности рабочего места,
повышенном шуме и т. п. В этой связи
в разделе «Условия труда» важное
место занимают вопросы обеспечения
благоприятных условий труда
работников, занятых на ПРТС работах.
Особое внимание уделяется режиму
труда и отдыха, поскольку их
рациональное сочетание обеспечивает
сохранение работоспособности бригад на
протяжении всей смены. Поскольку
основную часть работы грузчики
выполняют при низких температурах со
смерзшимися грузами, им необходим,
дополнительный отдых. Общее
количество дополнительного времени на
отдых и обогрев в течение смены
составляет около 45 мин. При этом первый
перерыв на 20—25 мин через 1,5—2 ч
после начала работы целесообразно
использовать для легкого завтрака, что
повышает физический тонус рабочих.
Во второй половине смены количество
регламентированных перерывов должно
быть больше, чем в первой. В
Рекомендациях графически показано наиболее
рациональное чередование труда и
отдыха в течение смены.
Поскольку в ходе рабочей смены
на холодильнике необходима
взаимозаменяемость членов комплексных
бригад, рекомендуемый режим труда
и отдыха приемлем как для грузчиков,
так и для водителей погрузчиков,
электрокаров и т. д.
В целях регламентации
содержания и последовательности основной
работы, взаимодействия исполнителей в
ходе работы обеспечения наилучшей
организации рабочих мест в
Рекомендациях предлагается «Карта
организации труда», которая состоит из
трех разделов. В первом разделе
рассматриваются предмет труда, формы
его организации, оплаты и
материального стимулирования; во втором —
характеристики оборудования, состав
18
комплексной бригады, расстановка
рабочих на маршруте; в третьем —
параметры микроклиматических условий на
рабочем месте, режим труда и отдыха,
основные требования к исполнителям
работ.
В соответствующем разделе
Рекомендаций содержатся также основные
требования к технике безопасности на
погрузочно-разгрузочных работах с
точки зрения положений научной
организации труда.
Внедрение данных Рекомендаций по
совершенствованию
погрузочно-разгрузочных работ на холодильниках
мясокомбинатов позволит благодаря рацио- ~
нальной организации трудового
процесса и его механизации снизить
трудозатраты в расчете на 1 т
физического грузооборота на 15 %,
уменьшить потери рабочего времени и его
непроизводительные затраты и
получить за счет этого на каждом
предприятии значительный суммарный
годовой экономический эффект.
УДК [021.565.92:637.1] :658.81
ОРГАНИЗАЦИЯ ОТГРУЗКИ
ПРОДУКЦИИ В УКРУПНЕННЫХ
ГРУЗОВЫХ ЕДИНИЦАХ НА
КРАСНОБОРСКОМ
ХОЛОДИЛЬНИКЕ
А. А. ЛЕОНОВ
На Красноборском холодильнике
Смоленского производственного
объединения молочной промышленности —
промышленно-сбытовом предприятии —
в настоящее время свыше 90 % всей
продукции отгружается в укрупненных
грузовых единицах (пакетах) на
поддонах.
Все операции по пакетированию
грузов на предприятии выполняют в
соответствии с рабочими
технологическими картами, в которых указаны
способы формирования продукции в
пакеты на поддонах, обвязки пакетов,
их оптимальные размеры и возможные
схемы размещения их в вагонах.
В пакет укладывают продукцию
одного наименования и сорта
маркированной стороной наружу. Способ рас-

кладки продукции на поддоне зависит
от ее вида и размеров тары.
Ящики с маслом и натуральным
сыром формируют в пакеты на
многооборотных плоских деревянных
поддонах размером 800X1200 мм в
соответствии с ГОСТ 9557—73 и ГОСТ
9048—74. Ящики с маслом пакетируют
после взвешивания и нанесения
маркировки, сыр — после упаковки в
ящики.
Сыр плавленый брикетный после
оценки качества упаковывают,
маркируют и формируют в транспортный
пакет на поддонах 1000X1000 мм.
Сформированный пакет обвязывают
двумя поясами упаковочной ленты,
концы которой натягивают и скрепляют
пакетоувязочными механизмами
производства Горьковского
опытно-механического завода объединения «Рос-
мясомолремпроект». Во избежание
деформации картонной тары с продукцией
под упаковочную ленту вставляют
прокладки из плотного картона или
древесного материала.
Масло в грузовых пакетах
транспортируют непосредственно с городского
молочного завода на холодильник, что
позволяет высвободить при разгрузке
автомашин двух грузчиков на заводе
и двух — на холодильнике. При этом
продолжительность перегрузки
сократилась с 30 до 7—8 мин.
Запакетированную продукцию
доставляют электропогрузчиками в
экспедицию, в которой комплектуют партию,
и затем с их помощью загружают
в вагон.
Количество транспортных пакетов, *
загружаемых в вагон, зависит от его
грузоподъемности и вместимости, а
также номенклатуры отгружаемой
продукции. С учетом этих факторов
применяют наиболее оптимальную схему
размещения пакетов в вагоне. Вначале
загружают одну сторону вагона до
междверного пространства, а затем
противоположную. В междверном
пространстве пакеты устанавливают
длинной стороной вдоль оси вагона. Для
предотвращения развала штабеля при
двухъярусной загрузке вагона грузовые
пакеты верхнего яруса скрепляют с
пакетами нижнего яруса стяжками из
проволоки или ленты.
Внедрение метода отгрузки
продукции в укрупненных единицах на
поддонах позволило в 2,5 раза повысить
уровень механизации погрузочно-раз-
грузочных работ, составлявший до
2*
внедрения метода всего 33 %. Кроме
того, простой каждого вагона под
загрузкой стал на 1 ч менее
нормативного.
За 1984 г. на Красноборском
холодильнике сэкономлено свыше 200 ваго-
но-часов, а за весь период применения
метода пакетирования (за 4,5 года) —
более 600 вагоно-часов.
Экономический эффект от внедрения
данного метода составил 3,5 тыс. руб.
в год за счет высвобождения трех
грузчиков, исключения ручного труда,
сокращения простоя вагонов, а с начала
его освоения — 22 тыс. руб. (без учета
стоимости поддонов).
УДК 621.869
ПОДЪЕМНИК ДЛЯ
УНИВЕРСАЛЬНОГО
КОНТЕЙНЕРА УКМ-77
И. Е. КАШЕНЦЕВ
С внедрением универсальных
контейнеров УКМ-77 для транспортировки
в торговую сеть фасованного
сливочного масла, получаемого на автоматах
АРМ, работницы (операторы),
обслуживающие автоматы, испытывали
большие трудности при укладке пачек масла
в эти контейнеры. Им приходилось в
течение всей смены работать в полу-
• согнутом положении, в результате чего
быстро наступала усталость и
снижалась производительность труда.
Рационализаторами Московского
хладокомбината № 3 разработан и
изготовлен специальный подъемник для
этого универсального контейнера
(см. рисунок).
Подъемник, представляющий собой
сварную конструкцию из двух рам из
швеллера № 10, по направляющим
которого перемещается каретка с вилами,
устанавливают в одну линию с
автоматом АРМ. На его вилы ставят
контейнер. Привод подъемника
осуществляется через редуктор РЧ-40 от
электродвигателя мощностью 2,2 кВт,
подключенного к электросети
напряжением 220 В.
Работница нажимом кнопки
включает подъемник, и контейнер
перемещается вертикально по направляющим
19

Вид А
*& ff
на необходимую высоту. Оператор
укладывает пачки масла на полки
контейнера до половины, не испытывая
при этом никаких неудобств. Затем
контейнер опускают в нижнее
положение и заполняют его.
После заполнения контейнер с
фасованным маслом массой 300 кг
снимают, пломбируют и транспортируют
электропогрузчиком ЭП-103 в
закалочную камеру.
Общий вид (а) и кинематическая схема (б)
подъемника для универсального контейнера
УКМ-77:
/ — электродвигатель; 2 — муфта; 3 — редуктор; 4 —
звездочка; 5 — каретка; 6L — каркас; 7 — аилы;
8 — вал; 9 — винт; 10 — концевые выключатели
С внедрением подъемников укладка
в контейнеры фасованного масла
увеличилась на 500 кг в смену, а мощность
цеха за четыре года одиннадцатой
пятилетки возросла на 30 %.
Годовой экономический эффект от
внедрения одного подъемника составил
915 руб. Всего изготовлено пять
подъемников по числу работающих
автоматов.
В порядке обсуждения
УДК 725.355:621.86
О СХЕМАХ МЕХАНИЗАЦИИ ПРТС
РАБОТ НА МНОГОЭТАЖНЫХ
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКАХ
А. Я. ГИММЕЛЬФАРБ
Сложившиеся в течение десятилетий
планировочные схемы крупных
многоэтажных распределительных
холодильников применяются при
проектировании до настоящего времени без
существенных изменений (рис. 1,а).
Принятые схемы, условия приема
грузов, а также количество лифтов и их
производительность до сих пор
удовлетворяли технологическим требованиям.
Сейчас положение коренным образом
изменилось, поскольку грузы на
холодильники стали поступать в
основном в многовагонных рефрижераторных
секциях большой емкости. Для
приема, в частности, 5-вагонной секции
протяженность железнодорожной
платформы должна быть не менее 120 м.
20

120000
DC
П|Г~2Г
"H"
A
34000 , |/<Ш/?[ и «74Ш
86000
i
i
i
i
T
**•
§3
i * ~
f20000
J 
N m in _ пи в ы ill
^ 1 _ 1
1 * -* ^^N f -* > |
• •••*••••
I „ WOO
II/
I
If?
1
1
1
1
r-
'\
г
18000
• •••••••
y
. Ш00
ffoooo'
ym — »,
5
m
IT
130000
: :t: :t
ЖШ
I. I .[. I «I. 1 .f. I .1. II. 1
1.1 .*. I .¦.! .¦. I .t. It. I
:t.
f. t:
1
_i ; L«J._i ! I !±J
rtH"
3
Рис. 1. План первого этажа многоэтажного
распределительного холодильника емкостью
20 тыс. т:
а — холодильника № 15 в Москве (проект Гипрохолода
с заменой монолитных конструкций сборными индустриального
изготовления), б — холодильника с одним тележечныи
конвейером для приема и выдачи грузов; в — холодильника с
двумя тележечными конвейерами для раздельных приема и
выдачи грузов;
/ — железнодорожная платформа; 2 — автомобильная
платформа; 3 — лифты, вестибюли, лестницы; 4 — камеры
хранения; 5 — машинное отделение, зарядная; 6 —
рефрижераторная 5-вагонная секция; 7 — пандус с перекрестными
маршами; 8 — трасса тележечного конвейера; 9 —
соединительный коридор
Министерством путей сообщения
определено время разгрузки вагонов с
замороженным мясом в полутушах и
четвертинах не более 3 ч, а с тарными
грузами 2,5 ч. Однако из-за
недостаточности грузовых фронтов на
холодильниках и слабой механизации по-
грузочно-разгрузочных и транспортно-
складских (ПРТС) работ реальная
продолжительность разгрузки вагонов
превышает установленное время.
Узким местом становятся лифты.
Использование их при поступлении или
выдаче продукции на тележках
приводит к множеству перегрузочных
операций (более 10), что не способствует
ускорению ПРТС работ и снижению
их трудоемкости на крупных
распределительных холодильниках, суточный
грузооборот которых достигает 1000 т.
В связи с этим целесообразно
рассмотреть другие возможные варианты
технологического процесса, в частности,
с применением вместо лифтов
тележечного конвейера и пандуса с
соответствующим изменением
объемно-планировочного решения холодильника
(рис. \,б,в).
В отличие от лифта или вилочного
погрузчика конвейер работает
непрерывно, что уменьшает задержки в
продвижении грузов и позволяет
организовать их автоматическое
адресование по камерам хранения. При этом
возможен свободный ввод на конвейер
и вывод загруженных и порожних
тележек при непрерывном потоке грузов
по всей движущейся трассе.
Планировочно вариант с двумя
тележечными конвейерами (рис. 1,в)
выгоднее, чем с одним (рис. 1,6),
так как позволяет иметь «сквозные»
камеры с выходами на обе платформы.
Примеры использования пандуса есть
в практике строительства
холодильников и складов у нас в стране и за
рубежом. Так, на холодильнике в
Ногинске применен двухмаршевый пандус.
В Мерано (Италия) имеется
двухэтажный холодильник для фруктов емкостью
4 тыс. т с суточным грузооборотом
более 300 т, в котором грузы
транспортируют электропогрузчиками по четы-
рехмаршевому пандусу. В Париже
(Франция) построено с пандусом
трехэтажное складское здание общей
площадью около 200 тыс. м2. В Цюрихе
(Швейцария) пандус предусмотрен в
многоэтажном здании молочного
завода.
Для крупных многоэтажных
распределительных холодильников можно
рекомендовать пандус с перекрестными
маршами и уклоном в 5 % и верхний
грузотянущии тележечныи конвейер
(рис. 2). Такая система исключает
встречные грузопотоки и обеспечивает
21

Ряс. 2. Разрез по пандусной клетке
беспрепятственный прием и выдачу
грузов, а также возврат порожних
тележек. Скорость конвейера 10 м/мин,
расстояние между тележками 8—8,5 м,
коэффициент неравномерности загрузки
1,2, радиус поворотов 3 м. При
необходимости возможно переключение
конвейера только на прием (880 пог. м)
или только на выдачу G80 пог. м)
грузов.
На холодильнике емкостью 20 тыс. т
в случае совпадения по времени приема
и выдачи грузов можно повысить
производительность конвейера,
увеличив его скорость до 14 м/мин.
Для холодильника емкостью 10 тыс. т
этого не требуется, так как скорость
конвейера 10 м/мин обеспечивает
переработку объема сменного поступления
и выдачи грузов.
В таблице приведены полученные
расчетом сравнительные показатели
для холодильников емкостью 20 тыс. т
с лифтами (Л) и тележечным
конвейером (ТК) при условии переработки
в течение рабочей смены грузов,
доставленных одной 5-вагонной секцией.
В расчетах приняты: объем хранения
замороженного мяса 50 % и тарных
грузов 50 % от общей емкости
холодильника; производительность
пятитонных лифтов при перемещении
замороженного мяса C тележки по 600 кг)
8,5 т/ч, тарных грузов E грузовых
пакетов по 700 кг) 14,7 т/ч;
производительность электротележек 12—14 т/ч,
электропогрузчиков 15 т/ч;
производительность тележечного конвейера при
транспортировке замороженного мяса-
35 т/ч, тарных грузов 43 т/ч.
Как видно из таблицы, при
использований тележечного конвейера
сокращается число обслуживающего
персонала, возрастает производительность
труда, снижается трудоемкость
переработки 1 т груза, требуется
меньшее количество аккумуляторных
машин.
Вместе с тем общий расход
электроэнергии при погрузочно-разгрузочных
работах с помощью конвейеров
возрастает в 1,7—3 раза. Стоимость
электроэнергии, расходуемой на ПРТС
работы, в этом варианте составляет
5—8 % от общих эксплуатационных
расходов по холодильнику.
Значительно больший удельный вес
имеет заработная плата
обслуживающего персонала. На холодильнике с
лифтами она составляет 49—50 %
общих эксплуатационных расходов, а на
холодильнике с конвейером — 36—
38 %, т. е. почти в 1,5 раза меньше.
При этом общие эксплуатационные
расходы снижаются на 10—12 %.
Сокращение обслуживающего
персонала определяет основное направление
поисков путей снижения общих
эксплуатационных расходов. Этого можно
добиться при увеличении объема паке-
Показатели
Число работающих, чел.
в том числе грузчиков
Производительность труда, т/чел
Трудоемкость переработки груза, чел • ч/т
Количество лифтов
Количество электротележек и
электропогрузчиков
Поступление
•замороженного
мяса A40 т)
Л
42
28
3,34
1,72
4
10
тк
33
28
4,25
1,28
5
тарных грузов
A95 т)
Л
44
26
4,42
0,82
3
15
ТК
35
26
5,57
0,55
9
Выдача замороженного
мяса и тарных грузов
B40 т)
Л
44
20
5,45
1,03
3
21
ТК
25
20
9,6
0,73
5
22

тированных грузов, в том числе
пакетированного замороженного мяса.
Однако пока не разработаны
эффективные способы пакетирования
замороженного мяса, что затрудняет
механизацию его обработки, особенно в
вагонах. Большой объем замороженного
Мяса (до 50 %) в общей структуре
грузооборота распределительных
холодильников требует значительного
числа грузчиков независимо от увеличения
объема тарных пакетированных грузов.
В перспективе, при поступлении
грузов только в пакетированном виде,
число работающих на холодильниках
с конвейерами может быть в 2—3 ра-
|за меньше на приеме и в 3—5 раз
на выдаче, чем на холодильниках
с лифтами.
По сравнению с традиционными
решениями компоновок зданий
холодильников с лифтами в варианте с
использованием одного тележечного
конвейера при одинаковых высоте этажа
F м) и площади охлаждаемых
помещений на 1 т условной емкости
капитальные затраты равны или
меньше на 5 %, а в варианте с двумя
конвейерами — на 16—18 % больше.
Приведенные затраты для
холодильника емкостью 20 тыс. т с одним
конвейером меньше на 7—10 % и
практически одинаковы при использовании
двух конвейеров. Приведенные затраты
для холодильника емкостью 10 тыс. т
(с конвейерным транспортом грузов)
примерно на 20 % выше, чем для
аналогичного холодильника емкостью
20 тыс. т, но на 2—7 % ниже, чем
для холодильника с лифтами.
Таким образом, применение
тележечного конвейера большой
производительности и пандуса вместо
малопроизводительных лифтов и значительного
количества аккумуляторных машин
обеспечивает:
I экономический эффект благодаря
сокращению числа обслуживающего
персонала, повышению
производительности труда, уменьшению трудовых
затрат;
непрерывность основного
транспортного процесса и возможность
автоматического адресования груза в
камеры хранения;
уменьшение количества
перегрузочных операций;
регулирование в значительных
пределах производительности конвейера
путем изменения его скорости и
расстояния между тележками по трассе;
возможность использования пандуса
для транспортировки тележек с
помощью аккумуляторных тягачей в
случае поступления или выдачи
небольших партий грузов, а также
перерыва в обеспечении электроэнергией.
При определении количества
конвейеров следует исходить из конкретных
условий технологического процесса и
строительства с учетом годового
грузооборота и коэффициента
оборачиваемости емкости холодильника, а также
перспектив на расширение.
На холодильниках с предлагаемым
планировочным решением сочетаются
преимущества одноэтажных (лучшие
условия для проведения ПРТС работ)
и многоэтажных (компактность)
зданий.
Представляется весьма полезной
разработка комплексной проектно-сметной
документации для двух вариантов
многоэтажного распределительного
холодильника емкостью 20 тыс. т:
традиционного с лифтами и
предлагаемого — с пандусами и тележечны-
ми конвейерами.
На основе анализа проектных
решений, разработанных для сопоставимых
условий, капитальных и приведенных
затрат можно будет решить вопрос
о целесообразности возведения
экспериментального холодильника с
конвейерной транспортировкой грузов и
дальнейшего строительства подобных
холодильников.
При дальнейшем совершенствовании
процессов механизации погрузочно-
разгрузочных работ могут быть
применены автоматизированные
напольные тележечные системы для
междуэтажной транспортировки грузов по
пандусу, в частности,
роботизированные системы, разработанные
специалистами Болгарии и Венгрии. Эти системы
полностью исключают использование
ручного труда. Уложенный в полу
индукционный кабель обеспечивает
направление движения и передает
необходимую информацию
роботизированным электротягачам типа ЕТ532
с прицепными платформенными
тележками или электротележкам типа ЕТ533.
Большую экономию дорогой
аккумуляторной электроэнергии можно
получить применением выпускаемых
серийно на заводе «Балканкар»
(Болгария) роботизированных электрокаров
(робокары) с питанием от
уложенного в полу рельса, находящегося под
напряжением.
23

За экономию топливно-энергетических ресурсов
УДК 725.355:662.998.001.24
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДЕНИЙ
ИЗ ЛЕГКИХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ
КОНСТРУКЦИЙ
ДЛЯ ОВОЩЕХРАНИЛИЩ
В. А. ФАЙНШТЕЙН
Требуемое сопротивление
теплопередаче ограждающих конструкций
овощехранилищ определяют по условиям
хранения в летнее время года [4].
Учитывая, что конденсация влаги
на внутренних поверхностях стен и
потолков в овощехранилищах не
допускается, полученные значения
сопротивления теплопередаче проверяют по [3]
в зависимости от условий
эксплуатации в зимнее время года. При этом
температуру и влажность воздуха в
помещениях принимают по нормам
технологического проектирования [1].
Большинство видов овощей хранят
при высокой относительной влажности
воздуха (для картофеля, корнеплодов,
капусты относительная влажность
устанавливается 90—95 %). Несмотря на
то, что за расчетную обычно принимают
нижний предел относительной
влажности 90 %, сопротивление
теплопередаче по условиям эксплуатации в
зимнее время года оказывается весьма
высоким, большей частью
превышающим требуемое его значение по
условиям хранения в теплое время года.
Особенно велико это превышение для
безынерционных ограждений из
панелей типа «сэндвич», рассчитываемых
при абсолютно минимальных зимних
температурах наружного воздуха.
Поддержание в камерах хранения
овощей требуемого температурно-влаж-
ностного режима является важным
условием сохранения их качества.
Однако, как и при любом
производственном процессе, следует стремиться
к получению конечного результата
(в данном случае сохранения высокого
качества продуктов) с наименьшими
затратами. Признавая необходимость
поддержания в камерах хранения
нормируемой относительной влажности
воздуха, закономерно поставить вопрос
о возможных последствиях
кратковременного ее уменьшения. Можно пола-
24 |
гать, что понижение относительной
влажности воздуха приведет к
возрастанию усушки продуктов.
Следовательно, увеличивая сопротивление
теплопередаче ограждающих
конструкций, можно, наряду с уменьшением
теплопритоков в теплое время *ода
и сокращением расхода тепла в зимние
месяцы, повысить до определенного
допустимого предела относительную
влажность воздуха, т. е. за счет роста
капитальных затрат снизить эксплуата-*;
ционные расходы. Другими словами,
при определении сопротивления
теплопередаче мы сталкиваемся с типичной
задачей оптимизации приведенных
затрат.
Увеличение усушки может быть
отнесено на единицу дефицита влаго-
содержания воздуха, т. е. каждый
процент уменьшения относительной
влажности воздуха в камерах хранения
приведет к росту на определенный процент
усушки продуктов.
При такой постановке задачи
относительная влажность воздуха в камере
хранения ср является, наряду с
параметрами наружного воздуха,
независимой переменной величиной. С
достаточной для таких расчетов точностью
в интервале 100>ф^80 % при
температурах внутреннего воздуха 0^/^4 °С
можно принять из условия
недопущения конденсации влаги на
ограждениях предельно допустимый перепад
между температурами внутреннего
воздуха и внутренней поверхности
ограждений
Л'н=>в-<р=РA00-Ф),
где tB — температура внутреннего воздуха, °Сг
/р — температура точки росы при расчетной J
температуре и относительной влажности
внутреннего воздуха, °С;
Р — коэффициент, зависящий от
температуры внутреннего воздуха, °С/% (при
/==0°С р=0,13 и при *В=2°С
р=0,15).
В этом случае требуемое
сопротивление теплопередаче /?ор при отсутствии
конденсата на внутренней поверхности
ограждений может быть выражено
формулой
ртр__ *в 'н дд *в *н
Д/"а„ РООО-^а, *

?
где /н — температура наружного воздуха, °С;
ов — коэффициент теплоотдачи от воздуха
к внутренней поверхности
ограждающей конструкции, Вт/(м2«К).
Если разность температур
внутреннего и наружного воздуха становится
меньше расчетной (для
безынерционных конструкций за расчетную
температуру наружного воздуха принимают
абсолютно минимальную /Hamjn),
относительная влажность ф/ может быть
увеличена, но не более чем до верхнего
предела (в нашем случае до 95%).
Тогда, исходя из равенства при
постоянном сопротивлении теплопере-
аче
RV
*в *н.а min *л *'
0(lOO-<pmin)aB р A00-9,) aB*
получаем зависимость
t.—u
<р,= 100-
A00-Фт1п), A)
где t, — текущая температура наружного
воздуха, °С.
Приведенные затраты определяют
для овощехранилища емкостью G, т,
имеющего развернутую площадь
наружных стен Fc и покрытия Fn, м2.
Формула для расчета приведенных
затрат имеет вид:
где ?н — нормативный коэффициент
эффективности капитальных затрат;
Доб от — стоимость* соответственно
теплоизоляции, холодильного и отопительного
оборудования, руб.;
Эх — стоимость холода, затрачиваемого на
компенсацию теплопритоков через
ограждения в теплое время года, руб.;
Эт — стоимость тепла, затрачиваемого на
поддержание требуемой температуры
в камере хранения в зимнее время
года, руб.;
Эу — стоимость убыли продуктов от усушки,
* РУб
Значения /Собот и Эг для
овощехранилищ относительно невелики (следует
иметь в виду большое выделение тепла
при хранении овощей) по сравнению
с другими элементами приведенных
затрат и в дальнейшем их не
учитываем.
С учетом того, что для покрытия
Д/Н=0,8рA00—ф), элементы
приведенных затрат имеют вид:
н.а min
*"»- «врA00-фт1п) ^+«.25^),
Ко0х= (<m.x-<,)y(i«>--ym,n) (fc+o,8fn):
v'b *н.а mirv
о _ (Сох-<вКхСхA00-Фт|п)авРг ,
х— it —t ) c_t"
\* и * н я mm/
в *н.а min
+
V*b *н.а min/
Fm\
ЭУ - CCY?,(/-/')T')A00-V.).
/=l v*B *н.а min/
где Я — коэффициент теплопроводности
теплоизоляционного материала, Вт/(м«К);
Сиз — стоимость теплоизоляции, руб/м ;
/тах — расчетная температура наружного
воздуха в период загрузки
овощехранилища, °С;
Соб — установочная стоимость оборудования,
руб/Вт;
Сх — стоимость холода, руб/Дж;
^ — средняя температура наружного возду-
ср>ох ха за период охлаждения
соответственно для стен и покрытия, °С;
пох — продолжительность охлаждения, с;
С —- стоимость потерь продуктов от усушки
на 1 % уменьшения влажности,
руб/(мес%);
т, — продолжительность периода с
температурой наружного воздуха /,, мес.
Приравнивая нулю первую
производную по ф, после преобразований имеем:
Фопт=100-^ '
н.а mirry /
ft V " '
B)
aBp * B+C+D •
где A=Eu\Cm(Fc+\,2SFa); C)
B=EHCo6(tmax-tB){Fc+0,&Fa); D)
с-1 «U-'B> Fo+0-*K.o-t*)F J «oxCx; E)
D-¦&<>*&&-№• <6>
По полученному значению ф можно
определить требуемое сопротивление
теплопередаче ограждений.
Так как значение п в F) неизвестно,
решение может быть получено
последовательным приближением. Расчет
заканчивается, когда определенное по
формуле A) значение фл^95 %, т. е.
равно допустимому верхнему пределу
относительной влажности.
Наиболее точное решение может быть
получено при использовании таблиц
.повторяемости температур наружного
воздуха в часах. Такие таблицы
приведены в отмененной в настоящее время
главе СНиП II—А.6—72. Однако
большая трудоемкость такого расчета
и необходимость использования
отмененной главы СНиП делает этот расчет
25

мало пригодным для повседневной
работы.
Удовлетворительные результаты
могут быть получены при подстановке
в качестве значений U среднемесячных
температур наружного воздуха,
приведенных в [2]. В этом случае т,-=1 мес.
Для определения потерь от усушки
при уменьшении относительной
влажности на 1 % будем исходить из
следующего.
Нормы потерь от усушки, например
картофеля при длительном хранении,
составляют в зимнее время в среднем
0,6 % в месяц. Будем условно считать,
что вся усушка вызвана потерей влаги
(потеря массы картофеля частично
обусловлена потерей массы сухих
веществ). Полагаем, что при <р=100%,
потери равны нулю, при ф=90 % они
соответствуют нормам. Тогда, в среднем
потери при уменьшении относительной
влажности на 1 % составят ' =
=0,06 %/(мес«%). В силу исходных
предпосылок значение потерь
получается несколько завышенным, что
приводит к увеличению значения фопт.
Стоимость потерь от усушки зависит от
розничной цены продукта, в данном
случае картофеля. При цене 100 руб/т
значение Су= 100 • 0,0006 =
=0,06 руб-т/мес.
В связи с пониженной температурой
в камерах хранения (/в=2 °С)
теплообмен между внутренней поверхностью
ограждения и воздухом помещений
будет менее интенсивен, чем в обычных
отапливаемых помещениях, поэтому
коэффициент теплоотдачи может быть
принят равным <хв=6,4 Вт/(м2-К).
Пример теплотехнического расчета
безынерционных ограждений картофелехранилища
емкостью G=3000 т в Москве.
Данные для расчета:
Fc=1000 м2; Fn= 1200 м2; среднемесячные
температуры наиболее холодных месяцев: ti==
=-10,2 °С, /2=-9,6°С; /з=-7,6°С; /H.amin=
= 19,5.10е с; Сх=4,3.10-^ руб/Дж; Соб=
=0,50 руб/Вт, С=0,06 руб/мес-%; ?н=0,12;
р=0,15°С/%; Ъ=0,04 Вт/(м.К); Сиз=
= 167 руб.; *тах=16,7°С (октябрь).
Расчет:
Л=0,12-0,04-167A0004-1,25-1200) = 2004;
5=0,12.0,50A6,7—2) A000+0,8-1200) = 1729;
С= [A2,3—2) 1000+0,8A4,9—2) 1200] X
X 19,5-106.4,3-10-9= 1985;
D= ./лкЗООО'0,06 [ B+10,2) 1 +
0,4*0,10
+ B+9,6I+B+7,6I] =6263;
Фопт= 100-
2+42У
6,4.0,15 V
2004
ф/=100
2+7,6
1729+1985+6263
=79,5%;
A00—79,5) =95,5>95%;
2+42
Д/н=0,15 A00—79,5) =3,1 °С;
*°пт=|пё =2'22 м2-к/Вт-
Оптимальная толщина теплоизоляции 6ои =
=2,22-0,04=0,0890 м.
Панели с теплоизоляцией из
пенополиуретана для охлаждаемых овоще- и фруктохра-
нилищ будут изготавливать толщиной 50; 75;
100; 125 и 150 мм.
Ближайшая большая к расчетному значению
унифицированная толщина панели 100 мм. Для>
предотвращения, выпадения конденсата на внут- |J
ренних поверхностях панелей относительная "
влажность воздуха в камерах хранения
картофеля при экстремальных зимних температурах
в этом случае должна быть понижена по
сравнению с рекомендуемой нормами
теплотехнического проектирования. Относительную
влажность воздуха менее 90 % при толщине панели
100 мм в условиях Москвы следует
поддерживать в течение 90 ч, а менее 85 % — в течение
4 ч, что соответственно составляет 1,25 и 0,05 %
от срока хранения.
При расчете по действующим нормам
толщина теплоизоляции безынерционной панели
картофелехранилища в Москве составит (при <р=90 %;
Д/н=1,5°С):
_(V-'e.amln)*- B+42H,03
= 0,16 м.
авД/н 5,5-1,5
По предлагаемому методу была
определена экономически целесообразная
толщина (с последующим увеличением
ее до ближайшей большей
унифицированной) безынерционных панелей для
охлаждаемых картофелехранилищ,
расположенных в различных
климатических районах страны с tHamin>—60 °С
D0 пунктов). Расчеты подтвердили, что
относительную влажность воздуха
менее 90 % в камерах хранения нужно
поддерживать не более 1,5 % срока
хранения (обеспеченность по времени
/Соб=98,5 %), а менее 85 % - 0,1 %
срока хранения (/Соб=99,9 %), что^
не скажется на качестве продукции^
При этом будет сэкономлено до 30 %
теплоизоляционных материалов.
Список использованной литературы
1. ОНТП II — 6 — 80. Общесоюзные нормы
технологического проектирования зданий и
сооружений для хранения и обработки
картофеля и овощей. — М.: Колос, 1981. — 37 с.
2. СНиП 2.01.01 — 82. Строительная
климатология и геофизика. — М.: Стройиздат,
1983. — 136 с.
3. СНиП II — 3 — 79. Строительная
теплотехника. — М.: Стройиздат, 1973. — 40 с.
4. СНиП II —105 — 74. Холодильники. — М.:
Стройиздат, 1975..— 8 с.
26

ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 628.84:629.12
НОВЫЕ ЦЕНТРАЛЬНЫЕ
АВТОНОМНЫЕ СУДОВЫЕ
КОНДИЦИОНЕРЫ
Канд. техн. наук Н. И. ПАТЛАЙЧУК,
А. П. ХОМУЛЕНКО, С. С. ЮРОВСКИЙ
\
Центральные автономные
кондиционеры типа «Климат-125» (рис. 1)
являются новым поколением
оборудования, предназначенного для
обеспечения температурно-влажностного и
воздушного режимов в помещениях
малотоннажных судов.
Ограничения по массе, габаритным
размерам и потребляемой
электроэнергии, обусловленные конструктивными
и энергетическими особенностями
различных типов судов, вызвали
необходимость одновременного создания
базового варианта кондиционера и ряда
его модификаций, максимально
приспособленных к использованию
возможностей энергетических установок
малотоннажных судов. Модификации в
основном касались типа теплоносителя,
напряжения и частоты тока питающей
сети.
Анализ тепло- и влагоизбытков в
помещениях малотоннажных судов
показал, что в качестве модуля для них
может быть принят кондиционер с
холодильной машиной
производительностью 14—15 кВт. Этому условию
соответствует кондиционер «Климат-125»,
который был принят в качестве
базового варианта. Он состоит из
холодильной машины, блока
«нагреватель-увлажнитель» с
электровентилятором и блока управления (рис. 2).
Холодильная машина кондиционера,
выполненная в виде единого агрегата,—
паровая компрессионная, работает на
хладагенте R22.
Компрессор базового варианта
кондиционера (марки КХГ-14,0-1)
герметичный, поршневой,
четырехцилиндровый, непрямоточный, с частотой
вращения 25 с-1. Встроенный
асинхронный электродвигатель с короткозамк-
нутым ротором насажен
непосредственно на вертикальный эксцентриковый
вал компрессора. В обмотку статора
электродвигателя вмонтированы
терморезисторы тепловой защиты. Смазка —
маслом ХФ12-16 (ГОСТ 5546—66)
Конденсатор — водяной, кожухо-
трубный, многоходовой. На
мельхиоровых трубках со стороны хладагента
имеется спиральное накатанное ореб-
рение; коэффициент оребрения 3,25.
Трубки расположены в шахматном
порядке с шагом по ширине пучка
25 мм, по высоте — 22 мм.
Воздухоохладитель
непосредственного охлаждения изготовлен из медных
трубок диаметром 12X1 мм с
пластинчатыми ребрами толщиной 0,2 мм.
Медные пластины насажены
одновременно на шесть или десять трубок с
шагом 2,8 мм; коэффициент оребрения
13,4. Расположение трубок шахматное,
шаг по высоте воздухоохладителя
30 мм, по глубине 26 мм. Для
улучшения контакта между ребрами и
трубками теплообменную поверхность
лудят.
При чрезмерном повышении
давления конденсации или понижении
давления кипения реле давления выключает
компрессор. В случае превышения
температуры окружающего воздуха 68 °С
осуществляется аварийный выброс
хладагента через плавкую пробку.
Для предотвращения
гидравлического удара при пуске кондиционера в
Рис. 1. Общий вид кондиционера «Климат-125»

Рис. 2. Кондиционер со снятыми крышками:
/ — блок «нагреватель-увлажнитель»; // — блок управления;
/// — агрегат холодильной машины; / —
воздухонагреватель; 2 — увлажнитель; 3 — мембранный вентиль; 4 — электро
вентилятор; 5 — воздушный фильтр; 6 —
воздухоохладитель; 7 — отделитель жидкости; 8 — компрессор; 9 — фильтр-
осушытель; 10 — подогреватель масла; // — конденсатор
режим охлаждения после длительной
стоянки предусмотрен подогрев масла
в течение 15—20 мин в картере
компрессора. Для этой цели служат
электронагреватели, встроенные в залитую
жидкостью полость между наружной
поверхностью картера и охватывающим
его металлическим корпусом. Такое
решение обеспечивает надежный
тепловой контакт масла с обогреваемой
частью компрессора, в том числе в
условиях крена и дифферента, поскольку
положение греющей и нагреваемой
сред остается согласованным. Во
избежание перегрева при отсутствии
жидкости электронагреватели снабжены
терморезисторами тепловой защиты.
Для создания условий безопасного
пуска компрессора при цикличной
работе предусмотрен подогрев масла в
картере в период стоянки посредством
подачи тока пониженного
напряжения на обмотку электродвигателя
компрессора. Напряжение подобрано так,
чтобы температура обмотки не
превышала 60 °С, независимо от
длительности подогрева.
При работе кондиционера в
диапазоне низких тепловых нагрузок
возможно образование снеговой шубы на
теплообменной поверхности
воздухоохладителя. Для ее снятия
предусмотрено автоматическое оттаивание. При
достижении температуры кипения —6 °С
реле температуры отключает ком-
9Я
прессор на 8 мин. Этого времени
достаточно для оттаивания снеговой
шубы прокачиваемым через
воздухоохладитель воздухом.
Базовый вариант кондиционера
работает от сети переменного
трехфазного тока частотой 50 Гц,
напряжением 380 В; модификация кондиционера
с высокооборотным герметичным
поршневым компрессором ФГВ-14 с
синхронной частотой вращения 67 <г{ —
от сети переменного трехфазного тока
частотой 400 Гц.
Блок «нагреватель —увлажнитель»
объединен с электровентилятором.-
Встраиваемые воздухонагреватели
могут быть электрические, водяные,
паровые. При применении электрического
воздухонагревателя за ним по ходу
воздуха устанавливают терморезисторы
тепловой защиты.
Увлажнительное устройство (водяное
или паровое) состоит из двух форсунок
для распыливания воды (или паровой
трубки), мембранного вентиля и
трубопровода. Форсунки (паровая трубка)
расположены в выходном патрубке
кондиционера. Воздух увлажняется
пресной водой, подаваемой от судовой
магистрали под давлением 200—
450 кПа, или паром поД давлением
300—500 кПа. Увлажнительное
устройство включается в зимних условиях
при температуре смеси наружного и
рециркуляционного воздуха ниже 8 °С.
Блок управления кондиционером
собран из унифицированных несущих
конструкций, выпускаемых
промышленностью для приборов систем
управления. Система управления
кондиционером включает подсистемы
электрических принципиальных схем
конструктивно законченных частей. Элементы
схем размещены в отдельных кассетах,
которые предназначены для управления
соответствующими агрегатами. На
информационных пластинах, которыми
снабжена каждая кассета, выделены
зоны управления и зона индикации.
В зависимости от модификации
кондиционера его блок управления
состоит из различного набора кассет.
Такая конструкция блока управления
облегчает обслуживание и ремонт
кондиционеров в эксплуатационных
условиях.
Работа кондиционера полностью
автоматизирована. Управление можно
осуществлять с блока (кассета
«Управление») или с пульта дистанционного
управления. Сигналы на включение

исполнительных механизмов поступают
от датчика, устанавливаемого в
патрубке рециркуляционного воздуха или
в одном из обслуживаемых
кондиционером помещений. Регулятор
температуры имеет шкалу настройки от
15 до 35 °С и обеспечивает включение
кондиционера в режим охлаждения с
погрешностью 1 °С и в режим нагрева
с погрешностью —1 °С от заданной
температуры. Заданная температура
воздуха в зимних условиях при
использовании в качестве теплоносителя
горячей воды или пара поддерживается
с помощью регуляторов температуры
р, прямого действия типа РТВ.
Кондиционеры работают в режиме
охлаждения при температуре смеси
наружного и рециркуляционного воздуха
на входе в воздухоохладитель 12,4—
36 °С по влажному термометру и
температуре охлаждающей забортной воды
—24-35 °С.
В случае необходимости длительной
работы кондиционера в режиме
охлаждения при температуре
охлаждающей забортной воды ниже 10 °С в
электрической схеме предусмотрена
возможность подключения мембранного
вентиля для автоматического управления
работой дополнительного водяного
поверхностного воздухоохладителя,
устанавливаемого в судовом воздуховоде
последовательно с кондиционером.
Выключение компрессора и включение в
работу водяного воздухоохладителя в
этом случае производится
переключением тумблера на кассете
«Охлаждение».
Для продувки воздуховодов с
аэродинамическим сопротивлением,
большим, чем избыточное давление,
создаваемое кондиционером, в
электрической схеме предусмотрена возможность
подключения дополнительного
электровентилятора.
' Для снижения шума и вибрации и
повышения вибростойкости агрегат
холодильной машины, блок
«нагреватель — увлажнитель» и блок
управления установлены на амортизаторах,
электровентилятор размещен в средней
части воздушного тракта (чем
достигается глушение шума на сторонах
всасывания н нагнетания), жесткие
металлические панели облицованы
звукопоглощающим материалом.
Корпус кондиционера выполнен из
профилей и листов алюминиево-магни-
евых сплавов. На передней стенке
корпуса кондиционера размещены
пульт управления и воздушный фильтр,
на левой боковой стенке — сальник
для ввода питающего кабеля и
штепсельные разъемы для подключения
пульта дистанционного управления,
пускателя дополнительного
электровентилятора, мембранного вентиля,
управляющего работой водяного
поверхностного воздухоохладителя, штуцеров
подачи и отвода охлаждающей
забортной воды, подачи пресной воды или
пара на увлажнение и нагревание,
отвода дренажа и аварийного выброса
хладагента.
На верхней стенке корпуса
кондиционера находится фланец для
подсоединения воздуховода наружного
воздуха, на передней и боковых
стенках — патрубки для подсоединения
воздуховодов рециркуляционного
воздуха (при монтаже на одном из них
устанавливают заглушку). Если
кондиционер забирает воздух
непосредственно из обслуживаемого помещения, то
на патрубок крепят декоративную
решетку. Патрубок для подсоединения
воздуховода обработанного воздуха
расположен на левой боковой стенке
корпуса кондиционера.
Кондиционер состоит из отдельных
блоков, что облегчает его монтаж на
судне.
Техническая характеристика базового варианта
кондиционера
Холодопронзводнтельность, кВт
Теплопроизводительность, кВт
Производительность по воздуху, м8/с
Избыточное давление воздуха, Па, не
менее
Расход охлаждающей забортной
воды, кг/с
Электрическая мощность, кВт,
потребляемая в режимах
охлаждения
электронагревания,
электронагревания с увлажнением
Габаритные размеры, мм
длина
высота
глубина
Масса, кг
14,5
14,0
0,5
600
1,11
5,8
14,5
1200
1700
580
530
Приведенные характеристики
получены при температуре смеси
наружного и рециркуляционного .§оздуха по
смоченному термометру 24,5 °С и
температуре охлаждающей забортной воды
30 °С.
В модификации кондиционера (с
применением в качестве теплоносителя
насыщенного пара или воды с
температурой 110 °С и расходе 1,4 кг/с) теп-
лопроизводительность равна 18,6 кВт.
29

УДК 621.574.012
ВЛИЯНИЕ СВОЙСТВ
РАБОЧЕГО ВЕЩЕСТВА
НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ
ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ ПАРОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Канд. техн. наук М. Ю. БОЯРСКИЙ,
В. А. ЛАПШИН
Один из способов повышения
эффективности паровых холодильных машин
(ПХМ) связан с применением
многокомпонентных рабочих веществ (МРВ).
Они могут быть использованы, в
частности, в однопоточных циклах как в
холодильной, так и в криогенной технике.
Развитию этого направления посвящено
много научно-исследовательских работ.
Вместе с тем области рационального
применения, в которых однопоточные
ПХМ, работающие на МРВ, имеют
лучшие энергетические показатели по
сравнению с энергетическими показателями
аналогичных холодильных машин на
чистых (однокомпонентных)
хладагентах и в которых преимущества таких
ПХМ окупают некоторые практические
сложности их разработки и
эксплуатации, определены еще не окончательно.
Применение смесей в
низкотемпературных ПХМ позволяет прежде всего
сократить потери в процессах получения
холода. Известно также, что в
зависимости от состава МРВ кипение в
испарителе ПХМ может проходить при
постоянной или переменной температурах.
что отражается на величине потерь
при отводе тепла от охлаждаемого
объекта. Наконец, используя МРВ,
можно влиять на характеристики
компрессора.
Для того чтобы выявить влияние
свойств МРВ на энергетические
характеристики ПХМ, используем эксер-
гетический метод с привлечением
системно-структурного анализа [3].
Разделим условно всю систему (процессы
обратного цикла однопоточной ПХМ
и процессы передачи тепла от
охлаждаемого объекта к окружающей среде)
на три последовательно соединенные^
ступени (рис. 1): ступень повышения
давления (СПД) рабочего вещества,
в которую входит компрессор с
концевым холодильником
(конденсатором); ступень охлаждения (СО)
рабочего вещества, включающая
регенеративный теплообменник и дроссельный
вентиль; ступень использования
охлаждающего эффекта (СИО), содержащая
испарители. В соответствии с этим
делением эксергетический КПД ПХМ ц?
можно представить в виде следующего
произведения:
^^спд^сио
A)
Процессы, происходящие в каждой
ступени, сопровождаются потерями,
которые можно разделить на
собственные dc и технические dT.
Одновременный учет обеих составляющих потерь
из-за их взаимной связи не всегда
позволяет выявить причину изменения
2'о
т9о>9о
Рис. 1. Структурная и принципиальная схемы ПХМ:
СПД — ступень повышения давления рабочего вещества; СО — ступень охлаждения; СИО — ступень использования
охлаждающего эффекта; Км — компрессор; Хл — концевой холодильник (конденсатор); РТ — регенеративный
теплообменник; Д — дроссельный вентиль; И\ — испаритель (для режима термостатирования или охлаждения); Иг — испа
ритель (для режима охлаждения)
30

характеристик системы при замене
рабочего вещества и сделать правильные
выводы. В связи с этим анализ dc и dr
проведем раздельно.
Собственные потери dc
проанализируем^ выделив предельно
идеализированную систему — такую, в которой
отсутствуют технические потери,
вызванные гидравлическими
сопротивлениями, механическим трением, тепло-
притоками из окружающей среды.
Примем также минимальную разность
температур в теплообменниках бесконечно
малой, т. е. ДГт|п-^0.
Собственные потери dc делятся на
внутренние dlc в ступенях СПД и СО,
характеризующие эффективность
процессов цикла ПХМ, и внешние dec,
возникающие при передаче тепла от
объекта охлаждения,
характеризующие эффективность организации
процессов в ступени СИО (принято, что
собственные внешние потери при
теплообмене с окружающей средой
отсутствуют). Очевидно, что каждая из этих
составляющих и КПД соответствующих
процессов связаны соотношением
где d — удельные потери, отнесенные к работе
в идеальном процессе.
Собственные внутренние потери d\
можно выделить, рассчитав значения
t|i при таком характере тепловой
нагрузки, когда в любом сечении
испарителя И\ или И2 (см. рис. 1) разница
между температурами объекта
охлаждения и МРВ бесконечно мала. Такую
тепловую нагрузку будем называть
оптимальной. Этот искусственный прием
позволяет оценить эффективность
процессов холодильной машины.
Оптимальная тепловая нагрузка и
соответственно распределение
получаемого холода по температурам
принципиально различны для двух групп
смесей. В тех случаях, когда
температура охлаждаемого объекта
поддерживается постоянной, оптимальная
тепловая нагрузка (^0=opt) должна
отводиться при Го=const, поэтому
целесообразно применять смеси с
ограниченной растворимостью компонентов
в жидкой фазе [1, 3]. Эти смеси
могут кипеть в испарителе практически
при неизменной температуре как одно-
компонентные хладагенты. Для таких
режимов термостатирования в схеме
ПХМ необходим испаритель И\.
В случае, когда температура
охлаждаемого объекта в процессе отвода
тепла понижается, оптимальная
тепловая нагрузка (^Or=opt) распределена
в некотором диапазоне температур
То—Го (низшая и высшая температуры
рабочего вещества в испарителе), и для
ее отвода целесообразно применять
смеси, составленные из компонентов с
неограниченной взаимной
растворимостью [2, 4]. Эти смеси кипят при
переменной температуре.
Распределенные тепловые нагрузки
ql характерны для пищевых (мясной,
молочной, рыбной и др.), а также
газовой, химической и нефтехимической
отраслей промышленности, где
необходимо охлаждать технологические
потоки. В устройствах непрерывного
действия для замораживания пищевых
продуктов и сырья, в термокамерах
для испытаний изделий отвод тепла
от объекта охлаждения также бывает
целесообразно проводить при
переменных температурах. При этом тенденции
развития многих технологических
процессов в народном хозяйстве таковы,
что в перспективе следует ожидать
применения низких температур в широком
диапазоне. С учетом этого низшая
температура рабочего вещества Го часто
может быть в области криотемператур.
При отводе распределенных тепловых
нагрузок ql режимы работы системы
будем называть режимами охлаждения
(а системы соответственно —
системами охлаждения). Для реализации
режимов охлаждения в ПХМ должен быть
предусмотрен испаритель #2-
КПД Це отражает, как уже отмечено,
только собственные внутренние потери.
В ступени охлаждения рабочего
вещества — это потери при
дросселировании и при регенеративном
теплообмене, вызванные тем, что
теплоемкости прямого m и обратного п
потоков в теплообменнике не равны (при
этом ДГш'-/г=0). В ступени повышения
давления собственные потери зависят
от характера процесса сжатия.
Идеальный процесс сжатия, без собственных
потерь, должен проходить
изотермически. Однако, если критическая
температура рабочего вещества Гкр выше
температуры окружающей среды Гос,
то технически более реально
осуществлять изоэнтропное сжатие (s=const).
Это вызовет дополнительную затрату
работы, которую будем относить к
собственным потерям в СПД, характерным
для выбранного процесса сжатия.
Значения г\'е для смесей (их состав
указан в таблице), рассчитанные с ис-
31

ni
0,8
0,6 У
0,0
о, г
80 100 /20 1*0
Сжатие при T-cemt
/SO 180 200 220 2*0 260 Г/, К
Сжатие при s~ const
Рис. 2. Зависимость эксергетического КПД т? идеализированных циклов ПХМ от низшей
температуры охлаждаемого объекта Г?:
О — циклы на смесях; Д — циклы на однокомпонентыых хладагентах; № I — № 13 — номера смесей
(см. таблицу)
пользованием уравнений состояния [5,
6], приведены на рис. 2. При этом
распределенную тепловую нагрузку ql
определяли по методике, изложенной
в работе [2], а КПД по уравнению
2 F^-т*/)
О)
где 6q$j — часть распределенной тепловой
нагрузки, подводимой при /-ом
интервале температур ДГо;
Tej — эксергетическая температурная
функция,
^(>~')=
'о/
f0j — среднейнтегральная температура [3]
/-го интервала A7V,
/ — удельная работа, вычисленная для
изотермического или изоэнтропного
процессов одноступенчатого сжатия.
На этом же рисунке для сравнения
приведены расчетные значения х\1, для
однокомпонентных хладагентов.
Довольно высокие КПД г\'е для
предельно идеализированных циклов могут
быть получены и при использовании
смесей с ограниченной растворимостью
компонентов в жидкой фазе.
Закономерности, отмеченные для ПХМ,
работающих в режиме охлаждения Gо=
= var), сохраняются и для режимов
термостатирования G\)=const).
Так, например, на рис. 3 показаны
рассчитанные с применением уравнения
состояния [6] характеристики циклов,
осуществленных на п^тикомпонентной
азотно-углеводородной смеси N2—
R50—R170—R290—R3 A1H (смесь
№ 15) при Го=90 К, а также на трех-
компонентной смеси R14—R290—
R3(llH (смесь № 14) при Г0=165 К
(в таблице концентрации компонентов
этих смесей не приведены). В условиях,
близких к оптимальным, х\1е= 0,6—0,7.
На этом же рисунке, по данным [1],
приведены значения КПД цикла,
осуществленного на бинарной смеси
Номер
смеси
(рабочего
вещества)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
N2
20,7
20,0
18,6
15,7
21,4
60,0
2,5
—
—
—
—
—
—
R50
32,3
20,0
29,2
32,3
29,2
10,0
22,5
—
—
—
—
—
"~~
R14
—
—
—
—
—
—
—
60,0
60,0
—
—
—
—
1
R170
13,1
20,0
11,1
13,1
11,1
10,0
45,0
—
—
—
—
—
—
концентрация (мольная)
R13
—
—
—
— •
—
—
—
10,0
—
43,8
30,0
п,о
—
R13BI
—
—
—
—
—
—
—
—
10,0
23,1
—
89,0
60,0
компоненте!
R290
10,4
20,0
9,8
10,4
9,8
20,0
—•
—
—
—
—
—
» в смеси, %
R12
—
—
—
—
—
—
—
10,0
10,0
33,1
70,0
-г-
40,0
R3(llH
23,5
20,0
31,3
28,5
28,5
—
25,0
—
—
—
—
—
R21
—
—
—
—
,. —
—
— .
20,0
20,0
—
—
—
R4A3H
—
—
—
—
— .
—
5,0
—
—
—
—
—
32

1i
0,6
о, и
0,2
I
. i
N44
L. ,. ,.
N'-15^
j.
/ 2 3 * 5 6 7рт,МПа
Рис. З. Энергетические характеристики
идеализированных циклов, работающих на смесях
R14—R22 (заштрихованная область)
при 7V= 150 К. Концентрации
компонентов R14 и R22 при этом оптими-,
зированы для каждого рт с условием,
что сжатие хладагента происходит
в области пара.
Анализ данных, приведенных на
рис. 2 и 3, показывает, что
собственные внутренние потери d\ в ПХМ,
работающих на МРВ, относительно
невелики. Варьируя состав МРВ и
давления в циклах, можно добиться, что они
будут неизменны в широком
диапазоне То. При использовании МРВ эти
потери примерно равны 40—20 %, что
соответствует г|*=0,6-т-0,8.
В ПХМ на однокомпонентных
хладагентах собственные внутренние
потери при низких температурах весьма
существенны (для их уменьшения
необходимо усложнение принципиальной
схемы системы, например,
использование каскадной холодильной машины),
они достигают 70—80 % для Г0<140 К.
При увеличении Го роль регенерации
тепла в цикле на МРВ становится
менее значительной, и в области Го=
=230—240 К среднее значение КПД
т]^0,7, как и при работе на смесях.
С учетом этого очевидно, что
применение смесей может привести к
высокому КПД г\'е идеализированного цикла
только при Г0<230~240 К, когда
потери при дросселировании и в
регенеративном теплообменнике для
однокомпонентных хладагентов относительно
велики.
Собственные внешние потери d\
возникают в испарителях (СИО) при
передаче тепла от объекта охлаждения
к рабочему веществу. В идеальной СИО
температуры охлаждаемого объекта Tf
и рабочего вещества Го должны
совпадать [3]. В противном случае КПД
т]есио снижается, что в соответствии
с уравнением A) отражается на КПД
всей системы. Значение г? дли СИО
можно рассчитать по уравнению B),
определив относительные потери
т«ю—xef
#-•
Л:
Dl
где тн», xef — эксергетическая температурная
функция соответственно для
рабочего вещества и для охлаждаемого
объекта.
Если процесс отвода тепла от
охлаждаемого объекта и кипение хладагента
происходят при переменных
температурах, то расчет необходимо проводить
по среднеинтегральным температурам.
В частности, на рис. 4 показала
зависимость относительных потерь decor
высшей температуры Tf охлаждаемого
объекта, имеющего постоянную
удельную теплоемкость. Как и ранее, в
расчетах принято, что технические потери
в СИО отсутствуют, что соответствует
условию АГ/!!!-по=0. При этом отвод
тепла от охлаждаемого объекта
осуществляется посредством ПХМ, в
которой рабочее вещество испаряется при
неизменной температуре Tq= const.
Если начальная Tf и конечная Tf
температуры совпадают с Го (поскольку
Д77Д=0), то de==0. При повышении
Tf значения d\ существенно
увеличиваются. В случае Tf-+ Toc
относительные потери могут достигать 100 %
даже п^и довольно высоких
температурах Tf B70 К), а КПД t)'e не будет
превышать 50 %. С учетом этого
Це <Д5тУ,. Следовательно, применение
ISO Tf
Рис. 4. Зависимость относительных собственных
внешних потерь &\ в цикле ПХМ от высшей
температуры охлаждаемого объекта Т* для
различных режимов работы:
/ — охлаждаемый поток; 2 — рабочее вешепво ПХМ;
3 — потерн в цикле
33

циклов на однокомпонентных
хладагентах для охлаждения технологических
потоков может быть нерационально
по энергетическим показателям даже
при относительно высоких температурах
Го, вплоть до температур, используемых
для кондиционирования воздуха. В этих
условиях более эффективными
представляются циклы на смесях,
производящие холод при переменных
температурах.
Таким образом, анализ показал, что
свойства рабочего вещества
существенно влияют на величину собственных
потерь в системе охлаждения.
Применение многокомпонентных смесей
позволяет сократить собственные
внутренние потери при дросселировании и
регенеративном теплообмене для Го^
<:230-f-240 К, а также собственные
внешние потери при отводе тепла от
охлаждаемого объекта, которые могут
снижать КПД системы ц? при всех
значениях Г; (от Тос до криотемпе-
ратур).
Технические потери dr, по сравнению
с собственными, зависят не только от
свойств рабочего вещества, но и от
конструктивно-технологических
решений, выбранных при разработке
элементов ПХМ, т. е. большего числа
факторов. Систематизация этих факторов
и количественный анализ пока
затруднены, в первую очередь в связи с тем,
что процессы теплопереноса и
гидродинамики в смесях изучены существенно
меньше, чем в однокомпонентных
хладагентах. Вместе с тем опыт
экспериментальных исследований [7]
показывает, что в ПХМ на смесях
минимальные разности температур и
гидравлические сопротивления в теплообмен-
ных аппаратах традиционных
конструкций могут быть выдержаны близкими
к значениям при работе на
однокомпонентных рабочих веществах.
Как показывают анализ и
экспериментальные исследования,
использование МРВ, по сравнению с
использованием однокомпонентных
хладагентов в сопоставимых условиях,
принципиально не изменяет энергетических
и объемных характеристик холодильных
компрессоров. Из рис. 5, где приведены
экспериментальные коэффициенты
подачи X герметичного компрессора,
входящего в холодильный агрегат ВСэ
800, при работе на хладагенте R12
и смесях, составленных на основе
хладагента R14, видно, что значения А,
для этих рабочих веществ близки при
Д
0,6\
о*
0,2
Г
оч/
l
8 fV=pm/pn
Рис. 5. Экспериментальная зависимость
коэффициента подачи X компрессора от отношения
давлений п=рт/рп:
1 — при работе на R12; 2 — при работе на смесях
одинаковых отношениях давлений я=
=Pm/Pn. Качественный характер
зависимости к (я) соответствует паспортным
данным компрессора.
Характеристики компрессоров, таким
образом, могут.быть определены на
первом этапе создания рассматриваемых
ПХМ приближенно на основе известных
методов расчета. Применение смесей
позволяет в ряде случаев снизить
технические потери в компрессоре. Для
заданных 7} и Тос необходимо так
сформировать состав МРВ, чтобы
отношение давлений л=рт/р„ в цикле
соответствовало оптимальным условиям
работы компрессора.
Окончательные характеристики
систем на смесях следует определять
в процессе экспериментальной доводки,
роль которой пока еще весьма
значительна. На рис. 6 приведены экспе-
&1,Вт
500
МО
500
200
WO
ЕЕ
V \ /
/ \х2
(Jr\ 3
& _-*—1^
133 215
233 253 Т0а,М
Рис. 6. Экспериментальная зависимость
распределенной холодопроизводительности Qo от высшей
температуры многокомпонентного рабочего
вещества Го:
1,2,3 — при давлениях всасывания в компрессор
соответственно 0,37; 0,29 и 0.23—0,24 МПа

риментальные зависимости
распределенной холодопроизводительности Q<[ot
высшей температуры рабочего вещества
Го. Данные получены при испытаниях
ПХМ, выполненной на базе агрегата
ВСэ 800 [7], при работе на
многокомпонентной смеси. КПД системы v\f,
определенный по мощности,
потребляемой из электросети, составил 0,19
и ~0,24 для давлений всасывания
соответственно 0,23—0,24 и 0,37 МПа
(как показал анализ, характеристики
можно несколько улучшить, снизив
технические потери).
Распределенная тепловая нагрузка
создавалась электронагревателем.
Давление нагнетания во всех режимах,
в том числе при регулировании
холодопроизводительности, изменялось
незначительно и находилось в пределах
рт= 1,76^2,1 МПа.
Таким образом, проведенный анализ
показал следующее.
В области температур 7V^230-f-240 К
однопоточные циклы на смесях по
энергетическим показателям могут
иметь преимущества по сравнению
с такими же циклами на однокомпо-
нентных веществах независимо от
характера тепловой нагрузки. Это связано
с меньшими потерями при
регенеративном теплообмене и дросселировании.
При отводе тепловых нагрузок,
распределенных по температурам,
применение однокомпонентных веществ
нецелесообразно по энергетическим
показателям при всех значениях Го (от
температур кондиционирования до
криотемператур). Например, при
максимальной разности между
температурами охлаждаемого объекта и хладагента
АГ/т-!х0=20Ч-30 К и при температуре
в испарителе Г0==270 К относительные
потери могут достигать 100 %, что
не позволяет получить КПД
идеализированного цикла выше 0,5. Для
уменьшения этих потерь целесообразно
применять многокомпонентные смеси,
сформированные на основе компонентов с
неограниченной взаимной
растворимостью.
При одноступенчатом сжатии
рабочего вещества применение МРВ, по
сравнению с однокомпонентными
хладагентами, принципиально не изменяет
характеристики компрессрров. С учетом
этого применение смесей дает
возможность уменьшить технические потери
и соответственно расход энергии путем
выбора оптимальных давлений в цикле.
Список использованной литературы
1. Анализ и оптимизация энергетических
характеристик дроссельных рефрижераторов на
уровень охлаждения 150 К, работающих на
бинарных расслаивающихся смесях /
Г. К. Лавренченко, А. В. Троценко, Н. И. До-
дельцева и др. — УкрНИИНТИ, 9.08.83.,
№ 914Ук—Д83 (ОТИХП). — 25 с.
2. Боярский М. Ю., Лапшин В. А.
Определение холодопроизводительности
регенеративных установок, работающих на смесях, при
переменной температуре. — Холодильная
техника, 1979, № 10, с. 23—26.
3. Бродянский В. М., Семенов А. М.
Термодинамические основы криогенной техники. —
М.: Энергия, 1980. — 448 с.
4. Быков А. В., Калнинь И. М. Об
эффективности термодинамических циклов на не-
азеотропных смесях хладагентов. —
Холодильная техника, 1980, № 12, с. 11—20.
5. Клименко А. П., Красноокий С. И.,
Колесник В. М. Применение обобщенного
уравнения Старлинга — Хана для расчета
на ЭВМ термодинамических свойств фреонов
и их смесей. — Холодильная техника, 1976,
№ 8, с. 26—28.
6. Рид Р., Праусниц Д., Шервуд Т.
Свойства газов и жидкостей: Справочное
пособие / Пер. с англ. — Л.: Химия, 1982. —
592 с.
7. Сокращение пускового периода
термокамеры с холодильной машиной, работающей
на многокомпонентных смесях / В. А.
Лапшин, М. Ю. Боярский, Г. Н. Шварцштейн,
Т. Д. Алишаева. — Холодильная техника,
1983, № 11, с. 27—31.
УДК 621.57.041-213.3.001.24
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА
ПЛОТНОСТИ ХОЛОДИЛЬНЫХ
КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук Е. Л. КЛИВАНОВ,
С. К. АЛЕКСАНДРОВ, А. Б. ДЗОТЦОЕВ
Коэффициент плотности служит для
сравнения объемных производитель-
ностей реального V и теоретического
VT (без утечки пара через поршневое
уплотнение) компрессоров и являемся
одним из показателей энергетического
совершенства компрессионных
холодильных машин.
Коэффициент плотности Хпл
рассчитывают по средней объемной скорости
утечки пара из цилиндров через
поршневое уплотнение Vyr:
V —V
^V- A)
Значение VyT устанавливают
последовательным исключением из
экспериментальной разности VT—V потерь от
35

дросселирования и подогрева пара,
наличия мертвого объема и др. [5].
Из-за трудоемкости и существенных
погрешностей такого определения Кут
данные по Хпл немногочисленны и
требуют уточнения.
Утечка пара возникает при ходе
поршня вверх, когда давление пара
в цилиндре р становится выше давления
всасывания рвс. Изменение р в этот
период в соответствии с приводимыми
в работе [4] выражениями может быть
представлено как
г-рА Г^ 1 "• B)
гA—cos a)+ ~(l-f-cos2a)
где S — ход поршня;
г — радиус кривошипа;
/ — длина шатуна;
a — угол поворота коленчатого вала;
п — показатель политропы рабочего газа.
На рис. 1 представлен характер
изменения расчетного давления в
цилиндре р и соответствующий ему
характер изменения объемной скорости
утечки пара из цилиндра через
поршневое уплотнение V* при движении
поршня от нижней (НМТ) до верхней
(ВМТ) мертвой точки Как видно,
разгерметизация уплотнения наступает
в конце движения поршня вверх.
Средняя утечка пара из цилиндра Vyr
характеризуется заштрихованной
площадью под кривой изменения К*(а),
отнесенной к 360° за один оборот
коленчатого вала. Нормируя для всех
цилиндров величину Кут в единицах
описываемого поршнем объема,
коэффициент плотности представили в
следующем виде:
НМТ
ос
ВМТ
Л<пп
1
360
КАъ
C)
т. е. задачу определения коэффициента
плотности А,пл свели к измерению
площади под кривой коэффициента
мгновенной плотности за оборот коленчатого
вала ^*л(а)- При ходе поршня вниз
Р=Р*с> а ^пл=1'» ПРИ Х°Де поршня вверх
р описывается выражением B),
поэтому возможно построение к*л (а)
через зависимость А?, (р),
экспериментальное выявление которой положено в
основу предлагаемой методики
определения коэффициента плотности комп-.
рессионных холодильных машин.
Способ испытания компрессора с
контролем утечки при регистрируемом
и постоянном за оборот коленчатого
вала давлении газа в цилиндре
опубликован в работе [3]. Его
отличительные моменты: отсутствие в
компрессоре нагнетательных клапанов,
герметичное разделение над- и подпоршневых^
пространств, введение сжатого газа,
в компрессор через нагнетательный1
патрубок, контроль объемной
скорости утечки газа через поршневое
уплотнение на выходе из всасывающего
патрубка.
В дальнейшем схему испытательного
стенда усовершенствовали,
дополнительно введя газоперекачивающий
аппарат для улавливания газа на выходе
ВВод
газа
\%_
В атмосферу
-сэ-
?
D
Рис. 1. Характер изменения расчетного давле- Рис. 2. Схема испытательного стенда:
/ — компрессор; 2 — датчик давления; 3 — устройство
контроля утечки; 4 — демпфирующий сосуд; 5 —
газоперекачивающий аппарат; € — теплообменник, 7. — байпас*
ная линия
ния в цилиндре р и соответствующий ему
характер изменения объемной скорости утечки пара
через поршневое уплотнение V* в процессе
сжатия
36

из всасывающего патрубка и его
возврата через нагнетательный патрубок
в надпоршневое пространство (рис. 2).
Для поддержания заданного
перепада давлений в полостях цилиндра
и картера газоперекачивающий
аппарат оснастили байпасной линией с
регулирующим и запорным вентилями.
Постоянство температуры газа
обеспечивали установкой теплообменника за
газоперекачивающим аппаратом.
Усовершенствованный стенд
использовали для изучения характера
зависимости Х^(р) у компрессоров II
базы (с диаметром цилиндра 67,5 мм)
в целях расчета коэффициента плот-'
ности. Объектом испытаний выбрали
четырехцилиндровый компрессор
2ФУБС12 с теоретической объемной
производительностью 62 м3/ч.
Компрессор испытывали с чугунными
поршневыми кольцами — двумя
компрессионными и одним маслосъемным
на один цилиндр, а также без
компрессионных (верхних или нижних) и масло-
съемных колец.
После заправки системы стенда
рабочим веществом (азотом) с равным
давлением над и под поршнями пуск
компрессора осуществляли при
открытой байпасной линии, когда
газоперекачивающий аппарат работал «сам
на себя». При уменьшении проходного
сечения регулирующего вентиля
байпасной линии давление азота под
поршнем снижалось, а над поршнем
возрастало, вследствие чего возникала
утечка через поршневое уплотнение,
которую при стабилизации перепада
давлений регистрировали на выходе
из всасывающего патрубка .с помощью
сужающего устройства. Аппаратура
для измерения объемной скорости
утечки, давлений над и под поршнем не
отличалась от описанной в работе C].
Дополнительно контролировали угол
поворота коленчатого вала с помощью
индуктивного датчика [I]. Давление
газа над поршнем изменяли в пределах
0,11 —1,0 МПа при его давлении
под поршнем 0,1 МПа.
Использование газоперекачивающего
Уут,»3/ч\
6
Ч
2
Л
и
23
19
15
//
7
\1
'V
j
_ /¦
ж
[*"¦*— ¦"""
A
JV
\
'*»*
\*
,,t
V\j
р^
1 (
\ \ 1
а
г
I
I
И
р\ЛЛ
k^/Ч
\!
р^
И
/1
и
8
10
/2
22
р,мла
0,6
ОЛ
0,2
О
г,о
0,8
0,6
0,1
t,MUH
Рис. 3. Изменение объемной скорости утечки V* и давления газа над поршнем р при переходе от
стоянки к работе компрессора с исходным давлением 0,11 (а) и 0,55 (б) МПа:
/ — пуск; ? — остановка
37

аппарата давало возможность без
потерь газа в ходе одного испытания
с многократным повторением
измерений (при стабилизации перепада
давлений) получить достаточно надежные
численные значения Х*л в широком
диапазоне давлений р.
Вместе с тем при изучении утечки
во время пуска и остановки компрессора
работа газоперекачивающего аппарата
усложняла получаемую информацию,
поэтому такие испытания проводили без
включения газоперекачивающего
аппарата. При этом давление над поршнем
@,1 МПа) обеспечивали свободным
истечением газа из картера в атмосферу,
а начальные потери газа
компенсировали непрерывной подачей его от
внешнего источника через редуктор,
проходное сечение которого в процессе
испытаний не изменяли.
На рис. 3 показано изменение
объемной скорости утечки и давления газа
над поршнем при переходе от стоянки
к работе компрессора и обратно. В
неработающем компрессоре утечка
максимальна. После пуска она резко и
неустойчиво (пульсирующе) снижается и,
как следствие, давление газа над
поршнем при заданном проходном сечении
редуктора возрастает. Через 8—10 мин
после пуска утечка и давление газа
стабилизируются. При остановке
происходит постепенная разгерметизация
уплотнения, но утечка не всегда
возвращается к наблюдаемому до пуска
уровню, что объясняется
нестабильным положением замков колец в
канавке поршня ввиду их осциллирующего
вращения при работе компрессора [2].
Предположение о влиянии на утечку .
положения поршней в цилиндрах при
остановке компрессора не нашло
экспериментального подтверждения.
Изменение уровня утечки при пуске
и остановке компрессора связано с
образованием в поршневом уплотнении
гидравлического масляного затвора
в момент пуска и его постепенным
исчезновением при остановке в
результате естественного стекания масла
или его сдува под воздействием
статического напора.
Образование масляного затвора
определяет характер зависимости
коэффициента мгновенной плотности от
давления газа в цилиндрах (рис. 4).
Для неработающего компрессора она
носит практически линейный характер,
но с большим рассеиванием
результатов из-за неконтролируемого поло-
38
жения замков колец в канавках
поршней. При забросе масла во время
работы компрессора значение Х,*л резко
возрастает, а зависимость А,*л(р)
приобретает сложный характер. В ней
условно можно выделить три зоны: / — зона
плотности с наличием гидравлического
масляного затвора в поршневом
лабиринте и Я*л=1, // — зона потери
плотности с прорывом гидравлического
затвора в поршневом лабиринте и
нестабильной утечкой из-за влияния
множества неконтролируемых факторов,
/// — зона утечки с затухающим
снижением Х*л при повышении р.
При полном комплекте поршневых
колец зона / распространяется до
перепада давлений в цилиндре и картере
0,4 МПа, а интенсивная утечка
возможна при перепаде давлений более
0,6 МПа. Если используется одно
компрессионное кольцо на цилиндр
вместо двух, качество уплотнения
ухудшается, потеря плотности и
интенсивная утечка возникают при
относительно малых перепадах давлений @,1
и 0,3 МПа соответственно), причем
расположение компрессионного кольца
(верхнее или нижнее) не влияет на
характер и величину утечки. При
отсутствии маслосъемных колец верхняя
граница зоны / смещается в область
малых перепадов давлений @,2 МПа),
а значения Х*л в зоне //1 снижаются,
но в зоне /// они по мере увеличения
перепада давлений постепенно
сближаются со значениями, характерными
для работы уплотнения с маслосъем-
ными кольцами. По-видимому, масло-
съемные кольца оказывают влияние
на устойчивость гидравлического
масляного затвора в поршневом
лабиринте.
Существование трех зон предопре-
0,1 0,3 0,5 0,7 р,МПа
Рис. 4. Зависимость коэффициента мгновенной
плотности Я,* от давления газа в цилиндре р
при стоянке (А) и работе (О) компрессора:
/ — зона плотности; // — зона потери плотности; /// —
зона утечки

Список использованной литературы
1. Дзотцоев А. Б., Клибанов Е. Л.,
Бежанишвили Э. М. Экспериментальное
определение момента инерции механизма
движения для расчета поршневых
компрессоров. — Холодильная техника, 1985, № 3,
с. 22—25.
2. Неметаллические поршневые кольца для
холодильных компрессоров / Э. М.
Бежанишвили, Е. Л. Клибанов, А. А. Софер
и др. — Холодильная техника, 1973, № 2,
с. 11 — 16.
3. Расчет поджимающих элементов для
неметаллических поршневых колец / А. А.
Казаков, Е. Л. Клибанов, Э. М. Бежанишвили,
А. Б. Дзотцоев. — Холодильная техника,
1984, № И, с. 36—39.
4. Френкель М. И. Поршневые компрессоры.
Теория, конструкция и основы
проектирования. / Изд. 3-е, перераб. и доп. — Л.:
Машиностроение, 1969. — 743 с.
5. Холодильные компрессоры: Справочник /
Под ред. А. В. Быкова. — М.: Легкая и
пищевая промышленность, 1981. — 280 с.
Рис. 5. Зависимость коэффициента плотности
Хал компрессоров II базы от степени
повышения давлений я при разных вариантах
установки колец в иилиндре:
/ — два компрессионных, одно маслосъемное; 2 — два
компрессионных; 3 — одно компрессионное, одно маслосъемное:
4 — два компрессионных, одно маслосъемное [5]
деляет зависимость А,*д(р), при
построении которой для зоны // значения
А,*д из-за разброса усредняли. По
значению площади под установленными
кривыми в соответствии с выражением
C) рассчитывали коэффициенты
плотности компрессоров // базы, которые
в зависимости от степени повышения
давлений представлены на рис. 5. Здесь
же нанесена заимствованная из
работы [5] справочная кривая,
полученная обобщением данных о потерях
холодопроизводительности
компрессорами с чугунными поршневыми
кольцами. Коэффициент плотности
компрессора 2ФУБС12 оказался достаточно
высоким, по крайней мере, не ниже
справочных данных для компрессоров
// базы. При установке двух
компрессионных и одного маслосъемного колец
на цилиндр качество уплотнения
наиболее эффективно, так как
обеспечиваются благоприятные условия для
образования стойкого гидравлического
затвора.
Предложенная методика определения
коэффициента плотности не требует
больших затрат труда, легко
реализуема и дает достаточно надежные
результаты для компрессоров
различных типов.
УДК [621.565.93:621.1761.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ ЭЖЕКТОРНОЙ
ГРАДИРНИ
И. Н. РАТНИКОВА,
канд. техн. наук Н. М. МЕД НИ КО ВА
Использование безвентиляторных
градирен, работающих по принципу
струйного аппарата, является одним из
путей совершенствования систем
оборотного водоснабжения холодильных
установок.
Отсутствие вентилятора,
сопутствующих ему приспособлений, насадочной
поверхности делает установку
значительно надежнее, облегчает ее
обслуживание. Кроме того, безвентиляторные
эжекторные градирни отличаются
пониженным уровнем шума.
Известны эжекторные градирни
фирмы «ВАС» (США) [9],
эффективность охлаждения воды в которых
позволяет им на протяжении ряда лет
успешно конкурировать с
вентиляторными градирнями.
В СССР имеются отдельные
разработки [5, 7] и авторские
свидетельства [1—4], описывающие конструкции
подобных аппаратов. Однако они не
нашли практического применения в
холодильных установках.
По характеру протекания процесса
и в соответствии с классификацией
струйных аппаратов [8] эжекторные
39

градирни можно отнести к водо-воз^
душным эжекторам.
Возможности использования во до-
воздушных эжекторов для
испарительного охлаждения воды в настоящее
время изучены недостаточно. Поэтому
авторами проведена работа по
исследованию эжекторной градирни на ее
макете.
Испытания осуществлены на
экспериментальном стенде (рис. 1).
Основными частями градирни
являются проточная часть и водоразбрыз-
гивающее устройство (одна или
несколько форсунок).
Проточная часть была собрана из
трех полых элемейтов, соединенных
фланцами: конического входного
патрубка (приемная камера),
цилиндрической камеры смешения и конического
расширяющегося выходного патрубка
(диффузор).
Проточная часть имела профиль
трубы Вентури.
При работе градирни вода под
давлением впрыскивалась через форсунку
во входной патрубок и подсасывала
в камеру смешения атмосферный
воздух, обеспечивая движение водо-воз-
душной смеси в горизонтальном
направлении.
Экспериментальный стенд с макетом
эжекторной градирни работал
следующим образом: вода подавалась
насосом Щ1Г-70 через регулирующий
вентиль к теплообменнику с
электронагревателем, который имитировал
конденсатор. Нагретая вода под давлением через
форсунку впрыскивалась во входной
патрубок.
Водо-воздушная смесь, пройдя
камеру смешения и диффузор, попадала в
бак-сепаратор, где происходило
разделение фаз. Нагретый насыщенный
воздух уходил в атмосферу через
открытую верхнюю часть бака и боковые
жалюзи, л охлажденная вода
скапливалась в баке, откуда через фильтр
забиралась насосом для повторного
использования.
Расход и давление воды перед
форсункой изменяли с помощью
регулирующего вентиля // и байпасной
линии с регулирующим вентилем 12. Часть
воды подавали в рубашку насоса для
охлаждения его электродвигателя.
Температуру воды измеряли
ртутными термометрами с ценой деления
0,1 °С и контролировали прибором ГСП,
давление воды на всасывающей и
нагнетательной линиях и непосредственно
перед форсункой — пружинными
манометрами с ценой деления 0,001 МПа
и пределом шкалы 0,6 МПа, расходы
воды —' расходомерами РС-7,
локальные скорости воздуха — крыльчатым
анемометром в пяти точках поперечного
сечения входного патрубка, мощность,
потребляемую насосом и
электронагревателем,— комплектами К-50.
Температуру и влажность эжектируе-
мого воздуха определяли по показаниям
аспирационного психрометра Ассмана
с ценой деления 0,2 °С, который
устанавливали на расстоянии 1 м от
аппарата на уровне оси форсунки, потери
воды на унос и испарение — по
изменению уровня воды в баке.
Испытания проводили при
производительности градирни по воде от 1,3 до
2^0 м3/ч, тепловой нагрузке от 6 до
13 кВт, напоре воды перед форсункой
Рис. 1. Схема экспериментального стенда:
/ — бак-сепаратор; 2 — жалюзи; 3 — диффузор; 4 — камера смешения; 5 — входной патрубок; € — форсунка;
7. — манометр; 8, 10, 16 — ротаметры; 9 — теплообменник с электронагревателем; // — регулирующий вентиль; 12 —
регулирующий вентиль на линии байпаса; 13 — ртутный термометр; 14 — насос; 15 — фильтр
40

Таблица I
Ноиер
форсунки
№ 1
№ 2
№3
Ne 4
Конструкция форсунок
Цельнофакельная центробежно-
струйная с распределительным
цилиндром
То же, с цилиндрической камерой
закручивания и тангенциальными
каналами
То же, с цилиндрическим вкладышем,
имеющим шесть каналов каждый с
углом наклона 30°
С полым коническим факелом и
цилиндрическим пятисопловым завих-
рителем
Диаметр отверстия, мм
соплового
«с
4
5
5
7,5
центрального
3
4
4
6,7

Производительность, м3/ч,
при давлении
воды перед
форсункой 0,3 МПа
1,30
1,27
1,27
0,80
от 0,2 до 0,57 МПа. В качестве водо
разбрызгивающего устройства
устанавливали одну или три форсунки.
Проточная часть была изготовлена
из сменных секций. Камера смешения
имела различную длину: 1300 и 2000 мм,
ее диаметр был равен 400 мм.
Испарительное охлаждение воды в
эжекторной градирне происходит по
всей длине проточной части и
осуществляется частично конвекцией, но в
большей степени — в результате
частичного испарения распыляемой воды.
Эффективность процесса в
значительной степени зависит от давления воды
перед форсункой, а следовательно, и от
количества эжектируемого воздуха и от
качества распыления воды: чем мельче
распыл воды, тем больше
поверхность теплообмена между водой и эжек-
тируемым воздухом. Поэтому в
процессе исследования выявляли наиболее
эффективные форсунки.
Исследовали четыре конструктивно
различные форсунки примерно равной
производительности. Характеристики
форсунок приведены в табл. 1.
Форсунки испытывали на градирне
с камерой смешения длиной 1300 мм.
Входной и выходной патрубки имели
углы раскрытия соответственно 7 и 10°.
Тепловая нагрузка составляла
примерно 10 кВт.
Анализ работы форсунок различной
конструкции представлял определенную
трудность. С одной стороны,
рассматривая градирню как струйный аппарат,
следует оценивать эффективность ее
работы по значению объемного
коэффициента инжекции (отношение объема
эжектируемого воздуха к объему
распыляемой воды). Объем эжектируемого
воздуха находится в прямой
зависимости от скорости воздуха во входном
fgM
5,0
%0
3,0
i
1
А
S/*
/j
^
г
s\
/
г
0,2
о,з
а*
0,5 Риг» МЛ а
Рис. 2. Зависимость скорости, эжектируемого
воздуха шв во входном сечении градирни от
давления распыляемой воды pw для форсунок
различной конструкции:
ф — № I (угол раскрытия факела од== I7-J-20/); Щ —№ 2
(аА=50-=-55°); к — № 3 (аА=304-33°); О — № 4
(а?=83 7-90°) ф
сечении градирни, скорость же
эжектируемого воздуха зависит от давления
воды перед форсункой. На рис. 2 для
всех исследованных форсунок
представлена такая зависимость.
Установлено, что с повышением давления воды
скорость эжектируемого воздуха
возрастает при использовании всех видов
форсунок. Коэффициент инжекции имел
значение от 1800 (№ 1) до 2200 (№ 3)
при максимальном давлении воды
0,55 МПа.
С другой стороны, в градирне
происходит процесс испарительного
охлаждения воды, который должен
оцениваться коэффициентом эффективности г\:
*ю I чм.т
где twl, tW2 — температура воды соответственно
перед форсункой и на выходе
из градирни, °С;
41

7
0,50
0,45
0,^0
0,35
i
(
И
Г
Я.
^
1
0,2
0,5
0,«
0,5 р^,МПа
Рис. 3. Зависимость коэффициента
эффективности т] от давления воды pw перед форсункой
при Q= 10 кВт:
Д — три форсунки № 3 (остальные обозначения см. на
рис. 2)
/см т — температура атмосферного
воздуха по смоченному термометру,
°С.
На рис. 3 показана зависимость
коэффициента эффективности ц от давления
воды для тех же условий, для
которых получены зависимости на рис. 2.
Испытания были проведены при
колебании температуры воздуха по
смоченному термометру tCM T в пределах (не
более) ±1,5°С.
Было выявлено, что если давление
воды больше 0,5 МПа, коэффициент
эффективности форсунок № 2, 3, 4
заметно понижается (такая же
особенность была отмечена позднее при
работе градирни с тремя
форсунками № 3).
Очевидно это объясняется тем, что
при давлении воды, большем 0,5 МПа,
эжектирующая способность форсунок
ограничивается геометрическими
размерами камеры смешения (dK c =
= 400 мм). Однако в опытах с
форсункой № 1 такого явления не
наблюдали, поскольку она формировала
струю с малым углом раскрытия факела
A7—20°), который занимал меньшее
сечение камеры и не препятствовал
подсасыванию воздуха при давлении воды,
большем 0,5 МПа.
Анализ результатов испытаний
форсунок показал, что наибольшей эжекти-
рующей способностью обладают
форсунки № 3 с заполненным факелом,
угол раскрытия которого находится в
пределах 30—50° при соотношении
живого сечения камеры смешения к
площади выходного сечения сопла /к с//с
от 3000 до 6500.
В дальнейшем испытывали градирню
с форсунками № 3 при условиях,
указанных в табл. 2.
На рис. 4, а приведены опытные
данные при р=0,3 МПа, что соответствует
напору, развиваемому насосом
общепромышленного типа.
Установлено (см. рис. 4, а, б), что
при одном и том же значении tCM T
и одинаковой тепловой нагрузке
A0 кВт) недоохлаждение воды (tw2 —
—4м. т)на ~4 °С меньше в опытах с
подачей воды при давлении /7=0,57 МПа,
чем при р=0,3 МПа.
Принятый для исследуемой градирни
расход воды ~2 м3/ч соответствовал
ее номинальному расходу B м3/ч) для
вентиляторной градирни ГПВ-10М [6].
Как видно из рис. 4, б,
испарительная способность эжекторной градирни
не ни>ке, чем вентиляторной той же
производительности. Одновременно можно
сделать вывод, что характеристики
исследуемой градирни с одной и тремя
форсунками примерно одинаковы, хотя
при использовании трех форсунок гра-
Таблица 2
Диаметр камеры смешения, мм
Длина камеры смешения, мм
Тепловая нагрузка, кВт
Расход воды, м3/ч
Давление воды перед форсункой,
МПа
Температура воздуха по
смоченному термометру, °С
7,5
1,45
0,3
1*
400
1300
10,0
1,45; 1,90
0,3; 0,57
7—17
Число форсунок
13,5
1,45
0,3
3**
400
1300; 2000
10,0
2,0
0,42; 0,33
1 — 17
| 6**
600
2200
24,0
4,1
0,28
5-10
* Испытания проведены с форсункой № 3 при диаметре соплового отверстия dc—5 мм и диаметре центрального отверстия
^ц=4 мм.
** То же, при dc=4 мм и </ц=3 мм.
42

дирня работает при более низком
давлении воды перед форсунками.
Этому режимному фактору
придавали большое значение, поскольку
давление, создаваемое насосом, неразрывно
связано с его энергопотреблением. Так,
незначительные изменения
геометрических размеров форсунки позволили
примерно при той же производительности
*U2-> и
20
15
10
5
,^V/
Ж/
/9
/
V/ / I
л//
у I
У
5 Ю *тг, °С
а
го
15
ю
снизить давление воды перед
форсунками с 0,42 до 0,33 МПа (см.
рис. 4, б).
Впоследствии стенд был
реконструирован и увеличена тепловая
производительность градирни до 2,4 кВт в целях
проведения сопоставимых испытаний с
серийно выпускаемой вентиляторной
градирней ГПВ-20. Были увеличены
мощность электронагревателя до
20 кВт, диаметр камеры смешения до
600 мм, а общая длина макета до
2800 мм. Водоразбрызгивающее
устройство состояло из шести форсунок № 3,
соединенных гибкими шлангами с
коллектором.
Параллельно с эжекторной
градирней была установлена градирня
ГПВ-20, мощность вентилятора которой
измеряли дополнительным комплектом
К^50.
Результаты исследований,
приведенные на рис. 5, были получены при
практически одинаковых рабочих
условиях работы обеих градирен (/см т и
Vw). При этом коэффициент
эффективности т] в зависимости от режима
работы составил для эжекторной
градирни 0,31—0,33, вентиляторной — 0,27—
0,29. Погрешность при сведении
теплового баланса не превышала 8%.
Добавка свежей воды составляла для
эжекторной градирни до 1%, для
У\
у
у
у
fcl
У
У
у у
У&
У уУ J
» У
•
j$y* \
Рис. 4. Зависимость температуры
охлажденной воды tw2 от температуры
воздуха по смоченному термометру
tcu T при различной тепловой
нагрузке Q:
а — градирня с одной форсункой № 3, расход
воды Кв=1,45 м3/ч, давление воды перед
форсунке PW=Q,3 МПа; б — градирня с одной или
несколькими форсунками; — паспортные
технические данные для ГПВ-10М [6]; Ш —
одна форсунка (рш=0,57 МПа, Кда=1,9 м7ч);
Д — три форсунки (р =0,40 МПа, V„,=
= 0,33 МПа,
i; О — три форсунки (рш=
Kw=2,0 м3/ч)
10
IS tCi
43

b*.v
го
15
ю
/ °y>
Jj^*
Y ¦
< A
A
10
15 fa, V
Рис. 5. Зависимость температуры
охлажденной воды tw2 от температуры
воздуха по смоченному термометру
t см т при Q«24 кВт:
ф — опытные данные, полученные для ГПВ-20
О „,= 0,05 МПа, Ve=4,l м*/ч); О — эжектор-
ная градирня с шестью форсунками № 3,
установленными на расстоянии 160 мм от среза
камеры смешения @^=0,28 МПа, Kw=4,l ма/ч);
д — эжекторная градирня с шестью форсунка
мн № 3, установленными на расстоянии 290 мм
от среза камеры смешения (/>_=0,28 МПа,
К.-4.1 м$/ч)
ГПВ-20 — до 0,5%. Установлено, что
мощность, потребляемая водяным
насосом эжекторной градирни, примерно
равна 1,9 кВт, а мощность,
потребляемая вентилятором ГПВ-20 и тем же
насосом, обслуживающим эту
градирню,— в сумме 1,5 кВт.
Значительное энергопотребление
обеих градирен объясняется
использованием насоса ЦНГ-70. Этот насос в
рабочем диапазоне имеет низкий
КПД — 0,16, поэтому его
потребляемая мощность значительно больше
требуемой для создания необходимой
эжекции и напора перед форсунками.
Выбор насоса был продиктован
необходимостью изменять расход и напор
воды.
Как видно из рис. 5, температура
охлажденной воды после эжекторной
градирни ниже, чем после
вентиляторной. Рассматривая холодильную
установку вместе с градирней в целом,
получаем, что энергетические затраты на
выработку единицы холода при
одинаковых температурах кипения и
наружного воздуха по смоченному
термометру оказываются практически
одинаковыми для эжекторной и вентиляторной
градирен.
Одним из главных преимуществ
эжекторной градирни является пониженный
уровень шума. Проведенные
акустические измерения позволили установить,
что эквивалентный уровень шума при
работе эжекторной градирни ниже,
чем при работе вентилятора ГПВ-20.
Полученные результаты подтвердили
целесообразность использования
эжекторной градирни для холодильных
установок небольшой производительности,
особенно расположенных в районах с
плотной городской застройкой.
Список использованной литературы
1. А. с. № 601551 (СССР).
2. А. с. № 619774 (СССР).
3. А. с. № 670792 (СССР).
4. А. с. № 1040310 (СССР).
5. Басаргин Б. Н., Шувалов В. В., Га-
л у сто в В. С. Разработка устройства для
повышения производительности башенных
градирен на базе жидкогазового инжектора.—
В кн.: Химическая технология, 1974, с. 62—66.
6. Проектирование холодильных
сооружений. Справочник.— М.: Пищевая
промышленность, 1978.— 255 с.
7. Разработка и промышленные испытания
инжекционной градирни/Б. Н. Басаргин,
Д. И. Горловский, В. И. Кучерявый и др.—
Водоснабжение и сантехника, 1979, JSfe 6,
с, 22—25.
8. Соколов Е. Я., Зингер Н. М. Струйные
. аппараты.— М.: Энергия, 1970.— 287 с.
9. Ejector Cooling Towers, Operating and
Maintenanse Instructions.— В. А. С Bulletin
M 220/1—0, 1975, pp. 1 — 12.
44

УДК 536.24.001.5:629.463.125
ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕНА
ЧЕРЕЗ ОГРАЖДЕНИЯ
АВТОНОМНОГО
РЕФРИЖЕРАТОРНОГО ВАГОНА
В УСЛОВИЯХ ДВИЖЕНИЯ
Канд. техн. наук Б. М. ЧЕРНЯК
При эксплуатации рефрижераторного
t вагона показатели тепломассообмена
его кузова (в частности, реальных теп-
лопритоков через ограждающие
конструкции, оказывающих решающее
влияние на обеспечение сохранности
перевозимых грузов) могут изменяться в
значительной степени. Так,
исследования вагона ZB-5 A969 г. постройки),
^проведенные на Пражском кольце
(ЧССР) [1], показали, что при
плотности конструкции кузова
(герметичности) ^100 м3/ч и скорости 120 км/ч
воздухообмен возрастает в 15 раз.
Эти данные свидетельствуют о том,
что при определении коэффициента
теплопередачи вагонов с показателем
плотности ^100 м3/ч (например,
вагонов, поступающих в заводской
ремонт) не учитывать фактора скорости
нельзя.
В то же время для разработки
браковочного критерия, позволяющего
разделить выявленные дефекты при
теплотехническом контроле вагонов,
поступающих в заводской ремонт, на
допустимые, влияние которых на
теплотехнические характеристики вагона
незначительно и, следовательно, их
устранение не обязательно, и недопустимые,
устранение которых является
обязательным, важно знать, как влияет
скорость вагона на теплообмен в зоне
дефекта, зонах сочленения погрузочных
дверей с боковыми стенами, в
основной зоне.
Исследования современных
автономных рефрижераторных вагонов (АРВ)
с показателем плотности 40 м3/ч
(часовой расход воздуха для создания
избыточного давления в вагоне),
проведенные в камере «Арсенал — Вена»
во Всесоюзном
научно-исследовательском институте железнодорожного
транспорта (ВНИИЖТ), показали, что
при имитации скорости 120 км/ч
воздухообмен в них увеличивается в
2 раза [3].
Однако поскольку имитация
движения не в полной мере воспроизводит
реальную картину эксплуатации АРВ
(не учитываются, например, такие
факторы, как нахождение вагона в соста-
>
ве, различные деформации кузова из-за
неровностей дороги и др.), на
экспериментальном кольце ВНИИЖТа в
зимнее время были проведены
дополнительные исследования влияния
движения на коэффициент теплопередачи
нового автономного рефрижераторного
вагона № 862—5025 постройки ГДР
(показатель плотности 37 м3/ч).
Коэффициент теплопередачи вагона
в стационарных условиях вне
помещения и при движении устанавливали
согласно разработанной во ВНИИЖТе
методике определения коэффициента
теплопередачи пассажирского вагона в
движении, предусматривающей
проведение испытаний не только в режиме
теплопередачи, близком к
стационарному, но и в установившемся режиме
с относительно повторяющимися
тепловыми воздействиями, которые можно
считать периодическими.
Для создания температурного
перепада применяли электропечи общей
мощностью порядка 4 кВт.
Температуры воздуха внутри и снаружи вагона,
наружных поверхностей ограждающих
конструкций измеряли с* помощью
специально разработанной аппаратуры
(рис. 1), обеспечивающей
автоматическую регистрацию действительных и
средних значений температуры.
Данный комплект устройств
позволяет автоматизировать процесс
проведения типовых теплотехнических
испытаний одновременно двух
рефрижераторных вагонов и может работать в
вагон 1
Вагон 2
\flTfi ЫТ2\
аЗ Рее
игл \дщ
1 Г
JB
з н : * н
и
d
Рис 1. Функциональная схема аппаратуры
автоматической регистрации температуры и
потребления электроэнергии:
ДТ1 — ДТп — датчики температуры ТСП-6103; /С/, К2 —
переключатели; / — коммутатор Ф240; 2 — измерительный
блок; 3 — решающий блок; 4 — блок среднего значения;
5 — блок питания; 6 — информационно-измерительная
система К200-7; 7 — печатающая машинка ЭУМ-23; 8,9 —
самопишущие счетчики расхода электроэнергии
45

циклически-непрерывном, разовом и
адресном режимах.
В режиме регистрации среднего
значения температуры система
функционирует следующим образом. В начале
каждого нового цикла работы сигнал
ИНЦ с измерительно-информационной
системы поступает на коммутатор,
после чего начинается опрос датчиков
температуры. В результате их
подключения к измерительному блоку 2 на его
выходе появляется сигнал,
соответствующий температуре в месте
расположения датчиков. По окончании опроса
последнего датчика блок 4 определяет
среднюю температуру внутри и
снаружи вагона. При этом время
измерения и среднее значение температуры
по каждому вагону регистрируется на
бумаге. Одновременно на диаграммной
ленте самописцами Н395 и Н396
непрерывно фиксируется потребление
* электроэнергии.
Время опроса датчиков составляет
не более 80 с. Период опроса
выбирается оператором и может составлять
0,5; 1; 2 ч.
При работе системы в разовом или
адресном режимах частоту опроса
каналов и конкретный канал задает
оператор.
Источником электроэнергии в течение
всего периода служила
дизель-генераторная установка мощностью 10 кВт,
расположенная в вагоне-лаборатории.
Результаты испытаний вагона в
стационарных условиях и при
перемещении со скоростью 80 км/ч показали,
что его коэффициент теплопередачи в
движении при неработающих
вентиляторах возрос на 10 % [с 0,265 до
0,295 Вт/(м2-К)], а при двух
работающих вентиляторах — на 12 % [с 0,32
до 0,36 Вт/(м2.К)].
Для изучения влияния движения
вагона на теплообмен через элементы
ограждающих конструкций кузова при
характерных дефектах в
теплоизоляционном слое применяли тепловой
метод контроля. С этой целью в
дверной проем вагона установили макет
элемента стенки кузова (рис. 2),
выполненный из пенопласта с
заложенными в него элементами ограждающих
конструкций с характерными сквозными
дефектами. Параметры температурного
поля определяли с помощью
пирометра [1,2], смонтированного на
специально изготовленной сканирующей системе,
расположенной внутри вагона (см.
рис. 2).
46
Рис. 2. Внутренний вид вагона в процессе
испытаний:
/ — макет элемента стенки вагона; 2 — сканирующая
система
Дополнительно тепловые потоки
через дефектные зоны ограждения
измеряли тепломерами конструкции ЛТИХП
в комплекте с прибором ПП-63.
Испытания проводили в темное время
суток (для исключения влияния
солнечной радиации), в условиях
равновесного режима при различных
скоростях вагона.
Полученную информацию
обрабатывали с помощью специальной
аппаратуры, включающей коммутационное,
решающее, индикаторное,
регистрирующее устройства и блок осреднения
сигналов по площади
проконтролированной поверхности.
При перемещении каретки с пиромет-1
ром по траверсе сканирующего
устройства относительно контролируемой
поверхности обтюратор, соединенный с
двигателем каретки, совершает число
оборотов, пропорциональное
пройденному пирометром пути. При
постоянной величине элементарной площадки,
проецируемой на чувствительный
элемент пирометра, с последнего
выдаются электрические сигналы,
пропорциональные разности между
температурами элементарной площадки
контролируемой поверхности и окружающей

среды. При заданном температурном
напоре и известном коэффициенте
теплоотдачи поверхности ограждения
указанная разность температур будет
пропорциональна коэффициенту
теплопередачи локальной зоны ограждения.
Таким образом, сигнал с пирометра
через устройство коммутации подается
на вход решающего устройства. По
окончании сканирования
контролируемой поверхности сигнал с решающего
устройства подается на вход блока
осреднения сигналов по площади
контролируемой поверхности и далее на
индикаторное устройство (цифровой
вольтметр), показания которого отгра-
I дуированы в Вт/(м2-К).
Для оценки теплообмена в зоне
дефекта сигнал с выхода пирометра
через устройство коммутации подается
также на регистрирующее устройство,
где фиксируются площади
температурных полей в дефектной зоне. Путем
сравнения последних определяли
влияние скорости вагона на теплообмен в
зоне дефекта.
Как показали экспериментальные
исследования, при движении вагона на
каждые 40 км/ч увеличения скорости
теплопотери возрастают в зоне дефекта
в среднем на 8—10 %, в зоне
дверного проема в месте вертикального и
горизонтального стыка — на 15—20 %,
в бездефектной зоне — примерно
на 4 %.
Таким образом, при определении теп-
лофизических характеристик
рефрижераторного подвижного состава
необходимо учитывать скорость вагонов в
условиях эксплуатации.
Список использованной литературы
1. Барабанщиков В. Ф., Черняк Б. М.
Выбор признака, определяющего дефект при
тепловом контроле изотермических вагонов.—
Дефектоскопия, 1978, Кя 9, с. 53—61.
.2. Барабанщиков В. Ф., Черняк Б. М. Ин-
' формационно-измерительная система
теплового контроля изотермических вагонов.—
Дефектоскопия, 1978, № 10, с. 56—62.
3. Дюбко А. П. Изменения технологических
качеств автономных рефрижераторных вагонов
в процессе их эксплуатации.— Вестник
ВНИИЖТ, М., 1973, № 3, с. 43—47.
УДК 621.564-403:536.23.022
ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ БИНАРНЫХ
СМЕСЕЙ ГАЗООБРАЗНЫХ
ХЛАДАГЕНТОВ
Д-р техн. наук О. Б. ЦВЕТКОВ,
канд. техн. наук Ю. А. ЛАПТЕВ
Авторами измерена теплопроводность
газообразных смесей хладагентов R12
и RC318, а также получены
обобщающие аналитические зависимости для
расчета теплопроводности бинарных
смесей в газообразном состоянии.
Конструкция установки и методика
проведения эксперимента по изучению
теплопроводности описаны в [7].
Особенностью эксперимента было
использование метода коаксиальных
цилиндров в стационарном варианте. Толщина
слоя исследуемого вещества
составляла 0,22 мм, перепад температур в слое
не превышал 12 К. Измерения
проводили при давлении р=0,11-г-0,12 МПа.
Температуру в жидкостном термостате
измеряли платиновым термометром
сопротивления ПТС-10, равномерность
температурного поля по высоте
наружного цилиндра контролировали
дифференциальной термопарой.
При обработке результатов
измерений принимали во внимание поправки,
связанные с конечной длиной
внутреннего цилиндра прибора, перепадом
температур в стенках коаксиальных
цилиндров и отводом тепла по проводам,
центрирующим устройствам.
Учитывали также вероятность возникновения
сопутствующих теплопроводности
явлений — термодиффузии и
диффузионного термоэффекта. Методика оценок во
всех случаях соответствовала ранее
принятым рекомендациям [2].
Максимальная погрешность
экспериментальных данных составила 1,5 %
для индивидуальных газов и 2 % для
смесей газов. В пределах этой
погрешности полученные для опорных веществ
(газообразных аргона и хладагента
R22) данные по теплопроводности при
/?=0,1 МПа согласуются с наиболее
надежными табличными значениями
[3,4, 5].
Смеси хладагентов R12 и RC318
приготовляли весовым способом. Чистота
каждого хладагента составляла 99,98 %
основного вещества. Теплопроводность
смеси исследовали при трех молярных
долях легкокипящего компонента
(хладагента R12): 23,4; 42,1 и 77,8 %.
Как показали результаты измерений,
47

0
I
2
0
1
2
3
0
I
2
3
Значения at, при j
0
' 1 »
Смесь R12—RC318 G=313—4J3 К)
0,108416X10-'j 0.319301ХЮ-4
0.48529X 10~3 —0,118333Х 10~4
—0,283281X 10~21 0.308488Х 10~4
Смесь R22-
—724,915
—861.559
1055,98
—213.443
Смесь R22—
—522,809
437,784
— 1878,74
1659,04
-R115 G=233—4Z
6,33676
2,97081
—3,99152
0,792221
0,230016Х Ю~в
0.121111X10-*
—0,352376X10~6
3 К)
R13B1 G=233—433 К)
4,84101 I 0.732996X10 6
—5,24486 0,126851X10" '
17,5449 —0.317531ХЮ-1
— 13.8771 0,234695X10-'
cv — идеально-газовая
u=const;
теплоемкость при
теплопроводность смеси хладагентов
R12 и RC318 не подчиняется правилу
аддитивности. Зависимость
теплопроводности смеси от состава имеет вид
п т
,=0 /=в '
где Я,см— теплопроводность смеси, 10~5 Вт/(мХ
ХК)*[Вт/(м.К)],
йц — коэффициенты (см таблицу);
х — молярная доля R12 в смеси;
i - температура, К*, °С.
Уравнение A) описывает
экспериментальные данные по теплопроводности
смеси со средней квадратичной
погрешностью порядка 1,5 %.
Результаты измерений
теплопроводности смесей хладагентов R22 и R13B1,
R22 и R115 приведены ранее в [2].
Зависимость теплопроводности этих
веществ от состава во всех случаях также
описывается уравнением A), причем х
характеризует молярную долю R22.
Среднеквадратичное расхождение
опытных и расчетных (по приведенной
формуле) данных составляет 0,93 % для
смеси R22 — R115 и 1,39 % для смеси
R22 —R13B1.
Были получены обобщающие
зависимости для расчета теплопроводности
бинарных газовых смесей. Установлено,
что предложенная ранее схема расчета
[6] справедлива для всех изученных
случаев: зависимости коэффициента
теплопроводности смеси от молярной -
доли и температуры достаточно точно
описываются формулой
, (^У)с
(-)
>С
B)
где хсм
= 2
*/*,•;
х - молярная доля компонента смеси;
х, - температурная функция:
X — коэффициент теплопроводности;
\i — молекулярная масса;
* Для RJ4
48
i=\
i, см, кр — индексы, обозначающие
соответственно индивидуальные газы (компоненты
смеси), смесь и параметры при
критической температуре.
На основании анализа полученных
данных о теплопроводности бинарных
смесей, а также имеющихся в
литературе [6, 8] для расчета теплопроводно-'
сти Хсмкр предлагается зависимость
Км кр^адО+Ф^), C)
л
где Хад=_? *ЛР*;
ФЛ С^[.-(-=рJ]; D)
С — коэффициент, С©= —0,3961; С,= 1,2840;
С2«= —1,4373; €з=0,5885;
М = 1м/у2; E)
Hi» M-2— молекулярная масса соответственно
легкого и тяжелого компонента;
jc2 — молярная доля высококипящего
компонента.
Температурную функцию х^, как
показано в [5,6], можно рассчитать также
по данным о вязкости компонента [1].
Во всех случаях наблюдали
качественное и количественное совпадение
расчетных и полученных нами
экспериментальных данных для всех изученных
смесей газообразных хладагентов.
Максимальные расхождения не превышали
в отдельных случаях 3 %.
Предложенная схема расчета
оказалась удачной и при обобщении недавно
опубликованных экспериментальных
данных Лейденской лаборатории по
теплопроводности смесей азота с
хладагентами R11 и R12 [9].
В качестве примера ниже приведены
данные расчета теплопроводности смеси
N2— R12 при Г=292 К для наиболее
неблагоприятного для сравнения слу-'.
чая, когда *2=0,5. '
Имеем: ксн = 1,362; (\*>cv)CM =
= 42,35 кДж/(кмоль-К); (и^)смкР=
= 47,15 кДж/(кмоль.К); \рсм = 1184Х
Х10-5 Вт/(м-К).
Принимаем: A*pN, = 1190-10~5
[3];
KpN,
4pRI2
= 1415-10-
Вт/(м-К)
Вт/(м-К) [5]; nN,=28,016 кг/кмоль;
цК12=120,914 кг/кмоль; ГкрК,= 126,25 К;
Т„м = 385,15 К; (цс„)крЫ2 = 20,79
кДж/(кмоль-К); (цс„)крК12 = 73,52
кДж/(кмоль»К).
Расчетное значение: 5Wo,c=
= 1458-10~*Вт/(м. К),опытное [9] —

Ьс«.оп=1439.1(Г5 Вт/(м.К).
Таким образом, приведенные
формулы B) — D) могут быть использованы
в практических расчетах при
прогнозировании теплопроводности различных
бинарных смесей газообразных
хладагентов.
Список использованной литературы
1. Голубев И. Ф., Гнездилов Н. Е.
Вязкость газовых смесей. — М.: Изд-во
стандартов, 1971. — 328 с.
2. Лаптев Ю. А., Цветков О. Б.,
Данилова Г. Н. Теплопроводность
газообразных смесей фреонов 22 и 115, 22 и 13В1. —
Холодильная техника, 1979, № 3, с. 36—38.
3. Теплопроводность газов и жидкостей /
Н. Б. Варгафтик, Л. П. Филиппов, А. А. Тар-
зиманов, Е. Е. Тоцкий. — М.: Изд-во
стандартов, 1978. — 472 с.
изобретения
A1) 1134876 4E1) F28D5/00, 7/02 B1)
3603870/24-06 B2) 10.06.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) М. М. Кологривов, А. В. Дорошенко,
К. И. Ржепишевский E3) 621.565.94
E4) E7) 1. ТЕПЛООБМЕННИК,
содержащий теплообменную поверхность с поддоном в
нижней части и размещенные по разные стороны
от теплообменной поверхности каплеотбойник и
осевой вентилятор, заключенный в кожух,
установленный с осевым зазором относительно тепло-
обменной поверхности, отличающийся тем, что,
с целью интенсификации теплообмена,
теплообменная поверхность наклонена в сторону
вентилятора под углом 5—15° к горизонтальной оси,
а зазор между теплообменной поверхностью и
кожухом вентилятора равен 0,01—0,04 диаметра
этого кожуха.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем,
что теплообменная поверхность выполнена
секционной с секциями в виде модулей.
3. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем,
что при выполнении теплообменной поверхности
в виде пространственного змеевика по оси
последнего установлена дополнительная теплообменная
поверхность.
A1) 1135919 4E1) F04B37/08 B1) 3609623/25-06
B2) 23.06.83 G1) Ленинградский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт холодильной промышленности G2) В. И.
Иванов, А. Д. Шныре в, Р. 3. Ягуд E3) 621.527.8
E4) E7) 1. КРИОГЕННЫЙ ВАКУУМНЫЙ
НАСОС, содержащий корпус и размещенный в
нем откачивающий элемент, выполненный в виде
сосуда с криоагентом, снабженного патрубком
для отвода паров, отличающийся тем, что, с целью
повышения быстроты откачки путем стабилизации
температуры откачивающей поверхности сосуда,
4. Теплофизические свойства фреонов 1. t
Фреоны метанового ряда. : Справочные дан-
ные. / В. В. Алтунин, В. 3. Геллер, Е К
Петров и др. Под ред. С. Л. Ривкина.
Госстандарт. ГСССД. — М.: Изд-во стандартов,
1980. — 232 с.
5. Цветков О. Б. Теплопроводность
холодильных агентов. — Л.: Изд-во Ленингр. у-та,
1984. — 220 с.
6. Цветков О. Б. Корреляция по
теплопроводности газовых смесей. — ЖФХ, 1982, т. 56,
№ 5, с. 1117—1120.
7. Цветков О. Б., Лаптев Ю. А.
Использование метода коаксиальных цилиндров для
изучения теплопроводности в области ее
аномалий. — В кн: Интенсификация процессов
и оборудования пищевых производств.
Межвузовский сб. науч. трудов. — Л.: ЛТИ, 1982,
с. 105—109.
8. Шашков А. Г., Абраменко Т. Н.
Теплопроводность газовых смесей. — М.: Энергия,
1970. — 288 с.
9. Peters Н С Breunese J. N..
Hermans L. J F Int. J. of Thermophysics,
1982, Vol ) № I. pp. 27—34.
в последнем с образованием кольцевой полости
установлена обечайка, герметично соединенная
с сосудом в верхней части и расположенная с
зазором относительно его днища, а патрубок
снабжен вентилем.
2. Насос по п. 1, отличающийся тем, что
в кольцевой полости установлен датчик уровня
криоагента, подключенный к врнтилю.
A1) 1135920 4E1) F04B37/08 B1) 3651923/25-06
B2) 11.10.83 G1) Ленинградский ордена
Трудового Красного Знамени технологический институт
холодильной промышленности G2) В. И. Иванов
E3) 621.527.8
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ ВАКУУМНОЙ
КРИОГЕННОЙ УСТАНОВКИ, включающий за
полнение полой криопанели насоса газообразным
гелием при избыточном, давлении, охлаждение
криопанели и конденсацию на ней
откачиваемого газа с одновременным дросселированием
гелия из полости криопанели и подачей его в
нижнюю часть регенератора и далее в газгольдер,
отличающийся тем, что. с целью снижения
расхода энергии на охлаждение криопанели, подачу
гелия в нижнюю часть регенератора
осуществляют при его давлении, меньшем инверсионного,
а при большем давлении сдросселированный
гелий подают в среднюю часть регенератора.
A1) 1135976 4E1) F25BI9/00, F25D3/12 B1)
3671013/23-06 B2) 07.12.83 G1) Институт
геотехнической механики АН УССР G2) А. Е. Гор-
батенко, Н. С. Панов E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая емкости с твердой углекислотой,
которые подключены к общему коллектору, и два
воздухоохладителя, один из которых соединен
с коллектором, а другой сообщен с атмосферой,
отличающаяся тем, что, с целью повышения ее
холодопроизводительности, каждая из емкостей
снабжена навитым на нее змеевиком, змеевики
последовательно соединены и подключены к
воздухоохладителям, причем на линиях связи
змеевиков смежных емкостей установлены
дополнительные воздухоохладители.
49

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 62-715
ВЕРТИКАЛЬНЫЙ
циркуляционный
ресивер — маслоотделитель
В. С. ЛАНЕЦКИЙ
На Нововоронежском мясокомбинате
для более стабильной работы насосной
аммиачной системы охлаждения
горизонтальные циркуляционные ресиверы
заменили вертикальными с устройством
жидкостных стояков. Одновременно по
предложению рационализатора
Н. И. Чередникова вертикальные
циркуляционные ресиверы модернизировали
таким образом, чтобы они выполняли
функцию маслоотделителя.
Для этого в стояк концентрично
вварили всасывающий трубопровод
от аммиачного насоса (см. рисунок).
Парожидкостная смесь разделяется в
\/С компрессору
х^Ч
Из испари\
тельной \
Выпуск масла
мfj отделителя
жидкости
Схема использования вертикального
циркуляционного ресивера для отделения масла:
/ — стояк; Р — всасывающий трубопровод от аммиачного
насоса; 3 — отделитель жидкости (разделительный сосуд);
4 — вертикальный циркуляционный ресивер; 5 —
маслосборник
отделителе жидкости, после чего пары
поступают в ресивер, а жидкость
сливается в стояк. Трубопровод от
отделителя жидкости врезан по
касательной к стояку, вследствие чего жидкий
аммиак с примесью масла получает
в стояке вращательное движение.
Масло как более тяжелая по сравнению
с аммиаком составляющая
отбрасывается к стенке стояка и опускается
в его нижнюю часть. Очищенный
аммиак поднимается в циркуляционный
ресивер, по всасывающему
трубопроводу отсасывается аммиачным насосом
и подается в испарительную систему.
Скапливающееся масло периодически
выпускается из стояка в маслосборник,
где освобождается от остатков
аммиака и выпускается из системы.
Так как всасывающий трубопровод
от аммиачного насоса расположен
внутри стояка, он не воспринимает
теплового потока, идущего из
окружающей среды. Тем самым уменьшается
возможность образования пузырьков
аммиака и повышается стабильность
работы аммиачного насоса.
После замены ресиверов и внедрения
рационализаторского предложения за
10 дней из аммиачной системы было
удалено около 2000 л масла.
liOiPiTEHil
A1) 1135974 4 E1) F25B9/02 B1) 3676636/23-06
B2) 21.12.83 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
А. Ф. Дроздов, Ю. М. Симоненко E3) 621.565.3
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая камеру холода, соединенные с ней
теплообменник и вихревую трубу, имеющую
сопловой ввод, диафрагму с патрубком отвода
холодного потока, диффузор вывода горячего потока
и эжектор, отличающаяся тем, что, с целью
расширения области ее применения и повышения
доли холодного потока, к патрубку отвода холодного
потока подключено тангенциальное сопло,
соединенное через теплообменник с диффузором вывода
горячего потока и образующее с упомянутым
патрубком эжектор вихревого типа, причем сопловой
ввод трубы и тангенциальное сопло эжектора
выполнены одинаковыми, размещены в общем
корпусе по разные стороны диафрагмы и
ориентированы в одну сторону.
50

A1) И34879 4E1) F28D15/00 B1) 3681652/24-06
B2) 26.12.83 G1) Московский ордена Ленина
и ордена Октябрьской Революции энергетический
институт G2) А. А. Бородкин, В. Н. Федоров
E3) 621.565.58
E4) E1) ^ПЛОВАЯ ТРУБА, содержащая
соединенные посредством паро- и конденсатопро-
водов конденсатор и испаритель, снабженный
внутренним оребрением, служащим капиллярной
структурой и контактирующим по всей длине
с установленной в испарителе
капиллярно-пористой насадкой, выполненной в виде цилиндра,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
надежности и теплопередающей способности,
цилиндр выполнен из сетки и с обоих торцов
заглушён с образованием центральной паровой полости
посредством дисков из спеченного
капиллярно-пористого материала с пористостью, меньшей
пористости сетки, контактирующих с боковой
поверхностью испарителя, при этом диск,
расположенный со стороны паропровода, имеет центральное
отверстие.
A1) 1134862 4E1) F25B17/00, 11/00 B1)
3682694/23-06 B2) 24.10.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. Н. Сапожников, М. И. Бел о дед,
Ф. Р. Богодист E3) 621.575
E4) E7) СОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая два генератора
и два адсорбера, заполненные гидрообразующими
металлами с хладагентом и снабженные
нагревателями и охладителями, подключенными к
посторонним источникам тепло- и хладоносителя,
двухполостной теплообменник-регенератор,
холодильную камеру и систему автоматически
переключаемых клапанов, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности при
получении холода низких температур, каждый генератор
объединен с одним из адсорберов в отдельный
аппарат генератор-адсорбер с соответствующим
нагревателем внутри, которые у обоих аппаратов
соединены параллельно, а установка
дополнительно содержит турбокомпрессор и турбодетандер,
которые вместе с генераторами-адсорберами,
нагревателями, теплообменником-регенератором и
холодильной камерой включены в единый контур
циркуляции хладагента.
(И) 1134863 4E1) F25B49/00 B1) 3594396/25-06
B2) 19.05.83 G2) В. Н. Дегтярев, Е. И. Рудаков,
М. М. Зоткин, К. Б. Куликов, Э. Г. Мальян,
С. Г. Арустамян E3) 621.515-55
> E4) E7) УСТРОЙСТВО ЗАЩИТЫ
ИСПОЛНИТЕЛЬНОГО МЕХАНИЗМА
ПЕРЕМЕЩЕНИЯ ЗОЛОТНИКА ХОЛОДИЛЬНОГО
ВИНТОВОГО КОМПРЕССОРА, содержащее
электродвигатель исполнительного механизма,
подключенный к пусковому блоку, и источник питания,
отличающееся тем, что, с целью повышения
надежности, оно содержит постоянный магнит,
укрепленный на валу электродвигателя, два гер-
кона, расположенные диаметрально относительно
вала, два электрических конденсатора, двухвходо-
вую логическую схему И, содержащую реле с
контактами в цепи электродвигателя, схему ИЛИ,
имеющую реле, две пары контактов которого
включены параллельно герконам, причем входы
схемы ИЛИ подключены к пусковому блоку, а
каждый геркон подключен одним выводом к
первому • полюсу источника питания, а другим —
.к второму полюсу.
A1) 1135977 4E1) F25B43/02 B1) 3641664/23-06
B2) 21.07.83 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
Р. К. Никульшин, Б. В. Федоренко, Е. Ф. Петри-
ман, Л. В. Бажанов, В. Б. Васыш E3) 621.574
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ,
содержащий вертикальный цилиндрический корпус с
центральной входной трубой и выпускными
патрубками и расположенную в корпусе систему
лабиринтных перегородок, отличающийся тем, что,
с целью интенсификации процесса маслоотделе-
ния, лабиринтные перегородки выполнены в виде
шайб, укрепленных с чередованием на корпусе
и центральной трубе и имеющих просечки по
свободному периметру, причем центральная труба
снабжена на выходе конусным насадком,
заглушённым с большего торца и имеющим на боковой
поверхности перфорацию.
A1) 1137246 4E1) F04C18/063 B1) 3436778/25-06
B2) 19.05.82 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт
по оборудованию для кондиционирования
воздуха и вентиляции с В НИ И кондиционер» G2)
И. Р. Щекин, А. А. Павлов, В. В. Трипольский,
Л. Б. Гонорадская, Б. К. Балюк E3) 621.514
E4) E7) РОТАЦИОННЫЙ
КОМПРЕССОР, содержащий корпус со всасывающим
патрубком и эксцентрично установленный в корпусе
ротор, взаимодействующий с разделительной
пластиной, отличающийся тем, что, с целью
повышения КПД, во всасывающем патрубке
установлен поршень, снабженный сквозным каналом с
обратным клапаном и подпружиненный
относительно патрубка со стороны его входа.
A1) 1137287 4E1) F25B45/00 B1) 3609686/24-
06 B2) 07.06.83 G2) Р. С. Тер-Ионесян,
С. М. Маркарян, Л. С. Григорьян E3) 621.57.04
E4) E7) РЕСИВЕР ХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ, содержащий цилиндрический
корпус со сферическими крышками, патрубки ввода
и вывода хладагента с запорными вентилями
и установленный в корпусе фильтрующий
элемент, снабженный наружной обечайкой с
крышкой, отличающийся тем, что, с целью упрощения
эксплуатации путем замены или очистки
фильтрующего элемента без разгерметизации корпуса
ресивера, обечайка фильтрующего элемента
выполнена в виде кожуха, герметично
отделяющего его полость от полости корпуса, причем
крышка фильтрующего элемента размещена вне
корпуса, а патрубок вывода хладагента
подключен к обечайке фильтрующего элемента за
пределами корпуса.
A1) 1138614 4E1) F25B1/06 F1) 723318 B1)
3687273/23-06 B2) 04.01.84 G1) Краснодарский
ордена Трудового Красного Знамени
политехнический институт G2) В. М. Шляховецкий E3)
621.574
E4) E7) КОМПРЕССИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА по авт. св. № 723318,
отличающаяся тем, что, с целью расширения
температурного диапазона рабочих режимов,
она дополнительно содержит конденсатор,
паровое пространство которого включено в линию
связи теплообменника с компрессором, а
жидкостное пространство подсоединено к нижней части
сепаратора.
51

ХРОНИКА
УДК 664.8/.9.02/.03:061.3
ОБСУЖДЕНИЕ ПРОБЛЕМ
РАЗВИТИЯ ТЕХНИКИ
И ТЕХНОЛОГИИ ХОЛОДИЛЬНОГО
КОНСЕРВИРОВАНИЯ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ
В ноябре 1984 г. состоялись
заседания секции «Техника холодильной
обработки и хранения пищевых продуктов в
отраслях агропромышленного комплекса»
Научного совета по проблеме
«Производство и применение искусственного холода
в отраслях пищевой промышленности,
торговле, сельском хозяйстве и на
транспорте» при ГКНТ.
Собравшиеся заслушали 14 докладов о
проблемах развития техники и технологии
холодильного консервирования пищевых
продуктов.
С докладом об основных направлениях
деятельности секции в свете задач
агропромышленного комплекса выступил
заместитель председателя секции, д-р техн. наук,
проф. А. М. Бражников (Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности — МТИММП). Он
сформулировал наиболее важные межотрасле-
* вые проблемы, требующие решения в
рамках единой научно-технической политики
в области холода: технико-экономическое
обоснование целесообразности
холодильного консервирования в зависимости от
вида продукта, назначения и ассортимента;
создание единого параметрического ряда
холодильного оборудования, применяемого
для консервирования пищевых продуктов
на всех этапах обработки; подготовка
основных требований к холодильным
машинам, работающим в системе АПК;
создание сортов растительной продукции,
наиболее пригодных к длительному хранению;
разработка систем кондиционирования
воздуха для выращивания
сельскохозяйственных культур в теплицах, защищенном
грунте и др.
Значительная часть докладов была
посвящена основным тенденциям развития
современной техники и технологии быстрого
охлаждения и замораживания.
В докладе председателя секции, д-ра
техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили
(МТИММП) отмечены целесообразность
разработки модульного ряда
скороморозильной техники; перспективность
применения смешанных систем: холодильной
машины, укомплектованной приставкой с
сжиженным газом; расширение использования
52
упаковочных полимерных термоусадочных
материалов при контактном рассольном
замораживании продуктов. Сделан вывод
о необходимости создания отечественной
базы по выпуску скороморозильной
техники и согласования разработок в этой
области на основе комплексной программы.
При этом особое внимание обращено на
нецелесообразность валютных затрат на
закупку скороморозильных аппаратов.
В докладе канд. техн. наук К. П. Вен-
гер (МТИММП) рассмотрены итоги работы
по созданию совместно с СКБ АСУмясо-
молпрома скороморозильной техники.
Приведены технические характеристики
аппарата Я1-ФЗВ для погружного
замораживания A500 кг/ч) или охлаждения
C000 кг/ч) упакованных в полимерную
термоусадочную пленку тушек птицы в неки-
пящей жидкости. Представлена новая
разработка совместно с СКО ВНИКТИхолод-
прома бесконвейерного! аппарата
погружного типа для замораживания тушек
птицы. Отмечена возможность использования
таких аппаратов для холодильной обработки
и других штучных пищевых продуктов
животного и растительного происхождения в
упаковке и без нее.
Канд. техн. наук А. Г. Ионов
(Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства) в своем докладе
обобщил опыт эксплуатации роторных
скороморозильных аппаратов на судах флота
рыбной промышленности СССР, а также
на предприятиях мясной и молочной
промышленности. Он сообщил о подготовке к
испытанию нового опытно-промышленного
образца роторного скороморозильного
аппарата в составе технологической линии
по производству мясопродуктов в блоках,
упакованных в полиэтиленовую пленку,
а также о разработке новой модификации
скороморозильного аппарата УРМА для
замораживания пищевых продуктов в
комплексе с автоматизированной фреоновой
холодильной установкой.
Д-р техн. наук, проф. Н. К. Журавская
(МТИММП) выступила с докладом о
путях повышения качества
быстрозамороженных мясных полуфабрикатов и готовых
блюд. В частности, она отметила, что
высокий и гарантированный уровень
качества быстрозамороженной продукции может
быть обеспечен направленным
регулированием состава и свойств исходных
компонентов. В докладе сделан вывод о
перспективности исследований в области
технологии производства новых видов
комбинированных быстрозамороженных
полуфабрикатов и готовых блюд.
В выступлении директора Молдавского
научно-исследовательского института
пищевой промышленности, канд. техн. наук
Л. А, Бантыш освещены основные
тенденции развития современного производства
быстрозамороженной плодоовощной
продукции у нас в стране и за рубежом.
Определяющим направлением является
строительство специализированных заводов и це-

хов. В то же время проводятся
обследования действующих холодильников и
хранилищ в целях использования их для
производства быстрозамороженной
плодоовощной продукции.
В докладе, представленном д-ром техн.
наук, проф. В. Е. Куцаковой, д-ром техн.
наук, проф. Н. А. Головкиным и др.
(Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности — ЛТИХП),
сообщено, что в институте с 1981 г.
проводятся исследования различных сортов
плодов и овощей, выращиваемых в Северо-
Западной части Нечерноземной зоны
РСФСР в целях выявления их
пригодности к замораживанию. На основании
полученных результатов рекомендованы к
замораживанию десять сортов ягод, три
сорта картофеля, установлены режимы и сроки
их хранения. Рекомендованы также способы
предварительной обработки, режимы
замораживания, температуры и сроки хранения,
способы размораживания моркови, цветной
капусты, зелени. Особое внимание обращено
на новую, малоизвестную в нашей стране
овощную культуру — капусту брокколи,
которую отличают повышенная
урожайность, отменные вкусовые и диетические
свойства, пригодность к замораживанию и
хранению. Сделан вывод о возможности
организации производства
быстрозамороженных плодоовощных продуктов в
Северо-Западном районе страны.
В качестве первого шага
рекомендуется строительство в Ленинграде опытного
завода мощностью 20 т в смену,
оснащенного скороморозильными аппаратами
СФАР-800 и УРМА.
О состоянии базы хранения
плодоовощной продукции и путях ее дальнейшего
развития в хозяйствах Минплодоовощхоза
СССР сделал доклад В. А. Борисов (ВО
€ Союзплодопром» Минплодоовощхоза
СССР), который указал, что только в
системе Минплодоовощхоза СССР построено
и эксплуатируется 675 фруктохранилищ
общей емкостью 500 тыс. т с
искусственным охлаждением и 522 овощекартофеле-
хранилища общей емкостью 450 тыс. т.
Вместе с тем отмечено, что все
хранилища рассчитаны на краткосрочное
хранение охлажденной сельскохозяйственной
продукции и не могут обеспечить ее
межсезонное хранение в замороженном
состоянии. В целях сокращения потерь
продукции в процессе хранения внедряются
прогрессивные технологии: предварительное
охлаждение, хранение в регулируемой
газовой среде (РГС), использование жидкого
азота. В условиях агропромышленного
комплекса сейчас создаются предпосылки
для организации в больших масштабах
производства быстрозамороженной
плодоовощной продукции. Для этого требуется
ускорить серийный выпуск отечественной
скороморозильной техники.
Д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак и
д-р техн. наук А. И. Коханский (Одесский
технологический институт холодильной
промышленности — ОТИХП) осветили работы,
проводимые институтом совместно с
ВНИКТИхолодпромом, ВНИИхолодмашем,
Гипронисельпромом, Гипрохолодом в
области создания легких сборных
холодильников из теплоизолированных панелей с
комплектно поставляемым холодильным
оборудованием; модификаций моноблочных и агре-
гатированных фреоновых и аммиачных
холодильных машин с воздушным
конденсатором; средних и крупных станций для
предварительного охлаждения
скоропортящегося сырья в полевых условиях и на
железнодорожных станциях.
В докладах канд. техн. наук Г. Д.
Аверина, д-ра техн. наук, проф. В. И.
Ивашова, В. Д. Данзанова (МТИММП), канд.
техн. наук Л. С. Малкова (ЛТИХП)
рассмотрено применение прогрессивных
технологий — хранения в РГС, вакуумного
охлаждения, сублимационного
консервирования. Отмечено, что хранение в РГС поз
воляет сократить потери продукции в 2—
3 раза, увеличить продолжительность хра- ,
нения в 2 раза. Экономическая эффектив- |
ность метода достигает 160 руб. на 1 т
плодов. Проходит промышленную проверку
вакуумный охладитель творога
производительностью 1000 кг/ч. В одном из колхозов
построен цех и монтируется оборудование
для сублимационной сушки агара.
В. Н. Кроткое (ВНИИхолодмаш) в
докладе о перспективах обеспечения сельского
хозяйства современными холодильными
машинами и агрегатами указал, что для
объектов сельского хозяйства создается
фреоновое холодильное оборудование в виде
моноблочных или агрегатированных машин
на базе бессальниковых поршневых
компрессоров, преимущественно с воздушными
конденсаторами и автоматизированным
управлением. Серийно изготавливаются
фреоновые холодильные машины для
построенных в сельской местности камер
хранения охлажденной и замороженной
продукции, для приготовления ледяной воды на
молочно-товарных фермах и др.
Канд. техн. наук И. Б. Жильцов
(Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства) в своем
выступлении коснулся проблемы утилизации
диоксида углерода на газоперерабатывающих
комбинатах. Технологией
предусматривается выброс этого побочного продукта в
атмосферу, хотя его можно с успехом
использовать для холодильного
консервирования пищевых продуктов. Проблема
утилизации заключается в поисках оптимального
метода очистки диоксида углерода.
В порядке контроля за выполнением
ранее принятых решений секции на
заседаниях были заслушаны сообщения
представителей Минмясомолпрома СССР, Минпи-
щепрома СССР, Минплодоовощхоза СССР
об улучшении использования мощностей
предприятий по сублимационному и
криогенному консервированию пищевых
продуктов и биологических материалов, из кото-

рых следует, что в этом направлении
сделано еще очень мало. Значительная доля
мощности на некоторых предприятиях до
сих пор не используется.
На основании заслушанных докладов и
сообщений секция постановила следующее.
Рекомендовать Минплодоовощхозу
СССР рассмотреть вопрос о дальнейшем
строительстве ряда специализированных
предприятий и сети холодильников для
производства быстрозамороженных
плодоовощных продуктов в зонах основного
выращивания сырья и создании
специализированного объединения по производству
этого вида продовольственных товаров.
Считать целесообразным определить
Гипрохолод головным предприятием по
проектированию холодильников для всех
пищевых отраслей промышленности.
Учитывая возрастающие потребности
рыбной, мясной и молочной
промышленности в автоматизированных роторных ско-
К 60-ЛЕТИЮ
ВАДИМА ВАЛЕНТИНОВИЧА
ОНОСОВСКОГО
В мае 1985 г. исполняется 60 лет со дня
рождения доктора технических наук,
профессора, заведующего кафедрой
холодильных установок Ленинградского ордена
Трудового Красного Знамени технологического
института холодильной промышленности
(ЛТИХП), члена* КПСС с 1965 г.
Вадима Валентиновича Оносовского.
Вся многогранная творческая
деятельность Вадима Валентиновича связана с
институтом, который он окончил в 1948 г.
и в котором трудится вот уже 35 лет.
В 1962 г. В. В. Оносовский защитил
диссертацию на соискание ученой степени
кандидата технических наук. С 1964 г. по
1970 гг. он был проректором по научной
работе, а с 1982 г. заведует кафедрой
холодильных установок ЛТИХП.
В. В. Оносовский является пионером
нового научного направления в холодильной
технике — оптимизации холодильных
установок с использованием метода
термоэкономического анализа. Разработка этого
научного направления стала темой его
докторской диссертации, которую он защитил
в 1981 г. Идеи Вадима Валентиновича
получили дальнейшее развитие в работах его
учеников, среди которых пять кандидатов
технических наук.
Научные труды В. В. Оносовского —
ведущего специалиста в области холоди л ь-
роморозильных аппаратах, рекомендовать
освоить их производство на
Калининградском опытном заводе промысловой техники
и Донецком заводе «Продмаш».
Просить Минхимпром рассмотреть
вопрос об утилизации побочного продукта
производства — диоксида углерода на Акса-
райском газоперерабатывающем комбинате
(г. Астрахань) для использования его в
производстве быстроохлажденных и
быстрозамороженных пищевых продуктов.
Просить Минсельхоз СССР и Минплодо-
овощхоз СССР поддержать предложение
МТИММПа о введении в учебный план
специальности 0529 «Техника сельского
холодильного хозяйства».
Принять неотложные меры по
доведению производства сублимированных продук- i
тов на Оршанском мясоконсервном
комбинате и Детчинском экспериментальном
комбинате овощных концентратов до уровня
установленных мощностей.
ной техники — известны в нашей стране
и за рубежом. Он является автором ряда
изобретений. Им опубликовано много
научных статей в отечественной и зарубежной,
специальной литературе, учебных пособий,
монографий.
В. В. Оносовский — не только
талантливый ученый, но и одаренный педагог.
Им созданы новые курсы лекций по
математическому моделированию процессов и
оптимизации схемных решений холодильных
установок. Он энтузиаст внедрения
вычислительной техники в учебный процесс.
Вадим Валентинович широко привлекает
студентов к научным исследованиям,
руководит аспирантами и стажерами.
Многогранна общественная
деятельность В. В. Оносовского. Он является
членом комиссии В2 Международного
института холода, членом Национального
комитета СССР по холоду членом
редакционной коллегии журнала «Холодильная
техника», членом научных и методических
советов В. В. Оносовский активно участвует
в работе партийного бюро ЛТИХПа.
Глубокие и разносторонние научные
знания, партийная принципиальность и
требовательность, чуткость к окружающим и
личная скромность, глубокая внутренняя
культура снискали ему всеобщее уважение и
заслуженный авторитет среди коллег и
студентов.
Редакционная коллегия и редакция
журнала «Холодильная техника» сердечно
поздравляют Вадима Валентиновича с юбилеем
и желают ему доброго здоровья, больших
творческих успехов и личного счастья.
54

ш н то
ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК 061.3
В ПРЕЗИДИУМЕ
ЦЕНТРАЛЬНОГО ПРАВЛЕНИЯ НТО
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
На первом январском заседании 1985 г.
Президиум ЦП НТО пищевой промышленности
заслушал сообщение заместителя председателя
ЦП НТО А. Н. Богатырева о ходе
выполнения заданий целевой комплексной
научно-технической программы по развитию производства
биологически полноценных продуктов питания на
основе комплексного использования сырья и
снижения его потерь и научно-технической
программы по созданию и внедрению в производство
новых методов и технических средств для
освоения и комплексного использования биологических
ресурсов мирового океана, увеличения
производства товарной рыбы, беспозвоночных и
водорослей.
За 1981 — 1983 гг. и 9 месяцев 1984 г. вы*
полнено 94,5 % запланированных работ. Создано
112 объектов новой техники и технологии.
Условный годовой экономический эффект от их
внедрения составил 140 млн. руб.
Одна из основных решаемых при этом
проблем — организация производства различных
белков и их использование в комбинированных
продуктах в« целях повышения их
биологической и питательной ценности. Так, расширено
применение белков животного и растительного
происхождения в хлебобулочном, кондитерском,
пищеконцентратном, майонезном, колбасном
производствах.
Начат выпуск сухих и жирных молочных
смесей, приближенных по свойствам к женскому
молоку, а также новых видов колбасных
изделий улучшенного качества для детей
дошкольного и младшего школьного возраста.
Вместе с тем было отмечено, что Минпище-
пром СССР, Минмясомолпром СССР и Минплодо-
овощхоз СССР допустили отставание в
реализации ряда заданий. В частности, Минлегпище-
маш затянул создание и освоение серийного
производства комплектов оборудования для
производства жидких и пастообразных продуктов
детского питания, для выработки
быстрозамороженных готовых блюд с гарнирами, для
асептического консервирования и хранения
плодоовощных полуфабрикатов, поточно-механизированной
линии изготовления и упаковки вареников,
комплексно-механизированной линии производства
сметаны и других крайне важных для
перерабатывающих отраслей промышленности видов
технологического оборудования.
Из-за технической неподготовленности
предприятий не выполнены задания по производству
пищевого альгината натрия из беломорской
ламинарии.
В постановлении Президиума ЦП НТО,
адресованном отраслевым министерствам, отмечена
необходимость ускорения проведения работ,
связанных с выполнением научно-технических
программ.
Координационной группе ЦП НТО пищевой
промышленности поручено сообщить ЦП НТО
машиностроительной промышленности о
задержках Минлегпищемашем разработок важнейших
видов технологического оборудования и о
необходимости повышения технического уровня
машин.
Координационным группам Украинского
республиканского, Ленинградского, Астраханского
областных, Московского городского правлений
НТО надлежит активизировать деятельность по
общественному контролю за реализацией
программ, оказывать практическую помощь в их
выполнении.
Президиум ЦП НТО утвердил план работы
комиссии по новой технике ЦП НТО пищевой
промышленности на 1985 г.
Были также рассмотрены работы молодых
ученых и специалистов — членов НТО,
представленные на соискание премий ВСНТО за лучшие
разработки в области науки и техники.
ИЮБРЕГЕНИЯ
A1) 1138618 4E1) F 25 В 9/02 B1) 3665949/28-06
B2) 24.11.83 G1) Куйбышевский ордена
Трудового Красного Знамени авиационный институт
им. акад. С. П. Королева G2) А. Н. Балалаев,
А. П. Меркулов, Е. В. Лаврова, А. Ю. Цыбров
E3) 621.565.3
E4) E7) ВИХРЕВАЯ ТРУБА, содержащая
камеру энергетического разделения с сопловым
вводом, имеющим общую стенку с каналом
дополнительного ввода газа, и диафрагму с отверстием
для выпуска охлажденного потока,
отличающаяся тем, что, с целью повышения холодопро-
изводительности, канал дополнительного ввода
газа выполнен сопловым и сообщен с камерой
энергетического разделения через кольцевую
щель, расположенную вокруг отверстия
диафрагмы.
A1) 1138620 4E1) F 25 В 39/02, F 28 D 7/02 B1)
3492265/23-06 B2) 17.09.82 G2) А. М. Коваленко,
Б. В. Пархоменко, В. Б. Храпов, Е. С. Бебякин,
Е. Л. Хрекин, А. П. Шершаков E3) 621.365.39
E4) E7) КОЖУХОТРУБНЫЙ ИСПАРИТЕЛЬ,
содержащий цилиндрический корпус с коаксиаль-
но размещенными в нем спиральными витками
змеевика, отличающийся тем, что, с целью
повышения теплоотдачи и выравнивания
термодинамических характеристик, между витками змеевика
дополнительно установлены под углом 45°
относительно его горизонтальной оси завихрители
в виде лопаток с суммарной площадью, не
превышающей половины площади межвиткового
проходного сечения змеевика.
1
55

В СОЦМММСТИЧЕСКШС
СТРАНАХ
УДК 621.57D37)
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
ЗАВОДА «ЧКД ХОЦЕНЬ»
В ТЕПЛОВЫХ НАСОСАХ
Канд. техн. наук 3. ЧЕЙКА (ЧССР)
Завод «ЧКД Хоцень» (ЧССР), входящий
в концерн «ЧКД Прага», разрабатывает
и производит холодильное оборудование на
протяжении 60 лет. Он выпускает
аммиачные и фреоновые поршневые холодильные
компрессоры рабочим объемом от ПО до
900 м3/ч, теплообменные аппараты,
комплектные холодильные агрегаты.
Некоторые типы холодильного
оборудования этого завода можно применять в
качестве тепловых насосов. Это прежде всего
холодильные машины типа вода — вода.
Основную долю производимых изделий
составляют комплектные холодильные
машины для охлаждения жидкостей, в первую
очередь воды, в которых тепло
конденсации отводится также водой. На базе
изделий завода «ЧКД Хоцень» можно
создавать и комбинации вода — воздух,
воздух — вода, воздух — воздух.
Наибольшую область применения в
качестве теплового насоса находят
холодильные машины, работающие на
хладагентах R12 и R22.
В зависимости от вида хладагента
достигаются разные температуры
подогреваемого вещества. При использовании
теплового насоса типа вода — вода,
работающего на R12, верхний предел
достигаемой температуры 65 °С, на других
хладагентах — 45 °С.
В то же время существует ограничение
температуры источника тепла. Для
тепловых насосов, у которых источником тепла
является вода, верхним пределом
считается температура 20 °С, нижним пределом —
температура ее точки замерзания. У
других источников тепла пределы температуры
определяются экономической
неэффективностью работы (слишком малое
соотношение между получаемым теплом и
израсходованной на привод энергией).
Ограничивающим фактором для
применения теплового насоса является также
номинальная мощность установленного
электродвигателя, которую не следует превышать
в процессе эксплуатации. ,
С учетом указанных ограничений
составляются рабочие характеристики отдельных
56
типов оборудования, работающих в
качестве теплового насоса.
Источником тепла в тепловом насосе
типа вода — вода может служить не только
вода, но и другая жидкость, однако
достаточно чистая, чтобы не засоряла
испаритель, который нельзя разбирать на
стороне воды для механической очистки^
Допускается только химическая очистка с
помощью веществ, не действующих
агрессивно на железо и медь, из которых сделан
испаритель.
В обоснованных случаях можно
применять в качестве источника тепла воздух,
подогревающий жидкость в теплообменнике
типа воздух — жидкость, которая затем
циркулирует в замкнутом контуре
установка — теплообменник. Такое решение
выгодно, когда используется тепло из
отработанного теплого воздуха, например, в
сельском хозяйстве при стойловом содержании
скота или в промышленности при разных
технологических процессах, а также когда
температура загрязненного воздуха
слишком высока для непосредственного
охлаждения при испарении хладагента.
На рис. 1 показана принципиальная
схема теплового насоса типа воздух —
жидкость. Холодильное оборудование 1, 2, 3
производится заводом «ЧКД Хоцень» и
поставляется в виде комплектно
смонтированной машины. На месте эксплуатации к ней
подключают источник тепла и
потребителя — в данном случае
низкотемпературную систему панельного отопления.
Недостаток в схемном решении (двойная
теплопередача: воздух — теплоноситель —
хладагент) перекрывается неоспоримым
преимуществом в области проектирования
и монтажа: проект распределения
теплоносителей может разработать любое
проектное бюро, а монтаж заключается в
основном в прокладке жидкостного
трубопровода.
Источником тепла может служить
солнечная энергия, если использовать систему
с циркуляцией низкозамерзающей жидкости
между солнечными коллекторами и
тепловым насосом. Применение
низкозамерзающей жидкости необходимо ввиду возмож-
Ml, ? II ^^
* 1 3 )
Рис. 1. Принципиальная схема теплового насоса
типа воздух — жидкость с использованием
комплектного холодильного оборудования,
выпускаемого заводом «ЧКД Хоцень»:
/ — компрессор; 2 — конденсатор; 3 испаритель,
4 — воздухоохладитель; 5 — панельное отопление

S 1 I
rWO\
5Щ
200\
60
-1Щ- 70
12/Л- 60
50
§ Qtyt<Bm
L^L- W
Sg^
t
>f
ь^~
8
10 12
1?
16 18t<,°C
Рис. 2. Зависимость теплопроизводительности
Qt машин серии CJ от температуры источника
тепла (воды) t\ при подогреве воды до
температуры /2
ных перерывов в работе в зимний период.
При правильном выборе объемного расхода
жидкости можно достичь приемлемых
энергозатрат на привод циркуляционного
насоса, расположенного между коллекторами
и испарителем. Однако энергозатраты для
системы с коллекторами выше, чем для
обычной системы, в которой используется,
например, колодезная вода.
Холодильные машины, работающие в
качестве теплового насоса, оснащены
приборами управляющей и защитной автоматики.
Предусмотрено автоматическое (в
стандартном исполнении — ручное) регулирование
холодопроизводительности, которое
позволяет изменять величину отводимого из
конденсатора теплового потока.
Машины работают без постоянного
обслуживания. В связи с этим особенно
выгодна их работа ночью, что содействует
достижению равномерного потребления
электроэнергии.
В качестве тепловых насосов
используются прежде всего производимые
заводом «ЧКД Хоцень» машины серий CJ и UN.
Номенклатура выпускаемых комплектных
машин перекрывает область
теплопроизводительности от 50 до 500 кВт.
Наименьшим типоразмером является машина
12CJ50, крупнейшим — машина 22UN355.
Зависимость теплопроизводительности
Qt машин серии CJ от температуры
источника тепла (воды) ti при подогреве воды до
температуры t2 показана на рис. 2.
Предпосылкой для применения характеристик
является подогрев воды в конденсаторе
теплового насоса на 15 °С и охлаждение в
испарителе на 5 °С.
.С энергетической точки зрения, которая
в первую очередь интересует потребителя,
важнейшим показателем служит коэффи-
—+л 9
~*2 _
50^_
6Г^
5" 10 12 /* 16 18tf,°C
Рис. 3. Зависимость коэффициента
преобразования е/ от температуры источника тепла (воды)
t\ при подогреве воды на 15 °С до температуры
на выходе U
циент преобразования — отношение между
получаемым теплом и израсходованной на
привод энергией. Машины производства
завода «ЧКД Хоцень», работающие на
хладагенте R12 в качестве теплового насоса
типа вода — вода, достигают разных
коэффициентов преобразования в зависимости
от условий эксплуатации.
На рис. 3 показана зависимость
коэффициента преобразования е, от температуры
источника тепла (воды) t\ при подогреве
воды на 15 °С до температуры на выходе U.
Ограничение линий температур от /г=
= 55 °С и выше определяется мощностью
установленного электродвигателя.
Для теплового насоса тийа воздух —
вода из выпускаемого заводом «ЧКД Хо-
цень» оборудования можно применять ком-
прессорно-конденсаторные агрегаты серии
KJ в сочетании с воздухоохладителями
серий CHV или ACF. Эксплуатация
теплового насоса в данном случае несколько
сложнее. Надо учитывать также, что
производимые заводом воздухоохладители не
пригодны для применения вблизи жилых
домов ввиду повышенного уровня шума.
Тепловой насос типа вода — воздух
можно создать, используя компрессорно-ис-
парительные агрегаты серии VJ и
соответствующий теплообменник типа хладагент —
воздух, например, воздухоохладитель
серии CHV. Условия эксплуатации те же, что
и при применении теплового насоса типа
воздух — вода.
Преимущество тепловых насосов,
выпускаемых заводом «ЧКД Хоцень»,
заключается в экономии топлива или
электроэнергии на нагрев воды или воздуха.
Правильный подбор системы и типа
оборудования позволит получить значительный
экономический эффект.
Холодильное оборудование завода «ЧКД
Хрцень», используемое в качестве тепловых
насосов, удовлетворяет требования
потребителей.
57

новости „
ИНОСТРАННОМ
ТЕХНИКИ
УДК 725.355
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЕЙ
МЕЖДУНАРОДНОГО ИНСТИТУТА
ХОЛОДА
Автоматизированный высотный
холодильник
В США построен низкотемпературный
высотный холодильник, в котором погрузоч-
но-разгрузочные и транспортно-складские
(ПРТС) работы полностью
автоматизированы. Все операции с грузами
выполняются конвейерами, кранами-штабелерами
и селекторными устройствами. С их
помощью контейнеры с продуктами
размещают в ячейках многоярусной этажерочной
конструкции и выдают на реализацию.
ПРТС работы контролируются компьютером
и регистрируются в производственных
и экспедиционных службах фирмы,
владеющей холодильником.
Высота холодильных камер 21,5 м.
Штат обслуживающего персонала
холодильника состоит из 10 человек.
Quick frozen Foods, 1983, № 2, pp. 42—43.
БМИХ, 1984, № 1, с. 65.
Каркасные системы и основания
низкотемпературных высотных холодильников
При строительстве низкотемпературных
высотных холодильников, по мнению
некоторых американских специалистов,
предпочтение следует отдавать стальной
каркасной системе этажерочной конструкции,
несущей нагрузку от поддонов с продуктами,
от покрытия холодильника и наружных
стен. Такая система по капитальным
затратам выгоднее системы с раздельными
каркасами для этажерочной конструкции
и ограждающих конструкций здания
холодильника.
Для низкотемпературных высотных
холодильников применяют два основных типа
фундаментов: на сваях или сплошной плите
(в зависимости от свойств грунта).
ASHRAE, 1983, IB, pp. 753—756.
БМИХ, 1984, № 1, с. 65.
Современные направления в
проектировании и эксплуатации холодильников в США
В США при строительстве новых и
расширении действующих холодильников для
их теплоизоляции специалисты
предпочитают применять пенополиуретан. Аммиак
еще является наиболее широко
используемым хладагентом. На холодильниках
ротационные компрессоры работают
преимущественно в качестве ступеней низкого
давления в двухступенчатых компрессорных
установках.
Quick frozen Foods, 1983, Mil, pp. 18—20.
БМИХ, 1984, № 2, с. 190.
Расширение крупного холодильника во
Франции
В г. Булонь-сюр-мер расширен
одноэтажный холодильник емкостью 29 тыс. м3,
состоящий из одной камеры высотой
14,3 м. Строительные конструкции
выполнены по методу «изометалл». На
холодильнике используется фреоновая (R22)
установка с насосно-циркуляционной системой
охлаждения. Конденсаторы с воздушным
охлаждением.
ПРТС работы на холодильнике
автоматизированы. Перемещением грузовых
тележек в трех направлениях управляет
центральный компьютер.
Для противопожарной защиты применена
ионизационная детекторная система с
автоматическими тревожной сигнализацией
и установкой пожаротушения.
Revue general du Froid, 1983, № 7, p. 443—449.
БМИХ, 1984, № 6, с. 704.
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1137286 4E1)F 25B 15/06 B1)
3589055/23-06 B2) 10.05.83 G1) Сибирский
филиал Научно-производственного объединения
«Техэнергохимпром» G2) В. Г. Горшков,
Г. В. Пряхин, Б. И. Псахис E3) 621.575
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТО-
ЛИТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая газоход и контур циркуляции
раствора, в котором установлены
перегреватель слабого раствора, размещенный в
газоходе, дроссель, сепаратор с паровым
объемом, второй дроссель, генератор с греющей
поверхностью, размещенный в одном корпусе
с конденсатором, теплообменник-регенератор и
абсорбер, размещенный в одном корпусе с
испарителем, причем паровой объем сепаратора
подключен к греющей поверхности генератора,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем снижения металлоемкости
и уменьшения количества заряжаемого
бромистого лития, газоход снабжен
газораспределительной решеткой, размещенной под
перегревателем слабого раствора, и каплеотбойником,
размещенным над последним, при этом газоход
в зоне расположения перегревателя над
решеткой заполнен пенным слоем промежуточного
теплоносителя
58

СПРАВОЧНЫЙ
ОТДЕЛ
УДК 621.56/.57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
АММИАЧНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ
40—80 кВт
Е. П. УТКИН, Л. М. КУБАЕВА, Л. Н. КИЯШКО
Черкесский завод холодильного
машиностроения освоил серийное производство аммиачного
холодильного оборудования на базе новых
компрессоров П40 и П80.
Компрессорные агрегаты А40-7-2 и А80-7-2
заменят агрегаты К-АУ45/1, II и К-АУУ90/1, II*,
компрессорно-конденсаторные агрегаты АК40-7-2
и АК80-7-2 — агрегаты АК45-7-2 и АК-АУУ90/1,
II, а холодильная машина МКТ80-7-2 — машину
ХМ-АУУ90/1, II.
Новое оборудование более надежно и
долговечно.
Компрессорные агрегаты оснащены
встроенными маслоотделителями и системами
автоматического управления. Машина МКТ80-7-2, в
отличие от машины ХМ-АУУ90, скомпонована в виде
моноблока полной заводской готовности и также
оборудована встроенной системой
автоматического управления. Последняя обеспечивает
автоматическую работу и защиту от аварийных
режимов.
Новые холодильные агрегаты и машину
отличают большая допустимая разность давлений
нагнетания и всасывания [1,7 МПа A7 кгс/см2)],
большее рабочее давление конденсации [1,9 МПа
A9 кгс/см2)], что позволяет уменьшить расход
охлаждающей воды. Массогабаритные и
энергетические характеристики находятся на
современном уровне.
Основные технические характеристики нового
оборудования приведены в табл. 1. Габаритные
и присоединительные размеры представлены на
рис. 1—3 и в табл. 2, 3, графики зависимости
холодопроизводительности и потребляемой
мощности — на рис. 4—6.
Компрессорные аммиачные агрегаты А80-7-2
и А40-7-2 представляют собой собранный на
раме блок, объединяющий компрессор,
электродвигатель, муфту привода, маслоотделитель,
приборы защиты по давлению нагнетания,
всасывания, температуре нагнетания и от
нарушения режима смазки На агрегатах установлены
приборы контроля за рабочими давлениями
нагнетания и всасывания, пульт управления с
сигнализацией рабочего режима, аварии с
расшифровкой причины аварии. Пусковая аппаратура
включена в комплект поставки.
На базе этих компрессорных агрегатов
созданы компрессорно-конденсаторные агрегаты
АК80-7-2 и АК40-7-2, оснащенные кожухотруб-
ными конденсаторами. Теплообменная
поверхность последних изготовлена из стальных гладких
трубок диаметром 25X2 мм. Каждый агрегат
собран в блок, в котором конденсатор
использован в качестве рамы под компрессор. Для
контроля давления в конденсаторе на агрегатах
установлен манометр.
Холодильная машина МКТ80-7-2
предназначена для охлаждения и поддержания
температуры хладоносителя на выходе из испарителя
от —10 до —25 °С при температуре воды,
охлаждающей конденсатор, не выше 30 °С. Она
выполнена в виде моноблока и состоит из компрес-
сорно-конденсаторного агрегата и кожухотрубно-
го испарителя, теплообменная поверхность кото-
Таблица 1
Характеристики
Марка компрессора
Холодопроизводительность,
кВт (ккал/ч), при номинальном
режиме
Потребляемая мощность, кВт, при
номинальном режиме
Номинальный режим
температура, °С
хладоносителя на выходе из
испарителя
кипения
воды на входе в конденсатор
конденсации
Установленная мощность, кВт
Расход, м3/ч
хладоносителя
охлаждающей воды
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса, кг
Уровень шума, дБА
Напряжение тока, В
МКТ80-7-2
2П80-7-2
86,5
G4000)
31
— 10
—
25
—
37
22
18
3245
950
1830
2850
85
1 380
! ~ш
м
АК80-7-2
2П80-7-2
87
G5000)
31,6
—
— 15
25
—
37
—
18
3200
950
1150
1530
85
380
50"
арка оборудования
АК40-7-2 1
2П40-7-2
43,5
C7500)
15,8
—
— 15
25
—
18,5
—
8
3200
860
1120
1300
85
380 1
20" 1
А80-7-2
2П80-7-2
91,86
G9000)
29
—
— 15
—
30
37
—
—
1835
930
1000
1000
85
380
"ЗДГ
А40-7-2
2П40-7-2
45,9
C9500)
15
—
— 15
—
30
18,5
—
—
1830
840
915
800
85
380
~ТЯУ
59

Услодт
разрезам
32Ь5
у[инияЦЯ
Рис. 1. Габаритный чертеж холодильной машины МКТ80-7-2:
не 1. 1 аиарншип чс}мсл\ лилидильпип машины i*n\iov/-i -a.
— конденсатор; 2 — компрессор; 3 — муфта; 4 — электродвигатель; 5 — устройство управления; 6 — масло
целитель; 7 — фильтр-осушитель; 8 — щит приборов; 9 — испаритель; 10 — соленоидный вентиль
/
отделитель;
Аварийный выпуск^
аммиака, Ду15 ч т
^КАвариЯньЛ
i /1 ХОыпуск жим
Ч- * *А/(ого аммиак
#а.Лу/0 ъг
Выход
водь/,
Дц50 4
входбоды. л\
ДиМ 'А
Рис. 2. Габаритный чертеж компрессорно-конденсаторных агрегатов АК40-7-2, АК80-7-2:
I — конденсатор; 2 — компрессор; 3 — муфта; 4 — электродвигатель; 5 — устройство управления; 6
отделитель; 7 — щит приборов (числовые значения буквенных размеров см. в табл. 2)
ОсьЕ
Заправка
маслом
Рис. 3. Габаритный чертеж компрессорных агрегатов А40-7-2, А80-7-2:
/ — компрессор; 2 — муфта; 3 — устройство управления; 4 — щит приборов; 5 — электродвигатель; 6 —
маслоотделитель; 7 — соленоидный вентиль (численные значения буквенных размеров см. в табл. 3)
60

Таблица 2
Компрессор но-
конденсаторный
агрегат
АК40-7-2
АК80-7-2
Размеры, мм
At
3200
3200
Аг
1500
1500
Б
1120
1150
я.
265
315
Вг
500
600
Гх
820
820
г2
315
315
Д
150
150
?.
100
430
Ег
100
135
я,
475
520
иг
570
550
/С.
400
500
*2
860
950
/Сз
225
237
Таблица 3

Компрессорный
агрегат
А40-7-2
А80-7-2
L
1830
1835
s
840
930
t н
915
1000
А
1230
1390
Ах
560
645
Размеры, мм
Аг
890
905
А3
475
490
в
805
920
Bi
550
720
К
320
405
К.
365
370
*2
370
370
/Сз
310
310
*4
100
100
Кь
225
237
0о,кВт(ктл/ч)
, 92>8 л
ей ^
t G0000) |
F0000) I
** J
, wj
D0000);
E0000)
\
L
4tf
-
^
к25
\
\a°
ц
J
35
30
25
20
-25 -20 -15
-10
-St
15
$2>
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой мощности N3 холодильной
машины МКТ80-7-2 от температуры хладоносителя
ts2 на выходе из испарителя и температуры
воды twl на входе в конденсатор
0о,кВт(ккал/ч)
N3> кВт
512 ,
Шоо)\
46,4
D0000)\
C5000)
34,8
C0000)
29
B5000)
23,2
B0000)
*ч
N.
4
5
104,4
(90000)
92,8
(80000)
81,2 .
G0000)
69,6
F0000)
58
E0000)
w
D0000)
1ыгЗО°С /
//
//
'/
-^25
г ои
И
к
J
N.
15
14
13
12
11 А
Ю \
30
28
26
24
22
20
9 А 18
'30. -25
-20
'15 t0,°C
Рис. 5. Зависимость холодопроизводительности
Qo и .потребляемой мощности N3 компрессор-
но-конденсаторных агрегатов АК40-7-2, АК80-7-2
от температуры кипения /о и температуры воды
t { на входе в конденсатор
0о,кВт(ккал/ч)
Мэ, кВт
Рис. 6. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой мощности Ыэ компрессорных
агрегатов А40-7-2, А80-7-2 от температуры
кипения U при температуре конденсации /К=30°С
рого собрана из стальных трубок диаметром
25X2 мм. Машина имеет систему двухпозицион-
ной подачи хладагента с помощью
полупроводникового реле уровня. Кроме оперативного
поплавкового реле, имеется аварийное, которое
исключает аварийное повышение уровня аммиака
в испарителе. В схеме машины предусмотрены
обратный клапан и манометр для контроля
давления в испарителе. Испаритель снабжен
предохранительным клапаном. Охлаждение
компрессора, маслоотделителя и конденсатора — водяное.
Предусмотрено два режима работы машины:
автоматический и полуавтоматический. В
автоматическом режиме машина включается и
отключается автоматически по команде термореле в
зависимости от температуры хладоносителя на
входе в испаритель, в полуавтоматическом
она включается и отключается вручную, однако
автоматическая защита и блокировка
осуществляются аналогично автоматическому режиму.
Компрессорно-конденсаторныё агрегаты
АК80-7-2, АК40-7-2 и компрессорные агрегаты
А80-7-2, А40-7-2 будут использоваться для работы
в составе холодильных установок в диапазоне
температур кипения —15-i—30 °С.
Новое холодильное оборудование является
универсальным, может широко применяться
61

в мясной и молочной промышленности, на
предприятиях Центросоюза для хладоснабжения
стационарных камер хранения замороженных или
охлажденных продуктов, а также технологических
аппаратов.
Все машины и агрегаты выполнены в
исполнении УХЛ4 (ГОСТ 15150—69) для работы
в умеренном климате. Однако предусмотрены
экспортный и экспортно-тропический варианты
в климатическом исполнении О, категории разме-
ШЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1138621 4E1) F 25 В 39/02 B1)
3578155/23-06 B2) 15.03.83 G2) И. Я. Клецель
E3) 621.574
E4) E7) КОЖУХОТРУБНЫЙ ИСПАРИТЕЛЬ,
содержащий кожух с крышкой, размещенный
в кожухе пучок теплообменных труб,
укрепленных в трубной решетке и снабженных на входе
втулками для ввода холодильного агента, и
установленный в полости крышки змеевик для
подвода жидкого хладагента, отличающийся тем,
что, с целью интенсификации теплообмена,
полость крышки разделена поперечной
перегородкой на два отсека, причем змеевик для подвода
жидкого хладагента установлен в отсеке,
сообщающемся с выходом теплообменных труб, а в
отсеке, сообщающемся с их входом,
дополнительно установлены змеевик для выхода
парообразного агента, фильтр-осушитель и
укрепленные во втулках капиллярные трубки,
введенные одним концом в теплообменные трубы, а
другим обращенные к фильтру-осушителю, при
этом змеевики укреплены своими концами в
отверстиях, выполненных в крышке и перегородке.
РЕФЕМТЫ
УДК 621.869
Подъемник для универсального контейнера
УКМ-77. КАШЕНЦЕВ И. Е. «Холодильная
техника», 1985, № 5.
Описана конструкция подъемника,
разработанного рационализаторами Московского
хладокомбината № 3. Подъемник устанавливают в одну
линию с автоматом АРМ, вырабатывающим
фасованное сливочное масло, предназначенное
для отправки в торговую сеть. Внедрение
подъемника облегчило условия труда операторов,
в результате чего повысилась производительность
труда, выпуск масла увеличился на 500 кг
в смену. Годовой экономический эффект от
внедрения одного подъемника составил 915 руб.
Иллюстрация 1.
щения 4 (ГОСТ 15150—69).
Для рабочего проектирования необходимо
пользоваться техническими условиями на
изготовление и поставку изделий в серийном
производстве: для машины — ТУ 26—03—418—84,
для агрегатов — ТУ 26—03—419—84.
Копии технических условий можно заказать
во Всесоюзном информационном фонде
стандартов по адресу: 103001, Москва, ул. Щусева, 4.
A1) 1138624 4E1) F 25 D3/00, 1/00 F 25 С 3/02
B1) 3540575/28-13 B2) 18.01.83 G2) А. М. За-
сурцев, 3. И. Козлова E3) 621.582
E4) E7) АККУМУЛЯТОР ХОЛОДА,
содержащий теплоизолированный резервуар,
заглубленный в грунт и заполненный водой, и тепловую
трубу, испарительная часть которой расположена
в резервуаре, а конденсаторная — над
поверхностью грунта, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации образования льда, аккумулятор
снабжен кольцевой форсункой, установленной на
тепловой трубе над поверхностью воды, и насосом
импульсной подачи воды в форсунку.
A1) 1138625 4E1) F 25 D 13/06, 17/06 F1)
879205 B1) 3546977/28-13 B2) 26.01.83 G1)
Кишиневский политехнический институт им. Сергея
Лазо G2) Е. Я. Файнзильберг, И. М. Жикул,
В. М. Колесников E3) 621.565:924
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ТЕРМООБРАБОТКИ МЯСНЫХ ТУШ по авт. св. № 879205,
отличающееся тем, что, с целью обеспечения
равномерного теплосъема с туш в камерах с
относительной протяженностью канала Ь по
отношению к шагу Sm между щелями /Ь/5Щ>6, оно
снабжено направляющими лопатками,
укрепленными между щелями на нижней плоскости
канала перпендикулярно направлению движения
воздуха из щелей, при этом количество
направляющих лопаток z определено соотношением
2=0,019 п, где п — кратность циркуляции.
УДК [621.565.92:637] :621.869@83.132)
Рекомендации по совершенствованию погрузочно-
разгрузочных работ на холодильниках
мясокомбинатов. БАЕВ М. Г. «Холодильная техника»,
1985, № 5.
Совершенствование организации труда на погру-
зочно-разгрузочных работах холодильников
мясокомбинатов является важным резервом
повышения эффективности производства в мясной
промышленности. В статье кратко излагается
содержание разработанных СКО ВНИКТИхолодпрома
«Рекомендаций по совершенствованию погрузоч-
но-разгрузочных работ на холодильниках
мясокомбинатов». Раскрываются основные элементы
научной организации труда на базе широкого
внедрения средств комплексной механизации,
внедрения передового опыта предприятий
отрасли. Внедрение Рекомендаций позволяет получить
значительный экономический эффект.
62

УДК 725.355:662.998.001.24
Определение сопротивления теплопередаче
ограждений из легких металлических
конструкции для овощехранилищ. ФАЙНШТЕЙН В. А.
«Холодильная техника», 1985, № 5.
Предложен метод расчета ограждающих
конструкций охлаждаемых овощехранилищ,
основанный на минимизации приведенных затрат,
зависящих от расчетной относительной влажности
воздуха в помещении. Метод позволит без
ущерба для хранящейся продукции уменьшить
толщину безынерционных ограждений, что даст
возможность снизить капитальные затраты при
строительстве овощехранилищ.
Список литературы — 4 названия.
УДК 621.564-403:536.23.022
Теплопроводность бинарных смесей газообразных
хладагентов. ЦВЕТКОВ О. Б., ЛАПТЕВ Ю. А.
«Холодильная техника», 1985, № 5.
Приведены результаты экспериментального и
аналитического исследований теплопроводности
смесей газообразных хладагентов R12 и RC318, R22
и R115, R22 и R13B1. Для обобщения данных
по теплопроводности бинарных газовых смесей
рекомендованы расчетные зависимости,
проведена их апробация.
Таблица 1. Список литературы — 9' названий.
УДК [621.565.92:637.1] :658.81
Организация отрузки продукции в укрупненных
грузовых единицах на Красноборском
холодильнике. ЛЕОНОВ А. А. «Холодильная техника»,
1985, № 5.
Описан метод пакетирования грузов на
Красноборском холодильнике Смоленского ПО молочной
промышленности. Ящики с маслом и натуральным
сыром формируют в пакеты на многооборотных
плоских деревянных поддонах размером 800Х
Х1200 мм в соответствии с ГОСТ 9557—73
и ГОСТ 9048—74. Сыр плавленый брикетный
формируют в транспортный пакет на поддонах
1000X1000 мм. Внедрение метода отгрузки
продукции в укрупненных единицах на поддонах
позволило в 2,5 раза повысить уровень
механизации ПРТС работ.
t УДК 621.574.012
Влияние свойств рабочего вещества на
энергетические характеристики одноступенчатых
паровых холодильных машин. БОЯРСКИЙ М. Ю.,
ЛАПШИН В. А. «Холодильная техника»,
1985, № 5.
Приведены результаты термодинамического
анализа энергетических показателей
идеализированных циклов ПХМ, работающих на однокомпо-
нентных рабочих веществах и смесях.
Рассмотрены тепловые нагрузки, в том числе для смесей
с ограниченной и неограниченной
растворимостью компонентов в жидкой фазе. Показано,
что при работе на смесях можно обеспечить
дойольно высокие КПД ПХМ в широком
интервале температур.
Таблица 1. Иллюстраций 6. Список
литературы — 7 названий.
УДК 536.24.001.5:629.463.125
Исследование теплообмена через ограждения
автономного рефрижераторного вагона в
условиях движения. ЧЕРНЯК Б. М. «Холодильная
техника», 1985, № 5.
Рассмотрено влияние скорости
рефрижераторного вагона на теплообмен через характерные
дефектные зоны ограждения кузова
изотермического вагона, на его тепловой баланс.
Исследования проведены с применением
бесконтактного теплового способа контроля. Пояснен
принцип действия информационно-измерительной
системы для отбора и обработки
информации о параметрах температурного поля
объекта контроля в условиях движения вагона.
Установлено, что при увеличении скорости
вагона на каждые 40 км/ч тепло потер и в зоне
дефекта возрастают на 8—10 %, в зоне дверного
проема — на 15—20 %. Коэффициент
теплопередачи вагона возрастает на 10 % при
неработающем и на 12 % при двух работающих
вентиляторах и увеличении скорости движения
вагона до 80 км/ч.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.57.041-213.3.001.24
Определение коэффициента плотности
холодильных компрессоров КЛИБАНОВ Е. Л.,
АЛЕКСАНДРОВ С. К., ДЗОТЦОЕВ А. Б.
«Холодильная техника», 1985, № 5.
Предложена нетрудоемкая методика
определения коэффициента плотности поршневых
компрессоров по объемной скорости утечки газа
через поршневое уплотнение при постоянном
перепаде давлений в разделенных без клапанов над- и
подпоршневых пространствах. На разработанном
испытательном стенде изучены закономерности
утечки газа через поршневые кольца базового
компрессора 2ФУБС12. Установленные значения
коэффициента плотности компрессоров с
диаметром цилиндра 67,5 мм не ниже
существующих справочных данных и зависят от
устойчивости масляного затвора в поршневом лабиринте.
Иллюстраций 5. Список литературы — 5
названий.
УДК [621.565.93:621.176] .001.5
Исследование эжекторной градирни. РАТНИКО-
ВА И. Н., МЕДНИКОВА Н. М.
«Холодильная техника», 1985, № 5.
Исследован макет эжекторной градирни,
работающей по принципу струйного аппарата с
использованием эффекта эжекции. В качестве во-
доразбрызгивающего устройства были
использованы центробежноструйные форсунки с
заполненным факелом. Испытания проведены при
различных тепловой и гидравлической нагрузках.
Результаты испытания сопоставлены с
имеющимися данными по вентиляторной градирне
ГПВ-10М и опытными по ГПВ-20 при
практически одинаковых рабочих условиях, тепловой и
гидравлической нагрузках. Показана
перспективность применения малошумных эжекторных
градирен, особенно в условиях плотной
городской застройки.
Таблиц 2. Иллюстраций 5. Список
литературы — 9 названий.
63

УДК 62-715
Вертикальный циркуляционный ресивер —
маслоотделитель. ЛАНЕЦКИЙ В. С. «Холодильная
техника», 1985, М 5.
При замене горизонтальных циркуляционных
ресиверов вертикальными с устройством
жидкостных стояков внедрено рационализаторское
предложение, позволившее использовать
вертикальные циркуляционные ресиверы в качестве
маслоотделителей. За 10 дней из аммиачной системы
с помощью установленных ресиверов удалено
около 2000 л масла.
Иллюстрация 1.
УДК 628.84:629.12
Новые центральные автономные судовые
кондиционеры. ПАТЛАЙЧУК Н. И., ХОМУЛЕН-
КО А. П., ЮРОВСКИЙ С. С. сХолодиль-
ная техника», 1985, № 5.
Дано краткое описание центральных автономных
кондиционеров типа «Климат-125»,
предназначенных для круглогодичной обработки воздуха в
жилых и служебных помещениях малотоннажных
судов. Приведены их основные технические
характеристики.
Иллюстраций 2.
УДК 725.355:621.86
О схемах механизации ПРТС работ на
многоэтажных распределительных холодильниках.
ГИММЕЛЬФАРБ А. Я. «Холодильная техника»,
1985, № 5.
Для ускорения ПРТС работ на крупных
многоэтажных распределительных холодильниках
предлагается применять вместо лифтов пандус
и тележечный конвейер (один или два) с
соответствующим изменением
объемно-планировочного решения здания. Показаны преимущества
предлагаемого варианта.
Таблица 1. Иллюстраций 2.
УДК 725.355:621.869
Погрузочно-разгрузочные работы на
распределительных холодильниках. КОГАН Б. Н.,
ИВАНОВА Т. Е. «Холодильная техника», 1985, № 5.
Дано Обоснование возможному количеству одно-*
временно разгружаемых вагонов на
железнодорожной платформе (фронт разгрузки).#Рассчита-
но время разгрузки вагонов. Приведено требуемое
число грузчиков и водителей погрузчиков для
распределительных холодильников различной
емкости.
Таблиц 5. Иллюстрация 1. Список литературы —
3 названия. j
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (ответственный редактор), Л. Д. Акимова (зам.
ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук,
проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн.
наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн.
наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сер-
гиенко, В. М. Шавра
Художественно-технический редактор С. А. Калустова
Корректор Н. Я. Туманова 1
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Рукописи не возвращаются
Головной журнал
«Пищевая и перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 20.03.85. Подписано в печать 12.04.85 Т-09728 Формат 70Х 108Vi6. Высокая
печать. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,02. Тираж 10 850 экз. Заказ 701
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром» Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64