ISSN 0023-124X
Sr
8
Холодильная 5
кехника вэ

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ГОСУДАРСТВЕННОГО АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 года
Холодильная
si 1ехника
В НОМЕРЕ:
УСКОРЕНИЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО
ПРОГРЕССА — ВЕЛЕНИЕ ВРЕМЕНИ
Калнинь И. М., Нуждин А. С, Савицкий И. К.
Создание нового холодильного оборудования для
народного хозяйства 2
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Дейнего Г. П., Мнацаканов Г. К., Крыминский А.И.,
Воронина Л. А. Воздушное охлаждение с
активным увлажнением в камерах хранения
многоэтажных холодильников 10
Беззаботов Ю. С, Шляховецкий В. М., Ераше-
ва Л. Д., Шаззо Р. И. Система хладоснабжения
цеха первичной обработки зеленого горошка 14
Галицкая Н. И., Румынская О. И., Верченко Л. А.
Оптимальные режимы и сроки хранения варено-
копченых и сырокопченых колбас 16
По следам наших публикаций 19
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Читатель ставит проблемы
Погожих Н. И. Сегодняшний день облагропрома
с позиции холодильщика 20
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Коноваленко Ю. И., Лаптев В. А., Сухомлинов И. Я.
Унификация рабочих колес ступеней холодильных
центробежных компрессоров 23
Рождественский А. В., Медведева И. Ю.,
Перший И. В. Особенности расчета времени
сублимационной сушки в оребренных противнях 26
Фикиин К. А., Фикиин А. Г. Критериальная
численная модель охлаждения пищевых продуктов
и других твердых тел " 28
ОБМЕН ОПЫТОМ
Никитин Ю. Н„ Маньков В. А., Коган Б. Н.
Проблемы механизации ПРТС работ с
замороженным мясом 35
Гребенников О. П., Жавнер В. Л.,
Феоктистова Н. А. Пружинные приводы промышленных
роботов для механизации ПРТС работ на
холодильниках 39
Кладий А. Г. Механизация ПРТС работ на
хладокомбинатах Росмясомолторга 42
Изобретения 22, 34, 48
ЗА РУБЕЖОМ
Родников А. Н. Автоматизация ПРТС работ на
холодильных складах 49
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное оборудование 54
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 62
РЕФЕРАТЫ 63
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА 64
in issue:
acceleration of scientific and
technological progress is call of time
Kalnin I. M., Nuzhdin A. S., Savitsky I. K. On Way
of Creating New Refrigerating Equipment for
National Economy 2
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL
COMPLEX
Deinego G. P., Mnatsakanov G. K., Kryminsky A. L,
Voronina L. A. Air Cooling with Active Humi-
dification in Multistorey Cold Store Rooms 10
Bezzabotov Yu. S., Shlyakhovetsky V. M., Yera-
sheva L. D., Shazzo R. I. Refrigeration Supply
System for Green Pea Primary Treatment Shop 14
Galitskaya N. I., Rumynskaya O. L, Verchenko L. A.
Optimal Regimes and Storage Time of Cooked
Smoked and Fresh Smoked Sausage 16
Following Our Publications 19
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Reader Sets Problems
Pogozhikh N. I. District Agro-Industrial Committee
Today from Viewpoint of Refrigerationist 20
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Konovalenko Yu. I., Laptev V. A., Sukhomlinov I. Ya.
Unification of Stages of Refrigerating Centrifugal
Compressors 23
Rozhdestvensky A. V., Medvedeva I. Yu., Per-
shin I. V. Specific Features of Calculating Time
of Sublimation Drying in Finned Trays 26
Fikiin K. A., Fikiin A. G. Criterional Numerical
Model of Refrigerating Foodstruffs and Other
Solid Bodies 28
PRACTICE EXCHANGE
Nikitin Yu. N., Mankov V. A., Kogan B. N. Problems
in Mechanizing Handling and Storing Operations
with Frozen Meat 35
Grebennlkov O. P., Zhavner V. L., Feoktistova N. A.
Spring Drives of Industrial Robots for
Mechanizing Handling and Storing Operations at Cold
Stores 39
Klady A. G. Mechanization of Handling and Storing
Operations at Refrigerated Combines of Ros-
myasomoltorg 42
Inventions 22, 34, 48
ABROAD
Rodnikov A. N. Automatization of Handling and
Storing Operations at Refrigerated Storehouses 49
REFERENCE DATA
Buryak V. S. New Refrigerating Equipment 54
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 62
SUMMARIES 63
REFRIGERATING MOSAIC 64
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1989.
1

УСКОРЕНИЕ НАУЧНО-.
<ОГО ПРОГРЕССА -
ВРЕМЕНИ
УДК 621.56/.57
СОЗДАНИЕ НОВОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
ДЛЯ НАРОДНОГО ХОЗЯЙСТВА
Д-р техн. наук И. М. КАЛНИНЬ,
д-р техн. наук А. С. НУЖДИН,
И. К. САВИЦКИЙ
ВНИИхолодмаш
Искусственный холод нашел широкое
применение во многих отраслях народного хозяйства
страны. Значительна его роль в претворении в
жизнь Продовольственной программы, которой
было уделено большое внимание на мартовском
A989 г.) Пленуме ЦК КПСС.
Для удовлетворения потребностей в
искусственном холоде самых разнообразных отраслей
народного хозяйства необходима широкая
номенклатура холодильного оборудования
различного конструктивного исполнения в диапазоне
холодопроизводительностей от нескольких ватт
до десятков мегаватт, с температурным уровнем
от + 10 до —100 ° С. Решить эту важную и
сложную задачу можно только с помощью
научного центра, осуществляющего рациональную,
экономически оправданную техническую политику в
области холодильного машиностроения.
В настоящее время таким центром по
холодильному оборудованию промышленного
назначения холодопроизводительностью свыше
3,0 кВт является ВНИИхолодмаш. В этом году
Всесоюзный ордена Трудового Красного
Знамени научно-исследовательский, проектно-конст-
рукторский и технологический институт
холодильного машиностроения отмечает свое
25-летие. Однако становление его началось
намного раньше.
В 1935 г. была организована Всесоюзная
проектно-монтажная контора, которая в 1950 г.
была преобразована в Центральное
конструкторское бюро холодильного машиностроения
(ЦКБХМ). В 1964 г. ЦКБХМ, за время
существования которого его коллективом был
накоплен богатый опыт по конструированию
холодильного оборудования, получил статус
института. В состав института был включен
экспериментальный завод «Красный факел», который
как машиностроительное предприятие
отсчитывает свою историю с 1863 г. и имеет
славные революционные и производственные
традиции.
В настоящее время на базе института
создано НПО «ВНИИхолодмаш», в состав которо-
Рис. 1. Виброакустический стенд для испытаний
компрессоров
шт
— • ИИ»9*С*ЯщШё 'И^Й^0^Ш

го входят экспериментальный завод
холодильного машиностроения «Красный факел»,
черкесский завод «Холодмаш» и завод «Комплект-
холодмаш» (г. Страшены Молдавской ССР).
Основной задачей ВНИИхолодмаша является
создание и внедрение в производство на
многих специализированных и привлеченных заводах
высокоэффективных холодильных машин для
отраслей, связанных с переработкой, хранением,
транспортировкой и реализацией продуктов
питания, а также для многих других — от
химической промышленности до космической
техники.
ВНИИхолодмаш как головной институт по
холодильному машиностроению координирует
деятельность многих организаций, занятых
созданием холодильного оборудования, возглавляет
работу по его стандартизации в нашей стране и
в рамках международной организации по
стандартизации (ИСО) — руководит секретариатом
технической комиссии ТК86 «Охлаждение» ИСО.
Диктуемые потребностью народного
хозяйства изменения структуры и повышение
качества выпускаемого холодильного оборудования
могут быть достигнуты только на основе
широкого развертывания научно-исследовательских и
экспериментальных работ. В связи с этим
организация современной исследовательской и
экспериментальной базы стала ответственной
ступенью на пути развития института.
При ее создании исходили из следующих
концепций:
основное средство всестороннего изучения
базовых элементов холодильных машин (комп-
Рис. 2. Экспериментальногвычислительный
комплекс для обработки акустических характеристик
рессоров, аппаратов, приборов) — физический
эксперимент;
основное средство исследования
холодильных систем в целом, их синтез, расчет
характеристик, оптимизация взаимодействия основных
элементов в составе системы — математическое
моделирование и расчет на ЭВМ.
В институте созданы специализированные
стенды, на которых исследуют при работе на
штатных рабочих веществах (или
веществах-имитаторах):
характеристики модельных ступеней
центробежных компрессоров с диаметром рабочих
колес до 350 мм в широком диапазоне
режимных параметров при числах Маха до 1,4;
рабочие процессы пор*шневых и винтовых
компрессоров с измерением
быстроменяющихся параметров — давления, температурных
полей, напряжений;
теллообменные поверхности (в том числе
воздухоохладителей и воздушных конденсаторов
на стенде типа «аэродинамическая труба») для
определения их рабочих характеристик при
имитации параметров сред.
Создан также стенд (рис. 1) для
виброакустических испытаний компрессоров. С помощью
электронного оборудования экспериментально-
вычислительного комплекса для обработки
акустических характеристик (рис. 2) получают
данные, по которым судят о необходимых
изменениях конструкций для снижения шума и
вибрации, а также диагностируют техническое
состояние холодильного оборудования и его
отдельных узлов.
Лаборатории института оснащены
оборудованием, с помощью которого изучают свойства
хладагентов, смазочных масел и их смесей,
воздействие смесей на конструкционные материалы;
исследуют надежность холодильных машин и
|__T^!z-3f
[ |
J ~j\
У'^г ^Ь '
г
т
г- • ^шШ^Ш/ЕЗГ
j :|~- - v~-7, ' >
1 irv»r=^ -

их узлов (например, пар трения), в том числе
ускоренными методами в форсированных
режимах;
* осуществляют безразборную дефектоскопию
деталей;
испытывают изделия на ударостойкость (в
первую очередь транспортных холодильных
машин);
проводят климатические испытания в
условиях, приближенных к реальным условиям
эксплуатации и др.
Во многих случаях указанные эксперименты,
обработка и сбор данных осуществляются с
помощью ЭВМ.
Для численного эксперимента при
исследовании и оптимизации холодильных систем имеется
разнообразная вычислительная техника, на
основе моделирования с использованием банка
экспериментальных характеристик элементов
разработано большое количество программ для
расчетов на ЭВМ.
Ряд проблем холодильной техники ВНИИхо-
лодмаш решает в тесном сотрудничестве с
институтами Академии наук и рядом высших
учебных заведений страны. Кроме того, проводит
совместную работу с организациями стран-
членов СЭВ.
На основании проведенных
научно-исследовательских работ были обоснованы области
рационального применения различных типов
компрессоров и разных хладагентов и масел для
машин различной холодопроизводительности и
температурного уровня, разработаны методы
оптимизации при конструировании холодильных
машин.
Комплекс научных работ по исследованию
клапанов, пар трения и систем смазки
позволил в 1,5—2 раза повысить частоту вращения
поршневых компрессоров, значительно снизить
металлоемкость, улучшить энергетические
показатели и создать систему надежного и
экономичного регулирования холодопроизводительности
с помощью электромагнитного отжима пластин
всасывающего клапана.
Изучение рабочих процессов в маслозапол-
ненных винтовых компрессорах с применением
оригинальных методов индицирования давления
и определения коэффициента неравновесности
раствора хладагента в масле привело к
созданию достоверной методики расчета объемных и
энергетических характеристик винтового масло-
заполненного компрессора, обоснованному
выбору масла, позволило показать
целесообразность производства нового масла типа ХС-40,
получить необходимые научные данные для
создания бессальниковых конструкций таких
компрессоров.
Многолетние газодинамические
исследования проточной части центробежных
компрессоров дали возможность определить
рациональные пути унификации элементов проточной
части, разработать методы расчета кинематических
параметров потока в ступени (с учетом
сжимаемости и реальных свойств газа), а также
объемных и энергетических характеристик
проектируемого многоступенчатого компрессора и на этой
основе создать унифицированные ряды
фреоновых и пропановых центробежных
компрессоров, по энергетической эффективности не
уступающих, а по некоторым типоразмерам
превосходящих лучшие зарубежные образцы.
По результатам испытаний теплообменных
аппаратов разработаны и внедрены
эффективные теплообменные поверхности для всех типов
аппаратов с учетом условий эксплуатации,
применяемых хладагентов и хладоносителей,
предложен метод оптимизации теплообменных
аппаратов и созданы унифицированные ряды
испарителей и конденсаторов, металлоемкость
которых снижена на 15—60 % по сравнению с
традиционными конструкциями.
При анализе результатов работы за ряд лет
отчетливо видны недостатки в организации и
проведении научно-исследовательской работы,
которые тормозили технический прогресс в
холодильном машиностроении. Отставание в
развитии исследовательской базы, оснащении
экспериментального производства современным
оборудованием задержало на несколько лет
создание роторно-поршневых компрессоров и
изучение спиральных компрессоров. Мало
уделяли внимания исследованиям новых материалов,
несмотря на то, что их применение снижает
себестоимость изготовления, повышает
долговечность, а в некоторых случаях улучшает
энергетические характеристики оборудования. Для
развертывания перспективных работ
чрезвычайно важно скорейшее завершение
строительства нового комплекса института в Москве, что
значительно расширит экспериментальную базу
и поднимет ее технический уровень, увеличит
фондовооруженность в 4 раза, а
обеспеченность вычислительной техникой — в 5 раз.
В рассматриваемый период заводы
холодильного машиностроения по разработкам
ВНИИхолодмаша и при непосредственном
участии института сменили два или три
поколения основных видов выпускаемого базового
холодильного оборудования. Такое обновление
обеспечило в целом необходимый
технический уровень отечественного холодильного
машиностроения, но не исключило его
серьезного отставания в ряде конкретных направлений.
Неудовлетворение потребностей отраслей
народного хозяйства в холодильном
оборудовании различных видов как по количеству, так и
по качеству связано с тем, что в течение
многих лет ресурсы на развитие заводов
холодильного машиностроения выделялись
недостаточные.
В настоящее время в рамках решения
Продовольственной программы предусматриваются
серьезные меры по наращиванию
производственных мощностей холодильного
машиностроения, оснащению заводов современным
технологическим оборудованием, а также полное
обеспечение холодильного машиностроения
разнообразными комплектующими изделиями и
материалами на требуемом техническом уровне.
В связи с широким распространением
холодильных машин промышленного назначения в
народном хозяйстве, большим ростом парка этих
машин, насчитывающего 700 тыс. единиц, остро
встал вопрос о резком повышении надежности

Vt,m3/d
1370г.
Тип
Марна
Щс
Ут.
во,
«Вт
1980г.
Тип
К.
Марка Wpt
мм\
щ
",.
mVc
щт\
1330г.
Тип
Марка\
I
ш
Vr,
00,
KBnh
1,0 Л
0,6 \
0,6
0,4
о,з-\
6,2
0,1Я
0.08А
о,ое\
0,05-
o,ot-
нозЛ
А01200\
111
II
I*
^ «
if
А0600
Щ86
15Щ
ОМ
АУУШ
•АУ200\
АВ100
АУУ90\
щщ
670
W
ОМ 252
ЩЩ
116
АУ<*5
Ц07Л112
Щ056\ 56
Ш1Ш
\щ
щ
и
ощ
*» ? ^
Ш12отщтщо,88
П56\
13Щ
||
I II
А0600\
6X550
П220
20А
щ
W
/7110
•/180
ПБ80
№5\
0,167\
670\
425
268
П6Ь0
Щ085&
т
88
ЩЩ
Н
I
\-8Х1600\
515\
Щ
Н
№\
\1Щ
дХ80и\25(А
Щ
Ч
Щ
ill
ВХ4Щ
\2186Ш
ЩЩ
8X280
\218628A
200[0>9
Щ0,9
8X150
\21В6150\
-2186Щ123]
Hi
/180
/1680
1,0
76 Ш
\2f865/A100\0,9
/76W
W
72
mm
№5\
0,165
Щ085
Ц067\
W
Ш\
150
100
Щ05Щ 88
ОЩ
76Ш7\2?Щ0Щ
и долговечности холодильного оборудования.
Это обусловило принятый институтом курс на
создание качественно новых холодильных
компрессоров ротативного типа, которые поэтапно
должны в основном вытеснить поршневые
компрессоры.
В диапазоне холодопроизводительности ниже
30 кВт повышение технического уровня
фреоновых компрессоров шло по пути полной
замены сальниковых компрессоров более
надежными — со встроенным электроприводом. При
этом значительно улучшились
технико-экономические показатели, снизились металлоемкость
в среднем на 40 и удельный расход
электроэнергии на 17 %.
Освоены быстроходные (п=50 с")
герметичные поршневые компрессоры холодопроиз-
водительностью до 10 кВт — компактные,
малометаллоемкие и высоконадежные.
В настоящее время в данном диапазоне
холодопроизводительности ведутся
опытно-конструкторские работы по созданию принципиально
новых компрессоров — роторно-поршневого
типа и спиральных, имеющих рекордно низкую
металлоемкость, хорошие показатели по
энергопотреблению и надежности.
В диапазоне холодопроизводительности от
40 до 100 кВт были освоены поршневые
компрессоры нового поколения — типов П и ПБ.
Холодопроизводительность бессальниковых
компрессоров была повышена до 80 кВт. В
поршневых компрессорах нового поколения снижены
удельные показатели по металлоемкости на
25 %, увеличена удельная холодопроизводи-

тельность на 7 % и значительно повышены
надежность и долговечность.
На основе проведенных исследований и
имеющегося опыта по созданию и эксплуатации
винтовых компрессоров большой холодопроиз-
водительности ведутся разработки аммиачных и
фреоновых (R 22) винтовых маслозаполненных
компрессоров в диапазоне холодопроизводи-
тельности от 50 до 100 кВт.
Наиболее значительно изменилась
конструкция компрессоров холодопроизводительностью
130—1600 кВт (см. таблицу). На московском
заводе холодильного машиностроения
«Компрессор» произошла смена двух поколений — от
поршневых компрессоров базы АУ200 к
компрессорам базы П220, а затем к винтовым
компрессорам (рис. 3).
В поршневых компрессорах базы П220
применена оригинальная система регулирования холо-
допроизводительности методом
электромагнитного отжима клапанов, позволившая
автоматизировать работу холодильных машин и
агрегатов в наиболее выгодных условиях.
С 70-х годов в нашей стране начали выпускать
холодильные винтовые компрессоры.
Реализация этого направления существенно
повышает долговечность и надежность
компрессоров, степень их автоматизации, дает
возможность плавно регулировать холодопроизводи-
тельность, снижает металлоемкость. Освоены
аммиачные и фреоновые (R 22) холодильные
машины и агрегаты на базе винтовых
компрессоров холодопроизводительностью 280—
1600 кВт, а в ближайшее время нижняя
граница этого диапазона будет сдвинута до 130 кВт.
Рис. 3. Винтовой аммиачный агрегат 21А280-7-1
Указанные компрессоры обеспечивают
возможность работы установок без постоянного
обслуживания с индивидуальными системами
управления с элементами микропроцессорной
техники или с центральной
микропроцессорной системой управления.
Динамика технико-экономических
показателей аммиачных компрессоров представлена на
рис. 4.
Холодильные турбоагрегаты
холодопроизводительностью свыше 2000 кВт, работающие на
фреонах, аммиаке и пропанах, впервые по
разработкам института были освоены в начале
60-х годов. Они предназначены для химической,
газовой, нефтехимической промышленности, а
также для технологического и комфортного
кондиционирования воздуха. Их освоение
позволило отказаться от импорта таких машин.
В 80-х годах освоено промышленное
производство 13 типоразмеров второго поколения
холодильных фреоновых машин
холодопроизводительностью до 8000 кВт на базе
центробежных компрессоров (рис. 5).
В отличие от первого поколения новые
центробежные компрессоры имеют оригинальную
компактную конструкцию, встроенный
мультипликатор и корпус без горизонтального
разъема, что позволило значительно снизить
металлоемкость (на 35 %) и повысить надежность.
Их энергетическая эффективность повышена
на 9 % в результате отработки в
лабораторных условиях новых конструкций ряда
центробежных ступеней сжатия. Ступени этого ряда
использованы также при создании 17
типоразмеров второго поколения турбоагрегатов,
работающих на аммиаке и углеводородах. Холодо-
производительность агрегатов, используемых в
rWPfe^»l__
(ЩшАшг Am

5V »,.
Рис. 4. Динамика достигнутых и предполагаемых
показателей технического совершенства
холодильных аммиачных компрессоров на конец
указанного года (показатели приведены при
температуре кипения *о =—15 °С и конденсации tK =
= 30°С):
/ — компрессоры поршневые сальниковые, Qo =
= 1304-250 кВт; 2 — компрессоры винтовые
сальниковые, Qo до 410 кВт; 3 — тоже, Q0 = 8004-1600 кВт
Рис. 5. Турбокомпрессорный
4000/8000-2
агрегат ТХМВ-
химической, газовой и нефтяной
промышленности, повышена в 1,5 раза в единице
оборудования. Обеспечена работа агрегатов в
экстремальных условиях. Первый агрегат этого
ряда будет освоен в серийном производстве в
текущем году. Ведутся работы по созданию
агрегатов холодопроизводительностью до
23 000 кВт.
Новые холодильные машины и агрегаты на
базе центробежных компрессоров полностью
автоматизированы, в системах управления
использована микропроцессорная техника.
Если развитие конструкций компрессоров в
основном определяет энергетическую
эффективность и надежность холодильных машин, то
совершенствование теплообменных аппаратов
позволяет существенно снижать их
металлоемкость.
Развитие конструкций основных
теплообменных аппаратов тесно связано с
технологическими возможностями производства.
Большинство осуществленных технических решений
относится к одному из трех направлений:
применению новых более эффективных
теплообменных поверхностей, созданию аппаратов с
более рациональной организацией потоков тепло-
обменивающихся сред, сокращению нетеплооб-
менных частей аппаратов.
Расширяется выпуск аммиачных кожухотруб-
ных конденсаторов с использованием труб с
приварным проволочным оребрением взамен
гладких труб и фреоновых испарителей с
трубами с металлизированным пористым
покрытием взамен накатных труб. Металлоемкость
этих аппаратов снижена на ~ 30 %.
Освоено серийное производство фреоновых
воздушных конденсаторов с трубчато-ребристой
поверхностью на базе просечного
гофрированного ребра. В стадии внедрения находятся
аммиачные воздушные конденсаторы на базе
стальных труб с алюминиевым ленточным
оребрением. По сравнению с ранее применявшими-
SS.

ся поверхностями теплообмена их удельная
металлоемкость снижена на ~ 60 %.
Получают дальнейшее развитие фреоновые
кожухотрубные испарители на основе
тонкостенной биметаллической внутриоребренной трубы с
кипением хладагентов внутри труб и
кожухотрубные конденсаторы с тонкостенными
накатными трубами малого диаметра (снижение
металлоемкости до 15 %).
В теплообменных аппаратах применяются
трубные пучки высокой плотности с
суженными концами труб для ввода и вывода потока
теплоносителя в межтрубное пространство,
аппараты с обечайкой шестигранной формы,
исключающей паразитные полости на периферии
пучка и др.
Ведутся работы по освоению пластинчатых
и пластинчато-ребристых аппаратов. Начат
выпуск кожухотрубных аппаратов бесфланцевых
конструкций. Ведется поиск по созданию
цельносварных кожухотрубных аппаратов без
трубных досок.
На рассмотренное базовое оборудование
(компрессоры и теплообменные аппараты)
разработаны четыре государственных стандарта с
перспективными показателями на различные
периоды времени, отвечающие мировому
техническому уровню и учитывающие его развитие.
На основе этого базового оборудования
разрабатываются, осваиваются и выпускаются
холодильные машины общего применения, а также
целевого назначения. В настоящее время по
разработкам института серийно изготавливается
более 200 типоразмеров холодильных машин и
агрегатов.
Некоторые виды оборудования, нужные
народному хозяйству, промышленность не
выпускает. Это в основном связано с тем, что
подотрасль холодильного машиностроения
испытывает существенный дефицит
производственных мощностей. Народное хозяйство
обеспечено холодильными машинами на уровне 75 %,
а по отдельным видам — 50 % и даже ниже.
Рассмотреть в статье развитие всех
выпускаемых холодильных машин не представляется
возможным. Остановимся на наиболее важных,
в частности холодильном оборудовании для
отраслей агропромышленного комплекса.
Совершенствуется номенклатура
холодильных машин для молочнотоварных ферм. Все
новое оборудование выполняется на базе бес-
сальниковых и герметичных компрессоров
повышенной надежности. В последние годы
освоены четыре из шести типоразмера ряда
холодильных машин холодопроизводительностью от
10 до 30 кВт с рекуперацией тепла. В
результате на фермах не только охлаждается
молоко, но и одновременно подогревается
технологическая вода. Однако до настоящего
времени не освоена наиболее крупная
холодильная машина этого ряда —
холодопроизводительностью 37 кВт. Требует ускорения также
создание модификаций машин этого типа,
позволяющих использовать машины как в режиме с
рекуперацией тепла, так и без нее.
Для фрукто- и овощехранилищ емкостью до
2000 т созданы специализированные блочные
холодильные машины полной заводской
готовности для хладоснабжения камер емкостью
100—150 и 200—300 т единовременного
хранения. Здесь найдено оптимальное решение, так
как для таких машин не нужен машинный зал,
их просто монтировать, они автоматизированы
и работают без обслуживающего персонала.
Для более крупных фрукто- и
овощехранилищ, а также низкотемпературных камер
хранения мясной, молочной и рыбной продукции
пока подобных оптимальных решений нет. Для
них используют высоконадежные одно- и
двухступенчатые винтовые холодильные
компрессорные агрегаты, которые постепенно вытесняют
поршневые компрессоры. Такое решение
является основной предпосылкой для создания
крупных автоматизированных холодильных
установок, работающих лишь с периодическим
обслуживанием. В последнее время проектные
институты Госагропрома СССР создали типовые
проекты холодильных установок, состоящих из
укрупненных блоков холодильного оборудования
заводского изготовления, разработанного
ВНИИхолодмашем. Комплектная поставка
холодильного оборудования осуществляется в
соответствии с указанными проектами. Такой
способ комплектации холодильных установок
является существенным шагом вперед в
сравнении с поставками «россыпью», при которых
выполняется большой объем монтажных работ на
местах.
Однако это решение не отвечает
требованиям, выдвигаемым в связи с ускоренным
строительством хранилищ из легких металлических
конструкций (ЛМК) для сельскохозяйственной
продукции. Для них в настоящее время
создаются полностью агрегатированные
холодильные установки.
По программе, направленной на повышение
технического уровня холодильного
оборудования для перерабатывающих отраслей
агропромышленного комплекса, на 1988—1995 гг.
ВНИИхолодмашем совместно с заводами
холодильного машиностроения всего будет
разработано более 70 типоразмеров нового
холодильного оборудования, включая одно- и
двухступенчатые компрессорные агрегаты,
преимущественно винтовые, и новые виды теплообменных
аппаратов и емкостной аппаратуры.
В связи со сменой поколений базового
холодильного оборудования ежегодно
осваивается большое число типоразмеров новых машин
и агрегатов. Предпочтение отдается
холодильному оборудованию для перерабатывающих
технологий, хранения и транспортировки
продуктов питания, а также для некоторых быстро-
развивающихся производств —
топливно-энергетического и химико-лесного комплексов. В этом
объеме работ необходимо предусмотреть
также создание нового поколения фреоновых
низкотемпературных холодильных машин,
используемых для испытательных целей и в
некоторых специальных технологиях (fo=—70ч-
—90 °С). Это направление является пробелом в
работе института и соответствующих заводов,
который должен быть в ближайшие годы
ликвидирован.
Перспективно применение холодильного
оборудования для теплоснабжения различных объ-

Рис. 6. Тепловой насос 1НТ80
ектов с помощью теплонасосных установок
(рис. 6). Применение тепловых насосов
является альтернативой по отношению к
теплоснабжению от котелен и способствует
значительной экономии топливных ресурсов. Разработан
ряд тепловых насосов из 9 типоразмеров на
базе поршневых, винтовых и центробежных
компрессоров в диапазоне теплопроизводи-
тельности от 0,045 до 11,5 МВт. Серийное
производство этих машин будет начато в 1989—
1991 гг.
Для охлаждения природного газа при
транспортировке, а также при фракционировании
природного и попутного газов предназначены
высокопроизводительные и высоконадежные
холодильные установки на базе центробежных
компрессоров.
Предстоит решить проблему создания
холодильных систем для сжижения природного
газа, чтобы использовать его в качестве
моторного топлива. Для этой цели также необходимо
оборудование на базе крупных холодильных
установок.
Холодильные машины начали применять в
машиностроении для термостатирования
высокоточных металлорежущих станков и осушки
воздуха в пневмосистемах предприятий.
В ближайшие годы следует ожидать
широкого применения искусственного холода (в
диапазоне температур выше —133 °С) в процессах,
использующих эффект высокотемпературной
сверхпроводимости.
Большой объем научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ предстоит
выполнить институту совместно с организациями
химической промышленности и других смежных
отраслей, обеспечивающих холодильное
машиностроение комплектующими изделиями и
материалами, в связи с необходимостью
постепенной замены ряда хладагентов, в частности
R12, отрицательно влияющих на состояние
озонового слоя атмосферы. Потребуется расширить
применение R22 как основного хладагента и
спроектировать оборудование, работоспособное
в требуемом температурном диапазоне.
Предстоит также создать новые холодильные
машины, прежде всего тепловые насосы, в
которых будут использованы ранее не
применявшиеся альтернативные хладагенты низкого
давления.
Ускорение технического прогресса
настоятельно требует осуществления оригинальных и
принципиально новых технических идей и
решений, на основе которых можно резко
повысить технический уровень и
конкурентоспособность холодильного оборудования.
Проводимые институтом перспективные
исследования направлены на полную замену
поршневых компрессоров машинами ротативного
типа, создание компактных пластинчатых тепло-
обменных аппаратов, разработку схем,
позволяющих осуществлять эффективный
теплообмен в аппаратах контактного типа,
существенное расширение функций систем
автоматизации, использование новых материалов
(композитов, керамики, магнитных уплотнительных
жидкостей), применение акустических генераторов
для повышения эффективности процесса
дросселирования хладагента и др.
В перспективе особое внимание будет
обращено на создание холодильных систем,
основанных на новых принципах получения низких
температур. Среди них сейчас можно назвать
электрохимические и магнитные холодильные
системы. Условием создания последних
является практическое освоение
высокотемпературной сверхпроводимости.
Главное достояние института —
сформировавшийся костяк высококвалифицированных
специалистов-единомышленников, энтузиастов
холодильного дела. Это конструкторы и
исследователи, широко эрудированные в конкретных
областях холодильного машиностроения.
Создание современной испытательной базы и
экспериментального производства позволит
коллективу ученых и инженеров института
обеспечить научно-конструкторский задел
холодильного оборудования, отвечающего по технико-
экономическим показателям современному
мировому уровню.

w
Совершенствование систем
охлаждения и оптимизация
режимов хранения
УДК [621.565.92:637.5.037] .001.4
ВОЗДУШНОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ
С АКТИВНЫМ УВЛАЖНЕНИЕМ
В КАМЕРАХ ХРАНЕНИЯ
МНОГОЭТАЖНЫХ
холодильников
Канд. техн. наук Г. П. Д ЕЙ НЕГО,
канд. техн. наук Г. К. МНАЦАКАНОВ,
А. И. КРЫМИНСКИЙ, Л. А. ВОРОНИНА
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Результаты проведенных в ОТИХПе
исследований позволили рекомендовать
воздушное охлаждение с активным увлажнением
в камерах хранения замороженного
неупакованного мяса одноэтажных и верхних
этажей многоэтажных холодильников
торговли [4,5]. В этих камерах забор воздуха,
направляемого в воздухоохладители,
осуществляется из продуха между ложным
потолком и перекрытием в целях отвода
наружных теплопритоков, проникающих через
кровлю здания.
Применение разработанной системы
охлаждения в камерах промежуточных этажей
многоэтажных холодильников потребовало
проведения дополнительных исследований,
вызванных изменением схемы воздухо-
распределения. В этих камерах более
приемлем забор воздуха из продухов между
экранами и наружными стенами для
отвода проникающих наружных теплопритоков.
Испытания системы воздушного
охлаждения с активным увлажнением для камер
промежуточных этажей проведены в камере
№ 26 Мосхладокомбината № 12. Камера
грузовместимостью ~440 т расположена
на втором этаже. Размер ее 23,4X23,4 м,
высота 4 м, сетка колонн 6X6 м, охлаждение
батарейное с «теплозащитной рубашкой».
Для проведения испытаний камеру
оборудовали подвесными воздухоохладителями —
одним ВОП-150 и двумя ДХ-100
производства ВНР — и увлажнителем воздуха.
Батарейная система охлаждения в камере и
продухах во время испытаний была
отключена.
Схема системы воздушного охлаждения
с активным увлажнением показана на рис. 1.
Воздух из камеры отводится через
наиболее удаленную от воздухоохладителей дверь
в продух «теплозащитной рубашки»,
двигается по нему вдоль двух наружных стен,
отводя наружные теплопритоки,
обрабатывается в воздухоохладителях и затем
нагнетается вентиляторами в грузовой объем
камеры. Конструкция воздухоохладителей
ДХ-100 позволила установить их так, чтобы
воздух всасывался из продуха и подавался
в камеру без воздуховодов. При монтаже
воздухоохладителя ВОП-150 были изготов-
ны воздуховоды — всасывающий для
забора воздуха из продуха и нагнетательные
для подачи охлажденного воздуха в камеру
и придания нужного направления
движению. В потоки воздуха, выходящие из
воздухоохладителей, подмешивается
приготовленный в увлажнителе воздух повышенного
влагосодержания.
Трубопроводы для подачи воздуха
повышенного влагосодержания и для слива талой
воды смонтированы с уклоном от
воздухоохладителей, снабжены гибкими
нагревательными элементами и теплоизолированы.
Талая вода при оттаивании
воздухоохладителей сливается в мерный бак, а затем в
канализацию.
Рис. 1. Схема системы воздушного охлаждения
с активным увлажнением:
/ — потолочная батарея; 2 — воздухоохладитель
ВОП-150; 3 — воздухоохладитель ДХ-100; 4 —
патрубки подачи воздуха повышенного
влагосодержания в потоки воздуха, выходящие из
воздухоохладителей; 5 — продух; 6 — водопровод; 7 —
канализация; 8 — мерный бак; 9 — увлажнитель воздуха;
10 — трубопроводы подачи воздуха повышенного
влагосодержания из увлажнителя в камеру; // —
трубопровод для слива талой воды

Для камеры разработана
усовершенствованная конструкция увлажнителя
воздуха (рис. 2).
Воздух, подаваемый в увлажнитель
вентилятором из продуха «теплозащитной
рубашки», вначале нагревается в стальном
коробе с вертикальными перегородками с
помощью ТЭНов, расположенных в первых
двух отсеках (по ходу воздуха),
образованных перегородками. В остальных отсеках
температура подогретого воздуха
выравнивается. В последнем, по ходу воздуха,
отсеке установлен термометр
сопротивления, являющийся датчиком реле
температуры РТ-1, которое регулирует температуру
предварительного нагрева воздуха.
Из нагревателя воздух с заданной
температурой поступает в поддон, заполненный
водой до определенного уровня. Крышка
поддона снабжена пластинами, опущенными
в воду, которые образуют зигзагообразный
канал для прохода воздуха над
поверхностью воды. Вода в поддоне подогревается
ТЭНами. Ее температура регулируется реле
температуры РТ-1, датчик которого
расположен в поддоне. К днищу поддона подведен
трубопровод для слива воды в канализацию.
К боковой стенке приварены патрубки для
монтажа указателя уровня, уровнедержате-
ля с поплавковым регулятором уровня и
полупроводникового регулятора уровня
ПРУ-5, предназначенного для отключения
электроснабжения увлажнителя при
опускании воды ниже минимально допустимого
уровня.
В верхней части каплеотделителя
имеются три патрубка диаметром 89 мм с
фланцами, к которым прикреплены трубопроводы
подачи влажного воздуха к
воздухоохладителям. Увлажнитель воздуха
теплоизолирован полистиролом ПСБ-С толщиной 100 мм.
При проектировании увлажнителя
потребовалось рассчитать тепломассообменные
характеристики. Существующие
зависимости выведены для гидродинамических
условий, отличных от условий в увлажнителе
описанной конструкции. В целях получения
расчетных формул провели
экспериментальные исследования.
Заданной температуры воздуха и воды
достигали включением необходимого
количества ТЭНов, два из которых с плавным
регулированием мощности. Высоту канала
для прохода воздуха в поддоне изменяли,
поднимая или опуская уровень воды. Его
фиксировали по показаниям указателя
уровня. Расход воздуха регулировали задвижкой
на заборном воздуховоде. Температуру воды
в толще,воздуха на входе в поддон и выходе
из него измеряли термопарами, относитель-
Рис. 2. Схема увлажнителя воздуха:
/ — заборный воздуховод; 2 — ТЭНы; 3 —
вентилятор; 4 — нагреватель воздуха; 5 — датчик
температуры; 6 — уровнедержатель; 7 — переливная трубка;
8 — сифон; 9 — полупроводниковое реле уровня; 10 —
указатель уровня; // — поплавковый регулятор
уровня; t2 — люки для установки ТЭНов; 13 — сливной
трубопровод; 14 — поддон; 15 — крышка поддона с
пластинами; 16 — каплеотделитель; 17 — патрубок
подачи воздуха повышенного влагосодержания
Nu
200\
1Щ
too
О
о У^
Ж^1
о
2te-ftr+ О
2Re-10*
Рис. 3. Зависимости
Nu и Nu' от Re:
/ — построенные по

экспериментальным данным; 2 •
данным [6]
ную влажность воздуха на входе и выходе —
аспирационными психрометрами, массовый
расход воздуха через увлажнитель — массо-
метром, содержащим нагревательный
элемент и дифференциальную гипертермопару.
В экспериментах параметры и
геометрические размеры изменяли в следующих
пределах: температуру воздуха на входе
в поддон 2—65 °С, температуру воды в
толще 16—52 °С, высоту зигзагообразного
канала 0,18—0,24 м (при этом
эквивалентный диаметр канала увеличивался от 0,18 до
0,22 м), массовый расход воздуха 0,031—
0,08 кг/с. Температура воздуха в камере
повышалась с —17 до —7 °С, относительная
влажность — до 100 %.
В результате обработки опытных данных
[1] получены следующие зависимости
(рис. 3):
Nu=0,302Re<w
Nu,=0,0587Re0.82>

2,0
f,0
0,6
o>*
0,3
r
Д-
%8'ГОЛ
0" ),l'HJ ' 1
Рис, 4. 4?=i(K)
при различных
числах Рейнольдса
0,2 0,4
1,0 /Г
где Nu, Nu' — термический и диффузионный
критерии Нуссельта;
Re — число Рейнольдса.
Они справедливы для значений Re=
@,84-2,2). КL.
Для расчета тепломассообменных
характеристик при испарении воды в
увлажнителях требуется определить температуру ее
поверхности, которая зависит от
интенсивности тепло- и массообмена и ряда других
факторов. Ее находили с помощью
уравнений из [2, 3].
В результате обработки данных
эксперимента для интервала значений Re= @,8-i-
2,2) *Ю4 получена зависимость (рис. 4)
г|?=0,446/(-Ч
где г|)= (tWT — twn) /(tBX — tBM);
A== \*в.с *в.м/ / \Iwt ^шп);
i|? — неопределяющий температурный
критерий;
К — определяющий температурный
критерий, учитывающий гигротермиче-
ское состояние воздуха и
температуру воды;
tWT — температура воды в толще;
twn—температура поверхности воды;
^в.сЛ.м—температура воздуха по сухому и
смоченному термометру.
Теплотехнические испытания
увлажнителя показали, что температура
поверхности воды значительно отличается от
температуры в толще. Это говорит о его высокой
эффективности. При движении воздуха в
зигзагообразном канале его влагосодержа-
ние увеличивается более чем в 20 раз.
Экспериментальная проверка
задаваемых значений параметров работы
увлажнителя в период регулирования его
производительности подтвердила возможность
применения полученных зависимостей для
расчета и регулирования таких систем
увлажнения.
Для достижения в камере хранения
100 %-ной относительной влажности
потребовалось провести испытания, в которых
было определено влияние параметров
воздуха повышенного влагосодержания на
температурно-влажностный режим в
камере. Испытания проведены в пустой камере
в летний период (июнь-июль) при
максимальных наружных теплопритоках.
Количество воздуха, циркулирующего
через воздухоохладители, в начале их
работы (при отсутствии инея на поверхности)
составляло 7 м3/с B5800 м3/ч). Через сутки
работы перед оттаиванием инея количество
циркулирующего воздуха уменьшилось до
6,1 мус B2000 м3/ч). В камере с помощью
только воздухоохладителей достигалась
почти равномерная температура —19,34-
—19,6 °С, что объясняется прежде всего
высокой скоростью воздуха.
Изменение температуры наружного
воздуха на температуру в камере влияло
незначительно, так как тепловые потоки через
наружные ограждения поглощались
воздухом, направляемым через продухи к
воздухоохладителям, а температура в смежных
с камерой помещениях была аналогичной.
К началу испытаний камера находилась
в стационарном режиме. Для стабилизации
параметров охлаждаемого воздуха, а также
температуры и относительной влажности
воздуха в объеме камеры оттаивание
воздухоохладителей не проводили в течение
десяти суток. Расход воздуха через них
составил 4,17 кг/с A5000 кг/ч).
Измерения проводили каждые 20—40
мин. Температуры воздуха в грузовом
объеме камеры, продухе, на входе в
воздухоохладители, хладагента на входе в
воздухоохладители и выходе из них измеряли
термопарами, подключенными к цифровому
вольтметру Ф-30. Относительную влажность
воздуха в камере и продухе определяли
с помощью недельных гигрографов.
Параметры работы увлажнителя
измеряли так же, как в экспериментальных
исследованиях тепломассообмена в аппарате.
На рис. 5 представлены
эксплуатационные параметры в камере при повышении
в ней относительной влажности воздуха до
100%.
С 12 ч 30 мин до 15 ч 15 мин средние
температура и относительная влажность
воздуха в камере были —19,5 °С и 97 %.
Разность температур воздуха в камере и на
выходе из воздухоохладителей 1,1 —1,4°С.
В 15 ч 15 мин включили систему
увлажнения. Воздух повышенного
влагосодержания выходил из воздухоохладителей через
шесть выходных патрубков. Суммарный
массовый расход его составил 31 г/с
A11,6 кг/ч), температура 18,3 °С, влаго-
содержание 10,2 г/кг. В камеру с воздухом
поступало 0,32 г/с A,15 кг/ч) влаги. На
долю воздуха повышенного влагосодержания
приходилось 0,7 % количества воздуха,

й,г/кг
18 tt4
Рис. 5. Эксплуатационные параметры в
камере при повышении относительной влажности
воздуха до 100%:
/, 2, 3, 4 — суммарный массовый расход О,
температура t, относительная влажность ср, количество влаги
d в воздухе повышенного влагосодержания; 5 —
количество влаги W, подаваемой в камеру; в, 7
относительная влажность ер и температура t воздуха
в объеме камеры; 8 — температура t воздуха на
выходе из воздухоохладителя; 9 -- количество теплоты Q,
вносимой в камеру с воздухом повышенного
влагосодержания; 10, //—температура t хладагента на
входе в воздухоохладитель и выходе из него
циркулировавшего через
воздухоохладители. Средняя относительная влажность
воздуха в камере повысилась на 1 %, а его
средняя температура на 0,1 °С.
В 17 ч расход воздуха повышенного
влагосодержания увеличился до 37 г/с
A33,2 кг/ч), что составило 0,9 % к
основному потоку. Повысились его температура
до 23,4 °С, влагосодержание до 11,6 г/кг,
количество подаваемой в камеру влаги до
0,43 г/с A,55 кг/ч). В результате средние
температура и относительная влажность
воздуха в камере стали — 19,2 °С и 99 %.
В 18 ч расход воздуха повышенного
влагосодержания составил 42 г/с
A51,2 кг/ч), т. е. 1% основного потока.
Его температура и влагосодержание не
изменились, а количество подаваемой в
камеру влаги возросло до 0,49 г/с A,76 кг/ч).
Средние температура и относительная
влажность воздуха в камере достигли —19,1 °С и
100%.
С 18 ч 30 мин до 19 ч 30 мин при
постоянном расходе воздуха повышенного
влагосодержания его температура
повысилась до 25,3 °С и влагосодержание до
14,5 г/кг, подача влаги возросла до 0,61 г/с
B,2 кг/ч). Температура воздуха в камере
установилась на уровне —19 °С, при этом
наблюдалось выпадение кристаллов льда
на индикаторных нитях, натянутых в
грузовом объеме камеры. Недельные
гигрографы зашкалило, т. е. относительная
влажность воздуха превысила 100 %.
В течение всего периода испытаний
температура хладагента в воздухоохладителях
изменялась в пределах —26,6-=—25,8 °С,
температурный напор воздуха в камере
и хладагента — 6,3-=-7,1°С. Разность
температур хладагента на входе в
воздухоохладитель и выходе из него не
превышала 1,5 °С, относительная влажность
воздуха повышенного влагосодержания,
подаваемого в камеру,— 70 %, за
исключением начального периода испытаний, когда
она составила 78 %. В камеру с воздухом
повышенного влагосодержания поступало
не более 3,4 кВт теплоты.
В результате теплотехнических
испытаний установлено, что система воздушного
охлаждения с активным увлажнением
позволяет поддерживать в низкотемпературных
камерах промежуточных этажей
многоэтажных холодильников относительную
влажность воздуха 100 % и выше, при этом
температура воздуха в грузовом объеме
повышается не более чем на 0,5 °С.
Список использованной литературы
1. Исследование процессов тепло- и массо-
обмена в увлажнителе воздуха для
холодильных камер/А. И. Крыминский, Г. К. Мнаца-
канов//Холодильная техника и технология.
Киев, 1985, вып. 41.
2. Нестеренко А. В. Тепло- и массообмен
при испарении жидкости//Тепло- и массообмен
в процессах испарения. Тр. МЭИ им.
Кржижановского. М., 1958.
3. Петров Л. В. Испарение воды в условиях
свободной конвекции и вынужденного
движения воздуха//Межотрасл. вопр. стр-ва. Реф. сб.
1970, № 8.
4. Промышленные испытания камеры
хранения замороженного мяса с воздушным
охлаждением и увлажнением воздуха / Г. К. Мна-
цаканов, Г. П. Дейнего, Л. А. Воронина и др.//
Холодильная техника. 1985, № 1.
5. Эффективность применения воздушного
охлаждения с активным увлажнением воздуха
в камерах хранения замороженных
неупакованных продуктов / Г. П. Дейнего, Г. К. Мна-
цаканов, С. М. Косой и др. // Холодильная
техника, 1985, № 9.
6. Эффективность применения пленочных
увлажнителей воздуха в системах активного
вентилирования картофелехранилищ /
В. 3. Жадан, Л. В. Мартынова, О. Н.
Алексеева и др. // Холодильная техника и
технология. Киев, 1985, вып. 40.

УДК [664.84:635.656] .037.52
СИСТЕМА
ХЛАДОСНАБЖЕНИЯ ЦЕХА
ПЕРВИЧНОЙ ОБРАБОТКИ
ЗЕЛЕНОГО ГОРОШКА
Канд. техн. наук Ю. С. БЕЗЗАБОТОВ,
канд. техн. наук В. М. ШЛЯХОВЕЦКИЙ
Краснодарский политехнический институт
Л. Д. ЕРАШЕВА,
канд. техн. наук Р. И. ШАЗЗО
Краснодарский филиал ВНИИКОПа
Технология переработки зеленого горошка
требует непрерывного нахождения его в воде
до бланширования. При температурах
окружающей среды и воды выше 20 °С
зеленый горошек молочно-восковой спелости
может находиться в воде не более 1 ч. Это
обусловлено тем, что из-за механических
повреждений отдельных горошин и
попадания микроорганизмов в нем происходят
биохимические и микробиологические
изменения, вода закисает, и его качество резко
снижается — от высшего до
столового сорта.
Особенно велики потери зеленого
горошка во время пиковых поступлений на
консервные заводы, мощности которых не
позволяют своевременно его переработать.
В последние годы на консервных заводах
Краснодарского края установили емкости
для кратковременного хранения зеленого
горошка, в которые заливается
артезианская вода с температурой 15—16°С. Однако
и в этих условиях удается его сохранять
не более 10 ч.
Краснодарским филиалом ВНИИ
консервной и овощной промышленности
(КФ ВНИИКОПа) разработана технология
кратковременного хранения зеленого
горошка, обеспечивающая хорошую сохранность
его качества в течение 48—66 ч до
переработки. Зеленый горошек содержат в емкости
с ледяной водой B—3°С), меняя ее 3—4
раза, пока его температура не снизится до
5°С. При этой температуре биохимические
процессы резко затормаживаются. Затем
воду из емкости сливают и хранят
охлажденный горошек насыпью. Такая
технология, по данным КФ ВНИИКОПа,
увеличивает выход консервов «Зеленый горошек»
высшего сорта на 14—15 % за счет
сокращения выпуска столового сорта на 3—4
и первого сорта — на 10—11 %.
В целях промышленной проверки новой
технологии потребовалось создать систему
хладоснабжения для получения ледяной
воды. Учитывая ограниченные возможности
предприятий в выработке искусственного
холода, Краснодарским политехническим
институтом была разработана и
смонтирована на Славянском консервном заводе
(г. Славянск-на-Кубани) система
хладоснабжения с аккумуляцией ледяной
воды (рис. 1). После испытания она была
пущена в эксплуатацию в сезон сбора
урожая зеленого горошка в 1988 г.*.
В систему хладоснабжения входят
блочная автоматизированная холодильная
машина МВТ25-1-0, две емкости вместимостью
по 16 м3 для накопления ледяной воды,
водяные насосы и трубопроводы диаметром
57X3,5 мм из нержавеющей стали. Насос
производительностью 35 м3/ч перекачивает
ледяную воду в емкости для хранения
зеленого горошка. Они установлены в цехе
первичной обработки зеленого горошка. Здесь
же размещен компрессорно-испарительный
агрегат холодильной машины.
Блок воздушных конденсаторов, емкости
для ледяной воды и насосы
смонтированы вне цеха.
Испаритель холодильной машины,
емкости и трубопроводы для ледяной воды
теплоизолированы и покрыты алюминиевой
фольгой.
Помимо штатной схемы автоматизации
холодильной машины, в системе
хладоснабжения применены датчики температуры и
указатели уровня воды в емкости для
зеленого горошка. Регистрирующие приборы
и пусковое устройство насоса ледяной
воды вынесены на общий щит автоматики
возле рабочего места оператора —
приемщика зеленого горошка.
Система хладоснабжения работает
следующим образом. После перекачивания
насосом артезианской воды из бака, где она
накапливается, в одну из двух емкостей
для ледяной воды включается холодильная
машина на режим «охлаждение». При
достижении заданной температуры воды в
этой емкости реле температуры
останавливает холодильную машину. Насос
переключается на заполнение артезианской водой
другой емкости, и холодильная машина
снова включается в работу. В это время
насос ледяной воды перекачивает ее в
емкость № 1 для зеленого горошка.
При проведении пусконаладочных работ
и испытаний холодильная машина
МВТ25-1-0 устойчиво работала в режиме:
температура кипения t0=~6-.—8 °С при
давлении конденсации не выше 10 МПа
в самые жаркие часы.
Для четырехкратной заливки зеленого
горошка в одной емкости необходимо около
* В работе принимали участие И. В. Бон-
даренко, И. Ф. Городнянский, В. П. Дзюба.
и
ШШй~
III
ill!
1111
:. Ill
Ifjiil

'ЗГт' \.\ С, L
Рис. 1. Принципиальная схема хладоснабжения:
/ — подача зеленого горошка в артезианской воде
с сырьевой площадки завода; // — подача зеленого
горошка в консервный цех; /// — подача воды на
технические нужды; / — компрессор; 2 —
конденсатор; 3 — регенеративный теплообменник; 4 — ресивер;
5 — дроссельный вентиль; 6 — испаритель; 7, 11—
водяные насосы; 8 — бак для артезианский воды;
9, 10 — емкости для накопления ледяной воды;
12 — емкость для хранения зеленого горошка
12 м3 ледяной воды. Продолжительность
охлаждения артезианской воды до уровня
ледяной (с 15 до 2 °С) составляет
около 8 ч. Поэтому подготовку ледяной воды
надо начинать за 10—14 ч до
поступления зеленого горошка на кратковременное
хранение. Продолжительность охлаждения
его ледяной водой в одном цикле от 4,5 до
8 мин (рис. 2).
16
12
тЙ
¦*
гв
"*ЧччДГ
—» Н«
^^t
5 J.
Г*Г
№'\
»¦] 1
5 10 15 20 Г;, мин
Рис. 2. Зависимость изменения температуры
зеленого горошка /г от продолжительности
охлаждения его х{ ледяной водой:
xi—т4 — циклы охлаждения
1а - вода артезианская
1Л - Вода ледяная
1тм - Вода техническая
згТ - Зеленый горошек теплый
ЗГХ - Зеленый горошек охлажденный
ts - Хладагент
При наличии запаса аккумулированной
ледяной воды, при времени заливки ею
зеленого горошка 15 мин, охлаждения его за
цикл ~5 мин и каждого слива воды 40 мин
общая продолжительность холодильной
обработки зеленого горошка до 5 °С в одной
емкости составляет 210 мин.
В процессе испытаний были выявлены
некоторые недостатки проекта.
Нижняя подача ледяной воды в емкости
с зеленым горошком оказалась
неэффективной, так как трубопровод забивался
горошинами, в результате одна заливка
длилась 1 —1,2 ч. После переделки подачи
на верхнюю время заливки зеленого
горошка составило 15 мин.
Очень продолжителен C5—40 мин) слив
воды через патрубки диаметром 57X3,5 мм.
Диаметр сливных патрубков должен быть
не менее 100—120 мм.
Проведенные испытания системы
хладоснабжения цеха переработки зеленого
горошка в период пиковых поступлений
показали высокую эффективность
использования ледяной воды для его
кратковременного хранения. Благодаря
увеличению выпуска консервированного горошка
высшим сортом срок окупаемости системы
хладоснабжения согласно расчетам
составит 2 года. Целесообразно эту систему
внедрить и на других консервных заводах,
что увеличит выпуск высококачественной
пищевой продукции.

УДК 637.524.4/.5.037
ОПТИМАЛЬНЫЕ РЕЖИМЫ
И СРОКИ ХРАНЕНИЯ
ВАРЕНО-КОПЧЕНЫХ
И СЫРОКОПЧЕНЫХ КОЛБАС
Канд. техн. наук Н. И. ГАЛИЦКАЯ,
О. И. РУМЫНСКАЯ, Л. А. ВЕРЧЕНКО
ВНИКТИхолодпром
ВНИКТИхолодпром совместно с ВНИ-
КИМПом, ВНИИЭТсистем и МИИТом
выполнил комплексную работу по
определению оптимальных режимов и сроков
хранения копченых колбас на трех этапах — на
мясокомбинате в целях накапливания
вагонных партий, в процессе транспортировки
в рефрижераторных вагонах, на
распределительных холодильниках.
Эксперименты проводили в холодильных
камерах ВНИКТИхолодпрома при
переменных, имитировавших три этапа хранения,
температурных режимах: 4, 0, —3 °С в
камере 1 и 0, —3, —6 °С в камере 2 (при
влажности воздуха 82—-87 %).
Методика исследований и результаты
изучения качества полукопченых колбас при
хранении опубликованы ранее*. Ниже
представлены результаты, полученные при
хранении варено-копченых и сырокопченых
колбас.
Ассортимент варено-копченых колбас —
любительская первого сорта и сервелат
высшего сорта (три партии общей массой
1050 кг), сырокопченых колбас — особенная
и советская высшего сорта (одна партия
62 кг).
Качество колбас в процессе хранения
определяли по органолептическим, физико-
химическим и микробиологическим
показателям.
Органолептическая оценка качества
варено-копченых (в/к) и сырокопченых (с/к)
колбас приведена в таблице.
При переменном режиме хранения 4, 0,
—3 °С и у любительской колбасы, и у
сервелата первые признаки прогоркания жира
появились на 60—75 сут хранения. В
дальнейшем этот порок резко усиливался при
одновременном ухудшении других
показателей: цвет становился бледным (снаружи
и на разрезе батона), консистенция —
жесткой, запах, характерный для
варено-копченых колбас, исчезал.
При переменном режиме хранения 0, —3,
* Галицкая Н. И., Румынская О. И.,
Чистякова Т. Г. Оптимальные режимы и
сроки хранения полукопченых колбас //
Холодильная техника. 1988, № 11.
—6 °С осаленный привкус жира, ухудшение
консистенции в III партии отмечены на
75 сут хранения, в I и II партиях — на 90 сут.
Белый налет в виде точек на батонах
варено-копченых колбас стал образовываться
через неделю хранения в обоих переменных
режимах. Затем наблюдалось увеличение
белого налета на поверхности верхних
батонов. В нижележащих рядах это происходило
медленнее. Дегустаторы не отметили
существенной разницы между образцами в
натуральной и искусственной оболочках.
Содержание влаги уменьшилось в
варено-копченых колбасах на 15 % при
хранении в камере 1 (режим 4, 0, —3 °С)
и на 24 % в камере 2 (режим 0, —3, —6 °С).
Видимого роста плесеней на батонах не
наблюдалось. У любительской колбасы на
1 см2 их поверхности выявлено не более 20
диаспор микроскопических грибов. Однако
через 3,5 мес в I партии, хранившейся в
камере 2, было зафиксировано резкое
повышение обсемененности поверхности батонов
в обеих оболочках. Заражение,
по-видимому, произошло при перевешивании батонов.
Эксперименты по хранению
сырокопченых колбас проведены лишь на одной партии
при переменном режиме 0, —3, —6 °С.
Опытное хранение показало, что при этом
режиме допустимый срок хранения с момента
окончания технологического процесса
должен быть ограничен 4 мес.
Основные пороки сырокопченых колбас
к концу указанного срока — прогорклый
жир, жесткая консистенция, бледный цвет
батонов, слабовыраженный запах.
Сухой белый налет начал появляться
на поверхности батонов через 45 сут. К
концу хранения все батоны были покрыты
белым сухим налетом.
В сырокопченых колбасах содержится
не более 25 % влаги (в полукопченых
38—47%, в варено-копченых 38%).
Несмотря на небольшую влажность, к концу
хранения она еще более уменьшилась:
в советской колбасе на 20 %, в
особенной на 7 %.
Увеличения зараженности плесенями
поверхности батонов не происходило.
Анализ результатов исследования
качества варено-копченых и сырокопченых
колбас в процессе их хранения при двух
переменных температурных режимах в
экспериментальных камерах
ВНИКТИхолодпрома позволил сделать следующие
выводы.
Допустимым сроком хранения варено-
копченых колбас при переменном режиме
4, 0, —3 °С следует считать 60 сут с момента
окончания технологического процесса (до-

Колбаса
Оболочка

Номер

партии
Общая органолептическая оценка,
баллы


ходная
к концу имитации этапа


ливания
на
мясо-
ком-
бина-
те
в
течение
15 сут


портировки
в
течение
15 сут
на
распределительном
холодильнике
при сроке
хранения,
сут
(указан в
скооках)
Срок

хранения, сут

общий
в

перименте
допу-
ст и м ы й
с
момента

окончания
тех-
ноло-
гиче-
ского


цесса,
не
более
Камера 1 (температура хранения на трех этапах соответственно 4, 0,—3 °С)
Любительская (в/к)
Любительская (в/к)
Сервелат (в/к)
Сервелат (в/к)
Натуральная
Искусственная
Натуральная
Искусственная
I—II 5,0
III
I—II
III
I—II
III
I—II
. HI
4,8
4,9
4,8
5,0
4,8
4,9
4,6
4,5
4,6
4,7
4,5
4,2
4,6
4,8 4,4
4,4 4,2 A5)
3.7 C0)
3.2 D5)
3,0 F0)
3.8 3,45 A5)
3.0 C0)
4,3 4,0 A5)
3,6 C0)
3.3 D5)
3.1 F0)
3,6 3,3 A5)
2,9 C0)
4.2 4,0 A5)
3.5 C0)
3.2 D5)
3.9 3,4 A5)
3.1 C0)
4.3 4,0 A5)
3.6 C0)
3.2 D5)
2.8 F0)
3,9 3,3 A5)
3,0 C0)
45
60
75
90
45
60
45
60
75
90
45
60
45
60
75
45
60
45
60
75
90
45
60
Камера 2 (температура хранения на трех этапах соответственно 0, —3, —6 °С)
Любительская (в/к) Натуральная
Любительская (в/к) Искусственная
Сервелат (в/к)
Натуральная
* ¦ . ¦ ¦¦ •- ¦•"; ¦' '¦ • ¦¦¦-¦¦..'•'"¦.- <.. ¦"•¦
I—II 5,0 4,7 4,4 4,3 A5) 45
4,0 C0) 60
3.7 D5) 75
3.3 F0) 90
2.8 G5) 105
III 4,8 4,4 3,9 3,6 A5) 45
3,2 C0) 60
3.0 D5) 75
2.9 F0) 90
2,0(80) ПО
I—II 4,9 4,7 4,4 4,2 A5) 45
3,9 C0) 60
3,6 D5) 75
3,2 F0) 90
2,9 G5) 105
III 4,8 4,6 3,6 3,5 A5) 45
3.4 C0) 60
3.1 D5) 75
3,0 F0) 90
2,0(80) ПО
I—II 5,0 4,7 4,5 4,1 A5) 45
3,8 C0) 60
3.5 D5) 75
2,8 G5) 105
90
60
90
60
75
60
75
60
90
75
90
75
75
2 Холодильная техника № 5

Продолжение табл.
Колбаса
Оболочка

Номер

партии
Общая органолептическая оценка,
баллы


ходная
к концу имитации этапа


ливания
на
мясо-
ком-
бина-
те
в
течение
15 сут


портировки
в
течение
15 сут
на

делительном
холодильнике при сроке
хранения,
сут
(указан в
скобках)
Срок

хранения, сут

общий
в

перименте

допустимый
с
момента

окончания
тех-
ноло-
гиче-
ского


цесса,
не
более
Сервелат (в/к)
Искусственная
III 4,8 4,4
I—II 4,9 .4,6 4,4
III
4,8 4,35 4,0
Особенная (с/к)
Натуральная
5,0 4,9
4,8
Советская (с/к)
Искусственная
5,0 4,9
4,8
3,8 A5)
3,3 C0)
3,1 D5)
2,8 F0) ,
2,3 (80)
4,2 A5)
3,9 C0)
3,6 D5)
3,2 F0)
2,9 <75)
3,6 {15)
3,2 C0)
3,0 D5)
2,84 F0)
2,4 (80)
4,6 A5)
4,4 C0)
4,0 D5)
3,8 F0)
3,3 (80)
3,2 (95)
3,0 A20)
4,6 A5)
4,3 C0)
4,0 D5)
3,6 F0)
3,5 (80)
3,35 (95)
3,1 A20)
45
60
75
90
ПО
45
60
75
, 90
105
45
60
75
90
ПО
45
60
75
90
ПО
125
150
45
60
75
90
ПО
125
150
75
90
75
125
125
Примечания. 1. Общая органолептическая оценка представляет собой среднее значение
показателей, характеризующих качество (товарный вид, цвет, вкус, аромат, консистенция).
2. Качество любительской колбасы и сервелата в I и II партиях было оценено почти
одинаково, поэтому для них указана средняя оценка по двум партиям.
пустимыи срок хранения устанавливали по
результатам, полученным для колбас
III партии, поскольку их качество
сохранялось менее длительное время, чем
качество колбас I и II партий).
Более низкий температурный режим
0, —3, —6 °С обеспечивает сохранность
качества варено-копченых колбас в
течение 75 сут с момента окончания
технологического процесса.
Сырокопченые колбасы при переменном
режиме 0, —3, —6 °С возможно хранить
не более 4 мес.
Органолептическая оценка
варено-копченых колбас в натуральной и
искусственной оболочках не показала значительной
разницы, следовательно, вид оболочки не
влияет на их качество при хранении.
Установленные в процессе
экспериментов сроки хранения варено-копченых и
сырокопченых колбас при указанных режимах
будут уточнены в производственных
условиях.

liW V-ЛСДАМ Щ
Министерство торговли РСФСР
внимательно ознакомилось с опубликованными в
вашем журнале материалами заседания за
«круглым столом». Безусловно, вопросы
сокращения потерь продукции
животноводства в настоящее время весьма актуальны и
заслуживают самого пристального
внимания.
В системе торговли РСФСР ведущее
место в хранении и реализации этой продукции
занимает Росмясомолторг, который уделяет
большое внимание работе
подведомственных холодильников.
На всех холодильниках разработаны
комплексные планы мероприятий по
сокращению потерь и обеспечению сохранности
мяса и мясопродуктов, а также планы
социально-экономического развития и
технического перевооружения предприятий,
выполнение которых находится под
постоянным контролем.
Заключены договоры с
научно-исследовательскими институтами, направленные на
изыскание путей снижения потерь мяса и
мясопродуктов, в частности, установление
оптимальных режимов хранения и
холодильной обработки продуктов животноводства,
исследование эксплуатации камер хранения
с активным увлажнением воздуха и др.
К основным причинам, влияющим на
сверхнормативные потери мяса от усушки,
относятся прежде всего значительно
увеличившийся грузооборот холодильников,
некорректность и научная необоснованность
существующих норм списания потерь, что
подтверждается экспериментальными иссле-
V ..." V:>..:...т"' :?;¦:> ;.;;,:'.-Ш'>¦ ;¦¦ <л .. :ЙН ¦ V ¦¦¦¦¦ ¦ [. :' ' ¦:v<-i# ¦. .¦!"..:.;¦ ::Ч, ¦,, ¦ ¦ • : )-«Ш:Л¦¦ /."': '''^Ш.'/v•,,
:*:::Х,::: У,, У: | Щ;, . |: .;- Г \ ! ЩШ \' j Щ. • УГ. \. !•: >Щ i %¦, .ШГ^ШМ ШЧ " ' Ш ' ^ ' ¦ <Ы !' ^ Ш I Ч t: ¦ Ч ШШЧ ' х
ь- дованиями, а также физический и мораль-
а- ный износ холодильников,
за Министерство торговли РСФСР, так же
о- как и участники встречи за «круглым сто-
т- лом», видит решение проблемы сокращения
и потерь мяса от усушки прежде всего в рекон-
а- струкции, модернизации действующих и
строительстве новых холодильников на осно-
,с_ ве последних научно-технических достиже-
ш ний в области холодильной техники и техно-
ет логии, в разработке научно обоснованных
н. норм потерь с учетом технического
состояния холодильных емкостей, грузооборота и
других факторов.
1Ы Минторг РСФСР согласен также с тем,
а" что наиболее радикальный путь к решению
ги данной проблемы заключается в переходе
°" мясной промышленности на выпуск продук-
и' ции, разделанной и упакованной в поли-
bI" мерную пленку.
В целях дальнейшего стимулирования
работников холодильников Минторг РСФСР
о- считает целесообразным рассмотреть и по-
ia ложительно решить вопрос об оставлении
я- в распоряжении трудовых коллективов
ие средств, полученных от экономии потерь
ь- мяса и мясопродуктов от усушки, что спо-
а, собствовало бы закреплению кадров на хо-
1я лодильниках и положительно сказалось бы
р. на обеспечении сохранности товарно-мате-
т риальных ценностей.
и, Министерство торговли РСФСР в целом
и- поддерживает вывод заседания за «круглым
е- столом»: сокращение потерь мясного сырья
гь — задача многогранная и сложная и ре-
го шаться она должна комплексно, с активным
е- участием всех заинтересованных ведомств.
В журнале № 11 за 1988 г. были опубликованы материалы заседания
за «круглым столом», посвященного проблеме сокращения потерь
мясного сырья при холодильной обработке и хранении. Редакция
обратилась к организациям, от которых во многом зависит решение
этой актуальной проблемы, с просьбой высказать мнение по поводу
конкретных предложений участников заседания и рассказать о
принимаемых мерах по сокращению потерь мясной продукции.
Предлагаем вашему вниманию ответ заместителя министра торговли
РСФСР Н. П. Коновалова.
19

ЭКОНОМИКА
И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
#
Читатель ставит проблемы
СЕГОДНЯШНИЙ ДЕНЬ
ОБЛАГРОПРОМА
С ПОЗИЦИИ ХОЛОДИЛЬЩИКА
Уважаемая редакция! Хочу поделиться с
вами своими мыслями о сегодняшнем дне
облагропрома.
Я работаю в отделе механизации
Тюменского облагропрома старшим инженером по
обслуживанию холодильного оборудования.
В основном оно применяется в отраслях
перерабатывающей промышленности,
животноводстве, торговле и общественном
питании. В процессе эксплуатации различного
холодильного оборудования нередко
возникают проблемы организационного плана,
связанные с материально-техническим
снабжением, которые очень осложняют работу.
С серьезными трудностями приходится
сталкиваться и при его комплектации.
В 1985 г. были определены по годам,
маркам и количеству поставки
холодильного оборудования для Тюменской области.
Однако фактические фонды на него не
соответствуют плановым как по количеству,
так и по маркам. Например, в 1988 г. вместо
45 холодильных машин МВТ20-1-0 выделено
5, вместо установок, работающих на R 12,
поставлены установки ТХУ-14, работающие
на R 22. Вместе с тем фонды на R 22
остаются на уровне предыдущих лет.
В свое время, когда начался выпуск
холодильных установок АВ-30, мы с
удовольствием начали их приобретать, так как
они хорошо зарекомендовали себя при
работе в условиях области. Однако фонды на
эти установки нам сняли. Поэтому там,
где можно поставить одну такую
установку и загрузить ее на полную мощность,
сейчас приходится ставить две другие с
неполной загрузкой.
Мы стараемся иметь в районах
однотипное по маркам холодильное
оборудование, ибо это позволяет обеспечить
специализацию обслуживающего персонала,
уменьшить номенклатуру запасных частей,
материалов и электрооборудования при
техническом обслуживании и ремонте.
Много нерешенных проблем и с
организацией ремонтно-технического
обслуживания холодильного оборудования.
Возьмем, например, агрокомбинат
«Тюмень». В него входят совхозы Тюменского
района, Тюменский мясокомбинат,
объединение «Продтовары», горплодоовощторг и
другие предприятия. Холодильное
оборудование совхозов закреплено за станцией
технического обслуживания животноводства
(СТОЖ) при ремонтно-техническом
предприятии (РТП), горплодоовощторга — за
трестом «Росторгмонтаж», на
мясокомбинате существует своя служба, в объединении
«Продтовары» — своя. Но если в РТП есть
хорошая техническая база для
обслуживания и особенно для ремонтных работ (для
восстановления изношенных деталей и
узлов), то на мясокомбинате и в
объединении «Продтовары» такой базы нет, а
горплодоовощторг находится вообще на правах
бедного родственника, так как для треста
«Росторгмонтаж» он — сторонняя
организация. Так что здесь нам предстоит многое
сделать.
Хотя техническое обслуживание и
эксплуатация холодильного оборудования
хозяйств с созданием РТП улучшились, но и
здесь еще немало сложностей.
В каждом районе земледельческой зоны
области имеются РТП с
линейно-монтажными участками (ЛМУ) для монтажа
оборудования и СТОЖ для его технического
обслуживания (ТО) при эксплуатации. При
техническом обслуживании оборудования
специалисты РТП сталкиваются с рядом
специфических условий. Прежде всего это
неравномерность нагрузки в течение года,
большое удаление хозяйств (на 60—90 км)
от РТП, отсутствие дорог с твердым
покрытием.
В отдельных РТП мастера по
обслуживанию холодильных установок работают в
составе основных бригад или звеньями по
два человека. Бригада (или звено)
закреплена за несколькими хозяйствами района.
При такой организации особенно
тщательно нужно учитывать удаление хозяйств от
РТП. Иначе условия работы у бригад будут
неравными.
До обслуживаемых объектов
специалисты добираются в автопоходных мастерских
типа ММТОЖ на базе ГАЗ-52 или МПР-
4844 на базе УАЗ-452. В среднем на каждой
станции по 7—8 автомобилей, из них
повышенной проходимости — всего 1—2. Если
сравнить их с автотранспортом службы
быта, нефтяной и газовой отраслей, у которых
специальный транспорт на базе автомоби-
1ЯИ11И

лей УАЗ-452, УАЗ-469, ГАЗ-66, ЗИЛ-131, то
становится обидно за сельское хозяйство.
В 1985 г. видел я технический паспорт
на автопоходную мастерскую для
обслуживания холодильного оборудования на базе
автомобиля ВАЗ-2101. Однако на СТОЖ в
нашей области она до сих пор не появилась.
Мастера РТП производят ТО и ремонт
механической части, а ТО и ремонт
электрической части осуществляет агропромэнерго
или само хозяйство. При таком
распределении обязанностей непонятно, кто за что
отвечает. Из-за этого происходит много
ложных вызовов и простоев оборудования.
Правда, сейчас в трех районах ЛМУ со
СТОЖ переданы в агропромэнерго. Но не
возникнут ли при этом трудности при
проведении ремонтных работ? Не лучше ли было
объединить агропромэнерго с РТП?
Ярчайший пример бюрократии —
подписание акта формы № 67 о выполненных
бригадой (или звеном) работах. Нато,чтобы
его оформить, теряется порой несколько
дней. Как правило, акт подписывают от
трех до пяти представителей хозяйств:
слесарь и бригадир фермы, управляющий или
механик по трудоемким процессам, главный
бухгалтер и директор.
Вместе с тем во многих хозяйствах нет
лиц, ответственных за оборудование, не
проводится его ежедневное техническое
обслуживание, а эксплуатация ведется с
грубейшими нарушениями. Именно эти вопросы
должно решать руководство, а не создавать
видимость работы аппарата и не заниматься
круговой порукой.
Что касается Гостехнадзора, то дорогу
на фермы он не знает, а ведь холодильное
оборудование работает под давлением и
последствия могут быть самыми печальными.
При обслуживании торгово-технологиче-
ского холодильного оборудования возникает
еще одна трудность из-за
централизованного снабжения запасными частями и
агрегатами для замены вышедших из строя. На
предприятиях областного агропрома
насчитывается около 2500 единиц такого
оборудования. В 1986 г. было выделено запасных
частей к нему на сумму 500 р., в 1987 — на
750 р., в 1988 г.— четыре агрегата ФАК-1,5
и ни на один рубль запасных частей.
Стало правилом выделение фондов на
запасные части в IV квартале. Поэтому
запасные части, которые мы ждем в текущем году,
обычно получаем на следующий год.
Раньше по агрегатам ФАК-1,5 была
отдельная заявочная тетрадь с полным
перечнем деталей и узлов, теперь ее нет. Сейчас
снабжение запасными частями ведется
через Тюменьглавснаб. Зачем появилось это
промежуточное звено, трудно понять. Сроки
прохождения заявок на запасные части
удлинились, стало труднее решать вопросы
снабжения.
Для оперативного снабжения нам
выделяют наряды на запасные части с завода.
Но давайте посмотрим номенклатуру
запасных частей, которую дают заводы в
спецификации к договору.
Если в спецификации ПО «Мелитополь-
холодмаш» дается вся номенклатура
выпускаемых деталей и узлов с
ограничениями некоторых позиций на
определенную сумму, то по остальным заводам
положение гораздо хуже. Например,
Одесский завод холодильных машин запасные
части поставляет в виде трех комплектов,
не содержащих деталей шатунно-поршневой
группы компрессоров и других
быстроизнашивающихся деталей. Поэтому
приходится из-за одного графитового кольца брать
весь комплект. Завод защитил свои
интересы, а кто защитит интересы
потребителей?
В номенклатурно-заявочных тетрадях
норматив выделения запасных частей
определен на 100 машин, а в методических
указаниях по расчету годовых лимитов затрат на
ТО, ремонт машин и оборудования в
животноводстве нормативы дают в зависимости
от прейскурантной цены оборудования.
Считаю, что последние нормативы оказывают
большее влияние на экономику, чем
запретительно-ограничительные меры,
применяемые снабжением. У нас есть лимит затрат
на запасные части, и мы должны в него
уложиться. Зачем заказывать ту же прокладку,
если ее можно изготовить самим, причем
она обойдется дешевле в ^несколько раз.
Такая же картина и по материалам:
каких надо больше, а каких меньше —
лучше видно на местах. Главное при этом —
уложиться в лимит затрат.
Может ли сегодня агроснаб быть
заинтересован в высокой готовности техники и
полном удовлетворении заявок потребителей?
Думаю, что ни с какой стороны не может,
так как его основной показатель — это
товарооборот в рублях, а не номенклатура
поставок по видам оборудования и процент
выполнения заявок. Снабжению легче
реализовать тот же автомобиль или трактор,
которые стоят несколько тысяч рублей, чем
заниматься какой-то мелочевкой в виде
запасных частей, которые стоят рубли и
копейки.
Сейчас много говорят о преимуществах
оптовой торговли. Лично я — за нее. Но
может ли она существовать при
хроническом дефиците деталей и узлов?

Широкое распространение в
животноводстве получает арендный и семейный
подряды. При этом арендаторы обслуживают
по 6—8 и более голов скота. Естественно,
в хозяйствах возникает потребность в
холодильном оборудовании небольшой холодо-
производительности, а наша
промышленность выпускает в основном крупные
холодильные машины.
В 1988 г. изготовлены на базе
холодильных агрегатов ВСр-350 три
опытных образца холодильных установок
для охлаждения 80—160 л молока. Эти
установки имеют небольшие габариты,
работают от сети в 220 В, стоят от 250 до
350 р. Областной агропром может сегодня
изготовить практически любую холодильную
установку для арендаторов. Дело упирается
в отсутствие в достаточных количествах
агрегатов, узлов и приборов автоматики.
В заключение несколько вопросов
экономического порядка.
Как известно, техническое обслуживание
проводится для предупреждения выхода
оборудования из строя, а ремонтные работы —
для восстановления его рабочего
состояния. Что легче — предотвратить или
восстановить? Наверное, предотвратить. Но
выгодно ли РТП предотвращать? При
существовании плана выполненных работ в
стоимостном выражении, т. е. в рублях, невыгодно.
Ведь стоимость ТО дешевле ремонтных
работ в несколько раз. Ну, а кто будет рубить
сук, на котором он сидит? Видимо, нужно
искать другие критерии оценки эффективности
работы РТП.
Необходимо совершенствовать и
принципы оплаты труда ИТР станций
технического обслуживания животноводства. Преж-
же всего следует учитывать специфику их
труда — разъездной характер работы. Надо
выехать в хозяйство для согласования
работы, проконтролировать ее выполнение на
объекте и т. д. За это нужно доплачивать,
как платят, например, за командировки.
И еще. Почему бы не поставить зарплату
ИТР в зависимость от зарплаты слесарей
с применением КТУ? Это повысит
заинтересованность ИТР в обеспечении
качественного технического обслуживания и ремонта
холодильного оборудования.
Уверен, что Продовольственную
программу нам удастся выполнить лишь
совместными усилиями и при построении
взаимоотношений на экономической основе и
договорных обязательствах. В этом
направлении предстоит большая работа.
н. и. погожих
От редакции.
Н. И. Погожих в своем письме поставил, на наш
взгляд, весьма злободневные вопросы, которые,
вероятно, волнуют и работников других
областных агропромов. Хотелось бы узнать их мнение по
затронутой проблеме.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
%ш
A1) 1399600 E1) 4 F 24 F 5/00, G 01 М 19/00
B1) 4152012/29-06 B2) 27.11.86 G1)
Университет дружбы народов им. Патриса Лумумбы и
Домодедовский машиностроительный завод
«Кондиционер» G2) И. В. Евтеев, А. И. Лупарев,
В. Я. Орлов, В. С. Демидов, Н. Д. Эйкалис
E3) 697.94
E4) E7) КЛИМАТИЧЕСКАЯ
ИСПЫТАТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая камеру
для размещения испытываемого кондиционера,
в верхней части которой расположен распылитель,
а в нижней — раздаточный воздуховод с соплами,
бак с жидкостью, подключенный через напорный
трубопровод с подогревателем к распылителю,
воздухонагреватель, приточный трубопровод,
подключенный к воздухонагревателю и раздаточному
воздуховоду, и вытяжной трубопровод,
сообщенный с выходом кондиционера, отличающаяся тем,
что, с целью снижения энергетических затрат,
вытяжной трубопровод снабжен конденсатосбор-
ником, размещенным над баком и сообщенным
с ним, и подключен выходом к
воздухонагревателю.
A1) 1399599 E1) 4 F 24 F 5/00, 7/04 B1)
4055517/29-06 B2) 28.01.86 G1) Бухарский
технологический институт пищевой и легкой
промышленности G2) А. Курбанов, А. А. Мансуров,
Р. Асраев E3) 697.94
E4) E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащее воз
духовод с нагнетателем, сообщенный входом
и выходом с помещением и расположенный в
грунте, отличающееся тем, что, с целью расширения
диапазона обработки воздуха, устройство
дополнительно содержит расположенную в грунте
емкость, заполненную водой и снабженную
сообщенными с ней проточными циркуляционными
ребрами, и трубчатый охладитель с промежуточным
хладоносителем, нижняя часть которого
расположена в емкости, верхняя выведена из грунта,
а воздуховод установлен в емкости.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что емкость заполнена водой с образованием
воздушной полости, сообщенной с атмосферой
и входным участком воздуховода, причем
воздуховод снабжен регулируемыми клапанами,
размещенными на входе воздуховода и в месте
сообщения с ним воздушной полости.
шшшжшш^ш
п

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.574.041:621.515 '
УНИФИКАЦИЯ
РАБОЧИХ КОЛЕС
СТУПЕНЕЙ ХОЛОДИЛЬНЫХ
ЦЕНТРОБЕЖНЫХ
КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук Ю. И. КОНОВАЛЕНКО,
В. А. ЛАПТЕВ,
канд. техн. наук И. Я. СУХОМЛИНОВ
ВНИИхолодмаш
Опыт В НИ Ихо л од маша показал, что
наиболее простой метод максимальной
унификации ступеней холодильных центробежных
компрессоров (ХЦК) основан на
изменении относительной ширины Ъ2 рабочего
колеса (РК). Это достигается путем переноса
покрывного диска при сохранении
остальных относительных параметров ступени и
профилей лопаток колеса.
Ранее установлено, что ряд
малорасходных унифицированных ступеней пропановых
ХЦК целесообразно построить на базе РК
с геометрическим углом р2л> 25°. По
результатам расчетно-теоретического
анализа и экспериментальных исследований,
проведенных во ВНИИхолодмаше, в качестве
базового РК рекомендовано колесо с
геометрическим углом входа на лопатки р1л = 30 и
выхода р2л = 32° при относительной ширине
^2 = 0,04 и угле наклона покрывного диска
7= 11°. Такие геометрические параметры
обеспечивают коэффициент расхода Фо=
=0,05 при числе Маха по окружной
скорости u<i на периферии колеса МЫ2=1,0,
изоэнтропный КПД по полным параметрам
Tj*2 = 0,91 и по статическим r)s2 = 0,89.
Значение т]?2 определяли методом
последовательных приближений с
использованием осредненного значения статического
давления после РК на передней и задней
стенках диффузора как по ширине, так и
окружности РК.
На стенде ВНИИхолодмаша,
представляющем собой замкнутый газовый контур,
авторами экспериментально исследованы
три варианта РК — с 62 = 0,04; 0,032 и
0,0256 при Ми2 = 0,8-М,4. Испытания
проводили с безлопаточными диффузорами
?БЛД), относительная ширина которых
6з=1Д
Суммарные и поэлементные
характеристики модельных ступеней получены
путем обработки результатов испытаний на
ЕС ЭВМ. Реальные термодинамические
свойства хладагента рассчитывали с
помощью уравнения состояния Боголюбова—
Майера в соответствии с [3].
Анализ экспериментальных данных
показал, что уменьшение Ь2 с 0,04 до 0,032 не
влияет на изменение эффективности РК при
всех указанных значениях MU2.
Оптимальный коэффициент расхода Ф0 = 0,041 -f- 0,045
получен при М«2 = 0,8-г-1,2.
Переход к Ь2 = 0,0256 снижает
эффективность РК на 1—2,5% при Ми2 = 0,8-=-1,2,
а оптимальный коэффициент расхода в этом
случае Фо=0,0375. Максимальное значение
г|*2 при Ми2=\,4 остается неизменным.
Для анализа влияния параллельного
переноса покрывного диска на
характеристики РК при_АГ«2 = 0,8-~ 1,4 построены
зависимости от Ьч относительных
коэффициентов, определяющих:
минимальные потери на участке от
входного сечения до выхода из РК ?o2mirT>
максимальный изоэнтропный КПД по
полным и статическим параметрам л?2тах и
4s2 max»
оптимальную удельную работу по
полным и статическим параметрам ч|#20пт и
tys2 опт;
мощность по полным_ параметрам %*;
степень реактивности р;
оптимальный расход РК.Фоопт (рис. 1).
Установлено что при параллельном
переносе покрывного диска и уменьшении
Ь2 значения относительных коэффициентов
изменяются следующим образом.
Коэффициент мощности /* снижается с
1,00 при 62 = 0,04 до 0,985 и 0,96 при
уменьшении Ъ2 соответственно до 0,032 и 0,0256.
Коэффициент реактивности q остается
постоянным на всех оптимальных режимах
работы.
Коэффициент удельной работы по
статическим параметрам tys2 опт уменьшается и тем
интенсивнее, чем меньше число Ми2. Так, при
&2 = 0,0256 и Ми2, равном 1,2 и 1,4, он
имеет значение 0,89 и 0,91, а при MU2,
равном 0,8 и 1,0, понижается до 0,87. Такое
изменение tys2 опт качественно соответствует
характеру изменения коэффициента потерь
Eo2min- Его значение при Ь2 = 0,0256 и Ми2 =
= 0,8; 1,0; 1,2 соответственно на 30, 16 и
10 % выше, чем при &2 = 0,04.
Полученные результаты можно,
очевидно, объяснить ростом конфузорности п
каналов РК при переносе покрывного диска
(при 62 = 0,04; 0,032; 0,0256 значение п
соответственно равно 1,16; 1,35; 1,54).

^02mt.n\
1,2
1,1
*(s2ma)\
1>0
0,95
Чытаг\
1,0
0,95{
\r^&^f^
^SZonm
uo
п о
^52опт
1,0
и, У
X*
ио
0.95
т^Н
? I
^г
?
I лаГ I
)
Ь
f
ОМ 0,04 Ьг
0,0J 0,04 bz
У]*2
Рис.J. Зависимость,относительных_коэффициен-
тов ?02 mln, Л?2 max» Ца2 max» Ч>?2 опт» *s2 опт» л » v^w
и р от относительной ширины РК 02\
О — Ми2 = 0,8; А - М„2=1,0; V - Mu2«l,2; D —
М„2=1,4
Вследствие этого при уменьшении Ь2
нарушается режим обтекания лопаточной
решетки РК.
Максимальный КПД РК по статическим
параметрам rjs2max остается постоянным при
Ми2=1,4. При других значениях Ми2 и
62 = 0,0256 его значение падает на ~2,5 %
(Ми2=1,2) и на 5,5 % (Af«2 = 0,8; 1,0).
Коэффициент удельной работы по
полным параметрам -ф5Ъ опт при переходе на
меньшую ширину РК пропорционален из
менению х*» ПРИ ^2 = 0,032 значение
остается постоянным. Переход к ^2 = 0,0256
незначительно (на 1—2 %) снижает
эффективность РК при Мы2 = 0,8 и Л1и2=1,0, а
при М«2=1',2 и Mu2=l,4 — ti?2 остается
равным 1,0.
Коэффициент расхода Ф0 при
уменьшении Ь2 с 0,04 до 0,032 и 0,0256 снижается
на 11 и 26 % (по сравнению с расчетными
данными расхождения составляют
соответственно 5 и 13 %).
Таким образом, подтверждена
возможность создания на базе РК с р2л = 32°
унифицированного ряда малорасходных
ступеней ХЦК. Перенос покрывного диска с
62 = 0,04 до 0,0256 обеспечил снижение
производительности РК на 26 % при
незначительном падении его эффективности.
Получены результаты по влиянию
переноса покрывного диска РК на оптимальный
угол входа потока Рь
Зависимость эффективности РК и
ступени в целом от Pi рассмотрена многими
авторами. Они рекомендуют выбирать
значение Pi из условия получения минимума
коэффициента потерь [5], минимальной
относительной скорости на входе wlmin [4]
или максимальной развиваемой работы [2].
В [1] показана возможность двух
подходов при формулировке понятия
«оптимальный угол входа потока»:
принять в качестве оптимального то
значение Рь которое обеспечивает
максимальный коэффициент полезного действия
РК при принятом расчетном значении
коэффициента расхода ф2г = ф2г расч,
оптимальным считать значение Pi,
которому соответствует абсолютный
максимальный КПД при некотором значении щгф
Ф ф2г расч-
Для анализа был выбран второй
подход.
КПД рабочего колеса
Mli
Л?2= 1 - S02——— , A)
2М*2Х*
где Mw\—число Маха по относительной
скорости w\ на входе в
лопаточную решетку РК.
Для анализа влияния угла потока Pi
на т)?2 рассмотрим рис. 2, на котором
приведены экспериментальные зависимости
величин МШ1, ?о2, х*» входящих в уравнение
A), от р,.
Запишем абсолютные потери А/ РК в
следующем виде:
А/ = ?о2-
?02 — (l+tg2pl), B)
где wi — окружная скорость на входе в РК.
Продифференцировав уравнение B) по
tg Рь приравняв полученный результат нулю
и решив квадратное уравнение, получим
условие минимума абсолютных потерь в
виде:
Ь02 ?02
VA=7

где Й2 — производная,
?02 =
35 Д,
Рис. 2. Зависимость параметров M»i, х*>
?02 от угла Pi для ё2=0,04 при MU2 = var
(обозначения см. рис. I)
<*(tgPi) '
Из уравнения C) следует:
?о2 ?(J
лШ1
Рис. 3. Зависимость угла атаки ionT от
относительной ширины РК &2 при Mu2 = var
(обозначения см. рис. 1).
При ?&2> 0 решение C) не имеет
физического смысла, поскольку tg Pi не может
быть отрицательной величиной, т. е.
значение Pi лежит в области правой ветви
характеристики go2 = /Oi) (см. рис. 2).
Физический смысл уравнение C) имеет только
при tg Pi> 0, т. е. когда значение Pi
находится на левой ветви характеристики
?o2 = f@i). В этой области ?о2<0, что
обеспечивает положительное значение
отношения (— S02/S02).
В свою очередь, подкоренное
выражение в C) должно быть больше 0,
следовательно, необходимо выполнение
неравенства:
1Ь»1>1Й2|.
Для решения C) перед вторым его
членом необходимо оставить только знак
«—», так как если будет стоять знак « + »,
то значение tg pi намного превысит 1, что
соответствует области правой ветви
характеристики, где решение отсутствует.
Таким образом, минимум абсолютных
потерь РК получают всегда при значении
рь меньшем, чем угол потока,
соответствующий минимуму коэффициента потерь РК, а
следовательно, и при меньшем
коэффициенте расхода.
Минимум относительных потерь, в
конечном счете определяющих максимальное
значение Т1*2, сместится в область еще
меньших углов pi ввиду роста коэффициента
мощности х* при уменьшении угла рь
Иначе говоря, при возрастании pt
снижается скорость w\ и увеличивается
значение х*, поэтому относительные потери
уменьшаются, несмотря на рост ?ог.
На рис. 2 штриховой линией
соединены точки, соответствующие максимальным
значениям г]?2 при различных значениях
Ми2- Смещение этой линии в область
положительных углов атаки * = р1Л— Pi зависит
от кривизны характеристики коэффициента
потерь РК ?о2=/(Р0 и тангенса угла наклона
коэффициента мощности ^* = f(Pi) и будет
тем больше, чем меньше число MU2-
На рис. 3 приведены значения
оптимальных углов атаки ionrj соответствующих
максимальным значениям КПД_ РК для
всего исследованного интервала Ьъ
25

Следует подчеркнуть, что определяется
не оптимальный входной угол лопаток р^,
а оптимальный для заданной конструкции
угол атаки в зависимости от Ъч и MU2.
Для каждой новой конструкции (т. е. иных
значений Xl=Di/D2 Ъч и 01Л) оптимальные
углы атаки будут иными (Di, Ьч — диаметры
начала лопаток РК и самого РК).
Таким образом, экспериментальные
исследования показали увеличение
оптимального угла атаки /опт при снижении числа
MU2 для всех выбранных значений Ьч.
С падением Ьч наблюдается рост /опт, но
тем меньше, чем больше число Ми2.
Следовательно, оптимальные значения
коэффициентов расхода Фо смещаются в
область меньших величин по сравнению с
полученными коэффициентами,
соответствующими безударному входу в РК.
В связи с этим действительное
изменение расхода при переносе покрывного диска
оказывается большим, чем рассчитанное при
условии безударного входа (см. рис. 1).
Таким образом, показана возможность
унификации ступеней холодильных
центробежных компрессоров путем параллельного
переноса покрывного диска. Это позволит
существенно снизить трудозатраты при
изготовлении ХЦК.
Список использованной литературы
1. Рис. В. Ф. Центробежные компрессорные
машины. Л.: Машиностроение, 1981.
2. Сухомлинов И. Я., Головин М. В.,
Коноваленко Ю. И. К выбору угла
входа в рабочее колесо центробежного
компрессора // Исследование, расчет и
конструирование холодильных компрессорных машин.
М., 1980.
3. Теплофизические основы получения
искусственного холода: Справочник. М.:
Пищевая промышленность, 1980.
4. Чистяков Ф. М. Холодильные
турбоагрегаты. М.: Машиностроение, 1967.
5. Эккерт Б. Осевые и центробежные
компрессоры. М.: Машгиз, 1959.
УДК 66.047.25.001.5
ОСОБЕННОСТИ
РАСЧЕТА ВРЕМЕНИ
СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШКИ
В ОРЕБРЕННЫХ ПРОТИВНЯХ
Канд. техн. наук А. В. РОЖДЕСТВЕНСКИЙ,
И. Ю. МЕДВЕДЕВА
Московский институт химического
машиностроения,
канд. техн. наук И. В. ПЕРШИН
Ленниихиммаш
Одним из перспективных путей
интенсификации процесса сублимационного
обезвоживания материалов в вакууме является
применение оребренных противней
различной конструкции. Наличие ребер позволяет
значительно повысить удельную загрузку
противней. При этом увеличивается тепло-
подводящая поверхность и обеспечивается
двухсторонний энергоподвод.
В работе [1] предложена зависимость
для расчета времени сушки при условии,
что температура поверхности ребра
постоянна. Фронт сублимации движется
параллельно ребру. В работе [4] рассмотрен
процесс сублимации на теплоподводящей
пластине при условии, что теплота
подводится со стороны основания ребра. Учтено
изменение температуры вдоль ребра. Однако
в обеих работах не учитывался подвод
теплоты к замороженному материалу со
стороны обогреваемой торцевой стенки, т. е.
дна противня.
Ниже предлагается решение задачи с
учетом влияния обогреваемой торцевой
стенки.
При условии достаточно большой
толщины ребер и стенки и высокой их
теплопроводности развитие процесса сублимации
определяется распределением теплоты в
осушенном слое. Температурное поле
описывается уравнением:
av»r+?.«: A)
CQ д%
где а, с, q — соответственно
температуропроводность,
теплоемкость, плотность
осушенного слоя;
q — мощность источника
теплоты, отнесенная к единице
объема сублимируемого
материала;
т — продолжительность
процесса сублимации.
Предполагаем, что вся теплота идет на
фазовый переход «лед — пар» (теплотой,
расходуемой на удаление связанной влаги,
пренебрегаем). Кроме того, считаем, что
сублимируемый материал изотропен и его
теплофизические свойства остаются
неизменными, температура на границе осушен-
но-замороженного материала постоянна и
соответствует давлению в вакуумной
камере. Расчет ведем в квазистационарном
приближении. Рассматривая двухмерную
задачу при принятых допущениях, приходим к
уравнению Лапласа в виде:
д2Т/дх2+д2Т/ду2=0. B)
При граничных условиях I рода
принимаем температуры стенки противня и ребра
равными по величине и неизменными по
времени.

Аналитическое решение двухмерного
уравнения Лапласа при граничных
условиях I рода для областей простой формы
известно [5]. В нашем случае
аналитический подход возможен только в начальный
период сушки, когда граница фазового
перехода имеет прямоугольную форму. При
дальнейшем развитии процесса она
принимает сложную конфигурацию и
аналитически решить уравнение B) становится
практически невозможно.
Задача заключается в определении
температурного поля в осушенном слое для
ряда последовательных положений границы.
Обычно используемый метод электрической
аналогии в данном случае оказывается
громоздким. Поэтому уравнение B) решали с
помощью численных методов на ЭВМ.
Использовали метод конечных элементов
в сочетании с методом Галеркина [2, 3].
В пределах набора конечных элементов
приближенное решение описывается через
узловые значения температуры в виде
следующего уравнения:
т= Ьл C)
где Фт — узловые значения функции Т;
N m — интерполяционные функции
формы элементов;
к — число узлов элемента.
Требуется найти узловые значения Т,
при которых уравнение C) наилучшим
образом соответствует уравнению B) и
краевым условиям. Это осуществляли
минимизацией функционала:
\ N^M(T)dR=Oy р=/,/,..., *, D)
/?
где R — область определения решения;
М(Т) — дифференциальное уравнение B).
Процесс минимизации сводится к
решению систем алгебраических уравнений
относительно узловых значений функции Т.
На каждом шаге в заданный момент
времени по рассчитанному температурному
полю для множества точек границы
определяли градиент температуры. Перемещение
границы раздела фаз в направлении
градиента температуры за выбранный
промежуток времени Дт находили по формуле
Ahi,j = (k grad ГАт)/гр, E)
где К — теплопроводность осушенного слоя
[по результатам предварительных
опытов приняли А,=0,05 Вт/(м*К)];
г — теплота фазового перехода.
Для проверки адекватности
математической модели реальному процессу провели
эксперимент по определению перемещения
Рис. 1. Экспериментальный образец:
/ — элемент противня; 2 — монолит льда
границы фазового перехода.
Экспериментальный образец представлял собой элемент
алюминиевого противня, имевший четыре
ребра толщиной 2 мм, высотой 100 мм и
три межреберных пространства по 20 мм
(рис. 1). Исследуемой являлась
центральная ячейка, так как в боковых
межреберных пространствах условия симметрии не
выдерживались.
В качестве модельной среды выбрали
монолит льда, что позволило обеспечить
соответствие теоретической постановке
задачи и выдержать требования к точности
эксперимента. Образец устанавливали в
вакуумной камере ребрами вниз. В процессе
сублимации лед удерживался в ячейке
марлевыми вмораживаемыми прослойками,
закрепленными в основании и натянутыми
параллельно ребрам. Давление в
вакуумной камере равнялось 50 Па. Температура
стенки и ребер поддерживалась
постоянной, равной 70 °С. Продвижение границы
фазового перехода фиксировали через
равные промежутки времени с помощью
фотосъемки.
Сравнение экспериментальной картины
продвижения фронта сублимации с
результатами расчетов (рис. 2) показало их удов-
1 \\ \\
V
-^г-
2
^-
-V ¦
^———
„™ Расчет
Опыт
\ i .
—.
—„_.— _3
^г
— - .
-^-.-^.^J
I I I I I
О 20 ЬО 60 801-fOfM
Рис. 2. Продвижение фронта сублимации

5
2
1
Рис. 3. Область
учета торцевого
эффекта
О 0,2 0,4 0,6 0,8 t/f0
летворительную сходимость (некоторое
расхождение между экспериментальными и
теоретическими кривыми можно объяснить
неучтенным в расчете лучистым
теплообменом). На основании этого сделан вывод,
что при принятых допущениях
разработанный метод расчета приемлем для оценки
развития процесса сублимации в ячейках
оребренных противней с малым
термическим сопротивлением материала ребер.
Результаты расчета представлены на
рис. 3. По оси ординат отложена
безразмерная длина ребра L/H (за характерный
размер взята половина межреберного
расстояния Я), а по оси абсцисс —
безразмерная продолжительность сушки т/то. При
этом то соответствует продолжительности
сушки в межреберном пространстве при
отсутствии торцевого эффекта, т. е. в случае
одномерной задачи, и рассчитывается по
формуле
И рг
т°~ Ш7'
Такая форма представления
экспериментальных данных придает им
универсальный характер.
Из графика видно, что при (L///)<4
погрешность определения времени
развития процесса для одномерной задачи будет
более 10%. Отсюда можно сделать вывод,
что при расчете времени процесса сушки
с соотношением (L/#)<4 необходимо
учитывать влияние обогреваемой торцевой
стенки.
Рассматриваемый метод расчета был
применен для оценки влияния торцевого
эффекта на продолжительность процесса
сублимационной сушки материалов со
следующими теплофизическими показателями:
Х = 0,05 Вт/(м-К), г = 2900 кДж/кг,
р = 700 кг/м3.
Эти значения характерны для большинства
продуктов, традиционно подвергаемых
сублимационной сушке (мясной фарш, творог,
фруктовое пюре и соки).
Список использованной литературы
1. Камовников Б. П., Семенов Г. В.,
Розенштейн Н. Д. Исследование
процесса сушки и оптимизация сублимационных
установок, перерабатывающих
гранулированные пищевые продукты // Холодильная
техника. 1976, № 1.
2. Сегерлинд Л. Применение методов
конечных элементов. М.: Мир, 1979.
3. Сельвестер П., Феррари Р.
Применение методов конечных элементов для
радиоинженеров и инженеров электриков. М.: Мир,
1986.
4. Сосунов С. А., Гуйго Э. И., Мал-
ков Л. С. Особенности теплообмена в зоне
сублимационной сушки сублимационной
установки большой объемной
производительности // Холодильная техника. 1987, № 1.
5. Фарлоу С. Уравнения с частными
производными для научных работников и
инженеров. М.: Мир, 1985.
УДК 664.8/.9.037.001.573
КРИТЕРИАЛЬНАЯ ЧИСЛЕННАЯ
МОДЕЛЬ ОХЛАЖДЕНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
И ДРУГИХ ТВЕРДЫХ ТЕЛ
К. А. ФИКИИН
Институт физики твердого тела при Болгарской
академии наук,
д-р техн. наук, проф. А. Г. ФИКИИН
Высший машинно-электротехнический институт
им. В. И. Ленина (София, Болгария)
Математическое моделирование процесса
охлаждения твердых тел (пищевых
продуктов) при конвективном теплообмене
между их поверхностью и охлаждающей
средой (граничные условия III рода) позволяет
определять как продолжительность, так и
температурное поле в отдельные моменты
протекания процесса (рис. 1).
Широко известны аналитические
решения для одномерных тел — пластины,
цилиндра, шара (Гребер, Ерк, Григуль,
Лыков, Карслоу, Егер) — и обобщенная
аналитическая модель для тел этих трех гео-
f 0
Рис. 1. Изменение температурного поля при
охлаждении пищевого продукта (твердого тела)

метрических форм (Гольдфарб, Сенютович,
Михайлов). Для численного моделирования
теплообменных процессов, наряду с
методом конечных элементов, основным
средством является метод конечных разностей.
Известно решение этим методом прежде
всего задачи охлаждения неограниченной
пластины при граничных условиях I рода.
Некоторые исследователи применяют его
при граничных условиях III рода, но
ограничиваются конкретными геометрическими
формами обычно при одномерном
температурном поле.
Случай, когда на область изменения
переменных наносится квадратная или
прямоугольная сетка, полностью исследовали
Микеладзе и Панов. Полярные сетки,
которые особенно удобны для задач с осевой
симметрией, и треугольные сетки
разработаны Юшковым, а сферические сетки —
Логиновым.
Конечно-разностную аппроксимацию
уравнения нестационарной
теплопроводности при одномерной постановке можно
осуществить с использованием разнообразных
схем для различного числа уровней
времени — классической явной схемы, неявной
схемы Лаасонена, неявной Кранка — Ни-
кольсона, явной Дюферта — Франкеля,
схемы Саульева, схемы Бараката — Кларка
и т. д. Учитывая достоинства и недостатки
каждой из них, при моделировании
холодильных технологических процессов следует
выбирать оправданные для этой цели
средства. Действительные значения теплофизи-
ческих характеристик и коэффициента
теплоотдачи при охлаждении пищевых
продуктов обусловливают определенную
точность конечного решения, которая не
повысится даже при использовании самой
сложной конечно-разностной схемы.
Поэтому для данного случая вполне подходит
классическая явная конечно-разностная
схема для двух уровней времени. Кроме
того, при моделировании теплообмена
многомерных тел целесообразно редуцировать
многомерную задачу к одномерной.
Цель настоящей работы — предложить
обобщенную критериальную численную
модель процесса охлаждения пищевых
продуктов и других твердых тел при граничных
условиях III рода, которая обладает
универсальностью — применима как для тел
трех классических геометрических форм
(пластина, цилиндр, шар), так и для тел
сложной и разнообразной конфигурации.
При реализации модели использовали
методологию из предыдущей нашей работы [5].
Для этой цели численно интегрировали
дифференциальное уравнение
теплопроводности:
дв F, Fo) _ а2е (ьто)_ г дд (j, Fo)
dFo
dl2
I dl
A)
где
Q /t p0) = j (?>T)—*o = j (j F°)— to
1 = 1/R.
Для неограниченной пластины g == jc,
Г = 0; для неограниченного цилиндра ? = г,
Г=1; для шара 1 = г, Г = 2.
Условия однозначности:
геометрическое условие — О < ? < 1;
физические условия — при охлаждении
пищевых продуктов целесообразно принять
Х = const, a = const, a = const; кроме того,
Fo > 0;
начальное условие — 0 (?, 0) = 1;
граничные условия —
дв(|, Fo) | =
ae (f, fo) | =0
-Bie(l.Fo); A.1)
dl
% = о
A.2)
Последнее равенство выражает
симметричность температурного поля.
В случае охлаждения пищевых
продуктов в газообразной среде влияние массо-
обмена учитывается путем увеличения
коэффициента теплоотдачи а и
соответственно критерия Bi [3].
Задача решается с помощью
прямоугольной сетки (рис. 2). На оси абсцисс
наносим отрезок 6=1, который делим на
п равных шагов длиной h, т.е. h=\/n.
По оси ординат откладываем значения
критерия Fo через равные шаги /. При этом
l = ih, Fo = kl (где / = 0, 1, 2, ..., п\ k =
= 0, 1, 2, ...). Решение состоит в нахожде-
нии_ приближенного значения функции
6 (?, Fo) в узлах сетки — точках
пересечения прямых, проведенных параллельно
координатным осям.
Заменяя производные из уравнения A)
разностными отношениями, после
преобразований получаем явную формулу для
вычисления температуры во внутренних узлах
тела:
9/,* + i=(l—2п2/) Э,,* +
+^" [(»+¦?¦) *+..*+(!--?-)
Х9,
-\,k\
X
B)
Выводим формулы для середины
пластины, оси цилиндра и центра шара.
Для оси цилиндра или центра шара
формула B), содержащая в знаменателе / = 0,

Fo-hl-
ы
0
I
-о l
r=^
*
/-a
{
*>>
L,h {
{H
1
'-/A
Ш
I
=(n-
1
^
s
*
§
$
$
^
$
$
^
I
S
$
, S
X
У
X
• "9
-у
--^Рядк+1
i
l J~ ряд k
- ^Рядк-f
. j
i
I
I
1
1
! 4
hr?h
F0--21-
Fo-l
Fo-0-
Рис. 2. Прямоугольная сетка для задачи
нестационарной теплопроводности (при граничных
условиях III рода)
При
О выражение
не применима.
Г дд
— 7F представляет неопределенность вида
[оо-0], которую после доведения до
[—J можно раскрыть по правилу Лопи-
таля:
Jlm (-?*)-/-(.?.)
Дифференциальное уравнение (I) при
замене его правой части полученным
выражением трансформируется в уравнение
(JL) =(г+1) (i^)
C)
После конечно-разностной
аппроксимации уравнения C), принимая во внимание,
что из-за симметрии 8i, *=_8_i, *, для оси
цилиндра и центра шара (г = 0 или / = 0)
имеем:
90,*+,= [1-2л2/~(Г+1)] 9о,* +
+ 2пЧ(Г+ 1) в,.*. D)
Из формулы B), полагая
последовательно Г = 0 и / = 0, получаем формулу для
середины пластины. Формально для
середины пластины можно использовать также
формулу D) при Г = 0, несмотря на то
что она выведена для цилиндра и шара
(ГфО). Следовательно, формула D)
применима для вычисления температуры в
центре тела любой из трех геометрических
форм.
Температуру на поверхности тела можно
определить из B), приняв i = n и введя
дополнительный узел [(п-\-\) h, /г/],
отстоящий на расстоянии h от поверхности:
6„. * + ,= (!— 2м2/") е„,* +
+ nl [(n+fj) в»+1.*+ (п-y)
X
xe„_i,*]. E)
Из конечно-разностного вида
граничного условия A.1) выражение для
температуры в дополнительном узле будет:
в„
4-1. * =
=8„_
2Bi
— ея§*.
F)
Подставляя F) в E), после
преобразований получаем уравнение для
определения температуры в узлах на
поверхности тела:
дп,к+1=[\-2пЧ-В[1Bп + Г)] 8„,* +
+ 2/t2/en_i,*. G)
Вопрос о температуре на поверхности
тела в начальный момент охлаждения tn, о
(и соответственно о безразмерной
температуре б*, о) требует специального
внимания. Узлы на поверхности являются
общими для_тела и охлаждающей среды. Если
Е->1 (|< 1), то 6,, о= La если %-+ 1 (?>
>1), то 8ПH = 0. При 1=\ безразмерная
температура имеет разрыв I рода и 8П) о
изменяется скачком от 1 до 0.
Ряд исследователей, игнорируя это,
исходят непосредственно из начального
условия и принимают 8П, о= 1. Другие допускают
8П>0 = 0, что оправдано только при
исключительно высоких значениях критерия Bi,
третьи предлагают принять 8П)о = 0,5, что
дает лучшее приближение, чем предыдущие
два допущения. Однако во всех случаях
не учитывается решающая роль критерия
Bi [1].
Температуру tn, о следует рассматривать
(при численных решениях) как аддитивную
величину из tH и t0, которая зависит прежде
всего от Bi, т. е. 8Л, о будет иметь
значения между 0 и 1. Так как тепловое
состояние точек, расположенных близко к
поверхности тела, можно уподобить
тепловому состоянию точек, близких к
поверхности полуограниченного тела, для наиболее
точного определения 8П, о следует
использовать аналитическое решение задачи для
полуограниченного тела при граничных
условиях III рода:
8 (z, Fo) =8 (I, Fo) = - {l/ T)~/o =
= 1—erfc —:= -fexp [Biz + Bi2 Fo*] X
Xerfc (
I
2-VFo,
-BWFo,),

где z = R-l= {\-l)R\
Fo* = -r
Bi2
z;
erfc#
функция, дополняющая до
единицы функцию ошибок Гаусса:
erfc i/ = 1—erf у.
На этой основе для узла [(п—1) /г, /]:
вЛ—1,1 = 1 —erfc
2яУГ
+
+ ехр (^ +Bi2/)erfc (-L- +Bi^f).
(8)
С другой стороны, для этого же узла
из формулы B) при i = n— 1 и & = 0,
принимая во внимание, что 0/,о=1 для любого
1фп, после преобразований окончательно
можно написать:
в».,., = 1 -r-Az2/ [1 + _?_](ея.0-1).
(9)
Сравнивая (8) и (9), для 6п,о получаем
выражение:
2(л-1)
Ол,о= 1-
п21[2(п-\) + Г]
erfc-
2пл!Т
-ехр (| + Bi2/)erfc ( » +Bi^)].
2я-у/
A0)
Аппроксимируемость, устойчивость и
сходимость являются самыми важными
свойствами представленных расчетных схем.
Интегрирование исходного
дифференциального уравнения A) при граничных условиях
III рода привело к решению уравнений B),
D) и G). Для устойчивости расчетной
схемы и сходимости вычислительного процесса
нужно, чтобы коэффициенты в этих
уравнениях не были отрицательными. Отсюда
условием устойчивости будет:
/ < min
1
1
*2л2(Г+1) 2л2 + BiBn + T) •
;н)
Вводим прямоугольную координатную
систему, начало которой совпадает с
центром тела, а ее оси расположены так, чтобы
координаты их точек пересечения с
поверхностью тела были равны половинам его
определяющих размеров Х\^Х2^Хз = Я.
Коэффициент формы Ф = V/(SR) для
одномерных тел имеет следующие значения:
для неограниченной пластины Ф=1, неог-
. . \ Щ:,ж:::М,.¦: -':%:. - : -'. ''*•-у:*;• ** ^-9:^гШ-:1
раниченного цилиндра Ф=1/2, шара Ф =
= 1/3.
Г. Б. Чижов [6], используя только
линейные размеры Х\, Хг, Х$, приводит
формулы для коэффициента формы двухмерных
тел (параллелепипеда, эллиптического
цилиндра, ромбической призмы) Ф = Ф (^2, Хз)
и трехмерных тел (параллелепипеда,
трехосного эллипсоида, трехосного октаэдра)
ф = ф(Х\, X2, Хз). Для пищевых продуктов
неправильной формы после математико-ста-
тистической обработки мы получили [4, 7]
следующие экспериментальные значения:
для говядины (задние четвертины) — мяса
тощих животных Ф = 0,63, мяса упитанных
животных Ф = 0,56, мяса животных средней
упитанности Ф = 0,595; для свинины
(полутуши или задние четвертины) Ф = 0,68; для
яблок Гольден Делишес и Старкинг
ф = 0,335; для груш Паскрасан Ф = 0,36,
Бер Харди Ф = 0,385; для рыбы —
черноморского шпрота Ф = 0,735, форели Ф = 0,777,
ставриды Ф = 0,697.
После расчета или опытного
определения коэффициента формы для
геометрического фактора имеем:
Г=\/Ф-\=SR/V-\. A2)
Подставляя значение Г из A2) в A),
B), D), G), A0) и A1), значительно
расширяем область применения
математической модели, распространяя ее на тела
разнообразной формы. В этом случае
многомерная задача редуцируется к одномерной,
причем обобщенная координата | относится
к половине наименьшего определяющего
размера тела Xz = R. Температурное
распределение по этой координате
представляет наибольший интерес с
инженерно-технологической точки зрения.
Разработанная математическая модель
охватывает и тела стереометрических форм,
отличающихся от вышеуказанных, при
условии, что известны их геометрические
характеристики S, Vy R или Ф. Таким образом,
она практически универсальна с точки
зрения геометрии охлаждаемых тел (пищевых
продуктов). Обстоятельство, что граничные
условия I рода можно рассматривать как
частный случай условий III рода,
дополнительно расширяет применение
математической модели. Подставляя в расчетные
зависимости Г = 2, можно получить также как
частный случай решение из [1].
В сравнении с аналитическим решением
предлагаемая численная модель имеет
следующие преимущества:
охватывает тела с геометрической
формой, для которой аналитическое решение
невозможно или весьма затруднительно;
111111

учитывает влияние геометрической
формы еще в дифференциальном уравнении;
позволяет обойтись без решения
характеристических уравнений и расчета рядов
Фурье, а также многократного вычисления
трансцендентных функций
(тригонометрических и Бессельевых);
включает зависимости, находимые
простыми алгебраическими операциями, что
делает предлагаемую, модель особенно
подходящей для реализации на ЭВМ.
Один примерный алгоритм расчета
представлен на рис. 3.
На основе изложенного в [5] решения
(в размерном виде) на языке «Бейсик»
(для персонального компьютера «Пра-
вец-82», а также ЭПЛ 11, «Правец-8М»
и др.) разработана программа расчета
температурного поля и продолжительности
охлаждения пищевых продуктов и других
твердых тел разнообразной геометрической
формы. Реализованная модель может
послужить и как база для определения средне-
объемной температуры и расхода холода.
Наличие текущей информации для каждого
момента времени позволяет представить
полную картину температурного поля.
Алгебраические уравнения, положенные
в основу расчета, и условие A1)
обеспечивают аппроксимируемость, устойчивость и
сходимость конечно-разностной схемы.
Другой предпосылкой точности при
моделировании процесса является введение точных
формул D) и A0) для нахождения
температуры соответственно в центре тела и на
его поверхности в начальный момент
охлаждения. Формула A0) устраняет
необходимость субъективных допущений при
определении 0п,о и объективно учитывает тепло-
физические свойства пищевого продукта и
условия поверхностного теплообмена.
Характер зависимости 0 = 0 (|, Fo), полученной
с помощью критериальной численной
модели при заданных Bi и Ф, показан на рис. 4.
В целях проверки точности и
применимости разработанной математической
модели и составленной для ее реализации
программы осуществлен ряд численных
экспериментов для прогнозирования
температурного поля охлаждаемых тел или
продолжительности охлаждения. Результаты для
классических одномерных тел сравнивали
с полученными аналитическим путем, а для
тел более сложных геометрических форм —
с экспериментальными данными.
Максимальное расхождение не превышало 8 %
Рис. 3. Алгоритм расчета температурного поля и
продолжительности охлаждения
(принципиальная блок-схема)
( НачалоJ
Ввод Bi, Ф или X , X , X =R, n
Выбор режима :
Z = l Необходимо найти температурное поле
после определенного Ро
зад
Z = 2 Необходимо найти Ро для достижения
© в точках с координатой Е
зад зад
Т
Вычисление коэффициента формы
ф = ф (xltx2,x3)
т
Г = 1/Ф- 1
:—П~тг
зад зад
1 по формуле ( 11)
i-i+ 1
k=0
0. =1
Да
К =Ро /1
зад зад
Нет
© по формуле ( 10)
i-0
Т~
*ik+ln0 *°РмУле D>
i = j+ 1
i,k+l
по формуле ( 2 )
Да
h + \
Нет
1 Gi k+lno *°РмУле G)
¦
k-k+1
( Конец)

f=const
Рис. 4. Зависимость 9=9 (?, Fo), получаемая
с помощью критериальной численной модели
t9C
15
10
5
О 15 30 15 60 75 30 105 120 155 150165180185 г с
25 Г
г\
[•
А
J
15
V
г
\
у
,2
/1
ш
=2
О 50 100 150 200250 300550 № 150500 550 600 650 700С,с
6
15\
т\
5\
к^
>
,2
1
си«
о—
¦—<
~
ft=
-
даже при неблагоприятных условиях
расчета и эксперимента.
Например, для сравнения использовали
экспериментальные данные по теплообмену
при гидроохлаждении рыбы путем
интенсивной турбулизации охлаждающей воды [2]
(рис. 5).
Примененный в настоящей работе
подход для охвата объектов многообразной
конфигурации пригоден и для
моделирования процессов холодильной обработки со
значительно более сложными краевыми
условиями и с фазовыми переходами в телах.
Условные обозначения
9 — безразмерная температура;
| — обобщенная текущая координата, м:
\ — безразмерная обобщенная текущая
координата;
Fo и Bi — критерии Фурье и Био,
Fo =
Я2
Bi =
aR
О 100 200 500 WO 500 600 700 600 9001000110012001300 t,c
а — коэффициент
температуропроводности, м2/с;
а — коэффициент теплоотдачи, Вт / (м2 • К);
X — коэффициент теплопроводности,
Вт/(м • К);
т — время, с;
R — половина наименьшего
определяющего размера тела (для одномерных
тел — полутолщина пластины, радиус
цилиндра или шара, для
многомерных тел — полутолщина
прямоугольного параллелепипеда, полудиагональ
ромба или октаэдра, полуось эллипса
или эллипсоида и т. д.), м;
г — текущий радиус, м;
r = r/R — безразмерный текущий радиус;
Г —- геометрический фактор;
/ — температура, °С;
tH — начальная температура тела, °С;
/о — температура охлаждающей среды, °С;
х — текущая координата, м;
п — число шагов по оси |, для которых
nh=\\
h_— шаг по координатной оси ?;
/ — шаг по оси Fo;
i, k — местоположение узла по оси
соответственно I и Fo в конечно-разностной
схеме;
Рис. 5. Сравнение расчетных данных (кривые) с
экспериментальными (точки), полученными при
гидроохлаждении рыбы (*о == 0,5 °С; • п = 5):
а — для черноморского шпрота: R = 0,004 м, к =
= 0,473 Вт/(м-К), а=1,31-10-7 м2/с, а =
= 656 Вт/(м2.К), t = 25 °С;
б — для ставриды: R = 0,008 м, X = 0,418 Вт/(м-К),
а = 1,17-Ю-7 м2/с, а = 450 Вт/(м2-К), /н = 25°С;
в —для форели: Я = 0,012 м, I = 0,439 Вт/(м-К),
а=1,2Ы0-7 м2/с, а = 370 Вт/(м2-К), tH =
= 20 °С;
/ — *@, т) в центре тела; 2 — t(R,x) на поверхности
тела

2 — расстояние от граничной
поверхности, м,
г=./? —S—A — Е) /?;
Х\, Х2, Хз— половины определяющих размеров
тела, м;
Ф — коэффициент формы тела;
5 — теплообменная поверхность тела, м2;
V — объем тела, м3.
Список использованной литературы
1. Аналитическое исследование
технологических процессов обработки мяса холодом / Под
ред. Н. А. Головкина и П. П. Юшкова. М.:
ЦНИИТЭИмясомолпром, 1970.
2. А. с. 40164 НРБ. Фикиин А. Г. Метод и аппарат
для охлаждения рыбы.
Фикиин А. Г. Хладилни технологични про-
цеси и съоръжения. София: Техника, 1980.
Фикиин А. Г и др. Физични и топлофи-
зични свойства на риби // Сб. тр. от научна
сесия на ВМЕИ «Ленин». Секция III. София,
1987.
Фикиин К. А., Фикиин А. Г. Математично
моделиране на процеса охлаждане на твърди
хранителни продукти посредством метода на
мрежите // Хранителнопромишлена наука.
1987, № 1.
Чижов Г. Б. Теплофизические процессы в
холодильной технологии пищевых продуктов.
М.: Пищевая промышленность, 1979.
Fikiin A. G. // XVI Congres International
du Froid, Comission Dl. Paris, 1983. Comptes
rendus, T. IV, 109—116.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
ШШШШШВШШ.
Ш11§Шв
(И) 1409828 E1) 4 F 25 С 1/14, А 23 L 2/06 B1)
4060188/28-13 B2) 22.04.86 G5) Е. А. Похиленко
E3) 621.565
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ
КОНЦЕНТРИРОВАНИЯ ЖИДКИХ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, содержащая блок-вымораживатель,
включающий кристаллизатор, инжектор с
патрубками для подвода продукта и хладагента,
промывную колонку, сообщенную газопроводом через
аккумулятор холода и конденсатор с резервуаром
для хладагента, резервуар для готового продукта
и трубопровод для отвода концентрата,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
производительности путем концентрирования продукта
в потоке, установка снабжена дополнительными
блоками-вымораживателями, аналогичными
основному, при этом кристаллизатор в каждом блоке
выполнен в виде вертикальной колонны с
сепаратором в верхней части и инжектор установлен
в нижней части колонны, а трубопровод для
отвода концентрата подсоединен через
гидравлический затвор к нижней части сепаратора
предыдущего блока и к патрубку для продукта в
инжекторе последующего блока, причем
указанный трубопровод последнего блока подсоединен
к резервуару готового продукта.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
кристаллизатор в верхней части имеет диаметр
больше, чем в нижней.
(И) 1409831 E1) 4 F25 D 13/00 B1) 4168544/28-
13 B2) 23.12.86 G1) Ворошиловградский ре-
монтно-монтажный комбинат G2) Г. С. Аронов,
В. В. Калюжный E3) 621.565
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ
КРАТКОВРЕМЕННОГО ХРАНЕНИЯ,
ДЕМОНСТРАЦИИ И ПРОДАЖИ ПРОДУКТОВ, содержащая
камеру, включающую опорные стойки с каналами
для подачи холодного воздуха, запорный
воздушный клапан, и полые створки с щелями на
внутренней боковой поверхности, полости которых
сообщены с каналами для подачи воздуха в
стойках, канал для отвода отепленного воздуха,
и контейнеры для продуктов, отличающаяся тем,
что, с целью повышения удобства пользования,
камера снабжена промежуточными
вертикальными панелями, установленными в продольных
пазах, выполненных в смежных стойках и
разделяющих камеры на секции для контейнеров
и установленными в донной части каждой секции
подъемными устройствами, пневматически
связанными с каналами для подачи воздуха, при
этом канал для отвода отепленного воздуха
выполнен в верхней части каждой стойки, а днище
каждого контейнера установлено с возможностью
свободного перемещения вдоль стенок.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
панели снабжены уплотнительными элементами,
горизонтально закрепленными на уровне,
соответствующем уровню верхней кромки
контейнера.
(И) 1409829 E1) 4 F 25 D 3/00 B1) 4003290/31-
13 B2) 03.01.86 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
В. В. Клименко, Ю. П. Денисов E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ ТЕРМОСТАТИ РОВА-
НИЯ ОБЪЕКТОВ, НАХОДЯЩИХСЯ В
УСЛОВИЯХ КОЛЕБАНИЙ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ,
предусматривающий воздействие на него
хладагентом и поддержание давления кипения
последнего, обеспечивающего необходимую
температуру термостатирования, отличающийся тем, что,
с целью уменьшения энергозатрат и
обеспечения более высокой точности
температуры термостатирования в качестве
хладагента используют гидратообразующее вещество,
при этом пары хладагента после
взаимодействия с объектом конденсируют в емкости,
поддерживая давление в ней выше давления в
верхней критической точке гидратообразования, а
температуру — выше температуры
гидратообразования и ниже температуры плавления
гидратов.
Щ^^..
34
fllfllll

ОБМЕН CNfttiPM
#
Улучшение условий труда, резкое сокращение доли ручных операции
названы в «Основных направлениях экономического и социального
развития СССР на 1986—1990 годы и на период до 2000 года»
в числе наиболее важных и неотложных задач.
На холодильниках самыми трудоемкими являются погрузочно-раз-
грузочные и транспортно-складские (ПРТС) работы, в особенности
с замороженным мясом. Здесь еще значительна доля ручного труда.
В публикуемой подборке статей освещены проблемы механизации
ПРТС работ на холодильнике и показаны пути их решения.
УДК 658.011.54:621.83
ПРОБЛЕМЫ МЕХАНИЗАЦИИ
ПРТС РАБОТ
С ЗАМОРОЖЕННЫМ МЯСОМ
Канд. техн. наук Ю. Н. НИКИТИН,
канд. техн. наук В. А. МАНЬКОВ
Б. Н. КОГАН
Гипрохолод
Погрузочно-разгрузочные и транспортно-
складские (ПРТС) работы с замороженным
мясом, в особенности с говяжьими
полутушами, являются трудоемкими операциями,
не поддающимися комплексной механизации
(из-за неправильной геометрической формы
грузов). В практике используются
различные механизмы, но они не исключают
ручной труд на отдельных участках.
Наибольший уровень механизации
ПРТС работ по всей цепи от вагона до
холодильной камеры и обратно
обеспечивается при применении комплекта навесных
приспособлений к электропогрузчику,
состоящего из клещевого захвата НП-80, се-
миштыревого приспособления НП-114 и
приспособления для укладки полутуш в
штабель НП-123.
На рис. 1 показана схема механизации
ПРТС работ с говяжьими полутушами на
многоэтажном холодильнике с помощью
этих приспособлений.
После открывания двери вагона и
установки трапа двое рабочих при помощи
электропогрузчика с захватом НП-80
укладывают по 5—7 полутуш на семиштыревое
приспособление НП-114. Второй
электропогрузчик забирает его, подвозит к весам,
где устанавливает на подставку и после
взвешивания доставляет в лифт (все
приспособления НП-114 имеют одинаковую
массу). Электропогрузчик, работающий на
этаже, забирает полутуши из лифта и
укладывает в камере в штабель.
Освободившееся приспособление НП-114 возвращают
в лифт и затем на выгрузку.
а
gkb /fia
нп-т нп~8о эп-юз
НП-123
Рис. I. Схема механизации ПРТС
работ с говяжьими полутушами

Рис. 2. Общий вид навесного приспособления
НП-123
Для более полного использования
емкости камеры по высоте в свободное место
между верхом штабеля и потолком (или
низом охлаждающей батареи) полутуши
укладывают с помощью навесного
приспособления НП-123 (рис. 2).
Приспособление НП-123 выполнено в
виде стрелы длиной 2000 мм, навешиваемой
на грузовую плиту электропогрузчика. На
конце стрелы расположен грузозахватный
орган из неподвижной (с поперечными
канавками) и подвижной (с шипами) губок.
Подвижная губка соединена шарнирно со
штоком гидроцилиндра, другая сторона
которого шарнирно укреплена на стреле.
Предложенная схема механизации
проверена в производственных условиях.
Полутуши выгружали одновременно из двух
вагонов с помощью двух электропогрузчиков
с захватами НП-80, двух
приспособлений НП-114 и двух электропогрузчиков,
перевозящих мясо от вагона на весы и далее
в лифт. Доставка полутуш из лифта в
камеру и укладка их в штабеля
осуществлялись также электропогрузчиком. Один
рабочий уплотнял штабель в камере.
Электропогрузчиком с приспособлением НП-123
заполняли полутушами свободные места над
штабелем.
Всего было разгружено 19 вагонов по
26 т мяса в каждом D567 полутуш
массой 499,211 т). Вагон выгружали в течение
1,916—2,83 ч (в среднем за 2,34 ч) при
средней производительности 11,2 т/ч.
При использовании приспособления НП-
123 удельная плотность загрузки камеры
говяжьими полутушами составила 0,35 т/м3.
Узким местом при работе по этой схеме
было комплектование пакета полутуш на
приспособлении НП-114, так как захват НП-
80 предназначен для одновременной
выгрузки только одной полутуши. В связи с этим
разработана конструкция установки,
обеспечивающая одновременный захват двух
полутуш.
Установка (рис. 3,а) представляет собой
прямоугольный короб, внутри которого
проходит консольная стрела, изготовленная из
двух двутавровых балок, опирающихся на
12 роликов. Стрела может свободно
передвигаться по роликам в горизонтальной
плоскости до установленного под ней четы-
рехстоечного кондуктора. На каждой балке
размещена грузовая тележка с блоком,
через который проходит трос с клещевым
захватом.
На плите укреплены четыре лебедки с
электродвигателями мощностью по 0,75 кВт.
скоростью вращения ротора 16,7 с
A000 об/мин). Они связаны с червячными
редукторами, на выходных валах которых
насажены барабаны диаметром 200 мм.
На барабаны 12 наматываются тросы 2 с
захватами для вертикального перемещения
полутуш (см. рис. 3,6). На барабаны 13
наматываются тросы 4, которые
перемещают тележки в горизонтальной плоскости.
Все устройство смонтировано на раме.
Габаритные размеры его: 3550Х1422Х
Х2150 мм.
Тележки управляются с помощью двух
кнопочных постов типа ПКТ-40. Если место
выгрузки на рампе постоянное, то раму
устанавливают стационарно. При
необходимости ее передвигают <на другое место
выгрузки мяса.
Перед подачей вагона стрелу переводят
в крайнее правое положение. Затем
середину дверного проема вагона совмещают с
центром стрелы, после чего ее подают в
крайнее левое положение и вводят на 1 м
внутрь вагона. Одну из грузовых тележек
перемещают в крайнее левое положение,
накладывают клещевой захват на полутушу
и подтягивают ее к стреле, после чего те-

5 6 7 8 W
12 13 /4
лежка с ней передвигается вправо к
кондуктору, на который опускают полутушу.
Во время холостого хода одной тележки
другая вьгполняет аналогичные операции по
укладке полутуш на другую сторону
кондуктора.
Циклы повторяются до загрузки на
кондуктор пяти — шести полутуш. После этого
электропогрузчик с приспособлением НП-
114 забирает пакет с кондуктора и
перевозит его на весы и далее в камеру. В это
время на кондукторе формируют следующий
пакет полутуш.
Ведомственные испытания установки
показали, что при скорости движения тросов
0,167 м/с A0 м/мин) пакет из пяти
полутуш массой около 500 кг формируется не
более чем за 3 мин, т. е. для выгрузки
вагона с ее помощью требуется на 30 %
меньше времени, чем при использовании
захвата НП-80.
Установка для захвата полутуш
разработана и Гипроуглемашем. В 1988 г. она
прошла испытания на Московском
хладокомбинате № 1. При выгрузке полутуш из
вагона с помощью этой установки
обслуживающий персонал должен работать с
особой четкостью, чтобы избежать травм.
Кроме того, она не обеспечивает повышения
производительности труда, а следовательно,
сокращения числа рабочих, занятых
разгрузкой вагона. Значительно большие по
Рис. 3. Установка для выгрузки полутуш говя
дины из вагонов:
а — вид сбоку, б — кинематическая схема: / — клеще
тросы; 3,9 — отклоняющие ро
*вой захват; 2, 4 -
3, 9
лики; 5, 8, 17 — блоки; 6 — грузовая тележка;
7 — стрела; /0 — двутавровая балка; // — ролик;
12, 13 — барабаны; 14 — прижимной ролик; 15 —
плита; 16 — основание; 18 — рама; 19 — кондуктор
сравнению с захватами НП-80 габариты и
масса такой установки не позволяют
использовать ее для разборки штабеля в
холодильной камере.
Специалистами ЛИИЖТа создан
манипулятор для выгрузки полутуш говядины из
iililllliilll
jliillll
ш

вагонов, грузозахватный орган которого
позволяет исключить применение ручного
труда на этой операции. Вместе с тем
неправильная форма и произвольное
расположение полутуш затрудняют быстрый и
надежный их захват и вызывают
необходимость дополнительных манипуляций, что
значительно снижает производительность.
Поэтому для предотвращения
сверхнормативных простоев вагонов необходимо
использовать два манипулятора.
Целесообразность применения
дорогостоящих манипуляторов взамен захвата
НП-80 может быть определена лишь после
проведения сопоставимых промышленных
испытаний.
Особые трудности возникают при
штабелировании мяса в полутушах в
одноэтажных холодильниках высотой до 6 м, так как
для эффективного использования грузового
объема камер необходимо сформировать
устойчивый штабель до полной грузовой
высоты — 5,4—5,8 м. При этом обязательны
опорные стойки с цепями, обеспечивающими
устойчивость штабеля.
Еще более сложной является разборка
такого штабеля. Для этой цели
предлагается применять столы (рис. 4) размерами в
плане 4000X2000 мм, переменной
высотой — 2,6; 3,95 и 5,3 м, позволяющие
разбирать верхнюю часть штабеля с
полутушами (до высоты 3 м от пола), после чего
можно продолжать разборку с помощью
захвата НП-80. Но этот способ разборки
штабеля требует значительных трудозатрат.
Для кратковременного хранения
замороженного мяса в неразделанном виде на
одноэтажных производственных и
распределительных холодильниках целесообразно
использовать металлические стоечные
поддоны с ограждениями на торцах. Однако
плотность загрузки камер при этом
снижается примерно на 25—30 %.
Эффективным путем кардинального
решения проблемы механизации ПРТС работ
с замороженным мясом представляется
переход на стандартные пакеты,
сформированные из мелкой грузовой единицы
правильной формы. Этим требованиям отвечает
мясо в блоках и отрубах, которые перевозят
в стоечных поддонах или пакетированными
на плоских деревянных поддонах.
В нашей стране широко распространены
перевозки мясных блоков в стоечных
складных поддонах ЯЗ-ФКБ/1, которые состоят
из станины-платформы и откидных опорных
ограждений. При загрузке ограждения
устанавливают вертикально и фиксируют
запорами. В станине-платформе имеются
просветы высотой 100 мм для ввода вил
Рис. 4. Стол для разборки штабеля мяса
автопогрузчика с широкой стороны поддона.
В случае необходимости поддон можно
брать на вилы и с узкой стороны, однако
при этом он становится менее устойчивым.
К раме станины-платформы приварены
фиксаторы-ограничители, обеспечивающие
сцепление между поддонами при установке
их в несколько ярусов.
Габаритные размеры стоечного поддона:
длина 1200, ширина 800, высота в рабочем
положении 1000, в сложенном виде 300 мм.
В вагон АРВ помещается 78 поддонов с
блоками размером 370X370X150 мм и
общей массой мяса нетто 31 т. Между
дверями размещают 10 поддонов в два яруса.
Для предотвращения смещения и
опрокидывания крайние поддоны второго яруса у
междверного пространства связывали с
поддонами предыдущего ряда скрутками из
стальной проволоки диаметром 4 мм.
Загрузка (разгрузка) вагона с помощью
двух электропогрузчиков ЭП-103 занимает
2 ч. Плотность загрузки холодильной
камеры при использовании стоечных поддонов
такая же, как при укладке полутуш
навалом.
Более перспективным представляется
транспортировка блоков мяса в
пакетированном виде на плоских поддонах.
Мясо, разделанное и упакованное в

пленку, замораживают в скороморозильных
аппаратах МАР-8АМ. Полученные блоки
размерами 370X370X85 мм и массой по 9 кг
укладывают в виде пакета из 58 единиц,
обвязанного металлической лентой B0Х
Х0,7 мм), на поддоне размером 800Х
X 1200 мм в три ряда по длинной стороне и
два по короткой. В вагоне с помощью двух
электропогрузчиков ЭП-103 размещают
74 пакета, в том числе в междверном
пространстве 6 пакетов. Загрузка
(выгрузка) "вагона занимает 2 ч.
Плотность загрузки камеры хранения
составляет до 0,45 т/м3.
Такой способ пакетирования
обеспечивает устойчивость штабеля при
транспортировке и складировании. Возможно лишь
нарушение целостности первичной упаковки
в процессе транспортировки.
Во избежание этого блоки по 2 шт.
укладывают в короба № 5 из
гофрированного картона и пакетируют на плоском
поддоне размером 800Х 1200 мм с последующей
обвязкой металлической лентой B0Х
Х0,4 мм) в два ряда по длине и ширине.
В вагон помещается 67 пакетов, в том числе
между дверями устанавливают 5 пакетов с
соответствующим креплением. Масса груза
брутто 47 т, нетто 43 т. Выгружают вагон
с помощью одного электропогрузчика ЭП-
103 за 1 ч 50 мин.
Плотность загрузки камеры хранения в
этом случае до 0,45 т/м3.
Таким образом, перевозка и хранение
мяса в блоках на плоских поддонах
позволяют комплексно механизировать ПРТС
работы и высвободить пять рабочих при
двух точках выгрузки, увеличить загрузку
вагонов в 1,6 раза, холодильных камер в
1,5 раза, сократить время обработки
вагона в 2 раза, улучшить санитарное состояние
продукции и холодильников.
Значительный опыт механизации
ПРТС работ с замороженным мясом на
холодильниках страны позволяет сделать
следующие выводы.
Многочисленные поисковые работы по
созданию эффективных механизмов и
манипуляторов, позволяющих увеличить
производительность труда при ПРТС работах с
незатаренным замороженным мясом на
холодильниках, не дали желаемых
результатов. Освоенные на многих холодильниках
несложные навесные приспособления к
электропогрузчику — НП-80, НП-114 и НП-
123 — позволили свести к минимуму
тяжелый ручной труд при операциях с
незатаренным замороженным мясом. С их
применением уровень механизации ПРТС
работ доведен до 75—85 %. Расширение
внедрения их на холодильниках имеет важное
социальное значение.
Добиться полной механизации ПРТС
работ по всей транспортной цепи возможно
лишь при переходе мясокомбинатов на
выпуск мяса в разделанном и упакованном
виде, что позволит формировать
стандартные транспортные пакеты.
Для решения этой проблемы необходимы
совместные усилия Минторга СССР, МПС,
организаций, проектирующих
мясокомбинаты и холодильники, а также хранящих и
перерабатывающих мясо.
УДК 658.011.54:621.865.8
ПРУЖИННЫЕ ПРИВОДЫ
ПРОМЫШЛЕННЫХ РОБОТОВ
ДЛЯ МЕХАНИЗАЦИИ ПРТС
РАБОТ НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Канд. техн. наук О. П. ГРЕБЕННИКОВ,
канд. техн. наук В. Л. ЖАВ HEP,
Н. А. ФЕОКТИСТОВА
лтихп
Известно, что кардинальное решение
проблемы механизации ПРТС работ в
холодильной промышленности возможно только при
внедрении системы пакетирования на всех
этапах холодильной цепи. Перспективным
средством механизации могут стать
промышленные роботы, давно и успешно
применяющиеся во многих областях народного
хозяйства. Использование их на ПРТС
работах на холодильниках связано со
специфическими условиями, такими, как низкая
температура и высокая влажность
окружающего воздуха. Кроме того, массовый
характер ПРТС работ требует снижения
эксплуатационных энергозатрат при
сохранении достаточно высокого быстродействия
и точности позиционирования
промышленных роботов (ПР).
В этой связи несомненный интерес,
наряду с традиционными цикловыми приводами
ПР, в которых плавная остановка в крайних
точках позиционирования обеспечивается
с помощью пневмо- и
гидроамортизаторов, представляют так называемые
пружинные приводы с рекуперацией энергии и
различными видами компенсации диссипатив-
ных сил.
Принцип действия пружинных приводов
основан на использовании свойств
колебательной системы, в которой последовательно
происходит переход потенциальной энергии

Типовые
рабочие операции
Пружинный привод на «л»
точек позиционирования
Типовые
рабочие операции
Многопозиционный
пружинный привод
с дифференциальной связью
Две точки позиционирования
Перестановка или перекладка продукции
Кантовка грузов '
Ориентация грузов при пакетировании
Разгрузка стеклотары из ящиков, контейнеров
Сборка тары с продукцией в стопки
Разборка стопок порожней тары
Вспомогательные операции по группировке и
ориентации продукции
Три точки позиционирования
L 1
з
5
tyL
^
Порядная укладка грузов в тару или на поддон
Вспомогательные операции по группировке и
ориентации продукции
Порядная укладка грузов в тару-оборудование или
контейнеры
Ориентация грузов при пакетировании
п точек позиционирования
2<3fe^
3'5
Порядная укладка грузов в тару или на поддон
Загрузка стеклотары в контейнеры
Ориентация грузов при пакетировании на поддон
Раскладка продукции перед технологическим
оборудованием
в кинетическую и обратно с одновременной
компенсацией диссипативных сил и стопоре-
нием в точках позиционирования. Главная
область применения таких приводов —
рабочие операции с фиксированным и
обязательно возвратным перемещением
выходного звена между двумя точками по дуге
окружности (в случае поворотного
двигателя) или по прямой линии (для привода
поступательного перемещения). Причем шаг
перемещения является постоянной
величиной, которая задается на стадии
проектирования или наладки.
Области рационального использования и
требования к характеристикам пружинных
приводов могут быть определены на основе
анализа рабочих операций, для
механизации которых они предназначены (см.
таблицу).
Анализ транспортно-складских операций
показывает, что в зависимости от порядка
обхода точек позиционирования их можно
разделить на две группы.
К первой группе относятся операции,
в которых нечетные и четные точки
позиционирования располагаются
соответственно по обеим сторонам от нейтральной оси
(точки). Это — кантовка и ориентация
грузов при пакетировании на один поддон
(например, укладка блоков замороженного
мяса). Для выполнения таких операций могут
быть применены пружинные приводы,
обеспечивающие две точки позиционирования.
Ко второй группе операций относятся
такие, в которых порядок обхода точек
позиционирования произволен. Например,
операции, связанные со съемом готовой
продукции (пачек пельменей) и порядной
укладкой их в торгово-транспортную тару
(пять рядов по три коробки в ряд). В этом

йШхй
f о-
V
И
Устройство
управления
Htf
Рис. 1. Пружинный привод промышленного
робота, обеспечивающий две точки
позиционирования:
/ — выходное звено; 2,5 — гидроцилиндры; 3,4 —
пружины растяжения; 6 — золотниковый
распределитель
случае необходим многопозиционный
привод в виде набора пружинных приводов,
каждый из которых обеспечивает две точки
позиционирования.
Такой пружинный привод (рис. 1)
состоит из выходного звена, золотникового
распределителя, гидроцилиндров, пружин
растяжения и устройства управления.
Сигналы управления формируются в
соответствии с программой
микроконтроллером МКП-1-16-05.
Перемещение исполнительного
механизма из положения / в положение //
осуществляется следующим образом. Из
задающего программного устройства в
устройство управления поступает сигнал А.
Плунжер золотникового распределителя
соединяет штоковую полость гидроцилиндра 2
со сливом, а штоковую полость
гидроцилиндра 5 — с нагнетанием. Выходное звено
под действием пружин растяжения и
нагрузки, действующих на поршень
гидроцилиндра 5, начинает перемещаться из
положения / в положение //. Движение от
гидроцилиндров и пружин к выходному звену
передается трособлочной системой. Через
определенный промежуток времени от
устройства управления поступает сигнал на
выключение золотникового распределителя.
Его плунжер занимает нейтральное
положение, в котором штоковые полости
гидроцилиндров соединяются между собой, и
выходное звено продолжает перемещаться под
действием пружин и сил инерции в
положение //. При достижении точки
позиционирования золотниковый распределитель
запирает систему.
Для перемещения исполнительного
механизма из положения // в положение / из
программного устройства поступает
сигнал В, привод работает аналогичным
образом.
Время включения золотникового
распределителя выбирается в процессе настройки
с учетом диссипативных сил реального при-
L.^#-' ' t
j4?L
Устройство]
управления
Р1
н
PZ
РЗ
Рис. 2. Пружинный привод промышленного
робота, обеспечивающий четыре точки
позиционирования:
/ — выходное звено; 2,5 — гидроцилиндры; 3,4 —
пружины растяжения; 6 — трехпозиционный
четырехлинейный распределитель Х-ВЕХ16.94.А-Г24ЕТ; 7 —
четырехлинейный распределитель ВХ10.574.Е41/Г24Д

вода и достижения точки позиционирования
с нулевой скоростью.
Техническая характеристика привода
Число точек
позиционирования 2
Быстродействие, град/с 90
Точность
позиционирования (для поворота
привода), град ±0,1
Приведенный момент
инерции к вертикальной
оси, кг-м2 20
Система управления Цикловая
Габаритные размеры, мм 715X475X205
Масса перемещаемого
груза, кг 20
Рабочие операции с тремя — четырьмя
точками позиционирования с изменяющейся
в процессе работы амплитудой
перемещения могут выполняться пружинным
приводом, схема которого представлена на рис. 2.
В приводе между гидродвигателем и
трехпозиционным четырехлинейным
распределителем Х-ВЕХ16.94.А-Г24ЕТ установлен
дополнительный четырехлйнейный
распределитель ВХ10.574.Е41/Г24Д, который в
нейтральном положении запирает все линии,
а в одном из крайних положений
соединяет полости гидродвигателя между собой.
Это позволяет фиксировать исполнительный
механизм во всех требуемых точках
позиционирования.
Предлагаемые варианты пружинного
привода обеспечивают
квазисинусоидальный закон движения с нулевой скоростью
в конце хода исполнительного механизма
без установки демпфирующих устройств.
Достоинствами их являются также простота
конструкции, небольшая масса и невысокая
стоимость механической части.
Производственная проверка на
предприятии «Печатный двор» подтвердила их
надежную работу при укладке
роботом-манипулятором грузов в тару.
УДК 658.011.54:621.86
МЕХАНИЗАЦИЯ ПРТС РАБОТ
НА ХЛАДОКОМБИНАТАХ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
В системе Рос мясо молторг а имеется свыше
150 распределительных холодильников
общей емкостью 1200 тыс. т. Существенный
удельный вес в общем объеме
хранящейся на холодильниках мясо-молочной
продукции занимает замороженное мясо, по-
грузочно-разгрузочные и транспортно-
складские (ПРТС) работы с которым
связаны со значительными трудозатратами,
так как основная часть мяса поступает в
полутушах массой до 180 кг и частично в
четвертинах.
Высокая оборачиваемость
холодильников D—//, а иногда и до 17 раз в год),
значительные объемы внутрискладских
грузовых работ, неритмичность поставок
продукции, хроническая нехватка грузчиков при
низком уровне механизации ПРТС
операций обусловливают сверхнормативные
простои транспорта, штрафы за которые
отрицательно сказываются на экономике
хладокомбинатов, особенно при работе в
условиях хозрасчета и самофинансирования.
Поэтому именно на разработке средств
механизации ПРТС работ сосредоточен
настойчивый поиск новаторов холодильных
предприятий, которые добиваются уменьшения
затрат ручного труда, повышения
производительности.
Оригинальные технические решения
найдены на многих хладокомбинатах Росмясо-
молторга. Ниже описан опыт работы
некоторых из них.
Архангельский хладокомбинат № 1
На хладокомбинате № 1 Архангельского
областного объединения, по предложению
В. Ф. Искусова, А. А. Почехина и А. В. Пе-
тищева, изготовлен гидрозахват (рис. 1) —
навесное приспособление к
электропогрузчику грузоподъемностью 1000 кг,
позволяющее захватывать, поднимать и транспор-
Рис. 1. Укладка с помощью гидрозахвата
мясных полутуш на модернизированную тележку
ТГ-800

тировать до 500 кг мяса. Оно состоит из
двух полукруглых захватов радиусом
410 мм, станины, укрепленной на раме
электропогрузчика болтами, двух
гидроцилиндров и гидрошлангов высокого давления,
соединенных с гидроманипулятором
погрузчика.
С помощью гидрозахвата на
хладокомбинате выполняют следующие работы:
выгрузку замороженного мяса из
вагонов или автомашин и укладку его в штабель
в камере;
разборку штабеля и погрузку мяса в
вагоны или автомашины;
разборку штабеля, перевешивание и
складирование мяса в штабель в другой
камере при инвентаризации.
При выгрузке мяса из вагона или
автомашины его с помощью гидрозахвата
укладывают на модернизированную тележку
ТГ-800 (с увеличенным расстоянием между
боковыми ограничителями для удобства
работы), которую транспортируют на весы и
далее в лифт. Затем тележку выкатывают
из лифта, снимают с помощью
гидрозахвата мясные полутуши, доставляют их в
холодильную камеру и штабелируют. Вместо
четырех грузчиков, которые были ранее
заняты на этих операциях, работает всего
один.
При отгрузке мяса с холодильника
полутуши с помощью гидрозахвата снимают
со штабеля, помещают на тележку ТГ-800,
которую электропогрузчиком отвозят на
весы РП-2ШВЗ, а затем — к лифту. На
первом этаже тележку выкатывают из
лифта и полутущи электропогрузчиком с
гидрозахватом доставляют в вагон или
автомашину. При этом 70 % мяса в вагоне
штабелируется механизированным способом.
Особенно эффективно применение
гидрозахвата при инвентаризации камер. С его
помощью разбирают штабель и укладывают
мясо в специальный кондуктор.
Электропогрузчиком с гидрозахватом снимают
полутуши с кондуктора и транспортируют к
весам, на которых расположен аналогичный
кондуктор. При раскрытии захвата мясо
опускается на кондуктор, взвешивается, а
затем отвозится в другую камеру, где
укладывается в штабель.
При ПРТС работах, осуществляемых
таким способом, только погрузка полутуш в
вагоне на кондуктор и их подправка в
штабеле выполняются вручную, значительно
уменьшается потребность в грузовых
тележках и соответственно освобождаются от них
помещения, где проводятся грузовые
операции.
Авторами рацпредложения был
проведен эксперимент по выгрузке вагона с
помощью гидрозахвата без тележек. Это
позволило расширить фронт работ на грузовой
платформе, облегчить труд приемосдатчиков
и кладовщиков, так как отпала
необходимость в переписывании и регистрации
каждой тележки при отвесах.
Экономический эффект от внедрения
гидрозахватов составил по Архангельскому
областному объединению 4 тыс. р. в год.
Каменск-Уральский хладокомбинат
Рационализаторы Каменск-Уральского
хладокомбината Свердловского областного
объединения разработали и изготовили ряд
устройств и приспособлений для
механизации ПРТС работ.
Н. Д. Крысовым, В. Я. Пермяковым и
В. А. Харитоненко предложено навесное
захватное приспособление для
штабелирования полутуш говядины (рис. 2).
. С помощью захватного приспособления
электропогрузчик снимает с тележки все
полутуши одновременно, поднимает их и
укладывает в штабель. При этом один рабочий
контролирует захват полутуш, а второй,
находящийся на штабеле, подправляет их при
укладке. На операции занято три человека
вместо пяти. Кроме того, сокращено время
на штабелирование говядины.
А. А. Корюковым и В. Я. Пермяковым
разработано навесное приспособление с
гидравлическим приводом для разборки
штабеля мясных полутуш в холодильной камере
и укладки их на тележку (рис. 3). Это
приспособление можно использовать и при
Рис. 2. Навесное захватное приспособление для
штабелирования мясных полутуш

Рис. 3. Навесное приспособление для разборки
штабеля говяжьих полутуш и укладки их на
тележку
разгрузке вагонов. Применение его
позволило высвободить трех человек.
С. С. Вагановым и В. Я. Пермяковым
разработан навесной поддон с гидросталки-
вателем для перемещения и
штабелирования свинины, баранины и субпродуктов.
При этом высвобожден один рабочий.
Ф. А. Пестеревым предложено оснастить
электропогрузчик дополнительной рамой,
что позволило штабелировать мясо на
большую высоту без ручной перекладки.
П. М. Стихиным разработан поддон
(короб), который применяется как
тара-оборудование при выгрузке свинины, баранины и
субпродуктов из вагонов и для погрузки в
автотранспорт. Это дало возможность
ликвидировать ручную перегрузку продукции
для взвешивания и ускорить грузовые
операции. Все поддоны имеют одинаковую
массу. Длина короба 1500 мм, ширина низа —
850 мм, верха — 1200 мм, высота — 800 мм.
Тольяттинский хладокомбинат
В числе внедренных на Тольяттинском
хладокомбинате Куйбышевского областного
объединения предложений по механизации
ПРТС работ заслуживают внимания
следующие.
Приспособление для складирования
мяса (автор — А. Кончинов), представляющее
собой захватное устройство с
гидроцилиндром, которое крепится к раме
электропогрузчика. Гидроцилиндр соединен шлангами с
гидросистемой погрузчика, а шток
гидроцилиндра — с верхней подвижной
пластиной захвата, на которой наварены шипы.
Длина приспособления — 1 м, масса его
около 80 кг. Применение приспособления
облегчает труд и позволяет высвободить
. одного рабочего. Экономический эффект от
внедрения приспособления 2977 р. Его
можно использовать для выгрузки мяса из
вагонов и автофургонов и погрузки в них.
Металлический поддон решетчатой
конструкции, изготовленный из труб,
применяется в качестве навесного
приспособления к электропогрузчику. Для удобства
укладки полутуш в поддоне предусмотрены
съемные боковые ограждения. Масса его
около 80 кг.
На металлические поддоны можно
укладывать семь и более полутуш общей массой
до 1340* кг (вместо пяти на деревянные).
Кроме того, облегчена эксплуатация
грузоподъемных механизмов, сокращены
простои транспорта. При норме на обработку
1 т груза 14 мин фактические затраты
времени при использовании металлического
поддона составили 10 мин.
Тележка для перемещения грузов внутри
автофургона. Опорная рама тележки
сварена из уголка 45X5 мм по размерам поддона
800Х 1200 мм. К низу рамы крепятся четыре
катка. Масса тележки 60—65 кг. При
погрузке — выгрузке тележка с поддоном
устанавливается непосредственно около
груза. После укладки тарных грузов на поддон
его перемещают по кузову к выходу. При
норме на обработку 1 т груза 14 мин
затраты времени с применением тележки
снижаются до 8 мин.
Воронежское областное объединение
В числе внедренных разработок
рационализаторов объединения, направленных на
облегчение ПРТС работ с замороженным
мясом, заслуживают внимания предложения
главного механика объединения В. М. Хор-
пякова.
Навесное приспособление к
электропогрузчику ЭП-103 для механизации укладки
мяса в штабель на высоту до 5 м. Состоит
из рамы и электролебедки с двумя тросами,
петли на концах которых надеваются на
штоки электромагнитов (соленоидов).
Электропогрузчик подъезжает к тележке
с полутушами, заводит под них тросы,
поднимает с помощью электролебедки и
транспортирует в камеру, где укладывает в
штабель. Кнопкой управления включают
соленоиды, которые втягивают штоки и
освобождают петли тросов. С помощью
электролебедки тросы выбирают из-под туш, и
электропогрузчик отъезжает в исходное по-
11111111111111
44
:?;;;;;':;•¦¦*:;• [''Щ^ \];?,:у.%"Ш-'\'-У'~*''У--':;:Sft'-

Рис. 4. Приспособление для выгрузки мяса из
автотранспорта и укладки его на тележки
Рис. 5. Приспособление для подъема мясных
полутуш на монорельс подвесного пути при
выгрузке их из автотранспорта
ложение. Годовой экономический эффект от
внедрения этого приспособления составляет
3 тыс. р.
Приспособление для выгрузки мяса из
автотранспорта и укладки его на тележки
(рис. 4). Состоит из тельфера и
закрепленного на концах троса захвата, который
вводится в рефрижератор и зацепляется
за середину полутуши. Затем включением
тельфера выбирают трос и вытягивают
полутушу из фургона. После подъема ее
укладывают на тележку или на навесное
приспособление НП-114. Годовой
экономический эффект 0,5 тыс. р.
Приспособление для подъема полутуши
на монорельс подвесного пути (рис. 5). Оно
действует следующим образом. Крюк
троллея вставляется в мясо, а под ролик его
заводится трос, второй конец которого
прикреплен к сниженному концу монорельса.
После включения электролебедки трос
выбирают и подтягивают полутушу к
подъемнику. При этом ролик троллея
перемещается на монорельс. Годовой экономический
эффект от внедрения данного
приспособления составляет 0,5 тыс. р.
Липецкий хладокомбинат
из Для механизации ПРТС работ с
замороженным мясом на хладокомбинате
внедрены:
оснащенное сталкивателем четырехшты-
ревое навесное приспособление типа НП-80
к электропогрузчику ЭП-103, которое
применяется совместно с тележкой-кондуктором
при выгрузке из авторефрижераторов
полутуш замороженного мяса;
тележка для перемещения грузов на
деревянных поддонах в кузовах автомашин,
сваренная из уголка и листовой стали.
Высота тележки не более 250 мм;
^1 автосцепка к электрокару ЭКП-750 и
шж другие приспособления.
к Рационализаторами В. А. Яковлевым и
В В. А. Ермолаевым разработано навесное
В приспособление к погрузчикам ЭП-104 и
В ЕВ-677-45-7 для погрузки и выгрузки моро-
В женого мяса, состоящее из рамы размером
В 1400X910 мм, сваренной из стального угол-
В ка 100Х ЮО мм, и двух стрел длиной 1750 мм
В из такого же материала. К одной стреле
г^ приварены пружинные замки, к другой —
| две цепи длиной по 3,5 м с тремя кольцами
|у диаметром 50 мм, размещенными через
^ 500 мм. С электропогрузчика снимают вилы
и болтами М20 крепят к нему приспособ-
нЬ1х ление.
при Полутуши замороженного мяса
выгружают вручную из вагона, укладывают на

тележки и отвозят в камеру хранения.
Электропогрузчик с опущенным навесным
приспособлением подъезжает к тележке.
Рабочий пропускает цепи под выступающие
части полутуш, замыкает свободные концы
цепей пружинным замком. Пакет с
полутушами поднимается вверх. Электропогрузчик
подходит ближе к штабелю и опускает на
него полутуши. Водитель открывает замок
тросиком, не слезая с сиденья. Отдельные
полутуши в штабеле для более плотной их
укладки поправляет один рабочий.
Приспособление значительно облегчило труд
грузчиков, высвободило трех рабочих.
Рис. 6. Автосцепка к
Жуковский хладокомбинат
На хладокомбинате большое внимание
уделяют механизации ПРТС работ, активно
внедряют пакетирование грузов. За счет
использования автопогрузчиков и
электрокаров, специальных контейнеров и грузовых
тележек удалось довести уровень
механизации ПРТС работ до 76,7 %.
Для транспортировки мясных полутуш
рационализаторы предприятия изготовили и
укрепили на электрокарах специальные
автосцепки (рис. 6), которыми быстро и
надежно захватываются тележки с мясом.
Удмуртский хладокомбинат
На хладокомбинате практически отказались
от грузовых тележек. Взамен их широко
применяют электрокары, оснащенные
усиленной деревянной платформой и двумя
парами вертикальных съемных металлических
стоек, между которыми укладывают
полутуши. Погрузка и разгрузка полутуш с
электрокаров ЭК-2 осуществляются с
помощью электропогрузчиков, постоянно
находящихся в камере хранения и на
автоплатформе. Причем один и тот же водитель
управляет поочередно электрокаром и
электропогрузчиком.
Сверхнормативные простои транспорта
на хладокомбинате отсутствуют.
Ростовское-на-Дону областное объединение
В состав объединения входят четыре
хладокомбината в Ростове-на-Дону и в
Шахтах. На всех хладокомбинатах
осуществляются организационно-технические
мероприятия по механизации трудоемких работ,
повышению производительности труда.
Планы реконструкции и технического
переоснащения предприятий увязаны с ростом
уровня механизации и сокращением
тяжелого ручного труда на ПРТС работах с
различными видами продуктов.
На Ростовском-на-Дону хладокомбинате
№ 3 и Шахтинском сыры хранят на
стоечных поддонах, а замороженные плоды,
ягоды и овощи — в специальных решетчатых
контейнерах. Электропогрузчиками
затаренные грузы укладывают в несколько ярусов
в соответствии с составленными на основе
требований инструкции и размеров
поддонов рабочими технологическими картами по
камерам, что обеспечивает эффективное
использование их грузового объема.
С промышленностью, торгующими
организациями заключены договоры до конца
пятилетки на поставку продукции в таре-
оборудовании, предусматривающие
дальнейшее развитие этого прогрессивного
метода.
Для погрузки (разгрузки) затаренных
грузов в автомашины с длинным кузовом
применяют роликовые тележки, которые
значительно облегчают труд грузчиков.
В центре внимания коллектива Ростов-
ского-на-Дону хладокомбината № 3 —
предотвращение сверхнормативных простоев
железнодорожных вагонов. В этих целях
руководители технологического цеха
внедрили оригинальную схему загрузки
пакетированных грузов в вагоны в
соответствии с их грузоподъемностью: 40, 42, 44 т.
Электропогрузчиками ЭП-103 и ЭП-104
грузовые пакеты на поддонах подают в
вагоны, что сократило время их загрузки на
20 % против нормы. Это позволило, кроме
того, довести уровень механизации ПРТС
работ до 80 % и уменьшить численность
грузчиков с 32 до 26 человек.
Разработан график централизованной
доставки товаров в торговую сеть,
благодаря которому упорядочена работа
водителей-экспедиторов и сокращено время
простоя автотранспорта в розничной торговой

Рис.7. Навесное приспособление для захвата
мясных полутуш
сети. Лучшие водители выполняют теперь
пять рейсов за смену вместо трех.
Для облегчения труда грузчиков на
хладокомбинате внедрено разработанное
А. И. Коноваловым и В. М. Скрябиным
навесное приспособление (рис. 7),
позволяющее частично механизировать грузовые
операции с замороженными мясными
полутушами.
Реконструкция подвесных путей для
транспортировки мясных полутуш (автор —
А. А. Дядищев) обеспечила повышение
производительности труда рабочих в 2 раза.
Челябинское областное объединение
В объединении шесть хладокомбинатов, два
цеха мороженого, цех фасовки масла. К
началу этого года на предприятиях
объединения эксплуатировались 77
электропогрузчиков, 12 электрокаров, 500 грузовых
тележек, 3000 цельнометаллических поддонов,
свыше 15 тыс. деревянных поддонов.
Изготовлены навесные приспособления к
электропогрузчикам — НП-80, НП-123, с,
параллельными вилами и др.
Находят распространение неразборные
стоечные поддоны для хранения
мороженого, свинины, баранины и тарных грузов.
В зависимости от полезной высоты камер
их устанавливают в 2—3 яруса. До конца
1989 г. планируется удвоить количество
таких поддонов.
Особой творческой инициативой в
разработке и внедрении средств механизации
в объединении отличаются новаторы
Магнитогорского хладокомбината № 2 (директор
К. Ш. Закиров, главный инженер В. П.
Караулов), на базе которого регулярно
проводятся внутриобластные семинары по
обмену передовым опытом работы.
Среди внедренных на этом хладокомби-
Рис. 8. Кондуктор для формирования пакета из
говяжьих полутуш
нате рацпредложений наибольший интерес
представляют следующие.
П. А. Винниковым разработано трех-
штыревое навесное приспособление к
электропогрузчику для выгрузки замороженной
говядины из вагонов и транспортировки ее.
Мясо из вагонов укладывают в контейнеры-
накопители, обвязывают двумя лентами.
Электропогрузчик с трехштыревым
приспособлением подает мясо на весы, затем через
лифт доставляет в камеры хранения и
складирует связками в штабель.
Им же предложен контейнер для
транспортировки (с помощью электропогрузчика)
и хранения замороженного мяса — свинины
и баранины, облегчающий труд грузчиков
и дающий экономию времени при разгрузке
вагонов.
По предложению В. П. Караулова, для
формирования пакета из полутуш говядины
с обвязкой его двумя лентами внедрен
кондуктор (рис. 8), отличающийся от других
тем, что его опорные поверхности образуют
полуцилиндр. Это способствует быстрой и
устойчивой укладке полутуш.
На хладокомбинате успешно
эксплуатируется съемное приспособление к
электропогрузчику — двухштыревые вилы. К
одному^ из штырей вил прикреплены цепи
длиной 1,75 м, свободные концы которых имеют
по замку. После подъезда погрузчика с двух-
штыревыми вилами к тележке (или
кондуктору) свободные концы цепей заводят под
выступающие части уложенных на нее
полутуш, фиксируют замки со стопорами на
втором штыре вил. Погрузчик поднимает
вилы, снимает груз с тележки (или
кондуктора) и доставляет мясо в нужное место.

Для освобождения замка цепей со
стопора имеется дистанционный привод-тяга.
По предложению В. П. Караулова и
И. П. Чагина, на хладокомбинате введен
в эксплуатацию электропогрузчик ЭП-103
с питанием энергией от трансформатора
через выпрямитель. Напряжение 40 В. При
этом исключаются трудозатраты на зарядку
аккумуляторов. Экономический эффект
около 4000 р. в год.
На ПРТС работах с замороженной
говядиной и свининой применяется
гидравлическое приспособление «Гоша-1»,
навешиваемое на электропогрузчик.
Приспособление своими «челюстями» зажимает
полутушу мяса, которую затем доставляют по
назначению. Внедрение приспособления
позволило высвободить двух грузчиков.
Для разборки штабеля полутуш,
погрузки их на тележки или кондуктор
предназначено навесное приспособление к
погрузчику ЭП-103. Оно имеет жесткую консоль
штангу и трос (цепь), на одном конце
которого петля, а на другом — клещевой
захват. Петля по мере необходимости
надевается на один из трех стальных штырей,
приваренных к консоль-штанге на
расстоянии 250 мм друг от друга.
Внедрение всех этих и других средств
механизации позволило повысить
производительность труда грузчиков на 12,2 %,
снизить себестоимость приведенного
грузооборота на 13,1 %, сократить простои
железнодорожных вагонов с 2,98 по норме в
среднем до 2,93 ч/вагон.
К сожалению, описанные в обзоре
технические новшества носят в основном
единичный характер и внедрены не более чем
на 15 % хладокомбинатов.
Анализ опыта работы этих предприятий
Росмясомолторга по механизации ПРТС
работ прежде всего с замороженным мясом,
постоянные контакты со специалистами
отрасли из других республик страны
позволяют выделить следующие главные
направления:
модернизация серийных двух — пяти-
штыревых навесных приспособлений к
электропогрузчикам для одновременного
подъема и транспортировки нескольких полутуш
общей массой до 500 кг;
усовершенствование и разработка
различных механизмов, навесных
приспособлений с гидравлическим или механическим
захватами к электропогрузчикам и
электрокарам;
разработка и модернизация серийных
поддонов, палетов, контейнеров (сборных и
неразборных) и кондукторов;
внедрение универсальных металлических
контейнеров для многоярусного
складирования и хранения свинины, баранины,
субпродуктов, мороженого и др.
Повсеместная реализация этих
направлений обеспечит значительное повышение
уровня механизации ПРТС работ.
Обзор по материалам хладокомбинатов
подготовил А. Г. КЛАДИЙ.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1399613 А2 E1L F 25 В 29/00, 13/00 F1)
1222994 B1) 4007987/23-06 B2) 21.01.86 G1)
Специальное конструкторско-технологическое
бюро компрессорного и холодильного
машиностроения G2) Ф. В. Дрейман E3) 621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА С
ТЕПЛОВЫМ НАСОСОМ по авт. св. 1222994,
отличающаяся тем, что, с целью стабилизации
температуры отбираемой теплой воды и
уменьшения трудоемкости обслуживания, вторая секция
теплообменника состоит из трех поярусно
расположенных блоков, причем выход хладагента из
первой секции теплообменника соединен с
блоками нижнего и верхнего ярусов второй секции
теплообменника, а выходы хладагента из блоков
этих ярусов соединены с входом в блок среднего
яруса, выход из которого соединен с
конденсатором воздушного охлаждения.
Московский ордена Трудового
Красного Знамени
технологический институт
мясной и молочной
промышленности
ОБЪЯВЛЯЕТ ПРИЕМ
на дневные краткосрочные
подготовительные курсы для поступления в
институт.
К заявлению прилагаются: справка с
места работы или учебы, две фотографии
(размером 3X4 см).
Прием документов с 5 июня т. г.
Начало занятий 27 июня т. г.
Справки по телефону: 271-63-71
Адрес: 109818, Москва, ул. Талалихина,
33, МТИММП. Курсы по подготовке в вуз.
Проезд: метро «Волгоградский
проспект».

ЗА РУБЕЖОМ
Щр
УДК 621.86.06.004.3:658.012.011.56
АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРТС РАБОТ
НА ХОЛОДИЛЬНЫХ СКЛАДАХ
В настоящее время за рубежом для
управления ПРТС работами с пакетированными
грузами на холодильных складах широко
применяют многоуровневые АСУ с
распределенной обработкой данных. В этих АСУ
управление материальным потоком
осуществляется по уровням. Например, первый
уровень — управление с помощью
микропроцессоров и программируемых
контроллеров краном-штабелером, участком
конвейера и т. п., второй — управление с помощью
миниЭВМ комплексом механизмов,
третий — управление с помощью ЭВМ
средней и большой мощности складом в целом.
В качестве периферийных устройств
в АСУ складами в последние годы начали
использовать портативные, а также
бортовые терминалы, которые устанавливают на
складских механизмах (кранах-штабелерах,
погрузчиках и др.) и применяют для сбора,
хранения и передачи информации. Вся
информация о поступлении, движении и
расходовании продукции на складе может
вводиться в терминал непосредственно в момент
хозяйственной операции.
При приближении оператора с
комплектовочной тележкой к нужной складской
ячейке подается звуковой или световой
сигнал. Оператор отбирает товары и вводит
информацию о выполненной заявке в
терминал. Затем на индикатор терминала
выводится адрес следующей ячейки и все
повторяется. По окончании операции (или
группы операций) информация из
терминала передается в ЭВМ, которая
корректирует данные об объеме запасов товаров
на складе с учетом отобранных.
Такая организация работы позволяет
в результате^ устранения промежуточных
операций значительно снизить затраты на
сбор и подготовку данных к вводу в ЭВМ и
повысить их достоверность. При
необходимости сведения об объеме запасов
товаров на складе можно по запросу получить
на индикаторе портативного терминала.
Аналогичные функции выполняют и
бортовые терминалы. ЭВМ выводит на дисплей
бортового терминала наименование
подлежащей отгрузке продукции и адрес
складской ячейки. Водитель подает к ней
погрузчик и отбирает необходимое количество
продукции.
Обмен информацией между бортовым
терминалом и ЭВМ может быть
организован двумя способами.
Первый — ввод в память терминала
серии заказов (записанных, например, на
компакт-кассете). Реквизиты каждого из
заказов выводятся на дисплей
последовательно, по запросу водителя. Бортовое
печатающее устройство (принтер) погрузчика
подготавливает товаросопроводительные
документы. После того как вся серия заказов
выполнена, информация передается в ЭВМ.
Второй способ — обмен информацией
между бортовыми терминалами и ЭВМ по
радиоканалам — применяется на складах
с большой долей экстренных заказов. ЭВМ
может прервать процесс выполнения
текущих работ и организовать выполнение
срочного заказа без вмешательства
диспетчера склада.
При использовании портативного или
бортового терминала переменная
информация (количество продукции и т. д.)
вводится с помощью клавиатуры, постоянная
(например, штриховой код продукции,
адрес складской ячейки) —световым пером.
Штриховой код представляет собой
набор вертикальных полос различной
толщины с нанесенными под ними цифрами.
Наибольшее распространение получили
универсальный товарный код (УТК),
разработанный в США, и европейский товарный
код (ЕТК), совместимые друг с другом.
Для кардинального решения проблемы
повышения производительности труда,
сокращения численности рабочих, занятых на
транспортно-складских работах, и
обеспечения гибкого функционирования складов,
наряду с обычными транспортными
устройствами, требуются и принципиально новые.
К ним относятся, в частности,
транспортные роботы (или робокары),
роботизированные тележки, автоматические машины
напольного безрельсового электротранспорта
и т. п.
Для управления робокарами применяют
оптические, механические, индуктивные и
другие системы. Наиболее
распространенные из них — индуктивные системы марш-
рутослежения. Они основаны на
индуктивной связи робокара с магнитным
полем, создаваемым замкнутым проводом,
проложенным в небольшом углублении
шШШШШШШШШШШШМёй
iiiiltiilili»
iilllllil
«
lilllllllllll

Взаимодействие робокара с краном-штабелером
автоматизированного склада:
1 — проезд, обслуживаемый автоматическим краном-
штабелером; 2,6 — груз на поддоне; 3 — станция
погрузки-разгрузки робокаров; 4 — ответвление от
основной трассы робокара; 5 — робокар; 7 — бампер
безопасности робокара; 8 — основная трасса робокара
в полу по маршруту движения (см.
рисунок). По проводнику проходит переменный
ток определенной частоты, получаемый от
стационарного генератора. Вдоль
проводника создается магнитное поле с
концентричным расположением силовых линий. Поле
пронизывается катушками индуктивности,
размещенными на робокаре. Системы
автоматического вождения сравнивают
напряженность магнитного поля двух приемных
катушек. При рассогласовании на привод
рулевого управления подается сигнал для
изменения направления движения робокара
вправо или влево. При одновременной
работе нескольких робокаров наряду с трассой
движения задаются блокировки,
предупреждающие наезды на движущийся впереди
робокар и регулирующие движение на
перекрестках и в местах разветвления [2, 4].
Ниже рассмотрен опыт эксплуатации
многоуровневых АСУ, бортовых и
портативных терминалов робокаров на холодильных
складах.
Фирма «Бондюэль» (Франция) внедрила
проект автоматизации транспортно-склад-
ски.х операций на холодильном складе
предприятия пищевой промышленности в г. Пе-
роне. На нем хранятся как сырье и
материалы, так и готовая продукция в
пакетированном виде.
Склад занимает земельный участок
площадью 133X145 м. Его строительство было
начато в 1986 г. Первая очередь (зона
хранения сырья и материалов) сдана в
эксплуатацию в августе 1986 г., вторая (зона
хранения готовой продукции и
экспедиция) — в марте 1987 г. [4].
Размеры зоны склада для сырья и
материалов 55X82X10 м, объем 45,1 тыс. м3,
зоны для готовой продукции
соответственно 44X76X10 м и 33,44 тыс. м3. В обеих
зонах семь автоматических дверей размером
4,5X2,6 м.
На складе, который обслуживает
холодильная установка, состоящая из трех
компрессоров общей холодопроизводитель-
ностью 1232 кВт, двух конденсаторов и
другого оборудования, поддерживается
температура до —35 °С.
Единовременный запас сырья и
материалов составляет в среднем 12400 единиц
пакетированных грузов A00Х 120Х 150 см) на
поддонах (максимальный запас — 14000
поддонов). Коэффициент оборачиваемости
сырья 2,5. В год через склад проходит до
31 тыс. таких поддонов.
Запас готовой продукции — в среднем
7500 пакетированных грузов (80X120X205
см), упакованных в усадочную пленку, на
поддонах. Средняя масса пакета 650 кг.
Коэффициент оборачиваемости готовой
продукции 14,0.* В год через склад проходит до
105 тыс. таких поддонов с продукцией 130
наименований. Около 60 % готовой
продукции отгружается полными пакетами,
остальная комплектуется по заявкам. Готовая
продукция перевозится со склада
автомобильным транспортом 4 раза в неделю. На
каждом поддоне в среднем помещается
65 коробок с готовой продукцией. Поддон

снабжается этикеткой с описанием груза
и штриховым кодом. Коды считываются с
этикетки на складе лазерным сканнером,
подключенным к дисплейному терминалу.
Складируют поддоны погрузчиком с
выдвижной мачтой на шестиярусных
передвижных стеллажах. Вывозят продукцию из
зоны хранения на участок упаковки и
комплектации восемью робокарами и
индуктивным маршрутослежением. На
вспомогательных работах применяют погрузчики,
тележки для перевозки поддонов, роликовые
конвейеры и др.
Управляет складом миниЭВМ «Булл-6/
48» с зарезервированным процессором.
К ней подключены 10 дисплейных
терминалов (из них восемь имеют лазерный
сканнер), два быстропечатающих принтера
и два устройства для печати штриховых
кодов. Пять вилочных погрузчиков
оснащены бортовыми терминалами с
радиопередатчиками. Радиоприемное устройство
установлено в центре обработки данных склада.
Это позволяет контролировать все операции
по комплектации, размещению и поиску
грузов в реальном масштабе времени.
Фирма «Фрижекрем» (Франция),
контролирующая 9 % рынка мороженого
в стране, в 1987 г. построила на фабрике
мороженого в г. Нанте
автоматизированный склад. Проектирование склада и
системы управления материальным потоком
выполнено с помощью методов
имитационного моделирования и ЭВМ. Объем
холодильных камер склада 55 тыс. м3.
Мороженое, на складе хранится на
стандартных поддонах размером 80Х 120 см.
Емкость склада 6720 поддонов.
Готовую продукцию доставляют на склад
двумя робокарами с индуктивным
маршрутослежением и укладывают на
четырехъярусные стационарные и передвижные
стеллажи. Высота складирования 7,2 м.
Максимальная нагрузка на одну ячейку
стеллажей 3200 кг. Грузооборот склада — 400
принятых и (или) выданных поддонов в день.
Для поиска и размещения грузов на
складе предназначены колесные краны-шта-
белеры с выносными опорными роликами.
Перемещением передвижных стеллажей
управляет техника инфракрасной связи, с
помощью которой операторы кранов-штабеле-
ров передают команды на приводы
стеллажей.
На складе имеются экспедиция с
участком вместимостью 150 поддонов,
предназначенным для промежуточного складирования
готовой к отгрузке заказчику партии
мороженого, и четыре площадки для
загрузки поддонов в автомобили, доставляющие
мороженое в торговую сеть [6].
В конце 1986 г. в пригороде г.
Хельсинки сдан в эксплуатацию крупнейший в
Финляндии автоматизированный склад оптовой
торговой фирмы «Кескос». Грузооборот
склада — 800 т в сутки (расфасованные
продовольственные товары,
сельскохозяйственное сырье и др.)- Склад имеет прямые
хозяйственные связи с 70 оптовыми
торговыми фирмами, которые снабжают
предприятия розничной торговли в Хельсинки и
Северной Финляндии. Площадь склада 60
тыс. м2. Объем трех его помещений
составляет 70 % объема старого склада фирмы,
а грузооборот в 2 раза выше.
Номенклатура продукции — 4000 наименований.
Для проектирования
автоматизированной системы управления ПРТС работами
была привлечена фирма «Сатт Контроле
(г. Мальме, Швеция), которая
предложила многоуровневую АСУ. Основу
технического обеспечения АСУ составляют три
миниЭВМ типа ПДП (одна из них является
резервной), объединенные через локальную
вычислительную сеть «Этернет». Эти мини-
ЭВМ подключены к территориально
удаленной центральной ЭВМ большой мощности
типа «Унивак». Для повышения надежности
АСУ все данные на магнитных дисках
дублируются на магнитной ленте. Кроме того,
в АСУ используются свыше 200 микроЭВМ
и микропроцессоров в качестве бортовых
систем управления транспортно-складских
механизмов [5].
АСУ решает ряд
организационно-экономических и транспортно-технологических
задач управления материальным потоком,
в том числе осуществляет выбор мест
хранения грузов, учет их движения на складе
и отгрузки и др.
Прибывающие на склад грузы
регистрируются с помощью портативных терминалов,
снабжаются этикеткой с обозначением
товара и штриховым кодом. Данные о
принятых товарах поступают в складские мини-
ЭВМ, определяющие место их хранения.
Затем поддоны доставляются в одно из
помещений склада.
При размещении поддонов с товарами на
высотном складе используют погрузчики,
которые диспетчируются миниЭВМ по
критерию минимума пройденного расстояния.
Поддоны размещают в ячейках с помощью
11 кранов-штабелеров с бортовым
микропроцессором. Емкость единовременного
хранения высотного склада составляет 18 тыс.
поддонов.
Выдача товаров со склада
осуществляется по принципу ФИФО («First in — First

out» — «Первым поступил — первым
выдан»).
Особенностью технического обеспечения
АСУ на : складе продукции стандартного
и ограниченного спроса является система
сигнализации о наличии товаров в ячейке.
Около складских стеллажей установлены
кнопочные панели, через которые
комплектовщик может сообщить в миниЭВМ о том,
что запас продукции в соответствующей
ячейке приблизился к критическому уровню
(точке заказа). В течение нескольких минут
запас в ячейке возобновляется.
Комплектовщик работает на штабелере
колесного типа с подъемной грузовой
рамой. Каждый штабелер снабжен бортовым
терминалом, обменивающимся
информацией с миниЭВМ по радиоканалу.
Одновременно миниЭВМ может вести диалог
с 30 комплектовщиками.
На складе малогабаритных товаров
работают восемь кранов-штабелеров с ручным
управлением (с возможностью перехода на
полуавтоматическое управление).
МиниЭВМ адресует кран-штабелер к
соответствующей ячейке этого склада, а на экране
бортового терминала высвечиваются
реквизиты комплектуемого заказа.
Комплектовщик вручную отбирает товары из ячеек в
соответствии с заказом.
В общей сложности на всех трех складах
насчитывается 47 тыс. ячеек для
пакетированных грузов на поддонах.
Фирма «Эставайе» (Швейцария),
производящая консервированные продукты
питания (годовой оборот 250 млн
швейцарских франков), построила высотный
автоматизированный склад на заводе в кантоне
Невшатель. Высота склада 24,5 м, длина —
50 м, полезный объем — 42,6 тыс. м3. Здание
склада выполнено из железобетонных
конструкций, ограждения его — из
теплоизолированных панелей. На складе имеется шесть
зон хранения. В трех из них
поддерживается температура до 3 °С, в двух 10 °С,
в одной 3—10 °С. Емкость
единовременного хранения склада 5520 поддонов.
Готовая продукция хранится на складе от 1 до
5 дней. Пропускная способность участка
отпуска и приемки продукции на склад —
141 поддон в час.
Складом управляют две миниЭВМ ПДП-
11/04 и две миниЭВМ ПДП-11/44,
имеющие связь в режиме онлайн с
территориально удаленной центральной ЭВМ ИБМ-
38.
На складе работают девять робокаров
(каждый с двумя прицепами) с
индуктивной системой маршрутослежения. Общая
длина трассы робокаров 520 м. Бортовые
im^M^i
микропроцессоры робокаров обмениваются
оперативной информацией со складскими
миниЭВМ через уложенный в полу склада
направляющий кабель, задающий трассу
движения.
Для формирования пакетов груза на
поддонах на складе применяют также роботы-
паллетайзеры типа «Юнимейт-2540» с
гидравлическим приводом. Грузоподъемность
их по 48 кг производительность 1200
грузовых единиц в час. Они имеют пять
степеней подвижности, радиус поворота 220°,
радиус действия 2,8 м. Работа роботов
программируется с диспетчерского дисплея
с помощью светового пера на
алгоритмическом языке ВАЛ. Оперативная информация
хранится на гибком диске.
В высотном автоматизированном складе
имеются также шесть автоматических шта-
белеров, управляемых миниЭВМ по
принципу ФИФО. Благодаря этому
обеспечивается ускорение грузооборота и
предотвращается образование сверхнормативных
запасов. В результате внедрения
автоматизированной системы управления,
применения робокаров и роботов-паллетайзеров
время комплектования заказов на складе
уменьшилось вдвое — с 48 до 24 ч [1].
Обобщение опыта автоматизации ПРТС
работ на холодильных складах показывает,
что в настоящее время за рубежом она
проводится в основном в следующих
направлениях:
компьютеризация транспортно-скл
адских операций, внедрение многомашинных
вычислительных комплексов с
распределением обработки данных по уровням
управления (центральная ЭВМ, малые ЭВМ,
микропроцессоры и программируемые
контроллеры);
использование терминалов (в том числе
дисплейных, портативных, бортовых)
непосредственно на рабочих местах для диалога
с центральной ЭВМ в процессе решения
задач управления складом;
обеспечение полуавтоматического и
автоматического взаимодействия комплекса
технических средств АСУ с
подъемно-транспортным оборудованием склада
(информация передается по каналам связи или по
радио в полудуплексном или дуплексном
режиме);
роботизация транспортно-складских
операций.
Робокары широко применяются на
холодильных складах. Благодаря простоте
трассирования им присуща высокая гибкость,
т. е. возможность оперативного изменения
маршрутов при реконструкциях на
предприятии. От конвейеров робокары отлича-

ются тем, что выход из строя одного из
них не нарушает работы всей
транспортной системы, а прокладка трассы для них
обходится в 10 и более раз дешевле, чем
сооружение конвейера. Использование ро-
бокаров значительно снижает по сравнению
с применением обычного
подъемно-транспортного оборудования текущие затраты на
ПРТС работы.
Одним из важнейших вопросов при
проектировании холодильного склада является
выбор его высоты. Стоимость складского
здания составляет обычно 40—70 % общей
стоимости склада. Выбор оптимальной
высоты склада (при которой сумма приведенных
затрат минимальна и кран-штабелер может
обслуживать максимальное количество
ячеек зоны хранения стеллажного склада)
может обеспечить экономию
капиталовложений на строительство склада в размере 30—
40 %. По данным различных авторов,
увеличение высоты склада с 6 до 12,6 м
снижает стоимость 1 м3 на 40 % и более.
Большая высота склада, как показывает
зарубежный опыт, не всегда оправдана. Что
касается холодильного оборудования, то
срок его окупаемости зависит от многих
факторов и составляет обычно от 2 до
8 лет [3].
Список использованной литературы
1. Conserves Estavayer (Suisse): le lait
programme // Manutention Stockage. 1984, № 79.
P. 42, 43, 46.
2. Coordinate warehouse adress system //
Handling and Storage. 1987, № 20. P. 20.
3. Gilles R. // Revue pratique du froid et du
conditionnement d'air. 1988, № 660. P. 63—66.
4. Mil lot L. // Revue Generate du froid. 1987,
№ 10. P. 563—565.
5. Nordlund C.-D. // Transport Teknik
Scandinavia. 1987, № 10. S. 70, 73.
6. Oilier Ch. // Revue Generate du froid. 1987,
№ 10. P. 183—185.
Обзор подготовил А.
H. РОДНИКОВ
ЦНИИТЭИМС
Аукцион научно-технических идей и разработок
Аккумулятор тепла, разработанный на кафедре
физколлоидной химии Краснодарского политехнического
института, может быть использован в бытовых
холодильниках абсорбционного типа.
Аккумулятор позволяет запасать тепло в ночные часы
для работы холодильника в наиболее энергонапряженное
время без потребления внешней энергии.
Оценка экономической эффективности использования
аккумуляторов тепла в абсорбционных бытовых
холодильниках позволила установить, что при мощности
электронагревателя холодильника 130 Вт использование
100 тыс. холодильников в условиях Краснодарского
края может дать значительный экономический эффект.
Авторский коллектив под руководством профессора
В. Н. Данилина готов участвовать в практической
реализации изобретения.
С предложениями просим обращаться по адресу:
350072, Краснодар, ул. Московская, 2. Политехнический институт,
патентный отдел.
llllilliisl
11111111
53

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
ф,
УДК 621.56/.57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
В. С. БУРЯК
ВНИИхолодмаш
Технический уровень холодильных машин во
многом зависит от того, насколько базовое
оборудование — компрессоры и теплообмен-
ные аппараты — отвечают современным
требованиям.
Задача снижения энергоемкости и
повышения надежности холодильных машин
решается путем разработки нового поколения
холодильных компрессоров — крупных
центробежных, средних винтовых, малых
поршневых. Так, например, в целях повышения
надежности поршневых компрессоров
осуществляется переход на выпуск
конструкций со встроенным электроприводом — бес-
сальниковых и герметичных компрессоров.
Снижение металлоемкости достигается в
основном совершенствованием теплообмен-
ных аппаратов — переходом на новые типы
теплообменных поверхностей, а в
дальнейшем преимущественно на аппараты
канального типа.
В настоящее время осуществляется
очередная смена поколений холодильного
оборудования. Осваивается новое поколение
бессальниковых компрессоров II базы,
поршневые компрессоры заменяются
винтовыми, отличающимися повышенной
надежностью. Промышленностью освоено второе
поколение водоохлаждающих
центробежных машин, разрабатывается второе
поколение холодильных турбоагрегатов,
работающих на аммиаке и углеводородах.
Все выпускаемые холодильные машины
автоматизированы. Крупные холодильные
машины и агрегаты на базе винтовых и
центробежных компрессоров оснащаются
системами управления с использованием
микропроцессорной техники. Расширение
функций систем автоматизации на основе
микропроцессоров позволяет ввести
оперативную диагностику, оптимизацию
управления (наиболее эффективный режим работы)
и выдачу информации о работе машины в
визуальном (дисплей) или печатном виде с
возможностью передачи ее в другие
системы.
Среди новых направлений следует
отметить разработку и освоение:
тепловых насосов, использующих
вторичные тепловые ресурсы и обеспечивающих
экологическую чистоту в местах
эксплуатации;
холодильного оборудования для
молочнотоварных ферм, которое используется не
только для охлаждения молока, но и
получения горячей воды для технологических
нужд путем рекуперации тепла;
специализированного холодильного
оборудования для отраслей
агропромышленного комплекса, станкостроения, медицины
и т. д.
Московский завод холодильного
машиностроения «Компрессор» совместно с ВНИИ-
холодмашем в целях повышения надежности
и долговечности холодильного оборудования
проводит большую работу по освоению
компрессорных, компрессорно-конденсаторных
агрегатов и холодильных машин на базе
новых винтовых компрессоров 21ВХ410,
21ВХ280, 21ВХ130, ВХЗО.
Завод серийно выпускает аммиачные
одноступенчатые агрегаты 21А280-7-0,
21А280-7-1, 21А280-7-2, 21А280-7-3,
состоящие из винтового компрессора,
асинхронного электродвигателя, маслоохладителя,
маслонасосной установки, маслоотделителя,
фильтров тонкой и грубой очистки масла,
газового фильтра с установленным на нем
щитом приборов, комплексной системы
автоматизации и запорной арматуры.
Регулирование холодопроизводительности агрегатов
21А280-7-0 и 21А280-7-2 — автоматическое,
двухпозиционное (пуском и остановкой
компрессора), агрегатов 21А280-7-1 и
21А280-7-3 — автоматическое, плавное (от
40 до 100%), с помощью золотникового
регулятора с гидроприводом.
Освоено серийное производство
аммиачных одноступенчатых, автоматизированных
компрессорно-конденсаторных агрегатов
21АК280-7-2 и 21АК280-7-3. В их состав
входят конденсатор с водяным
охлаждением, установленный на нем винтовой
компрессор, асинхронный электродвигатель,
маслоохладитель, электронасосный агрегат,
комплексная система автоматического
управления, регулирования, защиты и
сигнализации, станция управления. Регулирование
холодопроизводительности агрегата
21АК280-7-2 автоматическое,
двухпозиционное (пуском и остановкой компрессора),
агрегата 21АК280-7-3 — автоматическое,
плавное (от 40 до 100 %), с помощью
золотникового регулятора с гидроприводом.
S4 -,,.,, , „ ;
^¦¦yumimy^^ mm wm^wmmMm^r^,:

Серийно изготавливаются аммиачные
одноступенчатые, автоматизированные
холодильные машины 21МКТ280-7-2 и
21МКТ280-7-3, а также фреоновые
одноступенчатые, автоматизированные
холодильные машины 21МКТ280-2-0 и
21МКТ280-2-1. Холодильные машины
21МКТ280-7-3 и 21МКТ280-2-1 имеют
плавное регулирование холодопроизводитель-
ности (от 40 до 100%), холодильные
машины 21МКТ280-7-2 и 21МКТ280-2-0 —
автоматическое, двухпозиционное (пуском и
остановкой компрессора).
Освоено серийное производство
аммиачного двухступенчатого холодильного
агрегата 21 АД300-7-5 и аммиачного бустерного
винтового агрегата 21АН300-7-7.
Агрегат 21АД300-7-5 скомпонован из
двух агрегатов — бустерного винтового
21АН300-7-7 (ступень низкого давления) и
компрессорного винтового 21А280-7-3
(ступень высокого давления), а также
промежуточного сосуда 800 СПА.
Регулирование холодопроизводительности агрегата
21АДЗОО-7-5 автоматическое, плавное (от 40
до 100%).
Бустерный винтовой агрегат 21АН300-7-7
представляет собой единый блок и состоит
из винтового компрессора, асинхронного
электродвигателя, маслоотделителя,
газового фильтра, фильтров тонкой и грубой
очистки масла, маслоохладителя, маслонасосной
установки, комплекса средств
автоматического контроля.
Совместно с ВНИИхолодмашем завод
модернизировал компрессорные,
одноступенчатые, аммиачные винтовые агрегаты
типа А350. Новые агрегаты 2А350-7-0,
2А350-7-1, 2А350-7-2, 2А350-7-3 имеют более
высокую холодопроизводительность и
лучшие показатели по удельной энергоемкости
и металлоемкости. Взамен фреоновой
холодильной машины МКТ350-2-1 готовится к
выпуску машина 2МКТ350-2-1.
Освоено серийное производство
аммиачных низкотемпературных агрегатов
21АН170-7-6 B1А410-7-6) и 21АН170-7-7
B1А410-7-7), состоящих из винтового
компрессора 21ВХ410, электродвигателя,
маслоотделителя, маслоохладителя,
маслонасосной установки, щита регулирования,
электропусковой аппаратуры, запорной
арматуры. Регулирование
холодопроизводительности агрегата 21 АН 170-7-6 B1А410-7-6)
автоматическое, двухпозиционное (пуском
и остановкой компрессора), агрегата
21АН170-7-7 B1А410-7-7) —
автоматическое, плавное (от 40 до 100 %).
Выпускаемые холодильные машины и
агрегаты с винтовыми компрессорами
автоматизированы и оснащены индивидуальной
системой управления, входящей^ комплект
поставки, а также центральной
микропроцессорной системой управления.
Завод модернизировал холодильное
оборудование, изготавливаемое на базе
поршневых компрессоров. Взамен
одноступенчатых аммиачных агрегатов типа А110 начато
изготовление агрегатов 2А110-7-0, 2А110-7-1.
2А110-7-2, 2А110-7-3, а холодильных
фреоновых машин типа МКТ110 — машин
2МКТ110-2-0 и 2МКТ110-2-1. До конца
текущей пятилетки будет налажено серийное
производство агрегатов и машин на базе
винтовых компрессоров 21ВХ130,
предназначенных для замены поршневых
компрессоров типа П110. Тем самым будет
полностью прекращен серийный выпуск
холодильного оборудования на базе поршневых
компрессоров П110 и П220.
Завершены испытания агрегата
21А130-7-1 — первого из ряда агрегатов
и машин на базе винтовых
компрессоров холодопроизводительностью 130 кВт.
В 1987 г. сняты с производства
фреоновая каскадная холодильная машина
МКТН20-3-4, фреоновая двухступенчатая
холодильная машина МКТДЗО-2-5 и
фреоновый двухступенчатый компрессорно-кон-
денсаторный агрегат АКДЗО-2-5 на базе
поршневого компрессора как не
соответствующие современному техническому
уровню. Взамен снятого оборудования ВНИИ-
холодмаш разрабатывает новые на базе
винтовых компрессоров.
Завод продолжает производить в
небольших количествах холодильные машины и
агрегаты на базе поршневых компрессоров,
которые предназначены для ремонтных
целей, а также поставляются на объекты,
строящиеся по разработанным проектам.
В табл. 1 представлено холодильное
оборудование московского завода
холодильного машиностроения «Компрессор», снятое
с производства в 1985—1988 гг., и
холодильное оборудование, выпускаемое взамен
снятого. В табл. 2 представлено холодильное
оборудование, серийное производство
которого начато в 1985—1988 гг.
Московский завод холодильного
машиностроения «Искра» и Касимовский завод
«Холодмаш», входящие в состав ПО
«Компрессор», серийно выпускают
модернизированные торговые холодильные машины
МВВ4-1-2.
Московский завод «Искра» готовит к
серийному выпуску холодильную установку
ОЭ2,8 для охлаждения смазочных
жидкостей прецизионных станков, которая
заменит холодильную машину ХМСОЖ-4.

Таблица 1
Холодильное оборудование снятое
с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое с производства
Наименование
. и марка
Техническая
характеристика
Год

начала

рийного


водства
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты с винтовым
компрессором
А350-7-0, А350-7-1
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты с винтовым
компрессором
А350-7-2, А350-7-3
Аммиачные бус-
терные агрегаты с
винтовым
компрессором АН260-7-6,
1АН260-7-6
Аммиачные
двухступенчатые
агрегаты АД260-7-4,
1АД260-7-4
Qo=790 кВт
F80 тыс. ккал/ч)
А/е=165 кВт при to—
= 0°С, гк=35°С
Электродвигатель
АЗ-315М-2УЗ
мощностью 200 кВт, п—
= 50 с-1 C000 об/мин)
Qo=406 кВт
C50 тыс. ккал/ч)
Ne=m кВт при *0=
= —15 °С, *К=30°С
Электродвигатель
АЗ-315М-2УЗ
мощностью 160 кВт, п=
= 50 с C000 об/мин)
Qo=314 кВт
B70 тыс. ккал/ч)
Ne=85 кВт при to=
= —40 °С, /пр= —10°С
Электродвигатель
A3-315S-2Y3
ностью
= 50 с-
мощ-
160 кВт, п=
1 C000 об/мин)
Фреоновая
одноступенчатая
холодильная машина
на R22MKT110-2-2
Qo=314 кВт
B70 тыс. ккал/ч)
Л^= 195,6 кВт при *0=
=—40 °С, *К=35°С
Электродвигатели
АЗ-31551-4УЗ
мощностью 132 кВт, я=
= 24,7 с A480 об/мин),
АЗ-3155-2УЗ
мощностью 160 кВт, п==
=50 с C000 об/мин)
Промежуточный сосуд
800СПА
Qo=97 кВт
(83,4 тыс. ккал/ч)
Л^=40,4 кВт при ts2=
= -10 °С ^!=30°С
Электродвигатель
4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт, п=
=24,3 с
A460 об/мин)
Конденсатор КХ40
Испаритель ИТ20
1986
1986
1987
1987
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты с
винтовым
компрессором
2А350-7-0,
2А350-7-1
Qo=984 кВт
(846,2 тыс. ккал/ч)
Л/Ге= 173 кВт при *0=
= 5°С, гк=35°С,
Электродвигатель
4АН280М2УЗ
мощностью 200 кВт, п=
= 50 с
C000 об/мин)
Qo=423,5 кВт
C64,2 тыс. ккал/ч)
jVe=129 кВт при /0=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4AH280S2y3
мощностью 160 кВт, п—
=50 с
C000 об/мин)
Qo=318 кВт
B73,5 тыс. ккал/ч)
Ne=83 кВт при *0=
= -40 °С, /пр=
= —10 °С
Электродвигатель
4АН280Б2УЗ
мощностью 160 кВт, п =
=50 с
C000 об/мин)
Qo=318 кВт
B73,5 тыс. ккал/ч)
iVe=188 кВт при *0=
=—40 °С, *К=35°С
Электродвигатели
4АН250М2УЗ
мощностью 132 кВт, п=
=50 с
C000 об/мин),
4AH280S2y3
мощностью 160 кВт, п=
=50 с™1
C000 об/мин)
Промежуточный
сосуд 800СПА
1987 Разрабатывается холодильная машина
на базе фреонового винтового
компрессора 21ВХ130
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты с
винтовым
компрессором
2А350-7-2,
2А350-7-3
Аммиачный бу-
стерный агрегат с
винтовым
компрессором
21АН300-7-7
Аммиачный
двухступенчатый
агрегат
21АД300-7-5
1986
1986
1986
1986

Продолжение таблицы 1
Холодильное оборудование, снятое
с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
. Год

начала

рийного


водства
Фреоновая
каскадная
холодильная машина на
R22 и R13
МКТН20-3-4
Qo=26,2 кВт
B2,5 тыс. ккал/ч)
N„=43,5 кВт при ts2=_
Фреоновый
двухступенчатый ком-
прессорно-конден-
саторный агрегат
на R22 АКДЗО-2-5
Фреоновая
двухступенчатая
холодильная машина
на R22
МКТДЗО-2-5
Шахтная
дильная
на R22
МФ220-1РШ
холо-
машина
1987
= — 86 °С, t
W 1 "
= 20 °С
Аммиачный
двухступенчатый
компрессорный
агрегат АД55-7-50М
Г
Электродвигатели
4A250S4Y3 мощностью
75 кВт, м=25 с-1
A500 об/мин)
4А250М4УЗ мощностью
90 кВт, л=25 с-1
A500 об/мин)
Qo=29 кВт
B5 тыс. ккал/ч)
Л^=55 кВт при tQ=
= -70 °С, *ш1 = 35°С
Электродвигатели
4А225М4УЗ мощностью
55 кВт, п=24,3 с"
A460 об/мин)
4А225М2УЗ мощностью
55 кВт, л=49 с
B940 об/мин)
Qo=29 кВт
B5 тыс. ккал/ч)
Ne=55 кВт при
= -70 °С, /ш1=35'
Электродвигатели
4А225М4УЗ мощностью
55 кВт, л=24,3 с-1
A460 об/мин)
4А225М2УЗ мощностью
55 кВт, м=49 с-1
B940 об/мин)
Испаритель ИТРН80Б
Q0==470 кВт
D04,2 тыс. ккал/ч)
Ne—\\4 кВт при /с
=8°С, twl=30°C
Электродвигател ь
ВА02-280М-4УЗ-5
мощностью 160 кВт, п=
=24,75 с~1
A485 об/мин)
Конденсатор КРП0Ш
Испаритель ИТФ200Ш
Qo=67 кВт
E7,5 тыс. ккал/ч)
Л^=39 кВт при tQ=
= — 40 °С, /К=35°С
Электродвигатель
4А225М40М2
мощностью 55 кВт,
^=24,2 с~1
A450 об/мин)
1987
1987
1987
*s2=
Разрабатывается холодильная машина
на базе фреонового винтового
компрессора 21ВХ280
Разрабатывается компрессорно-конденса-
торный агрегат со ступенью высокого
давления на базе фреонового винтового
компрессора 21ВХ130
Ведутся разработки холодильной
машины на базе компрессорно-конденсатор-
ного агрегата со ступенью высокого
давления на базе фреонового винтового
компрессора 21ВХ130
Фреоновая
холодильная машина
передвижная
шахтная на R22
КШ220-2-1
Qo=314 кВт
B70 тыс. ккал/ч)
Л^=112кВтпри/52=
= 5°С, ^!=40°С
1986
Электродвигатель
ВА02-280-4У2-5
мощностью 132 кВт,
я=24,6 с
A470 об/мин)
Конденсатор
КХШ-110
Испаритель ИТШ-45
аммиачный
двухступенчатый агрегат в судовом исполнении
на базе винтового компрессора 21ВХ280
1987 Разрабатывается
!illllt§ll:

Продолжение таблицы 1
Холодильное оборудование, снятое
с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

начала

рийного


водства
Установка осушки
воздуха
охлаждением на R22
1 ОВ220-2-1
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты А110-7-0,
АПО-7-1
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты А110-7-2,
А110-7-3
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты А220-7-0,
А220-7-1
Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты А220-7-2,
А220-7-3
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
на R22
Производительность
30,0-Ю-3 м3/ч
Ne=75 кВт при tB вх=
=40 °С, рраб=0,9 МПа
(9 кгс/см2)
Электродвигатель
A3-315S?Y3
мощностью 110 кВт,
я=16,6 с
A000 об/мин)
Конденсатор КХ110
Qo=320 кВт
B75 тыс. ккал/ч)
Ne=6Q кВт при /о=
=5 °С, /к=40 °С
Электродвигатель
4A250S4Y3
мощностью 75 кВт,
Ai=25c~1 A500 об/мин)
1987 Осваивается серийное производство
фреоновой холодильной машины для
осушки воздуха ОВ80-2-1 на Черкесском
заводе «Холодмаш»
1988 Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты 2 All 0-7-0,
2А110-7-1
Qo=139 кВт
A19,5 тыс. ккал/ч)
#е=38,6 кВт при *о=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт,
п=25с~1 A500 об/мин)
Qo=640 кВт
E50,4 тыс. ккал/ч)
Ne=\\S кВт при /0=
=5 °С, /к=40 °С
Электродвигатель
АЗ-315514УЗ
мощностью 132 кВт, п=
=24,6 с
A470 об/мин)
Qo=274,5 кВт
B36 тыс. ккал/ч)
Ne=77,2 кВт при t0=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4АР250М4УЗ
мощностью 90 кВт,
я=24,7 с
A480 об/мин)
<?о=250 кВт
A76,3 тыс. ккал/ч)
Л^=53 кВт при ts2=
=6°С, ^!=30 °С
1988 Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты
2А110-7-2,
2А110-7-3
1988 Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты с
винтовым
компрессором 21А280-7-0,
21А280-7-1
1988 Аммиачные
одноступенчатые
агрегаты с
винтовым
компрессором 21А280-7-2,
21А280-7-3
1988 Фреоновые
одноступенчатые
холодильные
машины на R22
Q0=333 кВт 1988
B86,4 тыс. ккал/ч)
Л^=57 кВт при /0=
=5 °С, /к=35 °С
Электродвигатель
4А250Б4УЗ
мощностью 75 кВт,
/г=25 с
A500 об/мин)
Qo=150kBt 1988
A29 тыс. ккал/ч)
Ne=42fi кВт при /о=
=—15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4А255М4УЗ
мощностью 75 кВт,
«=25 с"
A500 об/мин)
Q0=635 кВт 1985
E46 тыс. ккал/ч)
#е=112кВт при t0=
=5 °С, /к=40 °С
Электродвигатель
4АМН250М2УЗ
мощностью 132 кВт я=
=49,5 с
B970 об/мин)
Q0=300 кВт 1985
B58 тыс. ккал/ч)
Ne=90,5 кВт при /о=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4АМН250М2УЗ
мощностью 132 кВт,
«=49,5 с
B970 об/мин)
Qo=195 кВт 1988
A67,7 тыс. ккал/ч)
#р=48,75 кВт при
tc
= 2°С, /„„==25 °С

Продолжение таблицы 1
Холодильное оборудование, снятое
с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год

начала

рийного


водства
МКТ110-2-0,
МКТ110-2-1
Фреоновые
одноступенчатые ком-
прессорно-конден-
саторные агрегаты
на R22
АК220-2-2,
АК220-2-3
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
на R22
МКТ220-2-0,
МКТ220-2-1
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
на R22
МКТ220-2-2,
МКТ220-2-3
Аммиачный
двухступенчатый
автоматизированный
агрегат АД 130-3
Электродвигатель
4А250Б4УЗ
мощностью 75 кВт, п—
=24,8 с
A440 об/мин)
Конденсатор КХ60
Испаритель ИТЗО
<?о=195кВт 1988
A67,7 тыс. ккал/ч)
iVe=86 кВт при to—
= —15 °С, /Ш1=25°С
Электродвигатель
4А250М4УЗ мощностью
100 кВт, я=24,6 с
A480 об/мин)
Конденсатор КХ60
Qo=412 кВт 1988
C54,3 тыс. ккал/ч)
#«,= 106 кВт при /S2 =
=6°С, ^, = 25 °С
Электродвигатель
A3-315S1-4Y3
мощностью 132 кВт, /г=
=24,5 с
A470 об/мин)
Конденсатор КХ110
Испаритель ИТ65
Qo=194 кВт 1988
A66,8 тыс. ккал/ч)
Л^=81 кВт при ts2=
= —10 °С, /Ы=25°С
Электродвигатель
4А250М4УЗ мощностью
100 кВт, я=24,6 с
A480 об/мин)
Конденсатор КХ60
Испаритель ИТЗО
Qo=157 кВт 1988
A35 тыс. ккал/ч)
iVe=89,6 кВт при tQ=
= — 40 °С, /К=35°С
Электродвигатели
4А225М2УЗ мощностью
55 кВт, я=48,6 с~1
B920 об/мин)
4А250Б4УЗ мощностью
75 кВт, л=24,7 c_i
A480 об/мин)
2МКТ110-2-0, Электродвигатель
2МКТ110-2-1 4АМ250Б4УЗ
мощностью 75 кВт, п—
=25 с-
A500 об/мин)
Конденсатор КР43
Испаритель ИТЗО
Осваиваются фреоновые
одноступенчатые компрессорно-конденсаторные
агрегаты на базе винтового компрессора
21ВХ280
Фреоновые одно- Q0=390 кВт
ступенчатые хо- C35,4 тыс. ккал/ч)
лодильные маши- Ne= 105 кВт при ts2—
ны на R22 =2 °С, /Ы = 25°С
21МКТ280-2-0, Электродвигатель
21МКТ280-2-1 4АМН250М2УЗ
мощностью 132 кВт, п =
= 49,5 с"
B970 об/мин)
Конденсатор КХ100
Испаритель ИВТ-55
Фреоновая одно- Q0= 147 кВт
ступенчатая хо- A26,4 тыс. ккал/ч)
лодильная jV^= 100 кВт при ts2=
машина на R22 =—25 °С, twl=2b °C
21МКТ280-2-3 Электродвигатель
4АМН250М2УЗ
мощностью 132 кВт,
гс=49,5 с"
B970 об/мин)
Конденсатор
КР43-01
Испаритель
ИТФ-105-01
Поставка в виде самостоятельных блоков
ступеней высокого и низкого давления.
В качестве ступени низкого давления
используется разрабатываемый бустерный
агрегат 2АН130-7-7 F)
1988
холодопроизводительность; Ne — эффективная мощность; п
ta
частота
Условные обозначения: Q0
вращения; to, /к, /пр, ts2, tw\, tB BX — температура соответственно хладагента кипения, конденсации,
промежуточная; теплоносителя на выходе из испарителя; воды на входе в конденсатор; воздуха на
входе в установку.

Таблица 2
Наименование и марка
Техническая характеристика
Год
начала

серийного

производства
Аммиачные компрессорно-конденса-
торные агрегаты 21АК280-7-2,
21АК280-7-3
Аммиачные одноступенчатые
холодильные машины 21МКТ280-7-2,
21МКТ280-7-3
Аммиачный компрессорно-конденса-
торный агрегат 2АК110-7-2
Аммиачная одноступенчатая
холодильная машина 2МКТ110-7-2
Аммиачные низкотемпературные
агрегаты с винтовым компрессором
21АН170-7-6 B1А410-7-6),
21АН170-7-7 B1А410-7-7)
Qo=295,0 кВт B53,7 тыс. ккал/ч) 1988
Ne= 103,0 кВт при *о= — 15°С, ^,=25 °С
Электродвигатель 4АМН250М2УЗ мощностью
132 кВт, л=49,5 с B970 об/мин)
Конденсатор МКА-50
Qo=295 кВт B53,7 тыс. ккал/ч) 1988
Ne=: 112,0 кВт при ts2= —10 °С, /ш1=25°С
Электродвигатель 4АМН250М2УЗ мощностью
132 кВт, л=49,5 с-1 B970 об/мин)
Испаритель МИ 120
Конденсатор МКА-50
Q0= 138,0 кВт A18,7 тыс. ккал/ч) 1988
#«,=46 кВт при t0=—15 °С, /ш1=25°С
Электродвигатель 4АМ225М4УЗ мощностью 55 кВт,
п=2Ь с-1 A500 об/мин)
Qo= 138,0 кВт A18,7 тыс. ккал/ч) 1988
N«,=47,0 кВт при tk2= — lQ°C, ^!=25°C
Электродвигатель 4АМ225М4УЗ мощностью 55 кВт,
м=25 с~! A500 об/мин)
<Эо=330,0 кВт B83,8 тыс. ккал/ч) 1988
Л>=80,0 кВт при t0=—25 °С, /пр=5 °С
Электродвигатель 4АМ250Б2УЗ мощностью 75 кВт,
п=49 с B940 об/мин)
Обозначения см. в табл. 1.
(Продолжение следует)
шшшшшш
шшшштштшшшшштш
:\:,союлный злоч нып институ
ПИ1Ш ВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
(ВЗИПП)
U1;
>й!:М с ту;
учебный
ЕНТО!
ОД.
Институт готовит инженеров по
заочной форме обучения, без отрыва от
производства, по специальностям:
ТЕХНИКА И ФИЗИКА НИЗКИХ
ТЕМПЕРАТУР,
специализация Холодильные
машины и установки
Технология консервирования
пищевых продуктов,
специализация Холодильная
технология
По этим же специальностям ведется
подготовка на вечернем факультете
(г. Москва).
Обучение студентов по заочной форме,
кроме Москвы, организовано также в
филиалах института в Ростове-на-Дону и
Красноярске и в
учебно-консультативных пунктах в Новосибирске, Минске и
Фрунзе.
Заявления о приеме в институт
можно подавать до 31 августа. Их следует
направлять по адресу:
109803, Москва, ул. Чкалова, 73,
ВЗИПП, приемная комиссия.
Телефон для справок: 297-51-97.
Адреса филиалов:
344077, г. Ростов-на-Дону, ул. Энгельса, 68.
660022, г. Красноярск, ул. Партизана
Железняка, 14.
Адреса учебно-консультативных пунктов:
630000, г. Новосибирск, ул. Фабричная, 25.
220000, г. Минск, ул. Комсомольская, 8.
720000, г. Фрунзе, ул. Ахунбаева, 13.

шшшшшшш
Новые технологии и оборудование
НПО «Агрохолодпром»
Технологическая система интенсивного
замораживания мяса. Это эффективный
вариант технического перевооружения
камер для замораживания мяса в
тушах, полутушах и четвертинах в
потоке переувлажненного воздуха.
Элементы системы можно изготовить
по чертежам в ремонтно-механическом
цехе мясокомбината. Затраты на
переоборудование камеры емкостью
25 т не превышают 5,0 тыс. р.
Срок выполнения работ 1 —1,5 мес.
После реконструкции по предлагаемому
варианту производительность камеры
замораживания возрастет в 1,5 раза.
Конструкция системы позволяет при
необходимости увеличивать мощность
по замораживанию путем простого
присоединения новых модулей.
Неоспоримым достоинством новой
системы является также снижение
потерь мяса от усушки на 20—30 %
по сравнению с нормативными при
сохранении его качества.
Предлагаемые технические решения
воплощены на ряде мясокомбинатов в
Житомире, Димитровграде, Каменке.
Заканчивается модернизация
морозильных камер Скопинского
мясокомбината.
Годовой экономический эффект от
модернизации морозильных камер
мясокомбината
производительностью 100 т/сут
замороженного мяса составит
114 тыс. р. в год. При этом
сберегается от сокращения усушки
75 000 кг мяса в год.
Установка Я10-ФНМ для нанесения
пищевого покрытия на мясные туши
и полутуши перед охлаждением и
замораживанием. Пленкообразующее
пищевое покрытие приготавливается
на основе серийно выпускаемых
моноглицеридов и ацетилированных
моноглицеридов с добавлением
эмульгаторов и крахмала.
Установка Я10-ФНМ* состоит из
камеры, в которой наносится пищевое
покрытие на мясные туши и полутуши,
участка приготовления эмульсии и
пульта управления.
Камера изготовлена из легких
металлоконструкций, снабжена
системой трубопроводов с форсунками
и фильтрами, конвейером для
транспортировки мясных туш и
полутуш.
Участок приготовления эмульсии
оборудован двумя пастеризационными
ваннами Г6-ОПА-600, системой
трубопроводов с насосами для подачи
эмульсии в камеру и емкостями для
нагрева дезинфицирующего раствора
перед санитарной обработкой
установки.
Техническая характеристика установки Я10-ФНМ
Производительность,
полутуш/ч 160
Установленная мощность,
кВт 18
Продолжительность
технологического цикла, с от 15 до 22
Длина факела распыления
эмульсии, мм 1000
Угол факела распыления
эмульсии, рад от 1,05 до 1,40
Расход эмульсии через
форсунку, кг/ч 54
Температура эмульсии в
ванне, °К 363
Скорость движения
конвейера, м/с 0,16
Занимаемая площадь, м2 25
Габаритные размеры
камеры (с приточной
вентиляцией), мм 7000X1600X4900
Масса, кг 2800
Установка может работать как
в ручном, так и в полуавтоматическом
режиме.
Нанесение пищевого покрытия на
поверхность мясных туш и полутуш
обеспечивает сокращение потерь при
холодильной обработке до 20 % по
сравнению с нормативными
* Конструкция установки и технология
нанесения пищевого покрытия подробно описаны в
журнале «Холодильная техника», 1988, № б,
с. 28.
61.
;;№:::¦;

значениями, сохранение качественных
характеристик мяса.
Годовой экономический эффект от
внедрения установки ЯЮ-ФНМ
составляет 50 тыс. р. (для
мясокомбината производительностью
100 т/смену).
Ориентировочно цена установки —
18 тыс. р.
НПО «Агрохолодпром» может оказать
научно-техническую помощь предприятиям
в проведении технического перевооружения
камер в целях перевода их на
интенсивную систему замораживания мяса,
а также во внедрении установки ЯЮ-ФНМ.
Наш адрес: 125422, г. Москва, ул. Костя ко ва,
12, ВНИКТИхолодпром.
Для телеграмм: Москва — Мороз
Телефон 216-09-63
Ваш домашний холодильник
Не пора ли заменить холодильник?
:Sr :X. г-' •«,:.
Вашему холодильнику
Объем морозильного
отделения
Ваш холодильник
Вариант ответа
I II
больше 15 меньше 15
лет лет
недостаточен достаточен
Рано или поздно такой вопрос
возникает. Прежде всего тогда,
когда холодильнику уже больше
10—15 лет, когда в семье
появились достаточные средства,
наконец, если холодильник
начало «лихорадить».
Скажем прямо, наука этот
вопрос пока не решила. А вот
практика и опыт могут оказать
содействие.
Итак, в одно прекрасное
летнее утро, войдя на кухню, вы
застыли в ужасе: возле
холодильника — лужа. Нервным рывком
вы открываете дверцу и
убеждаетесь — авария. С этого
момента небо для вас затянулось
черными тучами. Вы бросаетесь
к телефону. Правдами и
неправдами «раздобыв» мастера и
согласившись на все его условия,
к вечеру принимаете готовую
работу — холодильник вновь
действует. Казалось бы, инцидент
«дозвездочный»
или «одно-
звездочный»
много льда
На испарителе
холодильника за две — три
недели нарастает
Резиновая прокладка неплотно
дверцы к корпусу
прилегает
За прошлый год счет за возрос
электроэнергию
За этот же период чис- увеличилась
ленность семьи
Дача, садовый участок имеется
Внешний вид холодиль- раздражает
ника Вас
За последний год вопрос возникал
о новом холодильнике
исчерпан. Однако в памяти
остался разговор с мастером.
— Что вам посоветовать?
Конечно, холодильник еще
поработает 2—3 года. Но ведь он уже
долгожитель; изоляция осела,
проводка стала хрупкой. В
общем, дело хозяйское, но,
наверное, пора подумать о смене.
Подумать, но как?
Давайте проведем
тестирование по следующим вопросам.
Поставьте «галочки» на том
варианте ответов (I или II),
которые соответствуют вашему
мнению, просуммируйте их. Если
число галочек первого варианта
значительно больше второго,
пора подумать о новой покупке.
В противоположном случае спите
с двумя или
тремя
звездочками
мало льда
плотно
не возрос
не увеличилась
не имеется
не раздражает
не возникал
спокойно по крайней мере лет
пять. Ну, а если число
«галочек» равное, то собирайте
семейный совет в полном составе
и проведите подробное
обсуждение вопроса при полной
демократичности и гласности, с
последующим тайным голосованием.
В том случае, если принято
решение купить новую модель,
то познакомьтесь с одним из
следующих выпусков на эту тему.
Кстати, уважаемые читатели,
если вас интересуют еще какие-
либо вопросы, связанные с
бытовой холодильной техникой,
напишите мне по адресу: 125422,
Москва, ул. Костикова, 12,
редакция журнала «Холодильная
техника». Я буду рад помочь вам.
пинни

РЕФЕРАТЫ
#
УДК 621.574.041:621.515
Унификация рабочих колес ступеней холодильных
центробежных компрессоров. КОНОВАЛЕН-
КО Ю. И., ЛАПТЕВ В. А.,
СУХОМЛИНОВ И. Я. «Холодильная техника», 1989, № 5.
Представлены результаты экспериментальных
исследований влияния переноса покрывного диска
рабочего колеса на энергетические и расходные
характеристики. Подтверждена возможность
использования рекомендованного базового
рабочего колеса для создания унифицированного
ряда малорасходных ступеней с параллельным
переносом покрывного диска. Применение
исследованных рабочих колес существенно снижает
трудовые затраты при изготовлении
центробежных ступеней холодильных центробежных
компрессоров.
Иллюстраций 3. Список литературы 5 названий.
УДК 637.524.4/.5.037
Оптимальные режимы и сроки хранения варено-
копченых и сырокопченых колбас. ГАЛИЦ-
КАЯ Н. И., РУМЫНСКАЯ О. И., ВЕРЧЕН-
КО Л. А. «Холодильная техника», 1989, № 5.
Изложены результаты исследования шести
партий варено-копченых и двух партий
сырокопченых колбас, хранившихся в экспериментальных
камерах ВНИКТИхолодпрома при различных
переменных температурных режимах,
имитировавших условия хранения на мясокомбинатах при
накапливании вагонных партий колбас, в
рефрижераторных вагонах при перевозке и на
распределительных холодильниках. Установлено, что
при переменном режиме 0, —3, —6 °С хорошее
качество варено-копченых колбас сохраняется в
течение 75 сут, сырокопченых — 125 сут с
момента окончания технологического процесса
производства.
Таблица 1.
УДК 66.047.25.001.5
Особенности расчета времени сублимационной
сушки в оребренных противнях.
РОЖДЕСТВЕНСКИЙ А. В., МЕДВЕДЕВА И. Ю.,
ПЕРШИ Н И. В. «Холодильная техника», 1989, № 5.
Предложен метод расчета времени
сублимационной сушки в оребренных противнях с малым
термическим сопротивлением материала ребер,
учитывающий влияние обогреваемой торцевой
стенки (дна противня) на развитие процесса
сублимации. Для проверки адекватности
математической модели реальному процессу проведен
эксперимент по определению перемещения границы
фазового перехода, показавший
удовлетворительную сходимость расчетных и экспериментальных
данных.
Иллюстраций 3. Список литературы — 5
названий.
УДК [621.565.92:637.5.037] .001.4
Воздушное охлаждение с активным
увлажнением в камерах хранения многоэтажных
холодильников. ДЕЙНЕГО Г. П., МНАЦАКАНОВ Г. К.,
КРЫМИНСКИЙ А. И., ВОРОНИНА Л. А.
«Холодильная техника», 1989, № 5.
Рассмотрена система воздушного охлаждения с
активным увлажнением для низкотемпературных
камер хранения замороженного неупакованного
мяса промежуточных этажей многоэтажных
холодильников. Описана конструкция
усовершенствованного увлажнителя воздуха. Разработанная
система воздушного охлаждения с увлажнителем
усовершенствованной конструкции испытана в
камере № 26 Мосхладокомбината № 12,
расположенной на втором этаже. Испытания показали,
что данная система позволяет поддерживать в
камере относительную влажность воздуха 100 %
и выше при увеличении температуры воздуха
в грузовом объеме не более чем на 0,5 °С.
Иллюстраций 5. Список литературы — 6
названий.
УДК 664.8/.9.037.001.573
Критериальная численная модель охлаждения
пищевых продуктов и других твердых тел. ФИ-
КИИН К. А., ФИКИИН А. Г. «Холодильная
техника», 1989, № 5.
С помощью конечно-разностной схемы
разработана обобщенная критериальная численная
модель, позволяющая определять температурное
поле и продолжительность нестационарного
процесса охлаждения твердых тел (пищевых
продуктов) при граничных условиях III рода. Модель
охватывает тела разнообразных и сложных, как
правильных одно- и многомерных, так и
неправильных стереометрических форм, отражающих
реальную конфигурацию пищевых продуктов. Это
делает ее универсальной с точки зрения
геометрии тел. Реализация модели направлена на
компьютеризацию инженерных исследований. На
основе предложенной модели составлена программа
расчета для персонального компьютера.
Иллюстраций 5. Список литературы — 7
названий.
I УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ! I
I Подписаться на журнал I
I «Холодильная техника» с любого I
I последующего номера и на любой I
I срок в течение года можно в I
I местных отделениях связи и пунктах I
I подписки «Союзпечати». 1
I Принимается также подписка на I
I 1990 г. I
I Цена одного номера — 60 к., 1
I подписки на год — 7 р. 20 к. I
I Индекс 71048. I
I Журнал в розничную продажу не I
I поступает. I

ТРАМПЛИН-МОРОЗИЛКА
У японских лыжников большие
надежды на новое изобретение
фирмы «Кадзима». С помощью
новых установок со сверхмощной
холодильной аппаратурой можно
будет тренироваться, не выезжая
из города, круглый год. В
специальных зданиях высотой с
шестиэтажный дом устанавливаются
трамплины-морозилки, которые
обрастают искусственным
снегом.
«Правда»
холодильник с
РУКОМОЙНИКОМ
Всем известно, что задняя стенка
холодильника при работе
греется. Это то тепло, которое
«выкачивается» из холодильной
камеры, плюс тепло, возникающее при
работе мотора и компрессора.
Над вопросом, нельзя ли его
использовать, задумались
конструкторы западногерманской
фирмы «АЭГ — Телефункен».
В новом холодильнике «Арк-
тис» на задней стенке
размещены теплообменник и бак. За.
сутки 75 л воды нагреваются с 15 до
55 °С. Вода с такой
температурой вполне пригодна, например,
для стирки синтетических тканей,
а после разбавления холодной —
для умывальника и душа.
Холодильник удовлетворяет 50—60 %
суточной потребности в горячей
воде семьи из четырех человек,
при этом компрессор
холодильника включается реже, так как
нагреваемая вода помогает отво-'
дить тепло из камеры. В-
результате экономится и горячая вода,
и электроэнергия.
«Hobby»
ХОЛОДИЛЬНИК В МАШИНЕ
Бытовой холодильник для
хранения продуктов в автомобиле
новинкой не назовешь, но такой не
просто новинка, а изобретение —
Госкомизобретений СССР выдал
его разработчикам авторское
свидетельство.
Конструкция холодильника
основана на новейших
достижениях в холодильной и
полупроводниковой технике, а это
позволило создать дешевый
высоконадежный агрегат.
Рабочий режим, то есть
перепад температуры в 30 °С по
сравнению с температурой наружного
воздуха, достигается через час
после включения агрегата.
Масса холодильника — всего
3,5 кг. Авторы назвали его.
«Кроха».
В разработке холодильника
оригинальной конструкции
принимали участие специалисты
киевского завода «Электробыт-
прибор», НИИ автоприборов
(г. Москва) и Волжского
объединения по производству
легковых автомобилей (г. Тольятти,
Куйбышевская обл.).
«Наука и жизнь»
ПРОДУКТЫ СОХРАНЯЕТ
АЗОТ
Опытный завод
Физико-технического института низких
температур АН УССР совместно с Вет-
ковским опытным заводом
Министерства автомобильного
транспорта УССР выпустил первую
партию авторефрижераторов с
новой системой азотного
охлаждения. Жидкий азот
вбрызгивается непосредственно в кузов
теплоизолированного фургона, он
быстро понижает температуру и
создает вокруг продуктов
инертную газовую среду, которая не
только тормозит процессы порчи
продуктов, но и способствует
сохранению ценных биологических
качеств овощей, фруктов, мяса,
молока.
«Наука и жизнь»
Материал подготовил
Г. Д. АВЕРИН
Главный редактор Л. Д. Акимова, зам. главного редактора Р. П. Сенина.
Редакционная коллегия: Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
Г. А. Новиков, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование М. F. Пёчковской
Корректор Н. Я. Туманова
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 14.03.89. Подписано в печать 20.04.89. Т-03290 Формат 70X100 Vie. Бумага кн.-журн.
Офсетная печать. Усл. печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04. Уч.-изд. л. 7,69. Тираж 10 570 Заказ 611.
Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени Чеховский полиграфический комбинат
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области

Холодильное оборудование
НПО «ВНИИхолодмаш»
(О разработках НПО «ВНИИхолодмаш»
читайте в номере статью И. М. Калниня и
ДР-)
Аммиачный винтовой
низкотемпературный агрегат 21АН300-7-7
Предназначен для работы в составе
холодильных установок для
низкотемпературного хранения и
замораживания мясной и молочной продукции.
Холодопроизводительность агрегата
318 кВт, потребляемая мощность 83 кВт
при температурах кипения —40 °С,
промежуточной —10 °С, всасывания
—20 °С. Регулирование холодопроиз-
водительности плавное от 100 до 40 %.
Изготовитель: Московский завод
холодильного машиностроения
«Компрессор».
Г
Холодильно-нагревательная
установка ТХУ-23
Предназначена для охлаждения
молока на молочно-товарных фермах с
одновременной выработкой горячей
технологической воды за счет
утилизации тепла хладагента. Установка
работает с проточным охладителем
производительностью до 600 л молока
в час. Холодопроизводительность
установки 23 кВт, теплопроизводительность
30 кВт, потребляемая мощность 10 кВт
при температурах воды на выходе из
испарителя 2 °С, на входе в
конденсатор 10 °С.
Изготовитель; Мелитопольский завод
холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ.