ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ-
1984
ИЗДАЕТСЯ С1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
За экономию топливно-энергетических ресурсов!
Древаль Ю. К.» Кузьмин М. П., Шкуро А. Г.,
Колесников С. Е. Эффективность применения материала «ри-
пор» для теплоизоляции холодильного оборудования
t и изготовления панелей типа «сэндвич» 2—3
| Горячев Б. И., Джугнс С. С, Древаль Ю. К. Опыт вос-
v становления теплоизоляции холодильных камер с
использованием материала «рипор» 5
Древаль Ю. К.» Лемешко В. К. Применение
многослойных клеевых теплоизоляционных конструкций при
капитально-восстановительном ремонте ограждений
холодильников , 7
Судзиловскнй И. И., Фоменко Н. М., Ефимова Н. И.
Фасонные теплоизоляционные элементы для холодильных
трубопроводов и многослойные теплоизоляционные
панели для скороморозильных аппаратов 10
Артющеико А. А., Эглит А. Я. Исследование влияния
дополнительного наружного слоя изоляции на
теплотехнические характеристики ограждений холодильников 14
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
Хомич Т. И. Работая на единый наряд 16
Рекомендации по внедрению бригадного хозрасчета в
промышленности 18
Реализация Продовольственной программы СССР —
важнейшая задача пятилетки
Жадан В. 3., Дидык Н. Н., Воронина О. Н.,
Дворников В. П. Эффективность применения контейнеров с
направленной конденсацией водяного пара для
хранения овощей 24
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Нехорошее В. М., Ставнсскнй А. Я., Федорук А. В.,
Дьяконов В. Н., Тарасов В. Р. Низкотемпературный
комплекс для испытаний элементов железнодорожного
транспорта, используемого на Байкало-Амурской магистрали 27
Молдавский Л. М., Киселев Б. К., Гришина Л. Н.
Интенсификация охлаждения компрессора бытового
холодильника с помощью тепловой трубы 30
Данилова Г. Н., Тихонов А. В. Интенсификация
теплоотдачи при кипении R113 на поверхностях* различного
типа 33
Дюнднн В. А., Соловьев А. Г., Бори шанс кал А. В.,
Вольных Ю. А. Влияние вида поверхности на
интенсификацию процесса кипения хладагентов ' 37
Р и ферт В. Г., Трокоз Я. Е., Заднрака В. Ю.
Интенсификация теплоотдачи при конденсации паров аммиака на
пучке трубок с проволочным оребрением 40
Захаров Н. Д., Трофимова О. С. Уравнение состояния
хладагента R14 43
Оленев Ю. А. Толщина намерзающего слоя и скорость
замораживания смеси во фризере 45
Стандарты н качество
Гуслянников В. В., Петрухина Э. П., Дудник Л. П. Но-
Ьа вые нормы потерь творога и сметаны при хранении и тво-
Ф рога при замораживании на базах и холодильниках 47
ОБМЕН ОПЫТОМ
Гамяров В. И., Полежаева П. Г. Использование
полимерных материалов для ремонта холодильного
оборудования 50
Лебанидзе Г. Л. Автоматизация процесса пастеризации
на фабрике мороженого Московского
хладокомбината № 7 52
ИЗОБРЕТЕНИЯ 49, 53, 58
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Ионов А. Г. Из докладов комиссий D2 и D3 на XVI
Международном конгрессе по холоду 56
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Фрицше К., Кэстнер К.-Х. Тепловая изоляция
холодильников из формальдегидно-мочевинного пенопласта 59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Сапронов В. И., Казакова Н. А., Мошкина С. С,
Назарова Д. В. Новое масло ПФГОС-4 для фреоновых
холодильных машин 61
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
D1CISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU-INTO LIFE!
For Economy of Fuel-Energy Resources!
Dreval U. К , Kuzmin M. P., Shkuro A. 0., Kolesnikow S. E.
Effectiveness of Utilizing "Ripor" Material for Thermal
Insulation of Refrigerating Equipment and Manufacturing
"Sandwich" Type Panels 2—3
Goryachev B. I., Dzhugis S. S.f Dreval U. K. Experience
of Recovering Thermal Insulation of Cold Rooms With
"Ripor" Material 5
Dreval U. K., Lemeshko V. K. Utilization of Multi-Layer
Bonded Thermally Insulated Constructions at Overhaul-
Recovery Repair of Cold Store Enclosures 7
Sudzilovsky I. I., Fomenko N. M.t Efunova N. I. Shaped
Thermal-Insulating Elements for Refrigerant Pipelines
and Multi-Layer Thermal-Insulating Panels for Quick
Freezers 10
Artyushchenko A. A., Eglit A. Y. Investigation of Effect
of Additional Outside Layer of Insulation on Thermal-
Technical Characteristics of Cold Store Enclosures 14
Wide Introduction of Brigade Form of Labour Organization
and Incentive!
Khomich T. I. Working With One Work Order 16
Recommendations on Introduction of Brigade Self-
Support ing Operation in Industry * 18
Realization of Food Program of USSR-Most Important
Task of Five-Year Plan
Zhadan V. Z., Didyk N. N.. Boronfaia O. N., Dvornikov V. P.
Effectiveness of Utilizing Containers With Directed Steam
Condensation for Vegetable Storage 24
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Nekhoroshev V. M., Stavlssky A. Y., Fedoruk A. V.,
Dyakonov V. N., Tarasov V. R. Low-Temperature Complex
for Testing Elements of Railway Transport Utilized at
Baikal-Amur Railway 27
Moldavsky L. M., Kiselyev В. К., Grishina L. N.
Intensification of Domestic Refrigerator Compressor Cooling
by Thermal Pipe 30
Danilova G. N., Tikhonov A. V. Intensification of Heat
Transfer at Boiling of RU3 on Different Surfaces 33
Dyundin V. A., Solovyev A. G., Borishanskaya A. V.,
Volnykh U. A. Effect of Surface Type on Intensification
of Refrigerant Boiling Process 37
Rifert V. G., Trokoz Y. E., Zadiraka V. U. Intensification
of Heat Transfer at Ammonia Vapour Condensation on
Pipe Bundle With Wire Finning 40
Zakharov N. D., Trofimova O. S. Equation of State of
Refrigerant R14 43
Olenev Y. A. Thickness of Frosted Layer and Rate of
Mixture Freezing in Rreezer 45
Standards and Quality
Guslyannikov V. V., Petrunina E. P., Dudnik L. P. New
Norms of Losses of Cottage Cheese and Sour Cream at
Storage and of Cottage Cheese at Freezing at Bases
and Cold Stores 47
PRACTICE EXCHANGE
Gamirov V. I., Polezhayeva P. G. Utilization of Polymer
Materials for Repairing Refrigerating Equipment 50
Lebanidze G. L. Automatic Control of Pasteurization Process
at Ice Cream Factory of Refrigerated Combine No. 7
INVENTIONS 49, 53, 58
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
lonov A. G. From Papers of Commissions D2 and D3 at
XVI International Congress of Refrigeration
52
56
IN SOCIALIST COUNTRIES
Frttzshe K., Kaestner K.-X. Thermal Insulation of Cold
Stores of Formaldehyde-Carbamide Foam Plastic
REFERENCE DATA
Sapronov V. I., Kazakova N. A., Moshkina S. S., Naza-
rova D. D. New Oil PFGOS-4 for Freon Refrigerating
Machines
SUMMARIES
59
61
©Издательство с Легкая и пищевая промышленность», сХолодильная техника», 1984 г.
1

воздушные завесы для дверей холодильных камер, различные
конструкции скороморозильных аппаратов и др.
В публикуемой ниже подборке статей освещается опыт работы
института по применению созданных им совместно с другими
организациями новых изоляционных материалов и восстановлению
теплоизоляции действующих холодильников.
Широкое внедрение в практику новых разработок позволит не
только резко снизить энергозатраты на производство холода, но и
значительно сократить потери пищевых продуктов.
УДК 662.998-036.54:621.565
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
МАТЕРИАЛА «РИПОР»
ДЛЯ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
И ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПАНЕЛЕЙ
; ТИПА «СЭНДВИЧ*
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
канд. техн. наук М. П. КУЗЬМИН,
А. Г. ШКУРО, С. Е. КОЛЕСНИКОВ
Одним из факторов, вызывающих
перерасход холода, а следовательно,
и электроэнергии, является
неудовлетворительное состояние теплоизоляции
холодильного оборудования. Для ее
восстановления требуются недорогие,
но эффективные теплоизоляционные
материалы, обладающие высокими
теплозащитными и эксплуатационными
характеристиками. В большом количестве
они нужны и для новых
холодильников, строительство которых в
соответствии с Продовольственной программой
СССР должно быть значительно
расширено.
Наиболее полно предъявляемым
требованиям отвечает новый
теплоизоляционный материал — пенопласт
«рипор» с характеристиками на уровне
мировых стандартов.
Теплопроводность, Вт(м* К) 0,026
Объемная масса, кг/м 25—30
Влагопоглощение за 24 ч, % (по
объему) 0,05
Водопоглощение за 24 ч, % (по
объему) 0,15
^Прочность на сжатие, МПа 0,2—0,22
^Температура размягчения, °С 165
Поскольку «рипор» отличается
низкой паровлагопроницаемостью, он
может выполнять также роль парогидро-
изоляционного и облицовочного
материала. «Рипор» обладает высокой
адгезией практически ко всем строительным
материалам. Кроме того, он нетоксичен
и негорюч. Его можно использовать
для теплоизоляции объектов в
диапазоне температур от —200 до 165 °С.
«Рипор» образуется соединением
двух жидких композиций, в состав
смеси которых входит продукт переработки
отходов целлюлозно-бумажной
промышленности. Стоимость 1 м3 «рипора»
50—55 руб. В настоящее время
проводятся подготовительные работы по
сооружению промышленной установки для
производства смеси компонентов
«рипора» мощностью до 250 тыс. м3/год.
Изоляционные конструкции любой
конфигурации получают заливкой
жидких компонентов «рипора» в формы
либо напылением на изолируемые
поверхности. Их изготовление может быть
организовано не только в
промышленных условиях, но и на месте
проведения теплоизоляционных работ.
Доставка компонентов «рипора» в жидком
виде снижает транспортные расходы и
высвобождает значительное количество
транспортных средств.
С 1981 г. ВНИКТИхолодпром
проводит работы по применению «рипора»
для теплоизоляции холодильного
оборудования.
Разработана технология
изготовления фасонных теплоизоляционных
элементов (скорлуп) для холодильных
трубопроводов способом заливки жидкого
материала в охлаждаемую форму.
Элементы отличаются хорошей структурой.
При вспенивании на поверхности
элементов образуется прочная,
влагонепроницаемая пленка, позволяющая
отказаться от нанесения на
теплоизоляционный слой парогидроизоляции и
дополнительной наружной облицовки.
Толщину' пленки и ее качество можно
регулировать подбором режима
охлаждения формы.
Первыми скорлупами был изолирован
трубопровод с температурой 160 °С.
Они нормально функционируют в
течение 3 лет.
Отработана технология напыления
«рипора» на холодильные трубопроводы
и арматуру. По этой технологии
выполнена теплоизоляция трубопроводов
и аппаратуры (циркуляционных
ресиверов) в компрессорном цехе Остан-
I*
з

^«nlla Изоляция ^парителя фреоновой холо-
дильной установки
кинского мясоперерабатывающего
комбината.
Толщина слоя нанесенной изоляции
в среднем 60 мм. Работы проводили
при температуре окружающего воздуха
/ <~ без предварительной подготовки
поверхности ресивера.
На один ресивер емкостью 12 м3
затрачивали 2 ч работы пеногенератора
что примерно в 8 раз быстрее, чем
при использовании других
теплоизоляционных материалов. Работу проводила
бригада из трех человек: оператор
установки, рабочий по приготовлению смеси
и рабочий по напылению из пистолета
В процессе эксплуатации
теплоизоляция из пенопласта «рипор» имела
приведенные выше характеристики,
отслаивания и увлажнения ее не наблюдалось.
Напылением выполнена также
теплоизоляция (толщиной 55—60 мм)
испарителей фреоновой холодильной
установки на Московском заводе
инъекционных препаратов (рис. 1). После
полугодовой эксплуатации отслаивания
и промерзания теплоизоляции, а также
конденсации влаги на поверхности
испарителей не наблюдалось.
Совместно с Московским
специализированным комбинатом холодильного
оборудования отработана технология
применения «рипора» вместо
капронового волокна для теплоизоляции мео-
гоИрКговелМиК°СТЬЮ 30° Л ^ "Р^Риятия
Исходные компоненты материала
«рипор» заливали в теплоизоляционную
часть мерника и вспенивали без
обогрева емкости и нейтрализации
избыточного давления. Полученный
теплоизоляционный слой толщиной 55 мм не
требовал доработки.
Сравнительные тепловые испытания
проведенные с опытным и серийным
мерниками, показали, что за 16 ч
температура хранимого продукта в
серийном изделии повысилась на 4 °С а в
опытном образце только на 0 5 °С* Пои
иииН^9пИИоС°ЛЩИНЫ СЛОЯ
теплоизоляции до 20—25 мм температура
хранимого при 11 °С продукта повышается
за это время на 1 °С. Это исключает
необходимость периодического доох-
лаждения продукта и позволяет
увеличить вместимость мерника с 300 до
..^Л' ри этом почти B^Boe
сокращаются затраты ручного труда на
теплоизоляцию и на одну треть
снижается ее стоимость.
Учитывая большой объем выпуска J
мерников E600 шт. в год), примене
ние «рипора» для их теплоизоляции
Даст значительный экономический
эффект. v
Большие перспективы использования
«рипора» открываются при
производстве теплоизоляционных панелей типа
ппГоГ" В 1983 Г- ВНИКТИхолод
промом и институтом Гипроспецлег-
конструкция проведены работы на
Воронежском заводе сборных
алюминиевых конструкций по заливке «рипора»
в панели вместо пенопласта «суспур»
На действующей линии используется
^В°гппЯ Машина2
производительностью 500 тыс. м2 панелей в год
французской фирмы «Секмер». Переход
на заливку «рипора» был осуществлен
без остановки линии и замены
оборудования. Из технологического процесса
исключен предварительный обогоев
формы. F
Панели состоят из слоя «рипора» и
двух облицовочных слоев из алюминия
или оцинкованной стали. Габаритные
размеры панели 7180X1020X80 мм
Испытания панелей показали, что они
отличаются высокой прочностью,
хорошим коэффициентом сцепления теплое
изоляционного слоя с наружной обли?
цовкои.
Таким образом, появилась возмож-
nn™«fР€ВОДа действующих линий по
производству трехслойных панелей с
импортного сырья на отечественное без
доработки оборудования. Из-за
перебоев в поставках импортного сырья в
настоящее время заводы работают с
недогрузкой, в то время как потребность
в этой продукции все возрастает Пе
реход на отечественное сырье даст'
значительный экономический эффект

На заводе Мосметаллоконструкция в
г. Видное функционирует цех по
производству панелей из материалов на
основе фенолформальдегида. Замена их
«рипором» позволит в 2 раза
увеличить производительность линии без ее
доработки. В настоящее время цикл
изготовления панели длится 55 мин
(применяется обогрев формы и особый
режим «созревания» пенопласта), а при
использовании «рипора» он
сокращается до 25—30 мин.
Параллельно с отработкой рецептур
и технологий изготовления
теплоизоляционных конструкций из «рипора»
ВНИКТИхолодпром проводит работы
> по созданию соответствующего
оборудования: заливочно-напыляющих
установок (пеногенераторов) и оснастки.
Совместно с СКТБ Института химии
древесины АН Латвийской ССР создан
универсальный пеногенератор, который
можно использовать для напыления и
для заливки (рис. 2). Однако, как
показал опыт промышленной
эксплуатации, необходимо принципиально
по-новому подойти к разработке основных
узлов (насосной станции и пистолета
для заливки-напыления) в целях
повышения их надежности, технологичности
и ремонтопригодности, а также обес-
Рис. 2. Пеногенератор для напыления и заливки
материала «рипор»
печения необходимых характеристик
«рипора».
В стадии заводского изготовления
находится опытно-промышленная
установка карусельного типа (диаметр
карусели 3,9 м) по производству
фасонных теплоизоляционных элементов
(скорлуп). Ее производительность
2500—3000 м3 элементов в год.
Обслуживают установку три человека.
За счет механизации
теплоизоляционных работ с помощью указанного
оборудования и снижения трудоемкости их
выполнения, а также уменьшения
расхода теплоизоляционных, парогидро-
изоляционных и облицовочных
материалов экономический эффект от
применения «рипора» составляет 100—
110 руб. на 1 м3. При этом сроки
проведения теплоизоляционных работ
сокращаются в 6—7 раз.
УДК 662.998-036.54:621.565.92
ОПЫТ ВОССТАНОВЛЕНИЯ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КАМЕР
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
МАТЕРИАЛА «РИПОР»
Б. И.ГОРЯЧЕВ,
канд. техи. наук С. С. ДЖУГИС,
канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ
Проведенный ВНИКТИхолодпро-
мом анализ теплофизических и
эксплуатационных характеристик
теплоизоляционного материала «рипор»
(пенопласта) показал целесообразность
использования его для промышленных
холодильников и холодильных камер
разнообразного назначения.
Благодаря хорошей адгезии «рипора»
практически ко всем строительным и
теплоизоляционным материалам,
высоким парогидроизоляционным
характеристикам, наличию плотной и прочной
поверхностной пленки его можно
применять как самостоятельный вид
теплоизоляции, так и в сочетании с другими
материалами.
По проекту ВНИКТИхолодпрома с
использованием «рипора» была
восстановлена теплоизоляция портового
холодильника в Риге. На наружную
поверхность его ограждений напыляли тонкий
слой «рипора», на который наклеивали
плиты ПСБ-С. На них напыляли еще
слой «рипора» толщиной 15—20 мм,
который выполняет функцию
дополнительной теплозащиты, парогидроизоля-

ции и внешней облицовки
холодильника. Стыки между панелями
герметизировали также путем напыления
«рипора>.
Возможность применения подобных
конструкций для внутренней
теплоизоляции холодильных камер и
герметизации покрытий проверена на
Каунасском распределительном холодильнике.
Во время его капитального ремонта для
этой цели была выделена холодильная
камера емкостью 600 т (площадь 800м2,
высота 7 м). Ограждающие
конструкции выполнены из бетонных блоков,
перекрытие — из настила бетонных плит
по балкам.
В камере протекала кровля. Было
решено герметизировать камеру
изнутри. Работы проводили по следующей
технологической схеме.
В помещении камеры, на полу, в
специальном приспособлении собирали
партию плит ПСБ-С размерами 1200Х
XI100X100 мм и напыляли на них
слой «рипора» толщиной 35—40 мм.
Таким образом изготавливали
теплоизоляционную панель площадью 6000Х
Х5500 мм.
Пеногенератором, поднятым
электропогрузчиком, напыляли тонкий E—
7 мм) слой «рипора» на поверхность
перекрытия. В течение 5—6 мин, пока
этот слой не затвердел, на него
наклеивали с легким поджатием
теплоизоляционную панель, которую поднимал
второй электропогрузчик. Через 8—
10 мин поджимающее усилие снимали.
Затем напылением «рипора»
герметизировали швы между панелями.
Стены камеры изолировали
аналогичным способом. Нижний, ряд панелей
на высоту 1,5 м закрывали
асбоцементными листами для защиты от
механических повреждений.
Теплоизоляционные работы
выполняла в течение 1,5 мес бригада из пяти
человек: двое обслуживали пеногенера-
тор, трое изготавливали и монтировали
панели.
Температура в камере при
проведении работ находилась на уровне 11—
12 °С. После их окончания была
включена система хладоснабжения, и в
течение 10 ч температура в камере была
снижена до —20-=—22 °С. В результате
резкого охлаждения помещения в
теплоизоляционной конструкции из-за
разности коэффициентов линейного
расширения материалов ПСБ-С и «рипор»
появились локальные трещины, которые
пришлось дополнительно
герметизировать «рипором». При повторном
постепенном @,1 °С/ч) охлаждении камеры
нарушений в теплоизоляционной
конструкции не наблюдалось.
Двухлетняя эксплуатация
теплоизоляции камеры показала ее надежность.
Увлажнения конструкции не
отмечалось. Несмотря на то что из-за
отсутствия уклона кровли на ней нередко
скапливается вода, протечки в камеру
исчезли. Это подтверждает хорошие
гидроизоляционные свойства «рипора».
Температурный режим в камере
стабилен (—20 °С), санитарное состояние
хорошее.
Параллельно с оценкой теплофизиче-
ских и эксплуатационных
характеристик теплоизоляции камеры ВНИКТИ-
холодпромом и Рижским медицинским
институтом проводилось исследование
характера и динамики выделения
химических веществ из «рипора» в целях
выявления воздействия их на качество
находившихся в камере пищевых
продуктов и на подопытных животных.
Исследовали качество мяса, мясных
и молочных (масло, творог, сыр)
продуктов, хранившихся от одного до
восьми месяцев. Пробы продуктов отбирали
через каждый месяц. В процессе
наблюдений сделано около 900 санитар-
но-химических определений
показателей качества пищевых продуктов и
исследовано более 800 проб воздуха на
наличие в нем химических мигрантов
из теплоизоляции.
Вентиляционная система камеры
обеспечивала за сутки четырехкратный
воздухообмен.
В результате исследований
установлено, что в течение 2—3 недель после
напыления из «рипора» выделяются
химические вещества в концентрациях
значительно ниже предельно
допустимых (в 4—5 раз), через 4 недели
миграция практически прекращается. !
Неблагоприятного влияния «рипора»
на качество пищевых продуктов не
выявлено даже при прямом контакте
с ним.
В 1983 г. ВНИКТИхолодпромом были
продолжены работы по подбору
композиционного состава и отработке
технологии напыления «рипора» на
строительные конструкции ограждений
холодильников, а также заливки его в
специальную перемещаемую оснастку.
Малая газопроницаемость «рипора»
позволяет применить его для холодиль-
6

ных камер с регулируемой газовой
средой. По проекту такой камеры
модульного исполнения (емкостью 80, 120,
200 м3) с автономной холодильной
установкой в настоящее время
изготавливается макетный образец для
проведения натурных испытаний.
Опыт напыления «рипора» на
ограждения холодильников, а также почти
двухлетняя эксплуатация камеры на
Каунасском распределительном
холодильнике подтверждают
перспективность этого способа теплоизоляции.
Как показывают
проектно-конструкторские проработки и экономические
исследования, «рипор» можно эффективно
использовать не только при
строительстве и реконструкции
холодильников, но и для изготовления
изотермических контейнеров разнообразного
назначения и рефрижераторных
транспортных средств.
УДК 662.998-036.664:621.565.92.004.67
ПРИМЕНЕНИЕ
МНОГОСЛОЙНЫХ КЛЕЕВЫХ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
ПРИ КАПИТАЛЬНО-
ВОССТАНОВИТЕЛЬНОМ РЕМОНТЕ
ОГРАЖДЕНИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
В. К. ЛЕМЕШКО
Проведенное ВНИКТИхолодпромом
и холодильными службами союзного и
республиканских министерств
обследование состояния изоляционных
конструкций холодильников мясо- и мол-
комбинатов показало, что их
теплозащитные свойства в процессе
сравнительно короткой A0—15 лет)
эксплуатации ухудшились в 2—2,5 раза на
значительном числе предприятий.
Основная причина — увлажнение
теплоизоляционного слоя. Это вызывает уве-
I личение теплопритоков в камеры через
ограждения, нарушение режимов
работы холодильного оборудования,
увеличение потерь массы хранимых
продуктов и расхода электроэнергии и, кроме
того, снижение долговечности зданий
холодильников.
Увлажнение теплоизоляции отмечено
как на холодильниках старой
постройки, где применены неэффективные
теплоизоляционные материалы, так и на
сравнительно новых холодильниках, где
использованы современные
теплоизоляционные материалы (плиты ПСБ-С,
жесткие минераловатные плиты). Это
свидетельствует о том, что при
строительстве практически не выполняется
надежный, лишенный дефектов паро-
гидроизоляционный слой. В
настоящее время он создается путем
нанесения на ограждения здания слоя
битума, на который наклеивают
теплоизоляционные плиты. Такие работы
являются «скрытыми», поэтому качество
их исполнения трудно контролировать.
После остывания и затвердения битум
становится хрупким (особенно при
отрицательных температурах).
При осадке вновь построенного
здания битумный слой растрескивается,
через образовавшиеся трещины наружная
влага проникает в толщу
теплоизоляционного материала и его увлажняет.
Нарушение целостности парогидроизо-
ляционного битумного слоя было
отмечено при всех отборах проб изоляции
в процессе обследования ее состояния
на холодильниках.
До настоящего времени к
проектированию изоляционных конструкций
зданий холодильников сохранен
традиционный подход: теплоизоляция
наносится на внутреннюю поверхность
ограждающих конструкций. Поэтому она
постоянно находится в
неблагоприятных условиях отрицательных
температур. Из-за большой разности
парциальных давлений воздуха в холодильной
камере и наружного, особенно при
наличии дефектов парогидроизоляционно-
го слоя, влага постоянно мигрирует от
наружного ограждения в толщу
теплоизоляционного материала.
Режим эксплуатации
теплоизоляционной конструкции можно
существенно улучшить, если на наружную
поверхность ограждений здания
холодильника нанести дополнительную
теплоизоляцию при сохранении
внутренней, смонтированной при строительстве
холодильника.
Капитально-восстановительный ремонт проводится без вывода
холодильника из эксплуатации.
Для наружной теплоизоляции
пригодны современные теплоизоляционные
материалы — жесткие минераловатные
плиты, плиты ПСБ-С, пенополиуретаны
(ППУ). Толщину дополнительного слоя
теплоизоляции определяют расчетным
путем с учетом остаточных
теплоизоляционных свойств старой изоляции и
требуемого нормативного
коэффициента теплопередачи для климатической
7

зоны, в которой расположен
холодильник.
Для расчета толщины
дополнительного слоя теплоизоляции необходимо
определить действительные теплоприто-
ки в камеры холодильника и по ним
вычислить коэффициент
теплопроводности старой теплоизоляции.
Теплопритоки измеряют
тепломерами. Наиболее удобны измерители
тепловых потоков ИТП-7 или ИТП-11.
С помощью такого прибора один
человек в течение 5—7 мин может
определить величину теплопритока в
любой точке поверхности.
При отсутствии внешних дефектов и
мест увлажнения (промерзания) на
каждой стене и перекрытиях камер
теплопритоки измеряют в 8—10 точках,
равномерно распределенных по этой
поверхности. Их измеряют также в
местах обнаружения дефектов и местах
промерзания. Средний удельный тепло-
приток в камеру определяют как
где qt — величина теплопритока (по единичному
измерению), Вт/м2;
п — количество измерений.
Затем рассчитывают коэффициенты
теплопроводности и теплопередачи
старой теплоизоляции:
1 - ^бст .
ЛСТ / / »
*н *кам
яст=лст/ост,
где бст — толщина старой теплоизоляции, м;
'н —температура наружной поверхности
ограждения, °С;
*кам — температура в камере холодильника, °С.
Толщину дополнительного слоя
наружной теплоизоляции находят по
формуле:
<\ ^ДОП (*0 ^СТ/
Лдоп и и »
ic0icCT
где А,доп — коэффициент теплопроводности
материала новой теплоизоляции,
Вт/(м- К);
К — требуемый СНиП коэффициент
теплопередачи ограждения, Вт/ (м • К).
Если старую теплоизоляцию не
учитывают, то толщину дополнительного
наружного слоя определяют по
отношению:
°доп==^'доп/^о*
Дополнительная наружная
теплоизоляция может быть смонтирована
различными техническими способами.
Наиболее доступна наклейка
теплоизоляционных плит на наружную поверхность
стен холодильника с нанесением паро-
гидроизоляционного и защитного
облицовочного слоев [2, 4]. Этот способ
был реализован при восстановлении
теплоизоляции холодильника
Шатурского мясокомбината.
Более совершенным, позволяющим
существенно снизить трудозатраты и
сроки выполнения теплоизоляционных
работ, является способ,
предусматривающий использование многослойных
клеевых теплоизоляционных панелей/
изготавливаемых непосредственно на
месте проведения изоляционных
работ [1, 3].
Теплоизоляционная панель состоит
из одной-двух плит ПСБ-С (или
жестких минераловатных плит),
склеенных между собой клеем БФ-4 либо
мастикой ПВА (поливиниламид). На их
наружную поверхность наклеивают с
помощью эпоксидных клеев или битума
наружный защитный облицовочный
слой (из пластика, фольгоизола, гид-
ростеклоизола или металла),
выполняющий функции и парогидроизоля-
ционного слоя. Наиболее удобен для
этих целей фольгоизол, позволяющий
увеличить отражающую способность
покрытий и на 35—40 % снизить
притоки тепла в камеры от солнечной
радиации. При склеивании
теплоизоляционные плиты сдвигают относительно
друг друга для перекрытия
вертикальных и горизонтальных швов между
панелями.
Панели устанавливают в каркас из
деревянного антисептированного бруса,
прикрепленного к стене анкерными
болтами, и герметизируют стыки (битумом,
синтетическими клеями,
герметизирующей лентой Герлен-Д). При этом все
щели предварительно забивают
крошкой из материала ПСБ-С.
При ремонте покрытия холодильника
панели наклеивают с помощью битума
на существующий гидроизоляционный
покров, предварительно устранив все
его дефекты (места пучения и
коробления рубероида4 вырезают, трещины
и места выреза заливают битумом).
Стыки герметизируют так же, как и на
стенах.
Метод восстановления теплоизоляции
с использованием многослойных
клеевых теплоизоляционных панелей был
реализован на холодильнике емкостью
8

Рис. l.N Наружная теплоизоляция ограждающих
конструкций холодильника Орехово-Зуевского
мясокомбината
Рис. 2. Теплоизоляция покрытия холодильника
Орехово-Зуевского мясокомбината
150 т Орехово-Зуевского
мясокомбината и на холодильнике емкостью 2500 т
Грозненского мясокомбината (рис. 1,2).
Изготовление панелей было
организовано на месте проведения ремонтных
работ с привлечением рабочих
мясокомбинатов.
Панели изготавливали из плит
ПСБ-С размером 1200ХП00 мм тол-
||щиной слоя 100 и 50 мм. Плиты
резали нагреваемой электрическим током
струной. В качестве наружного паро-
гидроизоляционного, защитного и
облицовочного слоя использовали
фольгоизол. Плиты склеивали между собой
поливиниламидной мастикой ПВА, а
фольгоизол приклеивали эпоксидным
клеем.
Панели сушили под прессовыми
приспособлениями в помещениях с
принудительной .вентиляцией (вентиляторы-
калориферы обдували пакеты из 10—
12 панелей, находившиеся под прессом,
воздухом с температурой 35—40 °С).
Было организовано поточное
изготовление и монтаж многослойных панелей.
Днем их склеивали, в конце рабочей
смены закладывали в прессовое
приспособление и в течение ночи сушили.
На следующий день бригада
монтажников C человека) устанавливала
подготовленную партию, а бригада
рабочих (тоже 3 человека) изготавливала
новую. Суточная производительность
достигала 80—85 м панелей. Работы
по нанесению дополнительной
теплоизоляции на холодильнике Грозненского
мясокомбината выполнены за 3 мес,
а на холодильнике Орехово-Зуевского
мясокомбината — за 1 мес.
Использование данного способа
восстановления теплоизоляции позволило:
провести
капитально-восстановительный ремонт без демонтажа
холодильного оборудования и вывода
холодильника из эксплуатации;
расширить фронт монтажных работ
и сократить сроки их проведения;
сократить расход строительных,
теплоизоляционных и парогидроизоля-
ционных материалов;
снизить стоимость выполнения работ;
стабилизировать на нужном уровне
температурные режимы в камерах и
уменьшить нагрузки на холодильное
оборудование (появилась возможность
уменьшить количество работающих
компрессоров);
улучшить санитарно-гигиеническое
состояние камер.
Снижение капитальных затрат на
выполнение ремонтно-восстановительных
теплоизоляционных работ составило
45—50 руб. на 1 м2 изолируемой
поверхности, что дало подтвержденный
экономический эффект в 36,6 тыс. руб.
для холодильника Орехово-Зуевского
мясокомбината и 243 тыс. руб. для
холодильника Грозненского
мясокомбината.
За два года, прошедшие после
ремонта, на обоих холодильниках
получена значительная экономия
электроэнергии при выработке холода.
Наружная теплоизоляция позволила
значительно улучшить температурный
режим эксплуатации как старой
теплоизоляции, так и ограждающих
строительных конструкций. Она защитила их
от доступа влаги. За счет
отрицательной температуры холодильных
камер произошло высыхание старой
теплоизоляции [5]. На холодильнике Оре-
9

хово-Зуевского мясокомбината за
первый год эксплуатации после ремонта
влагосодержание старой теплоизоляции
снизилось на 4,7 кг/м2 и стало
соответствовать норме.
В настоящее время закончены работы
по нанесению наружного
дополнительного теплоизоляционного слоя на
холодильнике Кохтла-Ярвеского
мясокомбината Эстонской ССР. В стадии
реализации находятся проекты
восстановления теплоизоляции холодильников Али-
тусского и Утенского мясокомбинатов.
Список использованной литературы
1. Древаль Ю. К. Совершенствование
теплоизоляционных конструкций.— Холодильная
техника, 1981, № 12, с. 19—20.
2. Древаль Ю. К., Судзиловский И. И.,
Востриков А. И. Опыт восстановления
теплоизоляции действующего холодильника
без вывода его из эксплуатации.—
«Холодильная техника>, 1981, № 7, с. 40—43.
3. Инструкция по изготовлению и монтажу
многослойных клеевых теплоизоляционных
элементов (панелей). М.: ВНИКТИхолодпром,
1982. 9 с.
4. Типовые технические решения по
капитально-восстановительному ремонту
изоляционных конструкций холодильников без вывода
их из эксплуатации. М.: ВНИКТИхолодпром,
1982. 14 с.
5. Эглит А. Я., Сидорова Л. В.,
Древаль Ю. К. Ограждающие конструкции
камер с нулевыми температурами для
северных районов СССР.— «Холодильная техника»,
1983, № 7, с. 41—44.
УДК 662.998-036.664
ФАСОННЫЕ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ
ЭЛЕМЕНТЫ ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ
ТРУБОПРОВОДОВ
И МНОГОСЛОЙНЫЕ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ ПАНЕЛИ
ДЛЯ СКОРОМОРОЗИЛЬНЫХ
АППАРАТОВ
Канд. техн. наук И. И. СУДЗИЛОВСКИЙ,
Н. М. ФОМЕНКО, Н. И. ЕФИМОВА
Фасонные теплоизоляционные элементы
Для теплоизоляции холодильных
трубопроводов в настоящее время широко
применяют фасонные элементы
(скорлупы, сегменты и др.) из пенопластов,
в частности из пенополистирола,
которые по основным физическим
характеристикам превосходят прежние
теплоизоляционные материалы.
Цехи по производству фасонных
теплоизоляционных элементов имеются в
системах Минмясомолпрома СССР
(в гг. Коскелене, Елгаве, Липецке) и
Минторга СССР (в Москве).
Повышенный спрос на эти изделия
требует расширения выпуска и
улучшения их качества. С этой целью
ВНИКТИхолодпромом совместно с
Липецким заводом резино-пластмассовых
изделий усовершенствована технология
производства фасонных
теплоизоляционных элементов и разработан
комплект нестандартного оборудования.
Сырье — суспензионный полистирол
марки ПСБ-С по ОСТ 6—06—202—73—
доставляют на предприятие в
полиэтиленовых мешках массой по 25—30 кг,
вложенных в стандартные крафт-меш-
ки. На складе предприятия мешки с
сырьем укладывают в штабеля на
стеллажах по партиям. Гарантийный срок
хранения сырья 3 мес при
температуре воздуха в помещении не выше 25 °С.
На приемной площадке цеха
составляют производственные партии из
сырья, проверенного в центральной
заводской лаборатории, где определяют
гранулометрический состав полистирола,
влажность, содержание порофора и
другие данные, по которым
устанавливают продолжительность
предварительного вспенивания (подвспенивания)
полистирола для получения заданной
объемной массы изделия.
На рис. 1 показана схема
усовершенствованной технологической линии.
Сырье / из производственной партии
загружают в бункер 2 с решеткой для
очистки от обрывков бумаги. Шнеком 3
или транспортером (на схеме не
показан) сырье подается в приемное шне-
ковое устройство 4 вертикального под-
вспенивателя 5.
Подвспениватель имеет мешалку 6 с
приводом от электродвигателя и
систему подвода пара через
перфорированное днище. Перед загрузкой сырья
подвспениватель прогревают паром с
температурой 100—105 °С. При нагреве]
выше 80 °С гранулы полистирола
увеличиваются в объеме в 10—20 раз.
Подвспененный полистирол
выгружают с помощью мешалки в
приямок 7 (приемный бункер) с местной
вентиляцией и далее,
пневмотранспортом, состоящим из гибкого шланга 8
и вентилятора 9, направляют в
перфорированный бункер 10 для выдержки,
подсушки и выравнивания парциальных
давлений в гранулах и окружающем
воздухе. Продолжительность выдержки
в бункере 6—12 ч при температуре
ю

/ 2 3 <t 5 6
Рис. 1. Схема усовершенствованной
технологической линии:
/ — сырье; 2 — бункер для очистки сырья; 3 — шнек; 4 —
приемное шнековое устройство; 5 — вертикальный подвспенива-
тель; 6 — мешалка; 7 — приямок; 8 — гибкий шланг; 9 —
вентилятор; 10 — перфорированный бункер для выдержки под-
вспененного полистирола; 11 — вентиляционная установка;
12 — щелевая перфорация; 13 — шибер; 14 — загрузочная
воронка; 15 — вертикальный формовочный аппарат; 16 —
манометр; 17, 18, 20 — патрубок для подвода соответственно
воды, пара, воздуха; 19 — патрубок для удаления конденсата;
21 — готовое изделие; 22 — весы
Рис. 2. Вертикальный формовочный аппарат:
/ — корпус; 2 — нижняя крышка; 3 — патрубок для подачи
воздуха; 4 — патрубок для слива конденсата и воды;
5, 7 — разделительная перегородка соответственно нижняя
и верхняя часть; 6, 22 — трубка для подачи охлаждающей
воды; 8, 16 — прокладка; 9, 15 — фланец; 10 — водяная
рубашка; // — паровая рубашка; 12 — ложное днище; 13, 14 —
соответственно наружный и внутренний перфорированный
стакан; 17 — верхняя крышка; 18 — переливная труба; 19 —
патрубок для слива воды; 20 — патрубок для подвода пара;
21 — паровой коллектор; 23 — замковое устройство; 24 —
перфорация в стенке патрубка

окружающего воздуха не выше 28 °С.
За это время гранулы охлаждаются
до 25—30 °С.
Подсушка гранул и выравнивание
давлений происходят в потоке воздуха,
создаваемом вытяжной вентиляционной
установкой //. Воздух поступает через
щелевую перфорацию 12 и проходит
через подвспененный полистирол к
вентиляционной установке. Выдержка
полистирола в бункере сокращает
длительность технологического процесса
(по сравнению со старой технологией)
в 10 раз.
Подвспененный полистирол через
шиберы 13 и загрузочные воронки 14
поступает в вертикальные формовочные
аппараты 15.
Конструкция вертикального
формовочного аппарата (авт. св. № 895695)
показана на рис. 2.
Перед загрузкой аппарат смазывают
внутри кремний-органической
жидкостью ГКЖ-94 или хозяйственным
мылом для снижения сил трения между
металлическими стенками аппарата и
формуемыми изделиями, а затем
прогревают паром.
Подвспененным полистиролом
заполняют пространство между
наружным 13 и внутренним 14
перфорированными стаканами и пропускают через
аппарат пар с температурой 105 °С.
Он проходит через паровой
коллектор 21, паровую рубашку И,
перфорацию наружного стакана,
вспениваемый полистирол и перфорацию
внутреннего стакана. С повышением
температуры полистирола объем гранул
увеличивается и они перекрывают
перфорацию наружного стакана, в результате
чего давление в паровой рубашке
повышается. При достижении в ней
давления 0,18—0,2 МПа подачу пара
прекращают, а конденсат сливают через
отверстия в ложном днище 12 и
удаляют через патрубки 4 в нижней
крышке 2 аппарата.
Продолжительность вспенивания полистирола до
образования готового изделия 2—2,6 мин.
Готовые скорлупы в течение 5—
12 мин охлаждают в формовочном
аппарате проточной водой, а затем
поочередно выгружают с помощью
сжатого воздуха с давлением 0,5МПа.
Время выгрузки каждой скорлупы до
0,5 мин.
При изготовлении фасонных
теплоизоляционных элементов по
усовершенствованной технологии брак
практически исключается. Тем не менее
предусмотрено исправление возможных
дефектов — отбитых краев, недоформо-
ванных торцов, вмятин — с помощью
электроножа.
Разработанные технология и
комплект оборудования соответствуют
требованиям техники безопасности,
противопожарной безопасности и
производственной санитарии.
Ниже приведена краткая
характеристика оборудования:
Подвспениватель полистирола
Высота, мм 1100
Диаметр, мм 670
Частота вращения, об/мин
шнека 45
мешалки 45
электродвигателя 1000
Мощность электродвигателя, кВт 1,8
Бункер для выдержки подвспененного
полистирола
Длина, мм 8000
Высота, мм 4000
Высота дозировочного бункера, мм 2000
Аппарат вертикальный формовочный
Высота, мм 1200
Диаметр в зависимости от
геометрических размеров формуемого изделия
(восемь типоразмеров), мм, не более 1000
Производительность вертикального
формовочного аппарата в зависимости
от диаметров формуемых
теплоизоляционных элементов (длина элемента —
1000 мм) приведена в табл. 1.
Конструкция вертикального аппарата
обеспечивает: прохождение пара через
всю массу полистирола, а
следовательно, равномерное распределение гранул
по объему; незначительный нагрев
поверхности аппарата в процессе
формования изделий; быстрый отвод тепла
от металлических узлов и деталей
аппарата и с поверхности полистирола;
легкость выгрузки готовых изделий.
Аппарат прост в изготовлении, сборке и
экономичен в эксплуатации.
Таблица 1
Диаметр
холодильного
трубопровода, мм
38
57
76
89
108
133
159
219
Диаметр фасонного
элемента, мм
внутренний
40
59
78
91
110
135
161
221
наружный
150
175
200
220
245
270
300
375

Производительность
аппарата, м3/ч
0,12
0,12
0,16
0,25
0,25
0,25
0,26
0,30
12

Равномерное распределение гранул
полистирола по объему изделия и
образование упрочненного лицевого слоя
позволило уменьшить толщину изделий
не менее чем на 10 % для скорлуп
и сегментов всех диаметров или на 14 %
по объему без ухудшения их
теплотехнических показателей (табл. 2).
В результате расход сырья уменьшается
на 15%.
Таблица 2
Теплотехнические
показатели
Коэффициент
теплопроводности
(при средней
температуре 20° С),
Вт/(м- К), не
более
Объемная масса в
абсолютно сухом
состоянии, кг/м3,
не более
Предел прочности
при изгибе, МПа,
не менее
Прочность при
сжатии при 10%-
ной линейной
деформации, МПа,
не менее
Влажность, % (по
отношению к
объемной массе), не
более
Водопоглощение,
% (по отношению
к объему), не
более

Фасованные

изоляционные
элементы

уменьшенной
толщины
0,031 —
0,032
25—30
0,13
0,03
1,5
2.7
ТУ 49 РСФСР
219—79
на
продукцию
высшей
категории
качества
0.037
30
0,13
0,03
1,5
2,7
на
продукцию 1
категории
качества
0,040
30
0,13
0,03
1.5
3,0
За время опытной эксплуатации двух
экспериментальных формовочных
аппаратов при изготовлении 14,1 тыс.
скорлуп диаметром 57 мм и 10,5 тыс.
скорлуп диаметром 76 мм сэкономлено
сырья на 6,14 тыс. руб.
Освоение усовершенствованной
технологии ускорило процесс изготовления
фасонных теплоизоляционных
элементов для холодильных трубопроводов в
20 раз. Выпускаемым изделиям дважды
присваивали государственный Знак
качества.
Многослойные теплоизоляционные
панели
Разработанный ВНИКТИхолодпро-
мом новый способ ремонта тепловой
изоляции холодильников,
заключающийся в нанесении дополнительного ^е
слоя на наружную поверхность
ограждающих конструкций [1,2], может быть
использован также для усиления
теплоизоляции холодильного оборудования.
Он эффективно применён при
устройстве теплозащитного контура камеры
скороморозильного аппарата марки
ЯЮ-ОАС, установленного на молочном
заводе в Пятигорске.
Несущий каркас выполнен из
металлоконструкций. Теплоизоляционный
контур (рис. 3) представляет собой
сборно-разборную конструкцию из
многослойных клеевых панелей,
навешиваемых на каркас снаружи и
закрепляемых специальными болтами. Стыки
между панелями заделаны герметиками
с учетом возможности демонтажа
отдельных элементов конструкции.
Панели состоят из пенополистироль-
ных плит ПСБ-С (толщиной 100 или
150 мм в соответствии с расчетом) и
защитных облицовочного и парогидроизо-
ляционного слоев. В качестве
защитных слоев служат внутри —
фольгоизол, снаружи — декоративный
пластик. Все слои склеены между собою
клеями БФ-4 и эпоксидным.
Пенопласт ПСБ-С с добавлением ан-
типирена имеет оптимальное сочетание
теплотехнических и эксплуатационных
характеристик: низкий коэффициент
теплопроводности — 0,040 Вт/(м- К),
небольшое водопоглощение — 2—4 %
по объему, длительный срок
эксплуатации.
Теплозащитный контур из
многослойных клеевых теплоизоляционных пане-
Рис. 3. Теплозащитный контур камеры
скороморозильного аппарата:
1, 2, 3 — продольная, торцовая и потолочная грани
Коэффициент
теплопроводности
(при средней
температуре 20° С),
Вт/(м- К), не
более
Объемная масса в
абсолютно сухом!
состоянии, кг/м3]
не более
Предел прочности
при изгибе, МПа,
не менее
Прочность при
сжатии при 10%-
ной линейной
деформации, МПа,
не менее
Влажность, % (по
отношению к
объемной массе), не
более
Водопоглощение,
% (по отношению
к объему), не
более
0,031 —
0,032
25—30
0,13
0,03
1,5
2,7
0,037
30
0,13 !
0,03
1,5
2,7
0,040
30
0,13
0,03
1.5
3,0
13

лей надежно обеспечил поддержание
необходимого температурного режима в
скороморозильном аппарате, в
результате чего снизились энергозатраты при
эксплуатации.
Помимо хороших теплоизоляционных
характеристик многослойных клеевых
панелей, следует отметить низкую
стоимость и простоту их
изготовления.
Возможность производства панелей
широкой номенклатуры позволяет
использовать их для теплоизоляции
холодильных камер разнообразного
назначения, габаритных размеров и форм.
Список использованной литературы
1. Древаль Ю. К., Судзиловский И. И.,
Востриков А. И. Опыт восстановления
теплоизоляции действующего холодильника без
вывода его из эксплуатации.— Холодильная
техника, 1981, Ns 7, с. 40—43.
2. Инструкция по изготовлению и монтажу
многослойных клеевых теплоизоляционных
элементов (панелей). М.: ВНИКТИхолодпром,
1982. 9 с.
УДК [662.998:621.565.92] .001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ
ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО
НАРУЖНОГО СЛОЯ
изоляции
НА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ
ОГРАЖДЕНИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
А. А. АРТЮЩЕНКО,
канд. техн. наук А. Я. ЭГЛИТ
При эксплуатации холодильников
теплоизоляция ограждающих
конструкций увлажняется, в результате чего
ухудшаются ее теплотехнические
показатели. Эффективным способом их
восстановления является нанесение
дополнительной теплоизоляции на
наружную поверхность ограждений
холодильника. При этом внутренняя
теплоизоляция постепенно высыхает.
Испарение влаги происходит из
поверхностного слоя теплоизоляции при
непрерывном перемещении ее из толщи
материала к поверхности в силу на
личия разности парциальных давлений.
Диффузия влаги из внутренних слоев
увлажненного материала к
поверхности в значительной степени зависит
от его теплофизических свойств, вида
связи содержащейся в нем влаги, а
также от гидрофобное™ самого
материала. В связи с этим
интенсивность испарения влаги из
теплоизоляционного материала можно установить
только опытным путем.
В целях прогнозирования состояния
теплоизоляции ограждений
существующих холодильников во ВНИКТИ-
холодпроме были проведены
исследования зависимости теплотехнических
показателей теплоизоляционных
материалов от степени их увлажнения, в
том числе после нанесения
дополнительной изоляции на наружную
поверхность стен холодильников.
Состояние теплоизоляции
рассматривали при следующих наиболее
типичных условиях: температура в
холодильной камере —20 °С; температура
наружного воздуха 10 и 20 °С;
изоляционные материалы — торфоплита,
ячеистый бетон, минераловатная плита;
конструкция ограждений — кирпичная
кладка; материал дополнительной
изоляции — пенополистирол марки ПСБ-С.
Результаты расчетов коэффициента
теплопередачи ky плотности теплового
потока через ограждение q\ и q2 при
температуре наружного воздуха
соответственно 20 и 10 °С представлены
в таблице.
В сухом состоянии, в начале
эксплуатации холодильника, наименьший
коэффициент теплопередачи (основной
теплотехнический показатель) у
теплоизоляции из торфоплит толщиной
0,25 м, наибольший — из ячеистого
бетона. После увлажнения на 30 % по
объему в процессе эксплуатации
холодильника коэффициент теплопередачи
возрастает у всех теплоизоляционных
материалов, однако наименьшим он
остается у торфоплиты толщиной 0,25 м,
а наибольшим — у минераловатной
плиты. После усиления теплоизоляции
дополнительным слоем из материала
ПСБ-С толщиной 0,15 м, нанесенным
на наружную поверхность ограждений,
ее коэффициент теплопередачи
существенно снижается, особенно после
высыхания. Он становится даже меньше,
чем в начальный период
эксплуатации холодильника. Это характерно
для всех теплоизоляционных
материалов.
Общее количество влаги,
сконденсировавшейся на стыке кирпичной кладки
и внутреннего слоя теплоизоляции,
составляет:
И

Состояние теплоизоляции
Сухая в начале эксплуатации
холодильника
Увлажненная на 30 % к объему после
длительной эксплуатации
холодильника
Увлажненная после нанесения
дополнительной теплоизоляции толщиной
0,15 м снаружи ограждений
Высохшая при наличии
дополнительной теплоизоляции толщиной 0,15 м
снаружи ограждений
Увлажненная на 20 % к объему после
длительной эксплуатации
холодильника
Увлажненная после нанесения
дополнительной теплоизоляции толщиной
0,1 м снаружи ограждений
Высохшая при наличии
дополнительной теплоизоляции толщиной 0,1 м
снаружи ограждений
и его толщина, м
Торфоплита, 0,25
Торфоплита, 0,2
Минераловатная плита, 0,2
Ячеистый бетон, 0,35
Торфоплита, 0,25
Торфоплита, 0,2
Минераловатная плита, 0,2
Ячеистый бетон, 0,35
Торфоплита, 0,25
Торфоплита, 0,2
Минераловатная плита, 0,2
Ячеистый бетон, 0,35
Торфоплита, 0,25
Торфоплита, 0,2
Минераловатная плита, 0,2
Ячеистый бетон, 0,35
Торфоплита, 0,25
Минераловатная плита, 0,2
Ячеистый бетон, 0,35
Торфоплита, 0,2
Минераловатная плита, 0,2
Ячеистый бетон, 0,35
Торфоплита, 0,2
Минераловатная плита, 0,2
Ячеистый бетон, 0,35
Вт/(м*. К)
0,22
0,27
0,24
0,27
0,59
0,67
0,82
0,70
0,20
0,21
0,22
0,21
0,12
0,14
0,14
0,15
0,56
0,70
0,60
0,25
0,27
0,30
0,17
0,16
0,17
Вт%*
8,81
10,78
9,74
10,90 |
23,66
27,14
32,90
28,30
6,95
7,56
8,80
8,58
5,10
5,56
5,42
5,80
22,73
27,84
24,12
10,20
11,13
12,06
6,72
6,40
6,91
Вт/м2
6,61
"8,00
7,30
8,23
17,70
20,40
24,70
21,20
6,09
6,36
6,61
6,61
3,82
4,17
4,10
4,35
17,05
20,90
18,09
7,65
8,35
9,98
5,04
4,80
5,18
%
увл /=iv я, Н2 '
гдеевн,ен — упругость водяного пара на
внутренней и наружной поверхности
ограждения;
еи е2 — упругость водяного пара на границе
зоны конденсации;
Ни Н2 — сопротивление конструкции паропро-
ницанию по зоне конденсации и
после нее;
т — общее время до начала подсыхания
теплоизоляции.
Расчеты показывают, что при
30 %-ном увлажнении и толщине
дополнительной теплоизоляции 0,15 м с
декабря по март конденсируется
60,4 г/м2 влаги.
Процесс высыхания
сконденсировавшейся в этой зоне влаги
начинается в апреле и завершается в июне,
причем удаление влаги идет как в
сторону теплоизоляции, так и в
сторону кирпичной кладки.
15

Такая же закономерность
характерна и при 20 %-ном по объему
увлажнении и меньшей толщине
дополнительного слоя.
Проведенные исследования и расчеты
подтвердили эффективность
капитально-восстановительного ремонта
теплоизоляции действующего холодильника
УДК 658.387.4
РАБОТАЯ НА ЕДИНЫЙ НАРЯД
т. и. хомич
Для успешного продвижения вперед
в осуществлении социальных программ
необходим устойчивый, динамичный
рост экономики и прежде всего — ее
эффективности. В улучшении
экономических показателей важную роль играет
внедрение на предприятиях и
совершенствование бригадной формы
организации и стимулирования труда. В
современных условиях, как отмечается
в постановлении ЦК КПСС «О
дальнейшем развитии и повышении
эффективности бригадной формы организации
и стимулирования труда в
промышленности», она является одним из
направлений повышения
эффективности работы предприятий, широкого
вовлечения трудящихся в управление
производством и воспитания.
Большая работа по созданию бригад
нового типа, работающих на единый
наряд с оплатой за конечные
результаты, проводится на Останкинском
мясоперерабатывающем комбинате.
Учитывая, что такие бригады
наиболее полно отвечают возросшим
требованиям современного производства,
способствуют росту
производительности труда, укреплению трудовой
и производственной дисциплины,
организация их началась, в первую очередь,
на тех участках, которые стали «узким
местом», сдерживали рост объема
производства.
В течение ряда лет «узким местом»
считалась разгрузка железнодорожных
вагонов на холодильнике комбината. За
сверхнормативные простои вагонов под
разгрузкой холодильник выплачивал
большие штрафы. Анализ работы этого
участка выявил существенные
организационно-технические недостатки.
при увлажнении ее на 20—30 % по
объему путем нанесения
дополнительного теплоизоляционного слоя снаружи
здания. При таком усилении
теплоизоляционной конструкции
используются остаточные сопротивления старой
теплоизоляции и, следовательно,
отпадает необходимость в ее удалении.
Вагоны разгружали небольшие
специализированные бригады, каждая из
которых обслуживала только «свой»
вагон. Кладовщики и лифтеры работали
по другому графику, чем грузчики, и их
зарплата не зависела от количества
выгруженного сырья.
Работа в таких условиях не
обеспечивала коллективной
заинтересованности в своевременной и досрочной
разгрузке всех вагонов, находящихся на
эстакаде, приводила к
нерациональному использованию транспортных
средств, потерям рабочего времени и,
как следствие,— к большим
сверхнормативным простоям вагонов.
Для устранения указанных
недостатков, повышения коллективной
ответственности за конечные результаты
была осуществлена коренная
перестройка организации труда. Вместо
мелких специализированных бригад
созданы четыре укрупненные сменные
комплексные бригады по 26 человек.
В каждую бригаду, помимо грузчиков,
включены лифтеры, кладовщики и
водители электропогрузчиков.
Руководство бригадами возглавили
передовые рабочие с большим
производственным опытом, обладающие
организаторскими способностями и
пользующиеся уважением в коллективе.
Оплата труда всех членов бригады j
поставлена в зависимость от
количества выгруженного сырья. Кроме
того, разработана система материального
поощрения за своевременную, а также
досрочную разгрузку вагонов в
зависимости от вида поступившего сырья
и грузоподъемности вагонов.
Одновременно проведен комплекс
орта низационно-технических
мероприятий:
смонтирован дополнительный
конвейер для подачи мяса с
железнодорожной эстакады на третий этаж;
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
16

на эстакаде оборудована камера для
хранения мяса в подвесе;
дополнительно приобретено 11
электрокаров, 9 электропогрузчиков, 300
грузовых тележек, в ремонтно-механи-
ческом цехе изготовлено более 1500
поддонов и деревянных решеток;
изготовлены трапы специальной
конструкции для более удобной выгрузки
мяса из вагонов;
на холодильник перенесена
мастерская по зарядке электрокаров и
электропогрузчиков;
электрокары и электропогрузчики
закреплены за бригадами.
Создание укрупненных комплексных
бригад позволило расширить фронт
работ и разгружать одновременно
3—4 вагона, более рационально
использовать рабочих, переводя по мере
выгрузки мяса освобождающихся
рабочих на рузгрузку следующего вагона.
Кроме того, появилась возможность
рационально чередовать в течение
смены выполнение рабочими тяжелых по
физической нагрузке операций с
операциями по перемещению грузов на
электропогрузчиках.
Ввод в состав бригады лифтеров
обеспечил своевременное поднятие
грузов с эстакады на этажи холодильника.
Теперь лифтеры непосредственно
участвуют в погрузке мяса в лифт и его
выгрузке.
С введением материального
поощрения за досрочную разгрузку вагонов
широкое распространение получила
передача смен на ходу. Если бригада
не успела до окончания смены
разгрузить вагоны полностью, работу
заканчивает другая, заступившая на
смену, бригада. Премия за досрочную
разгрузку в этом случае начисляется
обеим бригадам пропорционально
количеству выгруженного из вагонов мяса.
к Одним из факторов, оказывающих
Г влияние на повышение эффективности
работы бригад, укрепление
исполнительской и трудовой дисциплины,
является распределение бригадного
заработка с применением коэффициента
трудового участия. Определение
личного трудового вклада и
установление каждому размера КТУ проводится
советом бригады в присутствии всех
ее членов.
Принимаемые советами бригад
решения, как правило, встречают
одобрение в коллективах. Отсутствие жалоб
на решения советов бригад говорит об
2 Холодильная техника № 5
их ответственной и объективной оценке
труда членов первичных
производственных коллективов.
Внедрение комплексных бригад
нового типа на холодильнике
Останкинского мясоперерабатывающего
комбината подтвердило их эффективность
и целесообразность.
Новые бригады существуют около
трех лет. За этот период
сверхнормативные простои вагонов при разгрузке
снизились более чем в 3 раза. Сейчас
24 % вагонов выгружается досрочно,
41,2 % вагонов — в пределах
нормативного времени.
Холодильник стал перевыполнять
плановые задания по приему и
переработке грузов. Так, план 1983 г. по
грузообороту выполнен на 103 %, сверх
плана выгружено 2754 т грузов.
Производительность труда повысилась на
1 %. Потери рабочего времени
сократились на 5,6 %. Меньше стало
сверхурочных работ.
Укрепились порядок,
организованность, дисциплина. Искоренено такое
позорное явление, как хищение грузов.
Улучшился моральный климат.
Возросла роль бригадиров и советов
бригад.
Отмечая положительные результаты,
которые дало совершенствование
бригадной формы организации труда
на разгрузке железнодорожных
вагонов, следует отметить, что не все в
бригадах шло гладко. Пришлось
столкнуться с трудностями как в
преодолении психологии рабочих, так и
организационных и производственных
вопросах.
Трудностей немало и сейчас. Очень
остро стоит проблема кадров. На
низком уровне находится механизация
погрузочно-разгрузочных работ. До сих
пор не обеспечивается планомерное
поступление вагонов с мясным сырьем.
Эти проблемы коллектив комбината
будет решать одновременно с
дальнейшим развитием и совершенствованием
бригадной формы организации и
стимулирования труда, выявлением и
мобилизацией на ее основе
внутрипроизводственных резервов для роста
производительности труда, повышения
эффективности производства, успешного
выполнения плановых заданий и
социалистических обязательств.
17

УДК 658.387.4@83.132)
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ВНЕДРЕНИЮ БРИГАДНОГО ХОЗРАСЧЕТА
В ПРОМЫШЛЕННОСТИ
1. Общие положения
1.1. Бригадный хозрасчет представляет собой органическую
составную часть хозрасчета предприятия и построен на сочетании
оперативно-производственной самостоятельности бригады с
централизованным плановым руководством, соизмерении затрат и
получаемого эффекта, установлении прямой зависимости оплаты труда
от конечных результатов работы, повышении взаимной
ответственности бригады и администрации за выполнение
производственных заданий, единстве личных, коллективных и общественных
интересов.
1.2. Бригадный хозрасчет вводится в целях наиболее полного
использования возможностей коллективных форм организации и
стимулирования труда в достижении его высокой
производительности, Максимальной экономии материальных затрат, развития
чувства бережливости и хозяйского отношения к общественной
собственности.
1.3. Внедрение бригадного хозрасчета создает экономические и
организационные предпосылки для комплексного решения
производственных и социальных задач, развития организованности и
дисциплинированности, творческой инициативы и социалистической
предприимчивости.
1.4. Хозрасчетной является бригада, которой наряду с планами
по объему производства, снижению трудоемкости (росту
производительности труда) и повышению качества работы
устанавливаются также плановые задания по фонду заработной платы, нормы
расхода по одному или нескольким видам сырья, материалов,
полуфабрикатов, топлива, энергии и других материальных ресурсов,
использование которых непосредственно зависит от ее деятельности.
Хозрасчетные бригады принимают на себя ответственность за
достижение плановых заданий, соблюдение норм расхода
материалов и поощряются за их выполнение, а также за экономию
ресурсов. Взаимные обязательства администрации и хозрасчетной
бригады оформляются в виде договора или отражаются в
трудовом паспорте бригады.
В зависимости от особенностей производства, организации
планирования и учета материальных затрат и топливно-энергетических
ресурсов для хозрасчетной бригады могут быть применены
принципы хозяйственного расчета как в полном объеме, так и по
его отдельным элементам.
1.5. Наиболее эффективной формой бригадного хозрасчета
является его сочетание с подрядными принципами организации и
стимулирования труда.
Подрядному коллективу в соответствии с договором поручается
выполнять определенный законченный объем работ установленного
качества (выпуск готовой продукции или узла, машинокомплекта
и т. п.). Одновременно за ним закрепляются орудия и средства
труда, предоставляются необходимые производственные ресурсы,
создаются условия для успешного выполнения работы и, как
правило, устанавливаются долгосрочные нормативы определения
средств на оплату труда. Коллективу гарантируется
соответствующая заработная плата при качественном выполнении
определенного договором объема работ в заданные сроки независимо от
того, с какой численностью рабочих он выполнен.
1.6. В организации и эффективном использовании бригадного
18

хозрасчета необходимо обеспечить активное участие инженерно-
технических работников цехов и функциональных отделов и
устанавливать их обязанности и поощрение с учетом результатов работы
бригад.
1.7. В целях улучшения организации и условий труда,
использования производственного оборудования в хозрасчетных бригадах,
а также планомерной ликвидации малопроизводительного ручного
труда рекомендуется систематически проводить аттестацию и
рационализацию рабочих мест с участием коллектива бригады.
2. Порядок перевода бригады на хозяйственный расчет
2.1. Внедрение хозяйственного расчета в производственную
деятельность бригад на предприятии требует предварительной
разработки Положения о бригадном хозяйственном расчете* на
предприятии, устанавливающего хозрасчетные показатели, порядок
планирования, взаимную ответственность администрации и
хозрасчетных бригад. Необходимо разработать и утвердить прогрессивные
нормы и нормативы трудовых, материальных и энергетических
затрат на единицу продукции в натуральном и стоимостном
выражении. Создать условия для хранения сырья, материалов,
полуфабрикатов, деталей, изделий, инструмента и других ресурсов,
переданных бригаде. Должен быть обеспечен бухгалтерский и
оперативный учет результатов деятельности бригад, расходуемых ими
ресурсов на основе имеющихся способов и методов учета, а
также их дальнейшего совершенствования, в том числе путем
расширения применения измерительных приборов и других технических
средств.
2.2. Ответственность за организацию перевода бригад, на
хозрасчет, их инженерно-техническое обеспечение и эффективную
работу несут руководитель предприятия, начальники цехов,
соответствующий линейный персонал и функциональные службы.
2.3. Перевод на хозяйственный расчет осуществляется с согласия
коллектива бригады, оформляется приказом (распоряжением)
руководителя предприятия (начальника цеха или другого
структурного подразделения) по согласованию с профсоюзным комитетом.
3. Планирование и учет деятельности хозрасчетных бригад
3.1. Планирование производственной деятельности хозрасчетных
бригад является неотъемлемой частью общей системы
внутризаводского планирования. Каждой хозрасчетной бригаде
утверждаются производственные планы (задания), разработанные на основе
прогрессивных норм использования производственных мощностей
и оборудования, трудовых и материальных ресурсов на месяц,
квартал, год.
3.2. Хозрасчетной бригаде планируется:
объем производства и номенклатура;
производительность труда (снижение трудоемкости продукции,
работ);
фонд заработной платы бригады;
лимит численности;
качество продукции (на участках производства, которым
устанавливаются показатели сортности, выход годной продукции и т. д.).
До бригады доводятся нормы расхода сырья, материалов,
полуфабрикатов, комплектующих изделий, топлива, тепло- и электро-
* При разработке указанного Положения необходимо также руководствоваться
Типовым положением о производственной бригаде, бригадире, совете бригады и
совете бригадиров, Рекомендациями по развитию бригадной формы организации
и стимулирования труда рабочих на предприятиях машиностроения и
металлообработки, отраслевыми положениями и другими нормативными документами
о развитии и повышении эффективности бригадной формы организации и
стимулирования труда.

энергии, инструмента, технологической оснастки и прочих
материальных ресурсов на единицу продукции в натуральном и
стоимостном выражении. Кормы устанавливаются только на те виды
материальных и энергетических ресурсов, расход которых
непосредственно зависит от данной бригады, обеспечен надежным
учетом и оказывает существенное влияние на затраты по данному
участку производства.
В зависимости от условий производства и организации учета
бригаде могут также устанавливаться общие затраты на
изготовление единицы конечной продукции, включающие заработную плату
рабочих (сдельщиков и повременщиков), стоимость сырья,
материалов, инструмента, других материальных ресурсов или
внутренние расчетные цены на единицу продукции. При учете затрат,
связанных с производственной деятельностью бригады, в них могут
включаться соответствующая доля цеховых и общезаводских
расходов. По мере совершенствования системы нормативов и
организации учета круг хозрасчетных показателей может изменяться.
3.3. Плановые показатели для бригад рассчитываются исходя из
утвержденных нормативов и установленного цеху плана выпуска
продукции, заданий по росту производительности труда, с учетом
закрепленного за бригадой оборудования и намеченных мер по
улучшению его использования. Для расчета применяются
утвержденные в установленном порядке межотраслевые и отраслевые
нормативные материалы, а также местные (заводские, фабричные и т. д.)
нормативы для тех работ или видов затрат, на которые
отсутствуют межотраслевые и отраслевые нормативы.
Численность рабочих и фонд заработной платы хозрасчетной
бригады определяются по установленным нормам трудовых затрат
(нормам времени или численности рабочих), исходя из плановых
организационно-технических мероприятий по росту
производительности труда, с учетом норм расхода заработной платы на
единицу продукции.
3.4. Изменения плановых показателей и нормативов,
установленных бригадам, допускаются только в исключительных случаях:
по объему производства — при изменении плана цеху; по
расходу заработной платы, материальных и энергетических ресурсов —
при проведении крупных технических и организационных
мероприятий, не предусмотренных планом (договором). Все изменения
должны быть своевременно, не позже чем за 2 недели, доведены
до бригады.
3.5. Для планирования и учета результатов и оценки
деятельности хозрасчетных бригад используются лицевые счета.
3.6. Учет и анализ работы хозрасчетных бригад является
составной частью общей системы оперативного и бухгалтерского учета
предприятия и осуществляются в порядке, действующем на
предприятии, планово-экономическими службами, бухгалтерией и
другими отделами и службами цеха (предприятия).
Итоги хозрасчетной деятельности бригад ежемесячно доводятся
мастером до бригады и обсуждаются коллективом (советом)
бригады.
4. Организация оплаты труда
4.1. Оплата труда рабочих в хозрасчетных бригадах должна
обеспечивать коллективную и личную заинтересованность в
достижении высоких конечных результатов работы и отражать
реальный вклад каждого члена бригады в общие результаты.
4.2. Коллективный заработок между членами хозрасчетной
бригады распределяется с помощью коэффициента трудового участия
(КТУ). Порядок определения и применения КТУ устанавливается
в соответствии с действующим на предприятии положением, раз-
20

работанным на основе отраслевых положений о производственной
бригаде, бригадире, совете бригады и совете бригадиров.
Хозрасчетные бригады поощряются за выполнение установленного
производственного плана по объему, номенклатуре и качеству
продукции, заданий по росту производительности труда, за экономию
(соблюдение норм расхода) материальных ресурсов, снижение
трудоемкости продукции и другие показатели.
Премирование за основные показатели производственной
деятельности осуществляется из фонда заработной платы в пределах
максимальных размеров, установленных для отрасли (предприятия),
а также за счет фонда материального поощрения по
действующим на предприятии положениям.
Хозрасчетным бригадам начисляются премии за экономию сырья,
материалов, топлива, энергии и других видов материальных
ресурсов по утвержденному перечню. При премировании за экономию
других видов материальных ресурсов общая сумма выплачиваемой
премии не может превышать 50 % полученной экономии.
Размер средств и порядок премирования коллективов бригад за
экономию материальных ресурсов утверждается руководителем
предприятия по согласованию с профсоюзным комитетом.
4.4. Хозрасчетным бригадам предоставляется право образовывать
специальный фонд на социально-культурные нужды бригады за
счет своего коллективного заработка: не использованных на оплату
труда начисленных ей премий, надбавок и доплат, в том числе
и за экономию материальных ресурсов. Решение об образовании
и расходовании указанного фонда в течение календарного года
принимается коллективом бригады.
4.5. Инженерно-технические работники, от которых
непосредственно зависят результаты деятельности бригады, премируются в
соответствии с четко установленными обязанностями по управлению
и обеспечению бригады с учетом выполнения ею
производственного плана и хозрасчетных показателей.
4.6. При премировании коллектива бригады за экономию
конкретных видов материальных и энергетических ресурсов до 20 %
предназначенных на эти цели средств может быть использовано
для премирования инженерно-технических работников, принимавших
участие в разработке и осуществлении мероприятий,
обеспечивших экономию указанных средств. Конкретные размеры премий
работников определяются администрацией и комитетом профсоюза
по представлению коллектива (совета) бригады.
4.7. Инженерно-техническим работникам, руководящим работой
хозрасчетных бригад (мастерам, начальникам участков и цехов),
а также осуществляющим по отношению к таким бригадам
технические, организационные и экономические функции (технологам,
конструкторам, плановикам, нормировщикам, диспетчерам,
экономистам), выплачиваются:
единовременное вознаграждение за осуществление
организационно-технических мероприятий, обеспечивающих снижение
трудоемкости производства, уменьшение численности членов бригады,
сокращение рабочих мест и повышение производительности труда по
сравнению с планом — за счет части экономии фонда
заработной платы, полученной от реализации указанных мероприятий;
единовременные премии за внедрение бригадного хозрасчета —
в соответствии с Положением о премировании за создание и
внедрение новой техники как за мероприятия по научной
организации труда.
5. Хозрасчетные отношения
5.1. Хозрасчетные отношения коллектива бригады и
администрации предприятия (цеха) регулируются на основе Положения о внед-

рении бригадного хозрасчета на предприятии, а также
заключенного договора или трудового паспорта бригады.
Бригада имеет право предъявить претензии к администрации,
если невыполнение администрацией договорных обязательств
привело к невыполнению бригадой плановых показателей, браку
продукции, перерасходу по сравнению с установленными нормами
затрат труда, материалов, топлива, энергии и т. д.
При организации хозрасчетных бригад по технологической
цепочке между ними в соответствии с заключенными договорами
устанавливается взаимная ответственность.
5.2. Каждый случай невыполнения администрацией договорных
обязательств по представлению коллектива (совета) бригады,
совета бригадиров должен рассматриваться руководителем цеха
(предприятия) совместно с профсоюзным комитетом для определения
степени ответственности должностных лиц и принятия к ним мер
согласно действующему законодательству. Виновные в
невыполнении обязательств начальники и другие инженерно-технические
работники цехов и отделов привлекаются к дисциплинарной
ответственности и в установленном порядке полностью или частично
лишаются премий, выплачиваемых по результатам хозяйственной
деятельности.
Приложение 1
Примерный договор
администрации предприятия (цеха) и хозрасчетной бригады
1. Бригада в составе человек обязуется:
— выполнить в 19 г. следующий объем работы (в натуральных
показателях, руб. и т. д.);
— обеспечить рост производительности труда на % (снизить трудоемкость
изготовления продукции на );
— обеспечить ритмичное изготовление продукции (выполнение работ) в
соответствии с утвержденными графиками.
2. За бригадой закрепляется следующее технологическое оборудование и оснастка
3. Устанавливаются нормативы расхода на следующие виды материальных и
энергетических ресурсов
4. Устанавливается расчетный фонд (или норматив) заработной платы в
размере
При успешном выполнении, перевыполнении плановых показателей бригаде
ежемесячно выплачивается премия в соответствии с утвержденным на предприятии
положением о премировании рабочих.
5. Администрация цеха в целях обеспечения успешного выполнения задач,
стоящих перед коллективом бригады, обязуется:
— осуществить следующие организационно-технические мероприятия
Ответственные за выполнение — отдел, служба или конкретный работник;
— доводить до бригады ежемесячные производственные планы не позднее
числа предыдущего месяца.
Ответственные за выполнение:
— своевременно обеспечивать необходимым инструментом, материалами и
комплектующими изделиями.
Ответственные за выполнение:
— в соответствии с установленными нормативами проводить профилактический
осмотр и ремонт оборудования.
Ответственные за выполнение:
— обеспечить учет и анализ выполнения бригадой всех установленных ей
плановых показателей.
Ответственные за выполнение:
6. Каждый случай невыполнения обязательств рассматривается руководством
цеха и советом бригады. Виновные в невыполнении обязательств привлекаются
к дисциплинарной ответственности в установленном порядке, полностью или
частично лишаются премий, выплачиваемых за основные результаты хозяйственной
деятельности.
Бригадир
Руководитель предприятия
(Начальник цеха)
?2

Примерный лицевой счет хозрасчетной бригады
(цех бригадир )
Приложение 2
на 19
год
№ п/п
А
Показатели
Б
Единицы
измерения
В
По месяцам,
кварталам и в
целом за год
Г
Объем продукции
по плану руб. н-ч
фактически
% выполнения плана
Номенклатура выпуска продукции
выполнение плана по номенклатуре %
3. Выработка продукции на одного рабочего
по плану руб., н-ч
фактически
% выполнения
4. Численность бригады человек
по лимиту
фактически
в %
5. Показатель качества продукции (сдача
продукции с первого предъявления, удельный
вес продукции высшей категории качества
и т. д.) %
по плану
фактически
6. Снижение нормированной трудоемкости н-ч
по плану
фактически
7. Фонд заработной платы руб.
по плану
фактически
экономия (—), перерасход ( +)
8. Расход сырья, материалов и других
материальных ресурсов (всего, в том числе по
видам) руб.
по норме
фактически
экономия (—), перерасход ( + )
9. Фактическая экономия от внедрения
рационализаторских предложений руб.
10. Общая экономия (—), перерасход (+) по
бригаде (сумма экономии или перерасхода по
пп. 7, 8, 9) руб.

Реализация Продовольственной программы СССР —
важнейшая задача пятилетки
УДК 621.869.88:633.4
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
КОНТЕЙНЕРОВ С НАПРАВЛЕННОЙ
КОНДЕНСАЦИЕЙ ВОДЯНОГО
ПАРА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ОВОЩЕЙ
Д-р техн. наук, проф. В. 3. ЖАДАН,
Н. Н. ДИДЫК, О. Н. ВОРОНИНА,
В. П. ДВОРНИКОВ
При сравнительной оценке способов
хранения и систем охлаждения
основным показателем являются потери
массы продуктов, которые складываются
из потерь влаги вследствие усушки и из
потерь сухих веществ, причем на
первые приходится 70—75 % общих
потерь [4]. Многие плоды и овощи
содержат в составе ткани 85 % и более
воды, однако даже незначительные ее
потери приводят к нарушению
биохимических процессов, усилению распада
органических веществ, ослаблению
устойчивости к микробиологическим
поражениям, ухудшению качества и
сокращению сроков хранения.
Для снижения потерь влаги
продуктами в процессе хранения необходимо
уменьшить теплопритоки,
воздействующие на них [5].
Снижению потерь массы плодов и
овощей способствует хранение их в
регулируемой или модифицированной
газовой среде. Известно, что
торможение биохимических процессов при
хранении в газовой среде снижает
интенсивность выделения плодами и
овощами биологического тепла.
В модифицированной газовой среде,
которая формируется в герметичных
полиэтиленовых пакетах и в крупных
пленочных контейнерах (типа
контейнера Марселена) с газоселективными
мембранами, хранение продуктов
осуществляется при бесконтактном
гравитационном вентилировании, когда тепло
от них отводится к воздуху хранилища
через стенку с помощью косвенного
охлаждения.
Преимущество косвенного
охлаждения заключается в своеобразном
локальном кондиционировании воздуха:
при стабильном температурном режиме
в камере влажностный режим в массе
продуктов формируется под влиянием
тепла дыхания и испарительной
способности продукта. В условиях косвенного
охлаждения даже при колебаниях
температуры в помещении усушка
продуктов меньше, чем при хранении в
условиях непосредственного контакта их
с воздухом хранилища без средств
перехвата внешних теплопритоков.
В любом случае при косвенном
охлаждении в массе продуктов создается
микроклимат, не зависящий от
влажности воздуха хранилища.
Бесконтактный отвод тепла дыхания
при хранении плодов и овощей в
полиэтиленовых пакетах и в пленочных
контейнерах имеет два существенных
недостатка: отсутствие направленного
отвода конденсата за пределы
грузового объема упаковки; неупорядоченное
формирование температурного и
газового полей внутри упаковок.
Первый недостаток приводит к
попаданию влаги на продукты в виде
«инфекционных» капель [4]. Это связано
с тем, что стенки полиэтиленового
пакета или пленочного контейнера
выступают в роли приборов
охлаждения и на них конденсируется водяной
пар, выделяемый продуктами. Из-за
оседания влаги на продуктах в них
интенсивно развиваются
микробиологические процессы [3, 4, 6, 8].
Порчу продуктов вызывает и
формирование неравномерного
температурного поля в крупном пленочном
контейнере. Отсутствие направленной
конденсации водяного пара и преобладание
неупорядоченных потоков воздуха при
естественной вентиляции приводит
также к неравномерности газового состава
при больших размерах контейнера и
расположении газообменной вставки
только на одной из его стенок.
Для устранения указанных
недостатков, характерных для способа
хранения плодов и овощей в
модифицированной газовой среде, предложен
контейнер специальной конструкции [1].
Контейнер (см. рисунок) имеет
двойные воздухонепроницаемые стенки —
наружную / и внутреннюю 2 — и два
днища, из которых внутреннее <?,
перфорированное, расположено на
опорах 4. Две наружные стенки контейнера
снабжены газоселективными
мембранами 5. Суммарная площадь мембран
24

Схема контейнера с направленной конденсацией
водяного пара для хранения плодов и овощей в
модифицированной газовой среде:
1,2 — соответственно наружная и внутренняя
воздухонепроницаемая стенка; 3 — перфорированное днище; 4 — опора;
5 — газоселективная мембрана; 6 — крышка контейнера
выбирается в зависимости от емкости
контейнера и вида хранимой продукции
в соответствии с рекомендациями,
приведенными в работе [2]. Сверху
контейнер закрывается крышкой 6.
В процессе хранения продуктов при
выделении ими тепла образуются
восходящие потоки воздуха в
грузовом пространстве контейнера. В заруба-
шечном пространстве вследствие
охлаждения наружной оболочки
контейнера воздух, становясь более тяжелым,
опускается вниз. Температура
наружных стенок ниже температуры точки
росы рециркулирующего воздуха.
Поэтому водяной пар конденсируется вне
грузового объема. Образующийся
конденсат стекает на дно контейнера. Зазор
между наружным и внутренним
днищами контейнера рассчитан на сбор
конденсата за весь период хранения.
При проведении опытов контейнеры
устанавливали в штабель, причем
крышку верхнего контейнера для
предотвращения конденсации водяных
паров на ее внутренней поверхности
покрывали теплоизоляцией.
Возможны два способа первичного
охлаждения плодов и овощей до
заданной температуры: в камерах хранения,
для чего в них должна
поддерживаться температура на 2—3 °С ниже
температуры хранения; в камерах
предварительного охлаждения до загрузки
продуктов в контейнеры. Предпочтение
следует отдавать второму способу.
Исследования в целях оценки
эффективности хранения плодов и овощей
в контейнерах указанной конструкции
проводили в холодильных камерах
Молдавского
научно-исследовательского института орошаемого земледелия
и овощеводства. На хранение
закладывали томаты сорта Украинский
тепличный, баклажаны сорта Днестровец
и сладкий перец сорта Ласточка. Овощи
предварительно охлаждали до
температуры хранения. Температуру в
камерах на протяжении исследований
поддерживали в соответствии с
рекомендациями [7]. Она составляла для
красных томатов 3±1°С, зеленых —
11±1°С, баклажан и перца 7±1°С.
Результаты хранения оценивали по
абсолютным потерям, включавшим
усушку продуктов и обрезь гнили.
Абсолютные потери определяли по
контрольным образцам, отобранным из
доброкачественных овощей. Овощи
взвешивали до и после хранения
непосредственно в камерах на весах марки
ВЛТК-500 с точностью до 0,01 г.
Интенсивность дыхания определяли
экспериментально по количеству выделяемого
газообразного диоксида углерода
согласно методике [9].
Для сравнения способов хранения
в модифицированной газовой среде
овощи хранили также в герметичных
полиэтиленовых пакетах. Одновременно
проводили опытное хранение и в
обычной газовой среде: в контейнерах с
косвенным охлаждением (для обеспечения
нормального газового состава внутри
контейнера в его крышке и в нижней
части наружной стенки сделаны
отверстия диаметром 15 мм) и в обычных
ящиках из деревянных планок.
Емкость каждой упаковки составляла
около 20 кг. Томаты хранили с 17 июня
по И июля 1983 г., баклажаны и
перец — с 8 сентября по 13 октября 1983 г.
Результаты исследований приведены
в таблице.
Анализ табличных данных
показывает, что абсолютные потери овощей,
хранившихся в контейнерах с
направленной конденсацией водяного пара,
были более чем в 3 раза, а
хранившихся в полиэтиленовых пакетах
примерно в 2 раза ниже, чем в ящиках.
Это подтверждает эффективность
хранения в модифицированной газовой
среде.
Оказалось, что существенное
значение имеет направленная конденсация
водяного пара, исключающая
образование «инфекционных» капель. Как
следует из таблицы, абсолютные потери
25

Овощи
Томаты сорта
Украинский тепличный
красные
зеленые
Баклажаны сорта
Днестровец
Перец сладкий сорта
Ласточка
Потери,%, при хранении
в модифицированной газовой среде
в контейнере с
направленным отводом
водяного пара
массы
из-за
усушки
0,8
0,9
4,1
3,7
обрезь
гнили
2,7
2,1
1.2
1.9
общие
3,5
3,0
5,3
5,6
в полиэтиленовом
пакете
массы
из-за
усушки
0,5
0,5
3,1
2,7
обрезь
гнили
4,6
4,2
5,4
6,7
общие
5,1
4,7
8,5
9,4
в обычной газовой среде
в контейнере с
направленным отводом
водяного .пара
массы
из-за
усушки
3,6
3,2
8,5
7,9
обрезь
гнили
3,8
3,1
1,8
3,8
общие
7,4
6,3
10,3
П,7
в ящиках
массы
из-за
усушки
9,6
8,2
16,2
18,2
обрезь
гнили
1,8
1,6
0,9
1,3
общие
11,4
9,8
17,1
19,5
в этом случае в 1,5—2 раза меньше,
чем в полиэтиленовых пакетах без
направленного отвода конденсата.
Потери массы из-за усушки в этих
пакетах были на 0,5—1 % ниже, чем в
контейнерах с направленным отводом
конденсата, однако обрезь гнили была
выше, чем в контейнерах, в 2—3 раза.
Меньшие потери массы продуктов
из-за усушки в герметичных
полиэтиленовых пакетах, наряду с увеличением
абсолютных потерь, отразили
объективную закономерность, которая
заключается в следующем: гнилая масса,
образовавшаяся из-за «инфекционных»
капель, имеющая коэффициент
испарительной способности, близкий к
единице, выступала в роли увлажнителей
рециркулирующего в массе продуктов
воздуха и защищала от повышенной
усушки здоровые овощи, служившие
контролем при определении потерь
массы.
Проведенные исследования
подтвердили технологическую эффективность
направленного отвода конденсата за
пределы грузового объема упаковки.
Список использованной литературы
1. А. с. 260485 (СССР).
2. Волкиид И. Л. Комплексы для хранения
картофеля, овощей и фруктов. М.: Колос,
1981. 224 с.
3. Данилов Г. В. Хранение яблок в
полиэтиленовых контейнерах с регулируемой газовой
средой.— В кн.: Хранение плодов в
модифицированной газовой среде. Труды
Кишиневского сельскохозяйственного института.
Кишинев, 1973, т. 105, с. 66—70.
4. Жадан В. 3. Теплофизические основы
хранения сочного растительного сырья на пищевых
предприятиях. М.: Пищевая промышленность,
1976. 238 с.
5. Ж а д а н В . 3 . Термодинамическая теория
тепловлажностных процессов в камерах
холодильников.— Холодильная техника, 1979, № 6,
с. 39—44.
6. Колесник А. А., Федоров М. А., О с е -
н о в а Е . X. Хранение плодов в
регулируемой атмосфере. М.: Колос, 1973. 144 с.
7. Условия холодильного хранения
скоропортящихся продуктов. М.: ЦНИИТЭИ Мин-
мясомолпрома СССР, 1970. 52 с.
8. Широков Е. П. Технология хранения и
переработки плодов и овощей. М.: Колос,
1978. 310 с.
9. Широков Е. П. Практикум по
технологии Хранения и переработки плодов и овощей.
М.: Колос, 1974. 222 с.
ллллллллллллллллллллллллллллллл/хлллллл^
26
S

НАУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК [620.1.05:621.514.515] :629.4.02
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ
КОМПЛЕКС ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
ЭЛЕМЕНТОВ
ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО
ТРАНСПОРТА,
ИСПОЛЬЗУЕМОГО НА БАЙКАЛО-
АМУРСКОЙ МАГИСТРАЛИ
Канд. техн. наук В. М. НЕХОРОШЕВ,
A. Я. СТАВИССКИЙ, А. В. ФЕДОРУК,
канд. техн. наук В. Н. ДЬЯКОНОВ,
B. Р. ТАРАСОВ
Одним из основных факторов,
влияющих на надежность работы элементов
подвижного состава (колес, осей,
тележек и пр.) и верхнего строения пути
железнодорожного транспорта
(рельсов, балок и пр.) в районах Восточно-
Сибирской, Забайкальской и
Дальневосточной железных дорог, являются
низкие температуры (до —60 °С).
В условиях Байкало-Амурской
магистрали и ее ответвлений указанные
элементы будут эксплуатироваться в
еще более суровых условиях.
В целях получения надежных
данных о хладоломкости и
вибропрочности различных элементов, в том числе
рельсов, при низких температурах и
разработки рекомендаций по
повышению надежности железнодорожного
транспорта Всесоюзным
научно-исследовательским институтом
железнодорожного транспорта (ВНИИЖТ)
совместно со Специальным
конструкторским бюро турбохолодильных машин
(СКВ ТХМ) на экспериментальной
базе ВНИИЖТ был создан
испытательный низкотемпературный комплекс,
включающий в себя воздушные турбо-
холодильные машины МТХМ1-25Р,
специальные камеры для охлаждения
различных узлов и конструкций,
устройства для механических испытаний.
Диапазон температур охлаждения,
получаемых с помощью воздушных
турбохолодильных машин МТХМ1-25Р,
является оптимальным для имитации
условий Крайнего Севера и Востока
нашей страны, Антарктики.
Комплекс состоит из трех
автономных стендов и установок:
стенда для испытаний, на хладо-
ломкость образцов рельсов;
стенда для виброиспытаний в
условиях низких температур элементов
подвижного состава;
установки для охлаждения
крупногабаритных деталей, конструкций и
узлов подвижного состава до
температуры — 110°С.
Стенд для испытаний образцов
рельсов состоит из установки для их
охлаждения (рис. 1) и помещенной рядом
с ней копровой установки для
испытаний на хладоломкость.
Установка для охлаждения включает
две воздушные турбохолодильные
машины МТХМ1-25Р и блок из 14 камер*
для охлаждения образцов рельсов
длиной до 1 м. Она оборудована системой
регулирования и регистрации
температуры образцов.
Каждая камера имеет люк для
загрузки и выгрузки образца,
закрываемый теплоизолированной дверью,
рольганг для закатывания образца
в камеру и два вентиля для
отключения камеры от установки для
охлаждения.
Температуру воздуха, подаваемого
в камеры, поддерживали с точностью
до ±1 -г- ±'2^С путем включения одной
или обеих турбохолодильных машин,
а также путем ступенчатого или
плавного изменения мощности
электрических воздухонагревателей (макси-
5 67 8 3 10
Рис. 1. Принципиальная схема установки для
охлаждения образцов рельсов:
/ — вентилятор; 2 — заборник атмосферного воздуха; 3 —
дроссельная заслонка; 4 — патрубок подвода воды к
холодильным машинам; 5 — воздуховод выброса горячего воздуха
из холодильных машин; 6 — воздушная турбохолодильная
машина; 7 — патрубок слива охлаждающей воды из
холодильных машин; 8 — клапанная коробка перепуска; 9, 10 —
электрические воздухонагреватели; // — вентиль подвода
воздуха к холодильной камере; 12 — вентиль отвода воздуха от
холодильной камеры; 13 — камера для охлаждения рельсов
* А. с. 681420 (СССР).
27

мальная мощность 30 кВт),
размещенных в подводящем и отводящем
трубопроводах.
Температуру образцов в процессе
охлаждения контролировали по
температуре тарировочного образца рельса,
находящегося в одной из камер.
Хромель-копелевые термопары располагали
в головке, шейке и подошве в трех
сечениях по длине тарировочного
образца. Их показания регистрировали
измерительным прибором УПИП-бОМ.
Прочностные испытания
охлажденных образцов проводили на копровой
установке, которая обеспечивала
наибольшую высоту сбрасывания груза
11 м.
Энергию разрушения рельсов
определяли как разность кинетической
энергии падающего груза непосредственно
перед ударом о рельс и побле излома
рельса.
Скорость падения фиксировали,
перекрывая световым лучом оптическую
решетку, укрепленную на падающем
грузе. Для этого подавали свет к
фотодиоду, имеющему две щели на
расстоянии 20 мм.
Время между импульсами,
составляющее десятые доли миллисекунды,
регистрировали с помощью счетчика
прибора ИЭР-3.
Схема стенда для виброиспытаний
элементов подвижного состава и
верхнего строения пути при низких
температурах показана на рис. 2.
Стенд состоит из
виброиспытательной машины ЦД 200/400 ПУ,
низкотемпературной камеры и воздушной
турбо холодильной машины МТХМ1-
25Р. Он оснащен системой
автоматического регулирования температуры
испытываемого образца. Требуемую
температуру подаваемого в камеру
охлаждающего воздуха поддерживали
с помощью электрических
воздухонагревателей, управляемых регулятором
температуры.
Конструкция стенда обеспечивала
проведение испытаний при
температурах от 20 до —100°С, вибрации
частотой до 20 Гц и средней нагрузке
до 1 МН A05 кгс).
Средняя годовая наработка
составляет около 6000 ч.
На рис. 3 показана схема установки
для охлаждения крупногабаритных
узлов подвижного состава, которые затем
подвергают испытаниям на прочность.
Установка состоит из воздушной тур-
бохолодильной машины МТХМ1-25Р,
низкотемпературной камеры,
соединительных воздуховодов и системы
регулирования температурного режима.
Рис. 2. Принципиальная схема стенда для
виброиспытаний:
/ — виброиспытательная машина; 2 — низкотемпературная
камера; 3 — испытуемый образец; 4 — воздуховод подачи
холодильного воздуха; 5 — воздуховод отвода холодного
воздуха; 6— электрический воздухонагреватель; 7 —
воздушная турбохолодильная машина
Рис. 3. Принципиальная схема установки для
охлаждения крупногабаритных узлов:
/ — воздушная турбохолодильная машина; 2 —
воздухонагреватель; 3 — перепускная дроссельная заслонка; 4 —
воздуховод отвода отепленного воздуха; 5 — воздуховод подвода
холодного воздуха; 6 — люки ввода коммуникаций; 7 —
низкотемпературная камера; 8 — объекты испытаний; 9 — вентиль
слива конденсата
28
S

В низкотемпературной камере
объемом 5 м3 можно охлаждать объекты
габаритными размерами до 1,5Х1,5Х
Х3,5 м. Минимальная температура
охлаждения —110°С.
Предусмотрена также возможность
испытаний в этой камере в рабочем
режиме при низких температурах
пневматических, гидравлических,
электрических и других систем и агрегатов.
Для этого в камере сделаны
герметичные устройства для ввода в нее
гидравлических, пневматических,
электрических и измерительных
коммуникаций.
В целях обеспечения широкого
диапазона регулирования температуры при
использовании воздушных турбохоло-
дильных машин применяют, как
правило, электроподогреватели. В
описанной установке для повышения ее
экономичности используется бросовое
тепло холодильной машины.
На всех стендах комплекса
использована воздушная турбохолодильная
машина МТХМ1-25Р, выпускаемая
серийно Казанским компрессорным
заводом.
Машина МТХМ1-25Р имеет
следующие основные технические данные:
Холодопроизводительность, при
температуре выходящего воздуха
—80 °С, кВт 30
Диапазон температур
охлаждения, °С —50 Ч- —130
Расход холодного воздуха, кг/ч 3400
Потребляемая мощность, кВт 85
Масса, кг 4800
Габаритные размеры, м 5,0X2,6X2,5
Воздушная турбохолодильная
машина поставляется в полной заводской
готовности, не нуждается в
фундаменте, расходует незначительное
количество охлаждающей воды, при ее
эксплуатации не предъявляется
специальных требований к технике
безопасности. Все это позволило
разместить оборудование комплекса на
имеющихся площадях при
минимальном объеме монтажных и строительных
работ.
Концентрация на одном предприятии
холодильных машин одного типа (пять
машин МТХМ1-25Р) облегчила задачу
квалифицированного обслуживания и
ремонта оборудования, обеспечила его
длительную безаварийную
эксплуатацию.
За время работы комплекса, с 1977 г.
по настоящее время, получен ценный
материал по механическим характе-
Схема
излома
1
ш
Ш
^
Ж
ж
ш
z=s:
s
в
Энергия
разрушения
рельса, кДж
98—176,4
58,8—176,4
19,6—39,2
49,0—156,8
78,4—176,4
39,2—107,4
19,6—39,2
19,6—49,0
39,2—98,0
Тип
излома
Вязкий

Полухрупкий

Хрупкий
Температура
охлаждения,
•С
20-^—40
-40-
-60
-40-Ь—100
ристикам при низких температурах
различных элементов
железнодорожного транспорта.
Изучение процесса разрушения
рельсов при обычных и низких
температурах показало, что характер излома
зависит от температуры и способа
термообработки рельсов. Схемы
изломов рельсов, энергия их разрушения
и температура охлаждения приведены
в таблице.
На графике рис. 4 показаны
результаты испытаний объемно-закаленных
и незакаленных рельсов.
^щ
^/оо
50
-ВО -60 -W -20 О 20 W
Температура, "О
Рис. 4. Зависимость энергии разрушения рельсов
от температуры:
/ — объемно-закаленные рельсы производства Кузнецкого
металлургического комбината; 2 — объемно-закаленные
рельсы производства Нижне-Тагильского металлургического
комбината; 3 — незакаленные рельсы
V
/
/
мамм
— —
/
Л
/
/
f
¦
мм
'' J
А
-д
29

Эксперименты на копровой
установке показали, что при температурах
ниже — 40 °С аварийность рельсов
серийного производства при работе на
излом значительно повышается, причем
в большей степени объемно-закаленных
рельсов.
Установлена необходимость
расширения работ по созданию рельсов в
северном исполнении, обладающих
повышенной надежностью.
В результате виброиспытаний надрес-
сорных балок установлено, что при
низких температурах предел их
выносливости увеличивается примерно на 25 %
по сравнению с пределом выносливости
при температуре 20 °С. Однако после
потери несущей способности балки
«хрупкий долом» при температуре
—60 °С, в отличие от разрушения при
обычных температурах,
распространяется на все сечение балки.
Испытания узлов и конструкций в
лабораторных условиях существенно
снижают затраты на их отработку и
сокращают сроки внедрения.
В связи с этим отдельные стенды
и установки, входящие в испытательный
комплекс, могут найти широкое
применение в различных отраслях
народного хозяйства.
УДК 621.565.58
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ
КОМПРЕССОРА БЫТОВОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА С ПОМОЩЬЮ
ТЕПЛОВОЙ ТРУБЫ
Л. М. МОЛДАВСКИЙ,
Б. К. КИСЕЛЕВ, Л. Н. ГРИШИНА
Компрессор бытового холодильника
обычно охлаждается в результате
конвективного теплообмена между его
кожухом и окружающим воздухом, а
также отвода тепла от электродвигателя
холодными парами хладагента,
отсасываемыми из испарителя.
В условиях повышенной
температуры окружающего воздуха *'(в том
числе тропический вариант), а также
в пусковом и аварийном режимах
компрессор работает при повышенной
термической нагрузке, что приводит к
сгоранию обмоток электродвигателя
вследствие ухудшения
физико-химических свойств изоляции в среде масла
и фреона, так как при нагреве возможна
деструкция масла с образованием
жирных кислот, разъедающих
изоляцию проводов. Обмотка
электродвигателя компрессора, рассчитанная на
нормальную работу при температуре,
не превышающей 130 °С, может в
вышеупомянутых ситуациях
перегреваться до 200—250 °С [4, 5], что
крайне неблагоприятно сказывается на
работоспособности электродвигателя.
Один из способов улучшения отвода
тепла — снижение температуры
обмотки электродвигателя путем
дополнительного охлаждения масла внутри
кожуха компрессора. Авторы для этой
цели использовали тепловую трубу,
изготовленную аналогично устройству,
описанному в [1].
Был испытан компрессор ХКВ6-
1J1MN (номинальная холодопроизводи-
тельность 150 Вт, потребляемая
мощность 180 Вт, объемная
производительность 0,504 м3/ч, частота вращения
50—60 с"), работающий в условиях
повышенной температуры
окружающего воздуха [2].
Тепловая труба изготовлена из
медной трубки диаметром 6 мм. Ее
петлеобразная часть (зона испарения)
размещена во всасывающей полости
компрессора в масляной ванне под частично
погруженным в масло статором
электродвигателя, а двухметровая часть
(транспортно-конденсационная
зона) — вне кожуха (рис. 1). Тепловая
Рис. 1. Схема установки тепловой трубы с
размещением переходной втулки сбоку (а) и сверху (б):
1 — компрессор; 2 — транспортно-конденсационная зона;
3 — расширительная переходная втулка; 4 — заправочный
штенгель; 5 — зона испарения; 6 — статор электродвигателя;
7 — масляная ванна
30

труба заправлена теплоносителем —
хладагентом R12.
Испытания в режиме термосифона
показали плохую работоспособность
тепловой трубы, вплоть до ее полного
бездействия, из-за присутствия в ней
неконденсирующегося газа — воздуха.
Образующаяся газовая пробка под
действием паров хладагента совершала
хаотическое циклическое движение,
блокируя различные участки тепловой
трубы. Размещение переходной втулки
с заправочным штенгелем (диаметр
втулки больше диаметра корпуса
трубы — 20 и 6 мм соответственно) в
верхней части тепловой трубы позволяет
удалять неконденсирующийся газ из
полости трубы обычной продувкой.
Многосуточные ресурсные испытания
показали, что в этом случае тепловая
труба полностью работоспособна.
Дальнейшие исследования
проводили на прямоточной тепловой трубе
с длиной зоны испарения 250 мм
и транспортно-конденсационной
зоны — 1000 мм.
Проведены исследования по
выявлению возможности применения в
качестве теплоносителя хладагента R113,
влияния количества заправляемого
хладагента G, диаметра d и длины
трубы L на степень охлаждения
компрессора.
Выбор в качестве теплоносителя
хладагента R113 обусловлен более
низким, чем для R12, давлением
насыщенных паров (при одной и той же
температуре фазового перехода CJ),
достаточно большой теплотой фазового
перехода, дешевизной и доступностью,
так как он широко применяется в
заводской практике в качестве
«моющего* фреона, легкостью дозирования при
комнатной температуре.
Исследования проводили на стенде
(рис. 2), состоящем из холодильного
агрегата с теплоизолированным
испарителем и компрессором XKB6-1J1MN,
работающем в непрерывном режиме,
и измерительных приборов — моста
для определения сопротивления
обмотки электродвигателя компрессора,
потенциометра, к которому подключены
термопары, зачеканенные в корпус
тепловой трубы.
По результатам испытаний была
получена тарировочная зависимость
температуры обмотки электродвигателя
компрессора, измеренная по ее
сопротивлению R, от температуры тепловой
Рис. 2. Схема экспериментального стенда для
исследования влияния тепловой трубы на
охлаждение компрессора бытового холодильника:
/ — конденсатор агрегата; 2 — испаритель агрегата; 3 —
теплоизоляционный чехол; 4 — заправочный штенгель; 5 —
запирающий клапан; 6 — термопары; 7 —
транспортно-конденсационная зона; 8 — переключатель термопар; 9 —
потенциометр; 10 — сосуд Дьюара; // — мост для измерения
сопротивлений; 12 — зона испарения; 13 — компрессор
ХКВ6-1ЛМЫ; 14 — переключатель; 15 — пусковое реле
/00
75
50
25
•/
12
/J
/4
15R,0M
Рис. 3. Тарировочная зависимость температуры
обмотки to6 электродвигателя, измеренной по ее
сопротивлению /?, от температуры тепловой трубы
в зоне испарения tH
трубы в зоне испарения /и (рис. 3). С ее
помощью в ходе эксперимента, не
отключая электродвигатель компрессора,
по температуре /и наблюдали за
состоянием обмотки.
Изучение влияния диаметра тепловой
трубы в транспортно-конденсационной
зоне (диаметр трубы в зоне испарения
во всех экспериментах оставался
постоянным и равным 6 мм) на
температуру tu показало (рис. 4), что при
31

>*с\
90
во'
70
60
^ft—J
^fl<3
i \i 4
к^_Г. ...I .--_.
°—f
^
f T 1
\ с
> / ft
" ' В
lj
) } 0
J 1
i d *i
\ %r :4 .J
250
500
750
WOO
L,NM
Рис. 4. Зависимость температуры тепловой
трубы t от ее диаметра d (G=20 мл, R 113):
/ — испарительная зона; // — транспортно-конденсационная
зона; / — <*=6мм; 2 — d=lO мм; 3 — d—14 мм; 4—d=20 мм
*;•?
90 <L /
Я/7 ^ч^
7f?t
k © 0
^-
1 ^^>«w4 _ Л А . / J.
/Г/7
La
jZ
¦ ¦ w
250
500
750
1000
LyMM
Рис. 5. Зависимость температуры тепловой трубы /
от ее длины L (d=20 мм, G=20 мл, R ИЗ):
/ — /.=250 мм; 2 — 1=500 мм; 3 — 1*1000 мм
толщине стенки 1 мм с уменьшением
диаметра повышается температура /и и,
соответственно, температура обмотки
to6 электродвигателя компрессора. Рост
температуры tH можно объяснить как
уменьшением площади теплопередаю-
щей поверхности трубы, выполняющей
роль воздушного конденсатора, так
и ухудшением гидродинамики
встречного движения потоков пара и
конденсата. При уменьшении диаметра трубы
увеличивается вероятность срыва
пленки и ручейков конденсата, стекающих
по стенке, встречным потоком пара, что
приводит к сокращению или даже
прекращению поступления
теплоносителя в зону испарения.
Влияние длины тепловой трубы
в транспортно-конденсационной зоне
на температуру /и и распределение
температуры в этой зоне тепловой трубы
(рис. 5) свидетельствует, что с увелиг
чением длины растет площадь тепло-
передающей поверхности, что
способствует снижению температуры tH, и,
следовательно, температуры обмотки
электродвигателя.
Таким образом, наиболее важным
конструктивным параметром,
по-видимому, следует считать площадь
поверхности тепловой трубы в
транспортно-конденсационной зоне, изменение
которой (рис. 6) в диапазоне от 100 до
600 см2 существенно влияет на
температуру 4 (площадь поверхности тепловой
трубы в зоне испарения во всех
экспериментах была равна 140 см2).
Значительно сказывается на
тепловом режиме работы компрессора
количество заправленного в тепловую
трубу теплоносителя (рис. 7). При
работе компрессора без тепловой трубы
(штриховая линия) или при отсутствии
32
30
85
80
75
70\
65
*°"
о
о
О"**"''»».
100 200 500
W
500 600 S,M2
Рис. 6. Зависимость температуры тепловой трубы
в зоне испарения /и от площади ее поверхности
в транспортно-конденсационной зоне S (G=20 мл,
R ИЗ)
150
110
100
90
80
70
\
[ ^
\
\
\
\
>^
>
Ху(
>
10
15 &,МЛ
Рис. 7. Зависимость температуры обмотки to6
электродвигателя компрессора от количества G
заправленного теплоносителя R ИЗ:
L=1000 mm, d=20 мм;
А — работа компрессора без тепловой трубы;
тепловая труба не заправлена теплоносителем; тепловая
труба заправлена R 113
теплоносителя в ней температура
обмотки to6 превышает критическое
значение 130 °С. При заправке тепловой
трубы R113 в количестве от 5 до 20 мл
температура снижается соответственно
до 90—70 °С при температуре
окружающего воздуха 23 °С.

Таким образом, можно
дополнительно охлаждать компрессор бытового
холодильника с помощью тепловой
трубы, работающей в режиме
термосифона. Ее применение сведется к
минимальным конструктивным изменениям
существующих систем охлаждения
компрессоров бытовых холодильных
шкафов.
Список использованной литературы
1. А. с. № 533750 (СССР).
2. ГОСТ 17008 — 7 9. «Компрессоры хладо-
новые герметичные», с. 4.
3. Томановская В. Д., Колотова Б. Е.
Фреоны. Л.: Химия, 1970, с. 25, 73.
4. Шестоперов В. Ф., Фихман А. Б.
Исследование температурного поля
электродвигателя герметичного компрессора бытового
холодильника в аварийных условиях
эксплуатации.— Холодильная техника, 1979, № 2,
с. 26—28.
5. Н и г t g e n J. P.— ASHRAE J., 1969, № 45—48,
pp. 45—48.
УДК 536.24.001.5:621.564.25.012.1
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ
ТЕПЛООТДАЧИ
ПРИ КИПЕНИИ R113
НА ПОВЕРХНОСТЯХ
РАЗЛИЧНОГО ТИПА
Д-р техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА,
А. В. ТИХОНОВ
Интенсификация теплоотдачи при
кипении хладагентов способствует
уменьшению габаритных размеров и массы
теплообменных аппаратов, в том числе
испарителей холодильных машин.
Наиболее исследованы поверхности с
шероховатостью и капиллярно-пористыми
покрытиями. В работе [3] приведены
результаты экспериментов по кипению
R12 и R22 на пористых покрытиях,
изготовленных по различным
технологиям. Покрытия, полученные методом
спекания, имели наилучшие показатели.
Ютмечена интенсификация теплоотдачи
с уменьшением толщины покрытия.
В обзоре [7] проанализировано
большинство известных типов
интенсифицированных поверхностей теплоотдачи,
в том числе обработанных различными
механическими методами.
Перспективность последних обусловливается
возможностью создания упорядоченных
микрорельефов на основании
предварительных теоретических расчетов.
Особое внимание уделено возможности
изготовления поверхностей с
искусственными центрами парообразования.
Многие поверхности (например, GEWA-T
и TERMOEXEL-E) были выполнены
с учетом наиболее выгодной
конструкции центров парообразования —
микровпадины с узким входом.
Приведенные в обзоре результаты опытов
указывают на значительную
интенсификацию в этом случае теплообмена
в области малых тепловых потоков.
Авторами исследован процесс
кипения R113 в большом объеме на
поверхностях с пористыми покрытиями,
гладких и виброобработанных. Металлово-
локнистые пористые покрытия были
изготовлены в Киевском политехническом
институте [4]. Покрытие выполнено
из волокон диаметром 30 мкм и
длиной 3 мм. Виброобработка поверхности
осуществлена в Ленинградском
институте точной механики и оптики
(ЛИТМО). Характеристики всех
образцов представлены в табл. 1, 2.
Исследования проводили при
давлении р=A~2) • 105 Па на установке
[1], состоящей из вращающегося в
стойках разъемного корпуса с теплоиз-
мерительным участком. Последний
представлял собой теплопроводный
стержень диаметром 10 мм, крепящийся к
корпусу с помощью фланца. Кипение
происходило на плоской поверхности
торца стержня, на которую наносили
пористое покрытие. Изучали влияние
состояния хладагента (насыщенный
или недогретый) и давления на
интенсивность теплоотдачи при кипении
хладагента. Тепловой поток определяли
градиентным методом по значениям
температур, измеренных термопарами,
которые были заделаны в стержень. По
ранее разработанной методике [2]
рассчитывали количество тепла,
рассеиваемого через фланец, температуру теплоот-
дающей поверхности и коэффициент
теплоотдачи а.
Эксперименты с насыщенным R113
на образцах № 2—№ 6 выполняли
в целях выявления влияния
геометрических параметров структуры
покрытий. Результаты экспериментов
представлены на рис. 1. Величина
пористости различным образом сказывалась
на а при малых и больших значениях
плотности теплового потока qy что
можно объяснить различной степенью
влияния двух взаимосвязанных механизмов
парообразования в
капиллярно-пористом слое: скорости парообразования
и скорости отвода пара. В области
33

№

образца
1
2 j
3
4
5
6
Материал
Медь МЗ
Сталь
Х18Н9Т
То же
—»—
—»—
—»—

поверхности

Гладкая
То же
С ме-
талло-
волок-
нистым

пористым

крытием
То же
j —»—
—»—
Т
абли ца 1

Геометрические параметры
пористой
поверхности
щина
слоя,
мм
0,7
0,7
1 °'7
0,2

пористость,
%
50
60
90
60
Со-
ние

жидкого

хладагента
Недо-
гре-
тый
На-
сы-
щен-
ный
Недо-
гре-
тый
На-
сы-
щен-
ный
Недо-
гре-
тый
На-
сы-
щен-
ный
Недо-

гретый
На-
сы-
щен-
ный
Недо-

гретый
На-
сы-
щен-
ный
Недо-
i
гретый
На-
сы-
щен-
ный
а,3л№4
Таблица 2
№
образца
7
8
9
Медные (МЗ) виброобработанные поверхности
с диаметром впадин 0,24 мм
Глубина впадин, мм
0,04
0,09
0,09
Расстояние между
центрами впадин, мм
0,50
0,25
0,20
малых значении q теплоотдача
увеличивается благодаря интенсификации
самого процесса парообразования, а в
области больших — уменьшается из-за
34
Рис. 1. Зависимость коэффициентов теплоотдачи
а от плотности теплового потока q при
кипении R113 в большом объеме на поверхностях
с пористыми покрытиями при различных
давлениях:
— р=Ь Ю5 Па; , — р=2- 105 Па;
_. р=1,48- 105 Па
ухудшения условии отвода пара от
пористого слоя.
Для поверхностей с толщиной слоя
0,7 мм при кипении на покрытии с
пористостью 8 = 90 % коэффициенты
теплоотдачи увеличивались вплоть до
<7«120 кВт/м2. Для поверхностей с
пористостью 50—60 % в области q<
<20 кВт/м2 коэффициенты теплоотдачи
слабо зависели от плотности теплового
потока, а при больших величинах q
(до 80 кВт/м2) они уменьшались по
мере его роста.
Можно предположить, что в этих
случаях кипение происходило в режиме
запаривания, что связано с плотной
компоновкой пористой матрицы,
приводящей к ухудшенному отводу пара.
Для всех исследованных структур в
области малых значений q коэффициенты
теплоотдачи выше, чем их значения для
гладкой поверхности (см. рис. 1).
Наилучшие показатели при толщине
слоя 0,7 мм получены для
поверхности с пористостью 8=60 %. Для
поверхности с той же пористостью, но
с меньшей толщиной слоя @,2 мм)
теплоотдача протекает более
интенсивно.
Опытные коэффициенты теплоотдачи
для гладкой поверхности в области
малых значений q оказались более
высокими по сравнению с приведенными
в других работах по кипению на гладкой
поверхности. Это, вероятно,
объясняется влиянием конвекции, сказывающейся
при малых размерах нагревателя.
Увеличение а вызывается движением
жидкости, подтекающей к теплоотдающей

поверхности. При больших значениях q,
как и для случая кипения при
вынужденной конвекции, влияние движения
среды на а уменьшается.
Учитывая перспективность
механических способов обработки
поверхности, исследовали кипение на
образцах № 7—№ 9 с различными
геометрическими параметрами. Полученные
результаты (рис. 2) свидетельствуют
о предпочтительности параметров
поверхности образца № 8.
Положительный результат, достигнутый после
виброударной обработки, следует
объяснять созданием регулярного
микрорельефа, благоприятствующего
удержанию пленки жидкости под паровыми
пузырьками. Плотное расположение
микроуглублений (но без наложения их
друг на друга) обеспечивало
равномерное распределение пленки жидкости
по поверхности.
Для всех поверхностей (№ 1 — №9)
влияние давления в диапазоне (l-r-2) •
• 105 Па было незначительным,
однако при большой пористости
наблюдалась тенденция к увеличению а с
ростом давления, а при малой
пористости — было обратное явление. В
случае использования поверхности с самой
плотной компоновкой волокнистой
структуры (е = 50 % для данных
размеров волокон) влияние давления
практически не установлено. Это
объясняется тем, что с повышением давления
процесс парообразования
интенсифицировался, но отводу пара
препятствовали малые диаметры пароотводящих
каналов. Следовательно, при
небольшой пористости быстро наступает
запаривание капиллярно-пористого слоя.
Результаты сравнения теплоотдачи от
различных поверхностей приведены на
рис. 3, где представлено соотношение
коэффициентов теплоотдачи при кипе-
atBmMi*-K)
10 2 <t 6 в 102 2 <Н],к6т/м2
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплоотдачи а
от плотности теплового потока q при кипении
R113 на виброобработанных поверхностях при
р=2- 105 Па
Г\
Ч [
V
4s
\
1 ч
1 ч
ч
М
\
N7
N5
Зч
5 в 10 ,2 J 4 5 6 в 10z f,tiBm№
Рис. 3. Зависимость соотношения коэффициентов
теплоотдачи на интенсифицированных а и
гладких а гл поверхностях от плотности теплового
потока q в процессе кипения RH3 на различных
интенсифицированных поверхностях при р=
=2- 10^ Па
нии на интенсифицированных и
гладких поверхностях.
В области малых значений q
сравнение проводили с результатами опытов
по кипению на стальной гладкой
поверхности (см. рис. 1). Установлено,
что при q = 54-15 кВт/м2 для всех
интенсифицированных поверхностей
коэффициенты теплоотдачи выше, чем для
гладкой (см. рис. 3). При этом
наибольшая степень увеличения теплоотдачи
получена при' кипении на виброобра-
ботанной поверхности (№ 8) и на
пористых поверхностях (№ 4, 6). При
высоких плотностях теплового потока
(<7>30-н40 кВт/м2) коэффициенты
теплоотдачи на пористых поверхностях
выравниваются, а затем становятся
меньше, чем на гладкой поверхности.
Виброобработанные поверхности имели
наибольшие коэффициенты теплоотдачи
во всём изученном интервале q.
Сравнительная простота
изготовления виброповерхностей на обычных
токарных станках со специальным
приспособлением является достоинством
виброобработки.
Результаты опытов по кипению R113
на металловолокнистых покрытиях
были обработаны по методике [5] ,
согласно которой процесс кипения на
пористом покрытии рассматривается
как процесс конвективной теплоотдачи.
Обработку результатов авторы работы
[5] осуществляют в системе критериев:
Nu—Re,
где Nu — критерий Нуссельта,
35

Nu-aDH/V;
DH — эквивалентный гидравлический диаметр
капилляра;
А/ — коэффициент теплопроводности
жидкости;
Re — критерий Рейнольдса,
Re = <7ZV(/>'e);
г — теплота парообразования;
\к' — динамический коэффициент вязкости
жидкости.
Обработка результатов авторов в
системе критериев [5] позволила
получить следующее выражение:
Nu=2 • 103Re28-14Pr0'43 (^J**-\ )
0,935
-1,66
где Pr — критерий Прандтля;
Ди + Д'—О—е)(У-Л|)
** + *'+ A-е)(А/-Лм)
^эф
эффективный коэффициент
теплопроводности пористого слоя;
Ям — коэффициент теплопроводности
материала покрытия;
бк с — толщина слоя покрытия.
Формула описывает результаты
проведенных экспериментов (рис. 4) в
пределах ±20 %.
Были проведены опыты по выявлению
влияния недогрева А/нед хладагента до
температуры насыщения на
интенсивность теплоотдачи при кипении R113
(образцы № 2 и № 5). Этот режим
характерен для начальной стадии
работы приборов охлаждения.
Установлено, что эффективность высокопористых
покрытий при кипении недогретого
хладагента мала (рис. б).
В работе [6] отмечено, что рост
Д*неД приводит к большим перегревам
поверхности, необходимым для начала
кипения. В свою очередь, с ростом
начального перегрева гораздо больше
неровностей значительных размеров
становятся центрами парообразования,
чем при кипении насыщенной жидкости.
Это обусловливает увеличение а при
кипении недогретых жидкостей на гладких
поверхностях.
На пористых поверхностях
капиллярный слой удерживает жидкость, что
увеличивает температуру пристенного
слоя хладагента. Благодаря этому
поверхности с пористым покрытием менее
чувствительны к недогреву.
0,1
0,2 0,3 0,Ь 0,5 0,6 0,8Яе2?~1'4
Рис. 4. Обработка экспериментальных данных по
кипению на металловолокнистых покрытиях в
критериальном виде:
Nu
/с=
2. 10зРго,43 (*SL.i.«_i H,935 (*Ь1 )-М
8
ъ/
к
/
w
j
С
о/
\»
/
/
/
/
/
У
/
Ч
/
t
r/ /
7 r 9
У /
/ /
/ °
о
7
S 8
2 &t,K
Рис. 5. Зависимость плотности теплового потока q
от температурного напора д/ при кипении на
гладкой и пористой поверхностях: j
насыщение: О— № 2; ? — №5; недогрев: А*ив= 12 °С;
• - № 2; ¦ - № 5 "ед
Полученные результаты для R113
можно использовать как оценочные и
для других фреонов при тех же
давлениях и тепловых потоках.
Проведенные исследования показали,
что для интенсификации теплоотдачи
при кипении фреонов могут быть
применены поверхности, шероховатость
которых получена виброобработкой. Оп-
36

тимальная геометрия структуры таких
поверхностей должна быть изучена
более подробно.
Для металловолокнистых покрытий
наиболее эффективны толщина 6К с =
=0,2 мм и пористость e = 50-i-60%.
Список использованной литературы
1. Алешкевич Ю. В., Залетнев А. Ф.,
Тихонов А. В. Установка для измерения
интенсивности теплоотдачи при кипении
жидкостей. — Изв. вузов СССР. Приборостроение,
т. 16, № 2, 1983, с. 90—93.
2. Залетнев А. Ф., Тихонов А. В. О
применении тепломера стержневого типа для
измерения теплоотдачи к кипящей жидкости. —
Изв. вузов СССР. Приборостроение, т. 13,
№ 10, 1981, с. 90—94.
3. О теплообмене при кипении жидкостей
на греющих поверхностях с капиллярно-
пористыми покрытиями / Данилова Г. Н.,
Иоффе О. Б., Дюндин В. А. и др. —
Температурный режим и гидравлика
парогенераторов. Л.: Наука, 1978, с. 73—76.
4. Семена М. Г., Н и щ и к А. П. Исследование
структурных параметров металловолокнистых
фитилей тепловых труб.— ИФЖ, т. 35, № 5,
1978, с. 777—781.
5. Rannenberg M., Beer Н. — Letters in
Heat and Mass Transfer, Vol. 7. 1980,
pp. 425—436.
6. S a the A. M., Mahajan S. P. — J. of
Technology, Vol. 19, June, 1981, pp. 239—242.
7. Webb R. L. — Heat Transfer Engin., Vol. 2.,
n. 3—4, Jan., june, 1981, pp. 46—49.
УДК 621.565.93/.94.-536.24.001.5
ВЛИЯНИЕ ВИДА ПОВЕРХНОСТИ
НА ИНТЕНСИФИКАЦИЮ
ПРОЦЕССА КИПЕНИЯ
ХЛАДАГЕНТОВ
Канд. техн. наук В. А. ДЮНДИН,
А. Г. СОЛОВЬЕВ,
канд. техн. наук А. В. БОР И ШАНС КАЯ,
Ю. А. ВОЛЬНЫХ
Интенсификация теплообмена при
кипении является важной практической
задачей.
ук Авторы рассматривают возможность
«^интенсификации теплоотдачи путем
изменения физико-химических свойств,
микро- и макрошероховатости
поверхности, обеспечивающих снижение
термического сопротивления между тепло-
передающей поверхностью и
хладагентом.
Существующие в настоящее время
способы интенсификации теплообмена
можно разделить на несколько групп
[3]. К одной следует отнести
применение наиболее распространенных в
промышленности оребренных
поверхностей, к другой — использование
поверхностей с микрогеометрией или
микрооребрением (естественной или
искусственной шероховатостью), с
размерами выступов и впадин, соизмерив
мыми с размерами пузырьков и
толщиной пограничного слоя. Наличие
регулярной микроструктуры
увеличивает число центров парообразования
и тем самым интенсифицирует
теплообмен.
К следующей группе можно отнести
применение поверхностей с несмачивае-
мыми покрытиями, причем для
улучшения задержки пара в
микровпадинах предлагаются поверхности,
сочетающие благоприятную
микрогеометрию и несмачиваемые покрытия.
Самая обширная группа охватывает
все виды пористых покрытий, в
частности, полученных методом спекания
и напыления. Пористые покрытия
различаются в основном технологией
изготовления и структурными
характеристиками пористого слоя.
Влияние на процесс кипения фреонов
различных факторов, в том числе видов
покрытий, описано в ряде работ [1—4].
Известно лишь одно аналогичное
исследование, проведенное при кипении
аммиака на пучке очехленных труб [3].
При температурных напорах АГ =
= 2-^-3 К между поверхностью нагрева
и кипящей жидкостью создаются
условия, затрудняющие возникновение
паровых пузырьков в аммиаке по
сравнению с их образованием при кипении
R22 и R12. При этих условиях для
аммиака характерен режим неразвитого
кипения в самом его начале, тогда
как для фреонов в этом случае может
начаться развитое кипение. Это
обусловлено тем, что при одинаковых
температуре кипения Го и АГ критический
радиус парового зародыша Rmin для
аммиака примерно в 2 раза больше,
чем для R22, а энергия (работа)
L^, необходимая для образования
парового зародыша в объеме, примерно
в 20 раз больше.
Значения Rmin и Ue находят по
формулам:
_ 2аТи .
min" гд"ДГ ' ( '
'-¦^¦щ-й)' B)
где о — поверхностное натяжение между
жидкостью и паром, Н/м;
37

Тн — температура насыщения, К;
г — удельная теплота парообразования,
кДж/кг;
q" — плотность пара, кг/м3;
Ар — разность давлений, определенных по
температурам насыщения и поверх-
; ности, Па;
V — объем парового пузырька, м3;
: F — площадь поверхности парового
пузырька, м2.
Работу на образование парового
зародыша на твердой поверхности
определяют по уравнению:
Lo6—^pV+fol\-^ (l-cos6)], C)
где Fc — площадь контакта парового пузырька
с твердой поверхностью, м2;
в — краевой угол, град.
Чем больше в и чем больше
отношение Fc/F, тем меньше работа на
образование парового зародыша.
Отношение Fc/F_ характеризует долю площади
поверхности пузырька, которой он
соприкасается с твердой поверхностью,
от общей поверхности пузырька.
Значит, наиболее вероятными местами
возникновения пузырьков будут впадины,
канавки и другие углубления, причем те,
где имеются наихудшие условия
смачиваемости (большие в). Инородные
включения в материал поверхности
уменьшают смачиваемость.
Предыдущие исследования процесса
кипения фреонов проводили на медных
трубах с бронзовым или медным
пористым покрытием. С точки зрения поиска
дешевых материалов для теплообмен-
ных поверхностей и разработки
рациональной технологии их изготовления
интересно выявить эффективность
применения пористого покрытия из
алюминия, нанесенного на стальные трубки.
В соответствии с вышесказанным
исследовали теплообмен при кипении
аммиака и R22 на стальных трубках
(сталь 20) диаметром 20x2,5 мм с
различными поверхностями: гладкой
(№ 1), с пористым покрытием из
алюминия (№ 2) и с виброконтактной
обработкой (№ 3 и № 4). Пористое
покрытие из алюминия было нанесено на
наружную поверхность трубы методом
газопламенного напыления. Толщина
покрытия составляла 0,3 мм, пористость
29 %, эквивалентный диаметр пор
0,037 мм (при этом отрывные диаметры
для R22 были равны 0,2—0,4 мм, для
аммиака 0,5—1,0 мм). Такая
характеристика пористого слоя была выбрана
исходя из технологичности
изготовления поверхности.
33
Поверхности трубок № 3 и № 4 были
обработаны резцом с помощью
виброконтактного устройства, которое
позволяет с большой точностью
многократно повторять заданную форму
«рисунка». Наружная поверхность этих
образцов состояла из ромбических участков
с длиной стороны 3 мм, отделенных
друг от друга канавками
неправильной формы с шириной у поверхности
~1,5 и глубиной ~1,0 мм. На
поверхность трубки № 4 после виОроконтакт-
ной обработки был нанесен дискретный
слой фторопласта из хаотично
расположенных пятен толщиной 50 мкм.
В экспериментальную трубку на
длине 0,2 м помещали нагреватель. В
среднем сечении (по длине нагревателя)<
заделывали измерительные спаи
термопар. Изолированные лаком спаи
термопар укладывали в заполненные
веретенным маслом длинные капилляры,
которые предварительно, до нанесения
покрытия, были запаяны в продольные
пазы по верхней, боковой и нижней
образующим трубы.
Эксперименты проводили на стенде,
представляющем собой замкнутый
циркуляционный контур, в диапазоне
температур кипения Г0 = 2534-293 К и
плотностей теплового потока <7= B-7-25) X
ХЮ3 Вт/м2. Режимные параметры во
время опытов поддерживали
постоянными с помощью автоматизированной
системы термостатирования, состоящей
из холодильной машины, рассольного
бака и насоса.
Мощность электронагревателей
измеряли ваттметром Д529 класса 0,1;
давление насыщения — образцовым
манометром МО-160 класса 0,4; ЭДС
термопар — вольтметром ФЗО класса 0,1.
Максимальная относительная
погрешность измерения при определении
коэффициента теплоотдачи составля-
ла ±17%. ?
Все экспериментальные образцы бы?
ли установлены в испарителе. При
выполнении опытов обогревалась только
одна исследуемая труба, причем
межтрубные расстояния были достаточно
велики, что исключало влияние
соседних труб на гидродинамику
пристенного слоя и позволяло считать, что
процесс кипения происходит в большом
объеме.
Результаты экспериментов,
полученные при кипении аммиака на
исследованных образцах для различных тем-

ператур кипения и обработанные
методом наименьших квадратов,
представлены на рис. 1.
В зоне у обобщающих линий с
разбросом ±20 % находится ~80 %
экспериментальных данных.
На рис. 2 показано влияние
различных видов поверхности на
теплообмен при кипении аммиака и R22.
Значительное различие в
теплотехнических и термодинамических
свойствах аммиака и R22 определило и
неодинаковые теплообменные
характеристики.
Так, если пористая поверхность
(трубка № 2) обеспечивала
увеличение коэффициента теплоотдачи при
кипении R22 в 2,5—8 раз, то при кипении
"аммиака — только на ~40 %. Это
связано с тем, что отрывные диаметры
паровых пузырьков DQ для R22
примерно на порядок меньше, чем для
аммиака, и данная теплообменная
поверхность по своей структуре оказалась
более удачной для R22.
Незначительное увеличение
коэффициента теплоотдачи (на 30—60%)
наблюдали при кипении обоих
хладагентов на трубке № 3 с поверхностью,
обработанной виброконтактным
способом. Можно предположить, что для R22
канавки, образованные резцом, имеют
неудовлетворительную ширину S ~
~1,5 мм (D0KS). Малую
интенсификацию при кипении аммиака можно
объяснить недостаточной глубиной h
и закругленностью дна канавок
(D0~h). Такая же поверхность
трубки № 4, но с дискретным слоем
фторопласта, дала совсем иной
результат.
Различный характер теплообмена
при кипении аммиака и R22 на
трубке № 4 предположительно можно
объяснить следующим образом. По-
видимому, при кипении R22 фторопласт
Зрлщиной 50 мкм создает дополнитель-
1тое термическое сопротивление, не
влияя существенно на смачиваемость
фреоном поверхности нагрева.
Для аммиака уменьшение
смачиваемости оказалось превалирующим по
сравнению с влиянием дополнительного
термического сопротивления. Поэтому
коэффициент теплоотдачи при кипении
аммиака на поверхности трубки № 4
оказался в 3—7 раз выше, чем на
поверхности трубки № 1.
В результате проведенного исследо-
W 0,6 1 2 * 6 Юйт,к
Рис. 1. Опытные зависимости q=f(&T) при
кипении аммиака на исследованных образцах:
/ — трубка № 4, ^=5800 (ДГI'05; 2 — трубка № 3,
<7=1350 (ДГI-26; 3 — трубка № 2, ?=900 (ДГI-73;
4 — трубка № 1, ^=565 (ДГI-63, х — 7V=253 К;
О — 7-0=263 К; V — 7*0=283 К; ф — Г„=293 К
04/<*гл
Рис. 2. Влияние поверхностных условий на
теплообмен при кипении аммиака и R22:
— R22; — аммиак; / — трубка № 4;
2 — трубка № 2; 3 — трубка № 3
вания можно сделать следующие
выводы.
Изменяя вид поверхности
теплообмена, можно добиться увеличения
коэффициента теплоотдачи при кипении
в 5—7 раз.
Хладагенты с сильно отличающимися
теплофизическими свойствами, такие
как R22 и аммиак, требуют
индивидуального подхода к выбору
эффективной теплообменной поверхности.
39

Исследованные трубы с пористым
покрытием, полученным методом
газотермического напыления, слабо
интенсифицируют процесс кипения аммиака.
Для него необходимы трубы с
покрытиями, имеющими другие
геометрические параметры. Требует дальнейшего
изучения влияние на теплообмен
материала покрытий и
продолжительности эксплуатации поверхности.
Список использованной литературы
1. Динамическая модель интенсификации
теплоотдачи при кипении на пористой
поверхности / В. Накаяма, Т. Дайкоку, X. Кувахара
и др. — Теплопередача, 1980, № 3, с. 62—76.
2. Дюн дин В. А., Данилова Г. Н., Бори-
шанская А. В. Теплообмен при кипении
хладагентов на поверхностях с пористыми
покрытиями. Теплообмен и гидродинамика.
Л.: Наука, 1977, с. 15—30.
3. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин / под ред. А. А. Го-
голина. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982. 223 с.
4. Y о u n g R. К., Hummel R. L. — Chem.
Progr. Symp. Ser., 1965, Vol. 61, № 59,
pp. 264—270.
УДК 536.24.001.5:621.564.22.012.3
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ
ТЕПЛООТДАЧИ ПРИ
КОНДЕНСАЦИИ ПАРОВ
АММИАКА НА ПУЧКЕ
ТРУБОК С ПРОВОЛОЧНЫМ
ОРЕБ РЕНИЕМ
Канд. техн. наук В. Г. РИФЕРТ, Я. Е. ТРОКОЗ,
В. Ю. ЗАД И РАКА
Эффективность работы аммиачных
конденсаторов можно повысить,
применяя профилированные трубки с
проволочным оребрением. В ранее
опубликованной работе [1] коэффициенты
теплоотдачи а при конденсации пара
на оребренных проволокой трубках
были в 1,3—1,5 раза выше, чем на
гладких. Однако экспериментальные
значения а оказались сильно
заниженными по сравнению с
расчетными. Так, коэффициенты теплоотдачи
гладких трубок были ниже paiсчетных,
полученных по формуле Нуссельта,
в ~3 раза. Причиной такого
результата явилось наличие
неконденсирующихся газов в паре. В
настоящей работе этот недостаток
устранен.
Цель работы — получение
надежных данных по теплообмену при
конденсации чистых паров аммиака как
на одиночных трубках, так и на
пучках гладких и оребренных
проволокой трубок для обоснования
целесообразности применения последних
в аммиачных конденсаторах.
Опыты проводили на
экспериментальной установке, описанной в работе [1].
Использовали трубки из Ст. 10
длиной 1=0,64 м, наружным
диаметром dH = 16 мм и толщиной
стенки 6=1,5 мм. К наружной
поверхности трубок по спирали с различными
шагами 5=4, 8, 16 мм была
приварена методом радиочастотной сварки
стальная проволока диаметром dnp =
= 1,5 мм (рис. 1).
Оребренные трубки были изготовлены!
в Институте электросварки им. Е. О. Па-
тона АН УССР.
Исследования проведены в диапазоне
изменения плотности теплового
потока <7=5~50 кВт/м2, скорости
охлаждающей воды в трубках ww = lJ3 м/с,
паров аммиака в межтрубном
пространстве опытного конденсатора wn =
=0,02-7-0,03 м/с, температуре
насыщения конденсирующихся паров
аммиака /Н=26°С.
Значение tH определяли по
давлению, измеренному как манометром
класса 0,4, так и термопарами,
установленными в межтрубном
пространстве опытного конденсатора.
Тепловой поток рассчитывали по
изменению энтальпии охлаждающей
воды. Расход воды измеряли
ротаметром РС-5 или мерным баком, а ее
температуру — дифференциальными
термопарами. Для контроля тепловой
поток Q периодически измеряли со
стороны сконденсировавшегося пара.
При этом расхождение с расчетом
не превышало ±5 %.
По опытным данным находили
коэффициент теплопередачи для гладкой
и оребренных трубок: _,
кят SL_ (о
Рис. 1. Трубка со спирально-проволочным
оребрением.
40

где Q — тепловой поток, кВт,
где Gw — расход охлаждающей воды, кг/с;
cw — удельная теплоемкость охлаждающей
воды, кДж/(кг» К);
fw, t'y — температура воды соответственно на
входе и выходе из экспериментальной
трубки, °С;
iw — средняя температура охлаждающей
воды, °С;
F — площадь поверхности гладкой трубки,
м2.
По опытным значениям
коэффициентов теплопередачи для
экспериментальных трубок косвенным методом
устанавливали средние коэффициенты
теплоотдачи к поверхности трубок от
Аммиака:
где aw — коэффициент теплоотдачи от стенки
трубки к воде, кВт/м2;
Я,ст — коэффициент теплопроводности стенки
трубки, кВт/(м« К).
Ранее [4] на данном стенде в
результате исследований теплообмена при
конденсации водяного пара при
различных скоростях охлаждающей воды
в трубках ww, различных средних
по длине трубки температурах
воды tw и при числах Рейнольд-
са Re>l- 104 были получены
значения <х^ в виде зависимости а^ =
=/(^.. О-
Сравнение опытных данных с
рассчитанными по зависимости для
турбулентного режима течения жидкости в
трубках [2] показало их сходимость
в пределах ±5 %. Это позволило
применить полученную зависимость
'sL=f(ww О Для вычислений по
формуле B) при конденсации паров
аммиака.
-:л Максимальная относительная
погрешность определения среднего
коэффициента теплоотдачи (\ по
формуле B) при самом низком
значении q E кВт/м2) была не более 20 %.
Результаты наших экспериментов [5]
по конденсации водяного пара
показали полную идентичность,
количественную и качественную,
коэффициентов теплоотдачи при имитации
рядности труб как орошением конденсатом,
так и увеличением количества
натекающего конденсата в результате роста
тепловой нагрузки на вышележащих
трубках пучка. В этих
экспериментах было также отмечено, что
отсутствует влияние недогрева
конденсата (на 1—2 °С до tH), подаваемого
в ороситель, на интенсивность
теплоотдачи орошаемой трубки. Это можно
объяснить нагревом переохлажденного
конденсата до tH при конденсации на
нем пара в межтрубном пространстве.
К такому же выводу пришли авторы
работы [3].
С учетом вышесказанного, для
определения влияния рядности трубок (на-
текания конденсата) на интенсивность
теплообмена при конденсации паров
аммиака экспериментальную трубку
устанавливали в нижнем ряду пучка
опытного конденсатора и на верхних
трубках конденсировали необходимое
количество пара. Максимальное
отношение количества натекающего
конденсата GH к количеству конденсата,
образующегося на трубке GK, было
равно 30.
Исследования проводили на чистом
паре аммиака. Для полного удаления
воздуха из системы установку вакууми-
ровали и затем целиком заполняли
жидким аммиаком. После-чего аммиак
выпускали через емкость с водой из
нижней части опытного конденсатора,
где при выбранной схеме подачи пара
в пучок (сверху) собиралась смесь,
обогащенная воздухом.
Перед проведением экспериментов
теплообменную поверхность трубок
тщательно очищали и обезжиривали.
Наружная поверхность
экспериментальных трубок, проработавших 1400 ч,
была чистой, без следов ржавчины
и отложений.
Опытам на профилированных
трубках предшествовали исследования на
гладкой трубке. Было получено
вполне удовлетворительное согласование
опытных данных с расчетными,
определенными по формуле Нуссельта [2],
для одиночной горизонтальной трубы
(рис. 2).
На рис. 2 приведены опытные
данные по конденсации паров аммиака
на горизонтальных одиночных трубках
со спирально-проволочным оребрением
в виде с^=/(<7) для различных шагов
намотки S=4, 8, 16 мм.
Установлено, что теплообмен, по
сравнению с теплообменом на гладкой
трубке, протекает более интенсивно
на оребренной трубке с шагом
5=8 мм (ц, возрастает примерно
на 200 %) и менее интенсивно на
41

ап>кВт/{м*Ю
5 10 20 JO ^0 50
у,кВгп/м2
Рис. 2. Зависимость среднего коэффициента
теплоотдачи ап от плотности теплового потока q
при конденсации паров аммиака на одиночной
гладкой и профилированных трубах:
/ — труба со спирально-проволочным приварным оребрением,
5=8 мм; 2 — то же, 5=4 мм; 3 — то же, 5= 16 мм; 4 — гладкая
труба; 5 — расчет по формуле Нуссельта [2] для одиночной
горизонтальной трубы
оребренных трубках с 5=4 мм и
5=16 мм. Такое влияние S на
теплообмен можно объяснить для первого
случая увеличением угла затопления
нижней части трубки с уменьшением
шага профилирования S, а для
второго случая — уменьшением влияния
поверхностных сил, стягивающих
конденсат к ребрам с увеличением шага
профилирования, что согласуется с
результатами теоретического решения,
изложенного в работе [4].
Для теплового потока q=l2 кВт/м2
опытные данные по конденсации паров
аммиака на профилированных трубках
при натекании конденсата
представлены на рис. 3 в виде зависимости
WK
где п — число рядов трубок по вертикали,
равное для рассматриваемого случая
Сн+<?к
-е.
Сопоставление этих данных с
результатами испытаний для гладкой трубки
показывает, что во всем диапазоне
изменения п сохраняется одинаковая
степень интенсификации процесса
теплообмена на оребренных трубках. Как и
для одиночных трубок, наибольшая
интенсивность теплообмена получена
для спирально-проволочного оребрения
с 5=8 мм.
аПУкВт/(м2К)
2 д * 5 6 7 8 910 1214 п
Рис. 3. Зависимость среднего коэффициента
теплоотдачи ап от числа рядов труб по вертикали
п при <7=12 кВт/м2:
/ — труба со спирально-проволочным приварным оребрением,
5=8 мм; 2 — то же, 5=4 мм; 3 — то же, 5=16 мм;
4 — гладкая труба л*
Визуальные наблюдения за
конденсацией водяного пара на пучке
горизонтальных трубок со спирально-
проволочным оребрением [2] показали,
что конденсат, попавший на
нижерасположенную трубку, стекает по ее
периметру на участке, ограниченном
проволоками. Ширина участка стека-
ния капель и струй конденсата равна
шагу спирально-проволочного
оребрения S. Таким образом, участки
трубок, на которые непосредственно не
попадает конденсат с вышележащих
рядов, находятся в условиях работы
одиночной трубки. В заливаемых
участках трубок действует также механизм
стягивания конденсата к проволокам.
В результате степень влияния
рядности на среднюю теплоотдачу я-го
ряда трубок со спирально-проволочным
оребрением значительно меньше, чем
дает теория Нуссельта для гладких
трубок.
На основании анализа полученных
данных можно сделать вывод, что
применение спирально-проволочного
приварного оребрения значительно
интенсифицирует процесс теплоотдачи пр^
конденсации паров аммиака на гор^
зонтальных трубках. Для трубок с
шагом оребрения S=8 мм значения
коэффициентов теплоотдачи в 1,6—
2,0 раза выше, чем для гладкой
трубки, как в условиях работы
одиночной трубки, так и пучка трубок при
конденсации чистых паров аммиака.
На основе полученных данных во
ВНИИхолодмаше разрабатываются
аммиачные конденсаторы с трубками,
имеющими проволочное оребрение.
42

Список использованной литературы
1. Интенсификация теплообмена в
конденсаторах с горизонтальными трубами, ореб-
ренными проволокой / В. Г. Риферт,
П. А. Барабаш, А. Б. Голубев и др.—
Холодильная техника, 1981, № 4, с. 23—25.
2. Исаченко В. П., Осипова В. А.,
Сукомел А. С. Теплопередача. М.:
Энергия, 1981. 416 с.
3. Исследование теплообмена при
конденсации неподвижного пара на пакетах
горизонтальных труб разного диаметра /
И. И. Гогонин, В. И. Сосунов, С. И.
Лазарев и др.— Теплоэнергетика, 1983, № 3,
с. 17—19.
4. Риферт В. Г., Барабаш П. А.,
Голубев А. Б. Интенсивность конденсации
водяного пара на горизонтальных
профилированных проволокой трубах.— Изв.
вузов СССР. Энергетика, 1980, № 7, с. 106—
Ъ. Теплофизикаи гидрогазодинамика
процессов кипения и конденсации / В. Г.
Риферт, Я. Е. Трокоз, В. Ю. Задирака
и др.— В кн.: Тезисы докладов
всесоюзной конференции. Рига, 1982, т. 2,
с. 33—34.
УДК 621.564.25.004.1:517.9
УРАВНЕНИЕ СОСТОЯНИЯ
ХЛАДАГЕНТА R14
Н. Д. ЗАХАРОВ, О. С. ТРОФИМОВА
Расширение применения хладагента
R14 в холодильной и криогенной
технике вызывает необходимость иметь
надежные уравнения состояния,
справедливые в широком диапазоне
параметров.
Термические свойства R14 в жидком
состоянии экспериментально
исследованы ранее [2]. Установлено, что
будучи экстраполированным на линию
насыщения, полученное уравнение состояния
дает результаты, согласующиеся с
данными, определенными при
непосредственном измерении плотности кипящей
Жидкости [7], в пределах 0,2—0,3%.
го можно использовать для расчета
термических и калорических свойств
в интервале температур 90—190 К при
давлениях до 50 МПа.
Для газообразного хладагента R14
имеется более десяти уравнений
состояния. Однако все они по точности
или полноте описания термической
поверхности не отвечают современным
требованиям. Поэтому авторами была
поставлена цель — получить
надежное уравнение, плавно стыкующееся
с уравнением состояния для жидкого
хладагента R14 [2] и описывающее
область газа от тройной точки до
температуры 625 К с пределом по давлению
50 МПа.
После предварительной проверки
на внутреннюю и взаимную
согласованность в качестве опорных взяты все
опытные значения коэффициента
сжимаемости из работы [5], 28 точек —
из [8], 17 — из [10], 113 — из [3],
50 точек — из [2], а также все
экспериментальные данные по
изотермическому изменению энтальпии из работы
[4]. Критические параметры приняты
равными: давление /?кр =3,745 МПа,
температура Гкр =227,5 К, плотность
QKp =7,1428 моль/л. Значения второго
вириального коэффициента В выше
температуры 203 К заимствованы из [5, 6,
8, 9]. Зависимость В(Т) до тройной
тачки экстраполирована на основании
рекомендаций [1] с использованием
потенциала Кихары, значения параметров
которого заимствованы из [8].
Опытные и расчетные величины В, л/моль,
аппроксимированы выражением:
В = 0,085643—0,3477010—0,5062662 +
+ 0,136151 в3 —0,439487В4,
где 0=100/Г,
со среднеквадратичным отклонением
0,0003 и максимальным — 0,001.
Для моделирования
термодинамических свойств R14 выбрано уравнение
состояния в элементарных функциях:
<г = ао + а10 + рВ + 7Ф+(О8> A)
где а0, cij, 7, со— объемные функции;
Ф, е — температурные функции,
позволяющее последовательно
отображать с высокой точностью отдельные
участки термической поверхности.
Объемные функции, полученные по
данным о сжимаемости выше
температуры 273 К, имеют вид:
a0 = l+2a,.(Q/10)''; B)
a^SMe/10)'; C)
P = 2ci(Q/10)/, D)
а объемные и температурные функции,
выведенные по данным о сжимаемости
ниже температуры 273 К и калори
ческим свойствам R14, описываются
формулами:
7=24(q/10)'; E)
43

Таблица 1
ai
0,9590137
3,74449
—6,62685
4,76745
— 1,09243
—
—
*i
—3,1722423
18,630233
34,667257
—24,652489
5,9972648
—
—
"
ci
10
—7,955089
29,244001
56,340895
—33,937429
1,0150348
5,0271755
— 1,1101548
"
di
—
— 12,272075
71,907522
— 118,17428
81,466741
—24,928485
2,7151202
"
ei
3,5718476
—26,582768
78,247508
— 120,48764
106,27007
—54,187266
14,891155
— 1,7103639
(o-[—2,4528(q/10J + 20,6916(q/10L—
—319,5591 (Q/10N]exp(—0,3g2)+2ef(Q/10)'
F)
Ф =
f 2,664982
в2
2,181637 0,506794 \
-, + -г ) X
Xexp
/ 0,35 \
V «3 /
e= (—82,0968+ 214,9136) exp
V «3 / *
@3
G)
(8)
Константы полиномов в уравнениях
B) — F) приведены в табл. 1.
Уравнение A) адекватно воспроизводит
значение коэффициента сжимаемости в
критической точке и удовлетворяет
критическим условиям. Отклонения данных,
полученных по уравнению A), от
опытных показаны в табл. 2. Видно, что
в большинстве случаев отклонения этих
данных сопоставимы с погрешностью
экспериментов.
Для расчета термодинамических
свойств насыщенного хладагента R14
уравнения состояния жидкости [2] и
газа A) должны быть дополнены
уравнением кривой упругости. Сравнение
выполненных рядом авторов измерений,
с учетом чистоты использованных
образцов, заявленной погрешности и
взаимной согласованности, позволило
отдать предпочтение данным [11]. На их^
основе методом наименьших квадратов*
получены константы уравнения
Вагнера:
ln(ps/pKp) - 1/т [-6,9879008A-т) +
+ 2,511478A—тI,5—2,226248A—тJ—
—0,424305A—тK—3,10673A—тN], (9)
где ps — давление насыщения, МПа;
т — приведенная температура.
При этом удовлетворено правило
Планка—Риделя и обеспечены нулевые
отклонения в тройной и критической
точках при среднеквадратичной
погрешности 0,55 %.
Список использованной литературы
1. Баркан Е. С. К вопросу о нахождении
второго вириального коэффициента в области
низких температур. — Журнал технической
физики, 1978, № 6, с. 1286—1296.
2. Светличный П. И., П о р и ч а н с к и й Е. Г.
Исследование термических свойств
фреона- 14. — Изв. вузов СССР. Энергетика, 1980,
№ 1, с. 118—121.
3. Светличный П. И. Исследование
сжимаемости газообразного фреона-14. — Изв.
Чистота образцов, %
Диапазон температур, К
Диапазон плотностей,
моль/л
Число точек
Погрешность
эксперимента
Среднеквадратичное
отклонение
Максимальное отклонение
Та
блица 2
Отклонения данных, полученных по уравнению A), от опытных, приведенных в работах ^
[5]
99,96
273—623
0,75—12,5
293
0,03—
0,3**
0,06**
0,33
[8]
99,6*
203—295
0,35—9,8
28
0,03—
0,07**
0,17**
0,43
[10]
99,99
209—274
1 — 10,6
17
0,3—
j 4**
0,21**
0,58
[3]
99,
182—374'
0,47—11,1
70
0,07—
0,18**
0,51
98
208—350
11,8—13,5
43
0,14***
0,12***
0,29
[21
99,98
189—316
13,2—17,7
50
0,05—
0,07***
0,09***
0,20
[41 т
99,97
217—265
1,7—14,1
32
25—
3Q****
АО****
99
Примечания. ""Остальное — воздух, экспериментальные данные откорректированы;
** погрешность и отклонения указаны по коэффициенту сжимаемости, %;
*** то же, по плотности, %;
**** то же, по изотермическому изменению энтальпии, Дж/моль.
44

вузов СССР. Энергетика, 1982, № 6, с. 74—77.
4. Экспериментальное исследование
энтальпии фреона-14 / Н. Д. Захаров, Г. Н.
Аникеев, Р. М. Мифтахов и др. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Киев, 1982,
вып. 34, с. 87—93.
5. Douslin D. R. et. al. — J. Chem. Phys.,
1961, JSfe 4, pp. 1357—1366.
6. Kalfoglou N. K., Miller J. G. —J. Phys.
Chem., 1967, Vol. 71, pp. 1256—1261.
7. Knobler С M., Pings С J. — J. Chem.
Eng. Data, 1965, Vol. 10, pp. 129—130.
8. L a n g e H. В., S t e i n F. P. — J. Chem. Eng.
Data, 1970, Vol. 15, pp. 56—61.
9. MacCormakK. E., Schneider W. G. —
J. Chem. Phys., 1951, Vol. 19, pp. 845—855.
10. Martin J. J., Bhada R. K. — Am.
I. Chem. Eng. J., 1971, Vol. 17, pp. 683—688.
11. Lob о L. Q., Stave ley L. A. K. —
Cryogenics, 1979, № 6, pp. 335—338.
\
УДК 663.674.002.5
ТОЛЩИНА НАМЕРЗАЮЩЕГО СЛОЯ
И СКОРОСТЬ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
СМЕСИ ВО ФРИЗЕРЕ
Д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ
В процессе фризерования
происходит насыщение смесей мороженого
воздухом и замерзание части влаги.
При этом образующийся на внутренней
поверхности цилиндра фризера слой
замороженной смеси непрерывно
срезается ножами мешалки.
При создании новых фризеров
необходимо учитывать толщину
намерзающего слоя смеси и скорость ее
замораживания. В связи с этим
целесообразно разработать
соответствующую методику расчета этих
параметров.
Обозначим:
G — производительность фризера, кг/с;
F=ndl—площадь охлаждаемой поверхности
цилиндра фризера, м2;
d, I — соответственно внутренний диаметр
цилиндра и длина охлаждаемой
части, м;
ji pi, p — соответственно абсолютное давление
щ смеси в цилиндре (для фризера
непрерывного действия) и
атмосферное давление, МПа;
п — частота вращения мешалки фризера,
с-1;
z — число ножей мешалки;
Qm — плотность невзбитой смеси, кг/м3;
ут — объемная масса взбитой смеси во
фризере, кг/м3;
у — объемная масса мороженого, кг/м3;
s, s\ — взбитость соответственно
мороженого после выхода из фризера и смеси
во фризере при избыточном
давлении, доли единицы;
б — толщина замораживаемого слоя
смеси, м;
т= продолжительность одного цикла
nz намораживания смеси, с;
©1 — доля вымороженной воды в
мороженом при выходе из фризера, доли
единицы.
Согласно [1]
У 1+8 '
По аналогии с этой формулой
применительно к взбитой смеси,
находящейся под избыточным давлением во
фризере, можно написать:
Qm __ Qm
Tm=
1+51
A)
1+^
Р\
F
Масса смеси, намораживающейся за
один оборот мешалки на поверхности
цилиндра, будет:
Ga>i
-г- B)
п
Отсюда объем смеси,
намораживающейся на поверхности цилиндра за
один оборот мешалки, можно выразить
так:
Gm(\+s-?- )
х р[ '
nQm
Причем толщина замораживаемого
слоя смеси
G©, (l+s— )
х Р\'
77 • C)
Среднюю линейную скорость
замораживания можно представить как
A- V "I/ D)
т Qmndl
Используя формулы C) и D),
применительно к фризеру ОФИ
производительностью в среднем 325 кг/ч или
0,0903 кг/с [2] подсчитали толщину
образующегося на поверхности
цилиндра замороженного слоя сливочной
смеси и линейную скорость
замораживания.
Фризер непосредственного
охлаждения, температура кипения аммиака не
выше 343К.
Состав смеси: 10 % молочного жира,
14 % сахарозы, 10 % сухого
обезжиренного молочного остатка, 1,5 % же-
лирующего картофельного крахмала;
общее содержание сухих веществ
35,2 %. Полагаем, что Qm= 1100 кг/м3,
5=0,6, pi=0,5 МПа. Для этого фризера
az=9c~i, z=2, d=0,105 м, /=0,746 м.
Массовая доля вымороженной воды
в мороженом при выходе его из
фризера с температурой 268К
принималась равной 0,4095 [3].
45

В результате расчетов установлено:
6=16,6 мкм, ^-=297 мкм/с.
Т. А. Боушев с помощью
полученных им критериальных уравнений
рассчитал толщину слоя замороженной
молочной смеси, образующегося на
стенках цилиндра фризера ОФН
периодического действия с рассольным
охлаждением (температура рассола не
выше 255К).
Состав смеси: 3,5 % молочного
жира, 10,5 % сухого обезжиренного
молочного остатка, 16 % сахарозы, 2 %
пшеничной муки; общее содержание
сухих веществ 31,6 %. Температура
мороженого при выходе из фризера
269К, взбитость 0,6. Согласно
расчетам, толщина слоя смеси составила
в среднем 17,5 мкм.
Для фризера ОФН
производительностью 110—160 кг/ч (в среднем
135 кг/ч) [4] при расчете по
формулам C) и D) нельзя исходить из
указанной часовой производительности.
Это обусловлено перерывами в работе
фризера, связанными с необходимостью
выгрузки готового продукта и
заполнением цилиндра фризера новой
порцией смеси. Поэтому правильнее
исходить из объема одноразовой загрузки
цилиндра, которая составляет в среднем
25 л, или 27,5 кг. Принимая среднюю
продолжительность цикла фризерова-
ния 9 мин, получаем часовую
производительность 183,3 кг @,0509 кг/с).
Частота вращения ножевой рамы
п=3,2 с-1, <г=2, р\=р, площадь
охлаждаемой поверхности цилиндра
фризера F=0,9 м2. Долю вымороженной
воды при 269К считаем согласно [3]
равной 0,3550, как и для молочного
мороженого, имеющего в соответствии с
действующим ОСТ 49 156—80 весьма
близкий состав C,5 % молочного жира,
10 % сухого обезжиренного молочного
остатка, 15,6 % сахарозы; общее
содержание сухих веществ в продукте
30,2 %, включая сухие вещества жели-
рующего картофельного крахмала,
содержащегося в количестве 1,5%).
Результаты расчета показывают, что
6=8,95 мкм и т==57,6 мкм/с.
Согласно данным X. Кесслера [5],
толщина слоя смеси, намерзающего на
поверхности цилиндра фризера,
составляет 10 мкм. Этот результат получен
по упрощенной методике расчета, не
учитывающей конструктивных
особенностей фризера и других факторов.
Данных о линейных скоростях
замораживания смеси во фризере в
доступной нам литературе найдено не
было.
Из изложенного следует, что
толщина слоя смеси, намерзающего на
охлаждаемой поверхности цилиндра
фризера в зависимости от его
конструктивных особенностей, состава
смеси и температуры мороженого при
выходе из фризера составляет 9—
17 мкм, а линейная скорость
замораживания — 60—300 мкм/с.
Предлагаемый способ расчета этих
показателей может быть использован
при проведении расчетов, связанных с
процессом фризерования.
Список использованной литературы
1. Дезент Г. М., Боушев Т. А.
Оборудование и поточные линии для производства
мороженого. М.: Госторгиздат, 1961. 216 с.
2. Оленев Ю. А., Зубова Н. Д.
Производство мороженого. М.: Пищевая
промышленность, 1977. 232 с.
3. Оленев Ю. А. Удельная теплоемкость,
энтальпия смесей и мороженого и доля
вымороженной воды в мороженом.—
Холодильная техника, 1980, № 6, с. 37—41.
4. Справочник по производству мороженого /
Г. М. Азов, А. Г. Бурмакин, И. Б. Гисин
и др. — М.: Пищевая промышленность,
1970. 432 с.
5. Kessler H. G. Speiseeisherstellung.— In:
Lebensmittel — Verfahrenstechnic. Schwer-
punkt Molkereitechnologie. Munchen, 1976,
S. 409—420. 4
46

Стандарты и качество
УДК 637.352.037.004.162@83.75) :637.146.037.004.162 @83.75)
НОВЫЕ НОРМЫ ПОТЕРЬ
ТВОРОГА И СМЕТАНЫ
ПРИ ХРАНЕНИИ
И ТВОРОГА
ПРИ ЗАМОРАЖИВАНИИ
НА БАЗАХ И ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Канд. техн. наук В. В. ГУСЛЯННИКОВ,
Э. П. ПЕТРУХИНА, Л. П. ДУДНИК
С 1 января 1984 г. действуют
новые нормы потерь творога и
сметаны при хранении и творога при
замораживании на базах и
холодильниках Минмясомолпрома СССР. Эти
нормы являются контрольными,,
предельно допустимыми и применяются
для оценки фактически выявленных
потерь.
Новые нормы разработаны ВНИКТИ-
холодпромом на основе
экспериментальных материалов. Работу проводили
в производственных условиях на
холодильниках московского и
ленинградского производственных объединений
«Молоко». .
Хранение охлажденного творога и
сметаны и замораживание творога
осуществлялось в соответствии с
требованиями действующей технологической
инструкции по холодильной обработке
и хранению творога и сметаны на
базах и холодильниках. Качество
творога и сметаны, закладываемых
на хранение, соответствовали
требованиям действующей
нормативно-технической документации.
Охлажденный творог хранили при
температуре 0±1°С и относительной
влажности 80—85% в течение 5 сут,
сметану в тех же условиях — 4 мес.
Творог замораживали в
морозильных камерах холодильников молком-
бинатов при интенсивном обдуве
воздухом с температурой —28 Ч- —33 °С
до конечной температуры в
продукте —18 °С. Замороженный творог
хранили при температуре воздуха —18°С
и относительной влажности 85—90% в
течение 6 мес.
Для замораживания и хранения
творога использовали деревянные бочки
E0 кг) с пленочными (из
полимерных материалов)
мешками-вкладышами и без них, картонные ящики
B0 кг) с пергаментными
вкладышами и пленочными
мешками-вкладышами.
Всего на хранение было заложено
около 15 т творога различной
жирности.
Сметану хранили в бочках с
пленочными мешками-вкладышами и без них.
На хранение было заложено около
8 т сметаны различной жирности,
полученной с восьми молочных
заводов.
При разработке новых норм за
основу были приняты ранее
действовавшие нормы, разработанные
институтом.
Ниже приводятся нормы потерь
охлажденного творога при хранении,
они одинаковы для творога 5; 9 и
18 %-ной жирности и нежирного.
Продолжительность Потери охлажденного
хранения, сут творога, % к массе
1 продукта
2 0,10
о 0,20
4 °>30
Согласно технологической
инструкции хранение охлажденного творога
допускается не более 5 сут. При
хранении в бочках потери творога
обусловливаются испарением влаги и
впитыванием сыворотки в тару. В
разработанных нормах потери сыворотки
приняты за потери продукта.
На оснований экспериментальных
данных предусмотренные новыми
нормами потери охлажденного творога в
бочках за 5 сут хранения
сокращены на 0,05 % по сравнению с ранее
действовавшими нормами. Расход
продукта на анализы в нормы не
включен.
Нормы потерь творога при
замораживании в морозильных • камерах
на базах и холодильниках приведены
в табл. 1. Они определены для све-
жевыработанного продукта и для
привозного, доставленного с других
предприятий-изготовителей.
На основании экспериментальных
данных нормы потерь при
замораживании привозного творога в
бочках установлены в 2—3 раза ниже
норм потерь свежевыработанного
творога. Это обусловлено тем, что
наибольшие потери сыворотки имеют
место в течение первых суток
хранения после выработки и они учи-
47

Таблица 1
Творог
18%-ной жирности
свежевыработанный
привозной
5 и 9%-ной жирности
свежевыработанный
привозной
Нежирный
свежевыработанный
привозной
Потери творога при
замораживании, % к массе
продукта
в бочках
0,30
0,10
0,35
0,15
0,40
0,20
в ящиках с
пергаментными
вкладышами
0,40
0,45
0,50
тываются нормами потерь при
транспортировке творога.
Поскольку потери массы творога при
замораживании в бочках и
картонных ящиках с пленочными мешками-
вкладышами отсутствуют, нормы потерь
в этой упаковке, так же как и при
замораживании творога во флягах,
не установлены.
Разработанные нормы потерь
замороженного творога различной
жирности при хранении приведены в табл. 2.
Наибольшие нормы предусмотрены
для нежирного творога при
хранении в картонных ящиках с
пергаментными вкладышами; нормы потерь
нежирного творога при хранении в
бочках — вдвое ниже.
Впервые установлены нормы потерь
замороженного творога при хранении
в картонных ящиках с пленочными
Таблица 2
, мес
винг
я
я
о.
X
о
жительно
о
ч
о
а.
Е
1
2
3
4
5
6
Потери замороженного творога при хранении, %
5, 9, 18%
X
3
о >s
о 5
X °
X О
? *
За
в 2
0,25
0,50
0,65
0,75
0,80
0,85
продукта после
-ной жирности
1 в ящиках
2
3
11
СО СО
S а
? я
«ь 2
и со
0,35
0,70
1,00
1,30
1,60
1,80
2
э
3
«=*
ж со
= *
о а
а со
со аи
S в
с 2
0,02
0,04
0,06
0,08
0,09
0,10
замораживания
нежирного
X
3
S3
о «
Я <L>
4> 3
§з
m «о
о§
х ¦
м о
•г S
^ со
и 2
0,30
. 0,60
0,75
0,80
0,85
0,90
к массе
в ящиках
S
2
3
II
2 3
2 я
o.g
ё§
о га
0,40
0,80
1,20
1,50
1,80
2,10
2
СО
g
3
"¦з
О 2
с |
о 2
0,02
0,04
0,06
0,08
0,09
0,10
мешками-вкладышами. Они не
превышают 0,02 % ежемесячно.
При хранении замороженного
творога в бочках с пленочными
мешками-вкладышами потери отсутствуют,
поэтому нормы потерь на этот
продукт не установлены, как и на
замороженный творог, хранящийся во
флягах.
Не применяются нормы потерь и при
хранении расфасованного @,25 кг)
замороженного творога.
Расход продукта на анализы
дополнительно к нормам потерь при
хранении предусмотрен в размере 0,01 %
(ежемесячно).
Нормы потерь даны в нарастающем
итоге и должны применяться по
последнему месяцу хранения, а не
суммарно за каждый месяц. Для
правильного определения величины
предельно допустимых потерь
разработана инструкция по применению норм,
в которой даны формулы и методика
расчета.
В этой инструкции указывается, что
при хранении творога, замороженного
в блоках в скороморозильном аппарате,
применяются нормы расхода и
предельно допустимых потерь при
замораживании творога на линии М1-ОЛК.
В них потери не превышают 0,04 % для
жирного и 0,09 % для нежирного
творога за 6 мес хранения при —18 °С.
Нормы потерь сметаны при
хранении в охлажденном состоянии
дифференцированы в зависимости от
жирности продукта: 20,25 и 30 % (табл. 3).
Допустимый срок хранения сметаны
в соответствии с технологической
инструкцией A983 г.) сокращен с 4 мес,
как было в прежних нормах, до 3 мес.
Таблица 3
Продолжительность
хранения, сут
5
10
15
20
25
30 A мес)
45
60 B мес)
75
90 C мес)
Потери сметаны при хранении
в бочках
20%-ной
жирности
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,60
0,75
0,90
"
% к массе
25%-ной
жирности
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,55
0,70
0,80
0,90
продукта
30% -ной
жирности
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,34
0,45
0,55
0,65
0,75
48

Для сметаны 30 %-ной жирности
нормы потерь снижены по сравнению
с действовавшими ранее на 0,02 %.
Потери сметаны при хранении в
бочках обусловлены утечкой сыворотки
и впитыванием ее в тару. В связи
с этим рекомендовано тщательно
ремонтировать и замачивать бочки перед
их заполнением.
Из-за вытекания сыворотки жирность
сметаны повышается, поэтому после
длительного хранения проводят
нормализацию сметаны по жиру в
соответствии с технологической инструкцией.
Использование повиденовых мешков-
вкладышей при хранении сметаны в
ИЮБРЕТЕНИЯ
(И) 1070385 F1) 620742 B1) 3372497/29-06 B2)
29.12.81 3E1) F 24 F 3/147 E3) 697.94 G2)
В. С. Майсоценко G1) Одесский инженерно-
строительный институт
E4) E7) ВОЗДУХООСУШИТЕЛЬНАЯ
УСТАНОВКА по авт. св. № 620742, отличающаяся
тем, что, с целью обеспечения охлаждения
осушаемого воздуха, она дополнительно содержит
регенеративный воздухоохладитель
косвенно-испарительного типа с каналами для основного и
вспомогательного потоков воздуха и контактный
теплообменник, установленный на выходах
обратного потока из воздуховоздушного
теплообменника и вспомогательного потока из регенеративного
воздухоохладителя, каналы основного потока
которого подключены к потоку осушаемого воздуха
после адсорбера.
(И) 1070391 B1) 3458886/23-06 B2) 23.06.82
||3E1) F 25В 1/00 E3) 621.574 G2) А. И.
Лавочник, Л. Е. Левит G1) Ташкентский
политехнический институт им. А. Р. Бируни
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая циркуляционный контур для
хладагента с последовательно расположенными
дроссельным устройством и диэлектрическим
участком, имеющим полый электростатический
накопитель-генератор, отличающаяся тем, что, с целью
повышения температуры хранения продуктов,
выходная часть дроссельного устройства и
диэлектрический участок выполнены в виде диффузора,
перекрытого на выходном конце металлической
крышкой с отверстием для подключения к
контуру посредством диэлектрической вставки,
причем крышка электрически соединена с
накопителем-генератором.
бочках исключает потери ее массы.
Они образуются только при разрыве
пленки. Установленная норма этих
потерь 0,03 % ежемесячно.
Расход'сметаны на анализы в
процессе хранения разрешается не более
0,01 % (ежемесячно) дополнительно к
нормам потерь.
Введение в действие новых норм
потерь творога и сметаны при
хранении и творога при замораживании
будет способствовать уменьшению
потерь продуктов и позволит получить
экономический эффект более 1 млн. руб.
в год.
A1) 1070384 B1) 3403836/23-06 B2) 02.03.82
3E1)F 24F3/14; F 25В 15/06; F 25В 27/00 E3)
621.575 G2) О. Б. Алоян, С. С. Барамидзе,
3. М. Чачава G1) Тбилисский зональный научно-
исследовательский и проектный институт типового
и экспериментального проектирования жилых и
общественных зданий
E4) E7) ГЕЛИОАБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
циркуляционный контур для водосолевого раствора,
в котором установлены солнечный генератор типа
«горячий ящик», теплообменник-генератор,
абсорбер и размещенный с ним в одном
корпусе исполнитель, к которому линиями подвода
холодного и отвода теплого хладоносителя
подключен потребитель холода, отличающаяся тем,
что, с целью использования установки для тер-
мостатирования воздуха, она дополнительно
содержит воздушную магистраль и
последовательно установленные на ней увлажнитель,
служащий потребителем холода, и осушитель, а также
два последовательно подсоединенных к
осушителю двухполосных охладителя, включенных
параллельно абсорберу, при этом вторые полости
охладителей соединены последовательно и первая
из них включена в линии холодного и теплого
хл а доносителей параллельно увлажнителю, а
вторая — в линию теплого хладоносителя перед
испарителем.
A1) 1070392 B1) 3499251/23-06 B2) 05.10.82
3E1)F 25B1/02 E3) 621.574 G2) О. В. Лобов,
А. Д. Усыскин, В. Г. Титов
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ СТАНЦИЯ,
содержащая контур циркуляции хладагента, в
котором установлены группы испарителей,
отделителей жидкости, поршневых компрессоров и
конденсаторов со своими коллекторами, причем
каждый компрессор со стороны нагнетания имеет
ответвление, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности,
ответвления всех компрессоров подключены к
коллектору групп испарителей.
49

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 668.395.7:621.56/.59.004.67
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ПОЛИМЕРНЫХ
МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ РЕМОНТА
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Канд. техн. наук В. И. ГАМИРОВ,
П. Г. ПОЛЕЖАЕВА
При заводском ремонте оборудования
подвижного состава для
восстановления деталей широко применяют
полимерные материалы.в виде клеев, паст,
шпатлевок, замазок различной
консистенции [1]. Например, эпоксидной
замазкой заделывают трещины,
раковины и свищи в цилиндровых блоках
дизелей, топливных баках и корпусах
масляных насосов, уплотняют
цилиндровые втулки при посадке в блок,
а эластомером ГЭН-150В
восстанавливают натяги в подшипниковых
узлах.
Дефекты, аналогичные
перечисленным, возникают и в деталях
холодильного оборудования
рефрижераторного подвижного состава. Однако из-за
специфических условий их работы в
контакте с аммиачно- и фреоно-мас-
ляными средами и рассолами прямое
заимствование накопленного опыта
применения полимерных материалов не
представляется возможным. Требуется
предварительно изучить влияние этих
сред и рассолов на
физико-механические свойства ремонтных полимерных
материалов.
Изменение свойств, в том числе
адгезии к чугуну, эпоксидного
(холодного отвердения) и полиэфирного
клеев, бутакрила, эластомера ГЭН-150В
под воздействием хладагента R12 и
масла ХФ12-18, температур (±50°С) и
вибраций исследовали ранее [2].
Выявлено, что из изученных материалов
только полиэфирный клей может быть
использован для ремонта чугунных
деталей, контактирующих с R12.
Ниже приводятся результаты
дальнейших исследований стойкости
ремонтных полимерных материалов в смесях
R12 с маслом ХФ12-18, R22 с маслом „
ХФ22-24, аммиака с маслом Веретен- i
ное-3 и в рассоле — 30%-ном
водном растворе хлористого кальция.
Стойкость оценивали по
относительному изменению после воздействия
среды адгезии к чугуну и стали,
определяемой пределом прочности при
отрыве ремонтных материалов от торца
цилиндрических чугунных и стальных
образцов диаметром 25 мм.
Поверхность торца образцов обрабатывали
до величины шероховатости Ra<5 мкм,
обезжиривали и на нее наносили
полимерный материал. Вид, состав,
режим отвердения материалов и их
адгезия к чугуну и стали указаны в
табл. 1.
Образцы с нанесенным материалом
вставляли в кассету и помещали ее
Полимерный материал
Полиэфирный клей
Эпоксидный клей
холодного
отвердения
Эпоксидный клей
горячего
отвердения
Литурен-032
(пол иурета новый
герметик)
Эластомер
ГЭН-150В
Состав
Компоненты
Полиэфирная смола ПН-1
Нафтенат кобальта
Гипериз
Металлический порошок
Эпоксидная смола ЭД-16
Дибутилфталат
Полиэтиленполиамин
Металлический порошок
Эпоксидная смола ЭД-16
Дибутилфталат
Триэтаноламин
Карбонильное железо
Форполимер СКУ-ДФ-2
Отвер д ител ь-032
—

Количество, части
по массе
100
8
3
30—50
100
10
6
30—50
100
10
10
70
100
16
100
Режим отвердения

Температура,
°С
18—22
18—22
120
20—22
60


жительность, ч
24
24
10
24
3
Та
блица 1
Адгезия, МПа
к стали
4,7—7,3
4,9—8,4
13,2—21,0
2,0—3,6
3,7—9,4
к чугуну
4,7—7,3
<
3,8—5,9
7,8—11,2
1,7—3,1
4,8—6,0
50

Таблица 2
Полимерный
материал
Полиэфирный
клей
Эпоксидный клей
холодного
отвердения
Эпоксидный клей
горячего
отвердения
Литурен-032
Эластомер
ГЭН-150В
Адгезия полимерного материала после имитации эксплуатационных условий, % к исходному состоянию
к стали
ХФ12-18


рация,
20 °С
82
84
>62
<97
—50°С
50
>34
37
50°С
54
>86
50
R22+масло
ХФ22-24


рация,
20°С
80
>26
100
>76
—50°С
34
>34
0
42

Раствор
СаС12
50°С
47
>53
62
к чугуну
1Ш+масло
ХФ12-18


рация,
20°С
>72
74
84
35
—50°С
>88
24
68
15
50°С
86
80
80
65
R22 + масло
ХФ22-24


рация,
20° С
0
>89
0
35
—50°С
11
>69
9
24
50°С
9
>79
0
28
Раствор
CaCI?
Виб
ра
ция,
20 °С
94
100
73
59
-50 °С
35
40
77,5
50
в герметичные емкости с
предохранительными клапанами, заполненные
смесью хладагента с маслом или
рассолом. Образцы во время испытаний
находились в газообразной среде,
жидкая фаза располагалась внизу. Для
контакта с последней горизонтально
расположенные емкости один раз в
сутки переворачивали относительно
продольной оси на 360°. Емкости
выдерживали в течение 2000 ч в
термокамере ТКСИ 02-80 при температуре
—50 °С или в термошкафу при
температуре 50 °С. После воздействия
среды образцы в кассетах на вибростенде
подвергали в течение 120 ч
вибронагрузкам с ускорением 60 м/с2 и
частотой 50 Гц. После этого образцы
вынимали из кассет, обезжиривали
ацетоном и склеивали эпоксидной смолой
холодного отвердения.
Результаты испытаний образцов на
отрыв после воздействия среды,
температуры (±50°С) и вибраций
приведены в табл. 2. Отсутствие данных
- для аммиачно-масляной смеси
обусловлено полным отслоением полиэфирных
и эпоксидных клеев от торцевой
поверхности образца после выдержки
в этих средах при температурах в
диапазоне от —50 до 50 °С. Таким
образом, наиболее агрессивной средой,
в которой исследованные клеи работать
не могут, является аммиачно-масляная.
Из фреоно-масляных сред большей
агрессивностью обладает смесь R22 с
маслом ХФ22-24. Адгезия к металлам
значительно снижается при
воздействии сред в зоне отрицательных
температур (—50 °С). Отмечено, что адгезия
полимерных клеев к стали выше, чем
к чугуну. В рассоле наиболее стойким
материалом оказался эпоксидный клей
горячего отвердения.
В склеенных деталях материал
находится в более легких (с точки зрения
контакта с агрессивными средами)
условиях. Для изучения возможности
использования эпоксидных и
полиэфирных составов для склеивания деталей
методику эксперимента несколько
изменили: стальные образцы с
нанесенными составами склеивали попарно сразу
же после отвердения испытуемого
материала, а затем помещали в
герметичные емкости с фреоно-масляными
смесями. Как показали результаты
испытаний (табл. 3), воздействие
фреоно-масляных смесей на склеенные
образцы незначительно.
В табл. 4 указана допустимость
использования исследованных материа-
Таблица 3
Полимерный материал
Полиэфирный клей
Эпоксидный клей
холодного
отвердения
Эпоксидный клей
горячего
отвердения
Адгезия полимерного материала
к стали в склеенных деталях после
воздействия смеси R12+масло
ХФ12-18 при имитации
эксплуатационных условий, % к исходному
состоянию
—50 °С
96
79
91
50 °С
78
102
79
Вибрация,
20 °С
88
98
87
51

Таблица 4
Полимерный материал
Полиэфирный клей
Эпоксидный клей холодного
отвердения
Эпоксидный клей горячего
отвердения
Литурен-032
Эластомер ГЭН-150В
Использование
полимерного
устранения
дефектов (I)
или для
склеивания
(II) деталей
I
II
I
II
I
II
I
II
I
II
Допустимость (+) и недопустимость (—) использования
полимерного материала для ремонта деталей из стали
и чугуна, работающих в разных средах
R12+масло ХФ12-18
Сталь
+
+
+
+
+
+
—
—
Чугун
+
+
+
+
+
—
—
R22+ масло ХФ22-24
Сталь
+
+
+
—
—
Чугун
+
+
+
+
+
—
—
Раствор СаОг
Сталь
+
+
+
+
+
—
+
+
Чугун
—
—
+
+
—
—
лов в зависимости от условий
эксплуатации. Для устранения дефектов типа
рыхлостей, раковин в деталях
холодильного оборудования рекомендуется
эпоксидный клей горячего отвердения
и полиэфирный клей. Для ремонта
стальных деталей, работающих в среде
R12, возможно также применение
эпоксидного клея холодного отвердения.
Склеивать детали можно полиэфирным
и эпоксидным клеями. Эти же клеи
и эластомер ГЭН-150В пригодны для
ремонта стальных деталей,
контактирующих с рассолом. Ремонт чугунных
деталей рассольной системы допустим
только эпоксидным клеем горячего
отвердения. Для ремонта деталей,
контактирующих с аммиаком, применять
исследованные материалы нельзя.
Список использованной литературы
1. Белявский И. Ю., Дубинский Е. А.,
Сурнин В. Л. Применение полимерных
материалов для ремонта узлов и деталей
подвижного состава. М.: Транспорт, 1979.
158 с.
2. Гамиров В. И., Полежаева П. Г.
Изучение совместимости клеев с фреоно-
масляными смесями.— Холодильная техника,
1980, № 7, с. 25—27.
УДК 663.674:637.1.023-52
АВТОМАТИЗАЦИЯ
ПРОЦЕССА ПАСТЕРИЗАЦИИ
НА ФАБРИКЕ МОРОЖЕНОГО
МОСКОВСКОГО
ХЛАДОКОМБИНАТА № 7
Г. Л. ЛЕБАНИДЗЕ
Пастеризация смеси обязательна при
изготовлении мороженого, и от того,
насколько правильно проведен этот тех-
52
нологический процесс, зависят вкусовые
качества готового продукта.
Важнейшим параметром процесса
пастеризации является температура. До
недавнего времени ее контролировали
спиртовыми термометрами, что, однако,
усложняло работу аппаратчиков и не
обеспечивало необходимой точности
определения температуры
пастеризации.
На фабрике мороженого
Московского хладокомбината № 7
разработано и внедрено в производство
устройство для контроля и регулирования
температуры пастеризации, состоящее
из самопишущего прибора КСМ-4,
используемого для фиксирования
температуры пастеризации и
продолжительности процесса на диаграммной
ленте, и уравновешенного автомати-
№Ъ АбгтматичшиА/11 Р2, «т
Рис. 1. Принципиальная схема моста
автоматизации:
ВК1 — выключатель; Пр1—ПрЗ — предохранитель; Tpl,
Тр2 — трансформатор; КС — кнопка «стоп»; КП — кнопка
«пуск»; PI, P2 — магнитный пускатель ПМЕ-111; КВМ —
электронный мост; СВВ — соленоидный вентиль; Зв — звонок

Рис. 2. Принципиальная схема управления
процессом пастеризации смеси для мороженого:
/ — пульт управления технологическим процессом
пастеризации; 2 — соленоидный вентиль; 3 — пастеризуемая масса;
4 — пастеризатор; 5 — змеевик; 6 — датчики температуры;
7 — измерительная линия; 8 — линия электроуправления;
КВМ — электронный мост; Л1, Л2 — сигнальная лампа;
Зв — звонок; Кн — кнопка «пуск».
i
ческого электронного моста с
вращающимся циферблатом.
Мост в комплекте с термометрами
сопротивления предназначен для
измерения, регулирования и сигнализации
температуры пастеризации (рис. 1).
Принципиальная схема управления
процессом пастеризации смеси для
мороженого показана на рис. 2.
В процессе эксплуатации, включая
сетевой выключатель, на мост
подают электропитание, при этом
загорается лампа контроля напряжения
сети; переключатель режимов работы
ставят в положение «автоматический
режим»;
для автоматической подачи пара в
змеевик пастеризатора нажимают
кнопку «пуск», при этом срабатывает
соленоидный вентиль, подающий пар, а
также загорается сигнальная лампочка
«пастеризация».
При нагреве смеси до заданной
температуры соленоидный вентиль
автоматически отключается, прекращается
подача пара в змеевик пастеризатора
и подается звуковая и световая
сигнализация. Технологический процесс
завершен. При отказе системы
автоматизации допускается работа в
ручном режиме.
Устройство обеспечивает контроль
и управление процессом пастеризации
без вмешательства обслуживающего
персонала. Высокий класс точности
указанных приборов гарантирует хорошее
качество пастеризованной смеси для
мороженого.
И10БРЕТЕНИЯ
A1) 1070394 B1) 3518522/23-06 B2) 03.12.82
3E1) F 25В 1/06; F 25 В 15/02 E3) 621.575
G2) Э. А. Бакум G1) Одесский
технологический институт холодильной промышленности
E4) E7) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА
ХОЛОДА путем дросселирования и испарения
жидкого хладагента при низком давлении, инжек-
-^тирования паров низкого давления парами вы-
,Лсокого давления, смешения полученной паровой
массы с водой для образования кристаллогид-
ратной суспензии, сжатия последней до высокого
давления, механического и термического
отделения от нее воды с получением при этом жидкого
и газообразного хладагента высокого давления,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, с помощью отделенной от
суспензии воды перекачивают суспензию в зону высокого
давления, а дросселирование жидкого хладагента
осуществляют в две стадии: в первой — до
давления, при котором образуют кристаллогидрат-
ную суспензию и пары хладагента, направляемые
на образование суспензии, а во второй
дросселирование осуществляют до низкого давления.
A1) 1071886 B1) 3516082/29-06 B2) 26.11.82
3E1) F 24 F 3/06 E3) 697.94 G2) В. А. Попов
E4) E7) УСТАНОВКА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая размещенные
в приточном воздуховоде воздухозабор,
рекуперативный воздуховоздушный теплообменник
и установленный параллельно приточному
воздуховоду теплообменник-аккумулятор, а также
подсоединенный к рекуперативному воздуховоз-
душному теплообменнику вытяжной воздуховод
с выбросной шахтой и обводным каналом
рекуперативного теплообменника, отличающаяся
тем, что, с целью сокращения затрат энергии на
обработку приточного воздуха, установка
дополнительно снабжена перемычкой между
вытяжным и приточным воздуховодами, ледовым
бункером с приямком и оросительным устройством,
установленным в кожухе, причем кожух размещен
в верхней зоне бункера с возможностью
перемещения в двух взаимно перпендикулярных
направлениях и подсоединен при помощи
телескопического патрубка и гибкого воздуховода
к приточному воздуховоду перед
рекуперативным теплообменником, оросительное устройство
соединено циркуляционным кольцом с приямком,
а перемычка присоединена к вытяжному
воздуховоду до рекуперативного теплообменника,
а к приточному — до
теплообменника-аккумулятора, который установлен в приточном
воздуховоде после рекуперативного теплообменника.

A1) 1070393 B1) 3517239/23-06 B2) 29.11.82
3E1) F 25В 1/06; F 25 В 17/02; F 25 В 27/00
E3) 621. 575 G2) Б. К. Ахмедяров, А. Да
влетов, С. 3. Жадан, Д. И. Буяджи, В. А. Петренко
G1) Научно-производственное объединение
«Солнце» АН ТССР
E4) E7) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДА
В ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНИКЕ путем
осуществления эжекторного цикла, включающего
выпаривание с помощью солнечной энергии рабочего
агента при высоком давлении, эжектирование им
паров низкого давления, конденсацию
образующейся паровой смеси воздействием окружающего
воздуха, перекачивание части полученной
жидкости в зону ее выпаривания при высоком
давлении и дросселирование оставшейся ее части в
зону кипения при низком давлении с получением
холодильного эффекта, отличающийся тем, что,
с целью повышения экономичности путем
увеличения холодопроизводительности, дополнительно
осуществляют абсорбционный цикл
периодического действия на бинарной смеси,
преимущественно водоаммиачной, а смесь паров,
полученную после эжектирования в эжекторном цикле,
перед конденсацией используют в указанном
абсорбционном цикле для выпаривания
хладагента из бинарной смеси.
A1) 1068673 B1) 3528329/28-13 B2) 23.12.82
3E1) F 25 D 21/06; F 25 В 39/02 E3) 663.67:664.
8.037.1 G2) Б. Т. Маринюк, К. Д. Кан, Ю. П.
Юрлов, Д. Ю. Шомин, Г. Н. Елисеев G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени институт
химического машиностроения
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ для хо
лодильной установки с компрессорным агрегатом,
включающий трубопровод для циркуляции
хладагента, оребренный прямыми вертикальными
ребрами, и приспособление для удаления инея с
поверхности ребер, размещенное в межреберном
пространстве, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности работы путем
снижения энергозатрат на удаление инея, он снабжен
горизонтальной плитой, жестко связанной с
корпусом компрессорного агрегата, при этом
приспособление для удаления инея выполнено в
виде ряда вертикальных П-образных скоб из
перфорированного металлического листа, которые
между ребрами установлены с зазором и
закреплены в нижней своей части на плите.
A1) 1070397 B1) 3365312/28-13 B2) 09.12.81
3E1 )F 25D 13/06; F 25 В 39/02 E3) 621.565.4
G2) В. И. Мачулин, А. В. Яковлев, В. Н. Ломакин,
Л. М. Аржанникова G1) Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содержащее
двустенный барабан, в межстенной полости
которого установлена перегородка с образованием
спирального канала для прохода и испарения
хладагента, сообщенного с полым валом
барабана, отличающееся тем, что, с целью
интенсификации процесса замораживания и снижения
энергозатрат, перегородка установлена с переменным
шагом с увеличением проходного сечения канала
по ходу движения хладагента.
54
A1) 1071885 B1) 3563039/29-06 B2) 14.03.83
3E1) F 24 F 1/02 E3) 697.94 G2) П. П. Антонов,
B. П. Про цен ко, В. К. Сафонов, Д. К. Ларкин,
C. И. Петров G1) Центральный
научно-исследовательский и проектный институт типового и
экспериментального проектирования
животноводческих комплексов по производству молока,
говядины и свинины и Всесоюзный заочный
политехнический институт
E4) E7) УСТАНОВКА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая корпус с
входным и выходным воздушными патрубками и
установленную в корпусе холодильную машину с
конденсатором и испарителем, имеющим поддон,
соединенный с увлажнительной камерой,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, увлажнительная
камера, испаритель и конденсатор размещены
последовательно по потоку воздуха, причем
увлажнительная камера снабжена сепаратором,
соединенным с поддоном испарителя.
A1) 1068670 B1) 3517241/23-06 B2) 29.11.82
3E1) F 25 В 1/06; F 25 В 27/00; F 25 В 17/08
E3) 621. 574 G2) Б. К. Ахмедяров, А. Давлетов,
С. 3. Жадан, Д. И. Буяджи, В. А. Петренко G1)
Научно-производственное объединение с Солнце»
АН ТССР
E4) E7) ГЕЛИОЭЖЕКТОРНЫЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий замкнутый контур
циркуляции хладагента, в котором установлены
парогенератор, снабженный парабол и
цилиндрическим солнечным отражателем, эжектор,
конденсатор, дроссель, испаритель и насос, причем
выход испарителя подсоединен к приемной камере
эжектора, вход насоса включен между
конденсатором и дросселем, а выход подсоединен к
парогенератору, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности путем производства
холода в ночное время, холодильник
дополнительно содержит абсорбционную холодильную
машину периодического действия с генератором-
абсорбером, конденсатором воздушного
охлаждения и испарителем-льдогенератором, при этом
генератор-абсорбер установлен в контуре
циркуляции хладагента между эжектором и
конденсатором.
A1) 1070399 B1) 3511447/28-13 B2) 05.11.82
3E1 )F 25Д 21/00 E3) 621.574 G2) А. Д. Чума-
ченко G1) Брянский ордена Трудового Красного
Знамени технологический институт
E4) E7) УСТРОЙСТВО УПРАВЛЕНИЯ
ПРОЦЕССОМ ОТТАИВАНИЯ ИСПАРИТЕЛЯМ
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее задатчик тол-^
щины снеговой шубы, переключатель режимов,
двуплечий рычаг с возвратным упругим
элементом, контактные элементы переключателя
режимов, заключенные в герметичный корпус,
смонтированный на одном плече рычага, другое плечо
которого кинематически связано с дверью
холодильника, отличающееся тем, что, с целью
упрощения конструкции и повышения надежности
в работе, герметичный корпус для контактных
элементов расположен от поверхности испарителя
на расстоянии, равном максимальной величине
снеговой шубы, и выполнен из эластичного
материала, а возвратный упругий элемент
представляет собой пружину кручения, установленную по
оси рычага.

A1) 1071899 B1) 3448787/23-06 B2) 04.06.82
3E1) F 25 В 29/00 E3) 66.045.2 G2) А. А. Петров,
В. В. Челышков, В. А. Цаль G1) Могилевское
производственное объединение «Хим волокно»
им. В. И. Ленина
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
НАГРЕВАТЕЛЬНО-ОХЛАДИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
путем многоступенчатого нагрева и охлаждения
рабочего вещества, циркулирующего через
теплообменник, нагреватель, холодильник и
аккумуляторную зону, причем заключительную ступень
нагрева ведут в замкнутом контуре при
циркуляции рабочего вещества через нагреватель и
теплообменник, а заключительную ступень
охлаждения в автономном замкнутом контуре —
через холодильник и теплообменник,
отличающийся тем, что, с целью обеспечения плавного
регулирования перехода от стадии нагрева к стадии
охлаждения при использовании рабочего
вещества с температурой кипения ниже необходимой
(максимальной рабочей температуры, на
заключительной ступени охлаждения отключают все
ступени нагрева и в контур циркуляции рабочего
вещества на этой ступени дополнительно
включают нагреватель, используемый в качестве
аккумуляторной зоны.
9 марта 1984 г. скоропостижно
скончалась Татьяна Викторовна Гоголина —
широко известный специалист в области
холодильной техники, начальник отдела
промышленных холодильных установок ВНИИ-
холодмаша.
Т. В. Гоголина родилась в 1912 г.
В 1938 г. окончила Московское высшее
техническое училище им. Н. Э. Баумана.
Трудовую деятельность начала во
Всесоюзной проектно-монтажнои конторе при
московском заводе «Компрессор». С тех
пор на протяжении почти 50 лет ее работа
была связана с проектированием
холодильных установок. В течение 33 лет она
^возглавляла отдел промышленных холо-
"Яцильных установок ВНИИхолодмаша
(ранее ЦКБХМ).
Под непосредственным руководством
Т. В. Гоголиной и при ее личном
участии выполнены проекты холодильных
станций, в том числе уникальных, для
различных отраслей народного хозяйства
нашей страны, а также по заказам
зарубежных стран. Среди них холодильная
станция для Братской ГЭС, системы хладо-
снабжения ряда автозаводов и
химических комбинатов, уникальных зданий в
Москве — Дворца съездов, Останкинского
телецентра, Олимпийского комплекса на
проспекте Мира и др.
A1) 1071888 B1) 3537565/29-06 B2) 09.11.82
3E1) F 24 F 3/147 E3) 697.94 G2) В. А. Попов
E4) E7) 1. КОНДИЦИОНЕР, содержащий
вертикальную шахту, разделенную перегородкой
на параллельные каналы приточного и выбросного
воздуха, в каждом из которых размещен
вентилятор, и установленный в перегородке
полупроводниковый тепловой насос, рабочие спаи
которого введены в каналы, отличающийся тем, что, с
целью сокращения затрат энергии на обработку
воздуха, он снабжен вспомогательным
полупроводниковым тепловым насосом,
воздуховоздушным теплообменником из тепловых труб и
обводным каналом выбросного воздуха, причем
вспомогательный тепловой насос и
теплообменник установлены в перегородке на
размещенном между ними валу с возможностью
изменения последовательности их установки в потоке
воздуха, а обводной канал расположен у стенки
выбросного канала, противоположной
перегородке.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем,
что одна из боковых стенок шахты,
перпендикулярная перегородке, снабжена утепленными
поворотными щитами, выполнена зачерненной и
покрыта стеклом, а на наружную поверхность
щитов нанесено зеркальное покрытие.
Широта технического кругозора, высокая
инженерная квалификация,
исключительная работоспособность и неиссякаемая
творческая активность заслуженно
выдвинули Т. В. Гоголину в ряды
крупнейших советских специалистов в области
проектирования холодильных установок.
Т. В. Гоголина активно участвовала в
работе научно-технических советов,
являлась членом НТС Минхиммаша.
Она была соавтором справочников по
холодильной технике; ею написано много
статей для журнала «Холодильная
техника».
Т. В. Гоголина щедро делилась своим
опытом и знаниями. Ее ученики являются
ведущими специалистами холодильной
промышленности.
Т. В. Гоголину всегда отличали
высокая гражданственность, беззаветное
служение своему делу.
Ее трудовая деятельность была отмечена
наградами: орденом Трудового Красного
Знамени, юбилейной медалью «В
ознаменование 100-летия со дня рождения
В. И. Ленина», медалями ВДНХ.
Чуткостью, сердечностью и добротой
Т. В. Гоголина заслужила любовь и
глубокое уважение окружающих. Светлая
память о Татьяне Викторовне Гоголиной
навсегда останется в сердцах тех, кто ее
знал.
ТАТЬЯНА ВИКТОРОВНА ГОГОЛИНА
55

В МЕЖДУНАРОДНОЮ
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
УДК [629.463.12:629.12J @48.8)
ИЗ ДОКЛАДОВ
КОМИССИЙ D2 И D3
НА XVI МЕЖДУНАРОДНОМ
КОНГРЕССЕ ПО ХОЛОДУ
(Париж, 1983 г.)
На XVI Международном конгрессе по
холоду, проходившем в Париже в 1983 г.,
комиссии D2 и D3 «Наземный и морской
холодильный транспорт» провели пять
совместных заседаний, на которых было
заслушано 45 докладов от 19 стран. СССР
представил пять докладов, Франция —
девять, Италия — семь, США — пять,
Великобритания, Нидерланды, КНР, Куба — по
два доклада, остальные страны, среди
них ПНР, ЧССР, ГДР, Австралия, Япония,
Индия, ФРГ, Люксембург, Швейцария,
Швеция, Канада,— по одному докладу.
В докладах рассматривалась следующая
тематика: проектирование, испытания и
эксплуатация холодильных систем;
использование контейнеров для перевозки фруктов
и овощей; перевозка скоропортящихся
продуктов в авторефрижераторах;
развитие хладотранспорта для местных и
дальних перевозок пищевых продуктов; пути
экономии энергетических ресурсов на
наземном и морском хладотранспорте;
использование криогенных жидкостей для
обработки и хранения пищевых продуктов.
Ниже приводится краткое содержание
докладов, которые могут быть интересны
специалистам-холодильщикам нашей
страны.
В докладе Д. Фарины и Г. Редаэлли
(Италия) исследованы причины и указаны
пути устранения неполного использования
рефрижераторных вагонов с холодильной
установкой. Авторы считают необходимым
добиваться устранения порожних прогонов
вагонов и снижения энергозатрат на
охлаждение.
Приводится схема холодильной
установки с двумя герметичными
компрессорами, подключенными к автономным
холодильным системам, одна из которых
работает в режиме хранения
замороженных пищевых продуктов, а другая — в
режиме охлаждения овощей и фруктов.
Холодильная установка, смонтированная
в отдельном отсеке, обладает повышенной
надежностью и эксплуатируется
практически без обслуживания. Электронная
система регулирования поддерживает
постоянную разность температур воздуха в вагоне
и испарительной системы. Точность
регулирования температуры воздуха на выходе
из воздухоохладителя ±0,25 °С, что
исключает возможность подмораживания овощей
и фруктов. Электронная система
периодически включает холодильную установку
на оттаивание испарительной системы.
Ф. Фавати (Италия) сообщил, что
группа итальянских ученых в течение 1976—
1981 гг. разрабатывала проект
«Контейнеры», который должен способствовать
решению острой для страны (особенно ее
южной части) проблемы доставки фруктов
и других скоропортящихся продуктов на
отдаленные рынки. В докладе
проанализированы результаты проведенных
исследований и перспективы дальнейшего усовер-/
шенствования контейнеров для комбини-*
рованных («море — берег», «автострада —
железная дорога») перевозок
скоропортящихся продуктов. (
Г. Р. Скрайн (Англия) выступил с
докладом, посвященным проблеме ухудшения
свойств изоляции контейнеров при
эксплуатации. Исследуя контейнеры с изоляцией
из пенополиуретана, применяемые на
межконтинентальных линиях, автор пришел к
выводу, что ее коэффициент
теплопередачи ухудшается в среднем на 3,1 % в год.
Интенсивность старения зависит, в первую
очередь, от типа контейнера, частоты и
способа его использования.
Р. П. Хилл (США) в своем докладе
указал, что из-за все большей
зависимости пищевой промышленности от
железнодорожного холодильного транспорта
и резкого роста цен на дизельное топливо
в США остро встает проблема повышения
эффективности использования
рефрижераторных вагонов. В связи с этим уже при
проектировании рефрижераторных вагонов
следует стремиться к увеличению
грузоподъемности, уменьшению энергетических
затрат, улучшению изоляции, а также
снижению их стоимости. Р. П. Хилл считает
целесообразным создание
железнодорожных вагонов с охлаждающей системой,
работающей на жидком диоксиде углерода
(С02). Он предложил проект вагона с
полом, являющимся емкостью для жидкого
С02, который подается внутрь вагона nqj
сигналу от системы управления. Полезная
нагрузка у таких вагонов на ~25 %
больше, чем у вагонов с механической
рефрижераторной установкой.
Использование вагонов с системой охлаждения
жидким С02 позволит, как считает докладчик,
уменьшить затраты на строительство
рефрижераторного парка в США.
В докладе С. А. Сапожникова, Г. И.
Берникова и др. (СССР) рассмотрена
проблема обеспечения перевозок
скоропортящихся продуктов на дальние расстояния с
помощью холодильно-нагревательных
установок ВР-1М, работающих на хладагенте
56

R12. Отличительными особенностями
установки ВР-1М являются: применение
высокоточных электронных регулирующих
приборов и компенсационной схемы
подключения термодатчиков, обеспечивающих
погрешность выдачи командных импульсов
не более 0,5 °С. В зависимости от
неравномерности температурного поля и
температуры воздуха, подаваемого на груз,
проводится корректировка режимов работы
оборудования. Данные установки успешно
применяются на железнодорожном
транспорте.
Доклад М. Н. Тертерова (СССР)
«Графоаналитический метод
теплотехнических расчетов изотермических вагонов»
посвящен разработке методики,
учитывающей особенности теплотехнического
расчета вагонов (контейнеров) с заданной
степенью достоверности с учетом многих
f факторов (мощности холодильных
установок, коэффициента теплопередачи
изоляционного ограждения, суточной и рейсовой
нестационарности температуры наружного
воздуха).
Р. Беннахмис (Франция) представил
доклад об использовании крупнотоннажных
авторефрижераторов, в частности
тонкостенных транспортных средств типа FRC,
для транспортировки замороженных
продуктов. Вместимость авторефрижераторов
24 или 30 поддонов.
Приведены данные испытаний в камере
с имитацией условий перевозок в этих
авторефрижераторах при температуре
наружного воздуха 30 °С. Испытали
различное оборудование для улучшения
циркуляции воздуха в грузовом контуре.
Рекомендовано: поддерживать
температуру воздуха в кузове —25 °С,
устанавливать экраны перед грузом, а также
распределительные рукава на потолке для
лучшего распределения воздуха,
использовать для упаковки поддонов
полиэтиленовую пленку.
В докладе И. М. Ван-Дер Меера
(Нидерланды) рассмотрена возможность
индивидуального охлаждения контейнеров на
борту судна. Указывается, что раньше суда,
специально построенные для перевозки
охлаждаемых контейнеров, оснащались
горизонтальной системой каналов,
соединенных с воздухоохладителями. От одного
воздухоохладителя подача воздуха
осуществлялась к 9—40 контейнерам. В 70-е годы
стали использовать вертикальную систему
каналов, к каждому из которых
подключалось от 4 до 9 контейнеров.
Автор установил, что величина тепло-
притоков к контейнерам в трюме
неодинакова, она зависит от их
месторасположения. Для создания равномерного
температурного поля в трюме необходимо
использовать вентиляторы со статическим
давлением 1500—2000 Па.
Эффективна система, состоящая из
нескольких модулей, подключаемых к одной
холодильной установке и обслуживающих
каждый только один контейнер. Модуль
включает изолированный кожух, в котором
расположены воздухоохладитель и
центробежный вентилятор, регулирующий вентиль
на трубопроводе подачи хладагента,
датчики температуры для контроля и записи
температуры воздуха.
При экспериментальном исследовании
модуль был присоединен к рассольной
охлаждающей системе и обслуживал
контейнер, в котором находилось 468
ящиков с картофелем. В загруженном
контейнере обеспечивалась 60-кратная
циркуляция воздуха. Потребляемая мощность
электродвигателя вентилятора 0,3 кВт.
Опыт, проведенный с незагруженным
контейнером, показал, что при температуре
воздуха 5°С и относительной влажности
85 % количество влаги, конденсируемое
на поверхности воздухоохладителя, такое
же, как и при температуре рассола на
входе в воздухоохладитель при —20 и
—5 °С (в обоих случаях 1040 г/ч).
Используя рассольную систему с точным
регулированием температуры рассола для
индивидуального охлаждения контейнеров, можно
достичь ряда преимуществ: экономии
площади в трюме, снижения расхода
электроэнергии на работу вентиляторов (~50 %).
Однако такая система требует
управления с помощью компьютера.
М. Эстокю (Франция) в представленном
докладе рассказал о результатах
использования микропроцессоров 900 ТЕИ на
крупнотоннажных судах-контейнеровозах
компании «Дженерал Маритайм»,
предназначенных для транспортировки бананов
из района Карибского моря в Европу.
Три доклада Е. Ямета (Норвегия)
посвящены проблемам транспортировки и
охлаждения фруктов и овощей на борту
судна. В них рассматриваются процессы
тепло- и массопереноса, приводится расчет
продолжительности охлаждения овощей и
фруктов.
На эту тему представлен также доклад
Т. Морейра и Роса М. Салькинеса (Куба),
исследовавших изменение качества
апельсинов и грейпфрутов, хранившихся при
температуре воздуха ниже 0 °С и усиленной
его циркуляции. Исследования проведены
в условиях моделирования перевозки груза
с Кубы в Северную Европу.
Вопросы экономики топлива на японских
тунцеловных судах при замораживании
рыбы в морозильных аппаратах с
рассольным охлаждением рассмотрены в докладе
Е. Огава. Он отметил, что
замораживание в воздушных морозильных
аппаратах при температуре воздуха —50-=—60 °С
позволяет сохранить высокое качество
рыбы, однако достижение таких низких
температур связано со значительным увеличением
расхода энергии, что сопоставимо с расхо-
57

дом топлива, затрачиваемого на
движение судна. На основе проведенных
исследований Е. Огава сделал вывод, что
экономии энергии на тунцеловных судах можно
достичь переходом от замораживания в
воздушных морозильных аппаратах к
замораживанию в растворе хлористого кальция.
В этом растворе можно заморозить рыбу до
температуры —40 °С и ниже.
Полосатого тунца после разделки на
небольшие порции и упаковки в вакууме
замораживали в рассольном аппарате.
Для замораживания тунца массой до 52 кг
в растворе хлористого кальция до
температуры —35 °С требовалось 8 ч 30 мин
против 11 ч 30 мин в воздушном
аппарате. Потребление энергии для
замораживания до —35°С в рассоле составило
132 кВт • ч, в воздушном аппарате —
213 кВт • ч. Качество рыбопродуктов,
замороженных в рассоле с температурой
—35, —40, —45 °С, практически одинаково
и лучше, чем замороженных в воздушном
аппарате при температуре воздуха —55 °С.
В докладе М. Зиецика (ПНР)
проанализирована организация рыбного промысла
в районе Новой Зеландии, особенностью
которой является совместная работа рыбо-
добывающих траулеров с транспортными
рефрижераторами. Мороженая рыба
хранится в охлаждаемых контейнерах. В них
более стабильно поддерживаются заданные
температура и относительная влажность
воздуха, благодаря чему лучше
сохраняется качество рыбы. Охлаждаемые
контейнеры можно использовать в качестве
холодильников для длительного хранения
рыбы.
В докладе Н. Б. Алехина (СССР)
указано, что основной путь уменьшения затрат
при эксплуатации автоматизированных
судовых холодильных установок — обеспе-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 1071887 B1) 3520709/29-06 B2) 10.12.82
3E1) F 24 F 3/14 E3) 697.94 G2) И. Ю. Славин,
Б. А. Макаров, В. И. Яковлев, А. В. Пучинин,
В. Н. Куркин, Е И. Клименко
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащее
последовательно установленные в потоке
обрабатываемого воздуха испаритель и конденсатор
холодильной машины, отличающееся тем, что с целью
повышения термодинамической эффективности, оно
дополнительно содержит воздуховоздушный
теплообменник, включенный одной полостью в
поток воздуха перед испарителем, а другой
полостью — между испарителем и конденсатором.
чение точности поддержания температурных
режимов в охлаждаемых помещениях и
повышение надежности холодильных
установок. В этих целях необходим
комплексный подход к автоматизации холодильной
установки с использованием достоверных
сведений о статических и динамических
характеристиках объекта управления. В
докладе показано, что судовая холодильная
установка является устойчивым
многосвязным объектом управления и по
некоторым каналам обладает запаздыванием.
Автор предлагает в тех случаях, когда
тепловая инерционность холодильной
камеры мала, а запас управляющего
воздействия достаточно велик, а также,
когда диапазон изменения тепловых
нагрузок широк, но не носит ступенчатого
характера, в эксплуатационных режимах
управлять компрессором непосредственно*
по температуре воздуха в камере. В
остальных случаях, при незначительном
диапазоне изменения тепловых нагрузок, но
при возможности возникновения
ступенчатых воздействий большой амплитуды,
целесообразно многосвязное управление по
давлению всасывания с коррекцией по
температуре воздуха в камере. Надежность
автоматизированной холодильной установки
повышается применением импульсного
принципа управления, а при параллельной
работе компрессоров — обеспечением
равенства их мощностей.
В докладе С. В. Рыжкова и Ю. Л. Лещи-
нера рассматривается вопрос локализации
внешних теплопритоков, проникающих в
помещения рефрижераторного судна. Отвод
их предусматривается осуществлять
охлаждающей поверхностью трубопроводов,
встроенных в изоляцию охлаждаемых
помещений.
Обзор подготовил канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
A1) 1068672 B1) 3425442/23-06 B2) 15.04.82
3E1) F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2) В. М. Шлей-
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТО-
ЛИТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,!
содержащая контур циркуляции раствора, в
котором установлены абсорбер, насос,
охлаждающая полость двухполостного
теплообменника-регенератора, первая и вторая ступени генератора,
снабженные автономными греющими
поверхностями и нагревательная полость
теплообменника-регенератора, а также последовательно
соединенные по хладагенту конденсатор и
испаритель, подключенные соответственно к второй
ступени генератора и к абсорберу, отличающаяся
тем, что, с целью обеспечения возможности
использования низкопотенциального тепла,
установка дополнительно содержит компрессор,
всасывающая сторона которого подключена к первой
ступени генератора, а нагнетательная — к
греющей поверхности второй ступени генератора.
58

В СОШМИСТИЧЕСКМХ
СТРАНАХ
УДК 662.998-036.6
ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ
холодильников из
ФОРМАЛЬДЕГИДНО-
МОЧЕВИННОГО ПЕНОПЛАСТА
К. ФРИЦШЕ, К.-Х. КЭСТНЕР
При строительстве в ГДР
распределительных и производственных холодильников
ъз период с 1950 по 1970 гг. для их
теплоизоляции в больших количествах
применяли формальдегидно-мочевинный
пенопласт «Пиатерм» (соответствует мипоре).
Исследования после 30-летней
эксплуатации этих холодильников показали, что
состояние пенопласта почти не изменилось
на тех объектах, где пароизоляция была
выполнена с достаточным сопротивлением
диффузии. Увлажнение и обледенение
теплоизоляционного материала отмечено лишь
при явно низком качестве пароизоляции.
После того как преобладающим пароизо-
ляционным материалом в ГДР стала
алюминиевая фольга, открылись новые
перспективы для применения формальдегид-
но-мочевинного пенопласта (ФМП) в
строительстве холодильников.
Всеобщий дефицит и удорожание нефти
и нефтепродуктов, получение ФМП почти
без нефтепродуктов и сравнительно низкая
стоимость сырьевых компонентов B5 %
стоимости пенополистирола) — это лишь
некоторые причины того, что ФМП стали
снова уделять значительное внимание.
Имея несложный подвижный агрегат,
ФМП можно изготавливать из двух
жидких компонентов на месте проведения
изоляционных работ, причем заполнение
полостей осуществляется при очень
незначительном повышенном давлении.
Преимущества такого способа теплоизоляции
холодильников по сравнению с применением
Блоков пенопласта, получаемых в стацио-
арных установках на предприятиях
химической промышленности, заключаются в
следующем:
от химического завода до места
строительства вместо 1 м3 пенопласта
приходится транспортировать не более 35 л
жидких компонентов;
заполнение полостей изготавливаемым на
месте пеноматериалом, по сравнению с
монтажом блоков пенопласта, обеспечивает
более высокую производительность труда;
разрывы нерегулярной конфигурации,
образующиеся в результате усадки ФМП,
сказываются на сопротивлении
теплопередачи изоляционного слоя в меньшей
степени, чем^раскрывающиеся зазоры между
блоками пенопласта.
В НИИ холодильного хозяйства ГДР
разработана проектная документация на
применение ФМП для изоляции
холодильных камер. Эта технология испытана
в промышленном масштабе в камерах с
температурой воздуха 0, —18 и —35 °С.
Получены положительные результаты.
Опытная низкотемпературная камера
института с постоянной температурой —35 °С,
изолированная ФМП, работает 8 лет без
появления каких-либо дефектов в
теплоизоляции.
Принцип действия заливочного
агрегата: к смесителю в определенном
количественном отношении подаются жидкие
компоненты — водная эмульсия формаль-
дегидно-мочевинной смолы и раствор
поверхностно-активного вещества (тензи-
да) — и воздух. Из раствора поверхностно-
активного вещества и воздуха образуется
стабильная пена, в которую через форсунку
впрыскивается эмульсия смолы. Пена
выбрасывается из смесителя в жидкотекучем
состоянии и через некоторое время
затвердевает.
Змульсия смолы Растбор тензида
Вариант /
E^d/'tf
7VV
И бсленибателю
Вариант 3
Рис. 1. Схемы дозировки компонентов ФМП:
/ — воздушный компрессор; 2 — ротаметр для измерения
подачи жидких компонентов; 3 — насос постоянной подачи;
4 — регулирующий вентиль; 5 — воздушный ротаметр; 6 —
регулятор подачи; 7 — гибкий шланг; 8 — смеситель (вспенй-
ватель); 9 — бак для эмульсии смолы; @ — бак для раствора
поверхностно-активного вещества; // — дозировочный насос
с регулируемой подачей; 12 — предохранительный клапан
59

На рис. 1 представлены разные схемы
дозировки жидких компонентов. На
практике до сих пор применяли
преимущественно варианты 1 и 2, недостатками
которых являются сложность регулировки
подачи жидких компонентов (вариант 1) и
периодичность работы агрегата (вариант 2).
В 1982 г. разработан новый подвижный
агрегат, в котором для дозировки
жидких компонентов применен
двухцилиндровый плунжерный дозировочный насос с
бесступенчатой регулировкой хода
плунжеров (вариант 3). Схема этого агрегата
показана на рис. 2. Все узлы агрегата
(за исключением смесителя) смонтированы
на вагонетке.
Техническая характеристика агрегата
Габаритные размеры, мм 1800X1100X1050
Масса, кг 435
Мощность приводных
электродвигателей, кВт 3,8
Производительность в
зависимости от плотности сухой
пены (ПСП), м3/ч
ПСП 8 кг/м3 15
ПСП 10 кг/м3 14
ПСП 12 кг/м3 12
ПСП 15 кг/м3 10
ПСП 20 кг/м3 7
ПСП 35 кг/м3 4
Максимальные отклонения
ПСП от заданной
величины, % ±10
Эмульсия смолы j Растбор тензида
Прототип агрегата прошел
промышленные испытания. В течение 14 мес его
использовали для производства изоляционных
работ. Зафиксированы следующие
результаты:
Число рабочих дней 120
Число объектов производства
изоляционных работ 150
Суммарный объем залитой пены, м3 ~5000
Максимальная производительность
агрегата, м3
в смену 65
в сутки 95
За весь период испытаний не было ни
одного случая отказа основных узлов
агрегата. Мелкий ремонт, в основном замена'
уплотнений, проводился силами обслужи-^
вающего персонала на стройплощадке.
Суммарное время простоя во время ремонта
не превышало 2,5 % машинного времени.
После 300 ч работы агрегат был разобран
в мастерских института для определения
степени износа основных узлов. Она
оказалась незначительной.
Наряду с эксплуатационной надежностью
агрегата следует отметить предельную
простоту его обслуживания. Для
получения определенного количества пенопласта
заданной ПСП машинист выбирает из
дозировочной таблицы три параметра: ход
плунжера подачи эмульсии смолы, ход
плунжера подачи раствора пенообразователя,
показание воздушного ротаметра.
Агрегат обслуживает бригада рабочих-
строителей из 3 человек. Основные задачи
машиниста — обеспечить перекачку
жидких компонентов из транспортных цистерн
в рабочие баки и время от времени
подрегулировать подачу воздуха. Двое рабочих
находятся на месте заливки пены.
После незначительной доделки с учетом
результатов промышленных испытаний
рабочие чертежи заливочного агрегата
переданы в мелкосерийное производство.
Наряду с этим техническая документация
выдается строительным организациям для
изготовления заливочных агрегатов
собственными силами. Таким образом, создана
широкая база для массового применения ,-
формальдегидно-мЪчевинного пенопласта,|)
вырабатываемого из отечественного сырья,
для изоляции не только холодильных
камер, но и жилых, общественных и
промышленных зданий.
Рис. 2. Схема заливочного агрегата для
получения ФМП:
/ — плунжерный дозировочный насос; 2 — ресивер; 3 —
предохранительный клапан; 4 — запорный вентиль; 5 — щит
управления; 6 — кран для регулировки подачи воздуха; 7 —
воздушный ротаметр; 8 — редуктор; 9 — масляный фильтр;
10 — смеситель (вспениватель); // — воздушный
компрессор

СПРАВОЧНЫ!
ОТДЕЛ
УДК 621.89.092
НОВОЕ МАСЛО ПФГОС-4 ДЛЯ
ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
МАШИН
Канд. техн. наук В. И. САПРОНОВ,
Н. А. КАЗАКОВА, С С. МОШКИ НА,
канд. техн. наук Д. В. НАЗАРОВА
Для фреоновых холодильных машин на-
г чаты производство и поставка в
промышленных масштабах нового масла ПФГОС-4,
*¦' разработанного Государственным научно-
исследовательским институтом химии и
технологии элементоорганических соединений.
Масло ПФГОС-4 (ТУ 6-02-807—78)
представляет собой синтетическую кремнийор-
ганическую низкозастывающую жидкость.
Разработка и организация производства
масла ПФГОС-4 проводились по
перспективному плану обеспечения
высококачественными смазывающими материалами,
удовлетворяющими современным
требованиям холодильного машиностроения, и
сокращения в дальнейшем ассортимента
масел.
Характеристика масла
Внешний вид Прозрачное
Цвет Бесцветное либо
с различными
цветовыми
оттенками
Запах Слабый
специфический
Кинематическая вязкость, мм2/с
(сСт)
при 20 °С 140—200
при 50 °С 35—55
Плотность при 20 °С, г/см3 1,05
Температура, °С
застывания —60
вспышки в открытом тигле 200
Реакция среды (рН неводного
1 раствора) Нейтральная
jr <6~7)
Масло ПФГОС-4 нетоксично, и при
работе с ним не нужны специальные меры
защиты.
По своей химической стабильности в
смеси с хладагентами, противозадирным и про-
тивоизносным качеством оно превосходит
минеральные масла.
Хорошая растворимость с
хладагентами обеспечивает устойчивую циркуляцию
масла в холодильной системе и возврат
в компрессор, исключается накопление его
в конденсаторе и в испарителях кожухо-
трубных и с внутритрубным кипением.
Масло ПФГОС-4 не вступает в реакцию
и хорошо смешивается с другими маслами,
в частности, может быть использовано
в смеси с минеральными маслами. Перед
заправкой ПФГОС-4 не нужно тщательно
очищать и промывать холодильную машину.
Всесторонние испытания нового масла
в холодильных машинах отечественного и
иностранного производства с поршневыми
и винтовыми компрессорами в герметичном,
бессальниковом и сальниковом исполнениях,
а также сведения о его промышленном
применении показали, что оно обладает
хорошими эксплуатационными качествами.
Срок использования масла ПФГОС-4 без
замены значительно выше, чем
минеральных масел, при этом допускается его
повторное применение после очистки и
осушки.
Масло ПФГОС-4 рекомендуется для
смазки одноступенчатых, двухступенчатых и
каскадных холодильных машин,
работающих на хладагентах R12, R22, R502, R13B1,
R503 при температурах кипения до —75-f-
~—80 °С. Допустимая температура
кипения для смеси ПФГОС-4 с минеральными
маслами составляет —55ч—60 °С. Для
этих условий оно может заменить
отечественные масла ФМ-5,6АП; ПМТС-5; ХФ12-16;
ХФ22-24; ХФ22с-16; ХС-40; ХА-30, а также
многие минеральные и синтетические масла
иностранного производства.
Масло ПФГОС-4 выпускает ПО «Хим-
пром»: 665470, г. Усолье-Сибирское
Иркутской области.
Для получения масла необходимо
направить письмо на имя заместителя
директора с гарантией оплаты и
указанием отгрузочных реквизитов.
По всем вопросам применения масла
ПФГОС-4 обращаться во ВНИИхолодмаш
по адресу: 113035, Москва, пл. Репина, 14.
61

РЕФЕРАТЫ
УДК 662.998-036.54:621.565
Эффективность применения материала «рипор»
для теплоизоляции холодильного оборудования
и изготовления панелей типа «сэндвич». ДРЕ-
ВАЛЬ Ю. К., КУЗЬМИН М. П., ШКУРО А. Г.,
КОЛЕСНИКОВ С. Е. «Холодильная техника»,
1984, № 5.
Представлены характеристики
теплоизоляционного материала «рипор», получаемого из
отечественного сырья, в том числе вторичного.
Рассмотрены способы и оборудование для
изготовления теплоизоляционных конструкций из этого
материала. Рассказано о применении «рипора»
для теплоизоляции холодильных трубопроводов,
ресиверов, технических мерников. Обмечена
перспективность использования его для
изготовления многослойных теплоизоляционных панелей
типа «сэндвич» вместо импортных материалов и
материалов на основе фенолформальдегида.
Иллюстраций 2.
УДК 668.395.7:621.56/.59.004.67
Использование полимерных материалов для
ремонта холодильного оборудования. ГАМИ-
РОВ В. И., ПОЛЕЖАЕВА П. Г. «Холодильная
техника», 1984, № 5.
Изучена стойкость полимерных материалов —
полиэфирного клея, эпоксидных клеев холодного и
горячего отвердения, эластомера ГЭН-150В и ли-
турена — во фреономасляных средах и рассоле
при температурах —50-=--f-50 °C. Лучшие
результаты получены у клеев на основе эпоксидной
смолы горячего отвердения и полиэфирной
смолы. Они могут применяться для ремонта деталей
фреонового холодильного оборудования без
каких-либо ограничений. В аммиачной среде
испытанные материалы не работоспособны.
Таблиц 4. Список литературы — 2 названия.
УДК 662.998-036.54:621.565.92
Опыт восстановления теплоизоляции
холодильных камер с использованием материала «рипор».
ГОРЯЧЕВ Б. И., ДЖУГИС С. С, ДРЕ-
ВАЛЬ Ю. К. «Холодильная техника», 1984, № 5.
На Каунасском распределительном холодильнике
проведен опыт восстановления внутренней
теплоизоляции холодильной камеры и герметизации
покрытия с использованием материала «рипор».
В статье описаны способ изготовления
теплоизоляционных конструкций и порядок
выполнения теплоизоляционных работ. Отмечено, что
резкое снижение температуры в холодильной камере
после ее ремонта неблагоприятно влияет на
состояние теплоизоляции. Исследованиями
установлено, что материал «рипор» не оказывает
вредного воздействия на пищевые продукты,
хранящиеся в камере.
УДК 621.869.88:633.4
Эффективность применения контейнеров с
направленной конденсацией водяного пара для хранения
овощей. ЖАДАН В. 3., ДИДЫК Н. Н.,
ВОРОНИНА О. Н., ДВОРНИКОВ В. П. «Холодильная
техника», 1984, №5.
Приведены результаты испытания контейнера
специальной конструкции с направленной
конденсацией водяного пара при хранении в них
томатов, баклажан и сладкого перца в обычной
и модифицированной газовых средах.
Установлено, что общие потери массы продуктов
при хранении в модифицированной газовой среде
с применением системы косвенного охлаждения
и направленного отвода конденсата меньше в 3 pa- i
за, чем в ящиках в обычной воздушной среде,
и в 1,5—2 раза, чем в герметичных
полиэтиленовых пакетах с газоселективными
мембранами.
Таблица 1. Иллюстрация 1. Список литературы —
9 названий.
УДК 662.998-036.664:621.565.92.004.67
Применение многослойных клеевых
теплоизоляционных конструкций при
капитально-восстановительном ремонте ограждений холодильников.
ДРЕВАЛЬ Ю. К., ЛЕМЕШКО В. К.
«Холодильная техника», 1984, № 5.
Рассмотрены причины ухудшения теплозащитных
свойств ограждений холодильников. Описан
способ восстановления теплоизоляции холодильников
путем нанесения дополнительного теплоизоляци-
• онного слоя снаружи здания с использованием
многослойных клеевых теплоизоляционных
панелей. Показано, как рассчитать толщину
дополнительной наружной теплоизоляции. Рассказано
об опыте применения указанного способа при
капитально-восстановительном ремонте
холодильников Орехово-Зуевского и Грозненского
мясокомбинатов.
Иллюстраций 2. Список литературы — 5
названий.
УДК [662.998:621.565.92] .001.5 .
Исследование влияния дополнительного
наружного слоя изоляции на теплотехнические
характеристики ограждений холодильников. АРТЮ-
ЩЕНКО А. А., ЭГЛИТ А. Я. «Холодильная
техника», 1984, № 5.
Установлена зависимость теплотехнических
показателей используемых теплоизоляционных
материалов от степени увлажнения теплоизоляции
холодильника, в том числе после нанесения при
капитально-восстановительном ремонте
дополнительного слоя материала ПСБ-С на наружную
поверхность ограждений. Исследования
проведены в целях прогнозирования состояния
теплоизоляции действующих холодильников и проверки
эффективности восстановления ее
теплотехнических показателей указанным способом.
Таблица 1.
62

УДК [620.1.05:621.514.515] :629.4.02
Низкотемпературный комплекс для испытания
элементов железнодорожного транспорта,
используемого на Байкало-Амурской магистрали. НЕХО-
РОШЕВ В. М., СТАВИССКИЙ А. Я., ФЕДО-
РУК А. В., ДЬЯКОНОВ В. Н., ТАРАСОВ В. Р.
«Холодильная техника», 1984, № 5.
Описаны низкотемпературные установки и
камеры, входящие в комплекс для испытания при
низких температурах элементов
железнодорожного транспорта на хладоломкость и
вибростойкость, а также для охлаждения
крупногабаритных изделий. Испытываемые элементы
охлаждаются до температуры —110°С с помощью
воздушной турбохолодильной машины МТХМ1-
25Р. Приведены результаты испытаний.
Комплекс может быть использован для испытания
промышленных изделий, узлов и деталей,
работающих в условиях Крайнего Севера и Востока
нашей страны.
Таблица 1. Иллюстраций 4.
I
УДК 621.565.93/.94:536.24.001.5
Влияние вида поверхности на интенсификацию
процесса кипения хладагентов. В. А. ДЮНДИН,
А. Г. СОЛОВЬЕВ, А. В. БОРИШАНСКАЯ,
Ю. А. ВОЛЬНЫХ.«Холодильная техника», 1984,
№5.
Представлены результаты экспериментальной
работы по выявлению наиболее эффективной
поверхности теплообмена. Приведены эмпирические
зависимости при кипении R 22 и аммиака на
одиночных трубках с различными поверхностями.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
УДК 536.24.001.5:621.564.25.012.1
Интенсификация теплоотдачи при кипении R113
на поверхностях различного типа.
ДАНИЛОВА Г. Н., ТИХОНОВ А. В. «Холодильная
техника», 1984, J* 5.
Приведены результаты опытов по кипению R113
на металловолокнистых и виброобработанных
поверхностях при давлениях Ь 105 и 2* 105 Па.
Исследования кипения недогретой жидкости
установили слабое влияние величины А*нед на
коэффициент теплоотдачи а. Предложены наиболее
предпочтительные параметры поверхностей.
Опытные данные обработаны в критериальном
виде.
Таблиц 2. Иллюстраций 5. Список литературы —
Щ. названий.
УДК 621.564.25.004.1:517.9
Уравнение состояния хладагента R14.
ЗАХАРОВ Н. Д., ТРОФИМОВА О. С. «Холодильная
техника», 1984, Jft 5.
Получено уравнение состояния для хладагента
R14 в элементарных функциях, справедливое в
области газа от тройной точки до температуры
625 К с пределом по давлению 50 МПа.
Проведено сравнение полученных результатов с
опубликованными экспериментальными данными по
термическим и калорическим свойствам R14.
Таблиц 2. Список литературы — 11 названий.
УДК 637.352.037.004.162 @83.75) :637.146.037.004.
162@83.75)
Новые нормы потерь порога и сметаны при
хранении н творога при замораживания на
базах и холодильниках. ГУСЛЯННИКОВ В. В.,
ПЕТРУХИНА Э. П., ДУДНИК Л. П. «Холо-
дильная техника», 1984, Мк 5.
Приведены новые нормы потерь творога и
сметаны при хранении и творога при
замораживании в различной упаковке, в том числе в
полимерных материалах. Нормы разработаны на
основании выполненных экспериментальных
исследований. Показано снижение норм по сравнению
с ранее действовавшими. Разъясняются
отдельные положения новых норм.
Таблиц 3.
УДК 662.998-036.664
Фасонные теплоизоляционные элементы для
холодильных трубопроводов и многослойные
теплоизоляционные панели для скороморозильных
аппаратов. СУДЗИЛОВСКИЙ И. И.,
ФОМЕНКО Н. М., ЕФИМОВА Н. И. «Холодильная
техника», 1984, № 5.
Описан усовершенствованный технологический
процесс производства формованных
изоляционных элементов (скорлуп) с оптимальными
теплотехническими свойствами для холодильных
трубопроводов. Дана краткая характеристика
разработанного оборудования. Рассмотрены
конструкция и принцип действия вертикального
формовочного аппарата. Показан экономический
эффект от применения усовершенствованной
технологии. Освещен опыт применения
теплоизоляционных многослойных клеевых панелей при
устройстве теплозащитного контура
скороморозильного аппарата на молочном заводе в
Пятигорске.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
2 названия.
УДК 536.24.001.5:621.564.22.012.3
Интенсификация теплоотдачи при конденсации
паров аммиака на пучке трубок с проволочным
оребрением. РИФЕРТ В. Г., ТРОКОЗ Я. Е., ЗА-
ДИРАКА В. Ю. «Холодильная техника», 1984,
№ 5.
Представлены результаты экспериментального
исследования конденсации паров аммиака как на
одиночных горизонтальных гладких и оребрен-
ных проволокой трубках, так и на пучках этих
трубок. На основании анализа полученных
данных установлено, что применение спирально-
проволочного оребрения интенсифицирует
процесс теплоотдачи при конденсации паров аммиака
примерно в 1,6—2 раза по сравнению с
теплоотдачей на гладкой трубке как в условиях работы
одиночной трубы, так и для пучка труб.
Иллюстраций 3. Список литературы — 5
названий.
63

УДК 621.565.58
Интенсификация охлаждения компрессора
бытового холодильника с помощью тепловой трубы.
МОЛДАВСКИЙ Л. М., КИСЕЛЕВ Б. К.,
ГРИШИНА Л. Н. «Холодильная техника», 1984, Мк 5.
Изложены результаты экспериментальных
исследований тепловых труб, примененных для
дополнительного охлаждения компрессора
бытового холодильника. Показана зависимость
температуры обмотки электродвигателя компрессора
от диаметра, длины и площади поверхности
тепловой трубы и количества заправляемого
теплоносителя R113. Даны рекомендации по
размещению заправочного штенгеля в целях устранения
вредного влияния неконденсирующегося газа.
Иллюстраций 7. Список литературы — 5
названий.
УДК 663.674:637.1.023-52
Автоматизация процесса пастеризации на
фабрике мороженого Московского хладокомбината
№ 7. ЛЕБАНИДЗЕ Г. Л. с Холодильная техника»,
1984, J* 5.
Для контроля и регулирования температуры
пастеризации смеси для мороженого внедрено
устройство, состоящее из самопишущего
прибора КСМ-4, предназначенного для
фиксирования температуры пастеризации и
продолжительности процесса, и электронного моста,
используемого для измерения, регулирования и
сигнализации температуры пастеризации.
Устройство обеспечивает контроль и управление
процессом пастеризации без вмешательства
обслуживающего персонала.
Иллюстраций 2.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук,
проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Ка-
ухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оно-
совскнй, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, М. М. Позин, Н. К. Плотников,
Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 16.03.84. Подписано в печать 11.04.84. Т—00399. Формат 70ХЮ8 1/16
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6.
Усл. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л, 6,77. Тираж 10 740 экз. Заказ 656.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64

На фотографии представлен стенд для виброиспытаний,
являющийся частью низкотемпературного комплекса для исследования
узлов и деталей железнодорожного транспорта, используемого на
Байкало-Амурской магистрали.
Экономическое развитие районов Сибири, Крайнего Севера и
Востока нашей страны требует создания новой техники, надежно
работающей при температурах до —80 °С. В связи с этим
испытания элементов подвижного состава в условиях, близких к
естественным, весьма важны и перспективны.
Созданный Всесоюзным научно-исследовательским институтом
железнодорожного транспорта и Специальным конструкторским
бюро турбохолодильных машин низкотемпературный комплекс
будет способствовать реализации указанной проблемы.
Статью о низкотемпературном комплексе читайте в этом номере
журнала.

Низкотемпературный комплекс для исследования узлов и деталей
железнодорожного транспорта
ip^^^^e
- ^^07
Стенд для испытаний образцов рельсов
ч1 .,л :-
Низкотемпературная камера для охлаждения крупногабаритных
узлов подвижного состава