/
Текст
бШ
С.Я. Бара боля
ЗУБОФРЕЗЕРОВАНИЕ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ
ЗУБЧАТЫХ
КОЛЕС
ЧЕРВЯЧНЫМИ
ФРЕЗАМИ
КЯЖГу НС пмшшс ---
С.Я. Бараболя
ЗУБОФРЕЗЕРОВАНИЕ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ
ЗУБЧАТЫХ
КОЛЕС
ЧЕРВЯЧНЫМИ
ФРЕЗАМИ
СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ
Krfb "ТехнйоГ 1992
1Й< 34.634я2
Б24
УДК621.833
Рецензент канд. техн. наук |й. I!!. Лйшишил
Зав. редакщею Е. О. Вавилова
Рассмотрены современные способы эубофрезерования цилиндричес-
ких зубчатых колес. Описаны особенности эксплуатации зуборезных
инструментов общего назначения, а также их перспективные конструкции.
Даны рекомендации по назначению оптимальных режимов резания.
Пособие предназначено для рабочих-зубофрезеровщиков, наладчиков
и мастеров машиностроительных предприятий.
Бараболя С. Я.
Б24 Зубофрезерування Шлшдричних зубчастих колю
черв*ячними фрезами : ДовЦ. поабник,— К.: Техника,
1991 —48 с.
rSBN 5-335-00554-8
Розгляиуто сучасн! способи зубофрезерування цшиндричних
зубчастих колю. Описан! особливост! експлуатацП зубор!зних
!нструменпв загального призначення, а також Тх перспективы!
конструкцИ. Подан! рекомендацП щодо призначення оптимальних
режим!в р^завня.
Поабник розрахований на роб!тнишв-зубофрезерувальник1в,
наладчик!в i майстр!в машинобуд*1вних п!дприемств.
Б 2704040000-083 087.93 ББК 34
202-92
ISBN 5-335-00554-8 © Бараболя С. Я., 1992
ПРЕДИСЛОВИЕ
В настоящее время зубофрезерование червячными фрезами
является самой распространенной и в большинстве случаев,
наиболее эффективной операцией, обеспечивающей высокое
качество изготовления зубчатых колео.
В предлагаемом справочном пособии отражен научно*
производственный опыт зубофрезерования мелко-, средне- и
крупномодульных цилиндрических зубчатых колес различ-
ных степеней точности. Рассмотрены особенности зубофрезеро-
вания; даны сведения об используемых зубообрабатывающих
инструментах; описаны конструкции основных типов ин-
струментов и условия их рациональной эксплуатации; при-
ведены режимы обработки в зависимости от шероховатости
поверхности бокового профиля зуба, модуля и числа зубьев,
а также от геометрических параметров и размеров режущих
инструментов.
С помощью ЭВМ определены оптимальные значения про-
дольной подачи чистового зубофрезерования, обусловленные
техническими требованиями к шероховатости боковых по-
верхностей профилей зубьев фрезеруемых зубчатых колес.
Зубофрезерование червячными фрезами с подачами, предель-
но допустимыми по параметру шероховатости профиля зуба
колеса, является одним из самых перспективных направ-
лений в технологии производства зубчатых колес и позволяет
достигать значительного (в 1,5—2,5 раза) снижения трудоем-
кости без дополнительных затрат на зубообрабатывающий
инструмент.
Автор приносит благодарность инженеру программисту
Е. В. Шостак за помощь в расчетах на ЭВМ.
Отзывы о книге просим направлять по адресу: 252601 Киев, 1,
ул.. Крещртик, 5. Издательство ^Техника».
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ПРОЦЕССА
ЗУБОФРЕЗЕРОВАНИЯ ЧЕРВЯЧНЫМИ ФРЕЗАМИ
Зубофрезерование червячными фрезами осуществляется
на зубофрезерных станках по методу принужденного обката.
В процессе формообразования поверхностей зубьев зубчато-
го колеса прямолинейные режущие кромки (рейки) червячной
фрезы воспроизводят в пространстве поступательное движе-
ние зубьев рейки, зацепляющейся о колесом, т. е. образуют
с колесом винтовую пару на скрещивающихся осях. • '
Зубофрезерование червячными фрезами является универ-
сальным способом зубообработки цилиндрических прямо- и
косозубых колес с открытым и врезным венцами и различным
числом зубьев. Удобство, наладки зубофрезерных станков
делает Их особенно пригодными для нарезания небольших
партий зубчатых колес. Размеры нарезаемых зубьев и изде-
лий (ширина венца, диаметр колеса) ограничиваются только
возможностями зубофрезерного оборудования. С Помощью
специального копирного Приспособления можно Нарезать
колеса с зубьями бочкообразной модификации. Диапазон
модулей Зубчатых колес, нарезаемых червячными фрезами,
составляет <п 0,05 до 75 мм.
Наиболее широко применяется зубофрезерование Сталь-
ных зубчатых Колее при твердости заготовок до НВ 32б, или
при HRC, 27—34, реже при HRC, 34—38. Сейчас В про-
мышленности применяется чистовое зубофрезерование колес,
термически обработанных до твердости HRC, 42—46, а так-
же нх Черновое, получистовое и чистовое зубофрезерование
при твердости до HRC, 50—62.
ЗубОфрезерованиём обрабатывают колеса 6, 7-й степеней
точности по ГОСТ917В—8! и ГОСТ 1643—81 при Модуле л»
15 ММ я 8, 9-й степеней точности при тп > 15 мм; при ис-
пользовании прецизионного оборудования и червячных фрез —
3, 4 и 5-й степеней точности.
СПОСОБЫ ЗУБОФРЕЗЕРОВАНИЯ
Цилиндрические прямо- и косозубые колеса нарезают дву-
мя основными способами — встречным и попутным зубофре-
верованием с продольной подачей, которые различают по на-
правлениям подачи и вращения червячной фрезы (рис. 1).
4
Встречное зубофрезерование
Встречное зубофрезерование (подача осуществляется на*
встречу направлению вращения фрезы, рис. 1, а) возможно
на любых станках, так как не требует дополнительных
В . *
Рис. 1. Схемы однопроходного зубофрезерования
устройств для выбирания люфта в винтовой паре продольной
подачи инструмента,
При встречном зубофрезерования резание начинается с
наименьшей толщины стружки, которая постепенно увели-
чивается по мере выхода зуба фрезы из заготовки; так же по-
степенно увеличивается и нагрузка на зуб фрезы, что являет-
ся благоприятным фактором. Однако в начале врезания зуб
фрезы не режет, а скользит по ранее обработанной поверх-
i
пости, сжимая слой металла и упрочняя его. Это вызывает
увеличение сил трения в зоне контакта, повышение темпера-
туры резания и увеличение износа по задней грани, что умень-
шает стойкость червячных фрез. Кроме того, встречное чер-
новое зубофрезерование сопровождается большими колеба-
ниями сил резания. В то же время при чистовом зубофрезе-
ровании со встречной подачей поверхность зубьев колеса
получается чище. Объясняется это тем, что режущие кромки
фрезы на некоторой дуге контакта сминают микронеровности,
вдавливая металл в поверхность резания. При этом происхо-
дит также нагартовка поверхности зубьев колеса*
Попутное зубофрезерование
Попутное зубофрезерование (направление подачи заго-
товки совпадает (попутно) с направлением скорости резания,
рис. 1, б) характеризуется тем, что зубья фрезы сразу начи-
нают срезать стружку наибольшей толщины, воспринимая
наибольшую нагрузку, а в конце резания толщина стружки
минимальная. (В результате этого образуется меньше заусен-
цев на торцах колеса при выходе фрезы.) Так как скорость
вращения фрезы значительно превышает скорость подачи,
то скольжение режущей кромки по мере углубления зуба фре-
зы в заготовку почти отсутствует, силы трения уменьшаются,
а период стойкости инструмента повышается на 10—30 %.
При попутном зубофрезеровании в процессе свободного
врезания имеет место более плавное изменение толщины струж-
ки. При этом средняя суммарная сила резания уменьшается
на 20—25 % и повышается ее равномерность в пределах обо-
рога фрезы, в резулыале чего при черновом зубофрезерова-
нии уменьшаются вибрации, износ инструмента и шерохова-
тость поверхности нарезаемых зубьев. Более равномерное
распределение нагрузки на вубья вдоль фрезы дает возмож-
ность на современных зубофрезерных станках применять не-
сколько большие подачи и повысить скорость резания на 20—
25 %.
При встречном и попутном зубофрезеровании с постоян-
ной продольной подачей червячная фреза перемещается вдоль
зубьев (параллельно оси) обрабатываемого колеса. Недостат-
ком способов обработки с продольной подачей является боль-
шая длина врезания червячной фрезы. Длину и время на вре-
зание можно сократить уменьшением диаметра червячной
фрезы, одновременной обработкой Двух и большего количест-
ва плоских заготовок, применением фрез с заборным кону-
сом и других способов зубофрезерования.
6
Зубофрезерование с переменной продольной подачей
Зубофрезерование с переменной продольной подачей
(рис. 1, в) основано на увеличении бесступенчатой регулируе-
мой подачи при врезании и выходе червячной фрезы. При этом
врезание происходит при максимальной подаче (и может быть
закончено даже при неполном обороте заготовки). Затем про-
дольная подача постепенно уменьшается до постоянного зна-
чения. При постоянной подаче станок продолжает работать
до начала выхода фрезы из заготовки. Затем подача снова
автоматически повышается до максимально возможного по
требованиям шероховатости боковой поверхности зуба зна-
чения. На этой подаче зубофрезерование продолжается до
достижения противоположного торца заготовки.
Увеличение продольной подачи при врезании не вызывает
ухудшения шероховатости поверхности зубьев, поэтому рас-
сматриваемый способ может быть использован как при черно-
вой, так и при чистовой обработке. Его целесообразно при-
менять для нарезания зубчатых колес, имеющих модуль не
более 6 мм, и особенно косозубых колес с большим углом на-
клона линии зуба, при котором длина врезания достаточно ве-
лика. Зубофрезерование с переменной продольной подачей
позволяет повысить производительность станка на 15—35 %.
Зубофрезерование с радиально-продольной подачей
Зубофрезерование е радиально-продольной подачей
(рис. 1, г) заключается в том, что червячная фреза в начале реза-
ния и до получения полной высоты зуба перемещается радиаль-
но, после чего включается продольная подача, при которой
нарезаются зубья колеса. Для осуществления этого способа
применяются стандартные червячные фрезы и специальные
зубофрезерные станки, которые имеют механизм автоматичес-
кого переключения подачи с радиальной на продольную при
точно фиксированном межосевом расстоянии. Способ исполь-
зуется для .сокращения длины врезания, т. е. для замены
продольного врезания радиальным. При этом время врезания
сокращается до 30 %. Кроме того, при радиальном зубофрезе-
ровании наиболее существенно проявляются следующие пре-
имущества:
при равной производительности износ зубьев фрезы, ра-
ботающей с радиальным врезанием, в 1,5—2 раза меньше, чем
с продольным. Этому способствует лучшая схема резания,
которая обеспечивает, с одной стороны, более благоприятную
форму срезов, а с другой — более полную и равномерную
загрузку зубьев и увеличение длины дуги контакта зуба
7
фрезы с металлом, что делает работу зубофрезерного станка
более плавной, особенно в начале врезания;
при увеличении диаметра фрезы длина пути рабочей ра-
диальной подачи остается постоянной, что очень важно для
использования червячных фрез большого диаметра.
Применение способа ограничивается допустимой нагруз-
кой на инструмент из-за увеличения толщины среза для боль-
шого числа зубьев фрезы, что приводит к уменьшению радиаль-
ной подачи (поэтому радиальную подачу $р выбирают меньше
продольной подачи «о — Sp = 0,5...0,75so), и мощностью реза-
ния, так как при радиальном врезании она значительно боль-
ше, чем при продольном (при нарезании прямозубых колео
наибольшие мощности резания примерно равны, если Отно-
шение подач находится в пределах 1/4 < вр/% < 1/3).
Двухпроходное зубофрезерование
Сущность способа с точки зрения рационального исполь-
зования потенциальных возможностей червячных фрез со-
стоит в том, что первый предварительный и второй чистовой
проходы осуществляются последовательно за одну установку
заготовки (рис. 2). При этом
второй проход происходит при
максимально допустимой по
шероховатости продольной по-
даче so max и соответствующих
ей скорости и глубине ре-
зания. Продольная подача soi
Рис, 2. Схема двух проходного >у-
бофрезерования:
/ —> врезание о радиальной подачей; 2 —.
исходное положение; 3 — продолы» ая
попутная подача на первом проходе; 4 —
отвод фрезы, смена режиме реааняя
и врезание с радиальной подачей ; 5—про-
дольная встречная подача на втором
проходе; й — червячная фреза; 7 — об-
рабатываемое колесо
при первом проходе и соответствующая ей скорость резания
обычно определяется стойкостью фрезы, жесткостью станка
и зажимного приспособления. Режимы резания для первого
и второго проходов изменяются автоматически. Первый про-
ход осуществляют, как правило, на попутной подаче, вто-
рой — на встречной. Вследствие меньшего припуска пр» вто-
ром проходе скорость резания и подачи выше, чем при первом.
Двухпроходное зубофрезерование целесообразно приме-
нять при модулях 6—12 мм. При этом кроме повышения пронз-
8
водительности достигается высокая стабильная точность па-
раметров зубьев, особенно по их направлению, увеличивает-
ся период стойкости инструмента, создаются благоприятные
условия для автоматизации обработки.
Зубофрезерование с автоматическим
шаговым перемещением червячной фрезы вдоль осн
Автоматическое перемещение фрезы вдоль ее оси является
одним из способов значительного повышения режущих свойств
этого инструмента. В процессе резания зубья 1 червячной
фрезы 3 (рис. 3) нагружены неодинаково, а следовательно.
и изнашиваются неравномер-
но. Зубья, находящиеся на
входной стороне фрезы, нагру-
жены и изнашиваются больше,
чем на выходной.
Процесс нарезания зубьев
колес при периодическом осе-
вом перемещении червячной
фрезы, производимом станком
автоматически во время сня-
тия и установки новой детали,
характеризуется тем, что пос- Рис. 3. Схема зубофрезерования
Ле каждого осевого переме- ПРИ Шаговом перемещении червяч-
щения фреза автоматически ной ФРезы ВД°ЛЬ ее оси
закрепляется. При этом выбираются все люфты, возникай щ ie
при ее осевом перемещении.
Направление периодического перемещения фрезы долж-
но выбираться против направления вращения обрабатывае-
мого колеса 2. Тогда острые, не использованные ранее зубья
на выходной стороне фрезы будут вступать в процесс резания,
а затупленные — выходить из него. Особенно эффективны
удлиненные червячные фрезы с автоматическим перемеще-
нной. •
При автоматическом перемещении фрезы важное значение
имеют длина перемещения и начальное и конечное положения
фрезы относительно оси нарезаемого колеса. Периодическое
перемещение Др для фрез со стружечными канавками, рас-
положенными параллельно оси фрезы, определяют по фор-
муле
Др ® лг10та/(г0 cos ymo),
для фрез, стружечные канавки которых расположены пер-
пендикулярно винтовой линии,—
Др =шпвг10созуто/гв,
2 2—1527
0
где z10, г0 — число заходов и стружечных канавок (зу5ьев)
фрезы; тп — нормальный модуль, мм; уто — угол подъема
винтовой линии витка. Параметр Др характеризует расстоя-
ние между соседними зубьями по винтовой линии фрезы.
Длина перемещения не поддается точному расчету, по-
этому ее необходимо корректировать в процессе эксплуатации
фрезы. Если износ зубьев фрезы мал, то перемещение Др сле-
дует уменьшать; если большой — увеличивать. Оптимальный
износ фрезы должен быть равен критерию затупления Л».
Первоначальное положение фрезы на входе — расстояние
от торца рейки фрезы до оси обрабатываемого колеса (рис. 3)
/i = ftao/tg а 4- птп/2 + 0,2лт„ — Лдо/tga + 0,7пт„;
конечное положение фрезы на выходе — расстояние от про-
тивоположного торца рейки фрезы до оси колеса
==fta0/tga +0,2лтп.
Здесь hao — высота головки зуба фрезы, мм; a — угол про-
филя.
Общая длина осевого перемещения фрезы
bt — длина рейки фрезы, мм.
Режущие свойства червячных фрез сравнивают по коли-
честву деталей, обработанных за полный срок службы фрезы,
А «= Ь^дМ/^р,
q — количество деталей, обрабатываемых одновременно; М —
количество возможных переточек фрезы.
Диагональное зубофрезерование
Сущность способа заключается в том, что в процессе реза-
ния фреза перемещается не только вдоль оси заготовки (с про-
дольной подачей), но и вдоль собственной оси (с осевой пода-
чей) на максимально возможное расстояние так, что за время
обработки колеса в работе участвуют режущие кромки всей
ее режущей части. При этом, если в начальный момент вреза-
ния фреза находится по одну сторону от межосевого перпен-
дикуляра, то в конце зубонарезания она перемещается вдоль
своей оси настолько, что почти полностью переходит на дру-
гую сторону от этого перпендикуляра. Перед обработкой сле-
дующей заготовки фреза возвращается в исходное положение
и цикл повторяется до тех пор, пока не наступит предельное
затупление фрезы.
При диагональном зубофрезеровании допустимая длина
перемещения фрезы.на 20—25 % больше, чем при использо-
.10
Банки способа шагового перемещения. Это объясняется тем,
что во втором случае одни и те же зубья фрезы выполняют ра-
боту на пути врезания в заготовку и установившегося реза-
ния, т. е. на пути профилирования зуба колеса. При диаго-
нальном зубофрезеровании фреза перемещается вдоль своей
оси непрерывно в течение всего процесса резания. Это позво-
ляет начинать резание неполными зубьями фрезы, т.е. устанав-
ливать фрезу в исходное положение относительно межосевого
перпендикуляра так, чтобы на участке врезания работали и
неполные зубья.
ЗУБОФРЕЗЕРНЫЕ СТАНКИ
Универсальные зубофрезерные станки выполняют в виде
полуавтоматов и автоматов и в зависимости от положения оси
заготовки подразделяют на вертикальные и горизонтальные.
Вертикальные эубофрезерные станки предназначены, глав-
ным образом, для обработки насадных и венцовых колес типа
втулок и дисков с относительно большим числом зубьев, а
также крупных и высокоточных колес и могут быть двух ти-
пов: с подающим столом й с подающей колонной (стойкой).
Горизонтальные зубофрезерные станки предназначены
преимущественно для обработки валов-шестерен (мелко-
модульные — для обработки трибок) и малозубых насадных
колес и могут быть выполнены с подающим фрезерным суппор-
том или с подающей шпиндельной
бабкой, несущей заготовку.
При работе на высоких режимах
резания (скорость резания — 50—
80 м/мин и подача — 3—6 мм/об),
обеспечивающих 6,7-ю степени точно-
сти, современные зубофрезерные стан-
ки для крупносерийного и массово-
го производств должны иметь высо-
кие статическую и динамическую
жесткости, достигаемые за счет боль-
шой массы (1,2—1,5 т на модуль),
обребренных и толстых стенок станины и короткой кинема-
тической цепи, большую мощность главного электродвигате-
ля (1,8—25 кВт на модуль), длинные и широкие направля-
ющие, гидростатические подшипники, большое осевое пере-
мещение фрезы (160—200 мм),. обильное охлаждение (200—
400 л/мин), возможность автоматизации.
Принципиальная кинематическая схема зубофрезерного
стайка показана на рис. 4. Заготовка 1 нарезаемого колеса
жестко связана с делительным червячным колесом 5, получаю-
з
Принципиальная
зубофрезерного
станка
Рис. 4.
схема
11
щим вращение-от делительного червяка 4. Последний кине-
матически связан с червячной фрезой 2 сменными зубчатыми
колесами 3.
При вубофрезеровании станок имеет следующие основные
движения:
главное движение^ резания — фрезерный шпиндель с чер-
вячной фрезой 2 вращается с постоянной частотой л0, кото-
рая настраивается с помощью гитары скоростей;
л0 = 1000o/(ndao),
где v — выбранная скорость резания, м/мин; dao — диаметр
вершин зубьев червячной фрезы, мм;
движение деления (обката) — вращение стола (или рабо-
чего шпинделя) с заготовкой / нарезаемого колеса обеспечи-
вает с помощью делительной пары (червячного колеса 5 и чер-
вяка 4) непрерывный обкат инструмента и колеса; настраи-
вается гитарой деления по соотношению
^дел СделЗщ/З,
где СДСл — характеристика кинематической цепи деления;
z — число зубьев нарезаемого колеса;
движение подачи — медленное перемещение фрезерного
суппорта вдоль оси колеса /, т. е. продольная подача стола
станка; настраивается с помощью гитары подач;
при обработке косозубых колес в процессе продольной по-
дачи заготовка 1 получает через дифференциал и делитель-
ную пару поворот, соответствующий делительному углу на
клона зубьев 0, который настраивается гитарой дифференциала.
/дйф = СДИф sin 0/(zlomn),
где Сдаф — характеристика кинематической цепи дифферент
циала станка; на бездифференциальных станках в этом слу-
чае настраивается гитара деления по формуле
«дел = Сдел?10/[г =F se sin 0/(лтп)];
движения для предварительной установки инструмента и
фрезеруемого колеса в исходное рабочее положение.
ЧЕРВЯЧНЫЕ ФРЕЗЫ
В зависимости от назначения и размеров червячные фре-
зы изготовляются классов точности AAA, АА, А, В, С и Д и
используются для нарезания зубчатых колес 5—9 и 11-й сте-
пеней точности.
Наибольшее распространение для обработки цилиндри-
ческих зубчатых колес получили одно- и многозаходные,
сборные и твердосплавные червячные фрезы.
12
Однозаходные червячные фрезы
При серийном и мелкосерийном производствах цилиндри-
ческих зубчатых колес с эвольвентным профилем наибо-
лее широко применяются однозаходные червячные фрезы
(ГОСТ 10331—81 и ГОСТ 9324—80Е). Червячные фрезы с моду-
лем 0,15—0,9 мм (ГОСТ 10331 —81) относят к мелкомодульным.
Фрезы с модулем 1—25 мм (ГОСТ 9324-80Е) выпускаются
типов 1, 2 и 3:
фрезы типа I — это цельные прецизионные фрезы с моду-
лем 1—10 мм, классов точности АДА и АА, увеличенных га-
баритных размеров, что позволяет свести к минимуму погреш-
ности их профилирования;
фрезы типа 2 — это цельные фрезы с модулем 1—14 мм,
классов точности АА, А, В, С, Д и с модулем 16—20 мм, клас-
сов точности АА и А; фрезы с модулем 1 — 10 мм имеют два
исполнения — нормальной и увеличенной длины;
фрезы типа 3 — это сборные фрезы с модулем 8—25 мм,
классов точности А, В, С и Д; изготавливаются с диапазоном
модулей 10—25 мм двух исполнений — нормальных и умень-
шенных габаритных размеров; фрезы этого типа выпускаются
также с диапазоном модулей 25—32 мм.
Цельные фрезы и режущую часть сборных фрез изготов-
ляют из быстрорежущей стали. Твердость рабочей части при
этом составляет 63—66 HRC,. Твердость рабочей части фрез
из быстрорежущей стали а содержанием ванадия 3 % и более,
кобальта 5 % и более должна быть 64—67 HR С,.
Длина шлифованной части зубьев червячной фрезы, обес-
печивающей требуемую точность профиля, должна быть не
менее 1/2 длины зуба для фрез с модулем 0,15—4 мм и не ме-
нее 1/3 — для фрез с модулем свыше 4 мм.
Многозаходные червячные фрезы
Многозаходные червячные фрезы позволяют значительно
снизить машинное время, по сравнению с однозаходными фре-
вами. В этом случае уменьшение количества профилирующих
режущих кромок прямо пропорционально увеличению числа
ваходов. Поэтому для чистового нарезания изготавливаются
фрезы с большим числом стружечных канавок*. При этом необ-
ходимо, чтобы оно не было кратным числу заходов, а послед-
нее — числу нарезаемых зубьев, поскольку в этом случае
погрешности деления на заходы фрезы не отражаются на от-
клонении шага колеса.
Для нарезания цилиндрических зубчатых колес с эволь-
вентным профилем целесообразно использовать многозаход-
ные пол у чистовые червячные фрезы классов точности А, В,
С и Д с модулем 1—10мм и числом заходов до четырех (табл.1).
,3
Таблица 1
Характеристики одно- и многозаходиых червячных фрез дли
получистовой обработки цилиндрических зубчатых колес
*1<Г Класс точ- ности (ГОСТ 9324— 80 Е) гв vio Класс точ- ности (ГОСТ 9324— 80 Е) г0
Фрезы типов 1 (под ше- вингование), 2 (под шлифо- вание)* 1,0—1,75 2 А, В, С, D 16 3 В, С, D 15 4 — 16 2,0—2,75 2 А, В, С, D 14 3 — 15 4 - — 16 3,0—5,0 2 А, В, С, D 14 3 В, С, D 15 5,5 2 — 14 6,0—7/) 2 А, В, С, D 12 8,0—10,0 2 — 10 Фрезы типов 3 (под ше- вингование)^ (под . шлифование) 1,0—2,5 1 А, В, С, D 12 2 В, С, D 12 3 - 2,75 1 А, В, С, D 12 2 В, С, D 12 3,0—6,0 1 А, В, С, D 10 6,5—10,0 1 А, В, С, D 9
* Соответствуют габаритным размерам червячных фрез типа 1 по ГОСТ 9324—
• • Соответствуют габаритным размерам червячных фрез типа 2 по ГОСТ 9324—
80Е, ’
Примечание. Червячные фрезы типов 2 и 4 изготавливаются только клав-
сов точности В, С и D.
Многозаходные червячные фрезы изготавливаются как
цельные, так и сборные.
Сборные червячные фрезы с поворотными рейками
Основной особенностью червячных фрез этого типа являет*
ся обработка профиля зубчатых реек на резьбошлифовальном
станке без затылующего движения при установке их в такое
положение в специальном технологическом (рабочем) корпу-
се, при котором вершинные поверхности зубьев располагают-
ся на цилиндрической поверхности основного червяка, а бо-
ковые — на винтовой. Таким образом, обработка осуществ-
ляется, как в случае обычной винтовой поверхности червяка.
После окончания обработки рейки переносятся в рабочий
корпус, пазы которого служат для установки их под необхо-
димым задним углом на вершине, и закрепляются.
По сравнению о затылованными червячные фрезы с пово-
ротными рейками обеспечивают увеличение количества до-
пустимых переточек в 2—2,5 раза, повышение производитель-
ности обработки на. 30—40 % благодаря лучшему качеству
14
металла, улучшенной геометрии фрезы (большие задние углы)
и высокому качеству поверхностей зубьев.
Сборная червячная фреза с поворотными рейками конст-
рукции ВНИИ (рис. 5) состоит из корпуса 3 и зубчатых реек 1,
закрепляемых радиальными клиньями 2 и крышками 4. В кор-
пусе фрезы выполнен паз, задняя опорная стенка которого
расположена под углом 5—6° к его передней стенке для уста-
новки радиального клина. Последний позволяет более надеж-
но центрировать рейку на ее основании и обеспечивает быст-
рую сборку — разборку конструкции.
Конструктивные и расчетные размеры червячных фрез о
поворотными рейками приведены в табл. 2, 3.
Твердосплавные червячные фрезы
Вследствие частых выкрашиваний режущих кромок, вы-
сокой стоимости и отсутствия специальных зуборезных стан-
ков с высокой жесткостью и мощным приводом область при-
менения твердосплавных червячных фрез ограничена. При
обработке серого чугуна выкрашивания режущих кромок у
твердосплавных фрез не наблюдается, поэтому они применяют-
ся в серийном производстве при обработке чугунных колес
автомобилей. Твердосплавные фрезы широко применяются
также для обработки зубчатых колес из неметаллических
материалов (пластмасс) и цветных материалов в часовой
15
Таблы# 3
Конструктивные и расчетные размеры однозаходных червячных
фрез с поворотными рейками (рис. 5), мм
d.o а 1 d. VmO 'X Ьо РеО °|0
При г0- 12
1,0 63 22 50 50 0° 58' 3,142 1,67 2,5 1,25 , 0,4 0,3
1,125 Г 05' 3,534 1,87 2,8 1,44 0,45 0,33
1,25 1°13' 3,928 2,06 3,13 1,56 0,5 0,37
1,375 1° 21' 4,321 2,26 3,44 1,72 0,55 0,41
1,5 75 27 70 58 1° 14* 4,713 2,47 3,75 1,88 0,6 0,45
1,75 1° 27* 5,5 2,86 4,38 2,19 0,7 0,52
2,0 1°40' 6,286 3,25 5 2,5 0,8 0,6
2,25 1° 54' 7,072 3,64 5,63 2,81 0,9 0,67
2,50 92 32 90 71 1°42' 7,857 4,07 6,25 3,13 1,0 0,75
2,75 Г 53' 8,644 4,46 6,88 3,44 1,1 0,82
3,0 2° 05' 9,431 4,85 7,5 3,75 1,2 0,9
3,25 112 40 100 85 1°50' 10,215 5,25 8,13 4,06 1,3 0,97
3,5 1°59' 11,00 5,64 8,75 4,38 1,4 1,05
3,75 2° 08' 11,789 6,03 9,38 4,69 1,5 1,12
4,0 125 40 112 93 2°02' 12,574 6,45 10 5 1,6 1,2
4,25 2° 10' 13,362 6,86 10,63 5,31 1,7 1,28
4,5 2° 19' 14,148 7,25 11,25 5,63 1,8 1,35
При гв =10
5,0 140 40 125 99 2°18' 15,721 8,03 12,5 6,25 2,0 1,5
5,5 2*33' 17,296 8,82 13,75 6,88 2,2 1,65
6,0 2°99* 18,872 9,64 15 7,5 2,4 1,8
Таблица 3
Конструктивные размеры многозаходных червячных фрез
с поворотными рейками, мм
т. da0 d 1 при исполне- нии z i0
1 2
1,0; 1,125; 1,25 90 32 140 170 16 2; 3 1,375; 1,5; 1,75; 2,0 90 32 140 170 14 2',-3 2,25; 2,5 100 32 140 170 14 2; 3 2,75; 8,0 118 40 140 170 14 2; 3 3,25; 3,5; 3,75 125 40 140 170 12 2; 3 4,0; 4,25; 4,5; 5,0 140 50 170 190 12 2; 3 5,5; 6,0 150 50 170 190 12 2 6,5 160 50 170 190 _ 12 2 7,0 170 50 170 190 12 2. 8,0 180 60 190 220 12 2 9,0 190 60 190 220 12 2 10,0 190 60 190 220 ГО »
16
промышленности, В последнее время твердосплавные фрезы при-
меняются в автомобильной промышленности для обработки
стальных зубчатых колее с модулями 1—2,5 мм.
Для закаленных до твердости 48—62 HRG, зубчатых ко-
лес с модулями 4—25 мм вместо шлифования или обработки под
прецизионное шлифование применяется обработка твердо-
сплавными червячными фрезами, передняя поверхность зубьев
которых выполнена под большим отрицательным углом: уао =
= — 10...— 40°. Подобное выполнение передней поверхнос-
ти способствует достижению значительных углов наклона ре-
жущих кромок X, что оказывает большое влияние на процесс
резания. Режим резания: скорость и — 75... 100 м/мин; про-
дольная подача so = 2...2,5 мм/об; припуск t под обработку
на сторону составляет для фрезы со средними модулями 0,1 —
0,3, с крупными — 0,5 мм.
РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ
Окончательное формообразование боковых поверхностей
зубьев колеса червячными фрезами очень кратковременно и
происходит в пределах некоторого угла поворота фрезы, рас-
положенного почти симметрично относительно плоскости,
проходящей - через межосевой перпендикуляр (фреза — ко-
лесо) нормально к винтовой линии фрезы. В остальное вре-
мя независимо от рода операции (чистовая, черновая) мате-
риал удаляется как при черновой обработке зубьев. Зубо-
фрезерованию присуща неравномерность, которая приводит
к изменению силы резания Ррез за один оборот фрезы в преде-
лах Рреэ шах/ фрезер = 1,7...2,5.
Возможны случаи, когда чистовая и черновая обработки
зубьев колес двумя рейками фрезы, следующими друг за дру-
гом, не совпадают по времени или резание отсутствует вооб-
ще в пределах некоторого угла поворота фрезы. Для обеспе-
чения примерно равных сил резания необходимо подбирать
соответствующую глубину резания по проходам. Пределом
увеличения подачи фрезы является наибольшая нагрузка на
первый зуб, срезающий короткую, но толстую стружку, а
пределом износостойкости — продолжительность работы зу-
ба, который снимает самую длинную стружку.
При зубофрезеровании прямозубых колес из стали 45 за
один проход при глубине резания, равной высоте (h = 2,25тп)
зуба колеса, в качестве наибольшей допустимой толщины
среза, снимаемого вершинами зубьев фрезы, принята толщина
0,3 мм. Соответственно максимально допустимая по толщине
среза продольная подача so рассчитывается по формуле
So = z/mf. ”1
3 2-1527
Если Максимальную продольную подачу, предельно допусти-
мую по шероховатости обрабатываемой боковой поверхности
зубьев колеса, обозначить как so max, то из этой формулы полу-
чается, что наибольшая глубина резания при чистовом про-
ходе не должна превышать значения
^s0 max = ^>25 (z/So тах)®*^л.
Таким образом, ограничение нагрузки червячной фрезы по
предельной толщине срезаемого слоя сводится в конечном
счете к заданию максимально допустимой продольной По да-
чи so при заданной глубине резания или к заданию максималь-
но допустимой глубины Иц резания на последнем чистовом
проходе при заданной максимальной подаче so max. Общая стой-
кость червячных фрез определяется только стойкостью режу-
щих кромок на вершине зубьев. Это объясняется неравно-
мерностью загрузки зубьев фрезы по высоте — до 80 % объе-
ма стружки из впадин колеса выбирает головка зуба фрезы,
15 % объема приходится на среднюю часть и 5 % — на осно-
вание ножки зуба фрезы.
Рассмотрим методику расчета числа k проходов, глубины
резания по проходам и выявлению зон червячного зубофре-
зерования.
Для чистового зубофрезерования за один проход (6=1)
С продольной подачей so max по сплошному металлу должно вы-
полняться условие somax «о- Если задана глубина hnp пред-
варительно прорезанных (оформленных) зубьев обрабатываем
мого колеса, то сначала определяют припуск ПО впадинам
зубьев, подлежащий удалению резанием,
йр=й—йпр,
а затем — условное число проходов
== max.
При йр < й<0 тах условное число проходов i9 < 1. Эго сви-
детельствует о том, что весь припуск на последнем чистовом
проходе можно снять при зубофрезеровании за один проход
(k = 1).
Условиями somax «о и йр й^max определяется первая
зона однопроходного зубофрезерования, которая является
ненагруженной, так как толщина снимаемой стружки здесь
меньше заданного значения.
Если при чистовом зубофрезеровании по сплошному ме-
та л л у достигается условие so max > sb, а при зубофрезеровании
по предварительному прорезанному зубу — условие йр >
18
> Л«ош«х» причем 4 С 2, то для достижения наивысшей произ-
водительности необходимо применять однопроходное зубофре-
зерование с наибольшей продольной подачей So по предельной
толщине срезаемой стружки. Этими условиями определяет-
ся вторая зона однопроходного чистового зубофрезерова-
ния, называемая нагруженной, так как толщина снимае-
мой стружки в ней достигает наибольшего наперед заданного
допустимого значения. Очевидно, что ограничение по произ-
водительности однопроходного чистового нагруженного зу-
бофреЗерованиЯ сводится к заданию допустимой продольной
подачи выполняемого чистового прохода в пределах so >
0,5 So max*
Исходя из ограничения 2 < 19 3 определяется первая
зона двухпроходного (k «• 2) нагруженного зубофрезерова-
ния, в которой весь припуск разделяется между проходами
неравномерно и обработку целесообразно вести следующим
образом: первый предварительный (черновой) проход выпол-
нять с глубиной резания
Л1=Лр-Чтах
и максимально допустимой продольной подачей
$1= £/(^/2,25)4
второй — с глубиной резания и максимальной про-
дольной подачей $о max. Такое зубофрезерование целесообраз-
но применять при Sj 0,5 so max*
При ограничении 3 < i9 < 4 определяется вторая зона
(тяжелонагруженная) двухпроходного зубофрезерования, ко-
торое выполняется с одинаковыми режимами по обоим про-
ходам: при глубине резания
ht = Лр/2
и максимально допустимой продольной подале по предельной
толщине срезаемой стружки
s, = г/(Лг/2,25)'-в.
Такое зубофрезерование целесообразно применять при
$2 0,5So max.
При минимально допустимых продольных подачах si =
= 0,5' so max и si тщ = 0,5 So max складывается впечатление,
что двухпроходное зубофрезерование по производительности
соответствует трех- и четырехпроходному с подачами somax
по всем проходам, но это не так, поскольку при сокращении
числа проходов и одновременном увеличении глубины реза-
з*
19
ния уменьшается общий путь врезания инструмента, что ве-
дет к сокращению основного технологического (машинного)
времени зубофрезерования.
Возможно также двухпроходное зубофрезерование крупно-
модульных зубчатых колес при осевых подачах % < O>5so max
по сплошному металлу. По производительности оно значи-
тельно превышает однопроходноезубофрезерование при макси-
мальных продольных подачах $о и предельной толщине срезае-
мой стружки. Однако его применение может быть рекомендо-
вано только после сравнения по технологической себестои-
мости с вариантом изготовления зубчатых колес из заготовок
с предварительно прорезанным зубом.
Рис. 6. К определению границ областей чистового
зубофрезерования боковых поверхностей зубьев колес
с шероховатостью, соответствующей параметру, /?арав.юму
12,5 >/. 2, 7, 8, bl, 12, 15—17, 20, 21) и 6,3 мкм (3—
6, 9, 10, 13, 14, 18, 19, 22), червячными фрезами с числом
стружечных канавок, равным 8 (4, 5, 7, 8, 11, 13, 15),
10 (1—3, 6, 8, 10, 12 14, 16, 18, 20\ 12 (17, 19, 21, 22),
и зон однопроходного ненагруженного (13, 15, 18—21) и
аагружепного (14, 16, 17), двухпроходного нагружен-
ного (Р, 10—12) и тяжелонагруженного (5—8) зубофре-
зерования
Точный расчет продольных подач so max при чистовом зубо-
фрезеровании представляет определенные трудности ввиду
его громоздкости, но может быть легко осуществлен с приме-
нением ЭВМ. Зоны зубофрезерования для наиболее часто
встречающихся случаев чистового зубофрезерования зубча-
20
чых колес с параметрами шероховатости боковой поверхнос-
ти зубьев Rt = 12,5 мкм и /?, = 6,3 мкм представлены на
рис. 6. Там же показаны границы областей чистового зубофре-
зерования червячными фрезами с различным числом стру-
жечных канавок (z0 = 8; 10; 12), которые соответствуют ми-
нимальному числу зубьев колес, допускающему обработку
при заданной шероховатости боковой поверхности. Границы
представляют собой прямые линии с различными углами
наклона к оси абсписс г. Угол наклона прямых существенно
зависит от числа стружечных канавок червячных фрез и па-
раметров шероховатости боковой поверхности зубьев колес
и показывает, что при их увеличении можно значительно
расширить области чистового зубофрезерования. Границы
зон одно- и двухпроходного зубофрезерования изображены
отрезками прямых линий, а не одной линией. Это обуслов-
лено; главным образом, некоторым нарушением соотношений
между модулем тп и диаметром dao вершин зубьев червячных
фрез, принятых в ГОСТ 9324—80 и влияющих на продольную
подачу a,max- По расположению верхней границы зоны двух-
проходного тяжелонагруженного зубофрезерования видно,
что предварительное прорезание зубьев колес должно выпол-
няться при модулях тп > 12 мм, что соответствует рекомен-
дациям ГОСТ 9324—80 по условиям эксплуатации червячных
фрез с модулями от 12 до 25 мм.
Максимальные продольные подачи в зависимости от
условий зубофрезерования цилиндрических прямозубых
колес однозаходными стандартными фрезами приведены в
табл. 4,5. Подачи, предельно допустимые по толщине срезов,
уточняются в зависимости от твердости материала колеса
по формуле
s0 = So Анв,
где Анв — поправочный коэффициент (табл. 6). Для косозу-
бых колес подачи назначаются по числу зубьев эквивалентно-
го прямозубого колеса z0 = z/cos’0 (0 — делительный угол
наклона зуба) и затем уточняются по формулам: при одина-
ковом направлении-винтовых линий зубьев колеса и фрезы —
S# = SortAp,
где «отв — табличное значение подачи; Ар — поправочный
коэффициент (табл. 7); при различном направлении —
где А,л — поправочный коэффициент, берется в зависимости
от угла 0 по табл. 7.
21
Таблица 4
Подачи #0(ПЯХ ори аубофрезерованик однозаходными мелкомодульяымя
червячными фрезами (по ГОСТ 10331-^81)
’Отах* мм/об
при, мкм ори ₽в< мкм
16 | 12.5 10 2 1,6 | 1,25 1,0 | ол 9,63
тп = 0,15 мм, </«(, = 25 мм, Z0 83 10
10 2,09 1,85 1,65 1,47 1,31 1,15 1,02 0,90 0,79
11 2,10 1,85 1,65 1,47 1,31 1,15 1,02 0,91 0,80
13 2,10 1,85 1,65 1,48 1,32 1,16 1,03 0,92 0,81
18 2,10 1,86 1,66 1,48 1,32 1,16 1,04 0,92 0,82
28 2,И 1,86 1,66 1,49 1,33 1,17 1,05 0,93 0,83
74 2,П 1,86 1,67 1,49 1,33 1,18 1,05 0,94 0,83
= 0,20 мм, </«0-25 мм, гв = 10
10 2,07 1,82 1,63 1,45 1,29 1,13 1,00 0,88 0,77
11 2,07 1,83 1,63 1,45 1,29 1,13 1,00 0,89 0,78
13 2,08 1,83 1,64 1,46 1,30 1,14 1,01 0,90 0,79
15 2,08 1,84 1,64 1,46 1,30 1,15 1,02 0,91 0,80
20 2,08 1,84 1,64 1,47 1,31 1,15 1,03 0,91 0,81
29 2,09 1,84 1,65 1,47 1,31 1,16 1,03 0,92 0,82
84 2,09 1,85 1,65 1,48 1,32 1,17 1,04 0,93 0,83
тп = 0,20 мм, </«о-32 мм, «о =10 -
10 2,36 2,08 1,85 1,65 1,47 1,28 1,14 1,00 0,88
11 2,36 2,08 1,86 1,65 1,47 1,29 1,14 1,01 0,89
13 2,37 2,09 1,86 1,66 1,48 1,30 1,16 1,02 0,90
15 2,37 2,09 ,1,87 1,67 1,48 1,31 1,16 1,03 0,91
19 2,37 2,09 1,87 1,67 1,49 1,31 1,17 1,04 0,92
25 2,38 2,10 1,87 1,67 1,50 1,32 1,18 1,05 0,93
44 2,38 2,10 1,88 1,68 1,50 1,32 1,18 1,06 0,94
тп = 0,25 мм, । мм^ ?о = Ю »
10 2,05 1,80 1,60 1,43 1,27 1,11 0,98 0.86 0,75
12 2,06 1,81 1,61 1,44 1,28 1,12 0,99 0,88 0,77
14 2,06 1,82 1,62 1,44 1,29 1,13 1,00 0,89 0,78
16 2,06 1,82 1,62 1,45 1,29 1,13 1,01 0,90 0,79
21 2,07 1,82 1,63 1,45 1,30 1,14 1,02 0,90 0,80
29 2,07 1,89 1,63 1,46 1,30 1,15 1,02 0,91 0,81
62 2,07 1,83 1,64 1,46 1,31 1,15 1,03 0,92 0,82
чз 0,30 ММ, </«0-25 мм, z0= 10
10 2,03 1,78 1,58 1,41 1,25 1,09 0,96 0,84 0,72
12 2,03 1,79 1,59 1,42 1,26 1,10 0,98 0,86 0,75
15 2,04 1,80 1,60 1,43 1,27 1,12 0,99 0,88 0,77
18 2,04 1,80 1,61 1,43 1,28 1,12 1,00 0,88 0,78
22 2,05 1,81 1,61 . 1,44 1,28 1,13 1,00 0,89 0J9
29 2,05 1,81 1,62 1,44 1,29 1,13 1,01 0,90 0,80
54 2,05 1,81 1,62 1,45 1,29 1,14 1,02 0,91 0,81
22
Продолжение табл. 4
* «Отах» «и/06
при Rr мкм при Ra, мкм
16 12,5 10 2 1,6 J.25 | 1,0 0,8 0,63
тп w 0,30 мм, da0 = 32 мм, z9 = 10
10 2,32 2,04 1,81 1,61 1,43 1,24 1,10 0,96 0,83
12 2,33 2,05 1,82 1,62 1,44 1,26 1,12 0,98 0,86
15 2,33 2,06 1,83 1,63 1,45 1,28 1,13 1,00 0,88
18 2,34 2,06 1,84 1,64 1,46 1,28 1,14 1,01 0,89
21 2,34 2,06 1,84 1,64 1,47 1,29 1,15 1,02 0,90
26 2,34 2,07 1,85 1,65 1,47 1,30 1,15 1,03 0,91
86 2,35 .2,07 1,85 1,65 1,48 1,30 1,16 1,04 0,92
76’ 2,35 2,08 1,86 1,65 1,48 1,31 1,17 1,04 0,93
тп = 0,40 мм, 32 мм, z0 « 10
10 2,27 2,00 1,77 1,57 1,39 1,20 1,05 0,92 0,78
12 2,29. 2,01 1,79 1,59 1,41 1,23 1,08 0,95 0,82
14 2,30 2,02 1,80 1,60 1,42 1.24 1,10 0,97 0,84
18 2,30 2,03 1,81 1,61 .1,43 1,26 1,11 ~ 0,99 0,86
22 2,31 2,03 1,81 1,62 1,44 1,27 1,13 1,00 0,88
26 2,31 2,04 1,82 1,62 1,45 1,27 1,13 1,01 0,89
38 2,31 2,04 1,82 1,63 1,45 1,28 1,14 1,02 0,90
58 2,32 2,05 1,83 1,63 1,46 1,29 1,15 1,02 0,91
тп = 0,50 мм, daQ ® 32 мм, >0 » 10
10 2,23 1,96 1,73 1,53 1,35 1,16 1,01 0.87 0,73
12 2,25 1,97 1,75 1,55 1,37 1,19 1,05 0.91 0,78
14 2,26 1,99 1,77 1,57 1,39 1,21 1,07 0,94 0,81
16 2,27 1,99 1,77 1,58 1,40 1,23 1,08 0,95 0,83
20 2,27 2,00 1,78 1,59 1,41 1,24 1,10 0,97 0,85
23 2,27 2,00 1,79 1,59 . 1,42 1,24 1,10 0,98 0,86
26; 2,28 2,01 1,79 1,60 1,42 1,25 1,11 0,99 0,87
32^ 2,28' 2,01 1,80 1,60 1,43 1,26 1,12 1,00 0,88
44 2,28 2,01 1,80 1,61 1ЛЗ 1,27 1,13 1,01 0,89
68; 2,28 2,02 1,80 1,61 1,44 1,27 1,13 1.01 0,90
тп «3 0,50 мм, 40 мм, «о <2
10 2,55 2,24 1,99 1,76 1,56 1,36 1,19 1,04 0,99
2,56 2,25 2,01 1,78 1,58 . 1,38 - 1,22 1,07 0,93
14 2,57 2,26 2,02 1,79 1,59 1,40 1,24 1,09 0,95
16 2,57 2,27 2,02 1,80 1,60 1,41 1,25 1,10 0,97
22 2,58 2,28 2,03 1,81 1,62 1,42 1,26 1,12 0,99
26; 2,58 2,28 2,04 1,82 1,62 1,43 1,27 1,13 . 1,00
36 > 2,59 2,28 2,04 1,82 1,63 1,43 1,28 1,14 1,01
S3 2,59 2,29 2,04 1,83 1,63 1,44 1,29 1,15 1,02
23
Продолжение табл. 4
гОшах’ мм/об
Z при мкм При R& мкм
16 | Г2.5 | Г1 2 1 !/> | 1.25 | 1,0 0,8 ( 0.63
tnn = 0,60 мм, 32 мм, г0= 10
10 2,19 1,92 1,69 1,49 1,31 1.12 0,97 0,83 0,68
12 2,21 1,94 1,72 1,52 1,34 1,16 1,01 0,88 0,74
14 2,22 1,95 1,73 1,54 1,36 1,18 1,04 0,91 0,7?
16 2,23 1,96 1,74 1,55 1,37 1,20 1,06 0,93 0,80
19 2,23 1,96 1,75 1,56 1,38 1.21 1,07 0,94 0,82
23 2,24 1,97 1,76 1,57 1,39 1,22 1,08 0,96 0,84
26 ч 2,24 1,98 1,76 1,57 1,40 1,23 1,09 0,97 0,85
30 2,25 1,98 1,77 1,58 1,40 1,24 1,10 0,97 0,86
37 2,25 1,99 1,77 1,58 1.41 1,24 1,11 0,98 0,87
52 2,25 1,99 1,78 1,59 1,42 1,25 1,11 0,99 0,88
84 2,25 1,99 1,78 1,59 1,42 1,25 1,12 1,00 0,89
тп t = 0,60 мм, 40 мм, 12
10 2,51 2,20 1,96 1,73 1,53 1,33 1,16 1,01 0,86
12 2,53 2,22 1,98 1,75 1,55 1,35 1,19 1,04 , 0,90
14 2,54 2,23 1,99 1,77 1,57 1,37 1.21 1,07 0,92
16 2,54 2,24 2,00 1,78 1,58 1,38 1,22 1,08 0,94
20 2,55 2,25 2,00 1,78 1,59 1,39 1,24 1,10 9,96
25 2,55 2,25 2,01 1,79 1,60 1.41 1,25 1,11 0,98
30 2,56 2,26 2,01 1,80 1,60 1.41 1,26 1,12 0,99
41 2,56 2,26. 2,02 1,80 1,61 1,42 1,26 1,13 1,00
63 2,56 2,26 2,02 1,81 1,61 1,42 1,27 1.14 1,01
тл = 0,70 мм, ^0“ 32 мм, «о “ 10
10 2,15 1,88 1,66 1,46 1,27 1,09 0,93 0,78 0,64
12 2,17 1,90 1,69 1,49 1,31 1,13 0,98 0,84 0,71
14 2,19 1,92 1,70 1,51 1,33 1,15 1,01 0,88 0,75
16 2,20 1,93 1,72 1,52 1,35 1.17 1,03 0,90 0,77
20 2,20 1,94 1,72 1,53 1,36 1,19 1,05 0,92 0,80
23 2,21 1,94 1,73 1,54 1,37 1,20 1,06 0,94 0,82
26 2,21 1,95 1,74 1,55 1,38 1,21 1,07 0,95 0,83
29 2,21 1,95 1,74 1,55 1,38 1.21 1,08 0,95 0,84
34 2,22 1,96 1,75 1,56 1,39 1,22 1,09 0,96 0,85
44 2,22 1,96 1,75 1,56 1,39 1,23 1,09 0,97 0,86
59 2,22 1,96 1,75 1,56 1,40 1,23 1,10 0,98 0,87
96 2,22 1,97 1,76 1,57 1,40 1.24 1.Н 0,99 0,88
«0,70 мм, 40 мм, z0 «ж 12
10 2,48 2,17 1,92 1,70 1,50 1,29 1,13 0,97 0,82
12 2,49 2,19 1,95 1,72 1,53 1,33 1,16 1,01 0,87
14 2,51 2,20 1,96 1.74 1,54 1,35 1,19 1,04 0,90
16 2,51 2,21 1,97 1,75 1,56 1,36 1,20 1,06 0,92
19 2,52 2,22 1,97 1,76 1,56 1,37 1,21 1,07 . 0,94
21 2,52 2,22 1,98 1,76 1,57 1,38 1,22 1,08 0,95
24 2,52 2,23 1,98 1.77 1,58 1,38 1,23 1,09 0,96
27 2,53 2,23 1,99 1,77 1,58 1,39 1,24 1,10 0,97
70 2,53 2,24 2,00 1,79 1,60 1.41 1,26 1.12 1,00
24
Продолжение табл, 4
Фтах» мм/об
при R? мкм при Ra, мкм
16 | 12,5 | 10 2 | 1,6 | 1,25 | 1,0 0,8 | 0,63
= 0,80 мм, (?а(> 32 мм, г0- 10
10 2,И 1,87 1,62 1,42 1,24 1,05 0,89 0,74 0,59
12 2,14 1,87 1,65 1,46 1,28 1,10 0,95 0,81 0,67
14 2,15 1,89 1,67 1,48 1,30 1,13 0,98 0,85 0,72
15 2,16 1,89 1,68 1,49 1,31 1,14 1,00 0,86 0,74
18 2,16 1,90 1,69 1,50 1,33 1,15 1,01 0,89 0,76
20 2,17 1,91 1,70 1,51 1,34 1,17 1,03 0,90 0,78
23 2,18 1,92 1,71 1,52 1,35 1,18 1,04 0,92 0,80‘
28 2,18 1,92 1,71 1,53 1,36 1,19 1,06 0,94 0,82
31 2,19 1,93 1,72 1,53 1,36 1,20 1,06 0,94 0,83
36 2,19 1,93 1,72 1,54 1,37 1,20 1,07 0,95 0,84
47 2,19 1,93 1,72 1,54 1,37 1,21 1,08 0,96 0,85
62 2,19 1,94 1,73 1,54 1,38 1,22 1,09 0,97 0,86
100 2,20 1,94 1,73 1,55 1,39 1,22 1,09 0,98 0,87
тп = 0,80 । мм, ^а0 = 40 мм, *0=12
10 2,44 2,14 1,89 1,67 1,47 1,26 .1,09 0,94 0,78’
12 2,46 2,16 1,92 1,70 1,50 1,30 1,14 0,99 0,84
14 2,47 2,17 1,93 1,71 1,52 1,32 1,16 1,02 0,87
16 2,48 2,18 1,94 1,73 1,53 1,34 1,18 1,04 0,90
19 2,48 2,19 1,95 1,73 1,54 1,35 1,19 1,05 0,92
21 2,49 2,19 1,95 1,74 1,55 1,36 1,20 1,06 0,93
26 2,50 2,20 1,96 1,75 1,56 1,37 1,22 1,08 0,95
30 2,50 2,21 1,97 1,76 1,57 1,38 1,23 1,09 0,96
38 2,50 2,21 1,97 1,76 1,57 1,38 1,23 1,10 0,97
49 2,50 2,21 1,97 1,76 1,57 1,39 1,24 1,10 0,98
74 2,51 2,21 1,98 1,77 1,58 1,40 1,25 1,И 0,99
= 0,90 мм, । 40 мм, *о - 12
10 2,41 2,11 1,86- 1,64 1,44 1,23 1,06 0,90 0,74
12 2,43 2,13 1,89 1,67 1,47 1,27 1,11 0,96 0,81
14 2,45 2,15 1,91 ' 1,69 1,49 1,30 1,14 0,99 0,85
16 2,45 2,16 1,92 1,70 1,51 1,32 1,16 1,02 0,89
20 . 2,46 2,17 1,93 1,72 1,52 1,33 1,18 1,04 0,91
24 2,47 2,17 1,94 1,73 1,54 1,35 1,20 1,06 0,93-
31 2,47 2,18 1,95 1,74 1,55 1,36 1,21 1,08 0,95»
39 2,47 2,18 1,95 1,74 1,55 1,37 1,22 1,08 0,96
50 2,48 2,19 1,95 1,75 1,56 1,37 1,23 1,09 0,97
74 2,48 2,19 1,96 1,75 1,56 1,38 1,23 1,10 0,98
25
Продолжение табл. 4
г *0тах ПРН мкм
0.5 0,4 0,32 0,25 0,2 0,16 0.125 | 0,10 0.08
тп =* 0,15 мм, <*в0в 25 мм, «о ==» 10
10 0,69 0,61 0,53 0,45 0,38 0,32 0,25 0,19 0,12
12 0,71 0,62 0,55 0,47 0,41 0,35 0,29 0,23 0,18
14 0,71 0,63 0,56 0,48 0,42 0,36 0,31 0,26 0,21
16 0,72 0,64 0,56 0,49 0,43 0,37 0,32 0,27 0,23
20 0,73 0,64 0,57 0,50 0,44 0,39 0,33 0,29 0,24
24 0,73 0,65 0,58 0,50 0,45 0,39 0,34 0,30 0,26
30 0,73 0,65 0,58 0,51 0,45 0,40 0,35 0,31 0,27
40 0,74 0,66 0,59 0,51 0,46 0,41 0,36 0,31 0,28
61 0,74 0,66 0,59 0,52 0,46 0,41 0,36 0,32 0,29
znrt ₽ 0,20 мм . deo = 25 = Ю
10 0,67 0,58 0,50 0,42 0,35 0,28 0,20 0,11 «V*
11 0,68 0,59 0,51 0,43 0,37 0,30 0,23 0,16 0,05
12 0,69 0,60 0,52 0,45 0.38 0,32 0,25 0,19 0,11
14 0,70 0,61 0,54 0,46 0,40 0,34 0,28 0,22 0,17
16 0,71 0,62 0,55 0,47 0,41 0,35 0,30 0,25 0,20
19 0,71 0,63 0,56 0,48 0,42 0,37 0,31 0,26 0,22
22 0,72 0,64 0,56 0,49 0,43 0,38 0,32 0,28 0,23
26 0,72 0,64 0,57 0,50 0,44 0,38 0,33 0,29 0,25
30 0,72 0,64 0,57 0,50 0,44 0,39 0,34 0,29 0,26
53 0,73 0,65 0,58 0,51 0,45 0,40 0,35 0,31 0,28
94 0,73 0,66 0,59 0,51 0,46 0,41 0,36 0,32 0,29
та ® 0,20 мм, ^ао = 32 мм, ч - ю
10 0,76 0,66 0,57 0,48 0,40 0,32 0,22 0,12 —-
11 0,77 0,68 0,59 0,49 0,42 0,34 0,26 0,18 0,06
12 0,78 0,69 0,60 0,51 0,43 0,36 0,28 0,21 0,13
14 0,80 0,70 0,61 0,53 0,45 0,39 0,32 0,25 0,19
16 0,80 0,71 0,62 0,54 0,47 0,40 0,34 0,28 0,22
18 0,81 0,71 0,63 0,54 0,48 0,41 0,35 0,29 0,24
21 0,81 0,72 0,64 0,56 0,49 0,42 0,36 0,31 0,26
25 0,82 0,73 0,65 0,56 0,50 0,44 0,37 0,32 0,28
33 0,83 0,74 0,65 0,57 0,51 0,45 0,39 0,34 0,30
56 0,83 0,74 0,66 0,58 0,52 0,46 0,40 0,36 0,32
95 0,84 0,75 0,67 0,59 0,53 0,47 0,41 0,37 0,33
тя = 0,25 мм, 25 мм, «о - Ю —
10 0,65 0,56 0,47 0,39 0,31 0,23 0,12 — —
11 0,66 0,57 0,49 0,41 0,33 0,26 0,17 0,06 —
13 0,68 0,59 0,51 0,43 0,37 0,30 0,23 0,16 0,07
15 0,69 0,60 0,53 0,45 0,39 0,33 0,26 0,20 0,14
18 0,70 0,61 0,54 0,46 0,40 0,34 0,28 0,23 0,18
20 0,70 0,62 0,54 0,47 0,41 0,35 0,30 0,25 0,20
24 0,71 0,63 0,55 0,48 0,42 0,37 0,31 0,27 0,22
28 0,71 0,63 0,56 0,49 0,43 0,38 0,32 0,28 0,24
38 0.72 0.64 0,57 0,50 0,44 0,39 0,34 0,29 0,26
69 0,73 0,65 0,58 0,51 0,45 0,40 0,35 0,31 0,28
26
Продолжеиие табл. 4
«Отах пРи мкм
0.5 0,4 | 0,32 J.25 0.2 0,16 I 0,125 0,10 | 0.08
10 0,62 0,53 тл =• 0,30 мм, 0,44 0,35 ^аО = 0,26 ; 25 мм, 0,17 *0== ю
11 0,64 0,55 0,46 0,38 0,30 0,22 0,10 в— ——
13 0,66 0,57 0,49 0,41 0,34 0,27 0,19 0,10
15 0,67 0,59 0,51 0,43 0,37 0,30 0,23 0,17 0,08
16 0,68 0,59 0,52 0,44 0,37 0,31 0,25 0,19 0,12
18 0,68 0,60 0,52 0,45 0,38 0,32 0,26 0,20 0,14
20 0,69 0,61 0,53 0,46 0,40 0,34 0,28 0,23 0,17
22 0,69 0,61 0,54 0,46 0,40 0,35 0,29 0,24 0,19
25 0,70 0,62 0,55 0,47 0,41 0,36 0,30 0,26 0,21
32 0,71 0,63 0,56 0,48 0,43 0,37 0,32 0,28 0,24
46 0,71 0,63 0,56 0,49 0,44 0,39 0,34 0,29 0,26
90 0,72 0,64 0,57 0,50 0,45 0,40 0,35 0,31 0,28
1,30 мм, 32 мм, z0« 10
10 0,71 0,61 0,51 0,40 0,30 0,19 __
11 0,73 0,63 0,53 0,43 0,34 0,25 0,11
13 0,75 0,65 0,56 0,47 0,39 0,31 0,22 0,11
15 0,77 0,67 0,58 0,49 0,42 0,35 0,27 0,19 0,09
16 0,77 0,68 0,59 0,50 0,43 0,36 0,28 0,21 0,13
18 0,78 0469 0,60 0,51 0,44 0,37 0,30 0,23 0,16
20 0,79 0,69 0,61 0,51 0,45 0,39 0,32 0,26 0,20
22 0,79 0,70 0,62 0,53 0,46 0,40 0,33 0,27 0,22
25 0,80 0,71 0,62 0,54 0,47 0,41 0,35 0,29 0,24
29 0,80 0,71 0,63 0,55 0,58 •0,42 0,36 0,39 0,26
35 0,81 0,72 0,64 0,56 0,49 0,43 0,37 0,32 0,28
49 0,82 0,73 0,65 0,57 0,50 0,44 0,39 0,34 0,30
92 . 0,82 0,74 0,66 0,58 0,51 0,46 0,40 0,36 0,32
тл » 0,40 мм, da0 = 32 мм, zt = 10
10 0,66 0,55 0,44 0,31 0,17 — —
11 : 0,68 0,58 0,47 0,36 0,25 0,09 — —
13 0,72 0,61 0,52 0,42 0,33 0,23 0,08 —— —,
15 0,74 0,64 0,55 0,45 0,37 0,29 0,19 0,06
16 0,74 0,65 0,56 0,47 0,39 0,31 0,22 0,12 1 —
19 0,76 0,66 0,58 0,49 0,41 0,34 0,26 0,19 0,09
20 0,76 0,67 0,58 0,49 0,42 0,36 0,27 0,20 0,12
22 0,77 0,68 0,59 0,51 0,43 0,37 0,29 0,23 0,16
24 0,78 0,68 0,60 0,51 0,44 0,38 0,31 0,25 0,19
26 0,78 0,69 0,61 0,52 0,45 0,39 0,32 0,26 0,21
28 0,78 0,69 0,61 0,53 0,46 0,40 0,33 0,28 0,22
31 0,79 0,70 0,62 0,53 0,47 0,40 0,34 0,29 0,24
36 0,79 0,70 0,62 0,54 0,48 0,42 0,35 0,30 0,26
47 , 0,80 0,71 0,63 0,55 0,49 0,43 0,37 0,32 , 0,28
6? 0,81 0,72 0,64 0,56 0,50 0,44 0,38 0,34 0,30
89 0,81 0,72 0,64 0,57 0,50 0,45 0,39 0,35 0,31
27
Продолжение табл. 4
г ЧИпах "Р« яв- мкм
0,5 | 0.4 0.32 0,25 | 0,2 0,16 0,125 0,10 4,08
тп == 0,50 мм, ^аО = : 25 мм, Zo = 10
10 0,53 0,42 0,31 0,17 — — — — —
11 0,55 0,46 0,36 0,24 0,10 — — —. —— •
13 0,59 0,50 0,41 0,32 0,23 0,11 — — —
15 0,61 0,53 0,45 0,36 0,28 0,20 0,07 —— —
16 0,62 0,54 0,46 0,37 0,30 0,23 0,13 — —
18 0,63 0,55 0,47 0,39 0,32 0,25 0,16 — —•
J9 0,64 0,55 0,48 0,40 0,33 0,26 0,19 0,10 —
20 0,64 0,56 0,48 0,41 0,34 0,27 0,20 0,13 ——
22 0,65 0,57 0,49 0,42 0,35 0,29 0,23 0,16 0,08
24 0,66 0,58 0,50 0,43 0,37 0,31 0,24 0,19 0,12
26 0,66 0,58 0,51 0,44 0,37 0,32 0,26 0,20 0,15
28 0,67 0,59 0,51 0,44 0,38 0,33 0,27 0,22 0,17
30 0,67 0,59 0,52 0,45 0,39 0,33 0,28 0,23 0,18
33 0,67 0,60 0,52 0,45 0,40 0,34 0,29 0,24 0,20
36 0,68 0,60 0,53 0,46 0,40 0,35 0,30 0,25 0,21
45 0,68 0,60 0,54 0,47 0,41 0,36 0,31 0,27 0,23
60 0,69 0,61 0,54 0,48 0,43 0,37 0,32 0,28 0,25
ио 0,70 0,62 0,55 0,49 0,43 0,39 0,34 0,30 0,27
tnn = 0,50 мм, 32 мм, z0 = 10
10 0,60 0,48 0,36 0,19 — — — — —.
и 0,64 0,52 0,41 0,28 0,10 —- — ——
13 0,68 0,57 0,44 0,36 0,26 0,12 —— —-
15 0,71 0,61 0,51 0,41 0,32 0,23 0,07 —
17 0,72 0,62 0,53 0,43 0,35 0,25 0,15 — —
19 0,73 0,64 0,55 0,46 0,38 0,30 0,21 0,10 —-
22 0,75 0,65 0,57 0,48 0,41 0,33 0,26 0,18 0,08
24 0,75 0,66 0,58 0,49 0,42 0,35 0,28 0,21 0,13
26 0,76 0,67 0,58 0,50 0,43 0,36 0,29 0,23 0,16
28 0,77 0,67 0,59 0,51 0,44 0,37 0,31 0,25 0,19
30 0,77 0,68 0,60 0,51 0,45 0,38 0,32 0,26 0,20
34 0,78 0,69 0,60 0,52 0,46 0,39 0,33 0,28 0,22
37 0,78 0,69 0,61 0,53 0,46 0,40 0,34 0,29 0,24
45 0,78 0,70 0,62 0,54 0,47 0,41 0,35 0,30 0,26
57 0,79 0,70 0,62 0,55 0,48 0,42 0,37 0,32 0,28
84 0,80 0,71 0,63 0,56 0,49 0,44 0,38 0,34 0,30
120 0,80 0,72 0,64 0,56 0,50 0,44 0,39 0,35 0,31
- 1 пп = 0,50 мм, = 40 мм, z0=12
10 0,76 0,64 0,51 0,40 0,27 0,07 — —
12 0,80 0,69 0,58 0,47 0,37 0,26 0,10 — —?
14 0,83 0,72 0,62 0,51 0,42 0,33 0,23 0,10 —
16 0,84 0,74 0,64 0,54 0,45 0,37 0,28 0,19 0,06
18 0,85 0,75 0,65 0,66 0,47 0,39 0,3! 0,23 0,13
20 0,86 0,76 0,66 0,57 0,49 0,41 0,33 0,26 0,19
22 0,87 0,77 0,67 0,58 0,50 0,43 0,35 0,28 0,22
24 0,87 0,77 0,68 0,59 0,51 0,44 0,36 0,30 0,24
28
ффф^ООСОЮЮЬОЬЭЮЬЭ»—’— — — —
уочосл — ооф-аю —о oo.o сл co — ф
О Ф Ф ф О р Ф О р Ф рррр р р р р
Ф 00 оо 00 оо Оо Об 00 СО 00 00 00 00 00’*4 Ъ* 2?
фоо^ч-чфослсл^сосоьэ — ф фф — оо
рр ppppppppp рррррр
"ффОО 00 оо 00 00 00 00 оо 00 00 00 оо оо “•ч’^ч
фффоооо^ч-чфсосли^^ьо — о^чьэ
рррррр
Ф ФОо оооо оо
— Ф ФФ Ф оо
ООФ ФpopфрФрррррррр
Vj "-ч V4V4 ччч Vqo) co елся
Ф 00 00 *4 ф Ф СЛ d 4^ Goto tO Ф Ф 00 4^ Ф rfb
a5
pppppppppppppppppp *
A II
•— OO0044OCi^WWt0O<D4WO’“ o
oppppppppppppppppp 3
Ъ>Ъ>ф Ь;л слслТлсл ел ел слел*й* goTo 2
tO — О Ф 00 00 -ч Ф ел GO tO Ф 0О Ф — tO GO g
рррррррр р р рр о ® ь®"
еден biaioigi^'^^*g^’^*‘*»^cgcoGo •— | ©
ел** go to — оооочосл* »— ОООО*
4Ь
рррррррррррррррр °
4Х rf*. 4» 4^ СО GO W GO’to То'*- 2
Ф ОО-ч СЛ 4^ GO to — ОООЧО)ЮСОО)СЛ g
е*
ООФФООФФООООООФ II
1 1 1 1
J *4 *4 ЧО5 Ф
to — ф Ф ФФ
фффффр
2S&2S3
pppppp
ел ел сисл ел ел
*4 СЛ *• to GO to
фффффф
ОООООООФОООФО
ррррррррррррр
QJG0 ОЭ 00 GO W Go'toio’to Тоьэ — | | | |
00 00 Ф ФСО — ОФ -чельэооо ’
ОФОООООО ор О а а , , а в ,
ЪЪосоьэгоТэТоТоТ-^-О I I I | | I I
р р р ррррррррр
to СО G0 со ТоТо То То to—’—О
in*tOG00O*WO4NQ0
фффффф
Продолжение табл. 4
г ’Отах пРч «<>• мкм
0,5 0.4 | 0.32 0.25 | 0.2 0.16 0.125 | 0J0 | 0.05
10 0,63 0,49 тп ® 0,80 мм, 0,34 — 40 мм, Zq SS 12
11 0,67 0,54 0,41 0,24 —
12 0,71 0,58 0,46 0,32 0,15 —
14 0,75 0,63 0,52 0,40 0,29 0,14
16 0,78 0,67 0,56 0,45 0,35 0,25 —- ——
17 0,78 0,67 0,57 0,46 0,36 0,26 0,12 —_
19 0,80 0,69 0,59 0,49 0,40 0,31 0,21 ам.
20 0,80 0,70 0,60 0,50 0,41 0,33 0,23 0,12
22 0,82 0,71 0,62 0,52 0,44 0,45 0,36 0,27 0,18 —
23 0,82 0,72 0,62 0,53 0,37 0,28 0,20 ОДО
24 0,82 0,72 0,63 0,53 0,45 0,38 0,30 0,22 одз
26 0,83 0,73 0,64 0,54 0,47 0,39 0,31 0,24 0,17
28 0,84 0,74 0,65 0,55 0,48 0,41 0,33 0,26 0,20
30 0,84 0,74 0,65 0,56 0,49 0,42 0,34 0,28 0,22
34 0,85 0,75 0,66 0,57 0,50 0,43 0,36 0,30 0,24
40 0,86 0,76 0,67 0,58 0,51 0,44 0,38 0,32 0,27
51, 0,87 0,77 0,68 0,60 0,53 0,46 0,40 0,35 0,30
65 0,87 0,78 0,69 0,61 0,54 0,47 0,41 0,36 0,32
100 0,88 0,78 0,70 0,62 0,55 0,49 0,43 0,38 0,34
10 0,59 0,44 тп 0,90 мм, 0,26 — '40 мм, z0« 12
1! 0,64 0,50 0,36 0,14 — — — —•
13 0,70 0,58 0,46 0,32 0,18 —- — — —
15 0,74 0,63 0,52 0,40 0,29 0,14 — — —
17 0,76 0,65 0,54 0,43 0,33 0,22 — —
19 0,78 0,67 0,57 0,47 0,38 0,28 0,16 — —
20 0,79 0,68 0,58 0,48 0,39 0,30 0,20 — —
22 0,80 0,70 0,60 0,50 0,42 0,34 0,24 0,14 —
24 0,81 0,71 0,61 0,52 0,44 0,36 0,27 0,19
25 0,81 0,71 0,62 0,53 0,45 0,37 0,29 0,21 0,11
26 0,82 0,72 0,62 0,53 0,45 0,38 0,30 0,22 0,14
28 0,82 0,72 0,63 0,54 0,46 0,39 0,32 0,25 0,17
30 0,83 0,73 0,64 0,55 0,47 0,50 0,33 0,27 0,20
33 0,84 0,74 0,65 0,56 0,48 0,41 0,34 0,28 0,22
36 0;85 0,74 0,65 0,56 0,49 0,42 0,36 0,30 0,24
40 0,85 0,75 0,66 0,57 0,50 0,44 0,37 0,31 0,26
45 0,85 0,75 0,67 0,58 0,51 0,45 0,38 0,33 0,28
53 0,86 0,76 0,68 0,59 0,52 0,46 0,40 0,34 0,30
68 0,86 0,77 0,69 0,60 0,53 0,47 0,41 0,36 0,32
110 0,87 0,78 0,69 0,61 0,55 0,49 0,43 0,38 0,34
,30
Таблица 5
Подачи aOmax при зубофрезеровании однозаходными червячными
фрезами (поГОСТ 9324—80)
2 s0max* мм/°®
при /?г, мкм при /?в, мкм
80 40 | 20 | i6 12,6 | 10 2 | 1,6 | 1 5
тп «= 1 мм, daQ =» 40 мм, z0 » 12
10 5,51 3,86 2,68 2,38 2,08 1,83 1,61 1,41 1,20
12 5,51 3,87 2,71 2,41 2,11 1,87 1,65 1,45 1,25
14 5,52 3,88 2,72 2,42 2,13 1,89 1,67 1,48 1,28
17 5,53 3,89 2,72 2,43 2,13 1,90 1,68 1,49 1,30
20 5,53 3,89 2,73 2,44 2,15 1,91 1,70 1,51 Г 32
25 5,53 3,89 2,74 2,45 2,16 1,92 1,71 1,52 1,34
39 5,53 3,89 2,75 3,45 2,16 1,93 1,73 1,54 .1,36
54 5,53 3,89 2,75 2,46 2,17 1,94 1,73 1,55 1,37
тп ** 1 мм, de0 71 мм, zQ = 18
10 7,68 5,41 . 3,79 3,37 2,96 2,63 2,33 2,06 1,79=*
12 7,68 5,41 3,80 3,39 2,98 2,65 2,35 2,08 1,82-
14 7,69 5,42 3,81 3,40 2,99 2,66 2,37 2,10 1,84
16 7,69 5,42 3,82 3,41 3,00 2,67 2,38 2,12 1,86
19 7,69 5,42 3,82 3,41 3,01 2,68 2,39 2,13 1,87
25 7,69 5,43 3,83 3,42 3,02 2,69 2,40 2,14 1,89*
33 7,69 5,43 3,83 3,42 3,02 2,70 2,41 2,15 1,90
47 7,69 5,43 3,84 3,43 3,03 2,71 2,42 2,16 1,91
тп « 1,25 мм. *?ао — - 50 мм, 12
10 6,14 4,29 2,97 2,63 2,29 2,02 1,76 1,53 1,29-
12 6,15 4,32 3,01 2,67 2,33 2,06 1,81 1,59 1,36
14 6,16 4,33 3,02 2,69 2,36 2,09 1,84 1,62 1,40
15 6,17 4,33 3,03 2,70 2,37 2,10 1,86 1,64 1,42
18 6,17 4,33 3,04 2,71 2,38 2,Н 1,87 1,66 1,44
20 6,17 4,34 3,02 2,71 2,39 2,12 1,88 1,67 1,46
24 6,17 4,35 3,05 2,73 2,40 2,14 1,90 1,69 1,48
29 6,17 4,35 3,05 2,73 2,41 2,15 1,91 1,70 1,50
44 6,17 4,35 3,07 2,74 2,42 2,16 1,93 1,72 1,52
68 6,17 4,35 3,07 2,75 2,43 2,17 1,94 1,73 1,53
т П -1.2 5 мм, 71 мм, 16
10 7,59* 5,34 3,73 3,32 2,91 2,58 2,28 2,01 1,74
12 7,60 5,35 3,75 3,34 2,93 2,60 2,31 2,04 1,77
14 7,60 5,36 3,76 3,35 2,95 2,62 2,33 2,06 1,80
15 7,61 5,36 3,76 3,36 2,95 2,63 2,34 2,07 1,82
20 7,61 5,36 3,78 3,37 2,97 2,65 2,36 2,10 1,84
25 7,61 5,37 3,78 3,38 2,98 2,66 2,37 2,Н 1,86
39 7,67 5,37 3,79 3,39 2,99 2,67 2,38 2,13 1,88
63 7,61 5,37 3,79 3,39 2j99 2,68 2,39 2,14 1,89
3
Продолжение табл. 5
«Отах»
при R?, мкм при R& мкм
80 | 40 20 16 1 12,5 10 2 1,6 1.25
тп =* 1,5 мм, dai)63 мм, z0 = 12
10 6,91 • 4,82 3,33 2,94 2,55 2,23 1,94 1,67 1,39
12 6,93* 4,85 3,37 2,99 2,60 2,29 2,01 1,75 1,49
14 6,94 4,87 3,39 3,01 2,64 2,33 2,05 1,80 1,55
15 6,95 4,88 3,40 3,03 2,65 2,34 2,07 1,82 1,57
18 6,95 4,88 3,41 3,04 2,67 2,37 2,09 1,85 1,60
20 6,95 4,89 3,42 3,05 2,68 2,38 2,11 1,87 1,62
22 6,95 4,89 3,43 3,06 2,69 2,39 2,12 1,88 1,64
25 6,95 4,90 3,44 3,07 2,70 2,40 2,14 1,90 1,66
30 6,96 4,91 3,45 3.08 2,71 2,42 2,15 1,91 1,68
40 6,96 4,91 3,46 3,09 2,71 2,43 2,17 1,93 1,70
58 6,96 4,91 3,47 3,10 2,73 2,44 2,18 1,95 1,72
78 6,96 4,91 3,47 3,10 2,74 2,45 2,19 1,95 1,73
т д = 1,5 мм, 1 мм, zQ ® 16
10 7,99* 5,61 3,92 3,48 3,05 2,69 2,38 2,09 1,80
12 7,99* 5,62 3,93 3,50 3,07 2,72 2,41 2,12 1,84
14 8,00* 5,63 3,95 3,52 3,09 2,75 2,44 2,16 1,88
15 8,00* 5,64 3,96 3,53 3,10 2,76 2,44 2,17 1,89
18 8,01 5,64 3,96 3,53 3,11 2,77 2,46 2,19 1,91
20 8,01 5,64 3,97 3,54 3,12 2,78 2,47 2,20 1,93
24 8,01 5,65 3,98 3,55 3,13 2,79 2,49 2,22 1,95
34 8,01 5,65 3,98 3,56 3,14 2,80 2,50 2,23 1,97
42 8,01 5,65 3,99 3,57 3,15 2,81 2,51 2,24 1,98
64 8,01 5,65 3,99 3,57 3,15 2,82 2,52 2,25 1,99
т п = 2,0 мм, в 63 мм, *о=12
10 6,67* 4,64* 3,18 2,80 2,41 2,10 1,80 1,53 1,24
12 6,69* 4,68* 3,23 2,86 2,48 2,18 1,90 1,64 1,37
14 6,71 * 4,70* 3,27 2,90 2,53 2,23 1,95 1,70 1,45
15 6,72* 4,71 3,28 2,91 2,54 2,25 1,97 1,73 1,48
18 6,72* 4,71 3,29 2,93 2,56 2,27 2,01 1,77 1,52
20 6,72* 4,72 3,31 2,94 2,58 2,29 2,03 1,79 1,55
22 6,72 5,73 3,32 2,95 2,59 2,30 2,04 1,81 1,57
24 6,72 4,73 3,32 2,96 2,50 2,32 2,06 1,82 1,59
27 6,73 4,74 3,33 2,97 2,62 2,33 2,07 1,84 1,61
31 6,73 4,75 3,34 2,98 2,63 2,34 2,09 1,86 1,63
40 6,73 4,75 3,34 2,99 2,63 2,35 2,10 1,87 1,65
52 6,73 4,75 3,35 3,00 2,65 2,37 2,11 1,89 1,67
31 6,73 4,75 3,36 3,01 2,66 2,38 2,13 1,90 1,69
т . = 2,0 мм, “ 60 мм. *о = 14
.10 8,30* 5,80* 4,00* 3,54 * 3,07 2,69 2,34 2,01 1,68
12 8,33* 5,84* 4,05* 3,59 3,13 2,76 2,42 2,Н 1,79
14 8,34* 5,86* 4,08 3,63 3,17 2,81 2,47 2,17 1,86
16 8,35* 5,87* 4,11 3,65 3,20 2,84 2,51 2,21 1,91
18 8,35* 5,87 4,11 3,66 3,21 2,85 2,52 2,23 1,93
20 8,35* 5,88 4,12 3,67 3,23 2,87 2,54 2,25 1,96
32
Продолжение табл, 5
80тъах» мм/об
г при мкм при Ra, мкм
8П 40 ) 211 | 16 12,5 10 2 1.6 1,25
22 8,36* 5,88 4,13 3,68 3,24 2,88 2,56 2,27 1,98
25 8,36 * 5,89 4,14 3,69 3,25 2,89 2,57 2,28 2,00
30 8,37 5,90 4,15 3,70 3,26 2,91 2,59 2,30 2,02
36 8,37 . 5,90 4,16 3,71 3,27 2,92 2,60 2,32 2,04
47 8,37 5,90 4,16 3,72 3,28 2,93 2,62 2,33 2,06
56 8,37 5,91 4,17 3,73 3,29 2,94 2,62 2,34 2,07
80 8,37 5,91 4,17 3,73 3,29 2,94 2,63 2,35 2,08
120 8,37 5,91 4,17 3,73 3,3J 2,95 2,64 2,36 2,09'
тп = 2,5 мм, а 1 мм, zQ == 12
10 6,96* 4,83 * 3,28 * 2,87* 2,46* 2,12 1,81 1,50 1,18
12 6,99* 4,87* 3,35* 2,96* 2,56 2,23 1,93 1,65 1,36
14 7,01 ♦ 4,91 ♦ 3,40* 3,01 2,62 2,30 2,01 1,74 1,47
16 7,02* 4,92* 3,41 3,03 2,64 2,32 2,04 1,78 1,52
18 7,02* 4,92* 3,43 3,05 2,67 2,36 2,08 1,82 1,57
20 7,02* 4,93 * '3,45 3,07 2,69 2,38 2,11 1,86 1,61
22 7,03* 4,94 3,46 3,08 2,71 2,40 2,13 1,88 1,6а
24 7,03* 4,95 3,47 3,09 2,72 2,42 2,15 1,90 1,66
27 7,04* 4,96 3,48 3,11 2,74 2,44 2,17 1,92 1,68
30 7,04* 4,96 3,49 3,12 2,75 2,45 2,18 1,94 1,70
36 7,04 4,97 3,50 3,12 2,75 2,46 2,19 1,95 1,72
42 7,04 4,97 3,50 3,13 2,76 2,47 2,21 1,97 1,74
53 7,04 4,97 3,51 3,14 2,78 2,48 2,22 1,99 1,76
73 7,04 4,98 3,52 3,15 2,79 2,50 2,24 2,00 1,78
120 7,04 4,97 3,52 3,16 2,79 2,50 2,24 2,01 1,79
тп «=* 2,5 мм, d e0 = 100 мм,
10 8,63* 6,01 ♦ 4,13* 3,63* 3,14* 2,73* 2,35* 2,00 1,64
12 8,66* 6,06* 4,19* 3,71 ♦ 3,22* 2,83* 2,47 2,13 1,79
14 8,68* 6,09 * 4,23 * 3,75* 3,28* 2,89 2,53 2,21 1,89
16 8,69* 6,10 * 4,25 * 3,77* 3,30 2,91 2,57 2,25 1,96
18 8,69* 6,10* 4,27* 3,79 3,32 2,94 2,60 2,29 1,98
20 8,69* 6,12* 4,28 3,81 3,34 2,97 2,63 2,32 2,01
22 8,70* 6,12* 4,29 3,82 3,36 2,98 2,65 2,34 2,04
24 8,71 * 6,13* 4,20 3,83 3,37 3,00 2,66 2,36 2,06
27 8,71 * 6,14 4,31 3.85 3,39 3,01 2,68 2,38 2,08
33 8,71 * 6,14 4,32 ‘3,85 3,40 3,03 2,70 2,40 2,10
37 8,71 ♦ 6,14 4,33 3,86 3,41 3,04 2,71 2,41 2,12
44 8,71 6,15 4,33 3,87 3,42 3,05 2,72 2,43 2,14
58 8,71 6,15 4,35 3,88 3,43 3,06 2,74 2,44 2,16
110 8,71 6,15 4,35 3,89 3,44 3,08 2,75 2,46 2,18
тп = 3 мм, de0 «= 80 мм, х0 = 10
10 И 7.22* 4,94 * 3,24 * 2,78* 2,30* 1,89* 1,48 1,64 1,04 1,26 0,79
7,26* 4,99* 3,32* 2,87* 2,41 ♦ 2,02 ♦
12 7,28* 5,03* 3,38* 2,94* 2,41 ♦ 2,11 * 1,76 1,41 1,00
3$
Продолжение табл. 5
г somax» **м/об
при мкм при Ra, мкм
80 | 40 20 16 | 12,5 10 2 1 1,25
14 7,32* 5,08* 3,46* 3,03* 2,60* 2,24 1,91 1,60 1,26
16 7,34* 5,10* 3,49* 3,07* 2,64 2,29 1,97 1,67 1,35
18 7,34* 5,12* 3,53* 3,11 * 2,70 2,36 2,05 1,76 1,46
20 7,35* 5,14* 3,56* 3.15 2,74 2,41 2,10 1,82 1,54
22 7,36* 5,16* 3,58* 3,18* 2,77 2,44 2,14 1,87 1,59
24 7,37* 5,17* 3,60 3,20 2,80 2,47 2,18 1,91 1,64
26 7,38* 5,18* 3,62 3,22 2,82 2,49 2,20 1,94 1,67
28 7,38* 5,19* 3,63 3,23 2,83 2,51 2,22 1,96 1,70
30 7,39* 5,20* 3,64 3,24 2,85 2,53 2,24 1,98 1,72
32 7,39* 5,20 3,65 3,25 2,86 2,54 2,26 2,00 Ь74
34 7,40* 5,21 3,66 3,26 2,87 2,55 2,27 2,01 1,76
40 7,40* 5,21 3,67 3,27 2,88 2,56 2,28 2,03 1,78
44 7,40 5,21 3,67 3,27 2,89 2,58 2,30 2,05 1,80
49 7,40 5,21 3,67 3,28 2,90 2,59 2,31 2,06 1,82
57 7,40 5,22 3,69 3,30 2,91 2,60 2,33 2,08 1,84
68 7,40 5,22 3,70 3,31 2,92 2,62 2,34 2,10 1,86
86 7,40 5,23 3,71 3,32 2,94 2,63 2,36 2,11 1,88
ПО 7,40 5,24 3,71 тп = 3,0 3,33 мм, dt 2,95 2,64 ,о = П2 ми, 2,37 z0= 14 2,13 1,89
10 9,04* 6,28* 4,28* 3,76* 3,23* 2,79* 2,39* ,2,00* 1,59
12 9,08* 6,34* 4,37* 3,85* 3,34* 2,92* 2,53* 2,17* 1,80
14 9,11 ♦ 6,38* 4,42* 3,91 ♦ 3,41 ♦ 3,00* 2,62* 2,27* 1,92
16 9,12* 6,39* 4,44* 3,94 * 3,44* 3,03* 2,66 2,32 1,98
48 9,12* 6,40* 4,46* 3,97* 3,47* 3,07 2,70 2,37 2,04
20 9,13* 6,41 ♦ 4,48* 3,99* 3,50* 3,10* 2,74 2,41 2,08
22 9,13* 6,43* 4,50* 4,01 * 3,52 3,12 2,76 2,44 2,12
24 9,14 ♦ 6,43* 4,51 • 4,02 3,53 3,14 2,78 2,46 2,14
26 9,14* 6,44* 4,52* 4,03 3,54 3,15 2,80 2,48 2,16
28 9,15* 6,45* 4,53* 4,04 3,55 3,16 2,81 2,49 2,18
32 9,15* 6,45* 4,53 4,04 3,56 3,17 2,82 2,51 2,20
36 9,15* 6,45* 4,54 4,05 3,57 3,18 2,84 2,52 2,22
42 9,15* 6,45 4,55 4.06 3,58 3,20 2,85 2,54 2,24
50 9,15* 6,46 4,56 4,07 3,60 3,21 2,87 2,56 2,26
71 9,15 6,47 4,57 4,08 3,61 3,22 2,88 2,58 2,28
310 9,15 6,47 4,57 4,09 3,62 3,24 2,99 2,59 2,30
т п =4 мм, da о==9О мм, zn = 10
10 7,39* 5,20* 3,21 * 2,71 ♦ 2,19* U71 * 1,21 * — —„
41 7,43* 5,07* 3,32* 2,84* 2,34* 1,91 * 1,47* 1,00 —
13 7,50* 5,17* 3,46* 3,01 ♦ 2,55* 2,15* 1,78* 1,41 0,98
14 7,53* 5,21 * 3,52* 3,07* 2,62* 2,24* 1,88* 1,53 1,15
J6 7,55* 5,24* 3,56* 3,12* 2,67* 2,31 * 1,97* 1,64 1,30
18 7,55* 5,26* 3,61 * 3,18* 2,75* 2,40* 2,07* 1,77 1,45
20 7,56* 5,29* 3,65* 3,23* 2,81 * 2,46* 2,15 1,86 1,56
22 7,58* 5,31 ♦ 3,69* 3,27* 2,85* 2,51 • 2,21 1,92 1,64
24 7,59* 5,33* 3,72* 3,30* 2,89* 2,55* 2,25 1,97 1,70
34
Продолжение табл, б
•Отах- мм/об
? при Я г, мкм при RQ, мкм
80 | 40 | 20 16 12,5 10 2 1 '-6 1.25
26 28 30 32 34 36 42 45 49 55 62 72 88 120 10* 12* 14* 16* 18* 20 22 24 26 2₽ 32 35 38 43 49 57 79 120 7,60* 5,34* 3,74 * 7,61 * 5,36* 3,75* 7,62* 5,37* 3,77* 7,62* 5,38* 3,78* 7,63 * 5,38 * 3,79* 7,63 * 5,39 * 3,80 7,63 * 5,39 * 3,80 7,63* 5,39* 3,81 7,63 * 5,39 * 3,82 7,63 * 5,89 3,83 7,63 * 5,40 3,84 7,63 5,41 3,85 7,63 5,41 3,86 7,64 5,42 3,87 тя« 4,0 9,31 6,44 4,34 9,37 6,52 4,46 9,40 6,57 4,52 9,41 6,59 4,56 9,41 6,60 4,59 9,43* 6,62* 4,62* 9,44 * 6,64 * 4,64* 9,45 * 6,65 * 4,66* 9,45 * 6,66 * 4,67* 9,46 * 6,66 * 4,68* 9,46 * 6,66 * 4,69* 9,46* 6,66* 4,70* 9,46 * 6,67 * 4,70* 9,46 * 6,68 * 4,71 * 9,46 * 6,68 4,72 9,46* 6,69 4,73 9,46 ♦ 6,69 4,73 9,46 6,69 4,75 3,32* 3,34* 3,36* 3,37 3,39 3,40 3,40 .3,41 3,42 3,43 3,44 3,45 3,46 3,48 мм, di 3,79 3,92 4,00 4,03 4,08 4,11 • 4,13* 4,15* 4,16* 4,18* 4,18* 4,19* 4,20* 4,21 4,22 4,23 4,24 4,25 2,92* 2,58 2,94 2,61 2,96 2,63 2,97 2,65 2,99 2,66 3,00 2,68 3,00 2,69 3,01 2,70 3,02 2,71 3,04 2,73 3,05 2,74 3,06 2,75 3,08 2,77 3,09 2,79 х0 = 125 мм, 3,22 2,75 3,38 2,93 3,47 3,04 3,51 3,09 3,56 3,14 3,60* 3,18* 3,62 ♦ 3,21 • 3,64* 3,24* 3,66 * 3,26* 3,68 * 3,27* 3,68* 3,28 3,70 3,30 3,71 3,31 3,72 3,32 3,73 3,34 3,74 3,35 3,75 3,36 3,77 3,38 2,28 2,31 2,34 2,36 2,37 2,39 2,40 2,42 2,43 2,45 2,46 2,48 2,50 2,51 «о « 14 2,30 2,52 2,64 2,70 2,76 2,81 ♦ 2,84* 2,87* 2,89* 2,91 2,92 2,94 2,95 2,97 2,98 3,00 3,01 3,08 2,01 2,05 2,07 2,10 2,Н 3,13 2,15 2,16 2,18 2,20 2,22 2,23 2,25 2,27 1,87 2,13 2,27 2,34 2,41 2,47* 2,51 • 2,54 2,56 2,58 2,60 2,62 2,63 2,65 2,67 2,68 2,70 2,72 1,74 1,78 1,81 1,84 1,86 1,88 1,90 1,92 1,94 1,96 1,98 2,00 2,02 2,04 1,39 1JI 1,89 1,98 2,06 2,12 2,17 2,20 2,23 2,26 2,28 2,30 2,32 2,34 2,36 2,38 2,40 2,42
тп » 5* мм, da[} «= 100 мм, z0 « 10
10* 7,57 11 • 7,63 5,05 5,17 3,18 3,33 2,65 2,82 2,07 2,28 1,52 1,80 1,30 — —
13* 7,71 5,30 3,52 3,04 2,55 2,14 1,73 М2 —
15* 7,77 5,38 3,64 3,18 2,72 2,33 1,97 1,62 1,24
16* 7,77 5,38 3,64 3,18 2,72 2,34 1,98 1,64 1.27
18* 7,77 5,41 3,71 3,27 2,82 2,46 2,12 1,80 1,47
20* 7,79 5,45 3,77 3,33 2,90 2,54 2,22 1,92 1,61
22* 7,82 5,48 3,81 3,38 2,95 2,61 2,29 2,00 1.71
24 7,83* 5,50* 3,85* 3,42* 3,00* 2,66* 2,35* 2,07* 1,78
26 7,85* 5,52* 3,87* 3,45* 3,03 2,70* 2,39* 2,12* 1,84
35
Продолжение табл. 5
г somax- ““/«б
при мкм при /?fl, мкм
во | 40 | 20 | 16 [ 19,5 | 10 2 1 1.6 1.25
28 7,86 * 5,54 * 3,90* 3,48* 3,06* 2,73* 2,43* 2,16* 2,89
30 7,87 * 5,55 * 3,92* 3,50* 3,09* 2,75* 2,46* 2,19 1,93
32 7,87 * 5,56 * 3,93* 3,51 * 3,11 ♦ 2,78* 2,48* 2,22 1,96
34 7,88 * 5,57 * 3,94 * 3,53* 3,12* 2,80* 2,50 2,24 1,99
40 7,89 * 5,58 * 3,96* 3,54* 3,14* 2,81 2,53 2,27 2,02
42 7,89 * 5,58 * 3,96* 3,54* 3,14 2,82 2,54 2,28 2,04
45 7,89 * 5,58 * 3,96* 3,56* 3,16 2,84 2,56 2,30 2,06
48 7,89 * 5,58 * 3,97* 3,57 3,17 2,85 2,57 2,32 2,08
52 7,89 * 5,58 * 3,98* 3,58 3,18 2,87 2,59 2,34 2,10
61 7,89 * 5,59 * 4,00 3,60 3,20 2,89 2,61 2,37 2,13
72 7,89 • 5,61 ♦ 4,01 3,61 3,22 2,91 2,63 2,39 2,16
84 7,89 * 5,61 4,02 3,62 3,23 2,92 2,65 2,41 2,18
ПО 7,89 5,62 4,04 3,64 3,25 2,94 2,67 2,43 2,20
тя = 5 Мм, </в0 = 140 мм, z0 == 14 •
10 • 9,66 6,65 4,44 3,85. 3,25 2,73 2,40 1,75 Мб
12* 9,73 6,76 4,59 4,02 3,45 2,97 2,52 2,11 1,65
14 * 9,78 6,82 4,69 4,13 3,58 3,12 2,70 2,31 1,90
16 * 9,79 ' 6,84 4,72 4,18 3,63 3,18 2,77 2,40 2,01
18 * 9,80 6,87 4,77 4,23 3,69 3,25 2,86 2,49 2,12
20 * 9,82 6,89 4,81 4,27 3,74 3,31 2,92 2,56 2,20
•22» 9,83 6,91 4,84 4,39 3,77 3,35 2.95 2,61 2,26
24 * 9,84 6,93 4,86 4,33 3,80 3,38 2,00 2,65 2,31
26 * 9,65 6,94 4,88 4,35 3,83 3,40 3,02 2,68 . 2,34
28 * 9,86 6,95 4,89 4,36 3,84 3,42 3,05 2,71 2,37
30 * 9,86 6,95 4,89 4,36 3,84 3,43 3,05 2,72 2,38
32 9,86 * 6,95 * 4,89* 4,37 ♦ 3,86* 3,44* 3,07* 2,73* 2,40
34 9,86 * 6,95 * 4,90* 4,38* 3,87* 3,45* 3,08* 2,75* 2,42
36 9,86* 6,95* 4,91* 4,39* 3,88* 3,46* 3,09* 2,76* 2,44
39 9,86 * 6,96 * 4,92* 4,40* 3,89* 3,48* 3,11 * 2,78 2,46
45 9,86 * 6,97 * 4,94* 4,42* 3,91 * 3,50* 3,13 2,81 2,49
50 9,86* 6,98* 4,95* 4,43* 3,92* 3,51 3,15 2,82 2’51
67 9,87 * 6,99 * 4,99 4,44 3.94 3,53 3,17 2,85 2,54
82 9,87* 6,99* 4,96 4,45 3,94 3,54 3,18 2,87 2,56
НО 9,87* 6,99 4,97 4,46 3,96 3,55 3,20 2,88 2,58
'«я = в мм, » 112 ' ММ, » = 10
10» 7,84 5,23 3,21 2,62 1,97 —
11 * 7,91 5,34 3,39 2,84 2,26 1,73 — ___
13 * 8,02 5,50 3,64 3,13 2,61 2,17 1,73
15 * 8,09 5,60 3,79 3,31 2,82 2,42 2,04 1,67
16 * 8,09 5,60 3,79 3,31 2,82 2,43 2,05 1,69
18 * 8,09 5,64 3,88 3,41 2,95 2,57 2,22 1,90 1,56
20 * 8,13 5,69 3,95 3,49 3,05 2,68 2,34 2,04 1,73
22 * 8,15 5,73 4,00 3,56 3,11 2,76 2,43 2,14 1,85
.24* 8,17 5,67 4,04 3,60 3,17 2.82 2,50 2,22 1,94
26 * 8,19 5,78 4,08 3,64 3,21 2,87 2,56 2,28 2,01
36
Продолжение табл. 5
s0max» мм/об
2 При мкм - при мкм
80 40 а» | i > 1 ,2-s 1 1 10 2 1 '•« 1 1.25
28 ♦ 8,21 5,80 4,10 3,67 3,25 2,91 2,60 2,33 2,06
30* 8,22 5,82 4,13 3,70 3,28 2,94 2,64 2,37 2,Н
32* 8,23 5,83 4,15 3,72 3,30 2,97 2,67 2,40 2,14
34 * 8,24 5,84 4,16 3,74 3,32 2,99 2,69 2,43 2,18
40 8,24* 5,85* 4,17* 3,75* 3,33* 3,01 ♦ 2,72* 2,46* 2,22
43 8,24* 5,85* 4,18* 3,76* 3,35* 3,03* 2,74* 2,49* 2,24
46 8,24* 5,85* 4,19* 3,77* 3,36* 3,04* 2,75* 2,50 2,26
48 :8,24 ♦ 5,85* 4,20* 3,78* 3,38* 3,06* 2,77* 2,52 2,29
53 8,24* 5,86* 4,21 * 3,80* 3,40* 3,08* 2,79 2,55 2,31
60 8,24 ♦ 5,87* 4,23* 3,82* 3,42 * 3,10 2,82 2,57 2,34
66. 8,24* 5,88* 4,24* 3,83* 3,43 3,11 2,84 2,59 2,36
71 8,24* 5,89* 4,25* 3,84 3,44 3,13 2,85 2,61 2,38
83 8,24* 5,90* 4,26 3,85 3,46 3,14 2,87 2,63 2,40
97 8,25 • 5,90 4,27 3,87 3,47 3,16 2,88 2,64 2,42
120 8,26* 5,91 4,29 3,88 3,49 3,17 2,90 2,66 2,44
тя=Ь мм, de0 = 160 мм, zQ = 12
10 * 10,08 12» 10,21 6,81 6,99 4,32 4,60 3,63 3,96 2,88 3,29 2,20 2,71 1,44 2,14 1,55
14 ♦ 10,29 7,10 4,77 4,16 3,52 2,99 2,49 2,00 1,43
16* 10,32 7,15 4,84 4,24 3,62 3,12 2,64 2,18 1,69
18* 10,33 7,19 4,93 4,33 3,74 3,25 2,79 2,37 1,92
20* 10,36 7,24 4,99 4,41 3,82 3,34 2,90 2,50 2,08
22* 10,38 7,27 5,04 4,46 3,89 3,42 2,98 2,59 2,19
24 * 10,40 7,30 5,08 4,50 3,94 3,47 3,05 2,67 2,28
26 * 10,42 7,32 5,12 4,54 3,98 3,52 3,10 2,73 2,35
28* 10,43 7,34 5,13 4,57 4,01 3,55 3,14 2,77 2,40
30* 10,44 7,35 5,15 4,59 4,03 3,58 3,18 2,81 2,45
34 * 10,45 7,36 5,16 4,60 4,05 3,61 3,21 2,85 2,49
36 * 10,45 7,36 5,18 4,62 4,07 3,63 3,23 2,87 2,52
38 * 10,45 7,36 5,19 4,63 4,09 3,65 3,25 2,90 2,55
40 * 10,45 7,37 5,20 4,64 4,10 3,66 3,27 2,91 2,57
42 ♦ 10,45 7,37 5,21 4,65 4,11 3,67 3,28 2,93 2,59
44 ♦ 10,45 7,38 5,22 4,66 4,12 3,69 3,29 2,95 2,60
46 * 10,45 7,38 5,22 4,67 4,13 3,70 3,31 2,96 2,62
49 10,45 * 7,39* 5,23* .4,68* 4,14* 3,71 ♦ 3,32* 2,98* 2,64
53 10,46 * 7,40* 5,24* 4,70* 4,16* 3,72* 3,34* 3,00 2,66
60 10,46 * 7,41 * 5,26* 4,71 ♦ 4,18* 3,75* 3,36 3,02 2,69
66 10,47 * 7,42* 5,27* 4,72* 4,19* 3,76* 3,38 3,04 2,71
78 10,48 * 7,43* 5,28* 4,74* 4,21 3,78 3,40 3,06 2,74
НО 10,48* 7,43* 5,29 4,75 4,22 3,80 3,42 3,09 2,77
т >л-«8 мм, da0 = I2fl > мм, z9 » 9
10* 7,74 5,00 2,75
И • 7,87 5,20 3,10 2,47 .
13* 8,06 5,47 3,53 2,99 2,43 — — — —
37
Продолжение табл. 9
sOm»x» мм/об
при R мкм При мкм
80 | 40 | 20 16 | 12/ | 10 Л | 1,6 | 2,26
15* 8,17 5,64 3,79 3,29 2,79 2,37 ___
18* 8,18 5,70 3,92 3,46 2,99 2,61 2,26
20* 8,23 5,78 4,04 3,59 3,14 2,78 2,46
21 ♦ 8,26 5,82 4,09 3,64 3,20 2,85 2,53 2,25-
23* 8,30 5,77 4,16 3,73 3,30 2,96 2,65 2,38
25* 8,33 5,92 4,22 3,80 3,38 3,04 2,75 2,49 2,23
26* 8,34 5,93 4,25 3,82 3,41 3,08 2,79 2,53 2,28
28* 8,36 5,97 4,29 3,87 3,47 3,14 2,86 2,60 2,36
29* 8,37 5,98 4,31 3,90 3,49 3,17 2,88 2,64 2,40
31 * 8,39 8,00 4,35 3,93 3,53 3,21 2,93 2,69 2,46
32* 8,40 6,01 4,35 3,96 3,55 3,23 2,96 2,71 2,48
34* 8,41 6,03 4,39 3,98 3,58 3,27 3,00 2,76 2,53
36* 8,42 6,05 4,41 4,00 3,61 3,30 3,03 2,79 2,57
38* 8,43 6,06 4,43 4,02 3,63 3,33 3,06 2,82 2,60
45* 8,43 6,06 4,44 4,02 3,64 3,34 3,08 2,85 2,64
52* 8,43 6,06 4,46 4,07 3,69 3,39 3,13 2,91 2,70
60* 8,43 6,08 4,49 4,10 3,72 3,43 3,17 2,95 2,75
71 • 8,43 6,10 4,52 4,13 3,76 3,47 3,21 3,00 2,80
90 8,44* 6,13* 4,55* 4,16* 3,79* 3,51 ♦ 3,26* 3,04 2,85
120 8,46* 6,15* 4,58* 4,19 3,83 3,54 3,30 3,09 2,89
та «я 8 мм, daQ == 1 SO мм, z0 = 10
10* 10,01 6,42 3,44 2,44
11 • 10,15 6,64 3,83 2,96 1,90 —
13* 10,34 6,93 4,32 3,57 2,76 1,98
17* 10,47 7,17 4,72 4,06 3,37 2,78 2,19
19* 10,54 7,27 4,87 4,23 3,58 3,03 2,51 1,99 —
20* 10,57 7,31 4,93 4,30 3,66 3,13 2,62 2,13
22* 10,62 7,38 5,03 4,42 3,80 3,28 2,81 2.35 1,87
24 * 10,66 7,43 5,11 4,51 3,90 3,40 2,94 2,52 2,Of
26* 10,69 7,48 5,17 4,58 3,98 3,49 3,05 2,64 2,22
28* 10,71 7,51 5,22 4,63 4,05 3,57 3,13 2,74 2,34
30* 10,73 7,54 5,27 4,68 4,10 4,15 3,63 3,20 2,82 2,43
32* 10,75 7,56 5,30 4,72 3,68 3,26 2,88 2,50
34 * 10,76 7,59 5,33 4,75 4,18 3,72 3,31 2,94 2,57
36* 10,78 7,60 5,36 4,78 4,22 3,76 3,35 2,98 2,62
39* 10,78 7,60 5,36 4,78 4,22 3,77 3,36 3,00 2,64
42 ♦ 10,78 7,60 5,36 4,81 4,25 3,81 3,41 3,05 2,70
45* 10,78 7,61 5,40 4,84 4,28 3,84 3,45 3,09 2,75
50* 10,78 7,64 5,43 4,87 4,32 3,89 3,50 3,15 2,81
54 ♦ 10,78 7,67 5,45 4,90 4,35 3,91 3,53 3,18 2,85
60* 10,79 7,65 5,48 4,92 4,38 3,95 3,57 3,23 2,90
68* 10,81 7,69 5,50 4,95 4,41 3,98 3,60 3,27 2,95
80* 10,82 7,71 5,53 4,98 4,45 4,02 3,65 3,31 3,00
99 10,84 ♦ 7,73* 5,56* 5,01 ♦ 4,48* 4,06* 3,69* 3,36 3,05
120 38 10,85 * 7,74* 5,58* 5,03* 4,51 ♦ 4,09 3,72 3,39 3,08
Продолжение табл. 5
50Ш8Х’ мм/°б
При мкм при R& мкм
so 40 20 | 16 12,5 10 2 1.6 1.25
тп «в 8 мм, daQ = 180 мм, z0 = 12
10* 10,30 И ♦ 10,40 6,88 7,02 4,23 4,46 3,47 3,75 2,63 2,98 2,29 — —
12* 10,47 7,13 4,63 3,95 3,23 2,60 1,96 ’ —. —
14* 10,58 7,29 4,87 4,23 3,57 3,01 2,47 1,94 —
17* 10,62 7,38 5,03 4,41 3,79 3,28 2,71 2,34 1,86
18* 10,64 7,41 5,08 4,47 3,86 3,36 2,80 2,46 2,00
20* 10,69 7,74 5,17 4,57 3,98 3,49 3,03 2,64 2,21
22* 10,72 7,52 5,24 4,65 4,06 3,59 3,16 2,76 2,36
24* 10,74 7,56 5,29 4,71 4,13 3,66 3,26 2,86 2,48
25* 10,75 7,75 5,31 4,73 4,16 3,69 3,28 2,90 2,52!
26* 10,76 7,59 5,33 4,75 4,18 3,72 3,31 2,93 2,56
27* 10,77 7,60 5,35 4,77 4,21 3,75 3,34 2,97 2,60
30* 10,79 7,63 5,39 4,82 4,26 3,81 3,41 3,05 2,69'
34* 10,80 7,64 5,41 4,84 4,29 3,84 3,47 3,09 2,75
37* 10,80 7,64 5,43 4,87 4,32 3,88 3,49 3,14 2,80
41 ♦ 10,80 7,66 5,46 4,90 4,35 3,92 3,54 3,19 2,85
45* 10,80 7,67 5,48 4,93 4,38 3,95 3,57 3,23 2,90
52* 10,82 7,70 5,51 4,96 4,42 3,99 3,62 3,28 2,95
61 ♦ 10,83 7,71 5,54 4,99 4,45 4,03 3,66 3,32 3,00
74* 10,84 7,73 5,56 5,01 4,48 4,06 3,69 3,36 3,05
120 10,85* 7,73* 5,57* 5,03* 4,51* 4,09 3,73 3,41 3,10
тп = 10 мм, da0 «« 180 мм, = 8
10* 8,84 4,90 — — — —. — — —
13* 9,49 5,99 3,96’ — —— — — «—
15* 9,73 6,36 3,66 2.83 —— — — —- —
18* 9,81 6,86 4,05 3,32 2,53 —- — —— —
22* 10,02 6,86 4,52 3,89 3,23 2,67 — — —
25* 10,12 7,00 4,73 4,13 3,53 3,02 2,54 — ——
30* 10,23 7,16 4,97 4,40 3,83 3,37 2,95 2,56 ——
36* 10,31 7,28 5,14 4,59 4,05 3,62 3,23 2,88 2,54
38* 10,34 7,31 5,18 4,64 4,11 3,68 3,30 2,96 2,62
40* 10,35 7,34 5,22 4,68 4,15 3,73 3,35 3,02 2,64
42* 10,37 7,36 5,25 4,71 4,19 3,77 3,40 3,07 2,75
44 ♦ 10,38 7,38 5,28 4,75 4.23 3,81 3,45 3,12 2,81
46* 10,40 7,40 5,30 4,78 4,26 3,85 3,49 3,17 2,86
52* 10,40 7,40 5,30 4,78 4,27 3,87 3,51 3,20 2,90
55* 10,40 7,40 5,32 4,80 4,30 3,90 3,55 3,25 2,95
59* 10,40 7,40 5,85 4,84 4,34 3,94 3,60 3,29 3,00
63* 10,40 7,42 5,38 4,87 4,37 3,98 3,64 3,34 3,05
68* 10,40 7,44 5,40 4,90 4,40 4,02 3,68 3,38 3,10
75* 10,40 7,46 5,44 4,93 4,44 4,06 3,72 3,43 3,15
83* 10,41 7,48 5,46 4,96 4,48 4,09 3,76 3,47 3,20
94* 10,43 7,51 5,49 4,99 4,51 4,13 3,80 3,52 3,25
НО* 10,44 7,53 5,52 5,03 4,55 4,17 3,85 3,57 3,30
39
Продолжение табл. 5
50щах- мм/°б
при R^, мкм при Rat мкм
80 40 2<) 16 12.5 I 10 2 | 1.6 | 1.25
тп = 10 мм, daQ » 180 мм, «0 =» 9
10* 11 * 8,27 8,45 5,23 5,50 3,13 — — — —• —
13* 8,69 5,87 3,74 ЗЛ4
15* 8,85 6,10 4,09 3,56 3,01 мм»
18* 8,87 6,20 4,28 3,78 3,29 2,83 — —
21 * 8,98 6,35 4,50 4,03 3,57 3,19 2,86
25* 9,07 6,48 4,68 4,23 3,79 3,45 3,14 2,87 —.
30* 9,15 6,59 4,82 4,39 3,97 3,63 3,35 3,09 2,86
32* 9,17 6,62 4,86 4,43 4,01 3,69 3,41 3,16 2,93
34* 9,19 6,64 4,90 4,47 4,06 3,73 3,45 3,21 2,99
36* 9,20 6,66 4,93 4,50 4,09 3,77 3,50 3,26 3,04
38* 9,22 6,68 4,95 4,53 4,12 3,81 3,53 3,30 3,08
45* 9,22 6,68 4,95 4,53 4,13 3,82 3,56 3,33 3,11
48* 9,22 6,68 4,97 4,56 4J6 3,85 3,59 3,36 3,15
53* 9,22 6,69 5,00 4,59 4,20 3,89 3,63 3,41 3,20
59* 9,22 6,71 5,03 4,62 4,23 3,93 3,67 3,45 3,25
68* 9,22 6,73 5,06 4,66 4,27 3,97 3,72 3,50 3,30
81 * 9,23 6,76 5,10 4,69 4,31 4,02 3,76 3,55 3,35
100* 9,25 6,78 5,13 4,73 4,35 4,06 3,80 3,59 3,39
тп = 10 мм, de0 «=» 180 мм, z0 = 12
10* 9,86 6,61 4,12 3,40 2,63
12* 10,06 6,91 4,58 3,95 3,30 2,75 —_ __
14* 10,19 7,09 4,85 4,26 3,67 3,18 2,73 __
17* 10,24 7,19 5,02 4,46 3,91 3,46 3,05 2,68 «««»
20* 10,31 7,30 5,18 4,64 4,11 3,69 3,31 2,97 2,64
21 * 10,33 7,33 5,22 4,68 4,16 3,74 3,37 3,04 2,72
22* 10,35 7,35 5,25 4,72 4,21 3,79 3,42 3,10 2,79
23* 10,36 7.38 5,29 4,76 4,24 3,83 3,47 3,15 2,84
24* 10,38 7,40 5,31 4,79 4,28 3,87 3,51 3,20 2,89
25* 10,39 7,41 5,34 4,82 4,31 3,91 3,55 3,24 2,94
26* 10,40 7,43 5,36 4,84 4,34 3,94 3,58 3,28 2,98
27* 10,41 7,45 5,38 4,86 4,36 3,96 3,61 3,31 3,02
28* 10,42 7,46 5,40 4,88 4,38 3,99 3,64 3,34 3,05
-30* 10,44 7,48 5,43 4,92 4,42 4,03 3,69 3,39 3,10
35* 10,44 7,48 5,44 4,94 4,45 4,07 3,73 3,44 3,16
37* 10,44 7,48 5,46 4,96 4,47 4,09 3,76 3,47 3,20
41 ♦ 10,44 7,51 5,49 4,99 4,51 4,14 3,81 3,52 3,25
46* 10,44 7,53 5,52 5,03 4,55 4,18 3,85 3,57 3,30
52* 10,46 7,55 5,55 5,06 4,58 4,21 3,89 3,61 3,35
62* 10,48 7,57 5,58 5,09 4,62 4,25 3,93 3,66 3,40
76* 10,49 7,59 5,61 5,12 4,66 4,29 3,97 3,70 3,45
40
Продолжение табл. 5
<om«x- “«А*6
При /?г, мкм при Ra, мкм
80 | 40 | 20 | 1ь | 12,5 10 2 | 1.6 | 1.25
т» ,= Ю мм, == 200 мм, z0= 10
10* 10,17 6,39 3,10
11 * 10,35 6,68 3,65 2,67 — —
13* 10,60 7,06 4,32 3,52 2,63 «мв ___
15* 10,77 7,31 4,70 3,98 3,23 2,55 —
18* 10,82 7,44 4,95 4,28 3,59 3,01 2,44
22* 10,96 7,64 5,24 4,62 3,99 3,47 3,00 2,55
26* 11,05 7,76 5,42 4,82 4,22 3,74 3,30 2,90 2,50
27* 11,06 7,79 5,45 4,85 4,26 3,78 3,35 2,96 2,57
28* 11,08 7,81 5,48 4,89 4,30 3,83 3,40 3,02 2,63
29* 11,09 7,83 5,51 4,92 4,34 3,87 3,44 3,07 2,69
30* 11,11 7,84 5,54 4,95 4,37 3,90 3,48 3,11 2,74
32* 11,13 7,88 5,58 5,00 4,42 3,97 ‘ 3,55 3,19 2,83
34* 11J5 7,90 5,62 5,04 4,47 4,02 3,61 3,25 2,90
36* 11,16 7,93 5,65 5,08 4,51 4,06 3,66 3,31 2,97
40* 11,16 7,93 5,65 5,08 4,53 4,09 3,69 3,35 3,01
42* 11,16 7,93 5,67 5,11 4,56 4,12 3,73 3,39 3,06
45* 11,16 7,94 5,70 5,14 4,59 4,16 3,77 3,44 3,11
48* 11,16 7,96 5,73 5,17 4,62 4,19 3,81 3,49 3,16
51 ♦ 11,16 7,97 5,75 5,19 4,65 4,22 3,84 3,51 3,20
56* 11,18 7,99 5,78 5,23 4,69 4,26 3,89 3,56 3,25
62* 11,19 8,01 5^81 5,26 4,72 4,30 3,93 3,61 3,30
69* 11,21 8,03 5,83 5,29 4,76 4,34 3,97 3,65 3,35
80* 11,22 8,06 5,87 5,32 4,79 4,38 4,01 3,70 3,40
95* 11,24 8,08 5,89 5,35 4,83 4,42 4,06 3,74 3,45
120* 11,25 8,10 5,92 5,39 4,86 4,46 4,10 3,79 3,50
т„ » 12 мм, da(l = 170 мм, г0 = #
10* 12* 8,59 8,99 5,37 5,98 3,65 — —-
14* 9,23 6,34 4.21 3,64
18* 9,36 6,59 4,63 4,13 3,66 ам* ___
21 * 9,49 6,78 4,89 4,42 3,96 3,60 —
23* 9,58 6,90 5,07 ‘ 4,61 4,17 3,83 3,53
29* 9,68 7,04 5,25 4,81 4,40 4,07 3,79 3,55
34* 9,74 7,13 5,37 4,94 4,54 4,22 3,95 3,72 3,51
36* 9,76 7,16 5,41 4,98 4,58 4,27 4,00 3,78 3,57
38* 9,78 7,18 5,44 5,02 4,62 4,31 4,04 3,82 3,61
46* 9,78 7,18 5,44 5,02 4,63 4,33 4,07 3,86. 3,66
50* 9,78 7,18 5,47 5,06 4,67 4,37 4,12 3,90 ‘ 3,71
54 * 9,78 7,19 5,49 5,09 4,70 4,41 4,16 3,94 3,75
60* 9,78 7,22 5,53 5,12 4,74 4,45 4,20 ‘ 3,99 ‘ 3,80
68* 9,78 7,25 5,56 5,16 4,78 4,49 4,25 4,04 3,85
79* 9,80 7,27 5,60 5,20 4,82 4,53 4,29 4,08 3,90
96* 9,82 7,30 5,63 5,24 4,86 4,58 4,38 4,13 ‘ ’3,95
41
/
Продолжение табл. 5
*Omix» мм/об
9 при Rg, мкм при мкм
80 40 | 20 16 1 12.5 10 2 1,6 1,25
И», , = 12 мм, daf) « 200 мм, <=• 8
10* 8,91 4,62 — —
14 ♦ 9,89 6,31 3,28 «вм о— __
18* 10,14 6,76 4,12 3,40 — — —
* 10,34 7,06 4,62 3,96 3,27
25* 10,51 7,31 5,00 4,35 3,78 3,28 —
29* 10,63 7,48 5,23 4,68 4,09 3,63 3,21
34* 10,72 7,61 5,43 4,87 4,33 3,90 3,52 3,18
42* 10,82 7,75 5,62 5,08 4,57 4,16 3,80 3,49 3,19
' 44* 10,84 7,77 5,65 5,12 4,61 4,21 3,85 3,55 3,25
50* 10,85 7,79 5,67 5,14 4,63 4,23 3,89 3,59 3,30
52* 10,85 7,79 5,67 5,15 4,65 4,26 3,90 3,62 3,35
55* 10,85 7,79 5,70 5,19 4,69 4,30 3,97 3,67 3,40
59* 10,85 7,80 5,74 5,23 4,74 4,35 4,02 3,73 3,46
«2* 10,85 7,82 5,76 5,26 4,76 4,38 4,05 3,76 3,50
67* 10,85 7,84 5,79 5,29 4,80 4,43 4,10 3,82 3,55
72* 10,85 7,86 5,82 5,32 4,84 4,46 4,14 3,86 3,60
79* 10,87 7,89 5,85 5,35 4,88 4,50 4,18 3,01 3,65
87* 10,88 7,91 5,88 5,39 4,91 4,54 4,22 3,95 3,70
98* 10,90 7,93 5,91 5,42 4,95 4,58 4,27 4,00 3,75
ПО * 10,92 7,95 5,94 5,45 4,98 4,62 4,30 4,04 3,79
т ! мм, |0 — 225 мм, Zq = 10
10* 10,49 6,46 <=_ — —
11 * 10,72 6,83 3,54 — —-.
13* 11,04 7,32 4,41 3,55 — — — —
15* 11,25 7,63 4,90 4,14 3,35 —
18* 11,32 7,80 5,20 4,51 3,80 3,20 — —
21 ♦ 11,46 8,00 5,50 4,85 4,19 3,66 3,16 «от»
25* 11,58 8,17 5,74 502 4,51 4,01 3,57 3,17
30* 11,68 8,30 5,93 5,33 4,75 4,28 3,87 3,50 3,14
81 * 11,69 8,32 5,96 5,36 4,78 4,32 3,91 3,55 3,20
32* 11,70 8,34 5,98 5,39 4,81 4,35 3,95 3,59 3,25
33* 11,72 8,35 6,01 5,42 4,84 4,39 3,98 3,63 3,29
<34* 11,73 8,37 6,03 5,44 4,87 4,42 4,02 • 3,67 .3,33
38* 11,74 8,39 6,05 5,47 4,90 4,45 4,06 3,72 3,39
40* 11,74 8,39 6,07 5,49 4,93 4,49 4,11 3,77 3,45
42* 11,74 8,39 6,10 5,52 4,97 4,53 4,15 3,81 3,50
45* 11,74 8,42 6,13 5,56 5,01 4,58 4,20 3,87 3,56
48* 11,74 8,44 6,16 5,60 5,05 4,62 4,25 3,92 3,61
51 * 11,75 8,46 6,19 5,63 5,08 4,66 4,28 3,96 3,66
55* 11,77 8,48 6,22 5,66 5,12 4,70 4,33 4,01 3,71
59* 11,78 8,50 6,24 5,69 5,15 4,73 4,36 4,05 3,75
65* 11,80 8,52 6,27 5,72 5,19 4,77 4,41 4,09 3,80
72* 11,81 8,И 6,30 5,75 5,22 4,81 4,45 4,14 3,85
82* 11,83 8,57 6,33 5,78 5,26 4,85 4,49 4,18 3,90
96* 11,85 8,59 6,36 5,92 5,30 4,89 4,53 4,23 3,95
320* 11,87 8,61 6,40 5,96 5,34 4,93 4,58 4,28 4,00
42
Продолжение табл. 5
? «Отах» «“М
при R? мкм при мкм
80 | 40 20 16 1 12.5 | 10 2 1 '•« 1 1,25
10* 8,65 т п=1в мм, daQ =» 212 ММ, 2 »о 8
11* 9,09 5,35 — — — —
18* 10,14 7,08 4,88 —I — — —
21 * *0,39 7,43 5,37 4,86 — «мм
26* *0,64 7,77 5,84 5,37 4,92 •ж» —
30* 10,76 7,94 6,06 5,61 5,19 4,86 — __
36* 10,89 8,11 6,28 5,85 5,44 5,13 4,87
43* 10,98 8,24 6,44 6,02 5,62 5,32 5,07 4,86 —
54* 10,98 8,24 6,44 6,03 5,65 5,36 5,11 4,91 4,72
56* 10,98 8,24 6,47 6,06 5,67 5,38 5,14 4,94 4,75
60* 10,98 8.24 6,50 6,10 5,72 5,43 5,19 4,99 4,80
70* 10,98 8,30 6,57 6,17 5,80 5,51 5,28 5,08 4,90
86* 11.01 8,36 6,65 6,25 5,88 5,60 5,37 5,17 5,00
120* 11,06 8,42 6,72 6,34 5,98 5,70 5,47 5,28 5,Ц
10* 8,80 т мм, й?а0 = 225 мм, =з 8
И • 9,29 5,14 —. —
18* 10,44 7,12 4,65 м. ——
21 • 1(470 7,50 5,22 4,62 — — а—.
26* 10,97 7,88 5,75 5,22 4,70 __
30* 11,11 8,07 6,00 5,49 5,01 4,63 — —а
36* 11,24 8,25 6,25 5,76 5,30 4,94 4,64 —
43* 11,34 8,39 6,42 5,95 5,51 5,17 4,88 4,63
54* 11,35 8,40 6,46 6,00 5,57 5,24 4,96 4,73 4,51
56* 11,35 8,40 6,48 6,02 5,60 5,27 4,99 4,76 4,55
60* 11,35 8,42 6,52 6,07 5,64 5,32 5,05 4,82 4,61
68* 11,35 8,47 6,58 6,14 5,72 5,40 5,13 4,90 4,70
81 * И,38 8,53 6,66 6,22 5,80 5,49 5,22 5,00 4,86
100* 11,43 8,58 6,73 6,29 5,88 5,57 5,31 5,09 4,90
120» 11,45 8,62 6,77 6,34 5,94 5,63 5,37 5,16 4,96
10* 10,86 т 6,48 мм, б?л0=»265 мм, ж0 = 10
13» 11,64 7,71 4,63 — «МВ ав—
15* 11,93 8,14 5,31 4,54 —, а—»
19* 12,11 8,48 5,87 5,19 4,52 , ___
22* 12,28 8,71 6,20 5,57 4,95 4,45 ——
26* 12,43 8,92 6,49 5,89 5,30 4,84 4,44 «_
30* 12,52 9,06 6,68 6,09 5,53 5,09 4,71 4,38
38* 12,52 9,12 6,81 6,24 5,70 5,29 4,92 4,62 4,33
40* 12,55 9,15 6,85 6,29 5,75 5,34 4,98 4,68 4,39
44* 12,58 9,20 6,92 6,36 5,83 5,43 5,08 4,78 4.50
49* 12,62 9,25 6,98 6,44 5,91 5,51 5,17 4,87 4,60
66* 12,66 9,30 7,05 6,51 6,00 5,60 5,26 4,97 4,71
43
Продолжение табл. 5
*0твх« мм/об
г при R t , мкм При #а, мкм
80 | 40 20 ' 16 12,5 10 2 1.6 1 1,25
65* 12,70 9,35 7,12 6,58 6,07 5,68 5,35 5,06 4,80
79 • 12,73 9,40 7,18 6,65 6,15 5,76 5,43 5,16 4,90
100 * 12,77 9,45 7,24 6,72 6,22 5,84 5,51 5,24 4,99
т , = 20 мм, da9 250 мм, «о=® 8
10* 9,04
13* 10,40 6,84 — ~- __
21 ♦ 11,33 8,29 6,24 — —г
25* 11,60 8,66 6,72 6,26 — — — —Л
30! 11,82 8,94 7,08 6,64 6,24 —
36* 11,98 9,15 7,34 6,92 6,53 6,24 . ——
44* 12,08 9,29 7,51 7,10 6,73 6,44 6,05 —.
52* 12,08 9,29 7,51 7,10 6,73 6,45 6,22 6,03 —
64* 12,08 9,33 7,62 ( 7,23 6,87 6,61 6,38 6,20 6,03
71 • 12,08 9,38 7,68 7,29 6,93 6,67 6,45 6,27 6,10t
86* 12,13 9,44 7,76 7,37 7,02 6,76 6,54 6,36 6,20
НО* 12,18 9,51 7,84 7,46 7,11 6,85 6,64 6,46 6,30
, = 20 мм, da9 = 300-мм, i ^=10 ••
10* 11,22 6,66 __
15* 12,58 8,76 5,99 — — — .
18* 12,73 9,04 6,46' 5,80 —— —
22* 13,03 9,46 7,03 6,43 5,86 — — —ч
26* 13,21 9,71 7,37 6,80 6,26 5,85 __ —
30* 13,34 9,88 7,59 7,04 6,52 6,13 5,79 —
37* 13,42 10,00 7,74 7,20 6,70 6,32 5,99 5,69
45* 13,42 10,06 7,87 6,35 6,86 6,50 6,19 5,93 3,69
50* 13,46 10,12 7,94 7,43 6,95 6,59 6,28 6,02 5,79
.57* 13,51 10,17 8,02 7,51 7,04 6,68 6,38 6,13 5,90
66* 13,55 10,24 8,09 7,59 7,12 6,77 6,47 6,22 6,00
80* 13Л9 ю.зЬ 8,17 7,67 , 7,21 6,86 6,56 6,32 6,19
Г00* 13,53 10,35 8,23 7,74 7,28 6,93 6,64 6,40 6.19
т мм, 4в0 ® 305 мм, z0 = 8
10* 9,32
15* 11,43 7,67 — — «ВММ —
25* 12,93 9,76 7,71 — __
30* 13,21 10,14 8,18 7,73
36* 13,43 10,42 8,52 8,09 7,69 «ЮТ» «м
44* 13,57 10,60 8,74 8,32 7,94 7,44 —
52* 13,57 10,60 8,74 8,32 7,94 7,65 7,42
63? 13,57 10,66 8,86 8,48 8,11 7,84 7,61 7,43 —
й* 13,63 10,78 9,02 8,62 8,26 7,99 7,77 7,59 7,43
.87? 13,67 10,82 9,07 8,68 8,32 8,06 7,84 7,66 7.50
1Q0 • 13.71 . 10,87 9,13 8,74 8,39 8,12 7,91 7,73 7,57
120* 13,75 10,93 9,20 8,81 8,46 8,20 7,98 7,81 7,66
44
Продолжение табл. 5
2 s0max» мм/об ,
при R? мкм при Ra, мкм
80 40 | 20 | 16 | 12,5 | 10 2 1,6 | 1,25
тя = 25 мм, da9 = 340 мм, з0 я= 10 10* 11,71 - - 11 ♦ 12,25 7,92 — - — - — — — 18* 13,60 9,96 7,51 _ — - - — — ' 21 • 13,89 10,36 8,03 7,48 — — — _ _ 26 * 14,20 10,77 8,55 8,03 7,55 — - — — 30 *14,35 10,97 8,80 8,30 7,83 7,49 _ _ - 37* 14,46 11,11 8,98 8,49 8,03 7,69 7,34 — - 44» 14t46 11,15 9,07 8,59 8,16 7,83 7,56 7,33 — 53» 14,52 11,27 9,22 8,75 8,32 8,00 7,73 7,51 7,31 59» 14,57 11,32 9,29 8,82 8,40 8,08 7,81 7,60 7,40 68* 14,61 11,38 9,36 8,90 8,48 8,17 7,90 7,69 7,50 82* 14,67 11,45 9,44 8,99 8,57 8,26 8,00 7,79 7,60 100* 14,71 11,51 9,51 9,06 8,64 8,33 8,08 7,87 7,68
- • Пэлме'м не. Значения со звездочкой соответствуют случаям, кбгда дода-
ча s^tj| > ajt остальные — когда Звездочка, стоящая у значения чис-
ла з, откосится ко всему ряду значений параметра $отах при этом числе.
Таблица 6
Значения йоправочногб Коэффициента Лнв для различных зуборезных
инструментов
Материал аубореа- кого ин- струмента Коэффициент &нв при твердости обрабатываемого материала НВ 4 V
156 179 187 197 207 217 229 255 285 321 332 375
Быстро- 1,85 1,15 1,10 1,05 1,00 0,95 0,90 0,75 0,60 0,50 0,45 0,35
режущая
сталь
Твердый 1,30 1,20 1,10 1,05 1,00 0,95 0,90 0,80 0,75 0,65 0,65 0,55
сплав
Таблица 7
Значения поправочных коэффициентов в зависимости
от угла р
*8 *•»
0 1,00 1,00 1,00 40 0,77 0,55 0,83
15 0,96 0,75 1,00 & 0,70 0,50 0,80
Ж) 0,94 0,71 0,97 50 0,64 0,45 0,77
30 0,86 0,65 0,90 60 0,50 0,95 0,70
45
При зубофрезеровании многозаходными червячными фре-
зами максимально допустимая по толщине среза продольная
подача уточняется по формуле
Sg SqAjIoAhB,
где А,ю — поправочный коэффициент в зависимости от числа
заходов фрезы:
1 2 3
kal„ 1,0 0.? 0,5
В табл. 8 приведены значения скорости и мощности реза-
ния при зубофрезеровании однозаходными червячными фре-
Таблица 8
Значение скорости, м/мин, и мощности, кВт, резания при
зубофрезеровании червячными фрезами углеродистой стали
твердостью НВ 190
*Пп. мм Скорость (числитель) и мощность (знаменатель) при подаче % мм/об
0,5 1,0 1*6 2.0 3,0 4.0 5,0
2 85/0,4 60/0,4 50/0,5 43/0,5 34/0,6 30/0,7 27/0,8
3 85/0,6 60/0,6 50/0,9 43/0,9 34/1,0 30/1,1 27/1,3
4 —• 50/1,3 43/1,3 34/1,5 30/1,6 27/2,0
5 75/0,9 53/1,0 33/1,5 30/1,6 27/1,8 23/2,2
7 в* «— 44/1,6 38/1,6 30/1,8 27/2,2 23/2.2
8 60/1,0 43/1,4 35/1,7 30/2,0 24/2,1 22/2,4 W -
10 69/1,3 42/1,7 35/2,0 30/2,3 24/2,5 21/3,0
12 58/1,4 41/2,0 31/2,0 29/2,4 23/2,8 21/3,3 «км
16 49/1,6 35/2,3 29/2,5 25/3,0 20/3,3 •у—
20 48/2,0 34/2,8 29/3,1 25/3,6 20/4,0 -Ьм.
24 45/2,5 30/3,8 24/4,3 20/4,8 «—
30 35/4,0 25/5,0 20/6,0 —• —
Таблица 9
Характеристики зуборезных инструментов из быстрорежущих сталей
(ГОСТ 19265—73)
Сталь Относительная стойкость •* режущего инструмента при обработке заготовки . Поправочный коэффициент на скорость резания К
из углеро- дистой стали из легиро- ванной стали из трудно- обрабатывае- мой стали и сплавов
Р18* 1,0 1,0 1,0 1,00
Р6М5 1,0 0,8 0,6 0,90
Р6М5К5 - 1,5 1,5 2,0 1,10
Р9К5 2,0 2,0 2,0 1,10
Р9М4К8 2,5 3,0 3,0 1,36
'• Скорость резания при 60-мниуПюй стойкости инструмента и полуяистоиом то-
ченин для эталонной стали-45 составляет 70 м/мин.
• Отношение стойкости инструмента из данной стали к-стойкости инструмента
мз стали Р18.
46
вами из быстрорежущей стали Р18. Табличные значения ско-
рости резания следует умножить на поправочные коэффициен-
ты; коэффициент обрабатываемости резанием k„, поправоч-
ные коэффициенты на твердость материала колеса (^нв, см,
табл. 6), на скорость резания в зависимости от материала фре-
зы (k^, табл. 9) и при различных направлениях винтовых ли-
ний зубьев колеса и фрезы (k^, см. табл. 7); в зависимости от
отношения Тф/Т фактической стойкости фрезы к нормативной
(Лг), от количества W осевых перемещений (kw) и от числа г1в>
заходов фрезы (Awio).
Коэффициент ky определяется в зависимости от материала,,
применяемого для изготовлей'йя зубчатых колес»
Коэф-
Обрабатываемый материал фнци»
ент Кд
Стали:
хромоникелевые жаропрочные, жаростойкие и
кислотоупорные; сложнолегированные хромни-
кель-марганцовистые аустенитного класса 0,81
хромоникелевые коррозионностойкие, кислото-
упорные, жаростойкие аустенитного и аусте-
нитно-мартенситного класса 0,83
коррозионностойкие, хромистые и высоколеги-
рованные ферритного и ферритно-мартенситного
класса 0,84
теплостойкие хромистые, хромоникелевые и хро-
момолибденовые 0,89
нержавеющая аустенитная отожженная 0,92
конструкционная низколегированная улучшен-
ная 0,93
нержавеющая мартенситная отожженная 0,97
нержавеющая ферритная отожженная 0,9$
конструкционная углеродистая (содержание уг-
лерода до 0,6 %) и низколегированная отож-
женная 1,00
конструкционная малоуглеродистая (содержание
углерода до 0,3 %) 1,07
Серый чугун:
легированный 1,21
модифицированный 1,34
Сплавы:
высокопрочные сложнолегированные и трудно-
обрабатываемые специального назначения 0,63
титана 0,86
алюминия 1,61
Бронза:
любая, кроме фосфористой 1,48
фосфористая 1,12
Латунь - 1,43
Текстолит 0,83
Капрон, капролон, фторопласты, полистиролы 1,25
47
Ниже приведены значения поправочных коэффициентов
ят> «пт, й01о: для коэффициента Л, —
Гж/Т 0,25 0,50 1,00 2,00 3,00
kT 1,60 1,25 1,00 0,80 OJ0
для коэффициента k# —
U7 0 1 2 3
kw 1,0 1,1 1,2 1,3
для коэффицианта —
гю 1 2 3
^010 1 *00 0,75 0,65
Параметры резания для твердосплавных червячных фрез
приведены в табл. 10.
Таблица 10
Параметры резания твердосплавными червячными фрезами
(Т — 18) мин, без охлаждения) с поворотными и затылованными
зубьями при оЗработке зубчатых колес из статей 45, 38X, 40Х
твердостью НВ < 220
Wn< мм Материал фрезы о» м/мин з». мм/об ч tf мм Число рабо- чих про- ходов
Обработка под шевингование '
1,5—2,5 2,5—3,5 Т15К6 180—206 170—190 2,3—3,0 1,8—2,6 2,75—6,25 6,25—8,75 1 1
3,5—4,5 150—170 ~ 1,6—2,0 8,75—10,20 1
4,5—£.0 140—160 1,2—1,5 10,20—15,00 1,2
Ч патовая обработка
-0,2—1 ВК6М 40—90 0,1—0,5 0,5—2,5 1
1—2 Т15К6 180—200 0,8—1,6 2,5—5,0 1
2—3 . Т15К6 170—190 1,2—1,5 5,0—8,5 1
3-4 Т15К6 160—180 1,2—1,4 7,5—10,0 1
4—5 Т15К6 150—170 1,1—1,3 10,0—12,5
5—6 Т15К6 140—160 1,1—1,3 2,0-10,0 2
6—8 Т15К6, Т14К8 130—150 1,0—1,2 0,8—1,0 1
8—10 Т15К6, Т14К8 110-140 0,8—1,1 0,6—0,8 1
Примечание. При обработке зубчатых колес с модулем шп —0,2... 1.0 мм
при указанных режимах целесообразно применять смазочно-охлаждающую жид-
кость — индустриальное масло 20 или сульфофрезол. В этом случае период стойко*
-вти фреэ Г 1800 мин. При тп > 6 им чистовую обработку твердосплавными червяч»
ными фрезами выполняют после предварительной прорезки дисковыми фрезами.
48
IJ / y a;' ? '*• । < J ' ’ ' ’
ОГЛАВЛЕНИЕ '
,’ i Z ’ I > I I ' ' ,
' ' ' !j , ’’ ' ' ' ' •’ ( ( Grp.
i ‘ ‘ / < , z,, ,
Предисловие ••••••«•••••••а.» • .3
Технологические возможности процесса зубофрезеровании. червяч?
ными фрезами • • ••••••• 4
Способы зубофрезеровании , 4
Встречное зубофрезерование « • 5
Попутное зубофрезерование • 6
Зубофрезерование с переменной продольной подачей а. • * 7
t Зубофрезерование с радиально-продольной подачей • • • • , 7
Двухпроходное зубофрезерование ....................8
Зубофрезерование с автоматическим шаговым перемещением
। червячной фрезы вдоль оси • 9
. ' Диагональное зубофрезерование 1 • 10
.Зубофрезерные станки • 11
Червячные фрезы . . « . «••••».••• ••••.*> 12
Од поза ход ные червячные фрезы ••••««••*..»• 13
Многозаходные червячные фрезы 13
Сборные червячные фрезы с поворотными рейками • • • « • 14 ,
Твердосплавные червяуные фрезы • 15 .
Режимы резания « • *«••••••••••••.•••• 17
ДоЬ1дкове видаяня
< <
ВарабоЛя Степан Якович
Зубофрезерування цнл!ндричних
-зубчастих колГс черв’ячними фрезами
I Довиковий пов!бник
Редактор Г. Х1льче(вська
Оформлений художника О. П. Никифорова
Художщй редактор В. О» Кудрявцев^ f,
( - ТехЩчций редактор С, М. Ткаченко
< ; Коректор Л Д Шкребель
Здано до складавня 15.05.92. Шдпиоано до друкУ 06.07.92. формат 84X108*/si- Пап1р,
друкарськйй ,№ 2. Гарн1тура л!тературна. Друк, виоокнй. Ум.-друк. арк. 2,52.
Ум. Фарбо-в1Дб. 2,84. Обл.-Рид. арк. 3*33. Зам. № 2—1527.
Видавняатво «Техн1ка>. ^52601 КиТв, 1, вул. Хрещавик, 5.
Шддруковано ? матриць Головного р1дприемсТва республ1канського виробкичого
обеднения «Пол1графкнига». в >Ковк1вськ1й м1ськ!й друкарн!, м. Жовква,
Льв1вськО! ©бл.. вул. Горького. 4 Зам. 1966.