/
Похожие
Текст
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ. КАМЕННЫХ И лРМОКлМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
н
Содержание:
Введение.....................................................4
1. Основные положения и правила по определению и учету постоянных, временных нагрузок и воздействий..............................5
2. Справочные материалы по статическому расчету балок, рам. Арок, колонн, плит (таблицы, формулы)...............................42
3. Справочные материалы по расчету железобетонных конструкций.74
4. Справочные материалы по расчету каменных и армокаменных конструкций...................................................106
Литература....................................................131
Приложение 1. Районирование территории Российской Федерации, стран СНГ и стран Прибалтики по весу снегового покрова (Карта 1)... .132
Приложение 2. Графический материал дипломного проекта, выполненного по кафедре железобетонных и каменных конструкций на тему: «9-ти этажный жилой дом с автостоянкой (Лист 1-Лист 14)»....141
Приложение 3. Узлы сопряжения арматурных изделий и несущих конструктивных элементов здания, выполненного в монолитном железобетоне (Рис. П.3.1...Рис. П.3.5).....................165
ВВЕДЕНИЕ
Р настоящее учебное пособие включены нормативные и справочные материалы по нагрузкам, бетонам, арматуре, материалам каменных и армокаменных конструкций и принципы проектирования отдельных несущих конструктивных элементов.
Даны нормативные и расчетные сопротивления бетона, арматуры и каменной кладки, справочные таблицы для расчета и конструирования.
Представлены рабочие чертежи отдельных узлов сопряжения конструктивных элементов здания, графическая часть дипломного проекта на тему: «9-ти этажный жилой дом с автостоянкой», а также вариант рабочих чертежей основных несущих конструкция многоэтажного административного здания со связевым каркасом.
Учебное пособие может быть использовано при выполнении курсового и дипломного проектирования студентами, а также для подготовки экстернов по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции по специальности 2903 «Промышленное и гражданское строительство».
4
1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ И ПРАВИЛА ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ И УЧЕТУ ПОСТОЯННЫХ, ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ
В данном разделе номера пунктов, таблиц, формул в скобках даны по соответствующим главам СНиП 2.01.07-85 « Harp) зки и воздействия» [ 1 ].
1.1. Общие положения
1.(1.1) При проектировании следует учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации сооружений, а также при изготовлении, хранении и перевозке строительных конструкций
Плотность строительных материалов, изделий и гру нтов приведены в табл. 1.1
Основными характеристиками нагрузок являются их нормативные значения, установленные настоящей главой и данными табл. 1.2(3)
Расчетная нагрузка определяется как произведение нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузке Yf (табл. 1.3 (1,2)), учитывающий возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную сторону.
Степень ответственности зданий и сооружений следует учитывать коэффициентом Yn> приведенным в табл 1.4.
При одновременном действии двух и более временных нагрузок расчет конструкций как по первой, так и по второй группам предельных состояний, должен выполняться с учетом наиболее неблагоприятных сочетаний этих нагрузок или соответствующих им усилий.
1.2. Классификация нагрузок
2.(1.4). В зависимости от продолжительности действия нагрузок следует различать постоянные и временные ( длил ельные, кратковременные, особые) нагрузки.
Постоянные нагрузки-
а) вес частей сооружения, в том числе вес несущих и ограждающих конструкций;
б) вес и давление грунтов (насыпей, засыпок), горное давление.
Сохранившиеся усилия от предварительного напряжения следует учитывать в расчетах как усилия от постоянных нагрузок.
5
Длительные нагрузки:
а) вес стационарного оборудования (станки, емкости, аппараты и т.д.);
б) вес временных перегородок, подливок, подбетонок под оборудование;
в) давление газов, жидкостей, сыпучих материалов в емкостях и трубопроводах;
г) нагрузки на перекрытия от складируемых материалов и стеллажного оборудования
в складских помещениях, холодильниках и т.д.,
д) температурные технологические воздействия и стационарного оборудования;
е) вес слоя воды на водонапорных плоских перекрытиях;
ж) вес отложений производственной пыли;
з) нагрузки от людей, животных, оборудования на перекрытиях жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий с пониженными нормативными значениями, приведенными в табл. 1.2(3);
и) вертикальные нагрузки от мостовых и подвесных кранов с пониженным нормативным значением, определяемым умножением полного нормативного значения вертикальной нагрузки от одного крана в каждом пролете здания на коэффициент: 0,5 -для групп режимов работы кранов 4К-6К; 0,6- 7К,0,7- 8К (группы режимов работы кранов принимаются по ГОСТ 25546-82);
к) снеговые нагрузки с пониженным нормативным значением, определяемым умножением полного нормативного значения на коэффициент: 0,3 - для III снегового района; 0,5 - для IV района, 0,6 - для V и VI районов;
л) температурные климатические воздействия с пониженными нормативными знаниями, определяемыми в соответствии с указаниями п.п.8.2-8.6 СНиП 2.01.07-85 при условии в1=02=03=64=05=0, A^Vii=0;
м) воздействия, обусловленные деформациями основания, не сопровождающими коренными изменениями структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов;
н) воздействия, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов.
6
Кратковременные нагрузки:
а) нагрузки от оборудования, возникающие в пускоостановочном, переходном и испытательном режимах, а также при его перестановке или замене;
б) вес людей, ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта оборудования;
в) нагрузки от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий с полными нормативными значениями, кроме нагрузок, указанных в разделе «Длительные нагрузки» п.п. а,б,г,д,
г) нагрузки от подвижного подьемно-транспортного оборудования (погрузчиков, электрокаров, кранов-штабелеров, тельферов, а также от мостовых и подвесных кранов с полным нормативным значением);
д) снеговые нагрузки с полным значением;
е) температурные климатические воздействия с полным нормативным значением;
ж) ветровые нагрузки;
з) гололедные нагрузки.
Особые нагрузки:
а) сейсмические воздействия;
б) взрывные воздействия;
в) нагрузки, вызываемые резкими нарушениями технологического процесса, временной неисправностью или поломкой оборудования;
г) воздействия, обусловленные деформациями основания, сопровождающимися коренным изменением структуры грунта (при замачивании просадочных грунтов) или оседанием его в районах горных выработок и в карстовых.
7
Таблица 1.1
Плотность строительных материалов, изделий и грунтов
№/пп Материалы Плотность, кГ/м1 №/пп Мы^риалы Плотность, кПм5
1 Бетоны и растворы Бетоны на природных плотных запашите пях Железобетон Бетон на гравии или щебне из природного камня Бетоны на природных пористых заполните'Лх Туфобетон « « « Пемзобетон « « « « Бетон на вулканическом нъ.ах Тоже « « « Бетоны на искусственных пористых заполнителях Бетон на кирпичном щебне Ксрамиитоиетин на херам1г-и jom песке и ке-рамзигопенобетсн Тоже « « « « « « Керамзитобетон на кварцевом песке с поризани-ей Тоже « 2500 2400 1300 1600 1400 1200 1600 1400 1200 1000 800 1600 1400 1200 1000 800 1800 1800 1600 1400 1200 1000 800 600 500 1200 1000 800 Керамзитобетон на перлитовом песке Тоже Шунгнзитобетон « « Перлита бетон « « « Ш гакопемзобстон (термо1Итобетон) Тоже « « « Шлакопемзопено-и шлакопемзогазо-бст н Тоже « « « Бетон на доменных гранулированных шлаках Тоже « « Аглопоригобетон и бетоны на топливных (котельных) шлаках Тоже « « « Бетон на зольном гравии Тоже 1000 800 1400 1200 1000 1200 1000 ЙС-' 600 1800 1600 1400 1200 1030 1600 1400 1200 1090 800 1800 16С0 1400 1200 1800 1600 1400 1200 1000 1400 1200
8
Продолжен, табл. 1.1
№/пп Материал Плотность, кГ/м3 №/пп Материал Плотность, кГ/м3
2 Тоже Вермикулитобстои « « « Бетоны ячеистые Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат Тоже « « « Г азо- и пенозолобетон Тоже « Цементные, известковые и гипсовые растворы Цемеитн* -песчаный Сложный ( песок, известь, цемент) Известково-песчаный Цеменгно-шликовый « Цементно-r ерлитовый « Г ипсоперлитовый Порнзованный гипсоперлитовый Тоже Плиты из гипса Тоже « Листы гипсовые обшивочн! ie (сухая штукатурка) Тоже То же Кирпичная кладка и облицовка природным камнем Кирпичная кладка из сплошного кирпича 1000 800 ССЭ 400 300 1000 800 600 400 300 1200 1000 800 1800 1700 1600 1400 1200 1000 800 600 500 400 1400 1200 1000 800 850 950 Глиняного обыкновенного (ГОСТ 530-95) на цементнопесчаном растворе Глиняного обыкновенного на цементно-шлаковом растворе Глиняного обыкновенного на цементно-перлитовом растворе Силикатного (ГОСТ 379-95) на пемен.нэ-песчаном растворе Трепельного (ГОСТ 648-73) на цементно-песчаном растворе Тоже Шлакового на цементнопесчаном растворе Кирпичная кладка из кирпича керамического и силикатного пустотного Керамического пустотного плотностью 1400 кг/м3 (брутто) на цементно-песчаном растворе Керамического п /статного плотностью 1300 кг/м3 (брутто) на цементно-песчаном растворе Керамического пустотного плотностью 1000 кг/м3 (брутто} на цементно-песчаном растворе 1800 1700 1600 1 1800 1200 1000 1500 1600 14./П 1200
9
Продолжен, табл. 1
№/пп Материал Плотность, кГ/м1 №/пп Материал Плотность, Кг/м1
3 Силикатного одиннадцатипустотного на цементно-песчаном растворе Силикатного четырнадцатипустотного на цементно-песчаном растворе Блоки из ячеистых бетонов стеновые мелкие (ГОСТ21520-89) Тоже « « « « Облицовка природным, камнем Гранит, гнейс и базальт Мрамор Известняк « « « Туф « « « « « Дерево, изделия из него и других природных органических материалов Сосна и ель поперек волокон (ГОСТ 8486-66**, ГОСТ 9463-72*) Сосна и ель вдоль волокон Дуб поперек волокон (ГОСТ 9462-71*, ГОСТ 2695-83) Дуб вдоль волокон 1500 1400 700 600 500 450 400 350 2800 2800 2С00 1800 1600 1400 2000 1800 1600 1400 1200 1000 500 500 700 700 • 4 Фанера клееная (ГОСТ 3916-69) Картон облицовочный Картон строительный многослойный (ГОСТ 4408-75*) Плиты древесноволокнистые и древесно-стружечные (ГОСТ 4598-86, ГОСТ 10632-77*) Тоже « « « Плиты фибролитовые (ГОСТ 8928 81) и арболит (ГОСТ 19222-84) на портландцементе Тоже « « Плиты камышитовые Тоже Плиты торфяные теплоизоляционные (ГОСТ 4861-74) Тоже Пакля Теплоизоляционные материалы Минераловатные и стекловолокнистые Вата минеральная (ГОСТ 4640-76) Тоже « Маты минераловатные прошивные (ГОСТ 21880-76) и на синтетическом связующем (ГОСТ 9573-82) 600 1000 650 1000 800 600 400 200 800 600 400 300 300 200 300 200 150 125 100 75 125
10
Продолжен, табл. I. /
№/пп Материал Плотность, КГ/м3 №/пп Материал Плотность, кГ/м3
Тоже « Плиты мягкие, полужесткие и жесткие минераловатные на синтетическом и битумном связующих (ГОСТ 9573-82, ГОСТ 10140-80) То же « « « Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом вяжущем (ГОСТ 22959-95) Плиты минераловатныс повышенной жесткости на органофосфатном связующем (ТУ 21-РСФСР 3-72-76) Плиты полужесткие минераловатные на крахмальном связующем (ТУ 400-1-61-74 Мосгорис-полкома) Тоже Плиты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем (ГОСТ 10499-78) Маты и полосы из стеклянного волокна прошивные (ТУ 21-23-72-75) Полимерные Пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78) Тоже Пенополистирол (ГОСТ 15588-70*) Пенопласт ПХВ-1 (ТУ 6-05-1179-75) иПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78) То же Пенополиуретан (ТУ В-56-70, ТУ 67-87—75) 75 50 350 300 200 100 50 200 200 200 125 50 150 150 100 40 125 100 и менее 80 1 Тоже « Плиты из резоль-нофенолоформаль-дегильного пенопласта (ГОСТ 20916-87) То же « « Перлитопластбе-тон (ТУ 480-1-145-74) Тоже Перлитофосфоге-левые изделия (ГОСТ 21500-76) Тоже Блоки из пеностекла для строительства (ТУ 400-1-17-72 ГМПСМ) Тоже Плиты теплоизоляционные из пенопласта полисти-рольного (ГОСТ 15588-70) Тоже « « Плиты теплоизо-ляционые из пенопласта на основе резольных фенл-формальдегидных смол (ГОСТ 20916-75) Тоже « Плиты теплоизоляционные из керамзитового гравия на цементном вяжущем (ТУ 400-1-63-78 ГМПСМ) Тоже « 60 40 100 75 50 40 200 10") 300 200 300 200 400 300 250 200 100 75 50 600 500 400
11
Продолжен, табл. I 1
№/пп М&1ериал Плотность, кГ/м3 Ks/nn Материал Плот ность, кГ'м3
Плиты теплоизоляционные перлито-фосфогалевые (ТУ 480*1*! 5-78) Тоже « Поропласт полиуретановый эластичный (МРТУ 6-05-1227*69) Тс же Пенэплас! полиуретановый жесткий самозату-хающий ППУ-30 (Плиточный) (ТУ-в-56-70) Тоже « « Гравнй керамзитовый (ГОСТ 9759-83) Тоже « « « Гравий шунгизитовый (ГОСТ9757-90) Тоже « Щебень из доменного шлака (ГОСТ 5578-94), шлаковс й пемзы (ГОСТ 9757-90), аглопорита (ГОСТ 9757-90) Тоже « Щебень и песок из перлита вспученного (ГОСТ 10832-91) Тоже « Вермикулит вспученный (ГОСТ 12865-67) Тоже Песок для строительных работ (ГОСТ 8736-93) llt-носп^кпо или газоспито Пеностекло или газо-стекло (ТУ 21 БССР-86-73) Тоже « 300 250 2001 450 300 700 500 300 200 8С0 600 400 зоо 200 800 600 400 800 600 400 600 400 200 200 100 ’600 400 300 200 5 А Б г в Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные и рулонные п 'крь*-тия для полов Асбестоцементные Листы асбестоц-ментные плоские (ГОСТ 18’24-95) Тоже Листы асбестоцементные волнистые (ГОСТ 30340-95) Битумные Битумы нефтяные строительные и кровельные (ГОСТ 6617-76*, ГОСТ 9548-74*) Тоже « Асфальтобетон (ГОСТ 9128-84) Изделия из вспученного перлита на битумном связующем (ГОСТ 16136-80) То же РуПсроид (ГОС Г 10923-93), пергамин (ГОСТ 2697-83), толь (ГОСТ 10999 76*), изол а ОСТ 10296-79) Линолеумы Линолеум поливинилхлоридный многослойный (1ОСГ 14632 79) Тоже Линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове (ГОСТ 7251-94) 1800 1600 1800 1400 1200 1000 2100 400 300 600 1800 1600 1800
12
Продолжен, табл I I
№/пп Материал Плотность, кГ/м3 №/пп Материал Плотность, КГ/м3
Тоже 1600 -то же естествен-
« 1400 ной влажности 1600
Линолеум поливинил- - то же, насыщен-
хлоридный на теплоизо- ной влажности 1800
пирующей подоснове -утрамбованная
сухая 1700
(ГОСТ 18108-80) 850 -тоже
6 Металлы и стекло естественной 1900
Сталь стержневая арма- влажности
турная (ГОСТ 10884-81) 7850
Сталь арматурная терми- Суглинок:
чески упрочненная для -разрыхленный 1500
железобетонных конст- сухой
рукций (ГОСТ 10884-94) 7850 -то же, естествен- 1600
Чугун 7200 ной влажности
Алюминий (ГОСТ 22233- разрыхленный
83) 2600 насыщенной 2000
Медь (ГОСТ 859-78*) 8500 влажности
Стекло оконное
(ГОСТ 111-90) 2500 -утрамбованный 1800
7 Грунты сухой
Песок: -то же, естествен- 1900
-крупнозернистый сухой 1500 ной влажности
-мелкозернистый сухой 1600 Глина:
-мелкозернистый естест- -разрыхленная
венной влажности 1800 сухая 1600
-мелкозернистый насы- -разрыхленная
щенной влажности 2000 мокрая 2000
-галька 1800 -плотная естест-
-тоже 1900 венной влажно- 2200
-щебень мокрый 1600 ста
Насыпная земля
-разрыхленная сухая 1400
13
Таблица 1.2 (3)
Нормагивные значения нагрузок р
ЗМИИНИ ПОЫМИММЯ Нормативные > пения нагрузок р. кПа {кге/м*}
полно*
1. Квартиры жилых зданий; спелы- >ю помещения датских дошкольных учреждений и школ-ынтартагов, жилые помещ» ин домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы 1,Б (1Б0) 0,3 (30)
2. Служебные помещения административного, инженарно-техничж tore, научного Пфсонала организаций и учреждений; классные помещения учреждений просвещении: бытовые тюмчщеиия (гардеробные, душевые, умывальные, уборнге) промышленных предприятий и общественных зданий и сооружений 2,0 (200) 1 0,7 (70)
3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения, лабораторги Не менее Нвынее
учрвцданий просвещения, неуки пома щяния электронно-вычислительных машин, кухни общественных зданий .-хническиг атажи; подвальные помещения 4.3мг 2,0 (200) 1,0 (100)
а) читальные 2.0 (200) 0,7 (70)
б) обеденные (в кофе, ресторанах, столовых) 3,0 (300) 1.0 (100)
•J собраний и сомщаниЙ ожидания, зрительные и концзртныз. спортивны* 4,0 (400) 1,4 (140)
г) торговые, выставочные и чкспозицио *n*ie Не менее 4,0 (400) He менее M (140)
Б-Книгохранилища; архивы Не менее 6,0 (500) U® амиде 5.0 (600)
в. Сцены арелищных предприятий 7. Трибуны: Не менее 6,0 (600) He менее 1,8 (180)
а) с закрепленными сиденьями 4.0 (400) 1.4 (140)
б) для стоящих зрителе 6,0 (600) 1.8 (180)
8. Чердачные помещения В. Покрытия на участках: 0.7 (70) —
а) с возможным скоплением людей (выходящих иэ производственных помещений, залов, аудиторий и т. п.) 4.0 (400) 1,4 (140)
б) используемых для отдыха 1,6 (160) 0Л (60>
в) прочих 10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки: 0,6 (60) " •
а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ограждения балкона (т^щяьы) 4,0 (400) 1,4 (140)
б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздействие котсрой неблагоприятнее, чем огределммог по поз. 10в 2.0 (200) 0,7 (70)
11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в Гфоиэводствен-ных помещениях 12. Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях: На менее 1,6 (160)
а) 1,2иЗ 3.0 (300) 1.0 (100)
б) 4,6,6и11 4 0 (400) 1,4 (140)
в) 7 6,0 (600) 1,8 (180)
13. Перроны вокзалов 14. Помещения для скоте: 4.0 (400' 1.4 (140)
мелкого 1ЦК* 2,0 (200) He менее 0,7 (70)
крупного ft® > мслст 5,0 (500' Lt® ж t M lW 1.8 (180)
Примечания: 1. Нагрузки, указанные в поз. 8, следует учитывать на площади, не занятой оборудованием и материалами.
2. Нагрузки указанные в поз. 9, следует учитывать без снеговой н&рузки.
14
Таблица 1.3 (2,3)
Коэффициенты надежности по нагрузке у?
Вес Коэффициент надежности по нагрузке уг
Конструкции.
металлические 1,05
бетонные ( со средней плотностью свыше 1600 кг/м3 ), железобетонные, каменные , армокаменные, деревянные бетонные ( со средней плотностью . 1600 кг/м3 и менее), 1.1
изоляционные, выравнивающие и отделочные слон ( плиты, материалы в рулонах, засыпки, стяжки и т.п.), выполняемые:
в заводских условиях U
на строительной площадке 1.3
Грунты:
в природном состоянии 1,1
насыпные Оборудование, складские материалы, изделия. 1,15
стационарного оборудования 1,05
изоляции стационарного оборудования заполнителей оборудования ( в том числе резервуаров и трубопрово- 1.2
дов): жидкостей суспензий, шламов, сыпучих тел 1,0 1.1
погрузчиков и электрокаров (с грузом) 1,2
Примечания: 1. Прн проверке конструкций на устойчивость положения против опрокидывания, а также в
других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке yr-0,9.
2. При определении нагрузок от грунта следует учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, передаваемых на грунт.
3. Для металлических конструкций, в которых усилия от собственного веса превышают 50% общих усилий, следует принимать уг =1,1.
15
Таблица 1 -4 [ 1 ]
Коэффициенты надежности по назначению уп
К iacc ответственности зданий и сооружений Коэффициент надежности по назначению ув
Класс 1. Основные здания и сооружения объектов, имеющих особо важное народнохоз 1Йственное и ( или ) социальное значение: главные корпуса ТЭС, АЭС, центральные узлы доменных печей, дымовые трубы высотой оолее 20и м, телевизионные башни вооружения магистральной пер внчной сети ЕАСС, резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью свыше 10 гысм3, крытые спортивные сооружения с трибунами, здания театров, кинотеатров, цирков, крытых рынков, учебных заведений, детских дошкольных учреждений , больниц, родильных домов, музеев, государственных архивов н т.п. Класс П.Здания и сооружения объектов, имеющих важное народнохозяйственное и (или) социальное значение ( объекты промышленного, сельскохозяйственного жилнщно гражданского назначения и связн, не вошедшие в I и III классы) Класс Ш'. Здания и сооружения объектов, имеющих ограниченное народнохозяйственное н (или) социальное значение: склады без процессов сортировки и упаковки для хранения сельскохозяйственных продуктов, удобрений химикатов, угля, торфа и др, , теплицы, парники, одноэтажные жилые дома, опоры освещения населенных пунктов, ограды, временные здания и сооружения* и т.п 1,0 0,95 0.9
Примечания I.*- для временных зданий и сооружений со сроком службы до 5 лет допускается прини-
мал, ув =0.8.
2. Для ненесуших кирпичных стой самонесущих панелей, перегородок, перемычек над проемами в стенах из штучных материалов, фундаментных балок, заполнений оконных проемов, переплетов светоаэрационных фонарей, конструкций ворот, вентиляционнь к шахт н коробов, полов на гоунте, сборных конструкций в процессе перевозки и монтажа, всех видов конструкций при расчетv в стадии монтажа следует все значения коэффициента у„, приведенные в таблице, умножить на 0,95.
16
Сочетания нагрузок
(1.10). Расчет конструкций по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с учетом наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок или усилий.
(1,11) В зависимости от учи гываемого состава нагрузок следует различать:
- основное сочетание нагрузок, состоящее из постоянных, длительных и кратковременных;
-особые сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок.
(1.12). При учете сочетаний, включающих постоянные и не менее двух временных нагрузок, расчетные значения временных нагрузок или соответствующих им усилий следует умножагь на коэффициенты сочетаний, равные:
1. В основных сочетаниях для длительных нагрузок Vi = 0,95; для кратковременных V2 = 0,9;
2. В особых сочетаниях для длительных нагрузок = 0,95; для кратковременных ц/2 = 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений для сейсмических районов и в других нормах проектирования конструкций и оснований.
11ри этом особую нагрузку следует принимать без снижения.
В основных сочетаниях при учете трех и более кратковременных нагрузок их расчетные значения допускается умножать на коэффициент сочетания у2, принимаемый для первой (по степени влияния) кратковременной нагрузки - 1,0, для второй - 0,8, для остальных - 0,6.
Вес конструкций и грунтов
Нормативное значение веса стр< «тельных конструкций следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей, паспортов или согласно натурным размерам и удельному весу материалов, грунтов с учетом их влажности в условиях возведения и эксп туатации.
Равномерно-распределенная нагрузка
(3.5). Нормативное значения равномерно-распределенных вр именных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы на грунтах приведены в табл. 1.2(3).
(3.6) Нагрузка от веса временных перегородок должна приниматься в зависимости от их конструкции, pavпoлoжeния и характера опирания на перекрытия и стены. При расчете различных элементов эту нагрузку можно учитывать:
-по фактическому воздействию;
-как равномерно распределенную добавочную нагрузку к прочей равномерно распределенной нагрузке ( в этом случае интенсивность этой добавочной нагрузки устанавливается расчетом для предполагаемых схем размещения перегородок и должна приниматься не менее 50 кГс/м2
Коэффициенты надежности для равномерно распределенных нагрузок на перекрытия и лестницы должны приниматься
-1,3- при нормативном значении менее 2,0 кН/м2;
17
-1,2- при нормативном значении 2,0 кН/м2 и более.
При расчете балок, ригелей, плит, а так же колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, полные нормативные значения нагрузок, указанные в табл. 1.2(3), следует снижать в зависимости от грузовой площади А, м2, рассчитываемого элемента умножением на коэффициент сочетания \|/А, равный:
а) для помещений, указанных в поз. 1,2,12а табл. 1.2(3) (при А > А[ =9 м2),
Vai ~ 0 4 + 0,6;
б) для помещений, указанных в поз. 4,11,126 табл. 1.2(3) (при А > А2 =36 м?), у^ = О.5 + О,5/^А/А2
При определении продольных усилий для расчета колонн, стен, фундаментов, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок, указанные в табл. 1 2(3) следует снижать умножением на коэффициент сочетания ц/п;
а) для помещений, укачанных в поз. 1,2,12а,
Vni = 0,4 -> (ц/А1 - 0,4 ) / 4п;
б) для помещений, указанных в поз. 4,11, 126,
Vn2 = 0,5 + (Ц/А2 - 0,5 ) / у[п,
где п . общее число перекрытий ( для помещений, указанных в табл. 1.2(3), поз. 1,2,4,11,12а,б), нагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны, стены, фундамента.
Нагрузки от мостовых и подвесных кранов
Нагрузки от мостовых и подвесных кранов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых ГОСТ 25546-82.
Перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов работы дан в табл. 15 (прилож. [1])
Характеристики мостовых электрических кранов общего назначения грузоподъемностью от 10 до 50 тс представлены в табл. 1.6.
Нормативное значение горизонтальной нагрузки, вследствие торможения моста электрического крана, направленной вдоль кранового пути следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса.
Нормативное значение горизонтальной нагрузки, вследствие торможения моста электрического крана, направленной поперек кранового пути следует принимать равным:
для кранов с гибким подвесом груза - 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки,
для кранов с жестким подвесом груза - 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.
Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок следует принимать
18
Таблица 1.5 (Приложение 1(1])
Мостовые и подвесные краны разных групп режимов работы (примерный перечень)_
Краны Группы режимов работы Условия использования
Ручные всех видов 1К—ЗК , Любые
С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами Ремонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами 4К—6К Перегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные Смешанные склады, работа с разнообразными грузами
Магнитные Склады полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами
Закалочные, ковочные, штыревые, литейные 7К Цехи металлургических предприятий
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены)
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами Технологические краны при круглосуточной работе
Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевые 8К Цехи металлургических предприятий
Магнитные Цехи и склады металлургических предприятий, крупные металлобазы с однородными грузами
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные Скл. насыпи, грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосут работе)
19
Таблица 1.6
Краны мостовые электрические общего назначения грузоподъемностью от 5 до 50 тс, режим и°боты - нормальный (5К)
Грузе-подь-см-носп», т Пролет,м, Основные габаритные размеры, мм Нагрузка на колесо, кН Вес, кН
Цеха, 1 Крана, Цф База крана Аир Ширина крана В Н в. Тележки Крана с тележкой
18 16,5 4400 5400 85 130
10 24 22,5 4400 5400 1900 230 95 24 158
30 28,5 5000 6000 105 210
18 16,5 4400 5600 170 220
20/5 24 22,5 4400 5600 2400 260 180 63 255
30 28,5 5000 6200 200 332
18 16,5 5100 6300 235 280
32/5 24 22,5 5100 6300 2750 300 260 87 350
30 28,5 5100 6300 280 410
50/12, 18 16,5 5600 6860 360 415
5 24 22,5 5600 6860 3150 300 380 135 485
30 28,5 5600 6860 415 595
Примечания- 1. Режим работы кранов устанавливается по СНиП 2 01 07-85.
2.Схема крана
20
(4.11). Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а ^акже оснований в зданиях с мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом пролете на одно м ярусе) следует принимать на каждом гг.ти не более «ем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разных пролетов — не более чем от четырех наиболее неблагоприятных по воздействию кранов.
(4.17). При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:
ф = 0,85 - для групп режимов работы кранов IK - 6К;
у = 0,95- для групп режимов работы кранов 7К, 8К.
При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:
0,7 - для групп режимов работы кранов IK - 6К;
=• 0,8 - для групп режимов работы кранов 7К, 8К.
При учете одного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимо принимать без снижения.
Снеговые нагрузки
(5.1). Полное нормативное значение снеговой на:рузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле
s = s0- ц,
где so - нормативное значение веса снегового покрова на 1 м горизонтальной по-верхности земли, принимаемое в соответствие с табл. 1.7 (4);
р. - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагру зке на покрытие, принимаемый по табл. 1 8 (прилож. 3) и в зависимости от профиля покрытий и схемы снеговой нагрузки.
(5.7) Коэффициент надежности по нагрузке yf .иля снеговой нагрузки следует принимать равным 1,4. При расчете элементов конструкции покрытия, для которых отношение учитываемого нормативного значения равномерно распределенной нагрузки от веса покрытия (включая вес стационарного оборудования) к нормативному значению веса снегового покрова s0 менее 0,8,yf следует принимать равным 1,6.
Таблица 1.7(4)
Интенсивность снеговой нагрузки s0
Сне1 овые районы принимаются по карте 1 прилож. 1 I II III IV V VI
SokH/m4 0,5 0,7 1,0 1,5 2.0 2,5
21
Таблица 1 8 (прилож.З)
СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ ц
Номер схемы Профита покрытий и схемы снеговых негру ю к Коэффициенты и и область применения схем
1 Здания с односкатными и двускат-
ными покрытиями
ВАРИАНТ <
____________Я
ц-1 прий<25°; д = 0 " а>В0°.
Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатны ми покрытиями (профиль б). при этом вариант 2 - npt 20°<о<30°; вариант3-при 10<а <30° только привали чип ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
ВАРИАНТ 2
ВАРИАНТ 3
J1-T.4
ЦЭД^
22
Продолжение табл. 1.8 (Прилож. 3)
Номер Профили покрытий и схемы схемы -могоьых нагрузок
Коеффициекты р и область применения схем
Здания СО СеОДЧОТЬ ии и близкими к ним го очертанию сокрытиями
Pi “ ~SJr~'ио м* 1.0 и на менее ОД.
Вариант 2 следует учитывать при: • 8
№ 1Д 2,0 Х2
Для железобетонных плит покрытий коэффициент р следует принимать не более 1,4
При 16 s необходимо использовать схему Iff, принимая 1*1'; при fl < 1и ’ - схему 2
3 Здания с продольным фонарем
Pi “0.8; р2 = 1 + 0.1 -у-;
Рэ “ 1 + 0,6 но не боли
bi
4,0 — для ферм и батек при нормативном значении веса покрытия 1.6 кПа и менее;
2.6 - для ферм и балок при нормативном значении весе покрытия свыше 1,6 кПа;
2. 0 — для железобетонных плит покрытий г.р злотом 6 м и менее и для стального профилированного нчстига,
2,6 — для железобетонных плит пролетом свыше б м, а также для прогонов независимо от пролета;
b\ “ ft,, но не более 6
При определении нагрузки у торца фонаря длг зоны 0 значение коэффициента р в обоих вариантах следует принимать равным 1,0.
23
Продолжение табл. 1.8 (Прилож.З)
номер
СХЗЫЫ
Профили покрытия и саамы снеговых нагрузок
Коаффицяеиты м и область применения схем
ВЛМШП 1
M l °. 1-S-4
Примечании 1 Схемы вериантот 1. 2 сладугг также при-мнить для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями * середине тлений
2. Влияние аатроотбойиых шитое на распределение снеговой нетруден возле фонарей не учитывать
3 Для плоских скегов гуж Ь>48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, кек у перепадов 1см. схему 8)
Ладовые покрытия
ВАРИАНТ 1 ЯЧ
11»11НН1!Н»1!
ВАРИАНТ 2
Двух- и многопролетныв адвния с двускатными покрытиями
1------I--------------к-----}
ВАНСАНТ 1 Я”
Н!!Н»!!!!!»»ПВД
ВАНСАНТ 2 г. ЯЧА
яаптншю
РПТ--<-
Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
Вариант 2 следует учитывать при а > 16 е
24
Продолжение табл. 1.8 (Прилож. 3)
Номер схемы
Профили. жрытий и схемы снеговых нагрузок
Коэффициенты и и облесть грнманемя «леем
Двух- и многопролетные здания оо сводчатыми и близкими к ним г" очертанию покрытиями
[ Ш | 0,51 j. 0J5L J (1^1
Вариант 2 сп дучт учитывать при у > 0,1.
Для железобетонных плит покрытий значения коэффициент тов и следгет принимать не более 1Л
7
Двух* и многопролшные здания с двускатными и с. -дч. тыми покрытиями с продольным фонарем
Коэффициент ц следует принимать для пролетов с фонарем состветстиии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов бтз фонаря -свариантами 1 и2схем б ив. .
Для плоских двускатных (а<1Б*) и сводчатых г*~ <0, ] покрытий при /’ > 48 м следует учитывать мастную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
8
Здания с перепадом высоты
Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1-7, а на нижнее - как наиболее неблагоприятную из схем 1 -7 и схемы 8.
25
Продолжение табл. 1.8 (Прилож. 3)
Ноыео схемы
Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок
Коэффициенты я и область применения схем
Коэффициент м следует принимать равным:
До = 1+~ (mt/J Л но он не должен превышать:
-----(где Л - в м; т0 - кПа);
h
4 - для зданий {профиль а) ;
6- для нееесов (профиль б)
Значения М| (mJ для верхнего (нижнего) покрытия в зависимости от его профиля следует принимать равными:
ОД - для плоских покрытий с а < 20е и сводчатых - с
*Нт;
ОД - для плоских покрытий с а >20 , сводчатых - с г> ~ и покрытий с поперечными фонарями.
Для нижних покрытий шириной а <21 м (профиль в) значение m j следует определять по формуле
m, - 0,6 h кj, но не менее 0,1, ~ ki = 1 ““55“'нои,мвн,в
МИЦИН DM I'JlJ > ь
лм nygs: 0,7 пм ггуо.з
BtfMJfl 2 ЯП 1>Ы<Ь р((5 (IM inpqs;
где к!
ОД 1а-вм; а,{3-в град).
Высоту перепада Л следует отсчитывать от карниза нижнего покрытия в месте его примыкания к стене.
Значения (/j) для верхнего (нижнего) покрытия в зависимости от наличия и ориентации фонарей следует принимать разными.
а) с продольными фонарями.
A«ff-2*b
-2/ii -2А;
б) без продольных фонарей или с поперечными фонарями
Л -G; Гз’/з-2Л, при этом I j и необходимо принимать не менее 0.
Длину зоны Ь следует принимать равной:
b 2Л, но не более 15 м;
-ff.9.77 Т 2h, 2Л , ' ------1
Jo
при р0<~-»о
>0
Ь
но не более 6Л и 1Бм.
Примечании: 1. При4, W,' > 12 мзнечекие и для участка перепада длиной d, (d,) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.
2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при с «одолении л необходимо принимать соответствующее значение/я, (mJ для каждого пролета в пределах (, ((,').
3. Местную нагрузку у перепаде но следует учитывать, осям высоте
г» .
перепаде, м, между двумя смежными покрытиями менее — (где г. -я кПа) 2
26
Продолжение табл. 1.8 (Прилож 3)
Номер схемы
Профили покрытий м схемы сиегооых мегруэок
Коеффжуютты м м область применения схем
О Здания с двумя перепадами высоты
ЫИЦЯТ1 ЯМ 1(»Ь, »Ь,
ыншгт I щ Ц-Щ’Ь
Снеговую нагрузку на верхнее и нижнее покрытия следует принимать по схеме 8. Значения pt, blt Рз, bt следует определять для каждое о перепада независимо, при атом для левого
I? “/3 ” 2 Л, — БЛз, для правого
/з и/3 ~2Лз — 5й|.
Если/1<6| +Ь3,то . . .
(Pi t| + щ bj) |1 — | — (6j + 63)
10
Покрытие c nopei етеьи
Схему следует применять при
Л > -^- (ft — в м; *о — кПа} ;
2
2й
и в ——, но не более 3
»с
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам
Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 16 м.
В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле /П •
Коэффициент р, постоянный в пределах указанной зоны, слогу*? принимать равным:
1,0 при d< 1,6 м;
-?*_ •• d>1,6M,
>с
но не менее 1,0 и не более:
1,6 при 1,6<d< Бм;
2,0" Б <d<10";
2,6 " 10 <d<16";
б| м 2Л. но не более 2d
12
Висячие покрытия цилиндрической формы
*ШЧЫ1 1
Pl “ 1Д- PT “ -g-
ЫРЯД МТ Z
ЧПП1НПН
Ветровые нагрузки
Ветровая нагрузка на здания и сооружения определяется как сумма статической динамической составляющих.
и
27
Статическая составляющая ветровой нагрузки учитывается во всех случаях.
При расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типа А и В (см. табл. 1.10(6)) пульсирующую составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.
Нормативное значение средней статической составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле
<ат = ©о' к с, где со0 - Нормативное значение ветрового давления принимаемое по табл. 1.9 (5) в зависимости от ветрового района, устанавливаемого по карте 2 приложения 1; к - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте
(см табл. 1.10);
с - аэродинамический коэффициент (см табл. 1 11(прилож.4)).
В табл. 1.11 даны ссылки на п.п. 6.4,6.5, 6.9, 6.11 согласно [1]
Таблица 1.9(5)
Нормативное значение ветрового давления o>Q
Ветровые районы по карте 2 прилож.1 1. I П III IY Y YI YII
coD, кПа 0,17 0,23 0,30 0,38 0,48 0,60 0,73 0,85
(кгс/см2) (П) (23) (30) (38) (48) (60) (70) (85)
Таблица! 10(6)
Значения коэффициента к для различных типов местности____________
Высота z, м Коэффициенты к д ля типов местности
А В С
S5 0,75 0,5 0.4
10 1,0 0,65 0,4
20 1,25 0,85 0,55
40 1.5 1,1 0,8
60 1,7 1.3 1,0
80 1,85 1,45 1,15
100 2,0 1,6 1,25
150 2,25 1,9 1,55
200 2,45 2.1 1,8
250 2,65 2,3 2,0
300 2,75 2,5 22
350 2,75 2,75 2,35
£480 2,75 2,75 2,75
Примечания: 1. Типы местности А - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи,
лесостепи, тундра; В городские территории, лестные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м. С - городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.
2. При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра
28
Схемы ветровых нагрузок и аэродинамические коэффициенты с
Таблица 1.11
Ноыцр схемы СхеМЫ еЛВММЙ, ЯМйМИТОв комс*ругамй м вефошмх ивгруюос Приммами
1 Отдалено стоящие плоские сплошные коек тру торы* Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не белее чем иа 15* поверхности: наветренные подастранные ** чп 1 П 1 ♦ оо 0» в t сев
Здания с двускатными покрытиями
Маьв^|^.1^||..в Зимине*,. см гем-уЧ равном
®е ГРвй 0 ад 1 >2
etl 0 20 40 «0 0 ♦« *0.4 ♦ад -ад -ад ♦ ад ♦ ад -07 -0,7 -ад ♦ад .... 1 ♦ 1 1 « £288
ел <00 -0.4 -ад -ад -ад
а ~Г
яри—р« рее*
<ад 1 >2
<т >2 । । 8 2 t 1 £8 S3 । ।
1-Прк ветра, лерпеидикумриом торцу зданий, дм всай поверхности покрытия ее “ - 0,7.
2. При определении коаффещмн-та а в соответствии с n. М Л-Л) ♦ ОД/tja
Продолжение таблицы 1.11
ЭИ8Ч8МИС^| КрИМЯЯОаТСЯ Я0СХ8ВМ 2
1. См. RIMIM 1 К СХИМ 2.
2. При оярадаяании коаффияиам та я а «оотиатами е и U *-*|+Л7/
Ко«ФФмцммп«с(ь^а «W*r оярмаяять «отяактяии с ука-
WNHNMM КОММ* 2
1 • ПрМ Р*СЯ*Те KOfMpVMMX ре* жлемиЛ * ^^*®®ер*®е м ветро
суммяркого коеффмрмит* ко* бооого со^роекшмют* системы
ремш1Д
2« 1ipM *ч^Р**еИ^ВХ^И KD И *• » в соомистим с n. &S к " 41
Для покрыли ядами mi учат» АВ коаффйцпилы et сяадуггпрп* ЮТММЪ т> СЯМОТ^>
Дпя фоиара* умели ВС яри 1<2 сх-О2; при 2<к<8дап «ям-в догафомря^*(МХ; 1фиХ>8 “ОД «я» Хж •
Для оспяьмых участки покрыли et«-QJ6
1. Лая шмпмнноЛ поиал и вокояык стан адаиий коаффи* цмкты давяаим сяадуат ояря* даяпь я ииигилтии с укааа-имямк к схеме X
2. При осфсймекм! коеффициеите FBOxnwvawMCiLU Л»Л|
Продолжение таблицы 111
Дм участке AB е* caaawr оаммаать воатаакнаа в укаааммямм к схеме 2.
Дм участка 9Cet - -ОБ
? • Cieay чрскиа ксо01со^у1вйа ^^ит*
ТЫОИЪ ЯРМ I^NMMOflMOM N** ЦрвМММИ Мф^ * flpN ПОМ ^><мн.
2. и*, примач. 1 и2 ксхммв
Дм имкфммго фсифй коаффицмкт cjt смдуат <хфмвмтъ co омскяаик в укамниям к схема X дм сстааьией чаем мкрымя — мк дм участка АСсмаш в
См. црнмач. 1 и 2 к схема Б
Продолжение таблицы 111
Здммц постоянно опсрытыо с смиой сто ромы
М0ШМ1 огрмцрвммя. Дм* тор* •оотмчмого одмммо сяояуот яро иимт е^-О. В «мая, ука-МКМЫХ • Я» ЙЛОу йормстмокоо
МО ЯСПСИО МрЯХфСАКМ (|фм мм ЛОМрЯНОСТМОЙ ПЛОТНОСТИ мимо ЮОкгЛв1) emem ярммямт ровным ОД*»» и* т менее 011 кПа (10 т/м1).
У, КООСООЙ 0ООММ дроммй ONOK «•МООС*9 шш мооф*
фицмтсд ярим<В« ату-•г оярормотъ мсмоом им уся^
горрмктмого МрМИТО НСГруИМ" МММ
Дм участка CD cf “(U- Дм участка JCc« самут i пр миету ям мй
Коаффицмакты ett я cr^ m уастка АВ смет ярямимета а «от* аистами с укааамиями к скин 2 (где b и I—рааааары а яяма всего алмия).
Продолжение таблицы I./I
2 Проектирование конструкций
Нмир схемы СЙВММ *МММЙГ ММРУЯЯММЙ* *ММ9М1*В Лваывмам
11 Нмвсы • » ж е. ЩЩрИВ. 1. Коаффшоиты св1. сЛ. ctl, стду*г ОТНОСИТЬ к сушм дот- пооцрхиосги иммооо* Дм отрмцтяыых иашиЛ е*1’ еп- ем« с*4 иоирмвави мвямм ч схамах смкуи отменить ив лротиоопоммокж X Дм ММООО € мммистыют 9Ю* крмпммн Cf** (ММ
Тая «ФМ Займет миофмаапав
с« «« с«6
1 10 м 30 ♦ 015 ' ♦ 1.1 4X1 -1Л , 0 ♦ 05 -1.1 0 ♦ 06 0 -04 0
П 10 30 30 0 ♦ 1Д ♦ 3 ♦ ♦ № -1Д 0 ♦ 04 0 0 ♦ 04
Ш 10 30 30 ♦ ♦ ♦ ♦ 04 ♦06 «О* г 1 1 1 1 1 1
IV 10 30 30 ♦ 1Д ♦м ♦ 1Д ♦ ♦ ♦ «ее 1 1 1 1 1 1
и* Сфера 1.Кмффмвмиты св ирмвавмы врмК*>4-10*. X При оирмммм ковффмвамн V BCOOTBITCTWIC № U еямуаг хрмнямтО - А-07^
Агваа 0 1В 30 46 00 п 00
е9 ♦ 1Д> ♦ов ♦ 04 -02 -06 -1Л -1Д5
Агрм 10В 130 135 150 116 100
е9 -ГД. -м -03 ♦ 02 ♦ 03 ♦ 04
е, "1Дярм Rb<10^;* с* -0Д~2-10* <Rt<3 • 10’; е,«0Д " 4*10* ЭДо гда Ж* — чнеяо МЫаяъ^ж fe-MCJHwSSr^.lO’; Л—дмамтр сферы. м; и«-справааята ваотагствмв с п. М, Па; t W - офввамиев в еоотпетат с я. М; X “ mocvcmmml м. от ммютмга ммш ла ютят ойапы: 7^-онраяамата1 bmwbhwihb a Ml
Продолжение таблицы 1.11
Продолжение таблицы /. //
13
К 10 я ЭВ 80 100 «в
к СК СКВ оя СКВ «Л слв 1
Хф ивобкоммвю олрйймитъ во твбж 2 •
1. Дня спи е ямжиями при мчи*, C"S£ИПЫЯМ *TWH GTwHMf or - 01; дяя яоянисшх покрытий 9-004.
2. Дня нрямоугаяышх я ями» мижй яри J- 01-05и t - 40 - ГО* - 075; рвввов*йствумв|м ветровой шляпки пммвмшв в точке О при этом вксмвпрмсвтот е ш - -018».
3 If СМКУЯТ ШрйЙМЯП по фо^ муяс к схим 12, в, гоииимя х - kt, d — «иамяр опимшюй окружности.
4, При офйймммв кояффмвмм» пав опонпегвии с я. 03 k ~ ямсоп окружения, k •• ряммр я пяанв но оси/
В пбя. 2 X — -J- , гм /. b — соотяистянию мякммяымй к мин»-мй*мыЙ рсямры соорумммя юм его мммитя в шюскосп^ мромдв*
Продолжение таблицы 1.11
13
Смвмм ^емвмтоо явмсяруяри® и ооцроомм мвсруэом
Прюмепноскм сооружения Таблиц*3
Алрм 1 Т
Прайсу ОШВД 0 <13 >3 3.1 13
1 40-30 V А ее 23 1,2
*b.t IJ •
Рсаа4 /sty* ~м 0 <00 1 >2 13 13 1.1
. 1 1 •
Прямы ыО 0 100 - 2 м
>1 J
11
Таблиц* 4
Эсшпы вошм* и моярвмвмво остро 1.ПМЯ я f*BiCRO севром) Жа>4«10*
ММОЮУГОВНСИС ,bfir I ПроюмммА 0 0-0 10 12 13 13 U 13
Продолжение таблицы 1.1/
Ояш ПИНИЙ, МОРУ—и». МИНИ KI
Ом
£х ж^₽х«» гдеА — опредевястскпотобл. 1 схемы 13; ея„ — опрад!мется по графику:
Дм проводов и тросов (в том число и покрытых гояомйом! ея • 1Д
1. Re следует олрадетвль по формум к сомм 12л. прениям
Знанием Л принимаются для АШМММЫХ ЮМСП¥К1М^1 Д* • 0ДО6 м; дм кирпичной кладки Л Д01 м; для бетонных и жаяеаобатоииых конструкций Д - ОДОб м; ДНЯ егшма kohctwkmmA Д ж 0,001 м; дм проводов и тросов дим пером d Д "ОДМ; дм ребристых мюаркноств i с ребра— высотой b Д Ь.
Z Дм волнистых покрытий 9-аос
X Дм проводов и тросов d > > 30 мод св ободной вт гололеда, мычание с* дспускветоя симатъно 10*
е»""д^ SeXlAi>
гл» сх/ — аародишоомиский кооффицимт /<о о—ига конструкций;
дм црофкяой " 1А для трубчатых адамантов е^ еле-опршймять ло грофмку к симе 1Д лрм этом ншобко» дйио гуи и вит К*- К (сМотаб«.2аямы13Ь
Лf • пЖЯЩйЬ lyOPCWIM <<О ЖММОКТа м ПЯООСОСТ* кОМСТРуКЦММе Хд> " пмнюль огр®1жвим1я контуром KONcrpyrapiN
1- AvxwoMMNMCHNt кооффмнн* виты к схемам 16-17 приев-домм дня ршмрютых комет* рукциА с яроювоммоА фор* МОЙ шепмм
2о Bovpoo^o мтрушеу сямуог относить к сшонмдНр е^ремммм* noA контуром /4
X Нопровмнм осн х сооммоот с ноцрооммиом мтро И П0(>
струкмм
Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки сог на высоте z следует определять:
а) для сооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебаний /ь Гц. больше предельного значения собственной частоты ft из выражения
<»р
где С, -I коэффициент пульсаций давления ветра на уровне z, принимаемый по табл. 1.12 (7);
v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра, принимаемый по (6.9) и табл.1. 13 (9);
б) для сооружений (и их конструктивных элементов), рассматриваемых как систему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д), при f\<fi выражения
Юр =<0m4<’V,
где £ - коэффициент динамичности, определяемый по рис. 1.1 (Чертеж 2 [1]) в зависимости or параметра
Б= \Yf Oo / (940/0 и логарифмического декремента колебаний б;
Yf =1,4 - коэффициент надежности по ветровой нагрузке;
фо - нормативное значение ветрового давления в Па, принимаемое по табл. 1.9 (5).
Значение логарифмического декремента колебаний Б следует принимать:
а) для железобетонных и каменных конструкций, а также для зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций Б = 0,3,
б) для стальных башен, мачт, фу герованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, 6 = 0,15.
Предельное значение собственной частоты / определяется по табл 1.15(8)
Для многоэтажных зданий с постоянной по высоте жисткосл ью, массой И шириной наветренной поверхности нормативное значение пульсирующей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле
Ир = 1.4 (z/h) •
38
где wph - нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха сооружения.
Таблица 1.12 (7)
Значения коэффициента пульсаций Q давления ветра для типов местности
Высота z, м Коэффициенты пульсаций ветра для типов местности £ давления
А В С
<5 0,85 1,22 i.^s
10 0,76 1,06 1,78
20 0,69 0,92 1,50
40 0,62 0,80 1,26
60 0,58 0,74 1,14
80 0,56 0,70 1,06
100 0,54 0,67 1,00
150 0,51 0,62 0,90
200 0,49 0,58 0,84
250 0,47 0,56 0,80
300 0,46 0,54 0,76
350 0,46 0,52 0,73
£480 0,46 0,50 0,68
Рис. 1.1 Коэффициенты динамичности: 1 - для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом при наличии ограждающих конструкций (5- 0,3); и 2 - для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб аппаратов колонного типа,
в том числе на железобетонных постаментах (6=0,15) (6.9). Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления v следует определять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.
39
Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент здания.
Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (рис. 1.2 (Черт.З)), то коэффициент следует определять по табл. 1.13(9) в зависимости от параметров р и х , принимаемых по табл 1.15 (10).
Рис. 1.2.(Черт 3) Основная система координат при определении коэффициента
корреляции v
Таблица 1.13 (9)
Значение коэффициента v
р, м Коэффициенты v при х, м, равные
5 10 20 40 80 160 350
0,1 0,95 0,92 0,88 0,83 0,76 0,67 0,56
5 0,89 0,8? 0,84 0,80 0,73 0,65 0Л4
10 0,85 0 84 0,81 0,77 0,71 0,64 0,53
20 0,80 0,78 0,76 0,73 0,68 0,61 0,51
40 0,72 0,72 0,''0 0,67 0,63 0,57 0,48
80 0,63 0,63 0,61 0,59 0,56 0,51 0,44
160 0,53 0,53 0,52 0,50 0,47 0,44 0,38
40
Параметры р и х
Таблица 1.14 (10)
Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность р X
zoy ь h
ZOX 0.4 а h
хоу Ь а
Предельное значение частоты собственных колебаний ft, Гц, при котором допускается на учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме и принятом ветровом районе определяются по табл. 1.15 (8)
Таблица 1.15 (8)
Предельное значение частоты-собственных колебаний
Ветровые районы РФ (Карта 3 прилож 5 СНиП 2.01.07-85) ft , Гц, при
8=0,3 8= 0,15
I. 0,85 2,6
I 0,95 2,9
II 1,1 3,4
III 1,2 3,8
IY 1,4 4,3
Y 1,6 5,0
YI 1,7 5,6
YII 1,9 5,9
41
2. СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ПО СТАТИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ БАЛОК, РАМ, АРОК, КОЛОНН, ПЛИТ (ТАБЛИЦЫ, ФОРМУЛЫ)
2.1. Справочные материалы по статическому расчету балок, рам, арок, колонн
Представлены различные расчетные схемы, виды нагрузок и значения усилий в балках, рамах, арках, колоннах
Рассмотрены наиболее встречающиеся случаи неразрезных балок при различных вариантах загружения пролетов внешней нагрузкой.
При написании раздела использованы справочные материалы согласно (5,6].
Таблица 2.1
Консоль. Опорные реакции, моменты, прогибы и углы поворота сечений*
Сим нагрузки. Элвзрь С м М Опорная реакция. Опорный момент Прогибы Максммяльиый прогиб ма компе консоли Углы поворота сачеижй. Угол поворота хсопивого селения
1 1 ' 1 ' X J tmiiirriiHiKnin ШРПТГПТГгт^ Р * а м А —Р: D, (3/ —х); * t£J е ' м«« 3EI JBI рр м>кс ~ 2 £i
У | • а и А-Р. M„--Pt> е, ~ — Ов - ж): 1 С EI — - - (Эх — а) , tEJ 1 1 ’ о — <3/—о) t, - ~ рв-ж) х 1£1 г «т •ы»кс Ж,
2 1 ini и mniriimii л- ее. Ма г£- О * (6_<.« 4-HV ж -_££*./з-з Л.+ * 6 El \ 1 Р ) г — **** ХМ.КС 6 а
J t— x -^! р' НПТГГТТТТГгггт»- а м л Е! <• \ ! ' 1» J е •“« « EI
1 ' 3 бВХОК. Фо ЛИГШллп».. дссь и в других рмулы для enpej а м таблицах аелекия пр А « рв; «« + для балок ыоырнты огибав и утло® пояор О — !'ь*‘ (« — Яр — Хж): х 12 Г/ л 24 £f L > К 1 и -Р,{4Ж1-О)]! e!L(3_4j£.+2L\ "•« 24С/ ( Р tt) приняты соложмтаяы^ымк, если яшм отв сечений пригодны только для бал tx 11 +а- XV, * SEI » __££_(зЛ1_з^’ + *| 4ЕЦ 1 Р +А_ Р Р ) **“с 6EI 1 Р ) веют растяжение нижних волокон ох постоя япогз сечения
42
Продолжение табл 2 1
4 CxtMl itarpywK Эпюры Q и Я Опорам ремам. Опорные ыомеит Прогибы. МакекмалымЯ прсгвб на конае коксам °UJK<. Углы поворота еетеинК Угол поворота (лицевого сечвива с
1-1 D . м Л-ре: мв — ° 2 * 24 Е/ \ a tf ) О — —£^~ (4х< — в)’ *1 24 £7 ' ©О1 еи,„ (*—в) макс 24 + *2 Ч’ rt • 1 1 ie и
~~~ а~—Ь
lllllllllpik 1
I
L_f -»— a н %.|» К « | * ₽—*L.X * 120 £1 Р (to— 10у + г —P-!L. ±(4_6Л + * на i 1 i Р Р } т -~е£-ммс 24 Е1
llhiitn
1—к —► -|8 •» 5 + вЖ
*—I - u_ 4--£; 2 яв—£ в 3 и° 1 + *1-. гЬ ••к ^20- 10-i- + ( тх £f- '/8-6i + 21Y х 24 El ’ \ 1 Р J г “»*с " 8£/
iiiillll' 2 7 fi M
— X i
шив
п ’ыакс " IW Е1
, 1 1 — -ft 0 M 10,+ft) г ‘wMC-(”Pl+^~i7 №>, + Р,1 Р хымс“ 24 £1
7 llllillllilllKlIHli
- 2 Ma “ “ <1₽1 * + ₽t)Y 9
ШИш ^Тгтт ill
<*£ " Wilf/*"11 • спел 4, arij' ^гз«а^в rr 'X" j/weinw меряой HirpyiKH no всей длин* бвлкм я треугольной нагрузки с максимумов м «лора р-р» — pi
1 1-ЗгП? a M 0Л Д — ’•“* : 2 м- --—(21+а) ° 6 Tv.« --^-|6Р-4Ы + «а) кале 24 £/
—а — 1й*> еП %а«- |20g, Г20- Ю Л 4. Ji.1] < Р)
ШИППЕ
ТШЫг^1
К 1 a M л Ма ^u + ia) О tu»Kc“-^-i6*':~iW + 3A’> “”<с 24с/
{ L_j >-fifths
}—а—А- 6-1 с ЗОЕ/ [-4^)
llltlllilllii
1 [ИШипт^1
43
Продолжение табл. 2.1
Саама ни рума Эпюры Q М Слома v pfanuu. Спермы* моыаит Прогибы Махслмальяы» прогяб ма конце консоли »мкс -—— -4 Углы поворота сачены*. Угол поворота коншевого сечаняя *М1КС
я Tiitn a M Д-EL. 3 м—£L • 4 . £L 193 El Т - 7 _?Г ’макс д
r-zz? (ТПТгг Tr^
а.-, • _ •ч 1' г -Ш. * 1EI •“« 2£/ L* т — , х Е1 г -1L. |“ьс £/ а
* a Iм
111Н11111КП111111
f a M A —0 ма —— t „ * ЗЕ/ г - — (?х - о) . х, 2£f ' 1 ' махе J£, Г — • х“ Е/ t -а -12. ’макс •*. д
|Z*
—X 'T-д A k«sfi
И
1 рт-птглгпгпту ШГТПТГГГТТггг^ .1 inTn^n. J, a M < A — f MX 0 t M w — f рядя 0 I -ъ-, 1 ’м.кг “ С MdK “ ~~ “’К' Е/ J Е/
О — плоялаь «поры М. xQ — aOcuncca пехтра тажесга площади впюры М.
Таблица 2.2
Простая балка. Опорные реакции, изгибающие моменты, прогибы, углы поворота опорных сечений
Схема «грузам Эпч>ры О м Опорные рсаквмя Изгибающая моменты Прогибы в пролете Углы поворота опорных сечеикй
Л. —2-=!г Л п Л — Р В — Р — 1 1 М* -Р — "маис i при ж а Брогябоя утло* поворс рмияты палижктедьяимм и злмчных сачелиях балкл г * в а । \ р г J вря g < а. РаЬ I-1 Ч 8| ° ЬЕН РаЪ (/ 4- в) **” ЪЕ11 >ало* постоянного сахевип Знака о! опори* оо Часовое стрелке над обозначено через •
угле яра « Формулы д/ >» пояоротя ВО* — ПГОТИЯ Изгибающие? лш Ltb^ я ппрел вечами* часовой момеип м нести (I) я стрелк J я рв Pcf& о “ при х — а SEH та сечеаи* пркгомы только для с ори повороте Сечения бипкн над .т«> ри ранных мачеиявх еП .м 83 8 ,
44
Продолжение табл 2.2
Схем* «хгруажМ Эпюры Q и М Опоркые ptMun Ииммсцм моменты Пропвы а продета Утям повороте опархых смете*
Л-U ШШЕ. ₽ I * ..‘в Г1ТТТГП g э Зе - S ‘ * я о» 1 1 1 “l~ *|s ы*"° е. - —— (ЗЛ— 4хГ) * «И пр«х<-у; рр BM»KL - ^Е1 1 пря Х-у РР 16 Е1
rl_L-J 4 Гм лргт Un, I Wlr-» А-В-Р. м - — “«с 3 1 3 . при X — 1 3 3 р*«к Dpi РР РР Хя“Х^ “вЕ/
дш_ wu 1Ш1 ? mw4 с“гзлгЕ1 t —
пзодинаюбъ xMaJcJ Frn— I 'W1 « грузов P P > ,g.L°igfe хгптпт^ д.Е.^ 2 п 4 S 6 7 РР и*— 1 1о“Т*ИМ£/ .
Wbgxc Pl X pf i,er Pt 1.33 Р£ 1.17
вм».с рр рр рр РР
ЛГПВ1 1б,73£/ 13.0S£J 11.1SEJ
4 dr ffiZJ x«a, a<; Win 4hI 3 R> oo Г А - В - Р. ^имсс “ ₽о при ж, — а — (1 — а) Г с 1 1 5 I Т | я ы- г * « „1^ е. Is » £ Г» 1 Э1 Г г § a а- ' »3 о* Т » 1ж — (/ — Я) а b 2Ш
Jb .* 3 l*| €!•’• * I I T> — > 1 ? I —4 В I ^LLLLtf А — В—Р м м»хс 4 1 ’ . пр« X,-— - — 1 ’•-5ЙГИ’-“А И РР 1 °м«<- "₽ <1 “ -Г-“**е ЗМ £1 1 2 . 3 РР та" 6 “• 3J £,
45
Продолжение табл. 2.2
Схема нагрузки. Эпюры <2 в М
Опорные реакцию Изгибающие ыоыевты
Прогибы в пролете
Углы поворота опорных сечекм!
в» 1 to 1 м | -0 л 3 4 б 6 7 Г Y _ Рр 2л* + > а Ь QEJ п
Мшхс Р1 2,4 Р1 2 Р1 1,638 Р1 1ДЗЗ Р1 1,12
п BUXC РР РР РР РР РР
M.4EEI №<НЕ1 15.1 £7 12.65£/ Ю.№Е1
А-а-—, 2
м <-££
Ы1КС ч
I прв X— '
.-££!_.Л(1_2Х 24EI I 1 Л
6рН
ВЫ.1Г« “-—--ГР" *
*икс ЗЫЕ1
р
2_ 2
А-^О-Е): 2 2
««хс-?-<’-«)• ”Р«
V
ж-f (2-Е>
--STF'*-”
1 0.» 0,20 0,30 0.40 0.60 0.60 0,70 0,80 0.90 Маояжтель
Чаме оаж 0,0152 0,0325 0,0612 0,0703 0.0832 0.1035 0.1162 0.122$ ₽Р
X 0.045 0.08 0,255 0,32 0,375 1.42 0.456 0,48 0.495 1
0 ж»а 0,00014 0.0002 0.0024 0,0045 0.0065 0,0079 0.0082 0,0068 0,0040 ₽л £7
та 0.0015 0,0064 0,0108 0,0171. 0,0234 0,0224 0,0345 0,0384 0,0408 рР Е1
Ч 0,0008 0.0033 0,0072 0,0123 0,0182 0,0245 0,0308 0,0963 0,0402 &. EJ
* Изгибающие моменты а разлапых сечеиикх балка при разных
аваееваах Есм 839 (<)<MU’U0 «Рм «£)
46
Продолжение табл. 2.2
Схма мгрумж&шоры Q и М Олороые режхдхх. Hirnoixnue ыомекты Прогибы > npopm Умы оооорот! опорных сечеилХ
»№. -tJ-U в a H Л — В^ж M мшс 2 при хм a-г (/—a) о —-^-1’(5— 2£*) ““е 43£/ Г Ора х — — 2 — _££L (34 —2a) 12 £7
-xq
ttlllllllllillU
- u —f— — £> fi a H Л. А<*«"£Т’(1_а) . clb — a) при «« + Я Т £- *S(4a(l + 6)-tT ° 24£4 4 t*M—— KHI+eJ-t'l ° -HEJ I
4)^] 2a4 —2tf— прм * » a
- x -j 4." dill
i [ s 4-В-—; 2 Чим-~ ('“•7) 1 вря г - — О — (S5 — «У + £*) ““с мы 4 *+и 1 при * —
llllilffi
ft
А Iflllll -p \B a M А-^: 6 3 м » ™ М*КС г— вуз -0,064 pl* При л — 0,5771 О -_£L.6 Л_ю~ + л ми \ 1 1' а|й »|3 <o L \
—t—' + <7
S it> ’и«с" м L1 Dpi. л— <,6)41
W1W’’
—фх(1— py1 r.-"p в l« А-2* (34-2а); Ы В-5^; , Мыисс “ ~Г ** V ом * —j 1/ 1 — — £ Г 3 (S-9J + 4J ) при в. tsu _ 1 При а — — 2 (ue-«{ + «) “ uOU U b wtt
IllfiSI
'чшш
чц£Щ|Ц!1^ ’илкс " ti •(”7)
47
Продолжение табл 2.2
Схем» иигрушь Эпюры Q и М Оперт» ptiKiun-Ихгивиюцке иомеитм Прогибы * пролет* Углы nniopou опорных сечеии*
ТТТгтт^Г-М» s 1 S £|a fc| 3 1 I 40 о--££L(20{-135>) пряж-о. WEI _ 1 При a ••— 2 n^.-JfLL.n M“kC lUO£/\ 2/ ° 360// S - -^— i‘ <ю — s?) " WEI
-«-4 i 1 « + a 1/-r 3 npwx — d , 1 — J? ’7t
к_1[|[||| d
щшн IIIHZjd g
1 1 A-Ea^ . 4 npx « — 2 t -г - 8pt* 0 • 1И El
А ГТттаЗ Iе * 36iEl +Mf) (‘°’ X6n + при X < у ;
t-x-4 , V
IllliiZ s
t>l* t
ЧШШШР’
А. ‘0>^ P. ftt-Jjlrl ^rtl IJ ill ITtk, ke Q M . _ „ _ p (t — g). 2 „ _ pi' Pd‘ "«•he “3 T“ 6 Q Пр1 X w-i-2 %з«е-4т +
ТТПт^ j ОМ прлх-±
А rUL ♦ I* Й1 <3 E X-BwCL; 4 M микс |8 при X •• ~ 2 , - -L.JL “Wc 1024 £/ DPM«-± 1 t>” « 1 Ф
Шть^
8 2 A-e-JBi- ; 4 - — 16 При * ш — 2 19 Qt1 °K»XC “ a пр« X — — 2 1 1 1
-л-4 ?P "
'жцщж
48
Продолжение табл. 22
Схема Larpyar в. Эпюры Q н M Опорные peaxutu. Изгколюще моменты Прогибы пролета Углы поворота опорвых сачена»
д-В-^; 4 3 рА
-i. д. Ы' вмаке“ и
"мисс “ и 1 * 64£7
пр» л — —
1 2
ЛЖ*" сра х — — 2
рв:₽* М °>3 0,4 0,5 0.6 0,7 0.8 0,8 1.0
м ”6* />&* Pb^ PtF рб'*1 рб^ Рб<*
At-xJ U В м,вс 13,0» 12,14 11,30 10^7 9.S3 »,36 8,87 8,41 8 Я
Г~ J ° ЖЛ£/ ' °
JiniHu Q VvTTSh *И 0,566 0,545 0,636 0,628 0^20 0.614 0^08 0,604 □,60С И ч”йо£;(7л+*’^
1ЖР J“P₽o+p5),:6i e-(P0 + 9₽b),,ei
’макс “ °'00W (рв + Pj) PlEt при х — (0,5-а- 0,519) 7
Квадратнан парабола
4-В —2-, 3
*МЖС ““ 7й"
__ 81 _£?_ t’“xc “ 6760 £/
при X — 2
я
м
*•« ,Л
I прж к —--
2
ж>£/
'маис . JS7
I при * ~ —
2
49
Продолжение табл. 2.2
Схем* нагрувка. Эпюры Q и М
Опорные' рехнпве Иэгивю щж : монесты
Прогибы ж пролете
Углы повороте опорных сечвнкВ
А-- — ; В--А; I
М„ — L 1рн * «• 0;
О 0
м - —
мо,ы 3
: --
° ЗЬ7
V* >^c - пр» Ж -о.«3| “*с It 'ОД/
6£/
* t _ L e -- -- * 6 £11 0 , .<«- Slfor-tf-A
A ; S— — I I '• 6 Ell I 1 U* ° 84,7 \ t>}
fab 0 — fc 0a— npex-a a 9 El I tLL А_3£ b tEI \ Р)
Mt-L — 1 При a t»G.JI 0 —X0.008-^_ M»XC T‘«b«~ Прн Ь — 0,6/ _т _r.._£L а ° 21£/
Зиек млус при x«-0,2®U;
ПЖЮС при Х| «0.7111
Л--1 о с/
OB ofc • 1 " В пролете АВ о — — 0,0642 £2^-₽шехе ”•”* Е1 пря к “ 0,8771 _ Pat ™ ПЕ1 Ра! 'b“ 3EI
• Пря палиям Р п все1 ллиие взххв прогиб м
Г -_££1(в+ (); * 6 EI
В пролета АЬ х —-SA:
0 — — С 0321 2^-°ых»и t/ - ° UEI раЧ
При « " 0,ЭТ7 1 ь“~>.а
ОЙ кожи* хоягодл of»— ^(47+30) - PJ» 24 Ei
50
Таблица 2 3
Однопролетная балка с одним защемленным и другим шарнирно опертым концом. Опорные
реакции и опорные моменты
Схема н»гру»и. Эпюры Q н М Опорные редки пн Опорный момент »а
л] |1ПЙ1||>|Ч|||пт в fi м ><-7Г(зч”У в-— АЧЗ-и 3 Р1, /'st — « + м 1Р
н N- л « м Л- 11ft 16 В- —Р 16 - — Я 16
Ь -1
рх к пп 33”
1 м|П а м Л - — Р; 3 В- —Р 3 *" 3
1
WllDF
,р. р. * гИИЦ Г .0 Й И 4.' а. 213 Й1Я 1 1 «в в Si
t
. п. Н1 Ж inn i
Л- А! ГлАимрЬл tppol Р в И Л-*£±=1₽: вл вл -^±р{ вл
=-<«— ШфЬад.-^
51
Продолжение табл. 2.3
Схгш Ж’РУ«И Зпюры 0 и М Опорные ренкппи ОлорныП момент ма
А = ра - В Н ~ — -р№,: 2 (.-» --р7*> * в
Л 4 -а»н —t ШПШЕПГЛ Г
л? J- ш е н
< | •
0.1 | O.OMj | 0.6 О.РВВЗ
0.2 | 0.0162 j « 0,1035.
0.3 | 0,0326 1° 0,1162
0,4 | 0,0512 Iе-9 0,1226
о.б | и.огаз 0,1260
'1 1 -g.Jnmferj ПТПГГгь,^ к е a в-рь-л 3 «а— ^ve-w—нт В
” 1 ** **
0,1 | 0,0025 I 0.0 1 0,0738 '
0,2 | О.ОСЧН J 0,7 И.09Д1
И
0,3 | 0.0216 0.8 0.1086
0.4 | О.ОЛВ v,S 0,1206
0.6 | V.OS47 j . 0,1250
t~|-±4 г1
8
V 1 ! 1 A- -pft Ы 5 » рР М
IHliiSK S яв в * „ II , в—-р1 (И
Схеме hi руж. Эпюры Q и М Опорвью реекцяа Опорный момент "а
gt~ //> ~ta [
ШШ1Ш1 1ШН
Л1 a-fci т И-S- (6-4J-О — Ч* + {*). (1—Ч’+‘.’>
'чцц к Вчр(1—в) —л
НИШ ]М
trx₽
А: — 1в 0 A - —nl; 5 1 -Лрп
-(W3L- fH11 3^1 10 15
ивенДТЦПШ 1 в 0 , А « — pl «1 71 . Ь - —/< 40 в1‘ I/O
1 ‘ЬрЦ щ г £ И
^ЧЦц ж
л'$ 0-f ♦ В а н У(5-Г); 10 В-0.5Р6-Л
I i
1LE&J 1 ! а к О * р 1 1 .° » 4|а t+ Z 1 3 8 ь ’ 1 - —t’OT-12V -I3st-2O)
52
Продолжение табл 2.3
Схема «аГруакг Эпюры Q к М Опорные реакцнн Опорным момент "а
Aj т—а* *lTl чи _ist* + U4. В —О.вро — Л 120 -М +«)
niil <8 fl "jM
— 1
<111111
'1111ЦЦИ
<— —-rfOTTJi '£ a M А - v По-V); « в -О.брь— >4 - -₽- V U0-3V) 120
—1 !
IIIHIHT
к» вдраткаа парабола а — о «я?;. В —0,233р1 -М 10
EarflbllliiaJ >B a M
msi
< 0
Смнусомда в> к 1 ф »|и 1 + »|<
А? «faimiL:? !й
r/4r_t
м
1- * 1 А-~^-А 2 , . в ® L*
H~ t
ntmiiiiiniii a E J ! Г T 4 У
Р111^ ’•ЧЩЦ
Схема нагрузим. Эпюры Q иМ Оппраам реакции Опорные моыапг
* LHlJj я И ы J i ’ X - | Й 1 f в 1 7(-F)‘ «о “° прж b • 0.577/
Поворот опоры ьх*=^~ -1 1 : ПТП А С -ад/ в. Л — — фв р м- 8Е/ « £3 ф г т”’
Осадка опоры £ 1 • «4- в м ЗЕ/ А — ~=^ Д. Р — А - ЭИ А
I1IHIIIIHIIIIIII] Р
^ШТТТптгтгг^ 1 о " — А Н
At j Нагрев ва д/« — “ ‘а-' * 0 d '! Я i ь 1 J 8 0 м А —— В — _ f.SElaW Id . *Г--ME'* — • d а — коаффмцв-шт л ««много pacuanpa-BIM
эна кам Любам иагрума ртг1ТТПТП1.!1ПГ 1 ТГПТгтъ-гч- • Прж осадке oir иС-ИНЯ, что ж opt ж. ,в fl И оры ocaj м. И-*- Ма в -вч -f - . Л*. В» —опорные ДОИЦМИ простоя бал нн 4 реакция ж момен 1де опоры В мо с *« a -T-Ei xQ*— угол вспорота просто* валяй на опоре А (табл. 11.2) ты имеют те же обратными >на-
53
Таблица 2.4
Однопролетная балка с обоими зашемлен-
Опсгоные оеакиии и опооные моменты
Схем мвгрувкя. . Эпюры Q н М Оворныс petunia Опорам* момаатм
г НвЛмялЛа totp^ iP I fAe - M„ _ — pi 12л
А
l-ne r L
к /
-af >а4
ТТЛ 1 a N Л—В^Р 1 -1-? I »• f 1
Ш1 V 1 к 2
А*4 ‘tt (,ч 9 M А —В* P И 5 1
Л 7 1 пт
д, 11111
Г ni buteoite wiot t 1 ->£!l±lw Мл
^а»а<а1аЙ
L-—l-na a M
54
Продолжение табл. 2 4
Схеаы мгрутки Эпюры Q м М
Опорные реакции
Опорные моменты
Опорные рейсами Олорыые моменты
Схема иагруанк* Вторы Q и М
. D I A-B-&-Л *1= . 1
,"
1 4 '
v?' 22 H
A, g^-O-^+M !*.-«.) b_ e£._p, л Ma—-~ —i (3—4Е-Ц.К) - В --pl'k,,
AJ г в Mh - - —E> (J - О.7Г.-) — p»
3
««-Uil.lTTTT fl e *1
0,1 V.i 0.3 0.1 0.3 0.6 0.7 O.B 0.9 1.0 0 00*4 o.oiei o.weo 0.0437 0.0S73 O.«4C 0.0764 0.0811 о.овэи t .0633 U.WCfl 0.0033 O.OOTO 0.0144 0.O2W U.OTIj О.ОуП O.Obtn O.OTJJ 0.063)
ViljJP' <M
д; —a । ь — .. л e» J 1 * I -x|* • * S -IS * 1 1 । I c? I t? = p 1 E|1 1 ы 1 S । f ~IS 7 •=!* » ' n a 'T' o- Z 1 • 1
-№^-c в
UK ,,,,,
SJI'.'III
-в -f-c-ii-ra -c ЬтгЧ. P 2 1 ’’ I
a i*
ШПк
*
мо-«6
— ее *
Л
If 1/
J
eU — в)
— ₽<. го
в- ~рг м
,мо- M>—eLx
° г и
хо
ж.
а к
m^-S!L * х
Me— ^6-
j >8 a — 52- (io — 8 X
ts"— * JO -t+ ~V ‘
a — Я* ьп* В — O.Spa — A 10 J
M ids? i e L * $
55
Продолжение табл. 2.4
Схема ногрузхн, &пи>ры Q у М Опорные реакции Опорные пожаты
ж (10- a Л)
.^ГнП' ₽ .. 8 (10-W
- ISS + «Й!
0 -laj’-f «S’):
^Ч1На111 В и.Лра — A ® aw
X jA -4).
К*, перабол»
Л
А? esiimiiiiHR*
-A 4 Г — . ... . „ pl А «л D ® •—' 3 Md-A<b-
tl Pl'
. Api‘ 15
к A fl
ОшуСОВЪ
•
^тттТптг^ fcjj
Л-AJin^
1шТЯЖ’ 0 2pl‘ ЯЯ '“
КШП П
Л
м- — (2о - 4):
6).оЬ Л " — —” —
„ С/.иЛ В ₽ “***“
М,г— (о-»}: " г
при С—'
Схема иагруаки. Эпюры Q н Al Опорные реахиач Опорные ыокеиты
-OJOPOT опоры A 6£/ A V Г 6FJ ii — ф )• е м _ 1Е1 « «о-- —« м ш гет Мр» ~Ф
i ПТИТГГт^ ? ° a п
A< Осади* опори В — 4 /д Q n !• д р Мо—— Л; ° р е Р
A Harpcif »» 61* -- idJ /г/я-। 1 '•8 a. H Z-B-0 1 м0-«р~ - Е/а — . ч где а—Г1>з44лин-
a^o СНТ ДОК1.*С1-ыогъ рис-ширтши 1
.1io6il нагрузке «„-«О А-нЛ*— ° е: А'о—— х ° 1 X^fl-V
A1 ж ~мь
r’limnrfl !.‘m ы ;£' .. мь— — X Xftp-ta). где ти. tb - угли позоре та '.ростой белил (см. еебл. В. 1.2)
|ТПТйдк.. r n Q M
где А*. В'— опорные релкиин |>РОСТЫ| б«л хк
56
Таблица 2 5
Однопролетная балка с одним защемленным и другим шарнирно опертым концом и с обоими
защемленными концами. Прогибы
Сиш Опии mi грузки Прогибы Cxtui бхлки нагрузки Прогибы
2 -а - I — ь -р ра> » (Зд-ны „„„ _ 12£/Р P<PV e — при x«o 3£/J‘
- a ~ — b —’ FP /
7 7k
-х-| 11 — 1 "x 4 1 — *
1 L 1 ll L I •
2 г ч _ при x»^,5S3 7; “«С 107 Ef 7PI* 1 V — ори X — 768 £1 i 2 Q,^ 4 PF I Ok.w» ” DP“ *“• ““e 192 Et г
< *-х-- L ^x -
1 nP’ **Л,ЕП 1; dI< 1 СЫ.„Г “ П₽* ,Ш ыхкс 3^ El г
/ -X •?' А рР 1 о при i- — 1» ei s 1 1LLLU —x - I jibjiij
Тгк.₽ f P3 - Пр. -L 1 1Д1гКГ/ m* i ““ ” 3M0 EI 2
-х - 290 Ef ' 2
тЙ 8 — ? — при х-Л.698 1. “**c Э28 El в!» 1 0 — — При Xе 343 £7 a fl e„„r - при Х-0.Ю5 I •“« 7M El pl’ I 0 » «*- при ж » — 768 67 . 2
7Г — х -
и -х -• ’-«e-^7 "₽« '“°’5И pl* I 0 «• — При Хм 427 El a J 4 “X - > J О , « при jr-o.cs 1; “»« 764 El pl* I v ra -22— При X — 768 El 2
L X U* _ S , — при x«— I имс 27 £/ 3 —
1 -U
57
Таблица 2 6
Таблицы и формулы для расчета неразрезных балок
Схема загруженных пролетов Моменты, поперечные силы и опорные реакции Внх нагрузки в загруженных пролетах
р«*Л« р г у Р Р 1 1И1 — К» W. ...»* г{й
TT1J1 ll 1 и п4ц ртИ 1 птгг
,л ; 5 1 ь _ f _ т
Ф IH 11 it—1—4 T—i—I
LU
*4 ' <
1
Ф 1 Ф г b А В С _ - - S 3 Й | хХ — о Д’. 0.070 рР -4,125 р? 0,375 pl 1,250 pt —0,62Spf уиролетнав быи 0,166 Pl —0,188 Pl 0,313? 1,375 Р -0,688 Р 0,222 И 0,111 Р1 -0,333 Р1 0MIP 2,667 Р -1,333 Р 0,258 Pl 0,265 Pl 0.023 Pl -0,469 Pt 1,031 P 3,938 P -1,999 P 0,(M8pP -0,078 pP 0,172 pl 0,656 p,' —0,328 pl
дул г ъ АВС Wll (икс) «и, 15 (макс) U 13 (ыаке) *Ь ^^lafniKC) 0,096 pP -0,063 рР 0,438 pl 0,203 Pl -О.0МР1 0,406 Р 0,278 Pt 0,222 И •а» -0.167 Р1 0,833Р 0,316 Pl 0,383 Pl 0,200 Pl -0.П4 Pl 1,266 P 0,065 pP -0,039 pl’ 0,211 pt
Д 1 а 9 а А в С Ф 1 Ф? Фj Ф А В С J ЧМ 1 < 1 F- Л,П (ыхн) M12(mbb) м 13 (мни) ЛМ}, , ш (шт) «ц М1» **!» жя МЦ мь в <?15 -0.063 pi Tpi 0,060 pP 0,025 рР —0,100 рР 0,«0 pl i.iaipt -0,600 pl 0,500 pj -0,047 PI —0,094 Р хпролетавя бали 0,176 PI 0,100 Pt -0,150 Pl 0,350 Р 1.150Р —0,650 Р 0,500 Р -0,056 Р1. -0,111 Я —0,167Р 0.244 Р1 0,156 Я м 0,067 PI 0,067Р -0,267 Р1 0,733 Р ' 2,267Р -1,267 Р 1,000 Р —0,059 Pt -0,117 Pl H),176 Pl -0,234 P 0,381 Pl 0,313 Pl O.OMPl 0,000 0,125 Pl -0,375 Pl 1.12SP 3,375 P -1,875 P 1,500 P —0,018 pl7 -0,039 pl 0,064 pP o,oeipf -0,063 pP 0,188 pl 0,563 pl -0,313 pl 0,250 pt
58
Продолжение табл. 2.6
Схема хагружаямых лролатов Момамтм» по парамиыа силы м олоряы* раакдлж Ьмд яагруамм в аагружахкаа прокатах
ЁЪ; £1~Н1 P P f J | J | J' 1
t I —J Lt Id f±Z±J 1
а 1 Ъ g a А В С Я **11 (ши) **13 (кис) ми (ммс) **21 (ки| 23 (мяк) МЬ *“^1« (макс) о. к>1р(‘ -О.ОООрГ —о.ОвСеГ O.ttujW 0.313Р7 —0.075И -Ч.ОКР1 0,<2W 0.ЭЮН 0,2Ю>/ -0.ЛЗЛ ~Ю«133Р/ —ОДЗЗР/ 0.WP 0.S2SPI 0.ЧМР1 0.SMP1 —0.1MP1 —0.1S8P1 —o.iupi 1.S1SP 0,068pP -ОаОЗЗрР —О.ОЗЗрР 0.21»рГ
л f *7*7* леев **11 (ымн) **13 (мха) “(Мкт) **31 иикс) а (маке) «ь *^И«И) %. ^5 । । । i । 8 § °' *? т —o.osepi 0.175P1 -А.ОТЫЧ -o.orap - —0,(M4PI -0.089Р/ 0,200Pf 0.200Р/ —0.I33PJ -4МЗЛР —0.СХ7Р/ —O^OKPX -0.14 IP/ DJWPZ 0«313P/ *-0.1MPi —0.1ЖР —О.ОМрР О.ОбЗрХ* —ОаОМрГ -4).СВ2р/
^7иуъ j д А В С В М, , , b (ни) мс ®макс °1» (ИМ) °а (маке) -O.llTpl' -0.0Юр2- I.300N -0,в17в( о.гюр1 -ОЛТЫ») ~0.(ЖР( 1.300Я -O.ffTSP O.SWP -0.Ы1Р1 -4.VAPI 2.ВЗР —1,31IP I.333P —o.aa&pi —0.I36P1 3.7S0P —1.S37P 1.318P -о.оад1 О.взвр/ -о.зад ОаЗОЗр/
;*S’R М. . Ъ (макс) *« С1* (каке) °» (мам) С,017р(* —0,0 ’рР O.OWpl -0.C8W 0.0ЛР/ —О,1(Ю₽| 0.C2SP -O.IMP О.ОИР1 -0.171Р/ 0.044Р -а.тр В.0ЯР1 —0.3SOP) 0.0ЯР —O.313P О.ОПрР -4>,О42рР O.Ollpi -0.06М
-4 с J i J il il_ I»* * * * * * * * е 9- • лй *« ’ 5 । а г ; s S Чаты О.ОТ7рР 0,(И7рР —о.готрр -О.ОПрР О,ЗВр) 1.1<3₽3 O.nspl —О.вЛр) '.кеч -0,«Мр( раирмаатви вааам O.170P4 0.11ЫЧ -0.ШР1 -0.WIPI 0.3JSP I.3I4P 0.ВИР —O,«1P 0.W4P -O,«FP О.23ВР1 0.ИЗР1 C.073PI 0.U1P1 -0,2#VI -0.1ЖР1 0.7UP З.Э81Р 1Д10Р —1.зж>р 1.0ИР -0.Ж6Р o.mpi 0.2ЯР1 0.074PI o.oorpt 0.1WPI О.0МРГ -o.viPi —0.Я8Р1 l.CWP 3.S38P 2.ШР —I.9CUP 1.8MP —i.asbP O.ORpP О.ОЗЗрЛ -о.овзрр -О.(МЗр(' 0.183*17 о.гаэд 0.4Ыр< —О.317р( о.зпрс -0.7ЯВ1
59
Продолжение табл. 2.6
Виа и.груми > вкгружеяаш пролетах
Сх«иа «груженых Монеты* поперечине силы f-g* <л л A P . i j * j <. t ppp Г” 1'I
*— 4 Г 4 —4 a. 4X4 J-4X-4
м опорные 1ШИ1Ц Г? t ?л i j । j । j j Нуру »J
реекьян -I 1 tz.tz’ I—J.—T f / AJ t
T—t —
М1! Ишк) **12 (шмс) **18 (мм) ы О.ЮОрР 0.210Ж —о.оам —С.ЖР1 —o.ompi O.COP 0.ЖЯ 0.ЯЗЛР1 -О.127Я -O.111P1 —О.143Я1 -O.OMPi 0.B67P 0.328Р/ 0.ЖЮР1 0.ШР1 -0.1ЫР1 -O,UJPl -0.M1PI —0.201 Pl 0#«7pT
а, ДдД а а с в £ Я (мяк) **•2 (им) **23 (мп) Ы. —0.064рГ -О.ОЗбрР 0.4«р| -О.ОМрР -O.OOpP О.217Ы
ь Мс Л”*?1я (ивке) -0. WPt l.WP
**11 (мп> **13 (мам) **« (ням) **31 (м.ке) О.ОвДО 0,1S3P< —О.0ШЧ —O.XSFI 0.2МЯ -0.060PI -A100P1 —0.181Р/ 0,101» -O.OlSpP О₽ОбврЛ
Л/ А В С В В **И (мжс> — — 0.2DPI 0,SS3Pl _ j
t » 1 * />- » а ft 5 о —О.ГХЧрР -о.оэврг —О,Т«р( -О.ОЮИ —O.OMP1 —0.ЖР -О.143И —o.osepf -O,1«3P 0.334P1 —0.201PI -0.1MP1 -0.301P -о.аирР —О.СПЗрР -о.омж
м Ими) -0.121рР _л П1*пЯ -0.U1PI -О.ОПР1 -0,WPl 1.335P —0.M1P O.flMP -O.331PZ —0.048PJ -O.165P1 2.N6P -I.33IP 1.31V- -ЫМР1 —Ю.О67Р1 -О.ОТбрЛ ->Л.012п/*
£ -ОрОЗбрЛ О.б39р/ -C.326pf 0.314рЁ
А В с В Е ма 8ы*кс °1Ь (мая) ®2Р (макс) 1,ИЗр/ -O.€21pJ о.всвы 3.837P —l.SKZP 1.8ЯЗР
МЬ **с (МП) СН1К0 v*Hm*ti -О.СЗбрГ -О.иЛрР 1.1«р< —fl Sil pl —o.osw —0.161И 1.3MP —n,ewp -o.lsepi —O.IMPr —0.4WP1 3.S36P —l.7«8P -о.оззрр -О.«67рР O.SOOpl ~0.2SSp(
Л}d2djd^o А В с в е 2.381P —1.I31P
Пвпшрожгпи* балка
аГ аГ аЁ* О.ОПрР 0.I7IP1 O.WPI 0,l4bPI 0.ЛИР- O,Q79Pi O.DSJp/*
^WJW 1 1ЛЛЛЛЛ «и м.. C.OWpt- OJI2F2 o.mepi 0.CWPI O.OU5P1 O.185P7 O.OMP7 О.ОЙдрЛ
И TTt f t т i ; Я < а а а O.OUpP -0,1 SpP 0.132Р/ -Л. IMP v.mpi O.I23P1 -0.281 Pl 0.0ГОР/ D,2<MPJ -ojrap/ 0.031pJ* —О.ПМрЛ
60
Продолжение табл 2.6
Вид нагруэкн в сгруженных продктлх
Моменты. Р Р Р Р г г г t
Схем» мгружеяних noncp<w- f-i -4 5—t . t I LI* и 1. bJD tHiiuit
иы« силы
м опорные mitrfi) 1 1 V г 1
редкоим в* Ф > г < Г 1 i' J f
-1 1 I 1 —з > 4-—-I
* 1 “—+ 1
«е —О.СТМ' -O.l UP’ —0.J1IP/ —о.гввр/ -О.ОбОлГ
ЛХ?10 o,Mpi 0,<M?P uj;sp 1.Ю6Р 041&5р1
в мод 1,19«Р 2.YMP 3.4МР 0.5ОД
а 0.9740/ 0.9»Р 1,ЪЮР 2,901 Я 0.4ОД
0)6 — 6ОД -О.658Р -I.JU1P —1.8S5P -0.31в^
«и о.аод О.МОР 1.070Р 1.Я9Р о.оод
0* -0,<71о/ -О«0Р -О "ПОР —1.401Р —О,231р/
<?Х о.егор/ 3.SOOP i.ooop I.500P 0.2$0л*
**11 (макс) O.tUOpt' 0.511Р1 0.М7Р/ 0.32вР1 о.ооврр
А? и<мжс) — — 0.Ч40Р/ О.«1Р> —
^13 <М4КС) — -* — 0.2ЛР/ —
**21 (МММ) — —O.lbW’l -0,185Р1 —O.OWpP
М,. . __ —0.11/Р/ —0.1/ЗР/
MWW Я* и (мип
мф ?4Л5Л /и„ . — -О.160Р/
л В С й Е F 23 (ыхн)
**31 (макс) 0. мв₽е 0.19IP1 O.UtPl о.гэтр/ О.сЯвР
**33 (макс) — — O.22&PI O.3S2PI —
мь —О'ЯЗрР —o,orw»t -о. мор/ —О.197Р/ —о.оззрР
Мс —O.OJOpP -0.060Р/ —o.iojp/ -О.П8Р7 —O.OTSpl*
*”®1в «ИКС» 0,«7р/ 0.4ЛР О.О0Я 1.Э03Р 0,217₽1
— -o.dSJP/ -0.01/Р/ -43.О5ОР/ —O.OlSpP
М13 (мп) — — -и.имр/ -О.09ВР/ —
**13 (мкЮ — — -0,1«Р/ —
0.079л/- 0л1ЫР1 0.20SP/ 0,!90Р< O.OSSpP
**52 (ыаяС) — — 0.31»Р1 О,327Р/ —
. 'Т^5а А в С и 6 Я **-'3 (макс) **31 (ыкн) -0.K3Pi -О.1О5Р7 0.21SP1 —0.146Р/ -О.ОДрГ
**32 (мни) — 1 — -O.105PZ -О.148Р/ — !
МЬ -0 .ОбЗрГ -0.079Р/ —О.140Р/ -О.ПвР/ -0.03.lp/
Мг -О.ОЮр/’ —О./Й^Р/ —0.Ю5Р/ -0.148Р7 —0 ОИр/
Л“'Ц>а (мак) —0,053л/ -0,07?Р -0,1-ЮР —0 19вР —0 0330/
л 6(мая) —0, 120рР —0.178Р/ —0.315Р7 -0.-M9PZ —O.OTSpP
«с —о.оад» —О.ПЗЗР/ -О.О57Р/ —4,081Р/ —O.OI40P
мч —0. ОИрР .О МР1 —0.118Р/ -О.166Р1 —О,027рР
оу^зуатТТ^ ме “0. WpP —G.QT7PI —0.137 Pl —0.193Р/ —О.ООД"
А В С V t h l.OIHpl 1.327Р 2.JMP 3.816Р 0.536 р.
°1» (мин) ~О,В2йр< -О.679Р —J.319P —1.9ОР -О.ЗЗбр/
^26 (макс) 0.5ОД О.617Р 1.Х2Р 1.Й67Р 0.31 |р/
61
Продолжение табл 2.6
Схеме мгружеоых продетое Моменты, лопсреч-вые омы ж опорные р самцам Вид негрушн мгруженных прол-тех
г±±Н Р Р Г<1 * L < ,
jitfijjimrnu LzJLzJLzJ
к —J П7±1
Г t —
Qr Д4Д5Д л е с 1 с f 1 —OvSSjP -O.lllpl» ОХрР —0,№7t>t I.WpZ -O.SKpl --o,os2₽z —O.167PI —С.«1*>| —о.аевт 1.2ПР ~С,«.5Р OJOSP -о,о«зл -o.mpi ~4(0МЛ -с.иал 3.447Р —1.30*1* 1.М2Р —o.iaopi -л.чпл -О.пИЛ —0.21SP1 З.вЖР —1.7В7Р 1.М1Р —O.O22PI* —О.ОТОрЛ . -** 0HW -О.ОХрП О,ювл х'Тввг! 0.3OTN
б) Бесконечная балка с равными пролетами
3 К t- М Af Опорные моменты Продетые моменты По в ере та ыа СЖЛЫ Q Опора» PMXD.KM -в.ШЗрР 0,012рГ O.SpJ l.OpJ —O.ltSPl 0.125Л О.вР- 1.0Р —0.222Р/ 0J11PI 1.0Р ар —0.Э13Л 0.1ЯВЛ I.8P V -0.ОДР O.Mlpf о,а₽1 O.tpl
7 К L И N Опорные моменты —О,О42рР 0,OUp!> о.бр/ —0.0E3PI 0.1UPZ О.БР -0.IUW 0.33№. 1.0Р -0.11вР1 013**р{ 1.W* —L.OMp/* OJOSJpP О.ар<
моменты AU—M-* гп Опорные реек owe
лад л 1 /П П
3 К L М Н н 1 т п Опорные момент М Опорные моменты МК-ММ Опорная реакция^. -0.П4р/‘ -o.mipp l.IMftt -f.mpi -о, кил 1.ЭТ4Р -о.эмл —о.овол 3.4МР -0. B7PZ -0.ЖМ*/ а.вмя —O.OllpZ* —C,01*₽P O,*18pz
3 К L м N “Д_ЙГА„д_л Л 1 Л1 п Опорам Моменты мк“*м1 Пролет ы* томен* М( Спорные нонен ты -Ю.ОМрР O.OTJpZ1 О.ОИрГ -Л,ь?вл 0.1ПЛ 0.И1И —0.141 РГ 0,1 ЮР/ 0.037Я1 -0.1МЛ 0.W2P 0.0МЛ -^.ОЗЗрР O.OSDfP О.СОДО
62
Таблица 2 7
Изгибающие моменты, распоры и опорные реакции от различных нагрузок в симметричной трехшарнирной арке любого очертания
63
Продолжение табл 2.7
Схаыа шагрувка Оворпм р»кимв pecпоры ИагМапшп иомсжты
tl 4 —— Р —. В — Р~ ; 1 1 Н- — Р~ Нь-Р — а V • V *•-—₽т(ч Мк^р ₽ « bf i i "Н« «F й * "Г I v| Ct
* л* 3?^ *1 .. J. М-1— м ) &I )
— *» о
г __ 4«« —В—- Р — ; «в—«*—7 д» g
f ,a 4 — Л-—; а *--т( * (Ч *?)_ ”il'
uilluulll пни 1IIIIJ1 nilllllJ
Дл> иратсоа параболы МЖ“О-
1 *, 4-1,4; В-4-Ы: Для «вааратао* параболы рр.<—L M.e!L < ва
t т Г
ШЦЦЩ1ШШ1Ш11/
—Д <7 «• Л-Т^ 4-SS-. .4. . м " 2 m 2 ( “ 1 , ч г 7. । -|“ <? -« । । .1?^ 2
-—— j, . — .
4-В-Й-;
|T
* ИПШппштттш.^ 4-^ Л ^-^[’. + в(ч-ч3-
• ,t 1 »* «. 1 1 i-r *<
X, » 1
'НВШшп^^ппПНШЬ' И А |Х -1.1 "т-^^+ЧЧ-Ч3- -ч+Ч)-”,]
Гг4
64
Таблица 2.8
Опорные моменты в ригелях рамы с шарнирно опертыми ригелями на крайние опоры
Схем! । загружения и эп оры моментов к' Опорные момеп гь*
Мц Ми м«
- 0,5 -0,121 -0,087 -0,087
i -0.ГЛ -0,089 - 0,089
niniiiiHiiiiiiinm 2 -0,114 - 0,091 - 0,091
X Jk 3 3 0,111' -0 093 -0,093
4 -0,109 -0 094 - 0,094
5 -0,108 - 0,095 -0,095
6 -0,108 0 096 -0,096
0,5 -0,112 -0.009 -0,009
1 -0,103 -0,015 -0,015
2 0 091 -0,023 -0,023
3 -0,083 -0,028 -0,028
KZr I 4 -0,078 -0,031 -0,031
5 - 0,0'4 - 0,034 -0,034
6 -0,072 -0,036 -0,036
0,5 -0,009 -0,078 -0 078
nnmiiiii 1 -0,015 -0,074 - 0,074
2 -0.023 -0,068 - 0,068
"T.4 3 -0,028 - 0,065 - 0,065
m J g зЛ» 4 -0,031 - 0,063 -0,06}
5 - 0,034 -0,062 -0,062
6 -0,036 0,060 - 0,060
0,5 -0,122 -fr,094 -0,070
1 -0,120 -0,100 -0,065
1 ж"" " ? >»» * «»i 11 2 -0,119 -0,105 - 0,056
3 -0,118 -0,108 - 0,051
4 -0,117 -0.1J0 -0,047
5 - 0,117 -0,111 -0,044
6 -0,117 -0,112 -0,042
- см. примечание к табл.2 о настоящего раздела
3 Проектирование конструкций
65
Таблица 2 9
Опорные моменты в ригелях рамы, жестко соединенных с колоннами на крайних опорах
Сх«мм МГруЖФКНЯ и впюрм мом«вгго« А Опорные момент»
1 Л4,, лт„
ю о . _ 0,072 —0,063 0,054 — -0,046 —0,039 —0,033 —0,027 - 0,090 —0,091 —0,093 —0.095 —0,097 —0 ,099 —0,100 —0,083 —0.085 —0,087 —0,088 —0.089 —О, С. О —0,091 —0,083 —0.088 —0,087 —0,088 —0,089 —О, 90 —О.С91
0.8 1 2 3 4 5 6 —0,077 —0,070 —0,062 —0,055 —0,048 —0,042 —0,036 —0,079 —0,074 —0,068 —0.065 —0.063 —0,063 —0,062 —0,006 —0.012 —0,018 —0,022 —0,026 —0.028 —0.030 —0.006 —0,012 —0,018 —0,0 22 —0.026 —0,028 —0,030
t Лг-— Т 0,8 1 2 3 4 8 6 0,005 0,007 0,008 0.009 0,009 0,009 0,009 —0.011 —0.017 —0,025 —0,030 —0.034 —0,036 —0,038 —0,077 —0,073 —о. ст; —0.063 —0.063 —0,062 —0,061 —0,077 —0.073 —0,069 —0,066 —0,063 —0,062 —О.С61
Г Ч У 1
и* с<о 0 —0.071 —0,062 —0,082 —0,048 —0,037 —0,032 —0,026 —0.092 —0,098 —0,101 —0,107 —0.112 —О,115 —0,117 —0,088 —0,094 —0,098 —О,1ОО —О.К.О —0.104 —0.108 —0,072 —0,056 —0,059 —0.084 —0.050 О, J4H —0.043
434^4 4*
Примечания. 1. Опорные моменты ригелей согласно табл 2-8,2.9 - Мж (a g + 0 v) Г. Значение коэффициентов аир зависит от схемы эагружения ригеля постоянной нагрузкой g и временной нагрузкой v , а также от отношения погонных жестокостей ригеля н стойки к*В 1^/1 Ва>>, где В. I жесткость и пролет ригеля; В^. - жесткость и длина стойки (высота этажа).
2. Изгибающие моменты стоек определяют по разности абсолютных значений опорных моментов ригелей в узле ДМ , которая распределяется между стойками , примыкающими к узлу снизу и сверху, в средних этажах поровну М= 0,5 ДМ, в первом этаже М = 0,4 Д М, в верхнем этаже М= М При этом для определения изгибающих моментов стоек вычисляют опорные моменты ригелей для первого этажа при значение к , увеличенном в 1,2 раза, а для верхнего этажа - при значении к , увеличенное в 2 раза
66
2.2. Справочные материалы для расчета колонн
Таблица 2.10
Формулы для расчета сплошных ступенчатых колонн
а » Нъ/Н\ п •»
х“а’ (4г-1)
Правило знаков
Мп/п Схема аагруженмя и эпюра моментов Реакияя В Момент Мд
1 1 > я. SEtl, В Я* (14-К) Мл — 4-ВЯ
2 — злр (14- АЛ я X СЬ > в " (1 4- X) Мл — вн — м9
а <5^^ мм ун] н ' - я ЗА!0 (1—а*) "" &/U4-/Q мл— вн—м«
67
3'
Продолжение табл. 2 10
Рескцяя В
Моют М^|
8м*Е<г-а 2tf (1+К)
Т(1—а)
SqH(l+aK) 8(l+K)
чН B 8 0+K) Х Х[3 (1+аЮ--(3 + а) (1 — а)»1
Ма — ВН — ЛП
Мд^ВН-ТХ X(W—0,7Яд)
МА~ВН-^
Ma^BH^ ghX
х(я—4-1
^ = Я(В-Р)
68
Таблица 2.1 1
Формулы для расчета двухветвевых колонн
а - W
k »» а
1" 8п* 1е •
Ас—площадь сечения стойки (зетви); п — число панелей двухветвевой колонны
Схема загруження
Опорная реакция
69
Продолжение табл. 211
- 3gZ [14-ай 4-1,33(1 +а) Ц 8(1 + * + *»)
ql [3(1 + аА)-(3 + а)(1 -а)‘+*»1
. ah 1 ХТЛ
70
2.3. Прямоугольные изотропные плиты
Для расчета прямоугольных изотропных плит, опертых одним из указанных на рис. 2.1 способов, можно использовать следующие формулы [6]:
му= —• р„ • а2; Г, = <р • р„ • а; Гу=Ч р„-а.
Здесь ро —максимальная интенсивность распределенной нагрузки;
13
Рис. 2.1:
а = а. ; Р = Pi ; у = у, ; <р = <р> , V = У: — коэффициенты, используемые при определении значения прогибов или усилии в указанной на схеме А (рис. 2.1) точке i;
...— Кромка, сВободио опертая »а жесткую опору
***** жестко защемленная кромка
Кромка, сдободная от усилий
а = ctij ; Р = pjj ; у = Уц — коэффициенты, используемые при определении максимального из значений, которые принимает прогиб или усилие на отрезке прямой с концами в указанных на рис. 2.1 точках I и j
Все перечисленные коэффициенты определяются по приведенным ниже таблицам или графикам. Таблицы коэффициентов а, Р, у составлены при фиксированных значениях р. = Цт
71
Таблица 2.12
Значение ct, fl, у для определения ст, Мм Му при равномерно распределенной нагрузке (р=О,15)
а b Схема 1 i ••r:.-jr-=r. r, r-= Схема? Схема 3
а. 1 3, V5 «5 A V5 -v4 a. A v. A
ол 0,6 0.7 0.8 0,9 ио 101 86 73 60 50 41 17 24 30 33 35 37 96 82 68 56 46 37 49 45 41 37 32 28 6 10 15 19 22 24 58 54 49 43 37 32 121 116 109 101 92 85 93 75 59 46 36 28 20 27 31 32 32 32 88 71 55 42 ‘ 32 24 122 117 110 102 93 85
а b Схема4 Схема5 Схема 6
«5 ₽5 v5 -v2 «5 A v5 A «5 1 A v5 A -v,
0,5 0,6 0.7 0,8 0,9 IX» 26 25 24 23 21 19 2 4 8 10 14 16 41 40 38 35 32 29 85 84 82 78 74 70 84 64 48 36 26 W 23 29 32 32 31 29 80 60 44 32 22 16 121 Hl 102 90 80 70 47 42 36 31 26 21 7 13 17 20 23 23 56 50 43 36 29 23 78 78 77 75 71 67 118 109 99 88 77 67
£ ь Схема? Схема 8 Схема 9
«5 fl, *5 -A -v4 Pts' A A -A “v2 «5 fl, vs -fll ~v2
ол 0,6 0,7 0,8 0,9 IX» 45 38 32 26 20 16 10 15 20 22 23 23 54 45 37 29 22 17 78 77 74 70 65 60 111 102 89 76 64 54 25 24 22 20 18 16 3 6 9 12 15 17 41 38 35 31 27 28 56 56 56 56 55 54 84 81 77 72 66 60 25 23 21 18 15 13 4 8 12 14 16 18 40 37 32 27 22 18 56 56 56 55 53 51 82 78 72 65 58 51
а ь Схема 10 Схема 3
«5 Ъ v5 «1 v. «3 A -A “v2 «1 v. -vt
ол ол 0.7 0.8 0.9 1.0 U 1Л 2.0 35 45 54 62 71 78 89 102 114 16 18 20 21 20 20 18 14 9 32 41 50 58 67 74 86 97 110 62 77 89 97 108 116 125 132 137 58 72 85 92 104 111 120 126 132 9 11 14 16 18 19 22 24 25 2 4 6 8 9 8 8 5 3 12 17 21 24 26 28 32 36 40 50 53 54 55 56 56 56 56 56 34 42 49 56 •62 66 73 79 83 18 22 25 26 27 28 28 28 29 27 33 38 41 43 44 44 45 45 71 80 84 85 85 85 85 85 84
£ Ь Схема 11 Схема 12
«5 05 v. -A a. v. <*s A v. -v2 «1 A V67
ол 13 -3 11 77 32 29 15 10 22 56 24 36 85
0,6 21 1 18 90 48 44 17 10 25 61 2b 40 85
А7 30 5 25 101 64 59 18 10 28 66 26 43 85
as 39 9 35 109 78 74 20 >0 32 71 27 44 ' 85
0,9 47 12 44 115 90 86 22 9 34 74 27 44 85
1,0 55 14 51 118 100 96 23 7 35 77 28 44 85
ч 69 17 65 121 115 HO 24 6 38 80 28 45 85
‘т5 86 16 82 123 . 128 ИЗ 26 3 40 83 28 45 84
2.0 105 12 101 125 136 131 27 1 42 83 29 4S 84
72
Таблица 2.13
Рекомендуемые размеры сечения железобетонных балок
Пратт балка /, ы
3,0 З.Б 4.0 4.» в.0 ад «,0 ад ад
10,0 10X25 10X30 15X30 15x35 20X35 20X40 20X40 20X45 20X45
12,0 10X30 10x30 15X30 15X35 20X35 20X40 20x45 20X45 20X45
14,0 10X30 15X30 15X35 15X35 20X40 20X40 20x45 20X45 25x50
16,0 15X30 15x30 15X35 15X40 20X40 20X45 20x45 25X50 25X50
18,0 15X30 15X35 20x35 20X40 20X40 20X45 20X45 25x50 25X50
20,0 15X30 15x35 20X35 20X40 20x45 20X45 25X50 25X50 25X55
24,0 15X35 20X35 20X40 20X40 20X45 20X45 25x50 25X50 25x55
28,0 15X35 20X35 20X40 20X45 20X45 25x50 25x50 25X50 25x55
32,0 20X35 20X40 20X40 20X45 25x50 25x50 25X50 25x55 25x60
36,0 20X35 20X40 20X40 20X45 25X50 25X50 25X55 25X55 25X60
73
3. СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
3.1. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций
В разделе приведены справочные данные в табличной форме, необходимые при проектировании бетонных и железобетонных конструкций :
соотношения между классами бетона по прочности на сжатие и марками (табл. 1.1);
зависимости между видами, классами напрягаемой арматуры и классом бетона (табл. 3.2(8));
нормативные и расчетные характера тики бетона и арматуры (табл. 3.3(12), табл. 3.4(13), табл. 3.6(19*) ... табл. 3.9(23*)), модули деформаций арматуры и бетона (табл. 3.5(18), табл. 3.10(29*);
справочные материалы по расчету нормальных сечений изгибаемых элементов (табл. 3.11, табл. 3.12);
расчетные площади попереч пых сечений и масса арматуры, сортамент арматуры (табл. 3.13, табл. 3 14);
соотношения между/ диаметрами свариваемых стержней (табл. 3 15);
сортамент сварных сеток (табл. 3.16).
параметры для расчета (приближенного) центрально-сжатого железобетонного элемента (табл. 3,20).
Приведены требования по проектированию обычных и предварительно напряженных конструкций (табл. 3.17 - табл. 3 19(32)
В скобках указаны ссылки на номера таблиц в СНиП 2.03.02-84* [ 2 ].
Таблица 3.1
Соотношения между классами бетона и марками три нормативном коэффициенте вариации, равном 0,135
Класс бетона по прочности (В) Средняя прочность бетона данного класса R, МПа (кгс/см2) Б. ижайшая марка бетона по прочности (М) Отклонение ближайшей марки бетона от средней прочности клас с% %(R-M)/R- 100
В3.5 4,6 (45,84) М50 -9,1
В6 6,5 (65,48) М75 -14,5
В7.5 9.8 (98,.23) М100 -1,8
В10 13,1 (130,97) МИО -14,5
В12.5 16,4(163,71) М150 +8,4
В15 19.6(196,45) М200 -1,8
В20 26,2 (261,93) М250 +4,5
В25 32,7 (327,42) М350 -6,9
ВЗО 39,3 (392,90) М400 -1,8
В35 45,8 (458,39) М450 +1,8
В40 52,4 (523,87) М55О -5,1
В45 58,9 (589,35) М600 -1,8
В50 65,5(654 84) М700 -6,9
В55 72,0 (720,32) М700 +2,8
ВбО 78-6 (785,8!) М800 -1,8
74
Для предварительно напряженных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класс бетона, в котором расположена напряженная арматура, следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в табл. 3.2 (табл. 8* СНиП 2.03.01.84*).
Таблица 3.2 (8*)
Вид и класс напрягаемой арматуры Класс бетона, не ниже
1. Проволочная арматура классов;
В-П(при наличии анкеров) В20
Вр-П(без анкеров) диаметром, мм В20
до 5 включ. ВЗО
6 и более ВЗО
К-7 и К-19
2. Стержневая арматура (без анкеров)
диаметром, мм;
от 10 до 18 включ., классов:
A-IV В15
A-V В20
A-VI ВЗО
20 и более, классов:
A-1V В20
A-V В25
A-VI ВЗО
Передаточная прочность бетона R } назначается не менее 11 МПа, а при
стержневой арматуре класса A-VI, арматурных канатах классов К-7 и К-19, а также проволочной арматуре без высаженных головок — не менее 15,5 МПа. Передаточная прочность, кроме того, должна составлять не менее 50% принятого класса бетона.
75
Таблица 3.3 (12)
Нормативные сопротивления бетона Rbn и Rbtn н расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb зет и Rbl ser для различных классов бетона по прочности на сжатие
Вид сопротивления Бетой Нормативные сопротивления бетона Rbn и Rbm и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb ser и RbttSer при классе бетона по прочности иа сжатие
В1 В13 В2 В23 В35 В5 В7,5 В10 В123 В15 В20 В25 ВЗО BS B40 B45 BSD B55 B60
Сжатие осевое (призмеи-пая прочность). Rbn и ^b.ser Тяжелый и мелкозернистый — 21 273 25 35,7 25 56,1 а 763 25 9*9 ДО 112 120 153 183 189 so 224 252 260 .290 296 so 326 360 367 393 403 430 438
Легкий — — — 1,9 194 21 S3 25 35,7 25 56,1 23 763 25 969 до 112 ДО 153 125 189 SO S4 225 260 290 296 — — — —
Ячеистый 025 9,69 14 143 19,4 24 24,5 23 33,7 40 4о9 69 70,4 90 91,8 105 107 113 117
Растяжение осевое, Rbtn и ^bt,ser 1 Тяжелый — — — — 039 4Д) 035 531 Q2Q 7,14 2В< 837 ЮО 102 115 11,7 1,40 143 130 163 is 18,4 IS 19,9 SO 214 220 22,4 230 S3 240 243 230 S3
Мелкозернистый групп: А Б В Р29 4Д) 035 531 ОТО 7,14 085 837 10Q 102 115 11.7 140 143 130 163 is 18,4 Д96 199 SO 214
— — — — 026 2,65 040 408 ООО 6,12 920 7,14 285 837 0,95 939 115 11,7 135 13Я .130 153
— — — — — — — — — 115 11,7 140 143 130 163 IS 18,4 Д25 19,9 SO 214 2Л) S4 230 S3 24Q 243 230 S3
Легкий при мелким заполнителе: плотном пористом — — 029 2,96 039 4,00 035 5/51 0,70 7,14 837 ЪЛР 102 115 11,7 140 143 130 163 IS 18,4 IS 199 SO 214 — — — —
— — — 029 2,96 032 4,00 5,61 220 7,14 0^2 8,67 L00 10,2 дю 11,2 120 122 1Д5 13,8 130 153 W. 16,8 Д80 18,4 — —
Ячеистый 0,14 1,43 022 2,24 0,26 2,65 031 3,16 0,4| 4,18 035 5,61 0,63 6,42 28? 9,08 L0Q 10,2 105 10,7
Примечания: Над чертой указаны значения в МПа, под чертой—в кгс/см2.
I. Значения сопротивлений приведены для ячеистого бетона средней влажностью 10%.
2. Для керамэитоперлитобетоиа на вспученном перлитовом песке значения Rbtn и RblrSer принимают как для легкого бетона на пористом песке с умножением иа коэффициент 0,85.
3. Для поризованиого бетона значения Дл, и принимают такими же, как для легкого бетона, а значения Rl, и Rhi^r умножают на коэффициент 0,7.
4, Для напрягающего бсгоиа значения и принимают такими же, как для тяжелого бетона, а значения Rbtn и Rbt ser умножают на коэффициент 1,2.
Таблица 3.4 (13)
Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt для классов бетона по прочности на сжатие
Вид сопротивления Бетон Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt при классе бетона по прочности на сжатие
В1 В1.5 В2> В2,5 В3,5 В5 В7.5 ВЮ В12.5 В15 В20 В25 ВЗО В35 В40 В45 В50 В55 В60
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb Тяжелый и мелкозернистый __ . 2Д 21,4 2Л 28,6 £5 45,9 6.0 61,2 15 76,5 85 86,7 1L5 117 ££5 148 17,0 173 115 199 22,0 224 25.0 255 215 280 3£2 306 312 336
Легкий 1а5 15.3 11 21.4 2.8 28 6 £5 459 1Q 61.2 15 76.5 15 86.7 JLL5 117 14,5 148 112 173 115 199 212 224 —— —
Ячеистый 6,42 195 9,69 и 133 16 16.3 22 22,4 ы 31.6 46,9 6^2 61,2 12 71,4 12 78,5
Растяжение осевое Тяжелый — — — — 236 2,65 23.7. 3,77 14? 4.89 232 5,81 0,66 6,73 125 7,65 0,90 9,18 105 10,7 .120 123 132 13,3 1,40 14,3 115 14,8 1,55 15,8 £62 16,3 £65 16,8
Мелкозернистый групп: А Б В 236 2,65 232 3,77 0,48 4,89 152 5,81 0,66 6,73 125 7,65 122 9,18 125 10,7 132 123 £22 13,3 14Q 14,3
— — — —. .QJJ. 1,73 Q21 2,75 142 4,08 0,45 4,59 152 5,81 1М 633 122 7,85 122 9,18 122 10,2 — — — — — —
125 7,65 192 9,18 125 10,7 120 123 13Q 13,3 £42 143 115 14,8 155 15,8 £62 163 105 16,8
Легкий при мелком заполнителе: плотном 222 2,04 236 2,65 032 3,77 148 4,89 QSL 5,81 0,66 6,73 125 7,65 122 9,18 125 10,7 120 12,2 132 13,3 £42 14,3
пористом 0,20 2,04 2,65 0,37 3.77 0,48 4,89 0,57 5,81 0,66 6,73 0,74 7,55 0,80 8,16 0,90 9,18 ЮР 10,2 UP. 11,2 UP 12,2 — — — —-
Ячеистый йй 0,612 0,09 0,918 PJ2 1Д2 QJ4 1,43 1,84 '124 2,45 0,28 2.86 0.39 4,00 0,44 4,49 0.46 4,69
Примечания: Над чертой указаны значения в МПа, под чертой—в кгс/см^
1. Значения расчетных сопротивлений приведены для ячеистого бетона средней влажностью 10%.
2. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения Rbl принимают как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0,85
3. Для пориэованного бетона ’начеяия Rb принимают таким же, как для легкого бетона, а значения Rl, умножают на коэффициент 0,7
4 Для напрягающего бетона значения Rb принимают таким же, как для тяжелого бетона, а значения Rbl умножаю, на коэффициент 12
Таблица 3.5 (18)
Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении для тисов бетона по прочности на сжатие
Бетон Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении Е* при классе бетона по прочности ия сжатие (МПа)
В1 В1Л В2 В2,5 В3,5 В5 В7Д В10 812,5 В15 В20 В25 взо В35 В 40 В45 В 50 В55 В 60
Тяже"ай естественного твердения 9500 130U0 16000 18000 21000 23000 27000 30000 32500 34500 збоа 37500 39оа 395а 400а
подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлеюи 8500 11500 14500 16000 19000 20500 24000 27000 29000 31000 325а 34000 35оа 35500 збоа
подвергнутый автоклавной обработке — — — — UO) 9800 12000 13500 16000 17000 20000 22J00 24500 26000 270а 28000 290а 295а зооа
Мелкозернистый групп: А—естественного твердения 7000 10000 13500 15500 17500 19500 22000 24000 2600 2750П 285а —
подвергнутый тепловой обработка при атмосферном давлении 6500 9000 12500 14000 15500 17000 20000 21500 2’000 ’4000 245а —
Ь—естественного твердения — L 6500 9000 12500 14000 15500 17000 20000 21500 23000
подвергнутый тепл, вой обработке при атмосферном давлении 5500 8000 11500 13000 145а» 15500 175а 19000 20500
В—автоклавного твердения 16500 18000 15500 21000 22000 тзоа 23500 240а 245а 250X1
Легкий и порнзован-иый марки по средней птотностн D: 800 4"v 4500 50UU 5500
.1000 — — — 5000 5500 6300 7200 8000995 8400
1200 —— —— — 6000 6700 7600 870G 00 10000 — — г-м* __
1,400 — — —— 7000 78000 8800 10000 11000 11700 13500 145а 15500 —.
1600 — — — — 9000 10000 11500 2S00 13200 14000 155а 16500 17500 18000 — — *—
1800 — — — — 11200 13000 14000 14700 15500 1тоа 18500 19500 2ихи' 2ioa — -
2000 — — — —— — 14500 16000 ГОЬО '8000 195а 21000 22000 23000 ?з5а
Ячеистый г KiBt «иго тнергйшя марки по средней плотности 1> 500 1100 1400
601- 1400 1700 1800 2100
700 - - 1900 2200 2500 ’2900
800 — — — 2900 3400 4000
900 — — —. — 3800 4500 5500
1000 — — — — — 5000 (АЙ 7000
1100 — — W — — 6800 7900 8300 8600
1200 МОО 8800 9300
Примечания: 1. Для легкого, ячеистого и р ериэованюго бктоное ггри пре* ежугочнг nt ыочеииях шк/люсти бетона начальные модули упругости принимают по линейной иггтерполяции. 2. Для яче итого бетона иеавтоклавного твердения значения Еъ принимают как для бетона автоклавного твердения с умноже мем на коэффициент 0.8.
3. Для напрягающего бетона л <еяш. Е* принимают как для тяжелого бетона с умножением ш ко ффндмен.- -х » 0.56 + 0,006В. ..
Таблица 3.6 (19*)
Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению стержневой арматуры для предельных состояний второй группы Rsser
Стержневая арматура классов Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs ser, МПа(кгс/см2)
A-I 235(2400)
А-П 295(3000)
A-II1 390(4000)
A-IV 590(6000)
A-V 785(8000)
A-VI 980(10000)
A/Vn 1175(12000)
А-Шв 540(5500)
Таблица 3.7 (20*)
Нормативные сопротивления растяжению R„ и расчетные сопротивления растяжению проволочной арматуры для предельных состояний второй группы
Проволочная арматура классов Класс прочности Диаметр арматуры, мм Нормативные сопротивления растяжению Rn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй rpynnuR, , МПа (кгс/см2)
Вр-1 - 3-5 490(5000)
В-П 1500 3 1500(15300)
1400 4-5 1400(14250)
1300 6 1300(13250)
1200 7 1200(12200)
1100 8 1100(11200)
Вр-П 1500 3 1500(15300)
1400 4-5 1400(14250)
1200 6 1200(12200)
1100 7 1100(11200)
1000 8 1000(10200)
К-7 1500 6-12 1500(15300)
1400 15 1400(14250)
К-19 1500 14 1500(15300)
Примечания; 1 Класс прочности проволочной арматуры - установленное стандартами значение ее условного предела текучести в Н/мм1
2. В обозначении проволочной арматуры классов В-П, Вр-П, К-7, К-19 в соответствии с государственными стандартами указывают ее класс прочности (например, обозначение проволоки класса В-П диаметром 3 мм - 03 В1500, класса Вр-П диаметром 5 мм - 05 Вр1400, канатов класса К-7 диаметром 12 мм - 012 К7-1500)
79
Таблица 3 8 (22*)
Расчетные сопротивления растяжению стержневой арматуры для предельных состояний первой группы
Стержневая арматура ю ассов Расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний первой группы, МПа(кгс/см2)
растяжению сжатию R,c
продольной R, поперечной (хомутов и отогнутых стержней)
A-I А-П A-IH диаметром, мм 6-8 10-40 A-IV A-V A-VI At-VH А-П1в с контролем: удлинения и напряжения только удлинения 225(2300) 280(2850) 355(3600) 365(3750) 510(5200) 680(6950) 815(8300) 980(10000) 490(5000) 450(4600) 175(1800) 225(2300) 285*(2900) 290’(3000) 405(4150) 545(5550) 650(6650) 785(8000) 390(4000) 360(3700) 225(2300) 280(2850) 355(3600) 365(3750) 450(4600)** 500(5100)** 500(5100)** 500(5100)** 200(2000) 200(2000)
В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-Ш, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продоль-
ных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа(2600 кгс/см1).
••Указанные значения RM принимаются для конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия (суммарная длительность действия которых за период эксплуатации мала); при учете кратковременных (непродолжительного действия) или особых нагрузок принимается значение R« = 400 МПа.
80
Таблица 3 9 (23*)
Расчетные сопротивления проволочной арматуры для предельных состояний первой группы
Проволочная арматура классов Диаметр арматуры, мм Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа(кгс/см2)
растяжению сжатию
продольной R поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw
Вр-1 3-5 410(4200) 290(3000)’ 375(3850)**
В-П при классе прочности: 1500 3 1250(12750) 1000(10200)
1400 4-5 1170(11900) 940(9600)
1300 6 1050(10700) 835(8500)
1200 7 1000(10200) 785(8000)
1100 8 915(9300) 730(7450)
Вр-П при классе прочности: 1500 3 1250(12750) 1000(10200) 500(5100)**
1400 4-5 1170(11900) 940(9600)
1200 6 1000(10200) 785(8000)
1100 7 915(9300) 730(7450)
1000 8 850(8700) 680(6950)
К-7 при классе прочности: 1500 6-12 1250(12750) 1000(10200)
1400 15 1180(12050) 945(9600)
К-19 14 1250(12750) 1000(10200)
*При применении проволоки в вязаных каркасах значение R,» следует принимать равным 325 МПа (3300 кгс/см2);
**Данные значения R* принимают при расчете конструкции из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетона на постоянные, длительные и кратковременные нагрузки, кроме нагрузок непродолжительного действия (суммарная длительность действия которых за период эксплуатации мала). При расчете конструкций из бетона этих видов на кратковременные (непродолжительного действия) нагрузки или особые нагрузки, а также при расчете конструкций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех видов значение R« следует принимать для арматуры классов- Вр-1 - 340 МПа (3500 кгс/см2); В- II, Вр-П, К-7 и К-19 - 400 МПа (4100 кг/см2).
81
Таблица 3.10 (29*)
• Модуль упругости арматуры
Класс арматуры Модуль упругости арматуры Es ,МПа(кгс/см2)
А-1, А-П 210000(2100000)
А-Ш 200000(2000000)
A-IV.A-V, A-VIhA/VII 190000(1900000)
А-1Пв 180000(1800000)
В-П, Вр-П 200000(2000000)
К-7, К-19 180000(1800000)
Вр-1 170000(1700000)
Таблица 3.11
Значения
i С а.
0,01 0,995 0,010 0,26 0,870 0,226 0,51 0,745 0,380
0,02 0,990 0,020 0,27 0,865 0,234 0,52 0,740 0,385
0,03 0,985 0,030 0.28 0,860 0,241 0,53 0,735 0,390
0,04 0,980 0,039 0,29 0,855 0,248 0,54 0,730 0,394
0,05 0 975 0,049 0,30 0,850 0,255 0,55 0,725 0,399
0,06 0,970 0,058 0,31 0,845 0,262 0,56 0,720 0,403
0,07 0,965 0,068 0,32 0,840 0,269 0,57 0,715 0,407
0,08 0,960 0,077 0,33 0,835 0,276 0,58 0,710 0,412
0,09 0,955 0,086 0,34 0,830 0,282 0,59 0,705 0,416
0,10 0,950 0.095 0,35 0,825 0,289 0,60 0,700 0,420
0,11 0,945 ‘ 0,104 0,36 0,820 0,295 0,62 0,690 0,428
0,12 0,940 0,113 0,37 0,815 0,302 0,64 0,680 0,435
0,13 0,935 0,122 0,38 0,810 0,308 0,66 0.670 0,442
0,14 0,930 0,130 0,39 0,805 0,314 0,68 0.660 0,449
0,15 0,925 0,139 0,40 0,800 0,320 0,70 0,650 0,455
0,16 0,920 0,147 0,41 0,795 0,326 0,72 0,640 0,461
0,17 0,915 0,156 0,42 0,790 0,332 0,74 0,630 0,466 ‘
0,18 0,910 0,164 0,43 0,785 0,338 0,76 0,620 0,471
0,19 0,905 0,172 0,44 0,780 0,343 0,78 0,610 0,476
0,20 0,900 0,180 0,45 0,775 0,349 0,80 0,600 0,480
0,21 0 895 0,188 0,46 0,770 0,354 0,85 0,575 0,489
0,22 0,890 0,196 0,47 0,765 0,360 0,90 0,550 0,495
0,23 0,885 0,204 0,48 0,760 0,365 0,95 0,525 0,499
0,24 0,880 0,211 0,49 0,755 0,370 1 0,500 0,500
0,25 0,875 0,219 0,50 0,75 0,375 - - -
АЛ
» ат => Z - ^R > ?=1" 0’5^’ Л = ~Г~!-----------П
w Rbbh^ т ь
82
Таблица 3.12
Значения , при коэффициенте условий работы бетона ук =0,9
Класс Обо- Класс тяжелого бетона
арматуры значение В 12,5 В15 R20 В25 ВЗО В35 В40 В45 В50 В55 В60
А-П1 Вр-1, (04;5) 0,662 0,443 0,652 0,440 0,627 0,430 0,604 0,422 0,582 0,413 0,564 0,405 0,542 0,395 0,521 0,381 0,500 0,376 0.484 0,367 0 464 0,355
А-П 4 0,689 0,680 0,650 0 632 0,610 0 592 0,571 0,550 0,531 0,512 0,490
«Л 0,45.2 0,449 0,439 0,432 0,424 0,417 0,408 0,399 0,390 0,381 0,370
А-1 & 0,708 0,698 0,674 0,652 0,630 0,612 0,591 0,570 0,551 0,533 0.510
«R 0,457 0,455 0,447 0,439 0,432 0,425 0,416 0,407 0,399 0,391 0,380
А-П1в - 0,710 0,680 0,660 0,640 0,620 0,600 0,580 0,560 0,540 0.520
A-IV 4 - 0,590 0,560 0,540 0,510 0,500 0,480 0,460 0,440 0,420 0,400
A-V 4 - - 0,540 0,520 0,500 0,480 0,460 0.440 0,420 0,400 0,390
A-VI 4 - - 0,530 0,510 0,490 0,470 0,450 0,430 0,410 0,390 0 370
К-7 В-П, (0 5;6) Вр-П, (0 4;5) 4 - - 0,510 0,480 0,460 0,450 0,420 0,400 0,390 0,370 0,350
Таблица 3.13
Расчетные площади поперечных сечений и масса арматуры, сортамент горячекатаной стержневой арматуры периодического профиля, обыкновенной и высокопрочной арматурной проволоки
Диаметр, Расчетные площади поперечных сечзний см2, при числе стержней Масса кг/м Диаметр, Сортамент горячекатаной стержневой арматуры периодического профиля из стали классов сортамент арматурной проволоки
мм 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 м А-П А-П1 A-IV Ат-Vic A-V At-V Ат-Vl Вр-1 в-п
м A-VI Вр-11
3 0,071 0,14 031 038 0,35 0,42 0,49 037 0,64 0,71 0,052 3 — — — — — X X
4 0,126 035 0,38 озо 0,63 0,76 0,88 1,01 1,13 136 0,092 4 — — — — — X X
5 0,196 039 0,59 0,79 0,98 1,18 137 137 1,77 1,96 0,144 5 — — — — — — X X
6 0383 0/7 0,85 1,13 1,42 1,70 1 98 236 2,55 2,83 0322 6 — X — — —— — — — X
7 0385 0,77 1,15 134 1,92 2,31 2,69 3.08 3,46 3,85 0302 7 —. — — — — — — — у
8 0,503 1,01 1,51 2,01 231 3,02 3.52 4.02 433 5,03 0,395 8 — X — — — —
9 0,636 137 1.91 2,54 3,18 3,82 4,45 5,09 5,72 636 0,499 9 — — — — — — — — X
10 0,785 137 236 3,14 3,93 4,71 5,5 638 7,07 7,85 0,617 10 X X X — X X X —
12 1,131 236 3,39 4,52 5,65 6,79 7,92 9,05 10,18 11,31 0,888 12 X X X — X X X —
14 1,539 3,08 4/2 6,16 7,69 933 10,77 12331 13,85 15,39 1308 14 X X X — X X X —
16 2,011 4,02 6,03 804 10,05 12,06 14,0'’ 16,08 18,10 20,11 1,578 16 X х X X X X —W-
18 2,545 5,09 7,63 10,18 12,72 15,27 17,81 20,36 22,90 25,45 1,998 18 х х X X X X —
20 3,142 638 9,41 12,56 15,71 18,85 21,99 25,14 2838 31,42 2,466 20 V X х X
22 25 3,801 4.УО9 7,6 9,82 11,4 14,73 1530 19,63 19,00 24,54 22,81 29,45 26,61 34,36 30.41 3937 3431 44,13 38,01 49,09 2 984 3,853 22 25 X X X X X X — — —
28 6,158 12,32 18,47 24,63 30,79 36,95 43,1 4936 55,42 61,58 4,834 28 X X —— X X
32 8,042 16,08 24,13 32,17 4031 4835 56,30 64,34 72,38 80,42 6,313 32 X X —
36 10,18 20,36 30,54 -Ю,72 50,9 61,08 7136 81,44 91 62 101,80 7,99 36 X X __
• 40 12,56 25,12 37,68 5034 62,8 75,36 87 92 100,48 113,О' 125,60 9,87 40 X X — — — — — — —
Примечание. Значком « X» <п мечены прокатываемые диаметры.
Таблица 3.14
Сортамент арматурных канатов
Класс каната Номинальный диаметр каната, мм Диаметр проволок, мм Площадь поперечного сечения каната, см? Теоретическая масса 1м длины каната, кг
К-7 б 2 0,227 0,173
К-7 9 3 0,51 0,402
К-7 12 4 0,906 0,714
К-7 15 5 1,416 1,116
К-19 14 2,8 1,29 1,014
Таблица 3 15
Соотношения между диаметрами свариваемых стержней и минимальные расстояния
между стержнями в сварных сетках и каркасах, изготовляемых с помощью контактной точечной сварки
Диаметр стержня одного направления, мм 3 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 40
Наименьший допустимый диаметр стержня другого направления, мм 3 3 3 3 3 4 4 5 5 6 8 8 8 10 10
Наименьшее допустимое расстояние между осями стержней одного направления, мм 50 50 75 75 75 75 75 100 100 too 150 150 150 150 200
То же, продольных стержней при двухрядном их расположении в каркасе, мм 30 30 30 40 40 40 40 50 50 50 60 70 80 80
85
Таблица 3 16
Выборка из сортамента сварных сеток по ГОСТ 8478-81 (размеры в мм)
Марка сетки • d и класс проволоки или стержня Расстояние по осям между стержнями Площадь сечения арматуры на 1 м, см2 Ширина Свободн концы поперечн.
продольн., d> попе-речи., d2 продольн., S1(X S2)-S попе-речи ,S2 продольн поперечн. сетки, В стержней,к
1 2 3 4 5 6 7 8 9
1040x1-^- 5ер/-100 20 5Вр-1 5Вр-1 100 100 1,96 1,96 1040 20
^^921280x7-^- 5ер7-1Ю0 20 5Вр-1 5Вр-1 100 100 1,96 1,96 1280 40
5ep7-100]280x££L 5ep7-50 40 5Вр-1 5Вр-1 100 50 1,96 3,92 1280 40
4eP/~2921290x£— 4ep7-300 45 4Вр-1 4Вр-1 200 300 0.628 038 1290 45
4^PZi22°1290x1-^- 6АШ-300 45 4Вр-1 6А1П 200 200 0,628 141 1290 45
4ep7-200129()x£ 8Л777-200 45 4Вр-1 8AI11 200 200 0,628 231 1290 45
42?p7-200 c, —- 1440 x 7— 42?p7-200 20 4Вр-1 4Вр-1 200 200 0,628 0,628 1440 20
Продолжение таблицы 3 16
1 2 3 4 5 6 7 8 9
42?р/-200 с, — 1440 х L— 5Z?p/-200 20 4Вр-1 5Вр-1 200 200 0,628 0,928 1440 20'
4Z?p/-200 с. — 1500х£— 4Яр7-100 50 4Вр-1 4Вр-1 200 100 0,628 U6 1500 50
52?р7-1ОО с, —- 1540x7— 5Яр/-100 20 5Вр-1 5Вр-1 100 100 1,96 1,96 1540 20
42?р/-200 , с. ,-„1660х£—т 45р/-100 30 4Вр-1 4Вр-1 200 100 0,628 U6 1660 30
4#р/-200 , с. — 1660 x 7“ 42?р/-2ОО 30 4Вр-1 4Вр-1 200 200 0,628 0,628 1660 30
52?р/-1ОО . с, — 2350 х А— 52?р7 —100 25 5Вр-1 5Вр-1 100 100 1,96 1,96 2350 25
5£р7-200 с1 г ~ 2660x7-;-57?р7 —150 30 5Вр-1 5Вр-1 200 150 0,982 137 2660 30
4#р7-200 q ~ 2660x7“ 6 AIII -150 30 4Вр-1 6АП1 200 150 0,628 1,98 2660 30
42?р7-100 с, — 2940 х 3£р7-200 20 4Вр-1 ЗВр-1 100 200 1,26 0353 2940 20
42?р7 —100 а — 2940 х 7“ 4Яр7-200 20 4Вр-1 4Вр-1 100 200 1,26 0,628 2940 20
Продолжение таблицы 3.16
] 2 3 4 5 6 7 8 9
5Вр1 -200 q — 3030 х L— 55pZ-150 15 5Bp-I 5Bp-I 200 150 0,982 f,37 3030 15
55pZ-200 q 6Л777-150 15 5Bp-I 6AIII 200 150 0.982 1,98 3030 15
45р/-200 q — 3030 х Л— 8/4ZZZ-15O 15 4Bp-I 8AIII 200 150 0.628 3,52 3030 15
5gpZ-200 q 3260 х L ~ 52?pZ-150 30 5Bp-I 5Bp-I 200 150 0,982 1,37 3260 30
4Z?pZ-20() _ q 8XZZZ-15O3“ XZ3O 4Bp-I 8АШ 200 150 0,628 3,52 3260 30
6/1ZZZ-150 30 5Bp-I 6AIII 200 150 0,982 1,98 3260 30
5BpI-2W cx — 3630 x L — 8АШ-150 15 5Bp-I 8AIII 200 150 0,982 3,52 . 3630 15
Сетки маркируются следующим образом
d.класс продольной арматуры-sx q -с2
----------------------------------В* L —~, где d , — диаметр продольных стержней; d2 — то же, по-d2iviacc попер, арматуры- s2
перечных; S, —шаг продольных стержней; S2 —то же, поперечных; В — ширина сетки; L — длина сетки; q,C2— длина свободных концов стержней; к — длина свободных концов поперечных стержней; если с} = С2, то в обозначении оставляют только q и к; S — дополнительный шаг крайних стержней.
Таблица 3.17
Подъемные петли
Нормат. усилие от собств. массы издел.., приходящ при подъеме на 1 петлю, кН(кг) Диаметр стержня петли, мм, из арма-Tjpbi классов Нормат усилие от собств. массы издел. , приходящ. при подъеме на 1 петлю, кН(кг) Диаметр стержня петли, мм, из арматуры классов
A-I А-П марки 101Т A-I А-П марки 10ГТ
1(100) 6 25(2^00) 18 16
3(300) 8 31(3100) 20 18
7(700) 10 38(3800) 22 20
9(900) 10 49(4900) 25 22
11(1100) 12 61(6100) 28 25
15(1500) 14 12 70(7000) 28
20(2000) 16 14 80(8000) 32
Примечания: 1. При использовании для подъема изделия 4х строповочных петель нормативную нагрузку от
собственного веса считают распределенной на 3 петли.
2. В тех случаях, когда гарантируется отсутствие сгиба петли, допускается повышать нормативное усилие на "етлю в 1,5 раза.
Таблица 3.18
Минимальное значение коэффициента армирования
Условия работ! i арматуры Минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах, % площади сечения бетона
1. Арматура S в изгибаемых, а также во внецен-тр( ино растянутых элементах при расположении продольной силы за пределами рабочей высоты сечения 0,05
2. Арматура S, S во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы между арматурой S и S 0,05
3. Арматура во внецентренно сжа~ых элементах при: а) 1&'| < 17 (для прямоу! сечений - при Ij/h < 5) 6)17£l</i£35 (5±£l</h £10) в) 35 < Vi £83 (10 < l(/h £24) г) Vi >83 (lo/h > 24) 0,05 0,10 0,20 0,25
Примечание. Мин. площадь сечения арматуры, приведенная в табл.3.18, on носится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового
(двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения ho. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армирования итно ;ится к полной площади сечения бетона
89
Таблица 3.19 (32)
Расчетная длина 10 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости
Характеристика маний и колонн Расчетная длина/ s колонн одноэтажных маний при расчет* их в плоскости
поперечной ремы или перпендикулярной к оси к- таимы перпендикулярной поперечной раме или параплалыюй оси тстекады
при налиши при отсутствии
связей в плоскости продольного ряда колони или анкерных опор
Здания С мостовыми кренами Подкрановая (нижняя) чаете колонн при подкрановых белках Разрезж х (ЛЯ) ода. 1ЛЯ)
Нереаре-<ых 1ЛЯ) ОЛЯ) ОЛЯ)
при учете негру»* киот крени Нмкреновая (верхняя) Разрезных 2.0Я, 1.БЯ* 2.0Я,
чаете колонн при подхро-новых балках Н*ра*ре*иых 2.0Яа 1.5Я, 1ЛЯ,
Ба* учета натрут-кист кранов Подкрановая (нижняя) чаете колонн зданий Одно пролеглаlx МЬН ОДЯ) 1ДЯ
Многопролетных У2И ОЛЯ) (ЛЯ
Надкрановая (верхняя) чаете колонн при подкрановых балках Разрееяых 2ЦНг 1.БЯ, 20Яа
Нерезрезных 2fiH2 1ЛЯ) 1ЛЯ)
Беа мостовых кремов Колонны ступени» тыа Нижняя часта колони маний Однопролетных IfiH ОЛЯ 1ЛЯ
Многопролетных УЯН ОЛЯ 1ЛЯ
Верхняя чаете колони 2fHt 2ЛЯ2 2.ВЯ)
Колонны постоянного сечения маний ОДНОЛРОЛГТНЫIX \fiH оля 1ЛЯ
Многопролетных 1ЛЯ ОЛЯ 1ДЯ
Эстакады Кренами При подкрановых балках Рвзразиых 2ДЯ) ОЛЯ) 1ЛЯ)
Нерезрезных 1.6Я, ОЛЯ)
Под трубопроводы Пои соединении кс ‘инам Сарин; ном 2.0Я я 2ЛЯ
Жестком (ЛЯ 0.7Я (ЛЯ
Обомммм, приттм • пб>,. 32
Н - полная высоте копонны отворив фундамента до гориаокталытой конструкции 'стропильной им подстропильной, распорки} в соответствующей плоскости;
Нх - высоте подкрановой части колонны от верха фундаменте до ним подкрановой балки;
Я] - высоте недкреиоеой тести колонны от ступени ко тонны до гоонюнтелыюй конструкции в соответстеуххщй плоскости.
Примечание. При наличии связей до верха колонн в маниях с мостовыми кренами расчетная длина нцдкраноеой части колонн в плоскости оси проломного ряда колони принимается ревиоА Н2.
90
Таблица 3.20
Значения коэффициентов фь и <psb для расчета внецентренно сжатых элементов со случайным эксцентриситетом для тяжелого бетона
V Zv /0/ Коэффициент фь при у^
6 8 10 12 ’.4 16 18 20
0 0,93 0,92 0,91 0,90 0,89 0,88 0,86 0,84
0,5 0,92 0,91 0,90 0,89 0,86 0.82 0,78 0,72
1,0 0,92 0,91 0 89 0,86 0,82 0,76 0,69 0,61
V 4/ Коэффициент фл при у^
6 8 10 12 14 16 18 20
• При а = : а (0,15А и при отсутствии промежуточных стержней (см. эскиз)
А / или при площади стержней менее у^
0 0,93 0,92 0,91 0,90 0,89 0,88 0,86 0,84
0,5 0,92 0,92 0,91 0,889 0,88 0,86 0,83 0,79
1,0 0,92 0,91 0,90 0,89 0,87 0,84 0,79 0,74
При 0,25А)а = а>0,15й при площади сечения промежуточных стержней (см эскиз), рав-
А ной или более s tot / у 2 , независимо от величины а
0 0,92 0,92 0,91 0,89 0,87 0,85 0,82 0,79
0,5 0,92 0,91 0,90 0,88 0 85 0,81 0,76 0,71
ко 0,92 0,91 0,89 0,86 0,82 0,77 0,70 0,63
Примечания: — продольная сила от действия постоянных и длительных нагрузок; N — продольная
сила m действия всех нагрузок; /0 — расчетная длина элемента; h — высота сечения эле-
#,/ 4/
мента. При промежуточных значениях и у^ допускается определять значения коэффициентов фь и ф:Ь по линейной интерполяции.
1 - рассматриваемая плоскость;
2 - промежуточные стержни
91
3.2. Требования к проектированию преднапряженных конструкций
Предварительное напряжение в напрягаемой арматуре следует назначать в предела + Р R«.scr , " Р —
где р =0,05 а,р - при механическом способе натяжения;
р= 30 +360// - при электротермическом или электротермо-механическом способах;
р - в МПа; / -длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м.
При автоматизированном натяжении арматуры значение числителя 360 заменяется на 90.
При натяжении арматуры на упоры следует учитывать следующие потери предварительного напряжения по табл.3.21 (5): 1,2,3,4,5,6- первые потери; 8,9 - вторые потери.
При натяжении на бетон.: 3,4 - первые потери; 7,8,9,10,11 - вторые потери.
Минимальная величина потерь - 100 МПа.
Потери предварительного напряжения
Таблица 3.21 (5)
Факторы, вызывающие потери предварительного напря-жения арматуры Значения потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры
на упоры на бетон
А. Первые потери
1. Релаксация напряжений арматуры: при механическом способе натяжения арматуры. а) проволочной б) стержневой при электротермическом и электро-термомеханическом способах натяжения арматуры: в) проволочной г) стержневой 6,1 )аф 0,1 Оф-20 0,05 Оф О.ОЗвф Здесь Оф принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю -
2. Температурный перепад (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона) Для бетона классов В15—В40 1,25 At Для бетона класса В45 и выше 1,0 At, где At -разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров ( вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, °C. При отсутствии точных данных принимается At=65 °C При подтягивании напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потери от температурного перепада, последние принимаются равными нулю
92
Продолжение табл. 3.21 (5)
—I Фактооь выэыквюшив потери нр*д верительного нвпрлжьннч арматуры Значении потерь предварительного напряжении. МПа, при натяжении арматуры
не упоры не бетон
3. Двфорывцмм внквров. рдеположьн-ных у нвтяжкых устройств гм Д/ — обжатие опрессованных шайб, смятые высаженных головок и т. п„ риннммм ое равным 2 мы; смешанна стержяеы в инвентарных мшимая. определяемое по формула Д/ ” 1,25+0,1 М. </ — -иаметр стерхом, мм; / — длина натягиваемого -теоям» (раесгтина моно, наружными гр, ими /перса формы или стан**), мм. При электротермическом способе натяжения потерн от деформаций анкеров а расчета на учитывая, гая так кек они учтены при оправа-пенни мачеиия полного удлинения арматуры д^,+дь гм Д/| — обжатие шайб или прокладок, неположенных между анкерами и батоном алеманта, пропинаемое равным 1 мм, Д/2 - деформация анкеров ста-канноги типе,* колодок с пробками, викарных гаек и ааховтов гтиним,аамея равной 1 мм; 1 — длина натягиваемого стерпит (элемента). мм
4. трвнма арматуры •) о станки квнвлсо или о поверх поста батона конструкций б) об огибающие приспособлении где t основание натуралы ых логарифмов; б — коэффициент, принимаемый равным 0,25; в — суммарный угол поворота осн арматура , рад; С^р — принимается бее учете потере (.ыг + м) * гм « — осноеантиатурмеивп логарифмов: со, б - коэффнинеиты, определяемые по табл в; ж — длине участка от натяжного устройстве до | эсчетчо-ГО Св*ЮНИЙ_ Мц 0 суыыормый угол повороте эсмарывтурырад Ofp — лрмнмыввтся б«э учвтв потерь
6. Деформации стальной формы при ы*ооторла*ти предварительно на* пряженных желеэобатокиых конструкций „ Д/ к- Ч^Аь гм Ч хиэффициеит о< ремляемый чо формулам: при натяжении арматуры домкре т°м П-ЛЩ-; * 2л —
. ной мешыиой електротермомех» иическим способом <60 К усилил ооамется груэом) ’тл к-число гр—m стержней, натягиваемых неодновременно; Д) — сближение упоров по линии действия усилия Л о* зачет явыче их расчет । м-формвцим формы* 1 — рмицмнио манде наружныьм грим мн упоров при отсутствии данных и теки угии иаготое-лет-яя и конструкции формы потери от ее м-формации roHHHMBHtTCH ровными 3 > МПа. При электротермическом способе иетяжания потаен от деформации формы в расчета не уматывается, так как они учтагы при олрвмяе-иии полного удлинения арматуры
93
Продолжение табл. 3.21 (5)
•акторы, еыаываюшие потерн пред верительного напряжения арматуры Знача нм я потерь предварительного молряженмя^ МПа, при мтяжании арматуры
на упоры не бетон
в. Быстронвтекяющая полеучссть ДЛЯ бетона:
) естественного твердения
в* ппдитпгутото тепловой обработка
где ви0 — коаффициенты, принимаемые: а => ОДб *0,026^17 ио на более 0.8;
0-5.2В-018бЯьр, но не болас 2Ли на макса 1,1.
Сфв — onpaaci яются на уровне центров тяжести продольной арматуры S и S' с учетом потерь по поа. 1-6 нестоящей теГпицы
Для легка го бетона тцм передаточной прочное-ть 11 МПа и ниже вместо множителя 4J принимается мнояо<толь ВО
Потери вычисляются по форыупем поа. бе настоящей таблицы с умножением пгпу гп о х реаультета не коэффициент, равный ОЛв
- торые потцрн
7- Релаксация напряжений арматуры: а} проволочной 6J стержневой 6-И"—O.l)<bp 4 ^Чеег ' 0,10^-20 (см. пояснения к поа. 1 настоящей таблицы)
8. Уеадка бетоиа Батон естественного теарданил Бетон подвергнутый тепловой обработка при атмосферном даоланми Нваееясимо от условий твердения бетона
тяжелого клеевое: а) 836 и нижа 61 С 40 а) 846 и выше ы ел но сер чисто го групп: г> А д) Б 40 ВО ВО Потери ояредаичоте таблицы с умножен» ный 1,3 Потери определяют: 3t 40 ВО я по поа. ва, в настоящей Юм ио кооффициеит, рае-ж по поа-ва настоящей 30 38 40 40 ВО
в» 8 .легкого при маяком аеполттале: ж) плотном а) пористом ный 1Л Потери опрвдапяютс шеи тВш цы кек дл венного твердения ВО 70 вы не коаффициект, рев- я по поа. 8е — в настоп-я тижалого бетона естест- 46 во 40 40 60
В. ' пвучесть бетоне а) тяжелого и легкого при плотном мелком ееполиита зе 1BOa«i(bp/R*p при ObpfRbp<0.n-. 300® ^*р.*К8р~°'37Ф "•* %/^₽>0,7б, гма^р — те же, что в поа. в, но о учетом потер» по поа. 1—вивлтлящай таблицы; а— ксчффнцивит, прнчимаемьЛ равным для бетоне: естественного твердения — 1ДО; подвергнутого талловой обработке при атмосферном давлении — 0,88
94
Продолжение табл. 3.21 (5)
Факторы, вызывающие потцан пред-верительного непряжшмл арматуры Змвчыыл потдо првдмрмтвпьного напряжения, МП®, при игтчж»мми арматуры
иаупоры не бетон
б) мелкозернистого групп: А Б В в) легкого при пористом мелком заполнителе Потери вычисляются по формулам поз. Ва настоящей таблицы с уиножеююм^юяу-чениого результата на коэффициент равный 1Д Потери вытесляются по формулам поз. Ге нестоящей таблицы с умиожныем полученного результате на коэффициент. равный 1Д Потери вычисляются по формулам поз. Зе настоящей таблицы при а *ОДВ Потери вычисляются по формулам поз. Го настоящей таблицы с уыноя* мем полученного результата не коэффициент, репный 12
10. Смятые бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры {при диаметре конструкции до 3 м) — 70-0.224». где 4x1" наружный дпоызтр конет-рукцям .ем
11 Деформация обжатии стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков! "д/ ₽ 1 **' где я—число швов конструкции и оснастки по длине натягиваемой арматуры Д1 — обжатие стыка, прн|мыва мое равным для стыков, заполненных бетоном, — ОД мм; при стыковании насухо — 03 мы, 1 — длина натягиваемой арматуры, мм
Примечания- 1. Потери предварительного напряжения напрягаемой арматура S' определяются так ж», как в арматура S.
2. Дпв самонвпряжениых конструкций потери от усадки и ползучести бетона определяются по опытным данным.
Таблица 3.22 (6)
Коэффициенты ю, 5 для определения потерь от трения арматуры (см. поз. 4 табл. 3.21(5))
Канал или поверхность Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. поз. 4 табл. 3.21(5))
(0 б при арматуре в виде
пучков,канатов стержней периодического профиля
1. Канал. С металлической по- верхностью с бетонной поверхностью, образованный жестким каналообра-зовэтелем то же, гибким канало-образовэтелем 0,0030 0,35 0,40
0 0,55 0,65
0,0015 0,55 0,65
2. Бетонная поверхность 0 0,55 0,65
95
При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. 8 и 9 табл. 3.21(5) при заранее известном сроке загружения конструкции необходимо потери умножать на коэффициент ф], определяемый по формуле:
Ф, = 41 / (100 + 3t),
где t - время, сут, отсчитываемое при определении потерь от ползучести со дня обжатия бетона, от усадки - со дня окончания бетонирования.
Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия аЬр не должны превышать значений ( в долях от передаточной прочности бетона ), указанных в табл. 3.23(7)
Таблица 3.23(7)
Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона
Напряженное состояние сечения Способ натя-жения армату-ры Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона сть,, / R^, не более
при расчетной зимней температуре наружного воздуха,°С
минус 40 и выше ниже минус 40
при обжатии
центральном внецен-тренном центральном внецентрен-ном
1 Напряжения уменьшаются или не изменяются при действии внешних нагрузок На упоры На бетон 085 0,70 0,95* 0,85 0,70 0,60 0,85 0,70
2. Напряжения увеличиваются при действии внешних нагрузок На упоры На бетон 0,65 0,60 0,70 0,65 « 0,50 0.45 0,60 0,50
• Для элементов, изготовляемых с постепенной передачей усилия обжатия, при наличии стальных опорных деталей и косвенной арматуры с объемным коэффициентом армирования ja> £ 0,5% на длине не менее длины зоны передачи напряжений 1Р допускается принимать значение =1 >00.
Примечания: I. Значения atf,/ Rj, . указанные в настоящей таблице, для бетона в водонасыщенном состоянии при расчетной температуре воздуха ниже минус 40 °C следует принимать на 0,05 меньше.
2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно СНиП 2 0101-82 3. Для легкого бетона классов В7,5 - В12,5 значения а^/ следует принимать нс более 0,30.
Напряжения в бетоне <5ь (°ьР ) в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, вычисляются по правилам расчета упругих материалов по приведенному сечению. Усилие предварительного обжатия Р рассматривается как внешняя сила.
Для изгибаемого элемента имеем:
b A I I
^red 1 red 1 red
96
где у - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до рассматриваемого волокна; М - изгибающий момент в рассматриваемой стадии работы элемента;
Р - усилие предварительного обжатия при значениях crsp, <У,Р с учетом соответствующих потерь предварительного напряжения, напряжениях o', вызванных усадкой и ползучестью бетона:
Р — ®sp А][рsp А -gs Ae• о, A ,,
e^ - эксцентриситет приложения силы обжатия (рис.3.1).
(У -А • у + ст • А • V — ст • А • у — с • А • у
„ _ sp * sp J sp s s Уs sp sp Jsp s s Js
e°P~ D ’
Area - площадь приведенного сечения
Aed = A+a-Asp+a-Aip + a-A3 + a-As-,
Ired - момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести.
= I + a-A!p-y2p+a‘A3p-y2p+a^As-aI+a-As^y12
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до растянутого волокна (см. рис.3.1):
S + a-A3p-ap +a’Asp-(h-ap) + a-As as+a-A's -(h-a'j
У° Arci
где S - статический момент сечения бетона относительно растянутой грани
Рис. 3.1 Схема усилий предварительного напряжения арматуры в поперечном сечении железобетонного элемента
Значение предварительного напряжения в арматуре, согласно п.1.27 [2] вводится с коэффициентом точности натяжения арматуры ysp, определяемым по формуле:
Ysp=l iAysp.
1 Проектирование коистр) Ktuiii
97
Знак «плюс» принимается при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения, знак «минус» - при благоприятном.
Ду$р = 0,1 - при механическом способе натяжения арматуры; при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения вычисляется по формуле:
=O,5^(1 + J=)SO,1,
где Пр — число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента.
При определении потерь предварительного напряжения арматуры, а также при расчете по раскрытию трещин и по деформациям значение Ду1р допускается принимать равным нулю. При расчете по образованию и закрытию трещин у1р определяются с учетом требований табл.3.24 (3)
Таблица 3 24(3)
Категории тре-бований к трешино-стойко-сти железобетонных конструкций Нагрузки, коэффициенты надежности по нагрузке Yr и коэффициенты точности натяжения Y„ принимаемые при расчете
по образованию трещин по раскрытию трещин по закрытию трещин
непродолжительному продолжительному
1 2 3 4 5
1 Постоянные, длительные и кратковременные при Yf> >1,0* и Y„<l,0**
2 Постоянные, длительные и кратковременные; Yf> >l,0*HY,p<l,Откосна расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию; Yf =1,0 и Y^ 1,0- когда расчет производится для выяснения случая расчета по деформациям Постоянные, длительные и кратковременные при Yr=l,0HY^ =1,0 Постоянные и длительные при Yf =1,0 и Y,p <1,0 -когда проверяется условие М<Р ^+0-0,5 W^, постоянные, длительные и кратковременные при Yf =1,0 и Y,p =1,0 -когда проверяется условие o,p+o,^0,8Rlter
98
Продолжение таблицы 3 24 f И
1 2 3 4 5
3 Постоянные длительные и кратковременные при Yf =1 ,0 и Т,р =1,0- когда расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и для выяснения случая расчета по деформациям То же Постоянные и длительные при Yf=I,0H Т.р-1.0 Постоянные и длительные при Yf =1,0 и Ysp =1,0- когда выясняется случай расчета по деформациям
•Козффициеи г надежности по нагрузке Yr принимается, как и при расчете по прочности ♦*При проверхе зоны, растянутой от усилия обжатия, Y^ 1,0. Примечания; 1. Длительные кратковременные wai рузки принимаются с учетом указаний раздела 1. 2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению (взрыву, пожару и т.п.). 3. Прн действии многократно повторяющихся нагрузок принимаются тс же коэффициенты надежности по нагрузке Yr, что н при расчете на выносливость, согласно СНиП 2.01.07-85 (т.с. для всех 3J.cmi.htob, кроме подкрановых балок, Yr “1). 4. Для участков в пределах зоны передачи напряжений всегда принимается Yr <1,0 независимо от категорий требований к трещиноатойкости.
3.3. Требования к железобетонным конструктивным элементам по второй группе предельных состояний
К трешиностойкости конструкций предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий эксплуатации и вида применяемой арматуры:
1 - ая категория - не допускается образование трещин.
2 - ая категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное раскрытие трещин Эстс.1 при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия);
3 - ая категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное астс| и продолжительное 3^.2 раскрытие трещин.
Предельные значения а^ ь a^i в зависимости от категории требований к трещино-стойкое ги принимается по табл. 3.25 (1), 3.26 (2).
Предельные значения прогибов элементов принимаются по табл 3.27 (19)[ 3 ].
с учетом дачных табл. 3.28(20) и табл. 3.29(21), табл. 3.30(22).
99
Таблица 3.25 (1)
Предельно допустимая ширина раскрытия трещин для конструкций, воспринимающих давление жидкостей или сыпучих тел
Условия работы конструкций Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина всге.1 и а«гс.2 раскрытия трещин мм, обеспечивающие ограничение проницаемости конструкций
I. Элементы, воспринимающие давление жидкостей и газов при сечении: полностью растянутом частично сжатом 1-я категория* 3-я категория; a«rc.i~ 0,3; Яетс 2=0,2
2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел 3-я категория; «елг 0,3; 2=0,2
* Конструкции должны преимущественно выполняться предварительно напряженными. При специальном обосновании допускается выполнять эти конструкции без предварительного напряжения, в этом случае к их трешиностойкос ги предъявляются требования 3-ей категории.
Таблица 3.26 (2)
Предельно допустимая ширина раскрытия трещин для конструкций, эксплуатируемых в закрытом помещении, на открытом воздухе, в грунте
Условия эксплуатации конструкций Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина a^-j и , мм, раскрытия тре- щин, обеспечивающие сохранность арматуры
стержневой клас зов A-I, А-I I А-Ш, А-Ш, и A-IY; проволочной классов В-1 и Вр-1 стержневой классов А-У и A-YI; проволочной классов В-П,ВР-П,К-7,К-19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более проволочной классов В-П,Вр-П и К-7 при диаметре 3 мм и менее, стержневой класса Ar-YII
1. В закрытом помещении 3-я категория; Ясп; 1= 0,4; Ястс.2=О,3 3-я категория; Зсп:1= 0,3; Яот 2=0,2 3-я категория; Ястс 1— 0,2; .2=0,1
2. На открытом воздухе, а также в грунте выше или ниже уровня грунтовых вод 3-я категория; ^1= 0,4; а<-с 2=0,3 3-я категория; век i= 0,2; а<эт2=0,1 2-я категория; Ясг i= 0,2
З.В тру нте при переменном уровне грунтовых вод 3-я категория; а«.1=0,3, 2-я категория; Яс-с i= 0-2 2-я категория; Ясгс.14 0,1
100
Таблица 3.27(3]
Предельные значения прогибов
Элементы конструкций Предъявляемые требования Вертикальные предельные прогибы fu Нагрузки для определения вертикальных прогибов
1 2 3 4
1. Балки крановых путей под мостовые и подвесные краны, управляемые с пола, в том числе тельферы (тали) из кабины при группах режимов работы (по ГОСТ 25546-82): 1К-6К 7К 8К Т ехнологические Фезиологические и технологические /'250 //400 . //500 //600 От одного крана Тоже « «
2. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и на-стисов) а) покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при 1,м: 1£ 1 / = 3 1=6 1 = 2А(П) /£36(24) б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними ъ) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию ( стяжек, полов, перегородок Эстетикопсихологические //120 //150 //200 //250 //300 Постоянные и времен -ные длительные
Конструктивные Принимаются в соответствии с п 6 рекомендуемого приложения 6 . (3] Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементами
« //150 Действующие после выполнения перегородок, полов, стяжек
101
Продолжение таблицы 3.27[3]
1 2 3 4
г) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых с пола из кабины Технологические Физиологические //300 или а/150 (меньшее из двух) //400 или а/200 (меньшее из двух) Временные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути От одного крана или тельфера (тали) на одном пути
д) перекрытий, подверженных действию: перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других ПОДВИЖНЫХ нагрузок ( в том числе при безрельсовом напольном транспорте) нагрузок от рельсового транспорта: узкоколейного широкопольного Физиологические и технологические //350 //400 //500 0,7 полных нормативных значений временных нагрузок или нагрузки от одного погрузчика (более неблагоприятное из двух) От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути То же
3 Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий Эстетико-психологические Физиологические Те же, что в поз.2а Определяются в соответствии с примечанием 6 настоящей таблицы
4. Плиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу которых не препятствуют смежные элементы Физиологические 0,7 мм Сосредоточенная нагрузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета
102
1ы 3.
mi
5. Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остекления) Конструктивные //200 Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами
Эстетикопсихологические Те же, что в поз. 2а
Обозначения, принятые в табл. 3.27 / расчетный пролет элемента конструкции; а- шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные кранозые пути. Примечания: 1. Для консоли вместо / следует принимать удвоенный ее вылет 2. Для промежуточных значений 1 в поз. 2а предельные прогибы следует опреде - лять линейной ин герполяцией, учитывая требования п 7 рекомендуемого приложения 6[3]. 3. В поз. 2а цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до б м включ. 4. Особенности вычисления прогибов по поз. 2г указаны в п.8 рекомендуемого приложения б [3]. 5. При ограничении прогибов эстетико-психологическими требованиями допускается пролет / принимать равным расстоянию между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн) 6 (10 10)( 3] Предельные прогибы элементов перекрытий (балок, ригелей, плит), лестниц, балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а также бытовых помещений производственных зданий исходя из физиологических требований следует определять по формуле: f ? (P + Pi+g) 30-л2 (6-/Л-# + q} где g - ускорение свободной падения; р - нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое по табл. 3.28, р - пониженное нормативное значение нагрузки на перекрытия, принимаемое по табл. 1.2(3) и табл. 3.28; q - нормативное значение нагрузки от веса элемента и опирающихся на него конструкций ; п - частота приложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по табл. 3 28, b - коэффициент, принимаемый по табл. 3.28
Горизонтальные предельные прогибы fu, согласно п.10.11 (3], колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следует принимать по табл. 3.29 (21 [3]), но не менее 6 мм.
103
Таблица 3.28.(20) [3]
Нормативное значение нагрузки р от людей, возбуждающих колебания; пониженное
нормативное значение нагрузки р} на перекрытия
Помещения, принимаемые по табл. 1.2 раздела 1 р, кПа (кге/м2) Pi , кПа р} (кге'м2) п, Гц b
Поз. 1,2, кроме классных и бытовых; поз. 3,4а,9б, 106 0,25 (25) Принимается по табл. 1.2 1,5 1,25 у а р а-1
Поз. 2 - классные и бытовые, поз. 4б-г, кроме танцевальных; поз. 9а, 10а, 12,13 0,5 (50) То же 1,5 1,25 1—^ у а • р -о •/
11оз. 4 - танцевальные, поз. 6,7 1.5(150) 0,2 (20) 2,0 50
Обозначения, принятые в табл. 3.28: Q - вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН (80 кгс); а- коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 - в остальных случаях ( например, при опирании плнт пб трем чли четырем сторонам); а - шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м; / - расчетный пролет элемента конструкции, м.
Таблица 3 29
Горизонтальные предельные прогибы fu колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных ____________________________конструкций (балок или ферм)________________
Группы режимов работы крано- Предельные прогибы fu
колонн балок и крановых путей и тормозных конструкций зданий и крановых эстакад (крытых и открытых)
зданий и крытых крановых эстакад открытых крановых эстакад
1К-ЗК 4К-6К 7К-8К h/500 h/1000 h/2000 h/1500 h'2000 h/2500 1/500 1/1 ООП 1/2000
Обозначения, принятые в табл. 3.29: h-высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зданий и крытых и от крытых крановых эстакад) или расстояние от оси ригеля перекрытия до готовки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий); /-расчетный пролет элемента конструкции (балки).
104
Таблица 3.30 (22[3J)
Горизонтальные предельные перемещения fu каркасных зданий
Здания, стены и перегородки Крепления стен и перегородок к каркасу здания Предельные перемещения fu
1. Многоэтажные здания Любое h/500
2. Один этаж многоэтажных зданий: Податливое hg/300
а) стены и перегородки из кирпича, Жесткое hg/500
гипсобетона, железобетонных панелей б) стены, облицованные естественным Жесткое h,/70O
камнем, из керамических блоков, из стек та (витражи)
3. Одноэтажные здания ( с самонесущими Податливое
стенами) высотой этажа h„ м: h, S 6 hg/150
h, = 15 h,'200
h, 30 hg/300
.Обозначения, принятые в табл. 3.30: h - выипа многоэтажных зданий (от верха фундамента до оси ригеля покрытия); h, - высота этажа
105
4 . СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ КАМЕННЫХ И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
В разделе приведены справочные данные в табличной форме (в скобках указаны ссыпки на номера таблиц и пунктов в СНиП П-22-81 [4]), необходимые при проектировании каменных и армокаменных конструкций и связанные с установлением:
- расчетного сопротивления сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами (табл. 4 1 (2));
- то же, кладки из крупных сплошных блоков из бегонов всех видов и блоков из природного камня (табл. 4.2 (4));
- то же, для кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней пиленых или чистой тески (табл. 4.3 (5));
- то же, для кладки из пустотелых бетонных камней (табл. 4.4 (6));
- то же, для кладки из природных камней низкой прочности (табл. 4.5 (7));
- то же, для бутовой кладки из рваного бута (табл. 4.6 (8));
- то же, сжатию бутобетона (невибрированного) (табл. 4.7(9));
- расче гного сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам (табл. 4.8(10));
- расчетного сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению при изгибе, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню (табл. 4.9 (11)),
- значения коэффициента к для определения временного сопротивления кладки при сжатии (табл 4,10 (14));
- значения упругой характеристики неармированной кладки а (табл. 4.11 (15));
- значения коэффициента линейного расширения для различных материалов кладки (табл 4.12 (16)).
- коэффициента трения (табл. 4.13 (17));
- коэффициента продольного изгиба <р при упругих характеристиках кладки а (табл. 4 14 (18));
- коэффициента © (табл 4 15 (19));
- коэффициента (табл. 4.16 (21));
- разновидности групп кладок, в зависимости от их вида и прочности материалов (табл. 4.17 (26));
- предельного значения отношения p=H/h для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий (табл. 4.18 (28));
- поправочных коэффициентов к значениям р (табл. 4.19 (29), 4.20 (30));
- расстояния между температурными швами (табл. 4.21 (32));
- значения коэффициентов условий работы кладки при её расчете в стадии оттаивания (табл. 4 22 (33));
- значения нормативных и расчетных сопротивлений арматуры в армированной кладке (табл. 4.24),
- расчетные сопротивления арматуры обойм (табл. 4 25 [ 7 ]).
106
Представлены пояснения в графическом виде для определения расчетных высот стен и столбов при определении коэффициента продольного изгиба в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры.
Рассмотрены различные случаи при определении расчетных площадей сечений при местном сжатии.
При определении расчетных сопротивлений R сжатию кладки из различных материалов по табл. 4.1(2)... 4. 7(9) необходимо учитывать следующие рекомендации:
1 .(п.3.9). Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 4.1 (2) с коэффициентами: на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см2) -0,8; на растворах марок 4,10,25 и выше - соответственно 0,85,0,9 и 1.
2 (п.З 10). Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм следует определять как среднее арифметическое значение, принятых по табл. 4.1 (2) и 4.5 (5), при высоте ряда от 300 до 500 мм - по интерполяции.
3 .(п.3.11). Расчетные сопротивления кладки сжатию, согласно табл. 4.1 (2)...4 7(9), необходимо умножить на коэффициенты условий работы ус равные:
а) 0,8 - для столбов и простенков с площадью сечения 0,3 м2 и менее,
б) 0,6 - для элементов круглого сечения, неармированных сетчатой арматурой;
в) 1,1 - для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (у 2:1800 кг/м3);
0,9 - для кладки из блоков и камней из автоклавных ячеистых бетонов и из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;
0,8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из неавтоклавных бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485-82;
г) 1,15 - для кладки после длительного (более года) твердения раствора;
д) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
4 .(п.3.12). Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления принимают по табл. 4.2 (4) с коэффициентом 0,9 - при пустотности блоков £ 5 %; 0,5 - то же, но £ 25 %; 0,25 - то же, но <, 45 %, где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений пустотности использовать интерполяцию.
5 (п.3-13). Расчетные сопротивления сжатию кладки в табл. 4.2 (5), 4.3 (5).
4.5 (7), следует принимать с коэффициентами:
0,8 - для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм),
0,7 - для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
6.(п.3.14). Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл 4.5 (7) с коэффициентами:
0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 - то же, в прочих зонах;
0,8 -Для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет
107
6. Коэффициент продольного изгиба ср следует принимать по табл. 4.14 (18) в зависимости от гибкости элемента "к^ = 10/Н или X, =l0 i i и упругой характеристики кладки а.
Расчетная длина элемента 10 определяется согласно рис. 4.4.
Таблица 4.1 (2)
Расчетные сопротивления сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней
Марка кирпича ИЛИ Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 — 150 мм на тяжелых растворах при марке раствора При прочности раствора
200 150 100 75 50 25 10 4 0,2 (2) нулевой
300 3,9 3,6 3,3 3,0 2,8 2,5 2,2 1,8 1,7 1,5
(39) (36) (33) (30) (28) (25) (22) (18) (17) (15)
250 3,6 3,3 3,0 2,8 2,5 2,2 1,9 1,6 1,5 1,3
(36) (33) (30) (28) (25) (22) (19) (16) (15) (13)
200 3,2 3,0 2,7 2,5 2,2 1,8 1,6 1,4 1,3 1,0
(32) (30) (27) (25) (22) (18) (16) (14) (13) (Ю)
150 2,6 2;4 2,2 2,0 1,8 1,5 1,3 1,2 1,0 0,8
(26) (24) (22) (20) (18) (15) (13) (12) (10) (8)
125 — 2,2 2,0 1,9 1,7 1,4 1,2 1,1 0,9 0,7
(22) (20) (19) (17) (14) (12) (Н) (9) (7)
100 — 2,0 1,8 1,7 1,5 1,3 1,0 0,9 0,8 0,6
(20) (18) (17) (15) (13) (10) (9) (8) (6)
75 — — 1,5 1,4 1,3 1,1 0,9 0,7 0,6 0,5
(15) (14) (13> (П) (9) (7) (6) (5)
50 — — — 1,1 1,о 0,9 0,7 0,6 0,5 0,35
(П) (10) (9) (7) (6) (5) (3.5)
35 — —- — 0,9 0,8 0,7 0,6 0,45 0,4 0,25
(9) (8) (7) (6) (4.5) (4) (2,5)
Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85—для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес., 0,9—для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами. Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества — растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.
108
Таблица 4.2 (4)
Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня
Классы Марка Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см1). сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 — 1000 мм
бетона камня при марке раствора при нулевой прочности раствора
200 150 J00 75 50 25 10
— 1000 17,9 (179) 17,5 (175) 17,1 (171) 16,8 (168) 16,5 (165) 15,8 (158) 14,5 (145) 11,3 (ИЗ)
— 800 15,2 (152) 14,8 (148) 14,4 (144) 14,1 (141) 13,8 (138) 13,3 (133) 12,3 (123) 9,4 (94)
— 600 12,8 (128) 12,4 (124) 12,0 (120) П,7 (Н7) 11,4 (Н4) 10,9 (109) 9,9 (99) 7,3 (73)
— 500 11,1 (1П) 10,7 (Ю7) 10,3 (ЮЗ) 10,1 (101) 9,8 (98) 9,3 (93) 8,7 (87) 6,3 (63)
взо 400 9,3 (93) 9,0 (90) 8,7 (87) 8,4 (84) 8,2 (82) 7,7 (77) 7,4 (74) 5,3 (53)
В25 300 7,5 (75) 7,2 (72) 6,9 (69) 6,7 (67) 6,5 (65) 6,2 (62) 5,7 (57) 4,4 (44)
В20 250 6,7(67) 6,4(64) 6,1(61) 5,9(59) 5,7(57) 5,4(54) 4,9(49) 3,8(38)
В15 200 5,4(54) 5,2(52) 5,0(50) 4,9(49) 4,7(47) 4,3(43) 4,0(40) 3,0(30)
В 12,5 150 4,6(46) 4,4(44) 4,2(42) 4,1(41) 3,9(39) 3,7(37) 3,4(34) 2,4(24)
В7,5 100 — 3,3(33) 3,1(31) 2,9(29) 2,7(27) 2,6(26) 2,4(24) 1,7(17)
В5 75 — — 2,3(23) 2,2(22) 2,1(21) 2,0(20) 1,8(18) 1,3(13)
В3,5 50 — . — 1,7(17) 1,6(16) 1,5(15) 1,4(14) 1,2(12) 0,85(8,5)
В2,5 35 — — — 1,1(11) 1,0(10) 0,9(9) 0,6(6)
В2 25 — — — —и- 0,9(9) 0,8(8) 0,7(7) 0,5(5)
Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по табл. 4 2 (4) с коэффициентом 1,1
2 Классы бетона следует принимать по табл. I СТ СЭВ 1406-78. За марку блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие МПа (кгс/см2 3), эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 — 90 и ГОСТ 8462 — 85.
3 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проек-те), допускается принимать по табл 4 2(4) с коэффициентом 1,2.
109
Таблица 4.3(5)
Расчетные сопротивления сжатию кладки из сплошных Бетонных, гипсобетонных и природных камней
Марка камня Расчел ные сопротивления R. МПа (кгс/см1), сжатию кладки из сплошных бетонных, Лшсобетонных и прир< дных камней (пиленных и>.и чистой тески) при высоте ряда кладки 200-300 мм
при марке раствора при прочности раствора
200 150 100 75 50 25 10 4 0,2 (2) нулевой
1000 13,0 (130) 12,5 (125) 12,0 (120) 11,5 (Н5) 11,0 (НО) 10,5 (Ю5) 93 (95) 8,5 (85) 8,3 (83) 8,0 (80)
800 11.0 (ПО) 10,5 (105) 10,0 (IW) 9,5 (95) 9,0 (90) 8,5 (85) 8,0 (80) 7,0 (70) 6,8 (68) 6,5 (65'
600 9.0 (90) 83 (85) 8,0 (80) 7,8 (78) 7,5 (75) 7,0 (70) 6,0 (60) 5.5 (55) 5,3 (53) 5,0 (50)
500 7,8 (78) 7.3 (73) 6,9 (69) 6,7 (67) 6,4 (64) 6,0 (60) 5,3 (53) 4,8 (48) 4,6 (46) 4,3 (43)
400 6,5 (65) 6,0 (60) 5,8 (58) 5,5 (55) 5,3 (53) 5,0 (50) 43 (45) 4,0 (40) 3,8 (38) 3,5 (35)
300 5,8 (58) 4,9 (49) 4,7 (47) 4,5 (45) 4.3 (43) 4,0 (40) 3,7 (37) 33 (33) 3,1 (31) 2,8 (28)
200 4,0 (40) 3,8 (38) 3.6 (36) 3,5 (ЗЯ 33 (33) 3.0 (30) (30) 2,8 (28) 23 (25) 2,3 (23) 2,0 (20)
150 3.3 (33) 3.1 (31) 2,9 (29) 2,8 (28) 2,6 (26) 2.4 (24) 2,2 (22) 2,0 (20) 1.8 (18) 13 (15)
100 2.5 (25) 2,4 (24) 23 (23) 2,2 (22) 2,0 (20) 1,8 (18) 1,7 (17) 1,5 (15) 1,3 (13) 1,0 ПО)
75 — — 1.9 (19) 1,8 (18) 1,7 (17) 13 (15) 1.4 (14) 1.2 (12) 1,1 (П) 0,8 (81
50 — — 13 (15) М (14) 13 (13) U (12) 1,0 (Ю) 0,9 (9) 0,8 (8) 0,6 (6)
35 —L. — — 1,0 (10) 0,95 (9.5) 0,85 (83) 0,7 (7) 0,6 (6) 0,45 (43)
25 — — — — 0,8 (8) 0,75 (7,5) 0,65 (6,5) 035 (53) 0,5 (5) 0,35 (33)
15 — — — — 0,5 (5) 0,45 (43) 038 (3-8) 0,35 (33) 0 25 (23)
Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл. 43(5)с коэффициентом 0,8.
2. Гнпсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лег; при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по габ.т.4 3(5) с коэффициентами; 0,7 для кледки наружных стен в зонах с сухим климатом, 0,5 — в прочих зонах; 0,8 — для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.
3. Расче гны° сопротивления гладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими ± 2 мм при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цеменп них пастах или клеевых составах до >уска-ется принимать по табл. 4.3(5) с коэффициентом 13-
ПО
Таблица 4.4 (6)
Расчетное сопротивление сжатию кладки из пустотелых бетонных камней
Марка камня Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда кладки 200 — 300 мм
при марке раствора при прочности раствора
100 75 50 25 10 4 0,2(2) нулевой
150 2,7(27) 2,6(26) 2,4(24) 2,2(22) 2,0(20) 1,8(18) 1,7(17) 1,3(13)
125 2,4(24) 2,3(23) 2,1(21) 1,9(19) 1,7(17) 1,6(16) 1.4(14) 1.1(11)
100 2,0(20) 1,8(18) 1,7(17) 1,6(16) 1,4(14) 1,3(13) 1,1(11) 0,9(9)
75 1.6(16) 1.5(15) 1,4(14) 1.3(13) 1.1(H) 1.0(10) 0,9(9) 0,7(7)
50 1.2(12) 1,15 (П.5) 1.1(H) 1,0(10) 0,9(9) 0,8(8) 0,7(7) 0,5(5)
35 —— 1,0(10) 0,9(9) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 0,55(5,5) 0,4(4)
25 — — 0.7(7) 0,65(6,5) 0,55(5,5) 0,5(5) 0,45(4,5) 0,3(3)
Примечание Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания'бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсо-бетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями I и 2 к табл. 4.3 (5)
Таблица 4 5(7)
Расчетные сопротивления сжатию кладки из природных камней низкой прочности
Вид кладки Марка камня Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески)
при марке раствора при прочности раствора
25 10 4 0,2(2) Нулевой
1. Из при-родных камней при вы-соте ряда до 150 мм 25 0,6(6) 0,45 (4,5) 0,35 (3,5) 0,3(3) 0,2 (2)
15 0,4 (4) 0,35 (3,5) 0,25 (2,5) 0,2 (2) 0,13 (1,3)
10 0,3 (3) 0,25 (2,5) 0,2(2) 0,18(1,8) 0,1 (1)
7 0,25 (2,5) 0,2(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) 0,07 (0,7)
2. То же, при высоте ряда 200-300 мм 10 0,38 (3,8) 0,33 (3,3) 0,28 (2,8) 0,25 (2,5) 0,2 (2)
7 0,28 (2,8) 0,25 (2,5) 0,23 (2,3) 0,2 (2) 0,12(1,2)
4 — 0,15(1,5) 0,14(1,4) 0,12(1,2) 0,08 (0,8)
111
Таблица 4.6 (8)
Расчетное сопротивление сжатию бутовой кладки из рваного бута
Марка рваного бутового камня Расчетные сопротивления R. МПа (кгс/см2), сжатию бутовой кладки из рваного бута
при марке раствора при прочности раствора
100 75 50 25 10 4 0,2 (2) нулевой
1000 800 600 500 400 300 200 150 100 50 35 25 2,5(25) 2,2(22) 2,0(20) 1,8(18) 13(15) 1,3(13) 1,1(11) ' 0.9(9) 0,75 (73) 23(22) 2,0(20) 1.7(17) 1,5(15) 1.3(13) 1,15 (П.5) 1,0(10) 0,8(8) 0,7(7) 1,8(18) 1,6(16) 1,4(14) 1,3(13) 1.1(H) 0,95 (9,5) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 0,45(43 0,36(3.) 0,3(3) U(12) 1,0(10) 0,9(9) 0,85(83) 0,8(8) 0,7(7) 0,6(6) 035(5,5) 03(5) 0,35(33) 0.29(2,9) 035(23) 0,8(8) 0,7(7) 0,65(63) 0,6{6) 0,55(53) 0,5(5) 0,45(4,5) 0,4(4) 0,35(3,5) 045(2,5) 042(2,2) 04(2) 0,5(5) 0,45(43) 0,4(4) 0,38(3,8) 0,33(3,3) 0,3(3) 0,28(2,8) 035(23) 043(23) 0.2(2) 0,18(1,8) 0.15(1,5) 0.4(4) 033(3,3) 03(3) 037(2,7) 043(2,3) 04(2) 0,18(1,8) 0,17(1,7) 0,15(1,5) 0.13(1,3) 0,12(14) 0,1(1) 0,33(3,3) 0,28(2,8) 24(2) 0,18(1,8) 0,15(1,5) 0,12(1.2) 0,08(0,8) 0,07(0,7) 0,05(0,5) 0.03(03) 0,02(03) 0,02(03)
Примечания. 1. Приведенные в табл 4.6(8) расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес. для марок раствора 4 и более При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в табл. 4 6(8), для растворов марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0.8. 2 Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 4.6(8), следует умножать на коэффициент 1,5. 3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована трутом — на 0,1 МПа (1 кгс/см2); при кладке в траншеях «в распор» с нетронутым грунтом и при надстройках— на 0,2 МПа (2 кгс/см2).
Таблица 4.7(9)
Расчетные сопротивления сжатию бутобетона (нсвибрированного)
Вид бутобетона Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см1), сжатию бутобетона (невибриро-ванного) при классе бетона
В15 В 12,5 В7,5 В5 В3,5 В2,5
С рваным бутовым камнем марки:
200 и сыше 4(40) 3.5(35) 3(30) 2.5(25) 2.0(20) 1.7(17)
100 .— 23(22) 1,8(18) 1,5(15)
50 или с кирпичным боем — — — 2,0(20) 1.7(17) 13(13)
112
Таблица 4 8(10)
Расчетные сопротивления кладки осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе_________________________________________________
Вид напряженного состояния Обозначения Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементноглиняных и известковых растворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам
при марке раствора при прочно-сти раствора 0.2 /21
50 и выше 25 10 4
Л. Осевое растяжение Rt
1. По неперевязанному сечению 0,08 0,05 0,03 0,01 0,005
для кладки всех видов (нормаль- (0.8) (0,5) (0,3) (0.1) (0,05)
ное спетение: пис.4.1 )
2. По перевязанному сечению
(рис. 4.2):
а) для кладки из камней пра- 0,16 0,11 0,05 0,02 0.01(0,1)
вильной формы (1.6) (1.1) (0,5) (0,2)
б) для бутовой кладки 0.12(1 Д) 0,08 0,04 0,02 0,01(0,1)
(0,8) (0,4) (ОД)
Б. Растяжение при изгибе R*(Ru)
3. По неперевязанному сечению 0.12(1,2) 0,08 0,04 0,02 0,01(0,1)
для кладки всех видов и по косой (0,8) (0,4) (0,2)
штрабе (главные растягивающие
напряжения при изгибе).
4. По перевязанному сечению
(рис.4 3):
а) для кладки из камней пра- 0,25(2,5) 0,16 0,08 0,04 0,02
вильной формы (1,6) (0,8) (0,4) (ОД)
б) для бутовой кладки 0,18(1,8) 0,12 0,06 0,03 0,015
(1Д) (0,6) (0,3) (0,15)
В. Срез
5. По неперевязанному сечению 0,16 0,11 0,05 0,02 0,01
для кладки всех видов (касатель- (1.6) (1,1) (0,5) (ОД) (0,1)
ное сцепление)
6. По перевязанному сечению 0,24(2,4) 0,16 0,08 0,04 0,02
для бутовой кладки (1.6) (0,8) (0,4) (ОД)
Примечания. 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпенди-
кулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.
2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл 4 8 (10), следует принимать с коэффициентами: для кирпичной кладки с вибрированием на внбростолах при расчете на особые воздействия — 1,4: для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25; для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75; для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным, для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, — по табл. 4 22 (ЗЗ).При расчете по раскрытию трещин расчетные сопротивления растяжению при изгибе Я ,ь для всех видов кладки следует принимать по табл. 4.8 (10) без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.
3 При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 4.8 (10), умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.
113
Таблица 4 9(11)
Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной фирмы осевому растяжению, рас гяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению
Вид напряженного состояния Обо зна че-ние Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и камней правильной формы осевом) растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню при марке камня
200 150 100 75 50 35 25 15 10
1. Растяжение R. 0 25 (2,5) 0.2 (2) 0,18 (1,Ю 0,13 (1,3) 0,1 (О 0,08 (0,8) 0,06 (0,6) 0,05 (0,5) 0.03 (0,3)
2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения R.b Rtw 0,4 (4) 0,3 (3) 0,25 (2,5) 6,2 (2) 0,16 (1,6) 0,12 (1,2) 0,1 (1) 0,07 (0,7) 0,05 (0,5)
3 Срез 1,0 (Ю) 0,8 U?) 0,65 (6,5) 0,55 (5,5) 0,4 (4) 0,3 (3) 0,2 (2) 0,14 (1.4) 0,09 (0,9)
Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению R<, растяжению при изгибе R,h и главным растягивающим напряжениям R<w отнесены ко всему сечению разрыва кладки 2. Расчетные сопрагивления срезу по перевязанному сечению отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.
114
Рис. 4.1 . Растяжение кладки по неперевязанному сечению
i зеЬс -jhr LZJLZ— Рис. 4.2 Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рис. 4.3. Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению
•
Таблица 4.10 (14)
Значения коэффициента к
Вид кладки Коэффициент к
1. Из кирпича и камней всех видов, из крупных блоков, рваного бута и бутобетона, кирпичная вибрированная 2,0
2. Из крупных и мелких блоков из ячеистых бетонов 2,25
115
Таблица 4.11 (15)
Значения упругой характеристики а для неармирлванной кладки
Вид кладки Упругая характеристика а
при марках раствора при прочности раствора
25-200 10 4 0,2 (2) нулевой
1. Из крупных блоков, изготовленных из тяжелого и крупнопористою бетона на тяжелых заполнителях и из тяжелого природного камня (у£ 1800 кг/м3) 1500 1000 750 750 500
2 Из камней, изготовленных из тяжелого бетона, тяжелых природных камней и бута 1500 1000 750 500 350
3. Из крупных блоков, из! отделенных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, крупнопористого бетона на легких заполнителях, плотного силикатного бетона и из легкого природного 1000 750 500 500 350
4. Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов; автоклавных неавтоклавных
750 750 500 500 350
500 500 350 350 350
5. Из камней из ячеистых бетонов вида автоклавных неавтоклавных
750 500 350 350 200
500 350 200 200 200
б. Из керамических камней 1200 1000 750 500 350
7. Из кирпича глиняною пластического прессования полнотелого и пустотелого, из пустотелых силикатных камней, из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях и поризованного, из легких природных камней 1000 750 500 .350 200
8- Из кирпича силикатного полнотелого и пустотелого 9. Из кирпича глиняного полусухого прессования полнотелого и пустотелого 750 500 500 500 350 350 350 350 200 200
Приусчаниг: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью 1о 'i<28 или отношением lolh£ 8 допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича плас гического прессования.
2. Приведенные в табл. 4.11(15) (пп. 7-9) значения упругой характеристики а для кирпичной кладки распространяются на виброкирпич иые панели и б; оки
3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной а = 2000.
4. Для кладки на легких растворах значения упругий характеристики а следует принимать по табл. 4.11(15) с коэффициентом 0,7 .
5. Упруги с характеристики кладки из природных камней допускает :я уточнял» по специальным указаниям, составл :нным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке
116
Таблица 4.12 (16)
Коэффициент линейного расширения кладки а,
Материал кладки 1. Кирпич глиняный полнотелый, пустоте лый и керамические камни 2. Кирпич силикатный, камни и блоки бетонные и бутобетон 3. Природные камни, камни и блоки из ячеистых бетонов Коэффициент линейного расширения кладки а,, град. ' 0,000005 0,00001 0.000008
Примечание. Величины коэффициентов линейного расширения для кладки из других материалов допускаемся принимать по опытным данным.
Таблица 4.13 (17)
Значения коэффициентов трения р
Коэффициенты трения р при состоянии поверхности
сухом влажном
1. Кладка по кладке или бетону 0,7 0,6
2. Дерево по кладке или бетону 0,6 0,5
3. Сталь по кладке или бетону 0,45 0,35
4. Кладка и бетон по песку или гравию 0,6 0,5
5 То же, по суглинку 0,55 0,4
6. То же, по глине 0,5 0,3
117
Таблица 4 14(18)
Значения коэффициента продольного изгиба <р
Гибкость л Коэффициент продольного изгиба ф при упругих характеристиках кладки а
к 1500 1000 750 500 350 200 100
4 14 1 1 1 0,98 0,94 0,90 0,82
6 21 0,98 0,96 0,95 0,91 0,88 0,81 0,68
8 28 0,95 0,92 0,90 0,85 0,80 0,70 0,54
10 35 0,92 0,88 0,84 0,79 0,72 0,60 0,43
12 42 0,88 0,84 0,79 0,72 0,64 0,51 0,34
14 49 0,85 0,79 0,73 0,66 0,57 0 43 0,28
16 56 0,81 0,74 0,68 0,59 0,50 0,37 0,23
18 63 0,77 0,7 0,63 0,53 0,45 0,32 —
22 76 0,69 0,61 0,53 0,43 0,35 0,24 —
26 90 0,61 0,52 0,45 0,36 0,29 0,20 —
30 1U4 0,53 0,45 0,39 0,32 0,25 0,17 —
34 118 0,44 0,38 0,32 0,26 0,21 0,14 —
38 132 0,36 0,31 0,26 0,21 0,17 0,12 —
42 146 0,29 0,25 0,21 0,17 0,14 0,09 —
46 160 0,21 0,18 0,16 0,13 0,10 0,07 —
50 173 0,17 0,15 0,13 0,10 0,08 0.05 —
54 187 0,13 0,12 0,10 0,08 0,06 0,04 —
Примечания: 1. Коэффициент ф при промежуточных величинах гибкосте терполяции. 2. Коэффициент ф для отношений Xh, превышающих вреде мать при определении фс в случае расчета на внецентрею , эксцентриситетами. 3 Для кладки с сетчатым армированием величины упругих деляемые по формуле (Xsk ~(X'RU/ Rsku , могут был й определяется по ин- льные, следует прини-юе сжатие с большими характеристик, опре- > менее 200.
118
Расчет элементов конструкций по предельным состояниям первой группы
Каменные конструкции
Центрально сжатые элементы
N R- А,
(4.1)
где N - расчетная продольная сила,
R - расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по табл. 4 1 (2) табл 4 7 (9);
<р- коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 4.14 (18) в зависимости от гибкости элемента X, =1ОН или ~loih и упругой характеристики кладки а; А - площадь сечения элемента;
mg коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и принимаемый равным единице при h> 30 см или i> 8,7 см.
Расчетные высоты стен и столбов следует принимать: - при опирании по схеме рис. 4.4а - при опирании по схеме рис. 4.46 для многопролетных зданий;
- при опирании по схеме рис. 4.4в
При жестких опорах и заделке в стены сборных железобетонных перекрытий =0,9 Н, а при монолитных железобетонных перекрытиях, опираемых на стены по чегырем сторонам 10 =0,8 Н.
1О =Н;
!о =1,5 Н для однопролетных зданий и 1О =1,25 Н
ZD =2,0 Н.
Внецентренно сжатые элементы N <mg-<px-R Ас‘а»,
(4.2)
где Ас- площадь сжатой час! и сечения, равная для прямоугольного сечения
А( -Afl-2 е0 /h) и приближенно ( при е0 > 0,45у) Ас= 2(у-е^Ъ для таврового сечения (Ь - ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости о г направления эксцентриситета,
R - расчетное сопротивление кладки сжатию (табл 4.1 (2) .. табл 4 9(11));
А - площадь сечения элемента;
h - высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;
ео- эксцентриситет расчетной силы /V относительно центра тяжести сечения;
а>- коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл. 4.15(19);
ф + ф
фу—-------, <р - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плос-
2
кости действия изгибающего момента при расчетной высоте элемента /о;
<рс - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента И в плоскости действия изгибающего момента при отношении 'k^=H/hc или
hc и ic - высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Ас в плоскости действия изгибающего момента.
119
Для прямоугольного сечения hc =h-2eo-, для таврового сечения hc =2(y-eJ, где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета. При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента расчет по прочности выполняется в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. В этом случае <рс определяется по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при "кМс =Hfihcl или Х1/с = Я/ Не1 и =H2/he2 или к12с = Н2Нс2 (Н} и Н2 -высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента, Лг/; icl и йс>; ic2- высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами.
При е„>0,7 у кроме расчета внецентренно сжатых элементов по прочности необходимо производить расчет по раскрытию трещин в швах кладки.
I
Смятие (местное сжатие)
Nc<$-d • Re-Ас,
где ТУ- продольная сжимающая сила от местной нагрузки;
R( = £ • R- расчетное сопротивление кладки на смятие;
(4.3)
расчетная площадь сечения, определяемая в соответствии со схемами на рис. 4.5 (9); - коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки по
схемам рис 4.5(9); коэффициент определяется по табл 4.16 (21)
Ас - площадь смятия; d=l,5-0,54/ - для кирпичной или виброкирпичной площадки, а так же кладки из сплошных камней или блоков, изготовленных из тяжелого и легкого бетона; d=l - для кладки из пустотелых бетонных или сплошных камней и блоков из крупнопористого и ячеистого бетона;
4х - коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки.
При равномерном распределении давления Ч*=1, при треугольной эпюре давление *Р=0,5.
Армокаменные конструкции с сетчатым арматурой
Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм. Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1% объема кладки (см ниже) . Арматурные сетки укладываются не реже, чем через пять рядов кирпичной кладки из обыкновенного кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней. Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм.
Диаметр стержней сеток в горизонтальных швах кладки должны быть не более:
при пересечении арматуры в швах - 6 мм;
без пересечения арматуры в швах - 8 мм.
Расстояние между стержнями сетки должно быть 3 .. 12 см. Швы кладки армокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее чем на 4 мм.
120
Центрально сжатые элементы
N <mg-<p-Rsk' А, (4 4)
где W - расчетная продольная сила;
Rsk>2R - расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле (при прочности раствора менее 2,5 МПа):
Rsk -R + 2y-R, /100; (4,5)
у = (ps /ик) • 100 - процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Asl с размером ячейки с при шаге сеток по высоте .у у — (2 • Asl / С • s) 100, Vs и Uk - соответственно объемы арматуры и кладки. процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать значения у — 50 • R / R.;
коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл.4.14(18) для или Д при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием <r.it, определяемой по формуле ask =a-Ru/ Rsku, Ru=k-R- временное сопротивление сжатию кладки: к - коэффициент, принимаемый по табл.4.10(14); Rsku- временное сопротивление сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формуле
ЛЛ1=*Я+2Я„-д/100; (4.6)
7?^- расчетное сопротивление арматуры, принимаемое по табл.4.24;
7?w - нормативное сопротивление арматуры в армированной кладке, принимаемое по табл.4.24.
Внецентренно сжатые элементы
Внецентренно сжатые элементы проектируются при нагрузках с малыми эксцентриситетами, не выходящими за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения ео<0,17 h).
N<mgq>lRiib-A(S-2eJh)a>. (4.7)
где Rskb = R + 2 • ц R„(l- 2е,/у)/100 <, 2R
расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии при марке раствора 50 и выше.
Значения остальных величин, входящих, я формулу (4.7), приведены выше.
121
Процент армирования кладки сетчатой арматурной при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле
fl = 50R/(l-2e<l/y')R1
Таблица 4.15(19)
Значения коэффициента to
Вид кладки Значения о для сечений
произвольной формы прямоугольного
1. Кладка всех видов, кроме указанных в поз. 2 1 -еЛ?у) £ 1,45 1 +е^Л 51,45
2 кладка из камней и крупных блоков, изготовленных из ячеистых и крупнопористых бетонов из природных камней (включая бут) 1 1
Примечание. Если 2у < h, то при определении коэффициента о вместо 2у следует принимать h .
Рис. 4.4. Коэффициенты <р и mg по высоте сжатых стен и столбов а - шарнирно опертых на неподвижные опоры; б - защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую опору; в - свободно стоящих
122
Таблица 4.16 (21)
Значения коэффициента
Материал кладки £1,ддя нагрузок по схеме
рис 4.5 , а, в, в, д, ж рис.4.5 , б, г, е, и
местная нагрузка сумма местной и основной нагрузок местная нагрузка сумма местной и основной нагрузок
1 Полнотелый кирпич, сплошные камни и крупные блоки из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях М50 и выше 2 2 1 1,2
2. Керамические камни с щелевыми пустотами, дырчатый кирпич, бутобетон 1,5 2 1 1,2
3 Пустотелые бетонные камни и блоки. Сплошные камни и блоки из бетона М35 Камни и блоки из ячеистого бетона и природного камня 1,2 1,5 1 1
Примечание. Для кладок всех видов на неотвердевшем растворе или на замороженном растворе в период ег'^ оттаивания при зимней кладке, выполненной способом замораживания, принимаются значения указанные в поз. 3 настоящей таблицы.
« 9>
Рис. 4.5(9). Определение расчетных площадей сечений при местном сжатии: а — з — различные случаи местного сжатия
123
Таблица 4,17 (26)
Группы кладки
Вид кладки Группа кладки
I II III IV
1 Сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше На растворе марки 10 и выше На растворе марки 4 -
2. То же, марок 35 и 25 На растворе марки 10 и выше На растворе марки 4 —
3. То же, марок 15, 10 и 7 — — На любом растворе На любом растьоре
4. То же, марки 4 — — —— То же
5. Крупные блоки из кирпича или камней (вибрированныс и невибрированные) На растворе марки 25 и выше
6 'Кладка из грунтовых материалов (грунтоблоки и сырцовый кирпич) — — На известковом растворе На глиняном рас творе
7. Облегченная кладка из кирпича или бетонных камней с пер» вязкой горизонтальными тычковыми рядами или скобами На растворе марки 50 и выше с заполнением бетоном класса не ниже В3.5 или вкладышами класса В3,5 и выше На растворе мар ки 25 с заполнением бетоном или вкладышами марки 15 На растворе марки 10 и с заполнением засыпкой
8. Облегченная кладка из кирпича или камней колод-цевая (с перевязкой верти кальными диафрагмами) На растворе марки 50 и выше с заполненг.ем теплоизоляционными плитами или засыпкой На растворе марки 25 с заполнением теплоизоляционными плитами или засыпкой •
9. Кладка из постелистого бута На растворе марки 25 и выше На растворе марок 10 и 4 На глиняном растворе
10. Кладка из рваного бута На растворе марки 50 и выше Нс растворе марок 25 и 10 На растворе марки 4
11. Бутобетон На бетоне класса В7,5 и выше На бетоне класса В5 и В3.5 На бетоне класса В2,5
При проектировании каменных и армокаменных конструкций независимо от результатов расчета необходимо соб. подать требования по ограничению отношения высоты стены или столба к толщине или меньшей стороне сечения Р = Н / h.
124
Для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при свободной длине стены I < 2,5 Н для кладки из каменных материалов правильной формы значения предельных отношений Р приведены в табл. 4.18 (28).
Для стен с пилястрами и столбов сложного поперечного сечения вместо h принимается условная толщина hre<j = 3,5 i, где i = у/l/ А
Для столбов круглого и многоугольного сечений, вписанных в окружность, = 0,85d, где d - диаметр сечения столба.
При высоте этажа Й большей свободной длины стены I отношение l/h не должно превышать значения 1,2р по табл. 4.18 (28).
При условиях, отличающихся от указанных выше, отношение Р для стен и перегородок следует принимать с поправочным коэффициентом, приведенным в табл. 4.19 (29)
Таблица 4 18 (28)
Значения предельных отношений Р
Марка раствора Отношения В пои группе кладки 'см. табл.4.17 (26)
1 II III IV
50 и выше 25 22 — —
25 22. 20 17
10 20 17 15 14
4 — L5 L4 13
Таблица 4 19 (29)
Значения поправочного ко~ффициента к при определении предельного отношения р для стен и перегородок
Характеристика стен и перегородок Коэффициент к
1 Стены и перегородки, не несущие нагрузки си перекрытий или покрытий при толщине, с.м:
25 и более 1,2
10 и менее 1.8
2. Стены с проемами V4./4
3 Перегородки с проемами 0,9
4. Стены и перегородки при свободной их длине между примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 до 3,5 И 0,9
5. То же, при / > 3,55 Я 0,8
6 Стены из бутовых кладок и бутобетона 0,8
Примечания 1 Общий коэффициент снижения отношений Р, определяемый путем умножения отдельного коэффициента снижения к (табл. 4.19 (29)), принимается не ниже коэффициента снижения к, указанного в табл. 4 20 (30) для столбов . 2. При толщине ненесущих стен и перегородок более 10 и менее 25 см величина поправочного коэффициента/: определяется по интерполяции. 3. Значения Ап— площадь нетто и Аь— площадь брутто определяются по горизонтальному сечению стены.
125
Таблица 4.20 (30)
Поправочный коэффициент к при определении предельного отношения |3 для столбов
Меньший размер поперечного сечения столба, см Коэффициент к для столбов
из кирпича и камней правильной формы из бутовой кладки и бутобетона
90 и более 0,75 0,6
70-89 0,7 0,55
50-69 0,65 0.5
Менее 50 0,6 0.45
Примечание Предельные отношения ₽ несущих узких простенков, имеющих ширину менее толщины стены, должны приниматься как для столбов с высотой, равной высоте проемов.
Расстояние между температурными швами
Таблица 4.21(32)
Средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки Расстояние между температурными швами, м, при кладке
из глиняного кирпича, керамических и природных камней, крупных блоков из бетона или глиняного кирпича из силикатного кирпича, бетонных камней, крупных блоков из сНликатного бетона и силикатного кирпича
на растворах марок
50 и более 25 и менее 50 и более 25 и менее
Минус 40°С и ниже 50 60 35 40
Минус 30®С 70 90 50 60
Минус 20°С и выше 100 120 70 80
Примечания I. Для промежуточных значений расчетных температур расстояния между температурными
швами допускается определять интерполяцией.
2. Расстояния между температурно-усадочными швами крупнопанельных зданий из кирпичных панелей назначаются в соответствии с инструкцией по проектированию конструкций крупнопанельных жилых домов.
Таблица 4 22 (33)
Коэффициенты условий работы yct и Ycsi
Вид напряженного состояния зимней кладки Коэффициенты условий работы
кладки ус । сетчатой арматуры yai
1 Сжатие отвердевшей (после оттаивания) кладки из кирпнча 2. То же, бутовой кладки из постелистого камня 3. Растяжение, изгиб, срез отвердевшей кладки всех видов по растворным швам 4. Сжатие кладки с сетчатым армированием, возводимой способом замораживания в стадии оттаивания 5 То же, отвердевшей (после оттаивания) 6. То же, возводимой на растворах с противоморозными добавками при твердении на морозе и прочности раствора не мене 1,5 МПа (15 кге/ см’) в момент оттаивания 1.0 0,8 0,5 0,5 0,7 1,0
126
Таблица 4.23
Расчетные формулы для определения нормальных сил и моментов от вертикальных нагрузок
Конструкция стены, расчетные схемы и эпюры моментов
Формулы
Nx = N + N, + N2;
М, = N, e,(l
Nx - N + Ni + N2;
Nx = N + N, + N2;
Mj “ N| e,;
M2 =^1-(c1hI -e2h2)-
N|hj z x Ne2h2
M> н (е1+е!) + 1Г
Msi Hg|
Примечание. В таблице использованы: N » сумма расчетных нагрузок на стену, расположенных выше рассматриваемо! о этажа;
NI - расчетная ве"ичина опорного давления перекрытия над рассматриваемым этажом;
N2 - расчетное значение собственного веса участка стены между рассматриваемым сечением и расположенным выше этажом;
М - расчетный изгибающий момент;
Nx и Мх - нормальная сила и изгибающий момент в рассчитываемом сечении стены.
127
Таблица 4.24
Нормативные и расчетные сопротивления арматуры в армированной кладке
Вид армирования конструкций Класс арматуры
A-I А-П Вр-1
R», МПа (кгс/см2) к», МПа (КГС'СМ2) R.. МПа (кгс/см2). МПа (кгс/см2) МПа (кгс/см2) к», МПа (кгс/см2)
/ Сетчатое армироеа- 235 170 - • 295 245
ние <2400) (1720) (3000) (2500)
2. Продольная арматура в кладке а) продольная арматура 235 225 295 280 490 410
растянутая (2400) (2400) (3000) (2850) (5000) (4200)
б)то же, ежа- 235 190 295 195 295 245
тая (2400) (1950) (3000) (2000) (ЗООС) (25С0)
в) отогнутая 235 180 295 225 295 245
арматурам (2400) (1835) (3UOO') (.22? 0) (3000) (2500)
хомуты 3 Анкера и связи в кладке: а) на растворе марки 25 235 200 295 250 295 330
и выше (2400) (2065) (3000) (2570) (3000) (3340)
б) на растворе марки 10 235 115 295 140 295 245
и ниже (2400; (1150) (3000; (1430) (3000) (2500)
Таблица 4.25 [7]
Расчетные сопротивления арматуры обойм, МПа (кгс/см2)
Вид армирования Класс арматуры
A-I А-П
Поперечная арматура 150(1530) 190(1940)
Продольная арматура без непосредственной передачи нагрузки на обойму 43 (440) 55(560)
То же, при передаче нагрузки на обойму с одной стороны 130(1325) 160(1630)
То же, при передаче нагрузки с двух сторон 190(1940) 240 (2450)
128
Усиление каменных элементов
Одним из наиболее эффективных методов повышения несущей способности существующей каменной кладки является включение ее в обойму. В этом случае кладка работает I условиях всестороннего сжатия, что значительно увеличивает ее сопротивляемость воздействию продольной силы.
Применяются три основных вида обойм: стальные, железобетонные и армированные растворные.
Основными факторами, влияющими на эффективность обойм, являются процент поперечного армирования обоймы (хому гами), класс бетона или марка штукатурного раствора и состояние кладки, а также схема передачи усилия на конструкцию.
С увеличением процента армирования хомутами прирост прочности кладки растет непропорционально, а по затухающей кривой.
Опытами установлено, что кирпичные столбы и простенг и. имеющие трещины, а затем усиленные обоймами, полностью восстанавливают свою несущую способность.
Стальная обойма состоит из вертикальных уголков, устанавливаемых на растворе по углам усиливаемого элемента, и хомутов из полосовой стали или круглых стержней, приваренных к уголкам. Расстояние между хомутами должно быть не более меньшего размера сечения и не свыше 50 см (рис. 4.6,а). (Стальная обойма должна быть защищена от коррозии слоем цементного раствора толщиной 25 ..30 мм. Для надежного сцепления раствора стальные уголки закрываются металлической сеткой.
Железобетонная обойма выполняется из бетона классов В7.5...В15 с армированием вертикальными стержнями и сварными хомутами. Расстояние между хомутами должно быть не свыше 15 см Толщина обоймы назначается по расчету и принимается от 6 до 10 см( рис. 4.6,6),
Обойма израствора армируется аналогично железобетонной, но вместо бетона арматура покрывается слоем цементного раствора марки 50... 100 (рис. 4 6,в).
Расчет конструкций из кирпичной кладки усиленной обой нами, при центральном и внецентренном сжатии при эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения, производится по формулам:
при стальной обойме
2У£ф-ф|бя -т. -Л + г|— • —-J-A + R • А* ]; (4-8)
V L ’ ‘ 1 + 2,5ц 100 к ’ J
при железобетонной обойме
N <ф off/и -т. -Л + т)—— А + т .-R. • A. +R - А* 1; (4.9)
Y и s * 1 + p. 100 ' J
при армированной растворной обойме
N <ф фкт -mt ’R+ц—’—рА ]• (4.10)
1 ‘ * 1 + 2 100 J
Коэффициенты ф и Г] принимаются при центральном сжатии ф=\ и 17»!, при внецентренном сжатии ( по аналогии с внецентренно сжатыми элементами с сетчатым армированием):
ф = 1-^; п = 1-^ h Л
В формулах (4.8.. .4.10):
N - продольная сила;
А - площадь сечения усиливаемой кладки;
Л/ - площадь сечения продольных уголков стальной обоймы или продольной арматуры железобетонной обоймы;
129
5 Проектирование конструкций
Рис. 4.6. Схема усиления кирпичных столбов обоймами а - металлической;
б - железобетонной: в - армированной штукатуркой; 1 - планка сечением 35 х 5 - 60 х 12 мм, 2 - сварка, 3 - стержни диаметром
5 .12 мм; 4 - хомуты диаметром 4 .. 10 мм; 5 - бетон класса В7,5 В15;
6 - штукатурка (раствор марки 50... 100)
Аь- площадь сечения бетона обоймы, заключенная между хомутами и кладкой (без учета защитного слоя);
R,w- расчетное сопротивление поперечной арматуры обоймы;
Л,с - расчетное сопротивление уголков или продольной сжатой арматуры;
(Р -коэффициент продольного изгиба ( при определении (р значение а принимается как для неусиленной кладки);
mg -коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки;
mk -коэффициент условий работы кладки, принимаемый равным 1 для кладки без повреждений и 0,7 - для кладки с трещинами;
ть - коэффициент условий работы бетона, принимаемый равным 1 - при передаче нагрузки на обойму и наличии опоры снизу обоймы 0,7 - при передаче нагрузки на обойму и отсутствии опоры снизу обоймы и 0,35 - без непосредственной передачи нагрузки на обойму;
/л - процент армирования хомутами и поперечными планками, определяемый по формуле
;и = 2-4(Л + ^)-100/Л^-5,
где h,b - размеры сторон усиливаемого элемента;
j - расстояние между осями планок при стальных обоймах (h > s b, но не более 50 см) или между хомутами при железобетонных и штукатурных обоймах (л^15 см).
Расчетные сопротивления арматуры, применяемой при устройстве обойм, принимается по табл. 4.24,4 25.
130
ЛИТЕРАТУРА
1. СНиП 2 01 07-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. -М.. ГУП ЦПП, 1999 - 36 с.
2. СНиП 2 03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой Рос-сии.-М.: ГУП ЦПП, 2000.-76 с.
3. СНиП 2 01 07-85. Нагрузки и воздействия (Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения) /Госстрой СССР - М ЦИТП1 'осстроя СССР, 1989, -8с.
4. СНиП П-22-81. Каменные и армокаменные конструкции / Госстрой России. -М.: ГУП ЦПП, 1999. -40с.
5 Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений Расчетно-теоретический. В двух книгах. Кн.1. Под ред. А.А.Уманского. Изд. 2-е перераб. и доп. М., Стройиздат, 1972,600с
6. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. В двух книгах. Кн.2. Под ред. А.А.Уманского. Изд. 2-е перераб. и доп. М., Стройиздат, 1972,416с.
7. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций ( к СНиП П-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования») /ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. -М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. -152 с.
131
5*
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Районирование территории Российской Федерации, СНГ и стран Прибалтики по весу снегового покрова (Карта 1)
Районирование территории Российской Федерации, СНГ и стран Прибалтики по ветровому давлению (Карта 2)
132
Карта 1, Лист 1
» 25 » 35 40 45 50 55
'О
Карта 1, Лист 2
Карта 1, Лист 3
Карта 1, Лист 4
Карта 2, Лист 1
Карга 2, Лист 2
Карта 2, Лист 3
Карта 2, Лист 4
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Графический материал дипломного проекта, выполненного по кафедре железобетонных и каменных конструкций на'тему: "(9-ти этажный жилой дом с автостоянкой (Лист! ... Лист14) Графический материал основных несущих конструкций зданий, выполненных в сборном железобетоне
141
ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН
.Экспликация
1 Проехтмруамый 0-ТТ4 атажиыя жилой дом
г Строащеесе • дан кв
3 Ажтоетоаккв
4 Хоэнйствеинае площадка
S Детская площадка
в Школа
? Спортивное площадка
8 Мвгваии
9 Хоаайствехкый двор мвгваино
10 ЦТП
Условные ойоакочснна
• дерево «» кустариих rm® аевор (--1 дорожки
i___1 гв*<!н р 1 автодороги
ПЛАН ЦОКОЛЬНОГО ЭТАЖА
cy^*v*vw^A Явф**1*
•— тм мпасмме МММ N**MB»« •
•мм* Я* ^мм
ММ* •»«* *мм
*ьц*м*М* м*М***
— — ям*«
Жфмм •> Ч*ММ*У*»
ПЛАН ПЕРВОГО ЭТАЖА
1 ОФИСНОЕ ПОМЕЩЕНИЕ
2 КОНТОРСКОЕ ПОМЕЩЕНИЕ
3 ПРИЕМНАЯ
4 ТЕМНАЯ КОМНАТА
5 САН УЗЕЛ
6 ВСТРОЕННЫЙ ШКАФ
7 КАМЕРА МУСОРОУДАЛЕНИЯ
амвмм • «FMIHWrU
*' '1411 НИМ МН ш Ъ— МММ - . — »м
Ш.ЦМ 1- W W. —* ~ *°*
ПЛАН 1 ИЛОВОГО ЭТАЖА
ЭКСПЛИКАЦИЯ
1 ОЯЩАЯ КОМНАТА
г ГОСТИНАЯ
3 СПАЛЬНЯ
4 КУХНЯ
б ПРИХОЖАЯ
в ГЕННАЯ КОМНАТА
7 ВСТРОЕННЫЙ ШКАФ
8 САН УЗЕЛ
"мама nahmm •
МММФ «фМИ мв ммт ив
— о*
рувММММ w«"l
ИЗИЕШ.
СХЕМА АРМИРОВАНИЯ МОНОЛИТНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
диа питии тяим грж
мтсд. жншммм мшммв ЯП мга m w мм №
см»<
1 ЖУ RMT' • а мв с - am
• жт ма»>м • 1 ^-1 < • ам» Л ма М44
О«лй
1 жу ши и’ в а мВ ( там IW вм
• ж» м • » И-1 < - ши •а 14 1ИМ
ОШ—>
1 ЖУ ММ» • 1 smj <-ш» У1Я
> Я91Ф • а «щ-J (-«аа я IM «м
осм
( ж» гт» я • a «м» <-маа аа <м ам»
а жт »»- • а at-з («м я 1 м W4
Ми* в
i • »н-1 (-ей» ам
а жугт^аа • 1 »-1 (• «и я ICT BU
ОВм»«
» ЖУ Ш»>Мк • IMS <-Ш» я ан жа
а жгуч» м а > ^>1 (• ают п 1М ам
ОУШ1
1 жт ж я • » %! (>вм 9Т ам ахм
а Я»*»*» • a mi 1-ааав а •я ма
евши
I жу аж-ш • а») t-ш» в 444 гм
г ЖУИЖ-Ш О>1 l«W) я 4 а» мм
Май
। игтжв' • а мв г-ат аа ая «УМ
жт я* и • a mi < • гма Л IM аса
O«C*U
_± H*w» и • л *-* ат ааа УМ
V ЖУ «Ж • > *-) <-ие» а ам ам
авы
1 ж»аж я‘ • а мв (-мм я ам 14
а жа »ж ш • а t • аш У ам 4Я
мм
жу аж-ш • а { (-же Л СП УШ
а jwar II (.ям • 1 я Я
enwi
t жу жт-at • а (-ом • ав «в
а жгла» аа «1^-1 (.М а ам гм
ига ма
нлжа
1 жт аияш* •в а в <>«м а ам и
а ЖГРТЖ а в >! t 1н и 444 Л4
Мия
* жжт* « МВ (• мм IW ЧЛ
а жгли аа • • v-i <-ма я •м вы
Маш!
Жувм-м* •ммв <>мм а U4 ш«
а ж» аж-та > 1 >1 (. и» в ам вм
мии а
। жжи' • В МВ 1- «в» М»
• ЖУ Ж1 м • аж-1 <-иа м •м ш
VI
i мет шиа-м* •вMB (-мм а МЙ IM
• аштая» м • » »-1 (•! в ам са
•яж *•
•ОМ ММ*
ffl‘l Ittl №1 № №1 №1 №1 №1 №1№1 №1 №1 №1HI
СТРОИТЕЛЬНЫЙ ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН
СЕТЕВОЙ ГРАФИК
waan Нив 'гевкап^Ь
МММ «май м* макгай вм
мммам^ м*а*«*
! II. ПН Я»—— •иг
ТЕГ
КомстежтнрнаА ехена пеоенпнти»
I LT
ПП
Я
Ы Ю
frJtQ
1*S
122S
TJ
E3
Po»o»» 1-1
ft
FT
F—1
F
P-1
FT
FT
FT
сОСз шов
IEL
IEEI
0^
ЫК
IE
im
WO
100 к 15*1500
таг «
ИИж»-5«0
5Ш
1 Л с* ' хи C2
после ОЛЛ
Спщиячсци» oxiyrwK
Морно* по*. Омлначегм* Кал Косея, мг. Пвин.
K*W!*WHM0 СТ*ру>*<
1 г ГОСТ 57Ш «г~ i кт Тпп-йг 1^12 P-lVTSftW aw *-iv [лив т T" 943 ПУ“ ш* .л
э ГОСТ 67Г7-0С 104 *-1 L-feo . тг JU4 ая
4 ГОСТ «727-« Л4 J.-J L-CM м» г.41
3 6 ГОСТ «727-00 ГОСТ «727-йв • Ti Mi n га ил гпп г.71 глв
. сг, ытг
7 ГОСТ 67Е7-90_. ./4 »м-1 k-PW т~ тге- ТЯ
в ГОСТ «727-20 04 Mg ГС. и’4 9 043 CL33
9 ГОСТ 57И-В8 ;>.e A-i l-woo 4 ч?_
ПРМСЧАМ4Й LBvtoh ткмл* класса M0> ft Слоссе натямм* •лектастаояимеиык на ьпсом. S Места спиоений плитъ при
МОСКОВСКИЙ ГОСиДАРСТКНШЙ СТРОЙ ТЕЛНЛ UHMBEPCMTET
КМОСОМР пвоокт 1 *Ппоист>юо>01»1» неслимх СТОЛК! Нпгсп Моссит
кл
Р»»с
СТИЛ. Дания*
Аист 1 1 Летая
нногопыстатнАЯ гик ль Каждое ХБК
—
rm
Монолитнья вундомеит
Подколенник
175 ^7^57^ 175
2
ПРИМЕЧАНИЯ! L Бетон тяжелый класса 012.5
2-2
8
Q
2400
8
150 е 14
2360
«БЛАЖИТ
220x5
1170
2400
1-1
СПЕЦИФИКАЦИЯ АРМАТУРЫ
Малка, ПОЗ ОБОЗНАЧЕНА НАИМЕНОВАНИЕ <0Л МАССА, ед. иг. ВСЕГО, кг.
МОНОЛИТНЫЙ ФУНДАМЕНТ
С1, ут. 1
1 ГОСТ 5781-82 J6 12 А-ПЕ L-2360 32 2.1 67.2
Всего - - 67.2
подколенник
С2, ит.З
2 ГОСТ 5701-82 Ji t, А-Ш, LMP0 6 0193 484
3 ГОСТ 5781-82 JB 4 A-IIL L«1SO 12 олзэ Е12
Всего - - 5.76
СЗ, мт.1
4 ГОСТ 5781-82 /3 Н А-ПЕ L-U70 12 0.722 886
Всего • а» 886
m ГОСТ 5781-82 /3 12 А-IE к««0 2 085 1.7
2. Расовая оамотура стержневая класса А-Ш.
3, Под псдоывоя вундаменто предусмотреть песчано-гровиянуо подготовку толцинси 100 мм
*¥К.
НГРП1
Курсовая проект 1 Г Проектирование несуцю конструкции многоэтажного здания*
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Масе мт.
КП
Лист 4 [Листов Коведра ХЕК
План росжлодю* сеток • осях 2-Э/ Л-6
31 80
СгеЦИШСАЦИЯ А2МАТЫРЫ
Морно.
I.
Оаоанаыение
Номменоюнке
г
t n
2
г
з.
ь.
А
г
кт
80
6000
Коеедяа
А
»<:нжтл>д:?
ИоГЗЕйЕ ГОСТ 67Р7-ЯЛ
МОНОЛИТНАЯ ПЛИТА ГКУРСЯНТИЯ
МОСКОВСКИЙ ГОСМДАГСТВГННЫЙ СТРОИТЕЛЬНОЙ КНвЕИУТЕТ
прмсчАнма t Бетон тяжелым класса В13 2. Раеочае срмотхра класса А-Ш. Вр*1
АД^гШ. £» 52Й'.: .ZJ . А , . 8 3 Ь-1-1к 140 ПАЛ| tlttf I 3₽
ГОСТ 3791-Й2
ОСТ 6727-80
ГОСТ-67 Л-80 LficuszakfiL.
ТТСГВУУГВГ
Кмрссеск пооект 1 'Пеоектираеание несших чонстрмкиия шогоетажнаго •Дания*
Рш. ы-д"
1ЛЙС№383Д
-ЛЯИ____
i i
-----Г< ыД------
> 5 An-j, f ifuc
|W 200x29-5800 jUpg _— :ж
,|Д0 15<Ж4!»61Э0
6190
ЬS<’пTL'“V0 hi
Мааса Прин. кг.
Al
ам
iseo 115go
tsa . isa)
5840
6000
Стаж. Иге г. г
КП 1<75
Лист S Айс-гор
гаялиншгоюя гочиимиизж аи и жилая уаашм
—о ЭЛ
Х1Ж
S3 J Л
хин мгмггяШм мигма eft wwir •iMn*u • 1 у| t jwwu пчяи« ммитл и* м»«1» erwtvwt - | |ч > шнакзиыц
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Узлы арматурных изделий и несущих конструктивных элементов здания, выполненного в монолитном железобетоне (Рис.П.3.1...П.3.5)
165
Рвс.П.Э.3. Сопраженве вцлнкальных жвьеаобпонннх мснолкгных стен в углу
’50 "1 W
Рг.П И СасфОЕСкве жеавэоботовжой миш шп вой стены с фувджмввтяой плзггой