Текст
                    Stahlbedarf
im Stahlbeton-Hochbau, Querschnitte und Massen
von Dipl.-Ing. Walter Braun
Werner-Verlag
В. Браун
Расход
арматуры
в железо¬
бетонных
конструкциях
Справочное пособие
Перевод с немецкого
В.Ф. Гончара
Москва Стройиздат 1993


ББК 38.626 Б87 УДК 666.982.24:658.511.2(035,5) Рецензент — д-р техн. наук, проф. В. Н. Байков Редактор — М. В. Степанова Браун В. Б87 Расход арматуры в железобетонных конструкциях: Справ. пособие/IIep. с нем. В. Ф. Гончар.— М.: Стройиздат, 1993.--144 с.: ил. Книга автора Германии содержит большое число диаграмм и таблиц, позволяющих быстро и точно определить расход стали, бетона и опалубки для железобетонных конструкций: плит, ба¬ лок ребристых перекрытий, стен, фундаментов, колонн, полов. Для инженерно-технических работников научно-исследова- тельских и проектных организаций. РАСХОД АРМАТУРЫ В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ Технический редактор H. Н. Удалова Корректор JJ. А. Егорова ИБ № 5121 Сдано в набор 29.10.90. Подписано в печать 15.10.90. Формат 60 X 88‘/i6· Бумага офсетная. Гарнитура «Литературная». Печать офсетная. Уел. печ. л. 8,82. Уел. кр.-отт. 9,07. Уч.-изд. л. 10,56. Тираж 10 000. Изд. № AX—3255. Зак. № 3. Цена договорная. Стройиздат, 101442, Москва, Каляевская, 23а ГП «Полиграфист», 509281, г. Калуга, пл. Старый торг, 5 ISBN 5-274-00629-9 Б 3306000000I-Jgi .32-90 ББК 38.626 047(01) — 93 I IJ LI Справочное издание ΤΛ I И И Браун Вальтер библиотека Брестского политех¬ нического института ISBN 5-274-00629-9 (Российская Федерация) ISBN 3-8041-1221-8 (Германия) © Werner — Verlag GmbH. Düsseldorf. 1986 ® Перевод на русский язык. Гончар В. Ф., 1993.
ПРЕДИСЛОВИЕ Определение расхода стали в монолитных бетонных сооруже¬ ниях. Для составления калькуляций, производственных смет и т. п. расчетчику требуются предварительные данные о расходе стали. Во многих случаях расход стали определяется на осно¬ вании неудовлетворительно выполненных проектов, так называ¬ емой сметной проработки. Часто при этом точность очень низкая. Автором разработаны формулы, таблицы и диаграммы, с по¬ мощью которых может быть определен расход стали как для отдельных строительных элементов, так и для всего сооружения в целом. Определение расхода бетона и опалубки. Расчеты расхода бетона и опалубки, выполненные в соответствии с рекомендациями этой книги, потребуют в основном только прилежания и сведут затраты квалифицированного труда к минимуму. Указания и рабочие материалы. Раздел А посвящен обосно¬ ванию точности и применимости формул, диаграмм и таблиц, раздел Б содержит рабочие материалы для повседневного поль¬ зования. А. ПОДГОТОВКА РАБОЧИХ МАТЕРИАЛОВ I. ОДНООСНО АРМИРОВАННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ ПЛИТЫ 1.1. Расход стали в одноосно армированных монолитных плитах 1.1.1. Одно- и многопролетные плиты (сокращенные формулы). Опытные величины представлены в разд. Б, п. 1.3. 1.1.2. Многопролетные плиты. Сокращенная формула с диа¬ граммой показана в разд. Б (см. рис. 4). I. Построение формул. /£М — средние длины пролетов, м; q — нагрузка, кН/м2; Ι/m, — коэффициент Винклера, зависящий от g и р. Продольное армирование определяется из следующих уравне¬ ний: ал . ksM- iv I — , CLs ; у · ] · rrii п п п С вводом опытной величины а и безразмерного фактора δ,, который получается как разность между выбранным двухпролет¬ ным фактором I и 3- или 4-пролетным фактором, имеем: т, h h 3
Из этого следует, что безразмерным фактором ö, можно пре¬ небречь. 2. Указания к формулам. Согласно DIN 1045 п. 17.7.2 прогиб должен быть не более h = /?/150 или h = /,/35. Плиты рассчитывались, исходя из этих граничных величин, причем при меньших пролетах нагрузки на плиты увеличены. Временные нагрузки складывались из снеговой и равномерно распределенной нагрузки р, составляющей 2; 3,5; 7,5 и 10 кН/м2. Переменные и постоянные величины, q — нагрузка, представ¬ ляющая сумму ¢1 + ^2 + P, кН/м2; Im — усредненная ширина всех пролетов, м; h — полезная высота армированной зоны, см; ks — коэффициент армирования согласно таблицам для BSt 500/ /550, определялся для двухпролетных плит, но полностью приме¬ ним для многопролетных плит; Ι/m, — определяется для макси¬ мального пролета M следующим образом: 2-пролетные плиты: 1/m, = (0,07g + 0,096р) : Xq 3-пролетные плиты: Xjmi = (0,185g + 0,277р) : 3q 4-пролетные плиты: 1/m, = (0,226^ -J- 0,36р) : 4q. Переменная экспериментальная величина а. В литературе и на практике используется коэффициент а, с помощью которого и величины армирования пролета as определяют расход стали. Колебания значений этого коэффициента столь значительны, что без достаточного количества экспериментальных данных часто не¬ возможно рассчитать! количество стальной арматуры. В боль¬ шинстве случаев коэффициент а вообще относят к отдельному или нескольким пролетам, не принимая во внимание влияние временных нагрузок. Ниже приведены проверенные автором на практике значения коэффициента а. Коэффициент а Балка р, кН/м2 Снеговая нагрузка 2 3,5 5 7,5 10 2-пролетная 1,45 1,46 1,48 1,5 1,55 1,6 3-пролетная 1,55 1,56 1,58 1,6 1,65 1,7 4-пролетная 1,65 1,66 1,68 1,7 1,75 1,8 Коэффициент а выбирается инженером-конструктором, исходя из экономических соображений и технических возможностей. Частичные корректировки выполняются с помощью диаграммы, показанной на рис. I. Указания к определению графической величины 6,7( : F90 с h = d — 3,5 см. Расчетные величины коэффициента к приведены ниже. 4
к 5 6 7 8 9 0,55 Sg dl =DM P= 2кН/м гг В25 ,4 ,11111 -V- БЕЗ НАГРУЗОК от перегородок h - li/35 OfU — — — с НАГРУЗКАМИ ОТ ПЕРЕГОРОДОК h -I{ 2/l5Q 0,561 . П I аЯ _ -Г ~ п.99 С iJL^rn— I U3 I СНЕГ в 25 4-5 6 7 в 9 IO пролет плиты, I Рис. I, ^-диаграмма 5
Определение коэффициента k для граничной величины Im/35. Класс бетона В 25 I пролетов Ipl d h g я 11 т, ks Cl uks/nii δί 2 4 13 9,5 5 Снег 5,75 0,07 3,75 1,45 0,3806 I 3 4 13 9,5 5 5,75 0,06567 3,75 1,55 0,3806 I 4 4 13 9,5 5 5,75 0,06087 3,75 1,65 0,3806 0,99 2 5 15 11,5 5,5 6,25 0,07 3,75 1,45 0,3806 I 3 5 15 11,5 5,5 6,25 0,06535 3,75 1,55 0,3806 I 4 5 15 11,5 5,5 6,25 0,06052 3,75 1,65 0,3806 0,98 2 6 18 14,5 6,25 7 0,07 3,78 1,45 0,3837 I 3 6 18 14,5 6,25 7 0,065 3,78 1,55 0,3837 0,99 4 6 18 14,5 6,25 7 0,06009 3,78 1,65 0,3837 0,98 2 7 20 16,5 6,75 7,5 0,07 3,8 1,45 0,3857 I 3 7 20 16,5 6,75 7,5 0,06473 3,8 1,55 0,3857 0,99 4 7 20 16,5 6,75 7,5 0,05985 3,8 1,65 0,3857 0,97 2 8 22 18,5 7,25 8 0,07 3,82 1,45 0,3877 I 3 8 22 18,5 7,25 8 0,06454 3,82 1,55 0,3877 0,99 4 8 22 18,5 7,25 8 0,05964 3,82 1,65 0,3877 0,97 2 9 25 21 8 8,75 0,07 3,83 1,45 0,3888 I 3 9 25 21 8 8,75 0,06430 3,83 1,55 0,3888 0,98 4 9 25 21 8 8,75 0,05937 3,83 1,65 0,3888 0,97 2 10 27 23 8,5 9,25 0,07 3,84 1,45 0,3898 I 3 10 27 23 .8,5 9,25 0,06416 3,84 1,55 0,3898 0,98 4 10 27 23 %,5 9,25 0,05922 3,84 1,65 0,3898 0,96 2 4 13 9,5 P 5 = 2кН/м2 7 0,07743 3,8 1,46 0,4296 I 3 4 13 9,5 5 7 0,07043 3,8 1,56 0,4296 0,97 4 4 13 9,5 5 7 0,07043 3,8 1,66 0,4296 0,97 2 5 15 11,5 5,5 7,5 0,07693 3,82 1,46 0,4291 I 3 5 15 11,5 5,5 7,5 0,06985 3,82 1,56 0,4291 0,97 4 5 15 11,5 5,5 7,5 0,06544 3,82 1,66 0,4291 0,97 2 6 18 14,5 6,25 8,25 0,0763 3,82 1,46 0,4256 I 3 6 18 14,5 6,25 8,25 0,0691 3,82 1,56 0,4256 0,97 4 6 18 14,5 6,25 8,25 0,06462 3,82 1,66 0,4256 0,96 2 7 20 16,5 6,75 8,75 0,07594 3,83 1,46 0,4246 I 3 7 20 16,5 6,75 8,75 0,06868 3,83 1,56 0,4246 0,97 4 7 20 16,5 6,75 8,75 0,06416 3,83 1,66 0,4246 0,96 2 8 22 18,5 7,25 9,25 0,07562 3,85 1,46 0,4251 I 3 8 22 18,5 7,25 9,25 0,0683 3,85 1,56 0,4251 0,97 4 8 22 18,5 7,25 9,25 0,06374 3,85 1,66 0,4251 0,96 2 9 25 21,5 8 10 0,0752 3,86 1,46 0,4238 I 3 9 25 21,5 8 10 0,0632 3,86 1,56 0,4238 0,97 4 9 25 21,5 8 10 0,063 3,86 1,66 0,4238 0,96
CO bO CO NJ ^COND 4^ CO Ю CO OO J^OOND 4^ CO OO 4^ CO tO 4^· CO OO 4^ CO OO ^ CO NO CO tO Продолжение табл. Ipt d h g q I /rrii ks а uks/rui δ, 10 27 23,5 8,5 10,5 0,07495 3,88 1,46 0,4246 I 10 27 23,5 8,5 10,5 0,06751 3,88 1,56 0,4246 0,96 10 27 23,5 8,5 P = 10,5 0,06288 = 3,5 кН/м2 3,88 1,66 0,4246 0,96 5 15 11,5 5,5 9 0,08011 3,85 1,48 0,4565 I 5 15 11,5 5,5 9 0,07359 3,85 1,58 0,4565 0,98 5 15 11,5 5,5 9 0,06953 3,85 1,68 0,4565 0,99 6 18 14,5 6,25 9,75 0,07933 3,84 1,48 0,4509 I 6 18 14,5 6,25 9,75 0,07268 3,84 1,58 0,4509 0,98 6 18 14,5 6,25 9,75 0,06853 3,84 1,68 0,4509 0,98 7 20 16,5 6,75 10,25 0,07888 3,87 1,48 0,4518 I 7 20 16,5 6,75 10,25 0,07214 3,87 1,58 0,4518 0,98 7 20 16,5 6,75 10,25 0,06794 3,87 1,68 0,4518 0,98 8 22 18,5 7,25 10,75 0,7847 3,87 1,48 0,4494 I 8 22 18,5 7,25 10,75 0,07165 3,87 1,58 0,4494 0,98 8 22 18,5 7,25 P 10,75 0,06741 = 5 кН/м2 3,87 1,68 0,4494 0,98 4 13 9,5 5 10 0,083 3,88 1,5 0,4831 I 4 13 9,5 5 10 0,077 3,88 1,6 0,4831 0,99 4 13 9,5 5 10 0,07325 3,88 1,7 0,4831 I 5 15 11,5 5,5 10,5 0,08238 3,92 1,5 0,4844 I 5 15 11,5 5,5 10,5 0,07627 3,92 1,6 0,4844 0,99 5 15 11,5 5,5 10,5 0,07245 3,92 U 0,4844 I 6 18 14,5 6,25 11,25 0,08156 3,91 1,5 0,4784 I 6 18 14,5 6,25 11,25 0,0753 3,91 1,6 0,4784 0,99 6 18 14,5 6,25 11,25 0,07139 3,91 1,7 0,4784 0,99 7 20 16,5 6,75 11,75 0,08106 3,95 1,5 0,4803 I 7 20 16,5 6,75 11,75 0,07472 3,95 1,6 0,4803 0,98 7 20 16,5 6,75 11,75 0,07076 3,95 1,7 0,4803 0,99 8 22 18,5 7,25 12,25 0,08061 3,98 1,5 0,4812 I 8 22 18,5 7,25 12,25 0,07418 3,98 1,6 0,4812 0,98 8 22 18,5 7,25 12,25 0,07017 3,98 1,6 0,4812 0,99 9 25 21 8 13 0,08 4,01 1,5 0,4812 I 9 25 21 8 13 0,07346 4,01 1,6 0,4812 0,98 9 25 21 8 13 0,06939 4,01 1,7 0,4812 0,98 10 27 23 8,5 13,5 0,07963 4,04 1,5 0,4826 I 10 27 23 8,5 13,5 0,07303 4,04 1,6 0,4826 0,98 10 27 23 8,5 Р'~ 13,5 0,06891 = 7,5 кН/м2, 4,04 1,7 0,4826 0,98 5 15 11,5 5,5 13 0,085 3,92 1,55 0,5165 I 5 15 11,5 5,5 13 0,07936 3,92 1,65 0,5165 0,99 5 15 11,5 5,5 13 0,07583 3,92 1,75 0,5165 1,01 6 18 14,5 6,25 13,75 0,08418 3,9 1,55 0,5089 I 6 18 14,5 6,25 13,75 0,0784 3,9 1,65 0,5089 0,99 7
Продолжение табл. пролетов *р/ d h 8 q I /т,· ks а a ksftTii δ, 4 6 18 14,5 6,25 13,75 0,07477 3,9 1,75 0,5089 I 2 7 20 16,5 6,75 14,25 0,08368 3,93 1,55 0,5097 I 3 7 20 16,5 6,75 14,25 0,07781 3,93 1,65 0,5097 0,99 4 7 20 16,5 6,75 14,25 0,07413 3,93 1,75 0,5097 I 2 8 22 18,5 7,35 14,75 0,08322 3,97 1,55 0,5121 I 3 8 22 18,5 7,35 14,75 0,07726 3,97 1,65 0,5121 0,99 4 8 22 18,5 7,35 P 14,75 0,07354 = 10 кН/м2 3,97 1,75 0,5121 I 2 4 13 9,5 5 15 0,08733 3,97 1,6 0,5547 I 3 4 13 9,5 5 15 0,08211 3,97 1,6 0,5547 I 4 4 13 9,5 5 15 0,07883 3,97 1,8 0,5547 1,01 2 5 15 11,5 5,5 15,5 0,0868 4,02 1,6 0,5583 I 3 5 15 11,5 5,5 15,5 0,08145 4,02 1,7 0,5583 I 4 5 15 11,5 5,5 15,5 0,07811 4,02 1,8 0,5583 1,01 2 6 18 14,5 6,25 16,25 0,086 3,98 1,6 0,5477 I 3 6 18 14,5 6,25 16,25 0,8054 3,98 1,7 0,5477 I 4 6 18 14,5 6,25 16,25 0,07712 3,98 1,8 0,5477 1,01 2 7 20 16,5 6,75 16,75 0,08552 4,02 1,6 0,5501 I 3 7 20 16,5 6,75 16,75 0,07998 4,02 1,7 0,5501 0,99 4 7 20 16,5 6,75 16,75 0,0765 4,02 1,7 0,5501 1,01 2 8 22 18,5 7,25 17,25 0,08507 4,07 1,6 0,554 I 3 8 22 18,5 7,25 17,25 0,07945 4,07 1,7 0,554 0,99 4 8 22 18,5 7,25 17,25 0,07592 4,07 1,8 0,554 I 2 9 25 21 8 18 0,08444 4,07 1,8 0,5499 I 3 9 25 21 8 18 0,07871 4,07 1,7 0,5499 0,99 4 9 25 21 8 18 0,07871 4,07 1,8 0,5499 I 2 10 27 23 8,5 18,5 0,08405 4,1 1,6 0,5514 I 3 10 27 23 8,5 18,5 0,07824 4,1 1,7 0,5514 0,99 4 10 27 23 8,5 18,5 0,07461 4,1 1,8 0,5514 I Так как выше было указано, что величину б/ можно с доста¬ точной точностью принять за I, a aks/mi = k, то формула для определения расхода стали имеет вид: /2 Gct = k , кг/м2 плиты перекрытия. На рис. I приведена расчетная диаграмма, действительная для F 90 без дополнительного армирования при h = //м/35; пунк¬ тирные линии — для расчетов при h = lilA/150. С помощью диа¬ граммы определяется в два раза больше величин, чем с помощью таблиц. 8
ω ND CO to 4^ CO ЬО ф. CO Ю ^ 00 Ю CO KD ^COtO 4^ CO Ю Ф- W Ю 4^ CO Ю 4^ CO NO 4^ CO ЬО 4^ CO ЬО Определение коэффициента k для граничной величины /,м/150 Число пролетов lpidh g q XJmi ks a akjrtii δ (В 25) р = 3,5 кН/м2 6 19 15,5 6,5 10 0,0791 3,83 1,48 0,4484 I 6 19 15,5 6,5 10 0,0724 3,83 1,58 0,4484 0,98 6 19 15,5 6,5 10 0.06823 3,83 1,58 0,4484 0,98 7 25 21,5 8 11,5 0,07791 3,8 1,48 0,4282 I 7 25 21,5 8 11,5 0,071 3,8 1,58 0,4282 0,97 7 25 21,5 8 11,5 0,0667 3,8 1,68 0,4282 0,97 8 31 27,5 9,5 13 0,077 3,78 1,48 0,4308 I 8 31 27,5 9,5 13 0,06992 3,78 1,58 0,4308 0,97 8 31 27,5 9,5 13 0,06552 3,78 1,68 0,4308 0,97 9 39 35,5 11,5 15 0,07607 3,76 1,48 0,4233 I 9 39 35,5 11,5 15 0,06882 3,76 1,58 0,4233 0,97 9 39 35,5 11,5 15 0,06432 3,76 1,68 0,4233 0,96 10 47 43,5 13,5 17 0,07535 3,84 1,48 0,4282 I 10 47 43,5 13,5 17 0,06798 3,84 1,48 0,4282 0,96 10 47 43,5 13,5 P 17 0,0634 = 5 кН/м2 3,84 1,48 0,4282 0,96 6 19 15,5 6,5 11,5 0,0813 3,86 1,5 0,4707 I 6 19 15,5 6,5 11,5 0,075 3,86 1,6 0,4707 0,98 6 19 15,5 6,5 11,5 0,07107 3,86 1,7 0,4707 0,99 7 25 21,5 8 13 0,08 3,83 1,5 0,4596 I 7 25 21,5 8 13 0,07346 3,83 1,6 0,4596 0,98 7 25 21,5 8 13 0,06939 3,83 1,6 0,4596 0,98 8 31 27,5 9,5 14,5 0,07897 3,81 1,5 0,4513 I 8 31 27,5 9,5 14,5 0,07224 3,81 1,6 0,4513 0,98 8 31 27,5 9,5 14,5 0,06805 3,81 1,7 0,4513 0,98 9 39 35,5 11,5 16,5 0,07788 3,78 1,5 0,4416 I 9 39 35,5 11,5 16,5 0,07096 3,78 1,6 0,4416 0,97 .9 39 35,5 11,5 16,5 0,06665 3,78 1,7 0,4416 0,97 10 47 43,5 13,5 18,5 0,07555 3,76 1,5 0,4345 I 10 47 43,5 13,5 18,5 0,06996 3,76 1,6 0,4345 0,97 10 47 43,5 13,5 P = 18,5 0,06555 = 7,5 кН/м2 3,76 1,7 0,4345 0,96 6 19 15,5 6,5 14 0,08393 3,87 1,55 0,5035 I б 19 15,5 6,5 14 0,0781 3,87 1,65 0,5035 0,99 6 19 15,5 6,5 14 0,07445 3,87 1,65 0,5035 I 7 25 21,5 8 15,5 0,08258 3,82 1,55 0,489 I 7 25 21,5 8 15,5 0,07651 3,82 1,65 0,489 0,99 7 25 21,5 8 15,5 0,07271 3,82 1,75 0,489 0,99 8 31 27,5 9,5 17 0,08147 3,8 1,55 0,48 I 8 31 27,5 9,5 17 0,0752 3,8 1,65 0,48 0,98 8 31 27,5 9,5 17 0,07128 3,8 1,65 0,48 0,99 9
Продолжение табл. Число пролетов d h g Q I /mi ks а а ks/rrii δ P 25 2 9 39 35,5 11,5 19 0,08026 3,81 1,55 0,474 I 3 9 39 35,5 11,5 19 0,07377 3,81 1,65 0,474 0,98 4 9 39 35,5 11,5 19 0,06972 3,81 1,75 0,474 0,98 2 10 47 43,5 13,5 21 0,07929 3,75 1,55 0,4609 I 3 10 47 43,5 13,5 21 0,07262 3,75 1,65 0,4609 0,98 4 10 47 43,5 13,5 21 0,06846 3,75 1,75 0,4609 0,98 P = 10 кН/м2 2 6 19 15,5 6,5 16,5 0,08576 3,93 1,6 0,5393 I 3 6 19 15,5 6,5 16,5 0,08025 3,93 1,7 0,5393 0,99 4 6 19 15,5 6,5 16,5 0,0768 3,93 1,7 0,5393 1,01 2 7 25 21,5 8 18 0,08444 3,84 1,6 0,5188 I 3 7 25 21,5 8 18 0,0787 3,84 1,7 0,5188 0,99 4 7 25 21,5 8 18 0,07511 3,84 1,8 0,5188 I 2 8 31 27,5 9,5 19,5 0,08333 3,82 1,6 0,5093 I 3 8 31 27,5 9,5 19,5 0,07739 3,82 1,7 0,5093 0,99 4 8 31 27,5 9,5 19,5 0,07368 3,82 1,8 0,5093 I 2 9 39 35,5 11,5 21,5 0,08209 3,83 1,6 0,5031 I 3 9 39 35,5 11,5 21,5 0,07593 3,83 1,6 0,5031 0,98 4 9 39 35,5 11,5 21,5 0,07208 3,83 1,8 0,5031 0,99 2 10 47 43,5 13,5 23,5 0,08106 3,76 1,6 0,4877 I 3 10 47 43,5 13,5 23,5 0,07472 3,76 1,7 0,4877 0,98 4 10 47 43,5 13,5 23,5 0,07076 3,76 1,8 0,4877 0,98 Определение коэффициента k при h = 4 и 5 м при более высоких прочностях плит, для р = = 3,5; 5 ; 7,5 и 10 кН/м Число пролетов Ipl d h g я 1/т,· ks а aks/nii б, (В 25) 2 4 16 12,5 5,75 9,25 0,07984 3,76 1,48 0,4443 I 3 4 16 12,5 5,75 9,25 0,07327 3,76 1,58 0,4443 0,98 4 4 16 12,5 5,75 9,25 0,06913 3,76 1,68 0,4443 0,98 2 5 16 12,5 5,75 9,25 0,07984 3,83 1,48 0,4526 I 3 5 16 12,5 5,75 9,25 0,07327 3,83 1,58 0,4526 0,98 4 5 16 12,5 5,75 9,25 0,06918 3,83 1,68 0,4526 0,98 2 4 V 16 12,5 5,75 10,75 0,08209 3,79 1,5 0,4667 I 3 4 16 12,5 5,75 10,75 0,07593 3,79 1,6 0,4667 0,99 4 4 16 12,5 5,75 10,75 0,07208 3,79 1,7 0,4667 I 2 5 16 12,5 5,75 10,75 0,08209 3,86 1,5 0,4753 I 3 5 16 12,5 5,75 10,75 0,07593 3,86 1,6 0,4753 0,99 4 5 16 12,5 5,75 10,75 0,07208 3,86 1,7 0,4753 I 2 4 16 12,5 5,75 13,25 0,08472 3,8 1,55 0,499 I 3 4 16 12,5 5,75 13,25 0,07903 з;8 1,65 0,499 0,99 4 4 16 12,5 5,75 13,25 0,07546 3,8 1,75 0,499 1,01 10
Продолжение табл. пролетов 3 25 Ipl d h ё я I Imi ks α a ks/mi δ, 2 5 16 12,5 5,75 10,75 0,08209 3,86 1,5 0,4753 I 3 5 16 12,5 5,75 10,75 0,07593 3,86 1,6 0,4753 0,99 4 5 16 12,5 5,75 10,75 0,07208 3,86 1,7 0,4753 I 2 4 16 12,5 5,75 13,25 0,08472 3,8 1,55 0,499 I 3 4 16 12,5 5,75 13,25 0,07903 3,8 1,65 0,499 0,99 4 4 16 12,5 5,75 13,25 0,07546 ‘ 3,8 1,75 0,499 1,01 2 5 16 12,5 5,75 13,25 0,08472 3,87 1,55 0,5082 I 3 5 16 12,5 5,75 13,25 0,07903 3,87 1,65 0,5082 0,99 4 5 16 12,5 5,75 13,25 0,07546 3,87 1,75 0,5082 1,01 2 4 16 12,5 5,75 15,75 0,08651 3,82 1,6 0,5288 I 3 4 16 12,5 5,75 15,75 0,08114 3,82 1,7 0,5288 I 4 4 16 12,5 5,75 15,75 0,07777 3,82 1,8 0,5288 1,01 2 5 16 12,5 5,75 15,75 0,08651 3,93 1,6 0,5439 I 3 5 16 12,5 5,75 15,75 0,08114. 3,93 1,7 0,5439 I 4 5 16 12,5 5,75 15,75 0,07777 3,93 1,8 0,5439 1,01 3. Диаграмма для определения коэффициента k. Выше была приведена формула для определения расхода стали, которая вполне достаточна для практических расчетов. На рис. I приведена диаграмма, которая математически более точна, однако не всегда отвечает практическим требованиям. Паэтому предпоч¬ тительнее является диаграмма, приведенная на рис. 4. В ней, например, учтено, что сечение арматурй при арми¬ ровании небольшими сетками составляет до 38%. Там же приведе¬ но указание на значительное увеличение расхода стали при сильно отличающихся величинах ширины последовательно расположен¬ ных пролетов. 1.1.3. Пояснение к величине послойного армирования AG. Часто требуется выполнить армирование сетками верхней части плиты или промежутков между арматурными стержнями. Верхнее армирование чаще всего состоит из сетки Q 131, а при больших расстояниях между точками крепления применяют часто сетки Q 221; в сейсмических зонах 3 и 4 армирование выполняют сетками Q 221 и Q 257, причем опыт показывает, что в 4-й зоне в 5-этажных зданиях на самом нижнем этаже можно применять сет¬ ку Q 377. В разделе Б приведены таблицы I—3 с дополнительными рас¬ четными коэффициентами, учитывающими наличие верхнего арми¬ рования сетками. Примеры: I. AG для однопролетных плит с одноосным и многоосным армированием Плита толщиной d =■ 1-4 см, армированная сеткой Q 131. Коэффициент пере¬ крытия стыка— 1,45; проставка ARSTA U 12 с расходом стали 0,951 кг на один каркас; количество каркасов — 2 на 3 м2. 11
Δ<3 = 1,45-2,09 + 0,95-2/3 = 3,7 кг/м2. 2. AG для многопролетных плит с одноосным армированием Исходные условия те же, что и для предыдущего примера, расчет также ана¬ логичен, однако в расчетную формулу вводится коэффициент расхода, равный 0,8, т. е. AG — 0,8-3,7 = 3 кг/м2. 3. AG для многопролетных плит с двухосным армированием Коэффициент использования: I — 0,64; 2 — 0,8. AG = 0,8-3 = 2,4 кг/м2. 1.1.4. Распределение стали. Определение расхода стали (вели¬ чина k) производится из расчета применения стали BSt 500/550 (BStG). Из опыта следует, что экономически более целесообразно использовать только около 70% BStG. Рассчитанное с помощью диаграммы общее количество стали должно распределяться сле¬ дующим образом: 70% BStG = BSt 500/550 = BSt 500 M 36% ЯШ = BSt 420/500 = BSt 420 S. В случае, если принимается только сталь RIII, рассчитанная с помощью диаграммы, величина умножается на 1,19. 1.2. Расход бетона в одноосно армированных монолитных плитах Расход бетона в монрлитной плите соответствует ее толщи¬ не d. DIN 1045 регламентирует минимально допустимую толщину: для плит кровли и перекрытий при отсутствии нагрузки от перего¬ родок h = Ii/35, для перекрытий с указанной нагрузкой h = ///150 (вследствие опасности прогиба). Сравните диаграмму рис. I раздела Б. Для однопролетных плит /,· = I. Для многопролетных плит: Ii = 0,8/ — для наружных пролетов и /,· = 0,6/ — для внутренних пролетов; для наружных пролетов при шарнирном опирании на стены допускается Ii = OJl. После определения величины h к ней добавляют соответствую¬ щую величину из DIN и получают толщину перекрытия d. Согласно DIN 1045 она равна 1/2 диаметра стержня + величина из табл. 9 или 10 указанного DIN, причем опыт показывает, что во всех слу¬ чаях величина защитного слоя должна приниматься не более 1,5 см и даже для лицевого слоя бетона 2 см. Согласно DIN 4102, который распространяется на F 90 для арми¬ рования пролетов, что заложено в наших расчетах, межосевое рас¬ стояние между арматурой целесообразно принимать 3,5 см без верхнего огнезащитного армирования. Этих данных вполне достаточно для проектирования. 12
Таким образом, величина d с помощью /ι-диаграммы полу¬ чается следующим образом: d = h + 2 см для F 30, d = h + 3,5 см для F 90. При выборе минимальной величины d следует исходить из экономических соображений, а также требований звукоизоляции, однако она должна быть не менее 14 см. После этого определение расхода бетона потребует несложных расчетов. Из экономических соображений следует избегать колеба¬ ний толщины перекрытий на одном этаже. 1.3. Расход опалубки одноосно армированных монолитных плит Для того чтобы определить площадь перекрытий, нужно из общей их площади вычесть площадь нижних поверхностей несу¬ щих балок и площади опорных поверхностей стен — это и будет площадь опалубки. Часто считают, что она равна площади пере¬ крытий, что приводит к завышению цифр в калькуляции примерно на 5%, поскольку площадь нижних поверхностей балок учитывают еще и непосредственно при расчете самих балок. 1.4. Баланс масс Часто при черновых расчетах масс трудно понять, откуда полу¬ чен конечный результат, так как он складывается из ряда проме¬ жуточных результатов. Необходимо хранить все промежуточные расчеты с тем, чтобы в дальнейшем можно было осуществить контроль и облегчить проверку результатов. В случае потери ре¬ зультатов расчета и появляющейся неясности ошибка неизбежна. Предотвратить ее поможет специальная схема-память, куда уже в процессе черновых расчетов следует вносить переходящие значе¬ ния масс. 2. МАССЫ ДВУХОСНО АРМИРОВАННЫХ МОНОЛИТНЫХ ПЛИТ Здесь применимы все положения, изложенные в п.I. В 25, м3/м' ЯШ, кг/м2 0,2 3,6 200 м3/перекрытие 3,6 т/перекрытие 1000 м BStG, кг/м2 7 Опалубка, м2/м2 0,94 13
3. МАССЫ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ 3.1. Расход стали в многопролетных ребристых плитах Количество стали складывается из статической продольной арматуры, несущих хомутов и монтажных элементов. 3.1.1. Расход стали продольной арматуры. Для расчета приме¬ нима формула: В дальнейшем мы ограничимся определением чистого веса толь¬ ко для плит с h = li/35. Коэффициент ks для BSt 420/500 почти не изменяется, кроме плит, где он оказывает известное влияние. Переменная опытная величина а. В отличие от сравнимой величины для плит она изменяется, например, при отсутствии по¬ перечного армирования, а также при увеличении зоны сцепления или перекрытия стыков. Коэффициент а выбирается из таблицы: Коэффициент а Р> кН/м2 Число пролетов ι балки Снеговая нагрузка 2 3,5 5 7,5 10 2 1,3 1,34 1,39 3 1,4 1,44 1,49. 4 1,5 1,54 1,59 Определение коэффициента ft (б = I), 1,45 1.52 1,55 1,62 1,65 1,72 ks = 4,4 1,6 1.7 1.8 Число пролетов балки р, кН/м2 а I / т, ;*S aks Поправоч¬ ный коэф¬ фициент 2 Снег 1,3 0,07 4,4 0,4004 3 » 1,4 0,0617 4,4 0,3801 0,4 4 » 1,5 0,0565 4,4 0,3729 2 2 1,34 0,0761 4,4 0,4487 3 2 1,44 0,0689 4,4 0,4366 0,44 4 2 1,54 0,0643 4,4 0,4357 2 3,5 1,39 0,079 4,4 0,4832 3 3,5 1,49 0,0722 4,4 0,4734 0,48 4 3,5 1,59 0,068 4,4 ·. 0,4757 2 5 1,45 0,0812 4,4 0,5181 3 5 1,55 0,0748 4,4 0,5102 0,52 4 5 1,65 0,0709 4,4 0,5147 14
Продолжение табл. Число пролетов балки р, кН/м2 а 1/т, aks Поправоч¬ ный коэф¬ фициент 2 7,5 1,52 0,0838 4,4 0,5605 3 7,5 1,62 0,0779 4,4 0,5553 0,56 4 7,5 1,72 0,0743 4,4 0,5623 2 10 1,6 0,0856 4,4 0,6026 3 10 1,7 0,0801 4,4 0,5992 0,6 4 10 1,8 0,0766 4,4 0,06067 3.1.2. Расход стали для хомутов многопролетных балок. 3.1.2.1. Определение приведенной поперечной силы: а) попереч¬ ная сила Q = q,gl; б) выбор коэффициента ¢/. 2-пролетная балка 3-пролетная балка 4-пролетная балка Qa Qeli Qa Qb„ Qb^ Qa Qeli Qb^ Qc gi 0»375 0,625 0,4 0,6 0,5 0,393 0,607 0,536 0,464 Pi 0,438 ;,625 0,45 0,617 0,583 0,446 0,621 0,603 0,571 q{ 0,402 0,625 0,421 0,607 0,536 0,416 0,613 0,565 0,51 в) расчет приведения. Как показывают многочисленные иссле¬ дования, при равномерно распределенной нагрузке, нормальном поперечном сечении, снеговой нагрузке на покрытие до 10 кН/м2 приведение с достаточной точностью может быть выполнено с по¬ мощью следующих четырех коэффициентов: на концевых опорах: до 6,5 м — 0,86, более 6,5 м — 0,88; на промежуточных опорах: до 6,5 м — 0,9, более 6,5 м — 0,93. Коэффициент qi соответственно снижается при длине балки менее 6,5 м: 2-пролетная балка 3-пролетная балка 4-пролетная балка q§ = 0,86 X 0,402 = 0,346 0,86 X 0,421 = 0,362 0,86 X 0,416 = 0,358 ςψ = 0,9 X 0,625 = 0,563 0,9 X 0,607 = 0,546 0,9 X 0,631 == 0,552 q*ie = 0,9 X 0,536 = 0,482 0,9 X 0,565 = 0,509 qli= 0,9 X 0,51 =0,459 При длине балки более 6,5 м: 2-пролетная балка 3-прклетная балка 4-пролетная балка $ = 0,88 X 0,402 = 0,354 0,88 X 0,421 = 0,37 0,88 X 0,416 = 0,366 qW = 0,93 X 0,625 = 0,581 0,93 X 0,607 = 0,565 0,93 X 0,613 = 0,57 qfire = 0,93 X 0,536 = 0,498 0,93 X 0,565 = 0,525 qh= 0,93 X 0,51 =0,474 Приведенная поперечная сила приближенно рассчитывается так: Qs = 0,56^/ = maxQs 3.1.2.2. Определение максимального το и расчетной величи¬ ны τ тахт = Qs/boz. Если не требуется высокой точности расче¬ тов, принимают:” 15
для ребристых плит z=h — d/2y где d — толщина плиты; для балок с прямоугольным сечением приближенно можно принять Z = 0,85А. В дальнейшем при определении максимального то используют значение Qs = 0,56ql. Величины Qs, Qs и т. д. вводятся при определении расчетной τ. При этом следует иметь в виду и соблюдать пределы вели¬ чин, в зависимости от области сдвиговых напряжений — 1,2 или 3. Расчетная величина т зависит от коэффициента qSi; ее мы принимаем в наших расчетах равной Q, т. е. при q = I = I и bo = Z= I. Таким образом, с помощью этой величины мы можем опре¬ делить расчетные величины (рис. 2). При двухрядном расположении хомутов величина сдвиговых напряжений будет: 0,48 . 1,52 X 0,346 Л τ = —— maxτ0 -j — ■ - maxτ0 = 0,707тахто Jf Δ д υ,ΟΌΟ при трехрядном расположении хомутов для балок длиной до 6 м. 0,48 , 0,76 X 0,346 ,0,76 X 0,173 T = — тахто + 2 χ-^ggg- пишо + 2 χ 0 563 = 0,59та*т„ . Опытный инженер использует только 0,59/0,707 = 0,84 армиро¬ вания хомутов, т. е. экономит 16%. Подобные расчеты для 3- и 4-пролетных балок отличаются незначительно. Таким образом, выбранные величины т будут: для балок дли¬ ной до 6 м τ = 0,71 тахто, более 6 м τ = 0,85 X OJlmaxT0. Чтобы получить единые формулы, в дальнейшем необходимо выполнять расчеты только для балок длиной до 6 м, а при больших длинах полученную величину умножить на 0,85. Определение расхода стали для 1-й, 2-й и 3-й областей сдви¬ говых напряжений должно выполняться как можно проще. Так как max το и /птто балки могут находиться в различных облас¬ тях сдвиговых напряжений по DIN 1045, для упрощения сле¬ дует отчасти устанавливать новые пределы. Эти приемы, кажу¬ щиеся на первый взгляд затруднительными, существенно упро¬ щают расчеты. а) max то и ηιίητο в области I. Как было указано ранее, miriTQ не рассчитывают, так как эту величину учитывают при τ = OjXmaxiQ. Поэтому, согласно DIN 1045: для В 15 maxτ0 ^ 0,5 МН/м2; В 25 max το = 0,75 МН/м2; В 35 max το = I МН/м ; В 45 тахто = 1,1 МН/м2. 16
Рис. 2. Двухпролетная балка Ot 761 .0,481 Or 761 При T=OJlmaxTo, ширине балки Ьо, м, и длине хомутов /хом = 3Ьо + 2do, м, получаем: gxoM = 0,758 X 0,167 X 0',7ImarroIООМхом = 0,93 тахт ob0lXOM, кг RUl/м. б) max'го во 2-й области, ηιιητο в I-и области: H fO для В 15 max το = 0,7 МН/м2 > 0,5 — mmx0 < 0,5 МН/м2 ι·4_· В 25 max το =1,1 МН/м2 > 0,75 — minxo < 0,75 МН/м2 / В 35 тахт о = 1,4 МН/м2 > I — miriTo <С I МН/м2 ζΡ) В 45 тахт о = 1,6 МН/м2> 1,1 — тш0 < 1,1 МН/м2. Отсюда получаем в первой области: I 52 X 0 36 &ХОМ = 0,785 X 0,167 X 2 χ'θ'56~ marr°100 х = 6,4та*т0МХом, кг, R Ш/м; во 2-й области: Sxom == 0,785 X ^ X ^xom IOO^o == 18,84Λ$ΧΟΜ6ο/χΟΜ, где Ьо и Ixoм, м. Данные применительно к стали /?111 обобщены в диаграмме на рис. 5. в) Все значения лежат во 2-й области DIN 1045: ДЛЯ В 15 тахт0 < 1,2 МН/м2 > 0,7 МН/м2; В 25 maxт0 < 1,8 МН/м2 >1,1 МН/м2; В 35 тахто С 2,4 МН/м2 > 1,4 МН/м2; В 45 тахто < 2,7 МН/м2 > 1,6 МН/м2. При τ= 0,7 Imarr0 и величине as из диаграммы имеем: Sxom = 78,5äs60/xoM, кг, RIII/m. Данные приведены на кривых диаграммы на рис. 5. г) max то в 3-й области, ттт0 во 2-й области: для В 15 тахто С 1,7 МН/м2 > 1,2 МН/м2; В 25 тахто < 2,5 МН/м2 > 1,8 МН/м2; В 35 тахто < 3,4 МН/м2 > 2,4 МН/м2; В 45 тахто < 3,8 МН/м2 > 2,7 МН/м2. во 2-й области: j 52 Sxom == 0,765 2 ^Som I ^OÖo/χοΜ := 59,73л$хом/7о/Хом* в 3-й области: &ХОМ = 0,785 X -^^0,417таггоМхом = 7,86тахт0Ьо/хои, кг, /?Ш/м. Данные приведены на кривых диаграммы на рис. 5. д) Все значения лежат в 3-й области DIN 1045: для В 15 тахто < 2 МН/м2 >1,7 МН/м2; В 25 тахто < 3 МН/м2 > 2,5 МН/м2; 2 Зак. 3 17
В 35 maxτ0 < 4 МН/м2 > 3,4 МН/м2; ■ В 45 тахто <С 4,5 МН/м2 > 3,8 МН/м2. ёхом = 0,785 X 0,417 X 0,71 X тахт0Ь0\001хом = 23,24тахт0Ьо1хом, кг RllL 3.1.3. Расчет расхода стали с использованием «диаграммы хомутов». На рис. 5 приведены все необходимые данные для определения расхода стали в ребристых плитах. Трудоемкость расчетов незначительна при высокой их точности. Длина хомутов /хом должна устанавливаться с учетом того, что количество монтажной арматуры не должно превышать 2 кг/м. Так как монтажная арматура выбирается в каждом конкрет¬ ном случае, могут вноситься индивидуальные коррективы в зави¬ симости, от опыта проектировщика. 3.1.4. Применение диаграммы, приведенной на рис. 5, для нор¬ мального случая. Диаграмма позволяет исключительно быстро производить расчеты расхода стали в ребристых плитах, при временных нагрузках на покрытие до 10 кН/м2. Приведенные в диаграмме поперечные сечения следует рассмат¬ ривать как нормальные сечения балок, с учетом которых бази¬ руются данные диаграммы. В то время как в средних балках в области отрицательных моментов может использоваться легкое армирование, восприни¬ мающее сжимающие усилия, в крайних балках это необяза¬ тельно. Для приведенных сечений графические кривые коэффи¬ циента k можно использовать с большой точностью, но при значительных отклонениях ширины и высоты балок от приведен¬ ных расход стали лучше определять по диаграмме, приведенной на рис. 5. 3.2. Расход бетона в ребристых плитах Сечением· балки в ребристой плите считают ее ширину и высоту до верхнего края плиты, но бетон рассчитывают только в сече¬ нии до нижнего края плиты. Бетон балки над опорой в расчетах также не учитывается. 3.3. Расход опалубки в ребристых плитах В расчете опалубки учитывают нижние и боковые щиты. Пос¬ ледние для средних балок считают до нижнего края плиты, а для крайних — одну сторону до верхнего края плиты. 18
3.4. Баланс масс Выполняется аналогично п. 1.4 настоящего раздела. 4. МАССЫ ОПОР 4.1. Расход стали в опорах 4.1.1. Расход стали центрально нагруженных опор без опасности потери устойчивости. Расход стали легко рассчитывается с по¬ мощью следующей формулы, пригодной для всех видов опор: Gct = aAs-j~- + кг/м, Пц а где hg — высота этажа; hu—высота этажа в свету; а — коэффициент, зави¬ сящий от: при hg = 3 м, а = 1,1; при Aä=4m, а = 1,05; при hg = 5 м, а = I. As— сжатая арматура, см2/м, при подвижном стыке +10%; ЛJom — сечение хомута, см2; и — окружность опоры, м; а — расстояние между хомутами, м. Для центрально нагруженных опор без опасности потери ус¬ тойчивости следует: V = AsZFb. % oll·, кН/м2 при Si 420/500 Si 500/550 В 25 В 35 В 45 В 55 0,5 0,93 1,19 1,39 1,53 0,8 0,99 1,25 1,45 1,59 0,9 1,01 1,27 1,47 1,61 I 1,03 1,29 1,49 1,63 1,5 1,13 1,39 1,59 1,73 2 1,23 1,49 1,69 1,83 2,5 1,33 1,59 1,79 1,93 3 1,43 1,69 1,89 2,03 3,5 1,53 1,79 1,99 2,13 4 1,63 1,89 2,09 2,23 4,5 1,73 1,99 2,19 2,33 5 1,83 2,09 2,29 2,43 6 2,03 2,29 2,49 2,63 7 2,23 2,49 2,69 2,83 8 2,43 2,69 2,89 3,03 9 2,63 2,89 3,09 3,23 ^доп = FbCf As = ^6 μ Для стен ηιίημ = 0,5%; для опор ηιίημ = 0,8% от статич' необходимого сечения Fb. 19
С помощью приведенных* рекомендаций величину As для ука¬ занного случая можно определить достаточно быстро. В разделе Б приведена табл. 6 для 14 поперечных сечений бетона, с помощью которой при известной нагрузке, классе бе¬ тона и сечении можно определить соответственно армирование и расход стали. Кроме того, на рис. 12 приведена трехчастная диаграмма для бетона классов В 25, В 35 и В 45, которая облегчит выбор целесообразного сечения и качества бетона. С помощью этой диаграммы также быстро можно определить сечение стали As. При этом можно сразу узнать, экономично или нет выбранное сечение. Далее помещены рис. 13—15. С их помощью проектировщик по известной нагрузке может выбрать сечение опоры. Графические прямые делают процесс определений наглядным и достаточно точным, однако степень точности можно повысить путем пересче¬ та с помощью данных табл. 6. Трудоемкость процесса проектирования часто побуждает ин¬ женера производить грубую оценку расхода стали. Чтобы уско¬ рить и повысить точность этой работы, а также для проверки полученных данных, автор рассчитал 2520 примеров для зданий от двух до пяти этажей. Ниже приведены результаты пример¬ но 50% этих примеров. Обобщенные данные этих исследований показаны в виде одной усредненной кривой, соответствующей фактическому расходу стали (рис. 16). Эти графики справедливы только при усредненной нагрузке на всех опорах; на основание отдельной опоры усредняют нагрузки безмоментных опор всего здания (т. е. без краевых и угловых опор!). Здесь речь идет только о безмоментных опорах, т. е. си¬ стемах, где необходимо использовать прокладки между стеной и опорой. Возникающие от нагрузки на опору моменты следует учитывать только для краевых и угловых опор (см. п. 1.3). 4.1.2. Опоры с продольным изгибом. Формула расхода стали приведена в п. 4.1.1. Определение As для всех случаев продоль¬ ного изгиба опор требует специальных исследований и выходит за рамки данной статьи. Зная величину изгибаемого момента, можно воспользоваться рекомендациями п. 4.1.3, где приведено 1600 значений расхода стали для различных моментов и нормальных сил. 4.1.3. Расход стали в угловых и краевых опорах (непере- мещаемые, жесткие системы). Было исследовано около 1600 слу¬ чаев, охватывающих различные нагрузки, в зависимости от рас¬ стояния между опорами и их устойчивостью (жесткостью). Обобщенные результаты показаны на рис. 17—23. В них содер¬ жатся данные для опор одноэтажных зданий со снеговой на¬ грузкой на кровлю, а также для опор 2-х, 3-х и 4-этажных зданий 20
со снеговой нагрузкой на кровлю и нагрузкой на перекрытия р= 2 кН/м2 'и5 кН/м2 и при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м расчетные величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Результаты получены для опор двух сечений b/d — 30/30 и 30/40 см. Из соображений экономики с учетом устой¬ чивости опоры предпочтение следует отдавать, где это возмож¬ но, сечению 30/30 см. Сечения балок приведены на рис. 6—11, причем, естественно, с изменением сечения балок изменяется расход стали. В этом случае с помощью этих таблиц можно получить лишь приближенные значения. Как будет показано ниже, доля стали в армировании опор по отношению к общей их массе в здании очень мала, поэтому высокая точность в расчетах опор является излишней. Ниже приведены таблицы, которые являются основой для по¬ строения таблиц и номограмм раздела Б. Значения для конструкций подвального этажа в таблицах при¬ няты по аналогии с данными для первого этажа, если это хорошо подтверждено опытными данными. Армирование первого этажа в большинстве случаев повторяет армирование подвального этажа, поэтому расход стали для этих этажей практически одинаков.
Расход стали во внутренних опорах, нагруженных средними балками, M=O; кровля — снег; нагрузка на перекрытия этажей р= 2 кН/м2. Класс бетона В 25. ГГ ГГ S О. Б Cd S S ч Е* * t- (T) -OOCMCD — — 00 О Th * IO IO IO CN CN IO^ LO LO CN UO CN CN UO Ю CN CN CN UO СЧ CD LO^ CN CD ^ Th" Th CD CD" Th Th" Th" CD CO Th" Th CD OO О Th" Th" CD" θ' ю" Th Th" CO о" CN Th" CO" 00 CT)" C^C4CNCNCMOLOOiOO'tO0C^OOCOlONai-OcC)(MOO^OCOCDO5 CNl^-CNh-CsllOcOCvJOaJOO — COCOOO—■ NOOffiCOlOWCDCONOOCNtDO — CN Th Ю h 'СОЮГ-ОО — ThCDOOOCNThtN-CDCNCNlOGO — ThCNCOOCO ««-OOCN - — OOCN θ' CD θ' · σ> — — CN CD CO - ) CO Ю —^00^0 CO^ : o lo" — о" —Г fsT со H CN CN CO — — — CO Ю Ю LO CN LOIOCN CDLOiOCNCDCDLOlO CN CD Ю CN CO CD Ю CN CN CD CD^CNOOON^-OOiniOOO-H’tNl· ilOOCOOCNlOOO — CNt^CNt^ СООК^ОСПЬ-ООООЮОЮ — CD — CO CO CN — — N CN 0 O Ю (J)OOCD — CO Th CO 00 —'COiONaiCN^NOitMCNinoO - ThCNCOOCOCDCOCDOTh — — — 00 CN — — 00 CN — — — CN О CD — OO^ CN СП 00_ — 0<Э О CO — CO 0> CD о" о” о" —" о" о" — Th о" о" о" Th CO ю" о" — Th О CN о" — CO CO CO о" — tC CD*4 ^_^__^___<^-,__С0—.CNCN — — — CNTh - — CNCOCO —' — — Tf Ю Ю UO^ CN UD UO CN CO UO LO^ CN IO CN CO^ ОД UO^ CN CN <D CO^ CN CN Th Th Th Th CD со Th Th со" оо сгГ Th Th" оо ио" со Th со" со CN !>-" Th" со" ю" Th" Th" Th со" о" о" — — — -CN -CNCN —CO COCOCDCOCOOCOCDCDCN — CO Ю N Ф CD (N CO Tt< O — OOOOf'-OOCNCDO ThOiOOOCDOOOCNThNCNCTKDCOOlONOOOCNONCOONCOlOCOOO — CO UO CO OO — ’tcOOOOCNThNOCOCNlOOOlMlOCOCDOThNCON — Ю O O O O O O О О ю LO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO O O O O O O О О ю LO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO O CD CO CD CD O CD CD CD CD CN CO CO CO CO CN CO CO CO CO CD CD CO CD CO О Г- Г"- Ю О О CO Th CO ю О о CO Th CO г- 1>- о CO CO CO J3 JD -Q J3 J3 д з: X ас ас ja л л л ja ς ς ς ς ς OOOOO Ы X Ы X X OOOOO ThCOCN-ÜlfThCOCN — ^fThCOCN- ^ThCOCN-^ThCOCN — ^ThCOCN’ 22
LO —«_ СЧ СП О- CO —Г Q- Th N — со CO — — — CM CO CO IO CN (N CD — СП Tf CD о" см" CD CM О О О О О Ю CM CM CM CM CNI 0 CO N - ЮСП — CM CO^ N 00 o' Tf Tf оо" Ю Tf — — CM CO Tf CM N CO LO Tf CO LO Ю О LO О LO 00 CO 00 CM t- ■ _Н — —■ CM IO —I CM Ю -H CO Tf o' Tf О Tf IO UO —I — CO Tf CD σι ю cd оо со Tf Tf 00 оГ N СП CO — CM CO Tf CO СП CM Ю 00 сп оо cd ю со -н 05 CO 00 CO 00 CO — — — CM •X ed ю 5 CL о X X ~ is: та >>: * * >> о. О ^ W г .. о о CO VO i S' ! § I CL· § § о о I HJ Tf CO <М — Ξί >-J I* >>>, р- О, irt и 2 S я LI Oc^ · If I* S-c^ = Il 3 О. <υ I * Si cd * Sg. « = * = s о.* IO * 2 и ял1 Й о* 2.« S Is ϊ в 2 с 5 2« * I = S & ч е·- * >» * n cd ιό * CM о л И >1 CO о. S § VO Ss S-S « X ь_ CJ U » Cd Cd * Ч CLU X S 02 =T Во ^ « S -Θ- 3 S " ° Z =T g-pQ •θ' CiSz ^cQ * CO H (T) — — I-H 00 UO IO UO CM^ CM^ LO^ UO CM СМ_ CM^ UO^ UD CM^ CD^ LO CM Tf Tf Tf CD о" .Tf Tfr со" о" о" Tf Tf 00 0~см'. Tf CD CMcOOTfOOOOO.OOoOOCMTfCDCOCM СОЮЮ^СОО^ОО CM CD CO CO CM ^ ООО CM —• COUONCnCMTfCOCn-H СМ-Ю 00 — Tf CM CD —< — оо см σ> — — оо а> со —<оо со см — оо IO^ IO CM^ CM_ LO иэ CM^ (N UO СМ_ СМ_ СМ_ CM^ LO CM^ Tf Tf CD* 00 Ю~ Tf Tf cd" U5 CD Tf CO* θ' U0~ UO Tf CD* О N Tf -H 00 СОСМ-ОСПЮОО-СП О- LO CD 00 0> — COTfCMOCOCOOCDCDCMTfN — СТ> —'COCOOOOCMTft^-OCMCMUOOiCMUOCOCO '—' 00 CM '—' ■—1 '—I CM —I CO '—1 QO С» LO UO -H °q. ' Г О o' — о — CM CO CO — — CD UO UO CD CD UO CM CD CD CD Ю CM Ю00—'^N-OOiOONNrr.-' СОЮ — О CnCMCDCnCslTfCO—'OCr)00Sa)TfCT)TfL0 — Tf CO 00 — CM UO 00 — CO CM 2 СП CO CD.CO N ооооооо.ооюоооюооо COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCO OOOOOOOOOUOOOOUOOOO COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCO TfTfTfTfTfUOUOUO Ю UO CD CD CD CD CO N N sS S I-=T-. 23
Продолжение табл. СЛ fr"®* rC CO С -Q- S-Ss! £ 02 5* gtj тчГг --Θ- J о2 у сцо ci Sz SJ •о С S * H (T) OOCDlO — OOOONCO —' О CJi О ( CpocortN- σ> со cd со N * (М CD Tf Ю N 00 Ф 00 О CS Tf N LO CO CO — LO 05 О) CD Ю ■ <N О сГ Tf Tf ( 8 OO N OO CO N Tf IO 2 CO LO о о CO CO LO о о CO ■*f CO кСО — CS^ со N CO —. 'со о" Tf OO Cs" CD I со CS CO ю LO4 CS^ (O Tf ю < \о Tf 00 ю" Tf о~ Tf < сч CO CO о CS CO Tf О I о N CS N CS N CS ( 05 CO 00 CS N Tf ( CS °я LO^ СО_ — ( IO о“ N OO Tf IO о" < Tf CO LO CO -ч < LO CS CD 05 CO юн ю Tf о" Tf Tf о> Tf I CS CS CO CO CO CO о N Tf 00 < CO CS CS CO ^f CO < Tf 05 Tf 05 Tf < CS CS CO 00 CS O о Cs" о 00 о" < Ю CS Tf CO —< ( Tf IO^ CD^ OOs CO со Tf < “о" Tf Cs" N оГ оГ Tf ( CO CS CO Tf CS N CS N CS N N · LO Tf 05 со 00 CS O ' CS Tf 05 ю О CO Ю I <м CS CS ю О о ю о ю о < Tf CO CO CO Tf CO ( 'ю О о Ю о ю О ( CO CO CO Tf Tf CO ( N CS Tf CO - CS CO Tf — — CS CS t''-t'-h-OOOOOQOOOOCJ)a5CX>Cr>—'CTiCTiCTiCD Tf^TfTfTfTfrf^TfTfTfTfTfrfTfTfTfTf NNN00 00 00 00 00 005050)0)0000 0 * »X .3 ς ς ООО * * « ООО J - Ξί Tf CO CS — Ξί Tf CO CS —' Ξί Tf CO (N ' ч CO Ю I δ 5 § £ °« §с g I . Я* X υ Μ X .-S0- 5^0 « CO M .O O CO CO K ж ч Cd vo X 5 Ou CJ S s· T CE · и £■« с Il 2 α α. υ 1 H 2я* * α * 2 2 «O Cg Il I“ -* S:* а ¢5 J ϊ ■Да а & s Q. cd £ О * ё о 2 о. X ч с X CO _. = Sx х о. ± 4> * * БаЗ и cd io " * CM on ю >» CO IS >•5. Р-р· I I 5: 2 1 cd 2 * X О ОБ 4> VO 8- cd ч V SZ э* CU я U й sI CO 5 XO и· * CO^ *■5 CO О) CO "Р §·δΐ 5 cJ - S CV2 з* С CO * 2 я 'u fc * XOD ■Θ-2 ?Х м ε * Ир; . 4 2.2 с OQ а §·* IO IO Tf Tf Ξ3 CS Tf OO Tf CO —' CS ю ιο IO Tf Tf OO 05 IO Ю CS ю — о Ю CO 24
OO ^ ^ СЧ 0¾ N 00 σ> N CO — CS ^ LO — N CO СП — СП ю CO^ CS — СП CO СП N —Г о CD о" — Tf N — о“ — N — CO o' Tf оо" —" UD о" N —" со" ю" о" N — CN CD о" N CO" ю" — — CN CN — —· — — CN- — — CN CO — —■ —■ CO Tf —< — CNCOTf-· —< CO UD CO — — CO ^f 00 CN CD <D LO CN CN CD UD CN CN CO^ — Ю CN CO^ — UO CN CO^ — — UO CN CO^ Tf CO UD CN — — CO^ CO" CN CN Tf CD" 00 о" CN Tf CO о" CN CD" Tf 00 о" О)" ю" Tf о" CN CO" Uo" Tf о" СП о" СП Tf о" CD ю" 05 — — — — — — — —1 —' CN — — — CN —< —' CO CO —· — CN Tf Tf^^LOUOUOUOUOCOCNOOTfOTf — OOUDCN-'fOCOCNOONTf —· 00 UD О О О О О —,CD — CDh*00 0>0 — 05 CO CN N — TfOOCNCOTfTfUDUDOOCDTf — O5UDO5C0N — NOJINtNUOOO — WCO(DOTfOOCOOO(N(D^TfO5TfOTi'^O0CNNiß-HOOTf — -н — — — — — — — CN — -CN — — CN CN — — CN CO CnI — LO — 00 LO Ю — CN СП UO^ — CN N CO — СП UO^ CO CN — СП — N СП OO^ UO CN 00 Tf О" О" О" — О О" — О" Tf N N СП О" Tf —Г 00 ю" о" CO" N CN CD" о" N Tf CN Tf —Г о" СП CD ю" — СОСО — — CNC0C0 — — — CNCO - — C^TfCD- CNCNU0CD — — TfNCn-HCOCOCDO» CD^ CO^ iß CN CD^ CD CD UD^ CN Tf IO CD^ Tf CO^ UO CN Tf CO UO CN 00_ CO СП CN CD^ Tf CO^ СП 00 СП стГ Tf CD" CN 05 СП Tf 00 о" CD о" Tf 00 CN о" 05" Tf LO CD о" СП Tf о" N Tf оо" со" СП о" 05" 00 -H —. — — — --CN —СОСО — — СОСО — CN Tf Ю — CN CO UO CD UO Tf UD _ N CO СП CN CM (N CN CN N CD UO Tf CO Tf О CD <М 00 CO 00 CO 00 CO Tf О CO CN 00 05 N UO СП Tf 00 CO N UD N 05 CO О 05 00 N 00 Ю 00 Tf Tf 00 CO N CN CO Tf CD N N О CO CN CD СП CO CD CO N CD О Tf СП CO 00 CO Tf О CD N UD 00 Tf CO CO О N Tf — — CN — — CN — — CN CN — — CN CO — CN CN CO «CO — 00CDC0 — — CN CO 00 CO — — — NCOOOOOCOUD — СПООСОСООО1 TfNOOO-CNOOTfOTfTfOOCNOO — — ОООООЮО — TfTfNLO-00CNOLI —-СОСО — — — СО^4 — — CNCOUO — CNCNCD00 — COCOCD0O — CNUOOOO — COUOOOZJ CD^ CD UD CN CN CD^ OO^ UD CN CD^ Tf Ю CO CD^ M CO^ UO^ CD^ CD^ CO^ CO^ CN CN СП — Tf CN CO^ Tf CO^ 05^ 00 Tf Tf Tf CD" UO" Tf N Tf 00 UO Tf О Tf CN CN 05 05 Tf СП Tf оГ 05 CD" UO Tf CO CD Tf О оГ CO CNCN -CNCN -CNCO — — CO Tf -CNCOTf — CO UO CD CN CO Tf N О — CNO5C0N — UO - UD05C0NCNO00CDTfTfC000OCN05NU0C0 — UD СП CO N — CDCDCD- CncDTf — OOCOOOTf05UOOOOCOCDCNCOTfcONOOOOOOOOOOCDCO — OOCD 00 — TfCOCOOTfOOCOOOCNN — Tf05UDOUDU0 — NC0O5UDCNO5CDC0cOTfCNO5N — — — — — --CN — CN CN — — CN CN — — CN CO — <M CN CO ооиооооюоооиооиоооооюоооиоооюоиоооиоиооио COCOCOCOCOCOCOTfCOCOCOTfTfCOCO^TfTfCOCOTf^UDCOCO^TfUDCOCOTfUDUD OOUDOOOUOOOOUDOUOOOOOUOOOOUOOOUOOUOOOUDUOOO COCOCOCOCOCOCOTfCOCOMTfTtCOCOTfTfTtcOCOTfTfUOCOCO^^lOCOCOTflOlO ООО — OOOO — — — — — CN - — — — CO — — — — COCOCOCOCOTfCOCOCOCO CD CO CO UO CO CO CO CD UD CD CD CD CD Ю CD CD CD CO UD CD CD CD CO UD CO CO CO CD UO CO CD CO CD TfTfTfUDUDUDUDUDCOCDCOCOCONNNNN00000000000505 05 05Cn22222 3 x hQ § о I-HJt I-^T 3 SC Λ § о I-I=N 3 X JQ ι=5 О О I-Hi. SK 3 X л § о I — T »K 3 X JD § о J — HJ 25 пролет балки, м; нагрузка на балку, кН/м; нагрузка на опору на соответствующем этаже, кН.
cd 5 О. α> Z . О. υ I* U cd * л " * с л в* 1 S S 0Sft * 8, S 5 Sr ϊ &cd ci ^ * . S cd ui * W о £2 ео >» CQ О* S U Cd ч «в * к $ S о X О V Cd E QeQJ о <·> V Cd 5 S 2 •Н 5 (П * Iq5 ■в-3 CO Z (U QJ I" Hrc S S « »* § Q- га >- S« «■S Z OJ OQ Cl а «х £ 0> * Sr § О) M Si о. . kZ 2« а S's —< OO CN О N — OOCJNCO^ (N N CO CO-'ON — * Ю. csL cvI «о LO CM CN CO — UO CD — т^ Ю_ (N CD — Tf IO CN —^ тр CO CN CO^ Tf Tf CD OO θ' CN Tf CD θ' CN CD* Tf 00 CS CD*" 0~ Tf θ' CN UO*" 0~ Tf θ' <0 <D СгГ (О CN θ' -Ю — —I —I — — — — CO — — CN CO — — CN CO — CN CN CNOOTfOCDlOLOlDLOLOOOOOOOOOOOOOOCNTt«COOCOCNGOTfTft>.OCO CDCDNOOOOCNOOOCDTfOOTfOCDCNLOOTfoOCNCOlOOOOCOOO — — CN Ю 00 —''ФСОКО^ООСОООСОЬ-С^'ФОЮОСОЮ - NTfOCDCOO N —' —< —· —I — —< — CN —I — CN CN —' —' CS CO -CNCN — CXD IO UO — CN СП UO — N CO1 — СП N CO^ OO OO^ CO^ CN СЮ OO^ N CO^ θ' —Г О o' —" o' Tf θ' — 05 О N — CO О CD N OO Ю* θ' — Tf CJi CO UO — — CN N — — CNCOCO—· — CN CO CO — —■ CN CO 00 — — CO CO 00 —' CN CO CD Ο — (NlO CD IO CN CD CD^ CD UO^ CD CD тр LO CN^ CD — CO Ю CN QO CO^ CO CN CN Tf CO_ O CN CD^ Tf CO^ Tf co ei cn σΓ Tf oo CN of o' Tf o' cn со σΓ V cT Tf σΓ σΓ со ю o' стГ об <о cn о" σΓ —' —I CN — — — ^ — CN CO Tf — CN CO UO — СОСО CNTfCOOO О CNNCNNCNCON — UO О — N CO О) Ю -, _ — _ — Tf — 0ОЮ OCON-*COCDOO—'COCOCOTfCONOO-"CNCNCOCDOCDCnONCO^CO CNCOOiCOCOCON(NCOO^a)T}«<J)^lO-HNCOCJ)lO(N(J5COCOCO'^CNO — — — —I CN — — CN — —< CS CN — — CN CO — CN CO ^OO CN CO CN — CN UO N CO -OCN — OWCO OO^ OO^ 00 CN^ CO N^ О — Lо" OO О θ' Tf o' OO CN θ' CO* Ю LO N О О* 00 О Tf — 00 UO 0~ N — ю" Ю — — — CN CO ^ —■ — CO CO UO —< CN CN Tf 00 — CN Tf 00 О — CO rt< 00 —■ — CN CO 00 UOCN CO-UO CD CO Tf UO (N CN — — UO CD т^ CO О CN CO — CO О CN CN CO CO оооиооооиооиооооюиооиооиоооиоиооюооиою COCOCOCOTfCOCOCO^TfCOCOTf^TfcOCOT^TfLOCOCOTfLOUOCOTfTfUO оооиооооюоюоооиоюоиооиоооиоюооооюо OOCOCOCOT^COCOCOTf'TfCOCOTfTfTf'COCOTh'TfUOCOCOTfUOUOCOTf^UO Tf^^^TfWlOiniOlOCOCD^CDCONNNNNOOOOOOOOOOOiOiOai »X 3 эК 3 X Л о X о »X 3 »X 3 X Л о * о OOOOO TfCOCN-^Tf<C0CN — ^JrfCOCN — ^i^COCN — ^Tf-COCN — ^TfcOCN — 26
Ю'-ΊΝ'ψ'^ΟΟ Tf CN CO Tf — CO CO О О О О О '—I 00 N CD LO ·ψ Tf CO Tf (N О 00 CO — CM CO CO CO 00 Ю 05 Ю CO Tf —Г —Г ю" со' θ' 00 — CO Tf Ю CS CO (N CO^ —ж Tf O^ оГ со" оГ IO o' со" Tf — CM CO t4» CM О) CO t- — Ю (N Ю Tf CM —. (J) 00 I"-. CO Ю Tf CM CO — CS CO Tf CO СЧ h- CN CO ю 00 Tf 00 СО" ОТ ОО" О) — CO CO CO CO 0¾ CO CO^ COs OD 00 00 Tf оГ оГ CO*4 Ю (N CO CO 00 О CVJ 00 Tf о CO CO CM CO 05 Tf — 00 Ь- C- CO CO Tf — CM CO Tf Oi о О О О О ая 3 ж »S 3 S JD 4 ч о о * к о о Ξί Tf CO CM — Ξί <v 2 CQ ь CJ f-1 <и CO ca .. * CL s gg ='Ό о u: CO я ς X I CO VO CO CO йй « CO CO >> >* 4 CL CL 0 ET t- CL ca ca c SC ж 1 I I -~T ж 3 VO 5 s Ei * 4) a. см a> = Il S*- a. 4> g H cd * s ^ * a Cd g ж = S:* cd gl CL X cd _ Cl <d O X >2 -I • u cd 3 H _ CL ^ cd c §§ S OU = cd s ч CLU E( я O SI Xo ■e-S CO я ξ * I Sg ” с CQ XO 2Z = mX ca « * Ю Ю Ю lO Ю CM CM CM CM CM СП PQ CQ CQ OQ CQ CQ DQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ — CXD 05 Is^ CO — CM^ CO^ Iv- —<_ CM^ CM — O^ о" — C"-" —" CO CD Tf IO 00*" — О" ю" Ю CO" О" t^" —I — — CM CO —« —· CM CO Tf — CM Tf CO — — Ю CM^ CM COi — LO^ <D Tf IOs CM^ CM^ — COs Ю CM^ Tf" со" о" Cm" со" Tf 00 CO Tf о" Tf ю" ю" ю" оГ Tf о" — — CM CM ’—' '—' CM CO —I — OOs Cl CN CO^ —«_ COs OSs —I — COs OOs OO^ Ю^ о" —" (С ю" со" о" о оо" —· ю" о" о" оо" ю" о" — о" — — — CNCO - CMCOCOTf- СОСОСООО — CO Ю CM — CM — Ю CDi CO^ CO — IO^ CD^ CO^ CO^ CO^ (N <D Tf со" о" Ю~ со" Tf" Cm" Tf Oi" ю" Tf Os" Tf оГ оГ со" О)" — — — — CM CO CM -CMCOTf — - OOIOCMO)CDCOOCOCDO)CMCOCD ЮЮСПЬКСО^^ЮСГКМСО^ЮЬ^СЧ CO I"- — L00iTf0)^0)Tfl0 — CO CD CO CO — — — . — — CM — — CM CM — — CM CO ί"- - OS CO Tf 00 OO — ю, cnL ccI ю~ csI «Я °Я csI ccI Ч. Ч. °i <Я Tf оо ю" Tf ю" Tf ю" о" Tf" О)" со" Tf о" Oi" CO" CO" Tf — CM CM — CO Tf CO CM CO Tf CO CM О) — CO Ю — — — — — COOOCOOOCOTfOO t'^CMCOO^f^CMt'-CMt-cOCMOLOCMCOCO CO 00 CM Ь 'TfOlO- COlOCMOOiOCMCOTf — — CM — — CM CM — — CM CO — ооюоюооюоооооюоою COCOCO^TfCOCOCOTfiOcOCOTfTflOCOCO ооюоюооюоооооюоою COCOCOTfTfCOCOCOTflOCOCOTfTfiOCOCO Tf ^ ^ ^ Ю Ю Ю Ю Ю CO CO CD CO CO I— 3 Ж ja § £ о 3 ж ja § * о 27
VO α 3 S § O С5 ι3 α» * \ο я O XCD H * •frg со a, t-*5 ~ α» * £ c^ - « Sz э* CU * S я '"-' л “ я о Xcd ύ га cV -Р> I S •O’ С) CO a. ¢-4: Э ч . I Zz F cOQ £ * Xcd SZ gta. з“ о о с >* ° S •а ^ -С) я SX OQOQCQCQOQCQCQCQCQOQOQOQCQCQCQCQDQOQ N со, сп оо, N CO, сю (N CO CN COt CM IO о —Г со" ю" — —<’' со" ö —" ю" со" Tf со со" N ст>" ст>" (McOTf—. cs со Tf ю —■ cs со Tf ю — со со Tf со CO, — — CS CDs — Tf Tf CM, CS, — 00, осI — CO, — CO, Cs" CD" ιό" CD" см" CD" о" о" CD" ю" CD" Cs" N OO CD" ОО" ю" СП — ~— CS — — CM CO — — CM CM — — CS CO СП СП СП Tf О CD CS 00 — 00 ю CM ст> о о О О О CS CD о CO 00 CS N CM CD <о о CD CD OO Tf CD CO 00 CO N Ю Tf CM 00 N N CD S CM CO CM CM CO CM CO Tf CM CO Tf LO CO1 OOs 00, N COs — 00, (N N N LO CD CM CO, CO —Г Cvf о" —" —" со" со" 00 оо" ob" о" СП Tf со" о CO о" CO Ю 00 —' CS CO Ю OO — CO Tf CD CO — COTfLOCS CO Tf CO4 CS CD — Tf — CDs 00, О COs — Tf OOs СП СП О" СП CD" CN CD" О" Tf 00 Tf N Tf СП 00 CD" о" N со" —* CO Tf --СОЮ CS CM CO CO — CS CS N СП CS Ю OO α» О _ CS LO СП CO N CO CS _ о CO LO CO О CO N- о CO О Tf CTi CO 00 О CD CM 00 Tf О N Tf Ν¬ LO CO CS о 00 N CD CD Ю СТ> ст> о о CS CS CO — CM CO Tf — CS CO Tf — CO Tf ю сп cs ю, ю, оо_ cs, со, N COs — io ccL 00 О Tf Tf — СП, CO" со"^" 00 Ю - 00 О Ю CO CD" ί£ TfOOCn — COCONO - TfCDCDOiCS'fiOLO^ Tf, CO, СП, CD Tf CO Tf Tf CO CO CT) CD Tf Tf CD о" сп" оо" 00 СТ> О Tf CD оо о" СП ст>" оо" es" ю" О о 00 CO Tf LO CM Tf CO CO CO Tf Ю — CS CO CO СП CS CD О N О CO CD СТ> CM N CM N CM О О О о О — 00 CO CO N N N N N CT) CS Tf N 00 CO 00 CO 00 CS СП N N CD Ю Tf CO 00 00 CT) CTi CT) CT) CS Tf Ю CM CN CO —' CS CO Tf — CS CO Tf CS CO Tf LO ю О О О Tf Ю CD CD Ю О О О Tf Ю CO CD NNNOOOOOOOOOOOCncncnCJiOOOOO sS 9Д as sX 3 S !3 3 XXXX ►Q J3 ►£ U3 4 cS cS ^ OOOO « * « M OOOO CS—· Ξί Tf CO CM — Ξί Tf CO CM — Πί Tf CO CS — Ξί со . V * CX Sgg S-O ° CO CO ч ж ж CO VO аз CO ^ i*! H CO CO CX °- O U Ι¬ ο, CO CO с я ж I I I 4 Cd VO V X X 5 о. 0 1 SiS О) * ^-CM 3 ^ О. а> I H Si х Cu Cd g * с а. * SS Я CO ► >> X а. rt U Q4 Cd 0 X X ~ ° S *1 · S S.8 01 £ 05 Is г S Cd * * с Ortc в >» ж S H в*’" IeS äs,| O-UCt Класс бетона В 25 В 25 Я (_ Н.Ьй Я о XCD — CS, о" Tf As факт., CM2 4,5 8 Четыре пролета CN, кН CM Tf 00 CS CO 00 * s я -'- & “ XCD6 о" N ύ CO« ■©■3 CO ’ч; Ю, CS, Tf о" Четыре пролета BN, кН 426 918 S * я £ Xcd о" о — CS ύ Я eV ■*3 CO LOsCDs Tf CM" Два про¬ лета BN, кН — LO CD CTi Tf CTi qj на b/d опоры, I м, см/см кН О О CO CO О О CO CO CO 00 СП О S Tf Tf Этаж Tf CO 28
PQ PQ CQ CQ PQ CQ CQ CQ PQ CQ CQ PQ PQ QQ PQ CQ РЭ CQ PQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ PQ CQ PQ CQ CQ PQ со N- — σι сч f*- 00 05 О- —' QO N CO со (N ю OO Ю (N N CN CD — CN CN — 05 CN CO^ СО_ Tf Tf CN CD — Tf CO CO Tf — Tf CD Tf CO CD^-Tf Tf CD IO Tf ю" Tf 10 IO IO Tf СО~ CN CN о" 0~ CD CN CO" о" О)" CO СП θ' ю" θ' 00 CN θ' О)" О CS со" θ' θ".0θ" —! CN CN — — CN CO — — CN CO — — CN CO — CN CN CO — CN Tf Ю — —■ CO CO CD COOOOlOlOLOmLOOOCNCOOTfoOaOOOOOOOOOOCOTfCNTt«CNOCOCOOOOOO COOlßNWNfNNOOCOaiCDCNCD'tCNOQONCDCDOCDNOOaJ^OOOCNCDO^ (MS-^Oin-HtOin(NOOlOCNCDri'(NONN0lO^COOOOOOOOOO5l35-(N^lO —· —'CN — — CN CN — — CN CO — CN CO CO — CN CO Tf — CN CO Tf CN CO Tf iTD CO CO1 — — CO 00_ IO 00 00 00 IO CO^ CN OO^ CN 00_ Tf CO^ — OO^ Tf — CO_ CO CO_ 05 QO 00 Ю θ' о" CO IO O — θ' 00 OO о" —t^·" CO*" CO~ CD Tf 00 CO Tf Tf O OO CO h-" OO 0~ CO" Ö" OO CN CO^CO—«COCOCOOO — С0С0Ю00—'CNCOCDO^^LOh-OOCNCOlO — COCO CO 00 05 CD CO^ Tf CO Ю CD^ CD CO^ CO4 CN CO^ CO^ OS OD CN — cO_ Tf Tf CO^ CO^ CO CD^ Tf СП COs CD^ — OD 05 O^ rf ο" θΓ Tf оГ Tf оГ ОТ iO СП Tf Tf СП CO CD CD" СП CD* 00 θ' Tf Tf СП CN Tf о" CO" СО~ СП CD ClT CO СО* CNCOCO —CNCOTf -CNCOTf — — CO CD CO CO Tf Tf — CN CO 00 — — Tf Ю CN OCNTfOCOCDCnCNTt<Tt<TfTt<TfCOLOTt<COCNO — CNCOTt.cDOTfoOCNTt<Tf<Tt<Tt<Tf — ОСПСОт^ЮСОООСО!^- — ЮСПт^ — OOiOCNCOCDcDCDCOr^ — Tfb- — cncDCOOt^- ^fCncOlO — t^COCncDCO — OOiOt'-'-CDTfcOCNOOOOOOOOOOO) — CNCOLQOCOCOCn—. — — CS — —CNCN — CNCNCO -CNCOrf — CN CO Tf CN CO Tf Ю — CN CO Tf CO CD^ 00^— OO^ c7I CN I-- Tf OO^ aI 00 CO CN — LO 00 — СП CO CO^ со — о — со о cd — cn oo о ^ Tf oo~ аэ o~ N- — о ю~ o' LO V со Th Tf tC cn lo о oo ne TfCDOO — CO^OOd^COTf 002-4'CO't 00^ - 0OOO)W(N^NWSCOCOOCNC| ^ Tf CO4 CO4 CN <D Tf CO о" СПСП со" LO o' СП — CO CO Tf CN CO Tf ю D СП CS — Tf CO^ Tf CD^ OO^ OD4 CN CN CO_ CO^ O^ 05 OO^ CO^ CO^ CD^ Tf Tf СП гГ оо" со" ю" о" СП со" nn Tf IsT О)" со" о" О)" СП оо" со" CO l>." Tf оо" — Tf о" со" со" 00 fio CNCOTfCDouCNCNTfOO-COTfiOt^ — CNTfO-CNCNCDt^-Tf 05COt^-TfCnTfCnTft^-OCOCDCnoOCNCDOTfCNCncDCOOOOOCNTfCDCDCDCDCOCD CNC0Cni>-C0OCDC000CnCnO>CnOlßO5Tfa0C0 — OCnoOlOCnCNLOOOOOCDTfCNO WOlOWCN05W(NCOTi<(NO0000N(DCDiOO)O-'W O CN Ю N 05 - Ю O) CO N — CN CN — — CN CO — CN CO CO — CN CO Tf CN CO Tf Ю — CN CO Tf Ю — CN CO Ю CD юоюоооюооюоюоооюоюооююооооюооюооо CO^fTfCOCO'-fTfiOCOCOTfTfiOCOTfTflOlDCOTfTflOCDCOTflOLOCOCOTfLOCOCO оюоюоооюооооюооооооооюооо CÖCOrfTf WOOTf т^Ю Ю СОт^т^ ЮЮСОт^ЮЮСОСО-^ ЮЮ0 юоюоооюо COTf^cOCOTfTflO OOOOOOCOOOOOOOOOC0 05050505TfOOOOLO — — — - Tf Tf Tf Ю Ю LO Ю Ю CD CD CD CO CD t о ю о о о CO Tf LO CO CD 'о ю о О о CO Tf ю CD CO CO CO CO CO СП — 10 10 о О О »S 3 Ж Xi § о « 3 X л § о sS 3 я- л § X о ооооооо — HiTfcOCN — HiTfCOCN.-HJt^cOCN — ^TfCOCN^H^TfCO. CN-H^TfCOCN — I I -¾:¾ 29 пролет балки, м; нагрузка на балку, кН/м; нагрузка на опору на соответствующем этаже,
5 * fr» з «· О. 4) O S fc Н Si Si £ Rt S * ► R sS CL «β O S E _ ° S Β1 · S 8.· S * τρ tf I 3 s β I O I = “ ag S fa S !Sg I CR g· Л §§g SbS й s5 CLUCi S' CO O Ч ь* Cy V Ж \о CX Ь TI Sr <υ * Uz гг &о CO« ■Ö·* to S.Si я g * I S-S ~ с CQ CO г_~ £ * Xo SZ £*oq с"х со 2 * з CL _ О * CQ-pq-PQ-pQ-OQ-CQ-pQ-PQ-CQ-PQ-DQ-CQ-CQ-DQ-PQ-OQ-CQ-CQ-CQ-PQ-CQ-PQ-ffl-OQ-CQ-CQ-PQ-DQ-CQ (J)--CSCvIt^-OO CD Ю — OO О) I"· CO —· OO О) N Ю Ю Ю N CD Ю Ю (N (N N Ю Ю CS CO Ю CS CS COlOCSCSCD-lOCSCDCO ^f Ttr Ttr CD" Tf Tf CD" θ' О" Tf Tf 00 О" (N Tf CD θ' CD О)" Tf CD" о" CM CD" Tf CD" CS Tf (M(N<NCS<NOOOOOTfTfTfTfTf^ot'-Tf,-40aOOOTfCSOOO<DTf CSCS^lOCDlO- !'''.(:00)000)0-(NCOOOTf — OOlOCDOOOCSOOlOCO- — CO Ю N О) — Tf CD О) —■ — TfOO--Tf(NiflO) CO'CD CS CD О Ю О) CS N CS N — — 00 CS — —I — 00 CS Ю —I — CO Ю — 00 CS — 00 О) N CO — CSCOlD ι—ι — — .—ч CO — —■ — CS CO — — — CSCvJ - — CSCO"^1- — CSCO ю »■ ID ЮМ CD^ Ю IO CS CD Ю^ LO^ CS^ CS Ю^ (N — Tf LO CS^ CD^ CD^ Tf UO CD O^ Tf Tf CD" 00 О)" Tf Tf CD" CD О)" Tf Tf о" UO CD Tf CD" CD ю" о" Tf CD" Cs" Tf CD Tf 00 — — — — — — -CSCO -CSCO CS CO CD - . - CO О- - — COCDOOO — Tft^OcOCSiOO)CSCDCSCDOTfO)CSh-CSt^ — COOOTfO) — — 00 (N — ·—. csI "I —I °° N — 00_ — CDk — CN CO —^ CO — OO^ О" О" —' Tf h-"’o" о" Tf О" 00" О" —" О О" ОО" О" —" О" CD" — О" Tf LO" Tf ю" о" N Cs" — — — — — CO — — — СОСО — — CSC0C0 — — COTfCD - — CSTfCD - — ^ CD COCDlDCSCOCOCOlOCSCOTfcOiO 00 CO Ю CS 00 CO TfTfcD00TfTfTf000)TfTfCDCS0)^TfCDO>OO)Tf00CDt^-0)Tf ON О) CS —CS — — CS —СОСО —CSC0 —CSC0 CDO)CSLOOOOCOCDO)(N - Ю Q CO N 0 0> (N Ю 00 — CD — CD — OOCDTfCS T)«a>lOOU000O)O-C0CS05C0Tf-U0COTtO0CSOO^^CSC0-O)N — COCDO) - — TfOO — ^CSlOOSCOh-CSCD — Ю О CO 00 CO 00 CO CO О) Tf О — — — — — — — CS — — CS — CS оооооооооюоооюооооюоооюоюооюо COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCOCOCOTfCOCOCOTfTfcOCOCOTf ОООООООООЮОООЮООООЮОООЮОЮООЮО COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO^COCOCOCOTfCOCOCOTfTfcOcOCOTf 00 00000000000)00000) — — — — О — — — — OCSCSCS <МЮЮЮЮС^ЮЮЮЮС^ЮЮЮЮ<МЮЮЮЮСОЮЮЮЮСОЮЮЮ тГт^тГтГтГЮЮЮЮЮСОСОСОСОСОГ^·^— h~Nt^-00000000000>0)0)0) зХ 3 «а 3 X ja I о - Hi Tf CO CS — ΞΓ T »я 3 X л § W о Ι-ίίτ »я 3 X л ,-Ηίτ Ι-Д Tf CO CS — 30
i_0 lO lO lO lO lO CN CsJ CN OJ CO CO PQ CQ PQ CQ PQ CQ CO — (N CO LO CO Tt Ю CO со — о" Tt OO Tt CN со" CO CN — — NOOOOO О CN CO О Tf OO — CO 00 Tt О Tt CN — — CN N — О CN CN о" о со" о" CO N — CN Tf ^ Tf CO^ LO^ COi Tt — Tf Tt Tt CN о" ю" О" — CO CN CN 00 N CN N (N N 00 Ю N 00 О — Tt CO 05 LO CN (X) CN — CN CN 05 — 05 Tt CO Ю CN CO CO Tt О CO 05 CN Ю 00 Ю 00 CO 05 Tt 05 CO CO О CO CO 05 CN — — CN CN Ю О О LO О О Tt CO CO CO Tt LO 05 О О О О О sS »Я 3 3 я к M л § § * « о о Д" Tt CO CN — X * 3 2 CQ H О E- 5 «я ^ ж .. Cl Sgg Xю ° * Cd Cd ч ж Я 03 VO CO Cd hm« Ч . CX С“1- Oul- сх cd Cd E ж ж I I I -J-^¾; * ч cd о 5 CX Sb S * Stiei с Il з c^ &« S * H 2 о. * а> Cu :S cd * CO >> о. X cd . Cu о Я к - ° S bI · ^s. * V * ю Ё= 2 >» * H Sg I о « с “ а S2 £ й ·» Sxg H м Q 58 « Ü4) S Cd я Ч CLU Cf CO О Л· 4> * \0 CO U H ЬЙ ■θ-δ CO *=с £ *5 * δ Sz Э* CU Xcd *■2 5 Oz Э* с OQ XQD ■Θ·® со Sz ^OQ. Я OS PQPQPQCQPQCQPQPQCQPQPQPQPQPQCQPQCQ — — 00 05 — — CN 00 N — 00 05 N CO — 00 LO ΙΛ CN О О Ю CO CO4 Ю CN CN CO — LO CN Tf Tt со" CN CN Tt Tt 00 CN CN Tt CO" о" CN CO" Tt CO" (NNCN<NCNOWOIOOOOOOOOOOOOCOOO COOOONTtOCONOTtCOCOCOCOCOOOTt -TtNO5CNC4W00(Nl0(NC0OTt<00<NS — — CN — CO — 00 LOh 00 05 LO — CN UO LO^ CO CO4IO CN О CO^ CO^ LO CN CN О — LO Tt Tt 00 05" Tt Tf со" CN О)" Tt -«t CO" О" 05" Ю" Tt 00 -CN — — CN — — CN — — CN — — 00 05^ CO4 — — CN CO N CO — CN О" О" Tt N Oi О" —" CO" ОО" Tt О" Tt Tt 00 CN о" Tt — — — СОСО — — CNCOTt — — CNCOLO — — LO О OO4 Ю CN CN CO 00 lO CN Ю ^ IO Tt 00 Tt N Tt со" Ю Tf" N Tf" оо LO" Tf о Tf 00 CN CN — CN CN -CNCO Ю — SC005 — l005CONNOCOCD05 —CO 05CNTfr^05TfTfTfLOLOOONLOCO — TfO — LOOO — TfCNCOOTfOOCNNCNNCNCOOi ооооюоооюоооюоюоо COCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCOCOTfTtCOCO TfTfTfTtTtLOlOiOlOLOCOCOCOCDCONN I-=Tt »s 2 § * о * kJ т »я 3 я л § bi о > CN — T 31
Ю Q О) 3 а; N о rS CX о я « о *5 £ & VO CO C- ¢- ье (T) со 6 XO ■в· в CO о. "ΐ gS* йГ gxj *«21 I о со” ■Ö·* CO 4C V 2Х сх £ 2¾ - IgS ” с CQ Eca1 ■Θ-2 CO 02 =caX а«* ч Я О 2 В « ° S •а о •о CO . * SX * О S PQ-PQ-PP-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ- см см со —1 — N СОО) CD CD — Ю CD CS Tf LO CD^ CM — CO LO CD^ CN — — см о>" io Tf оо Csf LO o' CN ю" ю" аГ Tf о>" ю" cd" ю" — — (N — — СМ — — CM CO — — — CM COOOCOOCOCMOOTfOCOCOOCMOOOOO —'NTfCONCNCD — NOOOSOCMCMOOOCDTf CMCD- C000^O5lDC0CT>lDCM00Tf — NTf- — — CM — — CM — CM CM — — CM CO LO CO — IO CO — — — Tf — — — CD CO^ CXD o' X Ю о" O N OO Ю О о" Tt*" CO Tf o' О·" сгГ ю о" COTfCD-CMCvlThCD- CO^CDCJ)-CO — CDOO Ю CO^ Ю CD^ ^ CO CD^ OO CO СП LO CD^ CD CO СО_ сгГ о" сгГ см" cd о" о" тг о>" n" оо" V Tf σ>" оГ о>" — CO CO — — CO CO — CM LO CM — CO СОСМ — ООООООООООСООЗЮ—'Г-ООЮСМ^СО NOcOCDOOOCM’t-OOOOJCD't-OOW COOiTfCOOVCDCMCOTf — ООЮ — CS О N Ю — — CM — CM CM — — CM CO — CM CM CO OO — 05 LO LO о.— — N — — CM CM о> оо" — о о" со" —Г О" о" N." OO LO ю" о" ю" о" о Tf COCDOO — СМСОЮОО — COTfNO- ^1TfOOOi CDk CO^ CO^ UD CM CD^ O^ COk IO CD^ Tf CO^ Tf UD Tf CM OD O^ rh" os LO аГ ^ аГ о аГ cd" о ίο σ>" оо CMCOrti --COTfI CM CO CD CO CM Ю lONCDOOOOOOOOOONOOOiO-'Nai^COlO CD CM OO О CD CM OO OO CM N — О CM Ю N OS TfOtOCOOCDcOOiTf — CTCDTfiOCO — CT>N — CM CM — — CM CM — — CM CO — CM CM CO юоюооооюооооюооооо COThrfcOCO^TfTfCOCO^^TfcOCOTfTflO lOLOiOONNNNONNNN- NNNN CDCDCD^CDCDCDCD^CDCDCDCD^CDCDCDCD NNN0000000000050)050>0>00000 Ι-^τ I -SN I — Hi J2 § X О Tf CO CM — Ξί S ч CO к" VO * CO ч К CO XO CO ic &Г CO <V ч Cl О U Cl. CO C. X I I I ■J* * a VO S CX S <D Я S >> CO H O H Ф CQ fr- ' O O . а « Q. 4) S1 * и 3 о. 4> I“ Si Si о. * X а cd и Ou ^ О E E . ° 2 X 5 X ; * I П 1 а о о S i Cd E CLU ο.?ΐ 2 ч . S °2 * 2 H * IO 8.2¾ я ξ * S0Z ЭГ c*cQ 2 u Sr * Xo 2Z Ci ч PQ CO UD UO Tf Tf Th CM — ю CM ю — 00 о" — UO CM Tf CD" OO — CO CM CM CD UD CM Tf CD" OO CD LO CD CM CD 32
ююююююююююююююююююююююююююююююююю CMCMCMCNCMCMCMCMCMCMCOCOCOCMCMCOCOCOCMCMCOCOCOCMCMCOCOCOCMCOCOCOCO ■CQ-C3Q-0Q-CQ-CQ-Ca-PQ-Da-CQ-0Q-CQ-CQ-Pü-0Q-CQ-0Q GQCQfflGQCQOQOQCQ-PQCQCQCQCQPQCQ CQ CQ σ> сч — сюcnN со — cn cnn со — co_ n cn — cn n Tf — — cq_io со «qo-oo Tf o' Ю~ o' — N — CO o' Tfr N —" со" о" О Th 00 IO о" N — о" со" о" Tf —Г ю" N о" N 00~ CO CO — CM CM — — — CM CO — —I—■ CM CO — CNCMCOTf - — CM CM Ю — CM CO CO CO — — TflOOO CO CM Ю CM CM CO — Ю <М CO — Ю CO CM CO — Ю CM CO Tf Ю CM CO CO CO Ю CMTfTf- 00 CM Ю CM CO ’ CO Tf CM о OO Tf CM О оо CO Tf Tf Tf Tf Tf N LO CM CO Tf Tf N N N CO CO CO CM О СП OO N ю CO OO CO OO CO CO Oi LO N Tf OO LO Tf CM о — — CM — CM CM — — CM CO — CM Cl CO4 N — CM CO N CO 05 ю — — CO I — CO4 IO^ CO^ OO^ — CO4 IO^ — 00 OO^ Ю N 00 Oi CO OO об о" Tf Tf оо" CM" о" N N - Ю о" О" ОО" — CO о" Tf —" ю" О" о" Οθ" Tf N ю" —" О" ю" —" ю" CMCOCO - — СМСОЮ — — — COrf-.СОСОСОЮ — СМСОСООО — СОЮ00 05- CONOOCO СМ_ О О LO CM^ О Tf ю CM^ О — UO О CO OO Tf UO CN CO4 CO^ CO4 LO CO4 05 — СП CN CO CO^ CO CO^ LO Tf ^f Tf 00 lO Tf о" Tf О О оГ lO Tf оГ Tf оГ о" Tf io O^ 05" 05 Tf Tf Tf Tf оо со" 05" 05" 05 CO — <М CM — CM CO —· — — (N — CM CO CO --COTf (N CO Ю Ю -TfTfOO Tf N О Ю N CO Oi CM OO Tf О CO N LO CO — СП Tf CO OO о CM CO CM о 05 Tf CM о OO CO О OO N Oi N Tf сч Oi Ю CM О OO ю Oi N ю CM OO CO Tf CO Tf CO CM Oi О о о CO N CM N CM N CO Oi Ю о CO Tf о N Tf Tf CM О OO S LO Tf CO CM О со S CO CO CO — — CM — CM CM — — CM CO — CM CM CO CM CO Tf CM CO Tf 1 Ю N 00 ’—' Ю N СП 00 CO — 00 00 CO 00 СП О — Tf LO CO 00_ CO^ UO CO4 00 CO^ Ю CO ОЭ CO4 CO^ IO О <Ό <П Tf CM^ Tf CO Tf СП CM^ О СП Tf CO 05" ю" о" Tf 00 Oi" N 05" Tf Cm" CO N О)" Tf Tf N СП СП Tf Oi" Tf СП CO" CO" о" Oi" CO" CO CO" Tf Οθ" CO" оо" — CM CO — CM CO —. — CN CO CM CM Tf CO — CM Tf CO CO CO CO N CM Ю CO 05 TfCM005COCOON — lOOiCONCMlOOO — TfTfOiTfOiTfCnoONCOiOiOOLOOOO N00 05 — CNCOTfTfoOOiOCMCOlONCnCMTf<NlOOiCMCOOOCOOOCOOOCOCOCncOCM OTfOOCOOOCOOOCOCOOiCOCNOOTf — ООСОСОЮСО — ООО Ю Ю Tf ^CO Ф N N 00 Ф — — — — — CM — CM CM — — CM CO — CM CO CO — CM CO Tf — CM CO Tf оюоооюоюооюоюооюоооюоюооюоююоюоою COCOTfCOCOCO^TfCOCOCOTfTfCOCOCOTfiOCOCOTf-TflOeOCOTf^iOCOCOTflOlO оюоооюоюооюоюооюоооюоюооюоюооюооо COCOTfCOCOCOTfTfCOCOCOTfTfcoCOCOTflOCOCOTfTfiOCOCOTfTfLOCOCOTfiOlO Tf-Tf ю LO WinWCOCOCOtOCDNNNNNOOOOOOOOOOOiOiOiCJiCnOOOOO DS »S « эк 3 3 3 3 ас ас ж ас л ja м ja 4 ч ч ч оооо т * х * оооо CM — Tf CO CM — ►—f Tf CO CM — ь-ί Tf CO CM — Tf С О * О § * О I—.^TfCOCM—^TfC =S 3 ас ja § о § о. C I I Г 5?¾ 33 пролет балки, м; нагрузка на балку, кН/м; нагрузка на опору на соответствующем этаже, кН.
и о s * ■=; ίβ VO X Ci а о T R CJ н S к( 2 О о CtiiN * £ Σ &Ϊ S« X Il 0 а> SE * 3 I* X О. а> ST V >» Cti * X > * 2 t4» “ η 1 & I IsJ §1 I S § I а * с ч « 5 ■Θ- S С Я О •Θ- aS“ S°z‘ 3* &0Q * SE (О Ш ^ ® ς - ч|§ юююю^юююююююююююююююююююююююю CMCMCMCO^CMCMCOCOCOCslCOCOCOCOCMCOCOCOCOCNCOCOCOCOCMCOCOCO CQ 0Q OQ CQ CQ PQ -CQ PQ OQ CQ CQ CQ CQ QQ PQ PQ CQ CQ CQ PQ PQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ PQ CO -OOOlOiN-- CM Oi N- CO — CM CO —' 00 h' Ю CM CM CM CD Ю (NCD (N — 05 CO N- 00 Tf CO 00 — LO4 CD — Tf IO4 CD CD* Tf 00 CM* CD* O* Tf 00 CM* LO — — CM — CM CMCMCMCMCMlOLOlDiOLOOOTfOCOCMOOCMCOOTfOTfOOCMCDTtOCDC'i CDI^OOCnOCMCOTfLOCDOOOCMCOLOLOOOOCOLOCOCOOCOCOOlOCnTf CMCOOTfOiCOOOCOOOCOCOOCDCMOO^ — 0>СОСОЮСО — OOOCOlOTfTf — — — — — (N — — CM CM —I — СЧ CO —I CM CO CO -(NCO н OO CD LO 1> ' О) LO — — 05 N- N- О) 00 СП CO CM 00 00 N- CO N- IO CM CD^ CD4 CD LO CN CD_ CD^ — IO^ CD^ Tf Tf IO CM CD^ CO СП CN CD^ — OO O^ CM^ СО_ CO^ CO Tf CD" CM* θΓ Tf Tf θ" CN ОТ LO* Tf 00 CM* О* О Tf О* Tf Tf 00* CD* CM* CD* СП CO* CD* CM* СП* оГ —I —< CM — — — <М —1 CM CO -н CM Tf LO --COt- -HCOTf CMCDOTfOOCMOOOCOTfCO—O)NlO^(NCOTflO« N-COOilOTfN-OCO CHLOCMOOTfCOTfT—,Cnt^COCOCMCMCM — С0ЮЬ-СПСПС000СМ^Г^-^СМО5 -CN CO^ OQ , — СП IO CO '—·_ h- OO СМ_ — СП —^Oi4OOiO4 СП CO Г"- 00 О* Tf Ю* CM 00 О* CO О* 00 Ю* О* О —* CM* CD* О N-* 00 Ь·* CD* — ОЮ^т)· — —‘ О ΙΛ —' —'CMTfTf—'CMCOTfCO-«СМСМЮСО—'—'TfOO —1 —' CO Tf 00 Ю —' CM 00 Oi LO^ OO4 CD LO4 CM^ CO4 Tf CO4 UO CD4 CD^ Tf CO^ CN Tf — СП CM CO^ — —^ CD^ CM^ СО_ CO4 С\ Tf 00 CD N-* О* Tf LO* θΓ О* СП* Tf CM* CM* О* Oi* Tf О* О* Tf CO* CD* СП* Ю* Tf 00* CD* CM* СП* 00* • —н CM CO — — CO CO — — CO CO — CO Ю t— —' CM Ю СП —' Ю CD—-CD — CDCMOO^OCDOiCON- — ЮООО>Ю* —'—'OOCncnOCMTfiOCD — IOOTfLOCMOC COOOCOOOCMCOOCDCMOOTfCMCnt^-TfLOTfCO' — — CM — — CM CM — — CM CO —CMC ооююоооюоюоооюооюоюооююоюооюю COCOCOCOTfCOCOCOTfTfcOCOTf^lOCOCOTfTfLOCOCOTfLOlOCOTi<TflO ооююоооюоюоооюооюоюооююооооюо COCOCOCOTfCOCOCOTf^COCO^TflOCOCOTfTfLOCOCO-^lOLOCOTfTflO COOOOOCOOOOOCO — — — — TfC^C'JCMCMLOCOCOCOCOCDTfTfTf CDOOOOCDOOOOCDOOOOCDOOOOCDOOOOCDOOO TfTfTfTfTfWLOLOLOLOcDCDCDCOCDt^-N-N-t^t^OOOOOOOOOOO^CnCncn § § a « о O * Tf CO CM — Tf CO CM — 34
ю ю ю ю ю ю CO CS CO CO CO CO PQ PQ PQ PQ PQ PQ CN CD Tf — СП 00 О О О О О 00 00 Tf о CD CS CO CD N 00 00 05 ^f у—I CS CO Tf CO 00 S (J) ю ю сп CN со — Th со оо" CD" CS IO o' cd" Ю — CN CO 00 CD 05 -H CO Ю N CD Ю CD CD CD CD 05 N 05 — CO LD Tf — CO Tf LO CO^ CN N CN CO О" Tf 00" CD" N Tf CS — CO CD N N 05 CD CO CO 05 CO" 00 Tf О)" Tf О" N CN CO Th — О CS LO OO '—'Tf — CS О 00 N Ю CO 00 — CO CD 05 LO CS CO Tf Ю OOOOOO CD CO Tf Ю CD CD Th N Ю LO LO Ю OCDOOOO 05 О О О О О S X * я S >* •с ° X ^ X, S g VO о CO CO ас ас Hs* »K Я ас £ 5 ° § О С VO g S £ н >L£ <d <υ ^ ^ с с cx ex §.§l|« Е с . I I 1J Ηί Tf со cs — Ηί о. К cd О cd 9 2 О. о J) ят a. (-¾ "Я Gj £ ч - δ °ζ D* а. н " Я %* δ |Z ^ ей cd \ ■έ ш г.* cd а) о. S о н S 2 О Ο¬ Χ S X О. X г> X с 4) &S в Cd 2, 2 о ZT tt О- 00 ss г н 2 ч 0Iс §1S §- § а а а Cl S C «■ ς „ с OQ 5-1 -О с S о <- ююююююююююююююююю CSCSCOCOCOCSCSCOCOCOCNCOCOCOCOCSCO CQ PQ CQ PQ PQ PQ CQ PQ OQ PQ PQ PQ PQ PQ PQ PQ PQ- — CNOS^NCOi4- CO^ N 05^ — N CN — СП О" Tf N —" CO" О" О Tf CO Ю" О" О —" LO CD" о" N — — — CSCO-CSCSCOTh-CNCS^CO - — LO^ CN CD — LO^ CD CS^ CD^ — CD^ CD^ — CO Ю CS Th" 00 О" CS" CD" Th CN Ю" Tf iß Th" CS" CS" Lrt" 05" Th" о" — — — — — CS CS — — CS CO — ThcD00OCSOOOOOCDOTf00CS0505 — 05NCDTf050505050)CD05-COCDThOS CONCNNCNCOOSlrt — N ^ — О) CD CO Ю CO — —.CS -(MCS — — CSCO — — CS 05 CS — — UD (М CN Th UD CD — CO1 Tf UD CD^ CD^ С0_ 05 CN CN Th" оо о" ю" о" Tf Os ю" cd" о" Th оГ Th" Os" оо" cd" lo" — — CS — CS CO CO — CS Th ю — COOO^OSLOTh - NTh - LrtCO - O500CDLO — — CS — — CS CO -CSCSCO — 05 N CO — — 00 — LO — 05 00 Lrt UD CD^ CD^ CO, Th Irt^ (D СП CO^ CO^ CN CD^ СП — O^ CN CD^ ThCSCS^OTfTf^05 05CDThThThC0CD05 — — CS CO CSCOThCO CS CO Lrt N — 05CSLOOO - — NCOOSLOcOCnuD—iNThCO NCDt^CS — N05CSThNCDC0 — 05CDCD05 C0O5LO - NTh - 05COCOlOTfCO — O CD CD -CSCS — — CS CO — CS CO Tf -η ООЮОЮООЮОООООЮООЮ COCOCOThTfcOCOCOThLOCOCOTfTfLOCOCO ооюоюооюоооооюоою СОСОСО^^СОСОСО^ЮСОСО^ Tf Ю CO CO ThThThThThirtLDLOLOlDcOCDCOCOcONN SÄ я I-H=T- I — Hi T § о - Hf Tf CO 35
Продолжение табл. * M . S f- H 4 X •Θ* 2(Ц J- ч . S °2 гг •ч: я 5 •е· S-S1S g Ч - S 22 3* СЙ CO 5 « “ς. . ciSz OQ-CQ-CQ-PQ-CQ-PQ-CQ-PQ-PQ'PQ-OQ-PQ-OQ-OQ-0Q-OQ-OQ-C3Q- OOf-COOOOOCNCOCNCOCO Tf CO CN CD — CO CN CD^ CO^ СП СП — CO^ CO^ CD^ о" СП CO CD CN ю" Oi CD CD CN СП CO CO 00 CD СП СП Οθ" CO 't N — CN Tf 00 '—I CO Ю N — CO CO Oi OiOiOiTfCNOOOCD — ФЬЮСОООООО TfOiTfCO- CHCOTfCNCNCOT^LO — ЮСПСОО- CNO(J)CDCDLOiOiONCOCJ)0 — OO О CS Ю N CNCOCO -CNCOrf — CN Tf Ю CN CO Tf Ю CO^ СП CD^ CN Ю — CO^ CN CO СП CO^ СП —"ю" CD** — Tf — Tf Tf CD^ Tf CO- Tf θ' 0~ CNCD - <Ji — COOiLOlO - CO Oi CN- CO^ СП CO^ CN CD^ CO^ СП CN CD^ СП CD^ CD^ — СП СП Ю_ . СП CO" ОО" CD" CN Oi" CO" CO CO СП оо" Οθ" оо" С Tf I4- СП — CO Ь- CN —IOOiOi СП — acL ю" CD" со" _Г ь- LO Oi CN LO OO CD Tf CN О LO LO LO LO Ю Tf Tf Tf Tf Tf СООСОО — CNCO^OlOOLOOOOOOO lOLOTft^OOOiO — OOOCOLOOOOiCOt— — LO CNCOTf -CNTflO Cs) CO Tf LO CN CO Ю CD SÖ ч CO о OO CN — CN Г— ■ — CN — — Oi CO Oi Oi" Tf CN Tf —" О со" О Tf W4 со" Tf CN О со" со" OO Ю ООСОГ-- — CNOOlOO- Tf — lOCHCNCO — COCN -CN — — — --CN СП CO Oi CD CO CD оо" CD" о" OO CN СП оо" О С Ю OO — — Tf Oi CO OO Oi CO CN CD — Oi (N — O^ - IOOiCOtNCOTf ЮСОО - CN < ГО IО ЛП fO IO ГЛ —— I—I I-— I о ГТ\ пп пп пг> < CN CO Tf -COTfW CN CO Tf CD CN CO LO CD NNNOOOOOOOOOOCnOiOiOiOJOOOOO cd н (T) ж >0 § О M — — -T CO CN — - SS 3 ж J3 § * о I о I-Hi. Ю СЗ*. О CD s Tf s' ч 00 CO О) VO CD О 0) Ч О о. CD е о I CD I CO H CN 2 О 3 E-1 S — ч »S с H О) 3 ч ж о JQ CL ч с о , ы о I η CS * CO >> ε- cd О.ЭС ю (V S а. H V cd 5 6 Z I о * IM а·., Cd 4> *5 Sä X S S о. X й) К о R * CO о* OS За * Is I g о О Q. X * л Г CL X I CO о eS fr"· Cy <и Ä VO ζ Я о •Θ* ф я •τ¬ ο. ь тз i±<ü SC ? ч - *S.Z T С OQ -S ^ к t-сэ : * SS с CQ 2 s •CS qO с S Tf Tf Tf CO 36 93 30/30 461 4,5 10,1 426 4,5 10,1 382 4,5 10,1 В 25 141 30/30 1155 10,2 17 1074 8 14,2 956 6,2 11,8 В 35
“?χ2 юююююююююююююююююююююююююююююю c^cq COOOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCMCOCOCOCOCMCOTfTfTf CQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ QQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ QQ OQ CQ PQ CQ QQ CQ CQ CN 00 О CO 00 00 N CO — 00 CM N CO CO CM N 05 00 со см со σ> СП N SSm сГ O — Ю CO - N 00 CM о" — — CM CO Ю Tf —Г CM" о. Tf Tf оо" lObiSo со" CO CM" CM CO CQ CM CM ^ CO —' — TflOOO - CM Ю Ю 05 — CM Ю CO 00 — CO rf — l2 CM CO CD 00 05 CM — — ю crI Ю CO CO — COw CM^ CM^ Tf Tf CO^ CM^ CD Tf Tf СП CO^ CO^ CO^ CO^ <Ю — 05 СП CD^ — W CO ^ S Tf см" см" ю" 05" CD" о" о" о" 0>" CD" Cm" CD CD Οθ" 00 CM" о" СП СП PO rf ю" CO" Tf CM CD" СП 05" CO — CM CO —» — CM CO — CO CO ^ — CO CO Ю — CO CO Tf CM CM N 00 — — COTfCM crLl0r. — — N СП OO^ CO^ Tf СП OO4 N СП CM N 00 IO СП — CO4 — — ί .t S о о" оо" О Tf I—Г ю" оо" О CD" —" —" О N Tf Tf оо" О N Ю О — со" Tf CM" о" CM" ю" Ю N COlOOOrt COCOOOOi-СМСООО — — СМ00 00Ю — СООО — COC4CONl005COlOOCOrf °1 °Я IO CD^ CD^ CO^ СП CM CO CO^ O^4 CN CD^ CO^ СП 05_ CO CO^ СП CO^ CD^ CO^ CO CO^ 0Tf CM^ CO ^ ^ Si СП Tf СП Οθ" CD" CD Tf СП CO CD" CM" О)" CO ОС OO Tf СП Co" CD" CM 0>" Tf CO CO СП о" CD" CD" О CMCO^ -CMrflO — Tf Tf N — Tf Ю СП CM Tf N 00 — CO ^ СП CM — CO CD OO CD £3 £ — 0COC£>05CM^NOCOCOCOiOTfcOCMO — CM CO CD — CD — CD ^ Ю Ф N OO ^^^TCOrflOCDOlCOOOOlOCM^CnTfCn^CDOOOCMTfNNCDCDlOC^CDCOON — SSSiOCO — OiNCOCOiOlOlONOOO — СООО — ЮОО — 05rfOi^OiON^- N — CM CO — CM CM CO — CM CO Tf -COrflO CM CO rf CD CM CO Ю CD — CM rf CD N OO Tf N CM" Οθ" rf" \ OO — Ю — СП OO4 CO4 OO4 — CM IO4 т—^ Ю — OO CXD CM^ N СП CD^ СП — OO^ CN OO Tf Tf со" —" оо" Cm" со" Ю rf" —" rf" ю Tf N Tf ю" см" Cm" ю" ю" rf — οθ" N О Ю — CO 05 _ Qy — — COOO-CO — COOiCON-LOONNCMN05 05CMCOOOCONO °Ч crI aI CM CD 05 СП 05 CM CD — СП CO CO 05 CO CM СП CM N rf OO CDrfrfoOCOCDTfTfCOCDOOCnoOCDOOrfCD — - CM CO Ю N CM Ю N OO —ЮОО — — СОСО — ” 22£2feTfLOCON°ONOCOCD05000CMTfCDCMOOrfOCDOO — rfNOCDOOOCMTf ^^rS^^^^O^^O^O^^^OTfNOCOCO ’’З4 CD OO Oi Ю CD CO CO N OO N N CD Ю 00^CMLOTfCO--'OCONNOOOOOOOCMlONCn CO.N — Ю О 0 CM OO ^ - Oi N Ю CO — CM CO — СЯ CO Tf — CM CO rf CM CO rf Ю CM CO Ю CD — CM Ю N — CM Tf CD OO Й2!2оооюооюоюоо©юоюооююооооюо-оюооо Н^^СО COTf TtWCO CO^fTf WCOrf Tf IOlOCOrf ^WtDCOTf ЮЮСОСО^ЮСО0 Й2!5оООЮООЮОЮОООЮООООЮООООООООЮООО ^^^COCOTfTflOCOCOTfTfiOCOrf'^lOlOCOTt'rflOCOCOrfiOlOCDCOrflOCDCD IIirillcOCMC^CMCMCOCvICMCMCMTf^Tfrf^lOlOlOlOlOCDCDCDCDCDNNNNN — LT TT1 Tf Qj Tf Tf rf 05 Tf Tf Tf Tf 05 Tf Tf Tf Tf 05 rf Tf Tf 05 Tf -^f rf 05 Tf rf Tf ^ 2 .тГ Tf rf ю ю Ю Ю LO CD CD CO CO CD N N N N N OO OO OO OO OO 050505050500000 *Ж 3 Ж Л § * О I-=T Tf CO CM ’ >Ж »ж ЭЖ 3 3 3 ж ж ж л J3 ja ς ч ч о о о SÜ X * о о о =Trf CO CM — =J" Tf CO CM -=Г »Ж 3 ж ja § * о ^ ä Tf § О CO CM — ί-ί H * ж ς Ч л с \о δ δ о о Он Он с с I I 1J 37 нагрузка на балку, кН/м; нагрузка на опору на соответствующем этаже, кН.
Расход стали в угловых опорах, нагруженных от краевых балок, M > 0; кровля — снег, нагрузка на перекрытие р = 2 кН/м2 Этаж ,/р /т, qT Балка, Опора Önopa 30/30 Опора 40/40 м м кН/м см/см N, кН Рама Μ,.κΗμ Asi CM Gct. кг/м Рама M1 кНм ^si CM Gct- кг/м 4 4 4 21 30/40 41 11,3 8 14,2 19,1 12,6 21,7 3 4 4 23 30/40 86 10,4 8 14,2 15,7 12,6 21,7 2 4 4 23 30/40 131 10,4 8 14,2 15,7 12,6 21,7 I 4 4 23 30/40 176 10,4 8 14,2 15,7 12,6 21,7 Цокольный 4 4 23 30/40 221 10,4 8 14,2 15,7 12,6 21,7 4 4 5 21 30/40 50 20 8 14,2 31,8 12,6 21,7 3 4 5 23 30/40 103 18,2 8 14,2 25,6 12,6 21,7 2 4 5 23 30/40 156 18,2 8 14,2 25,6 12,6 21,7 I 4 5 23 30/40 209 18,2 8 14,2 25,6 12,6 21,7 Цокольный 4 5 23 30/40 262 18,2 8 14,2 25,6 12,6 21,7 4 4 6 21 30/40 59 31,6 10,2 17 48 12,6 21,7 3 4 6 23 30/40 123 28,2 8 14,2 38,1 12,6 21,7 2 4 6 23 30/40 187 28,2 8 14,2 38,1 12,6 21,7 I 4 6 23 30/40 251 28,2 8 14,2 38,1 12,6 21,7 Цокольный 4 6 23 30/40 315 28,2 8 14,2 38,1 12,6 21,7 4 4 7 22 30/50 70 33,9 12,6 20 59 12,6 21,7 3 4 7 24 30/50 146 31,8 8 14,2 48,8 12,6 21,7 2 4 7 24 30/50 222 . 31,8 8 14,2 48,8 12,6 21,7 I 4 7 24 30/50 298 31,8 8 14,2 48,8 12,6 21,7 Цокольный 4 7 24 30/50 374 34,8 8 14,2 48,8 12,6 21,7 4 4 8 23 40/50 82 41,9 12,6 ■20 76,2 19,6 31,5 3 4 8 25 40/50 168 39,9 10,2 17 63,8 12,6 21,7 2 4 8 25 40/50 254 39,9 8 14,2 63,8 12,6 21,7 I 4 8 25 40/50 340 39,9 8 14,2 63,8 12,6 21,7 Цокольный 4 8 25 40/50 426 39,9 8 14,2 63,8 12,6 21,7 4 4 9 23 40/55 92 47,3 15,2 23,9 90,2 19,6 31,5 3 4 9 25 40/55 188 45,9 10,2 17 76,8 15,2 25,2 2 4 9 25 40/55 284 45,9 8 14,2 76,8 12,6 21,7 I 4 9 25 40/55 380 45,9 8 14,2 76,8 12,6 21,7 Цокольный 4 9 25 40/55 476 45,9 8 14,2 76,8 12,6 21,7 4 4 10 24 40/60 105 54,6 19,6 30,1 108,5 24,6 38,7 3 4 10 25 40/60 211 51,6 12,6 20 90,2 19,6 31,5 2 4 10 25 40/60 317 51,6 10,2 17 90,2 12,6 21,7 I 4 10 25 40/60 423 51,6 12,6 20 90,2 12,6 21,7 Цокольный 4 10 25 40/60 529 51,6 12,6 20 90,2 12,6 21,7 /р — расстояние между опорами под плитой; It — то же, под балкой; qT — на- грузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct—вес стали на метр опоры. Все величины относятся к зданиям с высотой этажа 3 м. Уменьшение при высоте этажа 4 и 5 м соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагруженных от краевых балок, M > 0; кровля — снег, нагрузка на перекрытие р = 2 кН/м2. Этаж V lr, qT, Балка, Опора Опора 30/30 Опора 40/40 M м кН/м см/см N, кН Рама As, Gct. Рама j4c Gct, М, кНм см2 Kr/M M1 кНм сиг кг/м 4 5 4 24 30/40 46 12,6 8 14,2 21,8 12,6 21,7 3 5 4 27 30/40 96 12,4 8 14,2 18,4 12,6 21,7 38
Продолжение табл. Этаж M /т. M <7т кН/м Балка, см/см Опора N, кН Опора 30/30 Рама As Gct, М, кНм см кг/м Опора 40/40 Рама ASti Gct, М, кНм см‘ кг/м 2 5 4 27 30/40 121 12,4 8 14,2 18,4 12,6 21,7 I 5 4 27 30/40 146 12,4 8 14,2 18,4 12,6 21,7 Цокольный 5 4 27 30/40 246 12,4 8 14,2 18,4 12,6 21,7 4 5 5 24 30/40 56 22,9 8 14,2 36,4 12,6 21,7 3 5 5 27 30/40 117 21,4 8 14,2 30,1 12,6 21,7 2 5 5 27 30/40 178 21,4 8 14,2 30,1 12,6 21,7 I 5 5 27 30/40 239 21,4 8 14,2 30,1 12,6 21,7 Цокольный 5 5 27 30/40 300 21,4 8 14,2 30,1 12,6 21,7 4 5 6 24 30/40 66 36,2 12,6 20 54,8 12,6 21,7 3 5 6 28 30/45 139 27,4 8 14,2 41,9 12,6 21,7 2 5 6 28 30/45 212 27,4 8 14,2 41,9 12,6 21,7 I 5 6 28 30/45 285 27,4 8 14,2 41,9 12,6 21,7 Цокольный 5 6 28 30/45 358 27,4 8 14,2 41,9 12,6 21,7 4 5 7 25 30/50 79 38,5 12,6 20 67 15,2 25,2 3 5 7 28 35/50 163 34,3 8 14,2 54,7 12,6 21,7 2 5 7 28 35/50 247 34,3 8 14,2 54,7 12,6 21,7 I 5 7 28 35/50 331 34,3 8 14,2 54,7 12,6 21,7 Цокольный 5 7 28 35/50 415 34,3 8 14,2 54,7 12,6 21,7 4 5 8 26 40/50 92 47,4 15,2 23,9 86,1 19,6 31,5 3 5 8 29 40/55 191 39,3 10,2 17 67,8 12,6 21,7 2 5 8 29 40/55 290 39,3 8 14,2 67,8 12,6 21,7 I 5 8 29 40/55 389 39,3 8 14,2 67,8 12,6 21,7 Цокольный 5 8 29 40/55 488 39,3 8 14,2 67,8 12,6 21,7 4 5 9 26 40/55 103 53,5 19,6 30,1 101,9 24,6 38,7 3 5 9 30 40/60 217 46,9 10,2 17 84,5 15,2 25,2 2 5 9 30 40/60 331 46,9 8 14,2 84,5 12,6 21,7 I 5 9 30 40/60 445 46,9 10,2 17 84,5 12,6 21,7 Цокольный 5 9 30 40/60 559 46,9 10,2 17 84,5 12,6 21,7 4 5 10 27 40/60 117 61,4 19,6 30,1 122,1 30,4 48 3 5 10 30 40/65 242 53 12,6 20 98,8 19,6 31,5 2 5 10 30 40/65 367 53 10,2 17 98,8 15,2 25,2 I 5 10 30 40/65 492 53 15,2 23,9 98,8 12,6 21,7 Цокольный 5 10 30 40/65 612 53 15,2 23,9 98,8 12,6 21,7 /р — расстояние между опорами под плитой; /т — то же, под балкой; qT — на¬ грузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на один метр опоры. Все величины относятся к зданиям с высотой этажа 3 м. Уменьшение при высоте этажа 4 и 5 м соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и М>0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р — = 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V *т. M кН7м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., G CMii кг/м Рама М, кНм As факт. CM^ > ^CT- кг/м 4 6 4 28 30/40 53 15,1 8 14,2 25,1 12,6 21,7 3 6 4 32 30/40 111 14,7 8 14,2 21,8 12,6 21,7 2 6 4 32 30/40 169 14,7 8 14,2 21,8 12,6 21,7 I 6 4 32 30/40 227 14,7 8 14,2- 12,8 12,6 21,7 39
Продолжение ταβ.ι. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН7м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм /4$ факт.: CM2 * Сст> КГ/M Рама М, кНм As факт. CM2 • Gct, кг/м Цокольный 6 4 32 30/40 285 14,7 8 14,2 12,8 12,6 21,7 4 6 5 28 30/40 64 26,7 8 14,2 42,4 12,6 21,7', 3 6 5 32 30/40 134 25,3 8 14,2 35,6 12,6 21,7; 2 6 5 32 30/40 204 25,3 8 14,2 35,6 12,6 21,7; I 6 5 32 30/40 274 25,3 8 14,2 35,6 12,6 21,7*. Цокольный 6 5 32 30/40 344 25,3 8 14,2 35,6 12,6 21,7, 4 6 6 28 30/40 76 42,2 15,2 23,9 63,9 12,6 21,7; 3 6 6 33 35/45 161 32,3 8 14,2 49,3 12,6 21,7; 2 6 6 33 35/45 246 32,3 8 14,2 49,3 12,6 2 Iji I 6 6 33 35/45 331 32,3 8 14,2 49,3 12,6 21,7". Цокольный 6 6 33 35/45 416 32,3 8 14,2 49,3 12,6 21,77 4 6 7 29 30/50 90 44,6 15,2 23,9 77,7 19,6 31, 3 6 7 33 35/50 188 40,4 10,2 17 64,5 12,6 21,7 2 6 7 33 35/50 286 40,4 8 14,2 64,5 12,6 21,7 I 6 7 33 35/50 384 40,4 8 14,2 64,5 12,6 21,7 Цокольный 6 7 33 35/50 482 40,4 8 14,2 64,5 12,6 21,7 4 6 8 30 40/50 105 54,6 19,6 30,1 99,3 24,6 38,7 3 6 8 34 40/55 219 46,1 10,2 17 79,6 15,2 25,2 2 6 8 34 40/55 333 46,1 8 14,2 79,6 12,6 21,7 I 6 8 34 40/55 447 46,1 8 14,2 79,6 12,6 21,7 Цокольный 6 8 34 40/55 561 46,1 8 14,2 79,6 12,6 21,7 4 6 9 30 40/55 117 61,7 19,6 30,1 117,5 2.7,8 44,1 3 6 9 35 40/60 250 54,7 12,6 20 98,6 19,6 31,5 2 6 9 35 40/60 383 54,7 12,6 20 98,6 15,2 25,2 I 6 9 35 40/60 516 54,7 19,6 30,1 98,6 12,6 21,7 Цокольный 6 9 35 4Q/60 649 54,7 19,6 30,1 98,6 12,6 21,7 4 6 10 31 40/60 134 70,5 25,1 37,8 141,6 30,4 48 3 6 10 35 40/65 279 61,9 15,2 23,9 115,5 24,6 38,7 2 6 10 35 40/65 424 61,9 19,6 30,1 115,5 19,6 31,5 I 6 10 35 40/65 569 61,9 24,6 37,1 115,5 15,2 25,2 Цокольный 6 10 35 40/65 714 61,9 24,6 37,1 115,5 15,2 25,2 /р — пролет плиты; : U — пролет балки; q. г — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и М>0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M Ί Т. кН/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм факт., CM2 Or кг/м Рама М, кНм As факт. CM2 , Gct, к г/M 4 7 4 32 30/40 59 17,2 8 14,2 28,7 12,6 21,7 3 7 4 36 30/40 123 16,5 8 14,2 24,5 12,6 21,7 2 7 4 36 30/40 187 16,5 8 14,2 24,5 12,6 2 Г,7 I 7 4 36 30/40 251 16,5 8 14,2 24,5 12,6 21,7 Цокольный 7 4 36 30/40 315 16,5 8 14,2 24,5 12,6 21,7 40
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V ■'т.: M кНТ/м балки, см/см ра Рама Л<? факт. N, кН М, кНм см2 ." 'Grr,, кг/м Paiia М, кНм As факт. CM^ • G CT' кг/м 4 7 5 32 30/4.0 72 30;5 :.10,2 • ; I 7 48,4 12,6 21,7 3 -7. 5 .36 30/40 150 28,5 V 8 14,2 40,1 12,6 21,7 2 7. 5 36 30/40 228. 28,5 •:::8 , 14,2 40,1 12,6 21,7 Г •7. 5 36 30/40 306 28,5 •8 .:14,2 40,1 \2Л- ■ 21,7 Цокольный 7 5 36 .30/40: 384 28,5 .8 . 14,2 40,1 12,6 21,7: 4, 7 6. ■32 , 30/40 85' 48,3 15 : :23,9 73,1 15,2 25,2, 3 7 6 36 35/40 177 35,¾ 8 14,2. 53,8 12,6 21,7 ■ 2, 7 6 . 36 ,35/40 269 35,2* .;.· 8 14,2 53-8 12,6 21,7 I 7 6 36 35/40 . 361 35,2 8 о 14,2 53-,8 12,6 21,7 : Цокольный 7 6 36 35/40 453 . 35,2 8 14,2 53,8 12,6 21,7: 4 7 7 33 30/50. 101 50,8 19,6 гЗО, I; 88,5 19,6 31,5 3 7 T .37 35/50 21,4 45,3 10,2 ,17 т 72,2 12,6 21,7 2 7 7 37 35/50 327 45,3. 8 14,2 72;,2 12,6 21,7 I 7: 7 37 35/50 440- 45,3 10,2 * 17 72,2 12,6 21,7 Цокольный 7 7 37 35/50. 553 45,3 .10,2 . 17 72,2 12,6 21,7 4 7: 8 33 40/50 115 60,1 ,.:24,6 :37,1 109,3 24,6 38,7 3' 7 8 38 40/55 242 51,5 8 14,2 88,9 15,2 25,2 2 7 8 38 40/55 . 369 51,5. ;: 8 14,2 88,9 12,6 21,7 I.. 7 . . 8 - 38 40/55 496 51,6 12,6 20 88,9 12,6 21,7 Цокольной ,7 ' • 8 38 40/55 623 51,5 12,6 . 20 88,9 12,6 21,7 4 7 9 34 ,40/55 132 69,9 24,6 37,1 133,1 30,4 48 3 7·. 9 38 .40/60 274 59,4 15,2 23,9 107 24,6 38,7. 2 7 9 .38 40/60 416 59,4 15,2 . 23,9 107 15,2 25,2 I ,7 9 38 40/60 558 59-,4 24,6 . 37,1 107 12,6 21,7? Цокольный 7 9 38 ■40/60 700 59,4 24,6 •,37,1. 107 12,6 21,7 4 .T 10 .34 40/60 146: : 77-3 25,1 37,8 155.,3 39,3 61 3 7 10 39 40/65' 307 68,9 19,6 ; 30,1.: 128,6 25,1 40,2 2 7 10 39 . 40/65 468 68,9: 24,6 37,1 128:,6 19,6 31,5 I 7 10 „ 39 ■40/65 629 . 68,9 -:27,8 f 41,5 128,6 1.9,6 31,5 Цокольный 7 10 39 40/65 790 68,9 27,8 41,5 128,6 19,6 31,5 ip — пролет плиты; /т — пролет балки; ητ .— нагрузка на · балку; N.— нагрузка -на. опору; M — рамный момент в опоре; As.— армирование; Gct - вес;стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м.* При-высоте ^ и 5 вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах*?,нагрузка на которыепередается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, ? нагрузка , на ,перекрытия р — 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V M кНТ/ м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM2 Gct. кг/м . Рама М, кНм Лs факт. - C M-2 • ^CT- кг/м 4 8 4. 37 30/40 68 19,9 8 14,2 33,1 12,6 21,7 3- а 4 41 30/40 140 18,8 8 14,2 27,9 12,6 21,7 2- 8 4 41 30/40 212 18,8 8 :14,2 27,9 12,6 21,7 Г 8 4 41 30/40. 284 18,8 8 14,2 27,9 12,6 ; 21,7 Цокольный 8 4 41 30/40 356 18,8 8 14,2 27^,9 12,6 21,7 41
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН7м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм Л5.факт., CM2 • 0CT. кг/м Рама М, кНм As факт. CM2 • G CT- кг/м 4 8 5 37 30/40 83 35,2 10,7 17 56 12,6 21,7 3 8 5 41 . 30/40 171 32,4 8 14,2 45,6 12,6 21,7 2 8 5 41 30/40 259 32,4 8 14,2 45,6 12,6 21,7 I 8 5 41 30/40 347 32,4 8 14,2 45,6 12,6 21,7 Цокольный 8 5 41 30/40 435 32,4 8 14,2 45,6 12,6 21,7 4 8 6 37 35/40 98 51,6 19,6 30,1 81,6 19,6 31,5 3 8 6 41 35/45 212 40,1 8 14,2 61,3 12,6 21,7 2 8 6 41 35/45 326 40,1 8 14,2 61,3 12,6 21,7 I 8 6 41 35/45 440 40,1 8 14,2 61,3 12,6 21,7 Цокольный 8 6 41 35/45 554 40,1 8 14,2 61,3 12,6 21,7 4 8 7 38 35/50 116 53 19,6 30,1 96,3 24,6 38,7 3 8 7 42 35/50 239 51,4 12,6 20 82 12,6 21,7 2 8 7 42 35/50 362 51,4 8 14,2 82 12,6 21,7 I 8 7 42 35/50 485 51,4 15,2 23,9 82 12,6 21,7 Цокольный 8 7 42 35/50 608 51,4 15,2 23,9 82 12,6 21,7 4 8 8 38 40/50 131 69,3 24,6 37,1 125,9 30,4 48 3 8 8 43 40/55 274 58,3 12,6 20 100,6 19,6 31,4 2 8 8 43 40/55 417 58,3 15,2 23,9 100,6 12,6 21,7 I 8 8 43 40/55 560 58,3 24,6 37,1 100,6 12,6 21,7 Цокольный 8 8 43 40/55 703 58,3 24,6 37,1 100,6 12,6 21,7 4 8 9 39 40/55 151 80,2 24,6 37,1 152,8 39,3 61 3. 8 9 43 40/60 311 67,2 15,2 23,9 121,1 24,6 38,7 2 8 9 43 40/60 471 67,2 24,6 37,1 121,1 19,6 31,5 I 8 9 43 40/60 631 67,2 27,8 41,5 121,1 16 26,5 Цокольный 8 9 43 40/60 791 67,2 27,8 41,4 121,1 16 26,5 4 8 10 39 40/60 166 88,7 30,4 45,2 178,7 39,3 61 3 8 10 44 40/65 347 77,8 19,6 30,1 145,2 27,8 44,1 2 8 10 44 40/65 528 77,8 30,4 45,2 145,2 24,6 38,7 I 8 10 44 40/65 709 77,8 39,3 58,9 145,2 25,1 40,2 Цокольный 8 10 44 40/65 890 77,8 39,3 58,9 145,2 25,1 40,2 /р — пролет плиты; /т :— пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте 3 м. При высоте этажа 4 и 5м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия P= 2 кН /м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M Ч -р кН/м балки, см/см ра Рама Nt кН М, кНм As факт., CM2 G„, кг/м Рама М, кНм As факт. CM2 кг/мТ 4 9 4 43 30/40 77 23,2 8 14,2 39,1 12,6 21,7 3 9 4 48 30/40 160 22 8 14,2 32,7 12,6 21,7 2 9 4 48 30/40 243 22 8 14,2 32,7 12,6 21,7 I 9 4 48 30/40 326 22 8 14,2 32,7 12,6 21,7 Цокольный 9 4 48 30/40 409 22 8 14,2 32,7 12,6 21,7 4 9 5 43 35/40 95 37,6 10,2 17 62,3 12,6 21,7 42
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН/’м балки, см/см ра Рама N, кН M1 кНм As факт., CM2 V’ кг/м Рама М, кНм As факт. CM^ • Gct, кг/м 3 9 5 48 35/40 197 35,5 8 14,2 51,9 12,6 21,7 2 9 5 48 35/40 299 35,5 8 14,2 51,9 12,6 21,7 I 9 5 48 35/40 401 35,5 8 14,2 51,9 12,6 21,7 Цокольный 9 5 48 35/40 503 35,5 8 14,2 51,9 12,6 21,7 4 9 6 43 40/40 112 55,7 19,6 30,1 91 19,6 31,5 3 9 6 48 40/45 233 43,8 10,2 17 69,4 12,6 21,7 2 9 6 48 40/45 354 43,8 8 14,2 69,4 12,6 21,7 I 9 6 48 40/45 475 43,8 8 14,2 69,4 12,6 21,7 Цокольный 9 6 48 40/45 596 43,8 8 14,2 69,4 12,6 21,7 4 9 7 44 40/50 133 56,1 19,6 30,1 121,9 24,6 38,7 3 9 7 49 40/50 275 56,9 12,6 20 92,1 15,2 25,2 2 9 7 49 40/50 417 56,9 12,6 20 92,1 12,6 21,7 I 9 7 49 40/50 559 56,9 19,6 30,1 92,1 12,6 21,7 Цокольный 9 7 49 40/50 701 56,9 19,6 30,1 92,1 12,6 21,7 4 9 8 44 40/50 151 80,2 25,1 37,8 145,7 39,3 61 3 9 8 49 40/55 313 66,4 15,2 23,9 114,6 19,6 31,5 2 9 8 49 40/55 475 66,4 19,6 30,1 114,6 15,2 25,2 I 9 8 49 40/55 637 66,4 27,8 41,5 114,6 12,6 21,7 Цокольный 9 8 49 40/55 799 66,4 27,8 41,5 114,6 12,6 21,7 4 9 9 45 45/55 172 92,5 30,4 45,2 176,3 39,3 61 3 9 9 50 45/60 356 72,3 19,6 30,1 134,3 24,6 38,7 2 9 9 50 45/60 540 72,3 25,1 37,8 134,3 19,6 31,5 I 9 9 50 45/60 724 72,3 39,3 58,9 134,3 24,6 38,7 Цокольный 9 9 50 45/60 908 72,3 39,3 58,9 134,3 24,6 38,7 4 9 10 46 45/60 191 95,8 39,3 58,9 196,5 49,3 75,7 3 9 10 51 45/65 399 82,8 24,6 37,1 159,8 30,4 48 2 9 10 51 45/65 607 82,8 39,3 58.9 159,8 27,8 44,1 I 9 10 51 45/65 815 82,8 49,3 73,3 159,8 34,9 54,5 Цокольный 9 10 51 45/65 1023 82,8 49,3 73,3 159,8 34,9 54,5 /р — пролет плиты ; /т — пролет балки; qr — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = 5 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V /т, M кН/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., G CM кг/м Рама М, кНм As факт CM2 ., Gct кг/м 4 4 4 21 30/40 41 11,3 8 14,2 19,1 12,6 21,7 3 4 4 29 30/45 96 11,5 8 14,2 18,8 12,6 21,7 2 4 4 29 30/45 151 11,5 8 14,2 18,8 12,6 21,7 I 4 4 29 30/45 206 11,5 8 14,2 18,8 12,6 21,7 Цокольный 4 4 29 30/45 261 11,5 8 14,2 18,8 12,6 21,7 4 4 5 21 30/40 50 20 8 14,2 31,8 12,6 21,7 3 4 5 29 30/45 116 20,3 8 14,2 31,2 12,6 21,7 43
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. кН/м балки, р а Рама As факт., V кг/м Рама As факт. - GCT. M см/см N, кН М, кНм CM М, кНм CM2 кг/м 2 4 5 29 30/45 182 20,3 8 14,2 31,2 12,6 21,7 I 4 5 29 30/45 248 20,3 8 14,2 31,2 12,6 21,7 Цокольный 4 5 29 30/45 314 20,3 8 14,2 31,2 12,6 21,7 4 4 6 21 30/40 59 31,7 10,2 17 48 12,6 21,7 3 4 6 29 30/45 137 36,2 10,2 17 46,9 12,6 21,7 2 4 6 29 30/45 215 36,2 8 14,2 46,9 12,6 21,7 I 4 6 29 30/45 293 36,2 8 14,2 46,9 12,6 21,7 Цокольный 4 6 29 30/45 371 36,2 8 14,2 46,9 12,6 21,7 4 4 7 22 30/50 70 33,9 12,6 20 59 12,6 21,7 3 4 7 30 40/50 163 36,4 8 14,2 58,8 12,6 21,7 2 4 7 30 40/50 256 36,4 8 14,2 58,8 12,6 21,7 I 4 7 30 40/50 349 36,4 8 14,2 58,8 12,6 21,7 Цокольный 4 7 30 40/50 442 36,4 8 14,2 58,8 12,6 21,7 4 4 8 23 40/50 82 41,9 12,6 20 76,2 19,6 31,5 3 4 8 31 40/55 190 43,8 10,2 17 75,7 15,2 25,2 2 4 8 31 40/55 298 43,8 8 14,2 75,7 12,6 21,7 I 4; 8 31 40/55 406 43,8 8 14,2 75,7 12,6 21,7 Цокольный 4 8 31 40/55 514 43,8 8 14,2 75,7 12,6 21,7 4 4 9 23 40/55 92 47,3 15,2 23,9 90,2 19,6 31,5 3 4 9 31 40/60 212 50,6 12,6 20 91 19,6 31,5 2 4 9 31 40/60 332 50,6 10,2 17 91 12,6 21,7 I 4 9 31 40/60 452 50,6 12,6 20 91 12,6 21,7 Цокольный 4 9 31 40/60 572 50,6 12,6 20 91 12,6 21,7 4 4 10 24 40/60 105 54,6 19,6 30,1 108,5 24,6 38,7 3 4 10 V 31 40/65 238 57,2 19,6 30,1 106,7 19,6 31,5 2 4 10 31 40/65 371 57,2 12,6 20 106,7 19,6 31,5 I 4 10 31 40/65 504 57,2 19,6 30,1 106,7 12,6 21,7 Цокольный 4 10 31 40/65 637 57,2 19,6 30,1 106,7 12,6 21,7 /р — пролет плиты ; Ir — пролет балки; q. т — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия P = 5 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM2 Gj. т, кг/м Рама М, кНм As факт. CM^ • ^CT- кг/M 4 5 4 24 30/40 46 12,9 8 14,2 21,8 12,6 21,7 3 5 4 34 30/45 108 13,5 8 14,2 22,1 12,6 21,7 2 5 4 34 30/45 170 13,5 8 14,2 22,1 12,6 21,7 I 5 4 34 30/45 232 13,5 8 14,2 22,1 12,6 21,7 Цокольный 5 4 34 30/45 294 13,5 8 14,2 22,1 12,6 21,7 4 5 5 24 30/40 56 22,9 8 14,2 36,4 12,6 21,7 3 5 5 34 30/45 132 23,8 8 14,2 36,7 12,6 21,7 2 5 5 34 30/45 208 23,8 8 14,2 36,7 12,6 21,7 44
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 ?т, b/d Опо¬ Этаж V I7, кН/м балки, ра Рама Лсфакт., Gct, Рама А о факт., Gct, N, кН M1 кНм см2 кг/м М, кНм см2 кг/м M м см/см I 5 5 34 30/45 284 23,8 8 14,2 36,7 12,6 21,7 Цокольный 5 5 34 30/45 360 23,8 8 14,2 36,7 12,6 21,7 4 5 6 24 30/40 66 36,2 12,6 20 54,8 12,6 21,7 3 5 6 34 35/50 156 29,3 8 14,2 48,7 12,6 21,7 2 5 6 34 35/50 246 29,3 8 14,2 48,7 12,6 21,7 I 5 6 34 35/50 336 29,3 8 14,2 48,7 12,6 21,7 Цокольный 5 6 34 35/50 426 29,3 8 14,2 48,7 12,6 21,7 4 5 7 25 30/50 79 38,5 12,6 20 67 15,2 25,2 3 5 7 35 30/55 185 37,5 8 14,2 65,4 12,6 21,7 2 5 7 35 35/55 291 37,5 8 14,2 65,4 12,6 21,7 I 5 7 35 35/55 397 37,5 8 14,2 65,4 12,6 21,7 Цокольный 5 7 35 35/55 503 37,5 8 14,2 65,4 12,6 21,7 4 5 8 26 40/50 92 47,4 15,2 23,9 86,1 19,6 31,5 3 5 8 36 40/60 216 43 8 14,2 79,8 15,2 25,2 2 5 8 36 40/60 340 43 8 14,2 79,8 12,6 21,7 I 5 8 36 40/60 464 43 10,2 17 79,8 12,6 21,7 Цокольный 5 8 36 40/60 588 43 10,2 17 79,8 12,6 21,7 4 5 9 26 40/55 103 53,5 19,6 30,1 101,9 24,6 38,7 3 5 9 36 40/60 241 58,8 15,2 23,9 105,7 24,6 38,7 2 5 9 36 40/60 379 58,8 12,6 20 105,7 15,2 25,2 I 5 9 36 40/60 517 58,8 19,6 30,1 105,7 12,6 21,7 Цокольный 5 9 36 40/60 655 58,8 19,6 30,1 105,7 12,6 21,7 4 5 10 27 40/60 117 61,4 19,6 30,1 122,1 30,4 48 3 5 10 37 40/65 270 66,4 19,6 30,1 123,9 24,6 38,7 2 5 10 37 40/65 423 66,4 19,6 30,1 123,9 19,6 31,5 I 5 10 37 40/65 576 66,4 24,6 37,1 123,9 16 27,5 Цокольный 5 10 37 40/65 729 66,4 24,6 37,1 123,9 16 27,5 /р — пролет; плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р= 5 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V ·■' . /т. M кн7'м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт. CM2 - GCT’ кг/м Рама М, кНм As факт. CM2 • G СТ’ кг/м 4 6 4 28 30/40 53 15,1 8 14,2 25,1 12,6 21,7 3 6 4 40 30/45 125 15,9 8 14,2 26 12,6 21,7 2 6 4 40 30/45 197 15,9 8 14,2 26 12,6 21,7 I 6 4 40 30/45 269 15,9 8 14,2 26 12,6 21,7 Цокольный 6 4 40 30/45 341 15,9 8 14,2 26 12,6 21,7 4 6 5 28 30/40 64 26,7 8 14,2 42,4 12,6 21,7 3 6 5 40 30/45 152 28 8 14,2 43,1 12,6 21,7 2 6 5 40 30/45 240 28· 8 14,2 43,1 12,6 21,7 I 6 5 40 30/45 328 28 8 14,2 43,1 12,6 21,7 45
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. к НТ/ м балки, ра Рама As факт., » G-T, кг/м Рама /4 с факт. . Gcx, M M см/см N, кН М, кНм CM М, кНм CM2 кг/м Цокольный 6 5 40 30/45 416 28 8 14,2 43,1 12,6 21,7 4 6 6 28 30/40 76 42,2 15,2 23,9 63,9 12,6 21,7 3 6 6 41 35/50 183 35,3 8 14,2 58,7 12,6 21,7 2 6 6 41 35/50 290 35,3 8 14,2 58,7 12,6 21,7 I 6 6 41 35/50 397 35,3 8 14,2 58,7 12,6 21,7 Цокольный 6 6 41 35/50 504 35,3 8 14,2 58,7 12,6 21,7 4 6 7 29 30/50 90 44,6 15,2 23,9 77,7 19,6 31,5 3 6 7 42 35/55 216 45,5 10,2 17 78,5 12,6 21,7 2 6 7 42 35/55 342 45,5 8 14,2 78,5 12,6 21,7 I 6 7 42 35/55 468 45,5 10,2 17 78,5 12,6 21,7 Цокольный 6 7 42 35/55 594 45,5 10,2 17 78,5 12,6 21,7 4 6 8 30 40/50 105 54,6 19,6 30,1 99,3 24,6 38,7 3 6 8 43 40/60 252 51,3 12,6 20 95,3 16 27,5 2 6 8 43 40/60 399 51,3 12,6 20 95,3 12,6 21,7 I 6 8 43 40/60 546 51,3 19,6 30,1 95,3 12,6 21,7 Цокольный 6 8 43 40/60 693 51,3 19,6 30,1 95,3 12,6 21,7 4 6 9 30 40/55 117 61,7 19,6 30,1 117,5 27,8 44,1 3 6 9 43 40/60 281 70,2 19,6 30,1 126,3 24,6 38,7 2 6 9 43 40/60 445 70,2 24,6 37,1 126,3 19,6 31,5 I 6 9 43 40/60 609 70,2 27,8 41,5 126,3 16 27,5 Цокольный 6 9 43 40/60 773 70,2 27,8 41,5 126,3 16 27,5 4 6 10 31 40/60 134 70,5 25,1 37,8 141,6 30,4 48 3 6 10 43 40/65 315 79,3 24,6 37,1 148 30,4 48 2 6 10 43 40/65 496 79,3 27,8 41,5 148 24,6 38,7 I 6 10 43 40/65 677 79,3 34,9 52,1 148 24,6 38,7 Цокольный 6 10 43 40/65 858 79,3 34,9 52,1 148 24,6 38,7 /р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — все стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = 5 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Эт*аж V А. M кн7м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM G-т. кг/м Рама М, кНм As факт. CMj • Gct, кг/м 4 7 4 32 30/40 59 17,2 8 14,2 28,7 12,6 21,7 3 7 4 49 30/45 145 19,5 8 14,2 31,8 12,6 21,7 2 7 4 49 30/45 231 19,5 8 14,2 31,8 12,6 21,7 I 7 4 49 30/45 317 19,5 8 14,2 31,8 12,6 21,7 Цокольный 7 4 49 30/45 403 19,5 8 14,2 31,8 12,6 21,7 4 7 5 32 30/40 72 30,5 10,2 17 48,4 12,6 21,7 3 7 5 49 30/45 179 34,3 8 14,2 52,8 12,6 21,7 2 7 5 49 30/45 286 34,3 8 14,2 52,8 12,6 21,7 I 7 5 49 30/45 393 34,3 8 14,2 52,8 12,6 21,7 Цокольный 7 5 49 30/45 500 34,3 8 14,2 52,8 12,6 21,7 46
Продолжение табл. Onopä 30/30 Опора 40/40 Этаж 1X M χι кН/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм А $ факт., CMz Gcr, кг/м Рама М, кНм /45 факт. CM2 . Gct, кг/м 4 7 6 32 30/40 85 48,3 15,2 23,9 73,1 15,2 25,2 3 7 6 50 35/50 213 43,1 8 14,2 71,6 12,6 21,7 2 7 6 50 35/50 341 43,1 8 14,2 71,6 12,6 21,7 I 7 6 50 35/50 469 43,1 10,2 17 71,6 12,6 21,7 Цокольный 7 6 50 35/50 597 43,1 10,2 17 71,6 12,6 21,7 4 7 7 33 30/50 101 50,8 19,6 30,1 88,5 19,6 31,5 3 7 7 50 35/55 250 54,1 12,6 20 93,4 19,6 31,5 2 7 7 50 35/55 399 54,1 12,6 20 93,4 12,6 21,7 I 7 7 50 35/55 548 54,1 19,6 30,1 93,4 12,6 21,7 Цокольный 7 7 50 35/55 697 54,1 19,6 30,1 93,4 12,6 21,7 4 7 8 33 40/50 115 60,1 24,6 37,1 109,3 24,6 21,7 3 7 8 51 40/60 288 60,8 15,2 23,9 113 19,6 31,5 2 7 8 51 40/60 461 60,8 19,6 30,1 113 15,2 25,2 I 7 8 51 40/60 634 60,8 24,6 37,1 113 15,2 25,2 Цокольный 7 8 51 40/60 807 60,8 24,6 37,1 113 15,2 25,2 4 7 9 34 40/55 132 69,9 24,6 37,1 133,1 30,4 48 3 7 9 52 40/65 328 72,1 19,6 30,1 138,5 27,8 44,1 2 7 9 52 40/65 524 72,1 24,6 37,1 138,5 24,6 38,7 I 7 9 52 40/65 720 72,1 34,9 52,1 138,5 24,6 38,7 Цокольный 7 9 52 40/65 919 72,1 34,9 52,1 138,5 24,6 38,7 4 7 10 34 40/60 146 77,3 25,1 37,8 155,3 39,3 61 3 7 10 52 40/70 364 82 24,6 37,1 162,4 34,9 54,5 2 7 10 52 40/70 582 82 34,9 52,1 162,4 27,8 44,1 I 7 10 52 40/70 800 82 44,3 66,1 162,4 34,9 54,5 Цокольный 7 10 52 40/70 1018 82 44,3 66,1 162,4 34,9 54,5 /р — пролет плиты; It — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м ве¬ личины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия P= 5 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 qT, bfd Ono- Этаж /т, кН/m балки, ра Рама >4S факт., Gct, Рама Л5факт., Gct, к м см/см N, кН М, кНм см2 кг/м М, кНм см2 кг/м 4 8 4 37 30/40 68 19,9 8 14,2 33,1 12,6 21,7 3 8 4 59 30/45 171 23,4 8 14,2 38,3 12,6 21,7 2 8 4 59 30/45 274 23,4 8 14,2 38,3 12,6 21,7 I 8 •4 59 30/45 377 23,4 8 14,2 38,3 12,6 21,7 Цокольный 8 4 59 30/45 480 23,4 8 14,2 38,3 12,6 21,7 4 8 5 37 30/40 83 35,3 10,2 17 56 12,6 21,7 3 8 5 59 30/45 210 41,3 8 14,2 63,6 12,6 21,7 2 8 5 59 30/45 337 41,3 8 14,2 63,6 12,6 21,7 I 8 5 59 30/45 464 41,3 8 14,2 63,6 12,6 21,7 Цокольный 8 5 59 30/45 591 41,3 8 14,2 63,6 12,6 21,7 4 8 6 37 35/40 98 51,6 19,6 30,1 81,6 19,6 31,5 47
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M ..кНТ/’м балки, CM/с M ра Рама N, кН М, кНм As факт.г CM2 Gpt кг/м Рама М, кНм A ς факт., Grrt см2 кг/м 3 8 6 60 35/50 251 51,7 10,2 17 86 15,2 25,2 2 8 6 60 35/50 404 51,7 12,6 20 86 12,6 21,7 I 8 6 60 35/50: 557 51,7 19,6 30,1 86 12,6 21,7 Цокольный 8 6 ; ; 60' 35/50 710 51,7 19,6 30,1 86 12,6 21,7 4 8 7 : 38 35/50 116 59 19,6 30,1 96,3 ,24,6 .38,7 3 · 8 7 60 35/55 294 64;9 15,2 23,9 112,1 19,6 31,5 2 ,8 7 60 ■ 35/55 472 64,9 19,6 30,1 112,1 15,2 25,2 I 8 7( > 60 :35/55 650 64,9 24,6 37,1 112,1 15,2 25,2 Цокольный 8 7 60 35/55 828 64,9 - 24,6 . 37,1 112,1 15,2 25,2 4 •8 8 38 40/50 131 69,3 24,6 37,1 125,9 30,4 .4,8 ·; 3 8' 8 61: 40/60 ,335 72,8 19,6 30,1 135,2 25,1 40,2 2 8 8 61 40/60 , 539 72,8. 25,1 ' 37,8 135,2 19,6 31,5 I •8 8 61 40/60. 743 72,8 34,9 52,1 135,2 24,6 38,7 Цокольный 8 8 61: -40/(50 947 72,8 34,9 52,1 135,2 24,6 38,7 4 8 9 39 40/55 151 80,2 · 24,6 37,1 152,8 .3?,3 6Ь 3 ß 9 62 . 40/65 384 86; .24,6 37,1 165,2 34,9 54,5 2 . 8 · 9 62··' 40/;65 · ,617 86 34,9 52,1 165,2 30,4 48 I. 8 9 ■ 62: , 40/65' ϊ 850 86 49,3 73,3 165,2 39,3 61 Цокольный 8 9 62 •40/65 1083 86 49,3 73,3 165,2 39,3 61 4 )8.. 10 39 40/60 , 166 88,7 30,4 45,2 178,3 39,3. 61 3 81 10 62 40/70 424 97,8; 34,9 52,1 193,6 39,3 61 , 2 8 10 62 40/70 682 97,8 44,3 66,1 193,6 44,3 68,4 I 8 10 62 40/70, ( 940 9.7,8; 58,9 88,9 193,6 54,1 82,8 Цокольный : 8 10 62 40/70- Ц 98 97,8 58,9 88,9 193,6 54,1 82,$ /р — пролет плиты; ; Ir т-r продет балки qT — - нагрузка на балку; N — - нагрузка:на опору; M —т‘ рамный момент в: опоре;: 'As- армирование; Gct — вес стали. на I м опоры. Ϊ . Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузкд на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 5, кН/м2. Р,асход стали нд этаж. ,"■·■/ ·,.· / Опора 3Ö/3Ö Опора 40/40 Этаж V 1г> M к Н^м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM2 Gct. кг/м Рама М, кНм As факт. CM2 • ^cr Kr/M 4 9 4 43 ! 30/40 77 23,2 8 14,2 39,1 12,6 21,7 3 9 4, 72." 3.0/45 20"Г 28,6. 8 Г4,2 46,7 12,6 21,7 2 9 4! 72 30/45 - 325 ,28,$· 8 1 14,2 46,7 12,6 21,7 ь /* 9 ‘4: П. 30/45 449 28,6' 8 ' 14,2 46,7 12,6 21,7 Цокольный . 9 .4' 72 3Q/43 ; . 573-.28,6;. 8.. 14,2 46,7 12,6 21,7 4 '9 5 43 35/40 .vZt 95 :..37,8? 10;2 17 ü 62,3 12,6 21,7 I 9 5, 72 . 3()/45 248 50,4 10,2 1.7 " 77,6: 12,6 2U 2 9 δ', 72' 3.0/45 401 50,4 12,6 2.0 77,6 12,6 21,7 I 9 5 72 30/45 554 50,4 19; 6 30,1 77,6 12,6 21,7 Цокольный 9 5 72 30/45 г;707 .50,'4. 19;ö 3.0,1 77,6 12,6 21,7 4 9 6 43 40/40 ,112 :55,7. 19,6 30,1 4 91 19,6 31,5 3- 9 ,6 73 . 40/,5.0 296 58 12,6 20 100.2 16 Ϊ7,5 48
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт. CMi • 0CT- кг/м Рама M1 кНм As факт. CM2 , Gct, кг/M 2 9 6 73 40/50 480 58 19,6 30,1 100,2 12,6 21,7 I 9 6 73 40/50 664 58 25,1 37,8 100,2 12,6 21,7 Цокольный 9 6 73 40/50 848 58 25,1 37,8 100,2 12,6 21,7 4 9 7 44 40/50 133 56,1 19,6 30,1 121,9 24,6 38,7 3 9 7 73 40/55 347 72,5 19,6 30,1 130,1 24,6 38,7 2 9 7 73 40/55 561 72,5 25,1 37,8 130,1 19,6 31,5 I 9 7 73 40/55 775 72,5 39,3 58,9 130,1 24,6 38,7 Цокольный 9 7 73 40/55 989 72,5 39,3 58,9 130,1 24,6 38,7 4 9 8 44 40/50 151» 80,2 25,1 37,8 145,7 39,3 61 3 9 8 74 40/60 398 88,3 30,4 45,2 164 34,9 54,5 2 9 8 74 40/60 645 88,3 39,3 58,9 164 30,4 48 I 9 8 74 40/60 892 88,3 49,3 73,3 164 44,3 68,4 Цокольный 9 8 74 40/60 1139 88,3 49,3 73,3 164 44,3 68,4 4 9 9 45 45/55 172 92,5 30,4 45,2 176,3 39,3 61 3 9 9 75 45/65 452 95,8 34,9 52,1 189,7 39,3 61 2 9 9 75 45/65 732 95,8 49,3 73,3 189,7 44,3 68,4 I 9 9 75 45/65 1012 95,8 61,6 90,3 189,7 54,1 82,8 Цокольный 9 9 75 45/65 1292 95,8 61,6 90,3 189,7 54,1 82,8 4 9 10 46 45/60 191 95,8 39,3 58,9 196,5 49,3 75,7 3 9 10 75 45/70 501 108,4 39,3 58,9 221,9 49,3 75,7 2 9 10 75 45/70 811 108,4 58,9 88,9 221,9 54,1 82,8 I 9 10 75 45/70 1121 108,4 73,9 108,4 221,9 73,9 111,8 Цокольный 9 10 75 45/70 1431 108,4 73,9 108,4 221,9 73,9 111,8 /р — пролет плиты; It — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As— армирование; Gct— вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кНТ/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM2 * G„T, кг/м Рама М, кНм As факт. CM , Gct, кг/м 4 4 4 28 30/40 53 15,1 8 14,2 25,2 12,6 21,7 3 4 4 35 30/40 117 16,1 8 14,2 23,9 12,6 21,7 2 4 4 35 30/40 181 16,1 8 14,2 23,9 12,6 21,7 I 4 4 35 30/40 245 16,1 8 14,2 23,9 12,6 21,7 Цокольный 4 4 35 30/40 309 16,1 8 14,2 23,9 12,6 21,7 4 4 5 28 30/40 64 26,7 8 14,2 42,8 12,6 21,7 3 4 5 35 30/40 142 27,7 8 14,2 39 12,6 21,7 2 4 5 35 30/40 220 27,7 8 14,2 39 12,6 21,7 I 4 5 35 30/40 298 27,7 8 14,2 39 12,6 21,7 Цокольный 4 5 35 30/40 376 27,7 8 14,2 39 12,6 21,7 4 4 6 29 30/40 78 43,8 15,2 23,9 66,3 15,2 25,2 3 4 6 36 35/40 173 41,5 8 14,2 58,1 12,6 21,7 2 4 6 36 35/40 268 41,5 8 14,2 58,1 12,6 21,7 4 Зак. 3 49
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж 1S 'т. M кНУм балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм /Is факт. CM2 • GCT’ кг/м Рама М, кНм A s факт. CM2 , Gct, кг/м I 4 6 36 35/40 363 41,5 8 14,2 58,1 12,6 21,7 Цокольный 4 6 36 35/40 458 41,5 8 14,2 58,1 12,6 21,7 4 4 7 29 30/50 90 44,7 15,2 23,9 77,8 19,6 31,5 3 4 7 36 30/50 199 47,8 12,6 20 73,2 12,6 21,7 2 4 7 36 30/50 308 47,8 8 14,2 73,2 12,6 21,7 I 4 7 36 30/50 417 47,8 10,2 17 73,2 12,6 21,7 Цокольный 4 7 36 30/50 526 47,8 10,2 17 73,2 12,6 21,7 4 4 8 30 40/50 105 54,6 19,6 30,1 99,4 24,6 38,7 3 4 8 37 40/50 232 59,1 15,2 23,9 94,4 19,6 31,5 2 4 8 37 40/50 359 59,1 12,6 20 94,4 12,6 21,7 I 4 8 37 40/50 486 59,1 19,6 30,1 94,4 12,6 21,7 Цокольный 4 8 37 40/50 613 59,1 19,6 30,1 94,4 12,6 21,7 4 4 9 30 40/55 118 61,7 19,6 30,1 117,6 30,4 48 3 4 9 37 40/55 260 68 19,6 30,1 113,6 24,6 38,7 2 4 9 37 40/55 402 68 19,6 30,1 113,6 19,6 31,5 I 4 9 37 40/55 544 68 25,1 37,8 113,6 12,6 21,7 Цокольный 4 9 37 40/55 686 68 25,1 37,8 113,6 12,6 21,7 4 4 10 31 40/60 134 70,5 24,6 37,1 140,1 34,9 54,5 3 4 10 39 45/60 299 74,8 25,1 37,8 134,8 27,8 44,1 2 4 10 39 45/60 464 74,8 24,6 37,1 134,8 19,6 31,5 I 4 10 39 45/60 629 74,8 30,4 45,2 134,8 19,6 31,5 Цокольный 4 10 39 45/60 794 74,8 30,4 45,2 134,8 19,6 31,5 /р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж 1S 'т. M кНУм балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм факт., CM2 , Gct, кг/M Рама М, кНм As факт. CM , Gct, кг/M 4 5 4 38 30/40 69 20,5 8 14,2 34,5 12,6 21,7 3 5 4 46 30/40 151 21,1 8 14,2 31,4 12,6 21,7 2 5 4 46 30/40 231 21,1 8 14,2 31,4 12,6 21,7 I 5 4 46 30/40 315 21,1 8 14,2 31,4 12,6 21,7 Цокольный 5 4 46 30/40 397 21,1 8 14,2 31,4 12,6 21,7 4 5 5 38 30/40 85 36,2 10,2 17 57,7 12,6 21,7 3 5 5 46 30/40 186 36,4 8 14,2 51,3 12,6 21,7 2 5 5 46 30/40 287 36,4 8 14,2 51,3 12,6 21,7 I 5 5 46 30/40 388 36,4 8 14,2 51,3 12,6 21,7 Цокольный 5 5 46 30/40 489 36,4 8 14,2 51,3 12,6 21,7 4 5 6 38 30/40 100 57,3 19,6 30,1 86,8 19,6 31,5 3 5 6 47 35/45 222 46 10,2 17 70,3 12,6 21,7 2 5 6 47 35/45 344 46 8 14,2 70,3 12,6 21,7 I 5 6 47 35/45 466 46 12,6 20 70,3 12,6 21,7 50
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт. CMii , Gp, кг/м Рама М, кНм As факт CMj ., Gct кг/м Цокольный 5 6 47 35/45 588 46 12,6 20 70,3 12,6 21,7 4 5 7 39 30/50 119 60,1 19,6 30,1 . 104,5 25,1 40,2 3 5 7 47 35/50 260 57,5 12,6 20 91,8 16 27,5 2 5 7 47 35/50 401 57,5 15,2 23,9 91,8 12,6 21,7 I 5 7 47 35/50 542 57,5 19,6 30,1 91,8 12,6 21,7 Цокольный 5 7 47 35/50 683 57,5 19,6 30,1 91,8 12,6 21,7 4 5 '8 40 40/50 138 72,9 24,6 37,1 132,4 34,9 54,5 3 5 8 48 40/55 301 65 15,2 23,9 112,3 19,6 31,5 2 5 8 48 40/55 464 65 19,6 30,1 112,3 15,2 25,2 I 5 8 48 40/55 627 65 30,4 45,2 112,3 12,6 21,7 Цокольный 5 8 48 40/55 790 65 30,4 45,2 112,3 12,6 21,7 4 5 9 40 40/55 154 82,3 30,4 45,2 156,8 39,3 61 3 5 9 49 40/60 340 76,6 19,6 30,1 137,8 27,8 44,1 2 5 9 49 40/60 526 76,6 30,4 45,2 137,8 24,6 38,7 I 5 9 49 40/60 712 76,6 39,3 58,9 137,8 24,6 38,7 Цокольный 5 9 49 40/60 898 76,6 39,3 58,9 137,8 24,6 38,7 4 5 10 41 40/60 175 93,3 30,4 45,2 185,4 49,3 75,7 3 5 10 49 40/60 380 101,3 30,4 45,2 176,8 39,3 61 2 5 10 49 40/60 585 101,3 44,3 66,1 176,8 34,9 54,5 I 5 10 49 40/60 790 101,3 54,1 81,1 176,8 44,3 68,4 Цокольный 5 10 49 40/60 995 101,3 54,1 81,1 176,8 44,3 68,4 /р — пролет плиты; /т — нагрузка на опору; qT — пролет балки; N — нагрузка на балку; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct—вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м ве¬ личины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН7м балки, см/см ра Рама W1кН М, кНм As факт., CMii • GCT> кг/м Рама М, кНм As факт. CM2 • G ст> кг/м 4 6 4 91 30/40 91 27,4 8 14,2 61,8 12,6 21,7 3 6 4 60 30/40 196 27,5 8 14,2 40,9 12,6 21,7 2 6 4 60 30/40 301 27,5 8 14,2 40,9 12,6 21,7 I 6 4 60 30/40 406 27,5 8 14,2 40,9 12,6 21,7 Цокольный 6 4 60 30/40 511 27,5 8 14,2 40,9 12,6 21,7 4 6 5 51 30/40 111 48,5 15,2 23,9 77,2 19,6 31,5 3 6 5 60 30/40 249 47,4 10,2 17 66,9 12,6 21,7 2 6 5 60 30/40 369 47,4 8 14,2 66,9 12,6 21,7 I 6 5 60 30/40 468 47,4 12,6 20 66,9 12,6 21,7 Цокольный 6 5 60 30/40 627 47,4 12,6 20 66,9 12,6 21,7 4 6 6 51 35/40 132 71,1 24,6 37,1 112,5 27,8 44,1 3 6 6 61 30/45 288 59,7 12,6 20 91,2 15,2 25,2 2 6 6 61 30/45 444 59,7 15,2 23,9 91,2 12,6 21,7 I 6 6 61 30/45 600 59,7 24,6 37,1 91,2 12,6 21,7 Цокольный 6 6 61 30/45 756 59,7 24,6 37,1 91,2 12,6 21,7 51
Продолжение табл. Этаж V *т. M Я Т’ кН/м b/d балки, см/см Опо¬ Опора 30/30 Опора 40/40 ра Рама N, кН М, кНм /4s факт., CM2 G рТ, кг/м Рама М, кНм As факт CMii ., Gct, кг/м 4 6 7 52 30/50 156 80,1 24,6 37,1 139,4 34,9 54,5 3 6 7 61 35/50 337 74,6 19,6 30,1 119,2 19,6 31,5 2 6 7 61 35/50 518 74,6 25,1 37,8 119,2 15,2 25,2 I 6 7 61 35/50 699 74,6 34,9 52 119,2 16 27,5 Цокольный 6 7 61 35/50 880 74,6 34,9 52 119,2 16 27,5 4 6 8 53 40/50 180 96,5 30,4 45,2 175,5 44,3 68,4 3 6 8 62 40/55 389 84 24,6 37,1 145,1 27,8 44,1 2 6 8 62 40/55 598 84 34,9 52 145,1 24,6 38,7 I 6 8 62 40/55 807 84 44,3 66,1 145,1 30,4 48 Цокольный 6 8 62 40/55 1016 84 44,3 66,1 145,1 30,4 48 4 6 9 53 40/55 202 109 39,3 58,9 207,6 54,1 82,8 3 6 9 63 40/60 440 98,5 34,9 52 177,2 34,9 54,5 2 6 9 63 40/60 678 98,5 44,3 66,1 177,2 34,9 54,5 I 6 9 63 40/60 916 98,5 58,9 88,9 177,2 44,3 68,4 Цокольный 6 9 63 40/60 1154 98,5 58,9 88,9 177,2 44,3 68,4 4 6 10 54 50/60 228 103,9 39,3 58,9 219 54,1 82,8 3 6 10 63 50/60 491 112,5 39,3 58,9 209 44,3 68,4 2 6 10 63 50/60 754 112,5 54,1 81,1 209 49,3 75,7 I 6 10 63 50/60 1017 112,5 66,4 98,7 209 66,4 100,8 Цокольный 6 10 63 50/60 1280 112,5 66,4 98,7 209 66,4 100,8 /р — пролет плиты; It — пролет балки; qT- - нагрузка на балку; N — - нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — - армирование :; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V А M к НТ/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM2 Gct, кг/м Рама M1 кНм As факт. CM2 - Gct, кг/M 4 7 4 63 30/40 HO 33,9 8 14,2 57,4 12,6 21,7 3 7 4 74 30/40 238 33,9 8 14,2 50,5 12,6 21,7 2 7 4 74 30/40 366 33,9 8 14,2 50,5 12,6 21,7 I 7 4 74 30/40 494 33,9 8 14,2 50,5 12,6 21,7 Цокольный 7 4 74 30/40 622 33,9 8 14,2 50,5 12,6 21,7 4 7 5 63 30/40 136 60,1 19,6 30,1 95,3 24,6 38,7 3 7 5 74 35/40 294 54,7 8 14,2 80 12,6 21,7 2 7 5 74 35/40 452 54,7 10,2 17 80 12,6 21,7 I 7 5 74 35/40 610 54,7 19,6 30,1 80 12,6 21,7 Цокольный 7 5 74 35/40 768 54,7 19,6 30,1 80 12,6 21,7 4 7 6 63 40/40 162 81,6 24,6 37,1 133,3 34,9 54,5 3 7 6 75 40/45 352 68,4 12,6 20 108,4 16 27,5 2 7 6 75 40/45 542 68,4 19,6 30,1 108,4 12,6 21,5 I 7 6 75 40/45 732 68,4 30,4 45,2 108,4 15,2 25,5 Цокольный 7 6 75 40/45 922 68,4 30,4 45,2 108,4 15,2 25,5 4 7 7 64 40/50 190 81,6 24,6 37,1 177,3 44,3 68,4 52
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кНТ/'м балки, см/см ра Рама Л/, кН М, кНм As факт. CM2 • Gct> кг/м Рама M1 кНм As факт CM2 ■· Gct> кг/м 3 7 7 76 45/50 413 80,4 19,6 30,1 137,7 24,6 38,7 2 7 7 76 45/50 636 80,4 30,4 45,2 137,7 24,6 38,7 I 7 7 76 45/50 859 80,4 39,3 58,9 137,7 30,4 48 Цокольный 7 7 76 45/50 1082 80,4 39,3 58,9 137,7 30,4 48 4 7 8 65 50/50 220 101,7 30,4 45,2 196,7 49,3 75,7 3 7 8 77 50/55· 477 90,3 25,1 37,8 162 27,8 44,1 2 7 8 77 50/55 734 90,3 39,3 58,9 162 34,9 54,5 I 7 8 77 50/55 991 90,3 49,3 73,3 162 44,3 68,4 Цокольный 7 8 77 50/55 1248 90,3 49,3 73,3 162 44,3 68,4 4 7 9 66 50/55 250 115,6 39,3 58,9 234,1 58,9 89,8 3 7 9 77 50/60 539 103,6 39,3 58,9 198,1 39,3 61 2 7 9 77 50/60 828 103,6 49,3 73,3 198,1 49,3 75,7 I 7 9 77 50/60 1117 103,6 66,4 98,7 198,1 66,4 100,8 Цокольный 7 9 77 50/60 1406 103,6 66,4 98,7 198,1 66,4 100,8 4 7 10 67 55/60 281 119,5 39,3 58,9 258,2 66,4 100,6 3 7 10 78 55/60 605 109,8 39,3 58,9 223,8 49,3 75,7 2 7 10 78 55/60 929 109,8 58,9 88,9 223,8 66,4 100,8 I 7 10 78 55/60 1253 109,8 73,9 108,4 223,8 86,4 129,4 Цокольный 7 10 78 55/60 1577 109,8 73,9 108,4 223,8 86,4 129,4 /р — пролет плиты; /т — пролет балки; ητ — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct— вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 2 кН/м2. Расход стали на этаж. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. кНт/м балки, ра Рама факт., , Gct, кг/M Рама А с факт. • ССТ. M M см/см N, кН М, кНм CM2 М, кНм CM2 кг/м 4 8 4 76 30/40 131 40,9 12,6 20 69,1 15,2 25,2 3 8 4 89 30/40 283 40,8 8 14,2 60,7 12,6 21,7 2 8 4 89 30/40 435 40,8 8 14,2 60,7 12,6 21,7 I 8 4 89 30/40 587 40,8 8 14,2 60,7 12,6 21,7 Цокольный 8 4 89 30/40 739 40,8 8 14,2 60,7 12,6 21,7 4 8 5 76 35/40 162 66,5 19,6 30,1 110,2 25,1 40,2 3 8 5 89 40/40 350 61,6 12,6 20 89,7 12,6 21,7 2 8 5 89 40/40 538 61,6 19,6 30,1 89,7 12,6 21,7 I 8 5 89 40/40 726 61,6 30,4 45,2 89,7 12,6 21,7 Цокольный 8 5 89 40/40 914 61,6 30,4 45,2 89,7 12,6 21,7 4 8 6 76 45/40 193 91,9 30,4 45,2 155,4 39,3 61 3 8 6 90 45/45 420 76,9 24,6 37,1 125,8 19,6 31,5 2 8 6 90 45/45 647 76,9 34,8 52,1 125,8 19,6 31,5 I 8 6 90 45/45 874 76,9 44,3 66,1 125,8 27,8 44,1 Цокольный 8 6 90 45/45 1101 76,9 76,9 66,1 125,8 27,8 44,1 4 8 7 77 45/50 227 90,4 30,4 45,2 176,2 44,3 68,4 3 8 7 90 50/50 490 89,1 30,4 45,2 157 27,8 44,1 53
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. кН^м балки, ра Рама Ac факт. • ^ct · кг/ιM Рама Л о факт., GLt M M см/см N, кН М, кНм CM2 М, кНм CM кг/м 2 8 7 90 50/50 753 89,1 44,3 66,1 .157 34,9 54,5 I 8 7 90 50/50 1016 89,1 58,9 88,9 157 44,3 68,4 Цокольный 8 7 90 50/50 1279 89,1 58,9 88,9 157 44,3 68,4 4 8 8 78 55/50 267 113,9 39,3 58,9 226,1 58,9 89,8 3 8 8 92 55/55 574 101,1 39,3 58,9 191 39,3 61 2 8 8 92 55/55 881 101,1 58,9 88,9 191 49,3 75,7 I 8 8 92 55/55 1188 101,1 73,9 108,4 191 66,4 100,8 Цокольный 8 8 92 55/55 1495 101,1 73,9 108,4 191 66,4 100,8 4 8 9 79 55/55 297 129,1 49,3 73,3 267,9 66,4 100,8 3 8 9 93 55/60 645 117,2 49,3 73,3 230,2 49,3 75,7 2 8 9 93 55/60 993 117,2 66,4 98,7 230,2 66,4 100,8 I 8 9 93 55/60 1341 117,2 66,4 98,7 230,2 86,3 129,9 Цокольный 8 9 93 55/60 1689 117,2 66,4 98,7 230,2 86,3 129,9 4 8 10 80 60/60 334 133,7 49,3 73,3 294,7 73,9 111,8 3 8 10 94 60/65 724 124 58,9 88,9 259,5 66,4 100,8 2 8 10 94 60/65 1114 124 58,9 88,9 259,5 86,3 129,9 I 8 10 94 60/65 1504 124 58,9 88,9 259,5 104,8 157 Цокольный 8 10 94 60/65 1894 124 58,9 88,9 259,5 104,8 157 Ip — пролет плиты; I7 — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 2 кН/м2 Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кНТ/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As Фа,кт·· CMj Gct. кг/м Рама М, кНм As факт., CMj кг/мТ 4 9 4 93 30/40 159 50 12,6 20 84,4 19,6 31,5 3 9 4 108 35/40 342 45,7 8 14,2 70,9 12,6 21,7 2 9 4 108 35/40 525 45,7 12,6 20 70,9 12,6 21,7 I 9 4 108 35/40 708 45,7 24,6 37,1 70,9 12,6 21,7 Цокольный 9 4 108 35/40 891 45,7 24,6 37,1 70,9 12,6 21,7 4 9 5 93 40/40 197 75,1 24,6 37,1 129,2 30,4 48 3 9 5 108 45/40 424 70,4 19,6 30,1 HO 15,2 25,2 2 9 5 108 45/40 651 70,4 30,4 45,2 HO 12,6 21,7 I 9 5 108 45/40 878 70,4 39,3 58,9 HO 19,6 31,5 Цокольный 9 5 108 45/40 1105 70,4 39,3 58,9 HO 19,6 31,5 4 9 6 93 50/40 235 105,4 39,3 58,9 183,4 44,3 68,4 3 9 6 109 50/45 508 87,7 30,4. 45,2 147,7 24,6 38,7 2 9 6 109 50/45 781 87,7 44,3 66,1 147,7 30,4 48 Г 9 6 109 50/45 1054 87,7 58,9 88,9 147,7 44,3 68,4 Цокольный 9 6 109 50/45 1327 87,7 .58,9 88,9 147,7 44,3 68,4 4 9 7 94 50/50 276 102,1 39,3 58,9 204,8 49,3 75,7 3 9 7 HO 55/50 596 102,5 44,3 66,1 185,5 34,9 54,5 54
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кн7м балки,' см/см ра Рама N, кН М, кНм факт. CM2 , G кг/м Рама М, кНм факт., Gct, CM кг/м 2 9 7 HO 55/50 916 102,5 58,9 88,9 185,5 49,3 75,7 I 9 7 HO 55/50 1236 102,5 73,9 108,4 185,5 66,4 100,8 Цокольный 9 7 HO 55/50 1556 102,5 73,9 108,4 185,5 66,4 100,8 4 9 8 95 65/50 317 122,6 39,3 58,9 254,5 66,4 100,8 3 9 8 111 65/55 685 108,5 49,3 73,3 214,4 49,3 75,7 2 9 8 111 65/55 1053 108,5 66,4 98,7 214,4 66,4 100,8 I 9 9 111 65/55 1421 108,5 66,4 98,7 214,4 86,3 129,9 Цокольный 9 8 111 65/55 1789 108,5 66,4 98,7 214,4 86,3 129,9 4 9 9 96 65/55 360 137,8 49,3 73,3 298,3 73,9 111,8 3 9 9 112 65/60 777 124,5 66,4 98,7 255,6 66,4 100,8 2 9 9 112 65/60 1194 124,5 66,4 98,7 255,6 86,3 129,9 I 9 9 112 65/60 1611 124,5 66,4 98,7 255,6 110,9 166,1 Цокольный 9 9 112 65/60 2028 124,5 66,4 98,7 255,6 110,9 166,1 4 9 10 97 70/60 403 143 49,3 73,3 327 86,3 129,9 3 9 10 113 70/65 870 131,8 68,9 101,9 285,5 86,3 129,9 2 9 10 113 70/65 1337 131,8 68,9 101,9 285,5 110,9 166,1 I 9 10 113 70/65 1804 131,8 68,9 101,9 285,5 135,5 200 Цокольный 9 10 113 70/65 2271 131,8 68,9 101,9 185,5 135,5 200 /р — пролет плиты; It — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 5 кН/м2. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН7м балки, см/см ра Рама N. кН М, кНм As факт., CM2 Gct. кг/м Рама М, кНм AS факт. CM2 , Gct, кг/м 4 4 4 28 30/40 53 15,1 8 14,2 25,5 12,6 21,7 3 4 4 50 30/45 142 19,9 8 14,2 32,5 12,6 21,7 2 4 4 50 30/45 231 19,9 8 14,2 32,5 12,6 21,7 I 4 4 50 30/45 320 19,9 8 14,2 32,5 12,6 21,7 Цокольный 4 4 50 30/45 409 19,9 8 14,2 32,5 12,6 21,7 4 4 5 28 30/40 64 26,7 8 14,2 42,4 12,6 21,7 3 4 5 50 30/45 173 35 8 14,2 53,9 12,6 21,7 2 4 5 50 30/45 282 35 8 14,2 53,9 12,6 21,7 I 4 5 50 30/45 391 35 8 14,2 53,9 12,6 21,7 Цокольный 4 5 50 30/45 500 35 8 14,2 53,9 12,6 21,7 4 4 6 29 30/40 78 43,8 15,2 23,9 66,3 15,2 25,2 3 4 6 50 35/45 208 51,1 12,6 20 78,1 12,6 21,7 2 4 6 50 35/45 338 51,1 10,2 17 78,1 12,6 21,7 I 4 6 50 35/45 468 51,1 12,6 20 78,1 12,6 21,7 Цокольный 4 6 50 35/45 598 51,1 12,6 20 78,1 12,6 21,7 4 4 7 29 30/50 90 44,7 15,2 23,9 77,8 19,6 31,5 3 4 7 51 40/50 243 60,4 15,2 23,9 100 19,8 31,5 55
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН/м балки, см/см ра Рама N, кН M1 кНм As факт. CM2 , Gp1 кг/м Рама М, кНм As факт CM2 ., Gct, кг/M 2 4 7 51 40/50 396 60,4 15,2 23,9 100 15,2 25,2 I 4 7 51 40/50 549 60,4 24,6 37,1 100 12,6 21,7 Цокольный 4 7 51 40/50 702 60,4 24,6 37,1 100 12,6 21,7 4 4 8 30 40/50 105 54,0 19,6 30,1 99,4 24,6 38,7 3 4 8 51 40/50 279 I Z, I 19,6 30,1 124,4 24,6 38,7 2 4 8 51 40/50 453 72,1 24,6 37,1 124,4 19,6 31,5 I 4 8 51 40/50 627 72,1 30,4 45,2 124,4 16 27,5 Цокольный 4 8 51 40/50 801 72,1 30,4 45,2 124,4 16 27,5 4 4 9 30 40/55 118 61,7 19,6 30,1 117,6 30,4 48 3 4 9 52 45/60 316 78,5 19,6 30,1 145,9 30,4 48 2 4 9 52 45/60 514 78,5 19,6 30,1 145,9 24,6 38,7 I 4 9 52 45/60 712 78,5 39,3 58,9 145,9 27,8 44,1 Цокольный 4 9 52 45/60 910 78,5 39,3 58,9 145,9 27,8 44,1 4 4 10 31 40/60 134 70,5 24,6 37,1 140,1 34,9 54,5 3 4 10 53 40/65 358 89,8 24,6 37,1 173,4 39,3 61 2 4 10 53 40/65 582 89,8 34,9 52,1 173,4 34,9 54,5 I 4 10 53 40/65 806 89,8 49,3 73,3 173,4 39,3 61 Цокольный 4 10 53 40/65 1030 89,8 49,3 73,3 173,4 39,3 61 /р — пролет плиты: ; Ir — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct— вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 5 кН/м2. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кн7м балки, см/см ра Рама JV, кН М, кНм Л$ факт., CM2 , Gct, кг/M Рама М, кНм As факт. CM2 • GCT> кг/м 4 5 4 38 30/40 69 20,5 8 14,2 34,5 12,6 21,7 3 5 4 65 30/45 183 25,8 8 14,2 42,2 12,6 21,7 2 5 4 65 30/45 297 25,8 8 14,2 42,2 12,6 21,7 I 5 4 65 30/45 411 25,8 8 14,2 42,2 12,6 21,7 Цокольный 5 4 65 30/45 525 25,8 8 14,2 42,2 12,6 21,7 4 5 5 38 30/40 85 36,2 10,2 17 57,7 12,6 21,7 3 5 5 65 30/45 225 45,5 10,2 17 70 12,6 21,7 2 5 5 65 30/45 365 45,5 10,2 17 70 12,6 21,7 I 5 5 65 30/45 505 45,5 12,6 20 70 12,6 21,7 Цокольный 5 5 65 30/45 645 45,5 12,6 20 70 12,6 21,7 4 5 6 38 30/40 100 57,3 19,6 30,1 86,8 19,6 31,5 3 5 6 65 35/50 267 55,9 12,6 20 93 15,2 25,2 2 5 6 65 35/50 434 55,9 12,6 20 93 12,6 21,7 I 5 6 65 35/50 601 55,9 24,6 37,1 93 12,6 21,7 Цокольный 5 6 65 35/50 768 55,9 24,6 37,1 93 12,6 21,7 4 5 7 39 30/50 119 60,1 19,6 30,1 104,5 25,1 40,2 3 5 7 65 35/55 312 70,3 19,6 30,1 121,5 24,6 38,7 2 5 7 65 35/55 505 70,3 24,6 3.7,1 121,5 16 27,5 56
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж 1S 'т. M кНТ/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт. CMj > Gct> кг/ιM Рама М, кНм As факт CM^ ·, Gct, кг/M I 5 7 65 35/55 698 70,3 34,9 52,1 121,5 19,6 31,5 Цокольный 5 7 65 35/55 891 70,3 34,9 52,1 121,5 19,6 31,5 4 5 8 40 40/50 138 72,9 24,6 37,1 132,4 34,9 54,5 3 5 8 67 40/60 364 80 24,6 37,1 148,5 30,4 48 2 5 8 67 40/60 590 80 30,4 45,2 148,5 24,6 38,7 I 5 8 67 40/60 816 80 44,3 66,1 148,5 34,9 54,7 Цокольный 5 8 67 40/60 1042 80 44,3 66,1 148,5 34,9 54,7 4 5 9 40 40/55 154 82,3 30,4 45,2 156,8 39,3 61 3 5 9 67 40/60 408 109,4 39,3 58,9 196,8 44,3 68,4 2 5 9 67 40/60 662 109,4 49,3 73,3 196,8 44,3 68,4 I 5. 9 67 40/60 916 109,4 66,4 98,7 196,8 54,1 82,8 Цокольный 5 9 67 40/60 1170 109,4 66,4 98,7 196,8 54,1 82,8 4 5 10 41 40/60 175 93,3 30,4 45,2 185,4 49,3 75,7 3 5 10 67 45/65 456 113,6 39,3 58,9 219,2 49,3 75,7 2 5 10 67 45/65 737 113,6 54,4 81,1 219,2 49,3 75,7 I 5 10 67 45/65 1018 113,6 66,4 98,7 219,2 66,4 100,8 Цокольный 5 10 67 45/65 1299 113,6 66,4 98,7 219,2 66,4 100,8 /р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gcx — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 5 кН/м2. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж 1S 'т. M Ч X» кН/м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM2 GCT- кг/м Рама М, кНм As факт. CM • G ст, к г / м 4 6 4 51 30/40 91 27,4 8 14,2 61,8 12,6 21,7 3 6 4 82 30/45 232 32,6 8 14,2 53,2 12,6 21,7 2 6 4 82 30/45 373 32,6 8 14,2 53,2 12,6 21,7 I 6 4 82 30/45 514 32,6 8 14,2 53,2 12,6 21,7 Цокольный 6 4 82 30/45 655 32,6 8 14,2 53,2 12,6 21,7 4 6 5 51 30/40 111 48,7 15,3 23,9 77,2 19,6 31,5 3 6 5 82 30/45 285 57,3 12,6 20 88,4 15,2 25,2 2 6 5 82 30/45 459 57,3 15,2 23,9 88,4 12,6 21,7 I 6 5 82 30/45 633 57,3 24,6 37,1 88,4 12,6 21,7 Цокольный 6 5 82 30/45 807 57,3 24,6 37,1 88,4 12,6 21,7 4 6 6 51 35/40 132 71,1 24,6 37,1 112,5 27,8 44,1 3 6 6 83 35/50 342 71,3 19,6 30,1 118,8 24,6 38,7 2 6 6 83 35/50 552 71,3 25,1 37,8 118,8 15,2 25,2 I 6 6 83 35/50 762 71,3 34,9 52,1 118,8 19,6 31,5 Цокольный 6 6 83 35/50 972 71,3 34,9 52,1 118,8 19,6 31,5 4 6 7 52 30/50 156 80,1 24,6 37,1 139,4 34,9 54,5 3 6 7 84 40/55 402 82,9 24,6 37,1 149,7 27,8 44,1 2 6 7 84 40/55 648 82,9 34,9 52,1 149,7 25,1 40,2 57
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. кН/ м балки, ра Рама As факт. * G гТ, КГ/M Рама Л с факт., Gct, M M см/см N, кН М, кНм CM2 М, кНм CM1 кг/м I 6 7 84 40/55 894 82,9 49,3 73,3 149,7 39,3 61 Цокольный 6 7 84 40/55 1140 82,9 49,3 73,3 149,7 39,3 61 4 6 8 53 40/50 180 96,5 30,8 45,2 175,5 44,3 68,4 3 6 8 85 45/60 464 93,5 34,9 52,1 179,4 34,9 54,5 2 6 8 85 45/60 748 93,5 44,3 66,1 179,4 39,3 61 I 6 8 85 45/60 1032 93,5 58,9 88,9 179,4 54,1 82,9 Цокольный 6 8 85 45/60 1316 93,5 58,9 88,9 179,4 54,1 82,9 4 6 9 53 40/55 202 109 39,3 58,9 207,6 54,1 82,8 3 6 9 86 50/60 524 120,8 44,3 66,1 231,2 49,3 75,5 2 6 9 86 50/60 846 120,8 66,4 98,7 231,2 66,4 100,8 I 6 9 86 50/60 1168 120,8 66,4 98,7 231,2 86,3 129,9 Цокольный 6 9 86 50/60 1490 120,8 66,4 98,7 231,2 86,3 129,9 4 6 10 54 50/60 228 103,9 39,3 58,9 219 54,1 82,8 3 6 10 87 55/65 589 138,5 58,9 88,9 247,9 54,1 82,8 2 6 10 87 55/65 950 138,5 58,9 88,9 247,9 73,9 111,8 I 6 10 87 55/65 1311 138,5 58,9 88,9 247,9 98,3 148 Цокольный 6 10 87 55/65 1672 138,5 58,9 88,9 247,9 98,3 148 /р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые балки и М>0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р = = 5 кН/м2 Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M кН/ м балки, см/см ра Рама N, кН М, кНм As факт., CM1 ’ GCT> кг/м Рама M1 кНм As факт, см' ' GCT· кг/м 4 7 4 63 30/40 HO 33,9 8 14,2 57,2 12,6 21,7 3 7 4 HO 30/45 296 43,7 8 14,2 71,4 12,6 21,7 2 7 4 HO 30/45 482 43,7 10,2 17 71,4 12,6 21,7 I 7 4 HO 30/45 668 43,7 19,6 30,1 71,4 12,6 21,7 Цокольный 7 4 HO 30/45 854 43,7 19,6 30,1 71,4 12,6 21,7 4 7 5 63 30/40 136 60,1 19,6 30,1 95,3 24,6 38,7 3 7 5 HO 35/45 367 77 24,6 37,1 118,6 19,6 31,5 2 7 5 HO 35/45 598 77 30,4 45,2 118,6 15,2 25,2 I 7 5 HO 35/45 829 77 44,3 66,1 118,6 24,6 38,7 Цокольный 7 5 HO 35/45 1060 77 44,3 66,1 118,6 24,6 38,7 4 7 6 63 40/40 162 81,6 24,6 37,1 133,3 30,4 48 3 7 6 111 40/50 440 88,3 27,8 41,5 152,4 25,1 40,2 2 7 6 111 40/50 718 88,3 44,3 66,1 152,4 27,8 44,1 I 7 6 111 40/50 996 88,3 58,9 88,9 152,4 39,3 61 Цокольный 7 6 111 40/50 .1274 88,3 58,9 88,9 152,4 39,3 61 4 7 7 64 40/50 190 81,6 24,6 37,1 177,3 44,3 68,4 3 7 7 112 45/55 517 102,5 39,3 58,9 190,6 39,3 61 2 7 7 112 45/55 844 102,5 54,1 81,1 190,6 49,3 75,7 58
Продолжение табл. Этаж V 'т. M кНТ/’м b/d балки, см/см Опо¬ ра N, кН Опора 30/30 Опора 40/40 Рама М, кНм As факт CM2 ■· GCT> КГ/М Рама M1 кНм As ф а κι CM^ г., Gct, кг/м I 7 7 112 45/55 1171 102,5 73,9 108,4 190,6 66,4 100,8 Цокольный 7 7 112 45/55 1498 102,5 73,9 108,4 190,6 66,4 100,8 4 7 8 65 50/50 220 101,7 30,4 45,2 196,7 49,3 75,7 3 7 8 113 50/60 594 115,3 49,3 73,3 225,8 49,3 75,7 2 7 8 ИЗ 50/60 968 115,3 66,4 98,7 225,8 66,4 100,8 I 7 8 113 50/60 1342 115,3 — — 225,8 86,3 129,9 Цокольный 7 8 ИЗ 50/60 1716 115,3 — — 225,8 86,3 129,9 4 7 9 66 50/55 250 115,6 39,3 58,9 234,1 58,9 89,8 3 7 9 114 50/65 675 134,6 66,4 98,7 274,8 66,4 100,8 2 7 9 114 50/65 1100 134,6 — — 274,8 98,6 148 I 7 9 114 50/65 1525 134,6 — — 274,8 110,9 166,1 Цокольный 7 9 114 50/65 1950 134,6 — — 274,8 110,9 166,1 4 7 10 67 55/60 281 119,5 39,3 58,9 258,2 66,4 100,8 3 7 10 115 55/70 756 142,3 66,4 98,7 306,9 86,3 129,9 2 7 10 115 55/70 1231 142,3 — — 306,9 110,9 166,1 I 7 10 115 55/70 1706 142,3 — — 306,9 135,5 200 Цокольный 7 10 115 55/70 2181 142,3 — — 306,9 135,5 200 /р — пролет плиты ; U- — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬ чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%. Расход стали в угловых опорах, нагруженных от краевых балок, М>0; кровля — снег, нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2 Опора 30/30 Опора 40/40 Этаж V 'т. M *» T1 кН/м см/см ра Рама N, кН M1 кНм As факт., CMii - GCT- КГ/М Рама М, кНм As факт. CM2 • GCT> кг/м 4 8 4 76 30/40 131 40,9 12,6 20 69,1 15,2 25,2 3 8 4 139 30/45 364 55,2 12,6 20 90,2 12,6 21,7 2 8 4 139 30/45 597 55,2 19,6 30,1 90,2 12,6 21,7 I 8 4 139 30/45 830 55,2 30,4 45,2 90,2 12,6 21,7 Цокольный 8 4 139 30/45 1063 55,2 30,4 45,2 90,2 12,6 21,7 4 8 5 76 35/40 162 66,5 19,6 30,1 110,2 24,6 38,7 3 8 5 139 40/45 452 83 27,8 41,5 138,1 24,6 38,7 2 8 5 139 40/45 742 83 39,3 58,9 138,1 25,1 40,2 I 8 5 139. 40/45 1032 83 58,9 89,4 138,1 39,3 61 Цокольный 8 5 139 40/45 1322 83 58,9 89,4 138,1 39,3 61 4 8 6 76 40/45 193 91,9 30,4 45,2 155,4 39,3 61 3 8 6 140 45/50 542 103,1 39,3 58,9 184,1 34,9 54,5 2 8 6 140 45/50 891 103,1 58,9 88,9 184,1 49,3 75,7 I 8 6 140 45/50 1240 103,1 — — 184,1 66,4 100,8 Цокольный 8 6 140 45/50 1589 103,1 — — 184,1 66,4 100,8 4 8 7 77 45/50 227 90,4 30,4 45,2 176,2 44,3 68,4 3 8 7 141 50/55 635 120,6 54,1 81,1 230 49,3 75,7 2 8 7 141 50/55 1043 120,6 73,9 108,4 230 73,9 111,8 I 8 7 141 50/55 1551 120,6 — — 230 98,6 148 59
Продолжение табл. Опора 30/30 Опора 40/40 <7Т, Балка, Ono- . Этаж /р, /т, кН/м см/см ра Рама Л^факт., Gpx, Рама Л5факт., Gct, мм N, кН М, кНм см2 кг/м М, кНм см2 кг/м Цокольный 8 7 141 50/55 1959 120,6 — — 230 98,6 148 4 8 8 78 50/55 267 113,9 39,3 58,9 226,1 58,9 89,8 3 8 8 142 55/60 735 135,3 66,4 98,7 274,2 73,9 111,8 2 8 8 142 55/60 1203 135,3 — — 274,2 98,6 148 I 8 8 142 55/60 1671 135,3 — — 274,2 98,6 148 Цокольный 8 8 142 55/60 2139 135,3 — — 274,2 98,6 148 Дальнейшие разработки для опор сечением 30/30 и 40/40 излишни. 4.2. Расход бетона в опорах В то время как стальная арматура опор переходит в балки, масса бетона начинается с верхних конструкций перекрытий и кончается в балках подвального этажа. Исключение составляют опоры, сечение которых больше, чем ширина балок. 4.3. Расход опалубки для опор Для данных расчетов можно воспользоваться рекомендациями п. 4.2 с учетом устройства фасок и защитного слоя бетона. Это замечание особенно существенно для краевых опор из-за высоких дополнительных расходов. 5. МАССА СТАЛЬНОЙ АРМАТУРЫ В СТЕНАХ Для этих расчетов в разд. Б, п. 5 приведена специальная формула (13). 6. МАССА СТАЛЬНОЙ АРМАТУРЫ В ПОЛАХ Для расчетов в разд. Б, п. 6 дана специальная формула-(14). 7. МАССЫ ФУНДАМЕНТОВ 7.1. Квадратные фундаменты с нагрузкой по центру Если для плоских и ребристых плит можно рассчитать расход стали с помощью универсальных формул, то для опор это можно выполнить только с помощью специальных таблиц и приб¬ лиженных диаграмм. Аналогично для квадратных отдельно стоя¬ щих фундаментов разработаны 5 таблиц для нагрузок на подошву 60
200—400 кН/м2, которые приведены в разд. Б (табл. 27—31). Оптимальное сечение фундамента выбирают из условия расхода стали не более 60 кг на I м3 бетона. Само собой разумеется, табличные данные могут быть использованы при известных зна¬ чениях изгибающих моментов, если известна схема нагрузок на основание. Небольшими моментами в жестких системах на кон¬ такте «пята опоры — фундаментная подушка» можно пренебречь, т. е. на фундаментной опоре М=0. 7.2. Прямоугольные фундаменты с нагрузкой по центру Для расчетов таких фундаментов можно использовать также табл. 27—31 разд. Б. Для этого предварительно устанавливают размеры фундамента (большой и малой сторон), затем подби¬ рают по таблице для квадратного фундамента соответственно выбранной нагрузке высоту фундамента, принимая размер в плане по большей стороне. Расход стали выбирают примерно 90% приведенного в пере¬ счете на RIII. 7.3. Прямоугольные ленточные фундаменты с нагрузкой по центру Для данных расчетов используется табл. 32 разд. Б. 7.4. Масса отмосток Рекомендации по расчету отмосток приведены в разд. Б в конце табл. 32. 7.5. Оценка таблиц фундаментов по пп. 7.1 и 7.2 Чтобы уменьшить трудоемкость при подборе фундамента, авто¬ ром выполнено около 6500 расчетов для различных фундаментов 36 типов зданий площадью от 522 до 670 м , высотой 3,4 и 5 этажей с нагрузками на перекрытии 2 и 5 кН/м2. Результаты этой работы представлены в диаграммах на рис. 22—31 разд. Б. В заключение дано шесть таблиц для нагрузок на перекрытия р= 2 и 5 кН/м2 и для допустимой нагрузки на основание δ = 200 кН/м2. 61
2-этажные здания Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на вес здания, при нагрузке на перекрытие р = 2 кН/м2 при допустимой нагрузке на основание δ = 200 кН/м2. V/τ' м/м ^зд» Mr ’ M3A' В 25, м3/зд. RlU, кг/зд. Оп./зд., м2/зд. В 25. м3/м /?ш, кг/м2 Опалуб¬ ка, M2/M2 В 25, м3/МН ЯШ, кг/МН Опалуб¬ ка, м2/МН 4/4 594 11,5 27,04 770 93,44 0,046 1,3 0,157 2,355 67,07 8,139 /5 615 11,4 28,38 926 87,28 0,046 1,51 0,142 2,494 81,37 7,67 /6 592 11,3 29,97 1000 83,83 0,051 1,69 0,142 2,65 88,42 7,412 /7 575 11,1 29,59 1104 77,86 0,052 1,92 0,136 2,659 99,19 6,996 /8 657 12,9 39,1 1384 93,6 0,06 2,11 0,143 3,013 106,63 7,211 /9 592 11,8 37,25 1291 84,86 0,063 2,18 0,143 3,165 106,68 7,21 5/4 656 12,5 29 909 90,82 0,044 1,39 0,139 2,318 72,66 7,26 /5 615 11,7 30,73 1081 84,68 0,05 1,76 0,138 2,629 92,47 7,244 /6 615 11,8 33,87 1154 85,74 0,055 1,87 0,14 2,863 97,55 7,248 /7 575 11,2 35,35 1203 81,68 0,062 2,09 0,142 3,145 107,03 7,267 /8 617 12,2 37,78 1368 83,06 0,062 2,22 0,135 3,092 111,95 6,797 /9 693 14,1 47,86 1652 97,08 0,069 2,38 0,14 3,394 117,16 6,885 6/4 594 12 31,12 1100 85,7 0,053 1,86 0,145 2,604 92,05 7,172 /5 557 11,2 31,68 1126 78,28 0,057 2,02 0,141 2,826 100,45 6,983 /6 557 11,3 34,72 1228 78,52 0,063 2,21 0,141 3,07 108,58 6,943 /7 649 13,3 44,2 1528 91,36 0,068 2,36 0,141 3,333 115,23 6,89 /8 596 12,5 44,96 1592 86,14 0,075 3,67 0,145 3,603 127,56 6,902 /9 670 14,2 55,55 1976 100,2 0,083 2,95 0,15 3,915 139,25 7,058 7/4 605 12,5 34,12 1192 86,92 0,057 1,97. 0,144 2,763 95,67 6,976 /5 648 13,3 40,19 1424 90,02 0,062 2,2 0,139 3,013 106,75 6,748 /6 648 13,4 44,66 1552 91,48 0,069 2,4 0,142 3,338 115,99 6,837 /7 608 12,9 47,18 1758 88,84 0,078 2,89 0,146 3,663 136,49 6,9 /8 522 11,3 43,63 1700 76,4 0,084 3,26 0,146 3,868 150,71 6,809 /9 586 12,8 54,3 2064 90,2 0,093 3,52 0,154 4,242 161,25 7,047 8/4 597 12,4 35,56 1228 85,74 0,06 2,06 0,144 2,863 98,87 6,903 /5 581 12,1 38,52 1328 83,3 0,067 2,29 0,144 3,194 110,12 6,907 /6 597 12,5 42,69 1551 84,53 0,072 2,6 0,142 3,924 124,37 6,779 /7 581 12,3 45,23 1698 80,8 0,078 2,93 0,14 3,675 137,94 6,564 /8 532 11,5 47,11 1705 79,81 0,089 3,21 0,151 4,089 148 6,928 /9 597 13,1 57,46 1982 90,84 0,096 3,32 0,152 4,396 151,64 6,95 9/4 596 13,1 40,98 1422 89,89 0,069 2,39 0,151 3,124 108,38 6,851 /5 559 12,3 41,17 1533 81,63 0,074 2,74 0,146 3,339 124,33 6,62 /6 559 12,4 46,08 1748 82,12 0,082 3,12 0,147 3,722 141,2 6,633 62
Продолжение табл. IJl м/м Т. ^ЗД. M2 Л^ЗД· MH В 25, м3/зд. RIII, кг/зд. Оп./зд., м2/зд. В 25, м3/M2 ffIII, кг/м2 Опалуб-В 25, ка, м3/МН м2/м2 RlU, кг/МН Опалуб¬ ка, м2/МН П 651 14,6 60,54 2210 98,82 0,093 3,39 0,152 4,144 151,27 6,764 /8 596 13,6 60,13 2070 92,94 0,1 3,47 0,156 4,438 152,8 6,859 /9 670 15,4 75,51 2435 109,3 0,113 3,64 0,163 4,897 157,91 7,089 '.D- пролет плиты перекрытия; р = 2 кН/м 2 нагрузка на перекрытие /т — пролет ребристой плиты; 6 = 200 кН/м 2-этажные здания. допустимая нагрузка на основание Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на I MH веса здания; при 6 = нагрузке на 200 кН/м2. перекрытия р = 5 кН/м^ и предельной нагрузке на основание У*т. F3$’ M2r M3A1 В 25, RlU, Опалубка, В 25. м3/м RlU, Опалуб¬ В 25, Rlll, Опалуб¬ м/м м3/зд. кг/зд. м2/зд. кг/м12 ка, м2/м2 мэ/МН кг/МН ка, м2/МН 4/4 594 13,4 32,63 1244 103,6 0,055 2,09 0,174 2,441 93 7,749 /5 615 13,3 34,75 1226 98,4 0,057 1,99 0,16 2,615 92,3 7,401 /6 592 12,9 36,15 1256 94,5 0,061 2,12 0,16 2,794 97,1 7,303 /7 575 12,8 38,07 1364 91,9 0,066 2,37 0,16 2,981 106,8 7,195 /8 657 14,8 47,42 1650 105,4 0,072 2,51 0,16 3,204 111,5 7,118 /9 592 13,4 44,49 1532 94,6 0,075 2,52 0,16 3,313 114,1 7,041 5/4 656 14,6 38,64 1334 107,8 0,059 2,04 0,164 2,65 91,6 7,391 /5 615 13,6 38,75 1338 97,4 0,063 2,18 0,158 2,858 98,7 7,181 /6 615 13,5 41,14 1444 95,4 0,067 2,35 0,155 3,047 107 7,607 /7 575 12,8 42,9 1466 92,2 0,075 2,55 0,161 3,359 114,8 7,223 /8 617 14,2 51,59 1780 104,7 0,084 2,89 0,17 3,646 125,8 7,401 /9 693 15,9 58,21 2048 110,4 0,084 2,95 0,159 3,668 129,1 6,954 6/4 594 13,7 38,62 1294 97,3 0,065 2,18 0,164 2,827 94,7 7,119 /5 557 12,2 46,15 1548 98,2 0,083 2,78 0,176 3,774 126,6 7,033 /6 557 12,8 42,8 1476 90,1 0,077 2,65 0,162 2,346 115,4 7,04 /7 649 15,1 54,13 1848 104,5 0,084 2,85 0,161 3,578 122,2 6,904 /8 596 14,1 54,45 1980 98,3 0,091 3,32 0,165 3,865 140,5 6,975 /9 670 15,9 76,39 2434 111 0,114 3,63 0,166 4,81 153,3 6,987 7/4 605 14,3 42,92 1456 199,2 0,071 2,41 0,164 3,01 102,1 6,957 /5 648 15,2 50,89 1783 105,3 0,079 2,75 0,163 3,348 117,2 6,928 /6 648 15,3 55,28 1960 105,4 0,085 3,03 0,163 3,613 128,1 6,889 /7 608 14,5 57,59 2134 102,5 0,095 3,51 0,169 3,977 147,4 7,076 /8 522 12,64 54,67 2034 91,5 0,105 3,9 0,175 4,325 160,9 7,241 /9 586 14,4 64,57 2372 101,8 0,11 14,05 0,174 4,484 164,7 7,07 8/4 597 14,2 44,2 1470 99,6 0,074 2,46 0,167 3,119 103,7 7,03 /5 581 13,7 46,62 1680 93,4 0,081 2,89 0,161 3,393 122,3 6,793 63
Продолжение табл. 4h' м/м fSJl. M M3A' В 25, М3/зд. ЯШ, кг/зд. Опалубка, м2/зд. В 25. м3/ M RlU, кг/м 2 Опалуб¬ ка, м2/м2 В 25, м3/МН ЯШ, кг/МН Опалуб- м2/МН /6 597 14,2 51,86 1916 96,8 0,087 3,21 0,162 3,65 134,8 6,811 /7 581 14 56,66 2134 96,9 0,098 3,68 0,167 4,056 152,8 6,936 /8 531 13 58,26 2041 93,1 0,11 3,84 0,176 4,495 157,5 7,209 /9 597 14,7 67,6 2231 100,6 0,113 3,74 0,169 4,583 151,3 6,822 9/4 594 14,8 49,86 1750 101,7 0,084 2,94 0,171 3,36 117,9 6,853 /5 559 13,9 50,87 1918 95,1 0,091 3,43 0,17 3,647 137,5 6,815 /6 559 14 52,91 2018 92,5 0,095 3,61 0,165 3,774 143,9 6,598 /7 651 16,5 72,55 2530 112,9 0,111 3,88 0,173 4,4 153,4 6,849 /8 596 15,3 70,66 2359 103,7 0,119 3,96 0,174 4,615 154,1 6,771 /9 670 17,4 85,51 2798 117,2 0,128 4,18 0,175 4,914 160,8 6,733 /р — пролет плиты перекрытия; /т — пролет ребристой плиты; Нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2; Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2. 3-этажные здания. Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на I MH веса здания; при нагрузке на перекрытия р = 2 кН/м2 и предельной нагрузке на основание δ = 200 кН/м2. ιη/ιτ> F3r, N3В 25, RlU, Опалубка, В 25. Rlll, Опалуб- В 25, RUl, Опалуб- м/м м MH м3/зд. кг/зд. м2/зд. м3/м кг/м2 ка, м3/МН кг/MH ка, м2/м2 м2/МН 4/4 594 17,7 43,96 1458 123,18 0,074 2,46 0,208 2,489 82,6 6,975 /5 615 17,6 50,16 1710 122,64 0,082 2,78 0,2 2,855 97,3 6,98 /6 592 17,5 53,2 1781 119,4 0,09 3,01 0,202 3,01 102 6,835 /7 575 17,2 57,74 1940 118,08 0,101 3,37 0,206 3,359 112,9 6,869 /8 657 20 68,64 2336 131,8 0,105 3,56 0,201 3,434 116,9 6,596 /9 592 18,2 65,17 2335 118,06 0,111 3,95 0,2 3,597 128,9 6,516 5/4 656 19,2 53,13 1822 130,15 0,081 2,78 0,199 2,76 94,7 6,761 /5 615 18 65,64 1912 121,46 0,091 3,11 0,198 3,091 106,2 6,748 /6 615 18,3 61,58 2106 122,86 0,1 3,43 0,2 3,369 115,2 6,721 /7 575 17,3 61,69 2236 113,24 0,108 3,9 0,197 3,566 129,3 6,546 /8 617 18,9 72,57 2640 125,52 0,118 4,28 0,204 3,844 139,8 6,649 /9 693 21,7 89,3 3308 143,08 0,129 4,77 0,207 4,104 152,1 6,576 6/4 594 18,3 55,04 1924 120,94 0,093 3,24 0,204 3,001 104,9 6,594 /5 557 17,1 60 2022 117,58 0,108 3,63 0,211 3,497 117,9 6,86 /6 557 17,4 64,98 2348 115,64 0,117 4,22 0,208 3,73 134,8 6,639 /7 649 20,4 82,08 3072 132,42 0,127 4,74 0,204 4,031 150,9 6,504 64
Продолжение табл. V/т. м/м F3J. МТ м3А’ В 25, М3/зд. I ЯШ, Опалубка, В 25, ЯШ, Опалуб- В 25, ЯШ, <г/зд. м2/зд. м3/м кг/м2 ка, м3/МН кг/МН м2/м2 Опалуб¬ ка, м2/МН /8 596 19,2 83,53 3004 126,58 0,14 5,04 0,213 4,36 156,8 6,607 /9 670 21,9 101,9 3518 145,24 0,153 5,26 0,217 4,661 160,9 6,641 7/4 605 19,1 66,4 2232 131,52 0,11 3,69 0,218 3,471 116,7 6,876 /5 648 20,4 77,56 2728 138 0,12 4,21 0,213 3,8 133,7 6,762 /6 648 20,5 83,95 3160 136,52 0,13 4,88 0,211 4,083 153,7 6,64 /7 608 19,8 90,25 3100 134,46 0,149 5,1 0,222 4,551 156,3 6,781 /8 522 17,4 83,84 2672 115,42 0,161 5,12 0,221 4,824 153,7 6,641 /9 586 19,6 100,7 3372 131,12 0,172 5,5 0,224 5,133 171,9 6,683 8/4 597 19 67,72 2310 130,04 0,114 3,87 0,218 3,56 121,5 6,837 /5 581 18,5 71,74 2613 123,39 0,124 4,5 0,213 3,886 141,6 6,684 /6 597 19,1 82,39 2876 129,24 0,138 4,82 0,217 4,307 150,4 6,756 /7 581 18,8 87,07 2838 125,34 0,15 4,89 0,216 4,622 150,6 6,653 /8 531 17,6 85,72 2967 115,01 0,162 5,59 0,216 4,848 167,8 6,506 /9 597 20 104,6 3785 133,39 0,175 6,34 0,223 5,223 189,1 6,663 9/4 596 20,1 75,47 2841 131,57 0,127 4,77 0,221 3,757 141,4 6,549 /5 559 18,9 78,37 2830 123,2 0,14 5,06 0,22 4,153 150 6,529 /6 559 18,9 89,05 2880 125,66 0,159 5,15 0,225 4,692 151,7 6,621 /7 651 22,3 109,9 3752 143,24 0,169 5,76 0,22 4,909 167,7 6,401 /8 596 20,7 110,9 4008 135,43 0,186 6,73 0,227 5,343 193,2 6,527 /9 670 23,6 136,6 4792 156,25 0,204 7,15 0,233 5,787 203,1 6,621 /р — пролет плиты перекрытия; It — пролет ребристой плиты; Нагрузка на перекрытие р= 2 кН/м2; Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2. 3-этажные здания. Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на I MH веса здания; при нагрузке на перекрытие р = 5 кН/м2 и предельной нагрузке на основание δ = 200 кН/м2. Продолжение табл. 1р/1т, ^зд. Л/3пI В 25, ЯШ, Опалубка, В 25, ЯШ, Опалуб- В 25; ЯШ, Опалуб- м/м м MH м3/зд. кг/зд. м2/зд. м3/м кг/м2 ка, м3/МН кг/МН ка, м2/м2 м2/МН 4/4 594 21,5 59,05 2042 146,56 0,1 3,44 0,247 2,745 94,9 6,814 /5 615 21,5 67,03 2294 146,44 0,109 3,73 0,238 3,112 106,5 6,799 /6 592 20,9 70,07 2408 141,94 0,119 4,07 0,24 3,356 115,3 6,798 /7 575 20,6 75,08 2550 139,26 0,131 4,43 0,242 3,638 123,5 6,747 /8 657 23,8 90,81 3282 158,28 0,138 5 0,241 3,809 137,7 6,639 /9 592 21,7 86,72 3337 142,52 0,147 5,64 0,241 4 153,9 6,574 5 Зак. 3 65
Продолжение табл. V/τ’ м/м МТ M3A1 В 25, м3/зд. /?Ш, Опалубка, В 25. #111, Опалуб- В 25, кг/зд. м2/зд. м3/м кг/м ка, м3/МН I м2/м2 RlU, кг/МН Опалуб¬ ка, м2/МН 5/4 656 23,5 72,17 2447 156,81 0,11 3,73 0,239 3,068 104 6,667 /5 615 21,9 73,35 2553 144,83 0,12 4,15 0,235 3.349 116,6 6,613 /6 615 21,8 81,53 2960 146,28 0,133 4,81 0,238 3,738 135,7 6,707 П 575 21,7 82,44 3209 137,05 0,144 5,59 0,239 3,794 147,7 6,307 /8 617 22,8 101,97 3780 159,16 0,166 6,13 0,258 4,482 166,1 6,996 /9 693 25,5 112,54 4164 166,68 0,163 6,01 0,241 4,4 163,2 6,531 6/4 594 21,9 74,62 2540 147,86 0,126 4,28 0,249 3,4 116,1 6,758 /5 557 20,4 77,38 2722 138,16 0,139 4,89 0,248 3,795 133,5 6,776 /6 557 20,6 83,22 3108 133,16 0,149 5,58 0,239 4,046 151,1 6,474 /7 649 24,3 107,81 3992 161,66 0,166 6,15 0,249 4,435 164,2 6,65 /8 596 22,6 109,84 3526 152,52 0,184 5,91 0,256 4,854 155,8 6,74 /9 670 25,5 132,95 4300 173,8 0,199 6,42 0,259 5,206 168,4 6,81 7/4 605 22,9 84,79 3020 153,18 0,14 4,99 0,253 3,709 132,1 6,701 /5 648 24,4 100,1 3768 161,48 0,155 5,82 0,249 4,102 154,4 6,618 /6 648 24,6 112,97 3880 164,34 0,175 6 0,254 4,589 157,6 6,675 /7 608 23,3 114,43 3740 156,72 0,188 6,15 0,258 4,913 160,6 6,729 /8 522 20,4 106,57 3600 137,76 0,204 6,89 0,264 5,237 176,9 6,77 /9 586 23,2 130,74 4516 158,22 0,223 7,7 0,27 5,643 194,9 6,829 8/4 597 22,6 84,74 3146 147,2 0,142 5,27 0,247 3,745 139 6,501 /5 581 22 91,35 3354 144,44 0,157 5,78 0,249 4,16 152,7 6,577 /6 597 22,8 106,85 3557 152,8 0,179 5,96 0,256 4,691 156,1 6,708 /7 581 22,4 113,51 3778 150,31 0,196 6,51 0,259 5,074 168,9 6,719 /8 531 20,8 110,8 3901 137,27 0,208 7,34 0,258 5,318 187,6 6,603 /9 597 23,6 133,77 4804 156,9 0,224 8,05 0,263 5,661 203,3 6,64 9/4 596 23,7 96,95 3586 155,7 0,163 6,02 0,261 4,098 151,6 6,581 /5 559 22,3 103,49 3453 148,97 0,185 6,17 0,266 4,641 154,8 6,68 /6 559 22,5 114,36 3748 150,83 0,205 6,7 0,27 5,092 166,9 6,718 /7 651 26,4 144,81 4978 170,21 0,226 7,76 0,265 5,489 188,7 6,452 /8 596 24,5 144,78 5050 164,54 0,243 8,47 0,276 5,9 205,8 6,705 /9 670 27,9 170,04 6096 179,82 0,254 9,1 0,286 6,099 218,7 6,45 Ip — пролет плиты перекрытия; /т — пролет ребристой плиты; Нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2; Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2. 66
4-этажные здания. Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на I MH веса здания; при нагрузке на перекрытия р = 2 кН/м2 и предельной наругзке на основание δ = 200 кН/м2. /т, F3πι N3„, В 25, ЯШ, Опалубка, В 25. ЯШ, Опалуб- В 25, ЯШ, Опалуб- м/м м MH м3/зд. кг/зд. м2/зд. м3/м кг/м2 ка, м3/МН кг/MH ка, м2/м2 м2/МН 4/4 594 23,8 67,84 2422 160,78 0,114 4,08 0,271 2,846 101,6 6,741 /5 615 23,8 74,82 2608 156,56 0,122 4,24 0,255 3,149 109,8 6,589 /6 592 23,6 80,52 2823 153,84 0,136 4,77 0,26 3,409 119,5 6,513 П 575 23,2 86,01 3204 151,06 0,15 5,57 0,263 3,701 137,9 6,5 /8 657 27 107,56 4152 176,34 0,164 6,32 0,269 3,984 153,8 6,531 /9 592 24,5 103,31 3863 161 0,175 6,53 0,272 4,22 157,8 6,577 5/4 656 26 85,16 2836 175,62 0,13 4,31 0,268 3,277 109,1 6,757 /5 615 24,3 87,62 2956 163,47 0,143 4,81 0,266 3,603 121,6 6,722 /6 615 24,7 96,47 3448 163,78 0,157 5,61 0,266 3,899 139,4 6,62 П 575 23,4 97,4 3691 153,62 0,17 6,43 0,268 4,171 158,1 6,579 /8 617 25,5 112,82 4160 167,28 0,183 6,75 0,272 4,417 162,9 6,55 /9 693 29,4 141,64 4836 193,72 0,205 6,98 0,28 4,814 164,4 6,585 6/4 594 24,7 83,23 2828 159,8 0,14 4,76 0,269 3,364 114,3 6,459 /5 557 23,1 90,35 3392 149,24 0,163 6,09 0,268 3,903 146,5 6,447 /6 557 23,5 102,7 3720 154,36 0,185 6,68 0,277 4,363 158 6,557 /7 649 27,5 131,5 4456 183,8 0,203 6,87 0,283 4,789 162,3 6,693 /8 596 25,8 131,51 4286 170,66 0,221 7,19 0,286 5,089 165,9 6,605 /9 670 29,5 160,53 5322 194,98 0,24 7,95 0,291 5,434 180,2 6,601 7/4 605 25,8 99,42 3784 166,58 0,164 6,25 0,275 3,855 146,7 6,459 /5 648 27,5 120,39 4364 180,58 0,186 6,74 0,279 4,375 158,6 6,562 /6 648 27,8 133,4 4456 184,18 0,206 6,88 0,284 4,807 160,6 6,637 /7 608 26,8 140,08 4630 177,62 0,231 7,62 0,292 5,231 172,9 6,633 /8 522 23,5 128,89 4596 159,56 0,247 8,8 0,306 5,494 195,9 6,801 /9 586 26,4 158,57 5696 175,68 0,271 9,71 0,3 5,997 215,4 6,644 8/4 597 25,6 100,01 3786 165 0,168 6,34 0,278 3,904 147,8 6,464 /5 581 24,9 109,43 3798 161,43 0,189 6,54 0,278 4,4 152,7 6,491 /6 597 25,8 125,19 4210 167,44 0,209 7,05 0,281 4,856 163,3 6,495 /7 581 25,4 134,24 4626 160,68 0,231 7,97 0,277 5,291 182,3 6,333 /8 531 23,8 137,06 4802 157,09 0,236 8,27 0,296 5,752 201,5 6,592 /9 597 27 164,07 5662 170,72 0,275 9,48 0,286 6,086 210 6,332 9/4 596 27,1 119,21 4059 177,19 0,2 6,81 0,297 4,405 150 548 /5 559 25,4 123,47 4100 165,78 0,221 7,33 0,296 4,857 161,3 6,522 /6 559 25,5 135,82 4858 164,88 0,243 8,68 0,295 5,312 190 6,448 67
Продолжение табл. *р//т. м/м M мА’ В 25, м3/зд. ЯШ, кг/зд. Опалубка м2/зд. , В 25. м3/M ЯШ, кг / M Опалуб- В 25, ЯШ, ка, м3/МН кг/МН м2/M2 Опалуб¬ ка, м2/МН /7 651 30,1 176,87 6268 198,1 0,272 9,62 0,304 5,864 207,8 6,568 /8 596 28 172,58 5861 180,96 0,29 9,83 0,303 6,175 209,7 6,474 /9 670 31,8 205,57 7081 202,9 0,307 10,6 0,303 6,466 222,7 6,383 /р — пролет плиты перекрытия; It — пролет ребристой плиты; Нагрузка на перекрытие р = 2 кН/м: I. Предельная нагрузка на основание 200 κΗ/ι M2. 4-этажные здания. Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на L IMH веса здания; при нагрузке на перекрытия P= 5 кН/м и предельной нагрузке на основание δ = 200 кН/м2. /т. ^зд» Л^эп, В 25, ЯШ, Опалубка , В 25. ЯШ, Опалуб- В 25, ЯШ, Опалуб¬ м/м M MH М3/зд. кг/зд. м2/зд. M /Mi кг/м* ка, м /MH кг/МН ка, м /м м2/МН 4/4 594 29,7 92,9 3166 195,6 0,156 5,33 0,329 3,132 106,7 6,595 /5 615 29,8 108,6 3662 201,3 0,177 5,95 0,327 3,647 123 6,76 /6 592 28,8 11.3,2 #099 193,1 0,192 6,93 0,326 3,931 142,3 6,705 /7 575 28,5 119,1 4482 184,5 0,207 7,79 0,327 4,178 157,2 6,472 /8 657 32,9 148,1 5402 214,4 0,226 8,22 0,326 4,507 164,4 6,525 /9 592 29,9 142 5009 195,6 0,24 8,47 0,331 4,744 167,4 6,536 5/4 656 32,5 117,3 3956 215,7 0,179 6,03 0,329 3,613 121,8 6,643 /5 615 30,2 118 4547 195,1 0,192 7,39 0,317 3,902 150,4 6,452 /6 615 30,1 134,6 4848 200,4 0,219 7,88 0,326 4,467 160,9 6,651 /7 575 28,4 134,9 4622 190 0,235 8,05 0,331 4,752 162,8 6,693 /8 617 31,3 163,3 5468 216,7 0,263 8,87 0,351 5,177 174,4 6,912 /9 693 35,1 185,2 6188 229,7 0,267 8,93 0,332 5,267 176 6,533 6/4 594 30,1 115,6 4494 195,5 0,195 7,57 0,329 3,839 149,3 6,493 /5 557 28,1 124,3 4572 187,3 0,223 8,21 0,336 4,428 162,9 6,673 /6 557 28,3 137,2 4432 188,4 0,247 7,96 0,338 4,84 156,4 6,646 /7 649 33,5 174,6 5688 221,3 0,269 8,77 0,341 5,214 169,8 6,608 /8 596 31,1 167,6 5724 194,9 0,281 9,6 0,327 5,379 183,7 6,255 /9 670 35,2 208,9 7386 230,2 0,312 11,03 0,344 5,936 209,9 6,542 7/4 605 31,5 136 5084 201,6 0,225 8,4 0,333 4,322 161,6 6,406 /5 648 33,6 164,3 5408 223,9 0,254 8,35 0,346 4,89 161 6,664 /6 648 33,9 176,6 5800 220,6 0,273 8,95 0,341 5,203 170,9 6,5 P 608 32,1 184,8 6272 209,8 0,304 10,32 0,345 5,759 195,5 6,538 68
Продолжение табл. iP /т· м/м Mt м3А’ В 25, М3/зд. ЯШ, кг/зд. Опалубка м2/зд. , В 25. м3/м ЯШ. кг/м* Опалуб¬ ка, IV м2/м2 В 25, i3/MH к ЯШ, ;г/МН Опалуб¬ ка, м2/МН /8 522 28,1 172,6 5904 177,4 0,331 11,31 0,34 6,151 210,4 6,322 /9 586 31,9 205 7032 211 0,35 11,99 0,36 6,416 220,1 6,604 8/4 597 31,1 138,8 4914 205,8 0,233 8,23 0,345 4,465 158,1 6,62 /5 581 30,1 122,7 4904 197,2 0,211 8,45 0,34 4,066 162,5 6,534 /6 597 31,3 169,9 5779 204,4 0,285 9,68 0,342 5,419 184,3 6,52 П 581 31 183,2 6430 203,1 0,316 11,07 0,35 5,915 207,6 6,558 /8 531 28,6 177,9 5999 186,1 0,335 11,29 0,35 6,218 209,7 6,505 /9 597 32,5 212,9 7227 210,2 0,357 12,11 0,352 6,547 222,2 6,464 9/4 596 32,5 159,1 5070 215,8 0,267 8,5 0,362 4,9 156,1 6,644 /5 559 30,6 167,6 5531 197,5 0,3 9,89 0,353 5,47 180,5 6,446 /6 559 30,9 181,6 6496 201,6 0,325 11,61 0,36 5,877 210,2 6,524 П 651 36,2 222,9 8092 227,3 0,342 12,42 0,349 6,146 223,1 6,267 /8 596 33,8 227,5 8065 218,3 0,382 13,53 0,366 6,735 238,8 6,462 /9 670 38,4 273,3 10146 245,6 0,408 15,15 0,367 7,125 264,5 6,403 /р — пролет плиты перекрытия; /т—пролет ребристой плиты; Нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2 Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2. 8. ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ ФУНДАМЕНТОВ Соответствующие определения для отдельных фундаментов раз¬ личных типов зданий приведены в разд. Б, рис. 32, где коли¬ чество материала защитного слоя выражено в м2 на единицу веса здания. Кроме того, там же даны указания для определе¬ ния расчетного количества защитного слоя для отмосток и др. 9. ПОЯСНЕНИЕ К РАЗДЕЛУ Б Практика показала, что расчетные значения масс, особенно относительно стали, часто не отвечают реальным величинам. Полученные с помощью диаграмм расходы стали более точны, чем расчетные величины, полученные обычными методами. Только опытный инженер с помощью материалов разд. Б, при тщатель¬ ных расчетах отдельных строительных элементов, может получить лучшие результаты. Возможны лишь незначительные специфи¬ ческие корректировки. Некоторые опытные инженеры получали контрольные величины расхода стали на I м3 бетона путем 69
расчета выборочных конструкций. Это хорошая отправная точка. С помощью соответствующих диаграмм разд. Б. расход стали на I м3 бетона уточняется, причем размеры плит перекрытия (плос¬ ких и ребристых) принимаются в соответствии с рекоменда¬ циями разд. А и Б. Отклонения не только возможны, но и должны быть при изменении сечения. Однако в большинстве случаев они незначительны. Приведенные диаграммы будут до¬ статочно точны, если изменения в сечениях выдержаны в оправ¬ данных пределах, имея в виду субъективно обусловленные гра¬ ницы допусков. Б. РАБОЧИЕ МАТЕРИАЛЫ Общие положения. Исходные данные для расчета масс: класс F 30 или F 90; зона сейсмичности; зона просадки грунтов; нагрузка на кровлю (гравий, снеговая, в зависимости от клима¬ тической зоны); нагрузка на перекрытия (толщина настил-а; перегородки; подвесные потолки); нагрузки на основание (грун¬ товые воды, мульд); направление армирования в перекрытии; способ укладки монолитного бетона; способ изготовления сборных конструкций; способ изготовления сборно-монолитных конструк¬ ций. Рабочие материалы для монолитного бетона. 1. ОДНООСНО АРМИРОВАННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ ПЛИТЫ Таблица I. AG для одно- и многоосно армированных однопролетных плит dpi Q 131 Q 221 Q 257 Q 377 кг/м2 поверхности перекрытия 14 3,7 5,2 5,8 8,2 16 3,9 5,4 6 8,4 18 4 5,5 6,1 8,5 20 4,1 5,6 6,2 8,6 22 4>6 6,1 6,7 9,1 24 4,9 6,4 7 9,4 26 5 6,5 7,1 9,5 28 5,1 6,6 7,2 9,6 30 5,8 7,3 7,9 10,3 32 5,9 7,4 8 10,4 34 6 7,5 8,1 10,5 36 6,1 7,6 8,2 10,6 38 6,3 7,8 8,4 10,8 40 6,4 7,9 8,5 10,9 70
Таблица 2. AG для многопролетных балок одноосно армированных dPl Q 131 Q 221 Q 257 Q 377 кг/м2 поверхности перекрытия 14 3 4,2 4,7 6,6 16 3,1 4,3 4,8 6,7 18 3,2 4,4 4,9 6,8 20 3,3 4,5 5 6,9 22 3,7 4,9 5,4 7,3 24 3,9 5,1 5,6 7,5 26 4 5,2 5,7 7,6 28 4,1 5,3 5,8 7,7 30 4,6 5,8 6,3 8,2 32 4,7 5,9 6,4 8,3 34 4,8 6 6,5 8,4 36 4,9 6,1 6,6 8,5 38 5 6,2 6,7 8,6 40 5,1 6,3 6,8 8,7 Таблица 3. AG для многопролетных балок многоосно армированнных dp, Q 131 Q 221 Q 257 Q 377 кг/м2 поверхности перекрытия 14 2,4 3,3 3,7 5,3 16 2,5 3,4 3,8 5,4 18 2,6 3,5 3,9 5,4 20 2,7 3,6 4 5,5 22 3 3,9 4,3 5,8 24 3,1 4,1 4,5 6 26 3,2 4,2 4,6 6,1 28 3,3 4,2 4,6 6,2 30 3,7 4,6 5 6,6 32 3,8 4,7 5,1 6,7 34 3,8 4,8 5,2 6,7 36 3,9 4,9 5,3 6,8 38 4 5 5,4 6,9 40 4,1 5,1 5,5 7 1.1. Величина AG для послойного армирования, включая прос¬ тавки (табл. I—3). 1.2. Усредненная толщина перекрытий d = h -f 2 см для F 30, d = h + 3,5 см для F 90 (см. рис. 3), h — из диаграммы для h = /,/35 или h = = /f/150) — табл. 4. 7!
h,CM % ^ Ca «N 72
Таблица 4. Данные для min ά при фактическом max I при Ii = 0,8 I для концевых пролетов: min d для перекрытий, нагруженных перегородками F 30 d== 12 13 14 15 18 21 23 26 30 33 37 41 45 h = 10 11 12 13 16 19 21 24 28 31 35 39 43 FVOd = 13 14 15 17 19 22 25 28 31 35 39 43 47 h = 9,5 10,5 11,5 13,5 15,5 18,5 21,5 24,5 27,5 31,5 35,5 39,5 43,5 min d для перекрытий без перегородок о CO d = 12 13 14 15 16 17 19 20 21 22 23 24 25 h = 10 11 12 13 14 15 17 18 .19 20 21 22 23 CD О d = 13 14 15 17 18 19 20 21 22 23 25 26 27 h = 9,5 10,5 11,5 13,5 14,5 15,6 16,5 17,5 18,5 19,5 21,5 22,5 23,5 max I = 4 4,5 5 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 d и h — см, / — м 1.3. Сокращенные формулы для определения расхода стали в одноосно армированных одно- и многопролетных плитах По известному as, максимальному армированию в продольном направлении пролета, см2/м, и AG, требуемому армированию верхнего слоя из табл. I и 2 (раздел Б), получаем: для однопролетных плит со свободным опиранием: Gct = 1,15а$ + AG, кг/м2, (I) ΔG — из табл. I; для однопролетных плит, защемленных на одной опоре: Gct= 1,2as + AG, кг/м2, (2) AG из табл. 2; для однопролетных плит, защемленных на двух опорах: Gct = 1,4 + AG, кг/м2, (3) AG — из табл. 3. Рис. 3. Определение толщины плит перекрытия d = h + X X = 2 см при F30, X = 3,5 см при F90, h — в зависимости от шах /,; для однопро¬ летных плит I = /,·; для концевых пролетов многопролетных плит 0,8 I = /,·; для концевых пролетов плит с одноосным армированием 0,7 I = Ir, для средних про¬ летов многопролетных плит 0,6 I = /,·. Пример. Многопролетная плита с внешним пролетом I = 5 м, внутренним — I = 6 м. От оси ,,Ii = Г проводим линию, обозначенную стрелкой до осей „/,· = 0,8/“ или ,,Ii = 0,6/“, затем вертикально вверх проводим линию до пересечения с кривыми „///35“ (без нагрузок от стен) или „/i/150“ (с нагрузками от стен) и от точек пересечения проводим горизонтальные линии направо или налево до пересечения с осями „h“, где читаем искомую величину. 73
5 6 Рис. 4. Диаграмма /г-величины для оп¬ ределения расхода стали в одноосно армированных мно- гопролетных моно¬ литных плитах При нормальном послойном армиро¬ вании — сетка Q 131, при больших расстояниях меж¬ ду точками крепле¬ ния — сетка Q 221, для сейсмической зоны 3 + 4 — сет¬ ки Q 221 = Q 257, для сейсмической зоны 4 в 4-этажных зданиях — сетка Q 377. Поправка для осо¬ бых случаев: коэффициент 2 I 1,05 IJLJl » 1,07 I 3,33 I » 1,15 Распределение ра¬ счетного количест¬ ва стали: 70% BS + + G 36% R III. Сокращенная формула для многопролетных плит. Применяется только в случае, если количество стали рассчиты¬ вается с учетом //м всех пролетов в соответствии с формулой для двухпролетной плиты: M = (0,07g + 0,096р) /?м; при этом количество пролетов не име¬ ет значения. Поправочный коэффициент: 0,96 при р < 5 кН/м2 и 1,08 при р > 5 кН/м2. 74
Gct = l,5as + AG кг/м2, (4) AG — из табл. 2. В случае, если расчет ведется для плит с количеством пролетов более двух, т. е. не в соответствии с формулой для двухпролетной плиты, применяется формула (4), при этом величина умножается на 1,07 для трехпролетных и 1,15 для четырехпролетных плит. При небольших пролетах минимальная величина армирования должна составлять 5 кг/м2 из-за повышенного поперечного арми¬ рования. 1.4. Сокращенная формула с диаграммой для одноосно армированных многопролетных плит Gct = k ^*м + AG в кг BSt/м2, ^ ^ где q — в кН/м2, I — средняя ширина пролета в м; h — полезная высота, см; k — из диаграммы на рис. 4; AG — из табл. 2 (в случае необходимости послойного армирования). 2. ДВУХОСНО АРМИРОВАННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ ПЛИТЫ 2.1. Величина ΔG для послойного армирования, включая проставки Определяется из табл. I или 3 разд. Б. 2.2. Минимальная толщина перекрытия Следует пользоваться рекомендациями п. 1.2 разд. Б. 2.3. Сокращенные формулы для расчета расхода стали одно- и многопролетных плит Формулы учитывают расход стали в проставках, возможные небольшие замены и армирование концевых частей плит. Однопролетная плита, армированная с трех сторон: Gct = 1,5а5 + AG, кг/м2, (6) AG — из табл. I, умноженная на 0,9. Однопролетная плита, армированная с четырех сторон: Gct = 1,7 (asx + aSY) + AG, кг/м2, (7) AG — из табл. 3. Многопролетные двухосно армированные плиты (два или не¬ сколько пролетов): Gct = l,3(as* -f- aSY) + AGy кг/м2, (8) AG — из табл. 3 из расчета р = 5 кН/м2. При р < 5 кН/м2 вводится коэффициент 0,95, при р > 5 кН/м2 — 1,08. Расчетный момент определяется с по¬ мощью формулы для двухпролетной плиты с Ix или Iy посредине всех пролетов. 75
Ts, МН/м Iri Io CO CQ 76
2.4. Плоские перекрытия 2.4.1. Плиты с точечным опиранием без усиления опорных частей. Gct = klx ly(q/z) + AG, кг/м2, (9) где AG — из табл. 3; k — из табл. 5; Ix и Iy — м; г — см; сталь Таблица 5. Определение величины k в формуле (9) Расстояние между опорами /30 20 10 5 = дкИ/м2 4 0,95 0,98 0,94 0,92 5 0,98 0,97 0,95 0,94 6 1,02 I 0,98 0,96 7 1,04 1,02 I 0,98 8 1,06 1,04 1,02 I 9 1,08 1,06 1,04 1,02 10 1,1 1,08 1,06 1,04 В формуле (9) применяют сталь #111, т. е. величину армирова¬ ния умножают на коэффициент 1,19, поскольку сталь BStG применять нельзя. 2.4.2. Плиты с точечным опиранием с усилением опорных частей. Gct= 0,9 klxly(q/z) + AG (10) обозначения те же, что в формуле (9) Рис. 5. Расчет расхода стали по формуле с использованием «диаграммы хомутов» для ребристых плит, ßS/420/500 Допустимая Qs = 0,56 qliM, шах Ts = QsJb0Z МН/м2; z = h d/Ч для ребристых плит, 2 = 0,85 h при прямоугольном сечении Oct= Ке~р gs0>, M+ 2, кгЯШ/м I 2 3,5 7,5 10 кН/м2 0,4 0,44 0,48 0,52 0,53 0,6 g в кН/м балки, 1ьм, Лем при Ts —0,5 для В 15 в сдвиговой области используют формулу » - 0,7 » В 25 » —I » В 35 » — 1,1 » В 45 gXOM = 9,3тах т0Ь01хом при длине балки до 6 м полученная величина умножается на 0,85 для внутренних балок /хом = 2(bo + do), м для крайних балок /хом = З&о + 2dp, в сдвиговых областях 2, I + 2, 2 + 3 g хомутов определяют с помощью диаграммы при T5 >0,5 < 1,7 для В 15 gXOM = ^χομ^ο/χομ· > 0,75 < 2,5 » В 25 >1 <3,4 » В 35 кг RUl/м. > 1,1 <3,8 » В 45 gX0M — из диаграммы все значения 15 лежат в сдвиговой области 3 при X5 > 1,7 < 2 для В 15 используют формулу » > 2,5 < 3 » В 25 gXOM = 23,24 maxx0 X » > 3,4 < 4 » В 35 X bol хом, кг/м. » > 3,8 < 4,5 » В 45 77
Краевые балки 4/4 25/40 5 25/40 6 25/40 7 25/45 8 25/50 9 25/55 10 25/60 5/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 25/50 8 30/50 9 30/55 10 30/60 6/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 25/50 8 35/50 9 35/55 10 35/60 7/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 30/50 8 35/50 9 40/55 10 40/60 8/4 25/40 5 25/45 6 30/45 7 35/50 8 35/55 9 40/60 10 45/60 9/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 35/50 8 40/55 9 40/60 10 45/65 10/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 40/50 8 35/60 9 45/60 10 50/65 9 , кН/м 0,6 0,8 1 1,2 1Л Средние балки 4/4 30/40 5 30/40 6 35/40 7 35/45 8 40/50 9 40/55 10 45/60 5/4 30/40 5 30/40 6 40/40 7 40/50 8 45/50 9 45/55 10 45/60 6/4 30/40 5 35/40 6 40/45 7 40/50 8 45/55 9 50/55 10 55/60 7/4 30/40 5 40/40 6 45/45 7 50/50 8 55/55 9 55/60 10 60/65 8/4 35/40 5 40/45 6 50/45 7 60/50 8 60/55 9 60/60 10 65/65 9/4 40/40 5 45/45 6 55/45 7 60/50 8 70/55 9 70/60 10 75/65 10/4 45/40 5 50/45 6 60/45 7 65/50 8 70/60 9 75/60 10 80/65 Рис. 6. Расчет расхода стали в ребристых плитах при снеговой нагрузке Целесообразные размеры сечения балок принимаются, исходя из величины про¬ летов плит и балок (Ipi и Itr). Базисная BS/ 420/500 = #111. На кривых про-' ставлены средние значения длин балок. При разнице длин балок 2:1, 3:1 по¬ лученная величина увеличивается на 5—10%, при близких значениях длин ба¬ лок и количестве пролетов более двух полученную величину можно уменьшить на 5%. _ , qIiM кг/м, где q — кН/м, h — см, Im — м ст л 78
Краевые балки 4/4 25/40 5 25/40 6 25/40 7 25/45 8 25/50 9 25/55 10 25/60 5/4 25/40 5 25/40 6 25/40 7 25/45 8 25/50 9 25/55 10 25/60 6/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 25/50 8 30/50 9 30/55 10 30/60 7/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 25/50 8 35/50 9 35/55 10 35/60 8/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 30/50 8 35/50 9 40/55 10 40/60 9/4 25/40 5 25/45 6 30/45 7 35/50 8 35/55 9 40/60 10 45/60 10/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 35/50 8 40/55 9 40/60 10 45/65 Cf,, нН/м Средние балки 4/4 30/40 5 30/40 6 30/40 7 30/45 8 40/50 9 40/55 10 40/60 5/4 30/40 5 30/40 6 30/40 7 35/50 8 40/50 9 40/55 10 40/60 6/4 30/40 5 35/40 6 40/45 7 40/50 8 45/55 9 45/55 10 55/60 7/4 30/40 5 35/40 6 45/45 7 45/50 8 55/55 9 55/60 10 60/65 8/4 35/40 5 40/45 6 45/45 7 50/50 8 60/55 9 60/60 10 65/65 9/4 35/40 5 40/45 6 45/45 7 55/50 8 65/55 9 65/60 10 75/65 10/4 40/40 5 45/45 6 50/45 7 60/50 8 70/60 9 75/60 10 75/65 Рис. 7. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р = 2 кН/м2. Пояснения те же, что к рис. 6 79
Краевые балки 4/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 25/50 8 30/50 9 30/55 10 30/60 5/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 25/50 8 35/50 9 35/55 10 35/60 6/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 30/50 8 35/50 9 40/55 10 40/60 7/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 35/50 8 35/55 9 35/60 10 45/60 8/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 35/50 8 40/55 9 40/60 10 45/65 9/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 40/50 8 35/60 9 45/60 10 50/65 10/4 25/40 5 30/45 6 35/50 7 35/55 8 40/60 9 40/65 10 45/70 Средние балки 4/4 30/45 5 30/45 6 35/45 7 40/50 8 40/55 9 45/60 10 50/65 5/4 30/45 5 30/45 6 35/50 7 40/55 8 45/60 9 50/60 10 50/65 6/4 30/45 5 35/50 6 35/55 7 40/60 8 45/65 9 55/65 10 60/70 7/4 30/45 5 35/50 6 40/55 7 45/60 8 55/65 9 55/70 10 60/75 8/4 35/45 5 45/50 6 50/55 7 55/60 8 60/65 9 60/70 10 60/75 9/4 40/45 5 45/50 6 50/55 7 60/60 8 65/65 9 65/70 10 70/75 10/4 35/50 5 45/50 6 55/55 7 60/60 8 65/65 9 65/70 10 70/75 Рис. 8. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р = 3,5кН/м2 Пояснения те же, что к рис. 6 80
Краевые балки 4/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 25/50 8 35/50 9 35/55 10 35/60 5/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 30/50 8 35/50 9 40/95 10 40/60 6/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 35/50 8 35/55 9 35/60 10 45/60 7/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 35/45 8 40/55 9 40/60 10 45/65 8/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 40/50 8 35/60 9 45/60 10 50/65 9/4 25/40 5 30/45 6 35/50 7 35/55 8 40/60 9 40/65 10 45/70 10/4 25/40 5 25/50 6 35/50 7 40/55 8 45/60 9 45/65 10 45/75 кН/м д., к H/м Средние балки 4/4 30/45 5 30/45 6 35/45 7 40/50 8 40/55 9 45/60 10 50/65 5/4 30/45 5 30/45 6 35/50 7 40/55 8 45/60 9 50/60 10 50/65 6/4 30/45 5 35/50 6 35/55 7 40/60 8 45/65 9 50/70 10 60/70 7/4 30/45 5 35/50 6 40/55 7 45/60 8 55/65 9 55/70 10 60/75 8/4 35/45 5 45/50 6 50/55 7 55/60 8 60/65 9 60/70 10 60/75 9/4 40/45 5 45/50 6 50/55 7 60/60 8 65/65 9 65/70 10 70/75 10/4 35/50 5 45/50 6 55/55 7 60/60 8 65/65 9 65/70 10 70/75 Рис. 9. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р — 5 кН/м2. Пояснения те же, что к рис. 6 81
Краевые балки 4/4 25/40 5 25/40 6 25/45 7 25/50 8 35/50 9 35/55 10 35/60 5/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 30/50 8 30/55 9 35/60 10 40/60 6/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 35/50 8 35/55 9 35/60 10 40/65 7/4 25/40 5 25/45 6 35/45 7 35/50 8 30/60 9 40/60 10 40/70 8/4 25/40 5 25/50 6 30/50 7 30/55 8 35/60 9 35/65 10 45/70 9/4 25/40 5 25/50 6 35/50 7 30/60 8 35/65 9 40/65 10 40/75 10/4 25/45 5 30/50 6 30/55 7 35/60 8 40/65 9 40/70 10 45/75 Средние балки 4/4 30/45 5 30/45 6 40/45 7 45/50 8 45/55 9 50/60 10 50/70 5/4 35/45 5 35/45 6 40/50 7 45/55 8 45/60 9 45/65 10 45/70 6/4 35/45 5 35/50 6 35/55 7 40/60 8 45/65 9 50/70 10 60/75 7/4 35/45 5 35/50 6 40/55 7 45/60 8 55/65 9 55/70 10 60/75 8/4 35/45 5 45/50 6 50/55 7 55/60 8 60/65 9 60/70 10 40/45 9/4 40/45 5 45/50 6 50/55 7 60/60 8 65/65 9 65/70 10 70/75 10/4 40/50 5 45/55 6 55/60 7 60/65 8 65/70 9 65/75 10 75/75 Рис. 10. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р= 7,5 кН/м2 82
Краевые балки 4/4 25/40 5 25/40 6 25/45 7 25/50 8 35/50 9 35/55 10 35/60 5/4 25/40 5 25/40 6 30/45 7 30/50 8 30/55 9 35/60 10 35/65 6/4 25/40 5 25/40 6 30/40 7 30/55 8 30/60 9 40/60 10 40/70 7/4 25/40 5 25/45 6 30/50 7 30/55 8 35/60 9 35/65 10 40/75 8/4 25/40 5 30/50 6 30/55 7 30/60 8 30/65 9 40/65 10 40/75 9/4 25/40 5 25/50 6 30/55 7 30/60 8 30/65 9 40/65 10 40/75 Средние балки 4/4 30/50 5 35/50 6 40/50 7 45/55 8 50/60 9 50/65 10 50/75 5/4 30/50 5 40/50 6 40/55 7 40/60 8 40/65 9 40/70 10 45/75 6/4 30/50 5 40/55 6 40/60 7 40/65 8 45/70 9 50/75 10 55/80 7/4 35/50 5 40/55 6 40/60 7 50/65 8 50/70 9 55/75 10 60/80 8/4 40/50 5 45/55 6 50/60 7 50/65 8 50/70 9 55/75 10 60/80 9/4 40/50 5 45/55 6 55/60 7 60/65 8 65/70 9 65/75 10 70/80 10/4 25/45 5 30/50 6 30/60 7 35/65 8 35/70 9 40/75 10 45/80 10/4 40/55 5 54/60 6 60/65 7 60/70 8 70/75 9 70/80 10 80/80 Рис. П. Расчет расхода стали в ребристых плитах Пояснения те же, что к рис. 6 при нагрузке р = ЮкН/м2 83
3. РЕБРИСТЫЕ ПЛИТЫ 3.1. Расчет расхода стали по формуле Gct = ft-ώϋ + £хо„ + 2 кг Rlll/u. <П> k — коэффициент для временной нагрузки р, кН/м2 I 2 3,5 5 7,5 10 k 0,4 0,44 0,48 0,52 0,56 0,6 £хом — принимается из диаграммы (рис. 6). 3.2. Расчет расхода стали с помощью диаграмм на рис. 6—11 Диаграммами пользуются для ускорения расчетов, формулой — когда требуются более точные результаты. 4. РАСХОД СТАЛИ В ОПОРАХ Gct = OtZls ^ + Л£ом ~ , кг/м длины опоры, где а принимается в зависимости от высоты этажа hg\ при hg = 3 м а = 1,1 = 4м = 1,05 = 5м =1; hu — высота этажа в свету; As— сжатая арматура, см2/м длины опоры +10% для сейсмостойких зданий; /IJom — сечение отдельных хомутов, см2; и — окружность, м; а — расстояние между хомутами, м. 4.1. Расчет расхода стали в центрально сжатых опорах Производится с помощью табл. 6. 4.2. Опоры с продольным изгибом Для расчетов таких опор используют различные методы (см. раздел А). Пояснения к диаграммам (рис. 12—15). Обозначения величин на графических линиях те же, что в табл. 6. Они достаточно точны, однако связь между искомыми величинами — дискретная. На рис. 12 линии I—17 соответствуют сечению бетона (Fb) от 400 до 3600 см2 с интервалом 200 см2 84
85
Αί, K H Рис. 13. Расход стали в центрально нагруженных опорах без продольного изги¬ ба, В 25 86
О 50 ίΟΟ 150 200 кг R W/м Рис. 14. Расход стали в центрально нагруженных опорах без продольного изгиба, В 35 87
/V7 , 6 000 5500 5000 4500 4000 3500 3000 2500 2000 /500 1000 800 Рис. 15. ба, В 4 88 50 100 150 200 кг R ITl/м Расход стали в центрально нагруженных опорах без продольного изги-
Таблица 6. Расчет расхода стали в центрально нагруженных опорах О OQ CO CQ о * CQ со CQ CQ csL IO С\Г OO 't Ю LO 't OO N CD Ю Tf N OO О) О) OO N 00 Tt О Ю CD N Ю ^f CO LO Tf1 CO CO Ю 00 00 00 — 00 сГ — О CM О CD σ> 05 СЧ Ю CD LO Г"- UO CN CD" CO а> Tf CO -Г осГ 00 00 1>- 00 оо а> О N N CO 05 OO 00 Tf Tf CO OO CO О — CSJ CO Tf CD (N CM (N (N (N N N CO Ф CTi CO CD CD LO О LO 00 СГ) О CO Tf —. —< CM CM CM CM CO CO 05 Ю Ю Ю CO CO (М CM N CM CD N 00 Cl О CM '—I —, -ч —< CM CM CO CO —^ Oi Tf Oi Tf оГ Tf CO (O CO Tf Tf ю Ю CD N \ LO LO LO 00 LO 00 CM CM CM CM CM CM ^ ^ Q Q Q Q \ о CM CM CM 00 00 ^ -H - - О) Л 00 CM Q CD CM ю CM ю Tf Tf CO CD I—I CM CD CD LO LO CD —· CO CO Tf Tf Ю CD CD — —* —· -4 —· —· *—* 00 , , 00 о о 05 CM О LO σ> ю Tf Tf Tf о σ> 05 05 о ZH CM CM CO CM CD CM CD CD — acL о" см" ю~ 05 Tf CN ю CM CM CM Tf CD 00 О CM ю 00 о CM CM о — CN CM CM CM CM CM Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Tf Tf Tf Tf Tf со" Tf Tf 00 00 CO (N 05 —^ —* 00 LO Tf N О CO o' tC —Г ~ —< N CO CO CO Tf S К (D X о 03 CXvo H OJ 0 PQ S CQ o^LO оз 2 1 S Il I Он C CO Я S CX с Л Я CJ я со 03 VO S 0> э* S к о H 2 к я CO CX H CJ о О* . и H S [/ 0> CO CQ CO * CO H CD >> H О CJ 3 CQ CO SC -« V Э i к * Il S о; 11 ε- ξ -э ¥ 5 S «Я 4 CX 5 OJ pS к CQ Ö CO S ι=Ξ CO H <->о' О 00 CM ю CM LO Tf Tf CO CD К CD 00 CO 00 00 CO CJ CM CM со Tf Tf Ю E- -" (V m S CO OQ LO ÜQ Hr, H S 3 « я S о. я й tS g О а> :г н S ^ о я CJ -*■ с я о Dh с № Ю К S CO я о ί¬ ο я ι-Q 1=3 О § Он я ЦП j3 сх со isS CQ £r CT О Т. ^ Il х и Iе %« ^ “а: 89
b/d — в пределах 30/40 — 35/35 см b/d — в пределах 40/40 — 35/45 см 4S VO Q S \ LO^ _ CN OD СП °1 X CO ссГ o' Tf CD" Ю CO ю CN CD ь ю CD 00 CD CO О LO cd 00 CD LO 00 00 Tf О- Tf CD Tf Tf CO CO 00 CO О- CN CQ 00 O- О) CO CD 00 CO CD CO CO Tf Tf Tf Tf ю ю Ю Ю со CD 00 CD Ю 00 00 Tf O- Tf о O- LO Ю Tf Tf CD Tf 00 CO CO CN CO Tf CO CD CO 00 CO Tf CO Tf CD Tf 00 Tf Ю ю OJ Oi О) 00 LO О 00 о- ю Tf Tf CD CD OQ Ю CD CN 00 CN О CO CN CO Ю CO CO О Tf CN Tf Tf Tf Tf LO Ю Ю О О- CO о О N CO О 0 CO N С5 СЧ 't N Ф ' Tf Tf LO Ю Ю LO S * 5 о. I? Ai 00 CO —( —^ С* о" CN LO~ о Tf CD“ Tf LO CD 00 а> CO CD , Ю 00 о Tf 00 ю 00 LO Ю LO 00 CN о- 00 CO ю t'- о CN LO о CO CO CO CO Tf Tf Tf Tf LO CD О- Tf 00 О Tf CO Ю О- О О 00 LO Ю Ю Tf 00 CN *—I Ю О О- Oi CO CD 00 CO CD 00 CN CN CO CO CO CO Tf Tf Tf Tf Ю Oi Cvl LO 00 О Tf 00 , ю LO CD CO CO CO CN О О ю CD Ю CN Tf CD CO CO CD 00 О CN CN CN CN CO CO CO CO Tf Tf CO CO CD CD CN о" оГ сгГ OO со" CD" CO со Tf LO O- 00 Ю OO QO CN CN Ю 00 CN CN CN — CN CN CM S S S \ "■V. \ CN CN Tf Tf 00 00 00 — ^ —■ Tf IO CO CD ^ CO —Г сГ CO CD Tf CN N О) О CN ^ CD — — CN CN CN CN I I I I I I CO 00 CD N О CO N CO 00 CN CD CO Ю 00 О Tf 'f Ю σ> CN LO^ 00^ CN 00^ —^ о" со" UO О-" О CN Tf" O- ^CNCO^CDNOOOi 00 00 00 00 00 00 С00000 CN CNCNCNCNCNCNCNCN Q QQQQQQQQ CD" OOO'CN'^'cDOOOCN —I —(CNCNCNCNCNCOCO 90
пределах 40/70 — 45/45 Il bjd — в пределах 50/70 — 60/60 VO Q S <ХЭ CD^ « LO Ю CD * CM ^ 00 05 со оГ ь CO CO CO Tf Tt ID CD 1Л OOOOON CO N Ю ^ CM О 05 Ю 00 CD CD CM О CD Ю — CO CQ — CM CM CO Th Ю LO иО —. —« Ю N Ю 00 Ю CO CM CM — 00 CM CO LO Tf Oi UO О) rf CD CQ —I —< CM CO CO Tf Tf Ю Ю —< CM Tf 00 Tf CM <м CM CM 05 о LO CO — ю 05 Ю LO N CQ — —' —' CM CO CO CO 05 CD f"· OO CM — CM Tf CM 05 CD Ю CD LO Tf N Tf 00 Tf 00 LO Tf Tf LO CD CD N СЧ Ю Is- CM —_ LO Ot"-CDLOl'--05COTfCMO CM—' — CMO-CM-'ООО CO^imOlOCDNQOOOO смсмсмсм<мсмсмсмсмсо LOCM*-<OCMTf — OiNCD О О — 0 '—iOQOOOOO О—-CMCMCslCOTfTfLOCO CM<NCMCM<MCMC<ICMCMCM CM Tf LO CO о CM ю CM о оо CD CD Ю о 05 05 о LO о 05 оо N N CM LO CD CD O- 00 оо 05 05 о Oi CM CM CM Tf 00 Tf °° 00 05 CO, ю CO 00 CD Tf Tf CO оо , г ю" CD" Tf N см" Tf N о" Tf о" Οθ" 05 см" CD" CO О)" N ю" CM CO CO Tf Tf LO CD CM CM со CO CO Tf Tf ю Ю CO N 00 00 N N Ю N CD CD N О о . CD CO О О CM Tf о CD LO Tf Tf CM 05 CO оо CD LO ю 05 Tf CO CO Tf 05 Tf CO CD CM 05 CD О CO Tf N N 00 05 О О о CM CO Tf LO CM CM CO Tf Tf Tf CM CM CM CM CM CM CM CM ю t— О CM О CO CD оо Tf CD CO О о о 05 оо CD Tf CM CM 00 00 CO CD Ю о LO O 05 05 О LO о 00 о- О N Tf 05 Ю Tf CD 00 05 CM Ю LO CD CD N оо оо СП 05 о CM CM CO CO CO CO CM CM CM LO Tf 05 05 CM LO LO CM Tf О 00 00 о CM 05 CD Tf CM CM CM 05 CM LO 00 CD 05 05 Tf 05 00 N 00 Tf 05 N CD CD CD LO 05 Ю N 05 О N 05 CM CM CO Tf Tf LO LO CD 1>- 00 05 CM CM CM CO CO Tf 'CO CM CM CDr4 (N CD CD 00 Tf 05 CO CO CO оГ см" CD” о" ю" о" оГ CD" 00 о" см" ю" оГ Tf ю" N о" ^t1 СП Tf оГ CM CM CO CO CM CM CM CO CO CO Tf Tf CM LO 00 CM CM CM CM Tf CD 00 о CM Ю Tf CD 00 о CM ю 00 о о CM CM ю ю 00 CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q Q QQQ 00 00 00 00 00 00 00 Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf 00 00* 00 00 00 00 00 91 10/0 25/28 54,1 2068 2380 2620 82,4 2380 2780 3105 82,8 12/0 25 58,9 2174 2486 2726 89,4 2485 2874 3210 89,8 12/0 25/28 66,4 2310 2621 2846 100,4 2623 3022 3347 100,8 12/0 28 73,9 2445 2756 2966 111,4 2761 3170 3485 111,8 14/ 0 28 86,3 2706 3032 3242 129,5 2996 3412 3727 129,9
bjd — в пределах 40/50 — 45/45 см b/d — в пределах 40/60 — 50/50 см CD СП CO CD CO^ CO ID CD СЮ 05 05 05 2 CD" сп" Tf о ю" Tf оо" о" оо" CD" Tf см~ о" оо" CM CM CO Tf Tf 00 СП CM CO Ю O- СП CM • « CM CM P- θ' OO 00 О 00 CM Ю О O- CO О CD CO СП CD т? (N О CD CD CD ю LO О Ю СП Tf 00 CO CQ CD CM СП ю CD Ю t'- о CO Ю Г- О CM LO CM CM CO CO Ю Ю CD CD CD CD t'- O- O- ю о 00 CM LO O- O- CO О CD CO 05 CD CO CM CM о O- O- Ю Tf Tf СП Tf 00 CO ю CM Tf СП ю O 00 О CO LO 00 О CO ю 00 OQ Cvl CO CO Tf LO ю ю ю CD CD CD CD LO CM Ю CM Tf Tf о O- CO О CD CO S CM CM СП Tf CO CO CM CM о- CD LO О ю СГ) Th LO СП Tf CD сп Tf CD 05 QQ CM CM CO Tf Tf Tf Tf Ю LO Ю Ю 5 S 6 Я* CO O-^ CO^ Ov 00 00 СП OO4 CD O^ Ol ю" ОО" CO" 05 LO ю" о·" LO" Tf см" СП О-" CM CM CO CO Tf 00 СП —H CO LO O- 05 о CM CM CM 00 00 О 00 O- LO O- O- CO О CD CO 05 CD Tf CM О 00 O- CD ю LO о ю 05 Th 00 CO CD CM 05 СП; iO ю O- о CO Ю о CM LO CM CM - CM ‘CO Tf Tf ю ю Ю LO CD CD CD о 00 Г- о CM CM СП CD CM 00 Tf CM CM о 00 h- о о Tf СП Tf 00 CO 00 Tf СП Ю LO CD о CM LO г- СП CM Tf O- СП CM CM CM Tf Tf Tf Tf Tf LO ю LO Ю LO о 00 CD 05 O- Th о о- CO О CM CM 00 CD LO 00 00 OO CM CM CD CD LO СП О CM Tf о .CM LO О- о CM CM CM CO CO CO Tf Vf Tf Tf LO Ю CO Tf CO СП aI CM CD^ СП CM^ LO^ 00 05" см" CD" о" ю" О)" оо" со" CD" оо" о" со" ю" о-" CM CM LO 00 05 CM CO Tf LO 00 00 00 00 00 00 CM Tf CD 00 о 00 CM CM CM CM CM 00 CM CM CM CM CM QQQ Q Q Q Q Q \ \ ■—. CM CM Tf CD 00 сГ CM 00 00 00 00 00 00 -4 CM CM CM 92 26/0 28 160,2 5506 6227 6782 245,8 6149 7072 7782 247,1 28/0 28 172,5 5752 6474 7028 263,9 6396 7319 7029 265,2 30/0 28 184,8 5998 6720 7275 282,6 6642 7565 8275 283,2 32/0 28 197,1 6245 6967 7522 300 6888 7812 8522 301,2
кН/ОПОРУ РАСХОД СТАЛИ, кг/м ОПОРЫ Рис. 16. Средние расходы стали в переходящих с этажа на этаж опорах. Сна¬ чала определяются временные нагрузки всех безмоментных опор на их основания, затем устанавливают расход с помощью графических кривых (см. разд. А)
сечение опоры b/d=30/b0cM КH НАГРУЗКА НА ОПОРУ /V Ш 550 300 KU НАГРУЗКА НА ОПОРУ Д/ Ш\ г J 50 ДЛИНА БАЛКИ, M Рис. 17. Расход стали опор кровли, угловых и краевых опор при наличии снего¬ вой нагрузки и высоте этажа 3 м. Уменьшение расчетных величин при высоте этажа 4 и 5м соответственно на 15 и 19% Опоры b/d — 30/30 см Опоры b/d — 40/40 см Поэтому небольшие скачки в зависимостях обусловили некото¬ рые неточности в расчетах. Графические зависимости справедливы для зданий с высотой этажа 3 м с нормальной высотой балок. Уменьшение расчетных величин следует осуществлять: при высоте этажа 4 м — на 6%, при высоте этажа 5 м — на 10%. Расход стали в угловых и краевых опорах при нагрузке на перекрытия р = 5 кН/м2. Расчеты справедливы для зданий с высо¬ той этажа 3 м. Уменьшение расчетных величин допускается при высоте этажа 4 и 5 м соответственно на 15 и 19%. Следует обратить внимание на то, что опоры с сечением b/d = = 30/30 см — предпочтительнее, чем с b/d = 40/40 см, за исклю¬ чением конструкций с повышенными нагрузками. 5. РАСХОД СТАЛИ В СТЕНАХ GCT. = dg + AG, кг/м2 поверхности стены, (13) где а = 1,3 для R — сеток; а = 1,46 для Q — сеток; AG — вес внутренних и наруж¬ ных сеток из BStG кг/м2; g — вес круглой стали #111, в зависимости от удельного объема стен, составляет 2—6 кг/м2: для зданий средней этажности около 3 кг/м2, при повышенной ветровой нагрузке и в сейсмических зонах — 4—6 кг/м2 и более. 94
ОПОРЬ' ъ/d=30/3Осм I/, к H опоры ъ/d = 4-0/40см N, KH 1-80-90 кг/м 2-70—80 кг/м 3-60-70 4-50-60 5-40-50 6-35-40 7-30-35 8-25-30 9-22-25 10-20-22/16-20 11-16 12-14 кг/м 1-88—106 кг/м 2-75-88 3-65-75 4-53-65 5-45—53 6-37 —45 7-31-37 8-27-31 9-22-27 Рис. 18. Расход стали в угловых и краевых опорах на 2 этажа. Снеговая на¬ грузка на кровлю. Нагрузка на перекрытие р=2кН/м2. Высота этажа 3 м. Уменьшение величин — см. рис. 17 6. РАСХОД СТАЛИ В ПЛИТАХ ПОЛА ^CT — аё + ^APSTA,» кг/м2 пола, (14) где а = 1,46 в случае применения Q — сеток; g — вес верхних и нижних Q — се¬ ток, кг/м2; Gapsta — 0,72 кг/м2 при толщине железобетонных плит пола 15 см, 0,95 кг/м2 — при толщине плит 20 см. Следует также предусмотреть возможную прибавку /?Ш на стыковку плит, с учетом растягивающих сил при возникновении момента в основании опор и др. 95
1-70-80 кг/м 1—75—90 кг/м 2-60-70 кг/м 2-65-75 3—50—60 кг/м 3-50-65 4—45-50 кг/м 4-40-50 5-37-45 кг/м 5-31-40 6-32-37 6-25-31 7-27-32 7-22-25 8-20-27 9-18-20 21,7 кг/м 10-18 11-16 12-14,2 кг/м Рис. 19. Расход стали в угловых и краевых опорах на 3 этажа. Граничные усло¬ вия те же, что на рис. 17 7. МАССЫ ФУНДАМЕНТОВ Ниже приведены таблицы и графики для определения масс фундаментов для допустимых нагрузок на основание от 200 до 400 кН/м2. Основные обозначения в таблицах и графиках: Q — нагрузка на опоры, кН; Qo6ui = Q + вес фундаментов + 8 кН/м2 (времен¬ ная нагрузка) + 5кН/м2 (распределенная нагрузка). Сечения опор приняты в зависимости от нагрузок при Q, кН b/d, см 1600 30/30 2235 35/35 96
1-60-70 кг/м 2-50-60 3-40—50 4-30-40 5-23-30 6-17-23 7-15-17 14,2 кг/м 1-55-65 кг/м 2-42—55 3-32-42 4-25-32 5-22-25 6-21,7 кг/м Рис. 20. Расход стали в угловых и краевых опорах на 4 этажа. Граничные усло¬ вия те же, что на рис. 17 2950 40/40 3900 45/45 4721 50/50 более 60/60 7.1. Квадратные, центрально нагруженные фундаменты Рассчитываются по табл. 7—11. 7.2. Ленточные фундаменты, нагруженные посредине (табл. 12). 7.3. Прямоугольные фундаменты (см. разд. А, п. 7.2) 7 Зак. 3 97
1-70-80 кг/м 2-60-70 3-50-60 4-40-50 5-34-40 6-25-34 7-17-25 8-17 9-14 .2 кг/м 1-115-125 кг/м 2-95-115 3-80-95 4-70-80 5-58-70 6-45-58 7-36-45 8-27-36 9-22-27 10-21,7 кг/м Рис. 21. Расход стали в угловых и краевых опорах на 2 этажа. Снеговая на¬ грузка на кровлю. Нагрузка на перекрытия р= 5кН/м2 7.4. Отмостки и тротуары Тротуарные плиты размером 30/80 см соединяются с помощью выпусков арматурных стержней 0 8 мм, длиной а = 15 см. В случае, когда отмостка не соединяется со стеной, стыковка плит осуществляется: в продольном направлении 8 0 8, в попе¬ речном — 0 8, а = 15 см 9,9 кг Rlll/м или 42 кг/м3. Соединение отмостки с железобетонной стенкой осуществляется стержнями 0 8, а = 15 см. Расход стали 14,2 кг/м или 59 кг/м3. 98
Irr1 м 1-70—80 кг/м 2-60-70 3-50-60 4-40-50 5-30-40 6-20-30 7-16-20 8-16 14,2 кг/м I —92 кг/м 2-64-80 3-50-64 4-36-50 5-26-36 6-22-26 21,7 кг/м Рис. 22. Расход стали в угловых и краевых опорах на 3 этажа. Граничные условия те же, что на рис. 21 ПРИЛОЖЕНИЕ К РАЗДЕЛУ Б Приведенные ниже диаграммы могут служить для контроля расчета масс в процессе проектирования, оценки экономичности проекта и т. д. Прежде чем с помощью приведенных ниже таблиц приступать к расчетам 2—4-этажных зданий (причем количество этажей пу¬ тем дифференцирования может быть увеличено), устанавливают массы комплекта ребристых панелей перекрытий. Так как эти массы составляют до 70% общей массы чистого каркаса здания, они, прежде всего, оказывают существенное влияние на экономику строительства и уже здесь расчетчик может получить существен¬ ную экономию в проекте. Диаграммы просты, наглядны, доступны для каждого и позво- 99
Ъ/d =40/40 см N, к H 1-60-70 кг/м 2-50-60 3-40-50 4-4 4-30-40 5-25-30 6-17-25 7-15-17 14.2 кг/м 1-60-70 кг/м 2-55-60 3-45-55 4-35-40 5-30-35 6-22-30 7-21,7 кг/м Рис. 23. Расход стали в угловых и краевых опорах на 4 этажа. Граничные усло¬ вия те же, что на рис. 19 ляют выполнять расчеты с минимальными затратами времени. В случае этажной системы, речь идет о неперемещаемой сис¬ теме и поэтому еще раз указываем на то, что такие элементы в виде проемов, как лестничные клетки, шахты лифтов и т. п. в данные расчеты масс не включаются. 8. МАССЫ КОМПЛЕКТОВ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЙ Расчеты производятся с помощью диаграмм, приведенных в рис. 35—40. 9. МАССЫ МНОГОЭТАЖНЫХ БЕСПОДВАЛЬНЫХ ЗДАНИЙ 100
M3 ОПАЛУБ./1МН м3 БЕТОНА/1МН ВЕСА ЗДАНИЯ ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 24. Масса фундаментов при допустимой нагрузке на основание 200кН/м2, нагрузке на перекрытие р = 2 кН/м2 и снеговой нагрузке для 2-, 3- и 4-этажных зданий Расчеты выполняются с помощью диаграмм, приведенных на рис. 42—49. IOl
M3 БЕТ0НА/1МН KrRlTlJlMH м2 0ПАЛУБ./1МН ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 25. То же, что на рис. 24, но при р = 5 кН/м2 102
Ni Na ИГ R Ш/IMH 5 ЭТАЖЕЙ ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 26. То же, что на рис. 24, но при допустимой нагрузке на основание 250 кН/м2 103
м3 Б ETOHA/1 MH KrRtTtJfMH S9 * 5, г 5 4,2 -ОПАЛУБ/МН 5 ЭТАЖЕЙ 4+5 6+7+8 9 3 ЭТАЖА ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 27. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 250кН/м2 и P = Ъ кН/м2 104
M3 Б ETOHA/1 MH 5 ЭТАЖЕЙ 4 ЭТАЖА 9 /70 8 7 J50 6 750 5 4 110 90 80 Ϊ70 9 8 150 7 6 150 5 4 110 90 80 9 140 7+8 120 6 5 100 4 во KrRin/IMH 5 ЭТАЖЕЙ / / Г V* / у /л M2 0ПАЛУБ/1МН 4 5 6 7 8 9 4 5 6 7 8 9 ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 28. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 300 кН/м2 105
м3 Б ETOHA/1 MH 5 ЭТАЖЕЙ KrR /и 11MH 5 ЭТАЖЕЙ - ОПАЛУБ,/1МН ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 29. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 300 кН/м2 и р = & кН/м2 106
M3 БЕТ0НА/1МН КГ R /I///MH ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 30. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 350 кН/м2 107
м3 БЕТ0НА/1МН КГR ф/IMH Рис. 31. То же, что на рис. 24, но при допустимой нагрузке на основание 350 кН/м2 и р = 5 кН/м2 108
M3 БЕТ0НА/1МН 5 ЭТАЖЕЙ 9 160 7+8 140 6 120 5 100 4 80 г 110 7+8 IOO 6 5 90 4 80 70 9 100 7+8 90 6 4+5 80 70 KrRIIlJlMH 5 ЭТАЖЕЙ V > / Λ — м2 ОПАЛУБ./1 MH 5 ЭТАЖЕЙ 7+8 6 5 4 9 5 7+8 6 6 4 + 5 7+8 9 4 5 6 7 8 9 4 5 6 7 8 9 ПРОЛЕТ БАЛКИ, м 4 5 6 7 8 9 Рис. 32. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 400 кН/м2 109
M3 БЕТОНА/1 MH 5 ЭТАЖЕЙ 9 7+8 160 150 6 140 5 120 k WO 80 125 115 105 95 KrRWfiMH 5 ЭТАЖЕЙ у / / А / С м3 Б ETOHА/1 MH 9 7 + 8 6 5 4 4 ЭТАЖА * 5 6 7 8 9 4 5 6 7 8 9 ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 33. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 3400 кН/м2 и р = 5 кН/м2 HO
Рис. 34. Графики расхода защитного слоя в м2/1 MH веса здания 1. При допустимой нагрузке на основании 200 кН/м2 — в соответствии с величинами, полученными по диаграмме. 2. При 250кН/м2 — поправочный коэф¬ фициент 0,83. 3. 300 кН/м2 0,7 4. 350 кН/м2 0,62 5. 400 кН/м2 0,56 Диаграмма справедлива только для рас¬ чета защитного слоя фундаментов и не распространяется на отмостки, лестнич¬ ные клетки, шахты и др. На графических кривых указаны пролеты плит перекрытия в м. Для ускоренных расчетов можно восполь¬ зоваться следующими рекомендациями (при площади отделываемой поверхности примерно 600 м2). Для защитного слоя отмостки (наружной) и лестничной клетки: 0,1 —0,115 м2/м2 отделываемой поверхно¬ сти при тротуарных плитах 30/80 см; 0,125—0,14 м /м2 при плитах 45/40 см ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ м2/1МН ВЕСА ЗДАНИЯ ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ НАГРУЗКА НА ПРОЛЕТ БАЛКИ, м 10. МАССА СТАЛИ НА I м3 БЕТОНА КОМПЛЕКТА СТРОИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗДАНИЯ Диаграммы приведены на рис. 50 и 51. 11. МАССЫ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ НА I м3 СТРОИТЕЛЬНОГО ОБЪЕМА Автор уже указывал в разд. А (п. 9) на неудобство этого вида контроля и расчета расхода стали. Хотя в распоряжении были удовлетворительные данные для построения диаграмм, всегда при¬ ходилось делать пересчеты в зависимости от высоты этажа, изменять количество стен подвалов и т. п. Так получили расход стали для бесподвальных зданий, включая послойное армирова¬ ние, без лестничных клеток и т. п. при длине пролета плит и балок до 6 м — 9,74 кг/м3 строительного объема надземной части зда¬ ния. При удельном объеме железобетонных стен до 50% площа¬ ди здания в плане этот расход составит 15,32 кг/м3 строительного объема, что справедливо для 2-этажных зданий высотой 2X2,8 = = 5,6 м. Аналогично для 4-этажных зданий получаем 10,14 кг/м3, или 12,95 кг/м3 строительного объема. При изменении высоты 111
ПЕРЕКРЫТИЯ 0,26 M3 БЕТОНА/1 м2 ПЕРЕКРЫТИЯ л I S' РЖ у ,AT SJSi= £ Ir у // V Y SbSS· Ot 28 O126 0,24 0,22 0,2 0,78 0,16 4 5 6 7 8 9 ПРОЛЁТ БАЛКИ, м Рис. 35. Расход бетона ребристых плит перекрытия, F 30 без нагрузки от пере¬ городок На левой диаграмме: для снежной нагрузки для р = 2 кН/м2 на правой диаграмме: для р = 3,5 кН/м2 для р= 5 кН/м2 На кривых обозначена длина пролета плит. Увеличение для F 90 — 0,01 м0/м24 плиты этажа на 10% пришлось бы все диаграммы снова изменять, тем не менее это уравнивается выбором удельного объема стен. Во¬ прос в том, каким его выбрать. С помощью диаграмм масс на I м2 площади здания (рис. 42—51) можно найти все подходящие величины для каркаса здания, к которому затем можно прибавить недостающие массы (массы распределяются на I м2 площади и делятся на высоту). 112
М'3 БЕТОНА/м2 ПЕРЕКРЫТИЯ 9 ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 36. Расход бетона ребристых плит перекрытия, F 30 (левая диаграмма), F 90 (правая диаграмма), с нагрузкой от перегородок Распределенная нагрузка р = 3,5 кН/м2 P = 5 кН /м2 Пояснения те же, что к рис. 35 8 Зак. 3 113
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 37. Расход арматурной стали, F 30/90. Левая диаграмма — без нагрузок от перегородок. Правая диаграмма — с нагрузкой от перегородок. Значения нагрузок на кривых, кН/м2. Для F 90. Поправочные коэффициенты: 1,05 для левой диаграммы, 1,03 — для правой. Внимание: соответствующий расход круглой стали (см. рис. 38 и 39) 114
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 38. Расход круглой стали ребристых плит перекрытия, 30/90 Левая диаграмма — для снеговой нагрузки, правая диаграмма — для р = 2 кН/ м2. Поправочный коэффициент 1,02 для F 90. Цифры на кривых обозначают длину пролета плиты. Внимание: соответствующие расходы стали BStG (см. рис. 37) 115
кг RJJI/м2 ПЕР EK Pbl TM Я кг Rjlj/iw2 ПЕРЕКРЫТИЯ S/ / /У / / / J > У/ // У У- г / У У У, А // /X /у S / // Zr ^ Vi // // /У /S λ + JT / А /г /У Ar // /. /J S г Г S V // У Г Л г- ■ / у г У Г 4? /S T 4 'S А г* /У AT Ar К? йг > PA AS 7 8 9 ПРОЛЕТ БАЛКИ, M Рис. 39. Расход круглой стали ребристых плит перекрытия, F 30/90 Левая диаграмма — для нагрузки р = 3,5 кН/м2, правая диаграмма — для нагрузки р = 5кН/м2. Для F 90 вводится поправочный коэффициент 1,02. Цифры на кривых обозначают длину пролета плит в метрах. Сплошные линии на гра¬ фиках — для плит без нагрузок от перегородок, пунктирные — с нагрузками. Внимание: соответствующие расходы стали BStG (см. рис. 37) 116
4 5 6 7 8 9 ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 40. Расход опалубки для ребристых плит перекрытия, F 30/90 Левая диаграмма — для плит со снеговой нагрузкой, правая — с временной нагрузкой р = 2 кН/м2. Цифры на графических кривых обозначают длину пролета плит 117
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 41. Расход опалубки для ребристых плит перекрытия, F 30/90 Левая диаграмма — для р = 3,5 и 5 кН/м2 без нагрузки от перегородок, а также для р= 5 кН/м2 с нагрузками от перегородок, правая диаграмма для р = 3,5 кН/ м2 с нагрузками от перегородок 118
M3 БЕТОНА/м2 ПЛОЩАДИ ЗДАНИЯ м3 БЕТОНА/м2 ПЛОЩАДИ ЗДАНИЯ ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 42. Расход бетона на I м2 площади этажа для 3-этажного здания, F 90 Уменьшение значений для F 30 (см. рис. 35) Диаграммы справедливы для наземной части здания (от верхней кромки фун¬ дамента) и не учитывают подвальную часть, шахты лифтов и лестничные клетки. Левая диаграмма — для зданий со снеговой нагрузкой на кровлю, с нагрузкой на перекрытие р = 2 кН/м2 (для р = 3,5 и 5 кН/м вводится поправочный коэф¬ фициент 1,01) без нагрузок от перегородок. Правая диаграмма — для р = 3,5 м 5 кН/м2 со снеговой нагрузкой на кровлю и с нагрузками от перекрытий 119
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 43. Расход бетона на I м2 площади этажа для 4-этажного здания, F 90 Все пояснения аналогичны рис. 42, кроме поправочного коэффициента на левой диаграмме — 1,02 Более точные контрольные величины приведены на диаграммах (рис. 48—49), которые при достаточной компетентности дают возможность варьирования, а также часто позволяют получать достаточно точные результаты при ускоренных расчетах расхода стали. 120
м3 БЕТОНА/м2 ПЛ.ЗД. м3 БЕТОНА/м2 ПЛ.ЗД. ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 44. Расход бетона на I м2 площади этажа для 5-этажного здания. Все помещения аналогичны рис. 42 121
KrßSty/м2пл. зд кгßSM/M2ПЛ.зд- ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 45. Расход конструкционной арматурной стали BStG на I м2 площади для зданий высотой 3—5 этажей Диаграмма распространяется на наземную часть здания (от верхней кромки фундамента) без подвальной части, шахты лифта и лестничной клетки. Величина нагрузки на перекрытия указана на графических кривых. Как следует из диаграмм, расход стали зависит от пролета плиты перекрытия. Внимание: Соответствующий расход круглой стали (RUl) принимается из ниже приведенных на рис. 46—48. Левая диаграмма — для зданий без нагрузок от перекрытий, правая — с нагруз¬ ками
кгЯШ /м2лл.зд. ПРОЛЕТ БАЛКИ, м KrRlUIм2пл. зд. KrRiTi/M2nß.3d. ПРОЛЕТ БАЛКИ, м Рис. 46—48. Расход круглой стали на I м2 площади для двух (рис. 46), трех- (рис. 47) и четырехэтажных (рис. 48) зданий, F 90 (см. рис. на стр. 124—125) Диаграммы справедливы для наземной части здания (от верхней кромки фунда¬ мента) без подвальной части, шахты лифта и лестничной клетки. Снеговая нагрузка на кровлю. Левая верхняя, правая верхняя и левая нижняя диаграммы — для зданий с нагрузками на перекрытие соответственно р = 2, р = 3,5 и р = 5 кН/м2 без нагрузок от перегородок; правая нижняя диаграмма — для зданий с р = 5 кН/м2 (при р = 3,5 кН/м полученную величину следует умножить на 0,94) с нагрузками от перегородок 123
кг R Ш/м2пл. зд. кгR мм2пл. зд- ПРОЛЕТ БАЛКИ, м кгRm/м2пл. зд. ПРОЛЕТ БАЛКИ, м 124
if 5 6 I 8 9 4 5 6 7 8 9 KrRщ/м'2 пл зд. k 5 6 18 9 ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 49. Расход опалубки для 3—5- этажных зданий с перегородками или без, F 30/90 Длина пролета плит перекрытия указа¬ на на графических кривых. Верхняя диаграмма—для 4-этажных, нижняя левая — для 3-этажных, ниж¬ няя правая — для 5-этажных зданий ПРОЛЕТ БАЛКИ, м 126
Рис. 50. Расход круглой стали на I м3 бетона для 5:этажного здания, F 90 Расчеты охватывают 49—50% всей арма¬ турной стали. Нагрузка на перекрытия р = 5 кН/м2; при P = 3,5 и р = 2 кН/м2 вводится поправочный коэффициент соответствен¬ но 0,89 и 0,8. Сплошные линии графи¬ ков — для зданий без нагрузок от перего¬ родок или с нагрузками при ширине про¬ лета до 5,5 м; при большей ширине про¬ лета с нагрузками от перегородок следует использовать штриховые линии. Величины, полученные по штриховым линиям, при р=3,5кН/м2 следует умножить на 0,93. В расчете учтено армирование плоскими сетками Q 131. Расчеты справедливы для каркаса (назем¬ ной части) здания и не распространяют¬ ся на подвалы, лестничные клетки и т. п. В случае, если полученные величины от¬ носят к бетону всех строительных эле¬ ментов здания, имеют значительный запас надежности. Более точные данные полу¬ чаются, когда расчет расхода стали в каркасе здания выполняют: для стен — по формуле (13) (п. 5), для фундамен¬ тов — по рис. 24—33 данного раздела 12. ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ. КАЛЬКУЛЯЦИИ Эти исследования целесообразно выполнять с помощью ди¬ аграмм (рис. 42—51). Из рис. 42—44 видно, что расход бетона при длине пролета плит 4—6 м и ширине пролета между ригелями 5—6 м находится в достаточно приемлемых пределах. Расход ста¬ ли растет с увеличением длины пролета почти по линейной за¬ висимости, в то время как расход опалубки более экономичен при ширине пролета между ригелями 5—7 м (особенно, если учесть известную дороговизну опалубки для опор). Для надежности было бы разумно выполнить несколько кон¬ трольных калькуляционных расчетов, но не рационально во всех случаях искать самое оптимальное решение. Сметчик с помощью приведенных диаграмм может быстро полу¬ чить четкий результат, который при не слишком больших колеба¬ ниях стоимости потребует незначительных корректировок. Kr(R[ll+BS±y>)MZ бетона 140\ 130 120 110 100 90 / 4 / / / ''/ / / у л // V / / / Г 1 P '7- у г У 1 У 'λ // / / г / // / / / 5 6 18 ПРОЛЕТ БАЛКИ, м 127
KrfRlJJ + BStrjM^ бетона Kr(Rlt]+Böi'f)M5 бетона ПРОЛЕТ БАЛКИ, M Рис. 51. Расход стали на I м3 бетона для 3- и 4-этажных зданий, F90 Справедливы все пояснения к рис. 50. Поправочные коэффициенты для величин, определяемых на сплошных графических линиях: при р = 3,5 кН/м2 — 0,93, при р= 2 кН/м2 — 0,88; для штриховых линий: при р=3,5кН/м2— 0,85 — для 3-этажных зданий, при р = 3,5 кН/м2 — 0,91 и р = 2 кН/м2 — 0,84 для 4-этажных зданий; для зданий с нагрузками от перегородок (штриховые линии) — при 3,5 кН/м2 — 0,93 128
Таблица 7. Масса квадратных центрально нагруженных фундаментов при допустимой нагрузке на основание 200 кН/м~ >=( —Г * X ~·θ· O' -J X X СУ Г-- Г"- Tf Ю Tf .05Tf05CDCMOOTfCMCMOOOOO-LOLO OOTfTfCMCOTft^CO-'05CD05 OOCOTfCSI 00 CO Tf CM 05 00 h- 00 05 — Tf CD OO OO - Tf Г- Th OO CM CD^ O1OO σ> О — CN CO О О 00 Ol Tf IO CD О — <N Tf IО O4 — CM Tf 05 ^ CM CO — CM Tf —" —" —" —" CM CM*4 Cm" Csf CM CM Cm" Cm" Cm" со" со" со" со" Tf Tf Tf Tf IO IO ю" ю" ю" cd" cd" cd" о о" о" о S I (-N к /-Ts . к . k /-V κ —н QO CO LO CO t4^· CO Ю LO CO CO 22!2~2^^й£й?8??^5ююу:)с£>,'^ооооа>02~с^сч^2:ю^а> ^^O5CDL0cDO5Tf—-со-^смюиосм CMCDCM CMCDTfTfOOOi TfCMlOCMCMCD TfoOCMOCMh-CMOOTf—.OOlOCMTfCOCM—'00 05 -TfNOCOCOOiTfONlOCO^ Tf Tf UO Ю CD CD^ Is- 00_ О — CM Tf CD^ 05 CD CM^ CO^ CD^ Г- 05^ О Tf <3\ CO^ HO 05^ о" о" о" о" о" о" о" о" о" —" —" ——" —· ——Г —" —Г см" см" см" см" см" см" со" со" со" со" со" Tf Tf Tf Tf оооооооооююююооооююююооооююююоооо Tt'^Tf'tTfTfTfTf'Ti'T^Tt'Ti'TfiOiOiOWiOiOlßiOCDcDCDcDCDCDCDCDNNNN CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO O^CMTfCD0)CMCDOXtOCDCM05CDTfCM — О —'(NCOTf IOCD00 05-i^TflOt^OOOCN^CDOO CO CO CO CO CO CO . CO О — CM Tf CO Oi CO CO О Ю О CD CM CM Tf CD^ OO^ CM IO ^ CD CM^ UO О CD CM" Cm" Cm" CM CO" со" CO CO со" Tf Tf Tf Tf Tf ю" ю" ю" ю" cd" cd" cd" cd" о" ю ю ю ю ю ю ю ю ю ю °- ~~L tI csI cvI cv^ Th Tf UO Ю_ «О CD^ О О OO^ OO^ 05^ Ol —Г —Г —Г .—Г —Г —Г —Г »—Г —Г —Г —Г —Г —Г —Г —Г —Г см см см см см см см см см см см см см см OOOOOOOOCDCDCDCDlOlOlOUOCOCOCOCOCMCMCMCM COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfiOLOlOlOCDCDCDCDt^-t>-l^-t^.OOOOOOOO Ю ю Ю. LO Ю ио ю IO4 LO ю ю о" CM Tf OO CM OO Tf CM о" О о" CM Tf OO см" OO Tf CM о" О о" CM Tf 00 CM Tf CD OO CO CD 05 CM Ю OO Tf О Tf OO CM CD о Tf 00 CM CD CM CM CN CM CO CO CO CO Tf Tf ю Ю ю CD CD CD о О 00 его 00 05 05 LO^ LO Ю_ LO^ см" OO Tf CM О О о" CM Tf —'ЮОЮОЮОЮО 05 Tf CO OO CO —; CM^ — O^ CD^ -И CD — Tf CM 05^ Tf CO Tf Tf СМ_ Tf OO^ — Ю_ — IO^ CO^ ^ ^ ^ ю~ 0~ ю" Tf Tf Tf CD" 05" CM h- см" ю" см" 05" оо" Tf Tf ю" Г-" ю" ОО" CO Οθ" оо" ю" C^f Ö CO" CO CO" CM LO О Tf 05 05 — CO^t^05CM^'h-05CMTft^OCOCD05CML005CMl005COt^O^OOOO—· —■ — — CMCMCMCMCMCOCOCOCOTfTf^lOlOlOlOCOCOCOl'^f'-t^.000005050> — — — — 9 Зак. 3 129
Продолжение табл. CO CO CO ^ to OO^ CO Tf СХЭ Ю <N CO CN CS CS CS —^ ^ Tf 00 OO^ CO^ СП UD CO4 —сс оо оГ ~ оо оГ o' o' со о-" ο." о." со”' со" со" со" o' o' о" о об" оо оГ о>" o' —оо о ^ cs со TfCOCOCOTfcOCOTfTfCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCSCMCMCSCOCOCMCOCOCOCO « я 'S.“ ς.-θ- CO Ю LO Ю Ю CS Tf Ю 00 CN Tf CO 00 1^000000000005050500 — — CSCS<N^_JC000COTflOlOLOLOLOCOO-O.l^O-O- s = ·& —'t^O-OOCOOiOOTfO-cOLOLOiOLOLOCOOOiOOLOiOi ЮЮОЮООСОСО — —'CSCOCOO-OOO—'OCSCOThCOTfLOCOCOO-ОООСП’—'!l2LOO-OCncOCOCnCS CSCSCSCSCSCSCqcOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOTf^TfTflO'^'LOLOlOCO CO CO CO — Tf CS CO Tf CS —I О CS Ю 00 CS CO TfOOCSCO CS CO О Ю СП ОЮЮЮЮООООЮЮЮЮООООЮЮЮЮООООООЮЮЮЮЮ ΝΝΝΟΝοοοοοοοοοοοοοοοοσϊΦσιοσισϊσιΦΟΟοοοοοοοοο сососососососососососососо о — CS ^ CO 05 CS CO О 1Л О CO CS 05 CO Tf CS О О — CS Tf CO CO^ CO^ 05^ CS^ Ю OO1 CS^ LO СП CS^ CO СП CO4 CO4 O^ Tf OO^ CS^ CO Tf OO^ CS^ О O^ О·" О- OO OO OO О) СП оГ СП о" o' o' —" —" —CN Cs" Cs" со" со" Tf Tf Tf ю" LO" CO CO" со" to to оо" CO Tf CS — О Юоо-^О· ·ι=ί£ CSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCO CO CO COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfTfTf O’ ''з σ5σ5σ5σ500 00 00 00N^NN¢OCOCOЮЮЮЮЮЮЮЮЮτfτf^ψ^τfτf^ 0000000000спсп05сп0000 — —' — CSCSCSCNCOCOCOCOTfTfTfThlOLOLO '’^«’—"’—'C'JCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS ЮЮЮЮЮЮЮЮЮСО^ LO4 LO^ LO1 IO LO 00 Cs" 00 Tf CS о" О о" CS 00 Cs" 00 ^f CS о" О о" CS Tf 00 CS 00 Tf CS о" О о" CS Tf 00 Cs" Ю—-COCSOOTfOCOCSOO^—'t^^^OOLOCSCnCOCO—'OOCOThCSOOOCOTfCS—' TfLOLOCOCOO-000005050—<—'CSCOCO^lOlOCOl^OOOOOiO — CSCSCOTfiOCO «___H_^_^__C4|CSCSCSCSC\|C4CSCNCSC4CSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCO ю ю a: SC. Су Tf ^CO4 CO LO 05^ CO CO O-^ —CO СП —CO^ О·^ O^ ’—^ CO CS^ — ^CS4 «О СП ю" Cs" 05" со" LO со" CO со" Tf ^f О·" о" Ю CO" —" О-" ю" О-" ю" LO Tf CO СП —" Tf θθ" CS CO" Cs" О- CO о" COr 'СО-нЮОЮО^СПЮОтГОЮ^Ю-ОСООСООССООСОО^-нОО CSCSCOCOTf^iOiOCOCOcOh'OOOOOiCnOO — —'CSCSCOTfTfioiOCOl^O-OOOO ^^^^^^^^^^^^^^^^CSCSCSCSCNCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS 130
Ю Tf — NCOOOCOO^0(NiO N CO OO OO N N CD - Ю —. \ Ce £ OO CM CO ™ ю CM Tf N 05 cnL Tf N о ю о о о О О о Ю О LO CO CO O ю о о Ю LO ю ю о ю.о о LO (О ю о> CM LO 00 Tf CO N о CO CO O CO CO ю N 05 I-H CO CO О 00 CO CM CO CO CO N N N 00 00 00 00 05 05 05 O О О о О О —Ч — —I CM CM CO Tf 1 —H —* 1 Ю LO CO CO LO CO CO LO Tf N CO CM 00 Tf CM 00 00 CO CO 05 05 CO Tf О) 00 N N N 00 O Tf 05 Ю N Ю О CM Tf N О N LO CM О ^f 00 CM N csL N (N N 05 Tf O^ CO —H N CD (N Tf CD N N Tf -H 00 ю стГ о" CM см" CO" со" ю" ю" со" N N оо" об о" 'S см" CO CO ю" со" N N Οθ" CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO >> Cl >> C O *=( ς -Θ- г- OO CM CO о — CM CM CO -H Tf О) CO ’t OO CM N Tf Ю LO О" о" CD о" ч CO CO CO CO CO CO CMCOOLOOCOCOOiCOrfCM^O ^ Oi CO 00 CM h ' CO O Ю О Ю O Ю CO CO CO CO CO . ^ CO О—'CMTfCOOiCMCOO^O юоюоюосо — N '-Ч оо ‘ -n О о" ’ CO еа о H X 4> S Cd Е( X >> ■Θ· X 3 CO CO О — CM Tf —I CM CO Tf Ю LO ю Ю Ю Ю LO CO^ CO. ^ ^ lO Ю_ О CO^ N N оо_ OO O^ O^ Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf LO LO LO Ю Ю LO LO Ю ю" LO LO LO (U * >> о. TfTfTfTf^^Tt^TfTfTfTfTfTf^LOLOLOLOlOLOLOLOlOLOlO Ю CO CO CO CO NNt— 0000000000000005050505050500000 СМСМСМСМСМСМСМСМСМСЧСМСМСЧСМСМСМСМСМСМСМСМСО CO CO CO CO Ю LO LO LO Ю LO CO LO^ ю 02 CO ю 00 Tf CM о" о о" CM CO 00 см" 00 Tf CM о" о о" CM Tf 00 см" 00 Tf CM о" о о" 05 00 N CO Ю Tf CO CM О О О о о о о о о CM CO Tf Ю CO CO N 00 05 о CM CO Tf Ю CO N 00 05 о CM CO Tf ю CO N 00 05 о CO CO CO CO Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf LO LO LO ю LO LO ю Ю ю LO CO CO 0) S’ X 3 X S о. S cd о* 3 CO LO CO ю~ см" о* о N О CO CO CM CO CO CO CM LO1 N N CO^ CO -H 05 -H CO ю CO CO (N ОD CM CO4 N N Tf 05 Ю 00 acL ю 05" Tf со" со" Tf о" см" ю" Οθ" см" оо" со" 05" CO" со" о" оо" N N об 05" CO" оо" CM ю" о" Tf 05 CO CO О ю CM 05 CO Tf 00 CO CO 05 Tf 05 N ю CO 00 CO LO CO CM 05 05 о CM CM CO CO Tf Ю LO CO N 00 00 05 О О CM CO CO Tf LO CO N CM CM CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Cd а" S *5 ю cd H X с? CM^ CO CM^ 00 o' Tf о" со' Ю N О CM CM CM CO CO 9: 131
Продолжение табл. I— * S VO Kj ч-θ- CO"-. С=%. о 2 сГю X •х 'S O’ X X O' Ю00-4 ’ФЬМЮОЮМЮОО^ CN Ю OO —< CN Ю OO — CO CO OO —■ CO Ю Oi — CO CO 0> iOiOCOcOCOTf^lOiOTfTfTflOTf^^iOTfTfTfLOTfTfThiO^^TfTfiOTfTf^ OO CO Th (Μ O) 00 O VAj 'sr UN Vjw V00 Oi 1 CO OO OO *■“· Th t4— CD — CN CO O h- 00 Oi Tf IO CO О — CN Th ιβ О — CN Th O^ — CN CO_ ^ . ^ ___ _ _. CM CN CN CN CN CN CN CN CN CO CO" CO CO Th Th Th Th IO IO LO LO LO*" со" со" со" Is- O C4-" In-" 00 OO 00 Th 00 CN CO Ю Iß <N rf Ю Th Iß TfOiiO - (OCOOOON-'OiOOt^COThCOOO—■ЮОЮООЮООЮОЮС'З—< OTf-<05 COCO^lßlOThlOlOCOCOCOt^OOOOO>0 — — CNThlOThCOOOOiOOOCN^COTfrxO) rt^_^^^__*^__^CNCNCN<NCN(N(M CO Tf Th OO Oi Tf CN ю CN CN CO CO CN <М Th О о CO CO Oi Tf О о LO CO о О OO Oi CO Oi4 O^ Tf UO О Oi CO UD aI — CO OO о CN CN CN CO" со" CO" со" со" Tf Th Th Th" IO ю" ю" CO — —Г —Г CN CN CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CN о о CN Th CO Oi CN CO о LO о CO CN Oi CO Tf (N Th OO CN Th CO4 ccL O^ CN ю о о CN ю О O4 CN LO4 OO4 CO" CO со" Th Th" Th Th" Th IO ю" IO IO со" со" CO" со" О Г-" О О 00 CN CN CN CN CO UO- UO LO UO Ю Ю Ю UO CN CO CO Tf Tf UO IO4 «О CO1 b- h- CXD OO^ Oi Oi -" —T —T —Г —Г —Г _Г _Г —Г _Г —Г —Г —Г —Г CN CN сч cn cn cn cn cn cn cn cn cn cncn cn cn cn <n CO LO CO4 CO^ LO CO CO LO CO CO Ю CO4 CO Iß CO CO LO4 O CO LO CO^ CO LO^ CO CD o" CN ю" О ю" of о" О о" CvT ю" О «o' CN о“ О o' CN ю" О ю" CN θ' О 0~ CN iß" О IO CN θ' О О* OiCNlOOiCNCOO^OOCNCO — ЮОЮОЮОЮ — COCNOOTfOCOCNOilOCNOiCOCO COThTfThiOLOCOCOCOt^r^OOOOOiOiOO-< — CNCNCOCO^LOlOcOCOt^OOOOOO CO4 CD4 CO 00 CN Oi4 CO OO^ IO CC CO^ CO^ OO4 OO^ Oi^ — — UO^ CO h- UO CXD CN OO^ Tf —^ ^ Th CO" CO Tf О Г>Г CN Г"-~ Th ОО" ^ Г"-" ОО" Ю" ОО" CN ОО" Oi CO" Tf со" Is-" Oi —** Ю —" Ь-" со" —" о" о" - ‘00 — Tfh-OTfO - TfoOCNCOOTfOiCOf-(Nt^.CNCO—'r-CNt~-CNOOTfOlO — О COTfTfTflßLßlßCOCOCOf"-b.OOOOOOOiOiOO — — CNCNCOCOTfTfiOCOCOh-f^ 132
—‘ CO CO — COlO^N- COlON« СОЮ0 - CN CO Tf iß CO —' W CO Ю CD - WCO^lßtßS- Iß Tf LOTfTfTfTf^Tf^TfTfTfTf^TfTfTfTf Tf TfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfrf1^Tf . Tf COCN — OOißLOCOTfCN OlOONCO — (NCOrflßCOTfCOOO CN CO CN r^- Tf ^d h- OO CN O4 СЧ Tf O rf O OO^ CN Th O OO^ O CN Th O 00_ — CO^ LO^ OO4 O CN Th CO 00 σΓ Q5- σΓ o>" o' o' —" —" CN CN CN CN со со" со" Tf ю ю" ю" ю" ю~ со о о о" ь-" оо сгГ оГ оГ σΓ о о о —*‘ (NO)—'lßCNC0CNC0lßTft"-.CN00O05O00C0C0[^05CNC0CD — OO Ю CO CO ^ ^ N О Й--' 00—■ CNQCOCOCJiCOOl-iCO^^OO^aiiNNONOCOCOOCOO’tN —ЮСПЮО)СООО^К-н^ СОС^СОСОСОСОСО^^^т^^Ю^ЮЮЮЮСОСОСООО^-^Г^ООООООООООС^О^^0^0 OO CO CO CO LO Tf 05 t- Tf CO Ю CO CN I O CO Tf CO CO O O Ю 0 O CN O —« I CO Oi CN Tf CO Tf 05 CN Tf OkOi4 CO4 CO" CO" OO OO OO oT 0" O" O" Z- —I CN Ю CO CO — ^(М0ЮЮСОСОЮСО0Ю·^ Г\1 — I—I ГМШППГОГЛ — — (ΠηΛΙ^Ν^^ηΠΟ О О — CN О — Ю О CO Tf CN — О CN Ю 00 CN CO — — 05 00 О — Tf O4 С\ CO4 CO O4 O4 Tf 00 CN CO CN О 0__ Ю Tf OO^ CN О CN θ'* θ' о" — — CN CN CO" Tf Tf Tf ю" «О CO O |>Г CO CO CO Oi" О —'' CN CN CO CO LO CN CN CN юооооююююооооююююооооооююююююооооооою r^aoooooooooooooooo50i05050iOi050500oooooooooo — — — — — — — — CO — о Tf О СОСОСОСОСОСОСОСОСОСО О — CNTfCOOCNCOOiOOCOCNOiCOTfCN — О CO CO 05 CN LO OO CN Ю 05 CN CO 05 CO CO О Tf 00 CN CO CO CO’ CO CO CO CO О — CNTfC005CNCOOlOOCOCOO> ^OOCNCOOTfOJCOOOCNO - COO ю ююююююююююююююююю Oi4 05 O4 — — CN CN CO CO^ Tf Tf Ю CO CO OO^ OO^ 05 С\ О — — CN CN CO^ OO^ Tf Tf UO UO О CO4 Г- CN CN CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf" Tf Tf ^ rf Tf Tf COCNCN CNCN05 05 05 05COCO CO COCOC0C0COO5O5O5O5O5O5 CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO TflOLOLOlOLOLOlOlDCOCOCOCDl>r^.t'^t^.f'>.t^.t'-.t''.r''.l^.00 00 00 a0a000O5O5OiO5O5O5O5c^ ЮСО СОЮСО CO Ю CO COiOCO t^-LOCO CO Ю CO СОЮ COLOCO СОЮСО юю _ NW t-λ J NW UL«/ NW I U J U«/ SW 1-1J NW U J SW SW ■-Л. J NW LAJ CN iß“ О Ю CN о" О O' CN UO О Lß" CN θ' О θ' CN Lß" О UO CN О О О CN lß О lß" CN θ' О θ' CN iß" О О (N ΟΜΟ(ΝΟΟΟΦ·φ(Νθσ)Ν0ιη^«(Ν--ΗθΟΟΟΟΟΟ--(ΝθΟτ}ΊΛίΟΝσ)Ο(Ν ^ — CN CO TfTfLOcOt^-OOOOOO — CNCO’^LOCDf'-'OOOiO — CNCOTfLOCOt^OOOO - CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfLOLO СЧ Th Ю LO Ю Ю Tf Tf O4CO4Tf — CO . CO4 LO^ О — Tf CO4 Tf UO CO OO^ — OO^ t"- — О О О CN Tf CN — О IO CO CO OO IO сГ оГ CO Oi" h-Γ оГ CO О (С CO —" Oi" — — CN Tf tC CN o' CN оГ h-T со" со" Tf CO оо" CN ьГ со" — о СОООЮ—OOTfOh'-ThOt-'-LOCNOOCOTf’—'OOCOTfCNOOLOTfCN — 005COLOTfThCOCOCOO 00000500 — CNCNCOTfTfiOCOC000005050 — CNCOCOTfLßcOt'-OOOOOiO — CN CO Ю 0 ^^,^-,CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOThThTfTfTfTfTf 133
Продолжение табл. ч-θ- CO \ cfs — -Θ- LO OO — N Tti OO CS CD TfLO LO Ю 00 О CO Ю N CS Tf N 05 CS Tf N CS Ю N —<" Cs" Cs" CS Cs" CO Tf Tf Tf Tf ю" Ю~ CD" N N N N CNCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCMCSCSCS OCnOCOcD-iOCSOO^TtNNrSo 05C005Tf05LOlOTfOCDCSOOCDCD(V;i? — О —'CSCSCOCSCOTfTflOlOTfLO^^OO IOCDNNOOOOO-> —'CSCOCOLOCONNOO CSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO O’ "з 3 O о O’ X о со со CO CO CO CO CO CO CO CD Tf CS о о CS Tf CD 05 CS CD о ю о UO O^ Ю O^ ю LO O^ LO Oi UO O^ О N CS 00 Cs" со" со" Tf Tf LO ю" CD" CD" N N оо" оо" Oi" О)" о" о" CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CO CO lOlOiOlOlOlOlOlOLO N сю оо 05 σ\ сэ ^ ~ CS^ CS^ оо оо Tf Tf uo Tf Tf" Tf Tf Tf LO ю" IO Lo" ю" ю" ю" LO ю" ю" ю" ю" ООООООООООООЮЮЮЮЮ о о о о о о — — —' —< CSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS CD CO Ю CD N LO CD CD CD N N LO CD о" О о" CS ю" О ю" Cs" о" о о" Cs" ю" О ю" Cs" о" Tf0OOO(NWNOCOCDO5CSißO)(NOO CO N 00 О — CSCOLOCONOOO — CS Tf Ю N IOIOWCDCDCD0COCDCDCDSNNNNN Ю 00 N CO ' ■ — —i CS ^ CD —« OOOCSTf0005TfONL0Tf05O—'^N OO OOOON 0005050 — 000 — csc0 N00 050—'CSCSCOTfLONOOoOO-· CS CO ^тС^ЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮСО00СО X . О о CO V 2 cd Εί X >> •fr X 2 5 OQ * ев о cd s cd S’ S ч ю cd H -θ- Ξ X * ο —■ CS CO Tf Ю CO N OO Cs" Cs" Cs" es" Cs" cs" is" Cs" — LO — —I Ю -1 Ю O CO Ej OO Tf —<00 LO CD CD OO 05 q о" о" о" ° о" о" о" о" CO CO CO CO О — CSTfC005CSC0 —< CS CO Tf LO CO OO 05 о—<—HCSCSCOCOTf СОСОСОСОСОСОСОСО 05050)0505050505 ОООООООО 05 05 05 05 о" CO CO" CS оо" N со" OO CO CD 05 CO CD О Tf OO CO CO CO Tf Tf LO Ю LO СЮ CS Cft Tf- CS" CS" CO" ю" 05 CO" О" OO OCOCD05CSCDOCO COCOCOCOTfTfLOlO 134
СОЮОО-'lOlOOOOCMlOOOCNCDCDOi-'^NOlNTfOOO--COiOOCM^CDOiCMTfCDO- CO LOCOOOTfTfCOcO'^TfcOCOTfTfCOOOTfTfC'OTfTf''^lOOTfTf'rf4fTf-^<Tf"*fCOTfTfTfTfTfTf — CO CO OO CMTfrfN CO OO CM CO Ю Ю CD (N OO Tf Ю CM 05 CD CS OO CD N CD Ю cI °Я ю„ <Я °. cH. crI ctI ö csI crL ccL cL *1 crL csL °Я ^ crI crL ю- cd^ ccL crL °°„ aI *1 °l ~1 со^ CN CO CO со" со" Tf Tf Tf Tf Tf ю" ю" ю" ю" CD CO" CD" CD" N N N OO Οθ" Οθ" Οθ" Οθ" Oi" Oi" О)" О)" о" о" о" —" —Г CN Cm" CD CO О OO N —O) OO N CO rf Oi CO -«LOOlOOOlOOOiOCDCOCMLOTfCDCMlOLOCDOOOCMCO lß^lOlOCDCOc£)N0000050M-HWTfin^CD00050^0(N'ttOWNOWOCONOOOOCO 00- 00 N Tf OO Tf-t N (N (N N CD OO Tf OO CO «o CO C0 00O5CM00^TfCftCM COOiNOOlß Ю CO CS O 05 CO CO Tf IO Tf N CO OO CO OO Tf CD Tf O O O — CO CS CD O Tf CO N Tf CM CS) CO O4 CM CO Tf Tf N OO105^ Oi CO Tf CD N O^ CM COs UO Oi — crI Ю CN Tf CO OO^ Tf CD^ Oi^ — qo —^ CO^ CD Tf N O^ —" —" —" —" —" —T —T —T Cm" Cm" Cs" Cm" Cm" со" со" со" со" со" Tf ^ Tf Ю ю" ю" ю" ю" cd" cd" cd" N N оо" оо" оо" Oi" 05" о" оююююооооююююооооююююоооооююююооооююю LOLOlOlOiOCDCOCOCDCOCOCDCDNNNNNNNNOOOOOOOOOOOOOOOOOOOiOiOiCftOiOiOi CO CO CO CO CO CO OWOCDWOiCDTfN-О -(NTflflNOOONTf CDOO СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО CO CO О — CM Tf CD Oi CM CD О Ю О CD CM Oi CD Tf CM — О О — CM ^ CD CMTfCDOOOCMLONOCMlONOCMLOOO — TfN CO CD Oi ™ Ю ................... . CMCMCMCMCMCMCOCOCOCOCOTfTf^^TfiOlOWlOCDCDCDCDNNNNOOOOOOOiOlO>Oi^O ююююююююююююююююююю Tf IO CD CD N N OO OO Cft Oi4 0_ — — CM^ CM CO CO1 Tf Tf LO IO^ СО_ CD1 N N OOi СЮ Oi 05 O^ — — CM^ CM^ —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" CM см" см" см" см" см~ см" см" см" см" CM" CM см" см~ см" см" см~ см" CM" CM" CO со" со" со" со" со" COOOOOOOOOCOCOCOCOOOOOOOOOCOCOCOCOOOOOOOOO^^'sf’TfTfOiOiOlOi^TfTfTf gggggOOOOOOOO — — — — — CMCMCMCMCMCMCMCMCMCOCOCOCOTfTfTf 0i0i0i0i0i050i0i0i0i0i0i050i0i0i0i0i0i о" Ю о" OO CD" N оо" CM CD" CO о" О о" CO cd" CM оо" N CD" OO о" Ю о" OO CD" N оо" CM CD" CO о" О о" CO CD" CM Οθ" CONCSCD — CD — NCMOOTfOCDCNOOLO — OOLOCMONlOCMOOOCDlOCOCM — 00500NNCD CDCDNNOOOOOiOiOO — CMCMOOCOTfiOlOCDNOOOOOiO — — CMCOTflOCDNNOOOiO — — — — ^ - — — — — — — — CSjCMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCNCOCO CM^ OO^ CD LOi — — CO^ Tf N^ Ю G\ Tf IO^ Ю — CO N CO Oi^ — Tf Oi_ Tf UO N IO^ N Oi^ CM_ N N N Tf CD" Oi Tf CD" CO" —" — N Oi" CO OO Οθ" Ю Tf Tf Oi —" uo" ο" Οθ" CD" lo" CD" Oi" CO" OO Tf CM o" o" — CM" LO Ö N — lOOiTfOOcOOOCONCMOOCOOOTfOCD — OOTf-CDCOONTfOOOlOCOOOOCDTf — OiOO lOCDCDCDNNOOOOOiOiO - — — CMOOCOTfTflOCDCDNOOOOOiOO — CM CO CO Tf Ю CD CD N — — — — — — — — — — — — — — — — CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM 135
Продолжение табл. ^ФОС^^ОСОЮСО^СМСО^ЮСОСЧСО^ЮЮСОСЧС^СОЮСОГ-ООМСО^ЮСО TfC0TfTf4fTfTfTfTfTfTfTf-^<TfTf-<5t<TfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTf Tt — (Μ CO CNJ Tf CD 00 COCD05CNUOOOOOCNCO Tf 00 CN Ю Ю 1Г> IO Tf Ю 00 С\ — CO IO UO О σι — CO^ (O «О OO4 «О CO IO О- OO^ CO CO CXD CD CO LO^ О- CM 1H CN со" со" CO Tf Tf ю" ю ю" cd" cd" cd" о" о" о" оо" оо" О)" СП СгГ егГ о" —" —" —" —" οί CS)" со" со" Tf Tf ^ — _ — _ —н —, _,^-,^,^,^.,^-,^H^^^^H^^^cSCNcsjc^cMc^oqcsjcsqcMcsqCN ς Cl Civo 3 VO О СУ I * 0 LO Tf О О СП LO О О О О О о о о о о LO О о о о О О О О ю О о LO О О О о LO CO CD О CO CN OO CO CD CO О о Tf о OO CO о Tf OO Tf OO CO OO CN 00 CO Tf О Ю — о Tf Tf Tf LO UO LO UO CD CO CO CO о- C^ O- OO о OO OO О) 05 05 СП 05 О о ZZ CN CN CN CO CO CD CO CO CO 00 05 LO СП Tf ю CO CO CM CO CD CN Tf O- CN CO CO CN О- CO CO CO со Tf CN CO о UO CO о 00 О CO 00 о CO CO CO CO о 00 CN CO O CO CO Tf СП Tf О О CO C4U0 О CN CN CD Cl CO Tf 00 COs О- COs ОСI CO OOs CN O- CN O1 CN O1 CO 00 CO СП COs CN оо_ Tf о о" CN CN CO со" Tf ю" ю" со" CO" 0-~ о-" оо" 0>" СП о" о" S CN со" CO" Tf Tf ю" UO" О-" оо" оо" СП о" — — — — — — — — — — — — — — — — CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CN CO юооооююююооооооююююююоооооооююююю 0500000 ООО — — — — — — — — — — — — CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNC4 i^cocococococococococococo coco С^ЙСООЮОСОС^ФСО^С^-НО О — CNTfc005CNC0OL0OC0C005C0TfCN — OO^ cI UO СП CN CD СП CO^ (DO Tf OO^ CN CDs Tf 00_ CN CO O^ Tf СП CO 00_ CN О — CO O^ IO O^ UO O^ о" Z! — — CN CN CN со" со" Tf Tf Tf ю" ю" CO CO" CD" О·" N·" оо" О)" СП СП СП о" о" —" —" CN CN CO CO" Tf — — — — — — — -V^ - — — — — — — - — - — — — CNCNCNCNCNCNCNCNCN UO Ю Ю Ю Ю Ю Ю COs CO Tf Tf UO UO COs CO^ О О 00 00 СП СП CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO CO" CO" CO" CO" CO" Tf Tf Tf ^ Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf O1 O1 O1 О I"- О O- о O- О O1 O^ о" 00 со" о оо" CN CD" CO о" о о" CO CO" CN оо" о со" 00 о" ю о" CO со" 00 00 СП о — CO Tf CD 00 О CN Tf CD 05 — о О Tf 0- — Tf 00 I О 00 СП CN CO Tf Ю CD 00 СП О — CN Tf LO CD 00 05 О CN CO Tf ' CO CO CO Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf UO Ю LO UO LO LO Ю UO CD CO CO CO ' 05 00 Tf OO О COs Tf 05 О CN — CO О СП СП — CO^ Tf LO^ СП CD^ CO CO^ COs CN UO^ Tf CO^ СП О- CD" О" ОО" ОО" СП CD СП CO" Oi" Oi" О-" CO" CD ОО" —" Iß" —" О ю" Tf Tf CO Lß" СП Tf о" CO О- Oi" о" CN lß" о" CDrfCN - OOOh'h-CDTfTfTfTfTfUOCOTfTfUOCOt^-CDt^-OOOCNCOlOTft^O) — Tf OO 05 О — CNCNCOTfUOCDOOOOiO — CNOOTflOCOOOOCnOCNCO^UOCOl^OOO- CNCNCOCOCOCOCOCOCO CO CO COCO^^^Tf^^^^^^UO Ю UO LO UO UO UO UO CD CD 136
NOOCSThiOCONOOCSThCONOO ;Ю CO CS 00 Th CO CD CO CO N I О (N 1Л О CO IO OO^ — Tf ^ Oi I г*<" Ю CO" со" со" О N N CO Oi СП сгГ Oi" 'CSCSCS<NCSCSCS<N<NCSCSCSCS юоооооооююо ю о csoioooOTh — Nrf — csTh — о ThThcorhiococoNcoNoooiO OO COCO CN-O CO 05 OO CO CS Ю Ю — OO Ю CO — ThCOOCOOO CO CsQ — OO rh — OO Ю CO CO О OQ LO о" — со" со" rh ю" lo" со" оо" оГ о" о" —" COCOCOCOCOCOCOCOCOCOrhrfTh ююооооооююююю с<| Cs со со со со со со со со со со со CO CO CO CO COfnCO CO О О — CS Th CO Oi CS 2 о ю о IO ЮО^ЮОЮОФ .N(N00 Th" LO ю" со" со" о" о" оо" оо" сгГ о" о" (NCSCSCSCSCSCSCNICS^CNICOCO LO LO LO Ю LO Ю LO 0\ О — — CS CN CO^ CO Th Th LO LO Th" ю ю" ю" Ю Ю IO IO ю ю" Ю ю" LO СОСОО5С5О^О)О5 05ЮЮЮЮЮ NNNNNNNNOOOOOOOOOO о о о о о о N о" О о" CO со" CS оо" О со" OO о" ю о" ЮОЮОЮ — COCSOOTh-!Ni* CO Ю CO 00 Oi — (N^iONO)OCS NNNNNOOOOOOOOOOOOOiOi CO^ 05 CO^ Th OO^ CO^ UO OO^ CO OO^ — 00 N со" со" о" Oi о>" —" Th" оо" оо" rh" cs" о" о" COOiOi - Th оо — Th Th оо cs со о (NCOThCONOOO — CSCOLOCOOO COCOCOCOCOCONNNNNNN £ 2 о Ю CO Cd =ί X >> ■& X 2 X X а> * >» CU Cd Si X CS I© Cd H X-B- Oi-Q- CO, SÖ C S ЮОЮФ - ThN - «N — ю OO CO- — 'tNOi- СОгЬг^тЬЮЮЮСОСОгЬтЬгЬЮгЬтЬтЬгЬтЬ ’—I CS CO 00 CS Th Th — CS CO Th Ю <0 N^ 00 O^ CO^ Th^ СО_ CN CO^ Th^ Cft cs cs" cs" cs" cs" с-f cs" cs" cs" со" со" со" со" Th" Th" Th Th" Th" OiThOiOOLOCSOLOOONO — — — OCO — CSCOCO^rhiOCOCOlOCOCOOONOOOiOOi — ю— — LO- OO — OO N Th OO Th Th N LO О CO CS OO — OO Ю COCSOOiCOCO^LOTh Ю CO CO N N 00 Oi Oi О CS CO Th Th N OO^ Oi^ O^ CO о" о" о" о" о" о" о" о" —" —" — —" —" —" —" —" Cs" Cs" OOOOOOOOOLOLOiOLOOOOOlO ЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮСОСОСОСОСО СОСОСОСОСОСОСОСОСО о — (NThcooicsoooioococsoicOThcs- — CS CO Th LO^ CO OO^ Ol — (N Th LO^ N 00 O^ (N Th CO4 — -Hri I—Г —Г т—Г —Г cs" cs" cs" cs" cs" cs" со" со" со" со" — — — — — — — — — LO LOLOiOOiOiOiOiCO νννννννννννννΝνννοο оооооооооооооооооо COCOCOThN-OOCOCON — COCO — CSThOOCO OOiNCOOThOiCOOOCOOOThOiLO — NCOOiCO CO Th rf Ю LO Ю CO CO NNOOOOOiOO - — CS OlOCSOOCSCOONCOCSCOOOOCOr^StO COOiCON - LOOiThOOcOOOCOOiCOO)^^^ COCOThThLOLOlOCOCONNOOOOOiOi^^^ 137
Продолжение табл. 10 Г". CO OO CM CD Ю Ю ^ CM 00 Tf Ю CM CD CO ^ ^ Sg 2 2 Й in тН CO on S О CN CO 00 О — CO СП» О CS) CO -^COTfCOCOLOCOOO - - ~ ► - - - ~ - - - ίο ιό io io со" со" со" со" о" in" о" оо оо" оо" оо" оо" cd" сгГ о>" cd"2 2 2 Ξ Z! 2! 23 23 2 2 2 ^ -NNOOCOWiOW(N^WiOO-O5(Nli:O0OMONCOO<NOONCOTfNO —«CM^COlßCOOOh-CD — COCMTfCOOOOOCMCOOOCOCDCOCOTfl^OCO — Tf 00 CO CM ^ . —ч ~-ч .—1 -—'^CMCMCMCMCMCMCOCOCOCOCOCOCOTfTf-'fTfLOlOLOLOLOCDCD CSl (N О CO OO OO CO CO CO OO О) CSJ OO Tf Th О) CM CO 05 О OO £2 2 ?М CO О Ю S О CO 00 CO 00 ^ CO ^ CM О О О — CO CM CD О Tf CO О Tf CM CM S3 ZX X] S § К S о (N COIO Oi-COtq CM Tf сО_ 00_ Tf CO^ 05^ —OO^ — OO CD^ Tf fs. о CO CM^ Lra От CN CN см" см" см" со" со" со" со" со" Tf Tf Tf ю ю" ю" ю" ю" со" cd" cd" о о оо" оо" оо" cd" o>" 2 2 Ξ Ξ Ξ 23 2 юююооооююююоооооююююооооююююоооою 0COCONNNNNNNNOOOOOOOOOOOOOOOOOOO)O)O5OiO5G5O5O5OOOOO CO CO CO CO CO CO CO O O —' CM CD 05 CM CD O LO O С OO CM Tf CD OO О CM Ю О О (N LO t CO CO CO CO CO CO Tf CM 05 CD Tf CM О О CM CM О CM Ю 00 —< Tf IN CO CD о" о" О N." ь·" оо" ОО" оо" 05 CD" 05" о>" CO CO со CO CD 05 CM CD о ю о ю 00 csI ю CM CD1 о" о" ZZ ZZ CM см" ад — СМСМСЧСМСМСМСМСМСМСМСМСЧСЧСМСМСМСМСМСМСМСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО CO CO CO О О О О — — — — ю Ю Ю Ю LO Tf Tf Tf 00 00 00 00 CO CO CO CO O 00 00 00 00 00 00 00 05 05 05 05 05 05 05 05 05 ОООООООО—' — - —« —> ОООООООООООООООО—■—■ — — — —■—■ —< — — —■ —I — _ о —< CO 00 Tf CM CO CD tN 00 CD CD 00 — о Tf CO Tf CO о CD Tf CO Tf о CM 00 CO CO ь- CO о о Tf 05 tN Ю CO о IN- CO ю ю S Tf Tf Tf Tf ю LO CO C^ 00 05 CM Tf CO 00 CO Tf Tf LO S CD 00 05 о CM CO Tf Ю о 00 05 о CM CO Tf ю CO 00 05 о CM Tf CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CO CO CO CO CO CO CO CO CO Tf Tf Tf Tf CD CO 00 о 00 00 О IN· CM 00 CD Г- 00 LO о о LO Tf CD CD CO 05 о CO CO LO 00 О ю CO CM 00 CM CD LO CM 00 Ю CO 05 о Tf CM CD IN CO Tf CO о 05 00 О Ю ю Tt Tf CO CO CO CO CO CO Tf ю Tf CM CM CO Tf Tf Ю CO CD IN- 00 CD 05 О CM CO Tf Tf Ю CD »N 00 CD О CM CO Tf Ю CD О 00 CD —н CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO 138
OCOTfoOCT — CSCOTfCTOCSCOTfLflCTO — COTflflCDCT-CSCO^lflCDCT — CO^iflCDCTCS ifllfliflTfTfiOiDlOlflTfiflifliDifliflTfifliAlflLOlfliflTfLfllfllflifllfllflTfiflifllfllfllflTflfl CSCOTf CSlTfCDOO CO CD CT CS lfl 00 00 CS CD TfOOCS LO Ю Ю CD CS 00 Tf CD CT CD —< CO LO LO N CD — CO CD CD 00 О CO UO N 00 — CO CD 00 О CO Ю N CSWN CS LO N О CO Ю 00 — nninfn(r>fNjnnn^rs.OiOCSOCOCSCMOOCSNCOWOOOOOO’--WOWiOOOOO-'ißißN S2ii:2S2SoP2SKlfecONCSN — CD — OOTfCTlOlOC005LOCSOOLOCSCSCSCT>NTf05Tf OO CT LO CT Tf LO CO CO CS CD CD CS Tf N CS CO CO CS N CO CO CO CO OO О OO N CD OO О CO CD CD CO о OO N CD О CO CD Tf CT Tf О о CS Ifl I CD4 CT CO Tf OO CO N CD OO4 CO OO CS N CS4 N (N N OO4 со CT <3 CS OO Tf о CD CS со" со" Tf LO" ю" CD" CD" N N Οθ" ст" ст" о" о" _Г CS" CO" со" Tf Tf ю" LO" N Οθ" Οθ" Cft" о" о" — — — — CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CO CO CO ' юююооооооююююююоооооооюююиоюююооооооюю ООО — — — — — — — — — — — — CNCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCO СОСОСОСОСОСОСОСОСОСО CO CO CO CO CO CO CO CDCSOiCDTfCS-О О — CSTfCDCTCSCDOlflOCDCOCTCDTfCS — О О — CSTfcDCTCSCD CT COe OD 0_ Tf CO CS^ CD Tf CO CS^ CD^ O^ Tf CT^ CO 00^ CS N — CD^ O4 lfl; O^ Lfl^ O^ ID LO © Lfl^ O4 LD 0__ СD^ — Cs" со" со" Tf Tf LO LO CD CD" CD" N N Οθ" Οθ" Οθ" СТ" СТ" о" о" —" —" Cs" CS" CO CO" Tf Tf Ю lfl" CD" CD" N N·" Οθ" Οθ" О)" ^—■’—■’—■ —■ ——■’—' —i — — — — — — CSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS юююююююююююююююююю CD4 CD N N CO 00 CT CT O4 — — CN CS^ CO^ CO Tf Tf ID Ю CD^ CD^ N N OO^ OO^ Cft4 Cft O^ — — CS4 CS CO CO^ Tf CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" ^ Tf Tf Tf" Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf rf Tf Tf Ю lfl" LD ID" LO" lfl" ю" lfl" Lfl N N N CS CO CS CS CS CO CD CD CD CD CD CD— — — — — — —CD CD CD CD CD CD CD IOLO — — — CSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfTfTfTfTf CDCSCSCSTfOOTf — О — TfOO^CSCSCOCD — OOCDCDOOCSNTfCOTfcDOCDTfcO^NCsESS COCDCTCSiDOOCSCDO^OOCSNCSNCSNCOOOTfOCDCOCTCDCOONlOCSOOOCDTfCO^S ЮСОЬ-СТО — COTfCDNOOO-COTfCDNCTOCSTflONOOOCSTfiONCT — CSTfCD0022* 'tTfTf^tWiOlOiiDiOlOWCOCOCOCDCDCDCDNNNNSNOOOOOOOOOOOOOiOiOiOiOi О CO CT OO Ю Tf LO N N Tf CS CS CO CD CD CS CT N N CT CS CT Ifl CS О CS CD CT LO CS —H CO *-н Tf CD N OO OO О CS Tf CD CT CT CS Ifl 00 Tf Ю CT CS CD О Tf CT О Lfl О LO О Ifl О CS 00 Tf О CD CS Ifl О CS CO Ifl CD N OO CT О CS CO Tf CD N 00 CT CS Tf Ifl CD 00 CT — CS Tf Ifl N 00 CT CO Tf CD N CT Tf ^f Tf Tf Tf Tf Tf Tf LO Ifl LO LO Ifl Ifl Ifl Ifl CD CD CD CD CD CD CD N N N N N N N 00 00 00 00 00 00 139
VO Q ä ϊ § rS s. C5 O 5 >. >> ς -Θ- га \ cfs ς Q- cio ГС O’ Ю CD О CD Tf1 N — (N CO (N (N СЧ 05 00 CO 05 CO 00 О 00 Ю О o' — Th Tf Tf CO CO О ю О N CN 00 CD 00 —■ 05 00 00 CQ.ICN ООО 05 N.CD. N Tf — O CN Tf 05 05 05 Cd Cd =J S ч VO cd ю гг CQ > х S О- . CU JJ X о ς CL Cixg О 3 OiOOLOOOCNlOO>—■ N — TfONOiO--OCNTfCD Tf 1^f LO Ю LO CD CD CD NTflOlHlCD^tLOLOCDLOLOlOLO CNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOTfTfTfTfTfLOlOlO CNNCOOIOCOOOOLOOOOOCDOCN^^^^SSS CNCNCOTfTfLOCDCDNLOCDNCDOO^S^H^^H^i-H _ ю —. — Ю — 00 — 00 N Tf 00 Tf Tf N CN CN Ю О CD CN 00 Tf — 00 Ю CO CN О 05 CO CO Tf Ю Tf N CO UO CD^ CD^ N N OO^ О Cft O^ CN CO^ Tf Tf N 00_ 05^ O^ CO Tf CD^ N о o' о" о о o' о" o' —Г —Г —Г —Г I—Г —Г —Г —Г cn cn" cn" cn" cn" СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО О — (N Tf CD О) <N CD О Ю О CD Csl О) CD Tf CN — О О — CN CO^ Tf U2 CD^ OOi Cft^ — CN Tf UO N OO^ O^ CN Th CD^ OO^ CN —Г —Г I—Г ~-Г I—Г —Г ,—Г —Г CN CN CN CN CN CN CO со" со" со" со" Tf Tf — — — —■ — — —«lOiOlDLOOOOOOOOOCNCNCNCN • CD CD CD CD CD CD CDCDCDCDCDCDCDCDCDCDCDNNNN ООООООООООООООООООООО — TfO5CDU^CD05rf — OOTfO5CDU0CD05Tf—-О—< Tf т^ЮЮЮ CD N N С CO Ю CO CN CO CN N CO CN N 05 CO 00 Cft Tf О CD CN 00 Tf 00 Tf 05 CD N 00 05 05 О О CN CN CO Tf Tf Ю 140
г- ' CO CN O CN Ю 05 — Tf CO О) — Tfc005CN'>fc005 — TfiONOrtiOCDOThN-< CN Ю CO OO 05 ^ЮЮЮЮ1ЛЮЮЮЮЮЮСОЮЮЮФЮЮЮ(ОЮЮЮФЮЮЮСОЮЮЮЮЮЮЮЮ §8§2„o,g^S 2a5SSSSSS.ooSS&.iS8S^«ooo заяЗюКД2 io со со" со со" n n n оо оо" оо" оо оо" οΓ σΓ o>~ of2 2 2 ZZ ZZ 2 2 EU 2 2 2 21 21121212 2 2 2 ЮЮООООЮООСОЮ — COCNCDNCONCOCO^TfOOO)iOCN — COCONiOlOlOCO — — OCDN 'tCD(J)(Na)^CO0WOOOCOWrt<NO'^<NWOiCNOrtN(NOCO0CO-iNLOO5W(J>'^OO ^,^,^(^^,(^(NlNiNiNCOWCOrtCO^TfTt^t^lOWWWCD^OCDNNNOOOOOOOOa)^ N CO CO T^ OO CO CO CO OO 05 CN OO Tf Tf О) CN CO О) N OO OO CO CO Th CO Tf CN О О О CO CN CO О Tf CO N Tf CN CN <Э CN CO Ю 05 CO LO CN Tf О OO Tf CO cI — <» — CO^ CO Tf N CO CO CO со" CO Tf Tf Tf Ю ю" ю" ю" ю" со" со" со" N N ОО" ОО" оо" О)" оГ сооооюа^ю- - of Qf о" о" — —Г — CN CO CO CO Tf IO ю" со" со" ооооююююоооооююююооооюююю5225Й)2Й!222<^2 NNNNNNNN00000000000000000005050505050>050)22222222ZZZZZZZZ CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO «,нсолЯсопюпюЯлйгнЯ^. —.(NTtcoaxNcooioococNiocoTfcN — о о — TfCOOOOCNlONOCNlONOCNLOOO — TfN CO CD О °ί 1H °Ч 011H °Ч tR- °Л. cH °Ч cI Tf Tf Tf ю"ю" ю"ю"со"со"со"со"N N N N Οθ"00^"°5 О)"05"0>"2 2 2 ZZ ZZ ZZ 2 2 21 21 ZZ 2 юююююююююююююююююю — -H CN CN CO CO^ Tf Tf Ю lO_ CD^ CO N N OO^ OO^ О 05 О. — — (N CN CO^ CO Tf Tf LO Ю О CO N N OO OO^ Cfi CN CN (N CS CN CN CN CN CN CN CsT CN (N CN CN CS)" CN CN CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO ююююо50) 05юсососососососососо Tf^Tf ^nnnn - — — — ю ю ю ю NNNNNNNN0000000000000000000)0)0)0)050)0000)0)0300000000 ООООООООООООООООООООООООООООО — — — — — — — — TfO)0WCOa)^«O— TfO)CDW0O)Tf-O —^OXOlOCOOTf^O-^0)C0WC00)Tf COTfCOCN—ООООООО — CNCOTfCOOOO<NTfC005CNlOOOC4COOTfOO<NNCNN<NOO N00050 — (NCOTfLOCONOOOiO — (NCOTfCONOOOOCNCO Tf CO N050 — COTfCDN050 — — — <N<NCN.<N<N<N<N<N<N<NCOCOCOCOCOCOCOCOCOTtTfTfTfTfTfTfiOiOLOiOlOlOlOCO — OOCO - NlOl005<NNTfCOiON — N Tf CON О) Ю CO CO-h ^ OO Ю OO OO Q CO - N CO CO' ^<NO00CDTfC0<NOO0)050500 00 05 05 05 O — CN CN Tf CO 00.0) — CO CO N O CO N O) (N CO O CO N OO OO 05 O — CN CO \f Tf LO CO N OO 05 O — CO Tf LOCO N 00.05 O (N CO TflO N OO 05 O <N CO Ю ^-,^-,^„,,-,CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOCOCOCOCOCOTf'TfTfTfTfTfTt'TflOLOlOLO 141
Продолжение табл. 11 -·& Q£"u ct •м.©. OQ^ X О — CSCONOi- CSCOCONCD — CSCOThCOOOO—'СЧСОтЬСООО — CSCOTfCOOCSCOLO ЮОЮЮЮ0СО0ЮЮЮСО00С£>ЮЮ(О0СОСОЮЮЮ00ЮССИЛЮСО0О LO ю ю N CS Ю N ‘со" Th Tf Tf Th ю CSI CS CS CS CS CS COCDCDCSLOOOOOCSCO N — COCSOONOOOCS’ ThOiLOOCOOOOO^N< ООО — — CSCSCOCS< CO CO (N CO CD CM Th О CO CO COC^ NCOCO CO CO 00 COCO CSJ-N CO(J)OOCO со со со о оо N со о со со Tf cn Tt — о о — cs ю ю — оо ю со —« Th со οι со оо — cooocooocsN<NNCsNcooocooico<NoOThOcocs-ооть — ооюсосоооою о о CO CO OO Th о о N Tf о N N Th CS CO CO CO CO CO Tf CO CS CD CO CO о LO CO о OO ю CO CO CO OO N о LO CO LO со N N OO Ol о OO Ol —I —H CS CO I-H CO Th LO N — — — — — — — — CS — ’—1 CS CS cs CS CS CS CS CS CS CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO' CO CO CO CO CO о о CS Th CO Oi CS CO о LO о CO CO CD со Tf CS о о CS Th CO CD CS CO о ю о CO Th OO1 CS CO O4 Th CD CO OO CS N CO O4 ю. о ю O4 1Л ю O^ LO O4 ю о со — N CS OO Ю CO CO CO N N оо" оо" оо" оГ CD" о" о" -J4 _г CsT Cs" со" со" Th Th LO ю" со" со" N N оо" оо" Oi" cd" о" о" _ _ — CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CS CO CO Oi CO ю CO CD Tf _ о , о о о CS CO Th CO OO о CS CS Th CO OO о CS Th CO OO CO о о о о CS CS —1O- TfCncOLOCOCHTf —'О — TfOicOLOCOCnTh — £ TfOCOCSOOlßCSOlCOTfCSOOOCOThCOCS — ООО, С^'ФЮ^ОООМСОЮМТ)--CSJThCOOOOCSjThCOOOi COCOCOCOCONNNNNNOOOOOOOOOOOlOlOiCTl Ol ; oocsNcocscomoicoooNoooio — ThcoThN — ooco^iooocooifcgi^feSin CONOlOCOCOLOCOOOOl — CSThCONCDOCS^CONOl- W^C0 00kOnnho iOtOLOCOCOcOCOCOCOCONNNNNNOOOOOOOOOOOOOlO>OlOlOl22-i22-H N CS Th N 00 CS OO N CO CO LO о CO ю N Oi о о о о о о 142
Таблица 12. Массы ленточных фундаментов, нагруженных посредине Q, кН Qofr Фобщ/Q бфакт* кН/м2 Шири¬ на, M d, см В 25, м3/м R III, кг/м кг/м3 Опа¬ лубка на I м M2 Приме¬ чания 100 107 1,07 200 195 0,55 20 0,11 5 46 0,4 Только стыковоч¬ 200 220 1,1 200 1,1 30 0,33 10 31 0,6 ная арма¬ 400 456 1,14 199 2,3 50 1,15 37 32 I тура 600 704 1,174 201 3,5 70 2,38 80 34 1,4 100 106 1,06 250 236 0,45 20 0,09 5 56 0,4 То же 200 218 1,09 243 0,9 40 0,36 6 17 0,8 400 444 1,11 247 1,8 50 0,9 27 30 I 600 673 1,122 250 2,7 60 1,62 68 42 1,2 800 910 1,138 246 3,7 70 2,59 116 45 1,4 100 104 1,04 300 297 0,35 20 0,07 5 72 0,4 » 200 214 1,07 286 0,75 35 0,263 6 22 0,7 400 435 1,088 300 1,45 50 0,725 20 28 I 600 659 1,098 300 2,2 60 1,32 45 34 1,2 800 887 1,11 301 2,95 70 2,065 96 47 1,4 1000 1118 1,118 295 3,8 80 3,04 175 58 1,6 100 103 1,03 350 343 0,3 20 0,06 5 83 0,4 200 210 1,05 350 0,6 30 0,18 6 31 0,6 I 400 430 1,075 344 1,25 50 0,625 20 32 600 651 1,085 343 1,9 60 1,14 47 41 1,2 800 874 1,092 350 2,5 70 1,75 76 44 1,4 1000 1102 1,102 350 3,15 80 2,52 147 59 1,6 1200 1334 1,112 347 3,85 90 3,465 202 59 1,8 100 103 1,03 400 343 0,3 20 0,06 5 83 0,4 » 200 208 1,04 378 0,55 25 0,138 6 39 0,5 400 426 1,064 388 1,1 50 0,55 14 26 I 600 644 1,073 391 1,65 60 0,99 32 32 1,2 800 865 1,081 394 2,2 70 1,54 60 39 1,4 1000 1088 1,088 397 2,75 80 2,2 101 46 1,6 1200 1315 1,096 399 3,3 90 2,97 161 55 1,8 1400 1546 1,104 397 3,9 100 3,9 225 58 2 Q — нагрузка от стен (толщина стены d = 20 см, включая стыковочную ар¬ матуру 0 8 мм, а = 16 см). Qo6ui =Q + вес фундамента + 8 кН/м2 временной нагрузки + 5 кН/м2 подвижной нагрузки. 143
СОДЕРЖАНИЕ ПРЕДИСЛОВИЕ 3 А. ПОДГОТОВКА РАБОЧИХ МАТЕРИАЛОВ 3 1. Одноосно армированные монолитные плиты 3 1.1. Расход стали в одноосно армированных монолитных плитах 3 1.2. Расход бетона в одноосно армированных монолитных плитах 12 1.3. Расход опалубки одноосно армированных монолитных плит 13 1.4. Баланс масс 13 2. Массы двухосно армированных монолитных плит 13 3. Массы ребристых плит 14 3.1. Расход стали многопролетных ребристых плит 14 3.2. Расход бетона в ребристых плитах . 18 3.3. Расход опалубки в ребристых плитах . 18 3.4. Баланс масс 19 4. Массы опор 19 4.1. Расход стали в опорах 19 4.2. Расход бетона в опорах . 60 4.3. Расход опалубки для опор 60 5. Масса стальной арматуры в стенах 60 6. Масса стальной арматуры в полах 60 7. Массы фундаментов 60 7.1. Квадратные фундаменты с нагрузкой по центру . 60 7.2. Прямоугольные фундаменты с нагрузкой по центру . 61 7.3. Прямоугольные ленточные, фундаменты с нагрузкой по цент- ру . . . . 61 7.4. Масса отмосток . ...... 61 7.5. Оценка таблиц фундаментов по п. п. 7.1. и 7.2 61 8. Защитный слой для отдельных фундаментов 69 9. Пояснения к разделу Б 69 Б. РАБОЧИЕ МАТЕРИАЛЫ 70 1. Одноосно армированные монолитные плиты 70 2. Двухосно армированные монолитные плиты 75 3. Ребристые плиты 85 4. Расход стали в опорах 84 5. Расход стали в стенах 94 6. Расход стали в плитах пола 95 7. Массы фундаментов . 96 ПРИЛОЖЕНИЕ К РАЗДЕЛУ Б 99 8. Массы комплектов ребристых плит перекрытий 100 9. Массы многоэтажных бесподвальных зданий 100 10. Масса стали на I м3 бетона комплекта строительных элементов здания 111 11. Массы многоэтажных зданий на I м3 строительного объема 111 12. Экономические исследования. Калькуляции 127 144