Stahlbedarf
im Stahlbeton-Hochbau, Querschnitte und Massen
von Dipl.-Ing. Walter Braun
Werner-Verlag
В. Браун
Расход
арматуры
в железо¬
бетонных
конструкциях
Справочное пособие
Перевод с немецкого
В.Ф. Гончара
Москва Стройиздат 1993

ББК 38.626
Б87
УДК 666.982.24:658.511.2(035,5)
Рецензент — д-р техн. наук, проф. В. Н. Байков
Редактор — М. В. Степанова
Браун В.
Б87 Расход арматуры в железобетонных конструкциях:
Справ. пособие/IIep. с нем. В. Ф. Гончар.— М.:
Стройиздат, 1993.--144 с.: ил.
Книга автора Германии содержит большое число диаграмм
и таблиц, позволяющих быстро и точно определить расход стали,
бетона и опалубки для железобетонных конструкций: плит, ба¬
лок ребристых перекрытий, стен, фундаментов, колонн, полов.
Для инженерно-технических работников научно-исследова-
тельских и проектных организаций.
РАСХОД АРМАТУРЫ В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
Технический редактор H. Н. Удалова
Корректор JJ. А. Егорова
ИБ № 5121
Сдано в набор 29.10.90. Подписано в печать 15.10.90. Формат 60 X 88‘/i6· Бумага
офсетная. Гарнитура «Литературная». Печать офсетная. Уел. печ. л. 8,82. Уел. кр.-отт.
9,07. Уч.-изд. л. 10,56. Тираж 10 000. Изд. № AX—3255. Зак. № 3. Цена договорная.
Стройиздат, 101442, Москва, Каляевская, 23а
ГП «Полиграфист», 509281, г. Калуга, пл. Старый торг, 5
ISBN 5-274-00629-9
Б 3306000000I-Jgi .32-90
ББК 38.626
047(01) — 93
I	IJ LI
Справочное издание
ΤΛ I	И И
Браун Вальтер
библиотека
Брестского политех¬
нического института
ISBN 5-274-00629-9 (Российская Федерация)
ISBN 3-8041-1221-8 (Германия)
© Werner — Verlag GmbH.
Düsseldorf. 1986
® Перевод на русский язык.
Гончар В. Ф., 1993.

ПРЕДИСЛОВИЕ
Определение расхода стали в монолитных бетонных сооруже¬
ниях. Для составления калькуляций, производственных смет и
т. п. расчетчику требуются предварительные данные о расходе
стали. Во многих случаях расход стали определяется на осно¬
вании неудовлетворительно выполненных проектов, так называ¬
емой сметной проработки. Часто при этом точность очень низкая.
Автором разработаны формулы, таблицы и диаграммы, с по¬
мощью которых может быть определен расход стали как для
отдельных строительных элементов, так и для всего сооружения
в целом.
Определение расхода бетона и опалубки. Расчеты расхода
бетона и опалубки, выполненные в соответствии с рекомендациями
этой книги, потребуют в основном только прилежания и сведут
затраты квалифицированного труда к минимуму.
Указания и рабочие материалы. Раздел А посвящен обосно¬
ванию точности и применимости формул, диаграмм и таблиц,
раздел Б содержит рабочие материалы для повседневного поль¬
зования.
А. ПОДГОТОВКА РАБОЧИХ МАТЕРИАЛОВ
I.	ОДНООСНО АРМИРОВАННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ ПЛИТЫ
1.1.	Расход стали в одноосно армированных
монолитных плитах
1.1.1.	Одно- и многопролетные плиты (сокращенные формулы).
Опытные величины представлены в разд. Б, п. 1.3.
1.1.2.	Многопролетные плиты. Сокращенная формула с диа¬
граммой показана в разд. Б (см. рис. 4).
I.	Построение формул. /£М — средние длины пролетов, м;
q — нагрузка, кН/м2; Ι/m, — коэффициент Винклера, зависящий
от g и р.
Продольное армирование определяется из следующих уравне¬
ний:
ал 		.		 ksM-
iv I —	, CLs 		;	у ·	]	·
rrii	п	п	п
С вводом	опытной величины	а	и	безразмерного	фактора	δ,,
который	получается как разность между	выбранным	двухпролет¬
ным фактором I и 3- или 4-пролетным фактором, имеем:
т, h	h
3

Из этого следует, что безразмерным фактором ö, можно пре¬
небречь.
2.	Указания к формулам. Согласно DIN 1045 п. 17.7.2
прогиб должен быть не более h = /?/150 или h = /,/35.
Плиты рассчитывались, исходя из этих граничных величин,
причем при меньших пролетах нагрузки на плиты увеличены.
Временные нагрузки складывались из снеговой и равномерно
распределенной нагрузки р, составляющей 2; 3,5; 7,5 и 10 кН/м2.
Переменные и постоянные величины, q — нагрузка, представ¬
ляющая сумму ¢1 + ^2 + P, кН/м2; Im — усредненная ширина
всех пролетов, м; h — полезная высота армированной зоны, см;
ks — коэффициент армирования согласно таблицам для BSt 500/
/550, определялся для двухпролетных плит, но полностью приме¬
ним для многопролетных плит; Ι/m, — определяется для макси¬
мального пролета M следующим образом:
2-пролетные	плиты: 1/m, = (0,07g + 0,096р) : Xq
3-пролетные	плиты: Xjmi = (0,185g + 0,277р) : 3q
4-пролетные	плиты: 1/m, = (0,226^ -J- 0,36р) : 4q.
Переменная экспериментальная величина а. В литературе и
на практике используется коэффициент а, с помощью которого
и величины армирования пролета as определяют расход стали.
Колебания значений этого коэффициента столь значительны, что
без достаточного количества экспериментальных данных часто не¬
возможно рассчитать! количество стальной арматуры. В боль¬
шинстве случаев коэффициент а вообще относят	к	отдельному
или нескольким пролетам, не принимая во	внимание	влияние
временных нагрузок. Ниже приведены проверенные автором на
практике значения коэффициента а.
Коэффициент а
Балка
р, кН/м2
Снеговая
нагрузка
2
3,5
5
7,5
10
2-пролетная
1,45
1,46
1,48
1,5
1,55
1,6
3-пролетная
1,55
1,56
1,58
1,6
1,65
1,7
4-пролетная
1,65
1,66
1,68
1,7
1,75
1,8
Коэффициент а выбирается инженером-конструктором, исходя
из экономических соображений и технических возможностей.
Частичные корректировки выполняются с помощью диаграммы,
показанной на рис. I.
Указания к определению графической величины 6,7( : F90 с
h = d — 3,5 см. Расчетные величины коэффициента к приведены
ниже.
4

к 5	6	7	8	9
0,55
Sg dl =DM
P= 2кН/м гг В25 ,4
,11111
-V-
БЕЗ НАГРУЗОК от перегородок h - li/35
OfU
— — — с НАГРУЗКАМИ ОТ ПЕРЕГОРОДОК h -I{ 2/l5Q
0,561
. П I
аЯ
_ -Г ~ п.99
С
iJL^rn—
I
U3
I
СНЕГ в 25
4-5	6	7	в	9	IO	пролет	плиты,	I
Рис. I, ^-диаграмма
5

Определение коэффициента k для граничной величины Im/35. Класс бетона В 25
I пролетов
Ipl
d
h
g
я
11 т,
ks
Cl
uks/nii
δί
2
4
13
9,5
5
Снег
5,75
0,07
3,75
1,45
0,3806
I
3
4
13
9,5
5
5,75
0,06567
3,75
1,55
0,3806
I
4
4
13
9,5
5
5,75
0,06087
3,75
1,65
0,3806
0,99
2
5
15
11,5
5,5
6,25
0,07
3,75
1,45
0,3806
I
3
5
15
11,5
5,5
6,25
0,06535
3,75
1,55
0,3806
I
4
5
15
11,5
5,5
6,25
0,06052
3,75
1,65
0,3806
0,98
2
6
18
14,5
6,25
7
0,07
3,78
1,45
0,3837
I
3
6
18
14,5
6,25
7
0,065
3,78
1,55
0,3837
0,99
4
6
18
14,5
6,25
7
0,06009
3,78
1,65
0,3837
0,98
2
7
20
16,5
6,75
7,5
0,07
3,8
1,45
0,3857
I
3
7
20
16,5
6,75
7,5
0,06473
3,8
1,55
0,3857
0,99
4
7
20
16,5
6,75
7,5
0,05985
3,8
1,65
0,3857
0,97
2
8
22
18,5
7,25
8
0,07
3,82
1,45
0,3877
I
3
8
22
18,5
7,25
8
0,06454
3,82
1,55
0,3877
0,99
4
8
22
18,5
7,25
8
0,05964
3,82
1,65
0,3877
0,97
2
9
25
21
8
8,75
0,07
3,83
1,45
0,3888
I
3
9
25
21
8
8,75
0,06430
3,83
1,55
0,3888
0,98
4
9
25
21
8
8,75
0,05937
3,83
1,65
0,3888
0,97
2
10
27
23
8,5
9,25
0,07
3,84
1,45
0,3898
I
3
10
27
23
.8,5
9,25
0,06416
3,84
1,55
0,3898
0,98
4
10
27
23
%,5
9,25
0,05922
3,84
1,65
0,3898
0,96
2
4
13
9,5
P
5
= 2кН/м2
7 0,07743
3,8
1,46
0,4296
I
3
4
13
9,5
5
7
0,07043
3,8
1,56
0,4296
0,97
4
4
13
9,5
5
7
0,07043
3,8
1,66
0,4296
0,97
2
5
15
11,5
5,5
7,5
0,07693
3,82
1,46
0,4291
I
3
5
15
11,5
5,5
7,5
0,06985
3,82
1,56
0,4291
0,97
4
5
15
11,5
5,5
7,5
0,06544
3,82
1,66
0,4291
0,97
2
6
18
14,5
6,25
8,25
0,0763
3,82
1,46
0,4256
I
3
6
18
14,5
6,25
8,25
0,0691
3,82
1,56
0,4256
0,97
4
6
18
14,5
6,25
8,25
0,06462
3,82
1,66
0,4256
0,96
2
7
20
16,5
6,75
8,75
0,07594
3,83
1,46
0,4246
I
3
7
20
16,5
6,75
8,75
0,06868
3,83
1,56
0,4246
0,97
4
7
20
16,5
6,75
8,75
0,06416
3,83
1,66
0,4246
0,96
2
8
22
18,5
7,25
9,25
0,07562
3,85
1,46
0,4251
I
3
8
22
18,5
7,25
9,25
0,0683
3,85
1,56
0,4251
0,97
4
8
22
18,5
7,25
9,25
0,06374
3,85
1,66
0,4251
0,96
2
9
25
21,5
8
10
0,0752
3,86
1,46
0,4238
I
3
9
25
21,5
8
10
0,0632
3,86
1,56
0,4238
0,97
4
9
25
21,5
8
10
0,063
3,86
1,66
0,4238
0,96

CO bO CO NJ ^COND 4^ CO Ю CO OO J^OOND 4^ CO OO 4^ CO tO 4^· CO OO 4^ CO OO ^ CO NO CO tO
Продолжение табл.
Ipt
d
h
g
q
I /rrii
ks
а
uks/rui
δ,
10
27
23,5
8,5
10,5
0,07495
3,88
1,46
0,4246
I
10
27
23,5
8,5
10,5
0,06751
3,88
1,56
0,4246
0,96
10
27
23,5
8,5
P =
10,5 0,06288
= 3,5 кН/м2
3,88
1,66
0,4246
0,96
5
15
11,5
5,5
9
0,08011
3,85
1,48
0,4565
I
5
15
11,5
5,5
9
0,07359
3,85
1,58
0,4565
0,98
5
15
11,5
5,5
9
0,06953
3,85
1,68
0,4565
0,99
6
18
14,5
6,25
9,75
0,07933
3,84
1,48
0,4509
I
6
18
14,5
6,25
9,75
0,07268
3,84
1,58
0,4509
0,98
6
18
14,5
6,25
9,75
0,06853
3,84
1,68
0,4509
0,98
7
20
16,5
6,75
10,25
0,07888
3,87
1,48
0,4518
I
7
20
16,5
6,75
10,25
0,07214
3,87
1,58
0,4518
0,98
7
20
16,5
6,75
10,25
0,06794
3,87
1,68
0,4518
0,98
8
22
18,5
7,25
10,75
0,7847
3,87
1,48
0,4494
I
8
22
18,5
7,25
10,75
0,07165
3,87
1,58
0,4494
0,98
8
22
18,5
7,25
P
10,75 0,06741
= 5 кН/м2
3,87
1,68
0,4494
0,98
4
13
9,5
5
10
0,083
3,88
1,5
0,4831
I
4
13
9,5
5
10
0,077
3,88
1,6
0,4831
0,99
4
13
9,5
5
10
0,07325
3,88
1,7
0,4831
I
5
15
11,5
5,5
10,5
0,08238
3,92
1,5
0,4844
I
5
15
11,5
5,5
10,5
0,07627
3,92
1,6
0,4844
0,99
5
15
11,5
5,5
10,5
0,07245
3,92
U
0,4844
I
6
18
14,5
6,25
11,25
0,08156
3,91
1,5
0,4784
I
6
18
14,5
6,25
11,25
0,0753
3,91
1,6
0,4784
0,99
6
18
14,5
6,25
11,25
0,07139
3,91
1,7
0,4784
0,99
7
20
16,5
6,75
11,75
0,08106
3,95
1,5
0,4803
I
7
20
16,5
6,75
11,75
0,07472
3,95
1,6
0,4803
0,98
7
20
16,5
6,75
11,75
0,07076
3,95
1,7
0,4803
0,99
8
22
18,5
7,25
12,25
0,08061
3,98
1,5
0,4812
I
8
22
18,5
7,25
12,25
0,07418
3,98
1,6
0,4812
0,98
8
22
18,5
7,25
12,25
0,07017
3,98
1,6
0,4812
0,99
9
25
21
8
13
0,08
4,01
1,5
0,4812
I
9
25
21
8
13
0,07346
4,01
1,6
0,4812
0,98
9
25
21
8
13
0,06939
4,01
1,7
0,4812
0,98
10
27
23
8,5
13,5
0,07963
4,04
1,5
0,4826
I
10
27
23
8,5
13,5
0,07303
4,04
1,6
0,4826
0,98
10
27
23
8,5
Р'~
13,5 0,06891
= 7,5 кН/м2,
4,04
1,7
0,4826
0,98
5
15
11,5
5,5
13
0,085
3,92
1,55
0,5165
I
5
15
11,5
5,5
13
0,07936
3,92
1,65
0,5165
0,99
5
15
11,5
5,5
13
0,07583
3,92
1,75
0,5165
1,01
6
18
14,5
6,25
13,75
0,08418
3,9
1,55
0,5089
I
6
18
14,5
6,25
13,75
0,0784
3,9
1,65
0,5089
0,99
7

Продолжение табл.
пролетов
*р/
d
h
8
q
I /т,·
ks
а
a ksftTii
δ,
4
6
18
14,5
6,25
13,75
0,07477
3,9
1,75
0,5089
I
2
7
20
16,5
6,75
14,25
0,08368
3,93
1,55
0,5097
I
3
7
20
16,5
6,75
14,25
0,07781
3,93
1,65
0,5097
0,99
4
7
20
16,5
6,75
14,25
0,07413
3,93
1,75
0,5097
I
2
8
22
18,5
7,35
14,75
0,08322
3,97
1,55
0,5121
I
3
8
22
18,5
7,35
14,75
0,07726
3,97
1,65
0,5121
0,99
4
8
22
18,5
7,35
P
14,75 0,07354
= 10 кН/м2
3,97
1,75
0,5121
I
2
4
13
9,5
5
15
0,08733
3,97
1,6
0,5547
I
3
4
13
9,5
5
15
0,08211
3,97
1,6
0,5547
I
4
4
13
9,5
5
15
0,07883
3,97
1,8
0,5547
1,01
2
5
15
11,5
5,5
15,5
0,0868
4,02
1,6
0,5583
I
3
5
15
11,5
5,5
15,5
0,08145
4,02
1,7
0,5583
I
4
5
15
11,5
5,5
15,5
0,07811
4,02
1,8
0,5583
1,01
2
6
18
14,5
6,25
16,25
0,086
3,98
1,6
0,5477
I
3
6
18
14,5
6,25
16,25
0,8054
3,98
1,7
0,5477
I
4
6
18
14,5
6,25
16,25
0,07712
3,98
1,8
0,5477
1,01
2
7
20
16,5
6,75
16,75
0,08552
4,02
1,6
0,5501
I
3
7
20
16,5
6,75
16,75
0,07998
4,02
1,7
0,5501
0,99
4
7
20
16,5
6,75
16,75
0,0765
4,02
1,7
0,5501
1,01
2
8
22
18,5
7,25
17,25
0,08507
4,07
1,6
0,554
I
3
8
22
18,5
7,25
17,25
0,07945
4,07
1,7
0,554
0,99
4
8
22
18,5
7,25
17,25
0,07592
4,07
1,8
0,554
I
2
9
25
21
8
18
0,08444
4,07
1,8
0,5499
I
3
9
25
21
8
18
0,07871
4,07
1,7
0,5499
0,99
4
9
25
21
8
18
0,07871
4,07
1,8
0,5499
I
2
10
27
23
8,5
18,5
0,08405
4,1
1,6
0,5514
I
3
10
27
23
8,5
18,5
0,07824
4,1
1,7
0,5514
0,99
4
10
27
23
8,5
18,5
0,07461
4,1
1,8
0,5514
I
Так как выше было указано, что величину б/ можно с доста¬
точной точностью принять за I, a aks/mi = k, то формула для
определения расхода стали имеет вид:
/2
Gct = k , кг/м2 плиты перекрытия.
На рис. I приведена расчетная диаграмма, действительная
для F 90 без дополнительного армирования при h = //м/35; пунк¬
тирные линии — для расчетов при h = lilA/150. С помощью диа¬
граммы определяется в два раза больше величин, чем с помощью
таблиц.
8

ω ND CO to 4^ CO ЬО ф. CO Ю ^ 00 Ю CO KD ^COtO 4^ CO Ю Ф- W Ю 4^ CO Ю 4^ CO NO 4^ CO ЬО 4^ CO ЬО
Определение коэффициента k для граничной величины /,м/150
Число пролетов lpidh	g	q	XJmi	ks	a	akjrtii	δ
(В 25)
р = 3,5 кН/м2
6
19
15,5
6,5
10
0,0791
3,83
1,48
0,4484
I
6
19
15,5
6,5
10
0,0724
3,83
1,58
0,4484
0,98
6
19
15,5
6,5
10
0.06823
3,83
1,58
0,4484
0,98
7
25
21,5
8
11,5
0,07791
3,8
1,48
0,4282
I
7
25
21,5
8
11,5
0,071
3,8
1,58
0,4282
0,97
7
25
21,5
8
11,5
0,0667
3,8
1,68
0,4282
0,97
8
31
27,5
9,5
13
0,077
3,78
1,48
0,4308
I
8
31
27,5
9,5
13
0,06992
3,78
1,58
0,4308
0,97
8
31
27,5
9,5
13
0,06552
3,78
1,68
0,4308
0,97
9
39
35,5
11,5
15
0,07607
3,76
1,48
0,4233
I
9
39
35,5
11,5
15
0,06882
3,76
1,58
0,4233
0,97
9
39
35,5
11,5
15
0,06432
3,76
1,68
0,4233
0,96
10
47
43,5
13,5
17
0,07535
3,84
1,48
0,4282
I
10
47
43,5
13,5
17
0,06798
3,84
1,48
0,4282
0,96
10
47
43,5
13,5
P
17 0,0634
= 5 кН/м2
3,84
1,48
0,4282
0,96
6
19
15,5
6,5
11,5
0,0813
3,86
1,5
0,4707
I
6
19
15,5
6,5
11,5
0,075
3,86
1,6
0,4707
0,98
6
19
15,5
6,5
11,5
0,07107
3,86
1,7
0,4707
0,99
7
25
21,5
8
13
0,08
3,83
1,5
0,4596
I
7
25
21,5
8
13
0,07346
3,83
1,6
0,4596
0,98
7
25
21,5
8
13
0,06939
3,83
1,6
0,4596
0,98
8
31
27,5
9,5
14,5
0,07897
3,81
1,5
0,4513
I
8
31
27,5
9,5
14,5
0,07224
3,81
1,6
0,4513
0,98
8
31
27,5
9,5
14,5
0,06805
3,81
1,7
0,4513
0,98
9
39
35,5
11,5
16,5
0,07788
3,78
1,5
0,4416
I
9
39
35,5
11,5
16,5
0,07096
3,78
1,6
0,4416
0,97
.9
39
35,5
11,5
16,5
0,06665
3,78
1,7
0,4416
0,97
10
47
43,5
13,5
18,5
0,07555
3,76
1,5
0,4345
I
10
47
43,5
13,5
18,5
0,06996
3,76
1,6
0,4345
0,97
10
47
43,5
13,5
P =
18,5 0,06555
= 7,5 кН/м2
3,76
1,7
0,4345
0,96
6
19
15,5
6,5
14
0,08393
3,87
1,55
0,5035
I
б
19
15,5
6,5
14
0,0781
3,87
1,65
0,5035
0,99
6
19
15,5
6,5
14
0,07445
3,87
1,65
0,5035
I
7
25
21,5
8
15,5
0,08258
3,82
1,55
0,489
I
7
25
21,5
8
15,5
0,07651
3,82
1,65
0,489
0,99
7
25
21,5
8
15,5
0,07271
3,82
1,75
0,489
0,99
8
31
27,5
9,5
17
0,08147
3,8
1,55
0,48
I
8
31
27,5
9,5
17
0,0752
3,8
1,65
0,48
0,98
8
31
27,5
9,5
17
0,07128
3,8
1,65
0,48
0,99
9

Продолжение табл.
Число пролетов
d
h
g
Q
I /mi
ks
а
а ks/rrii
δ
P 25
2
9
39
35,5
11,5
19
0,08026
3,81
1,55
0,474
I
3
9
39
35,5
11,5
19
0,07377
3,81
1,65
0,474
0,98
4
9
39
35,5
11,5
19
0,06972
3,81
1,75
0,474
0,98
2
10
47
43,5
13,5
21
0,07929
3,75
1,55
0,4609
I
3
10
47
43,5
13,5
21
0,07262
3,75
1,65
0,4609
0,98
4
10
47
43,5
13,5
21
0,06846
3,75
1,75
0,4609
0,98
P
= 10 кН/м2
2
6
19
15,5
6,5
16,5
0,08576
3,93
1,6
0,5393
I
3
6
19
15,5
6,5
16,5
0,08025
3,93
1,7
0,5393
0,99
4
6
19
15,5
6,5
16,5
0,0768
3,93
1,7
0,5393
1,01
2
7
25
21,5
8
18
0,08444
3,84
1,6
0,5188
I
3
7
25
21,5
8
18
0,0787
3,84
1,7
0,5188
0,99
4
7
25
21,5
8
18
0,07511
3,84
1,8
0,5188
I
2
8
31
27,5
9,5
19,5
0,08333
3,82
1,6
0,5093
I
3
8
31
27,5
9,5
19,5
0,07739
3,82
1,7
0,5093
0,99
4
8
31
27,5
9,5
19,5
0,07368
3,82
1,8
0,5093
I
2
9
39
35,5
11,5
21,5
0,08209
3,83
1,6
0,5031
I
3
9
39
35,5
11,5
21,5
0,07593
3,83
1,6
0,5031
0,98
4
9
39
35,5
11,5
21,5
0,07208
3,83
1,8
0,5031
0,99
2
10
47
43,5
13,5
23,5
0,08106
3,76
1,6
0,4877
I
3
10
47
43,5
13,5
23,5
0,07472
3,76
1,7
0,4877
0,98
4
10
47
43,5
13,5
23,5
0,07076
3,76
1,8
0,4877
0,98
Определение коэффициента k при h = 4
и 5 м при более высоких прочностях
плит, для р =
= 3,5; 5
; 7,5 и 10 кН/м
Число пролетов
Ipl
d
h
g
я
1/т,·
ks
а
aks/nii
б,
(В 25)
2
4
16
12,5
5,75
9,25
0,07984
3,76
1,48
0,4443
I
3
4
16
12,5
5,75
9,25
0,07327
3,76
1,58
0,4443
0,98
4
4
16
12,5
5,75
9,25
0,06913
3,76
1,68
0,4443
0,98
2
5
16
12,5
5,75
9,25
0,07984
3,83
1,48
0,4526
I
3
5
16
12,5
5,75
9,25
0,07327
3,83
1,58
0,4526
0,98
4
5
16
12,5
5,75
9,25
0,06918
3,83
1,68
0,4526
0,98
2
4
V
16
12,5
5,75
10,75
0,08209
3,79
1,5
0,4667
I
3
4
16
12,5
5,75
10,75
0,07593
3,79
1,6
0,4667
0,99
4
4
16
12,5
5,75
10,75
0,07208
3,79
1,7
0,4667
I
2
5
16
12,5
5,75
10,75
0,08209
3,86
1,5
0,4753
I
3
5
16
12,5
5,75
10,75
0,07593
3,86
1,6
0,4753
0,99
4
5
16
12,5
5,75
10,75
0,07208
3,86
1,7
0,4753
I
2
4
16
12,5
5,75
13,25
0,08472
3,8
1,55
0,499
I
3
4
16
12,5
5,75
13,25
0,07903
з;8
1,65
0,499
0,99
4
4
16
12,5
5,75
13,25
0,07546
3,8
1,75
0,499
1,01
10

Продолжение табл.
пролетов
3 25
Ipl
d
h
ё
я
I Imi
ks
α
a ks/mi
δ,
2
5
16
12,5
5,75
10,75
0,08209
3,86
1,5
0,4753
I
3
5
16
12,5
5,75
10,75
0,07593
3,86
1,6
0,4753
0,99
4
5
16
12,5
5,75
10,75
0,07208
3,86
1,7
0,4753
I
2
4
16
12,5
5,75
13,25
0,08472
3,8
1,55
0,499
I
3
4
16
12,5
5,75
13,25
0,07903
3,8
1,65
0,499
0,99
4
4
16
12,5
5,75
13,25
0,07546
‘ 3,8
1,75
0,499
1,01
2
5
16
12,5
5,75
13,25
0,08472
3,87
1,55
0,5082
I
3
5
16
12,5
5,75
13,25
0,07903
3,87
1,65
0,5082
0,99
4
5
16
12,5
5,75
13,25
0,07546
3,87
1,75
0,5082
1,01
2
4
16
12,5
5,75
15,75
0,08651
3,82
1,6
0,5288
I
3
4
16
12,5
5,75
15,75
0,08114
3,82
1,7
0,5288
I
4
4
16
12,5
5,75
15,75
0,07777
3,82
1,8
0,5288
1,01
2
5
16
12,5
5,75
15,75
0,08651
3,93
1,6
0,5439
I
3
5
16
12,5
5,75
15,75
0,08114.
3,93
1,7
0,5439
I
4
5
16
12,5
5,75
15,75
0,07777
3,93
1,8
0,5439
1,01
3.	Диаграмма для определения коэффициента k.
Выше была приведена формула для определения расхода стали,
которая вполне достаточна для практических расчетов. На рис. I
приведена диаграмма, которая математически более точна, однако
не всегда отвечает практическим требованиям. Паэтому предпоч¬
тительнее является диаграмма, приведенная на рис. 4.
В ней, например, учтено, что сечение арматурй при арми¬
ровании небольшими сетками составляет до 38%. Там же приведе¬
но указание на значительное увеличение расхода стали при сильно
отличающихся величинах ширины последовательно расположен¬
ных пролетов.
1.1.3.	Пояснение к величине послойного армирования AG. Часто
требуется выполнить армирование сетками верхней части плиты
или промежутков между арматурными стержнями.
Верхнее армирование чаще всего состоит из сетки Q 131, а при
больших расстояниях между точками крепления применяют часто
сетки Q 221; в сейсмических зонах 3 и 4 армирование выполняют
сетками Q 221 и Q 257, причем опыт показывает, что в 4-й зоне в
5-этажных зданиях на самом нижнем этаже можно применять сет¬
ку Q 377.
В разделе Б приведены таблицы I—3 с дополнительными рас¬
четными коэффициентами, учитывающими наличие верхнего арми¬
рования сетками.
Примеры:
I.	AG для однопролетных плит с одноосным и многоосным армированием
Плита толщиной d =■ 1-4 см, армированная сеткой Q 131. Коэффициент пере¬
крытия стыка— 1,45; проставка ARSTA U 12 с расходом стали 0,951 кг на один
каркас; количество каркасов — 2 на 3 м2.
11

Δ<3 = 1,45-2,09 + 0,95-2/3 = 3,7 кг/м2.
2.	AG для многопролетных плит с одноосным армированием
Исходные условия те же, что и для предыдущего примера, расчет также ана¬
логичен, однако в расчетную формулу вводится коэффициент расхода, равный
0,8, т. е.
AG — 0,8-3,7 = 3 кг/м2.
3.	AG для многопролетных плит с двухосным армированием
Коэффициент использования: I — 0,64; 2 — 0,8.
AG = 0,8-3 = 2,4 кг/м2.
1.1.4.	Распределение стали. Определение расхода стали (вели¬
чина k) производится из расчета применения стали BSt 500/550
(BStG). Из опыта следует, что экономически более целесообразно
использовать только около 70% BStG. Рассчитанное с помощью
диаграммы общее количество стали должно распределяться сле¬
дующим образом:
70% BStG = BSt 500/550 = BSt 500 M
36% ЯШ = BSt 420/500 = BSt 420 S.
В случае, если принимается только сталь RIII, рассчитанная с
помощью диаграммы, величина умножается на 1,19.
1.2.	Расход бетона в одноосно армированных
монолитных плитах
Расход бетона в монрлитной плите соответствует ее толщи¬
не d.
DIN 1045 регламентирует минимально допустимую толщину:
для плит кровли и перекрытий при отсутствии нагрузки от перего¬
родок h = Ii/35, для перекрытий с указанной нагрузкой h = ///150
(вследствие опасности прогиба).
Сравните диаграмму рис. I раздела Б.
Для однопролетных плит /,· = I. Для многопролетных плит:
Ii = 0,8/ — для наружных пролетов и /,· = 0,6/ — для внутренних
пролетов; для наружных пролетов при шарнирном опирании на
стены допускается Ii = OJl.
После определения величины h к ней добавляют соответствую¬
щую величину из DIN и получают толщину перекрытия d. Согласно
DIN 1045 она равна 1/2 диаметра стержня + величина из табл. 9
или 10 указанного DIN, причем опыт показывает, что во всех слу¬
чаях величина защитного слоя должна приниматься не более
1,5 см и даже для лицевого слоя бетона 2 см.
Согласно DIN 4102, который распространяется на F 90 для арми¬
рования пролетов, что заложено в наших расчетах, межосевое рас¬
стояние между арматурой целесообразно принимать 3,5 см без
верхнего огнезащитного армирования.
Этих данных вполне достаточно для проектирования.
12

Таким образом, величина d с помощью /ι-диаграммы полу¬
чается следующим образом: d = h + 2 см для F 30, d = h + 3,5 см
для F 90.
При выборе минимальной величины d следует исходить из
экономических соображений, а также требований звукоизоляции,
однако она должна быть не менее 14 см.
После этого определение расхода бетона потребует несложных
расчетов. Из экономических соображений следует избегать колеба¬
ний толщины перекрытий на одном этаже.
1.3.	Расход опалубки одноосно армированных
монолитных плит
Для того чтобы определить площадь перекрытий, нужно из
общей их площади вычесть площадь нижних поверхностей несу¬
щих балок и площади опорных поверхностей стен — это и будет
площадь опалубки. Часто считают, что она равна площади пере¬
крытий, что приводит к завышению цифр в калькуляции примерно
на 5%, поскольку площадь нижних поверхностей балок учитывают
еще и непосредственно при расчете самих балок.
1.4.	Баланс масс
Часто при черновых расчетах масс трудно понять, откуда полу¬
чен конечный результат, так как он складывается из ряда проме¬
жуточных результатов. Необходимо хранить все промежуточные
расчеты с тем, чтобы в дальнейшем можно было осуществить
контроль и облегчить проверку результатов. В случае потери ре¬
зультатов расчета и появляющейся неясности ошибка неизбежна.
Предотвратить ее поможет специальная схема-память, куда уже
в процессе черновых расчетов следует вносить переходящие значе¬
ния масс.
2.	МАССЫ ДВУХОСНО АРМИРОВАННЫХ МОНОЛИТНЫХ
ПЛИТ
Здесь применимы все положения, изложенные в п.I.
В 25, м3/м'
ЯШ, кг/м2
0,2
3,6
200 м3/перекрытие
3,6 т/перекрытие
1000 м
BStG, кг/м2	7
Опалубка, м2/м2	0,94
13

3.	МАССЫ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ
3.1.	Расход стали в многопролетных ребристых плитах
Количество стали складывается из статической продольной
арматуры, несущих хомутов и монтажных элементов.
3.1.1.	Расход стали продольной арматуры. Для расчета приме¬
нима формула:
В дальнейшем мы ограничимся определением чистого веса толь¬
ко для плит с h = li/35.
Коэффициент ks для BSt 420/500 почти не изменяется,
кроме плит, где он оказывает известное влияние.
Переменная опытная величина а. В отличие от сравнимой
величины для плит она изменяется, например, при отсутствии по¬
перечного армирования, а также при увеличении зоны сцепления
или перекрытия стыков. Коэффициент а выбирается из таблицы:
Коэффициент а
Р>
кН/м2
Число пролетов ι
балки
Снеговая
нагрузка
2 3,5
5
7,5
10
2	1,3 1,34 1,39
3	1,4 1,44 1,49.
4	1,5 1,54 1,59
Определение коэффициента ft (б = I),
1,45 1.52
1,55 1,62
1,65 1,72
ks = 4,4
1,6
1.7
1.8
Число пролетов
балки
р, кН/м2
а
I / т,
;*S
aks
Поправоч¬
ный коэф¬
фициент
2
Снег
1,3
0,07
4,4
0,4004
3
»
1,4
0,0617
4,4
0,3801
0,4
4
»
1,5
0,0565
4,4
0,3729
2
2
1,34
0,0761
4,4
0,4487
3
2
1,44
0,0689
4,4
0,4366
0,44
4
2
1,54
0,0643
4,4
0,4357
2
3,5
1,39
0,079
4,4
0,4832
3
3,5
1,49
0,0722
4,4
0,4734
0,48
4
3,5
1,59
0,068
4,4 ·.
0,4757
2
5
1,45
0,0812
4,4
0,5181
3
5
1,55
0,0748
4,4
0,5102
0,52
4
5
1,65
0,0709
4,4
0,5147
14

Продолжение табл.
Число пролетов
балки
р, кН/м2
а
1/т,
aks
Поправоч¬
ный коэф¬
фициент
2
7,5
1,52
0,0838
4,4
0,5605
3
7,5
1,62
0,0779
4,4
0,5553
0,56
4
7,5
1,72
0,0743
4,4
0,5623
2
10
1,6
0,0856
4,4
0,6026
3
10
1,7
0,0801
4,4
0,5992
0,6
4
10
1,8
0,0766
4,4
0,06067
3.1.2.	Расход стали для хомутов многопролетных балок.
3.1.2.1.	Определение приведенной поперечной силы: а) попереч¬
ная сила Q = q,gl; б) выбор коэффициента ¢/.
2-пролетная балка 3-пролетная балка	4-пролетная	балка
Qa Qeli Qa Qb„ Qb^ Qa Qeli Qb^ Qc
gi	0»375	0,625	0,4	0,6	0,5	0,393	0,607	0,536	0,464
Pi	0,438	;,625	0,45	0,617	0,583	0,446	0,621	0,603	0,571
q{	0,402	0,625	0,421	0,607	0,536	0,416	0,613	0,565	0,51
в)	расчет приведения. Как показывают многочисленные иссле¬
дования, при равномерно распределенной нагрузке, нормальном
поперечном сечении, снеговой нагрузке на покрытие до 10 кН/м2
приведение с достаточной точностью может быть выполнено с по¬
мощью следующих четырех коэффициентов:
на концевых опорах: до 6,5 м — 0,86, более 6,5 м — 0,88;
на промежуточных опорах: до 6,5 м — 0,9, более 6,5 м — 0,93.
Коэффициент qi соответственно снижается при длине балки
менее 6,5 м:
2-пролетная балка	3-пролетная балка	4-пролетная балка
q§ = 0,86 X 0,402 = 0,346	0,86 X 0,421 = 0,362	0,86 X 0,416 = 0,358
ςψ = 0,9 X 0,625 = 0,563	0,9 X 0,607 = 0,546	0,9 X 0,631 == 0,552
q*ie =	0,9 X 0,536 = 0,482	0,9 X 0,565 = 0,509
qli=	0,9 X 0,51 =0,459
При длине балки более 6,5 м:
2-пролетная балка	3-прклетная балка	4-пролетная	балка
$ = 0,88 X 0,402 = 0,354	0,88 X 0,421 = 0,37	0,88	X	0,416	=	0,366
qW = 0,93 X 0,625 = 0,581	0,93 X 0,607 = 0,565	0,93 X 0,613 = 0,57
qfire =	0,93 X 0,536 = 0,498	0,93 X 0,565 = 0,525
qh=	0,93 X 0,51 =0,474
Приведенная поперечная сила приближенно рассчитывается так:
Qs = 0,56^/ = maxQs
3.1.2.2.	Определение максимального το и расчетной величи¬
ны τ тахт = Qs/boz. Если не требуется высокой точности расче¬
тов, принимают:”
15

для ребристых плит z=h — d/2y где d — толщина плиты;
для балок с прямоугольным сечением приближенно можно
принять Z = 0,85А.
В дальнейшем при определении максимального то используют
значение Qs = 0,56ql.
Величины Qs, Qs и т. д. вводятся при определении расчетной
τ. При этом следует иметь в виду и соблюдать пределы вели¬
чин, в зависимости от области сдвиговых напряжений — 1,2 или 3.
Расчетная величина т зависит от коэффициента qSi; ее мы
принимаем в наших расчетах равной Q, т. е. при q = I = I и
bo = Z= I.
Таким образом, с помощью этой величины мы можем опре¬
делить расчетные величины (рис. 2).
При двухрядном расположении хомутов величина сдвиговых
напряжений будет:
0,48	.	1,52	X 0,346	Л
τ = —— maxτ0 -j		 — ■	- maxτ0 = 0,707тахто
Jf	Δ	д	υ,ΟΌΟ
при трехрядном расположении хомутов для балок длиной до 6 м.
0,48	, 0,76 X 0,346	,0,76 X 0,173
T = — тахто +	2	χ-^ggg- пишо + 2 χ 0 563	=	0,59та*т„ .
Опытный инженер использует только 0,59/0,707 = 0,84 армиро¬
вания хомутов, т. е. экономит 16%.
Подобные расчеты для 3- и 4-пролетных балок отличаются
незначительно.
Таким образом, выбранные величины т будут: для балок дли¬
ной до 6 м τ = 0,71 тахто, более 6 м τ = 0,85 X OJlmaxT0.
Чтобы получить единые формулы, в дальнейшем необходимо
выполнять расчеты только для балок длиной до 6 м, а при больших
длинах полученную величину умножить на 0,85.
Определение расхода стали для 1-й, 2-й и 3-й областей сдви¬
говых напряжений должно выполняться как можно проще. Так
как max το и /птто балки могут находиться в различных облас¬
тях сдвиговых напряжений по DIN 1045, для упрощения сле¬
дует отчасти устанавливать новые пределы. Эти приемы, кажу¬
щиеся на первый взгляд затруднительными, существенно упро¬
щают расчеты.
а)	max то и ηιίητο в области I. Как было указано ранее,
miriTQ не рассчитывают, так как эту величину учитывают при
τ = OjXmaxiQ. Поэтому, согласно DIN 1045:
для В 15 maxτ0 ^ 0,5 МН/м2;
В 25 max το = 0,75 МН/м2;
В 35 max το = I МН/м ;
В 45 тахто = 1,1 МН/м2.
16

Рис. 2. Двухпролетная балка
Ot 761	.0,481	Or	761
При T=OJlmaxTo, ширине балки Ьо, м, и длине хомутов
/хом = 3Ьо + 2do, м, получаем:
gxoM = 0,758 X 0,167 X 0',7ImarroIООМхом = 0,93 тахт ob0lXOM, кг RUl/м.
б)	max'го во 2-й области, ηιιητο в I-и области:
H
fO для В 15	max το =	0,7	МН/м2 >	0,5 — mmx0 < 0,5 МН/м2
ι·4_·	В 25	max το =1,1	МН/м2 >	0,75 — minxo < 0,75 МН/м2
/	В 35	тахт о =	1,4	МН/м2 >	I — miriTo <С I МН/м2
ζΡ)	В 45	тахт о =	1,6	МН/м2>	1,1 — тш0 < 1,1 МН/м2.
Отсюда получаем в первой области:
I 52 X 0 36
&ХОМ = 0,785 X 0,167 X 2 χ'θ'56~ marr°100 х = 6,4та*т0МХом, кг, R Ш/м;
во 2-й области:
Sxom == 0,785 X ^ X ^xom IOO^o == 18,84Λ$ΧΟΜ6ο/χΟΜ, где Ьо и Ixoм, м.
Данные применительно к стали /?111 обобщены в диаграмме
на рис. 5.
в)	Все значения лежат во 2-й области DIN 1045:
ДЛЯ В 15 тахт0 < 1,2 МН/м2 > 0,7 МН/м2;
В 25 maxт0 < 1,8 МН/м2 >1,1 МН/м2;
В 35 тахто С 2,4 МН/м2 > 1,4 МН/м2;
В 45 тахто < 2,7 МН/м2 > 1,6 МН/м2.
При τ= 0,7 Imarr0 и величине as из диаграммы имеем:
Sxom = 78,5äs60/xoM, кг, RIII/m.
Данные приведены на кривых диаграммы на рис. 5.
г)	max то в 3-й области, ттт0 во 2-й области:
для В 15 тахто С 1,7 МН/м2 > 1,2 МН/м2;
В 25 тахто < 2,5 МН/м2 > 1,8 МН/м2;
В 35 тахто < 3,4 МН/м2 > 2,4 МН/м2;
В 45 тахто < 3,8 МН/м2 > 2,7 МН/м2.
во 2-й области:	j	52
Sxom == 0,765 2 ^Som I ^OÖo/χοΜ := 59,73л$хом/7о/Хом*
в 3-й области:
&ХОМ = 0,785 X -^^0,417таггоМхом = 7,86тахт0Ьо/хои, кг, /?Ш/м.
Данные приведены на кривых диаграммы на рис. 5.
д)	Все значения лежат в 3-й области DIN 1045:
для В 15 тахто < 2 МН/м2 >1,7 МН/м2;
В 25 тахто < 3 МН/м2 > 2,5 МН/м2;
2 Зак. 3
17

В 35 maxτ0 < 4 МН/м2 > 3,4 МН/м2;
■ В 45 тахто <С 4,5 МН/м2 > 3,8 МН/м2.
ёхом = 0,785 X 0,417 X 0,71 X тахт0Ь0\001хом = 23,24тахт0Ьо1хом, кг RllL
3.1.3.	Расчет расхода стали с использованием «диаграммы
хомутов». На рис. 5 приведены все необходимые данные для
определения расхода стали в ребристых плитах. Трудоемкость
расчетов незначительна при высокой их точности.
Длина хомутов /хом должна устанавливаться с учетом того,
что количество монтажной арматуры не должно превышать 2 кг/м.
Так как монтажная арматура выбирается в каждом конкрет¬
ном случае, могут вноситься индивидуальные коррективы в зави¬
симости, от опыта проектировщика.
3.1.4.	Применение диаграммы, приведенной на рис. 5, для нор¬
мального случая. Диаграмма позволяет исключительно быстро
производить расчеты расхода стали в ребристых плитах, при
временных нагрузках на покрытие до 10 кН/м2.
Приведенные в диаграмме поперечные сечения следует рассмат¬
ривать как нормальные сечения балок, с учетом которых бази¬
руются данные диаграммы.
В то время как в средних балках в области отрицательных
моментов может использоваться легкое армирование, восприни¬
мающее сжимающие усилия, в крайних балках это необяза¬
тельно. Для приведенных сечений графические кривые коэффи¬
циента k можно использовать с большой точностью, но при
значительных отклонениях ширины и высоты балок от приведен¬
ных расход стали лучше определять по диаграмме, приведенной
на рис. 5.
3.2.	Расход бетона в ребристых плитах
Сечением· балки в ребристой плите считают ее ширину и высоту
до верхнего края плиты, но бетон рассчитывают только в сече¬
нии до нижнего края плиты. Бетон балки над опорой в расчетах
также не учитывается.
3.3.	Расход опалубки в ребристых плитах
В расчете опалубки учитывают нижние и боковые щиты. Пос¬
ледние для средних балок считают до нижнего края плиты,
а для крайних — одну сторону до верхнего края плиты.
18

3.4.	Баланс масс
Выполняется аналогично п. 1.4 настоящего раздела.
4.	МАССЫ ОПОР
4.1.	Расход стали в опорах
4.1.1.	Расход стали центрально нагруженных опор без опасности
потери устойчивости. Расход стали легко рассчитывается с по¬
мощью следующей формулы, пригодной для всех видов опор:
Gct = aAs-j~- +	кг/м,
Пц	а
где hg — высота этажа; hu—высота этажа в свету; а — коэффициент, зави¬
сящий от: при hg = 3 м, а = 1,1; при Aä=4m, а = 1,05; при hg = 5 м, а = I.
As— сжатая арматура, см2/м, при подвижном стыке +10%; ЛJom — сечение
хомута, см2; и — окружность опоры, м; а — расстояние между хомутами, м.
Для центрально нагруженных опор без опасности потери ус¬
тойчивости следует:
V = AsZFb. %	oll·,	кН/м2 при Si 420/500
Si 500/550
В 25	В	35	В	45	В	55
0,5
0,93
1,19
1,39
1,53
0,8
0,99
1,25
1,45
1,59
0,9
1,01
1,27
1,47
1,61
I
1,03
1,29
1,49
1,63
1,5
1,13
1,39
1,59
1,73
2
1,23
1,49
1,69
1,83
2,5
1,33
1,59
1,79
1,93
3
1,43
1,69
1,89
2,03
3,5
1,53
1,79
1,99
2,13
4
1,63
1,89
2,09
2,23
4,5
1,73
1,99
2,19
2,33
5
1,83
2,09
2,29
2,43
6
2,03
2,29
2,49
2,63
7
2,23
2,49
2,69
2,83
8
2,43
2,69
2,89
3,03
9
2,63
2,89
3,09
3,23
^доп =
FbCf As
= ^6 μ
Для стен ηιίημ
= 0,5%; для
опор
ηιίημ = 0,8%
от статич'
необходимого сечения Fb.
19

С помощью приведенных* рекомендаций величину As для ука¬
занного случая можно определить достаточно быстро.
В разделе Б приведена табл. 6 для 14 поперечных сечений
бетона, с помощью которой при известной нагрузке, классе бе¬
тона и сечении можно определить соответственно армирование
и расход стали.
Кроме того, на рис. 12 приведена трехчастная диаграмма
для бетона классов В 25, В 35 и В 45, которая облегчит выбор
целесообразного сечения и качества бетона. С помощью этой
диаграммы также быстро можно определить сечение стали As.
При этом можно сразу узнать, экономично или нет выбранное
сечение.
Далее помещены рис. 13—15. С их помощью проектировщик по
известной нагрузке может выбрать сечение опоры. Графические
прямые делают процесс определений наглядным и достаточно
точным, однако степень точности можно повысить путем пересче¬
та с помощью данных табл. 6.
Трудоемкость процесса проектирования часто побуждает ин¬
женера производить грубую оценку расхода стали. Чтобы уско¬
рить и повысить точность этой работы, а также для проверки
полученных данных, автор рассчитал 2520 примеров для зданий
от двух до пяти этажей. Ниже приведены результаты пример¬
но 50% этих примеров. Обобщенные данные этих исследований
показаны в виде одной усредненной кривой, соответствующей
фактическому расходу стали (рис. 16).
Эти графики справедливы только при усредненной нагрузке на
всех опорах; на основание отдельной опоры усредняют нагрузки
безмоментных опор всего здания (т. е. без краевых и угловых
опор!). Здесь речь идет только о безмоментных опорах, т. е. си¬
стемах, где необходимо использовать прокладки между стеной и
опорой. Возникающие от нагрузки на опору моменты следует
учитывать только для краевых и угловых опор (см. п. 1.3).
4.1.2.	Опоры с продольным изгибом. Формула расхода стали
приведена в п. 4.1.1. Определение As для всех случаев продоль¬
ного изгиба опор требует специальных исследований и выходит
за рамки данной статьи.
Зная величину изгибаемого момента, можно воспользоваться
рекомендациями п. 4.1.3, где приведено 1600 значений расхода
стали для различных моментов и нормальных сил.
4.1.3.	Расход стали в угловых и краевых опорах (непере-
мещаемые, жесткие системы). Было исследовано около 1600 слу¬
чаев, охватывающих различные нагрузки, в зависимости от рас¬
стояния между опорами и их устойчивостью (жесткостью).
Обобщенные результаты показаны на рис. 17—23. В них содер¬
жатся данные для опор одноэтажных зданий со снеговой на¬
грузкой на кровлю, а также для опор 2-х, 3-х и 4-этажных зданий
20

со снеговой нагрузкой на кровлю и нагрузкой на перекрытия
р= 2 кН/м2 'и5 кН/м2 и при высоте этажа 3 м. При высоте этажа
4 и 5 м расчетные величины уменьшаются соответственно на 15
и 19%. Результаты получены для опор двух сечений b/d —
30/30 и 30/40 см. Из соображений экономики с учетом устой¬
чивости опоры предпочтение следует отдавать, где это возмож¬
но, сечению 30/30 см. Сечения балок приведены на рис. 6—11,
причем, естественно, с изменением сечения балок изменяется
расход стали. В этом случае с помощью этих таблиц можно
получить лишь приближенные значения.
Как будет показано ниже, доля стали в армировании опор
по отношению к общей их массе в здании очень мала, поэтому
высокая точность в расчетах опор является излишней.
Ниже приведены таблицы, которые являются основой для по¬
строения таблиц и номограмм раздела Б.
Значения для конструкций подвального этажа в таблицах при¬
няты по аналогии с данными для первого этажа, если это
хорошо подтверждено опытными данными.
Армирование первого этажа в большинстве случаев повторяет
армирование подвального этажа, поэтому расход стали для этих
этажей практически одинаков.

Расход стали во внутренних опорах, нагруженных средними балками, M=O; кровля — снег; нагрузка на перекрытия этажей
р= 2 кН/м2.
Класс бетона В 25.
ГГ
ГГ
S
О.
Б
Cd
S
S
ч
Е*
*
t-
(T)
-OOCMCD — — 00 О Th *
IO IO IO CN CN IO^ LO LO CN UO	CN	CN UO Ю CN CN CN UO	СЧ CD LO^ CN CD
^ Th" Th CD CD" Th Th" Th" CD CO Th" Th CD OO О Th" Th" CD" θ' ю" Th Th" CO о" CN Th" CO" 00 CT)"
C^C4CNCNCMOLOOiOO'tO0C^OOCOlONai-OcC)(MOO^OCOCDO5
CNl^-CNh-CsllOcOCvJOaJOO — COCOOO—■ NOOffiCOlOWCDCONOOCNtDO
— CN Th Ю h	'СОЮГ-ОО — ThCDOOOCNThtN-CDCNCNlOGO — ThCNCOOCO
««-OOCN - — OOCN
θ' CD θ' ·
σ> — — CN CD CO -
) CO Ю —^00^0 CO^
: o lo" — о" —Г fsT со
H CN CN CO — — — CO
Ю Ю LO CN LOIOCN CDLOiOCNCDCDLOlO CN CD Ю CN CO CD Ю CN CN CD
CD^CNOOON^-OOiniOOO-H’tNl·	ilOOCOOCNlOOO — CNt^CNt^
СООК^ОСПЬ-ООООЮОЮ — CD — CO CO CN — — N CN 0 O Ю (J)OOCD
— CO Th CO 00 —'COiONaiCN^NOitMCNinoO - ThCNCOOCOCDCOCDOTh
— — — 00 CN — — 00 CN — — — CN О CD — OO^ CN СП 00_ — 0<Э О CO — CO 0> CD
о" о” о" —" о" о" — Th о" о" о" Th CO ю" о" — Th О CN о" — CO CO CO о" — tC CD*4
^_^__^___<^-,__С0—.CNCN — — — CNTh - — CNCOCO —' — — Tf
Ю Ю	UO^ CN	UD UO	CN	CO UO LO^	CN	IO CN	CO^ ОД UO^ CN CN <D CO^	CN CN Th
Th Th	Th CD	со	Th Th	со" оо	сгГ Th Th" оо	ио" со	Th со" со	CN !>-" Th" со" ю" Th" Th" Th	со" о" о"
—	— —	-CN	-CNCN	—CO
COCOCDCOCOOCOCDCDCN — CO Ю N Ф CD (N CO Tt< O — OOOOf'-OOCNCDO
ThOiOOOCDOOOCNThNCNCTKDCOOlONOOOCNONCOONCOlOCOOO
— CO UO CO OO — ’tcOOOOCNThNOCOCNlOOOlMlOCOCDOThNCON — Ю
O
O
O
O
O
O
О
О
ю
LO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
O
O
O
O
O
O
О
О
ю
LO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
O
CD
CO
CD
CD
O
CD
CD
CD
CD
CN
CO
CO
CO
CO
CN
CO
CO
CO
CO
CD
CD
CO
CD
CO
О
Г-
Г"-
Ю
О
О
CO
Th
CO
ю
О
о
CO
Th
CO
г-
1>-
о
CO
CO
CO
J3	JD	-Q	J3	J3
д	з:	X	ас	ас
ja	л	л	л	ja
ς	ς	ς	ς	ς
OOOOO
Ы	X	Ы	X	X
OOOOO
ThCOCN-ÜlfThCOCN — ^fThCOCN- ^ThCOCN-^ThCOCN — ^ThCOCN’
22

LO —«_ СЧ СП О- CO
—Г Q- Th N — со
CO — — — CM CO
CO IO CN (N CD —
СП Tf CD о" см" CD
CM О О О О О
Ю CM CM CM CM CNI
0 CO N - ЮСП
— CM CO^ N
00 o' Tf Tf оо" Ю
Tf — — CM CO Tf
CM N	CO	LO	Tf	CO
LO Ю	О	LO	О	LO
00 CO	00	CM	t-	■
_Н	—	—■	CM
IO —I CM Ю -H CO
Tf o' Tf О Tf IO
UO —I — CO Tf CD
σι ю cd оо со
Tf Tf 00 оГ N СП
CO	—	CM	CO
Tf CO СП CM Ю 00
сп оо cd ю со -н
05 CO 00 CO 00 CO
—	—	—	CM
•X
ed
ю
5
CL
о
X
X ~
is:
та
>>:
*
* >>
о.
О
^ W г
.. о о
CO
VO
i S'
! §
I CL·
§	§
о	о I
HJ Tf CO <М — Ξί >-J
I*
>>>,
р- О,
irt и
2
S я
LI
Oc^ ·
If
I*
S-c^
= Il
3
О. <υ
I *
Si
cd *
Sg.
« =
* =
s
о.* IO
* 2 и
ял1
Й о*
2.« S
Is ϊ
в 2 с
5 2«
* I =
S & ч
е·- *
>» *
n cd ιό
* CM
о л
И >1 CO
о.
S §
VO
Ss
S-S «
X ь_ CJ
U » Cd
Cd * Ч
CLU X
S 02
=T Во
^ « S
-Θ-
3 S
" ° Z
=T g-pQ
•θ'
CiSz
^cQ
*
CO
H
(T)
— — I-H 00
UO IO UO CM^ CM^ LO^ UO CM СМ_ CM^ UO^ UD CM^ CD^ LO CM
Tf Tf Tf CD о" .Tf Tfr со" о" о" Tf Tf 00 0~см'. Tf CD
CMcOOTfOOOOO.OOoOOCMTfCDCOCM
СОЮЮ^СОО^ОО CM CD CO CO CM ^ ООО CM
—• COUONCnCMTfCOCn-H СМ-Ю 00 — Tf CM CD
—< — оо см σ> — — оо а> со —<оо	со см — оо
IO^ IO CM^ CM_ LO иэ CM^ (N UO СМ_ СМ_ СМ_ CM^ LO CM^
Tf Tf CD* 00 Ю~ Tf Tf cd" U5 CD Tf CO* θ' U0~ UO Tf CD*
О N Tf -H 00 СОСМ-ОСПЮОО-СП О- LO CD
00 0> — COTfCMOCOCOOCDCDCMTfN — СТ>
—'COCOOOOCMTft^-OCMCMUOOiCMUOCOCO
'—'	00 CM '—' ■—1 '—I CM —I CO '—1 QO
С»
LO UO
-H
°q.
'	Г
О
o' —
о
—
CM
CO CO
—
—
CD UO UO CD CD UO CM CD CD CD Ю CM
Ю00—'^N-OOiOONNrr.-' СОЮ — О
CnCMCDCnCslTfCO—'OCr)00Sa)TfCT)TfL0
— Tf CO 00 — CM UO 00 — CO CM 2 СП CO CD.CO N
ооооооо.ооюоооюооо
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCO
OOOOOOOOOUOOOOUOOOO
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCO
TfTfTfTfTfUOUOUO Ю UO CD CD CD CD CO N N
sS
S
I-=T-.
23

Продолжение табл.
СЛ fr"®*
rC CO С
-Q-
S-Ss!
£ 02
5* gtj
тчГг
--Θ-
J о2
у сцо
ci Sz
SJ
•о С S
*
H
(T)
OOCDlO — OOOONCO
—' О CJi О (
CpocortN-
σ> со cd со N *
(М CD Tf Ю
N 00 Ф 00 О CS Tf
N LO CO CO — LO 05
О) CD Ю ■
<N
О сГ Tf Tf (
8
OO
N
OO
CO
N
Tf
IO
2
CO
LO
о
о
CO
CO
LO
о
о
CO
■*f
CO
кСО
—
CS^
со
N
CO
—.
'со
о"
Tf
OO
Cs"
CD I
со
CS
CO
ю
LO4
CS^
(O
Tf
ю <
\о
Tf
00
ю"
Tf
о~
Tf <
сч
CO
CO
о
CS
CO
Tf
О I
о
N
CS
N
CS
N
CS (
05
CO
00
CS
N
Tf (
CS
°я
LO^
СО_
— (
IO
о“
N
OO
Tf
IO
о" <
Tf
CO
LO
CO
-ч <
LO
CS
CD
05
CO
юн
ю
Tf
о"
Tf
Tf
о>
Tf I
CS
CS
CO
CO
CO
CO
о
N
Tf
00 <
CO
CS
CS
CO
^f
CO <
Tf
05
Tf
05
Tf <
CS
CS
CO
00
CS
O
о
Cs"
о
00
о" <
Ю
CS
Tf
CO
—< (
Tf
IO^
CD^
OOs
CO
со
Tf <
“о"
Tf
Cs"
N
оГ
оГ
Tf (
CO
CS
CO
Tf
CS
N
CS
N
CS
N
N ·
LO
Tf
05
со
00
CS
O '
CS
Tf
05
ю
О
CO
Ю I
<м
CS
CS
ю
О
о
ю
о
ю
о <
Tf
CO
CO
CO
Tf
CO (
'ю
О
о
Ю
о
ю
О (
CO
CO
CO
Tf
Tf
CO (
N CS Tf CO
- CS CO Tf
— — CS CS
t''-t'-h-OOOOOQOOOOCJ)a5CX>Cr>—'CTiCTiCTiCD
Tf^TfTfTfTfrf^TfTfTfTfTfrfTfTfTfTf
NNN00 00 00 00 00 005050)0)0000 0
*
»X
.3
ς	ς
ООО
*	*	«
ООО
J - Ξί Tf CO CS — Ξί Tf CO CS —' Ξί Tf CO (N '
ч
CO
Ю
I δ
5 §
£ °«
§с
g I
. Я*
X υ
Μ
X
.-S0-
5^0
« CO M
.O O
CO CO
K ж
ч
Cd
vo
X
5
Ou
CJ
S
s·
T
CE ·
и
£■«
с Il
2 α
α. υ
1	H
2я*
* α *
2	2 «O
Cg Il
I“ -*
S:* а
¢5 J ϊ
■Да
а & s
Q. cd £
О * ё
о 2 о.
X ч с
X CO _.
= Sx
х о. ±
4> *	*
БаЗ
и cd io
" * CM
on
ю >» CO
IS
>•5.
Р-р·
I I
5:
2 1
cd
2 *
X О
ОБ 4>
VO
8-
cd
ч
V SZ
э* CU
я U
й sI
CO 5
XO
и·
*
CO^
*■5
CO
О) CO "Р
§·δΐ
5 cJ -
S CV2
з* С CO
* 2
я 'u
fc *
XOD
■Θ-2
?Х
м ε *
Ир; .
4 2.2
с OQ
а
§·*
IO IO
Tf Tf
Ξ3
CS Tf
OO Tf
CO —'
CS ю
ιο IO
Tf Tf
OO 05
IO Ю
CS ю
— о
Ю CO
24

OO ^ ^ СЧ	0¾	N 00	σ>	N	CO — CS	^ LO —	N CO СП — СП	ю CO^ CS	— СП CO СП N
—Г о CD о" — Tf	N	— о“ —	N	—	CO o' Tf	оо" —" UD о" N	—" со" ю" о" N	— CN CD	о" N CO" ю" —
— CN CN — —· —	—	CN- —	—	CN	CO — —■	—■ CO Tf —< —	CNCOTf-· —<	CO UD CO	— — CO ^f 00
CN CD <D LO CN CN CD	UD	CN	CN CO^ — Ю	CN CO^ — UO CN CO^ — — UO CN CO^ Tf CO	UD	CN —	— CO^
CO" CN CN Tf CD" 00 о" CN	Tf	CO	о" CN CD" Tf	00	о" О)" ю" Tf о" CN CO" Uo" Tf о" СП о" СП	Tf	о" CD	ю" 05
— —	—	—	— — —	—1 —' CN — — — CN —< —' CO CO	—· —	CN Tf
Tf^^LOUOUOUOUOCOCNOOTfOTf — OOUDCN-'fOCOCNOONTf —· 00 UD О О О О О
—,CD — CDh*00 0>0 — 05 CO CN N — TfOOCNCOTfTfUDUDOOCDTf — O5UDO5C0N —
NOJINtNUOOO — WCO(DOTfOOCOOO(N(D^TfO5TfOTi'^O0CNNiß-HOOTf —
-н	—	—	—	—	—	—	—	CN	—	-CN	—	—	CN	CN	—	—	CN	CO
CnI — LO — 00	LO Ю — CN	СП	UO^ — CN	N CO — СП UO^ CO CN — СП — N СП OO^ UO CN 00
Tf О" О" О" —	О О" — О" Tf	N	N СП О" Tf	—Г 00 ю" о" CO" N CN CD" о" N Tf CN Tf —Г о" СП CD ю"
— СОСО — —	CNC0C0 — —	—	CNCO - —	C^TfCD- CNCNU0CD — — TfNCn-HCOCOCDO»
CD^ CO^ iß CN CD^ CD	CD	UD^	CN Tf IO	CD^ Tf CO^ UO CN	Tf CO	UO	CN 00_ CO	СП CN CD^ Tf CO^ СП
00 СП стГ Tf CD" CN 05	СП	Tf 00	о" CD о" Tf	00	CN о" 05" Tf LO CD	о" СП	Tf	о" N Tf	оо" со" СП о" 05" 00
-H —.	—	—	—	--CN	—СОСО — —	СОСО	— CN Tf	Ю — CN CO UO
CD
UO
Tf
UD
_
N
CO
СП
CN
CM
(N
CN
CN
N
CD
UO
Tf
CO
Tf
О
CD
<М
00
CO
00
CO
00
CO
Tf
О
CO
CN
00
05
N
UO
СП
Tf
00
CO
N
UD
N
05
CO
О
05
00
N
00
Ю
00
Tf
Tf
00
CO
N
CN
CO
Tf
CD
N
N
О
CO
CN
CD
СП
CO
CD
CO
N
CD
О
Tf
СП
CO
00
CO
Tf
О
CD
N
UD
00
Tf
CO
CO
О
N
Tf
—
—
CN
—
—
CN
—
—
CN
CN
—
—
CN
CO
—
CN
CN
CO
«CO — 00CDC0 — — CN CO 00 CO —
— — NCOOOOOCOUD — СПООСОСООО1
TfNOOO-CNOOTfOTfTfOOCNOO — — ОООООЮО — TfTfNLO-00CNOLI
—-СОСО — — — СО^4 — — CNCOUO — CNCNCD00 — COCOCD0O — CNUOOOO — COUOOOZJ
CD^ CD	UD	CN CN CD^ OO^ UD	CN CD^ Tf Ю CO CD^ M CO^ UO^ CD^ CD^ CO^ CO^ CN CN	СП	—	Tf	CN	CO^ Tf	CO^ 05^
00 Tf Tf	Tf	CD" UO" Tf N Tf	00 UO Tf О Tf CN CN 05 05 Tf СП Tf оГ 05 CD" UO	Tf	CO	CD	Tf О	оГ CO
CNCN	-CNCN	-CNCO — — CO Tf -CNCOTf —	CO	UO	CD	CN CO	Tf N
О — CNO5C0N — UO - UD05C0NCNO00CDTfTfC000OCN05NU0C0 — UD СП CO N —
CDCDCD- CncDTf — OOCOOOTf05UOOOOCOCDCNCOTfcONOOOOOOOOOOCDCO — OOCD
00 — TfCOCOOTfOOCOOOCNN — Tf05UDOUDU0 — NC0O5UDCNO5CDC0cOTfCNO5N
— —	—	—	—	--CN	—	CN	CN	—	—	CN	CN	—	—	CN	CO	—	<M	CN	CO
ооиооооюоооиооиоооооюоооиоооюоиоооиоиооио
COCOCOCOCOCOCOTfCOCOCOTfTfCOCO^TfTfCOCOTf^UDCOCO^TfUDCOCOTfUDUD
OOUDOOOUOOOOUDOUOOOOOUOOOOUOOOUOOUOOOUDUOOO
COCOCOCOCOCOCOTfCOCOMTfTtCOCOTfTfTtcOCOTfTfUOCOCO^^lOCOCOTflOlO
ООО — OOOO — — — — — CN - — — — CO — — — — COCOCOCOCOTfCOCOCOCO
CD CO CO UO CO CO CO CD UD CD CD CD CD Ю CD CD CD CO UD CD CD CD CO UD CO CO CO CD UO CO CD CO CD
TfTfTfUDUDUDUDUDCOCDCOCOCONNNNN00000000000505 05 05Cn22222
3
x
hQ
§
о
I-HJt
I-^T
3
SC
Λ
§
о
I-I=N
3
X
JQ
ι=5
О
О
I-Hi.
SK
3
X
л
§
о
I — T
»K
3
X
JD
§
о
J — HJ
25
пролет балки, м;
нагрузка на балку, кН/м;
нагрузка на опору на соответствующем этаже, кН.

cd
5
О.
α>
Z .
О. υ
I*
U
cd *
л "
* с
л в* 1
S S
0Sft
* 8, S
5 Sr ϊ
&cd ci
^ * .
S cd ui
* W
о £2
ео >» CQ
О*
S U Cd
ч «в *
к
$ S
о
X
О V
Cd E
QeQJ
о <·>
V Cd
5
S 2
•Н 5
(П *
Iq5
■в-3
CO
Z
(U QJ
I" Hrc
S S «
»* §
Q-
га >-
S«
«■S
Z
OJ OQ
Cl
а «х
£ 0> *
Sr §
О) M
Si
о. .
kZ
2«
а
S's
—< OO CN О N — OOCJNCO^ (N N CO CO-'ON	— *
Ю. csL cvI «о LO	CM	CN CO — UO	CD	— т^ Ю_ (N CD	— Tf IO CN —^ тр	CO CN	CO^ Tf
Tf CD OO θ' CN Tf	CD	θ' CN CD* Tf	00	CS	CD*" 0~ Tf θ' CN	UO*" 0~ Tf θ' <0 <D	СгГ (О	CN θ' -Ю
—	—I	—I — —	—	— CO — —	CN CO — — CN	CO	— CN CN
CNOOTfOCDlOLOlDLOLOOOOOOOOOOOOOOCNTt«COOCOCNGOTfTft>.OCO
CDCDNOOOOCNOOOCDTfOOTfOCDCNLOOTfoOCNCOlOOOOCOOO — —
CN Ю 00 —''ФСОКО^ООСОООСОЬ-С^'ФОЮОСОЮ - NTfOCDCOO N
—' —<	—·	—I	—	—<	— CN	—I — CN CN	—'	—'	CS CO -CNCN
—	CXD IO UO — CN СП UO	—	N	CO1 —	СП	N CO^ OO OO^ CO^ CN	СЮ	OO^ N CO^
θ' —Г О o' —" o' Tf θ' — 05	О N	—	CO О CD	N	OO Ю* θ' — Tf CJi CO	UO	— — CN N
—	— CNCOCO—· — CN CO CO	— —■	CN	CO 00 —	—	CO CO 00 —' CN CO CD	Ο	— (NlO CD
IO CN CD CD^ CD UO^
CD	CD тр LO	CN^ CD	— CO Ю CN QO	CO^ CO CN	CN Tf CO_ O CN	CD^ Tf CO^
Tf co ei cn σΓ Tf	oo CN	of o' Tf	o' cn	со σΓ V cT Tf	σΓ σΓ со	ю o' стГ об <о	cn о" σΓ
—'	—I CN	— —	— ^	—	CN	CO Tf	— CN CO UO	— СОСО
CNTfCOOO О CNNCNNCNCON — UO О — N CO О) Ю -, _ — _ — Tf — 0ОЮ
OCON-*COCDOO—'COCOCOTfCONOO-"CNCNCOCDOCDCnONCO^CO
CNCOOiCOCOCON(NCOO^a)T}«<J)^lO-HNCOCJ)lO(N(J5COCOCO'^CNO
—	—	—	—I CN	— — CN	— —< CS CN — — CN CO — CN CO
^OO CN CO	CN	— CN UO N	CO	-OCN	—	OWCO	OO^ OO^ 00	CN^ CO	N^
О — Lо" OO	О	θ' Tf o' OO	CN	θ' CO* Ю	LO	N О	О* 00	О Tf — 00	UO 0~ N —	ю" Ю	—
—	— CN CO	^	—■ — CO CO	UO	—< CN CN	Tf	00 —	CN Tf	00 О — CO	rt< 00 —■ —	CN CO	00
UOCN CO-UO CD CO Tf UO (N CN — — UO CD т^ CO О CN CO — CO О CN CN CO CO
оооиооооиооиооооюиооиооиоооиоиооюооиою
COCOCOCOTfCOCOCO^TfCOCOTf^TfcOCOT^TfLOCOCOTfLOUOCOTfTfUO
оооиооооюоюоооиоюоиооиоооиоюооооюо
OOCOCOCOT^COCOCOTf'TfCOCOTfTfTf'COCOTh'TfUOCOCOTfUOUOCOTf^UO
Tf^^^TfWlOiniOlOCOCD^CDCONNNNNOOOOOOOOOOOiOiOai
»X
3
эК
3
X
Л
о
X
о
»X
3
»X
3
X
Л
о
*
о
OOOOO
TfCOCN-^Tf<C0CN — ^JrfCOCN — ^i^COCN — ^Tf-COCN — ^TfcOCN —
26

Ю'-ΊΝ'ψ'^ΟΟ
Tf CN CO Tf — CO
CO О О О О О
'—I 00 N CD LO ·ψ
Tf CO Tf (N О 00
CO — CM CO CO
CO 00 Ю 05 Ю CO
Tf —Г —Г ю" со' θ'
00 — CO Tf Ю CS
CO (N CO^ —ж Tf O^
оГ со" оГ IO o' со"
Tf — CM CO t4»
CM О) CO t- — Ю
(N Ю Tf CM —. (J)
00 I"-. CO Ю Tf CM
CO — CS CO Tf
CO СЧ h- CN CO ю
00 Tf 00 СО" ОТ ОО"
О) — CO CO CO CO
0¾ CO CO^ COs OD
00 00 Tf оГ оГ CO*4
Ю (N CO CO 00
О CVJ	00	Tf	о	CO
CO CM	CO	05	Tf
— 00	Ь-	C-	CO	CO
Tf	—	CM	CO	Tf
Oi о О О О О
ая
3
ж
»S
3
S
JD
4	ч
о	о
*	к
о	о
Ξί Tf CO CM — Ξί
<v
2
CQ
ь
CJ
f-1
<и
CO
ca
.. * CL
s gg
='Ό о
u:	CO	я
ς X I
CO
VO CO CO
йй «
CO CO
>> >*
4 CL CL
0	ET t-
CL ca ca
c SC ж
1	I I
-~T
ж
3
VO
5 s
Ei *
4)
a. см
a>
= Il
S*-
a. 4>
g H
cd *
s ^
* a
Cd g
ж =
S:*
cd
gl
CL
X
cd _
Cl <d
O X
>2
-I
• u
cd
3
H _ CL
^ cd c
§§ S
OU =
cd s ч
CLU E(
я O
SI
Xo
■e-S
CO
я ξ *
I Sg
” с CQ
XO
2Z
= mX
ca « *
Ю Ю Ю lO Ю
CM CM CM CM CM
СП PQ CQ CQ OQ CQ CQ DQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ
— CXD 05 Is^ CO	—	CM^ CO^ Iv-	—<_	CM^ CM — O^
о" — C"-" —" CO	CD	Tf IO 00*" —	О"	ю" Ю CO" О" t^"
—I — — CM CO	—«	—· CM CO Tf	—	CM Tf CO — —
Ю CM^ CM COi — LO^	<D	Tf	IOs CM^ CM^ — COs Ю CM^
Tf" со" о" Cm" со" Tf 00 CO Tf о" Tf ю" ю" ю" оГ Tf о"
—	— CM CM ’—' '—' CM CO —I
—	OOs Cl CN CO^ —«_ COs OSs —I — COs OOs OO^ Ю^
о" —" (С ю" со" о" о оо" —· ю" о" о" оо" ю" о" — о"
—	— — CNCO - CMCOCOTf- СОСОСООО — CO
Ю CM — CM — Ю CDi CO^ CO — IO^ CD^ CO^ CO^ CO^ (N <D
Tf со" о" Ю~ со" Tf" Cm" Tf Oi" ю" Tf Os" Tf оГ оГ со" О)"
— — —	—	CM	CO	CM	-CMCOTf	—
- OOIOCMO)CDCOOCOCDO)CMCOCD
ЮЮСПЬКСО^^ЮСГКМСО^ЮЬ^СЧ
CO I"- — L00iTf0)^0)Tfl0 — CO CD CO CO
— — — .	—	—	CM	—	—	CM	CM	—
— CM CO ί"-
- OS CO Tf 00 OO —
ю, cnL ccI ю~ csI «Я °Я csI ccI Ч. Ч. °i <Я
Tf оо ю" Tf ю" Tf ю" о" Tf" О)" со" Tf о" Oi" CO" CO" Tf
— CM CM — CO Tf CO CM CO Tf CO CM
О) — CO Ю — — — — — COOOCOOOCOTfOO
t'^CMCOO^f^CMt'-CMt-cOCMOLOCMCOCO
CO 00 CM Ь	'TfOlO- COlOCMOOiOCMCOTf
— — CM — — CM CM — — CM CO —
ооюоюооюоооооюоою
COCOCO^TfCOCOCOTfiOcOCOTfTflOCOCO
ооюоюооюоооооюоою
COCOCOTfTfCOCOCOTflOCOCOTfTfiOCOCO
Tf ^ ^	^	Ю	Ю	Ю	Ю	Ю	CO	CO	CD	CO	CO	I—
3
Ж
ja
§
£
о
3
ж
ja
§
*
о
27

VO
α
3
S
§
O
С5
ι3 α»
* \ο
я O
XCD
H
*
•frg
со
a, t-*5
~ α» *
£ c^ -
« Sz
э* CU
* S
я '"-'
л “
я о
Xcd
ύ
га cV
-Р> I S
•O’ С)
CO
a. ¢-4:
Э ч .
I Zz
F cOQ
£ *
Xcd
SZ
gta.
з“
о о
с >*
° S
•а ^
-С)
я
SX
OQOQCQCQOQCQCQCQCQOQOQOQCQCQCQCQDQOQ
N со, сп оо, N CO,	сю	(N	CO	CN	COt	CM	IO	о
—Г со" ю" — —<’' со" ö	—" ю" со" Tf со	со" N ст>" ст>"
(McOTf—. cs со Tf ю —■ cs со Tf ю — со со Tf со
CO,
—
—
CS
CDs
—
Tf
Tf
CM,
CS,
—
00,
осI
— CO,
—
CO,
Cs"
CD"
ιό"
CD"
см"
CD"
о"
о"
CD"
ю"
CD"
Cs"
N OO
CD" ОО"
ю"
СП
—
~—
CS
—
—
CM
CO
—
—
CM
CM
— —
CS
CO
СП
СП
СП
Tf
О
CD
CS
00
—
00
ю
CM
ст>
о
о
О
О
О
CS
CD
о
CO
00
CS
N
CM
CD
<о
о
CD
CD
OO
Tf
CD
CO
00
CO
N
Ю
Tf
CM
00
N
N
CD
S
CM
CO
CM
CM
CO
CM
CO
Tf
CM
CO
Tf
LO CO1 OOs 00, N COs — 00, (N N N LO CD CM CO,	CO
—Г Cvf о" —" —" со" со" 00 оо" ob" о" СП Tf со" о CO о"
CO Ю 00 —' CS CO Ю OO — CO Tf CD CO — COTfLOCS
CO Tf CO4 CS CD — Tf —	CDs 00, О	COs	— Tf OOs СП
СП О" СП CD" CN CD" О" Tf	00	Tf N Tf	СП 00	CD" о" N со"
—* CO Tf --СОЮ	CS CM CO	CO	— CS CS N
СП
CS
Ю
OO
α»
О
_
CS LO СП
CO
N
CO
CS
_
о
CO
LO
CO
О
CO
N-
о
CO О Tf
CTi
CO
00
О
CD
CM
00
Tf
О
N
Tf
Ν¬
LO
CO
CS
о 00 N
CD
CD
Ю
СТ>
ст>
о
о
CS
CS
CO
—
CM
CO
Tf —
CS
CO
Tf
—
CO
Tf
ю
сп cs ю, ю, оо_ cs, со, N COs	— io ccL
00 О Tf Tf — СП, CO" со"^" 00 Ю - 00 О Ю CO CD" ί£
TfOOCn — COCONO - TfCDCDOiCS'fiOLO^
Tf, CO, СП,
CD Tf CO Tf
Tf CO CO CT) CD
Tf Tf CD
о" сп" оо" 00
СТ>
О
Tf
CD
оо о" СП ст>" оо" es"
ю"
О
о
00
CO Tf LO
CM
Tf
CO
CO CO Tf Ю —
CS
CO
CO
СП
CS CD О N
О
CO
CD
СТ>
CM N CM N CM О
О
О
о
О
— 00 CO CO
N
N
N
N
N CT) CS Tf N 00
CO
00
CO
00
CS СП N N
CD
Ю
Tf
CO
00 00 CT) CTi CT) CT)
CS
Tf
Ю
CM CN CO
—'
CS
CO
Tf
— CS CO Tf
CS
CO
Tf
LO
ю
О
О
О
Tf
Ю
CD
CD
Ю
О
О
О
Tf
Ю
CO
CD
NNNOOOOOOOOOOOCncncnCJiOOOOO
sS	9Д	as	sX
3	S	!3	3
XXXX
►Q	J3	►£	U3
4	cS	cS	^
OOOO
«	*	«	M
OOOO
CS—· Ξί Tf CO CM — Ξί Tf CO CM — Πί Tf CO CS — Ξί
со
. V * CX
Sgg
S-O °
CO CO
ч ж ж
CO
VO аз CO
^ i*!
H CO CO
CX °-
O U Ι¬
ο, CO CO
с я ж
I I I
4
Cd
VO
V
X
X
5
о.
0
1
SiS
О) *
^-CM
3 ^
О. а>
I H
Si
х Cu
Cd g
* с
а. *
SS
Я CO
► >>
X а.
rt U
Q4 Cd
0	X
X ~
° S
*1 ·
S S.8
01	£ 05
Is г
S Cd *
* с
Ortc
в >» ж
S
H
в*’"
IeS
äs,|
O-UCt
Класс
бетона
В 25
В 25
Я (_
Н.Ьй
Я о
XCD
— CS,
о" Tf
As факт.,
CM2
4,5
8
Четыре
пролета
CN, кН
CM Tf
00 CS
CO 00
* s
я -'-
& “
XCD6
о" N
ύ
CO«
■©■3
CO
’ч;
Ю, CS,
Tf о"
Четыре
пролета
BN, кН
426
918
S *
я £
Xcd
о" о
— CS
ύ
Я eV
■*3
CO
LOsCDs
Tf CM"
Два про¬
лета BN,
кН
— LO
CD CTi
Tf CTi
qj на b/d опоры,
I м, см/см
кН
О О
CO CO
О О
CO CO
CO 00
СП О
S
Tf Tf
Этаж
Tf CO
28

PQ PQ CQ CQ PQ CQ CQ CQ PQ CQ CQ PQ PQ QQ PQ CQ РЭ CQ PQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ PQ CQ PQ CQ CQ PQ
со N- — σι сч
f*- 00 05 О-	—' QO N CO со (N ю
OO Ю (N N
CN CD —	CN	CN	—	05	CN CO^ СО_ Tf Tf CN	CD — Tf CO	CO	Tf — Tf	CD	Tf CO	CD^-Tf Tf CD
IO Tf ю" Tf	10	IO	IO	Tf	СО~ CN CN о" 0~ CD	CN CO" о" О)" CO	СП	θ' ю" θ' 00	CN	θ' О)" О	CS со" θ' θ".0θ"
—! CN CN	—	—	CN	CO — — CN CO	— — CN CO	—	CN CN CO	—	CN Tf Ю	— —■ CO CO CD
COOOOlOlOLOmLOOOCNCOOTfoOaOOOOOOOOOOCOTfCNTt«CNOCOCOOOOOO
COOlßNWNfNNOOCOaiCDCNCD'tCNOQONCDCDOCDNOOaJ^OOOCNCDO^
(MS-^Oin-HtOin(NOOlOCNCDri'(NONN0lO^COOOOOOOOOO5l35-(N^lO
—· —'CN	— — CN CN — — CN CO — CN CO CO — CN CO Tf — CN CO Tf CN CO Tf iTD
CO CO1 — — CO 00_ IO 00 00 00 IO CO^ CN OO^ CN 00_ Tf CO^	—	OO^	Tf — CO_ CO CO_ 05
QO 00 Ю θ' о" CO IO O — θ' 00 OO о" —t^·" CO*" CO~ CD Tf 00 CO Tf Tf O OO CO h-" OO 0~ CO" Ö" OO CN
CO^CO—«COCOCOOO — С0С0Ю00—'CNCOCDO^^LOh-OOCNCOlO — COCO CO 00 05 CD
CO^ Tf CO Ю CD^ CD CO^ CO4 CN CO^ CO^ OS OD CN	— cO_ Tf	Tf	CO^ CO^ CO	CD^ Tf СП COs CD^ —	OD 05	O^
rf ο" θΓ Tf оГ Tf оГ ОТ iO СП Tf Tf СП CO CD	CD" СП CD* 00	θ' Tf	Tf СП CN	Tf о" CO" СО~ СП CD	ClT CO	СО*
CNCOCO —CNCOTf -CNCOTf —	— CO CD	CO CO	Tf Tf —	CN CO 00 — —	Tf Ю	CN
OCNTfOCOCDCnCNTt<Tt<TfTt<TfCOLOTt<COCNO — CNCOTt.cDOTfoOCNTt<Tf<Tt<Tt<Tf
—	ОСПСОт^ЮСОООСО!^- — ЮСПт^ — OOiOCNCOCDcDCDCOr^ — Tfb- — cncDCOOt^-
^fCncOlO — t^COCncDCO — OOiOt'-'-CDTfcOCNOOOOOOOOOOO) — CNCOLQOCOCOCn—.
—	— CS — —CNCN — CNCNCO -CNCOrf — CN CO Tf CN CO Tf Ю — CN CO Tf CO
CD^	00^—	OO^	c7I CN I-- Tf	OO^ aI	00 CO CN — LO 00 — СП CO CO^
со — о — со о cd — cn oo	о ^ Tf oo~ аэ	o~ N-	— о ю~ o' LO V со Th Tf tC cn lo о oo	ne
TfCDOO — CO^OOd^COTf	002-4'CO't	00^ -	0OOO)W(N^NWSCOCOOCNC|	^
Tf CO4 CO4 CN <D Tf CO
о" СПСП со" LO o' СП —
CO CO Tf CN CO Tf ю
D СП CS — Tf CO^ Tf	CD^ OO^ OD4 CN CN CO_ CO^	O^ 05	OO^ CO^	CO^	CD^	Tf Tf СП
гГ оо" со" ю" о" СП со" nn	Tf IsT О)" со" о" О)" СП	оо" со"	CO	l>." Tf	оо" —	Tf	о" со" со" 00
fio CNCOTfCDouCNCNTfOO-COTfiOt^ — CNTfO-CNCNCDt^-Tf
05COt^-TfCnTfCnTft^-OCOCDCnoOCNCDOTfCNCncDCOOOOOCNTfCDCDCDCDCOCD
CNC0Cni>-C0OCDC000CnCnO>CnOlßO5Tfa0C0 — OCnoOlOCnCNLOOOOOCDTfCNO
WOlOWCN05W(NCOTi<(NO0000N(DCDiOO)O-'W	O	CN Ю	N 05	-	Ю O) CO N
— CN	CN	—	—	CN CO — CN CO CO	— CN CO Tf CN CO	Tf Ю	—	CN CO	Tf Ю	—	CN CO Ю CD
юоюоооюооюоюоооюоюооююооооюооюооо
CO^fTfCOCO'-fTfiOCOCOTfTfiOCOTfTflOlDCOTfTflOCDCOTflOLOCOCOTfLOCOCO
оюоюоооюооооюооооооооюооо
CÖCOrfTf WOOTf т^Ю Ю СОт^т^ ЮЮСОт^ЮЮСОСО-^ ЮЮ0
юоюоооюо
COTf^cOCOTfTflO
OOOOOOCOOOOOOOOOC0 05050505TfOOOOLO — — — -
Tf Tf Tf Ю Ю LO Ю Ю CD CD CD CO CD t
о ю
о
о о
CO Tf
LO
CO CD
'о ю
о
О
о
CO Tf
ю
CD
CO
CO
CO
CO
CO
СП —
10
10
о
О
О
»S
3
Ж
Xi
§
о
«
3
X
л
§
о
sS
3
я-
л
§
X
о
ооооооо
— HiTfcOCN — HiTfCOCN.-HJt^cOCN — ^TfCOCN^H^TfCO. CN-H^TfCOCN —
I I
-¾:¾
29
пролет балки, м;
нагрузка на балку, кН/м;
нагрузка на опору на соответствующем этаже,

5 *
fr»
з «·
О. 4)
O S
fc Н
Si
Si
£ Rt
S *
► R
sS
CL «β
O S
E _
° S
Β1 ·
S 8.·
S * τρ
tf
I 3
s β I
O I =
“ ag
S fa S
!Sg
I CR g·
Л
§§g
SbS
й s5
CLUCi
S'
CO O
Ч ь*
Cy V
Ж \о
CX Ь TI
Sr <υ *
Uz
гг &о
CO«
■Ö·*
to
S.Si
я g *
I S-S
~ с CQ
CO г_~
£ *
Xo
SZ
£*oq
с"х
со 2 *
з
CL _
О *
CQ-pq-PQ-pQ-OQ-CQ-pQ-PQ-CQ-PQ-DQ-CQ-CQ-DQ-PQ-OQ-CQ-CQ-CQ-PQ-CQ-PQ-ffl-OQ-CQ-CQ-PQ-DQ-CQ
(J)--CSCvIt^-OO CD Ю — OO О) I"· CO —· OO О) N
Ю Ю Ю N CD Ю Ю (N (N N Ю Ю CS CO Ю CS CS	COlOCSCSCD-lOCSCDCO
^f Ttr Ttr CD"	Tf Tf CD" θ' О" Tf Tf 00 О" (N Tf CD θ' CD О)" Tf CD" о" CM CD" Tf CD" CS Tf
(M(N<NCS<NOOOOOTfTfTfTfTf^ot'-Tf,-40aOOOTfCSOOO<DTf
CSCS^lOCDlO- !'''.(:00)000)0-(NCOOOTf — OOlOCDOOOCSOOlOCO-
—	CO Ю N О) — Tf CD О) —■ — TfOO--Tf(NiflO) CO'CD CS CD О Ю О) CS N CS N
—	— 00 CS — —I — 00 CS Ю —I — CO Ю — 00 CS
— 00 О) N CO — CSCOlD
ι—ι — — .—ч	CO —	—■ — CS	CO — — — CSCvJ	- — CSCO"^1-	— CSCO ю »■
ID ЮМ	CD^ Ю	IO CS	CD Ю^ LO^ CS^ CS	Ю^ (N — Tf LO	CS^ CD^ CD^ Tf UO CD O^
Tf Tf CD" 00	О)" Tf	Tf CD" CD	О)" Tf Tf о" UO CD	Tf CD" CD ю" о" Tf	CD" Cs" Tf CD Tf 00
—	—	—	—	— —	-CSCO	-CSCO	CS	CO
CD - . -
CO О- -
—	COCDOOO — Tft^OcOCSiOO)CSCDCSCDOTfO)CSh-CSt^ — COOOTfO)
—	— 00 (N — ·—. csI "I —I °°	N — 00_ — CDk — CN CO —^ CO — OO^
О" О" —' Tf h-"’o" о" Tf О" 00" О" —" О О" ОО" О" —" О" CD" — О" Tf LO" Tf ю" о" N Cs" —
—	— — — CO — — — СОСО — — CSC0C0 — — COTfCD - — CSTfCD - — ^ CD
COCDlDCSCOCOCOlOCSCOTfcOiO
00 CO Ю CS 00 CO
TfTfcD00TfTfTf000)TfTfCDCS0)^TfCDO>OO)Tf00CDt^-0)Tf ON О)
CS	—CS	—	—	CS	—СОСО	—CSC0	—CSC0
CDO)CSLOOOOCOCDO)(N - Ю Q CO N 0 0> (N Ю 00 — CD — CD — OOCDTfCS
T)«a>lOOU000O)O-C0CS05C0Tf-U0COTtO0CSOO^^CSC0-O)N
— COCDO) - — TfOO — ^CSlOOSCOh-CSCD — Ю О CO 00 CO 00 CO CO О) Tf О
—	—	—	—	—	—	—	CS	—	—	CS	—	CS
оооооооооюоооюооооюоооюоюооюо
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCOCOCOTfCOCOCOTfTfcOCOCOTf
ОООООООООЮОООЮООООЮОООЮОЮООЮО
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO^COCOCOCOTfCOCOCOTfTfcOcOCOTf
00 00000000000)00000) — — — — О — — — — OCSCSCS
<МЮЮЮЮС^ЮЮЮЮС^ЮЮЮЮ<МЮЮЮЮСОЮЮЮЮСОЮЮЮ
тГт^тГтГтГЮЮЮЮЮСОСОСОСОСОГ^·^— h~Nt^-00000000000>0)0)0)
зХ
3
«а
3
X
ja
I
о
- Hi Tf CO CS — ΞΓ T
»я
3
X
л
§
W
о
Ι-ίίτ
»я
3
X
л
,-Ηίτ
Ι-Д
Tf CO CS —
30

i_0 lO	lO	lO	lO	lO
CN CsJ	CN	OJ	CO	CO
PQ CQ	PQ	CQ	PQ	CQ
CO — (N CO LO CO
Tt Ю CO со —
о" Tt OO Tt CN со"
CO	CN	—	—
NOOOOO
О	CN CO О Tf OO
—	CO 00 Tt О Tt
CN	—	—	CN
N — О CN
CN о" о со" о" CO
N — CN Tf ^ Tf
CO^ LO^ COi Tt — Tf
Tt Tt CN о" ю" О"
— CO CN CN
00 N CN N (N N
00 Ю N 00 О —
Tt CO 05 LO CN (X)
CN	—	CN	CN
05 — 05 Tt
CO Ю CN CO CO Tt
О CO 05 CN Ю 00
Ю 00 CO 05 Tt 05
CO CO О CO CO 05
CN — — CN CN
Ю О О LO О О
Tt CO CO CO Tt LO
05 О О О О О
sS	»Я
3	3
я	к
M	л
§	§
*	«
о	о
Д" Tt CO CN —
X
*
3
2
CQ
H
О
E-
5 «я
^ ж
.. Cl
Sgg
Xю °
* Cd Cd
ч ж Я
03
VO CO Cd
hm«
Ч . CX С“1-
Oul-
сх cd Cd
E ж ж
I I I
-J-^¾;
*
ч
cd
о
5
CX
Sb
S *
Stiei
с Il
з c^
&«
S
*
H
2
о.
*
а>
Cu
:S
cd
*
CO
>>
о.
X
cd .
Cu
о Я
к -
° S
bI ·
^s. *
V * ю
Ё= 2
>» * H
Sg	I
о	«	с
“	а	S2
£	й	·»
Sxg
H м Q
58 «
Ü4) S
Cd я Ч
CLU Cf
CO О
Л· 4>
* \0
CO U
H ЬЙ
■θ-δ
CO
*=с
£ *5 *
δ Sz
Э* CU
Xcd
*■2
5 Oz
Э* с OQ
XQD
■Θ·®
со
Sz
^OQ.
Я
OS
PQPQPQCQPQCQPQPQCQPQPQPQPQPQCQPQCQ
—	— 00	05	—	—	CN	00	N	—	00	05	N	CO	—	00
LO ΙΛ CN О О	Ю	CO CO4 Ю CN CN CO — LO CN
Tf Tt со" CN CN Tt Tt 00 CN CN Tt CO" о" CN CO" Tt CO"
(NNCN<NCNOWOIOOOOOOOOOOOOCOOO
COOOONTtOCONOTtCOCOCOCOCOOOTt
-TtNO5CNC4W00(Nl0(NC0OTt<00<NS
— — CN — CO — 00 LOh		 00 05 LO — CN
UO LO^	CO CO4IO	CN О	CO^ CO^ LO	CN CN О — LO
Tt Tt 00	05" Tt Tf	со" CN	О)" Tt -«t	CO" О" 05" Ю" Tt	00
-CN	—	— CN	— — CN
—	— CN —	— 00 05^ CO4 —	— CN	CO N CO	— CN
О" О" Tt N Oi	О" —" CO" ОО" Tt	О" Tt	Tt 00 CN	о" Tt
—	— — СОСО	— — CNCOTt	— —	CNCOLO	— —
LO	О	OO4 Ю	CN CN	CO 00 lO CN Ю ^ IO
Tt 00	Tt	N Tt	со" Ю	Tf" N Tf" оо LO" Tf о Tf	00
CN	CN	—	CN CN	-CNCO
Ю — SC005 — l005CONNOCOCD05 —CO
05CNTfr^05TfTfTfLOLOOONLOCO — TfO
— LOOO — TfCNCOOTfOOCNNCNNCNCOOi
ооооюоооюоооюоюоо
COCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOCOCOTfTtCOCO
TfTfTfTtTtLOlOiOlOLOCOCOCOCDCONN
I-=Tt
»s
2
§
*
о
* kJ т
»я
3
я
л
§
bi
о
> CN — T
31

Ю
Q
О)
3
а;
N
о
rS
CX
о я
« о
*5 £
& VO
CO C-
¢- ье
(T)
со 6
XO
■в· в
CO
о. "ΐ
gS*
йГ gxj
*«21
I о
со”
■Ö·*
CO
4C
V 2Х
сх £
2¾ -
IgS
” с CQ
Eca1
■Θ-2
CO
02
=caX
а«*
ч
Я
О 2
В «
° S
•а о
•о
CO .
* SX
*
О
S
PQ-PQ-PP-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-PQ-
см см со —1 — N СОО)
CD CD	— Ю CD CS	Tf LO	CD^ CM — CO LO	CD^ CN — —
см о>"	io Tf оо Csf LO	o'	CN ю" ю" аГ Tf	о>" ю" cd" ю"
— —	(N	—	—	СМ	— — CM CO	— — — CM
COOOCOOCOCMOOTfOCOCOOCMOOOOO
—'NTfCONCNCD — NOOOSOCMCMOOOCDTf
CMCD- C000^O5lDC0CT>lDCM00Tf — NTf-
— — CM	—	—	CM	—	CM	CM	—	—	CM	CO
LO CO — IO CO — — — Tf — — — CD CO^ CXD
o' X Ю о" O N OO Ю О о" Tt*" CO Tf o' О·" сгГ ю о"
COTfCD-CMCvlThCD- CO^CDCJ)-CO — CDOO
Ю CO^ Ю CD^ ^ CO CD^ OO CO СП LO CD^ CD CO СО_
сгГ о" сгГ см" cd о" о" тг о>" n" оо" V Tf σ>" оГ о>"
— CO CO — — CO CO — CM LO CM — CO
СОСМ — ООООООООООСООЗЮ—'Г-ООЮСМ^СО
NOcOCDOOOCM’t-OOOOJCD't-OOW
COOiTfCOOVCDCMCOTf — ООЮ — CS О N Ю
— — CM	—	CM	CM	—	—	CM	CO	—	CM	CM	CO
OO	—	05 LO LO о.— — N — — CM CM о>
оо" — о о" со" —Г О" о" N." OO LO ю" о" ю" о" о Tf
COCDOO — СМСОЮОО — COTfNO- ^1TfOOOi
CDk CO^ CO^ UD CM CD^ O^ COk IO CD^ Tf CO^ Tf UD Tf CM OD O^
rh" os LO аГ ^ аГ о аГ cd" о ίο σ>" оо
CMCOrti --COTfI CM CO CD CO CM Ю
lONCDOOOOOOOOOONOOOiO-'Nai^COlO
CD CM OO О CD CM OO OO CM N — О CM Ю N OS
TfOtOCOOCDcOOiTf — CTCDTfiOCO — CT>N
— CM CM — — CM CM — — CM CO — CM CM CO
юоюооооюооооюооооо
COThrfcOCO^TfTfCOCO^^TfcOCOTfTflO
lOLOiOONNNNONNNN- NNNN
CDCDCD^CDCDCDCD^CDCDCDCD^CDCDCDCD
NNN0000000000050)050>0>00000
Ι-^τ
I -SN
I — Hi
J2
§
X
О
Tf CO CM — Ξί
S
ч
CO
к"
VO
*
CO
ч
К
CO
XO
CO
ic
&Г
CO
<V
ч
Cl
О
U
Cl.
CO
C.
X
I I I
■J*
*
a
VO
S
CX
S
<D
Я
S
>>
CO
H
O
H
Ф
CQ
fr-
' O
O
. а
«
Q.
4)
S1
*
и
3
о. 4>
I“
Si
Si
о. *
X а
cd и
Ou ^
О E
E .
° 2
X 5
X
; *
I П
1 а
о о
S i
Cd E
CLU
ο.?ΐ
2 ч .
S °2
* 2
H *
IO
8.2¾
я ξ *
S0Z
ЭГ c*cQ
2 u
Sr *
Xo
2Z
Ci ч
PQ CO
UD UO
Tf Tf
Th CM
— ю
CM ю
— 00
о" —
UO CM
Tf CD"
OO —
CO CM
CM CD
UD CM
Tf CD"
OO CD
LO CD
CM CD
32

ююююююююююююююююююююююююююююююююю
CMCMCMCNCMCMCMCMCMCMCOCOCOCMCMCOCOCOCMCMCOCOCOCMCMCOCOCOCMCOCOCOCO
■CQ-C3Q-0Q-CQ-CQ-Ca-PQ-Da-CQ-0Q-CQ-CQ-Pü-0Q-CQ-0Q GQCQfflGQCQOQOQCQ-PQCQCQCQCQPQCQ CQ CQ
σ> сч — сюcnN	со	— cn cnn со — co_ n cn	—	cn n	Tf — — cq_io со «qo-oo
Tf o' Ю~ o' —	N	—	CO	o' Tfr N —" со" о" О Th 00 IO	о" N —	о" со" о" Tf —Г ю" N о" N 00~ CO CO
—	CM CM — —	—	CM	CO	— —I—■ CM CO — CNCMCOTf	-	— CM	CM Ю — CM CO CO CO — — TflOOO
CO CM Ю CM CM CO — Ю <М CO — Ю CO CM CO — Ю CM CO Tf Ю CM CO CO CO Ю CMTfTf-
00 CM Ю CM CO ’
CO
Tf
CM
о
OO
Tf
CM
О
оо
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
N
LO
CM
CO
Tf
Tf
N
N
N
CO
CO
CO
CM
О
СП
OO
N
ю
CO
OO
CO
OO
CO
CO
Oi
LO
N
Tf
OO
LO
Tf
CM
о
—
—
CM
—
CM
CM
—
—
CM
CO
—
CM
Cl CO4 N — CM CO N CO
05 ю — — CO
I	— CO4 IO^ CO^ OO^ — CO4 IO^ — 00 OO^ Ю N 00 Oi
CO OO об о" Tf Tf оо" CM" о" N N - Ю о" О" ОО" — CO о" Tf —" ю" О" о" Οθ" Tf N ю" —" О" ю" —" ю"
CMCOCO - — СМСОЮ — — — COrf-.СОСОСОЮ — СМСОСООО — СОЮ00 05- CONOOCO
СМ_ О О	LO	CM^ О	Tf ю	CM^	О —	UO О CO OO Tf UO	CN CO4 CO^ CO4 LO CO4 05	—	СП	CN CO CO^ CO CO^
LO Tf ^f	Tf	00 lO Tf	о" Tf	О О	оГ lO	Tf оГ Tf оГ о" Tf	io O^ 05" 05 Tf Tf Tf	Tf	оо	со" 05" 05" 05 CO
— <М CM	— CM	CO	—· —	— (N — CM CO CO	--COTf (N CO	Ю	Ю	-TfTfOO
Tf
N
О
Ю
N
CO
Oi
CM
OO
Tf
О
CO
N
LO
CO
—
СП
Tf
CO
OO
о
CM
CO
CM
о
05
Tf
CM
о
OO
CO
О
OO
N
Oi
N
Tf
сч
Oi
Ю
CM
О
OO
ю
Oi
N
ю
CM
OO
CO
Tf
CO
Tf
CO
CM
Oi
О
о
о
CO
N
CM
N
CM
N
CO
Oi
Ю
о
CO
Tf
о
N
Tf
Tf
CM
О
OO
S
LO
Tf
CO
CM
О
со
S
CO
CO
CO
—
—
CM
—
CM
CM
—
—
CM
CO
—
CM
CM
CO
CM
CO
Tf
CM
CO
Tf
1 Ю N 00 ’—' Ю N СП 00 CO — 00 00 CO 00 СП
О — Tf LO CO 00_ CO^ UO	CO4	00	CO^ Ю	CO	ОЭ CO4 CO^ IO	О <Ό	<П	Tf CM^ Tf CO Tf СП CM^ О	СП Tf CO
05" ю" о" Tf 00 Oi" N 05" Tf	Cm" CO	N	О)" Tf	Tf	N СП СП Tf	Oi" Tf	СП	CO" CO" о" Oi" CO" CO CO" Tf	Οθ" CO" оо"
— CM CO	—	CM	CO	—. —	CN	CO	CM	CM Tf CO	— CM	Tf	CO CO CO CO N CM	Ю CO 05
TfCM005COCOON — lOOiCONCMlOOO — TfTfOiTfOiTfCnoONCOiOiOOLOOOO
N00 05 — CNCOTfTfoOOiOCMCOlONCnCMTf<NlOOiCMCOOOCOOOCOOOCOCOCncOCM
OTfOOCOOOCOOOCOCOOiCOCNOOTf — ООСОСОЮСО — ООО Ю Ю Tf ^CO Ф N N 00 Ф
— — —	—	—	CM	—	CM	CM	—	—	CM	CO	—	CM	CO	CO	—	CM	CO	Tf	—	CM	CO	Tf
оюоооюоюооюоюооюоооюоюооюоююоюоою
COCOTfCOCOCO^TfCOCOCOTfTfCOCOCOTfiOCOCOTf-TflOeOCOTf^iOCOCOTflOlO
оюоооюоюооюоюооюоооюоюооюоюооюооо
COCOTfCOCOCOTfTfCOCOCOTfTfcoCOCOTflOCOCOTfTfiOCOCOTfTfLOCOCOTfiOlO
Tf-Tf ю LO WinWCOCOCOtOCDNNNNNOOOOOOOOOOOiOiOiCJiCnOOOOO
DS	»S	«	эк
3	3	3	3
ас	ас	ж	ас
л	ja	м	ja
4	ч	ч	ч
оооо
т	*	х	*
оооо
CM — Tf CO CM — ►—f Tf CO CM — ь-ί Tf CO CM — Tf С
О
*
О
§
*
О
I—.^TfCOCM—^TfC
=S
3
ас
ja
§
о
§
о.
C
I I
Г 5?¾
33
пролет балки, м;
нагрузка на балку, кН/м;
нагрузка на опору на соответствующем этаже, кН.

и
о
s
*
■=;
ίβ
VO
X
Ci
а
о
T
R
CJ
н
S
к(
2
О
о
CtiiN *
£ Σ
&Ϊ
S«
X Il
0	а>
SE
* 3
I*
X О.
а> ST
V
>» Cti
* X
> *
2 t4»
“ η
1	& I
IsJ
§1 I
S § I
а * с
ч « 5
■Θ-
S
С Я О
•Θ-
aS“
S°z‘
3* &0Q
*
SE
(О Ш ^
® ς -
ч|§
юююю^юююююююююююююююююююююююю
CMCMCMCO^CMCMCOCOCOCslCOCOCOCOCMCOCOCOCOCNCOCOCOCOCMCOCOCO
CQ 0Q OQ CQ CQ PQ -CQ PQ OQ CQ CQ CQ CQ QQ PQ PQ CQ CQ CQ PQ PQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ PQ CO
-OOOlOiN-- CM Oi N- CO — CM CO	—' 00 h'
Ю CM CM CM CD Ю (NCD
(N — 05 CO
N- 00 Tf CO 00
—
LO4
CD
—
Tf
IO4
CD
CD*
Tf 00
CM*
CD*
O*
Tf 00
CM*
LO
—
—
CM
—
CM
CMCMCMCMCMlOLOlDiOLOOOTfOCOCMOOCMCOOTfOTfOOCMCDTtOCDC'i
CDI^OOCnOCMCOTfLOCDOOOCMCOLOLOOOOCOLOCOCOOCOCOOlOCnTf
CMCOOTfOiCOOOCOOOCOCOOCDCMOO^ — 0>СОСОЮСО — OOOCOlOTfTf
—	— —	—	—	(N	—	—	CM	CM	—I — СЧ CO	—I CM CO CO -(NCO
н OO CD LO 1>	' О) LO	—	—	05	N-	N-	О)	00	СП	CO	CM	00	00	N-	CO	N-
IO CM CD^ CD4 CD LO CN CD_ CD^ — IO^	CD^ Tf Tf	IO	CM CD^ CO СП	CN CD^ — OO O^ CM^ СО_ CO^ CO
Tf CD" CM* θΓ Tf Tf θ" CN ОТ LO* Tf 00	CM* О* О	Tf	О* Tf Tf 00* CD* CM* CD* СП CO* CD* CM* СП* оГ
—I —< CM — — — <М	—1 CM CO	-н CM Tf LO	--COt- -HCOTf
CMCDOTfOOCMOOOCOTfCO—O)NlO^(NCOTflO« N-COOilOTfN-OCO
CHLOCMOOTfCOTfT—,Cnt^COCOCMCMCM — С0ЮЬ-СПСПС000СМ^Г^-^СМО5
-CN CO^ OQ ,	— СП IO CO '—·_ h- OO СМ_ — СП —^Oi4OOiO4 СП CO Г"-	00
О* Tf Ю* CM 00 О* CO О* 00 Ю* О* О —* CM* CD* О N-* 00 Ь·* CD* — ОЮ^т)· — —‘ О ΙΛ
—' —'CMTfTf—'CMCOTfCO-«СМСМЮСО—'—'TfOO —1 —' CO Tf 00 Ю —' CM 00 Oi
LO^	OO4 CD LO4 CM^ CO4 Tf CO4 UO	CD4 CD^ Tf	CO^	CN Tf — СП CM CO^ — —^ CD^ CM^ СО_ CO4 С\
Tf 00 CD	N-* О* Tf LO* θΓ О* СП* Tf	CM* CM* О*	Oi* Tf	О* О* Tf CO* CD* СП* Ю* Tf 00* CD* CM* СП* 00*
• —н	CM CO — — CO CO	— — CO	CO	— CO Ю t—	—' CM Ю СП —' Ю
CD—-CD — CDCMOO^OCDOiCON- — ЮООО>Ю*
—'—'OOCncnOCMTfiOCD — IOOTfLOCMOC
COOOCOOOCMCOOCDCMOOTfCMCnt^-TfLOTfCO'
—	— CM — — CM CM — — CM CO —CMC
ооююоооюоюоооюооюоюооююоюооюю
COCOCOCOTfCOCOCOTfTfcOCOTf^lOCOCOTfTfLOCOCOTfLOlOCOTi<TflO
ооююоооюоюоооюооюоюооююооооюо
COCOCOCOTfCOCOCOTf^COCO^TflOCOCOTfTfLOCOCO-^lOLOCOTfTflO
COOOOOCOOOOOCO — — — — TfC^C'JCMCMLOCOCOCOCOCDTfTfTf
CDOOOOCDOOOOCDOOOOCDOOOOCDOOOOCDOOO
TfTfTfTfTfWLOLOLOLOcDCDCDCOCDt^-N-N-t^t^OOOOOOOOOOO^CnCncn
§	§
a	«
о	O
* Tf CO CM — Tf CO CM —
34

ю ю ю ю ю ю
CO CS CO CO CO CO
PQ PQ PQ PQ PQ PQ
CN CD Tf — СП
00 О О О О О
00 00 Tf о CD CS
CO CD N 00 00 05
^f у—I CS CO Tf
CO 00 S (J) ю ю
сп CN со — Th со
оо" CD" CS IO o' cd"
Ю — CN CO 00
CD 05 -H CO Ю N
CD Ю CD CD CD CD
05 N 05 — CO LD
Tf — CO Tf LO
CO^ CN N CN CO
О" Tf 00" CD" N Tf
CS — CO CD N N
05 CD CO CO 05
CO" 00 Tf О)" Tf О"
N CN CO Th —
О CS LO OO '—'Tf
— CS О 00 N Ю
CO 00 — CO CD 05
LO CS CO Tf Ю
OOOOOO
CD CO Tf Ю CD CD
Th N Ю LO LO Ю
OCDOOOO
05 О О О О О S
X
*
я
S
>*
•с °
X ^
X,
S g
VO о
CO CO
ас ас
Hs*
»K
Я
ас
£
5 °
§
О
С VO g S
£ н >L£
<d <υ ^ ^
с с cx ex
§.§l|«
Е с
. I I 1J
Ηί Tf со cs — Ηί
о.
К
cd
О
cd
9
2
О.
о
J) ят
a. (-¾
"Я Gj
£ ч -
δ °ζ
D*
а. н "
Я %*
δ |Z
^ ей
cd \
■έ ш
г.*
cd а)
о. S
о н
S 2
О Ο¬
Χ S
X О.
X г>
X с
4)
&S
в Cd
2, 2
о ZT
tt О- 00
ss г
н 2 ч
0Iс
§1S
§- §
а а а
Cl S C
«■ ς „
с OQ
5-1
-О с S
о <-
ююююююююююююююююю
CSCSCOCOCOCSCSCOCOCOCNCOCOCOCOCSCO
CQ PQ	CQ PQ PQ PQ	CQ PQ OQ	PQ PQ	PQ PQ PQ	PQ	PQ	PQ-
—	CNOS^NCOi4-	CO^ N	05^ — N	CN	—	СП
О" Tf	N —" CO" О" О Tf CO	Ю" О"	О —" LO	CD"	о"	N
—	—	— CSCO-CSCSCOTh-CNCS^CO	-	—
LO^ CN CD — LO^ CD CS^ CD^ — CD^ CD^ — CO Ю CS
Th" 00 О" CS" CD" Th CN Ю" Tf iß Th" CS" CS" Lrt" 05" Th" о"
—	— —	—	—	CS	CS	—	—	CS	CO	—
ThcD00OCSOOOOOCDOTf00CS0505
— 05NCDTf050505050)CD05-COCDThOS
CONCNNCNCOOSlrt — N ^ — О) CD CO Ю CO
— —.CS	-(MCS	—	—	CSCO	—
— CS 05 CS — —
UD (М CN Th UD CD — CO1 Tf UD CD^ CD^ С0_ 05 CN CN
Th" оо о" ю" о" Tf Os ю" cd" о" Th оГ Th" Os" оо" cd" lo"
— — CS — CS CO CO — CS Th ю —
COOO^OSLOTh - NTh - LrtCO - O500CDLO
—	— CS — — CS CO -CSCSCO —
05 N CO — —
00 — LO — 05 00 Lrt
UD CD^ CD^ CO, Th Irt^ (D СП CO^ CO^ CN CD^ СП — O^ CN CD^
ThCSCS^OTfTf^05 05CDThThThC0CD05
—	— CS CO CSCOThCO CS CO Lrt N —
05CSLOOO - — NCOOSLOcOCnuD—iNThCO
NCDt^CS — N05CSThNCDC0 — 05CDCD05
C0O5LO - NTh - 05COCOlOTfCO — O CD CD
-CSCS — — CS CO — CS CO Tf -η
ООЮОЮООЮОООООЮООЮ
COCOCOThTfcOCOCOThLOCOCOTfTfLOCOCO
ооюоюооюоооооюоою
СОСОСО^^СОСОСО^ЮСОСО^ Tf Ю CO CO
ThThThThThirtLDLOLOlDcOCDCOCOcONN
SÄ
я
I-H=T-
I — Hi T
§
о
- Hf Tf CO
35

Продолжение табл.
*
M	. S
f-	H 4
X
•Θ*
2(Ц J-
ч .
S °2
гг
•ч: я 5
•е·
S-S1S
g Ч -
S 22
3* СЙ
CO 5 «
“ς. .
ciSz
OQ-CQ-CQ-PQ-CQ-PQ-CQ-PQ-PQ'PQ-OQ-PQ-OQ-OQ-0Q-OQ-OQ-C3Q-
OOf-COOOOOCNCOCNCOCO
Tf CO	CN	CD	— CO CN CD^ CO^ СП СП	—	CO^ CO^ CD^
о" СП CO	CD	CN	ю" Oi CD CD CN СП CO CO	00	CD	СП СП Οθ"
CO 't N	—	CN Tf 00	'—I CO Ю N	—	CO CO Oi
OiOiOiTfCNOOOCD — ФЬЮСОООООО
TfOiTfCO- CHCOTfCNCNCOT^LO — ЮСПСОО-
CNO(J)CDCDLOiOiONCOCJ)0 — OO О CS Ю N
CNCOCO -CNCOrf — CN Tf Ю	CN CO Tf Ю
CO^ СП CD^ CN Ю — CO^ CN CO СП CO^ СП
—"ю" CD** — Tf — Tf Tf CD^ Tf CO- Tf θ' 0~
CNCD - <Ji — COOiLOlO - CO Oi CN-
CO^ СП CO^ CN CD^ CO^ СП CN	CD^ СП CD^ CD^	— СП СП Ю_ .
СП CO" ОО" CD" CN Oi" CO" CO CO	СП оо" Οθ" оо" С
Tf I4- СП — CO Ь- CN	—IOOiOi
СП
—
acL
ю"
CD"
со"
_Г
ь-
LO
Oi CN LO OO CD Tf CN О LO LO LO LO Ю Tf Tf Tf Tf Tf
СООСОО — CNCO^OlOOLOOOOOOO
lOLOTft^OOOiO — OOOCOLOOOOiCOt— — LO
CNCOTf -CNTflO Cs) CO Tf LO CN CO Ю CD
SÖ
ч
CO
о
OO CN —	CN Г—	■ —	CN	—	— Oi	CO	Oi
Oi" Tf CN	Tf —" О со" О	Tf	W4	со"	Tf CN О	со"	со" OO Ю
ООСОГ--	— CNOOlOO-	Tf	—	lOCHCNCO	— COCN
-CN	—	— —	--CN
СП CO Oi CD CO CD
оо" CD" о" OO CN СП оо" О С
Ю OO —	—	Tf	Oi	CO
OO Oi CO CN CD — Oi
(N — O^ - IOOiCOtNCOTf ЮСОО - CN <
ГО IО ЛП fO IO ГЛ —— I—I I-—	I о ГТ\	пп	пп	пг>	<
CN CO Tf
-COTfW CN CO Tf CD CN CO LO CD
NNNOOOOOOOOOOCnOiOiOiOJOOOOO
cd
н
(T)
ж
>0
§
О
M — — -T CO CN — -
SS
3
ж
J3
§
*
о
I
о
I-Hi.
Ю
СЗ*.
О
CD
s
Tf
s'
ч
00
CO
О)
VO
CD
О
0)
Ч
О
о.
CD
е
о I
CD I
CO
H
CN
2
О
3
E-1
S
—
ч
»S
с
H
О)
3
ч
ж
о
JQ
CL
ч
с
о ,
ы
о I
η
CS
*
CO
>>
ε-
cd
О.ЭС
ю
(V
S
а.
H
V
cd
5
6
Z
I
о
*
IM
а·.,
Cd 4>
*5
Sä
X S
S о.
X й)
К
о R *
CO о* OS
За *
Is I
g о
О Q.
X *
л Г
CL X I
CO о
eS fr"·
Cy <и
Ä VO
ζ Я о
•Θ*
ф я •τ¬
ο. ь тз
i±<ü SC
? ч -
*S.Z
T С OQ
-S ^
к t-сэ :
* SS
с CQ
2 s
•CS qO
с S
Tf Tf
Tf CO
36
93	30/30	461	4,5	10,1	426	4,5	10,1	382	4,5	10,1	В 25
141	30/30	1155	10,2	17	1074	8	14,2	956	6,2	11,8	В 35

“?χ2 юююююююююююююююююююююююююююююю
c^cq COOOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCMCOCOCOCOCMCOTfTfTf
CQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ PQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ QQ CQ CQ CQ CQ CQ CQ QQ OQ CQ PQ CQ QQ CQ CQ
CN 00 О CO 00 00 N CO — 00 CM N CO CO CM N 05 00
со см со σ>
СП N
SSm	сГ O — Ю CO - N 00 CM о" — —	CM	CO	Ю	Tf	—Г CM" о.	Tf Tf оо" lObiSo со" CO CM"
CM CO CQ	CM CM ^ CO —' — TflOOO - CM	Ю	Ю	05	—	CM Ю CO	00 — CO rf — l2 CM CO CD 00 05
CM	—	—
ю
crI	Ю CO CO — COw CM^ CM^ Tf Tf CO^ CM^ CD	Tf	Tf	СП	CO^ CO^ CO^	CO^ <Ю — 05 СП CD^ — W CO
^ S	Tf см" см" ю" 05" CD" о" о" о" 0>" CD" Cm"	CD	CD	Οθ"	00	CM" о" СП	СП PO rf ю" CO" Tf CM CD" СП 05" CO
— CM CO	—» — CM CO — CO CO ^	—	CO	CO	Ю	— CO CO	Tf CM CM N 00 — — COTfCM
crLl0r. —	— N	СП OO^ CO^ Tf СП OO4 N	СП	CM	N	00	IO	СП	—	CO4 —	—
ί .t S о	о" оо" О	Tf I—Г ю" оо" О CD" —" —"	О	N	Tf	Tf	оо"	О	N	Ю	О	—	со"	Tf	CM"	о"	CM" ю" Ю N
COlOOOrt COCOOOOi-СМСООО — — СМ00 00Ю — СООО — COC4CONl005COlOOCOrf
°1 °Я IO CD^ CD^ CO^ СП CM CO CO^ O^4 CN CD^ CO^ СП 05_ CO CO^ СП CO^ CD^ CO^ CO CO^ 0Tf CM^ CO
^ ^ Si	СП Tf СП	Οθ" CD" CD Tf СП CO CD" CM" О)"	CO	ОС	OO	Tf	СП	Co"	CD"	CM	0>"	Tf	CO	CO	СП	о" CD" CD" О
CMCO^	-CMrflO — Tf Tf N —	Tf	Ю	СП	CM	Tf	N	00	—	CO	^	СП	CM	—	CO CD OO CD
£3 £ — 0COC£>05CM^NOCOCOCOiOTfcOCMO — CM CO CD — CD — CD ^ Ю Ф N OO
^^^TCOrflOCDOlCOOOOlOCM^CnTfCn^CDOOOCMTfNNCDCDlOC^CDCOON
—	SSSiOCO — OiNCOCOiOlOlONOOO — СООО — ЮОО — 05rfOi^OiON^- N
—	CM CO — CM CM CO — CM CO Tf -COrflO CM CO rf CD CM CO Ю CD — CM rf CD N
OO Tf N
CM" Οθ" rf"
\ OO — Ю — СП OO4 CO4 OO4 — CM IO4 т—^	Ю — OO CXD CM^ N СП CD^ СП —	OO^	CN
OO	Tf Tf со" —" оо" Cm" со" Ю rf" —" rf" ю Tf N Tf ю" см" Cm" ю" ю" rf — οθ" N О Ю —
CO 05 _	Qy	—	—	COOO-CO — COOiCON-LOONNCMN05 05CMCOOOCONO
°Ч crI aI CM CD 05 СП 05 CM CD — СП CO CO 05 CO CM СП CM
N rf OO
CDrfrfoOCOCDTfTfCOCDOOCnoOCDOOrfCD — -
CM CO Ю N CM Ю N OO —ЮОО — — СОСО — ”
22£2feTfLOCON°ONOCOCD05000CMTfCDCMOOrfOCDOO	—	rfNOCDOOOCMTf
^^rS^^^^O^^O^O^^^OTfNOCOCO ’’З4 CD OO Oi	Ю	CD	CO	CO	N	OO	N N CD	Ю
00^CMLOTfCO--'OCONNOOOOOOOCMlONCn CO.N — Ю	О	0	CM	OO	^	-	Oi N Ю	CO
— CM CO — СЯ CO Tf — CM CO rf CM CO rf Ю CM CO Ю CD	—	CM	Ю	N	—	CM Tf CD	OO
Й2!2оооюооюоюоо©юоюооююооооюо-оюооо
Н^^СО COTf TtWCO CO^fTf WCOrf Tf IOlOCOrf ^WtDCOTf ЮЮСОСО^ЮСО0
Й2!5оООЮООЮОЮОООЮООООЮООООООООЮООО
^^^COCOTfTflOCOCOTfTfiOCOrf'^lOlOCOTt'rflOCOCOrfiOlOCDCOrflOCDCD
IIirillcOCMC^CMCMCOCvICMCMCMTf^Tfrf^lOlOlOlOlOCDCDCDCDCDNNNNN — LT
TT1 Tf Qj Tf Tf rf 05 Tf Tf Tf Tf 05 Tf Tf Tf Tf 05 rf Tf Tf 05 Tf -^f rf 05 Tf rf Tf ^ 2
.тГ
Tf rf ю ю Ю Ю LO CD CD CO CO CD N N N N N OO OO OO OO OO 050505050500000
*Ж
3
Ж
Л
§
*
О
I-=T
Tf CO CM ’
>Ж
»ж
ЭЖ
3
3
3
ж
ж
ж
л
J3
ja
ς
ч
ч
о
о
о
SÜ
X
*
о
о
о
=Trf CO CM
— =J" Tf CO CM
-=Г
»Ж
3
ж
ja
§
*
о
^	ä	Tf
§
О
CO CM — ί-ί
H *
ж ς
Ч л
с \о
δ δ
о о
Он Он
с с
I I 1J
37
нагрузка на балку, кН/м;
нагрузка на опору на соответствующем этаже, кН.

Расход стали в угловых опорах, нагруженных от краевых балок, M > 0; кровля —
снег, нагрузка на перекрытие р = 2 кН/м2
Этаж	,/р	/т, qT Балка, Опора Önopa 30/30	Опора	40/40
м м кН/м см/см N, кН
Рама
Μ,.κΗμ
Asi
CM
Gct.
кг/м
Рама
M1 кНм
^si
CM
Gct-
кг/м
4
4
4
21
30/40
41
11,3
8
14,2
19,1
12,6
21,7
3
4
4
23
30/40
86
10,4
8
14,2
15,7
12,6
21,7
2
4
4
23
30/40
131
10,4
8
14,2
15,7
12,6
21,7
I
4
4
23
30/40
176
10,4
8
14,2
15,7
12,6
21,7
Цокольный
4
4
23
30/40
221
10,4
8
14,2
15,7
12,6
21,7
4
4
5
21
30/40
50
20
8
14,2
31,8
12,6
21,7
3
4
5
23
30/40
103
18,2
8
14,2
25,6
12,6
21,7
2
4
5
23
30/40
156
18,2
8
14,2
25,6
12,6
21,7
I
4
5
23
30/40
209
18,2
8
14,2
25,6
12,6
21,7
Цокольный
4
5
23
30/40
262
18,2
8
14,2
25,6
12,6
21,7
4
4
6
21
30/40
59
31,6
10,2
17
48
12,6
21,7
3
4
6
23
30/40
123
28,2
8
14,2
38,1
12,6
21,7
2
4
6
23
30/40
187
28,2
8
14,2
38,1
12,6
21,7
I
4
6
23
30/40
251
28,2
8
14,2
38,1
12,6
21,7
Цокольный
4
6
23
30/40
315
28,2
8
14,2
38,1
12,6
21,7
4
4
7
22
30/50
70
33,9
12,6
20
59
12,6
21,7
3
4
7
24
30/50
146
31,8
8
14,2
48,8
12,6
21,7
2
4
7
24
30/50
222
. 31,8
8
14,2
48,8
12,6
21,7
I
4
7
24
30/50
298
31,8
8
14,2
48,8
12,6
21,7
Цокольный
4
7
24
30/50
374
34,8
8
14,2
48,8
12,6
21,7
4
4
8
23
40/50
82
41,9
12,6
■20
76,2
19,6
31,5
3
4
8
25
40/50
168
39,9
10,2
17
63,8
12,6
21,7
2
4
8
25
40/50
254
39,9
8
14,2
63,8
12,6
21,7
I
4
8
25
40/50
340
39,9
8
14,2
63,8
12,6
21,7
Цокольный
4
8
25
40/50
426
39,9
8
14,2
63,8
12,6
21,7
4
4
9
23
40/55
92
47,3
15,2
23,9
90,2
19,6
31,5
3
4
9
25
40/55
188
45,9
10,2
17
76,8
15,2
25,2
2
4
9
25
40/55
284
45,9
8
14,2
76,8
12,6
21,7
I
4
9
25
40/55
380
45,9
8
14,2
76,8
12,6
21,7
Цокольный
4
9
25
40/55
476
45,9
8
14,2
76,8
12,6
21,7
4
4
10
24
40/60
105
54,6
19,6
30,1
108,5
24,6
38,7
3
4
10
25
40/60
211
51,6
12,6
20
90,2
19,6
31,5
2
4
10
25
40/60
317
51,6
10,2
17
90,2
12,6
21,7
I
4
10
25
40/60
423
51,6
12,6
20
90,2
12,6
21,7
Цокольный
4
10
25
40/60
529
51,6
12,6
20
90,2
12,6
21,7
/р — расстояние
между
опорами под
плитой; It
— то
же, под балкой; qT
— на-
грузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As —
армирование; Gct—вес стали на метр опоры.
Все величины относятся к зданиям с высотой этажа 3 м.
Уменьшение при высоте этажа 4 и 5 м соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагруженных от краевых балок, M > 0; кровля —
снег, нагрузка на перекрытие р = 2 кН/м2.
Этаж
V
lr, qT,
Балка,
Опора Опора 30/30
Опора 40/40
M
м кН/м
см/см
N, кН
Рама As,
Gct.
Рама j4c Gct,
М, кНм см2
Kr/M
M1 кНм сиг кг/м
4
5
4 24
30/40
46 12,6 8
14,2
21,8 12,6 21,7
3
5
4 27
30/40
96 12,4 8
14,2
18,4 12,6 21,7
38

Продолжение табл.
Этаж
M
/т.
M
<7т
кН/м
Балка,
см/см
Опора
N, кН
Опора 30/30
Рама As Gct,
М, кНм см кг/м
Опора 40/40
Рама ASti Gct,
М, кНм см‘ кг/м
2
5
4
27
30/40
121
12,4
8
14,2
18,4
12,6
21,7
I
5
4
27
30/40
146
12,4
8
14,2
18,4
12,6
21,7
Цокольный
5
4
27
30/40
246
12,4
8
14,2
18,4
12,6
21,7
4
5
5
24
30/40
56
22,9
8
14,2
36,4
12,6
21,7
3
5
5
27
30/40
117
21,4
8
14,2
30,1
12,6
21,7
2
5
5
27
30/40
178
21,4
8
14,2
30,1
12,6
21,7
I
5
5
27
30/40
239
21,4
8
14,2
30,1
12,6
21,7
Цокольный
5
5
27
30/40
300
21,4
8
14,2
30,1
12,6
21,7
4
5
6
24
30/40
66
36,2
12,6
20
54,8
12,6
21,7
3
5
6
28
30/45
139
27,4
8
14,2
41,9
12,6
21,7
2
5
6
28
30/45
212
27,4
8
14,2
41,9
12,6
21,7
I
5
6
28
30/45
285
27,4
8
14,2
41,9
12,6
21,7
Цокольный
5
6
28
30/45
358
27,4
8
14,2
41,9
12,6
21,7
4
5
7
25
30/50
79
38,5
12,6
20
67
15,2
25,2
3
5
7
28
35/50
163
34,3
8
14,2
54,7
12,6
21,7
2
5
7
28
35/50
247
34,3
8
14,2
54,7
12,6
21,7
I
5
7
28
35/50
331
34,3
8
14,2
54,7
12,6
21,7
Цокольный
5
7
28
35/50
415
34,3
8
14,2
54,7
12,6
21,7
4
5
8
26
40/50
92
47,4
15,2
23,9
86,1
19,6
31,5
3
5
8
29
40/55
191
39,3
10,2
17
67,8
12,6
21,7
2
5
8
29
40/55
290
39,3
8
14,2
67,8
12,6
21,7
I
5
8
29
40/55
389
39,3
8
14,2
67,8
12,6
21,7
Цокольный
5
8
29
40/55
488
39,3
8
14,2
67,8
12,6
21,7
4
5
9
26
40/55
103
53,5
19,6
30,1
101,9
24,6
38,7
3
5
9
30
40/60
217
46,9
10,2
17
84,5
15,2
25,2
2
5
9
30
40/60
331
46,9
8
14,2
84,5
12,6
21,7
I
5
9
30
40/60
445
46,9
10,2
17
84,5
12,6
21,7
Цокольный
5
9
30
40/60
559
46,9
10,2
17
84,5
12,6
21,7
4
5
10
27
40/60
117
61,4
19,6
30,1
122,1
30,4
48
3
5
10
30
40/65
242
53
12,6
20
98,8
19,6
31,5
2
5
10
30
40/65
367
53
10,2
17
98,8
15,2
25,2
I
5
10
30
40/65
492
53
15,2
23,9
98,8
12,6
21,7
Цокольный
5
10
30
40/65
612
53
15,2
23,9
98,8
12,6
21,7
/р — расстояние между опорами под плитой; /т — то же, под балкой; qT — на¬
грузка на балку; N — нагрузка на опору; M — рамный момент в опоре; As —
армирование; Gct — вес стали на один метр опоры.
Все величины относятся к зданиям с высотой этажа 3 м.
Уменьшение при высоте этажа 4 и 5 м соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и М>0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р —
= 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
*т.
M
кН7м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт., G
CMii кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM^
> ^CT-
кг/м
4
6
4
28
30/40
53
15,1
8 14,2
25,1
12,6
21,7
3
6
4
32
30/40
111
14,7
8 14,2
21,8
12,6
21,7
2
6
4
32
30/40
169
14,7
8 14,2
21,8
12,6
21,7
I
6
4
32
30/40
227
14,7
8 14,2-
12,8
12,6
21,7
39

Продолжение ταβ.ι.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН7м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
/4$ факт.:
CM2
* Сст>
КГ/M
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
• Gct,
кг/м
Цокольный
6
4
32
30/40
285
14,7
8
14,2
12,8
12,6
21,7
4
6
5
28
30/40
64
26,7
8
14,2
42,4
12,6
21,7',
3
6
5
32
30/40
134
25,3
8
14,2
35,6
12,6
21,7;
2
6
5
32
30/40
204
25,3
8
14,2
35,6
12,6
21,7;
I
6
5
32
30/40
274
25,3
8
14,2
35,6
12,6
21,7*.
Цокольный
6
5
32
30/40
344
25,3
8
14,2
35,6
12,6
21,7,
4
6
6
28
30/40
76
42,2
15,2
23,9
63,9
12,6
21,7;
3
6
6
33
35/45
161
32,3
8
14,2
49,3
12,6
21,7;
2
6
6
33
35/45
246
32,3
8
14,2
49,3
12,6
2 Iji
I
6
6
33
35/45
331
32,3
8
14,2
49,3
12,6
21,7".
Цокольный
6
6
33
35/45
416
32,3
8
14,2
49,3
12,6
21,77
4
6
7
29
30/50
90
44,6
15,2
23,9
77,7
19,6
31,
3
6
7
33
35/50
188
40,4
10,2
17
64,5
12,6
21,7
2
6
7
33
35/50
286
40,4
8
14,2
64,5
12,6
21,7
I
6
7
33
35/50
384
40,4
8
14,2
64,5
12,6
21,7
Цокольный
6
7
33
35/50
482
40,4
8
14,2
64,5
12,6
21,7
4
6
8
30
40/50
105
54,6
19,6
30,1
99,3
24,6
38,7
3
6
8
34
40/55
219
46,1
10,2
17
79,6
15,2
25,2
2
6
8
34
40/55
333
46,1
8
14,2
79,6
12,6
21,7
I
6
8
34
40/55
447
46,1
8
14,2
79,6
12,6
21,7
Цокольный
6
8
34
40/55
561
46,1
8
14,2
79,6
12,6
21,7
4
6
9
30
40/55
117
61,7
19,6
30,1
117,5
2.7,8
44,1
3
6
9
35
40/60
250
54,7
12,6
20
98,6
19,6
31,5
2
6
9
35
40/60
383
54,7
12,6
20
98,6
15,2
25,2
I
6
9
35
40/60
516
54,7
19,6
30,1
98,6
12,6
21,7
Цокольный
6
9
35
4Q/60
649
54,7
19,6
30,1
98,6
12,6
21,7
4
6
10
31
40/60
134
70,5
25,1
37,8
141,6
30,4
48
3
6
10
35
40/65
279
61,9
15,2
23,9
115,5
24,6
38,7
2
6
10
35
40/65
424
61,9
19,6
30,1
115,5
19,6
31,5
I
6
10
35
40/65
569
61,9
24,6
37,1
115,5
15,2
25,2
Цокольный
6
10
35
40/65
714
61,9
24,6
37,1
115,5
15,2
25,2
/р — пролет
плиты;
: U
— пролет балки; q.
г — нагрузка
на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа
4 и 5 м величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и М>0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
Ί Т.
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
факт.,
CM2
Or
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
, Gct,
к г/M
4
7
4
32
30/40
59
17,2
8
14,2
28,7
12,6
21,7
3
7
4
36
30/40
123
16,5
8
14,2
24,5
12,6
21,7
2
7
4
36
30/40
187
16,5
8
14,2
24,5
12,6
2 Г,7
I
7
4
36
30/40
251
16,5
8
14,2
24,5
12,6
21,7
Цокольный
7
4
36
30/40
315
16,5
8
14,2
24,5
12,6
21,7
40

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
■'т.:
M
кНТ/м
балки,
см/см
ра Рама Л<? факт.
N, кН М, кНм см2
." 'Grr,,
кг/м
Paiia
М, кНм
As факт.
CM^
• G CT'
кг/м
4
7
5
32
30/4.0
72
30;5
:.10,2
• ; I 7
48,4
12,6
21,7
3
-7.
5
.36
30/40
150
28,5
V 8
14,2
40,1
12,6
21,7
2
7.
5
36
30/40
228.
28,5
•:::8
, 14,2
40,1
12,6
21,7
Г
•7.
5
36
30/40
306
28,5
•8
.:14,2
40,1
\2Л-
■ 21,7
Цокольный
7
5
36
.30/40:
384
28,5
.8
. 14,2
40,1
12,6
21,7:
4,
7
6.
■32
, 30/40
85'
48,3
15
: :23,9
73,1
15,2
25,2,
3
7
6
36
35/40
177
35,¾
8
14,2.
53,8
12,6
21,7 ■
2,
7
6
. 36
,35/40
269
35,2*
.;.· 8
14,2
53-8
12,6
21,7
I
7
6
36
35/40
. 361
35,2
8
о 14,2
53-,8
12,6
21,7 :
Цокольный
7
6
36
35/40
453
. 35,2
8
14,2
53,8
12,6
21,7:
4
7
7
33
30/50.
101
50,8
19,6
гЗО, I;
88,5
19,6
31,5
3
7
T
.37
35/50
21,4
45,3
10,2
,17 т
72,2
12,6
21,7
2
7
7
37
35/50
327
45,3.
8
14,2
72;,2
12,6
21,7
I
7:
7
37
35/50
440-
45,3
10,2 *
17
72,2
12,6
21,7
Цокольный
7
7
37
35/50.
553
45,3
.10,2
. 17
72,2
12,6
21,7
4
7:
8
33
40/50
115
60,1
,.:24,6
:37,1
109,3
24,6
38,7
3'
7
8
38
40/55
242
51,5
8
14,2
88,9
15,2
25,2
2
7
8
38
40/55 .
369
51,5.
;: 8
14,2
88,9
12,6
21,7
I..
7 .
. 8
- 38
40/55
496
51,6
12,6
20
88,9
12,6
21,7
Цокольной
,7 '
• 8
38
40/55
623
51,5
12,6 .
20
88,9
12,6
21,7
4
7
9
34
,40/55
132
69,9
24,6
37,1
133,1
30,4
48
3
7·.
9
38
.40/60
274
59,4
15,2
23,9
107
24,6
38,7.
2
7
9
.38
40/60
416
59,4
15,2 .
23,9
107
15,2
25,2
I
,7
9
38
40/60
558
59-,4
24,6 .
37,1
107
12,6
21,7?
Цокольный
7
9
38
■40/60
700
59,4
24,6
•,37,1.
107
12,6
21,7
4
.T
10
.34
40/60
146:
: 77-3
25,1
37,8
155.,3
39,3
61
3
7
10
39
40/65'
307
68,9
19,6 ;
30,1.:
128,6
25,1
40,2
2
7
10
39 .
40/65
468
68,9:
24,6
37,1
128:,6
19,6
31,5
I
7
10
„ 39
■40/65
629
. 68,9
-:27,8 f
41,5
128,6
1.9,6
31,5
Цокольный
7
10
39
40/65
790
68,9
27,8
41,5
128,6
19,6
31,5
ip — пролет плиты; /т — пролет балки; ητ .— нагрузка на · балку; N.— нагрузка
-на. опору; M — рамный момент в опоре; As.— армирование; Gct - вес;стали на I м
опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м.* При-высоте ^ и 5 вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах*?,нагрузка на которыепередается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, ? нагрузка , на ,перекрытия
р — 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
M
кНТ/ м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM2
Gct.
кг/м .
Рама
М, кНм
Лs факт.
- C M-2
• ^CT-
кг/м
4
8
4.
37
30/40
68
19,9
8
14,2
33,1
12,6
21,7
3-
а
4
41
30/40
140
18,8
8
14,2
27,9
12,6
21,7
2-
8
4
41
30/40
212
18,8
8
:14,2
27,9
12,6
21,7
Г
8
4
41
30/40.
284
18,8
8
14,2
27,9
12,6 ;
21,7
Цокольный
8
4
41
30/40
356
18,8
8
14,2
27^,9
12,6
21,7
41

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН7м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
Л5.факт.,
CM2
• 0CT.
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
• G CT-
кг/м
4
8
5
37
30/40
83
35,2
10,7
17
56
12,6
21,7
3
8
5
41
. 30/40
171
32,4
8
14,2
45,6
12,6
21,7
2
8
5
41
30/40
259
32,4
8
14,2
45,6
12,6
21,7
I
8
5
41
30/40
347
32,4
8
14,2
45,6
12,6
21,7
Цокольный
8
5
41
30/40
435
32,4
8
14,2
45,6
12,6
21,7
4
8
6
37
35/40
98
51,6
19,6
30,1
81,6
19,6
31,5
3
8
6
41
35/45
212
40,1
8
14,2
61,3
12,6
21,7
2
8
6
41
35/45
326
40,1
8
14,2
61,3
12,6
21,7
I
8
6
41
35/45
440
40,1
8
14,2
61,3
12,6
21,7
Цокольный
8
6
41
35/45
554
40,1
8
14,2
61,3
12,6
21,7
4
8
7
38
35/50
116
53
19,6
30,1
96,3
24,6
38,7
3
8
7
42
35/50
239
51,4
12,6
20
82
12,6
21,7
2
8
7
42
35/50
362
51,4
8
14,2
82
12,6
21,7
I
8
7
42
35/50
485
51,4
15,2
23,9
82
12,6
21,7
Цокольный
8
7
42
35/50
608
51,4
15,2
23,9
82
12,6
21,7
4
8
8
38
40/50
131
69,3
24,6
37,1
125,9
30,4
48
3
8
8
43
40/55
274
58,3
12,6
20
100,6
19,6
31,4
2
8
8
43
40/55
417
58,3
15,2
23,9
100,6
12,6
21,7
I
8
8
43
40/55
560
58,3
24,6
37,1
100,6
12,6
21,7
Цокольный
8
8
43
40/55
703
58,3
24,6
37,1
100,6
12,6
21,7
4
8
9
39
40/55
151
80,2
24,6
37,1
152,8
39,3
61
3.
8
9
43
40/60
311
67,2
15,2
23,9
121,1
24,6
38,7
2
8
9
43
40/60
471
67,2
24,6
37,1
121,1
19,6
31,5
I
8
9
43
40/60
631
67,2
27,8
41,5
121,1
16
26,5
Цокольный
8
9
43
40/60
791
67,2
27,8
41,4
121,1
16
26,5
4
8
10
39
40/60
166
88,7
30,4
45,2
178,7
39,3
61
3
8
10
44
40/65
347
77,8
19,6
30,1
145,2
27,8
44,1
2
8
10
44
40/65
528
77,8
30,4
45,2
145,2
24,6
38,7
I
8
10
44
40/65
709
77,8
39,3
58,9
145,2
25,1
40,2
Цокольный
8
10
44
40/65
890
77,8
39,3
58,9
145,2
25,1
40,2
/р — пролет плиты; /т :— пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры. Все величины справедливы при высоте 3 м. При высоте этажа 4 и 5м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия
P= 2 кН /м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
Ч -р
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
Nt кН М, кНм
As факт.,
CM2
G„,
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
кг/мТ
4
9
4
43
30/40
77
23,2
8
14,2
39,1
12,6
21,7
3
9
4
48
30/40
160
22
8
14,2
32,7
12,6
21,7
2
9
4
48
30/40
243
22
8
14,2
32,7
12,6
21,7
I
9
4
48
30/40
326
22
8
14,2
32,7
12,6
21,7
Цокольный
9
4
48
30/40
409
22
8
14,2
32,7
12,6
21,7
4
9
5
43
35/40
95
37,6
10,2
17
62,3
12,6
21,7
42

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН/’м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН M1 кНм
As факт.,
CM2
V’
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM^
• Gct,
кг/м
3
9
5
48
35/40
197
35,5
8
14,2
51,9
12,6
21,7
2
9
5
48
35/40
299
35,5
8
14,2
51,9
12,6
21,7
I
9
5
48
35/40
401
35,5
8
14,2
51,9
12,6
21,7
Цокольный
9
5
48
35/40
503
35,5
8
14,2
51,9
12,6
21,7
4
9
6
43
40/40
112
55,7
19,6
30,1
91
19,6
31,5
3
9
6
48
40/45
233
43,8
10,2
17
69,4
12,6
21,7
2
9
6
48
40/45
354
43,8
8
14,2
69,4
12,6
21,7
I
9
6
48
40/45
475
43,8
8
14,2
69,4
12,6
21,7
Цокольный
9
6
48
40/45
596
43,8
8
14,2
69,4
12,6
21,7
4
9
7
44
40/50
133
56,1
19,6
30,1
121,9
24,6
38,7
3
9
7
49
40/50
275
56,9
12,6
20
92,1
15,2
25,2
2
9
7
49
40/50
417
56,9
12,6
20
92,1
12,6
21,7
I
9
7
49
40/50
559
56,9
19,6
30,1
92,1
12,6
21,7
Цокольный
9
7
49
40/50
701
56,9
19,6
30,1
92,1
12,6
21,7
4
9
8
44
40/50
151
80,2
25,1
37,8
145,7
39,3
61
3
9
8
49
40/55
313
66,4
15,2
23,9
114,6
19,6
31,5
2
9
8
49
40/55
475
66,4
19,6
30,1
114,6
15,2
25,2
I
9
8
49
40/55
637
66,4
27,8
41,5
114,6
12,6
21,7
Цокольный
9
8
49
40/55
799
66,4
27,8
41,5
114,6
12,6
21,7
4
9
9
45
45/55
172
92,5
30,4
45,2
176,3
39,3
61
3
9
9
50
45/60
356
72,3
19,6
30,1
134,3
24,6
38,7
2
9
9
50
45/60
540
72,3
25,1
37,8
134,3
19,6
31,5
I
9
9
50
45/60
724
72,3
39,3
58,9
134,3
24,6
38,7
Цокольный
9
9
50
45/60
908
72,3
39,3
58,9
134,3
24,6
38,7
4
9
10
46
45/60
191
95,8
39,3
58,9
196,5
49,3
75,7
3
9
10
51
45/65
399
82,8
24,6
37,1
159,8
30,4
48
2
9
10
51
45/65
607
82,8
39,3
58.9
159,8
27,8
44,1
I
9
10
51
45/65
815
82,8
49,3
73,3
159,8
34,9
54,5
Цокольный
9
10
51
45/65
1023
82,8
49,3
73,3
159,8
34,9
54,5
/р — пролет
плиты
; /т
— пролет балки; qr
— нагрузка
на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры. Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м
величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия
р = 5 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
/т,
M
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт., G
CM кг/м
Рама
М, кНм
As факт
CM2
., Gct
кг/м
4
4
4
21
30/40
41
11,3
8
14,2
19,1
12,6
21,7
3
4
4
29
30/45
96
11,5
8
14,2
18,8
12,6
21,7
2
4
4
29
30/45
151
11,5
8
14,2
18,8
12,6
21,7
I
4
4
29
30/45
206
11,5
8
14,2
18,8
12,6
21,7
Цокольный
4
4
29
30/45
261
11,5
8
14,2
18,8
12,6
21,7
4
4
5
21
30/40
50
20
8
14,2
31,8
12,6
21,7
3
4
5
29
30/45
116
20,3
8
14,2
31,2
12,6
21,7
43

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
кН/м
балки,
р а
Рама
As факт.,
V
кг/м
Рама
As факт.
- GCT.
M
см/см
N, кН М, кНм
CM
М, кНм
CM2
кг/м
2
4
5
29
30/45
182
20,3
8
14,2
31,2
12,6
21,7
I
4
5
29
30/45
248
20,3
8
14,2
31,2
12,6
21,7
Цокольный
4
5
29
30/45
314
20,3
8
14,2
31,2
12,6
21,7
4
4
6
21
30/40
59
31,7
10,2
17
48
12,6
21,7
3
4
6
29
30/45
137
36,2
10,2
17
46,9
12,6
21,7
2
4
6
29
30/45
215
36,2
8
14,2
46,9
12,6
21,7
I
4
6
29
30/45
293
36,2
8
14,2
46,9
12,6
21,7
Цокольный
4
6
29
30/45
371
36,2
8
14,2
46,9
12,6
21,7
4
4
7
22
30/50
70
33,9
12,6
20
59
12,6
21,7
3
4
7
30
40/50
163
36,4
8
14,2
58,8
12,6
21,7
2
4
7
30
40/50
256
36,4
8
14,2
58,8
12,6
21,7
I
4
7
30
40/50
349
36,4
8
14,2
58,8
12,6
21,7
Цокольный
4
7
30
40/50
442
36,4
8
14,2
58,8
12,6
21,7
4
4
8
23
40/50
82
41,9
12,6
20
76,2
19,6
31,5
3
4
8
31
40/55
190
43,8
10,2
17
75,7
15,2
25,2
2
4
8
31
40/55
298
43,8
8
14,2
75,7
12,6
21,7
I
4;
8
31
40/55
406
43,8
8
14,2
75,7
12,6
21,7
Цокольный
4
8
31
40/55
514
43,8
8
14,2
75,7
12,6
21,7
4
4
9
23
40/55
92
47,3
15,2
23,9
90,2
19,6
31,5
3
4
9
31
40/60
212
50,6
12,6
20
91
19,6
31,5
2
4
9
31
40/60
332
50,6
10,2
17
91
12,6
21,7
I
4
9
31
40/60
452
50,6
12,6
20
91
12,6
21,7
Цокольный
4
9
31
40/60
572
50,6
12,6
20
91
12,6
21,7
4
4
10
24
40/60
105
54,6
19,6
30,1
108,5
24,6
38,7
3
4
10
V 31
40/65
238
57,2
19,6
30,1
106,7
19,6
31,5
2
4
10
31
40/65
371
57,2
12,6
20
106,7
19,6
31,5
I
4
10
31
40/65
504
57,2
19,6
30,1
106,7
12,6
21,7
Цокольный
4
10
31
40/65
637
57,2
19,6
30,1
106,7
12,6
21,7
/р — пролет
плиты
; Ir
— пролет балки; q.
т — нагрузка
на балку;
N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали
на I м опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия
P = 5 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM2
Gj. т,
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM^
• ^CT-
кг/M
4
5
4
24
30/40
46
12,9
8
14,2
21,8
12,6
21,7
3
5
4
34
30/45
108
13,5
8
14,2
22,1
12,6
21,7
2
5
4
34
30/45
170
13,5
8
14,2
22,1
12,6
21,7
I
5
4
34
30/45
232
13,5
8
14,2
22,1
12,6
21,7
Цокольный
5
4
34
30/45
294
13,5
8
14,2
22,1
12,6
21,7
4
5
5
24
30/40
56
22,9
8
14,2
36,4
12,6
21,7
3
5
5
34
30/45
132
23,8
8
14,2
36,7
12,6
21,7
2
5
5
34
30/45
208
23,8
8
14,2
36,7
12,6
21,7
44

Продолжение табл.
Опора 30/30 Опора 40/40
?т, b/d
Опо¬
Этаж
V
I7, кН/м балки,
ра Рама Лсфакт., Gct, Рама А о факт., Gct,
N, кН M1 кНм см2 кг/м М, кНм см2 кг/м
M
м см/см
I
5
5
34
30/45
284
23,8
8
14,2
36,7
12,6
21,7
Цокольный
5
5
34
30/45
360
23,8
8
14,2
36,7
12,6
21,7
4
5
6
24
30/40
66
36,2
12,6
20
54,8
12,6
21,7
3
5
6
34
35/50
156
29,3
8
14,2
48,7
12,6
21,7
2
5
6
34
35/50
246
29,3
8
14,2
48,7
12,6
21,7
I
5
6
34
35/50
336
29,3
8
14,2
48,7
12,6
21,7
Цокольный
5
6
34
35/50
426
29,3
8
14,2
48,7
12,6
21,7
4
5
7
25
30/50
79
38,5
12,6
20
67
15,2
25,2
3
5
7
35
30/55
185
37,5
8
14,2
65,4
12,6
21,7
2
5
7
35
35/55
291
37,5
8
14,2
65,4
12,6
21,7
I
5
7
35
35/55
397
37,5
8
14,2
65,4
12,6
21,7
Цокольный
5
7
35
35/55
503
37,5
8
14,2
65,4
12,6
21,7
4
5
8
26
40/50
92
47,4
15,2
23,9
86,1
19,6
31,5
3
5
8
36
40/60
216
43
8
14,2
79,8
15,2
25,2
2
5
8
36
40/60
340
43
8
14,2
79,8
12,6
21,7
I
5
8
36
40/60
464
43
10,2
17
79,8
12,6
21,7
Цокольный
5
8
36
40/60
588
43
10,2
17
79,8
12,6
21,7
4
5
9
26
40/55
103
53,5
19,6
30,1
101,9
24,6
38,7
3
5
9
36
40/60
241
58,8
15,2
23,9
105,7
24,6
38,7
2
5
9
36
40/60
379
58,8
12,6
20
105,7
15,2
25,2
I
5
9
36
40/60
517
58,8
19,6
30,1
105,7
12,6
21,7
Цокольный
5
9
36
40/60
655
58,8
19,6
30,1
105,7
12,6
21,7
4
5
10
27
40/60
117
61,4
19,6
30,1
122,1
30,4
48
3
5
10
37
40/65
270
66,4
19,6
30,1
123,9
24,6
38,7
2
5
10
37
40/65
423
66,4
19,6
30,1
123,9
19,6
31,5
I
5
10
37
40/65
576
66,4
24,6
37,1
123,9
16
27,5
Цокольный
5
10
37
40/65
729
66,4
24,6
37,1
123,9
16
27,5
/р — пролет; плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия
р= 5 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V ·■'
. /т.
M
кн7'м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.
CM2
- GCT’
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
• G СТ’
кг/м
4
6
4
28
30/40
53
15,1
8
14,2
25,1
12,6
21,7
3
6
4
40
30/45
125
15,9
8
14,2
26
12,6
21,7
2
6
4
40
30/45
197
15,9
8
14,2
26
12,6
21,7
I
6
4
40
30/45
269
15,9
8
14,2
26
12,6
21,7
Цокольный
6
4
40
30/45
341
15,9
8
14,2
26
12,6
21,7
4
6
5
28
30/40
64
26,7
8
14,2
42,4
12,6
21,7
3
6
5
40
30/45
152
28
8
14,2
43,1
12,6
21,7
2
6
5
40
30/45
240
28·
8
14,2
43,1
12,6
21,7
I
6
5
40
30/45
328
28
8
14,2
43,1
12,6
21,7
45

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
к НТ/ м
балки,
ра
Рама
As факт.,
» G-T,
кг/м
Рама
/4 с факт.
. Gcx,
M
M
см/см
N, кН М, кНм
CM
М, кНм
CM2
кг/м
Цокольный
6
5
40
30/45
416
28
8
14,2
43,1
12,6
21,7
4
6
6
28
30/40
76
42,2
15,2
23,9
63,9
12,6
21,7
3
6
6
41
35/50
183
35,3
8
14,2
58,7
12,6
21,7
2
6
6
41
35/50
290
35,3
8
14,2
58,7
12,6
21,7
I
6
6
41
35/50
397
35,3
8
14,2
58,7
12,6
21,7
Цокольный
6
6
41
35/50
504
35,3
8
14,2
58,7
12,6
21,7
4
6
7
29
30/50
90
44,6
15,2
23,9
77,7
19,6
31,5
3
6
7
42
35/55
216
45,5
10,2
17
78,5
12,6
21,7
2
6
7
42
35/55
342
45,5
8
14,2
78,5
12,6
21,7
I
6
7
42
35/55
468
45,5
10,2
17
78,5
12,6
21,7
Цокольный
6
7
42
35/55
594
45,5
10,2
17
78,5
12,6
21,7
4
6
8
30
40/50
105
54,6
19,6
30,1
99,3
24,6
38,7
3
6
8
43
40/60
252
51,3
12,6
20
95,3
16
27,5
2
6
8
43
40/60
399
51,3
12,6
20
95,3
12,6
21,7
I
6
8
43
40/60
546
51,3
19,6
30,1
95,3
12,6
21,7
Цокольный
6
8
43
40/60
693
51,3
19,6
30,1
95,3
12,6
21,7
4
6
9
30
40/55
117
61,7
19,6
30,1
117,5
27,8
44,1
3
6
9
43
40/60
281
70,2
19,6
30,1
126,3
24,6
38,7
2
6
9
43
40/60
445
70,2
24,6
37,1
126,3
19,6
31,5
I
6
9
43
40/60
609
70,2
27,8
41,5
126,3
16
27,5
Цокольный
6
9
43
40/60
773
70,2
27,8
41,5
126,3
16
27,5
4
6
10
31
40/60
134
70,5
25,1
37,8
141,6
30,4
48
3
6
10
43
40/65
315
79,3
24,6
37,1
148
30,4
48
2
6
10
43
40/65
496
79,3
27,8
41,5
148
24,6
38,7
I
6
10
43
40/65
677
79,3
34,9
52,1
148
24,6
38,7
Цокольный
6
10
43
40/65
858
79,3
34,9
52,1
148
24,6
38,7
/р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на
опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — все стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия
р = 5 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Эт*аж
V
А.
M
кн7м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM
G-т.
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CMj
• Gct,
кг/м
4
7
4
32
30/40
59
17,2
8
14,2
28,7
12,6
21,7
3
7
4
49
30/45
145
19,5
8
14,2
31,8
12,6
21,7
2
7
4
49
30/45
231
19,5
8
14,2
31,8
12,6
21,7
I
7
4
49
30/45
317
19,5
8
14,2
31,8
12,6
21,7
Цокольный
7
4
49
30/45
403
19,5
8
14,2
31,8
12,6
21,7
4
7
5
32
30/40
72
30,5
10,2
17
48,4
12,6
21,7
3
7
5
49
30/45
179
34,3
8
14,2
52,8
12,6
21,7
2
7
5
49
30/45
286
34,3
8
14,2
52,8
12,6
21,7
I
7
5
49
30/45
393
34,3
8
14,2
52,8
12,6
21,7
Цокольный
7
5
49
30/45
500
34,3
8
14,2
52,8
12,6
21,7
46

Продолжение табл.
Onopä 30/30	Опора	40/40
Этаж
1X M
χι
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
А $ факт.,
CMz
Gcr,
кг/м
Рама
М, кНм
/45 факт.
CM2
. Gct,
кг/м
4
7 6
32
30/40
85
48,3
15,2
23,9
73,1
15,2
25,2
3
7 6
50
35/50
213
43,1
8
14,2
71,6
12,6
21,7
2
7 6
50
35/50
341
43,1
8
14,2
71,6
12,6
21,7
I
7 6
50
35/50
469
43,1
10,2
17
71,6
12,6
21,7
Цокольный
7 6
50
35/50
597
43,1
10,2
17
71,6
12,6
21,7
4
7 7
33
30/50
101
50,8
19,6
30,1
88,5
19,6
31,5
3
7 7
50
35/55
250
54,1
12,6
20
93,4
19,6
31,5
2
7 7
50
35/55
399
54,1
12,6
20
93,4
12,6
21,7
I
7 7
50
35/55
548
54,1
19,6
30,1
93,4
12,6
21,7
Цокольный
7 7
50
35/55
697
54,1
19,6
30,1
93,4
12,6
21,7
4
7 8
33
40/50
115
60,1
24,6
37,1
109,3
24,6
21,7
3
7 8
51
40/60
288
60,8
15,2
23,9
113
19,6
31,5
2
7 8
51
40/60
461
60,8
19,6
30,1
113
15,2
25,2
I
7 8
51
40/60
634
60,8
24,6
37,1
113
15,2
25,2
Цокольный
7 8
51
40/60
807
60,8
24,6
37,1
113
15,2
25,2
4
7 9
34
40/55
132
69,9
24,6
37,1
133,1
30,4
48
3
7 9
52
40/65
328
72,1
19,6
30,1
138,5
27,8
44,1
2
7 9
52
40/65
524
72,1
24,6
37,1
138,5
24,6
38,7
I
7 9
52
40/65
720
72,1
34,9
52,1
138,5
24,6
38,7
Цокольный
7 9
52
40/65
919
72,1
34,9
52,1
138,5
24,6
38,7
4
7 10
34
40/60
146
77,3
25,1
37,8
155,3
39,3
61
3
7 10
52
40/70
364
82
24,6
37,1
162,4
34,9
54,5
2
7 10
52
40/70
582
82
34,9
52,1
162,4
27,8
44,1
I
7 10
52
40/70
800
82
44,3
66,1
162,4
34,9
54,5
Цокольный
7 10
52
40/70
1018
82
44,3
66,1
162,4
34,9
54,5
/р — пролет плиты; It — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м ве¬
личины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия
P= 5 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
qT, bfd	Ono-
Этаж	/т,	кН/m	балки,	ра	Рама	>4S	факт.,	Gct,	Рама	Л5факт.,	Gct,
к м	см/см	N, кН М, кНм см2 кг/м М, кНм см2 кг/м
4
8
4
37
30/40
68
19,9
8
14,2
33,1
12,6
21,7
3
8
4
59
30/45
171
23,4
8
14,2
38,3
12,6
21,7
2
8
4
59
30/45
274
23,4
8
14,2
38,3
12,6
21,7
I
8
•4
59
30/45
377
23,4
8
14,2
38,3
12,6
21,7
Цокольный
8
4
59
30/45
480
23,4
8
14,2
38,3
12,6
21,7
4
8
5
37
30/40
83
35,3
10,2
17
56
12,6
21,7
3
8
5
59
30/45
210
41,3
8
14,2
63,6
12,6
21,7
2
8
5
59
30/45
337
41,3
8
14,2
63,6
12,6
21,7
I
8
5
59
30/45
464
41,3
8
14,2
63,6
12,6
21,7
Цокольный
8
5
59
30/45
591
41,3
8
14,2
63,6
12,6
21,7
4
8
6
37
35/40
98
51,6
19,6
30,1
81,6
19,6
31,5
47

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
..кНТ/’м
балки,
CM/с M
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.г
CM2
Gpt
кг/м
Рама
М, кНм
A ς факт., Grrt
см2 кг/м
3
8
6
60
35/50
251
51,7
10,2
17
86
15,2
25,2
2
8
6
60
35/50
404
51,7
12,6
20
86
12,6
21,7
I
8
6
60
35/50:
557
51,7
19,6
30,1
86
12,6
21,7
Цокольный
8
6
; ; 60'
35/50
710
51,7
19,6
30,1
86
12,6
21,7
4
8
7
: 38
35/50
116
59
19,6
30,1
96,3
,24,6
.38,7
3 ·
8
7
60
35/55
294
64;9
15,2
23,9
112,1
19,6
31,5
2
,8
7
60
■ 35/55
472
64,9
19,6
30,1
112,1
15,2
25,2
I
8
7(
> 60
:35/55
650
64,9
24,6
37,1
112,1
15,2
25,2
Цокольный
8
7
60
35/55
828
64,9
- 24,6 .
37,1
112,1
15,2
25,2
4
•8
8
38
40/50
131
69,3
24,6
37,1
125,9
30,4
.4,8 ·;
3
8'
8
61:
40/60
,335
72,8
19,6
30,1
135,2
25,1
40,2
2
8
8
61
40/60
, 539
72,8.
25,1 '
37,8
135,2
19,6
31,5
I
•8
8
61
40/60.
743
72,8
34,9
52,1
135,2
24,6
38,7
Цокольный
8
8
61:
-40/(50
947
72,8
34,9
52,1
135,2
24,6
38,7
4
8
9
39
40/55
151
80,2 ·
24,6
37,1
152,8
.3?,3
6Ь
3
ß
9
62 .
40/65
384
86;
.24,6
37,1
165,2
34,9
54,5
2
. 8 ·
9
62··'
40/;65 ·
,617
86
34,9
52,1
165,2
30,4
48
I.
8
9
■ 62: ,
40/65'
ϊ 850
86
49,3
73,3
165,2
39,3
61
Цокольный
8
9
62
•40/65
1083
86
49,3
73,3
165,2
39,3
61
4
)8..
10
39
40/60
, 166
88,7
30,4
45,2
178,3
39,3.
61
3
81
10
62
40/70
424
97,8;
34,9
52,1
193,6
39,3
61 ,
2
8
10
62
40/70
682
97,8
44,3
66,1
193,6
44,3
68,4
I
8
10
62
40/70,
( 940
9.7,8;
58,9
88,9
193,6
54,1
82,8
Цокольный
: 8
10
62
40/70-
Ц 98
97,8
58,9
88,9
193,6
54,1
82,$
/р — пролет плиты;
; Ir
т-r продет балки
qT —
- нагрузка на
балку; N —
- нагрузка:на
опору; M —т‘
рамный момент
в: опоре;:
'As-
армирование; Gct
— вес
стали.
на I м
опоры.	Ϊ	.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузкд на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 5, кН/м2. Р,асход стали нд этаж.	,"■·■/	·,.·	/
Опора 3Ö/3Ö	Опора	40/40
Этаж
V
1г>
M
к Н^м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM2
Gct.
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
• ^cr
Kr/M
4
9
4
43 !
30/40
77
23,2
8
14,2
39,1
12,6
21,7
3
9
4,
72."
3.0/45
20"Г
28,6.
8
Г4,2
46,7
12,6
21,7
2
9
4!
72
30/45
- 325 ,28,$·
8 1
14,2
46,7
12,6
21,7
ь /*
9
‘4:
П.
30/45
449
28,6'
8 '
14,2
46,7
12,6
21,7
Цокольный
. 9
.4'
72
3Q/43 ;
. 573-.28,6;.
8..
14,2
46,7
12,6
21,7
4
'9
5
43
35/40
.vZt 95 :..37,8?
10;2
17
ü 62,3
12,6
21,7
I
9
5,
72 .
3()/45
248
50,4
10,2
1.7
" 77,6:
12,6
2U
2
9
δ',
72'
3.0/45
401
50,4
12,6
2.0
77,6
12,6
21,7
I
9
5
72
30/45
554
50,4
19; 6
30,1
77,6
12,6
21,7
Цокольный
9
5
72
30/45
г;707
.50,'4.
19;ö
3.0,1
77,6
12,6
21,7
4
9
6
43
40/40
,112
:55,7.
19,6
30,1
4 91
19,6
31,5
3-
9
,6
73 .
40/,5.0
296
58
12,6
20
100.2
16
Ϊ7,5
48

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.
CMi
• 0CT-
кг/м
Рама
M1 кНм
As факт.
CM2
, Gct,
кг/M
2
9
6
73
40/50
480
58
19,6
30,1
100,2
12,6
21,7
I
9
6
73
40/50
664
58
25,1
37,8
100,2
12,6
21,7
Цокольный
9
6
73
40/50
848
58
25,1
37,8
100,2
12,6
21,7
4
9
7
44
40/50
133
56,1
19,6
30,1
121,9
24,6
38,7
3
9
7
73
40/55
347
72,5
19,6
30,1
130,1
24,6
38,7
2
9
7
73
40/55
561
72,5
25,1
37,8
130,1
19,6
31,5
I
9
7
73
40/55
775
72,5
39,3
58,9
130,1
24,6
38,7
Цокольный
9
7
73
40/55
989
72,5
39,3
58,9
130,1
24,6
38,7
4
9
8
44
40/50
151» 80,2
25,1
37,8
145,7
39,3
61
3
9
8
74
40/60
398
88,3
30,4
45,2
164
34,9
54,5
2
9
8
74
40/60
645
88,3
39,3
58,9
164
30,4
48
I
9
8
74
40/60
892
88,3
49,3
73,3
164
44,3
68,4
Цокольный
9
8
74
40/60
1139
88,3
49,3
73,3
164
44,3
68,4
4
9
9
45
45/55
172
92,5
30,4
45,2
176,3
39,3
61
3
9
9
75
45/65
452
95,8
34,9
52,1
189,7
39,3
61
2
9
9
75
45/65
732
95,8
49,3
73,3
189,7
44,3
68,4
I
9
9
75
45/65
1012
95,8
61,6
90,3
189,7
54,1
82,8
Цокольный
9
9
75
45/65
1292
95,8
61,6
90,3
189,7
54,1
82,8
4
9
10
46
45/60
191
95,8
39,3
58,9
196,5
49,3
75,7
3
9
10
75
45/70
501 108,4
39,3
58,9
221,9
49,3
75,7
2
9
10
75
45/70
811 108,4
58,9
88,9
221,9
54,1
82,8
I
9
10
75
45/70
1121 108,4
73,9
108,4
221,9
73,9
111,8
Цокольный
9
10
75
45/70
1431 108,4
73,9
108,4
221,9
73,9
111,8
/р — пролет плиты; It — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на
опору; M — рамный момент в опоре; As— армирование; Gct— вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кНТ/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM2
* G„T,
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM
, Gct,
кг/м
4
4
4
28
30/40
53
15,1
8
14,2
25,2
12,6
21,7
3
4
4
35
30/40
117
16,1
8
14,2
23,9
12,6
21,7
2
4
4
35
30/40
181
16,1
8
14,2
23,9
12,6
21,7
I
4
4
35
30/40
245
16,1
8
14,2
23,9
12,6
21,7
Цокольный
4
4
35
30/40
309
16,1
8
14,2
23,9
12,6
21,7
4
4
5
28
30/40
64
26,7
8
14,2
42,8
12,6
21,7
3
4
5
35
30/40
142
27,7
8
14,2
39
12,6
21,7
2
4
5
35
30/40
220
27,7
8
14,2
39
12,6
21,7
I
4
5
35
30/40
298
27,7
8
14,2
39
12,6
21,7
Цокольный
4
5
35
30/40
376
27,7
8
14,2
39
12,6
21,7
4
4
6
29
30/40
78
43,8
15,2
23,9
66,3
15,2
25,2
3
4
6
36
35/40
173
41,5
8
14,2
58,1
12,6
21,7
2
4
6
36
35/40
268
41,5
8
14,2
58,1
12,6
21,7
4 Зак. 3	49

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
1S
'т.
M
кНУм
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
/Is факт.
CM2
• GCT’
кг/м
Рама
М, кНм
A s факт.
CM2
, Gct,
кг/м
I
4
6
36
35/40
363
41,5
8
14,2
58,1
12,6
21,7
Цокольный
4
6
36
35/40
458
41,5
8
14,2
58,1
12,6
21,7
4
4
7
29
30/50
90
44,7
15,2
23,9
77,8
19,6
31,5
3
4
7
36
30/50
199
47,8
12,6
20
73,2
12,6
21,7
2
4
7
36
30/50
308
47,8
8
14,2
73,2
12,6
21,7
I
4
7
36
30/50
417
47,8
10,2
17
73,2
12,6
21,7
Цокольный
4
7
36
30/50
526
47,8
10,2
17
73,2
12,6
21,7
4
4
8
30
40/50
105
54,6
19,6
30,1
99,4
24,6
38,7
3
4
8
37
40/50
232
59,1
15,2
23,9
94,4
19,6
31,5
2
4
8
37
40/50
359
59,1
12,6
20
94,4
12,6
21,7
I
4
8
37
40/50
486
59,1
19,6
30,1
94,4
12,6
21,7
Цокольный
4
8
37
40/50
613
59,1
19,6
30,1
94,4
12,6
21,7
4
4
9
30
40/55
118
61,7
19,6
30,1
117,6
30,4
48
3
4
9
37
40/55
260
68
19,6
30,1
113,6
24,6
38,7
2
4
9
37
40/55
402
68
19,6
30,1
113,6
19,6
31,5
I
4
9
37
40/55
544
68
25,1
37,8
113,6
12,6
21,7
Цокольный
4
9
37
40/55
686
68
25,1
37,8
113,6
12,6
21,7
4
4
10
31
40/60
134
70,5
24,6
37,1
140,1
34,9
54,5
3
4
10
39
45/60
299
74,8
25,1
37,8
134,8
27,8
44,1
2
4
10
39
45/60
464
74,8
24,6
37,1
134,8
19,6
31,5
I
4
10
39
45/60
629
74,8
30,4
45,2
134,8
19,6
31,5
Цокольный
4
10
39
45/60
794
74,8
30,4
45,2
134,8
19,6
31,5
/р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
1S
'т.
M
кНУм
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
факт.,
CM2
, Gct,
кг/M
Рама
М, кНм
As факт.
CM
, Gct,
кг/M
4
5
4
38
30/40
69
20,5
8
14,2
34,5
12,6
21,7
3
5
4
46
30/40
151
21,1
8
14,2
31,4
12,6
21,7
2
5
4
46
30/40
231
21,1
8
14,2
31,4
12,6
21,7
I
5
4
46
30/40
315
21,1
8
14,2
31,4
12,6
21,7
Цокольный
5
4
46
30/40
397
21,1
8
14,2
31,4
12,6
21,7
4
5
5
38
30/40
85
36,2
10,2
17
57,7
12,6
21,7
3
5
5
46
30/40
186
36,4
8
14,2
51,3
12,6
21,7
2
5
5
46
30/40
287
36,4
8
14,2
51,3
12,6
21,7
I
5
5
46
30/40
388
36,4
8
14,2
51,3
12,6
21,7
Цокольный
5
5
46
30/40
489
36,4
8
14,2
51,3
12,6
21,7
4
5
6
38
30/40
100
57,3
19,6
30,1
86,8
19,6
31,5
3
5
6
47
35/45
222
46
10,2
17
70,3
12,6
21,7
2
5
6
47
35/45
344
46
8
14,2
70,3
12,6
21,7
I
5
6
47
35/45
466
46
12,6
20
70,3
12,6
21,7
50

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.
CMii
, Gp,
кг/м
Рама
М, кНм
As факт
CMj
., Gct
кг/м
Цокольный
5
6
47
35/45
588
46
12,6
20
70,3
12,6
21,7
4
5
7
39
30/50
119
60,1
19,6
30,1 .
104,5
25,1
40,2
3
5
7
47
35/50
260
57,5
12,6
20
91,8
16
27,5
2
5
7
47
35/50
401
57,5
15,2
23,9
91,8
12,6
21,7
I
5
7
47
35/50
542
57,5
19,6
30,1
91,8
12,6
21,7
Цокольный
5
7
47
35/50
683
57,5
19,6
30,1
91,8
12,6
21,7
4
5
'8
40
40/50
138
72,9
24,6
37,1
132,4
34,9
54,5
3
5
8
48
40/55
301
65
15,2
23,9
112,3
19,6
31,5
2
5
8
48
40/55
464
65
19,6
30,1
112,3
15,2
25,2
I
5
8
48
40/55
627
65
30,4
45,2
112,3
12,6
21,7
Цокольный
5
8
48
40/55
790
65
30,4
45,2
112,3
12,6
21,7
4
5
9
40
40/55
154
82,3
30,4
45,2
156,8
39,3
61
3
5
9
49
40/60
340
76,6
19,6
30,1
137,8
27,8
44,1
2
5
9
49
40/60
526
76,6
30,4
45,2
137,8
24,6
38,7
I
5
9
49
40/60
712
76,6
39,3
58,9
137,8
24,6
38,7
Цокольный
5
9
49
40/60
898
76,6
39,3
58,9
137,8
24,6
38,7
4
5
10
41
40/60
175
93,3
30,4
45,2
185,4
49,3
75,7
3
5
10
49
40/60
380
101,3
30,4
45,2
176,8
39,3
61
2
5
10
49
40/60
585
101,3
44,3
66,1
176,8
34,9
54,5
I
5
10
49
40/60
790
101,3
54,1
81,1
176,8
44,3
68,4
Цокольный
5
10
49
40/60
995
101,3
54,1
81,1
176,8
44,3
68,4
/р — пролет плиты; /т — нагрузка на опору; qT — пролет балки; N — нагрузка
на балку; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct—вес стали на
I м опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м ве¬
личины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН7м
балки,
см/см
ра Рама
W1кН М, кНм
As факт.,
CMii
• GCT>
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
• G ст>
кг/м
4
6
4
91
30/40
91
27,4
8
14,2
61,8
12,6
21,7
3
6
4
60
30/40
196
27,5
8
14,2
40,9
12,6
21,7
2
6
4
60
30/40
301
27,5
8
14,2
40,9
12,6
21,7
I
6
4
60
30/40
406
27,5
8
14,2
40,9
12,6
21,7
Цокольный
6
4
60
30/40
511
27,5
8
14,2
40,9
12,6
21,7
4
6
5
51
30/40
111
48,5
15,2
23,9
77,2
19,6
31,5
3
6
5
60
30/40
249
47,4
10,2
17
66,9
12,6
21,7
2
6
5
60
30/40
369
47,4
8
14,2
66,9
12,6
21,7
I
6
5
60
30/40
468
47,4
12,6
20
66,9
12,6
21,7
Цокольный
6
5
60
30/40
627
47,4
12,6
20
66,9
12,6
21,7
4
6
6
51
35/40
132
71,1
24,6
37,1
112,5
27,8
44,1
3
6
6
61
30/45
288
59,7
12,6
20
91,2
15,2
25,2
2
6
6
61
30/45
444
59,7
15,2
23,9
91,2
12,6
21,7
I
6
6
61
30/45
600
59,7
24,6
37,1
91,2
12,6
21,7
Цокольный
6
6
61
30/45
756
59,7
24,6
37,1
91,2
12,6
21,7
51

Продолжение табл.
Этаж
V
*т.
M
Я Т’
кН/м
b/d
балки,
см/см
Опо¬
Опора 30/30
Опора 40/40
ра Рама
N, кН М, кНм
/4s факт.,
CM2
G рТ,
кг/м
Рама
М, кНм
As факт
CMii
., Gct,
кг/м
4
6
7
52
30/50
156
80,1
24,6
37,1
139,4
34,9
54,5
3
6
7
61
35/50
337
74,6
19,6
30,1
119,2
19,6
31,5
2
6
7
61
35/50
518
74,6
25,1
37,8
119,2
15,2
25,2
I
6
7
61
35/50
699
74,6
34,9
52
119,2
16
27,5
Цокольный
6
7
61
35/50
880
74,6
34,9
52
119,2
16
27,5
4
6
8
53
40/50
180
96,5
30,4
45,2
175,5
44,3
68,4
3
6
8
62
40/55
389
84
24,6
37,1
145,1
27,8
44,1
2
6
8
62
40/55
598
84
34,9
52
145,1
24,6
38,7
I
6
8
62
40/55
807
84
44,3
66,1
145,1
30,4
48
Цокольный
6
8
62
40/55
1016
84
44,3
66,1
145,1
30,4
48
4
6
9
53
40/55
202 109
39,3
58,9
207,6
54,1
82,8
3
6
9
63
40/60
440
98,5
34,9
52
177,2
34,9
54,5
2
6
9
63
40/60
678
98,5
44,3
66,1
177,2
34,9
54,5
I
6
9
63
40/60
916
98,5
58,9
88,9
177,2
44,3
68,4
Цокольный
6
9
63
40/60
1154
98,5
58,9
88,9
177,2
44,3
68,4
4
6
10
54
50/60
228 103,9
39,3
58,9
219
54,1
82,8
3
6
10
63
50/60
491 112,5
39,3
58,9
209
44,3
68,4
2
6
10
63
50/60
754 112,5
54,1
81,1
209
49,3
75,7
I
6
10
63
50/60
1017 112,5
66,4
98,7
209
66,4
100,8
Цокольный
6
10
63
50/60
1280 112,5
66,4
98,7
209
66,4
100,8
/р — пролет плиты; It
— пролет балки; qT-
- нагрузка на
балку; N —
- нагрузка на
опору; M —
рамный момент
в опоре;
As —
- армирование
:; Gct
— вес
стали
на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
А
M
к НТ/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM2
Gct,
кг/м
Рама
M1 кНм
As факт.
CM2
- Gct,
кг/M
4
7
4
63
30/40
HO
33,9
8
14,2
57,4
12,6
21,7
3
7
4
74
30/40
238
33,9
8
14,2
50,5
12,6
21,7
2
7
4
74
30/40
366
33,9
8
14,2
50,5
12,6
21,7
I
7
4
74
30/40
494
33,9
8
14,2
50,5
12,6
21,7
Цокольный
7
4
74
30/40
622
33,9
8
14,2
50,5
12,6
21,7
4
7
5
63
30/40
136
60,1
19,6
30,1
95,3
24,6
38,7
3
7
5
74
35/40
294
54,7
8
14,2
80
12,6
21,7
2
7
5
74
35/40
452
54,7
10,2
17
80
12,6
21,7
I
7
5
74
35/40
610
54,7
19,6
30,1
80
12,6
21,7
Цокольный
7
5
74
35/40
768
54,7
19,6
30,1
80
12,6
21,7
4
7
6
63
40/40
162
81,6
24,6
37,1
133,3
34,9
54,5
3
7
6
75
40/45
352
68,4
12,6
20
108,4
16
27,5
2
7
6
75
40/45
542
68,4
19,6
30,1
108,4
12,6
21,5
I
7
6
75
40/45
732
68,4
30,4
45,2
108,4
15,2
25,5
Цокольный
7
6
75
40/45
922
68,4
30,4
45,2
108,4
15,2
25,5
4
7
7
64
40/50
190
81,6
24,6
37,1
177,3
44,3
68,4
52

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кНТ/'м
балки,
см/см
ра Рама
Л/, кН М, кНм
As факт.
CM2
• Gct>
кг/м
Рама
M1 кНм
As факт
CM2
■· Gct>
кг/м
3
7
7
76
45/50
413
80,4
19,6
30,1
137,7
24,6
38,7
2
7
7
76
45/50
636
80,4
30,4
45,2
137,7
24,6
38,7
I
7
7
76
45/50
859
80,4
39,3
58,9
137,7
30,4
48
Цокольный
7
7
76
45/50
1082
80,4
39,3
58,9
137,7
30,4
48
4
7
8
65
50/50
220 101,7
30,4
45,2
196,7
49,3
75,7
3
7
8
77
50/55·
477
90,3
25,1
37,8
162
27,8
44,1
2
7
8
77
50/55
734
90,3
39,3
58,9
162
34,9
54,5
I
7
8
77
50/55
991
90,3
49,3
73,3
162
44,3
68,4
Цокольный
7
8
77
50/55
1248
90,3
49,3
73,3
162
44,3
68,4
4
7
9
66
50/55
250 115,6
39,3
58,9
234,1
58,9
89,8
3
7
9
77
50/60
539 103,6
39,3
58,9
198,1
39,3
61
2
7
9
77
50/60
828 103,6
49,3
73,3
198,1
49,3
75,7
I
7
9
77
50/60
1117 103,6
66,4
98,7
198,1
66,4
100,8
Цокольный
7
9
77
50/60
1406 103,6
66,4
98,7
198,1
66,4
100,8
4
7
10
67
55/60
281 119,5
39,3
58,9
258,2
66,4
100,6
3
7
10
78
55/60
605 109,8
39,3
58,9
223,8
49,3
75,7
2
7
10
78
55/60
929 109,8
58,9
88,9
223,8
66,4
100,8
I
7
10
78
55/60
1253 109,8
73,9
108,4
223,8
86,4
129,4
Цокольный
7
10
78
55/60
1577 109,8
73,9
108,4
223,8
86,4
129,4
/р — пролет плиты; /т — пролет балки; ητ — нагрузка на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct— вес стали на
I м опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м
величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 2 кН/м2. Расход стали на этаж.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
кНт/м
балки,
ра
Рама
факт.,
, Gct,
кг/M
Рама
А с факт.
• ССТ.
M
M
см/см
N, кН М, кНм
CM2
М, кНм
CM2
кг/м
4
8
4
76
30/40
131
40,9
12,6
20
69,1
15,2
25,2
3
8
4
89
30/40
283
40,8
8
14,2
60,7
12,6
21,7
2
8
4
89
30/40
435
40,8
8
14,2
60,7
12,6
21,7
I
8
4
89
30/40
587
40,8
8
14,2
60,7
12,6
21,7
Цокольный
8
4
89
30/40
739
40,8
8
14,2
60,7
12,6
21,7
4
8
5
76
35/40
162
66,5
19,6
30,1
110,2
25,1
40,2
3
8
5
89
40/40
350
61,6
12,6
20
89,7
12,6
21,7
2
8
5
89
40/40
538
61,6
19,6
30,1
89,7
12,6
21,7
I
8
5
89
40/40
726
61,6
30,4
45,2
89,7
12,6
21,7
Цокольный
8
5
89
40/40
914
61,6
30,4
45,2
89,7
12,6
21,7
4
8
6
76
45/40
193
91,9
30,4
45,2
155,4
39,3
61
3
8
6
90
45/45
420
76,9
24,6
37,1
125,8
19,6
31,5
2
8
6
90
45/45
647
76,9
34,8
52,1
125,8
19,6
31,5
I
8
6
90
45/45
874
76,9
44,3
66,1
125,8
27,8
44,1
Цокольный
8
6
90
45/45
1101
76,9
76,9
66,1
125,8
27,8
44,1
4
8
7
77
45/50
227
90,4
30,4
45,2
176,2
44,3
68,4
3
8
7
90
50/50
490
89,1
30,4
45,2
157
27,8
44,1
53

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
кН^м
балки,
ра Рама
Ac факт.
• ^ct ·
кг/ιM
Рама
Л о факт., GLt
M
M
см/см
N, кН М, кНм
CM2
М, кНм
CM
кг/м
2
8
7
90
50/50
753 89,1
44,3
66,1
.157
34,9
54,5
I
8
7
90
50/50
1016 89,1
58,9
88,9
157
44,3
68,4
Цокольный
8
7
90
50/50
1279 89,1
58,9
88,9
157
44,3
68,4
4
8
8
78
55/50
267 113,9
39,3
58,9
226,1
58,9
89,8
3
8
8
92
55/55
574 101,1
39,3
58,9
191
39,3
61
2
8
8
92
55/55
881 101,1
58,9
88,9
191
49,3
75,7
I
8
8
92
55/55
1188 101,1
73,9
108,4
191
66,4
100,8
Цокольный
8
8
92
55/55
1495 101,1
73,9
108,4
191
66,4
100,8
4
8
9
79
55/55
297 129,1
49,3
73,3
267,9
66,4
100,8
3
8
9
93
55/60
645 117,2
49,3
73,3
230,2
49,3
75,7
2
8
9
93
55/60
993 117,2
66,4
98,7
230,2
66,4
100,8
I
8
9
93
55/60
1341 117,2
66,4
98,7
230,2
86,3
129,9
Цокольный
8
9
93
55/60
1689 117,2
66,4
98,7
230,2
86,3
129,9
4
8
10
80
60/60
334 133,7
49,3
73,3
294,7
73,9
111,8
3
8
10
94
60/65
724 124
58,9
88,9
259,5
66,4
100,8
2
8
10
94
60/65
1114 124
58,9
88,9
259,5
86,3
129,9
I
8
10
94
60/65
1504 124
58,9
88,9
259,5
104,8
157
Цокольный
8
10
94
60/65
1894 124
58,9
88,9
259,5 104,8
157
Ip — пролет плиты; I7 — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на
опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м
величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 2 кН/м2
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кНТ/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As Фа,кт··
CMj
Gct.
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.,
CMj
кг/мТ
4
9
4
93
30/40
159
50
12,6
20
84,4
19,6
31,5
3
9
4
108
35/40
342
45,7
8
14,2
70,9
12,6
21,7
2
9
4
108
35/40
525
45,7
12,6
20
70,9
12,6
21,7
I
9
4
108
35/40
708
45,7
24,6
37,1
70,9
12,6
21,7
Цокольный
9
4
108
35/40
891
45,7
24,6
37,1
70,9
12,6
21,7
4
9
5
93
40/40
197
75,1
24,6
37,1
129,2
30,4
48
3
9
5
108
45/40
424
70,4
19,6
30,1
HO
15,2
25,2
2
9
5
108
45/40
651
70,4
30,4
45,2
HO
12,6
21,7
I
9
5
108
45/40
878
70,4
39,3
58,9
HO
19,6
31,5
Цокольный
9
5
108
45/40
1105
70,4
39,3
58,9
HO
19,6
31,5
4
9
6
93
50/40
235 105,4
39,3
58,9
183,4
44,3
68,4
3
9
6
109
50/45
508
87,7
30,4.
45,2
147,7
24,6
38,7
2
9
6
109
50/45
781
87,7
44,3
66,1
147,7
30,4
48
Г
9
6
109
50/45
1054
87,7
58,9
88,9
147,7
44,3
68,4
Цокольный
9
6
109
50/45
1327
87,7
.58,9
88,9
147,7
44,3
68,4
4
9
7
94
50/50
276 102,1
39,3
58,9
204,8
49,3
75,7
3
9
7
HO
55/50
596 102,5
44,3
66,1
185,5
34,9
54,5
54

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кн7м
балки,'
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
факт.
CM2
, G
кг/м
Рама
М, кНм
факт., Gct,
CM кг/м
2
9
7
HO
55/50
916 102,5
58,9
88,9
185,5
49,3
75,7
I
9
7
HO
55/50
1236 102,5
73,9
108,4
185,5
66,4
100,8
Цокольный
9
7
HO
55/50
1556 102,5
73,9
108,4
185,5
66,4
100,8
4
9
8
95
65/50
317 122,6
39,3
58,9
254,5
66,4
100,8
3
9
8
111
65/55
685 108,5
49,3
73,3
214,4
49,3
75,7
2
9
8
111
65/55
1053 108,5
66,4
98,7
214,4
66,4
100,8
I
9
9
111
65/55
1421 108,5
66,4
98,7
214,4
86,3
129,9
Цокольный
9
8
111
65/55
1789 108,5
66,4
98,7
214,4
86,3
129,9
4
9
9
96
65/55
360 137,8
49,3
73,3
298,3
73,9
111,8
3
9
9
112
65/60
777 124,5
66,4
98,7
255,6
66,4
100,8
2
9
9
112
65/60
1194 124,5
66,4
98,7
255,6
86,3
129,9
I
9
9
112
65/60
1611 124,5
66,4
98,7
255,6
110,9
166,1
Цокольный
9
9
112
65/60
2028 124,5
66,4
98,7
255,6
110,9
166,1
4
9
10
97
70/60
403 143
49,3
73,3
327
86,3
129,9
3
9
10
113
70/65
870 131,8
68,9
101,9
285,5
86,3
129,9
2
9
10
113
70/65
1337 131,8
68,9
101,9
285,5
110,9
166,1
I
9
10
113
70/65
1804 131,8
68,9
101,9
285,5
135,5
200
Цокольный
9
10
113
70/65
2271 131,8
68,9
101,9
185,5
135,5
200
/р — пролет плиты; It — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на
опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м
величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 5 кН/м2.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН7м
балки,
см/см
ра Рама
N. кН М, кНм
As факт.,
CM2
Gct.
кг/м
Рама
М, кНм
AS факт.
CM2
, Gct,
кг/м
4
4
4
28
30/40
53
15,1
8
14,2
25,5
12,6
21,7
3
4
4
50
30/45
142
19,9
8
14,2
32,5
12,6
21,7
2
4
4
50
30/45
231
19,9
8
14,2
32,5
12,6
21,7
I
4
4
50
30/45
320
19,9
8
14,2
32,5
12,6
21,7
Цокольный
4
4
50
30/45
409
19,9
8
14,2
32,5
12,6
21,7
4
4
5
28
30/40
64
26,7
8
14,2
42,4
12,6
21,7
3
4
5
50
30/45
173
35
8
14,2
53,9
12,6
21,7
2
4
5
50
30/45
282
35
8
14,2
53,9
12,6
21,7
I
4
5
50
30/45
391
35
8
14,2
53,9
12,6
21,7
Цокольный
4
5
50
30/45
500
35
8
14,2
53,9
12,6
21,7
4
4
6
29
30/40
78
43,8
15,2
23,9
66,3
15,2
25,2
3
4
6
50
35/45
208
51,1
12,6
20
78,1
12,6
21,7
2
4
6
50
35/45
338
51,1
10,2
17
78,1
12,6
21,7
I
4
6
50
35/45
468
51,1
12,6
20
78,1
12,6
21,7
Цокольный
4
6
50
35/45
598
51,1
12,6
20
78,1
12,6
21,7
4
4
7
29
30/50
90
44,7
15,2
23,9
77,8
19,6
31,5
3
4
7
51
40/50
243
60,4
15,2
23,9
100
19,8
31,5
55

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН M1 кНм
As факт.
CM2
, Gp1
кг/м
Рама
М, кНм
As факт
CM2
., Gct,
кг/M
2
4
7
51
40/50
396
60,4
15,2
23,9
100
15,2
25,2
I
4
7
51
40/50
549
60,4
24,6
37,1
100
12,6
21,7
Цокольный
4
7
51
40/50
702
60,4
24,6
37,1
100
12,6
21,7
4
4
8
30
40/50
105
54,0
19,6
30,1
99,4
24,6
38,7
3
4
8
51
40/50
279
I Z, I
19,6
30,1
124,4
24,6
38,7
2
4
8
51
40/50
453
72,1
24,6
37,1
124,4
19,6
31,5
I
4
8
51
40/50
627
72,1
30,4
45,2
124,4
16
27,5
Цокольный
4
8
51
40/50
801
72,1
30,4
45,2
124,4
16
27,5
4
4
9
30
40/55
118
61,7
19,6
30,1
117,6
30,4
48
3
4
9
52
45/60
316
78,5
19,6
30,1
145,9
30,4
48
2
4
9
52
45/60
514
78,5
19,6
30,1
145,9
24,6
38,7
I
4
9
52
45/60
712
78,5
39,3
58,9
145,9
27,8
44,1
Цокольный
4
9
52
45/60
910
78,5
39,3
58,9
145,9
27,8
44,1
4
4
10
31
40/60
134
70,5
24,6
37,1
140,1
34,9
54,5
3
4
10
53
40/65
358
89,8
24,6
37,1
173,4
39,3
61
2
4
10
53
40/65
582
89,8
34,9
52,1
173,4
34,9
54,5
I
4
10
53
40/65
806
89,8
49,3
73,3
173,4
39,3
61
Цокольный
4
10
53
40/65
1030
89,8
49,3
73,3
173,4
39,3
61
/р — пролет
плиты:
; Ir
— пролет балки; qT
— нагрузка
на балку; N — нагрузка
на опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct— вес стали на
I	м опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 5 кН/м2.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кн7м
балки,
см/см
ра Рама
JV, кН М, кНм
Л$ факт.,
CM2
, Gct,
кг/M
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
• GCT>
кг/м
4
5
4
38
30/40
69
20,5
8
14,2
34,5
12,6
21,7
3
5
4
65
30/45
183
25,8
8
14,2
42,2
12,6
21,7
2
5
4
65
30/45
297
25,8
8
14,2
42,2
12,6
21,7
I
5
4
65
30/45
411
25,8
8
14,2
42,2
12,6
21,7
Цокольный
5
4
65
30/45
525
25,8
8
14,2
42,2
12,6
21,7
4
5
5
38
30/40
85
36,2
10,2
17
57,7
12,6
21,7
3
5
5
65
30/45
225
45,5
10,2
17
70
12,6
21,7
2
5
5
65
30/45
365
45,5
10,2
17
70
12,6
21,7
I
5
5
65
30/45
505
45,5
12,6
20
70
12,6
21,7
Цокольный
5
5
65
30/45
645
45,5
12,6
20
70
12,6
21,7
4
5
6
38
30/40
100
57,3
19,6
30,1
86,8
19,6
31,5
3
5
6
65
35/50
267
55,9
12,6
20
93
15,2
25,2
2
5
6
65
35/50
434
55,9
12,6
20
93
12,6
21,7
I
5
6
65
35/50
601
55,9
24,6
37,1
93
12,6
21,7
Цокольный
5
6
65
35/50
768
55,9
24,6
37,1
93
12,6
21,7
4
5
7
39
30/50
119
60,1
19,6
30,1
104,5
25,1
40,2
3
5
7
65
35/55
312
70,3
19,6
30,1
121,5
24,6
38,7
2
5
7
65
35/55
505
70,3
24,6
3.7,1
121,5
16
27,5
56

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
1S
'т.
M
кНТ/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.
CMj
> Gct>
кг/ιM
Рама
М, кНм
As факт
CM^
·, Gct,
кг/M
I
5
7
65
35/55
698
70,3
34,9
52,1
121,5
19,6
31,5
Цокольный
5
7
65
35/55
891
70,3
34,9
52,1
121,5
19,6
31,5
4
5
8
40
40/50
138
72,9
24,6
37,1
132,4
34,9
54,5
3
5
8
67
40/60
364
80
24,6
37,1
148,5
30,4
48
2
5
8
67
40/60
590
80
30,4
45,2
148,5
24,6
38,7
I
5
8
67
40/60
816
80
44,3
66,1
148,5
34,9
54,7
Цокольный
5
8
67
40/60
1042
80
44,3
66,1
148,5
34,9
54,7
4
5
9
40
40/55
154
82,3
30,4
45,2
156,8
39,3
61
3
5
9
67
40/60
408 109,4
39,3
58,9
196,8
44,3
68,4
2
5
9
67
40/60
662 109,4
49,3
73,3
196,8
44,3
68,4
I
5.
9
67
40/60
916 109,4
66,4
98,7
196,8
54,1
82,8
Цокольный
5
9
67
40/60
1170 109,4
66,4
98,7
196,8
54,1
82,8
4
5
10
41
40/60
175
93,3
30,4
45,2
185,4
49,3
75,7
3
5
10
67
45/65
456 113,6
39,3
58,9
219,2
49,3
75,7
2
5
10
67
45/65
737 113,6
54,4
81,1
219,2
49,3
75,7
I
5
10
67
45/65
1018 113,6
66,4
98,7
219,2
66,4
100,8
Цокольный
5
10
67
45/65
1299 113,6
66,4
98,7
219,2
66,4
100,8
/р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на
опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gcx — вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и M > 0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 5 кН/м2.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
1S
'т.
M
Ч X»
кН/м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM2
GCT-
кг/м
Рама
М, кНм
As факт.
CM
• G ст,
к г / м
4
6
4
51
30/40
91
27,4
8
14,2
61,8
12,6
21,7
3
6
4
82
30/45
232
32,6
8
14,2
53,2
12,6
21,7
2
6
4
82
30/45
373
32,6
8
14,2
53,2
12,6
21,7
I
6
4
82
30/45
514
32,6
8
14,2
53,2
12,6
21,7
Цокольный
6
4
82
30/45
655
32,6
8
14,2
53,2
12,6
21,7
4
6
5
51
30/40
111
48,7
15,3
23,9
77,2
19,6
31,5
3
6
5
82
30/45
285
57,3
12,6
20
88,4
15,2
25,2
2
6
5
82
30/45
459
57,3
15,2
23,9
88,4
12,6
21,7
I
6
5
82
30/45
633
57,3
24,6
37,1
88,4
12,6
21,7
Цокольный
6
5
82
30/45
807
57,3
24,6
37,1
88,4
12,6
21,7
4
6
6
51
35/40
132
71,1
24,6
37,1
112,5
27,8
44,1
3
6
6
83
35/50
342
71,3
19,6
30,1
118,8
24,6
38,7
2
6
6
83
35/50
552
71,3
25,1
37,8
118,8
15,2
25,2
I
6
6
83
35/50
762
71,3
34,9
52,1
118,8
19,6
31,5
Цокольный
6
6
83
35/50
972
71,3
34,9
52,1
118,8
19,6
31,5
4
6
7
52
30/50
156
80,1
24,6
37,1
139,4
34,9
54,5
3
6
7
84
40/55
402
82,9
24,6
37,1
149,7
27,8
44,1
2
6
7
84
40/55
648
82,9
34,9
52,1
149,7
25,1
40,2
57

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
кН/ м
балки,
ра
Рама
As факт.
* G гТ,
КГ/M
Рама
Л с факт., Gct,
M
M
см/см
N, кН М, кНм
CM2
М, кНм
CM1
кг/м
I
6
7
84
40/55
894
82,9
49,3
73,3
149,7
39,3
61
Цокольный
6
7
84
40/55
1140
82,9
49,3
73,3
149,7
39,3
61
4
6
8
53
40/50
180
96,5
30,8
45,2
175,5
44,3
68,4
3
6
8
85
45/60
464
93,5
34,9
52,1
179,4
34,9
54,5
2
6
8
85
45/60
748
93,5
44,3
66,1
179,4
39,3
61
I
6
8
85
45/60
1032
93,5
58,9
88,9
179,4
54,1
82,9
Цокольный
6
8
85
45/60
1316
93,5
58,9
88,9
179,4
54,1
82,9
4
6
9
53
40/55
202
109
39,3
58,9
207,6
54,1
82,8
3
6
9
86
50/60
524
120,8
44,3
66,1
231,2
49,3
75,5
2
6
9
86
50/60
846
120,8
66,4
98,7
231,2
66,4
100,8
I
6
9
86
50/60
1168
120,8
66,4
98,7
231,2
86,3
129,9
Цокольный
6
9
86
50/60
1490
120,8
66,4
98,7
231,2
86,3
129,9
4
6
10
54
50/60
228
103,9
39,3
58,9
219
54,1
82,8
3
6
10
87
55/65
589
138,5
58,9
88,9
247,9
54,1
82,8
2
6
10
87
55/65
950
138,5
58,9
88,9
247,9
73,9
111,8
I
6
10
87
55/65
1311
138,5
58,9
88,9
247,9
98,3
148
Цокольный
6
10
87
55/65
1672
138,5
58,9
88,9
247,9
98,3
148
/р — пролет плиты; /т — пролет балки; qT — нагрузка на балку; N — нагрузка на
опору; M — рамный момент в опоре; As — армирование; Gct — вес стали на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м
величины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагрузка на которые передается через краевые
балки и М>0; снеговая нагрузка на покрытие, нагрузка на перекрытия р =
= 5 кН/м2
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
кН/ м
балки,
см/см
ра Рама
N, кН М, кНм
As факт.,
CM1
’ GCT>
кг/м
Рама
M1 кНм
As факт,
см'
' GCT·
кг/м
4
7
4
63
30/40
HO
33,9
8
14,2
57,2
12,6
21,7
3
7
4
HO
30/45
296
43,7
8
14,2
71,4
12,6
21,7
2
7
4
HO
30/45
482
43,7
10,2
17
71,4
12,6
21,7
I
7
4
HO
30/45
668
43,7
19,6
30,1
71,4
12,6
21,7
Цокольный
7
4
HO
30/45
854
43,7
19,6
30,1
71,4
12,6
21,7
4
7
5
63
30/40
136
60,1
19,6
30,1
95,3
24,6
38,7
3
7
5
HO
35/45
367
77
24,6
37,1
118,6
19,6
31,5
2
7
5
HO
35/45
598
77
30,4
45,2
118,6
15,2
25,2
I
7
5
HO
35/45
829
77
44,3
66,1
118,6
24,6
38,7
Цокольный
7
5
HO
35/45
1060
77
44,3
66,1
118,6
24,6
38,7
4
7
6
63
40/40
162
81,6
24,6
37,1
133,3
30,4
48
3
7
6
111
40/50
440
88,3
27,8
41,5
152,4
25,1
40,2
2
7
6
111
40/50
718
88,3
44,3
66,1
152,4
27,8
44,1
I
7
6
111
40/50
996
88,3
58,9
88,9
152,4
39,3
61
Цокольный
7
6
111
40/50
.1274
88,3
58,9
88,9
152,4
39,3
61
4
7
7
64
40/50
190
81,6
24,6
37,1
177,3
44,3
68,4
3
7
7
112
45/55
517
102,5
39,3
58,9
190,6
39,3
61
2
7
7
112
45/55
844
102,5
54,1
81,1
190,6
49,3
75,7
58

Продолжение табл.
Этаж
V
'т.
M
кНТ/’м
b/d
балки,
см/см
Опо¬
ра
N, кН
Опора 30/30
Опора 40/40
Рама
М, кНм
As факт
CM2
■· GCT>
КГ/М
Рама
M1 кНм
As ф а κι
CM^
г., Gct,
кг/м
I
7
7
112
45/55
1171
102,5
73,9
108,4
190,6
66,4
100,8
Цокольный
7
7
112
45/55
1498
102,5
73,9
108,4
190,6
66,4
100,8
4
7
8
65
50/50
220
101,7
30,4
45,2
196,7
49,3
75,7
3
7
8
113
50/60
594
115,3
49,3
73,3
225,8
49,3
75,7
2
7
8
ИЗ
50/60
968
115,3
66,4
98,7
225,8
66,4
100,8
I
7
8
113
50/60
1342
115,3
—
—
225,8
86,3
129,9
Цокольный
7
8
ИЗ
50/60
1716
115,3
—
—
225,8
86,3
129,9
4
7
9
66
50/55
250
115,6
39,3
58,9
234,1
58,9
89,8
3
7
9
114
50/65
675
134,6
66,4
98,7
274,8
66,4
100,8
2
7
9
114
50/65
1100
134,6
—
—
274,8
98,6
148
I
7
9
114
50/65
1525
134,6
—
—
274,8
110,9
166,1
Цокольный
7
9
114
50/65
1950
134,6
—
—
274,8
110,9
166,1
4
7
10
67
55/60
281
119,5
39,3
58,9
258,2
66,4
100,8
3
7
10
115
55/70
756
142,3
66,4
98,7
306,9
86,3
129,9
2
7
10
115
55/70
1231
142,3
—
—
306,9
110,9
166,1
I
7
10
115
55/70
1706
142,3
—
—
306,9
135,5
200
Цокольный
7
10
115
55/70
2181
142,3
—
—
306,9
135,5
200
/р — пролет
плиты
; U-
— пролет балки; qT
— нагрузка
на балку; N — нагрузка
на опору; M
— рамный момент в опоре; As
— армирование; Gct
— вес стали
на I м
опоры.
Все величины справедливы при высоте этажа 3 м. При высоте этажа 4 и 5 м вели¬
чины уменьшаются соответственно на 15 и 19%.
Расход стали в угловых опорах, нагруженных от краевых балок, М>0; кровля —
снег, нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2
Опора 30/30	Опора	40/40
Этаж
V
'т.
M
*» T1
кН/м
см/см
ра Рама
N, кН M1 кНм
As факт.,
CMii
- GCT-
КГ/М
Рама
М, кНм
As факт.
CM2
• GCT>
кг/м
4
8
4
76
30/40
131
40,9
12,6
20
69,1
15,2
25,2
3
8
4
139
30/45
364
55,2
12,6
20
90,2
12,6
21,7
2
8
4
139
30/45
597
55,2
19,6
30,1
90,2
12,6
21,7
I
8
4
139
30/45
830
55,2
30,4
45,2
90,2
12,6
21,7
Цокольный
8
4
139
30/45
1063
55,2
30,4
45,2
90,2
12,6
21,7
4
8
5
76
35/40
162
66,5
19,6
30,1
110,2
24,6
38,7
3
8
5
139
40/45
452
83
27,8
41,5
138,1
24,6
38,7
2
8
5
139
40/45
742
83
39,3
58,9
138,1
25,1
40,2
I
8
5
139.
40/45
1032
83
58,9
89,4
138,1
39,3
61
Цокольный
8
5
139
40/45
1322
83
58,9
89,4
138,1
39,3
61
4
8
6
76
40/45
193
91,9
30,4
45,2
155,4
39,3
61
3
8
6
140
45/50
542
103,1
39,3
58,9
184,1
34,9
54,5
2
8
6
140
45/50
891
103,1
58,9
88,9
184,1
49,3
75,7
I
8
6
140
45/50
1240
103,1
—
—
184,1
66,4
100,8
Цокольный
8
6
140
45/50
1589
103,1
—
—
184,1
66,4
100,8
4
8
7
77
45/50
227
90,4
30,4
45,2
176,2
44,3
68,4
3
8
7
141
50/55
635
120,6
54,1
81,1
230
49,3
75,7
2
8
7
141
50/55
1043
120,6
73,9
108,4
230
73,9
111,8
I
8
7
141
50/55
1551
120,6
—
—
230
98,6
148
59

Продолжение табл.
Опора 30/30	Опора	40/40
<7Т, Балка, Ono- .
Этаж	/р,	/т,	кН/м	см/см	ра	Рама	Л^факт.,	Gpx,	Рама	Л5факт.,	Gct,
мм	N,	кН	М,	кНм	см2	кг/м	М,	кНм	см2	кг/м
Цокольный	8	7	141	50/55	1959	120,6	—	—	230	98,6	148
4	8	8	78	50/55	267	113,9 39,3	58,9	226,1	58,9	89,8
3	8	8	142	55/60	735	135,3	66,4	98,7	274,2	73,9	111,8
2	8	8	142	55/60	1203	135,3	—	—	274,2	98,6	148
I	8	8	142	55/60	1671	135,3	—	—	274,2	98,6	148
Цокольный	8	8	142	55/60	2139	135,3	—	—	274,2	98,6	148
Дальнейшие разработки для опор сечением 30/30 и 40/40 излишни.
4.2.	Расход бетона в опорах
В то время как стальная арматура опор переходит в балки,
масса бетона начинается с верхних конструкций перекрытий и
кончается в балках подвального этажа. Исключение составляют
опоры, сечение которых больше, чем ширина балок.
4.3.	Расход опалубки для опор
Для данных расчетов можно воспользоваться рекомендациями
п. 4.2 с учетом устройства фасок и защитного слоя бетона.
Это замечание особенно существенно для краевых опор
из-за высоких дополнительных расходов.
5.	МАССА СТАЛЬНОЙ АРМАТУРЫ В СТЕНАХ
Для этих расчетов в разд. Б, п. 5 приведена специальная
формула (13).
6.	МАССА СТАЛЬНОЙ АРМАТУРЫ В ПОЛАХ
Для расчетов в разд. Б, п. 6 дана специальная формула-(14).
7.	МАССЫ ФУНДАМЕНТОВ
7.1.	Квадратные фундаменты с нагрузкой по центру
Если для плоских и ребристых плит можно рассчитать расход
стали с помощью универсальных формул, то для опор это
можно выполнить только с помощью специальных таблиц и приб¬
лиженных диаграмм. Аналогично для квадратных отдельно стоя¬
щих фундаментов разработаны 5 таблиц для нагрузок на подошву
60

200—400 кН/м2, которые приведены в разд. Б (табл. 27—31).
Оптимальное сечение фундамента выбирают из условия расхода
стали не более 60 кг на I м3 бетона. Само собой разумеется,
табличные данные могут быть использованы при известных зна¬
чениях изгибающих моментов, если известна схема нагрузок на
основание. Небольшими моментами в жестких системах на кон¬
такте «пята опоры — фундаментная подушка» можно пренебречь,
т. е. на фундаментной опоре М=0.
7.2.	Прямоугольные фундаменты с нагрузкой по центру
Для расчетов таких фундаментов можно использовать также
табл. 27—31 разд. Б. Для этого предварительно устанавливают
размеры фундамента (большой и малой сторон), затем подби¬
рают по таблице для квадратного фундамента соответственно
выбранной нагрузке высоту фундамента, принимая размер в плане
по большей стороне.
Расход стали выбирают примерно 90% приведенного в пере¬
счете на RIII.
7.3.	Прямоугольные ленточные фундаменты с нагрузкой
по центру
Для данных расчетов используется табл. 32 разд. Б.
7.4.	Масса отмосток
Рекомендации по расчету отмосток приведены в разд. Б в конце
табл. 32.
7.5.	Оценка таблиц фундаментов по пп. 7.1 и 7.2
Чтобы уменьшить трудоемкость при подборе фундамента, авто¬
ром выполнено около 6500 расчетов для различных фундаментов
36 типов зданий площадью от 522 до 670 м , высотой 3,4 и 5 этажей
с нагрузками на перекрытии 2 и 5 кН/м2. Результаты этой
работы представлены в диаграммах на рис. 22—31 разд. Б.
В заключение дано шесть таблиц для нагрузок на перекрытия
р= 2 и 5 кН/м2 и для допустимой нагрузки на основание
δ = 200 кН/м2.
61

2-этажные здания
Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на вес здания, при нагрузке
на перекрытие р = 2 кН/м2 при допустимой нагрузке на основание δ = 200 кН/м2.
V/τ'
м/м
^зд»
Mr
’ M3A'
В 25,
м3/зд.
RlU,
кг/зд.
Оп./зд.,
м2/зд.
В 25.
м3/м
/?ш,
кг/м2
Опалуб¬
ка,
M2/M2
В 25,
м3/МН
ЯШ,
кг/МН
Опалуб¬
ка,
м2/МН
4/4
594
11,5
27,04
770
93,44
0,046
1,3
0,157
2,355
67,07
8,139
/5
615
11,4
28,38
926
87,28
0,046
1,51
0,142
2,494
81,37
7,67
/6
592
11,3
29,97
1000
83,83
0,051
1,69
0,142
2,65
88,42
7,412
/7
575
11,1
29,59
1104
77,86
0,052
1,92
0,136
2,659
99,19
6,996
/8
657
12,9
39,1
1384
93,6
0,06
2,11
0,143
3,013
106,63
7,211
/9
592
11,8
37,25
1291
84,86
0,063
2,18
0,143
3,165
106,68
7,21
5/4
656
12,5
29
909
90,82
0,044
1,39
0,139
2,318
72,66
7,26
/5
615
11,7
30,73
1081
84,68
0,05
1,76
0,138
2,629
92,47
7,244
/6
615
11,8
33,87
1154
85,74
0,055
1,87
0,14
2,863
97,55
7,248
/7
575
11,2
35,35
1203
81,68
0,062
2,09
0,142
3,145
107,03
7,267
/8
617
12,2
37,78
1368
83,06
0,062
2,22
0,135
3,092
111,95
6,797
/9
693
14,1
47,86
1652
97,08
0,069
2,38
0,14
3,394
117,16
6,885
6/4
594
12
31,12
1100
85,7
0,053
1,86
0,145
2,604
92,05
7,172
/5
557
11,2
31,68
1126
78,28
0,057
2,02
0,141
2,826
100,45
6,983
/6
557
11,3
34,72
1228
78,52
0,063
2,21
0,141
3,07
108,58
6,943
/7
649
13,3
44,2
1528
91,36
0,068
2,36
0,141
3,333
115,23
6,89
/8
596
12,5
44,96
1592
86,14
0,075
3,67
0,145
3,603
127,56
6,902
/9
670
14,2
55,55
1976
100,2
0,083
2,95
0,15
3,915
139,25
7,058
7/4
605
12,5
34,12
1192
86,92
0,057
1,97.
0,144
2,763
95,67
6,976
/5
648
13,3
40,19
1424
90,02
0,062
2,2
0,139
3,013
106,75
6,748
/6
648
13,4
44,66
1552
91,48
0,069
2,4
0,142
3,338
115,99
6,837
/7
608
12,9
47,18
1758
88,84
0,078
2,89
0,146
3,663
136,49
6,9
/8
522
11,3
43,63
1700
76,4
0,084
3,26
0,146
3,868
150,71
6,809
/9
586
12,8
54,3
2064
90,2
0,093
3,52
0,154
4,242
161,25
7,047
8/4
597
12,4
35,56
1228
85,74
0,06
2,06
0,144
2,863
98,87
6,903
/5
581
12,1
38,52
1328
83,3
0,067
2,29
0,144
3,194
110,12
6,907
/6
597
12,5
42,69
1551
84,53
0,072
2,6
0,142
3,924
124,37
6,779
/7
581
12,3
45,23
1698
80,8
0,078
2,93
0,14
3,675
137,94
6,564
/8
532
11,5
47,11
1705
79,81
0,089
3,21
0,151
4,089
148
6,928
/9
597
13,1
57,46
1982
90,84
0,096
3,32
0,152
4,396
151,64
6,95
9/4
596
13,1
40,98
1422
89,89
0,069
2,39
0,151
3,124
108,38
6,851
/5
559
12,3
41,17
1533
81,63
0,074
2,74
0,146
3,339
124,33
6,62
/6
559
12,4
46,08
1748
82,12
0,082
3,12
0,147
3,722
141,2
6,633
62

Продолжение табл.
IJl
м/м
Т. ^ЗД.
M2
Л^ЗД·
MH
В 25,
м3/зд.
RIII,
кг/зд.
Оп./зд.,
м2/зд.
В 25,
м3/M2
ffIII,
кг/м2
Опалуб-В 25,
ка, м3/МН
м2/м2
RlU,
кг/МН
Опалуб¬
ка,
м2/МН
П
651
14,6
60,54
2210
98,82
0,093
3,39
0,152
4,144
151,27
6,764
/8
596
13,6
60,13
2070
92,94
0,1
3,47
0,156
4,438
152,8
6,859
/9
670
15,4
75,51
2435
109,3
0,113
3,64
0,163
4,897
157,91
7,089
'.D-
пролет плиты перекрытия; р = 2 кН/м 2
нагрузка на
перекрытие
/т — пролет ребристой плиты; 6 = 200 кН/м
2-этажные здания.
допустимая нагрузка на основание
Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания,
на I MH веса здания;
при
6 =
нагрузке на
200 кН/м2.
перекрытия
р = 5 кН/м^ и
предельной
нагрузке на основание
У*т.
F3$’
M2r
M3A1
В 25,
RlU,
Опалубка,
В 25.
м3/м
RlU,
Опалуб¬
В 25,
Rlll,
Опалуб¬
м/м
м3/зд.
кг/зд.
м2/зд.
кг/м12
ка,
м2/м2
мэ/МН
кг/МН
ка,
м2/МН
4/4
594
13,4
32,63
1244
103,6
0,055
2,09
0,174
2,441
93
7,749
/5
615
13,3
34,75
1226
98,4
0,057
1,99
0,16
2,615
92,3
7,401
/6
592
12,9
36,15
1256
94,5
0,061
2,12
0,16
2,794
97,1
7,303
/7
575
12,8
38,07
1364
91,9
0,066
2,37
0,16
2,981
106,8
7,195
/8
657
14,8
47,42
1650
105,4
0,072
2,51
0,16
3,204
111,5
7,118
/9
592
13,4
44,49
1532
94,6
0,075
2,52
0,16
3,313
114,1
7,041
5/4
656
14,6
38,64
1334
107,8
0,059
2,04
0,164
2,65
91,6
7,391
/5
615
13,6
38,75
1338
97,4
0,063
2,18
0,158
2,858
98,7
7,181
/6
615
13,5
41,14
1444
95,4
0,067
2,35
0,155
3,047
107
7,607
/7
575
12,8
42,9
1466
92,2
0,075
2,55
0,161
3,359
114,8
7,223
/8
617
14,2
51,59
1780
104,7
0,084
2,89
0,17
3,646
125,8
7,401
/9
693
15,9
58,21
2048
110,4
0,084
2,95
0,159
3,668
129,1
6,954
6/4
594
13,7
38,62
1294
97,3
0,065
2,18
0,164
2,827
94,7
7,119
/5
557
12,2
46,15
1548
98,2
0,083
2,78
0,176
3,774
126,6
7,033
/6
557
12,8
42,8
1476
90,1
0,077
2,65
0,162
2,346
115,4
7,04
/7
649
15,1
54,13
1848
104,5
0,084
2,85
0,161
3,578
122,2
6,904
/8
596
14,1
54,45
1980
98,3
0,091
3,32
0,165
3,865
140,5
6,975
/9
670
15,9
76,39
2434
111
0,114
3,63
0,166
4,81
153,3
6,987
7/4
605
14,3
42,92
1456
199,2
0,071
2,41
0,164
3,01
102,1
6,957
/5
648
15,2
50,89
1783
105,3
0,079
2,75
0,163
3,348
117,2
6,928
/6
648
15,3
55,28
1960
105,4
0,085
3,03
0,163
3,613
128,1
6,889
/7
608
14,5
57,59
2134
102,5
0,095
3,51
0,169
3,977
147,4
7,076
/8
522 12,64
54,67
2034
91,5
0,105
3,9
0,175
4,325
160,9
7,241
/9
586
14,4
64,57
2372
101,8
0,11
14,05
0,174
4,484
164,7
7,07
8/4
597
14,2
44,2
1470
99,6
0,074
2,46
0,167
3,119
103,7
7,03
/5
581
13,7
46,62
1680
93,4
0,081
2,89
0,161
3,393
122,3
6,793
63

Продолжение табл.
4h'
м/м
fSJl.
M
M3A'
В 25,
М3/зд.
ЯШ,
кг/зд.
Опалубка,
м2/зд.
В 25.
м3/ M
RlU,
кг/м 2
Опалуб¬
ка,
м2/м2
В 25,
м3/МН
ЯШ,
кг/МН
Опалуб-
м2/МН
/6
597
14,2
51,86
1916
96,8
0,087
3,21
0,162
3,65
134,8
6,811
/7
581
14
56,66
2134
96,9
0,098
3,68
0,167
4,056
152,8
6,936
/8
531
13
58,26
2041
93,1
0,11
3,84
0,176
4,495
157,5
7,209
/9
597
14,7
67,6
2231
100,6
0,113
3,74
0,169
4,583
151,3
6,822
9/4
594
14,8
49,86
1750
101,7
0,084
2,94
0,171
3,36
117,9
6,853
/5
559
13,9
50,87
1918
95,1
0,091
3,43
0,17
3,647
137,5
6,815
/6
559
14
52,91
2018
92,5
0,095
3,61
0,165
3,774
143,9
6,598
/7
651
16,5
72,55
2530
112,9
0,111
3,88
0,173
4,4
153,4
6,849
/8
596
15,3
70,66
2359
103,7
0,119
3,96
0,174
4,615
154,1
6,771
/9
670
17,4
85,51
2798
117,2
0,128
4,18
0,175
4,914
160,8
6,733
/р — пролет плиты перекрытия;
/т — пролет ребристой плиты;
Нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2;
Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2.
3-этажные здания.
Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на I MH веса здания; при
нагрузке на перекрытия р = 2 кН/м2 и предельной нагрузке на основание
δ = 200 кН/м2.
ιη/ιτ>	F3r,	N3В 25,	RlU,	Опалубка,	В 25.	Rlll,	Опалуб-	В 25, RUl,	Опалуб-
м/м	м	MH	м3/зд.	кг/зд.	м2/зд.	м3/м	кг/м2	ка,	м3/МН	кг/MH	ка,
м2/м2	м2/МН
4/4
594
17,7
43,96
1458
123,18
0,074
2,46
0,208
2,489
82,6
6,975
/5
615
17,6
50,16
1710
122,64
0,082
2,78
0,2
2,855
97,3
6,98
/6
592
17,5
53,2
1781
119,4
0,09
3,01
0,202
3,01
102
6,835
/7
575
17,2
57,74
1940
118,08
0,101
3,37
0,206
3,359
112,9
6,869
/8
657
20
68,64
2336
131,8
0,105
3,56
0,201
3,434
116,9
6,596
/9
592
18,2
65,17
2335
118,06
0,111
3,95
0,2
3,597
128,9
6,516
5/4
656
19,2
53,13
1822
130,15
0,081
2,78
0,199
2,76
94,7
6,761
/5
615
18
65,64
1912
121,46
0,091
3,11
0,198
3,091
106,2
6,748
/6
615
18,3
61,58
2106
122,86
0,1
3,43
0,2
3,369
115,2
6,721
/7
575
17,3
61,69
2236
113,24
0,108
3,9
0,197
3,566
129,3
6,546
/8
617
18,9
72,57
2640
125,52
0,118
4,28
0,204
3,844
139,8
6,649
/9
693
21,7
89,3
3308
143,08
0,129
4,77
0,207
4,104
152,1
6,576
6/4
594
18,3
55,04
1924
120,94
0,093
3,24
0,204
3,001
104,9
6,594
/5
557
17,1
60
2022
117,58
0,108
3,63
0,211
3,497
117,9
6,86
/6
557
17,4
64,98
2348
115,64
0,117
4,22
0,208
3,73
134,8
6,639
/7
649
20,4
82,08
3072
132,42
0,127
4,74
0,204
4,031
150,9
6,504
64

Продолжение табл.
V/т.
м/м
F3J.
МТ
м3А’
В 25,
М3/зд. I
ЯШ, Опалубка, В 25, ЯШ, Опалуб- В 25, ЯШ,
<г/зд. м2/зд. м3/м кг/м2 ка, м3/МН кг/МН
м2/м2
Опалуб¬
ка,
м2/МН
/8
596
19,2
83,53
3004
126,58
0,14
5,04
0,213
4,36
156,8
6,607
/9
670
21,9
101,9
3518
145,24
0,153
5,26
0,217
4,661
160,9
6,641
7/4
605
19,1
66,4
2232
131,52
0,11
3,69
0,218
3,471
116,7
6,876
/5
648
20,4
77,56
2728
138
0,12
4,21
0,213
3,8
133,7
6,762
/6
648
20,5
83,95
3160
136,52
0,13
4,88
0,211
4,083
153,7
6,64
/7
608
19,8
90,25
3100
134,46
0,149
5,1
0,222
4,551
156,3
6,781
/8
522
17,4
83,84
2672
115,42
0,161
5,12
0,221
4,824
153,7
6,641
/9
586
19,6
100,7
3372
131,12
0,172
5,5
0,224
5,133
171,9
6,683
8/4
597
19
67,72
2310
130,04
0,114
3,87
0,218
3,56
121,5
6,837
/5
581
18,5
71,74
2613
123,39
0,124
4,5
0,213
3,886
141,6
6,684
/6
597
19,1
82,39
2876
129,24
0,138
4,82
0,217
4,307
150,4
6,756
/7
581
18,8
87,07
2838
125,34
0,15
4,89
0,216
4,622
150,6
6,653
/8
531
17,6
85,72
2967
115,01
0,162
5,59
0,216
4,848
167,8
6,506
/9
597
20
104,6
3785
133,39
0,175
6,34
0,223
5,223
189,1
6,663
9/4
596
20,1
75,47
2841
131,57
0,127
4,77
0,221
3,757
141,4
6,549
/5
559
18,9
78,37
2830
123,2
0,14
5,06
0,22
4,153
150
6,529
/6
559
18,9
89,05
2880
125,66
0,159
5,15
0,225
4,692
151,7
6,621
/7
651
22,3
109,9
3752
143,24
0,169
5,76
0,22
4,909
167,7
6,401
/8
596
20,7
110,9
4008
135,43
0,186
6,73
0,227
5,343
193,2
6,527
/9
670
23,6
136,6
4792
156,25
0,204
7,15
0,233
5,787
203,1
6,621
/р — пролет плиты перекрытия;
It — пролет ребристой плиты;
Нагрузка на перекрытие р= 2 кН/м2;
Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2.
3-этажные здания.
Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на I MH веса здания;
при нагрузке на перекрытие р = 5 кН/м2 и предельной нагрузке на основание
δ = 200 кН/м2.
Продолжение табл.
1р/1т,	^зд.	Л/3пI	В 25,	ЯШ,	Опалубка,	В 25,	ЯШ,	Опалуб-	В 25;	ЯШ,	Опалуб-
м/м	м	MH	м3/зд.	кг/зд.	м2/зд.	м3/м	кг/м2 ка,	м3/МН	кг/МН	ка,
м2/м2	м2/МН
4/4
594
21,5
59,05
2042
146,56
0,1
3,44
0,247
2,745
94,9
6,814
/5
615
21,5
67,03
2294
146,44
0,109
3,73
0,238
3,112
106,5
6,799
/6
592
20,9
70,07
2408
141,94
0,119
4,07
0,24
3,356
115,3
6,798
/7
575
20,6
75,08
2550
139,26
0,131
4,43
0,242
3,638
123,5
6,747
/8
657
23,8
90,81
3282
158,28
0,138
5
0,241
3,809
137,7
6,639
/9
592
21,7
86,72
3337
142,52
0,147
5,64
0,241
4
153,9
6,574
5 Зак. 3
65

Продолжение табл.
V/τ’
м/м
МТ
M3A1
В 25,
м3/зд.
/?Ш, Опалубка, В 25. #111, Опалуб- В 25,
кг/зд. м2/зд. м3/м кг/м ка, м3/МН I
м2/м2
RlU,
кг/МН
Опалуб¬
ка,
м2/МН
5/4
656
23,5
72,17
2447
156,81
0,11 3,73
0,239
3,068
104
6,667
/5
615
21,9
73,35
2553
144,83
0,12 4,15
0,235
3.349
116,6
6,613
/6
615
21,8
81,53
2960
146,28
0,133 4,81
0,238
3,738
135,7
6,707
П
575
21,7
82,44
3209
137,05
0,144 5,59
0,239
3,794
147,7
6,307
/8
617
22,8
101,97
3780
159,16
0,166 6,13
0,258
4,482
166,1
6,996
/9
693
25,5
112,54
4164
166,68
0,163 6,01
0,241
4,4
163,2
6,531
6/4
594
21,9
74,62
2540
147,86
0,126
4,28
0,249
3,4
116,1
6,758
/5
557
20,4
77,38
2722
138,16
0,139
4,89
0,248
3,795
133,5
6,776
/6
557
20,6
83,22
3108
133,16
0,149
5,58
0,239
4,046
151,1
6,474
/7
649
24,3
107,81
3992
161,66
0,166
6,15
0,249
4,435
164,2
6,65
/8
596
22,6
109,84
3526
152,52
0,184
5,91
0,256
4,854
155,8
6,74
/9
670
25,5
132,95
4300
173,8
0,199
6,42
0,259
5,206
168,4
6,81
7/4
605
22,9
84,79
3020
153,18
0,14
4,99
0,253
3,709
132,1
6,701
/5
648
24,4
100,1
3768
161,48
0,155
5,82
0,249
4,102
154,4
6,618
/6
648
24,6
112,97
3880
164,34
0,175
6
0,254
4,589
157,6
6,675
/7
608
23,3
114,43
3740
156,72
0,188
6,15
0,258
4,913
160,6
6,729
/8
522
20,4
106,57
3600
137,76
0,204
6,89
0,264
5,237
176,9
6,77
/9
586
23,2
130,74
4516
158,22
0,223
7,7
0,27
5,643
194,9
6,829
8/4
597
22,6
84,74
3146
147,2
0,142
5,27
0,247
3,745
139
6,501
/5
581
22
91,35
3354
144,44
0,157
5,78
0,249
4,16
152,7
6,577
/6
597
22,8
106,85
3557
152,8
0,179
5,96
0,256
4,691
156,1
6,708
/7
581
22,4
113,51
3778
150,31
0,196
6,51
0,259
5,074
168,9
6,719
/8
531
20,8
110,8
3901
137,27
0,208
7,34
0,258
5,318
187,6
6,603
/9
597
23,6
133,77
4804
156,9
0,224
8,05
0,263
5,661
203,3
6,64
9/4
596
23,7
96,95
3586
155,7
0,163
6,02
0,261
4,098
151,6
6,581
/5
559
22,3
103,49
3453
148,97
0,185
6,17
0,266
4,641
154,8
6,68
/6
559
22,5
114,36
3748
150,83
0,205
6,7
0,27
5,092
166,9
6,718
/7
651
26,4
144,81
4978
170,21
0,226
7,76
0,265
5,489
188,7
6,452
/8
596
24,5
144,78
5050
164,54
0,243
8,47
0,276
5,9
205,8
6,705
/9
670
27,9
170,04
6096
179,82
0,254
9,1
0,286
6,099
218,7
6,45
Ip — пролет плиты перекрытия;
/т — пролет ребристой плиты;
Нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2;
Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2.
66

4-этажные здания.
Масса фундаментов на здание, на I м2 площади здания, на I MH веса
здания; при нагрузке на перекрытия р = 2 кН/м2 и предельной наругзке
на основание δ = 200 кН/м2.
/т,	F3πι	N3„,	В 25,	ЯШ,	Опалубка,	В 25.	ЯШ,	Опалуб-	В 25, ЯШ,	Опалуб-
м/м	м	MH	м3/зд.	кг/зд.	м2/зд.	м3/м	кг/м2 ка,	м3/МН	кг/MH	ка,
м2/м2	м2/МН
4/4
594
23,8
67,84
2422
160,78
0,114
4,08
0,271
2,846
101,6
6,741
/5
615
23,8
74,82
2608
156,56
0,122
4,24
0,255
3,149
109,8
6,589
/6
592
23,6
80,52
2823
153,84
0,136
4,77
0,26
3,409
119,5
6,513
П
575
23,2
86,01
3204
151,06
0,15
5,57
0,263
3,701
137,9
6,5
/8
657
27
107,56
4152
176,34
0,164
6,32
0,269
3,984
153,8
6,531
/9
592
24,5
103,31
3863
161
0,175
6,53
0,272
4,22
157,8
6,577
5/4
656
26
85,16
2836
175,62
0,13
4,31
0,268
3,277
109,1
6,757
/5
615
24,3
87,62
2956
163,47
0,143
4,81
0,266
3,603
121,6
6,722
/6
615
24,7
96,47
3448
163,78
0,157
5,61
0,266
3,899
139,4
6,62
П
575
23,4
97,4
3691
153,62
0,17
6,43
0,268
4,171
158,1
6,579
/8
617
25,5
112,82
4160
167,28
0,183
6,75
0,272
4,417
162,9
6,55
/9
693
29,4
141,64
4836
193,72
0,205
6,98
0,28
4,814
164,4
6,585
6/4
594
24,7
83,23
2828
159,8
0,14
4,76
0,269
3,364
114,3
6,459
/5
557
23,1
90,35
3392
149,24
0,163
6,09
0,268
3,903
146,5
6,447
/6
557
23,5
102,7
3720
154,36
0,185
6,68
0,277
4,363
158
6,557
/7
649
27,5
131,5
4456
183,8
0,203
6,87
0,283
4,789
162,3
6,693
/8
596
25,8
131,51
4286
170,66
0,221
7,19
0,286
5,089
165,9
6,605
/9
670
29,5
160,53
5322
194,98
0,24
7,95
0,291
5,434
180,2
6,601
7/4
605
25,8
99,42
3784
166,58
0,164
6,25
0,275
3,855
146,7
6,459
/5
648
27,5
120,39
4364
180,58
0,186
6,74
0,279
4,375
158,6
6,562
/6
648
27,8
133,4
4456
184,18
0,206
6,88
0,284
4,807
160,6
6,637
/7
608
26,8
140,08
4630
177,62
0,231
7,62
0,292
5,231
172,9
6,633
/8
522
23,5
128,89
4596
159,56
0,247
8,8
0,306
5,494
195,9
6,801
/9
586
26,4
158,57
5696
175,68
0,271
9,71
0,3
5,997
215,4
6,644
8/4
597
25,6
100,01
3786
165
0,168
6,34
0,278
3,904
147,8
6,464
/5
581
24,9
109,43
3798
161,43
0,189
6,54
0,278
4,4
152,7
6,491
/6
597
25,8
125,19
4210
167,44
0,209
7,05
0,281
4,856
163,3
6,495
/7
581
25,4
134,24
4626
160,68
0,231
7,97
0,277
5,291
182,3
6,333
/8
531
23,8
137,06
4802
157,09
0,236
8,27
0,296
5,752
201,5
6,592
/9
597
27
164,07
5662
170,72
0,275
9,48
0,286
6,086
210
6,332
9/4
596
27,1
119,21
4059
177,19
0,2
6,81
0,297
4,405
150
548
/5
559
25,4
123,47
4100
165,78
0,221
7,33
0,296
4,857
161,3
6,522
/6
559
25,5
135,82
4858
164,88
0,243
8,68
0,295
5,312
190
6,448
67

Продолжение табл.
*р//т.
м/м M
мА’
В 25,
м3/зд.
ЯШ,
кг/зд.
Опалубка
м2/зд.
, В 25.
м3/M
ЯШ,
кг / M
Опалуб- В 25, ЯШ,
ка, м3/МН кг/МН
м2/M2
Опалуб¬
ка,
м2/МН
/7 651
30,1
176,87 6268 198,1 0,272 9,62 0,304
5,864
207,8
6,568
/8 596
28
172,58 5861 180,96 0,29 9,83 0,303
6,175
209,7
6,474
/9 670
31,8
205,57 7081 202,9 0,307 10,6 0,303
6,466
222,7
6,383
/р — пролет плиты перекрытия;
It — пролет ребристой плиты;
Нагрузка
на перекрытие р =
2 кН/м:
I.
Предельная нагрузка
на основание 200 κΗ/ι
M2.
4-этажные здания.
Масса фундаментов на здание, на I
м2 площади здания, на
L IMH
веса здания;
при нагрузке на
перекрытия
P= 5 кН/м и предельной нагрузке
на основание
δ = 200 кН/м2.
/т. ^зд»
Л^эп,
В 25,
ЯШ,
Опалубка
, В 25.
ЯШ,
Опалуб- В 25,
ЯШ,
Опалуб¬
м/м M
MH
М3/зд.
кг/зд.
м2/зд.
M /Mi
кг/м*
ка, м /MH кг/МН
ка,
м /м
м2/МН
4/4 594
29,7
92,9
3166
195,6
0,156
5,33
0,329
3,132
106,7
6,595
/5 615
29,8
108,6
3662
201,3
0,177
5,95
0,327
3,647
123
6,76
/6 592
28,8
11.3,2
#099
193,1
0,192
6,93
0,326
3,931
142,3
6,705
/7 575
28,5
119,1
4482
184,5
0,207
7,79
0,327
4,178
157,2
6,472
/8 657
32,9
148,1
5402
214,4
0,226
8,22
0,326
4,507
164,4
6,525
/9 592
29,9
142
5009
195,6
0,24
8,47
0,331
4,744
167,4
6,536
5/4 656
32,5
117,3
3956
215,7
0,179
6,03
0,329
3,613
121,8
6,643
/5 615
30,2
118
4547
195,1
0,192
7,39
0,317
3,902
150,4
6,452
/6 615
30,1
134,6
4848
200,4
0,219
7,88
0,326
4,467
160,9
6,651
/7 575
28,4
134,9
4622
190
0,235
8,05
0,331
4,752
162,8
6,693
/8 617
31,3
163,3
5468
216,7
0,263
8,87
0,351
5,177
174,4
6,912
/9 693
35,1
185,2
6188
229,7
0,267
8,93
0,332
5,267
176
6,533
6/4 594
30,1
115,6
4494
195,5
0,195
7,57
0,329
3,839
149,3
6,493
/5 557
28,1
124,3
4572
187,3
0,223
8,21
0,336
4,428
162,9
6,673
/6 557
28,3
137,2
4432
188,4
0,247
7,96
0,338
4,84
156,4
6,646
/7 649
33,5
174,6
5688
221,3
0,269
8,77
0,341
5,214
169,8
6,608
/8 596
31,1
167,6
5724
194,9
0,281
9,6
0,327
5,379
183,7
6,255
/9 670
35,2
208,9
7386
230,2
0,312
11,03
0,344
5,936
209,9
6,542
7/4
605
31,5
136
5084
201,6
0,225
8,4
0,333
4,322
161,6
6,406
/5
648
33,6
164,3
5408
223,9
0,254
8,35
0,346
4,89
161
6,664
/6
648
33,9
176,6
5800
220,6
0,273
8,95
0,341
5,203
170,9
6,5
P
608
32,1
184,8
6272
209,8
0,304
10,32
0,345
5,759
195,5
6,538
68

Продолжение табл.
iP /т·
м/м
Mt
м3А’
В 25,
М3/зд.
ЯШ,
кг/зд.
Опалубка
м2/зд.
, В 25.
м3/м
ЯШ.
кг/м*
Опалуб¬
ка, IV
м2/м2
В 25,
i3/MH к
ЯШ,
;г/МН
Опалуб¬
ка,
м2/МН
/8
522
28,1
172,6
5904
177,4
0,331
11,31
0,34
6,151
210,4
6,322
/9
586
31,9
205
7032
211
0,35
11,99
0,36
6,416
220,1
6,604
8/4
597
31,1
138,8
4914
205,8
0,233
8,23
0,345
4,465
158,1
6,62
/5
581
30,1
122,7
4904
197,2
0,211
8,45
0,34
4,066
162,5
6,534
/6
597
31,3
169,9
5779
204,4
0,285
9,68
0,342
5,419
184,3
6,52
П
581
31
183,2
6430
203,1
0,316
11,07
0,35
5,915
207,6
6,558
/8
531
28,6
177,9
5999
186,1
0,335
11,29
0,35
6,218
209,7
6,505
/9
597
32,5
212,9
7227
210,2
0,357
12,11
0,352
6,547
222,2
6,464
9/4
596
32,5
159,1
5070
215,8
0,267
8,5
0,362
4,9
156,1
6,644
/5
559
30,6
167,6
5531
197,5
0,3
9,89
0,353
5,47
180,5
6,446
/6
559
30,9
181,6
6496
201,6
0,325
11,61
0,36
5,877
210,2
6,524
П
651
36,2
222,9
8092
227,3
0,342
12,42
0,349
6,146
223,1
6,267
/8
596
33,8
227,5
8065
218,3
0,382
13,53
0,366
6,735
238,8
6,462
/9
670
38,4
273,3 10146
245,6
0,408
15,15
0,367
7,125
264,5
6,403
/р — пролет плиты перекрытия;
/т—пролет ребристой плиты;
Нагрузка на перекрытие р = 5 кН/м2
Предельная нагрузка на основание 200 кН/м2.
8.	ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
Соответствующие определения для отдельных фундаментов раз¬
личных типов зданий приведены в разд. Б, рис. 32, где коли¬
чество материала защитного слоя выражено в м2 на единицу
веса здания. Кроме того, там же даны указания для определе¬
ния расчетного количества защитного слоя для отмосток и др.
9.	ПОЯСНЕНИЕ К РАЗДЕЛУ Б
Практика показала, что расчетные значения масс, особенно
относительно стали, часто не отвечают реальным величинам.
Полученные с помощью диаграмм расходы стали более точны,
чем расчетные величины, полученные обычными методами. Только
опытный инженер с помощью материалов разд. Б, при тщатель¬
ных расчетах отдельных строительных элементов, может получить
лучшие результаты. Возможны лишь незначительные специфи¬
ческие корректировки. Некоторые опытные инженеры получали
контрольные величины расхода стали на I м3 бетона путем
69

расчета выборочных конструкций. Это хорошая отправная точка.
С помощью соответствующих диаграмм разд. Б. расход стали на
I м3 бетона уточняется, причем размеры плит перекрытия (плос¬
ких и ребристых) принимаются в соответствии с рекоменда¬
циями разд. А и Б. Отклонения не только возможны, но и
должны быть при изменении сечения. Однако в большинстве
случаев они незначительны. Приведенные диаграммы будут до¬
статочно точны, если изменения в сечениях выдержаны в оправ¬
данных пределах, имея в виду субъективно обусловленные гра¬
ницы допусков.
Б. РАБОЧИЕ МАТЕРИАЛЫ
Общие положения. Исходные данные для расчета масс: класс
F 30 или F 90; зона сейсмичности; зона просадки грунтов;
нагрузка на кровлю (гравий, снеговая, в зависимости от клима¬
тической зоны); нагрузка на перекрытия (толщина настил-а;
перегородки; подвесные потолки); нагрузки на основание (грун¬
товые воды, мульд); направление армирования в перекрытии;
способ укладки монолитного бетона; способ изготовления сборных
конструкций; способ изготовления сборно-монолитных конструк¬
ций.
Рабочие материалы для монолитного бетона.
1.	ОДНООСНО АРМИРОВАННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ ПЛИТЫ
Таблица I. AG для одно- и многоосно армированных однопролетных плит
dpi	Q 131	Q	221	Q	257	Q	377
кг/м2 поверхности перекрытия
14
3,7
5,2
5,8
8,2
16
3,9
5,4
6
8,4
18
4
5,5
6,1
8,5
20
4,1
5,6
6,2
8,6
22
4>6
6,1
6,7
9,1
24
4,9
6,4
7
9,4
26
5
6,5
7,1
9,5
28
5,1
6,6
7,2
9,6
30
5,8
7,3
7,9
10,3
32
5,9
7,4
8
10,4
34
6
7,5
8,1
10,5
36
6,1
7,6
8,2
10,6
38
6,3
7,8
8,4
10,8
40
6,4
7,9
8,5
10,9
70

Таблица 2. AG для многопролетных балок одноосно армированных
dPl	Q	131	Q	221	Q	257	Q	377
кг/м2 поверхности перекрытия
14
3
4,2
4,7
6,6
16
3,1
4,3
4,8
6,7
18
3,2
4,4
4,9
6,8
20
3,3
4,5
5
6,9
22
3,7
4,9
5,4
7,3
24
3,9
5,1
5,6
7,5
26
4
5,2
5,7
7,6
28
4,1
5,3
5,8
7,7
30
4,6
5,8
6,3
8,2
32
4,7
5,9
6,4
8,3
34
4,8
6
6,5
8,4
36
4,9
6,1
6,6
8,5
38
5
6,2
6,7
8,6
40
5,1
6,3
6,8
8,7
Таблица 3. AG для многопролетных балок многоосно армированнных
dp,	Q	131	Q	221	Q	257	Q	377
кг/м2 поверхности перекрытия
14
2,4
3,3
3,7
5,3
16
2,5
3,4
3,8
5,4
18
2,6
3,5
3,9
5,4
20
2,7
3,6
4
5,5
22
3
3,9
4,3
5,8
24
3,1
4,1
4,5
6
26
3,2
4,2
4,6
6,1
28
3,3
4,2
4,6
6,2
30
3,7
4,6
5
6,6
32
3,8
4,7
5,1
6,7
34
3,8
4,8
5,2
6,7
36
3,9
4,9
5,3
6,8
38
4
5
5,4
6,9
40
4,1
5,1
5,5
7
1.1.	Величина AG для послойного армирования, включая прос¬
тавки (табл. I—3).
1.2.	Усредненная толщина перекрытий
d = h -f 2 см для F 30, d = h + 3,5 см
для F 90 (см. рис. 3), h — из диаграммы для h = /,/35 или h =
= /f/150) — табл. 4.
7!

h,CM
%
^	Ca
«N
72

Таблица 4. Данные для min ά при фактическом max I при Ii = 0,8 I для
концевых пролетов: min d для перекрытий, нагруженных перегородками
F 30 d==
12
13
14
15
18
21
23
26
30
33
37
41
45
h =
10
11
12
13
16
19
21
24
28
31
35
39
43
FVOd =
13
14
15
17
19
22
25
28
31
35
39
43
47
h =
9,5
10,5
11,5
13,5
15,5
18,5
21,5
24,5
27,5
31,5
35,5
39,5
43,5
min d
для
перекрытий
без
перегородок
о
CO
d =
12
13
14
15
16
17
19
20
21
22
23
24
25
h =
10
11
12
13
14
15
17
18
.19
20
21
22
23
CD
О
d =
13
14
15
17
18
19
20
21
22
23
25
26
27
h =
9,5
10,5
11,5
13,5
14,5
15,6
16,5
17,5
18,5
19,5
21,5
22,5
23,5
max
I =
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
d и h — см, / — м
1.3.	Сокращенные формулы для определения расхода
стали в одноосно армированных одно- и
многопролетных плитах
По известному as, максимальному армированию в продольном
направлении пролета, см2/м, и AG, требуемому армированию
верхнего слоя из табл. I и 2 (раздел Б), получаем:
для однопролетных плит со свободным опиранием:
Gct = 1,15а$ + AG, кг/м2,	(I)
ΔG — из табл. I;
для однопролетных плит, защемленных на одной опоре:
Gct= 1,2as + AG, кг/м2,	(2)
AG из табл. 2;
для однопролетных плит, защемленных на двух опорах:
Gct = 1,4 + AG, кг/м2,	(3)
AG — из табл. 3.
Рис. 3. Определение толщины плит перекрытия
d = h + X
X = 2 см при F30, X = 3,5 см при F90, h — в зависимости от шах /,; для однопро¬
летных плит I = /,·; для концевых пролетов многопролетных плит 0,8 I = /,·; для
концевых пролетов плит с одноосным армированием 0,7 I = Ir, для средних про¬
летов многопролетных плит 0,6 I = /,·.
Пример. Многопролетная плита с внешним пролетом I = 5 м, внутренним —
I	= 6 м.
От оси ,,Ii = Г проводим линию, обозначенную стрелкой до осей „/,· = 0,8/“ или
,,Ii = 0,6/“, затем вертикально вверх проводим линию до пересечения с кривыми
„///35“ (без нагрузок от стен) или „/i/150“ (с нагрузками от стен) и от точек
пересечения проводим горизонтальные линии направо или налево до пересечения
с осями „h“, где читаем искомую величину.
73

5 6
Рис. 4. Диаграмма
/г-величины для оп¬
ределения расхода
стали в одноосно
армированных мно-
гопролетных моно¬
литных плитах
При нормальном
послойном армиро¬
вании — сетка Q
131, при больших
расстояниях меж¬
ду точками крепле¬
ния — сетка Q 221,
для сейсмической
зоны 3 + 4 — сет¬
ки Q 221 = Q 257,
для сейсмической
зоны 4 в 4-этажных
зданиях — сетка Q
377.
Поправка для осо¬
бых случаев:
коэффициент
2	I	1,05
IJLJl	» 1,07
I 3,33 I	»	1,15
Распределение ра¬
счетного количест¬
ва стали: 70% BS +
+ G 36% R III.
Сокращенная формула для многопролетных плит.
Применяется только в случае, если количество стали рассчиты¬
вается с учетом //м всех пролетов в соответствии с формулой для
двухпролетной плиты:
M = (0,07g + 0,096р) /?м; при этом количество пролетов не име¬
ет значения.
Поправочный коэффициент: 0,96 при р < 5 кН/м2 и 1,08 при
р > 5 кН/м2.
74

Gct = l,5as + AG кг/м2,	(4)
AG — из табл. 2.
В случае, если расчет ведется для плит с количеством пролетов
более двух, т. е. не в соответствии с формулой для двухпролетной
плиты, применяется формула (4), при этом величина умножается
на 1,07 для трехпролетных и 1,15 для четырехпролетных плит.
При небольших пролетах минимальная величина армирования
должна составлять 5 кг/м2 из-за повышенного поперечного арми¬
рования.
1.4.	Сокращенная формула с диаграммой для одноосно
армированных многопролетных плит
Gct = k ^*м + AG в кг BSt/м2,	^ ^
где q — в кН/м2, I — средняя ширина пролета в м;
h — полезная высота, см;
k — из диаграммы на рис. 4;
AG — из табл. 2 (в случае необходимости послойного армирования).
2.	ДВУХОСНО АРМИРОВАННЫЕ МОНОЛИТНЫЕ ПЛИТЫ
2.1.	Величина ΔG для послойного армирования,
включая проставки
Определяется из табл. I или 3 разд. Б.
2.2.	Минимальная толщина перекрытия
Следует пользоваться рекомендациями п. 1.2 разд. Б.
2.3.	Сокращенные формулы для расчета расхода
стали одно- и многопролетных плит
Формулы учитывают расход стали в проставках, возможные
небольшие замены и армирование концевых частей плит.
Однопролетная плита, армированная с трех сторон:
Gct = 1,5а5 + AG, кг/м2,	(6)
AG — из табл. I, умноженная на 0,9.
Однопролетная плита, армированная с четырех сторон:
Gct = 1,7 (asx + aSY) + AG, кг/м2,	(7)
AG — из табл. 3.
Многопролетные двухосно армированные плиты (два или не¬
сколько пролетов):
Gct = l,3(as* -f- aSY) + AGy кг/м2,	(8)
AG — из табл. 3 из расчета р = 5 кН/м2.
При р < 5 кН/м2 вводится коэффициент 0,95,
при р	> 5 кН/м2 — 1,08. Расчетный момент определяется	с	по¬
мощью	формулы для двухпролетной плиты с Ix	или	Iy	посредине
всех пролетов.
75

Ts, МН/м
Iri Io
CO CQ
76

2.4.	Плоские перекрытия
2.4.1.	Плиты с точечным опиранием без усиления опорных
частей.
Gct = klx ly(q/z) + AG, кг/м2,	(9)
где AG — из табл. 3; k — из табл. 5; Ix и Iy — м; г — см; сталь
Таблица 5. Определение величины k в формуле (9)
Расстояние
между опорами /30	20	10	5	=	дкИ/м2
4
0,95
0,98
0,94
0,92
5
0,98
0,97
0,95
0,94
6
1,02
I
0,98
0,96
7
1,04
1,02
I
0,98
8
1,06
1,04
1,02
I
9
1,08
1,06
1,04
1,02
10
1,1
1,08
1,06
1,04
В формуле (9) применяют сталь #111, т. е. величину армирова¬
ния умножают на коэффициент 1,19, поскольку сталь BStG
применять нельзя.
2.4.2.	Плиты с точечным опиранием с усилением опорных частей.
Gct= 0,9 klxly(q/z) + AG	(10)
обозначения те же, что в формуле (9)
Рис. 5. Расчет расхода стали по формуле с использованием «диаграммы хомутов»
для ребристых плит, ßS/420/500
Допустимая Qs = 0,56 qliM, шах Ts = QsJb0Z МН/м2; z = h d/Ч для ребристых плит, 2 = 0,85 h при
прямоугольном сечении
Oct= Ке~р gs0>, M+ 2, кгЯШ/м
I	2	3,5	7,5	10	кН/м2
0,4	0,44	0,48	0,52	0,53	0,6
g в кН/м балки, 1ьм, Лем
при Ts —0,5	для	В	15	в	сдвиговой	области	используют формулу
»	- 0,7	»	В	25
»	—I	»	В	35
»	— 1,1	»	В 45	gXOM =	9,3тах	т0Ь01хом
при длине балки до 6 м полученная величина умножается на 0,85 для внутренних балок /хом = 2(bo + do), м
для крайних балок /хом = З&о + 2dp, в сдвиговых областях 2, I + 2, 2 + 3 g хомутов определяют с помощью
диаграммы
при T5 >0,5 < 1,7 для В 15	gXOM = ^χομ^ο/χομ·
>	0,75 < 2,5	»	В	25
>1	<3,4	»	В	35	кг RUl/м.
>	1,1	<3,8	»	В	45	gX0M — из	диаграммы
все значения 15 лежат в сдвиговой области 3
при X5 >	1,7	<	2	для В	15	используют формулу
»	>	2,5	<	3	»	В	25	gXOM = 23,24 maxx0	X
»	>	3,4	<	4	»	В	35	X bol хом, кг/м.
»	>	3,8	<	4,5	»	В	45
77

Краевые балки
4/4 25/40
5	25/40
6	25/40
7	25/45
8	25/50
9	25/55
10 25/60
5/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	25/50
8	30/50
9	30/55
10 30/60
6/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	25/50
8	35/50
9	35/55
10 35/60
7/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	30/50
8	35/50
9	40/55
10 40/60
8/4 25/40
5	25/45
6	30/45
7	35/50
8	35/55
9	40/60
10 45/60
9/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	35/50
8	40/55
9	40/60
10 45/65
10/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	40/50
8	35/60
9	45/60
10	50/65
9
, кН/м
0,6 0,8
1	1,2	1Л
Средние балки
4/4 30/40
5	30/40
6	35/40
7	35/45
8	40/50
9	40/55
10 45/60
5/4 30/40
5	30/40
6	40/40
7	40/50
8	45/50
9	45/55
10 45/60
6/4 30/40
5	35/40
6	40/45
7	40/50
8	45/55
9	50/55
10 55/60
7/4 30/40
5	40/40
6	45/45
7	50/50
8	55/55
9	55/60
10 60/65
8/4 35/40
5	40/45
6	50/45
7	60/50
8	60/55
9	60/60
10 65/65
9/4 40/40
5	45/45
6	55/45
7	60/50
8	70/55
9	70/60
10 75/65
10/4 45/40
5	50/45
6	60/45
7	65/50
8	70/60
9	75/60
10	80/65
Рис. 6. Расчет расхода стали в ребристых плитах при снеговой нагрузке
Целесообразные размеры сечения балок принимаются, исходя из величины про¬
летов плит и балок (Ipi и Itr). Базисная BS/ 420/500 = #111. На кривых про-'
ставлены средние значения длин балок. При разнице длин балок 2:1, 3:1 по¬
лученная величина увеличивается на 5—10%, при близких значениях длин ба¬
лок и количестве пролетов более двух полученную величину можно уменьшить
на 5%.
_ , qIiM кг/м, где q — кН/м, h — см, Im — м
ст л
78

Краевые балки
4/4 25/40
5	25/40
6	25/40
7	25/45
8	25/50
9	25/55
10 25/60
5/4 25/40
5	25/40
6	25/40
7	25/45
8	25/50
9	25/55
10 25/60
6/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	25/50
8	30/50
9	30/55
10 30/60
7/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	25/50
8	35/50
9	35/55
10 35/60
8/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	30/50
8	35/50
9	40/55
10 40/60
9/4 25/40
5	25/45
6	30/45
7	35/50
8	35/55
9	40/60
10 45/60
10/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	35/50
8	40/55
9	40/60
10	45/65
Cf,, нН/м
Средние балки
4/4 30/40
5	30/40
6	30/40
7	30/45
8	40/50
9	40/55
10 40/60
5/4 30/40
5	30/40
6	30/40
7	35/50
8	40/50
9	40/55
10	40/60
6/4 30/40
5	35/40
6	40/45
7	40/50
8	45/55
9	45/55
10	55/60
7/4 30/40
5	35/40
6	45/45
7	45/50
8	55/55
9	55/60
10 60/65
8/4 35/40
5	40/45
6	45/45
7	50/50
8	60/55
9	60/60
10	65/65
9/4 35/40
5	40/45
6	45/45
7	55/50
8	65/55
9	65/60
10 75/65
10/4 40/40
5	45/45
6	50/45
7	60/50
8	70/60
9	75/60
10	75/65
Рис. 7. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р = 2 кН/м2.
Пояснения те же, что к рис. 6
79

Краевые балки
4/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	25/50
8	30/50
9	30/55
10 30/60
5/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	25/50
8	35/50
9	35/55
10 35/60
6/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	30/50
8	35/50
9	40/55
10 40/60
7/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	35/50
8	35/55
9	35/60
10 45/60
8/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	35/50
8	40/55
9	40/60
10 45/65
9/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	40/50
8	35/60
9	45/60
10 50/65
10/4 25/40
5	30/45
6	35/50
7	35/55
8	40/60
9	40/65
10	45/70
Средние балки
4/4 30/45
5	30/45
6	35/45
7	40/50
8	40/55
9	45/60
10 50/65
5/4 30/45
5	30/45
6	35/50
7	40/55
8	45/60
9	50/60
10 50/65
6/4 30/45
5	35/50
6	35/55
7	40/60
8	45/65
9	55/65
10 60/70
7/4 30/45
5	35/50
6	40/55
7	45/60
8	55/65
9	55/70
10 60/75
8/4 35/45
5	45/50
6	50/55
7	55/60
8	60/65
9	60/70
10 60/75
9/4 40/45
5	45/50
6	50/55
7	60/60
8	65/65
9	65/70
10 70/75
10/4 35/50
5	45/50
6	55/55
7	60/60
8	65/65
9	65/70
10	70/75
Рис. 8. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р = 3,5кН/м2
Пояснения те же, что к рис. 6
80

Краевые балки
4/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	25/50
8	35/50
9	35/55
10 35/60
5/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	30/50
8	35/50
9	40/95
10 40/60
6/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	35/50
8	35/55
9	35/60
10 45/60
7/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	35/45
8	40/55
9	40/60
10 45/65
8/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	40/50
8	35/60
9	45/60
10 50/65
9/4 25/40
5	30/45
6	35/50
7	35/55
8	40/60
9	40/65
10 45/70
10/4 25/40
5	25/50
6	35/50
7	40/55
8	45/60
9	45/65
10 45/75
кН/м
д., к H/м
Средние балки
4/4 30/45
5	30/45
6	35/45
7	40/50
8	40/55
9	45/60
10 50/65
5/4 30/45
5	30/45
6	35/50
7	40/55
8	45/60
9	50/60
10 50/65
6/4 30/45
5	35/50
6	35/55
7	40/60
8	45/65
9	50/70
10 60/70
7/4 30/45
5	35/50
6	40/55
7	45/60
8	55/65
9	55/70
10 60/75
8/4 35/45
5	45/50
6	50/55
7	55/60
8	60/65
9	60/70
10 60/75
9/4 40/45
5	45/50
6	50/55
7	60/60
8	65/65
9	65/70
10 70/75
10/4 35/50
5	45/50
6	55/55
7	60/60
8	65/65
9	65/70
10 70/75
Рис. 9. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р — 5 кН/м2.
Пояснения те же, что к рис. 6
81

Краевые балки
4/4 25/40
5	25/40
6	25/45
7	25/50
8	35/50
9	35/55
10 35/60
5/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	30/50
8	30/55
9	35/60
10 40/60
6/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	35/50
8	35/55
9	35/60
10 40/65
7/4 25/40
5	25/45
6	35/45
7	35/50
8	30/60
9	40/60
10 40/70
8/4 25/40
5	25/50
6	30/50
7	30/55
8	35/60
9	35/65
10 45/70
9/4 25/40
5	25/50
6	35/50
7	30/60
8	35/65
9	40/65
10 40/75
10/4 25/45
5	30/50
6	30/55
7	35/60
8	40/65
9	40/70
10	45/75
Средние балки
4/4 30/45
5	30/45
6	40/45
7	45/50
8	45/55
9	50/60
10 50/70
5/4 35/45
5	35/45
6	40/50
7	45/55
8	45/60
9	45/65
10 45/70
6/4 35/45
5	35/50
6	35/55
7	40/60
8	45/65
9	50/70
10 60/75
7/4 35/45
5	35/50
6	40/55
7	45/60
8	55/65
9	55/70
10 60/75
8/4 35/45
5	45/50
6	50/55
7	55/60
8	60/65
9	60/70
10 40/45
9/4 40/45
5	45/50
6	50/55
7	60/60
8	65/65
9	65/70
10 70/75
10/4 40/50
5	45/55
6	55/60
7	60/65
8	65/70
9	65/75
10 75/75
Рис. 10. Расчет расхода стали в ребристых плитах при нагрузке р= 7,5 кН/м2
82

Краевые балки
4/4 25/40
5	25/40
6	25/45
7	25/50
8	35/50
9	35/55
10 35/60
5/4 25/40
5	25/40
6	30/45
7	30/50
8	30/55
9	35/60
10 35/65
6/4 25/40
5	25/40
6	30/40
7	30/55
8	30/60
9	40/60
10 40/70
7/4 25/40
5	25/45
6	30/50
7	30/55
8	35/60
9	35/65
10 40/75
8/4 25/40
5	30/50
6	30/55
7	30/60
8	30/65
9	40/65
10 40/75
9/4 25/40
5	25/50
6	30/55
7	30/60
8	30/65
9	40/65
10 40/75
Средние балки
4/4 30/50
5	35/50
6	40/50
7	45/55
8	50/60
9	50/65
10 50/75
5/4 30/50
5	40/50
6	40/55
7	40/60
8	40/65
9	40/70
10 45/75
6/4 30/50
5	40/55
6	40/60
7	40/65
8	45/70
9	50/75
10 55/80
7/4 35/50
5	40/55
6	40/60
7	50/65
8	50/70
9	55/75
10	60/80
8/4 40/50
5	45/55
6	50/60
7	50/65
8	50/70
9	55/75
10 60/80
9/4 40/50
5	45/55
6	55/60
7	60/65
8	65/70
9	65/75
10 70/80
10/4 25/45
5	30/50
6	30/60
7	35/65
8	35/70
9	40/75
10 45/80
10/4 40/55
5	54/60
6	60/65
7	60/70
8	70/75
9	70/80
10 80/80
Рис. П. Расчет расхода стали в ребристых плитах
Пояснения те же, что к рис. 6
при нагрузке р = ЮкН/м2
83

3.	РЕБРИСТЫЕ ПЛИТЫ
3.1.	Расчет расхода стали по формуле
Gct = ft-ώϋ + £хо„ + 2 кг Rlll/u.	<П>
k — коэффициент для временной нагрузки
р, кН/м2	I	2	3,5	5	7,5	10
k	0,4	0,44	0,48	0,52	0,56	0,6
£хом — принимается из диаграммы (рис. 6).
3.2.	Расчет расхода стали с помощью диаграмм
на рис. 6—11
Диаграммами пользуются для ускорения расчетов, формулой —
когда требуются более точные результаты.
4.	РАСХОД СТАЛИ В ОПОРАХ
Gct = OtZls ^ + Л£ом ~ , кг/м длины опоры,
где а принимается в зависимости от высоты этажа hg\
при hg = 3 м а = 1,1
= 4м = 1,05
= 5м =1; hu — высота этажа в свету; As— сжатая арматура,
см2/м длины опоры +10% для сейсмостойких зданий; /IJom — сечение отдельных
хомутов, см2; и — окружность, м; а — расстояние между хомутами, м.
4.1.	Расчет расхода стали в центрально сжатых опорах
Производится с помощью табл. 6.
4.2.	Опоры с продольным изгибом
Для расчетов таких опор используют различные методы (см.
раздел А).
Пояснения к диаграммам (рис. 12—15).
Обозначения величин на графических линиях те же, что в
табл. 6. Они достаточно точны, однако связь между искомыми
величинами — дискретная. На рис. 12 линии I—17 соответствуют
сечению бетона (Fb) от 400 до 3600 см2 с интервалом 200 см2
84

85

Αί, K H
Рис. 13. Расход стали в центрально нагруженных опорах без продольного изги¬
ба, В 25
86

О	50	ίΟΟ	150	200	кг R W/м
Рис. 14. Расход стали в центрально нагруженных опорах без продольного изгиба,
В 35
87

/V7 ,
6 000
5500
5000
4500
4000
3500
3000
2500
2000
/500
1000
800
Рис. 15.
ба, В 4
88
50	100	150	200
кг R ITl/м
Расход стали в центрально нагруженных опорах без продольного изги-

Таблица 6. Расчет расхода стали в центрально нагруженных опорах
О
OQ
CO
CQ
о *
CQ
со
CQ
CQ
csL
IO С\Г OO
't Ю LO
't OO N
CD Ю Tf
N OO О)
О) OO N
00 Tt О
Ю CD N
Ю ^f CO
LO Tf1 CO
CO Ю
00 00 00
— 00
сГ —
О CM
О CD
σ>
05 СЧ
Ю CD
LO Г"-
UO CN
CD"
CO
а>
Tf
CO
-Г
осГ
00
00
1>-
00
оо
а>
О
N	N	CO	05	OO	00
Tf	Tf	CO	OO	CO
О	—	CSJ	CO	Tf	CD
(N	CM	(N	(N	(N
N	N	CO	Ф	CTi
CO	CD	CD	LO	О	LO
00	СГ)	О	CO	Tf
—.	—<	CM	CM	CM	CM
CO	CO	05	Ю	Ю	Ю
CO	CO	(М	CM	N	CM
CD	N	00	Cl	О	CM
'—I	—,	-ч	—<	CM	CM
CO	CO	—^	Oi	Tf	Oi
Tf	оГ	Tf	CO	(O	CO
Tf	Tf	ю	Ю	CD	N
\	LO	LO	LO	00
LO 00	CM	CM	CM	CM
CM CM
^ ^	Q	Q	Q	Q
\	о	CM	CM	CM
00	00	^	-H	-	-
О)
Л
00
CM
Q
CD
CM
ю
CM
ю
Tf
Tf
CO
CD
I—I
CM
CD
CD
LO
LO
CD
—·
CO
CO
Tf
Tf
Ю
CD
CD
—
—*
—·
-4
—·
—·
*—*
00
,	,
00
о
о
05
CM
О
LO
σ>
ю
Tf
Tf
Tf
о
σ>
05
05
о
ZH
CM
CM
CO
CM
CD
CM
CD
CD
—
acL
о"
см"
ю~
05
Tf
CN
ю
CM
CM
CM
Tf
CD
00
О
CM
ю
00
о
CM
CM
о
—
CN
CM
CM
CM
CM
CM
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
со"
Tf
Tf
00
00
CO
(N	05	—^ —* 00 LO
Tf N О CO o'	tC —Г
~ —< N	CO CO CO Tf
S
К (D
X о
03 CXvo
H OJ
0	PQ S
CQ o^LO
оз 2
1	S Il
I
Он
C CO
Я
S
CX
с
Л
Я
CJ
я
со
03
VO
S
0>
э*
S
к
о
H
2
к
я
CO
CX
H
CJ
о
О*
. и
H S [/
0> CO
CQ
CO
*
CO
H
CD
>>
H
О
CJ
3
CQ
CO
SC
-« V
Э i к
* Il S
о; 11 ε-
ξ -э ¥
5
S «Я
4	CX
5	OJ
pS
к
CQ Ö CO
S
ι=Ξ
CO
H
<->о'
О 00
CM
ю
CM
LO
Tf
Tf
CO
CD
К
CD
00
CO
00
00
CO
CJ
CM
CM
со
Tf
Tf
Ю
E-
-"
(V
m S
CO
OQ LO
ÜQ Hr,
H S
3 «
я S
о. я й
tS g
О а> :г
н S
^ о я
CJ
-*■ с
я о
Dh
с
№ Ю
К S
CO
я
о
ί¬
ο
я
ι-Q
1=3
О
§
Он
я
ЦП j3 сх со
isS CQ £r CT
О Т. ^
Il х и
Iе %«
^	“а:
89

b/d — в пределах 30/40 — 35/35 см b/d — в пределах 40/40 — 35/45 см
4S
VO
Q
S
\
LO^
_
CN
OD
СП
°1
X
CO
ссГ
o'
Tf
CD"
Ю
CO
ю
CN
CD
ь
ю
CD
00
CD
CO
О
LO
cd
00
CD
LO
00
00
Tf
О-
Tf
CD
Tf
Tf
CO
CO
00
CO
О-
CN
CQ
00
O-
О)
CO
CD
00
CO
CD
CO
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
ю
ю
Ю
Ю
со
CD
00
CD
Ю
00
00
Tf
O-
Tf
о
O-
LO
Ю
Tf
Tf
CD
Tf
00
CO
CO
CN
CO
Tf
CO
CD
CO
00
CO
Tf
CO
Tf
CD
Tf
00
Tf
Ю
ю
OJ
Oi
О)
00
LO
О
00
о-
ю
Tf
Tf
CD
CD
OQ
Ю
CD
CN
00
CN
О
CO
CN
CO
Ю
CO
CO
О
Tf
CN
Tf
Tf
Tf
Tf LO Ю Ю
О О- CO о
О N CO О 0 CO
N С5 СЧ 't N Ф
' Tf Tf LO Ю Ю LO
S *
5 о.
I? Ai
00
CO
—(
—^
С*
о"
CN
LO~
о
Tf
CD“
Tf
LO
CD
00
а>
CO
CD
,
Ю
00
о
Tf
00
ю
00
LO
Ю
LO
00
CN
о-
00
CO
ю
t'-
о
CN
LO
о
CO
CO
CO
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
LO
CD
О-
Tf
00
О
Tf
CO
Ю
О-
О
О
00
LO
Ю
Ю
Tf
00
CN
*—I
Ю
О
О-
Oi
CO
CD
00
CO
CD
00
CN
CN
CO
CO
CO
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
Ю
Oi
Cvl
LO
00
О
Tf
00
,
ю
LO
CD
CO
CO
CO
CN
О
О
ю
CD
Ю
CN
Tf
CD
CO
CO
CD
00
О
CN
CN
CN
CN
CO
CO
CO
CO
Tf
Tf
CO
CO
CD
CD
CN
о"
оГ
сгГ
OO
со"
CD"
CO
со
Tf
LO
O-
00
Ю	OO	QO
CN	CN	Ю	00	CN	CN	CN
—	CN	CN	CM
S	S S	\
"■V.	\	CN	CN	Tf
Tf	00	00	00	—	^	—■
Tf	IO	CO	CD	^	CO
—Г	сГ	CO	CD	Tf	CN
N	О)	О	CN	^	CD
—	—	CN	CN	CN	CN
I I
I I
I I
CO
00
CD
N О CO N
CO 00 CN CD
CO Ю 00 О
Tf 'f	Ю
σ> CN LO^ 00^ CN	00^ —^
о" со" UO О-" О CN Tf" O-
^CNCO^CDNOOOi
00	00 00 00 00 00 С00000
CN	CNCNCNCNCNCNCNCN
Q	QQQQQQQQ
CD"	OOO'CN'^'cDOOOCN
—I	—(CNCNCNCNCNCOCO
90

пределах 40/70 — 45/45 Il bjd — в пределах 50/70 — 60/60
VO
Q
S
<ХЭ CD^ « LO
Ю CD
*
CM ^ 00 05
со оГ
ь
CO CO CO Tf Tt
ID CD
1Л
OOOOON CO
N Ю
^ CM О 05 Ю
00 CD
CD CM О CD Ю
— CO
CQ
— CM CM CO Th
Ю LO
иО
—. —« Ю N Ю
00 Ю
CO
CM CM — 00 CM
CO LO
Tf Oi UO О)
rf CD
CQ
—I —< CM CO CO
Tf Tf
Ю
Ю —< CM Tf 00
Tf CM
<м
CM CM 05 о
LO CO
— ю 05 Ю
LO N
CQ
— —' —' CM CO
CO CO
05 CD
f"·
OO CM
— CM
Tf CM
05 CD
Ю CD
LO
Tf N
Tf
00
Tf
00
LO
Tf
Tf
LO CD
CD
N
СЧ Ю Is- CM —_
LO
Ot"-CDLOl'--05COTfCMO
CM—' — CMO-CM-'ООО
CO^imOlOCDNQOOOO
смсмсмсм<мсмсмсмсмсо
LOCM*-<OCMTf — OiNCD
О О — 0 '—iOQOOOOO
О—-CMCMCslCOTfTfLOCO
CM<NCMCM<MCMC<ICMCMCM
CM
Tf
LO
CO
о
CM
ю
CM
о
оо
CD
CD
Ю
о
05
05
о
LO
о
05
оо
N
N
CM
LO
CD
CD
O-
00
оо
05
05
о
Oi
CM
CM
CM
Tf
00
Tf
°°
00
05
CO,
ю
CO
00
CD
Tf
Tf
CO
оо
,	г
ю"
CD"
Tf
N
см"
Tf
N
о"
Tf
о"
Οθ"
05
см"
CD"
CO
О)"
N
ю"
CM
CO
CO
Tf
Tf
LO
CD
CM
CM
со
CO
CO
Tf
Tf
ю
Ю
CO
N
00
00
N
N
Ю
N
CD
CD
N
О
о
. CD
CO
О
О
CM
Tf
о
CD
LO
Tf
Tf
CM
05
CO
оо
CD
LO
ю
05
Tf
CO
CO
Tf
05
Tf
CO
CD
CM
05
CD
О
CO
Tf
N
N
00
05
О
О
о
CM
CO
Tf
LO
CM
CM
CO
Tf
Tf
Tf
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
ю
t—
О
CM
О
CO
CD
оо
Tf
CD
CO
О
о
о
05
оо
CD
Tf
CM
CM
00
00
CO
CD
Ю
о
LO
O
05
05
О
LO
о
00
о-
О
N
Tf
05
Ю
Tf
CD
00
05
CM
Ю
LO
CD
CD
N
оо
оо
СП
05
о
CM
CM
CO
CO
CO
CO
CM
CM
CM
LO
Tf
05
05
CM
LO
LO
CM
Tf
О
00
00
о
CM
05
CD
Tf
CM
CM
CM
05
CM
LO
00
CD
05
05
Tf
05
00
N
00
Tf
05
N
CD
CD
CD
LO
05
Ю
N
05
О
N
05
CM
CM
CO
Tf
Tf
LO
LO
CD
1>-
00
05
CM
CM
CM
CO
CO
Tf
'CO
CM
CM
CDr4
(N
CD
CD
00
Tf
05
CO
CO
CO
оГ
см"
CD”
о"
ю"
о"
оГ
CD"
00
о"
см"
ю"
оГ
Tf
ю"
N
о"
^t1
СП
Tf
оГ
CM
CM
CO
CO
CM
CM
CM
CO
CO
CO
Tf
Tf
CM
LO
00
CM
CM
CM
CM
Tf
CD
00
о
CM
Ю
Tf
CD
00
о
CM
ю
00
о
о
CM
CM
ю
ю
00
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
Q
QQQ
00
00
00
00
00
00
00
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
00
00*
00
00
00
00
00
91
10/0 25/28	54,1	2068	2380	2620	82,4	2380	2780	3105	82,8
12/0 25	58,9	2174	2486	2726	89,4	2485	2874	3210	89,8
12/0 25/28	66,4	2310	2621	2846	100,4	2623	3022	3347	100,8
12/0 28	73,9	2445	2756	2966	111,4	2761	3170	3485	111,8
14/ 0 28	86,3	2706	3032	3242	129,5	2996	3412	3727	129,9

bjd — в пределах 40/50 — 45/45 см b/d — в пределах 40/60 — 50/50 см
CD
СП
CO
CD
CO^
CO
ID
CD
СЮ
05
05
05
2
CD"
сп"
Tf
о
ю"
Tf
оо"
о"
оо"
CD"
Tf
см~
о"
оо"
CM
CM
CO
Tf
Tf
00
СП
CM
CO
Ю
O-
СП
CM
• «
CM
CM
P-
θ'
OO
00
О
00
CM
Ю
О
O-
CO
О
CD
CO
СП
CD
т?
(N
О
CD
CD
CD
ю
LO
О
Ю
СП
Tf
00
CO
CQ
CD
CM
СП
ю
CD
Ю
t'-
о
CO
Ю
Г-
О
CM
LO
CM
CM
CO
CO
Ю
Ю
CD
CD
CD
CD
t'-
O-
O-
ю
о
00
CM
LO
O-
O-
CO
О
CD
CO
05
CD
CO
CM
CM
о
O-
O-
Ю
Tf
Tf
СП
Tf
00
CO
ю
CM
Tf
СП
ю
O
00
О
CO
LO
00
О
CO
ю
00
OQ
Cvl
CO
CO
Tf
LO
ю
ю
ю
CD
CD
CD
CD
LO
CM
Ю
CM
Tf
Tf
о
O-
CO
О
CD
CO
S
CM
CM
СП
Tf
CO
CO
CM
CM
о-
CD
LO
О
ю
СГ)
Th
LO
СП
Tf
CD
сп
Tf
CD
05
QQ
CM
CM
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
Ю
LO
Ю
Ю
5	S
6	Я*
CO
O-^
CO^
Ov
00
00
СП
OO4
CD
O^
Ol
ю"
ОО"
CO"
05
LO
ю"
о·"
LO"
Tf
см"
СП
О-"
CM
CM
CO
CO
Tf
00
СП
—H
CO
LO
O-
05
о
CM
CM
CM
00
00
О
00
O-
LO
O-
O-
CO
О
CD
CO
05
CD
Tf
CM
О
00
O-
CD
ю
LO
о
ю
05
Th
00
CO
CD
CM
05
СП;
iO
ю
O-
о
CO
Ю
о
CM
LO
CM
CM -
CM
‘CO
Tf
Tf
ю
ю
Ю
LO
CD
CD
CD
о
00
Г-
о
CM
CM
СП
CD
CM
00
Tf
CM
CM
о
00
h-
о
о
Tf
СП
Tf
00
CO
00
Tf
СП
Ю
LO
CD
о
CM
LO
г-
СП
CM
Tf
O-
СП
CM
CM
CM
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
LO
ю
LO
Ю
LO
о
00
CD
05
O-
Th
о
о-
CO
О
CM
CM
00
CD
LO
00
00
OO
CM
CM
CD
CD
LO
СП
О
CM
Tf
о
.CM
LO
О-
о
CM
CM
CM
CO
CO
CO
Tf Vf
Tf
Tf
LO
Ю
CO
Tf
CO
СП
aI
CM
CD^
СП
CM^
LO^
00
05"
см"
CD"
о"
ю"
О)"
оо"
со"
CD"
оо"
о"
со"
ю"
о-"
CM
CM
LO
00
05
CM
CO
Tf
LO
00
00
00
00
00
00
CM
Tf
CD
00
о
00
CM
CM
CM
CM
CM
00
CM
CM
CM
CM
CM
QQQ
Q
Q
Q
Q
Q
\
\
■—.
CM
CM
Tf
CD
00
сГ
CM
00
00
00
00
00
00
-4
CM
CM
CM
92
26/0	28	160,2	5506	6227	6782	245,8	6149	7072	7782	247,1
28/0	28	172,5	5752	6474	7028	263,9	6396	7319	7029	265,2
30/0	28	184,8	5998	6720	7275	282,6	6642	7565	8275	283,2
32/0	28	197,1	6245	6967	7522	300	6888	7812	8522	301,2

кН/ОПОРУ
РАСХОД СТАЛИ, кг/м ОПОРЫ
Рис. 16. Средние расходы стали в переходящих с этажа на этаж опорах. Сна¬
чала определяются временные нагрузки всех безмоментных опор на их основания,
затем устанавливают расход с помощью графических кривых (см. разд. А)

сечение опоры b/d=30/b0cM
КH НАГРУЗКА НА ОПОРУ /V
Ш
550
300
KU НАГРУЗКА НА ОПОРУ Д/
Ш\				г
J 50
ДЛИНА БАЛКИ, M
Рис. 17. Расход стали опор кровли, угловых и краевых опор при наличии снего¬
вой нагрузки и высоте этажа 3 м. Уменьшение расчетных величин при высоте
этажа 4 и 5м соответственно на 15 и 19%
Опоры b/d — 30/30 см	Опоры	b/d	—	40/40	см
Поэтому небольшие скачки в зависимостях обусловили некото¬
рые неточности в расчетах.
Графические зависимости справедливы для зданий с высотой
этажа 3 м с нормальной высотой балок. Уменьшение расчетных
величин следует осуществлять: при высоте этажа 4 м — на 6%, при
высоте этажа 5 м — на 10%.
Расход стали в угловых и краевых опорах при нагрузке на
перекрытия р = 5 кН/м2. Расчеты справедливы для зданий с высо¬
той этажа 3 м. Уменьшение расчетных величин допускается при
высоте этажа 4 и 5 м соответственно на 15 и 19%.
Следует обратить внимание на то, что опоры с сечением b/d =
= 30/30 см — предпочтительнее, чем с b/d = 40/40 см, за исклю¬
чением конструкций с повышенными нагрузками.
5.	РАСХОД СТАЛИ В СТЕНАХ
GCT. = dg + AG, кг/м2 поверхности стены,	(13)
где а = 1,3 для R — сеток; а = 1,46 для Q — сеток; AG — вес внутренних и наруж¬
ных сеток из BStG кг/м2; g — вес круглой стали #111, в зависимости от удельного
объема стен, составляет 2—6 кг/м2: для зданий средней этажности около
3	кг/м2, при повышенной ветровой нагрузке и в сейсмических зонах — 4—6 кг/м2
и более.
94

ОПОРЬ' ъ/d=30/3Осм
I/, к H
опоры ъ/d = 4-0/40см
N, KH
1-80-90	кг/м
2-70—80	кг/м
3-60-70
4-50-60
5-40-50
6-35-40
7-30-35
8-25-30
9-22-25
10-20-22/16-20
11-16
12-14 кг/м
1-88—106	кг/м
2-75-88
3-65-75
4-53-65
5-45—53
6-37	—45
7-31-37
8-27-31
9-22-27
Рис. 18. Расход стали в угловых и краевых опорах на 2 этажа. Снеговая на¬
грузка на кровлю. Нагрузка на перекрытие р=2кН/м2. Высота этажа 3 м.
Уменьшение величин — см. рис. 17
6.	РАСХОД СТАЛИ В ПЛИТАХ ПОЛА
^CT — аё + ^APSTA,» кг/м2 пола,	(14)
где а = 1,46 в случае применения Q — сеток; g — вес верхних и нижних Q — се¬
ток, кг/м2; Gapsta — 0,72 кг/м2 при толщине железобетонных плит пола 15 см,
0,95 кг/м2 — при толщине плит 20 см.
Следует также предусмотреть возможную прибавку /?Ш на стыковку плит,
с учетом растягивающих сил при возникновении момента в основании опор и др.
95

1-70-80 кг/м
1—75—90 кг/м
2-60-70 кг/м
2-65-75
3—50—60 кг/м
3-50-65
4—45-50 кг/м
4-40-50
5-37-45 кг/м
5-31-40
6-32-37
6-25-31
7-27-32
7-22-25
8-20-27
9-18-20
21,7 кг/м
10-18
11-16
12-14,2 кг/м
Рис. 19. Расход стали в угловых и краевых опорах на 3 этажа. Граничные усло¬
вия те же, что на рис. 17
7.	МАССЫ ФУНДАМЕНТОВ
Ниже приведены таблицы и графики для определения масс
фундаментов для допустимых нагрузок на основание от 200 до
400 кН/м2.
Основные обозначения в таблицах и графиках: Q — нагрузка
на опоры, кН; Qo6ui = Q + вес фундаментов + 8 кН/м2 (времен¬
ная нагрузка) + 5кН/м2 (распределенная нагрузка).
Сечения опор приняты в зависимости от нагрузок при
Q, кН	b/d,	см
1600	30/30
2235	35/35
96

1-60-70	кг/м
2-50-60
3-40—50
4-30-40
5-23-30
6-17-23
7-15-17
14,2 кг/м
1-55-65	кг/м
2-42—55
3-32-42
4-25-32
5-22-25
6-21,7	кг/м
Рис. 20. Расход стали в угловых и краевых опорах на 4 этажа. Граничные усло¬
вия те же, что на рис. 17
2950
40/40
3900
45/45
4721
50/50
более
60/60
7.1.	Квадратные, центрально нагруженные фундаменты
Рассчитываются по табл. 7—11.
7.2.	Ленточные фундаменты, нагруженные посредине
(табл. 12).
7.3.	Прямоугольные фундаменты (см. разд. А, п. 7.2)
7 Зак. 3
97

1-70-80	кг/м
2-60-70
3-50-60
4-40-50
5-34-40
6-25-34
7-17-25
8-17
9-14	.2 кг/м
1-115-125	кг/м
2-95-115
3-80-95
4-70-80
5-58-70
6-45-58
7-36-45
8-27-36
9-22-27
10-21,7	кг/м
Рис. 21. Расход стали в угловых и краевых опорах на 2 этажа. Снеговая на¬
грузка на кровлю. Нагрузка на перекрытия р= 5кН/м2
7.4.	Отмостки и тротуары
Тротуарные плиты размером 30/80 см соединяются с помощью
выпусков арматурных стержней 0 8 мм, длиной а = 15 см.
В случае, когда отмостка не соединяется со стеной, стыковка
плит осуществляется: в продольном направлении 8 0 8, в попе¬
речном — 0 8, а = 15 см 9,9 кг Rlll/м или 42 кг/м3.
Соединение отмостки с железобетонной стенкой осуществляется
стержнями 0 8, а = 15 см. Расход стали 14,2 кг/м или 59 кг/м3.
98

Irr1 м
1-70—80	кг/м
2-60-70
3-50-60
4-40-50
5-30-40
6-20-30
7-16-20
8-16
14,2 кг/м
I —92 кг/м
2-64-80
3-50-64
4-36-50
5-26-36
6-22-26
21,7 кг/м
Рис. 22. Расход стали в угловых и краевых опорах на 3 этажа. Граничные
условия те же, что на рис. 21
ПРИЛОЖЕНИЕ К РАЗДЕЛУ Б
Приведенные ниже диаграммы могут служить для контроля
расчета масс в процессе проектирования, оценки экономичности
проекта и т. д.
Прежде чем с помощью приведенных ниже таблиц приступать
к расчетам 2—4-этажных зданий (причем количество этажей пу¬
тем дифференцирования может быть увеличено), устанавливают
массы комплекта ребристых панелей перекрытий. Так как эти
массы составляют до 70% общей массы чистого каркаса здания,
они, прежде всего, оказывают существенное влияние на экономику
строительства и уже здесь расчетчик может получить существен¬
ную экономию в проекте.
Диаграммы просты, наглядны, доступны для каждого и позво-
99

Ъ/d =40/40 см
N, к H
1-60-70	кг/м
2-50-60
3-40-50
4-4
4-30-40
5-25-30
6-17-25
7-15-17
14.2 кг/м
1-60-70	кг/м
2-55-60
3-45-55
4-35-40
5-30-35
6-22-30
7-21,7	кг/м
Рис. 23. Расход стали в угловых и краевых опорах на 4 этажа. Граничные усло¬
вия те же, что на рис. 19
ляют выполнять расчеты с минимальными затратами времени.
В случае этажной системы, речь идет о неперемещаемой сис¬
теме и поэтому еще раз указываем на то, что такие элементы в виде
проемов, как лестничные клетки, шахты лифтов и т. п. в данные
расчеты масс не включаются.
8.	МАССЫ КОМПЛЕКТОВ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЙ
Расчеты производятся с помощью диаграмм, приведенных в
рис. 35—40.
9.	МАССЫ МНОГОЭТАЖНЫХ БЕСПОДВАЛЬНЫХ ЗДАНИЙ
100

M3 ОПАЛУБ./1МН
м3 БЕТОНА/1МН ВЕСА ЗДАНИЯ
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 24. Масса фундаментов при допустимой нагрузке на основание 200кН/м2,
нагрузке на перекрытие р = 2 кН/м2 и снеговой нагрузке для 2-, 3- и 4-этажных
зданий
Расчеты выполняются с помощью диаграмм, приведенных на
рис. 42—49.
IOl

M3 БЕТ0НА/1МН
KrRlTlJlMH
м2 0ПАЛУБ./1МН
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 25. То же, что на рис. 24, но при р = 5 кН/м2
102

Ni Na
ИГ R Ш/IMH
5 ЭТАЖЕЙ
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 26. То же, что на рис. 24, но при допустимой нагрузке на основание
250 кН/м2
103

м3 Б ETOHA/1 MH
KrRtTtJfMH
S9 *
5, г
5
4,2
-ОПАЛУБ/МН
5 ЭТАЖЕЙ
4+5
6+7+8
9
3 ЭТАЖА
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 27. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 250кН/м2 и
P = Ъ кН/м2
104

M3 Б ETOHA/1 MH
5 ЭТАЖЕЙ
4 ЭТАЖА
9
/70
8
7
J50
6
750
5
4
110
90
80
Ϊ70
9
8
150
7
6
150
5
4
110
90
80
9
140
7+8
120
6
5
100
4
во
KrRin/IMH
5 ЭТАЖЕЙ
/
/
Г
V*
/ у
/л
M2 0ПАЛУБ/1МН
4 5 6 7 8 9
4 5 6 7 8 9
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 28. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 300 кН/м2
105

м3 Б ETOHA/1 MH
5 ЭТАЖЕЙ
KrR /и 11MH
5 ЭТАЖЕЙ
- ОПАЛУБ,/1МН
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 29. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 300 кН/м2 и
р = & кН/м2
106

M3 БЕТ0НА/1МН	КГ R /I///MH
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 30. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 350 кН/м2
107

м3 БЕТ0НА/1МН	КГR ф/IMH
Рис. 31. То же, что на рис. 24, но при допустимой нагрузке на основание
350 кН/м2 и р = 5 кН/м2
108

M3 БЕТ0НА/1МН
5 ЭТАЖЕЙ
9
160
7+8
140
6
120
5
100
4
80
г
110
7+8
IOO
6
5
90
4
80
70
9
100
7+8
90
6
4+5
80
70
KrRIIlJlMH
5 ЭТАЖЕЙ
V
>
/
Λ
—
м2 ОПАЛУБ./1 MH
5 ЭТАЖЕЙ
7+8
6
5
4
9
5
7+8
6
6
4 + 5
7+8
9
4 5 6 7 8 9
4 5 6	7	8	9
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
4 5 6	7	8	9
Рис. 32. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 400 кН/м2
109

M3 БЕТОНА/1 MH
5 ЭТАЖЕЙ
9
7+8
160
150
6
140
5
120
k
WO
80
125
115
105
95
KrRWfiMH
5 ЭТАЖЕЙ
у
/
/
А
/
С
м3 Б ETOHА/1 MH
9
7 + 8
6
5
4
4 ЭТАЖА
* 5 6 7 8 9
4 5 6 7 8 9
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 33. То же, что на рис. 24, но при нагрузке на основание 3400 кН/м2
и р = 5 кН/м2
HO

Рис. 34. Графики расхода защитного слоя
в м2/1 MH веса здания
1.	При допустимой нагрузке на основании
200 кН/м2 — в соответствии с величинами,
полученными по диаграмме.
2.	При 250кН/м2 — поправочный коэф¬
фициент 0,83.
3.	300 кН/м2	0,7
4.	350 кН/м2	0,62
5.	400 кН/м2	0,56
Диаграмма справедлива только для рас¬
чета защитного слоя фундаментов и не
распространяется на отмостки, лестнич¬
ные клетки, шахты и др.
На графических кривых указаны пролеты
плит перекрытия в м.
Для ускоренных расчетов можно восполь¬
зоваться следующими рекомендациями
(при площади отделываемой поверхности
примерно 600 м2).
Для защитного слоя отмостки (наружной)
и лестничной клетки:
0,1 —0,115 м2/м2 отделываемой поверхно¬
сти при тротуарных плитах 30/80 см;
0,125—0,14 м /м2 при плитах 45/40 см
ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ м2/1МН ВЕСА ЗДАНИЯ
ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ НАГРУЗКА НА
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
10.	МАССА СТАЛИ НА I м3 БЕТОНА КОМПЛЕКТА
СТРОИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗДАНИЯ
Диаграммы приведены на рис. 50 и 51.
11.	МАССЫ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ НА I м3
СТРОИТЕЛЬНОГО ОБЪЕМА
Автор уже указывал в разд. А (п. 9) на неудобство этого вида
контроля и расчета расхода стали. Хотя в распоряжении были
удовлетворительные данные для построения диаграмм, всегда при¬
ходилось делать пересчеты в зависимости от высоты этажа,
изменять количество стен подвалов и т. п. Так получили расход
стали для бесподвальных зданий, включая послойное армирова¬
ние, без лестничных клеток и т. п. при длине пролета плит и балок
до 6 м — 9,74 кг/м3 строительного объема надземной части зда¬
ния. При удельном объеме железобетонных стен до 50% площа¬
ди здания в плане этот расход составит 15,32 кг/м3 строительного
объема, что справедливо для 2-этажных зданий высотой 2X2,8 =
= 5,6 м. Аналогично для 4-этажных зданий получаем 10,14 кг/м3,
или 12,95 кг/м3 строительного объема. При изменении высоты
111

ПЕРЕКРЫТИЯ
0,26
M3 БЕТОНА/1 м2 ПЕРЕКРЫТИЯ
л
I
S'
РЖ
у
,AT
SJSi=
£
Ir
у
//
V
Y
SbSS·
Ot 28
O126
0,24
0,22
0,2
0,78
0,16
4	5	6	7	8	9
ПРОЛЁТ БАЛКИ, м
Рис. 35. Расход бетона ребристых плит перекрытия, F 30 без нагрузки от пере¬
городок
На левой диаграмме: для снежной нагрузки
для р = 2 кН/м2
на правой диаграмме: для р = 3,5 кН/м2
для р= 5 кН/м2
На кривых обозначена длина пролета плит. Увеличение для F 90 — 0,01 м0/м24
плиты
этажа на 10% пришлось бы все диаграммы снова изменять, тем
не менее это уравнивается выбором удельного объема стен. Во¬
прос в том, каким его выбрать.
С помощью диаграмм масс на I м2 площади здания (рис.
42—51) можно найти все подходящие величины для каркаса
здания, к которому затем можно прибавить недостающие массы
(массы распределяются на I м2 площади и делятся на высоту).
112

М'3 БЕТОНА/м2 ПЕРЕКРЫТИЯ
9
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 36. Расход бетона ребристых плит перекрытия, F 30 (левая диаграмма),
F 90 (правая диаграмма), с нагрузкой от перегородок
Распределенная нагрузка р = 3,5 кН/м2
P = 5 кН /м2
Пояснения те же, что к рис. 35
8 Зак. 3
113

ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 37. Расход арматурной стали, F 30/90.
Левая диаграмма — без нагрузок от перегородок.
Правая диаграмма — с нагрузкой от перегородок.
Значения нагрузок на кривых, кН/м2.
Для F 90. Поправочные коэффициенты: 1,05 для левой диаграммы, 1,03 — для
правой.
Внимание: соответствующий расход круглой стали (см. рис. 38 и 39)
114

ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 38. Расход круглой стали ребристых плит перекрытия, 30/90
Левая диаграмма — для снеговой нагрузки, правая диаграмма — для р = 2 кН/
м2. Поправочный коэффициент 1,02 для F 90. Цифры на кривых обозначают
длину пролета плиты.
Внимание: соответствующие расходы стали BStG (см. рис. 37)
115

кг RJJI/м2 ПЕР EK Pbl TM Я
кг Rjlj/iw2 ПЕРЕКРЫТИЯ
S/
/
/У
/ /
/ J
>
У/
//
У У-
г /
У У
У,
А
//
/X
/у
S /
//
Zr ^
Vi
//
//
/У
/S
λ
+ JT
/ А
/г
/У
Ar
// /.
/J
S г
Г S
V
//
У
Г Л
г- ■ /
у
г У
Г 4?
/S
T 4
'S А
г*
/У
AT
Ar
К?
йг >
PA
AS
7	8	9
ПРОЛЕТ БАЛКИ, M
Рис. 39. Расход круглой стали ребристых плит перекрытия, F 30/90
Левая диаграмма — для нагрузки р = 3,5 кН/м2, правая диаграмма — для
нагрузки р = 5кН/м2. Для F 90 вводится поправочный коэффициент 1,02. Цифры
на кривых обозначают длину пролета плит в метрах. Сплошные линии на гра¬
фиках — для плит без нагрузок от перегородок, пунктирные — с нагрузками.
Внимание: соответствующие расходы стали BStG (см. рис. 37)
116

4	5	6	7	8	9
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 40. Расход опалубки для ребристых плит перекрытия, F 30/90
Левая диаграмма — для плит со снеговой нагрузкой, правая — с временной
нагрузкой р = 2 кН/м2.
Цифры на графических кривых обозначают длину пролета плит
117

ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 41. Расход опалубки для ребристых плит перекрытия, F 30/90
Левая диаграмма — для р = 3,5 и 5 кН/м2 без нагрузки от перегородок, а также
для р= 5 кН/м2 с нагрузками от перегородок, правая диаграмма для р = 3,5 кН/
м2 с нагрузками от перегородок
118

M3 БЕТОНА/м2 ПЛОЩАДИ ЗДАНИЯ
м3 БЕТОНА/м2 ПЛОЩАДИ ЗДАНИЯ
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 42. Расход бетона на I м2 площади этажа для 3-этажного здания, F 90
Уменьшение значений для F 30 (см. рис. 35)
Диаграммы справедливы для наземной части здания (от верхней кромки фун¬
дамента) и не учитывают подвальную часть, шахты лифтов и лестничные клетки.
Левая диаграмма — для зданий со снеговой нагрузкой на кровлю, с нагрузкой
на перекрытие р = 2 кН/м2 (для р = 3,5 и 5 кН/м вводится поправочный коэф¬
фициент 1,01) без нагрузок от перегородок.
Правая диаграмма — для р = 3,5 м 5 кН/м2 со снеговой нагрузкой на кровлю
и с нагрузками от перекрытий
119

ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 43. Расход бетона на I м2 площади этажа для 4-этажного здания, F 90
Все пояснения аналогичны рис. 42, кроме поправочного коэффициента на левой
диаграмме — 1,02
Более точные контрольные величины приведены на диаграммах
(рис. 48—49), которые при достаточной компетентности дают
возможность варьирования, а также часто позволяют получать
достаточно точные результаты при ускоренных расчетах расхода
стали.
120

м3 БЕТОНА/м2 ПЛ.ЗД.
м3 БЕТОНА/м2 ПЛ.ЗД.
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 44. Расход бетона на I м2 площади этажа для 5-этажного здания. Все
помещения аналогичны рис. 42
121

KrßSty/м2пл. зд	кгßSM/M2ПЛ.зд-
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 45. Расход конструкционной арматурной стали BStG на I м2 площади для
зданий высотой 3—5 этажей
Диаграмма распространяется на наземную часть здания (от верхней кромки
фундамента) без подвальной части, шахты лифта и лестничной клетки.
Величина нагрузки на перекрытия указана на графических кривых.
Как следует из диаграмм, расход стали зависит от пролета плиты перекрытия.
Внимание: Соответствующий расход круглой стали (RUl) принимается из ниже
приведенных на рис. 46—48.
Левая диаграмма — для зданий без нагрузок от перекрытий, правая — с нагруз¬
ками

кгЯШ /м2лл.зд.
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
KrRlUIм2пл. зд.
KrRiTi/M2nß.3d.
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
Рис. 46—48. Расход круглой стали на I м2 площади для двух (рис. 46), трех-
(рис. 47) и четырехэтажных (рис. 48) зданий, F 90 (см. рис. на стр. 124—125)
Диаграммы справедливы для наземной части здания (от верхней кромки фунда¬
мента) без подвальной части, шахты лифта и лестничной клетки. Снеговая
нагрузка на кровлю.
Левая верхняя, правая верхняя и левая нижняя диаграммы — для зданий с
нагрузками на перекрытие соответственно р = 2, р = 3,5 и р = 5 кН/м2 без
нагрузок от перегородок; правая нижняя диаграмма — для зданий с р = 5 кН/м2
(при р = 3,5 кН/м полученную величину следует умножить на 0,94) с нагрузками
от перегородок
123

кг R Ш/м2пл. зд.
кгR мм2пл. зд-
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
кгRm/м2пл. зд.
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
124

if 5	6	I	8	9
4	5	6	7	8	9
KrRщ/м'2 пл зд.
k 5	6	18	9
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м

Рис. 49. Расход опалубки для 3—5-
этажных зданий с перегородками или
без, F 30/90
Длина пролета плит перекрытия указа¬
на на графических кривых.
Верхняя диаграмма—для 4-этажных,
нижняя левая — для 3-этажных, ниж¬
няя правая — для 5-этажных зданий
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
126

Рис. 50. Расход круглой стали на I м3
бетона для 5:этажного здания, F 90
Расчеты охватывают 49—50% всей арма¬
турной стали.
Нагрузка на перекрытия р = 5 кН/м2;
при P = 3,5 и р = 2 кН/м2 вводится
поправочный коэффициент соответствен¬
но 0,89 и 0,8. Сплошные линии графи¬
ков — для зданий без нагрузок от перего¬
родок или с нагрузками при ширине про¬
лета до 5,5 м; при большей ширине про¬
лета с нагрузками от перегородок следует
использовать штриховые линии. Величины,
полученные по штриховым линиям, при
р=3,5кН/м2 следует умножить на 0,93.
В расчете учтено армирование плоскими
сетками Q 131.
Расчеты справедливы для каркаса (назем¬
ной части) здания и не распространяют¬
ся на подвалы, лестничные клетки и т. п.
В случае, если полученные величины от¬
носят к бетону всех строительных эле¬
ментов здания, имеют значительный запас
надежности. Более точные данные полу¬
чаются, когда расчет расхода стали в
каркасе здания выполняют: для стен —
по формуле (13) (п. 5), для фундамен¬
тов — по рис. 24—33 данного раздела
12.	ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ. КАЛЬКУЛЯЦИИ
Эти исследования целесообразно выполнять с помощью ди¬
аграмм (рис. 42—51). Из рис. 42—44 видно, что расход бетона
при длине пролета плит 4—6 м и ширине пролета между ригелями
5—6 м находится в достаточно приемлемых пределах. Расход ста¬
ли растет с увеличением длины пролета почти по линейной за¬
висимости, в то время как расход опалубки более экономичен
при ширине пролета между ригелями 5—7 м (особенно, если
учесть известную дороговизну опалубки для опор).
Для надежности было бы разумно выполнить несколько кон¬
трольных калькуляционных расчетов, но не рационально во всех
случаях искать самое оптимальное решение.
Сметчик с помощью приведенных диаграмм может быстро полу¬
чить четкий результат, который при не слишком больших колеба¬
ниях стоимости потребует незначительных корректировок.
Kr(R[ll+BS±y>)MZ бетона
140\
130
120
110
100
90
/
4
/
/
/
''/
/
/
у
л
//
V
/ /
/
Г 1
P
'7-
у
г
У 1
У
'λ
//
/
/
г /
//
/
/
/
5	6	18
ПРОЛЕТ БАЛКИ, м
127

KrfRlJJ + BStrjM^ бетона	Kr(Rlt]+Böi'f)M5 бетона
ПРОЛЕТ БАЛКИ, M
Рис. 51. Расход стали на I м3 бетона для 3- и 4-этажных зданий, F90
Справедливы все пояснения к рис. 50.
Поправочные коэффициенты
для величин, определяемых на сплошных графических линиях: при р = 3,5 кН/м2 —
0,93, при р= 2 кН/м2 — 0,88; для штриховых линий: при р=3,5кН/м2—
0,85 — для 3-этажных зданий, при р = 3,5 кН/м2 — 0,91 и р = 2 кН/м2 — 0,84
для 4-этажных зданий; для зданий с нагрузками от перегородок (штриховые
линии) — при 3,5 кН/м2 — 0,93
128

Таблица 7. Масса квадратных центрально нагруженных фундаментов при допустимой нагрузке на основание 200 кН/м~
>=(
—Г *
X
~·θ·
O'
-J
X
X
СУ
Г-- Г"- Tf Ю Tf .05Tf05CDCMOOTfCMCMOOOOO-LOLO	OOTfTfCMCOTft^CO-'05CD05
OOCOTfCSI 00 CO	Tf CM	05 00 h-	00	05	—	Tf CD	OO OO - Tf Г-	Th OO CM
CD^ O1OO σ> О —	CN CO	О	О 00 Ol Tf IO CD О —	<N	Tf	IО	O4 —	CM Tf 05	^ CM CO	— CM Tf
—" —" —" —" CM CM*4 Cm" Csf CM	CM	Cm" Cm" Cm" со" со" со" со" Tf	Tf	Tf	Tf	IO IO	ю" ю" ю" cd" cd" cd" о	о" о" о
S I (-N к /-Ts . к . k /-V	κ 	—н QO CO LO CO	t4^·	CO	Ю	LO	CO	CO
22!2~2^^й£й?8??^5ююу:)с£>,'^ооооа>02~с^сч^2:ю^а>
^^O5CDL0cDO5Tf—-со-^смюиосм CMCDCM CMCDTfTfOOOi TfCMlOCMCMCD
TfoOCMOCMh-CMOOTf—.OOlOCMTfCOCM—'00 05 -TfNOCOCOOiTfONlOCO^
Tf Tf UO Ю CD CD^ Is- 00_ О — CM Tf CD^ 05 CD CM^ CO^ CD^ Г- 05^ О Tf	<3\ CO^ HO 05^
о" о" о" о" о" о" о" о" о" —" —" ——" —· ——Г —" —Г см" см" см" см" см" см" со" со" со" со" со" Tf Tf Tf Tf
оооооооооююююооооююююооооююююоооо
Tt'^Tf'tTfTfTfTf'Ti'T^Tt'Ti'TfiOiOiOWiOiOlßiOCDcDCDcDCDCDCDCDNNNN
CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO
O^CMTfCD0)CMCDOXtOCDCM05CDTfCM — О
—'(NCOTf IOCD00 05-i^TflOt^OOOCN^CDOO
CO	CO	CO CO	CO	CO	.	CO
О —	CM Tf	CO Oi CO	CO О	Ю О	CD	CM
CM Tf	CD^ OO^	CM IO	^ CD	CM^ UO	О	CD
CM" Cm" Cm" CM CO" со" CO CO со" Tf Tf Tf	Tf	Tf	ю" ю" ю"	ю" cd"	cd" cd"	cd"	о"
ю ю ю ю ю ю ю ю ю ю
°- ~~L tI csI cvI cv^ Th Tf UO Ю_ «О CD^ О О OO^ OO^ 05^ Ol
—Г —Г —Г .—Г —Г —Г —Г »—Г —Г —Г —Г —Г —Г —Г —Г —Г см см см см см см см см см см см см см см
OOOOOOOOCDCDCDCDlOlOlOUOCOCOCOCOCMCMCMCM
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfiOLOlOlOCDCDCDCDt^-t>-l^-t^.OOOOOOOO
Ю
ю
Ю.
LO
Ю
ио
ю
IO4
LO
ю
ю
о"
CM
Tf
OO
CM
OO
Tf
CM
о"
О
о"
CM
Tf
OO
см"
OO
Tf
CM
о"
О
о"
CM
Tf
00
CM
Tf
CD
OO
CO
CD
05
CM
Ю
OO
Tf
О
Tf
OO
CM
CD
о
Tf
00
CM
CD
CM
CM
CN
CM
CO
CO
CO
CO
Tf
Tf
ю
Ю
ю
CD
CD
CD
о
О
00
его
00
05
05
LO^	LO	Ю_	LO^
см" OO Tf CM О О о" CM Tf
—'ЮОЮОЮОЮО
05 Tf CO OO CO
—; CM^ — O^ CD^ -И CD — Tf CM 05^ Tf CO Tf Tf СМ_ Tf OO^	— Ю_ — IO^	CO^	^ ^ ^ ю~ 0~
ю" Tf Tf Tf CD" 05" CM h- см" ю" см" 05" оо" Tf Tf ю" Г-" ю" ОО" CO Οθ" оо" ю" C^f Ö CO" CO CO" CM LO О Tf 05
05 — CO^t^05CM^'h-05CMTft^OCOCD05CML005CMl005COt^O^OOOO—· —■ —
—	CMCMCMCMCMCOCOCOCOTfTf^lOlOlOlOCOCOCOl'^f'-t^.000005050> — — — —
9 Зак. 3
129

Продолжение табл.
CO CO CO ^ to OO^ CO Tf СХЭ Ю <N CO CN CS CS CS —^ ^ Tf 00	OO^ CO^ СП UD CO4
—сс оо оГ ~ оо оГ o' o' со о-" ο." о." со”' со" со" со" o' o' о" о об" оо оГ о>" o' —оо о ^ cs со
TfCOCOCOTfcOCOTfTfCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCSCMCMCSCOCOCMCOCOCOCO
« я
'S.“
ς.-θ-
CO Ю	LO	Ю
Ю CS Tf Ю	00
CN Tf CO 00
1^000000000005050500 — — CSCS<N^_JC000COTflOlOLOLOLOCOO-O.l^O-O-
s
= ·&
—'t^O-OOCOOiOOTfO-cOLOLOiOLOLOCOOOiOOLOiOi
ЮЮОЮООСОСО
—	—'CSCOCOO-OOO—'OCSCOThCOTfLOCOCOO-ОООСП’—'!l2LOO-OCncOCOCnCS
CSCSCSCSCSCSCqcOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfCOTf^TfTflO'^'LOLOlOCO
CO CO	CO	—	Tf CS CO
Tf CS —I О	CS	Ю	00 CS CO
TfOOCSCO	CS	CO	О Ю СП
ОЮЮЮЮООООЮЮЮЮООООЮЮЮЮООООООЮЮЮЮЮ
ΝΝΝΟΝοοοοοοοοοοοοοοοοσϊΦσιοσισϊσιΦΟΟοοοοοοοοο
сососососососососососососо
о — CS ^ CO 05 CS CO О 1Л О CO CS 05 CO Tf CS О О — CS Tf CO
CO^ CO^ 05^ CS^ Ю OO1 CS^ LO СП CS^ CO СП CO4 CO4 O^ Tf OO^ CS^ CO Tf OO^ CS^ О O^
О·" О- OO OO OO О) СП оГ СП о" o' o' —" —" —CN Cs" Cs" со" со" Tf Tf Tf ю" LO" CO CO" со" to to оо"
CO Tf CS — О
Юоо-^О·
·ι=ί£
CSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCO CO CO COCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfTfTf
O’
''з
σ5σ5σ5σ500 00 00 00N^NN¢OCOCOЮЮЮЮЮЮЮЮЮτfτf^ψ^τfτf^
0000000000спсп05сп0000 — —' — CSCSCSCNCOCOCOCOTfTfTfThlOLOLO
'’^«’—"’—'C'JCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS
ЮЮЮЮЮЮЮЮЮСО^ LO4 LO^	LO1	IO	LO
00 Cs" 00 Tf CS о" О о" CS 00 Cs" 00 ^f CS о" О о" CS Tf 00 CS 00 Tf CS о" О о" CS Tf 00 Cs"
Ю—-COCSOOTfOCOCSOO^—'t^^^OOLOCSCnCOCO—'OOCOThCSOOOCOTfCS—'
TfLOLOCOCOO-000005050—<—'CSCOCO^lOlOCOl^OOOOOiO — CSCSCOTfiOCO
«___H_^_^__C4|CSCSCSCSC\|C4CSCNCSC4CSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCO
ю ю
a:
SC.
Су
Tf ^CO4 CO LO 05^ CO CO O-^	—CO СП —CO^ О·^	O^ ’—^ CO CS^	— ^CS4 «О СП
ю" Cs" 05" со" LO со" CO со" Tf ^f О·" о" Ю CO" —" О-" ю" О-" ю" LO Tf CO СП —" Tf θθ" CS CO" Cs" О- CO о"
COr	'СО-нЮОЮО^СПЮОтГОЮ^Ю-ОСООСООССООСОО^-нОО
CSCSCOCOTf^iOiOCOCOcOh'OOOOOiCnOO — —'CSCSCOTfTfioiOCOl^O-OOOO
^^^^^^^^^^^^^^^^CSCSCSCSCNCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS
130

Ю Tf — NCOOOCOO^0(NiO
N CO OO OO N N CD - Ю
—. \
Ce £
OO CM CO ™	ю
CM Tf N 05 cnL Tf N
о ю
о
о
о
О
О
о
Ю
О
LO
CO CO
O
ю о
о
Ю
LO
ю
ю
о ю.о
о
LO
(О ю
о>
CM
LO
00
Tf
CO
N
о
CO CO
O
CO CO
ю
N
05
I-H
CO
CO О 00
CO
CM
CO CO
CO
N
N
N
00
00
00
00
05
05 05
O
О О
о
О
О
—Ч
—
—I CM CM
CO
Tf
1
—H —*
1
Ю
LO
CO
CO
LO
CO
CO
LO
Tf
N
CO
CM
00
Tf
CM
00
00
CO
CO
05
05
CO
Tf
О)
00
N
N
N
00
O
Tf
05
Ю
N
Ю
О
CM
Tf
N
О
N
LO
CM
О
^f
00
CM
N
csL
N
(N
N
05
Tf
O^
CO
—H
N
CD
(N
Tf
CD
N
N
Tf
-H
00
ю
стГ
о"
CM
см"
CO"
со"
ю"
ю"
со"
N
N
оо"
об
о"
'S
см"
CO
CO
ю"
со"
N
N
Οθ"
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
>>
Cl
>>
C
O
*=(
ς -Θ-
г-
OO CM CO о
— CM CM CO
-H Tf О) CO
’t OO CM N
Tf Ю LO
О" о" CD о"
ч CO CO CO	CO	CO	CO
CMCOOLOOCOCOOiCOrfCM^O
^ Oi CO 00 CM h	' CO O Ю О Ю O Ю
CO CO CO CO CO . ^ CO
О—'CMTfCOOiCMCOO^O
юоюоюосо — N '-Ч оо
‘ -n О о"
’ CO
еа
о
H
X
4>
S
Cd
Е(
X
>>
■Θ·
X
3
CO CO
О — CM Tf
—I CM CO Tf
Ю LO ю	Ю	Ю	Ю	LO
CO^ CO. ^ ^ lO Ю_ О	CO^ N	N	оо_ OO	O^ O^
Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf	Tf Tf	Tf	Tf Tf	Tf Tf LO LO LO	Ю Ю LO LO Ю	ю" LO LO	LO
(U
*
>>
о.
TfTfTfTf^^Tt^TfTfTfTfTfTf^LOLOLOLOlOLOLOLOlOLOlO
Ю CO CO CO CO NNt— 0000000000000005050505050500000
СМСМСМСМСМСМСМСМСМСЧСМСМСЧСМСМСМСМСМСМСМСМСО CO CO CO CO
Ю
LO
LO
LO
Ю
LO
CO
LO^
ю
02
CO
ю
00
Tf
CM
о"
о
о"
CM
CO
00
см"
00
Tf
CM
о"
о
о"
CM
Tf
00
см"
00
Tf
CM
о"
о
о"
05
00
N
CO
Ю
Tf
CO
CM
О
О
О
о
о
о
о
о
о
CM
CO
Tf
Ю
CO
CO
N
00
05
о
CM
CO
Tf
Ю
CO
N
00
05
о
CM
CO
Tf
ю
CO
N
00
05
о
CO
CO
CO
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
LO
LO
LO
ю
LO
LO
ю
Ю
ю
LO
CO
CO
0)
S’
X
3
X
S
о.
S
cd
о*
3
CO LO CO
ю~ см" о* о
N О CO CO
CM CO CO CO
CM
LO1
N
N
CO^
CO
-H
05
-H
CO
ю
CO
CO
(N
ОD
CM
CO4
N
N
Tf
05
Ю
00
acL
ю
05"
Tf
со"
со"
Tf
о"
см"
ю"
Οθ"
см"
оо"
со"
05"
CO"
со"
о"
оо"
N
N
об
05"
CO"
оо"
CM
ю"
о"
Tf
05
CO
CO
О
ю
CM
05
CO
Tf
00
CO
CO
05
Tf
05
N
ю
CO
00
CO
LO
CO
CM
05
05
о
CM
CM
CO
CO
Tf
Ю
LO
CO
N
00
00
05
О
О
CM
CO
CO
Tf
LO
CO
N
CM
CM
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Cd
а"
S
*5
ю
cd
H
X
с?
CM^ CO CM^ 00
o' Tf о" со'
Ю N О CM
CM CM CO CO
9:
131

Продолжение табл.
I—
* S
VO Kj
ч-θ-
CO"-.
С=%.
о 2
сГю
X
•х
'S
O’
X
X
O'
Ю00-4 ’ФЬМЮОЮМЮОО^ CN Ю OO —< CN Ю OO — CO CO OO —■ CO Ю Oi — CO CO 0>
iOiOCOcOCOTf^lOiOTfTfTflOTf^^iOTfTfTfLOTfTfThiO^^TfTfiOTfTf^
OO CO Th (Μ O) 00 O
VAj	'sr UN	Vjw	V00 Oi	1	CO OO	OO *■“· Th t4—
CD —	CN CO	O h- 00 Oi	Tf IO CO О — CN	Th ιβ	О — CN	Th O^ — CN CO_	^ . ^	___	_	_.
CM CN CN CN CN CN CN CN CN CO CO" CO CO Th Th Th Th IO IO LO LO LO*" со" со" со" Is- O C4-" In-" 00 OO 00
Th 00 CN CO Ю Iß
<N rf Ю Th Iß
TfOiiO - (OCOOOON-'OiOOt^COThCOOO—■ЮОЮООЮООЮОЮС'З—< OTf-<05
COCO^lßlOThlOlOCOCOCOt^OOOOO>0 — — CNThlOThCOOOOiOOOCN^COTfrxO)
rt^_^^^__*^__^CNCNCN<NCN(N(M
CO
Tf
Th
OO
Oi
Tf
CN
ю
CN
CN
CO
CO
CN
<М
Th
О
о
CO
CO
Oi
Tf
О
о
LO
CO
о
О
OO
Oi
CO
Oi4
O^
Tf
UO
О
Oi
CO
UD
aI
—
CO
OO
о
CN
CN
CN
CO"
со"
CO"
со"
со"
Tf
Th
Th
Th"
IO
ю"
ю"
CO
— —Г —Г	CN CN
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CN
о
о
CN
Th
CO
Oi
CN
CO
о
LO
о
CO
CN
Oi
CO
Tf
(N
Th
OO
CN
Th
CO4
ccL
O^
CN
ю
о
о
CN
ю
О
O4
CN
LO4
OO4
CO"
CO
со" Th
Th"
Th
Th"
Th
IO
ю"
IO
IO
со"
со"
CO"
со"
О
Г-"
О
О
00
CN CN CN CN CO
UO- UO LO UO Ю Ю Ю UO
CN CO CO Tf Tf UO IO4 «О CO1 b- h- CXD OO^ Oi Oi
-" —T —T —Г —Г —Г _Г _Г —Г _Г —Г —Г —Г —Г CN CN сч cn cn cn cn cn cn cn cn cn cncn cn cn cn <n
CO LO CO4 CO^ LO CO	CO LO CO CO Ю CO4 CO Iß CO CO LO4 O CO LO CO^ CO LO^ CO CD
o" CN ю" О ю" of о" О о" CvT ю" О «o' CN о“ О o' CN ю" О ю" CN θ' О 0~ CN iß" О IO CN θ' О О*
OiCNlOOiCNCOO^OOCNCO — ЮОЮОЮОЮ — COCNOOTfOCOCNOilOCNOiCOCO
COThTfThiOLOCOCOCOt^r^OOOOOiOiOO-< — CNCNCOCO^LOlOcOCOt^OOOOOO
CO4 CD4 CO 00 CN Oi4 CO OO^ IO CC CO^ CO^ OO4 OO^ Oi^ —	—	UO^	CO	h-	UO	CXD CN OO^ Tf —^ ^
Th CO" CO Tf О Г>Г CN Г"-~ Th ОО" ^ Г"-" ОО" Ю" ОО" CN ОО" Oi CO" Tf со" Is-" Oi —** Ю —" Ь-" со" —" о" о" -
‘00 — Tfh-OTfO - TfoOCNCOOTfOiCOf-(Nt^.CNCO—'r-CNt~-CNOOTfOlO — О
COTfTfTflßLßlßCOCOCOf"-b.OOOOOOOiOiOO — — CNCNCOCOTfTfiOCOCOh-f^
132

—‘ CO CO	— COlO^N- COlON« СОЮ0 - CN CO Tf iß CO —' W CO Ю CD - WCO^lßtßS-
Iß	Tf	LOTfTfTfTf^Tf^TfTfTfTf^TfTfTfTf Tf TfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfrf1^Tf
. Tf COCN — OOißLOCOTfCN OlOONCO	—	(NCOrflßCOTfCOOO CN CO CN
r^- Tf ^d h-	OO CN O4 СЧ Tf O rf O OO^	CN Th O OO^ O CN Th O 00_	— CO^ LO^ OO4 O CN Th CO
00 σΓ Q5- σΓ o>" o' o' —" —" CN CN CN CN со со" со" Tf ю ю" ю" ю" ю~ со о о о" ь-" оо сгГ оГ оГ σΓ о о о —*‘
(NO)—'lßCNC0CNC0lßTft"-.CN00O05O00C0C0[^05CNC0CD — OO Ю CO CO ^ ^ N О Й--' 00—■
CNQCOCOCJiCOOl-iCO^^OO^aiiNNONOCOCOOCOO’tN —ЮСПЮО)СООО^К-н^
СОС^СОСОСОСОСО^^^т^^Ю^ЮЮЮЮСОСОСООО^-^Г^ООООООООООС^О^^0^0
OO CO
CO
CO
LO
Tf
05
t-
Tf
CO
Ю CO
CN I
O CO
Tf
CO
CO
O
O
Ю
0
O
CN O
—« I
CO Oi CN
Tf
CO
Tf
05
CN
Tf
OkOi4
CO4
CO" CO"
OO OO OO
oT
0"
O"
O"
Z- —I
CN
Ю	CO	CO — ^(М0ЮЮСОСОЮСО0Ю·^
Г\1 — I—I	ГМШППГОГЛ — — (ΠηΛΙ^Ν^^ηΠΟ
О О — CN О — Ю О CO Tf CN — О	CN Ю 00 CN	CO	— — 05	00	О
—	Tf O4 С\ CO4 CO O4 O4 Tf 00 CN CO	CN О 0__ Ю	Tf OO^ CN	О CN
θ'* θ' о" — — CN CN CO" Tf Tf Tf ю" «О	CO	O |>Г CO CO	CO	Oi" О	—'' CN	CN
CO CO LO
CN CN CN
юооооююююооооююююооооооююююююооооооою
r^aoooooooooooooooo50i05050iOi050500oooooooooo — — — — — — — —
CO
— о
Tf О
СОСОСОСОСОСОСОСОСОСО
О — CNTfCOOCNCOOiOOCOCNOiCOTfCN — О
CO CO 05 CN LO OO CN Ю 05 CN CO 05 CO CO О Tf 00 CN CO
CO CO’ CO CO CO CO
О — CNTfC005CNCOOlOOCOCOO>
^OOCNCOOTfOJCOOOCNO - COO
ю ююююююююююююююююю
Oi4 05	O4 — — CN CN CO CO^ Tf Tf Ю CO CO	OO^ OO^ 05 С\	О — — CN CN CO^ OO^ Tf Tf UO UO О CO4 Г-
CN CN CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf" Tf Tf ^ rf Tf Tf
COCNCN CNCN05 05 05 05COCO CO COCOC0C0COO5O5O5O5O5O5 CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO
TflOLOLOlOLOLOlOlDCOCOCOCDl>r^.t'^t^.f'>.t^.t'-.t''.r''.l^.00 00 00 a0a000O5O5OiO5O5O5O5c^
ЮСО СОЮСО CO Ю CO COiOCO t^-LOCO CO Ю CO СОЮ
COLOCO СОЮСО юю
_	NW t-λ J	NW	UL«/ NW	I U J	U«/	SW 1-1J	NW	U	J SW	SW ■-Л. J	NW	LAJ
CN iß“ О	Ю CN о" О O' CN	UO О Lß" CN θ' О	θ' CN	Lß" О UO CN	О О О CN	lß О lß" CN θ' О	θ' CN	iß" О	О (N
ΟΜΟ(ΝΟΟΟΦ·φ(Νθσ)Ν0ιη^«(Ν--ΗθΟΟΟΟΟΟ--(ΝθΟτ}ΊΛίΟΝσ)Ο(Ν
^ — CN CO TfTfLOcOt^-OOOOOO — CNCO’^LOCDf'-'OOOiO — CNCOTfLOCOt^OOOO -
CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfLOLO
СЧ Th Ю
LO Ю Ю
Tf Tf O4CO4Tf — CO . CO4 LO^ О — Tf CO4 Tf UO CO OO^ — OO^ t"- — О О О CN	Tf CN — О
IO CO CO OO IO сГ оГ CO Oi" h-Γ оГ CO О (С CO —" Oi" — — CN Tf tC CN o' CN оГ h-T со" со" Tf CO оо" CN ьГ со" — о
СОООЮ—OOTfOh'-ThOt-'-LOCNOOCOTf’—'OOCOTfCNOOLOTfCN — 005COLOTfThCOCOCOO
00000500 — CNCNCOTfTfiOCOC000005050 — CNCOCOTfLßcOt'-OOOOOiO — CN CO Ю 0
^^,^-,CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOThThTfTfTfTfTf
133

Продолжение табл.
ч-θ-
CO \
cfs
— -Θ-
LO OO — N	Tti	OO	CS	CD TfLO	LO	Ю
00 О CO Ю N	CS	Tf	N	05	CS Tf N	CS	Ю	N
—<" Cs" Cs" CS Cs" CO	Tf	Tf	Tf	Tf	ю" Ю~ CD" N	N	N	N
CNCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCMCSCSCS
OCnOCOcD-iOCSOO^TtNNrSo
05C005Tf05LOlOTfOCDCSOOCDCD(V;i? —
О	—'CSCSCOCSCOTfTflOlOTfLO^^OO
IOCDNNOOOOO-> —'CSCOCOLOCONNOO
CSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCO
O’
"з
3
O
о
O’
X
о
со
со
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CD
Tf
CS
о
о
CS
Tf
CD
05
CS
CD
о
ю
о
UO
O^
Ю
O^
ю
LO
O^
LO
Oi
UO
O^
О
N
CS
00
Cs"
со"
со"
Tf
Tf
LO
ю"
CD"
CD"
N
N
оо"
оо"
Oi"
О)"
о"
о"
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CO
CO
lOlOiOlOlOlOlOlOLO
N сю оо 05 σ\ сэ ^ ~ CS^ CS^ оо оо Tf Tf uo
Tf Tf" Tf Tf Tf LO ю" IO Lo" ю" ю" ю" LO ю" ю" ю" ю"
ООООООООООООЮЮЮЮЮ
о о о о о о —	—	—' —<
CSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS
CD CO Ю CD	N LO CD	CD CD N	N LO CD
о" О о" CS ю" О ю" Cs" о" о о" Cs" ю" О ю" Cs" о"
Tf0OOO(NWNOCOCDO5CSißO)(NOO
CO N 00 О — CSCOLOCONOOO — CS Tf Ю N
IOIOWCDCDCD0COCDCDCDSNNNNN
Ю 00 N CO '
■ — —i CS ^ CD —«
OOOCSTf0005TfONL0Tf05O—'^N
OO OOOON 0005050 — 000 — csc0
N00 050—'CSCSCOTfLONOOoOO-· CS CO
^тС^ЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮСО00СО
X
.
О
о
CO
V
2
cd
Εί
X
>>
•fr
X
2
5
OQ
*
ев
о
cd
s
cd
S’
S
ч
ю
cd
H
-θ-
Ξ
X
*
ο
—■ CS CO Tf Ю CO N OO
Cs" Cs" Cs" es" Cs" cs" is" Cs"
—	LO — —I Ю -1
Ю O CO Ej OO Tf —<00
LO CD CD	OO	05 q
о" о" о" ° о" о" о" о"
CO CO CO CO
О — CSTfC005CSC0
—< CS CO Tf LO CO OO 05
о—<—HCSCSCOCOTf
СОСОСОСОСОСОСОСО
05050)0505050505
ОООООООО
05
05
05
05
о"
CO
CO"
CS
оо"
N
со"
OO
CO
CD
05
CO
CD
О
Tf
OO
CO
CO
CO
Tf
Tf
LO
Ю
LO
СЮ	CS	Cft	Tf-
CS" CS" CO" ю" 05 CO" О" OO
OCOCD05CSCDOCO
COCOCOCOTfTfLOlO
134

СОЮОО-'lOlOOOOCMlOOOCNCDCDOi-'^NOlNTfOOO--COiOOCM^CDOiCMTfCDO- CO
LOCOOOTfTfCOcO'^TfcOCOTfTfCOOOTfTfC'OTfTf''^lOOTfTf'rf4fTf-^<Tf"*fCOTfTfTfTfTfTf
—	CO CO OO CMTfrfN CO OO CM CO	Ю	Ю	CD	(N	OO	Tf	Ю	CM	05	CD	CS	OO	CD	N	CD	Ю
cI °Я ю„ <Я °. cH. crI ctI ö csI crL ccL cL *1 crL csL °Я ^ crI crL ю- cd^ ccL crL °°„ aI *1 °l ~1 со^
CN CO CO со" со" Tf Tf Tf Tf Tf ю" ю" ю" ю" CD CO" CD" CD" N N N OO Οθ" Οθ" Οθ" Οθ" Oi" Oi" О)" О)" о" о" о" —" —Г CN Cm"
CD CO О OO N —O) OO N CO rf Oi CO -«LOOlOOOlOOOiOCDCOCMLOTfCDCMlOLOCDOOOCMCO
lß^lOlOCDCOc£)N0000050M-HWTfin^CD00050^0(N'ttOWNOWOCONOOOOCO
00-	00	N	Tf	OO Tf-t N	(N	(N N CD OO Tf OO CO	«o	CO	C0	00O5CM00^TfCftCM	COOiNOOlß
Ю CO CS	O	05	CO	CO Tf IO Tf	N	CO OO CO OO Tf CD Tf	O	O	O — CO CS CD O Tf	CO	N Tf CM CS) CO
O4 CM CO	Tf	Tf	N	OO105^ Oi CO	Tf	CD	N O^ CM COs UO Oi —	crI	Ю	CN	Tf CO OO^ Tf CD^ Oi^ —	qo	—^ CO^ CD Tf N O^
—" —" —"	—"	—"	—T	—T —T Cm" Cm"	Cs" Cm" Cm" со" со" со" со" со" Tf	^	Tf Ю ю"	ю" ю" ю" cd" cd" cd" N	N	оо" оо" оо" Oi" 05" о"
оююююооооююююооооююююоооооююююооооююю
LOLOlOlOiOCDCOCOCDCOCOCDCDNNNNNNNNOOOOOOOOOOOOOOOOOOOiOiOiCftOiOiOi
CO CO CO CO CO CO
OWOCDWOiCDTfN-О
-(NTflflNOOONTf CDOO
СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО CO CO
О — CM Tf CD Oi CM CD О Ю О CD CM Oi CD Tf CM — О О — CM ^ CD
CMTfCDOOOCMLONOCMlONOCMLOOO — TfN CO CD Oi ™ Ю
................... .
CMCMCMCMCMCMCOCOCOCOCOTfTf^^TfiOlOWlOCDCDCDCDNNNNOOOOOOOiOlO>Oi^O
ююююююююююююююююююю
Tf IO CD CD N N OO OO Cft Oi4 0_ — — CM^ CM CO CO1 Tf Tf LO IO^ СО_ CD1 N N OOi СЮ Oi 05 O^ — — CM^ CM^
—" —" —" —" —" —" —" —" —" —" —" CM см" см" см" см" см~ см" см" см" см" CM" CM см" см~ см" см" см~ см" CM" CM" CO со" со" со" со" со"
COOOOOOOOOCOCOCOCOOOOOOOOOCOCOCOCOOOOOOOOO^^'sf’TfTfOiOiOlOi^TfTfTf
gggggOOOOOOOO	— — — — — CMCMCMCMCMCMCMCMCMCOCOCOCOTfTfTf
0i0i0i0i0i050i0i0i0i0i0i050i0i0i0i0i0i
о" Ю о" OO CD" N оо" CM CD" CO о" О о" CO cd" CM оо" N CD" OO о" Ю о" OO CD" N оо" CM CD" CO о" О о" CO CD" CM Οθ"
CONCSCD — CD — NCMOOTfOCDCNOOLO — OOLOCMONlOCMOOOCDlOCOCM — 00500NNCD
CDCDNNOOOOOiOiOO — CMCMOOCOTfiOlOCDNOOOOOiO — — CMCOTflOCDNNOOOiO —
—	— — ^ - — — — — —	—	—	CSjCMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCNCOCO
CM^ OO^ CD LOi — — CO^ Tf N^	Ю G\ Tf IO^ Ю — CO N CO Oi^ — Tf Oi_ Tf UO	N	IO^ N Oi^	CM_ N	N
N Tf CD" Oi Tf CD" CO" —" — N Oi" CO OO	Οθ" Ю Tf Tf Oi —" uo" ο" Οθ" CD" lo" CD" Oi" CO" OO	Tf	CM o" o" —	CM" LO	Ö
N — lOOiTfOOcOOOCONCMOOCOOOTfOCD — OOTf-CDCOONTfOOOlOCOOOOCDTf	— OiOO
lOCDCDCDNNOOOOOiOiO - —	— CMOOCOTfTflOCDCDNOOOOOiOO —	CM	CO CO Tf Ю	CD CD	N
— — — — — — — — — — — — — — — — CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
135

Продолжение табл.
^ФОС^^ОСОЮСО^СМСО^ЮСОСЧСО^ЮЮСОСЧС^СОЮСОГ-ООМСО^ЮСО
TfC0TfTf4fTfTfTfTfTfTfTf-^<TfTf-<5t<TfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTfTf
Tt	— (Μ	CO	CNJ Tf CD 00 COCD05CNUOOOOOCNCO Tf 00 CN Ю Ю	1Г>
IO Tf	Ю	00	С\ —	CO	IO UO О σι — CO^ (O «О OO4 «О CO IO О- OO^ CO CO CXD CD CO LO^ О- CM	1H
CN со"	со"	CO	Tf	Tf ю"	ю	ю" cd" cd" cd" о" о" о" оо" оо" О)" СП СгГ егГ о" —" —" —" —" οί CS)" со" со" Tf Tf	^
—	_	—	_	—н —,	_,^-,^,^,^.,^-,^H^^^^H^^^cSCNcsjc^cMc^oqcsjcsqcMcsqCN
ς Cl
Civo
3
VO
О
СУ
I
*
0
LO Tf О
О
СП
LO
О О
О О
О
о
о
о
о
о
LO
О
о
о
о
О
О
О
О
ю
О
о
LO
О
О
О о
LO CO CD
О
CO
CN
OO CO
CD CO
О
о
Tf
о
OO
CO
о
Tf
OO
Tf
OO
CO
OO
CN
00
CO
Tf
О
Ю
— о
Tf Tf Tf
LO
UO
LO
UO CD
CO CO
CO
о-
C^
O-
OO
о
OO
OO
О)
05
05
СП
05
О
о
ZZ
CN
CN
CN
CO CO
CD
CO
CO
CO
00
05
LO
СП
Tf
ю
CO
CO
CM
CO
CD
CN
Tf
O-
CN
CO
CO
CN
О-
CO
CO
CO
со
Tf
CN CO
о
UO
CO
о
00
О
CO
00
о
CO
CO
CO
CO
о
00
CN
CO
O
CO
CO
Tf
СП
Tf
О
О
CO
C4U0
О
CN
CN
CD
Cl
CO
Tf
00
COs
О-
COs
ОСI
CO
OOs
CN
O-
CN
O1
CN
O1
CO
00
CO
СП
COs
CN
оо_
Tf
о
о"
CN
CN
CO
со"
Tf
ю"
ю"
со"
CO"
0-~
о-"
оо"
0>"
СП
о"
о"
S
CN
со"
CO"
Tf
Tf
ю"
UO"
О-"
оо"
оо"
СП
о"
— —
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CN
CO
юооооююююооооооююююююоооооооююююю
0500000 ООО — — — — — — — — — — — — CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNC4
i^cocococococococococococo	coco
С^ЙСООЮОСОС^ФСО^С^-НО	О — CNTfc005CNC0OL0OC0C005C0TfCN —
OO^ cI UO СП CN	CD	СП	CO^ (DO Tf	OO^ CN CDs	Tf 00_ CN CO O^ Tf СП	CO	00_ CN О — CO O^ IO O^ UO O^
о" Z! — — CN	CN	CN	со" со" Tf Tf	Tf ю" ю" CO	CO" CD" О·" N·" оо" О)" СП	СП	СП о" о" —" —" CN CN CO CO" Tf
—	— — —	—	—	— -V^ -	— — —	— — — - — - —	—	— CNCNCNCNCNCNCNCNCN
UO Ю Ю Ю Ю Ю Ю
COs CO Tf Tf UO UO COs CO^ О О 00 00 СП СП
CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO CO" CO" CO" CO" CO" Tf Tf Tf ^ Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf
O1
O1
O1
О
I"-
О
O-
о
O-
О
O1
O^
о"
00
со"
о
оо" CN
CD" CO
о" о
о" CO
CO" CN
оо" о
со"
00
о" ю
о" CO
со"
00
00
СП
о
— CO
Tf CD
00 О
CN Tf
CD 05
—
о
О
Tf 0-
— Tf
00 I
О
00
СП
CN CO
Tf Ю
CD 00
СП О
— CN
Tf LO
CD
00
05 О
CN CO
Tf '
CO
CO
CO
Tf
Tf Tf
Tf Tf
Tf Tf
Tf UO
Ю LO
UO LO
LO
Ю
UO CD
CO CO
CO '
05
00 Tf OO О COs Tf 05 О CN — CO	О	СП СП	— CO^ Tf LO^ СП	CD^ CO CO^ COs CN	UO^ Tf CO^ СП О-
CD" О" ОО" ОО" СП CD СП CO" Oi" Oi" О-" CO" CD	ОО" —" Iß" —" О ю" Tf Tf	CO Lß" СП Tf о" CO	О- Oi" о" CN lß" о"
CDrfCN - OOOh'h-CDTfTfTfTfTfUOCOTfTfUOCOt^-CDt^-OOOCNCOlOTft^O) — Tf
OO 05 О — CNCNCOTfUOCDOOOOiO — CNOOTflOCOOOOCnOCNCO^UOCOl^OOO-
CNCNCOCOCOCOCOCOCO CO CO COCO^^^Tf^^^^^^UO Ю UO LO UO UO UO UO CD CD
136

NOOCSThiOCONOOCSThCONOO
;Ю CO CS 00 Th	CO	CD CO	CO N
I О (N 1Л О	CO	IO	OO^ —	Tf ^ Oi
I г*<" Ю CO" со" со" О	N	N	CO Oi	СП сгГ Oi"
'CSCSCS<NCSCSCS<N<NCSCSCSCS
юоооооооююо ю о
csoioooOTh — Nrf — csTh — о
ThThcorhiococoNcoNoooiO
OO COCO CN-O CO 05 OO CO
CS Ю Ю — OO Ю CO — ThCOOCOOO
CO CsQ — OO rh — OO Ю CO CO О OQ LO
о" — со" со" rh ю" lo" со" оо" оГ о" о" —"
COCOCOCOCOCOCOCOCOCOrhrfTh
ююооооооююююю
с<| Cs со со со со со со со со со со со
CO	CO CO CO COfnCO CO
О	О — CS Th CO Oi CS 2 о ю о
IO	ЮО^ЮОЮОФ .N(N00
Th" LO ю" со" со" о" о" оо" оо" сгГ о" о"
(NCSCSCSCSCSCSCNICS^CNICOCO
LO LO LO	Ю LO	Ю	LO
0\ О — —	CS	CN CO^ CO	Th Th	LO LO
Th" ю ю" ю" Ю	Ю	IO IO ю	ю" Ю	ю" LO
СОСОО5С5О^О)О5 05ЮЮЮЮЮ
NNNNNNNNOOOOOOOOOO
о о	о	о	о	о N
о" О о" CO со" CS оо" О со" OO о" ю о"
ЮОЮОЮ — COCSOOTh-!Ni*
CO Ю CO 00 Oi — (N^iONO)OCS
NNNNNOOOOOOOOOOOOOiOi
CO^ 05 CO^ Th OO^ CO^ UO OO^ CO OO^ — 00 N
со" со" о" Oi о>" —" Th" оо" оо" rh" cs" о" о"
COOiOi - Th оо — Th Th оо cs со о
(NCOThCONOOO — CSCOLOCOOO
COCOCOCOCOCONNNNNNN
£
2
о
Ю
CO
Cd
=ί
X
>>
■&
X
2
X
X
а>
*
>»
CU
Cd
Si
X
CS
I©
Cd
H
X-B-
Oi-Q-
CO,
SÖ
C S
ЮОЮФ - ThN - «N — ю OO CO- — 'tNOi-
СОгЬг^тЬЮЮЮСОСОгЬтЬгЬЮгЬтЬтЬгЬтЬ
’—I CS CO 00 CS Th Th
— CS CO Th Ю <0 N^ 00 O^ CO^ Th^ СО_ CN CO^ Th^ Cft
cs cs" cs" cs" cs" с-f cs" cs" cs" со" со" со" со" Th" Th" Th Th" Th"
OiThOiOOLOCSOLOOONO — — — OCO
— CSCOCO^rhiOCOCOlOCOCOOONOOOiOOi
— ю— — LO-	OO — OO N Th OO Th Th N
LO О CO CS OO — OO Ю COCSOOiCOCO^LOTh
Ю CO CO N N 00 Oi Oi О CS CO Th Th N OO^ Oi^ O^ CO
о" о" о" о" о" о" о" о" —" —" — —" —" —" —" —" Cs" Cs"
OOOOOOOOOLOLOiOLOOOOOlO
ЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮЮСОСОСОСОСО
СОСОСОСОСОСОСОСОСО
о — (NThcooicsoooioococsoicOThcs-
—	CS CO Th LO^ CO OO^ Ol — (N Th LO^ N 00 O^ (N Th CO4
—	-Hri I—Г —Г т—Г —Г cs" cs" cs" cs" cs" cs" со" со" со" со"
— — — — — — — — — LO LOLOiOOiOiOiOiCO
νννννννννννννΝνννοο
оооооооооооооооооо
COCOCOThN-OOCOCON — COCO — CSThOOCO
OOiNCOOThOiCOOOCOOOThOiLO — NCOOiCO
CO Th rf Ю LO Ю CO CO NNOOOOOiOO - — CS
OlOCSOOCSCOONCOCSCOOOOCOr^StO
COOiCON - LOOiThOOcOOOCOOiCOO)^^^
COCOThThLOLOlOCOCONNOOOOOiOi^^^
137

Продолжение табл. 10
Г". CO	OO CM CD Ю Ю ^ CM 00 Tf Ю CM CD CO ^ ^ Sg 2	2	Й in тН CO on	S
О CN CO	00 О — CO СП» О CS) CO -^COTfCOCOLOCOOO -	-	~	►	-	-	-	~	-	-	-
ίο ιό io	io со" со" со" со" о" in" о" оо оо" оо" оо" оо" cd" сгГ о>" cd"2 2 2 Ξ Z! 2! 23 23 2 2 2	^
-NNOOCOWiOW(N^WiOO-O5(Nli:O0OMONCOO<NOONCOTfNO
—«CM^COlßCOOOh-CD — COCMTfCOOOOOCMCOOOCOCDCOCOTfl^OCO — Tf 00 CO CM
^	.	—ч ~-ч .—1 -—'^CMCMCMCMCMCMCOCOCOCOCOCOCOTfTf-'fTfLOlOLOLOLOCDCD
CSl	(N	О	CO OO	OO CO	CO	CO OO О)	CSJ OO	Tf Th О)	CM	CO	05 О	OO £2 2 ?М	CO	О	Ю	S
О	CO	00	CO 00 ^	CO ^	CM	О	О О —	CO CM	CD О Tf	CO	О	Tf CM	CM S3 ZX X]	S	§	К	S
о	(N COIO	Oi-COtq	CM Tf сО_	00_ Tf	CO^ 05^ —OO^	—	OO	CD^ Tf	fs. о CO CM^	Lra	От	CN	CN
см" см" см" со" со" со" со" со" Tf	Tf	Tf ю ю" ю" ю" ю" со"	cd" cd" о	о	оо"	оо"	оо" cd"	o>" 2 2 Ξ	Ξ	Ξ	23	2
юююооооююююоооооююююооооююююоооою
0COCONNNNNNNNOOOOOOOOOOOOOOOOOOO)O)O5OiO5G5O5O5OOOOO
CO	CO	CO	CO	CO	CO	CO
O	O	—' CM	CD 05	CM CD	O	LO O	С
OO	CM	Tf CD	OO О CM	Ю О	О	(N LO	t
CO
CO
CO
CO
CO
CO
Tf
CM
05
CD
Tf
CM
О
О
CM
CM
О
CM
Ю
00
—<
Tf
IN
CO
CD
о"
о"
О
N."
ь·"
оо"
ОО"
оо" 05
CD"
05"
о>"
CO
CO
со
CO
CD
05
CM
CD
о
ю
о
ю
00
csI
ю
CM
CD1
о"
о"
ZZ
ZZ
CM
см"
ад
—	СМСМСЧСМСМСМСМСМСМСМСМСЧСЧСМСМСМСМСМСМСМСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО
CO CO CO О О О О — — — — ю Ю Ю Ю LO	Tf Tf Tf 00 00 00 00 CO CO CO CO O
00 00 00 00 00 00 00 05 05 05 05 05 05 05 05 05	ОООООООО—' — - —« —>
ОООООООООООООООО—■—■ — — — —■—■ —< — — —■ —I —
_
о —<
CO
00
Tf
CM
CO
CD
tN
00
CD
CD
00 —
о
Tf
CO
Tf
CO
о
CD
Tf
CO
Tf
о
CM
00
CO
CO
ь-
CO
о о
Tf
05
tN
Ю
CO
о
IN-
CO
ю ю
S
Tf
Tf
Tf
Tf
ю
LO
CO
C^
00
05
CM
Tf
CO
00
CO
Tf Tf
LO
S
CD
00
05
о
CM
CO
Tf Ю
о
00
05
о
CM
CO
Tf
ю
CO
00
05
о
CM
Tf
CM
CM
CM
CM
CM CM
CM
CM
CM
CM
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
Tf
Tf
Tf
Tf
CD
CO
00
о
00
00
О
IN·
CM
00
CD
Г-
00
LO
о
о
LO
Tf
CD
CD
CO
05
о
CO
CO
LO
00
О
ю
CO
CM
00
CM
CD
LO
CM
00
Ю
CO
05
о
Tf
CM
CD
IN
CO
Tf
CO
о
05
00
О
Ю
ю
Tt
Tf
CO
CO
CO
CO
CO
CO
Tf
ю
Tf
CM
CM
CO
Tf
Tf
Ю
CO
CD
IN-
00
CD
05
О
CM
CO
Tf
Tf
Ю
CD
»N
00
CD
О
CM
CO
Tf
Ю
CD
О
00
CD
—н
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CM
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
138

OCOTfoOCT — CSCOTfCTOCSCOTfLflCTO — COTflflCDCT-CSCO^lflCDCT — CO^iflCDCTCS
ifllfliflTfTfiOiDlOlflTfiflifliDifliflTfifliAlflLOlfliflTfLfllfllflifllfllflTfiflifllfllfllflTflfl
CSCOTf	CSlTfCDOO	CO CD CT CS lfl 00 00 CS CD	TfOOCS	LO	Ю Ю	CD CS 00 Tf	CD CT CD
—< CO LO LO	N CD — CO	CD CD 00 О CO UO N 00 — CO	CD 00 О CO	Ю N	CSWN	CS LO N О	CO Ю 00 —
nninfn(r>fNjnnn^rs.OiOCSOCOCSCMOOCSNCOWOOOOOO’--WOWiOOOOO-'ißißN
S2ii:2S2SoP2SKlfecONCSN — CD — OOTfCTlOlOC005LOCSOOLOCSCSCSCT>NTf05Tf
OO
CT
LO
CT
Tf
LO
CO
CO
CS
CD
CD
CS
Tf
N
CS
CO
CO
CS
N
CO
CO
CO
CO
OO
О
OO
N
CD
OO
О
CO
CD
CD
CO
о
OO
N
CD
О
CO
CD
Tf
CT
Tf
О
о
CS
Ifl I
CD4
CT
CO
Tf
OO
CO
N
CD
OO4
CO
OO
CS
N
CS4
N
(N
N
OO4
со
CT
<3
CS OO Tf
о
CD
CS
со"
со"
Tf
LO"
ю"
CD"
CD"
N
N
Οθ"
ст"
ст"
о"
о"
_Г
CS"
CO"
со"
Tf
Tf
ю"
LO"
N
Οθ" Οθ" Cft"
о"
о"
—
—
—
—
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS CS CS
CO
CO
CO '
юююооооооююююююоооооооюююиоюююооооооюю
ООО — — — — — — — — — — — — CNCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCO
СОСОСОСОСОСОСОСОСОСО	CO	CO	CO	CO	CO	CO	CO
CDCSOiCDTfCS-О О — CSTfCDCTCSCDOlflOCDCOCTCDTfCS — О О — CSTfcDCTCSCD
CT COe OD 0_ Tf CO CS^ CD Tf CO CS^ CD^ O^ Tf CT^ CO 00^ CS N — CD^ O4 lfl; O^ Lfl^ O^ ID LO © Lfl^ O4 LD 0__ СD^ —
Cs" со" со" Tf Tf LO LO CD CD" CD" N N Οθ" Οθ" Οθ" СТ" СТ" о" о" —" —" Cs" CS" CO CO" Tf Tf Ю lfl" CD" CD" N N·" Οθ" Οθ" О)"
^—■’—■’—■ —■ ——■’—' —i — — — — — — CSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCS
юююююююююююююююююю
CD4 CD N N CO 00 CT CT	O4 — — CN CS^ CO^ CO Tf Tf ID Ю CD^ CD^ N N OO^ OO^ Cft4 Cft	O^ — — CS4 CS CO CO^ Tf
CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" CO" ^ Tf Tf Tf" Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf Tf rf	Tf Tf Ю lfl" LD ID" LO" lfl" ю" lfl" Lfl
N N N CS CO CS CS CS CO CD CD CD CD CD CD— — — — — — —CD CD CD CD CD CD CD	IOLO
—	— — CSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCSCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTfTfTfTfTfTfTfTf
CDCSCSCSTfOOTf — О — TfOO^CSCSCOCD — OOCDCDOOCSNTfCOTfcDOCDTfcO^NCsESS
COCDCTCSiDOOCSCDO^OOCSNCSNCSNCOOOTfOCDCOCTCDCOONlOCSOOOCDTfCO^S
ЮСОЬ-СТО — COTfCDNOOO-COTfCDNCTOCSTflONOOOCSTfiONCT — CSTfCD0022*
'tTfTf^tWiOlOiiDiOlOWCOCOCOCDCDCDCDNNNNSNOOOOOOOOOOOOOiOiOiOiOi
О
CO
CT
OO
Ю
Tf
LO
N
N
Tf
CS
CS
CO
CD
CD
CS
CT
N
N
CT
CS
CT
Ifl CS О
CS
CD
CT
LO
CS
—H
CO
*-н
Tf
CD
N
OO
OO
О
CS
Tf
CD
CT
CT
CS
Ifl
00
Tf
Ю
CT
CS
CD
О
Tf
CT
О
Lfl О LO
О
Ifl
О
CS
00
Tf
О
CD
CS
Ifl
О
CS
CO
Ifl
CD
N
OO
CT
О
CS
CO
Tf
CD
N
00
CT
CS
Tf
Ifl
CD
00
CT — CS
Tf
Ifl
N
00
CT
CO
Tf
CD
N
CT
Tf
^f
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
Tf
LO
Ifl
LO
LO
Ifl
Ifl
Ifl
Ifl
CD
CD
CD
CD
CD
CD
CD N N
N
N
N
N
N
00
00
00
00
00
00
139

VO
Q
ä
ϊ
§
rS
s.
C5
O 5
>. >>
ς -Θ-
га \
cfs
ς Q-
cio
ГС
O’
Ю CD О
CD Tf1 N
— (N CO
(N (N СЧ
05 00 CO
05 CO 00
О 00 Ю
О o' —
Th Tf Tf
CO CO
О ю О
N CN 00
CD 00 —■
05 00 00
CQ.ICN
ООО
05 N.CD.
N Tf —
O CN Tf
05 05 05
Cd
Cd
=J
S
ч
VO
cd
ю гг
CQ >
х S
О- .
CU JJ
X о
ς CL
Cixg
О
3
OiOOLOOOCNlOO>—■ N — TfONOiO--OCNTfCD
Tf 1^f LO Ю LO CD CD CD NTflOlHlCD^tLOLOCDLOLOlOLO
CNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOTfTfTfTfTfLOlOlO
CNNCOOIOCOOOOLOOOOOCDOCN^^^^SSS
CNCNCOTfTfLOCDCDNLOCDNCDOO^S^H^^H^i-H
_ ю —.	—	Ю —	00	— 00	N	Tf	00 Tf Tf	N CN CN
Ю О CD CN	00	Tf — 00	Ю CO	CN О	05	CO	CO Tf Ю	Tf N CO
UO CD^ CD^ N	N	OO^ О Cft	O^ CN	CO^ Tf	Tf	N	00_ 05^ O^	CO Tf CD^ N
о o' о" о	о	o' о" o'	—Г —Г —Г —Г	I—Г	—Г	—Г —Г cn	cn" cn" cn" cn"
СОСОСОСОСОСОСОСОСОСОСО
О — (N Tf CD О) <N CD О Ю	О	CD	Csl	О) CD Tf CN — О	О
—	CN CO^ Tf U2 CD^ OOi Cft^ — CN	Tf	UO	N	OO^ O^ CN Th CD^ OO^	CN
—Г —Г I—Г ~-Г I—Г —Г ,—Г —Г CN CN	CN	CN	CN	CN CO со" со" со" со" Tf	Tf
— —	— —■ — — —«lOiOlDLOOOOOOOOOCNCNCNCN
• CD CD CD CD CD CD CDCDCDCDCDCDCDCDCDCDCDNNNN
ООООООООООООООООООООО
— TfO5CDU^CD05rf — OOTfO5CDU0CD05Tf—-О—<
Tf т^ЮЮЮ CD N N С
CO Ю
CO
CN
CO
CN
N
CO
CN
N
05
CO 00
Cft Tf
О
CD
CN
00
Tf
00
Tf
05 CD
N 00
05
05
О
О
CN
CN
CO
Tf
Tf Ю
140

г-	' CO CN O CN Ю 05 — Tf CO О) — Tfc005CN'>fc005 — TfiONOrtiOCDOThN-< CN Ю CO OO 05
^ЮЮЮЮ1ЛЮЮЮЮЮЮСОЮЮЮФЮЮЮ(ОЮЮЮФЮЮЮСОЮЮЮЮЮЮЮЮ
§8§2„o,g^S 2a5SSSSSS.ooSS&.iS8S^«ooo заяЗюКД2
io со со" со со" n n n оо оо" оо" оо оо" οΓ σΓ o>~ of2 2 2 ZZ ZZ 2 2 EU 2 2 2 21 21121212 2 2 2
ЮЮООООЮООСОЮ — COCNCDNCONCOCO^TfOOO)iOCN — COCONiOlOlOCO — — OCDN
'tCD(J)(Na)^CO0WOOOCOWrt<NO'^<NWOiCNOrtN(NOCO0CO-iNLOO5W(J>'^OO
^,^,^(^^,(^(NlNiNiNCOWCOrtCO^TfTt^t^lOWWWCD^OCDNNNOOOOOOOOa)^
N
CO
CO
T^
OO
CO
CO
CO
OO
05
CN
OO
Tf
Tf
О)
CN
CO
О)
N
OO
OO
CO
CO
Th
CO
Tf
CN О
О
О
CO
CN
CO
О
Tf
CO
N
Tf
CN
CN
<Э
CN
CO
Ю
05
CO LO
CN
Tf
О
OO
Tf
CO
cI
—
<» — CO^
CO
Tf
N
CO
CO
CO
со"
CO
Tf
Tf Tf Ю
ю"
ю"
ю"
ю"
со"
со"
со"
N
N ОО" ОО"
оо"
О)"
оГ
сооооюа^ю-
- of Qf о" о" — —Г — CN CO CO CO Tf IO ю" со" со"
ооооююююоооооююююооооюююю5225Й)2Й!222<^2
NNNNNNNN00000000000000000005050505050>050)22222222ZZZZZZZZ
CO CO CO CO CO CO CO CO	CO	CO «,нсолЯсопюпюЯлйгнЯ^.
—.(NTtcoaxNcooioococNiocoTfcN	— о	о —
TfCOOOOCNlONOCNlONOCNLOOO —	TfN	CO CD О °ί 1H °Ч 011H °Ч tR-	°Л. cH	°Ч cI
Tf Tf Tf ю"ю" ю"ю"со"со"со"со"N N N N Οθ"00^"°5 О)"05"0>"2 2 2 ZZ ZZ ZZ	2 2 21	21	ZZ 2
юююююююююююююююююю
—	-H CN CN CO CO^ Tf Tf Ю lO_ CD^ CO N N OO^ OO^ О 05	О. — — (N CN CO^ CO Tf Tf LO Ю О CO N N OO OO^ Cfi
CN CN (N CS CN CN CN CN CN CN CsT CN (N CN CN CS)" CN CN CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO
ююююо50) 05юсососососососососо	Tf^Tf	^nnnn	-	—	—	—	ю	ю	ю	ю
NNNNNNNN0000000000000000000)0)0)0)050)0000)0)0300000000
ООООООООООООООООООООООООООООО — — — — — — — —
TfO)0WCOa)^«O— TfO)CDW0O)Tf-O —^OXOlOCOOTf^O-^0)C0WC00)Tf
COTfCOCN—ООООООО — CNCOTfCOOOO<NTfC005CNlOOOC4COOTfOO<NNCNN<NOO
N00050 — (NCOTfLOCONOOOiO — (NCOTfCONOOOOCNCO Tf CO N050 — COTfCDN050
—	— — <N<NCN.<N<N<N<N<N<N<NCOCOCOCOCOCOCOCOCOTtTfTfTfTfTfTfiOiOLOiOlOlOlOCO
—	OOCO - NlOl005<NNTfCOiON — N Tf CON О) Ю	CO CO-h	^ OO Ю OO	OO Q CO -	N	CO	CO'
^<NO00CDTfC0<NOO0)050500 00 05 05 05 O —	CN CN Tf	CO 00.0)	— CO CO N	O CO N O)	(N	CO	O
CO N OO OO 05 O — CN CO \f Tf LO CO N OO 05 O — CO Tf	LOCO N	00.05 O	(N CO TflO	N OO 05 O	<N	CO	Ю
^-,^-,^„,,-,CNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCOCOCOCOCOCOCOCOCOTf'TfTfTfTfTfTt'TflOLOlOLO
141

Продолжение табл. 11
-·&
Q£"u
ct
•м.©.
OQ^
X
О
—	CSCONOi- CSCOCONCD — CSCOThCOOOO—'СЧСОтЬСООО — CSCOTfCOOCSCOLO
ЮОЮЮЮ0СО0ЮЮЮСО00С£>ЮЮ(О0СОСОЮЮЮ00ЮССИЛЮСО0О
LO
ю
ю
N
CS
Ю
N
‘со"
Th
Tf
Tf
Th
ю
CSI
CS
CS
CS
CS
CS
COCDCDCSLOOOOOCSCO
N — COCSOONOOOCS’
ThOiLOOCOOOOO^N<
ООО — — CSCSCOCS<
CO	CO (N CO CD CM Th О CO CO	COC^ NCOCO	CO CO 00	COCO CSJ-N CO(J)OOCO
со	со со о оо N со о со со	Tf cn Tt — о	о — cs ю ю — оо ю со —« Th со οι со оо
—	cooocooocsN<NNCsNcooocooico<NoOThOcocs-ооть — ооюсосоооою
о
о
CO
CO
OO
Th
о
о
N
Tf
о
N
N
Th
CS
CO
CO
CO
CO
CO
Tf
CO
CS
CD
CO
CO
о
LO
CO
о
OO
ю
CO
CO
CO
OO
N
о
LO
CO
LO
со
N
N
OO
Ol
о
OO
Ol
—I
—H
CS
CO
I-H
CO
Th
LO
N
—
—
—
—
—
—
—
—
CS
—
’—1
CS
CS
cs
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO
CO'
CO
CO
CO
CO
CO
о
о
CS
Th
CO
Oi
CS
CO
о
LO
о
CO
CO
CD
со
Tf
CS
о
о
CS
Th
CO
CD
CS
CO
о
ю
о
CO
Th
OO1
CS
CO
O4
Th
CD
CO
OO
CS
N
CO
O4
ю.
о
ю
O4
1Л
ю
O^
LO
O4
ю
о
со
—
N
CS
OO
Ю CO CO
CO
N
N
оо"
оо"
оо"
оГ
CD"
о"
о"
-J4
_г
CsT
Cs"
со"
со"
Th
Th
LO
ю"
со"
со"
N
N
оо"
оо"
Oi"
cd"
о"
о"
_ _
—
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CS
CO
CO
Oi
CO
ю
CO
CD
Tf
_
о
		,
о
о
о
CS
CO
Th
CO
OO
о
CS
CS
Th
CO
OO
о
CS
Th
CO
OO
CO
о
о
о
о
CS
CS
—1O- TfCncOLOCOCHTf —'О — TfOicOLOCOCnTh — £
TfOCOCSOOlßCSOlCOTfCSOOOCOThCOCS — ООО,
С^'ФЮ^ОООМСОЮМТ)--CSJThCOOOOCSjThCOOOi
COCOCOCOCONNNNNNOOOOOOOOOOOlOlOiCTl Ol ;
oocsNcocscomoicoooNoooio — ThcoThN — ooco^iooocooifcgi^feSin
CONOlOCOCOLOCOOOOl — CSThCONCDOCS^CONOl- W^C0 00kOnnho
iOtOLOCOCOcOCOCOCOCONNNNNNOOOOOOOOOOOOOlO>OlOlOl22-i22-H
N
CS
Th
N
00
CS
OO
N
CO
CO
LO
о
CO
ю
N
Oi
о
о
о
о
о
о
142

Таблица 12. Массы ленточных фундаментов, нагруженных посредине
Q, кН
Qofr
Фобщ/Q
бфакт*
кН/м2
Шири¬
на, M
d, см
В 25,
м3/м
R III,
кг/м кг/м3
Опа¬
лубка
на I м
M2
Приме¬
чания
100
107
1,07
200
195
0,55
20
0,11
5
46
0,4
Только
стыковоч¬
200
220
1,1
200
1,1
30
0,33
10
31
0,6
ная арма¬
400
456
1,14
199
2,3
50
1,15
37
32
I
тура
600
704
1,174
201
3,5
70
2,38
80
34
1,4
100
106
1,06
250
236
0,45
20
0,09
5
56
0,4
То же
200
218
1,09
243
0,9
40
0,36
6
17
0,8
400
444
1,11
247
1,8
50
0,9
27
30
I
600
673
1,122
250
2,7
60
1,62
68
42
1,2
800
910
1,138
246
3,7
70
2,59
116
45
1,4
100
104
1,04
300
297
0,35
20
0,07
5
72
0,4
»
200
214
1,07
286
0,75
35
0,263
6
22
0,7
400
435
1,088
300
1,45
50
0,725
20
28
I
600
659
1,098
300
2,2
60
1,32
45
34
1,2
800
887
1,11
301
2,95
70
2,065
96
47
1,4
1000
1118
1,118
295
3,8
80
3,04
175
58
1,6
100
103
1,03
350
343
0,3
20
0,06
5
83
0,4
200
210
1,05
350
0,6
30
0,18
6
31
0,6
I
400
430
1,075
344
1,25
50
0,625
20
32
600
651
1,085
343
1,9
60
1,14
47
41
1,2
800
874
1,092
350
2,5
70
1,75
76
44
1,4
1000
1102
1,102
350
3,15
80
2,52
147
59
1,6
1200
1334
1,112
347
3,85
90
3,465
202
59
1,8
100
103
1,03
400
343
0,3
20
0,06
5
83
0,4
»
200
208
1,04
378
0,55
25
0,138
6
39
0,5
400
426
1,064
388
1,1
50
0,55
14
26
I
600
644
1,073
391
1,65
60
0,99
32
32
1,2
800
865
1,081
394
2,2
70
1,54
60
39
1,4
1000
1088
1,088
397
2,75
80
2,2
101
46
1,6
1200
1315
1,096
399
3,3
90
2,97
161
55
1,8
1400
1546
1,104
397
3,9
100
3,9
225
58
2
Q — нагрузка от стен (толщина стены d = 20 см, включая стыковочную ар¬
матуру 0 8 мм, а = 16 см).
Qo6ui =Q + вес фундамента + 8 кН/м2 временной нагрузки + 5 кН/м2 подвижной
нагрузки.
143

СОДЕРЖАНИЕ
ПРЕДИСЛОВИЕ	3
А. ПОДГОТОВКА РАБОЧИХ МАТЕРИАЛОВ	3
1.	Одноосно армированные монолитные	плиты	3
1.1.	Расход	стали в одноосно армированных монолитных	плитах	3
1.2.	Расход	бетона в одноосно армированных монолитных	плитах	12
1.3.	Расход	опалубки одноосно армированных	монолитных	плит	13
1.4.	Баланс	масс	13
2.	Массы двухосно армированных монолитных плит	13
3.	Массы ребристых плит	14
3.1.	Расход	стали многопролетных ребристых	плит	14
3.2.	Расход	бетона в ребристых плитах .	18
3.3.	Расход	опалубки в ребристых плитах .	18
3.4.	Баланс	масс	19
4.	Массы опор	19
4.1.	Расход	стали в опорах	19
4.2.	Расход	бетона в опорах .	60
4.3.	Расход	опалубки для опор	60
5.	Масса стальной арматуры в стенах	60
6.	Масса стальной арматуры в полах	60
7.	Массы фундаментов	60
7.1.	Квадратные фундаменты с нагрузкой по центру .	60
7.2.	Прямоугольные фундаменты с нагрузкой по центру .	61
7.3.	Прямоугольные ленточные, фундаменты с нагрузкой по цент-
ру .	.	.	.	61
7.4.	Масса отмосток .	......	61
7.5.	Оценка таблиц фундаментов по п. п. 7.1. и 7.2	61
8.	Защитный слой для отдельных фундаментов	69
9.	Пояснения к разделу Б	69
Б. РАБОЧИЕ МАТЕРИАЛЫ	70
1.	Одноосно армированные монолитные плиты	70
2.	Двухосно армированные монолитные плиты	75
3.	Ребристые плиты	85
4.	Расход стали в опорах	84
5.	Расход стали в стенах	94
6.	Расход стали в плитах пола	95
7.	Массы фундаментов .	96
ПРИЛОЖЕНИЕ К РАЗДЕЛУ Б	99
8.	Массы комплектов ребристых плит перекрытий	100
9.	Массы многоэтажных бесподвальных зданий	100
10.	Масса стали на I м3 бетона комплекта строительных элементов
здания	111
11.	Массы многоэтажных зданий на I м3 строительного объема	111
12.	Экономические исследования. Калькуляции	127
144