ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
1985
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
НАВСТРЕЧУ XXVII СЪЕЗДУ КПСС!
Коваль В. В. Научно-технический прогресс на
предприятиях Росмясомолторга 2
Забродкин Е. В. Совершенствовать эксплуатацию
хладокомбинатов Росмясомолторга 5
Бахвалов О. А. Реконструкция и капитальный ремонт
холодильных предприятий — одно из основных направлений
технической политики Росмясомолторга 8
Водчак Р. Н. Повышение рентабельности производства
мороженого 10
Паланто Ю. А. КСУКП на предприятиях Московского
областного объединения Росмясомолторга 11
Тарасов Н. С. КСУКП на Липецком хладокомбинате 13
БРИГАДНОЙ ФОРМЕ ОРГАНИЗАЦИИ И
СТИМУЛИРОВАНИЯ ТРУДА - ШИРОКОЕ ВНЕДРЕНИЕ
Васюков Н. С. Из опыта создания комплексных и сквозных
бригад, работающих по единому наряду в цехе
мороженого Пермского хладокомбината Росмясомолторга 16
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Бодь Л. И. Основные направления проектирования фабрик
мороженого с учетом максимальной механизации ПРТС
работ 18
Кладий А. Г. Совершенствование схем хладоснабжения
цехов и фабрик мороженого 22
Крестьянинов Р. Я., Хиценко М. А. Из опыта
модернизации и реконструкции цеха мороженого Мурманского
хладокомбината 23
Дейнего Г. П., Мнацаканов Г. К., Косой С. М., Кры-
минский А. И. Эффективность применения воздушного
охлаждения с активным увлажнением воздуха в камерах
хранения замороженных неупакованных продуктов 25
Гиндоян А. Г. Пути повышения долговечности зданий
хладокомбинатов 29
ЗА ЭКОНОМИЮ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
РЕСУРСОВ
Крайнев Ю. А. Экономия топливно-энергетических и
сырьевых ресурсов на предприятиях Ленинградского
областного объединения Росмясомолторга 32
ПРОБЛЕМЫ ЭКОЛОГИИ
Чумак И. Г., Цимерман А. Б. О совершенствовании
аппаратов косвенно-испарительного охлаждения
воздуха 35
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Несвицкий А. А., Кабаков А. Н., Максименко В. А.
быбор оптимальных режимов охлаждения конденсаторов
холодильных установок 39
Вычужанин В. В. Комбинированная автоматическая
система регулирования параметров воздуха в
кондиционере 43
Везиришвили О. Ш. Научно-техническое прогнозирование
развития систем кондиционирования воздуха с
применением теплонасосных установок 44
Гришин С. М., Чумак И. Г. Исследование
воздухоохладителя с псевдоожиженным слоем в условиях инееоб-
разования 47
Алексеев А. В. Влияние локализации теплопритоков
охлаждающими приборами на потери продуктов при
хранении 49
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
Оленев Ю. А., Шпякина Н. Н., Казакова Н. В., Тырки-
на Л. Ю. Новые нормы расхода сырья при производстве
мороженого 53
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Соломаха Ю. К. Высокое качество монтажа и ремонта
холодильного оборудования — одно из условий его
безопасной эксплуатации 56
ИЗОБРЕТЕНИЯ 15, 38, 52, 54, 62
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Бялый Б. И. Новая книга по автоматизации систем
кондиционирования воздуха и вентиляции 57
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Из Бюллетеней Международного института холода 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Уткин Е. П., Помощникова Р. И., Акимова Н. Н,
Модернизированные холодильные машины 2ХМ-ФУ40,
2ХМ-ФУ40РЭ. Компрессорно-конде*нсаторные агрегаты
АК-ФУ40, АК-ФУ40РЭ 60
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
TOWARD XXVII CONGRESS OF CPSU!
Koval V. V. Scientific and Technological Progress at
Enterprises of Rosmyasorybtorg. 2
Zabrodkin E. V. Improvement of Operation of Refrigerated
Combines of Rosmyasomoltorg 5
Bakhvalov O. A. Reconstruction and Overhaul of
Refrigerating Enterprises-One of Major Trends of Technological
Policy of Rosmyasomoltorg 8
Vodchak R. N. Raise of Profitableness of Ice Cream
Production 10
Palanto Yu. A. System of Product Quality-Management at
Enterprises of District Association of Rosmyasomoltorg 11
Tarasov N. S. System of Product QuaNty Management at
Lipetsk Refrigerated Combine 13
WIDE INTRODUCTION OF BRIGADE FORM OF LABOUR
ORGANIZATION AND INCENTIVE!
Vasyukov N. S. Experience of Creating Complex and
Through Brigades Working by A Single Work Order in
Ice Cream Shop of Perm Refrigerated Combine of
Rosmyasomoltorg 16
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Bod L. I. Basic Directions of Designing Ice Cream Factories
Considering Maximal Mechanization of Handling
Operations .18
Klady A. G. Improvement of Refrigeration Supply to Ice
Cream Shops and Factories 22
Krestyaninov R. Ya., Khitsenko M. A. Experience of
Modernizing and Reconstructing Ice Cream Shops at
Murmansk Refrigerated Combine 23
Deinego G. P., Mnatsakanov G. K„ Kosoy S. M., Kry-
minsky A. I. Effectiveness of Utilizing Air Cooling with
Active Humidification of Air in Low-Temperature Cold
Rooms for Unpackaged Products 25
Gindoyan A. G. Ways of Prolonging Life Time of
Refrigerated Combine Buildings 29
FOR ECONOMY OF FUEL-ENERGY RESOURCES
Krainev Yu. A. Economy of Fuel-Energy and Raw Material
Resources at Enterprises of Leningrad District
Association of Rosmyasomoltorg 32
PROBLEMS OF ECOLOGY
Chumak I. G., Tsimerman A. B. Improvement of
Apparatuses of Indirect-Evaporative Air Cooling 35
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Nesvitsky A. A., Kabakov A. N.. Maksimenko V. A. Choice
of Optimal Regimes for Cooling Condensers of
Refrigerating Plants 39
Vychuzhanin V. V. Combined Automatic Control System of
Air Parameters in Air Conditioner 43
Vezirishvili O. S. Scientific and Technological
Prognostication of Development of Air-Conditioning Systems with
Heat-Pump Plants " 44
Grishin S. M., Chumak I. G. Investigation of Air Cooler
with Pseudoliquefied Layer Under Frosting Conditions 47
Alekseyev A. V. Effect of Localizing Heat Gain by Cooling
Apparatuses on Product Losses During Storage 49
STANDARDS AND QUALITY
Olenev Yu. A., Shpyakina N. N., Kazakova N. V., Tyrki-
na L. Yu. New Norms of Raw Material Consumption in
Ice Cream Production 53
LABOUR PROTECTION AND SAFETY PRECAUTIONS
Solomakha Yu. K. High Quality of Assembling and Repairing
Refrigerating Equipment-A Condition for Safe Operation 56
INVENTIONS 15, 38, 52, 54, 62
BOOK REVIEW
Byaly B. I. New Book on Automation of Air-Conditioning
and Ventilating Systems 57
FOREIGN TECHNICAL NEWS
From Bulletins of International Institute of Refrigeration 58
REFERENCE DATA
Utkin E. P., Pomoshchnikova R. I., Akhnova N. N.
Modernized Refrigerating Machines 2XM-FU40, 2XM-FU40RE.
Condensing Units AK-FU40, AK-FU40RE
SUMMARIES

С 14 по 17 мая 1985 г. в Липецке проходило
научно-практическое совещание ведущих специалистов и руководителей Росмясомрл-
торга и подведомственных ему предприятий. В работе совещания также
приняли участие сотрудники научно-исследовательских, учебных и про-
ектно-конструкторских институтов и организаций.
Совещание открыл заместитель министра торговли РСФСР А. Н. Сер-
гиенко, который остановился на задачах, вытекающих из ^решений
апрельского A985 г.) Пленума ЦК КПСС, положений и выводов,
содержащихся в докладе на нем Генерального секретаря ЦК КПСС М. С.
Горбачева.
На совещании были обсуждены следующие вопросы:
интенсификация научно-технического прогресса, совершенствование
эксплуатации и реконструкция предприятий;
пути повышения эффективности производства, управления качеством
продукции;
совершенствование бригадных форм организации и стимулирования
труда;
обеспечение экономии сырьевых и материальных ресурсов и
сохранности социалистической собственности;
кадровые вопросы и исполнительская дисциплина.
По итогам совещания было принято решение, направленное на
безусловное выполнение планов и социалистических обязательств 1985 г.,
улучшение качества выпускаемой продукции, рациональное и бережное
использование топливно-энергетических, сырьевых и материальных
ресурсов, внедрение прогрессивных технологий и трудосберегающей техники,
дальнейшее повышение эффективности деятельности объединения.
Ниже — в разделах «Навстречу XXVII съезду КПСС», «Холод —
на службе АПК», «За экономию топливно-энергетических ресурсов»,
«Бригадной форме организации и стимулирования труда — широкое
внедрение!» — публикуются статьи по материалам совещания.
НАВСТРЕЧУ XXVII СЪЕЗДУ КПСС!
УДК 621.565.92:658.2.016.7
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
ПРОГРЕСС НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
РОСМЯСОМОЛ ТОРГА
В. В. КОВАЛЬ
Республиканское объединение «Рос-
мясомолторг» Министерства торговли
РСФСР с его мощным холодильным
хозяйством и широкой сетью
производственных предприятий,
выпускающих продукцию более 15 наименований,
является важным звеном
агропромышленного комплекса страны и
непосредственно участвует в реализации
Продовольственной программы.
В настоящее время Росмясомолторг
занимает ведущее место в стране по
производству мороженого (около
260 тыс. т в год), сухого льда,
быстрозамороженных плодов, ягод и
овощей, опережает Минмясомолпром
РСФСР по производству
расфасованного сливочного масла.
Росмясомолторг уделяет большое и
неослабное внимание техническому
перевооружению и реконструкции
действующих предприятий, модернизации
производства, внедрению
трудосберегающей техники и прогрессивной
технологии. Это позволило с 1957 г. в 4
раза увеличить холодильные емкости и
объемы производства мороженого.
Выполняя решения апрельского
A985 г.) Пленума ЦК КПСС,
определившего задачи ускорения
социально-экономического развития страны
на базе научно-технического прогресса,
Росмясомолторг осуществляет
мероприятия, направленные на дальнейшее
укрепление и развитие материально-
технической базы подведомственных
предприятий.
В текущей пятилетке построено и
введено в эксплуатацию четыре
холодильника общей емкостью 36,4 тыс. т,
три цеха мороженого мощностью 19 т
в смену, три завода сухого льда и
жидкой углекислоты мощностью 8,6 т/сут,
2

два цеха по производству
быстрозамороженных плодов, ягод и овощей
мощностью 12 т/сут, реконструировано
шесть технологических цехов общей
емкостью 24 тыс. т с температурой в
холодильных камерах до —18 °С. В
производственных цехах установлено
120 поточно-механизированных линий.
Введено в действие 250 холодильных
компрессоров общей холодопроизводи-
тельностью около 140 тыс. кВт
A20 млн. ккал/ч при стандартных
условиях), автоматизировано 12
холодильных установок. Реконструировано 12
фабрик мороженого.
С целью повышения уровня
механизации погрузочно-разгрузочных и тран-
спортно-складских работ внедрено 925
электропогрузчиков, 62 грузовых лифта,
52 авторефрижератора. В
пакетированном виде перевезено 1460 тыс. т грузов.
Объемы перевозок расфасованного
масла в таре-оборудовании в торговую сеть
г. Москвы возросли с 1,002 до 21 тыс. т.
Условный экономический эффект от
внедрения новой техники составил
около 8 млн. руб.
Проведенная работа обеспечила рост
производительности труда за четыре
года текущей пятилетки в оптовой
торговле на 15,2 %, в производстве на 17 %.
При этом условно сокращено 127
человек. Фондоотдача на 1 руб. фондов
в 1984 г. составила 21,1 руб.
Принятые меры позволили в
одиннадцатой пятилетке не только
укрепить материально-техническую базу
производства и создать необходимые
.условия для хранения продуктов, но
и увеличить общий товарооборот на
10,5 %. Прирост складского
товарооборота составил 8,5 %.
Реализация долгосрочного курса на
интенсификацию экономики
объединения способствовала улучшению
производственно-технических и
экономических показателей работы объединения
(см. таблицу).
Характерной особенностью
деятельности объединения является то, что за
последние четыре года среднегодовые
темпы роста выработки мороженого на
одного работающего (или
производительности труда в натуральном
выражении) в 1,5 раза превышают темпы
роста объемов производства, что
свидетельствует о преимущественном
использовании интенсивных факторов роста.
Практический опыт многих
предприятий объединения наглядно подтверж-
Показатели
Объем реализуемой
товарной
продукции, млн. руб.
я том числе
мороженого
Прибыль от
производства продукции,
млн. руб.
в том числе
мороженого
Производство
мороженого, тыс. т
Количество цехов
мороженого
Мощность цехов
мороженого, т в
смену
Численность
персонала цехов
мороженого, чел.
Выработка
мороженого на. одного
работающего, т в год
Расфасовка
сливочного масла, тыс. т
Выработка
замороженных плодов,
ягод и овощей, т
1980 г.
343,0
287,1
95,2
85,1
236,1
49
519,3
6637
35,6
63,3
3964
1984 г.
371,9
310,6
106,0
92,7
256,6
52
576,9
6453
39,8
73,7
4931
1984 г. к
1980 г., %
108,4
108,2
110,3
109,0
108,7
104,0
111,1
97,2
П1,8
116,3
124,7
дает, что капитальные вложения,
направляемые на реконструкцию и
техническое перевооружение, дают отдачу
намного выше, чем при новом
строительстве. Из 57,6 т в смену увеличения
мощностей цехов мороженого прирост
от проведения оргтехмероприятий и
реконструкции составил 38,6 т в смену,
что равнозначно строительству 4—
5 фабрик мороженого стоимостью по
1,5—2 млн. руб. каждая с численностью
персонала по 120—150 человек. При
этом удельные капиталовложения на
1 т мощности составляют при
реконструкции и расширении от 30 до
70 тыс. руб., а при новом
строительстве — 200 тыс. руб. и выше.
Например, реконструкция
одноэтажных фабрик мороженого с проектной
мощностью 3 т в смену и занимаемой
площадью 1440—1880 м2 в Ульяновске,
Мурманске, Смоленске, Костроме
позволила на тех же площадях увеличить
их мощности до 6—8 т в смену. В
целом по объединению из 20,5 тыс. т
общего прироста объемов производства
мороженого на вновь введенные
предприятия приходится лишь 6,8 тыс. т,
или 33,2 %. Основной прирост получен
в результате технического
перевооружения.
В текущей пятилетке был продолжен
1*
з

курс на экономию материальных,
сырьевых, энергетических и водных ресурсов
в производстве продукции в результате
внедрения ресурсосберегающих и
безотходных технологий, комплексного
использования сырья, увеличения
выпуска низкожирных видов мороженого,
рационализации производства.
Разработано 10 новых видов
мороженого. Внедрен новый вид мороженого
«Ягодное» с пониженным содержанием
сахара, без лимонной кислоты и с
повышенной массовой долей плодов и
ягод: в 1983—1984 гг. его выработано
1,5 тыс. т. Разработана и
утверждена документация на мороженое
«Кофейное» и «Весеннее» (с медом и
березовым соком).
Увеличен выпуск пользующегося
повышенным спросом покупателей
мороженого в вафельных стаканчиках — с
73,4 тыс. т в 1980 г. до 89,8 "тыс. т
в 1984 г., что позволило отказаться от
вовлечения в производство свыше
1150 т смесей для мороженого,
сэкономить 165 млн. шт. бумажных
стаканчиков и столько же древесных
палочек.
Предложена новая технология
производства шоколадной глазури с
пониженным содержанием жира и какао-
порошка.
В 1983—4984 гг. выработано 1874 т
топленого масла.
За этот же период произведено
11,6 тыс. т замороженных плодов, ягод
и овощей. Прибыль от их реализации
составила 1,8 млн. руб.
При производстве колбас и
выработке мясных полуфабрикатов только за
последние два года сэкономлено 1658 т
мяса. В результате комплексного
использования сырья и внедрения
безотходной технологии было получено 1481 т
костной муки, 389 т костного жира,
4302 т пищевой кости.
В текущей пятилетке сэкономлено
около 45 млн. кВт«ч электроэнергии
на сумму 900 тыс. руб. и 21 тыс. т
усл. топлива на сумму 420 тыс. руб.
Бережное расходование
энергетических, сырьевых, материальных и водных
ресурсов предполагает прежде всего
хорошую организацию и
совершенствование их учета. Успехов в этом добились
Воронежское, Саратовское,
Ленинградское, Пермское объединения, Северо-
Осетинский, Мурманский
хладокомбинаты и другие предприятия.
В достижение положительных
результатов работы Росмясомолторга
немалый вклад внесли рационализаторы и
изобретатели, новаторы и передовики
производства.
С 1975 г. пропаганда и внедрение
передового опыта, достижений науки
и техники, прогрессивной технологии
стали на прочную плановую основу и
осуществляются в различных формах:
от публикаций в открытой и
специальной печати до регулярного проведения
технических советов, республиканских
научно-практических конференций,
совещаний ведущих специалистов и
руководителей предприятий. За последние
10 лет было опубликовано 76 статей,
экспресс-информаций, брошюр,
сборников, издана книга, снят
технико-пропагандистский кинофильм. Регулярно
собирается и обобщается информация
с международных выставок, изучается
и используется опыт родственных
предприятий в СССР и социалистических
странах.
«Ускорение научно-технического
прогресса и роста эффективности
производства неотделимо от решительного
улучшения качества продукции»,—
отметил на апрельском A985 г.)
Пленуме Центрального Комитета
коммунистической партии Советского Союза
Генеральный секретарь ЦК КПСС
М. С. Горбачев.
Рационально хозяйствовать —
значит постоянно улучшать и сохранять
качество продукции. И здесь важным
рычагом, как убедились на практике
многие руководители предприятий,
является внедрение и совершенствование
комплексной системы управления
качеством продукции (КСУКП). В
настоящее время 75 % предприятий
объединения занимаются внедрением и
совершенствованием КСУКП.
Текущая и перспективная
производственно-техническая и экономическая
политика Росмясомолторга неотделима
от внедрения научно-исследовательских
и проектно-конструкторских
разработок. В одиннадцатой пятилетке
проводились работы по 14 темам, для
осуществления которых привлечены восемь
научно-исследовательских, учебных,
проектно-конструкторских институтов и
организаций. С отдельными
институтами деловые связи Росмясомолторга
стали уже традиционными. Примером
такого сотрудничества науки с
производством может служить разработка
ОТИХП и Гипрохолодом технической
документации на модернизацию и
реконструкцию действующих холодильни-

ков, на проектирование новых
холодильников и фабрик мороженого,
заводов сухого льда и других объектов,
а также разработка Гипрохолодом на
основе обобщения накопленного
практического опыта эксплуатации и
реконструкции типового проекта фабрики
мороженого мощностью 6 т в смену в
двухэтажном исполнении
производственного корпуса и одноэтажном
исполнении примыкающего к нему
холодильника.
В десятой и одиннадцатой
пятилетках все работы институтов и проектно-
конструкторских организаций нашли
практическое применение.
Существенную роль в коренном
техническом перевооружении предприятий
по производству мороженого сыграет
реализация под эгидой
Государственного комитета СССР по науке и
технике «Комплексной научно-технической
программы по созданию и освоению
производства новой техники для
выработки мороженого». Она, в частности,
предусматривает создание линии
приготовления смесей мороженого
производительностью 2500 и 5000 л/ч,
освоение производства эскимогенераторов
производительностью 1000—1500 кг/ч,
фризера и универсальной линии
выработки мороженого в виде брикетов на
вафлях и глазированных цилиндров
производительностью 800—1000 кг/ч и
другой техники. Кроме того, Проектно-
технологическое бюро Министерства
торговли РСФСР приступило к
разработке нестандартной трудосберегающей
техники и средств малой механизации
и оргоснастки рабочих мест. Для
Вологодского СКТБ молмаш Росмясомол-
торгом разрабатываются предложения
по созданию новой техники на период
до 1990 и 2000 гг.
В 1985 г. чнамечено серийное
производство линий М6-ОЛД для выработки
мороженого в виде брикетов массой
порций по 250 г (семейного),
упакованных в кашированную фольгу
D50 кг/ч), линий Л5-0ЭК/Л5-ОЗЛ для
выработки эскимо D50 кг/ч), что
позволит обновить парк оборудования,
расширить ассортимент мороженого,
повысить производительность труда.
Однако если отечественная
холодильная техника постоянно
совершенствуется и развивается, то оборудование для
производства мороженого в настоящее
время находится на уровне начала
70-х гг. Поставляемое Минлегпищема-
шем СССР оборудование некомплектно,
по своим производственно-техническим
и эксплуатационным показателям не
отвечает требованиям не только крупных,
но даже мелких и средних цехов
мороженого. Такое положение в условиях
прогрессирующего дефицита рабочей
силы является основным
сдерживающим фактором дальнейшего
существенного наращивания объемов
производства мороженого на действующих
предприятиях.
В последующие годы Росмясомолторг
особый упор будет делать на
интенсивные факторы развития с целью
получить почти весь прирост объемов
производства, товарооборота, прибыли на
основе повышения производительности
труда.
Как отмечалось в докладе
Генерального секретаря ЦК КПСС М. С.
Горбачева «Коренной вопрос
экономической политики партии» на совещании
в ЦК КПСС по вопросам
научно-технического прогресса, «Главное
сейчас — изыскать и привести в действие
все резервы повышения эффективности
производства, качества продукции». И
основное внимание при этом должно
быть обращено на техническое
перевооружение предприятий, экономию
всех видов ресурсов,
совершенствование управления и механизма
планирования, внедрение прогрессивных форм
организации и стимулирования труда,
всемерное использование творческого
потенциала изобретателей и
рационализаторов, новаторов производства,
передового опыта и достижений науки и
техники.
Работники холодильных предприятий
Росмясомолторга уже сейчас должны
со всей ответственностью подойти к
решению стоящих перед ними задач,
чтобы достойно встретить очередной
XXVII съезд КПСС.
УДК 621.565.92.004
СОВЕРШЕНСТВОВАТЬ
ЭКСПЛУАТАЦИЮ
ХЛ АДОКОМБИ НАТОВ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
Е. В. ЗАБРОДКИН
На апрельском A985 г.) Пленуме
ЦК КПСС было отмечено, что
перевод народного хозяйства на рельсы
интенсивного развития требует
настойчиво совершенствовать хозяйственный
механизм, хозяйствовать экономно и бе-
5

режливо, умело распоряжаться тем, что
Накоплено практикой и передовым
опытом, смелее внедрять лучшие формы
организации и стимулирования труда,
добиваться того, чтобы каждый на
своем месте работал добросовестно и
с полной отдачей, усилить
заинтересованность предприятий в конечных
результатах работы.
На эти задачи ориентируется в своей
деятельности республиканское
объединение «Росмясомолторг», являющееся
крупным оптовым и производственным
подразделением Министерства торговли
РСФСР.
В прошедшем году Росмясомолторг
успешно справился с основными
плановыми показателями:
перевезена в пакетированном виде
301 тыс. т грузов;
реконструированы холодильники
общей емкостью 7 тыс. т;
внедрено 50 крупных холодильных
агрегатов;
введено в эксплуатацию 287 единиц
средств механизации;
смотрировано в цехах мороженого
158 единиц крупного технологического
оборудования, в том числе 30 поточно-
механизированных линий и пять
автоматов для выпечки вафельных
стаканчиков; '
выработано 256,6 тыс. т мороженого,
из них 192 тыс. т на
поточно-механизированных линиях;
выполнены намеченные
организационно-технические мероприятия и планы
внедрения новой техники, в
результате чего экономический эффект составил
2,3 млн. руб.
Инициатива и творческая активность
работников хладокомбинатов
позволили значительно увеличить выпуск
собственной продукции. Прирост объемов
производства достигнут только на
основе повышения производительности
труда.
Широко развита рационализаторская
деятельность. В системе Росмясомол-
торга насчитывается более 2700
рационализаторов. В 1984 г. от внедрения
3562 рационализаторских предложений
получен экономический эффект на
сумму около 4 млн. руб.
Росмясомолторг продолжает работу
по укреплению
материально-технической базы, увеличению объемов
производства собственной продукции,
обновлению и расширению ассортимента,
улучшению качества выпускаемой
продукции, рациональному и экономному
¦6
использованию сырья,
топливно-энергетических и материальных ресурсов,
внедрению ресурсосберегающих и
безотходных технологий.
За годы одиннадцатой пятилетки Рос-
мясомолторгом построено и введено в
эксплуатацию четыре холодильника,
три цеха мороженого, три завода по
производству сухого льда и жидкой
углекислоты, реконструировано шесть
технологических цехов.
Так как около 30 %
хладокомбинатов Росмясомолторга построены в
довоенные годы и претерпели только
частичную реконструкцию, важная
задача, стоящая сейчас перед
объединением,— увеличить объемы
реконструкции и капитально-восстановительного
ремонта, сократить сроки их
проведения. Совместно с Гипрохолодом
осуществляется техническое обследование
хладокомбинатов с целью определить
объемы необходимых работ и их
ориентировочную стоимость, а также
очередность проведения реконструкции на
предприятиях.
Один из главных путей сохранения
основных фондов предприятий —
правильное планирование, своевременное
и качественное проведение
планово-предупредительных ремонтов (ППР).
Контроль за ППР осуществляет в Рос-
мясомолторге отдел техники и
эксплуатации холодильников. В ходе ППР все
предприятия представляют сюда
информацию о проведенных работах.
Для проверки технической
эксплуатации, определения качества ППР и
обмена опытом Росмясомолторг
направляет специалистов на предприятия.
Ими выявлен ряд нарушений правил
эксплуатации холодильных установок:
не соответствуют требованиям
средства защитной автоматики и не
проводится их проверка на Бурятском,
Анжеро-Судженском и Магнитогорском
№ 1 хладокомбинатах;
нарушаются сроки
освидетельствования сосудов и аппаратов, работающих
под давлением, на Сызранском
хладокомбинате Куйбышевского
объединения;
не контролируется баланс смазочных
масел в холодильной установке на
Томском, Оренбургском, Волгоградском
хладокомбинатах;
отсутствует техническая
документация по эксплуатации холодильных
установок на Бурятском, Курском,
Нижнетагильском, Кабардино-Балкарском
хладокомбинатах.

Допускаются нарушения температур-
но-влажных режимов в камерах
Ленинградского хладокомбината № 6,
Чечено-Ингушского и Воркутинского
хладокомбинатов, предприятий
Челябинского областного объединения.
Строжайше запрещено поддерживать
в подвальных камерах режимы ниже
установленных паспортом. Это
требование нарушали Серовский, Нижне-Та-
гильский, Челябинский № 2, Воркутин-
ский хладокомбинаты, Ленхладокомби-
нат № 4—5.
Ответственность за нарушения на
указанных предприятиях несут в первую
очередь главные инженеры, которые
ослабили контроль за правильной
эксплуатацией холодильных установок.
Не уделяется должного внимания
работе холодильных установок в
автоматическом режиме. Если система
защитной автоматики холодильных установок
исправно работает на большинстве
предприятий, то автоматическое
поддержание температурного режима в
камерах редко где применяется, что
отрицательно сказывается на
экономичности работы холодильных установок.
Большие неудобства при
эксплуатации холодильных установок связаны с
отстуствием в компрессорных цехах
мастерских для проведения мелкого
ремонта оборудования, помещений для
ремонта и испытания
контрольно-измерительных приборов, клапанов и
запорной арматуры, кладовых для хранения
запасных частей. Гипрохолоду
следовало бы учесть это при
проектировании холодильных предприятий.
Для интенсификации деятельности
предприятий Росмясомолторга
требуется поднять уровень механизации пог'р'у-
зочно-разгрузочных и транспортнб-
складских (ПРТС) работ. В настоящее
время он составляет 76 %, и рост его
без решения проблемы механизации
ПРТС работ с замороженным мясом
не представляется возможным. До сего
времени на грузовых операциях с
замороженным мясом применяют лишь
навесные приспособления,
разработанные рационализаторами отрасли.
Созданием принципиально новых
механизмов в настоящее время занимается ряд
хладокомбинатов и институтов, однако
удовлетворяющего предъявляемым
требованиям экспериментального образца
до сих пор еще нет.
Большую работу проводят
хладокомбинаты по экономии
топливно-энергетических ресурсов. Значительных
успехов в этом деле добились, например,
Воронежский, Саратовский, Северо-
Осетинский хладокомбинаты. Для
получения эффективных результатов и на
других предприятиях следует привести
в действие
организационно-экономические резервы: шире внедрять
хозяйственный расчет, иметь расчет
но-обоснованные нормы расхода, поставить
перед каждым рабочим конкретные
задачи, оснастить все цехи и участки
необходимыми
контрольно-измерительными приборами. К решению
проблемы экономии
топливно-энергетических ресурсов необходимо шире
привлекать рационализаторов.
Работники цехов мороженого, борясь
за экономию сырьевых ресурсов,
разрабатывают и внедряют
ресурсосберегающие технологии изготовления новых
видов мороженого. Увеличение выпуска
мороженого в вафельных (вместо
бумажных) стаканчиках позволило в
1984 г. выработать дополнительно 600 т
мороженого из условно сэкономленного
сырья.
Огромный резерв улучшения
производственной деятельности
хладокомбинатов кроется в бригадной форме
организации и стимулирования труда.
Бригады, работающие по единому
наряду с оплатой за конечные
результаты, имеются на многих предприятиях.
С каждым годом таких бригад
становится все больше. Для повышения их
действенности надо внедрять в
бригадах хозрасчет, совершенствовать
систему экономических рычагов и стимулов.
Наращивание объемов производства
немыслимо без внедрения новой
техники и передовой технологии.
Частичная модернизация машин и
оборудования дает определенную
отдачу, но она слишком мала и не
решает проблемы в целом. Необходим
переход на принципиально новые
технологические схемы и технику
последнего поколения, дающие наивысшую
эффективность. На это нацеливает
проведенное в июне в ЦК КПСС
совещание по вопросам ускорения научно-
технического прогресса.
Поставлена задача — в
двенадцатой пятилетке существенно повысить
коэффициент замены оборудования (в
настоящее время он довольно низок).
При этом пристальное внимание должно
быть уделено своевременному монтажу
оборудования и быстрому освоению
мощностей. Нельзя допускать простоев
техники. Сейчас же на предприятиях
7

Росмясомолторга еще имеется
неустановленное оборудование, и с таким
положением следует покончить как можно
быстрее.
Кроме того, на хладокомбинатах
много лишнего оборудования, на сумму
51,6 тыс. руб. Необходимо принять
срочные меры по его реализации.
Неудовлетворительно работают до
сих пор метрологические службы.
Проверки вскрыли факты применения
измерительной техники, не включенной
в реестр приборов, разрешенных к
использованию, и поэтому не
принимаемой на проверку органами
Госстандарта.
В настоящее время Ленинградским
объединением Росмясомолторга
заключен договор с Ленинградским
технологическим институтом холодильной
промышленности на разработку
методики проведения измерений
температуры воздуха и температуры в толще
продуктов в соответствии с
требованиями ГОСТов с указаниями приемов и
средств измерения.
Во втором полугодии 1985 г. Мин-
торг РСФСР наметил обучение
работников, отвечающих за метрологическое
обеспечение.
Большие задачи стоят перед Рос-
мясомолторгом по приросту
холодильных емкостей в двенадцатой
пятилетке. Для этого потребуется объединить
усилия всех коллективов, которым
предстоит заниматься вопросами
проектирования и строительства.
Новые холодильные предприятия
будут строиться в соответствии с
разработанной Гипрохолодом схемой
развития холодильных емкостей.
Анализ многолетнего опыта
эксплуатации фабрик мороженого показывает
экономическую целесообразность
строительства одноэтажных предприятий.
На одноэтажной фабрике по
сравнению с многоэтажной съем продукции
с единицы общей площади в 1,5 раза
выше, а с единицы площади фризе-
ро-фасовочного цеха — в 2 раза. Кроме
того, повышается технологичность
процесса производства и облегчается
транспортировка сырья, материалов и
готовой продукции.
Желательно разработать типовой
проект одноэтажной фабрики
мороженого мощностью 10 т в смену с
современной технологией.
Взятый партией курс на глубокую
перестройку хозяйственного механизма
обусловливает необходимость
применения новых форм управления работой
предприятий. ВО «Союзторгсистема»
разрабатывает типовой проект
автоматизированной системы управления
хладокомбинатом (АСУ-Мясомолторг).
Внедрение проекта намечается в 1986 г.
В настоящее время, когда подходит
к концу одиннадцатая пятилетка и
намечаются новые рубежи, усилия
рабочих, ИТР и всех работников системы
Росмясомолторга необходимо
направить на выполнение планов и
социалистических обязательств
завершающего года с тем, чтобы достойно
встретить XXVII съезд КПСС.
УДК 621.565.92:658.2.016.7
РЕКОНСТРУКЦИЯ
И КАПИТАЛЬНЫЙ РЕМОНТ
ХОЛОДИЛЬНЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ —
одно из основных
НАПРАВЛЕНИЙ
ТЕХНИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
О. А. БАХВАЛОВ
Росмясомолторг — это
многоотраслевое оптово-промышленное
республиканское объединение с мощным
холодильным хозяйством и широкой сетью
производственных предприятий.
Большое внимание уделяется в объединении
вопросам технического перевооружения
холодильных предприятий, развитию их
материально-технической базы,
внедрению прогрессивной технологии.
Поскольку большое количество
хладокомбинатов введено в строй в
довоенное время и подвергалось только
частичной реконструкции, а холодильники
постройки 60-х гг. вообще не
переоборудовались, капитальный ремонт,
реконструкция и модернизация
предприятий стали одним из основных
направлений технической политики
объединения. Ежегодно на эти цели
расходуется около 10 млн. руб. В настоящее
время требуется реконструировать не
менее 93 хладокомбинатов.
Капитально-восстановительный
ремонт и реконструкция холодильников,
осуществляются с учетом улучшения их
технико-экономических показателей и
совершенствования технологических
процессов, связанных с увеличением
емкости камер и ускорением разгрузки
железнодорожных вагонов. При этом
заменяют устаревшую теплоизоляцию
8

ограждений холодильника и дверей
камер, улучшают
объемно-планировочные решения, расширяют платформы,
монтируют современные лифты,
переходят с рассольной системы охлаждения
на насосно-циркуляционную с
понижением температурных режимов в
камерах хранения грузов до —18 °С,
автоматизируют холодильные
установки и т. д.
За четыре года одиннадцатой
пятилетки после реконструкции введено в
эксплуатацию более 25 тыс. т
холодильных емкостей. В компрессорных цехах
установлено 250 холодильных
агрегатов, в том числе 80 двухступенчатых
и 70 одноступенчатых винтовых
агрегатов производства ГДР. В результате
реконструкции значительно
сократились потери продуктов от усушки и
эксплуатационные расходы.
Экономический эффект составил около
4,5 млн. руб.
В текущем году реконструкция и
капитальный ремонт холодильников
проводятся на 23 предприятиях с выводом
из эксплуатации 30—35 тыс. т емкости.
В среднем в год вводится после
реконструкции около 7 тыс. т
холодильной емкости. Такие темпы явно
неудовлетворительны. Поэтому
расширение объемов реконструкции и
капитального ремонта, завершение их в
кратчайшие сроки — актуальнейшая
задача объединения.
Минторг РСФСР обязал Росмясо-
молторг принять неотложные меры
по увеличению объемов и сокращению
сроков реконструкции
хладокомбинатов, повышению персональной
ответственности руководителей
объединений за ход и сроки реконструкции.
Однако для ускорения темпов работ
по техническому перевооружению
действующих предприятий требуется
выделение капиталовложений,
дополнительных лимитов на проектные и
подрядные работы.
Практика показывает, что
реконструкция успешно ведется там, где
определена подрядная организация,
имеется проектная документация на
проведение работ, обеспечены устойчивое
их финансирование и контроль за ходом
реконструкции со стороны должностных
лиц.
Между тем реконструкция
отдельных хладокомбинатов затягивается на
длительное время, так как не всегда
удается привлечь специализированную
подрядную организацию и работы
выполняются хозспособом. Очевидно, надо
подумать о создании
специализированной строительно-монтажной
организации, которая смогла бы проводить
капитальный ремонт и реконструкцию
хладокомбинатов в сжатые сроки и с
высоким качеством.
Подавляющее большинство
предприятий Росмясомолторга построено
по проектам института Гипрохолод.
В связи с этим институт должен
активнее включиться в разработку типовых
проектов реконструкции
холодильников.
В настоящее время Гипрохолод,
МИНХ, ОТИХП, ЦНИИпромзданий
проводят плановые обследования
предприятий Росмясомолторга. По их
результатам предприятиям даются
рекомендации и разрабатывается
техническая документация на проведение
работ по реконструкции. При этом
предприятиям, осуществляющим
реконструкцию и капитальный ремонт,
первоочередно выделяются материальные
ресурсы с целью окончания работ в
кратчайший срок.
По договору с Росмясомолторгом
большую работу по составлению
технической документации на
перевооружение и реконструкцию хладокомб!-
натов проводит ОТИХП.
Как известно, потери продуктов от
усушки в процессе хранения зависят
от величины теплопритоков через
ограждения холодильных камер. В
представляемых ОТИХП проектах даются
рекомендации по установке экранов,
снижающих эти теплопритоки и
повышающих влажность воздуха, что в
итоге способствует снижению усушки хра-;
нимых продуктов.
Заслуживает внимания разработана
ный ОТИХП вариант конструкции
напольного продуха, позволяющего
уменьшить теплопритоки к продукту
через обогреваемые полы одноэтажных
холодильников. Суть конструкции в
том, что из поддонов формируется
настил, имеющий сообщение с
пристенным продухом. В результате
теплопритоки от полов отводятся к
пристенной батарее. Такая конструкция
апробируется на Арзамасском
холодильнике Горьковского областного
объединения, где наблюдаются повышенные
теплопритоки от полов с электропо-
догревом.
Очень нужную работу, направленную
9

на повышение долговечности
строительных конструкций зданий
холодильников, по договору с Росмясомолторгом
на протяжении длительного времени
проводит ЦНИИпромзданий.
Рекомендации и техническая документация,
разработанные институтом,
использованы Ярославским, Мордовским
республиканским, Ленинградским,
Московским городским, Коми
республиканским, Ставропольским
объединениями и рядом хладокомбинатов.
Положительный опыт в проведении
реконструкции накоплен рядом
предприятий. Так, успешно ведут
реконструкцию Северо-Осетинский
хладокомбинат, Пермское объединение, Ру-
заевский хладокомбинат Мордовского
республиканского объединения.
На многих предприятиях требуется
заменить и усилить изоляцию.
Заслуживает внимания опыт Пермского
хладокомбината по усилению изоляции
с наружной стороны многоэтажного
здания технологического цеха, что
позволяет не выводить холодильные
емкости из эксплуатации.
Передовой опыт этих и других
предприятий необходимо широко
распространять в системе Росмясомолтор-
га. Это будет способствовать
повышению качества и сокращению сроков
реконструкции и капитального
ремонта холодильников и в конечном итоге
повышению эффективности работы
предприятий и объединения в целом.
УДК 663.674.002:658.155.011.44
ПОВЫШЕНИЕ РЕНТАБЕЛЬНОСТИ
ПРОИЗВОДСТВА МОРОЖЕНОГО
Р. Н. ВОДЧАХ
В нашей стране решению задачи
повышения рентабельности
производства придается исключительно важное
значение. От размеров прибыли
непосредственно зависит оценка
деятельности предприятия, экономическое и
материальное стимулирование коллективов,
образование и использование
поощрительных фондов. Понимая это,
республиканское объединение «Росмясомол-
торг» * и подведомственные ему
предприятия большое внимание уделяют
вопросам повышения эффективности
производства, росту фондоотдачи, сниже-
йию себестоимости всей продукции и
10
в особенности повышению
рентабельности выработки мороженого. За год
Росмясомолторг выпускает около
260 тыс. т этого продукта, или
половину от общего производства в
стране, и получает от его реализации
около 93 млн. руб. прибыли, что
составляет 53 % общей прибыли от
производственной и торговой деятельности
объединения.
За период с 1978 s. (после
перехода на дешевые низкожирные сорта
мороженого), несмотря на общий рост
производства на 13,8 %, размер
прибыли в целом по Росмясомолторгу
снизился на 2,2 %. Результат
относительно неплохой, если учесть, что выпуск
сливочного мороженого остался на
уровне 1977 г., а выработка
пломбирных его сортов значительно
снизилась — с 47 % в 1977 г. до 7,7 %
в 1984 г.
Более 40 % предприятий,
вырабатывающих мороженое, сумели, не только
сохранить прибыль, но и увеличить ее.
Каким образом удалось добиться
таких результатов?
Как известно, размеры прибыли при
производстве продукции определяются
в основном тремя
взаимодействующими факторами: объемом выработки
продукции, ее ассортиментом и
себестоимостью.
На росте выработке продукции
сказался, во-первых, ввод в действие
цехов мороженого в городах Астрахани,
Владимире, Липецке, Костроме,
Хабаровске, Курске. Во-вторых,
значительного роста производства мороженого и
соответственно прибыли добились
многие предприятия. Например,
Смоленское объединение за семь последних
лет увеличило выработку мороженого
на 67,7 % и в 1984 г. получило
прибыли на 30,9 % больше, чем в 1977 г.,
в Рязанском объединении прирост
производства мороженого и прибыли за эти
годы составил соответственно 51,8 и
68,7 %, на Северо-Осетинском
хладокомбинате — 46,1 и 23,3, Московском
областном объединении — 42,6 и 13,7,
Белгородском хладокомбинате — 32,7
и 19,8 %.
Увеличили объемы выработки
мороженого также Краснодарское,
Кемеровское, Куйбышевское, Ростовское,
Саратовское, Оренбургское
объединения и другие предприятия.
В большой степени размер прибыли
от производства мороженого зависит от

его ассортимента. Так, внедрение в
производство новых видов сливочного
мороженого с наполнителями позволило
при том же объеме его выработки
увеличить прибыль с 14,7 млн. руб. до
16,1 млн. руб., или на 9,5 %.
В связи с резким уменьшением
выпуска пломбирных сортов мороженого
прибыль от их реализации снизилась на
23,4 млн. руб. Однако рост
производства любительских видов мороженого
с 2 тыс. т (с прибылью 1 млн. руб.)
в 1977 г. до 54,8 тыс. т (с прибылью
18,8 млн. руб.) в 1984 г. позволил
не только сохранить объем
прибыли, но и увеличить ее по городам
РСФСР (не считая Москвы и
Ленинграда) на 6,7 %.
Вместе с тем Горьковское, Татарское,
Воронежское и ряд других объединений
резко снизили прибыль от
производства мороженого, так как не
уделяют должного внимания
совершенствованию его ассортимента. При
средней доле по Росмясомолторгу
любительских видов мороженого в общем объеме
производства 30,2 % эти предприятия
вырабатывают их от 1,9 до 22 %,
а Горьковское объединение вообще не
выпускает. А как показывает практика,
производство любительских видов
мороженого высокорентабельно.
Так, например, Ростовское
объединение, выработка любительских видов на
котором составляет 86,6 %, получает от
их выпуска 411 руб. прибыли на 1 т
продукта (при средней по
Росмясомолторгу 342 руб.). Высокая прибыль
от производства этих видов мороженого
также у Белгородского хладокомбината
C97 руб. на 1т), Саратовского
объединения D25 руб.), Астраханского
хладокомбината D38 руб.) и др.
Важное направление повышения
рентабельности производства
мороженого — снижение его себестоимости
в результате сокращения потерь сырья,
экономии затрат энергии и материалов,
роста производительности труда,
уменьшения трудоемкости. Если
проанализировать результаты деятельности
предприятий, то очевидна их прямая
зависимость от этих показателей.
Например, на Астраханском
хладокомбинате, имеющем, как отмечалось,
высокую прибыль, затраты на
упаковку мороженого составляют 54,5 руб/т
(при средних по Росмясомолторгу
68,25 руб/т), на топливо — 5,8 (при
средних 7,92), на выработку холода -*-
9,7 (при средних 12,4 руб/т); в
Саратовском объединении затраты на топливо и
выработку холода — соответственно 6,6
и 7,9 руб/т. Ниже среднеотраслевых
удельные затраты в Ростовском
объединении, на Белгородском
хладокомбинате и других предприятиях. *
. Вместе с тем на таких предприятиях,
как Смоленское и Тульское
объединения, Тамбовский хладокомбинат, где
самая 'низкая прибыль на 1 т
мороженого, его себестсжМость велика по
отдельным статьям затрат. .¦:
Сравнительно низка здесь и
производительность труда. При средней по
системе выработке на одного
работающего, равной 39,8 т в год, на этих
предприятиях она составляет
соответственно 26,2, 33,4 и 29,0 т в год, в то
время как, например, в Ростовском
объединении — 48,0 т в год.
Это свидетельствует о больших
резервах повышения эффективности
производства мороженого в системе Росмя-
сомолторга.
В целях дальнейшего увеличения
производства мороженого и роста его
рентабельности необходимо:
обратить главное внимание на
механизацию и автоматизацию
производственных процессов, чтобы обеспечить
рост производительности труда,
снижение трудоемкости и высвобождение
рабочих;
добиться снижения себестоимости
всех вырабатываемых видов
мороженого путем уменьшения удельных затрат
сырья и материалов, электроэнергии и
топлива, накладных расходов;
изучить опыт передовых предприятий
по выработке новых видов мороженого
предприятиям, не выпускающим
любительские его сорта. ."]
УДК 621.565.92:658.3.018
КСУКП НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
МОСКОВСКОГО ОБЛАСТНОГО
ОБЪЕДИНЕНИЯ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
Ю. А. ПАЛА НТО
Практика передовых предприятий
доказала эффективность комплексных
систем управления качеством
продукции (КСУКП), представляющих собой
Комплекс организационных,
социальных, экономических и технологических
мероприятий, направленных на повы-
- v • ¦ •
ill

шение уровня качества продукции и
улучшение всей хозяйственной
деятельности предприятия.
В Московском областном
объединении (бывшей Московской областной
конторе) Росмясомолторга КСУКП
впервые была разработана и внедрена
на Ногинском хладокомбинате в 1980 г.
Научно-методическое руководство
осуществлял по хоздоговору Всесоюзный
научно-исследовательский институт
стандартизации (ВНИИС).
В 1981 г. опыт внедрения КСУКП
на Ногинском хладокомбинате был
распространен на всех предприятиях
объединения. В настоящее время КСУКП
действует на Жуковском, Ногинском,
Коломенском, Орехово-Зуевском,
Подольском, Загорском и Клинском
хладокомбинатах. На вновь введенном
Егорьевском хладокомбинате ведутся работы
по ее разработке и внедрению.
На предприятиях созданы и
функционируют под руководством главных
инженеров координационно-рабочие
группы (КРГ). В их состав входят
ведущие специалисты.
Приказами директоров назначены
ответственные по стандартизации, в
обязанность которых входит вся работа
по КСУКП. На отдельных
предприятиях (например, Жуковском,
Коломенском хладокомбинатах) введены в
штат должности инженера по
стандартизации.
КСУКП базируется на стандартах
предприятия (СТП), разрабатываемых
с учетом конкретных условий и
специфики их деятельности.
СТП являются
организационно-методической основой КСУКП. Будучи
составной частью Государственной
системы стандартизации, они позволяют
согласовать специфические условия
данного предприятия с требованиями
государственных и отраслевых
стандартов (ГОСТов и ОСТов) и других
нормативно-технических документов.
Идеологическая основа КСУКП —
повседневное воспитание рабочих,
служащих и ИТР в духе
коммунистического отношения к труду, воспитание
чувства ответственности за качество
труда каждого работника и коллектива
в целом. Работник должен четко знать
свои обязанности и строго их
выполнять. От этого зависит конечный
результат работы всего трудового
коллектива.
Функционирование КСУКП на пред-
^2
приятиях объединения находится под
постоянным контролем органов
Госстандарта СССР.
В 1983 г. при проверке
Жуковского и Клинского хладокомбинатов
межрайонными лабораториями
Госстандарта СССР было принято решение о
снятии КСУКП с регистрации из-за
несвоевременного выполнения этими
хладокомбинатами предписаний актов
предыдущих проверок. Коллективам и
руководителям этих предприятий
пришлось немало потрудиться над
разработкой и внедрением новой КСУКП.
С января 1984 г. в связи с изданием
Госстандартом СССР новой инструкции
по регистрации и учету КСУКП и
новых рекомендаций, в частности, по
разработке и внедрению КСУКП на
средних и мелких предприятиях, по
совершенствованию систем управления
качеством, на всех хладокомбинатах
объединения развернулась большая
работа в этом направлении.
С этой целью проведена
экономическая учеба работников аппарата, а
также главных инженеров,
начальников плановых отделов, инженеров по
стандартизации и других работников
предприятий.
С учетом новой документации
Госстандарта СССР разрабатывается
КСУКП еще на трех хладокомбинатах
объединения.
Разработка и совершенствование
КСУКП на предприятиях проводится
в комплексе с оргтехмероприятиями,
внедрением новой техники и передовой
технологии, механизацией процессов и
операций, повышением уровня
производственной эстетики, активизацией
рационализаторской работы, повышением
качества и расширением ассортимента
выпускаемой продукции.
Тщательно анализируется
хозяйственная деятельность, выявляются узкие
места, пересматриваются СТП, при этом
намечаются конкретные меры по
повышению действенности стандартов,
сокращается их количество.
Например, на Жуковском
хладокомбинате в результате пересмотра было
оставлено всего пять СТП («Основные
положения», «Порядок разработки»,
«Оценка качества труда»,
«Стимулирование повышения качества продукции»,
«День качества») и разработан
комплексный план повышения качества
продукции при ее хранении с учетом
современных требований из ранее
действовавших СТП.

В результате функционирования
КСУКП на предприятиях
Московского областного объединения возросла
выработка собственной продукции. В
частности, в 1984 г. мороженого в
натуральном выражении выработано
11,1 тыс. т (в 1983 г.— 10 тыс. т,
1980 г.—8 тыс. т).
Одновременно значительно расширен
ассортимент и улучшено качество
мороженого. Увеличен выпуск
любительских видов на 33 %, мороженого с
разными наполнителями на 8,6 %.
Освоены новые виды мороженого
(«Снегурочка», «Ярославна», «Аромат чая»)
с пониженным содержанием жира, сомо
и сахара, что позволило сэкономить
2,5 т молочного сырья против
установленных норм. Количество обратимых
производственных отходов снижено с 8
до 5%.
Возросла производительность труда:
в оптовой торговле она составила
104,2 %, в производстве — 103,3 %.
Себестоимость 1 т товарной
продукции снижена на 0,26 руб.
План прибыли выполнен на 104,4 %,
сверхплановая прибыль составила
240 тыс. руб.
Достигнута экономия продуктов от
снижения их потерь (усушки) при
хранении против действующих норм на
сумму 93 тыс. руб.
В 1984 г. не было ни одного случая
снижения качества продувов при
хранении.
Перед объединением сейчас стоят
следующие основные задачи:
ускорить завершение работ по
совершенствованию КСУКП на
Серпуховском и Коломенском хладокомбинатах;
ускорить разработку и внедрение
КСУКП на Егорьевском
хладокомбинате;
на всех предприятиях ввести
должность инженера по стандартизации;
больше внимания уделять гласности
в освещении задач и целей КСУКП,
достигнутых результатов, имеющихся
недостатков и путей их искоренения;
направить все силы на повышение
действенности КСУКП на предприятиях
и получение высокой отдачи от ее
внедрения.
УДК 621.565.92:658.3.018
КСУКП
НА ЛИПЕЦКОМ ХЛАДОКОМБИНАТЕ
Н. С. ТАРАСОВ
Комплексная система управления
качеством продукции — это
совокупность мероприятий, методов и средств,
направленных на установление,
обеспечение и поддержание необходимого
уровня качества продукции при ее
разработке, изготовлении, обращении и
эксплуатации или потреблении.
Система должна обеспечивать эффективное
использование передовых форм и
методов организации производства и его
элементов (труд, средства труда,
предметы труда, документация), а также
совершенствование организационной
структуры управления для всемерного
улучшения качества продукции.
КСУКП предназначена для
совершенствования организации
производства в целях постоянного
обеспечения соответствия качества продукции
потребностям народного хозяйства и
населения и систематического
повышения на этой основе .эффективности
производства.
КСУКП способствует укреплению
дисциплины, усилению ответственности
коллективов цехов и их руководителей,
нацеливает на постоянное повышение
качества продукции. Она базируется на
стандартах предприятий,
разрабатываемых в соответствии с
государственными и отраслевыми стандартами.
На Липецком хладокомбинате
комплексную систему управления
качеством продукции начали внедрять с
1979 г. Внедрение проходило поэтапно.
На первом подготовительном этапе
был проведен тщательный анализ
наличия нормативно-технической
документации на все товары
номенклатуры Росмясомолторга, поступающие на
предприятие, на сырье для выработки
мороженого, на выпускаемую цехом
мороженого продукцию. В этот
период были обеспечены необходимыми
ГОСТами, ОСТами, ТУ
технологический цех, цех мороженого,
производственно-технологическая лаборатория,
лаборатория КИПиА. Была
организована координационно-рабочая группа
(КРГ) и разработано «Положение о
КРГ». В группу вошли все
руководящие работники и ведущие
специалисты хладокомбината. Ее работу
возглавил главный инженер.
13

На втором этапе разработаны
стандарты предприятия (СТП), общие в
своей основе для предприятий всех
отраслей. В разработке принимали
участие начальники
производственно-экономического отдела и производственно-
технологической лаборатории,
санитарный врач, инженер по охране труда и
технике безопасности и ответственный
за КСУКП, назначенный директором из
числа ИТР (освобожденного
работника по КСУКП хладокомбинат в то
время не имел).
Были разработаны следующие
стандарты: «Основные положения»,
«Порядок разработки, утверждения и
внедрения стандартов предприятия», «День
качества», «Оценка качества труда»,
«Оценка культуры производства и пром-
санитарии», «Обеспечение охраны
труда и техники безопасности». Эти
стандарты внедрены в 1980 г.
В соответствии с принятым
стандартом «День качества» на
хладокомбинате регулярно стали проводить день
качества, на котором обсуждают
широкий круг вопросов по итогам работы
за прошедший период. В обсуждении
участвуют начальники цехов,
технологи, мастера, товароведы, бригадиры,
представители подразделений, к
которым есть претензии по качеству
работы за отчетный месяц. На дне
качества изучают основы КСУКП. День
качества проводят также и в
подразделениях.
Внедрение СТП «Оценка качества
труда» потребовало большой
организационной и политико-воспитательной
работы. Данный стандарт изучали во всех
цехах и отделах, на занятиях кружков
и школ экономических знаний.
Разработаны таблицы показателей
качества труда для всех цехов и
отделов, заведены журналы учета
качества труда. При подведении итогов
социалистического соревнования
показатели качества труда учитывают в
первую очередь. С внедрением СТП
«Оценка качества труда» ощутимо
сократились потери рабочего времени
от прогулов и опозданий,
преждевременных уходов с работы, повысилась
дисциплина труда.
Действенное значение имеет
оформление в подразделениях уголков и
стендов, где помещают таблицы
коэффициентов повышения и снижения
качества труда, а также экранов
качества труда, куда ежемесячно заносят
14
сведения об оценке качества труда
конкретных работников.
На третьем этапе начались
систематические проверки работы по
внедренным стандартам, их доработке,
разработке специальных стандартов
предприятия: «Порядок приемки,
складирования, хранения и реализации
товаров», «Входной контроль качества
товаров», «Входной контроль сырья
и материалов», «Порядок
взаимодействия с поставщиками», «Обеспечение
стабильности работы технологического
оборудования», «Метрологическое
обеспечение качества продукции и
товара», «Контроль соблюдения
технологической дисциплины», «Порядок
организации централизованной доставки
товаров потребителям», «Организация и
порядок работы постоянно действующей
комиссии по качеству (ПДКК)»,
«Порядок проверки выполнения
мероприятий, приказов, планов,
распоряжений».
После внедрения указанных
стандартов в декабре 1983 г. КСУКП
была зарегистрирована Росмясомол-
торгом, а в январе 1984 г.—
лабораторией Госнадзора за стандартами
и измерительной техникой.
Опыт работы предприятия со
стандартами показал, что внедрение СТП,
общих для всех отраслей, проходит
легче, чем специальных.
В 1984 г. для повышения
ответственности за выполнение требований
стандартов был введен порядок
отчетности каждого подразделения на
днях качества о работе с СТП. По
утвержденному графику отчитываются
руководители всех подразделений. Свое
мнение и замечания высказывают
специалисты
производственно-технологической лаборатории, санитарный и
ветеринарный врачи, инженер по
охране труда и технике безопасности
и инженер по КСУКП.
На основании отчета и
высказанных суждений дается объективная
оценка работы подразделения.
Замечания и предложения, заносят в
протокол дня качества, а следующий
день качества начинается с проверки
их выполнения.
Эффективность действия стандартов
во многом зависит от того,
насколько высок контроль за их
исполнением. Так, выполнение стандартов
«Оценка культуры производства и
промсанитарии», «Обеспечение охраны
труда и техники безопасности» конт-

ролируется комиссией ежемесячно.
Оценка работы подразделениям
выставляется за месяц и учитывается при
подведении итогов социалистического
соревнования, что заставляет каждое
подразделение стремиться улучшать
свою работу.
Действующие стандарты
предприятия ежегодно пересматривают, в них
вносят необходимые дополнения и корт
ректировки. Например, в СТП
«Входной контроль качества товаров»
были внесены изменения в соответствии
с новой технологической инструкцией
по приемке, холодильной обработке,
хранению и выпуску пищевых
продуктов на распределительных
холодильниках. В стандарт «Оценка
качества труда» дополнительно введены
коэффициенты, оценивающие
рационализаторскую работу, бережное
расходование топливно-энергетических
ресурсов и ряд других.
Готовят к пересмотру стандарты:
«Обеспечение охраны труда и техники
безопасности», «Организация и порядок
работы постоянно действующей
комиссии по качеству (ПДКК)».
Действие последнего СТП
распространяется только на технологический цех
и касается вопросов качества
хранящихся товаров. В процессе работы
стало ясно, что ПДКК должна
контролировать правильность хранения
товаров и сырья не только в
технологическом цехе, но и на
материальном складе.
В целях контроля за выполнением
СТП «Порядок организации
централизованной доставки товаров
потребителям» в 1983—1984 гг.
неоднократно проводили внезапные проверки
с хронометрированием передвижения
автотранспорта в процессе получения
товаров, времени оформления
документов и загрузки. Результаты прове-
MSOiPETEUlM
A1) 1161810 4E1) F28 F 3/00, F 28 D 9/00 B1)
3676228/24-06 B2) 30.09.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности и научно-исследовательский институт
технологии криогенного машиностроения G2)
В. П. Алексеев, А. А. Сотников, В. А. Веселое,
И. В. Горенштейн E3) 621.565.944
E4) E7) 1. ПАКЕТ ПЛАСТИНЧАТОГО
ТЕПЛООБМЕННИКА, содержащий
перфорированные пластины, перфорации которых
расположены со смещением в смежных пластинах
и объединены в группы, ограниченные рамка-
рок были обсуждены с
администрацией на дне качества
хладокомбината и на основании сделанных
выводов совместно с автохозяйством
пересмотрены графики подачи автомашин
на хладокомбинат.
С января 1985 г. внедрен новый
стандарт «Подведение итогов
социалистического соревнования». В стандарт
включена методика-расчета
коэффициентов для определения классного
места. Введенные коэффициенты
учитывают не только производственную
деятельность подразделений, но и их
активное участие в общественной
жизни, в оказании помощи сельскому
хозяйству, в рационализаторской работе.
Наибольшая сумма коэффициентов
дает право подразделению получить
призовое место согласно «Условиям
социалистического соревнования».
План работы по КСУКП на
Липецком хладокомбинате на 1985 г.
предусматривает дальнейшее повышение
действенности этой системы. Он
включает: контроль за соблюдением
действующих стандартов предприятия,
анализ работы по ним, пересмотр
некоторых стандартов в целях их
улучшения, работу по действующим
ГОСТам, ОСТам, ТУ, внедрение
ГОСТов системы стандартов по
безопасности труда (в настоящее время
введены в действие уже девять
ГОСТов ССБТ).
Внедрение новых стандартов
предприятия в 1985 г. не планируется.
Сейчас важно добиться полной
отдачи от уже действующих стандартов,
для чего необходимы постоянный и
жесткий контроль за их
соблюдением, использование СТП в качестве
рычагов для укрепления
производственной и трудовой дисциплины, улучшения
управления производством, повышения
его эффективности.
ми, с образованием каналов для рабочих сред,
отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена и повышения компактности,
перфорации в каждом канале имеют
эквивалентный диаметр, равный ширине этого канала,
и расположены с шагом, составляющим 1,25—2
ширины канала, при расстоянии между
центрами перфораций в смежных пластинах,
составляющем 0,25—0,5 их шага в канале.
2. Пакет по п. 1, отличающийся тем, что
участки пластин между смежными
перфорациями в каждой группе отогнуты на угол
1—6° от плоскости пластин.

Бригадной форме организации
и стимулирования труда — широкое внедрение!
УДК 658.387.4:663.674.013
ИЗ ОПЫТА СОЗДАНИЯ
КОМПЛЕКСНЫХ И СКВОЗНЫХ
БРИГАД, РАБОТАЮЩИХ
ПО ЕДИНОМУ НАРЯДУ
В ЦЕХЕ МОРОЖЕНОГО
ПЕРМСКОГО ХЛАДОКОМБИНАТА
РОСМЯСОМОЛТОРГА
Н. С. ВАСЮКОВ
Характерная черта развития
народного хозяйства страны на
современном этапе — повышение активности
и инициативы масс, дальнейшее
развитие социалистической демократии,
чему в значительной степени
способствует усиление роли трудовых
коллективов — основных ячеек
социалистического общества. Конкретное
участие трудящихся в управлении
производством особо зримо проявляется
при коллективной организации труда.
Наиболее распространена в настоящее
время бригадная форма организации
и стимулирования труда.
В бригадах, работающих по единому
наряду с оплатой за конечные
результаты, создаются наиболее
благоприятные условия для роста
производительности труда, повышения
квалификации рабочих, проявления способностей
каждого члена бригады, воспитания у
них черт социалистического
самоуправления, осуществления принципа
коллективной ответственности: «один за
всех, все за одного». В бригаде
соединяются интересы труженика,
коллектива и общества.
На Пермском хладокомбинате
внедрение бригадной формы организации
и стимулирования труда началось в
1981 г. Первая бригада,
работающая по единому наряду с оплатой
за конечные, результаты с
применением коэффициента трудового участия
(КТУ), была создана в цехе
мороженого в апреле 1981 г.
В настоящее время на
хладокомбинате восемь бригад, из них семь в
цехе мороженого: комплексные
сквозные бригады заготовительного
отделения в составе 8 человек,
вафельного отделения — 16 человек и на
линии ОЛВ-3 — 10 человек,
специализированные сквозные бригады
слесарей по наладке оборудования фри-
зеро-фасовочного отделения — 7
человек, сборщиков коробок — 8
человек, упаковщиков мороженого — 12
человек, комплексная комсомольско-мо-
лодежная бригада на линии ОЛВ-В —
5 человек. Охват рабочих цеха
мороженого бригадной формой организации
труда составляет 54 % (по
хладокомбинату 15,3 %).
Одна бригада создана в цехе
фасовки масла, она состоит из 7
человек.
Работу по организации бригад но
вого типа в цехе мороженого
можно условно разбить на три этапа.
На первом этапе, подготовительном,
была создана комиссия по
внедрению бригадной формы организации и
стимулирования труда, составлен и
утвержден календарный план
поэтапного внедрения, избрана исполнительская
группа. В состав комиссии вошли
директор хладокомбината, главный
инженер, начальники
планово-экономического отдела, отдела кадров, цеха
мороженого, секретарь партбюро,
председатель профкома хладокомбината;
в состав исполнительской группы —
начальники цеха мороженого,
планово-экономического отдела,
председатель профкома цеха мороженого,
мастера заготовительного отделения.
Исполнительская группа изучила
опыт работы бригад нового типа на
передовых предприятиях г. Перми и
Пермской области, публикации в
«Экономической газете», Типовое
положение о производственной бригаде,
бригадире, совете бригады и совете
бригадиров, посетила Пермское агрегатно-
конструкторское бюро им. М. И.
Калинина. Опыт создания бригад в этом
бюро был взят за основу, так как
в то время ни методическим, ни
информационным материалом о работе
бригад на родственных предприятиях
хладокомбинат не располагал.
Комиссия обобщила итоги работы, на
первом этапе приняла конкретное
решение о форме организации и
стимулировании труда в бригадах,
утвердила разработанные исполнительской
группой руководящие материалы по
16

бригадной форме организации труда.
На втором этапе проводилась
организационно-техническая и
воспитательная работа. В нее входило:
уточнение и распределение
обязанностей каждого руководителя и
специалиста по внедрению бригадной
формы организации и стимулирования
труда;,
техническая перестройка
производства в целях создания условий для
функционирования бригад с учетом
их специфики: например, в
вафельном отделении при организации
комплексной, сквозной бригады была
внедрена линия для сбора,
транспортировки, сортировки и укладки
стаканов; во фризерно-фасовочном
отделении при создании специализированной
бригады упаковщиков реконструирован
главный транспортер и пущены в
эксплуатацию промежуточные
транспортеры; для бригады сборщиков коробок
оборудован специализированный
участок;
воспитательная работа в
коллективах бригад, направленная на
раскрытие преимуществ бригадной формы
организации и стимулирования труда,
изучение опыта работы бригад
передовых предприятий г. Перми,
приобретения членами бригады
необходимых знаний по бригадной форме
организации и оплаты труда;
разработка плановых показателей,
положения о премировании и
оплате труда, уточнение показателей
оценки качества работы, установление
повышающих и понижающих КТУ
факторов;
анализ экономических показателей
работы бригады по новым бригадным
расценкам (предполагаемая
заработная плата, выполнение норм
выработки).
На этом этапе вся деятельность
исполнительской группы была
направлена на создание экономических,
технических, моральных условий для
раскрытия всех преимуществ участия бригад
в управлении производством.
Первую бригаду было решено
организовать в заготовительном
отделении. Его коллектив был наиболее
подготовлен к работе в новых
условиях. Все работники имели стаж
работы на предприятии от 5 до 10 лет.
Пять человек из восьми были со
средним и среднеспециальным
образованием. Коллектив отделения носил
звание «Коллектив коммунистического
труда». У составителей смеси уже
применялась бригадная форма оплаты
труда. Выбор был сделан
правильно — это показали достигнутые
бригадой результаты. За короткий срок
в бригаде на 4 % повысилась
производительность труда, на 2 %
возросла заработная плата.
На третьем, заключительном, этапе
на собрании бригады были выбраны
бригадир и совет бригады, между
коллективом бригады и администрацией
цеха заключен трудовой договор, до
бригады доведены месячные плановые
задания по выпуску продукции, росту
производительности труда, экономии
сырья и энергоресурсов.
В том же 1981 г. в цехе
мороженого была создана еще одна
бригада — в вафельном отделении,—
а в последующие два года еще пять
бригад, работающих по единому наря-
ДУ-
В цехе создан совет бригадиров,
который постоянно заботится о
совершенствовании бригадной формы
организации и стимулирования труда. Так,
по предложению совета бригадиров
уточнены факторы, влияющие на КТУ,
введена шкала установления его при
работе меньшей численностью,
разработана методика определения КТУ,
доработано положение о
социалистическом соревновании с учетом
образования бригад нового типа.
До 30-го числа каждого месяца
старший технолог цеха на основании
утвержденного месячного плана
производства мороженого разрабатывает
плановые задания бригадам, которые
утверждает начальник цеха, а мастер
доводит до бригад.
Бригадир разбивает месячное
плановое задание выпуска продукции по
дням исходя из месячного баланса
рабочего времени с учетом плановых
остановок производства (санитарный
день, профилактика оборудования).
Он ежедневно определяет КТУ
каждому члену бригады по
разработанной советом бригадиров методике и
отражает его на экране.
Мастер ведет учет выпуска
продукции, контролирует работу бригады,
определяет месячный коэффициент
качества труда. В последний отчетный
день месяца совет бригады на
заседании подводит итоги работы за
месяц и устанавливает КТУ каждому
члену бригады с учетом среднеме-
2 Холодильная техн. № 9
17

сячного значения, которое находится
как частное от деления суммы всех
КТУ по дням на количество
отработанных дней. Установленный КТУ
заносят в протокол.
Заработную плату членов бригады
рассчитывают в соответствии с
утвержденной методикой в карте
распределения сдельного приработка и премии.
Сумму премии определяют с учетом
оценки качества труда. Все виды
доплат (за руководство бригадой,
сверхурочные работы, работу в ночное
время, районный коэффициент) начисляют
обычным порядком расчетным отделом.
При внедрении бригадной формы
организации и стимулирования труда
в цехе мороженого были, конечно,
трудности, особенно в создании
бригады упаковщиков, сборщиков коробок
во фризерно-фасовочном отделении.
Здесь сказались неукомплектованность
и текучесть кадров, вызванные
низкой заработной платой, коротким
очередным отпуском A5 рабочих дней),
высокой интенсивностью и
монотонностью работы. Пришлось пойти на
то, чтобы укомплектовать бригаду не
полностью, но постоянными
работниками, которые, как предполагалось,
должны справиться со всем объемом
работ в результате роста
производительности труда. И действительно,
благодаря росту производительности
труда каждого члена бригады в
среднем на 25—30 %, заработной платы
на 15—20 % в бригадах сборщиков
коробок и упаковщиков необходимая
численность для выполнения этих работ
снизилась.
За четыре года функционирования
бригад в цехе мороженого объем
выпускаемой продукции возрос на
Холод — на службе ЛПК
УДК 725.355
ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ФАБРИК
МОРОЖЕНОГО
С УЧЕТОМ МАКСИМАЛЬНОЙ
МЕХАНИЗАЦИИ ПРТС РАБОТ
Л. И. БОДЬ
Многолетний опыт эксплуатации
обследованных Гипрохолодом фабрик
мороженого, а также опыт
отечественного и зарубежного проектирования
18
767 т C982 т — в . 1980 г.,
4749 т — в 1984 г.) без
увеличения численности, выработка на
одного работающего повысилась за этот
период с 30,4 до 35,7 т/год
(ранее прирост этого показателя
составлял 0,5 т/ (год«чел). В этот период
не было установлено новое более
производительное оборудование.
За четыре года подано 62
рационализаторских предложения, от
внедрения которых получен экономический
эффект на сумму 54 тыс. руб.
Значительно повысился уровень
трудовой дисциплины. Количество
прогулов уменьшилось со 101 чел/дня в
1980 г. до 9 чел/дней в 1984 г.
Не было ни одного случая
невыполнения планов по вине коллективов
бригад. В течение четырех лет цех
ежегодно занимал на хладокомбинате
первое место в социалистическом
соревновании. Примерно на 40 %
сокращены простои оборудования из-за
технической неисправности, и если бы к
фризерам Б6-ОФШ, линиям М6-ОЛВ,
автоматам А2-ОВА в нужных
количествах поставлялись запчасти, то их
вообще можно было исключить.
Значительно выросла трудовая и
общественная активность членов
бригад. Работники чувствуют себя
настоящими хозяевами на
производстве, добиваются высоких конечных
результатов, борются за искоренение
имеющихся недостатков.
С особым воодушевлением трудятся
бригады сейчас — в дни,
предшествующие XXVII съезду нашей
партии. Этот важный партийный форум
коллективы бригад цеха мороженого
Пермского хладокомбината готовятся
встретить новыми успехами в труде.
показал, что многоэтажные
предприятия имеют ряд серьезных
недостатков:
сложность создания необходимого
технологического потока без
пересечения грузопотоков;
вертикальные перегрузки сырья и
готовой продукции, что приводит к
дополнительным трудовым и
энергетическим затратам (таким, как на
обслуживание и эксплуатацию мощного
лифтового хозяйства), росту
численности персонала;
большие потери площади на
вестибюли, лестницы, коридоры, а следова-

тельно, дополнительные расходы
строительных материалов, увеличение
капитальных вложений, трудовых затрат и
сроков строительства;
ограниченные возможности
механизации складских операций из-за малой
высоты охлаждаемого склада;
сложность устройства надежной
тепло- и гидроизоляции многоэтажных
перекрытий, необходимой в связи с
различными температурами (от 0 до
—30 °С) и высокой влажностью
(до 90 %) воздуха в производственных
помещениях, наличием в них сильно
агрессивных к строительным
материалам сред (молочная кислота, моющие
растворы, рассол СаСЬ) и
необходимостью строгого соблюдения
санитарного режима;
ограниченные возможности в
наращивании производственных мощностей
и др.
Вопрос о необходимости снижения
этажности фабрик мороженого,
особенно небольшой производительности,
поднимался Гипрохолодом многократно.
У' института есть опыт проектирования
одноэтажных фабрик.
Только за последние годы
разработаны одноэтажные фабрики,
оснащенные отечественным оборудованием, для
нашей страны и других стран:
производительностью 3 т в смену для г.
Костромы, производительностью бт'в
смену для г. Тюмени,
производительностью 7 т в смену для гг. Будапешт
и Нередьхаза (ВНР).
Анализ проектов этих фабрик выявил
недостатки:
большая площадь застройки;
неполное использование высоты
производственных помещений (для
одноэтажных фабрик высота
принимается 6 м по архитектурным соображениям,
тогда как достаточна 4,8 м) и
вследствие этого большая кубатура здания и
ухудшение всех экономичеких
показателей;
растянутость коммуникаций.
В 1982 г. Гипрохолодом создан
типовой проект современной
экономичной, удобной в эксплуатации
двухэтажной фабрики производительностью
6 т в смену, соответствующий новым
нормам и правилам проектирования,
и проведены сравнения его
экономических показателей с аналогом —
типовым проектом 412—2—29
многоэтажной фабрики той же
производительности A972 г.). В проекте
применены совершенно новые объемно-
планировочные решения, которые
отвечают требованиям времени, и
предусмотрен одноэтажный
механизированный охлаждаемый склад.
Проект получил положительные
отзывы эксплуатационников Росмясомол-
торга, проектировщиков —
специалистов ЦНИИпромзданий и Гипромол-
прома, был рассмотрен Минтор-
гом СССР и утвержден им с отличной
оценкой. В нем удачно сочетаются
положительные качества одноэтажной и
многоэтажной фабрик.
Рационально решен технологический
поток:
все трудоемкие процессы по приемке
сырья, вспомогательных материалов,
первичной обработке сырья
выполняют на первом этаже;
подготовленная смесь из
заготовительного отделения насосами подается
в пастеризационно-аппаратное
отделение, расположенное на втором
этаже, где она пастеризуется,
гомогенизируется, охлаждается и затем
направляется на созревание в
резервуары. Из них она по трубам
самотеком возвращается на * первый этаж
во фризеро-фасовочное отделение.
Готовая продукция с линий фасовки
мороженого укладывается в короба, затем
по транспортеру поступает в
сортировочную камеру, где короба
устанавливают на поддоны, которые
электропогрузчиком направляются в
механизированный охлаждаемый склад на
дозакаливание и хранение.
Основное сырье вафельного цеха —
мука — принимается на платформе
из автомуковозов и
пневмотранспортером направляется в бункер,
расположенный на втором этаже. Из
тестомесильного отделения, находящегося
на этом же этаже, тесто самотеком по
трубопроводам подается в вафельное
отделение, размещенное на первом этаже.
Таким образом, на втором этаже
находятся службы, для которых не
нужны грузовые лифты. Благодаря такой
компоновке площадь застройки
значительно меньше, чем при одноэтажном
решении.
Производственные и
вспомогательные помещения второго этажа
расположены относительно обслуживаемых
ими отделений первого этажа с учетом
наикратчайших инженерных связей.
Это позволяет существенно снизить
расход материалов на внутрицеховые
коммуникации.
Экономичность новых объемно-пла-
2*
19

нировочных решений выразилась в
сокращении по сравнению с аналогом:
общей кубатуры здания на 1155 м3,
т. е. на 5,6 %, при этом емкость
охлаждаемого склада увеличена почти в 2
раза; общей площади на 865 м2, т. е. на
19 %; численности обслуживающего
персонала на 25 чел., расхода
электроэнергии на 50 кВт и строительных
материалов (например, бетона и
железобетона на 26 м3, кирпича на 668 тыс. шт.,
лесоматериалов на 12 м3 и т. д.).
Сметная стоимость снижена более чем
на 9%.
Анализ эксплуатации
обследованных фабрик показал, что на них
стремятся иметь цехи замораживания
плодоовощной продукции для
обеспечения в течение года нужд фабрик при
производстве мороженого.
В 1983 г. Гипрохолодом разработан
экспериментальный проект фабрики
мороженого производительностью 10 т в
смену с цехом быстрого
замораживания плодов и овощей
производительностью 10 т в смену.
Корпус предприятия сблокирован
из трех основных блоков:
одноэтажного блока охлаждаемого
механизированного склада и
пристроенных к нему машинного отделения,
зарядной со вспомогательными
службами и автомобильной платформой.
Высота охлаждаемого склада до низа
выступающих конструкций покрытия
6 м;
двухэтажного блока
производственной части фабрики с пристроенной
автомобильной платформой, высота
этажей 4,8 м;
трехэтажного
административно-бытового блока, высота этажей 3,3 м.
Такая компоновка зданий различной
этажности продиктована требованиями
технологии и экономии строительства
и является целесообразной с точки
зрения снижения энергетических затрат,
строительной кубатуры здания,
компактности, более эффективного
использования площади земельного участка.
Проект предназначен для
строительства фабрики на площадке
основного предприятия (холодильника) в
промышленных городах, имеющих
необходимую сырьевую базу.
Проект соответствует новым нормам
и правилам.
В нем применены экономичные
объемно-планировочные решения,
позволившие удовлетворить требованиям
технологии — создать необходимый поток
20
технологических операции, уменьшить
по сравнению с аналогом (проектом
многоэтажной фабрики мороженого
производительностью 10 т в смену с
цехом быстрого замораживания 4 т в
смену плодов и овощей — Киев)
вертикальное перемещение грузов,
непроизводственные потери площади,
протяженность инженерных
коммуникаций, энергетические расходы
вследствие сокращения лифтового хозяйства,
объем капитальных вложений, расход
строительных и монтажных материалов.
Наличие цеха быстрого
замораживания дает возможность обеспечить
необходимым плодово-ягодным сырьем
в течение года производство
мороженого не только своей фабрики, но и
других предприятий города, выпускающих
мороженое, а также поставлять
замороженную плодово-ягодную продукцию
в розничную торговлю и на
предприятия общественного питания.
В проекте предусмотрены также:
организация в несезонный период
на тех же производственных площадях
выпуска вареников, что способствует
закреплению кадров на предприятии
и значительно повышает
эффективность производства;
общий для фабрики и цеха
быстрого замораживания охлаждаемый склад,
который дает возможность
эффективнее эксплуатировать дорогостоящие
холодильные емкости с учетом
неравномерности поступления и реализации
сырья и готовой продукции обоих
производств;
прогрессивные методы обработки
сырья с утилизацией всех отходов
производства;
меры по охране окружающей среды
(станция нейтрализации стоков
моющих растворов и др.).
Благодаря строительству фабрики
мороженого в комплексе с цехом
быстрого замораживания срок
окупаемости капитальных вложений
сократится до 1,8 года.
Хладоснабжение фабрики возможно
от собственного машинного отделения
или машинного отделения
хладокомбината (центральной холодильной
станции).
Учитывая значительное количество
потребителей низкотемпературного
холода (—45 °С) предпочтительно
размещение машинного отделения
непосредственно при фабрике.
В проектах систем охлаждения,
как правило, применяют насосно-цир-

куляционные схемы с непосредственным
кипением аммиака в аппаратах и
камерных приборах охлаждения. Подача
аммиака в приборы охлаждения
склада и аппараты фабрики нижняя,
кратность его циркуляции во фризерах и,
скороморозильных аппаратах в
пределах 6—12.
Для поддержания заданных
температурных режимов в камерах
охлаждаемого склада, аппаратах отделений
фабрики и цеха быстрого
замораживания плодов и овощей исходя из
оптимальных перепадов температур
воздуха и кипящего хладагента
приняты следующие температуры кипения
аммиака: —12, —40 и —45 °С.
Поскольку мороженое практически
не подвержено усушке, так как
хранится в упакованном виде, в проектах
принято для камер дозакаливания и
хранения мороженого (—30 °С), а
также охлаждаемого сырья @ °С)
воздушное охлаждение подвесными
воздухоохладителями.
Для сортировочной камеры и
экспедиции мороженого, являющихся
производственными помещениями,
предусмотрено «тихое» охлаждение
потолочными оребренными батареями.
Вторичный хладоноситель с
температурой —7 °С предназначен для
охлаждения смеси мороженого в
технологических аппаратах. В качестве хла-
доносителя применен водный раствор
хлористого кальция или технического
глицерина соответствующей
концентрации.
Максимальная емкость камер
хранения мороженого для фабрики
производительностью 10 т в смену
определена исходя из опыта проектирования,
анализа эксплуатации фабрик
мороженого (например, в Саратове), а
также на основании данных Росмясомол-
торга о производстве и помесячной
реализации мороженого по РСФСР.
С учетом планового роста
производительности, возможной неравномерности
реализации мороженого в отдельных
районах необходимая емкость камер
хранения должна соответствовать
полуторамесячной производительности
фабрики.
Емкость складов сырья должна быть
не менее емкости максимальной партии
прибывшего груза и должна
обеспечить работу фабрики сроком не менее
месяца.
Гипрохолодом в 1983 г. на основе
обобщения опыта проектирования и
внедрения на одноэтажных и
многоэтажных фабриках мороженого
современных технических решений по
механизации технологических процессов,
погрузочно-разгрузочных,
транспортных и складских (ПРТС) работ
созданы типовые проектные решения
«Механизация внутрицеховых и складских
работ при производстве мороженого».
ПРТС работы следует выполнять по
разработанному для каждого вида
груза технологическому процессу,
учитывающему требования правил техники
безопасности и санитарные нормы.
Груз массой более 50 кг следует
поднимать на высоту более 3 м и
перемещать на расстояние более 25 м
только механизированным способом.
Схемы подачи сыпучих компонентов,
сгущенного молока в заготовительные
ванны и плодов в котел и
протирочную машину предусматривают по
возможности максимальную
механизацию этих процессов с использованием
тележек, цепных подъемников и
электропогрузчиков.
Схемы подачи жидких компонентов
(при их хранении в больших
емкостях — резервуарах) в заготовительную
ванну, приема и подачи муки
практически исключают ручной труд, процессы
идут в закрытых потоках, в
результате сокращаются потери сырья и
улучшаются санитарно-гигиенические
условия труда. Для транспортировки
жидких компонентов используют насосы,
а для приемки муки — аэрозоль-
транспорт и систему шнеков.
Разработано несколько вариантов
размещения оборудования для подачи
и хранения муки с учетом
расположения отделения приготовления теста
на одном этаже с помещением хранения
муки или этажом ниже.
Вафли на хранение направляют
подвесным конвейером, вафельные отходы
от печей отсасывают вентилятором.
Такое решение исключает
использование напольных тележек, высвобождает
рабочих, делает отделения более
комфортабельными, просторными,
повышает гигиену труда.
Разработаны три варианта схем
подачи тары, вафель и упаковочных
материалов к линиям фасовки мороженого
и готовой продукции в сортировочную
камеру.
В первом варианте тара, вафли и
упаковочные материалы подаются к ли-
21

ниям фасовки мороженого напольными
тележками, а готовая продукция в
помещение сортировочной — ленточным
конвейером. Во втором варианте для
этих целей используют один и тот же
ленточный конвейер благодаря
рациональному расположению помещений
хранения вафель, сборки коробок и фри-
зеро-фасовочного отделения. В третьем
варианте тару, вафли и упаковочные
материалы направляют к линиям
фасовки мороженого подвесным конвейером,
а готовую продукцию в
сортировочную — ленточным конвейером.
Разработаны схемы механизации
таких технологических процессов, как
подача муки из бункера хранения в
просеиватель, разгрузка тары с
подвесного конвейера и т. д.
Основной фактор, определяющий
возможность применения комплексной
механизации, — пакетирование грузов.
Пакеты из ящиков формируют на
стандартных поддонах размерами 1200Х
Х800 мм. В целях создания приемлемых
условий работы обслуживающего
персонала при формировании грузовых
пакетов предусмотрено помещение
сортировочной с температурой —10 °С,
которая соответствует температуре
мороженого, выходящего из
скороморозильных аппаратов. Сформированные
пакеты электропогрузчиком
устанавливают в штабель в два ряда по высоте
в камере дозакаливания и хранения.
Нижний пакет при этом размещают
в разборном металлическом контейнере,
который собирают перед
штабелированием и разбирают после выдачи
мороженого на реализацию.
В рассмотренных выше проектах
впервые для фабрик мороженого
предусмотрен охлаждаемый
механизированный одноэтажный склад высотой 6 м.
Он оснащен трехъярусными
конвейерами, на которых можно хранить отдельно
различные виды мороженого, что
облегчает комплектацию заказов, резко
улучшает условия эксплуатации вследствие
сокращения пребывания людей в
низкотемпературных камерах (—30 °С).
Сформированные в сортировочной
камере пакеты погрузчиком с высотой
подъема вил 4,5 м подают в
механизированный склад для дозакаливания и
хранения. Склад работает по принципу
«первый вошел — первый вышел», что
особенно важно для пищевых продуктов.
Использование конвейерной системы
удобно и необходимо при
кратковременном хранении мороженого
(оборачиваемость 9 раз) и постепенной выдачи
различных видов его на реализацию,
повышает уровень механизации на 20 %.
УДК 621.565:663.674.013
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СХЕМ
ХЛАДОСНАБЖЕНИЯ ЦЕХОВ
И ФАБРИК МОРОЖЕНОГО
А. Г. КЛАДИ Й
Эксплуатация цехов и фабрик
мороженого показывает, что ритмичность и
стабильность работы основного
технологического оборудования зависит от
выбранной схемы холодильной
установки.
Характерным недостатком схем
холодильных установок действующих
предприятий является присоединение
аммиачных трубопроводов от всех
низкотемпературных потребителей холода к
общим магистральным линиям, что
приводит к нестабильной работе фризеро-
фасовочного оборудования. Это
ощущается сразу же после ввода цеха
мороженого в эксплуатацию и острее
чувствуется в ходе наращивания
производственных мощностей и увеличения
нагрузки на холодильную установку.
На предприятиях Росмясомолторга
накоплен некоторый опыт
совершенствования схем действующих
холодильных установок.
В цехе мороженого Мурманского
хладокомбината, мощность которого за
последние годы возросла с 3 до 6 т в смену,
проектом предусмотрена подача
жидкого хладагента (аммиака) в
скороморозильные аппараты и фризеры одним
насосом от циркуляционного ресивера по
трубопроводу диаметром 32 мм. Это
нарушало равномерность снабжения
хладагентом технологического
оборудования^ Особенно реагировали на
нестабильность подачи жидкого аммиака
фризеры. Пары аммиака отсасывались
по общему трубопроводу диаметром
89 мм через один циркуляционный
ресивер, что также отрицательно
сказывалось на работе технологического
оборудования и эксплуатации холодильной
установки.
Для бесперебойного обеспечения
потребителей холода цеха мороженого
жидким хладагентом и отсоса его
паров из скороморозильных аппаратов,
фризеров, приборов охлаждения камер
дозакаливания система аммиачных тру-
22

бопроводов была разделена на две:
одна предназначена только для
фризеров, а другая — для
скороморозильных аппаратов и приборов охлаждения
камер дозакаливания.
Каждый фризер присоединили
трубопроводом диаметром 25 мм к
жидкостной линии диаметром 57 мм, а
трубопроводом диаметром 57 мм — к
всасывающему магистральному
трубопроводу диаметром 133 мм. Для подачи
жидкого хладагента к фризерам
установили два насоса: основной АЦ-4 и
резервный ЦНГ-70.
Для второй системы также
установлены два аммиачных насоса —
основной ЦНГ-68 и резервный ЦНГ-70,
присоединенные к трубопроводу
диаметром 57 мм. Диаметр всасывающей
магистрали 133 мм.
В аппаратном отделении
дополнительно смонтирован дренажный
ресивер РДВ-2,5 для слива жидкого
аммиака при оттаивании скороморозильных
аппаратов и приборов охлаждения
камер дозакаливания горячими парами
хладагента.
Схема холодильной установки цеха
мороженого реконструирована с
учетом установки в перспективе во фри-
зеро-фасовочном отделении
дополнительного оборудования.
Усовершенствованная схема
обеспечивает ритмичную работу и заданные
температурные режимы
скороморозильных аппаратов, фризеров и камер
дозакаливания, что способствует
повышению производительности труда,
снижению потерь продукции и улучшению
качества мороженого.
Реконструкция системы разработана
коллективом работников
компрессорного цеха под руководством начальника
цеха Н. Г. Бойко.
Усовершенствована схема
холодильной установки в цехе мороженого
мощностью 10 т в смену Липецкого
хладокомбината. Работа выполнена под
руководством главного инженера
Н. С. Тарасова по предложениям
рационализаторов предприятия:
начальника компрессорного цеха А. И. Пере-
сецкого, сварщика В. А. Ермолаева,
слесаря И. М. Винокура, инженера-
механика В. И. Проценко.
Согласно проекту хладоснабжение
скороморозильных аппаратов, приборов
охлаждения камер хранения, камер
дозакаливания и фризеров
осуществлялось от одного циркуляционного
ресивера (/0=—47 °С). Регулирование
температуры кипения аммиака во фризерах
предусматривалось всасывающими
вентилями.
Разделение системы охлаждения на
две (аналогично выполненному на
хладокомбинате в Мурманске) обеспечило
поддержание стабильных температур
кипения, возможность проведения
ремонта любого фризера без остановки
других, быстрое освобождение
фризеров от жидкого аммиака в
экстренных случаях, более экономичную
работу холодильно-технологического
оборудования цеха мороженого.
УДК 658.2.016.7
ИЗ ОПЫТА МОДЕРНИЗАЦИИ
И РЕКОНСТРУКЦИИ ЦЕХА
МОРОЖЕНОГО
МУРМАНСКОГО
ХЛАДОКОМБИНАТА
Р. Я. КРЕСТЬЯНИНОВ,
М. А. ХИЦЕНКО
Цех мороженого Мурманского
хладокомбината, построенный по типовому
проекту ТП412-2-3, эксплуатируется с
декабря 1974 г. Производительность
цеха 3 т мороженого в смену.
Цех расположен в одноэтажном
здании размером 87X29 м, с сеткой
колонн 12X6 м. Наружные стены
кирпичные, самонесущие. Высота
производственных помещений и холодильных
камер 6 м, складов для сырья и
вспомогательных материалов 2,8 м. Над
последними расположены
вентиляционные камеры. В контуре здания цеха
размещена щитовая для
трансформаторов системы обогрева грунта. К
зданию цеха примыкает трехэтажный ад*
министративно-бытовой корпус и
аппаратное отделение.
С начала эксплуатации в цехе
мороженого было установлено следующее
технологическое оборудование:
во фризеро-фасовочном отделении —
линии ОЛБ, ОЛС, эскимогенератор
ОГЭ, три фризера ОФИ;
в варочно-пастеризационном
отделении — сырная ванна емкостью 1000 л,
варочные котлы, пастеризатор
ОЗП-1000, гомогенизатор К5-ОГА-1,2,
охладитель ОЗП-1000, шесть танков для
молока РМВУ-2, размещенных
непосредственно на полу, что
обусловливало подачу смеси во фризеро-фасовоч-
23

ное отделение с помощью насосов
ЗВМУ-12.
В связи с необходимостью увеличения
выпуска мороженого менее чем через
год после ввода цеха в эксплуатацию
были предприняты первые шаги по его
модернизации и реконструкции.
Так, в целях более полного
использования производственных площадей, а
также удобства обслуживания
перемещены варочные котлы, гомогенизатор
и пастеризатор в варочно-пастериза-
ционном отделении. Во фризеро-фасо-
вочном отделении вместо эскимогенера-
тора ОГЭ смонтирована вторая линия
ОЛС.
В последующие два года
дополнительно установлены пастеризатор
ОЗП-1000 и гомогенизатор К5-ОГА-12,
полуавтоматы ОВП для выпечки
вафель заменены автоматом А2-ОВА для
выпечки вафельных стаканчиков, для
чего потребовалось расширить
производственную площадь варочно-пастери-
зационного отделения зау счет
помещений для складирования вафельной
продукции и стерилизации палочек.
В этом же отделении были сделаны
антресоли, на которые подняли танки,
что позволило подавать смесь во
фризеры самотеком. Для улучшения
охлаждения смеси после гомогенизации
охладители ОДД-1000 заменены на
ОДД-2000.
В период 1978—1980 гг. к цеху
мороженого пристроены помещения для
хранения сырья и вспомогательных
материалов, а на освободившейся из-под
склада площади оборудована
слесарная мастерская. В варочно-пастериза-
ционном отделении сырная ванна
емкостью 1000 л заменена на ванну
СВ-2000.
В 1980—1982 гг. в этом отделении
установлены и пущены в
эксплуатацию два гомогенизатора А1-ОГМ. В
результате расширения антресолей,
демонтажа двух танков емкостью по 2 т,
а также более рационального
размещения остальных установлены два танка
емкостью по 4 т. Смонтирована
ванна Г60ПА-600 для варки пюре,
используемого в качестве наполнителя.
Однако, несмотря на проводившиеся
ежегодно модернизации и
реконструкции, задача увеличения выпуска
мороженого не могла быть выполнена
без внедрения более производительных
поточно-механизированных линий.
Поэтому решено было смонтировать две
линии М6-ОЛВ по выработке мороже-
-24
ного в вафельных стаканчиках и
второй автомат А2-ОВА для их выпечки.
Для размещения двух линий М6-ОЛВ
по рекомендации Росмясомолторга
расширены производственные площади за
счет закалочной камеры и построена
транспортная галерея для подачи
готовой продукции непосредственно в
камеру холодильника. Монтаж второго
автомата А2-ОВА стал возможным
благодаря более рациональному
размещению действовавшего оборудования.
Для реконструкции, проведенной в
1983—1984 гг., характерен большой
объем строительно-монтажных работ,
включивший также прокладку
подпольных коммуникаций, трубопроводов
систем отопления, горячего и холодного
водоснабжения, аммиачных и
рассольных трубопроводов. Затраты на эти ра
боты составили порядка 80 % стоимо
сти монтируемого оборудования.
В результате проведенных работ
выпуск мороженого возрос втрое: в
1975 г.— 832,1 т, а в 1984 г.— 2504,6 т.
Выработка мороженого на одного
работающего увеличилась с 12,6 до 29,5 т,
съем продукции с 1 м2
производственной площади — с 3,3 до 10,0 т,
средняя выработка продукции за смену — с
2,7 до 5,7 т.
Планом реконструкции
предусматривается комплекс мероприятий по
дальнейшему увеличению производственной
мощности цеха мороженого. Намечено
расширить варочно-пастеризационное
отделение, что может быть
осуществлено только путем пристройки.
Планируется улучшить хладоснабже-
ние цеха. К сожалению, компоновка
компрессорного цеха не позволяет
установить дополнительный агрегат, в связи
с чем предполагается заменить два
одноступенчатых агрегата А110 одним
агрегатом АД 130.
Учитывая большие затраты на
реконструкцию, следует сделать вывод,
что при разработке типовых проектов
необходимо предусматривать:
возможность проведения
реконструкции для увеличения производственных
мощностей наиболее простыми и
дешевыми способами;
наличие резервного оборудования,
особенно гомогенизаторов и
пастеризаторов, во избежание остановки
производства в случае выхода их из строя;
периодическую корректировку
типового проекта с учетом размещения
нового оборудования, серийный выпуск
которого начат после внедрения проекта.

Опыт показывает, что для цехов
мороженого производительностью до
10 т в смену наиболее удачное
планировочное решение — одноэтажное
двухпролетное здание с самонесущими
стенами, имеющее в центре коридор,
на перекрытии которого находятся
вентиляционные камеры. Складские и
прочие вспомогательные помещения
должны быть вынесены за пределы
производственного здания и располагаться
в пристройках.
Реконструкция — более быстрый и
дешевый, чем новое строительство,
способ увеличения производственных
мощностей предприятия, поэтому особенно
важно уже на стадии проектирования
учитывать возможность ее проведения с
наименьшими затратами трудовых и
материальных ресурсов.
УДК [621.565.92:637.5.037] .001.4
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
С АКТИВНЫМ УВЛАЖНЕНИЕМ
ВОЗДУХА В КАМЕРАХ ХРАНЕНИЯ
ЗАМОРОЖЕННЫХ
НЕУПАКОВАННЫХ ПРОДУКТОВ
Г. П. ДЕЙНЕГО,
канд. техн. наук Г. К. МНАЦАКАНОВ,
С. М. КОСОЙ,
А. И. КРЫМИНСКИЙ*
Одесский технологический институт
холодильной промышленности по
заданию Росмясомолторга проводит
комплексные исследования, направленные
на создание системы воздушного
охлаждения с активным увлажнением
воздуха в камерах хранения
замороженных неупакованных продуктов. Для
этой цели можно использовать
наружный воздух** или частично отбирать
воздух из камеры хранения. В
последнем случае значительно упрощается
схема автоматизации регулирования
параметров воздуха камеры.
Впервые такая система была
применена в камере № 12 хранения замо-
* В работе принимали также участие Л. А.
Воронина, Л. В. Володин и Л. С. Волков.
** Промышленные испытания камеры
хранения замороженного мяса с воздушным
охлаждением и увлажнением воздуха / Г. К. Мнаца-
канов, Г. П. Дейнего, Л. А. Воронина, С. М.
Косой. — Холодильная техника, 1985, № 1, с. 10—13.
роженного мяса (рис. 1) одноэтажного
холодильника в г. Клину Московской
области. Емкость камеры 380 т,
габаритные размеры 24 X 12X6 м, сетка
колонн 6X12 м, температура воздуха
—15,5 °С, электрообогреваемого грунта
3—4 °С. Вход в камеру предусмотрен из
неохлаждаемого коридора. Она
расположена между камерами № И и № 13
с температурой воздуха —4-.— 1,5°С.
Камера оборудована двумя
воздухоохладителями общей поверхностью
охлаждения 300 м2, увлажнительным
устройством с вентилятором,
всасывающими и нагнетательными
воздуховодами и экраном.
Высокая относительная влажность
воздуха в камере достигается путем
подачи в нее части воздуха
повышенного влагосодержания. Требуемые
параметры этого воздуха получают с
помощью специального
увлажнительного устройства (рис. 2). Оно состоит
из камеры предварительного подогрева
воздуха с нагревателями,
увлажнителя, заполненного на 2/3 объема
водой, подогреваемой нагревательными
элементами, сепаратора; снабженного
отбойником с отверстиями. К
сепаратору подсоединены трубопроводы выхода
обработанного воздуха. Уровень воды
в увлажнителе поддерживается
регулятором уровня ПРУ-5.
Система охлаждения с активным
увлажнением работает следующим
образом. Воздух в количестве 0,8—1,0 %
от циркулирующего в камере подается
вентилятором в увлажнительное
устройство. Сначала он нагревается в
камере предварительного подогрева до
температуры воды (/«25-^-30 °С) в
увлажнителе, затем, проходя над
поверхностью воды в последнем,
увлажняется до ф=70ч-80 %, после чего
поступает в сепаратор, в котором в
результате снижения скорости капли
влаги отделяются и стекают в
увлажнитель. Равномерность подогрева и
насыщения воздуха достигается благодаря
наличию в увлажнительном устройстве
перегородок, удлиняющих путь
движения воздуха и продолжительность его
контакта с нагревателями и водой.
Воздух повышенного влагосодержания
по трем трубопроводам поступает к
выходным отверстиям нагнетатального
воздуховода, где смешивается с
воздухом, охлажденным в
воздухоохладителях. Трубопроводы подачи
насыщенного воздуха должны быть тщательно изо-
25

/7777777777777777777777'
777777777777777777777777777777777777777777777777777777.
2Ь0ОО
Т7777У
У f
Рис. 1. Принципиальная схема опытной камеры, оборудованной увлажнительным устройством:
/ — воздухоохладитель; 2 — увлажнитель; 3 — вентилятор увлажнителя; 4 — всасывающий
трубопровод увлажнителя; 5 — вентилятор воздухоохладителя; 6 — всасывающий воздуховод
воздухоохладителя; 7 — нагнетательный воздуховод воздухоохладителя; 8 — трубопровод выхода
насыщенного воздуха из увлажнительного устройства; 9 — штабель мяса; 10 — щель экрана;
П — экран; 12 — воздушный зазор (продух); 13 — датчик влажности (штриховыми
стрелками показано движение воздуха под экраном, а сплошными — над ним)
лированы и снабжены
электронагревателями, чтобы предотвратить в них
конденсацию влаги. Температура воздуха
должна быть порядка 25—30 °С.
Охлажденный и увлажненный таким образом
воздух направляется в грузовой объем
камеры. Воздух из камеры возвращает-.
ся в воздухоохладители через
потолочный продух, образуемый экраном, и
при этом отводит тепло, проникающее
через покрытие камеры.
Процессы изменения состояния
воздуха в холодильной камере и
увлажнительном устройстве показаны на
26

800
ы —*н
воздух 4
1 и%
t 2 3
1 ! 1
U:
* 5 6 7
1 1 > 1
/
Щч
——————^ г гг
1 W
1 1 1 М 1 1 ! Т~Щ
±± j?+. /. ±± i^JjEEf
I
/О 3
1600
Vl
V1
А
К
Рис. 2. Увлажнительное устройство:
/ — трубопровод выхода насыщенного воздуха;
2 — отбойник; 3 — сепаратор; 4 — увлажнитель;
5 — камера предварительного подогрева воздуха;
6 — нагреватель; 7,9 — перегородки; 8 —
поплавковый регулятор уровня ПРУ-5; 10 —
нагревательные элементы
Рис. 3. Процессы изменения состояния воздуха
в камере хранения и увлажнительном устройстве
рис. 3. Воздух охлаждается в
воздухоохладителях по линии 1—3 до
состояния, характеризуемого точкой 2. К нему
подмешивается воздух повышенного
влагосодержания и температуры
(точка 5), в результате в камеру
поступает увлажненный воздух (точка 4)>
увеличивающий относительную
влажность воздуха камеры (точка 1
смещается вправо до точки 6). В
увлажнительное устройство воздух подается
непосредственно из камеры (точка 6), в нем
он подогревается при постоянном вла-
госодержании (процесс 6—7) и затем
увлажняется до состояния,
характеризуемого точкой 5.
Параметры увлажненного воздуха,
поступающего в камеру, зависят от
количества подмешиваемого воздуха
повышенного влагосодержания, его
температуры и относительной
влажности. Увлажнительное устройство
отрегулировано таким образом, что
количество добавляемого воздуха остается
постоянным, а изменяется только его
температура и влажность в
зависимости от тепловой нагрузки в камере.
При перенасыщении воздуха в камере
отсос его в увлажнительное
устройство прекращали путем выключения
вентилятора. Одновременно выключали
нагреватели камеры предварительного
подогрева воздуха. Температуру воды
в увлажнителе продолжали
поддерживать на заданном уровне.
Состояние насыщенного воздуха в ка-,
мере хранения определяли датчиком
влажности, установленным на входе
воздуха в потолочный продух. При
100 %-ной влажности воздуха на
выходе из камеры увлажнительное
устройство отключалось, при понижении
влажности на 2—5 % оно включалось
снова.
В камеру было поэтапно загружено
236,4 т говядины I категории. Мясо
поступало из рефрижераторных
вагонов с температурой —4-f-8 °C. Его
взвешивали на перронных весах.
Охлажденный воздух поступал в
камеру через три нагнетательных окна
сечением 0,9X0,3 м. На выходе из них
скорость его была 3,5—4,0 м/с.
Расход воздуха через каждый
воздухоохладитель равнялся 7000 м3/ч.
Над штабелем по его длине
скорость воздуха составила в начале 1,2,
середине 0,5 и конце 0,2 м/с. При этом
в грузовом объеме камеры скорости
воздуха были характерными для
естественной конвекции. В центре камеры
наблюдались обратные потоки воздуха,
вызванные эжекцией струи.
Скорость воздуха повышенного
влагосодержания на выходе из
трубопроводов увлажнительного устройства
равнялась 1,3—1,4 м/с. Поступающий в
камеру воздух из воздухоохладителей
интенсивно перемешивался с этим
воздухом, образуя туманный шлейф,
видимый на расстоянии до 10 м. В
основном объеме камеры при работе
увлажнительного устройства туман не был
заметен.
Измерения влажности воздуха в
различных местах грузового объема и
потолочного продуха камеры показали,
что воздух наиболее перенасыщен
(ф== 1,01 -т-1,04) в зоне его подачи и в
27

верхней части камеры под продухом.
Наименьшая относительная влажность
воздуха (ф=0,98~0,99 %) была
вблизи пола и у торцевых стен камеры.
В большей части грузового объема
она составила 100 %.
Включение увлажнительного
устройства в начале загрузки повышало
температуру воздуха в геометрическом
центре камеры лишь на 0,2—0,5 °С и
поэтому практически не сказывалось на
режиме работы системы охлаждения.
При отключении увлажнительного
устройства на 1—2 <*ут относительная
влажность воздуха камеры снижалась
на 2—3 %. После его включения
воздух камеры насыщался влагой в
течение получаса, при этом влага
хорошо проникала в штабель мяса до
самого пола.
Интенсивность инееобразования на
теплопередающей поверхности
воздухоохладителей в этот период оценивали
измерением количества воды,
полученной при оттаивании. За сутки
работы воздухоохладителей совместно с
увлажнительным устройством на тепло-
передающей поверхности выпадало
инея в среднем на 30 % больше, чем при
их работе без увлажнительного
устройства. Однако за двое суток
совместной работы аппаратов выпадало инея
всего на 14 % больше, что
свидетельствует о снижении осушающей
способности воздухоохладителей с
увеличением продолжительности их работы.
Надежность работы системы
воздушного охлаждения с увлажнением
может быть обеспечена при регулярном
оттаивании воздухоохладителей.
В процессе испытаний это
осуществлялось горячими парами аммиака
через 1—2 сут в течение 50—60 мин.
За время опытного хранения мяса
средняя температура в камере при
температуре кипения —26 °С была
—15,5 °С. Среднесуточная температура
наружного воздуха в этот период
изменялась от 3 до 18 °С. С 7 апреля
по 27 июля поступление влаги с
насыщенным воздухом в камеру составило
2,3 кг/ч, с 27 июля по 6 сентября —
1,9, с 7 сентября по 31 октября —
2,6, а с 1 по 18 ноября — 3,5 кг/ч.
Взвешивание всего хранящегося мяса
B36,4 т) показало, что за период
хранения с 7 апреля по 18 ноября 1983 г. его
масса уменьшилась на 502 кг (при
расчетных потерях 2887,9 кг). Таким
образом, фактические потери от усушки
были в 5,7 раза меньше нормативных
для камер с батарейным охлаждением
одноэтажных холодильников,
расположенных в северной климатической
зоне СССР. В процессе хранения не
было отмечено ухудшения качества мяса.
Подаваемая влага хорошо
усваивалась воздухом камеры при
отрицательных температурах. Избыток влаги в
виде рыхлого инея оседал на
ограждениях камеры и верхнем ряду полу-
туш, которые к концу хранения
покрылись слоем пушистого инея
толщиной по ходу движения воздуха от 60—
70 до 5—10 мм. При разгрузке
штабеля иней с полутуш легко осыпался.
Дальнейшие исследования были
проведены при хранении замороженного
мяса, когда в камере осуществляли
погрузочно-разгрузочные работы.
Предназначенное для хранения
замороженное мясо поступало из
рефрижераторных вагонов с температурой
—8 °С. В камеру 19 ноября 1983 г.
была загружена говядина I категории
A17 т) и II категории C,8 т), которую
уложили в два контрольных штабеля
вдоль стен с отступами 0,3 м. В центре
камеры 27 ноября разместили
упакованную в паронепроницаемую пленку
импортную птицу A21 т), которую
хранили по 9 декабря 1983 г. С 12 января
по 14 марта 1984 г. центральная часть
камеры была дозагружена говядиной
I и II категорий B19,8 т), которую
выгрузили 10 апреля 1984 г.
В период хранения количество влаги,
поступающей из увлажнительного
устройства, было постоянным, равным
3,5 кг/ч.
В результате взвешивания мяса,
хранившегося в двух контрольных
штабелях в период с 19 ноября 1983 г.
по 18 мая 1984 г., установлено, что
потери от усушки говядины I
категории отсутствуют, а говядины II
категории меньше нормативных в 2,4 раза.
Экономический эффект от
применения системы воздушного охлаждения с
активным увлажнением воздуха за
время испытаний камеры составил 5471 руб.
Его получили в основном за счет
уменьшения потерь мяса от усушки.
•Предложенная система увлажнения
проста в эксплуатации и
малоинерционна. Работоспособность ее
подтверждена непрерывной эксплуатацией в
течение 14 мес.
Система воздушного охлаждения с
активным увлажнением воздуха может
28.

быть применена в камерах хранения
замороженного мяса одноэтажных
холодильников, оборудованных
устройствами для обогрева грунта, а также
в камерах верхних этажей
многоэтажных холодильников.
С учетом результатов исследований
Гипрохолод в проекте хладокомбината
№ 15 г. Москвы предусмотрел
камеру верхнего этажа с аналогичной
системой воздушного охлаждения с
активным увлажнением воздуха. Системы
охлаждения, увлажнения, а также
оттаивания воздухоохладителя будут
полностью автоматизированы.
УДК 621.565.92.004.67
ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ
ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЗДАНИЙ
ХЛ АДОКОМБИ НАТОВ
Канд. техн. наук А. Г. ГИНДОЯН
В комплексе мероприятий,
направленных на выполнение
Продовольственной программы СССР, важное место
отводится дальнейшему развитию
материально-технической базы
холодильного хозяйства страны путем
реконструкции и технического перевооружения
действующих и частичного ввода новых
предприятий. Поэтому важно
обеспечить долговечность существующего
фонда зданий и сооружений,
составляющего 70—80% общих
производственных фондов холодильной
промышленности.
Проведенные в ЦНИИпромзданий за
последние годы обследования большого
числа хладокомбинатов (Московского
№ 12, Ленинградских № 4 и № 5,
корпуса «Б» Ленхладокомбината № 6,
Грозненского, Северодвинского,
Пятигорского, Горьковского, Волховского
и др.) * показали, что строительные
конструкции, особенно наружные
ограждающие, изнашиваются и теряют
эксплуатационные качества намного
быстрее, чем предусмотрено проектами и
нормативами. При этом расходы на
капитальный ремонт зданий и сооружений
нередко в 2—3 раза превышают
амортизационные отчисления.
* Сроки ввода в эксплуатацию обследованных
зданий хладокомбинатов были разные — начиная
с 1906 г. (первая очередь Ленинградского
хладокомбината № 4) и кончая 1974 г.
(хладокомбинат в Волхове).
Установлены основные причины
износа строительных конструкций:
морозное пучение грунтов оснований — 21 %
общего числа обследованных зданий,
низкая морозостойкость бетона — 26,
перегрузка перекрытий — 16,
переувлажнение теплоизоляции — 16, другие
причины (деформации конструкций
вследствие просадки грунтов, низкого
качества кирпичной кладки и пр.) —
21%.
Морозное пучение, несмотря на
предусматриваемые меры,— одна из
основных причин деформации и разрушения
строительных конструкций. Результаты
натурных исследований температур-
но-влажностного режима конструкций
полов на ряде холодильников показали,
что фактический коэффициент их
теплопередачи превышает проектный на 35—
245 %. Вследствие этого
предусмотренные в проектах мощности систем
обогрева грунта оказываются
недостаточными для компенсации теплопотерь
грунта. Теплозащитные свойства
конструкции пола не соответствуют
требуемым по следующим причинам: при
строительстве применяют материалы, не
пригодные для теплоизоляции полов
холодильников, или теплоизоляционные
материалы с высокой начальной
влажностью, в процессе эксплуатации
теплоизоляция увлажняется из-за
недостаточной гидропароизоляции конструкций
пола.
В нашей стране пока основным
методом защиты грунта от промерзания
является обогрев его
электронагревателями — стержнями из арматурной
стали диаметром 6—12 мм,
помещаемыми в бетонную плиту. Питание
системы электрообогрева осуществляется
через трехфазный разделительный
понижающий трансформатор,
напряжение его. рабочей ступени равно 25 и
38 В [3]. К недостаткам этой системы
относятся — необходимость
использования понижающих трансформаторов
и повышенный расход электроэнергии
при ухудшении свойств материала
теплоизоляции.
ЦНИИпромзданий совместно с Ги-
прохолодом были разработаны
мероприятия по повышению
эксплуатационной надежности конструкций полов и
систем электрообогрева грунта [1].
Кроме того, составлены рекомендации
по применению для электрообогрева
грунтов оснований зданий
холодильников греющих кабелей (переменный ток
29

напряжением 220 В). Их внедрение
позволит снизить капитальные и
эксплуатационные затраты (отказ от
трансформаторов, сокращение сварных
соединений, упрощение монтажных работ,
повышение надежности и увеличение
значения cos ф).
Целесообразно разработать
энергосберегающие системы обогрева грунта,
утилизирующие производственные
тепловыделения (например, тепло
конденсации хладагента) и использующие
естественные источники тепла.
Необходимо также установить область
рационального применения конструктивных
методов борьбы с пучением грунтов
(устройство проветриваемого подполья,
замена пучинистого грунта и др.).
При эксплуатации зданий
холодильников энергетические затраты во
многом зависят от теплозащитных свойств
ограждающих конструкций.
При обследованиях в зданиях с
трехслойными стеновыми панелями
наблюдали увлажнение теплоизоляции,
разрушение наружного железобетонного
слоя панели вследствие его увлажнения
и коррозии арматуры. В результате
влияния указанных факторов в течение
первых десяти лет эксплуатации
холодильников термическое сопротивление
ограждающих конструкций нередко
снижается более чем в 2—3 раза.
Поэтому необходимо своевременно усилить
или заменить теплопароизоляцию, не
допуская ухудшения теплозащитных
свойств до уровня, определяемого из
условия равенства годовых
эксплуатационных затрат для существующего
ограждения приведенным затратам на
восстановление его теплозащитных
качеств в соответствии с современными
нормативными требованиями.
Технико-экономические исследования
показали, что предельно допустимое
снижение сопротивления теплопередаче
наружных ограждений камеры
хранения замороженных грузов при
температуре в ней —20 °С может быть не
более 50 % первоначального проектного
значения.
Предельно допустимое снижение
теплозащитных свойств ограждающих
конструкций, особенно с учетом потерь от
усушки продуктов, наступает
значительно быстрее физического износа
конструкций и истечения нормативного
срока службы зданий.
Единовременные затраты на
восстановление теплозащитных свойств в
значительной степени зависят от вида
теплоизоляции, ее стоимости, принятого
конструктивного решения и способа
выполнения ремонтных работ.
В настоящее время известны три
способа восстановления теплозащитных
свойств ограждений зданий
холодильников в процессе эксплуатации:
полная замена существующих
теплоизоляционных конструкций; монтаж
дополнительного слоя теплоизоляции по
существующим конструкциям внутри
охлаждаемых помещений; монтаж
дополнительного слоя теплоизоляции
снаружи. Первые два способа традицион-
ны, их достоинства и недостатки хорошо
известны. Третий способ стали
применять сравнительно недавно.
Его сущность заключается в том, что
дополнительная теплоизоляционная
конструкция крепится на наружной
поверхности стен (со стороны фасадов).
Применительно к зданиям
эксплуатируемых холодильников этот способ
имеет ряд преимуществ, поскольку
позволяет:
восстановить теплозащитные
качества ограждений без прекращения
эксплуатации холодильных камер и
изменения температурного режима в
смежных помещениях, при этом
исключаются затраты, связанные с
нарушением ритма производства и режима
хранения продуктов, а также демонтажом
существующих теплоизоляционных
конструкций и приборов охлаждения;
использовать теплозащитные
свойства существующих конструкций и
сократить вследствие этого расход
дорогостоящих теплоизоляционных
материалов на ремонтно- восстановительные
работы;
создать условия для постепенной
сушки существующей увлажненной
теплоизоляции со стороны охлаждаемых
помещений.
ЦНИИпромзданий разработал для
Московского хладокомбината № 12 и
холодильника Харьковского
хладокомбината два варианта устройства
наружной теплоизоляции: послойная сборка
изоляционной конструкции и навеска
трехслойных панелей с металлической
обшивкой эффективной теплоизоляции.
Первый вариант предусматривает
применение теплоизоляционных плит
из пенопласта ПСБ-С стандартных
размеров и профилированных
алюминиевых или стальных листов толщиной
1,0 мм с антикоррозионным покрытием,
второй — трехслойных стеновых
панелей простейшей конфигурации с эффек-
30

тивным утеплителем и с одной или
двумя металлическими облицовками
(внутренняя облицовка панелей может быть
из арморубероида или другого
подобного материала).
Первый вариант дешевле, его проще
осуществить и он рассчитан на
использование распространенных материалов
и изделий. Второй вариант реализуется
быстрее, но его эффективность в
значительной мере определяется типом
трехслойных панелей.
Единовременные затраты на
устройство дополнительной теплоизоляции
наружных стен слоем изоляции толщиной
100 мм традиционным методом
(изнутри) составляют 32—50 руб/м2, а
методом наружной изоляции — 18—21
(первый вариант) и 30—40 руб/м2
(второй вариант с применением навесной
трехслойной панели с пенополиуретано-
вым теплоизоляционным слоем
толщиной 80 мм).
Анализ технико-экономических
показателей различных способов усиления
теплоизоляции ограждений
действующих холодильников показывает, что в
большинстве случаев более экономичен
метод послойной сборки
дополнительной наружной теплоизоляции. Однако
при совмещении строительных
изоляционных работ с работами по
реконструкции системы охлаждения
холодильных камер целесообразно осуществлять
традиционные способы, т. е. усиление
или замену теплоизоляции внутри
охлаждаемых помещений.
До недавнего времени считали, что
железобетонные несущие конструкции
холодильников эксплуатируются в
относительно благоприятных условиях,
характеризуемых отрицательными
температурами и высокой влажностью, и
обладают достаточной долговечностью.
Практика эксплуатации старых
холодильников довоенной постройки с
несущими конструкциями, выполненными
в монолитном железобетоне, показала,
что прочность бетона остается высокой.
Однако на холодильниках из сборных
железобетонных конструкций
наблюдается коррозионный износ
железобетонных конструкций. Так, на
Московском хладокомбинате № 14, на
холодильнике Очаковского молочного
завода и др. полностью потеряна прочность
сборных железобетонных конструкций
междуэтажных перекрытий после 15 лет
их эксплуатации.
Проведенными ЦНИИпромзданий и
НИИжелезобетона исследованиями
установлено, что прочность бетона
снижается при недостаточной его
морозостойкости, частых колебаниях
температуры воздуха в камерах в пределах
—10^—25 °С (такие колебания
температуры возможны при
неудовлетворительном качестве теплоизоляции), а
также в зоне расположения
потолочных батарей.
В действующей главе СНиП II-105—74
«Холодильники» регламентируются
прочность и морозостойкость только для
бетонных панелей наружных стен
холодильников.
В [4] даны рекомендации по выбору
марки бетона по морозостойкости и
водонепроницаемости бетонных и
железобетонных конструкций в зависимости
от режима эксплуатации, зимней
расчетной температуры наружного воздуха
и класса зданий по капитальности.
Однако эти рекомендации не учитывают
специфических условий работы
железобетонных конструкций, особенно
междуэтажных перекрытий в зданиях
холодильников.
Необходимо, чтобы были
регламентированы проектные марки бетона по
морозостойкости и
водонепроницаемости как для ограждающих, так и
несущих железобетонных конструкций с
учетом особенности их эксплуатации в
условиях холодильников.
На основании проведенных в
последние годы в ряде институтов
(ЦНИИпромзданий, НИИжелезобетона,
Ростовском промстройниипроекте)
исследований можно дать следующие
рекомендации.
Проектные марки бетона несущих
железобетонных конструкций должны
быть по морозостойкости не ниже
марки Мрз 100 и по водонепроницаемости
соответствовать марке В4. Для
трехслойных железобетонных панелей
наружный несущий слой должен быть
выполнен из тяжелого бетона или из
бетона на пористых заполнителях марки
300 по прочности, марки Мрз 200 по
морозостойкости и марки В8 по
водонепроницаемости.
Плотность бетона, по данным
Ростовского Промстройниипроекта, можно
эффективно повысить путем введения
пластифицирующей добавки типа С-3 [2].
Внутренний защитный слой
трехслойной железобетонной панели следует
выполнять из бетона на пористых
заполнителях или мелкозернистого бетона
31

марки 200 по прочности и не ниже
марки Мрз 100 по морозостойкости.
При этом внутренний защитный слой
должен быть паропроницаемым, чтобы
исключить накопление влаги в
теплоизоляционном слое.
Необходимо разработать
рекомендации по устройству пароизоляции
ограждающих конструкций охлаждаемых
помещений (холодильников,
овощехранилищ) с учетом вида конструкции и
условий ее эксплуатации, температурно-
влажностного режима воздуха камер
и климатических условий района
строительства. Это имеет важное значение
для обеспечения долговечности
ограждающих конструкций, особенно
трехслойных железобетонных панелей,
восстановление теплозащитных свойств
которых приводит к большим
материальным затратам.
Чтобы достичь относительно
стабильной прочности железобетонных
конструкций в период эксплуатации, следует
стремиться к поддержанию в камерах
постоянных температур, не допускать
переувлажнения конструкций.
Список использованной литературы
1. Гиндоян А. Г., Лифанов Б. В.
Минимально допустимый уровень теплозащиты
эксплуатируемых зданий холодильников.—
Холодильная техника, 1984, № 3, с. 23—26.
2. Рекомендации по применению
суперпластификатора С-3 в бетоне. М.: НИИЖБ,
1979.— 14 с.
3. Руководство по проектированию,
строительству и эксплуатации полов в помещениях
с отрицательными температурами внутренней
среды. М.: Стройиздат, 1979.— 38 с.
4. СНиП 11-21 — 75 «Бетонные и
железобетонные конструкции. Нормы
проектирования». М.: Стройиздат, 1976.— 89 с.
За экономию топливно-энергетических ресурсов
УДК 621.565.92.004.182
экономия
ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И СЫРЬЕВЫХ РЕСУРСОВ
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
ЛЕНИНГРАДСКОГО ОБЛАСТНОГО
ОБЪЕДИНЕНИЯ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
Ю. А. КРАЙНЕВ
Объективной закономерностью
общественного развития является рост
энерговооруженности труда, вовлечение
в производство большого количества
сырьевых, топливно-энергетических и
других материальных ресурсов. Задача
на нынешнем этапе хозяйствования
заключается в том, чтобы обеспечить
достижение высоких конечных
результатов при наименьших затратах сырья,
материалов, электроэнергии, топлива,
финансовых средств.
Предприятия Ленинградского
областного объединения Росмясомолторга
ежедневно расходуют значительное
количество тепла, холода, угля, газа,
электроэнергии, воды, сырья на
изготовление продукции собственного
производства, на обработку и хранение
сотен тысяч тонн продуктов
животноводства. В связи с этим развернуто
массовое движение за бережливость,
хозяйское отношение к этим ресурсам,
рациональное ведение всех
производственных процессов.
Хладокомбинаты объединения
принимают участие в реализации
разработанной под руководством
Ленинградского обкома КПСС Региональной
целевой комплексной программы по
экономии топливно-энергетических
ресурсов (программа «Энергия») на 1981 —
1985 гг. и на период до 1990 г., а также
во Всесоюзном общественном смотре
эффективности использования сырья,
материалов и топливно-энергетических
ресурсов.
Программа «Энергия» отражает все
направления работ по обеспечению
энергоиспользования на современном
уровне, включает контрольные цифры
по годам пятилеток. Помимо этого, на
хладокомбинатах разрабатывают
организационно-технические мероприятия
по рациональному и экономному
расходованию топливно-энергетических
ресурсов на пятилетие и каждый год. Эти
мероприятия включают в планы
экономического и социального развития
предприятий объединения. Ход
выполнения оргтехмероприятий контролируют
комиссии содействия рациональному
расходованию энергетических ресурсов
во главе с главными инженерами.
Основное внимание в работе по
экономному расходованию
топливно-энергетических ресурсов обращается на
наиболее энергоемких потребителей:
компрессорные и технологические цехи,
зарядные отделения, котельные, цехи
мороженого, сухого льда, фасованного
и топленого масла. Правильная
эксплуатация и своевременное проведение
планово-предупредительных ремонтов
32

холодильных установок,
технологического оборудования, техническое
перевооружение предприятий являются
одним из основных резервов экономии
электроэнергии.
За годы одиннадцатой пятилетки на
ленинградских хладокомбинатах
смонтировано и пущено в эксплуатацию
12 холодильных винтовых агрегатов,
16 испарительных конденсаторов
ЭВАКО-200, 14 линий по выработке
мороженого и много другого нового
технологического и холодильного
оборудования.
На хладокомбинатах № 3 и 6
реконструированы системы электроснабжения,
увеличен^ установленная мощность
трансформаторов, смонтированы новые
щитовые, заменены кабельные линии.
На хладокомбинате № 1 в
производственной котельной установлены
четыре современных, работающих на
газовом топливе котлоагрегата, что
позволило полностью обеспечить теплом
крупное предприятие с цехом
мороженого, цехом по выработке сухого льда
и жидкой углекислоты, четырьмя
технологическими цехами. Котельная
оборудована системами автоматического
контроля процессов горения топлива,
подпитки котлов, подачи газа и
приборами учета количества
вырабатываемого и отпускаемого потребителям
пара. При общей по объединению норме
расхода 190 кг условного топлива на
4,19 ГДж A Гкал) тепла котельная
расходует менее 170 кг усл. топлива.
Реконструируется котельная на
хладокомбинате № 6. Осуществлен проект
централизованного обеспечения теплом
хладокомбината № 4—5 от вновь
построенной котельной.
На хладокомбинате № 1 совместно
с Ленинградским технологическим
институтом холодильной промышленности
(ЛТИХП) монтируется
опытно-промышленная установка для получения
сухого льда способом вымораживания
в объеме расширяющегося потока.
По сравнению с традиционным
способом получения сухого льда на базе
сжигания топлива новый способ
требует значительно меньшего расхода
всех видов ресурсов (см. таблицу).
Установка будет вырабатывать около
2 т сухого льда в сутки.
Выполнение описанных, а также ряда
других мероприятий по монтажу и вводу
в эксплуатацию нового оборудования,
грузовых лифтов, зарядных агрегатов,
ремонту энергетического и теплоисполь-
Показатели
П роизводительность
установки, т/год
Удельная
металлоемкость, т/т
Нормативный расход
воды, м3/т
Расход моноэтанола-
мина, кг/т
Численность
обслуживающего
персонала, чел.
Капитальные
затраты, тыс. руб.
Суммарные затраты
электроэнергии,
кВт*ч
Расход топлива, т усл.
топлива
Себестоимость, руб/т
Производство
сухого льда
на базе
сжигания топлива
726
25
170—220
8
17
285
640—840
750—1000
108
Производство
сухого льда

вымораживанием в объеме

расширяющегося потока
726
5
100
—
9
130
800 A200)
—
44 E8)
зующего оборудования, изоляции
тепло- и хладотрасс позволили за четыре
года и первый квартал текущей
пятилетки сэкономить протиа утвержденных
норм 237,6 т усл. топлива, ~70 000 ГДж
A6661,8 Гкал) теплоэнергии, 7416 тыс.
кВт«ч электроэнергии.
Во Всесоюзном общественном смотре
эффективности использования сырья,
материалов и топливно-энергетических
ресурсов ежегодно принимают активное
участие до 75 % работающих в
объединении. В одиннадцатой пятилетке в ходе
смотра внесено 273 предложения.
Внедрение их позволило сберечь, помимо
экономии топливно-энергетических
ресурсов, значительное количество сырья,
из которого выработано продукции
собственного производства на сумму
21,1 тыс. руб., сдать 1214,1 т черного
и 25,85 т цветного металлолома.
В текущем году коллективы всех
предприятий объединения приняли
социалистическое обязательство
отработать не менее двух дней на
сэкономленных топливе, тепловой и
электрической энергии.
Значительный вклад в улучшение
эксплуатации холодильного,
электротехнического, котельного и теплоис-
пользующего оборудования вносят
рационализаторы хладокомбинатов.
Только в 1984 г. от внедрения
рационализаторских предложений сэкономлено
0,4 т металла, 27,6 т усл. топлива,
292,6 тыс. кВт-ч электроэнергии,
35,7 тыс. м3 горячей воды.
33

Для сокращения потерь
скоропортящихся продуктов, в первую очередь
мясопродуктов, большое значение имеют
мероприятия, проводимые
технологическими и техническими службами. В
результате применения ледяных экранов,
укрытия штабелей мяса тканью с
нанесением ледяной глазури, хранения мяса
в камерах с панельной системой
охлаждения в 1984 г. потери при хранении
были снижены против норм на 5,12 %,
а в 1985 г.— на 8,6 %. Эту важную
работу хладокомбинаты намерены
проводить и в дальнейшем. При этом
поставлены задачи: аккуратнее и полнее
проводить подсыпку снега под штабеля,
чаще восстанавливать слой глазури,
увеличивать объемы хранения мяса в
укрытых штабелях, особенно в камерах
с потолочными батареями,
восстанавливать изношенные и устанавливать
новые экраны.
Сохранность качества и количества
скоропортящихся продуктов
животноводства, поступающих на
хладокомбинаты, зависит от укрепления
материально-технической базы, реконструкции и
расширения холодильных емкостей.
Большинство ленинградских
хладокомбинатов функционирует от 45 до
75 лет. Здания физически и. морально
устарели: их конструкции не
соответствуют современным требованиям
механизации погрузочно-разгрузочных
работ, несущая способность перекрытий
не позволяет использовать полностью
грузовые объемы, применять
электромеханизмы; ухудшилось качество
теплоизоляции.
Работы по реконструкции и
капитальному ремонту отдельных камер
хранения предприятия проводят, однако
только своими силами. Без привлечения
проектных и строительных организаций
осуществить реконструкцию
хладокомбинатов в соответствии с требованиями
интенсификации производства
невозможно. На проектирование и
проведение реконструкции нужно выделить
значительные средства. Сейчас
прорабатываются варианты осуществления
реконструкции хладокомбинатов.
Под руководством Ленинградского
обкома партии разработана и успешно
эоплощается в жизнь одобренная ЦК
КПСС территориально-отраслевая
программа интенсификации ленинградской
экономики до 1990 г. В соответствии
с этой программой планируется
внедрение новых технологических
процессов, средств автоматизации и
механизации, прогрессивных видов
оборудования в сфере торговли, в том числе
в Ленинградском областном
объединении Росмясомолторга. Это позволит
добиться устойчивых темпов
экономического роста, резко сократить
применение ручного труда, снизить затраты на
производство, сэкономить значительное
количество всех видов ресурсов.
Безусловно, реконструкция и
техническое перевооружение предприятий,
внедрение современного оборудования
и технологических процессов, средств
автоматизации и механизации создают
условия для лучшего использования
ресурсов. Вместе с тем при любом
техническом уровне производства
необходимо иметь научно обоснованные,
прогрессивные нормы расхода, систему
нормирования и учета, разработанные
на основе отраслевых методических
и инструктивных материалов.
Действующая сейчас система нормирования
значительно устарела и не
соответствует современным требованиям.
Анализ хозяйственной деятельности
хладокомбинатов показывает, что они
располагают большими резервами
улучшения использования
топливно-энергетических ресурсов, но для их
реализации нужны научно обоснованные нормы
расхода и не только в целом по
предприятию, но и по цех&м,
производствам, участкам и бригадам.
Нормы расхода топлива, тепловой и
электрической энергии должны
устанавливаться для каждого предприятия с
учетом конкретных условий его
деятельности в соответствии с отраслевыми
методиками. Такими
нормативно-техническими документами объединение не
располагает, поэтому нормы расхода
определяются учетно-статистическим
методом, а иногда на основании давно
установившихся данных без учета
конкретных условий работы предприятий.
Применяемый учетно-статистический
метод нормирования не позволяет
определить нерациональные потери и
затраты ресурсов (вызванные отступлением
от принятых технологией режимов
работы, рецептур, несоблюдением
требований к качеству сырья, браком
продукции), которые, как правило,
попадают в нормы, хотя это и не
допускается.
Для улучшения нормирования
объединение заключило с ЛТИХПом до-
34

говор на разработку методических
рекомендаций (методик) по
нормированию расхода топлива, тепловой и
электрической энергии в системе
предприятий республиканского объединения
«Росмясомолторг», а также норм
расхода и рекомендаций по их внедрению.
В последнее время на
хладокомбинатах больше внимания стали уделять
метрологическому обеспечению
производства, так как только проведение на
всех этапах технологических процессов
необходимых измерений позволяет
поддерживать рациональные режимы,
добиваться соответствия вырабатываемой
и хранящейся продукции действующим
ГОСТам и другим
нормативно-техническим документам.
При проверке в прошедшем году
некоторых ленинградских
хладокомбинатов были выявлены серьезные
нарушения в метрологическом обеспечении.
Для их устранения в объединении
создана метрологическая служба, к
сожалению, не специализированная, а
состоящая из инженеров, занятых на
технологической работе.
Составлена временная методика
выполнения измерений температуры
замороженного мяса с помощью
транзисторного электрического термометра ТЭТ-2.
Определены действия персонала,
функции, права и обязанности должностных
лиц по метрологическому обеспечению
производства. Проводится
инвентаризация всех имеющихся средств
измерения и контроля, налаживается их
технический учет.
С ЛТИХПом заключен договор на
разработку и внедрение методики
выполнения измерений температуры
воздуха и температуры в толще
продуктов и налаживание работы по
метрологическому обеспечению производства
на хладокомбинатах. Сейчас
метрологическое обеспечение в Ленинградском
областном объединении достигло такого
уровня, который уже позволяет
успешнее решать вопросы экономии сырья,
продукции, трудовых и финансовых
ресурсов.
Указанными направлениями не
исчерпывается работа коллективов
хладокомбинатов Ленинградского областного
объединения Росмясомолторга по
экономии и рациональному использованию
топливно-энергетических, сырьевых и
других видов ресурсов. Деятельность
предприятий в этой области весьма
многообразна.
Проблемы экологии
УДК 621.565.945:536.7.001.572
О СОВЕРШЕНСТВОВАНИИ
АППАРАТОВ КОСВЕННО-
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОЗДУХА
Д-р техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК,
А. Б. ЦИМЕРМАН
Дефицит энергии и экологические
проблемы способствовали появлению
работ в области
косвенно-испарительного охлаждения воздуха [4, 5].
При значительном многообразии
предлагаемых схемных и
конструктивных решений аппаратов
косвенно-испарительного охлаждения воздуха
(КОВ) до сих пор отсутствуют
объективные термодинамические методы их
сопоставления.
В связи с актуальностью внедрения
КОВ авторами проведена работа по
выявлению наиболее совершенной
схемы таких аппаратов.
В работе [4] было показано, что
охлаждающая способность
ненасыщенного воздуха полностью используется в
идеальных моделях КОВ при условии,
что теплопередающая поверхность
бесконечна и отсутствует
непроизводительный теплообмен с окружающей средой.
В табл. 1 и на рис. 1 приведены
характеристики основных идеальных
совмещенных схем КОВ в зависимости
от взаимного направления потоков
воздуха и способа образования
вспомогательного потока.
В идеальной противоточной
регенеративной модели полный поток воздуха
Gn охлаждается в сухих каналах до
точки росы Р, после чего разделяется на
основной Go, охлаждающий помещение Я,
и вспомогательный GB, поступающий в
состоянии насыщения во влажные
каналы, где он нагревается до начальной
температуры полного потока в процессе
теплообмена с ним и затем
выбрасывается в атмосферу.
Процессы передачи тепла и влаги
между потоками в этой идеальной
модели протекают обратимо, поэтому
степень ее термодинамического
совершенства z= 1 [4].
Идеальные нерегенеративные схемы
при любых условиях имеют г<1, при
35

Таблица 1
Характеристика модели
Теоретический
предел охлаждения
Степень термодинамического
совершенства
Идеальная противоточная
регенеративная
tl=tn
z = 1
^ркв 1
[4]
Идеальная противоточная нере.-
генеративная
t\=U
7 -lr±L f'-'i-V
пр h-h V 7,—/n /
Авторы
Идеальная параллельно-точная
нерегенеративная
/т2=/.
1+;
^A-МГр)
X
ни
У пару/
^пар— д| Л
'"ил
¦A+ср) (*,-/„).
Авторы
Принятые обозначения': с , сш — теплоемкость воздуха и воды; /г — энтальпия воздуха на выходе из сухого канала;
?1м — температура воздуха на входе в сухой канал по смоченному термометру; М°" ~ оптимальный удельный расход
основного потока в параллельно-точной модели, равный 0,3—0,4 при z max.
Сухой канал
&п vz?zzzzzzzzzzzzzm &0
Об-
xzszzzzsz&z&za
j &tt?2ZZZS2222l
Влажный пан ал
и
11\
2
\
\f
^
3
»
Сухой канал
vjbzzzzzzzzzzzzm $
Об
VZBZZ353ZSS& 2
Влажный канал
Сухой канал
Влажный канал
Рис. 1. Схема движения потоков (а) и процесс
в /, ^-диаграмме (б) в моделях:
/ — идеальной противоточной регенеративной;
/7 — идеальной противоточной
нерегенеративной; /// — идеальной параллельно-точной
нерегенеративной
этом для идеальной противоточной
модели значение z зависит только от
начальных параметров охлаждаемого
воздуха, а для идеальной параллельноточ-
ной модели — также и от удельного
расхода основного потока.
Степень термодинамического
совершенства любой установки КОВ с учетом
температурного уровня получаемого хо-
2=
¦Е2
лода оценивают, сопоставляя ее с
идеальной моделью:
Ма
Ми,
где Мд — действительный удельный расход
основного потока,
(и
B)
Ми
/ь /а, /
М = -^ =
C)
удельный расход основного потока
идеальной модели,
Оид /з—/,
Сп /з-/р '
р энтальпия воздуха
соответственно на входе в сухой канал, на выходе
из влажного канала и при
температуре точки росы;
, — коэффициент эффективности по
точке росы,
ti—t2
U. h, tD
На
температура воздуха
соответственно на входе в сухой канал,
выходе из сухого канала и при
температуре точки росы,
рис. 2 приведены зависимости
степени термодинамического
совершенства от параметрического критерия
Гухмана Gu, характеризующего
термодинамическую неравновесность влажного
воздуха, для основных идеальных
моделей КОВ и реальных совмещенных
аппаратов, работающих по
рассмотренным схемам.
Как видно из приведенных данных,
в зависимости от принятой схемы
движения потоков при равных начальных
условиях значение z всегда
соответствует неравенству:
^р к в ^ ^п р--::> ^п а р •
Увеличение параметрического
критерия Гухмана приводит к уменьшению z,
причем характер этого изменения для
36

X
А
О
X
А
Т
А
— о—
О
о°
'Х^
—А—.
L
Д-.-5
—г
х 1
X
А
г*
*1Г
^
. . J
2
X
х х*
X
л
,6 1
* «^0
0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 Gu
Рис. 2. Зависимость степени термодинамического
совершенства z от критерия Гухмана Gu для
идеальных моделей и реальных аппаратов КОВ:
/ — идеальная противоточная регенеративная
модель; 2 — идеальная противоточная нерегене-
ратйвная модель; 3 — реальный противоточный
регенеративный аппарат; 4 — реальный
противоточный аппарат; 5 — идеальная параллельно-
точная нерегенеративная модель; 6 — реальный
параллельно-точный аппарат
идеальных моделей и реальных
аппаратов идентичен.
Приведенный анализ и данные
экспериментов показывают, что наиболее
совершенной схемой КОВ является
противоточная регенеративная схема
(РКВ). Эта схема может работать в
двух режимах:
первый — с отбором части основного
потока, направляемого во влажные
каналы (см. рис. 1, /);
второй — с поступлением всего
полного потока в помещение и его
возвратом в полном объеме из помещения во
влажные каналы.
Во втором режиме при отсутствии
тепловлажностных нагрузок в
помещении коэффициент эффективности Ер
будет иметь максимально возможное
значение, а температура воздуха на
выходе из влажных каналов будет равна
температуре входящего в аппарат
воздуха по смоченному термометру. При
наличии тепловлажностной нагрузки в
помещении применение второго режима
работы схемы ограничивается
следующими обстоятельствами:
параметры охлажденного воздуха
зависят от тепло- и влаговыделений в
помещении, при этом в условиях пиковых
тепловых нагрузок температура
приточного воздуха неизбежно повышается;
отсутствует необходимый подпор
воздуха в кондиционируемом помещении,
в связи с чем увеличивается
инфильтрация наружного воздуха;
конструкция модели усложняется
из-за необходимости использования
двух вентиляторов.
Поэтому второй режим следует
применять только для объектов с
незначительными и мало изменяющимися во
времени тепловыделениями. Для
помещений с влаговыделениями эту схему
применять нецелесообразно.
Следовательно, наиболее
рациональна схема, работающая по первому
режиму. Основная ее особенность —
низкий предел охлаждения (^<^м)> что
обусловлено регенеративным
характером теплообмена между полным и
вспомогательным потоками воздуха [4].
На основе этой схемы РКВ [2, 3] был
создан бытовой регенеративный
косвенно-испарительный кондиционер РКВ
(рис. 3) [1, 4]. Наружный воздух,
очищенный от пыли в фильтре,
подается вентилятором через воздуховод
полного потока в сухие, каналы
охладительных блоков, где охлаждается при
постоянном влагосодержании.
Рис. 3. Компоновочная схема бытового
кондиционера РКВ:
/ — корпус; 2 — водяной бак; 3 — фильтровен-
тиляционная полость; 4 — вентилятор; 5 —
фильтр; 6 — охладительные блоки; 7 —
воздуховод основного потока; 8 — воздуховод
вспомогательного потока; 9 — воздуховод полного
потока
37

Та б л и ц а 2
Р<сход воздуха
в потоках,
mj /ч

основном
319
305
305
328
300
294
вспо-
мога-
тель-
ном
301
300
292
304
300
256
на входе
по
сухому

термометру
33,5
41,3
29,5
34,4
39,8
33,1
по см о
ному

термометру
21,0
22,4
18,2
22,5
21,6
22,0
Температура воздуха, °С
после
вентилятора
по
сухому

термометру
33,7
42,2
30,6
35,6
40,8
33,2
по
смоченному
термометру
21,1
22,9
18,6
23,0
22,0
22,1
основного потока
по
сухому

термометру
19,7
19,0
16,6
21,8
18,6
20,8
по
смоченному
термометру
17,7
16,5
14,2
19,4
16,1
18,8
п зтока
по
сухому

термометру
27,1
34,0
26,7
28,0
31,5
28,6
по
смоченному
термометру
24,6
28,5
22,5
26,0
26,9
25,9
в

мещении
28,1
27,4
27,8
28,2
27,5
27,8

Относительная
влажность
воздуха в
помещении,
%
49
48
40
54
} 47
55
Тепловая
нагрузка
помещения,
кВт
0,9
0,86
1,15
0,7
0,89
0,69
Часть охлажденного воздуха —
основной поток — по воздуховодам
основного потока поступает в
помещение, а остальная часть —
вспомогательный поток — во влажные каналы, где
нагревается и увлажняется, а затем по
воздуховодам вспомогательного потока
выбрасывается в атмосферу.
Кондиционер устанавливают в
оконных проемах таким образом, что места
забора наружного воздуха и выброса
вспомогательного потока находятся вне
помещения.
Входящий в кондиционер полный
поток воздуха и выходящий из него
вспомогательный не смешиваются, так как
вход первого и выход второго находятся
в разных плоскостях и разнесены по
длине.
Основные технические характеристики
экспериментального образца бытового оконного
кондиционера типа РКВ
Производительность по основному потоку
воздуха, м3/ч
Холодопроизводительность при
температуре наружного воздуха 35 °С и
относительной влажности 0,315, кВт
Потребляемая мощность, кВт
Габаритные размеры, мм
ширина
глубина
высота
Масса в сухом виде, кг
300
1,4
0,20
660
800
300
40
Экспериментальный образец
бытового кондиционера РКВ испытывали в
специальном термостатированном
помещении. Результаты испытаний
приведены в табл. 2.
В настоящее время проводятся
работы по освоению серийного
производства бытовых кондиционеров РКВ.
Список использованной литературы
1. А. с. 407519 (СССР).
2. Кондиционер для кабины
зерноуборочного комбайна «Нива» / А. Д. Волкун, А. Б. Ци-
мерман, М. Г. Зексер, В. С. Майсоценко.—
Холодильная техника, 1980, № 3, с. 14—18.
3. Установка для обеспечения микроклимата
в помещении / А. Б. Цимерман, М. Г. Зексер,
И. М. Печерская и др.— Техника в сельском
хозяйстве, 1985, № 1, с. 12—13.
4. Цимерман А. Б. Об оптимальном способе
использования психрометрической разности
температур для производства холода.— ИФЖ,
1978, № 3, с. 542.
5. Ч у м а к И. Г., Таран В. А.
Унифицированный метод расчета аппаратов косвенно-
испарительного охлаждения воздуха.—
Холодильная техника, 1981, № 4, с. 32—36.
(И) 1161809 4E1) F 28 С 3/06, F 28 D 11/02
B1) 3671050/24-06 B2) 07.12.83 G1) Вороши-
ловградский машиностроительный институт G2)
В. И. Могила, А. Н. Коняев, А. Л. Голубенко,
В. П. Теребильников, И. Н. Сухов, С. П. Филонов,
А. Г. Огарков E3) 621.565.58
E4) E7) 1. РОТОРНЫЙ ПЛЕНОЧНО-
ВОЗДУШНЫЙ ТЕПЛООБМЕННИК, содержа
щий корпус, размещенный в нем ротор в виде
соосно расположенных усеченных конусов и
устройства для распределения и сбора жидкости,
отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена и уменьшения
аэродинамического сопротивления, большие основания конусов
расположены на цилиндрической поверхности,
ось которой совпадает с осью вращения ротора,
и соединены посредством пластин с загнутыми
по ходу вращения ротора кромками, а меньшие
основания конусов расположены на конической
поверхности, сужающейся в сторону движения
теплоносителя, при этом внутренние поверхности
усеченных конусов снабжены дистанционирующи-
ми точечными выступами одинаковой высоты.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем,
что устройство для распределения жидкости
выполнено в виде неподвижной наклонной трубы
с продольной щелью.
38

НАУКА,
ТЕХНИКИ
ТЕХНОНОГИЯ
УДК 621.565.044.001.375.001.24
ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ
РЕЖИМОВ ОХЛАЖДЕНИЯ
КОНДЕНСАТОРОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
A. А. НЕСВИЦКИЙ,
канд. техн. наук А. Н. КАБАКОВ,
B. А. МАКСИМЕНКО
В последние годы появились работы,
обосновывающие оптимальное
проектирование холодильных установок на основе
многофакторного численного эксперимента
[2, 5]. Однако в ряде случаев стремление
к учету большого количества факторов ведет
к усложнению математического аппарата,
увеличению машинного времени без
существенного улучшения достигаемого эффекта.
В статье рассматривается влияние
условий работы испарителя, предназначенного
для охлаждения промежуточного
хладоносителя, а именно: влияние температуры
кипения при заданных расходе и
температуре хладоносителя на выбор
оптимального режима охлаждения конденсаторов
холодильных установок, т. е. на выбор
температуры конденсации, расхода
охлаждающей среды и площади поверхности
охлаждения.
Выбранные для оптимизации факторы
отражают специфику эксплуатации
промышленных холодильных установок
нефтехимического производства, заключающуюся
в том, что в случае применения
промежуточного хладоносителя задаются его
расход и температура на входе в
цех-потребитель; давление промежуточного
хладоносителя ограничивается как «сверху» (ртах),
так и «снизу» (pmin). Это позволяет учесть
особенности технологических режимов,
разнообразие конструкций теплообменного
оборудования, расчетные давления в
аппаратах, расположение их на разных отметках.
За оптимальный был принят режим
работы холодильной установки,
соответствующий минимуму целевой функции, в
качестве которой выбрана переменная часть
приведенных затрат. Приняв холодопроизводи-
тельность установки постоянной при
изменении температуры конденсации
хладагента, выражение для целевой функции без
учета работы испарителя записали в
следующем виде [3]:
для конденсаторов с водяным
охлаждением
3{=Al+Pl+RKl+Rw+^ =
= "a Q*SFaX , J_ QK
п Mi n 6,e,
п
+ J_ ^к С I
и.а '"'fpeMl"
^LiooOfotii n0Tj э Q,cP,W-tf)
(i)
для конденсаторов с воздушным
охлаждением
32=Л2+Р2+/?к2+/?„4
ЕЖ,
+[т
П
QKs
Fa2
_QoL
000q0r)i
/г292
+ n
k2Q2
yFpeu2
+
is.
ApQK
1000Q2Cp2(*2—1'2)
I ^н Qk С
+ ^ 1Ж Fa2'
53 +
B)
где З
переменная часть приведенных
затрат, зависящая от режима
охлаждения конденсатора, без учета
затрат на испаритель, руб/ч;
А — амортизационные отчисления от
стоимости конденсатора, руб/ч;
Р — стоимость текущего и среднего
ремонта конденсатора, руб/ч;
RK — стоимость электроэнергии,
потребляемой компрессором, руб/ч;
Rw — стоимость воды, потребляемой
конденсатором с водяным
охлаждением, руб/ч;
Ен — нормативный коэффициент;
К — капиталовложения на
приобретение и монтаж конденсатора, руб.;
п — продолжительность работы
установки в течение года, ч;
Яа — норма амортизационных
отчислений;
QK — нагрузка на конденсатор, Вт;
SFa — средняя стоимость 1 м2 поверхности
конденсатора, руб/м2;
к — коэффициент теплопередачи в
конденсаторе, Вт/(м2»К);
G — среднелогарифмический
температурный напор в конденсаторе, °С,
е=.
t"—t'
In
t„-t"
t\ t" — температура охлаждающей среды
на входе в конденсатор и выходе
из него, °С;
/к —- температура конденсации, °С;
SFрем — средняя стоимость ремонта 1 м2
поверхности конденсатора, руб/м2;
Qo — холодопроизводительность
установки, Вт;
39

/ — удельная адиабатная работа
сжатия, Дж/кг;
<7о — удельная массовая холодопроизво-
дительность рабочего вещества,
Дж/кг;
r\i — индикаторный КПД компрессора;
^пот — потребляемая мощность
компрессора на холостом ходу, кВт;
S3 — стоимость 1 кВт'Ч электроэнергии,
руб/(кВт-ч);
Sw — стоимость 1 м3 охлаждающей воды,
руб/м3;
q — плотность охлаждающей среды,
кг/м3;
ср — изобарная теплоемкость
охлаждающей среды, Дж/(кг-К);
RB — стоимость электроэнергии,
потребляемой электродвигателем
вентилятора, руб/ч;
цв — КПД вентилятора;
Др—сопротивление секций
конденсатора проходу воздуха, Па,
Др=0,155Аг'аЛ6;
п' — число рядов в конденсаторе с
воздушным охлаждением;
wy — скорость воздуха в узком сечении,
м/с;
индексы
1 и 2 — для конденсатора соответственно
с водяным и воздушным
охлаждением.
В уравнения A) и B) не вошли
нормативные и амортизационные
отчисления от стоимости компрессоров и стоимость
их ремонта, так как, по данным [1], они
незначительны. Основные допущения,
вспомогательные уравнения и исходные
данные для расчета аналогичны изложенным
в работах [3, 4].
С учетом работы испарителя целевая
функция примет следующий вид:
-3 I I ^и.рем I н^и^^и /о\
где Зи — переменная часть приведенных
затрат, зависящая от режима
охлаждения конденсатора и
учитывающая затраты на
испаритель, руб/ч;
Ли — амортизационные отчисления от
стоимости испарителя, руб/ч;
Яи — стоимость текущего и среднего
ремонта испарителя, руб/ч;
/Си — капиталовложения на
приобретение и монтаж испарителя,
руб.;
SFh — стоимость 1 м поверхности
испарителя, руб/м2;
FK — площадь поверхности
испарителя, м2;
SFh рем — стоимость ремонта 1 м2
поверхности испарителя, руб/м2.
Коэффициент теплопередачи в испарителе
определяется по формуле, полученной путем
аппроксимации данных исследований [1,6]:
?и=300+2*о+(88+0,6/о)ви, D)
где /0 — температура кипения, °С;
6И — среднелогарифмический
температурный напор в испарителе, °С,
еи
t'—t"
In
К—to
K'-to
t'Si t" — температура хладоносителя на
входе в испаритель и выходе из
него, °С.
Параметрами оптимизации являлись:
температуры конденсации /к, охлаждающей
среды на выходе из конденсатора t" и
кипения /0. Если обозначить эти параметры
вектором х, принимающим значения в
некоторой области Еп при ограничениях вида
g(x)=0, то оптимальный режим
охлаждения может быть найден из условия:
min 3{х);
х 6 Еп\ E)
g(x)=0.
Сложность полученных уравнений не
позволяет решать систему уравнений E)
аналитически, поэтому поиск экстремума
осуществляется численно методом сеток.
Для изучения влияния работы испарителя
на выбор оптимального режима охлаждения
конденсатора определяли локальный
минимум приведенных затрат на каждом шаге
по /о=0,1 °С. Расчеты были выполнены
на ЭВМ ЕС 1020, время расчета одной
точки локального минимума 10 мин.
Результаты расчетов представлены на
рис. 1—2.
На рис. 1 показаны зависимости
переменной части приведенных затрат на
холодильную установку 3 (без учета затрат
на испаритель), температуры конденсации
tK, поверхности конденсатора FKi расхода
охлаждающей среды V и среднелогариф-
мического температурного напора 9 от
температуры кипения t0 (выраженной через
разность температур t7—t0). На этом же
рисунке приведены зависимости переменной
части приведенных затрат на холодильную
установку Зи (с учетом затрат на
испаритель) и поверхности испарителя FH от
температуры кипения t0 при фиксированных
тарифах на электроэнергию 5Э и воду Sw
и температурах Охлаждающей V и
охлаждаемой ts сред.
На рис. 2 дана зависимость положения
минимума переменной части приведенных
затрат Зи относительно 8И и t"—U от
температуры охлаждающей среды /', стоимости
воды Sw и электроэнергии 5Э. Здесь же
показано изменение оптимальной
поверхности испарителя FH для рассматриваемых
условий.
Как видно из графиков, и при водяном,
40

ЗиЗи1,рубДМВт-ч) УьмУ(мВт-ч) в,, 'С
3,75
9,50
3,25
9,0
Ff(,,M2/MBm
700 Y CfO
У 500 У 120
У зоо
У /00
Г 31 r $
У зо
У 100
80
У 29
У 28
Fu1, мг/МВт
800
V 600
У 400
У 200
2,9 3,6 %7 Ои1, 'С
h ,зиг,руб/(мвпнЩ1д;
,-•*¦
13,0
12,5
12,0
11,5
\_Fk2 ,м2/МВт\
7000V 9,5
¦6000
У*,5
У5000\
¦WOO
*мУ№тч)в2,0С
' ькг,°с
У AS
15
91
W
39
У 38
Г 9
V 6
Гиг,мг/МВт
BOO
в У 600
У 7 У 400
У 200
2,5 3,6 %7 Ви2'С
Рис. 1. Влияние среднелогарифмического температурного напора в испарителе 8И на оптимизируемые
параметры:
а — водяное охлаждение конденсатора; б — воздушное охлаждение конденсатора; t\—2\ °C;
/'2=25 °С; «= — 11 °С; #= — 15 °С; 5Э=0,02 руб/(кВт-ч); S^=0,01 руб/м3
41

/УД —-1
Зи2,ру8У(МВтч)
12Ж
tl*25*C
№,02руШ
292 Fuz,Mz/MBm
Рис. 2. Определение оптимальных значений среднелогарифмического температурного напора
в испарителе 6И и площади поверхности испарителя FH:
а — водяное охлаждение конденсатора; б — воздушное охлаждение конденсатора; /1 = 21 °С;
#= — 15 °С
и при воздушном охлаждении конденсаторов
3И имеет оптимум, положение которого
находится в области Эи=2^-4,5 °С.
Оптимальный температурный напор в испарителе
уменьшается с ростом стоимости
электроэнергии, увеличивается с понижением
температуры охлаждающей среды и
практически не зависит от стоимости воды (при
водяном охлаждении конденсатора).
Оптимальная площадь поверхности испарителя
растет с повышением стоимости
электроэнергии и температуры охлаждающей
среды.
При заданной температуре хладоносителя
на выходе из испарителя оптимальная
температура конденсации tK (см. рис. 1)
практически не зависит от температуры кипения
в диапазоне оптимальных значений
(определенных по рис. 2), изменение t0 на 4 °С
в рассматриваемом диапазоне изменяет
оптимальное значение tK не более чем на
0,2 °С (см. рис. 1).
Изменение температурного напора в
испарителе [температуры кипения при
заданной температуре хладоносителя (см. рис. 1)]
существенно влияет на выбор площади
поверхности самого испарителя, значительно
меньше — на приведенные затраты и совсем
мало — на оптимальную поверхность
конденсатора, среднелогарифмический
температурный напор в конденсаторе и расход
охлаждающей среды.
На основании полученных результатов
можно сделать вывод о том, что в условиях
нефтехимических предприятий для крупных
холодильных установок рассольного (а в
ряде случаев и непосредственного)
охлаждения оптимизацию режимов охлаждения
конденсаторов целесообразно проводить
по переменной части приведенных затрат,
зависящих только от способа охлаждения
конденсатора, без детальной оптимизации
по t0. В этих случаях в исходные данные
для расчета вводится среднее значение
/о, взятое из некоторой области
предварительно определенных (или
рекомендованных) оптимальных .значений 0И (в нашем
случае 0И=2-М,5 °С для данного диапазона
изменений S3, Sw, V). Это практически
не оказывает влияния на оптимальные
значения 3, V, tK1 6.
В то же время необходимо отметить,
что при высокой стоимости испарительной
системы и других условиях эксплуатации
42

(возможность изменения расхода, давления
и температуры хладоносителя при его
подаче потребителю) недоучет влияния работы
испарителя может привести к неверному
выбору соотношений величин,
определяющих оптимальное охлаждение
конденсаторов холодильной установки, как это
показано в работе [5].
Список использованной литературы
1. Гоголин А.А. Оптимальные перепады
температур в испарителях и конденсаторах
холодильных машин. — Холодильная техника,
1972, № 3, с. 23—27.
2. Константинов Л. И.,
Мельниченко Л. Г. Судовые холодильные установки. —
М.: Пищевая промышленность, 1978. — 448 с.
3. Несвицкий А. А., Кабаков А. Н., Мак-
си мен ко В. А. Выбор поверхности
конденсаторов воздушного охлаждения холодильных
установок. — Холодильная техника, 1979,
№ 2, с. 12—14.
4. Несвицкий А. А. Об экономической
эффективности применения воздушных
конденсаторов в холодильных установках
нефтехимической промышленности. — Холодильная
техника, 1976, № 11, с. 13—17.
5. Оносовский В. В., Крайнев А. А. Пути
снижения затрат на эксплуатацию
одноступенчатых холодильных установок. — Холодильная
техника, 1980, № 5, с. 11 — 16.
6. Теплообменные аппараты холодильных
установок / Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов,
О. П. Иванов, Н. М. Медникова. — Л.:
Машиностроение, 1973. — 328 с.
УДК 628.84-52
КОМБИНИРОВАННАЯ
АВТОМАТИЧЕСКАЯ СИСТЕМА
РЕГУЛИРОВАНИЯ ПАРАМЕТРОВ
ВОЗДУХА В КОНДИЦИОНЕРЕ
В. В. ВЫЧУЖАНИН
В автоматических системах
регулирования (АСР) параметров воздуха в
кондиционерах традиционно используют
общепромышленные П-, ПИ- и ПД-регуляторы,
реализующие соответственно типовые П-,
ПИ- и ПД-законы управления. При
проектировании таких АСР не всегда учитывают
динамические свойства объекта, что
снижает показатели качества регулирования.
В целях разработки АСР энтальпии
воздуха на выходе теплообменного
аппарата, учитывающей статические и
динамические свойства оборудования судового
кондиционера [1], необходимо обосновать
выбор закона управления. Для этого следует
определить среднеквадратичную ошибку
регулирования при использовании
указанных регуляторов.
Результаты вычислений, выполненные
с учетом [1, 2], показали, что для П-, ПИ-
и ПД-регуляторов она равна соответственно
392,950-Ю-3, 5,309-10 и 164,223-10
кДж/кг. Учитывая наличие колебаний
управляемых параметров при введении
интегрирующей составляющей в П-закон
управления, а также ухудшение динамических
свойств из-за возможной потери
устойчивости, применение ПИ-регулятора
нежелательно. В случае применения ПД-регулятора
введение производной в П-закон управления
несущественно улучшает качественные
показатели, но усложняет схему
регулирования. В связи с вышеизложенным наиболее
целесообразно использовать систему с
П-законом управления.
Исследования одноконтурной АСР с П-
законом управления показали, что с
увеличением коэффициента усиления регулятора
kp уменьшаются максимальное
динамическое отклонение и статическая ошибка
регулирования. Моделированием найден
оптимальный коэффициент /гр=98,9.
Управляющее воздействие щ, приложенное к
исполнительному механизму, определяют по
формуле
hi = — /срД/2, A)
где Л/г — разность между требуемой /0
и истинной /2 энтальпиями
воздуха на выходе . теплообменного
аппарата.
Экспериментально установлено, что в
одноконтурной АСР при увеличении на 100 %
энтальпии воздуха на входе в теплооб-
менный аппарат кондиционера
максимальное динамическое отклонение энтальпии
на его выходе составляет 17,1 кДж/кг.
Статическая ошибка регулирования в
установившемся режиме равна 7,6 кДж/кг.
Таким образом, при значительных
отклонениях энтальпии воздуха на входе в теп-
лообменный аппарат показатели качества
АСР с П-законом управления
неудовлетворительны.
Для улучшения качественных
показателей одноконтурной АСР с П-законом
управления необходимо компенсировать
влияние изменения энтальпии воздуха
на входе в теплообменный аппарат. Для
этого в схему вводят устройство для
компенсации возмущения.
Функционал, минимизирующий разность
между возмущающим сигналом и
управляющим воздействием, можно записать
в виде
F= -1 {u2-Koh)\ B)
где U2— управляющее воздействие,
приложенное к устройству для
компенсации возмущения;
Ко — коэффициент усиления объекта;
1\ — энтальпия воздуха на входе в
теплообменный аппарат.
После ряда преобразований в
соответствии с положениями [3] и с учетом не-
/
43

стационарности получаем
дифференциальное уравнение для определения и^
u2=—q (и2—к01{—1о),
C)
где q — настроечный параметр.
Структурная схема комбинированной
АСР, предусматривающей компенсацию
влияния изменения энтальпии воздуха перед
теплообменным аппаратом на энтальпию
воздуха на его выходе, построенная в
соответствии с A), C), представлена на рис. 1.
В результате исследований
комбинированной АСР энтальпии воздуха на выходе
нагревателя типа НВП определено
оптимальное значение настроечного параметра
q= 12,51. Установлено, что в
комбинированной АСР при увеличении на 100 %
энтальпии воздуха на входе в теплообмен-
ный аппарат максимальное динамическое
отклонение равно 13 кДж/кг, что в 1,31 раза
меньше, чем в одноконтурной АСР.
Статическая ошибка регулирования в
установившемся режиме равна нулю.
Wi(p)
Ф
L^—ц
\и1
W2(P)
wp(p)\^-0^-
Рис. 1. Структурная схема комбинированной АСР:
W\(P), W2(P) — передаточная функция
соответственно по каналам 1\—/2 и и—l2(u=u\-\-ii2)\
Wp(P), WK(P) — передаточная функция
соответственно регулятора и компенсирующего
устройства; Р — оператор (остальные
обозначения — см. текст)
Д12,кДж/кг
1<t,4
10, В
12
3,6
2,0 %0 6,0 6,0 10,0 12,0 Г, с
Рис. 2. Переходные функции при возмущении
энтальпией воздуха:
1 — одноконтурной АСР с П-законом управления;
2 — комбинированной АСР с П-законом
управления
Результаты исследований.АСР с
П-законом управления одноконтурной-'без
компенсации возмущения и комбинированной
с компенсацией возмущения приведены
на рис. 2.
Предлагаемая комбинированная АСР
устойчива, обладает высоким качеством
h
L
I
V
М
2
/
/
регулирования в широком диапазоне
изменения нагрузки и может быть применена
для управления любыми параметрами
воздуха в кондиционере. Система проста в
изготовлении, ее легко настраивать.
Устройство для компенсации возмущения и П-регу-
лятор конструктивно могут быть объединены
в одном приборе.
Годовой экономический эффект при
внедрении комбинированной АСР, например
для регулирования параметров воздуха
в судовом кондиционере типа «Бриз-56»,
составляет около 15 тыс. руб.
Список использованной литературы
1. Вы чужанин В. В., Медзеновский В. Б.
Исследование характеристик судового
центрального кондиционера.— Холодильная
техника, 1984, № 3, с. 28—31.
2. Копелович А. П. Инженерные методы
расчета при выборе автоматических
регуляторов. — М.: Металлургиздат, 1960. — 180 с.
3. Куликовский Р. Оптимальные и
адаптивные процессы в системах автоматического
регулирования. — М.: Наука, 1967. — 380 с.
УДК [628.84:621.577] «313»
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ РАЗВИТИЯ
СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА С ПРИМЕНЕНИЕМ
ТЕПЛОНАСОСНЫХ УСТАНОВОК
Канд. техн. наук О. Ш. ВЕЗИРИШВИЛИ
Перспективность систем
кондиционирования воздуха (СКВ) с применением тепло-
насосных установок (ТНУ) определяется
с помощью методики научно-технического
прогнозирования [2]. Эта методика
построена на основе анализа и отбора
патентных источников [1].
При прогнозировании по патентной
информации возникает необходимость
учитывать разную значимость изобретений. С этой
целью В. И. Прохоровым для области
кондиционирования воздуха разработана
генеральная определительная таблица,
содержащая пять убывающих по важности
характеристик. Каждая из характеристик,
в свою очередь, состоит из пяти
возрастающих по важности позиций, обозначающих
разносторонние признаки в рамках данной
характеристики. Наименования
характеристик и позиций отражают все основные
аспекты любого новшества и его роль
для научно-технического прогресса вообще
и для СКВ в частности [2].
Каждой позиции присваивается базисная
оценка по пятибалльной шкале от 1 до 5.
44

Таким образом, составляется базисная
матрица, включающая пять строк
(характеристики) и пять столбцов (позиции). По
этой квадратной матрице каждый патент
получает 25 оценок /б. Ввиду того что
характеристики расположены в убывающем
по важности порядке, базисные оценки
перемножаются на соответствующее
значение нормирующей функции ф, [2].
Максимально возможное число баллов для
характеристики
5
Qi=<p2/6.
Сумма действительных оценок по
базисной матрице обычно меньше и равна
5
<7f=q>2 /б.д.
На основании этой методики все
рассмотренные нами патенты, на СКВ с
применением ТНУ обработаны по шести
критериям прогнозирования:
коэффициент .полноты каждого
изобретения Г;
приведенное число патентов М\
обобщенный коэффициент полноты Гоб;
экономическая эффективность
индивидуального изобретения R\
экономическая эффективность
технических направлений в будущем Rt\
технический уровень и
конкурентоспособность К [2].
Коэффициент полноты изобретения
определяли по формуле
5
ф2 /б
Интервал изменения Г от 0 до 1.
В рассматриваемом долгосрочном
прогнозе в качестве единицы масштаба времени
принято пятилетие. При этом период
ретроспективного анализа т составляет шесть
пятилетий.
Для определения второго критерия
прогнозирования рассмотрели за интервал
времени т приведенное число патентов М,
характеризующих потенциал технических
направлений, представленных номинальным
числом патентов NT. По прогнозируемым
техническим направлениям за пятилетие
принято
М=2 Г. B)
1
Темп роста С и темп прироста Y
технического потенциала определяли
соответственно как первую и вторую
производные от приведенного потока патентной
информации, т. е.
п_ dMx я v_ d2M ,Q.
Обобщенный коэффициент полноты Гоб,
характеризующий вероятность внедрения
изобретения, находили по формуле:
1 "т
Г0б=-2ГКТ1К. D)
ivT 1
где Гк—коэффициент полноты единичного
патента;
г\к — частота попадания патента в
данный статистический класс.
Экономическая эффективность
индивидуального изобретения, которую
предполагается получить от его внедрения,
представляет собой отношение
R=36/3, E)
где Зб и 3 — затраты по базовой и
перспективной СКВ.
Экономическую эффективность
технических направлений в будущем
целесообразно описать в виде функции с
запаздывающим аргументом -(ввиду разрыва
во времени между формированием
технических идей и их реализацией):
/?(/)=Я0+( MxV(t—T)dT, F)
"о
где/?о—начальное значение относительной
экономической эффективности;
Мт — приведенный поток информации;
V(t—т) —функция, отображающая
«запаздывание» при условии t>T.
Технический уровень и
конкурентоспособность определяли по выражению
*=1+Л G)
Минимальный объем поискового
массива v, необходимый для прогнозирования,
составляет
где k — число элементов классификации,
6 = 25;
^поиск — продолжительность поиска, /понск=
= 30 лет;
е — относительная погрешность
прогнозирования,
1 . 0,625 п 1ЛК
8==2-5 + — ==0'165-
Таким образом, требуется минимум
182 патента, содержащих описания рас-
45

150
100
50
Q
llllll 111
1
llllll
0,2 Ofi 0,6 0,8 Г
i -J 1 J *
Mf пат/пятилетие
1,2 1,* 1,6 1,8 К
Рис. 1. Распределение патентов NT в зависимости
от коэффициента полноты каждого изобретения Г
и технического уровня и
конкурентоспособности К
W
30
20
10
Ы
3
%А
jA
0 12 3*5?
Рис. 3. Динамика патентования по приведенному
числу патентов на СКВ с ТНУ:
1—4 — см. рис. 2
Nm, пат/пятилетие
80\
7р\
60
50\
30
20
10
О 1 2 3 4 5 Г
*
0,8
Ц7\
0,6
1
1
1_
2
1
./,-
L_
Es
3
*
5 Т
Рис. 2. Динамика патентования СКВ с
применением ТНУ:
1 — технологические СКВ; 2 — технологически-
комфортные СКВ; 3 — комфортные СКВ;
4 — суммарный график
сматриваемых систем. В связи с этим для
рассмотрения нами были отобраны свыше
200 патентов по СКВ с ТНУ.
С помощью формулы A) был определен
первый критерий прогнозирования.
Распределение числа патентов NT, по интервалам
изменения Г представлено в виде
гистограммы (рис. 1). На этой же гистограмме
по оси ординат нанесена также шкала
технического уровня и
конкурентоспособности К.
Как видно из рис. 1, подавляющее
большинство патентов перспективно и
конкурентоспособно.
Натуральный график динамики
патентования NT приведен на рис. 2, а график
патентования по приведенному числу
патентов М — на рис. 3, из которого видно,
что функция приведенного потока патентной
информации быстро возрастает. Это создает
значительный потенциал для развития
производства рассматриваемых систем в
будущем. Темпы роста и темп прироста при-
Рис. 4. Динамика изменения обобщенного
коэффициента полноты:
/—4 — см. рис. 2
веденного потока патентной информации,
определенные по формуле C), стабильны
и характеризуются постоянными числами.
Результаты вычисления обобщенного
коэффициента полноты Гоб по формуле D)
представлены графически на рис. 4. По
значениям Гоб можно сделать вывод, что
технические направления создания
технологических (Гоб=0,75),
технологически-комфортных (Гоб=0,74) и комфортных (Гоб=
= 0,72) СКВ с ТНУ следует считать
перспективными. Динамика изменения Гоб
показывает возрастающую перспективность
применения систем кондиционирования
воздуха с теплонасосной установкой.
Таким образом, выполненный по
рассмотренной методике долгосрочный прогноз
развития СКВ с ТНУ подтверждает, что
указанные системы будут иметь все
возрастающее значение для народного
хозяйства. Определенные в качестве
перспективных 11 областей применения СКВ на
базе ТНУ характеризуются специальными
46

техническими требованиями,
соответствующими особенностям теплонасосного цикла.
Суммарный прогнозируемый экономический
эффект от их применения составит десятки
млн. руб.
Список использованной литературы
1. Гмошинский В. Г., Флиорент Г. И.
Теоретические основы инженерного
прогнозирования. — М.: Наука, 1973. — 304 с.
2. Прохоров В. И. Научно-техническое
прогнозирование развития кондиционирования
воздуха на примере систем с воздушными
холодильными машинами. — В кн.: Отопление,
вентиляция и кондиционирование воздуха.
Труды ЦНИИпромзданий, 1975, вып. 46,
с. 3—94.
УДК 621.565.945.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ
С ПСЕВДООЖИЖЕННЫМ СЛОЕМ
В УСЛОВИЯХ ИНЕЕОБРАЗОВАНИЯ
С. М. ГРИШИН,
д-р техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК
женными в верхнем, среднем и нижнем
сечениях воздухоохладителя, при этом
дифференциальные термопары стенка — воздух
размещали в канавках на поверхности
трубок, которые заливали эпоксидной
смолой для сохранения гладкой внешней
поверхности, чтобы не искажать режим
витания гранул наполнителя;
ЭДС термопар — по схеме,
включающей коммутатор измерительных сигналов
Ф 799/1, универсальный вольтметр Щ 68002,
печатающее устройство Щ 68000К,
фиксирующее на ленте показания вольтметра
(используемая схема позволила
автоматизировать и ускорить процесс измерения);
расход хладоносителя, циркулирующего
в воздухоохладителе,— оттарированным
расходомером ИР-1М;
толщину слоя инея —
фотографированием его (полученные снимки
увеличивали в 10 раз); массу инея определяли
как по балансу со стороны воздуха, так
и взвешиванием массы конденсата,
образовавшегося при оттаивании.
Расход воздуха через аппарат
измеряли массметром и регулировали
заслонкой, его влажность поддерживали с
помощью парогенератора, расположенного
на входе воздуха в вентилятор, измеряли
гигрометром ГП-225 и фиксировали
преобразователем первичной влажности ППВ-Н.
Гранулированный наполнитель подбирали
по следующим характеристикам:
безвредность для находящихся в холодильной
камере продуктов, безопасность для
поверхности теплообмена, удароустойчивость,
плотность, размеры, недефицитность и
малая стоимость.
По результатам гидродинамических
экспериментов по подбору гранул [3] в
качестве наполнителя были выбраны гранулы
базового полиэтилена марки 15803-020
I сорта по ГОСТ 16337.2—77, которые
отвечают всем вышеперечисленным
требованиям, эквивалентный диаметр гранул
3,92 мм.
Эксперименты проводили при следующих
постоянных параметрах: расходе воздуха
0,2 кг/с и его относительной влажности
100 %, средней разности температур
хладоносителя и воздуха 10 °С (кроме опытов,
результаты которых приведены на рис. 1).
At, °C
7|— 1 1 I 1
f\ 1 1 i 1 II I 1
10 20 30 ЬО 50 60 М/Г,иг/м2
Рис. Л. Примерная зависимость средней
разности температур Д/ стенки воздухоохладителя
с псевдоожиженным слоем и проходящего через
него воздуха от удельной нагрузки наполнителя
MIF
В настоящее время теплообмен в
воздухоохладителях интенсифицируют,
увеличивая теплопередающую поверхность путем
ее оребрения. Однако при этом
возрастает металлоемкость аппарата, а инееоб-
разование ограничивает возможность
повышения его компактности.
Можно увеличить тепловой поток путем
интенсификации теплообмена со стороны
охлаждаемого воздуха, используя псевдо-
ожиженный слой твердого
гранулированного наполнителя.
Влияние псевдоожиженного слоя на
процесс теплообмена в воздухоохладителе
исследовали на прямоугольном аппарате
сечением 200X200 и высотой 800 мм
с двумя прозрачными стенками из
органического стекла. В аппарат помещали
трехсекционный теплообменник. Секции
были изготовлены из трех вертикальных
медных трубок диаметром 16 мм,
объединенных горизонтальными коллекторами
подвода и отвода хладоносителя,
выполненными из медных трубок диаметром 30 мм.
Воздух от вентилятора 8ЦС-24 поступал
в участок гидродинамической
стабилизации, затем в экспериментальный аппарат,
проходя через наполнитель, находящийся
на воздухораспределительной решетке.
Аппарат помещали в холодильную
камеру, что позволяло поддерживать на входе
в него нужные параметры воздуха.
В процессе испытаний измеряли:
гидравлическое сопротивление
исследуемого воздухоохладителя —
микроманометром ММ-250;
температуры — медь-константановыми
термопарами диаметром 0,2 мм, располо-
47

На рис. 1 представлена примерная
зависимость средней разности температур
Д/ стенки воздухоохладителя с
псевдоожиженным слоем и проходящего через него
воздуха от удельной нагрузки гранул
наполнителя M/F (М — масса гранул;
F — площадь воздухораспределительной
решетки) при плотности теплового потока
<7=740 Вт/м2.
Как видно из представленных данных,
с увеличением удельной нагрузки
значение Д/ уменьшается.
Оптимальную удельную нагрузку
наполнителя находили следующим образом.
Известно, что тепловая эффективность
воздухоохладителя
E-Qo
¦ ЛГ
где Qo — холодопроизводительность
воздухоохладителя;
N — мощность вентилятора.
Однако для воздухоохладителя с
псевдоожиженным слоем его гидравлическое
сопротивление Др — более важный
параметр, чем мощность вентилятора,
поскольку оно характеризует как мощность,
затрачиваемую на псевдоожижение, так и
гидродинамику, а следовательно, и теплообмен.
На основании вышеизложенного для
определения оптимальной удельной нагрузки
наполнителя находили зависимость Qo/Др
от M/F (рис. 2), характеризуемую
наличием максимума, по которому
устанавливали оптимальное значение удельной
нагрузки наполнителя. В дальнейшем все
опыты проводили при оптимальном
значении Af/F=33,3 кг/м2.
Инееобразование влияет на
эффективность воздухоохладителей, но в литературе
нет описания работы воздухоохладителей
с псевдоожиженным слоем, кроме как в
[2], где механизм инееобразования, однако,
подробно не рассмотрен.
Как отмечено в [4], в начальный
период иней представляет собой пористую
массу из ледяных кристаллов, через кото-
a/dpj Втмг/нг
8
О 10 20 30 W SOM/F^z/m2
Рис. 2. Зависимость отношения холодопроизво-
дительности воздухоохладителя с
псевдоожиженным слоем к перепаду давления в слое
наполнителя Qo/Др от удельной нагрузки
наполнителя M/F
о
рые водяной пар диффундирует к стенке,
в результате чего плотность и
теплопроводность инея непрерывно меняются.
Наши исследования показали, что в
воздухоохладителе с псевдоожиженным слоем
начальный период инееобразования
отличается от вышеописанного. Гранулы,
находящиеся в районе поверхности
теплообмена или приходящие из ядра слоя
наполнителя, способствуют турбулизации
пограничного слоя, что приводит к
возникновению силы, препятствующей силе адгезии.
Кроме того, гранулы, касающиеся
поверхности воздухоохладителя, также мешают
возникновению силы адгезии, если их
движение не совпадает с направлением мас-
сопереноса. На теплообменной поверхности
не видны кристаллы инея, структура
наросшего инея гладкая.
В дальнейшем процесс инееобразования
протекает следующим образом. Пары влаги,
соприкасающиеся с поверхностью уже
наросшего инея, конденсируются и в
результате действия сил адгезии осаждаются на
нем. Гранулы наполнителя постоянно
уплотняют продолжающий нарастать слой
инея. Затем в зависимости от
температуры входящего воздуха и
продолжительности процесса структура слоя инея
меняется. На нем появляются выбоины,
оставленные гранулами во время удара. В этот
период определяющую роль начинают
играть силы аутогезии. Под действием
внешней силы сначала нарушается
взаимодействие только между отдельными
кристаллами, значение которого невелико. Когда
от поверхности отрывается небольшая часть
прилипшего слоя инея, она увлекает за
собой расположенные рядом кристаллы.
При нарастании инея на поверхности
воздухоохладителя уменьшается его живое
сечение. Соответственно увеличиваются
скорости воздуха и движущихся гранул.
Одновременно возрастает ударная сила
последних. Кроме того, образовавшиеся
неровности на поверхности слоя инея
способствуют дополнительной турбулизации
потока воздуха. Силы же сцепления между
кристаллами уменьшаются. Это происходит
потому, что наросший слой инея создает
термическое сопротивление между
поверхностью воздухоохладителя и охлаждаемым
воздухом, в результате температура
поверхности инея выше, чем поверхности
теплообмена. Движущая сила процесса
инееобразования уменьшается. Рост инея на
поверхности воздухоохладителя
продолжается до критической толщины слоя. В этот
момент ударная сила гранул превышает
силы аутогезии. Вновь образующиеся на
поверхности микрокристаллы инея
выбиваются гранулами наполнителя и уносятся
вместе с потоком охлажденного воздуха.
С этого момента воздухоохладитель с
псевдоожиженным слоем работает и как
увлажнитель без дополнительных затрат
энергии.
48

9, мм
В
6
Ч
2
1 1 1
1^7\
J
___. 1
-о
200
тп
**Ч
г °
"—у
О 2 Ч 6 8 10 12 14 16Г,ч
2 Ч б 8 10 12 14 *1бГ,ч
Рис. 3. Зависимость толщины слоя инея б от
продолжительности работы воздухоохладителя т
при различных температурах входящего воздуха
/ - U
= + 1,8 °С; 2 — *в1 = — 5,7 °С; 3
гв1 = -7,9°С
На рис. 3 при трех средних во время
эксперимента температурах входящего
воздуха A,8; —5,7; —7,9 °С) представлены
зависимости толщины слоя инея б,
образующегося на теплообменной поверхности,
от продолжительности работы
воздухоохладителя т. Установлено, что с понижением
температуры воздуха толщина слоя инея
уменьшается.
Постоянное термическое сопротивление
передаче тепла от охлаждаемого воздуха
к поверхности воздухоохладителя было
достигнуто при температуре 1,8 °С через
14 ч работы, а при температурах —5,7 и
—7,9 °С соответственно через 13 и 10,5 ч.
Теплопроводность инея, по данным [4],
в течение первых 24 ч его намораживания
повышается примерно с такой же скоростью,
с какой увеличивается его толщина.
О. Ш. Хмаладзе установил, что в
воздухоохладителях с литой биметаллической
поверхностью теплопроводность инея
Я=0,11, а для витых окрашенных и
оцинкованных труб Х=0,07 Вт/(м-К).
В случае образования инея на
поверхности воздухоохладителя с псевдоожижен-
ным слоем при различных температурах
плотность его за весь период
намораживания в течение 24 ч была постоянной
и близкой к плотности льда.
Соответственно и теплопроводность инея
приближалась к теплопроводности льда.
В [1] показано, что в начальный
период процесса преобразования
аэродинамическое сопротивление воздухоохладителя
резко возрастает, а затем при
относительной влажности входящего воздуха
больше 0,82 оно продолжает увеличиваться.
Из рис. 4 видно, что гидравлическое
сопротивление Др воздухоохладителя с псев-
доожиженным слоем остается постоянным.
Это объясняется независимостью
сопротивления псевдоожиженного слоя от скорости
воздуха, малыми силами трения гранул
наполнителя о поверхность воздухоохладителя.
Проведенные эксперименты позволили
дать рекомендации по промышленному
внедрению воздухоохладителя с псевдоожи-
Рис. 4. Зависимость гидравлического
сопротивления воздухоохладителя Ар от
продолжительности его работы т при различных температурах
входящего воздуха:
О — /в1 = —5,7°С; Л — /в1 = —7,9°С
женным слоем. Планируется установить
такие аппараты на предприятиях
Одесского объединения молочной промышленности.
Список использованной литературы
1. Иванова В. С. Нарастание инея в
зависимости от условий эксплуатации
воздухоохладителей.— Холодильная техника, 1978, № 9,
с. 55—59.
2. Рассолов Б. К., Горшков В. В.,
Матвеев В. И. Интенсификация теплообмена
в воздухоохладителях с помощью
псевдоожиженного слоя,— М.: Пищевая
промышленность, 1976.— 76 с.
3. Чумак И. Г., Гришин С. М. Особенности
гидродинамических условий работы
воздухоохладителя с псевдоожиженным слоем.— Изв.
вузов СССР. Пищевая технология, 1985,
№ 2, с. 98—100.
4. Явнель Б. К. О теплопередаче через слой
инея.— Холодильная техника, 1969, № 5,
с. 34—37.
УДК [536.24:621.565.92] :664.8/.9.037.004.162
ВЛИЯНИЕ ЛОКАЛИЗАЦИИ
ТЕПЛОПРИТОКОВ
ОХЛАЖДАЮЩИМИ ПРИБОРАМИ
НА ПОТЕРИ ПРОДУКТОВ
ПРИ ХРАНЕНИИ
А. В. АЛЕКСЕЕВ
В камерах хранения замороженных
продуктов в зависимости от вида системы
охлаждения (воздушная, батарейная,
панельная) и конкретных условий отвода
проникающего через наружные ограждения
тепла создаются различные теплофизи-
ческие ситуации, влияющие на потери
продуктов от усушки.
В общем случае сложный процесс теп-
лоотвода охлаждающими приборами
протекает при одновременном восприятии их
теплообменной поверхностью трех потоков
тепла: радиационного, конвективного и
выделяемого при конденсации влаги. В результате
радиационного теплообмена между
охлаждающими приборами и внутренними поверх-
49

ностями ограждений камеры оказывается,
что часть наружных теплопритоков
локализуется охлаждающими приборами. Так
как эта часть теплопритоков не участвует
в тепловлажностном процессе в грузовом
объеме камеры, ее необходимо исключить
из общих теплопритоков.
Впервые на этот факт обратил внимание
Д. Г. Рютов [4], который считал, что
локализация теплопритоков в холодильной
камере происходит в основном путем
перехвата охлаждающими приборами части
радиационного потока тепла. Он ввел
понятие — коэффициент радиационной
эффективности охлаждающих приборов [1 + ар/ак,
где ар, ак — коэффициент теплоотдачи
соответственно радиацией и конвекцией,
Вт/(м2'К)] и определил его характерные
значения для разных типов охлаждающих
приборов (батареи 1,22—1,58,
воздухоохладители 1,06—1,08).
Г. Б. Чижов [5] отметил, что
коэффициенты радиационной эффективности,
полученные Д. Г. Рютовым для каждога типа
охлаждающих приборов, непостоянны,
так как в процессе осаждения инея их
значения меняются. Кроме того, эти
коэффициенты зависят от размещения
охлаждающих приборов и конкретных условий их
работы в камере.
В работах [2, 6] при расчетах потерь
продуктов от усушки в процессе хранения
в холодильных камерах, оборудованных
различными видами систем охлаждения,
указаны следующие коэффициенты
радиационной эффективности охлаждающих
приборов [ерэ=ар/аобщ, где аобщ — общий
коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К)]:
для воздушной системы охлаждения — 0,
для батарейной — 0,214, 0,317, 0,329,
для панельной — 0,44, причем выбор
принятых значений не обоснован.
Цель настоящей статьи — попытка
обосновать выбор коэффициентов
локализации теплопритоков охлаждающими
приборами при расчете потерь продуктов от
усушки при хранении в холодильных
камерах, оборудованных различными
системами охлаждения.
Для оценки локализующих свойств систем
охлаждения принято, что коэффициент
локализации теплопритоков елок/ определяется
зависимостью:
8лок/== Улок// Особой'» '*)
где ()лок1 — тепловой поток,
перехватываемый охлаждающими приборами;
Qo6uju — общий отвод тепла
охлаждающими приборами.
В зависимости от вида системы
охлаждения вместо индекса / подставляется
соответствующий индекс: в (воздушная), б
(батарейная), п (панельная).
Анализ возможных путей перехвата
внешних теплопритоков показал, что в общем
случае локализация теплопритоков
происходит радиацией и конвекцией. Поэтому
тепловой поток QJl0Ki можно представить
в виде:
^слок/===^слок.р/"Т"Улок.к/» (*>)
где С?лок р/ — радиационный тепловой поток
к охлаждающим приборам;
Флок.к/ — конвективный тепловой поток
к охлаждающим приборам,
не участвующий в
тепловлажностном процессе.
При воздушной системе охлаждения
радиационный тепловой поток <ЭЛ0К.Р.В
зависит от расположения воздухоохладителей
внутри камеры. Если воздухоохладители
находятся вне камеры, то первое слагаемое
в уравнении B) равно нулю.
Конвективный тепловой поток Qj,ok.k.b
зависит от системы воздухораспределения
в камере. При общеобменной вентиляции
и бесканальном воздухораспределении он
незначителен и составляет несколько
процентов от общих теплопритоков [4].
Устройство с помощью специальных экранов
воздушных продухов вдоль наружных
ограждений холодильных камер позволяет
в несколько раз увеличить С?локкв. Поэтому
воздушная система охлаждения с экранным
воздухораспределением характеризуется
коэффициентом локализации теплопритоков
елокв, рассчитываемым по частному
выражению:
6лок.в=^слок.к.в/^собщ.в» C)
так как в данном случае С?лок.р.в«0.
По данным [2], с увеличением
коэффициента елокв до 0,3 воздушная система
охлаждения становится
конкурентоспособной с батарейной и панельной системами.
Для камер, оборудованных батарейной
системой охлаждения, тепловой поток
Флок.б определяется суммой составляющих
<2лок.р.б И Флок.к.б- ОСНОВНУЮ ДОЛЮ В ЭТОЙ
сумме составляет значение <2Л0К.Р.б> так как
батареи не полностью экранируют продух
между ними и стенами камеры.
В холодильных камерах с панельной
системой охлаждения, где степень
экранирования существенно выше и в результате
этого увеличены" радиационный и
конвективный тепловые потоки от стен
ограждений к поверхностям панельной батареи,
имеет место значительная локализация
теплопритоков. Дополнительные
мероприятия по герметизации продуха приводят
к тому, что значения С?лок.р.п и <2Л0К.К.П в сумме
представляют полный тепловой поток от
стен ограждений к экранирующим их
панельным батареям, т. е. в этом случае
панельные батареи полностью локализуют
наружные теплопритоки.
Для обоснования выбора елок/ в
зависимости от вида системы охлаждения
холодильной камеры рассмотрим отвод тепла
различными типами охлаждающих
приборов.
50

В связи со сложностью происходящих
в холодильных камерах физических
процессов переноса тепла конвекцией и
радиацией были приняты следующие основные
допущения:
общий отвод тепла охлаждающими
приборами рассчитывают суммированием всех
технологических теплопритоков,
поступающих в холодильную камеру;
температура наружной поверхности
охлаждающих приборов tH на 5—8 °С ниже
температуры воздуха в камере /кам;
температура поверхности стен внутри
камеры /ст зависит от плотности теплового
потока через них и в большинстве случаев,
как показывает практика [4], на 1—3 °С
выше температуры в камере;
для воздушной системы охлаждения
радиационный теплообмен между тепло-
обменной поверхностью воздухоохладителя
и внутренними стенами камеры отсутствует;
для батарейной системы охлаждения
радиационный теплообмен зависит от
конфигурации поверхности батарей, взаимное
экранирование ребер и труб учитывается
коэффициентом облученности W, равным
отношению эффективной поверхности
радиационного теплообмена между
ограждением и батареей к общей поверхности
батареи;
панельные батареи, герметично
закрывающие продух между ними и наружными
ограждениями камеры, полностью
локализуют теплоприток через ограждения.
Принятые допущения позволяют
рассчитывать коэффициенты локализации тепло-
притоков для рассмотренных выше трех
видов систем охлаждения.
Поскольку для воздушной системы
охлаждения (}локрв=0у теплопритоки,
проникающие в камеры через наружные рграж-
дения, могут быть локализованы путем
размещения вблизи наружных стен и
потолочных перекрытий экранов, через
которые воздух поступает на вход к
воздухоохладителю. Коэффициент локализации
в этом случае находят по уравнению:
еЛ0К<в=астД//гэ/(^ст/:,ст), D)
где аст — коэффициент теплоотдачи от
стены камеры к воздушному потоку
в продухе между экраном и
стеной, Вт/(м2.К);
kt — разность между температурами
стены и воздуха в продухе, К;
Рэ — площадь поверхности
ограждений, закрытая экраном, м ,
qcr — плотность теплового потока через
наружное ограждение, Вт/м2;
FCT — площадь поверхности наружных
ограждений камеры, м2.
Из уравнения D) следует, что, согласно
указанным допущениям, для холодильных
камер с воздушной системой охлаждения
коэффициент елок в — переменная величина,
так как существенно зависит от принятых
мер по локализации внешних теплопритоков.
В холодильных камерах с батарейной
системой охлаждения батареи в основном
локализуют проникающее через ограждения
тепло радиационным путем. Поэтому для
расчета коэффициента елок б вместо формулы
A) следует применять формулу:
еЛок.б=ар (/ст—/н) 47 ?б, E)
где q6 — плотность теплового потока к
поверхности батарей, Вт/м2.
Коэффициент теплоотдачи радиацией,
входящий в формулу E), можно найти
по предложенному в [4] выражению:
ар= 3,9A +0,0 \tCT). F)
Уравнение E) показывает, что
коэффициент локализации при батарейной системе,
охлаждения елокб не может быть
постоянным, так как зависит от конкретного
сочетания четырех переменных параметров
tCT1 tH, W и q6.
Для холодильных камер с панельной
системой охлаждения коэффициент
локализации влокп, учитывающий полный перехват
наружных теплопритоков панельными
батареями, определяют по отношению:
елок.п==''э/^ст- \')
Как видим, и для панельной системы
охлаждения коэффициент локализации
является переменной величиной, так как
зависит от степени экранирования наружных
ограждений камеры панельными батареями.
Примерный расчет коэффициентов
локализации теплопритоков, проникающих в
холодильные камеры, оборудованные
различными системами охлаждения,
выполненный для следующих условий — «ст=
=4-т-20 Вт/(м2.К), Д/=0,02~3°С, ?ст=
=5-М2 Вт/м2, <7б=25~-35 Вт/м2, панельные
батареи размещены вдоль трех или четырех
наружных стен камеры — позволил
установить пределы изменения елок/.
Анализ большого количества расчетов
с разными исходными данными в
указанных интервалах показал, что в
зависимости от конкретных режимов эксплуатации
охлаждающих приборов елокв=0,044-0,34,
W6=0,2-^0,35, елок.п=0,33-Я),6.
Использование соответствующего виду
системы охлаждения конкретной камеры
коэффициента локализации теплопритоков
через наружные ограждения дает возмож-
ность установить потери продукта от усушки
при хранении:
«^QceuuU^oK,)/^, (8)
где Wni — количество влаги,
сконденсированной на поверхности
охлаждающих приборов,
соответствующее количеству влаги, потерянной
продуктом, кг/с;
51

ет — тепловлажностное отношение
процесса обработки влажного
воздуха охлаждающими
приборами, кДж/кг.
Из зависимости (8) следует, что с
увеличением коэффициента локализации тепло-
притоков при постоянстве общих теплопри-
токов в холодильную камеру потери
продукта снижаются.
Тепловлажностное отношение ет,
зависящее от температуры воздуха в камере
*кам» ег0 относительной влажности <ркам
и разности между температурами воздуха
в камере и наружной поверхности
охлаждающих приборов Д/н, рассчитывают по
зависимости [1]:
ет=2500+Л/нB70+1,07/кам)Л/
/(ФкамЯ-1), (9)
где А, В — коэффициенты,
Л= A,086—3,7- 10-4/кам)л'н~'кам;
Я= [1,086+3,7- 10-4(Д/н-*кам)]дЧ
Отношение количества
сконденсированной влаги на охлаждающих приборах
к общей отведенной ими теплоте
показывает влияние общих теплопритоков в
холодильную камеру на потери продукта от
усушки при хранении:
^пУ0обЩ/=A-елок/)/^г- (Ю)
Уравнение A0) позволяет
проанализировать зависимость потерь неупакованных
продуктов (например, замороженного мяса)
от общих теплопритоков, температуры
хранения, вида системы охлаждения и условий
ее эксплуатации.
Рассмотрим хранение замороженной
говядины средней упитанности при
температуре —20 °С в трех камерах емкостью
по 500 т, оборудованных одна —
воздушной, вторая — батарейной, третья -
панельной системами охлаждения. Общий
отвод тепла охлаждающими приборами
в камере с воздушной системой
охлаждения составляет 14 кВт, в камерах с
батарейной и панельной системами — по
12 кВт.
Исследование таких же камер хранения,
проведенное ранее [3], показало, что в
случае их полной загрузки продуктами общий
отвод влаги охлаждающими приборами
при воздушной, батарейной и панельной
системах охлаждения составляет
соответственно 1,75; 1,27 и 0,85 кг/ч @,485-1(Г3;
0,352-10~3 и 0,236-10 кг/с).
Исходя из уравнения A0), коэффициент
локализации теплопритоков охлаждающими
приборами
блок. Г= 1 — Wn А/ Ообщ/ • {1{)
Расчет коэффициентов елом по
формуле A1) для различных типов охлаждающих
приборов, выполненный с учетом методики
[1] и данных [3], показал, что елокв=0,06,
елок.б==^»3» ^лок.п—О.бб.
Полученные значения елок/ при
использовании данных работы [3] (в ней
коэффициенты локализации теплопритоков для
разных типов охлаждающих приборов не
приведены) хорошо согласуются с
приведенными выше значениями елок/ для
различных систем охлаждения.
Таким образом, из проведенного
исследования следует вывод, что значение
коэффициента локализации елок/ зависит
главным образом от вида системы охлаждения
и присущих ей типов охлаждающих
приборов. На него оказывают влияние
также теплофизические условия в холодильной
камере в целом.
Для оценки локализующей способности
охлаждающих приборов различных систем
охлаждения можно воспользоваться
приведенной методикой расчета коэффициента
локализации елок/. Полученные его значения
можно рекомендовать для примерных
расчетов потерь замороженных продуктов в
камерах хранения.
Список использованной литературы
1. Алексеев А. В. Определение тепловлаж-
ностных характеристик процессов при расчетах
потерь продуктов в камерах холодильников. —
Холодильная техника, 1981, № 1, с. 40—43.
2. Атеф Сайд Амер, Чумак И. Г. К
обоснованию применения воздушной системы
охлаждения в камерах хранения незатаренных
замороженных продуктов. — Холодильная
техника, 1984, № 8, с. 38—41.
3. Мнацаканов Г. К., Буш та И. В. Влияние
загрузки камер хранения на потери
мороженых продуктов. — Холодильная техника,
1984, № 2, с. 21—22.
4. Рютов Д. Г. Влагообмен в камерах хранения
замороженных продуктов. — Холодильная
техника, 1954, № 3, с. 38—44.
5. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы
в холодильной технологии пищевых
продуктов. — М.: Пищевая промышленность, 1971. —
602 с.
6. Чумак Н. И., Онищенко В. П. Анализ
тепловлажностных процессов в камерах
хранения неупакованных грузов. — Холодильная
техника, 1984, № 2, с. 16—20.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1139960 4E1) F 28 D 15/02 F1) 681317
B1) 3665891/24-06 B2) 24.11.83 G1) Брянский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко E3)
621.565.58
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
ЦЕНТРОБЕЖНОЙ ДИСКОВОЙ ТЕПЛОВОЙ ТРУБЫ по авт.
св. № 681317, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, вращение трубы
• осуществляют импульсно с периодическими ее
остановками, осуществляемыми с помощью
магнитного поля.

СТАНДАРТЫ И
КАЧЕСТВО
УДК 663.674.013.002.33@83.75)
НОВЫЕ НОРМЫ РАСХОДА
СЫРЬЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ
МОРОЖЕНОГО
Д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕ НЕ В,
Н.Н. ШПЯКИНА, Н. В. КАЗАКОВА,
Л. Ю. ТЫРКИНА
За период, истекший с момента
введения ранее действовавших норм расхода
сырья при производстве мороженого
A973 г.), значительно возрос уровень
механизации и автоматизации производства
мороженого, увеличились мощности
предприятий, осуществляется концентрация
производства, расширился ассортимент
выпускаемой продукции.
Если ранее мороженое в брикетах
вырабатывали с использованием
малопроизводительных рассольных генераторов
сундучного типа и на нестабильно работающих
линиях ОЛБ с фасовочно-заверточными
автоматами ОАМ, то сейчас на многих
предприятиях они заменены более
совершенными линиями М6-ОЛБ и М6-ОЛЕ.
Мороженое в стаканчиках производится
в основном на линиях М6-ОЛВ, ОЛС и др.,
хотя на отдельных предприятиях еще
применяются автоматы и полуавтоматы
Смирнова, ПАД-3 и др.
Для выпуска мороженого в глазури уже
ряд лет, кроме рассольных генераторов
сундучного типа, на некоторых предприятиях
Минмясомолпрома СССР и Минторга СССР
применяют высокопроизводительные линии
с эскимогенераторами типа «Ролло» и
«Дерби».
Мороженое массой по 250 г выпускалось
ранее только в картонных коробочках, в
которые оно расфасовывалось с помощью
полуавтоматов ПАД и ДАМ. В последние
годы промышленностью освоен выпуск
мороженого такой массы в упаковке из фольги
(автомат «Бенхил», М6-ОЛД), а также в
полиэтиленовых пакетиках (автомат «Кет-
ридж-Пак»). Освоено производство
мороженого, порции которого покрываются
взбитой глазурью (линии ОМР, ФАМ).
Все перечисленное вызвало
необходимость введения новых норм расхода сырья
при выработке мороженого, учитывающих
изменения, которые произошли в его
производстве. Такие нормы были разработаны
лабораторией технологии мороженого
ВНИКТИхолодпрома. При этом в основу их
были положены результаты
экспериментальных определений потерь сырья по
элементам технологического процесса на 31
предприятии, выпускающем мороженое,
отчетные данные 115 предприятий о
фактических расходах сырья за последние 5 лет,
а также данные, полученные с помощью
разработанного лабораторией расчетно-экс-
периментального метода по девяти группам
предприятий, дифференцированных в
зависимости от годового объема производства.
Нормы расхода сырья дифференцированы
в зависимости от годовых объемов
производства всех видов мороженого, основных
видов расфасовки. Они учитывают все
потери, возникающие в ходе технологического
процесса производства мороженого,
начиная от хранения и закладки сырья в
смесительную ванну и кончая упаковкой
готовой продукции. Нормы выражены в
килограммах смеси, требующейся для
выработки 1 т мороженого.
Новые нормы, утвержденные
Министерством мясной и молочной промышленности
СССР и Министерством торговли СССР,
с 1 апреля 1985 г. введены в действие.
Кроме того, утверждены «Инструкция по
применению норм расхода сырья при
производстве мороженого» и «План
организационно-технических мероприятий по
сокращению потерь сырья при производстве
мороженого».
В отличие от ранее действовавшего в
новом документе установлены единые нормы
расхода сырья для всех предприятий,
вырабатывающих мороженое, независимо от
их типа (молочный завод, хладокомбинат)
и ведомственной подчиненности. Несколько
изменена структура норм.
Как и прежде, все предприятия по
годовому объему производства мороженого
разделены на девять групп. Но
предприятия с годовым объемом свыше 1000 т
(предприятия молочной промышленности)
объединены в одну группу с предприятиями
с годовым объемом до 2000 т (фабрики и
цехи мороженого холодильников), а вместо
группы предприятий с годовым объемом
свыше 5000 т введены две новые группы:
от 5000 до 10 000 т и свыше 10 000 т
мороженого в год.
В новом документе нормы расхода сырья
при производстве мороженого в брикетах
даны как для использовавшегося ранее
расфасовочного оборудования (рассольный
генератор сундучного типа, линия ОЛБ с
фасовочно-заверточным автоматом ОАМ),
так и для разработанного в последние годы
и уже эксплуатируемого на предприятиях
(линии М6-ОЛБ, М6-ОЛЕ).
Утверждены единые нормы расхода сырья
при производстве мороженого в
стаканчиках на механизированных линиях и
полуавтоматах.
В одной графе приведены нормы расхода
при производстве мороженого,
расфасованного массой по 250 г в картонные коробоч-
53

ки, полистирольные и бумажные
стаканчики, в полиэтиленовые пакетики, а также
в упаковку из фольги.
В таблице новых норм выделена графа
«Мороженое и пирожные из мороженого
в глазури», в которой предусматриваются
нормы расхода сырья при производстве
всех видов мороженого в невзбитой глазури
(кроме пирожных «Ассорти»),
вырабатываемого с использованием рассольных
сундучных генераторов и на поточных
линиях с карусельными эскимогенераторами
типа «Дерби», «Ролло», Л5-ОЭК и др.
Установлены отдельные нормы расхода сырья
при производстве мороженого во взбитой
глазури на линии ОМР и линии с
агрегатом ФАМ.
В нормах также учтено, что на
карусельных эскимогенераторах может
вырабатываться мороженое и без глазури.
Несколько снижены нормы расхода сырья
при производстве мороженого в сахарных
рожках и трубочках.
Внесены некоторые изменения в
примечания к нормам. Пункты 2 и 3 примечаний
к действовавшим ранее нормам включены
в основную таблицу, а в примечание
введен новый пункт 2, касающийся норм
расхода сырья при производстве мороженого
в стаканчиках.
Возможности снижения расхода сырья
при производстве мороженого отражены в
«Плане основных
организационно-технических мероприятий по сокращению потерь
сырья в производстве мороженого».
Указанным планом рекомендуется:
осуществлять систематический контроль
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1157257 4E1) Е 21F 3/00 B1) 3666209/22-03
B2) 28.11.83 G1) Опытное конструкторско-тех-
нологическое бюро по интенсификации
тепломассообмен ных процессов Института технической
теплофизики АН УССР G2) В. Я. Журавленко,
В. П. Боровков, А. А. Хавин, К. К. Гербут E3)
621.565.94
E4) E7) ШАХТНЫЙ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ, в корпусе которого размещены тепло-
обменные секции, выполненные в виде
двухрядных плоских спиралей, отличающийся тем, что,
с целью повышения эффективности работы
воздухоохладителя путем равномерной подачи
воздуха к каждой теплообменной секции и
уменьшения шума, он снабжен эжектором, заслонками
и обтекателями, а корпус выполнен с
отверстиями, расположенными между соседними теп-
лообменными секциями, при этом эжектор
расположен внутри теплообменных секций в
корпусе, заслонки размещены над отверстиями
снаружи корпуса, а обтекатели установлены под
отверстиями корпуса внутри.
качества и состава сырья и при
необходимости пересчитывать типовые рецептуры
на мороженое исходя из фактического со-
держания в сырье жира, сахарозы, других
компонентов и общего содержания сухих
веществ;
обеспечивать полную герметизацию всех
звеньев молокопроводов, уплотнений
оборудования, систематически следить за
исправностью кранов, по возможности
уменьшать длину молокопроводов путем
рационального размещения производственных
помещений;
при выработке расфасованного
мороженого собирать в поддоны бракованную
продукцию, упаковочные материалы отделять
от порций и ополаскивать небольшим
количеством воды, смывные воды отправлять
на переработку;
ежедневно по окончании работы цеха
мороженого оборудование и трубопроводы
ополаскивать небольшим количеством воды,
и смывные воды использовать в
производстве.
Все эти меры позволят работникам
предприятий значительно сократить потери
сырья.
По сравнению с ранее действовавшими
новыми нормами предусматривается
уменьшение расхода смеси за счет снижения
потерь в зависимости от вида мороженого
и используемого оборудования от 0,2 до
4 кг на 1 т мороженого, что в расчете на
общий годовой объем производства
мороженого в стране составляет 660 т и дает
экономический эффект около 700 тыс. руб.
A1) 1158682 4E1) Е 02 D 3/115, Е 21 D 1/14
B1) 3669306/29-33 B2) 02.12.83 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский и проектно-конст-
рукторский институт по осушению
месторождений полезных ископаемых, специальным
горным работам, рудничной геологии и
маркшейдерскому делу G2) С. А. Съедин, В. Ф. Мозговой,
Д. П. Трофимов, В. Д. Качур E3) 624.139.62
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТА, включающее заглубленные
в грунт колонки, питающая трубка каждой из
которых соединена с распределителем, а
замораживающая — с коллектором, и подводящий
трубопровод, оснащенный наружной теплоизоляцией
и соединяющий распределитель с источником
сжиженного газа, отличающееся тем, что, с
целью повышения эффективности
замораживания, устройство снабжено кожухом,
размещенным с зазором вокруг теплоизоляции
подводящего трубопровода, а коллектор выполнен
составным из полуколец, один конец каждого
из которых заглушён, а другой заведен
между кожухом и теплоизоляцией подводящего
трубопровода со стороны торца,
обращенного к распределителю.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
наружная теплоизоляция трубопровода
размещена с герметичным зазором относительно его
стенки.
54

A1) 1157321 4E1) F 24 F 11/08 B1) 3670080/29-
06 B2) 04.11.83 G1) Новосибирское отделение
Государственного проектного института
«Электропроект» и Сибирский институт механизации и
электрификации сельского хозяйства G2)
Е. Н. Сыромятников, В. Ф. Маханько, Я. Ф. Эпель-
димов, И. П. Рябчун, Ю. Н. Меновщиков,
А. А. Протопопов E3) 697.92
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
ТЕМПЕРАТУРЫ И ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА В
ВЕНТИЛИРУЕМОМ И ОТАПЛИВАЕМОМ
ПОМЕЩЕНИИ, содержащее вентилятор и
электрокалорифер, снабженные коммутаторами,
соединенными с выходами элементов сравнения, датчики
температуры и влажности воздуха в помещении
и генератор пилообразного напряжения, выход
которого связан с входами элементов
сравнения, отличающееся тем, что, с целью
обеспечения экономичного регулирования микроклимата в
помещении при значительных колебаниях
температуры наружного воздуха в зимний и
переходный периоды, устройство снабжено датчиком
температуры наружного воздуха,
функциональным преобразователем, блоком формирования
импульсов коррекции с задатчиком, блоками
управления вентилятором по температуре
наружного воздуха и по температуре воздуха в
помещении, блоками управления
электрокалорифером по температуре наружного воздуха и по
влажности воздуха в помещении,
программируемым задатчиком импульсов генератора и
релейным элементом, причем выход датчика
температуры наружного воздуха подключен через
блоки управления вентилятором и
электрокалорифером по температуре наружного воздуха к
входам элементов сравнения, вход и выход
релейного элемента соединены соответственно
с выходом генератора и входами задатчика
и блока формирования импульсов, вход
функционального преобразователя подключен к
выходу датчика температуры наружного воздуха,
а выход — к входу блока управления
вентилятором по температуре воздуха в помещении,
выход блока формирования импульсов
соединен с входами блоков управления
вентилятором и электрокалорифером соответственно по
температуре и влажности воздуха в помещении,
а выходы этих блоков соединены с входами блоков
управления вентилятором и электрокалорифером
по температуре наружного воздуха.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
блоки управления вентилятором и
электрокалорифером соответственно по температуре и
влажности воздуха в помещении содержат задатчики
параметров воздуха в помещении,
дополнительные элементы сравнения, логические элементы И
с двумя входами, реверсивные счетчики и цифро-
аналоговые умножители, причем к входам
дополнительных элементов сравнения подключены
датчики и задатчики параметров воздуха в
помещении, а к выходам через логические
элементы И подключены последовательно соединенные
реверсивные счетчики и цифроаналоговые
умножители.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
датчик температуры наружного воздуха имеет
цифровой выход, блоки управления
вентилятором и электрокалорифером по температуре
наружного воздуха снабжены блоками
формирования кода и цифроаналоговыми
преобразователями, причем входы блоков формирования
кода соединены с датчиком температуры
наружного воздуха, а выходы — с
цифроаналоговыми преобразователями.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
датчик температуры наружного воздуха имеет
аналоговый выход, а блоки управления
вентилятором и электрокалорифером по температуре
наружного воздуха содержат последовательно
соединенные усилители напряжения, блоки
формирования задающего напряжения и согласующие
усилители, причем датчик температуры
наружного воздуха подключен к входам усилителей
напряжения.
A1) 1157322 4E1) F 25 В 49/00, F 25 J 3/00,
G 05 D 27/00 B1) 3626883/23-26 B2) 27.07.83
G2) А. И. Синицын, В. Ф. Турин, В. Н. Пулин,
В. В. Николаев, Г. В. Тихомиров, В. М. Бычин
E3) 66.012-52
E4) E7) УСТРОЙСТВО УПРАВЛЕНИЯ
УСТАНОВКОЙ СЖИЖЕНИЯ И
РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ХЛАДАГЕНТА, содержащее компрессоры
хладагента, блоки охлаждения,
емкости-накопители жидкого хладагента, регуляторы уровня
давления, регулирующие и
дроссельно-регулирующие клапаны, отличающееся тем, что, с целью
снижения энергетических затрат при
оперативном накоплении и распределении хладагента,
она дополнительно снабжена двумя
сумматорами-ограничителями, двумя управляющими
сумматорами, блоком селектирования и
сумматором задания, при этом входы
сумматоров-ограничителей соединены с выходами регуляторов
уровня давления, а выходы — с управляющими
сумматорами и блоком селектирования,
который через сумматор задания соединен с
регулятором уровня давления и с управляющими
сумматорами, выходы которых соединены с
клапанами, установленными на линиях
поступления хладагента в емкости-накопители.
A1I158767 4E1) Е 21 F 3/00 B1) 3657429/22-03
B2) 31.10.83 G1) Институт технической
теплофизики АН УССР G2) А. Н. Щербань, В. П.
Черняк, Л. Б. Зимин, Э. Н. Малашенко E3) 622.418
E4) E7) СПОСОБ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ РУДНИЧНОГО ВОЗДУХА, включающий
охлаждение воздуха в местных
воздухоохладителях, отвод теплоты конденсации от
конденсаторов холодильной установки жидким
агентом с последующим его охлаждением в
теплообменнике-регенераторе, отличающийся тем,
что, с целью повышения эффективности
кондиционирования за счет использования эффекта
местного снижения температуры воздуха при
его внезапном расширении на выходе из
вентиляционного окна воздухорегулирующей
перемычки, теплообменник-регенератор
устанавливают за перемычкой с вентиляционным окном по
ходу вентиляционной струи в зоне
максимального снижения ее температуры.
A1) 1157323 4E1) F 25 D13/06, А 23 В 4/06 B1)
3503836/28-13 B2) 21.10.82 G1) Ленинградский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт холодильной промышленности
G2) В. И. Мачулин, А. А. Хал явка, Л. А.
Иванова, В. А. Иванов E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ МЯСНЫХ ПОЛУ-
ТУШ, включающее подвесной путь,
воздухоохладитель, всасывающий и нагнетательный
воздуховоды, осушитель воздуха, форсунки
аэрозольного напыления воды, расположенные по
обеим сторонам подвесного пути, отличающееся
тем, что, с целью повышения надежности
в работе, нагнетательные воздуховоды
размещены с обеих сторон подвесного пути на
уровне лопаточной зоны мясных полутуш, а
всасывающий воздуховод, осушитель и воздухоохладитель
установлены последовательно и размещены над
подвесным путем.
55

ОХМНА ? РГДД
ш тжшшш
БЕЗОПАСНОСТИ
УДК [621.565:621.564.221-78
ВЫСОКОЕ КАЧЕСТВО
МОНТАЖА И РЕМОНТА
ХОЛОДИЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ —
ОДНО ИЗ УСЛОВИЙ
ЕГО БЕЗОПАСНОЙ
ЭКСПЛУАТАЦИИ
Ю. К. СОЛОМАХА
В настоящее время одно из основных
направлений повышения
производительности труда — техническое перевооружение
предприятий, в том числе реконструкция
и модернизация холодильников и их
оборудования.
На многих предприятиях монтируются
современные высокопроизводительные
компрессоры, оснащенные всеми
необходимыми приборами защитной автоматики,
эффективные в работе испарительные
конденсаторы, малоаммиакоемкие
охлаждающие устройства (подвесные
воздухоохладители, батареи из труб с условным
диаметром 33 мм), защитные и циркуляционные
ресиверы необходимой емкости и др.
Как показывает практика, при монтаже
нового оборудования аммиачных
холодильных установок на действующих
предприятиях нередко нарушаются требования
правил техники безопасности [1]. Так, на одном
из мясокомбинатов при эксплуатации бака
для охлаждения воды из-за чрезмерной
тяжести намороженного на трубы батареи
льда в некачественно выполненном
сварном шве трубопровода, подведенного к
батарее бака, образовался свищ, через
который произошла утечка аммиака. В
результате несколько человек получили травмы.
Анализ причин несчастных случаев,
отмеченных за последние годы на холодильниках
предприятий Минмясомолпрома СССР,
показал, что 85,4 % пострадавших
получили травмы из-за опасных свойств аммиака
(токсичности, горючести — 80,7, взрыво-
опасности — 4,7%). Остальные травмы
связаны с механическими повреждениями
(при взрывах оборудования из-за высокого
давления — 2,8 %, монтажных работах —-
2,8, падении с высоты — 1,9, ремонтных
работах — 1,4, из-за плохого ограждения
зубчатых и клиноременных передач — 1,0),
с острым кислородным голоданием — 2,8,
поражением электрическим током — 1,4,
утоплением — 0,5 %.
Утечки* аммиака из системы
трубопроводов и оборудования происходят по разным
56
техническим причинам [2]. В последние
годы участились несчастные случаи,
связанные с утечками аммиака из системы
трубопроводов при ремонте старого или
монтаже нового холодильного оборудования.
Например, на Челябинском
мясокомбинате проводилась ревизия и наладка вновь
смонтированного льдогенератора ИЛ-300.
На трубопроводе, который служил для
подачи жидкого аммиака в демонтированные
льдогенераторы, была установлена
некачественная заглушка. При подаче жидкого
аммиака в коллектор льдогенератора
ИЛ-300 давлением хладагента ее выбило,
и аммиак был выброшен в коридор кол-
басно-кулинарного корпуса. Две работницы,
проводившие в одной из камер
штукатурные работы, пострадали из-за отравления
аммиаком.
На ряде предприятий при монтаже
нового оборудования заглушки на
трубопроводах, связывавших демонтированное
оборудование с испарительной системой,
вообще не устанавливались. Ошибки персонала
при переключении запорной арматуры
приводили к попаданию аммиака в эти неза-
глушенные трубопроводы.
Подобный случай произошел на
Магнитогорском мясокомбинате, где горячие пары
аммиака ошибочно были поданы в
трубопровод давно демонтированного
воздухоохладителя, заглушка на котором
отсутствовала. Аммиак стал поступать в вестибюль
холодильника и в одну из камер, где
проводилось оттаивание снеговой шубы.
Несколько рабочих получили сильное
отравление аммиаком.
Иногда в нарушение п. 9.12. «Правил
устройства и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок»
обслуживающий персонал при ремонтных
работах производит вскрытие системы, не
освободив полностью оборудование, участок
трубопровода от аммиака. Это нарушение
правил техники безопасности сопровождается
обычно другой халатностью —
неиспользованием средств защиты органов дыхания,
что приводит к тяжелым последствиям.
Все это свидетельствует о том, что при
ремонте оборудования и его монтаже в
условиях действующего предприятия
необходимо проводить текущий инструктаж
персонала, оформлять соответствующий наряд-
допуск и строго контролировать качество
выполненных работ, что позволит избежать
утечек аммиака из системы и травматизма
обслуживающего персонала.
Список использованной литературы
1. Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок.—
М.: ВНИКТИхолодпром, 1981.— 158 с.
2. С о л о м а х а Ю. К. Анализ причин прорыва
и утечек аммиака на холодильных
установках.— Холодильная техника, 1984, № 4,
с. 48—50.

КРИТИКА
И ММИОГМФИЯ
УДК 628.84 @35.3) @49.32)
НОВАЯ КНИГА
ПО АВТОМАТИЗАЦИИ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И ВЕНТИЛЯЦИИ
Сотников Л. Г. Автоматизация систем
кондиционирования воздуха и вентиляции.—
J7.: Машиностроение, 1984—240 с.
Тираж 4325 экз. Цена 1 р. 10 к.
Недавно вышла в свет монография
А. Г. Сотникова «Автоматизация систем
кондиционирования воздуха и вентиляции».
От других книг на эту тему она
существенно отличается нетрадиционным
изложением вопросов проектирования систем
кондиционирования воздуха (СКВ) и систем
вентиляции (СВ) в комплексе с выбором
средств автоматического управления,
контроля, регулирования.
Книга рассчитана на специалистов,
занимающихся не только
проектированием, но и наладкой СКВ и СВ. При
этом проектирование и наладка
трактуются в книге как единая комплексная
задача, предполагающая изначальное
знание и учет требований к системе
автоматизации. Подобный подход к
автоматизации тем более важен, что
рациональный выбор принципиальных решений систем
(СКВ, СВ), отдельных элементов и
органически связанных с ними методов и
средств управления влияет на экономию
энергетических и материальных ресурсов.
Излагаемый материал представлен в
девяти главах.
Вначале даются основные сведения о
современных СКВ и СВ. Для удобства
понимания и усвоения материала
приводятся основная терминология и условные
обозначения элементов систем управления.
Излагаются требования к автоматизации
на основе общих принципов оптимизации.
Рассматривается влияние схем
автоматизации на показатели СКВ и СВ, что
весьма важно с точки зрения уменьшения
расходов теплоты, холода и
электроэнергии.
Автор, учитывая, что не всякая СКВ
и СВ может быть успешно
автоматизирована, сформулировал требования к
проектируемой системе при условии ее
автоматизации. Он систематизировал данные
об основных разновидностях систем
автоматического регулирования и указал
области их применения.
Исходные данные СКВ и СВ как
основа выбора проектного решения
рассматриваются в книге в комплексе. Подобный
подход прежде не использовался. Среди
исходных данных приводится оригинальный
материал, недостаточно известный
широкому кругу читателей. Полезны сведения о
параметрах воздушной среды и их
допустимых отклонениях, методах синтеза и
анализа нагрузок помещения как возмущающих
воздействий на систему управления.
Приводимая климатологическая информация и
методики расчета позволяют приближенно
определять годовые расходы энергии для
СКВ и СВ в произвольном пункте страны.
Интересен анализ применяемых принципов
проектирования систем и выбора
оборудования.
В книге систематизируются статические
и динамические характеристики элементов
СКВ и СВ, причем характеристики
приводятся практически для всех элементов.
На основе этих данных излагаются
методика расчета элементов СКВ и СВ для
нестационарных условий и методика
выбора элементов управления. Предлагается
и ряд новых методик, позволяющих
более обоснованно находить расчетные
параметры наружного воздуха, расчетные
нагрузки и производительность СКВ и СВ.
Все методики поясняются примерами
расчета, что удобно при их практическом
использовании.
Рассматриваются методы управления
поверхностными и контактными аппаратами,
вентиляторами, при этом учтен ряд
характеристик, присущих рассматриваемым
способам управления. Кратко излагаются
методы стабилизации параметров воздуха
в помещении с учетом влияния на
экономические показатели СКВ и СВ. Эти
вопросы много лет являются объектом
исследований автора и подробно описаны
в другой его монографии (Системы
кондиционирования и вентиляции с переменным
расходом воздуха.—Л.: Стройиздат, 1984).
В разделе о регулирующих органах
подробно рассматриваются технические
характеристики и способы выбора воздушных
и водяных клапанов. В дополнение к
характеристикам одиночных воздушных
клапанов приводятся характеристики группы
синхронно управляемых клапанов
наружного, рециркуляционного и выбросного
воздуха, в том числе при некоторых
упрощениях схем синхронизации.
В книге излагаются принципы выбора
схем автоматического регулирования,
контроля, защиты и блокировки,
рассматриваются вопросы диспетчеризации систем.
Анализируются применяемые типовые решения,
описывается алгоритм оптимального
управления и последовательность выбора
решений (на примерах). Особо выделяются
специфические режимы автономных СКВ с
релейными регуляторами и принципы
выбора всех их элементов. В конце книги
приводятся краткие характеристики
приборов контроля и регулирования в СКВ,
описываются способы выбора настроек
типовых регуляторов, общие принципы и
57

конкретные методики испытания и наладки
автоматизированных СКВ и СВ и их
элементов.
Таким образом, в рецензируемой
книге достаточно подробно излагаются
основные аспекты автоматизации систем
кондиционирования воздуха и вентиляции.
Автор использует современную терминологию,
поясняет основные методики расчета
примерами, что делает изложение достаточно
простым и доступным, несмотря на
известную сложность обсуждаемых вопросов на
«стыке» систем кондиционирования и
вентиляции и систем управления.
По содержанию книги можно высказать
несколько замечаний и предложений. В
книге следовало бы проанализировать
допускаемые просчеты и ошибки при
проектировании СКВ и СВ и показать, как
они отражаются на затратах энергии и
условиях работы. При рассмотрении средств
автоматизации нужно отметить
возможности и область целесообразного
применения микропроцессоров. Алгоритм
оптимального управления должен быть
представлен не только для стационарных,
но и для переходных процессов работы.
Раздел, в котором рассматриваются
приборы контроля и регулирования, хорошо бы
дополнить данными о приборах измерения
концентраций вредных веществ. Изложение
методов стабилизации параметров воздуха
(п. 5.1) должно быть строгим и
последовательным с выделением основных
вопросов этой проблемы. Для проектных
организаций полезна методика составления
типовых решений систем управления в
отрасли, что следует учесть в седьмой главе.
Не рассмотрен диапазон изменения
коэффициента эффективности процесса
(?тах — ^min) B камере орошения, что не
позволяет оценивать возможности
управления этим аппаратом.
При - выборе сечений водяных
клапанов должны более строго учитываться
давления воды в подающем и
обратном трубопроводах (с. 172). Нельзя
согласиться с требованием линейности
характеристик воздушных клапанов (с. 165),
так как камера смешения имеет
переменный коэффициент передачи. Не
поясняется, к каким последствиям в рабочее
и нерабочее время приводит
негерметичность водяного клапана (с. 169) и как
к ней следует относиться. По тексту
книги имеются и другие, но
малосущественные замечания.
Книга издана по подписке, поэтому
тираж ее невелик. Потребность же в ней
представляется большой. В связи с этим
ее было бы целесообразно переиздать,
предварительно доработав с учетом
высказанных замечаний и пожеланий.
Канд. техн. наук Б. И. БЯЛЫЙ
НОВОСТИ
иностмннои
ТЕХНИКИ
УДК 621.56/.58:664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЕЙ
МЕЖДУНАРОДНОГО ИНСТИТУТА
ХОЛОДА
Эффективность гипобарического хранения
фруктов и овощей
Гипобарические условия хранения
целесообразно применять для плодоовощной
продукции, на которую благоприятное
действие оказывает пониженное парциальное
давление кислорода, а также снижение при
этом в атмосфере камеры хранения
концентрации этилена и других летучих веществ,
выделяющихся при обмене веществ плодов
и овощей.
Гипобарические условия способствуют
замедлению созревания яблок и груш,
позволяют сохранить сладость кукурузы,
свежесть сладкой вишни и голубики,
снизить потери аскорбиновой кислоты в спарже,
исключить внутреннее побурение грибов и
ожоги яблок.
DilleyD. Е. — ASHRAE Trans., US. (США),
1982, 88, part 1, pp. 1461—1478.
БМИХ, 1984, № 4, с. 438.
Зависимость активности дыхания яблок
в процессе хранения от состава и
температуры газовой среды
Яблоки сортов Гольден Делишес, Шонер
фон Боскоп и Глостер 69 хранили в
условиях нормального состава атмосферы и
регулируемой газовой среды (РГС) различных
композиций B—5 % С02, 1—4 % 02) при 1,
2,5 и 3,5 °С.
Активность дыхания яблок Гольден
Делишес была несколько выше, чем у Шонер
фон Боскоп, и значительно выше, чем у
Глостер 69.
В условиях РГС снижение активности
дыхания плодов достигало 60—70 %.
Изменение температуры хранения от 3,5
до 1 °С приводило к снижению активности
дыхания в основном у плодов Гольден
Делишес.
Значения коэффициента дыхания
колебались от 1,03 до 1,15, причем на него не
влияли состав и температура РГС.
Bohling Н., Hansen Н. 21st int. hortic. Congr.,
Hamburg, DE (ФРГ), 29 авг. — 4 сент.
1982. — Acta Hortic, NL. (Нидерланды),
1983, 138, N8, pp. 93—105.
БМИХ, 1984, M 4, с 440.
о»

Внедрение автоматизированных плиточных
морозильных аппаратов для упакованного
, мяса
Австралия ежегодно экспортирует
600 тыс. бескостного мяса, упакованного в
картонные короба вместимостью по 27 кг.
Большую часть экспортного мяса
замораживают в автоматизированных туннелях с
интенсивной циркуляцией воздуха. На
нескольких предприятиях используют для этой
цели автоматизированные плиточные
морозильные аппараты, которые специалисты
считают более эффективными, чем
туннельные.
В статье описана конструкция такого
аппарата.
Visser К., Herbert L. S. — Austr. Refrig.
Air. Cond. Heat., AU. (Австралия), 1983,
37, M 3, pp. 34—39.
БМИХ, 1984, № 4, с 460.
Экспериментальные исследования
воздушных завес для дверных проемов
холодильных камер
Исследованиями установлено, что при
разности температур снаружи и внутри
холодильной камеры, равной 20 °С, потери
холода через дверной проем, не
оборудованный воздушной завесой, составляют
58 тыс. Вт E0 тыс. ккал/ч), а при разности
температур 45 °С — 232 тыс. Вт B00 тыс.
ккал/ч).
С помощью воздушной завесы
(вертикального потока воздуха без рециркуляции)
можно уменьшить потери холода через
дверные проемы холодильных камер на 70 %.
Niculitu P., Purice N., Ciobanu A. — Lucr.
Cercet. Inst. Chim. aliment., RO. (Румыния),
1982,14, pp. 67—76 (опубликовано в 1984г.).
БМИХ, 1984, № 4, с. 459.
Замедление порчи столового винограда
диоксидом серы
Виноград Эмперор, упакованный в
перфорированные короба из гофрированного
картона, был заражен бактериями Botrytis cine-
rea Pers. Часть упаковок с виноградом
помещали в камеру, предварительно
подвергнутую фумигации диоксидом серы
(SO2), или снабжали быстродействующими
генераторами SO2, а часть (контроль) SO2
не обрабатывали.
После 6 дней хранения при 25 °С в
необработанных SO2 перфорированных коробах
оказалось испорченным 90 % винограда, в
коробах с генераторами SO2 — 80 %, а в
коробах, помещенных в камеру с
фумигацией,— 55 %. В упакованных в полиэтилен
неперфорированных коробах в присутствии
SO2 потери массы винограда от порчи
составили 1 %, причем стебли кисти были
зелеными, а ягоды — крепкими.
После 6 дней хранения при 10 и 0 °С в
таких коробах было соответственно 1 и 0 %
испорченного винограда.
Аналогичные опыты проводили и с
виноградом Томсон бессемянный. Обработка его
SO2 значительно замедлила побурение
стеблей кисти. После 6 дней хранения при
25 °С потери массы винограда в
неперфорированных коробах, упакованных в
полиэтилен, составили 0,1 %, в
перфорированных коробах с площадью отверстий
0,23 % — 3,75, с площадью отверстий
0,92 % — 4,3, с площадью отверстий
3,8 % — 6,5 %. Последнее значение
превышает потери массы винограда в
перфорированных крафтпакетах E,7 %).
Nelson К. Е. 21st int. hort. Congr., Hamburg,
DE (ФРГ), 29 авг. — 4 сент. 1982. —
Acta Hortic, NL< (Нидерланды), 1983, 138,
№ 8, pp.121—130.
БМИХ, 1984, № 4, с. 440.
Теплонасосная установка для закрытого
плавательного бассейна в г. Торонто,
Канада
Предложены два варианта
теплоснабжения бассейна, позволяющих сэкономить
природный газ.
1. Использование тепла, извлекаемого
теплонасосной установкой (ТНУ) из
подземного коллектора, и тепла конденсации,
рекуперируемого из влажного воздуха
здания бассейна, обеспечивает экономию 80 %
потребляемого в настоящее время газа.
Хладагент R12. Максимальная температура
конденсации 70 °С.
2. Использование ТНУ только для
приготовления горячей воды для санитарных
нужд посредством рекуперации тепла
влажного воздуха здания бассейна способствует
сокращению расхода природного газа на
20 %.
S tig marker H. (Biggdok, Halsingegatan, 49,
S—113, 31, Stockholm, SE. — Швеция).
БМИХ, 1984, M 4, с. 472.
Влияние свойств упаковочных материалов
на сроки хранения в них замороженных
продуктов
Испытаны 23 вида упаковочных
материалов — пластических, ламинированных,
картонных, из алюминиевой фольги и
металлизированных. В них упаковывали кубики
моркови, филе сельди, мороженое.
Продукты, уложенные в верхнем ряду
открытой витрины, лучше всего сохраняли
свое качество в ламинированной
алюминиевой фольге и металлизированной
упаковке.
Наиболее длительный срок хранения филе
сельди обеспечивали вакуум-упаковки,
мороженого — пластмассовые короба. На срок
хранения кубиков моркови в вертикальных
холодильных шкафах материал упаковки
оказывает существенное влияние только при
температурах выше —15 °С.
Ahvenainen R., Malkki Y., Sallinen P. Wait,
tek. Tutkimuskeskus, Espoo, Fl.
(Финляндия), Res. Rep., 1983, 199, 97 p.
БМИХ, 1984, M 4, с 480.
59

С№М0«ШЫ1
ОТДЕЛ
УДК 621.57
МОДЕРНИЗИРОВАННЫЕ
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
2ХМ-ФУ40, 2ХМ-ФУ40РЭ
КОМПРЕССОРНО-
КОНДЕНСАТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ
АК-ФУ40, АК-ФУ40РЭ
Е. П. УТКИН, Р. И. ПОМОЩНИКОВА,
Н. Н. АКИМОВА
В декабре 1984 г. на Читинском
машиностроительном заводе прошли приемочные
испытания модернизированные
холодильные машины 2ХМ-ФУ40, 2ХМ-ФУ40РЭ для
жидких хладоносителей и компрессорно-
конденсаторные агрегаты 2АК-ФУ40,
2АК-ФУ40РЭ B — модификация изделия,
ХМ — холодильная машина, работающая
на R12, АК — компрессорно-конденсатор-
ный агрегат, работающий на R12, ФУ40 —
марка поршневого компрессора, входящего
в состав агрегата,— 1ФУ40 или 1ФУ40РЭ,
РЭ — ступенчатое регулирование холодо-
производительности).
В результате проведенной модернизации
улучшены технико-экономические
показатели машин и агрегатов: увеличены холо-
допроизводительность и удельная
электрическая холодопроизводительность,
уменьшены масса и габаритные размеры, снижен
расход дефицитной меди, идущей на
изготовление деталей, и повышена степень
заводской готовности.
Рис. 1. Габаритный чертеж холодильных машин 2ХМ-ФУ40, 2ХМ-ФУ40РЭ:
/ — компрессор; 2 — муфта; 3 — электродвигатель; 4 — пульт приборов; 5 — пульт управления;
6 — испаритель; 7 — конденсатор; 8 — теплообменник — осушитель — фильтр
Рис. 2. Габаритный чертеж компрессорно-конденсаторных агрегатов 2АК-ФУ40, 2АК-ФУ40РЭ:
/ — компрессор; 2 — муфта; 3 — электродвигатель; 4 — пульт приборов; 5 — пульт управления;
6 — конденсатор
60

Показатели
Марка машины, агрегата
2ХМ-ФУ40
2ХМ-ФУ40РЭ
2АК-ФУ40
2АК-ФУ40РЭ
Хладагент
Холодопроизводительность, кВт
(ккал/ч) при температуре, °С
хладоносителя на выходе из
испарителя
кипения подавлению всасывания
охлаждающей воды
Потребляемая электрическая
мощность на спецификационном
режиме, кВт
Расход охлаждающей воды, м3/ч
Расход хладоносителя, м3/ч
Смазочное масло
Количество заряжаемого масла, кг
Количество заряжаемого
хладагента, кг
Масса машины, агрегата, кг
Габаритные размеры машины,
агрегата, мм
Компрессор
марка
объем, описанный поршнями,
м3/с (м3/ч)
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
синхронная частота вращения,
с-1 (об/мин)
Напряжение, В
Конденсатор
наружная поверхность
теплообмена, м2
масса, кг
Испаритель
наружная теплообменная
поверхность, м2
- масса, кг
Теплообменник-осушитель-фильтр
наружная теплообменная
поверхность, м2
масса, кг
Шкаф управления
масса, кг
габаритные размеры, мм *
Шкаф регулирования
масса, кг
габаритные размеры, мм
Пульт управления
габаритные размеры, мм
масса4, кг
96,8(83 000)
6
26,5
30
13
25
1480
130
I
1520
R12
52 D5 000)
-15
1 21
30
I
ХФ12-16
В зависимости от заправки
хладагента
В зависимости от емкости
установки
960 I 1000
1960X1000X1320
1ФУ40
1ФУ40РЭ
1955X800X1320
1ФУ40 | 1ФУ40РЭ
58,9-10-3 B12)
4АР180М4УЗ
30
25 A500)
220/380
32,8
470
I "
49,2
535
2ХМ-ФУ40.140
1,5
40
135
680X360X1200
92
680X360X900
92
680X360X900
500X210X250
11,7
Холодильные машины работают при
температурах хладоносителя на выходе из
испарителя t*2 от 15 до —25 °С. При ts2 не
ниже 6 °С в качестве хладоносителя
используют воду, а ниже 6 °С — водные растворы
хлористого натрия или хлористого кальция.
Агрегаты применяют для работы в
диапазоне температур кипения хладагента t0
от 10 до — 30 °С.
Температура воды, охлаждающей
конденсатор, не более 30 °С.
Допустимое давление хладоносителя и
охлаждающей воды 0,6 МПа F кгс/см2).
Компрессорно-конденсаторный агрегат
выполнен в виде блока полной заводской
готовности, объединяющего компрессор,
соединенный муфтой с электродвигателем,
конденсатор, пульт приборов, арматуру,
пульт управления. Благодаря надежности
агрегата и наличию системы автоматизации
агрегаты можно применять в полностью
автоматизированных установках.
Машины, моноблочного типа полной
заводской готовности, включают, помимо
оборудования, входящего в
компрессорно-конденсаторный агрегат, испаритель,
теплообменник, необходимую арматуру, приборы
автоматики.
Комплектно с агрегатами и машинами
поставляется шкаф со встроенной системой
61

т(юоооо)\
87G5000)
58E0000)
23B5000)
WA5000)
Г
У
у
'
/
/
у
\s
s
V
к
/
J
/
/
, "ft.
/\
r
30
28
26
2*
22
20
18
16
/4
12
00,кВт (ккал/ч)
-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 Щ2;С
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой мощности N3 машин
2ХМ-ФУ40 и 2ХМ-ФУ40РЭ от температуры хла-
доносителя на выходе из испарителя ts2 при
температуре охлаждающей воды /ш1=25 °С
автоматического управления и пусковой
аппаратурой.
Машины и агрегаты со ступенчатым
регулированием холодопроизводительности
A00, 75, 50, 25%) дополнительно
комплектуются шкафами регулирования
холодопроизводительности, которое
осуществляется путем электромагнитного отжима
пластин всасывающих клапанов.
Машинами или агрегатами управляют
с пультов управления, размещенных на
приборном щите.
Компрессор поршневой,
одноступенчатый, сальниковый.
Конденсатор горизонтальный кожухо-
трубный, теплообменник горизонтальный
кожухозмеевиковый, испаритель
горизонтальный кожухотрубный с межтрубным
кипением хладагента. Теплообменная поверх-
128A10000)
1/6A00000)
87G5000)
58E0000)
29B5000)
_/
У
У
/
/
/
">,
*
^
0*
>
у
1
^
У
/
Г •
30
28
26
2*
22
20
18
16
/4
-30 -25 -20 -15 -10 -5 О 5 10tp,oC
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой мощности N3 агрегатов
2АК-ФУ40 и 2АК-ФУ40РЭ от температуры
кипения to при температуре охлаждающей воды L,=
= 25 °С
ность аппаратов изготовлена из* медных
трубок диаметром 16X2 мм с наружным
оребрением.
Агрегаты и машины полностью
автоматизированы и имеют автоматические
защиты от аварийных ситуаций. На пульте
приборов установлены
контрольно-измерительные приборы, позволяющие контролировать
режим работы машины или агрегата при
периодическом обслуживании.
Основные технические характеристики
машин и агрегатов приведены в таблице.
Габаритные и присоединительные размеры
представлены на рис. 1, 2, графики
зависимости холодопроизводительности и
потребляемой мощности от температуры хла-
доносителя на выходе из испарителя и от
температуры кипения — на рис. 3, 4.
Серийное производство машин и
агрегатов начнется в 1987 г.
ИЮМРЕГЕНИЯ
A1) 1146533 4E1) F 28 D 15/02 B1)
3710815/24-06 B2) 16.03.84 G1) Брянский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко E3)
621.565.58
E4) E7) ТЕПЛОПЕРЕДАЮЩЕЕ
УСТРОЙСТВО, содержащее частично заполненную
теплоносителем основную тепловую трубу с зонами
испарения и конденсации и размещенную
внутри зоны испарения с кольцевым зазором
дополнительную тепловую трубу, заполненную
теплоносителем с более низкой температурой
кипения и имеющую свои зоны испарения и
конденсации, при этом кольцевой зазор между трубами
сообщен с полостью основной трубы в зоне
конденсации посредством патрубков, а
дополнительная труба размещена с зазором относительно
торцовой стенки основной трубы в зоне
испарения, отличающееся тем, что, с целью
повышения теплопередающей способности, обе трубы
в зоне конденсации выполнены в виде
коаксиальных цилиндров и основная из них в этой зоне
введена внутрь дополнительной, теплоноситель
которой имеет более высокую теплоту
парообразования, при этом внутренний цилиндр
дополнительной трубы соединен с торцом зоны
конденсации и вместе с наружным цилиндром
основной трубы снабжен снаружи капиллярно-
пористым покрытием.
62

РЕФЕМТЫ
УДК 658.2.016.7
Из опыта модернизации и реконструкции цеха
мороженого Мурманского хладокомбината. КРЕ-
СТЬЯНИНОВ Р. Я., ХИЦЕНКО М. А.
«Холодильная техника», 1985, № 9.
Рассказано о мероприятиях, осуществленных на
Мурманском хладокомбинате в целях
увеличения производственной мощности цеха
мороженого. Указано, что уже при проектировании
цехов мороженого следует предусматривать
проведение реконструкции с наименьшими затратами
трудовых и материальных ресурсов.
УДК 725.355
Основные направления проектирования фабрик
мороженого с учетом максимальной
механизации ПРТС работ. БОДЬ Л. И. «Холодильная
техника», 1985, ЛЬ 9.
Рассмотрены объемно-планировочные решения
фабрик мороженого пониженной этажности,
соответствующие новым нормам и правилам
проектирования. Описаны характерные особенности
приведенных вариантов. Показано их
преимущество перед проектами — аналогами. Даны
проектные решения ПРТС работ на фабриках
мороженого.
УДК [621.565.92:637.5.037] .001.4
Эффективность применения воздушного
охлаждения с активным увлажнением воздуха в камерах
хранения замороженных неупакованных
продуктов. ДЕЙНЕГО Г. П., МНАЦАКАНОВ Г. К.,
КОСОЙ С. М., КРЫМИНСКИЙ А. И.
«Холодильная техника», 1985, № 9.
Описана система увлажнения, позволяющая
достичь 100 %-ной влажности воздуха в камере
хранения замороженных неупакованных
продуктов. Приведена конструкция увлажнительного
устройства и показан принцип его работы.
Промышленные испытания установили значительное
снижение потерь продуктов от усушки.
Иллюстраций 3.
УДК [536.24:621.565.92] :664.8/.9.037.004.162
Влияние локализации теплопритоков
охлаждающими приборами на потери продуктов при
хранении. АЛЕКСЕЕВ А. В. «Холодильная техника»,
1985, № 9.
Сделана попытка обосновать выбор
коэффициента локализации теплопритоков, проникающих в
холодильные камеры через наружные
ограждения, для различных видов систем охлаждения.
Показано, что коэффициент локализации для
одного и того же типа охлаждающих приборов
является переменной величиной. Установлено, что
этот коэффициент зависит от теплофизических
условий в холодильной камере, а основное
влияние на него оказывает вид системы
охлаждения. Для примерных расчетов потерь
продуктов от усушки при хранении в холодильных
камерах, оборудованных воздушной, батарейной и
панельной системами охлаждения, рекомендуются
полученные значения коэффициента локализации.
Список литературы — 6 названий.
УДК 621.565.945.001.5
Исследование воздухоохладителя с псевдоожи-
женным слоем в условиях инееобразования.
ГРИШИН С. М., ЧУМАК И. Г. «Холодильная
техника», 1985, № 9.
Исследован воздухоохладитель с псевдоожи-
женным слоем. Описаны экспериментальная
установка и методика испытаний. Рассмотрен
процесс инееобразования в исследованном аппарате.
Установлено, что в условиях инееобразования он
работает при постоянных гидродинамическом и
термическом сопротивлениях.
Иллюстраций 4. Список литературы — 4
названия.
УДК [628.84:621.5771 «313»
Научно-техническое прогнозирование развития
систем кондиционирования воздуха с
применением теплонасосных установок. ВЕЗИРИШВИ-
ЛИ О. Ш. «Холодильная техника», 1985, № 9.
Приводится классификационная характеристика
прогноза и рассматривается комплексная
методика исследовательского прогнозирования
развития систем кондиционирований воздуха с тепло-
насосными установками. Показана
перспективность применения СКВ с ТНУ.
Иллюстраций 4. Список литературы — 2
названия.
УДК [621.565:621.564.22] -78
Высокое качество монтажа и ремонта
холодильного оборудования — одно из условий его
безопасной эксплуатации. СО Л ОМАХА Ю. К.
«Холодильная техника», 1985, № 9.
Приведены результаты анализа причин
несчастных случаев, происшедших за последние годы
на холодильниках Минмясомолпрома СССР.
Одной из них является низкое качество
монтажа нового и ремонта старого холодильного
оборудования, что впоследствии нередко
приводит к утечке аммиака из системы и травмам
обслуживающего персонала. Строгое соблюдение
правил техники безопасности при монтаже и
ремонте холодильных систем позволяет в
значительной степени избежать несчастных случаев.
Список литературы — 2 названия.
УДК 621.565.92.004.67
Пути повышения долговечности зданий
хладокомбинатов. ГИНДОЯН А. Г. «Холодильная
техника», 1985, № 9.
Установлены причины преждевременного износа
строительных конструкций зданий холодильников:
морозное пучение грунтов оснований, низкая
морозостойкость бетона, перегрузка несущих
конструкций и неудовлетворительное качетво
материалов. Выявлен экономически допустимый
уровень снижения теплозащитных качеств
ограждающих конструкций и предложены способы их
восстановления. На основе анализа условий
эксплуатации железобетонных несущих и
ограждающих конструкций даны рекомендации по
регламентированию прочности, морозостойкости и
водонепроницаемости бетона из условия
обеспечения долговечности конструкций за весь
нормативный срок эксплуатации зданий
холодильников.
Список литературы — 4 названия.
63

УДК 621.565.945:536.7.001.572
О совершенствовании аппаратов
косвенно-испарительного охлаждения воздуха. ЧУМАК И. Г.,
ЦИМЕРМАН А. Б. «Холодильная техника»,
1985, № 9.
На основании проведенного теоретического
анализа и экспериментальных данных показано, что
наиболее совершенной схемой
косвенно-испарительного охлаждения является противоточная
регенеративная (РКВ). Описан бытовой
кондиционер типа РКВ. Приведены результаты его
испытаний.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
5 названий.
УДК 628.84-52
Комбинированная автоматическая система
регулирования параметров воздуза в кондиционере.
ВЫЧУЖАНИН В. В. «Холодильная техника»,
1985, № 9.
Приведены результаты исследований
одноконтурных и комбинированной автоматических
систем регулирования энтальпии воздуха на
выходе теплообменного аппарата кондиционера. В
целях повышения качества регулирования
предложено использовать комбинированную систему
регулирования с устройством компенсации
возмущения.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.565.044.001.375.001.24
Выбор оптимальных режимов охлаждения
конденсаторов холодильных установок. НЕСВИЦ-
КИЙ А. А., КАБАКОВ А. Н., МАКСИМЕН-
КО В. А. «Холодильная техника», 1985, № 9.
Рассмотрено влияние работы испарителя на выбор
оптимального режима охлаждения конденсаторов
промышленных холодильных установок
предприятий нефтехимии. На основании проведенных
расчетов на ЭВМ сделан вывод о целесообразности
оптимизации режимов охлаждения конденсаторов
по переменной части приведенных затрат,
зависящих только от способа охлаждения. Отмечено,
однако, что при значительной стоимости
испарительной системы недоучет работы испарителя
может привести к неверному выбору соотношений
величин, определяющих оптимальное охлаждение
конденсаторов холодильной установки.
Иллюстраций 2. Список литературы— 6 названий.
УДК 621.565:663.674.013
Совершенствование схем хладоснабжения
цехов и фабрик мороженого. КЛАДИЙ А. Г
«Холодильная техника», 1985, № 9
Недостатки схем действующих холодильных
установок цехов и фабрик мороженого приводят
к перебоям в работе технологического
оборудования. Рассматривается опыт совершенствования
схем хладоснабжения предприятий Росмясомол-
торга.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (ответственный редактор), Л. Д. Акимова
(зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук,
проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук,
проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко,
В. М. Шавра
Технический редактор С. А. Калустова
Корректор Тумакова Н. Я.
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Головной журнал «ПИЩЕВАЯ
И ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩАЯ
ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Сдано в набор 17.07.85.
Высокая печать. Усл.-печ. л
Заказ 1903
Подписано в печать 13.08.85. Т-14376 Формат 70ХЮ8 1/16.
. 5,6. Усл. л. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,23 Тираж 10770 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г Чехов Московской области