холодильная
техника
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
9/1981
СОДЕРЖАНИЕ
Решения XXVI съезда КПСС — в жизнь!
Сергиенко А. Н. Комплексное развитие
холодильного хозяйства Министерства торговли РСФСР 2
Коновалов Н. П., Мыскин М. М., Иванов С. В.
Производство быстрозамороженных плодов, ягод
и овощей на хладокомбинатах и перспективы
его развития 6
Кладий А. Г. Организация производства
быстрозамороженной плодово-ягодной и овощной
продукции на холодильных предприятиях Росмясо-
молторга 9
Наместников А. Ф. Развитие производства
быстрозамороженных продуктов на предприятиях
консервной промышленности 12
Ионов А. Г., Мекеницкий С. Я. Эффективность
технологических линий с роторными
скороморозильными аппаратами по производству
быстрозамороженных продуктов !4
Бригадной форме организации и стимулирования
труда — широкое внедрение!
Развитие бригадной формы организации и
стимулирования труда на предприятиях Минмясомол-
прома Белорусской ССР 16
За экономию энергоресурсов
Гопин С. Р., Евстигнеева Э. Н., Шавра В. М.
Эффективность двукратной регенерации тепла
в малых холодильных машинах 18
Наука, техника, технология
Калнинь И. М., Бежанишвили Э. М. Оценка
экономичности холодильного оборудования 21
Цветков Ю. Н. Перспективы применения
термоэлектрических устройств в системах
кондиционирования воздуха 27
Леонова Г. М., Трутнев В. В., Винников А. И.,
Поварчук М. М. Методика расчета распылителя
для систем азотного охлаждения
авторефрижераторов 30
Воробьев Ю. М., Ужанский В. С, Милованов В. И.
Применение ротаметров для измерения расхода
жидкого фреона 32
Файнштейн В. А., Лифанов Б. В. Меры по
предотвращению деформации конструкций здания
холодильника 34
Прохоров В. И., Шилклопер С. М Метод
вычисления эксергии потока влажного воздуха 37
Менин Б. М., Ржевская В. Б., Гуйго Э. И.
Расчет процесса замораживания слоя продукта на
движущейся охлаждаемой стенке 41
I ОБМЕН ОПЫТОМ
Чернявский Э. И. Штуцерно-торцовые соединения
для холодильного оборудования 45
Клюкин Н. М., Малкин Л. Ш. Малогабаритная
безнагревная установка для осушения воздуха 48
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Технологические инструкции по охлаждению,
замораживанию, размораживанию и хранению мяса
и мясопродуктов на предприятиях мясной
промышленности 51
ИЗОБРЕТЕНИЯ 44, 50, 54, 59
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Марков А. Г. VIII Пленум Центрального
правления НТО пищевой промышленности 55
Из постановления президиума ЦК профсоюза
рабочих пищевой промышленности и президиума
Центрального правления НТО пищевой
промышленности 56
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Лорентцен Г. Официальное заявление МИХ 57
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Пименова Т. Ф. Производство и применение
твердого и жидкого диоксида углерода в Японии 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Юдина В. Ф. Электрические регуляторы
температуры ТЭ 60
Лавочник А. И., Соловей Р. Л. Номограмма для
определения коэффициента динамической
вязкости жидких фреонов и их смесей 61
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
Decisions of XXVI Congress of CPSU-Into Life
Sergienko A. N. Complex Development of
Refrigerating Economy of RSFSR Ministry of Trade
Konovalov N. P., Myskin M. M., Ivanov S. V.
Production of Quick-Frozen Fruits, Berries and
Vegetables at Refrigerated Combines and
Prospects of Its Development
Klady A. G. Organization of Production of Quick-
Frozen Fruit-Berry and Vegetable Products at
Refrigerating Enterprises of Rosmyasomoltorg
Namestnikov A. F. Development of Production of
Quick-Frozen Products at Enterprises of
Canning Industry
Ionov A. G., Mekenitsky S. Y. Effecti veness of
Technological Lines with Rotary Quick Freezers
Wide Introduction of Brigade Form of Organizing
and Stimulating Labour!
Development of Brigade Form of Organizing
and Stimulating Labour at Enterprises of Ministry.
of Meat and Dairy Industry of Byelorussian SSR
For Economy of Energy Resources
Gopin S. R., Yevstigneyeva E. N., Shavra V. M.
Effectiveness of Double Heat Regeneration in
Small Refrigerating Machines
Science, Engineering, Technology
Kalnin I. M., Bezhanishvili E. M. Estimation of
Refrigerating Equipment Efficiency
Tsvetkov U. N. Prospects of Utilizing Thermoelectric
Properties in Air-Conditioning Systems
Leonova G. M., Trutnev V. V., Vinnikov A. I.,
Povarchuk M. M. Method of Calculating Sprayer
for Nitrogen Cooling Systems in Refrigerated
Trucks
Vorobyev U. M., Uzhansky V. S., Milovanov V. I.
Application of Rotometers for Measuring
Liquid Freon Consumption
Finestein V. A., Lifanov B. V. Means for Preventing
Deformation of Cold Store Building
Prokhorov V. I., Shilkloper S. M. Method of
Calculating Exergy of Humid Air Flow
Menin B. M., Rzhevskaya V. В., Guigo E. I.
Calculation of Process of Freezing Product Layer
on Refrigerated Moving Wall
PRACTICE EXCHANGE
Chernyavsky E. I. Nipple-Edge Joints for
Refrigerating Equipment
Klyukin N. M., Malkin L. S. Small No-Heated
Air Drying Plant
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Technological Instructions for Refrigerating,
Freezing, Thawing and Storing Meat and Meat
Products at Enterprises of Meat Industry
I NVENTIONS
44,
54.
•12
14
16
18
21
27
30
32
34
37
41
45
48
51
50
59
AT SCIENTIFIC—TECHNICAL SOCIETY OF
FOOD INDUSTRY
Markov A. G. VIII Plenum of Central Board of
Scientific —Technical Society of Food Industry 55
From Decision of Presidium of Central Committee
of Trade Union of Workers of Food Industry and
Presidium of Central Board of Scientific —
Technical Society of Food Industry 56
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF
REFRIGERATION
Lorentzen G. Official Statement of I. I. R. 57
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Pimenova T. F. Production and Utilization of Solid
and Liquid Carbon Dioxide in Japan 57
REFERENCE DATA
Udina v. F. Electric Temperature Regulators ТЕ
Lavochnik A. I., Solovey R. L. Nomogram for
Determining Coefficient of Dynamic Viscosity of Li
quid Freons and Their Mixtures
SUMMARIES
61
62
Издательство «Легкая и пищевая промышленность:», «Холодильная техника», 1981 г.

никами и морозильниками с температурой в
низкотемпературных камерах порядка —18 °С,
достаточной емкости, чтобы хранить запасы
замороженной продукции для семьи в течение
нескольких дней. В ближайшие годы такие
холодильники и морозильники должны поступить
в продажу.
Сейчас надо решать и все другие вопросы,
связанные с расширением производства
быстрозамороженных продуктов розничного
назначения: создание удобной, привлекательной,
художественно оформленной тары; издание
руководств для потребителей о правилах подготовки
УДК 637.037:621.565.912
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ЛИНИЙ
С РОТОРНЫМИ СКОРОМОРОЗИЛЬНЫМИ
АППАРАТАМИ ПО ПРОИЗВОДСТВУ
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ ПРОДУКТОВ
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
С. Я. МЕКЕНИЦКИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
мясной промышленности
Перед отечественным машиностроением в
одиннадцатой пятилетке стоит задача создать для
отраслей пищевой промышленности
высокоэффективные машины и оборудование,
обеспечивающие механизацию и автоматизацию
технологических процессов, комплексное использование
сырья, сокращение потерь при его переработке,
хранении и доведении до потребителя пищевой
продукции, сохранение ее качества и
расширение ассортимента. При разработке нового
оборудования следует на основе достижений науки
и техники повышать в оптимальных пределах
единичные мощности машин при одновременном
уменьшении их габаритов, металлоемкости,
энергопотребления и снижении стоимости на
единицу конечного полезного эффекта.
В свете поставленных задач дальнейшее
развитие пищевой промышленности неразрывно
связано с совершенствованием всех основных
звеньев непрерывной холодильной цепи на базе
создания механизированных и автоматизированных
технологических линий с
высокопроизводительным оборудованием для дозирования,
замораживания, упаковки и транспортировки готовой
продукции. Перспективными для этих линий
являются интенсивные плиточные
скороморозильные аппараты роторного типа.
Широкое распространение в различных от-
быстрозамороженных продуктов к
употреблению в пищу, особенно о правилах
размораживания, которое, как известно, часто имеет
решающее значение для сохранения их качества;
выпуск для потребителей портативных
микроволновых аппаратов для быстрого размораживания
и доведения до готовности замороженных блюд.
Такую крупную проблему, как организация
по существу целой новой отрасли в нашем
народном хозяйстве, можно успешно решить
только при условии, что ей будет уделено должное
внимание со стороны многих министерств,
ведомств, организаций.
раслях пищевой промышленности нашли
роторные скороморозильные аппараты типов MAP,
АРСА, УРМА, на базе которых созданы
технологические цехи по выпуску замороженных
пищевых продуктов в блоках (рыбы,
мясопродуктов, творога). Конструктивные и
технологические особенности аппаратов освещены в работах
[3, 4, 7].
Исследование условий и обобщение
результатов эксплуатации показали существенные
преимущества роторных скороморозильных
аппаратов перед другими замораживающими
устройствами, а именно: непрерывность и
интенсивность процесса замораживания, механизация и
автоматизация наиболее трудоемких
технологических операций, компактность, удобство
монтажа и обслуживания, санитарно-гигиенические
условия, малые трудо- и энергозатраты.
Роторные скороморозильные аппараты в
составе технологических линий нашли наибольшее
применение в рыбной промышленности и
особенно на рыбопромысловых судах. Их серийное
внедрение началось в 1969 г. Они прошли
проверку временем в процессе эксплуатации в
промысловых условиях на больших морозильных:
рыболовных траулерах, производственных
рефрижераторах и береговых рыбокомбинатах. На
судах и береговых предприятиях работают цехи
по выпуску замороженной рыбопродукции,
оборудованные роторными скороморозильными
аппаратами проектной суточной производительностью
40-90 т [1, 2, 7].
Обобщение многолетнего опыта эксплуатации
роторных скороморозильных аппаратов типов
АРСА-10, АРСА-3-15 и УРМА на мясокомбинатах
(в городах Полтава, Кременчуг, Гомель и др.)
показало, что на этих предприятиях
существенно увеличился выпуск замороженных
мясопродуктов в блоках, возросла экономическая
эффективность производства, улучшились условия
труда, повысилась культура труда.
Грузовместимость охлаждаемых помещений при хранении
14

блоков мясопродуктов, замороженных в
роторных аппаратах, по сравнению с блоками,
замороженными в тазиках, возрастает более чем на
20 %.
Наиболее целесообразным для
мясокомбинатов является универсальный роторный
скороморозильный аппарат УРМА [4], в котором
максимально механизированы и автоматизированы
трудоемкие операции* загрузки и выгрузки
продукта. В аппарате сокращены холостые ходы
рабочих механизмов, уменьшены цикловые
потери, кинематическая схема обладает
повышенной работоспособностью и безотказностью в
эксплуатации. Предварительная подпрессовка
снижает трудозатраты на формование блоков, а
также термическое сопротивление при
замораживании вследствие уменьшения воздушных
прослоек и более плотного прилегания продукта
к плитам. *
В настоящее время создан скороморозильный
аппарат УРМА единичной производительностью
до 20 т/сут, с улучшенными
технико-экономическими показателями. Экономическая
эффективность на каждую 1000 т замороженных
мясопродуктов составляет ~16,8 тыс. руб.
Скороморозильный аппарат УРМА защищен авторским
свидетельством и патентами США,
Великобритании, Франции и Японии.
С 1977 г. на Армавирском молочном комбинате
эксплуатируется технологическая линия М1-
ОЛК по производству замороженного творога
в блоках. Замораживание осуществляется в
роторном скороморозильном аппарате УРМА. Фа-
совочно-упаковочный участок линии разработан
научно-исследовательской лабораторией
упаковочных автоматов Каунасского
политехнического института им. А. Снечкуса и изготовлен
лабораторией совместно с Капсукским заводом
продовольственных автоматов им. 50-летия СССР.
На технологической линии (см. рисунок)
выполняются следующие операции: подача
творога в бункер, формирование рукава из
полиэтиленовой пленки, дозировка определенной массы
творога и подача его в пакеты, сварка
поперечного шва^и отделение пакетов, формовка бло-
Тд о рог из
творожного цеха
Технологическая линия по производству
замороженного и подмороженного творога в блоках:
/ — подъемник; 2 — фасовочный автомат; 3, 4 —
транспортеры; 5 — накопитель; 6 — скороморозильный аппарат; 7 —
упаковочный стол
ков творога, укладка их в окантовки и
замораживание в роторном аппарате.
Творог, предназначенный для замораживания,
подается в бункер-накопитель фасовочного
автомата 2 подъемником 1 или по спуску сверху.
Из бункера он поступает в дозирующее
устройство, а оттуда порциями — в рукав из
полиэтиленовой пленки. Наполненный творогом и
заваренный пакет направляется по транспортеру 3
в формующее устройство для образования
блока, который ленточным транспортером 4
передается в накопитель 5 и укладывается в ячейки
окантовки. Окантовка с шестью блоками после
их подпрессовки поступает в скороморозильный
аппарат 6 для замораживания, затем блоки
подаются на упаковочный стол 7.
Техническая характеристика автомата М1-ОЛК
Производительность, кг/ч 1100—1200
Способ дозировки Объемный
Масса наполненного пакета с плотностью 6,5
дозирования ±2%, кг
Потребляемая мощность, кВт 4,8
Габаритные размеры, мм
длина 3200
ширина 1250
высота 2350
Масса автомата, кг 2000
Опыт реализации замороженного творога в
блоках показал, что расфасовка массой по 6,5 кг
наиболее целесообразна для поставок
предприятиям общественного питания и для
резервирования творога. Для торговой сети рационально
замораживать творог в брикетах по 250 г,
поэтому было предложено технологическую линию
М1-ОЛК доукомплектовать расфасовочными
машинами М6-АР2Т Капсукского завода
продовольственных автоматов. Проверка показала
эффективность замораживания творога в брикетах
по 250 г в роторных скороморозильных
аппаратах [5]. Без дополнительных трудозатрат
расфасованные брикеты легко укладываются по
22 штуки в каждую ячейку окантовки.
Оборудование технологической линии можно
использовать для получения подмороженного (по
периферийным слоям блоков) творога со средне-
объемной температурой —1,5-^-2 °С после ее
выравнивания. Продолжительность
подмораживания блоков творога до этой температуры
составляет 50—55 мин при температуре хладагента
—30 °С, последующее выравнивание
температуры по объему блока длится 45—50 мин.
Производительность линии М1-ОЛК, работающей в
режиме подмораживания, увеличивается почти
вдвое по сравнению с производительностью в
режиме замораживания.
Подмороженные блоки имеют достаточную
прочность для транспортировки и хранения, бо-
15

лее длительное время кислотность творога
практически не изменяется.
Опыт эксплуатации показал высокую
эффективность технологической линии М1-ОЛК.
Применение ее позволило отказаться от
замораживания творога в кадках и бидонах. Повысилось
качество замороженного творога, исключены
потери творога, имевшие место при зачистке тары.
Устранены трудозатраты, связанные со
взвешиванием порожних кадок, их закрыванием,
вскрытием, зачисткой, мойкой. При хранении
замороженного и упакованного творога в блоках
потери массы в 2,4 раза меньше, чем потери
творога, замороженного в крупной таре [6].
Замороженные блоки творога удобнее хранить и
транспортировать.
В настоящее время технологические линии по
выпуску замороженного творога в блоках
устанавливаются на ряде молочных комбинатов
страны.
Дальнейшее совершенствование морозильных
комплексов с роторными аппаратами должно
быть направлено на повышение эффективности
холодильного оборудования, оснащение
техникой автоматического управления и контроля,
улучшение качества и надежности всех
элементов, методов их эксплуатации.
УДК 658.387.4
РАЗВИТИЕ БРИГАДНОЙ ФОРМЫ ОРГАНИЗАЦИИ
И СТИМУЛИРОВАНИЯ ТРУДА НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
МИНМЯСОМОЛПРОМА БЕЛОРУССКОЙ ССР
Бригадная форма организации и стимулирования
труда наиболее полно отвечает задачам
повышения эффективности производства. Она
позволяет производительнее использовать
оборудование и рабочее время, широко внедрять
совмещение профессий, укреплять трудовую
дисциплину, повышать ответственность каждого
члена бригады за конечные результаты.
Концентрируя в себе ряд преимуществ коллективного
труда, бригада способствует дружной и
слаженной работе, товарищеской взаимопомощи,
поддержке и распространению передового опыта.
В Минском производственном объединении
мясной промышленности работа по развитию
бригадной формы организации труда, созданию
бригад нового типа началась на холодильнике
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Зайцев. В. П., Ионов А. Г., Меке н]иац -
кий С. Я. Роторные скороморозильные
агрегаты — средство комплексной автоматизации и
механизации. — Рыбное хозяйство, 1974, № 9.
2. И о н о в А. Г., ^ Мекеницкий С. Я. О
применении роторных морозильных агрегатов в.
рыбной, мясной и молочной промышленности. —
Холодильная техника, 1973, № 2.
3. Ионов А. Г., Мекеницкий С. Я.
Разработка и внедрение автоматизированных роторных,
скороморозильных агрегатов типа MAP и АРСА. —
Холодильная техника, 1974, № 4.
4. Мекеницкий С. Я., Ионов А. Г.,
Хромов В. И. Универсальный роторный морозильный
агрегат УРМА. — Холодильная техника, 1977, № 1.
5. Мекеницкий С. Я., Ионов А. Г., Швач-
ко И. П. Использование роторных морозильных,
агрегатов для замораживания творога. — Молочная,
промышленность, 1973, № 3.
6. Потери массы при замораживании и хранении
творога в пакетах/ Г. П. Овчарова, И. А. Маму-
лова, А. Д. Яковлев и др. — Холодильная техника,
1981, № 1.
7. Роторные морозильные агрегаты для
замораживания пищевых продуктов/ А. Г. Ионов,
С. Я. Мекеницкий, В. М. Горбатов и др, —М.,
Пищевая промышленность, 1973.
мясокомбината. До сентября 1979 г. на
холодильнике работало несколько малочисленных
бригад грузчиков, которые выполняли только
отдельные операции. Нередко та или иная бригада
простаивала из-за отсутствия транспортных
средств, неисправности лифтов и других
причин.
На общих собраниях рабочих были
укомплектованы две укрупненные бригады грузчиков
(по сменам), занятые приемкой мяса от завода
первичной переработки скота, размещением его
в камерах холодильника, передачей мяса
колбасному заводу, загрузкой и разгрузкой
морозильных камер, погрузкой мяса в
железнодорожный транспорт. Созданы также две аналогичные
бригады грузчиков по приемке, размещению и
реализации субпродуктов.
Комплектование бригад проходило по
принципу добровольности.
Особое внимание уделялось подбору
бригадиров. Одну из бригад возглавил И. Я- Селяв-
ко, обладающий высокой квалификацией и
авторитетом среди рабочих.
БРИГАДНОЙ ФОРМЕ ОРГАНИЗАЦИИ И СТИМУЛИРОВАНИЯ
ТРУДА — ШИРОКОЕ ВНЕДРЕНИЕ!
№

Чтобы избежать уравниловки в оплате труда,
рабочие бригады на своем общем собрании
решили применять коэффициент трудового участия
(КТУ). Был избран совет бригады в составе трех
человек — бригадир и авторитетные рабочие.
Совет бригады вместе с мастером ежедневно
определяет каждому члену бригады коэффициент
трудового участия, согласно которому
распределяются приработок и премия. Характерным
является то, что при установлении КТУ
учитывается не только интенсивность труда, качество
работы, дисциплина каждого рабочего, но и то,
сколько совмещает грузчик профессий.
Например, если грузчик водит электрокару, то ему,
по сравнению с другими рабочими, которые не
овладели профессией электрокарщика, при
равной квалификации и одинаковом отношении к
труду, ставится повышенный КТУ.
Кроме определения коэффициента трудового
участия, совет бригады подводит итоги работы
бригады в целом и итоги социалистического
соревнования с другими бригадами, что позволяет
самим рабочим анализировать свою работу и
вместе решить, как устранить неполадки, как
использовать резервы. Результат такого
обсуждения намного выше, поскольку похвала или
критика, высказанная от имени коллектива, как
показывает практика, гораздо весомее, чем
оценка руководства. Передовики, которые признаны
бригадой, вдвойне гордятся своим положением.
Совет бригады обсуждает производственные
планы бригады, со всем коллективом намечает
мероприятия, обеспечивающие их выполнение,
рассматривает и принимает комплексные планы
повышения производительности труда. Без
ведома совета бригады не может быть принят в
бригаду или исключен из нее ни один человек.
Анализ работы бригады нового типа
показывает большие ее преимущества.
Так, если ранее в бригаде, возглавляемой
И. Я. Селявко, насчитывался 21 человек, то
теперь 18. Возрос объем выполненных работ.
Выработка грузчика увеличилась на 13 %, а
средняя заработная плата — на 9,1 %.
* * *
На Гомельском городском молочном заводе
на участке по выработке мороженого было
восемь бригад численностью 44 человека, с разной
оплатой труда.
Проанализировав работу этих бригад, их
состав, затраты времени по операциям, причины
потерь рабочего времени, руководство завода
решило создать одну сквозную комплексную
бригаду. В эту бригаду вошло 28 рабочих,
осуществляющих все трудовые операции по выработке
мороженого и обслуживанию оборудования
участка.
Бригадиром избрана фризеровщица смеси
Н. П. Магонова — опытная рабочая, ударник
коммунистического труда. В состав совета
бригады избраны А. Г. Дегтярева, В. Н. Кушнер,
В. И. Белая, В. И. Шандрак.
Фризеровщицы взяли на себя дополнительно к
своим обязанностям поднос стаканчиков к
расфасовочным автоматам, пустых лотков от мойки
к автоматам. Уборку цеха взяли на себя также
рабочие вместо содержавшейся ранее в бригаде
уборщицы. На обслуживании завертчиц
мороженого ранее работало два подносчика
мороженого и один маркировщик коробок. Теперь тот
же объем работ выполняют один подносчик и
один маркировщик. За счет сдвига графика
работ варщиков смеси уплотнен их рабочий день,
в результате также высвобожден один рабочий.
Межсменные простои при передаче смен,
достигавшие 30 мин, ликвидированы. Теперь
рабочие бригады передают смену своим сменщикам
«на ходу», не останавливая оборудования.
Рабочие бригады овладели смежными
профессиями, что позволило достигнуть более полной
взаимозаменяемости.
В результате проведенной работы по
совершенствованию бригадной формы организации
труда относительное уменьшение численности в
бригаде по выработке мороженого составило
8 чел.
Дневная норма выработки осталась прежней.
Оплата труда сдельно-премиальная по
конечному результату работы с учетом коэффициента
трудового участия.
Результаты труда каждого члена бригады
оцениваются по профессиональному мастерству
(уровень выполнения нормированных заданий и
операционных норм выработки), по качеству труда.
Коэффициент трудового участия повышается за
совмещение профессий и расширение зоны
обслуживания, наставничество.
Коэффициент трудового участия понижается
при невыполнении сменных норм выработки,
нормированных заданий, низком качестве труда,
невыполнении распоряжений бригадира и
сменного мастера. При допущении прогула или
хищения КТУ равен 0.
Выведенные коэффициенты трудового участия
сообщаются всем членам бригады на общем
собрании.
В результате применения коэффициента
трудового участия у рабочих одного разряда
заработная плата существенно отличается. Так,
например, при КТУ 1,5 у рабочей 3. И. Доней-
ко заработная плата составила 165,69 руб., при
КТУ 1,0 у рабочей П. Б. Бачковой —
137,63 руб., при КТУ 0,8 у рабочей С. Магер —
118,8 руб. (все они работают по II разряду).
В целом по бригаде во время работы с
применением коэффициента трудового участия
заработная плата возросла на 15,3 %,
производительность труда увеличилась на 27,2 %.
2 Холодильная техника № 9
17

ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
УДК 621.57.041-213.4-935.4
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ДВУКРАТНОЙ РЕГЕНЕРАЦИИ
ТЕПЛА В МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИНАХ
Канд. техн. наук С. Р. ГОПИН, Э. Н. ЕВСТИГНЕЕВА
ВНИИторгмаш
Канд. техн. наук В. М. ШАВРА
Всесоюзный заочный институт пищевой промышленности
Задача повышения энергетической
эффективности малых фреоновых холодильных машин,
используемых на предприятиях торговли и
общественного питания, является одной из
актуальнейших в современных условиях.
Количество таких машин должно постоянно
увеличиваться в связи с намеченной на одиннадцатую
пятилетку реализацией у нас в стране
продовольственной программы. В то же время стоит задача
всемерного снижения энергопотребления.
Одним из путей повышения энергетической
эффективности малых холодильных машин
является применение внутренней регенерации [2,
3].
В работе [3] показано, что с ростом перегрева
пара, выходящего из испарителя, существенно
уменьшается коэффициент теплопередачи
аппарата и понижается температура кипения. Это
приводит к уменьшению холодильного
коэффициента машины, т. е. ее энергетической
эффективности. Установлено также, что интенсивность
снижения коэффициента теплопередачи с ростом
перегрева выходящего пара у
воздухоохладителей в 4—5 раз больше, чем у батарей,
работающих при естественной конвекции воздуха.
При малом перегреве всасываемого пара часть
хладагента в виде мелких капель уносится из
испарителя вместе с перегретыми парами в
компрессор, что также приводит к падению
холодильного коэффициента машины вследствие
ухудшения рабочих характеристик компрессора.
Таким образом, высокая энергетическая
эффективность малых фреоновых холодильных машин
может быть обеспечена лишь при осуществлении
внутренней регенерации. При этом реальное
повышение эффективности машины намного
превосходит теоретическую эффективность
регенерации, обусловленную лишь теплофизическими
свойствами хладагентов.
В последнее время за рубежом получили
широкое распространение схемы холодильных
машин типа «Сплит» или «Хи-Ре-Ли»,
разработанные фирмой «Вестингауз» для кондиционеров и
тепловых насосов. Отличительной особенностью
этих схем является применение регулирующих
вентилей для дросселирования хладагента и
заполнения испарителей в зависимости от
переохлаждения жидкого хладагента после
конденсатора. При этом поддерживается такое
заполнение хладагентом испарителя, что степень
сухости пара на выходе х2 всегда меньше 1. Для
обеспечения необходимого перегрева
всасываемого пара перед компрессором влажный пар из
испарителя поступает вначале в отделитель
жидкости, а потом в регенеративный
теплообменник. Жидкий хладагент из конденсатора
проходит через змеевик регенеративного
теплообменника, а затем через змеевик отделителя
жидкости, осуществляя таким образом
двукратную регенерацию.
В схеме холодильной машины типа «Сплит»
жидкий хладагент R22 после конденсатора
примерно на 5—6 К переохлаждается в
регенеративном теплообменнике и на 25 К в змеевике
отделителя жидкости, расположенном в его
придонной части.
По сравнению с традиционной такая схема
имеет ряд преимуществ: расширяется диапазон
работы машины и обеспечивается возможность
работы с вынесенным воздушным конденсатором
зимой; повышается эксплуатационная
надежность компрессора в результате
гарантированного отсутствия влажного хода; возрастает
холодильный коэффициент.
Такие схемы сейчас использует ряд
зарубежных фирм, выпускающих оборудование для
кондиционирования воздуха и тепловые насосы.
Авторами проведены исследования в целях
оценки энергетической целесообразности
использования двукратной регенерации в малых
холодильных машинах.
Исследования проводили на макете
холодильного шкафа емкостью 0,56 м3 с принудительной
циркуляцией воздуха в охлаждаемом объеме при
работе его в средне- и низкотемпературных
режимах с агрегатами ВСР 400 (на R12) и ВН
400 (на R22).
Испытывали три схемы холодильной машины
(рис. 1) с воздухоохладителем поверхностью 2 м2
и шагом ребер 3,5 мм. В схему, показанную на
рис. 1, б, был включен высокоэффективный
регенеративный теплообменник 7, а в схему на
рис. 1, в, — кроме него, еще отделитель
жидкости 8 емкостью 2,2 л с эжекцией масла [1 ].
18

Рис. 1. Схемы холодильных машин:
а — без регенерации; б — с регенеративным теплообменником;
в — с регенеративным теплообменником и отделителем
жидкости; / — ресивер; 2 — конденсатор; 3 — герметичный компрес-
со р; 4 — воздухоохладитель; 5 — ТРВ; 6 — фильтр-осушитель;
7 — регенеративный теплообменник; 8 — отделитель жидкости
Общие виды теплообменника и отделителя
жидкости показаны на рис. 2 и 3. Ниже
приведены их технические характеристики:
Регенеративный теплообменник с
внутренним оребрением
поверхность, м2
со стороны пара
со стороны жидкости
эквивалентный диаметр, мм
по пару
по жидкости
компактность (отношение поверхности
со стороны пара к занимаемому
объему по габаритным размерам), м2/м?
масса, кг
Отделитель жидкости с эжектированием
масла
емкость, л
диаметр, мм
патрубка
входного Dj
выходного D2
трубки для забора масла dM
внутренний корпуса
зазор в эжекторе 6, мм
количество и размер уравнительных
отверстий, мм
габаритные размеры, мм
Испытания проводили по методике
ГОСТ 23833—79 без открывания дверей и
загрузки шкафа продуктами, при температуре
окружающего воздуха 20 и 32 °С, непрерывной
и цикличной работе холодильных агрегатов.
Температуру жидкого и парообразного хладагента
0,05
0,02
2,8
4,5
130
0,8
2,2
12X1
10X1
4X1
118
0,5
2x1,5
294x122x122
Рис. 2. Регенеративный теплообменник с внутренним
оребрением и наружным обжатием
Рис. 3. Отделитель жидкости с эжектированием масла
измеряли с помощью медь-константановых
термопар во всех характерных точках
холодильного цикла. Такие же термопары использовали
для определения температуры воздуха.
Полное гидравлическое сопротивление
всасывающей линии измеряли дифференциальным
манометром ДТ-50, заполненным ^глицерином, и,
кроме того, образцовыми манометрами кл. 0,25;
расход хладагента — ротаметром,
предварительно протарированным с помощью
калориметра; расход воздуха — крыльчатым
анемометром и термоанемометром типа ЛИОТ.
Различную степень сухости пара на выходе из
испарителя х2 создавали путем соответствующей
настройки терморегулирующего вентиля (ТРВ-
0,5 при агрегате ВСР 400 и 22ТРВ 0,6 при
агрегате ВН 400) и определяли по тепловому
балансу воздухоохладителя. При этом ее значение
изменялось от 0,6 до 1,0.
В схеме машины с двукратной регенерацией
(см. рис. 1, в) термобаллон ТРВ был расположен
на выходе пара из отделителя жидкости 8.
Во время работы машины на R12 температура
кипения была —1-.—9 °С, температура воздуха в
шкафу 4—8 °С; на R22 — температура кипения
—24-=—39 °С, температура воздуха в шкафу
—15ч—22 °С.
Толщина слоя инея на поверхности
воздухоохладителя не превышала 1 мм, поэтому инее-
образование практически не влияло на
теплоэнергетические показатели холодильной машины.
Как показали испытания (рис. 4),
температура воздуха в охлаждаемом объеме ^охл
существенно зависит от степени сухости пара х2,
выходящего из испарителя, как при отсутствии,
2*
19

-охпН
8
6
2
о Г
\
Я
1 >
о \
э
о/о
^ г
/
^
>
| х" f ""'* 1
0,?
Л7
4?
Я*
*1
Рис. 4. Зависимость температуры в охлаждаемом
объеме /0хл от степени сухости пара х2 на выходе из
испарителя при непрерывной работе агрегата ВСР 400:
/ — без регенерации; 2 — с однократной регенерацией; 3 — с
двукратной регенерацией.
так и при наличии регенерации. При х2 < 0,9
температура /охл повышается одновременно с
увеличением давления кипения, так как
количество хладагента, поступающего в испаритель,
превышает то, которое может полностью в нем
испариться.
Однократная регенерация (см. рис. 1, б)
позволяет снизить температуру охлаждаемой среды
на ~4 °С при одном и том же значении х2.
Двукратная регенерация (см. рис. 1, в)
дополнительно снижает температуру toxn на~1 °С.
В целях определения влияния однократной и
двукратной регенерации на энергетическую
эффективность машины по опытным данным были
сделаны расчеты относительного изменения Ае
соответствующих холодильных коэффициентов:
8i — для машины без регенерации (см. рис. 1, а),
е2 —дляг машины,..с однократной регенерацией
(см. рис. 1,6}, 83 — для машины с двукратной
регенерацией (см. рис. 1, в).
Влияние положительных и отрицательных
факторов на величину Ае с изменением х2 можно
установить [2] из отношения:
1 + aAta
Ае
X
где tjKi, *'ж2 — энтальпии жидкости на входе в
регенеративный теплообменник и выходе из
змеевика отделителя жидкости, кДж/кг;
i" — энтальпия пара в состоянии насыщения
(по давлению р0) в холодильной
машине без регенеративного теплообменника,
кДж/кг;
а — коэффициент, учитывающий увеличение
подачи компрессора в зависимости от
перегрева пара (принят а = 0,003 по
данным [4]);
А/п — перегрев пара в регенеративном
теплообменнике и отделителе жидкости, °С;
t0—температура'кипения, °С;
Арр.т, Ар0.ж — падение давления на стороне пара
соответственно в регенеративном
теплообменнике и отделителе жидкости, Па;
Ak — увеличение коэффициента теплопередачи
воздухоохладителя при снижении
перегрева пара на выходе из него, Вт/(м2-К),
определенный опытным путем; .
k — коэффициент теплопередачи
воздухоохладителя, Вт/(м2-К);
#вх> #вых— степень сухости паров на входе и
выходе воздухоохладителя.
Положительными факторами являются:
увеличение переохлаждения жидкого хладагента
перед ТРВ, повышение коэффициента
теплопередачи испарителя при х2< 1; отрицательными:
увеличение падения давления пара Ар0 в
отделителе жидкости и теплообменнике, а также
снижение холодопроизводительности испарителя
«нетто» в результате уноса части хладагента в
виде капель.
Результаты расчетов приведены на рис. 5.
ль
V
IJ
1
(Iff
т
i
zJ
//
i
If
/i
i
If
1/
1 /
/ /
/ /
/ /
/ /
j f
/
t>
,^"j
,'
\
Ш ^ г 0,8
0,9
Рис. 5. Зависимость относительного
изменения Де холодильного коэффициента от
степени сухости пара на выходе из
испарителя х2\
а — при работе на R12; б — на R22; / —
однократная регенерация; 2 — двукратная
регенерация
20

Оптимальная степень сухости пара на выходе
из испарителя в схеме с двойной регенерацией
х2 = 0,9—0,95.
Введение регенеративного теплообменника
позволило повысить энергетическую эффективность
холодильной машины на 15—20 % при работе на
R12 и на ^5 % при работе на R22.
Использование двукратной регенерации дополнительно
повысило холодильный коэффициент машины,
работающей на R12, на 5—10 %, а работающей на
R22, на 10—15 %.
Большая эффективность двукратной
регенерации при работе машины на R22 может быть
объяснена большим уносом жидкости из испарителя
вследствие увеличения пропускной способности
ТРВ при изменении разности давлений рк — р0.
При работе малых низкотемпературных
машин на хладагенте R502 эффективность
регенерации будет примерно такая же, как и на R12.
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.56/.59.003.12/.13
ОЦЕНКА ЭКОНОМИЧНОСТИ ХОЛОДИЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
Канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ,
Канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ
ВНИИхолодмаш
В постановлении ЦК КПСС и Совета Министров
СССР «Об улучшении планирования и усилении
воздействия хозяйственного механизма на
повышение эффективности производства и
качества работы» предусматривается комплекс
мероприятий, направленных на усиление
экономических рычагов и стимулов ускорения научно-
технического прогресса и расширения выпуска
новой высокоэффективной продукции.
Стимулирование машиностроительных
предприятий — разработчиков новых и
модернизированных изделий — осуществляется в
зависимости от экономического эффекта,
получаемого от новых изделий в сфере их производства и
эксплуатации. Образование цен на новое
оборудование также находится в прямой
зависимости от экономического эффекта. Очевидно, что
между качеством оборудования и
экономическим эффектом существует строгая
количественная связь.
Правильное отражение этой связи в
расчетных методиках имеет важнейшее значение в
условиях действия новой системы планирования и
Таким образом, осуществление двукратной
регенерации в малых фреоновых холодильных
машинах следует считать целесообразным,
особенно при оттаивании испарителя горячими
парами хладагента. В этом случае отделитель
жидкости выполняет одновременно вторую важную
роль — защиту компрессора от влажного хода.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. 798440 (СССР).
2. К р у з е А. С. Влияние характеристик
регенеративного теплообменника на работу холодильной
машины и методика его расчета. — Холодильная
техника, 1973, № 8.
3. Ш а в р а В. М. Эффективность регенеративного
цикла в малой фреоновой холодильной машине. —
Холодильная техника, 1963, № 5.
4. Якобсон В. Б. Малые холодильные машины.
М., Пищевая промышленность, 1977.
экономического стимулирования. Необходимо,
чтобы улучшение всех сторон качества
оборудования в полной мере стимулировалось
соответствующим экономическим эффектом.
Новый порядок аттестации продукции,
ужесточающий требования к объективной оценке
технического уровня и качества и новый порядок
установления поощрительных надбавок к
оптовым ценам [1] нацеливают машиностроителей
на дальнейший (непрерывный) подъем уровня
качества выпускаемой продукции. Вопрос
сроков (периодичности) модернизации или
обновления продукции переводится в плановое русло.
Промышленные предприятия становятся
заинтересованными в планомерном повышении
качества выпускаемой продукции, поскольку
получают дополнительную прибыль от реализации
продукции с надбавками к цене за
государственный Знак качества.
Практическая реализация основных
положений методических документов [1 ] нашла свое
отражение в разработанном во ВНИИхолодма-
ше руководящем техническом материале (РТМ)
«Порядок, сущность и сроки модернизации
продукции».
По этому документу вся номенклатура
изделий, выпускаемых отраслью холодильного
машиностроения, делится на следующие четыре
группы: вновь осваиваемые; подлежащие
совершенствованию; подлежащие модернизации;
изделия I категории качества, которые могут быть
подготовлены к аттестации на государственный
Знак качества.
21

Таблица 1
Сравниваемое
оборудование
Модель
Базовая
Новая
Базовая
Новая
Базовая
Новая
Марка машины
ХМ-ФУ40/Н
МКТ40-2-1
ХМ-ФУУ80/1
МКТ110-2-0
ХМ22ФУУ-400
МКТ350
Стоимость

оборудования, руб.
4030
6000
8 265
12 000
19 000
23 000
Метод расчета
в процентах от стоимости

Амортизационные
отчисления
на
капитальный ремонт*
C,6 о/о),
руб.
145
216
298
432
684
828
Эффект от
сокращения
ремонтных
затрат по
новому
изделию, руб.
-71
—134
—144
прямым счетом (по нормам

планово-предупредительного ремонта)
Затраты на
капитальный
и средний
ремонты,
приведенные
к году, руб.
443
388
638
371
1190
407
Эффект от
сокращения
ремонтных
затрат по
новому
изделию, руб.
+55
+267
+783
Проигрыш
в
экономическом
эффекте, руб.
126
401
927
* Нормы амортизационных отчислений на капитальный ремонт включают все виды ремонтов, проводимых с
периодичностью свыше одного года, т. е. в том числе средние ремонты.
РТМ регламентирует на период 1981—1987 гг.
сроки и виды модернизации по всей основной
номенклатуре выпускаемой продукции и
является своего рода техническим заданием
разработчикам и изготовителям холодильного
оборудования на проведение работ по его
модернизации или обновление.
В целях объективной оценки качества
продукции и определения экономической
эффективности во ВНИИхолодмаше разработана
«Инструкция по определению экономической
эффективности и цен на новые холодильные
машины и агрегаты».
Инструкция базируется на действующих
общесоюзных методиках [3], [4] и имеет следующие
характерные особенности:
принят единый и полный перечень затрат
потребителей, позволяющий стимулировать
улучшение всех, без исключения, показателей
качества, влияющих на эти затраты;
для всех групп холодильного оборудования
количественно установлена взаимосвязь
показателей качества с затратами потребителей;
разработаны методики расчета всех
эксплуатационных затрат;
приведены все необходимые для расчета
затрат справочно-нормативные материалы и
тарифы;
эксплуатационные затраты, прежде всего
ремонтные, рассчитывают только прямым счетом,
так как существующая практика определения
затрат в процентах от стоимости оборудования
приводит к искажению реальной оценки
экономичности оборудования, и устаревшие
несовершенные образцы могут быть представлены как
более эффективные по сравнению с новым
прогрессивным оборудованием [сопоставление
затрат на капитальные и средние ремонты,
определенные прямым счетом и по нормам
амортизационных отчислений на капитальный ремонт
(в % от стоимости оборудования), приведены в
табл. 1 ];
при расчетах экономического эффекта под
понятием «срок службы» подразумевается «ресурс
до капитального ремонта» изделия, так как лишь
этот показатель объективно отражает
долговечность оборудования и к тому же
регламентирован в нормативно-технической документации
(технические условия и карты уровня) *.
Одной из важных особенностей инструкции
является новое группирование затрат
потребителей на три следующие группы: энергетические
затраты; затраты на ремонт и обслуживание;
затраты на оборудование.
В последнюю группу, кроме стоимости
основного оборудования и сопутствующих
капитальных затрат, входят также все виды
амортизации, связанные с этой группой затрат.
Такое группирование несколько отличается
от предусмотренного методикой [4], но
представляется более целесообразным, так как
позволяет четко классифицировать все затраты
потребителей и установить связи каждого из
показателей качества с этими затратами.
Так, на энергетические затраты оказывают
влияние эффективный холодильный
коэффициент, отношение установленной мощности к
потребляемой, удельный расход охлаждающей
воды. |
* В с е остальные показатели долговечности (срок
службы до списания, срок морального устаревания,
срок амортизации и др.) не определяются однозначно
и зависят от многих факторов (темпов роста объемов
производства, развития техники в мировом масштабе,
обеспеченности запасными частями, технической
возможности и экономической целесообразности
проведения ремонтов и др.)-
22

Затраты на ремонт и обслуживание зависят
от показателей надежности и степени
автоматизации.
Затраты на оборудование связаны с удельной
материалоемкостью, степенью заводской
готовности, занимаемой площадью и др.
Объективно определить величину затрат
потребителей в зависимости от изменения
показателей качества в целом довольно сложно.
Относительно просто найти затраты,
связанные с расходами электроэнергии, воды,
хладагентов, смазочных масел. Здесь надо лишь знать
фактические расходы и соответствующие
тарифы.
Затраты на обслуживание, ремонт, монтаж,
транспортировку, строительство фундамента
определяют с помощью специально разработанных
методик. Отличительной особенностью
последних является зависимость затрат
непосредственно от соответствующих показателей качества, а
не в процентах от стоимости оборудования.
Так, например, затраты на монтаж
холодильного оборудования определяют в зависимости от
его массы, степени заводской готовности и
других факторов, влияющих на трудоемкость
монтажных работ.
Для расчета затрат на ремонт разработан
комплекс нормативно-технических документов,
широко применяемых в различных отраслях
промышленности: «Руководство по ремонту
холодильного оборудования»; положения о системе
планово-предупредительного ремонта
аммиачного и фреонового холодильного оборудования;
нормы расхода запасных частей; нормативы
численности обслуживающего и ремонтного
персонала и другие нормативные материалы.
Одна из главных особенностей инструкции —
использование в качестве интегрального
показателя экономичности холодильного
оборудования стоимостного выражения суммы всех видов
годовых затрат потребителей, отнесенного к
годовой выработке холода в тыс. кВт-ч
(удельные затраты).
С помощью удельных затрат оперативно
оценивают эффективность различных вариантов
холодильных машин и влияние изменения
отдельных показателей качества на экономичность
изделия в целом [2].
Для определения удельных приведенных
затрат 30 общие годовые затраты относят к объему
выработанного машиной за год холода:
3о = -^". О)
где 3— общие годовые затраты потребителей, руб./г;
Q — холодопроизводительность машины, кВт;
т — годовая наработка, ч.
В частности, годовой экономический эффекте Эт
от создания нового изделия с использованим
удельных приведенных затрат выразится
следующим уравнением:
или
Зг = Coi — 30ц) Qn Гц,
Эг = А30Вц,
B)
где 30ц иЗо1—соответственно удельные приведенные
годовые затраты потребителей при
использовании нового и базового варианта
оборудования;
А30 — изменение общих удельных приведенных
затрат при использовании новой машины
по сравнению с базовым вариантом;
5ц — QttTtj — количество холода, вырабатываемое
новым оборудованием за год.
Экономический эффект Э за срок службы
холодильного оборудования определяется по
формуле:
C)
э =
gn до flii^oi
РпН-Ек °-~Рп + ЕЕ
*о!
где Р — коэффициент реновации;
Ен — нормативный коэффициент эффективности
капитальных затрат, равен 0,15. Ц
Значение величины A30/30i находят по
следующему уравнению:
D)
где A30j—изменение i-и статьи удельных затрат в
результате улучшения соответствующего
показателя качества;
30ц — удельные единичные затраты при показателе
качества для базовой машины;
ЗоЩ — удельные единичные затраты при показателе
качества для новой машины;
Зош/30ц—относительное изменение удельных
единичных затрат в результате улучшения
соответствующего показателя качества.
Отношение 30ц/301 характеризует
весомость i-й статьи в общей сумме затрат для
базового изделия.
Для расчета верхнего предела лимитной
цены введено понятие общих удельных
эффективных затрат 30Эф, которые в отличие от
затрат 30 не включают затраты на основное
оборудование, т. е.
Зо эф —¦ 30 — о03 — 3
33[ЕЯ+Р)

fill
E)
где 303—удельные затраты на основное оборудование;
33 — оптовая цена основного оборудования.
23

Тогда верхний предел лимитной цены
определится по формуле:
¦Их
Яд
Bi
¦+ Et
ВцЗргэф А30Эф
(тг+?н) {т7+Е»
>0l Эф
F)
где Lli — оптовая цена базового изделия;
#11» ^1 — количество холода, выработанного за год
новым и базовым оборудованием;
Т1у Т2 — срок службы соответственно базового и нового
изделия;
^о I эф — эффективные удельные затраты по базовому
оборудованию;
A3 о Эф — изменение эффективных удельных затрат при
улучшении показателей качества.
Отношение А30Эф/301эф легко определить
аналогично А30/30ь Существенным
преимуществом предлагаемой методики с
использованием удельных затрат является оперативность
оценки влияния тех или иных показателей
качества на экономичность холодильного
оборудования. В этом случае не требуется
специально рассчитывать экономический эффект
по каждому варианту, так как достаточно
определить лишь относительное изменение
удельных затрат &30/301.
Результаты поэлементного анализа удельных
затрат, проведенного на основе исследования
большой группы холодильных машин и
агрегатов, представлены в табл. 2.
Из табл. 2 следует, что величина общих
удельных затрат снижается от малых к крупным
холодильным машинам с 70 до 20 руб/тыс. кВт-ч.
С увеличением мощности машин доля
энергетических затрат возрастает с 20 до 75 %, а доля
затрат на ремонт и обслуживание снижается с
30 до 10 %.
Удельный вес затрат на оборудование с
увеличением мощности также уменьшается с 50 до
15—20 %.
В табл. 3 на гркмере холодильной машины
МКТ 220-2-1 приведены классифицированные
по группам статьи эксплуатационных затрат и
весомость показателей качества, влияющих на
них.
Как видно из табл. 3, отдельные показатели
качества, например, удельная материалоемкость,
степень заводской готовности, показатели
надежности, оказывают влияние одновременно на
несколько статей затрат.
Изменение общих удельных затрат
потребителей при улучшении на 10 % основных
показателей качества холодильного оборудования
представлено в табл. 4.
Из табл. 4 видно, какие показатели качества
для различных,баз холодильных машин
являются наиболее значимыми (влияют на
экономичность) и поэтому подлежат первоочередному
совершенствованию.
В результате проведенных экономических
исследований намечены конкретные пути
повышения экономичности холодильного оборудования,
которые увязаны с планом обновления и
модернизации выпускаемой продукции.
Указанным планом, в частности,
предусматривается:
пересмотр величины установленной мощности
и использование электропривода,
дифференцированного по температуре кипения
(компрессоры IV —VI баз);
применение регулирования холодопроизво-
дительности (компрессоры II и III баз), что
позволит снизить установленную мощность;
внедрение облегченной теплообменной
аппаратуры (холодильные машины I и II баз);
снижение металлоемкости (холодильные
машины III базы) за счет создания и внедрения
теплообменной аппаратуры, разработанной на
принципиально новой конструктивной и
технологической основе;
внедрение новых материалов, в том числе
неметаллических поршневых колец и клапанных
пластин из стали с улучшенными
характеристиками (компрессоры II и IV баз);
внедрение теплообменной аппаратуры с внут-
ритрубным кипением (холодильные машины III
базы);
снижение металлоемкости маслосистем для
винтовых холодильных агрегатов и ряд других
мероприятий.
Таблица 2
Удельные затраты
Общие, руб/тыс-кВт-ч
Энергетические, %
На ремонт и обслуживание, %
На оборудование, %
Холодоп роизводительность
малых
3,5 — 12
(I база)
65—70
20
30
50—55
16 — 35
(II база)
55—60
30—35
25
45—50
средних
35 — 95
(III база)
30—35
45
25
30
,. кВт, холодильных машин
крупных
поршневых
125 — 250
(IV база)
15—20
50—55
25
20—25
винтовых
400 — 470
(V база)
12—18
60—65
10-15
25
центробежных
>1500
(VII база)
20—25
70—75
8—10
15—20
24

Таблица 3
Группа затрат
Энергетические
затраты
Затраты на
ремонт и
обслуживание
Статьи затрат
потребителей
Расход
электроэнергии
Плата за
установленную мощность
Охлаждающая вода
Заработная плата
обслуживающего
персонала
Расходы на
пополнение эксплуатационных
материалов
(холодильного агента, масла)
Содержание
производственных помещений
Заработная плата
ремонтного персонала
Стоимость ремонтных
материалов (запасные
части и
вспомогательные материалы)

Удельный вес
в общих
затратах,
% 1
16,5 1
20,2
15,5
13,05
0,3
1,4
6,8
! 2>°
Показатели качества,
влияющие на затраты
Эффективный
холодильный коэффициент
Отношение
установленной мощности к
потребляемой
Удельный расход
охлаждающей воды,
м3/кВт
Степень
автоматизации
Степень заводской
готовности
Наработка на
техническое обслуживание,
ч
*
Удельная занимаемая
оборудованием
площадь, м2/кВт
1 Объединенная
удельная оперативная
трудоемкость технических
обслуживании и
ремонты, чел.-ч/1000 ч
Ресурс до
капитального ремонта, ч
Ресурс до среднего
ремонта, ч
Ресурс до малого
(текущего) ремонта, ч
Ресурс до
капитального ремонта, ч
Ресурс до среднего
ремонта, ч
Ресурс до малого
(текущего) ремонта, ч
Наработка на
техническое обслуживание, ч
Наличие

регламентации
показателей
качества
в
технических
условиях
Да 1
Нет
Да
Да
Да
Да
Нет
! Да
Да
Да
Да
Да
Да
Да
1 Да
1 Да
Весомость влияния показателей
качества на статьи
эксплуатационных затрат, %
на

отдельные
стадии
затрат
—
—
—
70
20
10
*—
—
50
20
5
25
1 45
1 15
1 30
1 10
в группе
затрат
32 I
38
30
36,8
10,5
5,3
1,25
6
15,5
i 6,2
1,6
7,8
1 3,73
1 U2
1 2,5
1 0,82
в общих
затратах
16,5
20,2
15,5
8,95
2,75
1,35
0,3
М
3,4
1,45 - ]
0,35
1,6 ]
> ***
1 °'9
1 0,5
1 0,6
1 0,2
i
[ ***
1

П родолжение
Группа затрат
Затраты на
оборудование
'
Статьи затрат
потребителей
Затраты на
устранение отказов
Стоимость основного
оборудования
Затраты на
строительство
производственных помещений
строительство
фундамента
транспортировку
монтаж
эксплуатационные
материалы
(первоначальная заправка)

Удельный вес
в общих
затратах,
%
0,25
15,0
Показатели качества,
влияющие на затраты
Наработка на отказ,
ч
Среднее время
восстановления, ч
Удельная
материалоемкость, кг/кВт
Удельная
трудоемкость изготовления,
чел.-ч/кВт
Унификация, %
3,1 [Удельная занимаемая
оборудованием
площадь, м2/кВт
1,0
2
2,6
0,3
Степень заводской
готовности
Удельная
материалоемкость, кг/кВт
Удельная
материалоемкость, кг/кВт
Степень заводской
готовности
Удельная
материалоемкость, кг/кВт
**
Наличие

регламентации
показателей
качества
в
технических
условиях
Да
Да
Да
Нет
Нет
Да
Да
Да
Да
Да
Да
Да
Весомость влияния показателей
качества на статьи
эксплуатационных затрат, %
на

отдельные
стадии
затрат
60
40
60
30
10
—
50
50
¦ —
80
20
—
в группе
затрат
0,6
0,4
37,2
18,6
6,2
13
2,1
2,1
1 8,6
| 8,8
2,2
1,2
в общих
затратах
0,15
0,1
9
4,5
1,5
3,1
0,5
0,5
2
2,08
0,52
0,3
* Затраты зависят от типа испарителя, расхода смазочного масла, количества разборок.
** Затраты зависят от типа испарителя.
*** Весомость приведена с учетом числа ремонтов в ремонтном цикле.
Таблица 4
Показатели качества
Электрический холодильный
коэффициент 8Э
Отношение установленной мощности
и потребляемой Муст/^потр
Материалоемкость
Срок службы
Относительное изменение общих удельных затрат (Д30/30), %, при улучшении
основных показателей качества на 10 % для холодильных машин холодопроизводи-
тельностью, кВт
малых
3,5—12
(I база)
1,6
1,4
2,2
16 — 35
(II база)
2,0
1,4
2,1
средних
35 — 95
(III база)
2,8
1,3
1,8
крупных
поршневых
125 — 250
(IV база)
1,5
2,0
1,3
1,75
винтовых
400 — 470
(V база)
1,5
2,5
1,"з
0,7
центробежных
>1500
(VII база)
1,7
2,5
0,8
0,6
26

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Аттестация промышленной продукции.
Методические документы. М., Изд. стандартов, 1981.
2. К а л н и н ь И. М. Критерии эффективности
холодильных систем. — Холодильная техника, 1978,
№ 5.
УДК 628.84:621.577
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ
В СИСТЕМАХ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Канд. техн. наук Ю. Н. ЦВЕТКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Расширение области применения систем
кондиционирования воздуха (СКВ) выдвигает новые
требования к оборудованию и средствам для теп-
ловлажностной обработки воздуха. Для
некоторых кондиционируемых объектов они весьма
специфичны, и их выполнение является сложной
и не всегда разрешимой задачей.
Так, наряду с общими требованиями —
санитарно-гигиеническими, монтажными,
эксплуатационными и экономическими, к СКВ могут
предъявляться и такие, как работа при любой
ориентации в пространстве, при отсутствии
гравитационных сил, хладагента, в условиях
ударных и вибрационных нагрузок и др.
Наиболее полно этим требованиям отвечают
СКВ, в состав которых входят
термоэлектрические устройства (ТЭУ). Возможность получения
искусственного холода при отсутствии
движущихся частей и хладагента, универсальность,
сочетание в едином устройстве таких
традиционно раздельных элементов, как источник холода
или тепла и теплообменный аппарат, высокая
надежность и другие качества делают эти
устройства весьма перспективными для
применения на объектах со специфическими условиями
эксплуатации.
Для многих таких объектов характерной
особенностью является наличие постоянных
источников влаговыделения в кондиционируемых
помещениях при любых условиях эксплуатации,
а также широкий диапазон изменения
температуры наружного воздуха и тепловлажностных
нагрузок. Поэтому СКВ для них должны иметь
в своем составе оборудование, осуществляющее
все возможные процессы обработки воздуха —
охлаждение, охлаждение с осушением, осушение
с нагреванием, нагревание и нагревание с
увлажнением. В обычных системах для этих целей
используются отдельно выполненные источники
3. Методика определения оптовых цен на новую
продукцию производственно-технического
назначения. М., Прейскурантиздат, 1974.
4. Методика (основные положения) определения
экономической эффективности использования в
народном хозяйстве новой техники, изобретений и
рационализаторских предложений, М., Экономика,
1977.
тепло- и хладоснабжения и соответствующие
теплообменное оборудование и устройства.
Проведение простых и сложных процессов
обработки воздуха в СКВ требует принципиально
нового подхода к вопросу использования ТЭУ.
В этом случае ТЭУ следует рассматривать не
как аппарат, предназначенный для
определенного процесса обработки воздуха, а как
термоэлектрическое универсальное устройство (ТЭУУ)
для любого требуемого вида тепловлажностной
обработки воздуха (исключая увлажнение),
одновременно выполняющее функции источника
тепло- и хладоснабжения.
Возможность реализации такого подхода
связана с применением многосекционных
термоэлектрических устройств.
На рис. 1 приведена принципиальная схема
ТЭУУ с общей площадью термоэлементов 50бщ,
состоящего из десяти однотипных секций, что
обеспечивает их взаимозаменяемость и
универсальность. Для осуществления процессов
охлаждения с осушением или нагреванием воздуха
любая секция ТЭУУ может работать или как
термоэлектрический охладитель (ТЭО), или как
термоэлектрический подогреватель (ТЭП). При
сложных процессах обработки воздуха часть
секций, с площадью термоэлементов 50, работает
как ТЭО, а другая, с площадью термоэлементов
SH, — как ТЭП, при этом S0 + Sn < 50бщ.
Соотношение и количество секций,
работающих в разных режимах, зависят от
осуществляемого процесса обработки воздуха, т. е.
требуемого осушения и холодопроизводительности, с
учетом минимизации энергетических затрат.
Такая схема наиболее полно реализует
возможности термоэлектрических устройств и позво-
Рис. 1. Принципиальная схема многосекционного
прямоточного ТЭУУ:
1 — секции ТЭУУ; 2 — отделители влаги; 3 — трубопровод
подачи обрабатываемого воздуха; 4 — трубопровод подачи
окружающей среды; 5 — клапаны для отключения подачи
окружающей среды
27

ляет не только проводить все требуемые тепло-
влажностные процессы, но и повысить
энергетическую эффективность и улучшить массо-
габаритные показатели СКВ на основе
совмещения различных функций в едином устройстве.
При низких температурах окружающей
среды, когда ТЭУУ не может работать в режиме
теплового насоса, требуется частичный или полный
перевод работы секций в режим обычных
электрических подогревателей. В рассматриваемой
схеме это легко реализуется частичным или
полным отключением подачи окружающей среды на
спаи термобатарей.
Одно из основных преимуществ
многосекционных ТЭУУ заключается в возможности их
использования не только в режимах холодильной
машины, теплового насоса и электрического
подогревателя, но и в комбинированных режимах:
холодильная машина — тепловой насос,
электрический подогреватель — тепловой насос и др.
Безразмерные зависимости для расчета и
анализа работы прямоточных ТЭУУ в режиме
охлаждения с осушением воздуха могут быть
представлены в следующем виде [2]:
Пр = во11"в+во2т1+во3; A)
^вр==со1т« + со2; B)
fnJ = BoAfl + Bo5ll+Bo6; C)
^тэо = Во7 Tl + BoS 7НВ + Во9. D)
где 7g, 7зР,Тв\ Т^Р — энтальпия и температура
обрабатываемого воздуха на входе и вы-
__ __ ходе ТЭО;
Т^, 7^р — температура окружающей среды
на входе и выходе ТЭО;
А'тэо — потребляемая ТЭО мощность;
В01, — В09, С01> С02 — коэффициенты, зависящие от
конструктивных, теплотехнических,
термоэлектрических и других
параметров ТЭУУ, а также от силы
тока питания v0 и площади
термоэлементов ТЭО S0 = Sо/5общ>
коэффициенты С01 и С02 зависят
и от начальных параметров сред
7Н и Тн ,
В W
Для режима нагревания безразмерные
зависимости имеют вид [1, 3]:
ткв = вн]т^+ва2Т^ + вя,; E)
Т1 = вн4т% + вн5т^~вн6 F)
Щэп=Вн7Тп»+Вн&Т^ + Ви9. G)
где fg, T^ — температура обрабатываемого воздуха и
окружающей среды на выходе из ТЭП;
Мрэп — потребляемая ТЭП мощность;
Яш—Анд — коэффициенты, зависящие от
конструктивных, теплотехнических,
термоэлектрических и других параметров ТЭУУ, а
также от силы тока питания vH и площади
термоэлементов ТЭП 5н = 5н/5общ-
При сложных процессах обработки воздуха
работа ТЭУУ описывается системой уравнений
A) — D) и E) — G), связь между которыми
устанавливается безразмерной зависимостью
lnBp = cBK{T»» + dl»), (8)
где св — массовая теплоемкость влажного воздуха;
К — коэффициент пропорциональности между
энтальпией и температурой насыщенного воздуха;
dgP—безразмерный параметр, характеризующий вла-
госодержание воздуха после ТЭО.
Совместное решение системы уравнений A) —
G) с учетом зависимости (8) позволяет получить
обобщенные функциональные зависимости для
определения параметров обрабатываемой среды
на выходе из ТЭУУ:
5Pe/iG^f?.v0.so); (9)
Гв = /2('в'Гвн, T«,v0. 30. vH. SH); A0)
'в = /з(^СП> VV V SH); (И)
^тэуу =/4 Gв> К. 7*. v0> §0. vH. 5Н). A2)
С помощью зависимостей (9) — A2) можно
анализировать работу в любых режимах тепло-
влажностной обработки воздуха. В режиме
охлаждения с осушением при SH = 0
коэффициенты Вн1 = Вн4 = 1, Вн2 = ^нз = 5Н5 =
= Вн6 = 0 и уравнения A0), A1) и A2)
трансформируются в B), A) и D). В режиме
нагревания при 50 = 0 коэффициенты В01 = В04 =
= С01 = 1, ?>02 == ^03 = ^05 = ^06 = С02 =
= 0. Уравнения A0) и A2) принимают вид E)
и G), а (9) и A1) превращаются в тождества.
Задача минимизации энергетических затрат
в ТЭУУ сводится к нахождению условного
минимума функции A2) при условии обеспечения
требуемого процесса обработки воздуха с учетом
дополнительных ограничений по изменению пло -
щади термоэлементов ТЭО и ТЭП:
0^5о<1, 0^5н<1, 0^(S0 + 5H)<1.
Согласно A) или (9) требуемая холодопроиз-
водительность или осушение воздуха могут быть
получены при различных значениях тока v0
и площади S0.
Характер изменения тока v0, а также vH,
потребляемой Л^тэо, ЛАгэп и суммарной
мощности Л^тэуу в зависимости от площади
термоэлементов S0 показаны на рис. 2.
Из графика видно, что увеличение площади
термоэлементов приводит к уменьшению тока
питания и потребляемой мощности. Изменение то-
28

N-W2
f}8
w
1
0,6
0,2
~ \)
-0,36
-0,28
-0,20
-0,1 г
L.0,6Щ
Рис. 2. Зависимость величины тока питания v0 и vH,
потребляемой мощности А^тэ0, -А^тэп и ^ТЭУУ от плош*а"
ди термоэлементов So
ка vH показано при условии SH + So"= 1.
Суммарная мощность Nisvvi расходуемая ТЭУУ
и определяемая по формуле A2), имеет
минимальное значение при S0 = 0,6 (SH = 0,4) и токах
питания v0 = 0,056, vH = 0,08.
Оптимальный режим работы ТЭУУ, при
котором энергетические затраты минимальные,
достигается при вполне определенном соотношении
площадей термоэлементов и токов питания. Для
рассматриваемого варианта работы S0/Sn — 1,5
и v0/vH = 0,7. Эти соотношения зависят от
начальных параметров сред, конструктивных и
других характеристик, но наибольшее влияние
оказывают температура окружающей среды,
подаваемой в ТЭУУ, и значения холодо- и тепло-
производительности ТЭО и ТЭП,
обеспечивающие требуемый процесс обработки воздуха.
Кривая, характеризующая изменение
суммарной потребляемой мощности, наглядно
иллюстрирует целесообразность использования
секционных ТЭУУ для сложных процессов
обработки воздуха. Если предположить, что
функции ТЭО и ТЭП выполняют устройства с
постоянной площадью термоэлементов, например,
S0 = 0,8 и Sn = 0,2 при той же их общей
площади S0 -j- SH = 1, то для рассматриваемого
режима работы потребляемая ТЭУУ мощность
составит АЧэуу =0,0105, что в 1,19 раза
больше минимального значения Л^ТЭуут1п = 0,0088,
При S0 = 0,2 и SH = 0,8 ЛГтэуу - 0,022, что
в 2,5 раза превышает NT3yymln.
Универсальность полученных зависимостей
позволяет использовать их при моделировании
процессов в термоэлектрических СКВ.
Таким образом, можно сделать следующие
выводы.
— При разработке и проектировании
термоэлектрических СКВ следует использовать
многосекционные ТЭУУ, наиболее полно
реализующие возможности и преимущества ТЭУ.
Применение ТЭУУ дает возможность отказаться от
традиционного варианта СКВ с раздельно
выполненными аппаратами ТЭО и ТЭП.
— Простые и сложные процессы обработки
воздуха в термоэлектрических СКВ с учетом
параметров наружного воздуха можно
осуществлять, используя многосекционные ТЭУУ в
режимах холодильной машины, теплового насоса,
электрического подогревателя и в
комбинированных режимах. Работа их в
комбинированных режимах и в режиме электрического
подогревателя значительно расширяет область
использования ТЭУ в СКВ.
— Оптимизация режимов работы
многосекционных ТЭУУ и повышение их энергетических
показателей при различных условиях
эксплуатации вызывают необходимость в режиме ТЭП
частично или полностью отключить подачу
окружающей среды и переводить часть или все
секции в режим работы электрического
подогревателя, а при сложных процессах обработки
воздуха — переключать секции из режима
охлаждения с осушением в режим нагревания и
наоборот.
— Повышение энергетических показателей
ТЭУУ при любых условиях эксплуатации
может быть достигнуто питанием отдельных групп
секций различным по величине током. Анализ
работы ТЭУУ показал, что для повышения
энергетических показателей на 6—15 % достаточно
двухступенчатое питание током при
соотношении 2 : 1 для условий прямотока и 1 : 2 для
противотока при одинаковой площади
термоэлементов в секциях первой и второй ступеней.
Данная рекомендация легко реализуема на
практике, она позволяет применить последовательно-
параллельную электрическую схему включения
секций и сохранить их полную
взаимозаменяемость.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Каганов М. А., П?р и в и н М. Р.
Термоэлектрические тепловые насосы. Л., Энергетика, 1970.
2. Ц в е т к о в Ю. Н. Определение характеристик
термоэлектрических устройств для тепловлажност-
ной обработки воздуха. — Изв. вузов. Энергетика,
1974, № 10.
3. Ц в е т к о в Ю. Н. Повышение энергетической
эффективности термоэлектрических
подогревателей при прямоточном движении сред. — Изв. вузов.
Энергетика, 1977, № 12.
29

УДК 621.565.82:629.114.444
МЕТОДИКА РАСЧЕТА РАСПЫЛИТЕЛЯ
ДЛЯ СИСТЕМ АЗОТНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
АВТОРЕФРИЖЕРАТОРОВ
Канд. техн. наук Г. М. ЛЕОНОВА, В. В. ТРУТНЕВ,
канд. техн. наук А. И. ВИННИКОВ
НПО «Гелиймаш»
М. М. ПОВАРЧУК
ВНИКТИхолодпром
В целях создания и совершенствования систем
азотного охлаждения для транспортных средств
необходимы уточненные новые способы их
расчета. Принципиальная схема систем такого типа
описана в работе [1]. Жидкий азот в
охлаждаемую камеру подается из сосуда через
регулирующий клапан, трубопровод и распылитель.
Распылитель представляет собой трубу с
отверстиями для выхода жидкого азота. Для
осуществления оптимального охлаждения следует
обеспечить равномерное температурное поле по
объему кузова при минимальном расходе жидкого
азота.
Всесоюзный научно-исследовательский
институт гелиевой техники совместно с ВНИКТИ-
холодпромом провели экспериментальные
исследования систем азотного охлаждения
авторефрижераторов ЕрАЗ-37302 и макетного
образца контейнера массой брутто 20 т с
азотными системами охлаждения [2]. На основе
анализа результатов этих исследований
предложена методика расчета необходимой площади
отверстий распылителя.
Анализ экспериментальных данных позволил
установить, что для каждой площади отверстий
существует такое отношение р/р0 (р, р0 —
давление в кузове и в распылителе), начиная с
которого дальнейшее увеличение давления в
распылителе не приводит к увеличению истинного
расхода жидкости. Это явление в двухфазных
однокомпонентных потоках аналогично режиму
критического истечения однофазных
жидкостей.
Сделан также вывод, что при работе на
режимах, аналогичных критическому, благодаря
большой линейной скорости истечения,
происходит эффективное дробление потока и
достигается одинаковая температура по всему объему
кузова.
Методика расчета площади отверстий
распылителя, предлагаемая авторами, основана на
предположении, что оптимальное охлаждение
осуществляется при критическом истечении
двухфазного потока хладагента, которое
позволяет получить максимальную массовую
скорость при заданном давлении в сосуде.
Известны [4] три модели критического
истечения двухфазных парожидкостных
однокомпонентных смесей: гомогенного равновесного
потока, гомогенного замороженного потока и
модель, разработанная американскими
исследователями Хенри и Фуске.
Первая модель основана на четырех
допущениях: средние скорости фаз равны, между
фазами существует термодинамическое равновесие,
процесс расширения изоэнтропный, физические
свойства потока соответствуют свойствам пара.
Во второй модели принято, что средние
скорости фаз равны; между фазами отсутствует
тепло- и массообмен; пар расширяется изоэнтроп-
но, как идеальный газ; кинетическая энергия
потока выделяется в результате расширения
только паровой фазы; критический расход
определяется по законам газовой динамики.
Третья модель учитывает неравновесный
характер течения, для ее построения надо только
знать параметры потока перед истечением. Она
основана на следующих допущениях:
массообмен между фазами не успевает произойти,
средние скорости фаз равны, температура
жидкости постоянна, изменение состояния паровой
фазы описывается политропным процессом с
показателем политропы /г, равным
A— x)ci/cpg + \
п~ (l—x)cl/cp8+l/k >
где х—паросодержание;
Ci — теплоемкость жидкости;
cpg—теплоемкость газа;
k — показатель адиабаты.
Каждая из рассмотренных моделей позволяет
определить критические значения перепада
давлений и массовой скорости wnv как функции
паросодержания. Для определения
необходимой площади отверстий распылителя,
обеспечивающей критическое истечение, эти
зависимости надо использовать совместно с
гидравлической характеристикой трубопроводов от
сосуда до распылителя.
Падение давления Ардвф в двухфазном потоке
на участке от сосуда с хладагентом до
распылителя составляет:
&Рдвф = Рс—Ро> A)
где рс—давление в сосуде.
Падение давления в однофазном потоке с
помощью уравнения Бернулли может быть
приведено к виду:
АРодФ:
16G2
2?ршл2
»24-+2'-
1=1
а)
B)
где G — расход хладагента;
Рж — плотность жидкостной фазы;
g—коэффициент трения;
/г-, dt—длина и диаметр составляющих участков
трубопроводов;
? — коэффициент местного сопротивления.
30

Падение давления в двухфазном потоке
описывается формулой, приведенной в работе [3]:
А/?двф = МА/?одФ> C)
где М — коэффициент,
М = A-%I'7БФ2Ж, D)
X — параметр Мартинелли;
Фж — величина, являющаяся функцией параметра
Мартинелли %,
т 2 — пг
\0,5
Х = !-тЧ (ЧгЧ ( —-1
Рг
Рж
E)
т — показатель степени при числе Re в уравнении
? = / (Re), для турбулентного потока т = 0,25;
рг — плотность газовой фазы;
f*r> |^ж — вязкость газовой и жидкостной фаз.
Считая, что теплоприток к коммуникациям
идет на парообразование, паросодержание на
входе в распылитель можно записать в виде
nq ^ di h
i=\
rG
F)
где q — удельный теплоприток к неизолированным
трубопроводам;
г — теплота парообразования.
После подстановки выражения B) в
уравнение C) с учетом выражения F) получаем
А/7Двф = М1
16?2
X
G)
2«-Зг+2«
J=\ 1 1=1
Задаваясь значениями давления рс в сосуде,
строим графики зависимости давления в
распылителе от паросодержания или расхода (см.
рисунок).
Ькг/ч 138
па
3,2
2,0
1,6
1,2
0,8
6S
Ь6
3<t5
рокр
^
3
V
-^
<
Ро(Ц
^**~
1RРпПоип^ЪЮ5,
шрс=2,3-105Н/м2
Ч/м*
т
Fom6
*
т*
V
27,6
0,01 0,02 0,03 0,0h 0,05 0,06 0,01 0,08 0,09 Ix0
i i I I L I I I I I
0,01 0,02 0,03 0,0<f Жхгидр
Зависимость изменения давления р0 в распылителе,
критического давления рокР oi паросодержания на входе
в распылитель х0 и перед клапаном хгидр и расхода
хладагента G
Используя одну из моделей критического
истечения, в этих же координатах строим
график изменения величины критического
давления /?окр в распылителе в зависимости от
паросодержания.
Точки пересечения этой кривой с
характеристикой системы при различных значениях р0
будут рабочими. Каждому значению
паросодержания в распылителе однозначно соответствует
критическая скорость истечения.
Чтобы обеспечить работу системы в режиме,
отвечающем рабочей точке, требуется
определить необходимую площадь отверстий
распылителя, которая находится из выражения:
F0TB = G/wKV.
Затем строим график F0TB= f (x), и для
значений х, соответствующих рабочей точке,
находим искомую площадь отверстий. Следует
учитывать, что при расчете критического
перепада давлений и критической массовой
скорости по выбранной модели в формулы
подставляют величину паросодержания в распылителе
х0 F), а при расчете гидравлической
характеристики, когда основным является сопротивление
регулирующего клапана,— величину
паросодержания перед клапаном хгидр.
Если клапан находится вблизи распылителя,
то можно вести расчет только по значению х0.
Результаты расчетов по предложенной
методике сопоставляли с данными испытаний систем
азотного охлаждения авторефрижератора ЕрАЗ-
37302.
Критическое истечение для систем азотного
охлаждения авторефрижератора рассчитывали
по модели Хенри и Фуске методом
последовательного приближения. В табл. 1 представлены
данные по критическому перепаду давлений т)
и давлению в распылителе р0 для различных
значений паросодержаний.
Для систем азотного охлаждения контейнера
расчет вели по модели гомогенного
замороженного потока, так как в интервале
паросодержания 0,1—0,9, модели Хенри и Фуске и
гомогенного замороженного потока дают близкие
величины критического перепада, но вычисление
по модели гомогенного замороженного потока
значительно проще. Оказалось, что для значе-
X
0,01
0,02
0,05
0,08
Т1
0,688
0,640
0,630
0,558
Ро, МПа
0,145
0,156
0,158
0,180
Таблица 1
шкр' кг/(м2"с)
4600
4586
3160
2590
31

ний л:>0,1 величина критического перепада
давлений постоянна и равна т) =0,558.
Соответственно необходимое давление в
распылителе ро = 0,18 МПа.
В табл. 2 представлены данные расчета
гидравлической характеристики азотного
охлаждения.
Т аблица 2
X
0,01
0,02
0,03
0,05
0,06
0,07
X
4,420
2,680
1,885
1,170
0,985
0,856
Ф
2,0
2,4
2,8
В,5
3,9
4,1
м
3,95
5,56
7,15
11,20
13,60
14,80
А/7ДВф,
МПа
0,098
0,068
0,040
0,023
0,019
0,015
G, кг/ч
138,0
69,0
46,0
27,6
23,0
19,7
Была определена максимально необходимая
площадь отверстий, равная 4,5-10~6м2,
критическая массовая скорость аукР = 1,16 X
X 107 кг/(ч-м2) при давлении в сосуде 0,2 МПа.
Площадь отверстий распылителя испытанной
системы азотного охлаждения
авторефрижератора была равна 3,15-Ю-*6 м2.
При сопоставлении истинной массовой
скорости, определенной в результате испытаний,
с расчетными значениями (табл. 3) получены
удовлетворительные результаты.
УДК 621.564.25-404:681.121.8
ПРИМЕНЕНИЕ РОТАМЕТРОВ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ
РАСХОДА ЖИДКОГО ФРЕОНА
Ю. М. ВОРОБЬЕВ, канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ
ВНИИхолодмаш
Канд. техн. наук В. И. МИЛОВАНОВ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
При разработке, доводке и испытаниях
холодильных компрессоров практически всегда
необходимо экспериментально определять холодо-
производительность машины. В большинстве
случаев ее рассчитывают по массовой
производительности компрессора при работе последнего
в определенных режимах на калориметрическом
стенде. Однако испытания компрессора на
калориметрическом стенде в широком диапазоне
рабочих режимов требуют значительных затрат
электрической энергии и времени. Поэтому
целесообразно разработать методы для быстрого
нахождения массовой производительности. Пер-
Т аблица 3
Способ
получения
данных
Опыт № 2
Опыт № 3
Расчет
FQTB, 10«м*
3,15
3,15
4,50
рс, МПа
0,180
0,126
0,105
10?.кг/(ч-м2)
1,11
1,11
1,16
Описанная методика расчета может быть
использована для определения режимных
параметров при проектировании систем азотного
охлаждения транспортных средств,
используемых для перевозки скоропортящихся продуктов,
а также камер хранения этих продуктов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Исследование большегрузного
рефрижераторного контейнера с азотной системой охлаждения
/М. М. Поварчук, В. В. Трутнев. Г. М. Леонова и
др. —Холодильная техника, 1979, № 5.
2. Исследования влияния конструктивных
и режимных параметров азотной системы на
процесс охлаждения в кузове авторефрижератора.
В. В. Трутнев, Г. М. Леонова, А. И. Винников
и др. — Холодильная техника, 1980, № 1.
3. Ф а с т о в с к и й .В. Г., Ю. В.
Петровский, А. Е. Р о в и н с к и й. Криогенная
техника. М., Энергия, 1967.
4. Хенри Р. Е., Фуске X. К. Критический
режим течения двухфазных однокомпонентных
смесей в соплах,.диафрагмах и коротких трубах. —
Теплопередача, серия С, 1971, № 2.
спективным для этой цели является применение
расходомеров различных типов, в частности
ротаметра, установленного на жидкостной линии
холодильной машины. Простота конструкции,
высокие эксплуатационные качества,
возможность дистанционной передачи показаний,
небольшая потеря давления в приборе в
значительной степени обусловили его выбор для
измерения расхода жидких хладагентов.
Однако при использовании ротаметров для
измерения расхода хладагентов необходимо ввести
в паспортную градуировочную характеристику
пересчетные коэффициенты, учитывающие
существенные различия физических свойств
хладагентов и воды, так как все ротаметры
выпускаются градуированными на воде.
В работе [2] описан стеклянный ротаметр,
предназначенный для измерения расхода
хладагента R12. При этом дана рекомендация
применять коэффициент расхода а. При небольших
скоростях течения фреона в трубопроводе
коэффициент а зависит от числа Рейнольдса, что
затрудняет его определение. Кроме того,
стеклянные ротаметры рассчитаны на небольшие
давления и их нельзя использовать для измерения
32

расхода хладагента без специальных защитных
приспособлений.
Электрические ротаметры типа РЭ [4]
вследствие недостаточной точности измерения расхода
жидкости, а также значительной нелинейности
градуировочной характеристики, не всегда
удовлетворяют требованиям эксперимента.
Приборостроительная промышленность
выпускает пневматические ротаметры типа РП (рис. 1).
Опыт применения этих ротаметров во ВНИИ-
холодмаше при изменении расхода хладагента
R22 показал их высокие эксплуатационные
качества. Они удобны при монтаже, снабжены
местным отсчетным устройством и
дистанционной передачей показаний, имеют достаточно
высокий класс точности (см. табл. ). Шкалы этих
ротаметров отградуированы в условных
единицах, поэтому для получения значений расхода
жидкости необходимо пользоваться
пересчетными графиками и таблицами. С этой целью
Госстандартом для ротаметров разработаны
«Методические указания по пересчету градуировоч-
ных характеристик расходомеров постоянного
перепада давления МУ44—75».
В соответствии с этими указаниями
пересчетная формула для определения расхода рабочей
жидкости Q2 имеет вид:
Q2 = Qi ]/¦
Cxi (Р — Pg) Pi
(l)
где р, pi, p2
СхаСр—Pi)P2
-плотности соответственно поплавка,
градуировочной и рабочей жидкостей, кг/м3
Типоразмер
прибора
РП-0,1 ЖУЗ
РП-0,16 ЖУЗ
РП-0,25 ЖУЗ
РП-0,4 ЖУЗ
РП-0,63 ЖУЗ
РП-1 ЖУЗ
РП-1,6 ЖУЗ
РП-2,5 ЖУЗ
РП-4 ЖУЗ
РП-6,3 ЖУЗ
РП-10 ЖУЗ
РП-16 ЖУЗ
РП-25 ЖУЗ
°* .
С к
 и
9 V
aS
<u m
03 я
0,1
0,16
0,25
0,4
0,63
1,0
1,6
2,5
4,0
6,3
10,0
16,0
25,0
,L«J
о о т <d
с{ С К X
К К ?^о
га га н ©^
sa§«
щ\о а х <у
" >><U V О)
О с ехсхч
2,5
2,5
2,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
О га
Ч еС
?°
>>Х
&1
Я'о
2 ? «
5о as
ч> s
10
15
15
15
25
25
40
40
40
70
70
100
100
• «
U О
Ч 2
Skc
чаё^
\о о <и?
w к а?
А я ос
6,4F4)
6,4F4)
6,4F4)
6,4F4)
6,4F4)
6,4F4)
6,4F4)
6,4F4)
1,6A6)
1,6A6)
1,6A6)
1,6A6)
1,6A6)
Примечания. 1. Температура измеряемой среды—404-
-М50°С.
2. Материал деталей, соприкасающихся
с измеряемой средой, сталь 12X 18Н9Т.
Рис. 1. Внешний вид ротаметра типа РП
Cxi, Сх2— коэффициенты сопротивления поплавка
соответственно в потоке воды и рабочей
жидкости.
Завод-изготовитель приводит в паспортах на
ротаметры градуировочную характеристику по
воде и таблицы для определения коэффициентов
Cxi И Сх2«
Коэффициенты Сх для разных типоразмеров
ротаметров имеют различные значения. Так как
таблицы коэффициентов составлены для
жидкостей с вязкостью 1X 10_<Ч- 1X 10~4 м2/с A—
100 сСт), а вязкость жидкого хладагента R22
в диапазоне температур 0—30 °С составляет
@,2—0,3)Х Ю-6 м2/с, непосредственно их
применять для фреонов, используемых в
холодильных машинах, невозможно.
Вместе с тем, в ряде работ, в частности, в работе
[4], рекомендуется использовать для пересчета
упрощенную формулу
Q2 = Qll/j?^?
г Го— о
->2)Pl
Pi) P2
B)
полученную из формулы A) в предположении,
что СХ1=СХ2.
Во ВНИИхолодмаше были испытаны*
ротаметры типа РП в целях проверки этих рекоменда-
* В испытаниях принимали участие Б. Л.
Фридман, И. В. Морозов, С. Н. Колиганов —- ВНИИхо-
лодмаш.
зз

ций. Были взяты четыре типоразмера
ротаметров: РП-0,25 ЖУЗ, РП-1 ЖУЗ, РП-1,6 ЖУЗ
и РП-2,5 ЖУЗ с верхними пределами измерения
расхода жидкости соответственно 0,25; 1,0; 1,6 и
2,5 м3/ч. Опыты проводили на стенде
«жидкостное кольцо», который был оборудован
турбинным расходомером «Турбоквант» [1] и мерными
баками специальной конструкции, протариро-
ванными с помощью мерников (измерительных
сосудов) I разряда. Температура хладагента R22,
проходящего через ротаметр, изменялась от 0
до 30 °С, ее поддерживали с точностью +0,5 °С;
давление — с точностью ± 1 кПа (±0,01 кгс/см2).
Во вр емя испытаний ротаметров содержание
масла в циркулирующем хладагенте
периодически определяли путем отбора проб
масло-фреоновой смеси и выпариванием фреона. Оно
составляло 2,4—2,5%, что соответствует концентрации
в реальных холодильных машинах [3].
В процессе испытаний были рассчитаны по
формуле B) градуировочные характеристики
ротаметров РП для хладагента R22 при
температурах 5, 15, 25 °С. Экспериментальные данные
при этих же температурах сравнивали с
расчетными. Расхождение экспериментальных и
расчетных данных не превышало 1 %. В качестве
примера на графиках (рис. 2) приведены расчетные
и экспериментальные данные для температуры
5 °С.
Поскольку физические свойства фреонов,
применяемых в холодильных машинах, в рабочем
диапазоне температур близки, можно
предположить, что расчет по упрощенной формуле
применим и при измерениях расхода других
хладагентов, в частности, R12 и R502.
Проведенное исследование показало, что
ротаметры РП могут быть рекомендованы для изме-
Щ
1,8
Щ
1,0
0,8
0,б\
0,4
м%
/1
11
(г
/з
4
Ш 40 60 80 /_,%
Рис. 2. Градуировочные характеристики ротаметров
для хладагента R22 при температуре 5 °С:
/ — РП-2,5 ЖУЗ; 2 ~ РП-1,6 ЖУЗ; 3 — РП-1,0 ЖУЗ; 4 —
РП-0,25 ЖУЗ; — . — расчет; О — эксперимент
рений расхода жидких хладагентов при
различных испытаниях холодильного оборудования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Воробьев Ю. М., Ужанский B.C.
Применение турбинных расходомеров для
хладагентов. — Холодильная техника, 1979, № 12.
2. 3 а х а р о в B.C. Применение ротаметра для
измерения малых расходов фреона. — Холодильная
техника, 1973, № 12.
3. Мельцер А. 3. Смазка фреоновых
холодильных машин. М., Госторгиздат, 1962.
4. О н о с о в с кий В. В., Н а л и м о в а М. Ю.
Применение ротаметра для измерения расхода
жидкого холодильного агента. — Холодильная
техника, 1967, № 1. /J #1<«*М1
УДК 624.139.2
МЕРЫ ПО ПРЕДОТВРАЩЕНИЮ ДЕФОРМАЦИИ
КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ ХОЛОДИЛЬНИКА
6. А. ФАЙНШТЕЙН, Б. В. ЛИФАНОВ
ЦНИИпромзданий
В процессе эксплуатации многоэтажных
холодильников очень важно своевременно
обнаруживать появление деформации строительных
конструкций, выявлять ее причины и принимать
меры по предотвращению дальнейшей
деформации.
Авторы проанализировали причины
деформации конструкций здания четырехэтажного
холодильника Никитовского хладокомбината (г.
Горловка Донецкой области), сблокированного с
фабрикой мороженого.
План первого этажа холодильника и
примыкающей к нему части фабрики мороженого
представлен на рис. 1.
Оба здания, построенные по проекту Гипро-
холода в 1968—1969 гг., имеют сборные
железобетонные каркасы с безбалочными
перекрытиями, кирпичные наружные самонесущие и
внутренние несущие стены с поэтажными
железобетонными поясами, монолитные железобетонные
фундаменты под колонны и под стены.
Под всеми помещениями первого этажа
холодильника и фабрики мороженого с
отрицательными температурами при строительстве был
выполнен электрообогрев грунта. Бетонная плита
с электронагревателями расположена под
подошвой фундаментов. Однако при вводе в эксплуа-
34

тацию зданий система электрообогрева включена
не была и в настоящее время находится в
технически неисправном состоянии.
Через два года после начала эксплуатации
в стенах лестничных клеток появились трещины.
В последние три года деформация стен стала
прогрессировать: увеличивается раскрытие
старых и появляются новые трещины. Наиболее
значительной деформации подвергаются
наружные и внутренние стены лестничных клеток,
в них образуются многочисленные протяженные
трещины, в том числе сквозные. Трещины
появляются также между лестничными маршами и
стенами, в сопряжении стен лестничных клеток
со стеной по оси 12 и в стенах вестибюлей.
Ширина раскрытия трещин достигает 25—30 мм.
Конструкции полов видимой деформации не
имеют.
17
¦Л—
Й
вк=а
4- -А
ц.* _j,
+ + +- + +
+ 4- 4- + +-
4- Ч
г
4 4|
з:
в
ш
к7
-V-
ШК??
(к,
Рис. 1. Фрагмент плана I этажа и разрез
холодильника и фабрики мороженого Никитовского
хладокомбината:
1 — камера № 114 холодильника (/кам = —10°С); 2 — камера
№ 116 фабрики мороженого (^кам==~25 °С^ 3 ~~ вестибюль
холодильника; 4 — лестничная клетка; 5 — аппаратная фабрики
мороженого; 6 — вестибюль фабрики; 7 — коридор; 8 —
железнодорожная платформа; 9 — автоплатформа
Для выяснения причин деформации
строительных конструкций и разработки рекомендаций
по их устранению ЦНИИпромзданий были
проведены натурные, лабораторные и теоретические
исследования, изучены данные
инженерно-геологических изысканий, проанализированы
проектные решения и качество строительных работ.
Был рассмотрен характер деформации грунта
основания вследствие нагрузки от массы
здания холодильника и сил пучения, вызванного
промерзанием грунта.
Объемно-планировочные и конструктивные
решения здания холодильника являются
типовыми для многоэтажных распределительных
холодильников, они использованы при
строительстве большого числа аналогичных
холодильников в различных климатических районах
страны. Длительная эксплуатация таких
холодильников показала достаточную их надежность и
долговечность.
Основанием фундаментов здания служат не-
просадочные полутвердые глины и суглинки с
модулем деформации, превышающем 10 МПа
A00 кгс/см2), подстилаемые на глубине 6—7 м
аргиллитами. Такое основание может
рассматриваться как вполне надежное.
Недостатком проектного решения является
отсутствие теплоизоляции фундаментной ленты по
оси 12 со стороны фабрики мороженого (рис. 2),
что может привести к промерзанию грунта даже
при работе системы электрообогрева.
Обследование зданией показало, что при
строительстве не было отступлений от проекта,
Рис. 2. Сечение фундамента стены по оси 12:
1 — кирпичная стена, толщина 380 мм; 2 — железобетонный
фундамент; 3 — штукатурка, 20 мм; 4 — минеральная пробка у
250 мм; 5 — асфальтобетон, 40 мм; 6 — бетонная подготовка из
бетона М200, 100 мм; 7 — шлак; 8 — послойно уплотненный
насыпной грунт; 9 — электронагреватели
35

которые могли бы привести к деформации
строительных конструкций.
Для оценки влияния величины осадки
фундаментов на деформацию конструкций был
выполнен поверочный расчет осадок фундаментов по
осям 12 и М, т. е. в зоне наиболее существенной
деформации конструкций. Полезную нагрузку
на междуэтажные перекрытия камер принимали
равной 20 кН/м2 B000 кгс/м2), вестибюлей —
15 кН/м2 A500 кгс/м2). Осадку основания
фундаментов в период консолидации грунтов
определяли в соответствии со СНиП II—15—74
«Основания и фундаменты» методом послойного
суммирования с использованием расчетной схемы
основания в виде линейно деформируемого
полупространства.
Осадка фундаментов торцовой стены
холодильника по оси 12 составляет 21 мм, внутренней
стены лестничной клетки по оси М—44 мм,
т. е. расчетные значения абсолютной осадки
значительно меньше допускаемой СНиП II—15—74
(до 100 мм). Менее допускаемой имеют абсолютную
осадку и фундаменты под колонны.
Ввиду того что система обогрева грунта не
функционировала около 10 лет (с начала ввода
холодильника в эксплуатацию), грунт основания
независимо от наличия теплоизоляции пола (слой
шлака плотностью 780 кг/м3, толщиной 1200 мм
и уплотненный насыпной грунт толщиной 900 мм)
за этот период должен был промерзнуть на
значительную глубину
Данные измерений температуры грунта (летом
1980 г.) с помощью термопар, помещенных в
скважину, пробуренную в камере № 114 на
расстоянии 3,0 м от стены по оси 12,
показали, что грунт промерз на глубину 4,6 м от
поверхности чистого пола.
Расчетные значения глубины промерзания с
прогнозом на последующие годы при
существующих условиях эксплуатации представлены на
рис. 3, из которого следует, что глубина
промерзания грунта под фундаментом стены на период
обследования составляла 6,8 м от поверхности
Им
1 /
/
г
^
/
л
л
5 10 15 20 25 50 55г,лет
Рис. 3. Промерзание грунта (ниже отметки пола) в
основании холодильника:
1 — под фундаментом стены, смежной с фабрикой мороженого;
2 — в камере № 114 на расстоянии около 3 м от фундамента
стены, смежной с фабрикой мороженого
чистого пола, а в процессе дальнейшей
эксплуатации может увеличиться до 8 м. Полученные
расчетные данные достаточно близки к
экспериментальным.
При определении величины пучения грунта
в результате промерзания учитывали повышение
со временем его влажности до полного
насыщения вследствие уменьшения пористости в
процессе консолидации под нагрузкой и подсоса
влаги к фронту промерзания.
Ниже приведены результаты определения
вертикальных перемещений фундаментов (осадка и
подъем в результате пучения грунта):
Осадка фундаментов под нагрузкой, мм
стены по оси 12 21
внутренней стены лестничной клетки по 44
оси М
Пучение грунта в результате
промерзания, мм
при естественной влажности через 10 лет 66
эксплуатации
при насыщенном влагой грунте
через 10 лет эксплуатации 98
через 40 лет эксплуатации 115
Подъём фундамента по оси 12, мм
при естественной влажности через 10 лет 45
эксплуатации
при насыщенном влагой грунте
через 10 лет эксплуатации 77
через 40 лет эксплуатации 94
Из приведенных данных следует, что смещение
по вертикали фундамента стены по оси 12
относительно фундамента по оси М увеличивается
с 23 мм ко времени окончания консолидации
грунта под нагрузкой до 89 мм на период
обследования холодильника и может достичь примерно
150 мм при дальнейшем неограниченном во
времени промерзании грунта. В случае
образования в грунте ледяных линз его пучение может
значительно возрасти.
С учетом того что вертикальные перемещения
при пучении охватывают участок стены длиной
около 20 м, относительная деформация
основания составит после консолидации грунта
1,2 мм/м, через 10 лет эксплуатации — 4,5 мм/м,
через 40 лет после начала эксплуатации —
7,5 мм/м. Таким образом, г настоящее время она
почти в 4 раза превышает допустимую СНиП
II—15—74.
Результаты проведенных исследований
позволяют считать, что причиной деформации и
разрушений строительных конструкций холодильника
является морозное пучение грунта основания.
Активной зоной промерзания является зона
фундамента стены по оси 12 на участке примыкания
охлаждаемых помещений фабрики мороженого.
Относительно небольшой подъем фундамента
стены по оси 12, работающего как балка на
упругом основании, вызывает значительную
деформацию жестко связанных с ней конструкций.
Выгиб средней части балки в наиболее актив-
36

ной зоне пучения обусловливает поворот
торцов балки наружу и вызывает расширение
лестничных клеток с образованием трещин в
сопряжениях стен и лестничных маршей со стенами,
а также появление в стенах вестибюлей
характерных косых трещин, ширина раскрытия
которых увеличивается на верхних этажах. Подъем
фундаментов происходит относительно медленно,
что характерно для многоэтажных зданий с
сильно нагруженными фундаментами.
Пучение грунта может продолжаться еще
значительное время, вызывая дальнейшее
разрушение строительных конструкций.
Для предотвращения дальнейшего промерза-
1 ния грунта и постепенного его оттаивания
рекомендовано, до восстановления системы
электрообогрева, в помещениях первого этажа
холодильника и фабрики мороженого поддерживать
температуру воздуха около 2 °С. Более высокая
температура создавала бы, вследствие быстрого
оттаивания грунта, опасность значительной
деформации строительных конструкций.
При невозможности приведения в рабочее
состояние существующей системы
электрообогрева рекомендовано выполнить ее вновь. С этой
целью новую электрообогревающую плиту
следует заложить ниже отметки пола на 300—400 мм
и вместо выбранной засыпной теплоизоляции по
плите уложить слой теплоизоляции из жесткого
пенопласта. Рекомендовано также
дополнительно изолировать железобетонную фундаментную
ленту под стеной по оси 12 со стороны фабрики
мороженого. В конструкции пола необходимо
установить спар енные гильзы для термодатчиков
УДК 536.722-032.1.001.24
МЕТОД ВЫЧИСЛЕНИЯ ЭКСЕРГИИ
ПОТОКА ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА
Д-р техн. наук В. И. ПРОХОРОВ, С. М. ШИЛКЛОПЕР
ЦНИИпромзданий
Вопрос сокращения энергозатрат на работу
систем кондиционирования воздуха и
вентиляции с каждым годом становится все
актуальнее. Одним из наиболее точных методов решения
этой задачи является эксергетический анализ,
позволяющий выбрать экономичную систему
путем технико- и термоэкономического
сравнения различных вариантов [6] с последующей
термодинамической оптимизацией режима
работы выбранной схемы. Однако при проведении
такого анализа трудно вычислить эксергию
потока влажного воздуха.
Найденные ранее закономерности [4, 6, 7],
дистанционного контроля температуры грунта
и регулирования его обогрева, а также для
периодического контроля температуры переносным
термометром типа ПИТ.
После прекращения деформации основания
следует отремонтировать конструкции
лестничных клеток.
Анализ деформации строительных
конструкций холодильника Никитовского
хладокомбината позволяет сделать следующие выводы и
рекомендации:
величина деформации фундаментов
многоэтажного холодильника и скорость ее развития
значительно меньше, чем одноэтажного; однако
деформация конструкций многоэтажного
холодильника более опасна, особенно неравномерная,
являющаяся следствием пучения грунта
основания из-за его промерзания;
отсутствие признаков пучения грунта в первые
годы эксплуатации многоэтажного холодильника
не дает основания отказываться от его обогрева;
систему обогрева грунта обязательно вводить
в эксплуатацию одновременно с пуском
холодильника;
для своевременного обнаружения пучения
грунта при отсутствии видимой деформации
конструкций рекомендуется осуществлять
исполнительную нивелировку полов и колонн сразу
после окончания строительства, а через 1—2 года
после ввода холодильника в эксплуатацию
нивелировку необходимо повторить для исключения
возможного искажения внешних проявлений
процесса пучения в связи с осадкой фундаментов
под нагрузкой.
правильно отражая физический смысл эксер-
гии влажного воздуха, нуждаются тем не менее
в дальнейшем развитии и уточнении. Это
вызвано тем, что в конечном виде они включают
энтальпию и энтропию перегретого водяного
пара, значения которых не приводятся в
существующих таблицах во всем требуемом диапазоне
и с нужной точностью.
Авторами выведены расчетные формулы для
определения эксергии потока влажного воздуха,
рассматриваемого как смесь сухого воздуха
и водяного пара.
В соответствии со смыслом понятия «эксер-
гия» за начало ее отсчета принято состояние
влажного воздуха в пространстве, окружающем
анализируемую термодинамическую систему
(чаще всего — наружный атмосферный воздух).
При этом в общем случае следует учитывать
изменение параметров окружающей среды во
времени. Поэтому эксергию потока влажного
воздуха рекомендуется рассчитывать в три этапа:
37

первый — определение значений эксергии для
ряда фиксированных параметров
окружающей среды, взятых с некоторым
интервалом времени; второй —
суммирование произведений полученных значений
эксергии на соответствующие интервалы; третий —
интегрирование по времени мгновенных
значений эксергии путем вычисления этой суммы
для интервалов, стремящихся к нулю.
Такой метод расчета особенно важен при эк-
сергическом анализе систем отопления,
вентиляции, кондиционирования и некоторых
теплоэнергетических устройств с невысоким
температурным потенциалом. (При расчете установок
высокотемпературных, криогенных, высокого
давления, вакуумных, химических и т. п.
параметры окружающей среды незначительно
влияют на конечную эксергию потока и поэтому
большей частью их принимают постоянными).
При выводе формул энтальпию, энтропию и
эксергию рассматривали как удельные функции,
отнесенные, как это принято в термодинамике
влажного воздуха, к 1 кг сухого воздуха,
т. е. вычисленные для суммарной массы A +
+ d) кг. Кроме того, поскольку в расчетные
формулы в их конечном виде входит лишь
разность значений энтальпии и энтропии сухого
воздуха в различных точках для одинаковой его
массы A кг), то положение начала отсчета этих
функций в данном случае может быть выбрано
произвольно. В то же время, масса водяного
пара — величина переменная, поэтому
положение точки отсчета энтальпии и энтропии
водяного пара должно удовлетворять некоторым
ограничениям, которые будут показаны ниже.
Эксергия потока [1—8] определяется по
формуле:
* = *'х — Н — To(sx— s0)- A)
Энтальпия A -fd)Kr влажного воздуха,
сухая часть которого составляет 1 кг, равна:
1'в = *с + din- B)
Энтропия того же количества воздуха:
sB — sc-\-dsu. C)
В соответствии с классификацией,
предложенной В. М. Бродянским [1, 2], эксергия потока
влажного воздуха определяется двумя
составляющими — термомеханической (или
физической), которая связана с различием
термических (AT) и механических (Ар) параметров
потока воздуха и окружающей среды, и
нулевой (или химической), определяющей различие
химических потенциалов, а при отсутствии
химических реакций — концентраций (в
рассматриваемой задаче это величина Ad) между
соответствующими компонентами рабочего тела и
среды.
Учет этих составляющих эксергии
обусловливает определение функции iB0 и sB§0 при
параметрах среды (температуре, влагосодержа-
нии), а функций iBX и sBX при параметрах
рассматриваемой точки.
Таким образом:
^в.о — ^сот^п.о» D)
sb.o — sc.o + «osn.o» E)
^B.x^'cx + ^xin.X) F)
Sb.x = sc.x + "xSn.x« G)
Пользуясь этими зависимостями, запишем
уравнение, определяющее эксергию потока
влажного воздуха:
ев = Мс + dxMn — Т0 (Asc + dxAsn) +
+ Ad(i'n.o — TVn.o). (8)
Последнее слагаемое представляет собой изо-
барно-изотермический потенциал (функцию Гиб-
бса) водяного пара в окружающей среде и
определяет [5] работоспособность энергии
(максимально возможную работу), подводимой с
потоком пара в анализируемую систему через
контрольную поверхность.
Физически это означает, что влагосодержание
смеси изменилось с d0 на dx, а масса с A -f
-\-d0) на A ~\-dx) кг из-за того, что Ad кг
водяного пара, которые ввели или вывели из
потока воздуха, пересекли контрольные границы
термодинамической системы. Поэтому появилась
необходимость определить дополнительную
эксергию, добавляемую или изымаемую с
веществом из системы.
Поскольку за точку отсчета эксергии принято
состояние влажного воздуха в окружающей
среде, то изобарно-изотермический потенциал
водяного пара в среде следует приравнять
нулю.
Этим ограничивается выбор положения
начала отсчета для энтальпии и энтропии водяного
пара — оно должно быть таким, чтобы
функция Гиббса водяного пара при параметрах среды
была равна нулю. Анализ приведенного
условия показывает, что оно определяет
бесчисленное множество точек отсчета, а в частности,—
состояние водяного пара в окружающей среде.
Это развивает предположение Н. Эльснера
и В. Фратшера [8] о целесообразности при
определении эксергии потока принимать
нулевые значения энтальпии и энтропии именно в
окружающей среде с фиксированными
параметрами (О °С; 100 кПа) отдельно для каждого
газа, входящего в систему.
Таким образом, искомая эксергия
однофазного потока влажного воздуха определится по
формуле:
ев = Мс -f dxMn — T0 (Asc + dxAsn). (9)
3$

Приняв, что в рассматриваемом
температурном интервале свойства сухого воздуха и
водяного пара существенно не отличаются от свойств
идеальных газов и, следовательно, их
теплоемкости пренебрежимо мало зависят от
температуры, можно значения At и As в формуле (9)
определить по уравнениям
мс = ic
*с.о — ср.с (Тх — Т0)»
А/п — iu х — iu 0 — Ср.п (Тх — Т0),
ZaSc — sc.x — sco — ^р.с'П j-
Рх-фхРн.х
*c Ро-ФоРн.о »
/\sn — sn.x—sn.o — cp.n in j>
•^nln
фхРн.х
фоРн.о
(Ю)
A1)
A2)
A3)
Используя известную формулу для влаго-
содержания воздуха и проведя алгебраические
преобразования, расчетную зависимость для
определения эксергии потока влажного воздуха
записываем в виде:
^о j (cp.c + ^хСр.п) I гр 1
+"/?п
@,622 4~dx) In
Гх
¦to-77) +
A4)
рх @,622+ d0)
d0
p0 @,622 + dx) "T*3
Следует подчеркнуть, что как видно из
формул A2) и A3), энтропии подсчитаны при
температуре смеси, но давлениях не смеси, а
парциальных.
Это объясняется тем, что, вследствие
необратимости смешения идеальных газов, энтропия
смеси не подчиняется закону Амага [21. Ввиду
общности этого закона целесообразно
рассмотреть случай, когда энтропию вычисляют по
полному давлению смеси:
Asc(p) = Sc.x(p) — Sc.o(p)--
1 Т* п , Рх .
= Ср.с\п-^ — Rc In——,
*¦ о но
Asu(p) = su.x (p) —sn.0 (p) =
1 Т* о 1 Рх
Cp.nln^r- — ^п1п ——
F 1 о Po
A5)
A6)
Разность энтропии, вычисленных таким
образом и по парциальному давлению компонентов —
по формулам A2), A3),—будет численно
оценивать необратимость смешения. Эта разность
(которая для одного компонента смеси равна
произведению газовой постоянной на логарифм
отношения полного и парциального давлений
или, что тоже самое, — на логарифм мольной
концентрации) — энтропия смешения — составит:
Asc — ksc(p)= —Rc\n- —
Po— ФоРн.о
Rc ln-
Rc In
Px
Po
= RC In
Px
Po
Px — фхРн.х ° Ро — ФоРн.о
=' VScx — VSc.o = AVSC; A7)
Asn-Asn(p)= -Дп1п ^Н'Х +/?nln-^-
ФоРн.о Po
= Яп In
Px
¦Rn\n-
Po
фхРн.х ФоРн.о
VSn.x — Vsn.o = AV«n.
A8)
Энтропия смешения определяет величину,
которая для получения правильного результата
должна быть прибавлена к энтропии,
вычисленной по полному давлению смеси. В виде
слагаемого
.— Т0 (Avsc + ^xAVSn) =
Г 0,622+ d0 Их 1
=-.T0Rn @,622+dx)ln ot622+ d° +^1п"ДГ ' A9)
энтропия смешения входит в формулу A4) и, тем
самым, определяет эксергию смешения сухого
воздуха и водяного пара в потоке влажного
воздуха.
Поскольку энтропия в необратимых
процессах увеличивается, энтропия смешения не может
принимать отрицательных значений. Из
формул A7)—A9) также следует, что энтропия
смешения определяется только составом
газовой смеси — влагосодержанием, и не зависит ни
от температуры, ни от величины полного
давления смеси.
Выражения, описывающие энтропию
смешения, носят универсальный характер. Работа,
необходимая для обратимого разделения смеси,
также составит для влажного воздуха величину,
определяемую выражением A9).
Результаты расчета эксергии потока влажного
воздуха для различных климатических условий,
показательных для систем кондиционирования
воздуха и вентиляции, приведены в таблице.
Количественные соотношения между
составляющими эксергии резко меняются при
незначительном изменении параметров в среде и в
рассматриваемой точке системы. Значение
эксергии сухого воздуха (в большинстве случаев —
определяющей величины) в общем балансе
может возрастать более чем в 20 раз по мере
увеличения отклонения параметров системы от
параметров среды. На эксергию водяного пара
наибольшее влияние оказывает перепад между
влагосодержаниями системы и среды; иногда
39

Показатели
Параметры окружающей среды
Эксергия, кДж/кг
сух. воздуха
полная потока
влажного
воздуха
сухого воздуха
(при своем
парциальном
давлении);
водяного пара
(при своем
парциальном
давлении)
смешения (при
вычислении
энтропии по
полному давлению)
t0= — 48 °С
Фо=0,6
d0 — 0,0002
(Архангельск,
параметры В
холодного
периода по СНиП
11-33-75)
*o=l°C
Фо = 0,75
d0 = 0,0032
(Москва,
наиболее
вероятные параметры
по СНиП
II — А.6—72)
*o=47°C
Фо=0,17
d0 =0,0115
(Ашхабад,
параметры В
теплого
периода по СНиП
II—33—75)
г0=36°С
Фо = 0,45
d0 =0,0173
(Владивосток,
параметры В
теплого
периода по СНиП
II—33—75)
t0 = \°C
Фо=0,75
d0 = 0,0032
(Москва,
наиболее
вероятные параметры
по СНиП
II —А.6—72)
f/0=36°C
Фо = 0,45
d0 = 0,0173
(Владивосток,
параметры В
теплого
периода по СНиП
II—33—75)
Параметры потока воздуха в системе
/Х^20°С; Фх=0,5; dx =0,0075
10,79
A00 %)
7,85
G3 %)
2,94
B7 %)
2,06
A9 %)
0,90
A00 %)
0,09
A0 %)
0,81
(90 %)
0,26
B9 %)
1,34
A00 %)
1,79
A34 %)
-0,45
(-34 %)
0,12
(9 %)
0,93
A00%)
1,80
A94 %)
—0,87
(-94 %)
0,49
E3 %)
/х= -5°С; фх = 0,75;
dx= 0,002
0,10
A00 %)
0,22
B20 %)
—0,12
(-120 %)
0,03
C0 %)
4,55
A00 %)
5,15
A13%)
—0,60
(-13 %)
1,54
C4 %)
Примечания: 1. Принято, что рх=Ро> 2. Доля составляющих эксергии определена в процентах по отношению к
полной эксергии потока влажного воздуха в системе.
эта составляющая даже превалирует в общем
баланссе (90 %). Если же парциальное давление
пара в системе меньше, чем в среде, эксергия
пара отрицательна. Величина эксергии смешения
(для случаев расчета по полному давлению),
как это и указывалось выше, полностью
определяется соотношением между dx и d0 и составляет
в рассмотренных случаях 10—50 % от ев.
Следовательно, в практических расчетах
нельзя пренебречь ни одной составляющей эксергии.
Описанный метод основан на использовании
формулы A4) для определения эксергии потока
влажного воздуха и формулы A9) для
определения эксергии смешения. Для удобства расчетов
по этим уравнениям в ЦНИИпромзданий
построены номограммы.
Использование предлагаемого метода
позволяет проводить оптимизацию рассматриваемых
систем при любых практически встречающихся
значениях параметров влажного воздуха.
Условные обозначения:
с—средняя удельная теплоемкость; кДж/(кг-К);
d — влагосодержание влажного воздуха, кг вод. пар./кг
сух. возд.;
е—эксергия потока, кДж/кг сух. возд.;
i — энтальпия, кДж/кг сух. возд.;
р — давление, кПа;
R — газовая постоянная, кДж/(кг- К);
s — энтропия, кДж/(К-кг сух. возд.);
Т — температура, К;
А — разность между значениями функции в точках «х»
и «о»,
Ф — относительная влажность воздуха;
Vs — энтропия смещения, кДж/(К-кг сух. возд.);
Индексы:]
в — влажный воздух;
н — состояние насыщения;
о — окружающая среда;
п— водяной пар;
р — при постоянном давлении;
с — сухой воздух;
х — рассматриваемая точка системы.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бродянский В. М. Эксергический метод
термодинамического анализа. М., Энергия, 1973.
2. Бродянский В. М., Семенов A.M.
Термодинамические основы криогенной техники.
М., Энергия, 1980.
3. Б э р Г. Д. Техническая термодинамика. М.,
Мир, 1977.
4. Б э с Т. Эсергия в процессах отопления,
кондиционирования воздуха и сушки. В кн.: Вопросы
термодинамического анализа. М., 1965.
УДК 664.037.011
РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ЗАМОРАЖИВАНИЯ СЛОЯ
ПРОДУКТА НА ДВИЖУЩЕЙСЯ
ОХЛАЖДАЕМОЙ СТЕНКЕ
Б. М. МЕНИН
Гипрорыбфлот
Канд. техн. наук В. Б. РЖЕВСКАЯ,
д-р техн. наук, проф. Э. И. ГУЙГО
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
При разработке конструкций барабанных
морозильных аппаратов (БМА) для замораживания
пасто- и фаршеобразных продуктов необходимо
определять длину зоны замораживания и
переохлаждения слоя продукта до заданной
конечной температуры Гк.
Несмотря на удовлетворительную
сопоставимость расчетов по существующим
математическим моделям с результатами экспериментов
[1, 5, 6, 10], предложенные ранее формулы
нельзя использовать для данной цели по
следующим причинам: в указанных работах не
рассматривались конструкции БМА для
замораживания продуктов с различными теплофизиче-
скими характеристиками; в математических
моделях теплообмен на границе лед — вода
учитывали введением начальной температуры воды и
коэффициента теплоотдачи от воды к слою
льда, в то время, как при тонкослойном
замораживании паст и фаршей теплоперенос
осуществляется преимущественно в результате
теплопроводности. Следует добавить, что вопрос о том,
является ли каждое из предложенных решений
оптимальным по всему множеству возможных
конструктивных и режимных параметров
исследуемого процесса, остается открытым.
Математическую модель целесообразно
построить на основании схемы, представленной
на рис. 1.
Имеется пластина толщиной R, на которую
сверху подается продукт при температуре Т0,
5. Грассман П. К обобщенному определению
понятия коэффициента полезного действия. В кн.:
Вопросы термодинамического анализа. М., 1965.
6. К а р п и с Е. Е. Повышение эффективности
работы систем кондиционирования воздуха. М.,
Стройиздат, 1977..
7. Ш а р г у т Я., Петела Р. Эксергия. М..
Энергия,* 1968.
8. Эльснер Н., Фратшер В. Составление
эксергетического анализа газотурбинной
установки. В кн.: Вопросы термодинамического анализа.
М., 1965.
формируемый в слой заданной толщины h.
Продукт с пластиной двигаются с одинаковой
скоростью V относительно точки подачи
продукта. Слой продукта, замороженный до
конечной температуры Тк на длине /, удаляется.
Теплоперенос за счет теплопроводности во
взаимодействующих телах (влажный продукт —
замороженный продукт — стенка) может быть
описан уравнением теплопроводности:
ае 1 / а - ае д г ае \
дх Zv \дх дх ^ ду ду )'
0<*<|, 0<y<R+\f 0)
где Сэ—эффективная объемная теплоемкость [8].
Критерии подобия и безразмерные множители
преобразования, необходимые для решения
уравнения A), а также интервалы их варьирования,
сведены в таблицу. В ней приняты следующие
условные обозначения:
сш> ст, ск — объемная теплоемкость соответственно
свежего продукта, замороженного продукта и
стенки;
А,ж, ЯТДП — теплопроводность соответственно свежего
продукта, замороженного продукта, стенки;
«хл* аср — коэффициент теплоотдачи от стенки к
хладагенту и от окружающей среды к слою
продукта;
Z — теплота кристаллизации воды;
W — влажность продукта;
со — доля вымороженной воды;
Тср— температура окружающей среды.
Основной искомой величиной является
безразмерная длина зоны замораживания ? и
переохлаждения слоя продукта до заданной конечной
безразмерной температуры 6К, при этом
ев_ек=о. B)
Задача решена по схеме сквозного счета,
предложенной А. А. Самарским [8]. Сначала
решено параболическое уравнение с
соответствующими краевыми условиями и без учета члена
-4г-1 -^г- уравнения A), а конечно-разностное
| дх дх
уравнение — методом прогонки [2]. Затем чис-
41

Окружающая среда
Рис. 1. Схема нанесения слоя продукта на поверхность
барабана-испарителя:
Т0 — начальная температура продукта; Гхл — температура
кипения хладагента; V — скорость перемещения стенки
относительно точки ввода продукта
ленно решено уравнение A) с использованием
аппроксимации «вверх по потоку» [3] для
выражено
ния сд —¦=-¦ и аппроксимации правой части по
дх
симметричной схеме второго порядка точности.
Полученное конечно-разностное уравнение
решено методом релаксации [2].
В результате решения уравнения A) был
рассчитан процесс замораживания и
переохлаждения слоя продукта на движущейся
охлаждаемой стенке. В соответствии с рекомендациями
работы [8], выбор величины интервала
«сглаживания» был автоматизирован и постоянно
охватывал две счетные точки. Его значение
изменялось в пределах от 0,011 до 0,088, что
соответствует изменению температуры от 0,32 до
2,56 К.
Проведение натурных экспериментов связано
с большими трудностями. Чтобы сравнить
расчетные данные с экспериментальными,
необходимо осуществить, как минимум, такое же
количество экспериментов, сколько вариантов
просчитано на машине. Для получения статически
достоверных экспериментальных данных
требуется повторить каждый опыт 3—5 раз. Это
связано с возрастанием трудовых затрат,
увеличением сроков проведения экспериментов.
Для сокращения объема вычислительных
работ и облегчения обработки полученных
результатов целесообразно применить методы
теории активного планирования эксперимента, в
частности, метод случайного баланса. В
работе [4] показано, что численное моделирование
решений задач затвердевания (плавления)
можно успешно проводить с достаточно большой
точностью на любых вычислительных машинах.
Эти эксперименты необходимо планировать и
проводить аналогично тому, как это делается
при изучении больших систем. Авторы сущест-
Критерий
ек
е0
R
z
9ср
е2
?жт
?жп
Ажт
^жп
Формула
Vhcm/bm
Тк — Тхп/(Тз — ^хл)
Т0 — ТХЛ/(Т3 — Тхл)
R/h
«хл^Аж
'ZWa/lcm(T8—TTsl)]
1 Tcv —Тхл!(Тз — Тхл)
«ср^Аж
ст/сж
Сп/Сж
^тАж
ЯпАж
Интервалы варьирования
нижний
уровень
400
0,21
1,21
2,67
6,6
1,15
1,21
0,03
0,43
0,7
29,4
2,4
средний
уровень
1200
0,57
1,82
4,00
90,3
1,80
1,53
0,06
0,45
10,4
133,7
2,9
верхний
уровень
2000
0,93
2,42
5,33
174,0
2,45
1,85
0,09
0,46
20,0
238,0
3,4
венные факторы выделяли согласно методике,
применяемой в работе [9]. Была составлена
матрица планирования экспериментов A6
опытов — 12 факторов). Ею определяются условия
и последовательность проведения численных
расчетов на ЭВМ.
Для более детального исследования изучаемой
системы используется целевая функция ? в виде
произведения функций от выделенных
существенных параметров процесса и постоянного
множителя А.
Конкретный вид функций и постоянный
множитель А находили варьированием каждого
отдельного параметра в допустимом для него
диапазоне изменений и при равенстве
остальных параметров нулю. Оставшиеся шесть
«несущественных» факторов фиксировали на
нулевом уровне.
При обработке численных результатов с
помощью метода наименьших квадратов целевую
функцию ? можно представить в следующем
виде:
? =0,05 (Zv + 25,64) 6-°'181 (Оо + 1,253) X
X(Z+ 1,617) слТп0'0Ч-ж0.05# C)
При проведении натурного эксперимента
величина зоны намораживания была постоянной,
варьировали толщину слоя продукта h и
скорость вращения п барабана-испарителя.
Измеряли конечную температуру Тк на
поверхности слоя продукта в месте его съема с
поверхности барабана. Для опытов использовали
фарш мойвы, трески, скумбрии, макруруса и
мясо криля.
На рис. 2 в качестве примера представлены
расчетные и экспериментальные зависимости 6К
от Zv при намораживании фарша из трески.
42

Расчет проводили при следующих значениях
теплофизических характеристик фарша,
материала барабана (сталь Х18Н10Т) и режима
работы морозильного аппарата:
сж=3,942.0« Дж/(м3-К); Хж = 0,43 Вт/(м-К); Tz =
= 271,8 К; № = 80,30%; сп= 3,92-106 дж/(м».К);
Яи=14,7 Вт/(м-К); D = 0,3 м; h= A,5 -Ь 4,5I0-» м;
/1 = 0,5-гЗ об/мин; Т0=284 К; 7^=233-7-253 К;
ГСр = 286,5 К; Я = Ю-2 м; Ь = 0,3 м.
Экспериментальная установка в
установившемся режиме по температуре кипения работала
от 10 до 20 мин. Циклы намораживания
повторяли 10—30 раз.
Расхождение между опытами и расчетными
значениями 0К в области допустимых значений
критериев подобия и безразмерных множителей
преобразования не превышает 2 % (см.
таблицу).
Предложенный метод расчета процесса
замораживания и переохлаждения слоя продукта,
а также полученные результаты позволяют
оценить возможность практического использования
формулы C) для расчета конструкций
барабанных морозильных аппаратов.
Так, по конструктивным размерам БМА
(коэффициенте использования охлаждаемой
поверхности р и диаметре барабана!)), температурным
режимам работы (Г0, Тк, Тхл) и теплофизиче-
ским характеристикам взаимодействующих тел
(сж> ^ж»-7* ^> сп> К) с помощью формулы C)
находим значение nh.
Зная ее, можно определить производительность
БМА G, кг/ч, или, при заданных
производительности, диаметре БМА — требуемую ширину Ь,
м, зеркала поверхности барабана-испарителя
из формулы
G ¦= 3600nDnhbpm* D)
Однако использование для практических
расчетов формулы D) в чистом виде невозможно
по следующим причинам. При разработке любой
технической системы стремятся получить
идеальный конечный результат, в данном случае —
использование всей рабочей поверхности
барабана-испарителя, что на практике
неосуществимо. Во-первых, часть поверхности барабана
оказывается под устройствами для нанесения
слоя продукта и снятия его после
замораживания, во-вторых, при эксплуатации БМА
(особенно на судах) невозможно обеспечить
стабильность температурных режимов работы аппарата
и постоянство теплофизических характеристик
обрабатываемого сырья.
Поэтому необходимо ввести в формулу D)
дополнительную величину р — коэффициент
использования охлаждаемой поверхности, равную
200 150 300 350 400 450 500 550 600 ZY
Рис. 2. Зависимость 6К от Zv при различных
температурах кипения:
расчет; —•— л — эксперимент при /хд=
= — 50 °С; D то же, при *ХЛ=—40 °С; О
то же, при *хЛ=—30 °С; стрелками показана область допустимых
значений критерия
р = l/(nD), после чего формула D) примет
вид:
G = 3600nDnhpbpm. E)
Возможные пределы изменения величины р
могут быть найдены из условия
Р = 1 — 6g, F)
где Ь\— относительное максимальное приращение
протяженности зоны замораживания и
переохлаждения слоя продукта.
Для расчета 8? используется формула,
приведенная в работе [7].
Расчеты показали, что значение коэффициента
р лежит в интервале 0,51—0,75, причем верхний
предел практически недостижим, поскольку
соответствует «точному» значению
теплофизических характеристик, входящих в существенные
параметры используемого процесса. Для макета
БМА, на котором проводили эксперименты на
технологической испытательной станции в Иван-
городе, коэффициент р составил 0,53.
С учетом изложенного ниже, проведен
пример расчета БМА.
Пример. Предположим, что Т'хл=233 К, Тк=255 К,
№=0,84, G=200 кг/ч. Для серийно выпускаемых
барабанов-испарителей с D=0,9 м из нержавеющей стали
марки Х18Н10Т, используя вышеприведенные данные,
имеем: ^jg ,
Э0= 1,314; Эк = 0,567; 97°'181 = 1,108;
сжп-0,994; ;-п°'05 = 1,0; Хжп =34,19;
Х-°'051 =0,835; Z= 1,473;

р=0,53; ?= —7-^=500.,
Подставляя полученные значения в формулу C),
находим nh=5,16-10~5 м/с. Из формулы E) 6=0,7 м.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Волынец А. 3., Сафонов В. К.,
Федосеев В. Ф. Некоторые вопросы теории
процесса намораживания льда в цилиндрических
льдогенераторах. — Холодильная техника, 1978, № 5.
2. Годунов С. К., Рябенький В. С.
Разностные схемы. М., Наука, 1977.lt
3. Громов Б. Ф., Петрищев B.C. О решении
двумерных задач гидродинамики вязкой
несжимаемой жидкости. — Труды Всесоюзного семинара по
численным методам механики вязкой жидкости,
Новосибирск, 1969, Т.2.
4. К о з д о б а Л. А., Мельник В. К.
Численное моделирование решений задач затвердевания. —
Инженерно-физический журнал, 1979, Вып. 37, № 6.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 807005 B1) 2750417/28-13 B2) 05.04.79 3 E1) F 25
D 13/00; F 25 D 17/06 E3) 621.565.3 G2) П. Г. Красно-
мовец, Н. И. Островский, Н. И. Чумак, А. П.
Коцюбинский, Н. И. Навоева, Е. Ф. Красномовец, М. А. Муш-
ковский G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содержащая
теплоизолирующие ограждения, экраны со щелями,
установленные вдоль ограждений с образованием воздушного
зазора с последними по всему периметру камеры,
ложный потолок,горизонтальную перфорированную панель,
теплоизолированный пол и воздухоохладители с
вентиляторами, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения равномерности температурного поля по объему
камеры и сокращения естественной убыли хранимого
продукта, она снабжена горизонтальным настилом,
размещенным под теплоизолированным полом и образующим
с ним воздушный зазор, экраны со щелями и ложный
потолок установлены наклонно, горизонтальная
перфорированная панель размещена под последним с
образованием полости для равномерного воздухораспределе-
ния по объему камеры, горизонтальный настил имеет
решетку, расположенную в средней его части по длине
камеры, а между теплоизолированным полом и
горизонтальным настилом установлены перегородки,
образующие поперечные воздушные каналы,
сообщенные с воздушными зазорами вдоль боковых ограждений
камеры, при этом воздухоохладители и вентиляторы
смонтированы на входном участке полости для
равномерного воздухораспределения и имеют
магистральный всасывающий воздуховод с заборным раструбом,
расположенным в центре верхней части камеры.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем, что она
оборудована увлажнителями воздуха адиабатического типа,
установленными на' входном участке полости для
равномерного воздухораспределения после
воздухоохладителей по ходу движения воздуха. "*
5. М е н и н Б. М., Р ж е в с к а я . . В. Б., Г у й -
го Э. И. Определение продолжительности
замораживания жидких пищевых продуктов в
барабанных аппаратах непрерывного действия. —
Холодильная техника, 1979, № 8.
6. Р ж е в с к а я В. Б., Степанова Л. А.,
Фомин Н. В. Исследование намораживания
тонких слоев льда в аппаратах непрерывного
действия. — Холодильная техника, 1973, № 5.
7. Преображенский В. П. Технологические
изменения и приборы. 3-е изд., перераб. — М.,
Энергия, 1978.
8. Самарский А. А., Моисеенко Б. Д.
Экономичная схема сквозного счета для
многомерной задачи Стефана. — Вычислительная
математика и математическая физика, 1965, № 5.
9. X а р т м а н К., Лецкий Э. К., Шефер В.
Планирование эксперимента в исследовании
технологических процессов. М., Мир, 1977.
10. L о n d о n A. L., Seban В. A. Rate of Ice
Formation. Transactions of the A. S. M. E., 1943, № 7.
A1) 802745 B1) 2721832/23-06 B2) 07.02.79 3 E1) F 25
В 49/00//F 25 В 15/02 E3) 621.575 G2) А. К. Бабиченко,
С. А. Ерошенков, В. Т. Ефимов, А. Р. Букаров, В. П.
Василенко, А. М. Мазур, В. И. Мериуц
E4) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ РАБОТЫ
АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
путем периодического дренирования испарителя,
охлаждающего циркуляционный газ от флегмы,
накапливающейся в процессе кипения жидкого хладагента,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, измеряют температуру
циркуляционного газа, выходящего из испарителя, и по
достижении заданной температуры осуществляют
дренирование испарителя от флегмы.
(И) 807001 B1) 2764346/23-06 B2) 10.05.79 3 E1) F 25
В 11/00 E3) 621.576 G2) В. С. Евсеев, В. М. Низовцев
E4) ЭНЕРГОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый контур прямого цикла с
последовательно установленными в нем высокотемпературным
подогревателем газа, газовой турбиной,
теплообменником-регенератором, охладителем отходящего газа
турбины и компрессором с промежуточным отбором газа,
а также контур обратного цикла с последовательно
соединенными дополнительными
теплообменником-регенератором и охладителем, расширительным устройством
и рефрижератором, причем входной участок
охлаждающей полости дополнительного
теплообменника-регенератора подключен к всасывающей стороне компрессора,
а промежуточный отбор последнего подсоединен к
входной стороне нагревательной полости
дополнительного теплообменника-регенератора, отличающаяся тем,
тем, что, с целью повышения экономичности и
возможности дополнительного производства электроэнергии,
она снабжена установленным на валу турбины
электрогенератором, причем расширительное устройство
выполнено в виде дроссельного вентиля,
дополнительный охладитель — в виде конденсатора, а
рефрижератор —'в виде испарителя паровой холодильной
машины.
44

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.56/.59:673.6
ШТУЦЕРНО-ТОРЦОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Э. И. ЧЕРНЯВСКИЙ
Череповецкий металлургический завод
В холодильном оборудовании применяют шту-
церно-торцовые соединения по ГОСТ 5890—56,
содержащие штуцер, прокладку, ниппель и
гайку.
В целях более удобного использования этих
соединений при ремонте, испытании на
прочность и плотность, вакуумировании
компрессоров, сосудов, аппаратов и трубопроводов
холодильных установок и кондиционеров, а также
при установке непосредственно на них вентилей,
мановакуумметров и предохранительных
клапанов, с учетом опыта заводов-изготовителей
и на основании опыта эксплуатации и ремонта
холодильного оборудования, видоизменены
отдельные элементы деталей соединений. Так,
например, ниппель (рис. 1, а) снабжен лыской.
Придерживая за нее ниппель ключом, можно
затягивать гайку, не опасаясь перекручивания
трубопровода. Кроме того, расширена
номенклатура деталей, входящих в состав соединений,
в частности, предложены заглушки (рис. 1, б),
а также разработано специальное штуцерно-
Рйс.. 1. Детали штуцерно-торцового соединения:
а — ниппель; б — заглушка
торцовое соединение (рис. 2), используемое при
испытании на герметичность холодильного
оборудования.
Как правило, штуцерами снабжают сосуды
и аппараты, а ниппель с надетой на него
накидной гайкой приваривают к присоединяемому
трубопроводу. На наружной поверхности
штуцера имеется резьба, торцовая поверхность
является уплотнительной. Присоединение
осуществляют наворачиванием накидной гайки на
резьбовую часть штуцера.
Однако при раздельном испытании сосуда
и трубопровода трудно непосредственно
присоединить вентиль (от источника давления или
вакуум-насоса), мановакуумметр и
предохранительный клапан к штуцеру сосуда или к
ниппелю трубопровода с надетой на него гайкой.
Также невозможно присоединить
мановакуумметр, предохранительный клапан или вентиль
к штуцеру, ввернутому в накидную гайку
с ниппелем трубопровода, без дополнительного
сварного переходника.
Все это усложняет конструкцию и снижает
удобство подключения вентиля, мановакуум-
метра и предохранительного клапана к сосудам
и трубопроводам при их испытании.-
Автором для повышения удобства
подключения этих приборов и вентилей создан типовой
набор различных приспособлений. Предложено
для непосредственного подсоединения
внутренние каналы штуцера и ниппеля выполнить
переменного сечения с резьбой,
соответствующей размерам резьбовой присоединительной
части подключаемых приборов. Это позволяет
отказаться от дополнительных переходных
элементов.
Предлагаемые ниппеля (рис. 3) и штуцера
(рис. 4) разработаны для стандартной
арматуры, измерительных приборов и
предохранительных клапанов, которые разбиты на три
группы в зависимости от формы
присоединительного штуцера (табл. 1).
Размеры ниппелей и штуцеров указаны в
табл. 2.
а 5
Рис. 2. Штуцернс-торцовое соединение:
а — I вариант; б — II вариант; в — присоединительное гнездо
в ниппеле или штуцере, для непосредственного присоединения
изделий III группы; / — ниппель для непосредственного
присоединения изделий I группы; 2 — гайка; 3 — штуцер для
присоединения изделий II труппы; 4 — ниппель для присоединения
Кзделий II группы; 5 — штуцер для присоединения изделий
I группы
45

Рис. 3. Ниппеля:
а — для изделий I группы; б — для изделий II группы; в —
для изделий III группы
На рис. 5 показано приспособление для
испытания на герметичность модернизированного
компрессора ФУ12, у которого вместо четырех
I
4
|__ -
•«
щ
Ш\
с '* , 1
г*—^—»¦
1С ^ »
г
•1 утттч
77///
/////
д>
г
V
/Г
>1
со
Т
\ б
1
•^
¦'
т
1
"у.
-
* -г-
h
«¦e =
—э4
p?§
f 1^77]
J
<п
^
( J
i
:
lii_
тСтТЬ
Tirl
Ь у у /^77-
т/W?
[/ f/ SSI :
L8 D|c L12 T
L=L8+Lf2
0
. L=ltz+?8 ^
/Я ?/г ^
*~ l ^
^//У
S2L
3p
^
Ш&ь
Ik II
ft^3
11 i ^^
IS 5W°
1 2
"F^f
<0
Co
Рис. 4. Штуцера:
a — штуцер-заглушка; б — штуцер для изделий I группы; в —
тоже, для изделийII группы; г— то же, для изделий III группы
Таблица 1
Группа
I
II
III
Изделие
Вентиль запорный угловой мембранный
цапковый для фреона на ру = 1,6 МПА
A6 кгс/см2) при температуре рабочей
среды до 120 °С
Dy 6 (входной штуцер)
Dy 10 (входной штуцер)
Манометры технические
Предохранительный клапан от
кислородного редуктора
Мановакуумметр [технический
Мановакуумметр
Вентиль стальной фреоновый
Dy 6
Dy 10
Dy 15
Клапан предохранительный пружинный
цапковый для аммиака, фреона на ру = 1,6 МПа
A,6 кгс/см2) при температуре рабочей
среды до 150 °С, Dy 15
Вентиль запорный проходной мембранный
цапковый для фреона на ру= 1,6 МПа
A6 кгс/см2) при температуре рабочей
среды 120 °С
Dy 6
Dy 10
Вентиль запорный угловой мембранный
цапковый для фреона на ру — 1,6 МПа
A6 кгс/см2) при температуре рабочей
среды до 120 °С
Dy 6 (выходной штуцер)
Dy 10 (выходной штуцер)
Тип, марка
15Б35бк1
МТ 60
—
ОБМВ 100
МТК ЮО
14с35бк
17с11нж
15Б34бк1
15Б35бк1
ГОСТ
12674—73
—
ТУ25—03—28—70
МРТУ 5.954—
11024—66
5761—65
12674—73
12674—73
Диаметр резьбы
присоединительного
штуцера
К труб. 1/4"
К труб. 3/8"
М12х1,5
М16Х1,5
М20Х1,5
1/2"
М22Х1,5
М27Х1,5
М36Х2
М36Х2
! М14Х1,5
1 М20х1,5
М14Х1,5
М20Х1.5
46

Таблица 2
Рисунок
1, а
1, б j
2, а
3, а
3, б
3, в
4, а
Размер
4,
dx
di
d3
d4
L
I
h
h
h
S
h i
D
db
d6
d7
d8
U
h
d9
^10
dxl
d\2
^13
h
h
Is
d-ы
^15
^16
d14
h
'io
*tf
^12
3
10
6,2
6
15,8
11
12
4
3
6
—
8
M18X1.5
i
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
"
—
—
—
~~"—
3
3
20
1 — 3
C,5-4)
12
6
6G)
17,8
12,5
16 B0)
4
3F)
10
6
10
8
M20xl,5
—
—
—
—
—
z
—
—
—
—
—
—
—
—
—
-
3
4
21
1—3
D-6)
13
6,1—8,1
7
18
12,5
20
4
6
10
6
10
8
1/2"
I
—
-—
—
—
—
Z.
—
—
—
—
—
—
—
—
—
""
3
4
20
Условный диаметр Dy,
4 — 6
14
6,1—9,2
10
19,8
14,9
20
4
3
13
10
12
8
M22X1,5
_
—
—
—
—
—
z
—
—
—
—
—
—
¦ —
—
—
"
3
3
20
10
19
12,4
14
24,8
19
20
4
3
13
10
17
9
M27Xl,5
11,2
К труб.
18
18
15
20
5,5
8,7
M12xl,5
18,8
13
3
8
12
8,4
M14Xl,5
19
15
13
3
3
! 22
MM
15
27
18,4
22
33
27,5 |
25 1
5
3 1
15
15
24
10
M36X2
14,7
1/4"
22
20
16
20
7
11,5
M16xl,5
26,9
19
6
18
23
12,5
25
20
15
5
4
29
20
30
25,4
25
36
30,5
26
5
3
15
16
27
12
M39X2
14,7
25
39
28,5
32
45
38,5 i
28
5
3
16
18
36
15
M48X2
14,7
К труб. 3/4
22
20
16
20
7
13,5
M20X1,5
28
20
6
18
23
12,5
22
20
16
20 ¦
15
21
M27Xl,5
32
23
6
20
25
12,5
M20xl,5
25
20
15
5
4
30
25
20
15
6
4
33
32
45
35,5
38
53
45,5
31
6
3
17
20
41
15
M56X2
14,7
-"
22
20
16
20
23
29,5
M36X2
41
30
7
27
32
12,15
1 25
20
15
6
4
35
Примечание. До Dy 10 детали, изображенные на рис. 3, представляют собой сварной элемент из ниппеля
(см. рис. 1, а) и верхней части детали, показанной на рис. 3.
вентилей устанавливают два *, а блоки
цилиндров (на рисунке не показаны), объединяют
коллекторами 3 и 12 с помощью фланцев 11
и 13.
* Чернявский Э. И. Совершенствование схем
включения компрессора ФУ 12 в системы автономных
крановых кондиционеров». Холодильная —техника,
1980, № 7.
Для испытания на герметичность компрессора,
снабженного двумя штуцерами 1 и 10,
применяют два ниппеля 4 и 8, один из которых
предназначен для присоединения запорного
углового вентиля 6, а другой — мановакуумметра 5.
Сначала на штуцера 1 я 10 компрессора ставят
прокладки, затем устанавливают ниппеля 4
я 8 с надетыми на них гайками 2 и 9 я ввернуты-
47

Рис. 5. Приспособление для испытаний на
герметичность модернизированного компрессора ФУ12:
/, 10 — штуцера; 2, 9 — гайки; 3 — всасывающий коллектор;
4 — ниппель для изделий II группы; 5 — мановакумметр; 6 —
угловой запорный вентиль 15Б35бк1; 7 — переходной штуцер;
8 — ниппель изделий для изделий I группы; //, 13 — фланцы;
12 — нагнетательный коллектор
ми вентилем 6 и манометром 5. Гайки 2 и 9
навинчивают на штуцера 1 и 10, уплотняя
соединение. К вентилю 6 присоединяют
трубопровод от источника давления, например
баллона с азотом, а по манометру 5 следят за
изменением давления в компрессоре.
УДК 621.56/.5Э: [66.074.7:62.6.02]
МАЛОГАБАРИТНАЯ БЕЗНАГРЕВНАЯ УСТАНОВКА
ДЛЯ ОСУШЕНИЯ ВОЗДУХА
Н. М. КЛЮКИН, канд. техн. наук Л. Ш. МАЛКИН
Ленинградский специализированный
комбинат холодильного оборудования
Основной недостаток имеющихся установок
адсорбционного осушения воздуха, широко
используемых при ремонте и изготовлении
фреоновых холодильных агрегатов, — необходимость
периодической тепловой регенерации
адсорбента. Чтобы обеспечить непрерывную обработку
потока воздуха, устанавливают 2—3 адсорбера,
в одном из которых осушается поток, а в других—
подготавливается сорбент к следующему циклу
(регенерация). По эксплуатационным
соображениям, а также в связи с необходимостью прогре-
Сосуд, снабженный двумя штуцерами,
испытывают аналогично, при этом в случае
необходимости на одном из штуцеров с помощью
ниппеля, такого же, как для манометра,
показанного на рис. 5, может быть установлен
предохранительный клапан.
Для испытания на плотность трубопровода
с приваренными ниппелями и надетыми на
них накидными гайками применяют два
штуцера, в один из которых предварительно
вворачивают манометр с прокладкой, а в другой
вентиль, например, угловой. Штуцеры
присоединяют к ниппелям трубопровода и, навинчивая
гайки, уплотняют соединение. К вентилю
присоединяют трубопровод от источника давления,
например баллона с азотом, и по манометру
следят за изменением давления в трубопроводе.
Если необходимо испытать сосуд с одним
штуцером и приваренным к сосуду
трубопроводом, то на штуцер сосуда устанавливают
ниппель с надетой на него гайкой и ввернутым
вентилем или манометром, а в накидную гайку
трубопровода вворачивают штуцер с
манометром или вентилем.
Предложенные штуцерно-торцовые соединения
позволяют повысить удобство подключения
вентиля, манометра или предохранительного клапана
к компрессорам, аппаратам, сосудам и
трубопроводам благодаря их непосредственному
соединению без дополнительных переходных элементов.
При этом повышается надежность соединений
и экономятся металл и трудовые затраты на
изготовление переходных элементов.
вать слой адсорбента при регенерации, рабочий
цикл адсорбера продолжается несколько часов.
Аппараты таких установок имеют большое
гидравлическое сопротивление, что приводит к
повышенному расходу электроэнергии и
ограничивает пропускную способность адсорбера.
Недостатки адсорбционных установок в
значительной степени устранены в осушительных
установках короткоцикловой безнагревной
адсорбции (КБА), разработанных Ленинградским
специализированным комбинатом холодильного
оборудования совместно с Московским химико-
технологическим институтом им. Д. И.
Менделеева и Ленинградским технологическим
институтом им. Ленсовета. Они компактны,
малогабаритны, экономически более эффективны и
особенно пригодны для использования в
передвижных установках осушения воздуха,
применяемых, например, для испытания на плотность
и прочность различных аппаратов и систем
холодильных установок.
48

Сжатый Залибка
боздух боды
На рисунке представлены схема и общий вид
установки КБА, расположенной на подвижной
платформе-тележке.
Установка состоит из узлов подготовки газа
и его осушения.
Узел подготовки предназначен для очистки
сжатого воздуха от масла и стабилизации
давления сжатого воздуха. Он состоит из
маслоотделителя // и ресивера 10.
Узел осушения включает адсорберы 5,7,
вентиль тонкой регулировки 5, индикатор влаги 9
типа.ИВ-7 (ТУ 28 РСФСР 01.15—020—79) или
кулонометрический измеритель влаги «Байкал-
1», четыре соленоидных вентиля /—4, два или
четыре обратных клапана 8.
Электрическая схема прибора обеспечивает
программно-автоматическое управление работой
установки с помощью реле времени, давления,
промежуточного и магнитного пускателя.
При работе установки осушаемый воздух под
давлением проходит через соответствующий
соленоидный вентиль в один из адсорберов,
заполненный сорбентом, при контакте с которым
осушается. С помощью вентиля тонкой
регулировки воздух разделяется на два потока. Один
направляется из установки во внешний
потребитель, а другой дросселируется до почти
атмосферного давления и через обратный клапан
поступает во второй адсорбер. Поскольку давление
паров воды в потоке воздуха ниже равновесной
'LI il' \
9 —
W-A
{
Г1
1
1
<Li
¦W
-t-
\
П1
ш а
^=^\
т f
' Шушенл
Ц ный
\6оздцх
ч
ь
ГЦ
I
ft
750
1
Установка осушки воздуха КБА:
а — общий вид; б — схема; / — 4 — соленоидные вентили; 5 —
вентиль тонкой регулировки; 6,7 — адсорбер; 8 — обратный
клапан; 9 — индикатор влаги типа ИВ-7; 10 — ресивер; // —
маслоотделитель
упругости пара над сорбентом, то в адсорбере
происходит его регенерация. Через определенный
промежуток времени изменяются направления
движения потоков воздуха и соответственно
назначения адсорберов.
Техническая характеристика
Производительность, м3/ч
Расход воздуха на регенерацию
Рабочее давление, МПа
Температура точки росы, °С
Количество адсорбента, кг
Ток
напряжение питания, В
частота, Гц
Мощность, кВт
Габаритные размеры, мм
Масса, кг
установки КБА
60—180
Рассчитывается в
зависимости от общей
производительности и
давлений в адсорберах
0,6—1,6
—50^ — 60
12
220
50
0,5
1050X750X1500
400
В качестве адсорбента использован силикагель
КСМ высшего сорта.
Для улучшения осушения воздуха
рекомендуется использовать в адсорберах смешанную
шихту — на входе в адсорбер ~70 % товарного
силикагеля КСМ и на выходе ~30 %. термооб-
работанного при температуре 500—550 °С
силикагеля кем.
Термическая обработка силикагеля изменяет
его поверхностные свойства (дегидроксилирова-
ние), что существенно уменьшает адсорбцию
водяного пара, линеаризует изотерму адсорбции
в области малых концентраций. Слой
термообработанного силикагеля,
расположенный в адсорбере за слоем товарного
силикагеля, принимающего на себя основное
количество влаги, находится в области малых
концентраций пара. Линейность изотермы обеспечивает
49

более эффективную регенерацию и уменьшает
предельную концентрацию паров воды на выходе
воздуха из слоя, достигаемую в процессе
осушения. Это, в свою очередь, позволяет существенно
снизить остаточное содержание водяного пара
в осушенном воздухе как при долговременной
непрерывной работе установки, так и при
периодической эксплуатации.
При разработке технической документации
установок КБА предусмотрена поставка по
требованию заказчика различных узлов в виде блоков
(например, блока осушения без
маслоотделителя, ресивера и т. д.).
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 798434 B1) 2725337/23-03 B2) 15.02.79 3 E1) F 25
В 9/00 E3) 621.574 G2) Д. Г. Гостев, В. Н. Кузнецов,
А. С. Никишин, В. Б. Полтараус, А. Д. Суслов, В. Н.
Чичков1G1) Московское ордена Ленина, ордена
Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного
Знамени высшее техническое училище им. Н. Э. Баумана
E4) ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержа-
щая цилиндр с вытеснителем, основной регенератор,
соединенный с холодильной полостью цилиндра,
теплообменник и клапан впуска и выпуска газа,
отличающаяся тем, что, с целью снижения уровня достигаемых
температур, газовая холодильная машина снабжена
соединенными последовательно дополнительным
регенератором, теплообменником нагрузки, объемом
постоянной величины и концевым теплообменником с
гидросопротивлением на входе, причем дополнительный
регенератор подключен к основному регенератору в
месте соединения последнего с холодной полостью
цилиндра, а концевой теплообменник на выходе
подключен непосредственно к холодной полости цилиндра.
(И) 802737 F1I543813 B1) 2687850/23-08 B2) 27.11.78
3 E1) F 25 В 5/00 E3) 621.56 G2) В. П. Латышев,
А. А.Аксенов, В. В. Будекова, В. П. Боцман, С. И.
Волошина, М. Н. Грицын, Т. М. Озерова, А. С. Тарасич,
Н. А. Цирульникова, И. А. Юшманов G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по авт. св.
№ 543813, отличающаяся тем, что, с целью
сокращения времени выхода установки на
низкотемпературный режим и расширения номенклатуры используемых
рабочих веществ, она дополнительно содержит
автономный замкнутый циркуляционный контур, в
который последовательно включены компрессор,
теплообменник, помещенный в генератор, двухпоточный
теплообменник, терморегулирующий вентиль, трехпоточ-
ный теплообменник и испаритель, причем
двухпоточный теплообменник контура включен в линию
крепкого раствора между двух- и трехпоточными
теплообменниками установки, а трехпоточный теплообменник
контура — в линию слабого раствора между
указанными теплообменниками и в линию связи конденсатора
и трехпоточного теплообменника установки.
Установка КБА может осушать сжатый
воздух, подаваемый от технологической линии или
от автономного источника. Она легко
размещается на транспортном устройстве и может
работать как в непрерывном, так и в периодическом
режиме без ухудшения, качества осушения.
Установки типа КБА выпускаются ЛСКХО
и применяются на специализированных
комбинатах треста «Росторгмонтаж» при ремонте
фреоновых холодильных машин и для их испытаний
на плотность и прочность. Они могут быть также
рекомендованы для питания сухим воздухом
систем пневматики и т. п.
A1) 798440 B1) 2738520/23-08 B2) 12.03.79 3 E1) F 25
В 43/00; F 25 В 1/00 E3) 621.574 G2) С. Р. Гопин,
В. А. Тихомиров, В. А. Рогова, И. X. Зеликовский,
М. П. Славуцкий, И. Н. Берегович, М. А. Шкоп,
Л. И. Лившиц
E4) ОТДЕЛИТЕЛЬ ЖИДКОСТИ преимущественно для
компрессионой установки, содержащий корпус с
входным и выходным патрубками и уравнительную трубку,
верхний конец которой размещен в выходном патрубке
над уровнем жидкости, а нижний погружен в жидкость,
отличающийся тем, что, с целью снижения
сопротивления и упрощения конструкции, выходной патрубок
на нижнем конце имеет конусообразный участок и вер х-
ний конец уравнительной трубки размещен в последнем.
(И) 798433 B1) 2747975/23-03 B2) 27.02.79 3 E1) F 25
В 1/08 E3) 621.574 G2) Ю. В. Захаров, А. А. Лехмус,
Н. И. Радченко G1) Николаевский ордена Трудового
Красного Знамени кораблестроительный институт им
адм. С. О. Макарова
E4) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА,
содержащая установленные в замкнутом контуре
компрессор, конденсатор, дроссель, испаритель с внутри-
трубным кипением хладагента и подключенный к
контуру нагнетатель для рециркуляции паров хладагента
через испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, нагнетатель выполнен в виде
эжектора, рабочее сопло которого подключено к линии
связи компрессора с конденсатором, приемная камера
подсоединена к паровому объему отделителя жидкости,
а диффузор — к входу в испаритель.
A1) 802743 B1) 2732576/23-08 B2) 01.03.79 3 E1) F 25
В 19/04 E3) 621.57 G2) Н. Я. Обухов, Д. А. Шаповалов
E4) СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ГЕРМЕТИЧНОГО
ОБЪЕКТА, содержащая компенсационную емкость,
насос^и теплообменник, соединенные в замкнутый
контур, к которому подключен дифференциальный
сигнализатор перепада давления с электроконтактами,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности путем устранения попадания
газообразных примесей в насос, система снабжена
эжектором с активным и пассивным соплами и двумя
электроклапанами, электрически связанными с
электроконтактами сигнализатора, и один из электроклапанов
установлен на входе в активное сопло эжектора,
пассивное сопло которого через второй электроклапан
дополнительно соединено с всасом насоса.
50

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 637.5.037@83.133)
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ИНСТРУКЦИИ
ПО ОХЛАЖДЕНИЮ, ЗАМОРАЖИВАНИЮ,
РАЗМОРАЖИВАНИЮ И ХРАНЕНИЮ МЯСА
И МЯСОПРОДУКТОВ НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
( МЯСНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ*
4.6. ИНСТРУКЦИЯ ПО ОХЛАЖДЕНИЮ,
ЗАМОРАЖИВАНИЮ И ХРАНЕНИЮдСУБПРОДУКТОВ
4.6.1. Общие требования
4.6.1.1. Субпродукты, направляемые на
холодильник, должны быть обработаны согласно
«Технологической инструкции по обработке субпродуктов на
предприятиях мясной промышленности», утвержденной Минмя-
сомолпромом СССР 20 февраля 1975 г., и
соответствовать ОСТ 49 54—73.
4.6.1.2. Качество направляемых на холодильник
субпродуктов удостоверяет ветеринарно-санитарныи
надзор.
4.6.1.3. Рассортированные по наименованиям и
видам скота, обработанные субпродукты направляют на
холодильник после промывания и стекания воды.
4.6.1.4**. При сдаче на холодильник субпродуктов
в ковшах и этажерках их взвешивают на монорельсовых
весах, как указано в п. 2.3, в тазиках-формах на
тележках — на напольных врезных весах грузоподъемностью
до 2000 кг с ценой деления не более 1,0 кг. -
4.6.1.5. Субпродукты, в зависимости от
дальнейшего использования, подвергают следующим видам
холодильной обработки:
охлаждению до 0—4 °С;
замораживанию до —8 °С после охлаждения;
замораживанию до —8 °С сразу же после
технологической обработки, промывания и стекания воды.
4.6.2. Охлаждение субпродуктов
4.6.2.1. После приемки холодильником
субпродукты размещают в камере охлаждения или охлаждаемом
туннеле.
4.6.2.2. Камеры охлаждения субпродуктов должны
быть оборудованы подвесными путями, этажерками,
вешалами и стеллажами, туннели — конвейерами и
стеллажами-тележками.
4.6.2.3. Субпродукты охлаждают при
принудительной циркуляции воздуха: в туннеле при
температуре — 1 °С, в камере — от 2 до —1 °С.
4.6.2.4. Мякотные и слизистые субпродукты,
поступившие в камеру охлаждения, раскладывают в
противни слоем высотой не более 10 см отдельно по
наименованиям и видам. Мозги и языки укладывают
в один ряд без соприкоснования друг с другом, рубцы
и книжки подвешивают на крючья вешал. Шерстные и
мясо-костные субпродукты допускается охлаждать без
противней в раскладку на стеллажах.
* Продолжение. Начало см. «Холодильная
техника», 1981, № 8.
** Наибольшая точность взвешивания
обеспечивается при массе одного отвеса не менее 2/3
грузоподъемности весов.
4.6.2.5. Продолжительность охлаждения всех
видов субпродуктов составляет: в камере — не более
24 ч, в туннеле — 4 ч.
4.6.2.6. Субпродукты считаются охлажденными,
когда температура в толще их достигнет 0—4 °С.
4.6.2.7. Охлажденные субпродукты взвешивают на
напольных врезных весах грузоподъемностью до
2000 кг с ценой деления не более 1,0 кг перед
направлением на реализацию, промышленную переработку
или замораживание.
4.6.2.8. Хранят охлажденные субпродукты в
камерах при относительной влажности воздуха не менее
80 % и температуре от 0 до —1 °С не более 2 сут, при
температуре от 0 до 4 °С — не более 1 сут.
4.6.3. Замораживание субпродуктов
4.6.3.1. Замораживанию подвергают следующие
субпродукты:
мякотные — языки, печень, почки, сердце, мясную
обрезь, легкие, мясо пищевода, селезенку, мозги,
калтыки всех видов скота, трахеи говяжьи и свиные,
говяжье вымя;
слизистые — рубцы, сычуги говяжьи и бараньи,
книжки говяжьи, желудки свиные;
шерстные — головы свиные и бараньи в шкуре,
губы говяжьи, ноги свиные, ноги и путовый состав
говяжьи, уши говяжьи и свиные, хвосты свиные;
мясо-костные —головы говяжьи, хвосты говяжьи и
бароньи.
4.6.3.2. Замораживают субпродукты в
морозильных камерах сразу же после технологической
обработки, промывания и стекания воды или после
охлаждения в раскладку слоем высотой не более 10 см на
противнях, установленных на этажерках и стеллажах,
или на стеллажах без противней, а также" в туннелях
и скороморозильных аппаратах.
4.6.3.3. Языки и мозги замораживают в блоках
или поштучно. При поштучном замораживании их
укладывают на противни в один ряд без
соприкосновения друг с другом.
4.6.3.4. Субпродукты в блоках замораживают в
соответствии с требованиями, изложенными в
«Инструкции по производству, замораживанию, хранению и
размораживанию блоков из мяса, субпродуктов и
шпика» (п. 4.7.2.).
4.6.3.5. Шерстные субпродукты замораживают в
морозильных камерах россыпью на стеллажах, а также
в туннелях.
4.6.3.6. Рубцы и книжки можно замораживать
также в виде рулонов, свернутых серозной оболочкой
наружу.
4.6.3.7. Замораживание считается законченным,
когда температура в центре слоя субпродуктов
достигнет — 8°С.
4.6.3.8. Продолжительность замораживания
указанных в п. 4.6.3.1. охлажденных субпродуктов и
субпродуктов сразу после технологической обработки,
промывания и стекания воды составляет в
морозильных камерах с паспортной температурой воздуха не
выше —18 °С — не более 24 ч, в скороморозильных
аппаратах и туннелях с температурой воздуха —30 °С
и интенсивным движением — 8 и 10 ч.
4.6..3.9. После замораживания субпродукты
взвешивают на напольных врезных весах
грузоподъемностью до 2000 кг с ценой деления не более 1,0 кг.
4.6.4. Упаковывание, маркирование и хранение
замороженных субпродуктов
4.6.4.1. Замороженные субпродукты по
наименованиям и видам скота упаковывают в мешки бумажные
непропитанные по ГОСТ 2226—75, мешки из
комбинированного материала по ТУ 49 460—78, мешки из
полимерных материалов по ТУ 49 142—79, ящики из
гофрированного картона по ГОСТ 13513—74,
выстланные влагонепроницаемым материалом, применение ко-
51

торого разрешено Министерством здравоохранения
СССР, изотермические контейнеры по ТУ 49 391—77.
4.6.4.2. При отгрузке замороженных субпродуктов
каждую единицу транспортной тары маркируют с
помощью штампа или клеем по ГОСТ 3056—74,
наклеивают этикетку с указанием предприятия-изготовителя,
его подчиненности и товарного знака (для
предприятий, имеющих его), вида и наименования субпродуктов,
нетто и брутто, даты замораживания, номера
упаковщика, обозначения стандарта.
При местной реализации вместо наклеивания
этикетки допускается вкладывание ее под прозрачную
упаковочную пленку с указанием тех же данных.
4.6.4.3. Хранят замороженные упакованные
субпродукты в камерах хранения субпродуктов при
температуре воздуха не выше —12 °С не более 6 мес. При
производственной необходимости в отдельных случаях
допускается хранение субпродуктов в камере
хранения замороженного мяса.
4.6.4.4. В зависимости от общего состояния
субпродуктов сроки их хранения могут быть изменены
ОПВК предприятия.
4.6.4.5. Субпродукты оттаявшие, вторично
замороженные, с измененным цветом поверхности, а также
имеющие порезы и разрывы упаковочного материала
реализации не подлежат, их направляют на
промышленную переработку.
4.6.4.6. Перед выпуском в реализацию каждую
партию субпродуктов осматривает ветеринарный врач,
который подтверждает качество и срок реализации
специальными штампами на накладных.
4.7. ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ,
ЗАМОРАЖИВАНИЮ, ХРАНЕНИЮ И
РАЗМОРАЖИВАНИЮ БЛОКОВ ИЗ МЯСА, СУБПРОДУКТОВ И
ШПИКА
4.7.1. Сырье
4.7.1.1. Для производства блоков используют
следующее сырье: мясо-говядину по ГОСТ 779—55 I
и II категорий в остывшем и охлажденном состоянии:
— говядину жилованную высшего, первого, второго
сортов и жирную;
мясо-баранину по ГОСТ 1935—55 I и II категорий
в остывшем и охлажденном состоянии
— баранину жилованную односортную;
мясо-свинину по ГОСТ 7724—77 II, III и IV
категорий в остывшем и охлажденном состоянии:
— свинину жилованную нежирную, полужирную
и жирную;
— свинину жилованную односортную со шкуркой,
полученную от свинины со снятым крупоном;
— баки свиные;
— шпик колбасный — хребтовый и боковой;
— мясо говяжьих голов жилованное;
субпродукты по ОСТ 49 54—73: языки, печень, почки,
мозги, сердце, вымя, говяжьи хвосты, мясную обрезь,
легкие, свиные желудки, мясо пищевода, губы
говяжьи, калтыки, сычуги, селезенку, трахеи, книжки —
непосредственно после технологической обработки,
промывания и стекания воды, а также в охлажденном
состоянии.
4.7.1.2. Перед изготовлением блоков сырье должно
быть проверено ОПВК предприятия.
4.7.1.3. Сырье, предназначенное для производства
блоков, также блоки после их замораживания
взвешивают на напольных врезных весах грузоподъемностью
до 2000 кг с ценой деления не более 1,0 кг.
4.7.1.4. Мясо жилованное и субпродукты с
признаками несвежести, а также размороженное мясо для
производства замороженных блоков не допускается.
4.7.2. Изготовление и замораживание блоков.
4.7.2.1. Изготовление блоков из мяса,
субпродуктов и шпика осуществляют в соответствии с ОСТ
49 66—74 и изменением № 3 к указанному ОСТу.
4.7.2.2. Замороженные блоки по форме, размерам
и температуре должны соответствовать следующим
требованиям.
Форма блоков: тип I — прямоугольная трапеция,
типы II и III — прямоугольный параллелепипед.
Укладка сырья в блоки плотная, за исключением
блоков, изготовленных из трахей, калтыков и говяжьих
хвостов.
Размеры блоков, мм: тип I — длина 370, ширина 370,
высота 150; тип II — длина 370, ширина 370, высота
95 G5); тип III — длина 370, ширина 180, высота 95.
Температура в толще блока не выше —8 °С.
Примечания. 1. Блоки могут иметь отклонения по
всем размерам ±10 мм.
2. Блоки из трахей, калтыков и говяжьих хвостов
замораживают только в тазиках-формах с размерами
370X370X150 мм в морозильных камерах
холодильников.
3. Допускается производить замораживание блоков
размерами 480X390X65 мм и 700X370X95 мм.
4.7.2.3. Блоки типа I замораживают в тазиках-
формах, размещенных в морозильных камерах, типов II
и III толщиной 95 мм — на линиях скороморозильных
мембранных аппаратов ФМБ, толщиной 75 мм — в
скороморозильных аппаратах АРСА и УРМА.
Для получения блоков толщиной 75 мм некоторые
субпродукты (сердце, вымя, рыбцы) предварительно
разрезают на 2—3 части.
4.7.2.4. В каждый тазик-форму или блокообразова-
тель укладывают жилованное мясо одного вида и сорта,
субпродукты одного вида и наименования.
4.7.2.5. Перед укладкой мяса и субпродуктов в
тазики-формы или блокообразователи
скороморозильных аппаратов внутреннюю поверхность их выстилают
пленкой полиэтиленовой по ГОСТ 10354—73, пленкой
«повиден» по ТУ 6—01 —1086—76 или другой пленкой,
применение которой разрешено Министерством
здравоохранения СССР, так, чтобы концы ее могли покрыть
верхнюю поверхность формуемого блока. Вместо
полимерных пленок допускается внутрь тазика-формы или
блокообразователя вкладывать мешки или пакеты из
полиэтиленовой пленки, пленки «повиден»,
комбинированного материала для упаковки молока и молочных
продуктов по ОСТ 49 112—76 и других
влагонепроницаемых материалов, допущенных к применению
Министерством здравоохранения СССР, а также из
бумаги мешочной по ГОСТ 2228—75 с последующей
пропиткой парафином марки П1 по ГОСТ 16960—71.
4.7.2.6. Края пакетов из полимерной пленки и
комбинированного материала соединяют
термосвариванием, из мешочной бумаги —¦ казеиновым клеем по
ГОСТ 17626—72.
4.7.2.7. На лицевой стороне упаковочного
материала каждого блока должна быть отпечатана
несмываемой краской или вложена под прозрачную
упаковочную пленку этикетка с обозначением вида мяса или
субпродуктов, сорта и категории мяса или
наименования субпродуктов, даты замораживания, номера
бригады жиловщиков, номера упаковщика.
4. 7. 2. 8. Изготовление и замораживание блоков в
тазиках-формах.
4.7.2.8.1. Мясо, субпродукты и шпик плотно
укладывают в тазики-формы, подпрессовывая их вручную;
неплотности и пустоты при укладке не допускаются.
4.7.2.8.2. В морозильных камерах блоки
замораживают при температуре воздуха не выше —23 °С в
тазиках-формах, размещенных на стеллажах и
передвигаемых по подвесным путям или по полу этажерках,
а также в штабелях с укладкой на поддоны или
напольные решетки в шахматном порядке с соблюдением
воздушных зазоров между формами.
4.7.2.8.3. В туннелях блоки замораживают при
температуре —30 °С и принудительной циркуляции
52

воздуха в тазиках-формах, размещенных на стеллажах-
тележках, передвигаемых по полу на колесиках с
помощью специальных конвейеров.
4.7.2.8.4. Продолжительность замораживания
блоков мясопродуктов в морозильных камерах составляет:
сразу после технологической обработки, промывания
и стекания воды — не более 36 ч, охлажденных — не
более 30 ч; в туннелях — соответственно не более 10
и 8 ч.
4.7.2.8.5. Выемку замороженных блоков
осуществляют вытряхиванием их из формы (без отепления форм
и продукта).
4.7.2.8.6. Тазики-формы для замораживания
блоков должны быть изготовлены из металла или
полимерных материалов, разрешенных Министерством
здравоохранения СССР, и иметь стандартные размеры.
Перед каждым заполнением их тщательно промывают.
) 4.7.2.9. Изготовление и замораживание блоков на
линиях скороморозильных мембранных аппаратов
марки ФМБ
4.7.2.9.1. Замораживают блоки в блокообразовате-
лях мембранных скороморозильных аппаратов путем
непрямого контакта с хладоносителем, температура
которого должна быть не выше —23 °С.
4.7.2.9.2. Продолжительность замораживания
блоков толщиной 95 мм из охлажденных субпродуктов
составляет: при температуре хладоносителя —23 °С —
не более 4 ч 15 мин, при —25 °С — не более 4 ч, при
—28 °С — не более 3 ч 30 мин, при —30 °С — не более
3 ч 15 мин. Продолжительность замораживания блоков
субпродуктов сразу после технологической обработки,
промывания и стекания воды, а также блоков парного
шпика увеличивается на 25%.
4.7.2.9.3. Блокообразователи мембранного аппарата
во время выгрузки блоков и загрузки сырья не должны
охлаждаться. Плоскости мембранных ячеек после
выгрузки блоков протирают сухой ветошью или тканью.
4.7.2.10. Изготовление и замораживание блоков
в роторных скороморозильных аппаратах АРСА и
УРМА
4.7.2.10.1. Замораживают блоки в блокообразова-
телях скороморозильных аппаратов путем непрямого
контакта с хладоносителем или хладагентом.
4.7.2.10.2. Температуру хладоносителя или
хладагента поддерживают на уровне от —30 °С до —35 °С.
4.7.2.10.3. Продолжительность замораживания
блоков толщиной 75 мм из охлажденного мяса,
субпродуктов и шпика составляет не более 3 ч, из мяса и
субпродуктов сразу после их технологической обработки,
промывания и стекания воды, а также из парного
шпика — не более 4 ч.
4.7.3. Упаковывание, маркирование и хранение
блоков.
4.7.3.1. Блоки, предназначенные для отгрузки и
реализации на предприятиях торговли и
общественного питания, упаковывают в ящики из
гофрированного картона по ГОСТ 13513—74, мешки бумажные
непропитанные по ГОСТ 2226—75, мешки из
комбинированного материала по ТУ 49 460—78, пакеты из
полимерных пленочных материалов по ТУ 49 142—79,
изотермические контейнеры по ТУ 49 391—77.
4.7.3.2. Блоки типов I и II укладывают в ящики
из гофрированного картона плашмя, типа III — на
ребро.
4.7.3.3. Каждую единицу транспортной тары
маркируют или клеем по ГОСТ 3056—74 наклеивают
этикетку с указанием наименования
предприятия-изготовителя, его подчиненности и товарного знака (для
предприятий, имеющих его), вида мяса (субпродуктов),
типа блоков, сорта и категории мяса (или
наименования субпродуктов), нетто, брутто, даты замораживания,
номера упаковщика, обозначения стандарта.
4.7.3.4. Для местной реализации допускается
упаковывание блоков в возвратную тару из полимерных
материалов, разрешенных Министерством
здравоохранения СССР к применению для упаковывания
пищевых продуктов.
Брутто одного тарного места должно быть не более
30 кг.
4.7.3.5. По согласованию с потребителем
допускается отгрузка блоков в упаковке, в которой
производили их замораживание, без дополнительной
транспортной тары.
4.7.3.6. Блоки из жилованного мяса направляют
только на промышленную переработку.
4.7.3.7. Упаковывание и накладывание в тару
блоков, отгружаемых в районы Крайнего Севера и
отдаленные районы, должны соответствовать требованиям
ГОСТ 15846—70.
4.7.3.8. Хранят упакованные блоки в штабелях
раздельно по видам и сортам. Блоки укладывают на
плоские деревянные поддоны, а также напольные
решетки плотными рядами с прокладкой через каждые
80—100 см высоты штабеля деревянных реек толщиной
50 мм.
4.7.3.9. Плотность укладки блоков должна
составлять:
для упакованных блоков (без тары), замороженных
в мембранных и роторных скороморозильных
аппаратах, —0,8 т/м3, замороженных в тазиках-формах,—
0,65 т/м3;
для блоков, упакованных и уложенных в ящики из
гофрированного картона, мешки бумажные
непропитанные, мешки из комбинированного материала, мешки
из полимерных материалов и изотермические
контейнеры, — 0,6 т/м3. При складировании блоков в штабеля
необходимо учитывать максимально допустимую
нагрузку на перекрытия многоэтажных холодильников-
4.7.3.10. Хранят замороженные мясные и
субпродуктовые блоки при температуре воздуха не
выше —12 °С в камерах, охлаждаемых батареями или
воздухоохладителями.
4.7.3.11. Сроки хранения замороженных, упаков
ванных мясных субпродуктовых блоков приведены
табл. 13.
Таблица 13
Вид мяса
Говядина
Баранина
Свинина
Паспортная
температура
воздуха, °С
—12
— 18
—20
-25
—12
— 18
—20
-25
—12
—18
—20
-25
Предельный срок
хранения, мес, не более
мяса
8
12
14
18
6
10
11
12
3
6
8
12
субпродуктов
4
6
7
10
4
6
7
8
4
5
5
6
4.7.3.12. В зависимости от качества замороженных
блоков и условий их хранения ОПВК предприятия
может изменить срок хранения.
4.7.3.13. Транспортировку блоков производят в
соответствии с правилами перевозок, действующими на
определенном виде транспорта при температурных
режимах, указанных ниже, в разделе 6 «Требования,
предъявляемые к холодильному транспорту при
перевозках мяса».
S3

4.7.4. Размораживание субпродуктовых блоков
4.7.4.1. Камеры размораживания субпродуктовых
блоков оборудуют системами для отепления,
увлажнения и циркуляции воздуха. Работу указанных систем
рекомендуется осуществлять в автоматическом режиме.
4.7.4.2. Стеллажи для размещения блоков в
камерах размораживания должны быть изготовлены из
материалов, разрешенных к применению
Министерством здравоохранения СССР.
4.7.4.3. Блоки, поступившие на размораживание,
предварительно должны быть осмотрены ветеринарным
врачом с целью определения их товарного вида и
дальнейшего использования.
4.7.4.4. Субпродуктовые блоки, направляемые на
размораживание, освобождают от упаковки,
взвешивают и размещают в один ряд на ярусных стеллажах
камер размораживания, оставляя между ними зазоры
в 10—20 мм.
4.7.4.5. Размораживание блоков осуществляют при
температуре воздуха 20±2 СС, относительной
влажности не менее 85 % и скорости движения воздуха в
грузовом объеме камеры не более 0,6 м/с.
4.7.4.6. Процесс размораживания считается
законченным, когда температура в толще блока (в центре)
достигнет 1 °С. Выгрузку размороженных блоков из
камеры размораживания производят немедленно по
окончании процесса.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 802741 B1) 2734962/23-06 B2) 07.03.79 3 E1) F 25
В 15/00; F 25 В 27/00 E3) 621.575 G2) А. Хандурдыев,
А. Какабаев, С. Дайханов G1) Туркменский
государственный университет им. А. М. Горького
E4) АБСОРБЦИОННАЯ ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая генератор типа «горячий
ящик» со сборником крепкого раствора, подключенным
к оросителю абсорбера, жидкостной объем которого
соединен через насос и теплообменник с линией слабого
раствора генератора, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности, она
дополнительно снабжена оросительной камерой с паровой и
жидкостной полостями, включенной в линию крепкого
раствора между сборником последнего с оросителем
абсорбера, а теплообменник выполнен в виде жидкост-
но-парового эжектора, сообщенного с линией слабого
раствора соответственно соплом и диффузором, а
приемная камера эжектора соединена дополнительным
трубопроводом с паровой полостью оросительной камеры.
A1) 802742 B1) 2741775/23-06 B2) 22.03.79 3 E1) F 25
В 15/06 E3) 621.575 G2) Г. В. Курилов, С. И. Пыжов,
А. Т. Балабанова G1) Донецкий филиал Всесоюзного
научно-исследовательского и проектного института по
очистке технологических газов, сточных вод и
использованию вторичных энергоресурсов предприятий черной
металлургии
E4) БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
подключенный к источнику острого пара генератор высокого
давления, снабженный конденсатопроводом и
соединенный линией выпаренного раствора с генератором
низкого давления, испаритель для производства холода с
паровым пространством, сообщенным с абсорбером,
подключенным к генератору низкого давления линией
крепкого раствора, а к генератору высокого давления —
линией слабого раствора, снабженный тремя последо-
4.7.4.7. Продолжительность размораживания
субпродуктовых блоков составляет не более 40 ч.
4.7.4.8. Размороженные субпродукты взвешивают
на напольных врезных весах грузоподъемностью не
более 2000 кг с ценой деления не более 1,0 кг.
4.7.4.9. Массу субпродуктов, продолжительность их
размораживания и температурно-влажностный режим
камер записывают в журналы (табл. 9, 10).
4.7.4.10. В камере размораживания после выгрузки
производят санитарную обработку в соответствии с
«Инструкцией по мойке и профилактической
дезинфекции на предприятиях мясной и
птицеперерабатывающей промышленности», утвержденной Минмясомол-
промом СССР 16 января 1976 г.
Примечание. Замороженные блоки жилованного
мяса отечественного производства, направляемые на
промышленную переработку, размораживанию не
подвергают. Их перерабатывают в соответствии с
«Временной технологической инструкцией по производству
вареных колбас из мороженых блоков без дефроста-
ции», утвержденной Минмясомолпромом СССР 1
февраля 1978 г.
Размораживанию и зачистке подвергают лишь
блоки, упаковка которых повреждена в процессе хранения
и транспортировки.
(Окончание следует)
вательно установленными рекуперативными
теплообменниками, причем греющая полость первого- по ходу
слабого раствора рекуперативного теплообменника
включена в линию крепкого раствора генератора
низкого давления, второго — в линию выпаренного
раствора генератора высокого давления, а третьего — в кон-
денсатопровод, отличающаяся тем, чть, с целью
повышения экономичности, она снабжена дополнительным
рекуперативным теплообменником, включенным в
линию слабого раствора между генератором высокого
давления и третьим теплообменником, а его греющая
полость включена в линию выпаренного раствора
между вторым теплообменником и тем же генератором.
A1) 807004 B1) 2734806/28-06 B2) 05.03.79 3 E1) F 25
D 3/10 E3) 621.565.3 G2) Ю. В. Шлепнев, В. В. Фомин,
Б. А. Лавров, Л. Ф. Сочилов, Ю. Д. Видинеев
E4) 1. ТЕРМОКАМЕРА, содержащая покрытый слоем
теплоизоляции корпус с размещенным в его верхней
части испарителем, заполненным жидким азотом или
воздухом и примыкающим теплопроводным днищем к(
расположенному в нижней части корпуса рабочему
объекту, в котором установлены электронагреватель
с вентилятором и подвижная вдоль поверхности днища
испарителя заслонка из теплоизоляционного
материала, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем снижения потерь холода, вдоль всех
стенок корпуса, кроме передней, в слое теплоизоляции
установлены дополнительные трубчатые экраны,
сообщающиеся на входе с полостью испарителя и на
выходе — с атмосферой, а испаритель снабжен на
боковых и верхней стенках полым кожухом, заполненным
вакуумно-порошковой изоляцией.
2. Термокамера по п. 1, отличающаяся тем, что днище
испарителя снабжено наружным оребрением.
3. Термокамера по п. 1, отличающаяся тем, что
электронагреватель выполнен из двух автономно
подключенных к сети обмоток.
54

В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК [061.231:6641.053
VIII ПЛЕНУМ ЦЕНТРАЛЬНОГО ПРАВЛЕНИЯ НТО
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
В апреле 1981 г. в Мурманске со- Исходя "из решений XXVI съ- тенсификации общественного про-
стоялся VIII Пленум Центрального езда КПСС, экономической стра- изводства и повышения его эф-
правления НТО пищевой промыш- тегии партии и главной задачи фективности.
ленности и семинар председателей, одиннадцатой пятилетки разраба- Центральное правление НТО
заместителей председателей, ученых тывается продольственная про- взяло шефство над научно-техни-
секретарей республиканских, кра- грамма, которая должна обеспе- ческой программой «Развитие
€вых и областных правлений НТО. чить четкое взаимодействие отра- производства биологически полно-
На Пленуме был заслушан док- слей, входящих в агропромышлен- ценных пищевых продуктов на ос-
лад заместителя председателя ЦП ный комплекс. На его развитие вы- нове комплексного использования
НТО тов. А. Ф. Савченко «Усиле- деляется около одной трети всех сырья и снижения его потерь» и
ние роли организаций НТО пище- капитальных вложений. проблемой «Создать и внедрить
вой промышленности в совершен- В пищевых отраслях промышлен- новые методы и технические сред-
ствовании производства в свете ности должен быть увеличен выпуск ства для освоения и комплексного
решений XXVI съезда КПСС». До- продукции на 23—26 %. Надлежит использования биологических ресур-
кладчик охарактеризовал успехи, высокими темпами развивать про- сов мирового океана и увеличения
достигнутые в промышленности за изводство изделий, готовых к производства товарной рыбы, бес-
годы десятой пятилетки, и роль в употреблению, полуфабрикатов, про- позвоночных и водорослей»,
них научно-технической общест- дуктов детского и диетического в ответ на решения XXVI съезда
венности, осветил задачи, свя- питания, продуктов, обогащенных КПСС организации, члены НТО
занные с выполнением решений белками и витаминами, и улучшать пищевых отраслей промышленности
XXVI съезда КПСС. их качество и ассортимент. Пред- и творческие объединения вклю-
За прошедшее пятилетие — го- стоит значительно повысить ком- чились в социалистическое со-
ворилось в докладе — укрепилась плексное использование сырья, ревнование на основе творческих
материально-техническая база всех применение непрерывных * схем и планов, направленных на успеш-
пищевых отраслей промышленно- интенсивных режимов его перера- ное выполнение поставленных перед
сти, возросли масштабы внедрения ботки, бестарных и контейнерных промышленностью задач,
новой техники и технологии в перевозок. Производительность тру- п ла<л_л гттто« , о \ ^ « о^о
производство. Организации НТО, да предусмотрено повысить на 21- "твотмТ свыше 160 человек
ВяГГпЯт^ПРТаапЧпаРвТлаяНлИ„Я XXTVBoC0\ee" 23'% .» МЩеВ0Й И-На 27~29% В Ст^лГв^ссе'^бсуТдГи"
™? инициативу членов общества МЯСН°оИ иймо?очнои промышленно- доклада 11 человек, в их числе за-
скую инициативу членов оощества сти_ g рыбной промышленности на- меСтитель министоа пишевой поо-
™Г« ГДпп™,™и?УДТкМ мечено увеличить объем товарной мышленности БССР Н. ДМизякин,
коллективам В ПОВЫШеНИИ Эффек- пиптрппй пьтбнпй rmnTTVK-ттии ня 10 „ «
тивности и качества труда, совер- ™ % причем поиоос^т ппо^водства заместитель министра пищевой про-
.„л^л.плпо,,,,,, ,ггт^атЛ™;го о™ z /0' пРичем прирост производства мышленности Татарской АССР
Г™ InJJK Д0ЛЖ6Н бЫТЬ П0ЛуЧ6Н В основномза К. Г. Антонова, заместитель дирек-
топл^^^^^^ Га"""" пРоизводительности тРу" тора Алтайского филиала ВНИИМСа
охране окружающей среды. УРЭко- «основные напоавления эко- п °СТР°УМ°В * ДР*
номический эффект, полученный «исновные направления эко Пленум от имени научно-тех-
в результате осуществления на- "™ирческо™ * дальнего развития нической общественности пищевой
учно-технических мероприятий, ^^ ^юоп Г0ДЫ И Ш П6" промышленности принял к руко-
разработанных в процессе социали- Риод до 1ууи года>> ориентируют на В0Дству и исполнению решения
стического соревнования по твор- Усиление роли научно-техниче- XXVI съезда КПСС, положения и
ческим планам, превысил 813 млн. скои общественности в совершен- выводы, содержащиеся в докладе
руб. ствовании производства. Генерального секретаря ЦК КПСС
Развитие договоров о творче- XII Пленум ВЦСПС и VII Пле- товарища Л. И. Брежнева на съезде,
ском содружестве науки и произ- нум ВС НТО, обсудившие итоги В постановлении, принятом уча-
водства способствовало выполне- XXVI съезда КПСС и задачи про- стниками VIII Пленума ЦП НТО
нию ряда заданий программ по важ- фессиональных союзов и научно- пищевой промышленности, сфор-
нейшим научно-техническим про- технических обществ, вытекающих мулированы основные задачи на-
блемам. Многие организации НТО из решений съезда и доклада Гене- учно-технической общественности,
активно участвовали в проведении рального секретаря ЦК КПСС то- которые должны способствовать
паспортизации ручных работ, в ме- варища Л. И. Брежнева, реко- успешному выполнению планов один-
ханизации и автоматизации трудо- мендовали комитетам и советам надцатей пятилетки,
емких процессов, сокращении руч- профсоюзов, правлениям и советам Участники Пленума ознакоми-
ного труда. НТО направлять деятельность об- лись с информацией о работе пре-
О повышении уровня организа- щественности на дальнейшее уско- зидиума ЦП НТО за период между
торской работы свидетельствуют рение научно-технического про- VII и VIII Пленумами, посетили
450 вновь созданных первичных гресса, механизацию и автоматиза- предприятия рыбной промышлен-
организаций и увеличение числен- цию производственных процессов, ности.
ности действительных членов НТО сокращение тяжелых и трудоемких
за пятилетие на 84 тыс. человек, работ — решающих условий ин- А. Г. МАРКОВ
55

ИЗ ПОСТАНОВЛЕНИЯ ПРЕЗИДИУМА ЦК ПРОФСОЮЗА РАБОЧИХ ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
И ПРЕЗИДИУМА ЦЕНТРАЛЬНОГО ПРАВЛЕНИЯ НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
«ОБ ИТОГАХ КОНКУРСА НА ЛУЧШИЕ ПУБЛИКАЦИИ В ОТРАСЛЕВЫХ ЖУРНАЛАХ СТАТЕЙ, КОРРЕСПОНДЕНЦИИ,
ОЧЕРКОВ И РЕПОРТАЖЕЙ О ХОДЕ СОЦИАЛИСТИЧЕСКОГО СОРЕВНОВАНИЯ ПО ДОСТОЙНОЙ ВСТРЕЧЕ
XXVI СЪЕЗДА КПСС И ПО ПРОПАГАНДЕ ОПЫТА РАБОТЫ ТРУДОВЫХ КОЛЛЕКТИВОВ, ПЕРЕДОВИКОВ
ПРОИЗВОДСТВА, ОРГАНИЗАЦИЙ, И ЧЛЕНОВ НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ПО РЕШЕНИЮ ПРОБЛЕМ
УСКОРЕНИЯ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ПРОГРЕССА, ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА И КАЧЕСТВА
РАБОТЫ».
Президиум ЦК профсоюза и
президиум ЦП НТО пищевой
промышленности отмечает, что ход
социалистического соревнования по
достойной встрече XXVI съезда КПСС,
опыт трудовых коллективов,
передовиков производства и членов
НТО, добившихся наилучших
результатов в решении проблем
ускорения научно-технического
прогресса, повышения эффективности
производства и качества работы,
нашли отражение на страницах
отраслевых журналов системы
пищевой, мясной и молочной
промышленности и рыбного хозяйства.
Организация конкурса
способствовала активизации работы в этом
направлении многих редакционных
коллегий журналов,
расширению круга их корреспондентов и
улучшению качества публикаций.
Рассмотрев итоги конкурса,
президиум ЦК профсоюза и
президиум ЦП НТО постановили
признать победителями конкурса,
наградить Почетными грамотами ЦК
профсоюза рабочих пищевой
промышленности и денежными
премиями авторов 30 лучших статей в
отраслевых журналах:
«Хлебопекарная и кондитерская
промышленность», «Консервная и овощесушиль-
ная промышленность», «Масло-
жировая промышленность»,
«Сахарная промышленность», «Табак»,
«Ферментная и спиртовая
промышленность»,«Мясная индустрия СССР»,
«Молочная промышленность»,
«Рыбное хозяйство», «Холодильная
техника».
Всего присуждено 9 первых (по
70 руб.), 11 вторых (по 50 руб.)
и 10 третьих премий (по 30 руб.).
По журналу «Холодильная
техника» награждены следующие
авторы: Васюрин Е. М. за статью
«Пятилетке — ударный финиш»
(№ 11, 1980 г.) — вторая премия;.
Абрамян Ю. Г., Шнайдерман И. Г.
за статью «Пятилетка успешно
завершена» (№ 2, 1981 г.) — вторая
премия; Митин В. В., Аверин Г. Д.,
Малова Н. Д. за статью
«Подготовка инженерных кадров
холодильщиков» (№ 3, 1981 г.) — третья
премия.
Редакция журнала
«Холодильная техника» поздравляет всех
награжденных товарищей и желает
им дальнейших творческих успехов
в работе.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Всесоюзное совещание по использованию
вторичных энергетических ресурсов
Центральное и Ленинградское областное правления
научно-технического общества строительной индустрии
совместно с Госстроем СССР и рядом министерств и
ведомств планируют провести в г. Ленинграде в июне
1982 г. Всесоюзное совещание по использованию
вторичных энергоресурсов (ВЭР) для отопления,
вентиляции, кондиционирования воздуха и горячего
водоснабжения.
На совещании будут рассмотрены следующие
вопросы:
1. Использование ВЭР для отопления, вентиляции,
кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения
в строящихся и реконструируемых зданиях. Методы
выявления количеств, параметров и режимов
выделения ВЭР, комплексные системы утилизации.
2. Энергетическая эффективность систем в
производственных, сельскохозяйственных, жилых и
общественных зданиях. Здания с уменьшенным
потреблением энергии. Новые виды систем, результаты научно-
иследовательских и опытно-конструкторских работ,
данные эксплуатации новых систем с использованием
ВЭР.
3. Теплоутилизационное оборудование
(теплообменники, абсорбционные и компрессионные тепловые
насосы, теплоаккумуляторы) и опыт его
конструирования, исследования и эксплуатации. Состояние и
перспективы развития серийного производства
оборудования. Снижение металло- и материалоемкости
оборудования и систем. Способы и средства автоматического
регулирования систем и теплоутилизационного
оборудования.
4. Использование нетрадиционных и природных
энергетических ресурсов (солнца, ветра,
геотермальной воды, испарительного охлаждения). Данные проект-
но-конструкторских разработок, экспериментального
строительства лабораторных и натурных исследований.
5. Экономика использования ВЭР и природных
ресурсов и их комбинированного применения.
Оргкомитет предполагает издать тезисы докладов
и сообщений. При подготовке тезисов надо
руководствоваться следующими требованиями:
— авторам, занимающимся близкими по тематике
вопросами, рекомендуется направлять совместные
доклады. Один автор (самостоятельно или в соавторстве)
может представить не более одного доклада.
Объем тезисов должен быть не более трех
страниц машинописного текста, напечатанного на
стандартных листах бумаги через два интервала. Тезисы могут
включать формулы и 1—2 рисунка.
Формулы должны быть тщательно вписаны и
размечены, рисунки — начерчены тушью на плотной бумаге
, или кальке (размер каждого не должен превышать
90X120 мм). Рисунки необходимо представлять в трех
экземплярах, тезисы — в двух экземплярах.
Срок представления тезисов до 1 октября 1981 г.
Тезисы следует направлять по адресу: 105203,
Москва, Е-203, Нижняя Первомайская ул., 46. ГПИ Сантех-
проект, Оргкомитет Всесоюзного совещания по
использованию вторичных энергоресурсов.
96

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
ОФИЦИАЛЬНОЕ ЗАЯВЛЕНИЕ МИХ
Г. ЛОРЕНТЦЕН,
Президент Генеральной
Конференции МИХ
По имеющейся в МИХ
информации, правительства некоторых стран
рассматривают вопрос о введении
законодательства, запрещающего
применение фреонов в качестве
хладагентов для холодильных
установок.
Основанием для этого является
утверждение, что разложение
фреонов в стратосфере может привести
к снижению концентрации
находящегося в ней озона, в результате
чего может увеличиться
интенсивность ультра-фиолетового
излучения на поверхность Земли и
соответствующее повышение частоты
заболевания людей раком кожи.
Теория этих процессов была
впервые предложена Роулэндом и Мо-
линой около 6 лет назад и позднее
была подкреплена моделированием
на компьюторе.
В расчетах авторов имеются,
однако, значительные
неопределенности и пока не представляется
возможным подтвердить с помощью
измерений полученные ими
результаты.
Между тем, естественные
колебания концентрации озона
гораздо более велики, чем ожидаемые
от воздействия фреонов, и
потребуются многие годы пока
концентрация достигнет такого уровня,
который, вероятно, можно будет
экспериментально определить.
Фреоновые хладагенты широко
используются в мировой
холодильной технике, а в домашних
холодильниках, торговых и транспортных
установках они нашли
исключительное применение. •
В настоящее время нет таких
хладагентов, которые могли бы
стать удовлетворительной
заменой фреонов. Все известные
хладагенты либо токсичны, либо
горючи, либо обладают другими
нежелательными свойствами.
Поэтому запрещение фреонов
может привести к гораздо
большему риску, чем снижение
концентрации озона.
Замена фреоновых установок,
кроме того, потребует
многомиллиардных затрат.
Следует также иметь в виду, что
холодильная техника играет
большую роль в решении наиболее
важной мировой проблемы —
обеспечение растущего населения
продуктами питания. Благодаря
применению тепловых насосов,
работающих на фреонах, имеется
возможность значительной экономии
электроэнергии.
Поэтому замена фреонов в
холодильной промышленности может
иметь самые серьезные последствия.
Учитывая изложенное, МИХ
настоятельно рекомендует
правительствам не вводить каких-
либо радикальных ограничений по
применению фреонов до тех пор,
пока необходимость в этом не будет
окончательно установлена.
Если все же она будет
подтверждена, следует тщательно выявить
возможность контроля в целях
максимального снижения вредного
воздействия фреонов на человечество.
А пока могут быть приняты меры
для предпочтительного
использования потенциально менее вредных
фреонов, например фреона-22,
и уменьшить утечки их в
атмосферу-
Любая холодильная машина
в принципе является герметичной
системой и возможно коренным
образом снизить потери газа
посредством надлежащего конструирова-
вания и обслуживания.
Январь 1981 г.
*G. Lorentzen. Scandinavian
Refrigeration, 1981, № 2.
Материал подготовил
И. М. ГИНДЛИН
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.58/.59.002.2.004E20)
ПРОИЗВОДСТВО И ПРИМЕНЕНИЕ ТВЕРДОГО
И ЖИДКОГО ДИОКСИДА УГЛЕРОДА В ЯПОНИИ
Канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА
ВНИКТИхолодпром
За 10 лет (с 1967 по 1977 гг.) производство твердого и
жидкого диоксида углерода (С02) в Японии
увеличилось почти в полтора раза. Рост производства твердого
(сухой лед) и жидкого С02 с 1975 по 1977 гг. показан
в табл. 1 [11].
Заводы-изготовители выпускают сухой лед в виде
спрессованных крупных блоков. Кроме того, на
месте потребления производят мелкофасованный сухой
лед в виде таблеток или палочек, используя для этого
жидкий низкотемпературный С02, поставляемый в
цистернах. Таким же способом вырабатывают
снегообразный С02, который применяют для контактного
«охлаждения.
Для производства мелкофасованного сухого льда
используют таблетеры, разработанные японскими
фирмами [1],а также таблетеры, созданые в США [2, 10].
\т Японские специалисты много внимания уделяют
разработке способов и устройств для получения
снегообразного С02, максимально отделенного от газовой
фазы, например, при воздействии центробежных сил
[3—5], способов и устройств для бесперебойной подачи
снегообразного С02 на охлаждаемый объект,
например, путем предотвращения скопления зарядов
статического электричества на снежинках С02 [6] и др.
В качестве исходного сырья для получения С02
Год
1975
1976
1977
Таблица 1
Объем производства, тыс. т в год
Сухой лед
77,167
82,443
85,141
Жидкий СО 2
230,374
255,288
281,045
Всего
307,541
337,730
366,186
57

используют бросовые газы спиртового брожения и
других производств, дымовые газы.
Для дезодорации С02, получающегося при
спиртовом брожении, предложен способ его окисления с
помощью катализатора из платины и палладия [7],
подбираются новые адсорбенты и совершенствуется ад-
сорбционно-десорбционный способ получения С02 из
дымовых газов. Например, раствор адсорбента после
десорбера подвергается продувке инертным газом в
целях дополнительного выделения С02 из раствора и
увеличения его абсорбционной емкости [8].
В 1977 г. предложен способ [9] получения твердого
С02 вымораживанием из чистого газообразного С02
(см. рисунок).
Диоксид углерода сжимают в компрессоре / до
давления выше тройной точки, охлаждают в
теплообменнике 2 до температуры —50 °С и направляют в
межтрубное пространство вымораживателя 4> в трубы
которого подается насосом 5 из бака 6 жидкий хладоноси-
тель с температурой —70 °С. Диоксид углерода
вымораживается на трубах и заполняет вымораживатель,
в который после этого прекращают подачу хладоноси-
теля. Твердый С02, вследствие теплопритоков и
повышения давления в вымораживателе, превращается в
жидкость, которую направляют в сосуд 7 для
хранения или с помощью насоса 8 в транспортные емкости 9.
Сухой лед получают из жидкого С02 в льдогенераторе 3,
охлаждаемом тем же хладоносителем.
Области применения С02 показаны в табл. 2.
Как видно из табл. 2, около 40 % общего
количества выпускаемого жидкого С02 и сухого льда
используется в пищевой промышленности. При этом
четвертая часть общего объема вырабатываемого С02
расходуется для контактного охлаждения,
замораживания и хранения пищевых продуктов. Для
охлаждения, замораживания и хранения пищевых продуктов в
1977 г. было использовано около 30 тыс. т
сжиженного С02 (на 35 % больше по сравнению с 1976 г.) и
около 66,9 тыс. т сухого льда (на 12,5 % больше по
сравнению с 1976 г.).
Применение С02 для охлаждения и замораживания
пищевых продуктов началось в Японии с 1967 г.
Исследования по применению жидкого С02 для этих
целей были начаты одновременно с исследованиями по
применению жидкого азота. Позднее решались
технические проблемы, связанные с созданием оборудования
для получения и распределения снегообразного С02,
а также изучалось его влияние на качество продуктов.
При этом было широко использовано оборудование
ш1*МШ-
J 2
Схема установки для получения твердого С02 из
чистого газообразного диоксида углерода:
1 — компрессор; 2 — теплообменник; 3 — льдогенератор; 4 —
вымораживатель; 5, 8 — насос; 6 — бак для хладоносителя;
7 — сосуд для жидкого С02; 9 — транспортные емкости
для охлаждения и замораживания пищевых продуктов,
выпускаемое американскими фирмами: морозильные
аппараты, работающие на С02, автоматы и полуавтоматы
типа CSH для подмораживания и замораживания
пищевых продуктов, встраиваемые непосредственно в
технологическую линию производства готовых
пищевых продуктов, снегогенераторы и т. д. [10].
В 1977 г. в Японии объем производства
замороженных пищевых продуктов составлял 450 тыс. т.
Охлаждение с помощью С02 широко применяется в Японии,
главным образом, для бройлеров, колбас и мясных
полуфабрикатов. Для этих целей используют автоматы
CSH-5-1C [10]. Количество снегообразного С02,
подаваемого на продукт, регулируется с помощью реле
времени.
Диоксид углерода применяют также для
охлаждения пищевых продуктов в процессе их обработки —
креветок после варки на пару, вареного риса с рыбой
и овощами и других пищевых продуктов. При
использовании С02 продолжительность замораживания
пищевых продуктов до температуры —30 °С сокращается с
4 ч до 10—15 мин по сравнению с замораживанием
традиционным воздушным методом.
Снегообразный С02 добавляют также к
перемешиваемым пищевым продуктам (например, к фаршу)
во время их измельчения. Для этой цели используют
генератор снега С02.
Предполагается, что в будущем С02 для охлаждения
и замораживания пищевых продуктов будет
использоваться более рентабельно.
Таблица 2
Область применения
Потребление С02, тыс. т/год (%)
1975 г.
1976 г.
1977 г.
Литье
Сварка
Прохладительные
напитки
Тушение пожаров
Охлаждение,
замораживание пищевых
продуктов
Прочие цели
Итого
Жидкий С02
72,231
C1,3)
73,831
C2,0)
47,074
A7,8)
3,119
A,4)
16,072
G,0)
23,997
A0,4)
230,374
A00)
77,762
C0,5)
84,805
C3,2)
42,406
A6,6)
3,895
A,5)
22,298
(8,7)
24,062
(9,4)
255,288
A00)
73,382
B6,1)
99,18
C5,2)
47,476
A6,9)
4,704
A,67)
30,143
(Ю,7)
26,163
(9,3)
281,045.
A00)
Хранение и
транспортировка мороженого
Хранение и
транспортировка пищевых
продуктов
Хранение прочих
продуктов
Для технических
целей в промышленности
Прочие цели
Итого
Сухой лед
27,164
C5,0)
33,396
D3,0)
4,112
E,0)
10,646
A4,0)
1,849
C,0)
77,167
A00)
27,837
C4,0)
31,699
C8,0)
4,480
E,0)
10,374
A3,0)
8,053
A0,0)
82,443
A00)
33,122
C9,0)
33,738
D0,0)
4,713
E,0)
10,783
A3,0)
2,785
C,0)
85,141
A00)
58

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Заявка № 54-12117 (Япония).
2. Заявка № 52-28751 (Япония).
3. Заявка № 52-29277 (Япония).
4. Заявка № 53-18478 (Япония).
5. Заявка № 53-18479 (Япония).
6. Заявка № 52-24517 (Япония).
7. Заявка № 52-30279 (Япония).
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 802746 B1) 2744427/23-06 B2) 22.03.79 3 E1) F 25
D 21/06; F 26 В 39/02 E3) 621.565.945 G2) А. Я.
Леонов, И. Г. Неборак, В. Д. Данзанов G1)
Восточно-Сибирский технологический институт
E4) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ, содержащий теплооб-
менный аппарат со змеевиковыми трубами,
соединенными с источником хладагента, вентилятор и
устройство для предотвращения образования снеговой шубы,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения
энергозатрат, устройство для предотвращения образования
снеговой шубы выполнено в виде дополнительно
установленных жалюзийного воздухозаборника,
подключенного к морозильной камере, и инерционного
циклона, сообщенного посредством колена с входом теплооб-
менного аппарата.
A1)808812B1J737978/29-33 B2) 20.03.79 3E1) Е 02
D 3/12E3) 624.138.35 G2) Л. И. Зауралов, В. С. Климкин,
В. П. Жаворонко G1) Дальневосточный филиал
Государственного проектно-изыскательского и научно-
исследовательского института гражданской авиации
«Аэропроект»
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ АККУМУЛЯЦИИ ХОЛОДА
В1ГРУНТЕ, включающее подземный испаритель и
надземный конденсатор, соединяющие испаритель и
конденсатор, частично размещенные в грунте трубы с
восходящими и нисходящим потоками хладагента и
теплоизоляцию, размещенную в надземной части трубы с
восходящим потоком хладагента, отличающееся тем,
что, с целью повышения эффективности работы
устройства, испаритель выполнен в виде системы
расположенных ярусами концентрических кольцевых труб, а
равноудаленные от оси системы кольцевые трубы разных
ярусов объединены между собой посредством
дополнительных вертикальных труб, причем труба с нисходя-
1 щим потоком хладагента примыкает к кольцевым
трубам верхнего яруса, труба с восходящим потоком
хладагента примыкает к кольцевым трубам нижнего яруса
и снабжена на другом конце емкостью и всасывающей
«форсункой, размещенными в конденсаторе.
(И) 806984 B1) 2126201/23-26 B2) 21.04.75 3 E1) F 17
С 5/02 E3) 66.061 G2) В.Е. Кондратьев, Ю. М. Щербина,
А. С. Шустов, В. Г. Прохоренко
E4) СПОСОБ ЗАПОЛНЕНИЯ БАЛЛОНОВ
СЖИЖЕННОЙ УГЛЕКИСЛОТОЙ, включающий заполнение
мерной емкости и последующий ее перепуск через зазор
между пробкой и стенками наливного отверстия
баллонов, отличающийся тем, что, с целью ускорения
процесса заполнения, первую порцию поступающей в
мерную емкость углекислоты переводят из жидкой фазы в
газообразную и газовую фазу пропускают в баллон
через зазор между пробкой и стенками наливного
отверстия баллона.
8. Заявка № 55-22418 (Япония).
9. Заявка № 52-30478 (Япония).
10. П и м е н о в а Т. Ф. Оборудование для
производства, транспортировки, хранения и применения
жидкой двуокиси углерода. — Холодильная
техника, 1978, № 1.
11. Судзуки Таттобу. Замораживание в
жидком углекислом газе. — Сёкухин кикай соти,
1978, № 6 A67).
A1) 808979 B1) 2729337/29-08 B2) 26.02.79 3 E1) F 16
L 55/04; F 17 D 1/10 E3) 621.646 G2) И. И. Дулевичюс,
А.-Р. А. Ян кун ас, К. Ю. Эндэка G1) Каунасский
политехнический институт им. Антанаса Снечкуса
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ ВИБРАЦИЙ
ТРУБОПРОВОДОВ, в корпусе которого установлен
вязкоупругий демпфирующий элемент,
взаимодействующий с наружной поверхностью трубопровода,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности функционирования, в демпфирующем элементе
выполнена замкнутая кольцевая полость, частично
заполненная электролитом, в которой установлены
электроды, причем в демпфирующем элементе выполнен
сквозной канал с установленным в нем вентилем.
(И) 808997 B1) 2762590/23-06 B2) 03.05.79 3 E1) F 25
В 1/06 E3) 621.576 G2) В. С. Евсеев, М. М. Гришутин
E4) ЭНЕРГОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый контур прямого цикла с
последовательно установленными в нем паровым котлом, паровой
турбиной, теплообменником-регенератором,
конденсатором и конденсаторным насосом, а также контур
обратного цикла с последовательно соединенными
дроссельным вентилем, испарителем и компрессором,
причем вход дроссельного вентиля подключен к
жидкостной полости конденсатора, а к паровой полости
последнего подсоединен выход компрессора, отличающаяся
тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности и возможности дополнительного производства
электроэнергии, она снабжена установленным на валу
турбины электрогенератором, компрессор выполнен
эжекторного типа, и его рабочее сопло, приемная
камера и диффузор подключены к паровому котлу,
испарителю и конденсатору соответственно.
A1) 808996 B1) 2730027/23-06 B2) 26.02.79 3 E1) F 25
В 1/00 E3) 621.574 G2) А. А.Несвицкий, А. П.
Мельников, В. В. Строев G1) Омский завод синтетического
каучука
E4) СПОСОБ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ РАБОТЫ
КОМПРЕССИОННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН с
охлаждающими средами, имеющими различную температуру
путем осуществления в каждой машине процессов сжатия
паров хладагента, их конденсации, дросселирования
полученной жидкости и ее последующего испарения при
пониженном давлении в своем испарителе,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности при
различных давлениях конденсации, например большем в
конденсаторе, охлаждаемом средой с более высокой
температурой, часть паров из последнего перепускают
в конденсатор, охлаждаемый средой с более низкой
температурой, а соответствующее количество жидкого
хладагента из него направляют после дросселирования
в испаритель машины, в которой конденсатор
охлаждается с более высокой температурой.
59

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.317.7:536.53
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ РЕГУЛЯТОРЫ
ТЕМПЕРАТУРЫ ТЭ
В. Ф. ЮДИНА
Орловское ПО «Промприбор»
Регуляторы температуры ТЭ с искробезопасным входом
и
цепи датчика «Вход ^Г» предназначены для
управления температурным режимом в системах
кондиционирования воздуха и для схем автоматического
управления технологическими процессами во взрывоопасных
помещениях классов В-1, В-1а, В-16 и наружных
установках класса В-1 г (согласно классификации
«Правил устройства электроустановок»), в которых может
образоваться взрывоопасная смесь категории 4 группы Т5
(см. Правила изготовления взрывозащищенного и
рудничного электрооборудования) или 11 с-Тб по ГОСТ
12.1.011—78. Их можно применять и в обычных
помещениях.
Регуляторы рассчитаны на работу с первичным
термопреобразователем градуировки 23 по ГОСТ 6651—78.
Разработаны регуляторы двухпозиционные ТЭ1ПЗ
и трехпозиционные ТЭ2ПЗ со встроенным импульсным
прерывателем (см. рисунок).
Регулятор ТЭ1ПЗ осуществляет два варианта А и Б
двухпозиционного регулирования (А —• с подачей
команды при повышении регулируемой температуры
относительно установленного по шкале значения^ Б —
с подачей команды при понижении регулируемой
температуры относительно установленного по шкале
значения).
Регулятор ТЭ2ПЗ применяют при трехпозиционном
прерывистом регулировании в соответствии с
задаваемыми значениями длительности импульса, в течение
которого на выходе подаются команды Выше» ^или
«Ниже», и длительности паузы, в* течение которой на
выходе фиксируется состояние «Норма». Регулятор
можно устанавливать в трехпозиционный режим без
прерывистой подачи команд.
Регуляторы имеют кнопки ручного и
автоматического управления подачи команд.
Мощность, коммутируемая контакта- 500
ми при напряжении переменного
тока 220 В, В-А
Потребляемая мощность, В-А Ю
Габаритные размеры, мм 80X140X120
Масса, кг Не более 2,5 кг
Серийное производство приборов начато в 1981 г.
Ориентировочная цена 170 руб.
За справками на приобретение регуляторов ТЭ
обращаться по адресу: 302018, г. Орел, ул.
Ломоносова 6, ПО «Промприбор».
Техническая характеристика
Пределы плавной уставки задания
регулируемых температур, °С
Цена деления шкалы, °С
Пределы плавной уставки зоны
возврата для ТЭ1ПЗ, °С
Пределы плавной уставки зоны
нечувствительности для ТЭ2ПЗ, °С
Значение дискретной уставки
тельности импульса для ТЭ2ПЗ,
Значения дискретной уставки
тельности паузы для ТЭ2ПЗ, с
От
-40-0
-204-20
04-40
204-60
40^80
604-100
-804-120
2
0,5 до 10
От 0,5 до 10
дли
с
0,5;
6; 8
дли- 1; 10
120;
300
Дистанционность
чика, м
подключения дат-
1; 2; 3; 4; 5;
10
; 20; 40; 80;
160; 200; 240;
300
Регуляторы температуры двухпозиционный ТЭ1ПЗ (а)
и трехпозиционный ТЭ2ПЗ (б)

УДК 62.564.25-404:532.133@83.57)
НОМОГРАММА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
КОЭФФИЦИЕНТА ДИНАМИЧЕСКОЙ
ВЯЗКОСТИ ЖИДКИХ ФРЕОНОВ И ИХ СМЕСЕЙ
Канд. техн. наук А. И. ЛАВОЧНИК, Р. Л. СОЛОВЕЙ
Ташкентский политехнический институт им. А. Р. Беруни
На основании графоаналитической обработки
экспериментальных данных по вязкости фреонов и их бинар-
'ных смесей, полученных авторами [5, 6], а также
опубликованных экспериментальных данных других
исследователей по хладагентам Rll, R12, R22, R142,
R40, R113, R114, R115, R114B2, R12B2, R13B1,
R13, R21 [1—4, 8, 9] построена номограмма для
определения коэффициента динамической вязкости ц
жидких фреонов и их смесей. С ее помощью можно
определить значение т], зная только нормальную
температуру кипения фреона или двух фреонов, входящих
в смесь.
Разработанная номограмма пригодна для фреонов
со значениями критерия Гульдберга от 1,51 до 1,66.
По оси абсцисс номограммы отложены значения
температур Т, при которых определяют величину т|,
а по оси ординат — значения (цТ)-1.
Слева от шкалы (цТ)-1 и параллельно ей расположена
вспомогательная шкала, по которой для чистого фреона
отсчитывается нормальная температура кипения Ts,
wr*№ mmittmmmmmmmwm ju
Номограмма для определения коэффициентов динами
ческой вязкости жидких фреонов и их смесей
п = 2
а для смеси — температура Tsnp — 2 ^i^si
(lc,TSi — мольная доля и нормальная температура
кипения компонента). Точка Р в правом нижнем углу
номограммы служит для вспомогательного построения.
На номограмме в качестве примеров показано
определение коэффициента динамической вязкости жидкого
хладагента R11 при температуре 253 К и бинарной
смеси хладагентов R12 и R142 при температуре
233 К (массовое содержание хладагента R12 равно
0,83).
Примеры. 1. На вспомогательной шкале фиксируют
точку 1Х, соответствующую нормальной температуре
кипения хладагента R11, равную 296,7 К- Из нее
восстанавливают перпендикуляр к оси ординат, точку его
пересечения II х со шкалой (цТ)-1 соединяют с точкой Р.
Затем из точки 1ПХ, соответствующей температуре Т=
= 253 К, при которой определяют коэффициент
динамической вязкости, восстанавливают перпендикуляр до
пересечения с лучом Пх—Р- Из полученной при этом
точки пересечения IVх проводят линию параллельно
оси абсцисс до пересечения с осью ординат и по шкале
последней находят значение (цТ)-1, равное 5,5. Затем
определяют значение коэффициента динамической
вязкости для хладагента R11:
^ = -X5W=0-000719-
2. Для рассматриваемого примера
Г5ПР=0,83-243,2+0,17-263,75=246,7 Д.
На вспомогательной шкале фиксируют точку /см>
соответствующую Tsnp= 246,7 К. Из нее
восстанавливают перпендикуляр к оси ординат, полученную точку
пересечения IIсм соединяют с точкой Р. Затем из точки
Шсш на оси абсцисс, соответствующей температуре
Г=233 К, при которой определяют коэффициент
динамической вязкости смеси, восстанавливают
перпендикуляр до пересечения со вспомогательным лучем 77сМ—Р.
Из полученной при этом точки IVCM проводят линию,
параллельно оси абсцисс до пересечения со шкалой
(riT)-1 и по ее шкале находят искомое значение (цТ)-1,
равное 9,93.
Тогда значение коэффициента динамической
вязкости смеси R12 и R142 @,83/0,17) будет равен
^W233=0'°00432-
Отклонения опытных значений г) от найденных по
предложенной номограмме в диапазоне приведенных
температур 77ГкР от 0,6 до 0,85 составляют 2—14 %.
Погрешность результатов расчетов по этой
номограмме такая же, как и для результатов, получаемых при
использовании номограммы для чистых фреонов в
жидком и газообразном состоянии, предложенной И. И. Пе-
рельштейном и Е. Б. Парушиным [7].
Достоинство разработанной номограммы
заключается в возможности ее применения для бинарных
смесей фреонов, а также в необходимости располагать
сведениями только об одном параметре — нормальной
температуре кипения.
Номограмма может быть использована при расчетах
и конструировании элементов холодильных машин и
тепловых насосов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Богданов С. Н., Иванов О. П.,
Куприянова А. В. Холодильная техника.
Свойства веществ. Справочник Л., Машиностроение,
1976.
6i

2. Бутырская С. Г. Экспериментальное
исследование коэффициента динамической вязкости
фреонов 22, 114, 115 и С 318 в жидком и
газообразном состоянии. Л., 1971.
3. Г е л л е р 3. И., Н и к у л ь ш и н Р. К.,
Пятницкая Н. И. Вязкость жидких фреонов.
— Холодильная техника, 1969, № 4.
4. Клецкий А. В. Таблицы термодинамических
свойств фреона-22. М., Изд-во стандартов, 1969.
5. Л а в о ч н и к А. И., Соловей Р. Л.
Вязкость фреонов и их смесей в жидком состоянии при
атмосферном давлении. — Холодильная техника»
1980, № 8.
РЕФЕРАТЫ
УДК 637.037:621.565.912
Эффективность технологических линий с роторными
скороморозильными аппаратами по производству
быстрозамороженных продуктов. ИОНОВ А. Г., МЕКЕ-
НИЦКИЙ С. Я. «Холодильная техника», 1981, № 9.
Обобщены результаты эксплуатации роторных
скороморозильных аппаратов в составе технологических
линий по производству замороженных блоков рыбы, мяса,
творога. Приведена характеристика технологической
линии М1-ОЛК по производству замороженного и
подмороженного творога в блоках; описан
технологический процесс; указаны преимущества замораживания
творога в блоках на линии М1-ОЛК с роторным
скороморозильным аппаратом.
Иллюстрация 1. Список литературы — 7 названий.
УДК 621.57.041-213.4-935.4
Эффективность двукратной регенерации тепла в малых
холодильных машинах. ГОПИН С. Р.,
ЕВСТИГНЕЕВА Э. Н., ШАВРА В. М. «Холодильная техника» ,
1981, № 9.
Рассмотрены теоретические предпосылки и приведены
результаты испытаний малой холодильной машины без
регенерации, с однократной и двукратной регенерацией.
Показано, что двукратная регенерация приводит к
повышению холодильного коэффициента машины при
работе на R22 и R12 соответственно на 15—20 и 20—30 %.
Оптимальная степень сухости пара на выходе из
испарителя #2= 0,9ч- 0,95.
Иллюстраций 5. Список литературы — 4 названия.
УДК 628.84:621.577
Перспективы применения термоэлектрических устройств
в системах кондиционирования воздуха. ЦВЕТКОВ
Ю. Н. «Холодильная техника» , 1981, № 9.
Для кондиционируемых объектов с постоянными
источниками влаговыделения и широким диапазоном
изменения параметров наружного воздуха, тепловых и
влажностных нагрузок целесообразно применение в
СКВ многосекционных термоэлектрических
универсальных устройств, обеспечивающих любой требуемый
процесс обработки воздуха. Это позволяет улучшить
массо-габаритные показатели систем и повысить их
энергетическую эффективность. Рассмотрено
использование термоэлектрических устройств в качестве
обычных электрических подогревателей. Даны
рекомендации по проектированию термоэлектрических систем и
повышению эффективности их работы.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3 названия.
6. Лавочник А. И., Соловей Р. Л.
Экспериментальное исследование вязкости фреонов и их
смесей в жидком состоянии при атмосферном
давлении. — Холодильная техника, 1976, № 7.
7. Перельштейн И. И., Парушин Е. Б.
Обобщенные уравнения для расчета вязкости и
теплопроводности хладагентов. — Холодильная
техника, 1980, № 6.
8. Benning A. F., Markwood W. Н. —
Refrigerants J. of ASRE. 1939, April.
9. W i t r e 1 O., J о h n s о n J. — «ASHRAE Trans.»,
1965, Vol. 71.
УДК 536.722-032.1.001.24
Метод вычисления эксергии потока влажного
воздуха. ПРОХОРОВ В. И.,ШИЛКОПЕР С. М. «Холодильная
техника» , 1981, № 9.
На основе общих принципов определения эксергии
выведены расчетные формулы эксергии потока влажного
воздуха. При этом изобарно-изотермический потенциал
водяного пара в окружающей среде принят равным
нулю, а за термодинамическую точку отсчета эксергии
пара, содержащегося в воздухе, взято состояние
водяного пара в окружающей среде. Приведены результаты
расчета эксергии потока влажного воздуха и ее
составляющих для нескольких случаев.
Таблица 1. Список литературы — 8 названий.
УДК 621.565.82:629.114.444
Методика расчета распылителя для систем азотного
охлаждения авторефрижераторов. ЛЕОНОВА Г. М.,
ТРУТНЕВ В. В., ВИННИКОВ А. И., ПОВАРЧУК
М. М «Холодильная техника» , 1981, № 9.
Предложена методика расчета для определения
режимных и конструктивных параметров распылителей
систем азотного охлаждения транспортных средств,
используемых для перевозки скоропортящихся грузов.
Методика основана на предположении, что оптимальное
охлаждение с минимальным потреблением хладагента
осуществляется при критическом истечении
двухфазного потока хладагента, которое обеспечивает
эффективное дробление жидкой фазы и, вследствие этого,
равномерное распределение температуры по объему
кузова. Экспериментальные данные сопоставлены с
расчетными.
Таблиц 3. Иллюстрация 1. Список литературы — 4
названия. I
УДК 621.56/.59.-673.6
Штуцерно-торцовые соединения для холодильного
оборудования. ЧЕРНЯВСКИЙ Э. И. «Холодильная
техника» , 1981, № 9.
Для удобства подключения вентилей, мановакууммет-
ров и предохранительных клапанов к штуцерам
сосудов или ниппелям трубопроводов с надетыми на них
гайками создан типовой набор различных
приспособлений — штуцерно-торцовых соединений, ниппелей.
При использовании предложенных устройств отпадает
необходимость в дополнительных переходных
элементах, применявшихся ранее, а также повышается
надежность соединений, экономится металл и снижаются
трудовые затраты.
Таблиц 2. Иллюстраций 5.
62

УДК 624.139.2
Меры по предотвращению деформации конструкций
здания холодильника. ФАЙНШТЕЙН В. А., ЛИФА-
НОВ Б. В. «Холодильная техника», 1981, № 9.
В результате морозного пучения грунта произошла
деформация строительных конструкций многоэтажного
холодильника. Приведены расчетные данные и данные
натурных исследований, на основе которых
установлены причины и прогнозируется продолжение
деформации в процессе дальнейшей эксплуатации зданий.
Даны рекомендации по своевременному опредению
пучения грунта и его предотвращению.
Иллюстраций 3.
УДК 621.56/.59.003.12/13
Оценка экономичности холодильного оборудования.
КАЛНИНЬ И. М., БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.
«Холодильная техника» , 1981, № 9.
Установлены связи между эксплуатационными
затратами и влияющими на них показателями качества
холодильного оборудования. Предложена методика оценки
экономичности холодильного оборудования с помощью
удельных приведенных затрат. На основе анализа
фактического материала дана количественная оценка
эксплуатационных затрат по различным базам
холодильных машин. Намечены пути совершенствования
холодильного оборудования в целях повышения его
экономичности.
Таблиц 4. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.564.25-404:681.121.8}
Применение ротаметров для измерения расхода
жидкого фреона. ВОРОБЬЕВ Ю. М., УЖАНСКИЙ В. С,
МИЛОВАНОВ В. И. «Холодильная техника», 1981,
№ 9.
Показана возможность применения пневматических
ротаметров типа РП для измерения расхода
хладагента R 22. Опытная проверка упрощенной пересчетной
формулы для определения расхода рабочей жидкости
показала, что расхождение расчетных и опытных
данных не превышает 1 %.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы —
4 названия.
УДК 664.037.011
Расчет процесса замораживания слоя продукта на
движущейся охлаждаемой стенке. МЕНИН Б. М.,
РЖЕВСКАЯ В. Б., ГУЙГО Э. И. «Холодильная техника» ,
1981, № 9.
Проведен расчет двумерного процесса замораживания
и переохлаждения слоя продукта на движущейся
охлаждаемой стенке. Численные результаты обработаны
с помощью методов теории активного эксперимента.
Изложена методика расчета барабанного
морозильного аппарата (БМА).
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы — 10
названий.
\ ЛЛЛЛЛЛАЛЛЛАЛЛЛАЛАЛАЛЛАЛАЛЛАЛАЛ^^
К СВЕДЕНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
С января 1982 г. цена за номер нашего журнала устанавливается в
размере 60 коп. Это связано с увеличением стоимости бумаги для печати,
затрат на полиграфическое исполнение и доставку журнала подписчикам.
Стоимость годовой подписки 7 р. 20 к.
>v/\AAM/\y\A/VryAA/\y^^^
На первой странице обложки. Роторный скороморозильный аппарат УРМА производительностью 20 т в сутки
(статья о технологических линиях по производству быстрозамороженных продуктов с применением аппарата
рУРМА публикуется в этом номере журнала).
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абра-
дмов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов,
. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К.
Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 21.07.81. Подписано в печать 30.08.81. Т-25310
Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл. печ. л. 6,72.
Уч.-изд. л. 8,53 Тираж 13 185 экз. Заказ 1761
Формат 84X108]/i6
Усл. л. кр. отт. 7,35
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области