ISSN 0023-124X
Холодильная
1ехника so

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 года
Холодильная
4 „ leXHUKQ
В НОМЕРЕ:
ХОЛОД — НА СЛУЖБЕ АПК
Дячек П. И., Николаенко В. П., Крейдик Ю. В.
Повышение эффективности воздушных
систем охлаждения хранилищ 2
Мартынова Л. В., Кулаков С. И. Тепловлаж-
ностная обработка приточного воздуха
в системах активного вентилирования
картофелехранилищ 7
Екимов С. П. Система активной вентиляции
картофелехранилища с использованием
естественного холода 10
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНдЛОГИЯ
Захаров Ю. В., Гриффен Л. А., Эльгарт Я. Л.
Электронагреватель картера компрессора 13
Дремлюх Т. С, Шамрай А. А., Силина Л. Б.,
Мытиль А. К. Теплофизические свойства
нового масла ХФС-502 и его смеси с R502 14
Черниченко В. Км Пилипенко А. И.
Электроимпульсный способ разрушения наледей 18
Чернышенко И. С, Шиник Г. М., Зобов Е. В.
Протекторные покрытия для защиты
скороморозильных аппаратов от коррозии 21
Егорова 3. Е., Луговая Н. П., Петунина М. П.
Микрофлора быстрозамороженных карто-
фелепродуктов 24
Менин Б. М., Беленькая Т. В., Хайтин Б. Шм
Резник К. А. Об измерении температуры
замороженных блоков рыбы стеклянными
термометрами 26
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
Плотников В. А. Модернизация судовой
холодильной установки 28
Изобретения 30, 58
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
По вашей просьбе
Павлюченко С. В., Кладий А. Г. Создание
цеха мороженого малой мощности 33
Морозов А. Г. Реконструкция цеха
мороженого 36
Еникеев А. Ф., Порозова Л. Фм Игнашки-
на Е. В. Испытания модернизированной
линии М6-ОЛБ 38
Живица В. И., Богач А. Н., Когут В. Е.,
Шехтер А. Я. Модернизация
одноступенчатой холодильной установки 40
Оленев Ю. А., Борисова О. С, Зиновкина Н. В.,
Жижин В. И. Новый стабилизатор для
мягкого мороженого 41
Отвечаем на письма читателей 43
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
Васильев В. М. Льготы обучающимся без
отрыва от производства 44
ХРОНИКА
В/О «Экспоцентр» — деловой посредник 46
Сервисный центр в Москве 47
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из Бюллетеня МИХ 48
ЗА РУБЕЖОМ
Ионов А. Г. Холодильное оборудование
фирмы «Стал» (Швеция) 50
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное оборудование 55
СТРАНИЦЫ ИСТОРИИ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Гоголин А. А. Малые холодильные агрегаты 59
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 62
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА 63
РЕФЕРАТЫ 64
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1990
IN ISSUE:
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL
COMPLEX
Dyacheck P. I., Nikolaenko V. P., Kreidick Yu.-P.
Increase of Effectiveness of Air Refrigeration
Systems of Stores 2
Martynova L. V., Kulakov S. I. Heat-and-Mois-
ture Treatment of Inflow Air in Systems
of Active Ventilation of Potato Stores 7
Yekimov S. P. System of Active Ventilation
of Potato Store with Use of Natural Cold 10
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Zakharov Yu. V., Griffen L. A., Elgart Ya. L.
Electric Heater of Compressor Crankcase 13
Dremlukh T. C, Shamrai A. A., Silina L. В.,
Mytil A. K. Thermophysical Properties of
New Oil ХФС-502 and its Mixture with R502 14
Chernlchenko V. K., PHipenko A. I. Electric
ImpulseMethodof Bulk IceMasses Destruction 18
Chernyshenko I. S., Shlnick G. MM Zobov Ye. V.
Protector Coatings for Protection of Freezers 21
Egorova Z. E., Lugovaya N. P., Petunina M. P.
Microflora of Quick—Frozen Potato Products 24
Menin B. M., Belenkaya T. V., Khaitin B. Sh.,
Reznik K. A. Measuring Temperature of
Frozen Fish Block with Glass Thermometers 26
ECONOMY OF FUEL-ENERGY AND MATERIAL
RESOURCES
Plotnikov V. A. Modernization of Ship
Refrigerating Unit 28
Inventions 30, 58
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
At Your Request
Pavluchenko S. V., Klady A. G. Creation of
Ice Cream Shop of Low Capacity 33
Morozov A. G. Reconstruction of Ice Cream
Shop 36
Enikeev A. F., Porozova L. F., Ignashkina E. V.
Tests of Modernized Line М6-ОЛБ 38
Zhlvitsa V. I., Bogach A. N., Kogut V. V.,
Shekhter A. Ya. Modernization of One-
Stage Refrigerating Plant 40
Olenev Yu. A., Borisova O. S., Zinovkina N. V.,
Zhizhin V. I. New Stabilizer for Soft-Serve
Ice Cream 41
Answers to Letters 43
LEGAL CONSULTATION
Vasiliev V. M. Priviliges for Working Students 44
MISCELLANY
V/O "Expocenter" — Business Intermediary 46
Service Center in Moscow 47
AT INTERNATIONAL INSTITUTE
OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. From Bulletin of IIR 48
ABROAD
lonov A. G. Refrigerating Equipment of
"Stal" (Sweden) 50
REFERENCE DATA
Bouryak B. S. New Refrigerating Equipment 55
PAGES OF HISTORY OF HOME
REFRIGERATING ENGINEERING
Gogolin A. A. Small Retngerating Units 59
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 52
REFRIGERATING MOSAIC 63
SUMMARIES 64

В сокращении потерь сельскохозяйственного сырья, размер которых
достигает 40 %, важную роль играет развитие базы холодильного хранения
агропромышленного комплекса. В публикуемых статьях рассматриваются
предложения по совершенствованию систем охлаждения
картофелехранилищ и хранилищ плодоовощной продукции. Реализация этих
предложений позволит повысить эффективность систем охлаждения и
значительно сократить потери сельскохозяйственной продукции при хранении.
УДК F28.83:631.243.42] .001.57
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ВОЗДУШНЫХ СИСТЕМ
ОХЛАЖДЕНИЯ ХРАНИЛИЩ
Канд. техн. наук П. И. ДЯЧЕК,
В. П. НИКОЛАЕНКО, Ю. В. КРЕЙДИК
Белорусский политехнический институт
Совершенствование способов раздачи
охлаждающего воздуха —- один из резервов
повышения эффективности систем
охлаждения хранилищ плодоовощной продукции.
Способ раздачи охлаждающего
воздуха влияет на темп охлаждения и в конечном
счете — на потери при длительном
хранении. Особенно это влияние сказывается при
размещении продукции в контейнерах (или
ящиках). Большая часть, по данным
ОИНТЭ — 85...97 %, охлаждающего
воздуха движется по каналам (щелям) между
контейнерами. В этих условиях важно
обеспечить рациональное взаимодействие
естественных и искусственных воздушных
течений, поступление охлаждающего
воздуха к каждому элементу хранимой
продукции.
Системы охлаждения с различными
способами раздачи охлаждающего воздуха
целесообразно сравнивать по
эффективности использования охлаждающей
способности приточного воздуха и равномерности
температурных полей в штабеле. Важны
также удельные экономические показатели.
Искомые показатели для хранилищ
контейнерного типа наиболее быстро можно
получить путем моделирования тепловых и
аэродинамических процессов. При этом
должно быть соблюдено подобие в свободном
объеме камер хранения, в каналах между
контейнерами, в насыпном слое внутри
контейнера.
Теория моделирования процессов
вентиляции малозагруженных помещений
различного назначения в настоящее время
имеет хорошую научную основу [3].
Реализация ее для свободного объема камер
хранилищ не вызывает затруднений. Для
межконтейнерных каналов достаточно
соблюдение геометрического подобия и условия
Re = idem [2].
Процессы тепломассопереноса внутри
контейнера имеют особенности, которые
требуют разработки специальной методики
расчета масштабов подобия. Основой такой
методики послужила упрощенная физико-
математическая модель, в которой
использованы результаты ранее проведенных
исследований [1] и некоторых дополнительных
расчетов.
Установлено: охлаждение продуктов в
контейнере происходит в условиях
смешанной конвекции; радиационным и кондук-
тивным переносом теплоты в слое можно
пренебречь.
Приняты также следующие допущения:
теплофизические коэффициенты
охлаждаемых продуктов постоянны по объему; в
порах слоя нет растительных примесей; из
хранимых продуктов не выделяется
теплота, и с их поверхности не испаряется влага.
Имеющиеся в литературе данные
показывают, что только у некоторых сортов
картофеля теплоемкость ощутимо меняется по
объему. Допущение ее постоянства при
правильном выборе среднего значения не дает
существенного качественного или
количественного несоответствия процессов
охлаждения в натуре и в модели. Допущение об
отсутствии в порах слоя растительных
остатков неправомерно лишь при моделировании
процессов охлаждения лука и капусты.
Последние два допущения приняты
исходя из того, что выделение биологической
ilfilfl

теплоты и испарение влаги с поверхности
охлаждаемых продуктов оказывают
противоположное влияние на темп охлаждения
штабеля и при большом числе объектов
охлаждения (до 10 млн) даже
приблизительная реализация этих специфичных
процессов в модели нереальна. Несоответствие
режимов в натуре и в модели из-за
последних двух допущений можно оценить в
Jt 10 % от начальной разности температур
приточного воздуха и воздуха в штабеле.
Эти допущения адекватны тем, которые
приняты при разработке методики
моделирования тепловых и аэродинамических
процессов в свободных объемах.
На основании найденных масштабов
подобия в БПИ смонтирована модель
камеры хранения, позволяющая
организовывать различные способы раздачи воздуха,
Рис. I. Схемы раздачи воздуха:
синими цифрами в кружках обозначены системы
охлаждения; / — штабель; 2 — воздуховод,
воздухораспределитель; 3 — заполнитель; 4 — канал,
перекрытый по периметру пленкой; 5 — экран; 6 — гибкий
рукав; 7 — воздухоохладитель с осевым
вентилятором
изменять положение ограждений и штабеля,
вытяжных и приточных отверстий, расход
и температуру охлаждающего воздуха.
В модели камеры исследовали влияние
способов раздачи воздуха на темп
охлаждения штабеля контейнеров с картофелем.
Моделирующий слой был составлен из
керамзита с коэффициентами:
теплопроводности 0,25 Вт/(м-К),
температуропроводности 4,4• 10— м2/с и формы 1,05...1,1.
Керамзит засыпали в кубическую модель
контейнера со стороной 72 мм. Фракционный

состав керамзита подобрали с помощью
сит исходя из встречающегося в практике
распределения клубней по объему.
Экспериментальный штабель
формировали в соответствии с требованиями ОНТП
6—86: по ширине 4...5, по высоте 5, по длине
5... 10 контейнеров. Зазоры между
вертикальными плоскостями контейнеров 2...5 см,
между горизонтальными — 8 см. В процессе
опытов с помощью индикатора тепловых
потоков ИТП-11 установили, что тепловой
поток из ограждений модели мало влиял на
тепловой баланс моделируемого объема.
Исследовали системы охлаждения со
следующими выявленными по проектным,
патентным и литературным материалам
способами раздачи охлаждающего воздуха
(схемы их представлены на рис. 1):
/ — движение снизу вверх, раздача
через подпольные линейные или строчные
равномерно распределенные под штабелем
воздухораспределители;
2 — движение снизу вверх, раздача
через пристенный подпольный линейный
воздухораспределитель, в месте расположения
которого штабель примыкает к стене;
3 — движение горизонтальное,
специальный заполнитель перекрывает
пространство между штабелем и потолком, в
результате образуются два объема — в один
воздух подается, из другого удаляется;
4 — движение вертикальное, раздача в
нечетные горизонтальные каналы,
образованные контейнерами, установленными без
вертикальных зазоров, приточные каналы в
конце штабеля заглушены, обеспечивается
активная вентиляция слоя;
5 — движение горизонтальное, раздача
плоской струей в тупиковый канал П-образ-
ного штабеля;
6 — движение сверху вниз, раздача
плоской струей в тупиковый канал П-образ-
ного штабеля;
7 — движение горизонтальное, раздача
в тупиковый канал плоской струей или
системой круглых компактных струй,
тупиковый канал образован штабелем,
ограждением и специальным экраном;
8 — движение горизонтальное, раздача
над штабелем равномерно расположенными
веерными струями;
9 — движение сверху вниз, раздача
через гибкие рукава, опущенные в шахты,
образованные внутри штабеля в процессе
его формирования;
10 — движение горизонтальное, раздача
плоскими струями в проходы между
штабелями;
// —движение горизонтальное, раздача
компактной струей в верхней зоне,
воздухоохладители с осевыми вентиляторами.
Эффективность способов раздачи
охлаждающего воздуха оценивали на основании
измерений тепловых и аэродинамических
параметров при скачкообразном изменении
его температуры.
Измерительная система включала: ко-
ординатник, термоанемометр, 80 термопар,
заложенных в центры контейнеров,
термопары, фиксировавшие температуру в
характерных точках воздуховодов, цифровой
потенциометр.
В процессе опыта, длившегося 5 сут,
температуру приточного воздуха
поддерживали постоянной, воздухообмен 60 м3/(ч»т)
(здесь и далее параметры представлены в
реальном измерении).
Эффективность использования
охлаждающей способности воздуха рассчитывали
по зависимости
'ш *пр
где /у, tnp — температура удаляемого и
приточного воздуха;
tm — температура в штабеле.
Значения Е определяли лишь для
начального периода охлаждения E... 10 мин),
когда температура tH (начальная)
составляющих слоя одинакова по всему объему
контейнера. Точное измерение средней
температуры в штабеле на разных этапах
охлаждения связано со значительным
увеличением числа термопар и усложнением
регистрации и обработки показаний.
Признав это нецелесообразным, температуру
измеряли только в наименее доступных для
охлаждающего воздуха точках — центрах
контейнеров.
Рассчитанные на основании измерений
значения Е при tnp<.tm представлены в
табл. 1. С увеличением времени
охлаждения эффективность использования
охлаждающей способности воздуха уменьшается.
Для каждого момента времени т
рассчитали относительную среднюю
температуру в центре контейнеров:
где V — объем штабеля;
U — температура в i-й точке для
рассматриваемого момента времени;
AVi — объем зоны, контролируемой /-й
термопарой.
Функция Т (т) дает информацию о
среднем темпе охлаждения в центре контейнеров.
Равномерность температурных полей в
штабеле оценивали по коэффициенту:
4

Таблица 1
Система

охлаждения
плотной
установке
контейнеров
Е, %, при
установке
контейнеров
с
горизонтальными
зазорами
установке
контейнеров с

горизонтальными и

вертикальными зазорами
Установка штабеля
70—75
80—85
70—80
6
7
8
9
10
85—88
61—73
70—73
41—56
66—70
—
—
59—63
83—85
78—80
69—71
56—60
70—76
—
—
59—67
81 — 100
77—100
76—95
71—76
55—71
45—50
57—60
68—75
Со стороны воздухораспределителя
вплотную к ограждению
То же, на расстоянии от ограждения
По длине штабеля 5 контейнеров
То же, 7 контейнеров
Тб же, 10 контейнеров
Примечание. Для систем /—4, а также 5 при перекрытии тупикового канала пленкой на уровне
четвертого ряда контейнеров ?=100 %.
Таблица 2
Система
охлаждения
1а
16
5в
5г
5д
6
8
9
10
11
kP
т=2,6 сут
0,77
0,43
0,34
0,26
0,40
0,44
0,28
0,46
0,56
0,22
т=5,1 сут
0,20
0,31
0,15
0,125
0,24
0,32
0,17
0,41
0,42
0,15
1 п I Т
у i= 1 *н 4пр
Его численное значение изменяется от
нуля в начальный период охлаждения до
максимума и далее опять стремится к нулю.
Это объясняется тем, что для т=0 U = T,
а для т=оо ti = tnp. Для промежуточных
моментов т значение kp больше нуля и
определяется характером распределения U.
Однозначной связи kp с Е нет.
Найденные значения параметров Т и
kp представлены соответственно на рис. 2
и в табл. 2 для некоторых систем
охлаждения. Для системы / даны два варианта:
1а — контейнеры установлены с зазором,
16 — без зазора. Для системы 5 принято:
П-образный штабель находится на
расстоянии от ограждения, высота
воздухораспределителя 4 м. Варианты системы 5 отли-
¦ t,cym
Рис. 2. Изменение относительной средней
температуры в центре контейнеров (обозначения
кривых соответствуют номерам систем
охлаждения)
чаются шириной воздухораспределителя:
5в и 5г — 30 см, 5д — 40 см. Особенность
варианта 5г — канал на уровне четвертого
ряда контейнеров перекрыт пленкой.
Анализ результатов, полученных в
процессе исследований на модели, показывает
следующее.
Установка контейнеров с зазорами
между ограничивающими их плоскостями
повышает эффективность использования
охлаждающего потенциала воздуха для
систем охлаждения 5...11. В этом случае
приточные струи доставляют к каждому кон-

тейнеру смесь, полученную смешением
приточного воздуха и воздуха, вышедшего из
других контейнеров, расположенных по
линиям тока. Смесь имеет более низкую
температуру, чем при плотной установке
контейнеров. Системы охлаждения 1...4 при
плотной установке контейнеров становятся
«активными».
О важной роли естественной конвекции
при охлаждении контейнеров говорят
результаты, полученные в опытах с /пр>/ш.
В этих условиях эффективность
использования греющей способности воздуха
снижалась на 5...32 %. На основании
вышесказанного можно утверждать, что
продукты охлаждаются в контейнерах в условиях
смешанной конвекции, и эффективности
системы воздушного охлаждения при
контейнерном (ящичном) хранении можно
достигнуть преимущественно путем
подвода воздуха требуемых параметров к
отдельным контейнерам.
Анализ особенностей систем
воздушного охлаждения, базирующихся на
представленных на рис. 1 способах раздачи
воздуха, позволил разделить их на две группы:
системы с непосредственной подачей
охлаждающего воздуха в штабель (У—4) и
системы, работа которых основана на
использовании различных факторов
взаимодействия приточных струй и штабеля
E-П).
По характеру подвода воздуха к
продуктам только система 4 может быть отнесена
к системам активной вентиляции. Все
остальные обеспечивают вентиляцию воздуха
в межконтейнерном пространстве (назовем
эти системы омывающими), а системы 8 и
11 следует отнести к общеобменным.
Система 4 применяется при хранении
дорогостоящего семенного материала, для
которого изготовляют специальные
контейнеры. Ограничено и применение системы 3
из-за необходимости заполнения верхней
зоны хранилища.
Системы У и 2 близки по
теплотехническим показателям. Однако
предпочтительнее применение системы У, которая имеет
более равномерные температурные поля,
ее легко реализовать в хранилищах любой
планировки. К тому же она универсальна:
ее можно использовать и при контейнерном,
и при навальном хранении.
Работа системы 7 основана на
закономерностях развития приточной струи в
тупике, образованном экраном. Необходимость
устройства экрана и расположение штабеля
только с одной стороны приточной струи —
недостатки этой системы охлаждения.
У системы 8 довольно низкие показатели.
Штабель охлаждается равномерно,
преимущественно за счет естественной конвекции.
Аналогичные показатели имеет и система УУ.
В системе 9 давления, создаваемого в
тупике приточной струей, недостаточно для
организации движения всего приточного
воздуха через каналы между контейнерами.
Не повышает эффективности системы и
сокращение до минимума длины гибких
рукавов. При формировании штабеля
возникают неудобства из-за наличия «колодцев».
Невысокая эффективность также у
системы 10, так как основная масса приточного
воздуха транзитом проходит через
межштабельный канал.
Система 5 разработана на кафедре
«Отопление, вентиляция и
кондиционирование воздуха» БПИ на основании
экспериментального изучения закономерностей
работы систем охлаждения 7, 9, 10. Для нее
характерны высокая эффективность
использования охлаждающей способности
приточного воздуха и равномерные
температурные поля в штабеле. Фронт охлаждения
движется от внутреннего канала к
периферийным контейнерам П-образного
штабеля. Он формируется из двух штабелей,
устраиваемых в соответствии с нормами,
между которыми устанавливается
перемычка из трех вертикальных рядов
контейнеров. Высота воздухораспределителя должна
быть равна четырем горизонтальным
рядам контейнеров. Штабель размещается на
площади 12X12 м и обслуживается одной
системой распределения воздуха. Тем самым
создается возможность унифицировать
технические решения, т. е. организовать
модульное проектирование и изготовление
необходимых средств и устройств.
Сведений о зависимости потерь хранимой
продукции от способа раздачи воздуха в
литературе нет. По этой причине
экономические показатели анализируемых систем
охлаждения оценивали по их
материалоемкости, трудозатратам на монтаж и
приведенным затратам.
По экономическим показателям
анализируемые системы охлаждения можно раз-
: делить на три группы: к первой относятся
системы У и 2, ко второй — 8 и 9, к третьей —
5, 6, 7, 10. В первой группе самые высокие
материалоемкость, трудозатраты на монтаж
и приведенные затраты, в третьей группе
они в 1,5...4 раза ниже, чем во второй. Это
подтверждено расчетами, сделанными в
институте «Сельхозтехпроект» (г. Минск).
При оценке не учитывалось холодильное
оборудование, которое может быть
одинаковым в каждой системе.
Полученные в результате данного иссле-
ь ¦

дования сведения позволяют рекомендовать
к применению систему охлаждения 5.
При планируемом переводе контейнерных
хранилищ на навальное хранение (или
наоборот) более выгодна система /.
Систему 5 при использовании
естественного холода следует комплектовать
осевыми вентиляторами. Размещение
необходимого вентиляционного оборудования в
этом случае возможно в верхней,
свободной зоне хранилища, что позволяет
отказаться от сооружения технических этажей
и помещений и снизить стоимость
хранилища в целом.
Полученные для систем 8, 9, 11 данные
выявили их низкую эффективность.
Несмотря на это, система 11 широко
применяется на холодильниках. Входящие в ее
состав испарители укомплектовываются
осевыми вентиляторами, которые имеют запас
свободного давления, достаточный в
отдельных случаях для реализации более
эффективного способа раздачи воздуха.
Проведенные исследования показывают,
что за счет совершенствования способа
раздачи воздуха можно ощутимо повысить
эффективность использования
охлаждающей способности воздуха, снизить
энергетические и материальные затраты, повысить
выход стандартной продукции после
длительного хранения. Общие рекомендации
при выборе способа раздачи воздуха
сводятся к следующему:
движение охлаждающего воздуха
следует организовывать преимущественно в
направлении снизу вверх;
повышения эффективности системы ох-,
лаждения можно добиться раздачей
воздуха в тупик, позволяющей создать на
плоскостях штабеля зоны повышенного
давления;
повысить ее эффективность можно также
увеличением площади взаимодействия
приточной струи с поверхностью штабеля.
Список литературы
1. Дячек П. И. Улучшение условий
охлаждения картофеля и овощей // Холодильная
техника. 1988, № 12.
2. Идельчик И. Е. Справочник по
гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение,
1975.
3. Эльтерман В. Т. Вентиляция химических
производств. М.: Химия, 1971.
УДК 628.83:631.243.42
ТЕПЛОВЛАЖНОСТНАЯ
ОБРАБОТКА
ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
В СИСТЕМАХ АКТИВНОГО
ВЕНТИЛИРОВАНИЯ
КАРТОФЕЛЕХРАНИЛИЩ
Канд. техн. наук Л. В. МАРТЫНОВА,
С. И. КУЛАКОВ
Одесский институт низкотемпературной техники
и энергетики
В картофелехранилищах, где используется
естественный холод, охлаждение картофеля
наружным воздухом с относительной
влажностью ниже технологически допустимых
пределов сопровождается повышенными
потерями влаги в нижнем, наиболее
нагруженном слое насыпи (корректирующем
слое). Теплопритоки от грунта и
работающих вентиляторов повышают температуру
и снижают относительную влажность
приточного воздуха.
Одним из средств компенсации
указанных теплопритоков может быть увлажнение
приточного воздуха. Известно, что высокая
относительная влажность приточного
воздуха в картофелехранилищах способствует
быстрому заживлению ран, ускорению
опробкования клубней, поврежденных при
уборке и загрузке, сохранению клубнями
тургора, вследствие чего скважистость в
нижней части насыпи практически не
изменяется и поступающий в насыпь воздух
распределяется равномерно.
Важным является выбор
увлажнительных устройств и расчет их
производительности. Количество воды, вводимой в
воздушный поток в период охлаждения
картофеля, должно компенсировать теплопритоки
от вентиляторов и грунта, обеспечивая на
всем протяжении вентиляционных каналов
относительную влажность приточного
воздуха не ниже равновесной. При избытке
воды капли выносятся в насыпь и
создаются благоприятные условия для
возникновения «инфекционных капель» на поверхности
клубней. Для специальной гидрозащиты
стенок вентиляционных каналов требуются
дополнительные капиталовложения.
Недостаточный расход воды не полностью
компенсирует теплопритоки.
Амплитуда суточного изменения
относительной влажности поступающего
наружного воздуха в значительной мере зависит от
месторасположения хранилища. В ночные и
предутренние часы обычно отмечается
дефицит влажности наружного воздуха для ох-

лаждаемого картофеля (а также моркови,
капусты и др.).
Мнения о количестве воды, необходимой
для увлажнения приточного воздуха,
расходятся. Например, в работе [6]
рекомендуется при удельном расходе воздуха
70 м3/(ч-м2) расход воды A,4...1,7) X
ХЮ кг/(с-т) в период охлаждения и
40...50 % этого количества в период
хранения картофеля. В работе [2] указывается
максимальный расход воды, необходимый
для увлажнения воздуха в
картофелехранилище, 6,9- Ю-5 кг/(с-т). При этом не
учитываются особенности климатических зон,
объемно-планировочные решения и,
главное, конструктивное исполнение систем воз-
духораспределения хранилищ.
Производительность увлажнительных
устройств Wy в период охлаждения
картофеля наружным воздухом может быть
определена из балансового уравнения:
wy=w,+ wB+wry
т. е. она складывается из удельных
расходов воды, необходимых для доувлажне-
ния приточного воздуха и компенсации теп-
лопритоков от вентиляторов и грунта.
Первое слагаемое можно рассчитать по
известной зависимости
WR=V9(dK-dH),
где V — удельный расход приточного
воздуха, м3/(с-т);
р — плотность приточного воздуха,
кг/м3;
dH, dK — начальное и конечное влагосодер-
жание приточного воздуха, кг/кг.
Для расчета WB и Wv в работе [3]
приведена зависимость
WB+Wr= Qe + Qr.
Et
Теплота QB, эквивалентная работе
вентилятора, равна его удельной потребляемой
мощности. Теплопритоки от грунта при
движении приточного воздуха в
вентиляционном канале
Qr= dF '
где FK — удельная площадь поверхности
канала, ч2/т\
w — средняя скорость воздуха в
канале, м/с;
/г, tB — средняя температура поверхности
канала и приточного воздуха,
°С;
d3 — эквивалентный диаметр канала, м.
Для области положительных температур
тепловлажностная характеристика процесса
8/ = 6385-147/в.
Температуру приточного воздуха для
хранилищ, где используется естественный
холод, можно определить из
выражения [4]:
/в = /ср_0,5Дга+ -^—,
где tCp — среднесуточная температура
наружного воздуха, °С;
Д/а — амплитуда среднесуточных
колебаний температуры наружного
воздуха, °С.
При определении удельных расходов
влаги необходим дифференцированный
подход с учетом климатической зоны
размещения хранилища (величины теплоприто-
ков к приточному воздуху) и его
технической характеристики
(объемно-планировочных решений, емкости, удельного
расхода воздуха, принятой системы воздухо-
распределения), периода охлаждения.
Из балансового уравнения вытекает
такая последовательность тепловлажностной
обработки приточного воздуха в системах
активного вентилирования
картофелехранилищ:
локальное увлажнение воздуха после
вентилятора с целью компенсации
теплоты, эквивалентной его работе, и повышения
относительной влажности воздуха до
нормируемого значения для данного вида
продукта. Расход воды зависит в основном от
энергетической характеристики вентилятора
и степени доувлажнения приточного
воздуха;
увлажнение воздуха по всей длине
вентиляционных каналов. Расход воды,
вводимой в приточный воздух, изменяется во
времени в зависимости от количества
теплоты, воспринимаемой приточным воздухом от
грунта.
Указанная последовательность
тепловлажностной обработки приточного воздуха
применена в разработанном
комбинированном способе: вначале испарительное
охлаждение и увлажнение воздуха,
например, путем мелкодисперсного распыления
воды после вентилятора, а затем
увлажнение воздуха по длине вентиляционных
каналов для поддержания полученных
параметров воздуха на входе в насыпь,
например, с помощью развитой влажной
поверхности из смачиваемого водой материала
(мипластовых пластин).
На рис. 1 показан процесс обработки
воздуха в d, /-диаграмме. Наружный
воздух с температурой t\ и относительной
влажностью ф1, проходя через вентилятор, подо-

гревается и с параметрами h и ф2
направляется в вентиляционный канал.
Испарительное охлаждение воздуха в начале
вентиляционного канала с помощью
мелкодисперсного распыления воды позволяет
достигнуть нормируемых для данного вида
продукта параметров U и фз. Развитая
влажная поверхность обеспечивает
поддержание нормируемых параметров воздуха по
всей длине канала (линия 3—4).
Как видно из d, /-диаграммы, при
отсутствии предлагаемого способа
температура воздуха повысится под действием тепло-
притоков от вентилятора (линия /—2) и
грунта (линия 2—2'). Только
мелкодисперсное распыление воды в начале канала без
развитой влажной поверхности не
обеспечит по его длине требуемых параметров
воздуха: под действием теплоты грунта
(линия 3—3') повысится температура и
снизится относительная влажность.
Таким образом, предложенный способ с
последовательной обработкой воздуха в
вентиляционном канале позволяет
поддерживать требуемые параметры на входе в
насыпь и создает условия для эффективного
хранения продуктов.
Технически комбинированный способ
может быть осуществлен в системах
активного вентилирования картофелехранилищ
с помощью устройства для тепловлажност-
ной обработки воздуха [1] (рис. 2).
Комбинированный способ
тепловлажностной обработки приточного воздуха
прошел промышленную проверку в
картофелехранилище, размещенном в г. Мытищи
Московской области. Картофелехранилище
оборудовано централизованной системой
активного вентилирования с заглубленными
вентиляционными каналами большой
протяженности. После вентилятора в начале
канала установили форсуночный
увлажнитель, состоящий из двух форсунок
мелкодисперсного распыления воды (диаметр
выходного отверстия 0,8 мм). Факел одной
из форсунок направили по ходу движения
воздуха, другой — против. Средняя
производительность каждой форсунки 15 кг/ч
при давлении 0,2 МПа. После
форсуночного увлажнителя по длине канала
разместили емкости, заполненные водой, с мипла-
стовыми пластинами, закрепленными таким
образом, что нижние концы их погружены
в воду, а верхние находятся в потоке
воздуха. Под действием капиллярных сил вся
поверхность мипластовых пластин смачива-
5
#
\ / /
Ч \ > УМ
К] ¦
nI
N1
N1
SJ 1
Ml
ЙЕ—
\
V22/Z/2s*
ш
Г И
IN
IN
IN
IN
—IN
t/Y/A
Рис. 1. Процессы тепловлажностной обработки
воздуха в d, /-диаграмме:
/—2 — подогрев в вентиляторе; 2—3, 3—4 — тепло-
влажностная обработка с помощью форсуночного
увлажнителя и развитой влажной поверхности
(мипластовых пластин); 2—2',3-3' — подогрев в
вентиляционном канале
Рис. 2. Схема устройства для тепловлажностной
обработки воздуха в картофелехранилище:
1 — входное отверстие; 2 — смесительный клапан;
3 — смесительная камера; 4 — вентилятор*; 5 —
вентиляционный канал; 6 — форсуночный увлажнитель;
7 — мипластовые пластины; 8 — емкость с водой;
9 — выходные отверстия; 10 — насыпь
9

ется водой. Суммарную площадь влажной
поверхности определили по расчетным
формулам из работы [5].
Испытания подтвердили
технологическую эффективность предложенного
способа тепловлажностной обработки воздуха в
системе активного вентилирования
картофелехранилища. Измерения температурно-
влажностных параметров показали, что
форсуночный увлажнитель обеспечивал до-
увлажнение и компенсацию теплопритоков
от вентилятора за счет эффекта
испарительного охлаждения воздуха в потоке
мелкодисперсной влаги, а развитая
влажная поверхность мипластовых пластин
позволяла поддерживать технологически
требуемые температуру A...3 °С) и
относительную влажность (90...95 %) по всей длине
вентиляционного канала.
Мипластовые пластины одновременно
выполняли роль каплеотделителей. Кроме
того, при таком способе увлажнения
воздуха не требовались специальные устройства
для уменьшения расхода воды при
понижении температуры грунта.
Внедрение комбинированной
тепловлажностной обработки воздуха в
картофелехранилище позволило уменьшить потери
картофеля при хранении в 1,3 раза.
Список литературы
1. А. с. 1372157 СССР.
2. Бишоп К. Ф., Мои дер У. Ф. Механизация
производства и хранения картофеля. М.:
Колос, 1983.
3. Жадан В. 3. Теплофизические основы
хранения сочного растительного сырья на
пищевых предприятиях. М.: Пищевая
промышленность, 1976.
4. Критерий климатического районирования
страны в целях использования естественного
холода в картофеле- и овощехранилищах /
B. 3. Жадан, Н. Н. Рослов, Л. В. Мартынова,
C. И. Кулаков // Холодильная техника. 1986,
№ 6.
5. Эффективность применения пленочных
увлажнителей воздуха в системах активного
вентилирования картофелехранилищ /
В. 3. Жадан, Л. В. Мартынова, О. Н.
Алексеева, С. И. Кулаков // Холодильная техника
и технология. Киев, 1985. Вып. 40.
6. Roe г А. Р. // Norsk Landbruk. 1982, № 23,
19—22.
УДК 631.243.42:628.83-032.1-974
СИСТЕМА
АКТИВНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
КАРТОФЕЛЕХРАНИЛИЩА
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
ЕСТЕСТВЕННОГО ХОЛОДА
Канд. техн. наук С. П. ЕКИМОВ
Московский институт приборостроения
Надежное хранение картофеля
обеспечивается в хранилище с системой активной
вентиляции, в которой вентиляционный
воздух охлаждается наружным воздухом
с низкой температурой. В
картофелехранилищах, расположенных в центральной
и северной частях страны, естественный
холод можно использовать с сентября по
май, т. е. в течение 8...8,5 мес, что
существенно сокращает капитальные затраты
и эксплуатационные расходы.
Действие активной вентиляции основано
на конвективном отводе тепла от насыпи
картофеля вентиляционным воздухом.
Однако это сопровождается усушкой клубней.
Причем она возрастает с понижением
влажности вентиляционного воздуха. При 100 %-
ной влажности (образовании тумана) и
температуре хранения 1—2 °С потерь массы
картофеля не отмечается. Но достичь 100 %-
ной влажности с помощью типовых
вентиляционных установок не удается из-за
нагрева воздуха в приточно-смесительной
камере, вентиляторах, магистральных
воздуховодах и распределительных каналах.
В типовых картофелехранилищах к
насыпи картофеля подводится воздух, влажность
которого не превышает 60...70 %.
Вентилирование насыпи воздухом с
низкой влажностью нежелательно в любой
период хранения картофеля, особенно —
в период охлаждения, когда происходит
интенсивное испарение влаги из клубней.
А именно в это время отмечаются самые
значительные подъемы температуры и
падения влажности воздуха в системе
вентиляции из-за высоких температур
окружающей среды (наружного воздуха, грунта).
Потеря влаги клубнями приводит к
уплотнению насыпи, в результате чего резко
возрастает ее аэродинамическое
сопротивление. Чтобы продуть уплотнившуюся
насыпь, требуются более мощные
вентиляторы, производительность которых в основном
расходуется на отвод собственных
тепловыделений.
Нагрев воздуха можно свести к
минимуму или полностью исключить, если
вентиляционную установку и магистральные воз-

Рис. 1. Картофелехранилище емкостью 10 000 т:
1 — магистральный воздуховод; 2 —
распределительный воздуховод системы воздушно-тепловой
защиты; 3 — вентилируемая прослойка воздушно-
тепловой защиты; 4 — конденсационный
теплообменник; 5 — распределительные каналы; 6 —
проходной туннель с транспортерами для выгрузки
картофеля; 7 — насыпь картофеля
духоводы разместить вне хранилища. В этом
случае выделяемая вентиляционной
установкой теплота отводится косвенным путем
холодным наружным воздухом. При этом
влажность обрабатываемого воздуха
повышается (до образования тумана).
Наружное расположение
вентиляционных установок и магистральных
воздуховодов было принято для
картофелехранилища емкостью 10000 т (рис. 1) с
принципиально новой системой активной
вентиляции (рис. 2).
В нее входят четыре радиальных Ц4-70
№ 12,5 и четыре осевых 06-320 № 12
вентилятора. Радиальные размещаются
в вентиляционных камерах, пристроенных
к хранилищу, осевые — под открытым
небом.
Два магистральных воздуховода
находятся снаружи здания, внизу у
продольных стен по всей их длине. Одной
стороной их служит стена хранилища, другая
сторона выполнена из кирпича и частично
обсыпана грунтом. Перекрытие из
железобетонных плит, кровля рулонная.
Магистральные воздуховоды разделены на отсеки.
Каждую из двух воздушных
магистралей обслуживают один радиальный и два
осевых (по одному на отсек) вентилятора.
Два основных радиальных вентилятора
работают в течение всего сезона хранения
картофеля (два других являются
резервными). Производительность рассчитана по
зимнему периоду хранения с учетом
путевой обработки воздуха в системе.
В осенне-весеннее время дополнительно
включаются осевые вентиляторы. Произво-
Рис. 2. Система активной вентиляции:
1 — приточный воздуховод; 2 —
рециркуляционный воздуховод; 3 — поворотный смесительный
клапан; 4 — вентилятор; 5 — клапан; 6 —
магистральный воздуховод; 7 — выпускные клапаны
Рис. 3. Система воздушно-тепловой защиты:
1 — приточная труба наружного воздуха; 2 — окно для
забора отработанного воздуха; 3 — клапан; 4 —
конденсационный теплообменник; 5 — лоток для сбора
конденсата; 6 — осевой вентилятор; 7 — калорифер;
8 — шибер; 9 — щель; 10 — распределительный
деревянный воздуховод
дительность принята такой, чтобы вместе
с радиальными вентиляторами они
обеспечили заданный темп охлаждения картофеля
осенью.
Наружный или рециркуляционный воз
дух (или их смесь) из магистральных
воздуховодов поступает в распределитель-

ные каналы, а затем через их
решетчатый верх — в насыпь картофеля (высотой
до 9 м). Отработанный теплый влажный
воздух выбрасывается наружу через
вытяжные трубы или частично используется
в системе воздушно-тепловой защиты
картофелехранилища (рис. 3).
По конденсационному теплообменнику,
входящему в эту систему, прогоняется
смесь отработанного воздуха с
наружным, имеющая температуру —3...—4 °С.
В результате теплообмена через
металлическую стенку с омывающим теплообменник
воздухом хранилища она подогревается
и осушается. Получив дополнительную
теплоту в вентиляторе, а при
недостаточном подогреве — еще и в калорифере,
теплый сухой воздух поступает через
распределительные короба в вентилируемую
воздушную прослойку у наружных стен
хранилища и распределяется
пропорционально теплопотерям ограждений.
Вокруг теплообменника, особенно в его
начальной зоне, наиболее низкая
температура и высокая влажность. Из этой зоны
забирается рециркуляционный воздух в
систему вентиляции. Конденсат, собираемый
в лотке под теплообменником, по шлангу
отводится в систему обработки
вентиляционного воздуха.
При охлаждении вентиляционного
воздуха в описанной системе активной
вентиляции влажность его достигает 100 %,
образуется туман. В распределительных
каналах, где ассимилируются тепловыделения
из грунта, происходит парообразование
влаги из тумана без повышения темпера-
ИЗ ГАЗЕТ
ХОЛОДИЛЬНИКИ НА КОЛЕСАХ
В любую точку страны доставят свежие
продукты новые авторефрижераторы одесского
объединения «Автосборочный завод». В их
холодильных камерах может поддерживаться
температура от —20 до +20 °С.
Производство авторефрижераторов с
емкостью холодильников от 1,5 до 5 т налажено
на кооперационной основе по прямым
договорам с отечественными и зарубежными
партнерами. Так, автомобильные шасси изготавливают
заводы Москвы, Горького и Брянска.
Термоизоляционные панели для корпуса камер
поставляет в Одессу западногерманская фирма
«Зальц-Гейтер», а американская корпорация
«Термокинг» — холодильные установки. Часть
авторефрижераторов советское предприятие
реализует за валюту на мировом рынке.
ТАСС.
РЕФРИЖЕРАТОРЫ ЕЩЕ ПОСЛУЖАТ
Исколесив за долгие годы эксплуатации сотни
тысяч километров и достигнув, как говорится,
туры вентиляционного воздуха. При
прохождении через насыпь картофеля влага
испаряется, способствуя интенсивному
отбору тепла от клубней. Испарительное
охлаждение создает благоприятные условия
для хорошего сохранения качества
картофеля.
Эксплуатация картофелехранилищ
емкостью 10000 т (например, в Орле,
Чебоксарах) показала, что высокая
охлаждающая способность вентиляционного
воздуха практически не изменяется по высоте
насыпи.
Требуемая производительность
вентиляционной установки 7...8 м3/(ч-т) в
основной период хранения картофеля и 28—
30 м'У(ч-т) в период его охлаждения осенью,
что в 3 раза меньше, чем
производительность вентиляционных установок в типовых
картофелехранилищах. Удельный расход
электроэнергии в 6...8 раз ниже: 5,3
против 30...40 Вт/т.
Потери массы клубней от усушки за
сезон хранения (сентябрь — начало мая)
составляют не более 1... 1,5 %.
Интенсивный обдув насыпи способствует
эффективному залечиванию механически
поврежденных клубней.
С повышением температуры наружного
воздуха в середине мая потери массы
возрастают, клубни сильно прорастают.
Общие потери клубней в мае достигают
20 % и более, тогда как в марте —
апреле составляют 3—4 %. Поэтому
дальнейшее хранение картофеля в таких
хранилищах без использования машинного
охлаждения невозможно.
пенсионного возраста, четыре
вагона-холодильника рефрижераторного депо Одесской
железной дороги встали на вечную стоянку на
территории коопзаготпрома местного райпотреб-
союза.
— Уплатив железной дороге 80 тыс. р. за
списанные рефрижераторы,— говорит директор
предприятия М. К. Плачков,— мы получили
дополнительные холодильные емкости, где
можно хранить до 100 т сельскохозяйственной
продукции.
В период массового забоя скота в вагоны
будут загружать мясо, овощные консервы,
приготовленные по народным рецептам. Чуть
позже, после того как спадет летняя жара,
рефрижераторы обеспечат длительное хранение
яблок и винограда.
В будущем коопзаготпром намерен удвоить
свои холодильные мощности.
В. БАБЕНКО.
«Советская торговля».
12

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565.041-213.34
ЭЛЕКТРОНАГРЕВАТЕЛЬ
КАРТЕРА КОМПРЕССОРА
Д-р техн. наук, проф. Ю. В. ЗАХАРОВ
Николаевский кораблестроительный
институт им. адмирала С. О. Макарова
Канд. техн. наук Л. А. ГРИФФЕН
Институт проблем материаловедения
АН УССР
Я. Л. ЭЛЬГАРТ
ЦКБ «Ленинская кузница»
При пуске холодильной машины или
определенных условиях эксплуатации жидкий
хладагент может попадать в картер
компрессора и смешиваться с маслом, что
отрицательно сказывается на режиме
смазки. Кроме того, в пусковой период
происходят резкое выкипание хладагента из
смеси и образование пены, причем этот
процесс может быть таким бурным, что из
картера уносится все масло.
Существует несколько способов
уменьшения пенообразования и уноса масла из
картера при пуске компрессора. Наиболее
широко распространен способ, основанный
на поддержании требуемой температуры
масла в картере путем установки в нем
сравнительно маломощного
электронагревателя, который включается при выключении
компрессора. Электронагреватель
поддерживает необходимую температуру масла
в картере во время нерабочей части цикла,
и поэтому в масле может раствориться
относительно небольшое количество
хладагента.
На практике используют внутренние
и внешние электронагреватели.
Совершенствование их конструкций
направлено на снижение материалоемкости,
энергетических затрат и уменьшение
габаритов.
Авторами создан макетный образец
электронагревателя на базе нагревательных
элементов с поверхностнораспределенным
тепловыделением (ЭПРТВ).
Конструкция такого электронагревателя
показана на рис. 1. На внутреннюю
алюминиевую тарелку, повторяющую форму
Рис. 1. Электронагреватель картера с ЭПРТВ:
1 — внутренняя тарелка; 2, 5 — слои диэлектрика;
3 — ленточный нагревательный элемент; 4 — слой
теплоизоляции; 6 — наружная тарелка; 7 —
электрический кабель; 8 — штепсельный разъем; 9 —
картер компрессора
картера компрессора, уложен слой
диэлектрика 2 (стеклоткани или слюдопласта),
который является электроизолятором. На
нем в виде треугольников закреплены
ленточные нагревательные элементы. Они
накрыты слоем диэлектрика 5. В качестве
теплоизоляции использована каолиновая
вата, которая одновременно улучшает
контакт нагревательных элементов и
внутренней тарелки. В центре наружной
алюминиевой тарелки, выполняющей функции
кожуха, предусмотрены электрические выводы
для подвода питающего напряжения 380 В.
Они закрыты клеммной коробкой. Сквозное
отверстие в центре наружной тарелки
предназначено для удобства прижатия
электронагревателя к картеру компрессора.
Электронагреватель был установлен в
герметичном компрессоре КХГ-14,0-1. Для
лучшего контакта соприкасающихся
поверхностей в зазоре между электронагревателем
и картером уложена кремнийорганическая
теплопроводная паста КПТ-8, не меняющая
консистенции в интервале температур

—40...+200 °С и не вытекающая из
зазора при нагревании до 250 °С. Паста не
токсична и не вызывает коррозии
металлов. Использование контактной пасты
уменьшило тепловое сопротивление системы
электронагреватель — картер в 3...5 раз.
Для экспериментов были изготовлены
два электронагревателя мощностью 600 и
1000 Вт. Цель исследований — определение
времени выпаривания жидкого хладагента
из картера и температуры масла в конце
процесса выпаривания. На картере были
установлены смотровые стекла, что
позволило во время испытаний визуально
контролировать уровень масло-фреоновой смеси
в компрессоре.
Температуру внутренней и наружной
поверхностей электронагревателя, корпуса
компрессора и масла в картере измеряли
с помощью хромель-копелевых термопар,
подсоединенных к потенциометру ПП-63
(класс точности 0,5), окружающего
воздуха — лабораторными термометрами с
точностью 0,1 °С. Количество хладагента,
поступающего в компрессор, определяется
путем взвешивания последнего на весах.
Всасывающую и нагнетательную линии
компрессора для образования замкнутой
системы подсоединяли к стенду, имеющему
в своем составе элементы холодильной
машины — конденсатор, испаритель,
дроссельный орган.
Хладагент в компрессоре накапливали
следующим образом. На нагнетательной
и всасывающей линиях перекрывали
вентили, компрессор вакуумировали, затем
через наполнительный штуцер его заправляли
хладагентом. В процессе выпаривания
хладагента из картера компрессора вентили
обеих линий открывали для того, чтобы
испарившийся хладагент
перераспределялся по элементам системы.
Анализ результатов испытаний показал,
что при мощности электронагревателя
600 Вт хладагент полностью испаряется
из картера компрессора за 18 мин, а при
мощности 1000 Вт — за 12 мин (против
25...30 мин для электронагревателей
мощностью 2400 Вт, применяемых с этим
компрессором в настоящее время).
На рис. 2 приведен график изменения
температур внутренней и наружной
поверхностей электронагревателя и корпуса
компрессора в процессе работы
электронагревателя мощностью 1000 Вт. По характеру
кривых видно, что до 12-й минуты
подводимая теплота расходуется на испарение
хладагента из картера, а затем —
непосредственно на нагрев корпуса компрессора.
Температура масла в процессе нагрева не
1
А
/
1
TL
f~
S
/
.—
¦—
/
uLs
3
<^~
У
^
^
— ¦—
т
""*
2 6 10 14 18 %мин
Рис. 2. График изменения температур:
1 — внутренней поверхности электронагревателя; 2—
наружной поверхности электронагревателя; 3 —
корпуса компрессора
превышала 50 °С, что благоприятно
сказывалось на тепловом режиме компрессора.
Электроизоляция выдержала испытания
пробивным напряжением 1500 В,
подаваемым в течение 1 мин. Проверяли также
сопротивление электроизоляции в
«холодном» и «горячем» состояниях, которое
составило /?из.х=<Х>, /?из.г = 9 МОМ.
Таким образом, по сравнению с
применяемым в настоящее время созданный
электронагреватель обладает рядом
существенных преимуществ:
значительно снижены массогабаритные
показатели — объем уменьшен в 5, масса —
в 9 раз;
уменьшена мощность, расходуемая на
нагрев,— примерно в 2,4 раза;
сокращено время подготовки
компрессора к пуску — в 2,5 раза.
Полученные результаты свидетельствуют
о перспективности такого типа
электронагревателей.
УДК 621.892.092
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
НОВОГО МАСЛА ХФС-502
И ЕГО СМЕСИ С R502
Канд. техн. наук Т. С. ДРЕМЛЮХ,
А. А. ШАМРАЙ,
канд. техн. наук Л. Б. СИЛИНА,
А. К. МЫТИЛЬ
ОИНТЭ
В Одесском институте низкотемпературной
техники и энергетики на основе
экспериментальных исследований получены физико-
химические (табл. 1) и теплофизические

Таблица 1
Таблица 2
Показатели
наименование
значение
ГОСТ и метод
контроля
Кинематическая
вязкость, мм2/с
при 50 °С
при 100 °С
Температура, °С
застывания
подвижности в
U-образной
трубке
вспышки
Температура
расслоения масла и
R502 при массовом
содержании
масла 10%, °С
Плотность при
20 °С, кг/м3
Показатель
преломления, n2Q
Кислотное число,
мг КОН/г
Вспениваемость с
R502
Стабильность
масла в смеси с R502
и R22
26
7,2
-60
—54
235
— 100
992,4
1,453
0,035
5,86
Стабильно
33—82
20287—74
Метод ОТИХП
4333—87
Метод ОТИХП
3900—85
На
рефрактометре РПЛ-3
5985—79
Метод ОТИХП
»
(табл. 2) свойства нового синтетического
масла ХФС-502. Кроме того, для его смеси
с R502 получены сведения о взаимной
растворимости, равновесном давлении пара
и плотности жидкой фазы. На основании
экспериментальных данных рассчитана
интегральная теплота смешения смеси и
построена диаграмма в координатах
энтальпия — концентрация.
20
-20
-60
-80
-100
fj
f "^
\
\
г
\\
10
30
50 70 (м,%
Темпера
тура,
°С

Плотность,
кг/м3

Кинематическая
вязкость,
мм2/с
Изобарная

теплоемкость*,
кДж/
(кг-К)

Энтальпия**,
кДж/кг
-30
—20
—10
0
10
20
30
40
50
60
1029
1022
1014
1007
999,8
992,4
985,6
978,9
972,1
965,1
3733
1364
581
281
151
88
55
36
26
18
1,697
1,715
1,747
1,784
1,814
1,839
1,870
1,896
1,920
1,946
347,1
364,5
382,1
400,0
418,2
436,6
455,3
474,3
493,6
513,1
Рис. 1. Кривые каплеобразования A) и
расслоения B) смеси X0C-5O2~R5O2
* Данные получены О. П. Пономаревой, кафедра
инженерной теплофизики ОТИХПа.
** При расчете энтальпии начало отсчета
принято по [2].
Азеотропная массовая концентрация
жидкой и паровой фаз хладагента R502
(приготовлен в Государственном институте
прикладной химии) проверена на
хроматографе «Цвет-101» при 20 °С.
Взаимную растворимость масла ХФС-502
и хладагента R502 определяли путем
исследования пограничной кривой смеси,
запаянной в ампулах [1]. Результаты
исследования в виде кривой расслоения
представлены на рис. 1.
Жидкая фаза смеси ХФС-502 — R502
разделяется в результате образования
равновесных капель и ее расслоения на две
фазы.
При понижении температуры на границе
раздела жидкость — пар появляется капля
жидкости, которая опускается на дно
ампулы. При дальнейшем понижении
температуры продолжают появляться капли,
образующие на дне прозрачный слой. Затем
в верхней части слоя начинается
помутнение смеси, а потом и ее расслоение. Оно
протекает так же, как для смеси чистый
хладагент R22 — масло. При массовой
концентрации масла ?м=37 % образование
капли и расслоение происходят
одновременно. При ?м<37 % каплеобразование
отсутствует, однако при низких температурах
возможно расслоение.
Как видно из рис. 1, кривые
расслоения сдвинуты вправо. Это свидетельствует
о том, что при |м порядка 20 % система
гомогенна до температуры —80 °С.
Погрешность определения массовой концентрации
составила 0,2...0,3 %, температуры —
±1,5 °С.

Рис. 2. Зависимость плотности q жидкой фазы
смеси X<PC-502-R502 от концентрации |м;
а — кривая каплеобразования
Рис. 3. р, I, ^-диаграмма смеси ХФС-502—R502
(обозначения см. рис. 2)
Таблица 3
Температура,
°С
Плотность q, кг/м3, жидкой фазы смеси ХФС-502—R502 при массовой концентрации масла
ХФС-502, %
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
-30
—20
— 10
0
10
20
30
40
50
60
1443
1410
1376
1340
1300
1259
1215
1161
1112
1048
1339
1309
1281
1254
1228
1202
1176
1151
1125
1089
1321
1292
1266
1240
1215
1192
1167
1145
1118
1091
1307
1280
1252
1228
1204
1180
1150
1131
1104
1085
1261
1242
1219
1196
1174
1153
1133
1110
1087
1071
1238
1215
1192
1170
1149
1128
1109
1089
1068
1054
1211
1188
1166
1144
1124
1104
1085
1068
1050
1037
1151
1135
1119
1103
1088
1076
1059
1046
1032
1027
1097
1086
1076
1065
1054
1044
1034
1025
1015
1005
1062,0
1053,0
1044,0
1035,0
1026,0
1020,0
1009,0
1001,0
993,2
985,0
1029,0
1022,0
1014,0
1007,0
999,8
992,4
985,6
978,9
972,1
965,1
Таблица 4

Температура, °С
0
10
Давление р, МПа, пара смеси ХФС-502—R502 при массовой
концентрации масла ХФС-502, %
20
30
40
50
60
70
80
90
100
—20
— 10
0
10
20
30
40
50
60
0,291
0,412
0,569
0,756
1,008
1,304
1,660
2,082
2,581
0,276
0,396
0,550
0,744
0,987
1,195
1,548
1,971
2,481
0,265
0,385
0,539
0,737
0,977
1,180
1,501
1,908
2,383
0,260
0,378
0,532
0,728
0,965
1,168
1,495
1,869
2,232
0,260
0,372
0,518
0,704
0,928
1,149
1,457
1,787
2,121
0,257
0,364
0,498
0,661
0,854
1,056
1,328
1,600
1,902
0,240
0,348
0,470
0,613
0,775
0,938
1,157
1,363
1,619
0,205
0,309
0,415
0,541
0,681
0,834
1,008
1,182
1,307
0,150
0,232
0,312
0,408
0,515
0,644
0,780
0,940
0,964
0,079
0,124
0,166
0,218
0,276
0,349
0,424
0,519
0,596
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,001
0,001
0,002
0,004
О 10 20 30 W 50 60 70 80 30 $м,%

1,кДж/кг
600
550 h^^xfJ- ^ЦШ
О /О 20 30 40 50
Экспериментальные данные о
зависимости плотности жидкой фазы смеси
ХФС-502 — R502 от концентрации
компонентов при различных температурах
получены методом пикнометра постоянного
объема. Погрешность поддержания
температуры составила чьО, 1 °С, определения
массовой концентрации масла — 0,3...0,5 %
[4]. Значения плотности жидкой фазы
приведены в табл. 3 и на рис. 2.
60 70 80 30 tMt%
Рис. 4. I, ^-диаграмма смеси ХФС-502—R502
для паровой (верхняя часть рисунка) и жидкой
(нижняя часть) фаз (обозначения см. рис. 2)
Для определения р, t, ^-параметров
[З] ХФС-502 — R502 экспериментально
на стенде исследовали систему пар —
жидкость в равновесном состоянии. Смесь при-
Температура,
°С
Таблица 5
Энтальпия i, кДж/кг, смеси XOC-502-R502 при массовой концентрации масла
ХФС-502, %
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
-20
— 10
0
10
20
30
40
50
60
—20
— 10
0
10
20
30
40
50
60
379,3
389,5
400,0
410,8
421,9
433,5
445,7
458,9
473,4
534,9
539,3
543,7
547,8
551,7
555,3
558,3
560,5
564,4
374,6
385,3
399,1
412,5
423,4
437,6
449,1
464,7
480,6
533,4
539,9
544,3
548,5
552,2
557,6
560,7
563,0
565,9
368,6
383,9
399,0
413,7
425,0
441,0
453,5
467,9
487,0
535,7
540,2
544,5
548,8
552,7
557,7
561,6
564,2
567,4
368,3
383,9
400,3
414,9
429,8
444,3
458,2
471,5
490,8
535,8
540,3
544,8
548,9
552,9
558,3
561,7
564,9
569,0
Жидкая
367,9
383,9
400,8
416,5
432,4
448,0
463,2
477,9
495,5
фаза
367,8
384,2
401,1
417,5
434,2
450,8
467,4
483,9
500,4
Паровая фаза
535,8
540,5
545,0
549,3
553,5
558,7
562,2
566,1
571,2
535,9
540,7
545,4
550,1
554,8
559,9
564,3
569,1
574,3
367,6
384,2
401,3
418,2
435,5
453,0
470,9
489,0
507,6
536,3
541,0
546,0
551,0
556,2
561,8
567,0
573,0
578,4
367,2
384,2
401,1
418,5
436,3
454,0
473,3
492,8
512,8
537,3
541,9
547,1
552,4
557,8
563,6
569,4
575,9
582,8
366,9
383,5
400,8
418,6
436,7
455,4
474,7
494,8
515,6
538,8
542,7
549,2
554,9
560,7
566,7
573,1
579,9
587,8
365,2
382,8
400,6
418,7
437,0
455,5
474,3
493,8
513,3
540,7
546,3
552,1
558,4
564,9
571,5
578,8
586,8
593,1
364,5
382,1
400,0
418,2
436,6
455,3
474,3
493,6
513,1
542,8
549,2
555,6
562,5
569,7
577,3
585,6
595,2
601,6
17
9 Vfirtnn tovuui/o \Сп Л

готовляли весовым методом, давление
измеряли компенсационным способом.
Погрешность поддержания температуры ±0,1 °С,
измерения температуры ±0,2 °С, давления
102 Па, определения массовой
концентрации 0,1. .Д3%.
Полученные результаты представлены
в табл. 4 и на рис. 3.
По экспериментальным данным
рассчитана энтальпия жидкой фазы:
<cm = Um+A— ЕыНха+А'см. О)
где /м, /ха — энтальпия масла и жидкого
хладагента на линии
насыщения, кДж/кг;
Д/см — интегральная теплота
смешения, кДж/кг, в рамках
принятых допущений
(парциальное давление паров масла
равно нулю), р
RT2 /д1п^\
A/CM=-A-U|^(-^-); B)
R — газовая постоянная, Дж/(кг• К);
Т — температура;
Ша и Рха ~~ молекулярная масса и давление
насыщенного пара хладагента;
р — равновесное давление при
заданной температуре и
концентрации.
Значения энтальпий жидкой и паровой
фаз для смеси ХФС-502—R502
представлены в табл. 5 и на рис. 4.
Полученные экспериментальные данные
по теплофизическим свойствам масла ХФС-
502 и его смеси с R502 могут быть
использованы при расчетах холодильных
установок.
Список литературы
1. Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С.
Экспериментальное исследование свойств смесей
фреона-22 со смазочными маслами //
Холодильная техника. 1965, № 2.
2. Перельштейн И. И., Парушин Е. Б.
Термодинамические и теплофизические
свойства рабочих веществ холодильных машин
и тепловых насосов. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1984.
3. Свойства раствора фреона-502 с маслом
ХФ 22с-16 / Л. 3. Мельцер, Т. С. Дремлюх,
Ю. П. Рамъялг, Л. Б. Силина //
Холодильная техника. 1973, № 8.
4. Теплофизические свойства
холодильных масел и их растворов с фреоном-22 /
Л. 3. Мельцер, Т. С. Дремлюх, С. К. Черны-
шов и др. // Теплофизические свойства
веществ и материалов. М., 1977, вып. 11.
УДК [624.143.5:621.374] :621.565.93
ЭЛЕКТРОИМПУЛЬСНЫЙ СПОСОБ
РАЗРУШЕНИЯ НАЛЕДЕЙ
Канд. техн. наук В. К. ЧЕРНИЧЕНКО,
А. И. ПИЛИПЕНКО
МакНИИ по безопасности работ
в горной промышленности
В системах охлаждения шахтного воздуха
используют градирни для получения
ледяной воды, служащей хладоносителем. При
их эксплуатации в зимнее время возникает
проблема борьбы с обледенением
поверхностей, контактирующих с ледяной водой.
Такая же проблема стоит при работе в
районах с длительными суровыми зимами и
других контактных аппаратов, в которых вода
охлаждается холодным наружным
воздухом.
На практике применяют в основном
механические способы разрушения наледи,
которые требуют отключения аппарата, в
результате чего прекращается подача холода
к потребителю.
Известен способ удаления наледи
посредством электромеханических импульсов,
не получивший пока распространения,
видимо, из-за недостаточной изученности.
В МакНИИ по безопасности работ в
горной промышленности исследована
эффективность электроимпульсного способа,
позволяющего бороться с наледью в
процессе работы теплообменного аппарата.
При бесконтактном воздействии
электрического импульса на металлическую
поверхность возникающий вихревой
магнитный поток вызывает упругие деформации
конструкционного материала и
распространение вследствие этого по его поверхности
микроволн. Волновое движение
сопровождается разрывами контакта
малопластичного водного льда с этой поверхностью и
разрушением его целостности практически од:
новременно на значительной площади, что
приводит к обрушиванию наледи.
Вначале была изучена сила сцепления
льда с различными конструкционными
материалами.
Лед намораживали на поверхности
образцов до толщины слоя 15...20 мм при
температуре воздуха —6...—7 °С, затем
образцы выдерживали на морозе не менее
18 ч. Внутрь льда вмораживали ленту из
прочного материала, с помощью которой
его отрывали от образца; фиксируя силу
отрыва (сцепления) динамометром типа
ДПУ.
Практический интерес для
конструкторов и проектировщиков представляют не-

Таблица 1
Материал образца
Площадь
сцепления,
103 м2
Направление приложения
силы
Удельная
сила,
кН/м2
Характер разрушения наледи
Доска деревянная стро- 4,0 Перпендикулярно
ганая
3,3 »
Полиэтиленовая пленка
5,4
5,1
5,4
4,4
Перпендикулярно
Параллельно
49,3 Отрыв льда на 80 %
площади
59,5 Разрушение льда без
отрыва от образца
Доска деревянная
лакированная
Шифер волнистый из
стеклопластика
Шифер волнистый из
асбоцемента
2,1
3,6
6,3
10,5
4,2
4,2
3,5
Перпендикулярно
Параллельно
Перпендикулярно
Параллельно
Перпендикулярно
х>
26,2
49,0
1,9
1,6
21,0
86,4
84,6
Отрыв льда
Отрыв льда
Разрушение льда без
отрыва от образца
5,4
1,5
32,7
35,7
Отрыв льда
Дюралюмин
5,6
Перпендикулярно
40,0 Отрыв льда
которые характерные результаты опытов
(табл. 1). Лед намерзал даже на
поверхности полиэтиленовой пленки. Удельная
сила сцепления его с этой поверхностью
сопоставима с результатами, полученными
в опытах с волнистым шифером из
стеклопластика. И в том, и в другом случае
она была на порядок ниже, чем удельная
сила сцепления льда со всеми другими
материалами. Удельная сила отрыва льда от
поверхности для одного и того же
материала на порядок меньше при приложении
сил перпендикулярно к поверхности, чем
при действии сил параллельно плоскости
намерзания. Лед не удалось оторвать от
волнистого асбоцементного шифера, он
разрушался по ленте при механическом
напряжении 80—90 кПа, хотя известно, что
разрушающее напряжение льда при
растяжении составляет 0,5 МПа.
В экспериментальных исследованиях
электроимпульсного способа разрушения
наледи применяли блок, генерирующий
электрические импульсы, который
подсоединяли десятиметровым двужильным кабелем
к разным индукторам. Их изготавливали
в форме соленоидов с внутренним
диаметром 10 мм и отношением высоты к
наружному диаметру 1:3, 1:3,5 и 1:7,8. Для
намотки использовали провод марки ПЭВ-2
диаметром 0,93...2,02 мм. У шести индук-
торов индуктивность находилась в
пределах 176...4880 мкГ, а их сопротивления
составляли соответственно 0,089... 1,73 Ом.
Эффективность действия индукторов
определяли по импульсу силы, развиваемой
перпендикулярно к поверхности
металлических образцов в форме дисков, которые
устанавливали с грузом в 1 кг
непосредственно на индукторы. На специальном
стенде измеряли высоту подъема диска с
грузом под действием электрического
импульса. По известным формулам кинематики
вычисляли начальную скорость подъема и
импульс силы. Наилучшие показатели были
зарегистрированы в опытах с образцами
из немагнитных металлов. Поэтому
дальнейшие исследования проводили только на
образцах из дюралюмина.
Длительность электрического импульса,
равную времени действия механической
силы, измеряли осциллографом С8-13. У
разных индукторов она была в диапазоне 0,66...
2,2 мс при соответствующей амплитуде тока
6,0... 1,55 кА. Из расчетов получено, что
индукторы развивали механическую силу
от 1,0 до 5,7 кН.
Разрушение наледи исследовали на дюр-
алюминовых листах площадью C,2...9,8)Х
ХЮ~2 м2, толщиной 1,5...4,0 мм. Опыты
выполняли на открытом воздухе. Лед
намораживали при температуре атмосферного
2*

Таблица 2
Номер
образца
из
дюралюмина
Сила отрыва
льда
механическим
способом,
кН
3,1

Расчет
К1)
Опыт
Результаты разрушения льда под воздействием импульса силы , кН,
развиваемой индукторами К1—Кб
3,5 (К2)

Расчет
Опыт
2,1...2,2 (КЗ)

Расчет
Опыт
1,02...1,04 (К4)
Расчет
Опыт
2,5...3,3 (К5)
Расчет
Опыт
5,5...5,6 (Кб)
Расчет
Опыт
1
2
3
4
5
б
Примечание: «-{-»
1,3
2,8
3,6
1,4
3,1
2,9
+ » -
+
+
+
+
+
+
+
—
0
0
- лед разрушен;
+
+
+
+
+
«—»
+
+
—
0
0
лед
+
+
+
+
+
—
—
—
0
0
0
+
±
—
+
±
±
+
+
+
+
—
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
—
+
«0» — опыты не проводились
воздуха —4...—13 °С в течение 4...7 ч.
Затем образцы выдерживали на морозе не
менее 18 ч. Толщина наледи на разных
образцах составляла 10...80 мм.
Нараставшие сосульки льда имели диаметр у
основания 10...50 мм, длину до 500 мм.
Динамику разрушения фиксировали с помощью
скоростной кинокамеры «Киев-16У» с
частотой кадров 66 с~~1.
Установлено, что листы толщиной 2 мм
и менее под действием электрического
импульса приобретают остаточную
деформацию. Поэтому в дальнейшем испытывали
образцы толщиной более 2 мм.
Отрыв льда от поверхности
фиксировали уже на первом кинокадре, т. е.
целостность наледи нарушалась менее чем за
1/66 с после подачи электрического
импульса. Максимальная площадь поверхности,
полностью очищаемая от наледи (9,0Х
X Ю~2 м2), достигалась при использовании
индуктора, развивавшего силу в 5,7 кН при
длительности электрического импульса
0,66 мс и амплитуде тока 6,0 кА.
Результаты разрушения наледи с
помощью индукторов сопоставлены с силой
отрыва льда механическим способом (табл.
2). Они свидетельствуют о том, что
развиваемый индукторами импульс силы в
основном расходуется на отрыв льда от
поверхности, на которой он наморожен.
Действительно, только в семи из 29 опытов
результаты не совпадали с расчетными.
Следовательно, эффект разрушения
наледи под действием электрических
импульсов поддается предварительному расчету.
Один опыт был поставлен на образце
из дюралюмина толщиной 40 мм, на
который наморозили слой льда 40...50 мм.
Многократная подача электрического импульса
индуктором Кб не разрушала наледи.
В качестве нижней границы параметров
эффективного действия электроимпульсного
способа разрушения наледи на
конструкциях из немагнитных металлов без
контакта индуктора с их поверхностью можно
принять максимальную длительность
электрического импульса порядка 10~3 с при
его минимальном значении 1 кА. У
конструкций из дюралюмина толщина должна
быть 4...6 мм.
Чтобы оценить энергетическую
эффективность электроимпульсного способа,
сопоставим его с одним из альтернативных
способов.
Нетрудно убедиться на основании
несложных теплотехнических расчетов, что на
предотвращение льдообразования путем
обогрева конструкции расходуется теплоты
Рис. 1. Структурная схема электроимпульсной
установки
Блок питания
—^
Зарядное устройство
Формирователь
импульсов
Накопитель
электроэнергии
1
(
Программный
комму
татор
Индуктор
i
i

vm ггт1
-й-Ц
Рис. 2. Принципиальная электрическая схема
оконечного контура электроимпульсной
установки:
Т1 — трансформатор; С — конденсатор; VD1, VS1 —
диоды-выпрямители; К1—КЗ — индукторы
на порядок меньше, чем на оттаивание льда,
образовавшегося на этой же конструкции.
Поэтому исследуемый способ сопоставим
с обогревом. Если принять, что
разрушение наледи проводится каждый час, а
средняя температура атмосферного воздуха
в течение зимы —5 °С, то расход
электроэнергии, как показывают расчеты, при
использовании электроимпульсного способа на
два порядка меньше, чем при обогреве
конструкции.
Установленные электрические параметры
способа и разработанные средства могут
быть реализованы на практике.
Электроимпульсную установку можно
собрать по схеме на рис. 1 на основе блока
ФКВ-1 Конотопского завода «Красный
металлист». В него входит зарядное
устройство, накопитель энергии и формирователь
импульсов. На принципиальной схеме
оконечного контура электроимпульсной
установки (рис. 2) увязана работа индукторов
и программного коммутатора, который
может быть изготовлен на релейных или
бесконтактных элементах.
Полученные на основании исследований
данные достаточны для проектирования и
изготовления конкретных систем
разрушения наледей на различных объектах.
УДК 620.197.6:621.56
ПРОТЕКТОРНЫЕ ПОКРЫТИЯ
ДЛЯ ЗАЩИТЫ
СКОРОМОРОЗИЛЬНЫХ
АППАРАТОВ ОТ КОРРОЗИИ
И. С. ЧЕРНЫШЕНКО,
канд. хим. наук Г. М. ШИНИК,
канд. хим. наук Е. В. ЗОБОВ
НПО «Нектар»
Холодильное оборудование нередко
выходит из строя в результате коррозии
поверхностей при контакте с агрессивными хла-
доносителями (растворами хлористого
натрия, хлористого кальция). Защита с
помощью обычных лакокрасочных покрытий
не дает необходимого эффекта из-за
сложного профиля деталей и большого числа
мест, недоступных для нанесения краски
(стыки между сваренными внахлест
деталями, щели, изгибы).
Производственные испытания обычных
покрытий с хорошими защитными
свойствами — грунтовки ЭП-061, ЭП-062 и эмаль
ХС-760,— нанесенных на поверхность
скороморозильного аппарата, показали, что
коррозия, начинающаяся через 20...30 сут
в труднодоступных для покраски местах,
приводит к выходу аппарата из строя,
несмотря на отсутствие коррозии на
основной части защищенной поверхности.
Аналогичные результаты получены в
лабораторных условиях при испытании покрытий
на основе лакокрасочных материалов:
эмалей В-МА-1232, НЦ-25, ХВ-1120, ЭП-51,
ЭП-793, ЭП-5284, ПФ-115, грунтовок
ГР-021, ВЛ-02, ЭП-02, шпатлевки ЭП-00-10.
В этой связи представляло интерес
исследовать защитное действие
лакокрасочных покрытий протекторного типа, которые
в принципе могут обеспечить защиту от
коррозии и при существенных нарушениях
их сплошности. Опыт использования таких
покрытий имеется при защите стали от
воздействия морской и питьевой воды.
Порошок цинка в протекторном
покрытии, контактируя с защищаемой сталью,
образует с ней в солевом растворе
гальванопару: анодом служит цинк, катодом —
сталь. При пропускании тока цинк
растворяется, образуемый гидрат окиси цинка
постепенно забивает поры покрытия, резко
снижая его проницаемость. Протекторное
действие снижается. Однако это не
исключает местного протекторного действия в
случае нарушения покрытия и проникновения
электролита к расположенным внутри
покрытия частицам цинка.
Протекторные покрытия целесообразно
21

применять для защиты машин и агрегатов,
состоящих из деталей сложного профиля
или находящихся под переменным
напряжением из-за перегрузок и вибрации, что
приводит к нарушению сплошности
покрытия в труднодоступных местах.
Целью настоящего исследования было
изучение возможности использования
протекторных покрытий для защиты
холодильного оборудования, контактирующего с
электролитом. Исследовали:
стойкость протекторных покрытий в
условиях значительных изменений температуры;
воздействие аэрозоля и жидкого
электролита;
влияние нарушения сплошности
покрытия на защитные свойства;
изменение защитных свойств в
зависимости от продолжительности эксплуатации;
стойкость к горячему электролиту;
возможность увеличения ресурса
протекторного действия.
Изучали следующие протекторные
покрытия:
цинкосиликатные СЦ-01 и СЦ-2;
эпоксидное цинконаполненное ЭД-20 на
основе эпоксидной смолы, отвержденной
полиэтиленполиамином (ПЭПА) с
оптимальным (установленным нами)
соотношением цинка к связующему 7:1;
из краски КО-42 на основе этилсили-
ката;
комбинированное из краски КО-42,
служившей грунтом, и эпоксидной эмали
ЭП-5284, отвержденной ПЭПА.
Протекторные покрытия наносили на
стальные (Ст. 3) пластины 5X10X0,1 см
и на электроды из стали (Ст. 3) и цинка
10ХЮХ1 мм, одна сторона которых с
припаянным проводом была залита
эпоксидной смолой.
В качестве электролита использовали
30 %-ный раствор хлористого кальция —
наиболее агрессивный хладоноситель,
применяемый в скороморозильных аппаратах.
Для сравнения выбрали 3 %-ный раствор
хлористого натрия (морская вода) и 0,01М
раствор хлористого калия (питьевая вода).
Растворы употребляли в виде жидкости,
аэрозоля, тонких пленок и капель.
Защитную способность предварительно
оценили на стальных пластинах с
однослойными покрытиями после их выдержки в
30 %-ном растворе хлористого кальция
в течение 3 мес при циклическом
изменении температур: 8 ч — (—40±5) °С; 16 ч —
(+20+-3) оС
По результатам визуального осмотра
поверхности покрытий и стали под ними, а
также анализа влияния площади наруше-
Показатели
КО-42
I
II
KO-42+
+ЭП-5284
I
II
Эластичность при
изгибе, мм 13 11
Прочность при ударе,
см 45 38 45 38
Адгезия, баллы 1111
Адгезия слоя эмали
ЭП-5284 к верхнему
слою краски КО-42,
баллы, при толщине
эмали
40...50 мкм — — 2 2
65...80 мкм — — 3 3
Примечание: I и II — до и после 30 циклов
воздействия знакопеременных температур.
ния сплошности покрытия на его
защитные свойства и адгезию для дальнейших
испытаний были отобраны: покрытие из
краски КО-42 и комбинированное из
краски КО-42 с эмалью ЭП-5284, обладавшие
максимальными адгезией и защитными
свойствами.
Стойкость отобранных протекторных
покрытий к воздействию больших перепадов
температур определяли по эластичности при
изгибе, прочности при ударе, адгезии до
и после 30 циклов воздействия указанных
выше знакопеременных температур.
По приведенным в таблице
физико-механическим показателям видно, что
протекторные покрытия выдерживали резкую
смену температур.
Возможность коррозии металла под
протекторным покрытием и ресурс защитного
действия исследовали путем измерения
установившегося тока гальванопары,
составленной из стального и цинкового электродов
или из двух стальных электродов, один из
которых окрашен протекторной краской,
в 30 %-ном растворе хлористого кальция,
3 %-ном растворе хлористого натрия и
0,01М растворе хлористого калия, а
также в аэрозоле этих электролитов и их
тонких пленках.
Аэрозоль моделировали, распыляя
пульверизатором электролит по поверхности
электродов. Тонкие пленки толщиной 80...
120 мкм получали путем контакта
пропитанной электролитом фильтровальной
бумаги с поверхностью электродов.
Установившийся ток измеряли в
указанных средах при температуре 20±3°С, а
в 30 %-ном растворе хлористого кальция
и при —40±5°С.
22

8 Х,мсс
Изменение защитного потенциала ф окрашенных
стальных электродов во времени:
I — четыре слоя КО-42, 3 %-ный раствор хлористого
натрия; 2 — два слоя КО-42, 30 %-ный раствор
хлористого кальция; 3 — четыре слоя КО-42, 30 %-ный
раствор хлористого кальция; 4 — четыре слоя
КО-42 -f один слой ЭП-5284, 30 %-ный раствор
хлористого кальция; 4а — то же, при 5% нарушения
сплошности покрытия
Параллельно с помощью потенциостата
П-5827М снимали потенциостатические
кривые (катодные для стали и анодные для
цинка), по которым определяли диапазон
соотношения поверхностей стали и
протекторного покрытия, обеспечивающий
защитный потенциал системы.
На рисунке показано изменение во
времени защитного потенциала стальных
электродов с протекторными покрытиями разной
толщины. Из графика видно, что для
поддержания в среде 30 %-ного раствора
хлористого кальция защитного потенциала
(ф = 0,7...0,8 В) длительное время
покрытие должно быть как минимум четырехслой-
ным общей толщиной не менее 140 мкм.
Нарушение сплошности четырехслойного
покрытия до 5 % общей площади не
приводит к возникновению коррозии.
После нанесения на четыре слоя
краски КО-42 одного слоя эпоксидной эмали
ЭП-5284 эффективность катодной защиты
резко возрастает, и протекторное действие
покрытия сохраняется при нарушении его
сплошности.
Анализ кривых /—3 показывает, что
эффективность защитного действия краски
КО-42 существенно зависит от природы
электролита и его концентрации. Так, при
воздействии 30 %-ного раствора
хлористого кальция следы коррозии при нарушении
сплошности покрытия отсутствуют в
течение 9 мес, тогда как при воздействии 3
%-ного раствора хлористого натрия
коррозионные поражения защищаемой поверхности
появляются уже после б мес.
Сопоставлением защитного действия
цинка и протекторного четырехслойного
покрытия без слоя эмали в различных
электролитах, находящихся в состояниях,
характерных для распыляемых хладоносителей,
установлено, что скорость растворения
цинка в 30 %-ном растворе хлористого
кальция существенно ниже, чем в 3 %-ном
растворе хлористого натрия или 0,01М
растворе хлористого калия. При этом в тонких
пленках электролитов скорость растворения
цинка резко возрастает, что объясняется
увеличением аэрации.
Через 12 ч экспозиции в тонких
пленках 3 %-ного раствора хлористого натрия
и 0,01М раствора хлористого калия
растворение цинка полностью прекращается и на
открытых участках защищаемой
поверхности появляются следы коррозии, а в
тонких пленках 30 %-ного раствора
хлористого кальция процесс растворения цинка еще
продолжается.
Выявленная особенность дает
возможность обеспечить защиту металла при
нарушениях сплошности покрытия путем его
периодического орошения аэрозолем
30 %-ного раствора хлористого кальция,
который благодаря своей гигроскопичности
образует на поверхности металла
невысыхающие пленки, поддерживающие работу
гальванопары цинк — сталь.
Протекторное действие цинкосодержа-
щих покрытий сохраняется при 50 %-ном
нарушении их сплошности.
Растворение цинка в протекторном
покрытии даже при отсутствии покрывной
эмали протекает со скоростью,
обеспечивающей в зависимости от условий
эксплуатации сохранность его защитных свойств от
3 до 30 лет. При этом следует учитывать,
что в процессе эксплуатации защитные
свойства усиливаются из-за снижения
пористости покрытия.
Испытание в течение 100 ч
протекторного покрытия КО-42 и комбинированного
КО-42 + ЭП-5284 в 30 %-ном растворе
хлористого кальция при 110±2°С (при такой
температуре работает испаритель для
концентрирования электролита) показало, что
в этих условиях наибольшей стойкостью
обладает однослойное протекторное
покрытие без эмали. В горячем электролите
эмаль отслаивается.
На основании проведенных исследований
сделаны следующие выводы.
— Протекторная краска КО-42,
используемая для защиты металла от коррозии
в морской воде, весьма перспективна для
холодильных установок, в которых в
качестве хладоносителя служит водный
раствор хлористого кальция.
— Дополнительный слой эмали ЭП-5284

значительно увеличивает ресурс защитного
действия покрытия при температурах от 20
до —45 °С.
— Значительные нарушения сплошности
покрытия (до 50 %, в том числе наличие
в труднодоступных местах небольших
незащищенных участков) не снижают его
защитного действия.
В настоящее время комбинированное
протекторное покрытие из краски КО-42 со
слоем эмали ЭП-5284 внедряется для
защиты от коррозии узлов (из Ст. 3)
скороморозильного аппарата Ш18-КСА,
изготовляемого Тираспольским экспериментально-
механическим заводом № 3. Экономический
эффект ориентировочно составит более
40 тыс. р. на один аппарат Ш18-КСА.
УДК 664.83.037:579.8.001.5
МИКРОФЛОРА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
КАРТОФЕЛЕПРОДУКТОВ
Канд. техн. наук 3. Е. ЕГОРОВА
Минский городской центр научно-
технического творчества молодежи
им. П. М. Машерова
Н. П. ЛУГОВАЯ,
канд. техн. наук М. П. ПЕТУНИНА
Научно-производственное объединение
по продуктам питания из картофеля
Важными требованиями к
быстрозамороженным продуктам являются ограниченное
содержание в них психрофильных
микроорганизмов (не более 106...108 бактерий
в 1 г и 106 дрожжей в 1 г), отсутствие
бактерий — возбудителей заболеваний
и пищевых отравлений.
Целью настоящей работы было
изучение выживаемости микрофлоры в новых
быстрозамороженных картофелепродук-
тах — картофельном пюре в виде гранул
и блоков и картофеле «Деликатесный».
Всего анализировали 98 образцов
готовой продукции после замораживания,
в процессе холодильного хранения при
—18 °С, а также после кулинарной
обработки.
Быстрозамороженные картофелепродук-
ты оценивали по следующим нормируемым
микробиологическим показателям: общему
количеству мезофильных аэробных и
факультативно-анаэробных микроорганизмов,
содержанию колиформных, психрофильных
микроорганизмов и микромицетов. Карто-
фелепродукты проверяли также на наличие
патогенных микроорганизмов по методи-
ке [2].
Результаты микробиологических
исследований представлены в табл. 1.
Содержание микроорганизмов в 1 г
исследованных картофелепродуктов сразу
после замораживания не превышало
нормативных значений, установленных для
других быстрозамороженных картофелепродук-
Таблица 1
Показатели
Количество микроорганизмов
в 1 г
Пюре картофельное
быстрозамороженное
в виде
гранул
в виде
блоков
Картофель

быстрозамороженный

«Деликатесный»
Мезоф ильные
аэробные и
факультативно-
анаэробные

микроорганизмы
после
замораживания 2,5-104 4,0-104 2,4-103
после
хранения в
течение
1 мес 6,5-104 5,2-104 2,4-102
3 мес 1,0-104 4,8-104 2,2-102
6 мес 1,0-103 3,0-104 1,0-102
9 мес 2,3-103 8,2-103 1,2-102
Колиформные
бактерии
после
замораживания 0...20 2...10 0...40
после
хранения в течение
1 мес 0...20 0...10 0
3 мес 0 0...10 0
6 мес 0 0...10 0
9 мес 0 0 0
Психроф ильные

микроорганизмы
после
замораживания 1,5-102 8,4-102 6,8-102
после
хранения в
течение
1 мес 1,7-102 7,2-102 1,0-10
3 мес 1,7-102 8,6-102 5,0-10
6 мес 3,2-102 7,6-102 1,5-10
9 мес 1,2-102 2,6-102 5,0-10
Микромицеты
после
замораживания 2,0-10 7,5-10 5,0-102
после
хранения в течение
1 мес 5,5-10 4,0-10 1,0-10
3 мес 2,1-10 9,0-10 1,0-10
6 мес 8,0-10 3,0-10 1,0-10
9 мес 1,5-10 4,8-10 1,0-10
24

тов [2]. Видовой состав выделенной
микрофлоры был также типичным для карто-
фелепродуктов.
Санитарно-показательные
микроорганизмы были представлены колиформными
бактериями. Причем кроме цитратполо-
жительных бактерий группы кишечной
палочки, в картофельном пюре в виде
блоков были найдены и цитратотрицательные,
что можно объяснить формованием
блоков вручную (как предусмотрено
технологической инструкцией).
У этих же образцов выявлены
бактерии, отнесенные по морфологическим
признакам и наличию фермента каталазы к
роду стафилококков. Изучение их
биохимических свойств показало, что они не
образуют токсинов, т. е. не являются
патогенными и, следовательно, не могут вызвать
пищевые отравления.
Патогенных микроорганизмов ни в
картофельном пюре в виде блоков, ни в
других исследованных картофелепродуктах
после замораживания не обнаружено. При
хранении они также не выявлены.
В процессе хранения в течение 9 мес
при —18 °С общее содержание
микроорганизмов снижалось в среднем на порядок.
Полностью отмирали колиформные
бактерии и неустойчивые к низкой температуре
микроорганизмы неспороносной
микрофлоры. Содержание микромицетов и психро-
фильных микроорганизмов почти не
изменялось. Выживали и непатогенные
стафилококки.
Одним из факторов, ограничивающих
размножение микроорганизмов в
быстрозамороженных продуктах, является
активность воды (АВ). Измерение ее в
быстрозамороженных картофелепродуктах
показало, что в картофельном пюре в виде гранул
она равнялась 0,908, а в картофеле
«Деликатесный» — 0,863. При такой
активности воды невозможно размножение
большинства грамотрицательных бактерий,
а также спорообразующих
микроорганизмов. Однако некоторые грамположитель-
ные бактерии, стафилококки, большинство
видов дрожжей и микроскопических
грибов не только не погибают, но при
определенных условиях могут и размножаться.
Поэтому при производстве
быстрозамороженных картофелепродуктов необходимо
обеспечивать соответствующие
гигиенические условия.
Так как быстрозамороженные картофе-
лепродукты перед употреблением в пищу
подвергаются кулинарной обработке, а
именно: картофельное пюре —
восстановлению горячей водой, картофель «Делика-
Таблица 2
Количество

микроорганизмов в 1 г

Картофельное
пюре
Картофель

«Деликатесный»
Мезофильные аэробные и
факультативно-анаэробные
микроорганизмы
до кулинарной обработки 2,2-104 5,6-103
после кулинарной
обработки 4,1-103 3,6-102
Колиформные бактерии
до кулинарной обработки 10 20
после кулинарной
обработки 0 0
Микромицеты
до кулинарной обработки 7,5-10 1,0-10
после кулинарной
обработки 3,5-10 0
тесный» — обжариванию, исследовали
количественный состав микрофлоры кулинар-
ноподготовленных продуктов (табл. 2).
Общее количество микроорганизмов в
результате восстановления картофельного
пюре снижалось в 6,4 раза, а в результате
обжаривания картофеля «Деликатесный» —
в 15 раз.
Таким образом, исследованные
быстрозамороженные картофелепродукты
признаны доброкачественными продуктами
питания.
На основании проведенных исследований
для них рекомендованы следующие
микробиологические показатели: общее
количество мезофильных аэробных и
факультативно-анаэробных микроорганизмов не
должно превышать 5,0-10\ колиформных
бактерий — 3,0-10, микромицетов —
1,5-103. Эти значения утверждены как
нормативные [1, 3].
Список литературы
1. Дополнение к Инструкции по санитарно-
микробиологическому контролю сухих и
быстрозамороженных продуктов из картофеля.
Утв. 8.08.88 г. Госагропромом СССР.
2. Инструкция по санитарно-микробиологи-
ческому контролю сухих и
быстрозамороженных продуктов из картофеля. М.: Агропром-
издат, 1985.
3. ТУ 10-03-40-15—87. Полуфабрикат
картофельный быстрозамороженный «Деликатесный».

УДК 637.56.037:536.5
ОБ ИЗМЕРЕНИИ ТЕМПЕРАТУРЫ
ЗАМОРОЖЕННЫХ БЛОКОВ РЫБЫ
СТЕКЛЯННЫМИ ТЕРМОМЕТРАМИ
Канд. техн. наук Б. М. МЕНИН,
Т. В. БЕЛЕНЬКАЯ
ИТЦ «Рыбхолодтехника»
Канд. техн. наук Б. Ш. ХАЙТИН
Завод «Ленинская кузница»
Канд. техн. наук К. А. РЕЗНИК
висм
При замораживании рыбы в
скороморозильных аппаратах контрольные измерения
конечной температуры /к блока
осуществляют с помощью стеклянных жидкостных
термометров (термометрическая жидкость —
толуол или этиловый спирт). Их
вставляют в специальные лунки глубиной 30 мм,
выбиваемые в замороженном блоке
пробойником или высверливаемые сверлом с
диаметром немного больше (примерно на
1 мм) диаметра рабочей части
термометра. За конечную температуру
замороженного блока принимают среднее
арифметическое значение температур, измеренных в
трех центральных точках по длине блока.
Стеклянные жидкостные термометры
бывают полного и неполного погружения.
Термометр полного погружения, например
ТП-11, вводят в среду, температуру
которой измеряют до отсчитываемой
температурной отметки. У термометров неполного
погружения, например СП-7 и СП-20, в
среду вводят только рабочую (погружную)
часть. При градуировке и поверке рабочую
часть вводят в среду на всю длину.
Однако условия измерения температуры
блоков замороженной рыбы отличаются от
указанных. Термометр вводят в блок
только на глубину лунки, т. е. на 30 мм,
что значительно меньше длины рабочей
части у термометров СП-20 и СП-7
(соответственно 85±5 и 115±Ю мм) и,
конечно, существенно меньше расстояния до
отсчитываемой отметки у термометра ТП-11.
В связи с этим измеренная отрицательная
температура часто оказывается выше
действительной. Поэтому в показания
термометра следует вводить поправки,
предусмотренные ГОСТ 8.279—78 «Термометры
стеклянные жидкостные рабочие. Методы и
средства поверки».
Первая поправка — на неполноту
погружения рабочей части термометра в блок
рыбы:
Mi=ynB(t0-tB), A)
где у — коэффициент видимого теплового
расширения термометрической
жидкости (для толуола у = 0,0012
в диапазоне температур — 80...
+ 100°С);
пв — количество градусных отметок,
соответствующих выступающей из
блока части термометра, которая в
условиях поверки погружается в
среду (п\ у термометров неполного
погружения и «г у термометров
полного погружения — рис. 1),
Мв = /в//г;
/в — длина выступающей из блока
части термометра, мм;
/г — длина одного градусного деления,
мм;
tQ — температура среды, измеренная
образцовым термометром, °С;
/в — средняя температура выступающей
части термометра, измеренная
вспомогательным термометром, °С.
Вторая поправка — на то, что
температура воздуха возле выступающей из блока
рыбы части термометра отличается от той
B0 °С), при которой градуируется шкала
термометра, в результате чего измеренная
температура блока не соответствует его
действительной температуре. Вторая
поправка:
А/2 = Y/i2B0-/в), B)
где п2 = п\+пп. ш + Яш (см. рис. 1);
Яп.ш — число делений шкалы термометра,
соответствующих расстоянию от
конца погружной части термометра до
начала шкалы;
Рис. 1. К расчету
поправок в показания
стеклянного
термометра

/гш — число делении шкалы термометра от
ее начала до измеряемой
температуры,
^ш == ('изм 'мин) / tTl\
tmM — измеренная температура;
^мин — минимальная температура на шкале
термометра;
т — цена деления шкалы термометра.
Третья поправка — на термическое
сопротивление воздуха в зазоре, поскольку
невозможно обеспечить сплошной контакт
поверхности баллона термометра с
твердым продуктом. Эту поправку
определяют экспериментально.
На технологической испытательной
станции Гипрорыбфлота при замораживании
кильки и салаки в
горизонтально-плиточных морозильных аппаратах АМП 1,6-КМ
и АМП-11, изготовленных на заводе
«Ленинская кузница», было проведено свыше
200 сравнительных измерений конечной
температуры блоков tK с помощью
термометров СП-20 и хромель-копелевых
термопреобразователей ТХК 0379-04, подключенных
к многоточечным потенциометрам КСП-4.
Термопреобразователи заделывали на
глубину 30 мм в блок-формы с рыбой до
их загрузки в морозильный аппарат.
Кроме того, часть термопреобразователей
вводили в замороженные блоки рыбы
рядом с термометрами СП-20.
Термопреобразователи ТХК 0379-04
наилучшим образом подходят для измерения
температуры в блоках рыбы, так как
игольчатая форма их рабочей части
обеспечивает хороший контакт с объектом
измерений.
Погрешность измерения с помощью
термопреобразователей, которые были
аттестованы в соответствии с ГОСТ 14894—69,
не превышала ± 1 °С, а с учетом
погрешности показаний потенциометра КСП-4 в
диапазоне температур —50... + 50°С была
не более 4=1,2°C (доверительная
вероятность Р = 0,95).
У термометра СП-20 в диапазоне
температур —20...+ 35 и — 40...—20 °С предел
допускаемой погрешности показаний
соответственно 4=1 и ±2°С. Поэтому в
качестве t0 = tK были приняты показания
термопреобразователя.
Конечная температура замороженного
блока рыбы:
*к = ^о = ^изм + Аг , C)
где
) '30 -20 -10 0tU3MrC
) tB,°c
д2 =д/|+А*2 =
ТМизм-Ь7^20 — /в У{п\+п2)
-уп\
D)
Рис. 2. Номограмма для определения конечной
температуры tK замороженного блока рыбы
По формулам C) и D) составлена
номограмма (рис. 2) для определения tK при
измерениях с помощью термометров СП-20
(для термометров других марок могут быть
построены аналогичные номограммы).
Пример пользования номограммой.
Термометр СП-20 показывает температуру в
блоке —24 °С. Температура наружной
части термометра СП-20, измеренная
вспомогательным термометром, равна 20 °С.
Из точки на оси абсцисс,
соответствующей /Изм=—24°С, опустим перпендикуляр
(штриховая линия) до пересечения с
линией, соответствующей ^В = 20°С. Из точки
их пересечения проведем горизонталь до оси
ординат и найдем фактическую
температуру в центре блока /к= — 27 °С.
Использование формул C) и D) и
номограммы для определения tK при
замораживании различных продуктов в процессе
исследований или эксплуатации
морозильных аппаратов, наряду с гарантией
качества, позволит сократить фактическую
продолжительность замораживания и тем
самым сэкономить значительное количество
энергии. Кроме того, поможет решать
спорные вопросы между поставщиком и
потребителем при приеме-сдаче замороженной
рыбопродукции.
Может быть уточнена также
необходимая фактическая температура в трюмах
судов, что имеет важное значение для
прогнозирования продолжительности хранения
замороженных блоков рыбы.

ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
УДК 621.565:629.123.44.001.76
МОДЕРНИЗАЦИЯ СУДОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
В. А. ПЛОТНИКОВ
СПОРП «Атлантика»
На судах БМРТ типа «Прометей»,
начиная с траулера «Цемесская бухта» A975 г.),
двухступенчатые холодильные установки с
винтовыми агрегатами S3-900 были
заменены одноступенчатыми с агрегатами
S3-1800 [4]. В результате сократилось
количество оборудования, трубопроводов,
запорной арматуры, приборов автоматики,
упростилось обслуживание установки. Но
вместе с тем на 174 кВт [1] возросла
потребляемая мощность, более чем в 3,5 раза
увеличилась суммарная мощность
электродвигателей компрессоров агрегатов по
сравнению с мощностью электродвигателей
компрессоров агрегатов, установленных на
судах БМРТ типа «Маяковский» [3].
Это вызвано не только более низкими
температурами замораживания и хранения
рыбопродукции, использованием
одноступенчатых агрегатов, но и безнасосной
подачей хладагента R22 в секции
воздухоохладителей скороморозильного аппарата
LBH-31,5. На таких судах в течение всего
промыслового рейса удельный расход
электроэнергии на замораживание
рыбопродукции выше, чем на промысловых судах
других типов.
Для равномерного распределения
хладагента по секциям рекомендуется
поддерживать перед ТРВ давление не менее 1,18 МПа.
Такое давление создается в конденсаторах
при температуре забортной воды на входе
в них около 25 °С. В зависимости от
периода года и района плавания траулера
температура забортной воды меняется от
29 до 0 °С (антарктическая часть
Атлантики). При температуре забортной воды
до 25 °С вместо того, чтобы работать при
низком давлении конденсации и тем самым
уменьшить расход электроэнергии на
привод компрессоров, обслуживающий
персонал холодильной установки вынужден
путем сокращения протока охлаждающей
конденсаторы воды повышать давление
конденсации до требуемого значения —
1,18 МПа.
Тем более непонятна позиция автора
публикации [6], будто бы можно без
ущерба для производительности
скороморозильного аппарата снизить давление перед ТРВ
с 1,18 до 0,95 МПа с целью уменьшения
энергетических затрат на замораживание
рыбопродукции, хотя холодопроизводитель-
ность ТРВ фирмы «Данфосс» при снижении
разности давлений на 0,23 МПа
уменьшается на 9 %.
Согласно рекомендациям [5], винтовые
компрессоры агрегатов S3-1800 и S3-900
с геометрической степенью сжатия ег = 4,8
энергетически выгодно эксплуатировать в
диапазоне внешних рабочих отношений
давлений (конденсации и кипения) рк/р0 =
= 5,3.. .8,0.
При неизменном давлении кипения R22
(р0 = 0,096 МПа, /о=— 43 °С) нижняя
граница давления конденсации может быть
достигнута при равенстве давлений
нагнетания и конца сжатия, т. е. при
ЗХвн == ЗХнар»
где явн — внутреннее отношение давлений,
Лвн = е? = 4,8и = 5,36;
п — условный показатель политропы
сжатия, «=1,1.
Отсюда
рк=р0-5,36=0,096-5,36=0,51 МПа.
Этому давлению в состоянии
насыщения соответствует температура
конденсации /К=1°С, что практически
недостижимо при эксплуатации судовых
холодильных установок в любом районе Мирового
океана.
В настоящее время компрессоры
агрегатов S3-1800 на судах типа «Прометей»
вынуждены работать с более высокими
отношениями давлений: рк/ро =1,18/0,096 =
= 12,3. А использование винтовых
компрессоров при таком отношении давлений
приводит к значительным энергетическим
потерям, так как в данном случае
внутреннее отношение давлений меньше внешнего.
Ячейка роторов компрессора, в которой
сжимаются пары хладагента, соединяется
с нагнетательным окном раньше, чем
давление в ней достигнет значения рк. Пары
хладагента из нагнетательного
трубопровода перетекают в ячейку и давление в ней
возрастает до рк. В результате
увеличивается осевая нагрузка на упорные
подшипники, что повышает их износ. Поэтому
предусмотрено через каждые 2500 ч прове-

А
1 pTPB^1>iSMna
I рн=0у35МПа \ j
р = 0,51МПа(ег = Ь,вУ\
pn =0,096 МП а
Z
n5'
/
»
Рис. 1. Цикл работы винтового компрессора
с геометрической степенью сжатия 4,8 в
теоретической индикаторной диаграмме
V\, Кг — объем ячейки винтового компрессора в
моменты ее выхода из зоны всасывающего окна и
соединения с нагнетательным окном; 1—2' — сжатие
в компрессоре до момента соединения ячейки с
нагнетательным окном; 2'—2 — повышение давления
пара в ячейке после ее соединения с
нагнетательным окном и поступления пара с давлением рк из
нагнетательной полости
рять осевое смещение роторов без разборки
компрессоров [1].
Заштрихованный участок на
диаграмме (рис. 1) показывает бесполезную
дополнительную работу выталкивания.
Для устранения всех
вышеперечисленных недостатков предложено давление
1,18 МПа получать в режиме
одноступенчатого сжатия с последующим повышением
давления хладагента с помощью насоса.
19Р
Рис. 2. Цикл работы одноступенчатой
холодильной установки с повышением давления
хладагента с помощью насоса:
1—2 ~ сжатие в компрессоре; 2—3 — конденсация;
3—4 — повышение давления жидкого хладагента
в насосе; 4—5 — переохлаждение жидкого
хладагента холодным рассолом, поступающим от установки
предварительного охлаждения рыбы; 5—6 —
дросселирование; 6—/ — кипение
Сначала в винтовом одноступенчатом
компрессоре давление паров хладагента
повышается до давления конденсации,
соответствующего температуре забортной
воды. При этом давлении пары хладагента
конденсируются в конденсаторе. Жидкий
хладагент сливается в линейный ресивер.
Затем с помощью насоса давление
жидкого хладагента, который забирается из
ресивера, повышается до заданного значения
рТрв=1,18 МПа. Использование насоса
вместо компрессора для повышения
давления R22 уменьшает расход
электроэнергии.
Ресивер холодильной установки
совмещает функции циркуляционного и
линейного ресиверов. На участке трубопровода
подачи жидкого хладагента между
ресивером и ТРВ имеется обратный клапан с
обводной линией, на которой установлены
насосы жидкого хладагента.
Предлагаемое техническое решение
экспериментально проверено на УПС
«Профессор Воеводин» и БМРТ «Генерал
Остряков» (типа «Прометей»).
При снижении рк/ро с 12,3 до 10
@,95/0,096) возрастают коэффищ::лт
подачи винтовых компрессоров X с 0,66 до
0,74, объемная холодопроизводительность
qv 1 м3 паров R22 с 563 до 629 кДж/м3,
холодопроизводительность установки при
постоянном значении объема уЛ,
описываемого роторами, на 24 %. Значение силы
тока, потребляемого компрессором S3-1800,
снижается на 50 А, потребляемой
мощности — на 29 кВт E0 А-380 В д/3 cos cp).
По результатам опытной эксплуатации
рассчитан экономический эффект.
Установлено, что при температуре забортной
воды 20 °С ожидается годовая экономия
топлива до 231 т B8 тыс. р.), другими
словами, траулер может около 13 суток в
году работать на сэкономленом топливе.
Повышение давления жидкого
хладагента в насосе от рк до ртрв неизбежно
сопровождается ростом температуры
хладагента и, следовательно, снижением
удельной холодопроизводительности.
Эффективность таких насосных схем может быть
повышена переохлаждением жидкого R22
(после насоса) холодным рассолом,
поступающим от установки предварительного
охлаждения рыбы (рис. 2).
Дополнительные преимущества от
модернизации холодильных установок БМРТ
типа «Прометей» путем использования
насоса для повышения давления хладагента
заключаются в следующем:
отпала необходимость в уменьшении
производительности винтовых компрессоров
Щ111иВШШШШШШ01Ш1Ш?ШШИ11№:
fiSSii
29

при включении главного клапана
оттаивания (раньше перед его включением
производительность компрессора уменьшали до
70 % во избежание остановки
электроприводов компрессоров из-за превышения
максимально допустимого тока), что позволило
предотвратить повышение температуры в
скороморозильных аппаратах;
появилась возможность сократить
время вывода аппарата LBH-31,5 на режим
замораживания (до —35 °С) [2]. Это
достигается повышением с помощью насоса
давления перед ТРВ и, тем самым, его
пропускной способности;
стала возможной в промысловых
условиях очистка холодильной установки от
загрязнений (тяжелых углеводородов,
выпавших из смазочного масла, продуктов
износа гранул сорбента
фильтров-осушителей и др.) благодаря принудительной
циркуляции хладагента с температурой 20...
25 °С по контуру: линейный ресивер —
испарители (через дренажную систему).
Проведенная работа одобрена Гипро-
рыбфлотом и отраслевым совещанием Мин-
рыбхозч СССР.
Конструкторскую документацию на
модернизацию холодильной установки,
согласованную с инспекцией Регистра СССР,
можно получить по адресу: 335048,
Севастополь, ул. Правды, 10, СПОРП
«Атлантика».
Список литературы
1. Возаков Ю. Г. Опыт эксплуатации
судовых холодильных установок. Обзор, информ. /
МРХ СССР. Сер.: Эксплуатация флота и
портов рыбной промышленности. 1983, вып. 4.
2. Гришин В. В. Совершенствование
эксплуатации судовой фреоновой холодильной
установки. М.: Легкая и пищевая
промышленность. 1983.
3. Г р и ш и н В. В., Б ал об а ев Н. И.
Сравнение энергетической эффективности
холодильных установок промысловых судов //
Холодильная техника. 1980, № 11.
4. Ионов А. Г., Кан А. В., Петров В. М.
Модернизация холодильных установок
рыбопромысловых траулеров типа «Прометей» //
Холодильная техника. 1976, № 9.
5. Кр ей мер Н. Г., Лотош Ю. Л., Елуфи-
м о в М. Н. Рекомендации по применению и
эксплуатации холодильных винтовых
компрессорных агрегатов производства завода «Куль-
аутомат» (ГДР) //Холодильная техника. 1979,
№ 2.
6. Смел ков Н. А. Повышение энергетической
эффективности эксплуатации судовых
холодильных установок // Холодильная техника.
1988, № 1.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1456724 E1L F 25 В 43/02 B1)
4240775/23-06 B2) 04.05.87 G1) Краснодарский
политехнический институт G2) Н. Н. Ивановский,
В. Н. Анненков, А. С. Трофимов E3) 621.57.04
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ для
холодильных и компрессорных установок, содержащий
корпус и расположенный в нем вращающийся
цилиндрический перфорированный барабан с
пористой деформируемой насадкой и отжимной
валик, отличающийся тем, что, с целью упрощения
конструкции, пористая насадка и отжимной валик
установлены внутри барабана.
A1) 1456725 E1L F 25 В 49/00 B1)
4267469/23-06 B2) 24.06.87 G2) И. Я. Клецель
E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, со
держащая компрессор, ресивер, секционный
конденсатор, входными и выходными трубами
секций подключенный к ресиверу, и испаритель,
последовательно соединенные в контур, а также
подключенные к контуру многовитковый змеевик и
буферную емкость, сообщенную с ресивером
паровой и жидкостной трубами, отличающаяся тем,
что, с целью повышения эксплуатационной
надежности, в контуре между ресивером и
испарителем и на жидкостной трубе дополнительно
установлены обратные клапаны, выходами
сообщенные с испарителем, змеевик подключен
параллельно контуру между испарителем и
компрессором, а его витки с образованием теплового
контакта закреплены на участке ресивера между
входными трубами, которые так же, как и
выходные, скреплены в отдельный пучок, причем трубы
в пучке установлены в тепловом контакте между
собой.
(И) 1453130 E1L F 25 В 31/00 B1)
4225128/23-06 B2) 12.02.87 G1) Хмельницкий
технологический институт бытового
обслуживания G2) Б. А. Скрипник, Л. В. Сумзина,
В. И. И щук, А. А. Никитин, Н. Ю. Мартынова
E3) 621.57
E4) E7) УСТРОЙСТВО ОХЛАЖДЕНИЯ
ГЕРМЕТИЧНОГО КОМПРЕССОРА с электро
двигателем и с вертикально расположенной осью
вращения вала, содержащее контур циркуляции
масла, включающий насос с патрубками,
трубопровод с распылителем, расположенным
непосредственно над статорными обмотками
электродвигателя, и масляную ванну с погруженным
в нее испарителем, отличающееся тем, что, с
целью повышения эффективности охлаждения,
компрессор и насос выполнены поршневого типа,
испаритель — в виде листотрубной воронки, а
распылитель — в виде двух полуколец, причем
компрессор и насос-снабжены общим кривошип-
но-кулисным механизмом с диаметрально
противоположным креплением к нему поршней, а
испаритель включен в контур циркуляции перед
насосом.

A1) 1462080 E1L F 28 F 25/04, F 28 С 1/02 B1)
4178455/24-06 B2) 17.10.86 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт гидротехники
им. Б. Е. Веденеева G2) Ю. С. Недвига,
Ю. Н. Жестовский, Н. Ю. Недвига, В. Г. Пожи-
даев E3) 621.175.3:66.045.53
E4) E7) ВОДОУЛОВИТЕЛЬ
ИСПАРИТЕЛЬНОЙ ГРАДИРНИ, содержащий решетку
вертикально установленных V-образных
профилей, две средние планки которых соединены под
прямым углом, а верхняя и нижняя крайние
планки взаимно параллельны, отличающийся тем,
что, с целью повышения эффективности водо-
улавливания в широком диапазоне скоростей
потоков воздуха при сохранении низкого уровня
аэродинамического сопротивления, водоуловитель
дополнительно снабжен выступами треугольного
профиля, выполненными на выходной напорной
стороне кромки верхней планки, в местах
соединения последней со средней планкой и средних
планок между собой на сторонах, составляющих
угол более 180°, под выступом верхней планки
выполнена продольная горизонтальная щель,
средние планки выполнены равной длины,
составляющей 2—4 длины верхней планки, при этом
шаг решетки и длина верхней планки равны
1—2 длинам нижней планки, а высота выступов
составляет 0,1—0,2 величины шага решетки.
A1) 1458662E1L F25 D 3/12, С 12 G 1/06B1)
4165108/31-13 B2) 23.12.86 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. В. Клименко, Ю. П. Денисов E3)
621.565
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
ПРОИЗВОДСТВА ЛЕДЯНЫХ ГРАНУЛ, наполненных
газовыми гидратами, характеризующаяся тем, что
содержит кристаллизатор с охлаждающей
рубашкой, патрубками для подвода под давлением воды
и газообразного диоксида углерода, и мешалкой,
последовательно соединенные с ним устройства
для осушения и дозирования газовых гидратов и
холодильную камеру с входными и выходными
калибровочными отверстиями, сообщенную с
кристаллизатором трубопроводом с компрессором
для отвода газообразного диоксида углерода,
при этом устройство для осушения и дозирования
газовых гидратов содержит установленный с
обеспечением контакта с кристаллизатором корпус,
коаксиально расположенный в нем
фильтр-осушитель, выполненный в виде усеченного конуса,
обращенного большим основанием к
кристаллизатору, установленный в нем конический шнек
для прессования газовых гидратов и
размещенное на выходе из корпуса отрезное
приспособление, причем корпус устройства сообщен с
кристаллизатором водяным трубопроводом.
A1) 1460557 А2 E1L F 25 В 49/00 F1) 937922
B1) 4072952/23-06 B2) 30.05.86 G5) В. Е. Бой-
чук, Ю. В. Старых E3) 621.57
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РЕГУЛИРОВАНИЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ по
авт. св. № 937922, отличающееся тем, что, с
целью повышения экономичности и надежности,
оно дополнительно содержит реле давления,
установленное на нагнетательной магистрали
компрессора, реле времени, два электромагнитных
вентиля, установленных на трубопроводах подачи
охлаждающей воды в конденсатор, снабжено бай-
пасным по воде трубопроводом со своим
электромагнитным вентилем, при этом в одном положении
переключатель режимов подключен к реле
времени, реле давления, одному из
электромагнитных вентилей на трубопроводе подачи
охлаждающей воды в конденсатор и
электромагнитному вентилю на байпасном трубопроводе, а в
другом положении переключатель режимов
подключен к реле давления и к обоим
электромагнитным вентилям.
A1) 1460558 E1L F 25 D 3/10, В 60 Н 1/32 B1)
4276697/31-11 B2) 06.07.87 G1) Особое кон-
структорско-технологическое бюро
Физико-технического института низких температур АН УССР
G2) В. И. Бондаренко, А. Ф. Бондарь, Е. М.
Волкова, С. И. Володин E3) 621.869.8.565.564.27.001.5
E4) E7) 1. ТРАНСПОРТНЫЙ
РЕФРИЖЕРАТОР, содержащий теплоизолированный кузов,
оборудованный системой охлаждения, состоящей
из сосуда для сжиженного газа, трубопровода
подачи сжиженного газа в кузов с управляемым
клапаном и распылителя хладагента с
форсунками эжекторного типа, отличающийся тем, что,
с целью обеспечения высокой сохранности
перевозимых продуктов путем создания равномерного
температурного поля за счет улучшения качества
распыления хладагента, распылитель хладагента
выполнен в виде оребренной снаружи и изнутри
камеры с дном V-образной формы, внутренняя
полость камеры сообщена с трубопроводом
подачи сжиженного газа из сосуда и посредством
газовых каналов и заборных трубок — с
форсунками, смонтированными на камере, оси сопл
форсунок расположены веерообразно по обе стороны
от оси сопла центральной форсунки, а заборные
трубки всех форсунок подведены в нижнюю часть
V-образного дна камеры.
2. Рефрижератор по п. 1, отличающийся тем,
что наружные ребра распылителя замкнуты
фланцем, посредством которого распылитель закреплен
внутри кузова на передней стенке в верхней ее
части и ориентирован осью сопла центральной
форсунки вдоль продольной оси кузова.
A1) 1453131 E1 L F 25 В 39/02, F 25 D 21/04 B1)
4186246/28-13 B2) 26.01.87 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Е. X. Русов, А. П. Пейков E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ОТРИЦАТЕЛЬНЫХ
ТЕМПЕРАТУРАХ, содержащее коллекторы для
подвода жидкого хладагента и отвода его паров,
трубчатые оребренные секции, сообщенные с
коллекторами посредством патрубков, отличающееся
тем, что, с целью снижения энергозатрат путем
обеспечения равномерного распределения инея по
всей теплообменной поверхности, оно снабжено
установленными в патрубках диафрагмами с
различными диаметрами проходного сечения, при
этом в патрубках, подводящих жидкий хладагент
в каждую из секций, диафрагмы смонтированы
с уменьшением диаметра проходного сечения от

первой по направлению движения воздуха секции
к последней, а в патрубках, отводящих пары
хладагента,— с увеличением диаметра проходного
сечения в том же направлении для обеспечения в
первой секции минимального, а в последней
секции максимального температурного напора между
воздухом и хладагентом.
A1) 1456726 E1L F 25 D 13/06 B1)
4252938/31-13 B2) 28.05.87 G1) Воронежский
технологический институт G2) А. М. Бахолдин,
В. К. Битюков, В. Н. Колодежнов, Б. И. Кущев
E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ИЗДЕЛИЙ, преимущественно вафель,
содержащее теплоизолированную камеру,
размещенные в ней верхний и нижний
воздухораспределительные короба с воздушными каналами,
направленными в сторону, противоположную
направлению движения изделий, соединенные
между собой вертикальными стенками с образованием
замкнутого по поперечному периметру лотка,
охватывающий нижний короб транспортер в виде
бесконечных эластичных полос, размещенных в
выполненных в коробе желобах, с закрепленными
на поверхности полос грузоведущими
элементами, отличающееся тем, что, с целью повышения
производительности, устройство снабжено
калибрующим транспортером, установленным в зоне
подачи изделий в камеру с наклоном в сторону их
движения, и тяговыми органами в виде
бесконечных эластичных лент, расположенных в желобах,
выполненных в верхнем коробе, при этом несущие
поверхности транспортера и тяговых органов
выполнены выступающими над поверхностями
коробов.
A1) 1462078 E1L F 28 F 1/24, 1/14 B1)
4185734/24-06 B2) 26.01.87 G1) Институт
технической теплофизики АН УССР G2) В. В. Трепут-
нев, А. А. Кривешко, Б. Н. Кессельман E3)
621.565.944
E4) E7) 1. НАРУЖНОЕ ОРЕБРЕНИЕ
ТЕПЛООБМЕННОЙ ТРУБЫ, содержащее эле
менты оребрения, размещенные по окружности
на равном расстоянии друг от друга,
образованные каждый вложенными друг в друга желобами,
продольно размещенными на трубе, скрепленными
с последней и между собой средними частями
оснований, и выполненные на боковых
образующих желобов с поперечно развернутыми
лепестками, расположенными продольными рядами на
равном расстоянии друг от друга, отличающееся
тем, что, с целью интенсификации теплообмена
путем повышения степени оребрения, боковые
образующие смежных желобов расположены в
каждом элементе на расстоянии одна от другой, не
превышающем ширину лепестков, выполненных
по всей высоте боковых образующих и
расположенных в смежных рядах со взаимным
смещением.
2. Оребрение по п. 1, отличающееся тем, что
лепестки смежных желобов выполнены
противоположно развернутыми, а величина их смещения
b
в смежных рядах составляет — ,
где Ь — ширина лепестков; п
п — число желобов в элементе.
A1) 1460556 E1) 4 F 25 В 39/04 B1)
4269260/23-06 B2) 26.06.87 G1) Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности G2) А. Л. Емельянов, В. И.
Терещенко, А. Б. Дисяев E3) 621.57
E4) E7) 1. КОНДЕНСАТОР, содержащий
горизонтальный цилиндрический корпус, внутри
которого установлен пучок теплообменных труб,
а в межтрубном пространстве размещены
перфорированные конденсатоотводные перегородки,
отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, конденсатоотводные
перегородки выполнены в виде желобообразных пластин
с дополнительной перфорацией с отогнутыми
ребрами, выполненной в нижней горизонтально
расположенной части желоба и размещены по
высоте пучка в каждом ряду со смещением по
горизонтали на половину шага, причем верхние
кромки отогнутых ребер и боковые кромки
пластин касаются нижних образующих трех
вышерасположенных труб.
2. Конденсатор по п. 1, отличающийся тем,
что верхняя кромка отогнутых ребер перфорации
выполнена с радиусом, равным наружному
радиусу теплообменной трубы.
3. Конденсатор по п. 1, отличающийся тем,
что верхняя кромка отогнутых ребер
ориентирована вдоль трубы.
A1) 1465684 E1) 4 F 25 D 23/02, Е 05 F 11/52
B1) 4198395/28-13 B2) 23.02.87 G5) В. К.
Мамаев E3) 621.565
E4) E7) ДВЕРНАЯ СЕКЦИЯ, преимуще
ственно холодильной камеры, содержащая дверь,
соединенную с дверной коробкой посредством
узла ее крепления и перемещения вдоль
стенки камеры, расположенную с внутренней
стороны проема раздвижную перегородку и запорное
устройство, отличающаяся тем, что, с целью
снижения габаритов при раскрывании двери,
последняя содержит перпендикулярно
прикрепленные к ней в верхней и нижней частях
направляющие козырьки с шаровыми элементами,
а узел крепления и перемещения двери содержит
прикрепленные к дверному проему в верхней
и нижней частях опорные плиты, включающие
две направляющие, соединенные под прямым
углом, одна из которых направлена внутрь
дверного проема и длина ее соответствует толщине
двери, а другая расположена с его наружной
стороны вдоль стенки камеры, причем каждая
опорная плита имеет направляющие желоба
для качения шаровых элементов, а запорное
устройство содержит шарнирно прикрепленные
к вертикальным планкам дверной коробки скобы
и закрепленные на двери с возможностью
зацепления с ними подковообразные захваты
с ручками, на свободных концах которых
выполнены прорези для введения фиксирующего
запорного элемента.
32
mm

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
По вашей просьбе
Уважаемая редакция! Являясь
постоянным читателем вашего
журнала, хотел бы получить от вас
ответы на некоторые вопросы.
Несколько лет назад в
Читинской области на всех головных
маслозаводах в 27 районных
центрах вырабатывалось мороженое.
Для производства мороженого и
охлаждения молока
заготавливали лед, были установлены
мороженицы марки МП-3-62
производительностью 40 кг/ч, фризеры с
рассольным охлаждением марки
ОФН-М производительностью
120...200 кг/ч с применением
одноступенчатых холодильных
машин. Сейчас лед на заводах не
заготавливается, мороженицы,
фризеры рассольного охлаждения
сняты с производства, мороженое
не вырабатывается, дети
Читинской области мороженого не
видят.
В настоящее время
объединение «Ростпродмаш» выпускает
фризеры В6-ОФШ
производительностью 485...630 кг/ч с
температурой кипения аммиака —30 °С,
для нормальной работы которого
требуется двухступенчатый
холодильный агрегат или винтовой
компрессорно-конденсаторный
агрегат.
Для того чтобы удовлетворить
потребность сельского населения
в мороженом, необходимо
значительно увеличить выпуск
оборудования малой производительности,
удобного в эксплуатации. А где
взять это оборудование сегодня?
Модули, которые должна
выпускать оборонная
промышленность,— это дело будущего.
Подскажите, пожалуйста, как
организовать производство
мороженого на мелких молочных
заводах, какое оборудование можно
использовать для этой цели?
Руководитель проектной группы
Читинского филиала «Красноярск-
агропромтехпроект» И. И. Бабич.
Письма с аналогичными вопросами
редакция получила и от других
читателей. Публикуемая подборка статей,
мы надеемся, поможет найти на них
ответы.
УДК 663.674
СОЗДАНИЕ
ЦЕХА МОРОЖЕНОГО
МАЛОЙ МОЩНОСТИ
С. В. ПАВЛЮЧЕНКО
Минторг РСФСР
А. Г. КЛАДИЙ
Росмясомолторг
В 1986 г. в г. Казани после
реконструкции бывшего здания ресторана
в Центральном парке культуры и
отдыха был открыт безалкогольный кок-
тейль-бар «Лето». Коллектив
предприятия работает по бригадному
подряду.
Первый год работы коктейль-бара
показал невозможность оперативного
обеспечения его мороженым из-за
несвоевременной доставки его с
хладокомбината. В 1987 г. при коктейль-
баре по инициативе его заведующего
Д. X. Тухватуллина создан цех
мороженого мощностью 2 т в смену.
Производственный участок цеха
мороженого общей площадью около 90 м2

8000
&=*>
Wl
®
m,
H
nyis
cUL
н ь
Планировка производственного участка цеха
мороженого при коктейль-баре «Лето» (г. Казань):
/ — самозаписывающий термограф для контроля
и регистрации режима пастеризации; 2 — насос
36МЦ-6-12; 3 — смеситель-пастеризатор Г6-ОПБ-1000;
4 — фильтр молочный цилиндрический щелевой;
5 — гомогенизатор ОГБ 1,2; 6,7 — трубчатые
охладители; 8 — резервуар для хранения и созревания
смеси; 9 — площадка для обслуживания
резервуара; 10 — стерилизатор; // — титан; 12 — фризер
ОФИ; 13 — весы; 14 — стол для расфасовки
и упаковки весового мороженого; 15 — полуавтомат
ПАД-3 для расфасовки мороженого в стаканчики;
16 - шлюз
размещается на первом этаже в двух
помещениях высотой 6 м. В него
входят:
склад для хранения трехсуточного
запаса сырья площадью 40 м2; здесь же
изготавливают полиэтиленовые пакеты
из рукава с помощью специальных
устройств;
заготовительно-пастеризацио нный
участок и участок охлаждения и
хранения смесей, фризерования,
расфасовки и упаковки продукции (общая
площадь около 50 м2).
На первом этаже расположена
также химическая лаборатория площадью
12 м2 (зарегистрированная и
аттестованная), а в подвальных помещениях —
компрессорный цех, камеры
закаливания и хранения готовой продукции,
охлаждаемый склад сырья (до 40 т).
На первом этаже бара оборудованы
санитарно-бытовые помещения и сауна
для работников цеха.
В цехе установлено в основном
списанное в промышленности
оборудование, которое было модернизировано
силами специалистов цеха (см.
рисунок).
Для приготовления смеси из сухих
компонентов и сливочного масла
служит смеситель-пастеризатор Г6-ОПБ-
1000 (ванна длительной пастеризации).
В качестве теплоносителя используется
горячая (до 100 °С) вода, получаемая
с помощью автоматизированной
установки, которая состоит из
электроводонагревателя ЭПЗ-100, контактного
устройства, контактного показывающего
термометра, водяного насоса с
электродвигателем мощностью 1,5 кВт.
Приготовление смеси (от закладки сырья до
пастеризации в режиме 85 °С)
занимает до 1,5 ч. Для контроля и
регистрации режима пастеризации смонтирован
самозаписывающий термограф.
После пастеризации смесь молочным
насосом 36МЦ-6-12 через
цилиндрический щелевой фильтр подается в
гомогенизатор ОГБ 1,2 A200 л/ч) и далее
в трубчатые охладители на базе
пастеризационных установок для молока
типа ПТУ-5 (в том числе две установки
с водяным охлаждением от общей
градирни и одна — для охлаждения смеси
рассолом с температурой —23...
—25 °С), где охлаждается до 12... 15 °С.
Охлажденную смесь направляют
для хранения и созревания в моло-
коохладитель SM-1250 емкостью 1250 л
с автономной холодильной установкой.
Рационализаторы цеха дооборудовали
молокоохладитель змеевиком,
включенным в рассольную систему, который
работает в летний период. Из моло-
коохладителя, приподнятого над
уровнем пола на 1,2 м, смесь самотеком
поступает во фризер ОФИ.
Весовое мороженое расфасовывают
вручную в полиэтиленовые пакеты
массой до 10 кг и упаковывают в
картонную тару.
Для фасовки мороженого в
бумажные и вафельные стаканчики в цехе
установлен полуавтомат ПАД-3.
Приобретен также полуавтомат для
выпечки вафельных стаканчиков.
Готовую продукцию через шлюз
в полу по наклонному желобу
направляют в подвал, в камеру закаливания
и хранения готовой продукции.
Для охлаждения оборотной воды,
используемой в холодильной установке

и в охладителях смеси мороженого
первой ступени, во дворе устроена
градирня — брызгательный бассейн
BX2X4 м).
Для мойки и санитарной обработки
технологического оборудования и
трубопроводов применяют смеситель-
пастеризатор, стерилизатор труб,
укороченный под длину используемых
в цехе смесепроводов, и титан.
В компрессорном цехе на базе
двух аммиачных одноступенчатых
компрессоров АУ-45, переведенных из
соображений техники безопасности на
хладагент R22, смонтирована
холодильная установка, обслуживающая фризер
(температура кипения —36...—38 °С) и
камеру хранения готовой продукции
(температура — 22 °С). Кроме того,
имеются два холодильных агрегата
ФВ-20 (на R12), предназначенные
для охлаждения рассола, кожухотруб-
ный испаритель ИТР-18, компрессор
АУ-45 и резервный агрегат ФВ-20.
В подвале установлены три котла-
электроводонагревателя ЭПЗ-100
мощностью 100 кВт: один для отопления
здания, второй — для технологических
нужд, третий — резервный.
Коллектив цеха мороженого,
состоящий из мастера, бухгалтера,
заведующего лабораторией, инженера по
оборудованию, четырех слесарей-наладчиков,
четырех аппаратчиков, двух слесарей
холодильных установок и водителя
автобуса, работает в одну — две смены
по бригадному подряду. Аппаратчики
и слесари-наладчики выполняют весь
цикл работ по приготовлению смесей
мороженого и выпуску готовой
продукции.
Сырье принимает заведующий
складом коктейль-бара. Готовую продукцию
отпускает мастер цеха с 8 ч утра по
заявкам, принятым накануне
бухгалтером цеха от предприятий треста
ресторанов и кафе.
Заведующий лабораторией
осуществляет входной контроль сырья,
химический анализ смеси и готовой
продукции, отбор и доставку в СЭС проб,
учет результатов анализов.
Водитель автобуса выполняет
одновременно роль экспедитора по доставке
мороженого потребителям и грузчика.
За аренду автобуса коллектив цеха
мороженого платит 400 р. в месяц. Он
же оплачивает и ремонт автобуса,
приобретение запчастей и горючего.
В сезон массового спроса на
мороженое коллектив цеха работает в две
смены по скользящему графику без
выходных дней. Среднемесячная зарплата
составляет 400...500 р.
Неиспользованный в течение года резерв средств,
предназначенный на поддержание и
развитие хозяйства, на покрытие потерь
от непредвиденных (аварийных)
ситуаций, в конце года возвращается
коллективу цеха мороженого и
распределяется между его работниками.
В осенне-зимний период цех
переходит на выпуск в основном тортов
из мороженого массой 1000—2000 г
(до 500 кг в смену), которые
реализуются по государственной цене, и
фирменного мороженого (с добавлением
шоколада, сиропов, фруктов, ягод,
дробленых орехов), которое продается
в баре по 50—60 к. за 100 г.
Весовое мороженое пломбир
продается по госцене — 2 р. за 1 кг B000 р.
за 1 т) при себестоимости 1 т 1200 р.
В 1989 г. произведено около 600 т
весового мороженого и получена
прибыль в размере 480 тыс. р.
Экономическая эффективность цеха могла бы
быть еще выше, если бы не дефицит
сырья.
Намечаемый ввод в
эксплуатацию вафельного участка и
полуавтомата ПАД-3 позволит не снижать
объема выпуска продукции в
межсезонное время за счет увеличения выпуска
мороженого в мелкой расфасовке,
торговля которым будет
осуществляться и за пределами парка культуры.
Если сравнить
производственно-технические показатели одноэтажных
промышленных цехов мороженого
(имеющих свой компрессорный цех) со
средней мощностью 3,7...4,6 т в смену
с показателями цеха мороженого при
коктейль-баре «Лето» мощностью 2 т
в смену, то у последнего (при
численности персонала 15...20 человек
против 84...95 человек на промышленном
предприятии) выработка мороженого
'' ' Г I'll1!! //''¦¦ """ '//'"' Т /

на одного работающего в год в 3 раза,
а годовой съем продукции с 1 м2
общей площади — в 4...5 раз выше.
Прибыль на 1 т весового
мороженого пломбир составляет 800 р., что
в 1,5...2 раза больше, чем у любого
промышленного предприятия.
Таким образом, опыт работы
коктейль-бара «Лето» подтвердил
экономическую целесообразность организации
производства мороженого в любом
сельском пункте с населением 10...
20 тыс. человек, а также в
небольшом городе или в микрорайонах
крупных городов. Оснастить такое
производство можно, кроме уже
названного технологического и холодильного
оборудования, и другим. Можно
использовать:
для смешивания компонентов и
пастеризации смеси — ванны
длительной пастеризации ВДП-600, Г6-ОПА-
600, ВДП-1000, танк универсальный
ТУМ-1200, заквасочники емкостью
300... 1000 кг с водяной рубашкой,
при наличии источника пара — змееви-
ковые пастеризаторы ОЗП-1000, ОЗП-
2000;
для фильтрования полуфабриката
смеси — фильтр А1-ОШФ и другие
фильтры для молока;
для гомогенизации —
гомогенизаторы К5-ОГА-1,2 A200 л/ч), А1-ОГМ-2,5
B500 л/ч);
для охлаждения смеси — трубчатые
пастеризационные установки ПТУ-10,
Т1-ОУН, Т1-ОУТ, маслообразователь
Т1-ОМ-2Т, пластинчатую
охладительную установку А1-ООЛ-1,25 A250 л/ч),
охладительные установки для смесей
мороженого с очищаемой поверхностью
А1-ООВ-1,25 A250 л/ч) и трубчатые
установки для пастеризации и
подогрева молока Т1-ОУК (ПТ-2), П8-ОЛВЗ,
П8-ОАБ, Г6-ОПА-600, Г6-ОПБ-1000;
для перекачивания смеси — насосы
центробежные и насосы для вязких
пищевых продуктов
производительностью 1...3 тыс. л/ч (ВЗОРА-1,
КНЛ-3); трубы из нержавеющей стали
диаметром 38 и 57 мм, а также гибкие
шланги из пищевых полимерных и
прорезиненных материалов;
для хранения смеси — резервуары
для хранения молока вместимостью
600, 1000—2000 и типа Я1-ОСВ-2
A100 л), Я1-ОСВ-3 B600 л), Г6-ОПБ-
1000, молокоохладительные установки
импортные и отечественные;
фризеры Е4-ОФЛ B00...400 кг/ч),
Б6-ОФШ D80...630 кг/ч);
для расфасовки в стаканчики
вафельные и бумажные — полуавтомат
Смирнова;
для выпечки вафельных
стаканчиков— полуавтоматы ОВП, ОВП-1М
(СССР) и импортные (ПНР и других
стран) производительностью 1400 шт/ч;
для хранения мороженого —
сборные низкотемпературные камеры КХН-6
и Я10-ОКС (СССР), КХН-10 (ВНР)
и др.
Компрессорный цех можно
укомплектовать компрессорами А40-7-2,
АД55-7-50М, фреоновыми
одноступенчатыми (МКТ110-2-0, МКТ110-2-1,
МКТ-220-2-0, МКТ220-2-1, МКТ220-2-2)
и двухступенчатыми (МКТДЗО-2-5)
установками или одноступенчатыми
аммиачными AМКТ110-7-2) и др.
Для охлаждения оборотной воды
можно применить градирни типа ГПВ
(СССР), ККТ-50 и ККТ-100 (ГДР).
УДК 663.674:658.2.016.7
РЕКОНСТРУКЦИЯ ЦЕХА
МОРОЖЕНОГО
Цех мороженого проектной мощностью
3 т в смену в г. Смоленске введен
в эксплуатацию в 1973 г.
Производственный корпус и камера хранения
расположены в одноэтажном (высотой
6,5- м) здании. К камере хранения
примыкает одноэтажное здание
компрессорного цеха. Во фризеро-
фасовочном отделении были
установлены две линии типа ОЛС и одна типа
ОЛБ, в вафельном отделении — шесть
полуавтоматов ОВП и ручные прессы
для листовых вафель.
Проектной годовой мощности цех
достиг лишь в 1978 г. Однако к
этому времени «узкими» местами стали
фризеро-фасовочное отделение и
вафельный участок.

В целях увеличения выпуска
мороженого в 1987—1989 гг. проведена
реконструкция цеха. В ходе ее
вафельное отделение вынесено в отдельно
стоящее одноэтажное здание площадью
1200 м2, построенное хозяйственным
способом. За счет этого площадь фри-
зеро-фасовочного участка увеличилась
на 120 м2, что позволило
дополнительно установить линию М6-ОЛВ по
выработке мороженого в вафельных и
бумажных стаканчиках.
Устаревшие линии ОЛС и ОЛБ
были заменены еще двумя линиями
М6-ОЛВ и эскимогенератором. Чтобы
предупредить простои какой-либо линии
по производству расфасованного
мороженого в случае отказа одного из
фризеров сделаны «мостики» между
технологическими трубопроводами для
подключения трех фризеров к двум
линиям М6-ОЛВ и двух фризеров
к третьей линии М6-ОЛВ и эскимогене-
ратору. Кроме маневрирования работой
фризеров, это позволяет выпускать
весовое мороженое на любом из них и тем
самым свести к минимуму простои
производственных бригад.
Одновременно с наращиванием
мощности фризеро-фасовочного
отделения проведены реконструкция загото-
вительно-пастеризационного отделения,
перепланировка производственных
помещений. Особое внимание при этом
уделялось улучшению условий труда
работающих.
Так, некоторые помещения были
разделены на два уровня по высоте
с устройством перекрытия, что дало
возможность организовать на втором
этаже столовую на 50 мест, а также
комнату для сменных мастеров.
Расположение ее на высоте 3 м над
производственными отделениями дает
возможность визуально контролировать
через застекленные стены
технологический процесс.
Для облегчения грузовых работ при
подаче сырья из склада к
заготовительной ванне смонтирован тельфер
с грузовой площадкой,
перемещающийся по монорельсу.
Между линиями и центральными
транспортерами готовой продукции
установлены «местные» транспортеры,
а производственные столы оснащены
приспособлениями для смачивания
бандерольной ленты.
Для повышения санитарно-эстетиче-
ского уровня аппаратного участка,
предупреждения образования плесени
на потолке над оросительными
охладителями первая ступень охлаждения
смесей мороженого (до 20...25 °С)
теперь осуществляется с помощью
пластинчатой установки А1-ОПЯ 2,5.
В дальнейшем процесс проходит на
оросительных охладителях с рассольным
охлаждением. В настоящее время
внедряются трубчатые установки Т1-ОУН
для охлаждения смесей в
полузакрытом режиме.
Алюминиевые резервуары заменены
на стальные типа Я1-ОСВ
вместимостью по 2500 л. Для приемки
молока установлен резервуар ОТМ-6.
В связи с внедрением линии
выработки эскимо Л5-ОЭК с заверточным
автоматом Л5-ОЗЛ в аппаратном
участке смонтировали котел из
нержавеющей стали вместимостью 600 л для
приготовления глазури. В рубашке
котла постоянно циркулирует
оборотная вода температурой 36...38 °С,
подогреваемая в электроварочном котле
КПЭ-250. Температура воды
поддерживается автоматически с помощью
вмонтированных в электросхему
датчика и термореле. Эта же вода по
трубопроводу с воздушной изоляцией по
принципу «труба в трубе» подается
в рубашку бачка для глазури эски-
могенератора.
При доставке сгущенного молока
в цех стали использовать вместо
фанерных барабанов алюминиевые
контейнеры.
Для снижения потерь смеси
мороженого при мойке резервуаров их
соединили между собой сборными
трубопроводами и системой приемных
воронок, куда через трехходовые краны
поступает смывная вода. Она
перекачивается насосом в сборный резервуар
вместимостью около 200 л, а из него
после проведения анализов состава —
в заготовительную ванну, где исполь-

зуется при приготовлении очередной
партии смеси.
Чтобы предотвратить засорение
поверхности испарительных батарей
морозильных аппаратов бумажными
дисками, установлена металлическая сетка.
По примеру Московского
хладокомбината № 8, Воронежского,
Вологодского, Узловского и Волгоградского
хладокомбинатов на Смоленском
хладокомбинате внедрена вакуумная и
воздушная изоляция (по принципу «труба
в трубе») аммиачных и рассольных
трубопроводов. Из фризеро-фасовоч-
ного отделения горизонтальные
холодильные трубопроводы вынесены на
крышу здания цеха, что дало ряд
эксплуатационных преимуществ.
Морально и физически устаревшие
компрессоры РАБ-100 были заменены
на современные винтовые холодильные
агрегаты.
В результате обустройства эстакады
цеха мороженого в основном завершены
работы по организации
специализированного участка для
механизированного производства плодово-ягодного
пюре из заготовляемых ежегодно
100... 150 т яблок и черноплодной
рябины. Для участка приобретены
моечная установка, транспортер,
дробильная машина, пропариватель,
протирочная машина, резервуар для пюре.
Осуществление реконструкции и
технического перевооружения цеха
мороженого, а также совершенствование
организации и стимулирования труда
(переход к созданию единой
общесменной бригады во фризеро-фасовочном
отделении, работающей по конечному
результату; организация работы в
выходные дни комплексной бригады
и т. д.) позволили трудовому
коллективу Смоленского областного
объединения Росмясомолторга обеспечить
высокие темпы среднегодового прироста
объемов выпуска мороженого в
текущей пятилетке: 14 % против 3,8 %
в одиннадцатой пятилетке. Сменная
выработка мороженого в 1989 г. составила
7—8 т.
А. Г. МОРОЗОВ,
наш внештатный корреспондент
УДК 663.674
ИСПЫТАНИЯ
МОДЕРНИЗИРОВАННОЙ ЛИНИИ
М6-ОЛБ
Канд. биол. наук А. Ф. ЕНИКЕЕВ,
Л. Ф. ПОРОЗОВА, Е. В. ИГНАШКИНА
ГОСНИТИ, «АПК-переработка»
Линия М6-ОЛБ для расфасовки и
закаливания брикетного мороженого
(массой по 100 г) на вафлях
применяется преимущественно на хладо- и
молочных комбинатах небольшой мощности.
На Ивановском хладокомбинате
Росмясомолторга проведены
квалификационные испытания
модернизированной линии Мб-ОЛБ, изготовленной
Тульским машиностроительным
заводом им. В. М. Рябикова по
технической документации Мариямпольского
ПО продавтоматов. Испаритель нового
типа, которым оснащена линия,
разработан НПО «Агрохолодпром».
Линия состоит из расфасовочно-
упаковочного автомата М6-АРГ,
скороморозильного аппарата М6-ОХА и
вакуумного насоса 2НВР-5ДМ
мощностью 0,55 кВт.
В автомат М6-АРГ входят:
загрузочное устройство, дозатор, механизм
образования пакета из упаковочного
материала — пергамина или подперга-
мента массой 50 г/м2, формующий стол,
устройство для подачи верхней вафли,
механизм заделки брикета, ящик
электрооборудования. Все элементы
автомата установлены на станине.
Механизм образования пакета
одновременно служит и для закладки в
него нижней вафли. Все технологические
операции, связанные с расфасовкой
и упаковкой продукта, съемом готовых
брикетов мороженого, выполняются на
формующем столе, имеющем восемь
гнезд, над которыми монтируются
соответствующие механизмы. После
заполнения с помощью дозатора
определенной дозой мороженого пакет
подается под механизм подачи верхней
вафли. Затем механизм заделки
завертывает верхний клапан пакета, после
чего механизм подпрессовки
окончательно формует брикет. Специальное
приспособление переворачивает брикет

заделанной стороной вниз, чтобы
упаковка не развернулась, и транспортер
подает их к люлькам конвейера
камеры скороморозильного аппарата М6-
ОХА.
Техническая характеристика автомата
М6-АРГ
Производительность, шт/ч
Масса брикета
мороженого, г
Размеры, мм
брикета мороженого
вафли
упаковочного
материала
длина развертки
ширина рулона
наружный диаметр
рулона с
отпечатанной этикеткой
внутренний диаметр
гильзы рулона
раскроя обертки
Мощность
электродвигателя, кВт
Габаритные размеры
автомата, мм
длина
ширина
высота
Масса автомата, кг
3000
100+6
A00Х60Х
Х35)±2
93X57X2,5
186±2,0
204±2,0
До 400
50±5,0
B04Х186)=Ь1
2,2
3170
1470
1540
1480
Автомат может обеспечить
производительность до 3600 шт/ч, но
работать при этом режиме не
рекомендуется, так как мороженое не будет
закалено до требуемой температуры.
Скороморозильный аппарат М6-
ОХА состоит из морозильной камеры,
конвейера, испарителя и транспортера.
Камера, собранная из
изолированных пенопластом щитов и основания,
условно разделена на два отсека, в
одном из которых расположен
вертикальный цепной конвейер с люльками для
мороженого, в другом — испаритель.
Брикеты мороженого, перемещаемые
цепным конвейером по камере,
обдуваются с помощью осевых
вентиляторов потоком холодного воздуха,
циркулирующего через блок аммиачных
батарей испарителя.
Техническая характеристика
зильного аппарата М6-ОХА
Поверхность охлаждения
батарей испарителя м2
Число вентиляторов, шт.
Мощность электродвигателя
вентилятора, кВт
Температура, °С
кипения аммиака в
батареях
воздуха в камере, не выше
Количество брикетов,
загружаемых одновременно в
люльку, шт.
Температура мороженого, °С
поступающего в аппарат
закаленного
Габаритные размеры
аппарата, мм
длина
ширина
высота
Масса аппарата, кг
3,0
—35...-
—28
8
—3...—
—12...—
4622
3612
3200
5880
40
5
15
скороморо-
240
2
Закаленные брикеты из
опрокидываемых люлек попадают на транспортер
и затем на стол для укладки в
картонные ящики, которые после обанде-
роливания направляют в камеру
хранения или на реализацию.
Обслуживают линию М6-ОЛБ два
человека (оператор и рабочий).
Оптимальный режим ее работы
обеспечивается при температуре воздуха
в производственном помещении до
20 °С.
Основные технические данные линии М6-ОЛБ
Производительность, шт/ч 1870...2120
Регулирование
производительности Бесступенчатое
Установленная мощность
электродвигателей, кВт,
не более 8,75
Расход холода расчетный,
Вт (ккал/ч) 21167 A8 200)
Габаритные размеры
линии, мм, не более
длина 5770
ширина 4720
высота 3250
Масса, кг, не более 7530
Ориентировочная цена, р. 13 100
По результатам квалификационных
испытаний линия М6-ОЛБ
рекомендована к серийному производству при
условии ее доработки. В частности,
для повышения надежности, удобства
монтажа и эксплуатации линии
необходимо обеспечить раздельное
включение и выключение вентиляторов с
размещением блока управления ими у
рабочего места оператора, перенести
аммиачные трубопроводы и запорно-
регулирующую аппаратуру на левую

сторону камеры, установить в ней
дополнительный отражатель для
улучшения циркуляции воздуха и др.
Опытный образец линии М6-ОЛБ,
смонтированный на Ивановском
хладокомбинате, принят к производственной
эксплуатации.
УДК 621.565.004.15
МОДЕРНИЗАЦИЯ
ОДНОСТУПЕНЧАТОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
Канд. техн. наук В. И. ЖИВИЦА,
А. Н. БОГАЧ, В. Е. КОГУТ
Одесский институт низкотемпературной
техники и энергетики
А. Я- ШЕХТЕР
Одесское СМНУ треста «Союзмясомолмонтаж»
На предприятиях, имеющих аммиачные
холодильные установки с
температурным уровнем —8...—15 °С, в ряде
случаев возникает необходимость
кратковременной, например сезонной, работы
потребителей холода на температурном
уровне —25...—40 °С. Такой
температурный уровень требуется при
производстве мороженого, хранении масла,
замораживании фруктов, овощей и ряде
других процессов холодильной
технологии.
Обычно для этой цели применяются
холодильные установки
двухступенчатого сжатия с промежуточными
охладителями (промсосудами).
Предлагаемое техническое решение позволяет
обеспечить указанный
низкотемпературный уровень при использовании
одноступенчатой холодильной
установки, которая дополняется узлом
промежуточного охлаждения на основе
термопрессора [1], отделителем
жидкости (циркуляционным ресивером)
и соответствующей запорной
арматурой.
Термопрессор может быть применен
также в многоступенчатых холодильных
установках, работающих как по
обычной, так и по компаундной схеме [2].
В последнем случае не требуется
специальный совмещенный (компаундный)
циркуляционный ресивер —
промежуточный сосуд.
На рисунке в упрощенном виде
показана схема модернизации
одноступенчатой холодильной установки с
одним температурным уровнем (/02=
=—8...—15 °С) для работы на двух
температурных уровнях (/02=
=—8...—15 °С и /о1=—25...—40 °С).
В предлагаемой схеме один или
несколько одноступенчатых
компрессоров, например из числа резервных
(КМ4 и КМ5 — см. рис.), путем
соответствующего подключения через
термопрессор к отделителю жидкости
обеспечивают температурный уровень
—25...—40 °С, остальные компрессоры
работают по обычной схеме.
Из испарительной системы с /0i пар
аммиака через отделитель жидкости
ОЖ1 всасывается компрессорами КМ4
и КМ5: являющимися в данном
случае ступенью низкого давления. После
сжатия пар поступает для
промежуточного охлаждения в термопрессор, в
который впрыскивается распыленный
жидкий аммиак из линейного ресивера.
Затем через отделитель жидкости
ОЖ2 (вместе с паром из испаритель-
Схема одноступенчатой холодильной установки
с одним (а) и двумя (б) температурными
уровнями:
КМ1...КМ5 — компрессоры; ОЖ1 (ЦР1), ОЖ2
(ЦР2) — отделители жидкости (циркуляционные
ресиверы); ТП — узел промежуточного охлаждения
термопрессорного типа
40

ной системы с /02) смесь паров
направляют в компрессоры КМ1...КМЗ,
являющиеся в данном случае ступенью
высокого давления, и далее в
конденсатор.
Так как компрессоры КМ4 и КМ5
по описываемому объему не отвечают
расчетным параметрам цикла
двухступенчатого сжатия, при эксплуатации
такой холодильной установки следует
либо использовать необходимый набор
компрессоров, либо приводить в
соответствие этот параметр регулированием
их объемной производительности.
Регулирование производительности
желательно также применить для одного
из компрессоров КМ1...КМЗ,
образующих ступень высокого давления.
Электродвигатели современных
компрессоров допускают работу (без
существенного изменения cos ф и КПД)
и при снижении нагрузки примерно
до 30 %. Однако эффективность
работы компрессоров при этом несколько
снижается.
При работе всей холодильной
установки на один температурный уровень
t02——8...—15 °С функционируют оба
отделителя жидкости (циркуляционных
ресивера), при этом компрессоры
КМ4 и КМ5 подключают к общей линии
нагнетания на конденсатор.
Предлагаемое техническое решение
позволяет максимально использовать
оборудование и площадь
компрессорного цеха, упрощает схему
холодильной установки. При этом для
предприятия не требуются двухступенчатые
агрегаты с промежуточными сосудами,
применение которых было бы
неэффективным из-за их кратковременной
работы.
Охладитель термопрессорного типа
прост по конструкции, не имеет
движущихся частей, не занимает
специального места, поскольку монтируется
внутри нагнетательного трубопровода,
легко автоматизируется.'
Список литературы
1. Живица В. И., Когут В. Е.,
Короба н ь И. А. Промежуточный охладитель на
основе термопрессора для агрегата АД-260 //
Холодильная техника. 1985, № 6.
2. Живица В. И., Когут В. Е.
Совершенствование промежуточного охлаждения в
холодильных установках // Холодильная техника
и технология. Вып. 43. Киев: «Техшка», 1986.
УДК 663.674
НОВЫЙ СТАБИЛИЗАТОР
ДЛЯ МЯГКОГО МОРОЖЕНОГО
Д-р техн. наук Ю. А. OJ1EHEB,
О. С. БОРИСОВА, Н. В. ЗИНОВКИНА
ВНИКТИхолодпром
Канд. техн. наук В. И. ЖИЖИН
лтихп
В связи с намеченным в ближайшие
годы резким ростом производства
мягкого мороженого — с 46 тыс. т в 1989 г.
до 296 тыс. т в 1992 г.— все
большее значение приобретают вопросы
обеспечения его высокого качества,
совершенствования технологии.
Согласно утвержденной технической
документации [4] мягкое мороженое
должно вырабатываться из
специальных сухих смесей, которые получают
по разработанному ВНИКМИ и
ВНИКТИхолодпромом [1] способу
(ОСТ 49 118—78).
Предварительно заваренный в
молоке стабилизатор (желирующий
картофельный крахмал) вносят в
сгущенную смесь перед ее сушкой. Однако
при этом повышается ее вязкость,
что приводит к существенному
снижению производительности сушильных
установок, увеличению потерь
продукции.
Специалистами предложен способ
[2], который предусматривает сушку
сгущенной смеси (без стабилизатора)
и дальнейшее смешивание полученной
сухой основы со стабилизатором и
сахарной пудрой (или сахарным песком).
Поскольку восстановленная смесь перед
фризерованием не подвергается
тепловой обработке, стабилизатор в этом
случае должен проявлять желирующие
свойства в холодной воде. Широкое
внедрение этой более совершенной
технологии сдерживается отсутствием
промышленного производства таких
стабилизаторов.
В ходе исследований во ВНИКТИ-

холодпроме разработанного ЛТИХПом
для производства закаленного
мороженого стабилизатора — картофельного
карбоксиметилового крахмала (КМК)
[3] — была отмечена его
способность желировать в холодной воде
и высказано предположение об
использовании КМК в производстве сухих
смесей для мягкого мороженого по
второму способу.
На Мелеузовском молочноконсерв-
ном комбинате был проведен
эксперимент по приготовлению мягкого сли-
вочно-белкового мороженого из сухой
смеси с использованием в качестве
стабилизатора КМК. Полученное
мороженое получило высокую оценку.
По поручению Госагропрома БССР
производственное объединение «Минск-
крахмалпром» выработало
опытно-промышленную партию КМК объемом
100 кг, который был использован для
получения сухой смеси для сливочно-
белкового мороженого. Сухую смесь,
а также стабилизатор
опытно-промышленной партии испытали во ВНИКТИ-
холодпроме. В качестве контроля
служила приготовленная по первому
способу сухая смесь с массовой долей
желирующего картофельного
крахмала 2,6%.
КМК вносили в сухую смесь в
количестве 1,3% при механическом
перемешивании. При приготовлении
восстановленной смеси на 1 кг сухой
смеси добавляли 1,7 л холодной питьевой
воды. Концентрация КМК и
желирующего картофельного крахмала в мягком
мороженом составляла соответственно
0,5 и 1,0%. Мороженое изготовляли
во фризере марки EFIIL производства
ГДР.
Определяли массовую долю жира
и сухих веществ в восстановленных
сухих смесях, их кислотность и
коэффициент динамической вязкости (с
помощью вискозиметра Гепплера), взби-
тость, объемную долю воздуха и
дисперсность воздушной фазы мороженого
(см. таблицу).
Эксперимент показал, что взби-
тость образцов мороженого с
различными стабилизаторами практически
одинакова, а дисперсность воздушной
фазы в образце с КМК намного выше
что является значительным
преимуществом.
Коэффициент динамической
вязкости восстановленной смеси с КМК
несколько ниже, чем с желирующим
картофельным крахмалом.
Все дегустаторы отметили более
чистый вкус опытных образцов
мороженого. Контрольные образцы имели
незначительный посторонний привкус.
В соответствии с разработанным
ВНИКМИ изменением № 2 к ОСТ
49 118—78 «Сухие смеси для
мороженого» на Невельском молочноконсерв-
ном комбинате выработано около 30 т
сухих смесей с использованием КМК.
В 1989 г. предприятиям ВО «Союз-
консервмолоко» потребовалось 140 т
КМК. В последующем их потребность
возрастет ориентировочно до 470 т
в год.
В связи с этим ПО «Минск-
крахмалпром» совместно с ЛТИХПом
организует промышленное
производство КМК. Разработана и утверждена
техническая документация на КМК —
технологическая инструкция и
технические условия ТУ Ю-БССР-111—86.
Выпущено пять опытных партий общим
Сливочно-белковое
мороженое
Массовая
доля
жира, %
Массовая
доля сухих
веществ,
/о

Кислотность,

Коэффициент

динамической
вязкости
смеси,
мПа-с
Взби-
тость,
/о
Объемная
доля
воздуха,
доли
единицы
Средний
диаметр
воздушных
пузырьков,
мкм
С картофельным карбо-
ксиметиловым крахмалом 8,0 35,0 22 41,0 35 0,26 46,0
С желирующим
картофельным крахмалом
(контроль) 8,0 35,5 22 50,0 32 0,24 80,5

объемом 1200 кг. Стоимость 1 т —
4000 р. Принято решение создать для
производства этого стабилизатора
экспериментальный участок мощностью
1000 т в год и в дальнейшем на его
основе цех или завод.
Список литературы
1. А. с. № 220282 СССР.
2. А. с . № 280496 СССР.
3. Карбоксиметиловый крахмал — стабилизатор
для мороженого / Ю. А. Оленев, В. И. Жи-
жин, О. С. Борисова, О. В. Устинова //
Холодильная техника. 1984, № 11.
4. ОСТ 28 2—77 «Мороженое мягкое».
ОТВЕЧАЕМ НА ПИСЬМА ЧИТАТЕЛЕЙ
Уважаемая редакция!
Пишут вам машинисты аммиачных
холодильных установок ОРСа (г.
Челябинск). В настоящее время наш
коллектив перешел на бригадный
подряд.
Просим вас ответить, как
образуется фонд оплаты труда работников
участка и из какого фонда происходит
оплата отпусков? И еще, разъясните,
права ли администрация в следующей
ситуации.
С переходом на новые тарифные
ставки встал вопрос о доплате за
вредные условия труда. Согласно
существующему положению, эта
доплата может быть установлена в
размере 4, 8, 12 % часовой тарифной
ставки.
На вопросы читателей отвечают
начальник Главурса Ю. Т. Алехин и секретарь
ЦК профсоюза В. В. Старцев.
Порядок включения в базовый фонд
оплаты труда (ФОТ) бригады тех или
иных выплат (в том числе и оплаты
отпусков) определяют на месте
экономические службы предприятия. Если в
норматив заложены суммы выплат за
отпуск, то они производятся за счет
ФОТ бригады. В этом случае ФОТ на
год определяют исходя из суммы
тарифных ставок (окладов) членов бригады
по штатному расписанию за 11
месяцев + сложившийся на предприятии
процент премии + сумма для оплаты
отпуска. Доплаты за временно
отсутствующих работников в бригадах
начисляют в пределах ФОТ.
До перехода на новые часовые
тарифные ставки и оклады труд
машинистов холодильных установок оплачи-
На предприятии была создана
комиссия по определению вредности,
проведены замеры загазованности
в компрессорных цехах, которые
оказались в пределах нормы. На
основании этого машинисты и слес ри
нашего участка лишены доплаты за вредные
условия труда, хотя профессия
машинистов аммиачных холодильных
установок есть в перечне на оплату по
повышенным ставкам.
По поручению коллектива
С. П. БОРОЗДИН.
С аналогичными вопросами в редакцию
обратились: коллектив холодильно-компрес-
сорного цеха консервного завода
(Краснодарский край), П. Д. Готишан (г. Красно-
каменск Читинской обл.), А. В. Софростин
(Архангельская обл.), В. Ю. Надеждин
(г. Северодвинск) и др.
вался по часовым тарифным ставкам
для работ с тяжелыми и вредными
условиями труда, т. е. оплата за вредные
условия труда входила в часовую
тарифную ставку.
С переходом предприятий торговли
и общественного питания на новые
условия оплаты труда рабочим,
занятым на работах с тяжелыми и вредными
условиями труда, доплаты
производятся в размере до 12 % тарифной
ставки. Размер доплат устанавливается
в зависимости от фактического
состояния условий труда по конкретному
рабочему месту, определяемому на основе
аттестации рабочих мест и начисляется
только за время фактической
занятости на этих местах.
Если показатели вредности
факторов среды и тяжести работ
установлены на уровне ПДК и ПДУ, то доплаты
за вредные условия труда не
производятся.
41

ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
ЛЬГОТЫ ОБУЧАЮЩИМСЯ
БЕЗ ОТРЫВА
ОТ ПРОИЗВОДСТВА
Рабочим и служащим, которые без отрыва
от производства получают высшее и среднее
специальное образование, законом
предусмотрены льготы.
Для подготовки и сдачи вступительных
экзаменов в высшие учебные заведения
им предоставляется отпуск без сохранения
заработной платы на 15 календарных дней,
а в средние специальные учебные
заведения — 10 календарных дней. В число этих
дней не входит время на проезд к месту
нахождения учебного заведения и обратно.
Для получения отпуска поступающий в
вуз или в среднее специальное учебное
заведение предъявляет администрации
извещение о том, что он допущен к
вступительным экзаменам.
Рабочим и служащим, обучающимся
в вечерних и заочных высших и средних
специальных учебных заведениях,
предоставляются оплачиваемые в
установленном порядке отпуска в связи с обучением.
Продолжительность этих отпусков зависит
от типа учебного заведения (вечернее или
заочное, высшее или среднее), курса
обучения, цели предоставления отпуска.
Для выполнения лабораторных работ,
сдачи зачетов и экзаменов обучающимся
в заочных высших и средних
специальных учебных заведениях на первом и
втором курсах предоставляется отпуск
продолжительностью 30 календарных дней, а
начиная с третьего курса —
продолжительностью 40 календарных дней.
Студенты вечерних высших учебных
заведений на период выполнения
лабораторных работ, сдачи зачетов и экзаменов
ежегодно имеют право на отпуск: на
первом и втором курсах —
продолжительностью 20 календарных дней, на третьем
и последующих курсах — 30 календарных
дней, при обучении в средних специальных
учебных заведениях на первом и втором
курсах — 10 календарных дней, на
третьем и последующих — 20 календарных дней.
На период сдачи государственных
экзаменов в вечерних и заочных высших и
средних специальных учебных заведениях
учащимся дается отпуск продолжительностью
30 календарных дней. Студентам вечерних
и заочных высших учебных заведений для
подготовки и защиты дипломного проекта
(работы) предоставляется отпуск
продолжительностью 4 месяца, а учащимся
вечерних и заочных средних специальных
учебных заведений — 2 месяца.
Для обучающихся в высших учебных
заведениях размер заработной платы,
сохраняемой на время предоставления
отпусков, не должен превышать 100 р.
в месяц, а в средних специальных
учебных заведениях — 80 р. в месяц.
Основанием для предоставления учебных
отпусков является справка — вызов
соответствующего учебного заведения на
экзаменационную сессию, а также для
подготовки и защиты дипломного проекта или
работы. При предоставлении
дополнительных отпусков следует учитывать
количество сессий в данном учебном году,
возможность сдачи экзаменов и зачетов в
межсезонный период, изменение
продолжительности дополнительных отпусков в связи со
специальностью, приобретаемой в учебном
заведении.
В вечерних и заочных учебных
заведениях экзаменационные сессии проводятся,
как правило, два раза в году. В этом
случае на каждую экзаменационную сессию
предоставляется отпуск в половинном
размере. Это объясняется тем, что отпуска
соответствующей продолжительности
установлены для выполнения лабораторных
работ, сдачи зачетов и экзаменов в течение
всего учебного года, то есть на
протяжении двух семестров. Отпуск в половинном
размере установлен и в тех случаях, когда
для студентов соответствующего курса
(например, выпускного) запланирована
одна экзаменационная сессия.
Разрешено наиболее подготовленным
студентам и учащимся выполнять
лабораторные работы, сдавать зачеты и
экзамены в межсессионный период и получать
в связи с этим, с согласия
администрации предприятия или учреждения,
дополнительные отпуска (по вызовам учебных
заведений) частями разной длительности в
зависимости от количества зачетов и
экзаменов. При этом отпуск может
предоставляться в разбивку и в период одной
экзаменационной сессии в зависимости от
количества экзаменов. Однако при всех условиях
общая продолжительность учебного отпуска
44

не должна превышать установленную для
данной категории обучающихся.
Все дополнительные отпуска имеют
строго целевое назначение. Поэтому они
не могут ни при каких обстоятельствах
предоставляться для отдыха. Их нельзя
суммировать, а также переносить на другое
время без разрешения администрации
учебного заведения. Установление
дополнительных отпусков для выполнения лабораторных
работ, сдачи зачетов и экзаменов,
подготовки и защиты дипломного проекта
исключает возможность предоставления студенту-
заочнику отпуска после сдачи сессии,
если он во время сессии не брал отпуска.
При досрочной сдаче экзаменов
неиспользованные дни отпуска не могут быть
компенсированы отгулом соответствующей
продолжительности.
Заработная плата за время отпуска
выплачивается перед его началом, а не после
возвращения студента или учащегося с
лабораторно-экзаменационной сессии, как
это нередко бывает на практике. Если
студент или учащийся не сдал полностью
зачеты или экзамены, никаких удержаний
из его заработной платы не производится.
Помимо дополнительных отпусков,
предоставляемых на период выполнения
лабораторных работ, сдачи зачетов и экзаменов,
студенты и учащиеся последних курсов
вечерних и заочных высших и средних
специальных учебных заведений могут получить
дополнительный месячный отпуск без
сохранения заработной платы для
ознакомления непосредственно на производстве с
работой по избранной специальности и
подготовки материалов к дипломному проекту.
Этот отпуск администрация предприятий,
учреждений и организаций вправе
предоставлять по рекомендации
соответствующих учебных заведений. На время отпуска
студенты и учащиеся зачисляются на
стипендию на общих основаниях, то есть в
размере, установленном для студентов
(учащихся) выпускного курса такого же
факультета (отделения) дневного учебного
заведения.
Чтобы помочь студентам и учащимся
лучше подготовиться к защите дипломного
проекта или сдаче государственных
экзаменов, для них установлена льгота по
сокращению рабочего времени. Студенты и
учащиеся вечерних и заочных высших и
средних специальных учебных заведений
в течение 10 учебных месяцев перед
началом выполнения дипломного проекта
(работы) или сдачи государственных
экзаменов имеют право при шестидневной рабочей
неделе на один свободный от работы день
в неделю для подготовки к занятиям^ с
оплатой его в размере 50 % получаемой
заработной платы, но не ниже
минимальной. При пятидневной рабочей неделе
количество свободных от работы дней
изменяется в зависимости от продолжительности
рабочей смены при сохранении количества
свободных от работы часов.
Дополнительно администрация
предприятий, учреждений, организаций вправе
предоставлять в течение указанных 10
учебных месяцев, по желанию студентов и
учащихся, еще один — два свободных от работы
дня в неделю, но без сохранения
заработной платы.
При исчислении десятимесячного
периода учитываются только учебные месяцы,
а каникулярные месяцы (июль — август)
исключаются.
Конкретный свободный от работы день
определяется по согласованию рабочего или
служащего с администрацией с учетом
интересов производства и режима занятий
в соответствующем учебном заведении.
Важное значение для успешной
подготовки кадров специалистов через
вечерние и заочные высшие и средние
специальные учебные заведения имеет установленное
правило о переводе обучающихся без
отрыва от производства на работу по
приобретаемой специальности.
Лица, обучающиеся в высших и средних
специальных учебных заведениях без
отрыва от производства, должны
переводиться предприятиями, организациями, в
которых они работают в период обучения, на
работу в соответствии со специальностью
и квалификацией, приобретаемыми в
учебном заведении при переходе их на третий
и четвертый курсы (до начала изучения
специального цикла дисциплин).
Для рабочих и служащих, обучающихся
в заочных высших и средних специальных
учебных заведениях не по месту работы,
установлен льготный порядок оплаты
проезда для выполнения лабораторных работ
и сдачи зачетов и экзаменов. В
соответствии с законом администрация
предприятий, учреждений и организаций
оплачивает обучающимся проезд к месту
нахождения учебного заведения и обратно
один раз в год в размере 50 % стоимости
проезда соответствующим видом
транспорта применительно к порядку,
установленному законодательством о служебных
командировках. В таком же размере
оплачивается проезд для подготовки и защиты
дипломного проекта (работы) или сдачи
государственных экзаменов.
При наличии у обучающихся в данном
45

В/О «ЭКСПОЦЕНТР» —
ДЕЛОВОЙ ПОСРЕДНИК
Проводимая в Советском Союзе реформа
внешнеэкономической деятельности
кардинально изменила систему организационного,
правового и финансового обеспечения
внешней торговли, научно-технических связей
нашей страны с зарубежными партнерами.
С апреля 1989 г. право
самостоятельного выхода на внешний рынок
предоставлено любому предприятию, объединению,
производственному кооперативу, продукция
которых находит спрос у зарубежных
партнеров.
Демократизация внешнеэкономических
связей, перенос* «центра тяжести» в
оперативной коммерческой работе на
промышленные предприятия — производителей
экспортной продукции и потребителей
импортных товаров и услуг — открывают широкие
возможности для более активных деловых
отношений с иностранными партнерами.
Значительная роль в практической
реализации задач внешнеэкономической
реформы отводится Торгово-промышленной
палате СССР.
В новых условиях ее деятельность в
первую очередь направлена на оказание
помощи советским промышленным
предприятиям и организациям, а также
кооперативам в деле вовлечения в товаро-
> календарном году права на два различных
отпуска, например, на отпуск для сдачи
курсовых экзаменов за последний курс и
отпуск для сдачи государственных
экзаменов, проезд в установленном порядке
оплачивается дважды.
Время, необходимое для проезда от
места жительства до места нахождения
заочного учебного заведения и обратно,
не включается в общую продолжительность
учебного отпуска и не оплачивается.
Юрист В. М. ВАСИЛЬЕВ
оборот неиспользованных ресурсов, в
проведении операций на внешнем рынке,
установлении прямых связей и освоении новых
форм сотрудничества, включая создание
ассоциаций делового сотрудничества,
консорциумов и совместных предприятий.
Утверждена новая организационная
структура Торгово-промышленной палаты.
Соответственно изменились функции ранее
существовавших в ней объединений.
Так, на В/О «Экспоцентр», помимо
организации выставок в СССР, теперь
возложено проведение советских национальных
и торгово-промышленных выставок за
границей, а также подготовка участия
советских предприятий и организаций в
международных ярмарках.
В/О «Экспоцентр» работает на
принципах хозрасчета, самофинансирования и
самоокупаемости. Исходя из этого все шире
практикуется новая форма выставочной
работы за рубежом — организация
коммерческих выставок, финансируемых за счет
валютных средств советских предприятий-
экспортеров. Первая такая выставка
состоялась в декабре 1988 г. в Нью-Йорке, в
1989 г. их было 18. Одна из них —
экспозиция в Парижском салоне, где путем
торговли со стендов советские участники
реализовали товаров на сумму несколько
сот тысяч франков.
Непосредственное участие советских
предприятий как на выставках за
границей, так и в международных выставках
в СССР дает возможность устанавливать
прямые контакты с иностранными
фирмами, создавать широкий круг деловых
партнеров.
На В/О «Экспоцентр» возложена
функция делового посредника, способного дать
методические консультации по технике
выставочной работы, оказать рекламные
услуги, содействовать установлению деловых
контактов с зарубежными фирмами.
Широкое использование компьютерных систем со
справочным материалом «Ищу партнера»
содействует установлению прямых связей
между предприятиями СССР и
зарубежными фирмами. В 1989 г. было получено около
400 предложений о таком взаимном
сотрудничестве.
Десятки ведущих советских предприятий
и организаций находятся на абонентском
обслуживании В/О «Экспоцентр». Они
заранее получают списки и проспекты фирм-
участниц, перечни экспонатов, что помогает
им более продуктивно работать на
выставках.
Советские предприятия и организации
имеют теперь все необходимые полномочия

для самостоятельного проведения
коммерческой работы на международных смотрах.
В связи с этим изменилась деятельность
Коммерческого центра, который все в
большей степени начинает выполнять
консультативные функции, касающиеся цен,
конъюнктуры товаров, условий заключения
контрактов и т. д.
Для овладения навыками
самостоятельной коммерческой деятельности
организуются группы, которые проходят обучение
в ФРГ, Италии, США и ряде других стран.
*
С 6 по 15 августа 1990 г. в Ленин-
граде, в выставочном комплексе на
Васильевском острове, будет работать
пятая международная выставка
современных средств воспроизводства и
использования водных биоресурсов «Ин-
рыбпром-90», на которой среди многих
экспонатов будет представлено и
холодильное оборудование для рыбной
промышленности.
Предприятия и организации, а
также кооперативы, изготовляющие
холодильное оборудование или имеющие
разработки в области холодильной
технологии для рыбной промышленности,
могут принять участие в этой выставке
и при посредничестве В/О
«Экспоцентр» выйти на мировой рынок,
завязать деловое сотрудничество с
зарубежными партнерами.
Вниманию руководителей
научно-исследовательских,
учебных и проектных
институтов, предприятий,
объединений, кооперативов —
всех заинтересованных
организаций!
Журнал «Холодильная техника»
принимает для публикации объявления:
о научно-технических идеях,
технических, технологических и проектных
разработках, рекомендациях,
инструкциях, предлагаемых для внедрения,
а также о холодильном оборудовании,
приборах автоматики и других изделиях,
которые вы хотите реализовать.
Оплата за опубликованные
объявления по договоренности.
СЕРВИСНЫЙ ЦЕНТР
В МОСКВЕ
В настоящее время у нас в стране в
различных отраслях промышленности, в
гражданских, общественных зданиях и
медицинских учреждениях широко внедряются
системы кондиционирования воздуха с
оборудованием зарубежных фирм. Однако из-за
отсутствия квалифицированного
обслуживания большая часть этого оборудования
выходит из строя.
Поэтому Минмонтажспецстроем СССР
принято решение об организации
гарантийного и послегарантийного сервисного
обслуживания автоматизированных установок
кондиционирования воздуха и вентиляции.
В соответствии с этим решением институт
«Проектпромвентиляция» и
западно-германская фирма «АТЕ-Климатехник»
(AEROTCH) заключили договор,
предусматривающий создание комплексной
системы сервисного обслуживания поставляемого
ею оборудования на всей территории нашей
страны, а также создание в Москве
консигнационного склада запасных частей.
В Москве открыт совместный постоянно
действующий Сервисный центр, который
располагает специалистами, прошедшими
обучение в ФРГ на предприятиях фирмы
«АТЕ-Климатехник» и получившими
сертификаты на право самостоятельного
проведения сервисных работ. Они обеспечены
фирменными инструментами, приборами и
запасными частями. В центре будет
организовано обучение инженерно-технических
работников в области вентиляции и
кондиционирования воздуха.
Фирма «АТЕ-Климатехник»
представляет в Сервисном центре образцы
действующих центральных, местных и
автономных кондиционеров для зданий
практически любого назначения, в частности, для
операционных. Фирма уже поставила
оборудование в Государственный исторический
музей в Москве, музей и резиденцию Ката-
ликоса, Вычислительный центр (г. Рига)
и др.
Приглашаем воспользоваться услугами
Сервисного центра. Ждем вас на
Фрунзенской набережной, д. 30, в павильоне № 3.
Адрес для запросов и телефоны для
справок даны в рекламном объявлении на
2-й полосе обложки этого номера
журнала.

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
УДК 621.56/.58
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Реконструкция холодильной системы
фабрики мороженого
Реконструкция действующей в США
фабрики мороженого без остановки производства
позволила повысить ее мощность.
Ротационные (низкая ступень сжатия) и поршневые
(высокая ступень) компрессоры заменены
винтовыми, центробежные вентиляторы
испарительных конденсаторов — осевыми.
Вместо ручного управления процессом
охлаждения на базе индивидуальных реле
давления теперь используется центральный
компьютер. Однако наибольший эффект от
реконструкции достигнут благодаря
устранению нерациональных решений,
допущенных в первоначальном проекте фабрики.
Это позволило перевести работу
технологического холодильного оборудования на
более высокую температуру кипения, т. е. на
более высокое давление всасывания паров
хладагента.
Wright J. D. И ASHRAE J., US. (США), 30,
1988/06, № 6, 58...60, 62.
БМИХ. 1989, № 2. С. 196.
Тенденции в развитии производства
быстрозамороженной продукции
в Японии
В Японии развиваются производство и
реализация быстрозамороженных продуктов,
в ассортименте которых преобладают
готовые к употреблению блюда. В 1986 г. в
стране выпущено 823 тыс. т
быстрозамороженных продуктов, на 5,7 % больше, чем в
предыдущем году. По импорту поставляются
главным образом быстрозамороженные
овощи.
Растут объемы выпуска новых видов
быстрозамороженных продуктов: плова из
риса, готовых завтраков, обедов и ужинов.
Активно развивается производство
традиционной замороженной продукции. Вся
быстрозамороженная продукция
разогревается в микроволновых печах.
Использование быстрозамороженных
продуктов на предприятиях общественного
питания увеличилось, а в розничной торговле
осталось на прежнем уровне. Ежегодно
(с 1986 г.) ведется пропаганда
быстрозамороженных продуктов.
Yamada Y. // Surgelation, FR. (Франция),
1988/09', № 271, 10... 12.
БМИХ. 1989, № 2. С. 232.
Развитие холодильной техники
во Вьетнаме
Во Вьетнаме замораживание продуктов в
промышленных масштабах начали в 1958 г.
в г. Хайфоне. С 1968 г. Вьетнам
экспортирует замороженные продукты моря. В 1973
и 1974 гг. стоимость экспорта
замороженных морепродуктов составляла 30 млн долл.
в год. В 1971...1972 гг. и после войны
A975 г.) в стране было построено много
холодильников, общая их емкость —
50 тыс. т, общая мощность по
замораживанию продуктов 500 т/сут.
Искусственный холод, кроме того,
применяется в медицине, фармацевтическом
производстве, ветеринарии, скотоводстве,
сельском хозяйстве, химии и т. д. В стране
ежегодно производится 2 млн т льда,
увеличивается выпуск холодильного оборудования.
Tran D. В. /J Proc. 17th int. Congr. Refrig.,
Vienna, AT. (Австрия), F, 1987/08/24—29,
405...409.
БМИХ. 1989, № 2. С. 232.
Холод и его влияние на продовольственное
снабжение мира
Существует определенная тенденция к
снижению роста населения нашей планеты.
Если эта тенденция сохранится, в
обозримом будущем продовольствия будет
достаточно. Вместе с тем продолжающаяся
урбанизация весьма усложнит проблемы
распределения продуктов. Поэтому холод
будет по-прежнему играть важную роль
в обеспечении населения Земли
продовольствием.
Person Р.-О. I/ Proc. 17th int. Congr. Refrig.,
Vienna, AT. (Австрия), F, 1987/08/24—29,
65..J9.
БМИХ. 1989, № 2. С. 180.
Холодильники во влажных
тропических зонах
Специалисты отмечают, что при
эксплуатации холодильников в тропиках возникает
много проблем, связанных с почти полным
несоответствием используемых там
холодильного оборудования и строительных ма-
48

териалов высоким температуре и влажности
окружающего воздуха. Проблемы
вызываются, в частности, следующими причинами:
слабая тепло- и гидроизоляция
ограждающих конструкций холодильника; отсутствие
паронепроницаемых барьеров для защиты
изоляции от увлажнения; незначительная
антикоррозионная защита или отсутствие
ее; недостаточная поверхность
конденсаторов; неудовлетворительные средства для
оттаивания охлаждающих устройств; плохая
герметизация и изоляция
электрооборудования и электронной аппаратуры.
Автор статьи призывает к повышению
технической и коммерческой ответственности
фирм-поставщиков из промышленно
развитых стран.
Bruch D. II Rev. prat. Froid Cond. Air, FR.
(Франция), 43, 1988/08/22, № 670, 75.!.84.
БМИХ. 1989, № 2. С. 201.
Динамическая изоляция в комбинации
с аккумуляцией тепла
Автор отмечает, что динамическая изоляция
обычно заключается в прохождении свежего
воздуха для здания через изоляцию его
покрытия и стен. Описана
усовершенствованная конструкция покрытия, в котором
динамическая изоляция скомбинирована с
системой электрического отопления и ночной
аккумуляции тепла. При этом потери на
теплопередачу через покрытие снижены
более чем на 70 %. Система может
функционировать в качестве холодильного
устройства.
Haugen Т. // Proc. ICBEM'87, CH. (Швейцария),
2, 1987/10, 29...36.
БМИХ. 1989, № 1. С. 84.
Закрытый трек для слалома
В г. Сайяма (Япония) построены два
закрытых трека для лыжного слалома.
В статье описаны оба трека с их
холодильными системами. Общая длина треков
слалома 930 м. Они имеют по три спуска,
покрываемых с помощью насосов дробленым
льдом (толщина слоя от 0,3 до 0,5 м),
получаемым из производимых ежедневно
6 тыс. блоков льда. Треки находятся в
эксплуатации по 4 месяца в году. Расход
электроэнергии за этот период составляет
15,5 млн кВт/ч. Холодопроизводительность
установки для предотвращения таяния снега
на треках равна 1900 кВт.
Doi К. /I Refrigeration, IP. (Япония), 63,
1988/06, № 728, 575...580.
БМИХ. 1989, № 2. С. 226.
Искусственный снег для
лыжных трасс
В 1988 г. около 50 лыжных курортов
Франции получили установки для изготовления
искусственного снега. Несколько таких
установок (в Куршевеле, Ле Менюпре, Мерибе-
ле, Вийярде де Лан) оснащено сотней и
более снежных пушек, работающих
одновременно. Установленная мощность их —
2000 кВт и более. Удельные затраты
составляют от 60 до 100 франков на 1 м2
заснеженной площади (или около 30 млн
франков на крупную установку). Общая
площадь трасс, покрываемых
искусственным снегом, составляет теперь 4,3 млн м2.
Эксплуатационные расходы на производство
1 м3 снега — от 2 до 6 франков.
Автор приводит некоторые детали
производства снега и характеристики установок.
Lafeuille J. // Rev. gen. Froid, FR. (Франция),
78, 1988/04, № 4, 169...173.
БМИХ. 1989, № 1. С. 86.
Учиться следовать решениям
Монреальского протокола
В своем обзоре проблем, связанных с
истощением атмосферного озона и глобальным
парниковым эффектом, автор приводит
соображения о возможной реакции
холодильной промышленности и отрасли
кондиционирования воздуха на требования
Монреальского протокола о сокращении
использования фреонов.
Холодильные машины пищевой
промышленности работают в основном на аммиаке.
Поэтому в этой отрасли отказ от фреонов
может повлиять лишь на эффективность
теплоизоляции из-за применения других
газов-пропеллентов во вспененных
материалах.
Перед более серьезной проблемой окажутся
отрасли промышленности, выпускающие и
использующие кондиционеры, около 80 %
которых работают на фреонах.
С подобными проблемами встретятся также
производители бытового и некоторых типов
торгового холо.. мьного оборудования.
Наиболее верояшым альтернативным
хладагентом считают R134a, однако его пока
еще проверяют на токсичность. Кроме того,
он, по-видимому, будет более дорогим и
почти на б % менее эффективным.
Symons И. W. // Froz. Food Rep., US.
(США), 1988/07—08, № 4, 30...33.
БМИХ. 1989, № 2. С. 164.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
ВНИКТИхолодпром

3* РУБЕЖОМ
/fa
испарителя
Щ!
УДК 621.565@48.8) D85)
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
ФИРМЫ «СТАЛ» (ШВЕЦИЯ)
Фирма «Стал» — одна из крупнейших по
производству холодильного оборудования:
поршневых и винтовых компрессоров, тепло-
обменных и скороморозильных аппаратов.
Это оборудование широко применяется в
холодильных установках, крупных системах
кондиционирования воздуха, тепловых
насосах предприятий различных отраслей
промышленности.
Винтовые компрессорные агрегаты
выпускаются серий «Макси»
производительностью 850...5730 м3/ч и «Мини» — 245...
870 м3/ч (по 12 типоразмеров в каждой
серии). Агрегаты серии «Макси»
поставляются в комплекте с экономайзерами.
Винтовые компрессорные агрегаты,
кроме компрессора, состоят из
маслоотделителя, маслоохладителя, пульта управления
с приборами контроля и автоматики, в том
числе с микропроцессором. Все
оборудование монтируется на фундаменте. На
агрегатах в судовом исполнении предусмотрены
амортизаторы, уменьшающие влияние
качки на работу агрегата. При установке
агрегатов на судне стремятся уменьшить
расстояние между центром тяжести
компрессора и фундамента, что снижает амплитуду
колебаний при вибрации. Агрегаты
работают на аммиаке, фреонах, их используют
также и для сжатия гелия.
Винтовые компрессоры S53, S55, S57,
S59, S36, S24 серии «Минискреу»
производительностью 245...725 м3/ч выполняются
с горизонтальным и вертикальным
расположением ведущего и ведомого роторов. Они
отличаются малым значением удельной
занимаемой тощади. Их габаритные
размеры 1000X1700X2400 мм. Частота
вращения ведомого ротора от 58,7 до 100 с.
Путем изменения передаточного отношения
встроенной зубчатой передачи
обеспечиваются следующие ступени по
производительности: 420, 350, 295, 245 м3/ч.
Компрессоры рассчитаны на давление
нагнетания до 2,6 МПа, поэтому их можно
R испарителю
Рис. 1. Принципиальные схемы подключения
винтового компрессора с экономайзером:
а — открытого типа; б — затопленного типа; в —
сухого расширения; / — компрессор; 2 — экономайзер;
3 — терморегулирующий вентиль; 4 — сухопарник;
5 — двухпозиционный регулятор; 6 — регулятор
давления «до себя»
Ро, рк, рт — давление кипения, конденсации,
промежуточное
использовать в составе тепловых насосов
(хладагент R12, температура нагнетания
85 °С), а также эксплуатировать в
комплекте с воздушными конденсаторами в
жарком климате при температуре наружного
воздуха до 50 °С. Расчетный срок службы
подшипников компрессоров 40 тыс. ч.
В компрессоре отсутствует масляный насос,
масло подается к подшипникам, сальнику и
другим узлам под действием разности
давлений.
Все компрессоры поставляются с
экономайзером. В схемах подключения (рис. 1)
компрессоров предусмотрено
переохлаждение жидкого хладагента. Этим
достигается повышение холодопроизводительности и
уменьшение удельного энергопотребления
на получение холода, что особенно
заметно при увеличении степени повышения
давления. По данным фирмы, при опреде-

ленных условиях энергетическая
эффективность одноступенчатых винтовых
компрессоров с экономайзером такая же, как и
поршневых двухступенчатых компрессоров.
Конструктивно экономайзер
представляет собой теплообменныи аппарат,
собранный из отдельных секций, выполненных в
виде змеевиков типа труба в трубе. В
каждую секцию через распределитель подается
жидкий хладагент. Его расход регулируется
терморегулирующим вентилем по
температуре всасываемых паров. В межтрубном
пространстве экономайзера хладагент,
поступающий из линейного ресивера,
переохлаждается до —10...—18 °С и затем
подается к испарителю. Пары хладагента,
образующиеся при кипении в экономайзере,
отсасываются компрессором при
промежуточном давлении (аналогичная схема
работы экономайзера использована на ряде
отечественных судов рыбопромыслового
флота).
В варианте с экономайзером
затопленного типа (рис. 1,6) заданный уровень
хладагента в нем поддерживается с
помощью двухпозиционного регулятора.
Хладагент кипит во всем объеме аппарата.
В верхней его части (сухопарнике)
происходят отделение капель жидкости и
перегрев паров, отсасываемых компрессором
при промежуточном давлении (подобная
схема работы экономайзера аналогичной
конструкции применена на БМРТ-С типа
«Иван Бочков»).
В обоих вариантах переохлажденный
хладагент поступает к испарителю под
давлением конденсации. Поэтому такие
экономайзеры применяют в холодильных
установках, где жидкий хладагент подается
в испарители с помощью терморегулирую-
щих вентилей.
В третьем варианте (рис. 1,в)
хладагент, поступающий из линейного ресивера,
Рис. 2. Схемы охлаждения смазочного масла:
а — водой; б — хладагентом; / — винтовой
компрессор; 2 — маслоотделитель; 3 — охладитель масла;
4 — маслонасос; 5 — конденсатор; 6 — линейный
ресивер
дросселируется в экономайзер, его уровень
поддерживается двухпозиционным
регулятором. Хладагент кипит при определенном
промежуточном давлении, которое
поддерживается регулятором давления «до
себя», установленным на всасывающем
трубопроводе. Пары хладагента
отсасываются компрессором, а переохлажденный
жидкий хладагент поступает в испаритель.
В этом варианте применено двухкратное
дросселирование хладагента, что дает
наибольший прирост холодопроизводитель-
ности. Однако такие схемы находят
ограниченное применение (в основном в насосно-
циркуляционных системах охлаждения), так
как жидкий хладагент находится в
экономайзере при промежуточном давлении,
которое сравнительно невелико — 0,02...
0,05 МПа.
В винтовых маслозаполненных
компрессорах в полость сжатия впрыскивают
значительное количество охлажденного масла,
благодаря чему достигается высокий
коэффициент подачи при больших степенях
сжатия. Теплота, воспринятая маслом,
отводится в маслоохладителях различных
конструкций (рис. 2). Если вода недефицитна
и дешева, используют маслоохладители с
водяным охлаждением (типа TAD), в
противном случае (водоснабжение ограничено
или вода плохого качества) — с
охлаждением хладагентом (типа TAS).
По второй схеме масло из
маслоотделителя с температурой 50...55 °С самотеком
поступает в маслоохладитель, а из него —
в компрессор. Хладагент из линейного
ресивера сливается в маслоохладитель, где
отводит теплоту от масла и затем возвра-
Ш1ШШШ11Я
л
11ШШШ111111111111ЩШЯШ1Ш

Рис. 3. Вертикальный винтовой компрессор
с маслоотделителем:
I — электроподогреватель; 2 — смотровое стекло;
3,9 — обратные клапаны; 4 — фильтр; 5 —
дроссельная шайба; 6 — трубопровод подачи масла; 7 —
электродвигатель; 8 — винтовой компрессор
щается обратно. Пары хладагента из
ресивера эжектируются основным потоком
пара в нагнетательном трубопроводе,
сжимаются и направляются в конденсатор. Эта
схема достаточно экономична и проста в
обслуживании.
В маслоотделителях (рис. 3) применены
известные принципы отделения масла от
хладагента: снижение скорости и изменение
направления паромасляной смеси.
Предусмотрены два сменных улавителя капель
масла. Из маслоотделителя отделенное
масло вновь поступает в компрессор под
действием разности давлений. Степень
отделения масла в этих аппаратах
достаточно высока: по данным фирмы, для
компрессора производительностью 700 м3/ч унос
масла составляет 2 л за 100 ч, т. е.
коэффициент маслоот деления ~99,95 %. Фирма
применяет также маслоотделители
центробежного типа.
Если к очистке рабочего вещества
предъявляются более жесткие требования, как,
например, в системах хранения нефтяных
газов, то используют специальную
установку, осуществляющую практически
«безмасляный» процесс (менее одной части на
миллион частей масла в рабочей среде).
Разработка техники замораживания
пищевой продукции — одно из направлений
деятельности фирмы. В состав ее входит
итальянская компания «Стал-Самифи»,
занимающаяся изучением потребностей
рынка, разработкой, конструированием и
производством плиточных скороморозильных
аппаратов, которые укомплектованы
винтовыми компрессорами. Такие аппараты
используют на предприятиях пищевой
промышленности для замораживания мясных
продуктов, овощей, рыбного филе,
закаливания мороженого.
Расстояние между плитами в аппаратах
автоматически регулируется с помощью
специальной системы без прекращения
режима замораживания и открывания
изолированных дверей аппарата. Изменяя
толщину продуктов (в зависимости от их
вида), можно регулировать
производительность аппарата.
В аппаратах замораживают продукты
не только прямоугольной формы, но и любой
другой (полуфабрикаты). Это достигается
с помощью оригинальной «качающей»
системы убирающихся цилиндров, которые
транспортируют продукты различной формы
через охлаждающий контур аппарата.
Мясные и рыбные продукты
замораживаются в блоках массой 7...9 кг с
автоматической подпрессовкой (~0,05 МПа).
Производительность аппаратов 1000...
2000 кг/ч.
Для замораживания упакованных
продуктов (рыбы, мяса, соков и т. п.) фирма
выпускает скороморозильные аппараты
производительностью 210 кг/ч с ручным
управлением и встроенной холодильной машиной.
Корпус и двери аппарата отделаны
листами из нержавеющей стали. Гидравлическая
система открывания дверей снабжена
электроподогревом.
В Швеции широко распространены
крупные теплонасосные установки (~800
единиц), которые укомплектованы поршневыми
и винтовыми компрессорами.
Производительность тепловых насосов, используемых
для различных целей (сушка материалов,
отопление), достигает 120 МВт. В качестве
примера можно привести тепловой насос,
используемый для отопления теплиц (на
острове Готланд) суммарной площадью
5000 м2, в которых выращивают помидоры
и огурцы. Источник внешней теплоты —
вода с температурой 8 °С из артезианских
скважин глубиной 80 м. Вода, подогретая
в конденсаторе до 60 °С, циркулирует по
полиэтиленовым трубам, проложенным под
грунтом теплицы, и подается в
воздухоподогреватели, с помощью которых
поддерживается заданная температура воздуха
в помещении теплиц. Отработанная вода
сбрасывается в грунт. В холодное время
года автоматически подключается котел,
который воспринимает до 35 % от общей
нагрузки, остальная часть F5 %)
приходится на долю теплового насоса.
Установленная мощность электродвигателей двух
поршневых компрессоров по 40 кВт,
хладагент — R12.

Блок компрессора
Фирма разработала программируемую
систему управления «Сталэлектроник 600»,
которой снабжены все винтовые
компрессорные агрегаты новой серии. Система
предназначена как для управления отдельными
компрессорными агрегатами, так и всей
холодильной установкой. Ее можно
подключить к дисплеям, печатающим
устройствам и системам передачи данных. Она
выполняет следующие функции:
управление последовательностью
включения элементов холодильной установки;
наблюдение за работой компрессора;
контроль надежности;
индикация параметров режима;
обработка сигналов сбоя;
регулирование уровня и показания
уровня жидкости в сосудах;
оттаивание воздухоохладителей,
батарей.
Большая часть выпускаемых агрегатов
имеет пульт управления с
микропроцессором. На цифровом табло постоянно
фиксируются все параметры работы агрегата.
Их значения могут также передаваться по
информационному каналу связи на дисплей,
в центральный пост обслуживания и
печатающие устройства. В программу введены
предельно допустимые значения
параметре. 4. Автоматизированная система управления
холодильным оборудованием
«Сталэлектроник 2000»:
1 — пускатель компрессора; 2 — местный компьютер
для управления компрессором; 3 — видеотерминал;
4 — центральный компьютер, главная станция; 5 —
местный компьютер для организации памяти; 6 —
местный компьютер, выполняющий следующие
функции: контроль R22, электрическое оттаивание,
управление воздухоохладителем, измерение С02; 7 —
видеотерминал с клавиатурой; 8 — печатающее
устройство
ров, при достижении которых срабатывают
защита и сигнализация.
Применение систем управления на основе
микропроцессоров повышает надежность и
эффективность холодильных установок, что
подтверждает опыт их эксплуатации на
многих объектах.
Фирма разработала систему «Сталиной»
для индивидуального охлаждения
контейнеров от централизованной судовой
холодильной установки. Такая разветвленная
система охлаждения E00 контейнеров)
обслуживается компьютеризованной
следящей системой, которая без вмешательства
обслуживающего персонала может
осуществлять оптимальное управление, контроль и
диагностику оборудования каждого контей-
S3

нера. Общесудовая система управления
имеет 8000 цифровых входов и выходов,
1500 аналоговых входов, емкость памяти
5 Мбайт.
Система охлаждения «Сталикон» имеет
ряд достоинств: малые габаритные размеры,
незначительное энергопотребление, так как
обычно принятое распределение воздуха по
каналам в данном случае отсутствует.
Каждый контейнер оборудован
собственным воздухоотделителем, вентилятором,
приборами контроля, клапаном для
подачи свежего воздуха, например, при
повышенном содержании СС^.
Контроль за параметрами воздуха в
каждом контейнере осуществляется с
помощью системы «Сталэлектроник 2000»
(рис. 4), находящейся в центральном
пункте судна. Она имеет центральный
компьютер со спутниковой связью, к которому
подключены клавишные пункты,
видеотерминалы, печатающие устройства и
процессорно-управляемые выходные станции
(местные компьютеры).
Коммуникации машина—человек
осуществляются через цветные визуальные
дисплейные мониторы. При этом выполняются
следующие функции: измерение и
регулирование температуры поступающего воздуха;
управление перегревом хладагента (R22);
управление работой вентиляторов (пуск,
остановка, выбор частоты вращения),
задвижек на воздуховоде подачи наружного
воздуха; оттаивание воздухоохладителей;
контроль содержания С02; аварийная
сигнализация, самодиагностика.
Холодильное оборудование фирмы «Стал»
широко применяется на рыбопромысловых
судах нашей страны. Винтовые
компрессоры впервые были использованы в
холодильных установках транспортных
рефрижераторов «Прибой» A964 г.), а также
рыбообрабатывающих базах «Рыбацкая
слава» A965 г.).
Д-р техн. наук А. Г. ИОНОВ
КТИРПХ
Уважаемые читатели!
На журнал «Холодильная техника»
можно оформить подписку с
любого последующего месяца и на любой
срок в отделениях «Союзпечати».
Индекс журнала 71048. Стоимость
одного номера 60 к.
ШШШШШШШШШШЯШ
ВНИКТИхолодпром if BH
-—г-ч
предлагают технологию «и
ОХЛАЖДЕННЫХ Н ЗАМОРОЖЕННЫХ -
'¦-¦" ¦ ¦ """"¦¦¦ "' ¦""¦"' ' '"""» "-¦'» -.•**<
п®т*кш?и%Атт на основе гаоншг '-ч>;|
{вареников, блинчиков, ; г
теста для ленивых вареников и
для сырников). Предусмотрено *
с творогом жирностью 9 и
и нежирным использовать
жирностью б %.
Включение в начинку блинчиковЫ
тесто ддп сырников
мандариновой крупки
пищевую ценность и з
улучшает вкусовые достс
продуктов.
Благодаря использованию в
сырья эффективного пищевого
стабилизатора улучшаются структ
механические свойства начинки
и тестовой оболочки, сохраняется
товарный вид продукта после
холодильной и последующей
обработки.
Полуфабрикаты готовят в ее
с рецептурой, смешивая ковшом
в заданных соотношениях, изделий
формуют, замораживают
и упаковывают»
Вареники предусмотрено
замороженными, блинчики
с творогом ¦— охлажденными
и замороженными, тесто для ле
вареников и тесто для сырников>
только охлажденным. При темйературё
—18 °С качество полуфабрикатов
сохраняется в течение трех м€
Разработан и утвержден отрас
стандарт «Полуфабрикаты
творожные», Рентабельность продукДО
составляет от 10 до 30 % в завйеш
от вида продукта.
вып
Й|§1
¦"'';..
ШщШ
' ¦ ¦ - *' .

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.56/.57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ*
В. С. БУРЯ К
ВНИИхолодмаш
Читинским машиностроительным заводом
совместно с ВНИИхолодмашем в период
с 1985 по 1988 г. проведена работа по
модернизации значительной части
выпускаемого заводом холодильного оборудования.
Компрессоры 1ФУ40, 1ФУУ80 и агрегаты
1ЭКФ40, 1ЭКФ80 заменили соответственно
на компрессоры ФУ40, ФУУ80 и агрегаты
ЭКФ40, ЭКФ80, что позволило приступить
* Окончание. Начало см. «Холодильная
техника», 1989, № 5, 7, 9; 1990, № 3.
к поэтапному снятию с производства
компрессорно-конденсаторных агрегатов и
холодильных машин 1АК-ФУ40, 1АК-ФУУ80,
1ХМ-ФУ40 и 1ХМ-ФУУ80.
Серийно освоены компрессорно-конден-
саторный агрегат 2АК-ФУ40РЭ и
холодильная машина 2ХМ-ФУ40РЭ. Ведется
подготовка к освоению агрегатов и машин
2АК-ФУУ80РЭ и 2ХМ-ФУУ80РЭ.
В этих агрегатах и машинах, наряду
с модернизированными компрессорами,
использована новая теплообменная
аппаратура, изготовленная на базе тонкостенной
медной трубы с наружным оребрением.
Компрессорно-конденсаторные агрегаты
выполнены в виде блока полной
заводской готовности. Он состоит из
компрессора, электродвигателя, муфты,
конденсатора, пультов управления и приборов,
шкафа со встроенной системой
автоматического управления и пусковой
аппаратурой. В состав машины входят также
испаритель и теплообменник.
Машины и агрегаты полностью
автоматизированы. Регулирование холодопроизво-
дительности ступенчатое A00, 75, 50, 25 %)
путем электромагнитного отжима пластин
всасывающих клапанов.
Таблица 9
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
снятия
с

изводства
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала

серийного


водства
Фреоновый
поршневой сальниковый
компрессор
ФУ40 (R12)
Фреоновый
поршневой сальниковый
компрессор
ФУУ80 (R12)
Фреоновый
поршневой компрессорный
агрегат
ЭКФ40 (R12)
Qo=53,5 кВт
D6,0 тыс. ккал/ч),
#3=16,9 кВт при
/0=_ 15 °С, *к=
=30 °С.
я=16,7 с
A000 об/мин)
Qo= 103,5 кВт
(89,0 тыс. ккал/ч),
#э=32,7 кВт при t0=
= —15 °С, /К=30°С,
п=25 с-1
A500 об/мин)
Qo=83,t5 кВт
G1,5 тыс. ккал/ч),
#е=24,1 кВт при ^о=
=5 °С, /к=40 °С
Электродвигатель
АОП2-81-6Т
мощностью 30 кВт, п—
= 20 с
A200 об/мин)
Компрессор ФУ40
1985 Фреоновый
поршневой
сальниковый компрессор
1ФУ40 (R12)
1985 Фреоновый
поршневой
сальниковый компрессор
1ФУУ80 (R12)
1986 Фреоновый
поршневой
компрессорный агрегат
1ЭКФ40 (R12>
Q0=57,5 кВт
D9,5 тыс. ккал/ч),
#з=17,6 кВт при
/0=_15°С, /к=
=30 °С,
я=24 с
A440 об/мин)
Qo=115 кВт
(98,9 тыс. ккал/ч),
#з=35,4 кВт при /0=
= —15°С, /К=30°С,
я=24 с-1
A440 об/мин)
Qo=93 кВт
(80,0 тыс. ккал/ч),
#е=25,8 кВт при /о=
=5°С, /К=40°С
Электродвигатель
4AP200L6T2
мощностью 30 кВт, п=
= 20 с
A200 об/мин)
Компрессор 1ФУ40
1985
1985
1986
Яр|р1Щ

Продолжение табл. 9
Холодильное оборудование, снятое с производстве
Наименование
и марка
Фреоновый
поршневой компрессорный
агрегат
ЭКФ80 (R12)
Техническая
характеристика
Q0= 166,3 кВт
A43 тыс. ккал/ч),
#е=47,ЗкВтпри/0=
= 5°С, /К=40°С
Электродвигатель
АОП2-91-6Т
мощностью 55 кВт,
п=20 с~1
Год
снятия
с

изводства
1986
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Фреоновый порш- Qo=186kBt
невой компрес- A60 тыс. ккал/ч),
сорный агрегат jV<=51,6 кВт при t0=
1ЭКФ80 (R12) =5°С, /К=40°С
Электродвигатель
4АР250М6Т2
мощностью 55 кВт,
п=20 с
Год
начала
серий-
произ-
вод-
ства
1986
Фреоновый
поршневой компрессорно-кон-
денсаторный агрегат
в судовом исполнении
МАКЗОРЭ (R12)
Фреоновый
поршневой компрессорно-кон-
денсаторный агрегат
в судовом исполнении
МАК60РЭ (R12)
Фреоновый
поршневой компрессорно-
конденсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК-ФУУ-180
(R12)
Фреоновая
поршневая холодильная
машина в судовом
исполнении
МХМ-ФУУ-180
(R12)
A200 об/мин)
Компрессор ФУУ80
Qo=66,8 кВт
E7,4 тыс. ккал/ч),
Ne=20,8 кВт при
/о=5 °С, /ш=28 °С
Электродвигатель
АОП2-72-6
мощностью 22 кВт,
я=16 с-1
(960 об/мин)
Qo=134 кВт
A15,2 тыс. ккал/ч),
We=38,4 кВт при t0=
= 5°С, tw{ = 28°C
Электродвигатель
АОП2-82-6
мощностью 40 кВт,
я=16,1 с
(965 об/мин)
Компрессор ФУУ80РЭ
Qo=209,4 кВт
A80 тыс. ккал/ч),
Ne=52 кВт при
/0=5 °С, twi =
=28 °С
Электродвигатель
АОП2-82-4ТМ
мощностью 55 кВт,
гс=24 с-1
A440 об/мин)
Компрессор ФУУ80
Qo= 190,7 кВт
A64 тыс. ккал/ч),
Л^=51 кВт при
ts= 11 С, f^j =
= 28 °С
Электродвигатель
АОП2-82-4М
мощностью 55 кВт,
я=24 с-1
A440 об/мин)
Компрессор ФУУ80
1987 Фреоновый
поршневой компрес-
сорно-конденса-
торный агрегат в
судовом
исполнении
МАК40РЭ (R12)
1987 Фреоновый
поршневой компрес-
сорно-конденса-
торный агрегат в
судовом
исполнении
МАК80РЭ (R12)
Фреоновый пори
невой компрес-
сорно-конден-
саторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК-ФУУ-
180РОМ4
(R12)
1987 Фреоновая
поршневая
холодильная
машина в судовом
исполнении
МХМ.ФУУ-
180РОМ4
(R12)
A200 об/мин)
Компрессор 1ФУУ80
Qo= 112,8 кВт 1986
(97 тыс. ккал/ч),
Ne=S\A кВт при
/0=5°С, ^7=28°С
Электродвигатель
4АМР200М4
мощностью 37 кВт,
д=25 с
A500 об/мин)
Qo=225,6 кВт 1986
A94 тыс. ккал/ч),
Ые=Ъ2 кВт при /о=
= 5°С, ^! = 28°С
Электродвигатель
4АМР225М4
мощностью 55 кВт,
я=25 с
A500 об/мин)
Компрессор 1ФУУ80РЭ
Qo=219,8 кВт 1985
A89 тыс. ккал/ч),
We=52,5 кВт при
/0=5 °С, /к=35 °С
Электродвигатель
4АР225МОМ2
мощностью 55 кВт,
«=25 с-1
A500 об/мин)
Компрессор
1ФУУ80РЭ
Qo=200,0 кВт 1985
A72 тыс. ккал/ч),
N,,=51,2 кВт при
/s2=ll,5°C,
'„,=28 °С
Электродвигатель
4АР225МОМ2
мощностью 55 кВт,
л=25 с-1
A500 об/мин)
Компрессор
1ФУУ80РЭ

Продолжение табл. 9
Холодильное оборудс
Наименование
и марка
Фреоновая поршневая
холодильная
шина
1ХМ-ФУ40РЭ
(R12)
ма-
вание, снятое с производства
Техническая
характеристика
Qo=100 кВт
(86 тыс. ккал/ч),
Ne=27 кВт при
/s2=8 °C,
/СС,,=22°С
Электродвигатель
4АР180М4УЗ
мощностью 30 кВт,
п=24 с '
A440 об/мин)
Компрессор
ФУ40РЭ
Год
снятия
с

изводства
1987
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое с производства
Наименование
и марка
Фреоновая
поршневая
холодильная
машина
2ХМ-ФУ40РЭ
(R12)
Техническая
характеристика
Q0== 100 кВт
(86 тыс. ккал/ч),
iVe=27,6 кВт при
t о—6 °С / ,—
ls2 ^ v"» Lw\
= 25 °С
Электродвигатель
4АМР180М4УЗ
мощностью
30 кВт,
дг=24 с-1
A440 об/мин)
Компрессор
1ФУ40РЭ
Год
начала
серии-
произ-
вод-
ства
1987
Условные обозначения: Q0 — холодопроизводительность; N3, Ne — мощность электрическая
и эффективная; п — частота вращения; /о, tK, twl, ts2 — температура соответственно кипения,
конденсации, воды на входе в конденсатор, хладоносителя на выходе из испарителя.
Совместно с ВНИИхолодмашем
разработано и серийно освоено судовое
холодильное оборудование: компрессорно-кон-
денсаторные агрегаты 21АК50-2-1 ОМ4,
21АКЮ0-2-1 ОМ4 и машина 21МКТ100-2-1
ОМ4. Оно изготовлено на базе винтовых
компрессоров, которые заменили
холодильные агрегаты и машины на базе поршневых
компрессоров.
Холодильная винтовая машина
21МКТ100-2-1 ОМ4 блочная, полной
заводской готовности. Она скомпонована из
компрессорного и испарительно-конденса-
торного агрегатов, шкафа управления и
регулирования с пускорегулирующей
электроаппаратурой. Отличительная особенность
компрессорного агрегата — бессальниковый
винтовой вертикальный компрессор со
встроенным электродвигателем.
Компрессорный агрегат, помимо
компрессора, укомплектован шестереночным
масляным насосом, маслоотделителем,
масляным фильтром-заборником, фильтром
тонкой очистки.
Испарительно-конденсаторный агрегат
включает в себя кожухотрубный конден-
Таблица 10
Наименование и марка
Техническая характеристика
Год начала
серийного
производства
Фреоновый винтовой компрессорно-
конденсаторный агрегат в судовом
исполнении
21АК50-2-1 ОМ4 (R22)
Фреоновый винтовой компрессорно-
конденсаторный агрегат в судовом
исполнении
21АКЮ0-2-1 ОМ4 (R22)
Фреоновая винтовая холодильная
машина в судовом исполнении
21МКТЮ0-2-1 ОМ4 (R22)
Qo=100 кВт (86,0 тыс. ккал/ч), Ne=27 кВт 1989
при /о=5°С, ^| = 30 °С
Электродвигатель АИВ180В2БФ мощностью
22 кВт, гг = Б0 с-1 C000 об/мин)
Компрессор 21ВБ50-2-1 ОМ4
Qo=200 кВт A72,0 тыс. ккал/ч), Ne=54 кВт 1989
при to^=5°C, twl = 30°C
Электродвигатель АИВ180В2БФ мощностью
45 кВт, п=Ь0 с-1 C000 об/мин)
Компрессор 21ВБ100-2-1 ОМ4
Qo=160 кВт A37,6 тыс. ккал/ч), Л^=51 кВт 1989
при /s2=7°C, twl = 30°C
Электродвигатель АИВ180В2БФ мощностью
45 кВт, п=50 с-1 C000 об/мин)
Компрессор 21ВБ100-2-1 ОМ4

сатор и испаритель (двухходовой,
двухсекционный с внутритрубным кипением и
тесным пучком теплообменных внутри-
оребренных труб), маслоохладитель,
регенеративный теплообменник,
фильтр-осушитель, регулирующую и запорную
арматуру.
Работа холодильной машины
автоматизирована. Предусмотрено дистанционное
управление. Автоматическое регулирование
холодопроизводительности плавное — от
100 до 25 %. Точность поддержания
температуры хладоносителя на выходе из
испарителя ±0,1 °С.
До полного промышленного освоения
судового холодильного оборудования на
базе винтовых компрессоров завод продол-
СП) 1464015 E1) 4 F 25 В 15/12 B1)
4252068/23-06 B2) 28.05.87 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) А. Г. Дергачев, В. Я. Ошовский E3)
621.574
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая ресорбер с ресорбционной и
охлаждаемой полостями, последняя из которых
включена в линию охлаждающей воды, ресорбер-дега-
затор с полостью дегазации и своей
ресорбционной полостью, имеющей на входе сборник
раствора, подключенный через автономный
дроссель к полости дегазации, дегазатор со своей
полостью дегазации, дроссель, через который
ресорбционная полость ресорбера-дегазатора
подключена по раствору к полости дегазации
дегазатора, отделитель раствора, подключенный
к полостям дегазации ресорбера-дегазатора и
дегазатора, насос и компрессор, соединяющие
соответственно по раствору и пару отделитель
раствора с ресорбером, отличающаяся тем, что,
с целью снижения энергозатрат, установка
дополнительно содержит два переохладителя
раствора, первый из которых установлен перед
автономным дросселем в ресорбционной полости
ресорбера-дегазатора, а второй — перед
дросселем в полости дегазации дегазатора, который
выполнен двухсекционным с
низкотемпературной и высокотемпературной -секциями и
межсекционным сборником раствора, имеющим
на выходе параллельно подключенные вентиль
и свой дроссель, через которые он
соответственно соединен с полостью дегазации
ресорбера-дегазатора и выходом из первого
переохладителя раствора, причем второй переохладитель
раствора размещен в низкотемпературной
секции дегазатора.
*2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
дегазатор дополнительно подключен по раствору
к полости дегазации ресорбера-дегазатора пос-
жит выпуск в небольших количествах и
ограниченной номенклатуры этого
оборудования на базе поршневых компрессоров
для ремонтных целей, а также поставки
на объекты, для которых это
оборудование предусмотрено проектами.
В настоящее время разрабатывается в
диапазоне холодопроизводительности 50...
100 кВт холодильное оборудование в
общепромышленном исполнении на базе
винтовых компрессоров взамен поршневых.
В табл. 9 представлено холодильное
оборудование Читинского
машиностроительного завода, снятое с производства в
1985... 1988 гг. и выпускаемое взамен
снятого, в табл. 10 — холодильное оборудование,
производство которого начато в 1989 г.
редством параллельных линий со своими
вентилями.
3. Установка по п. 2, отличающаяся тем, что,
с целью повышения температуры нагрева
охлаждающей воды, она дополнительно
содержит подогреватель слабого раствора,
размещенный в ресорбционной полости ресорбера
и установленный между последним и насосом,
и охладитель пара, установленный после
компрессора и подключенный к линии
охлаждающей воды после ресорбера.
4. Установка по п. 3, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной
надежности, она дополнительно содержит
установленный перед насосом переохладитель слабого
раствора, через который полость дегазации
дегазатора между его секциями подключена к входу
в компрессор, и вентиль, установленный между
отделителем раствора и полостью дегазации
дегазатора.
A1) 1465683 E1) 4 F 25 D 13/00, 21/04 B1)
4282611/28-13 B2) 13.07.87 G2) К. И. Суслов,
М. И. Федоров, А. П. Никифоров E3) 621.565
E4) E7) ТЕРМОКАМЕРА, содержащая
теплоизолированный корпус с электропневмогид-
ровводами, теплоизолированную дверь и
теплообменник, отличающаяся тем, что, с целью
повышения удобства пользования и обеспечения
точности настройки исследуемого прибора, она
снабжена экраном с направляющими, крышкой и
задвижкой со сквозным отверстием для введения
настроечного инструмента, при этом экран
установлен в дверном проеме корпуса и имеет окно,
а крышка размещена на экране с возможностью
вращения по направляющим последнего и имеет
радиальный вырез и расположенные вдоль него
направляющие для задвижки.
ИЗОБРЕТЕНИЯ

СТРАНИЦЫ ИСТОРИИ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
"^^^^^^^^та^^вяя
УДК 621.575
МАЛЫЕ
ХОЛОДИЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ
Д-р техн. наук, проф. А. А. ГО ГОЛ И Н
В довоенное время холодильное
оборудование для небольших установок торгового
типа у нас в стране практически не
выпускалось, за исключением трех —
четырех моделей малых аммиачных
компрессоров московских заводов «Компрессор» и
«Искра», а также сернисто-кислотного
агрегата СА-7 завода «Красный факел».
Все это оборудование к концу войны очень
устарело, и перед холодильным
машиностроением встала неотложная задача
организации производства новых компрессорно-
конденсаторных холодильных агрегатов на
хладагенте R12.
В 1949 г. на харьковском заводе
«Механолит» (позднее — Харьковский завод
холодильных машин — ХЗХМ) был осуществлен
серийный выпуск первого в отечественной
практике фреонового холодильного
компрессора для торгового оборудования. Это
был вертикальный двухцилиндровый
сальниковый компрессор 2ФВ-4 с диаметром
цилиндра 40 мм, ходом поршня 30 мм и
частотой вращения вала 10... 13 с- F00...
800 об/мин). На его базе был создан первый
отечественный компрессорно-конденсатор-
ный агрегат ФАК-0,6, предназначенный
главным образом для оснащения
торгового холодильного шкафа Т-120М. В 1950 г. на
заводе «Механолит» был разработан новый
компрессор 2ФВ-4/4,5, отличающийся от
первого увеличенным до 45 мм ходом
Таблица 1
Марка
агрегата
Частота
вращения
компрессора,
с-1 (об/мин)
Холодо-
производитель-
ность
в стандартном
режиме,
кВт (ккал/ч)

Мощность
элек-
тро-
дви-
гате-
ля,
кВт
Масса

агрегата,
кг
ФАК-0,7 7,5 D50) 0,815 G00) 0,6 102
ФАК-1,1 10,8F50) 1,28A100) 1,0 115
ФАК-1,5 16,7A000) 1,75A500) 1,7 151
ШИ
поршня и повышенной до 16,5...20 с-1
A000... 1200 об/мин) частотой вращения,
что позволило повысить его холодопроиз-
водительность примерно в 3 раза. На основе
этого компрессора в 1952 г. был создан ряд
компрессорно-конденсаторных агрегатов
типа ФАК (табл. 1), длительное время
применявшихся в различных видах
торгового холодильного оборудования. С 1948
по 1960 г. на ХЗХМ было изготовлено
185 тыс. таких холодильных агрегатов.
Агрегаты типа ФАК изготавливал также
Ярославский завод холодильных машин.
С 1954 г. серийный выпуск сальниковых
фреоновых ротационных компрессоров
ФРУ-600 (холодопроизводительность 800...
1300 Вт, частота вращения 10,8... 14,2 с-1)
и на их базе холодильных агрегатов
БРРКФ-0,9 начал рижский завод
холодильных машин «Компрессор».
Холодильные агрегаты с сальниковыми
фреоновыми компрессорами небольшой
производительности стали производить
московский завод «Искра» (ИФ-49, ИФ-50 и
ИФ-56) и Одесский завод холодильного
машиностроения (АК-2ФВ 8/4).
С середины 50-х годов предприятия
торговли и общественного питания
оснащались только фреоновыми холодильными
агрегатами.
В 1953 г. на ХЗХМ был разработан
ряд фреоновых компрессоров и агрегатов
в бессальниковом исполнении (ФАК-БС).
Подобные же конструкции были созданы
ЦКБ холодильного машиностроения
(позднее ВНИИхолодмаш) для мелких серий
агрегатов Одесского и Мелитопольского
заводов холодильного машиностроения.
Однако для торгового оборудования
гораздо более экономичными и удобными
в эксплуатации стали цельносварные
герметичные фреоновые компрессоры типа
ФГ. Производство этих компрессоров было
освоено на ХЗХМ в 1960 г. BФГ 36/18).
Это стало началом нового этапа в
отечественном производстве малых компрессоров.
В феврале 1961 г. был утвержден
ГОСТ 9661—61 на малые фреоновые
герметичные компрессоры холодопроизводи-
тельностью от 130 до 3260 Вт. Всего в нем
было 38 моделей, разделенных на три
группы: среднетемпературные компрессоры ФГ

Таблица 2
Показатели
Год выпуска
1949
1953
1960
1971
Конструкция
Марка компрессора
Частота вращения, с-1
(об/мин)
Холодильный коэффициент
Масса*, кг
Объем*, л
* Включая электродвигатель.
Сальниковый
2ФВ-4/4,5
7,5
D50)
1,65
53
74
Бессальнико-
выи
1ФВ-4/4-БС
16,7
A000)
U
48
36
Герметичные
ФГ-0,7
25
A500)
2,27
28
33
ФГС-0,7
50
C000)
2,32
22
18
с расчетной температурой кипения /0=
=—15 °С, низкотемпературные ФГН с
t0==—35 °С и высокотемпературные ФГП
с /о=5 °С. Компрессоры ФГ и ФГН
предназначались для обеспечения условий
хранения соответственно охлажденных и
замороженных продуктов, компрессоры ФГП —
для водоохладительных агрегатов и
бытовых кондиционеров. Частота вращения всех
компрессоров 25 с A500 об/мин).
Компрессоры ФГ работали на хладагенте
R12, а ФГН и ФГП — на R22.
В 1965 г. Ярославский завод
холодильного машиностроения выпустил опытную
партию экранированных герметичных
фреоновых компрессоров ФПЭ-0,7 со статором
электродвигателя, вынесенным за пределы
объема, заполненного фреоном. Эти
компрессоры при некотором ухудшении
энергетических и акустических характеристик
имеют эксплуатационные преимущества
из-за доступности обмотки
электродвигателя, находящейся в воздухе, а не в
парах фреона с маслом.
Рижский завод «Компрессор» совместно
с ЦКБ ХМ разработал в 1963 г.
градацию ротационных герметичных фреоновых
компрессоров типа ФГр
холодопроизводительностью от 325 до 3260 Вт. Градация
состоит из трех основных типоразмеров,
каждый из которых за счет разной высоты
ротора образует три модели. Частота
вращения компрессоров 25 с ' A500 об/мин).
В 60-е годы завод серийно выпускал две
модели — ФГр 0,35 и ФГр 0,7. Эти модели
имели лучшие по сравнению с поршневыми
компрессорами типа ФГ объемные и
массовые показатели при практически
одинаковой энергетической экономичности,
однако по габаритам и массе они уступали
аналогичным зарубежным машинам с
частотой вращения, как правило, 50 и даже
60 с-1. Поэтому в новом ГОСТ 17240—71
на герметичные фреоновые компрессоры
была установлена частота вращения 50 с-1
C000 об/мин). В течение 70-х годов все
заводы перешли на производство новых
быстроходных компрессоров по этому
ГОСТу.
ГОСТ 17240—71, так же как и
позднейшие ГОСТ 22502—77 и ГОСТ 22502—83,
предусматривал три основных исполнения
компрессоров и агрегатов: «В» —
высокотемпературные (*о= —10...+ Ю °С), «С»—
среднетемпературные (/0=—25...—5 °С),
«Н» — низкотемпературные (/0=—40...
—25 °С). Номинальная холодопроизводи-
тельность 250... 1250 Вт. Компрессоры
рассчитаны на хладагенты R12, R22 и R502.
В связи с выявившейся в последние
годы тенденцией к централизации хладо-
снабжения торгового оборудования в
крупных продовольственных магазинах типа
«Универсам» возросло значение более
крупных бессальниковых фреоновых машин
и агрегатов холодопроизводительностью
3,5... 10,5 кВт, выпускаемых ПО «Мелито-
польхолодмаш», московским заводом
«Искра», Касимовским заводом холодильного
машиностроения и др.
Большую роль в освоении
отечественными заводами малых холодильных машин
сыграл д-р техн. наук, проф. В. Б. Якобсон
(ВНИХИ), обобщивший отечественный опыт
в этой области в книге «Малые
холодильные машины», изданной в 1977 г.
Эволюционный путь, пройденный
отечественным машиностроением по развитию
малых фреоновых холодильных
компрессоров, может быть проиллюстрирован
данными табл. 2, показывающей
совершенствование наиболее распространенного
компрессора холодопроизводительностью 815 Вт
G00 ккал/ч).
Данные табл. 2 показывают, что
совершенствование конструкции малых холодиль-

ных машин позволило значительно
улучшить их эффективные и массогабаритные
характеристики.
В настоящее время малые холодильные
агрегаты получили широкое
распространение в торговле и общественном питании
(холодильные шкафы, прилавки, витрины
и т. д.), на транспорте, в пищевой
промышленности, медицине и других отраслях
народного хозяйства. Этим объясняются
высокие темпы развития малого
холодильного машиностроения, которые сохранятся
в ближайшие годы.
компрессоры: С
/ Быков А. Вм Бежанишвн
ЛйЭ.М.Данышев Г. А. и др.; Под рёд.
Быкова А. В.— 2-е изд., перераб> и доп.—
М: Агропромиздат, 1991 (III кв.).— 30^л —
ISBN 5—Ю—001468—7 (в пер.): 2 к/
30 000 экз.
Приведены сведения о холодильных
компрессорах различного типа: поршневых,
винтовых, центробежных, ротационных.
Изложены основы расчета, описаны рабочие
схемы, конструкции компрессоров, а также
их основных узлов и деталей. Указаны
области оптимального использования рабочих
веществ.
Рассмотрены вопросы надежности
холодильных машин, обусловленной в
значительной мере надежностью компрессоров.
Для специалистов холодильной техники.
Эксплуатация и восстановление
теплоизоляционных конструкций холодильников /
Голянд М. М., Малышев В. П.,
Малеванный Б. Н. и др.— М.: Агропром-
издат, 1991 (III кв.).— 17 л.- ISBN
5—10—00 И 88—2 (впер.): 1 р. 30 к.
Рассмотрены основные современные
тепло- и пароизоляционные материалы,
требования к ним. Приведены расчеты изоляции.
Описаны методы испытания тепловой
изоляции, определения влажности,
гигроскопичности и водопоглощения
теплоизоляционных материалов. Изложены основные
особенности эксплуатации конструкций
холодильников, особенности восстановления
конструкций зданий и полов.
Для инженерно-технических работников
холодильной промышленности.
вопросов, связан*
тлых холодильных
И0ПЫ-
ковых и гер-
необходимые
, , диагностике техни-
чёскйго состояния малых холодильных
компрессоров в условиях эксплуатации. Про-
анализированы методы повышения
долговечности компрессоров при изготовлении
-см эксплуатации.
Для инженерно-технических работников
холодильной промышленности.
Ваши замечания и предложения по
тематике предложенных изданий направляйте
по адресу: 107807, ГСП-6, Москва, Б-78.
Садовая-Спасская, 18, ВО «Агропром-
издат».
Предварительные заказы на книги
можно оформить в магазинах — опорных
пунктах издательства, магазинах книготорга и
потребкооперации.
Адреса магазинов — опорных пунктов ВО
«Агропрошздат», имеющие отделы «КНИГА —
ПОЧТОЙ».
308607, г. Белгород, ул. Островского, 19-в,
магазин К» 6 «Колос».
348056, г. Ворошиловград, УССР, ул. Пушкина, 3,
магазин № 5.
610000, г. Киров, ул. Ленина, 88, магазин № 4.
191186, г. Ленинград, Невский просп., 28,
магазин К? I «Дом книги».
220023, г. Минск, Ленинский просп., 92, магазин
№ 4 «Сельскохозяйственная книга».
107807, Москва, ул. Садовая-Черногрязская, 5/9,
магазин № 2 «Урожай».
630063, г. Новосибирск, ул. Лескова, 252, мага-
зин JSft 28,
620014, г, Свердловск, ул. Антона Валека, 12,
магазин № 1 «Дом книги».
355000, г. Ставрополь, ул. Коминтерна, 12, «Дом
книги».
660049, г. Красноярск, просп. Мира, 88, «Дом
технической книги».
61

ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
Когда что-то в доме ломается,,
это всегда неприятно и хлопотно.
И обидно. Ох, как обидно!
Бегал-бегал, выбивал, доставал,
выкраивал энную сумму,
наконец, купил, доставил домой, а
оно — это что-то — не жужжит,
не фурчит, не крутится (или
крутится, но не туда), не
холодит...
Вот как раз последний
вариант — отказ холодильника —
я попробую рассмотреть
подробнее и дать некоторые советы,
что делать в таком прискорбном
случае.
Итак, наиболее
распространенные поломки домашних
компрессионных холодильников.
1. Вы коснулись корпуса
холодильника и ощутили
(надеюсь, слабый) «удар»
электричества. Визуально проверьте
(особенно тщательно с тыльной
стороны холодильника, около
компрессора), нет ли на проводке
оголенных участков, касающихся
корпуса. Обнаружили —
изолируйте их соответствующей
лентой. Не обнаружили — увы, без
приборов не обойтись, вызывайте
мастера.
2. Вы заметили, что уж очень
быстро нарастает на испарителе
ледяная «шуба». Проверьте
дверные уплотнения. Возьмите,
например, тонкую полоску плотной
фольги и попытайтесь просунуть
ее в разных местах под
уплотнение закрытой дверцы
холодильника. Если вам это удалось —
плохо: либо уплотнения старые,
либо дверца перекошена. Это
надо исправить, ведь при неплотно
прилегающей дверце агрегат
холодильника работает с
двойной нагрузкой, да и счетчик
электроэнергии крутится
быстрее. И то, и другое вам совсем
ни к чему.
Холодильник
не работает.
Что делать?
3. Холодильник шумит,
дрожит или дребезжит. Проверьте:
освобожден ли компрессор от
транспортных болтов, не
касается ли корпус холодильника
близко стоящих предметов, не
перекошены ли полки внутри
корпуса, не попало ли что-
нибудь постороннее в
конденсатор (на задней стенке
холодильника)... Если предпринятые
вами меры по устранению
вышеизложенных причин не дали
положительного эффекта, придется
приобретать в аптеке «беруши».
4. Агрегат холодильника не
включается. Пытается, гудит,
бедняга, потом отключается, так
и не заработав. В этом случае
проверьте напряжение в сети.
В некоторых районах
напряжение может резко понижаться,
например с 220 до 127 В.
Ш
5. Агрегат холодильника
работает, но не отключается или
отключается очень-очень редко,
да и «холода» недостаточно или
вообще нет. Это уже серьезно.
Тут вам без мастера никак не
обойтись (либо хладагент —
фреон — «убежал» из системы,
либо терморегулятор неисправен,
либо фильтр засорился и т. д.).
Наконец, мой последний и,
пожалуй, главный совет:
независимо от причины, по которой
холодильник вышел из строя, не
паникуйте, не пытайтесь
«спасать» содержимое холодильника,
выгружая его. Наоборот,
оставьте холодильник в покое и без
особой нужды не открывайте его
дверцу. В этом случае даже в
жаркий летний день в течение
8... 12 ч продукты, которыми
заполнен холодильник, будут в
полной сохранности. Таким образом,
у вас достаточно времени, чтобы
устранить неисправность или
«раздобыть»
квалифицированного мастера.
Иногда читатели
спрашивают, что делать, если новый
холодильник (т. е. еще на
гарантии) сломался, мастер сказал,
что нужно менять агрегат, а
агрегата, конечно, в мастерской нет
и когда будет неизвестно? О
такой грустной истории с
холодильником «Орск-8» нам
сообщила, в частности, Т. М. Корнилова
из г. Невельска Сахалинской
области.
Конечно, трудно дать
однозначный ответ на этот вопрос,
так как пока еще не сфера
обслуживания существует для нас, а
мы для нее, причем нередко
соответствующие службы почему-
то по-своему понимают слово
«обязанности», так сказать, не в
ущерб себе... Тем не менее хочу
напомнить, что в каждом
паспорте (руководстве по эксплуата-

i
ции) к приобретенному
холодильнику изложены гарантийные
обязательства
завода-изготовителя, которые он все-таки обязан
выполнять.
В типовом договоре на
техническое обслуживание и ремонт
электробытовых машин в период
гарантийного срока их
эксплуатации, утвержденном
постановлением Госарбитража СССР от
12 октября 1983 г. (№ 22, п. 4),
указано, что «в течение
гарантийного срока неисправности,
происшедшие по вине завода,
устраняются за его счет. В случае,
когда устранение дефекта
возможно только в условиях
ремонтной организации (завода),
транспортировка холодильника для
ремонта и возврат его владельцу
производятся силами и
средствами ремонтной организации...».
Видимо, в указанной
ситуации несчастливым обладателям
испорченной отечественной
электробытовой техники следует
писать, не очень-то церемонясь,
на завод-изготовитель и
параллельно обращаться в
Госарбитраж СССР, пока у нас в стране
не будет образован
официальный орган защиты потребителей
от безответственных, мягко
говоря, производителей...
Желаю удачи. ПИННИ.
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА.
Мороженое тесто
Машина, способная делать тесто,
хранящееся в течение года без
заметного ухудшения пищевых и
вкусовых качеств,— новое
изобретение фирмы «Рион аутомей-
тик машинери» (Токио).
Новая машина смешивает
необходимые ингредиенты и по мере
созревания теста выдает его в
виде порций, которые
замораживаются и хранятся при
температуре —20 °С. По словам
представителей фирмы, главный секрет
производства заключается в
контролируемом при помощи
компьютера режиме приготовления
теста. В печь оно может
подаваться прямо из холодильника.
Производительность новой
машины — до 2 т/ч.
«Правда»
Вместо фреона
Вещества, способные заменить в
промышленности озоноразрушаю-
щие фреоны, создала японская
компания «Асахи Гласе».
Полученные ею так называемые гид-
рохлорофлурокарбоны могут
быть с успехом использованы
в электронике и машиностроении,
где пока широко применяются
опасные для озонного слоя
Земли газы.
Созданные специалистами
«Асахи Гласе» новые вещества
по своим качествам ничем не
уступают фреонам. Они
обладают прекрасными очищающими
свойствами, химически
устойчивы, неядовиты и не горят.
В настоящее время Япония
ежегодно выпускает около
160 тыс. т фреоносодержащих
веществ, являясь таким образом
одним из крупнейших их
производителей в мире.
«Комсомольская правда»
Плюс — минус двести
Такие разные вещества, как
резина и сталь, равно
приобретают хрупкость при сверхнизких
температурах. Но этим
недостатком не страдает полиамидная
пленка «каптон», выбранная
западногерманской фирмой «Гамб-
ро» для изготовления мешочков,
в (которых замораживают для
длительного (более пяти лет)
хранения донорскую кровь.
Мешочки стерилизуют нагреванием
до 200 °С, заполняют кровью и
опускают в жидкий азот, где
они и хранятся при
температуре — 196 °С.
«Наука и жизнь»
Материал подготовил
Г. Д. АВЕРИН

РЕФЕРАТЫ
УДК 664.83.037:579.8.001.5
Микрофлора быстрозамороженных картофеле-
продуктов. ЕГОРОВА 3. Е., ЛУГОВАЯ Н. П.,
ПЕТУНИНА М. П. «Холодильная техника», 1990,
№ 4.
Рассмотрены результаты исследования
количественного и видового состава микрофлоры
быстрозамороженных картофелепродуктов —
пюре картофельного в виде гранул и блоков
и картофеля «Деликатесный» — после
замораживания, в процессе хранения при —18 °С и после
кулинарной обработки. Выявлено, что их
микрофлора ни по количеству, ни по составу не
отличается от микрофлоры других
быстрозамороженных картофелепродуктов. Для
исследованных картофелепродуктов установлены
допустимые микробиологические показатели, которые
утверждены в качестве нормативных.
Таблиц 2. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.565:629.123.44.001.76
Модернизация судовой холодильной установки.
ПЛОТНИКОВ В. А. «Холодильная техника»,
1990, № 4.
Показана целесообразность модернизации
одноступенчатых холодильных установок.
Предложено требуемое давление A,18 МПа) перед ТРВ
поддерживать путем использования насоса для
повышения давления жидкого R22.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.565.041-213.34
Электронагреватель картера компрессора.
ЗАХАРОВ Ю. В., ГРИФФЕН Л. А., ЭЛЬГАРД Я. Л.
«Холодильная техника», 1990, №4.
Описана конструкция электронагревателя,
созданного на базе нагревательных элементов
с поверхностнораспределенным тепловыделением.
Приведены результаты испытаний макетного
образца электронагревателя. Показано его
преимущество перед существующим.
Иллюстраций 2.
УДК 637.56.037:536.5
Измерение температуры замороженных блоков
рыбы стеклянными термометрами. МЕНИН Б. М.,
БЕЛЕНЬКАЯ Т. В., ХАЙТИН Б. Ш.,
РЕЗНИК К. А. «Холодильная техника», 1990, № 4.
Предложены формулы для расчета поправок
к показаниям жидкостных стеклянных
термометров, которыми измеряют конечную температуру
*к замороженных блоков рыбы. По этим формулам
составлена номограмма для определения
фактических значений tK при измерениях термометром
СП-20 (для других термометров могут быть
построены аналогичные номограммы). Приведен
пример пользования номограммой.
Иллюстраций 2.
УДК [624.143.5:621.374] :621.565.93
Электроимпульсный способ разрушения наледей.
ЧЕРНИЧЕНКО В. К., ПИЛИПЕНКО А. И.
«Холодильная техника», 1990, № 4.
Изложены результаты экспериментальных
исследований сцепления льда с поверхностями
различных конструкционных материалов,
механического воздействия электроимпульсных
индукторов на немагнитные материалы и
разрушения наледей. Определены основные
электротехнические параметры способа и дана его
энергетическая оценка.
Таблиц 2. Иллюстраций 2.
Главный редактор Л. Д. Акимова
Редакционная коллегия: Е. М. Агарёв, Ю. П. Алёшин, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, Н. П. Коновалов,
д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Р. П. Сенина
(зам. главного редактора), Ю. Я. Сенягин, д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак, В. М. Шавра
Редакция. Т. Ф. Алёшина, Л. А. Володина, 3. Д. Мишина, Н. В. Чабан
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Корректоры О. И. Галанова, Г. А. Кузнецова
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 12.02.90. Подписано в печать 14.03.90. Т 00816 Формат 70X100 '/i6. Бумага кн.-журн.
Офсетная печать. Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04. Уч.-изд. л. 7,07 Тираж 10440 экз. Заказ 319. Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени Чеховский полиграфический комбинат
Государственного комитета СССР по печати
142300, г. Чехов Московской области
64