ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И .ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ-
1983
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Бригадной форме организации труда — широкое
внедрение!
Повышать эффективность бригадного труда 2
Консультация для бригадиров производственных бригад
по отдельным вопросам оплаты труда и
материального стимулирования рабочих в бригадах нового
типа 7
Реализация Продовольственной программы СССР —
важнейшая задача пятилетки
Бондарев В. И., Мыскова В. А. Экономическая
эффективность систем охлаждения холодильников для
фруктов 10
Дюбко А. П., Беляев А. М. Внедрение способа
транспортировки и хранения мороженых мясных блоков
в стоечных поддонах 13
За экономию сырьевых, топливно-энергетических и других
материальных ресурсов
Коган Б. Н. Экономия электроэнергии при
использовании естественного холода на распределительных
холодильниках 15
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Дорош В. С, Гиду ля н В. И., Захаров В. Ю.,
Коломиец Ю. К. Новый ряд высокооборотных
герметичных холодильных компрессоров для судовых
автономных кондиционеров 19
Гонорадская Л. Б., Горелик В. Б., Павлов А. А.,
Токарев Е. В. Методы определения оптимальных
показателей надежности оборудования для
кондиционирования воздуха и вентиляции 24
Мерчанский В. Д. Исследование тепло- и массообмена
в пенном аппарате для систем охлаждения и
кондиционирования воздуха 26
Мезенцев А. П. Исследование тепловых процессов в
воздухоохладителях методом электрических моделей 31
Кузнецова Л. П., Коханский А. И. Режимные
характеристики воздушных и испарительных конденсаторов 34
Минкус Б. А., Шлифштейн А. И. Определение
концентрации крепкого раствора в действительном цикле
абсорбционной водоаммиачной холодильной машины 39
Кафрави М. Определение теплового потока через
затененные кровли холодильников из панелей типа
«сэндвич» 44
Телегина Е. В., Жижин В. И., Седова В. В.,
Шаробайко В. И. Опыт холодильного хранения
сливочного масла с повышенным содержанием влаги 48
ОБМЕН ОПЫТОМ
Соболев В. А., Стеклянников В. М., Дементьев В. С.
Механизированная линия разборки электродвигателей 51
Пыхунов В. А. Опыт эксплуатации компрессоров типа П 53
ИЗОБРЕТЕНИЯ 18, 50, 54, 57, 62
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Туров В. М. Полезная монография 57
ХРОНИКА
VI Всесоюзный съезд научно-технических обществ 58
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU - INTO
LIFE!
Wide Introduction of Brigade Form of Labour
Organization!
Increase Effectiveness of Brigade Labour
Consultation for Brigade-Leaders on Questions of Labour
Payment and Material Stimulation of Workers in
Brigades of New Type
Realization of Food Program of USSR — Most Important
Task of Five-Year Plan!
Bondarev V. I., Myskova V. A. Economic Effectiveness
of Fruit Cold Store Cooling Systems
Dyubko A. P., Belayev A. M. Introduction of Method
of Transporting and Storing Frozen Meat Blocks in
Upright Pallets
For Economy of Raw Material, Fuel-Energy and
Other Material Resources
Kogan B. N. Economy of Electric Energy When
Utilizing Natural Cold at Distribution Cold Stores
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Dorosh V. S., Gidulyan V. L, Zakharov V. U.,
Kolomiyets U. K. New Series of High-Speed Hermetic
Refrigerating Compressors for Self-Contained Marine Air
Conditioners
Gonoradskaya L. В., Gorelik V. В., Pavlov A. A.,
Tokarev E. V. Methods of Determining Optimum
Parameters of Reliability of Equipment for Air
Conditioning and Ventilation
Merchansky V. D. Investigation of Heat and Mass
Exchange in Foam Apparatus for Refrigerating and Air
Conditioning Systems
Mezentsev A. P. Investigation of Thermal Processes in
Air Coolers by Method of Electric Models
Kuznetsova L. P., Kokhansky A. I. Regime Characteristics
of Air and Evaporative Condensers
Minkus B. A., Shlifstein A. I. Determination of Strong
Solution Concentration in Actual Cycle of Aqua-
Ammonia Absorption Refrigerating Machine
Kafravi M. Determination of Heat Flux Through Shaded
Roofings of Cold Stores Built of "Sandwich" Panels
Telegina E. V., Zhizhin V. I., Sedova V. V., Sharobaiko V. I.
Experience of Refrigerated Storage of Butter with
Elevated Moisture Content
PRACTICE EXCHANGE
Sobolev V. A., Steklyannikov V. M., Dementyev V. S.
Mechanized Line for Disassembly of Electric Motors
Pykhunov V. A. Experience of Operating Compressors
of Type P
48
53
18, 50, 54, 57, 62
INVENTIONS
BOOK REVIEW
Turov V. M. Useful Monograph 57
MISCELLANY
VI All-Union Congress of Scientific-Technicel Societies 58
SUMMARIES 63
@ Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1983 г.

Какой минимальный размер заработной платы
может быть у членов бригады?
Минимальный размер заработной платы
членов бригады не может быть ниже размера
установленной им тарифной ставки за отработанное
время, за исключением случаев, предусмотренных
трудовым законодательством (при невыполнении
норм выработки, браке продукции и
простое) .
При невыполнении норм выработки, браке
продукции и простоях, имевших место не по вине
рабочего, заработная плата за определенный
отрезок времени (за месяц или за время,
фактически проработанное в этом месяце) может быть
меньше тарифной ставки, но не ниже
установленного государством минимального
размера.
В тех случаях, когда брак, невыполнение норм
выработки и простои имели место по вине самого
рабочего, оплата производится с учетом
фактической выработки и степени годности продукции
без доплаты до минимального размера,
установленного законодательством.
УДК [621.565:631.243.5] .003.13
ЭКОНОМИЧЕСКАЯ
ЭФФЕКТИВНОСТЬ
СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ
холодильников
ДЛЯ ФРУКТОВ
Канд. техн. наук В. И. БОНДАРЕВ,
В. А. МЫС КО В А
Гипронисельпром
В настоящее время в СССР и за
рубежом на холодильниках'для фруктов
применяют централизованные
аммиачные или децентрализованные
фреоновые холодильные системы
непосредственного охлаждения.
Гипронисельпромом разработаны
типовые проекты холодильников для
фруктов номинальной емкостью от 1000
до 10 000 т с централизованными
аммиачными системами охлаждения. Для
этих холодильников нашей
промышленностью осуществляются
комплектные поставки аммиачного холодильного
оборудования.
Децентрализованные системы
охлаждения на базе автономных фреоновых
холодильно-нагревательных машин
ХМФ-32, разработанных ВНИИхолод-
машем и выпускаемых серийно,
Гипронисельпром применяет в типовых
проектах холодильников для фруктов
емкостью 500 и 1000 т в камерах
хранения с регулируемой газовой средой.
ю
Что такое совмещение профессий, расширение
зон обслуживания, увеличение объема
выполняемых работ?
Под совмещением профессий (должностей)
понимается выполнение рабочим, наряду со своей
основной работой, обусловленной трудовым
договором, дополнительной работы по другой
профессии (должности).
Под расширением зон обслуживания и
увеличением объема выполняемых работ понимается
выполнение, наряду со своей основной работой,
дополнительного объема работ по одной и той же
профессии.
Совмещение профессий, расширение зон
обслуживания, увеличение объема выполняемых
работ допускаются на одном и том же
предприятии с согласия работника в течение
установленной законодательством продолжительности
рабочего дня (рабочей смены), если это
экономически целесообразно и не ведет к
ухудшению качества продукции, выполняемых работ,
обслуживания.
(Окончание следует)
В целях определения рациональной
области применения централизованных
и децентрализованных систем
охлаждения на фруктовых холодильниках
различной емкости институт провел анализ
их экономической эффективности.
Для сравнения выбраны
холодильники (рис. 1) одинаковой номинальной
емкости 1000, 1500, 2000 и 3000 т,
идентичные по количеству камер хранения и
подсобно-вспомогательным
помещениям, что обеспечило сопоставимые
условия.
Сравнительные расчетные данные для
холодильников указанных емкостей
приведены в таблице.
При определении сметной стоимости
строительно-монтажных работ на
основании анализа типовых проектов
холодильников для фруктов, а также
сметной стоимости строительных
конструкций «в деле» были приняты
следующие удельные стоимости элементов
зданий холодильников, руб/м2:
Покрытие и кровля 27,125
Стены 27,65
Полы 8,35
Перегородки
керамзитобетонные 17,15
кирпичные 30,25
Перекрытие над грузовым коридором 6,42
Навес 14,18
Стоимость фундаментов под
оборудование равна 25,7 руб/м3 Стоимость
Реализация Продовольственной программы СССР —
важнейшая задача пятилетки

[12,0
"
\ 36,0
12,0
12,0
^
&
1
а
\ЩЩ12,0\
\12}0
"
•
М,0
12,0
^
г /Г
а
?
?
12,0
?
12,0
36,0
^
^
^
2
^1
а
шю
120Ы
120
30,0
12,0
"
"
"
12,0
1 Ifffl
< ^ ,
^
^
&,
/^
?
?
?
?
?
?
а
. ] НО1
/2,0
&
«5а
г^1
/Г
дя
." "
&0
,/#?
^
&
«NT
^
^
&
г
т
\l2,0
1
31
^
"у
12,0
я
12,0
п п
per
6fi
0а
' 3
о
?
?
а
сз
а
^
?
?
"S40
?
о
#0
12,0
^
^
^
^1
- в
?
?
СП
о
?
?
К0
о
а
о
о
а
^
о
О
а
12,0
^
^
Ц.
'1
Л
Рис. 1. Схемы холодильников для фруктов с централизованной (/) и децентрализованной (//)
системами охлаждения:
а — емкостью 1000 т; б — 1500 т; в — 2000 т; г — 3000 т
Емкость
холодильника, т
наль-
ная
1000
1500
2000
3000

фактическая
1080
1440
1800
2880
Сметная стоимость, руб.
строительно-
монтажных
работ
I
127182
161226
200917
301396
II
120552,2
156084,0
191615,8
298212,0
холодильного и
силового
оборудования
I
92722
118225
142061
194736
II
.124778
166371
207963
332741
Удельные капитальные
вложения,руб/т
на строительно-
монтажные
работы
I
117,76
111,96
111,62
104,65
и
111,62
108,39
106,45
103,55
на холодильное и
силовое
оборудование
I
85,85
82,10
78,92
67,61
п
115,54
115,54
115,541
115,54
Удельные эксп-
расходы,
руб/т
1
37,90
36,10|
35,66
30,15
и
33,80
33,27
32,94
32,46
Приведенные -
затраты, руб/т
I
62,33
59,39
58,52
50,82
п
61,06
60,14
59,57
58,75
Примечание. Цифрой I обозначен вариант с централизованной, цифрой II — вариант с децентрализованной системой <
строительно-монтажных работ по
компрессорной станции установлена в
размере 11,73 руб/м3 помещения. В
сметную стоимость строительно-монтажных
работ включены накладные расходы
A6,5%) и плановые накопления F%).
Стоимость холодильного и силового
оборудования централизованной
системы охлаждения принята по сметам
типовых проектов холодильников
соответствующей емкости. Стоимость одной
автономной холодильной машины
ХМФ-32 со шкафом автоматики
составляет 16400 руб. (Прейскурант 23-02,
дополнение № 17, поз. 02109); стоимость
силового оборудования получена по
типовым проектам холодильников с
децентрализованной системой
охлаждения, разработанным Гипронисельпро-
мом.
Общая сметная стоимость
холодильного и силового оборудования для
централизованной и децентрализованной
систем охлаждения приведена с учетом
транспортно-заготовительных расходов
A4,9%) и плановых накоплений F%).
Как известно, критерием
экономической эффективности системы охлажде-

ния являются приведенные затраты. Их
рассчитывали по формуле:
Я = С+?Н/С,
где П — приведенные затраты, руб/т;
С — удельные эксплуатационные
расходы, руб/т;
Ен — нормативный коэффициент
эффективности, равный 0,12;
К — удельные капитальные вложения,
руб/т.
Величина приведенных затрат в
значительной мере определяется уровнем
эксплуатационных расходов.
Основными эксплуатационными показателями
являются расход электроэнергии и
воды, численность обслуживающего
персонала, амортизационные отчисления от
строительно-монтажных работ (они
составляют 6,3%) и оборудования
A3,8%).
При вычислении удельных
эксплуатационных затрат расход электроэнергии
для одной децентрализованной
установки на базе машины ХМФ-32 и
численность обслуживающего персонала
приняты по данным ВНИИхолодмаша*,
для централизованной системы
охлаждения — по данным типовых проектов
рассматриваемых холодильников.
Период работы систем принят равным
200 сут. Удельная стоимость
электроэнергии, воды, зарплата
обслуживающего персонала взяты из
прейскурантов и типовых проектов холодильников.
Анализ данных, приведенных в
таблице, показывает следующее.
По сметной стоимости строительно-
монтажные работы обходятся дешевле
на холодильниках для фруктов с
децентрализованной системой
охлаждения. Однако холодильное и силовое
оборудование этой системы дороже, чем
централизованной. Сметнаяс стоимость
строительно-монтажных работ и
оборудования возрастает с увеличением
емкости холодильника.
* X о л од и л ь н о - н а гр ев ат е л ь н а я
машина для фруктовых холодильников ХМФ-32/
А. А. Раев, Н. С. Берсенева, Е. Д. Афанасьев
и др.— Холодильная техника, 1979, № 6,
с. 60—62.
/I 1_1 1 1 1
1000 1500 2000 2500 5000
Емкость холодильника, т
Рис. 2. Зависимость приведенных затрат от
емкости холодильника с централизованной (/) и
децентрализованной B) системами охлаждения
Высокая стоимость
децентрализованных систем охлаждения отражается на
общих удельных капитальных
вложениях. Для холодильников с этими
системами они выше, чем для
холодильников с централизованной системой,
несмотря на то, что удельные
капитальные вложения на
строительно-монтажные работы при децентрализованной
системе меньше.
При децентрализованной системе
охлаждения удельные капитальные
вложения на оборудование не зависят от
емкости холодильников.
Удельные эксплуатационные расходы
ниже на холодильниках с
децентрализованной системой, за исключением
холодильника емкостью 3000 т. Для
холодильников разной емкости с
децентрализованной системой они
различаются незначительно (немного меньше на
холодильниках большей емкости).
На основании приведенных затрат
можно считать, что применение
децентрализованных систем охлаждения на
базе холодильно-нагревательных
машин ХМФ-32 экономически эффективно
на холодильниках для фруктов
емкостью 1500 т, при емкости 2000 т и более
целесообразнее использовать
централизованные системы. Этот вывод
подтверждается графической зависимостью
приведенных затрат от емкости
холодильника для двух систем
охлаждения, показанной на рис. 2.

УДК [637.5.037:621.869.822] .004.3
ВНЕДРЕНИЕ
СПОСОБА ТРАНСПОРТИРОВКИ
И ХРАНЕНИЯ МОРОЖЕНЫХ
МЯСНЫХ БЛОКОВ
В СТОЕЧНЫХ ПОДДОНАХ
Канд. техн. наук А. П. ДЮБКО, А. М. БЕЛЯЕВ
. Всесоюзный научно-исследовательский институт
железнодорожного транспорта
Транспортное обеспечение
агропромышленного комплекса — одна из
важных проблем Продовольственной
программы. Для ее решения
предусматривается осуществить на
железнодорожном транспорте мероприятия по
совершенствованию обслуживания
отраслей агропромышленного комплекса,
улучшить структуру парка вагонов,
используемых для перевозки
сельскохозяйственных грузов и
продовольствия, ускорить внедрение прогрессивных
способов перевозки скоропортящихся
грузов.
В настоящее время на ряде
железных дорог (Южной,
Северо-Кавказской, Юго-Восточной, Куйбышевской,
Приволжской) осуществляются
отгрузки в Москву с мясокомбинатов
мороженых мясных блоков в стоечных
поддонах. Схема организации этого
способа транспортировки и комплекс
оборудования разработаны Росмясопро-
мом и ВНИИЖТ.
На мясокомбинатах мясо отделяют от
костей, формируют его в блоки и
замораживают в алюминиевых тазиках в
морозильных камерах туннельного типа
в соответствии с ОСТ 4966—74 или в
скороморозильных аппаратах типа
АРСА. Размеры блоков соответственно
370X370X150 мм и 370x740x75 мм.
Блоки укладывают в стоечные поддоны
типа ЯЗ-ФКБ/1 по схемам: в первом
случае 3x2x4 = 24 и во втором — Зх
Х9 = 27 блоков одного вида, сорта и
категории мяса. Масса мясных блоков,
загружаемых в один поддон, 500 кг.
Стоечный поддон ЯЗ-ФКБ/1 (рис. 1)
представляет собой сварную
оцинкованную горячим способом,
складывающуюся конструкцию. Он состоит из станины-
платформы У, которая неразъемно
соединена с двумя откидными боковыми
ограждениями 2 и двумя откидными
опорными ограждениями 3 с помощью
разновысоких скоб 4 и 7. При загрузке
поддона ограждения устанавливают
вертикально и фиксируют запорами 6.
Рис. 1. Стоечный поддон ЯЗ-ФКБ/1:
/ — станина-платформа; 2 — боковое ограждение; 3 —
опорное ограждение; 4, 7 — разновысокие скобы; 5 —
фиксатор-ограничитель; 6 — запор
К станине приварены четыре
фиксатора-ограничителя 5, обеспечивающие
сцепление между поддонами при
установке их в несколько ярусов по высоте.
В станине с четырех сторон имеются
просветы высотой 100 мм для ввода
вил автопогрузчика с широкой стороны
поддона. В случае необходимости
поддон можно брать на вилы и с узкой
стороны, однако он становится менее
устойчивым, и работа с ним требует
крайней осторожности.
Габаритные размеры поддона: длина
1200, ширина 800, высота в рабочем
положении 1000, в сложенном виде 300 мм.
Загруженные поддоны отвозят
электропогрузчиком в камеру хранения или
непосредственно в вагон для отправки
на мясоперерабатывающий
комбинат.
Отгрузке подлежат мороженые
мясные блоки с температурой в толще от
—8 до — 12°С.
Согласно «Временной инструкции по
хранению и транспортированию
мороженых мясных блоков в стоечных
поддонах ЯЗ-ФКБ/1», утвержденной в
1979 г. МПС и Минмясомолпромом
РСФСР, перед погрузкой в вагон
каждый поддон с мясными блоками
взвешивают на напольных врезных весах.
На бирке, укрепленной на его боковом
ограждении, указывают массу брутто и
нетто груза, массу поддона, вид, сорт и
категорию мяса, эти же данные заносят
в спецификацию на поддоны.
На внутрискладских операциях и при
погрузке стоечных поддонов ЯЗ-ФКБ/1
с морожеными мясными блоками в ва-
13

гоны применяют электропогрузчики ЭП-
103 с высотой подъема вил 1495 и
1995 мм. Электропогрузчики с
укороченной рамой предназначены для
работы в вагонах, с удлиненной — в
камерах хранения. Применяют также
металлические трапы, отвечающие
требованиям техники безопасности.
Трап состоит из сварного каркаса
с предохранительными буртами из
угловой стали и ребрами жесткости. К
каркасу приваривается листовая рифленая
сталь. Ширина трапа соответствует
ширине дверного проема
рефрижераторного вагона, длину его определяют на
месте загрузки (разгрузки) вагонов
исходя из условия обеспечения угла
наклона трапа не более 7°.
Поддоны можно загружать в вагон
двумя способами: одним
электропогрузчиком, который въезжает с поддоном
по трапу в вагон и расстанавливает
поддоны в вагоне, или двумя
электропогрузчиками, один из которых
подвозит поддоны и загружает их в вагон,
а другой размещает поддоны в вагоне.
Нагрузка на напольные решетки и
пол рефрижераторного вагона от колеса
электропогрузчика не должна
превышать 1200 кг.
Поддоны устанавливают в вагоне на
опущенные напольные решетки в два
яруса по высоте до полного
использования грузоподъемности вагона по
массе брутто. В междверном пространстве
поддоны располагают в один ярус для
обеспечения их механизированной
выгрузки из любой двери вагона.
Поддоны устанавливают длинной стороной
по ширине вагона по два в ряд (рис. 2)
с учетом требований ГОСТ 19434—74
на присоединительные и манипуляцион-
ные размеры с максимальным
использованием погрузочной площади вагона.
Во избежание смещения и
опрокидывания поддонов их следует
загружать в вагон полным комплектом. В
зависимости от типа вагона в него
одновременно вмещается 60—75 поддонов.
При зазоре между поддонами более
150 мм их необходимо крепить.
Для устойчивости штабеля при
транспортировке крайние поддоны второго
яруса у междверного пространства
прикрепляют к поддонам предыдущего
ряда скрутками из стальной
отожженной проволоки диаметром 4 мм в две
нити.
После окончания загрузки вагон
пломбируют в установленном порядке.
DDDDDDDRRDDDDDDD
pDDDDDDaaDDDDDDD
_____
а
IDDDDDDDDDDDDDDDDDDDDI
ррооррррдрЬррррорр-
17620 J
S
IPPPPPPPPPPPPPPPDPPPPI
pppppppgpgppppppppp
I, 17650
Рис. 2. Схема размещения поддонов в
рефрижераторных вагонах с опущенными напольными
решетками:
а _ в АРВ с кузовом длиной 19 м F0 поддонов); б — в
вагоне 4-вагонной секции ГДР и в АРВ с кузовом длиной
21 м G5 поддонов); в — в вагоне 5-вагонной секции БМЗ
G5 поддонов)
Партия мороженых мясных блоков
в стоечных поддонах сопровождается
документами, предусмотренными
«Правилами перевозок грузов», с
обязательным приложением спецификации по
поддонам.
Мороженые мясные блоки в стоечных
поддонах перевозят в 5-вагонных
секциях постройки БМЗ, 4-вагонных
секциях постройки ГДР и автономных
рефрижераторных вагонах. Выделяемые
вагоны должны отвечать
установленным санитарным требованиям.
При перевозке в рефрижераторных
вагонах поддерживается
температурный режим в пределах от —б до —12°С.
Сроки перевозки мороженых мясных
блоков в стоечных поддонах ЯЗ-ФКБ/1
в рефрижераторных вагонах
соответствуют срокам перевозки мороженых
мясных блоков навалом.
Выгрузка поддонов из вагона
проводится в последовательности, обратной
загрузке.
Выдача мясных мороженых блоков
в стоечных поддонах на станции
выгрузки осуществляется по количеству
поддонов.
В камерах хранения поддоны с
мясными блоками штабелируют в три или
четыре яруса по высоте при допустимой
нагрузке на перекрытие соответственно
до или более 2,0 тс/м2. Поддоны
устанавливают широкой стороной к проезду.
Для наиболее рационального
использования холодильных емкостей в
камерах хранения предварительно разме-
14

чают пол для установки поддонов или
применяют схемы расстановки,
разрабатываемые с учетом местных условий.
При складировании поддонов в
камерах хранения мясокомбинатов должно
предусматриваться их комплектование
в одном месте для погрузки в вагоны.
Для проведения складских работ
в камерах хранения необходим проезд
шириной около 3 м. Во избежание
потерь грузовой емкости после окончания
грузовых работ проезд можно частично
заставить гружеными поддонами,
однако ширина проезда должна быть не
менее 1,6 м.
При штабелировании поддонов
необходимо соблюдать следующие правила:
нельзя штабелировать неисправные
поддоны;
не допускается транспортировка и
штабелирование поддонов с
незафиксированными боковыми ограждениями;
блоки в поддонах должны быть
уложены в ряды аккуратно;
поддоны следует устанавливать в
штабель строго по вертикали и
обязательно на захватные устройства.
Возврат порожних поддонов на
мясокомбинаты при использовании
закольцованных секций осуществляется в
одном из грузовых вагонов секции. В этом
случае промывка порожних вагонов
является обязанностью станции выгрузки,
а вагона с порожними поддонами —
УДК 621.565.92-032.1 -974.004.183
ЭКОНОМИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ
ЕСТЕСТВЕННОГО ХОЛОДА
НА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Б. Н. КОГАН
Гипрохолод
Использование естественного холода
в целях экономии электроэнергии и
воды в процессе эксплуатации
холодильников является актуальной и
многоплановой задачей.
Она может быть решена различными
способами, к числу которых относятся:
подача вентиляторами в камеры
хранения по системе воздуховодов
холодного наружного воздуха и удаление
обязанностью мясокомбината. При
перевозках в рефрижераторных вагонах,
не закрепленных за предприятиями,
возврат порожних поддонов
осуществляет мясоперерабатывающий завод,
по заявке которого железная дорога
предоставляет чистые крытые вагоны.
Порожние поддоны транспортируют
сформированными в пачки по 5—10 шт.
В один вагон вмещается 300—350
порожних поддонов.
Внедрение способа перевозки
мороженых мясных блоков в стоечных
поддонах увеличило на 70% загрузку
рефрижераторных вагонов по сравнению
с загрузкой вагонов мясом в тушах и
полутушах, исключило
непроизводительную перевозку костей, снизило
простои вагонов под загрузкой и
разгрузкой с 4,5—5,0 до 1,5 ч, повысило
производительность труда работников,
занятых на грузовых операциях, в 1,9
раза, ускорило оборот
рефрижераторных секций.
Согласно экономическим расчетам,
проведенным свердловским ГПКБ РПО
«Росмясомолремпроект» и
утвержденным Минмясомолпромом РСФСР,
народнохозяйственный экономический
эффект от применения при перевозках
мороженого мяса стоечных поддонов
ЯЗ-ФКБ/1 составляет 880 тыс. руб.
в год.
отепленного воздуха через вытяжные
устройства;
конденсация паров хладагента в
воздушных или испарительных
конденсаторах;
охлаждение в воздушных
теплообменниках этиленгликоля,
циркулирующего по замкнутому контуру:
маслоохладители и рубашки компрессоров —
теплообменники.
Конденсация паров хладагента и
охлаждение этиленгликоля естественным
холодом широко распространены в
нашей стране и за рубежом.
На крупных распределительных
холодильниках 75% емкости отводится под
камеры хранения мороженых грузов с
температурой —20°С, 10% — под
камеры с нулевым температурным режимом
За экономию сырьевых, топливно-энергетических
и других материальных ресурсов
15

и 15% — под камеры с универсальным
температурным режимом 0-. 20°С.
Следовательно, для хранения около
90% грузов требуется поддерживать
температуру воздуха в камерах —20°С.
Анализ климатологических данных
для средней полосы СССР (Москва)
показывает, что среднесуточная
температура воздуха, не превышающая
—20°С, наблюдается лишь в течение
190 ч в году.
Поэтому предусматривать
специальные устройства для охлаждения
низкотемпературных камер наружным
воздухом в течение нескольких суток
нерационально.
Кроме того, при использовании в
зимнее время наружного воздуха для
охлаждения камер будут иметь место
повышенные потери от усушки неза-
таренных грузов (мороженого мяса)
и ухудшение товарного вида продукта
из-за низкого абсолютного влагосодер-
жания и значительной скорости
циркуляции воздуха, в несколько раз
превышающей гравитационную.
Проводить термообработку грузов в
камерах хранения охлажденных
продуктов наружным воздухом в зимнее
время также нерационально из-за
незначительности тепловых нагрузок. Для
хранения охлажденных грузов в
зимнее время при наружной температуре
ниже 0°С требуется обогревать камеры.
Таким образом, охлаждение камер
распределительных холодильников в
зимнее время наружным воздухом
нецелесообразно.
Использовать естественный холод в
целях сокращения расхода
электроэнергии и воды при эксплуатации
холодильных установок, оснащенных
агрегатами двухступенчатого сжатия,
можно, применяя воздушные (или
испарительные ) конденсаторы. Например,
при применении агрегатов типа
АД 130-3 это достигается нагнетанием
горячих паров аммиака компрессором
трубопроводами агрегата
Схема обвязки
АД130-3:
а — при проектировании холодильных установок с
воздушными конденсаторами и подачей хладагента из компрессора
5BX-350/2.6 Бр в конденсатор, минуя промежуточный
сосуд; б — при использовании испарительных конденсаторов
на действующих холодильниках и работе компрессора
5ВХ-350/2,6 Бр без промежуточного сосуда; в — при
использовании испарительных конденсаторов на действующих
холодильниках и работе компрессора А1 10-7-0 на
температуру кипения —30°С;
/ — винтовой компрессор 5BX-350/2.6 Бр (СНД); 2 —
промежуточный сосуд СП-600; 3 — обводной трубопровод;
4 — компрессор А1 10-7-0 (СВД); 5 —- воздушный
конденсатор; 6 — испарительный конденсатор; 7 —
трубопровод от испарительной системы к компрессору А1 10-7-0;
DK — исполнительный механизм (соленоидный вентиль);
ТЕ — датчик температуры наружного воздуха
От испарительной
системы
От испарительной
сист-емы
От испарительной,
системы
16

5ВХ-350/2,6 Бр (ступень низкого
давления) непосредственно в воздушный
конденсатор, минуя промежуточный сосуд
(см. рисунок, схема а).
При этом высокая ступень
агрегата— компрессор А110-7-0 с
электродвигателем мощностью 75 кВт —
автоматически отключается (или
включается) в работу в зависимости от
температуры наружного воздуха в зимнее
время.
Применение винтового холодильного
компрессора в агрегатах
двухступенчатого сжатия АД 130-3 дает ряд
преимуществ: высокая надежность и
долговечность работы; исключение
гидравлического удара; пологое изменение
коэффициента подачи; возможность
плавного регулирования
производительности от 100 до 10%.
Использование винтового
компрессора 5ВХ-350/2,6Бр в составе
холодильного агрегата способствует
поддержанию температуры кипения аммиака в
пределах от —25 до —55°С при
промежуточной температуре от +5 до
—25°С. Геометрическая степень сжатия
компрессора <S>r=2,6.
Максимальная температура
конденсации, при которой этот компрессор
может работать по циклу сжатия без
промежуточного сосуда, определяется
из отношения давлений (явн),
соответствующего геометрической степени
сжатия:
лвн =Рг/Р\ =&?>
где рА — давление пара в конце сжатия МПа;
р, — давление пара в начале сжатия, МПа;
т — условный показатель политропы
сжатия.
Оптимальные условия работы
винтовых компрессоров обеспечиваются
при равенстве давлений нагнетания рн и
конца сжатия ра или при равенстве
действительного и внутреннего
отношений давлений, т. е. яНаР = явн-
По результатам исследований
холодильных винтовых компрессоров
условный показатель политропы сжатия
может быть принят равным 1,1* и тогда
лвн=2,9.
:; К рей мер Н. Г., Лотош Ю. Л., Елуфи-
мов М. Н. Рекомендации по применению и
эксплуатации холодильных винтовых
компрессорных агрегатов производства завода «Кюль-
аутомат» (ГДР).— Холодильная техника, 1979,
№ 2, с. 47—52.
Действительная величина
оптимальных рабочих давлений несколько
больше, чем значение явн, и для
бустер-компрессоров с геометрической степенью
сжатия <?г=2,6 она находится в
пределах 2,8—4,0.
При поддержании в камерах
хранения температуры —20°С температура
кипения хладагента t0 принимается
—30°С, ей соответствует давление
кипения аммиака рх =0,12 МПа.
Максимальное давление сжатия
паров аммиака винтовым компрессором
при t0 =—30°С определяется из
выражения Рн=л р, и составляет 0,5 МПа,
чему соответствует максимальная
температура конденсации +5°С, при
которой пары аммиака из компрессора
поступают непосредственно в
конденсатор, минуя промежуточный сосуд. В
конденсаторах с воздушным
охлаждением воздух обычно нагревается на
4—6°С.
Чтобы компенсировать в некоторой
степени ухудшенную теплоотдачу в
аппаратах с воздушным охлаждением,
предусматривается повышенная
разность температур (8—12°С) между
конденсирующимся хладагентом и
воздухом после конденсаторов.
Следовательно, расчетный перепад
между температурами конденсации
( + 5°С) и воздуха на входе в
конденсатор (—5-^ —10°С) составит 12—
15°С (температура наружного воздуха
в пределах —5ч 10°С
наблюдается в средней полосе СССР около
2000 ч в году).
Таким образом, в течение примерно
80 дней холодильные агрегаты типа
АД 130-3 могут работать при t0 = — 30°C
без ступени высокого давления, что
сокращает расход электроэнергии на
выработку холода этими машинами.
Возможность и целесообразность
работы в зимнее время ступени низкого
давления агрегата АД130-3 без
промежуточного сосуда на действующих
холодильниках, оборудованных
испарительными конденсаторами, можно
рассмотреть на примере
распределительного холодильника емкостью 10000 т
в Магнитогорске (см. рисунок, схема б).
В машинном отделении холодильника
установлены четыре агрегата АД 130-3
и один компрессор А110-7-0,
работающие на три температуры кипения:
—40°С (камеры замораживания),
—30°С (камеры хранения мороженых
2 Холодильная техника № 5
17

грузов) и —10°С (камеры хранения
охлажденных грузов).
Конденсация паров аммиака
предусмотрена в восьми испарительных
конденсаторах ИК-125 (конструкции Гип-
рохолода) общей поверхностью 1040 м2.
В зимнее время в районе
Магнитогорска среднесуточная температура,
не превышающая —5-. 10°С,
наблюдается в течение 2500 ч в году.
В этот период камеры
замораживания не работают, а в камерах хранения
охлажденных грузов необходим
обогрев.
Максимальная расчетная тепловая
нагрузка от камер хранения
мороженых грузов холодильника при
температуре наружного воздуха, не
превышающей —5°С, составит 185 кВт. В этом
случае может быть использован только
один компрессор 5ВХ-350/2,6 Бр холо-
допроизводительностью ~200 кВт при
температуре конденсации +5 и кипения
—30°С.
При расчетном теплосъеме 350—
400 Вт/м2 поверхность испарительных
конденсаторов, используемых в
качестве воздушных, должна составить 800 м2
Каждый конденсатор оборудован
двумя вентиляторами суммарной
производительностью 50000 м3/ч. Нагрев
воздуха при использовании этих
аппаратов в качестве воздушных
конденсаторов составит 4—5°С.
Шесть испарительных конденсаторов,
из восьми установленных, могут
обеспечить конденсацию паров аммиака,
нагнетаемых винтовым компрессором по
специально предусмотренному
обводному трубопроводу, минуя
промежуточный сосуд. Компрессор А110-7-0
(высокая ступень агрегата АД130-3) отклю-
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 989271 B1) 2723495/28-13 B2) 12.02.79
3E1) F 25 D 3/02 E3) 621.565.932 G2) А. Г.
Жарких, А. П. Елесин, А. Ф. Баранов, Ю. В.
Савельев
E4) E7) 1. СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ,
содержащая камеру холода с датчиком
температуры, сообщенный с ней сосуд с хладагентом,
блок управления, вход которого подключен к
датчику температуры, а выход к регулирующему
чают вручную при установившейся
температуре наружного воздуха —5 ч-
-г — 10°С.
При этом расчетная экономия
электроэнергии составит около 60000 кВт • ч
в год.
Кроме того, исключается расход
воды в количестве 2500 м3,
сокращается расход смазочного масла для
агрегата АД 130-3, возрастает общий
моторесурс работы компрессора А110-7-0.
Возможен также вариант работы
холодильной установки в зимнее время
на режиме t0 = —30°С при
использовании только высокой ступени агрегата
АД130-3 — компрессора А110-7-0 холо-
допроизводительностью около 75 кВт
при температуре конденсации +5°С
(см. рис. 1, в).
Однако этот вариант имеет ряд
недостатков:
для обеспечения принятой в зимнее
время по холодильнику в
Магнитогорске расчетной тепловой нагрузки
185 кВт вместо одного компрессора
5ВХ-350/2,6 Бр должны работать три
компрессора А110-7-0;
несмотря на то, что потребляемая
электрическая мощность одного
работающего компрессора 5ВХ-350/2,6 Бр
и суммарная трех компрессоров
А110-7-0 примерно одинаковы, из-за
использования установленной
мощности электродвигателей последних не
более чем на 30—35% значительно
ухудшается КПД и косинус ф питающей
электросети.
Подключать компрессор высокой
ступени агрегата АД130-3 в зимнее время
для работы на температуру кипения
—30°С целесообразно при тепловой
нагрузке не более 60 кВт.
клапану, отличающаяся тем, что, с целью
повышения точности поддержания температуры в
камере и надежности работы, система
дополнительно содержит трубопровод для подачи
сжатого газа в сосуд с хладагентом и
установленный на нем стравливающий клапан,
подключенный к блоку управления, при этом регулирующий
клапан установлен на трубопроводе перед
стравливающим клапаном, а блок управления
выполнен в виде регулятора давления.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что она
содержит установленный на трубопроводе датчик
расхода газа и подсоединенный к камере
дополнительный сосуд для хладагента, сообщенный с
основным сосудом через блок переключения, при
этом последний установлен на трубопроводе для
подачи сжатого газа и связан с датчиком расхода
газа
18

ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.57.041-213.3: [628.84:629.12]
НОВЫЙ РЯД ВЫСОКООБОРОТНЫХ
ГЕРМЕТИЧНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
КОМПРЕССОРОВ ДЛЯ СУДОВЫХ
АВТОНОМНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
Канд. техн. наук В. С. ДОРОШ, В. И. ГИДУЛЯН,
В. Ю. ЗАХАРОВ, Ю. К. КОЛОМИЕЦ
Для судовых автономных
кондиционеров разработан новый ряд
герметичных компрессоров с синхронной
частотой вращения 50 с-1.
Существующие в настоящее время
отечественные герметичные
компрессоры с синхронной частотой вращения
25 с-1 для судовых автономных
кондиционеров [9] не отвечают в полной мере
современным требованиям,
предъявляемым к судовому оборудованию систем
кондиционирования воздуха. Это
явилось причиной создания нового ряда
высокооборотных герметичных
компрессоров.
Рис. 1. Общий вид компрессоров:
а — ФГВ-4,5; б — ФГВ-14,0; / — сепарационное
устройство; 2 — вал; '3 — электродвигатель; 4 — стальной
кожух; 5 — корпус; 6 — шатун; 7 — опора; 8 — насос;
9 — глушитель-ресивер; 10 — клапанное устройство
При разработке нового ряда были
учтены рекомендации СЭВ по
стандартизации холодильного оборудования
PC 2648—70, относящиеся к объемам,
описываемым поршнями.
Конструктивно ряд компрессоров
выполнен на двух базовых диаметрах
цилиндров. При этом выбраны
оптимальные соотношения диаметра цилиндра и
хода поршня. Между собой
унифицированы три модели компрессоров
ФГВ-2,2, ФГВ-4,5, ФГВ-9,0 и две
модели компрессоров ФГВ-14,0, ФГВ-28,0.
Унификация по шатунно-поршневым
группам, клапанным устройствам,
деталям блок-картера, кожуха
превышает 80%.
При разработке нового ряда
компрессоров максимально использовали опыт
создания герметичного компрессора с
синхронной частотой вращения 66,7 с-1
[6]. В качестве рабочего вещества
применен хладагент R22.
Компрессор типа ФГВ (рис. 1)
представляет собой агрегат со встроенным
электродвигателем, заключенный в
стальной кожух, с внутренней
амортизацией и вынесенным
глушителем-ресивером на линии нагнетания. Корпус
компрессора отлит из легкого сплава
АЛ-4, в нем запрессован^! гильзы ци-
19

линдров из антифрикционного чугуна и
втулка верхнего коренного подшипника.
Кроме того, предусмотрены посадочные
места под статор электродвигателя и
нижнюю опору с нижним коренным
подшипником. Шатуны, разъемные в
компрессорах с коленчатым валом и
неразъемные в компрессорах с
эксцентриковым валом, а также втулки
коренных подшипников выполнены из сплава
АК-6.
Вал изготовлен из стали 18Х2Н4МА,
поршни диаметром 36 мм — из стали
45, диаметром 50 мм — из сплава АК-6.
Поршни имеют поршневое кольцо.
Поршень с шатуном соединяется с помощью
пальца, который стопорится
пружинным штифтом.
Масло ХФ 12-16 для смазки трущихся
поверхностей центробежным насосом,
расположенным в нижней части вала,
подается по осевым и радиальным
каналам, выполненным в теле вала, к
коренным подшипникам и шатунам.
Клапанное устройство состоит из
клапанной доски, всасывающего и
нагнетательного клапанов, буферов и обойм
для ограничения хода клапанов. Оба
клапана самодействующие кольцевого
типа. Пластины клапанов изготовлены
из пружинной ленты.
Сепарационное устройство состоит из
крылатки и деталей для
формирования потока всасываемого хладагента,
расположенных над электродвигателем.
При разработке компрессоров было
решено несколько конструктивных
проблем, связанных с сохранением и
улучшением показателей надежности при
переходе на частоту вращения вала
50
Так, для улучшения условий
смазки верхний подшипник выполнен
в виде втулок с кольцевой полостью,
соединенной со сливными каналами,
образованными ребрами в ступице блока
цилиндров, и с кольцевой проточкой
у верхнего торца подшипника [4].
Дегазация масла в масляных канавках на
поверхности шейки вала
осуществляется наклонными отверстиями,
соединяющими их с осевым каналом вала,
имеющим выход в пространство под
кожухом. В вертикальном валу сделаны
глухие наклонные сверления для
накопления при стоянке и быстрого подвода
масла в момент пуска компрессора [5].
Эти мероприятия позволили обеспечить
эффективную смазку узлов трения при
пуске и работе компрессоров.
Для улучшения очистки масла
использованы маслоотстойники и
улавливатель механических частиц,
образованный концентричной кольцевой
полостью в валу, соединенной с осевым
маслоподводящим каналом [1—3]. Это
позволило уменьшить износ деталей
трения и, тем самым, повысить их
долговечность.
Таблица 1
Характеристики
Холодопроизводительность,
кВт (ккал/ч)
Потребля-емая мощность, кВт
Электрический холодильный
коэффициент
Количество цилиндров
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Взаимное расположение цилиндров
Вал
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса (без масла), кг
Удельная металлоемкость, кг/кВт
Удельный габаритный объем,
дм3/кВт
ФГВ-2,2
2,56
B200)
0;77
3,32
1
36
19
—
Эксцентрике
шатунной ш
246
246
345
27
10,5
8,2
ФГВ-4.5
5,24
D500)
1,5
3,5
2
36
19
Угловое
под 90°
вый с одной
ейкой
246
246
370
| 32
| 6,1
4,3
Компрессоры
ФГВ-9,0
10,48
(9000)
2,9
3,61
4
36
19

Двухрядное под
углом 90°
Коленчатый
ками под уг
246
246
460
43
4,1-
2,7
ФГВ-14,0
16,3
A4000)
4,7
3,47
2
50
30
Рядное
с двумя шату
лом 180°
296
296
480
56
3,4
2,6
ФГВ-28,0
32,6
B8000)
9,3
3,5
4
50
30

Двухрядное под
углом 90°
иными шей-
¦ 326
326
545
75
2,3
1,8
Примечание. Холодопроизводительность, потребляемая мощность и электрический холодильный коэффициент определены при
температурах кипения 5°С, конденсации 40, всасывания 20 и переохлаждения 35°С.
2С

Компрессоры нового ряда
испытывали в соответствии с требованиями
PC 886—74 и ГОСТ 13019—77.
Основные характеристики новых
компрессоров даны в табл. 1. Индексация
компрессоров соответствует
общепринятой: Ф — фреоновые, Г —
герметичные, В — высокотемпературные, 2,2 —
28,0 — номинальная холодопроизводи-
тельность (в ккал/ч), уменьшенная в
1000 раз.
На рис. 2 приведены зависимости
электрического холодильного
коэффициента еэ, удельной металлоемкости g
и удельного габаритного объема v от
номинальной холодопроизводительно-
сти Q0H для герметичных
отечественных [9, 10] компрессоров и моделей
некоторых зарубежных фирм.
Сравнительный анализ характеристик
показывает что компрессоры типа ФГВ
соответствуют уровню лучших образцов
отечественной и зарубежной
холодильной техники. Диапазон номинальных хо-
лодопроизводительностей компрессоров
ФГВ значительно шире существующих
отечественных моделей.
Компрессоры испытывали на
калориметрическом етенде. Полученные в
результате испытаний характеристики
приведены на рис. 3.
На рис. 4 представлены объемные
к и энергетические ц характеристики
компрессоров ФГВ-2,2 и ФГВ-14,0,
построенные по результатам индициро-
вания.
Из рис. 4, а видно, что значение Хс
для компрессора ФГВ-2,2 несколько
меньше, чем для компрессора ФГВ-14,0,
в связи с большей величиной
относительного мертвого пространства
первого компрессора (соответственно 4 и
2,5%).
Коэффициент подогрева Xw в
зависимости от режима работы для
компрессора ФГВ-14,0 изменяется от 0,91
до 0,83 и для ФГВ-2,2 от 0,87 до 0,74.
Его более высокие значения для
компрессора ФГВ-14,0 объясняются более
низким (по сравнению с ФГВ-2,2)
температурным уровнем последнего
(хладагент во всасывающем тракте
компрессора ФГВ-14,0 в зависимости от режима
работы перегревается на 10—45, а
ФГВ-2,2 — на 20—65°С). Коэффициент
плотности А,пл изменяется от 0,97 до 0,85
у компрессора ФГВ-14,0 и от 0,95 до
0,71 — у компрессора ФГВ-2,2.
Величина Хплрезко уменьшается у компрессора
т
№
Ц
у?
/У
г
4г
д
ji j
D
gu/кВт
Vх
V
с^2^
&г^
=^^=
2_
у-Ю]м*/кВт
*^<
^>-
D_
1—X 1
НЕТ
-—.
10 ft
Рис, 2. Зависимость электрического
холодильного коэффициента еэ, удельной
металлоемкости g и удельного габаритного объема v от
номинальной холодопроизводительности Q0h для
герметичных компрессоров отечественного и
зарубежного производства:
ФГВ;
ФГП [9],
ПГ [10],
3005-03 фирмы
Л — фирмы «Текумсе» (США); ^>
«Крайслер Эйртемп» (США); D — 2НС522Т фирмы «Дай
кин» (Япо.н.ия); О — 500 Н фирмы «Хитачи» (Япония)
И0,кВт
21
17
13
э
5
1
\\
[*
'
V
1
/
/
1
/
/
*
{
I
±
,
4
/
/
*
4
у
\
3,7
3,2
2,7
2,2
1,7
90
70
50
30
с
>
i
/
/ /
> 4
У
ч
У
t у
//
к
it
t
\
\У
^~v
-10 -5 0 5 10 t0, °C
-10 -5 0 5 10t0°C
Рис. 3. Характеристики компрессоров:
ФГВ-4,5; ФГВ-14,0; *0, /м, /дв — темпе
ратура соответственно кипения, масла, обмоток
электродвигателя;
О — <К = 40СС, D — /К = 50°С
21

/ г' з ч 5рн/рк
Рис. 4. Объемные К(а) и энергетические ц(б)
характеристики компрессоров:
ФГВ-2,2; ФГВ-14,0; у— /К = 30°С;
О — /К = 40°С; D — /К = 50°С; рн, рвс — давление
нагнетания, всасывания; X, лс, la n, lw, Хпл — коэффициенты
соответственно подачи, объемный, дросселирования и пульсации,
подогрева, плотности: пэ- Л/. Л^д. Лм — КПД
соответственно электрический, индикаторный, электродвигателя, механи-
чес ки й
ФГВ-2,2 при увеличении отношения
Рн/Рвс из-за возрастания протечек пара
через неплотности в основном в зазоре
поршень — цилиндр. Более высокие
значения Кпл у компрессора ФГВ-14,0
связаны с наличием уплотняющего
кольца на поршне.
Индикаторный КПД ту, компрессора
ФГВ-2,2 (рис. 4,6) находится в
пределах 0,57—0,68, а у ФГВ-14,0 — 0,64—
0,71. Меньшие значения т]?- для
компрессора ФГВ-2,2 можно объяснить
большими (по сравнению с ФГВ-14,0)
потерями от подогрева и протечек.
Механический КПД т]м равен 0,9—0,91
для компрессора ФГВ-14,0 и 0,89—0,92
для ФГВ-2,2. Увеличение цм у ФГВ-2,2
(по сравнению с ФГВ-14,0) при
повышении отношения Рн/Рвс объясняется
резким возрастанием температуры масла у
последнего (см. рис. 3), вследствие чего
механические потери снижаются.
Сопоставление потерь энергии в
отдельных элементах макетных образцов
компрессоров показало, что
наибольшие потери мощности в клапанах и
каналах — 18—22%. Поэтому одной
22
• о I J 1 1 1 -J
/ 2 J 5 * *РИ/Рбс
из проблем явилась разработка
экономичных и надежных клапанов.
Поскольку с уменьшением
номинальной холодопроизводительности
снижается электрический холодильный
коэффициент, для повышения
экономичности компрессоров ФГВ-2,2,
ФГВ-4,5 и ФГВ-9,0 выбрано
периферийное расположение всасывающих
клапанов. Это позволило увеличить
эффективные сечения в клапанах, но
при этом увеличилось и относительное
мертвое пространство. Для
оптимизации клапанов был испытан
компрессор ФГВ-4,5 с различными ходами
всасывающего клапана: 0,8 и 0,4 мм — при
двустороннем ходе газа вокруг
периферийного клапана, 1,0 и 0,8 мм — при
одностороннем всасывании. Наиболее
приемлемым оказался вариант с
параметрами, соответствующими ходу
всасывающих клапанов 0,8 мм при
одностороннем всасывании. Так как в
принятой конструкции ход всасывающего
клапана составляет 1 мм, то имеется
резерв повышения надежности клапан-
- ного устройства дальнейшим
уменьшением хода до 0,8 мм. Уменьшение
хода нагнетательного клапана с 0,8 до
0,6 мм практически не ухудшило
энергетических характеристик
компрессоров.
Исследования клапанных устройств
компрессоров ФГВ-14,0 и ФГВ-28,0
показали, что без заметного ухудшения
энергетических характеристик можно

Таблица 2
л. а рэктсристи кз
Напряжение, В
Коэффициент
полезного действия
мощности
Номинальное скольжение
Отношение
максимального вращающего
момента к номинальному
пускового вращающего
момента к номинальному
Размеры пакета статора ДхН, мм
0,55
0,84
0,79
0,04
3,0
2,5
168X53
Номинальная мощность электродвигателя, кВт
1,1
0,83
0,86
0,06
2,8
2,5
168X63
2,2
380 или 220
0,83
0,85
0,065
2,6
2,4
168X73
4,0
0,86
0,84
0,05
2,6
2,3
191X84
7,5
0,87
0,89
0,048
2,5
2,4
225X104
уменьшить максимальный ход
всасывающих клапанов с 2 до 1,6—1,7 мм,
нагнетательных — с 1 до 0,8—0,9 мм.
В результате уменьшения хода
клапанов значительно повысилась
долговечность этих, определяющих надежность
компрессора, элементов.
На компрессоре ФГВ-9,0 проведены
исследования по снижению
температурного уровня. Благодаря изоляции
фторопластом толщиной 1 мм
нагнетательного тракта (головка цилиндра,
ресивер, соединительный трубопровод)
температура масла tM и обмоток
электродвигателя tдв в зависимости от
режима работы снизилась соответственно
на 2—8 и 8—14°С.
Одной из важных задач при
разработке нового ряда компрессоров была
оценка их пусковых характеристик.
На основе данных [7, 8] была,
разработана методика, которая позволила
рассчитать пусковые характеристики
компрессоров с учетом их
конструктивных параметров и условий работы и
оценить значение номинального
скольжения, максимального и пускового
вращающих моментов встраиваемых
электродвигателей. На основании этих
данных разработаны встраиваемые
трехфазные асинхронные электродвигатели
серии АВ2К с частотой вращения 50 с-1
(табл. 2).
Электродвигатели рассчитаны для
работы в среде паров хладагентов
R12 и R22 и смазочных масел ХФ 12-16,
ХФ 22-24, ХА-30 по ГОСТ 5546—66
и масла по ТУ 38—40151—73. Тем-
пературостойкость изоляции
электродвигателей 130°С. Для повышения
надежности электродвигателей
обмотки статора пропитаны лаком.
Однако это привело к повышению
сопротивления всасывающего тракта
компрессора и ухудшению его
энергетических характеристик. Поэтому
проходные сечения на всасывании были
увеличены на 20% за счет расширения
пазов под сварку пакета статора, что
полностью восстановило
характеристики компрессора до первоначального
значения (до пропитки).
Разработанные компрессоры успешно
прошли ресурсные испытания в течение
5000 ч на R22, что говорит о
правильности выбранных конструктивных
решений.
Компрессоры рекомендованы к
внедрению в производство и намечены к
выпуску, с 1985 г.
Список использованной литературы
1. А. с. 578486 (СССР).
2. А. с. 623990 (СССР).
3. А. с. 681210 (СССР).
4. А. с. 802606 (СССР).
5. А. с. 806895 (СССР)
6. Дорош В. С, Коломиец Ю. К-,
Редкозуб Б. Д. Высокооборотный герметичный
компрессор для судовых автономных
кондиционеров.— Холодильная техника, 1975, №2, с. 8—10.
7. Дорош В. С, Захаров В. Ю. Выбор
параметров встроенного электродвигателя
высокооборотного герметичного компрессора.— Труды
Николаев, кораблестроит. ин-та, 1981, вып. 181,
с. 94—98.
8. Захаров Ю. В., Дорош В. С. Расчет и
оценка пусковых характеристик поршневых
герметичных компрессоров.— Холодильная техника,
1977, № 12, с. 28—33.
9. Редкозуб Б. Д. Новые герметичные
компрессоры для кондиционеров.— Холодильная
техника, 1967, № 12, с. 8—13.
10. Холодильные компрессоры. Справочник.
М.; Легкая и пищевая промышленность, 1981,
280 с.

УДК 628.84.004.6.001.24
МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ОПТИМАЛЬНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ
НАДЕЖНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ
ДЛЯ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА И ВЕНТИЛЯЦИИ
Л. Б. ГОНОРАДСКАЯ, В. Б. ГОРЕЛИК,
А. А. ПАВЛОВ,
канд. физ.-мат. наук Е. В. ТОКАРЕВ
ВНИИкондиционер
Согласно единым требованиям к
конструкторской документации уровень
надежности изделий необходимо
нормировать и задавать на этапе их
конструкторской разработки .с введением
показателей надежности в состав
технических характеристик. Недооценка
обеспечения надежности оборудования при
проектировании проявляется в процессе
его эксплуатации, принося
существенные потери народному хозяйству.
Для установления экономически
обоснованного уровня надежности
оборудования на этапе проектирования
определяют оптимальные показатели
надежности. Под оптимальными
показателями надежности оборудования
понимаются такие показатели, которые
позволяют достигать максимальной
экономической эффективности при его
применении, т. е. наибольшего размера
экономических выгод для потребителя или
общества в целом.
Для определения оптимальных
показателей надежности при
проектировании оборудования для
кондиционирования воздуха и вентиляции во ВНИИкон-
диционере разработана
экономико-математическая модель, которая отражает
процессы, происходящие за весь срок
службы оборудования [1]. Эта модель
легла в основу ОСТ 22-1284-79
«Оборудование для кондиционирования
воздуха и вентиляции. Методы
определения оптимальных показателей
надежности при разработке», действующего
в отрасли с 1982 г.
Эксплуатация любого
изделия-должна приносить полезный эффект.
Исходя из этого рассматриваемая модель
учитывает суммарные расходы на
приобретение, обслуживание,
восстановление работоспособности отказавшего
оборудования, а также убытки
вследствие отказа.
В качестве первого критерия оценки
эксплуатации оборудования принят
критерий, названный коэффициентом
экономической эффективности [2, 3]:
24
где Сп(т) — создаваемый изделием полезный
эффект (в стоимостном выражении)
за время эксплуатации т, руб.;
Ср (т) — расходы за время эксплуатации т,
руб.
Однако коэффициент экономической
эффективности Е(т) не может во всех
случаях однозначно решить вопрос об
оптимальном сроке службы изделия.
Так, например, при улучшении
организации труда расходы на текущее
обслуживание могут уменьшаться, а
расходы вследствие недостаточной
надежности оборудования увеличиваться. В
этом случае величина Е(т) может
оставаться постоянной или даже
возрастать. В связи с этим введен второй
критерий для оценки эксплуатации
оборудования, названный коэффициентом
стоимостного износа:
где Св(т) — расходы на восстановление
отказавшего оборудования, руб.;
Cq, — цена оборудования, руб.
Развитие техники носит
прогрессивный характер. Создается новое
оборудование, обладающее большей
эффективностью. Экономический смысл
внедрения нового оборудования состоит
в том, что на отдельных участках
производства будет снижаться
относительный уровень расходов по сравнению с
тем, что был ранее. Этот фактор
учитывается третьим критерием —
коэффициентом морального старения:
?(т)
где ?, (т) —коэффициент экономической
эффективности нового, более
эффективного оборудования, которое будет
создано за время т.
Общая экономическая эффективность
использования оборудования состоит из
действительной экономической
эффективности Е(т) и теряемых эффектив-
ностей вследствие недостаточной
надежности 17(т) и морального старения
М(т). Следовательно, общую
экономическую эффективность можно записать
в следующем виде:
Х{т) =E{t) — U{t)~M(t).
Оптимальный срок службы Тсл опт
оборудования может быть определен как
время эксплуатации, при котором
достигается максимум величины Х(т).
Другой подход может быть применен

к оптимизации такого показателя
надежности, как наработка на отказ.
Оптимальной наработкой на отказ Гопт
будет такая, при которой достигается
минимум выражения
У(Тср)=Сп(Тср)+{Сэ + Су(Тср)]Ток,
гдеСп(Т ) —капитальные затраты на
повышение надежности оборудования,
руб.;
Сэ — среднегодовые эксплуатационные
расходы, руб/год;
С (Г ) — суммарная среднегодовая
стоимость восстановления отказавшего
оборудования и убытков
вследствие технологических потерь при
отказе, руб/год;
Т — средняя наработка на отказ, ч;
Ток — срок окупаемости мероприятий по
повышению надежности, лет.
При определении этих показателей
надежности описанные выше
зависимости приобретают следующий вид:
Сп(т)=йКр\
С (т)=/С|-[вт + Я,т(С + 2)];
Св(т)=С/С^т;
СП(Г ) = 10006 Aп Г -13,82);
Cy(/cp)=8760^T-1(C + Z);
где т — текущее время, ч;
d — экономическая эффективность от
применения оборудования в единицу времени,
руб ч;
К. — коэффициент использования
оборудования;
В — средняя величина эксплуатационных
расходов в единицу времени, руб/ч;
С — средняя стоимость одного
восстановления отказавшего оборудования, руб.;
Z — средняя величина убытков вследствие
технологических потерь при одном
отказе, руб.;
К — средняя интенсивность отказов, 1/ч;
Ь — численный коэффициент.
Оптимальные показатели надежности
Гсл. опт и ^опт' полученные в результате
оптимизации функций Х(т) и Y(Tc )
(без учета морального старения),.
представляются в следующем виде:
Т = ¦¦ ^ V— 1 •
сл.опт 8760/СДЯ +ЦС + Z)] v Ck '
_87607(,(C + ZO^
опт Ю006
Экономический эффект от
применения ОСТ 22—1284—79 на предприятиях
отрасли кондиционирования воздуха и
вентиляции (KB и В) составляет около
55 тыс. руб. в год.
Для оптимизации показателей
надежности элементов, входящих в
системы KB и В, разработана упрощенная
методика. Ниже она приводится
применительно к нормированию
ориентировочного оптимального потока отказов
узлов вентилятора. Целью является
определение соотношения между
показателями надежности узлов вентилятора,
при котором достигается минимум его
стоимости при сохранении показателей
надежности всего изделия в целом.
В предположении, что время
возникновения отказов /-го узла вентилятора
подчинено экспоненциальному закону
распределения, т. е.
Р.(т)=ехр[-А,.(т)],
поток отказов /-го узла вентилятора
Х.(т)—Х.т есть величина постоянная,
а IinlXi = Х — величина, обратная
средней наработке на отказ вентилятора
(структурная схема вентилятора с
точки зрения теории надежности состоит
из п последовательных элементов —
узлов). Вместо экспоненциального закона
распределения потока отказов может
быть применен любой другой закон,
однако это усложнит расчеты и
потеряется наглядность.
Рассмотрим случай, когда стоимость
/-го узла С. находится в следующей*
зависимости от его надежности: чем
надежнее выполнен узел, тем выше его
стоимость при прочих равных условиях..
В первом приближении величина С
может быть выражена линейной
зависимостью:
где А., В. — постоянные узла.
Цена всего изделия
СИЗД = 2С|. = 2В/+2Л^-1 = С + 2Л|.А,Г1=*
Таким образом, цена изделия
выражается как функция потоков отказов
С(Я1,...,Х ), а оптимальное распределен
ние уровней надежности отдельных уз-
лов достигается в минимуме этой
функции при дополнительном ограничении
2А,~1=Г-1, т. е. с учетом того, что
наработка на отказ вентилятора в целом
остается постоянной. С использованием
метода множителей Лагранжа
составляется функция:
Фа(К К2, ..., ^)=C + 2M/V'+aB?V-r-1)
Из условий минимума находят:
дФа А;
^-—,-+« = 0 (/=!,...,*);
дФ
а. — уя> j— -I _г\
откуда
к.= V^.a ; a"°'52 лГа. =TcV
Из последнего соотношения
определяется значение а: __
а=G-ср2?У^ )*,
и окончательно находятся значения X:
i
25

Н(У) У
Это и есть требуемые потоки отказов
узлов, при которых достигается
минимум цены вентилятора при сохранении
надежности изделия в целом.
Упрощенная методика применяется
при обязательной проверке технической
документации для ориентировочного
определения показателей надежности
мелкосерийных изделий или
малоответственных узлов и машин.
Широкое внедрение методов расчета
оптимальных показателей надежности
позволит обосновать выбор предлагае-
УДК 536.24.001.5:621.565.93/.94
ИССЛЕДОВАНИЕ
ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА
В ПЕННОМ АППАРАТЕ
ДЛЯ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
Канд. техн. наук В. Д. МЕРЧАНСКИЙ
Ленинградское высшее военное инженерное
строительное училище
им. генерала армии А. Н. Комаровского
Унифицированные пенные тепло-
обменные аппараты (УПТА) [4] могут
быть применены в системах
кондиционирования воздуха в качестве
аппаратов тепловлажностной обработки,
а также в системах хладоснабжения
[2] в качестве испарителей,
конденсаторов и др.
Использование турбулизованных
водовоздушных пенных потоков
позволяет повысить интенсивность тепло-
и массообменных процессов и,
следовательно, улучшить экономические
показатели аппаратов. При пенном способе
диспергирования жидкости отпадает
необходимость в насосах и форсунках,
что способствует повышению
надежности работы УПТА.
Механизм передачи тепла в таком
аппарате включает четыре этапа:
теплоотдача от теплохладоносителя,
протекающего внутри труб теплообменника,
передача тепла через стенку,
теплоотдача от наружной поверхности
теплообменника к омывающей жидкости,
тепло- и массообмен между жидкостью
и воздухом в пенном водовоздушном
.26
мой схемы проектируемого
оборудования и требования к надежности
составных элементов, а также получить
максимальный экономический эффект при
эксплуатации.
Список использованной литературы
1. Горелик В. Б., Гонорадская Л. Б.
Критерии оценки оптимального срока службы
оборудования для KB и В.— В кн.: Конди-
ционеростроение. Труды ВНИИкондиционера.
Харьков: 1980, вып. 9, с. 38—42.
2. Месяцев П. П. Проектирование сборочных
и регулировочных процессов для приборов и
устройств блочной конструкции. М.:
ЦНИИТЭИ приборостроения, 1968, с. 79.
3. Полишко С. П. Определение технического
ресурса изделия.— Изв. ЛЭИ, 1968, вып. 67,
с. 73—75.
потоке. Для расчета аппарата
необходимо располагать зависимостями по
каждому из этих этапов. Теплоотдача
при течении теплохладоносителя внутри
труб теплообменника, а также передача
тепла через стенку может быть
подсчитана по общеизвестной методике.
По вопросам теплоотдачи в пенном
потоке, а также тепло- и массообмена
между воздухом и жидкостью имеется
ряд публикаций.
Однако из-за сильного влияния
конструктивных особенностей пенных
аппаратов на условия тепло- и
массообмена и ряда других причин,
рассматриваемых в литературе [3], для новых
конструкций не удается получить
удовлетворительной точности расчетов по
имеющимся зависимостям.
Поэтому изучение теплоотдачи от
теплообменной поверхности в виде
трубных пучков шахматной
компоновки, а также тепло- и массообмена между
воздухом и жидкостью составило
основное направление экспериментального
исследования, которое рассматривается
в данной статье.
Работу проводили в два этапа
на двух установках. На первом этапе
на экспериментальной установке № 1
(рис. 1) изучали влияние плотности
трубных пучков на основные
теплотехнические показатели, характеризующие
процесс тепло- и массообмена в пенном
потоке; определяли коэффициент
теплоотдачи от наружной поверхности
гладких и оребренных труб к омывающему
потоку; находили зоны локальных
значений коэффициента теплоотдачи при

Рис. 1. Схема экспериментальной установки:
/ — автотрансформатор; 2 — астатический ваттметр; 3 —
переключатель нагрузки электрокалориметров; 4 —
унифицированный пенный теплообменныи аппарат; 5 — сепаратор;
6 — термометр; 7 — спай термопары; 8 —
электрокалориметр; 9 — макетная труба; 10 — регулирующий клапан;
11 — статическая насадка; 12 — микроманометр; 13 —
мерный участок; 14 — камерная диафрагма; 15 —
регулирующий шибер; 16 — электрокалорифер; 17, 20 — воздуховод;
18 — секция подогрева; 19 — шибер; 21 — вентилятор;
22 — переключатель; 23 — жидкостный манометр; 24 —
потенциометр Р-306; 25 — электронагреватель поддона; 26 —
переключатель термопар.
изменении скорости воздуха и уровня
воды в поддоне аппарата; выводили
расчетные зависимости, определяющие
аэродинамическое сопротивление и
описывающие процесс тепло- и массооб-
мена для ряда исследованных
теплообменников.
На установке № 1 исследовали
модель орошаемого пенного тепло-
обменного аппарата со съемными
трубными досками с шагом отверстий,
соответствующим геометрическим
характеристикам исследуемых трубных
пучков. В отверстия вставляли необогрева-
емые (макетные) и обогреваемые
(электрокалориметры) трубы,
расположение и количество которых изменяли
в зависимости от конструкции
исследуемых трубных пучков. Тепловую
нагрузку Q в электрокалориметрах
создавали нагревом встроенной нихромовой
спирали. Ее величину определяли
с помощью ваттметра.
Расход воздуха, предварительно
подогретого в шестиступенчатом
электрокалорифере, измеряли камерной
диафрагмой и жидкостным манометром.
В остальном схема измерений не
отличалась от обычно применяемых схем
при исследовании водовоздушных
контактных аппаратов.
В процессе испытаний сначала для
шести наиболее плотных шахматных
трубных пучков по результатам замеров
на трех электрокалориметрах,
размещенных в нижнем, среднем и верхнем
рядах каждого из изучаемых пучков,
были найдены значения коэффициентов
теплоотдачи а от наружной
поверхности труб теплообменника к омывающей
жидкости. По полученным результатам
были установлены два наиболее
эффективных теплообменника. Затем для этих
теплообменников определяли значения
ан для каждой трубы пучка. С этой
целью последовательно перемещали
электрокалориметры по всем рядам
исследуемых теплообменников.
Среднее значение коэффициента
теплоотдачи для каждого трубного
пучка рассчитывали по формуле:
ас„р= —-. A)
н П V '
где 2ан/ — сумма значенй ан для всех труб
пучка, Вт/(м2 • К);
п — число труб в пучке.
По максимальной средней величине
ан выявили самый эффективный
трубный пучок. Для этого пучка сравнивали
затем работу гладких и оребренных
труб.
Дальнейшие исследования
проводили на установке № 2
полупромышленного типа, включающей
унифицированный пенный теплообменныи аппарат
производительностью по воздуху
600 м3/ч с наилучшим вариантом
шахматного трубного пучка (№ 1).
27

В этот теплообменный аппарат
насосом подавали нагретую воду из узла
тепловой подготовки, который состоял
из двух скоростных водоподогревате-
лей. Расход воды измеряли с помощью
протарированного водомера и ртутного
дифманометра. Остальная часть
измерительной системы была аналогичной
измерительной системе установки № 1.
На этом этапе проводили
контрольные испытания шахматного трубного
пучка, имеющего лучшие
теплотехнические показатели, а также определяли
коэффициент теплоотдачи а для
сравнения его со средним коэффициентом
теплоотдачи а,ср, полученным по
результатам локальных замеров на
установке № 1, изучали зависимость
коэффициента испарения о от
гидродинамических факторов. На^обеих
установках было проведено более 500 опытов.
В таблице приведены
конструктивные характеристики исследованных
трубных пучков с шахматным
расположением труб наружным диаметром
d = 21 мм.
№
п/п
1
2
3
4
5
6
7
Геометрическая
характеристика
трубных
пучков
S,xS2'
2М&,
2d„Xl,5dH
2dHx2rf„
3dHXdH
4dHxdn-
3dHXl,5dH
2rf„xd„
Вид
наружной
поверхности труб
в пучке
Гладкая
То же
—«—
— «—
— «—
— «—
Ореб-
ренная

Характерный

линейный
размер
L, мм
8,1
14,8
21,5
14,8
21,5
24,8
8,1

Коэффициент


пактности,
м2/м3
75
51
33,1
47,8
34,2
31,7
164
Живое
сечение
;ля
прохода

воздуха, м2,
на 1 м2
полного
сечения
0,49
0,49
0,49
0,68
0,76
0,48
0,45
S, — горизонтальный шаг труб в пучке;
S2 — вертикальный шаг труб.
Анализ тепловых и
гидродинамических процессов, протекающих в
аппарате, позволил выявить основные
факторы, определяющие интенсивность
тепломассообмена в пенном слое. К ним
относятся: скорость wr воздушного
потока, отнесенная к свободному сечению;
статический уровень h воды в поддоне
аппарата, влияющий на высоту пены в
рабочей камере аппарата и
измеряемый от нижней кромки подающего
воздух патрубка, а также плотность
расположения труб в пучке.
Режимы испытаний на установках
№ 1 и № 2 соответствовали реальным
28
режимам работы промышленных
образцов унифицированных пенных тепло-
обменных аппаратов и составляли:
w = 3,7-f-5,l м/с; /г=0-^5 см; Q =
=г8,9 4-17,9 кВт.
Результаты исследования
теплоотдачи от наружной поверхности
трубных пучков различной плотности к
жидкости в пенном слое показаны на
рис. 2 и обобщены зависимостью:
Nu=0,54 • 10-°.17h Rer0.73pr o,02?
B)
где Nu — число Нуссельта, Nu =a L/X ;
т » Н Ж
L — характерный линейный размер, м;
Кж — коэффициент теплопроводности
жидкости, омывающей трубы
теплообменника, Вт/(м • К);
Rer— число Рейнольдса для газового потока,
Rer=tiyrL/7r;
vr—коэффициент кинематической вязкости
воздуха, м2/с;
Ргж — число Прандтля для жидкостного
потока' Ргж=уж/аж;
\'ж — коэффициент кинематической вязкости
жидкости, м2/с;
аж — коэффициент температуропроводности
жидкости, м2/с.
Формула B) действительна в
пределах: Re =2000-^7200; Рг =7-4-12,5;
/г = 0-=-5 см.
Плотность трубных пучков в
выражении B) учитывается характерным
линейным размером, за который
принимается аналог гидравлического
радиуса, выражающий отношение объемной
пористости к суммарной смоченной
Nu
W0
80
60
<t0
50
J
/
1л
7
у
'
*
t
5 6Rer-W5
Hu/Re°/J
-t
9 10
5
11 12Ргж
Рис. 2. Тепловые характеристики трубных пучков
в зависимости от статического уровня h воды в
поддоне аппарата:
а - Nu = f(Rer) б - Nu/(Re°'73 = f (PrJ, / h = 50 мм.
/( = 25 мм 3
/2-0

поверхности в единице объема
(объемная пористость — отношение объема
незаполненного трубами пространства
к габаритному объему
теплообменника) [1] :
аи,Вт/(м2-/<)
1 =
ndu
4
C)
Анализ экспериментальных данных
показывает, что решающее влияние
на процесс теплообмена в пенном
потоке оказывают гидродинамические
условия течения пенного потока.
Физические свойства среды существенного
влияния не имеют.
Изучение влияния изменения
плотности теплообменников на процесс
теплообмена показал, что рост
плотности трубных пучков приводит к
некоторому увеличению коэффициента
теплоотдачи (рис. 3). Это объясняется
повышением степени турбулизации во-
довоздушного пенного потока в
результате более плотного расположения
труб, между которыми проходит поток.
Установлено, что при оребрении
труб шахматных пучков целесообразнее
применять короткие накатные ребра
с высотой 2,5—3 мм. Сравнение
значений коэффициентов теплоотдачи
для гладкой а™ и оребренной <х°р
трубной поверхности показало, что
с увеличением скорости воздушного
ан,Вт/(мЩ
hOOO
J0OO
2000
ан,Вт/(мЩ
3000
2000 —^
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи
ан от скорости воздушного потока wr для
гладких трубных пучков с различной плотностью:
а — /i = 50 мм; б — /г = 0;
трубные пучки: / — 2dHxdH; 2 — 3dHxdH\ 3 — 2dHXl,5rfH;
4 — 4dHXdH; 5 — 2dHx2dH.
WOO
J 000
2000
1000
/j
1
//Г
/4
/,«
a
•
vf
2
^Ж>
Я
\
.s <¦
f'
/o
зм
*+,5шг, м/с
Рис. 4. Зависимость коэффициента
теплоотдачи ан от скорости воздушного потока для
гладкой и оребренной труб:
/ — /г = 50 мм; 2 — Л = 25 мм; 3 — /г=0; ф — гладкая
труба; О — оребренная труба
потока и повышением уровня воды
в поддоне аппарата значения этих
коэффициентов выравниваются (рис. 4).
Так, при шг=4 м/с, h=0 разница
между а™ и а°р составляет 28%,
при Л =2,5 см — 3,3% и при /г =5 см —
1,4%.
При решении практических задач
можно считать, что для плотных
трубных пучков с короткими ребрами
на интенсивных режимах работы
аппарата коэффициенты теплоотдачи
гладких и оребренных трубных пучков
примерно равны.
Изучение распределения значений
коэффициента теплоотдачи (рис. 5)
позволяет выявить зоны различных
локальных значений ан и установить,
что повышение уровня h воды в
поддоне приводит к более интенсивному
увеличению значений ан, чем рост
скорости воздуха в аппарате. Это
позволяет определить характер
регулирования производительности УПТА.
В орошаемых пенных теплообмен-
ных аппаратах завершающим этапом
является передача тепла от жидкости,
омывающей трубную поверхность, к
воздуху в слое водовоздушной пены.
Получение расчетных зависимостей
на этом этапе представляет
наибольшую трудность.
Этот процесс, осуществляемый за
счет конвекции, теплопроводности, мас-
сопереноса, осложняется
одновременным действием гидравлических, тепло-
29

1
Зона ан, Вт/(м2 ¦ К
ЩШЩ > 5000
V/////A - 5000-^000
- woo-зооо
| - 3000-2000
| - 2000-1000
I < 1000
Рис. 5. Изменение зон локальных значений
коэффициентов теплоотдачи ан:
а — при а>г = 4,2 м/с и изменении уровня воды в поддоне
аппарата:
/ — Л=0; 2 — /г = 25 мм; 3 — Л=50 мм;
б — при /i=0 и изменении скорости воздуха:
4 — -^Г=3,68 м/с; 5 — шг = 4,2 м/с; 6 — ^г = 4,92 м/с.
вых и диффузионных потоков. Поэтому
в практике с некоторым упрощением
принято считать, что процесс тепло-
и массообмена в контактных,
орошаемых и пенных аппаратах на границе
раздела воды и воздуха аналогичен
процессу испарения со свободной
поверхности жидкости и характеризуется
коэффициентом испарения ov. Этот
коэффициент аналогичен коэффициенту
теплоотдачи и зависит от
конструктивных, гидродинамических и
физических параметров. Поскольку для
пенных аппаратов определить
поверхность контакта между водой и
воздухом не представляется возможным,
величину ov принято относить к
единице объема. При этом количество
переданного тепла определяют по
известному выражению:
Q=o0M%rV, D)
где ov— коэффициент испарения, кг/(с • м3);
Д/5;РГ — среднелогарифмическая разность
энтальпий, Дж/кг;
V — объем пенного пространства, м3.
Учесть все факторы, влияющие на
коэффициент оиУ не представляется
возможным вследствие большого их
количества и сложности картины
течения пенного потока. Поэтому характер
изменения коэффициента о v оценивали
в зависимости от гидродинамических
условий для исследуемого типа
пенных аппаратов.
Исследования проводили в
диапазоне скоростей воздушного потока
3,7—5,1 м/с и h =0^5 см. При больших
значениях wr и h характер
изменения ov не исследован, так как
такие параметры не характерны для
данного типа пенного аппарата.
В результате обработки эсперимен-
тальных данных было получено
выражение:
ov= C5,2 + 0,47/1) 103ш?
E)
Аэродинамическое сопротивление
шахматных трубных пучков
различной плотности может быть оценено
следующей зависимостью (рис. 6),
полученной при обработке опытных
данных:
Ей = D,08 + 0,65/г) 104Rer-°-57, F)
где Ей — число Эйлера,
Еи= —Ц> ;
QW2r
Ар — аэродинамическое сопротивление, Па;
q — плотность воздуха, кг/м3.
Формула F) действительна в
пределах:
Rer =20004-7200; /г = 0ч-5 см.
Плотность расположения труб в
теплообменниках учитывается
характерным линейным размером L,
определяемым по выражению C).
Полученные зависимости B, 3, 5, 6)
справедливы для процессов
испарительного охлаждения, что подтверждено
80
70
60
50
чо
30
1
л
/3
5 6 Rsr-105
Рис. 6Г. Eu=/(Rer) в зависимости от
статического уровня h воды в поддоне:
/ — Л = 50 мм; 2 — Л = 25 мм; 3 — /г = 0
30

результатами испытания на
полупромышленной установке, и в сочетании
с данными по теплообмену внутри
труб могут быть использованы при
конструировании и расчете орошаемых
теплообменников в виде трубных
шахматных пучков различной компоновки
для холодильных установок и систем
кондиционирования воздуха.
Список использованной литературы
1.Кузьмин Ю. М., Кошелев Г. Н. Выбор
характерного линейного размера при обоб-
УДК 536.24.001.5:621.565.945
ИССЛЕДОВАНИЕ
ТЕПЛОВЫХ ПРОЦЕССОВ
В ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯХ
МЕТОДОМ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
МОДЕЛЕЙ
А. П. МЕЗЕНЦЕВ
Ленинградское ПО арматуростроения
«Знамя труда»
Прогнозировать работу
воздухоохладителей при переменных режимах
работы, особенно с выпадением
конденсата и нарастанием слоя инея, очень
трудно. Известно, что слой инея
образуется при средней температуре
наружной поверхности ребер и труб ниже
0°С [коэффициент теплопроводности
инея Хин = 0,058-^0,175 Вт/(м • К)].
Вначале слой рыхлый (плотность
дсл = 80-М00 кг/м ), затем он
уплотняется. При этом в результате
проникновения влаги из воздуха во
внутренние слои, прилегающие к охлаждающей
поверхности, образуются связанные
отложения. При интенсивном выпадении
влаги приходится увеличивать шаг
между ребрами с 3 до 7 мм и более.
В настоящее время задачи по
прогнозированию решают на ЭВМ. Их
аналитические решения представляют
сложную систему дифференциальных
уравнений в частных производных.
С помощью разработанных автором
электрических моделей можно решить
поставленную задачу в простой и
наглядной форме.
В электрических моделях,
основанных на переменном токе,
соответствующие термические сопротивления
тепловой системы заменяют электрическими,
а теплоемкости протекающих сред, слоя
загрязнений и металла выражают через
щении опытных данных по теплоотдаче
пучков труб в потоке газа. —
Энергомашиностроение, 1967, № 2, с. 20—22.
2. Мерчанский В. Д. Использование
пенных теплообменных аппаратов для
охлаждения помещений в зимнее время. —
Холодильная техника, 1976, № 6, с. 18—21.
3. Пенный способ обработки газов и
жидкостей / М. Е. Позин, И.. П. Мухленов,
Е. С. Тумаркина и др.—М.. Госхимиздат,
1955.
4 Р ы м к е в и ч А. А., Барский М. А.
Интенсивный теплообменный аппарат для
холодильных установок и кондидионирования
воздуха. — Холодильная техника, 1972, № 7,
с. 35—38.
электрические емкости конденсаторов
[1]. При этом воздухоохладитель, как
тепловую модель, условно делят на ряд
элементарных объемов.
Электрическую модель с
сосредоточенными параметрами представляют
в виде электрической цепи,
составленной из отдельных последовательно
включенных электрических
сопротивлений и конденсаторов.
Используя регулируемые
электрические сопротивления .и конденсаторы,
можно исследовать тепловую систему
при различных режимах ее работы.
На рисунке показаны
функциональная схема и электрическая модель
воздухоохладителя. Для них по
электротепловой аналогии можно записать
следующие уравнения:
распределения температуры и
электрических потенциалов
U=(tB-ta)mu,
Vx = (t,-t,)mu-
U4=(tp.cp—tCT2)mu,
^5=('hh.cP-Vcp)"V
где U, Ux — U6— разность потенциалов общая
и на отдельных
сопротивлениях, В;
fB' ?a> *з' ?ст,' ^ст2'
^р ср' ^ин ср — температура соответственно
воздуха, хладагента, слоя
загрязнения, внутренней и
наружной поверхности
металлической стенки труб, средняя
ребра, средняя слоя инея, °С,
ти — множитель аналогового
преобразования температуры,
В/°С;
связывающие теплоемкости
охлаждающей и охлаждаемой сред, отдельных
термических слоев и электрические
емкости конденсаторов
31

<
cl
cl
cl,
ъ
Син
=
=
=
=
=
=
mA\
mcc\\
mcc\\
mA,\
mcc\\
mA*
где с3, ст — электрическая емкость
конденсаторов, Ф, и средняя теплоемкость
соответствующего термического
слоя, Дж/К;
пгс — множитель аналогового
преобразования теплоемкости, Ф • К/Дж;
индексы:
а, в, з, ст,
р, ин — хладагент, воздух, слой загрязнения,
стенка трубы, ребро, иней;
распределения термических и
электрических сопротивлений
рт —
К Fa
1
^ + ^м.р
^ + ^м.р
-R\ + Rl+Rl+R\+Rl+Rl\
R^ = mRR^;
Rl=mRRl:>
R4 = mRR\;
R\ = mRRl;
где Rxo6lli — общее термическое сопротивление
воздухоохладителя, Вт/К;
kH — коэффициент теплопередачи
воздухоохладителя, отнесенный к
наружной поверхности, Вт/(м2 • К);
FH — площадь наружной поверхности
теплообмена, м2;
аа — коэффициент теплоотдачи от
хладагента к внутренней поверхности
стенки, Вт/(м2 • К);
FBH — площадь внутренней поверхности
теплообмена, м ;
б3, бст, бин — толщина слоя загрязнения, стенок
труб и инея, м;
Х3, Хст, Хин — коэффициент теплопроводности слоя
загрязнения, стенки и инея,
Вт/(м • К);
площадь п(
между ребрами;
Е — коэффициент эффективности
поверхности ребер';
ав — коэффициент теплоотдачи от
воздуха к пучку труб с учетом влаго-
' выпадения, Вт/(м2» К);
R\—RT6 — термическое сопротивление
конвективной теплоотдаче от внутренней
поверхности к хладагенту, слоя
загрязнения, стенки, ребер, слоя
инея, конвективной теплоотдаче от
воздуха к поверхности инея, Вт/К;
mR—множитель аналогового
преобразования термического сопротивления,
Ом • В/К;
R\—R% — электрические сопротивления,
имитирующие соответствующие
термические сопротивления.
При выборе множителей аналогового
преобразования следует учитывать, что
наибольшее ожидаемое напряжение на
электрической модели не должно
превышать номинального напряжения
конденсаторов. Необходимым условием для
моделирования является соблюдение
равенства критериев подобия для
тепловых и .электрических процессов при
определенных граничных условиях:
U/IR^At/Q^,
где тэ, тт — время исследуемого процесса на
электрической модели и на
экспериментальной установке, с;
/ — сила тока, А;
At — разность температур общая или на
отдельных термических
сопротивлениях, К;
Q0— холодопроизводительность
воздухоохладителя, кВт.
Если известны значения температур
t& ^з> ^ctv ^ст2> К и теплоемкостей
cl cT3, crcv cTp, стВУ то, выбрав множитель
аналогового преобразования
температуры mUy можно легко найти
сопротивления электрической цепи [2]:
R\f=UJh RI = U2/I; R\ = UJI\ Rl = UJI\
RI = U5/I; R\ = UJI\ Rl6m=U/I,
где Щ)бих — общее электрическое сопротивление.
Термические сопротивления тепловой
системы в этом случае определить
нетрудно.
Прежде чем перейти к исследованию
работы воздухоохладителя, выбранного
для режима /, на других режимах,
например, п, х, у, г, необходимо
составить электрическую модель исходной
системы (см. рисунок).
Имея множители аналогового
преобразования, можно перейти к
моделированию всех ожидаемых режимов
работы. При этом необходимо иметь
в виду, что величины Fp1 FBH, FH для
всех режимов постоянны, а
коэффициенты теплоотдачи аа и осв для
развитого турбулентного потока
переменны и зависят от скорости движения
теплоносителя. Например, для
режима п
а -?&>о,б
в/
где ша, wn— скорость соответственно хладагента
в трубах и воздуха.
32

Воздухоохладитель
tjb рГ ty
¦p.Cp *UH.Gp ^6
стенки у основания ребра tcr2 = —23,37°С, торца
ребра t = — 19,73°С, расход хладагента Ga =
= 0,246 кг/с, воздуха GB=13,9 кг/с, поверхность
теплообмена воздухоохладителя FH = 296 м2,
теплота парообразования хладагента г =
= 227,6 кДж/кг, теплоемкость воздуха св =
= 1,005 кДж/(кг • К).
Расчет
1. Разность температур, °С:
M = ta
(-12
а.ср
+ (-
ill] __ Г(-2*) + (
щ
и—и
(-
и
.аср v -26,67)-(-28)=1,33;
4ст1 — 'з = (—24'69) — (—26,67) =1,98;
^ст2-^ст1 = (-23,37)- (-24,69) =1,32;
/р т—/ст2 = (—19,73) — (—23,37) =3,64;
г'в.ср-/р.т=(-14)-(-19,73)=5,73.
2. Холодопроизводительность воздухоохладителя,
кВт:
Q0 = Gar =0,246 • 227,6 = 56,0
Функциональная схема (а), электрическая модель
(б) и элемент оребренного трубного пучка
воздухоохладителя (в)
Изменяя любой исходный параметр
тепловой системы, на электрической
модели можно быстро определить,
к каким последствиям приводит
данное изменение. И наоборот, изменяя
определенные электрические
сопротивления и емкости, можно найти
оптимальный режим работы
воздухоохладителя. Удельный тепловой поток к
наружной поверхности ql и количество
воздуха, проходящего через живое
сечение оребренного пучка GB,
определяют по следующим формулам:
^н^общ/т#
в f?3 h
m„
i
CJ 4c
mr m„
При электрическом моделировании
воздухоохладителей необходимо
учитывать, что для расчета их исходного
режима работы тепловой поток и
электрический ток в цепи приняты
переменными величинами.
Сопоставим результаты расчетов,
полученные по данным теплотехнических
измерений (I) и на электрической
модели (II).
I. Исходные данные.
Температура воздуха в воздухоохладителе:
начальная tBl = — 12°С, конечная /в2 = — 16°С;
охлаждающей среды (переохлажденного
хладагента): начальная /а1 = — 32°С, конечная
ta2 = —24°С, слоя загрязнения t3 = —26,67°С,
стенки /ст1 = —24,69°С, наружной поверхности
Qo = Gbcb(*b2-/b1)=13,9. 1,005 X
Х[( —12) —(—16I=56,9.
3. Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2
К):
Qo
FAt
56000
296 • 14
= 13,5.
4. Плотность теплового потока, отнесенного
к наружной поверхности, Вт/м2:
^H = Qo/^„ = 56/296 = 190.
II. Исходные данные
Множители аналоговых преобразований:
mn = 169000 Ом • Вт/К; ти= 15,75 В/К;
тт = 3,47 • Ю-5 с/с; тс = 31,7- Ю1 Ф/(Дж . К);
т7 = 0,0000934 А/Вт.
Общая разность потенциалов (У = 220 В.
Сопротивления на резисторах (реостатах):
R]=4 Ом, Яэ2 = 6 Ом, 7?эз = 4 Ом,
#э4=11 Ом, ^э5=17,2 Ом, /?;бщ=42,2 Ом.
на конденсаторах
(с переменной
7 мкФ,
Емкость
емкостью):
с^ = 3 мкФ, сэв = 5 мкФ, ^=6 мкФ, с^
сэр = 8 мкФ, с*бщ = 29 мкФ.
По показаниям приборов / = 5,21 A, Ul =
= 20,9 В, (/2 = 31,3 В, ?/3 = 20,8 В, ?/4 = 57,3 В,
U5 = 89J В; U6 = 52,2 В, t/P* = l,39 В.
= 13,95;
= 1,33;
= 1,98;
= 1,32;
= 3,64;
= 5,7.
Расчет
. Разность температур,
/ t U
'в.ср ra.cp - m
t-t -4i
3 асР mu
t -t - U> -
t t -U>
'ст2 ?ст1 — ~
и
t-t -u<
4р.т *ст2 -
и
t-t =^
B P'T m
°C:
220
~ 15,75
20,9
~~ 15,75
31,3
= 15,75
20,8
~ 15,75
57,3
~ 15,75
89,7
~ 15,75
33

2. Холодопроизводительность, кВт:
Qo
5,21
/
nij 0,0000934
= 55,8.
3. Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 • К)
k„ =
1
1
169000
13,51.
н К K«JJ<nR 42,2.296
4. Плотность теплового потока, отнесенного
к наружной поверхности, Вт/м2;
Ц/ти 220/15,75
^н
FnKeJmR 296.42,2/169000
= 189.
Расхождение результатов
теплотехнических измерений и расчета с
помощью электрической модели находится
в пределах 3%. Это говорит о высокой
точности прогнозирования с помощью
электрической модели. Таким образом,
электрическая модель
воздухоохладителей позволяет исследовать динамику
тепловых процессов при
незначительных затратах времени.
Разработанная методика применена
в практике проектирования систем
вентиляции и кондиционирования
воздуха для оптимизации их работы при
переходных режимах летнего периода.
Список использованной литературы
1. Веников В. А. Теория подобия и
моделирования. М.. Высшая школа, 1976, 479 с.
2. Попов В С. Теоретическая электротехника.
М.. Энергия, 1976, 560 с.
УДК 621.565.044.004.1.001.24
РЕЖИМНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВОЗДУШНЫХ И ИСПАРИТЕЛЬНЫХ
КОНДЕНСАТОРОВ
Канд. техн. наук Л. П. КУЗНЕЦОВА,
канд. техн. наук А. И. КО ХАНСКИЙ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Стабилизация температуры в
камерах охлаждения, замораживания и
хранения в автоматическом режиме
невозможна без учета нестационарности
процессов в конденсаторной установке.
В тепловых насосах, работающих в
областях кондиционирования воздуха и
сушильной техники, тепло интенсивно
отводится потребителем при наличии
достаточно высокой и постоянной
температуры конденсации. Это же
условие должно быть соблюдено и для
холодильных установок, которые должны
работать при постоянной холодопроиз-
водительности.
Следовательно, в ряде случаев для
нормальной работы холодильной
установки необходимо стабилизировать
давление конденсации на оптимальном
уровне, который определяется
назначением установки.
Этому вопросу уделяют много
внимания отечественные и зарубежные
исследователи [4, 9, 10], которые дают
практические рекомендации по
регулированию давления конденсации. Однако в
своих работах они освещают только
качественную сторону данной пробле-
34
мы. Обоснованно выбрать
рациональный способ регулирования, тип
регулирующей аппаратуры или алгоритм
управляющих вычислительных машин
можно лишь, достаточно точно зная
динамические и статические свойства
объекта управления. Эти данные могут
быть получены в результате натурных
испытаний автоматизируемого объекта
либо расчетным путем.
Первый способ имеет существенный
недостаток — с его помощью можно
получить динамические характеристики
уже смонтированного аппарата, а если
они неудовлетворительны, то
приходится применять дорогую систему
автоматического регулирования без
гарантии высокого качества ее работы.
Поэтому актуальной является разработка
аналитических методов расчета
динамических и статических характеристик,
основанных на математических моделях
процессов.
С точки зрения математического
описания конденсатор является сложным
объектом холодильной установки.
Учитывая это, в его расчетную схему был
внесен ряд упрощающих посылок. Так,
реальный аппарат с движением
хладагента по змеевику заменен
эквивалентным противоточным теплообменником,
в котором перекрестное течение
воздуха, воды и хладагента учитывалось
только при расчете теплообмена для
реальных условий. Вводилось
допущение о скачкообразном изменении
температуры на границе металл — рабочее

вещество. Процесс в конденсаторе
рассматривали по трем стадиям: снятие
перегрева пара, конденсация его и
переохлаждение жидкости. Это значительно
упростило математическое описание,
так как процессы в первой и третьей
стадиях протекают при однофазном
состоянии хладагента. Кроме того,
коэффициент теплоотдачи со стороны
воздуха, расход воды и давление
конденсации приняты постоянными для каждого
установившегося режима, температура
металла неизменной по радиусу трубы,
а теплопередача в осевом
направлении пренебрежимо малой.
Как показали экспериментальные
исследования, температура воздуха при
охлаждении испарительных
конденсаторов меняется незначительно, поэтому
его можно считать объектом с
сосредоточенными параметрами по воздуху.
За участки сосредоточения были
приняты участки, находящиеся между
границами стадий, а за определяющие
температуры — температуры на выходе
из них. При этом учитывали, что при
тонкопленочном орошении
конденсатора температура воды постоянна и равна
температуре его поверхности, а
термическим сопротивлением пленки можно
пренебречь.
Математическая модель воздушного
и испарительного конденсаторов
выражалась системами уравнений тепловых
балансов, записанных для отдельных
стадий и каждой из подсистем — для
воздуха, воды и теплопередающей
стенки [7, 8].
В результате линеаризации по
коэффициентам теплообмена, а также
прямого и обратного преобразования
Лапласа по пространственной координате,
были получены передаточные функции
первого участка конденсатора:
Ац(Р) -г-,—7-Г-, Ai2(P) = -T7 7-v-i
К ыл-ЫкУ'Р) ¦ К fnl- Д'«(/'Р)
к»1р)-Жм'кр)-Ж5Т9 .
которые оценивают влияние начальных
параметров воздуха и пара на
температуру конденсации tK.
Расчетные формулы для определения
этих функций испарительного
конденсатора приведены ниже:
*п(р) =
М2(р)а2 „-
Nl(p)A
Af,(p)/,.
A-l2(P)=-
-Af,(p)/,
A)
B)
/С,з(Р) =
-Af,(p)/
МРИ, Г М2(р
Д L N
M2(p)N4(p)
(Р)
-М<(Р)
е-МЛРI, \M2{p)Nz{p) M3(p)
Ан(Р)- д L N]{p) I" мЛр)
м3(р) .
М,(р)Д'
C)
D)
где М9(р) •
Ь(Тс]р + с) '
-К'..
А*,(р) -
N1(p)=TBlp + a-
р+\-
Тс\Р
-А
Тс]р+с'
/±=\-М2(р)
N2(P) =
N2(P) e-MAP)l\
2»"N-[p)
1
TdP + C*
N4(p)=a{
Tclp + c'
Co
\P + c
M3(P)
= T Ь'-тТрТ-А
av cL, bt — коэффициенты, зависящие от
термодинамических свойств сред,
конструктивных характеристик
конденсатора и коэффициентов
тепло- и массообмена [7];
/, —длина первого участка;
Тс1, Гп1, Гв1 — постоянные времени по металлу,
пару и воздуху.
При р=0 по зависимостям A) —D)
определяют статические
характеристики форконденсатора.
На втором участке конденсация
хладагента происходит при постоянной
температуре и переменной энтальпии.
Уравнение теплового баланса для
хладагента в частных производных
записывается в виде:
dGn
п dL
к dL
-Qk =
дт дт *
где in, iK — энтальпия пара, жидкости;
U
длина второго участка;
QK — тепловая нагрузка участка;
F — живое сечение трубы;
6п» @к — плотность пара, жидкости;
Ф — доля сечения трубы, занятая паром;
т — время.
Уравнения теплового баланса для
воздуха и стенки аналогичны этим же
уравнениям для первого участка, и
35

вместе с уравнением E) они были
исходными для расчета процесса
конденсации. В результате преобразований
этих уравнений получены 'зависимости
[7,8]:
AG (Lp)
к21(р)= ч
1<22(Р) =
К2Ъ{Р) =
42 (Р) '
&GK(l,p) .
Л'к(Р) '
АОк(/,р)
AGB(p) '
которые показывают влияние
температуры воздуха, его расхода и
температуры конденсации на
производительность конденсатора по хладагенту.
Для третьего участка исходные и
конечные уравнения аналогичны
уравнениям первого участка. В результате
их решения определяют влияние
начальных условий на температуру
жидкости на выходе из аппарата.
Используя связи между системами
уравнений для трех участков,
получают передаточные функции аппарата
в целом.
При малых перепадах температур по
воздуху приведенные выражения могут
быть использованы для расчета
воздушных конденсаторов. В этом случае
их преобразуют с учетом наличия
только конвективного теплообмена.
Практика эксплуатации воздушных
конденсаторов показала, что нередко при их
работе значительно повышается
температура охлаждающего воздуха.
Поэтому при построении математической
модели таких процессов учитывали
распределенность этого параметра, и
преобразования вели по двум
пространственным и одной временной
координатам.
Степень приближения разработанных
математических моделей процессов к
реальным физическим зависит от
достоверности критериальных зависимостей,
описывающих их, и должна быть
проверена экспериментально, т. е.
сопоставлением данных натурных
испытаний с данными аналитических решений.
На экспериментальном стенде
(рис. 1), выполненном в виде
аэродинамического кольца, был испытан
промышленный образец
конденсатора общей теплопередающей
поверхностью 14 м2. Аппарат был собран из
шести вертикальных секций,
скомпонованных из медных труб диаметром
18 мм и шагом STp =45x45 мм. На
трубы насажены пластинчатые
латунные ребра толщиной 6Р=0,4 мм и с
шагом Sp=6 мм. Исследуемый аппарат
Рис. 1. Принципиальная схема
экспериментального стенда:
/ — воздухоохладитель; 2 — воздухонагреватель; 3 —
увлажнитель; 4 — насос; 5 — расходомер; 6 — успокоитель потока
воздуха; 7 — диафрагма; 8 — каплеуловитель; 9 — форсунки;
10 — конденсатор; // — ротаметр; 12 — стойка
36

устанавливали таким образом, что его
калачи не участвовали в теплообмене.
Воздух, предварительно
обработанный в воздухоохладителе и
воздухонагревателе, подавали в конденсатор.
Расход воздуха и, соответственно,
возмущения по нему измеряли с помощью
нормальной диафрагмы, установленной
во всасывающем воздуховоде. Скорость
воздуха изменяли в пределах 1 —10 м/с.
Температуры ребер и труб
аппарата, воздуха, воды и относительную
влажность воздуха определяли с
помощью термопар, подключенных к
потенциометру Р 306, с точностью ±0,1°С.
Экспериментальный стенд
обслуживался двумя холодильными
установками, работающими на R12. Требуемый
режим их работы поддерживали с
помощью регулирующих устройств.
Давление контролировали по образцовым
манометрам. Давление конденсации
записывали с помощью датчика
давления ЭДМУ-15 с вторичным
записывающим устройством индивидуальной
градуировки. Количество циркулирующего
хладагента определяли объемным
расходомером.
Исходя из анализа математических
моделей экспериментальной проверке
подлежали величины, определяющие
интенсивность работы аппарата.
Для конвективного теплообмена в
аппаратах пластинчато-ребристого типа
известно уравнение А. А. Гоголина [2]
Однако оно выведено лишь для
Re<2500. Поэтому коэффициент
теплоотдачи со стороны воздуха определяли
экспериментально. На основании
обобщения опытных данных (рис. 2)
получено критериальное уравнение вида:
Nu==0,24Re0'505,
F)
справедливое для аппаратов с
отношением L/d3^36 (L — длина аппарата
по ходу воздуха; йэ —
эквивалентный диаметр живого сечения аппарата
для прохода воздуха) и чисел
Re = 800-^-3500. Оно было использовано
при аналитических исследованиях
статических характеристик
экспериментального образца конденсатора.
Процесс конденсации пара внутри
горизонтальных труб изучен
недостаточно, а используемые расчетные
данные крайне ограничены и
противоречивы, поэтому одной из задач
экспериментального исследования
конденсатора было подтверждение рекомендо-
0,8 0,9 1,0
3,0 Re-10°
Рис. 2. Зависимость Nu=/(Re):
данные автора; данные А. А. Гоголина
ванных ранее аналитических
зависимостей.
Экспериментальные данные по
замеру температурного поля по трубам
конденсатора дали возможность
достаточно точно определить коэффициент
теплоотдачи со стороны
конденсирующегося хладагента. Для этого в аппарате
расчетным путем выделяли участок
конденсации, и коэффициент теплоотдачи
определяли из условия, что все тепло
конденсации отводится воздухом.
Исследования проводили при различных
температурах конденсации (рис. 3).
Установлено, что коэффициент
теплоотдачи увеличивается с ростом удельной
тепловой нагрузки аппарата, что
совпадает с выводами И. И.
Чернобыльского и Н. Ф. Чопко [5, 6] и
объясняется, по их утверждению,
возрастанием скорости пара и механическим
воздействием на пленку конденсата.
Справедливость разработанных
математических моделей процессов
проверяли, сравнивая расчетные и опытные
данные по расходу хладагента,
температуре конденсации и степени переох-
<хк,пВт/(мг-К)
1,8
1,6
V
1,2
1,0
0,9
i
rfS\
roS"
yr
*х&$ 2^
ц
2,0
3,0
%0 5,0^н,кВт/мг
Рис. З. Зависимость коэффициента теплоотдачи
ак от удельной тепловой нагрузки двн
конденсатора при температурах конденсации ^=33 и
46,5°С
37

лаждения жидкости на выходе из
аппарата.
Установлено, что полученные
аналитические зависимости с точностью до
10% описывают изучаемые процессы.
Это позволило аналитически
исследовать работу аппарата с теми же
конструктивными характеристиками, что и
у экспериментального образца, в
режимах воздушного и испарительного
охлаждения, в интервале скоростей
воздуха, обеспечивающих реальные
условия теплообмена, и при расходах
хладагента, характерных для малых
холодильных машин.
На основе многовариантных расчетов
статических характеристик аппаратов,
проведенных на ЭВМ, построены
графические зависимости, связывающие
площадь теплопередающей
поверхности с режимными характеристиками
холодильной установки.
Так, статические характеристики
участка снятия перегрева пара
исследовали в диапазоне граничных
значений передаточных функций:
для испарительного конденсатора
AT,, =0,15-^-0,50; /С13 = —0,0000814-—0,00003;
К12 = 0,184-0,48; К14 = 0,02 4- 0,004,
для воздушного конденсатора
/С,, =0,264-0,36; К,з = — 0,00928 ч-—0,0025;
/С, 2 =0,704-0,23; К14 =0,04 4-0,005.
Анализ численных значений
характеристики К\з для первого участка
испарительного конденсатора показал,
что в аппаратах такого типа
температуру конденсации нецелесообразно
регулировать изменением расхода
воздуха. Системы автоматического
регулирования следует разрабатывать с
учетом коэффициентов /Сп, /С12 и /у14,
т. е. с учетом изменения расхода
хладагента, температур воздуха и пара на
входе в аппарат.
Сравнивая значения статической
характеристики /\13 для аппаратов
воздушного и испарительного охлаждения,
можно сделать вывод, что при прочих
равных условиях воздушный
конденсатор более чувствителен к изменениям
расхода воздуха.
Анализ процессов на первом участке
показал, что площадь теплопередающей
поверхности и статические
характеристики, кроме /С13, не зависят от
скорости воздуха в живом сечении
аппарата, так как в форконденсаторах
воздушного и испарительного охлажде-
38
ния определяющим является
термическое сопротивление со стороны
хладагента. Это существенно упрощает
систему автоматического регулирования
для холодильной установки в целом,
если регулирование температуры
конденсации все-таки осуществляется
изменением расхода воздуха.
Существенно влияют на
интенсивность теплообмена и режимные
характеристики: у испарительного
конденсатора относительная влажность воздуха,
у воздушного — температурный напор.
Учесть это можно зависимостями вида:
для испарительного конденсатора
/C,i=/C{i + 0,01(A*I—13); G)
/в1=Гв1+0,17A3-^); (8)
для воздушного конденсатора
/С„ =*?,+0,0017 (Af,—22); (9)
/в1=/в1+0Л36B2-Ду, A0)
где Mx = tK-tMl;
Д<2 = >к-'вг
Анализ статических характеристик
воздушного конденсатора позволил
оценить влияние на функцию /Сп массовой
скорости воздуха выражением вида:
tf13 = К\г + 0,0001 (Afj—22) —0,0006(шдв—3,0).
Значения К\ь К\ъ и f'Bl берутся из
номограмм, которые рекомендуется
строить для оптимальных условий,
определяемых минимумом приведенных
затрат [1, 3].
На рис. 4 и 5 приведены
номограммы, построенные для
экспериментального образца воздушного
конденсатора, которые могут быть использованы
как при проектировании воздушных
10 %0 6,0 8,0/брм*
Рис. 4. Зависимость Ku=f(Gn, A^n, fBl) для
А/,=22°С и шдв = 3,0 кг/(с • м2)

nfyw5
2,0 Ь,0 6,0 в.О Щ0fyhM*
Рис. 5. Зависимость /C13=/(G , At , f ..) для
Д/,=22°С и шдв = 3,0 кг/(-см2J
конденсаторов, так и при
регулировании температуры конденсации. Так, для
холодильной машины при Gn = 100 кг/ч,
степени перегрева пара на входе в кон-
.денсатор Л/П=30°С, массовой скорости
воздуха wqb=3,0 м/с и температурном
напоре /У1=22°С поверхность
воздушного конденсатора должна быть 6,0 м2,
а статические характеристики Ки =0,33
и /С13=—7,0 • 10~3. Эти значения
показывают, что для понижения
температуры конденсации на 1°С необходимо
либо понизить температуру воздуха
на 3,3°С, либо увеличить расход
воздуха на 140 кг/ч. Выбор канала
регулирования решается
технико-экономическим расчетом.
Анализ расчетных данных показал,
что статические характеристики
процессов в исследуемых аппаратах не
зависят от температуры конденсации. Это
существенно упрощает систему
автоматического регулирования конденсатора,
работающего при переменной
температуре конденсации, и делает
построенные номограммы универсальными для
конденсаторов с одинаковыми конструк-
УДК 621.575.001.24
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ
КРЕПКОГО РАСТВОРА
В ДЕЙСТВИТЕЛЬНОМ ЦИКЛЕ
АБСОРБЦИОННОЙ
ВОДОАММИАЧНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
Д-р техн. наук, проф Б. А. МИН КУС,
А. И. ШЛИФШТЕЙН
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В действительном цикле
абсорбционной водоаммиачной холодильной
машины процессы абсорбции и десорбции
тивными характеристиками теплопере-
дающих поверхностей.
По предлагаемому методу расчета
воздушных и испарительных
конденсаторов, в отличие от ранее известных,
можно определять не только теплопе-
редающую поверхность аппарата, но и
статические характеристики процессов
как в расчетных, так и в
нерасчетных режимах работы холодильной
установки.
Список использованной литературы
1. Абдульманов X. А., Васильев В. Я.
Сравнение эффективности аммиачных
холодильных машин с воздушным и водяным
охлаждением конденсаторов.— Холодильная
техника, 1973, № 8, с. 4—8.
2. Гоголи н А. А. О наружном
теплообмене пластинчатых поверхностей.—
Холодильная техника, 1969, № 12, с. 11 —14.
3. К вопросу о регулировании
температуры конденсации / И. Г. Чумак, А. И. Ко-
ханский, Л. П. Кузнецова и др.— Изв.
вузов СССР. Энергетика, 1979, № 1, с. 89—94.
4. Павлов Р. В. Использование воздушной
среды для конденсации . холодильных
агентов в крупных холодильных машинах.—
Холодильная техника, 1974, № 12, с. 7—14.
5. Чернобыльский И. И.,
Городинская С. А. Исследования теплоотдачи при
конденсации пара внутри горизонтальных
трубок.— Изв. Киевского политехнического
института, 1954, т. 13.
6. Чопко Н. Ф. Теплообмен при
конденсации фреонов в горизонтальной трубке.—
Холодильная техника, 1969, № 1, с. 19—22.
7. Ч у м а к И. Г., Ко ханский А. И.,
Кузнецова Л. П. Математическая модель
воздушного конденсатора как объекта
управления в схеме холодильной установки.— Изв.
вузо*в СССР. Энергетика, 1977, № 11,
с. 78—83.
8. Чумак И. Г., Коханский А. И.,
Кузнецова Л. П. Математическая модель
испарительного конденсатора.— Изв.
вузов СССР. Энергетика, 1975, № 11, с. 91—98.
9. Davoust G.— Proceedings of the IV
Congress of Intern. Federation of Automatic
Control. Warszawa, 1969.
10. H a r n i s h G. R.— Air Conditioning, Heating
and Ventilating, 1962, Vol. 59, № 5, 6.
паров /—2 и 3—4 (рис. 1) отличаются
от теоретических /*—2* и 3*—3°—4*,
характеризуемых равновесием фаз.
Поэтому при заданных из условий
оптимизации [4] температурах
раствора у выхода из генератора Т2 и из
абсорбера Т4 отвечающие им
концентрации ^2 и ?4 отличаются от
равновесных концентраций ?* и ?? Если
отклонение концентрации слабого
раствора Д?2 = ?2—^1 незначительно, то недо-
насыщение крепкого раствора Д?4 =
= ?*—%4 относительно велико и ока-
39

4adG=k0dF,
B)
h (г $*¦ ^t
Рис. 1. Процессы абсорбционной холодильной
машины в {-, /-диаграмме:
р0, рк — изобары кипения и конденсации; ра, рГ — изобары
абсорбции и десорбции; 5 — состояние пара у входа в абсорбер;
6,7 — приведенные состояния растворов в абсорбере и у
выхода из него
зывает существенное влияние на
показатели машины.
Действительная концентрация
крепкого раствора может быть определена
путем расчета процессов тепло- и массо-
обмена в абсорбере. Однако выбор
узловых точек цикла холодильной
машины предшествует расчету аппаратов.
Поэтому на практике недонасыщение
раствора находят, задаваясь разностью
давлений насыщения в точках 4 и 4*
в пределах @,2—0,4) • 105 Па [9],
либо переохлаждением раствора
ДГ4 = 7Ц— Г4=3+-7 К [1,2]. В
некоторых случаях для нахождения недона-
сыщения принимают, что КПД
процесса абсорбции составляет 0,6—0,7 [11].
Для более точного определения недо-
насыщения крепкого раствора
рассмотрим основные закономерности теп-
ло7 и массообмена в конце процесса
абсорбции. Из уравнения массоотдачи
от поверхности раздела фаз к пленке
жидкости [6] следует, что отклонение
действительной концентрации раствора
в конце процесса от теоретической
(движущая сила абсорбции)
описывается зависимостью:
Ag4=(dG/dF)/(p4Q4),
A)
где J3
коэффицент массоотдачи от
поверхности раздела фаз к пленке жидкости,
м/с;
д4 — плотность жидкого раствора, кг/м3;
G — количество абсорбированных паров
хладагента, кг/с;
F — площадь поверхности массоотдачи, м2.
Производная dG/d? может быть
найдена из уравнения теплопередачи.
где q — удельная теплота абсорбции, кДж/кг;
k — коэффициент теплопередачи от пленки
жидкости к охлаждающей среде (вода,
воздух), кВт/(м2 -К);
В — температурный напор, К.
Из уравнений A) и B) получаем:
Ab-(*4e4)/(P4P4<7a4). C>
Результаты экспериментальных
исследований абсорбции аммиака [5]
показывают, что к концу поглощения
рабочая линия процесса близка к
прямой 4—7, параллельной касательной
к кривой насыщения в точке 4°
(см. рис. 1). Это дает возможность
определить удельную теплоту
абсорбции в конце процесса qaA.
Коэффициент массоотдачи |34 найдем,,
используя опытные данные по массоот-
даче к пленке жидкости, полученные
для двухкомпонентных смесей Г. С.
Борисовым [3], Д. К. Паловым и
В. К- Даскаловым [5]. Результаты
работы [3] представлены в виде
критериального уравнения, справедливого
при Re<300:
Nu,= 0,888Re°.45(Pr1H,5(u//iH.5, D)
где Nu'=B (D/D); Re =417ц,
Pr'=^/(QZ^j = [u.7(Q2g)]1Aj.
коэффициент массоотдачи, отнесенный
к средней движущей силе абсорбции,
м/с;
D — приведенная толщина пленки, м;
D — коэффициент диффузии в жидкости,
м2/с;
Г — массовая плотность орошения,
кг/(с • м);
|х — динамическая вязкость, кг/(с • м);
р — плотность жидкости, кг/м3.
В работе [5] данные по массоотда-
че паров аммиака к водоаммиачному
раствору при противоточном течении
пленки и охлаждающей среды
обобщены в виде:
Nu'-0,464[^a/(cAJA^)]0'114(Pr1H'882Re0'514,
E)
где , с— удельная теплоемкость раствора,
кДж/(кг • К);
М — величина производной функции Т =
= Г(|), взятая при средней
температуре пленки, К.
Зависимость E) получена при Re>
>400.
В уравнения D) и E) входят средние
значения коэффициента массоотдачи в
процессе абсорбции. Однако уравнение
D), полученное при исследованиях
массоотдачи в жидкой пленке на
вертикальных трубах различной высоты А,
позволяет узнать изменение коэффициента
ср
40

массоотдачи по высоте трубы. С этой
целью запишем уравнение массообмена
№cph-
F)
=S $(x)?±l(x)dx,
о
где х — текущее значение координаты,
отсчитываемой от начала трубы,
и представим соотношение D) в
следующем виде:
P=(D/-j)Nu'=?cp/*°>5, G)
где ?cp=0,888(ZMj05)Re0>45(Pr')°>5.
По аналогии с соотношением G)
представим зависимость коэффициента
массоотдачи р от координаты х в виде:
C(х) = АВ(х)х-о*.
(8)
Расчеты процессов абсорбции
аммиака на трубах различной длины
показывают, что изменения по высоте
движущей силы абсорбции Д?(х) и величины
В(х)у характеризующей физические
свойства жидкости и режимные
параметры пленки, могут быть выражены
линейными зависимостями. При этих
допущениях из соотношений F) — (8)
получаем:
Л-1875 (l±Mil±g?)
где КВ = В3/В4; К^Ыг/Ы*.
Из уравнения (9) следует, что
величина А зависит от значений Въ и А?4,
не известных в начале расчета. Для
предварительных расчетов значение А
может быть принято равным 0,5, что
отвечает значениям /CB = /(g = l, а затем
уточнено с помощью уравнения (9).
Подставляя в уравнение C) значение
C4, найденное из выражений D) и (8),
получаем:
Д^=0,412(Ф4/Л)(^4/^а4)(/?°-5/Г2-45), A0)
где Ф = (х°-28/(^0'5д0'83);
qf4 = kA4; Г4=@/)/П;
П — периметр стекающей пленки, м;
f — кратность циркуляции раствора, кг/кг.
Для абсорбера, состоящего из z
однотипных элементов высотой R каждый,
уравнение A0) можно записать в
следующем виде:
МА = 0А\2(Ф4/А) (g4/qaA) (qf cp/qa ср)
Х[>05/(/2)М5].
A1)
При выводе этого соотношения
использовано уравнение теплопередачи:
G/F=qfcp/qa.cp, A2)
где
^/ср'^а
средние значения q,- и q,d в
процессе абсорбции.
Выражение A1), справедливое для
аппаратов с вертикальными трубами
или с вертикальными ребрами, можнс(
применить для аппаратов с
горизонтальными трубами, если принять,
согласно В. Плоэгу [10]:
= (ш/н/2)л,
где d
наружный диаметр труб, по которым
стекает пленка, м;
п — число труб, расположенных по
вертикали.
Из выражения A1) видно, что с
уменьшением 64 и с увеличением / и 2,
величина недонасыщения А?4
уменьшается*.
Значение Д?4 может быть определено
также по уравнению E), полученному
в предположении о независимости
коэффициента массоотдачи C от высоты
* В современных водоаммиачных машинах
высота h изменяется в пределах 0,5—2,0 м,
поэтому при замене величины /г0,05 единицей
погрешность не превысит 3,5%.
Источник
информации
[7]
Данные
авторов
(ОТИХП)
[5]
Номер
опыта
—
124
153
149
34
22
109
Б»
кг/кг
0,180
0,242
0,264
0,295
0,00
0,00
0,00
14.
кг/ кг
0,248
0,348
0,360
0,425
0,146
0,077
0,037
кг/кг
4,87
7,15
7,68
5,45
6,80
13,00
26,90
Z
1
2
2
2
1
1
1
Ф4
10,4
9,9
10,3
10,2
—
4Vio3
—
—
4,75
4,25
3,60
*7а.ср>
кДж/кг
1925
1680
1700
1620
—
кДж/кг
2380
2120
2105
1890
2650
2747
2850
Ч\ ср.
кВт/м2
2,80
2,52
2,02
2,24
—
9/4.
кВт/м2
2,00
1,08
0,76
0,86
5,25
8,50
2,75
А?4, кг/кг

Расчет
0,066
0,024
0,019
0,026
0,075
0,061
0,022


перимент
0,065
0,028
0,015
0,030
0,069
0,066
0,017
41

у- w3
Рис. 2. Зависимости параметров
Ф (а) и 4я (б) от
концентрации раствора ?4 при различных
температурах Т4
Рис. 3. Зависимость удельных
тепловых ПОТОКОВ <7а.ср и <7а4 0Т К0Н"
центрации раствора ?4 и давления
ра при различных значениях
кратности циркуляции /
пленки /г. Из уравнений E)
находим:
где 4^ = n0-268/[^0',06Q0'705(cAiH',(J].
Результаты расчетов величины Д?4,
полученные с помощью соотношений
A1) и A3), сопоставлены с
имеющимися немногочисленными
экспериментальными данными (см. таблицу).
Данные Л. М. Розенфельда [7] получены
на промышленной установке (Re =300),
данные авторов — на лабораторной
2Ш
Ца^кфк/кг
42

Ц^, кг/кг
а
Рис. 4. Номограммы для определения Д?4.
а—по зависимости A1), б—по зависимости A3)

установке [8] при малых плотностях
орошения (Re = 10-^-20), Д. К. Палова
[5] — при исследовании абсорбции
аммиака водой на одиночной
вертикальной трубе (Re =4004-3000, /г = 1,138 м).
Как видно из таблицы, расчетные
данные удовлетворительно согласуются
с опытными.
Зависимости параметров Ф и W от
концентрации раствора в точке 4 (см.
рис. 1) при различных значениях Т4
приведены на рис. 2. На рис. 3 даны
значения qacp и qa4 для различных ?4,
Ра и /..
При составлении графиков разность
температур Тъ—Т4 принимали равной
3 К, а температуру пара у входа в
абсорбер Г5 = 288 К. Приведенное состояние
растворов у выхода из абсорбера —
точку 7 на рис. 1 — находили, проводя
через точку 4 прямую, параллельную
касательной к линии насыщения в
точке 4°.
На рис. 4, а приведена номограмма,
позволяющая найти величину недона-
сыщения Д?4 по зависимости A1) для
различных значений Ф и fz при
отношениях qf4/qa4 и Qfcp/Qa.cp, изменяющихся
соответственно в пределах @,6^-4) X
ХЮ и @,6^-5) • 10-3 кг/(с-м2).
Величина Л в расчетах принималась
равной 0,5. Номограмма для
определения Д^4 по зависимости A3) приведена
на рис. 4, б.
В области 300 <Re<400 можно
пользоваться как зависимостью A1), так и
зависимостью A3).
Пример 1. Дано: ра=2,35 • 105 Па; Г4 = 300 К;
?2 = 0,348, Н5= 0,998 кг/кг; 0ср=9,6, 04 = 7 К;
2 = 2; k = 0,S кВт/(м2 • К). Из |, /-диаграммы
находим: ?J =0,425 кг/кг. Предварительно
задаемся: Д?4=0,03 кг/кг.
Вычисляем: ?4 = 0,425— 0,03 = 0,395 кг/кг;
С помощью графиков на рис. 2, а и 3 получаем:
Ф=10,3; ^а4= 1990, qa ср= 1660- кД ж/кг. Опре-
УДК 536.24.001.24: [725.355:692.4]
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВОГО
ПОТОКА ЧЕРЕЗ ЗАТЕНЕННЫЕ
КРОВЛИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ИЗ ПАНЕЛЕЙ ТИПА «СЭНДВИЧ»
МУХАМЕД МАХМУД КАФРАВИ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
деляем: <7/4/<7a4=lJ6 . J0"-3? ^ ср/^а ср =2,89 X
X 10~ 3 кг/(с • м2); /2 = 27,6 . По номограмме
на рис. 4, а находим: Л?4р= 0,047 кг/кг.
Уточняем расчет, принимая Д?4 = 0,04 кг/кг. В этом
случае: ?4 =0,385, /=17,6 кг/кг; </а4=2010,
<7аср=1630 кДж/кг; Ф = 10,25; fz-35,2. При
<?/4/?а4Г1'74- Ш^3 И W*a.cp«2,95. Ю КГ/
/(с • м2) определяем: Д|4 = 0,041 кг/кг.
Пример 2. Сохраняя исходные данные
примера 1, принимаем: /г = 0,8 м. Задаемся: Д?4 =
= 0,04 кг/кг. Тогда: /=17,6 кг/кг; 2 = 2; qa4 =
= 2010 кДж/кг; <//4=3,5 кВт/м2; /гЛ =28,2.
С помощью графика на рис. 2, б находим:
4^ = 5,65 • 10—3. Пользуясь номограммой на
рис. 4, б, получаем: Д?4 = 0,042 кг/кг.
Окончательно принимаем: ?4=||—Л?4 = 0,384 кг/кг.
Список использованной литературы
1. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. М.,
Пищевая промышленность, 1966, 356 с.
2. Блиер Б. М., Вургафт А. В.
Теоретические основы проектирования
абсорбционных термотрансформаторов. М., Пищевая
промышленность, 1971, 204 с.
3. Дытнерский Ю. И., Борисов Г. С.
Исследование массообмена в жидкой фазе. —
В кн.: Процессы химической технологии.
Гидродинамика, теплопередача и массопередача.
Под ред. М. Е. Позина, М.; Л., Наука, 1965,
с. 263—270.
4. Мин кус Б. А. Выбор перепада температур
в аппаратах абсорбционной машины. —
Холодильная техника, 1968, № 8, с. 29—31
5. Палов Д. К., Да скало в В. К. Експери-
ментално изследване взаймносвързания топ-
ло- и масообмен при абсорбция на амоняк
от воден филм при противотоково охлаждане.
Научна сесия на ВМЕИ «Ленин ». София,
1979, с. 71—78.
6. Р а м м В. М. Абсорбция газов. М., Химия,
1976, 656 с.
7. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М., Госторг-
издат, 1960, 575 с.
8. Экспериментальная абсорбционная
холодильная установка / Б. А. Минкус,
Е. Н. Биязи, Г. Б. Гаврилюк и др. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Киев,
1966, вып. 2.
9. Niebergall W. Handbuch der Kaltetechnik.
Bd. VII. Berlin (Gottingen) Heidelberg,
Springer-Verlag, 1959, 540 S.
10. Ploeg J. — Ztschr fur die gesamte
Kalte-Industrie, Bd. 37, 1930, № 4, S. 63—66.
11. Schulz S. — Kaltetechnik-KHmatisierung,
1972. № 7, S. 181 — 188.
В последнее время при строительстве
холодильников - плодоовощехранилищ
все шире стали применять легкие
строительные конструкции —
трехслойные теплоизолированные панели
типа «сэндвич» полной заводской
готовности. Сроки возведения таких
холодильников не превышают 3—4 мес.
Однако практическое отсутствие теп-
44

гранулообразования, необходимо
провести исследование, результаты
которого позволят уточнить и скорректировать
рассмотренную модель. Однако
полученные данные уже сейчас дают
основание полагать, что, при неизменном
давлении в аппарате главным фактором,
определяющим форму гранул, является
радиус капли. Получить сферические
гранулы можно лишь при радиусе
капель меньше некоторого критического.
Для экстракта кофе величина
критического радиуса капли может быть
принята равной /^ =0,142 мм.
Результаты исследования могут быть
использованы для определения
оптимального размера капель при проекти-
Стандарты и качество
УДК 637.52JQ37@83.74)
ОТРАСЛЕВОЙ СТАНДАРТ
НА БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫЕ
ПРОДУКТЫ
Канд. техн. наук А. А. СОБЯНИНА,
3. А. ДЕРБЕДЕНЕВА, Н. И МАМАТЧЕНКО
ВНИКТИхолодпром
«Основными направлениями
экономического и социального развития
СССР на 1981 —1985 годы и на период
до 1990 г.» предусматривается
высокими темпами развивать производство
готовых к употреблению пищевых
продуктов, полуфабрикатов, кулинарных
изделий, а также пищевых продуктов,
обогащенных белками, витаминами и
другими полезными компонентами. Для
решения этой задачи большое значение
имеет увеличение объемов
производства быстрозамороженных продуктов,
в частности быстрозамороженных
готовых мясных блюд, полуфабрикатов и
пирогов с начинками.
Производство быстрозамороженных
готовых мясных блюд осуществляется
на специализированных предприятиях
ВНИКТИхолодпрома — с 1976 г. на
московском экспериментальном заводе
«Хладопродукт» № 1 и с 1978 г. на
экспериментальном заводе «Гагра», в
соответствии с отраслевым стандартом
ОСТ 49 107—76, разработанным
ВНИКТИхолодпромом совместно с
вниимп.
ровании непрерывно действующих
сублимационных установок с
непосредственным вводом экстрактов в вакуум.
Список использованной литературы
1. Волынец А. 3., Гаврилова Е. В.,
Постников В. М. Исследование
непрерывного процесса монодисперсного
гранулообразования под вакуумом. — Холодильная
техника, 1977, № 9, с. 31—33.
2. О механизме гранулообразования в
вакууме / С. М. Бражников, А. 3. Волынец,
Е. В. Гаврилова и др. —
Инженерно-физический журнал, т. 44, 1983, № 5, с. 32—36.
3. Паундер Э. Физика льда. М.: Мир, 1967,
189 с
4. Скрипов В. П. Метастабильная жидкость.
М.: Наука, 1972, 312 с.
5. Тимошенко С. П., Гудьер Д. Теория
упругости. М.: Наука, 1979, 560 с.
Выявился наиболее рентабельный и
пользующийся широким спросом
ассортимент быстрозамороженной
продукции: котлеты крестьянские, тефтели,
гуляш, говядина тушеная и блинчики
с мясом. В зависимости от вида
продукции прибыль составляет от 70 до
300 руб./т.
В последние годы специалистами
ВНИКТИхолодпрома и заводов «Хла-
допродукт» № 1 и «Гагра» совместно
проводились научно-исследовательские
и экспериментальные работы, которые
преследовали следующие цели:
уточнение норм расхода сырья и
материалов для выпускаемого
ассортимента изделий;
корректировка технологии
производства;
введение методов контроля качества
и показателей пищевой ценности
изделий;
расширение ассортимента
быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов.
Результаты проведенной работы
нашли отражение в новом отраслевом
стандарте на быстрозамороженные
пищевые продукты, разработанном во
ВНИКТИхолодпроме.
В него вошли дополнительно к
выпускаемому ассортименту 15
наименований новых быстрозамороженных
готовых мясных блюд — говядина
тушеная, гуляш из говядины, бефстроганов,
55

поток от экрана жалюзи должен быть
меньше, чем от сплошного экрана.
Сравнительный анализ
коэффициентов, учитывающих приведенную степень
черноты, проводили в одном и другом
случае по известной зависимости для
двух параллельных бесконечно
протяженных плоскостей.
Для сплошного экрана принимали
табличные значения степени черноты
поверхности с учетом характера
поверхности и вида материала. Для
экрана типа жалюзи как для сложной
системы плоскостей определяли
приведенную степень черноты по полученной
автором формуле:
_ 8,A+ cos а—sin а) + е2 A + cos а—
ж 2 cos а ""*"
__ У 4 cos* а 4- sin2 а)
2 cos а
где еж — приведенная степень черноты всего
экрана жалюзи;
е1? е2 — степень черноты внутренней и наружной
поверхностей пластин жалюзи.
Анализ полученной зависимости
показал, что для каждого экрана жалюзи
имеется оптимальный угол поворота
пластин, зависящий от степеней
черноты обеих поверхностей (рис. 2).
inn
0,8
0,6
о,ь
0,2
~?*jz
i— ¦ ™i
=const=0,4
I Inn
0<9
?6
0,4/
'о,-2
? npus --
чх/-.
-f(a)
I COS (A
fS 30
Ь5
a
60 75 a, '
Рис. 2. Зависимость приведенной степени
черноты экрана типа жалюзи и числа его пластин
от угла наклона пластин:
а - Еж^/(а) ПРИ e2 = const = 0,4; б — ежт|п=/(а)
46
При использовании одного и того же
материала для сплошного экрана и
экрана жалюзи степень черноты
последнего всегда может быть выполнена
более низкой.
Установлено, что приведенная
степень черноты системы «жалюзи —
поверхность кровли» на 10—12%, а
условная поверхность излучения экрана
жалюзи на 10—40% ниже, чем у
сплошного экрана.
Пониженные значения углового
коэффициента и приведенной степени
черноты делают экран жалюзи более
выгодным для рассматриваемой цели.
Для, экспериментальной оценки
правильности высказанных предположений
были проведены исследования на
стенде (рис. 3).
В качестве приемных поверхностей
излучения, имитирующих кровлю, были
приняты панели типа «сэндвич»
толщиной 0,06; 0,08 и 0,1 м с облицовкой
из алюминия и теплоизоляционным
слоем из пенополиуретана с
теплопроводностью 0,025 Вт/(м • К),
-определенной экспериментально.
111*
$es^s^
Рис. 3. Экспериментальный стенд для
определения теплового потока сквозь панели «сэндвич»
при затенении их различными экранами:
/ — экран; 2 — элемент кровли; 3 — холодильная камера
низкотемпературного пульта; 4 — испаритель; 5 —
промежуточный сосуд; 6 — фильтр-дегидратор; 7 — конденсатор
водяного охлаждения; 8 — маслоотделитель; 9, 10 —
компрессоры

Жалюзи были изготовлены из
алюминиевых пластин с окисленной
матовой поверхностью шириной 0,05,
толщиной 0,003 и длиной 0,8 м, сплошной
экран размером 0,8x0,8 м — из
алюминия с окисленной матовой
поверхностью такой же толщины.
Лучистый тепловой поток создавали
пятью ртутными лампами с
регулируемой мощностью излучения от 100
до 1000 Вт каждая. Равномерность
облучения оценивали по идентичности
распределения температур на отдель-
нах пластинах жалюзи и по
распределению температур на поверхностях
сплошных экранов и приемных панелей.
Тепло от нижней стороны панелей
отводилось воздухом с температурой
0°С, которая автоматически
поддерживалась постоянной.
Тепловой поток измеряли
тепломерами и регистрировали прибором Ф-30.
Температуры измеряли с помощью
медь-константановых термопар.
Тепловой поток через панели определяли при
разных углах наклона пластин жалюзи
и разных высотах экранов над приемной
поверхностью излучения.
Основные результаты сравнения
тепловых потоков при различных
вариантах расположения жалюзи, сплошных
экранов и без них при температуре
окружающей среды 25°С и мощности
излучателя 1 кВт приведены в таблице.
Анализ полученных результатов
показывает, что увеличение угла наклона
пластин жалюзи в значительной степени
изменяет условия взаимного облучения
и позволяет уменьшить тепловой поток
на 27—30%. В то же время при
размещении экрана жалюзи и сплошного
экрана на одной высоте от кровли
тепловой поток от экрана жалюзи
значительно меньше.
При условии защиты от солнечной
радиации не только кровли, но и
ограждающих конструкций стен холодильник
ка в зависимости от ориентации его
на местности и климатической зоны
тепловой поток, проникающий в камеру,
может быть уменьшен на 10—40%.
В реальных условиях экран жалюзи
пропускает собственное тепловое
излучение кровли и улучшает условия
конвективного теплообмена на ее
поверхности, что является весьма сущест-
Тип
экрана

Жалюзи

Сплошной
гори-
зон-
таль-
ный


щищенная

ризонтальная
кровля)
а°
30
45
60
0
h, м
0,04
0,15
0,25
0,04
0,15
0,25
0,04
0,15
0,25
0,04
0,15
0,25
?Э% з.
0,418
0,362
0,324
0,374
0,312
0,271
0,339
0,276
0,228
0,581
0,452
0,346

Приведенная степень
черноты
экрана
0,099
0,097
0,098
0,02
<7.
Вт/м2
32,375
28,038
25,095
28,967
24,165
20,990
26,256
21,377
17,660
45,00
35,009
26,80
100
венным для понижения температуры
кровли в дневное и ночное время.
Экран сплошного типа задерживает
собственное излучение кровли, что
приводит к образованию застойной зоны
между ним и кровлей и получению
парникового эффекта.
Таким образом, легкие экраны типа
жалюзи заслуживают серьезного
внимания при разработке защиты безинер-
ционных кровель от солнечного нагрева
Список использованной литературы
1. Дуранов Е. Ф , Лифанов Б В., Кожев
ни ко в И. Г. Улучшение теплозащитных
свойств легких ограждающих конструкций
холодильников — Холодильная техника, 1981
№ 4, с. 14—18.
2. Душин И. Ф., Проник А. И, Долго
в а Л. А. Защита покрытий холодильников
от солнечной радиации. Сер.; Холодильная
промышленность и транспорт М. ЦНИИТЭИ
мясомолпром СССР, 1973, с 20
3. 3 игел ь Р., X ау эл л Дж. Теплообмен
излучением. М: Мир, 1975, 934 с.
4. Патент № 1759280 (ФРГ).
5. Фоломин А. М., Чаплицкая В А
Конструкции солнцезащитных экранов для
крыш К\. ЦНТИ по гражданскому строитель
ству и архитектуре, 1976, с- 30.
47

УДК 637.2.056.07
ОПЫТ ХОЛОДИЛЬНОГО
ХРАНЕНИЯ СЛИВОЧНОГО МАСЛА
С ПОВЫШЕННЫМ СОДЕРЖАНИЕМ
ВЛАГИ
Е. В. ТЕЛЕГИНА,
канд. техн. наук В. И. ЖИЖИН,
канд. техн. наук В. В. СЕДОВА,
д-р мед. наук, проф. В. И. ШАРОБАЙКО
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В целях расширения ассортимента
молочных продуктов в последнее время
предложены разнообразные виды
сливочного масла с повышенным
содержанием влаги. При их выработке
используют различные пищевые добавки,
наполнители и стабилизаторы [1],
которые могут оказать влияние на
стойкость масла в процессе хранения.
Существующие ТУ на такие виды (чайное,
ярославское, столовое и др.) не
предполагают хранения их на
распределительных холодильниках и маслосыр-
базах Минторга СССР.
Целью данной работы являлось
изучение возможности холодильного
хранения сливочного масла с повышенным
содержанием влаги, выработанного
с использованием в качестве
стабилизатора карбоксиметилкрахмала (КМК)
[2]. Исследовали образцы масла с
содержанием влаги 46% и КМК 0,2%
(опытные образцы). Для сравнения
было взято бутербродное масло с
содержанием влаги 36,6% (контрольный
образец), сроки хранения которого
составляют 3 мес при —18°С согласно
«Дополнению № 4» к ТУ 49—461—78.
Образцы масла были выработаны
в НПО «Углич» в зимнее время из одной
партии сырья способом преобразования
высокожирных сливок [5]. Масло,
упакованное в пергамент по 1 кг, хранили
при —10°С в течение 3 мес.
Физико-химические, биохимические
и микробиологические показатели
опытного и контрольного образцов масла
исследовали непосредственно после их
выработки, через 1, 2 и 3 мес хранения.
Органолептическую оценку проводили
после выработки, через 2 и 3 мес
хранения по ГОСТ 37—55 «Масло коровье».
Для характеристики
физико-химических свойств масла применяли такие
показатели, как термоустойчивость,
твердость, восстанавливаемость
структуры, количество вытекающего
свободного жидкого жира. В процессе
биохимических и микробиологических ис-
48
следований пробы масла отбирали из
центра образца стерильным щупом
после тщательного удаления
поверхностного слоя и определяли кислотность
масла и плазмы, перекисное число,
окисленность жира по пробе с 2-тиобар-
битуровой кислотой B-ТБК), общее
количество бактерий, в том числе
протеолитических, количество
дрожжей, плесеней и бродильный титр.
Физико-химические, биохимические
и микробиологические показатели
опытного и контрольного масла в процессе
хранения в течение 3 мес при
температуре — 10°С представлены в таблице.
Как видно из приведенных данных,
из-за повышенного содержания влаги
свежевыработанное опытное масло по
сравнению с контрольным имело более
низкие значения таких показателей, как
твердость, восстанавливаемость
структуры, количество вытекающего
свободного жидкого жира, и более высокие
значения кислотности плазмы и масла.
По остальным показателям
исследованные образцы свежевыработанного
масла практически не различались.
Через 3 мес хранения у опытного
и контрольного масла появились пороки
вкуса и запаха, а также консистенции
(крошливость). При этом оценка за
вкус и запах у опытного и контрольного
масла снизилась соответственно на 1,4 и
1.0 балла, за консистенцию — на 1,0 и
1.1 балла.
Независимо от количества плазмы
в образцах за время хранения
термоустойчивость их не изменилась,
несколько снизились восстанавливаемость
структуры и количество вытекающего
свободного жидкого жира, отмечены
незначительные колебания твердости.
Следовательно, увеличение на 9,4%
влаги в сливочном масле с 0,2% КМК
не оказало существенного влияния на
его физико-химические показатели в
процессе холодильного хранения при
— 10°С.
Через 3 мес хранения у
исследованных образцов понизилось общее
количество бактерий, несколько повысилось
количество протеолитических бактерий,
появились бактерии группы кишечной
палочки (бродильный титр 1,0 мл).
Дрожжи и плесени не обнаружены.
Согласно «Инструкции по
микробиологическому контролю производства на
предприятиях молочной
промышленности» [3] исследованные образцы
масла в течение всего периода хранения

1 1 0 К ct 3 Й Т 6Л И
Термоустойчивость
Количество
вытекающего свободного
жидкого жира, %
Твердость, Н/м
Восстанавливаемость
структуры, %
Кислотность плазмы,
°Т
Кислотность масла, °К
Перекисное число,
%М- ю2)
Окисленность
молочного жира по 2-ТБК,
ед. опт. пл.
Количество
микроорганизмов в 1 мл*
общее
протеолитических
Бродильный титр, мл
Вкус и запах, баллы
Консистенция, баллы
Свежевыр
аботанное
масло

контрольное
0,97
9,03
81,3
43,4
17,0
2,60
0,21
0,007
2000
200
>1
41,0
24,0
опытное
0,99
7,88
74,3
38,8
17,5
2,70
0,21
0,008
2100
300
>1
40,5
23,5
Через
1 мес
хранения

контрольное
0,97
8,81
80,6
42,6
17,0
2,60
0,41
0,017
1000
100
>1
—
—
опытное
0,99
7,76
75,3
38,4
17,5
2,70
0,31
0,022
1700
200
>1
—
—
Через
2 мес
хранения

контрольное
0,97
8,21
83,5
42,3
18,0
2,65
0,58
0,028
970
290
>1
40,7
23,6
опытное
0,98
7,46
76,6
36,7
18,5
2,85
0,43
0,031
1050
270
>1
40,1
23,2
Через
3 мес
хранения

контрольное
0,96
8,69
82,9
40,5
23,0
2,55
1,24
0,056
1200
380
1,0
40,0
, 22,9
опытное
0,98
7,58
76,2
35,1
24,5
2,60
1,14
0,060
1700
250
1,0
39,1
22,5
Дрожжи и плесени не обнаружены.
соответствовали оценке «отлично».
Следовательно, температурный режим
хранения —10°С позволяет ингибировать
развитие микроорганизмов и свести
к минимуму образуемые вследствие
их жизнедеятельности пороки вкуса
и запаха.
По данным биохимических анализов,
у обоих образцов масла наблюдалась
тенденция к увеличению в процессе
хранения перекисного числа, окисленности
молочного жира по пробе с 2-ТБК,
а также к повышению кислотности
плазмы и масла. При этом отмечалось
более интенсивное накопление
перекисей у контрольного масла. По шкале
зависимости перекисного числа и
окисленности молочного жира по пробе
с 2-ТБК от качества жира [4] животные
жиры, у которых первый показатель
не превышает 0,03% 12, а второй —
0,064 ед. оптической плотности,
относятся к свежим жирам и являются
пригодными для хранения. На всем
протяжении хранения перекисное число
и окисленность молочного жира по
пробе с 2-ТБК у исследованных образцов
масла не превышала указанных
значений, следовательно, протекавшие в
масле при холодильном хранении (—10°С)
окислительные процессы
незначительны, что подтвердила органолептическая
оценка масла (прогоркания не было).
В целом все биохимические и орга-
нолептические показатели в первые
2 мес хранения изменялись
незначительно, на 3 мес появлялись признаки
снижения качества масла: резко
возрастали кислотность плазмы,
перекисное число, окисленность жира по
пробе с 2-ТБК, портились вкус и запах.
Анализ характера изменения
показателей позволяет заключить, что порча
при хранении сливочного масла с
повышенным содержанием влаги
обусловлена как окислением жира, так и
процессами, протекающими в плазме.
На основании проведенных
исследований сделаны следующие выводы.
Повышение содержания влаги не
вызывает существенных изменений
физико-химических свойств и
биохимических показателей свежевыработан-
ного сливочного масла.
При хранении сливочного масла
зимней выработки с 0,2% КМК
и 46% влаги при температуре —10°С
его физико-химические, биохимические,
микробиологические и органолепти-
ческие показатели существенно не
изменяются в течение 2 мес. Признаки
начинающейся порчи (нарастание
перекисного числа, окисленности жира по
пробе с 2-ТБК, кислотности масла
и плазмы, возникновение пороков вкуса
и запаха, консистенции) появляются
49

на 3 мес хранения. Это говорит о
возможности холодильного хранения этого
масла при — 10°С в течение 2 мес.
Снижение качества на 3 мес хранения
обусловлено как изменением
биохимических показателей, особенно
повышением кислотности плазмы, так и
возникновением порока консистенции —
крошливости.
Список использованной литературы
1. Выше ми рек ий Ф. А.
Научно-исследовательские работы, направленные на создание новых
видов масла. Сер. Маслодельная и сыродельная
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 989269 B1) 3304531/23-06 B2) 12.06.81
3E1) F 25 В 9/02 E3) 621.574 G2) В. М. Бро-
дянский, Ю. В: Синявский, Н. Д. Пашков G1)
Московский ордена Ленина и ордена
Октябрьской Революции энергетический институт
E4) E7) 1. ОХЛАЖДАЮЩЕЕ
УСТРОЙСТВО, содержащее источник пульсаций газа,
подключенный к последовательно соединенным
регенератору, рефрижератору, рабочему цилиндру и
холодильнику, отличающееся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности, оно
дополнительно содержит диэлектрические
энерготрансформирующие элементы с системой
электрического управления, размещеные в рабочем
цилиндре, причем система управления сблокирована
с источником пульсаций газа.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
энерготрансформирующие элементы выполнены
составными из материалов с различными
значениями точки Кюри, возрастающими в
направлении от рефрижератора к холодильнику.
A1) 989270 B1) 3312861/23-06 B2) 06.07.81
3E1) F 25 В 9/02 E3) 621.574 G2)
Ю. А. Юрин, В. Г. Деньгин
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая компрессор с всасывающем и
нагнетательным трубопроводами, микрохолодильник
с рабочим и пусковым контурами, емкости
высокого и низкого давления и клапан, установленный
в линии связи пускового контура с
нагнетательным трубопроводом компрессора,
отличающаяся тем, что, с целью снижения массы и
энергопотребления, клапан выполнен в виде
подпружиненного плунжера с осевым калиброванным
отверстием, сообщающим емкость высокого
давления с нагнетательным трубопроводом.
A1) 992962 B1) 3304911/28-13 B2) 18.06.81
3E1) F 25 D 13/06; F 25 D 17/06 E3) 621.
565.3 G2) Л. Д. Гольберг, И. Г. Чумак, Е. Г.
Кротов
E4) E7) ЛИНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА
ЗАМОРОЖЕННЫХ ПРОДУКТОВ, содержащая
последовательно установленные моечную машину,
устройство для предварительного охлаждения,
промышленность. М.: ЦНИИТЭЙмясомолпром,
1977, вып. 2, с. 18—22.
2. Жижи н В. И., Ш а роб а й ко В. И.,
Романова Е. Т. Сравнительная оценка
стабилизаторов для мороженого. — В кн.: Меж-
вузовский сборник научных трудов. Л.: 1977,
с. 70.
3. Инструкция по микробиологическому
контролю производства на предприятиях молочной
промышленности. М.: 1978, 83 с.
4. Купрене Л. И. Способы прогнозирования
стойкости сливочного масла при его хранении.
Обзорная информация. Сер. Маслодельная
и сыродельная промышленность. М.:
ЦНИИТЭЙмясомолпром, 1975, вып. 1, с. 6.
5. Сборник технологических инструкций по
производству сливочного масла и топленого
масла. М.: ЦНИИТЭЙмясомолпром, 1980,
с. 118—121.
устройство для замораживания продуктов,
связанные посредством транспортеров,
отличающаяся тем, что, с целью улучшения качества
продукции и снижения энергозатрат, устройство для
предварительного охлаждения представляет собой
воздушный скороморозильный аппарат,' а
устройство для замораживания — рассальный
скороморозильный аппарат^ при этом
транспортер, установленный перед воздушным
скороморозильным аппаратом, выполнен решетчатым
и снабжен устройством для подачи воздуха
под давлением.
A1) 987333 B1) 3354796/23-06 B2) 20.07.81
3E1) F 25 В 29/00; F 24 F3/14 E3N21.574 G2)
В. С. Майсоценко, А. Б. Цимерман, М. Г. Зексер,
И. М. Печерская G1) Одесский инженерно-
строительный институт и
Научно-производственное объединение «Агроприбор»
E4) E7) 1. ТЕПЛОВОЙ НАСОС ДЛЯ
СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА в летнее и зимнее время, содержащий
корпус с патрубками ввода кондиционируемого
воздуха, вывода его в термостатируемое
помещение, вывода отработавшего воздуха из
помещения и его выброса в атмосферу,
размещенные внутри корпуса компрессор и
подключенные к нему два теплообменника в качестве
испарителя или конденсатора в зависимости от
времени года, снабженные вентиляторами и поддонами
для сбора влаги, при этом теплообменники
соответственно подключены к патрубкам ввода
кондиционируемого воздуха и вывода
отработавшего воздуха из помещения, а их вентиляторы
подсоединены соответственно к патрубкам вывода
кондиционированного воздуха в
термостатируемое помещение и выброса отработавшего воздуха
в атмосферу, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, тепловой насос
дополнительно содержит аппарат
косвенно-испарительного охлаждения воздуха с сухим и влажным
каналами, снабженными входными и выходными
штуцерами, причем входные штуцера каждого
канала соединены попарно посредством
воздуховодов с запорными вентилями с выходными
штуцерами этих каналов, и каждая пара штуцеров,
в свою очередь, дополнительно подсоединена к
атмосфере и соответственно к nafрубкам ввода
кондиционируемого воздуха и вывода
отработавшего воздуха из помещения.
2. Насос по п. 1, отличающийся тем, что
поддоны обоих теплообменников подключены к
влажному каналу аппарата
косвенно-испарительного охлаждения воздуха.
50

01МЕН ОПЫТОМ
УДК 621.313.13.004.67
МЕХАНИЗИРОВАННАЯ ЛИНИЯ
РАЗБОРКИ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ
В. А. СОБОЛЕВ, В. М. СТЕКЛЯННИКОВ,
В. С. ДЕМЕНТЬЕВ
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
На Московском специализированном
комбинате холодильного оборудования
разработана, изготовлена и внедрена
механизированная линия разборки
асинхронных электродвигателей,
входящих в состав холодильных агрегатов
и торгово-технологического
оборудования.
Линия (рис. 1) представляет собой
последовательный ряд станков, стендов,
технологического оборудования и
механизмов, соединенных транспортным
конвейером для передачи деталей и
узлов электродвигателей по
технологическому циклу.
Основными транспортными
средствами технологической линии являются
наклонный рольганг-накопитель / и
пластинчатый напольный конвейер 11.
На складе хранения дефектные
электродвигатели загружают на рольганг, по
нему они под действием собственной
силы тяжести движутся вниз,
постепенно заполняя всю площадь
рольганга. Таким образом, рольганг являет-
Рис. 1. Технологическая линия разборки
электродвигателей:
/ — рольганг-накопитель; 2 — станок; 3 — пневмогайко-
верт; 4 — пресс; 5 — стенд диагностики; 6, 8 — станок;
7 — установка для размягчения пропиточного лака;
9 — стол; 10 — стол-накопитель; / / — пластинчатый
напольный конвейер
ся передаточным механизмом от склада
дефектных электродвигателей до места
начала разборки и одновременно —
накопителем. С рольганга
электродвигатели сдвигаются на пластинчатый
конвейер 11. Управление конвейером
осуществляется вручную с постов управления,
установленных на каждом рабочем
месте, но предусмотрено и автоматическое
управление. В последнем случае ритм
работы конвейера задается с помощью
реле времени.
Разборка электродвигателя
начинается со съема шкива с вала
электродвигателя на станке 2. Далее с помощью
пневмогайковерта 3, подвешенного на
балансире, отвинчивают гайки и болты
крепления подшипниковых щитов и
крышек подшипников. Роторы в сборе
с подшипниками помещают на
наклонный стол-накопитель 10 для подачи
к прессу 4 снятия подшипников.
Статоры с явными признаками сгорания
перемещают по конвейеру к станку 6
для вырезки лобовой части обмоток,
а статоры без видимых дефектов
предварительно подают к стенду
диагностики для проверки электропрочности
изоляции между обмотками и между
обмотками и корпусом, а также
выявления междувиткового замыкания.
Годные статоры направляют для
сборки, у статоров типа ДГ и ДГХ
с частичным сгоранием удаляют только
дефектные секции. Все остальные
статоры* отбракованные на стенде,
направляют для вырезки лобовой части, после
чего их помещают в установку 7 для
размягчения пропиточного лака.
Нагретый статор устанавливают на
станок 8 для удаления дефектного провода
(последний сбрасывают в бункер пресса
для пакетирования). Пазы статора от
остатков лака и изоляции очищают
на столе 9 в специальных
приспособлениях. Снятые подшипниковые щиты,
у)///////////////////////)///////:
10
/и!!.!.!.!.!.!.!.!.!,!,!,!,!,!.!,!.!,!. Г
lljjjjjjJJJjjJjjJjJJJJx
iiihiiuilyiiuiiiiiiiiin:
CD
<=э
:р^ з в
51

крышки, подшипники, роторы, статоры,
метизы и другие детали после дефекта-
ции укладывают в технологическую
тару и отправляют на мойку,
восстановление и сборку.
Шкив с вала электродвигателя
снимают на станке (рис. 2).
Электродвигатель устанавливают на столе 4У
а шкив за канавки крепят в
самоцентрирующем двенадцатикулачковом
патроне 2. Выталкиватель 3, который
является штоком гидроцилиндра, передает
усилие на торец вала электродвигателя
и выпрессовывает его из шкива.
Уровень стола и конвейера при установке
электродвигателя выравнивают, а
совмещение оси электродвигателя и
выталкивателя при закреплении шкива
осуществляют с помощью маховика 5.
Приборы управления и контроля
находятся на панели /.
Пропиточный лак размягчают,
разогревая обмотки до температуры 250—
320°С в течение 10—15 мин на
установке (рис. 3), благодаря чему легко
Рис. 2. Станок для съема шкива с вала
электродвигателя:
/ -— панель; 2 — самоцентрирующий двенадцатикулачковый
патрон; 3 — выталкиватель; 4 — стол; 5 — маховик
удаляется дефектный провод и не
повреждается пакет статора.
Статоры электродвигателей
устанавливают на электронагреватели <?,
которые благодаря наличию системы
балансирования 6 всегда расположены
параллельно плоскости стола и
подвижны в вертикальной плоскости. Тем
самым электронагреватели разгружены
от массы находящихся на них
электродвигателей. Электронагреватель
состоит из цилиндрического корпуса,
внутри которого вмонтированы ТЭНы
типа НВС 08/08 мощностью 0,8 кВт.
Количество ТЭНов и соответственно
мощность нагревателя подобраны по
габаритам электродвигателей. Кнопки
включения нагревателей расположены
на электрической панели 2. Требуемая
температура нагрева статоров
электродвигателей поддерживается
автоматически электроконтактными
термометрами.
Разборка электродвигателей
завершается удалением дефектной обмотки
из пазов статоров электродвигателей
с последующим пакетированием
провода на установке, показанной на рис. 4.
Чтобы удалить обмотки, на
подъемный стол 9 помещают статор с
предварительно срезанной с одной стороны
лобовой частью обмотки, нагретый до
требуемой температуры. Статоры типа
ДГ и ДГХ вначале устанавливают в
кассеты. На шток главного
гидроцилиндра 2 надевают одну из трех
сменных головок 6, имеющих восемь
крючьев-захватов, которые в нерабочем
положении сложены. Гидроцилиндром 10
поднимают стол до совмещения оси
съемной головки с осью статора.
Упоры 7 трехкулачкового патрона 4
разводят по диаметру пакета статора.
Включая поочередно
гидрораспределители, расположенные на панели
управления 8, главным гидроцилиндром 2
вводят съемную головку внутрь
статора, захватывают крючьями лобовую
r^s <b<b ® & PtS
щ ш т Шк\
lltlil:liltl<|{ |
О О О О О СП 1
1 1
ч_г
Рис. 3. Установка для
размягчения пропиточного лака
дефектных статоров электродвигателей:
/ — панель; 2 — электрическая панель;
3 — электронагреватели; 4 —
вентиляционный короб; 5 — каркас; 6 —
система балансирования.
52

Рис. 4. Установка для удаления и
пакетирования дефектного провода:
/ — насосная установка; 2 — главный гидроцилиндр;
3 — электропанель; 4 — трехкулачковый патрон; 5 —
гидрораспределитель; 6 — сменная головка; 7 — упор;
8 — панель управления; 9 — подъемный стол; 10, 15 —
гидроцилиндр; // — пресс-камера; 12 — крышка пресс-
камеры; 13 — бункер; 14 — поршень
часть обмотки статора, после чего
переключают гидроцилиндр 2 на обратный
ход, извлекают одновременно всю
обмотку из пазов статора и сбрасывают
ее в загрузочное окно бункера 13.
После заполнения пресс-камеры //
дефектным проводом включают в
работу гидрораспределителем 5
горизонтально расположенный гидроцилиндр
15 и поршнем 14, закрепленным на
штоке гидроцилиндра /5, осуществляют
пакетирование. Открыв крышку 12
пресс-камеры и включив снова в работу
гидроцилиндр 15, поршнем 14
выталкивают пакет дефектного провода из
пресс-камеры. Весь комплекс по
удалению и пакетированию дефектного
провода работает от насосной установки
/ типа 5/25Г-48-32, которую включают
кнопками на электропанели 3.
Продолжительность разборки одного
электродвигателя на новой линии, в
зависимости от габаритных размеров
и марок электродвигателей,
составляет от 3 до 10 мин. Сократилось
использование ручного труда.
Производительность труда с внедрением новой
линии повысилась на 15—20%, а
производственная мощность участка
возросла в 2 раза без расширения его
площади.
УДК 621.565.041.004.001.86
ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ
КОМПРЕССОРОВ ТИПА П
В. А. ПЫХУНОВ
Чебоксарский мясокомбинат
Получение холода на холодильнике
Чебоксарского мясокомбината
обеспечивается четырьмя агрегатами
АД 130-3, двумя АД260-7-4 и шестью
А220-7-0, изготовленными московским
заводом холодильного машиностроения
«Компрессор» в 1976—1977 гг.
Из-за несовершенства конструкции
компрессоров типа П первых лет
выпуска наблюдались случаи отказа
механизма движения.
По рекомендации завода-
изготовителя было улучшено стопорение гаек
всасывающих, нагнетательных и
редукционного клапанов. Вкладыши
подшипников нижних головок шатунов,
плакированные сплавом АСМ, заменены на
плакированные оловосодержащим
сплавом АО-20-1. В системе смазки
компрессоров, по предложению
рационализаторов комбината, были
дополнительно установлены охладители масла
типа труба в трубе с рабочей
поверхностью около 0,6 м2.
Это позволило значительно повысить
надежность компрессоров и
практически полностью исключить отказы
механизма движения.
Единственным узлом, снижающим
53

надежность компрессоров в целом,
оставались клапанные группы, поломка
пластин которых через 200—800 ч
работы мешала нормальной работе
компрессорного цеха и иногда приводила к
выходу из строя поршневых колец и
поршней. Кроме того, поломки пластин в
одних и тех же цилиндрах ухудшают
состояние поверхностей седла и
ограничителя подъема клапана,
образовавшиеся забоины на поверхностях клапана
влекут за собой дальнейшие поломки.
Было замечено, что неправильная
регулировка подъема пластин при
переборке компрессора приводит к резкому
снижению срока их службы. Большое
значение для работы клапанов имеют
точно подобранные по высоте и
жесткости пружины и установка во
всасывающий и нагнетательный клапаны
только специально предназначенных
для каждого из них пружин.
Переход на клапанные пластины
толщиной 1,2 мм из стали ЗОХГСА-СШ,
имеющие улучшенную структуру,
правильную регулировку их подъема
(в пределах 1,4—1,7 мм у всасываю-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 989274 B1) 3247443/28-13 B2) 09.02.81
3E1) F25 D 13/06 E3) 621.565.7 G2)
Ч.С.Дашкевич, В. В. Хилимон, В. А. Акулов G1) Научно-
производственное объединение по производству
продуктов из картофеля
E4) E7) СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ
АППАРАТ ДЛЯ МЕЛКОШТУЧНЫХ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, содержащий теплоизолированную
камеру, размещенный в ней сетчатый конвейер
с устройством для ворошения продукта,
установленные под конвейером воздухоохладители с
вентиляторами для подачи охлажденного воздуха
через сетку конвейера, разгрузочный и
загрузочный люки и сборник отходов, отличающийся тем,
что, с целью интенсификации процесса
замораживания путем очистки сетки конвейера, аппарат
снабжен механическим, гидравлическим и
пневматическим очистными приспособлениями, при
этом механическое приспособление содержит
размещенный в загрузочном люке под нижней ветвью
конвейера подпружиненный скребок,
закрепленный на оси с возможностью поворота в
вертикальной плоскости так, что угол между
плоскостями скребка и сетки составляет 5—85°,
а гидравлическое и пневматическое
приспособления установлены последовательно под нижней
ветвью конвейера над сборником отходов,
причем гидравлическое приспособление включает
жидкостной коллектор с форсунками,
снабженными насадками, каждый из которых имеет канал
в виде двух соосных усеченных конусов,
сопряженных по меньшему основанию.
щих клапанов и 1,1 —1,2 мм у
нагнетательных), а также подбор клапанных
пружин по высоте с таким расчетом,
чтобы они отличались не более чем на
1 —1,5 мм, значительно увеличили срок
службы клапанов.
По рекомендации завода
«Компрессор» все всасывающие ВКХ22 и
нагнетательные НКХ41 клапаны были
заменены клапанами новой конструкции
ВКХ28 и НКХ44, имеющими газовый
демпфер.
В результате всех этих мероприятий
были полностью исключены поломки
клапанных пластин. В напряженный
период 1982 г. большинство компрессоров,
работая круглосуточно, за 6 мес
наработали безотказно около 2500 ч, а
отдельные компрессоры, с ранее
установленными на них демпферными
клапанами, — более 7000 ч без поломки
пластин.
Таким образом, машиностроителями
решена важнейшая проблема
надежности холодильных компрессоров, что
значительно снизило эксплуатационные
затраты.
A1) 989273 B1) 30006654/28-13 B2) 03.10.80
3E1) F 25 D 11/00 E3) 621.565 G2) М. Д.
Мордовии
E4) E7) БЫТОВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий морозильное отделение и
холодильную камеру, холодильный агрегат со змеевиковым
конденсатором воздушного охлаждения, гигро-
проводный материал, встроенный в стенку камеры
в зоне расположения конденсатора,
отличающийся тем, что, с целью снижения холодопотерь
при одновременном обеспечении дезодорации
воздуха в камере, гигропроводный материал
заключен в заполненный адсорбентом корпус из
материала с низким коэффициентом
теплопроводности, две противоположные стенки которого
выполнены перфорированными, и встроен в камеру
так, что одна из перфорированных стенок
расположена в камере, а другая — вне ее, причем
последняя имеет ребристую поверхность, а
конденсатор установлен с обеспечением теплового контакта
с этой поверхностью, при этом в стенке камеры
выполнено отверстие для забора воздуха,
перекрываемое со стороны камеры эластичным
клапаном.
(И) 989272 B1) 3326295/28-13 B2) 29.07.81
3E1) F 25 D 3/10 E3) 621.52 G2) Н. И.
Сергеев, И. Я. Шихов, А. А. Плаксеев G1)
Всесоюзный ордена Трудового Красного Знамени
Научно-исследовательский институт животноводства
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ЭМБРИОНОВ ЖИВОТНЫХ, содержа
щая теплоизолированную емкость для
размещения в ней контейнеров с эмбрионами,
держатели контейнеров, приспособление для
перемешивания промежуточного теплоносителя в емкости,
54

устройство для поддержания температуры
теплоносителя и систему управления процессом
замораживания, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения удобства пользования, емкость имеет
крышку, устройство для поддержания
температуры промежуточного теплоносителя выполнено в
виде змеевика, размещенного по внутренней
поверхности емкости с увеличением шага витка к
днищу, а держатели контейнеров закреплены в
крышке.
A1) 991054 B1) 3324514/22-03 B2) 05.08.81 3E1)
Е 21 D 1/00 E3) 624.191.814 G2) Ю. Э.
Бронштейн, Н. М. Шмагин, В. М. Рухов, В. Л.
Пьяное G1) Ордена Трудового Красного Знамени
Научно-исследовательский институт оснований и
подземных сооружений им. Н. М. Герсеванова
E4) E7) СПОСОБ ПРОХОДКИ ШАХТНОГО
СТВОЛА В ПЛЫВУНАХ, включающий бурение
вокруг ствола замораживающих и контрольных
скважин, размещение в замораживающих
скважинах замораживающих колонок, образование
ледопородного ограждения, выемку породы,
подводное бетонирование днища и монтаж крепи по
мере откачки воды из ствола, отличающийся тем,
что, с целью повышения безопасности работ, перед
бетонированием днища замораживающие
колонки поднимают на высоту, равную толщине днища,
оттаивают в этой зоне породу и производят ее
подработку по контуру ствола, а затем после
бетонирования днища колонки опускают в
первоначальное положение и производят
'замораживание.
A1) 991057 B1) 3329186/22-03 B2) 05.08.81
3E1) Е21 D 1/12 E3) 624.138.35 G2) Н. М.
Шмагин, Ю. Э. Бронштейн, В. Ф. Пьянов, В.. М.
Рухов G1) Ордена Трудового Красного Знамени
Научно-исследовательский институт оснований и
подземных сооружений им. Н. М. Герсеванова
E4) E7) СПОСОБ ОБРАЗОВАНИЯ ЛЕДО-
ГРУНТОВОГО ОГРАЖДЕНИЯ ВОКРУГ
ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ, включающий бурение
замораживающих скважин, введение
перфорированных труб в замораживающие скважины с
ориентированием перфорированной части в
направлении зоны замораживания, отличающийся тем, что,
с целью уменьшения количества
замораживающих скважин, вокруг выработки создают
кольцевую зону искусственной трещиноватости, а
замораживающие скважины размещают на
внутренней границе этой зоны.
A1) 992952 B1) 3332381/23-06 B2) 04.08.81
3E1) F 25 В 15/06; F 25 В 27/00 E3) 621.
575 G2) Э. Р. Гросман, И. П. Толстых G1)
Институт технической теплофизики АН
Украинской ССР
E4) ГЕЛИОАБСОРБЦИОННЫЙ
ТЕРМОТРАНСФОРМАТОР И СПОСОБ ЕГО РАБОТЫ.
E7) 1. Гелиоабсорбционный
термотрансформатор, содержащий генератор, обогреваемый
солнечной энергией, размещенные в одном корпусе
абсорбер и испаритель,
теплообменник-регенератор, установленный на линиях крепкого и
слабого растворов, и накопитель части крепкого
раствора после генератора, отличающийся тем, что, с
целью повышения экономичности, он
дополнительно содержит ороситель, подключенный к
линии крепкого раствора после генератора,
водяной охладитель и сборник кристаллогидратов
соли, в котором поярусно сверху вниз размещены
теплообменник-регенератор оросительного типа и
водяной охладитель, причем ороситель размещен
в верхней части накопителя.
2. Способ работы гелиоабсорбционного
термотрансформатора путем выпаривания влаги из
циркулирующего слабого раствора теплом
солнечного излучения, последующего теплообмена
между крепким и слабым растворами, последний из
которых направляют на выпаривание, и
накопления части крепкого раствора с
использованием его для абсорбции паров хладагента в
период недостаточной интенсивности солнечной
радиации, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, слабый раствор выпаривают
до концентрации, при которой при температуре
окружающей среды из него начинают выпадать
кристаллогидраты соли, а накопление крепкого
раствора ведут в виде кристаллогидратов путем
его последовательного охлаждения слабым
раствором и водой, при этом в период недостаточной
интенсивности солнечной радиации накопленные
кристаллогидраты соли растворяют
циркулирующим слабым раствором.
A1) 992953 F1) 334451 B1) 3333175/23-06 B2)
21.08.81 3E1) F 25 В 15/06; F 25 В 27/00
E3) 621.575 G2) А. Хандурдыев, С. Дайха-
нов, Н. Курбанов G1) Туркменский
государственный университет им. А. М. Горького
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по авт. св. № 334451
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, она дополнительно содержит тепло-
обменную поверхность, заключенную в кожух,
подключенный к воздушному каналу,
размещенному между генератором и экраном, а теплооб-
менная поверхность подсоединена посредством
запорных вентилей к водяным линиям испарителя
и абсорбера.
A1) 992954 B1) 3367838/23-06 B2) 18.i2.81
3E1) F 25 В 15/06; F 25 В 27/00 E3) 621.
575 G2) А. Хандурдыев G1) Туркменский
государственный университет им. А. М. Горького
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА преимущественно
для кондиционирования воздуха, содержащая
генератор, обогреваемый солнечной энергией,
поярусно расположенные в одном корпусе сверху
•вниз испаритель, абсорбер и насос,
установленный на линии слабого раствора, отличающаяся
тем, что, с целью обеспечения круглогодичного
термостатирования кондиционируемого воздуха,
она дополнительно содержит теплообменную
поверхность, размещенную в испарителе и
подключенную на входе к напорной линии насоса, и
последовательно соединенные по ходу воздуха
осушительную и увлажнительную камеры с
оросителями в каждой из них, причем ороситель
осушительной камеры поключен к выходу указанной
теплообменной поверхности, а нижняя часть этой
камеры подключена к всасывающей стороне
насоса.
A1) 992955 F1) 769236 B1) 3358802/23-06 B2)
26.11.81 3E1) F 25 В 19/04 E3) 621.565.4 G2)
А. Я. Тронин, Л. Г. Калинин
E4) E7) СИСТЕМА ЖИДКОСТНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ РАДИОЭЛЕКТРОННОЙ
АППАРАТУРЫ по авт. св. № 769236, отличающаяся
тем, что, с целью сокращения времени выхода
системы на заданный режим при охлажденном
теплоносителе, внутри бака установлена
дополнительная емкость переменного объема, снабженная
автономным нагревателем и заполненная
жидкостью, теплота парообразования и теплоемкость
которой меньше, чем у теплоносителя.
55

A1) 992957 B1) 2773081/28-13 B2) 24.05.79
3E1) F 25 В 39/02; F 25 D 21/00 E3) 621.
565.7 G2) В. Н. Ломакин, Г. Н. Латина, М. Н.
Романов G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,
содержащее по меньшей мере две расположенные в
корпусе охлаждающие батареи, установленные
одна за другой по ходу движения-воздуха,
вентилятор и поддон, отличающееся тем, что, с целью
интенсификации процесса замораживания,
корпус в зоне расположения первой- по ходу
движения воздуха батареи имеет расширенный участок,
а между его стенками и батареей в этой зоне
образован канал, при этом в канале установлены
подпружиненные заслонки для обеспечения
прохода воздуха через него к второй батарее при
возрастании аэродинамического сопротивления в
первой.
A1) 992958 B1) 3351082/23-06 B2) 11.08.81
3E1) F 25 В 39/02 E3) 621.574 G2) А. Н. Ян-
польский G1) Специальное конструкторско-тех-
нологическое бюро «Кондиционер»
E4) E7) ИСПАРИТЕЛЬНАЯ СИСТЕМА,
содержащая ресивер с патрубком ввода жидкого
хладагента, паровой и жидкостной коллекторы
с испарительными элементами, размещенный в
ресивере струйный эжектор, рабочим соплом
которого служит выходной участок патрубка ввода
жидкого хладагента, а диффузор подсоединен к
жидкостному коллектору, при этом на участке
соединения последних установлен уравнительный
патрубок, а паровой коллектор расположен над
ресивером, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения параллельной работы испарительных
элементов, расположенных на разных уровнях,
жидкостной коллектор также расположен над
ресивером, оба коллектора размещены наклонно
в соответствии с уровнями расположения
испарительных элементов, причем уравнительный
патрубок выведен из ресивера и подключен к
жидкостному коллектору в месте расположения
верхнего испарительного элемента.
A1) 992959 B1) 3344179/28-13 B2) 16.09.81
3E1) F 25 С 3/04 E3) 621.584.1 G2) К. С
Мехов, А. В. Пономарев
E4) E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ
ИСКУССТВЕННОГО СНЕГА путем распыления воды
при отрицательных температурах воздуха,
отличающийся тем, что, с целью повышения аутогезион-
ных и адгезионных свойств снега, в воду перед
распылением вводят растворимые хлориды
металлов в количестве 5—30 кг на 1 м3 воды.
A1) 992960 B1) 3254177/28-13 B2) 19.02.81
3E1) F 25 С 5/02; А 01 К 75/00 E3) 621.581
G2) А. А. Киричек, Г. С. Фарков, Ю. А.
Геллер, Г. Р. Круглое, В. П. Козлов G1) Читинский
политехнический институт
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПРОРЕЗА-
НИЯ ЩЕЛЕЙ ВО ЛЬДУ, включающее тележку
с силовым агрегатом, режущий рабочий орган
барового типа и раму с механизмом передвижения
и подпружиненными шипами, отличающееся тем,
что, с целью повышения надежности работы,
механизм передвижения содержит две упругие
гофрированные оболочки и двухходовой цилиндр
для поочередной подачи в оболочки рабочей
жидкости, при этом на торцах оболочек
герметично укреплены жесткие каркасы, передние из
которых по ходу движения устройства соединены
с рамой, а подпружиненные шипы смонтированы
шарнирно на указанных каркасах.
A1)992961 B1) 3331187/28-06 B2) 06.08.81
3E1) F25 D 11/00 E3) 621.57-55 G2) Ю. А. Нар-
тов, Г. П. Сидоров, А. Ю. Нартов, Е. В. Гор-
батенков, Т. А. Лунина, М. Г. Степанченко,
С. А. Горелик G1) Научно-исследовательский
технохимический институт бытового
обслуживания и Ташкентский завод «Ташавтоматика»
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РАСКЛИНИВАНИЯ МОТОР-КОМПРЕССОРА БЫТОВОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее конденсатор в
цепи питания рабочей обмотки
электродвигателя расклиниваемого мотор-компрессора, однопо-
лупериодный выпрямитель, подключенный через
тиристор к пусковой обмотке двигателя, и
формирователь импульсов с двумя противофазными
выходами, один из которых подключен к
управляющему электроду тиристора, отличающееся
тем, что, с целью повышения надежности
расклинивания, оно дополнительно содержит
низковольтный источник питания, переключатель
режимов, измерительный прибор, подключенный к
рабочей обмотке двигателя и три триака, первый
из которых подключен параллельно
выпрямителю и тиристору, а его управляющий электрод
соединен с вторым выходом формирователя
импульсов, второй триак включен последовательно
с конденсатором, а третий триак — параллельно
второму триаку и конденсатору, управляющие
электроды этих триаков через переключатель
режимов соединены с низковольтным источником
питания.
A1) 994873 B1) 3225994/23-06 B2) 04.12.80
3E1) F 25 В 43/00; В 01 D 27/12 E3) 621.
57.049 G2) Л. А. Гартштейн, В. И. Файнберг,
Н. Ф. Шумилкин
E4) E7) РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ ФИЛЬТР-
ОСУШИТЕЛЬ преимущественно для
холодильных машин, содержащий заполненный
адсорбентом цилиндрический патрон с входным и
выходным патрубками на его торцах и
фильтрующий элемент, расположенный со стороны
входного патрубка, отличающийся тем, что, с целью
снижения времени на разборку
фильтра-осушителя перед регенерацией адсорбента,
фильтр-осушитель дополнительно содержит струбцину с
прижимными щеками, расположенными на торцах
патрона, причем со стороны выходного патрубка
пружинная щека выполнена в виде кулачкового
механизма.
(И) 994875 B1) 3292368/28-13 B2) 25.05.81
3E1) F 25 D 13/06; А 21 С 9/06 E3) 664.684.6
G2) А. И. Свиридов, В. А. Кудлаев, Ю. Н. Грид-
нев, В. С. Козлов
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
ФОРМОВАНИЯ И ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПЕЛЬМЕНЕЙ И
ФРИКАДЕЛЕК, содержащая формующий узел,
кинематически связанный с поверхностью для
подмораживания продукта, ножевой элемент для
отделения и перемещения подмороженного
продукта к поверхности для его замораживания,
отличающаяся тем, что, с целью интенсификации
процесса замораживания продукта и обеспечения
его галтовки, поверхности для подмораживания и
замораживания продукта представляют собой
соответственно наружную и внутреннюю обечайки
сообщенного с приводом цилиндрического
барабана, установленные с образованием между ними
кольцевого зазора для хладоносителя, при этом
на внутренней обечайке укреплены по винтовой
линии лента для перемещения продукта вдоль
оси барабана и полочки, расположенные между
витками ленты параллельно оси барабана и
наклоненные в сторону его вращения.
56

КРИТИКА.
УДК 631 243.4/ 5@35.3) @49.32)
ПОЛЕЗНАЯ МОНОГРАФИЯ
Волкинд И. Л. Комплексы для
хранения картофеля, овощей
и фруктов. М.: Колос, 1981, 224 с,
20000 экз., 65 к.
Выполнение решений XXVI съезда КПСС, май
ского и ноябрьского A982 г.) Пленумов ЦК
КПСС по значительному улучшению снабжения
населения страны продуктами питания во
многом зависит от состояния и дальнейшего
развития материально-технической базы
плодоовощного хозяйства.
Пути ее развития и совершенствования
раскрыты в монографии канд. техн. наук И. Л Вол-
киида. Содержание книги отвечает задаче
комплексного подхода к вопросам улучшения хранения
важнейших продуктов питания в соответствии с
основными направлениями Продовольственной
программы СССР.
Важнейшие из вопросов, рассмотренных в
данной работе,— роль комплексов (плодоовощных
баз) на современном этапе, состав и назначение
зданий комплексов, технологические процессы и
оборудование плодоовощных предприятий,
основные требования современной технологии, способы
поддержания режимов хранения и др.
Монография обобщает результаты
многолетних исследований в этой области автора и
других отечественных и зарубежных ученых и
специалистов.
Много внимания уделено описанию
технологического оборудования, внедренного на
предприятиях. Технологические процессы рассмотрены
по отдельным этапам — от послеуборочной
обработки, приема и хранения продукции до его
товарной обработки, фасовки, а также переработки
отходов.
Освещены процессы, происходящие в
продукции, а также тепломассообмен ее с окружающей
средой при хранении и современные методы
хранения. Обоснованы устанавливаемые режимы
хранения.
Приведены исходные данные для
теплотехнических расчетов, выполняемых при
проектировании новых и реконструкции действующих
объектов.
ЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 994866 B1) 3346070/29-06 B2) 16.10.81
3E1) F 24 F 5/00 E3) 697.94 G2) И. Р. Ще-
кин, Н. В. Наришный, С. И. Колодяжный,
В. И. Владимиров G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский
институт по оборудованию для кондиционирования
воздуха и вентиляции
Дана прогрессивная методика
теплотехнического расчета хранилищ как единого
энергетического целого, что позволило учесть физику
происходящих в них процессов.
В монографии представлена оригинальная
методика расчета газового состава в помещениях
для хранения фруктов в регулируемой газовой
среде.
. Рассмотрены вопросы экономической
эффективности строительства, реконструкции и
эксплуатации плодоовощных предприятий, обобщены
технико-экономические показатели многих проектов
и уже построенных предприятий .Приведены
рекомендации по реконструкции хранилищ.
В книге приведены рекомендации по
проектированию систем воздухораспределения в
камерах при хранении продукции в насыпи и в таре
Они основаны на результатах многочисленных
исследований, проведенных как в натурных
условиях, так и с использованием электронных
аналоговых машин
Много внимания уделено инженерному
оборудованию для регулирования состава газовой
среды в холодильниках, автоматического
регулирования режимов хранения.
Отмечая достоинства монографии, хотелось бы
высказать некоторые пожелания, которые
целесообразно учесть автору при ее переиздании
Прежде всего следует привести в книге более
полно (не ограничиваясь освещением только
опыта ГДР) данные о современном состоянии
предприятий по хранению плодов и овощей за
рубежом, их планировочных и конструктивных
решениях, способах поддержания режимов хранения
и инженерном оборудовании. -
Желательно дать описание холодильников из
легких металлических конструкций, получающих
распространение за рубежом и в отечественной
практике; современных холодильников, многие из
которых построены (в том числе по типовым
проектам) и введены в эксплуатацию уже после
того, как автор закончил работу над
монографией; более подробно рассмотреть вопросы
тепломассообмена, хранения продукции,
обеспечения температурно-влажностных режимов в
хранилищах тарного типа.
В целом рассматриваемая монография
является серьезной работой, имеющей большое
практическое значение. Использование ее при
проектировании новых, эксплуатации и реконструкции
действующих хранилищ позволит повысить их
технический уровень, улучшить условия хранения,
сократить потери продукции.
Канд. техн. наук В. М. ТУРОВ
Минторг СССР
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
РЕГЕНЕРАЦИИ ТЕПЛА И ХОЛОДА В СИСТЕМАХ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ, содержащая
корпус, разделенный горизонтальной перегородкой
на отсеки для теплообменивающихся сред,
вертикально размещенный в корпусе пучок тепловых
труб, проходящих через перегородку, и
расположенные в каждом отсеке по обе стороны от
пучка насадки с каналами для каждой из сред,
отличающаяся тем, что, с целью сокращения
габаритов, каждая насадка выполнена из двух
блоков, объединяющих каналы для одной из сред и
установленных с возможностью поворота в
вертикальной плоскости
57

хозяйственные организации и организации НТО
Латвии, Запорожской, Днепропетровской,
Челябинской, Куйбышевской и некоторых других
областей. Они провели на всех предприятиях
паспортизацию рабочих мест, где работа выполняется
вручную, составили планы их механизации и уже
добились ощутимых результатов. В 90 областях,
краях и республиках разработаны аналогичные
программы. Остается проявить настойчивость и
боевитость в стремлении их осуществить.
Другая важная совместная задача
профсоюзов и НТО — повышение организаторской роли
в борьбе за экономию материальных и трудовых
ресурсов. Коллективы многих предприятий и
объединений в ответ на призывы партии, решения
ноябрьского A982 г.) Пленума ЦК КПСС
приняли высокое обязательство — обеспечить весь
прирост промышленной продукции или ее
большую часть без дополнительного расхода
материалов. Всей стране известен замечательный
пример коллектива Северо-Донецкого объединения
«Азот», который за первые 2 года пятилетки
отработал на сбереженной энергии более 30 суток.
98 предприятий Саратовской области обязались
в текущем году обеспечить весь плановый
прирост выпускаемой продукции без дополнительных
затрат электроэнергии. Заслуживает всемерной
поддержки всех научно-технических обществ
инициатива объединений «Электросила», «Кислород-
маш», «Пензкомпрессормаш» и др., обязавшихся
в одиннадцатой пятилетке обеспечить прирост
промышленной продукции или большей ее
части без дополнительного расхода металла.
Очень важно участие НТО в создании
безотходных и малоотходных производств,
ресурсосберегающей технологии, в работе по снижению
металлоемкости машин.
В приветствии ЦК КПСС съезду, в докладе
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 992963 B1) 3302589/28-13 B2) 09.06.81
3E1) F 25 D 21/00 E3) 621.57 G2) Г. А. Бело-
зеров, С. Р. Гопин, В. А. Тихомиров, Л. А. Го-
мольский, В. И. Александров, Г. Л. Сомов G1)
Всесоюзный научно-исследовательский и
экспериментально-конструкторский институт торгового
машиностроения
E4) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ
ОТТАИВАНИЕМ СНЕГОВОЙ ШУБЫ С ИСПАРИТЕЛЯ
И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО
ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
E7) 1. Способ управления оттаиванием
снеговой шубы с испарителя, предусматривающий
измерение разности температур поверхности
испарителя и воздуха на расстоянии допустимой
толщины снеговой шубы, сравнение этого значения
с пороговой величиной и подачу сигнала на
оттаивание, отличающийся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности при цикличной
работе холодильного агрегата, дополнительно
измеряют разность между упомянутой
температурой воздуха на расстоянии допустимой толщины
ВСНТО, в выступлениях делегатов съезда
подчеркивалась важность самого непосредственного
участия научно-технической общественности в
осуществлении Продовольственной программы
СССР. Второй Пленум ВЦСПС в июне 1982 г.
одобрил план практических действий профсоюзов
по реализации этой программы в соответствии
с решениями майского A982 г.) Пленума ЦК
КПСС. В плане предусмотрено широкое участие
НТО в организации, в частности,
консультативных пунктов и творческих бригад по
использованию научных достижений в сельском
хозяйстве и смежных отраслях,в улучшении
конструкций, освоении техники и технологии, которые
способствовали бы росту производительности
труда и улучшению качества
сельскохозяйственных работ, повышению их эффективности,
ускорению внедрения в производство изобретений и
рационализаторских предложений, направленных
на сокращение потерь сельскохозяйственной
продукции.
Рекомендовано совместно с министерствами и
ЦК профсоюзов разработать систему контроля
и стимулирования, которая препятствовала бы
появлению несовершенной техники.
Представители научно-технических обществ
21 страны и двух международных
инженерных организаций выступили с приветствиями в
адрес съезда.
VI Всесоюзный съезд НТО принял
резолюцию, ориентирующую научно-технические
общества на мобилизацию творческих усилий всех
членов НТО в целях успешного выполнения
программы социально-экономического развития
страны, намеченной XXVI съездом КПСС.
Избраны Всесоюзный Совет НТО и
ревизионная комиссия. Председателем ВСНТО вновь
избран акад. А. Ю. Ишлинский.
снеговой шубы и температурой воздуха на
расстоянии от поверхности испарителя,
составляющем не менее 1,5 допустимой толщины снеговой
шубы, сравнивают эту разность с пороговым
значением, а сигнал на оттаивание подают при
одновременном уменьшении ниже порогового
значения разности температур поверхности испарителя
и воздуха на расстоянии допустимой толщины
снеговой шубы и увеличении выше порогового
значения дополнительно измеренной разности.
2. Устройство для управления оттаиванием
снеговой шубы с испарителя, содержащее два
температурных датчика, один из которых
установлен на поверхности испарителя, а другой — на
расстоянии допустимой толщины снеговой шубы
от нее, измерительное устройство, вход которого
соединен с обоими датчиками, а выход — с
входом усилителя, сравнивающее устройство, вход
которого соединен с выходом усилителя, и
исполнительный механизм, отличающееся тем, что оно
снабжено дополнительным датчиком,
установленным на расстоянии от поверхности испарителя,
составляющем не менее 1,5 допустимой толщины
снеговой шубы, последовательно связанными с
ним измерительным устройством, усилителем,
сравнивающим устройством и логическим
элементом И, при этом один из входов последнего
соединен также с выходом основного
сравнивающего устройства, а выход — с
исполнительным механизмом.
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.92-032.1-974.004.183
Экономия электроэнергии при использовании
естественного холода на распределительных
холодильниках. КОГАН Б. Н. «Холодильная техника»,
1983, № 5.
Рассмотрены различные способы использования
естественного холода в зимнее время на
распределительных холодильниках, оборудованных
двухступенчатыми агрегатами АД130-3, в целях
экономии воды и электроэнергии при их
эксплуатации. Рекомендуется при температуре
наружного воздуха, не превышающей —54- —10°С,
использовать винтовой компрессор 5ВХ-350/2,6
Бр (низкая ступень агрегата АД 130-3), подавая
хладагент непосредственно в воздушные (или
испарительные) конденсаторы, минуя
промежуточный сосуд. Приведен технико-экономический
эффект, полученный при эксплуатации такой
установки. Работа компрессора 5ВХ-350/2,6 Бр без
промежуточного сосуда сопоставлена с
возможностью использования в зимнее время на
температуру кипения -^30°С высокой ступени агрегата
АД 130-3 — компрессора А110-7-0.
Иллюстрация 1.
УДК 536.24.001.5:621.565.93/.94
Исследование тепло- и массообмена в пенном
аппарате для систем охлаждения и
кондиционирования воздуха. МЕРЧАНСКИЙ В. Д.
«Холодильная техника», 1983, № 5.
Исследованы процессы тепло- и массообмена при
омывании трубных шахматных пучков пенным
водовоздушным потоком в унифицированном
пенном теплообменном аппарате. Приведены
схема экспериментальной установки и
результаты исследования. Предложены зависимости для
определения коэффициента теплоотдачи
наружной поверхности теплообменника к омывающему
потоку, коэффициента испарения в пенном потоке
и аэродинамического сопротивления трубных
пучков. Оценено влияние изменения плотности
трубных пучков на коэффициент теплоотдачи.
Сопоставлены значения последнего для гладкой и ореб-
ренной поверхностей.
Таблица 1. Иллюстраций 6. Список литературы —
4 названия.
УДК 621.575.001.24
Определение концентрации крепкого раствора в
действительном цикле абсорбционной водоам-
миачной холодильной машины. МИНКУС Б. А.,
ШЛИФШТЕЙН А. И. «Холодильная техника»,
1983, № 5.
На основе анализа основных закономерностей
тепло- и массообмена в конце процесса абсорбции
получены зависимости для определения недона-
сыщения раствора у выхода из абсорбера,
позволяющие найти параметры крепкого раствора
при выборе узловых точек цикла холодильной
машины. Приведены графики и номограммы, с
помощью которых можно определить величину
недонасыщения в практически важном диапазоне
изменения параметров равновесного раствора,
тепловых нагрузок и температурных напоров в
абсорберах.
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список литературы —
11 названий.
УДК 536.24.001.24: [725.355:692.4]
Определение теплового потока через затененные
кровли холодильников из панелей типа «сэндвич».
КАФРАВИ М. «Холодильная техника», 1983, № 5.
Изложены результаты сравнительных расчетов и
испытаний легких сплошных экранов и экранов
типа жалюзи для защиты кровли холодильников-
плодоовощехранилищ от солнечного нагрева.
Установлено, что горизонтальные экраны жалюзи
обладают лучшими защитными свойствами для
указанной цели и позволяют уменьшить
тепловой поток в камеру на 10—40%. Имеется
возможность оптимизации защитных свойств экранов
жалюзи или получения требуемых характеристик
путем изменения угла наклона и шага пластин
жалюзи.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
5 названий.
УДК [637.5.037:621.869.822] .004.3
Внедрение способа транспортировки и хранения
мороженых .мясных блоков в стоечных поддонах.
ДЮБКО А. П., БЕЛЯЕВ А. М. «Холодильная
техника», 1983, № 5.
Разработаны схема и оборудование для
транспортировки и хранения мороженых мясных блоков в
стоечных поддонах. Применение этого способа
перевозки улучшает использование
грузоподъемности изотермических вагонов, снижает простои
при их загрузке и разгрузке за счет механизации
транспортных и погрузочно-разгрузочных работ.
По сравнению с перевозкой мяса в тушах,
полутушах и четвертинах народнохозяйственный
экономический эффект от внедрения перевозок
мороженных мясных блоков в стоечных поддонах
составляет 880 тыс. руб. в год.
Иллюстраций 2.
УДК 621.565.044.004.1.001.24
Режимные характеристики воздушных и
испарительных конденсаторов. КУЗНЕЦОВА Л. П.,
КОХАНСКИЙ А. И. «Холодильная техника»,
1983, № 4.
Предложен метод проектирования воздушных и
испарительных конденсаторов как объектов
регулирования, позволяющий определять величину
теплопередающей поверхности аппаратов и
статические характеристики процессов. Приведены
результаты аналитических и экспериментальных
исследований процессов в пластинчато-ребристом
аппарате как со стороны воздуха, так и со стороны
конденсирующегося хладагента. Дан анализ
статических характеристик форконденсатора
воздушного охлаждения для малых холодильных
машин.
Иллюстраций 5. Список литературы — 10
названий.
УДК 621.313.13.004.67
Механизированная линия разборки
электродвигателей. СОБОЛЕВ В. А., СТЕКЛЯННИ-
КОВ В. М., ДЕМЕНТЬЕВ В. С. «Холодильная
техника», 1983, № 5.
Описана технологическая линия разборки
асинхронных электродвигателей. Дефектация перед
удалением обмоток дает возможность выделить
электродвигатели, не требующие удаления
обмоток, что сокращает расход обмоточного провода.
Применение описанного оборудования
механизирует ручной труд, повышает производительность
труда, культуру производства.
Иллюстраций 4.
63

УДК 628.84.004.6.001.24
Методы определения оптимальных показателей
надежности оборудования для
кондиционирования воздуха и вентиляции. ГОНОРАДС-
КАЯ Л. Б., ГОРЕЛИК В. Б., ПАВЛОВ А. А.,
ТОКАРЕВ Е. В. «Холодильная техника», 1983,
№ 5.
Введено понятие оптимальных показателей
надежности оборудования для KB и В. Описаны
теоретические предпосылки отраслевого
стандарта ОСТ 22—1284—79 «Оборудование для
кондиционирования воздуха и вентиляции. Методы
определения оптимальных показателей надежности
при разработке», внедренного на предприятиях
отрасли KB и В с 1982 г. Приведена
упрощенная методика определения оптимальных
показателей надежности.
Список литературы — 3 названия.
УДК 621.57.041-213.3: [628.84:629.12]
Новый ряд высокооборотных герметичных
холодильных компрессоров для судовых автономных
кондиционеров. ДОРОШ В. С, ГИДУЛЯН В. И.,
ЗАХАРОВ В. Ю., КОЛОМИЕЦ Ю. К.
«Холодильная техника», 1983, № 5.
Описана конструкция и приведены результаты
исследований высокооборотных герметичных
холодильных компрессоров нового ряда холодопро-
изводительностью от 2,5 до 32 кВт,
предназначенных для судовых кондиционеров с питанием
от сети 50 Гц. Компрессоры прошли ресурсные
испытания в течение 5000 ч, которые подтвердили
правильность выбранных конструктивных
решений.
Таблиц 2. Иллюстраций 4. Список литературы —
10 названий.
УДК 621.565.041.004.001.86
Опыт эксплуатации компрессоров типа П. ПЫХУ-
НОВ В. А. «Холодильная техника», 1983, № 5.
На Чебоксарском мясокомбинате был проведен
ряд мероприятий по удлинению срока службы
клапанных пластин, что повысило надежность
компрессоров типа П.
УДК [621.565:631.243.5] .003.13
Экономическая эффективность систем
охлаждения холодильников для фруктов.
БОНДАРЕВ В. И., МЫСКОВА В. А. «Холодильная
техника», 1983, № 5.
Проанализированы проектные экономические
показатели холодильников для фруктов емкостью
1000, 1500, 2000 и 3000 т с централизованными
аммиачными и децентрализованными
автономными фреоновыми системами охлаждения. Сделан
вывод, что на основании приведенных затрат
можно считать целесообразным применение
децентрализованной системы на холодильниках
емкостью до 1500 т, при емкости 2000 т и более
эффективнее централизованная система
охлаждения. Таблица 1. Иллюстраций 2.
УДК 637.2.056.07
Опыт холодильного хранения сливочного масла с
повышенным содержанием влаги.
ТЕЛЕГИНА Е. В., ЖИЖИН В. И., СЕДОВА В. В.,
ШАРОБАЙКО В. И. «Холодильная техника»,
1983, № 5.
Изложены результаты холодильного хранения при
— 10°С масла, выработанного с применением в
качестве стабилизатора 0,2% карбоксиметилкрах-
мала, с содержанием влаги 46% и для сравнения
бутербродного масла с содержанием влаги 36,6%.
Установлена возможность холодильного хранения
сливочного масла с повышенным содержанием
влаги в течение 2 мес без изменения его
качества.
Таблица 1. Список литературы — 5 названий.
УДК 536.24.001.5:621.565.945
Исследование тепловых процессов в
воздухоохладителях методом электрических моделей.
МЕЗЕНЦЕВ А. П. «Холодильная техника», 1983, № 5.
Рассмотрен метод электрического моделирования
динамики тепловых процессов в
воздухоохладителях, который позволяет исследовать динамику
тепловых процессов при незначительных
затратах средств и времени.
Иллюстрация 1. Список литературы — 2
названия.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора),
Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук
A. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук,
проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук В. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, М. М. Позин, H. К. Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко,
B. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 18.03.83. Подписано в печать 15.04.83. Т-04389 Формат 70x108 1/16.
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6.
Усл. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,3 Тираж 10725 экз. Заказ 681
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делами издательств,
полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области

VV\A/v\/V\/VVVV^AAv'4/\A/\AAAA^ ^ААААЛАЛАЛАА/
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 983391 B1) 3315930/29-06 B2) 15.07.81
3E1) F 24 F 9/00 E3) 697.92 G2) Л. М. Мош-
карнев, Н. В. Терехова G1) Иркутский ордена
Трудового Красного Знамени политехнический
институт
E4) E7) ВОЗДУШНАЯ ЗАВЕСА,
содержащая установленные по обеим сторонам ворот
вертикальные воздухораздаточные короба с
воздуховыпускными патрубками,
расположенными под углом к плоскости ворот,
отличающаяся тем, что, с целью сокращения
капитальных и эксплуатационных затрат, короба
расположены с наружной стороны ворот, а
патрубки ориентированы в противоположную
сторону от ворот и снабжены эжектирующими
насадками, направленными в сторону ворот.
A1) 991112 B1) 3318452/25-28 B2) 07.07.81
3E1) F 25 В 21/02//G 01 М 3/04 E3) 620.165.29
G2) Г. В. Бочин, В. И. Бутырский, Н. В. Коло-
моец, Л. И. Андрущенко, О. А. Андрущенко,
В. Н. Яров G1) Научно-производственное
объединение «Квант»
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ОХЛАДИТЕЛЬ ДЛЯ УСТРОЙСТВА ПОИСКА ТЕЧЕЙГ
содержащий разнесенную термобатарею,
установленный на ней наружный радиатор,
гибкие теплопроводы и прямолинейную
охлаждаемую трубку, отличающийся тем, что,
с целью равномерного охлаждения
исследуемого потока воздуха, поступающего в
устройство поиска течи, и повышения надежности
последнего, охлаждаемая трубка выполнена
тонкостенной из материала с низкой
теплопроводностью из чередующихся по длине и
по теплопроводности участков, причем участки
с высокой теплопроводностью образованы с
помощью обхватывающих медных втулок, а
последние сопряжены через гибкие
теплопроводы с холодными спаями
термобатареи.
A1) 991113 B1) 3281846/28-13 B2) 22.04.81
3E1) F 25 С 1/12; F 25 В 21/02 E3) 621.584.2
G2) В. К. Гарачук, В. А. Гернер, Ю. А.
Смирнов G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ЛЬДОГЕНЕРАТОР, содержащий теплоизолированную
льдоформу в виде усеченного конуса,
направленного меньшим основанием вниз,
термобатарею, имеющую тепловой контакт с
льдоформой, блок питания и приспособление
для извлечения льда, отличающийся тем, что,
с целью ускорения удаления льда из льдо-
формы, приспособление для извлечения льда
представляет собой установленную под
льдоформой и отделенную от нее мембраной
герметичную камеру, заполненную жидкостью с
низкой температурой затвердевания, и
размещенные в ней электроды для создания
импульса давления, при этом блок питания имеет
трансформатор с дополнительной обмоткой,
а электроды подключены к ней через
коммутирующий переключатель.
A1) 991114 B1) 295453828-13 B2) 07.07.80
3E1) F 25 D 13/00 E3) 621.565.83 G2) Ю. Н.
Озеров, В. Ф. Диденко, Л. Н. Михайлова, Л. Н.
Малышева, А. О. Хусид G1) Государственный
проектно-конструкторский институт
рыбопромыслового флота.
E4) E7) КАМЕРА ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПРОДУКТОВ, содержащая станину с
размещенным на ней корпусом, в котором
укреплены штанги с установленными на них
морозильными плитами, соединенными гибкими
шлангами с паровым и жидкостным
коллекторами, и гидроцилиндры для сдвигания и
раздвигания плит, отличающаяся тем, что, с
целью повышения производительности и
устранения пустот в мороженых блоках
продукта, корпус теплоизолирован и выполнен в
форме параллелепипеда, в боковых стенках
которого консольно укреплены валы,
установленные на станине в подшипниках, при этом
на стенке корпуса укреплен кинематически
связанный с приводом зубчатый сектор,
обеспечивающий поворот корпуса на 90 °, причем
штанги и гидроцилиндры размещены на
плите, смонтированной в корпусе на одной из
сторон, параллельной оси вращения.
^AAAAAAAA/VVVVVVVVVV

На фотографии представлен абсорбционный бромистолитие-
вый холодильный агрегат АБХА-2500 производительностью
3000 кВт, дополнительно укомплектованный приставкой
высокотемпературного генератора.
Применение приставки позволяет эффективно использовать
высокотемпературный греющий источник — пар давлением
0,7—0,8 МПа и осуществить цикл со ступенчатой регенерацией
раствора. В этом случае значительно улучшаются
энергетические показатели: снижается расход греющей среды в 1,7 и
охлаждающей воды в 1,3 раза, что существенно расширяет
область применения машин этого типа и позволяет
эффективно использовать их в системах котельных и ТЭЦ.