ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
з ""техника
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Карлис Е. Е. Повышение эффективности работы систем
кондиционирования воздуха 2
Гоголин А. А. Три четверти века развития
кондиционирования воздуха 6
Султанов С. Г. Бакинский завод бытовых кондиционеров 9
Гоголин А. А., Калниньи. М. Холодильные машины для
кондиционирования воздуха 12
Селедков Н. Т., Кучерявенко Л. И., Рунова А. Ф.
Кондиционирование воздуха в главном зале Курского вокзала в
г. Москве 19
Незгада В. Юм Исевичус Э. И. Автономный кондиционер
для испытательных лабораторий 23
Проскурин А. Фм Анисин Л. В. Новый автономный
кондиционер 24
Прохоров В. И., Наумов А. Л., Шляпкина Н. Н.
Оптимальное сочетание системы кондиционирования
воздуха и средств тепловой защиты кабин постов
управления 26
Тихомирова Л. Н., Головацкая Л. А., Волков А. Д., Без-
гребельный В. П. Кондиционирование воздуха в
камерах вяления рыбы Сочинского холодильника 28
Махмудов М. Д. Теплофизические свойства
специальных склеивающих композиций 31
Иванов О. П., Куприянова А. В., Мамченко В. О.
Уравнения для нахождения теплофизических свойств воды
и некоторых хладагентов в зависимости от
температуры 32
Сагайдакова Н. Г., Клецкий А. В., Цуранова Т. Н.
Динамический коэффициент вязкости фреона-12В1 33
Зинчук Г. А. Продолжительность замораживания при
параболическом распределении температуры по
толщине замороженного слоя 36
Петрухина Э. П., Холопова А. А. Новая инструкция по
хранению сливочного масла на холодильниках 38
ОБМЕН ОПЫТОМ
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Качественный анализ
работы элементов холодильной автоматики 40
Агарев Е. М., Колотий Ю. И., Персиянинов Л. С, Се-
нягин Ю. Я. Автоматическое управление процессом
оттаивания воздухоохладителей 44
Гальперин Д. М. Передвижные установки для испытания
аммиачных трубопроводов 47
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Васильев П. В. Как обеспечить экономичную эксплуатацию
аммиачных холодильных установок 50
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 53, 52
ХРОНИКА
Конференция по вопросам развития судовой
холодильной техники 5 5
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Деятельность Международного института холода в 1976 г. 56
Программа работы научно-технических комиссий
Международного института холода на 1977 — 1978 гг. 57
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха на
предприятиях хлебопекарной, кондитерской, табачной
и фармацевтической промышленности 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Султанов С. Г. Бытовой кондиционер БК-1500 61
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
Karpis E. E. Increase of Operation Effectiveness of Air
Conditioning Systems 2
Gogolin A. A. Seventy-Five Years of Development of Air
Conditioning 6
Sultanov S. G. Domestic Air Conditioners Factory in Baku 9
Gogolin A. A., Kalnin I. M. Refrigerating Machines for
Air Conditioning 12
Seledkov N. Т., Kucheryavenko L. I., Runova A. F. Air
Conditioning in Main Hall of Kursk Railway Station
in Moscow 19
Nezgada V. U., Isevichus E. I. Self-Contained Air
Conditioner for Testing Laboratories 23
Proskurin A. F., Anisin L. V. New Self-Contained Air
Conditioner 24
Prokhorov V. I., Naumov A. L., Shlyapkina N. N.
Optimum Combination of Air Conditioning System and
Means for Thermal Protection of Control Post Rooms 26
Tikhomirova L. N., Golovatskaya L. A., Volkov A. D.,
Bezgrebelny V. P. Air Conditioning in Fish Curing
Rooms of Sochy Cold Storage Warehouse 28
Makhmudov M. D. Thermo-Physical Properties of Special
Glueing Compounds 31
Ivanov O. P., Kupriyanova A. V., Mamchenko V. O.
Equations for Determining Thermo-Physical Properties of
Water and Some Refrigerants Depending Upon Temperature 32
Sagaidakova N. G., Kletsky A. V., Tsuranova T. N.
Dynamic Coefficient of Viscosity of Efeon-12Bl 33
Zinchuk G. A. Freezing Duration at Parabolic Temperature
Distribution Across Frozen Layer Thickness 36
Petrukhina E. P., Kholopova A. A. New Instructions for
Storing Butter at Cold Storage Warehouses 38
PRACTICE EXCHANGE
Geller S. L., Zavelion G. E. Qualitative Operation
Analysis of Elements of Refrigerating Automation 40
Agarev E. M., Kolotiy U. I., Persiyaninov L. S., Senya-
gin U. Y. Automatic Control of Air Cooler Defrosting
Process 44
Galperin D. M. Movable Plants for Testing Ammonia
Pipelines 47
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Vasilyev P. V. How to Ensure Economic Operation of
Ammonia Refrigerating JPlants 50
NEW INWENTIONSJ 53,62
MI SCELLANY
Conference on Problems of Developing Marine Refrigerating
Engineering 55
AT INTER NATIONAL I N STITUTE OF REFRIGERATION
Activities of International Institute of Refrigeration in 1976 56
Working Program of Scientific-Technical Commissions of
International Institute of Refrigeration for 1977—1978 57
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Karpis E. E. Air Conditioning at Enterprises of Baking,
Confectionary, Tobacco and Pharmaceutical Industry 58
REFERENCE [DATA
Sultanov, S. G. Domestic Air Conditioner В К-1500 61
SUMMARIES 63
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1977 г.

РЕШЕНИЯ XXV СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
УДК 628.84.004.15
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАБОТЫ
СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС
ГипроНИИ АН СССР
Основная задача, поставленная XXV съездом
КПСС в области реконструкции и технического
перевооружения действующих и строительства
новых предприятий и объектов, — это
повышение эффективности капитальных вложений,
сокращение сроков строительства, экономное
расходование финансовых,
материально-технических и трудовых ресурсов.
Важное значение в достижении этих целей
имеют объемно-планировочные и
конструктивные решения, закладываемые в проекты.
В системах кондиционирования воздуха
(СКВ) используют дефицитные и
дорогостоящие металлы, холодильное оборудование и
средства автоматического регулирования. Во
время эксплуатации СКВ потребляют
значительные количества тепла, холода, воды и
электрической энергии. Уменьшение потребления
всех видов энергии системами, без ухудшения
качества их работы, одновременно ведет к
снижению мощности и стоимости сооружения
и эксплуатации систем.
Эффективность работы систем
кондиционирования воздуха характеризуется в первую
очередь ростом производительности труда,
улучшением качества продукции,
уменьшением производственного брака, сокращением
расходов на уборку помещений, улучшением
условий отдыха трудящихся. Однако в
распоряжении гигиенистов и технологов пока нет
конкретных данных о влиянии
кондиционирования воздуха на производительность труда и
технико-экономические показатели
предприятий отдельных отраслей промышленности,
поэтому необходимы сбор и обобщение
статистических сведений и прогнозирование их
изменения в перспективе.
Строительство и эксплуатация СКВ
достаточно дороги (до 20% от общих затрат на здания
и до 30—50% от общих эксплуатационных
расходов). Снижения затрат можно достигнуть
путем выбора оптимальных схемных решений
систем и уменьшения их производительности при
одновременном увеличении к.п.д.
СКВ с повышенной теплоэнергетической
эффективностью можно создавать только при
следующих условиях: оптимальных
технологических, архитектурно-строительных и
светотехнических решениях зданий; максимальном или
полном исключении выделений
технологическим оборудованием тепла, влаги, пыли, газов
и паров, для ассимиляции которых необходимо
вводить в здания значительные количества
наружного воздуха; научно обоснованных
требованиях к параметрам внутреннего воздуха и
точности их поддержания.
Стремиться к снижению энергопотребления
СКВ следует на самых ранних стадиях
проектирования: при выборе формы зданий,
планировки помещений, оформления фасадов,
ориентации относительно стран света, при
конструировании остекленных поверхностей,
определении теплозащитных характеристик наружных
ограждений и солнцезащитных устройств,
выборе типа светильников и ламп, а также
способов их охлаждения.
Классификация мероприятий по повышению
теплоэнергетической эффективности СКВ дана
на рис. 1 и 2.
По ориентировочным расчетам только в
результате архитектурных и
строительно-конструктивных мероприятий можно на 25—30%
снизить производительность СКВ по воздуху и
потребление ими всех видов энергии.
До 75% тепла (холода) удаляемого из
зданий воздуха можно утилизировать для
предварительного подогрева (охлаждения)
забираемого снаружи воздуха. Однако достижение
этих результатов станет возможным при
условии освоения промышленностью производства
рекуперативных (стальных трубчато-ребристых,
стеклянных пластинчатых и из тепловых труб)
и регенеративных теплообменников
(вращающихся с металлическими и сорбирующими
насадками).
Глубокую осушку и охлаждение
кондиционируемого воздуха целесообразно выполнять в
пленочных контактных теплообменниках,
орошаемых искусственно охлажденным водным
раствором хлористого лития, при этом удается
на 40—50% снизить мощность холодильных
машин.
Широкого применения в производственных
зданиях заслуживают децентрализованные
комфортные системы, подающие воздух
непосредственно на рабочие места, посты и
внутрицеховые оазисы у тепловыделяющего
2

Вертикальное |—i
озеленение
Лол* и и
Балконы
~Н
КОЭЫРЬКИ И НАНЕСУ
|Пилястры и ребра]
3-1
I ОКРАСКА
1» С БЕТАМ Е ТОНА
ВЕНТИЛИРУЕМЫЕ. L.
ПОКРЫТИЯ »—¦
|УЛ^Т,ЕИЫЕ
Навесы
J-1
Ре«
I ТЕПЛОПОГЛОШ,ЛЮи1ИЕ
I ЖАЛН>»И
р-
Вентилируемые
маркизы, шторы
Озеленение
Фонтаны и бассейны
(Расположение относ итем! I
'нолмгмх- Заании '
№№УХЯЖМР*Т-л
Форма б плаие.пр!
r™iV$№
»"Н
Внутренние аворы
|ШИР0ТНАЯ ОРИЕНТАЦИЯ | I
1 продольной оси "
юптиилаьная относ ительйад!
'беличина остекления
Число стекол
Теплоотражающие и
поглошаюшие стекла
совмещение остеклен I I
ния t кнтиа. астрои-г—*
ст?ами ГП
ВРАЩАЮЩИЕСЯ ЛБЕРИ U-,
Bet ро отражающие п
шить? ' ¦
Тамбуры и шлюзы
Постоянные
Временные
гн
ОРИЕНТАЦИЯ ЗААИИЯ ОТНОСИТЕЛЬНО
СТРАН СВЕТА И НАПРАВЛЕНИЯ
ГОСПОДСТВУЮЩЕГО ВЕТРА
Организация прилегающей к заанию
территории
Выбор Формы заания б плане и
по вертикали
Выбор относительной величины и
характера остекления
Оформление Фасада
Предотвращение врывания ветра
совмещение строительных конструк-
i—| нии с вентиляционными
1 ' УСТРОЙСТВАМИ
Выбор оптимальных теплозащитных
ХАРАКТЕРИСТИК ОГРАЖДЕНИИ
Орошение и залив покрытий
водой
Применение солнцезащитных
устройств
Герметизация проемов и стыков
Совмещение искусственного
освещения с вентиляцией и отоплением
ч2
м о о
a z т
>л «¦
о н п
21 ?
55?
2 х а
тт >
2х >
х т z
г» х о
*»а z
S3
5*
Z
в» а "о
zoo
О V» X
2§
X* О
О»*
Рис. 1. Классификация архитектурно-конструктивных
мероприятий по снижению тепловых и холодильных
нагрузок на СКВ.
технологического оборудования. Эти системы
наиболее полно отвечают условиям гибкой
технологии, позволяют, как правило, сокращать
воздухообмен и расход энергии на обработку
и перемещение воздуха. Для сооружения
децентрализованных систем необходимо
организовать промышленное производство
неавтономных и автономных кондиционеров для
установки в межферменных пространствах и на
покрытиях зданий.
В многокомнатных и многоэтажных
административных и гостиничных зданиях оправдали
себя водовоздушные СКВ с эжекционными
кондиционерами-доводчиками. Однако
выпускаемые промышленностью эжекционные
кондиционеры надо конструктивно
усовершенствовать и на основании сравнительных
исследований выявить энергетические и
технико-экономические показатели регулирования работы их
теплообменников по воде и воздуху при
однотрубной, двухтрубной, трехтрубной и четырех-
трубной системах теплохолодоснабжения.
Учитывая эксплуатационную гибкость,
достигаемую экономию энергии и положительный
зарубежный опыт применения неавтономных
малошумных вентиляторных кондиционеров-
конвекторов в СКВ многокомнатных
общественных зданий, следует рассмотреть
мероприятия по их внедрению в производство и
строительство.
Основными тепловлагообменными
аппаратами в СКВ до сих пор вполне оправданно
служат форсуночные камеры, но на ряде
объектов они не отвечают санитарно-гигиеническим
и технологическим требованиям и должны
быть заменены канальными паровыми,
дисковыми и капиллярными увлажнителями,
производство которых следует наладить.
Опыт показал, что недостатки систем возду-
хораспределения часто приводят к тому, что в
остальном грамотно спроектированные и
обслуживаемые СКВ оцениваются
потребителями как неудовлетворительные. Для
достижения комфортных параметров воздуха в зонах
пребывания людей необходимо по
возможности ближе подводить к ним обработанный
воздух, а в наиболее сложных случаях — прибе-
1*
з

Исключение пропяс-
jka воды каапанани
h
Исключение потерьЫ
НА СМЕШЕНИЕ
Регулирование при)
помощи электронно-
вычислительных
МАШИН
ffiWJfftfJ1-111 ВТОРОГО
'ПОДОГРЕВА !
Исключение пропуска
1*вЗДЛ1ХА КААПАНАНИ 1
Исключение второй
РЕЦИРКУЛЯЦИИ
Зонирование по
странам света
Зонирование по
вертикали
Блокирование лая
повышения нал еж нос
ТИ РАЬОТЫ
Подача в зоны
ЛЫХАН ИЯ
Комбинирование
способов
Количественное
регулирование
Использование
транзитного воздм-)
хадля коидициони-]
рования смежных
' помещении
Обоснованный выбор ;
{параметров наружного!
воздуха i
ОБОСНОВАННЫЙ ВЫБОР
{ПАРАМЕТРОВ ВНУТРЕННЕ
ГО ВОЗДУХА И ТОЧНОСТИ
РЕГУЛИРОВАНИЯ
|БЫЬОР СДЕЛЬНОГО кО~
ЛИЧЕСТВА НАРУЖНОГО
ВОЗДУХА
Рис. 2. Классификация мероприятий по повышению
теплоэнергетической эффективности СКВ.
Интенсификация
процессов
ьыбор оптимальных
скоростей боздуха
и воды
Повышение перепадов
температур
Децентрализация
[Размещение
оборудования вне здания
Уточнение наружных и виутреи*
них расчетных условий и тон-
ноет и их поддержания
Сокращение полезной площади
под размещение оборудования,
снижение материалоемкости
Подпор
Воздушные завесы
Уменьшение инфильтрации
наружного воздуха
Внутренние потери —i
Внешние потери —'
Снижение потерь в СКВ
Применение сорбентов для
глубокой осушки воздуха
Замена традиционных устройств],
новыми
Снижение потерь
Давления
Повышение аэродинами
ческой устойчивости
Улучшение аэродинамических
качеств СКВ
С системой доувлаж4
кьиия
С системой
отопления
С СИСТЕМАМИ РАДИАЦИ1
10НИОГ0 ОХЛАЖДЕНИЯ
С другими СКВ
КОМБИНИРОВАНИЕ СцЬ С ДРУГИМИ
4СИСТЕМАИИ И МЕЖДУ СОБОЙ
Локальное кондиционирование
У лучшем не во аду хор ас
пределен И Я
Блокирование и зонирование
СКВ по странам света и по
вертикали
ВГПОМЕЩЕ-J
' ИИЙ*—II (снижение уровня шамА в воз-
и
1РОБНЯ -
шд окруж i1 1дах0водах, трубопроводах и
Территорий If«h а, создаваемого установками
10т пыли
|0т газов
|0т злпАховНЧ Улучшение очистки воздуха
|0Т ЕЛКТЕРНЙН
За счет компановки
За счет применения
антифриза
За счет применения
автоматики
Защита от замерзания элеменч.
тов СКВ
Ь рекуперативных
аппаратах
Б~ТЕТТНТР^ИВНЬ1Х"
АППАРАТАХ
р-
Утилизация тепла и холода
УДАЛЯЕМОГО ВОЗДУХА
Улучшение технологии
регулирования

гать к предпроектному выбору схем
организации воздухообмена по материалам
исследований на моделях помещений.
Теплоэнергетическая эффективность СКВ в
немалой степени зависит от решений систем
теплохолодоснабжения. В этой связи
целесообразно: развивать комбинированную
выработку тепла, холода и электрической энергии
на базе ТЭЦ; использовать газовые и паровые
турбины в комбинации с абсорбционными
холодильными машинами и тепловыми насосами;
применять винтовые холодильные
компрессоры; устанавливать аккумуляторы тепла и
холода (для уменьшения расчетных тепловых и
холодильных нагрузок и установленных
мощностей холодильных машин); использовать для
производства холода тепловые отходы
промышленных и коммунальных предприятий, а
также естественные источники холода
(включая испарительное охлаждение).
Наряду с крупными холодильными
машинами следует предусматривать на холодильных
станциях малые холодильные машины для
работы в переходное время года. В ряде
случаев оправдано комбинированное
использование:
испарительного и искусственного
охлаждения;
холодильных машин и артезианских скважин;
холодного наружного воздуха и
холодильных машин.
Существенно важно улучшение технологии и
техники автоматического регулирования СКВ
по команде приборов, устанавливаемых
непосредственно в помещениях, и внедрение так
называемого метода регулирования по
оптимальным режимам с автокоррекцией по
параметрам наружного воздуха.
Не менее 20% энергии можно сэкономить в
течение года при количественном
регулировании систем по воздуху. Для этого, в частности,
необходимо разработать и освоить выпуск
воздухораспределителей с автоматическим
поддержанием скорости выхода воздуха и осевых
вентиляторов с автоматически изменяемым
углом атаки лопастей. Производительность таких
вентиляторов можно количественно
регулировать, используя для их привода
высокооборотные и более дешевые электродвигатели.
Управление мощными СКВ и вывод их на
оптимальные режимы эксплуатации в ряде
случаев следует осуществлять с помощью
ЭВМ.
Большое практическое значение
представляет создание научно обоснованных методик и
программ технико-экономической
оптимизации: теплозащитных характеристик наружных
ограждений с учетом затрат на СКВ;
температуры кипения в водо- и воздухоохладителях с
учетом возможного снижения
производительности СКВ по воздуху; перепада температур в
одно- и двухступенчатых тепловых насосах с
учетом сопряженных затрат на СКВ;
соотношений количеств наружного и рециркуляционного
воздуха; степени охлаждения удаляемого
воздуха в утилизаторах тепла; СКВ, работающих
совместно с системами водяного отопления,
доувлажнения, радиационного отопления и
охлаждения; параметров внутреннего воздуха
в производственных зданиях различных
отраслей промышленности с учетом стоимости
дополнительно получаемой промышленной и
сельскохозяйственной продукции.
Для решения проблем развития систем
кондиционирования воздуха в зданиях
различного назначения и координации усилий
специалистов различных профилей (гигиенистов,
технологов, светотехников, архитекторов,
специалистов по холодильной технике и автоматике,
конструкторов зданий и оборудования для
кондиционирования воздуха) необходимо создать
соответствующий головной
научно-исследовательский институт.
Претворение в жизнь перечисленных мер
позволит повысить качество, надежность и
эффективность работы СКВ в зданиях и
обеспечить ускорение научно-технического прогресса
в этой области.
5

УДК 628.84«77:
Три четверти века развития кондиционирования воздуха
Доктор техн. наук, проф. Л. А. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Из всех процессов обработки воздуха в
кондиционере наиболее сложными и трудными для
выполнения являются процессы охлаждения и
связанного с ним обычно осушения,
характерные для летнего времени.
Техника отопления зданий развивалась на
протяжении всей истории человечества. За это
время она достигла значительной степени
совершенства. В противоположность отоплению
охлаждение зданий — сравнительно новая отрасль
техники. Собственно оно и создало новое
понятие — кондиционирование воздуха. Быстрое
развитие техники охлаждения зданий теснейшим
образом связано с прогрессом холодильного
машиностроения, изобретением новых
холодильных машин.
Долгое время охлаждение воздуха
осуществлялось с помощью льда. Одна из первых
установок круглогодичного кондиционирования
воздуха была смонтирована в 1834 г. в здании
английского парламента. Кроме отопления и
вентиляции здания, она была предназначена для
охлаждения воздуха в помещении путем
разбрызгивания воды, охлаждаемой льдом.
В течение XIX века в Европе и Америке было
сконструировано несколько установок с
охлаждением воздуха с помощью льда. Однако
широкого распространения они не получили
вследствие высокой трудоемкости процессов
заготовки льда, его транспортировки, хранения и
использования.
Применение холодильных машин в установках
кондиционирования воздуха стало возможным
лишь с 70-х годов XIX столетия, когда было
освоено промышленное производство
компрессионных аммиачных холодильных машин. Однако
вначале они применялись лишь для
промышленных целей.
Первая установка комфортного
кондиционирования воздуха с аммиачной холодильной
машиной была создана лишь в 1893 г. Она была
установлена в жилом доме в г. Франкфурт-на-Майне.
Змеевики непосредственного охлаждения
аммиака были размещены на чердаке над
охлаждаемым залом, в который холодный воздух поступал
через перфорированный потолок. Эта установка
проработала 5 лет, после чего по неизвестным
причинам была демонтирована.
Примерно к этому времени относятся первые
6
публикации по комфортному
кондиционированию воздуха (статья Эйзерта «Охлаждение
помещений» в трудах Американского общества по
отоплению и вентиляции за 1896 г.).
В 1899 г. в медицинском колледже Корнеля
в Нью-Йорке была смонтирована установка с
компрессионной аммиачной холодильной
машиной и рассольным поверхностным
воздухоохладителем. В 1902 г. установкой с таким же
воздухоохладителем и абсорбционной холодильной
машиной был оборудован Ганноверский
национальный банк.
В 1903 г. интересная установка появилась в
Кельнском театре. Она имела рассольный
аккумулятор холода, который позволил
сократить потребную холодопроизводительность
машины в 4—5 раз. Первичное охлаждение
воздуха осуществлялось с помощью артезианской
воды, направлявшейся затем на охлаждение
конденсаторов. Подобные принципиальные решения
часто кладутся и сейчас в основу проектов
систем кондиционирования воздуха для зрелищных
предприятий с неравномерными (пиковыми)
холодильными нагрузками.
Во всех названных выше установках
применялись гладкотрубные поверхностные аммиачные
и рассольные воздухоохладители, обладавшие
большой массой и габаритными размерами.
В 1903 г. была изобретена форсуночная
промывная камера (рис. 1), которая почти без
изменения конструкции вот уже 70 с лишним лет
служит основным тепломассообменным аппаратом
крупных установок кондиционирования воздуха.
Рис. 1. Форсуночная промывная камера:
/ — форсунки, разбрызгивающие воду; 2 ~ рециркулирующин
воздух: 3 — свежий воздух; 4 — водяной насос; 5 —
вентилятор; 6" — кондиционированный воздух.

Широкое распространение установок
кондиционирования воздуха затруднялось большими
размерами тихоходных аммиачных холодильных
машин, особенно с паровым приводом, и
необходимостью иметь для них отдельное помещение
из-за ядовитости аммиака. Для того чтобы
кондиционировать какое-либо помещение, надо
было для холодильного и другого оборудования
построить еще одно помещение почти равной
площади. Такие установки, правда, в небольшом
числе, все же появлялись, и начало XX века
можно условно считать временем зарождения
техники кондиционирования воздуха.
К этому времени относится возникновение
самого термина — кондиционирование воздуха.
Один из первых специалистов в области
кондиционирования воздуха С. Крамер писал в 1904 г.:
«Когда несколько лет тому назад возникла эта
область техники, я пытался найти слово, которое
смогло бы выразить наиболее полно всю
проблему. Наконец, я нашел комбинацию слов —
«кондиционирование воздуха», которая,
кажется, имеет шансы на всеобщее признание. Идея
была мне внушена использованием слова —
кондиционирование — в процессах обработки
пряжи, тканей и других полуфабрикатов».
В 1911 г. В. Кэрьер опубликовал
психрометрическую диаграмму влажного
воздуха,использование которой значительно упростило
расчеты процессов обработки воздуха в
кондиционерах.
Л. К- Рамзин в 1918 г. предложил для
влажного воздуха диаграмму i—d (энтальпия —
влагосодержание), более удобную, чем
диаграмма Кэрьера. До сих пор в расчетах процессов
кондиционирования воздуха пользуются
исключительно этой диаграммой.
В 1923 г. фирмой «Кэрьер» был выпущен тур-
бокомпрессорный холодильный агрегат на ди-
хлорэтилене. Быстроходность компрессора,
применение прогрессивного принципа агрегатиза-
ции и использование интенсивных теплообмен-
ных аппаратов кожухотрубного типа
позволили значительно уменьшить габаритные размеры
холодильных установок.
Комбинация турбокомпрессорного
холодильного агрегата с форсуночной камерой стала
базой для создания многочисленных средних и
крупных установок кондиционирования
воздуха.
Новое оборудование впервые нашло массовое
применение в США, в зданиях кинотеатров,
бурное строительство которых началось в 20-е
годы XX века.
Несколько позднее, в 1931 г., в технике
кондиционирования воздуха произошел не менее
крупный переворот, вызванный появлением
безвредного хладагента фреона-12. Фреоновые
холодильные машины позволили решить проблему
создания небольших агрегатированных
автономных кондиционеров для охлаждения отдельных
помещений, в которых человек живет, работает,
отдыхает.
В 30-х годах вначале в США, а затем и в
других странах началось широкое применение
комнатных, бытовых (рис. 2) и шкафных
автономных кондиционеров. В настоящее время их
годовой выпуск во всем мире составляет свыше
10 млн. шт.
Создание фреоновых холодильных машин
позволило внедрить кондиционирование воздуха
и на транспорте, что, конечно, было бы
невозможно на базе аммиачных холодильных машин.
С 1950 г. освоен выпуск автономных
кондиционеров для легковых автомобилей, ныне во всем
мире их выпускается около 5 млн. в год. На
вновь строящихся судах системами
кондиционирования воздуха оборудуются все обитаемые
помещения. Установки кондиционирования
воздуха широко распространены и на
железнодорожном транспорте. Без кондиционирования
воздуха не было бы современных самолетов и
космических кораблей.
В 20-х годах В. А. Михельсон предложил
использовать холодильную машину в качестве
теплового насоса. Теперь метод отопления
помещений с помощью тепловых насосов при
определенных условиях конкурирует с
традиционными методами отопления, основанными на
сжигании топлива.
Холодильные машины в виде механических
осушителей применяются также для осушения
воздуха без его охлаждения.
Большое значение для развития
кондиционирования воздуха имел выпуск в 1946 г. бромисто-
Рис. 2. Один из первых бытовых подоконных
кондиционеров:
/ — компрессор; 2 — конденсатор; 3 — вентилятор; 4 —
испаритель; 5 — кожух; 6 — звукоизоляция.
7

литиевых абсорбционных холодильных машин.
Они позволяют использовать в летнее время
тепло от теплоэлектроцентралей и тем самым
выравнивать их годичный график работы.
Благодаря отсутствию шума и вибрации их можно
располагать в верхних этажах многоэтажных
зданий, что упрощает схему холодоснабжения.
В России первые установки кондиционирования
воздуха появились на текстильных фабриках
еще до Великой Октябрьской революции. Это
были установки неполного кондиционирования,
которые назывались вентиляционно-увлажни-
тельными. Основным тепломассообменным
аппаратом служили форсуночные камеры. После
Октября вплоть до 30-х годов такими установками
оснащались все реконструируемые и новые
текстильные фабрики.
Перед Великой Отечественной войной
московский завод холодильного оборудования
«Компрессор» освоил производство фреоновых и
пароводяных эжекторных холодильных машин,
что послужило основой широкого
распространения кондиционирования в СССР. Начавшееся в
конце 40-х годов производство^отечественных тур-
бокомпрессорных холодильных машин
позволило создавать крупные установки
кондиционирования воздуха. Освоение московским заводом
«Искра» больших, а Бакинским заводом
кондиционеров малых герметичных компрессоров
создало базу для серийного выпуска автономных
кондиционеров.
В 1955—1956 гг. Харьковский
машиностроительный завод «Кондиционер» начал серийный
выпуск центральных кондиционеров из
типовых секций производительностью от 10 до
250 тыс. м3/ч. К этим же годам относится начало
серийного производства неавтономных
агрегатных и автономных шкафных и крановых
кондиционеров на домодедовском
машиностроительном заводе «Кондиционер».
В 1976 г. введен в действие крупнейший в
Европе и Азии Бакинский завод бытовых
кондиционеров, рассчитанный на выпуск 400 тыс.
автономных кондиционеров в год.
Несмотря на то, что промышленность ныне
изготавливает большое количество кондиционеров
различных типов, возросшая потребность в
кондиционерах для промышленных и общественных
зданий удовлетворяется неполностью.
Приведенные выше примеры показывают
тесную связь развития кондиционирования
воздуха с прогрессом в холодильной технике.
Изобретение аммиачной холодильной машины
положило начало развитию техники
кондиционирования воздуха на рубеже XX века; создание
турбокомпрессорного холодильного агрегата
привело к широкому применению
кондиционирования воздуха в крупных установках, в
первую очередь в кинотеатрах в 20-х годах; наконец,
освоение фреоновых холодильных машин дало
возможность массового внедрения во все области
деятельности человека небольших автономных
кондиционеров самого различного назначения.
Таким образом, развитие кондиционирования
воздуха в значительной степени определяется
совершенствованием холодильной техники как
наиболее сложного его элемента.
В настоящее время кондиционеростроение
представляет собой высокоразвитую отрасль
машиностроения, базирующуюся в основном на
таких научных и инженерных дисциплинах, как
термодинамика, холодильная техника,
аэродинамика, гидравлика, теория автоматического
регулирования, теория теплопередачи, детали
машин, технология обработки металлов и др.
Связь холодильной техники с
кондиционированием воздуха можно проиллюстрировать
рядом примеров.
Известно, что в 1952 г. в США произошло
слияние обществ инженеров по отоплению и
вентиляции с холодильщиками. Едиными стали
издаваемые ранее раздельно этими обществами
журнал и справочник.
Значительная часть холодильных журналов
за рубежом за последние 10—15 лет включила
в свои названия слова «кондиционирование
воздуха».
В последние годы в нашей стране
организованы специальные факультеты кондиционирования
воздуха в Ленинградском и Одесском
технологических институтах холодильной
промышленности. Это должно способствовать повышению
качества подготовки инженеров по
кондиционированию воздуха,
В связи с изложенным представляется
неоправданной ликвидация в 1971 г. специальности
05.194, которая объединяла холодильную
технику и технику кондиционирования воздуха.
В ближайшем будущем трудно ожидать
существенных изменений в технике
кондиционирования воздуха, так как, очевидно, паровые
холодильные машины еще долго будут
преобладающими. Радикальные перемены возможны в
случае перехода на преимущественное
применение термоэлектрических холодильных машин
(если будут найдены пути резкого повышения их
экономичности) или теплоиспользующих
холодильных машин с термоядерным нагревом.
8

УДК 628.84.006.S
Бакинский завод бытовых кондиционеров
Канд. техн. наук С. Г. СУЛТАНОВ
Бакинский завод бытовых кондиционеров
Коммунистическая партия и Советское
правительство проявляют постоянную заботу о
повышении благосостояния трудящихся, улучшении
их жилищных и бытовых условий, решая
комплекс вопросов социального, технического и
гигиенического характера.
Одним из проявлений заботы о человеке
является организация в Советском Союзе массового
производства кондиционеров на Бакинском
заводе бытовых кондиционеров (БЗБК). Завод
был спроектирован на выпуск бытовых
автономных кондиционеров с номинальной холодопроиз-
водительностью 1500 ккал/ч и 2500 ккал/ч в
количестве 400 тыс. шт. в год.
Этот уникальный, крупнейший в Европе и
Азии, завод был создан в очень жесткие сроки,
практически за два года.
Строительно-монтажные работы осуществлялись по принципу
параллельного проектирования и строительства;
при монтаже и наладке оборудования был
применен метод параллельно-последовательного
проведения работ.
Одновременно со строительством завода
осуществлялась техническая подготовка
производства: проектирование, изготовление и
испытание кондиционеров; подбор, создание и
испытание материалов и комплектующих
изделий; разработка технологических процессов;
проектирование и испытание нестандартного
оборудования, оргоснастки, технологической
оснастки, штампов, пресс-форм, режущего, сле-
сарно-монтажного, мерительного инструмента.
Автономный бытовой кондиционер Б К-1500.
2 Холодильная техника № 3
Для обеспечения технической подготовки
производства в конце 1973 г. было создано
специальное проектно-конструкторское и
технологическое бюро бытовых кондиционеров.
Особое внимание уделялось подбору и
подготовке инженерно-технических и рабочих
кадров. Часть специалистов, окончивших высшие
и средние специальные учебные заведения, была
приглашена из других городов. Для подготовки
рабочих кадров в 1974 г. было организовано
заводское профтехучилище.
Весь этот огромный комплекс работ был четко
запланирован и контролировался на всех
инстанциях по срокам, объемам и качеству
выполнения по принятой прогрессивной системе
сетевого планирования и управления.
Строительство завода осуществлялось в
обстановке большого политического и трудового
энтузиазма и приняло подлинно народный
характер. В честь XXV съезда КПСС было
принято социалистическое обязательство:
завершить строительство всех основных сооружений
и пустить завод в эксплуатацию в конце 1975 г.
Завод был принят государственной приемочной
комиссией с оценкой «отлично» и 25 декабря
1975 г. пущен в эксплуатацию. Со сборочного
конвейера сошли первые кондиционеры Б К-1500.
Поздравляя участников сооружения
Бакинского завода бытовых кондиционеров, товарищ
Л. И. Брежнев писал: «В небывало короткий
срок, практически за два года, создано
современное предприятие, оснащенное новейшим
оборудованием с высокой степенью механизации и
автоматизации производственных процессов».
Завод построен с участием японской фирмы
«Тосиба».
Оборудование для завода поставляли, помимо
предприятий Советского Союза, фирмы Японии
и некоторых других стран.
На заводе имеются цехи: компрессоров;
электродвигателей вентиляторов; теплообменников;
окраски; штамповки; пластмасс; метизов,
теплоизоляции и термической обработки; сборки
кондиционеров.
В цехе компрессоров
изготавливают и собирают компрессоры, предназначенные
для установки в кондиционерах, и
дополнительно (по проекту) 50 тыс. шт. — для
гарантийного и послегарантийного ремонта
кондиционеров.
Цех состоит из участков: механического,
металлокерамики, гермовыводов, реле перегрузки,
селективной подборки и сборочного.
9

Оборудование в основном автоматическое и
полуавтоматическое.
На механическом участке перемещение
деталей компрессора между операциями
осуществляется специальными конвейерными линиями с
адресованием. Для обеспечения высокой точности
работ в помещениях высокоточного
шлифовального и доводочного оборудования механического
участка температура поддерживается
постоянной с помощью системы кондиционирования
воздуха.
Это оборудование снабжено приборами
активного контроля, позволяющими получить
требуемую точность изготавливаемых деталей.
В связи с предъявлением к качеству сборки
компрессоров высоких требований этот процесс
ведется методом селективного подбора основных
деталей.
На участке реле перегрузки для пайки
верхнего контакта применена уникальная
автоматическая установка, припаивающая серебряный
контакт к стальному основанию с помощью
пастообразного припоя-флюса.
Для выполнения высоких требований к
чистоте деталей и собранного компрессора цех
оснащен моющим оборудованием.
Участки сборки компрессоров и реле
перегрузки снабжены оборудованием для проведения
приемо-сдаточных испытаний.
|Готовая продукция в цехи окраски и сборки
кондиционеров транспортируется с помощью
подвесных конвейеров.
,В цехе электродвигателей
вентиляторов собирают
электродвигатели вентиляторов для установки в
кондиционеры и дополнительно 10 тыс. шт. для
гарантийного и послегарантийного ремонта
кондиционеров. Кроме того, в цехе изготавливают статоры
для компрессоров.
'Цех состоит из участков: штампоЕсчнсго,
заливки роторов, механического, двух обмоточных
(для статора электродвигателя Еентилятсра и
статора электродвигателя ксмпресссра) и
сборки электродвигателя вентилятора.
Статорные и роторные листы штгмп}кт на
высокопроизводительных пресс-автс^гтах
японской фирмы «Аида», сердечники статоров
шихтуют и сваривают на сварочных автоматах,
обеспечивающих высоту пакета с точностью до
0,5 мм.
На механическом участке смонтированы две
автоматические линии механической обработки
сердечника статора и ротора ксмпресссра.
На участках обмотки установлены
полуавтоматическое обмоточное оборудование, ггзоизо-
лирующие формовочные, бандажироЕочные
станки, работающие в полуавтоматическом режиме.
Помещение участка обмотки статора
электродвигателя компрессора обслуживается системой
кондиционирования воздуха.
На участках обмотки и сборки смснтирсЕгно
оборудование для проведения приемо-сдаточных
испытаний.
Готовая продукция в цехи окраски,
компрессоров и сборки кондиционеров транспортируется
с помощью подвесных конвейеров, которые
выполняют также роль промежуточных складов.
В цехе теплообменников
изготавливают теплообменники (конденсаторы и
испарители), осушители, расширители, демпферы
и соединительные трубки для холодильного
агрегата.
Цех состоит из участков: теплообменников,
изготовления трубок, осушителей,
расширителей и травления.
Участок теплообменников оснащен тремя
уникальными автоматическими линиями, на
которых осуществляется процесс сборки — от
запрессовки трубок до сварки, а также проверка
на утечку хладагента готовых теплообменников.
Кроме того, на этом участке установлено
высокопроизводительное оборудование для
изготовления U-образных трубок, калачей и
радиаторных пластин. На участке имеется
индивидуальный автоматизированный склад.
Линия вакуумирования и зарядки
фреоном.
ю

Участок изготовления трубок оснащен
универсальным оборудованием, которое легко
переналадить на изготовление трубок различных
форм.
На участках изготовления осушителей и
расширителей весь технологический процесс — от
резки медных заготовок трубок до испытания
готовой продукции — построен по замкнутому
циклу. Так как к осушителям предъявляют
высокие требования по влажности, их собирают в
помещении с кондиционированием воздуха.
Окончательную сборку осушителей производят на
многопозиционном сварочном полуавтомате.
В связи с высокими требованиями к чистоте
отдельных трубок и собранных
теплообменников в цехе предусмотрен участок для травления
и пассивации трубок, а также имеются установки
для мойки деталей и узлов в тетрахлорэтилене.
На участках изготовления осушителей,
расширителей и теплообменников установлено
оборудование для проведения приемо-сдаточных
испытаний.
В цехе окраски окрашивают
компрессоры, отдельные детали и узлы кондиционеров
и пропитывают статоры электродвигателей
вентиляторов.
Компрессоры проходят предварительную
обработку с форматированием., а затем их
окрашивают специальным грунтом в
электростатическом поле. Основание компрессора и кожух
электродвигателя красят по методу
электрофореза.
В цехе штамповки изготавливают
детали компрессора, электродвигателя
вентилятора и кондиционера.
Цех состоит из участков: штамповки деталей
компрессора, изготовления корпусных деталей
кондиционера, штамповки деталей вентиляторов,
штамповки прочих деталей кондиционера,
изготовления пружин.
В цехе установлены автоматическая линия для
сварки кожуха компрессора и
поточно-механизированные линии для сварки основания
кондиционера, основания электродвигателя
вентиляторов и сборки центробежного и осевого
вентиляторов.
Для обеспечения чистоты деталей цех
оснащен моечным оборудованием.
В цехе пластмасс изготавливают
корпуса кондиционеров, детали передней
панели и прочие детали компрессора и
кондиционера.
Цех состоит из участков: литья под давлением,
сборки передней панели, окраски и ремонта
пресс-форм.
Участок литья под давлением имеет полностью
автоматизированное оборудование.
Детали передней панели кондиционера
собирают на поточных линиях.
2*
Участок окраски оснащен самым современным
оборудованием, обеспечивающим высокое
качество окраски.
В цехе метизов,
теплоизоляции и термической обработки
изготавливают метизы для узлов кондиционера
24 наименований, подготавливают материал для
тепловой изоляции и осуществляют
термическую обработку отдельных деталей компрессора
и кондиционера.
Цех состоит из участков: метизного,
теплоизоляции и термического.
Участки снабжены в основном
автоматическим оборудованием импортного и
отечественного производства.
В цехе сборки
кондиционеров на поточных линиях собирают отдельные
узлы и кондиционер в целом. Цех состоит из
участков: узловой сборки, общей сборки и
капиллярных трубок.
Основные детали и узлы кондиционера
поступают в цех на подвесных конвейерах. Ритм
конвейерной сборки 40 с. Сборка кондиционера
завершается его упаковкой на автоматической
линии и передачей в склад готовой продукции.
В конце 1976 г. на заводе внедрена
автоматизированная система управления, которая
выполняет следующие функции:
управление двумя автоматизированными
складами (готовой продукции и деталей), а также
учет их работы и состояния на запрашиваемый
момент;
автоматический циклический сбор
информации о ходе производства;
контроль и учет работы основного
оборудования;
оперативный контроль и анализ производства
и работы склада материалов, а также участков
хранения деталей узлов и материалов;
регулярный сбор информации о браке;
ежемесячное оперативно-календарное
планирование производства (в том числе
планирование потребности в материалах и покупных
деталях).
Технической базой системы являются более
400 единиц различного электронного и
электромеханического оборудования, в том числе три
компьютера.
Для обеспечения требуемого качества
кондиционеров, его стабильности при массовом
выпуске и неуклонного роста уровня предусмотрено
комплексное решение проблемы качества.
Специфика БЗБК исключила возможность
применения общепринятых путей внедрения
комплексной системы управления качеством и
обусловила в работах по комплексному решению
проблемы качества две стадии: период создания
завода, организации и освоения серийного про-
п

изводства кондиционеров; период серийного
выпуска кондиционеров на действующем заводе.
В первом периоде основной упор был сделан
на решение комплекса задач по обеспечению
качества.
Требованиям системы управления качеством
первого периода были подчинены все разработки
СКТБ Б К и деятельность завода.
Апробация основных принципов
функционирования БЗБК на стадиях пуско-наладочных
работ и выпуска опытных партий явилась
одновременно проверкой действенности системы
управления качеством, созданной для первого
периода, и появилась реальная возможность
дальнейшего ее развития.
В 1976 г. проведены работы по
совершенствованию комплексной системы управления
качеством (КСУК) в целях обеспечения ее
функционирования на стадии действующего
предприятия.
Доктор техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ
ВНИИхолодмаш
Несмотря на то, что прохладный климат на
большей части СССР делает в ряде случаев
выгодным применение в системах
кондиционирования воздуха (СКВ) безмашинного холода
(артезианской воды, льда, испарительного и
ночного охлаждения) [1 ], все же холодильные
машины являются главным средством охлаждения
воздуха.
Холодильные машины бывают с
механическим, почти исключительно электрическим,
приводом (компрессионные с поршневыми,
винтовыми и центробежными компрессорами) и с
тепловым приводом (бромистолитиевые
абсорбционные и пароводяные эжекторные).
Технико-экономический анализ, проведенный
ВНИИхолодмашем [2], показал, что в СКВ
компрессионные холодильные машины разных
типов имеют свои области применения, в которых
они наиболее экономичны. Так, верхней
границей использования машин с поршневыми
компрессорами можно считать холодопроизво-
дительность * 430 кВт C70 тыс. ккал/ч). В об-
* Все холодопроизводительности даются для условий
СКВ (/0=5°С; /К=40°С) и превышают
холодопроизводительности для стандартных условий (/0=—15°С; ^к=
— 30°С) примерно в 2 раза.
Эти работы по внедрению системы управления
качеством были направлены на создание на
заводе и в СКТБ Б К комплекса постоянно
действующих организационно-технических
мероприятий и базировались на стандартах
предприятия.
Эти стандарты регламентируют порядок
проведения и правовые вопросы входного контроля
материалов ^и комплектующих изделий,
испытания кондиционеров и их узлов, контроль
средств'производства, основы бездефектного
труда, метрологическое обеспечение качества.
Партия и правительство высоко оценили труд
строителей, монтажников, проектировщиков,
эксплуатационников. Свыше 200 человек были
награждены орденами и медалями СССР, двум
работникам присвоено почетное звание Герой
Социалистического Труда.
УДК 621.57:628.S4
ласти Q0 = 430 -f- 1200 кВт C70 тыс. —
1 млн. ккал/ч) предпочтительнее машины с
винтовыми компрессорами, а выше 1200 кВт
наибольшая эффективность у машин с
центробежными компрессорами.
До холодопроизводительности 30 кВт
B5 тыс. ккал/ч) поршневые компрессоры
выполняются герметичными в стальном кожухе,
в диапазоне Q0 = 30 Ч- 430 кВт B5—370 тыс.
ккал/ч) — сальниковыми и бессальниковыми.
За последние годы ВНИИхолодмашем создана
новая градация фреоновых поршневых
компрессоров (ОСТ 26.03—943—74). Техническая
характеристика новых поршневых компрессоров
дана в табл. 1.
Все компрессоры имеют частоту вращения
24,2 с A450 об/мин), расчетную разность
давлений конденсации и кипения 1,67 МПа
A7 кгс/см2), плавное регулирование
холодопроизводительности с помощью
электромагнитного устройства.
В качестве хладагента, как правило,
применяется фреон-22, позволяющий допускать
температуру конденсации до 50°С. При более
высокой температуре конденсации (tK < 75°С)
можно применять фреон-12, однако в этом случае
холодопроизводительность компрессора
снижается в 2 раза.
Масса компрессоров новой градации на 30—
40% меньше массы компрессоров старой гра-
Холодильные машины для кондиционирования воздуха
12

Табли ца 1
Характеристики
Холодопроизводительность для условий СКВ,
кВт
тыс. ккал/ч
Потребляемая мощность для условий СКВ, кВт
Электрическая мощность для условий СКВ для
компрессоров ПБ, кВт
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Число цилиндров
Объем, описываемый поршнем, при частоте
вращения 24,2 с-1 A450 об/мин), м3/ч
Масса компрессора, кг
Поршневые фреоновые компрессоры новой градации ВНИИхолодмаша
(фреон-22)
П-40
(ПБ-40)
93 (87)
84 (80)
21,8
23
76
66
4
104
320
D20)
П-60
(ПБ-60)
140A30)
126A20)
32,7
34,5
76
66
6
156
380
D80)
П-80
(ПБ-80)
186A75)
168A60)
43,6
46
76
66
8
208
430
E50)
п-по
(ПБ-110)
260B56)
225B20)
55
59
115
82
4
301
770
A045)
П-165
(ПБ-165)
390C84)
337,5C31)
82,5
88,5
115
82
6
451,5
880
A150)
П-220
(ПБ-220)
520E12)
450D40)
110
118
115
82
8
602
1000
A220)]
дации. Кроме того, у новых компрессоров
уменьшенные габаритные размеры. Эти их
преимущества позволяют компоновать компрессорно-
аппаратные агрегаты в виде компактного блока.
Винтовые компрессоры, хотя несколько
уступают (на ~10%) поршневым компрессорам
по энергетической эффективности, но зато более
надежны. В них отсутствуют такие детали, как
клапаны, поршневые кольца, шатуны,
являющиеся «ахиллесовой пятой» поршневых
компрессоров. Высокая надежность позволяет
увеличить ресурс винтового компрессора до 50 тыс. ч
(ресурс поршневого — 25 тыс. ч). Зазоры в
роторах уплотняются путем обильной подачи
масла. Однако сложная система отделения масла
от хладагента после компрессора значительно
увеличивает массу и габаритные размеры всего
агрегата. Винтовые компрессоры имеют плавное
регулирование холодопроизводительности.
Техническая характеристика винтовых
компрессоров дана в. табл. 2.
Техническая характеристика холодильных
турбомашин, применяемых в СКВ, приведена
в табл. 3. В новой градации предполагается
повысить холодопроизводительность
турбокомпрессоров до 9300 кВт ( 8 млн. ккал/ч). Это
позволит оборудовать холодильными машинами
самые крупные СКВ без чрезмерного увеличения
числа компрессоров.
Холодоснабжение СКВ может быть
децентрализованным и централизованным. В первом
случае холодильная машина располагается
рядом с обрабатывающим воздух кондиционером
или включается в его конструкцию, образуя
единый блок. При этом применяются
воздухоохладители непосредственного охлаждения. Во
втором случае все холодильные машины сосредото-
Таблица 2
Характеристики
Холодопроизводительность
для условий СКВ, кВт
(тыс. ккал/ч)
Потребляемая мощность для
условий СКВ, кВт
Объем, описываемый
роторами, компрессора, при
частоте вращения 49,5 с-1
B970 об/мин), м3/ч
Винтовые фреоновые
компрессоры (фреон-22)
ВХ350 | BX700
~815(~700)
180
885
-1630 (-1400)
360
1770
Примечание. Винтовые компрессоры ВХ350
выпускаются Казанским компрессорным заводом, компрессоры
ВХ700 будут освоены в десятой пятилетке.
чиваются в машинном отделении, откуда холод
распределяется по отдельным кондиционерам в
виде хладоносителя (обычно охлажденная вода).
Децентрализация холодильных машин дает
значительный техно-экономический эффект [3],
так как почти вдвое уменьшаются капитальные
затраты за счет исключения испарителя,
водяных насосов, баков и сети разветвленных
водяных трубопроводов, которые входят в состав
СКВ при централизованном расположении
холодильных машин. При этом подсчете
учитывается некоторое удорожание самого
воздухоохладителя. Эксплуатационные расходы также
сокращаются) приблизительно в 2 раза за счет
уменьшения "потерь холода в трубопроводах и
аппаратах, исключения расхода электроэнергии
на привод водяных насосов и снижения
мощности, потребляемой компрессором, из-за
повышения температуры кипения на ~5°С, а
13

Таблица 3
Характеристики
Холодопроизводительность
при спецификационном
режиме, кВт (тыс. ккал/ч)
Спецификациейный режим:
температура, СС
кипения
конденсации
Частота вращения ротора,
с-1 (об/мин)
Мощность электродвигателя,
кВт
Габаритные размеры, мм
Масса машины, кг
5-1000
(N
•"*
О
?
н
X
1400
A200)
2
40
250
A5 000)
500
5220X2900х
Х2515
20 765
Холодильные (
старого
М-2000-Ц
со
<м
е
s
н
X
2440
B100)
2
40
158
(9500)
800
5830X4460X
Х3240
33 046
фреоновые турбокомпрессорные машины (фреон-12)
ряда
-4000-Ц
оо
<N
е
%
н
х
4475
C850)
2
35
115
F900)
1500
8180X6385X
Х4340
79 083
о
о
СО
,
S
Н
X
а
1510
A300)
2
55
183
A1000)
800
5950X3770X
Х3390
31450
нового ряда
о
о
<м
И
?
X
н
2320
B000)
3
40/50
137
(8800)
800
5250X3850X
Х2900
27 250
о
о
¦*
СО
?
X
н
4650
D000)
3
1 40
1 100
F000)
1600
1 —
~
о
о
00
PQ
?
X
н
9300
(8000)
3
40
113
F800)
1 3000
—
Примечание. Холодильные машины старого ряда выпускаются серийно, нового: ТХМВ-2000 будут выпускаться
в десятой пятилетке, ТХМВ-4000 — в одиннадцатой пятилетке, ТХМВ-8000 — в десятой и одиннадцатой пятилетках.
также за счет уменьшения затрат на
амортизацию и ремонт исключаемого оборудования.
Иногда недостатком децентрализованной
схемы с непосредственным охлаждением считают
невозможность резервирования компрессора в
случае его аварии. С этим мнением нельзя
согласиться, так как при небольшом числе часов
работы холодильного оборудования в году всегда
можно подготовить систему так, чтобы
обеспечить ее надежность в течение сравнительно
кратковременного сезона охлаждения. Для
крайнего случая можно иметь на ряд установленных
агрегатов один резервный компрессор,
хранящийся на складе.
Схема децентрализованной СКВ с
непосредственным охлаждением (см. рисунок) значительно
проще, чем централизованной. Работа
кондиционера регулируется путем плавного или
ступенчатого изменения холодопроизводительности
компрессора с помощью электромагнитного
устройства, разработанного во ВНИИхолодмаше.
Регулирование может быть осуществлено или по
схеме «точки росы», или путем воздействия на
регулятор холодопроизводительности влаго-
регулятора в помещении. Схема, показанная на
рисунке, позволяет поддерживать температуру
«точки росы» с точностью ±0,1 -г- 0,2°С. При
резком изменении нагрузки максимальное
отклонение температуры равно 1—3°С [3].
По градации кондиционеров ВНИИкондицио-
нер [4 ] схемы с непосредственным охлаждением
предполагается применять до
холодопроизводительности ~350 кВт C00 тыс. ккал/ч). При
вода
////////777
Принципиальная схема децентрализованной УКВ с
непосредственным охлаждением:
/ — воздухоохладитель; 2 ~ датчик температуры; 3 —
электромагнитный регулятор холодопроизводительности компрессора;
4 — компрессорно-конденсаторный агрегат; 5 — терморегули-
рующий вентиль (TPB).
14
as

этом до Q0 = 14,5 кВт A2,5 тыс. ккал/ч)
холодильная машина встраивается в автономный
кондиционер в герметичном исполнении с
герметичным компрессором. В диапазоне Q0 =
= 14,5 ч- 116 кВт A2,5—100 тыс. ккал/ч)
возможно выполнение кондиционеров как со
встроенной, так и вынесенной холодильной машиной.
В интервале Q0 = 116 -f- 350 кВт A00—
300 тыс. ккал/ч) холодильное оборудование для
СКВ компонуется в виде отдельного компрес-
сорно-конденсаторного агрегата.
Отечественные заводы холодильного
машиностроения выпускают компрессорно-конденсатор-
ные агрегаты для СКВ непосредственного
охлаждения в широком диапазоне холодопроиз-
водительностей от 36 кВт C1 тыс. ккал/ч) до
220 кВт A88 тыс. ккал/ч). Техническая
характеристика этих агрегатов дана в табл. 4.
тПри необходимости верхнюю границу холодо-
производительности компрессорно-конденса-
торных агрегатов можно поднять, что даст
возможность применять весьма выгодную систему
непосредственного охлаждения в более крупных
установках, чем следует по градации ВНИИкон-
диционер.
Агрегаты для СКВ имеют конденсаторы
водяного охлаждения, что позволяет выпускать их
с завода в готовом виде с электродвигателем,
арматурой, пусковым устройством и приборами
автоматики. Охлаждение воды предполагается
при этом в отдельно стоящей градирне.
По расчетам ВНИХИ, экономически более
предпочтительным является использование
испарительных или воздушных конденсаторов,
которые трудно скомпоновать с компрессором в
один блок. В этом случае следует применять
компрессорные агрегаты с конденсаторами,
расположенными отдельно. Ввиду большого шума,
создаваемого вентиляторами испарительных и
воздушных конденсаторов, их можно
устанавливать главным образом в производственных
СКВ. В системах комфортного
кондиционирования воздуха схема с вынесенными
градирнями более приемлема. При этом в качестве
градирни можно рекомендовать декоративные
фонтаны [5]. Прямоточное водоснабжение
целесообразно лишь для СКВ, расположенной рядом
с крупным резервуаром воды (река, озеро, море)
или работающей на артезианской воде,
предварительно нагретой в кондиционерах.
Для широко распространенных воздушных
систем с местными кондиционерами, а также
центральных систем с форсуночными
кондиционерами выпускаются водоохлаждающие
холодильные машины, представляющие собой
комплектные агрегаты с полной заводской
готовностью, включающие компрессор, испаритель,
I*0-S-08MV"
T0-S-09MV
^ _
оо со
О (у>
ГО-3-Ot-MV
I/06TAAV-MV
И/ОбЧЛУ-МУ
I/SfrVv-MV
11/9ЪхАУ-У1У
i/25Tav-Mv
II/SST9Y-MV
6dI/08A/lO-MV
3I/08AAO-^Y
YII/08A/LO-MV
edl/Oi^O-MV
9l/0MO-MV
gii/o>Ao-My
см<?>
?2
О 05
00 """•*
CD CO
id?>
ON
СЧГ,
CD °0
ID CO
Ooo
00 ^
Ooo
N 1С
CD
CQ S *
« a) 2
Он Ч
>,*
* н о
>Q °3 „x
О0)Л
О С >>
я s ?
л си ra
t; ь cu
cu cu
ь s с
N.tooo8g
о^оосо^ю^
CD CM
XX,
ViO О ID OOO
XX
xxc
ж i«OOON5
1)^ _ "-—''V'J l"- '—' rvl
Я а
ID—«
CM
XX
CM
.xxol0
ю ^o ю о id У2
CO _JTrf — ID ID g
^CN?
~ -OCMlD
CM
XX
N00;
.xxoir,
ж loo о о оо ?2
CM v«^w Г» •—• ,_,
xxo^
"8КЭЗ
" XX
LDCD
._ _. л X X о
~" "XX
о н
CO <
к к
а о
I*
I*
rr о
ID -XX0
^^i^CDCMCOO^
оосч^ t^—«n
"XX
,_ __ X Xo /-Ч
ID ^O CO ID — §
~ - xx"
^о«ю2^
"XX
X X
ID
"-ю«йг^ s
Ю «u '
*" ^xx"
X X
юГ.оою§о
rsT—^ О CD (Ml"
"XX
o2
о а>
- xx
I^^CDCD ~-<CJ>
"XX
CQ
- a) '
ef С CI)
о ¦
CQ -
3:5 я
о • 2
О 3 И
> о
Л CQ
н
о 2
о s
сЬ а.
о в
3
Он
cu
со
го
Си
2 ^
•О s ч
о CU X
оо 5 о
• CU О ^ ^ V-
: 8 С Pk 5u
си
S
си
ь
сз
1-4
си
Он
и
03
о
(Л
2

Таблица 5
Характеристики
Холодопроизводительность при
температуре хладоносителя на
выходе из испарителя 6 °С и
воды (воздуха) на входе в
конденсатор 20 °С C5 °С), кВт
(тыс. ккал/ч)
Потребляемая мощность, кВт
Расход, кг/с (м3/ч)
охлаждающей воды (воздуха)
хладоносителя
Габаритные размеры, мм
Масса машины, кг
Водоохлаждающие фреоновые машины малой производительности
Фреон-22
МКТ14-2-0
28,5B4,5)
8,6
1,95G)
1,95G)
2300X580X1250
710
МКТ20-2-0
42,3C6,4)
13,5
2,8A0)
2,аA0)
2300X580X1275
900
МКТ28-2-0
58 E0)
22
2,8A0)
3,5A2,5)
2300x630x1165
1150
Фреон-12
МВТ18-1-0
35 C0)
17,5
6,5A9 600)
2,8A0)
2365X610X975*
1317
МВТ25-1-0
45,3C9)
25
9 B7 000)
2,8A0)
2365x630x1140*
1580
Примечания. Холодильные машины выпускаются серийно Мелитопольским заводом холодильного машиностроения.
* Габаритные размеры компрессорно-испарительных агрегатов без конденсаторов воздушного охлаждения.
Табли ца 6
Характеристики
Холодопроизводительность при
температуре хладоносителя на выходе из
испарителя 6 °С и охлаждающей воды
на входе в конденсатор 25 °С, кВт
(тыс. ккал/ч)
Потребляемая мощность при тех же
температурных условиях, кВт
Расход, кг/с (м3/ч)
хладоносителя
охлаждающей воды
Габаритные размеры, мм
Масса машины, кг
Водоохлаждающие фреоновые машины большой производительности (
У200/2
е
i
5
X
418C60)
103
25 (90)
23,5(85)
2610Х1350Х
Х1910
7680
УУ400/4
е
сч
с»
X
825G10)
207
50A80)
47A70)
3125Х1550Х
Х1700
12 606
•
о
Н
*г
?
215A85)
48,7
14E0)
12,5D5)
3725X2020X
XI495
4845
-2-1
о
СЧ
Н
X
2
430C70)
97,4
29A05)
25 (90)
3870Х2060Х
XI675
7030
с^
о
со
Н
X
?
675 E80)
165
41,5A50)
36A30)
4010Х 2300 X
Х2380
8700
фреон-22)
сч
о
о
г-^
н
*г
2
1350A160)
330
83 C00)
72B60)
—
—
Примечание. Холодильные машины типа ХМ выпускаются серийно с 1965—1968 гг. московским заводом
холодильного оборудования «Компрессор», машины типов МКТ110, МКТ220 и МКТ350 (с регулируемой холодопроизводи-
тельностью) будут выпускаться с 1978 г., а машины типа МКТ700 (тоже с регулируемой холодопроизводитель-
ностью) — в одиннадцатой пятилетке.
конденсатор, внутренние коммуникации,
арматуру, приборы автоматики и
электрооборудование. Часть машин заполнена хладагентом и
маслом. Монтаж таких агрегатов крайне
упрощен и сводится к установке на фундаменте и
подводке внешних водяных и электрических
коммуникаций.
Технические характеристики отечественных
водоохлаждающих машин даны в табл. 5—7.
Холодопроизводительность крупных и
средних машин (см. табл. 6, 7) регулируется
электромагнитным отжимом клапанов компрессора,
малых (см. табл. 5) — пуском и остановкой
компрессора, в перспективе будет применяться
регулирование дросселированием на всасывании.
При наличии тепла от ТЭЦ, отпускаемого в
летнее время по сниженному тарифу, или
дешевого тепла, являющегося отходом производства,

Таблица 7
Характеристики
Холодопроизводительность при
нижеуказанных температурных
условиях, кВт (тыс. ккал/ч)
при температуре
охлаждающей воды на входе в
конденсатор
22°С
28°С
Потребляемая мощность при тех
же нижеуказанных
температурных условиях, кВт
при температуре
охлаждающей воды на входе в
конденсатор
22°С
28°С
Температура, °С
хладоносителя на выходе из
испарителя
охлаждающей воды (воздуха)
на входе в конденсатор
Расход, кг/с (м3/ч)
хладоносителя
охлаждающей воды (воздуха)
Габаритные размеры,
Масса машины, мм
**>.
¦*
>>
о
?
1 х
93
(80)
—
—
26
.
—
8
22
8,35
C0) |
4,17
A5)
1700 X
Х665Х
Х1282
1980 X
ХП90Х
Х1630*
2019
СП
Он
>>
е
?.
X
94,7
(81,5)
—
—
27
—
8
22
8,35
C0)
4,17
A5)
1700Х
Х665Х
Х1280
2055 X
ХП90Х
Х1630*
2080
Водоохлаждающие фреоновые машины средней производительности
Фреон-12
м
"*
>s
о
*
*
74,4
F4)
—
—
| 15,8
—
8
22
5,55
B0)
2,8
(Ю)
1685Х
Х665Х
Х1213
1700Х
Х955Х
Х1580*
1816
о
со
>»
>s
е
?
X
186
A60)
—
—
52
—
8
22
16,7
F0)
8,35
C0)
1998Х
Х955Х
Х1410
2310Х
Х1300Х
Х1980*
3300
1 tf>
о*
со
>>
1 >>
е
1 ^
X
190
A63)
—
—
54
—
8
22
16,7
F0) 1
8,35
C0)
1953 X
Х955х
Х1410
2310Х
Х1300Х
Х1980*
3300
*-•
о
со
>)
>>
е
?
1 *
149
A29)
—
31,6
—
8
22
11,1
D0)
5,55
B0)
1953 X
Х905Х
Х1295
2180Х
ХЮЗОх
Х1980*
2770
Фреон-2 2
со
И
?
X
97,6
(84)
—
21
—
6
22
5,55
B0)
5,55
B0)
2945 х
Х810Х
Х1925
1800 J
о
CN
О
ь
«
1 *
72,6
F2,5)
—
—
19,5
—
6
20
4,17
A5)
2,085
G,5)
2300 х
Х715Х
Х1510
1350
1 Фр(
о
1 см
о
СО
1 «
5
109,5
(94)
—
—
29,3
—
6
20
6,25
B2,5)
3,12
A1,5)
2270 X
Х735Х
Х1640
1700 J
юн-12
о
~*
о
СО
Н
т
*
81,5
G0)
40
—
8
35
(воздух)
6,65
B4)
13,9
E0 000)
(воздух)
2270 X
Х750х
X1600
2200
о
см
о
СО
Н
«
S
145
A25)
39
—
6
20
8,35
C0)
4,17
A5)
2770 X
Х750Х
Х1600
1800
Фреон-22
СМ
?
е
47,6
D1)
44,8
1 C8,5)
—
11,6
12,2
10
28 1
2,8
(Ю)
3,9
(И)
2750 X
Х790х
Х1715
1470
2
е
95,5
(82)
89,5
G7)
—
23,2
24,4
10
28
5,55
fl
B8)
2850 х
Х965Х
Х1910
2160
СЛ
?
| е
190
A64)
179
A54)
—
46,4
48,8
10
28
11,1
D0)
15,6
E6)
2850 х
ХП90Х
Х2485
3680
Примечания. 1. Холодильные машины типа ХМ выпускаются серийно Читинским машиностроительным заводом, машины ХМВ-80, ФМ22, ФМ45 и ФМ90 —
Черкесским заводом холодильного машиностроения, машины МКТ40-2-0,1, МВТ60-1-0 и МКТ80-2-0Д будут освоены в десятой пятилетке, а МКТ60-2-0,1—
в одиннадцатой пятилетке.
2. Холодильные машины ХМ-ФУ40/1РЭ, ХМ-ФУУ80/1РЭ, ХМВ-80 и типа МКТ имеют ступенчатое регулирование холодопроизводительности.
* Габаритные размеры испарительно-регулирующих агрегатов.

Таблица 8
Характеристики
Холодопроизводительность при
температуре хладоносителя 7°С,
охлаждающей воды 26 °С, кВт (тыс. ккал/ч)
Температура горячей воды, °С
Расход воды, кг/с (м3/ч)
хладоносителя
охлаждающей
Габаритные размеры, мм
Масса, кг
Абсорбционные бромистолитиевые холодильные агрегаты
АБХА-500
580E00)
75-80
28A00)
50A80)
4500x1800x4000
25 000
АБХА-1000
1160A000)
120
55,5B00)
69,5B50)
9300X4845X2950
32 000
АБХА-2500
2900 B500)
120
125—181 D50—650)
208 G50)
12 800X5900X8200
88 000
АБХА-5000
5800 E000)
120
234 (840)
347A250)
15 240x6000x8350
125 000
Примечание. Абсорбционные холодильные агрегаты выпускаются серийно Пензенским заводом химического
машиностроения, агрегат АБХА-5000 будет выпускаться с 1980 г.
целесообразно применять теплоиспользующие
холодильные машины, в первую очередь,
абсорбционные бромистолитиевые (АБХМ).
Абсорбционные машины выпускаются в виде
комплектных водоохлаждающих агрегатов.
Техническая характеристика их приведена в табл. 8.
В качестве источника тепла в АБХМ может
применяться водяной пар с давлением 0,15 МПа или
горячая вода с температурой 80—120°С.
Тепловой коэффициент АБХМ при работе на
паре с давлением 0,15 МПа равен 0,7.
В АБХМ нет движущихся частей (кроме
водяных насосов), поэтому они работают без
вибраций и с небольшим шумом.
Кроме АБХМ, отечественная промышленность
выпускает также пароводяные эжекторные
холодильные машины в диапазоне холодопроизво-
дительностей 290—1160 кВт B50 тыс. —
1 млн. ккал/ч). Однако работают они хорошо
лишь на паре с давлением выше атмосферного.
Горячую воду использовать в них нельзя.
Кроме того, расход пара у них значительно больше,
чем у АБХМ. Поэтому применение этих машин
для СКВ неэкономично.
В ближайшие 10—20 лет рассмотренные
паровые холодильные машины компрессионного
и абсорбционного типов, очевидно, не будут
иметь серьезных конкурентов.
Предполагавшееся несколько лет назад широкое использование
термоэлектрических холодильных машин в
системах кондиционирования воздуха не
подтвердилось, в первую очередь, из-за их низкой
энергетической эффективности. По этой же причине,
вероятно, не получат большого распространения
в области кондиционирования воздуха и
воздушные холодильные машины различных типов.
список использованной;литературы
1. Гоголин А. А. Холодоснабжение установок
кондиционирования воздуха. — «Холодильная техника»,
1973, № 9, с. 4—6.
2. Б ы к о в А. В., Кал н инь И. М. Технический
прогресс в холодильном
машиностроении.—«Холодильная техника», 1972, № 7, с. 5—10.
3. Быков А. В., Щербаков В. С. Применение
холодильных поршневых компрессоров с
регулированием холодопроизводительности в установках
кондиционирования воздуха. — «Холодильная техника»,
1976, N° 8, с. 5—9.
4. Новый параметрический ряд кондиционеров
общего назначения. — «Холодильная техника», 1973, № 9,
с. 7—10. Авт.: Г. С Куликов, В. Д. Бреславец,
А. М. Должиков, В. В. Сазонов.
5. М а л о в В. С Использование декоративных фонтанов
для охлаждения конденсаторов холодильных
установок.— «Холодильная техника», 1971, № 3, с. 30—35.

УДК 628.84:656.211
Кондиционирование воздуха в главном зале
Курского вокзала в г. Москве
Н. Т. СЕЛЕДКОВ, Л. И. КУЧЕРЯВЕНКО
Мосгипротранс
А. Ф. РУНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
железнодорожной гигиены
Курский вокзал в г. Москве — один из
крупнейших в стране. В 1969 г. была начата, а в
1972 г. закончена пристройка к старому
зданию нового павильона (рис. 1), в котором
расположен главный зал вокзала.
Внешняя продольная юго-западная и
торцевые стены зала представляют собой витражи.
Покрытие — складчатое железобетонное. В
торцах складок имеются открывающиеся фрамуги.
На задней глухой стене расположены одна над
другой две антресоли, которые служат
балконными переходами и одновременно
дополнительной площадью для размещения пассажирских
и административно-бытовых помещений. Зал
имеет три входа, снабженные тамбурами и
воздушными завесами.
Расчетная вместимость зала — 4 тыс. человек.
На первом этаже места для пассажиров в
основном расположены вдоль внешней
продольной стены, некоторое количество мест находится
под первой антресолью. Билетные кассы
расположены у задней стены зала под первой
антресолью.
Комфортные условия в зале создаются и
поддерживаются в течение года с помощью системы
кондиционирования воздуха (СКВ).
Первый этаж и антресоли обслуживаются-
двумя кондиционерами К-1 и К-2 номинальной
производительностью по воздуху 160 тыс. м3/ч,
размещенными в подвале под центральной частью
старого здания.
К калориферам первого подогрева СКВ и
воздушных завес подается перегретая вода с
расчетными температурами теплоносителя 150—
70°С. К калориферам второго подогрева — вода
при температуре 65—25°С.
Приточный воздух выпускается по краям
зала из воздуховодов, размещенных под
антресолями, через щели высотой 200 мм и над второй
антресолью — через приточные решетки.
Рециркуляционный воздух забирается в средней
части зала через подантресольные щели и
решетки над второй антресолью (рис. 2).
Билетные кассы обслуживает
самостоятельный кондиционер К-3 номинальной
производительностью по воздуху 10 тыс. м3/ч. Воздухо-
заборная шахта этого кондиционера размещена
на крыше, а сам кондиционер — на чердаке.
gssg
4" l^^tj^Y^^"^^"^^^^^" AAAflAAAf 7Vf7V7t/p| I
f ' 7 8 8 7
Ж
± -*-
-?- -Ф- -&_
и
T
Рис. 1. План первого (а) и
второго F) этажей нового
павильона:
А — машинный зал кондиционеров
в подвале; Б— холодильная
станция; В — кафетерий; Г—главный
зал; Д — билетные кассы; Е —
зал пригородных пассажиров; Ж—
столовая-кафе; И — зал
пассажиров с детьми; / — воздухозабор-
ные шахты; 2 — вытяжные шахты;
3 — магистральные приточные
каналы; 4 — магистральные
вытяжные каналы; 5-— разводящие
воздуховоды I антресоли (приточные);
6 — вытяжные воздуховоды I
антресоли; 7 — разводящие воздуховоды
II антресоли; 8— вытяжные
воздуховоды II антресоли.
3*
19

Рис. 2. Схема воздухораспределения СКВ:
1 — воздухозаборные шахты; 2 — вытяжные шахты; 3
—wкамеры смешения; 4 — рециркуляционно-вытяжные вентиляторы;
5 — фильтры; 6 — секции первого подогрева; 7 —
оросительные камеры; 8 — секции второго подогрева; 9 — глушители;
10 — приточные вентиляторы;, // — приточные каналы; 12 —
вытяжные каналы.
Кондиционер К-3 работает на наружном воздухе.
В каждую билетную кассу, в ее верхнюю зону,
через решетку над дверью подается 200 м3/ч
воздуха. Кондиционеры снабжаются холодной
водой от центральной холодильной станции
(рис. 3), расположенной в подвале вблизи
машинного отделения (рис. 4).
Расчетная начальная температура воды 11°С,
конечная 7°С. Расчетная температура кипения
фреона 4°С, температура конденсации 35°С.
На станции установлены четыре холодильные
машины с компрессорами ФУ 175/2 (п =
= 960 об/мин), электродвигателями мощностью
по 125 кВт (п = 985 об/мин), испарительно-кон-
денсаторными агрегатами АИК-300, состоящими
из кожухотрубного конденсатора КТР-140 и
испарителя ИТР-210. Суммарная холодопроиз-
водительность машин 1400000 ккал/ч.
Расчетная нагрузка на конденсаторы
составляет 1560000 ккал/ч. Количество воды,
необходимой для охлаждения конденсаторов, 312 м3/ч,
скорость протока воды в трубках конденсатора
2,08 м/с, количество воды, поступающей на
охлаждение в испарители, 300 м3/ч. Скорость
протока воды в трубках испарителя 1,32 м/с.
Вода с температурой 8—9°С из артезианской
скважины глубиной 250 м с дебитом 80 м3/ч
подается в резервуары с помощью насосов. Здесь
она смешивается с оборотной водой
(температура 31 °С) и направляется для охлаждения
конденсаторов. Температура смешанной воды 26°С.
Отепленная вода с температурой 11°С из
форсуночных камер кондиционеров сливается в бак
теплой воды, из которого насосом подается
на доохлаждение до температуры 7ЭС в
испарители холодильных машин. Охлажденная
вода сливается в бак холодной воды емкостью
25 м3, откуда поступает к форсуночным
камерам.
Предусмотрена также непосредственная
подача артезианской воды к камерам в периоды,
когда температура наружного воздуха относительно
невысока.
В связи с тем, что по геологическим (близость
уровня грунтовых вод) и конструктивным
причинам холодильная станция находится на
одном уровне с залом кондиционеров, в систему
охлаждения воды для форсуночных камер
введены дополнительные промежуточные сборные
резервуары емкостью 5 м3 для самотечного
слива воды, а также насосы для перекачки ее
в основной бак отепленной воды.
Холодопроизводительность станции
регулируется полуавтоматически. После выполнения
предпусковых операций по световому сигналу
включается очередной агрегат. При уменьшении
нагрузок на кондиционеры автоматически вы-
Рис. 3. План холодильной станции:
/ — фреоновые компрессоры ФУ 175/2; 2 —
фреоновые испарительно-конденсаторные агрегаты АИК-300;
3 — горизонтальный ресивер РФ-1; 4 — центробежные
насосы консольного типа 6К-12; 5 — баки холодной и
теплой воды; 6 — пульт управления холодильной
установкой.
20
21

/J
О 00 0 DODD Odd
Рис. 4. План машинного отделения кондиционеров:
/ — воздухозаборные шахты; 2 — вытяжные шахты; 3 —
приточные каналы; 4 — вытяжные каналы; 5 — приточные
вентиляторы; 6 — рециркуляционно-вытяжные вентиляторы;
7 — камеры смешения; 8 — фильтры; 9 — секции первого
подогрева; 10 — оросительные камеры; // — секции второго
подогрева; 12 — глушители; 13 — холодильная станция.
ключается очередная машина. В схему
управления холодильными агрегатами введен
переключатель, с помощью которого можно изменять
последовательность включения и отключения
холодильных агрегатов, т. е. поочередно
включать агрегаты и в обратном порядке выключать.
Предусмотрена автоматическая защита
каждого агрегата, отключающая его при
возникновении предаварийных режимов: неисправность
системы смазки компрессора, отсутствие
протока охлаждаемой воды через испаритель и
протока воды через конденсатор, снижение
температуры охлажденной воды на выходе из
испарителя, отсутствие протока воды через рубашку
компрессора и недопустимое изменение давления
в системе циркуляции фреона.
Все насосы холодильной станции вводятся в
работу вручную, дистанционно со щита. При
подготовке к работе холодильной станции
вначале пускают насос артезианской скважины,
затем насосы холодильной станции, при этом на
щите загорается лампочка, сигнализирующая о
нормальной работе скважины. При аварийном
отключении скважины действует другой
световой сигнализатор и отключаются насосы
охлаждения конденсаторов. Датчик «сухого хода»
срабатывает в том случае, когда происходит
разрыв струи на стороне всасывания нксоса.
СКВ снабжены системами автоматического
контроля и регулирования параметров воздуха,
дистанционного сблокированного управления и
аварийной сигнализации, а также защитой
калориферов первого подогрева от замерзания.
Степень подогрева и охлаждения воздуха
регулируется в зависимости от температуры точки
росы. В режиме нагревания температура точки
росы поддерживается на заданном уровне
регулятором, воздействующим на клапан
теплоносителя, подаваемого в первую ступень
калорифера первого подогрева. В режиме охлаждения
температура точки росы поддерживается другим
регулятором, воздействующим одновременно на
взаимно обратные клапаны холодной и
отепленной воды. Температура воздуха в зале
поддерживается регулятором, воздействующим на
подачу теплоносителя к калориферу второго
подогрева.
Всесоюзный научно-исследовательский
институт железнодорожной гигиены (ВНИИЖГ)
в течение 1975—1976 гг. провел испытания СКВ,
изучение микроклимата и состояния воздушной
среды в помещениях зала в холодный и теплый
периоды года. Основные результаты испытаний
представлены в табл. 1 и 2.
Таблица 1
Показатели
Площадь, м2
главного зала (первый этаж)
зала для пассажиров с детьми
(первая антресоль)
кафе-столовой на 200 мест (первая
антресоль)
поверхности бокового остекления
машинного зала кондиционеров
помещения холодильной станции
Теплопоступления, ккал/ч
в теплый период от пассажиров
от солнечной радиации
от верхнего света
от горячей пищи столовой и кафе
Воздухообмен, тыс. м3/ч
Кратность воздухообмена, 1/ч
Объем вводимого наружного воздуха
на одного пассажира, м3/ч
Объем наружного воздуха на одного
пассажира при 40% рециркуляции
(при /нар ниже 10 °С и выше 25 °С),
м3/ч
Температура приточного воздуха, °С
в теплый период года (?Нар= ±24 °С)
в холодный период года (?Нар=
=—20 °С)
Максимальная холодопроизводитель-
ность форсуночных камер, тыс. ккал/ч
Температура воды, подаваемой к
форсуночным камерам, °С
Общая установленная мощность, кВт
электродвигателей холодильной
машины
вентиляторов кондиционеров и
насосов
насоса артезианской скважины
Характеристики
СКВ, помещения и
холодильной стан-

проектные
<
дни

замеренные
5 714
840
940
2 730
1 000
260
2 670 000
4 222 000
14 300
13 600
280 1
5
70
28
15
25,5
1210
7
125;
с
254,78
4,5
64
25,6
16,5
17,0
33,0
40,0
600
(работают 2
машины
из 4)
10
X 4=500
>56
65
21

Т аблица 2
Место замера
Главный зал (первый этаж)
в углах под антресолью
в средней части в зоне действия
рециркуляции
по краям в зоне действия
приточных струй
Зал пассажиров с детьми
посередине зала в среднем ряду
по середине зала в крайних рядах
в ряду у витража
Кафе-столовая
между столиками посередине зала
между столиками у витража
Билетные кассы
на уровне дыхания кассира
Фактическая скорость (v, м/с) и температура воздуха на уровне дыхания людей (/, °С)
в холодный период
0—0,1
0,23—0,28
0,37—0,63
1—1,25
0,42—0,58
0—0,1
0,47—0,62
0—0,1
0,1
при *наР= — 20°С
f
12,8—13
13—13,6
14,2—15,6
18,6—18,8
17,4—17,62
16,4—16,8
19—19,4
20—19,6
24—25
в теплый период при *нар = 24,5°С
V 1 *
0—0,1
0,23—0,28
0,37—0,63
1—1,25
0,42—0,58
0—0,1
0,47—0,62
0—0,1
0,1
26—25,2
25,2—24,5
23,4—24
24,2—23,8
25,8—25,2
27,4—26,6
24,6—24
25,4—25
25—26
Установлено, что воздухообмен несколько
ниже проектного D,5-кратный вместо 5). Объем
наружного воздуха в холодный период года при
использовании рециркуляции соответствует
санитарным требованиям — 20 м3/ч на одного
человека. В теплый период года СКВ работали
без рециркуляции. Рециркуляция
предусматривалась при наружной (расчетной для Москвы)
температуре воздуха выше 25°С. В теплый
период года температура приточного воздуха
превышала расчетную на 1,5—2°С и составляла для
кондиционера К-1 16,5 и К-2 17°С из-за работы
меньшего числа холодильных машин (двух из
четырех), а в холодный период превышала ее
на 7,5—14,5°С и составляла для кондиционера
К-1 33 и К-2 40°С вследствие перегрева
приточного воздуха.
В холодный период года на первом этаже зала
в зоне пребывания пассажиров наблюдали
пониженные температуры, что объясняется
недостатками работы воздушно-тепловой завесы. У
входов в зал пассажиров с детьми и в
кафе-столовую, расположенные на антресоле, наблюдали
перегрев на 2—4°С по сравнению с требуемой
температурой 16°С (табл. 2). Особенно большой
перегрев был в помещении билетных касс (на 4—
5°С) из-за высокой температуры приточного
воздуха B4°С). Температура по нормам для
билетных касс 20°С.
В теплый период года температура воздуха на
первом этаже зала, кафе-столовой и в билетных
кассах соответствовала требуемой по
санитарным нормам (не выше 26°С), а в зале пассажиров
с детьми она в отдельных местах была выше ее
(у диванов, расположенных вблизи витража).
Температура приточного воздуха 24°С.
Скорость воздуха в холодный и теплый
периоды года на уровне головы людей во всех
исследуемых помещениях была одинаковой, так
как объемы подаваемого воздуха СКВ не
изменялись. Однако скорости на различных
участках помещения и в разных помещениях иногда
отличались значительно. Так, в зале
пассажиров с детьми скорость воздуха у диванов,
расположенных вблизи витража, была 0—0,1 м/с,
а в середине зала — в среднем ряду диванов
1—1,25 м/с. Скорости, рекомендуемые нормами,
составляют в холодный период года 0,3 и
теплый 0,5 м/с. Такое различие в скорости
объясняется недостаточно тщательной регулировкой
и наладкой СКВ.
Исследованиями установлено, что СКВ
обладают необходимой работоспособностью. Недос»
татки в воздухораспределении и температурном
режиме могут быть устранены при надлежащей
регулировке и наладке системы и правильной
организации службы эксплуатации.

НОВЫЕ ВИДЫ ПРОДУКЦИИ
УДК 628.84:658.67
Автономный кондиционер для испытательных лабораторий
Канд. техн. наук В. Ю. НЕЗГАДА, Э. И. ИСЕВИЧУС
Литовский НИИ текстильной промышленности
В большинстве фабрично-заводских лабораторий
требуется точное поддержание климатических
условий. Например, в испытательных
лабораториях предприятий текстильной промышленности
допускается колебание температуры в пределах
±1 С и относительной влажности ±2%.
В Литовском НИИТП сконструирован и
изготовлен автономный кондиционер с выносной
холодильной машиной (рис. 1) для
испытательных лабораторий*.
* Комарчев И. Г., Комарчева Н. И.
Устройство для увлажнения воздуха. Авт. свид.
№ 387191.— «Открытия, изобретения, промышленные
образцы, товарные знаки», 1973, № 27, с. 112.
Производительность кондиционера по
воздуху 3850 м3/ч, по холоду 1400 ккал/ч.
Кондиционер рассчитан на круглогодичную работу в
помещении площадью до 70 м2. Объем вводимого
наружного воздуха около 770 м3/ч. Габаритные
размеры, мм: длина — 3000, ширина — 1200,
высота — 2000; масса кондиционера вместе с
холодильной машиной ФАК-07 АВ 320 кг.
Наружный и рециркуляционный воздух
через многостворчатые клапаны 1, 2 поступает в
камеру смешения 3, а затем, пройдя
электрокалорифер 4, состоящий из трех секций, фильтр 5
из пористого поролона, постоянно смачиваемый
водой из дырчатого кольца 6, нагнетается
вентилятором 7 в воздуховод 5. В рабочем колесе
вентилятора смонтирована водораспылительная
турбинка 9. В воздуховоде 8 установлены
водораспылительная форсунка 10 типа У-1 и полые
конусы И. Конструкция конусов возрастающих

кондиционируемое помещение
Нар уж—«
ный
воздух ~'
Рис. 1. Принципиальная
схема кондиционера с выносной
холодильной машиной:
а — испаритель; б — компрес-
сорно-конденсаторный агрегат.
Ш'ф-1—®^
23

диаметров и последовательная их установка по
ходу движения воздуха обеспечивают
перемешивание капельного факела с воздухом, что
увеличивает интенсивность тепло- и массообмена.
Подаваемая из сборного бака вода проходит
через испаритель холодильной машины 12.
Количество воды регулируется электромагнитным
клапаном 13. Для обеспечения полного
испарения воды в холодный период под фильтром 5
установлена перфорированная тарелка 14 с
центральным отверстием диаметром 300 мм.
В тарелке собирается выпадающая часть воды,
которая далее через перфорированную
крышку 15 поступает на поверхность калорифера 4,
смачивая ее. При необходимости в форсунку 10
можно подавать горячую воду, например из
системы горячего водоснабжения.
Терморегуляторы типа ДТКБ-53 с
дилатометрическими датчиками включают или отключают
секции калорифера. По команде датчика ТР2
включается или выключается одна секция
калорифера, по команде ТРЗ — две секции, а по
команде ТР4 —: три секции.
Зимой температура в помещении
поддерживается на уровне 20°С по команде датчика ТР2,
19°С — по команде ТРЗ и 18°С — по
команде ТР4.
Летом температура в помещении
регулируется по команде датчика ТР5.
Датчики регулятора влажности ВР1
установлены в нескольких местах. По их команде
включается или выключается холодильная машина
и соответственно закрывается или открывается
электромагнитный клапан 13.
Кондиционер может работать и на ручном
управлении.
На рис. 2 показана полученная на основании
испытаний зависимость влажности и температу-
Новый автономный кондиционер
А. Ф. ПРОСКУРИН, Л. В. АНИСИН
Тюменский турбомеханический завод
Тюменским турбомеханическим заводом в^
содружестве с ВНИИкондиционер (г. Харьков)
и Рижским политехническим институтом создан
новый автономный кондиционер типа КТА2-5
(ГОСТ 10808—73) [1].
Кондиционер предназначен для
круглогодичного технологического и комфортного
кондиционирования воздуха и осуществляет: охлаж-
24
О 0,01 W ОЩ 0У0Ч 0,05 В
Рис. 2. Зависимость конечных относительной влажности
фв и температуры обрабатываемого воздуха tB от
коэффициента орошения В при давлении воды перед
форсункой 2,5 кгс/см2 и начальных температурах воздуха:
7 — 39°С; 2 — 39°С; 3 — 19°С; 4 — 19°С; 5 — 16°С; 6 — 22,5°С;
- распыление водопроводной воды с температурой 15°С;
— — — — распыление охлажденной воды с температурой 7°С.
ры воздуха от коэффициента орошения.
Установлено, что в холодный период около 50%
воды испаряется в воздуховоде 8, 15—20% в
вентиляторе, остальное количество — в
фильтре и калорифере. При увеличении частоты
вращения вентилятора с 1450 до 3000 об/мин
вдвое возрастает производительность
кондиционера, а степень испарения увеличивается на
20—30%, т. е. достигается почти полное
испарение всей разбрызгиваемой воды.
В 1979 г. Минлегпром Литовской ССР
планирует выпуск на экспериментальном заводе «Пун-
тукас» установочной серии кондиционеров для
обеспечения предприятий текстильной
промышленности Литвы.
УДК 628.84
дение, нагрев, частичное осушение, увлажнение
и очистку в административных и промышленных
помещениях — диспетчерских пунктах, постах
управления, лабораторных помещениях,
помещениях КИП и охлаждения электронных
блоков вычислительных машин.
Новый кондиционер создан на основе
новейших достижений отечественного и зарубежного
кондиционеростроения [2, 3]. Конструкция
сборочных единиц и деталей разработана с учетом
технических возможностей завода.

Междуведомственная приемочная комиссия,
рекомендовавшая кондиционер к серийному
производству, отметила, что по
"технико-экономическим показателям он соответствует
продукции высшей категории качества.
Ниже приведена техническая характеристика
кондиционера.
Холодопроизводительность номинальная 23 260 B0 000)
при t0=5 °С и /к=45 °С, Вт (ккал/ч)
Производительность по воздуху номиналь- 5000
ная, м3/ч
Теплопроизводительность максимальная 36 600 C1 500)
при температуре входящей воды ^=95 °С,
Вт (ккал/ч)
Производительность по влаге номиналь- 6,45
ная, кг/ч
Запас полного давления на выходе из 400D0,8)
воздушных каналов, Па (кгс/м2)
Установленная мощность, кВт 15,45
Потребляемая мощность, кВт, в режиме:
охлаждения 13,95 '
нагревания и увлажнения 7,98
вентиляции и увлажнения 7,98
Хладагент * Фреон-12
Масса, кг, не более
воздухообрабатывающего блока 650
конденсаторного блока 315
Для удобства эксплуатации предусмотрено
двухблочное исполнение кондиционера (см.
рисунок).
В конденсаторном блоке смонтированы
воздушный конденсатор с петельно-проволочным
оребрением трубной теплопередающей
поверхности, осевой вентилятор (схема 06-300)
производительностью 11600 м3/ч, частотой вращения
228,3 с-1 A370 об/мин) и ресивер.
В воздухообрабатывающем блоке находятся
У-образный фреоновый бессальниковый
непрямоточный одноступенчатый прямого действия
компрессор типа 2ФУБС12,
пластинчато-трубный воздухоохладитель, воздухонагреватель с
петельно-проволочным оребрением трубной
поверхности, увлажнитель воздуха —
парогенератор прямого действия (нагреватели — ТЭН-
39), центробежный вентилятор № 3, 15 (схема
Ц14-46) производительностью 5000 м3/ч,
частотой вращения 200 с" A200 об/мин).
Конденсаторный блок может быть установлен
на расстоянии до 10 м от
воздухообрабатывающего блока, а по вертикали — до 7 м, в том числе
и за перегородкой помещений.
Новый кондиционер с воздушным
охлаждением конденсатора является пока единственным
в отечественном кондиционеростроении такой
мощности.
По сравнению с выпускаемым серийно
кондиционером КС-25А новый кондиционер имеет
следующие преимущества:
работает без охлаждающей конденсатор воды
(кондиционер КС-25А расходует более 4м3
воды в час);
1264
ВидА
Ш/2Ц
¦10 '
ш
,8
№
~l
J&JU
10 11
SO
Й
4
Автономный кондиционер КТ2А-5:
а — конденсаторный блок; б — воздухообрабатывающий блок;
/ — пульт управления; 2 — выход приточного воздуха; 3 —
вход наружного воздуха; 4 — вход рециркуляционного
воздуха; 5 — вход и выход электрокабеля; 6 — слив конденсата
(диаметр 16 мм); 7 — вход горячей воды C/4"); 8 — выход
горячей воды C/4"); 9 — вход холодной воды (диаметр 8 мм);
10 — труба нагнетательная МЗМ B8X1,5); // — труба
жидкостная МЗМ A8x1,5); 12 — вход в конденсатор
охлаждающего воздуха; 13 — выход 'из конденсатора охлаждающего
воздуха.
запас полного давления на выходе из
воздушных каналов составляет 40,8 кгс/м2 D00 Па),
у КС-25А —8 кгс/м2;
способен увлажнять воздух.
Серийное производство кондиционеров КТА2-5
намечено с 1977 г.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 10808—73. Кондиционеры автономные
общего назначения. Типы и основные параметры. М., 1973.
2. П р о с к у р и н А. Ф., Анисин Л. В.
Конденсатор с петельно-проволочным оребрением. —
«Холодильная техника», 1974, № 2, с. 47—48.
3. Кондиционеры КТ-2. — Проспект фирмы «Ил-
ка», ГДР.
4 Холодильная техника № 3
25

УДК?628.84 + 662.99
Оптимальное сочетание системы кондиционирования воздуха
и средств тепловой защиты кабин постов управления
Канд. техн. наук В. И. ПРОХОРОВ, А. Л. НАУМОВ,
Н. Н. ШЛЯПКИНА
ЦНИИпромзданий
Комфортность в кабинах постов управления
горячих цехов определяется температурой,
относительной влажностью, скоростью воздуха
на рабочем месте, а также радиационной
температурой внутренних поверхностей кабины и
проникающим тепловым излучением [1].
Полагая, что система кондиционирования
воздуха (СКВ) обеспечивает нормальную
относительную влажность C0—60%) и скорость
воздуха не более 0,25 м/с, среднюю^радиационную
комфортную температуру помещения^ tR
определяют по выражению [2]
;д = 46—0JtB, A)
где tB—температура воздуха на рабочем месте, °С.
Комфортные параметры могут быть достигнуты
с помощью тепловой защиты ограждений
кабины и СКВ. При увеличении затрат на средства
тепловой защиты стоимость СКВ снижается.
Оптимизация СКВ и средств тепловой защиты
ограждений кабин постов управления в горячих
цехах является актуальной задачей.
При прочих равных условиях теплопоступ-
ления в кабины постов" управления будут
наименьшими в том случае, когда тепловые потоки
через все ограждения равны. Ограждения,
подвергающиеся интенсивному тецлоЕому
облучению, целесообразно оборудовать теплоотра-
жательными экранами [3].
Приведенные затраты на тепловую изоляцию
ограждений, тепловое защитное остекление и
экраны составляют
"т.з- Е ^ср-аН/Г Е + Е ¦ W
где 5ИЗ, 5ост> ^экр — соответственно стоимость
изоляции, остекления, теплозащитных
экранов, руб/м2;
F — площадь поверхности всех
ограждений кабины, м2;
Е — нормативный срок окупаемости,
лет;
Яиз — коэффициент теплопроводности
тепловой изоляции, Вт/(м-К);
?ср=—у- — средневзвешенный неполный
коэффициент теплопередачи
ограждений, Вт/(м2-К);
kj=* fi a I ^ —неполный коэффициент
теплопередачи отдельных ограждений
кабины, Вт/(м2К);
Fj—площадь отдельных поверхностей
ограждений кабины, м2;
ан—коэффициент конвективной теп-
[ лоотдачи снаружи кабины,
Вт/(м2.К);
F0 — площадь остекления, м2;
^э—площадь теплозащитных
экранов, м2.
Технико-экономические показатели четырех
типов СКВ при температуре воздуха на входе
в кондиционер 28,5°С и относительной
влажности 40%, рассчитанные в соответствии с
методикой [4], даны в таблице.
Как видно из таблицы, приведенные
затраты, отнесенные к полной холодопроизводи-
тельности СКВ с местным кондиционером
двухступенчатого испарительного охлаждения
КДИ-2,5 и с центральным из типовых секций
КТ-30, меньше, чем у СКВ с автономным
кондиционером КА-6 и на базе воздушной турбо-
холодильной машины МТХМ2-50. Но у
последних двух систем температура приточного
воздуха, определяющая его ассимилирующую
способность, ниже, поэтому приведенные
затраты, отнесенные к полной холодопроизводи-
тельности, не могут служить для оценки
экономичности СКВ.
Показателями эффективной работы СКВ
являются отношение ее полезной холодопроиз-
ВОДИТеЛЬНОСТИ (Зполезн К ПОЛНОЙ Qu [5] (СМ.
таблицу) и приведенные затраты на 1 кВт
полезной холодопроизводительности.
Теплопоступления Q, Вт, в кабину при
комфортных условиях
ObF Г*срA,7;усл — 46)+1,7Руо/Н*в — *пр) C)
СР Ш ссвD6— 1,7*„р> — Р?о/ —
— ^ср (^усл — 46— 0»7^пр)
где~ав—коэффициент конвект ивкойтеплоот-
дачи внутри кабины, Вт/(м2-К);
ср — теплоемкость воздуха, Дж/(кг-К);
РЦсъ
tycJI = /ц + — условная температура воздуха в
цехе, °С;
/ц — температура воздуха в цехе, °С;
р — коэффициент снижения теплового
облучения;
<7ср — интенсивность теплового облучения
кабины, Вт/м2;

Р — коэффициент учета доли лучистого
тепла, проникающего через
остекление;
д0 — интенсивность теплового облучения
на уровне остекления кабины,
Вт/м2;
/—относительная площадь остекления;
^пр-—температура приточного
воздуха, °С.
Приведенные затраты на СКВ в целом ЯСКв,
руб/год, возрастают пропорционально
отношению теплопоступлений в кабины постов
управления к полезной холодопроизводительности
кондиционера
Пк aBF
*орA.7<усл—46)+1,7Р?о?
х-
ав D6—1,7tnp)—$q0f—kcv (tYC„—46 — 0,7*np)
.D)
где Пк —приведенные затраты на СКВ,
обслуживаемую одним кондиционером, руб/год;
GK — массовый расход воздуха через один
кондиционер, кг/с.
Приведенные затраты на СКВ, также как и
приведенные затраты на средства тепловой
защиты, — функция неполного среднего
коэффициента теплопередачи ограждений.
Минимум суммарных приведенных затрат
можно найти из условия
дЯу
dkt
= 0.
E)
ср
где Я2=ЯСКВ+ЯТ#3—суммарные приведенные затра*
ты, руб/год.
Решение уравнения E) дает возможность
определить оптимальную величину неполного
коэффициента теплопередачи ограждений ?ср. оПт.
Приведенные затраты на СКВ в целом и
средства тепловой защиты определяются
подстановкой величины &cp.oir_ соответственно в
уравнения B) и D).
На рис. 1 и 2 представлены результаты
расчетов, выполненных для кабин постов
управления с двойным обычным остеклением,
составляющим 30% поверхности всех ограждений
кабины.
При тепловой нагрузке на кабину,
соответствующей Pqcv < 140 Вт/м2, все четыре вида
рассматриваемых СКВ конкурентоспособны, но
предпочтение следует отдать системам с
кондиционерами испарительного охлаждения КДИ-2,5
и КТ-30. СКВ на базе воздушной холодильной
машины МТХМ2-50 экономически целесообразно
применять при величине Pqcv > 140 Вт/м2.
К достоинствам применения воздушных
холодильных машин в СКВ постов управления сле-
Эоог =
=я; Hdu *Voj/Q/Ld
•ихэончгэхиИ
-oaeiiodiiotfoifox ион
-eairoii хдм | вн их
-sdxBS 9HHHatfaaHdu
Hdii
Эо0г= /
(tfoj*xgH)/9^d
tfoj/9*d \mU
VO
a
Я
ее
В
CD
aMHdcwwXo
wod
-эноийиином
иоиэвиинее
HtfBtTlOIfll ЭИН
-вяижЛггэро
KHjddHe
-odxMaire
BXBIfll
KBHxogBdse
xHOwad
ииЧпЛяэх и
кнпвеихаоив
ю о ю
o> -< со
со ю со
со
—« о
о
s
Ю 00
о
CO
СЧ
00
со
со
со
СЧ
05
00
^ *-н Ю
CO
СЧ
о
СЧ
СЧ
СЧ О
со о>
00 1^
со
8
СЧ О)
ю —•
СЧ СО
05
со
о
со
о
СО
О)
о>
СЧ
со
05
о
§
СО
Е-
ю
I
я
к
»52
о
ю
о
ч
я
Ю СО
СО
со
ю
00
«>0
3 >>
X (X
SHHdBWNiCo
*wod
-эноиниотон
етЛмэвиинве
•qtfBtnoifii вн
HtfoeoxXV
-еоа и daHo
-MlHtfHOH ВН
хдм 'чхэоннюэд
хдя *и&
о/ли *но
Эо <dn>
О
О OS
со ю
^ СЧ
о со ю
СО СО О
СЧ СЧ ¦*
~* со f*
со
о
со
Ш СЧ
ю о>
СО —
8
СЧ
СЧ
О —I
СО СО
сч со
—• СЧ
со
СО
со
СЧ
сч о> о
- со
со ^
00*
со
СО
00
о
о
со"
3
я я и
око
« я «
S * ~ 3
§ ю_ я
32 я6? s
s< ях ч
я*4 ?R cu
я 2 23 ^ <и
4 а> о я
о я о Он о
CQ §0Q gOQ
>** я * я *
х »я
Я °
§ I
В S
о
со м
ко о;
СО СО »
о» со
Я»Я Я
О к
я S^
5U,J
ЧСЧ
5Н
ч
со* Я
3 к
со
со SB
2-е
°fs
§s
О >»
с
w 2
4 ш
S8
. ав о
« S et
S3 схо
>» я к
_ со К
2 я я
g >>я
я « &
^ о с
§g я
III
о а
Ч»Я со
с Я S3
Л Й Л
И я *•
о С о
S3 2 §
I S|"8

200p(fcpiBm/M2-
Рис. 1. Зависимость относительных суммарных
приведенных затрат на СКВ и средства тепловой защиты
ограждений кабины постов управления от интенсивности
теплового облучения:
7 — MTXM2-50; 2 — КА-6; 3 — KT-30; 4 — КДИ-2,5.
дует отнести ряд факторов, не учтенных в
настоящей статье: эффекты снижения требуемой
холодопроизводительности в результате
использования низкотемпературного воздуха для
радиационного охлаждения и холода,
аккумулированного содержащейся в потоке капельной
влагой; относительную стабильность
приведенных затрат в большом диапазоне средней
интенсивности облучения, которая достигает
1000 Вт/м2 наружной поверхности ограждения
кабины.
Предложенный метод позволяет оценить
целесообразность применения той или иной СКВ
для кабин постов управления горячих цехов,
а также выбрать соответствующие средства теп-
150 200 рЦср, Вт/м2
Рис. 2. Зависимость оптимального неполного
коэффициента теплопередачи ограждений кабин постов
управления от интенсивности теплового облучения:
/ - MTXM2-50; 2 — КА-6; 3 - KT-30; 4 - КДИ-2,5.
ловой защиты ограждений, что отвечает
современным требованиям вариантного
проектирования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Участкин П. В. Установки искусственного
климата для рабочих мест в прокатных цехах заводов черной
металлургии. —В сб.: «Промышленная вентиляция»,
ЛИОТ ВЦСПС, Л., 1958.
2. F anger P. О. Komfort cieplny. Arkady. Warszawa,
1974.
3. X а л е ц к и й И. М. Отопление и вентиляция
предприятий черной металлургии. М., «Металлургия», 1973.
4. Методика технико-экономической оценки систем
охлаждения и кондиционирования воздуха. Рига,
РПИ, 1972.
5. Карпис Е. Е. Теплотехническая эффективность
систем кондиционирования воздуха и кондиционеров
различных схемных решений. М., НИИСТ, 1962.
Кондиционирование воздуха в камерах вяления рыбы
Сочинского холодильника
УДК 628.84:658.78
Л. Н. ТИХОМИРОВА, Л. А. ГОЛОВАЦКАЯ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
А. Д. ВОЛКОВ, В. П. БЕЗГРЕБЕЛЬНЫЙ
Сочинский холодильник
Основным условием сохранения "качества рыбы
при вялении является соблюдение требуемого
температур но-влажностного режима в камерах.
Практикой определены следующие оптимальные
параметры воздуха, при которых должен
осуществляться процесс вяления: температура 20—
25°С и относительная влажность 40—50%.
Опыт эксплуатации калориферной установки
в семи камерах вяления рыбы Сочинского
холодильника показал, что невозможно
обеспечить эти параметры без системы кондициониро-
28

вания воздуха. Калориферная установка (тепло-
производительность 31000 Вт, установленная
мощность 14 кВт) позволяла поддерживать
оптимальную температуру воздуха в камерах
только в зимнее время, при сравнительно низкой
температуре окружающего воздуха. В жаркие
летние месяцы, в связи с тем что невозможно
было снизить относительную влажность и
температуру до нужного предела, приходилось
останавливать производство.
В настоящее время имеется большой опыт
эксплуатации в молочной промышленности
технологических кондиционеров типа КТА и КТР
[1_3], разработанных ВНИХИ для
предприятий мясной и молочной промышленности. Эти
кондиционеры осуществляют полную обработку
воздуха: охлаждение, нагревание, осушение и
увлажнение.
Авторами была исследована возможность
применения технологического аммиачного
кондиционера КТА-7 в рыбной промышленности.
Техническая характеристика кондиционера КТА-7
Холодопроизводительность, Вт
Теплопроизводительность, Вт
Производительность по воздуху, м3/ч
Установленная мощность, кВт
Осушающая способность, кг/ч
Хладагент
Теплоноситель
Габаритные размеры, м
ширина
высота
длина
На базе кондиционера КТА-7 разработана
система кондиционирования воздуха (рис. 1),
которая смонтирована на Сочинском
холодильнике, ш
Установка обслуживает семь камер,
предназначенных для вяления мойвы, леща и скумбрии.
Основным сырьем является мойва, которую
укладывают на съемные сетчатые противни
передвижных тележек. В каждой камере размещена
одна тележка. В зависимости от вида рыбы съем
готовой продукции с каждой тележки при едино-
24 000
47 000
7 000
7,0
10,0
Аммиак
Пар
1,2
1,25
2,2
временной загрузке составляет: мойвы—120,
леща — 350, скумбрии — 600 кг.
Все камеры соединены с кондиционером
системой нагнетательных и всасывающих
воздуховодов. Воздух распределяется по камерам из
нагнетательного воздуховода и забирается во
всасывающий через жалюзииные щели в полых
стенах (опусках), разделяющих соседние
камеры. Нагнетательным является каждый
нечетный опуск (от кондиционера), всасывающим —
каждый четный.* Попадая в камеру с одной
стороны, воздух проходит вдоль полок с рыбой и
выходит с другой. При объемной
производительности кондиционера по воздуху 7000 м3/ч (из
них 5% свежего) и строительном объеме камер,
равном 52 м3, кратность циркуляции
составляет 135 объемов в час. Это обеспечивает
оптимальную, по мнению производственников,
скорость движения воздуха над рыбой около 0,8 м/с.
В результате испытаний, проведенных
сотрудниками ВНИХИ и Сочинского холодильника,
была определена схема обработки воздуха в
кондиционере путем его охлаждения и осушения в
воздухоохладителе с последующим подогревом
в калорифере. Увлажнение воздуха,
предусмотренное для камер созревания сыра, в данном
случае отпадает, поскольку процесс вяления
рыбы сопровождается активной отдачей влаги с
ее поверхности. Это несколько упростило схему
автоматизации кондиционера и его
конструкцию, так как были исключены исполнитель ые
устройства, подающие увлажняющий пар в
помещение.
Принципиальная схема автоматизации ксн-
диционера приведена на рис. 2.
Аммиак
Рис. 1. Схема установки кондиционирования воздуха в
семи камерах вяления рыбы:
/ — воздуховод всасывающий; 2 — воздуховод нагнетательный;
3 — кондиционер; 4 — полые стены (опуски); 5 —
передвижная тележка; 6 — камера вяления.
Рис. 2. Принципиальная схема автоматизации
кондиционера:
/ _ датчик температуры; 2 — датчик влажности; 3 —
воздухоохладитель; 4 — калорифер; 5 — регулирующий клапан с
электрическим приводом; 6 — электромагнитный вентиль; 7 —
фильтр; 8 — запорный вентиль.
29

Работой исполнительных устройств,
установленных на трубопроводах подачи аммиака в
воздухоохладитель и пара в калорифер, управляют
датчики температуры и влажности,
размещенные в потоке воздуха на всасывающей стороне
кондиционера. Процесс регулирования
температуры и влажности воздуха в камерах сводится
к поддержанию заданного значения этих
параметров. В случае чрезмерного повышения
температуры сначала закрывается регулирующий
клапан на трубопроводе подачи теплоносителя
в калорифер (если он к этому времени был
закрыт), затем открывается электромагнитный
вентиль, установленный на трубопроводе подачи
аммиака в воздухоохладитель. Когда
температура становится ниже заданной, процесс
осуществляется в обратном порядке — сначала
прекращается подача аммиака и в случае надобности
открывается регулирующий клапан.
Относительная влажность воздуха (~45%) обеспечивается
благодаря его осушению в воздухоохладителе,
для чего в последний должен подаваться
аммиак. Таким образом, датчик влажности тоже
управляет аммиачным электромагнитным
вентилем, открывая или закрывая его в
зависимости от значения влажности воздуха в камерах в
данный момент.
Испытания установки кондиционирования
воздуха, проведенные в мае и декабре 1976 г. при
вялении мойвы, показали соответствие основных
характеристик кондиционера расчетным данным.
Было установлено также, что параметры
воздуха в камерах поддерживались на заданном
уровне (/К=24°С, Фк=47%), в результате срок
вяления мойвы сократился с 7 до 2 суток. Это,
в свою очередь, увеличило производительность
цеха до 60 т в год по сравнению с 25 т в год без
кондиционирования воздуха. Целесообразность
внедрения установки кондиционирования была
определена технико-экономическим расчетом,
который учитывает увеличение
производительности по рыбе, уменьшение потребляемой
электроэнергии на транспортирование воздуха в
камерах, а также сокращение количества пара на
1 кг готовой продукции, расходуемого на нагрев
воздуха при автоматическом режиме работы.
Годовой экономический эффект Э (руб.) от
применения установки кондиционирования
определяли по уравнению
Э = СХ — С2—АК,
где С1 и С2 — сумма эксплуатационных расходов на
выработку продукции без
кондиционирования и с кондиционированием,
коп/(кг-год);
А — коэффициент экономической
эффективности для данной отрасли промышленности
(А=0,15);
К — дополнительные капитальные затраты
при применении кондиционирования
воздуха, коп/(кг-год).
Стоимость основных технических показателей
(данные Сочинского холодильника) и
кондиционера (данные Опытного завода ВНИХИ)
приведена ниже:
Холод, рубДкВт-ч) 0,028
Электроэнергия, руб/(кВт«ч) 0,018
Пар, руб/т 3,6
Кондиционер, руб/шт 5000
Калориферная установка, руб/шт 1500
При технико-экономическом расчете
принимали продолжительность работы установки
6000 ч в год, коэффициент рабочего времени
воздухоохладителя равным 0,6,
производительность цеха (по мойве ) с кондиционером 60 т/год,
без кондиционера 25 т/год.
Данные технико-экономического расчета
камер вяления, оборудованных установкой
кондиционирования воздуха и без нее,
представлены в таблице.
Внедрение установки кондиционирования
воздуха способствовало значительному улучшению
товарного вида рыбы и сохранению ее качества.
Результаты испытаний и опыт эксплуатации
системы кондиционирования в камерах вяления
рыбы Сочинского холодильника в течение года
показали надежность работы установки, а так-€
же перспективность и важность этого
направления в рыбной промышленности.
Показатель
Потребляемая мощность,
кВт-ч/(кг-год)
Потребная холодопроизводи-
тельность, кВт-ч/(кг-год)
Расход пара на нагревание,
кгДкг • год)
Эксплуатационные расходы,
копДкг • год)
стоимость электроэнергии
стоимость пара
стоимость холода
сумма эксплуатационных
расходов
Экономия на
эксплуатационных расходах, коп/(кг-год)
Капитальные затраты,
коп/(кг-год)
стоимость оборудования и
его монтажа
амортизация
текущий ремонт
оборудования
Дополнительные
капитальные затраты, коп/(кг-год)
Экономия, коп/(кг-год)
Экономия на годовую
выработку рыбы, руб/год
Вид обслуживания камер
калориферная
установка
3,4
9,6
6,1
3,5
—
9,6
—
6,0
0,8
0,7
—
—
—
установка

кондиционирования
0,7
1,44
6,0
1,26
2,14
4,0
7,4
2,2
8,0
1.0
0,24
1,7
1,95
1170
30

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Технологическое кондиционирование
воздуха на предприятиях мясной и молочной
промышленности. М., ЦНИИТЭИмясомолпром, 1969, с. 4—37.
Авт.: А. А. Гоголин, Е. М. Агарев, Л. Н. Тихомирова,
С. Ф. Богатырева.
2. А г а р е в Е. М., Головацкая Л. А., О р -
л о в Д. М. Система централизованного контроля
температуры и влажности воздуха в камерах
холодильника Московского мясокомбината. — «Холодильная
техника», 1972, № Ю, с. 10—14.
3. Технологический кондиционер КТА-16. —
«Холодильная техника», 1973, № 9, с. 26—31. Авт.:
А. А. Гоголин, Е. М. Агарев, Л. Н. Тихомирова,
С. Ф. Богатырева.
УДК 668.31:621.36
Теплофизические свойства специальных склеивающих композиций
Канд. техн. наук М. Д. МАХМУДОВ
Для склеивания соединений
термоэлектрических батарей кондиционеров, а также калачей
и трубок фреоновых кондиционеров применяют
специальные композиции. Состав их был
рассмотрен ранее [1—3].
Для выяснения влияния специальных
склеивающих композиций на режим работы
термобатарей потребовалось исследовать их
теплофизические свойства. В результате исследований,
проведенных Бакинским заводом кондиционеров
совместно с Азербайджанским институтом нефти и
химии им. Азизбекова, экспериментально
определены температуропроводность а, м2/с,
теплопроводность А,, Вт/(м-К), и вычислена удельная
Л,Вт/(м-К)
0,32
Ц51
0,30
0,29
7
\-щ ^J*^«"^ \
~Л Ч Г
. \ с Л>
\с,кАж/(кг-Ю
2,6
2,5
50
100
i50tcp;c
Зависимость
1151 кг/м3 и
1142 кг/м3 от температуры.
теплопроводности % при
удельной теплоемкости с при
плотности
плотности
теплоемкость с, кДж/(кг-К), в пределах
температур от 50 до 150°С.
Температуропроводность специальной
склеивающей композиции установлена с помощью
общеизвестного метода регулярного теплового
режима [4]. Она оказалась не зависящей от
температуры и равной (при плотности композиции
1134 кг/м3) 0,108- Ю-6 м7с с точностью ±5%.
Теплопроводность определена методом
стационарного теплового режима — методом трубы
для материала с плотностью 1151 кг/м3.
Зависимость теплопроводности от температуры
показана на рисунке.
Удельная теплоёмкость вычислена по формуле
а
С""рсра#
Численное значение удельной теплоемкости
было отнесено к средней плотности
1134+1151 _ , 0
Рср = ^ = Ц42 кг/м3.
Зависимость удельной теплоемкости
склеивающей композиции от температуры показана на
рисунке.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. М. Д. Махмудов, А. Д. Мустафаев.
Склеивание медных и алюминиевых трубок кондиционеров. —
«Холодильная техника», 1967, № 6, с. 7—11.
2. А. Д. М у с т а ф а е в, М. Д. М а х м у д о в.
Прочность склеивания медных и алюминиевых трубок. —
«Холодильная техника», 1968, № 3, с. 31—34.
3. М. Д. Махмудов, А. Д. Мустафаев.
Теплостойкость клеевых соединений трубок
кондиционеров.— «Холодильная техника», 1969, № 10, с. 8—10.
4. Г. М. Кондратьев. Регулярный тепловой режим.
М., Гос. изд-во технико-теоретической литературы,
1954.
31

УДК E46.212 + 621.564):621.036.001.24:551.52
Уравнения для нахождения теплофизических свойств воды
и некоторых хладагентов в зависимости от температуры
Доктор техн. наук О. П. ИВАНОВ, канд. техн. наук
А. В. КУПРИЯНОВА,
канд. техн. наук В. О. МАМЧЕНКО
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
При расчете процессов холодильных машин на
ЭВМ удобно выражать теплофизические
свойства теплоносителей и хладагентов в виде
полиноминальных эмпирических уравнений
структуры
Pi= coi + C\iXi + Cii&i + CziX-i'
где Pi—Р — свойство j'-го рабочего вещества;
Xi — независимый термодинамический
параметр, определяющий данное
свойство;
C0t, Cu-, С2г-, C3t — эмпирические константы.
В табл. 1—5 приводятся значения
эмпирических констант Ct и независимого
термодинамического параметрах для расчетаттеплофизических
свойств жидкостной и паровой фаз воды и
наиболее распространенных хладагентов: аммиака,
фреона-12 и фреона-22 в состоянии насыщения.
Константы уравнений Сг рассчитывались
авторами по данным работ [1, 2].
Максимальные величины среднеквадратичного
расхождения расчетных и табличных данных в
интервале температур: для воды СМ-100°С;
аммиака —70ч-+100°С; фреона-12 — 60ч-+60°С;
фреона-22 —70ч-+80°С относятся к
динамической вязкости насыщенной жидкости и не
превышают 6%. Среднеквадратичное расхождение
данных для остальных свойств не более 1%.
Таблица 1
Вещество
Вода
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
Вода
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
Примечай]
Вещество
Вода |
Аммиак |
Фреон-12
Фреон-22
Вода 1
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
1 Значения С. и X для расчета динамической вязкости jx• 10*, Н-с/м2
| С0
1 4,42266-101
—2,466205 101
7,5376-10
—3,79306-1О1
4,6329-10°
4,69872-1О1
—1,03650-101
—4,67286.10°
ие. Т — температура н
'
Со
1,0896-101
4,6172-10°
2,8314-Ю-1
2,14004.10-2
1,07748-10° 1
2,05376-1О1
—9,75768-Ю-2
—6,75506.10-!
1 с*
с2
Ж идкость
1 —2,73173-104
2,118989-10*
4,2094-103
3,39816-10*
Па
1 1,4148-Ю-3
—3,94342-10-1
2,42026-10-1
9,35841-Ю-2
1 —1,9653-107
1 —5,952856-10°
—3,313310е
—9,69099-10°
Р
2,2933-Ю-5
1,12598-Ю-3
-1,01769-Ю-3
—1,47329-10-*
асыщения, К.
Значения С^ и X для расчета теплоемкости с~,
с,
С2
Жидкость
—3,2375-Ю-2 1
—2,3668-Ю-3
3,91768-Ю-3
6,79267-10~3
5,12785-Ю-5
1,61287- 10-в
—9,59013.10-°
0
Пар
3,85489-Ю-3 | —6,4883-10-° 1
—1,47682.10-1 1 2,97799-Ю-4
2,67653-Ю-3 1 0
1,58101-Ю-2 —7,27470-Ю-6
1 с»
| 1,30234-10м
5,840031-10°
1 9,6073-10°
9,37238-10°
1 —9,6565-10-°
! —6,8394-Ю-7
1,5900-10-°
1,03140-107
Т
кДж/(кг-К)
ся
—2,67737.10-°
6,81481-10-°
8,74037-10-°
0
3,7954-10-п |
0
1,19150-Ю-7
1 х
A,8л-1
A,8Г)-1
T-i
1 1,8Г
Т
Т
т
'аблица 2
*
1,8Г
1,8Г
1,8Г
Т
1,8Г
Т
Т
т
32

Таблица 3
Вещество
Значения С|й X для расчета теплопроводности %,, Вт/(м-К)
С%
Вода
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
Вода
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
-4,93724-10°
9,69382-10-1
1,79423-10-1
1,53868-10-1
—4,76716.10-1
—1,02653-101
—1,356212.10°
—2,78247.10-3
Жидкость
2,64150- Ю-2
—1,70576-Ю-4
—9,08951-10
2,49521. Ю-4
3,87130.10-3
1,41442.10-1
2,42573.10-2
7,61590.10-*
Пар
ю-5
ю-6
—4,23263
—2,08828
—3,27509-Ю-7
—2,66719-10-в
6,59130-Ю-7
—5,86406-Ю-4
—1,11894-Ю-4
1,43590-Ю-7
2,30135.10-8
1,33383-10"9
2,17426.10-ю
3,49000- Ю-9
0
8,62870-Ю-7
1,95400-Ю-7
1,1000-10-1°
1,8Т
1 э 8Г
1,8Г
Т
1,8Г
Т
Т
Т
Та блица 4
Вещество
Вода
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
Значения С. и X для расчета плотности жидкости р, кг/м3
Су Q
2,44122-Ю2
6,88956-102
1,58375-1О3
3,17454-103
С,
3,71149-10°
7,84907-10-1
1,46794-10°
—1,73145-101
С*
—5,70899-10-3
—2,25861-Ю-з
—4,61974.10-3
6,30514-10-2
С,
2,63825-10-в
9,25709-Ю-7
1,7316-10-в
—9,13393-Ю-5
X
1,8Г
1,8Г
1,8Т
Т
Таблица 5
Вещество
Вода
Аммиак
Фреон-12
Фреон-22
Значения С{ и X для расчета удельной теплоты парообразования г, кДж/кг
с.
2,9281-103
2,16015-Ю3
1,5794-Ю2
5,87948-1О2
с\
— 7,7819-10-1
— 3,2467-10°
1,67686-10-1
— 3,65635-10°
с2
К 25078-Ю-4
6,0818- Ю-3
— 1,76105-Ю-4
1,43482-10-2
с.
— 6,86326-Ю-7
— 6,4865-Ю-6
— 3,60025-Ю-7
— 2,22415-Ю-5
X
1,8 Т
1,8 Т
1,8 Т
Т
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Богданов С. Н., Иванов О. П.,
Куприянова А. В. Холодильная техника. Свойства веществ.
Справочник. Л., «Машиностроение», 1976.
2. J u s i о n i s V. Y. Effect of noncondensables forced
flow, and variable properties on film condensation of pure
and binary vapors. University of California, Los
Angeles, Ph. D., 1971.
Динамический коэффициент вязкости фреона-12В1
УДК 621.564:539.55
Н. Г. САГАЙДАКОВА, А. В. КЛЕЦКИЙ, Т. Н. ЦУРАНОВА
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Фреон-12В1 —высокотемпературный
холодильный агент (t8=—3,9°С), который благодаря
своим термодинамическим и физическим
свойствам рекомендован ВНИХИ для использования
в качестве хладагента в крановых
кондиционерах вместо огнеопасного фреона-142.
Термодинамические свойства фреона- 12В1
подробно исследованы ранее [1 ]. В то же время
коэффициент вязкости, необходимый для
выполнения тепловых и гидродинамических расчетов
33

теплообменной аппаратуры, измерен лишь для
кипящей жидкости в интервале температур
209—273 К (восемь точек) методом катящегося
шарика [2]. Следует отметить плохую
согласованность данных [2 ] между собой (расхождения
достигают 10%) и ограниченный интервал
параметров исследования.
Учитывая эти обстоятельства, авторы
выполнили подробное экспериментальное
исследование фреона-12В1 на установке [3] в интервале
температур —30ч-+180°С и давлений 1—300 бар.
Экспериментальные значения коэффициента
вязкости, полученные для фреона-12В1 при низких
плотностях (р<0,24 г/см3), опубликованы в
работе [4].
Для измерений вязкости жидкости в
настоящей работе был использован вискозиметр с
капилляром диаметром 4х=0,139 мм [4].
Постоянную этого вискозиметра определяли
калибровочными опытами с дистиллированной водой при
температуре 20°С. Вязкость воды принимали по
данным [51 с точностью по оценке авторов
±0,2 %. С помощью этого вискозиметра измеряли
вязкость фреона-12В1 на изотермах: —30; —20,2;
—10,1; —0,8; 20,5; 39,8; 58,3; 78,2°С при
давлениях выше давления насыщения. При этом
погрешность результатов не превышала 1,3%
с учетом разброса опытных точек.
Для измерения при более высоких
температурах использовали вискозиметр той же
конструкции с капилляром диаметром d2=0,0835 мм,
калиброванный по азоту особой чистоты [3].
Погрешность полученных с его помощью
данных не превышала 2%. Опыты проводили на
изотермах 99,7 (при давлениях от 1 до 250 бар)
и 121,35; 141; 161,8; 179,8°С при давлениях
свыше 40 бар. На изотермах 141 и 161,8°С вблизи
давления 40 бар погрешность возрастает за счет
ошибки отнесения.
р!ри расчете опытных значений вязкости по
методике [6] плотность фреона-12В1 принимали
по данным [1] при р<6-102 кг/м3; в связи с
отсутствием опытных данных для более плотного
вещества /?, V, Г-зависимость фреона-12В1 при
р>6-102 кг/м3 определяли с помощью принципа
соответственных состояний с использованием
данных по плотности фреона-11 [71.
Полученные экспериментальные данные по
вязкости фреона-12В1 были сопоставлены с
данными работы [2] при температурах 0-h
Ч—30°С. Расхождения достигают 5% при
температуре —30°С, что, на наш взгляд, объясняется
низкой точностью метода катящегося шарика,
с помощью которого получены данные [2]. Для
аппроксимации опытных данных использована
система взаимосогласованных уравнений [81:
2 Rt
Р = Рв+22ад(Г—Т*У^—ЛкрУ; A)
*=1 /=0
4
тв = гкр + (л—%рJ 2л'"/лу; B)
2 S}
р=1 + ^^ьи(д—ту(г\—чкг>у; C)
в = А + Вц + Сг\*. D)
Здесь
Pa = f(Ts) подданным [1];
Лкр—динамический коэффициент вязкости при
критических параметрах, Ю-4-Па-с;
Г—температура, 102* к;
р—давление, бар.
^Численную величину t]kp=0,378 определяли
при машинной обработке массива опытных данных
из условия наилучшего их описания.
Обработкой г], ру ^-массива опытных данных,
состоящего из 95 точек, были определены
коэффициенты уравнений A)—D). Критические параметры
фреона-12В1 принимали по работе [1].
В табл. 1 и 2 приведены численные значения
коэффициентов а и fc, входящих в уравнения
A) и C).
Ниже приведены значения коэффициентов,
входящих в уравнения B) и D):
А4 = —10,0803; Л2 = —189,008; А, = 199,693;
Л4=—56,3338; А =—0,373 5 = 27,131;
С= —10,58.
Таблица 1
/
0
1
2
3
1
66,0
166,30125
39,13522
—6,71082
а^ • при /
2
—18,55843
57,52485
9,41127
Таблица 2
/
0
1
2
3
4
5
6
Ь.г10-з
1
0,0862535
0,0719031
1,688596
223,0848
307,5579
14522,75
22958,63
при 1
2
—0,0185584
0,0575248
—0,667793
—49,78489
-468,7967
-916,4070
¦—
34

Полученные уравнения описывают опытные
данные авторов в диапазоне температур—30-f-
080°С (т=0,57-г-1,05) и давлений 1 —300 бар
{p=0-f-3pKP) со средней квадратичной
погрешностью 1,4%.
Рассчитанные по уравнениям A) — D)
значения динамического коэффициента вязкости
фреона-12В1 на линии насыщения (табл. 3) и
в однофазных состояниях (табл. 4) могут быть
рекомендованы в качестве справочных с
погрешностью, не превышающей 2%, за
исключением значений на линии насыщения при
температурах выше 140°С, где возможная
погрешность оценивается в 3—4%.
/, °с
— 30
— 20
— 10
0
10
20
30
40
50
60
Р, бар
0,33
0,52
0,79
1,17
1,68
2,34
3,19
4,25
5,56
7,14
Л-IOV
пар
10,8
11,2
11,6
12,0
12,4
12,9
13,3
13.8
14,3
14,7
Па-с

жидкость
559
507
459
415
375
340
307
278
251
227
/, °С
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
153,73
Таблица 3
Р, бар
9,0
11,3
13,9
16,9
20,4
24,4
29,0
34,2
40,1
42,54
Т| -10е, Па.с
пар
15,3
15,9
16,5
17,1
17,9
18,8
20,2
23,7
29,9
37,8

жидкость
205
185
167
150
134
1 119
103
87
65
37,8
Р, бар
1
5
10
20
30
40
60
80
100
200
300
— 30
559
561
563
569
574
579
589
599
609
— 20
507
509
511
516
521
526
535
545
554
599
-10
459
* 461
463
468
473
477
486
496
504
546
587
0
12,0
417
419
424
429
433
442
450
459
498
536
Т|- 10е Па»с, при
10
12,4
377
379
384
388
393
402
410
418
456
491
20
12,8
341
343
348
352
356
365
373
381
418
451
/, °с
30
13,2
308
310
315
319
324
332
340
348
384
416
40
13,6
278
280
285
289
294
302
310
318
I 353
384
50
14,1
14,2
253
258
262
267
275
283
291
325
355
Таб
лица 4
60
14,5
14,6
228
233
238
242
251
259
267
300
330
70
14,9
15,1
206
211
216
220
228
237
244
278
306
Продолжение таблицы 4
р, бар
1
5
10
20
30
40
60
80
100
200
300
80
15,3
15,5
15,8
190
195
200
209
217
224
258
285
90 .
15,7
15,9
16,2
170
176
181
190
198
206
239
266
100
16,1
16,3
16,6
152 |
158
163
173
181
189
222
249
ПО
16,6
16,7
17,0
17,8
140
146
157
166
174
207
233
Tj-iO*
120
17,0
17,2
17,4
18,2
123
130
141
151
159
193
219
Па «с, при
130
17,4
17,6
17,9
18,6
104
113
127
137
146
180
205
/, °с
140
17,8
18,0
18,3
19,0
20,5
95,2
112
124
133
168
193
150
18,3
18,5
18,7
19,4
20,8
29,4
97,3
ПО
121
157
182
160
18,7
18,9
19,2
19,9
21,1
26,5
80,5
98,3
ПО
146
171
170
19,1
19,3
19,6
20,3
21,5
25,5
59,0
85,2
98,7
137
162
180
19,6
19,8
20,0
20,7
21,9
25,2
40,7
71,8
87,9
128
153
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ще рельштейн И. И., Алешин Ю. П.
Термодинамические свойства Ф12В1. —«Холодильная
техника», 1973, № 1, с. 30—35.
2. Witzell О. W., Johnson J. W. — «Trans.
ASHRAE», 1965, 71, pp. 30—36.
3. Сагайдакова Н. Г., Клецкий А. В.
Исследование динамической вязкости трифторброммета-
на. — В кн. ГСССД: Теплофизические свойства
веществ и материалов. Вып. 10. М., 1976, с. 242—245.
4. Сагайдакова Н. Г., Клецкий А. В.
Экспериментальное исследование вязкости Ф12В1. В кн.:
Холодильные машины и устройства. Л., 1976, с. 65—69:
35

5. Александров А. А., ТрахтенгерцМ. С.
Вязкость воды при температурах—20-ь + 150°С.— ИФЖ,
1974, т. XXVII, № 4, с. 660—666.
6. Голубев И. ф., А гаев Н. А. Вязкость
предельных углеводородов. Баку, «Азернешр», 1964.
7. Ривкин С. Л., Кременевская Е.А.
Исследование плотности ФП. — В кн. ГСССД: Теплофизи-
ческие свойства веществ и материалов. Вып. 4. М.,
!1971, с. 5—17. ;
8. Клецкий А. В. Уравнение для коэффициентов
вязкости и теплопроводности. Деп. в Информэнерго. М.,
1974, № 100.
УДК 621.72.037
Продолжительность замораживания при параболическом
распределении температуры по толщине замороженного слоя
Г. А. ЗИНЧУК
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Известно, что вывод фундаментальной в
холодильной технологии формулы Р. Планка и ее
вариантов [1—3], используемых для вычисления
продолжительности замораживания пищевых
продуктов, сделан с учетом предположения
об изменении температуры по толщине
замороженного слоя, соответствующем стационарному
тепловому потоку.
Анализ экспериментальных температурных
графиков показывает, что обусловленное таким
допущением распределение температуры в
замороженном слое пластины, цилиндра или шара
может существенно отличаться от фактически
наблюдаемого. Более близким к
действительности оказывается допущение о том, что
распределение температуры в замороженном слое
приближенно выражается многочленом п степени,
в частности уравнением параболы [4]
A)
/ X \П
t% = ^кр — (^кр ^п) I 1—"Т/ »
где tx, /Кр, tn— соответственно- температура тела ^в
точке с координатой х, замерзания на
границе замороженного слоя и на
поверхности тела;
х—координата точки, отсчитываемая от
поверхности тела по направлению к
его центру, причем ?^*^0;
?— толщина замороженного слоя.
Рассмотрим теплофизическую задачу о
продолжительности замораживания пластины,
цилиндра и шара при условиях, аналогичных
принятым для вывода формулы Р. Планка, но
считая, что одномерное температурное поле при
симметричном отводе тепла от этих тел списыЕа-
ется уравнением A). ''"'НО
Принимая во внимание противоположность
направлений оси х и нормали к поверхности
рассматриваемых тел, граничное условие третьего
рода запишем в виде
где(?),=<
4-о"^('п~
¦'о).
B)
производная от температуры по
координате х, численно равная, но
противоположная по знаку градиенту температуры
на поверхности тела;
а — постоянный коэффициент теплоотдачи от
поверхности тела;
X — постоянный коэффициент
теплопроводности замороженного тела;
t0 — постоянная температура теплоотводя-
щей среды.
Величину / j-
fal можно определить
также
путем дифференцирования уравнения A) по х9
задавая затем значение х=0. В результате
получим
~НГ«:
кр-
-*п)
C)
С помощью уравнений B) и C) находим
зависимость между переменными параметрами tu и]?
1кр-
-*п«
^кр — ^0
1 +
пК
D)
После подстановки значения (/кр—tu) в
выражение C) уравнение граничного условия
третьего рода приводится к виду
*=о
^кр — V
; I а,
—+ —
п г а
Кб)
Тепло dQ, подводимое от замороженного слоя
к наружной поверхности в течение-времени dxy
определяется в соответствии с законом
теплопроводности Фурье уравнением
dQ = _M -Txjx^sd,
F)
где 5 — площадь \ охлаждаемой наружной поверхности
пластины, цилиндра или шара.

При начальной температуре тела tKV и
теплоемкости замороженного слоя, равной нулю,
очевидно, что такое же количество тепла
должно выделиться вследствие изотермической
кристаллизации влаги в прилегающем к границе
раздела объеме тела dV%, на величину которого
увеличится за это время объем V%
замороженного слоя. Количество тепла, выделяемого при
замерзании влаги, выражается формулой
dQw = qpdVl9 G)
где q — тепло, выделяемое единицей массы при
замораживании тела;
р — плотность тела.
Приравнивая правые части уравнений F) и
G) и подставляя в равенство значение Ij-)
из уравнения E), получим обыкновенное
дифференциальное уравнение
&%¦=..
ЯР
гD-+-№- (8)
t0 \п% a J S
Объем замороженного слоя определяется в
виде разности объема всего тела и объема его
незамороженной части.
При известном характерном геометрическом
размере R (половина толщины пластины или
радиуса цилиндра и шара) получим
зависимости: для плоского слоя V^ = S?, для
цилиндрического слоя^ = Sl( 1__^|)для шарового слоя
= SI (\ —| + Sr) . Дифференцируя эти
выражения по ? найдем:
для плоского слоя
dV^^Sdl,
для цилиндрического слоя
dVl=S[\—f)d\,
для шарового слоя
dv,,-,s\\ — \-\2di.
Преобразованное дифференциальное
уравнение (8) с учетом общей формулы для dV% (9)
запишем в окончательном виде
Различие полученных выражений для dV%
обусловлено геометрическими особенностями рас-
S R
сматриваемых тел. Вводя коэффициент Ф8 = —
[3], характеризующий геометрическую форму
замораживаемых тел и имеющий численные
значения Ф8 = 1,2,3 соответственно для пластины,
цилиндра и шара, общую формулу для dV$
представим в виде
dV, = S\l—-^Ys ldl.
-^(i-+^)(-+rs-V «.»»
R
При интегрировании этого уравнения
учитываем увеличение ? от 0 до R в течение времени от
начала замерзания до момента схождения
границ раздела в центральной части тела.
Проделав необходимые преобразования, получим
формулу для определения продолжительности
замораживания
я* _* Г
R
+ 'i)/u"+ a
(И)
Пэсле подсгановки в формулу A1) значений
Ф8 для пластины, цилиндра или шара при зна-
чениях /г, равных соответственно 1, "о" и -о-,
получим формулы Р. Планка для
рассматриваемых тел, являющиеся, таким образом,
частными решениями рассмотренной задачи.
Наличие в формуле A1) коэффициента Ф8
позволяет применять ее для приближенного
определения продолжительности замораживания
пищевых продуктов, отличающихся по
конфигурации от пластины, цилиндра и шара. Числен-
1 1 V п
ныезначения ^— = -^-.-^? где R — размер
наименьшей полуоси для некоторых тел (трехосный
эллипсоид, октаэдр, параллелепипед),
табулированы с учетом соотношения их геометрических
размеров [5].
Показатель степени п всегда положителен и
может иметь как целые, так и дробные значения.
Точная его величина для тел данной формы
определяется логарифмированием уравнения A) или
преобразованием уравнения D) с последующей
подстановкой в полученные выражения
определяемых из опыта данных.
С учетом анализа опубликованных
экспериментальных температурных графиков (изохрон)
[6, 7] значения п при замораживании
относительно больших по толщине прямоугольных
блоков и тел цилиндрической формы можно
принимать для приближенных расчетов
соответственно равными 2 и 1.
Для удобства анализа процесса
замораживания окончательную формулу A1) целесообразно
представить в критериальном виде. Вводя
видоизмененный критерий Фурье [3, 8], выражаю-
время, т:?~* 1-кр 0/
щий обобщенное
Fo* =
qpR*
(9)
и критерий Био, характеризующий
относительную интенсивность теплообмена, Bi = т—> по_
37

лучим формулу, выражающую связь этих
безразмерных величин
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Христодуло Д. А., Рютов Д. Г. Быстрое
замораживание мяса. М.—Л., Пищепромиздат, 1936.
2. Аналитическое исследование технологических
•процессов обработки мяса холодом. М., ЦНИИТЭИмя-
сомолпром, 1970. Авт.: И. Г. Алямовский, Р. Г. Гейнц,
Н. А. Головкин, Л. И. Логинов, П. П. Юшков.
3. Ч и ж о в Г. Б. Тепофизические процессы в холо-
Э. П. ПЕТРУХИНА, А. А. ХОЛОПОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
С 1975 г. Минторгом РСФСР введена в действие
«Инструкция по приемке, холодильной
обработке, хранению и выпуску масла коровьего на
распределительных холодильниках торговли»,
отвечающая современным условиям хранения
сливочного масла на холодильниках. Она
заменила инструкцию в сборнике «Технология
хранения скоропортящихся продуктов в
холодильниках», утвержденном Минторгом СССР в 1954 г.
За последние годы на распределительных
холодильниках снизились температуры
замораживания и хранения продуктов. Наиболее
распространенной в камерах хранения мороженых
грузов стала температура —18ч—20°С.
Повысилась степень механизации погрузсчно-разгру-
зочных работ. Сливочное масло охлаждают и
хранят в грузовых пакетах на поддонах. }
Значительно расширился ассортимент
сливочного масла, выпускаемого промышленностью.
Новая, инструкция является необходимым
пособием для работников] распределительных
холодильников, предприятий маслодельной и
молочной промышленности. | f
Инструкция разработана! специалистами
Всесоюзного научно-исследовательского института
холодильной промышленности с участием
специалистов Всесоюзного
научно-исследовательского института экономики, торговли и систем
управления (ВНИИЭТсистем) и Рссмяссрыбтср-
га на основании научно-исследовательских
работ, проведенных во ВНИХИ, ВНИИЭТсистем,
Всесоюзном научно-исследовательском инсти-
дильной технологии пищевых продуктов. М., «Пищевая
промышленность», 1972.
4. Темкин А. Г. Обратные методы теплопроводности.
М., «Энергия», 1973.
5. Ч и ж о в Г. Б. Приближенное вычисление
продолжительности замораживания тел правильной формы. —
«Холодильная техника», 1977, № 1, с. 42—46.
6. Ч и ж о в Г. Б. Вопросы теории замораживания
пищевых продуктов. М., Пищепромиздат, 1956.
7. Шеффер А. П., Саатчан А. К-, Конча-
к о в Г. Д. Интенсификация охлаждения,
замораживания и размораживания мяса. М., «Пищевая
промышленность», 1972.
8. London A, Seban R. Rate of Ice formation. —
«Transactions of the A. S. M. E.», 1943, vol. 65, № 7,
pp. 771—778.
туте маслодельной и сыродельной
промышленности и в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности. Были
учтены замечания заинтересованных
организаций по проекту инструкции.
Новая инструкция состоит из четырех
разделов: «Приемка», «Холодильная обработка»,
«Хранение» и «Выпуск».
В приложениях к инструкции представлены
образцы уточненных форм документации:
экспертный лист осмотра качества масла
коровьего при приемке на холодильнике (приложение 1),
журнал товароведа (приложение 2), акт
перемаркировки масла (приложение 3), журнал
регистрации холодильной обработки пищевых
продуктов в морозильных камерах холодильника
(приложение 4), акт по проверке условий хранения
и осмотра продуктов, хранящихся в камерах
(приложение 5), экспертный лист
периодического осмотра масла при хранении (приложение 6).
В связи с увеличением выработки мелкорасфа-
сованного масла в разделе «Приемка» уточнена
методика измерения температуры поступающего
на холодильники масла в монолитах, а также
мелкорасфасованного.. Измерять температуру
рекомендуется в единицах упаковки, отбираемых
для определения качества масла.
Температура масла, доставленного
железнодорожным транспортом, при приемке на
холодильнике не должно превышать 6°С,
доставленного автомобильным транспортом —
сливочного в монолитах и топленого 10°С, слиесчно-
го расфасованного 8°С.
В первом разделе рассматривается также
порядок оформления акта перемаркировки масла,
поступившего на холодильник.
УДК 637.2.037@83.96
Новая инструкция по хранению сливочного масла на холодильниках
38

В разделе «Холодильная обработка» даны
рекомендации по холодильной обработке масла с
использованием механизированного способа
укладки его в грузовых пакетах на поддонах.
Грузовые пакеты можно укладывать на
поддоны не более чем в три ряда по высоте, если
температура масла ниже 5°С, не более чем в два
ряда, если температура масла 5—8СС, и только
в один ряд, если температура масла 8°С и выше.
Указана продолжительность схлаждения
масла в монолитах, уложенных как в шахматном
порядке, так и в грузовых пакетах на поддонах,
при температурах —18 и —25°С.
Ограничено количество сливочного масла,
загружаемого ежесуточно для холодильной
обработки в камеры хранения с температурой
воздуха —18°С и ниже. Для камер емкостью до 200 т
включительно оно не должно превышать 6%,
для камер емкостью более 200 т — 4% грузовой
емкости камеры.
Процесс холодильной обработки масла в
морозильных камерах рекомендуется
регистрировать в журналах установленной формы,
приведенных в приложении к инструкции.
В начале раздела «Хранение» представлены
рекомендации по укладке масла в штабеля.
Механизированным способом масло в грузовых
пакетах на поддонах допускается укладывать в
штабель при температуре в монолитах не
выше 0°С, при ручной укладке в плотный
штабель — не выше — 6°С.
Ежесуточная загрузка масла в грузовых
пакетах с температурой в монолитах от 0 до —6°С
в камеры емкостью дог 200 т включительно не
должна превышать 8%, в камеры емкостью
более 200 т —6% грузовой емкости камеры.
Число проездов в камере и ширину проезда
рекомендуется устанавливать в соответствии с
инструкцией по определению емкости
холодильника.
Уточнен порядок партионного хранения масла
в штабелях в камерах хранения холодильников.
Каждую партию размещают в отдельные
штабеля по видам и сортам с расстоянием между шта-
' белями не более 0,1 м. Каждая партия должна
иметь партионный ярлык установленной формы.
В разделе «Хранение».приводятся сроки
хранения масла различных видов (см. таблицу).
В примечаниях к таблице даны сроки
хранения масла зимнего периода (ноябрь — апрель)
выработки: при температуре —18°С и ниже они
составляют для высшего сорта 3 месяца,
первого сорта — 5 месяцев. Срок хранения сладко-
сливочного несоленого масла высшего сорта,
принятого на холодильник с оценкой по вкусу
и запаху 41 балл, сокращается на 2—3 месяца.
В примечаниях указан также срок хранения
медового и фруктового масла при температуре
Вид
сливочного масла
Сладкосливочное
несоленое
Сладкосливочное
соленое
Кислосливочное
несоленое и
соленое
Вологодское
Шоколадное
Любительское
Крестьянское
Срок хранения, месяцы, при
температуре воздуха в камере, °С
— 12
9
6
6
1,5
4
4
1
— 15
10
6
6
1,5
5
4
2
—18 и ниже
12
7
6
1,5
5
6
3
—18°С и ниже — 1 месяц со дня выработки.
Срок хранения шоколадного масла при
температуре —2ч—-5°С не должен превышать 3
месяцев.
В раздел «Хранение» включены режимы и
сроки хранения мелкорасфасованного масла,
выработанного как на предприятиях
промышленности, так и на распределительных
холодильниках.
Сроки хранения мелкорасфасованного
масла, включая хранение на заводах, базах,
холодильниках, транспортировку, хранение в
розничной торговой сети, составляют:
упакованного в пергамент—10 суток, в каширован-
ную фольгу — 20 суток. Температура
фасованного масла при отпуске с холодильника в
торговую сеть не должна превышать —6°С.
Представлены также сроки хранения
топленого масла в различной таре. В бочках и
алюминиевых флягах его хранят при температуре
—3-.—6°С до 12 месяцев, в стеклянных банках
при температуре 0-^—3°С не более 3 месяцев.
Для соблюдения очередности реализации
масла ведутся товароведческие карты в виде
схематических планов размещения партий
масла по каждой камере в отдельности. В
карте должны быть указаны: номер партии,
поставщик, вид и сорт масла, дата выработки,
число единиц упаковки и срок хранения.
По результатам проверки условий хранения
продукта составляется акт по установленной
форме, указанной в приложении к инструкции.
В разделе «Выпуск» уточнен порядок
оформления документации при местной
реализации масла (в пределах города или района) и
при отгрузках за пределы города (района).
Масло транспортируют с соблюдением
санитарных правил в автомашинах и
железнодорожных вагонах.
Внедрение новой инструкции на
холодильниках будет способствовать улучшению
условий хранения и повышению качества масла,
выпускаемого с холодильников.
39

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.56/.59.62-52:544
Качественный анализ работы
элементов холодильной
автоматики*
С. Л. ГЕЛЛЕР, Г. Е. ЗАВЕЛИОН
СМНУ НПО «Пищепромавтоматика»
В процессе наладки и технического
обслуживания систем автоматизации холодильных
установок наладчиками СМНУ НПО
«Пищепромавтоматика» были выявлены наиболее характерные
виды отказов приборов и средств автоматики, а
обработка заполненных формуляров позволила
определить их количественные показатели
надежности.
Ниже приводятся результаты качественного
анализа работы основных элементов систем
холодильной автоматики.
Реле давления РД-4А-01 работают достаточно
надежно. У этих реле встречаются следующие
виды отказов (проанализирована работа 504
приборов):
Число
отказов % отказов
Разгерметизация сильфона 3 0,6
Выход из строя контакта 1 0,2
Нечетная работа рычажной системы 1 0,2
Нарушение регулировки реле 8 1,6
Засорение импульсных трубок 18 3,6
Как видим, нарушение герметичности
сильфона, выход из строя контактов, нечеткая работа
рычажной системы наблюдаются лишь в
единичных случаях. Чаще нарушается
регулировка реле после двух — трех месяцев работы.
Наибольшее количество отказов реле происходит
по причине засорения импульсных трубок,
особенно у тех реле, которые контролируют
давление в рассольных системах. Поэтому реле
давления РД-4А-01 следует устанавливать в
непосредственной близости к местам отбора, а импульсные
трубки гнуть с минимальным числом изгибов.
Это нужно учесть проектантам и монтажникам,
а эксплуатационникам — периодически (не
реже одного раза в месяц) продувать импульсные
трубки.
Реле разности давлений РКС-1А работают
надежно при перепаде давлений не ниже
* Продолжение." Начало см.~«Холодильная техника»,
1977, № 2.
0,8 кгс/см2, в то время как завод-изготовитель
гарантирует работу реле при контролируемом
перепаде 0,5 кгс/см2 (для РКС-1А-01) и даже
0,2 кгс/см2 (для РКС-1А-02).
Характерные виды отказов реле РКС-1А
следующие (данные по 519 приборам):
Разгерметизация сильфонов
Выход из строя контакта
Нечеткая работа передаточного
механизма
Нарушение регулировки реле
Засорение импульсных трубок
Число
отказов
2
2
1
12
13
% отказов
0,4
0,4
0,2
2,3
2,5
У реле разности давлений РКС-1А также чаще
наблюдаются нарушение регулировки реле и
несрабатывание по причине засорения
импульсных трубок и реже — разгерметизация
сильфонов, выход из строя контакта, нечеткая работа
передаточного механизма.
Реле протока РП-67 в эксплуатации
показывает значительное число отказов из-за выхода
из строя резиновой мембраны и
микропереключателя (данные по 321 прибору):
Число п/
отказов % отказов
Выход из строя резиновой мембраны 35 11
Выход из строя микропереключателя 41 13
Следует отметить также неудачную
конструкцию ввода электрических проводов в датчик (не
соответствует требованиям ПУЭ для
взрывоопасных помещений). Реле не могут работать в
замкнутых системах водоснабжения. Между тем
значительное количество крупных холодильных
установок (в особенности в южных районах
страны) работают по наиболее экономичному
замкнутому циклу.
У реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4) встречаются
следующие виды отказов (данные по 960
приборам):
Число п/
отказов % отказов
Обрыв цепи в катушках датчика ДПРУ 135 14
Сбой в работе блока усилителя БПРУ 68 7
Обрыв цепи между датчиком ДПРУ 10 !
и блоком усилителя БПРУ
Залипание поплавка датчика \ в Зверх- 12 1,1
нем положении
Наибольшее число отказов происходит из-за
обрыва цепи в катушках датчиков ДПРУ и сбоя
в работе блоков усилителей БПРУ (выходное
реле включается и не выпадает или не
включается). Залипание поплавка датчика в верхнем
положении свидетельствует о чрезмерном
замасливании системы.
При эксплуатации необходимо строго
соблюдать график планово-предупредительного
ремонта холодильного оборудования и приборов
автоматики, не допускать замасливания систе-
40

мы и особое внимание обращать на целостность
связей между датчиками и блоками усилителей.
Реле уровня 650.00 фирмы «Мертик» (ГДР)
в последнее время все чаще стали использоваться
в системах автоматического управления холо^-
дильных установок. Сравнительно небольшой
период эксплуатации этих реле показал, что,
несмотря на хорошую работу, и у них бывают
отказы (данные по 52 приборам):
оЧтказо°в % отказов
Несрабатывание выходного реле бло- 3 6
ка усилителя
Неопускание поплавка 6
Нарушение сварного соединения поп- 4
лавка с направляющим штоком
Несрабатывание выходного реле происходит
из-за обрыва цепи датчика внутри блока
усилителя, неопускание поплавка после подъема
его в верхнее крайнее положение — из-за
частых перекосов корпуса датчика.
Реле температуры ТР-200 обладают плохой
вибростойкостью и часто являются причиной
ложных срабатываний защит компрессоров.
Реле часто отказывают из-за обгорания контактов.
У 237 приборов зафиксировано следующее число
отказов:
отказо°в % отказов
12
8
Ложные срабатывания реле
Обгорание контактов
38
24
16
10
Кроме того, они не отвечают требованиям к
аппаратуре, устанавливаемой во взрывоопасных
помещениях класса В-16.
В настоящее время реле ТР-200 заменяются
более современными реле температуры ТР-2А-
06 с высокими эксплуатационными свойствами.
Лишь у трех реле из 102, установленных на
объектах, за контрольный период времени
разгерметизировалась термосистема и произошла
утечка наполнителя, что составляет 3% отказов.
Терморегуляторы типа ПТР используются
двух видов — двухпозиционные ПТР-2 и трех-
позиционные ПТР-3. Никаких нареканий за
контрольный период на работу
полупроводниковых терморегуляторов не поступало, и можно
полагать, что они работают неплохо.
К сожалению, эти приборы рассчитаны на
контроль и регулирование температуры не
ниже —30°С, что в некоторой степени ограничивает
их применение. Разработчикам этого типа
терморегуляторов следовало бы создать
модификацию прибора ПТР на температуру до —50°С.
Кроме того, в эксплуатационной инструкции на
терморегулятор ПТР нужно дать
соответствующие рекомендации, позволяющие наладчику при
необходимости изменять диапазон уставок по
температуре (например, заменой сопротивлений
резисторов в цепи моста).
Соленоидные мембранные вентили СВМ в
настоящее время контролируются косвенно, так
как в них отсутствуют устройства, по которым
можно было бы непосредственно наблюдать за
работой вентилей в положении «открыт —
закрыт». Это является существенным недостатком
вентилей СВМ. Косвенный контроль требует
установки дополнительной аппаратуры.
Например, чтобы проверить работу вентиля в
положении' разгрузки промежуточного сосуда, на
испарительную систему дополнительно
устанавливают реле перепада давлений РКС-1А и
промежуточное электромагнитное реле. Установка
дополнительных приборов отрицательно^
сказывается на надежности. Если перепады в' СВМ
небольшие, например при подаче хладагента в
камеры, косвенный контроль невозможен.
Соленоидные вентили последних выпусков
имеют существенный конструктивный недостаток —
подключение кабелей через торцевое отверстие в
съемной крышке. В результате при снятии
крышки перекручиваются жилы кабеля и портится
его изоляция.
Опыт наладки и эксплуатации соленоидных
вентилей показывает, что у них наибольшее
число отказов среди приборов и средств
холодильной автоматики. В связи с этим в СМНУ
НПО «Пищепромавтоматика» была составлена
специальная таблица учета работоспособности
вентилей СВМ, которую заполняли наладчики
на объекте вместе с формуляром. Полученная
информация позволила, при ее обработке,
определить основные виды отказов (табл. 1) и
зависимость отказов от места установки вентилей
(табл. 2) с учетом диаметров условных проходов.
На рис. 1—3 приведены диаграммы некоторых
Рис. 1. Распределение отказов вентилей СВМ по видам:
/ — выход из строя мембраны; // — выход из строя резины
основного клапана; /// — попадание посторонних предметов;
jy __ повторное неоткрывание; V — выход из строя катушки;
VI — выход из строя резины вспомогательного клапана; VII ~
отказ пружины вспомогательного клапана; VIII — отказ
пружины основного клапана.
41

Т аблица 1
Диаметр
условного
прохода
вентиля СВМ,
мм
15
25
40
Без учета
диаметра
условного
прохода
Число
установленных вентилей СВМ
21
624
139
784
Показатели
Число отказавших
% отказов от
установленных
отказавших
Число отказавших
% отказов от
установленных
отказавших
Число отказавших
% отказов от
установленных
отказавших
Число отказавших
% отказов от
установленных
отказавших
1 Вид отказа
Uh\D
—
—
122
20
40
29
21
40
151
18
40
Порча уплот-
нительной
резины клапанов

основного
1
5
17
71
24
7
5
10
79
10
20

вспомогательного
8
1,3
2,7
—
Z
8
1
2
1 Дефект
пружины
клапанов

основного
3
0,5
1,0
—
—
3
0,4
0,8


гательного
6 !
1
2
—
—
6
0,8
1,7
Выход из строя
катушки
13
2
4,3
12
8
16
25
3,2
6,5
Повторное
неоткрывание
22
3,3
7
18
13
24
40
5
10
Попадание
посторонних
предметов
5
25
83
56
9
19
7
1 5
| 10
68
9
19
о
о
Ш
6
30
100
301
48
100
73
52
100
380
48
100
наиболее характерных отказов СВМ в
процентных соотношениях.
Из рис. 1 видно, что максимальное количество
отказов вентилей СВМ происходит из-за выхода
из строя мембраны.
Если считать, что повторное неоткрывание
вентилей также связано с выходом из строя
мембраны, то можно констатировать следующее:
плохое качество применяемых материалов для
мембраны и плохое качество уплотнительной
резины основного клапана являются основными
причинами выхода из строя вентилей СВМ
F0—70% отказов от числа отказавших).
Значительное число отказов в результате
попадания посторонних предметов A0% от числа
отказавших) указывает на необходимость
установки фильтров и своевременной их очистки.
Необходимость этого возрастает по мере
уменьшения диаметра условного прохода
соленоидного вентиля (см. рис. 2). При установке фильтров
и своевременной очистке их от грязи и посторон-
Рис. 2. Отказы вентилей СВМ в зависимости от диаметра
условного прохода:
/ — с учетом попадания посторонних
учета попадания посторонних предметов.
предметов; // — без
42

Т аблиц а
S
Диаметр условного
прохода вентиля СВ
мм
15
25
40
Без
учета
диаметра
условного
прохода
Показатели
Число СВМ
установленных
отказавших
% отказов
Число СВМ
установленных
отказаг ших
% отказов |
Число СВМ
установленных
отказавших
[
% отказов
Число СВМ
установленных |
отказавших
% отказов
Испаритель
—
-
42
49
117
19
19
100
61
68
112
Циркуляционный
ресивер
—
—
18
16
90
19
16
84
37
32
86,5
Трубопровод
подачи воды в
рубашки компрессоров
10
J
50
45
27
60
2
2
100
57
34
60
Место установки СВМ
Трубопровод
подачи аммиака в
промежуточный сосуд
6
1
17
57
17
30
18
7 |
39
81
25
30
Камеры
непосредственного
охлаждения
—
—
316
141
45 1
42
14
33
358
155
43
то
5
0
0
105
40
40
12
1
8
122
41
34
Линия разгрузки
промежуточного
сосуда
1 ~"~
—
39
10
25
21
13 |
62
60
23
38
Отделитель
жидкости
—
—
2
1
50
2
0
0
4
1
25
Регулирующая
станция
1 "~~
—
—
—
4
1
25
4
1
25
°
—
1 и
21
6
—
624
301
—
139
73
—
784
380
—
Рис. 3. Отказы вентилей СВМ в зависимости от места
установки:
/ — испаритель; // — циркуляционный ресивер; /// —
трубопровод подачи воды в рубашку компрессора; IV — камеры
непосредственного охлаждения; V — линия разгрузки
промежуточного сосуда; VI — байпас; VII — трубопровод подачи
аммиака в промежуточный сосуд; VIII — отделитель жидкости;
IX _ регулирующая станция.

них предметов число отказов снижается у
вентилей СВМ-15 на 83%, СВМ-25 на 19% и СВМ-
40 на 10%.
Одновременно следует отметить снижение
работоспособности соленоидных вентилей с
увеличением диаметра условного прохода (см. рис. 2).
При анализе отказов соленоидных вентилей в
зависимости от места установки (см. рис. 3)
выявлено, что наиболее часто выходят из строя
вентили, смонтированные на трубопроводах
подачи жидкого аммиака в испарители и
циркуляционные ресиверы: соответственно 112%
отказов от числа установленных (сюда входят и
повторные отказы тех же вентилей) и 86,5%. Это
объясняется замасливанием аммиачных систем.
Большое число отказов вентилей,
размещенных на трубопроводах подачи воды в охлаждаю-
УДК 621.565.945-52
Автоматическое управление
процессом оттаивания
воздухоохладителей
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, Ю. И. КОЛОТИЙ,
Л. С. ПЕРСИЯНИНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Ю. Я. СЕНЯГИН
Минмясомолпром РСФСР
Большое значение для бесперебойной работы
воздухоохладителей имеет их своевременное
оттаивание. Автоматическое управление
процессом оттаивания производится различными
способами и устройствами [1]. Параметрами,
управляющими процессом оттаивания, могут быть:
время, температура воздуха в камере, давление
хладагента в батарее, температура
охлаждающей поверхности, высота слоя инея и т. д.
Управление процессом оттаивания по времени
является одним из самых простых способов.
Периодичность и продолжительность оттаивания
устанавливают опытным путем в зависимости от
конкретных условий работы воздухоохладителя.
Используют реле времени различных типов и
конструкций. В нашей стране и за рубежом
широкое распространение получили
многоконтактные электромеханические реле времени.
Применяют также комбинированные реле
времени, позволяющие дополнительно
контролировать различные параметры (температуру,
высоту слоя инея, скорость потока воздуха). При
достижении контролируемым параметром за-
щие рубашки компрессоров, свидетельствует о
необходимости тщательной очистки воды.
Отказы вентилей, установленных на
отделителях жидкости и регулирующих станциях,
нельзя считать типичными, так как их число
незначительно.
Вентили с моторным электроприводом типа А
отказывают в основном из-за обмерзания, вентиля
что приводит к увеличению момента на валу
приводного электродвигателя. Для предупреждения
обмерзания можно рекомендовать устанавливать
около вентиля нагревательные элементы или
оснащать привод устройством для подачи
реверсивных кратковременных импульсов низкой
частоты.
{Окончание следует)
данного значения реле подает сигнал на
включение процесса оттаивания, который
прекращается через установленный интервал времени. С
помощью комбинированных реле можно также
осуществлять процесс оттаивания по времени,
ограничивая процесс каким-либо одним
параметром (например, температурой воздуха в камере
или температурой поверхности батареи).
Для управления процессом оттаивания можно
использовать реле температуры,
контролирующее температуру воздуха в камере, причем
схема управления строится таким образом, что
при одном значении температуры подается
сигнал на включение, а при другом — на
отключение процесса оттаивания. С помощью реле
температуры можно также контролировать высоту
слоя инея, расположив датчик реле на некотором
расстоянии от трубы или ребра батареи
воздухоохладителя. Рост слоя инея и погружение в него
датчика реле вызывает понижение температуры
последнего, вследствие чего срабатывает
контактное устройство прибора, что служит
сигналом к включению процесса оттаивания.
Расположив датчик реле температуры непосредственно
на поверхности трубы или ребра батареи,
можно заканчивать оттаивание по температуре
поверхности, предотвращая чрезмернее ее
нагревание после освобождения от инея.
Управлять процессом оттаивания можно
также с помощью реле давления, контролирующего
давление в батарее воздухоохладителя.
Оптимальным параметром для управления
процессом оттаивания следует считать высоту
слоя инея на поверхности батареи. В ГДР,
например, высоту слоя инея контролируют с
помощью подвижного щупа, представляющего
собой якорь электромагнита. При достижении
44

заданной высоты слоя инея отключается
холодильная машина и включаются
электронагреватели, обогревающие батарею воздухоохладителя.
Указанный способ управления процессом
оттаивания является одним из наиболее точных,
хотя имеет ряд недостатков:
иней на охлаждающей поверхности
воздухоохладителя осаждается неравномерно, поэтому
сравнительно трудно определить оптимальное
место для установки датчика;
в условиях повышенной влажности воздуха
охлаждаемого помещения датчик часто выходит
из строя;
датчик постоянно включен в сеть, что
вызывает дополнительный расход электроэнергии;
сигнал от датчика преобразуется с помощью
полупроводникового усилителя, что усложняет
схему управления;
настройку устройства, управляющего
оттаиванием, можно изменять только в очень узком
диапазоне, что неудобно в эксплуатации.
Для периодического контроля высоты слоя
инея по указанному способу применяют довольно
сложное в изготовлении и эксплуатации
электромеханическое программное устройство, не
гарантирующее высокой надежности в работе.
Во ВНИХИ разработан способ управления
процессом оттаивания, основанный на
преобразовании разности давлений воздуха до и после
батареи воздухоохладителя в электрический
управляющий сигнал [2]. Опытами, проведенными
в производственных условиях, установлено, что
по мере обмерзания охлаждающей поверхности
воздухоохладителя разность давлений воздуха
до и после батареи повышается и может
достигать 50—60 мм масляного столба. Разность
давлений воздуха повышается почти
пропорционально росту слоя инея. При увеличении
высоты слоя инея на 1 мм разность давлений воздуха
до и после батареи воздухоохладителя
увеличивается на 5 мм масляного столба.
Схема и устройство для управления процессом
оттаивания воздухоохладителя показано на
рис. 1. В устройство входят цилиндрический
диамагнитный сосуд 1 и конический сосуд 2,
соединенные гибким шлангом 3. Сосуды и шланг
заполнены незамерзающей жидкостью
(например, маслом «Веретенное-2», ХА-23 или этилен-
гликолем). В цилиндрическом сосуде 1
расположены два диамагнитных полых сферических
поплавка 4, между которыми укреплен постоянный
магнит 5, взаимодействующий с магнитоуправ-
ляемым контактом (герконом) 6, размещенным
на наружной поверхности сосуда 1. Проводами
7 и 8 геркон соединен со схемой управления
процессом оттаивания. С помощью импульсных
трубок 9 и 10 устройство присоединяют к
воздухоохладителю 11.
воздух
Рис. 1. Схема устройства для измерения параметров
теплообменных процессов при инееобразовании:
Увеличение разности давлений воздуха до и
после батареи воздухоохладителя (по мере ее
обмерзания) вызывает изменение уровней
жидкости в сосудах 1 и 2, что приводит к
вертикальному перемещению магнита 5, который при
достижении заданного значения разности
давлений воздуха, а следовательно, и заданного
значения высоты слоя инея, вызывает
срабатывание геркона б, подающего сигнал на включение
процесса оттаивания.
На заданное значение высоты слоя инея
прибор настраивают вертикальным перемещением
сосуда 2.
После проведения лабораторных испытаний
описанного, устройства была разработана новая,
более рациональная и компактная
конструкция * [3], представленная на рис. 2, а.
Цилиндрический корпус 1 закрыт крышкой 2,
к которой приварен внутренний сосуд 3 и
патрубки 4 и 5 для подключения к
воздухоохладителю. Сосуд 3 расположен внутри корпуса 1
эксцентрично и прижат к его стенке. Корпус 1
и сосуд 3, изготовленные из диамагнитного ма-
* В разработке устройств принимали^участие
слесарь В. И. Яворовский и токарь Г. Ш. Гуревич.
45

тер нала, заполнены незамерзающей жидкостью
и соединены между собой. Внутри сосуда 3
расположен поплавок 6 из пенополиуретана,
обтянутый полиэтиленовой пленкой, с магнитом
7, взаимодействующим с герконом 8. Геркон в
защитном капроновом кожухе 9 укреплен на
стенке корпуса 1 с помощью хомута 10. В
электрическую схему управления геркон включен
проводами 11 и 12.
При изменении уровня жидкости в сосуде 3,
вследствие изменения разности давлений
воздуха до и после батареи воздухоохладителя,
поплавок 6, несущий магнит 7, перемещается
вертикально, что приводит к срабатыванию геркона
при заданном значении высоты слоя инея.
Настройку осуществляют перемещением
хомута 10 с герконом 8 вдоль образующей линии
корпуса 1.
Испытания этого устройства на стенде
ВНИХИ показали его высокую точность и
надежность в работе, а также техническую и
экономическую целесообразность применения его
при автоматизации оттаивания
воздухоохладителей.
Опытным заводом ВНИХИ выпущена опытная
партия таких устройств для управления
процессом оттаивания воздухоохладителей.
Действующий натурный образец из этой партии
экспонируется на ВДНХ в павильоне «Мясная
промышленность».
ВНИХИ предложен еще один вариант
конструкции (рис. 2, б) устройства для управления
процессом оттаивания воздухоохладителя [4],
обладающий более высокой точностью и
надежностью работы.
Корпус состоит из труб 1 и 2, соединенных
между собой под углом 60° и закрытых
крышками 3 и 4. К крышкам приварены патрубки 5 и 6
для присоединения устройства к
воздухоохладителю. Трубы 1 и 2 заполнены незамерзающей
жидкостью, на поверхности которой в трубе 2
расположен сферический полый
ферромагнитный поплавок 7, выполняющий роль шунта для
магнита 8. Магнит, находящийся на наружной
поверхности трубы 2, взаимодействует с маг-
нитоуправляемым контактом 9, включенным
проводами 10 и 11 в схему управления процессом
оттаивания. Магнит 8 и магнитоуправляемый
контакт 9 закреплены на трубе 2 хомутом 12,
при этом предусмотрена возможность
перемещения вдоль оси этой трубы для настройки.
При увеличении разности давлений воздуха
до и после батареи воздухоохладителя
изменяется уровень жидкости в трубе 2, вызывая
перемещение поплавка 7, шунтирующего поле
магнита 8 при заданном значении высоты слоя инея,
что приводит к срабатыванию магнитоуправляе-
мого контакта 9.
Высокая точность работы устройства достига-
5 Z
Рис. 2. Устройство для управления процессом оттаивания
воздухоохладителей:
а — типа УУОВО-1; б — типа УУОВО-2.
ется увеличением хода поплавка,
перемещающегося не по вертикали, а по гипотенузе условного
треугольника, образуемого осью трубы 2 и
осью трубы 1У играющей роль одного из катетов.
Работа по дальнейшему усовершенствованию
описанных устройств продолжается. Внедрение
их комплексно с схемами автоматизации,
разработанными ранее ВНИХИ [5, 6], позволит
полностью автоматизировать процесс
оттаивания воздухоохладителей, что даст значительный
экономический эффект и облегчит труд
обслуживающего персонала.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гоголин А. А., Колотий Ю. И. Оттаивание
воздухоохладителей. М., ЦНИИТЭИмясомолпром СССР,
1972, с. 23—27.
2. Способ управления процессом оттаивания
воздухоохладителя. Авт. свид. № 407162. — «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1973, № 46, с. 129. Авт.: Е. М. Агарев, Г. Ш. Гуре-
вич, Ю. И. Колотий, Л. С. Персиянинов, Ю. Я. Сеня-
гин, В. И. Яворовский.
3. Устройство для управления процессом
оттаивания воздухоохладителя. Авт. свид. № 412447. —
«Открытия, изобретения, промышленные образцы, товар-
46

ные знаки», 1974, № 3, с. 151, Авт.: Е. М. Агарев,
А. А. Гоголин, Г. Ш. Гуревич, Ю. И. Колотий,
Л. С. Персиянинов, Ю. Я- Сенягин, В. И. Яворовский.
. Устройство для управления процессом
оттаивания воздухоохладителя. Авт. свид. № 463843. —
«Открытия, изобретения, промышленные образцы,
товарные знаки», 1975, № 10, с. 88. Авт.: Е. М. Агарев,
А. А. Гоголин, Ю. И. Колотий, Л. С. Персиянинов,
Ю. Я- Сенягин, В. И. Яворовский, Г. Ш. Гуревич,
Ю. И. Введенский, В. В. Добров.
5. Автоматизация напольных
воздухоохладителей Таллинского мясоконсервного комбината. —
«Холодильная техника», 1968, № 6, с. 34—38. Авт.: Ю. И.
Колотий, И. Г. Хазанов, Э. X. Тамм, Т, ф. Павлова.
6. Колотий Ю. И. Исследование процесса оттаивания
промышленных автоматизированных
воздухоохладителей. — «Холодильная техника», 1972, № 6, с. 31—33.
УДК 621.643.001.4:621.565
Передвижные установки
для испытания аммиачных
трубопроводов
Д. М. ГАЛЬПЕРИН
Трест Продмонтаж Минмонтажспецстроя СССР
Для испытания систем трубопроводов
аммиачных холодильных установок, монтируемых на
строительных объектах, например в сельской
местности, ЦПКБ Главлегпродмонтажа
разработаны и трестом Продмонтаж применяются
передвижные установки на базе воздушного
компрессора двухступенчатого сжатия с приводом
от электродвигателя или дизеля. В процессе
монтажа холодильную установку испытывают
по частям и испытанные участки сдают в|
производство для '«проведения теплоизоляционных
работ, что позволяет ускорить ввод ее в
эксплуатацию.
Отсутствие зачастую в начальный период на
стройках воды для охлаждения рубашек
цилиндров -компрессора (дизеля), водостоков, а
также электроэнергии является причиной
несоблюдения сроков строительно-монтажных
работ, установленных совмещенным графиком.
С помощью передвижных установок эти причины
удается устранить.
Передвижная установка на базе компрессора
с электроприводом (рис. 1) состоит из
воздушного компрессора ВК-25-Э с электродвигателем
и блока рециркуляции и охлаждения воды, в
который входят бак для воды, пленочная
градирня с осевым вентилятором, центробежный
насос и обвязочные трубопроводы.
Все указанное оборудование смонтировано на
общей мета л лор аме.
Бак представляет собой сварную конструкцию
из листовой стали толщиной 3 мм. К стенкам
его приварены лапы для установки на раму,
а сверху — опоры для установки градирни.
Градирня сварная, из тонколистовой стали тол-
Рис 1. Установка с компрессором ВК-25Э для испытания
аммиачных трубопроводов:
/ — электродвигатель компрессора; 2 — манометр; 3 —
обвязочный трубопровод; 4 — компрессор; 5 — градирня; 6 —
осевой вентилятор; 7 — бак для воды; 8 — рама; 9 —
центробежный насос; 10 — электродвигатель насоса.
Вид А
47

щиной 2 мм. В нее вставлены два каплеуловите-
ля, состоящие из стальной рамки размером 25 X
X 25x4 мм с вваренными в нее под углом 45°
полосами, и алюминиевые пластины (с шагом 6 мм)
толщиной 0,5 мм. Для распределения воды в
градирне использованы перфорированные трубы.
^>
ГТТТТТПГ7
'il/lwn/ii/H/i\/|\/|\
йге
Принципиальная схема блока рециркуляции
и охлаждения воды показана на рис. 2. Во время
работы установки для испытания
трубопроводов насос подает охлажденную воду из бака в
рубашку цилиндров компрессора. Нагретая в
компрессоре вода через перфорированные
трубы тонкими струйками стекает на пластины
градирни. В результате образования водяной
пленки и интенсивного обдувания ее воздухом
происходит быстрое охлаждение воды, которая
сливается в бак, и цикл повторяется.
Передвижная установка на базе компрессора
с приводом от дизеля (рис. 3) состоит из
воздушного компрессора ВК-25-Д1 и дизеля марки
ft 10,5
2 ч-рт-, смонтированных на металлической
сварной раме, и блока рециркуляции и охлаждения
воды, который крепится к раме
дизель-компрессора. На металлическом сварном каркасе блока
установлены водяной бак, два радиатора и два
вентилятора с узлами привода (подшипники
качения, муфта, клиноременная передача).
Бак для воды изготовлен из тонколистовой
стали толщиной 2 мм. К крышке бака приварены
стойки и кронштейны из угловой стали Б раз-
Рис. 2. Принципиальная схема блока рециркуляции и
охлаждения воды установки с компрессором ВК-25Э:
/ — компрессор; 2 — градирня; 3 — осевой вентилятор; 4 —
бак для воды; 5 — центробежный насос; .6 — манометр; 7 —
обвязочный трубопровод.
Рис. 3. Установка с компрессором ВК-25-Д1 для^испы-
тания аммиачных трубопроводов:
/ — дизель; 2 — блок для рециркуляции и охлаждения воды;
3 — клиновидный ремень типа А длиной 24 25 мм; 4 —
полумуфта; 5 — компрессор; 6 — рама.
+
Ф-
Ыш
48

il
Рис. 4. Принципиальная схема блока рециркуляции и
охлаждения воды установки с компрессором ВК-25-Д1:
1 — бак для воды; 2 — вентиляторная установка; 3 —
радиаторы; 4 — водяной насос компрессора; 5 — компрессор; 6 —
дизель; 7 — водяной насос дизеля.
мером 50x50x5 мм для крепления
соответственно радиаторов и опор вала вентиляторов.
На валу вентиляторов установлен ведомый
шкив клиноременной передачи. Ведущий шкив
выполнен заодно с муфтой, расположенной на
выходном валу редуктора дизель-компрессора.
Вращение вала вентиляторов осуществляется
через муфту, кулачки которой входят в пазы на
торцевой поверхности ступицы шкива.
При охлаждении дизель-компрессора водой
из системы водопровода или при использовании
на непродолжительное время всей мощности
дизеля для создания максимальных
производительности и давления воздушного компрессора
возможно отключение клиноременной передачи
с помощью муфты. Предусмотрено устройство для
натяжения ремня клиноременной передачи. Бак
соединен с радиаторами и дизель-компрессором
резиновыми шлангами.
Техническая характеристика блока
рециркуляции и охлаждения воды приведена в таблице.
Принципиальная схема блока показана на рис. 4.
Во время работы дизель-компрессора насосы
подают воду из бака в водяные рубашки дизеля
и компрессора. Нагретая вода охлаждается в
радиаторах, а затем возвращается в бак.
При работе установки снимают крышки с
горловин радиаторов, вывертывают пробку
заливного отверстия бака и заливают через него
Показатели
Бак для воды
емкость, м3
габаритные размеры
длина
ширина
высота
Насос ll/f K-66
подача, м3/ч
полный напор, Па
, мм
мощность
электродвигателя, кВт
Градирня пленочная
ляторная
габаритные размеры
длина
ширина
высота
Вентилятор
количество
Радиатор
количество
Габаритные размеры
мм
длина
ширина
высота
Масса установки (без
кг
венти-
, мм
блока;
воды),
Блоки установок с компрес-
ВК-25-Э
0,3
920
500
650
4,5
128
1,1
450
350
725
06-320
№ 4
1
—
—
1952
1424
1555
385
сорами
От
ля
От
ля
ВК-25-Д1
0,156
450
350
900
—
—
—
—
—
—
автомоби-
ЗИЛ-130
2
автомоби-
ГАЗ-51
(ГАЗ-53)
2
820
672
1795
184
чистую воду в бак до тех пор, пока она не
польется из отверстия, а затем завинчивают пробку.
Таким же образом заливают чистую воду в
радиаторы через горловины. Закрывают горловины
радиаторов крышками, подключают воздуховод
от компрессора к испытываемой конструкции.
Вводят в зацепление муфту со шкивом на валу
вентиляторов и пускают дизель-компрессор в
соответствии с инструкцией завода-изготовителя.
После окончания испытаний выключают дизель-
компрессор.
Чтобы уменьшить образование накипи,
рекомендуется заливать систему охлажденной мягкой
водой и менять ее как можно реже.
Осадки со дна бака удаляют через сливное
отверстие. После удаления осадков доливают в бак
чистую воду.
Подшипники периодически смазывают
смазкой УСс-1 или УСс-2 (ГОСТ 4365—56).
Перед транспортировкой установку
поднимают на платформу транспортного средства
самоходным краном с помощью четырех стропов из
каната 7,4-170-1-ЛС (ГОСТ 3072—55) или
другого, равной или большей прочности. Строповку
производят за рым-болты, закрепленные в
опорной раме установки.
49

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 542.46:338.581
Как обеспечить
экономичную эксплуатацию
аммиачных холодильных
установок
П. В. ВАСИЛЬЕВ
Центр НОТ и управления производством
Минмясомолпрома РСФСР
Искусственное охлаждение широко
применяется в технологических процессах предприятий
многих отраслей промышленности, а также при
хранении, перевозке и реализации
скоропортящихся пищевых продуктов.
Для выработки холода расходуются
электроэнергия, вода, хладагенты, смазочные масла,
соли, экономия которых имеет большое
народнохозяйственное значение. На предприятиях
мясной промышленности, например, на
выработку холода затрачивается около 50% всей
потребляемой отраслью электроэнергии. В
большом количестве расходуются электроэнергия и
вода на предприятиях торговли и пищевых
отраслей промышленности.
Оптимальный температурный режим работы
холодильных установок
Обеспечение оптимального режима работы
холодильных установок, при котором поддержание
заданных параметров в охлаждаемых объектах
осуществляется при минимальных перепадах
температур между средами в теплообменных
аппаратах, позволяет снизить себестоимость
выработки холода.
Для этого необходимо:
правильное заполнение системы хладагентом,
а при рассольном охлаждении — поддержание
надлежащей концентрации рассола;
содержание в чистоте поверхностей
теплопередачи конденсаторов и испарителей;
своевременное проведение
планово-предупредительных ремонтов оборудования.
Наилучших технико-экономических
показателей работы холодильных установок, основными
из которых являются холодопроизводительность,
общий и удельный расходы электроэнергии,
расход воды, стоимость 1000 калорий холода при
рабочих условиях, можно достигнуть при
следующих оптимальных температурах.
Температура кипения.
Температурный напор, т. е. разность температур
воздуха в охлаждаемом объекте и кипения хладо-
носителя, принимается в пределах 7—10°С.
Однако в некоторых случаях экономически
оправданными являются как напоры 5°С (камеры
для фруктов), так и 12—20°С (судовые и
бытовые холодильные установки).
Для испарителей, в которых охлаждаются
жидкости, разность между средней
температурой охлажденной жидкости и температурой
кипения хладагента должна быть в пределах 4—6°С.
Наиболее целесообразным для аммиачных
испарителей с экономической точки зрения является
температурный напор 3—5°С.
Со снижением температуры кипения
уменьшается холодопроизводительность компрессора
и увеличивается удельный расход
электроэнергии. При снижении на ГС
холодопроизводительность компрессора становится меньше на
4—5%, а удельный расход электроэнергии
возрастает на 2—3%.
Температура конденсации.
Разность между температурой конденсации и
средней температурой воды принимается в
пределах 4—6°С, что соответствует температуре
конденсации, на 2—4°С превышающей
температуру отходящей из конденсатора воды.
Имеется тенденция к снижению температурного
перепада; в аммиачных кожухотрубных
конденсаторах рекомендуется перепад 2—3°С при
стоимости электроэнергии 1—2,5 коп. за 1 кВт-ч.
Температурный перепад в воздушных
конденсаторах составляет от 10 до 25°С, причем
меньшее значение соответствует большей стоимости
электроэнергии и наоборот.
При повышении температуры конденсации на
ГС холодопроизводительность снижается на 1—
2%, а удельный расход электроэнергии
возрастает на 2—2,5%.
Температура
переохлаждения. Температура хладагента, выходящего из
переохладителя, должна быть на 2—3°С выше
температуры поступающей в него воды.
Переохлаждение жидкого хладагента перед
регулирующим вентилем приводит к увеличению
холодильного коэффициента за счет уменьшения
потерь при дросселировании. Для аммиака это
увеличение составляет примерно 0,4% на каждый
градус снижения температуры.Температура
жидкого аммиака, выходящего из змеевика
промежуточного сосуда, должно быть на 2—3°С
выше промежуточной температуры.
Температура всасывания. Для
аммиачных холодильных машин оптимальным
является перегрев всасываемого пара по
отношению к температуре кипения на 5—10°С.
50

Перегрев паров хладагента в испарителях в
большинстве случаев нежелателен, однако в
испарителях" с ТРВ (в малых холодильных
машинах) он необходим для работы ТРВ C—4°С).
Температура нагнетания. По
правилам техники безопасности температура
нагнетания для аммиачных тихоходных
горизонтальных компрессоров не должна превышать
135°С, а для блок-картерных и оппозитных 150°С.
Для аммиачных ротационных компрессоров
максимально допустимая температура нагнетания
110°С; для винтовых, работающих на аммиаке,
105°С.
Работа компрессоров при высокой температуре
нагнетания опасна из-за возможной вспышки
масла. Кроме того, уменьшается вязкость масла
и увеличивается износ трущихся деталей,
нагар масла в клапанах и кольцах ухудшает
условия работы компрессора. Высокая
температура сжимаемого пара обусловливает
значительное испарение масла и повышает унос его
из компрессора в систему.
Учет работы холодильных установок
Имеют место случаи, когда холодильные
установки предприятий работают крайне
неэкономично из-за пониженных температур кипения
и повышенных давлений конденсации,
вызванных загрязнением поверхностей испарителей и
конденсаторов, большой снеговой шубой на
охлаждающих поверхностях, наличием воздуха
и инертных газов. При этом отклонения от
оптимальных режимов не всегда выявляются,
в связи с чем не принимается надлежащих мер
для устранения причин их нарушений.
Для снижения расходов на выработку холода
на предприятиях необходимо наладить
систематический учет работы холодильных установок
и|техническую отчетность.
Систематический учет включает: ежедневные
измерения параметров и определение расхода
электроэнергии с занесением в суточный журнал
работы холодильной установки и ежемесячный
расчет фактической холодопроизводительности
с составлением технического отчета.
Чтобы вести ежедневный учет работы,
холодильная установка должна иметь следующие
измерительные приборы:
манометры и термометры на нагнетательной
и всасывающей сторонах компрессора;
термометры на входе и выходе воды из
компрессора и переохладителя;
термометры на входе и выходе рассола из
испарителя;
термометр перед регулирующим вентилем;
манометры на конденсаторах, промежуточных
сосудах, аммиачных насосах;
водомер для учета расхода воды;
термометры в охлаждаемых помещениях;
термометр для наружного воздуха;
электрические счетчики для учета расхода
энергии на выработку и транспортировку
холода (компрессоры, вентиляторы
воздухоохладителей, рассольные и водяные насосы,
мешалки испарителей, аммиачные насосы,
вентиляторы градирен и другое холодильное
оборудование).
При отсутствии счетчиков необходимо иметь
амперметры и вольтметры для учета расхода
энергии электродвигателями холодильной
установки.
Ведение суточного журнала.
1. Показания измерительных приборов
фиксируют в суточном журнале. Каждые 2 часа в нем
записывают следующие параметры.
Компрессоры: температура всасывания,
кипения (по манометру), нагнетания.
Для двухступенчатых компрессоров и, кроме
того, для ц. в. д. записывают температуры
всасывания, кипения в промежуточном сосуде и
нагнетания.
Конденсаторы: температура конденсации (по
манометру), поступающей и отходящей воды,
аммиака перед регулирующим вентилем,
свежей воды, наружного воздуха.
Испарители: температура поступающего и
отходящего рассола.
Аммиачные насосы: температура кипения,
давление нагнетания.
Переохладитель: температура поступающей и
отходящей воды.
Один раз в сутки записывают плотность
рассола раздельно в испарителях низких и
высоких температур. Вносят сведения о пополнении
хладагента, свежего масла, соли.
Фиксируют также работу рассольных и
водяных насосов, вентиляторов в охлаждаемых
помещениях, градирнях, а также температуры
в охлаждаемых помещениях.
В журнале следует отмечать расходы
электроэнергии по счетчику, воды по водомеру,
смазочного масла, хладагента, хлористого кальция,
а также количество выпущенного из теплообмен-
ных аппаратов масла.
2. Для каждого предприятия должна быть
разработана форма журнала, при этом
необходимо учесть следующее:
|в журнал заносят показатели работы всех
машин и аппаратов, которые производят и
транспортируют холод;
запись показателей в журнале должна быть
последовательной, чтобы можно было быстро
ориентироваться.
51

Так, после температур рассола целесообразно
поместить данные о рассольных насосах, что
дает представление о работе агрегата в целом.
К «вентилятору» следует добавить название
объекта, на котором он работает. Для этой же
цели удобнее записывать подряд температуры
конденсации аммиака, воды и наружного
воздуха, так как они связаны между собой.
3. В суточный журнал заносят только те
параметры, которые непосредственно измерены
приборами, а не расчетного порядка.
4. Дежурный машинист должен отмечать
время пуска и остановки компрессоров, насосов,
вентиляторов, испарителей, воздухоохладителей
и других теплообменных аппаратов с
обязательным указанием причин остановки.
Необходимо указывать сроки оттаивания
воздухоохладителей (начало — конец).
Фиксируют суточные показания
электросчетчика, если он учитывает отдельно расход
энергии на компрессор. При отсутствии отдельного
счетчика расход электроэнергии определяют по
вольтметру, амперметру и среднесуточному cos ср.
При спуске масла из системы указывают место
спуска и количество спущенного масла.
Составление месячного
отчета. На основании записей в суточных
журналах в конце каждого месяца необходимо
определять количество выработанного холода и
оставлять месячный технический отчет. При этом
по показаниям водомера получают месячный
расход свежей воды.
Количество выработанного холода определяют
в тысячах килокалорий при рабочих условиях
по графикам зависимости холодопроизводитель-
ности от температур кипения и конденсации,
составленным для различных типов
компрессоров.
По суточным журналам записывают число
часов работы за сутки и среднесуточные
условия работы каждого компрессора, насоса и
другого холодильного оборудования. При этом
для каждого оборудования указывают число
часов работы за соответствующие сутки, а в
графе, характеризующей условия работы
(показания манометров, термометров)/^записывают
среднесуточные показания.
По окончании месяца выводят суммарное
число часов работы каждого компрессора и
среднемесячные условия работы, причем последние
надо учитывать не как среднеарифметические,
а как средневзвешенные, т. е. учитывать также
число часов работы при данных условиях.
Если на предприятии эксплуатируются
компрессоры, на которые отсутствуют графики хо-
лодопроизводительности, то количество
выработанного холода, определяют расчетным путем.
Количество холода Q0, выработанного
компрессором одноступенчатого сжатия,
подсчитывают по формуле
Qo =
УкмХЯуп
1000
гДе V"Km — часовой объем, описываемый поршнем
компрессора, м3/ч;
X—коэффициент подачи компрессора;
q"v—объемная холодопроизводительность агента,
ккал/м3;
п—число часов работы компрессора за месяц.
Часовой объем, описываемый поршнями
компрессора простого действия, определяют по
формуле
nD2Sn60z
Vrm = 4 »
для компрессора двойного действия
VKM =-^-BD2 — d*)Sn60z,
где D—диаметр цилиндра, м;
d—диаметр штока, м;
S — ход поршня, м;
п—частота вращения компрессора, об/мин;
г — число цилиндров.
Коэффициент подачи находят по
соответствующим графикам зависимости X от отношения
абсолютных давлений конденсации и кипения.
Давление конденсации и кипения определяют
по среднемесячным соответствующим
температурам этих процессов.
Коэффициент подачи аммиачных
вертикальных и У-образных компрессоров с
охлаждающими рубашками можно ориентировочно
подсчитывать по формуле
\g % = @,012+ 0,437с) 1
Ро)'
Рк
где ———отношение давления конденсации к давлению
кипения (соответственно для ступени сжатия
двухступенчатого компрессора);
с—величина мертвого пространства в долях'рабо-
чего объема @,03—0,05).
Пример № 1. Требуется определить количество
холода, выработанного аммиачным компрессором АУ200 за
отчетный месяц при следующих среднемесячных
температурах: конденсации tK = 30°С; кипения t0 = — 15°С;
переохлаждения tu = 25°С. Компрессор отработал за
отчетный период 600 ч.
Определяем часовой объем, описываемый поршнями
компрессора:
nD*Sn60z 3,14-0,152-0,13-720.60.4
Vkm = 4 = ' 4 ' = 396 м3/ч-
Коэффициент подачи компрессора подсчитываем по
формуле

lg I = @,012 + 0,437c) A — 77) •
Принимаем с = 0,05.
Из таблицы параметров насыщенных паров аммиака
(NH3) имеем:
рк — 11,895 кгс/см2;
р0 = 2,410 кгс/см2.
/ 11,895\
lgX = @,012 + 0,437.0,05) 11 —274Т0") = —°»1332-
Я, = 0,74.
Теоретическая объемная холодопроизводительность
аммиака qv в нашем примере составит 528,9 ккал/м3.
Вычисляем количество холода, выработанного
компрессором:
Qo
VKU^vn
1000
3960,74-528,9.600
1000
: 93 000 тыс ккал.
Аналогичный результат получим, если определим
холодопроизводительность компрессора по графику
зависимости ее от температур кипения и конденсации.
Пример Л@ 2. На холодильной установке с рассольной
системой охлаждения установили приборы
автоматического регулирования, обеспечивающие правильное
заполнение испарителя хладагентом, что привело к повышению
температуры кипения. Требуется определить, насколько
увеличилась холодопроизводительность аммиачного
компрессора АУ200, работающего с испарителем ПО ИКТ,
при следующих температурах: до установки приборов
/к = 30°С; t0 = —20ЪС; /п = 25°С; после установки
приборов *к = 30°С; t0 = —15°С; гп = 25°С.
Изменение температуры кипения вызовет изменение
коэффициента подачи и объемной холодопроизводитель-
ности:
11,895
lg^2 = @,012+0,437-0,05) 11—^40
0,68;
/ 11,895\
(Х—1940-)=-°'174'
%г = 0,74 (из примера № 1);
qV2 = 428,8 ккал/м3; qvl = 528,9 ккал/м3 (из примера
№ 1);
Q0, = 396-0,68-428,8= 116000 ккал/ч;
Qoi == 396-0,74-528,9=155000 ккал/ч;
AQ = 155000—116000=39000 ккал/ч.
Пример № 3. На холодильной установке смонтировали
воздухоотделители ОВ, что привело к снижению давления
конденсации. Требуется определить, насколько
увеличилась холодопроизводительность аммиачного
компрессора АУ200 при следующих температурах: до установки
воздухоотделителя /к = 40°С; t0 = —15°С; tu = 35°С;
после установки воздухоотделителя tK — 30°С; г0 =
= —15°С; *п = 25°С.
lgb3 = @,012+0,437c)(l — -^~
= @,012+0,437.0,05)^1-^^) = -0,190;
Я3 = 0,65;
ах — 0,74 (взято из примера № 1);
<7р3= 506,1 ккал/м3;
qvi = 528,9 ккал/м3 (взято из примера № 1);
Q03 = 396-0,65.506,1 = 130000 ккал/ч;
Q01 = 396-0,74-528,9=155000 ккал/ч;
AQ= 155000—130000=25000 ккал/ч.
Аналогичным путем можно подсчитать
увеличение холодопроизводительности компрессора,
связанное с выпуском масла из системы,
оттаиванием приборов охлаждения, очисткой
поверхности теплопередачи конденсаторов и
испарителей, что приводит к повышению
температуры кипения и снижению температуры
конденсации (это можно установить по записям в
суточных журналах).
На основании таких расчетов можно выявить
годовую экономическую эффективность, для
чего необходимо определить число часов работы
соответствующих компрессоров в год,
среднегодовую себестоимость тысячи калорий холода
при рабочих условиях и другие необходимые
данные.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 537225 B1) 1796912/25-8 B2) 14.07. 72 2E1) F 16
L 55/10 E3) 621.643.4G2) А. Н. ДИДЕНКО, А. О. ХА-
ЗАНОВ G1) Научно-исследовательский институт ядерной
физики, электроники и автоматики при Томском ордена
Октябрьской Революции и ордена Трудового Красного
Знамени политехническом институте им. С. М. Кирова и
Томский филиал Института «Гипротрубопровод»
E4) 1. СПОСОБ ПЕРЕКРЫВАНИЯ ПОТОКА
ЖИДКОСТИ В ТРУБОПРОВОДЕ посредством замораживания,
отличающийся тем, что, с целью сокращения времени
перекрывания, в трубопровод вводят теплоотводящие
элементы, например металлические стержни, и охлаждают
их совместно с трубопроводом.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в трубопровод
вводят по крайней мере одну эластичную оболочку и
заполняют ее жидкостью, температура замерзания которой
выше температуры замерзания транспортируемой
жидкости.
A1) 536371 B1) 2135187/24-6 B2) 19.05.75 2E1) F 25
В 9/02 E3) 621.565.3 G2) Н. Н. НОВИКОВ, Ш. А. ПИ-
РАЛ ИШВИЛИ G1) Рыбинский авиационный
технологический институт
E4) ХОЛОДИЛЬНО-НАГРЕВАТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая две вихревые трубы, подключенные к общему
источнику сжатого газа, одна из которых имеет в линии
связи с источником рекуперативный теплообменник,
отличающаяся тем, что, с целью увеличения
термодинамической эффективности, вторая труба выполнена двухдиф-
фузорной и горячий конец первой трубы соединен с осевой
зоной горячего конца второй трубы.
A1) 539207 B1) 2169604/23-06 B2) 04.09.75 2E1) F 25
В 11/00 E3) ^ 621.515:621.57.012.4 G2) А. М.
ГОРБУНОВ, А. Н. БРАГИН, Г. В. ХОМУТОВ, И. Е.
ОРЛОВ, Ю. Л. НЕКРАСОВА, Н. Н. ФЕДОСЕЕВ
E4) 1. ТУРБОХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
установленный в подшипниках вал с разнонаправленными
винтовыми канавками и маслопитателем между ними и три рас-
53

положенные с радиальным зазором относительно вала
втулки, крайние из которых снабжены кольцевыми
проточками, подключенными к маслосливным отверстиям,
выполненным во внешней части этих втулок, отличающийся
тем, что, с целью обеспечения надежной подачи масла к
подшипникам в широком интервале скоростей вращения
вала, например, от 300 до 50000 об/мин, внутренняя
поверхность средней втулки размещена от основания
винтовых канавок на расстоянии, равном 2—4 зазорам между
втулкой и валом, а внутренняя часть каждой крайней
втулки укорочена по сравнению с внешней
преимущественно на 0,5—2 мм и нижние маслосливные отверстия
выполнены под углом 20—45° по отношению к вертикали.
2. Турбохолодильник по п. 1, отличающийся тем, что,
с целью предотвращения вытекания масла из винтовых
канавок, на нижнем участке маслопитателя укреплен
маслозапорный стакан с отверстием в днище,
перекрываемым шариковым клапаном, а на входе в маслопитатель
установлена предохранительная скоба.
A1) 540901 B1) 2178848/24-06 B2) 08.10.75 2 E1) С 09
К 5/00; F 25 В 11/00 E3) 621.574.9 G2) А. П.
КУЗНЕЦОВ, И. В. ВОЛОБУЕВ, Д. Н. ЕРЕМЕНКО G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) ХЛАДАГЕНТ ДЛЯ ТУРБО КОМПРЕССОРНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащий смесь
компонентов на основе дифторхлорбромметана [CClBrF2],
отличающийся тем, что, с целью повышения термодинамической
эффективности, в качестве дополнительного компонента
в смесь введен 1,1,1-трифторэтан [CF3—СН3] при
следующем соотношении компонентов, вес. %:
Дифторхлорбромметан 60—90
1,1,1-Трифторэтан 10—40
A1) 541074 B1) 2192197/24-06 B2) 24.11.75 2 E1) F 24
F 3/00; F 25 В 15/02 E3) 621.575 G2) А. В. СИМОНЕН-
КО G1) Всесоюзный заочный инженерно-строительный
институт
E4) СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА,
содержащая включенные в контур циркуляции хладоно-
сителя воздухоохладитель оросительного типа и
испаритель абсорбционной холодильной машины, и включенные
в водяной циркуляционный контур поверхностный
подогреватель воздуха, абсорбер и конденсатор этой же
машины, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем круглогодичного использования
холодильной машины, испаритель дополнительно подключен
к внешнему водяному источнику, например к
водопроводной сети, и снабжен на участках подключения к этому
источнику и к контуру циркуляции хладоносителя
отключающими вентилями, а генератор холодильной машины
подсоединен к системе отопления.
A1) 541075 B1) 2177842/24-06 B2) 06.10.75 2 E1) F 25
В 9/02 E3) 621.57.012.4 G2) К. В. БОГОМОЛОВ
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
размещенный в камере дроссельный микротеплообменник,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности и сокращения времени выхода на рабочий режим,
в низкотемпературной зоне камеры установлен сосуд
с горловиной, размещенной на одной оси с дроссельным
отверстием микротеплообменника.
A1) 536372 B1) 2180929/28-13 B2) 10.10.75 2E1) F
25 С 5/02 E3) 621.588 G2) А. Ф. НИКОЛАЕВ, А. А.
НИКОЛАЕВ G1) Горьковский политехнический институт
им. А. А. Жданова
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ РАЗРАБОТКИ И
УДАЛЕНИЯ ЛЬДА, содержащее рабочий орган с резцами, привод
и всасывающий агрегат для отсоса ледяной стружки,
отличающееся тем, что, с целью повышения
производительности, оно имеет кожух, внутри которого установлен
рабочий орган, и режущую цепь, при этом рабочий орган
выполнен в виде двух шнеков с противоположной
навивкой витков, боковых дисков и приводной звездочки,
расположенной между шнеками, привод соединен с рабочим
органом посредством звездочки и режущей цепи, а
всасывающий агрегат для отсоса ледяной стружки сообщен
с внутренней полостью кожуха.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что резцы
выполнены в форме ласточкина хвоста.
3.|Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся тем, что на
кожухе установлены салазки, регулируемые по высоте.
A1M41077B1J187325/24-06B2) 03.11.75 2 E1) F 25
В 39/04; F 28 В 1/02 E3) 621.57.044 G2) В. Г. РИФЕРТ,
В. Ю. ЗАДИРАКА, Г. Г. ЛЕОНТЬЕВ, С. И.
ЧАПЛИНСКИЙ, В. Я. ГОРИН, А. Я. ЗАСЛАВЕР, А. В. ОМЕЛЬ-
ЧУК, В. С. СЕРГЕЕВ, Н. Б. НИКИТЕНКО G1) Киев-
ский ордена Ленина политехнический институт им. 50-летия
Великой Октябрьской социалистической революции
E4) КОЖУХОТРУБНЫЙ АММИАЧНЫЙ
КОНДЕНСАТОР с вертикальным пучком теплообменных труб,
закрепленных в трубных досках, отличающийся тем, что, с целью
увеличения коэффициента теплопередачи, внутри каждой
трубы на расстоянии от верхней трубной доски, равном
15—20 внутренним диаметрам трубы, установлена шайба
с прорезями по периферии.
A1) 539935 B1) 2137827/23-5 B2) 23.05.75 2- E1) С 09
К 5/00; F 25 В 21/02 E3) 621.564.2 G2) В. В.
ГОНЧАР, Н. А. ФЕДОРОВ G1) Воронежский инженерно-
строительный институт
E4) ТЕПЛОНОСИТЕЛЬ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ГОРЯЧИХ СПАЕВ ТЕРМОБАТАРЕИ В
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ХОЛОДИЛЬНИКАХ.
Применение азеотропной смеси, состоящей по весу
из 99,5—82% монофтортрихлорметана и 0,5—18% изо-
пентана в качестве теплоносителя для охлаждения
горячих спаев термобатареи в термоэлектрических
холодильниках.
54

ХРОНИКА
Конференция по вопросам развития
судовой холодильной техники
9—10 декабря 1976 г. в Берлине (ГДР) уловов, освоения рациональных спо- ного оборудования и сделан вывод,
состоялась организованная Палатой собов добычи и обработки рыбы. что основные отказы винтовых ком-
техники под руководством Народного П. А. Феоктистов (г. Ленинград) из- прессорных агрегатов связаны с
автопредприятия «Кульаутомат» конферен- ложил требования рыбной промышлен- матической системой управления. На
ция с участием специалистов стран — ности СССР к судовым холодильным примере судов типа «Карл Либкнехт»
членов СЭВ (ГДР, СССР и ПНР) установкам промысловых судов, строя- показана согласованность с Правила-
по вопросам развития судовой холо- щихся в ГДР, привел оценку техниче- ми Регистра СССР.
дильной техники. В работе конферен- ского уровня производственных хо- Доклад т. Моземанна (г. Берлин) по-
ции приняли участие около 200 чело- лодильных установок супертраулеров СВящен повышению производительно-
век — представители судостроитель- типа «Прометей» и транспортных р е- сти винтовых компрессоров, анализу
ных верфей, машиностроительных за- фрижераторов типа «Карл Либкнехт» схем с промежуточным отбором пара
водов, научно-исследовательских и и определил основные направления хладагента (схема с так называемым
проектных организаций, министерств дальнейшего совершенствования су- «экономайзером») и их применению в
и ведомств. довой холодильной техники. холодильных установках.
На конференции было заслушано ° результатах эксплуатации низко- Q витии судовой холодильной
12 докладов. температурного морозильного аппара- Т^НИ?Г7 ПНР ™п*ттшли т Калинов-
г л п „ та с каскадной холодильной машиной тех?ики в ПНР сообщили т. *алинов-
С докладом «Анализ и перспективы , «Холодильная техника» 1Q74 скии и т* Новак(г. Гданьск). В докла-
развития судостроения ГДР» высту- й i2- 1975 № 11 1976 № 5) лоло де отмечено, что в 1970-1975 гг.
пил т. Клеб (г. Росток), который от- ?ил^ Ще™ ^Берлин) На осн? 50% СУД0В' построенных в ПНР, были
метил, что в пятилетнем плане ГДР ^е полученных оезультатов на ппея оборудованы крупными холодильными
на 1976-1980 гг. перед судостроением 11^Г^^^о^Тн1^^ установками. Начиная с 1976 г., будут
поставлена задача - на основе даль- в?шя СОЗДается улучшенный вариант спускаться холодильные установки
неишего углубления социалистической Мо003ильной установки для пеоспек- для крупнотоннажных судов-контеи-
экономической интеграции увеличить ™J^T" ^ неровозов и танкеров, предназначен-
экспорт судов в СССРРи другие страны T^J^f^^l^^aam. ных для транспортировки жидких
социалистического содружества. Круп- ? «Современное состояние и пепг- газов' Большое значение в повышении
несерийное строительство рыбопро- ™*7 1тт? ?^Г™<?т1 эффективности холодильного обору-
мысловых судов создает большие воз- ^^и^^е^ам^^^ дования имеет тесное содРУжество
можности для комплексного развития " моваживания ^S^hh^oo? между социалистическими странами -
многих смежных отраслей производ- ll^lt^T^ членами СЭВ, для чего необходимо
ства, в частности, холодильного ма- ^™ха™^Т^^^^^! Решить конкретные проблемы, а имен-
шиностроения. Основным поставщи- ^ё и эк^?от^тонше^ам^1 но: создать общие стандаРты> метода-
ком холодильного оборудования для 1^тКЗЕ^^^в^а^^о ки расчета, единые концепции дальней-
пТ/пХ*™ СуД°ГВЛЯеТм НаР°Те ySSS'iSSSSS? SS^L*^ Шег° РаЗВИТИЯ -удильной техники,
предприятие «Кюльаутомат». До- ^ ? имеющим основу для В обсуждении докладов приняли
кладчик отметил тесную кооперацию комплексной механизации Пвтомати- участие специалисты т.т. Манн, Пуш,
чНлТо\°"сТкИ\еСКпИ,л 'и'°.ТпяоС:Г"п" S^wSS^TSpS^ST Требнер (ГДР), Кан (СССР) и другие.
™™ б СТ холодильнои Вопросы надежности судовых хо- Выступившие подчеркнули важность
техники. лодильных установок были освещены темы данной конференции, отметили
В докладе т. Гизе (г. Штральзунд! в докладах т. Борманна и т. Тайбера недостатки применяемого в настоящее
«Развитие рыбопромысловых судов и (г. Берлин), в которых отмечалось, время холодильного оборудования и
технологии обработки рыбы на про- чт0 применение фреона-22, более низ- схем и наметили пути их совершен-
мысле» рассмотрены вопросы пред- ких температур для замораживания ствования.
полагаемой потребности в рыбопро- рыбы и ее последующего хранения Для участников конференции был
мысловых судах и требования к судо- потребовало повышения надежности организован осмотр новинок холодиль-
вои технике в зависимости от экономи- холодильных комплексов. Рассмотре- ного оборудования на Народном пред-
чески х зон для рыболовства, квоты ны показатели надежности холодиль- приятии «Кюльаутомат».
55

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Деятельность
Международного института
холода в 1976 г.
После XIV Международного конгресса по холоду, который
состоялся в сентябре 1975 г. в Москве, работа
Международного института холода значительно оживилась. 1976 г.
был годом большой активности научно-технических
комиссий МИХ, хотя обычно в год, следующий за
конгрессом, активность комиссий невелика.
В 1976 г. провели научно-технические конференции,
сессии или симпозиумы все комиссии МИХ, кроме
комиссии В2 (холодильные машины).
В Гренобле (Франция) с 11 по 14 мая состоялась
Международная конференция по криогенике, организованная
комиссией А1/А2 МИХ (криофизика и криогенная
техника) совместно с Международным комитетом по
криогенной технике и Исследовательским центром по очень
низким температурам (Гренобль).
В конференции приняли участие более 400
специалистов из 27 стран. Было представлено 170 докладов по
следующим вопросам:
— системы охлаждения при температуре выше 1К;
— системы охлаждения при температуре ниже 1К;
— перекачка криогенных жидкостей;
— криостаты и принадлежности к ним;
— измерения в криогенной технике;
— теплоизоляция;
— физические свойства жидкостей;
— теплопередача;
— материалы, используемые при низких температурах;
— сверхпроводящие материалы;
— ротационные машины;
— потери в сверхпроводниках;
— магниты и левитация;
— криокабели и сверхпроводящие линии
электропередачи.
На конференции была устроена выставка криогенного
оборудования A5 экспонентов).
Для участников конференции были организованы
четыре технические экскурсии.
Комиссия О МИХ (сублимационная сушка,
криобиология, применение холода в медицине) и французский
Национальный институт здравоохранения и медицинских
исследований организовали коллоквиум по криоиммуно-
логии при участии Общества криобиологии США и
Общества низкотемпературной биологии Великобритании.
Коллоквиум состоялся в Дижоне (Франция) с 17 по 19 июня.
В нем участвовало около 150 специалистов из 18 стран.
На шести рабочих заседаниях было представлено 57
докладов.
На пленарном заседании выступили с докладами:
Ф. Рейес (Франция): Функциональная
ультраструктура клеток, участвующих в иммунных реакциях;
П. Мазур (США): Механизмы повреждения
замораживанием клеток и тканей;
Дж. Фаррант (Великобритания): Криоконсервация и
селекция клеток.
На других пяти заседаниях коллоквиума
рассматривались доклады по следующим темам:
— функциональные свойства лимфоцитов,
сохраненных холодом;
— криоконсервация костного мозга;
— криобиология и переливание крови;
— сублимационная сушка и иммунность;
— иммунологические аспекты криохирургии;
— программированные замораживатели в
криобиологии;
— криоконсервация клеток и эмбрионов;
— консервация органов.
Параллельно с коллоквиумом проходила выставка
специального оборудования.
В период с 6 по 10 сентября впервые на австралийском
континенте в Мельбурне был проведен симпозиум МИХ
по общей программе «Идеальная холодильная цепь» при
участии пяти научно-технических комиссий МИХ: С2
(холодильная технология пищевых продуктов), D1
(холодильное хранение), D2 (наземный холодильный
транспорт), D3 (морской холодильный транспорт) и Е1
(кондиционирование воздуха).
На симпозиум прибыло более 200 специалистов из
24 стран. На трех пленарных заседаниях и на 19
технических сессиях комиссий было представлено 80 докладов
по следующим темам:
— замороженные продукты;
— сооружение и эксплуатация холодильников;
— проектирование и использование контейнеров;
— холодильная обработка мяса;
— холодильное оборудование рыболовных судов;
— методы расчета холодильных машин и установок;
— холодильная технология пищевых продуктов;
— воздушный транспорт;
— проблемы кондиционирования воздуха.
Состоялись технические экскурсии на холодильник,
контейнерную площадку, фабрику теплоизоляционных
материалов, в лабораторию низких температур, на
установку, использующую «полную энергию» на основе
природного газа.
После симпозиума для участников были организованы
технико-туристические поездки по Австралии.
Комиссия В1 МИХ (термодинамика и процессы
переноса) провела свое заседание 14—16 сентября в
Вашингтоне (США). В повестке дня были следующие вопросы:
— тепло- и массоперенос в пористых материалах
(теория и опыт);
— методы измерения при умеренно низких
температурах. м4
В конференции участвовало около 30 специалистов из
семи стран. Было рассмотрено 16 докладов, проведены
две технические экскурсии.
Комиссия A3 МИХ (сжижение и разделение газов)
совместно с Американским обществом
инженеров-механиков провела в период с 5 по 10 декабря в Нью-Йорке
конференцию по криогенике с обсуждением следующих
вопросов:
— криогенные процессы в производстве сжиженных
природных газов, в гидрогенизации нефти, в газификации
угля, в передаче электроэнергии, в обработке сточных вод
и отходов;
— криогенное оборудование — компрессоры,
детандеры, теплообменники и другое специальное оборудование;
— регулирование — установки без обслуживания,
регулирование с помощью компьютеров, системы
непрерывной подачи продуктов.
Руководящие органы МИХ (Научный совет,
Административный комитет, Исполнительный комитет) провели
в 1976 г. свои очередные заседания.
Заседание Научного совета МИХ состоялось 18 марта
в Париже.
Совет принял предложение об объединении комиссий
А1 и А2 в одну комиссию А1/А2 (криофизика и криоген-
56

ная техника). Президентом этой комиссии назначен
проф. И. Л. Ольсен (Швейцария).
Президентом комиссии D3 (наземный холодильный
транспорт) назначен Дж. X. Меррит (Великобритания)
вместо вышедшего в отставку А. Корсгора (Дания).
Научный совет рассмотрел программу работы научно-
технических комиссий МИХ на срок до предстоящего
в 1979 г. XV Международного конгресса по холоду в
Венеции (Италия). Были избраны вице-президенты
комиссий и назначены секретари и члены комиссий на 1976—
1979 гг.
Административный комитет МИХ провел свои
уставные заседания 19 марта, 1 июля и 20 октября 1976 г.
На заседании 20 октября был одобрен дополнительный
бюджет МИХ на 1976 г. и первичный бюджет на 1977 г.
для представления на утверждение Исполнительного
комитета.
Административный комитет рассмотрел также
заявления о приеме в члены-корреспонденты МИХ. В
настоящее время насчитывается 904 члена-корреспондента,
в том числе 10 членов-дарителей, 416 коллективных членов
и 478 индивидуальных членов.
Программа работы
научно-технических комиссий
Международного института
холода на 1977-1978 гг.
Научный совет МИХ утвердил следующую программу
работы своих комиссий на 1977—1978 гг.
КОМИССИЯ D1 (холодильное хранение) собирается
в Париже 28 февраля — 1 марта 1977 г. для обсуждения
следующих вопросов:
— определение емкости холодильников;
— условия работы на холодильниках;
— экономия энергии при охлаждении,
замораживании и холодильном хранении;
— совместное хранение различных продуктов в одной
камере.
Предусмотрена экскурсия на новый парижский
продовольственный рынок в Рэнжисе.
КОМИССИЯ A3 (сжижение и разделение газов)
проводит свою сессию с 29 августа по 1 сентября 1977 г.
в Дюссельдорфе (ФРГ) совместно с Институтом технологии
газов. Обсуждаются вопросы технологии сжиженных
природных газов.
КОМИССИИ С1 (сублимационная сушка,
криобиология, применение холода в медицине) и С2 (холодильная
технология пищевых продуктов) проводят конференцию
в Карлсруэ (ФРГ) с 6 по 8 сентября 1977 г. Будут
обсуждаться три темы:
— процесс замораживания биологических материалов
и пищевых продуктов;
— химические и физические реакции, вызываемые
замораживанием или сублимационной сушкой в неводных
составных частях биологических материалов и пищевых
продуктов;
— физические и химические реакции во время
хранения замороженных или сублимированных биологических
материалов и пищевых продуктов.
КОМИССИЯ С2 (холодильная технология пищевых
продуктов) совместно с Международным обществом
виноградарства и виноделия организует симпозиум в период
12—14 октября 1977 г. в Париже (Франция) по вопросу
«Столовый виноград и холод: качественные
характеристики и поведение на холоду».
Комитет обсудил связи МИХ с развивающимися
странами, в частности, организацию симпозиума в Уагадугу
(Верхняя Вольта) в 1978 г.
Исполнительный комитет МИХ провел свое ежегодное
заседание 22 октября 1976 г. в Париже. Был заслушан
доклад директора МИХ М. Анке о деятельности института
за истекший год и отчет президента Научного совета
Л. Маттароло о научно-технической работе в 1976 г.
Исполком рассмотрел состояние переговоров о вступлении
в МИХ новых стран-членов и выразил благодарность
Португалии за переход из 5-й в 4-ю категорию членства.
Всего в МИХ в настоящее время состоит 53 страны-члена.
Исполком утвердил финансовый отчет за 1975 г.,
дополнительный бюджет на 1976 г. и первичный бюджет
на 1977 г. Были утверждены итоги выборов
вице-президентов комиссий на 1976—1979 гг. и одобрены правила
назначения членов научно-технических комиссий МИХ.
Новыми почетными членами МИХ были избраны
А. Корсгор (Дания) и О. Эйдевик (Норвегия). На
предыдущем заседании Исполкома почетным членом МИХ был
избран доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов (СССР).
КОМИССИИ В1 (термодинамика и процессы переноса),
В2 (холодильные машины) и Е1 (кондиционирование
воздуха) проводят совместную научно-техническую
конференцию в Белграде (Югославия) с 16 по 18 ноября 1977 г.
Программа конференции включает следующие вопросы:
— тепло- и массоперенос с изменением фазы;
— системы тепловой изоляции;
— конденсаторы воздушного охлаждения и
воздухоохладители, десублиматоры в установках
сублимационной сушки (эффективность, материалы, расчет и
конструирование, новые конструкции, методы испытания,
проблемы оттаивания инея);
— тепловые насосы и их использование;
— отопление и охлаждение с помощью солнечной
энергии;
— распределение воздуха в помещениях с учетом
потребностей человеческого организма.
КОМИССИЯ Л1/А 2 (криофизика и криогенная
техника) проводит в Цюрихе (Щвейцария) в декабре 1977 г.
заседание в ознаменование 100-летия сжижения
кислорода.
КОМИССИИ С2 (холодильная технология пищевых
продуктов), D1 (холодильное хранение) и D2 (наземный
холодильный транспорт) в марте — апреле 1978 г.
организуют совместную научно-техническую конференцию
в Будапеште (Венгрия). На конференции будут
рассмотрены вопросы:
— охлажденные и замороженные готовые блюда;
— отепление и дефростация замороженных продуктов
для дальнейшей переработки;
— условия работы в холодильниках;
— сокращение потребления энергии;
— розничные прилавки для замороженных
продуктов;
— оценка температуры хранения;
— смешанные перевозки в холодильной цепи;
— защита груза;
— выбор, эксплуатация и ремонт холодильного
оборудования.
По вопросам участия в конференциях
научно-технических комиссий МИХ и представления докладов надлежит
обращаться в Советский Национальный комитет
Международного института холода A25422, Москва А-422,
ул. Костя ков а, 12).
57

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84.008.01
Кондиционирование воздуха
на предприятиях
хлебопекарной,
кондитерской, табачной
и фармацевтической
промышленности
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КЛРПИС
ГипроНИИ АН СССР
На предприятиях хлебопекарной, кондитерской и
табачной промышленности системы кондиционирования воздуха
(СКВ) должны обеспечивать необходимую равновесную
влажность сырьевых материалов, полуфабрикатов и
изделий, оптимальные температурно-влажностные режимы
для протекания биохимических процессов и получения
продукции с требуемыми структурой, цветом, ароматом,
а также комфортные условия для рабочих, что
способствует повышению производительности труда.
На предприятиях фармацевтической промышленности
СКВ должны создавать наиболее благоприятные
температурно-влажностные условия для протекания
инкубационных процессов (например, при производстве пенициллина),
повышенную чистоту и стерильность воздуха,
необходимые при изготовлении лекарств, в частности препаратов
для внутривенных и внутримышечных инъекций.
Принимаемые расчетные параметры воздуха в
производственных помещениях приведены в табл. 1—4.
Регламентируемые справочниками расчетные параметры
внутреннего воздуха не являются обязательными.
Проектные организации нередко принимают расчетные
параметры по указанию фирм-заказчиков, которые назначают их
в соответствии с особенностями производства, технологии,
технологического оборудования, конструкций зданий,
а также ценами на топливо и электроэнергию.
Сооружают, как правило, одноканальные
многозональные СКВ низкого давления с местными
воздухоподогревателями и двух-трехступенчатой очисткой воздуха
от пыли и бактерий. Системы снабжают холодом от
центральных холодильных станций, оборудованных
компрессионными или абсорбционными холодильными машинами.
Хладоносителем служат водные растворы солей или про-
пиленгликоля.
В цехах, где требуется поддерживать низкую
относительную влажность воздуха (менее 55%), осушение
производят в абсорбционных контактных аппаратах водным
раствором хлористого лития или его разновидности — ка-
тена. Этот способ осушки широко применяют на
кондитерских и фармацевтических фабриках, на сахарных заводах,
при изготовлении растворимого кофе, пищевого желатина
и пищевых концентратов, сухих завтраков и некоторых
приправ, при сушке колбасных изделий.
Чтобы влажный воздух не проникал из соседних цехов,
у дверных проемов устраивают воздушные завесы, а в
«сухих» цехах создают повышенное давление за счет подачи
избыточного количества воздуха.
В горячих цехах хлебопекарной и кондитерской
промышленности фиксированные рабочие места
обслуживаются системами локального кондиционирования со
струйной подачей охлажденного воздуха (воздушные души),
благодаря чему существенно сокращаются капитальные
и эксплуатационные затраты, а также расход холода
и электроэнергии на обработку воздуха. Иногда воздухо-
раздатчики выполняют в виде вращающихся насадок,
устраняющих ощущение так называемой «монотонности»
климатических условий.
Примером современного решения СКВ может служить
проект пятиэтажной кондитерской фабрики в г.
Филадельфии (США) [5] общей площадью производственных
помещений 30 000 м2. СКВ обслуживают помещения площадью
23 200 м2. Остальные помещения вентилируют и в
холодный период отапливают.
В некоторых цехах по требованию фирмы-владельца
фабрики технологические параметры воздуха отличаются
от рекомендованных в справочнике ASHRAE [1] (см.
табл. 2).
В цехах с низкой относительной влажностью
осуществлены СКВ, принципиальная схема которых
представлена на рис. 1.
Производственное помещение
Склад
муки
дрожжей и жиров
сахара
молока в порошке
свежих фруктов и яиц
Тестомесильный цех
Ферментационное отделение
Бродильное отделение
Остывочное отделение
Т
а б л и ц а 1
Рекомендуемые параметры воздуха в производственных помещениях хлебопекарных
предприятий
США [1]
температура,
°с
21—27
2—7
—
21—27
—
24—26
27
35—50
24

относительная
влажность, %
60
—
—
60
—
—
75
85—90
85
ФРГ [2]
температура,
°с
15—25
0—5
25
—
—
23—25
—
—

относительная
влажность, %
50—60
60—75
35
—
—
50—60
—
—
Японии [3]
температура,
°С
21—24
—
—
—
2
26—27
26—28
—
27—29

относительная
влажность, %
65
—
—
—
60
—
75
—
75
58

Таблица 2
Процесс
Формовка шоколада
Глазирование
Охлаждение
шоколада
конфет
Окунание вручную
Изготовление
начинок
кексов и вафель
конфет твердых сортов
карамели, ирисок, молочных
конфет
зефира
Упаковка
шоколада
конфет твердых сортов
Хранение
орехов
шоколада в плитках
конфет мягких сортов
конфет твердых сортов
леденцов
Рекомендуемые технологические параметры воздуха на кондитерских
США [1]
температура,
°С
13—18
A8,4)*
27—29
B7)*
4,5—7
(8,4)*
15,5—21
18
24—27
—
—
24—27
24—26
18
21—24
1—3
18
—
10—21
10—18

относительная
влажность, %
55—45
D0)*
30—25
C5)*
85—70
D0)*
55—40
50—55
35—30
—
—
40
45—40
50
D0)*
40—35
85—80
50
—
40
65
ФРГ [2]
температура,
°С
1
15—18
24—27
—
—
—
—
18—20
—
—
—
18
24—26
—
18—21
21—24
24—26

относительная
влажность, %
50-55
55—60
—
—
—
—
50
—
—
—
55
40—45
—
40—50
45
30—40
фабриках
Японии [3]
температура,
°С
—
24
2—7
24—27
17
24—27
—
24—27
21—24
—
20
24—27
10—13
13
18
18

относительная
влажность, %
—
60
—
40—45
45
—
—
40—45
45
—
45
40—45
50
50
45
45
* Технологические параметры воздуха на кондитерской фабрике в г. Филадельфия (США).
Таблица 3
П рои зводственное
Цех
приготовительный
сигаретный
упаковочный
Склад
сырого табака
помещение
пачечного и набивного
табака
Рекомендуемые параметры воздуха
Великобр

температура, °С
22
21
21
23,5
23,5
итании [4]

относительная

влажность, %
75
67
57
62
62
США
температура,
°С
24—29,5
21—24
23—24,5
24
24
в производственных помещениях
ленности
[1]

относительная

влажность, %
70—75
55—65
65
75
75
ФРГ [2]

температура, °С
22—26
—
23
—

относительная

влажность, %
75—85
—
65
—
табачной промыш-
Японии [3]
S?
й> >
темп
тура
—
24
24
24
24

относительная

влажность, %
—
73
65
75
75
Особенности систем: наличие общего центрального
агрегата для предварительной обработки относительно
небольшого количества наружного воздуха; осушение
воздуха с помощью жидкого нетоксичного сорбента;
охлаждение воздуха до 4,5—2°С в поверхностных
воздухоохладителях, питаемых 25%-ным водным раствором про-
пиленгликоля; второй подогрев в местных
воздухонагревателях, питаемых горячей водой; наличие в каждой
системе аппарата для восстановления концентрации
обводненного сорбента методом выпаривания; применение ко
ротких рециркуляционных воздуховодов, благодаря чему
отпадает необходимость в установке рециркуляционных
вентиляторов; вторая рециркуляция внутреннего воздуха
за абсорбционным осушителем.
На холодильной станции, обслуживающей системы
кондиционирования воздуха и производственные помеще-
59

Таблица 4
Процесс
Хранение
сырья
капсул
продукции
Размол порошков
Прессовка таблеток
Покрытие таблеток
Изготовление
мазей
препаратов для инъекций
коллоида
лекарств против кашля
печеночных экстрактов
ампул
желатиновых капсул
сывороток
порошков !
Стерильное заполнение ампул
Рекомендуемые параметры воздуха на предприятиях
фармацевтической промышленности
Великобритании [4]
температура,
°С
—
—
—
—
21—24
21
21—24
—
—
—
—
—
24
—
—
21—24

относительная
влажность, %
—
—
—
—
35—40
20
35—40
—
—
—
—
—
15—20
—
—
15—20
США [1]
температура,
21—27
24
24—27
27
21—27
27
—
24—27
21
27
21—27
27
21,5—27
23—26
32
—
Японии [3]

относительная
влажность, %
30—35
35—40
15—35
35
40
35
—
30
30—50
40
20—30
35
40—50
50
15
—
Ма
1
7 / Р Н
Рис. 1. Принципиальная схема СКВ корпуса кондитер
ской фабрики:
/ — рулонный воздушный фильтр; 2 — воздухоподогреватель;
3 — воздухоохладитель, питаемый пропиленгликолем; 4 —
вентилятор подачи наружного воздуха через общий
центральный агрегат; 5 — коллектор; 6 — абсорбционный воздухо-
осушитель; 7 — воздушный фильтр; 8 — вентилятор; 9—
местный воздухоподогреватель; 10 — рециркуляционный
воздуховод; // — канал выброса отработанного воздуха; 12 —
обратный трубопровод обводненного сорбента к реконцентратору;
13 — подающий трубопровод сорбента из реконцентратора;
И. в.— наружный воздух; А — общий центральный агрегат.
ния, установлены три центробежных холодильных ком»
прессора холодопроизводительностью по 1260 кВт
A120000 ккал/ч) и один компрессор
холодопроизводительностью 270 кВт B40000 ккал/ч).
Испарители крупных холодильных машин соединены
между собой параллельно-последовательно
трубопроводами (рис. 2). При пиковых нагрузках в испарителях / и //
раствор пропиленгликоля охлаждается от 6,4 до 2,2°С,
а в испарителе /// до 0°С. Принятое соединение
испарителей позволяет гибко регулировать общую холодопроиз-
водительность станции при колебаниях холодильных
нагрузок. Многолетняя эксплуатация кондитерской фабрики
(с 1970 г.) подтвердила правильность проектных решений.
Абсорбционные осушители изготавливают и
поставляют в виде агрегатов в комплекте с реконцентраторами,
насосами и средствами автоматического регулирования.
Например, японская фирма «Шугаи ро Когио Кайша»
выпускает воздухоосушители 18 типоразмеров
производительностью по воздуху от 2 до 75 тыс. м3/ч и влагопо-
глощающей способностью соответственно от 36 до
1230 кг/ч. Сорбентом служит катен. По отдельным заказам
изготавливают и воздухоосушители большей
производительности.
? * <кг7
т
ЯйТР
Рис. 2. Принципиальная схема холодоснабжения:
/ — подводка от водопровода; 2 — водоподготовительное
устройство; 3 —блок приготовления водного раствора пропилен -
гликоля; 4 —подпиточный насос; 5 — расширительный
сосуд; 6 — обратный трубопровод пропиленгликоля от
воздухоохладителей и производственных потребителей; 7 —
циркуляционный насос; 8 — подающий трубопровод пропиленгликоля;
/, //, /// — испарители холодильных машин.
Водные растворы хлористого лития и катена, по одним
данным, обладают бактерицидными свойствами, а по дру-
г им,— бактериостатичностью, т. е. свойством
останавливать размножение бактерий.
60

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ASHRAE Guide and Data Book. Applications.
New-York, 1968.
2. Recnage 1—Sprenger. Taschenbuch fur Heizung und
Klimatechnik. R. Oldenbourg Verlag, Munchen-Wien,
1972.
3. Dai kin Kogyo Co., Ltd. Industrial air
conditioning. Tokio, 1974.
4. IHVE Guide, Book В., London, 1972.
5. R e e t A. B. — «Heating, Piping &. Air
Conditioning», 1973, v. 45, № 7, p. 39—42.
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 628.84
Бытовой кондиционер
БК-1500
Канд. техн. наук С. Г. СУЛТАНОВ
Бакинский завод бытовых кондиционеров
Бытовой автономный оконный кондиционер БК-1500
(КБ 1-04-01 УЗ), выпускаемый Бакинским заводом
бытовых кондиционеров с декабря 1975 г., соответствует
ГОСТ 19455—74 «Кондиционеры бытовые автономные.
Типы и основные параметры» и техническим условиям
ТУ—16—739.008—75, утвержденным 3 ноября 1975 г.
Кондиционер БК-1500 предназначен для создания
комфортных для жизнедеятельности человека условий
в жилых, служебных и других помещениях площадью до
25 м2. Кондиционер обеспечивает в помещении:
охлаждение воздуха, автоматическое поддержание заданной
температуры, очистку воздуха от пыли, вентиляцию,
осушение воздуха, изменение скорости движения и
направления воздушного потока, воздухообмен с наружной средой
(до 15%).
Ниже приведена техническая характеристика
кондиционера БК-1500.
Холодопроизводительность при стандартных 1 750A500)
условиях, Вт (ккал/ч)
Номинальная производительность по
воздуху, м3/ч
при высокой скорости вентилятора 400
при низкой скорости вентилятора 320
Потребляемая мощность, не более, Вт 1 000
Напряжение, В 220
Частота, Гц 50
Ток, не более, А 5
Уровень шума в помещении, не более, дБ 56
Срок службы, не менее, лет 10
Наработка на отказ, не менее, ч 12 000
Габаритные размеры, мм
высота 400
ширина 600
глубина 585
Масса, кг 51
Кондиционер БК-1500 выпускается в пластмассовом
корпусе с художественно оформленной съемной передней
панелью, пультом управления и удобными по форме и
расположению ручками управления.
Все узлы кондиционера смонтированы на
металлическом основании. Металлической перегородкой,
приваренной к основанию, кондиционер разделяется на два
изолированных (в том числе теплоизоляционными
материалами) отсека: наружный и внутренний. В перегородке
предусмотрено отверстие, перекрываемое заслонкой, с
помощью которой регулируют приток наружного воздуха
(до 15%) в помещение.
Основные рабочие узлы кондиционера (см. рисунок):
холодильный агрегат, вентиляторы — осевой и
центробежный с общим электродвигателем, пульт управления
с пуско-защитным устройством.
Холодильный агрегат состоит из ротационного
компрессора, демпфера, конденсатора, испарителя,
осушителя, расширителя и системы трубопроводов, герметично
соединяющих элементы агрегата между собой.
Компрессор, демпфер, конденсатор, осушитель,
расширитель расположены в наружном отсеке, а
испаритель — во внутреннем.
В качестве хладагента применен фреон-22.
Компрессор смазывается маслом ХМ-6, залитым в кожух.
При работе холодильного агрегата пары фреона из
компрессора через демпфер нагнетаются в конденсатор,
где частично охлаждаются и возвращаются в кожух
компрессора. Проходя через зазор между ротором и статором
встроенного электродвигателя, пары охлаждают его и
вновь поступают в конденсатор, где конденсируются
за счет отвода тепла наружным воздухом, засасываемым
осевым вентилятором через жалюзи в боковых стенках
кожуха. Далее жидкий фреон проходит через осушитель,
дросселируется в капиллярной трубке и поступает в
испаритель, в котором поглощает тепло воздуха,
засасываемого центробежным вентилятором из помещения через
решетчатую часть декоративной панели, воздушный
фильтр и испаритель. Охлажденный и частично
осушенный воздух этим же вентилятором нагнетается в помеще-
10 Э 8
Схема кондиционера БК-1500:
/ — осевой вентилятор; 2 — электродвигатель вентиляторов;
3 — заслонка вентиляционная; 4 — центробежный вентилятор;
5 — испаритель; 6 — воздушный фильтр; 7 — перегородка;
8 — пульт управления; 9 — капиллярная трубка; 10 — фильтр-
осушитель; // — расширитель; 12 — ротационный
компрессор; 13 — конденсатор.
61

ние через поворотную решетку. Из испарителя через
расширитель пары хладагента отсасываются
компрессором, и цикл повторяется.
Пульт управления с пуско-защитным устройством
предусматривает:
включение электродвигателя вентиляторов на одну
из двух скоростей, продолжительную работу на данной
скорости и отключение;
одновременное включение электродвигателя
компрессора и электродвигателя вентиляторов. Это связано с тем,
что компрессор рассчитан на работу с постоянным
воздушным охлаждением;
переключение скоростей электродвигателя
вентиляторов при работающем электродвигателе компрессора
(без разрыва цепи питания);
' автоматическое отключение пускового конденсатора
после, пуска электродвигателя компрессора, его разряд
через резистор и включение вновь в схему
электродвигателя компрессора при отключении последнего;
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 540112 B1) 2085485/24-6B2) 19.02.74 2 E1) F 25
В 9/02 E3) 621.57.012.4 G2) Ю. И. ЛАНДА, Ю. В.
ГРОМОВ, Д.М. БОУШ, В. И. ПРОСКУРИН
E4) ДРОССЕЛЬНЫЙ МИКРОХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий змеевиковый теплообменник с коллектором на
выходном конце, имеющим дроссельное отверстие, иглу для
изменения его проходного сечения и сердечник,
отличающийся тем, что, с целью упрощения конструкции,
снижения инерционности и расширения пределов
регулирования, сердечник выполнен из материала с высоким
коэффициентом температурного расширения, например
эбонита, а игла — из материала с малым коэффициентом
температурного расширения, например ковара, и
установлена с возможностью изменения первоначального
положения.
(И) 541076 B1) 2176336/24-06 B2) 02.10.75 |2 E1)
F 25 В 39/02; F 25 В 41/00 E3) 621.576 G2) О. В.
ЛОБОВ, В. Б. ГОНЧУКОВ, А. Д. УСЫСКИН
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО
ЗАПОЛНЕНИЯ ИСПАРИТЕЛЯ, содержащее термодатчики,
подключенные к жидкостной и паровой полостям испарителя,
вентиль с исполнительным механизмом на линии подачи
жидкого хладагента и регулятор перегрева паров
хладагента, действующий по импульсу термодатчиков и
управляющий исполнительным механизмом вентиля,
отличающееся тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности и экономичности, в линию связи
исполнительного механизма вентиля с регулятором перегрева включен
суммирующий блок, другой вывод которого подсоединен
к выходу дополнительного регулирующего прибора,
действующего по импульсу температуры, выходящего
из испарителя хладоносителя, например рассола.
автоматическое отключение и включение с помощью
датчика реле температуры электродвигателя
компрессора при отклонении температуры в помещении от
заданной;
автоматическое отключение электродвигателя
компрессора контактами температурно-токового реле при
перегрузке, а также перегреве компрессора и новое
включение.
Кондиционер Б К-1500 по технико-экономическим
показателям соответствует техническому уровню
современных зарубежных образцов.
Благодаря применению ротационного компрессора
снижены уровень шума кондиционера и его потребляемая
мощность. Использование пластмассы и других
современных материалов для изготовления корпуса и некоторых
деталей позволило уменьшить массу кондиционера до
51 кг.
Кондиционер Б К-1500 в период изготовления
подвергается приемо-сдаточным, периодическим и типовым
испытаниям.
A1) 538199 B1) 2174739/25-06 B2) 26.09.75 2 E1)
F 25 В 9/00 E3) 612.57.012.4 G2) Б. Н. МУРИНЕЦ-
МАРКЕВИЧ G1) Физико-технический институт низких
температур АН Украинской ССР E4) ХОЛОДИЛ ЬНО-
ГАЗОВАЯ МАШИНА, содержащая поршневые компрессор
и расширитель, регенератор, расположенный в линии
связи последних, и общий картер, отличающаяся тем,
что, с целью обеспечения работы машины на атмосферном
воздухе, поршень компрессора выполнен в виде
газораспределительного золотника, и рабочие полости
компрессора и регенератора при положении поршней вблизи
мертвых точек через газораспределительные каналы
золотника и через отверстия, выполненные в стенке цилиндра
компрессора и в картере, сообщены с атмосферой.
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 628.84.004.15
Повышение эффективности работы систем
кондиционирования воздуха. КАРПИС Е. Е. «Холодильная техника»,
1977, № 3.
Рассмотрены строительно-конструктивные мероприятия
по уменьшению тепловых и холодильных нагрузок
на системы кондиционирования воздуха и
способы повышения их теплоэнергетической эффективности.
Сформулированы задачи научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ, технико-экономических
исследований и внедрения их результатов в практику.
Иллюстраций 2.
УДК 628.84«77»
Три четверти века развития кондиционирования воздуха.
ГОГОЛИН А. А. «Холодильная техника», 1977, № 3.
Рассмотрена история развития кондиционирования
воздуха за рубежом и в России. Показана связь
кондиционирования с холодильной техникой.
Иллюстраций 2.
УДК 628.84.006.3
Бакинский завод бытовых кондиционеров.
СУЛТАНОВ С. Г. «Холодильная техника», 1977, № 3.
Описан Бакинский завод бытовых кондиционеров,
предназначенный для выпуска бытовых автономных
кондиционеров номинальной холодопроизводительностью
1500 и 2500 ккал/ч в количестве 400 тыс. шт. в год.
Завод оснащен современным оборудованием,
автоматизированной системой управления и обеспечивает выпуск
продукции высокого качества. Завод является
крупнейшим в Европе и Азии.
Иллюстраций 2.
УДК 621.57:628.84
Холодильные машины для кондиционирования воздуха.
ГОГОЛИН А. А., КАЛНИНЬ И. М. «Холодильная
техника», 1977, № 3.
Рассмотрено применение в системах кондиционирования
воздуха фреоновых поршневых, винтовых и
турбокомпрессорных машин, абсорбционных бромистолитиевых
холодильных агрегатов и фреоновых водоохлаждающих
машин малой, средней и большой холодопроизводитель-
ности. Приведены их технические характеристики.
Таблиц 8. Иллюстраций 1. Список литературы —5
названий.
УДК 628.84:656.211
Кондиционирование воздуха в главном зале Курского
вокзала в г. Москве. СЕЛЕДКОВ Н. Т., КУЧЕРЯВЕН-
КО Л. И., РУНОВАА. Ф. «Холодильная техника»,
1977, № з.
Описана разработанная для главного зала Курского
вокзала Москвы система кондиционирования воздуха
производительностью по воздуху 320 тыс. м3/ч.
Приведена техническая характеристика системы и дано
сравнение проектных и фактических данных.
Таблиц. 2. Иллюстраций 4.
УДК 628.84:658.57
Автономный кондиционер для испытательных
лабораторий. НЕЗГАДА В. Ю., ИСЕВИЧУС Э. И.
«Холодильная техника», 1977, № 3. и
Описаны конструкция и принцип работы кондиционера
для испытательных лабораторий. Приведены основные
технические характеристики и результаты испытаний.
Иллюстраций 2.
УДК 628.84
Новый автономный кондиционер. ПРОСКУРИН А. Ф-,
АНИСИН Л. В. «Холодильная техника», 1977, № 3.
Описана новая модель автономного кондиционера КТА2-5.
Даны технические характеристики и необходимые данные
по привязке кондиционера.
Иллюстраций 1. Список литературы — 3 названия.
УДК 628.84+662.99
Оптимальное сочетание системы кондиционирования
воздуха и средств тепловой защиты кабин постов управления.
ПРОХОРОВ В. И., НАУМОВ А. Л., ШЛЯПКИ-
НА Н. Н. «Холодильная техника», 1977» № 3.
Предложен технико-экономический метод расчета систем
кондиционирования воздуха (СКВ) и средств тепловой
защиты кабин постов управления. Приведены расчетные
формулы и графики.
Таблиц 1. Список литературы — 5 названий.
Иллюстраций 2.
УДК 628.84:658.78
Кондиционирование воздуха в камерах вяления рыбы
Сочинского холодильника. ТИХОМИРОВА Л. Н., ГОЛО-
ВАЦКАЯ Л. А., ВОЛКОВ А. Д., БЕЗГРЕБЕЛЬ-
НЫЙ В. П. «Холодильная техника», 1977, № 3.
Описан опыт применения аммиачного кондиционера КТА-7
для камер вяления рыбы Сочинского холодильника.
Продолжительность вяления мойвы сократилась с 7 до 2 суток.
Производительность цеха увеличилась от 25 до 60 т в год
по сравнению с использованием калориферной установки.
Улучшился товарный вид рыбы и ее качество.
Таблиц 1. Иллюстраций 2. Список литературы—3
наименования.
УДК 668.31:621.36
Теплофизические свойства специальных склеивающих
композиций. МАХМУДОВ М. Д. «Холодильная техника»,
1977, № 3.
Экспериментально определены температуропроводность и
теплопроводность и вычислена удельная теплоемкость
специальной композиции, применяемой для склеивания
соединений термобатарей кондиционеров, а также
калачей и трубок фреоновых кондиционеров.
Иллюстраций 1. Список литературы — 4 названия.
УДК E46.212+621.564):621.036.001.24:551.52
Уравнения для^нахождения теплофизических свойств воды
и некоторых хладагентов в зависимости от температуры.
ИВАНОВО. П., КУПРИЯНОВА А. В., МАМЧЕН-
КО В. О. «Холодильная техника», 1977, № 3.
Приводятся таблицы констант и параметров
полиноминальных эмпирических уравнений для расчета
динамической вязкости, плотности, теплоемкости,
теплопроводности и теплоты парообразования паровой и жидкой фаз
воды, аммиака, фреона-12 и фреона-22 в состоянии
насыщения.
Таблиц 5. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.564:539.55
Динамический коэффициент вязкости фреона- 12В1.
САГАЙДАКОВА Н. Г., КЛЕЦКИЙ А. В., ЦУРАНО-
ВА Т. Н. «Холодильная техника», 1977, № 3.
На основании экспериментальных данных, полученных
авторами капиллярным методом, разработаны справочные
таблицы для динамического коэффициента вязкости фрео-
на-12В1 в диапазоне температур —30— +180°С и
давлений до 300 бар. Аппроксимация опытных данных
выполнена с помощью системы взаимосогласованных уравнений.
Таблиц 4. Список литературы — 8 названий.
63

УДК 621.72.037
Продолжительность замораживания при параболическом
распределении температуры по толщине замороженного
слоя. ЗИНЧУК Г. А. «Холодильная техника», 1977,
№ 3.
Предложено уточненное решение задачи о замораживании
пищевых продуктов с учетом коэффициента формы тела
и реального распределения температуры в замороженном
слое, аппроксимированного уравнением параболы,
показатель степени которой в общем случае равен п.
Список литературы — 8 названий.
УДК 637.2.037 @83.96)
Новая инструкция по хранению сливочного масла на
холодильниках. ПЕТРУ ХИН А Э. П., ХОЛОПОВА А. А.
«Холодильная техника», 1977, № 3.
Рассмотрены основные положения новой «Инструкции
по приемке, холодильной обработке, хранению и выпуску
масла коровьего на распределительных холодильниках
торговли», разработанной на основе
научно-исследовательских работ ВНИХИ и ряда других институтов.
Приведены сроки хранения масла различных видов, в том числе
любительского и крестьянского. Инструкция отвечает
современным условиям хранения сливочного масла на
холодильниках.
621.565.945-52
Автоматическое управление процессом оттаивания
воздухоохладителей. АГАРЕВЕ. М., КОЛОТИЙЮ. И., ПЕР-
СИЯНИНОВ Л. С, СЕНЯГИН Ю. Я. «Холодильная
техника», 1977, № 3.
Лабораторией автоматизации ВНИХИ разработаны
новые устройства для управления процессом оттаивания
воздухоохладителей. Принцип действия их основан на
преобразовании разности давлений воздуха до и после
батареи воздухоохладителя, повышающейся
пропорционально росту слоя инея, в электрический сигнал,
управляющий процессом оттаивания.
Список литературы — 6 названий.
Иллюстраций 2.
УДК 621.643.001.4:621.565
Передвижные установки ?для испытания аммиачных
трубопроводов. ГАЛЬПЕРИН Д. М. «Холодильная
техника» , 1977, № 3.
Рассмотрены конструкции, технические характеристики
и принцип действия передвижных установок на базе
воздушного компрессора двухступенчатого сжатия с приводом
от электродвигателя или дизеля.
Таблиц 1. Иллюстраций 4.
УДК 621.56/.59.62-52:544
Качественный анализ работы элементов холодильной
автоматики. ГЕЛЛЕР С. Л., ЗАВЕЛИОН Г. Е.
«Холодильная техника», 1977, № 3.
Определены наиболее характерные виды отказов приборов
и средств холодильной автоматики — реле давления
РД-4А-01, реле разности давлений РКС-1А, реле протока
РП-67, реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4), реле уровня 650. 00
фирмы «Мертик» (ГДР), реле температуры ТР-200 и ТР-
2А-06, полупроводниковых терморегуляторов типа ПТР,
соленоидных мембранных вентилей СВМ и вентилей с
моторным электроприводом типа А. Подсчитан процент
отказов от числа контролировавшихся приборов,
установленных на объектах.
Таблиц 2. Иллюстраций 3.
УДК 542.46:338.581
Как обеспечить экономичную эксплуатацию аммиачных
холодильных установок. ВАСИЛЬЕВ П. В.
«Холодильная техника», 1977, № 3.
Рассмотрены оптимальные температурные режимы,
способствующие снижению себестоимости выработки холода.
Для обеспечения выработки холода при минимальных
затратах рекомендуется систематический учет работы
холодильных установок: ведение суточных журналов, в
которых записываются показания измерительных приборов
и отмечаются условия работы холодильных установок;
составление месячных технических отчетов, в которых на
основании записей в суточных журналах определяется
количество выработанного за месяц холода с помощью
графиков зависимости холодопроизводительности от
температур кипения и конденсации для разных компрессоров
или путем расчета.
На первой странице обложки. Цех сборки кондиционеров БК-1500 Бакинского завода бытовых кондиционеров.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор
техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-02789. Сдано в набор 4/11 1977 г. Подписано в печать 3/III 1977 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,7.
Формат 84X108Vi6. Тираж 16120 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 167
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета
Министров СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
64