П. В. ДИДКОВСКИЙ, М. М. ДИДКОВСКАЯ
УНИВЕРСАЛЬНАЯ
СЧЕТНАЯ ЛИНЕЙКА
УСЛ-12А
Издание 10-е стереотипное
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ТЕХН1КА»
КИЕВ-1967

518	681.143
Д44
В брошюре описана счетная линейка УСЛ-12А
для определения рациональных режимов резания на
металлорежущих станках.
В ней приведена методика пользования смен¬
ными движками при определении оптимальных
режимов резания для токарных, расточных и стро¬
гальных работ и описан принцип расчета шкал
линейки.
Брошюра предназначена для инженерно-техни¬
ческих работников и рабочих машиностроительных
предприятий, а также может быть использована
студентами и преподавателями машиностроительных
вузов и техникумов.
3-13-6
232-67
КИЕВСКАЯ КНИЖНАЯ ФАБРИКА

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, ПРИНЯТЫЕ
В БРОШЮРЕ
Ср — коэффициент усилия резания;
Со — коэффициент скорости резания;
Рг —тангенциальное усилие резания (кГ) *;
Ру — радиальное усилие резания (кГ) *;
Рх— осевое усилие резания — усилие подачи (кГ) ♦;
v—скорость резания (м/мин);
п —число оборотов в минуту (об/мин);
s — подача на оборот (мм/об);
t—глубина резания (мм);
2Λfκp —двойной крутящий момент (кГм) *;
Адф—мощность эффективная (кет);
НВ —твердость по Бринеллю;
ов — временное сопротивление (кГ/мм2) *;
φ — главный угол резца в плане;
φ1 — вспомогательный угол резца в плане;
λ — угол наклона главной режущей кромки резца;
г — радиус при вершине резца;
х0 — показатель степени при подаче в формуле ско¬
рости резания;
у0 — показатель степени при глубине резания в фор¬
муле скорости резания;
∕ι, hτ — группы износа резцов с пластинками из твер¬
дых сплавов;
h, hζ, hβ1 — группы износа резцов с пластинками из бы¬
строрежущих сталей;
Т — стойкость инструмента;
Н — высота оправки резца;
Kpx — коэффициент усилия подачи;
* Перевод единиц в Международную систему см. в приложении 18.
1*
3

Kυι — поправочный коэффициент на скорость реза¬
ния в зависимости от типа станка и вида об¬
работки;
Kv2 — поправочный коэффициент на скорость реза¬
ния в зависимости от состояния поверхности
заготовки;
Kτtt — поправочный коэффициент на скорость реза¬
ния в зависимости от периода стойкости резца;
Kho — поправочный коэффициент на скорость реза¬
ния, учитывающий влияние величины износа
резцов;
КСро — поправочный коэффициент на усилие резания
u в зависимости от скорости резания при точе¬
нии и растачивании стали и стального литья.

ПРЕДИСЛОВИЕ
В Программе Коммунистической партии Советского Со¬
юза указывается на то, что для технического перевооруже¬
ния всего народного хозяйства первостепенное значение
имеет развитие машиностроения и металлтобработки.
Эта задача может быть решена на основе дальнейшего
роста производительности труда за счет механизации и
автоматизации производственных процессов, а также наи¬
более полного использования мощности металлорежущего
оборудования.
В связи с этим большое значение имеет создание простых
приборов для быстрого и точного определения оптимальных
режимов резания на металлорежущих станках. Такими
приборами могут быть универсальные счетные линейки
УСЛ-12 и УСЛ-12А, изготовленные на базе обыкновенной
логарифмической линейки, к которой разработаны сменные
движки и справочные таблицы коэффициентов и подач.
С помощью сменного движка Т-1 можно определять ре¬
жимы резания для токарных, расточных, строгальных и
долбежных работ, которые по своему объему составляют
более 60% всех видов механической обработки.
Линейка УСЛ-12А выпускается Киевским заводом счет¬
ных приборов.
Согласно имеющимся отзывам, она позволяет повысить
производительность труда технологов при назначении ре¬
жимов резания в четыре-пять раз и одновременно дает воз¬
можность технологам и мастерам оперативно решать во¬
просы по рациональному использованию инструмента и
оборудования непосредственно на рабочем месте.
Линейка УСЛ-12А является усовершенствованной мо¬
делью линейки УСЛ-12. Все таблицы справочных коэффи¬
5

циентов в линейке УСЛ-12А значительно дополнены и пе¬
ресчитаны с учетом новых работ и поступивших замечаний
и пожеланий от организаций и отдельных лиц; упрощена
методика определения оптимальных режимов резания.
К линейке УСЛ-12А, кроме таблиц коэффициентов Ср и C0t
прикладываются таблицы поправочных коэффициентов для
измененных условий работы и таблицы средних значений
подач.
Последнее позволило устранить основной недостаток
линейки УСЛ-12 — необходимость систематически обра¬
щаться к описанию линейки или к другим справочникам при
определении подач и поправочных коэффициентов для из¬
мененных условий обработки по сравнению с заложенными
при расчете значений коэффициентов Ср и Cv и движка Т-1.
В приложении 18 приведены переводные коэффициенты,
связанные с введением Международной системы единиц,
в которой сила измеряется в ньютонах:
1 кГ = 9,80665 н.
Значение силы в ньютонах для определения усилий ре¬
зания и крутящих моментов представляет собой малую ве¬
личину, поэтому в соответствии с ГОСТ 7663—55 значение
силы выражено в кратных единицах, т. е. в деканьютонах
(дан):
1 кГ = 0,980665 дан.
Практически для расчета режимов резания погрешнос¬
тью в 2% можно пренебречь и принять, что 1 кГ = 1 дан.
Это значительно упрощает переход к новой системе единиц,
который будет заключаться только в изменении единиц
измерения при величинах Pz, Py, Px, Λlκp, σ≡ и др.
Изучение методики пользования линейкой УСЛ-12А по
данной брошюре следует начинать только после приоб¬
ретения линейки.
В первую очередь рекомендуется твердо усвоить основ¬
ные положения и решить задачи, отпечатанные в брошюре
обычным шрифтом, а затем приступить к изучению второ¬
степенного материала, отпечатанного мелким шрифтом.
Авторы выражают благодарность всем лицам и пред¬
приятиям, приславшим свои замечания по усовершенство¬
ванию линейки для определения режимов резания.
Замечания и пожелания по брошюре и устройству ли¬
нейки просим направлять по адресу: Киев, 4, Пушкинская,
28, издательство <sTexHiκa‰

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Универсальная счетная линейка УСЛ-12А изготовлена
на базе логарифмической линейки (ГОСТ 5161—57), к ко¬
торой дополнительно разработаны сменные движки и спе¬
циальные справочные таблицы коэффициентов (рис. 1).
При этом все качества обычной логарифмической линейки
сохраняются.
Линейка УСЛ-12А очень проста в пользовании и дает
возможность наиболее быстро определять оптимальные ре¬
жимы резания на металлорежущих станках с возможно
полной загрузкой станка по мощности и использованием
режущих свойств инструмента с учетом его геометрических
параметров.
Режимы резания при помощи указанной линейки опре¬
деляются значительно быстрее и точнее, чем по справочным
таблицам.
В основу разработки сменных движков к обычной ло¬
гарифмической линейке положены общемашиностроитель¬
ные нормативы Центрального бюро промышленных норма¬
тивов по труду при Научно-исследовательском институте
труда Государственного комитета Совета Министров СССР
по вопросам труда и заработной платы, выпущенные в
1959 г.
При построении шкал движков использованы свойства
логарифмических шкал, которые наносятся на движок в пря¬
мом и обратном порядке, что сокращает количество уста¬
новок движка и визира. Такое расположение шкал дикту¬
ется расчетными формулами, с помощью которых мож-
7

но определять неизвестные пара¬
метры.
Масштабы той или иной шкалы
взяты в зависимости от показателя
степени при величинах, наносимых
на шкалу. Для величин, где пока¬
затель степени равен единице, мас¬
штаб принят равным 125,4, как и
масштаб шкалы квадратов логариф¬
мической линейки *.
Разработаны специальные приемы
построения шкал, которые в сочета¬
нии с некоторой типизацией формул
позволили разместить все значения,
необходимые для определения режи¬
мов резания для токарных, строгаль¬
ных и расточных работ, на одном
движке, заменяющем собою целый
справочник.
Исходными данными для опреде¬
ления рациональных режимов реза¬
ния на обычной логарифмической ли¬
нейке при помощи сменных движков
являются коэффициенты Cv, Ср и
др., значения которых размещены
на оборотной стороне линейки.
Следует отметить, что движок Т-1,
описанный ниже, с целью его упро¬
щения не содержит никаких специ¬
альных данных по расчету осевого
усилия Рх (усилия подачи).
Усилие подачи вычисляется с по¬
мощью коэффициентов (табл. 1), на
которые необходимо умножать усилие
резания Рг, определяемое с помощью
движка Т-1.
Так, например, осевое усилие Рх
для обработки стали резцом, осна¬
* Масштаб (модуль) везде дан фактически
полученный на линейке с учетом удлинения
клише при нагреве его для тиснения шкал.
Расчетный масштаб основной шкалы движка
для изготовления клише равен 125 мм.
8

щенным пластинкой твердого сплава T15K6 (φ = 90°,
Рг = 180 кГ), равно
Рх = 180 .0,45 = 81 кГ.
При этом необходимо учитывать, что на усилие подачи Рх
большое влияние оказывает величина заднего угла резца.
Поэтому при работах с большими подачами в первую оче¬
редь нужно следить за правильным выбором величины этого
угла.
Таблица 1
Коэффициенты для определения усилия подачи
Главный угол
ца в плане φ,
рез-
град
Резцы, оснащенные пластинками
из твердого сплава
Резцы из быстро¬
режущей стали.
Обработка чугуна,
стали, медных и
алюминиевых
сплавов
Обработка стали
Обработка чугуна
30
0,25
0,35
0,33
45
0,35
0,5
0,5
60
0,4
0,6
0,65
90
0,45
0,7
0,82
КОРПУС ЛИНЕЙКИ
Корпус линейки УСЛ-12А с лицевой стороны ничем
не отличается от обычной счетной линейки. На нем нане¬
сено четыре шкалы К, А, Д и L. Шкалы К, Д и L при опре¬
делении режимов резания для токарных и строгальных
работ не используются, поэтому они в дальнейшем упоми¬
наться не будут.
Таблица 2
Цены делений шкалы А
Пределы делений шкалы А
при измерении
Цена одного деления
при измерении
N
Cv, cp> d> n∙ Р* υ* 2А/
Су, Ср, dt п, Р, ∏Λ2M
1—2
10—20
0,02
0,2
2—5
20—50
0,05
0,5
5—10
50—100
0,1
1,0
10—20
100—200
0,2
2
20—50
200—500
0,5
5
50—100
500—1000
1,0
10
9

На оборотной стороне
корпуса или на отдельной
таблице, прилагаемой к ли¬
нейке, нанесены значения
подач, коэффициентов Со,
Ср и др. Следует запом¬
нить, что деления шкалы А
при измерении мощности
имеют значения от 1 до
100 кет, что соответствует
значениям, нанесенным на
корпусе.
Во всех остальных слу¬
чаях (при измерении ско¬
рости резания, коэффици¬
ентов Cd и Ср, диаметров,
двойных крутящих момен¬
тов, числа оборотов и уси¬
лия резания) цены деле¬
ний находятся в пределах
от 10 до 1000, что в 10
раз больше значений, на¬
несенных на шкале А.
Цены делений шкалы
А приведены в табл. 2.
Пример. Установить на
шкале А мощность, рав¬
ную 1,1; 2,45 и 3,8 кет, а
также усилие резания, рав¬
ное 15, 52 и 84 кГ. Про¬
изводим установку (рис. 2).
Задача № 1. Устано¬
вить на шкале А числа
оборотов, равные 470, 900
и 65, а также мощность —
22,5, 48 и 12,6 кет.
СПРАВОЧНЫЕ ТАБЛИЦЫ
Таблицы коэффициентов скорости резания
В справочных табл. 3 и 4 приведены коэффициенты ско¬
рости резания Cυ для различных металлов в зависимости
ю

от вида механической обработки и главного угла резца
в плане.
В левой части таблиц указаны обрабатываемые матери¬
алы и их характеристика по временному сопротивлению
σβ для стали и алюминия, по твердости НВ для серого и
ковкого чугуна, а также сплавов из бронзы и HRC для
закаленной стали.
а
Рис. 3. Эскиз начального и конечного диаметров обраба¬
тываемой детали при:
а — поперечном точении; б — отрезке и прорезке.
В верхней части таблиц указаны виды обработки и
главный угол резца в плане φ.
При поперечном точении и прорезке коэффициенты Со
(табл. 3 и 4) необходимо умножать на поправочные коэф¬
фициенты на скорость резания в зависимости от типа станка
и вида обработки (табл. 5, I) (рис. 3).
По табл. 3 в зависимости от вида обработки и главного
угла резца в плане со стойкостью 60 мин определяется
коэффициент Со при обработке горячекатаных углеродис¬
тых и легированных сталей, поковок из них, ковкого
и серого чугуна, а также закаленных сталей инструментами
с пластинками из твердых сплавов.
Коэффициенты Cυ для отрезки и прорезки ковкого чу¬
гуна резцами, оснащенными твердосплавными пластинка¬
ми ВК8, вычислены по соотношению коэффициентов обра¬
батываемости серого и ковкого чугуна /7В140—160,
главный угол резца в плане φ = 45°.
Пример. Определить коэффициент Cυ для стали марки
Ст. 5 (ов = 50—62 kΓ∕mmz) при обработке ее проходным
резцом с пластинкой из сплава Т15К6, главный угол
резца в плане φ = 30°.
11

Таблица 3
Коэффициенты скорости резания Cυ для твердосплавных резцов.
Обработка без корки, стойкость 60 мин
Обрабатывае¬
мый материал
Временное
сопротив¬
ление или
твердость
Точение, растачивание и строгание.
Главный угол резца в плане <р, град
Отрезка и
прорезка
10
20
30
45
60
75
90
30—40
495
416
362
320
294
275
260
410
Сталь и
стальное
40—50
387
325
282
253
230
225
206
320
50—60
316
265
∣230∣'
204
188
175
165
260
литье σβ
60—70
266
224 *
194
172
158
148
140
220
(Резцы
70—80
232
195
170
150
138
129
120
192
Т15К6)
80-90
204
171
150
132
121
113
107
169
90—100
183
153
133
118
109
102
95
151
100—110
160
138
120
106
98
91
86
136
38
62
52
45
40
37 ’
34
32
—
41
50
41,6
36
32
29,5
27,5
26
—
44
38
32
28
24,8
23
21
20
—
47
33
28
24,4
21,6
20
18,5
17,7
Закаленная
50
27
23
20
17,6
16
15
14
—.
сталь HRC
52
24
21
17,6
15,6
14
13,4
12,6
—
(Резцы
54
22
18
15,8
14
13
12
11,3
—
Т15К6)
56
20
16,6
14,5
12,8
11,8
11
10,4
—
58
18
15
13
11,6
10,7
10
9,4
—
60
15,5
13
11
10
9,2
8,6
7
—
62
8,7
7
6
5,6
5
4,8
4,5
—-
65
3,2
2,7
2,4
2,1
1,9
1,8
1,7
—
140—160
144
120
106
100
87
87
Чугун серый
160—180
■■'Ч
—
122
102
90
87
74
74
НВ
180—200
—
—
107
89
78
74
65
65
(Резцы ВК8)
200—220
—
—
93
78
69
65
57
57
220—240
—
—.
85
71
62
59
52
52
240—260
—
——
75
63
55
52
45
46
100—120
207
182
158
140 '
130
120
113
101
Чугун ков¬
120—140
175
147
128
113
104
97
92
82
кий НВ
140—160
147
103
107
95
87
82
77
69
(Резцы BKθ)
160—180
125
105
91
81
74
70
66
59
180—200
НО
92
80
71
65
61
57
51
Примечания: 1. Значения коэффициентов даны для обра¬
ботки без охлаждения. При применении охлаждения коэффициенты
Со или вычисленную скорость необходимо умножить на 1,2.
2.	При обработке закаленных сталей по окалине коэффициенты
Cυ или вычисленную скорость необходимо умножить на 0,75.
3.	При обработке резцами с <pι= 0 коэффициенты Со умножать —
для чугуна на 1,2, для стали на 1,0.
4.	Поправочные коэффициенты на стойкость резцов для изменен¬
ных условий приведены в табл. 5.
12

Таблица 4
Коэффициент скорости резания Cv для быстрорежущих резцов.
Обработка без корки, стойкость 60 мин
Обрабатываемый материал
Временное
сопротив¬
ление или
твердость
Точение, растачивание и
строгание.
Главный угол резца в плане
φ, град
Отрезка и
прорезка
30
45
75
90
Стали конструкционные угле¬
родистые и никелевые <тв
30-40
40-50
50-60
60—70
70-80
80—90
71
87
67
52
40
32
57
69
53
42
32
26
48
58
45
35
27
21
37
46
35
27
21
17
70
86
66
50
39
32
Серый чугун НВ
140—160
160—180
180—200
200—220
220—240
240—260
41
33
28
23
20
17
35
28
23
19
16
14
30
24
20
17
14
13
25
20
17
14
12
10
45
36
30
25
22
19
Ковкий чугун НВ
100-120
120—140
140—160
160-180
180—200
93
67
53
42
35
77
56
44
35
29
68
49
39
31
25
56
41
32
26
21
92
67
52
42
34
Гетерогенные
100—140
150—200
—
78
55
69
48
57
40
68
48
CQ
≡
0
СО
Свинцовистые при основ¬
ной гетерогенной струк¬
туре
70-90
—
132
117
97
115
i
Гомогенные сплавы
60-90
—
156
138
115
136
I
С содержанием свин¬
ца <10% при основной
гомогенной структуре
60—80
—
312
276
229
272
Медь
70-80
—
625
552
457
540
С содержанием свин-
ца> 15%

35-45
—
935
828
686
816
Алюминий ов
Дуралюмин σβ
7-16
20-30
240
190
160
125
234
Алюминий σβ
Дуралюмин ов
Силумин и литейные сплавы аЕ
17—281
30—401
l	10—20'
199
158
133
106
195
Дуралюмин ов
Силумин и литейные алюми¬
ниевые сплавы σβ
40—50
20—30
159
126
106
83
156
Примечание. Поправочные коэффициенты на стойкость резцов для из¬
мененных условий приведены в табл. 5.
13

θHWK9pifθtf
1,0	0,8	0,7
ai4H4∏,eJ
-odx□-oHhadaιιoij
0I4H4IΓBJ
-odιo-θH4irotfocI[i
I	Токарные, лобовые, карусельные и расточные
Прорезка пазов.
Отношение диаметров
d.D
0,8—0,95
0,84
О
1
ιo
о
0,96
Поперечное точение.
Отношение диаметров
d'.D
4
о
1,05
о
1
ю
о
сч
0—0,4
1,25
BMεadxo
О
эинвяиьвхэвд
6*0
ΘHH9ħOX
эонжХЗбн
о
1-Н
Тип станка и
вид обработки
Коэффици¬
ент κ1,i
14

III. В зависимости от периода стойкости резца
Периоды стойкости, мин
360
шциенты Kγυ
0,7
0,84
о
00
о
0,64
0,84
0,76
о
я
со	г-
Ь-	00
о	о
0,85
0,71
0,87
0,81
8
τ→
со	О
о	о
0,9
0,79
0,91
0,87
§
Ь-	со
00	о
о	о
0,92
со
00
о
0,93
0,90
о
σ>
е
ф
о
00	со
σl	°
о	о
0,95
0,9
96*0
0,94
8
<э	о
1—4	гН
О
О
1→
О
О
О
1,15
1,07
1,09
1,19
1,07
1,11
И1ООЯ0О1Э
gOH4lfθlHOOH10
чхгэхвевяоц
0,2
0,1
0,125
0,25
О
0,15
Условия
работы
Без
охлаждения
С охлажде¬
нием
Без
охлаждения
Типы резцов
Все типы




r
Все типы
Проходные,
прорезные
и расточные
Прорезные
и отрезные
Проходные,
подрезные
и расточные
Прорезные
и отрезные
Обрабатываемый
материал
Незакаленная
сталь, чугун
Закаленная
сталь
Сталь, сталь¬
ное литье,
чугун ковкий
Серый чугун
Материал
инструмента
Резцы с плас¬
тинкой из
твердого спла¬
ва
Резцы с плас¬
тинками из
быстрорежу¬
щей и углеро¬
дистой сталей
15

и
а:
<ъ
⅛
*о
S
1	 Периоды стойкости, мин
8
СО
Коэффициенты
0,66
0,58
о
СЧ
0,73
99*0
s
08*0
0,75
§
0,84
г—<
ОО
о
о
о>
0,91
оо
ОО
о
о
СО
О
т—Н
о
т-М
О
9ГТ
со
σi,
ихэомуохэ
ЯОНЧ1ГЭ1ИЭОН1О
Ч1гэхиевмоц
0,23
0,3
Условия
работы
Без охлаж¬
дения
Типы резцов
1
Все типы,
кроме фасон¬
ных
Обрабатываехмый
материал
Медные сплавы
1
Алюминиевые
и магниевые
сплавы
Материал
инструмента
Резцы с плас¬
тинками из
быстрорежу¬
щей и углеро¬
дистой стали
По табл. 3 в месте пере¬
сечения двух граф — стали
с σβ = 50—60 kΓImm2 и на¬
ружной обработки резцом с
φ = 30°— находим Co=230.
Задача № 2. Определить
коэффициенты Со для следую¬
щих условий обработки:
а)	точение без корки, ре¬
зец с пластинкой из сплава
T15K6, φ~= 70°; обрабаты¬
ваемый материал — инстру¬
ментальная сталь, σβ = 80—
90 kΠmm2∖
б)	точение без корки, ре¬
зец с пластинкой из сплава
BK8, φ = 45°; обрабатывае¬
мый материал — чугун се¬
рый, ЯВ200—220;
в)	отрезка, резец с плас¬
тинкой из сплава Т15К6; об¬
рабатываемый материал — уг¬
леродистая сталь, σs = 40—
50 κΓ∣MMi.
При обработке ковкого чу¬
гуна резцами с пластинками
из сплавов Т15К6 и Т5К10
коэффициенты, приведенные в
табл. 3, которые рассчитаны
для резцов с пластинками из
сплава ВК8, необходимо со¬
ответственно умножить на 1,3
и 1,1.
При обработке деталей с
переменной нагрузкой, а так¬
же при обработке стальных
поковок, стального и чугун¬
ного литья по корке коэф¬
фициент Cυ следует умножать
на 0,8—0,85.
Пример. Определить ко¬
эффициент Со при наружной
обработке по корке чугунной
16

отливки (ЯВ240—260) резцом с пластинкой из твердого
сплава ВК8; главный угол резца в плане φ = 90°.
По табл. 3 определяем, что Cv равно 45. Так как об¬
работка производится по корке, то необходимо 45 умно¬
жить на 0,8 (рис. 4).
Для этого против Со = 45, взятого на шкале А (кор¬
пус линейки), устанавливаем 1, взятую на шкале поправоч-
Рис. 4. Пример умножения с помощью сменного движка
Т-1 («по резцу»).
ных коэффициентов движка Т-1 «по резцу» (см. рис. 6,6),
и против 0,8 (та же шкала) на шкале А находим, что 45 X
х 0,8 = 36.
На шкале поправочных коэффициентов деления нанесены
в том же направлении, что и на шкале А, поэтому умноже¬
ние в этом случае производится так же, как и с помощью
обыкновенного движка.
Задача № 3. Определить коэффициенты Со для следу¬
ющих условий обработки:
а)	наружное точение по корке, резец с пластинкой из
сплава BK8, φ — 45°; обрабатываемый материал — серый
чугун, HBcl⅛Q—260;
б)	растачивание по корке, резец с пластинкой из сплава
BK8, φ = 45°; обрабатываемый материал — ковкий чугун,
ЯВ160—180;
17

в)	наружное точениё по корке, резец с пластинкой из
сплава BK8, φ = 459; обрабатываемый материал — ковкий
чугун, ЯВ160—180.
По табл. 4 в зависимости от вида обработки и главного
угла резца в плане со стойкостью 60 мин определяется ко¬
эффициент Cv при обработке горячекатаных углеродистых
конструкционных и никелевых сталей, поковок из них,
ковкого и серого чугуна, а также медных, алюминиевых
сплавов без корки или по травленой корке инструментами
с пластинками из быстрорежущих сталей Р18 и Р9.
Методика определения коэффициентов Cv при обработке
различных материалов резцами с пластинкой из быстроре¬
жущей стали (табл. 4) такая же, как и при определении этих
коэффициентов по табл. 3.
Для стали, ковкого чугуна и алюминия коэффициенты
даны для обработки с охлаждением, для остальных метал¬
лов — без охлаждения.
В случае обработки стали без охлаждения рассчитанные
ранее скорости резания или коэффициенты Cv, приведенные
в табл. 4, следует умножить на 0,8.
Таблицы коэффициентов усилия резания
В справочной табл. 6 приведены коэффициенты усилия
резания Ср для различных металлов при обработке их рез¬
цами, оснащенными пластинками из твердого сплава, в за¬
висимости от главного угла резца в плане, равного 10, 20,
30, 45, 75 и 90 град.
Коэффициенты Ср для точения и растачивания стали рас¬
считаны без учета влияния скорости резания на усилие ре¬
зания. Поэтому при точении и растачивании стали на то¬
карных, карусельных, лоботокарных и расточных станках
коэффициенты Ср (табл. 6) необходимо умножать на по¬
правочные коэффициенты, помещенные внизу табл. 6. Для
более точных расчетов применять поправочные коэффициен¬
ты из табл. 15.
В справочной табл. 7 приведены коэффициенты Ср для
различных металлов при обработке их резцами из быстро¬
режущих и инструментальных сталей (Р18, Р9, 9ХС, У10
и т. п.) в зависимости от главного угла резца в плане, рав¬
ного 30, 45, 75 и 90 град.
Коэффициенты Ср для отрезки и прорезки медных спла¬
вов (табл. 7) вычислены по соотношению коэффициентов
18

обрабатываемости чугуна
(главный угол резца в плане
φ = 45°) и бронзы 7УВ100—
140.
Построение табл. 6 и 7
аналогичное табл. 3 и 4.
Пример. Определить коэф¬
фициент Ср для стали 45
(ов — 60—70 κΓ∣MMi) при то¬
чении ее подрезным резцом с
пластинкой из твердого спла¬
ва (φ = 90°) со скоростью
резания 105 м!мин.
По табл. 6 в месте пере¬
сечения двух граф — стали с
ов = 60—70 кГ1мм2 и точе¬
ния резцом с φ = 90ς — на¬
ходим, что Ср = 162 (указа¬
но стрелками).
Задача № 4. Определить
коэффициент Ср при растачи¬
вании резцами с пластинкой
из твердого сплава и φ = 459
следующих материалов:
а)	стали углеродистой,
ов — 30—40 kΠmm2∙ с v =
= 220 m!muh∖
б)	серого чугуна, НВ 180—
200;
в)	ковкого чугуна, 7/В140
—160.
В примере «а» задачи № 4
необходимо коэффициент Ср,
определенный по табл. 6, ум¬
ножить на поправочный коэф¬
фициент в зависимости от ско¬
рости резания. Это умноже¬
Рис. 5. Пример умножения с
помощью сменного движка Т-1
(«по станку»).
ние производится с помощью
движка T≡∙l.
Чтобы умножить какое-либо число с помощью шкалы
А (корпус линейки) и шкалы 1 т движка на поправочный
коэффициент, необходимо установить это число на шка¬
ле А и совместить с ним поправочный коэффициент, взя-
19

Таблица 6
Коэффициенты усилия резания Ср для твердосплавных резцов
Обрабатываемый
материал
Временное
сопротивле¬
ние или
твердость
Точение, растачивание и
строгание.
Главный угол резца в плане φ,
град
Отрезка и
прорезка
зо |
45
60
75 1
90
<*в
30-40
158
146
137
134
130
284
40-50
170
158
148
145
141
310
50—60
185
171
161
157
152
330
Сталь и стальное
литье
60—70
196
182
171
167
,W
i
352
70—80
206
191
180
176
170
370
80—90
215
199
187
183
178
385
90—100
226
209
196
192
186
403
100—110
232
215
202
198
191
416
110—120
240
222
209
204
198
429
120—130
248
230
226
212
205
444
НВ
100—120
77
71
67
65
63
117
Чугун серый и
120—140
83
77
72
71
69
128
140—160
87
81
76
75
72
139
ковкий
160—180
95
88
83
81
78
149
180—200
100
92
87
85
82
158
200—220
104
96
90
88
85
167
220—240
108
100
94
92
89
177
240—260
111
103
96
94
91
185
Примечания: 1. В зависимости от скорости резания при то¬
чении и растачивании стали и стального литья приведенные в таблице
коэффициенты Ср умножать на следующие поправочные коэффициенты:
Скорость
резания
50—70
70—120
120—180
180—300
Св. 300
Кс
cpo
0,85
0,8
0,75
0,7
0,65
2.	При обработке резцами с φ =0 применять коэффициенты для
стали — 1,2, для чугуна;— 1,4.
3.	Коэффициенты Ср для отрезки и прорезки чугуна резцами с пла¬
стинками из твердого сплава приняты такими же, как и для резцов
с пластинками из быстрорежущей стали.
20

Таблица 7
Коэффициенты усилия резания Ср для быстрорежущих резцов
Обрабатываемый материал
Временное
сопротивле¬
ние или
твердость
Точение, растачивание и
строгание.
Главный угол резца
в плане <р, град
Отрезка и
прорезка
10
20
| зо
45
60
I75
90
Сталь конструкционная
углеродистая σβ
30—40
40—50
50—60
60—70
70—80
80-90
182
200
216
235
264
290
I 160
176
-190
206
232
255
149
164
177
192
216
238
138
152
164
178
200
220
135
149
161
174
196
216
142
157
169
183
206
226
149
164
177
192
216
238
170
188
203
220
247
272
Серый и ковкий чугун НВ
100—120
120—140
140—160
160—180
180—200
200—220
220—240
240—260
1 1 1 1 1 1 1 1
11111111
88
97
105
112
120
127
133
140
84
92
100
107
114
121
127
133
81
88
96
103
109
116
122
128
79
87
94
100
107
114
119
125
77
85
92
98
105
111
117
122
117
128
139
149
158
167
177
185
I	Медные сплавы НВ
Гетерогенные
100—140
150—200
—
—
—
63
47
60
45
59
44
58
43
88
66
Свинцовистые при ос¬
новной гетерогенной
структуре
70—90
—
—
—
39
37
36,5
36
55
Гомогенные сплавы
60—90
—
—
—
125
120
108
115
176
С содержанием свин¬
ца <10% при основной
гомогенной структуре
60—80
—
—
—
42
41
40
39
59
Медь
70—80
—
—
119
114
112
109
167
С содержанием свин¬
ца >15%
35—45
—
—
—
22
21
20,6
20
31
Алюминий и силумин
—
53
47
43
40
39
41
43
50
21

Продолжение табл. 7
Обрабатываемый материал
Временное
сопротивле¬
ние или
твердость
Точение, растачивание и
строгание.
Главный угол резца
в плане ф, град
Отрезка и
прорезка
10
20 |
зо |
|45|
60
75
90
25
79
70
65
60
59
62
65
34
Дуралюмин σβ
35
106
93
86
80
78
83
86
99
>35
145
128
119
110
108
ИЗ
119
135
Электрон σβ
16
40
35
32
30
29
31
32
37
тый на шкале 1 т (цены делений от 0,1 до 10), и против
единицы этой же шкалы прочитать на шкале А резуль¬
тат.
Пример. Умножить 92 на коэффициент 1,24.
Для этого против 92, взятого на шкале А, следует уста¬
новить коэффициент 1,24 (цены делений от 0,1 до 10), взя¬
тый на шкале 1 т (см. рис. 6,а).
Против единицы (середина движка) находим 92 ×
X 1,24 =114 (рис. 5).
В связи с тем что деления на шкалах А и 1 пг нанесе¬
ны в противоположных направлениях, умножение в этом
случае производится так же, как деление с помощью обык¬
новенного движка, а деление — так же, как умножение.
Задача № 5. Определить коэффициенты Ср при строгании
резцом с пластинкой из быстрорежущей стали с φ = 45°
для следующих материалов:
а)	стали 45, ов = 60—70 кПмм*',
б)	ковкого чугуна, ЯВ120—140;
в)	алюминия.
На оборотной стороне корпуса линейки УСЛ-12А или
на отдельной табличке, которая прилагается к линейке,
нанесены справочные таблицы подач и поправочные коэф¬
фициенты к ним в сокращенном виде.
ДВИЖОК Т-1
С помощью движка Т-1 определяют рациональные ре¬
жимы резания для токарных, расточных и строгальных
работ.
22

Движок имеет две сто¬
роны: лицевую и оборот¬
ную (рис. 6,а,б). Ниже
подробно описывается каж¬
дая из них.
ЛИЦЕВАЯ СТОРОНА
ДВИЖКА Т-1
На лицевой стороне дви¬
жка Т-1 (рис. 6,а) поме¬
щены три шкалы: 1т, 2т
и шкала поправочных ко¬
эффициентов на радиус при
вершине резца с пластин¬
кой из быстрорежущей ста¬
ли.
На шкале 1т устанав¬
ливаются такие величины:
усилие резания (Р2), число
оборотов (п), скорость ре¬
зания (у), диаметры дета¬
лей (d) с пределами изме¬
рения от 10 до 1000, глу¬
бина резания (t) и попра¬
вочные коэффициенты (К)
с пределами измерений от
0,1 до 10. Цены делений
шкалы 1т приведены в
табл. 8.
Различные величины на
шкале 1т устанавливаются
так же, как и на шкале А.
На шкале 2т устанав¬
ливается подача ($) и пло¬
щадь сечения стружки (F =
— ts мм2) при определе¬
нии усилия резания для
отрезки и прорезки стали
резцами, оснащенными пла¬
стинками из твердого спла¬
ва, с пределами измере¬
ния от 0,1 до 7 мм.
23

Таблица 8
Цены делений шкалы 1 т
Пределы делений шкалы 1 т
при измерении
Цена одного деления
при измерении
Р, v, п, d
1, К
Р, v, п, d
t, К
10—20
0,1—0,2
0,2
0,002
20—50
0,2—0,5
0,5
0,005
50—100
0,5-1,0
1
0,001
100—200
1,0—2,0
2
0,02
200—500
2-5
5
0,05
500—1000
5—10
10
0,1
Цены делений шкалы 2т приведены ниже:
Пределы делений
0,1—0,5
0,5—1
1-5
5—7
Цена одного деления,
мм и мм2
0,01
0,025
0,1
0,25
В средней части движка нанесены логарифмы попра¬
вочных коэффициентов на усилие резания для резцов с пла¬
стинкой из твердого сплава в зависимости от формы передней
грани, а для резцов с пластинкой из быстрорежущей ста¬
ли — в зависимости от радиуса при их вершине.
На этой же части движка нанесены поправочные коэф¬
фициенты в зависимости от вида проката (холоднотянутый
или горячекатаный), причем коэффициент на горячеката¬
ный прокат на движке не отмечен, так как все коэффициенты
рассчитаны по отношению к этому виду проката, и он сов¬
падает с единицей.
Для лучшего запоминания методики определения не¬
известных параметров на движке имеются «ключи» (рис. 6).
Величины, составляющие числитель каждой дроби «клю¬
ча», откладываются на шкале А (корпус линейки), а ве¬
личины, составляющие знаменатель,— на движке (шкалы
1/п и 2/п, Зт и 4т или 5т и 6/п).
Стрелками указана последовательность совмещения ве¬
личин: величина, которая находится в числителе, всегда
совмещается с величиной, находящейся в знаменателе, или
наоборот.
24

Таблица 9
<υ
s
ч
Ключи, размещенные на движке Т-1, и соответствующие
им формулы
Сторона
движка
Формулы и «ключи», с помощью которых определяются
неизвестные параметры
«Ключи»
Формулы
ы з=?
w
Рг = Cpts0'75 кГ;
5 =
мм/об
Ср4
6120
квпг\
1
P2v
2
v =
6120АЦ, ,
	— ммин
Рг
Лицевая
з
ЗЮ
Р=? 2М=?
dtι
v = •—- м/мин;
olo
318u
п = —— об мин
а
4
2λ'kp ^ T≡ 'r"∙
P' = ^⅛κr
г d
V =;		—7" м/мин:
Uv f С
s = I / —— мм) об
И υtx^>
Примечание. В формуле эффективной мощности постоянные
величины 60 и 102 перемножены, а в формуле скорости резания посто¬
янные величины 3,14 и 1000 сокращены.
25

В начале стрелки приведена искомая величина, которая
определяется по указанию этой стрелки.
На лицевой стороне движка Т-1 помещены четыре «клю¬
ча», по ним определяются параметры, зависящие от станка.
На оборотной стороне помещен один «ключ», по которому
определяются параметры, зависящие от резца.
В табл. 9 приведены «ключи» и соответствующие им фор¬
мулы, с помощью которых определяются неизвестные па¬
раметры.
ОБОРОТНАЯ СТОРОНА ДВИЖКА Т-1
Оборотная сторона движка Т-1 (рис. 6,6) разделена на
три части: левая часть движка — шкалы 3/п и 4/п, правая
часть движка — шкалы 5/п и 6m, средняя часть движка —
шкалы поправочных коэффициентов.
Левая часть движка
С помощью левой части шкал движка и шкалы А можно
решать уравнения допускаемой скорости резания для сле¬
дующих видов обработки:
а)	наружного продольного и поперечного точения, рас¬
тачивания и строгания стали и алюминия резцами с пла¬
стинками из быстрорежущей стали Р9 и Р18:
С
‰ = ∩ w7>∙τr m∣muh при s 0,25 мм,
wu ^v,Zu^v,OO	*
с
t⅛0 = о,25 о 66 m∣muh при s > 0,25 мм\
t s
б)	отрезки и прорезки стали и алюминия резцами с пла¬
стинками из быстрорежущей стали Р9 и Р18 и отрезки и
прорезки стали резцами с пластинками Т15К6:
‰ = ~o⅛- λi∣muh∙
На шкале 3/п устанавливается глубина резания t в пре¬
делах от 0,2 до 30 мм.
Цены делений приведены ниже;
26

Пределы делений
Цена одного деления, мм
0,2—1	0,05
1—2	0,1
2—10	0,5
10—20	1,0
Свыше 20	5,0
На шкале 4/и устанавливается подача s в пределах от
0,1 до 5 мм при наружном продольном и поперечном то¬
чении, растачивании и строгании и с пределами измерения
от 0,04 до 0,5 мм — при отрезке и прорезке. Цены делений
шкалы 4/п приведены в табл. 10.
Таблица 10
Цены делений шкалы 4 т и 6 т
Пределы делений шкалы
Цена одного деления, мм
при точении, растачива¬
нии и строгании
при прорезке и отрезке
0,1—0,5
0,01
0,001
0,5—1,0
0,025
0,0025
1,0—5,0
0,1
0,01
Правая часть движка
С помощью правой части движка и шкалы А решаются
уравнения допускаемой скорости резания для:
резцов с пластинками из быстрорежущей стали Р9 и
Р18 при обработке без охлаждения чугуна и бронзы;
резцов с пластинками из твердого сплава Т15К6 при
обработке без охлаждения стали и стального литья;
резцов с пластинками из твердого сплава ВК8 при обра¬
ботке серого и ковкого чугуна без охлаждения и заданной
стойкости резца 60 мин.
Отмеченное выше относится к следующим видам обра¬
ботки:
а)	наружному поперечному и продольному точению,
растачиванию и строганию
С
t⅛0 = о 15°0,42^ jλ∣muh при S > 0,3 мм,
t , s
С
t⅛0 = ∩ κno^ м/мин при s ≤ 0,3 мм\
27

б)	отрезке и прорезке
Со
‰ = -δ⅛- JΛ∣MUH.
s
На шкале 5m устанавливается глубина резания t.
Цены делений шкал 5m и Зт полностью совпадают, но
шкала 5m выполнена в другом масштабе.
На шкале 6m устанавливается подача $. Шкала 6m
аналогична шкале 4т в отношении цен делений, хотя вы¬
полнена в другом масштабе.
(Шкалы 4m и 6т имеют двойной масштаб, так как с их
помощью решают уравнения с различными показателями
степеней при подаче).
Средняя часть движка
В средней части оборотной стороны движка Т-1 нанесена шкала
К1- Эта шкала полностью совпадает со средней частью шкалы А. Ум¬
ножение и деление шкалами А и Kι производится так же, как и обыкно¬
венным движком.
Пример 1. Умножить число 206 на коэффициент 1,25.
Устанавливаем число 206 на шкале А и совмещаем с ним единицу
шкалы Kι, против 1,25 (та же шкала) находим на шкале А —257,5.
Пример 2. Разделить число 140 на коэффициент 0,8.
Устанавливаем число 140 на шкале А и совмещаем с ним 0,8, взя¬
тый на шкале Kι, против единицы той же шкалы находим на шкале
А — 175.
На шкале Kι дополнительными значками отмечены поправочные
коэффициенты на различные марки твердых сплавов быстрорежущих
и инструментальных сталей, причем поправка на сплав ВК6 дана по
сравнению со сплавом ВК8, на Т5КЮ — по сравнению со сплавом
Т15К6, на 9ХС и У10 — по сравнению с быстрорежущей сталью РЭ
или Р18.
Задача № 6. С помощью шкал А и ∕(ι произвести умножение и де¬
ление чисел:
β) 13Sfftfi⅛∙ ?Г:1Ж1й‘:1Ж 270 : 6.94.-
Поправочный коэффициент на скорость резания, допускаемую рез¬
цами с минералокерамическими пластинками, соответствует началу
шкалы Kι — деление 0,5. Этот коэффициент дан по сравнению со
сплавом Т15К6 при обработке стали и по сравнению со сплавом ВК8
при обработке чугуна.
На поправочные коэффициенты необходимо делить либо скорость
резания, рассчитанную для других марок режущего инструмента, либо
коэффициенты Cv, взятые из табл. 3 и 4.
Пример. Резец с пластинкой из сплава Т15К6 при определенных
условиях допускает и = 170 m∣muh. Определить, какую скорость
резания допускает при тех же условиях резец с пластинкой из сплава
Т5КЮ.
28

Откладываем 170 на шкале А и совмещаем с ним значок Т5К10,
нанесенный на шкале ‰ против единицы той же шкалы находим по
шкале А, что скорость резания, допускаемая резцом с пластинкой из
сплава Т5К10, равна 110,5 м/мин.
Задача № 7. Определить, какую скорость резания допускает ре¬
зец с пластинкой из сплава ВК6, если резец с пластинкой из сплава
ВК8 при тех же условиях допускает υ = 64 м/мин.
Задача № 8. Определить, какую скорость резания допускает ре¬
зец с пластинкой из инструментальной стали 9ХС, если резец с пластин¬
кой из быстрорежущей стали Р18 при тех же условиях допускает υ =
= 22 м/мин.
Таблица И
Величины и группы износа резцов, принятые для расчета
шкал движка Т-1
Обрабатывае¬
мый материал
Типы
резцов
Резцы с пластинкой из
быстрорежущей стали
Резцы с пластин¬
кой из твердых
сплавов
Группы износа резцов и соответствующие им
поправочные коэффициенты Khυ
_ 0,85
1
= 0,94
h= 1,0
∕ιτ = 1,33
Величина износа резцов, мм
Сталь,
стальное
литье, ков¬
кий чугун
Проходные,
подрезные
и расточные
—
0,6—1
1,5—2
0,8—1,0
1,5—2
Прорезные
и отрезные
0,5
—
1
—
—
Серый чугун
Проходные
—
2—2,5
3,5—4
—
—
Прорезные
и расточные
—
0,5—1
1,5—2
—
—
Прорезные
и отрезные
0,5
1—1,5
2,0
—
—
Ниже шкалы Kι помещаются шкалы поправочных коэффициентов
в зависимости от формы передней грани резцов (приложение 1 и 2),
величины износа инструмента h и вспомогательного угла в плане φι
(Φι относится только к резцам с пластинкой из быстрорежущих сталей).
Поправочные коэффициенты на износ инструмента взяты в соответствии
с приведенными в табл. 11 группами износа резцов.
29

Если с помощью шкал поправочных коэффициентов требуется брать
поправки на:
а)	форму передней грани, то производится умножение, т. е. еди¬
ница шкалы Kι совмещается с величиной, установленной на шкале А,
а ответ читается против заданной формы передней грани;
б)	величину износа инструмента, то производится деление, т. е.
группа износа совмещается с величиной, установленной на шкале А,
а ответ читается против единицы шкалы K,1∙,
в)	вспомогательный угол резца в плане φι, то производится умноже¬
ние; масштаб всех шкал поправочных коэффициентов — 125,4.
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПО ЭЛЕМЕНТАМ
1.	Определение параметров, зависящих от резца
Определение скорости резания, допускаемой
режущим инструментом
Для определения скорости резания, допускаемой режу¬
щим инструментом в зависимости от его геометрии и
качества обрабатываемого материала по заданным Co, t и
требуется с (шкала Л) совместить величину t (шка¬
ла Зт или 5т). Искомое v прочитать на шкале А против
s (шкала 4т или 6т; «ключ» 5 v = ?).
Пример. Определить скорость резания, допускаемую
проходным резцом с пластинкой из твердого сплава Т15К6
и φ = 45p, если глубина резания t = 3 мм, подача s =
= 0,25 мм, обрабатываемый материал — Ст. 3 (σβ = 38—
47 kΓImm2).
По табл. 3 находим, что для резца с φ = 455 и матери¬
ала с σβ = 40—50 κ∏MMi коэффициент Со = 253. Затем
откладываем это число на шкале А и совмещаем с ним t =
= 3 мм, взятое на шкале 5т. Против подачи s = 0,3 (шка¬
ла 6m) находим на шкале А, что v = 339 м!мин (рис. 7).
Задача № 9. Определить, какую скорость резания до¬
пускает резец с пластинкой из сплава ВК8 и φ = 909
при наружной обточке серого чугуна ЯВ180—200 без
корки, если t = 6 мм и s = 0,75 мм!об.
Задача № 10. Определить, какую скорость резания до¬
пускает резец с пластинкой из сплава Т5КЮ и φ = 309
при поперечном точении стали с ов = 100—ПО кПмм2,
если t = 1,5 ми, s = 0,4 мм!об и d1 = 0.
30

Поправку для измененных
условий работы по сравнению
с условиями, учтенными при
расчете шкал 3 т, 4 mt 5 т к
6 mf можно определить перед
началом вычисления для Cυ или
в конце вычисления — для и.
Для этого нужно Cv или v
(шкала А) совместить с от¬
меткой о марке материала ре¬
жущего инструмента на движ¬
ке (ВК6, Т5КЮ и т. д.) и про¬
тив формы передней грани
установить визирную линию
бегунка. Далее, перемещая дви¬
жок, следует установить против
риски бегунка группу износа
резца по задней грани. Против
1 (шкала K1) находим на шкале
А искомое Cv или и (для рез¬
цов с пластинками из твердых
сплавов).
Для резцов с пластинками
из быстрорежущей стали оконча¬
тельный результат следует чи¬
тать на шкале А против вели¬
чины вспомогательного угла рез¬
ца в плане φ1.
Пример. Определить по¬
правку на коэффициент Cv = 138
при обработке детали резцом
с пластинкой из сплава Т15К6,
форма передней грани — II,
группа износа hτ.
Откладываем Cυ = 138 на
шкале А, совмещая с ним еди¬
ницу шкалы ∕Cι (если пластинка
резца сделана из сплавов ВК8,
Т15К6 или стали Р9 или Р18,
то с Gυ или у, взятыми на шкале
А, необходимо совмещать еди¬
ницу шкалы /Сь так как все
шкалы рассчитаны по этим мате¬
риалам пластинок и поправка
Рис. 7. Пример определения ско¬
рости резания, допускаемой резцом
с пластинкой из сплава Т15К6, по
известным t и s.
на них равна единице). Затем
совмещаем визирную линию бегунка с формой передней грани — II и,
передвигая движок, устанавливаем против визирной линии бегунка
группу износа йт> Против единицы шкалы Kι находим, что Cυ (с по¬
правкой) равен 193.
Задача № 11. Определить, какую скорость резания допускает ре¬
зец с пластинкой из сплава T15K6, φ = 45°, формой передней грани —
31

II и группой износа — hτ (1,5—2,0 мм} при продольном точении стали
с σ1 = 60—70 k∏mm*, если t = 4,5 мм и s = 0,45 мм! об.
Задача № 12. Определить, какую скорость резания допускает ре¬
зец с пластинкой из быстрорежущей стали P18, φ = 75°, формой пе¬
редней грани — III, группой износа ft6 (0,5—1 л»л) и вспомогательным
углом в плане φι = 45° при расточке стали с σβ = 40—50 k∏mm*, если
t ≈ 5,5 мм и $ = 0,51 mm∣o6.
Скорость резания, допускаемая отрезными и прорезны¬
ми резцами, определяется следующим образом: с Cσ, ус¬
тановленным на шкале А, совмещается единица шкалы
4/и или 6т (лучше 6т или 5ш). Против подачи s, взя¬
той на шкале 4т или 6т (цены делений 0,04—05), на¬
ходим на шкале А искомую скорость резания <о.
Пример. Определить скорость резания, допускаемую
отрезным резцом с пластинкой из стали Р18 при отрезке
детали из стали 45 (ов = 60—70 кГ/мм2) с подачей $ =
= 0,15 мм!об (обработка с охлаждением).
По табл. 4 находим, что для отрезки детали из стали
с σ8 = 60—70 кПмм2 коэффициент Cυ = 50. Откладываем
это число на шкале А, совмещая с ним единицу шкалы4т
(лучше 3/и), затем устанавливаем визирную линию бегун¬
ка против подачи s = 0,15 мм/об (шкала 4m} и находим
на шкале А, что υ = 38,2 м!мин.
Задача № 13. Определить, какую скорость резания до¬
пускает отрезной резец с пластинкой из быстрорежущей
стали Р18 при отрезке стали с ов = 50—60 кПмм\ если
s = 0,12 мм'об (обработка с охлаждением).
Задача № 14. Определить, какую скорость резания до¬
пускает отрезной резец с пластинкой из сплава Т5КЮ
при отрезке стали с ов = 80—90 kΓ!mm∖ если s = 0,11
мм!об (обработка без охлаждения).
Определение подачи по заданной скорости резания
В практике иногда возникает необходимость по извест¬
ной скорости резания, глубине резания, обрабатываемому
материалу, а также заданной стойкости инструмента опре¬
делить подачу s (при определении режимов резания на
многорезцовых станках и автоматах).
По заданным стойкости инструмента и обрабатываемо¬
му материалу, а также материалу и геометрии инструмен-
32

та по табл. 3 или 4 находим
значение Cv. Полученное
число откладываем на
шкале А и совмещаем с
глубиной резания t (шкала
Зт или 4т). Против ско¬
рости ,v (шкала 4) нахо¬
дим на шкале 4ftι или 6m
искомую подачу $ («ключ»
5, s = ?).
Пример. Определить ве¬
личину подачи для под¬
резного резца с пластинкой
из стали Р18 и φ = 90°
при обработке стали с σβ =
= 40—50 kΓ∣mm1 со ско¬
ростью резания 55 м/мин
и t = 5 мм (обработка с
охлаждением).
По табл. 4 находим,
что для обточки детали из
стали cσfi = 40—50 кПмм*
резцом с главным углом
в плане φ = 909 при стой¬
кости 60 мин Cv — 46. Сов¬
мещаем с Со = 46, уста¬
новленным на шкале А,
t = 5 мм (шкала Зт) и
против v = 55 м/мин (шка¬
ла 4) находим на шкале
4m, что $ = 0,42 мм/об
(рис. 8).
Задача № 15. Опреде¬
Рис. 8. Пример определения подачи,
допускаемой резцом с пластинкой
из стали Р18, по известным Cυ и Л
лить величину подачи для
проходного резца с пла¬
стинкой из сплава Т15К6
и φ = 45° при:
а)	наружном точении
стали с ов = 40—50 k,∏mm∖ если t = 4,2 мм и v =
= 220 м/мин',
б)	поперечном точении стали с σ8 = 60—70 кПмм2,
если t = 3,5 мм и υ = 170 м/мин (отношение d : D = 0,8).
½ «94
33

При определении величины подачи s для отрезного
резца при известном Cυ и v требуется с Cυ, установлен¬
ным на шкале А, совместить единицу шкалы 3/П или 5ffl.
Искомое s (цены делений 0,04—0,5 шкалы 4т или iQm)
следует прочитать против значения v (шкала А).
Пример. Определить величину подачи для отрезного
резца с пластинкой из быстрорежущей стали, если извест¬
но, что Cv = 66 и v == 45 м/мин.
Устанавливаем Cv = 66 на шкале А, совмещаем с ним
единицу шкалы 3/п и против v — 45 (шкала Л) находим
на шкале 4т, что s = 0,18 мм/об.
Задача № 16. Определить величину подачи для отрез¬
ного резца с пластинкой из сплава ВК8 при отрезке серого
чугуна //В140—160, если:
а) v = 61 м/мин', б) v = 51 м/мин', в) v = 80 м/мин.
2.	Определение параметров, зависящих от станка
Определение усилия резания и подачи для точения,
строгания и растачивания
Для определения усилия резания Pz при точении
по заданным Cp, s и t необходимо Ср, взятый на шкале
А (корпус линейки), совместить с глубиной резания t,
взятой на шкале \т (движок — первая строчка). Резуль¬
тат следует прочитать на шкале А против значения по¬
дачи $ на шкале 2т («ключ» 1, Р = ?).
Пример 1. Определить усилие резания Р2 при строга¬
нии стали марки Ст. 5 (σβ = 50—62 кГ/мм2) резцом с пла¬
стинкой из твердого сплава Т15К6 и φ = 909, если s ≈
= 0,4 мм/об, ? = 3 мм.
По табл. 6 определяем коэффициент Ср, который для
стали с σβ = 50—60 кГ/мм* при обработке ее резцом с φ ==
= 75q равен 157.
По указанию стрелки «ключа» на шкале А устанавлива¬
ем Ср = 157, совмещаем с ним глубину резания t = 3 мм,
взятую на шкале 1/п (движок), и против подачи s = 0,4
мм/об (шкала 2/п) находим на шкале А, что Pz = 237 кГ
(рис. 9).
Пример 2. Определить усилие резания Р2 при наружной
обработке стали с σfl = 70—80 кГ/мм2 резцом с пластин-
34

кои из твердого сплава
Т15К6 и φ = 45°, если
t = 2,2 мм, s = 0,32 мм/об
и υ = 110 м/мин.
По табл. 6 определяем
коэффициент Ср, который
для стали с σβ = 70—80
кГ/мм* при обработке ее
резцом с φ = 45q с учетом
поправки на скорость ре¬
зания равен
191 • 0,8 = 152,8.
Умножение также про¬
изводится с помощью дви¬
жка Т-1. Для этого 191
устанавливаем на шкале А,
совмещаем с ним коэффи¬
циент 0,8, взятый на шкале
\т (цена делений 0,1—
10), и против единицы (та
же шкала) читаем на шкале
А Ср = 152,8 кГ.
Затем аналогично пер¬
вому примеру определяем
усилие резания Рг, кото¬
рое равно 143 кГ.
Задача № 17. Опреде¬
лить усилие резания Рг
для следующих условий об¬
работки:
а)	материал — сталь
хромистая, σβ = 60—70
kΓ∕mm2∙, резец с пластин-
Рис. 9. Пример определения
усилия резания по извест¬
ным Cp, t и $.
кои из
спла¬
твердого
ва, φ = 90°; наружное
точение с t = 5 мм, s =
=0,7 мм/об и v= 150 м/мин;
б)	материал — ковкий чугун, ЯВ160—180; резец с пла¬
стинкой из твердого сплава, φ = 45°; поперечное точение
с t — 5,5 мм и $ = 1,2 мм/об',
в)	материал — сталь инструментальная, σβ = 80—
90 кГ/ммЬ резец с пластинкой из твердого сплава, φ =
•/ *
/2
35

Рис. 10. Пример определения по¬
правки для коэффициента Ср в за¬
висимости от формы передней гра¬
ни — II.
= 30°; наружное точение
с t = 1,5 мм, s = 0,3mm∕o6
и v = 200 м!мин.
Если требуется определить
поправку на коэффициент Ср или
на усилие резания Р2 для.резцов
с пластинкой из твердого сплава
в зависимости от формы перед¬
ней грани резца и вида проката,
то следует Ср или Pz , взятые
на шкале А, совместить с фор¬
мой передней грани (на движке).
Результат прочитать на шкале
А против отметки о виде про¬
ката на движке.
Пример. Определить усилие
резания Р2 при наружном точе¬
нии стали с σβ = 110—120 кПмм*
резцом с пластинкой из твердого
сплава Т15К6 и φ = 30°, форма
передней грани — II, если t =
= 2 мм, s = 0,35 мм! об и
υ = 320 m∣muh.
По табл. 6 находим, что
для стали с σβ = ПО — 120
k∏mmP, при обработке ее резцом
с φ = 30° коэффициент Cpc уче¬
том поправки на скорость реза¬
ния 320 м!мин будет равен
240 -0,65 = 156.
Затем Cp== 156, взятый на шка¬
ле Л, совмещаем с формой пе¬
редней грани — II, отмеченной
на движке, и против 1 (движок)
находим, что Cp = 187 (рис. 10).
Если бы обрабатываемая
сталь была холоднотянутой, то
окончательный ответ следует чи¬
тать против указателя «Ст. х. т.»
на движке, он равен 150.
Примечание. Во всех случаях, если не указан вид проката,
имеется в виду горячекатаный прокат.
Теперь, подобно тому, как это делалось в предыдущем примере,
определяем усилие резания Pz, которое равно 170 кГ. Поправку в зави¬
симости от формы передней грани можно брать по вычисленному ранее
усилию резания, ответ при этом не изменится.
36

Задача № 18. Определить усилие резания Рг для следующих усло¬
вий обработки металла резцами с пластинками из твердых сплавов:
а)	материал — сталь углеродистая, ов = 40—50 кГ/мм*; главный
угол резца в плане φ = 30°, форма передней грани — II; наружное
точение при t = 2,2 мм, s = 0,51 мм/об и υ = 220 м/мин;
б)	материал — серый чугун, //В180—200; главный угол резца
в плане φ = 75°, форма передней грани — II; расточка при t = 1,6 мм
и s = 0,35 мм/об;
в)	материал — сталь углеродистая холоднотянутая, ав = 40—
50 kΓ∣mm2∖ главный угол резца в плане φ = 90°, форма передней гра¬
ни — II; наружное точение при t = 3,2 мм, s = 0,14 мм/об и v =
= 165 м/мин.
Для резцов с пластинками из быстрорежущей и инструментальной
сталей (Р9, Р18, 9ХС и пр.) поправку на Cp или Рг в зависимости от ра¬
диуса при вершине резца определяют следующим образом: Ср или P2t
взятые на шкале А, совмещают с радиусом при вершине резца (малень¬
кая шкала посредине движка, см. рис. 6,а). Результат находят на шка¬
ле А против отметки о виде проката на движке.
Пример. Определить поправку на Ср = 162 при обработке стали
резцом с пластинкой из быстрорежущей стали, радиус при вершине
резца г = 5 мм.
Коэффициент Ср = 164, взятый на шкале А, совмещаем с радиусом
г = 5 мм (шкала г на движке) и против единицы (сталь горячекатаная)
находим, что Ср = 177.
Задача № 19. Определить усилие резания Рг для следующих усло¬
вий обработки металла резцами с пластинкой из быстрорежущей стали:
а)	материал — серый чугун, ЯВ120—140; главный угол резца
в плане φ = 45°, г = 3 мм; наружное точение при t = 4,5 мм и s =
= 0,8 мм/об;
б)	материал — сталь углеродистая, холоднотянутая, ов = 70—
75 кГ/лгм2-, главный угол резца в плане <р = 30°, г = 0,5 mm∙, наружное
точение при t = 1,5 мм и s = 0,3 мм/об.
При определении величины подачи $ по известному
усилию резания Рг, допускаемому жесткостью системы
станок—деталь—резец (при черновой обработке), и глубине
резания t следует Ср, взятый на шкале А, совместить с
глубиной резания t (шкала 1 т). Результат прочитать на
движке (шкала 2 т) против значения усилия резания Р2
на шкале А («ключ» 1, s == ?).
Пример. Определить величину подачи s при черновой
обработке вала из стали 45 (σj3 = 60—70 кПл/ил*) про¬
ходным резцом с пластинкой из твердого сплава Т15К6
толщиной 4 мм, допускающей усилие резания Рг = 486 кГ,
с главным углом в плане φ = 45o, t = 6 мм и v =170 м/мин.
В этом случае Рг определяется по табл. 8.
2÷l∕2 494
37

По табл. 6 находим, что коэффициент Ср с учетом по¬
правки на скорость резания равен
182-0,75 = 136,5.
В соответствии с указанием стрелки «ключа» Ср = 136,5,
взятый на шкале А, совмещаем с глубиной резания t = 6 мм
(шкала lm). Против значения усилия резания Рг = 486 кГ
(шкала Л) на движке (шкала 2m) находим, что s = 0,50
мм1об.
Задача № 20. Определить величину максимальной пода¬
чи, если известно:
а)	материал — ковкий чугун, ЯВ120—140; резец с пла¬
стинкой из твердого сплава, φ = 75®; наружное точение
при t = 6,5 мм и Рг = 420 кГ;
б)	материал — сталь хромоникелевая, σβ ≈ 70—75
kΠmm*∖ резец с пластинкой из твердого сплава, φ = 45®,
форма передней грани — II; наружное точение при t =
= 4 мм, РгД0П = 250 кГ, v ≈ 190 м/мин;
в)	материал — сталь углеродистая, холоднотянутая,
ов = 40—50 к.Г1мм*\ резец с пластинкой из быстрорежу¬
щей стали, φ = 9Θ9, г = 1 мм\ наружное точение при
t = 3 мм, Рг = 140 кГ.
Иногда при определении усилия резания величина требуемой пода¬
чи выходит вправо за пределы шкалы А (когда усилие резания больше
1000 к Г). В этих случаях необходимо коэффициент Ср или глубину реза¬
ния t уменьшить в 10 раз, а затем полученный результат умножить
на 10.
Пример. Определить усилие резания Рг для строгания стали
(σβ = 95 k∏mm*) резцом с пластинкой из твердого сплава с главным
углом в плане φ = 45°; t = 10 мм, s = 1,2 мм.
По табл. 6 находим, что 6p = 209. Откладываем это число на шкале
А и совмещаем с глубиной резания t, равной не 10 мм, а 1 мм (шкала
1 т). Против значения подачи s = 1,2 находим число 240. Умножив
это число на 10, определяем, что Рг = 2400 кГ.
Задача № 21. Определить усилие резания при следующих услови¬
ях обработки:
а)	материал — серый чугун, ЯВ200—220; резец с пластинкой из
твердого сплава, φ = 75°; расточка при t = 8 мм и s = 4 mm∣o6∙,
б)	материал =*≈ сталь углеродистая, σa = 30—40 k∏mm2∙, резец
с пластинкой из быстрорежущей стали, φ = 90°, наружное точение
при t = 7 мм и s = 2 mm∣o6∙,
в> материал — сталь углеродистая, холоднотянутая, σ8 = 70—
80 kΓ∣mm*∙, резец с пластинкой из твердого сплава, φ = 45°, форма
передней грани — II; поперечное точение при t — 8,5 мм и s =
= 1,5 MM∣θ6.
38

При определении величины подачи $ по заданному усилию резания
Pz, которое больше 1000 кГ, необходимо с Ср, взятым на шкале А, сов¬
местить глубину резания t, уменьшенную в 10 раз, которую откладыва¬
ют на шкале 1 т. Искомую величину (5) следует прочитать на шкале
2 т против значения усилия резания, также уменьшенного в 10 раз, ко -
торое откладывают на шкале А.
Пример. Определить величину подачи при черновой наружной
обработке вала из стали 45 (σβ = 60—70 k∏mmz) резцом с пластинкой
из твердого сплава и главным углом в плане φ = 45°; t = 8 мм, усилие
резания, допускаемое жесткостью системы станок — деталь — резец,
равно 1360 кГ.
По табл, 6 определяем, что Ср = 182. Устанавливаем это число на
8
шкале А и совмещаем его с глубиной резания γθ =0,8 мм (шкала 1 т).
1360
Против усилия резания -jθ- = 136 (шкала А) на шкале 2 т находим
искомую величину s = 0,91 мм/об.
Задача № 22. Определить величину максимальной подачи s, если
известно:
а)	материал — сталь, σβ = 90—100 кГ/мм*; резец с пластинкой
из твердого сплава, φ = 90°; наружное точение при t = 6 мм, Р. =
= 1160 кГ;
б)	материал — чугун ковкий, ЯВ120—140, резец с пластинкой из
твердого сплава, φ = 45°, форма передней грани — II; наружное то¬
чение при t — 8,5 лш, Р2Д0П = 1320 кГ;
в)	материал — сталь углеродистая, ов = 30—40 кГ/мм*; резец
с пластинкой из быстрорежущей стали, φ = 90°, г = 5,0 мм; наружное
точение при t = 10 мм, P,πnn = 1600 кГ.
Определение усилия резания и подачи для отрезных
и прорезных работ
Уравнения, по которым определяются усилия резания
для отрезных и прорезных работ, имеют следующий вид:
а) для отрезки и прорезки стали резцами с пластинками
из твердого сплава:
yP f~P
Рг = Cptxpsyp кГ, s = 17 —⅜- мм/об;
V p
б) для отрезки и прорезки чугуна резцами с пластинка¬
ми из твердого сплава и стали, чугуна, медных и алюмини¬
евых сплавов резцами с пластинками из быстрорежущей
стали:
р
р = Cr,ts кГ, s = мм/об,
г	<-*pt
2÷1∕2*	39

Для определения усилия резания при отрезке и про¬
резке стали резцами с пластинками из твердого сплава
необходимо с Ср, взятым на шкале А, совместить едини¬
цу шкалы 2 т или 1 т и против площади сечения струж¬
ки (F = t × $ л<л42), взятой на шкале 2 прочитать на
шкале А искомое Pz.
Пример. Определить усилие резания Рг при отрезке
стали с σts = 40—50 кПмм2 резцом с пластинкой из твер¬
дого сплава при глубине резания t = 5 мм (ширина пла¬
стинки) и подаче s = 0,15 мм/об, т. е. при F = 0,75 леи2.
По табл. 6 для стали с ов = 40—50 кПмм2 находим
Ср = 310, которое устанавливаем на шкале Л, и совмещаем
с ним единицу шкалы 2/п. Затем против F == 0,75 мм2 той
же шкалы читаем на шкале А результат Р2 = 250 кГ.
Задача № 23. Определить усилие резания для отрезки
стали при следующих условиях:
а)	ов =	50— 60	кПмм2,	F = 1,2	мм2;
б)	σβ =	90—100	k,Πmm2,	F — 0,4	мм2;
в)	σβ =	120—130	k,Πmm2,	F — 0,36	мм2.
Для определения	усилия резания при отрезке чугуна
резцами с пластинками из твердого сплава, а также стали,
чугуна, медных и алюминиевых сплавов резцами с пластин¬
ками из быстрорежущей стали требуется по табл. 6 или 7
найти коэффициент Ср и, так как все величины, входящие
в формулы, не имеют показателя степени, произвести вы¬
числения с помощью движка Т-1 или обычного движка
линейки.
Определение эффективной мощности и скорости резания,
допускаемой мощностью станка
Умножая постоянные величины знаменателя в уравне¬
ниях эффективной мощности
Р υ	Р v
КТ 	 2 и КТ	Z
≡Φ^~ 60-102 a* 60-75 ’
получим:
Р v	Р v
= 6120 κetn' ~ ^4500 Л' С*'
Для определения мощности Λr9ψ по известным усилию
резания Pz и скорости резания v необходимо с усилием
* По ГОСТ 9867—61 единица мощности — киловатт (кет);
1 л. c.≈ 735,5.10—3 кет.
40

резания Pz, взятым на шкале А, совместить скорость
резания v, взятую на шкале 1 т (или наоборот: v отло¬
жить на шкале А, а Рг — на шкале 1 т). Против указа¬
теля N (точка 612 шкалы 1 т) прочитать на шкале А
искомую мощность в кет или против точки 450 (шкала
1 т — вл. с.; «ключ» 2, ЛГ=?).
Пример. Определить эффективную мощность, если из¬
вестно, что Рг ≈ 856 кГ, а v = 182 м/мин.
На шкале А откладываем Рг = 856. С этим числом сов¬
мещаем v = 182 (шкала lm). Против указателя N (точка
612 шкалы lm) находим на шкале А мощность Λr — 25,4 кет
(рис. 11) или против точки 450—N = 34,6 л. с.
Задача № 24. Определить эффективную мощность, если
известно:
а) Рг == 420 кГ, v = 132 m∕muh∖ б) Рг = 320 кГ, v =
= 27 м/мин; в) Рг = 25,6 кГ, v = 320 м/мин; г) Рг =
≈ 950 кГ, v = 43 м/мин.
Если при определении мощности указатель N выходит влево за пре¬
делы шкалы А (при эффективной мощности, меньшей 1 кет), то искомую
мощность в кет следует читать против указателя ЮУ (точка 61,2),
а в л. с,— против точки 45. Найденный результат необходимо сократить
на 10.
Пример. Определить эффективную мощность, если известно, что
Pz = 74 кГ, а о = 42 m∣muh.
Pz = 74 кГ, взятое на шкале А, совмещаем с и = 42 м/мин, взятым
на шкале 1 т; против указателя 10 Считаем — 5,1. Сократив 5,1 на 10,
находим, что N =≈ 0,51 кет. ,
Задача № 25. Определить эффективную мощность, если известно:
а) Pz = 37,5 кГ; о = 52,8 m∣muh∖ б) Pz = 54NcΓ, v = 15 m∣muh∙,
в) Рг = 196 кГ, v = 17,3 м/мин", г) Р2 = 16 кГ, и = 180 м/мин.
В случаях, когда Pz превышает 1000 кГ, его необходимо уменьшить
в 10 раз и отложить на шкале Л, затем совместить с ним скорость реза¬
ния V, а результат прочитать против указателя 102V.
Пример, Определить Λfsφ, если Pz == 1440 кГ, а v = 170 м!мин.
1440
Устанавливаем Pz ≈ -jθ- = 144 на шкале А и совмещаем с ним
v = 170 (шкала 1 т). Против указателя 10 У этой же шкалы находим
на шкале А Уэ$ = 40 кет.
Задача № 26. Определить Na^, если известно:
а) Pz = 2020 кГ, v = 123 m,Imuh', б) Pz ≈ 1440 кГ, о = 126 m∕muh∙,
в) Рг = 1870 кГ, v — 26 m,∣muh∖ г) Рг — 2650 кГ, υ ≈ 4,5 м/мин.
41

Рис. 12. Пример определения скорости резания, допускаемой токарно-винторезным станком 1617
по известному Рг.

Чтобы определить скорость резания V, допускаемую
мощностью станка при известном Р„ необходимо с эффек¬
тивной мощностью ΛΓ9φ, взятой на шкале А, совместить
указатель N (точка 612 шкалы 1 т). Искомую скорость
резания v прочитать на шкале 1 т против усилия резания
(шкала А) («ключ» 2, и = ?).
Пример. Определить, какую скорость резания допуска¬
ет токарно-винторезный станок модели 1617 при усилии
резания Рг = 168 кГ.
По приложению 16 находим, что Аэф станка модели
1617 составляет 2,3 кет. Откладываем эту величину на шка¬
ле А, совмещая с ней указатель N (точка 612 на шкале 1т),
и против усилия резания Рг = 168 кГ (шкала Л) находим
по шкале 1/и, что υ = 84 м/мин (рис. 12).
Задача № 27. Определить скорость резания, допуска¬
емую эффективной мощностью оборудования, если известно;
а)	Рг = 640 кГ, станок 1А62;
б)	Pz = 46 кГ, станок Т4А;
в)	Рг = 874 кГ, станок 1Д63А.
Определяя скорость резания ч>, допускаемую мощностью станка,
по N9φ и усилию резания Pz, которое превышает 1000 кГ, необходимо
7V3φι взятое на шкале А, совместить с указателем 10∕V (шкала 1 т).
Против усилия резания, уменьшенного в 10 раз (шкала Л), прочитать
на шкале 1 т искомую скорость резания ф.
Пример. Определить скорость резания, допускаемую мощностью
станка модели 1Д65, при Pz = 1680 кГ.
По приложению 16 находим, что для станка модели 1Д65 N9⅛=
= 13 кет. Откладываем это число на шкале А, совмещая с ним указатель
1680
10 N (шкала 1 т), и против—∣θ- = 168 (шкала Л) находим на шкале
1 т искомое υt которое равно 47,3 m∣muh.
Задача № 28. Определить скорость резания, допускаемую эффек¬
тивной мощностью оборудования, если известно:
а) Pz — 1340 кГ, станок 1М36;
0) Pz = 4650 КГ, станок 1553;
в) Рг = 2430 кГ, станок 153.
Определение скорости резания и числа оборотов
В уравнении скорости резания v = м!мин сокра¬
щаем постоянные величины. В результате этого оно при¬
нимает упрощенный вид:
4rι	 dn
v ~~ 318,318 ’
43

По известным d и п скорость резания определяется
следующим образом: устанавливаем число оборотов п на
шкале А и совмещаем с ним значение диаметра обраба¬
тываемой детали, взятое на шкале 1 т (или наоборот: d
откладываем на шкале А, а п — на шкале 1т); против
указателя V (точка 318,318 шкалы 1 т) находим на шка¬
ле А искомое v («ключ» 3, v = ?).
Пример. Определить о, если известно, что п =
=770 об!мин и d = 84 мм.
Совмещаем с п = 770, взятым на шкале А, диаметр де¬
тали d = 84 мм (шкала 1т); против указателя V (точка
318, 318 шкалы 1т) находим на шкале А, что υ = 203 м/мин
(рис. 13).
Задача № 29. Определить скорость резания, если из¬
вестно: а) п = 770 обIмин, d = 48 мм; б) п = 305 об!мин,
d == 190 мм; в) п = 600 об/мин, d = 124 мм; г) п =
= 44 об/мин, d = 860 mj⅛.
Если при определении скорости резания указатель V шкалы 1 Ш
выходит влево за пределы шкалы Л, то результат необходимо читать про¬
тив указателя 10 V, а затем разделить его на 10.
При определении скорости резания, когда число оборотов превышает
1000, его необходимо сократить на 10 и установить на шкале А, совме¬
щая с ним d, взятое на шкале 1 т. Ответ следует читать против ука¬
зателя 10 И на шкале 1 т.
Пример. Определить скорость резания, если известно, что п =
= 1500 об/мин, d = 45 мм.
1500
Устанавливаем величину —∣θ- = 150 на шкале Л, совмещая с ней
d = 45 лии, взятый на шкале 1 т, и против указателя 10V находим на
шкале А, что о = 212 м/мин.
Задача № 30. Определить скорость резания, если известно:
а) п =	И об/мин,	d = 112 мм;	б) и = 75 об/мин,	d≈25MM∙,
в) п =	14 об/мин,	d =	72 мм;	г) п = 1500 об/мин,	d	=≈ 64 мм;
д) п =	1900 об/мин,	d ≈	45 мм;	е) п ≈ 3000 об/мин,	d	= 84 мм;
ж) п =	3000 об/мин,	d =	32 мм;	з) п == 1700 об/мин,	d	= 77 мм.
(В примерах «ж» и «з» значение числа оборотов необходимо сокра¬
тить на 10, а значение диаметра умножить на 10 и результат прочитать
против указателя V).
Чтобы по известным v и d определить число оборотов,
необходимо отложить значение v на шкале А и совме¬
стить с ним указатель скорости V (точка 318,318 шкалы
1 т); против d, взятого на той же шкале, находим на шка¬
ле А искомое п («ключ» 3, я = ?).
44

Рис. 14. Пример определения числа оборотов по известным

Пример. Определить п, если известно, что и = 130 м!мин,
d = 52 мм.
Совмещаем с v = 130 м/мин, взятым на шкале А, ука¬
затель V шкалы 1 т и против d = 52 (та же шкала) находим
на шкале А, что п = 796 об/мин (рис. 14).
Если при определении числа оборотов по известным v и d значение
диаметра выходит вправо за пределы шкалы А, его необходимо увели¬
чить в 10 раз, а затем отложить на шкале 4. Найденный окончательный
результат (л) также следует умножить на 10.
Пример. Определить п, если известно, что v = 220 м/мин, а d =
= 36 мм.
Совмещаем с v = 220 м/мин, взятым на шкале А, указатель V
(точка 318,318 шкалы 1 т); против 36 • 10 = 360 (та же шкала) нахо¬
дим на шкале А число 194,5, умножая которое на 10, получаем п =
= 1945 об/мин.
Задача № 31. Определить число оборотов, если известно:
а) v = 75 м/мин, d = 13 мм; б) v = 174 м/мин, d = 40 мм; в) о =
= 95 м/мин, d = 1400 мм; г) о = 44 м/мин, d = 2100 мм; д) v =
= 5 м/мин, d = 45 мм; е) о = 8,4 м/мин, d = 84 мм; ж) о — 245 м/мин,
d — 28 мм;- з) о = 138 м/мин, d = 30 мм.
В примерах «д» и «е» значение скорости резания необходимо увели¬
чить в 10 раз и совместить с ним указатель 10V, значение п находим
против d.
В примерах «ж» и «з» со значением скорости резания следует сов¬
местить указатель 10V и против d прочитать искомую скорость реза¬
ния, уменьшенную в 10 раз.
Определение крутящих моментов и допускаемых
мощностью станков усилий резания
В формуле двойных крутящих моментов 2 Mκp —■ Pzd
диаметр детали выражен в метрах. Но так как на практи¬
ке диаметры обозначаются только в миллиметрах, то эта
формула может быть представлена так:
2Mκp = 1000 кГм.
Если известно Pz и rf, то 2Λfκp определяется следую¬
щим образом: Pz, взятое на шкале А, совмещаем с d (шка¬
ла lm) и против 1000 (конец шкалы 1 т) находим на
шкале А искомое 2 Λfκp («ключ» 4, 2Λfκp = ?).
Пример. Определить 2Λ4κp, если известно, что Pz =
= 460 кГ и d = 86 мм.
Совмещаем с Pz = 460 кГ, взятым на шкале А, d =
= 85 мм (шкала 1т) и против 1000 (конец шкалы 1 т)
находим на шкале А, что 2Λfκp = 39,1 кГм (рис. 15).
46

Задача № 32. Определить двойной крутящий момент
2Λlκp, если известно:
а) Pz = 740 кГ, d = 95 мм; б) Рг = 25 κl∖ d = 490 мм;
в) Pz = 970 кГ, d = 360 мм; г) Pz = 74 кГ, d = 65 мм.
В случаях, когда указатель 1000 шкалы \т выходит влево за преде-
делы шкалы А (при 2 Λfκp<10 кГм), необходимо читать ответ против 100
(середина шкалы), а затем полученный результат разделить на 10.
При определении 2 Λfκp, когда усилие Pτ больше 1000 кГ, его необ¬
ходимо разделить на 10, а ответ прочитать против указателя 100 (сере¬
дина шкалы \т).
Пример. Определить 2 Λfκp, если известно, что Pz = 1460 кГ и d =
= 110 мм.
Совмещаем с Pz = 1^2 = 146 (шкала А) диаметр d = ПО (шкала
1 т) и против точки 100 (та же шкала) находим на шкале А, что 2Λ4κp =
= 160,6 кГм.
Задача № 33. Определить двойной крутящий момент 2 Λ4κp, если
известно:
а) Pz = 200 кГ, d = 45 мм; б) Pz = 1200 кГ, d = 7Q мм; в) Pz =
= 820 кГ, d = 1400 мм; г) Pz = 520 кГ, d = 2000 мм; д) Pz = 1450 кГ,
d = 1500 мм; е) Pz = 1600 кГ, d — 2500 мм.
В примерах «в» и «г» значение диаметра детали следует сократить
на 10, а ответ прочитать против указателя 1000, умножив затем его
на 10.
В примерах «д» и «е» значение Pz и d нужно сократить на 10, а
результат прочитать против указателя 1000, умножив его затем на 100.
По известным 2Λfκp и d Р2 определяется следующим
образом: с 2Λfκp, взятым на шкале А, совмещается точка
1000 (конец шкалы 1 т); против d, взятого на той же
шкале, находим на шкале А искомое Pz («ключ» 4, Р = ?).
Пример. Определить усилие резания Pz, допускаемое
слабым звеном станка при 2Λ4κp = 42 кГм и диаметре об¬
рабатываемой детали d = 165 мм.
Совмещаем с 2Mκp = 42 кГм, взятым на шкале А,
точку 1000 (шкала 1т) и против d = 165 мм находим на
шкале А, что Pz = 254 кГ (рис. 16).
Задача № 34. Определить усилие резания, допускаемое
слабым звеном станка, если известно:
а) 2Λfκp = 86 кГм, d = 240 мм; б) 2Λ4κp = 14 кГм,
d = 92 мм; в) 2Λfκp = 445 кГм, d = 525 лм; г) 2Λfκp =
= 142 кГм, d = 320 мм.
47

Рис. 16. Пример определения допускаемого усилия резания по известным 2Λf1

Если при определении усилия резания Р2 значение d выходит
вправо за пределы шкалы А, то необходимо 2Λfκp, взятое на шкале А,
совместить с делением 100 (шкалы 1 т) и результат, прочитанный про¬
тив значении d (шкалы 1 т), умножить на 10.
Пример. Определить усилие резания, допускаемое мощностью стан¬
ка, если 2Λlκp = 468 кГм при обработке детали диаметром 240 ум.
Совмещаем с 2Λ)κp = 468 кГм (шкала Л) деление 100 (шкала 1 т)
и против d = 240 мм находим на шкале А число 195, умножая которое
на 10, получаем Pz = 1950 кГ.
Задача № 35. Определить усилие резания, допускаемое слабым
звеном станка, если известно:
а) 2Λlκp= 62 кГм, d = 45 мм; б) 2Λ4κp= 112 кГм, d = 55 мм;
в) 2Λ4κp = 1800 κΓMi d = 2500 мм; г) 2Λfκp = 1420 кГм, d = 3000 мм.
В примерах «в» и «г» против значения 2Λlκp, сокращенного на 10, сле¬
дует установить указатель 1000 и результат прочитать против сокращен¬
ного на 10 значения d.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ
РЕЗАНИЯ С ПОМОЩЬЮ ЛИНЕЙКИ УСЛ-12А
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАЦИОНАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ
Определение рациональных режиме® резания по име¬
ющимся справочникам — очень кропотливая и трудоемкая
работа.
Использование линейки УСЛ-12А для выбора рацио¬
нальных режимов резания значительно ускоряет и упро¬
щает эту работу, а также повышает точность расчетов.
Подход к выбору рациональных режимов резания может
быть двоякий.
Во-первых, рациональные режимы резания определя¬
ются по экономически выгодной скорости резания, допусти¬
мой режущим инструментом с учетом наилучшего исполь¬
зования его геометрических параметров, т. е. без .предва¬
рительного согласования с типом оборудования (табл. 12).
Во-вторых, оптимальные режимы резания определяются
после согласования технологических процессов с имеющим¬
ся оборудованием.
Задача, которая ставится перед технологами, мастерами
и рабочими-станочниками, состоит в том, чтобы максималь¬
но использовать мощность оборудования с учетом рацио¬
нального использования инструмента.
При данных обстоятельствах рациональные режимы ре¬
зания могут определяться:
49

Таблица 12
Определение рациональных режимов резания по допустимой инструментом скорости резания
Примечание
Определяется по при¬
ложениям 5—15
Глубина резания опре¬
деляется припуском на
обработку. Коэффициент
Cv находят по табл. 3
или 4
|
Коэффициент Ср нахо¬
дят по табл. 6 или 7
«Ключи»
1
1/=?
TLll
1 2 ≡1
’ Ч Л_]_
√=t∕
К 4
Формулы
|
hπw∕w —			 а
318o
п = —-—> об/мин
а
? ⅛
о ю
,a ⅜
r си
II ft*
Определяемые параметры	|
Подача чистовая или черновая
По известным глубине резания, по¬
даче и качествам обрабатываемого ма¬
териала и инструмента с учетом его
геометрии заточки определяется ско¬
рость резания, допускаемая резцом
По известным скорости резания и
диаметру обрабатываемой поверхности
определяется число оборотов шпинделя
По известным глубине резания, по¬
даче и качеству обрабатываемого ма¬
териала и геометрии заточки резца оп¬
ределяется усилие резания
1
|
*l⅝5
1
s
1
≥
5
»
О
04
ςθ
1
По известным усилию резаная и ско-
юсти резания определяется эффектив¬
на мощность резания
По известным техническим требова-
шям подбирается тип станка
SΘ

а)	по допустимой эффективной мощности оборудования
(табл. 13);
б)	по допустимым крутящим моментам на шпинделе
станка (табл. 14).
В такой последовательности, как указано в табл. 12,
определяются режимы резания для каждой операции по
ведущим переходам, после чего подбирается оборудование,
необходимое для выполнения этой операции с учетом пол¬
ного использования его мощности.
Если при определении режимов резания в такой после¬
довательности, как показано в табл. 13 и 14, окажется,
что скорость резания, допускаемая инструментом, меньше
скорости резания, допускаемой мощностью или слабым
звеном станка, то необходимо изменить геометрию заточки
резца или взять резец с пластинкой твердого сплава, допу¬
скающего большую скорость резания, с тем чтобы добиться
полного использования мощности станка.
При необходимости для всех трех вариантов расчета
рациональных режимов резания при черновой обработке
определять подачу можно по формуле
о,75 ∕^~P~
s = ∣∕ CJ ММ/°б-
В этом случае усилие резания Рг определяется по при¬
ложениям 3 и 4 в зависимости от прочности пластинки из
твердого сплава, сечения и вылета резца, а также жесткости
крепления детали.
Пример. Определить величину подачи при расточке втул¬
ки из серого чугуна ЯВ160—180 при следующих условиях:
резец с пластинкой из твердого сплава ВК8, главный
угол в плане φ = 45°, оправка круглого сечения диаметром
20 мм, вылет резца 5 диаметров, глубина резания 3 мм.
По приложению 3 определяем, что для оправки диамет¬
ром 20 мм и вылета резца 5 диаметров допускаемое танген¬
циальное усилие резания равно 160 кГ.
По табл. 6 определяем коэффициент Ср, который для
обработки серого чугуна НВ 160—180 резцом с пластинкой
из твердого сплава с главным углом в плане φ = 45° ра¬
вен 88.
Устанавливаем Ср = 88 на шкале Л, совмещаем с ним
величину глубины резания 3 мм, взятую на шкале lm,
и против усилия резания 160 кГ (шкала Л) читаем на шка¬
ле 2m s = 0,51 мм1об.
ы

Определение режимов резания эффективной мощности оборудования
Примечание
Определяется по прило¬
жениям 5—15
Глубина резания опре¬
деляется припуском на
обработку. Коэффициент
Со нахомп по табл. 3
или 4
Коэффициент Ср нахо¬
дят по табл. 6 или 7
Эффективную мощность
берут из паспорта станка
1
Число оборотов уточ¬
няется по паспорту станка
«Ключи» ;
1
1
2Mv">
<s∂h-
НI	г1
'∙∣⅛-
^1—
a∙l>
≈lt3
<⅛ι—-
Формулы
1
§
и
о
ш
≡ ⅛
°» и
J∙ II
II а?
N
wnw∣vt j-—Ξ— = а
φ⅛I9
		_____
318p λi	\
п ≈——об/мин
и
Определяемые параметры
Подача при чистовой или черновой
обработке
По известным глубине резания, по¬
даче и качествам обрабатываемого ма¬
териала и инструмента с учетом его
геометрии заточки определяется ско¬
рость резания, допускаемая резцом
По известным глубине резания, по¬
даче и качеству обрабатываемого ма¬
териала и геометрии заточки резца оп¬
ределяется усилие резания
По эффективной мощности станка и
усилию резания определяется скорость
резания, допускаемая мощностью станка
По меньшей из определенных ранее
скоростей резания (по резцу и по стан¬
ку) определяется число оборотов
52

Q
i
Определение режимов резания по допустимым крутящим моментам
Примечание
Определяется по при¬
ложениям 5—15
Глубина резания опре¬
деляется ∣) припуском на
обработку. Коэффициент
Со находят по табл. 3 или 4
Коэффициент Ср нахо¬
дят по табл. 6 или 7
Необходимо помнить,
что 1b некоторых паспор¬
тах станков приводятся не
a Mκp
Число оборотов прини¬
мают меньшее
«Ключи»
S+->
<4⅛b-
Л —-→J
<1—
PΓ"∣ oooι
и?
п=?
⅛ i∣
Формулы
|
- Ц,	.
V 	—м.мин
txvgl∕v
Pz = Cprs0,75υ-0,15 кГ,
Pz = Cp⅛0'75 кГ
Р d
2λ¼- юоо кГм
318» А,
п ≈	об/мин
Определяемые параметры
Подача при чистовой или черновой
обработке
По известным глубине резания, по¬
даче и качествам обрабатываемого ма¬
териала и инструмента с учетом его
геометрии заточки определяется ско¬
рость резания, допускаемая резцом
По известным глубине резания, по¬
даче и качеству обрабатываемого ма¬
териала и ? геометрии заточки резца
определяется усилие резания
По известным усилию резания и диа¬
метру обрабатываемой поверхности оп¬
ределяется двойной крутящий момент
на шпинделе станка, в зависимости от
которого по паспорту станка находится
число оборотов шпинделя, допускаемое
слабым звеном
По известным скорости резания, до¬
пускаемой резцом, и диаметру обраба¬
тываемой поверхности детали опреде¬
ляется число оборотов
53

Пример определения режимов резания по
допустимой инструментом скорости резания
Дано: деталь — палец (рис. 17);
материал — сталь углеродистая (σβ = 60—70 кГ/лш2);
операция — токарная черновая;
инструмент — резец с пластинкой из твердого сплава
Т15К6 толщиной 6 мм, сечение оправки 16 X 25, главный
угол резца в плане φ
= 90°, форма передней грани — I
(радиусная), группа износа — h
(0,8 — 1 мм}, стойкость — 60 мин\
глубина резания — 2,3 мм.
Определить: подачу при черно¬
вой обработке, скорость резания
(по стойкости инструмента), число
Рис. 17. Обработка паль- оборотов и эффективную МОЩНОСТЬ,
ца в центрах.	1∙ По приложению 5 находим,
что при обработке стали резцом
с пластинкой из твердого сплава и оправкой сечением
16 × 25 мм для диаметра детали до 60 мм при глубине резания
до 3 мм подача равна 0,5—0,7 мм/об. Принимаем s =
= 0,7 мм/об.
2.	Для определения скорости резания, допускаемой рез¬
цом, по табл. 3 находим, что для стали с ов = 60—70 кГ/мм*
и резца, оснащенного пластинкой из твердого сплава Т15К6
с главным углом в плане φ = 90°, коэффициент Cυ = 140.
В соответствии с указаниями «ключа» (табл. 12) совме¬
щаем Со = 140, взятый на шкале А, с глубиной резания
t = 2,3 мм (шкала 5m) и против подачи s = 0,7 мм/об
(шкала 6m) находим на шкале А, что v = 144 м/мин.
3.	Определяем число оборотов детали, для чего с υ =
= 144 м/мин (шкала Л) совмещаем указатель V шкалы
lm и против диаметра детали, равного 50 мм (та же шкала),
находим на шкале А, что п = 916 об/мин.
4.	По табл. 6 находим, что для стали с ов = 60—70 кГ/мм*
и резца, оснащенного пластинкой из твердого сплава,
с главным утлом в плане φ = 90ρ коэффициент Ср с учетом
поправки на скорость резания (v = 144 м/мин} равен
162-0,75 = 121,5.
Устанавливаем на шкале А величину Ср = 121,5, а глуби¬
ну резания t = 2,3 λiλ — на шкале 1т,. совмещаем их
54

и против подачи s = 0,7 мм/об (шкала 2/и) находим на шка¬
ле А, что Рг = 214 кГ.
5.	По известным Рг и v определяем эффективную мощ¬
ность N3⅛. Для этого на шкале А откладываем величину
Рг = 214 кГ, а на шкале \т — величину скорости резания
υ = 144 м/мин. Затем совмещаем их и против указателя
N (та же шкала) находим на шкале А, что iV3ψ = 5 кет.
После расчета режимов резания необходимо подобрать
соответствующий станок. В случае необходимости по па¬
спорту этого станка нужно уточнить величину подачи и
число оборотов.
В данном примере эту операцию необходимо выполнять
на станке 1А62 (приложение 17).
Пример определения режимов резания по
эффективной мощности оборудования
Дано: станок — 1Д62М;
деталь	— втулка (рис. 18);
материал	—чугун серый (ЯВ180—200);
операция — токарная черновая, без корки;
инструмент — резец с пластинкой из твердого сплава»
ВК8 толщиной 6 мм, сечение оправки
16 × 25, главный угол резца в плане
φ = 459, форма передней грани — I
(плоская), группа износа — h (0,8—
1 ММ), СТОЙКОСТЬ 60 MUH',
глубина резания — 3 мм.
Определить величину по¬
дачи и число оборотов стан¬
ка с учетом полного исполь¬
зования его мощности.
1.	По приложению 5 на¬
ходим, что при черновой об¬
работке чугуна резцом с плас¬
тинкой из твердого сплава и
оправкой сечением 16 х 25
для диаметра детали до 100 мм
при глубине резания до 3 мм
Принимаем s == 1,18 мм/об
станка).
Рис. 18. Обработка втулки
на ершовой оправке и гриб¬
ковом вращающемся центре.
1ача равна 0,8—1,2 мм/об.
уточнением по паспорту
2.	Для определения скорости резания, допускаемой
резцом, по табл. 3 находим, что для чугуна ЯВ180—200
и резца, оснащенного пластинкой из твердого сплава
55

ВК8, с главным углом в плане φ = 45°, коэффициент
Cυ = 89.
По указанию ключа (табл. 13) совмещаем Cυ — 89,
взятым на шкале А, с глубиной резания I ≈ 3 мм (шкала
5m) и против подачи s = 1,18 мм/об (шкала 6m) находим
на шкале А, что и = 70,5 м/мин.
3.	По табл. 6 находим, что для чугуна НВ = 180—200
и резца, оснащенного пластинкой из твердого сплава
с главным углом в плане φ = 459, коэффициент Cp= 92.
Устанавливаем на шкале А величину Ср = 92, совмеща¬
ем ее с глубиной резания t = 3 мм (шкала lm) и против
подачи s = 1,18 мм/об (шкала 2m) находим на шкале А,
что Рг = 310 кГ.
4.	Определяем скорость резания, допускаемую станком
1Д62М (N3φ = 3,27 кет). Для этого N9φ = 3,27 устанавли¬
ваем на шкале А, совмещаем с ним указатель N шкалы 1т
и против усилия резания 310 кГ (шкала Я) находим на
шкале ∖m v = 64,7 м/мин.
5.	По скорости резания, допускаемой станком 1Д62М,
и диаметру обрабатываемой детали d = 86 мм определяем
число оборотов. Для этого с v = 64,7 м/мин, взятой на
шкале А, совмещаем указатель V шкалы 1т и против ди¬
аметра 86 мм (шкала 1т) находим на шкале А п =
= 239 об/мин.
Число оборотов уточняем по паспорту станка и прини¬
маем равным 240 об/мин.
Пример определения режимов резания по
допустимым крутящим моментам
Дано: станок	— 1Д62М;
деталь	— винт (рис. 19);
материал — сталь хромистая (σβ = 80—90 кГ/
MMi)∙,
операция — токарная чистовая (обточка по¬
верхности под трапецеидальную
резьбу);
инструмент — резец с пластинкой из твердого
сплава Т15К6, толщиной 6 мм,
сечение оправки 16 × 25, главный
угол в плане φ = 90°, вспомога¬
тельный угол в плане 5°, радиус
при вершине 1 мм, форма перед¬
56

Рис. 19. Обработка заготовки винта в
двухкулачковом самоцентрирующемся
патроне.
ней грани — I (радиусная), груп¬
па износа — h (0,8—1 мм), стой¬
кость 60 мин;
глубина резания — 1,5 мм;
чистота обработки — у5.
Определить величину подачи и число оборотов, допуска¬
емое слабым звеном станка.
1.	При обработке стали резцом с пластинкой из твердо¬
го сплава и вспомогательным углом в плане 5°, радиусом
при вершине 1 мм и чис¬
тотой обработки у5 по¬
дача находится в преде¬
лах 0,25—0,5 мм!об
(приложение 7). Прини¬
маем s-0,48 мм! об
(с уточнением по паспор¬
ту станка).
2.	Для определения
скорости резания, до¬
пускаемой резцом, по
табл. 3 находим, что
для стали с ов = 80—
90 кПмм* и резца, ос¬
нащенного пластинкой
из твердого сплава
Т15К6, с главным углом в плане φ = 90°, коэффициент
Cυ = 107. Совмещаем с Со = 107, взятым на шкале А,глу¬
бину резания t = 1,5 мм (шкала 5т) и против подачи
s = 0,48 мм/об (шкала 6m) читаем на шкале А v =
= 137 м/мин.
3.	Для определения усилия резания по табл. 6 находим
для стали с σβ = 80—90 кГ !мм* и резца, оснащенного пла¬
стинкой из твердого сплава, с главным углом в плане
φ = 90° с учетом поправки на скорость резания коэффици¬
ент Ср = 178 • 0,75 = 133,5. Устанавливаем на шкале А
величину Ср = 133,5, совмещаем ее с глубиной резания
t = 1,5 мм, взятой на шкале 1т, и против подачи s =
== 0,48 мм!об (шкала 2m) читаем на шкале А P2 = 115κΓ.
4.	Для определения двойного крутящего момента с уси¬
лием резания 115 кГ, взятым на шкале А, совмещаем диа¬
метр обрабатываемой детали d = 78 мм (шкала 1т) и
против деления 1000 (та же шкала) читаем на шкале А
2Λ4κp = 9 кГм. (Если линейка не имеет удлинения шкалы А,
57

то результат прочитать против деления 100 и разделить
на 10).
По паспорту станка 1Д62М находим, что двойному
крутящему моменту 10,1 кГм соответствуют 600 об/мин.
5.	Определяем число оборотов, допускаемое резцом, для
чего совмещаем с v = 137 м/мин, взятым на шкале А, ука¬
затель V шкалы 1/и и против диаметра d = 78 мм (та же
шкала) читаем на шкале А п = 560 об/мин.
Принимаем п = 600 об/мин, допускаемое слабым зве¬
ном станка 1Д62М.
ЗАДАЧИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАЦИОНАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ
Задача № 36. Определить величину подачи s, скорость
резания υ, допускаемую резцом, число оборотов п и эф¬
фективную мощность N3φ, если известно:
деталь	— вкладыш (рис. 20);
материал — серый чугун с 7723160—180 (обра¬
ботка по корке);
операция — токарная черновая (переход обточки
поверхности диаметром 152 мм);
инструмент — резец подрезной (φ = 90°) с пла¬
стинкой из твердого сплава ВК8
толщиной 4 мм; сечение оправки
16 × 25, форма передней грани — I
(плоская), стойкость 60 мин;
Рис. 20. Обработка вкладыша Рис. 21. Обработка крышки на ка-
в патроне.	русельном станке.
Задача № 37. Определить скорость резания о» допуска¬
емую резцом, усилие резания Pz, эффективную мощность
N3φ и число оборотов п, если известно:
58

деталь	— крышка (рис. 21);
материал — стальное литье (σβ = 30—40 кГ/мм2);
операция	— карусельная чистовая (поперечное то¬
чение) ;
инструмент —резец проходной с пластинкой из твер¬
дого сплава Т15К6, главный угол резца
в плане φ = 45°, радиус при вершине
резца — 2 мм, форма передней грани —
I (радиусная), стойкость 120 мин-,
чистота обработки — \?4;
глубина резания — 5 мм;
подача	— 0,5 мм!об.
Задача № 38. Определить величину подачи s и число
оборотов п станка 1М36 * (Naφ = 6,1 кет, диаметр шкива —
160 мм}, если известно:
деталь	— стакан (рис. 22);
материал	— сталь (σβ = 40—50 kΓ∕mm∖,
операция
инструмент
— расточная черновая;
— резец расточной с пластинкой из
твердого сплава Т15К6, оправка
диаметром 30 лш, вылет 150 мм,
главный угол резца в плане φ =
= 459, форма передней грани — I
(радиусная), стойкость = 60лш«;
глубина резания
подача
— 4,0 мм;
— 0,52 мм/об.
Задача № 39. Определить число оборотов станка 1Д62М*
при максимальном использовании его мощности, если не¬
вестно:
деталь
материал
— муфта (рис. 23);
— серый чугун ЯВ160—180 (обра¬
ботка без корки);
операция
инструмент
— токарная чистовая;
— резец расточной с пластинкой из
твердого сплава В Кб, главный
угол в плане φ = 45°; форма
передней грани — I (плоская),
стойкость 60 мин;
глубина резания
подача
— 2,5 мм;
— 0,48 мм!об;
эффективная мощность станка — 3,27 кет.
* Техническая характеристика станка приведена в приложении 17.
59

Задача № 40. Определить число оборотов станка 1Д62М *
по допустимым крутящим моментам на шпинделе, если
известно:
деталь — ось (рис. 24);
материал — сталь углеродистая (σβ = 50—
60 kΓImms)∖
операция — токарная черновая;
инструмент— резец подрезной с пластинкой из
твердого сплава Т5КЮ, сечение
оправки 16 × 25, главный угол
Рис. 22. Обработка стакана в
патроне на револьверном станке.
Рис. 23. Обработка муфты в пат¬
роне на станке 1Д62М.
резца в плане φ = 90°; форма
передней грани — I (радиусная),
стойкость 60 мин-,
глубина резания — 6 мм (заготовка диаметром 80 мм)-,
подача	— 0,6 мм!об.
Рис. 24. Обработка оси в центрах
на станке 1Д62М.
Рис. 25. Обработка цапфы
в центрах на станке 1А62.
Задача № 41. Определить число оборотов станка 1А62 *
по допустимым крутящим моментам на шпинделе, если
известно:
деталь — цапфа (рис. 25);
* Техническая характеристика станка приведена в приложении 17.
60

материал
— сталь хромистая (σβ = 50—
60 кГ/мм2);
операция
— токарная чистовая;
инструмент
— резец подрезной с пластинкой
из твердого сплава Т15К6, глав¬
ный угол резца в плане φ = 90°,
форма передней грани — I (ра¬
диусная), стойкость 60 мин;
глубина резания
— 2,5 мм;
— 0,4 мм/об.
подача
ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ, УЧИТЫВАЮЩИЕ
ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ НА УСИЛИЕ РЁЗАНИЯ
Научно-исследовательским бюро технических нормати¬
вов в 1956 г. разработаны режимы резания на токарные и
другие виды обработки. При расчете режимов резания для
токарной обработки сталей резцами с пластинками из твер¬
дых сплавов учитывалось влияние скорости резания на уси¬
лие резания.
Эта зависимость выражается формулой
P2 = Cp∕s0t75v - 0,15 кГ
(для стали с ов =. 75 кГ/мм2 коэффициент Ср = 300).
Методика определения подачи, глубины резания и дру¬
гих исходных величин по новой формуле остается такой
же, как и по формуле, которой пользуются для расчета не¬
известных параметров для всех токарных и строгальных
работ при обработке резцами с пластинками из быстрорежу¬
щей стали и для токарной (чугуна) и строгальной обработки
(чугуна и стали) резцами с пластинками из твердых сплавов.
Для расчета усилия резания по новой формуле с помо¬
щью сменных движков требуется введение дополнительной
шкалы на лицевой стороне движка Т-1, которая бы непо¬
средственно отражала влияние скорости резания на усилие
резания.
Поскольку такая шкала на движке не нанесена, влияние
скорости резания на усилие резания при токарной обработ¬
ке стали резцами с пластинками из твердого сплава может
быть учтено в коэффициентах, приведенных в табл. 15,
на которые необходимо умножать либо коэффициенты Ср
(табл. 6), либо величину усилия-резания Рг.
61

Таблица 15
Поправочные коэффициенты на усилие резания в зависимости
от скорости резания
Скорость резания,
м/мин
Поправочный
коэффициент
Кг
cpυ
Скорость резания,
м/мин
Поправочный
коэффициент
Кг
cpυ
50
0,88
140
0,75
60
0,85
160
0,735
70
0,83
180
0,72
80
0,815
200
0,71
90
0,8
250
0,685
100
0,79
300
0,67
120
0,77
400
0,64
Чтобы режимы резания не определять методом попыток,
необходимо во всех случаях предварительно рассчитать
скорость резания, допускаемую инструментом.
При определении величины подачи для черновой обра¬
ботки стали по допускаемой жесткости системы станок —
деталь — резец необходимо заранее задаваться скоростью
резания.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОПРАВОЧНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ НА СКОРОСТЬ
И УСИЛИЕ ДЛЯ СИЛОВОГО РЕЗАНИЯ
Применению резания с большими подачами и резцами
специальной заточки, в которых вспомогательный угол
в плане равен нулю, в каждом конкретном случае должен
предшествовать тщательный анализ данных о его выгод¬
ности.
Как показывают исследования этого метода обработки,
усилие резания и допускаемая инструментом при заданной
стойкости скорость резания имеют следующие зависимости:
при обработке стали (σβ = 75 кГ/мм2) резцом с пластин¬
кой из сплава Т15К6 и φ = 45°
Pz ≈ 384∕0∙9s0⅜-0∙15 кГ,
_	292
v ~~ j0,18i0,15s0,3
ИЛИ
130
⅜ = -дам М,ЛШН πPh t > s*'
I $
62

при обработке чугуна (ЯВ190) резцом с пластинкой из
сплава В Кб и φ = 45°
Р _ 19Q∕ς0,85 КГ т. —
∕xz — lZ<3ΓSv К1 , V — 7,0t28z0,2s0,4
ИЛИ
92
V90 = -0 2^c>T м/мин при t > S.
Если’^ < s, в формулах скорости резания показатели
степени при t и s меняются местами.
При обработке стали и чугуна с соответственно одинако¬
выми механическими свойствами резцами обыкновенной
заточки усилие и скорость резания имеют следующие за¬
висимости:
при обработке стали (σβ = 75 kΠmmz) резцом с пластин¬
кой из сплава Т15К6 и φ = 45°
Pz = 300 ∕s0∙7¾-°∙15 кГ,
141,5	,	. n o
υ90 = f0,i8 o,3^5 m∣muh при s > 0,3 мм;
при обработке чугуна (//В 190) резцом с пластинкой
из сплава ВК6 и φ — 45°
Pz = 92 ∕s0-7δ кГ,
82,2	,	λ .
ι⅛0 = -0∙2 0 4- м/мин при s > 0,4 мм.
Для наглядного представления о том, как влияет за¬
точка резцов для силового резания на усилие резания и
допускаемую инструментом скорость резания при заданной
стойкости, в табл. 16 приведено решение нескольких при¬
меров.
Как видно из данных таблицы, применение силового ре¬
зания при обработке стали повышает усилие резания более
чем на 38% при почти неизменной скорости резания. При
обработке чугуна скорость резания, допускаемая резцом,
повышается на 12%, а усилие резания — на 57—58%.
Поэтому применение силового резания будет оправданным
только в тех случаях, когда нет возможности полностью
использовать мощность станка при нормальной подаче.
Произведя некоторую типизацию приведенных выше
формул, режимы силового резания можно определять также
с помощью движка Т-1. Для этого величины Ср и Со (см.
табл. 3 и 6) необходимо умножать на поправочные коэффи¬
циенты (табл. 17).
63

Таблица 16
Значение v и Pg при силовом и обыкновенном резании
t,
мм
s, мм
Т, ми
V, M∣MUH
pz, κr
при
обык¬
новен¬
ном
реза¬
нии
при
сило¬
вом
реза¬
нии
Процент
снижения
(—), по¬
вышения
(+)
при обык¬
новенном
резании
при
сило¬
вом -
реза¬
нии
Процент
снижения
(—), повы¬
шения (-{-)
Обработка стали
(ов = 75 κΓ∣MMi) резцом
с
пластинкой из
сплава
Т15К6 и φ = 45°
1,3
0,64
90	157,5 142,5
—9,6
130
154 +18,5
2,8
1,4
90	104,0 105,0
+0,96
536
661	+23,3
5
1,9
90	84,7	84,2
—0,6
1250
1460	+16,8
5
5
90	60,3	64,2
+6,5
2700
3742	+ 37,8
Обработка чугуна (ЯВ190) резцом с пластинкой
из сплава ВК6 и φ = 45°
1,5
1
90
75,6
84,8
+ 12
138
184,5
+33,7
2
1,5
90
61
68,3
+ 12
248
347
+40
5
2
90
44,8
50,0
+12
725
1142
+57,5
5
5
. 90
31,2
35,0
+12
1538
2419
+57,3
Таблица 17
Поправочный коэффициент лля силового резания на Ср и Cυ
Обрабатывае¬
мый металл
Поправочные коэффициенты
для
Примечание
¾
Ct,
Сталь
Чугун i
1,2
1,4
1,0
1,2
Если t < s, по при опреде¬
лении скорости резания по¬
дачу s следует устанавли¬
вать на шкале глубины ре¬
зания, а глубину резания t —
на шкале подач
64

При обработке стали значения Ср, взятые из табл. 6,
или ранее вычисленные усилия резания Рг необходимо до¬
полнительно умножать на поправочные коэффициенты в за¬
висимости от скорости резания (табл. 15).
Погрешность, получающаяся за счет типизации формул,
не превышает ±10%.
РАСЧЕТЫ
РАСЧЕТ ШКАЛ ДВИЖКА Т-1
Масштаб каждой шкалы рассчитывается исходя из ос¬
новного масштаба шкалы А обычной логарифмической ли-
Рис. 26. Схема предварительной разметки движка:
а — лицевая сторона; б — оборотная сторона.
нейки, который для линеек с длиной основных шкал 250 мм
равен 125,4:
Afα = tzΛlocH,
где Ма — масштаб шкалы;
а — показатель степени величины, откладываемой на
шкале;
Λ4och — масштаб основной шкалы.
Расчет масштабов шкал движка Т-1 приведен в табл. 18.
Масштаб шкал поправочных коэффициентов равен 125,4.
Формулы, в которые входят величины, приведенные
в графе 2 табл. 18, приведены выше.
Относительное расположение делений каждой шкалы
∕m рассчитывается по формуле
∕,ra =
где т — деление на шкале.
65

s
тов, получаемая за счет
я
8
со
§
я
S
•я
я
я
ω
I
я
я
δ
≡
Пример расчета деле¬
ний шкалы 4/п приведен
в табл. 19. На практике
значения lm после рас¬
чета округляются до де¬
сятых, как это видно
из рис. 26.
Перед нанесением де¬
лений шкал движок не¬
обходимо разметить, как
указано на рис. 26. На
размеченных линиях
должна быть единица
каждой шкалы.
На рис. 27 показано,
как необходимо нано¬
сить деления шкал Зт
и 4/п (шкала 4/п с двой¬
ным масштабом).
Так как мантиссы ло¬
гарифмов 0,1; 0,2 и т. д.
равны по абсолютному
значению мантиссам ло¬
гарифмов 1; 2 и др.,
то их расстояния от де¬
ления 0,1 и 1,0 также
равны, поэтому нет не¬
обходимости их рассчи¬
тывать вторично.
Например, расстоя¬
ние деления 2,5 от еди¬
ницы шкалы 4/п равно
32,9 мм, расстояние де¬
ления 0,25 той же шка¬
лы от деления 0,1 так¬
же равно 32,9 мм
(рис. 27).
Деления остальных
шкал наносят так же.
Погрешность расче-
неточности изготовления шкал
и отсутствия промежуточных делений, не превышает
1—1,5%.
66

Таблица 18
Расчет масштабов шкал движка Т-1
.Шкалы
Величины,
которые откла¬
дываются на
. шкале
Показа¬
тель сте¬
пени при
этих ⅛ ве¬
личинах
Основной
масштаб, по
которому
строятся
сопрягае¬
мые шкалы
Масштаб
сопрягаемых
шкал (получа¬
ется от умно¬
жения данных
граф 3 и 4)
Примечание
1 т
п; Рг2Л4кр; d',
а; t
1
125,4
125,4
2 т
s
0,75
125,4
94,05
3 т
t
0,25
125,4
31,35
4m(0,1—0,25)
s
0,33
125,4
41,38 1
Общая
4m (0,25—5)
s
0,66
125,4
82,76 ∫
точка 0,25
5 т
t
0,15
125,4
18,81
6m (0,1—0,3)
$
0,25
125,4
31,351
Общая
6т (0,3—5)
s
0,42
125,4
52,67 ∫
точка 0,3
Таблица 19
Расчет делений шкалы 4 т
Деление шка¬
лы (т)
Логарифмы
делений шка¬
лы (lg т)
Масштабы
шкалы (Ma)
Относительное
расположение
делений ιπκa-fc
лы Ут)
Деление шка¬
лы (т)
Логарифмы
делений шка¬
лы (lg т)
Масштабы
шкалы (JΠa)
Относительное
расположение
делений шка-
лы (lm)
1,0
0
41,38
0
5,0
0,699
82,764
57,852
1,5
0,1761
41,38
7,287
5,5
0,7404
82,764
61,278
2,0
0,301
41,38
12,456
6,0
0,7782
82,764
64,407
2.5
0.3979
41.38
16,467
6,5
0,8129
82,764
67,279
1,0
0
82,764
0
7,0
0,8451
82,764
69,944
1,5
0,1761
82,764
14,575
7,5
0,8751
82,764
72,344
2,0
0,301
82,764
24,912
8,0
0,9031
82,764
74,744
2,5
0,3979
82,764
32,934
8,5
0,9294
82,764
76,921
3,0
0,4771
82,764
39,488
9,0
0,9542
82,764
78,973
3,5
0,5441
82,764
45,032
9,5
0,9777
82,764
80,918
4,0
0,6021
82,764
49,830
10
1,0
82,764
; 82,764
4,5
0,6532
82,764
54,061
ВЫВОДЫ
Ознакомившись с предлагаемой методикой расчета ре¬
жимов резания с помощью линейки УСЛ-12А, а также мето¬
дикой сопряжения шкал с разными показателями степени
при одинаковых основаниях, можно сделать следующие
выводы:
67

1.	Режимы резания, рассчитанные при помощи линейки
УСЛ-12А, являются оптимальными, т. е. самыми выгод¬
ными для данных конкретных условий, и рассчитываются
в несколько раз быстрее и точнее, чем при помощи справоч¬
ников и номограмм.
2.	Разработанная таблица коэффициентов Ср и Cv, а
также совмещение двух разных показателей при подаче
в одной шкале дало возможность сократить в два раза число
коэффициентов Cv и количество шкал. В результате этого с
помощью шкал движка Т-1 можно рассчитывать режимы реза¬
ния на все токарные, строгальные и расточные работы. Дви¬
жок очень прост как в пользовании, так и в изготовлении.
3.	Используя приведенную методику расчета и сопряже¬
ния шкал, а также типизацию формул, можно при необхо¬
димости рассчитать и изготовить движки для любых видов
обработки металлов резанием, а также для любых специаль¬
ных вычислений. Пользование такими линейками значи¬
тельно облегчается, так как не требуется пользоваться
сложными формулами.
4.	Определение режимов резания по допускаемой ин¬
струментом скорости резания является самым выгодным и
распространенным. Этот метод следует применять во всех
случаях, когда имеется широкий выбор типов оборудова¬
ния, а также при определении режимов резания для обра¬
ботки чугуна и всех видов обработки инструментами, ос¬
нащенными пластинками из быстрорежущей стали.
5.	Сопоставляя два способа определения рациональных
режимов резания (по эффективной мощности и допускаемым
крутящим моментам на шпинделе станка) при помощи ли¬
нейки УСЛ-12А, находим, что первый способ является более
простым и удобным, так как:
а)	позволяет быстрее выбрать рациональный режим ре¬
зания в связи с тем, что нет необходимости каждый раз об¬
ращаться к паспорту станка;
б)	позволяет определять режим резания для оборудова¬
ния с неизвестными крутящими моментами.
Эффективная мощность такого оборудования определяет¬
ся путем умножения мощности электродвигателя на к. п. д.
станка (к. п. д. станков с коробками передачи составля¬
ет 65—75% мощности электродвигателя, а на первых
2—5 ступенях оборотов * — 40—50%).
* Ступени следует считать со стороны меньших чисел оборотов.
68

Но так как у большинства токарно-винторезных стан¬
ков при работе на различных ступенях оборотов крутящие
моменты неодинаковые, то определение режимов резания по
эффективной мощности является менее точным по сравне¬
нию с определением режимов резания по допустимым кру¬
тящим моментам. Поэтому в тех случаях, когда требуется
использовать несколько первых ступеней числа оборотов
станка во избежание поломок оборудования, необходимо
рекомендовать определять режимы резания по допустимым
крутящим моментам, а во всех остальных случаях — по
эффективной мощности оборудования.
6. Скорость резания, допускаемая режущим инстру¬
ментом, при определении режимов резания для имеющегося
оборудования практически определяется только тогда,
когда у технолога или станочника возникает сомнение
в отношении ее величины.
Обычно же они могут почти безошибочно судить о до¬
пустимой скорости резания тем или иным инструментом
в данных условиях по опыту, что позволяет значительно
упростить работу по определению режимов резания при
помощи линейки УСЛ-12А.

ПРИЛОЖЕНИЯ

$
Формы передней грани резцов с пластинками из быстрорежущей стали
§
$
,≈t
3
е.
Область применения
Для обработки стали, особенно в случаях необходимости
обеспечения стружкозавивания (в резцах всех типов, за ис¬
ключением фасонных со сложным контурохМ режущей кромки)
Для обработки стали при подачах s > 0,2 мм[об (в резцах
всех типов)
Для обработки чугуна (в резцах всех типов); для обра¬
ботки стали при подачах s ≤ 0,2 mm∣o6, а также в других
случаях, когда необходима плоская форма передней грани
без фаски (в фасонных резцах со сложным контуром режу¬
щей кромки)
Форма передней грани
.∙'∙ ⅛
⅛ °o <Xj
		1 и
иг [
a=8°-!5o
V~5u-25o
a=∂-15°
y--25-30o
Радиусная с
фаской
Плоская с фас¬
кой
Плоская
>—1
t∙"M
•—<
71

а
δ
Формы передней грани резцов с пластинками из твердого сплава
ввнэХиЯвс!
ВЕНЭО1ГИ
иолэвф ИОНЧ1ГЭ1И1И(11О 9
72

л 0» >s к
я s≡ s я
X д к
2 со ω а>
Н *≡t EJJ Ч
ω я § \о
g-S¾
4)	К
я S Й «
о § 3 tς
я s я
≡8i∙<≡
ig∣ Л
c5∣Z>
Я О Θ"Q
;ки
1НИ
ЛИ,
1 с
УС-
t>aBε-ii≡
С- Ч μ∙ ⅛fJ й
≡ ЙВ t=t и и
« <y <υ Я м
∣ ≡ §5 ≡ ≡
В s δJ∣ ≡
i≡lll
≡ ⅛≡ *x8 ≡
н О ’Я ®
ю Хи я § g^<υ
S,C4≡ ≡⅛f⅛
θ Д ∈ f≡ <U «
κ ⅛ c‰ 8	2 о
≡ * К s⅛ о С
Д' о	S α,w
Ец ао ≡ я м S S
ц С? Q4	О
II я я со >» я
KBHdeHHtfo
венчимвйийхо квжмигц
3 494
73

Приложение 3
Допускаемые усилия резания Рг по прочности пластинки из твердого сплава и державки резца
I. По прочности пластинки из твердого сплава
Глубина резания, мм
ю
Допускаемые тангенциальные усилия резания	кГ
о о О о
СО 00 05
СМ τf<
СЧ
О О О О
оооюсо
О со 05 05
СМ СО ю
ОО
о о о о
СМ СО о
Ь-ЮСОО
т-и СМ
(О
о от о
τfr∣ LO t> 00
Ю 05 05
—<,-H СМ
4f∙
о о о о
со см о
со Г- СО о
см
СО
о о о о
О- 00 05 о
СМ L0 05 Ю
сч
от от
ОО 00 СО 05
*→ СО СО 05
о о о о
05 05 СО О
со ио
Толщина пластинки, мм
* • ♦ •
•	•	•	е
• « • •
• • • •
• • • •
• • • •
• • • •
• « • •
* • • •
со ∞ о
А А А
30×45
ооое
моугольного сечения
∣ 25×40
2220
20×30
о о
со о
СО О
т—< »—Ч
1 16x25
'г,
ОШ
05 СО
∞ СО
резца, мм
№
А
с
12χ20
зз а ни я Р
535
400
10×16
С1
к
s
R
К
о
ю ю
Ю со
со см
ости державки резца
≡
со
Л)
30×30
≥*
§
№
⅛
л
S8
ою
СМ 1—•
ч
А
0)
2
8
S2×Sδ
я
гг
§
и
ю о
00 τt>
со о
ё
⅞
20×20
н
(V
2
s
о о
05
∞ со
к
s
а
с
о
8
2
g
16×16
0
о ю
г* см
LO тг
Е
►—<
квадрат
12X12
о о
СМ
со см
10χ 10
220
165
9X9
О о
00 со
74

Размеры державки круглого сечения
20 kΓ∣mm2,
3*
75

Диаметр детали dt мм
300
Допустимое тангенциальное усилие Р2> кГ
200
80	100	150
60
о
.30
20
Отно¬
шение
L
d
Эскиз установки детали
ОООООО
Ф Ф СМ ОО Ор СМ
—< СМ Ф СО-и
S со S S S оо
СМ Ф СО Ф — О
со ф со σ> ю со
— см
ОООООО
СО — ОО 00 Ю ОО
О со 00 о- ф со
^i^cm фь-
ОООООО
МСЮООФ
—<03 СМ СО г-н СО
см см ф со о г*
г-М 1≡H
ОООООО
см оо — о ф со
о» оз ф о со r*∙
см со ю
ОООООО
со см о со ю
<о см г* ю о
-И см со г- со
—“М
О СО О СМ О О
00 ю ф О СМ Ф
ф СО О со СМ 00
— см со
Ю ио	ю	о о	о
00	см	юю	оо
О	—1	—< О	со
—Н	СМ	СО Ю	00
ф см см см о см
ОО СМ ∣Λ —' оо г>
comι>^Nθ
— — со
00 о о о о ю
OOOOCMτf^-
00 г* ю о о
см ХГ СО
00 см ф со с© Ф
оо о <& со со о
см со Ю 00 со со
*→ см
см со со О о со
1О оо ь- о ем-
со оо см оо о см
— — СО Ю
см см со со о со
о со ю о со
— см со ю со ю
Г-Н
тГ о о о о см
СО СП Ш СО см г*
^LO∞CMO^
— см со
ф со СМ 00 00 см
ф о оо — со ю
— СМ Ф СО —
Г-Н
<о со ∞ со О 00
СМ -ф со — о
со -ф со σ> ш со
— см
со о оо оо ю оо
о со оо г- ф со
г-н 1—ι СМ Ф Γ*∙
г*- Щ Щ о о со
— СП СМ СО — СО
см СМ Ф со о о-
см оо *-« ач со
t> σ> ф о со о
— см со ю
СО СМ оз СО Ю ф
СОСЧ^Ь-ШО
— СМ СО Ф о- со
ОфООЬсОЮ
ТЛИ
о оз оо Ь* со ш
—н
76

2 в
СО	04	О	О
σ>	о	о	о
<-→ τf й5 о
—«	04
∞ СО 04 О О
СП 04 Щ О
<N	g
СО	04	СО
СО	t^∙	СО
LQ "=Г СО 04
0,05

Подачи для чернового наружного точения.
Резцы с пластинками из твердого сплава и быстрорежущей стали.
Токарные и карусельные станки
Резцы проходные из быстро¬
режущей стали
о
оо
Подача s, мм)об
0,4—0,6
0,6—0,8
0,8—1,0
0,7—0,9
1,0—1,2
∣ ∙ ∣
Ю
0,5—0,7
0,6—0,9
0,9—1,1
ООО ТГ
∣ н77
со оо —•
о О'т-7
1 1 1
со
СО ∞ О СО
о о о т-7 -7
11111
СО τf со Ов о
о* о о о —7
Ю 00 —∣ τf
o^ о о т-7 —7
1 1 1 1 1
со ь- о сч
о о о о ι-7
1 1 1
Резцы проходные с пластинками из твердого
сплава
Глубина резания t9 мм, ;
Св. 12
1 1 1 1 I
О
ι ι । ∣7
чф
О
0,7—0,8
см
0,4—0,5
0,5—0,6
0,4—0,7
0,6—0,9
0,5—0,8
0,8—1,0
ОО
СО оо
ООО
11111
СО тф СО
О' О' О
СО Г* О
ι ι cf cf *7
тГЮОО
о о о
Г- О СЧ
о о т-7
1 1 1
со о
ООО
ю
СО о
∣ ooo-7
со ю ю ь-
о о o4o
тГ о- о сч
О О О т-7
со ю ь^о
о о о »-7
0,5—0,8
0,7—1,1
1,1—1,5
СО
ФЮЬ-ОСЧ
оо о о" т-7
11111
СО τf∙ Ю СО 00
о о о о о
Ю t^O Tt<
666^74
11111
СО Тф со оо сч
О О О О т-7
О C4klO
о т-7 —7
1 1 1
СО 00 СЧ
о о т-7
Диаметр
детали,
ΛtM, до
о о о о о
СЧ со о о
О О О о о
СЧ со о о
—< со
60
100
1000
Размер
державки
резца, мм
16X25
20×30
25x25
25x40
Обрабатывае¬
мый материал
Стали кон¬
струкцион¬
ные углеро¬
дистые, ле¬
гированные и
жаропрочные
30 X 45	500	1,1—1,4	1,1—1,4	1,0—1,2	0,8—1,2	0,7—1,1
40 X 60	2500	1,3-2,0	1,3—1,8	1,2—1,6	1,1—1,5	1,0—1,5
78

0,4—0,6
0,6—0,8
0,8—1,0
0,4—0,7
0,7—1,0
1,1—1,4
0,4—0,7
0,8—1,0
1,0—1,4
1 1
0,5—0,8
0,7—1,0
1,0—1,2
0,5—0,8
0,8—1,2
1,2—1,6
0,5—0,8
0,9—1,2
1,2—1,8
0,4—0,5
0,6—0,8
0,8—1,2
1,0—1,4
0,4—0,5
0,6—0,9
0,9—1,3
1,2—1,8
0,6—0,8
1,2—1,4
1,5—2,0
1 1
1111
0,7—0,9
.0,8—1,0
0,9—1,2
1,2—1,7
0,5—0,7
0,6—0,8
0,5—0,8
0,9—1,1
0,6—0,9
1,0—1,2
1,0—1,3
1,3—1,7
0,4—0,6
0,6—0,8
1,0—1,8
0,4—0,7
0,7—1,0
| 1,0—1,3
0,4—0,7
0,8—1,0
1,0—1,4
1,0—1,4
1,4—1,8
0,5—0,8
0,7—1,0
1.0—1,2
0,5—0,8
0,8—1,2
1,2—1,6
0,5—0,8
0,9—1,2
1,2—1,8
1,2—1,6
1,6—2,0
0,4-0,5
0,6-0,8
0,8-1,2
1.0—1,4
ιθ	СО ОО
о	о	Л
1111
СО	05	(М
О	О	О	г-?
0,6-0,8
1,0-1,4
1,5-2,0
1,4—1,8
1,6-2,4
О О О О
’ф о о о
О	О	О	О
тГ	со	О	О
— о
60
100
1000
О о
о о
ю ю
ся
16×25
20X30
25×25
25X40
30X45
40x60
Чугун и мед¬
ные сплавы
Примечания: 1. При обработке жаропрочных сталей и сплавов подачи свыше 1,0 мм/об не применять.
2. При обработке прерывистых поверхностей и на работах с ударами табличные значения
подач следует умножать на коэффициент 0,75—0,85.
79

Подачи для чернового растачивания.	Приложение
Резцы с пластинками из твердого сплава и быстрорежущей стали
1. Токарные станки
I I	Обрабатываемый материал
со
Ю τj*
осэ
1 1
о
??
-1,0
-0,8
1111111
1 1
4≡ζco
о о"
СОЮ
с5 с5
∣ 0,7-
0,6-
;ные сплавы
ю
ОО ю ю ю о
∣ СМ СО О
11 f f f f 7
О СМ ЮЮ О
—< -Ч СМ СМ 00
⊂Γ о* о* о о
0,5—0,9
0,4—0,7
0,8—1,2
0,7—0,9
0,9—1,3
0,7—1,1
0,6—0,8
Чугун, мед
шния t, мм, до
СО
QQLOLOOO
*→ СМ СОЮ СО 00
. О О ОО о о4
1111111
см ю ю о о о
Ч СМ СО TF о
О О О О О О
0,7-1,2
0,6—0,9
1,0-1,5
0,9-1,2
1,1-1,6
СЧ
1
о о о о о о
∙→ СМ СО τF О 00
оооооо ,
1111111
см см оооо
-и —1 см СО τf Ю
ООООоо
| |
| |
1 1 1
Глубина рег
СО
Подача s
1111111
| |
0,6—0,8
0,4—0,7
0,7—0,9
0,5—0,7
льное литье
Ш
0,10
0,12
0,12—0,20
0,12—0,30
0,15—0,40
0,5—0,7
0,3—0,6
0,8—1,0
0,5—0,8
777
°о о
65 о
Сталь и ста.
со
Ю О О О
СМ ^LQ О
оо ю о о о о
1§5 1 1 1 1
ооютою
ОО о о
0,6—1,0
0,4—0,7
0,9—1,3
0,7—1,0
0,9—1,3
0,7—1,0
сч
оооо
СМ СО Ю
00 О О О О О
§5∣1111
°°2t2o5θ
оооо
| |
| |
1 1 1
ww 4ħmhbc!πo
И1ги Bhεad хэшчд
о о о о ю о о
Ю О ОО о см ю о
—• —< -→ см
150
300
150
300
ООО
ООО
СО Ю 00
Размер резца или
.1
О СМ О О lθ о о
^-∣ СМ см c□
4O×4O
09×09
75×75
l оправки, .
Диаметр
круглого
сечения резца
Сечение
оправки
80

L Карусельные станки
Обрабатываемый материал
О1
к
я
№
СП
3*
ω
г
я
c‰
с
oi со
81

Приложение 7
Подачи чистовые.
Резцы с пластинками из твердого сплава и быстрорежущей стали.
Станки токарные и карусельные
О
е
гательный
плане
\д
Радиус г при вершине резца, мм
Класс чистоты
ГОСТ 2789—59
§
св
Л
юн ско-
резания
0,5
ьо
2,0
Р
g,g
Вспомс
угол в
Ф1. гра
Диапаз
ростей
О, М/М!
Подача s, мм/об
V3
Сталь и
чугун
5
10
15
Весь диа¬
пазон
скоростей
—
1,0—1,1
0,8—0,9
0,7—0,8
1,3—1,5
1,0—1,1
0,9—1,0
V4
Сталь и
чугун
5
10—15
Весь
диапазон
скоростей
—
0,55—0,7
0,45—0,6
0,7-0,85
0,6—0,7
Сталь
5
<50
50—100
>100
0,22—0,3
0,28—0,35
0,35—0,4
0,25—0,35
0,35—0,4
0,4—0,5
0,3—0,45
0,4—0,55
0,5—0,6
V5
10—15
<50
50—100
>100
0,18—0,25
0,25—0,3
0,3—0,35
0,25—0,3
0,3—0,35
0,35—0,4
0,3—0,4
0,35—0,5
0,5—0,55
Чугун
5
10—15
Весь
диапазон
скоростей
—
0,3—0,5
0,25—0,4
0,45—0,65
0,4—0,6
V6
Сталь
>5
30-50
50—80
80—100
100—130
>130
1 И 1 1
0,11-0,15
0,14—0,20
0,16—0,25
0,2—0,3
0,25—0,3
0,14—0,22
0,17—0,25
0,23—0,35
0,25—0,39
0,35—0,39
Чугун
>5
Весь
диапазон
скоростей
—
0,15—0,25
0,2—0,35
V7
Сталь
>5
100—110
110—130
>130
I J 1
0,12—0,15
0,13—0,18
0,17—0,20
0,14—0,17
0,17—0,23
0,21—0,27
82

Продолжение прилож. 7
Поправочные коэффициенты на табличные подачи в зависимости от
предела прочности обрабатываемого материала
Предел прочности обраба¬
тываемого материала σβ
kΓ∣mmz
До 50
50—70
70—90
90—110
Поправочный коэффициент
j4
0,7
0,75
1,0
1,25
Приложение 8
Подачи для наружного точения.
Резцы с пластинками из твердого сплава и дополнительной кромкой
(Ф1 = 0)
Подачи при черновой обработке
Главный угол в плане
≡
м
Ф =
= 45е	|
1	φ =
= 90°
Л
<υ
«0
СО
8
ч
* §
Глубина резания t, мм, до
w
и
≡ ς
Р,
g⅜≡s
Kt
о.
3
δ
3
5
СЗ §
О CL
сх
Диамет
ММ, до
83
Подача s
мм/об
40
1,0—1,2
1,-4—1,5
—
1,0—1,2
1,2—1,4
-
16×25
60
1,0—1,2
1,0—1,2
Стали
конструк¬
100
и более
1,8—2,0
1,3—1,5
1,2—1,6
1,0—1,4
40
1,0-1,2
1,0—1,2
ционные,
углеро¬
20X30
60
1,4—1,5
1,0—1,2
1,2—1,4
1,0—1,2
дистые
25X25
100
1,8—2,5
1,4—2,0
1,2-1,8
1,0—1,4
и легиро¬
и более
ванные
25X40
и более
60
1,4—1,8
1,2—1,6
1,0—1,4
0,8—1,2
100
и более
2,0—3,0
1,6—2,5
1.2—2,0
1,0—1,5
40
1,0—1,4
1,0—1,2


16X25
60
1,5—1,8
1,0—1,4
1,5—2,0
1,2—1,5
1,0—1,2
Чугун
100
и более
2,0—2,4
1,5—2,0
1,0—1,4
20X30
40
1,0—1,4
1,0—1,2
___
60
1,5—1,8
1,0—1,4
1,2—1,5
1,0—1,2
25χ25
100
и более
2,0—2,8
1,5—2,5
1,5—2,2
1,2—1,5
83

Продолжение прилож. 8
Обрабатываемый
материал
Размер державки
резца, мм
Диаметр детали,
мм, до
Главный угол в плане
ф = 45°	|
I	Ф = 90°
Глубина резания мм, до
3
5
3
5
Подача s, мм/об
Чугун
25X40
и более
60
100
и более
1,5—2,0
2,0—3,5
1,2—1,5
1,6—3,0
1,2-1,6
1,5—2,5
1,0—1,2
1,2—1,5
Подачи в зависимости от заданной чистоты поверхности
Обрабаты¬
ваемый
материал
Класс чис¬
тоты по
ГОСТ 2789—
59
Диапазон ско¬
ростей резания
V, м/мин
Глубина
резания t9
мм
Подача з,
мм)об
Сталь
V4-у5
\/6—ψ7
> 50
>100
1,0
0,4—0,6
До 5,0
2,0—3,0
Чугун
у4—у5
Vθ
Весь диапазон
скоростей
1,0
0,4—0,6
До 5,0
2,0—4,0
Приложение 9
Подачи для прорезки и отрезки.
Станки токарные, карусельные и расточные
Я
Обрабатываемый материал
3
Сталь и стальное литье
Чугун и
медные
сплавы
8
Диаметр обраб
лмс, до
ш резца,
σβ <80 κΓ∕MMt
σβ>80 кГ/мм*
и
к
я
сх
я
s
Подача st mm∣oQ
Токарно-
винторезные
20
30
40
60
3
3
3—4
4—5
0,08—0,10
0,10—0,12
0,12—0,14
0,15—0,18
0,06—0,08
0,08—0,10
0,10—0,12
0,13—0,16
0,11—0,14
0,13-0,16
0,16-0,19
0,20—0,24
84

Продолжение прилож. 9
анков
гр обработки,
)
ιa резца, мм
Обрабатываемый материал
Сталь и стальное литье
Чугун и
медные
сплавы
σβ≤80∕cΓ∕jκ>w2
σβ>80 kΓ}mm^
&
g¾
s
с
Я
я
Полача s, мм!оо
Н
3
100
5—6
0,18—0,20
0,16-0,18
0,24—0,27
7-8
0,22—0,25
0,2—0,23
0,28—0,32
Токарно-
150
6-8
0,2—0,25
0,18—0,22
0,30—0,35
винто¬
резные
8—10
0,25—0,30
0,22—0,26
0,35—0,4
250
10—12
0,3—0,35
0,28—0,32
0,4—0,45
и выше
12—15
0,35—0,40
0,32—0,36
0,45—0,55
Карусель-
10—12
0,40—0,45
0,35—0,4
0,55—0,65
До 2500
12—15
0,5—0,55
0,4—0,45
0,55—0,6
ные
16-20
0,6—0,7
0,45-0,6
0,6-0,7
80
0,12—0,15
0,07—0,10
0,12—0,14
150
0,13—0,20
0,08—0,16
0,16—0,25
200
0,14—0,22
0,10—0,17
0,22—0,30
Расточные
300
—
0,16—0,24
0,11—0,18
0,26—0,40
500
0,18—0,28
0,12—0,22
0,28—0,50
750
0,20—0,32
0,13—0,24
0,30—0,55
1000
0,22—0,34
0,14—0,26
0,35—0,60
Примечания: 1. При отрезке сплошного материала (на то¬
карно-винторезных станках) по мере приближения резца к центру
(до 0,5 радиуса) табличные подачи следует уменьшать на 40—50% от
первоначальной величины.
Сплошная отрезка предусматривается для деталей диаметром не
свыше 60 мм.
2.	При недостаточно жесткой системе, а также при работе с ручной
подачей на расточных станках значения подач умножать на коэффи¬
циент К - 0,6—0,7.
3.	Меныпйе значения подач применять для прорезывания канавок
глубиной более четырех ширин резца (расточные станки).
85

Подачи для
Станки расточные,
Обрабатываемый материал
Глубина резания t, мм, до
Диаметр шпинделя
80
НО
150
Вылет ^обхц mm∣ plo
300
500
800
300
500
800
500
Подача s, мм/оо
Сталь
5
8
12
0,6—0,8
0,5—0,65
0,4—0,52
0,5—0,7
0,4—0,56
0,3-0,45
0,4-0,6
0,35-0,5
0,3-0,4
0,7—0,9
0,6-0,75
0,5—0,62
0,6—0,9
0,5—0,68
0,4-0,55
0,5—0,7
0,4-0,6
0,3—0,5
0,8—1,0
0,8-0,9
0,6-0,75
Чугун
5
8
12
0,8—1,0
0,7—0,8
0,5—0,65
0,7—0,85
0,6—0,7
0,4—0,55
0,6—0,75
0,5—о,6
0,4-0,5
1,0—1,2
0,8—1,0
0,6-0,8
0,8—1,0
0,7—0,85
0,6-0,7
0,6—0,95
0,5—0,75
0,4-0,6
1,2-1,5
1,0-1,2
0,8-0,95
Примечания: 1. При ударной нагрузке подачи умножать на коэффи-
2. Подачи повышать на 30—40% для работы с обратной подачей (в направ-
3. При обработке резцами из стали Р18 большие значения подач применять
σβ > 60 кГ/мм? и чугуна НВ > 180.
4.	При обработке стали и чугуна резцами с пластинками из твердого сплава
86

Приложение 10
чернового растачивания,
борштанга консольная
^∏ιπ,
200
300
1000
1500
800
1500
2000
1000
1500
2000
0,7—0,9
0,6—0,8
0,5-0,7
0,6—0,8
0,5-0,7
0,4—0,6
1,0—1,2
0,8-1,0
0,6—0,8
0,8—1,1
0,7—0,84
0,5-0,7
0,7-1,0
0,5-0,8
0,3-0,65
1,2-1,6
0,9—1,2
0,7-1,0
W→ О)
1 1 1
→OOCO
о’ о
1,0—1,3
0,7-1,05
0,5-0,9
0,9—1,25
0,8—1,1
1,2—1,56
1,0—1,37
0,9—1,3
1,4—1,9
1,0—1,7
0,8—1,6
0,8—1,0
0,6—0,9
1,0—1,29
0,9—1,15
0,8—1,1
1,2—1,5
0,9—1,4
0,8—1,3
0,6—0,8
0,5—0,7
0,7—1,0
0,8-0,9
0,7-0,85
1,0—1,25
0,8—1,2
0,6—1,1
⅜>πp
⅛π
^общ ^опр
lo6∏j
1,0—0,9
0,8—0,7
0,6—0,5
0,4—0,3
Поправочные коэффициенты Ks
1,0-0,9
1,0
0,8
0,7
0,60
0,8-0,7
0,9
0,72
0,63
0,54
0,6—0,5
0,8
0,64
0,56
0,48
0,4—0,3
0,7
0,55
0,49
0,42
циент К = 0,8.
лении к шпиндельной бабке) и на 40—50% для обработки двусторонними резцами.
для стали σβ < 60 kΓJmm2 и чугуна ^НВ до 180, меньшие значения — для стали
применять меньшие значения подач.
87

Подачи для
Станки расточные,
«с
к
Диаметр
я
≡
1
70	|	90	|	125
СП
0
s *≡c
Вылет борштанги L, мм, до
i≡∙
S∙S
≡ ~
5 *
500	1000	1500	1000	1500	2000	1500	2500
81
Подачи s, mm∣o6
Сталь
5
8
12
20
0,9—1,1
0,7—0,9
0,5—0,7
0,7—0,9
0,5—0,8
0,3—0,6
0,6-0,8
0,5-0,7
0,8-1,0
0,6-0,8
0,45—0,55
0,7-0,9
0,5—0,7
0,4—0,5
0,6-0,8
0,4—0,6
0,9-1,1
0,7—0,9
0,6-0,8
0,5-0,6
0,7-0,9
0,6-0,8
0,5—0,7
0,4—0,6
5
1,2—1,4
1,0-1,3
0,9—1,1
1,1-1,4
1,0-1,3
0,8—1,1
1.1—1.3
0,9—1,2
8
1,0—1,3
0,8—1,0
0,6—0,8
0,9-1,1
0,8—1,0
0,6—0,9
0,8—1,1
0,7—1,1
Чугун
12
0,8—1,1
0,6—0,9
0,7-1,0
0,6-0,9
0,4—0.7
0.6—0,8
0,5—0,8'
20
—
—
—•
—
—
—
0,5—0,7
0,3—0,6
Примечания: 1. Для обработки двусторонними резцами- и
работы с обратной подачей (в направлении к шпиндельной бабке) — на
2. При ударной нагрузке величины подач, определенные по карте,
3. При обработке резцами из стали Р18 большие значения подач приме
значения — при обработке стали σβ > 60 кГ/мм* и чугуна НВ > 180.
4. При обработке стали и чугуна резцами с пластинками из твердо
Приложение 12
Подачи для черновой обточки и поперечного точения.
Станки расточные, суппорт планшайбы
Глубина
резания
мм, до
Длина обработки, мм, до
50
100
150
250
Подача s, мм/об
Сталь
3
0,7—1,0
0,6—0,8
0,5—0,7
0,4—0,6
5
0,6—0,85
0,5—0,65
0,4—0,6
0,35—0,5
8
0,4-0,65
0,35—0,5
0,3-0,45
0,25—0,4
Примечания: 1. При обработке резцами из стали;Р18 большие
меньше значения — для стали σβ > 60 кГ/мм? и чугуна НВ >180.
2. При обработке стали И чугуна резцами с пластинками из твердого
88

Приложение 11
чернового растачивания.
борштанга двухопорная
борштанги Дд мм
150	|
1	200	j
300
-
3500
2000
3000
4000
3000
4000
6000
3000
5000
6000
0,6—0,8
0,5—0,7
0,4—0,5
1,0—1,2
0,8—1,0’
0,6—0,8
0,5—0,7
0,7—1,0
0,6—0,9
0,5-0,7
0,4-0,6
0,6—0,9
0,5—0,8
0,4—0,6
1.0—1.2
0.8—1.0
0,6—0,9
0,5—0,7
0,8—1,0
0,7—0,9
0,5—0,8
0,4—0,6
0,6—0,8
0,5-0,7
0,4—0,6
0,9—1,4
0,8—1,2
0,7—1,0
0,6—0,8
0,8—1,1
0,7—0,9
0,6—0,8
0,5—0,7
0,7—0,9
0,6—0,8
0,5—0,7
0,4—0,6
0,7-1,1
1.1-1,5
1,0-1,4
0,9—1,2
1,1—1.5
1,0-1,3
0,8-1,1
1,2-1,6
1,1—1,4
1,0-1,2
0,5—0.9
0,9—1,3
0,8—1,3
0,8—Г,0
0,9—1,3
0,8—1,2
0,7—1,0
1.1-1,4
1,0—1,2
0,8—1,0
0,3—0,5
0,7-1,1
0,7-0,9
0,6-0,8
0,7-1,1
0,7-1,0
0,6—0,8
0,9-1,2
0,8—1,0
0,7-0,8
—
0,6-0,9
0,5-0,7
0,4—0,6
0,5—0,9
0,4—0,7
—
0,7—0,9
0,6—0,8
0,5-0,6
расточными головками (блоками) подачи увеличивать на 40—50% для
30—40%.	. ;
следует умножать на коэффициент 0,8.
нить при обработке стали σβ < 69 κΓ∣MMi и чугуна НВ <180, меньшие
го сплава применять меньшие значения.
Продолжение при лож. 12
Длина обработки. мм, до
Глубина
резания
it мм, до
58
100
150
250
Подача s, mm∣o6
Чугун и медные сплавы
3
0,9—1,2
0,8—1,0
0,8—1,0
0,7—0,9
0,6—0,8
5
0,7—0,8
0,6—0,8
0,5—0,7
8
0,6—0,9
0,5—0,7
0,45—0,7
0,4—0,6
значения подач применять
для стали σa < 60 кГ]мм2 и чугуна ЯВ< 180,
сплава применять меньшие значения подач.
89

Приложение 13
Подачи для чистового точения и растачивания.
Станки расточные, борштанга и суппорт планшайбы
Класс чисто¬
ты по ГОСТ
2789-59
Обрабатывае¬
мый материал
Диапазон
скоростей
резания о,
м/мин
Радиус г при вершине резца, {мм
0,5
1,0
1,5
2,0
Подача s, мм/об
V4
Сталь
<50
50—100
>100
0,3—0,5
0,4—0,55
0,5—0,55
0,45—0,6
0,55—0,65
0,55—0,65
0,5—0,65
0,65—0,7
0,65-0,7
0,55—0,7
0,65—0,7
0,65-0,7
Чугун,
бронза
Весь
диапазон
0,25—0,4
0,4—0,5
0,5
0,5
V5
Сталь
<50
50—100
>100
0,2—0,25
0,2—0,3
0,3—0,4
0,2—0,3
0,3—0,45
0,4—0,45
0,25—0,4
0,35—0,5
0,45—0,5
0,3—0,4
0,35—0,5
0,5—0,55
Чугун,
бронза
Весь
диапазон
0,15—0,25
0,2—0,4
0,3—0,5
0,35—0,5
Δ6
Сталь
<50
50-100
>100
0,1
0,11—0,18
0,16—0,22
0,11—0,16
0,14—0,24
0,21—0,3
-0,13—0,18
0,16-0,28
0,24—0,34
0,16—0,20
0,18—0,32
0,28—0,38
Бронза,
чугун
Весь
диапазон
0,1—0,15
0,12—0,2
0,15—0,3
0,2—0,35
Примечания: 1. Значения подач даны для резцов с вспомо¬
гательным углом в плане φι = 10 4- 15°.
2. Поправочные коэффициенты на подачу в зависимости от преде¬
ла прочности стали
Предел прочности стали ов кГ/мм?, до
50
70
90
100
Поправочный коэффициент Λs
0,7
0,75
1,0
1,25
90

Приложение 14
Подачи.
Продольно-строгальные станки
/. Обработка плоскостей черновая
Обрабатываемый
материал
Сечение
резца, мм
Глубина резания t, мм, до
8
12
20
Подача s, mm∣∂o. ход
Сталь
25x40
30x45
40X60
1,2—0,9
1,8—1,3
3,5—2,5
0,8—0,5
1,2—0,8
2,2—1,6
0,6—0,4
1,4-0,8
Чугун
25x40
30X45
40x60
2,0—1,6
3,0—2,4
4,0—3,5
1,5—1,1
2,4-1,6
3,0—2,5
⅛> 4⅛b
ь- О
оо оо
II.	Обработка плоскостей чистовая
Тип резца
Класс чистоты по
ГОСТ 2789—59
Обрабатываемый
материал
Вспомогательный
угол резца в плане
о
φ1, град
Глубина резания
t, мм
Подача s, мм/дв. ход
Проходной
у4—у5
Сталь
5—10*
До 2
1,5—2,5
Чугун
5-10*
До 2
3,0—4,0
Широкий ВК8
Проходной
ЧИСТОВОЙ
у4—у5
Чугун
0
До 2
10-20
предвари¬
тельный
уб—у7
0,15—0,3
10—20
окончатель¬
ный
0,05—0,1
12—16
* На переходной кромке φ1 = 0°
91

Продолжение прилож. 14
III.	Обработка пазов и отрезка
Обрабатывае¬
мый материал
Ширина резца В9 мм, до
5
8
10
12
16
20
Подача s, мм/дв. ход
Сталь
0,16—0,18
0,20—0,24
0,25-0,27
0,27—0,33
0,34—0,38
0,4—0,48
Чугун
0,28—0,35
0,35—0,42
0,45—0,50
0,50—0,60
0,60—0,70
0,70—0,85
Примечания: 1. При одновременной работе несколькими
резцами с делением припуска по глубине резания подачу следует на¬
значать по максимальной глубине резания на один резец.
2.	При одновременной работе несколькими резцами с делением по¬
дачи между отдельными резцами подача на один двойной ход увеличи¬
вается соответственно числу одновременно работающих резцов. Скорость
резания при этом назначается в зависимости от подачи на один резец.
3.	При строгании прорезными резцами боковых полок Т-образных
пазов подачи уменьшать на 20—25%.
Приложение 15
Подачи.
Станки поперечно-строгальные и долбежные
1. Обработка плоскостей черновая
Обраб атываемый
материал
Сечение
резца, мм
Глубина резания t, мм, до
3
5
8
Подача s, мм/дв. ход
Сталь
16x25
20×30
25×40
1,2—1,0
1,6—1,3
2,0—1,7
0,7—0,5
1,2—0,8
1,6-1,2
0,4—0,3
0,7—0,5
1,2—0,9
Чугун и мед¬
ные сплавы
16X25
20x30
25X40
1,4—1,2
1,8—1,6
2,0—1,7
1,2—0,9
1,6-1,3
2,0—1,7
1,0—0,6
1,4—1,0
1,6—1,3
92

Продолжение прилож. 15
И. Обработка плоскостей чистовая
Обрабатывав*
мый материал
Радиус или переходная кромка при
вершине резца, мм
1	2	3
Подача s, мм/дв. ход
V4
Сталь, чу¬
гун, медные
сплавы
0,9—1,0
0,7—0,8
1,2—1,5
1.0—1,2
V5
Сталь, чугун,
медные
сплавы
0,5—0,7
0,6—0,8
0,7—0,9
0,9—1,0
III. Обработка пазов и отрезка
Обрабатываемый
материал
Ширина резца В, мм, до
5
8
10
12 и более
Подача а, лии/дв. ход
Сталь, чугун,
медные сплавы
0,12—0,14
0,22—0,27
0,15—0,18
0,28—0,32
0,18—0,20
0,30—0,36
0,18—0,22
0,35—0,40
Примечание. В зависимости от длины паза при обработке
их на долбежных станках в отверстиях диаметром меньше 100 мм
табличные подачи умножать на следующие поправочные коэффициенты:
Длина паза
До 100 леи
100—200 мм
Свыше 200 мм
Поправочный коэф¬
фициент
0,75—0,8
0,6—0,7
0,4—0,5.
93

а
§
а
Эффективная мощность оборудования
Й я |
ко»
ф
*
LO —
сч СО
сч	сч	сч
сч	сч	со	о
94

Приложение 17
КРАТКИЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НЕКОТОРЫХ
МЕТАЛЛОРЕЖУЩИХ СТАНКОВ
Краткая техническая характеристика револьверного станка 1М36
(Диаметр шкива — 160 мм)
Число оборо¬
тов, в минуту
Двойной.кру¬
тящий j мо¬
мент, кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, \кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГм
30
396
69
172
164
72,4
380
31,2
40
296
94
126,4
222
56
515
23
54
220
126
94
297
40
690
17,2
Продольные
подачи,
mm∣o6 , .
Поперечные
....	—0,07;	0,09;	0,13;	0,17;	0,21;	0,28;
0,31;	0,38;	0,41;	0,52;	0,56;	0,76;
0,92;	1,24;	1,68;	2,29.
подачи,
мм!об 	—0,03;	0,04;	0,056; 0,076; 0,09;	0,12;
0,13;	0,17;	0,19;	0,23;	0,24;	0,33;
0,41;	0,54;	0,73;	1,0.
Наибольшее усилие
подачи при точе¬
нии, κΓ∙i
продольном	—3000
поперечном	—3000
Мощность мотора,
кет 		—10
К. п. д	-0,78—0,61
Эффективная	мощ¬
ность, кет .... —7,8—6,1
Краткая техническая характеристика
Продолжение прилож. 17
токарного станка 1Д62М
Число
оборотов
в минуту
Двойной
крутящий
момент, кГм
Число
оборотов
в минуту
Двойной
крутящий
момент, кГм
Число
оборотов
в минуту
Двойной
крутящий
момент, кГм
12
171
48
132
190
33
15
169
60
105
240
26,2
19
168
75
80
300
20
24
167
96
63,5
380
15,9
30
166
120
51
480
12,7
38
162
150
40,5
600
10,1
95

Продолжение прилож.
17
Продольные подачи,
мм!об

—0,12;	0,13;	0,14;	0,147; 0,154;
0,16;
0,17; 0,18; 0,183; 0,19; 0,21;
0,24;
0,26;	0,28;	0,294; 0,31;	0,32;
0,34;
0,356; 0,364; 0,38;	0,423; 0,48;
0,52;
0,56; 0,56; 0,615; 0,645; 0,68;
0,71;
0,72; 0,78; 0,85; 0,97;	1,104;
1,13;
1,18;	1,23;	1,29;	1,36;	1,42;
1,45;
Поперечные подачи,
мм/об

1,51;	1,7.
—0,04; 0,042; 0,046; 0,05;	0,053;
0,57.
Наибольшее усилие
подачи при точении,
кГ:
продольном . . .
поперечном . . .
Мощность мотора, кет
К. п. д

Эффективная мош*
ность, кет . .
—410
—1850
—4,3
-0,76
—3,27
Продолжение прилож.
17
Техническая характеристика токарного станка 1А62
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГм
Число оборо-
| тов в минуту
Двойной кру¬
тящий i мо¬
мент, кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГ м
11,5
240
46
240
184
62
370
34
14,5
240
58
196
230
49
460
26,8
19
240
76
150
305
37,6
607
18,8
24
240
96
118
380
29,6
770
14
30
240
120
95
480
24
960
10,6
34
240
150
76
600
17,8
1200
8
Продольные подачи,
мм/об . . .
—0,082;
0,088;
0,10;
0,11;
0,12;	0,13;
0,14;
0,15;
0,16;
0,18;
0,2;	0,23;
0,24;
0,25;
0,28;
0,30;
0,33; 0,35;
0,40;
0,45;
0,48;
0,50;
0,56;	0,6;
0,65;
0,71;
0,8;
0,91;
0,96;	1,00;
1,11;
1,21;
1,28;
1,46;
1,59.
Попе реч н ые подачи,
мм/об . . .
—0,027;
0,029;
0,033; 0,038; 0,04
0,042;
0,046;
; 0,05;
0,054;
0,058;
0,067;
0,075; 0,079;
0,084;
0,092;
0,10;
0,11;
0,12;
0,13;
0,15;
0,16;
0,17;
0,18;
0,20;
0,22;
0,23;
0,27;
0,30;
0,32;
0,33;
0,37;
0,40;
0,41;
0,48;
0,52.
96

Продолжение прилож. П
Наибольшее усилие по¬
дачи при точении,
кГ:
продольном . . .
поперечном . . .
Мощность мотора, кет
К. п. д

Эффективная мощ¬
ность, кет . . . .
—360
—520
— 7
—0,75—0,63
—5,9 —4,9
Продолжение прилож. 17
Техническая характеристика
токарного станка 1К62
Число оборо¬
тов в минуту




Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру-
тящий^мо-
мент, кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГм
Число оборо¬
тов в минуту
Двойной кру¬
тящий мо¬
мент, кГм
12,5
260
50
260
200
78
630
25
16
260
63
248
250
62
800
18,6
20
260
80
195
315
52
1000
14
25
260
100
156
400
40,4
1250
10,9
31,5
260
125
124
500
30,8
1600
8,4
40
260
160
98
630
23,8
2000
6
Продольные
подачи,
мм! об
	—0,074:
0,084;
0,097;
0,11;
0,12;
0,13;
0,14;
0,15;
0,17;
0,195;
0,21;
0,23;
0,26;
0,28;
0,30;
0,34;
0,39;
0,43;
0,47;
0,52;
0,57;
0,61;
0,7;
0,78;
0,87;
0,95;
1,04;
1,14;
1,21;
1,4;
1,56;
1,74;
1,9;
2,08;
2,28;
2,42;
2,8;
3,12;
3,48;
3,8;
4,16;
2,28;
2,42;
2,8;
3,12;
3,48;
3,8;
4,16.
Поперечные
подачи,
мм!об
	—0,037;
0,042;
0,048;
0,055;
0,06;
0,065;
0,07;
0,074;
0,084;
0,097;
0,11;
0,12;
0,13;
0,14;
0,15;
0,17;
0,195;
0,21;
0,23;
0,26
0,28;
0,3;
0,34;
0,39;
0,43;
0,47;
0,52;
0,57;
0,6;
0,7;
0,78;
0,87;
0,95;
1,04;
1,14;
1,21;
1,4;
1,56;
1,74;
1,9;
2,08;
1,14;
1,21;
1.4;
1.56;
1,74;
1,9;
2,08.
97

Продолжение прилож. 17
Наибольшее усилие
подачи при точении,
κΓ,.
продольном . . . —360
поперечном . . . —550
Мощность мотора, кет — 10
К. п. д	—0,8—0,62
Эффективная мощ¬
ность, кет .... —8—6,2
Приложение 18
Таблица перевода единиц системы единиц МКГСС ГОСТ 7664—61
к системе СИ ГОСТ 9867—61
Наименование
величин
Условное
обозначение
Единица измерения
Переводной
множитель
по системе МКГСС
по системе СИ
Наименование
Обо¬
значе¬
ние
Наимено¬
вание
Обо¬
значе¬
ние
Тангенци¬
альное уси¬
лие резания
Радиальное
Рг
РУ
килограмм-
кГ
деканью¬
дан
1 кГ ==
усилие ре¬
зания
Осевое уси¬
лие резания
Двойной
Рх
2Mκp
σβ
сила
килограмм-
кГм
тон
деканью¬
дан* м
= 0,981 дан
1 кГм =
крутящий
момент
Временное
сила-метр
(килограм¬
мометр)
килограмм
кГ/мм*
тон-метр
деканью¬
дан/мм2
=0,981 дан-м
1 k∏mm2≈
сопротивле¬
ние
на квадрат¬
ный милли¬
метр
тон на
квадрат¬
ный мил¬
лиметр
=0,981 дан]мм*

ОТВЕТЫ НА ЗАДАЧИ
7.	77,1 м/мин;
8.	13,2 м/мин;
9.	56 м/мин;
10.	130 м/мин;
11.	267 м/мин,-,
12.	49,4 м/мин;
13.	58,2 м/мин;
14.	103 м/мин;
15.	а) 0,825 мм/об; б) 0,73 мм/об;
16.	а) 0,23 мм/об; б) 0,33 мм/об; в) 0,12 мм/об;
17.	а) 465 «Г; б) 550 кГ; в) 91,5 кГ;
18.	а) 184 кГ; б) 67 кГ; в) 75 кГ;
19.	а) 364 кГ; б) 94 кГ;
20.	а) 0,88 мм/об; б) 0,285 мм/об; в) 0,275 лш/об;
21.	а) 1790 кГ; б) 1750 кГ; в) 2110 кГ;
22.	а) 1,06 мм/об; б) 2 мм/об; в) 1 mm∕o6∙,
23.	а) 376 кГ; б) 202 кГ; в) 206 кГ;
24.	а) 9,1 кет; б) 1,4 кет; в) 1,3 кет; г) 6,7 кет;
25.	а) 0,32 кет- б) 0,13 кет-, в) 0,55 кет-, г) 0,47 кет-,
26.	а) 40,6 кет; б) 30 кет; в) 8 кет; г) 1,9 кет;
27.	а) 56,4 м/мин; б) 145 м/мин; в) 51,1 м/мин;
28.	а) 27,9 м/мин; б) 29 м/мин; в) 32,7 м/мин;
29.	а) 116,1 м/мин; б) 182 м/мин; в) 233,6 м/мин; г) 118,8 м/мин;
30.	а) 3,87 м/мин; б) 5,9 м/мин; в) 3,16 м/мин; г) 301 м/мин;
д) 268 м/мин; е) 791 м/мин; ж) 301 м/мин; з) 410 м/мин;
31.	а) 1836 об/мин; б) 1385 об/мин; в) 21,6 об/мин;
г) 6,7 об/мин; д) 35,4 об/мин; е) 31,8 об/мин;
ж) 2787 об/мин; з) 1465 об/мин;
32.	а) 70,3 кГм; б) 12,3 кГм; в) 349,2 кГм; г) 4,8 кГм;
33.	а) 9 кГм; б) 84 кГм; в) 1148 кГм; г) 1040 кГм;
0) 2175 кГм; е) 4000 кГм;
34.	а) 358 кГ; б) 152 кГ; в) 848 кГ; г) 444 кГ;
35.	а) 1378 кГ; б) 2036 кГ; в) 720 кГ; г) 473 кГ;
36.	1,21 мм/об; υ = 41,6 м/мин; и = 87 об/мин; ΛΓgψ = 3,66 кет.
Подача определяется по усилию резания, допускаемому толщиной
гстинки. См. приложение 3.
37.	о = 365 м/мин; Р2 = 281 кГ; п = 141 об/мин; = 17,8 кет;
38.	∏pac4 = 695 об/мин; ∏mm = 690 об/мин;
39.	nnapπ = 640 об/мин; tιn,e.n = 600 об/мин;
9 lldvll
40.	п = 150 об/мин;
41.	п = 1200 об/мин.
99

ЛИТЕРАТУРА
1.	Анненкова Е. Г., Трудов П. П. и др., Справочник
металлиста, т. 4, М., Машгиз, 1958.
2.	Бабкин С. И., Волков С. И., Городецкий И. Е.
и др., Справочник технолога-машиностроителя, т. 2, М., Машгиз,
1959.
3.	Б у р Д у н Т. Д., Единицы физических величин., М., Госу¬
дарственное издательство стандартов, 1962.
4.	Богуславский М. Г., Кремлевский П. П.,
Олейник Б. Н., Чечурина Е. Н., Широков К. П.,
Таблицы перевода единиц измерений., М., Стандартгиз, 1963.
5.	ГлавНИИпроект при Госплане СССР, НИБТН, Режимы реза¬
ния металлов резцами, оснащенными твердым сплавом, М., Машгиз,
1958.
6.	Грановский Г. И., Трудов П. П„ К р и в о у-
хов В. А., Ларин М. Н., Малкин А. Я., Резание метал¬
лов, М., Машгиз, 1954.
7.	Долматовский Г. А. , Справочник технолога по обра¬
ботке металлов резанием, М., Машгиз, 1962.
8.	Коротков В. ∏., К введению Международной системы
единиц в СССР, журнал «Стандартизация», 1963, № 3, стр. 3.
9.	Министерство станкостроения СССР, Режимы резания метал¬
лов инструментами из быстрорежущей стали, М., Машгиз, 1950.
10.	Министерство станкостроения СССР, Режимы скоростного ре-
зания металлов, I.∙M., Машгиз, 1950.
11.	Министерство машиностроения СССР, НИБТН:
Режимы скоростного точения металлов с большими подачами,
М., Машгиз, 1954.
Нормативы по режимам резания при многоинструментной
обработке, М., Машгиз, 1955.
12.	П а н к и н А. В., Основные вопросы наивыгоднейшего
резания металлов, М., Машгиз, 1948.
13.	П а и к и н А. В., Обработка металлов резанием, М., Маш¬
гиз, 1961.
14.	Р е з н и ц к и й Л. М., Механическая обработка закаленных
сталей, Машгиз, 1958.
15.	Стандарты СССР на единицы измерений:
ГОСТ 9867—61 «Международная система единиц»;
ГОСТ 7664—61 «Механические единицы»;
ГОСТ 8033—56 «Электрические и магнитные единицы»;
ГОСТ 7663—55 «Образование кратных и дольных единиц из¬
мерений».
100

16.	Ф и л о н е н к о С. Н., Резание металлов, Киев, Машгиз,
1963.
17.	Центральное бюро промышленных нормативов по труду при
научно-исследовательском институте труда Госкомитета Совета Ми¬
нистров СССР по вопросам труда и заработной платы. Общемашиностро¬
ительные нормативы режимов резания и времени для технического нор¬
мирования работ:
а)	на токарных станках;
б)	на расточных станках;
в)	на строгальных и долбежных станках,
Москва, Машгиз, 1959.

СОДЕРЖАНИЕ
Стр.
Предисловие 	 5
Общие сведения
Корпус линейки 		 9
Справочные таблицы 	 10
Таблицы коэффициентов скорости	резания 	 10
Таблицы коэффициентов усилия	резания	 18
Движок T∙l
Лицевая сторона движка Т-1	  23
Оборотная сторона движка Т-1	  26
Левая часть движка 	 26
Правая часть движка	 27
Средняя часть движка	 28
Методика определения параметров по	элементам 	 30
1.	Определение параметров, зависящих от резца 	 30
Определение скорости резания, допускаемой режу¬
щим инструментом 	 30
Определение подачи по заданной скорости резания 32
2.	Определение параметров, зависящих от станка ....	34
Определение усилия резания и подачи для точения,
строгания и растачивания	 34
Определение усилия резания и подачи для отрезных
и прорезных работ	 39
Определение эффективной мощности и скорости ре¬
зания, допускаемой мощностью станка	 40
Определение скорости резания и числа оборотов 43
Определение крутящих моментов и допускаемых
мощностью станков усилий резания 	 46
Определение рациональных режимов резания с помощью
линейки УСЛ-12А
Методика определения рациональных режимов резания ....	49
Пример определения режимов резания по допусти¬
мой инструментом скорости резания .......	54
Пример определения режимов резания по эффектив¬
ной мощности оборудования 		 55
102

Пример определения режимов резания по допустимым
крутящим моментам 	 56
Задачи по определению рациональных режимов резания ...	58
Поправочные коэффициенты, учитывающие влияние скорости
на усилие резания
Определение поправочных коэффициентов на скорость и усилие
для силового резания	 62
Расчеты
Расчет шкал движка Т-1	  65
Выводы 	 67
Приложения 		 70
Ответы на задачи 	 99
Литература 	100

Дидковский Петр Васильевич,
Дидковская Маргарита Михайловна
Универсальная счетная линейка УСЛ-12А
Редактор издательства инж. М. Г. Ведмеденко
Обложка художника В. Г. Самсонова
Художественные редакторы Я. Ф. Соловьева, Б. В. Валуенко
Технический редактор Е. Т. Бабич
Корректор А. С. Ху рейна
Сдано в набор 30.VII 1966 г. Подписано к печати 22.XII 1966 г. Формат бумаги
84×1081∕β2. Объем: 3,25 физ. л.; 5,46 уел. л.; 5,49 уч.-изд. л. Тираж 45000.
Зак. № 494. БФ 02579. Цена 27 коп.
Издательство «Технпса», Киев, 4, Пушкинская, 28
Киевская книжная фабрика Комитета по печати при Совете Министров УССР,
Воровского, 24.

27 коп.
D