/
Автор: Ненахова Т.С.
Теги: химия химическая промышленность химические вещества химические технологии
Год: 1979
Похожие
Текст
ЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕГЛАМЕНТ
)Г И Ч ЕСН И Й
1 А М Е Н Т
МИНИСТЕРСТВО ХИМИЧЕСКОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЗСЕСОЮЗНОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ АЗОТНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ОТРАСЛЕВОЙ УЧЕБНЫЙ ЦЕНТР
СЕВЕРОДОНЕЦКОГО ПО «АЗОТ»
Для хчебпых целей
«УТВЕРЖДАЮ»
Зам. начальника в?о «Союзазот»
В. М. Панченков
23 июня 1979 г.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕГЛАМЕНТ
ПРОИЗВОДСТВА АММИАКА МОЩНОСТЬЮ
1360 Т/СУТКИ ПО ПРОЕКТУ ФИРМЫ ТЕС
г. СЕВЕРОДОНЕЦК
Аннотация
Настоящий технологический регламент является основным
техническим документом, определяющим рецептуру, режимы и
порядок ведения технологического процесса.
Регламент разработан на базе действующего регламента
в цехе производства аммиака на Северодонецком ПО «Азот»
и является учебным пособием для подготовки операторов
крупнотоннажных агрегатов производства аммиака мощностью
1360 т/сутки по схеме ТЕС.
Безусловное соблюдение всех требований технологического
регламента является обязательным и обеспечивает надлежа-
щее количество выпускаемой продукции, рациональное и эко-
номичное ведение производственного процесса, сохранность
оборудования и безопасность работы.
ОГЛАВЛЕНИЕ
1. Общая характеристика производства 5
2. Характеристика изготовляемой продукции 7
3. Характеристика исходного сырья, материалов и полупро-
дуктов , 10
4. Описание технологического процесса 19
4.1. Компримирование и сероочистка природного газа 19
4.2. Паровая конверсия природного газа 23
4.3. Паровоздушная конверсия (вторичный риформинг) 26
4.4. Конверсия окиси углерода 31
4.5. Очистка конвертированного газа от углекислоты 33
4.6. Каталитическая очистка азотоводородной смеси от
окнеи и двуокиси углерода (метанпрование) 41
4.7. Компримирование синтез-газа 44
4.8. Синтез^ аммиака н аммиачное охлаждение 47
4.9. Хранение аммиака в изотермическом хранилище 54
4.10. Производство и потребление пара 57
4.11. Конденсация отработанного пара турбин 64
4.12. Пусковой котел 106-U 66
4.13. Водооборотный цикл 68
4.14. Обработка технологического конденсата 69
4.15. Сброс газов из воздушек и предохранительных
клапанов 71
5. Нормы технологического режима 73
6. Возможные неполадки, их причины и способы устра-
нения 84
7. Ежегодные нормы расхода сырья и энергоресурсов 92
8. Контроль производства 95
8.1. Перечень контролируемых параметров процесса 96
8.2. Аналитический контроль 175
8.3. Перечень параметров систем блокировок и сигна-
лизации 189
8.4. Перечень систем автоматического регулирования 232
8.5. Перечень систем дистанционного регулирования 238
8.6. Перечень систем сигнализации состояния оборудо-
вания, исполнительных органов и систем блоки-
ровок 240
8.7. Перечень арматуры с дистанционным управлением 247
8.8. Положение регулирующих и исполнительных орга-
нов при отсутствии воздуха питания КИПиА или
электроэнергии 249
9. Основные правила безопасного ведения процесса 253
9.1. Обязательные условия ведения процесса 253
9.2. Правила обращения с опасными веществами 255
9.3. Правила приемки иупуска оборудования в эксплуа-
тацию после его остановки и ремонта 262
3
9.4. Остановка производства 294
9.5. Основные правила сдачи оборудования в ремонт,
подготовки проведения ремонтов оборудования и
коммуникаций 308
9.6. Основные признаки аварийного состояния произ-
водства и меры по его устранению 316
Таблица блокировок 320
9.7. Основные правила аварийной ооановкн произвед-
ет ва „ 322
9.8. Категорийпость производства согласно противопо-
жарным нормам строительного проектирования про-
мышленных предприятий по СНИП П-М-2-72, пра-
вилам устройства электроустановок ПУЭ и санитар-
ной характеристики 332
9.9. Основные правила приемки, складирования, храпе-
’’ иия, перевозки сырья, материалов, полупродуктов и
готовой продукции 333
10. Отходы производства, сточные воды и выбросы в атмос-
феру 334
11. Перечень обязательных инструкций 343
12. Материальный баланс производства аммиака 344
13 Спецификация основного технологического оборудования 359
14. Приложения , 485
।
I. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОИЗВОДСТВА
ПРОИЗВОДСТВО СИНТЕТИЧЕСКОГО АММИАКА
ПО ЭНЕРГОТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЕ
МОЩНОСТЬЮ 1360 т/сутки
НА ИМПОРТНОМ ОБОРУДОВАНИИ
Исходным сырьем для производства аммиака является
природный газ, содержащий метан, высшие углеводороды, не-
которое количество азота и углекислоты, а также примеси
сернистых соединений.
Основные стадии производства:
— сжатие природного газа;
— очистка природного газа от сернистых соединений;
— паровая каталитическая конверсия природного газа
(первичный риформинг);
— паровоздушная каталитическая конверсия метана
(вторичный риформинг);
— двухступенчатая конверсия окиси углерода на средне-
температурном и низкотемпературном катализаторах;
— очистка конвертированного газа от двуокиси углерода
раствором К а р с о л;
— каталитическая очистка азотоводородной смеси от оки-
си и двуокиси углерода (метанирование);
— компримирование азотовОдородной смеси;
— синтез аммиака;
— захолаживание продукционного аммиака;
— передача захоложенного аммиака в изотермическое
хранилище;
— выдача жидкого аммиака потребителям (незахоложеп-
но[о и из изотермического хранилища).
Органические сернистые соединения, содержащиеся в при-
родном газе, подвергаются гидрированию водородом в присут-
ствии кобальтомолибденового катализатора. При этом орга-
5
ническпе соединения серы превращаются в сероводород, ко-
торый поглощается окисью цинка.
Процесс получения азотоводородпой смеси, необходимой
для синтеза аммиака состава (соотношение H2:N2 от 3:1 до
3,1:1), основан на каталитической конверсии углеводородов
природного газа с водяным паром (первичный риформинг) в
трубчатой печи и с кислородом воздуха и водяным паром
(вторичный риформинг) в шахтном реакторе.
Образующаяся в процессе конверсии углеводородов окись
углерода подвергается двухступенчатой каталитической кон-
версии с водяным паром.
В результате получается конвертированный газ, содержа-
щий водород, углекислоту, азот, а также остаточные окись
углерода (не более 0,5% об.) и метан (не более 0,35% об.).
Углекислота из конвертированного газа удаляется путем
промывки газа горячим раствором карбопата калия (раство-
ром Карсол). Раствор карбоната калия активирован добавкой
к нему диэтаноламина.
Выделение углекислоты из раствора происходит в регене-
раторах за счет снижения давления и нагрева раствора в ки-
пятильниках регенераторов.
Очистка газа от оставшихся окиси углерода и углекислоты
осуществляется путем восстановления окислов углерода водо-
родом в присутствии катализатора с образованием метана
(метанпрование).
Очищенная от кислородосодержащих соединений азотово-
дородная смесь компримируется и дозируется в цикл синтеза,
где на катализаторе идет образование аммиака.
В качестве приводов компрессоров, дымососов, большин-
ства рабочих насосов установлены паровые турбины, которые
работают на паре, вырабатываемом в производстве аммиака.
Производство аммиака запроектировано в виде одной тех-
но л огической линии.
Основное оборудование (реакторы, компрессоры и др.)
установлено без резерва и рассчитано на непрерывную работу
в течение 331 суток, после чего технологическая линия оста-
навливается для проведения ремонта.
Пар для процесса конверсии углеводородов и окиси угле-
рода. а также для привода паровых турбин получается за счет
использования тепла технологического газа, выходящего из
реактора вторичного риформинга, высокотемпературной кон-
версии окиси углерода, т. е. за счет утилизации тепла химиче-
ских реакций.
6
Недостающее для процесса количество пара производится
во вспомогательном паровом котле, установленном в одном
блоке с печыо первичного риформинга.
К питательной воде котлов-утилизаторов предъявляются
особые требования и для подготовки воды предусмотрена
установка деминерализации.
Охлаждение потоков технологических газов и растворов, а
также конденсация водяного пара после паровых турбин осу-
ществляется в аппаратах воздушного охлаждения.
Управление основными стадиями процесса централизовано
и осуществляется из центрального пульта управления (ЦПУ).
Автоматическое регулирование параметров процесса про-
изводится с помощью электронно-пневматических и электри-
ческих систем.
Возникновение аварийных ситуаций предупреждается си-
стемами блокировки и защиты.
Производство аммиака введено в эксплуатацию в
1974 году.
Технологический процесс производства аммиака разрабо-
тан американской фирмой «Келлог». Проект во всех частях
выполнен японской фирмой «Тойо Инжиниринг Корпорейшн»
(ТЕС).
Технологическая установка комплектно во всех частях по-
ставлена фирмой ТЕС.
Проект привязки установки аммиака к условиям площад-
ки строительства в Северодонецке выполнен Северодонецким
филиалом ГИАП — генпроектировщиком Северодонецкого
производственного объединения «Азот».
Годовая проектная мощность производства — 450000 тонн
аммиака в год, номинальная суточная производительность —
1360 т.
2. ХАРАКТЕРИСТИКА ИЗГОТОВЛЯЕМОЙ ПРОДУКЦИИ
Продуктом производства является синтетический аммиак.
Химическая формула NH3.
Основные физико-химические свойства и константы.
1. Жидкий аммиак-—бесцветная прозрачная жидкость.
Газообразный аммиак — бесцветный прозрачный газ. Аммиак
в жидком и газообразном виде обладает резким запахом.
2. О б ъ е м н ы й в е с:
а) жидкого аммиака при температуре минус 10°С и давле-
нии 1,966 кг/см2 (изб ) —0,652 кг/л;
7
б) газообразного аммиака при температуре минус 10°С и
давлении 1.966 кг/см2 (изб ) —2,39 кг/м3.
3. Мольный объем — 22049 см3.
4. Температура кипения при давлении 760 мм рт. ст. —
минус 33,5°С.
5. Температура плавления при давлении 760 мм рт. ст. —
минус 77,8°С.
6. Критические константы:
— температура 132,4°С
— давление 110,5 кг/см2 (изб )
— объем 72,5 см3/моль.
7. Температура самовоспламенения в воздухе 650°С. Пре-
дел взрываемости сухой аммиачновоздушной смеси при 20сС
и атмосферном давлении:
— нижний—15,0% объемных NH3;
— верхний — 28,0% объёмных NH3.
8. При нормальных условиях аммиак устойчив к действию
окислителей.
В воздухе горит плохо.
В присутствии кислорода горение происходит по реакции:
4NH3+3O2 —* 2N2 + 6H2O+Q
При окислении в присутствии катализатора образуются
окислы азота и вода по реакции:
4NH3+5O2 — 4NO + 6H2O+Q
9. Аммиак хорошо растворяется в воде, образуя гидрат
окиси аммония:
NH34-H2O-^ NH4OH + Q
При температуре 20°С и 760 мм рт. ст. в 1 объеме воды ра-
створяется 760 объемов аммиака.
10. Жидкий аммиак — легколетучее вещество.
11. Жидкий аммиак является хорошим растворителем для
многих органических и неорганических веществ. В жидком
аммиаке при повышенном давлении растворяется водород,
азот, метай и аргон.
12. Аммиак обладает токсическими свойствами: вызывает
острое раздражение слизистой оболочки дыхательных путей,
слезотечение и удушье, при вдыхании больших количеств ам-
миака наступает отек легких. Допустимая концентрация ам-
миака в рабочем помещении согласно санитарным нормам —
20 мг/м3.
8
Область применения
Синтетический аммиак является сырьем для получения
азотной кислоты. Процесс разделяется на две стадии: окисле-
ние аммиака в окись азота
4NH3+5O2 = 4NO + 6Н2О
и окисление NO в высшие окислы с поглощением их водой
2NO+O2-»2NO2
3NO2+H2O-^ 2HNO3 + NO
При воздействии аммиака с углекислотой под давлением
получается высококонцентрированное удобрение — синтетиче-
ский карбамид
2NH3+CO2=CO(NH2)2+H2O
С азотной кислотой аммиак образует очень ценное удобре-
ние — аммиачную селитру.
NH3+HNO3 = NH4NO3
Аммиак применяется в качестве удобрения, а также в ме-
дицине и холодильной технике.
Стандарт на продукт
Выпускаемый товарный синтетический аммиак должен со-
ответствовать ГОСТу 6221—75 марки Б.
Основные технические показатели ГОСТа 6221—75 следущие:
1 = / Наименование показателей «1 Нормы для марок
А Б
ВЫСШИЙ сорт первый сорт
1] 2 3 4 5
1. Содержание аммиака, % вес., не менее 99,96 2. Содержание влаги, % вес., не более 0,04 3. Содержание масла, мг/л, не более 2 4. Содержание железа, мг/л, не более 1 99,9 0,1 8 2 99,6 0,4 8 2
3. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСХОДНОГО СЫРЬЯ.
МАТЕРИАЛОВ И ПОЛУПРОДУКТОВ
u
Наименование
№ ГОСТ или ТУ Показатели, обя- зательные для проверки перед использованием в производстве Показатели пожаро- взрывоопасности и токсичности 5 Примечание
3 4 6
1. Природный газ ГОСТ
5542—50
а) состав, % объсмн.,
СН4—85,9—98,76
С2Н6—0,15—5,00
СЯН8—0,06—1,50
С4Н9—0,02—0,70
С5Н12 и
выше—0,00—0,50
СО2—0.08—3,50
N2—0.00—5,00
Н2—0,00—0,56
— состав газа;
— содержание
сернистых со-
единений;
— теплотворная
способность
(по требова-
нию);
— давление;
— температура
Горючий пожаро-
взрывоопасный газ.
Пределы взрываемо-
сти в смесн с возду-
хом 4,9—15,9%
Общее содержание ссросо-
единений до 35 мг/нм3
в том числе:
— этилмеркаптан — 25 мг/нм3
Органические соединения,
содержащие серу — 8 мг/нм3
— сероводорода — 2 мг/нм3
Содержание газового кон-
Физиологически
инертный газ. В боль-
ших концентрациях
оказывает наркотиче-
ское действие
депсата (жидкие углеводо-
роды, вода)—до 15 г/нм3;
б) теплотворная способность
(низшая) —
8750—8850 ккал/нм3;
в) удельный вес —
0,77—0,80 кгс/им3;
г) давление на входе не ме-
нее 8 кг/см2 (изб.);
д) температура — от минус
ЗО’С до 43°С
2. Углекислый калий (поташ)
К2СО3, «хч» или «чда»
3. Диэтаноламин
4. Пятиокись ванадия «хч»
5. Антипениая присадка
«UCON» 50 НВ—5100
6. Тринатрийфосфат техниче-
ский—Na3PO4-12H2O
содержание Na3PO4-
•12Н2О —не менее 23,7%
(в пересчете на РО4).
Содержание нерастворимо-
го в воде остатка, не более
0,1%
7. Гидразингидрат техниче-
ский — NH2 — NH2, Н2О, со-
держание гидразина N2H4—
64—67%
8. Окись алюминия активная
(алюмогель) — адсорбент
для осушки воздуха КИП
ГОСТ
4221—65
МРТУ
6—09—496—68
МРТУ «ХЧ»
6—09—6594—70
не горюч, не токсичен
горюч, токсичен
сильно токсична
поставляется
по импорту
ГОСТ
201-58
ГОСТ
19503—74,—
сорт I
ГОСТ
8136—56
не горюч, токсичен в
больших дозах
горючая, взрывоопас-
ная жидкость, высо-
котоксична
не горюч., не токсичен
ND 1, 2 3 4 ! 5 6
9. Катализатор для сероочист- ки природного газа (гид- рирование) — алюмо- кобальтмолибденовый ТУ 6—03—326—72 или ТУ 38—101—194—72 Не горюч. Токсичен (действует на слизи- стые оболочки, ко- жу, дыхательные пу- ти) Первоначаль- ный пуск на катализаторе импортной поставки С 49—1
10. Поглотитель для сероочист- ки природного газа (по- глощение) цинк-медный ГИАП-10-2А ГИАП-10 МРТУ 6—03—230—69 Не горюч. Токсичен Первоначаль- ный пуск на поглотителе импортной поставки С 7—2
11. Катализатор конверсии ме- тана 1-й ступени (паровой конверсии метана) никеле- вый ГИАП-16 марка Б; ни- келевый ГИАП-3 К-20 ТУ 6—03—352—73 МРТУ 6—03—205—68 Не горюч. Токсичен Первоначаль- ный пуск на катализаторе импортной поставки С П—25 С П—9
12. Катализаторы конверсии метана II ступени (паро- воздушной конверсии мета- на) : — никелевый ГИАП-3-6Н или ГИАП-3 К-15 или ГИАП-8 — термостойкий алюмо- хромовый ГИАП-14 МРТУ 6—03—205—68 ТУ ГИАП ВТУ — ГИАП Не горючи. Токсичны. Первоначаль- ный пуск на катализаторе импортной поставки тип С 15—1 С 11—4
13. Катализатор конверсии оки-
си углерода I ступени
среднетемпературный желе-
зохромовый, таблетирован-
ный мелкозернистый, про-
каленный, 0 5 мм
ТУ
6—03—317—72
сорт I
Не горюч. Токсичен
(действует на слизис-
тые оболочки)
14. Катализатор конверсии оки- ТУ
сн углерода II ступени, 6—03—315—72
низкотемпературный цинк-
хром-медный НТК-4
Не горюч. Токсичен
(действует на слизи-
стые оболочки)
15. Катализатор метанирова- ТУ
ния, никелевый на алюми- 6—03—318—72
ниевой основе марка I
Не горюч. Токсичен
16. Катализатор синтеза амми- ака — железный, промоти- рованный, гранулирован- ный, размер 5—7 мм, ГОСТ 6—03—71—73
7—10 мм, дробленный, раз- мер 10—15 мм
17. Уголь активный рекупера- ГОСТ
СР циониый марки АР-3 8703—74
Не горюч. Не токси-
чен
I. Первона-
чальный
пуск на ка-
тализаторе
импортной
поставки, тип
С 12—1
2. При отсут-
ствии табле-
тированного
катализатора
возможна за-
мена формо-
ванным
Первоначаль-
ный пуск на
катализаторе
импортной
поставки, тип
С 18-1
Первоначаль-
ный пуск на
катализаторе
импортной
поставки, тип
С 13—4
Первоначаль-
ный пуск на
катализаторе
импортной
поставки, тип
С 73—2,
С 73—1
1
2
3
4
6
18 Азотоводородная смесь
(водородосодержащпй газ)
Содержание Н2 не менее
70% объемных
N2 не более 30% объемных;
СО+СО2+О2 не более 200
млн. долей; NH3 — не более
0,1% объемных.
Давление на входе
24—30 кг/см2 (изб.)
19. Азот технический газооб-
разный для пуска и оста-
новок агрегата, поддержа-
ния восстановленных ка-
тализаторов под инертной
средой, создания азотных
подушек и для карманов
термопар. Содержание
О2 0,1—0,3% об., без мас-
ла, сухой.
Давление 4—6 кг/см2 (изб).
содержание Н2, —
N2, со+со2+о2,
NH3 давление
ГОСТ
9293—74
высший
сорт
содержание О2,
масла и влаги.
Давление, Азот
должен быть в на-
личии постоянно и
бесперебойно
Пожаро- и взрыво-
опасный
Не взрывоопасен. Фи-
зиологически инерт-
ный газ.
При больших концент-
рациях вызывает
удушье
20. Азо г технический газооб-
разный (для продувок и
тушения местных очагов
пожара).
ГОСТ
9293—74
III сорт
Содержание О2
и масла
Не взрывоопасен
Для восста-
новления ка-
тализаторов
и гидрирования
сернистых со-
единений в пе-
риод пуска (из
существую-
щего пр-ва
аммиака)
Потребление
постоянное
(для карма-
нов термопар
и азотных
подушек) и
периодиче-
ское (при пу-
ске для вос-
становления
катализато-
ров, при ава-
рийных оста-
новках)
Потребление
постоянное
(для продув-
ки коллекто-
ров факель-
ной установки)
Содержание О2 не более 3% объемных, без масла. Давление 4—6 кгс/см2 (изб.) Азот должен быть в наличии постоян- но и бесперебойно Физиологически инертный газ. При больших концентра- циях вызывает удушье
21. Азот технический газооб- разный (для опрессовки ап- паратов и трубопроводов). Содержание О2 не более 3% объемных, без масла. Давление 319 кг/см2 (изб.) ГОСТ 9293—74 III сорт Содержание кисло- рода и масла. Дав- ление. То же То же
22. Воздух технологический для продувок, без масла н механических примесей. Давление 4—6 кг/см2 (изб.) ТУ 29—70 Содержание масла и механических примесей. Давле- ние.
23. Кислота серная техническая контактная улучшенная ГОСТ 2184—67 марка «А» или «Б» Токсична. Вызывает ожоги тканей. Особен- но опасно попадание серной кислоты в гла- за
24. Натр едкий технический ГОСТ 22—63—71 марка «РР> Токсичен. Вызывает ожоги тканей. Осо- бенно опасно попада- ние едкого натра в глаза
25. СП Пар водяной (иа пусковой период для обогрева аппа- ратов и трубопроводов). Давление иа входе 4,5 кг/см2 (изб.). Температура 200°С Давление. Температура
05 1 2 3 4 5 6 f
26. Глубокообессолениая вода (недеаэрированная) для по- лучения пара и увлажнения воздуха в конденсаторах и холодильниках — жесткость 0,003 мг экв/л — pH 5,5—8,5 — мутность — 0 — железо общее— 30 мкг/кг — SiO2—20 мкг/кг
27. Частично обессоленная во да для подпитки водообо ротного цикла и на уставов ку деминерализации воды - Общая жест- кость—3,7 мг экв/л Временная жест- кость—1.8 мг экв/л Окисляемость по КМпО4—20 мг/кг CI—60 мг/кг SO4—100 мг/кг SiO2—10 мг/кг pH—7—8,9 мутность— 10 мг/кг
28. Антрацитовая фракция 3—6, кротка, марка Аз 29. Анионит АВ-17-8чс или АВ-17-8 гост 20301—74 Первоначаль- ный пуск ла анионитах «Диаиоп» РА-312 и РА-418 им- портной по- ставки
30. Катионит КУ-2-8чс ГОСТ Первой ач ал ь- — или КУ-2-8 20298—74 ный пуск иа ка- “ тноните «Диа- ион» РК-212 импортной по- ставки Примечания: 1. Перед загрузкой катализаторов и поглотителей или перед использованием в произ- водстве других материалов отдельные их показатели проверяются на соответствие ТУ или ГОСТу по требованию цеха. 2. От каждого типа загружаемого катализатора отбирается усредненная проба для хранения в лаборатории в течение всего периода эксплуатации катализатора. 3. Все катализаторы перед загрузкой подлежат просеиванию и проверке иа прочность (письмо В/О Союзазот № 16-2-13/7414 от 15.11.74 г.) МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ХИМИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СИСТЕМЫ ПАРООБРАЗОВАНИЯ
е е 1 Наименование и техническая характеристика ГОСТ или ТУ Показатели, обя- зательные перед использованием в производстве Показатели пожаро- взрывоопасности и токсичности Примечание
2 3 4 5 6
1. Сода кальцинированная сии- ГОСТ содержание Токсична (действует тетическая — Na2 СО3. 5100—64 Na2CO3 на слизистые оболоч- Содержаиие Na2 СО3 не ме- хлоридов ки, дыхательные пути, нее 99% на кожу и на глаза) Содержание хлоридов (в пе- ресчете на NaCI) не бо- лее 0,8% 2. Моющие средства (ОП-7 ГОСТ Показатель pH, Токсичны или ОП-Ю) pH водного 8433—57 содержание влаги раствора концентрации 10 г/л 6—8. Содержание влаги в % не “ более 0,5
18
4. ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА
4.1. КОМПРИМИРОВАНИЕ И СЕРООЧИСТКА ПРИРОДНОГО ГАЗА
Природный газ с давлением н/м 8 кг/см2 подаётся на уста-
новку по двум № 1 и № 2 коллекторам, которые перед вхо-
дом в цех соединяются в один общий коллектор. Каждый из
коллекторов отключается задвижками. На общем коллекторе
входа природного газа в цех установлен отсекатель EmV-18
с электроприводом (дистанционное управление из ЦПУ) и
ручным дублером для прекращения подачи газа в аварийных
ситуациях.
Общий расход газа измеряется расходомером FRS-59, по-
казания которого корректируются в зависимости от темпера-
туры и давления газа приборами TIA-28-21 и PIA-9.
Для очистки от газового конденсата природный газ на-
правляется в сепаратор 120-F. Уровень в сепараторе поддер-
живается регулятором уровня LIC-2, который выводит газо-
вый конденсат, содержащий жидкие углеводороды, в сепара-
тор топливного газа 121-F. В сепараторе 121-F газовый кон-
денсат подогревается паровыми змеевиками. Легкая фракция
газового конденсата поступает в топливный газ, а жидкостная
выводится регулятором уровня LIC-1 за пределы установки.
О завышении уровня в сепараторах 120-F и 121-F в ЦПУ
подаётся сигнал сигнализаторами LA-2 и LA-57. При сверх-
максимальном уровне в сепараторе 120-F блокировка
LA59-EH останавливает компрессор 102-J.
В пусковой период в коллектор природного газа перед се-
паратором 120-F через клапан HCV-2 и расходомер FI-52 по-
дается азотноводородная смесь из общекомбинатовской сети
под давлением 15—30 кг/см2 для ведений процесса гидриро-
вания серосоединений.
Из сепаратора 120-F природный газ поступает на всас
двухступенчатого центробежного компрессора 102-J. Каждая
ступень компрессора выполнена в виде отдельного корпуса.
Постоянное давление всаса п/м 8,0 кг/см2 поддерживается
регулятором давления Р1С-1, установленном на линии природ-
ного газа перед сепаратором 120-F. Для предотвращения за-
вышения давления на всасе компрессора 102-J на коллекторе
после сепаратора 120-F установлены предохранительные кла-
паны SV-IA и SV-IB.
Природный газ после первой ступени компрессора с дав-
лением и/б 22 кг/см2 и температурой н/б 128°С охлаждается
в воздушном холодильнике 191-С до температуры 49,0°С и по-
2*
19
ступает в мёжступевчатый сепаратор 157-F. Отделившийся
в сепараторе 15.7-F конденсат регулятором уровня LIC-66 ав-
томатически выводится в сепаратор 121-F.
О завышении уровня в сепараторе 157-F в ЦПУ подаётся
сигнализатором LICA-66. При сверхмаксимальном уровне в
сепараторе 157-F блокировка LA60-EH останавливает ком-
прессор 102-J.
Па коллекторе выхода газа из сепаратора 157-F установ-
лен предохранительный клапан SV-6.
После сепаратора 157-F природный газ поступает на всас
II ступени компрессора 102-J, где сжимается до 43,3 кг/см2
и направляется в змеевики огневого подогревателя 103-В.
В схеме компрессора предусмотрена антипомпажная за-
щита путём перепуска регулятора расхода FICA-12 с нагне-
тания II ступени через воздушный холодильник 192-С па всас
I ступени. О минимальном расходе газа на нагнетании II сту-
пени компрессора природного газа 102-J прибором FA-12 по-
даётся сигнал в ЦПУ.
На коллекторе нагнетания компрессора 102-J установлены
предохранительные клапаны SV-2A, SV-2B, SV-15. О превы-
шении температуры газа на нагнетании компрессора сигна-
лизирует прибор TIA-451-14. Кроме предохранительных кла-
панов на коллекторе нагнетания предусмотрена ручная све-
ча для продувок и пуска компрессора, а также байпасная ли-
ния 6N Q-32.
После II ступени компрессора 102-J природный газ с тем-
пературой до 155°С и давлением до 43,3 кг/см2 смешивается
с синтез-газом, отбираемым со всаса II ступени компрессора
синтез-газа 103-J, до соотношения 0,125 моля водорода на
моль природного газа (содержание водорода в смеси н/м 10%
объёмных).
Постоянство состава обеспечивается регулятором соотно-
шения FrRC-17, изменяющим расход синтез-газа в зависи-
мости от расхода природного газа, измеряемого прибором
FI-10.
В случае остановки компрессора синтез-газа 103-J схема
автоматического переключения обеспечивает переход с регу-
лятора FrRC-17 на регулятор FIC-8, который подает синтез-
газ на смешивание перед сепаратором 120-F.
В этом случае отбор синтез-газа на дозировку производит-
ся со всаса I ступени компрессора синтез-газа 103-J.
После смешения газовая смесь направляется в змеевики
огневого подогревателя 103-В, где подогревается до
20
370—399°С за счет сжигания топливного газа на 4-х го-
релках.
Температура технологического газа на выходе из подогре-
вателя поддерживается автоматически регулятором TRCA-1,
регулирующим расход топливного газа на горелки. В топочное
пространство над горелками подаётся газ дистилляции из от-
деления разгонки газового конденсата для сжигания в подо-
гревателе 103-В.
В качестве топливного газа служит природный газ, пода-
ваемый на установку, из коллектора (после диафрагмы при-
бора FRS-59 сделан отбор на сепаратор 121-F через регулятор
давления PIC-7). Общий расход топливного газа на установ-
ку регистрируется прибором FR-60. Для предотвращения за-
вышения давления в коллекторе топливного газа сверх допу-
стимого в нём установлены предохранительные клапаны
SV-40A и SV-40B.
О снижении и повышении температуры смеси после подо-
гревателя 103-В прибор TRCA-I посылает в ЦПУ соответ-
ствующий сигнал. В случае завышения температуры смеси
до 430°С срабатывает блокировка TRCA-1EH с прекращением
подачи топливного газа к горелкам закрытием клапана TCV-1
и прекращает подачу газа дистилляции закрытием отсекате-
ля ОТ-2 и электрозадвижки MOV-37 на входе газа дистилля-
ции в огневой подогреватель. Одновременно с этим блокиров-
ка TRCA-1EH посылает сигнал к отключающему устройству
группы «А» (I подгруппы). Подача газа к горелкам отключа-
ется и при снижении давления топливного газа к горелкам
до 0,12 кг/см2 (локальная блокировка PA-43EL).
Прибор Т1А-28 сигнализирует в ЦПУ о недопустимом на-
греве змеевиков и корпуса подогревателя 103-В.
Подогретая до 370—399°С газовая смесь поступает в реак-
тор гидросероочистки 101-Д, заполненного 34 м3 катализатора.
Реакция гидрирования органических серосоединений до серо-
водорода протекает на алюмо-кобальт-молибденовом катали-
заторе по реакциям:
C2H5SH+H2^ H2S + C2H6
(C2H5)2S+2H2i= H2S + 2C2H6
(C2H5)2S2+3H2^ 2H2S + 2C2H6
(C2H5)2S3+4H2^ 3H2S + 2C2H6
Перепад в аппарате замеряется прибором PdI-8. На вход-
ном коллекторе установлен предохранительный клапан SV-7.
Сброс после реактора гидрирования 101-Д может быть осу-
21
ществлен через ручную свечу. Схемой предусмотрен байпас
мимо всей системы сероочистки.
Очистка природного газа от сероводорода производится в
реакторах 102-ДА, ДВ, загруженных по 31,15 м3 катализато-
рами ГИАП-10-2 или С 7-2 (на основе окиси цинка) по реак-
ции:
H2S + ZnO ZnS+H2O
Указанная реакция необратима, поэтому адсорбент регене-
рации не подлежит и при насыщении серой до 18% (100 ча-
стей ZnO адсорбировало 18 частей серы) заменяется.
Схемой предусмотрено подключение адсорберов на после-
довательную или параллельную работу.
После замены адсорбента производится последовательное
включение адсорберов, причем адсорбер со свежей окисью
цинка находится втбрым по ходу потока газа и служит, та-
ким образом, для доочистки.
Содержание H2S в природном газе после аппаратов серо-
очистки 102-ДА, 102-ДВ должно быть н/б 0,5 мг/м3, темпера-
тура газа н/б 410°С.| Требуемое давление газа в системе под-
держивается регулятором PRC-42, изменяющим чйсло оборо-
тов турбины компрессора природного газа 102-J.
Сопротивление аппаратов измеряется перепадомерами
PdI-45 (102-ДА) и PdI-46( 102-ДВ). На входных коллекторах
установлены предохранительные клапаны SV-4, SV-5. На вы-
ходе после каждого адсорбера имеются свечи с вентилями
для сброса, при необходимости, газа на факел.
Аналитический контроль газа после сероочистки произво-
дится из анализной точки S-8.
.. После сероочистки газ поступает в узел смешения с пере-
гретым до температуры 370—380°С паром среднего давления
(38—42 кг/см2) в соотношении ----
углерод 1
Количество подаваемого газа и пара поддерживается ре-
гуляторами расхода FRCA-1 и FRCA-2 соответственно, а со-
отношение между ними контролируется по регистратору
FrRA-l.
При уменьшении соотношения пар — углерод до 2,5 или
снижении расхода природного.газа до 25000 нм3/час срабаты-
вают блокировки FrRN-l-2EL или FRCA-1EL соответственно.
Сигнал от них поступает к отключающему устройству «А»,
от которого срабатывают блокировки группы «А», II подгруп-
пы.
22
Приборы FRCA-1L, FRCA-2L, FrRA-1-lL посылают в ЦПУ
предварительные сигналы о снижении расходов по природно-
му газу, пару, соотношения пар — углерод.
На коллекторе природного газа находится отсекатель
EmV-H после клапана, а на коллекторе пара ручная задвиж-
ка перед клапаном. На обоих коллекторах схемой предусмот-
рены обратные клапаны.
4.2. ПАРОВАЯ КОНВЕРСИЯ ПРИРОДНОГО ГАЗА
Паровая каталитическая конверсия природного газа (пер-
вичный риформинг) осуществляется на никелевом катализа-
торе в реакционных трубах, расположенных в 12 рядов в ра-
диантной зоне трубчатой печи 101-В.
К каждому из двенадцати коллекторов подключены по 42
реакционные трубы, опущенные на специальных подвесках в
радиантную камеру печи и заполненных никелевым катализа-
тором (общее количество 20,3 м3). В каждом ряду газ прохо-
дит реакционные трубки сверху вниз, попадает в нижний рас-
пределительный коллектор и по подъёмной трубе поступает
в передаточный коллектор 107-Д. Каждая реакционная труб-
ка представляет собой самостоятельный реактор, в котором
в присутствии катализатора происходит взаимодействие угле-
водородов с водяным паром за счёт тепла, подводимого через
стенку трубы. При получении технологического газа для син-
теза аммиака рабочая температура стенок труб составляет
900—950°С.
Газовая смесь перед подачей в реакционные трубы подо-
гревается в конвекционной зоне до 500—524°С.
Процесс конверсии ведётся при температуре н/б 860°С и
давлении на выходе из 101-В н/б 33,1 кг/см2.
При первичном риформинге протекают реакции:
СН4+Н2О СО+ЗН2—Q
CnHm + пН2О^пСО + Н2—Q
СН4+2Н2О j=±CO2 + 4H2—Q
CO+H2O?=± CO2+H2+Q
При недопустимом снижении соотношения пар:углероЛ
возможно выделение углерода (за счёт крекинга природного'
газа), который отлагается на поверхности и в порах катали-
затора, снижая его активность. Не исключено при этом и ме-
23
хапическое разрушение катализатора. Однако, в процессе кон-
версии с оптимальным количеством пара углерод газифици-
руется:
С+НгО «—i CO-I-H2
и активность катализатора восстанавливается.
Тепло, необходимое для проведения процесса первичного
риформинга, получается за счёт сжигания топливного газа в
потолочных горелках инжекционного типа.
Сжигание топливного газа в горелках печи 1-го риформин-
га производится с. 15%-ным избытком воздуха, при котором
нормальное содержание кислорода в дымовых газах состав-
ляет 2—4% объёмных. Оно .измеряется автоматическим анали-
затором О2 RA-4, сигнализирующим в ЦПУ завышение содер-
жания кислорода.
Дополнительным источником тепла для подогрева парога-
зовой смеси являются дымовые газы туннельных горелок
(12 штук) инжекционного типа, расположенных в торце ка-
налов (отвод дымовых газов от потолочных горелок).
Подача топливного газа на туннельные горелки осуществ-
ляется через клапан с дистанционным управлением НС-3 по
показаниям расходомера FI-20.
Между рядами реакционных труб расположены потолоч-
ные горелки инжекционного типа. Общее количество горелок *
260 (13 рядов по 20 горелок в каждом).
Регулирование расхода топливного газа по рядам горелок
производится с помощью клапанов НС-30—42, давление по
рядам контролируется в ЦПУ.
Общий расход газа на потолочные горелки (до
31000 нм3/час) измеряется расходомером FI-19. Давление топ-
ливного газа поддерживается регулятором давления PICA-3.
Перед регулятором происходит смешивание топливного
природного газа и продувочных, и танковых газов из системы
синтеза и АХУ.
При недопустимом снижении давления в коллекторе топ-
ливного газа срабатывает блокировка PICA-3EL (1,0 кг/см2)
с отсечением подачи топливного газа к горелкам клапаном
PCV-3. Одновременно с этим от блокировки PICA-3EL посту-
пает сигнал к отключающему устройству группы «А» I под-
группы.
При срабатывании блокировок группы «А» II подгруппы
управление клапаном PCV-3 переключается с автоматическо-
го на дистанционное с заранее установленным выходным сиг-
налом на клапан.
24
(Давление топливного газ снижается до 1,5 кг/см2, трубча-
тая печь 101-В переводится в работу на «мягком» режиме).
Минимальное и максимальное давление топливного газа
сигнализируется в ЦПУ прибором PICA-3.
Парогазовая смесь движется по реакционным трубам ни-
сходящим потоком, подвергаясь конверсии по приведенным
выше реакциям. Остаточное содержание метана в конверти-
рованном газе составляет 9—11% объёмных. Оно определя-
ется ручным анализом из анализной точки S-Пи автоматиче-
ским газоанализатором СН4 R-1.
Состав конвертированного газа в % объёмных после 101-В
(в пересчёте на сухой газ):
N2—1,0—2,0 1
СО2—8,5—10,0
Н2—68,0—72,0
СН4—9,0—11,0
СО—8,0—10,0
Контроль температуры наружной стенки реакционных
труб производится переносным оптическим пирометром, а сте-
нок змеевиков, расположенных в конвекционной зоне печи,
прибором TIA-28.
Общее сопротивление аппарата 101-В (реакционных труб)
измеряется перепадомером PdI-17.
Утилизация тепла дымовых газов, температура которых на
выходе из радиантной камеры должна быть н/б 1038°С, осу-
ществляется в конвекционной камере печи, где расположены
змеевики для подогрева:
— парогазовой смеси, идущей на первичный риформинг;
— паровоздушной смеси, идущей в реактор вторичного ри-
форминга;
— пара высокого давления, идущего в турбину 103-JT
компрессора синтез-газа;
— питательной воды, поступающей в паросборник 101-F;
— топливного газа, подаваемого к горелкам печи первич-
ного риформинга.
Дымовые газы отсасываются из печи первичного рифор-
минга с температурой н/б 300°С двумя дымососами 101-BJAT
и 101-BJBT и выбрасываются в атмосферу через дымовую
трубу.
Печь первичного риформинга смонтирована совместно со
вспомогательным котлом 101-BV, служащим для получения
25
дополнительного количества пара высокого давления, необхо-
димого для поддержания парового баланса установки.
Дымовые газы из топки вспомогательного котла поступают
в конвекционную камеру печи первичного риформинга, сме-
шиваются с дымовыми газами печи и дымососами выбрасы-
ваются в атмосферу. Разрежение в печи первичного рифор-
минга поддерживается 5 мм вод. ст. регулятором PICA-19
путём изменения числа оборотов турбин дымососов
101-BJAT/BJBT.
На всасе дымососов установлены жалюзи. Схемой дистан-
ционного управления жалюзи дымососов предусматривается
управление ими из ЦПУ и автоматическое закрытие в слу-
чае остановки дымососов по блокировкам (низкое давление
смазочного масла PA-661EL, PA-666EL для 101-BJA/BJB
соответственно).
При повышении давления до +5 мм вод. ст. в топочном
пространстве печи (радиантной камеры) срабатывает блоки-
ровка РА-19ЕН с закрытием клапана PCV-3 на подаче топ-
ливного газа к потолочным горелкам. Одновременно срабаты-
вают блокировки группы «А» I подгруппы. При недостаточном
разрежении в печи (2 мм вод. ст.) прибор PA-19-2L посылает
сигнал в ЦПУ.
Разрежение в топочном пространстве вспомогательного
котла 101-BU поддерживается 5—15 мм. вод. ст. регулятором
PICA-114 путем прикрытия или открытия шибера на дымохо-
де вспомогательного котла.
При завышении давления в топочном пространстве вспо-
могательного котла 101-BU до—2 мм вод. ст. прибором
PICA-114H подаётся сигнал в ЦПУ.
После печи первичного риформинга газ с содержанием,
метана 9—11 % по передаточному коллектору 107-Д поступает
в реактор вторичного риформинга 103-Д.
4.3. ПАРОВОЗДУШНАЯ КОНВЕРСИЯ
(ВТОРИЧНЫЙ РИФОРМИНГ)
В реакторе вторичного риформинга производится оконча-
тельная конверсия непрореагировавшего в первичном рифор-
минге метана кислородом воздуха и паром с одновременным
обеспечением необходимого соотношения водорода к азоту в
синтез-газе.
Необходимый для процесса вторичного риформинга воздух
забирается из атмосферы на всас воздушного компрессора
26
101-J через механический фильтр 102-Д. Перепад механиче-
ского фильтра не должен превышать 0,01 кг/см2, измеряется
перепадомером PdI-2.
На всас I ступени компрессора 101-J воздух поступает с
разрежением н/б 40 мм рт. ст., снижается до 1,95 кг/см2, нагре-
ваясь при этом до температуры н/б 190°С, проходит воздуш-
ный холодильник 129-С, где охлаждается до температуры
н/б 49°С, в сепараторе I58-F влага отделяется, а воздух посту-
пает на всас II ступени компрессора.
После II ступени воздух с давлением н/б 6,4 кг/см2 и тем-
пературой н/б 210°С проходит воздушный холодильник 130-С,
где охлаждается до н/б 49°С, и сепаратор 159-F и поступает
на всас III ступени, сжимается до 16,0 кг/см2, температура по-
вышается до температуры н/б 175°С, в воздушном холодиль-
нике 131-С температура снижается до н/б 49°С, затем воздух
проходит сепаратор 160-F и попадает на всас IV ступени ком-
прессора.
После IV ступени воздух с давлением н/б 35,6 кг/см2,и тем-
пературой н/б 175°С (поступает на подогрев в змеевики кон-
векционной зоны печи первичного риформинга^ нагревается
до температуры н/б 482°С и поступает в головку смесителя
реактора вторичного риформинга.
Отделившийся в межступенчатых сепараторах компрессо-
ра конденсат через конденсационные горшки отводится в де-
газатор 170-F, а из него в канализацию.
При завышении уровня в сепараторах 158-F, 159-F, 160-F
до сверхмаксимального срабатывают соответственно блоки-
ровки LA-9EH, LA-10EH, LA-ИЕН с остановкой компрессора.
О подъёме уровня в сепараторах выше нормального в ЦПУ
подают сигнал сигнализаторы LA-1H, LA-2H, LA-3H. Сигна-
лизируется также максимальная температура воздуха на на-
гнетании каждой ступени соответственно: TIA-401-11;
TIA-401-13; Т1А-40Ы5; TIA-401-17.
Регулирование температуры воздуха после холодильников
129-С, 130-С, измеряемой приборами TIA-402-1, TIA-402-2,
производится изменением угла атаки лопастей вентиляторов
с помощью клапанов дистанционного управления НС-69 и
НС-71.
Указанные приборы сигнализируют в ЦПУ минимальную
температуру охлаждающего воздуха. Сигнализаторы ТА-41 и
ТА-42 сигнализируют в ЦПУ минимальную температуру
окружающего (наружного) воздуха и переключают угол ата-
ки лопастей с летнего режима на зимний и обратно.
27
В схеме компрессора 101-J предусмотрена антипомпажная
защита путём сброса воздуха па свечу 107-U регулятором
расхода FICA-4EL с предварительной сигнализацией в ЦПУ
о снижении расхода до 45000 нм3/час. Клапан FICA-4 откры-
вается при снижении расхода до 37500 нм3/час. Для регулиро-
вания нагрузки корпуса низкого давления предусмотрен сброс
через вентиль XSW-402. Для предотвращения превышения
давления сверх допустимого установлены предохранительные
клапаны SV-ЗА, SV-3B.
После сепаратора II ступени 159-F производится отбор
воздуха на вспомогательные нужды (продувку аппаратов и
трубопроводов и т. п.).
При нормальной работе установки обеспечение воздухом
для нужд КИПиА осуществляется отбором воздуха после се-
паратора III ступени компрессора 101-J, 160-F через регуля-
тор давления PIC-53 на блок осушки 1401-U.
Для бесперебойного снабжения воздухом КИПиА в период
остановки компрессора 101-J и пуска аварийного компрессора
воздуха КИПиА 1401-U установлен ресивер воздуха 1401-F
ёмкостью 5,5 м3, подключенный к нагнетанию IV ступени ком-
прессора 101-J. Воздух из ресивера регулятором давления
PIC-52 подаётся на блок осушки и затем па питание прибо-
ров. Ресивер 1401-F снабжен предохранительным клапаном
SV-47.
Для обеспечения нормальной остановки производства в
случае отсутствия электроэнергии для привода компрессора
1401-U установлен ресивер отечественной поставки ёмкостью
100 м3, подключенный к нагнетанию III ступени компрессора
101-J.
Перед поступлением воздуха в змеевики конвекционной зо-
ны печи I риформинга 101-В в пего дозируется пар среднего
давления через дистанционно управляемый клапан НС-27,
расход пара контролируется по FI-14, максимальное количест-
во подаваемого пара 27 т/час.
Количество подаваемого в реактор вторичного риформинга
воздуха поддерживается регулятором расхода FRC-3 (грубая
регулировка). Топкая регулировка осуществляется сбросом
воздуха через клапан FCV-58 в атмосферу.
При снижении расхода воздуха до 37’500 нм3/час срабаты-
вает блокировка FA-3EL, включая блокировки груп-
пы «Б».
При этом закрываются клапан FCV-3 и отсекатель EmV-3,
прекращая подачу воздуха в реактор 103-Д.
28
Постоянное давление в линии подачи воздуха на вторич-
ный риформинг обеспечивается регулятором PRC-51, изменя-
ющим число оборотов турбины компрессора 101-J.
’Подогретая до температуры 460—482°С паровоздушная
"мссь поступает в смеситель по центральной трубе, оканчива-
ющейся перфорированным куполом. Частично конвертирован-
ный газ из первичного риформинга с температурой н/б 860°С
поступает в смеситель тангенциально, проходя затем через
ситчатый распределитель, установленный вокруг купола тру-
бы ввода паровоздушной сМёси.
При смешивании технологического газа с воздухом проис-
ходит частичное сжигание горючих компонентов газа с подъ-
ёмом температуры до 1245°С, обеспечивающей конверсию
оставшегося метана на расположенных ниже слоях катализа-
тора.
В верхней части расположено 6,5 м3 алюмохромового ката-
лизатора, воспринимающего па себя основную тепловую на-
грузку. Под ним расположен слой никелевого катализатора
(32 м3). Процесс вторичного риформинга характеризуется
следующими реакциями:
СН4+1/2 О2-> CO+H2fQ;
СН4+О2-* CO24-2H2 + Q;
СН4 + 2О2—» СО2+2Н2О I-Q;
112—1/2 О2—» H2O + Q;
СО+1/2 О2-> CO2 + Q;
CI-B+HoO^ СО+ЗН2—Q;
CH4+CO2i=t 2СО+2Н2—Q;
СО+Н2О —* CO2-j-H2+Q.
В результате этих реакций содержание метана в газе сни-
жается до 0,5% объёмных в пересчете на сухой газ. Оно опре-
деляется автоматическим анализатором СН4 R-2 и ручным
анализом из точки S-12. Контроль температур в зоне катали-
затора вторичного риформинга производится приборами TI-4
и TRA-7.
В карманы термопар TR-7 (1—7) подаётся азот для за-
щиты спаев термопар от восстановления водородом, проника-
ющим через стенки карманов. Азот с давлением 35 кг/см2
(изб.) в количестве 0,7 м3/час подаётся диафрагмовым ком-
прессором 103-ДЛ. Расход воздуха в каждый термокарман ре-
гулируется игольчатым вентилем по показаниям ротаметра.
29
Состав газа после вторичного риформинга (в пересчёте на
сухой газ), в % объёмных:
СО2—6.5 + 8.3
СО—10,04-13,0
Н2—56,0+60,0
СН4—н/б 0,5
N2—20,04-23,0
Сопротивление аппарата 103-Д измеряется перепадоме-
ром Рс11-18.
, Конвертированный газ после реактора 103-Д с температу-
рой н/б 1002°С и давлением н/б 35 кг/см2 поступает в два па-
раллельно работающих котла I ступени — 101-СА и 101-СВ,
в которых за счёт утилизации тепла газа получается пар
105,5 кг/см2. Температура конвертированного газа на выходе
из котлов-утилизаторов 1 ступени н/б 482°С. Затем газ посту-
пает в котел-утилизатор второй ступени 102-С, где охлажда-
ется до 371°С с получением пара 105,5 кг/см2. Для регулиро-
вания температуры охлаждаемого конвертированного газа ко-
тел 102-С снабжен байпасом, по которому часть газа через ре-
гулирующий клапан TCV-10 проходит мимо котла.
Прибор TRCA-10 также сигнализирует в ЦПУ о минималь-
ной 350°С и максимальной температуре газа 390°С после кот-
ла 102-С. Для предотвращения повышения давления в систе-
ме конверсии сверх допустимого на котле-утилизаторе 102-С
установлены предохранительные клапаны SV-8A, SV-8B,
SV-8C, 8У-8Д. После котлов-утилизаторов на линии конвер-
тированного газа предусмотрена свеча с электрозадвижкой
EmV-б, через которую газ в аварийной ситуации и в пусковой
период сбрасывается на факельную установку 102-U.
Передаточный коллектор 107-Д, реактор вторичного ри-
форминга 103-Д и котлы-утилизаторы 101-СА, 101-СВ обору-
дованы водяными рубашками для защиты металла от пере-
грева при байпасировании газа через футеровку. Постоянство
уровня в рубашках обеспечивается регуляторами уровня:
реактор 103-Д и коллектор 107-Д — LICA-3;
котел 101 -СА — LICA-69;
котел 101-СВ — LICA-64.
О снижении уровня в рубашках сигнализируют соответствен-
но LA-5, LA-6, LA-7.
Технологической схемой предусмотрена подача в рубашки
парового конденсата из сборников 104-ICF и I01-1CF, отпар-
ного конденсата из дегазатора 151-F и оборотной воды.
30
Рубашки снабжены дренажами для периодического сброса
воды во избежание накопления осадка.
Температура металла корпуса 103-Д контролируется мно-
готочечным прибором TI-3.
4.4. КОНВЕРСИЯ ОКИСИ УГЛЕРОДА
После утилизации тепла в котлах-утнлизаторах конверти-
рованный газ с температурой 371°С поступает в реактор вы-
сокотемпературной конверсии «СО» 104-ДА, заполненный же-
лезо-хромовым катализатором (80,6 м3).
Процесс конверсии с водяным паром (отношение
пар: га.з около 0,58) является обратимым и идет по реакции:
СО+Н2О CO2+H2+Q
В результате конверсии содержание окиси углерода в газе
снижается до 3,5% - объемных (на сухой газ), а температура
газа вырастает в результате реакции до 430сС.
Аналитический контроль газа после вйсокотемпературного
конвертора СО 104-ДА осуществляется ручным анализом из
точки S-13.
Перед поступлением в низкотемпературный конвертор СО
104-ДВ газ проходит котел-утилизатор 103-С, охлаждаясь
до 332°С. За счет утилизации тепла конвертированного газа в
котле получается пар 105,5 кг/см2.
После котла-утилизатора 103-С конвертированный газ про-
ходит газовый теплообменник 104-С, где охлаждается
до 216,7°С за счет нагрева газа, идущего в метанатор, и по-
ступает в низкотемпературный конвертор СО 104-ДВ.
Температура газа на входе в низкотемпературный конвер-
тор устанавливается в зависимости от активности катализато-
ра. При работе на свежем катализаторе температура на входе
в конвертор поддерживается на уровне 217°С, а по мере ста-
рения катализатора постепенно поднимается до н/б 250°С.
Постоянство температуры обеспечивается путем байпаси-
рования части газа мимо котла-утилизатора 103-С с помощью
регулятора TRCA-11, который подает также сигнал в ЦПУ
при завышении температуры на входе в НТК и впрыском кон-
денсата через клапан НС-6 и расходомер FI-78.
На байпасе TRCA-11 имеется свеча с электрозадвижкой
EmV-7 для сброса газа на факельную установку 102-U в пу-
сковой период и при аварийной ситуации. EmV-7 управляет-
ся кнопкой из ЦПУ.
31
В низкотемпературном конверторе 104-ДВ, заполненном
цинк-медным катализатором (70,1 м3), происходит оконча-
тельная конверсия окиси углерода с водяным паром (отноше-
ние пар: газ около 0,45). Содержание СО после конвертора
уменьшается до 0,8%, а температура газа повышается
до-280°С.
Газ после конвертора 104-ДВ направляется в систему очи-
стки от СО2.
Контроль состава газа после низкотемпературного конвер-
тора СО осуществляется ручным анализом из точки S-14.
В конверторе 104-ДВ возможно также образование в не-
значительных количествах метанола, формальдегида и му-
равьиной кислоты.
На входе газа в высокотемпературный конвертор 104-ДА
находится шибер MCV-I, для предотвращения завышения дав-
ления в системе установлен предохранительный клапан SV-11.
Температуры в зоне катализатора замеряются прибором TI-3.
Предусмотрена подача пара среднего давления в линию входа
и выхода газа в высокотемпературный конвертор для его ра-
зогрева в пусковой период. На линии входа газа в котел-ути-
лизатор 103-С установлен шибер MCV-2.
При пуске НТК входной коллектор разогревается по бай-
пасу EmV-1 через воздушку. Газ от конвертора 104-ДВ отсе-
кается задвижкой с электроприводом EmV-1, управляемой
кнопками из ЦПУ. Схемой предусмотрена возможность пода-
чи газа мимо конвертора через байпасную линию. Эта линия
используется при восстановлении катализатора в 104-ДВ
(остальные аппараты находятся в работе), при повторном ра-
зогреве перед включением его в работу, а также при наруше-
нии нормального технологического режима — завышение со-
держания окиси углерода на входе в конвертор 104-ДВ, кото-
рое может привести к резкому возрастанию температуры
в нем.
Установленная на байпасной линии задвижка EmV-2 с ди-
станционным управлением из ЦПУ сблокирована с задвиж-
кой EmV-1 таким образом, что при открытии одной из них
вторая закрывается и наоборот.
Предусмотрена возможность отдельного управления за-
‘ движками EmV-1 и EmV-2.
Сопротивление конверторов 104-ДА и 104-ДВ измеряется
перепадомером PdI-23. Температура в 104-ДВ измеряется
прибором ТЕЗ.
Газ после низкотемпературного конвертора подвергается
32
охлаждению «закалке» до. температуры 179°С (температура
насыщения влажного газа) путем впрыска конденсата из сепа-
ратора 102-F насосами 121-J/JA через вмонтированную в газо-
провод форсунку. Количество впрыскиваемого конденсата, из-
меряемое расходомером FI-28, регулируется клапаном ПС-4 с
дистанционным управлением в соответствии с показаниями
регистратора температуры газа TRA-7-10, который также по-
сылает в ЦПУ сигнал о максимальной температуре газа 190'С.
В пусковой период вода на «закалку» подается от насосов
I04-J/JA.
Охлаждение конвертированного газа перед подачей его в
систему очистки от «СОг» производится в кипятильниках ра-
створа 105-СА/СВ и подогревателе деминерализованной воды
J06-C.
Тепло, выделяющееся при конденсации водяных паров, и
тепло газа передаются в кипятильниках раствору «Карсол»,
при этом газ охлаждается до температуры н/б 127°С. В подо-
гревателе питательной воды котлов температура газа снижа-
ется до н/б 82°С.
Охлажденный газ освобождается от конденсата в сепара-
торе 102-F. Отделившийся конденсат направляется на всас на-
сосов 121-J/JA, а затем на впрыск в линию газа перед низко-
температурным конвертором 104-ДВ и после него. Уровень в
сепараторе поддерживается регулятором LICA-17 путем пере-
пуска конденсата в отпарную колонну 103-F. Предельные
уровни в сепараторе 102-F сигнализируются в ЦПУ—макси-
мальный LIA-17, минимальный LA-21.
Состав конвертированного газа перед очисткой в пересчете
на сухой газ в % объемных следующий:
N2— 19,0—22,0
СО2— 12,0—19,0
СО —н/б 0,8
п2-»61— 63
СН« — н/б 0,5
4.5. ОЧИСТКА КОНВЕРТИРОВАННОГО ГАЗА ОТ УГЛЕКИСЛОТЫ
Охлажденный до температуры н/б 82°С, конвертированный
газ по двум коллекторам с задвижками направляется в два
параллельно работающие абсорбера 101-ЕА/ЕВ. Очистка га-
за от СО2 производится путем орошения его горячим активи-
рованным раствором поташа («Карсол») при давлении н/б
28,5 кг/см2 и температуре н/б 105°С.
3. 143 33
В состав раствора «Карсол» входят:
поташ КгСО3 (химический абсорбент) — 25—28% весовых;
диэтаноламин (C2H4OH)2NH (активатор) — 1,9—2,1%
весовых;
пятиокись ванадия V2Os (ингибитор коррозии) — 4000—
—6000 мг/кг.
Для предотвращения вспенивания раствора в него перио-
дически вводится антипенная присадка «HCQN-50HB-5100»,
поставляемая по импорту.
Процесс очистки протекает по следующему уравнению:
К2СО3+СО2+Н2О -> 2KHCO3+Q
Процесс регенерации раствора проходит при подведении
тепла и снижении давления в обратном порядке:
2КНСО3 -> К2СО3+СО2+Н2О
Регенерация раствора производится до двух уровней содер-
жания «СО2» в нем.
80% насыщенного раствора регенерируется до остаточного
содержания СО2, равного 23,4 нм3 на 1 м2 раствора (конверсия
карбоната в бикарбонат составляет 47%). Этот раствор на-
зывается «полубедным».
Оставшиеся 20% раствора подвергаются дополнительной
регенерации до остаточного содержания СО2 14,2 м3 на 1 м3
раствора (конверсия карбоната в бикарбонат составля-
ет 23%). Этот глубокорегенерированный раствор называется
«б е д н ы м».
Газ направляется в нижнюю часть абсорбера. Количество
газа, поступающего в каждый абсорбер н/б 116000 нм3/час.
Расход измеряется расходомерами FI-56, 57.
В абсорберах газ и раствор движутся встречными потока-
ми. Газ поднимается снизу вверх, раствор движется сверху
вниз.
Абсорберы представляют собой вертикальные, цилиндриче-
ские, двухкорпусные полочные аппараты, заполненные кера-
мической насадкой (седла «Инталокс»).
Нижний корпус абсорбера орошается «полубедным» раст-
вором. Содержание СО2 в газе снижается с 19% объемных до
1,7% объемных (в пересчете на сухой газ).
На выходе газа из верха абсорбера содержание СО2 в га-
зе снижается до н/б 0,1 % объемных. Верхняя часть абсорбе-
ра орошается «бедным» раствором.
Аналитический контроль газа после абсорберов произ-
водится из точек S-21A, 21В.
34
После обсорберов газ, объединенный в один коллектор, по-
ступает в сепаратор 103-F для отделения унесенного с газом
раствора «Карсол». Уровень в сепараторе регулируется при-
бором LIC-16, при снижении уровня сигнал в ЦПУ подаёт
LA-561, при завышении — LA-55IL На коллекторе выхода га-
за из сепаратора 103-F установлен предохранительный клапан
SV-20 и автоматический газоанализатор СО2КА-3, который
сигнализирует в ЦПУ при завышении содержания СО2.
После сепаратора 103-F газ поступает в систему метаниро-
вания. Насыщенный углекислотой раствор с температурой
н/б 105°С из нижней части абсорберов 101-ЕА, ЕВ поступает
в гидравлические турбины 107-JAHT, JBHT с целью исполь-
зования энергии снижения давления с 19—28,4 кг/см2 до
5,62 кг/см2. Развиваемая турбинами мощность (510 квт на
каждой) используется для вращения насосов «полубедного»
раствора 107-JA, 107-JB. Установленные на одном валу с тур-
бинами электродвигатели (мощностью 1050 квт каждый) обе-
спечивает требуемую производительность, однако при работе
турбин потребляемая электродвигателями мощность снижа-
ется.
На растворных линиях турбин смонтировано по три клапа-
на А. В. С для каждой турбины. Положение этих клапанов
изменяется в соответствии с изменением уровня в абсорберах.
Клапан «А» регулирует поток раствора на турбину, кла-
пан «С» находится на линии раствора мимо турбины, клапан
«В» соединяет вход в турбину и нагнетание насоса для защи-
ты турбины от опорожнения.
Количество раствора, поступающего на турбины, изменя-
ется регуляторами уровня в абсорберах 101-ЕА, ЕВ, соответ-
ственно LICA-4 и L1CA-5. Этими регуляторами определяется
степень открытия клапана «А» для обеспечения постоянства
заданного уровня в абсорбере (при повышении уровня в абсор-
бере клапан «А» открывается, при снижении — прикрывает-
ся).
Для обеспечения нормальной работы гидравлической тур-
бины подача раствора в нее не должна быть ниже 200 м3/час,
номинальный расход 732 м3/час.
При значительном снижении уровня в абсорбере расход
раствора на гидравлическую турбину через клапан «А» мо-
жет снижаться ниже допустимого. Для обеспечения нормаль-
ной работы турбины в этих условиях регулятор уровня в аб-
сорбере LICA-4 (LICA-5) клапан «А» закрывается с одновре-
менным открытием клапана «В» на линии подачи раствора с
3*
35
нагнетания насоса 107-ЛА(107-ЛВ)на вход в турбину 107-JAHT
(107-JBHT). Ниже приводится таблица, где отражены дан-
ные о положении клапанов «А» и «В» в зависимости от вы-
ходного сигнала регулятора.
Выходной сигнал ре- гулятора в mA 4 8 12 16 20
клапан «Л» закрыт открыт па 25% открыт на 50% открыт па 75% открыт на 100%
клапан «В» открыт на 100% открыт на 50% закрыт закрыт закрыт
Характеристики клапанов «А» и «С» одинаковы. В зави-
симости от положения тумблера в работе могут быть или кла-
пан «А» или клапан «С».
При нормальной работе уровень в абсорберах регулирует-
ся клапанами «А». При остановке насосов 107-JA/JB клапа-
ны «С» автоматически открываются и до пуска турбин
107-JAHT, 107-JBHT уровень в абсорберах регулируется кла-
панами «С».
При нормальной работе турбина вращается с такой же ско-
ростью, что и электродвигатель (2975 оборотов в минуту).
Для защиты от сверхоборотов турбины снабжены блокиров-
ками SA-5EH для 107-JAHT и SA-6E11 для 107-JBHT. Эти
блокировки срабатывают при вращении турбины со скоростью
3570 об/мин. При срабатывании блокировки происходит оста-
новка соответствующего агрегата «мотор—носос— турбина»
путем отключения электродвигателя и закрытия клапана «А».
При этом блокировка FRCA-35EL или FRCA-37EL автома-
тически включает в работу резервный насос «полубедного»
раствора 107-JC, работающего только от электродвигателя, а
регулирование уровня в абсорбере переключается па клапан
«С», расположенный на байпасе турбины.
В схеме блокировок предусмотрена защита от полного ис-
течения жидкости из абсорбера. При понижении уровня в аб-
сорбере регулятор LICA-4 (LICA-5) подает в ЦПУ предупре-
ждающий сигнал. При дальнейшем снижении уровня беска-
мерные сигнализаторы LA-8 (LA-13) закрывают клапан «А»
и открывают клапан «В».
Клапан «С» остаётся блокированным в закрытом положе-
нии. Для сохранения жидкостного затвора в абсорбере беска-
36
мерные сигнализаторы LA-12 и LA-14 закрывают отсекатели
ErnV-15 (EmV-16) на коллекторах выхода раствора из абсор-
беров 101-ЕА, 101-ЕВ.
При снижении уровня в абсорбере в случае работы через
байпас турбины бескамерные сигнализаторы LA.-8 и LA-13 за-
крывают клапан «С», одновременно блокируя в закрытом по-
ложении клапаны «А» и «В».
Отсекатели EmV-15, 16 в этом случае закрываются также
бескамерными сигнализаторами LA-12 и LA-14.
Возможны два режима работы абсорберов. «Сухой» ре-
жим, когда уровни в абсорберах находятся ниже штуцеров
входа газа, и режим с подачей газа под слой раствора — бар-
ботажный режим, когда нормальный уровень раствора нахо-
дится выше штуцера входа газа. В этом случае датчиком
уровня являются дифференциальные манометры PdL59 и
"PdI-60. Замена одного датчика другим в регуляторах уровня
LICA-4 и LICA-5 производится с помощью соответствующего
ключа.
При работе на «сухом» режиме дифманометры измеряют
сопротивление абсорберов.
Насыщенный раствор после турбин 107-JAHT и 107-JBHT
или через клапаны LICA-4C и LICA-5C поступает в верхнюю
часть регенераторов 102-ЕА, ЕВ.
Регенераторы представляют собой вертикальные двухкор-
пусные цилиндрические аппараты, заполненные керамической
насадкой «седла Инталокс». В верхней части регенераторов
насадка расположена на 3-х полках, а в нижней на одной
полке.
Раствор стекает по насадке вниз навстречу идущим вверх
потокам СО2 и водяных паров, поступающих из нижней части
регенераторов. Из кубов верхней части регенераторов 20%
раствора через регуляторы FRC-40, FRC-42 перепускаются в
нижний корпус, а остальные 80% в виде «полубедного» раст-
вора отводится на воздушные холодильники 143-СА и 143-СВ.
Пройдя воздушные холодильники, раствор охлаждается
до температуры 95—105°С, объединяется в один поток и по-
ступает на всас насосов 107-JA, JB, JC. Насосом 107-JA раст-
вор через регулятор расхода FRCA-35 подаётся на орошение
нижнего корпуса абсорбера 101-ЕЛ, а насосом 107-JB через
регулятор FRCA-37 в нижний корпус абсорбера 101-ЕВ. Ре-
зервный насос 107-JC с приводом от электродвигателя и про-
изводительностью такой же, как у 107-JA/JB предназначен
для замены одного из них.
37
Нагнетание насоса 107-JC соединено с нагнетательными
коллекторами насосов 107-JA, 107-JB через клапаны с дистан-
ционным управлением НС-18 к 1O7-JA и НС-19 к 107-JB.
Автоматическое включение насоса 107-JC происходит так-
же при минимальном расходе «полубедного» раствора в аб-
сорберы 710 т/час по блокировкам FRCA-35EL, FRCA-37EL.
В обоих случаях открытие клапанов НС-18(НС-19) произво-
дится автоматически.
Регуляторы расхода FRCA-35, 37 посылают в ЦПУ пред-
варительный сигнал о снижении расхода до 780 т/час.
Регулирование температуры раствора после холодильни-
ков 143-СА/СВ производится путем изменения потока возду-
ха за счёт регулирования угла атаки лопастей с помощью кла-
панов с дистанционным управлением НС-53 (143-СА) и НС-55
(143-СВ) в зависимости от показаний термометров TIA-43-3
(143-СА), TIA 43-5 (143-СВ).
Минимальная температура раствора 95СС сигнализируется
в ЦПУ приборами TIA-43-4 (143-СА) и TIA-43-6 (143-СВ).
Приборы TA-35L и TA-36L переводят вентиляторы с летнего
режима работы на зимний и наоборот.
Предельные положения уровня в кубе верхнего корпуса
регенератора низкий 800 мм и высокий 2900 мм сигнализиру-
ются в ЦПУ регистраторами уровня LRA-22” (102-ЕА) и
LRA-19- (102-НВ).
В нижнем корпусе регенератора раствор, опускаясь по на-
садке навстречу поднимающимся вверх потокам СО2 и водя-
ных паров, собирается на глухой тарелке в нижней части кор-
пуса. Из тарелки раствор стекает в газовые кипятильники
105-СА, 105-СВ и паровые кипятильники 111-СА, 111-СВ.
В кипятильниках 105-СА-СВ раствор подогревается газом,
идущим после конверсии «СО», а в кипятильниках 111-СА-СВ
парогазовой смесью, поступающей из отпарной колонны 103-Е.
Нагретый раствор возвращается в кубовую часть регенера-
торов под «глухую тарелку, где сепарируется. Углекислота и
водяные пары проходят «глухую» тарелку и поднимаются
вверх навстречу стекающему по насадке раствору. Из кубов
регенераторов 102-ЕА, ЕВ выводится глубокорегенерирован-
ный «бедный» раствор.
Предельные положения уровней в регенераторах сигнали-
зируются регистраторами LRA-70 (102-ЕА) и LRA-18 l
(1Q2-EB).
В кубах регенераторов поддерживаются давление н/б
0,7 кг/см2 и температура н/б 119°С.
38
Регулирование температуры производится путем байпаси-
рования части газа, идущего на кипятильники 105-СА/СВ че-
рез ктапаны с дистанционным управлением НС-45 (105-СА)
н НС-46 (105-СВ).
Аналитический контроль состава раствора «Карсол» осу-
ществляется через анализные точки S-24 «А» и «В» для «полу-
бедного» раствора и S-25 «А» и «В» для «бедного» раствора.
Температура раствора в нижних кубах регенераторов контро-
лируется по прибору TI-3-6, 8.
«Бедный» раствор вытекает из-под «глухой» тарелки ниж-
него куба регенераторов, объединяется в один поток и посту-
пает в теплообменник I07-C, где охлаждается до температу-
ры 92.2°С, нагревая питательную воду котлов, идущую на деа-
эратор, до 114—120°С.
После теплообменника 107-С раствор поступает на всас
насосов «бедного» раствора 106-J/JA с давлением н/б
38 кг/см2 подается в трубки воздушного холодильника 108-С,
где охлаждается до 70°С. Регулирование температуры раство-
ра производится путем изменения угла атаки лопастей с по-
мощью клапанов с дистанционным управлением НС-58 в зави-
мостп от показаний термометра TIA-43-8.
Минимальная температура раствора 60'С сигнализируется
в ЦПУ прибором TIA-43-9L. Прибор TA-34L переключает вен-
тиляторы с летнего режима работы на зимний и наоборот.
Часть подаваемого на холодильники раствора отводится
па механический 101-L и угольный 117-F фильтры, где очища-
ется от механических примесей и продуктов осмоления. Этот
поток раствора соединяется с раствором, выходящим из холо-
дильника 108-С. Количество раствора, отводимого на фильтра-
цию, определяется расходомером FI-39.
Охлажденный «бедный» раствор разделяется затем на два
потока и поступает па орошение верхних корпусов абсорбе-
ров. Количество подаваемого раствора поддерживается регу-
ляторами расхода: FRCA-5, FRCA-6.
В работе находится один насос «бедного» раствора. Вто-
рой находится в резерве и включается в работу автоматиче-
ски при снижении расхода «бедного» раствора в абсорберы
ниже допустимого 180 т/час (блокировки FRCA-5EL1 и
FRCA-6EL1).
Выделившиеся СО2, водяные пары из верхней части реге-
нератора вместе с уносимыми каплями раствора «Карсол»
направляются в воздушный холодильник 110-С с температурой
н/б 102°С и давлением н/б 0,5 кг/см2.
39
'В воздушном холодильнике парогазовая смесь охлаждает-
ся до температуры 60°С и поступает в сепаратор 113-F. Регу-
лирование температуры парогазовой смеси производится ав-
томатически регулятором TICA-31, изменяющим степень от-
крытия жалюзи на потоке охлаждающего воздуха.
Из сепаратора 113-F углекислый газ регулятором давления
в системе регенерации PIC-24 выводится через клапана
PCV-24A и В в атмосферу и за пределы установки потребите-
лю. Через клапан PCV-24 «А» СО2 проходит брызгоотдели-
тель 173-F, из которого конденсат стекает в коллектор выда-
чи конденсата из сепаратора 113-F, и выбрасывается в атмо-
сферу.
Через клапан PCV-24 «В» углекислота проходит водяной
холодильник 109-С, охлаждается до 30—40°С в зависимости
от времени года, сепаратор 118-F и далее в передаточный кол-
лектор к потребителю.
При нормальной работе клапан PCV-24 «В» открыт, а
PCV-24 «А» поддерживает давление в системе н/б 0,35 кг/см2
путем сброса избыточного СО2 в атмосферу. Для предотвра-
щения завышения давления в регенераторах на них установле-
ны мембраны.
Технологический конденсат, отделившийся в сепараторе
113-F и поступивший сюда из сепаратора 103-F насоса-
ми 108-J/JA через клапан регулятора уровня в сепараторе
113-F LIC-23 возвращается в нижний корпус регенераторов.
Количество возвращаемого конденсата замеряется расходо-
мером FI-24. Предельные положения уровня в ЦПУ сигнали-
зируют: максимальный 360 мм L1A-23, минимальный 200 мм
LA-22L. При нормальных условиях в работе находится один
из насосов 108-J/JA. Второй находится в резерве и включается
в работу автоматически, в случае остановки работающего.
Технологический конденсат из сепаратора 118-F через кла-
пан регулятора уровня LIC-20 насосом 124-J/JA подается в от-
парную колонну 103-Е. Количество конденсата измеряется
расходомером FI-27.
Сопротивление регенераторов измеряется перепадомера-
ми PdI-30 (102-ЕА) и PdI-29 (102-ЕВ), сигнализирующими
максимальный перепад.
Уровень в нижнем корпусе регенераторов измеряется ре-
гистраторами уровня LRA-70 (102-ЕА) и LRA-18 (102-ЕВ),
сигнализирующими предельные положения уровня в ЦПУ.
Для поддержания уровня в нижнем корпусе регенераторов в
них подается конденсат после турбин насосов 104-J/JA. Пода-
40
ча конденсата осуществляется насосами 114-J/JA через кла-
пан HCV-5 с дистанционным управлением из ЦПУ. Количе-
ство подаваемого конденсата измеряется расходомером FI-41.
В определенных условиях возможно вспенивание раствора
«Карсол». Поэтому в систему очистки газа от СО2 вводится
антипенная присадка «Исой».
Для аварийного слива раствора из системы на коллекторе
подачи его к теплообменнику 107-С предусмотрен трубопро-
вод сброса раствора «Карсол» в емкость 114-F. На трубопро-
воде установлена электрозадвижка с дистанционным управле-
нием EmV-10.
4.6. КАТАЛИТИЧЕСКАЯ ОЧИСТКА АЗОТОВОДОРОДНОЙ СМЕСИ ОТ
ОКИСИ И ДВУОКИСИ УГЛЕРОДА (МЕТАНИРОВАНИЕ)
После абсорберов системы очистки газа от СО2 азотоводо-
родная смесь состава в % объемных:
СО2 —н/б 0,1
СО — 0,3—0,8
П2 —73,0—75,0
СН4 — 6,3—0.4
N2 — 23,0—25,0
Дальнейшее освобождение газа от кислородосодержащих
соединений (СО и СО2), являющихся ядами для катализато-
ра синтеза, производится путем их полного восстановления на
гидрирующем катализаторе в метанаторе 106-Д. В качестве
катализатора для метанатора применяется окись никеля, на-
несенная на глиноземный носитель.
Объем катализатора в метанаторе составляет 33,7 м3.
Удаление окнслов углерода производится путем конверсии
их в метан и воду. В реакторе синтеза аммиака метан ведет
себя как инертный газ. Процесс протекает по реакциям:
СО-]-ЗН2—> СН4+Н2О4~50,4 ккал/моль
СО2-{-4Н2—>- СН4-|-2Н2О-|-39,3 ккал/моль
Обе реакции являются экзотермическими и теоретическое по-
вышение температуры составляет 73°С на мольный процент
окиси углерода и 59,4°С на мольный процент двуокиси угле-
рода.
Практически повышение температуры (учитывая тепловые
потери) составляет примерно 48°С, в результате чего темпера-
41
тура на выходе из реактора поднимается до н/б 375°С. Мета-
натор рассчитан на 455°С.
Технологический газ перед метанатором подогревается в
двух аппаратах. После абсорберов газ поступает в теплооб-
менник 136-С, где нагревается до 120°С путем теплообмена с
газом, идущим после 1 ступени компресора синтез-газа
103-J.
Из 136-С газ направляется в теплообменник 104-С, где на-
гревается до температуры 316°С газом после высокотемпера-
турного конвертора СО.
Постоянная температура газа па входе в метапатор под-
держивается автоматическим регулятором температуры
TRCA-12, путем байпасирования части газа мимо теплообмен-
ника 104-С.
Газ с давлением до 26,4 кг/см2 и температурой до 316СС
проходит сверху вниз слой никелевого катализатора и с тем-
пературой не более 375°С выходит из метанатора.
Остаточное суммарное содержание СО и СО2 в газе со-
ставляет н/б 10 мг/м3.
Учитывая высокую экзотермичность реакций метанирова-
пия при высоком содержании СО и СО2 в газе, подаваемом
в метанатор, возможен значительный разогрев катализатора
(расчетная температура 455°С). Поэтому предусмотрен кон-
троль температуры катализатора в метанаторе в нескольких
точках с сигнализацией максимальных 375°С ее значений.
Контроль и сигнализация осуществляются прибором
TRA-8-1-5. При достижении в любой точке катализатора темпе-
ратуры 455°С срабатывает блокировка, соответствующая точке
завышения температуры ТА-21-—25 ЕН. При этом автоматиче-
ски закрываются отсекатель EinV-8 и заслонка EmV-4 на входе
газа в метанатор, останавливается компрессор 103-J и закры-
вается клапан HCV-11 на входе питательной воды в 114-С.
Давление в системе до метанатора в этом случае поддержи-
вается регулятором PIC-5, сбрасывающим газ на факельную
установку 102-U.
В системе предусмотрена также блокировка
FRCA-5,6 EL2 по снижению расходов «бедного» раствора в
абсорберы до ПО т/час. В этом случае закрываются EmV-8.4
и останавливается компресор синтез-газа 103-J.
При срабатывании блокировок ТА-21—25 ЕН и
FRCA-5.6 EL2 одновременно с закрытием EmV-4,8 открыва-
ется клапан PCV-5, степень открытия клапана устанавлива-
ется заранее с помощью ручного задатчика прибора PRC-5
42
)
/установленная степень открытия клапана должна обеспечить
нормальный сброс очищенного газа, идущего в метана-
тор 106-Д, на факельную установку 102-U), через 4—5 сек.
клапан переходит в управление от регулятора PRC-5.
На панели ЦПУ установлен ручной переключатель с по-
мощью которого, при необходимости, можно отключить мета-
патор электрозадвижкой EmV-8 и заслонкой EmV-4, при этом
также откроется клапан PCV-5 до заранее установленного
положения. Электрозадвижка EmV-8 имеет также отдельную
панель управления для дистанционного регулирования степе-
ни ее открытия.
Газ после метанатора охлаждается в теплообменни-
ке 114-С до температуры и/б 143°С, нагревая при этом пита-
тельную воду котлов до 314°С.
Па входе воды в подогреватель 114-С установлен клапан
ПС-11. Прибор TIA-43-2OH сигнализирует в ЦПУ о завыше-
нии температуры газа на входе в подогреватель 114-С.
Дальнейшее охлаждение газа до температуры 40—50°С
происходит в воздушном холодильнике 115-С. Регулирование
температуры газа производится автоматически регулято-
ром TIC-32, изменяющим степень открытия жалюзей на
охлаждающем воздухе. Приборы TIA-43-10 и TIC-32 сигна-
лизируют в ЦПУ о низкой температуре охлаждающегося воз-
духа на холодильник и синтез-газа после холодильника. От-
деление конденсата из охлажденного газа производится в се-
параторе 104-F.
Технологический конденсат из сепаратора регулятором
уровня LIC-26 отводится в отпарную колонну 103-Е, а газ по-
ступает на всас компрессора синтез-газа 103-J, При завыше-
нии уровня в сепараторе 104-F до 810 мм срабатывает блоки-
ровка LA-23EH с остановкой компрессора 103-J. О росте уров-
ня в сепараторе 104-F до 660 мм сигнализирует в ЦПУ LA-24H.
Состав синтез-газа после метанирования в % объёмных:
Н2—73,0—75,0
N2—23,0—26,0
СН4—1,0—1,4
СО2—н/б 10 мг/м3, СО—н/б 10 мг/м3
Состав газа после метанирования определяется автомати-
ческими газоанализаторами H2R-7, CO2R-8, COR-9, CH4R-10,
установленными на выходе из сепаратора 104-F.
На коллекторе газа после сепаратора 104-F установлен ре-
гулятор давления PRC-4, регулирующий давление в системе
43
после метанатора сбросом газа на факельную установку
102-U. При нормальной работе давление в системе регулиру-
ется регулятором PRC-6 путём изменения числа оборотов тур-
бины компрессора синтез-газа 103-JT.
При остановке компрессора 103-J блокировка РА-515 от-
крывает клапан PCV-4 заранее установленного положения,
через 4—5 сек клапан переходит в управление от регулятора
PIC-4.
Для предотвращения завышения давления в системе на се-
параторе 104-F установлены предклапаны SV-22A и SV-22B.
На коллекторе синтез-газа после сепаратора 104-F преду-
смотрен отбор газа на дозировку в сероочистку через регуля-
тор FICA-8.
4.7. КОМПРИМИРОВАНИЕ СИНТЕЗ-ГАЗА
Очищенный от СО и СО« синтез-газ с температурой
40—50°С и давлением н/б 25 кг/см2 поступает на всас трех-
корпусного компрессора синтез-газа 103-J, имеющего четыре
ступени для сжатия синтез-газа и ступень для сжатия цирку-
ляционного газа.
После сепаратора 104-F на всасе компрессора установле-
ны последовательно отсекатель EmV-17 и предохранительный
клапан SV-21.
В первой ступени корпуса низкого давления газ сжимается
до давления н/б 53,0 кг/см2, нагреваясь при этом до темпера-
туры н/б 160°С. и направляется в теплообменник 136-С,
где охлаждается до температуры н/б 85°С, нагревая газ, иду-
щий на метаиатор, Затем газ поступает в воздушный холо-
дильник 177-С, где охлаждается до температуры 49°С, прохо-
дит сепаратор 105-F и с давлением 52.3 кг/см2 поступает на
всас II ступени компрессора. На газовой линии от сепаратора
105-F установлен предохранительный клапан SV-24, предот-
вращающий завышение давления, и установлен клапан НС-74,
сбрасывающий давление из компрессора в случае его оста-
новки.
Со всасывающего трубопровода II ступени производится
отбор синтез-газа на дозировку в систему сероочистки через
регулятор Fr RC-17 и отбор в линию антппомпажной защиты
I ступени через клапан FCV-7.
Уровень в сепараторе поддерживается регулятором уров-
ня LIC-10, отводящим конденсат в отпарную колонну 103-Е.
В случае завышения уровня в сепараторе 105-F до 810 мм
44
блокировка LA-28EH останавливает Компрессор. О росте
уровня до 660 мм сигнализирует в ЦПУ LA-25H.
' Во второй ступени компрессора синтез-газ сжимается до
давления н/б 101,0 кг/см2 и с температурой н/б 182°С посту-
пает в воздушный холодильник 116-С, где охлаждается до
температуры 49°С.
После воздушного холодильника синтез-газ поступает в
аммиачный холодильник 129-С, где за счёт испранения амми-
ака в межтрубном пространстве температура газа снижается
до 3—8°С.
Отделение сконденсировавшейся жидкости из охлаждённо-
го газа производится в сепараторе 123-F, откуда конденсат че-
рез регулятор уровня LICA-27 выводится в отпарную колон-
ну 103-Е, а газ поступает на всас III ступени компрессора с
давлением 100,5 кг/см2 и температурой 3—8°С.
При завышении уровня в сепараторе 123-F до 810 мм сра-
батывает блокировка LA-29EH с отключением компрессора
I03-J. О росте уровня до 660 мм в ЦПУ сигнализирует при-
бор LIA-73H.
Для связывания углекислоты в газ перед холодильником
116-С впрыскивается жидкий аммиак из сборника 109-F насо-
сами 117-J/JA.
Образующиеся карбонаты отделяются в сепараторе
I23-F.
Регулирование температуры охлаждения газа в холодиль-
нике I16-C производится изменением угла атаки лопастей вен-
тилятора клапаном с дистанционным управлением НС-63 в
соответствии с показаниями термометра TIA-502-5.
Прибор TA-40L переключает вентиляторы холодильника с
летнего режима работы на зимний и наоборот.
Температура синтез-газа на всасе III ступени компрессора
контролируется по прибору TIA-501-19.
В III ступени (корпус среднего давления) газ сжимается
до давления н/б 220 кг/см2, нагреваясь при этом до темпера-
туры н/б 143,0°С. После III ступени газ поступает на воздуш-
ный холодильник 178-С, где охлаждается до температуры
49°С и направляется для отделения сконденсировавшейся вла-
ги в сепаратор I24-F, откуда конденсат регулятором уровня
LIC-28 выводится в отпарную колонну 103-Е, а газ идёт на
всас IV ступени компрессора.
На линии газа перед воздушным холодильником 178-С про-
изводится отбор газа в коллектор антипомпажной защиты
I ступени компрессора через клапан FCV-63.
45
Постоянство температуры газа после воздушного вентиля-
тора 178-С обеспечивается автоматическим изменением угла
атаки лопастей вентилятора по сигналу регулятора TIC-18 в
зависимости от температуры газа после холодильника.
При завышении уровня в сепараторе 124-F до 810 мм бло-
кировка LA-30EH останавливает компрессор 103-J. О повыше-
нии уровня до 660 мм в ЦПУ сигнализирует LIA-74H.
Из сепаратора 124-F газ идёт на всас IV ступени компрес-
сора (корпус высокого давления).
После IV ступени газ выходит с давлением н/б 338,0 кг/см2
и температурой н/б 160°С и направляется в воздушный холо-
дильник 124-С.
Температура газа после холодильника 124-С 35—40°С под-
держивается автоматическим изменением угла атаки лопа-
стей вентилятора по сигналу регулятора TICA-19.
Из линии нагнетания IV ступени компрессора производит-
ся отбор газа перед холодильником 124-С в коллектор анти-
помпажной защиты IV ступени через клапан FCV-65.
В корпусе высокого давления компрессора 103-J располо-
жена циркуляционная ступень, служащая для дожатия син-
тез-газа после колонны синтеза до рабочего давления.
На всас циркуляционной ступени газ поступает с давле-
нием н/б 315,0 кг/см2 и температурой 16—23°С. Сжимается
здесь до давления н/б 336 кг/см2, нагреваясь до температуры
38,0°С.
Температура газа после циркуляционной ступени контро-
лируется по TIA-501-24.
Температура смеси свежего синтез-газа и циркуляционно-
го не должна быть выше 32°С.
На общем коллекторе свежего и циркуляционного синтез-
газа установлены предохранительные клапаны SV-27A и
SV-27B.
Для снижения температуры циркуляционного газа в схеме
предусмотрена его подача на холодильник 124-С через пере-
мычку с клапаном дистанционного управления НС-21.
На нагнетательном коллекторе циркуляционной ступени
находится заслонка с приводом от клапана НС-28.
На случай разгрузки системы синтеза в схеме компрессо-
ра предусмотрен байпас с общего нагнетательного коллектора
свежего и циркуляционного газа на всас циркуляционной сту-
пени компрессора. На байпасе установлен клапан HCV-29 с
дистанционным управлением.
46
На всасе циркуляционной ступени и на общем Нагнета-
-г<= гл ном коллекторе установлены задвижки с электроприво-
дом EmV-9 и EmV-5.
В схеме защиты компрессора синтез-газа 103-J предусмот-
рена его остановка при завышении температуры газа после
ступеней компрессора до сверхдопустимых величин по блоки-
ровкам TA-533 ЕН (193°С), TA-534 ЕН (204°С), ТА-535 ЕН
(171°С), ТА-536 ЕН (188°С) и ТА-537 ЕН (75°С) соответст-
венно I, П, Ш, IV и циркуляционной ступеней. Рост темпера-
туры на нагнетании ступеней компрессора предварительно
сигнализируется в ЦПУ.
При аварийной остановке компрессора 103-J по блокиров-
кам защиты срабатывает блокировка РА-515, которая вызы-
вает закрытие отсекателей EmV-5, EmV-9, EmV-I3, клапана
FCV-17 и открытие отсекателя EmV-44, клана нов PCV-63,
HCV-29, НС-74, PCV-4, FCV-8, IICV-23, PCV-13, PCV-25. Сра-
батывание арматуры переводит компрессор 103-J и связанное
с ним оборудование в безопасное состояние, а также предот-
вращает нарушение технологического процесса в отделениях
конверсии, очистки и системе парообразования.
При работе компрессора в корпусе высокого давления воз-
можно создание условий, благоприятных для образования кар-
боната или карбамата аммония из СО2, NH3 и Н2О, содержа-
щихся в свежем газе. Поэтому снижение температуры .на всасе
IV ступени не допускается ниже 40°С, так как отложение со-
лей на роторе и корпусе компрессора может привести к недо-
пустимой вибрации и разрушении компрессора..Минимальная
температура на всасе по ступеням компрессора сигнализиру-
ется в ЦПУ.
4.8. СИНТЕЗ АММИАКА И АММИАЧНОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ
Смесь свежего и циркуляционного газов после компрессо-
ра 103-J с температурой 40°С с давлением н/б 338 кг/см2 и со-
держанием аммиака до 5% обёмных, направляется в аммиач-
ный холодильник I17-C для охлаждения до температуры н/н
минус 10°С. Сконденсировавшийся в газе аммиак отделяется
в сепаратое 106-F. Жидкий аммиак, отделивший-
ся в сепараторе 106-F, через регулятор LIC-34 выводится в
сборник 127-F и в'сборник 107-F. Для улучшения сепарации
аммиака внутри сепаратора 106-F смонтирован циклон, состо-
ящий из пакета труб. Сконденсировавшийся в циклоне жид-
кий аммиак поступает в расширительный сосуд 174-F и через
47
клапан регулятора уровня LICA-31 направляется в первичный
сепаратор 126-F.
О завышении -уровня во вторичном сепараторе 106-F до
770 мм или снижении до 235 мм сигнализирует в ЦПУ LIA-33.
Максимальный уровень в расширителе 174-F сигнализируется
прибором LIA-31.
Синтез-газ с содержанием аммиака н/б 3,2% объёмных из
сепаратора 106-F направляется в теплообменник 179-С, где
нагревается до температуры н/б 31 °C поступающим из воз-
душного холодильника 180-С газом после колонны синтеза
Ю5-Д. - ,
Затем газ подогревается до температуры н/б 141°С в теп-
лообменнике 121-С газом, поступающим из колонны синтеза.
Подогретый до температуры н/б Г41,0°С газ поступает в ко-
лонну синтеза 105-Д по основному ходу и по холодным бай-
пасам.
Состав газа, идущего в колонну синтеза, контролируется
из анализной точки S-34, смонтированной между теплообмен-
никами 179-С и 121-С. Отсюда же производится отбор газа на
анализаторы CH4R-I3 и H2R-I2.
По конструктивным особенностям теплообменники 179-С,
121-С, 122-С рассчитаны на определенный перепад давления
н/б 9,1 кг/см2 между трубным и межтрубным пространством.
Для защиты этих теплообменников от недопустимого пе-
репада установлены предохранительные клапаны SV-70A,
SV-70B, поддерживающие нормальный перепад давления пу-
тём перепуска газа. Клапан SV-70A перепускает газ из труб-
ного пространства 121-С в межтрубное пространство 179-С, а
клапан SV-70B наоборот.
Кроме того, на коллекторе газа, идущего в колонну син-
теза между теплообменниками 179-С и 121-С, установлен пре-
дохранительный клапан SV-35, сбрасывающий газ в случае
завышения давления в атмосферу.
Основной поток газа через засЛонку НС-16 с дистанцион-
ным управлением поступает в нижнюю часть колонны синте-
за и поднимается по кольцевому зазору между корпусом ко-
лонны и стенкой катализаторной коробки в верхнюю часть ко-
лонны, где расположен теплообменник 122-С.
Проходя по межтрубному пространству теплообменника
122-С, газ нагревается за счёт охлаждения газа, выходящего
из колонны синтеза, до температуры порядка 426°С и посту-
пает на катализатор первой полки. Общий объём катализато-
ра, загружённого в колонну синтеза, 35,96 м3, располагается
48
Г -
он на 4-х полках. Катализатором является восстановленное
промотированное железо.
Количество катализатора на каждой полке:
I полка — 5,83 м3 (15885 кг.)
II полка — 6,80 м3 (18507 кг.)
III полка — 10,70 м3 (29148 кг.)
IV полка — 12,63 м3 (34392 кг.)
На катализаторе протекает реакция синтеза аммиака:
3H2+N2 2NHs+26,64 ккал/моль
Такое распределение катализатора по полкам произведено
с целью поддержания оптимальной температуры на них, в ча-
стности, для исключения перегрева катализатора вследствие
экзотермичности реакции синтеза. Для этого же предназначе-
ны и холодные байпасы, по которым газ подаётся на полки
мимо внутреннего теплообменника 122-С. Регулирование рас-
хода газа на полки по холодным байпасам производится с по-
мощью заслонок с дистанционным управлением НС-7 на
I полку; НС-14 — на III полку; НС-13— на II полку; НС-15—
па IV полку, в соответствии с показаниями приборов TI-6 и
TR-14.
Перепад давления в колонне, зависящей в основном от со-
стояния катализатора, определяется дифманометром PdI-32.
При достижении перепада до 12 кг/см2 срабатывает блокиров-
ка РА-32 ЕН с открытием клапана HCV-29 на байпасе ком-
прессора 103-J.
После 4-й полки газ с температурой н/б 538°С и содержа-
нием NH3 до 16% по центральной трубе поднимается вверх и
входит в трубное пространство теплообменника 122-С, где от-
даёт тепло газу, идущему в колонну, охлаждаясь при этом до
температуры н/б 328°С. Затем газ поступает в трубное прост-
ранство подогревателя питательной воды котлов 123-С, ох-
лаждаясь в нем до температуры н/б 162°С.
Контроль состава газа после колонны синтеза производит-
ся из анализной точки S-35. Контроль температуры газа после
колонны осуществляется по приборам TI-6-37 и TR-14-11. Дав-
ление газа после колонны регистрируется и контролируется
> приборами PR-90 и PI-90.
После подогревателя питательной воды котлов 123-С газ
поступает в теплообменник 121-С, где охлаждается до темпе-
ратуры н/б 57°С за счёт нагревания газа, идущего на колонну.
Далее газ охлаждается до температуры н/б 40°С в воздуш-
ном холодильнике 180-С и поступает в межтрубное простран-
ство теплообменника 179-С, где охлаждается до температуры
t 143
49
16—23°С, нагревая газ, идущий в колонну синтеза после сепа-
ратора вторичной конденсации 106-F.
При температуре п/б 23°С и давлении н/б 315 кг/см2 в пер-
вичном сепараторе 126-F выделяется до 60% образовавшего-
ся в колонне синтеза 105-Д аммиака. Отделившийся аммиак
регулятором уровня LIC-36 отводится в сборник жидкого
аммиака 127-F и в сборник 107-F.
Минимальный 355 мм и максимальный 480 мм уровень в
сепараторе сигнализируются в ЦПУ прибором L1A-35. При ро-
сте уровня в сепараторе 126-F до 660 мм срабатывает блоки-
ровка LA-31EH с остановкой компрессора синтез-газа 103-J.
Температура газа перед сепаратором 126-F контролируется
по прибору TI-6-9.
После сепаратора 126-F газ направляется на всас цирку-
ляционной ступени компрессора 103-J.
Таким образом замыкается цикл циркуляции газа в систе-
ме синтеза.
Па линии всаса компрессора 103-J перед отсекателем
EmV-9 установлены предохранительные клапаны SV-26A,
SV-26B и смонтирована линия 6V90 с ручной задвижкой для
сброса газа на факел в пусковой период.
После первичного сепаратора 126-F часть циркуляционно-
го газа постоянно выводится из системы в количестве, обеспе-
чивающем содержание инертов (метана, аргона) в газе на
входе в колонну синтеза не более 13,6% объёмных.
Продувочный газ поступает в аммиачный холодильник
125-С, охлаждается в нём до температуры н/н минус 23°С, за-
тем проходит сепаратор 108-F, освобождается в нём от жид-
кого аммиака, который регулятором уровня LIC-29 выводит-
ся в сборник жидкого аммиака 107-F.
Газ после сепаратора 108-F через клапаны с дистанцион-
ным управлением из ЦПУ HCV-8A и HCV-8B выводится в
коллектор топливного газа.
На линии выдачи продувочного газа после сепаратора
108-F установлен предохранительный клапан SV-25.
Для анализа состава продувочного газа на этой же линии
смонтирована анализная точка S-33.
Степень открытия дроссельного клапана HCV-8 определя-
ется показаниями расходомера FI-29.
Жидкий аммиак из сепараторов 126-F, 106-F и 108-F посту-
пает в сборники 107-F и 127-F. При дросселировании давления
аммиака с 315 кг/см2 до 20 кг/см2 в сборнике 127-F происхо-
дит выделение растворённых в нём азота, водорода, метана
50
пгона. При дросселировании аммиака из сборника 127-F
” регулятор уровня LIC-48 в сборник 107-F с давлением
20 кг/с'М2 до 15,8 кг/см2 в сборнике 107-F происходит оконча-
тетьноё выделение растворённых азота, водорода, метана и
.огона. Из сборника 127-F через клапан дистанционного ре-
гстпроваппя HCV-127 имеется перепуск жидкого аммиака в
п'ншо 3NH153 пли в линию N1800 и далее на склад жидкого
аммиака в корпус 113. Выделившиеся «танковые» газы из
сборника 127-F через регулятор давления PIC-28 совместно с
«танковыми» газами из сборника 107-F направляются в ам-
миачный холодильник 126-С, где охлаждаются до температу-
ры минус 23°С. Сконденсировавшийся аммиак стекает в сбор-
ник 175-F, откуда через регулятор уровня LIC-42 выводится
в расширительный сосуд 110-F. Освободившиеся от аммиака
«танковые» газы через регулятор давления PIC-21 сбрасыва-
ются в коллектор топливного газа.
На сборнике 107-F для предотвращения завышения давле-
ния в нём установлены предохранительные клапаны SV-28A,
SV-28B, а на сборнике 127-F — соответственно SV-28C,
8У-28Д. Уровень в сборнике 107-F поддерживается регулято-
ром уровня LICA-40, минимальное и максимальное положение
уровня в сборнике сигнализируется в ЦПУ прибором L1A-40.
Температура в 107-F контролируется по прибору TI-6-14.
Давление в сборнике 127-F н/б 20 кг/см2 поддерживается
регулятором уровня PIC-28.
Уровень в сборнике 127-F поддерживается автоматически
регулятором уровня LIC-48, клапан LCV-48 установлен на ли-
нии выдачи жидкого аммиака в сборник 107-F.
На линии выдачи незахоложенного аммиака установлен
также отсекатель EmV-127 и регистратор расхода ER-127.
Если выдача незахоложенного аммиака не производится,
то сборник 127-F можно использовать как буфер по схеме:
126-F, 106-F----127-F------LIC-48-----сборник 107-F.
Жидкий аммиак из сборников 107-F и 175-F через регулято-
ры уровня выдаётся в расширительный сосуд 110-F, в котором
поддерживаются давление н/б 6 кг/см2 и температура н/б 16°С.
Часть жидкого аммиака из расширителя 110-F подаётся на
всас насосов 117-J/JA для впрыска в синтез-газ перед меж-
етупенчатым холодильником компрессора синтез-газа 116-С
и холодильником 115-С.
Большая часть жидкого аммиака из расширительного со-
суда 110-F регулятором уровня в нём LICA-43 отводится в
расширительный сосуд 111-F, в котором поддерживаются
4*
51
давление до 1,72 кг/см2 и температура н/н минус 15°С. Дру!
гая часть аммиака из расширителя 110-F используется дл1
охлаждения газов в аммиачных холодильниках 129-С — меж
ступенчатый холодильник компрессора синтез-газа 103-J н хо
лодпльник «танковых» газов 181-С ресивера жидкого амми
ака 109-F.
Жидкий аммиак в холодильник 129-С подаётся через дрос-
сельную шайбу RO-10, а в холодильник 181-С через RO-14.
Давление паров аммиака в межтрубном пространстве хо-
лодильника 129-С поддерживается регулятором давления
PIC-10, сбрасывающим газообразный аммиак в расширитель
111-F. В линию газообразного аммиака после PIC-10 врезана
также линия газообразного аммиака из холодильника
181-С.
Для предотвращения превышения давления в лини газооб-
разного аммиака после холодильника 129-С перед PCV-10
врезай предохранительный клапан SV-46 (в случае наруше-
ния герметичности между трубным и межтрубным простран-
ством холодильника).
Часть жидкого аммиака из расширительного сосуда 111-F
регулятором уровня в нем LICA-45 отводится в расширитель-
ный сосуд 112-F, где давление аммиака снижается до
0,025 кг/см2, а температура до минус 34°С.
Другая часть жидкого аммиака из расширительного сосу-
да 111-F используется как хладоагент в холодильнике смеси
свежего и циркуляционного газа 117-С (для вторичной кон-
денсации аммиака), в холодильнике продувочных газов 125-С
и холодильнике «танковых» газов 126-С.
В холодильнике 125-С жидкий аммиак подаётся через
дроссельную шайбу RO-12, а в холодильник 126-С через
RO-13, где испаряется при температуре минус 34°С. Газооб-
разный аммиак из холодильника 125-С и 126-С направляется
в расширительный сосуд 112-F.
Аммиачный холодильник вторичной конденсации 117-С ра-
ботает на принципе термосифониой циркуляции жидкого ам-
миака с температурой от минус 8 до минус 15°С с возвратом
его в сосуд 111-F.
Температура циркуляционного газа после холодильника
117-С регулируется TIC-20. (Клапан TCV-20 установлен па
байпасе задвижки входа жидкого аммиака в 117-С),
Для защиты межтрубного пространства аммиачного холо-
дильника 117-С от превышения давления выше допустимого
в случае нарушения герметичности между трубным и меж-
52
трубным пространством
клапан Sv-b«.
его установлен предохранительный
сосуда 112-F жидкий аммиак с тем-
пературой минус 34°С через регулятор уровня в нём LICA-47
тасосом I09-J/JA откачивается в изотермическое хранилище
•001-F. Количество продукционного аммиака измеряется рас-
ходомером FRS-46.
Расширительные сосуды 112-F, 111-F, 110-F подсоединены
на всас I, II и III ступени аммиачного компрессора 105-J со-
ответственно.
Компрессор 105-J двухкорпусный, трёхступенчатый с при-
водом о г паровой турбины 105-JT. Давление на всасе I ступе-
ни компрессора (в расширителе 112-F) поддерживается регу-
лятором PRCA-49 иземенением числа оборотов турбины
105-JT.
На всас первой ступени поступает аммиак, испарившийся
в хранилище 1001-F. Сжатый в первой ступени до 1,72 кг/см2
газообразный аммиак вместе с газообразным аммиаком из
расширителя 111-F поступает на всас второй ступени компрес-
сора.
После второй ступени с давлением н/б 6 кг/см2 и темпера-
турой 86°С аммиак направляется в межступенчатый воздуш-
ный холодильник 128-С, где охлаждается до 50°С.
Охлаждённый аммиак смешивается с аммиаком из расши-
рителя 110-F и с температурой н/б 50°С поступает на всас
III ступени корпуса высокого давления.
Здесь он сжимается до 24 кг/см2 и с температурой н/б
I'.XFC поступает в воздушный холодильник 127-С.
На нагнетании III ступени установлены предохранитель-
ные клапаны SV-31A и SV-31B перед запорной арматурой;
SV-16 после воздушного холодильника 127-С.
Предохранительные клапаны и свечи с ручной арматурой
предусмотрены также на расширительных сосудах: SV-36
(H2-F); SV-37 (111-F); SV-38A и SV-38B (110-F).
Перед холодильником 127-С предусмотрен отбор газооб-
разного аммиака потребителю через регулятор расхода
FRC-66, н/б 36300 нм3/час. С нагнетания III ступени (до за-
порной арматуры) производится отбор газа для защиты ком-
прессора от помпажа через регуляторы расхода:
— FICA-9—па всас I ступени (в расширитель 112-F);
FICA-11 — па всас II ступени ( в расширитель 111-F);
— FICA-45—на всас III ступени (в расширитель 110-F).
53
В холодильнике 127-С при температуре н/б 54°С аммиак
конденсируется и поступает в ресивер 109-F. Танковые газы
из ресивера 109-F проходят аммиачный холодильник 181-С.
Выделившийся при этом аммиак стекает в сборник 176-F,
а газы через регулятор давления PIC-33 сбрасываются в си-
стему топливного газа.
Жидкий аммиак из сборников 109-F и 176-F регуляторами
уровня LIC-39 и LIC-37 дросселируется в расширитель 110-F.
Максимальный уровень в 109-F сигнализируется LIA-39.
Через дроссельные шайбы RO-47, RO-48, RO-46 из сборни-
ка 109-F предусмотрена подача аммиака в антипомпажные
линии первой, второй и третьей ступеней компрессора 105-J
для понижения температуры на всасах ступеней компрессора
(в период пуска, при работе компрессора на байпасном ре-
жиме) .
При завышении уровня в расширителях 112-F, 111-F, 110-F
блокировки LA-39EH, LA-38EH, LA-36EH соответственно от-
ключают компрессор 105-J для защиты последнего от попада-
ния жидкого аммиака.
Продувочные и танковые газы из системы синтеза и ох-
лаждения аммиака сжигаются в смеси с топливным газом в
горелках печи первичного риформинга. Смешение газов про-
изводится после подогрева топливного газа в конвекционной
камере до 150°С, так как температура смеси не должна быть
ниже 30°С, .во избежание образования карбонатов ам-
мония.
Содержание продувочных и танковых газов в смеси около
15%. Количество этих газов замеряется регистратором расхо-
да FR-15. Давление в коллекторе продувочных и танковых га-
зов поддерживается регулятором давления PIC-44 сбросом
избытка газа на факельную установку 102-U.
На линии продувочных и танковых газов (до парового
вентиля) установлены предохранительные клапаны SV-39A,
SV-39B).
4.9. ХРАНЕНИЕ АММИАКА В ИЗОТЕРМИЧЕСКОМ ХРАНИЛИЩЕ
Полученный на установке жидкий аммиак поступает в изо-
термическое хранилище 1001-F ёмкостью 10000 тони и нахо-
дится в нём при температуре минус 34°С и давлении
0,03—0,07 кг/см2 (над уровнем жидкости). Хранилище выпол-
нено из двух цилиндрических обечаек (типа «ёмкость в емко-
сти»). Пространство между обечайками заполнено теплоизо-
54
ляционным материалом — перлитом. Для предотвращения по-
падания влаги и промерзании перлита в пространство между
обечайками постоянно подаётся азот (99,97%). Давление азо-
та поддерживается в пределах н/б 7 мм. вод. ст. с помощью
«дыхательной» ёмкости 1003-F.
Постоянное давление паров аммиака в хранилище при
нормальной работе установки обеспечивается компрессором
105-J. Отключение хранилища от компрессора 105-J произво-
дится отсекателем EmV-14 в следующих случаях:
— при недопустимом снижении давления паров в хранили-
ще до 0,02 кг/см2 (срабатывает блокировка
PIA-352EL);
— при недопустимом завышении давления па всасе ком-
прессора 105-J до 0,03 кг/см2 (срабатывает блокировка
PRCA-49EH).
В последнем случае датчик давления паров аммиака в хра-
нилище PIA-352 ЕН при давлении 0,07 кг/см2 автоматически
включает в работу компрессор 1001-J аммиачно-холодильной
установки склада.
Компрессор 1001-J двухступенчатый поршневой, с приво-
дом от электродвигателя. Газообразный аммиак из хранили-
ща на всас компрессора 1001-J поступает через сепаратор
1001-ЗД6, где отделяется унесенный жидкий аммиак и слива-
ется в дренажный ресивер 1001-ЛД7.
Газообразный аммиак на первой ступени компрессора сжи-
мается до 2,1 кг/см2, проходит маслоотделитель 1001-ЛД1 и
поступает в промежуточный сосуд 1001-ЛД2, в котором аммиак
охлаждается от 40сС до 0—(—7) °C за счёт впрыска жидкого
аммиака в промсосуд. Жидкий аммиак на впрыск поступает
из ресивера lOOl-JJT^- Через клапан регулятора уровня нром-
сосуда 1001-ЛД2 (LCV-802). Газообразный аммиак из проме-
жуточного сосуда 1001-ЛД2 поступает на всас второй ступени
компрессора 1001-J. Сжатый в ней до 14,82 кг/см2 газ посту-
пает в маслоотделитель 1001-ЛД3 и затем в воздушно-водяной
конденсатор 1001-JC, где охлаждается со 110°С до температу-
ры конденсации. Жидкий аммиак стекает в ресивер 1001-ЛД4,
сюда же сливается жидкий аммиак из дренажного ресивера
1001-ЛД7.
Из ресивера 1001-ЛД4 часть аммиака отбирается на впрыск
в промсосуд 1001-ЛД2, а остальная часть жидкого аммиака
через клапан регулятора уровня LCV-803 в 1001-ЛД4 возвра-
щается в хранилище. На этом цикл аммиачного охлаждения
завершается.
56
Масло из маслоотделителей 1001-ЛД|. 1001-ЛД3, промсосу-
да 1001ДД2 и ресивера 1001-.1Д4 сливается в маслосборник
001-ЛДз. Уносимый с маслом аммиак из сборника 1001-ЛД5
.срез клапан регулятора давления PCV-801 отво-
дится в сепаратор 10()1-ЛД6. Дегазированное масло перпэдп-
'.гскп сливается.
На сзучап аварийного прекращения подачи электроэнер-
гии па складе установлен комг,рессор 1001-JA приводом от
дизельного двигателя. Компрессор 1001-.IA аналогичен ком-
прессору 1001-.I и включен в описанную выше схему парал-
лельно (в качестве резервною).
Компрессоры 1OO1-J/JA автоматически разгружаются до
60% производительности при достижении давления на всасе
I ступени 0,05 кг/см2 (Р1А-352 Н).
Компрессор 1001-J автоматически останавливается при:
— понижении давления па всасе I ступени до 0,03 кг/е.м:
(PIA-352 L),
— понижении давления смазочного масла до 2,8 кг/'см-
(РА 801 EL),
— повышении давления на нагнетании 1! степени ;о
15,5 кг/см2 (РА-803-ЕН).
Компрессор 1001-JA останавливается при:
- — понижении давления на всасе I ступени до 0,03 кг/см-'
(PIA-352L),
— понижении давления смазочного масла до 2,8 кг/см2
(РА-811-EL),
— повышении давления на нагнетании II ступени до
15,5 кг/см2 (РА-813-ЕН),
— понижении давления смазочного масла дизеля до
0,8 кг/см2 (PA-816-EL),
— повышении температуры воды после дизеля 75'С
(ТА-801-ЕН).
Жидкий аммиак из хранилища насосом 1002-J/.JA подаёт-
ся потребителям, при необходимости подогреваясь в теплооб-
менниках 40, 40а отечественной поставки.
При повышении давления в подогревателях до 21 кг/см-
автоматически закрываются регулирующие клапаны на пода-
че пара в последние.
Максимальный н минимальный уровень жидкого аммиака
в хранилище сигнализируется прибором I.IA-351. 11а входе и
выходе жидкого аммиака из хранилища установлены дистан-
ционно управляемые отсекатели EmV-351 и EmV-352 соот-
56
встственно. Выдача аммиака потребителям может произво-
пться по перемычке 4NH6I, минуя хранилище 1001-F.
Хранилище оборудовано двумя дыхательными клапанами,
.осдиняющпмн его с атмосферой при понижении в нём давле-
ая на 50 мм вод. ст. ниже атмосферного, а также предклапа-
дми SV-352A, SV-352B, сбрасывающими газообразный ам-
миак на факельную установку 1001-U при недопустимом
юдъёме давления в хранилище. Аммиачно-холодильная уста-
новка склада оборудована следующими предохранительными
клапанами:
— SV-801, SV-802 на нагнетании 1 и 2 ступеней комп-
рессора 1001-JA;
— SV-803, SV-804 — па нагнетании 1 и 2 ступеней комп-
рессора 1001-J;
- SV-805 - на дренажном ресиве 1001-ЛД7;
— SV-806-—па ресивере 1001-ЛД4;
— SV-807 — па промежуточном сосуде 1001-ЛД2;
SV-808 --на маслосборнике ЮОЬЛДб;
- SV-809 на маслоотделителе 1001-ЛД3.
Сброс аммиака из предохранительных клапанов произво-
дится на факельную установку 1001-U. Трубопровод для сбро-
са аммиака на факельную установку находится под постоян-
ным протоком азота, о снижении расхода которого оповещает
сигнализатор FA-351L.
4.10. ПРОИЗВОДСТВО И ПОТРЕБЛЕНИЕ ПАРА
Деминерализованная вода из емкости 1206-F насосом
1210-J/JA подается в теплообменники 106-С и 107-С, где по-
догревается до 120°С не более конвертированным газом и
«бедным» раствором «Карсол» соответственно. Количество
подаваемой воды измеряется расходомером FRA-47, сигнали-
зирующим минимальный расход, а качество ее определяется
кондуктометром CIA-14, сигнализирующим максимальную
электропроводность, и анализатором ARA-17, сигнализирую-
щим максимальное содержание кремниевой кислоты.
Нагретая вода поступает в дегазационную головку деаэра-
тора (собственно деаэратор) 101-U, где щелевыми форсунка-
ми равномерно распределяется по поверхности насадки. Сте-
кая вниз по насадке, вода соприкасается с подаваемым в ниж-
нюю часть головки паром. Выделяющиеся при этом газы
(N2, О2, СО2) сбрасываются в атмосферу, а вода с температу-
рой п/б 128СС стекает в нижнюю часть деаэратора (бак-акку-
мулятор) .
57
Постоянное давление в деаэраторе н/б 1,5 кг/см2 поддер-
живается автоматически регулятором подачи пара низкого
давления PIC-16. Для исключения превышения допустимого
давления па деаэраторе установлены предохранительные кла-
паны SV-43A, SV-43B и SV-71.
В бак-аккумулятор деаэрированной воды вводится насо-
сом I06-LJ раствор гидразина с концентрацией н/б 5% (для
перевода оставшегося в воде кислорода в воду по реакции:
N2H4+O2 = 2H2O+N2),
10%-ный раствор аммиака насосом 108-LJ (для подддержа-
ния требуемого pH воды и связывания остаточной свободной
углекислоты).
Уровень воды в аккумуляторе поддерживается автомати-
чески регулятором LIC-49, изменяющим количество воды, по-
даваемой в деаэратор.
При пуске деаэратора в работу подключается регулятор
LIC-49 «Б» (клапан LCV-49 «Б» установлен на байпасе кла-
пана LCV-49).
При максимальном подъеме уровня воды в аккумуляторе
бескамериый сигнализатор уровня LA-61 Н открывает отсека-
тель EmV-24 на линии сброса воды в емкость 1301-F.
При недопустимом падении уровня воды в аккумуляторе
бескамериый сигнализатор уровня LA-62 EL включает резерв-
ный насос 12I0-J/JA подачи деминерализованной воды.
Из бака-аккумулятора вода насосом 110-J с приводом от
электродвигателя подается на пусковой котел 106-V, насосом
104-J/JA с приводом от конденсационной турбины подается
под давлением не более 150 кг/см2 в подогреватели питатель-
ной воды 101-В, 114-С, 123-С. При постоянной работе котла
106-U питание его может осуществляться от насосов 104-J/JA.
Общий расход воды измеряет FRA-49. Для своевременного
обнаружения попадания аммиака в питательную воду при
нарушении герметичности между трубным и межтрубным
пространством подогревателя 123-С на трубопроводе выхода
воды из него установлен кондуктометр CRA-16, сигнализи-
рующий максимальную электропроводность воды. Для защи-
ты в этом случае межтрубного пространства подогревателя
от недопустимого повышения давления установлены предо-
хранительные клапаны SV-69A и SV-69B.
На входе воды в подогреватель 123-С установлена электро-
задвижка EmV-13, которая автоматически закрывается при
остановке компрессора синтез-газа 103-J.
Вода, нагретая до температуры не более 314°С после подо-
58
гревателей 101-В, 114-С, 123-С, объединяется в один коллек-
тор и поступает в паросборник 101-F. Из паросборника по
опускным трубам вода поступает в котлы-утилизаторы
101-СА, СВ; 102-С, 103-С и вспомогательный котел 101-BV,
где за счет утилизации тепла конвертированного газа и сжи-
гания топливного газа происходит испарение воды при дав-
лении 100—108 кг/см2.
Пароводяная эмульсия возвращается в паросборник 101-F
за счет естественной циркуляции по подъемным трубам. Для
отделения воды от насыщенного пара паросборник оборудо-
ван циклонными сепараторами и отбойными устройствами.
Насыщенный пар с давлением 100—108 кг/см2 и температурой
н/б 314°С поступает в пароперегреватель, вмонтированный в
конвекционную камеру печи первичного риформинга 101-В.
За счет тепла дымовых газов печи 101-В, вспомогательно-
го котла 101-BU и тепла дополнительно сжигаемого топливно-
го газа в горелках пароперегревателя пар перегревается до
460—499°С и поступает в коллектор пара высокого давления.
На коллекторе пара после перегревателя установлен пре-
дохранительный клапан SV-48 и ручная свеча 6V22.
Температура перегрева пара поддерживается автоматиче-
ским регулятором TRCA-26, изменявшим количество топлив-
ного газа (измеряется расходомером F1-23) на горелки паро-
перегревателя (всего установлено 24 горелки инжекционного
типа).
В случае недопустимого снижения расхода пара через па-
роперегреватель срабатывает блокировка FRA-33EL и подача
топливного газа к горелкам перегревателя автоматически
прекращается.
Автоматическое прекращение подачи топливного газа к
горелкам происходит также при минимальном давлении топ-
ливного газа (блокировка РА-31 EL).
При пуске системы парообразования очень важно нала-
дить устойчивую циркуляцию воды между паросборником и
котлами, особенно 101-СА, СВ. Контроль за циркуляцией в
котлах 101-СА и 101-СВ осуществляется с помощью плотно-
меров ДР-1 и ДР-2, измеряющих плотность воды в спускных
трубах соответственно 101-СА, СВ, а также дифманометров
PdI-21, 22, измеряющих перепад давления между опускными
и подъемными трубами соответственно 101-СА, СВ.
Для восстановления нормальной циркуляции или первона-
чального возбуждения ее в опускные трубы котлов 101-СА,
СВ предусмотрен впрыск более холодной воды от насоса
59
104-J/JA через клапаны с дистанционным регулированием
IICV-25 n HCV-24 соответственно.
Для предотвращения отложения накипи за счет остаточ-
ной жесткости питательной воды в паросборник и пуско-
вой котел насосами 107-LJ А, В, С подается раствор тринат-
рийфосфата с концентрацией н/б 15%, который переводит
соли жестокости в труднорастворимую шламовидную форму,
легко удаляемую при продувке котла и паросборника.
С целью обеспечения постоянства солевого состава котло-
вой воды осуществляется постоянная продувка в бак 156-F
паросборника 101-F с помощью клапана HCV-73 с дистанци-
онным управлением и расходомера FI-71. Выделившийся в
баке 156-F пар вторичного вскипания направляется в коллек-
тор пара 3,5 кг/ см2, а вода регулятором уровня LIC-60 отво-
дится в емкость 1301-F. Бак оборудован предохранительным
клапаном SV-63.
Уровень питательной воды в паросборнике 101-F поддер-
живается регулятором LRC-50 через каскадный регулятор
BFWC-I изменением степени открытия клапана на подаче
воды в паросборник 101-F насосом 104-J/JA.
Регулятор BFWC-1 корректирует расход воды, измеряе-
мый расходомером FRA-49, в зависимости от расхода пара из
сборника 101-F, измеряемого расходомером FRA-33. Такая
упрежденная коррекция расхода воды нивелирует инерцион-
ность регулятора LRC-50 и обеспечивает стабильность уровня
в сборнике. Однако сигналы от LRC-50 являются для
BFWC-I доминирующими.
При значительном снижении уровня бескамерный сигнали-
затор в паросборнике 101-F LA-122 EL включает в работу
резервный насос 104-J/JA.
При недопустимом снижении уровня в паросборнике
101-F срабатывает блокировка LIA-53 EL, посылающая сигнал
к отключающему устройству группы «А» 1-й подгруппы.
Кроме LA-122 EL, резервный насос включается в работу
блокировкой FRA-49 EL при минимальном расходе питатель-
ной воды в паросборник, если уровень в нем не находится в
максималыюм положении.
При нормальной работе одного из насосов питательной
воды второй постоянно находится в резерве. При этом ручная
арматура на всасе и нагнетании насосов открытая, а турбина
находится в работе па малых оборотах (500 об/мин) за счет
минимальной подачи пара через отсекатели EmV-20 на турби-
ну 104-JT пли EmV-21 на турбину 104-JAT, вода с нагнетания
60
насоса поступает в бак-аккумулятор деаэратора через откры-
тый отсекатель EmV-Зб, дроссельную шайбу RO-56 (со 104-J)
или EmV-37 п RO-57 (со 104-JA).
При срабатывании блокировки LA-122 EL или FRA-49EL
автоматически открывается отсекатель на подаче пара в тур-
бину резервного насоса питательной воды и закрывается отсе-
катель на сбросе воды с нагнетания его в деаэратор.
При снижении расхода питательной воды за счет прикры-
1ия клапана, регулирующего уровень в паросборнике (при
максимальном уровне в нем), блокировка LIA-53 ЕН размы-
кает цепь блокировки FRA-49EL и резервный насос не вклю-
чается.
Для обеспечения номинального расхода воды через насос
при минимальной подаче воды в паросборник блокировка
FA-72 EL (104-J) или FA-73EL (104-JA) открывает соответст-
венно отсекатель EmV-Зб пли EmV-37 со сбросом воды в
деаэратор.
Регулятор PRCA-36 стабилизирует давление пара в кол-
лекторе «HS». Управляющий сигнал на клапан PCV-36 идет
через избирательное реле. На этот же клапан идет сигнал и
от регулятора Р1С-116, давление в коллекторе топливного га-
за перед горелками вспомогательного котла. Реле избирает
минимальный сигнал.
Во избежание полного закрытия клапана PCV-36 при за-
вышении давления пара в коллекторе «HS» имеется реле ог-
раничения сигнала от PRC-36. Ограничение сигнала PRC-3G
равно 12,8 мм, что соответствует 55% открытия клапана
PCV-36. Расход газа по FIA-22 соответствено будет равен
2500 нм3/час.
При снижении подачи топливного газа ниже минимально-
го на горелки котла срабатывает блокировка F1A-22EL груп-
пы «А» с остановкой производства.
Котел 101-BU оборудован горелками импеллерного типа
(всего 5 штук) с тангенциальным выходом топливного газа
через крыльчатку, вращающуюся за счет реактивной силы вы-
ходящего газа и движения воздуха, засасываемого в топку.
Для предотвращения повышения давления сверх допусти-
мого паросборник 101-F оборудован предохранительными кла-
панами SV-41-A—Д.
Потребителем пара высокого давления является турбина
103-JT активного типа, предназначенная для привода комп-
рессора 103-J. После 2-й ступени турбины производится от-
бор основной части пара с давлением 38—42- кг/см2 в коллек-
61
тор пара среднего давления для питания других турбин,
компрессоров, насосов. Давление отбора пара поддерживает-
ся постоянным при помощи регулятора «Аскания» и клапанов
отбора. Остальной пар проходит 4-е ступени турбины и с дав-
лением выхлопа 390—545 мм рт. ст. направляется на конден-
сацию в систему вакуум-вытяжки 103-JC.
Пар среднего давления потребляется на технологические
нужды и на привод турбин:
— 101-JT — воздушного компрессора 101-J;
— 102-JT — компрессора природного газа 102-J;
— 105-JT— аммиачного компрессора 105-J;
— 105-LJT— азотодувки 105-UJ;
— 101-BJAT/BJBT—дымососов 101-BJA, BJB;
— • 104-JT/JAT — насосов питательной воды 104-J/JA;
— насосов 112-J, 114-J, 115-J, 116-J, откачивающих конден-
сат из системы конденсационных турбин;
—- насосов маслосистем компрессоров и турбин.
Турбины дымососов, маслонасосов, насосов конденсата и
азотодувки — противодавленческие. Отработанный пар из них
с давлением 3—4 кг/см2 поступает в коллектор пара низкого
давления. Остальные турбины — конденсационные.
Для пуска и остановки производства, а также на случай
остановки компрессора, в схеме распределения пара преду-
смотрена станция дросселирования пара 100—108 кг/см2 до
38—42 кг/см2 с четырьмя параллельно установленными кла-
панами:
HCV-22, HCV-123, PCV-13A, PCV-13B.
При остановке компрессора 103-J клапаны HCV-23 и
PCV-13A, PCV-13B открываются на заранее установленное
значение степени открытия, обеспечивающие суммарно пол-
ный сброс расхода пара через секцию высокого давления
103-JAT.
Через 4—5 сек. после срабатывания клапаны PCV-13A,
PCV-13B переключаются в автоматное управление от регуля-
тора PIC-13 для стабилизации давления в коллекторе средне-
го давления.
Клапан HCV-22 с дистанционным управлением предназна-
чен для байпасирования турбины 103-JT, когда потребность в
паре среднего давления превышает количество его, отбирае-
мое из турбины 103-JT.
Постоянная температура 350—390°С в коллекторе пара
среднего давления поддерживается автоматически регулято-
ром TICA-9 путем впрыска питательной воды (от насоса
62
104-J/JA) и перегретого пара высокого давления через вмон-
тированное в паропровод (на выходе из станции дросселиро-
вания) увлажнительное устройство.
Прибор TICA-9 является также сигнализатором минималь-
ной температуры пара среднего давления.
Для сброса пара в период пуска и остановки производст-
ва, а также в аварийных случаях коллектор пара среднего
давления оборудован свечой с автоматическим регулятором
давления PICA-25. При остановке компрессора 103-J клапан
PCV-25 переключается на ручное управление с заранее задан-
ной степенью открытия и сбрасывает весь пар после конден-
сационной части турбины 103-JBT на глушитель. Постоянство
давления в коллекторе пара «MS» поддерживается регулято-
рами PIC-13 в автоматическом режиме и PICA-25— в ручном
режиме.
Коллектор пара среднего давления снабжен предохрани-
тельными клапанами SV-50 А, В, С.
Отработанный пар с давлением 3—4 кг/см2 и температу-
рой п/б 295°С из противодавленческих турбин поступает в
коллектор 14 LS3 и используется на нужды производства.
Давление в коллекторе поддерживается регулятором Р1С-15
путем редуцирования пара среднего давления с автоматиче-
ским регулированием температуры редуцированного пара ре-
гулятором TIC-13 за счет впрыска конденсата из коллектора
4SC80.
Для исключения превышения давления коллектор пара
низкого давления снабжен предохранительными клапанами
SV-45-A—Д. В коллектор 14LS3 поступает также пар вторич-
ного вскипания из бака 156-F.
Из коллектора 14LS3 часть пара подается в деаэратор
101-U, отпарную колонну 103-Е и кипятильник этой колонны
170-С, а остальной после снижения температуры не более
200°С (за счет впрыска конденсата из коллектора 4SC80 через
клапан автоматического регулятора температуры TIC-17)
распределяется по коллекторам 14LS24 и 10LS5.
Из коллектора 10LS5 запитаны все обогревающие спутни-
ки установки.
Из коллектора 14LS24 пар подается к эжекторам конден-
сационных турбин в змеевики аппаратов, к шланговым стан-
циям.
В летнее время, когда нет необходимости подачи пара в
паровые спутники, избыток пара 3—4 кг/см2 отводится на
сторону через клапан регулятора давления PIC-117.
63
При пуске установки л холодное время года пар для спут-
ников поступает из общекомбинатовсксй сети.
Для сброса пара в период пуска и остановки производства
коллектор 14LS3 оборудован свечой с автоматическим регу-
лятором давления Р1СЛ-20.
Конденсат из спутников и змеевиков собирается в сборник
180-F. Сборник конденсата оборудован воздушником с обрат-
ных! холодильником 180-FC и погружными насосами 122-J/JA,
откачивающими конденсат в емкость 1201-F пли 2010-F отде-
ления деминерализации. Нормально в работе находится одни
из насосов 122-J/JA, второй насос находится в резерве и вклю-
чается в работу автоматически блокировкой LA-72EH при за-
вышении уровня в сборнике.
При минимальном уровне в сборнике насосы автоматиче-
ски останавливаются блокировкой LA-72EL.
Е схеме обвязки насосов 104-J/JA, 110-J предусмотрена
также периодическая подача ими (через дроссельные шайбы
пли регулирующие клапаны) питательной воды для промыв-
ки через стационарно установленные форсунки следующих
приборов п узлов оборудования в случае отложения па них
осадка:
а) каплеотбойников абсорберов 101-ЕА/ЕВ и труб па вы-
ходе газа из 101-ЕА/ЕВ (через RO-41);
б) каплеотбойника сепаратора I03-F (через RO-63);
в) FRCA-5, 6, 35, 37; FI-39, Pdl — 28,111 (через клапан
регулятора давления PIC-54);
г) LRA-19, 18, 22, 70; FRC-40, 42 (через клапан регулято-
ра давления PIC-55).
4.11. КОНДЕНСАЦИЯ ОТРАБОТАННОГО ПАРА ТУРБИН
Турбины 101-JT, 102-JT, 103-JT, 104-JT, 104-JAT, 105-JT,
потребляющие пар среднего давления, работают с конденса-
цией пара на выхлопе. Конденсация пара производится в кон-
денсаторах с воздушным охлаждением 101-JC, 102-JC, 103-JC.
104-JC, 105-JC соответственно при вакууме 210—610 мм рт. ст.
Между коллекторами пара после турбин 103-JT и 102-JT
предусмотрены перемычки с запорной арматурой для разгруз-
ки вакуум-вытяжек турбин в летнее время.
Конденсаторы представляют собой комбинацию прямоточ-
ных (собственно конденсаторы) и противоточных (дефлегма-
торы) холодильников с воздушным охлаждением, подключен-
ных друг к другу последовательно по ходу пара. Поток ох-
64
лаждающего воздуха создается тремя осевыми вентилятора-
ми, расположенными в одном ряду, из которых два крайних
предназначены для конденсаторов, а центральный—для де-
флегматора.
Теплообменные элементы состоят из соединенных парал-
лельно оребренных труб, расположенных в три ряда относи-1
тельно движения воздуха и имеющих различную степень
оребрения. Ребра имеют прямоугольную форму, а труба в се-
чении представляет эллипс. Теплообменные элементы распо-
ложены над вентиляторами в виде двухскатной крыши. По
потоку воздуха дефлегматор отделен от конденсаторов пере-
городкой. На гребне «крыши» расположен коллектор пара,
идущий от турбины и подключенный к элементам конденсато-
ров. В нижней части конденсаторы соединяются с дефлегма-
тором общим коллектором, конденсат из которых стекает в
сборник конденсата. Из верхнего коллектора дефлегматора
производится отсос инертов пароэжекторами. Эжекторы ра-
ботают на паре н/б 3,5 кг/см2. Создание вакуума в системе
конденсации при пуске осуществляется пусковым эжектором,
а во время нормальной работы 3-х ступенчатым эжектором с
промежуточным охлаждением, выбрасываемой эжектором па-
рогазовой смеси в межтрубном пространстве трехсекционного
конденсатора.
Конденсат через конденсатоотводчики перетекает из сек-
ции в секцию (противотоком движению инертов) и затем в
сборник конденсата. Система рабочих эжекторов сдублирова-
на. Для откачки конденсата из сборника установлены два на-
соса, Основной имеет привод от турбины, резервный от элек-
тродвигателя, за исключением системы конденсации турбины
102-JT, где оба насоса имеют привод от электродвигателя.
Резервный насос включается в работу автоматически при
завышении уровня конденсата в сборнике. Конденсат из сбор-
ника прокачивается насосом через трубное пространство кон-
денсатора пароэжекторов и направляется в емкость 1201-F
отделения деминерализации. Кроме того, часть конденсата из
систем конденсации турбин 1O1-JT и 104-JT/JAT соответствен-
но насосами 112-J/JA и 114-J/JA подается по мере необходи-
мости в сборник приготовления раствора «Карсол» 115-F, хра-
нилище раствора «Карсол» 114-F, фильтр 117-F, рубашки кол-
лектора 107-Д, реактора 103-Д, котлы-утилизаторы 101-СА/СВ,
а также в оборудованные мешалками баки приготовления
растворов гидразина (106-LF), тринатрийфосфата (107-IF),
аммиачной воды (108-LF). Насосом 114-J/JA по отдельному
5. 143
65
коллектору конденсат подается также на уплотнение и ох-
лаждение сальников насосов 106-J/JA, 107-J/JA, J/В и насосов
конденсата системы вакуум-вытяжек, на охлаждающие узлы
коллекторов пара низкого давления TIC-13, TIC-17.
Уровень в сборниках конденсата систем конденсации тур-
бин поддерживается автоматическими регуляторами уровня
путем изменения степени открытия клапанов на выдаче кон-
денсата, установленных на нагнетании насосов. При недопу-
стимом снижениии уровня конденсата в сборнике срабатыва-
ет блокировка с закрытием клапана на выдаче конденсата,
установленных на нагнетании насосов. При недопустимом
снижении уровня конденсата в сборнике срабатывает блоки-
ровка с закрытием клапана на выдаче конденсата и открыти-
ем клапана на линии возврата конденсата в сборник.
В пусковой период для обкатки конденсатных насосов в
сборники конденсата вакуум-вытяжек 101-JC, 102-JC, 103-JC,
104-JC, 105-JC предусмотрена подача деминерализованной
воды через клапаны, связанные с регуляторами уровня в
сборниках. Дополнительно от турбин конденсат отсасывается
установленными в нижней точке выхлопного коллектора водо-
струйными эжекторами за счет подачи в них конденсата с на-
гнетания конденсатных .насосов. Рабочий конденсат вместе с
эжектнрованным возвращается в сборники конденсата.
Для турбин 101-JT, 103-JT, 105-JT установлен резервный
агрегат холодильников, идентичный описанному выше, но си-
стема вакуумирования, сброса и откачки конденсата является
общей.
Резервный агрегат холодильников подключается к рабо-
тающим открытием электрозадвижки с дистанционным управ-
лением. Для исключения завышения давления сверх допусти-
мого на выхлопных коллекторах перед конденсаторами уста-
новлены предохранительные клапаны: SV-56 А, В, С; SV-57;
SV-58A, В, С, Д; SV-59; SV-66; SV-60, А, В, С.
Для снижения температуры охлаждающего воздуха и
улучшения теплопередачи в летнее время года под вентилято-
рами конденсаторов 101-JC, 102-JC, 103-JC, 105-JC, а также
под вентиляторами холодильников 127-С и 193-С через ста-
ционарно установленные форсунки распыляется очищенная
вода, подаваемая из отделения деминерализации.
4.12. ПУСКОВОЙ КОТЕЛ 106-U
Пусковой котел 106-U предназначен для производства па-
ра среднего давления (38—42 кг/см2), производительностью
66
н/б 25 т/ч. с целью обеспечения работы дымососов печи пер-
вичного риформинга и насосов питательной воды в пусковой
период. Котел состоит из верхнего и нижего барабанов, соеди-
ненных опускными и подъемными трубами и пароперегрева-
теля. Пароперегреватель состоит из верхнего и нижнего кол-
лекторов, соединенных нагревательными трубами.
Нагревательные трубы барабанов котла расположены в
радиантной части топки, а опускные трубы и трубы паропере-
гревателя — в конвекционной. Топка оборудована двумя горел-
ками с. четырьмя форсунками в каждой, предназначенными
для сжигания топливного газа. Необходимый для сжигания
воздух подается вентилятором в пространство горелок через
регулирующие шиберы. Для улучшения процесса сжигания
газа и формирования факела на выходе из горелок в топоч-
ное пространство установлены импеллеры с регулируемым
перемещением в горизонтальной плоскости, Для розжига
каждой горелки установлена запальная горелка с электроза-
палом. Дымовые газы из топки выбрасываются в атмосферу
через дымовую трубу. Питательная вода из деаэратора 101-U
подается насосом 110-J в верхний барабан котла через клапан
регулятора уровня в нем LRCA-704 с автоматической коррек-
цией по расходу пара из котла (расходомер FR-737). Расход
питательной воды измеряется счетчиком FS-720.
Котловая вода из верхнего барабана по опускным трубам
поступает в нижний барабан котла и распределяется по подъ-
емным трубам котла, в которых происходит нагрев ее и испа-
рение. Пароводяная эмульсия за счет естественной циркуля-
ции возвращается в верхний барабан, где происходит сепара-
ция пара. Из барабана пар поступает в верхний коллектор
перегревателя и распределяется по нагревательным трубам.
Перегретый пар собирается в нижнем коллекторе перегрева-
теля и поступает в пароохладитель. Постоянство температуры
перегретого пара (н/б 390°С) обеспечивается регулятором
TICA-705 за счет впрыска воды в пароохладитель.
После этого перегретый пар через электрозадвижку
MOV-36 с дистанционным управлением поступает в коллектор
пара среднего давления.
Для исключения накопления солей жесткости в верхний
барабан котла подается раствор тринатрийфосфата с кон-
центрацией н/б 15% и производится постоянная продувка
(через ротаметр FI-714) в бак 156-F. Топливный газ к горел-
кам подается через регулятор PIC-706 и регулятор расхода
FIC-702 с автоматической коррекцией количества подаваемо-
5
67
го газа в зависимости от давления пара в котле (регулятор
Р1С-701). Необходимый для сжигания топливного газа воз-
дух подается к горелкам вентилятором 106-UJ. Количество
воздуха регулируется автоматическим регулятором F1C-703,
имеющим коррекцию от регулятора расхода топливного газа
FIC-702. При недопустимых нарушениях технологического
режима система блокировок переводит котел в безопасное
положение с отключением подачи топливного газа отсекате-
лем EmV-725 в случае:
— недопустимого снижения уровня в котле (датчик
LA-735 EL);
— недопустимом снижении давления топливного газа к
горелкам котла (датчик PA-724-EL);
остановки дутьевого вентилятора;
— падения давления воздуха кип.
Об отклонениях от нормального технологического режима
сигнализируют следующие приборы;
— ХА-707 — отрыв пламени от горелок;
— LICA-704,-- — минимальный и максимальный уровень
в котле;
н
— PIA-701 — минимальное и максимальное давление
пара в котле;
— TICA-705 FI — максимальная температура перегретого
пара;
— РА-723 L — минимальной давление топливного газа пе-
ред горелками.
Для исключения повышения давления свыше допустимого
установлены предохранительные клапаны: SV-733, 734 (на
верхнем барабане котла), SV-732 (после пароперегревателя),
SV-731 (после регулятора давления PIC-706 топливного
газа).
Для исключения проскока пламени в коллектор топливно-
го газа установлен огнепреградитель.
4.13. ВОДООБОРОТНЫЙ ЦИКЛ
Охлаждающая вода насосом 1402-UJ/UJA забирается из
бассейна градирни 1402-U и с давлением н/м 3,5 кг/см2 и тем-
пературой н/б 30°С подается в напорный коллектор охлаж-
дающей воды.
Из напорного коллектора вода поступает:
1. В маслохолодильники компрессоров 101-J, 102-J, 103-J,
68
104-J, 105-J, 105-Ш, 1401-J, дымососов 101-BJA/BJB, насосов
106-J/JA, 107-JA, JB, JC, 109LJ/LJA, 110-J, 119-J/JA, 121-J/JA.
2. В рубашки подшипников турбин насосов смазочного и
уплотнительного масла, турбин конденсатных насосов, в кон-
денсаторы пара из сальников турбин 103-JT, 105-UJT.
3. В промежуточный и концевой холодильники компрессо-
ра воздуха КИП 1401-J и рубашки его цилиндров.
4. В концевой холодильник и рубашки азотного компрес-
сора 103-Д4.
5. В холодильник 105-UCI (при восстановлении катализа-
тора в 104-ДВ), конденсатор 180-FC, холодильники проб, кон-
диционеры воздуха.
6. В рубашки коллектора 107-Д, реактора 103-Д, котлов
101-СА/СВ (в случае отсутствия конденсата).
7. В холодильники смазочного масла и рубашки компрес-
соров 1001-J/JA склада жидкого аммиака.
Обратная охлаждающая вода возвращается на охлажде-
ние в градирню 1402-U (отсасывающего типа), после чего со-
бирается в бассейн градирни.
Потери воды в цикле пополняются за счет поступления
конденсата из бака продувок 156-F, очищенной воды из уста-
новки водоподготовки через клапан регулятора уровня в бас-
сейне LCV-71.
При снижении давления оборотной воды в коллекторе до
3 кг/см2 блокировка PIA-112 включает в работу резервный
насос. Общий расход оборотной воды в напорном коллекторе
контролируется расходомером FI-74.
4.14. ОБРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО КОНДЕНСАТА
Технологический конденсат, отделившийся от газов в се-
параторах 102-F, 104-F, 105-F, 123-F и 124-F содержит раст-
воренные СО2, NH3 в количествах, не допускающих сброс его
на биохимочистку. Очистка конденсата от примесей произво-
дится в отпарной колонне 103-Е, заполненной насадкой
(кольца Паля) в три слоя.
Неочищенный конденсат подогревается до 100°С в меж-
трубном пространстве теплообменника 190-С (за счет охлаж-
дения выходящего из низа колонны очищенного конденсата)
и поступает в колонну на второй слой насадки. Стекая по на-
садке вниз, конденсат подогревается поднимающимися вверх
парами. При этом из конденсата выделяются растворенные в
нем газы. В нижней части колонны конденсат собирается на
глухой тарелке и перетекает с нее в межтрубное пространство
69
кипятильника 170-С. В трубное пространство кипятильника
через регулятор расхода FJC-32 подается пар 3—4 кг/см2, а
полученный конденсат регулятором уровня LIC-62 отводится
в бак-аккумулятор деаэратора 101-1'. Нагретый при этом до
температуры не более 128;С конденсат возвращается за счет
естественной циркуляции в куб колонны под глухую тарелку,
где сепарируется. Выделившиеся пары с давлением п/б
1.55 кг/см2 поднимаются вверх, а очищенный конденсат ох-
лаждается последовательно в теплообменнике 190-С и воз-
душном холодильнике 193-С п с температурой 35—40°С посту-
пает в дегазатор продувок 151-F. Температура конденсата ре-
гулируется изменение’.! угла атаки лопастей вентилятора кла-
паном HCV-51 с дистанционным управлением.
Уровень в колонне 103-Е поддерживается регулятором
LIC-11, управляющим клапаном на линии подачи конденсата
в дегазатор продувок. В эту же линию, после клапана ЕСУ-11,
предусмотрена подача газового конденсата из сепараторов
104-F, 105-F и 123-F при незначительном содержании аммиа-
ка в конденсате последних.
Очищенный конденсат с содержанием аммиака не более
50 мг/кг из дегазатора 15I-F насосом 120-J/JA откачиваются
па бнохимочистку. Уровень в дегазаторе 151-F поддерживает-
ся автоматически клапаном LIC-14, установленным па нагне-
тании насосов 120-J/JA. Перед задвижкой на линии выдачи
конденсата па бпохпмочпетку предусмотрен отбор отпарного
конденсата для подачи его в «рубашки» реактора 103-Д и
котлов-утилизаторов 101-СА/СВ. Из «рубашек» конденсат
сливается самотеком в сепаратор продувок 151-F. Для пред-
отвращения замерзания воздушного холодильника 193-С при
остановке системы отпарки в зимний период и быстрого выво-
да отпарной колонны 103-Е на нормальный технологический
режим предусмотрен отбор отпарного конденсата перед за-
движкой выдачи на БХО линию неочищенного технологиче-
ского конденсата перед подогревателем 190-С. В дегазатор
151-F при работе системы отпарки в автономном режиме пре-
дусмотрена подача деминерализованной воды для подпитки
системы.
Количество подаваемого конденсата на бвохимочветку из-
меряется расходомером FR-24. При остановке работающего
насоса 120-J/JA происходит автоматическое включение пс-
>t рвиого.
Пройдя насади) (сопротивление которой измсряекя гере-
надомером Pdl-50), пары воды, обогащенные аммиаком и уг-
7П
лекислым газом, поступают в паровые кипятильники
111-СА/СВ регенераторов Сконденсировавшиеся в кипятиль-
никах водяные пары отдуляются от газов в сепараторе 150-F
и через регулятор уровня в нем LIC-8 насосами 119-J/JA воз-
вращаются в колонну 1()3-Е в качестве флегмы, количество
которой измеряется расхцдомером р].з] Прн остановке рабо-
тающего насоса флегм В] автоматически включается ре-
зервный.
Отпарной газ из сепаратОра 150-F поступает на сжигание
в подогреватель природного га3а ЮЗ-В. Давление в колонне
103-Е поддерживается Регулятором PRC-26, сбрасывающим
избыток отпарного газа ц3 сепаратора 150-F на свечу.
Для исключения преВЬ1шения допустимого давления ко-
лонна 103-Е оборудована предохранительными клапанами
SV-12A, SV-12B, а такж^ ручной свечой. Кроме того, преду-
смотрена местная свеча ц3 дегазатора продувок 151-F.
Кроме кипятильников 111-СА/СВ парогазовую смесь из
колонны 103-Е можно п<)Дать непосредственно в куб регене-
раторов. Подача острого пара 3—4 кг/см2 предусмотрена в
отпарную колонну 103-Е через расходомер FI-25.
4.15. СБРОС ГАЗОВ ИЗ ДоЗДУШЕК И ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫХ
КЛАПАНОВ
Сброс газов из преду,ХраннтельнЬ1Х клаПанов производит-
ся в атмосферу через четыре автономных коллектора, каждый
из которых оборудован сВечо1-1:
а) коллектор 14RV6)—нз предохранительных клапанов,
установленных на сепараторах компрессоров 102-J и 103-J;
б) коллектор I4RV64 — из предохранительных клапанов
отделения синтеза (газы, содержащие аммиак);
в) коллектор 16RV5q — из предохранительных клапанов
сепаратора неочищенного технологического газа 102-F;
г) коллектор 8RV70 . из предохранительных клапанов ко-
лонны 103-Е.
Сброс газов из воздушек в пусковой период и аварийных
ситуациях производится На факельную установку 102-U по
двум коллекторам:
а) коллектор 12V82 газов, содержащих аммиак;
б) коллектор 30У50 для остальных горючих газов.
Сбросная труба факяЛЬный установки (высотой 45 м) обо-
рудована четырьмя Дежурными горелками инжекционно-
го типа, расположенными п0 периметру верхней кромки
трубы.
71
Зажигание дежурных горелок производится расположен-
ным у основания трубы триболитером, в схему которого вхо-
^ят смеситель, механический искрообразователь, регуляторы
"давления топливного газа PCV-291 и воздуха PCV-292, иголь-
чатые вентили для регулирования расхода топливного газа и
воздуха к смесителю. Смесь топливного газа и воздуха пода-
ется из смесителя триболитера через подводящую трубку в
зону выхода смеси топливного газа и воздуха из дежурной
горелки (подводящих трубок четыре — по количеству дежур-
ных горелок). При зажигании смеси искрообразователем
трпболитера пламя пробегает через подводящие трубки вверх
и зажигает топливный газ, подаваемый на дежурные горелки.
После зажигания дежурных горелок триболитер выключают.
Для предотвращения проскока пламени в сбросную трубу
на выходе из нее установлен огнепреградитель.
Во избежание заполнения сбросной трубы и коллекторов
воздухом и образования в них при сбросе газа взрывоопасной
смеси предусмотрена постоянная подача азота в торец кол-
лекторов с выходом его через сбросную трубу факельной уста-
новки.
Минимальный расход азота сигнализируется в ЦПУ дат-
чиками FA-761 (коллектор 30V50), FA-771 (коллектор 12V82),
FA-91-1 (коллектор 14RV64) и FA-92-1 (коллектор 14RV61).
Для отвода выделившегося конденсата нижняя часть
сбросной трубы оборудована гидрозатвором и змеевиком для
обогрева в зимнее время.
. НОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО РЕЖИМА
1 ' 2 3 4 5 о
о, 3. (О1бор после I ступени компрессора ABC 103-J) н/б 7000 п/м 44
Смесь природного газа и АВС после подогревателя (103-В) Дымовые газы подогревате- ля природного газа (103-В): а) на входе в конвекцион- ную часть б) выбрасывание в атмо- сферу 360—410 н/б 42,3 содержание 112 в смеси 10 -11' н/б 910 разрежение 5—20 мм вод. с г. н/б 350
4. Газовая смесь после гидри- рования (101-Д) слоя катали- п/б 42 затора ДР п/б 0,35 360—410
5. 1 а..овая смесь после серо- ОЧНС1ки 360—410 ДР каждого содержание сер адсорбера пистых соедине. н/б 0,32 пий п/болес
0,5 мг/пм3
IV. КОНВЕРСИЯ МЕТАНА I СТУПЕНИ ТРУБЧАТОЙ ПЕЧИ 101-В
(ПЕРВИЧНЫЙ РИФОРМИНГ)
1. 2. Смесь природного газа и АВС в печь (до подогрева в конвекционной зоне труб- чатой печи) 38000—43000
Пар в линию природного га- за перед печью 92—120 т/час 350—390 38—42
3. Парогазовая смесь в реак- ционные трубы печи (после подогрева в конвекцонной зоне печи) и/б 524 н/б 37 соотношение пар : газ н/м 3,0:1
4. Конвертированная парога-
зовая смесь после трубчатой -
печи
5. Дымовые газы:
а) в топке радиантной зоны
б) на входе в конвекцион-
ную зону
в) перед дымососами
г) вспомогательного котла
п/б 860
н/б 1038
н/б 300°С
н/б 621
ДР — 101-В
н/б 5,06
по PIC-19
разрежение
5—10 мм вод. ст.
содержание
СН4 н/б 12%
объемных
6. Топливный газ после регу-
лятора давления PIC-7
7. Топливный газ после регу-
лятора давления PIC-3
8. Пар в линию воздуха перед п/м 5 т/час
подогревателем воздуха пе-
чи
разрежение
н/б 146 мм вод. ст.
разрежение
5—15 мм вод. ст.
5—7
2,0—3,7
V. КОМПРИМИРОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ВОЗДУХА
Компрессор 101-J
1. Всас I ступени
2. Нагнетание I ступени
3. Всас II ступени
4. Нагнетание II ступени
5. Всас III ступени
6. Нагнетание III ступени
7. Всас IV ступени
8. Нагнетание IV ступени
н/б 190 н/б 1,95
н/б 49 н/б 210 н/б 6,4
н/б 49 н/б 175 н/б 16,0
45000—52496 н/б 49 н/б 175 н/б 35,6
разрежение
н/б 40 мм рт. ст.
VI. КОНВЕРСИЯ МЕТАНА II СТУПЕНИ В ШАХТНОМ АППАРАТЕ 103-Д
(ВТОРИЧНЫЙ РИФОРМИНГ)
1. Паровоздушная смесь на входе в конвертор (после подогрева в конвекционной н/б 482
зоне трубчатой печн 101-В)
2. Конверсия метана в конвер- н/б 1270 н/б 33,1
3. 4. торе Конвертированная парога- зовая смесь на выходе из конвертора Конвертированная парога- зовая смесь после котлов- утилизаторов I ступени 101-СА/СВ н/б 1002 н/б 482 ДР н/б 0,9 содержание СН4 н/б 0,5%
5. Конвертированная парога- зовая смесь после котла- утилизатора II ступени 102-С л/б 390 н/б 31,8 VII. КОНВЕРСИЯ ОКИСИ УГЛЕРОДА
1. Высокотемпературная кон- версия окиси углерода газо- вой смеси в конверторе I ступени 104-ДА в зоне ка- тализатора н/б 482 ДР н/б 0,9 содержание СО на выходе н/б 4,0%
2. Низкотемпературная кон- на входе н/б 31 содержание СО
версия окиси углерода газо- вой смеси в конверторе II ступени 104-ДВ н/б 250 в зоне ка- тализатора н/б 280 ДР н/б 0,3 на выходе н/б 0,8%
3. Газовая смесь на входе в н/б 190
кипятильник 105-СА/СВ (после впрыска конденса- та)
VIII. ОЧИСТКА КОНВЕРТИРОВАННОГО ГАЗА ОТ ДВУОКИСИ УГЛЕРОДА
* 1. 2. 3. Конвертированный неочи- щенный газ после кипятиль- ников 105-СА/СВ Абсорбция двуокиси углеро- да из конвертированного га- за в абсорберах 101-ЕА/ЕВ: а) конвертированный не- очищенный газ на входе в абсорберы 101-ЕА/ЕВ б) конвертированный газ на выходе из абсорберов 101-ЕА/ЕВ в) «бедный» раствор «Кар- сол» на орошение верх- ней части абсорберов 101-ЕА/ЕВ г) «полубедный» раствор «Карсол» на орошение нижней части абсорберов 101-ЕА/ЕВ Очистка раствора «Карсол» н/б 116000 200—223 т/час 780—880 т/час н/б 127 н/б 82 н/б 75 95-105 в кубе ниж- н/б 28,5 ДР н/б 0,6 н/б 0,7 AD ц/А ОД содержание СО2 н/б 0,1% объемных
от двуокиси углерода в ре- ней части
генераторах 102-ЕА/ЕВ:
а) раствор «Карсол» из верхней части регенера- н/б 285 т/час н/б 119
тора в нижнюю б) охлаждение «бедного» на выходе ДР н/б 0,7
раствора «Карсол» в воз- 60—80
душном холодильнике
108-С
оо
1 2 3 4 5 6
н/б 72 т/час
АР п/б 1,3
в) очистка части «бедного»
раствора «Карсол» в ме-
ханическом фильтре
101-L и на угольном
117-F
г) охлаждение «полубедно-
го раствора «Карсол» в
воздушном холодильнике
143-СА/СВ
4. Углекислый газ потребителю
95—105
п/б 40
п/б 0,35
содержание
горючих п/б 2%
.IX. РАЗГОНКА ГАЗОВОГО КОНДЕНСАТА
1. Разгонка газового конденса-
та в отпарной колонне 103-Е
1. Подогрев очищенного газа
в теплообменнике 104-С
2. Метилирование СО и СО2
очищенного газа в мстана-
торе 106-Д
3. АВС после теплообменника
114-С
4. Охлаждение в воздушном
холодильнике 115-С
5. Сепаратор 104-F
в кубе н/б 1,55
н/б 128 ДР 0,06
X. МЕТАНИРОВАНИЕ
н/б 320
н/б 375 н/б 26,4
ДР п/б 0,5
п/б 143
40-50
н/б 25,8
содержание СО2
п/б 10 мг/м3
содержание СО
н/б 10 мг/м3
XI. КОМПРИМИРОВАНИЕ АЗОТОВОДОРОДНОЙ СМЕСИ (АВС)
Компрессор 103-J
1. АВС на всасе I ступени компрессора 2. АВС иа иагиетании I сту- н/м 145000 40—50 19—25,0 н/б 160 н/б 53
пени компрессора 3. АВС иа всасе II ступе- н/м 105000 ни компрессора (после сепа- ратора 105-F) 4. АВС иа нагнетании III ступени компрессора 5. АВС на всасе II ступени компрессора (после аммиач- ного холодильника 129-С и сепаратора 123-F) 6. АВС на нагнетании III ступени компрессора 7. АВС иа всасе IV ступени н/м 120000 43—45 н/б 182 н/б 101 3—8 и/б 101 н/б 143 н/б 220 43—55 н/б 220
компрессора (после сепара- тора 124-F) 8. АВС на нагнетании IV ступени компрессора 9. АВС после концевого воз- душного холодильника 124-С 10. Циркуляционная ступень компрессора 103-J И. Уплотнение корпусов низко- н/б 160 н/б 338 35—40 всас 16—23 всас — н/б 315 нагнетание нагнетание н/б 38 и/б 336 перепад — ДР н/б 24 кгс/см2 АР н/м 0,35
го, среднего и высокого дав-
й ления
1 2 1 3 4 5 6
XII. СИНТЕЗ АММИАКА И АХУ
1. 2. 3. 4. 5. 6. Смесь свежего и циркуляци- онного газа в аммиачный холодильник 117-С Газ в сепаратор вторичной конденсации 106-F Смесь свежего и циркуляци- онного газа в колонну син- теза аммиака 105-Д Газ после колонны синтеза в первичный сепаратор ам- миака 126-F Газ через огневой подогре- ватель 102-В в период разо- грева и восстановления ка- тализатора колонны синтеза аммиака 105-Д Жидкий аммиак в сборник 127-F 20000—31900 н/б 40 на входе— не ниже минус 10 на входе — н/б 141 в зоне ката- лизатора — н/б 538 стенки н/б 200 на выходе нз теплооб- менника 112-С н/б —328 16—23 на выходе н/б 538 стейка змеевика н/б 562 н/б 330 ДР н/б 11 н/б 315 н/б 20
i. 143
7. Жидкий аммиак в сборник и/б 15,8 1
107-F
8. Захолаживание продукцп- !
ониого аммиака: I
а) в рисширителе 110-F н/б 6,0 i
б) в расширителе И1-F н/б 1,72
в) в расширителе 112-F 0—0,025
XIII. СЖАТИЕ ГАЗООБРАЗНОГО АММИАКА
В АММИАЧНОМ КОМПРЕССОРЕ 105-J
1. Газообразный аммиак иа н/м 6200 минус 32— —минус 34 0,0—0,025
всасе I ступени
2. 3. Газообразный аммиак на нагнетании I ступени Газообразный аммиак иа и/м 58500 н/б 63 н/б 1,72
4. всасе II ступени компрес- сора Газообразный аммиак иа и/б 95 н/б 6,0
5. нагнетании 11 ступени компрессора Газообразный аммиак иа и/м 78500 и/б 50 н/б 6,0
6. всасе компрессора III сту- пени Газообразный аммиак иа н/б 190 н/б 24,95
7. нагнетании III ступени компрессора Жидкий аммиак в ресивере н/б 54 н/б 23
8. 9. 109-F Масляное уплотнение кор- пусов компрессора аммиака 105-J Газообразный аммиак по- н/б 36300 н/б 190 давление масла и/б 30 перепад 0,5—0,8 н/б 24
требителю перед регулято-
ром FRC-66
XIV. ПРОИЗВОДСТВО ПАРА И РАСПРЕДЕЛЕНИЕ
1. 2. Деминерализованная вода в теплообменники I06-C и 107-С Деаэрация деминерализо- ванной воды в деаэраторе 101-U FRA-47 н/б 370 т/час на входе н/б 60°С на выходе н/б 120 105—128 и/б 7,0 и/б 1,5
3. 4. Питательная вода, подава- емая насосами 1O4-J/JA Питательная вода после по- догревателей 114-С, 123-С и конвекционной зоны печи 101-В по FRA-49 и/б 430 т/час 105—128 н/б 314 и/б 150 содержание О2 н/б 7 мкг/кг pH воды 9,0—9,6
5. 6. 7. 8. 9. 1. Паросборник 101-F Циркуляция воды в котлах- утилизаторах 101-СА/СВ Насос питательной воды пу- скового котла 110-J Пар после пароперегревате- ля конвекционной зоны печи 101-В Пар в коллекторе среднего давления Коллектор топливного газа н/б 385 т/час температура корпуса н'б 330 н/б 314 (на выходе) 460—499 350—390 XV. ПУСКОВОЙ КОТЕЛ н/б 2300 100—108 \Р н/м 0,05 всас н/м 2,5 нагнетание н/б 53,5 100—108 38—42 106-U после регулятора PIC-702 0,15—1,0
СП * 2. Верхний барабан 3. Пароперегреватель 4. Паропровод пара после н/б 25 т/час н/б 430 н/б 390 38—43 38—43 н/б 100 мм вод. ст.
5. пароохладителя Дымовые газы в топочном пространстве котла
XVI. ФАКЕЛ СЖИГАНИЯ СБРОСНЫХ ГАЗОВ
1. 2. Азот для поддува коллекто- ров сбросных газов: а) по трубе 030" б) по трубе 012" Свечи сброса в атмосферу: а) азот в свечу сброса с предклапанов газооб- образного аммиака б) азот в свечу сброса с предклапанов природ- ного газа и сиитез-газа наличие протока по FA-76 наличие протока по FA-77 наличие протока по FA-91 наличие протока по FA-92 чистота азота н/м 97% чистота азота п/м 97% чистота азота н/м 97% чистота азота н/м 97%
XVII. ИЗОТЕРМИЧЕСКОЕ ХРАНИЛИЩЕ СКЛАДА ЖИДКОГО АММИАКА
И АММИАЧНО-ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
1. Жидкий аммиак в изотер- мическом хранилище 1001-F а) азот в межстенном про- странстве хранилища 1001-F не ниже минус 34°С 0,03—0,07 н/м 7 мм вод. ст. уровень: 1500—21000 мм
2. 3. Линия выдачи аммиака по- требителю Азот в коллектор сброса газообразного аммиака из хранилища н/м 15 т/час наличие протока по FA-351 н/б 20 н/б 18,3 содержание азота п/м 97%
6. ВОЗМОЖНЫЕ НЕПОЛАДКИ, ИХ ПРИЧИНЫ И СПОСОБЫ УСТРАНЕНИЯ
Ниже приведены наиболее вероятные неполадки на отдельных стадиях процесса. Все
действия персонала по ведению процесса и устранению неполадок производятся в соответ-
ствии с инструкциями по рабочим местам.
№№ п.п.1
Вид или проявление неполадок । Возможные причины неполадок 1 Действия персонала и способы
r I , устранения неполадок
I
I. ОЧИСТКА ПРИРОДНОГО ГАЗА ОТ СЕРЫ
1. Нарушение соотношения природ-
ный газ — водород, прекращение
подачи АВС
2. Повышенное содержание серы в
природном газе после стадии се-
роочистки
а) выход из строя регулятора
FrRC-17
б) остановка компрессра синтез-
газа 103-J
1. Нарушение соотношения при-
родный газ—синтез-газ
2. Насыщение адсорбента в реак-
торе 102-ДА или 102-ДВ
3. Нарушение температурного ре-
жима
4. Увеличение содержания серы в
природном газе на входе в
производство
а) перевести иа ручное управле-
ние, проверить работу регуля-
тора
б) отключить FrRC-17 и перейти на
FIC-8
а) проверить работу регулятора
FrRC-17
б) в случае его неисправности
действовать согласно п. 1.
2. Заменить адсорбент
3. Проверить работу TRCA-1 и:
работу горелок 103-В
4. а) проверить состав газа
б) увеличить соотношение водо-
род — газ и поднять температу-
ру в системе
П. ПЕРВИЧНЫЙ И ВТОРИЧНЫЙ РИФОРМИНГ, СИСТЕМА ПАРООБРАЗОВАНИЯ
1. Резкое снижение разрежения в
топке печи 101-В
2. Неравномерное свечение реакци-
онных труб
3. Перегрев всей реакционной грубы
4. Повышенная температура стенок
реакционных труб
5. Появление пропуска газа в реак-
ционной трубе (пламя и перегрев
в месте пропуска)
6. Повышенное содержание метана в
конвертированном газе после печи
101-В
7. Резкое увеличение перепада дав-
ления на печи 104-В при нормаль-
ной нагрузке по парогазовой
смеси
8. Перегрев змеевиков в конвекцион-
ной части печи
1. Остановка одного из работаю-
щих дымососов
2. Появление значительного про-
пуска из реакционных труб в
радиационную камеру или из
нагревательных змеевиков в
конвекционную камеру
Неправильно отрегулирована
нагрузка на потолочные горел-
ки
Увеличение сопротивления тру-
бы из-за разрушения или спе-
кания катализатора
Завышена подача топливного
газа на потолочные горелки
Разрушение реакционной тру-
бы
Снижение температуры реак-
ционен зоны печи 1011-В
Закоксовывание катализатора
в реакционных трубах
Малая нагрузка по потокам на
змеевики
Снизить нагрузку производства до
70%
Выяснить причину и запустить ды-
мосос
Остановить производство по бло-
кировке группы «АА», подать азот
97% в4 радиационную зону 101-В
по линии 4LN3, охладить печь пер-
вичного риформинга
Отрегулировать работу потолоч-
ных горелок
Остановить производство. Заме-
нить катализатор
Отрегулировать нагрузку иа пото-
лочные горелки
Остановить цех для ремонта реак-
ционной трубы по блокировке
группы «АА», предусмотреть по-
дачу азота 97% в реакционную
зону 101-В по линии 4LN3
Привести в норму нагрузки на
туннельные и потолочные горелки
печи
Снизить нагрузку и повысить со-
отношение пар : газ до 4,5—5
После нескольких часов работы с
избытком пара восстановить нор-
мальное соотношение
Погасить туннельные горелки. От-
крыть вентиляционные окна кон-
векционной части печи
3
4
9. Повышение температуры в зоне
катализатора реактора 103-Д
10. Увеличение содержания метана в
конвертированном газе иа выходе
из вторичного риформинга
И. Резкое понижение уровня в ру-
башках реактора вторичного ри-
форминга, котлов-утилизаторов
104 СА/СВ при полностью от-
крытых клапанах LCV-3. LCV-63,
64 на линии парового конденсата
в рубашки
12. Нарушение состава конвертиро-
ванного газа (соотношение водо-
род: азот иа выходе из вторич-
ного риформинга)
а) завышена температура газа на
входе в реактор 103-Д
б) увеличена дозировка воздуха
в) снижение содержания метана в
газе после 101-В
а) увеличение содержания метана
после первичного риформинга
б) низкая температура в зоне ре-
акции
в) недостаточный расход воздуха
во вторичный риформинг
г) байпасирование парогазовой
смеси мимо катализатора в ре-
зультате нарушения футеровки
а) падение давления парового кон-
денсата
б) разрушение футеровки переда-
точного коллектора реактора
вторичного риформинга, котлов-
утилизаторов 101 СА/СВ
Неправильная дозировка возду-
ха на технологический про-
цесс
а) привести к норме температуру
газа на входе в реактор 103-Д
б) откорректировать подачу воз-
духа
в) вывести режим 101-В на НТР
а) привести в норму содержание
метана после первичного ри-
форминга
б) повысить температуру паро-
газовой смеси и паровоздуш-
ной смеси на входе в реактор
103-Д до нормальной
в) повысить расход воздуха до
нормального
г) остановить цех по блокировке
группы «А»
а) проверить работу конденсат-
ных насосов 114-J/JA, перейти на
резервный насос
б) остановить цех по блокировке
группы «АА» для ремонта фу-
теровки
Наладить нормальный расход воз-
духа во вторичный риформинг
13. Резкое снижение темперауры
газа после котла-утилизатора II
ступени 102-С, срабатывание пре-
дохранительных клапанов на кот-
ле-утилизаторе 102-С
14. Колебания уровня в паросборнике
101-F
15. Повышенное содержание кислоро-
да в питательной воде
16. Повышенное содержание солей в
котловой воде
Повреждение трубчатки котлов-
утилизаторов 101 СА/СВ или
102-С
а) неисправность регуляторов
BFWC-1 или LRC-50
б) колебание давления пара HS
в) неисправность на насосе пита-
тельной воды 104-J/JA
а) занижена подача пара или гид-
разина в деаэратор
б) механические повреждения де-
аэрационной камеры (обрыв та-
релок и т. п.)
а) недостаточная продувка
б) повышенное содержание солей
в деминерализованной воде
Остановить цех по блокировке
группы «ЛА»
а) перейти с автоматического ре-
гулирования на ручное и нала-
дить работу регуляторов
б) проверить работу 1O3-JT и
дроссельной установки
в) перейти на резервный насос
а) увеличить подачу пара или
гидразина в деаэратор
б) остановить производство. Отре-
монтировать деаэратор
а) увеличить продувку
б) увеличить подачу тринатрий-
фосфата
Принять меры к улучшению каче-
ства деминерализованной воды
III.
1. Повышенная (пониженная) тем-
пература газа на входе в конвер-
тор 104-ДА
2. Повышенное содержание СО иа
выходе из 104-ДА
3. Повышенное содержание СО на
выходе из 104-ДВ
КОНВЕРСИЯ ОКИСИ УГЛЕРОДА
Неисправность регулятора TRCA-10
а) низкая температура газа на
входе в конвертор 104-ДА
б) повышенное содержание СО иа
входе в 104-ДА
а) повышенное содержание СО на
выходе из 104-ДА
Перейти с автоматического регу-
лирования на ручное и наладить
работу регулятора
а) повысить температуру газа, из-
менив задание регулятору
TRCA-10
б) привести содержание СО на
входе в 104-ДА в норму
а) действовать согласно п. 2
б) снижение температуры на вхо- б) повысить температуру газа,
де в 104-ДВ изменив задание регулятору
TRCA-11
4. Резкое повышение температуры Остановился насос 12U (121JA) и При невозможности включения
газа на входе в кипятильники не сработал автозапуск резервного насоса подать воду от
105 СА, СВ насоса 104-J (104-JA)
IV. ОЧИСТКА ГАЗА И ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО КОНДЕНСАТА
1. Повышенное содержание СО2 в
газе после абсорберов
2. Снижение расхода «бедного» или
«полубедиого» раствора
3. Увеличение сопротивления абсор-
беров
4. Сопротивление фильтров 101-L
или 117-F выше нормы
5. Рост температуры в метанаторе
а) недостаточное орошение абсор-
беров
б) некондиционный раствор «Кар-
сол»
в) снижение давления в системе
а) забивка фильтра иа всасе на-
соса 106-J, JA или 107-JA, JB
Пенообразоваиие в абсорберах
Забивка фильтра
а) увеличение содержания СО или
СО2 в газе после абсорберов
б) увеличение температуры газа
после 104-С
а) привести в соответствие пода-
чу раствора с подачей газа
б) улучшить регенерацию раство-
ра или ввести в систему недо-
стающие компоненты
в) проверить работу 103-J и при-
вести давление в норму
а) перейти на резервный насос и
почистить фильтр иа останов-
ленном насосе
Ввести в систему антивспенива-
тель
Отключить фильтр от системы,
произвести промывку фильтра и
регенерацию угля в 117-F
а) снизить нагрузку установки по
газу, увеличить орошение аб-
сорберов, принять меры к сни-
жению содержания СО на ста-
дии конверсии
б) проверить работу TRC-12
6. Рост сопротивления в метанаторе Идут перебросы
а) раствора «Карсол»
б) резкое вспенивание раствора в
абсорберах вследствие несоот-
ветствия Нагрузки по газу
а) добавить антивспениватель
б) выяснить причину и устранить
1. Снижение давления смазочного и
уплотнительного масла
2. Вибрация турбины или компрессо-
ра выше допустимых пределов,
стук в турбине или компрессоре
V. КОМПРЕССИЯ
а) забивка фильтра
б) паровая турбина не дает необ-
ходимой производительности
а) неисправность подшипников,
дебаланс ротора компрессора
или турбины, поломка рабочих
лопаток
б) машина вошла в помпаж
3. Прорыв газа из компрессора через
систему масляного уплотнения
4. Повышение температуры масла
после подшипников
Остановка насоса уплотнительного
масла и невключение автозапу-
ском резервного
а) высокая температура масла на
входе в подшипники
5. Повышение температуры масла
на выходе одного из подшипни-
ков
б) недостаточная подача масла
из-за забивки фильтра
в) ухудшение качества масла
Неисправность в подшипнике
а) перейти на резервный фильтр
и почистить выключенный из
работы
б) наладить работу турбины
а) немедленно остановить машину
для выяснения иеисправнсти.
В зависимости от назначения
машины произвести остановку
всего производства или части
его
б) открыть антипомпажиые кла-
паны
Немедленно остановить машину
и сбросить давление газа
а) увеличить подачу охлаждаю-
щей воды на холодильник, если
это не помогает, переключиться
иа резервный холодильник
б) перейти иа резервный фильтр
в) заменить масло в системе
Если не сработала блокировка,
остановить машину и связанный с
ней узел производства или все
производство
6. Рост давления в системе конден-
сации турбины
а) занижена нагрузка на паро-
эжекционную установку
б) забились сопла эжекторов
в) забился холодильник-конденса-
тор
г) высокая температура окружаю-
щего воздуха
д) подсос воздуха в систему
7. Рост давления на выхлопе про-
тиводавленчсских турбин
1. Предельные уровни аммиака в се-
параторах 126-F, 106-F, 107-F,
108-F, 109-F
2. Появление аммиака в питательной
воде на выходе из теплообменни-
ка 123-С
3. Ненормальное распределение
температур в насадке колонны и
снижение содержания аммиака иа
выходе из колонны
Завышение давления в коллекто-
ре пара LS
VI. СИНТЕЗ АММИАКА
Неисправность регуляторов уров-
ня LIC-36 и LIC-34, LIC-29,
LIC-40, LIC-39
Нарушение герметичности грубчат-
кн теплообменника
Образование байпасов в катали-
заторных слоях
а) отрегулировать подачу эжекти-
рующего пара и охлаждающе-
го конденсата
б) перейти на резервную сторону,
почистить рабочие сопла
в) работать на пусковом эжекторе,
почистить холодильник-конден-
сатор
г) включить впрыск конденсата в
охлаждающий воздух
д) при невозможности выявления
и устранения пропуска увели-
чить нагрузку на пароэжекпи-
онную установку, включив при
необходимости пусковой эжек-
тор
Понизить давление в коллекторе
Перейти на ручное регулирование,
исправить регуляторы
Остановить агрегат синтеза для
ремонта теплообменника
Остановить агрегат синтеза для
устранения неполадок
Механические или электрические
неполадки
а) неисправность системы автоза-
пуска
б) неисправности электродвигате-
ля IOO'1-JM.
Механические неполадки
Пропуск азота из дыхательной
емкости или из кольцевого про-
странства
Недостаточное охлаждение на кон-
денсаторе
Попадание жидкого аммиака в ци-
линдры
Возможное образование газооб-
разного пузыря в нижией части
1. Остановка насоса продукционного
аммиака на складе при отсутствии
резерва
2. При росте давления в хранилище
до 0,1 кг/см2 не включился ком-
прессор IOO'1-J
3. Остановка аммиачно-холодильиой
установки склада
4. Падение давления в системе: ды-
хательная емкость 1003-F — коль-
цевое пространство хранилища
5. Рост давления на нагнетании
II ступени компрессора
6. Нарастающий глухой стук в’ ци-
линдрах компрессора
7. Увеличение разности t° на высоте
уровня 1001-F на 7°С
4. Увеличение перепада давления в а) увеличена нагрузка на колон- а) привести нагрузку в норму
колонне синтеза ну синтеза
б) нарушение, соотношения HjiNs б) привести соотношение в норму
в) разрушение, спекание катализа- в) остановить агрегат синтеза на
тора ремонт
г) увеличилось содержание СН< в г) увеличить продувку в пределах
циркуляционной газовой смеси нормы
VII. УСТАНОВКА ХРАНЕНИЯ ЖИДКОГО АММИАКА
Производить подачу аммиака по-
требителям насосами 109-JA, 109-J,
мииуя хранилище
а) пустить компрессор вручную
б) включить в работу компрессор
1001JA с дизельным приводом
При повышении давлнеия в храни-
лище сбрасывать избыток аммиака
иа факельную установку
Проверить систему на герметич-
ность
Увеличить подачу воды иа впры-
ске в конденсатор. Включить в ра-
боту резервный вентилятор
Остановить компрессор и привести
в норму уровни в 100'1-5Д6 или
10О1-ЗД2
Циркулировать аммиак в неболь-
шом количестве по линии 4NH86
подачей с иасосов 1002-J на верх
емкости 1001-F
7. ЕЖЕГОДНЫЕ НОРМЫ РАСХОДА СЫРЬЯ
И ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
1 № п.п. 1 Наименование расходуе- мых видов сырья и энергоресурсов Един, изм. 1977 г. 1978 г. 1 1979 г. 1980 г.
1 2 3 4 5 6 7
1. Газ для коммунального по- требления (природный газ) НМ3/т 1244
2. Азот технический газооб- разный чистый » 9,0
3. Азот технический газооб- разный 3,4
4. Углекислый калий кг/т 0,17
5. Диэтаноламин кг/т 0,026
6. Пятиокись ванадия 9,0045
7. Тринатрий фосфат техниче- ский » 0,0102
8. Гидразин-гндрат техниче- ский » 0,0019
9. Кислота серная техниче- ская контактная улучшен- ная в 100%-ном исчислении » 10,619
10. Натрий едкий технический в 100%-.ном исчислении » 5,942
И. Антрацитовая крошка 0,007
12. Антипениая присадка » 0,0018
13. Уголь активный рекупера- цнонный ГОСТ 8703—74 » 0,024
14. Катионит «Дианон» РК-212, либо КУ-2-8 чс или КУ-2-8 » 0,008
15. Анионит «Дианон» РА-312, либо АВ-17-8 чс или АВ-17-8 » 0,00145
16. Анионнт «Диаион» РА-18, либо АВ-17-8 чс или АВ-17-8 » 0,0028
17, Кобальт—молибденовый ка- » 0,0160
тализатор С-49-1, либо » 0,0190
ТУ 6—03—326—72 18. Цинк—медный катализатор: 0,200
С-7-2, либо ГИАП-10-2 • » 0,121
19. Никелевый катализатор импортной поставки, либо » 0,013
ГИАП-16, C-I1-2S » 0,011
20. Никелевый катализатор С-11-9 импортной поставки, кг/т 0,015
либо ГИАП-З-К-20 » 0,0006
92
2
3
4 5 6 7
21. Алюмохромовый катализа- тор С-15-1 импортной по- ставки, либо ГИАП-14 » 0,0056 0,0045
22. Никелевый катализатор С-11-4 импортной поставки, либо ГИАП-3-6Н или » 0,0210
ГИАП-З-К-15 или ГИАП-8 0,026
23. Железохромовый катализа- тор С-12-1 импортной или » 0,0666
отечественной поставки » 0,071
24. Циик-хром-медный катали- » 0,110
затор С-18-1, либо НТК-4 0,136
25. Никелевый катализатор им- » 0,0190
портной поставки С-13-4 » 0,020
26. или отечественной поставки Железный промотирован- ный гранулированный ката- лизатор С-73-2-1 импортной » 0,078
или отечественной поставки » 0,079
27. Электроэнергия квт/ч 78,7
28. Пар технологический мгк/т 0,150
29. Вода артезианская м3/т 2,18
30. Вода частично обессолен- ная » 2,1
31. Воздух технологический нм3/т 3,4
32. Глубокообессоленная "вода м3/т 1,8
7.1. НОРМЫ ОБРАЗОВАНИЯ ОТХОДОВ ПРОИЗВОДСТВА,
СТОКОВ И ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ
Е Е Наименование Един, изм. 1977 г. 1978 г. 1979 г. 1980 г.
1 2 3 4 5 6 7
1. Углекислый газ нм3/т 782
2. Отпарный газ 17,6
3. Продувочные и танковые
газы системы синтеза нм3/т 144,6
4. Отпарной технологический
конденсат 1,18
93
1 2 3
4 5 6 7
5. Жидкие углеводороды из
сепараторов природного и
топливного газа
6, Продувка паросборника
101-F котлов-утилизаторов
и пускового котла 106-U
7. Потери оборотной воды
8. Конденсат из 416-F (сточ-
ные воды)
9. Частично обессоленная во-
да на увлажнение воздуха
воздушных холодильников
10. Конденсат из межступенча-
тых сепараторов компрессо-
ра 101-J
И. Отработанные масла
12. Дымовые газы печи пер-
вичного риформинга 101-В и
вспомогательного котла
101-BU
13. Дымовые газы пускового
котла
14. Дымовые газы подогревате-
ля природного газа 103-В
15. Газы из дегазатора после
ловушки уплотнительного
масла компрессора 105-J
16. Газы из маслобака масло-
системы компрессоров 101-J,
105-J
17. Газы из дегазатора масло-
бака компрессора 103-J
18. Газы из дегазатора масло-
бака компрессора 102-J
19. Катализатор реактора гид-
рирования 101-Д (отечест-
венной поставки)
20. Катализатор реакторов се-
роочистки 102-ДА, ДВ (оте-
чественной поставки)
21. Катализатор первичного
риформинга (отечественной
поставки)
а) ГИАП-16, марка А
б) ГИАП-3-6Н, К-20
22. Катализатор вторичного
риформинга
а) ГИАП-14-П-15
б) ГИАП-3-6Н, К-15
»
»
кг/т
л/т
нм3/т
»
»
нм3/т
нм3/т
кг/т
»
»
»
0,026
0,18
0,32
0,34
457,3
17,6
0,0045
6023,7
249,2
815
2,9
0,17
17,8
2,174
0,0190
0,131
0,011
0,0006
0,0045
0,026
94
1 2 3 4 5 6 7
23. Катализатор реактора высо- котемпературного конвер- тора СО 104-ДА (отечест- венной поставки) » 0,071 24. Катализатор реактора низ- котемпературного конвер- тора СО 104-ДВ (отечест- венной поставки) » 0,136 25. Катализатор реактора ме- танировання (отечественной поставки) » 0,020 26. Катализатор реактора син- теза аммиака (отечествен- ной поставки) » 0,079
8. КОНТРОЛЬ ПРОИЗВОДСТВА
Все основные контролируемые параметры процесса авто-
матически передаются и фиксируются на вторичных прибо-
рах, установленных в ЦПУ и щите управления склада жидко-
го аммиака.
В графе 4 нижеприведенного перечня контролируемых
параметров процесса указана частота контроля и фиксация
в рапортах контролируемых параметров.
Согласно указанной в графе 4 частоте контроля «периоди-
чески» необходим обязательный контроль параметров про-
цесса не реже 2—3 раз в смену при стабильном режиме
работы установки. Если по каким-либо причинам нарушается
стабильность процессов или изменяется режим работы уста-
новки в целом или отдельных стадий производства, частота
контроля и записи в рапортах должны быть соответственно
увеличены.
В разделе 8.2 «Аналитический контроль» в графе 5 «фа-
культативно» не регламентируемые нормы технологических
показателей.
CD
СП
8.1. ПЕРЕЧЕНЬ КОНТРОЛИРУЕМЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА
Ё Наименование стадии про- д цесса, места отбора про- ~ 1 бы или измерений “ • параметров Что кон- тролируется Частота и способ контроля Нормы и тех- нические показатели Метод испытаний, контроля Кто контро- лирует
11 2 3 4 5 6 7
8.1.1. ПРИРОДНЫЙ ГАЗ НА УСТАНОВКУ
расход давление с записью в рапорт 1 раз в смену » и/б 70 000 нм3/час и/м 8 кг/см2 регистратор оператор расхода FRS-59 вторичный прибор PIA-9
температура минус 40- плюс 43°С указатель температуры по вызову TIA-451-18
8.1.2. КОМПРЕССИЯ ПРИРОДНОГО ГАЗА
1. Природный газ иа всасе I ступени давление с записью в рапорт 1 раз в смеиу и/м 8 кг/см2 регулятор давления PIC-1 оператор
давление манометры: РОЮ, 12 >
температура минус 40- плюс 43° указатель температуры по вызову Т1А-45Ы1 »
1.2. Сепаратор природного уровень периоди- 30—70% регулятор оператор
Е газа за 120-F уровень чески н/б 1/4 стекла уровня LIC-2 мерное стекло LC25 >
1.3. Азотоводородиая смесь с общекомбинатовской сети расход давление в период приема га- за со сто- роны с записью в рапорте 1 раз в смену с записью в рапорт 1 раз в смеиу и/б 7000 им3/час 15—30 кг/см2 расходомер FI-52 манометр PC •'143 >
1.4. Азотоводородиая смесь после метанирования в сепаратор 120-F расход с записью в рапорт 1 раз в смеиу н/б 7000 нм3/ч расходомер FIC-8 оператор
2. Природный газ иа нагне- тание I ступени давление температура н/б 22 кг/см2 н/б 128°С манометр PC-13 указатель температуры по вызову TIA-451-12 оператор
со 3. Природный газ иа вса- се II ступени уровень в сепараторе 157-Ь давление температура периоди- чески » 30-70% н/б 1/3 стекла н/б 22 кг/с.м2 н/б 49°С регулятор уровня LIC-66 мерное стекло LC-6 манометр PC-14 указатель температуры по вызову Т1-451-13 >
«О 00 1 2 3 1 4 5 6 7
• 4. 5. 5.1. 5.2. 5.3. Природный газ на нагне- тании II ступени Система смазывающего и уплотняющего масла 102-J Масло для смазки до ре- гулятора давления (мас- лонасосы 102-J-Ji, 102-J-JrA Масло для смазки после регулятора давления Масляное уплотнение I и II ступеней компрессора 102-J расход на нагнетании расход в первичный риформинг давление температура давление температура давление перепад давления давление с записью в рапорт 1 раз в смену с записью в рапорт 1 раз в смену » периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену » 35 200—53 000 нм3/час н/б 38 312 нм3/ч н/б 43,3 кг/см2 н/б 155°С 5—8 кг/см2 н/б 70°С 1,5—2,5 кг/см2 0,5—0,8 кг/см2 н/б 36 кг/см2 антипомпаж- ный регулятор FICA-12 расходомер FI-10 манометр PC-15 указатель температуры по вызову TIA-451-14 манометры РС-451, 452, 453, 454 термометр ТС-453 манометры РС-459, 460 * дифманометры РС-462, 463 манометры РС-463, 465 оператор оператор я» з>
5.4. Бак для масла 102-JFi температура уровень периоди- чески н/б 70°С н/м 1,3 стекла термометр TG-4S2 мерное стекло LG-454 оператор*
5.5. 5.6. 5.7. 5.8. 5.9. 5.10. Буферный сосуд 102-JFs Холодильник масла 102-JCiA/JCiB Фильтр масла 102-JLu/JLiA Фильтры уплотнительно- го масла Устройство автоматиче- ского сброса масла 102-J-F4A/J-F,B, IO2-J-F5A/J-F5B Сборник масла 102-JF3 давление уровень температура давление сопротивление • давление сопротивление уровень уровень с записью в рапорт 1 раз в смену периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену периоди- чески 5—8 кг/см2 2/3—3/4 стекла н/б 55°С 35—55°С 5—8 кг/см2 н/б 1,4 кг/см2 н/б 36 кг/см2 н/б 1,4 кг/см2 н/б 3/4 стекла » манометр PG-476 мерное стекло LG-458 указатель температуры по вызову TIA-451-1 термометр TG-466 манометр PG-4I55 дифманометр PdG-460 манометр PG-458 дифманометр PdG-461 мерное стекло LG-402—455 мерное стекло LG-466 оператор' >
CD 1© 5.11. Насосы уплотнительного масла KK-J-Js/J-JaA давление н/б 36 кг/см2 манометр PG-456, 457, 458
1 ~ 1 100 2 3 4 5 G 7
5.12. Дегазационный бак температура периодически п/б 70°С термом с гр оператор
102-JEs уровень » н/б 3/4 стекли TG-464 мерное стекло LG-457 »
6. Подшипники компрес- сора 102-J давление масла температура температура масла после подшипников с записью н/м 0,5 кг/см2 в рапорт 1 раз в смену » 55—75°С » п/б 75°С манометры: PG-460,, 461 ука штсль 1емпературы по вызову: ПА-451-5—10 термометры: TG-457, TG-458, TG-459, TG-460, TG-461, TG-462, TG-4'63 » » »
7 Паровая турбина 102-JT давление масла на подшипники температура подшипников температура масла после подшипников давление пара к турбине » п/м О1,5 кг/см2 с записью 55—70°С в рапорт 1 раз в смену а д- периодн- н/б 70°С чески с записью п/б 42 кг/с.м2 в рапорт манометр PG-459 указатель температуры по вызову TIA-451-2—4 ’1 ер мо.метры TG-4&4, TG-455 манометр PG-254 » »
1 раз
в смену
।гм пера]уря пара на входе давление пара периоди- п/б 390°С 210- -610 .мм рт. ст. зермомелр TG-113. манометр оператор
7.1. Конденсатор 102-JC после турбины температура отходящего пара давление пара на входе в 1O2-JT для уплотнения число оборотов давление пара в уплотнении разрежение чески с записью в рапорт 1 раз в смену периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену периоди- чески с записью н/б 120°С н/б 3,5 кг/см2 н/б 10 850 об/мин. н/б 0,05 кг/см2 210—610 мм рт. ст. PG-47'2 указатель температуры по вызову TIA-451-15 манометр PG-256 тахометр SI-1 манометр PG-473 мановакууметр » » оператор
7.2. Сборник конденсата температура конденсата разрежение в рапорт 1 раз в смену » периоди- 59—80°С 210—610 мм рт. ст. PIA-98 указатель температуры ио вызову TIA-45M6, 17 манов акууметр » »
102-JC-F 7.3. Эжекторная установка конденсатора 102-JC Вакуумные линии »—к о уровень разрежение чески » » 250'—500 мм рт. ст. н/б 2/3 стекла 0—760 мм рт. ст. PG-264 регулятор уровня LIC-57 мерное стекло LG-41 мановакууметр PG-18'l, 186, 190' » » »
ВЯ»-1
«—> -о 1 2 3 4 5 6 7
7.4. Эжектируюший пар давление периоди- н/б 3,5 кг/см2 манометры: оператор
чески PG-!182—-185
PG-,187—189
7.5. Насосы выдачи кондеи- давление » н/б 5,2 кг/см2 манометры: »
сата 113-J/JA PG-99, 100
8.1.3. СЕРООЧИСТКА ПРИРОДНОГО ГАЗА
1. Азотоводородиая смесь на дозировку в природ- ный газ для процесса гидрирования (отбор пос- ле I ступени компрессо- ра 103-J) расход с записью в рапорт 1 раз в смену н/б 7000 нм3/час регулятор соотношения FrRC-17
2. Смесь природного газа и АВС после подогревателя 103-В температура газа температура стенки змеевиков » 360-410°С н/б 527°С указатель температуры TRCA-1 указатель температуры по вызову TIA-28-7—10 с
3. Дымовые газы подогре- вателя 103-В разрежение темепература в конвекцион- ной части периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смеиу 5—20 мм вод. ст. и/б 910°С манометр PG-162 указатель температуры по вызову TIA-28-15 (без уставки) > >
>—• о со 4. 5. Газовая смесь после гид- рирования (101-Д) Газовая смесь после се- роочистки (102-ДА-ДВ) температура выбрасывае- мых газов в атмосферу давление сопротивление температура давление на входе давление на выходе температура входа в ката- лизаторную зону температура выхода из катализатор- ной зоны температура на выходе сопротивление с записью в рапорт 1 раз в смену с записью в рапорт 1 раз в смену с записью в рапорт 1 раз в смену н/б 350°С н/б 42 кг/см2 Р —н/б 0,35 кг/см2 360—410% н/б 42 кг/см2 » 360—410°С » и/б 0,32 кг/см2 указатель температуры по вызову TIA-28-16 (без уставкн) манометр РС-46, РС-114 дифманометр Pdl-l—8 указатель температуры по вызову Т1-5-1—7 регистратор температуры TRA-7-9 “ манометр PG-1K5, 117 манометр PG-11‘6, 1'ЬЗ регулятор давления PRC-42 термометр TG-*b5, 97 термометр TG-16, 98 указатель температуры по вызову TI-5-8 дифманометр PdJ-45, 416 оператор » оператор »
5 * 1 2 3 4 5 6 7
8.1.4. КОНВЕРСИЯ МЕТАНА I СТУПЕНИ ТРУБЧАТОЙ ПЕЧИ 101-В
1. 2. Смесь природного газа и АВС в печь 101В (до по- догрева в конвекционной зоне печи) Пар в линию природного газа перед печью 101-В расход расход с записью в рапорт 1 раз в смену 38 000—43 000 им3/час 92—120 т/час регулятор расхода FRCA-1 регулятор расхода FRCA-2 опера »
2.1. 3. /4. Парогазовая смесь па входе в 101-В Парогазовая смесь на входе в реакционные трубы печи (после подо- грева в конвекционной зоне печи) Конвертированная паро- газовая смесь после труб- чатой печи температура соотношение пар—газ давление температура температура » » п/м 350°С н/м 3,0: 1 н/б 37 кг/см2 н/б 524°С н/б 86О°С указатель температуры TI-5-9 регистратор соотношения I’rRA-1 манометр PG-JUlf вторичный прибор PI-11 указатель температуры по вызову TI-5-10 указатель температуры по вызову TI-5-12—23 »
» давление сопротивление содержание СН4 » » с записью /в рапорт (1 раз в смену » » н/б 33,1 кг/см2 н/б 5,06 кг/см2 н/б 12% регистратор TR-30-1 -12 манометр PG-21 дифманометр PdI-17 газоанализатор автоматический СН4Р-1 оператор
5. 5.1. 5.2. Стенки подогревателя (змеевики) Парогазовая смесь Технологический воздух температура периоди- чески » — указатель температуры по вызову TIA-28-6 указатель температуры по вызову TIA-28-5 »
5.3. Пар II секция — указатель температуры по вызову TIA-28-3
5.4. Пар 1 секция > — указатель температуры по вызову TIA-28-4
5.5. о СП Питательной воды указатель температуры по вызову TIA-28-2 >
5 ! 2 3 4 5 6 7
5.6. Природного газа температура периоди- — указатель оператор чески темпера гуры по вызовх TIA-28-I 6. Дымовые газы 6.1. Дымовые газы в ради- давление с записью разрежение регуляюр » антпой зоне п топке 1в рапорт 5—10 мм. вол. давления 11 раз столба PICA-19-1 в CM СНУ давление. » разрежение тягопапоро- » п/б 50 мм вод. ст. меры PG-I69, 170 давление » » тягонаноро- » в верхней меры части PG-158, 161 давление па » » тягопапоро- » входе в кон- меры векциоиную PG-I5G. 157 зону темепратура » п/б 1038°С указатель » на выходе температуры из радиацион- по вызову пой зоны TI-5-31 13 6.2. В конвекционной зоне давление » разрежение тягопапоро- » н/б 70 мм вод. ст. меры PG-165. 166 давление с. записью разрежение тягопапоро- оператор И рапорт и/б 70 мм вод. ст. меры ! раз PG-154, 155 в смену температура » п/б 800°С укапнель > иа входе геинсра i у ры ПО ВЫЗОВУ Т1-5-44, 45 температура » и,б 900°С указатель » температуры ПО ВЫЗОВУ Т1-5-24, 2о 6.3. Перед дымососами давление » разрежение тягопапоро- » н/б 146 мм вод. ст. меры PG-J52, 153 содержание » 2,0'—4,0% газоанализатор » и2 объемных автоматический OjRA-4 температура » „/б 30О°С указатель » температуры по ВЫЗОВУ г . п Т1-5-26, 27 ' ' отсосовС ГаЗЫ П°СЛе ДЫ’ температуРа » и/6 300°С указатель » температуры по вызову TI-5-28 разрежение » близко к атмо- тягоиапоромер » сферному PG-151< 6'5' ?а“оСго котла ВСП0М°' ,сп записью 5-15 мм вод. ст. регулятор оператор ительного котла в топке )в рапорт давления А Раз PICA-114 в смену * » тягоиапоромер » PG-,167 Р * * тягоиапоромер » в дымоходе РОиРбв г температура > н/б 621 °C указатель > в Дымох°Де температуры 3 по вызову TI-5-46
7. Дымососы 1O1-BJA/BJB
7.1. Турбины 101-BJAT/BJBT давление пара на входе с записью в рапорт 4 раз н/б 42 кг/см2 манометры PG-664, 674
в смену
7.2. Подшипники турбины, температура кара на входе давление отработан- ного пара давление эжектирую- щего пара число оборотов температура » » н/б 390°С н/б 4,5 кг/см2 н/б 3,5 кг/см2 н/б 940 об/мин. и/б 70®С термометры TG-663, 673 манометры PG-665, 675 манометры PG-666, 676 тахометры S1-7, 8 указатель » » оператор
7.3. 7.4. редуктора, дысососа Маслобаки Маслоиасосы 1O1-BJAT-J 1O1-BJBT-J IO1-BJAT-JA 1O1-BJBT-JA давление на нагнетании н/м 2/3 стекла п/м 2 кг/см2 температуры по вызову Т1А-29-1— 8 TIA-29-10—17 термометры TG-664—669 TG-674—679 мерное стекло LG-660, LG-661 манометры PG-660, PG-670
температура н/б 65°С термометры TG-661, TG-671 «
7.5. Масло после холодильии- » ков 101-BJAT-C1А 101-BJAT-C1B 101-BJBT-C1А 101-BJBT-C1B 35—55°С указатель температуры по вызову TIA-29-9, TIA-29-18 термометры TG-662, TG-672
7.6. Масло перед и после давление фильтров 101-BJAT-L 101-BJBT-L сопротивление на фильтре с записью В рапорт 3 раз в смену до фильтров н/м 2,0 кг/см2 после фильтров н/м 1,7 кг/см2 н/б 0,8 кг/см2 манометры PG-6'6.0, PG-670 PG-661, PG-67il оператор
7.7. 7.8. 8. 8.1. Масло для смазки до давление регулятора давления Коллектор смазывающе- » го масла после регулято- ра давления Топливный газ иа сжига- давление ние в горелки трубчатой печи Сепаратор природного давление газа 121-F температура уровень » » » периоди- чески н/м 1,7 кг/см2 н/м 0,8 кг/см2 2—3,7 кг/см2 5—7 кг/см2 минус 40— —плюс 43°С 30—70% манометры PG-662, PG-672 манометры PG-663, PG-673 регулятор давления PICA-3 регулятор давления PIC-7 термометр TG-4H регулятор уровня
уровень периодически н/б 1/4 стекла мерное стекло LG-4 оператор
8.2. Природный газ после се- паратора 121-F расход с записью н/б 27 500 нм3/час в рапорт 1 раз в смену регистратор расхода FR-60
8.3. Подогреватель 102-В давление газа к горелкам периоди- 0,15—1,75 кг/см2 чески манометр PGA-40
8.4. Подогреватель 103-В давление газа к горелкам » » манометр PGA-43
8.5. Коллектор танковых и продувочных газов давление расход с записью 6—8 кг/см2 в рапорт 1 раз в смену » н/б 13 000 нм3/час регулятор давления PIC-44 регистратор расхода FR-15
8.6. Топливный газ после по- догрева в конвекционной зоне температура » н/б 150°С термометр TG-99 э
8.7. Газ к горелкам вспомо- гательного котла 101-В давление давление расход » 0,15—1,75 кг/см2 » » » 2700—8000 нм3/час регулятор давления PIC-116, PRC-36 манометр PG-(1(7 указатель >
расхода
FI-22-1
! 8.8. Газ для запальных горе- давление с записью 0.15-1.75 кг/см2 манометр оператор
* 8.9. 8.10. 8.11. 9. 1. лок котла щи-о ,в рапорт 1 раз з смену Газ к потолочным горел- давление » » кам печи 101-В расход » н/б 31 000 им3/час Газ к туннельным горел- давление » 0.15—0,75 кг/см2 кам расход » н/б 2500 им3/час Газ к горелкам пароле- давление » 0,15—1,75 кг/см2 регревателя расход » н/б 4500 нм/3час Пар в линию воздуха пе- расход » ц/м 5 т/час ред подогревателем воз- духа печи Г01-В. 8.1.5. КОМПРЕССИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ВОЗДУХА Всас I ступени давление » разрежение н/б 40 мм рт. ст. температура с записью окружающего в рапорт воздуха 1 раз PG-18 манометры PG-418, PG-130 указатель расхода FI-?]© манометр PG-19 указатель расхода FI-20 манометр PG-313 указатель расхода FI-23 расходомер FI-14 101-J мановакууметр PG-1) указатель температуры по вызову » оператор»
1.1. Фильтр 102-1. сопротивление в смену и/б 0,01 кг/см2 (TIA-401-10) дифманометр
_ 2. Нагнетание I ступени давление н/б 1,95 кг/см2 PdJ-2 манометр PG-2 i >
to 1 2 3 4 5 6 7
• температура с записью н/б 190°С указатель оператор
3. Всас II ступени уровень в сепараторе 158-F давление в рапорт 1 раз в смеиу периоди- чески с записью и/б 1/2 стекла н/б 1,95 кг/см2 температуры по вызову TIA-401-11 мерное стекло LG-11 манометр
в рапорт р<д-й
11 раз
температура в смеиу и/б 49°С указатель температуры >
по вызову TI-401-12
4. Нагнетание II ступени давление » н/б 6,4 кг/см2 манометр PG-4 »
температура с записью в рапорт и/б 210°С указатель температуры »
1 раз в смену и/б 1/2 стекла н/б 6,4 кг/см2 по вызову TIA-4O1-13
5. Всас III ступени уровень в сепараторе 159-F давление периоди- чески с записью в рапорт мерное стекло LG-2 манометр PG-6 » >
II раз
температура в смену н/б 49°С указатель температуры >
* t по вызову Т1-401-14
i. 143
6. Нагнетание III ступени давление с записью н/б 16 кг/см2 манометр
4 температура в рапорт 1 раз в смену > н/б 175°С PG-6 указатель температуры по вызову TIA-401-15 >
7. Всас IV ступени уровень в сепараторе 160-F давление температура периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену н/б ‘/г стекла н/б 16,0 кг/см2 н/б 49°С мерное стекло LG-3 манометр PG-7 указатель температуры по вызову TJA-401-16 > >
8. Нагнетание IV ступени давление температура расход с записью в рапорт |1 раз •в смену н/б 35,6 кг/см2 н/б 175°С 45 000—52 496 нм3/час манометр PG-8 указатель температуры по вызову TIA-404-17 регулятор расхода FICA-4 оператор > з>
8.1. Воздух в паровоздушный змеевик первичного ри- форминга перед смешени- ем с паром давление расход н/б 35,6 кг/см2 н/б 52 496 нм3/час регулятор давления PRC-51 регулятор >
расхода
FRC-3
Z ! 2 3 4 - 5 6 7
9. 10. Коллектор смазочного масла Подшипники компрессо- ра, турбины и редуктора расход (сброс в атмосферу) давление давление масла с записью в рапорт & раз в смену > » 0—2500' нм3/час 1,5—2.5 кг/см2 н/м 0,5 кг/см2 регулятор расхода F1C-58 манометр PG-40U PG-402 манометр PG-443i оператор
11. t7. - Паровая турбина 101-JT • температура компрессора температура турбины и редуктора температура масла из подшипников давление на входе температура пара на входе разрежение температура на выходе » периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену » » н/б 75°С н/б 70°С н/б 70°С н/б 42,0' кг/см2 н/б 39О°С 210—010 мм рт. ст. 59—120°С указатель температуры по вызову TIA-4O1-4—9 TIA-40M— 3 TIA-40U-19—22 термометры TG-402—408 манометр PG-248 термометр TG-1'l/l1 мановаууметр PG-C47 указатель температуры ПО ВЫЗОВУ TIA-4O1-18 »
ОО * *. давление пара в уплотнении давление пара иа входе в 101-JT для уплотнения число оборотов периоди- чески периоди- чески с записью «в рапорт 0 раз в смену н/б 0,95 кг/см2 н/б 3,5 кг/см2 и/б 5500 об/минут манометр PG-4.09 манометр PG-214,6 тахометр S1-2 » ! оператор! >
11.1. Конденсатор пара 101-CJ разрежение температура конденсата то же периоди- чески 210—010 мм рт. ст. 59—80°С указатель давления PIA-101 указатель температуры по вызову TIA-402-3—6 »
11.2. Сборник конденсата 101-JCF разрежение температура уровень уровень 310—6101 мм рт. ст. 59—80°С 250—500 мм ц/б 3/4 стекла мановакууметр PG-263 термометр TG-96 регулятор уровня LIC-58 мерное стекло LG-4I2 » »
11.3. Насос 112-J/JA давление н/б 6,2 кг/см2 манометры PG-1O2, PG-103 >
11.4. Масло для регулятора числа оборотов турбины давление с IB И записью рапорт раз н/м 1,7 кг/см2 манометр PG-407 оператор
в смену
5 11 2 3 4 5 6 . 7
Эжекторная установка конденсатора 1O1-JG
11.5. Вакуумные линии разрежение периоди- чески 0—760 мм рт. ст. мановакууметр PG-171, PG--176, PG-180 оператор
11.6. Эжектирующий пар давление > н/б 3,5 кг/см2 манометр PG-11'72—175 PG-177—179
12. Охлаждающий воздух в межступенчатых холо- дильниках 129-С, 131-С, 130-С температура > минус 40— плюс 40°С указатель температуры по вызову TIA-4O2-1 TIA-402-2
8.1.6. КОНВЕРСИЯ МЕТАНА П СТУПЕНИ В ШАХТНОМ АППАРАТЕ 103-Д (ВТОРИЧНЫЙ РИФОРМИНГ)
1. Паровоздушная смесь на входе в конвертор температура с записью ® рапорт Д раз в смену н/б 482°С регистратор температуры TR-27-7
указатель температуры по вызову
< .J- -J
Конверсия метана в кон- верторе 4 температура температура в зоне катализатора давление в рубашке расход кон- денсата водяной рубашки конвертора котлов-утили- заторов давление с к й в записью рапорт раз смену > н/б 860°С н/б 1270°С н/м 1 кг/см2 н/б 25 т/ч н/б 15 т/ч н/б 35 кг/см2 указатель температуры по вызову Т1-4-41 регистратор температуры TRA-7-1 указатель температуры по вызову TI-4-42—45 регистратор температуры TRA-7-2-2—о манометр PG-95 ротаметр Г1-69 ротаметр FI-70A, FI-70B манометр PG-2,2 оператор » » >
температура стенки реактора > и/б 205°С указатель температуры по вызову TI-3-1 (А—Н) »
уровень 103-Д периоди- чески н/мх2/3 стекла мерное стекло LG-7 оператор
уровень 107-Д > мерное стекло LG-8 >
5 1 2 3 4 5 6 7
уровень с записью 60—10'0!% регулятор оператор в водяной в рапорт уровня LIC-3 рубашке А раз (103-Д, в смену 107-Д) уровень в » » регулятор > 101-СА/СВ уровней LIC-63, 64 3. Конвертированная паро- сопротивление » н/б 0,9 кг/см2 дифманометр > газовая смесь на выходе Pdt-18 из конвертора содержание > н/б 0,5% газоанализатор > СН4 автоматический CH4R2 температура » н/б 40О2’С указатель > температуры по вызову TI-4-6—47 регистратор температуры TRA-7-6— 7 4. Конвертированная паро- температура > н/б 482°С указатель * > газовая смесь после кот- газа на температуры лов-утилизаторов I сту- выходе по вызову пени 101-СА-СВ TI-4-49—20 5. Конвертированная паро- температура с записью н/б 39О°С указатель > газовая смесь после кот- на выходе в рапорт температуры ла-утилизатора II ступе- газа из котла 4 раз по вызову ни 102-С в смеиу TI-4-21
в байпасной с записью н/б 482°С Т1-4-22 >
1. Высокотемпературная линии в рапорт 1 раз в смену температура > 350: ЗЭО’С газа на входе в 104-ДА 8.1.7. КОНВЕРСИЯ ОКИСИ УГЛЕРОДА давление » н/б 31,8 кг/см^ регулятор температуры TRCA-10 манометр PG-I32
конверсия окиси углеро- на входе
да газовой смеси в кон-
верторе I ступени 104-ДА температура » н/б 390°С указатель температуры »
температура в зоне ката- лизатора сопротивление конвертора » с записью в рапорт 1 раз н/б 482°С н/б 0,9 кг/см2 по вызову TI-3-25 указатель температуры по вызову TI-3-26—35 регистратор температуры TR-27-4—2 дифманометр PdI-23 » оператор
S 1.1. Котел-утилизатор 103-С давление газа на выходе давление линии сброса газа в пуско- вой период температура газа на входе в см е н у » » периоди- чески н/б 31,8 кг/см2 н/б 31,3 кг/см2 н/б 440°С т манометр pG-m вторичный прибор PI-34 термометр TG-17 » » >
/
i
ND О 1 2 3 4 5 6 7
1.2. Подогреватель газа 104-С 2. Низкотемпературная кон- версия окиси углерода газовой смеси в конвер- торе II ступени 104-ДВ 8. Газовая смесь на входе в кипятильники 105-СА/СВ температура выхода газа температура на входе перепад давления расход конденсата иа впрыск давление температура в зоне катализатора давление на выходе температура иа выходе температура после впрыска конденсата периодически н/'б 340°С с записью н/б 250₽С в рапорт И раз в смену » н/б 0,3 кг/см2 > н/б 9 т/ч » н/б 31: кг/см2 с записью н/б 280°С В рапорт 1 раз в смену » н/б 31 кг/см2 периоди- н/б 280°С чески । с записью н/б 190РС в рапорт Я раз в смену термометр TG-il‘8 регулятор температуры TRCA-11' указатель температуры. по вызову Т1-3/36 дифманометр PdI-23 расходомер FI-78 манометр PG-27 указатель температуры по вызову TI-3-37—46 регистратор температуры TR-27-3—4 манометр PG-28 термометр TG-100 регистратор температуры TRA-7-10 оператор > » > > оператор > » >
расход » и/б 9 т/ч расходомер
4. Система разогрева и восстановления катализа- тора в реакторе 104-ДВ конденсата на впрыск запись ведется в период разогрева и восста- новления FI-28 г к
4.1. Азот в систему расход с записью {в рапорт 8 раз в смену ,н/б 1500 нм3/час расходомер FI-67 >
4.2. Водородосодержащий газ расход с записью В рапорт 8 раз в смеиу н/б 2200 м3/час расходомер FI-68 оператор
4.3. Сепаратор системы цир- куляции азота 105-UFI давление газа на входе температура уровень > > периоди- чески н/б 2,0 кг/см2 н/б 205°С н/б 3/4 стекла регулятор давления PIC-48 термометр TG-102 мерное стекле* LG-48 » >
4.4. Газодувка 1O5-UJIT давление по нагнетанию температура расход » » » н/б 2,1 кг/см2 н/б 20Б°С н/б 21 800 нм3/час манометр PG-135 термометр TGA1O3 расходомер FI-53 > >
4.5. Маслобак 105-UJI-F ND температура уровень » н/б 7О°С н/м 3/4 стекла термометр TG-601 мерное стекло LG-601 » >
1 - 1 122 2 3 4 5 6 7
4.6. Нагнетание маслонасосов давление с записью н/м 2,5 кг/см2 манометр РС-601 оператор
1O5-UJ1T-J в рапорт
1O5-UJ1T-JA )1 раз в смену н/б 70°С
4.7. Масли после холодиль- температура » термо-метр TG-602
температура с записью 35—55°С термометр
ников в рапорт раз TG-605
4.8. Масло после фильтров в смену
давление > н/б 2,5 кг/см2 манометр PG-602 »
4.9. Масло до регулятора
давление » манометр »
давления PG-603
4.10. Пар в турбину давление н/б 42,0! кг/см2 манометр PG-605
температура .н/б 390°С термометр TG-6O4
давление пара » н/б 4,5 кг/см2 манометр »
на выходе PG-606
4.11. Коллектор смазывающе- давление н/м 0.9 кг/см2 манометр
го масла после регуля- тора давления PG-604
4.12. Подшипники турбины, температура » н/б 7О°С указатель »
редуктора и насоса температуры по вызову TIA-451-21-24
термометр TG-60'5, 606
4.13. Эжектирующий пар давление > н/б 3,5 кг/см2 манометр PG-607 >
8.1.8. ОЧИСТКА КОНВЕРТИРОВАННОГО ГАЗА ОТ ДВУОКИСИ УГЛЕРОДА'!
1. Конвертированный неочи- щенный газ после кипя- тильников 105-СА/СВ температура с записью 'в рапорт Й раз в смену н/б 127°С указатель температуры по вызову Т1-3-9 тер!мометр TG-19 оператор
2. Абсорбция двуокиси уг-
лерода из конвертиро- ванного газа в абсорбе-
рах 101-ЕА/ЕВ
2.1. Конвертированный не- очищенный газ на входе температура > н/б 82°С указатель температуры »
в абсорберы (после по- догревателя питательной по ВЫЗОВУ TI-3-10
воды 106-С) давление » н/б 28,5 кг/см2 манометр PG-29 »
уровень » 10-70% регулятор
в сепараторе 1O2-F уровня LIC-17
70—510 мм указатель уровня »
н/б 1/2 стекла LIA-47 мерное стекло LG-30, 34 >
ра.сход газа > н/б 1<16 000 нм3/час указатель >
в абсорбер расхода FI-56, 67
2.2. Конвертированный газ температура с записью н/б 7б°С указатель оператор
на выходе из абсорберов газа на в рапорт температуры
101-ЕА/ЕВ выходе 11 раз в смеиу по вызову TI-3-14
*-* to О) сопротивление абсорбера » н/б 0,6 кг/см2 дифманометры PdI-59, 60 »
КЗ л 1 2 3 4 5 6 7
содержание с записью н/б 0,1 % газоанализатор оператор СО2 'в рапорт автоматический 1 раз в смеиу CO2-R-A-3 уровень » 30—70 регулятор » в сепараторе уровня 103-F LIC-16 н/б 1/2 стекла мерное стекло » „о г tz LG-13 2.3. «Бедный» раствор «Кар- расход » 200—223 т/ч регулятор » сол» иа орошение верх- расхода ней части абсорберов FRCA-6 о л п <- » FRCA-6 2.4, «Полубедныи» раствор расход » 780—880 т/ч регулятор » «Карсол» на орошение расхода нижней части абсорберов FRCA-35, 37 уровень » 1100’—1700 мм регулятор » в кубе уровня LICA-4,5 н/б 4/5 стекла меоное стекло » LG-14, 15. 16. 17 температура » 95—105°C указатель » раствора температуры на выходе по вызову Т1-3-12 13 3. Очистка раствора «Кар- расход » н/б 285 т/ч регулятор » сол» от двуокиси угле- раствора расхода рода в генераторах из верхней ' FRC-40, 42 102-ЕА/ЕВ части в нижнюю давление » н/б 0,7 кг/см2 манометры » PG-47, 50 температура » п/б 119°С указатель оператор в кубе температуры , нижней части 110 вызову Т1-3-8. Т1-3-6 уровень » 800—2900 мм регистраторы » в Кубе LRA-19. верхней части LRA-22 1/2—3/4 стекла мерное стекло » LG-19. LG-21 уровень » 100—3830 мм регистраторы » в кубе LRA-48, нижней части LRA-70 н/б 3/4 стекла мерное стекло » LG-20, LG-22 сопротивление » н/б 0,3 кг/см2 дифманометры » 1 - 29, PdI-30 3.1. Газовые кипятильники температура с записью н,-'б 119°С термометры » 105-СА/СВ раствора в рапорт ТО-32. ТО-35 на выходе Л раз в смену 3.2. Паровые кипятильники температура » н/б 119°С термометры » 111-СА/СВ раствора TG-31, TG-36 на выходе 3.3. Теплообменник 107-С температура » н/б 94°С термометр » «бедного» 10-29 раствора на выходе 3.4. Воздушный холодильник температура » 60—80°С указатель » 108-С «бедного» температуры раствора п° вызову на выходе TIA-43-9 термометр » м ТС-28
126 2 3 4 5 6 7
КЗ
3.5. Механический фильтр 101-L 3.6. Угольный фильтр 117-F 3.7. Воздушный холодильник 143-СА/СВ 3.8. Гидротурбина 107-JAHT/JBHT 3.9. Насосы «полубедного» раствора 107-JA/JB/JC температура охлаждающего воздуха расход «бедного» раствора давление давление сопротивление 101-F, 117-F температура «полубедного» раствора на выходе давление на выходе давление всаса давление на нагнетании •U,>' периоди- чески » » периоди- чески » с записью в рапорт il раз в смену периоди- чески » > минус 40— плюс 40°С п/б 72 т/ч п/б 38 кг/см2 п/б 38 кг/см2 и/б 1,3 кг/см2 95—105°С н/б 8 кг/см2 н/м 3,0 кг/см2 и/б 33,2 кг/см2 указатель температуры по вызову Т1Л-43-8 указатель расхода Г1-39 манометр PG-1I0 .манометр PG-109 дифманометр PdI-28 указатель температуры ио вызову Т1А-43-4, TIA-43-6 термометр!,1 TG-94, 95 манометр PG-45, PG-46 манометры PG-104, PG-105, PG-106 манометры PG-39, PG-40, PG-112 оператор. » » » » » э >
3.10. Насосы «бедного» раст- вора 106-J/JA 4. Углекислый газ потреби- телю 4.1. Газ СО2 после регенера- торов 102-ЕА/ЕВ 4.2. Воздушный холодильник 110-С 4.3. Сепаратор 113-F давление на всасе давление на нагнетании давление смазочного масла для редуктора температура смазочного масла в баке давление температура температура охлаждающего воздуха температура СО2 на выходе давление > периоди- чески » > » » с записью в рапорт 3 раз в смену с записью (в рапорт Д раз в смену н/м 0,64 кг/см2 н/б 38 кг/см2 н/м 0,7 кг/см2 40—65°С п/б 0,5 кг/см2 п/б 102°С минус 40- плюс 4О°С 30—70°С н/б 0,35 кг/см2 манометры PG-41. PG-42 манометры PG-44, PG-13 манометр PG-822, PG-832 TG-821, TG-831 манометр PG-48, PG-49 указатель температуры по ВЫЗОВУ TI-3-5, TI-3-7 указатель температуры по вызову TIA-43-7 регулятор температуры ПСА-31 термометр TG-33 регулятор давления PIC-24 манометр PG-53 » оператор* > » » » » оператор-
1 - 1 128 2 3 4 5 6 7
уровень с записью в рапорт 1 раз в смену п/б 1/2 стекла 50—3601 мм мерное стекло LG-23 регулятор уровня LIC-23, указатель LIA-23 оператор
4.4. Сепаратор 118-F давление уровень температура СО2 на выходе периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену » н/б 0,35 кг/см2 30—70% п/б 4О°С манометр PG-25 регулятор уровня LIC-2O термометр TG-24 указатель температуры по вызову TI-3-10 » > »
4.5. Подача конденсата в ре- генераторы 102-ЕА/ЕВ расход » н/б 5 т/ч указатель расхода F 1-4'1 >
4.6. Насосы подачи конден- сата из сепаратора 113-F в нижнюю часть регене- раторов 108-J/JA давление на нагнетании расход периоди- чески с записью в рапорт н/б 5,2 кг/см2 н/м 25 т/час манометры PG-5I, 52 расходомер FI-24 >
1 раз
в смену
о температура конденсата н/б 70°С указатель температуры
4.7. Насосы подачи конденса- давление периоди- и/б 6 кг/см2 по вызову Т1-3-11, PG-23, 24 »
5. та в отпарную колонку 124-J/JA (из 118-F) Емкость для хранения расход раствора температура чески с записью в рапорт il раз в смену » н/б 7,2 м3/час н/м 50°С расходомер FI-27 термометр » »
6. раствора «Карсол» 114-F Насос 111-J (для подпит- уровень давление на Периоди- н/б 10 м н/б 7,75 кг/см2 TG-30 указатель уровня LI-25 манометр »
7. ки систем «бедным» ра- створом «Карсол») Бак для приготовления нагнетании температура чески » н/б 127°С PG-54 указатель »
8. раствора «Карсол» 115-F Насосы 121-J/JA уровень давление на » периоди- 30—70% н/б 36 кг/см2 'I емпературы по вызову TI-3-18 указатель уровня LI-30 манометр » оператор
I. нагнетании чески PG-30-31 расход с записью н/б 12 т/час расходомер в рапорт FI-28 1 раз в смену 8.1.9. УСТАНОВКА РАЗГОНКИ ГАЗОВОГО КОНДЕНСАТА Разгоика газового кои- температура » н/м 100°С термометр > >
Ю 45 денсата в отпарной ко- лонне 103-Е конденсата на входе TG-22
Co ° 1 2 3 4 5 6 7
давление » н/б 2,0 кг/см2 манометр » конденсата PG-32 на входе давление » н/в 1,55 кг/см2 манометр » в колонне PG-134 уровень » 350—510 мм регулятор » в кубе уровня I.IC-11 н/б 3/4 стекла указатель » уровня LIA-11 мерное стекло LG-11 сопротивление » н/б 0,06 кг/см2 дифманометр » PclI-50 температура » н/б 128°С указатель » в кубе температуры по вызову Т1-3-3 давление периоди- н/б 1,55 кг/см2 манометр оператор конденсата ческн PG-36 на выходе парогазовая с записью н/б 128°С регистратор » смесь на в рапорт температуры выходе 11 раз TR-27-9 в смену указатель » температуры по вызову TI-3-4
* 2. Охлаждение газового температура периоди- н/б ИОО°С термометр »
конденсата в воздушном холодильнике 193-С конденсата на входе температура воздуха температура конденсата на выходе чески » с записью 'в рапорт ;1 раз (В смену минус '40рС— плюс 40”С 30—45°С TG-26 указатель температуры по вызову TIA-4.3-1 указатель температуры по вызову TIA-43-2 TG-104 »
3. Кипятильник отпарной колонны 170-С расход пара температура пара температура парового конденсата уровень в уравнительном сосуде температура технологи- ческого конденсата на выходе » периоди- чески периоди- чески .» с записью в рапорт П раз >в смену н/б 18,5 т/час н/б 293°С н/б 128°С 30- 70% и/б 1/2 стекла н/б 128°С регулятор расхода FRCA-32 термометр TG-76 термометр TG-77 регулятор уровня LIC-62 мерное стекло LG-44 указатель температуры по вызову TI-3-2 » оператор » »
GO 1—* 4. Сепаратор отпарного кон- денсата 150-F давление уровень » » н/б 1,3 кг/см2 30-70)% регулятор давления PRC-26 регулятор уровня LIC-8 »
CO ьэ 1 2 3 4 5 6 7
температура расход паро- газовой смеси » » 150—400 мм 1/3 : 2/3 н/б 126°С н/б 1500 нм3/час указатель LIA-8 мерное стекло LG-10 термометр • TG-23 регистратор расхода FR-30 » » »
5. Дегазатор продувок уровень температура с записью в рапорт )1 раз в смену » » 250—650 мм н/б 3/4 стекла 30—45°С регулятор уровня LIC-14 мерное стекло LG-12 термо-метр TG-27 »
6. Насосы конденсата 120J/JA давление на нагнетании расход Периоди- чески с записью в рапорт fl раз в смеиу н/б 5,8 кг/с»м2 н/б 80 т/час манометр PG-37, 38 регистратор расхода FR-34
7. Насосы флегмы 119J/JA давление на нагнетании расход » » 7,0 кг/см2 н/б 15,4 т/час манометры PG-34, 35 указатель расхода FI-31 > >
•, "‘л -«и.'-.,
8.1.10. МЕТАНИРОВАНИЕ
1. Подогрев очищенной АВС в теплообменнике температура на входе периоди- чески н/м 70°С термометр TG-38 оператор
104-С температура на выходе с записью в рапорт 1 раз в смену 280—320°С регулятор температуры TRC-12 указатель температуры по вызову TI-3-47 термометр TG-39 » » оператор
2. Метанирование СО и СОг очищенной АВС в мета- наторе 106-Д давление газа на входе температура в зоне катализатора давление на выходе температура газа на выходе с записью р рапорт 11 раз в смену » » » н/б 26,4 кг/см2 н/б 375° н/б 26,4 кг/см2 н/б 375°С регулятор давления Р1С-5 манометр PR-5I5 регистратор температуры TRA-8-1—5 указатель температуры по вызову TI-43-15—19 манометр PG-56 указатель температуры по вызову TIA-43-20 » » » »
3. ад АВС после теплообменни- ка 414-С температура газа на выходе » н/б 143°С термометр TG-40 »
1 2 3 4 5 6 7
4. Охлаждение АВС в воз- температура с записью 40—50°С регулятор оператор
душном холодильнике 115-С газа на выходе температура воздуха в рапорт 4 раз в смену периоди- чески минус 40— плюс 40°С температуры TICA-32 термометр TG-9 указатель температуры но вызову TIA-43-10 » »
5. Сепаратор 104-I7 давление уровень содержание н2 содержание СО содержание со2 содержание СН4 с в /1 в с в Д записью рапорт раз смену » » » записью рапорт раз и/б 25.8 кг/см2 10-3(7% н/б >1/4 стекла 73—75% объемных н/б 10 мг/м3 н/б 10 мг/м3 н/б 1,4% объемн. регулятор давления PRC-4, PRC-6 регул ятор уровня LIC-26 мерное стекло LG-24 газоанализатор автоматический H2R-7 газоанализатор автоматический COR-9 газоанализатор автоматический CO2R-8 газоанализатор автоматический CH4R-10 » » » » оператор >
в смену
8.1.11. КОМПРЕССИЯ АЗОТОВОДОРОДНОЙ СМЕСИ (ABC) 103-J
1. АВС на всасе I ступени компрессора температура давление с записью в рапорт .11 раз .в1 смену 40—50рС 19—25 кг/см2 указатель температуры но вызову TI-501-15 манометр PG-58
2. АВС на нагнетании I сту- пени компрессора температура давление расход » » н/б 160рС н/б 53 кг/см2 н/м 145 000 нм3/час указатель температуры ПО ВЫЗОВУ TIA-5O1-16 манометр PG-57 регулятор расхода FICA-7 » » »
2.1. Теплообменник 136-С давление АВС температура АВС на выходе » и/б 53 кг/см2 и/б 85°С манометр PG-67 термометр TG-43 »
2.2. Воздушный холодильник 177-С температура АВС на входе температура АВС на выходе » периоди- чески н/б 85°С 43—55°С термометр TG-44 указатель температуры по вызову TIA-502-3 термометр TG-45 » >/
о» температура охлаждающего воздуха на выходе периоди- чески минус 40°— Т пл^рс 40®С указатель температуры по вызову TIA-502-2 оператор
3. АВС на всасе II ступени температура с записью 43—55°С указатель оператор
3.1. компрессора , Сепаратор 105-F расход давление уровень в рапорт 1 раз в смену > » н/м 105 000 им3/час н/б 53 кг/см2 1О- 30% температуры по вызову Т1-601-17 регулятор расхода FICA-63 манометр PG-60 регулятор »
4. АВС ча нагнетании » давление » н/б 1/4 стекла н/б 104 кг/см2 уровня LIC-10 мерное стекло LG-25 манометр » »
4.1. II ступени компрессора Воздушный холодильник температура температура > Периоди- н/б 182°С минус 40— PG-59 указатель температуры по вызову TIA-5O1-18 указатель > j
116-С охлаждающего воздуха температура АВС после холодильника чески с записью ;в рапорт 1 раз в смену плюс 40°С н/б 60'С температуры по вызову TIA-5O2-4 указатель температуры по вызову Т1А-502-5 термам етр TG-48 >
4.2. Аммиачный холодильник давление » н/м 3,5 кг/см2 регулятор »
129-С аммиака температура аммиака » н/м 4 °C давления PIC-10 термометр TG-109 »
5. АВС на всас III ступени компрессора температура давление » 3—8°С п/б 101 кг/см2 указатель температуры по вызову Т1-5ОЫ9 манометр PG-62 > »
5.1. Сепаратор 123-F уровень » н/б 60% н/б 460 мм регулятор уровня LIC-27 ' указатель LIA-73 » »
6. АВС па нагнетании III ступени компрессора давление температура » и/б 220 кг/см2 н/б 143°С манометр PG-61 указатель температуры по вызову TIA-5O1-20 »
6.1. Воздушный холодильник 178-С температура охлаждающего воздуха температура АВС на выходе периоди- чески » минус 40— плюс 40°С 4Э—155°С указатель температуры по вызову TIA-502-6 регулятор температуры ТГС-18 термометр TG-53 оператор » >
7. АВС на всасе IV ступени компрессора расход с записью В рапорт I раз в смеиу н/м 120 000 нм3/час регулятор расхода FICA-65 »
co 1 2 3 4 5 G 7
температура ЛВС иа всасе IV ступени давление на всасе IV ступени с записью 'в рапорт '1 раз в смену » 43—55°С и, 6 220 кг/см2 указатель температуры по вызову Т1-501-31“ манометр PG-66 опера гор »
7. . C'.entipa top 124-Г уровень » it,6 460 мм п/б 60% ука ?а гель LIA-74 регуля гор уровня LIC-28 »
8. ЛВС на нагнетании IV ctуцени компрессора давление температура » » н/б 338 кг/с.м2 н/б 160°С мапомегр PG-63 указатель температуры по вызову TI Л-501-22 »
9. ЛВС после концевого воздушного холодильни- ка 1 24-С юмпература охлаждающего воздуха температура ЛВС на выходе периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смену минус 40- плюс 40°С н/б 35—40°С указатель температуры по вызову TIA-5012-8 регул я го]) температуры TICA-19 ‘ »
10. Циркуляционная ступень компрессора 103-J давление на всасе » п/б 315 кг/см2 манометр PG-65 »
температура » 16—23°С указатели »
рециркуляци- тем пер ат \ ры
онного газа ПО' ВЫЗОВУ
на всасе Т1А-43-Г2, TI-5O1-23
регистратор ТР-27-Г0 »
давление на » п/б 336 кг/см2 манометр »
‘нагнетании PG-64
циркуляцион- ной секции температура и/б 38°С указатель
на нагнетании температуры
циркуляцион- ПО ВЫЗОВУ
ной секции TI-5O1-24
перепад с записью н/б 24 кг/см2 дифманометр оператор
давления в рапорт PdIA-12
между всасом 1 раз
и нагнетанием в смеиу
циркуляцион- ной секции
11. Паровая турбина число » п/б 11 760 об/мин. тахометр
103-JAT оборотов SI-3
11.1. Пар на входе в турбину давление » 100—108 кг/см2 манометр PG-512
температура » 430—499°С термометр TG-blO »
11.2. Пар в отборе турбины после I ступени 103-JAT давление н/б 42 кг/см2 и/б 44О’°С манометр PG-517 »
температура » указатель температуры по вызову TI-6-41 »
11.3. Пар на выходе из II сту- разрежение » 390—545 мм рт. ст. тягоиапоромер оператор
. пени турбины 103-JBT в PRA-89,
Cg конденсатор 103-JC PG-521
1 .2 3 к 6 7
температура с записью 65—80°С указатель опора гор
конденсата в рапорт температуры
11 раз ИО ВЫЗОВУ
в смену TIA-502-10—13
температура » п/б 120°С указатель »
114. Линия утечки пара вы- пара температуры ио вызову Т1-502-1 '
давление п/б 10 кг/см2 манометр »
сокого давления PG-513
11.5. Линия утечки пара низ- разрежение » 15—20 мм рт. ст. тягонапоромер »
кого давления PG-518
11.6. Эжектирующий пар давление п/б 3,5 кг/см2 манометр »
PG-250
11.7. Пар сальниковых уплот- давление » н/б 0.2 кг/см2 манометр »
нен ин PG-бФб
11.8. Конденсатор пара утеч- разрежение » п/б 220 мм вод. ст. тягонапоромер »
ки через сальники 103-JC PG-519
11.9. Сборник конденсата 103-JC I'- разрежение 390—545 мм рт. ст. тягонапоромер PG-2'65
уровень » 480 м.м регулятор уровня IJ С-5-1
п/б 3/4 стекла мерное стекло LG-38 э
температура 65—80°С термометр »
ll.10. Насосы конденсационные 115-J/JA конденсата TG-83
давление периоди- н/б 3,8 кг/см2 манометр оператор
на нагнетании чески PG-90, 91
11.11. Эжекторная установка разрежение 0—760 мм рт. ст. тягонапоромер оператор
конденсатора 103-JC вакуумной PG-191, 196,
линии 200
давление н/б 3,5 кг/см2 манометры
эжектирую- PG-,192 195
щего пара PG-197—199
12. Система смазывающего и
уплотняющего масла 1,2—1/3 стекла
12.1. Ресивер смазочного масла уровень с записью мерное стекло »
103-JF2 (масло для смаз- в рапорт 1.G-512-A
ки до регулятора давле- 1 раз LG-512-B
ния) давление в смену периоди- 1/3—2/3 нм манометр »
чески 1.4 кг/см2 PG-522
температура с записью 35—55°С указатель
в рапорт температуры
)1 раз по вызову
в смену TI-501-2 "
12.2. Масло для уплотнения давление на периоди- н/б 75 кг/см2 манометры »
корпуса (главный и вспо- нагнетании чески PG-5O3,
могательный насосы PG-504
уплотнительного мас- ла) — 103-J/J2, 1O3-J/J2A
12.3. Масло для уплотнения давление п/б 350 кг/см2 манометры PG-509,
корпуса высокого давле- ния (насосы уплотни- тельного масла высокого давления) — IO3JJ3/JJ3A
PG-5'10 дифманометр PdI-503. PdI-504,
12.4. Уплотнение корпусов низ- перепад с записью н/м 0,35 кг/см2 оператор1
кого, среднего и высоко- го давления давления в рапорт 3 раза
в смену 30—70% PdI-505
12.5. Напорный бак уплотни- уровень периоди- регулятор
тельного масла корпусов компрессора 103-JF4, чески уровня LIC45O1, г- л л ГЛР
± ЮЗ-JFs и 103-JFs о02, 5013
1 2 3 4 5 6 7
и/.м 3/4 стекла мерное стекло 1.G-503, 504, 505 оператор
12.6. Масляный бак 1O3-JF| уровень температура периоди- чески » п/б 1000—2000 мм н/б 70:С мерное с го к л о LG-5Q1 термометр TG-601 » »
12.7. Главный и вспомогатель- ный насосы для смазы- вающего масла 103-J/JA, 103-J/JTA. давление на нагнетании и/б 11 кг/см2 манометры PG-.504, PG-502 »
12.8. Маслохолодильники: 103-JCIA, 103-JCIB температура на входе температура на выходе » н/б 70°С 35—55°С термометры TG-5Q3, 504 указатель емпсратуры НО ВЫЗОВУ Т1А-БО1-Г »
12.9. Масло после фильтров 103-JLI/JLIA давление н/б 10 кг/см2 .манометр PG-505
12.10. Фильтры уплотнительно- го масла IO3-JL4/JL4A сопротивление давление » » п/б 1 кг/см2 i/б 350 кг/см2 дифманометр Pd 1-502 регулятор давления Р1С-5О7 манометр PG-511 »
12.11. Ловушки для уплотни- тельного масла 103-JF7A/JF7B d'03JF8A/JF8B 103-JF9A/JF9B уровень » н/б 1/2 стекла мерное стекло LG-506--5I1
1.2.12. Фильтры масла 103-JLs/JL3A сопротивление > и/б 1 кг/см2 п/б 75 кг/см2 дифманометр Pel 1-501 регулятор давления PI С-506 оператор »
давление »
масла
12.13. Бак дегазации 103-JFs манометр PG-508 »
уровень » температура » н/б 3/4 стекла и/б 7О°С мерное стекло LG-5O2 термометр TG-502 » »
13. Подшипники турбины и компрессора давление » масла температура периоди- масла после чески подшипников вибрация с записью в рапорт 3 раза в смеиу п/м 1/4 кг/см2 п/б 80°С н/б 0,038 мм или 1,5 миле манометр PG-507 указатель температуры по вызову Т1А-501-3—4 термометры ТС-505 -512 индикатор XIА 501 -508 » >
14. Вал корпуса низкого, среднего и высокого дав- ления осевой сдвиг » н/б 0,254 мм или 10 миле индикатор ХА-54Й—544
15. Разгрузочный поршень секции высокого давле- ния перепад » 0,2—0,76 кг/см2 давления 8.1.12. СИНТЕЗ АММИАКА дифманометры Pd 1-506. 507
»— 1. Смесь свежего и цирку- ляционного газа в амми- ачный холодильник 117-С температура с записью на входе ц рапорт Я раз в смеиу н/б 40°С термометр TG-61 »
1 2 3 4 5 6 7
/ температура и а выходе с записью в рапорт 1 раз в смеиу 0—минус 10°С указатель температуры по вызову TIA-6-16 оператор
регулятор температуры TIC-20
2. Газ в сепаратор вторич- ной конденсации 106-F уровень э 235—480 мм регулятор < уровня LIC-34 вторичный прибор LIA-33 э
2.1. Уравнительный сосуд 174-F уровень 100—400' мм регулятор уровня LIC-31 »
3. Жидкий аммиак из сбор- ника 127-F > » 200—800 мм регулятор уровня LIC-48 >
давление н/б 20 кг/см2 регулятор давления PIC-28 >
расход » и/б 20 т/час регистратор расхода FR-127
4. Жидки# аммиак в сбор- ник 107-F уровень 300—550 мм регулятор уровня LICA-40 »
температура 10—25°С указатель температуры по вызову TI-6-14
5. Смесь свежего и цирку- ляционного газа в колон- ну синтеза аммиака 106-Д (процесс синтеза аммиака) давление 15,8 кг/см2 регулятор давления PIC-27
5.1 Газ в теплообменник 179-С температура газа (идущего в колонну синтеза) на выходе температура газа (из ко- лонны синте- за) иа выходе содержание СН4 иа входе в колонну синтеза содержание Н2 на входе в колонну синтеза с записью в рапорт 11 раз в- смену 24-31 °C 16—23°С н/б 10,6% объемных и/м 60% объемных указатель температуры по вызову TI-6-6 указатель температуры по вызову TI-659 газоанализатор автоматический СВД-13 газоанализатор H2R-12 оператор >
5.2. Газ в теплообменник 121-С температура газа (идущего в колонну синтеза) на выходе н/м 14ГС указатель температуры по вызову TI-6-7
5.3. Колонна синтеза аммиа- ка 105-Д давление » и/б 33& кг/см2 манометр PG-68 >
Ф О 1 2 3 4 5 6
6. Газ после колонны син- теза температура в зоне катализатора температура стенки колонны сопротивление колонны давление после тепло- обменника 122-С температура после тепло- обменника 122-С с записью в рапорт И раз в смену » » » п/б 538°С н/б 200°С н/б 11 кг/см2 н/б 320 кг/см2 н/б 328°С указатель температуры по .вызову TI-6-27 36 регистратор температуры TR-14-1 -10 указатель температуры ПО ВЫЗОВУ TI-6-8 Л--Д дифманометр Pel 1-32 указатель давления PI-90 регистратор TR-14-11 указатель температуры ПО ВЫЗОВУ TI-6-37
6.1 . Подогреватель питатель- ной воды 123-С температура газа на выходе н/б 162°С термометр TG-57
о 6.2. Холодильник циркуляци- » н/б 40°С термометр
* 6.3. 7. 7.1. онного газа 1’80-С Первичный сепаратор ам- миака 126-F Захолаживание продук- ционного аммиака Расширительный сосуд уровень давление газа на выходе уровень с записью 30—70% 335—480 мм н/б 315 кг/см2 н/б 3/5 стекла TG-59 регулятор уровня LIC-36 вторичный прибор LIA-35 манометр PG-71 мерное стекло
ф 7.2. I ступени 110-F Расширительный сосуд II ступени 111-F давление температура уровень давление температура в рапорт 11 раз в смену » » н/б 4 260 мм н/б 6,0 кг/см2 6— 16°С н/б 990 мм н/б 2/5 стекла н/б 1,72 кг/см2 минус 8— минус 15°С LG-32 регулятор уровня LICA-43 манометр PG-75 указатель температуры по вызову TI-6-11 регулятор уровня LICA-45 мерное -стекло LG-33 манометр PG-81 указатель температуры по вызову Т1-6-12
1 - 1 148 2 3 4 5 6 7
7.3. Расширительный сосуд уровень с записью 600—1260 мм регулятор оператор
III ступени 112-F давление температура ,в Л в рапорт раз смену н/б 1/2 стекла 0—0,025 кг/см2 н/н минус 34°С уровня LICA-47 мерное стекло LG-34 регулятор давления PRCA-49 манометр PG-7O указатель температуры по вызову TI-6-13 » »
7.4. Насосы жидкого аммиака 109-J/JA давление на нагнетании расход периоди- чески с записью в рапорт 1 раз в смеиу н/б 20,8 кг/см2 н/б 90,0 м3/час манометр PG-82, 83 регистратор расхода FRS-46
8. Газ через огневой подо- греватель 102-В в период расход » 20 000—31 900 нм3/час расходомер FI-44
разогрева и восстановле-
ния катализатора колон-
ны синтеза аммиака
105-Д
вторичный »
прибор
FIA-44
1 температура газа после подогревателя » н/б 538°С указатель температуры по вызову TIA-46 »
давление дымовых газов с записью в рапорт К раз в смену разрежение 5—20 мм вод. ст. манометры PG-163, 164 оператор
температура дымовых газов на выходе » и/б 866°С указатель температуры по вызову TIA-43-23
температура стенок змеевиков » н/б 562°С указатель температуры по вызову TIA-43-21, 22
9. Сепаратор продувочных газов 108-F температура газа на входе периоди- чески н/ниже минус 23°С указатель температуры по вызову TI-6-5
уровень с записью в рапорт 4 раз в смеиу 30—70,% регулятор уровня LIC-29, LIA-29 э
давление газа иа выходе » н/б 315 кг/см2 указатель PI-72
расход газа » н/б 8000- расходомер FI-29
4ч го -
150 2 3 4 5 6 7
8.1.13. СЖАТИЕ ГАЗООБРАЗНОГО АММИАКА В АММИАЧНОМ
КОМПРЕССОРЕ 105-J
1. Газообразный всас I ступени аммиак иа температура с записью минус 32— минус 34°С указатель температуры по вызову оператор
,в рапорт
1 раз
расход давление в смену » периоди- чески н/м 6200 имя/ч 0—0,025 кг/см2 TI-554-1Г термометр TG-69 регулятор расхода ПСА-9 манометр PG-79-98 » »
2. Газообразный па нагнетании аммиак I ступени температура с записью рз рапорт /1 раз ,в смену и/б 63°С указатель температуры ПО ВЫЗОВУ TIA-.5 51-12 »
3. Газообразный аммиак иа всас 11 ступени расход давление » » н/м 58 500 нм3/ч н/б 1,72 кг/см2 регулятор расхода ПСА-11 манометр PG-80 *
4. Газообразный нагнетании II аммиак на ступени давление температура » н/б 6 кг/см2 н/б 95°С манометр PG-78 указатель температуры по вызову TIA-551-13 »
5. Выход газа из ника 128-С холодиль- те м пер ат. период. 38—43°С термометр TG-65
6. Газообразный аммиак иа всас III ступени давление с записью в рапорт 1 раз в смену п/б 6,0 кг/см2 манометр PG-89 оператор
7. Газообразный аммиак на нагнетании III ступени температура расход давление > » н/б 50°С п/м 78 500 нм3/час н/б 24,95 кг/см2 указатель температуры по вызову Т1А-551-14, TG-65 регулятор расхода FICA-45 PI-1115, PR-155 манометр PG-76 » »
температура » п/б 190°С указатель температуры по вызову TIA-551-15 » 1
7.1. 7.2. 7.3. 8. >—* *** Конденсатор аммиака 127-С Сдвиг вала корпуса вы- сокого давления Сдвиг вала корпуса низ- кого давления Ресивер жидкого аммиа- ка 109-F температура на выходе осевой сдвиг осевой сдвиг давление температура периоди- чески с записью в рапорт 4 раз в смену » Апериоди- чески с записью ,в рапорт fl раз в смену н/б 54°С н/б 1,5 кг/см2 » н/б 23 кг/см2 н/б 54°С термометр TG-64 индикатор ХА-551 манометр индикатор ХА-552 манометр манометр PG-73 указатель температуры по вызову TI-551-22 » » » » оператор
СП № J 2 3 J 4 5 6
7
уровень с записью 100—600 мм регуля]ор
в рапорт 15—80% уровня
1 раз в LIC-39
9. Уравнительный сосуд смену н/б 2/3 стекла мерное стекло LG-29 »
давление » н/б 23 кг/см2 регулятор >
жидкого аммиака 176-F давления PIC-33
уровень 30—70% н/б 1 /2 стекла регулятор уровня 1ЛС 37
10. Система смазывающего мерное стекло LG-28 »
и уплотняющего масла компрессора 106-J
10.1. Маслобак 105-JF температура периоди- н/б 70°С термометр »
масла чески TG-552
уровень н/м '1/4 стекла мерное стекло LG-551 оператор
10.2. Маслонасосы 105-J/J,, давление с записью 5—9,0 кг/см2 манометры »
105-J/J]А в рапорт PG-55'1-552,
11 раз |в смену 553
температура периоди- и/б 70°С термометр оператор
чески TG-553
10.3. Буферный сосуд масла 105-Л'е уровень » 2/3—3/4 стекла мерное стекло LG-558 »
давление » н/м 5 кг/см2 манометр PG-576
10.4. Холодильник масла Температура с записью 35—55°С указа гель »
10.5. 105-JCjA, 105-JQB Фильтр масла 105-JLi, сопротивление В рапорт Л раз в смену » п/б >1.4 кг/см2 температуры по ВЫЗОВУ TIA-551-1 дифманометр »
10.6. 105-JUA Насосы масла 105-J-Jj, давление давление на периоди- чески » 5—9 кг/см2 н/б 30 кг/см2 PdG-560 манометр PG-565 манометр
10.7. 1O5-J-J2A Фильтр уплотнительного нагнетании сопротивление с записью п/б 1,4 кг/см2 PG-556, 557 дифманометр »
10.8. масла IOS-JLjA, 105-JL-/B Коллектор смазочного давление давление в рапорт 11 раз 1в смену периоди- чески с записью п/б 30 кг/см2 1.5-2,3 кг/см'2 PdG-561 манометр PG-558 % манометр »
10.9. масла Масляное уплотнение перепад в рапорт й раз |в смену с записью 0,5—0.8 кг/см2 PG-559, 560 дифманометр оператор
10.10. I корпуса компрессора Масляное уплотнение давления давление перепад р рапорт ‘1 раз в смену » н/б 30 кг/см2 0,5—0,8 кг/с.м2 PdG-562 манометр PG-564, 565 дифманометр >
10.11. II корпуса компрессора Устройство автоматиче- ского сброса масла (ло- вушка масла) 105-JF-, давления давление уровень » периоди- н/б 30 кг/см2. п/б 3/4 стекла PdG-563 манометр PG-563, 562 мерное стекло » >
10’5-FJ, чески LG-552—555
Ся
* 1 2 3 4 5 6 7
10. 12. Бак для дегазации масла уровень периоди- н/б 3/4 стекла мерное стекло оператор
105-JF2 чески LG-557
температура с записью н/б 70°С термометр
в рапорт TG-565
!1 раз
\В' смену
10.13. Сборник масла после ло- уровень н/б 3/4 стекла мерное стекло »
пушек 105-JFg LG-556
10.14. Масло для регулятора давление с записью 1.7—3,7 кг/см2 манометр » >
числа оборотов 3 рапорт PG-568. 569
1 раз
в смену
И. Подшипники турбины давление У> 0,5—1,0 кг/см2 манометр »
масла к PG-559
.подшипникам
температура н/б 75°С указатель » 1
подшипника температуры
н мае л а после по вызову
подшипника TIA-551-2, 3, 4
TG-555, 556
12. Подшипники компрес- давление » 0.5—1,0 кг/см2 манометр
сора масла к PG-561
подшипникам
температура » н/б 75°С указатель
ПОДШИПНИКОВ температуры
и масла после по вызову
подшипников TIA-551-5—10
TG-557—564
13. Паровая турбина ком- ЧИСЛО н/б 6750 об/мин. тахометр
пресссра 105-JT оборотов SI-4
давление пара » н/б 42 кг/см2 манометр
- и а входе температура пара разрежение на выходе давление пара на входе в Г05-Т для уплотнения давление пара в уплотнении с записью в рапорт (1 раз (в смену периоди- чески с записью в рапорт '1 раз (В смену н/б 390рС 210—610 мм рт. ст. н/б 3,5 кг/см2 н/б 0,1 кг/см2 PG-251 термометр TG-142 мановакууметр PG-250 манометр PG-249 манометр PG-573 оператор
13.1. Конденсатор 105-JC (пар после турбины) разрежение на входе » 210—610 мм рт. ст. указатель давления PIA-92 >
температура пара на входе 59— 12О°С указатель температуры по вызову TIA-551-16 >
температура конденсата на выходе периоди- чески 59—90°С указатель температуры по вызову TIA-551-17, 18, 19, 20 >
13.2. Эжекторная установка конденсатора 105-JC разрежение » 0—760 мм рт. ст. манометры PG-2111, 216, 220
Си Сл давление эжектирую- щего пара периоди- чески н/б 3,5 кг'/см2 манометры PG-212—215, PG-217—219 оператор
Си 05 1 2 3 4 5 6 7
13.3. Сборник конденсата 105-JCE разрежение периоди- чески 210—610 мм рт. ст. манометр PG-264 оператор
уровень 250—5001 мм 30-70% регулятор уровня IJ С-55 »
температура н/б 3/4 стекла 59—80Т. мерное стекло LG-39 терм оме гр TG-86 » »
13.4. Насосы конденсата 116-J/JA давление на нагнетании » н/б 6,5 кг/см2 манометр PG-93. 94 »
14. Линия выдачи газообраз- ного аммиака (перед ре- гулятором) давление температура с записью (В рапорт 3 раз (в смену » п/б 24 кг/см2 п/б 190°С указатель давления Р1-115 указатель температуры ПО ВЫЗОВУ TI-552-21* >
расход » п/б 36 300 пм3/ч регулятор расхода FRC-66 »
8.1.14. ПРОИЗВОДСТВО ПАРА И ЕГО РАСПРЕДЕЛЕНИЕ
1. Деминерализованная во- да в теплообменники 106-С, Ю7-С содержание SiO2 запись в паспорт 1 раз в ме- сяц п/б 20 мкг/кг анализатор автоматическ. ARA-17 оператор
давление периоди- чески н/б 70 кг/см2 манометр PG-84
расход с записью в рапорт 1 раз в смеиу н/б 370 т/час. регистратор расхода FRA-47
температура на входе » н/б 60°С указатель тем- пературы по вызову Т1-3—15 »
температура выхода » н/б 120°С термометр TG-72, 73 указатель температуры по вызову TI-3—16
электропро- водность н/б 20 нкно/см кондуктомер CIA-14
2. Деаэрация деминерали- зованной воды в деаэра- торе 101-U уровень » 100—300 мм регулятор уровня ZIC-49 »
сл температура с записью ,в рапорт 4 раз |в смену 105—128°С указатель температуры по вызову TI-3-17 термометр TG-75
1 2 3 4 5 6 7
давление с записью н/б 2,0 кг/см2 регулятор оператор в рапорт давления 11 раз PIC-16 в смену манометр » PG-141 давление » н/б 3,5 кг/см2 манометр » поступающего PG-146 пара pH воды на » 9,0—9,6 рН-'метр PHI-15 » выходе 3. Питательная вода, пода- расход » н/б 430 т/час регистратор » ваемая насосами расхода 104-J/JA FRA-49 давление » н/м 2,0 кг/см2 расходомер » всаса FI-49 манометры » PG-259, 260 PG-257, 258 давление » н/б 150 кг/см2 манометр » нагнетания PG-85, 86 3.1. Турбина насоса пита- число оборотов » н/б 3150 тахометр » тельной воды 104-JT/JAT SI-9, 10 давление пара » 38—42 кг/см2 манометр » на входе PG-625, 632 температура » н/б 390°С термометр » пара на входе TG-630, 631 разрежение » 210—610 мм рт. ст. тягонапоромер » пара на PG-627—634 выходе PIA-95
температура н/б 120°С указатель
пара на выходе давление в н/б 39,7 кг/см2 температуры по вызову TIA-621-10, 20 манометр
корпусе турбины давление в 0,05—0,2 кг/см2 PG-626, 633 манометр
конденсаторе сальникового пара Конденсатор 104-JC температура н/б 120’0 PG-62'8, 635 указатель
отработанного пара на входе температура периоди- 63—80"С температуры по вызову TIA-621-21 указатель
конденсата на выходе разрежение чески Периоди- 2ГО1—6101 мм рт. ст. температуры по вызову TIA-621-22. 23 манова-кууметр оператору
в сборнике конденсата уровень чески 250!—500 мм PG-266 регулятор
в сборнике температура н/б 2/3 стекла н/б 8О’С уровня LIC-56 мерное стекло LG-40’ термометр
в сборнике конденсата разрежение 0;—760 мм рт. ст. TG-89 манометры
в вакуумных линиях давление н/б 3,5 кг/см2 PG-20U, 206, 210 манометры
эжектирую- щего пара PG-2O2—205 PG-207—209
1 2 3 4 5 6 7
3.3. Промежуточный отбор воды 104-J/JA давление с записью ,в рапорт 11 раз |в смену н/б 60' кг/см2 манометр PG-L39, 140 оператор-
3.4. 4. Насосы откачки конден- сата из сборника 104-JCF, 114-J/JA Система смазывающего масла насосов 104-J/JA давление нагнетания н/б 12 кг/см2 манометр PG-96, 97 »
4.1. Бак для масла 104-JT-F] и 104-JAT-F, температура уровень с записью в рапорт 11 раз \в смену периоди- чески н/б 70°С 1/2—3/4 стекла термометр TG-621, 642 мерное стекло LG-622, 621 «
4.2 Нагнетание маслонасосов 104-JT-Ji 104-JAT-J, 104-JT-J2 104-JAT-J2 давление с записью в рапорт 4 раз в смену 3,0—5 кг/см2 манометр PG-62'l, 628
4.3. Масло на входе в масло- холодильники 404-JT-CiA/CiB 1104-JAT-CiA/CiB температура на входе температура на выходе » н/б 70°С 35—55°С термометр TG-622, 633 указатель температуры
по вызову
TIA-621-1,
TlA-62'1-1,1
термометр
TG-623, 635
11. 143
4.4. Маслофильтр 104-JT-Li/LjA 104-JAT-Li/LiA давление перепад с записью в рапорт !1 раз в смену 3.1—4.5 кг/см2 н/б 1 кг/см2 манометр PG-6122. 629 оператор
4.5. Коллектор масла для от- секателя давление » 3,1—4,5 кг/см2 манометр PG-623, 630
4.6. Подшипники турбины редуктора, насосов давление масла температура н/м 0,5 кг/см2 н/б 7О°С манометр PG-624, 631 указатель »
температуры
5. Питательная вода после: по вызову TIA-621-12—17 TIA-621-2—7
5.1. Подогревателя конвек- ционной зоны печи — 101-В температура » п/б 314°С указатель температуры по вызову TI-4-13 термометр TG-78
5.2. Подогревателя 123-С температура электропро- водность » с записью в рапорт J раз в смену н/б 314°С н/б 40 мкмо/см указатель температуры по вызову TI-4-12 регистратор CRA-16 оператор
5.3. Подогревателя 114-С температура н/б 314°С указатель температуры по вызову Т1-4-Г1
о ЬО 1 2 3 4 5 6 7
6. Паросборник 101-F уровень с записью в рапорт 1 раз 13 смену 150—3501 мм указатель уровня L1-50, 53 LIA-53 оператор
регистратор уровня LRC-50 »
1/5—4/5 стекла мерное стекло LG-36, 37
температура корпуса » н/б 330°С указатель температуры по вызову TI-4-1—6
температура воды на входе п/б 314°С указатель температуры по вызову Т1-4-44
расход пара » п/б 385 т/ч регистратор расхода FRA-33
температура пара на выходе н/б 314°С указатель температуры по 'вызову TI-4-L5 >
давление пара 100—108 кг/см2 регулятор давления PIC-39, PRCA-36
7 Циркуляция воды в ле-утнлизаторе 101-СА/СВ КОТ- температура » н/б 314°С указатель температуры по вызову TI-4-7, 9
7.1. Циркуляция воды в кот- ле утилизатора 102-С плотность воды перепад давления температура труб » » » 0,4—0,45 кг/см2 н/м 0,05 н/б Э14°С плотномеры ДР-1, ДР-2 перепадомеры PdR-21, PdR-22 указатель температуры по вызову TI-4-8 »
7 .2. Циркуляция воды через конвекционную зону печи 101-BU температура труб » указатель температуры по вызову TI-4-10
CD 0- 8. Насос питательной воды для пускового котла 110-J 9. Пар пароперегревателя конвекционной зоны пе- чи 101-В давление всаса давление нагнетания температура на выходе из I секции температура на выходе из II секции » с записью в рапорт <1 раз /в смену » н/п 2,5 кг/см2 н/б 60,0 кг/см2 н/б 440°С 160—499°С манометр PG-261 манометр PG-10'7 указатель температуры по вызову T1-4-1G регистратор температуры TRA-7-bl указатель температуры по вызову TI-4-17 регистратор температуры TRCA-26 » » оператор » »
1 2 3 4 5 6 7
10. Коллектор пара среднего давление с записью 38-42 кг/см2 регулятор оператоп Давления в раПорт давления I раз в PIC-13 смену регулятор » давления PICA-25 температура » н/б -|-390°С регулятор » температуры TIC-9 температура при работе н/б 250°С регулятор » с записью температуры в рапорт TIC-2 1 раз в смену 10.1. Пар среднего давления в давление лериоди- п 'б 42 кг/см2 манометр •» пароохладителе чески PG-268, 270 11. Коллектор пара низкого давление с записью 3—4 кг/см2 регулятор » давления в рапорт давления 1 раз PIC-15, в смену PICA-20 температура .> п/б 295°С регулятор > после TIC-I3 температуры 12. Пар в пароохладитель давление при работе н/б 30 кг/см2 регулятор » перед 104-ДА, 104-ДВ с записью давления в рапорт PIC-47 1 раз в смену манометр » PG-13I
13. Барабан продувки со всех котлов 156-F уровень с записью в- рапорт 1 раз в смену 30-70% регулятор уровня L1C-60
н/б 3/4 стекла мерное стекло LG-43
давление н/б 3.5 кг/см2 манометр PG-87
расход кон- денсата с записью в рапорт 1 раз в смену н/б 16 т/ч расходомер FI-71 оператор
14. Вода для промывки при- давление периоди- н/б 38 кг/см2 регулятор давления PIC-54
боров КИПиА (линия высокого давления) чески
15. Вода для промывки при- давление периоди- н/б 4,0 кг/см2 регулятор давления Р1С-55
боров КИПиА (низкого давления) чески
16. Пар высокого давления давление периоди- 100—108 кг/см2 манометр PG-269
в пароохладитель чески
17. Пар в турбину 102-J-JiT, 102-J-J2T давление » 38—42 кг/см2 манометр PG-221, 222
18. Пар в турбину 103-J-JJ, I03-J-J..T давление па входе » манометр PG-226, 224 »
давление па выходе н/б 4,5 кг/см2 манометр PG-223, 225 »
19. Пар низкого давления для обогрева и пропа- расход периоди- чески н/б 28 т/ч регистратор расхода FR-50 оператор
<55 рок
1. СИСТЕМА ПОДАЧИ ХИМИКАТОВ мерное стекло LG-765 »
Бак-смеситель для фос- уровень с записью в рапорт 1 раз в смену н/м 1/3 стекла
фата 107-IF
2. Насос подачи фосфата 107-LGA 107-LGC давление н/б 130 кг/см2 манометр PG-785, 789
3. Насос подачи фосфата 107-LGB давление и/б 55 кг/см2 манометр PG-788 «
4. Бак-смеситель для гид- разина 106-IF уровень » н/м 1/3 стекла мерное стекло LG-764 »
5. Насос подачи гидразина 106-LJ давление » н/б 3,5 кг/см2 маномер PG-784
6. Бак для аммиачной во- ды 108-LF уровень » н/м 1/3 стекла мерное стекло LG-766 »
7. Насос подачи аммиачной воды 108-LJ давление » и/б 6,0 кг/см2 8.1.15. ПУСКОВОЙ КОТЕЛ 106-U манометр PG-786
1. Коллектор топливного газа давление перед регу- лятором давление пос- ле регулятора расход с записью в рапорт 1 раз в смену » н/б 7,0 кг/см2 0,15—1,0 кг/см2 н/б 2300 нм3/ч манометр PG-721 регулятор давления PIC-706, PG-722 регулятор расхода FIC-702 оператор »
давление па нагнетании » п/б 150 мм вод. ст. указатель давления PI-711
2. Вентилятор воздуха расход по » 10-80% регулятор расхода
106-Ш степени от- крытия кла- пана FIC-703
3. Дымовые газы в трубе давление » минус 20- плюс 10 мм указатель давления
вод. ст. PI-713
температура » н/б 350°С регистратор температуры TR-27-6 >
4. Верхний барабан давление » 38—43 кг/см2 манометр PG-715
уровень 200—330 мм регистратор уровня LR-704
5. Линия питательной воды , температура с записью в рапорт 1 раз в смену 105—128’С регистратор температуры TR-27—11 оператор
6. Пароперегреватель температура » н/б 430°С термометр TG-717
давление » 38—43 кг/см2 регулятор давления PIC-701 регистратор »
давления FR-701
манометр PG-718 »
7. Паропровод пара после температура » н/б 390°С регистратор температуры
пароохладителя TR-27—6
5 & 1 2 3 1 5 5 7
расход » и/б 25 т/час регистратор » расхода О „ . FR-7.37 о. Дымовые газы в топот- давление » п/б 100 мм вод. ст. указатель » ном пространстве котла давления Р1-712 9. Выход пара из паро- температура с. записью н/б 390°С термометр опеоатоп охладителя в рапорт TG-719 1 Раз регулятор » в смену температуры п .. TIC-705 10. Линия непрерывной про- расход » п/б 1 т/ч указатель » дувки верхнего бара- расхода баиа FI-7I4 8.1.16. ФАКЕЛ СЖИГАНИЯ СБРОСНЫХ ГАЗОВ 1. Азот для поддува кол- лекторов сбросных га- зов: 1.1. По трубе 030" расход периоди- наличие протока сигнализатор » чески расхода 1.2. По трубе 012 » » » сигнализатор » С) Л* л х р’К'ХОДс! РД-77 2. Свечи сброса в атмо- сферу 2.1. Азот в свечу сброса из расход » » сигнализатор » предклапанов газообраз- расхода FA-91 ного аммиака F 2.2. Азот в свечу сброса из расход периоди- наличие протока сигнализатор оператор предклапанов природно- чески расхода FA-92 го газа и синтез-газа
3. Линия топливного газа на факельную установ- ку 102-11 давление н/б 1,5 кг/см2 манометр PG-291, 292
1. 8.1.17. ИЗОТЕРМИЧЕСКОЕ ХРАНИЛИЩЕ СКЛАДА ЖИДКОГО АММИАКА И АММИАЧНО-ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА Жидкий аммиак в изо- давление с записью 0.03—0,07 сигнализатор
1.1. термическом хранилище 1001-F Азот в межстенном про- уровень температура давление в рапорт ежечасно » 1500—21000 мм н/м минус 34°С н/м 7 мм вод. ст. давления PIA-352 указатель давления Р1-352 манометр PG-351 указатель уровня LI-354, LIA-351, LI-351 указатель температуры по вызову TI-351, 1, 2, 3, 4 манометр > » оператор
2. странстве хранилища Выдача аммиака потре- расход с записью н/м 15 т/ч PG-361 регистратор оператор
бителю давление температура в рапорт ежечасно » » н/б 18,3 кг/см2 н/б 20°С расхода МСС-410 регистратор давления ПВ-4, ЗЭ манометр регистратор температуры ПВ-10 >
= 1 2 3 4 5 6 7
3. 1. Азот в коллектор сброса газообразного аммиака из хранилища Подогреватель жидкого аммиака 40, 40а расход давление входа наличие протока н/б 24 кг/см2 сигнализатор расхода ГА-351 манометр >
1.1. Пар и подогреватели жидкого аммиака 5. Факельная установка для сжигания аммиака: 5.1. Линия природного газа 5.2. Линия воздуха к факелу 6. Аммиачный компрессор 1OO1-J/JA 6.1. Первая ступень температура входа температура выхода давление на входе температура температура конденсата на выходе давление давлепне давление всаса давление нагнетания с записью в рапорт ежечасно » » » н/м минус 34°С п/б 2()°С н/б 5,5 кг/с.м2 н/б 175’С и/б 40’С и'б 1,1 кг/см2 н/м 0,7 кг/см’ 0,03 —0,07 кг/см2 н/б 2,1 кг/см2 термометр термометры регистратор температуры ИВ-10 манометр регистратор температуры МС-1-08 регистратор температуры МС-1-08 ' манометры PG-391, 392 манометр манометр манометр PG-801, 805 » оператор » » »
температура » н/б 40°С ртутный
нагнетания н/б 2,1 кг/см2 термометр
6.2. Вторая ступень давление с записью манометр оператор
всаса в рапорт ежечасно 0—минус 7°С PG-803, 807 ртутный
температура
всаса термометр
давление и/б 14,82 кг/см2 манометр »
нагнетания PG-802, 806
температура н/б НО’С ртутный »
нагнетания 3—4 кг/см2 термометр
6.3. Смазочное масло давление > манометр PG-804, 808
6.4. Промежуточный холо- дильник ЮОиДг давление н/б 2,1 кг/см2 30—70% манометр PG-811
уровень » мерное стекло LG-802 »
6.5. Конденсатор газообраз- температура и/б НО’С местные
ного аммиака 1001-JC и а входе термометры па компрессо- рах манометр PG-813
6.6. Циркуляционный насос воды 1001-JC/JI давление н/м 0.85 кг/см2 »
6.7. Ресивер жидкого аммиа- давление н/б 14,82 кг/см2 манометр »
ка 1001-ЛД4 PG-812
6.8. Маслосборник ЮОЫДб давление н/б 14,82 кг/см2 манометр PG-810 оператор
уровень я 30-70% мерное стекло »
6.9. Барабан для жидкости 1001-ДДт давление н/б 14,82 кг/см2 манометр PG-809
уровень » 30—70% мерное стекло LG-801
_ 6.10. Бак дизельного топлива уровень » 30-90% мерное стекло
1002-F LG-351
У 1 2 3 4 5 6 7
6.11. Дизельное масло для давление 1,2—3,0 кг/см2 манометр
смазки подшипников привода компрессора 1001-JA 6.12. Ресивер воздуха для за- пуска дизеля 7. Насосы выдачи жидкого давление давление » > нм 15 кг/см2 и/м 0,12 кг/см2 местный манометры
аммиака 1002-J/JA температура н/п минус 34°С PG-354, 355 термометр »
на всасе давление н/б 24 кг/см2 TG-353 манометры
8. Буферная емкость азота нагнетания давление » п/м 7 мм вод. ст. PG-356, 357 манометр
1003-F уровень » 1300—3000 мм PG-361 указатель »
уровня
LI-353
8.1.18. ВОЗДУХ ДЛЯ НУЖД КИП, АЗОТ, ВОДА, КОНДЕНСАТ
Установка осушки воз-
духа КИП 1401-U
1. J Воздух от компрессора давление с записью 7—8 кг/см2 регулятор оператор
2. 101-J = 100 м Воздух и ресивера V = 3 от ресивера КИП давление в рапорт 1 раз в смену давления PIC-53 регулятор
3. 1401-F Воздух к приборам КИП давление 6,5—8 кг/см2 давления PIC-52 указатель
давления
PIA-113
4. Адсорберы давление с записью 7—8 кг/см2 манометр
5. Горячий воздух из па- рового нагревателя температура в рапорт 1 раз в смену н/б 200°С PG-861, 862 термометр TG-861, 862 »
температура » н/б 200°С термометр TG-863
6. Воздух после регенера- ции температура н/м 160°С термометр TG-864
7. Ресивер воздуха КИП 1401-F давление н/б 35,6 кг/см2 манометр PG-145
8. Ресивер воздуха КИП V = 100 м3 давление н/б 15,7 манометр оператор.
9. Коллектор азота высо- кого давления давление » н/б 300 кг/см2 манометр PG-245 »
10. Коллектор азота 97% низкого давления давление » 3—3,5 кг/см2 манометр PG-142 »
11. Коллектор чистого азота низкого давления давление 3—3,5 кг/см2 манометр PG-I44
12. Компрессор азота 103-ДЛ давление всаса давление нагнетания » » 33—36 кг/см2 манометр PG-244 манометр PG-243 »
13. Фильтр 103 ДЛ-Р2 давление периоди- чески н/б 3,5 кг/см2 манометр PG-242
14. Азот на обдув термопар Система охлаждающей воды расход давление » наличие протока 33—36 кг/см2 ротаметр FI-81-88 манометр PG-245 >
15. Конденсат на уплотнение насосов давление периоди- чески н/м 9 кг/см2 манометр PG-229—237 оператор-
СО О1 174 4 5 6 7
16. Линия входа оборотной температура с записью н/б 30°С термометр
воды в рапорт 1 раз в смену давление » 8.1.19. ДРЕНАЖНАЯ н/м 3,5 кг/см2 СИСТЕМА манометры PG-238, 239 указатель, сигнализатор PIA-112 »
1. Дренажный приямок I80F уровень температура периодиче- ски 1000—2600 мм н/б 100°С указатель уровня LI-72 указатель температуры по вызову TI-3-19
2. Дренажные насосы 122-J-JA давление нагнетания с записью в рапорт н/б 3,5 кг/см2 манометр PG-288, 289 »
1 раз
в смену
8.1.20. ДОПОЛНЕНИЯ
1. Пар в 104-ДА, ДЕ расход с записью в рапорт при работе п/б 20 т/ч расходомер FI-21 оператор
2. Пар в отпарную колонну 103-Е расход » н/б 3,5 т/ч расходомер FI-25
3. Пар окисления в 103-В расход не нормируется расходомер F1-55 »
4. Воздух для окисления для катализаторов серо- очистки 102-ДА/ДВ расход не нормируется расходомер FI-61 »
5. Конденсат на рубашки котлов-утилизаторов 101-СА/СВ расход периоди- чески н/б 15 т/ч расходомер FI-70
6. Перепад давления рас- твора «Карсол» на за- движке после холодиль- ника 108-С перепад н/б 0,7 кг/см2 дифманометр Pdl-lll
7. Уравнительный сосуд 175-F уровень 30—70% регулятор уровня LIC-42
8.2. АНАЛИТИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ
к с £ Наименование стадии про- цесса, места отбора про- бы или измерения параметра ,, „„„ Частота и Что кон- способ тролируется „„„„„ 1 rJ контроля Нормы и тех- нологические показатели Методы анализа Кто контро- лирует
1 2 3 4 5 6 7
1. н—« сл На входе в сепаратор природного газа 120-F, Пробоотборник S-1 Природный 1 раз газ в неделю СН4—85,9— 98,7% об С2Н5—н/б 5,0 % об С3Н8-н/б 1,5% об СЩю—н/б 0,7% об С5Н12—н/б 0,5% об СО2—н/б 3,5% об Н2—н/б 0,6% об N2—н/б 5,0 % об хромато- графический метод лаборант
1 2 3 4 5 6 7
H2S—н/б 5 мг/нм3 S общ.—н/б 50 мг/нм3 колориметри- ческий метод гидрирование H2S с после- дующим коло- риметрирова- нием лаборант
по тре- бованию HSR—н/б мг/нм3 йодометриче- ский или ко- лориметриче- ский метод лаборант
S орг—-н/б 8 мг/нм3 гидрирование до H2S с по- следующим колориметри- рованием »
2. На входе в сепаратор природного газа 120-F Пробоотборник S-2 Водородо- содержащий газ со сто- роны по требо- ванию Н2 н/м 70% об СО+СО2Н-О2 н/б 200 ррм хроматогра- фический метод лаборант
ЫН3 н/б 0,1% об поглощение NH3 серной кис- лотой
3. На выходе из подогрева- теля природного газа 103-В Пробоотборник S-4 Смесь при- родного газа и АВС после подогрева- теля 1 раз в сутки Н2—10—11% об хроматогра- фический метод
12. 143
После печи первичного
риформинга 101-В.
Пробоотборник S-10
4. На выходе из реактора
гидросероочнстки 101-Д
Пробоотборник S-5
5. На выходе из реактора
сероочистка 102/1А/ДВ.
Пробоотборник S-6/7
Пробоотборник S-8
6. На выходе дымовых га-
зов из подогревателя
природного газа 103-В.
Пробоотборник S-9.
газовая смесь после гидри- рования » 1 раз в неделю H2S—н/б 50 мг/нм3 поглощение раствором ацетата кадмия с по- следующим применением йодометриче- ского метода лаборант
по требо- ванию •S орг.— н/б 0,5 мг/нм3 гидрирование до Н2С с по- следующим колоримет- рированием
газовая смесь после серо- очистки по требо- ванию RHS общ.— н/б 0,5 мг/нм3 колоримет- рический метод
1 раз в неделю S общ. н/б 0,5 мг/нм3 колоримет- рический метод
дымовые газы 1 раз в неделю О2—2—5 % об на газоанали- заторе ВТИ-2
NO+NO2 н/б 630 мг/нм3 SO2—н/б 200 мг/нм3 СО—н/б 200 мг/нм3 на газоанали- заторе ВТИ-2 лаборант
дымовые газы 1 раз в педелю (У, р 4% об на газоанали- заторе ВТИ-2
NO+NO2 н/б
630 мг/нм3
SO2 н/б 200 мг/им3
СО н/б 200 мг/нм3
CO I 2 3 4 5 6 7
8. На выходе из 106-U дымовые газы 1 в раз неделю о2—2-4% об N 0 + N 02 н/б 630 мг/нм3 О2—н/б 200 мг/нм3 СО—н/б 200 мг/им3 на газоанали- заторе ВТ11-2 лаборант
9. На выходе из реактора первичного риформинга 101-В. Пробоотборник S-11 Риформиро- ванный газ 1 в раз месяц СО2—8,5- 11 % об СО—8,0—11% об Н2—67—71% об СН4—н/б 12% об N2 хроматогра- фический метод »
II). И. На выходе из реактора вторичного риформинга юз-д. Пробоотборник S-12 На входе в низкотемпе- ратурный конвертор СО 104-ДВ. Пробоотборник S-13 » Конвертиро- ванный газ 1 ступени. 1 раз в сутки 1 раз в сутки по гребо- ва н 40 СО2—н/б 12% об СО—н/б 13% об !!>—н/б 55% об СН4—п/в 0,5% об n2 СО2—н/б 17% об СО—н/б 4,0% об Н2—н/м 57% об СН4—н/б 0,5% об n2 пар : газ 0,4—0,5 H2S—н/б ),5 мг/нм3 » конденсацион- ный метод колоримет- рический метод
го / при восста- новлении катализа- тора через каждые H2S н/б 100 мг/нм3 колориметри- ческий или йодометри- ческий метод лаборант
12. 13, н. 15. 1 ч. се На вы.ходе из низкотем- пературного конвертора СО 104-ДВ. Пробоотборник S-14 На выходе из 104-ДВ На выходе из абсорбера 101-ЕА/ЕВ Пробоотборник S-21A/B На выходе из брызго-от- делителя 103-F. Пробоотборник S-22 На выходе из абсорбера 101-ЕА 101-ЕВ Пробоотборник S-23A/B конвертиро- ванный газ II ступени циркуляцион- ный азот выс- шего сорта для системы восстанов- ления ката- лизатора очищенный от СО2 газ очищенный от СО2 газ Насыщенный раствор «Кар- сол» 2 часа 1 раз в смену • при вос- становле- нии ката- лизатора 1 раз в 3—5 мин. по требо- ванию 1 раз в смену по требо- ванию СО2—н/б 19% об . СО—н/б 0,8% Н2—н/м 58% об СН4—н/б 0,5% об n2 Н2О 0-20% об СО2—н/б 0,1% об СО2—н/б 0,1% об а) К2СО2— н/б 28% общ б) КНСОз— н/б 20% весовых в) V2O5- н/б 0,45% вес. г) ДЭА- н/б 2,0% вес. хроматографи- ческий метод хроматографи- чексий метод > а, б) нейтра- лизация соляной кислотой в две ста- дии г) восстанов- ление солью Мора в кис- лой среде г) окисление ДЭА избыт- ком иодной кислоты » » лаборант
C'XJ ° 1 2 О 4 5 6 7
17, Иа выходе из холодиль- ника «полмбедного» рас- твора 143-СЛ/СВ. Пробоотборник S-244A/B «Полубед- ный» раствор «Карсол» по требо- ванию КгСОз общ. н/б 28% вес. КНСОз— п/б 14% пес. нейтрализа- ция соляной кислотой в две стадии лаборант
18. На выходе из регенера- «Бедный» 1 раз К2СО3 общ.— У)
тора 102-ЕА/ЕВ. раствор в сутки 25—28%
Пробоотборник S-25A/B «Карсол» весовых
КНСОз—н/б 8%
весовых
V2O5 0,35—0,45%
весовых
ДЭА—1,8-2,0%
весовых
1 раз Fe общ. факуль-
в месяц тативно
С1 - — факульта-
тивно
мех—факульта- тивно примеси иа SO4 --—факуль-
тативно
NiO—факульта-
тивно
1'9. На выходе из регенера- тора 102-ЕА, 102-ЕВ, после 118-F. углекислый газ 1 раз в сутки Горючие— ч/б 2,0% объемных СО2—н/м 97% на газоанали- заторе ВТИ-2
Пробоотборник S-28 с предвари- тельным по-
объемных глощением углекислоты
20 Из емкости для раство- ра 114-F. Пробоотборник S-29 раствор сКарсол» t'.'> требо- ванию а) К2СО3 общ.— н/б 28% весовых а) нейтрали- зация соля- ной кисло- той в две стадии лаборант
б) V2O5 н/б 0,45% весовых б) восстанов- ление солью МОРА в кислой среде
в) ДЭЛ—н/б 2% весовых в) окисление ДЭЛ избыт- ком подпой кисло гы
21. Иа выходе из сепаратора 104-F иа всасе компрес- сора 103-J. Пробоотборник S-30 азотозодо- родная смесь 1 раз в сутки Но-73-75% объемных СН,—н/б 1,4% объемных N2—23-26% объемных хроматогра- фический ме- ”ОД
1 раз в неделю СО—н/б 10 ррм СО2—и/б 10 ррм
22. 23. сс На выходе из первичного аммиачного сепаратора 126-F. Пробоотборник S-32 На выходе из сепарато- ра продувочных газов 108-F. Пробоотборник F-33 циркуляцион- ный газ продувочный газ 1 раз в сутки 1 раз з сутки NH.3—н/б 7% объемных NH3—н/б 1.8% об СН4—-ч/б 14% об Н, n2 Аг поглощение аммиака серной кислотой хроматогра- фический метод '> »
1 - 1 182 2 3 4 5 6 7
24. На выходе в менник 121-С. Пробоотборник теплооб- S-34 синтез-газ в колонну синтеза 1 раз в смену NH3— н/б 3,2% об Н2—н/м 60% об СН—н/б 10,6% об N2—н/б 23% об Аг Соотношение Н2: N2 н/м 2,8 поглощение серной кислотой хроматогра- фический метод лаборант
25. На выходе из колонны синтез-газ из при вос- становле- нии ката- лизатора каждый 1—4 часа 1 раз Н2О—н/б 0,3% вес. NH3—н/м 12% об ас кар ито вы й метод поглощение » »
26. синтеза аммиака 105-Д. Пробоотборник S-35 На выходе из насоса продукционного аммиака 109-J колонны син- теза жидкий аммиак в смену при вос- становле- нии ката- лизатора каждые 30 мин — 1 час 1 раз в сутки Н2О—н/б 0,5% об Н2О—н/б 0,4% об масло—н/б 8 мг/л Fe—н/б 2 мг/л NH,—н/м 99,6% вес. аммиака серной кислотой аскаритовый метод ГОСТ 6221—75
27. Из сборника 127-F. Пробоотборник S-38 иезахоложеи- иый аммиак 1 раз в сутки Н2О- н/б 0,1% об масло—н/б 8 мг/л Fc—н/б 2 мг/л NH3—н/м 99,6% ГОСТ 6221—75
27а. Из пускового подогрева- теля 102-В. дымовые газы по требо- ванию СО2—и/б 11 % об О2—н/б 4% об на газоанали- заторе ВТИ-2 лаборант
28. Пробоотборник S-37 Точки на внешнем кор- пусе хранилища жидкого аммиака 1001-F азот 1 раз в неделю NH3 в азоте из кольцевого объ-. ема хранилища п/б 3% об поглощение NH3 серной кислотой
29. Воздух КИПиА 2 раза в педелю Н2О н/и минус 4О',С По точке росы
30. Коллектор технологиче- газовый 1 раз NH3—н/б 1200 мг/л объемный
ского конденсата (вход в 103-Е) конденсат в месяц
31. Пробоотборник S-31 Из насосов 120-J/JA. отпарной 1 раз NH3—н/б 50 мг/л колоримет- рический »
Пробоотборник S-43 конденсат в смену метод
32. После деаэратора 101-U. Пробоотборник SC-39 деаэрирован- ная вола 1 раз в сутки 1. pH—9,0—9,6 2. О2—н/б 7 мкг/кг 1, рН-мстром 2. колоримет- рический
метод
1 раз NH3—н/б 3,0 мг/кг колориме-
в неделю трический метод
33. На выходе из подогрева- теля 123-С. Пробоотборник S-40 питательная вода 1 раз в сутки 1 раз в неделю электропровод- ность н/б 40 мкмо/см NH3—н/б 3,0 мг/кг кондуктомет- рический метод колор. метод ♦
34. Паросборник 101-F. Котловая 1 раз pH—9,0—10,3 рН-метром колориметри- лаборп'Т
Пробоотборник S-41 вода в смену РО« —3 5—15 мг/кг ческий метод
1 раз меркуромет-
в неделю С1~—н/б 1 мг/кг рический ме-
№ тод
I • е —о б и.—гр а к ул л' . >рпмс.'ря-
1 раз £5 CVTKK •i.'iniBHO SiO2- • и,'б 2000 мкг/кг ЩС.ТОЧНОСТЬ— фзкультативно чоскнй ме- тод ко юримсгри- ’’?СКЧЙ Me- nu
35. На выходе из паросбор- ника 101-F. Пробоотборник S-42 пар выижссс давления ) 1 :мз су гни I раз в педелю Ий тробо- 32 ГЕ? ПО электропровод- поста—факуль- тативно SiO2- 1 -б 20 мкг/кг С1 -• -факульта- тивно Гс—общ. н/б 30 мкг/кг К.ч +—н/б 15 мкг/кг кондуктомет- рический ме- тод колоримет- рический мо- то д моркуромет- рнчсский ме- тод колоримет- рический МО- 10 1 цло
36. После турбин паровой конденсат i. раз в неделю 1, pH—7,0—9.6 2. М -щелоч- ность—и, б 0,3 иг. экв/кг 3 Общая жест- кость—н/б 0.1 мг. экв/кг 4. Fc (общ) — 0,3 мг/кг i. plT-могром 2. Нен । рали- зация 3. Три лоно- МО грИЯ 4. Ко лори- метр ячее кик лаборагл
метод
&. Си 1~- н-'б 0.3 мг/кг 5. Колоримет- рический МО-
37. На входе в пусковой ко- питательная 1 раз 6 С1 —н/б 0,5 мг/кг 7. SO---- - и, б 0,5 мг/кг 8. SiO2— н/б 0,3 кг/кг SiO2— ТОД 6. Колоримет- рический ме- тод 7. Колори- метрический метод 8. Колоримет- рический ме- тод колориметри- лаборант
38. тел 106-U Из пускового котла вода пар среднего в сутки 1 раз в неделю 1 раз и/б 20 мкг/кг N2H4 30— 100 МКГ; КГ Nil—н/б 3,0 мг/кг Fc общ.—н/б 30 мкг/кг SiO2— н/б ческий метод колориметри- ческий метод колориметри- ческий метод колориметри- ческий колориметри- » » лаборант
39, 106-U Из ПУСКОВОГО котла давления котловая в сутки 1 раз в неделю по требо- ванию 1 раз 20 мкг/кг Fc общ,— н/б 30 мкг/кг С1 ——факульта- тивно Na + —н/б 15 мкг/кг pH 9,0-10,3 ческий метод меркуромет- рический ме- тод pH метром цло лаборант
106-U вода в смену 1 раз в сутки РО«-и10—30 мг/кг щелочность— факультативно SiO2—н/б 2000 мкг/кг колориметри- ческий метод метод нейтра- лизации колориметри- ческий метод >
о
11 2 О 4 5 6 7
1 раз в неделю С! ~—факульта- тивно моркуромет- рнческий ме- тод лаборант
Fe общ. факуль- тативно колориметри- ческий метод
40. Сборник 106-LF раствор гидразина после каждого приготов- ления гидразин н/б 5% весовых йодометри- ческий метод >
41. Сборник 107-LF раствор фосфатов фосфаты н/б 15% весовых метод ней- трализации >
42. Сборник 108-LF аммиачная вода > NH3—н/б 10% весовых объемно-фор- малиновый метод
43. анализ воздуха окружающей территории цеха 1 раз в неделю (в суб- боту) NH3 н/б 6,0 мг/м3 СО н/б 6,0 мг/м3 индикаторный индикаторный
44. азот техни- ческий газо- образный высшего сорта Периоди- чески во время продувок О2—0,01—0,03% хроматогра- фический метод »
45. азот техни- ческий периоди- чески во время продувок О2—н/б 3,0% хроматогра- фический метод или ВТИ-2 лаборант
со
46.
47.
48.
Подвод воды на рН-метр
pHIA-341
1-е точки отбора: насос
I210-J/JA
анализ возду- ха на содер- жание горю- чих периоди- чески при подготовке сварочных работ горючие—0,0 ВТИ-2, ОРСА или ПГФ2М1-Н4А »
исходная вода, подаваемая на установку деминерали- зации 1 раз в неделю жесткость общ.— н/б 3,7 мг. экв,'кг жесткость врем.— н/б 1,8 мг. экв/кг окисляемость и/б 20 мг/кг по КМпО, трялономет- рический метод нейтра- лизации окисление КМпО4 лаборант
Са+- н/б 66 мг/кг трилономет- рнческий. >
Mg +2 н/б 5 мг/кг » »
С1~—н/б 80 мг/кг меркуро мет- рический
SO4-2 н/б 120 мг/кг колориметри- ческий
SiO2 н/б 10 мг/кг фотоколори- метрический »
PH 7,0—8,9 мутность н/б 10 мг/кг рН-метром колориметри- ческий
глубоко- обессоленная вода 1 раз в неделю жесткость общ. 0,003 мг.экв. кг трилономет- рический рН-мстром
pH 5,5
881 1 - 1 2 3 4 5 6 7
выход из ФСД: 1203-ДД/ДВ/ДС мутность—С Го- -общ.— н/б 30 мкг/кг SiO2— н/б 20 мкгч<г колориметри- ческий метод колориметри- ческий метод » лаборант
49. Из сборника 1301-F хим. грязные 1 лаз NH3 и/б 150 мг/кг стоки в смену »
50. Из сборника 116-F дренажные 1 раз NH, фа культа- воды в смену тпвпо масло-отсутствие У> визуально лаборант
51. Колодец 1054 промливне- 1 раз NH«< п/б 10 мг/кг выс стоки в мену м ас л о -о т сутствне колориметри- ческий метод визуально
52. Колодец № 1066 промливне- 1 раз NH3 н/б 10 мг/кг вне стоки в смену масло-отсутствие колориметри- ческий метод визуально
53. Колодец № 1068 промливне- 1 раз NH3 н/б 10 мг/кг вые стоки в смену масло-отсутствие колориметри- ческий метод визуально .•'.чборппт
п,п.
8.3. ПЕРЕЧЕНЬ ПАРАМЕТРОВ СИСТЕМ БЛОКИРОВОК И СИГНАЛИЗАЦИЙ
Установочное значение бло- кировочных и сигнальных величин
№ позиций Наименование рабочего параметра Единица измере- Н ИЯ I i I m сверх мак- . -С симальное максималь- ное 1 г» мии им аль- 1 ное сверх р хминималь- ное Действие блоки- ровки Примечание
2 3 4 5 6 7 8 9 10
I. Расход
1. FRCA-1 2. FrRA-1 Смесь природного газа и АВС в печь первично- го риформинга поз. 101-В Молярное соотношение им3/час 38000 3,0 25000 2,5 остановка цеха по группе «А»
3. FRCA-2 пара к газу в первичный риформинг поз. 101-В Пар в печь первичного риформинга поз. 101-В т/час 92 30000
4. FICA-3 Воздух во вторичный риформинг 103-Д нм3/час остановка по группе «В»
5. F1CA-4 Воздух после компрессо- ра 101-J нм3/час 45000 37500 локальная
ос- СО 6. FRCA-5 «Бедный раствор» «Кар- сол» в абсорбер 101-ЕА т/час 200 ЕН 180 Е12 110 локальная включение резервного насоса Е12—толь- ко сигна- лизация
Zd I ° 12 3 | 4 5 6 7 X 9 10
7. FRCA-6 «Бедный раствор «Кар- т/час со.п» в абсорбер 101-ЕВ 8. F1CA-7 Синтез-газ после первой нм3/час ступени компрессора 103-J 9. Е1СЛ-9 Газообразный аммиак нм3/час после 1 ступени компрес- сора 105-J 10. FICA-J1 Газообразный аммиак на нм3/час всас 11 ступени компрес- сора 105-J 11. FICA-12 Природный газ после нм3/час компрессора 102-J 12. FIA-22 Топливный природный нм3/час газ к горелкам вспомог. котла 101-В !3. FRA-33 Пар после паросборника т/час 101-F 14. FRCA-35 «Полубедный» раствор » «Карсол» в абсорбер 101-ЕА 15. FRCA-37 «Полубедный» ресивер » «Карсол» в абсорбер 101-ЕВ 16. F1A-44 Синтез-газ к пусковому нм3/час подогревателю 102-В 17. FICA-45 Газообразный аммиак » 200 Е11 180 » Е12 110 Е12—толь- ко сигна- лизация 145000 6200 58500 28000 2700 2000 остановка но группе «А А» 300 150 локальная 7X0 710 » 780 710 » 20000 10000 » 78500
после III ст. компрессо-
ра 105-J
18. FRA-47 ly. FRA-49 20. FICA-63 2'1. F1CA-65 22. FA-72 23. FA-73 24. FA-76 25. FA-77 26. FA-91 27. FA-92 Деминерализованная во- да на деаэратор 101-L1 Питательная вода котлов после насосов J/JA Синтез-газ на всасе IV ступени компрессо- ра 101-J Синтез-газ на всасе IV ступени компрессора юз-j J Питательная вода после насоса 104-J Питательная вода после насоса 104-JA Азот в сбросной коллек- тор на факельную уста- новку Азот в сбросной коллек- тор на факельную уста- новку Азот в сбросной коллек- тор на факельную уста- новку Азот в сбросной коллек- тор на факельную уста- новку т/час » пм3/час т/ч ас т/час нм3/час нм3/час пм3/час пм3/час 260 290 105000 120000 20 7 7 230 66 66 локальная локальная локальная
11. Уровень
СО >— 28. LA-! 29. LA-1 30. LA-3 31. LA-5 32. LA-6 в сепараторе 158-F в сепараторе 159-F в сепараторе 160-F в водяной рубашке вто- ричного риформинга 1(13-Д в водяной рубашке кот- ла-утилизатора 101-СА .мм мм мм мм мм 660 660 660 100 100
1 2 ' 3 4 5 6 7 8 9 10
33. 34. LA-7 LA-8 в водяной рубашке кот- ла-утилизатора 101-СВ в абсорбере 101-ЕА ММ мм 100 750 локальная
35. LA-9 в сепараторе 158-F мм 810 (ELJ) остановка
36. LA-10 в сепараторе 159- F мм 810 101-J, вле- кущая ча- стичную остановку цеха пер- соналом то же
37. LA-11 в сепараторе 160-F мм 810
38. LA-12 в абсорбере 101-ЕД мм 720 локальная
39. LA-13 в абсорбере 101-ЕВ мм (EL2) 750 (ELI) 720 локальная
40. LA-14 в абсорбере 101-ЕВ мм
41. 42. 43. LA-21 LA-22 LA-23 в сепараторе 102-F з сепараторе 113-F в сепараторе 104-F мм мм мм 810 300 200 (EL2) остановка
44. 45. 46. LA-24 LA-25 LA-28 в сепараторе 104-F в сепараторе 105-F в сепараторе 105-F мм мм мм 810 660 660 103-J, вле- кущая ча- стичную остановку цеха пер- соналом остановка
103-J, вле-
13. 143
кущая ча-
стичную
остановку
цеха
47. LA-29 в сепараторе 123-F мм 810 то же
48. LA-30 в сепараторе 124-F мм 810
49. LA-31 в первичном сепараторе мм 660 »
126-F
50. в расширителе 110-F мм 1470 остановка
LA-36 105-J, вле-
кущая ча-
стичную
остановку
цеха пер-
соналом
51. LA-38 в расширителе 111-F мм 1070 то же
52. LA-39 в расширителе 112-F мм 1470
53. LA-55 в сепараторе 103-F мм 450
54. LA-56 в сепараторе 103-F мм —75
55. LA-57 в сепараторе 121-F мм 700
56. LA-59 в сепараторе 120-F мм 810 остановка только
102-J сигнализа-
ция
57. LA-60 в сепараторе 157-F мм 700 остановка
102-J, вле-
кущая ча-
стичную
остановку
цеха пер-
соналом
58. LA-61 в деаэраторе 101-U ММ 3100 локальная
59. LA-62 в деаэраторе 101-U мм 950 локальная
60. LA-101 в паросборнике 101-F мм 1167
61. LICA-2 в сепараторе 120-F мм 510
62. LA-122 в паросборнике 101-F мм 967 локальная
6L LICA-3 в водяной рубашке 103-Д мм —200
CD 64. LICA-4 в абсорбере 101-ЕА мм 1700 1100
<£>
1 л 3 1 4 5 | 6 7 8 9 10
65. LICA-5 в абсорбере 101-ЕВ л\1 1700 1100
bb. LICA-8 в сепараторе 150-F м.м 405 150
67. LICA-11 в отпарной колонне мм 510
103-Е
(>8. LICA-14 в дегазаторе отпарного мм 650
конденсата 151-F
66. LJCA-17 в сепараторе 102-F мм 510
70. LRA- 18 в кубе нижней части ре- мм 3830 100
генератора 102-ЕВ
/1. LRA- 1У в кубе верхней части ре- мм 2900 800
генератора 102-ЕВ
72. LRA-22 в кубе верхней части ре- мм 2900 800
генератора 102-ЕА
73. LICA-23 в сепараторе 113-F мч 360
74. LICA-31 в циклоне поз. 174-F мм 400
/ 0. LI. к-33 во вторичном сепаоаторе мм 480 235
106-F
76. LIA-35 в первичном сепараторе мм 480 355
126-F
LICA-69 в ресивере жидкого а.хь .мм 600
миака I09-F
78. L1CA-40 в сборнике жидкого ам- мм 550 300
мпака 107-F
79. LICA-43 в расширительном cocv- мм 1260
де 110-F
>'0. LICA-45 в расширительном cocv- мм 990
.10 111-F
3!. L1CA-17 в расширительном сосу- м” ’260 600
де 112-F
L1CA-48 в сепараторе 127-F 350 2 к) 150
83. LICA-49 в деаэраторе 101-U мм 300 10о
СО * 84. LIA-53 в паросборнике 101-F ММ 450 350 150 0 остановка по группе «А»
85. LICA-54 в сборнике конденсата 103-JCF мм. 650 500 250 200 локальная
86. LICA-55 в сборнике конденсата 105-JCF мм G50 500 250 200 локальная
87. LICA-56 в сборнике конденсата 104-JCF мм 650 500 250 200 локальная
88. LICA-57 в сборнике конденсата 102-JCF мм 650 500 250 200 локальная
ю СП 89. L1CA-58 90. LRA-70 91. L1CA-66 92. L1A-72 93. LIA-73 94. LIA-74 95. LIA-351 96. SA-9 97. SA-10 98. SIA-5 99. SA-6 100. СО2РА-3 101. O2RA-4 в сборнике конденсата 101-JCF в кубе нижней части ре- генератора 101-ЕА в сепараторе 157-F в сборнике конденсата пара 180-F в сепараторе 123-F в сепараторе 124-F в хранилище жидкого аммиака 1001-F паровой турбины 104-JT паровой турбины 104-JAT гидротурбины 107-JAHT гидротурбины 107-JBHT Содержание СО2 в син- тез-газе после сепарато- ра 103-F Содержание О2 в дымо- вых газах из печи пер- мм 650 500 мм 3830 мм 350 мм 2600 мм 460 мм 460 мм 21000 III. Число оборотов об/мин 3150 об/мин 3150 об/мин 3570 об/мин 3570 IV. Анализы объемы. 0,2 ,01„ /0 объемн. 4,0 % 250 100 1000 1500 1650 1650 200 локальная локальная локальная локальная
10
вичного риформинга
101-В
102. CIA-14 Деминерализованная во- да в деаэратор 101-U мкмо/см ’5
103. CRA-16 Электропроводность пи- патсльной воды в паро- сборник 101-F мкмо/см 40
104. ARA-17 Содержание кремния в деминерализованной во- де в деаэраторе 101-U ррм 30
105. CIA-18 Электропроводность кон- денсата пара после хо- лодильников 101-С, 105-С мкмо/см 25
106. ХА-1 Содержание Н2 в поме- щении анализаторной Xs 1 % 20
107. ХА-2 Содержание Н2 в поме- щении анализаторной Vo 9 % 20
108. ХА-3 Содержание Н2 в поме- щении анализаторной № 3 % 20
109. ХА-4-5-6 Содержание СН4 в атмо- сфере в районе компрес- сора 102-J % 20
НО. ХА-7-8-9 Содержание Н2 в атмо- % 20
сфере в районе компрес-
сора 103-J
V. Давление
111. Р1СЛ-3 Природный газ на ежи- кг/см2 3,7 2,0 1,0 остановка
ганис в печь поз. 101-В (изб.) по группе
«А»
112. PRCA-4 ЛВС иа всасе I ступени кг/см2
компрессора 103-J (изб.)
ИЗ. PIA-9 Природный газ на входе кг/см2
(изб.)
114. PdIA-12 Перепад на циркуля- кг/см2
115. РА-14 ппошюй ступени 103-J Дымосос 101B-JA-JB мм вод.
ст.
116. PICA-19 Дымовые газы в топоч- мм вод.
ном пространстве печи ст.+ 5
117. PICA-20 101-В В коллекторе пара низ- кг/см2
кого давления (изб.)
118. PRCA-25 В коллекторе пара сред- кг/см2
него давления
119. PdIA-29 Сопротивление регенера- кг/см2
тора 102-ЕВ
120. PdIA-30 Сопротивление регенера- тора 102-ЕА КГ/СМ2 к г/см2
121. РА-31 Топливного газа на го-
релки пароперегревателя печи 101-В
122. PdIA-32 Сопротивление колонны синтеза аммиака 105-Д кг/см2
123. PRCA-36 В коллекторе пара высо- кого давления кг/см2 кг/см2
124. PGA-40 Топливного газа перед горелками подогревателя 102-В
—................. ......................................|ИЦ
15,0
6,5
24
—100
—2 остановка
по группе
«А»
4,0 3,0
42,0 38,0
0,3
0,3
0.1 для ло.а.-.ьиая
природного
газа
0,14 для
топливной
смеси
12 остановка
компрес-
сора 103-J
108,0 100
0,15 за-
крывается
подача
природного
газа в
102-В.
125. PA-43 Топливного газа перед горелками подогревателя 103-В кг/см2 0,12
126. PRCA-49 в расширительном сосуде кг/см2 0,03 0,025 локальная
(изб.) закрытие
EmV-14
127. RA-89 па входе в 103-С мм рт. ст. —390 —545
128. PIA-92 на входе в 105-JC мм рт. ст. —390
129. PIA-95 на входе в 104-JC мм рт. ст. —390
130. PIA-98 на входе в 102-JC мм рт. ст. —390
131. PIA-101 на входе в 101-JC мм рт. ст. —390
132. PA-122 смазочного масла на кг/см2 2,5 локальная
подшипники пуск ре-
106-JAM/JBM, зервного
107-JM (А, В, С) насоса
133. PA-123 смазочного масла на кг/см2 1,5 остановка
подшипники 106-J/JA
106-JAM/JBM 107JA/B/C,
107JM(A, В, С) влекущая
частичную
остановку
цеха
134. PIA-113 воздуха для КИП из кг/см2 6,8 6,5 локальная
установки осушки возду- (изб.)
ха 1401-J
135. PICA-114 Дымовые газы вспомога- мм рт. ст. —2
тельного котла 101-BU
136. PICA-116 топливного газа во вспо- кг/см2 0,13
могательный котел (изб.)
101-BU
137. PIA-155 пара иа выходе из тур- кг/см2 47,5 остановка
бины I ступени 103-JT (изб.) компрес-
сора 103 J с ча- стичной остановкой цеха пер- соналом «38 PIA-352 в хранилище аммиака кг/см2 0,07 0,05 0,03 0,02 локальная 1001-F (изб.) VI. Температура с/- 1чо 41 л 360 остановка 139. TRCA-1 природного газа на вы- С 130 41U о цеха по ходе из 103-В группе «Л» 140 TRA-7-2 верхнего слоя катализа- ’С 12/0 тора в реакторе 103-Д 141. TRA-7-2 среднего (верхнего) слоя С lzzu катализатора в реакторе 103-Д 1970 142. TRA-7-4 среднего (нижнего) слоя С катализатора в реакторе 103-Д , 97л 143. TRA-7-5 нижнего слоя катализа- ь тора в реакторе 103-Д 144. TRA-7-9 слоя катализатора в реакторе гидрирования 101-Д 145. TRA-7-10 технологического газа на входе в газовые кипя- тильники 105-СА-СВ 146. TRA-7-11 пара высокого давления б на выходе из паропере- гревателя 0_ 075 147. TRA-8-1 слоя катализатора в ме- танаторе 106-Д 075 148. TRA-8-2 слоя катализатора в ме- б g танаторе 106-Д
4 5 6 7 8 9 10
149, TRA-8-3 150. TRA-8-4 слоя катализатора в ме- танаторе 106-Д °C 375
слоя катализатора в ме- танаторе 106-Д °C 375
151. TRA-8-5
слоя катализатора в ме- танаторе 106-Д °C 375
152. TICA-9
пара после РОУ-105/40,5 °C 350
153. TRCA-10 технологического газа на °C 390 350
154. TRCA-11 входе в высокотемпера- турный конвертор 104-ДА
технологического газа на °C 250
входе в низкотемпера- турный конвертор 104-ДВ
155 TIA-15 слоя катализатора в ме- танаторе 106-Д °C 375
156. TIA-16 синтез-газа на выходе из подогревателя 102-В °C 538
157. TICA-19 синтез-газа иа выходе из воздушного холодильни- ка 124-С °C 35
158. TA-21 слоя катализатора в ме- °C 455 остановка
159. TA-22 танаторе 106-Д метанатора с частич- ной оста- новкой цеха пер- соналом
слоя катализатора в ме- °C 455 Л.Г Ь” То же
160. ТА-23 слоя катализатора в ме- °C 455 »
танаторе 106-Д 455
161. ТА-24 слоя катализатора в ме- танаторе 106-Д "С »
162. ТА-25 163. TRCA-26 164. TIA-28-1 165. TIA-28-2 166. TIA-28-3 167. TIA-28-4 168. TIA-28-5 169 TIA-28-6 № I—• слоя катализатора в ме- танаторе 106-Д пара высокого давления на выходе из паропере- гревателя наружной поверхности стенки труб подогревате- ля природного газа в конвекционной зоне печи 101-В наружной поверхности стенки труб подогрева- теля питательной воды в конвекционной зоне 101-В наружной поверхности стенки труб пароперегре- вателя II секции в кон- векционной зоне печи 101-В наружной поверхности стенки труб пароперегре- вателя I секции в кон- векционной зоне печи 101-В наружной поверхности стенки труб подогрева- теля воздуха в конвек- ционной зоне печи 101-В наружной поверхности стенки труб подогрева- теля парогазовой смеси °C °C °C °C °C °C °C °C 455 500 460 150 371 535 535 627 682 > к
о
179. ТТЛ-28-7
171. ТI Л-28-8
172. Ч IA-28-9
173. 'ПЛ-28-13
171. ТТЛ-29-1
175. TIA-29-2
176. TIA-29-3
177. TIA-29-4
178. ТТЛ-29-5
179. TIV29-6
в конвекииошюй зоне пе-
чи 101-В
наружной поверхности
стенки труб в подогре-
вателе 1азовой смеси
103-В в радиантной зоне
наружной поверхности
стенки труб в подогрева-
теле газовой смеси 103-В
наружной поверхности
стенки труб в подогрева-
теле газовой смеси 103-В
наружной поверхности
стенки труб в подогрева-
теле газовой смеси 103-В
подшипника турбины
101-BJAT
подшипника турбины
101-BJAT
подшипника малой ше-
стерни редуктора дымо-
соса 101-BJA
подшипника малой ше-
стерни редуктора дымо-
соса 101-BJA
подшипника большой ше-
стерни редуктора дымо-
соса 101-BJA
подшипника большой ше-
стерни редуктора дымо-
соса 101-BJA
°C 462
°C 462
;С 462
°C 402
°C 70
°C 70
=С 70
°C 70
=С 70
°C 70
203
180. TIA-29-7 подшипника большой ше- стерни редуктора дымо- соса 101-BJA подшипника большой ше- стерни редуктора дымо- соса 101-BJA °C °C 76 70
181. TIA-29-8
182. TIA-29-9 смазочного масла после холодильника дымососа 101-BJA °C 55
183. TIA-29-10 подшипника турбины 101-BJBT °C 70
184. TIA-29-11 подшипника турбины 101-BJBT °C 70
185. TIA-29-12 подшипника малой ше- стерни редуктора дымо- соса 101-BJB °C 70
186. ТТЛ-29-13 подшипника малой ше- стерни редуктора дымо- соса 101-BJB °C 70
187. TIA-29-14 подшипника большой ше- стерни редуктора дымо- соса 101-BJB °C 70
188. TIA-29-15 подшипника большой ше- стерни редуктора дымо- соса 101-BJB °C 70
189. TIA-29-16 подшипника дымососа 101-BJB °C 70
190. TIA-29-17 подшипника дымососа 101-BJB °C 70
191. TIA-29-18 смазочного масла после холодильника дымососа 101-BJB °C 55
192. TICA-31 углекислого газа после воздушного холодпльни- нпка 110-С °C 30
193. TICA-32 АВС после воздушного холодильника 115-С °C 10
206 207
1 О 3 4 5 6 i 8 9 10
225. TIA-401-3 подшипника турбины 101-JT °C 70
22G. Т1А-401-4 подшипника секции низ- кого давления компрес- сора 101-J °C 75
227. TIA-401-5 подшипника секции низ- кого давления компре- сора 101-J °C 75
228. TIA-401-6 подшипника секции низ- кого давления компрес- сора 101-J °C 75
229. Т1Л-401-7 подшипника секции вы- сокого давления ком- прессора 101-J °C 75
230. TIA-401-8 подшипника секции вы- сокого давления компрес- сора 101-J °C 75
231. TIA-401-9 подшипника секции вы- сокого давления компрес- сора 101-J °C 75
232. TIA-401-10 подшипника секции вы- сокого давления компрес- сора 101-J °C 75
233. ТТЛ-401-11 воздуха на нагнетании I ступени компрессора 101-J' °C 190
234. TIA-401-13 воздуха на нагнетании 11 ступени компрессора 101-j' °C 210
235. TJ А-101-15 воздуха на нагнетании III ступени компрессора 101-J °C 175
236. TIA-401-17 воздуха на нагнетании °C 175
IV’ ступени компрессора
101-J
237. Т1Л-401-19 подшипника редуктора компрессора 101-J °C 70
238. TIA-401-20 подшипника редуктора компрессора 101-J °C 70
239. TIA-401-21 подшипника редуктора компрессора 101-J °C 70
240. TIA-401-22 подшипника редуктора компрессора 101-J °C 70
241. TIA-402-1 охлаждающего воздуха холодильника 129-JC °C 0
212. Т1А-402-2 охлаждающего воздуха холодильника 130-JC °C 0
243. TIA-402-3 пара после турбины в конденсатор 101-JC °C 57
244. TIA-402-4 пара после турбины в конденсатор 101-JC °C 57
245. TIA-402-5 пара после турбины в конденсатор 101-JC °C 57
246. TIA-402-6 пара после турбины в конденсатор 101-JC °C 57
247. TIA-451-1 масла после холодиль- ника компрессора 102-J °C 55
248. TJA-451-2 подшипника турбины 102-JT °C 70
249. TIA-451-3 подшипника турбины 102-JT °C 70
250. TIA-451-4 подшипника турбины 102-JT °C 70
251. TIA-451-5 подшипника секции низ- °C 75
кого давления компрес-
сора 102-J
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
252. TIA-451-6 подшипника секции низ- °C 75
кого давления компрес- сора 102-J
253. TIA-451-7 подшипника секции низ- кого давления компрес- сора 102-J °C 75
254. TIA-451-8 подшипника секции вы- сокого давления ком- прессора 102-J °C 75
255. TIA-451-9 подшипника секции вы- сокого давления ком- прессора 102-J °C 75
256. TIA-451-10 подшипника секции вы- сокого давления ком- прессора 102-J °C 75
257. TIA-451-12 газа на нагнетании 1 сту- пени компрессора 102-J °C 135
258. T1A-451-14 газа на нагнетании II ступени компрессора 102-J °C 155
259. TIA-451-16 пара на выходе из тур- бины в конденсатор 102-JC °C 59
260. TIA-451-17 пара на выходе из тур- бины в конденсатор 102-JC °C 59
261. TIA-451-21 пара на выходе из тур- бины в конденсатор 102-JC °C 70
262. TIA-451-22 подшипника турбины га- зодувки 105-UJIT °C 70
263. TIA-+O1-23 подшипника турбины га- зодувки 105-UJIT °C 70
£ 264. TIA-451-24 подшипника турбины га- °C 70
со 265. Т1А-501-1 TIA-501-3 зодувки 105-UJIT масла после холодиль- ника компрессора 103-J °C 55
266. подшипника корпуса низ- кого давления компрес- сора 103-J °C 80
267. TIA-504-4 подшипники корпуса низ- кого давления компрес- сора 103-J °C 80
268. TIA-501-5 подшипника корпуса низ- кого давления компрес- сора 103-J °C 80
269. TIA-501-6 подшипника турбины 103-JT °C 80
270. TIA-501-7 подшипника турбины 103-JT сс 80
271. TIA-501-8 по д ш и п и и ка т ур бин ы 103-JT °C 80
272. TIA-501-9 подшипника корпуса среднего давления 103-J °C 80
273. TIA-501-10 подшипника корпуса среднего давления ком- прессора 103-J °C 80
274. TIA-501-11 подшипника корпуса среднего давления ком- прессора 103-J °C 80
275. TIA-501-12 подшипника корпуса вы- сокого давления ком- прессора 103-J °C 80
276. TIA-501-13 подшипника корпуса вы- °C 80
КЗ сокого давления ком-
о со прессора 103-J
210
2 3 4 | 5 6 7 й | 9 j iG
277. TIA-501-14 278. TIA-501-16 подшипник;-i корпуса вы- сокого даилнпя ко.м- прсссора 103-J газа на нагнетании 1 сту- пени компрессора 103-J =С =с 80 160
279. TIA-501-18 газа на нагнетании II ступени компрессора 103-J °C 132
280. TIA-501-19 газа на всасе III ступе- ни компрессора поз. 103-J °C 3
281. TIA-501-20 газа на нагнетании III ступени компрессора 103 -J °C 143
282. TIA-501-22 газа на нагнетании IV ступени компрессора 103-J °C 160
283. TIA-501-24 циркуляционного синтез- газа на нагнетании ком- прессора 103-J °C 37.7
284. TIA-502-2 охлаждающего воздуха после холодильника 177-С °C 50
285. TIA-502-3 синтез-газа на выходе из холодильника 177-С °C 10
286. TIA-502-4 охлаждающего воздуха после холодильника 116-С °C 50
287. TIA-502-5 синтез-газа на выходе из холодильника 116-С °C К)
а-у-л»..-. — ^^ниййЗмж*»*^^
288 289. 290. 291. 292. 293. 294. 295. Т1Л-502-6 Т1 Л-502-8 Т1 \-502-10 ТТА-502-11 TIA-502-12 Т1Л-502-13 ТА-521 ТА-522 о х л а ж д а ю ще i о воздуха после холодильника 178-С о х л а ж д а ю щ е i о в оз д у х а и о ел с х о л од п л ы i и к а 124-С конденсата, после конден- сатора 103-JC конденсата после конден- сатора 103-JC конденсата после конден- сатора 103-JC к о 11 де и с а т а п о с л е к о 11 д e.i i- caiopa 103-JC подшипника секции низ- кого давления компрес- сора 103-J подшипника секции низ- кого давления компрес- сора 103-J °C °C °C °C °C °C °C °C 90 90 50 50 65 65 65 65
296. ТЛ-523 297. ТА-52-1 298. ТА-525 299.ТЛ-526 300. ТА-527 № подшипника секции низ- кою давления компрес- сора 103-J ио д и । ипнвка т урбины 103-JT подшипника турбины 103-JT подшипника турбины 103-JT подшипника секции сред- него давления компрес- сора 103-J °C °C °C °C °C 90 90 90 90 90 ।
')<. i анивка
I.03-J с ча-
>’ гичнон
истаполкой
ж 'л пср-
со па о ом
»
>
»
»
8,S I SIS
1 2 3 4 5 6 i 8 9 10
301. TA-528 подшипника секции сред- него давления компрес- сора 103-J °C 90
302. TA-529 подшипника секции сред- него давления компрес- сора 102-J °C 90
303. TA-530 подшипника секции вы- °C 90 »
сокого давления ком-
прессора 103-J
304. ТЛ-531 подшипника секции высо- °C 90 »
кого давления компрес-
сора 103-J
305. ТА-532 подшипника секции вы- °C 90 остановка
сокого давления ком- що т „ пРе«'°Ра ’03-J стшшои
остановкой
цеха пер-
соналом
306. ТЛ-533 синтез-газа на нагнета- °C 193 То же
нпи I ступени компрес-
сора 103-J
307. ТА-534 синтез-газа на нагнета- °C 204 »
пни 1] ступени компрес-
сора 103-J
308. ТА-535 синтез-газа на нагнета- °C 171 »
пни III ступени компрес-
сора 103-J
309. ТА-536 синтез-газа на нагнета- °C 188 »
нни IV ступени компрес-
сора 103-J
310. ТЛ-53Т ц и р к у л я ц но я но го газа °C 75
на выходе из компрессе-
pa 103-J 400
311. ТА-538 пара высокого давления °C
па турбину 103-JT 55
312. Т (Л-551-1 масла на выходе из хо- °C
лодильника компрсссо-
pa 105-J
313. Т1 Л-551-2 подшипника 105-JT турбпны °C 70
314. ’ПЛ-551-3 подшипника 105-JT турбины °C °C 70 70
315. TI Л-551-4 подшипника турбины
105-JT
316. ПЛ-551-5 подшипника 105-J компрессора °C 75
317. ПЛ-551-6 подшипника 105-J компрессора °C 7о
318. Т1Л-551-7 подшипника 105-J компрессора °C 75
319. ПЛ-551-8 подшипника 105-J компрессора °C 75
320. Т1Л-551-9 подшипника 105-J компрессора °C 75
321. ПЛ-551-10 подшипника 105-J компрессора °C 75
322. Т1Л-551-12 аммиака на нагнетании °C 63
I ступени 105-J' компрессора
323. ПЛ-55!-13 аммиака на нагнетании °C 95
II ступени 105-J компрессора
324. TIA-551-14 газообразного аммиака °C 13
после 128-С холодильника
214 - 3 4 5 | 6 7 8 9 10
325. 'ПЛ-551-15 аммиака па наг пета пи и °C 190
HI ступени компрессора I05-J '
326. TIA-551-17 конденсата после кон- °C 59
лепсатора 105-JC
327. Т1Л-551-18 Т1Л-551-19 конденсата после конден- сатора 105-JC °C 59
323. конденсата после конден- сатора 105-JC °с 59
Т1Л-551-2Р
329. конденсата после конден- сатора 105-JC °C 59
330. Т1Л-621-1 маема после холодильни- ков насосов 104-JT-CiA/C-B °C 55
331. 'Г I Л-621-2 подшипника турбины на- соса 104-JT °C 70
332. Т1Л-621-3 подшипника турбины на- соса 104-JT °C 70
333. TIA-621-4 подшипник а р еду кто р а насоса 104-J °C 70
331. Т1Л-621-5 подшипника редуктора насоса 104-J °C 70
335. ’11 Л-621-6 подшипн и ка реду кто ра насоса 104-J ° с 70
336. ПЛ-621-7 подшипника редуктора насоса 104-J °C 70
337. ПЛ-621-8 подшипника редуктора насоса 104-J °C 70
338. Т1Л-621-9 подшипника редуктора насоса 104-J °C 70
339. Т1Л-621-11 масла после холодильни- °C 55
ка 104-JA-CiA/CiB
340. TI Л-621-12 подшипника турбины на- соса 104-JAT "С 70
341. TIA-621-13 подшипника турбины на- °C 70
соса 104-JAT
342. ПА-621-14 подшипника редуктора насоса поз. 104-JA °C 70
343. TIA-C21-15 подшипника редуктора °C 70
насоса 104-JA
344. TIA-621-16 подшипника редуктора °C 70
насоса I04-JA
345. ПЛ-621-17 подшипника редуктора °C 70
насоса 104-JA °C
346. 'ПЛ-621-18 подшипника насоса 104-JA 70 70
347. TIA-62I-19 подшипника насоса 104-JA °C
63
348. TIA-621-22 конденсата после кон- денсатора 104-JC °C
63
349. TIЛ-621-23 конденсата после кон- °C
денсатора 104-JC
VII. Приборы вспомогательного оборудования для вращающихся машин
350. PSW-401 давление масла для смазки кг/см2 (изб.) 1,0 1,4 остановка 101-J с частич- ной оста- новкой цеха персоналом
351. PSW 402 давление масла для кг/см2
смазки подшипников (изб.)
компрессора 101-J 1,4
352. PSW-4O3 давление масла для кг/см2
to смазки подшипников (изб.)
СП компрессора 101-J
КЗ
О 1 2 = 5 С) —{ 8 9 10
353. PSW-404 давление масла для ре- гулятора оборотов тур- бины 101-JT — контроль- ная лампа кг/см3 (изб.) 1,7
354. PSW-407 сигнализатор падения кг/см2 2,4 остановка
скорости вращения тур- (изб.) цеха по
бины 101-JT группе «Б»
355. ХЛ-401 осевой сдвиг вала сек- кг/см2 1.5 остановка
ции высокого давления (изб.) 101-J
компрессора 101-J
356. ХЛ-402 осевой сдвиг пала секции кг/см2 1,5 Т( же
низкого давления ком- (изб.)
прессора 101-J
357. PSW-451 давление смазочного кг/см2 5.0
масла на нагнетании (изб.)
маслонасосов компрессо-
ра 102-J-JI/JiA
358. PSW-452 давление смазочного мас- кг/см2 5.0 Пуск вспо-
ла на нагнетании масло- (изб.) могатель-
насосов компрессора ного на-
102-J соса
359. PSW-453 давление масла для кг/см2 1,0 остановка
смазки подшипников (изб.) 102-J с ча-
компрессора 102-J стичной
остановкой
цеха пер-
соналом
360. PSW-454 давление масла для кг/см2 1.4
смазки подшипников (изб.)
компрессора 102-J
361. PSW-455 давление масла для кг/см2 1,4 Пуск вспо-
смазки подшипников компрессора 102-J могатель- ного насоса
362. 363. 364. PSW-456 PSW-457 PSW-458 разность давления уплот- нительного масла секции низкого давления ком- прессора 102-J разность давления уплот- нительного масла секиин низкого давления ком- прессора 102-J разность давления уплот- нитель но го масла секции низкого давления ком- прессоров 102-J кг/см'2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) 0.8 0.5 0,38 остановка 102-J
365. PSW-459 разность давления уплот- нительного масла секции низкого давления ком- прессора 102-J кг/см2 0,5 пуск вспо- могатель- ного насоса
366. 367. 368. PclSW-460 PdSW-461 PdSW-462 разность давления уплот- нит ел ьног о масла се к ц i ш высокого давления ком- прессора 102-J разность давления уплот- нительного масла секции высокого давления ком- прессора 102-J разность давления уплот- ни гель но г о масла секции высокого давления ком- прессора 102-J кг/ем2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) 0,8 0.5 0,38 остановка I02-J
369 ко •—> PdSW-463 разность давления уплот- нительного масла секции в ы соко го л а вл с ни я ко м- прсссора 102-J кг/см2 (изб.) 0,5 пуск вспо- могатель- ного на- соса
к
- 218 2 i 4 i 5 i 1 6 7 8 9 10
370. 371. 372. 373. 374. 375. 37G. 377. 378. 379. 380. PSW-464 IA-451 ХЛ-451 ХЛ-452 PSW-510 PSW-511 PSW-512 PSW-513 PSW-514 PSW-515 PdA-541 давление масла для ре- гулятора числа оборотов турбины I02-JT —контрольная лампа уровень масла в масло- баке компрессора 102-J осевой сдвиг нала сек- ций высокого давления компрессора 102-J осевой сдвиг нала секций низкого давления ком- прессора 102-J давление смазочного мас- ла компрессора 103-J давление смазочного мас- ла компрессора 103-J давление смазочного мас- ла компрессора 103-J давление масла для ре- гулятора оборотов тур- бины компрессора 103-J давление масла для ре- гулятора оборотов тур- бины компрессора 103-J давление масла для ре- гулятора оборотов тур- бины компрессора 103-J разность давлений у раз- грузочного поршня сек- ции высокого давления компрессора 103-J кг/см2 (изб.) мм кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) 1,5 1,5 0,92 1,7 650 1,37 1,37 8,53 8,53 1,09 4,03 остановка 102-J истаковка 102-J остановка 103-J остановка 103-J остановка 103-J
381 PdA-542 разность давлений у раз-
,382. PdA-543 грузочного поршня сек- ции высокого давления компрессора 103-J разность давлений у раз-
383. PdA-544 грузочного поршня сек- ции высокого давления компрессора 103-J разность давлений у раз-
384. LA-501-1 грузочного поршня сек- ции высокого давления компрессора 103-J уровень в баке уплотни-
385. LA-501-2 тельного масла секции низкого давления ком- прессора 103-J уровень в бакс уплотни-
386. LA-501-3 тельного масла секции низкого давления ком- прессора 103-J уровень в бакс уплотни-
387. LA-501-A тельного масла секции низкого давления ком- прессора 103-J уровень в баке уплотни-
388. LA-502-1 тельного масла секции низкого давления ком- прессора 103-J уровень в баке уплотни-
389. LA-502-2 тельного масла секции среднего давления ком- прессора 103-J уровень в бакс уплотни-
тельного масла секции среднего давления ком- прессора 103-J
кг/см2 кг/см2 0,92 0,76 остановка 103-J
(изб.)
кг/см2 0,76
(изб.)
мм 450
мм 250
мм 50 остановка
103-J
мм 250
.мм 400
мм 280
219
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
390. LA-502-3
391. LA-502-4
392. LA-503-1
393. LA-503-2
394. LA-503-3
395. LA-503-4
396. LA-504
397. LA-505
уровень в баке уплотни-
тельного масла секции
среднего давления ком-
прессора 103-J
уровень в баке уплотни-
тельного масла секции
среднего давления ком-
прессора 103-J
уровень в бакс уплотни-
тельного масла секции
высокого давления ком-
прессора 103-J
уровень в бакс уплотни-
тельного масла секции
высокого давления ком-
прессора 103-J
уровень в баке уплотни-
тельного масла в секции
высокого давления ком-
прессора 103-J
уровень в баке уплотни-
тельного масла секции
высокого давления ком-
прессора 103-J
уровень в ловушке уп-
лотнительного масла
секции низкого давления
компрессора 103-J
уровень в ловушке
уплотнительного масла
секции низкого давления
компрессора 103-J
50 остановка
103-J
400
400
280
280
280
150 остановка
103-J
398. LA-506 уровень в ловушке уплотнительного масла секции среднего давления компрессора 103-J ММ
399. LA-507 уровень в ловушке уплотнительного масла секции среднего давле- ния компрессора 103-J мм
400. LA-508 уровень в ловушке уплотнительного масла секции высокого давле- ния компрессора 103-J мм
401. LA-509 уровень в ловушке уплотнительного масла секции высокого давле- ния компрессора 103-J мм
402. LA-510 уровень в маслобаке компрессора 103-J мм
403. Х1А-501 амплитуда вибрации кор- пуса низкого давления компрессора 103-J мм
404. XIA-502 амплитуда вибрации кор- пуса низкого давления компрессора мм
405. XIA-503 амплитуда вибрации кор- пуса турбины 103-JT мм
406. Х1Л-504 амплитуда вибрации кор- пуса турбины 103-JT мм
407. XIA-505 амплитуда вибрации кор- пуса среднего давления компрессора 103-J мм
408. XIA-506 амплитуда вибрации кор- пуса среднего давления компрессора 103-J мм
409. XIA-507 to to амплитуда вибрации кор- пуса высокого давления компрессора 103-J мм
400
400
400
400
1000
0,038
0,038
0,038
0,038
0,038
0,038
0,038
222 223
1 2 з 4 5 6 7 8 9
410. XI Л-508 амплитуда вибрации кор- пуса высокого давления компрессора 103-J мм 0,038
411. ХЛ-542 осевой сдвиг вала кор- мм 0,254 остановка
пуса высокого давления 103-J
компрессора 103-J
412. ХЛ-543 осевой сдвиг вала кор- м м 0,254 То же
пуса низкого давления
компрессора. 103-J
413. ХА-544 осевой, сдвиг вала корпу- мм 0,254 >
са среднего давления
компрессора 103-J
414. PSW-551 давление смазочного мас- кг/см2 5
ла па нагнетании масло- (изб.)
насосов компрессора 105-J
415. PSW-552 давление смазочного мас- кг/см2
ла на нагнетании масло- (изб.) 5
насосов компрессора 105-J
416. PSW-553 давление смазочного мас- М'/сМ2 1,0 остановка
ла компрессора 105-J (изб.) 105-J
417. PSW-554 давление смазочного мас- кг/см2 1,4
ла компрессора 105-J (изб.)
418. PSW-555 давление смазочного кг/см2 1,4
масла компрессора 105-J (изб.)
419. PdSW-556 разность давлений уплот- кг/см2 0,2 остановка
нительного масла секции 105-J
высокого давления ком-
прессора 105-J
420. PdSW-557 разность давлений уплот- кг/см2 0,8
мительиого масла секции
высокого давления ком-
прессора 105-J
421. PdSW-558 разность давлений уплот- нительного масла секции высокого давления ком- прессора 105-J кг/см2 0,5
422. PdSVV-559 разность давлений уп- лотнительного масла сек- ции высокого давления компрессора 105-J кг/см2 0,35
423. PdSW-560 424. PdSW-561 425. PdSW-562 426. PdSW-563 427. PSW-564 разность давлений уплот- нительного масла секции низкого давления ком- прессора 105-J разность давлений уплот- нительного масла секции низкого давления ком- прессора 105-J разность давлений уплот- нительного масла секции низкого давления ком- прессора 105-J разность давлений уплот- нительного масла секции высокого давления ком- прессора 105-J давление масла для ре- гулятора числа оборотов турбины 105-J — кон- трольная лампа кг/см2 кг/см2 кг/см2 кг/см2 кг/см2 (изб.) 0,2 остановка 105-J 0,8 0,5 0,35 1,7
428. PSW-567 429. I.A-551 давление масла для ре- гулятора числа оборотов турбины 105-J уровень в маслобаке компрессора 105-J кг/см2 (изб.) мм 2,2 665
430. ХЛ-551 осевой сдвиг вала секции высокого давления ком- прессора 105-J кг/см2 1,5 (изб.) остановка 105-J
10
224 fl 15. 143 225
1 2 •> 4 0 6 7 8 9
131. ХЛ-552 осевой сдвиг вала сек- кг/ем2 1,5 ооановка цпи низкого давления (изб.) 105-J компрессора 105-J 132. PSW-601 давление смазочного мае- кг/см2 0,5 остановка ла газодувки 105-Ш1 (изб.) 103-1J1 433. PSW-602 давление смазочного мае- кг/ем2 0,9 ла газодувки 105-UJI (изб.) 434. PSW-603 давление смазочного мае- кг/см2 2.5 1,7 пуск вспо- ив газодувки 105-LJIT (изб.) / тоннель- ного на- соса 435. PSW-604 давление пара на выхо- кг/см2 !,5 де из турбины 105-LJIT (изб.) 436. PSW-66I давление смазочного кг,ем2 0,5 остановка масла после редуцирую- I01-BJA того клапана дымососа 101-BJA 437. PSW-662 давление смазочного мае- м /см2 0,9 ла после редуцирующего (изб) клапана дымососа 101-BJA 438. PSW-663 давление смазочного мае- кг/ем2 2.6 1,7 пуск вспо- ла до редуцирующего (изб.) могатсль- клапаиа масла дымососа него на- 101-BJA coca 439. PSW-665 давление отработанного кг/ем2 1,5 пара на выходе из тур- (изб.) бнпы дымососа 101-BJAT 440, PSW-666 давление смазочного мае- кг/ем2 0,5 остановка ла после редуцирующего (изб.) 101-BJB
клапана дымососа
441. PSW-667 давление смазочного мас- ла после редуцирующего клапана дымососа 101-BJB кг/ем2 (изб.) 0,9
442. 443. 444. 445. PSW-668 PSW-670 LA-661 LA-662 давление регулирующего масла до редуцирующего клапана дымососа 101-BJB давление отработанного пара на выходе из тур- бины 101-BJBT уровень в маслобаке ды- мососа 101-BJA уровень в маслобаке ды- мососа 101-BJB кг/ем2 (изб.) кг/ем2 (изб.) мм м м 2,6 4,5 1,7 400 400 пуск ВС) 10- МОГЗ гсль- ного па- си с а
446. PSW-62I-1 давление смазочного мас- ла насоса 104-J кг/ем2 (изб.) 0,8 пуск. вено- мигач ель- иого на- соса
447. 448. PSW-621-2 PSW-622 давление масла для ре- гулятора числа оборотов до редуцирующего кла- пана 104-J давление смазочного мас- ла после редуцирующего клапана насоса 104-J кг/ем2 (изб.) кг/ем2 3.1 0,5 пуск и остановка всиомога- те, пн 1 ого насоса остановка 104-J
449. PSW-623-1 давление смазочного мас- ла после редуцирующего клапана насоса 104-JA кг/ем2 (изб.) 0,8 пуск вспо- могатель- ного на- соса
450. PSW-623-2 давление масла для ре- гулятора числа оборотов до редуцирующего кла- пана 104-JA кг/ем2 (изб.) 4,5 3,1 пуск II остановка вспомо- гательного насоса
to 1 2 3 4 5 G 7 8 9 10
451. PSW-624 давление смазочного мас- ла после редуцирующего клапана насоса 104-JA кг; см2 (изб.) 0,5 остановка 1O4-JA
452. LA-621 уровень в маслобаке на- мм 710
соса 104-J
453. LA-622 уровень в маслобаке на- мм 710
соса 104-JA
454. PSW-821 давление смазочного мас- КГ/с?.!2 0,7
ла па редуктор насоса (изб.)
106-J
455. PSW-822 давление смазочного мас- кг/см2 0.5 ос ганивка
ла на редуктор насоса (изб.) 106-J
106-J
456. PSW-831 давление смазочного мас- кг/см2 0,7
ла на редуктор насоса (изб.)
106-JA
457. PSW-832 давление смазочного мас- кг/см2 0,5 лтииовка
ла насоса на редуктор (изб.) ’ иг. мА
106-JA
458. PSW-843 давление воздуха на на- кг/см2 7,8 6,8
гнетании ком п ре ссо р а (изб.)
1401-J
459. PSW-841 давление смазочного кг/см2 1,0
масла компрессора 1401-J (изб.)
460. PSW-842 давление смазочного мас- кг/см2 0,7 остановка
ла компрессора 1401-J (изб.) 1401-J
461. PSW-841 расход охлаждающей во- т/час остановка
ды в компрессор 1401-J 1401-J
462. PSW-801 давление смазочного мас- кг/см2 2,8 остановка
ла компрессора 1001-J (изб.) 1001-J
463. PSW-802 давление смазочного мас- кг/см2 3,0
ла компрессора 1001-J (изб.)
- 464. PSW-803
465. PIA-352
466. PSW-806
467. PSW-811
468. PSW-812
469. PSW-813
470. PSW-816
471. PSW-817
472. PA-818
473. LA-801
474. LCA-803
475. LA-804
476. TA-801
477. PA-841
1ZZ
давление на нагнетании кг/см2 15,5 остановка
компрессора 1001-J давление в хранилище (изб.) кг/см2 0,07 0,05 0,09 0,02 100I-J
жидкого аммиака 1001-F давление нагнетания во- дяного циркуляционного насоса 1001-JCJj давление смазочного мас- ла компрессора 1001-JA давление смазочного мас- ла компрессора 1001-JA давление на нагнетании компрессора 1001-JA давление смазочного мас- ла компрессора 1001-JA (для дизеля) давление дизельного сма- зочного масла компрес- сора 1001-JA (для ди- зеля) давление в ресивере воз- духа для запуска дизеля компрессора 1001-JA уровень в промсосуде 1001-Jfl2 уровень в ресивере жид- кого аммиака 1001 -4Д< уровень в баке дизель- ного масла температура охлаждаю- щей воды дизеля ком- прессора 1001-JA давление смазочного мас- ла компрессора 1401-J (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изб.) кг/см2 (изо.) кг/см2 (изб.) мм мм мм °C кг/см2 (изб.) 15,5 75 0,8 1000 120 600 мм 0,3 3,0 1,2 15 370 300 1,0 вод. । 2,8 0,8 ст. остановка I001-JA остановка 1001-JA остановка I001-JA останов к а 100I-JA
.1 о 3 ч 5 6 7 8 '°
VIII. Пусковой котел 106-U
478. PIA-701 давление острого пара кг/см2 43 38
(изб.)
479. РА-723 давление топливного кг/см2 0,15
природного газа (изб.)
480. РА-724 давление топливного кг/см2 0,0 закрьиие
природного газа (изб.) отсека-
теля
Ем\’-725
остановка
106-U
481. LICA-704 уровень в паросборнике мм 330 200
482. LA-735 уровень в паросборнике мм 150 останока
106-и
закрытие
отсека-
теля
EAV-725
483. TICA-705 температура острого °C 390
пара
484. ХЛ-707 сигнализатор погасания
пламени
IX. Система приготовления подачи химикатов
485. LA-761 уровень в баке-смесителе мм 150
для гидразина 106-LF
486. LA-762 уровень в баке-смесителе мм 150
для фосфата 107-LF
487. LA-763 уровень в баке для амми- мм 150
ачной воды 108-LF
X. Установка деминерализации
488. CRA-301 э л с кт р о п ро в о д но ст ь во- ды, выходящей из анион фильтра 1202-ДА мкмо/см 10
489. CRA-302 электропроводность во- ды, выходящей из анио- мкмо/см 10
илтового фильтра 1202-ДВ
490. CRA-303 электропроводность во- ды, выходящей из анио- мкмо/см 0,5
нитового фильтра со сме- шанной загрузкой 1203-ДА
491 CRA-304 э л ектро проводн ост ь во- ды, выходящей из анио- мкмо/см 0,5
нитового фильтра со сме- шанной загрузкой 1203-ДВ
492. РА-1798 давление жидкого ам- кг/см2 21 20 закрытие
миака в линии 1798 кг/см2 отсекате- ля иа ли- нии пода- чи пара па подо- греватель
493. РА-1799 да влей не ж и дк ого а м - миака 21 20 то же
494. TRA-40, 40А температура жидкого аммиака после подогре- вателя 40, 40-Л корпус 643 °с 20
495. РА-122 смазочное масло на под- шипники 106-JAM/JBM 107-J (A, Br С) кг/см2 2,5 пуск ре- зервного насоса 109-J локальная
229
1 2 3 4 5 , 6 7 8 9
496. РА-123 » кг/см2 1.5 «Сгон» 106-J/JA 107-JA/В/С
497. ТА-121 температура ков двигателя 106-JM/JAM подтип ни- ’С G5
498. ТА-122 температура ков двигателя ПОД1ПИПНИ- 107-JAM ”С 65
499. ТА-123 температура ков двигателя подшиипн- 107-JBM °C 65
500. ТА-124 температура ков двигателя подшипнн- 107-JCM °C 65
501. TIA-28-19, 20 температура подшипни- ков эл. двигателя насоса 107-JB °C 65
502. TIA-28-21, 22 температура подшипни- ков эл. двигателя насоса 107-JC “С 65
503. TIA-2A, 23, 24 температура под u i и п и и - ков эл. двигателя насоса 107-JA °C 65
504. PSW-465 контрольная лампа 102-J-JiT пар на входе в турбину КГ/СМ2 30
505. PSW-466
506. PSW-565
507. PSW-566
508. ХЛ-10
контрольная лампа
IO2-J-J2T пар на входе в
турбину
контрольная лампа
105-J-JiT пар на входе
в турбину
контрольная лампа
IOS-J-JjT пар на входе
в турбину
% в горючих в 106-U
кг/см2
% Об.
20 от нижне-
го предела
взрывае-
мости
8.4. ПЕРЕЧЕНЬ СИСТЕМ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
~ Позиция 1 2 Наименование регулируемого 1 Место распо- па раметра ~ л ожени я 3 1
I. Расход
1. FRCA-1
2. I-RCA-2
3. I RCA-3
4. FRCA-4
5. FRCA-5
(i. FRCA-G
7. FICA 7
8. FIC-8
9. FICA-9
10. FICA-11
11. FICA-12
12. FrRC-17
13. F1C-32
11. FRCA-35
15. FRCA-37
16. FRC-40
17. FRC-42
18. FICA-45
19. FIC-58
газовая смесь, поступающая в труб-
ную 1!ечь
пар среднею давления, поступающий
на смешение с газовой смесью
расход воздуха в реактор вторичного
риформинга 103-Д
расход воздуха па нагнетании ком-
прессора 101-.I
расход раствора «Карсол» в верхнюю
часть абсорбера 101-ЕА
расход раствора «Карсол» в верхнюю
часть абсорбера 101-ЕВ
расход еннтез-газа на 1 ступени ком-
прессора синтез-газа 103-J (байпас)
АВС, дозируемая в природный газ со
всаса 1 ступени компрессора 103-J
расход газообразного аммиака из
расширителя 112-1- па всас аммиач-
ною компрессора 105-J (байпас)
расход газообразного аммиака из
расширителя 111-F на всас аммиачно-
го компрессора 105-J (байпас)
расход природного газа па выходе из
компрессора природного газа 102-J
(антнпомпаж)
соотношение циркуляционного газа
из 103-J с природным газом на вы-
ходе из 102-J в подогреватель 103-В
расход пара «LS» в кипятильник от-
парной колонны 170-С
расход раствора «Карсол» в ппжпюю
часть абсорбера 101-ЕА
расход раствора «Карсол» в нижнюю
часть абсорбера 101-ЕВ
расход раствора в нижнюю часть ре-
I оператора 102-ЕА
расход раствора в нижнюю часть ре-
генератора 102-ЕВ
расход газообразного аммиака на
выходе из 105-J сбросом в расшири-
тель II0-F (байпас)
расход сброса воздуха при тонкой ре-
гулировке с нагнетания воздушного
компрессора 101-J в атмосферу
ЦПУ
ЦПУ
ЦПУ
по месту
ЦПУ
ЦПУ
по месту
ЦПУ
ио месту
по месту
ио месту
ЦПУ
ЦПУ
ЦПУ
ЦПУ
ЦПУ
ЦПУ
по месту
ЦПУ
232
1 2 3 4
20. ПСА-63 расход на входе во вторую ступень компрессора еннтез-газа 103-J пере- пуском с нагнетания III ступени на всас II ступени в 103-J ио месту
21. ПСА-65 расход еннтез-газа на входе в IV сту- пень компрессора синтез-газа 103-J перепуском с нагнетания IV ступени на нагнетании 111 ступе- ни 103-J по месту
22. FRC-66 расход газообразного аммиака на сторону с нагнетания III ступени ам- миачного компрессора 105-J ЦПУ
23. BEWC-1 уровень в паросборнике 101-F ЦПУ
24. FIC-702 расход топливного газа на пусковой котел 106-U ЦПУ
FIC-703 расход воздуха пт, пусковой котел 106-U II. Уровень ЦПУ
26. LIC-1 уровень в сепараторе топливного га- за 121-F (дренаж) по месту
27. LICA-2 уровень в сепараторе природного га- за 120-F по месту
28. LICA-3 уровень в водяной рубашке вторич- ного риформинга 103-Д по месту
29. LICA-4 уровень в абсорбере 101-ЕА ЦПУ
30. ПСА-5 уровень в абсорбере 101-ЕВ ЦПУ
31. LICA-8 уровень в сепараторе отпарной колон- ны конденсата 150-F ио месту
32. LIC-10 уровень в сепараторе 105-1- I ступе- ни компрессора синтез-газа 103-J по месту
33. ПСА-11 уровень в отпарной колонне конден- сата 103-Е по месту
34. LICA-14 уровень в дегазаторе продувок 151-F по месту
35. LIC-16 уровень в брызгоотделителе абсорбе- ра СО2 103-F по месту
36. LICA-17 уровень в сепараторе неочищенного газа 102-F по месту
37. LICA-20 уровень в брызгоотделителе продук- ционного СО2 118-F но месту
38. LICA-23 уровень в брызгоотделителе 113-F по месту
39. ПС-26 уровень в сепараторе 104-F на всасе компрессора синтез-газа 103-J ио месту
40. ПС-27 уровень в сепараторе 123-F перед II ступенью компрессора синтез-газа 103-J по месту
41. ПС-28 уровень в сепараторе 124-F II ступе- по месту
ин компрессора еннтез-газа
233
1 2 3 4
42. 1.1С-29 хровснь в сепараторе продувочных газов поз. 108-F по месту
13. LICA-31 уровень п циклоне вторичного амми- ачного сепаратора 174-F по мест у
14. L1C-34 уровень во вторичном сепараторе 106-F ио месту
15. L1C-36 уровень в первичном аммиачном се- параторе 126-F ио месту
46. LIC-37 уровень в сборнике 176-F после хо- лодильника танковых газов 181-С по месту
47. LICA-39 уровень в ресивере жидкого аммиака 109-F по месту
48. LICA-40 уровень в сборнике жидкого аммиа- ка 107-F по месту
19. LlC-42 уровень в сборнике конденсата 175-1- па выдаче с холодильника танковых газов 126-С по месту
50. L1CA-43 в расширительном сосуде аммиака I ступени 110-F ЦПУ
51. LICA-45 уровень в расширительном сосуде аммиака II ступени 111-F ЦПУ
52. LICA-47 уровень в расширительном сосуде ам- миака III ступени 112-F ЦПУ
53. LICA-48 уровень на выдаче пезахоложенного аммиака из сборника 127-F ЦПУ
54. LICA-49 уровень в деаэраторе 101-U ЦПУ
55. LRC-50 уровень в паросборнике 101-F ЦПУ
56. LICA-54 \ровень в сборнике конденсата 103-JCF по месту
57. LICA-55 уровень в сборнике конденсата 105-JCF по месту
58. LICA-56 уровень в сборнике конденсата 104-JCF по месту
59. LICA-57 уровень в сборнике V конденсата 102-JCF по месту
60. LICA-58 уровень в сборнике конденсата 101-JCF по месту
61. LIC-60 уровень в барабане продувки котлов 156-F по месту
62. LIC-62 уровень в кипятильнике отпарной ко- лонны конденсата 170-С по месту
63. I.IC-63 уровень водяной рубашки в котле- утнлизаторе 1 ступени 101-СА по месту
61 L1C-64 уровень водяной рубашки в котлс- угплпзаторс 1 ступени 101-СВ по месту
65. l.ICA-66 уровень в межступенчатом сепараторе природного газа 157-F по месту
66. LC-71 уровень в бачке охлаждения воды (градирня) 1402-U по месту
234
1 2
3
4
67. LIC-501 уровень уплотняющего масла в на- по месту
норном баке 103-JF4
68 I.IC-502 уровень уплотняющего масла норном баке 103-JF5 в па- но месту
69. LIC-503 уровень уплотняющего масла норном бакс 103-JF6 в на- по месту
70. LIC-504 уровень уплотняющего масла вушке 103-JF7A в ло- по месту
71. L1C-505 уровень уплотняющего масла вушке 1O3-JF7B в ло- по месту
72. LIC-506 уровень уплотняющего масла вушке 103-JF8A в ло- по месту
73. LIC-507 уровень уплотняющего масла вушке 103-JFgB в ло- по месту
74. L1C-508 уровень уплотняющего масла вушке 103-JFqA в ло- по месту
75. LIC-509 уровень уплотняющего масла вушке 103-JFqB в ло- по месту
76. LIC-451 уровень в аккумуляторе 102-JFg мас л а по месту
77. LIC-556 уровень в аккумуляторе 105-JF8 масла по месту
78. LIC-301 уровень в декарбоннзаторе 1201-UA но месту
79. 80. 81 LIC-302 LC-802 LC-803 уровень в декарбоннзаторе 1201-UB уровень в промсосуде 1001-ЛД2 уровень в ресивере 1001 -J’U по месту по месту
82. LRCA-704 регулятор уровня в пусковом котле ЦПУ
106-U
III. Давление
83. PIC 1 давление на всасе компрессора при- родного газа 102-J ЦПУ
84. Р1СА-3 давление топливного газа в коллекто- ре к горелкам первичного риформинга 101-В ЦПУ
85. PRCA-4 давление синтез-газа на всасе ком- прессора 103-J ЦПУ
86. PIC-5 давление на входе синтез-газа в ме- танатор 106-Д ЦПУ
87. PRC-6 давление в сепараторе 104-F (оборо- тами 103-J) ЦПУ
88. PIC-7 давление топливного газа в сепара- торе 121-F ЦПУ
89. PIC-10 давление газообразного аммиака на выходе пз холодильника 129-С по месту
90. PIC-13 давление пара в коллекторе Р= =40.5 атн ЦПУ
235
1 2
3
91 PIC-15 дросселирование пара co среднего давления па низкое давление Р = — 3,5 атп ЦПУ
92. PIC-16 давление в деаэраторе 101-U по месту
93. PICA-19 разрежение в печи первичного рифор- минга 101-В ЦПУ
94. PICA-20 давление пара в коллекторе низкого давления сбросом на глушитель 109-U ЦПУ
95. PIC-24 давление экспанзериого газа в брыз- гоотд ели геле 113-Й ЦПУ
96. PICA-25 давление пара в коллекторе Р = = 40,5 атн сбросом пара на глуши- тель 108-U ЦПУ
97. PRC-26 давление в сепараторе отпарной ко- лонны 150-F ЦПУ
98. PIC-27 давление танковых газов в сборнике жидкого аммиака 107-F по месту
99. PIC-33 давление в ресивере жидкого аммиа- ка 109-F по месту
100. PRCA-36 давление пара высокого давления после паросборника 101-F ЦПУ
101. PIC-39 дросселирование пара высокого дав- ления из 101-F на среднее давление пара ЦПУ
102. PRC 42 давление природного газа иа выходе из реактора сероочистки 102-ДА/ДВ (оборотами 102-J) ЦПУ
103. PIC-44 давление продувочных п танковых газов сбросом на свечу по месту
104. PIC-47 давление пара среднего давления в 104-ДА/ДВ по месту
105. PIC-48 давление в системе циркуляции азота со сбросом на свечу по месту
106. PRCA-49 гавлеиис в расширительном сосуде аммиака 112-F ЦПУ
107. PRC-51 давление технологического воздуха (оборотами 101-J) ЦПУ
108. PIC-52 давление воздуха для нужд КИПиА (от IV ступени 101-J) ио месту
109. PIC-53 давление воздуха для нужд КИПиА (от III ступени 101-J) но месту
110. PIC-54 давление воды для промывки прибо- ров (линия высокого давления) по месту
111. PIC-55 давление воды для промывки прибо- ров (линия низкого давления) по месту
112. PICA-11 разрежение во вспомогательном кот- ле 101-BU ЦПУ
236
113. PIC-116 давление топливного газа перед го- релками вспомогательного кот- ла 101-ВС ЦПУ
114. PIC-706 давление топливного газа па пуско- вой котел 106-U по месту
115. PIC-28 давление в сборнике иезахоложен- ного аммиака 127-F ЦПУ
116. PIC-401 давление уплотняющего пара на тур- бину 101-JT по месту
117. PIC-455 давление уплотняющего пара на тур- бину 102-JT по месту
118. PIC-555 давление уплотняющего пара па тур- бину 105-JT по месту
119. PdCV-453 давление уплотняющего масла на компрессор природного газа на сек- ции низкого давления 102-J по месту
120. PdCV-454 давление уплотняющего масла на компрессор природного газа на сек- ции высокого давления 102-J ио месту
121. PdCV-553 давление уплотняющего масла на аммиачный компрессор на секции вы- сокого давления 105-J по месту
122. PdCV-554 давление уплотняющего масла на аммиачный компрессор на секции низ- кого давления по месту
123. PIC-506 давление уплотняющего масла на компрессор синтез-газа на секцию низкого давления 103-J по месту
124. PIC-506 давление уплотняющего масла на компрессор синтез-газа на секцию среднего давления и высокого дав- ления 103-J по месту
125. PC-801 давление в маслосборнике lOOl-JAs ю месту
126. PIC-701 давление в пусковом котле 106-U IV. Температура ЦПУ
127. TRCA-1 температура на выходе из подогре- вателя природного газа 103-В ЦПУ
128. TIC-2 температура на подаче пара среднего давления в конвертор 104-ДА/ДВ ЦПУ
129. TICA-9 температура пара среднего давления ЦПУ
130. TRCA-10 температура на входе в высокотемпе- ратурный конвертор 104-ДА ЦПУ
131. TRCA-11 температура на входе в низкотемпе- ратурный ковертор 104-ДВ ЦПУ
132. TRCA-12 температура на входе в метанатор после подогревателя газа 104-С ЦПУ
237
I 2 3 4
133. TIC-13 температура пара (293°C) в коллек- торе низкого давления ЦПУ
134. TIC-17 температура пара (200°С) в коллек- торе низкого давления ЦПУ
135. TIC 18 температура газа на выходе из холо- дильника 178-С после III ступени компрессора 103-J ЦПУ
136. TICA-19 температура газа на выходе из конеч- ного холодильника 124-С компрессо- ра синтеза I03-J ЦПУ
137. TRCA-26 температура пара высокого давления после пароперегревателя ЦПУ
138. TICA 31 температура экспанзерного газа после воздушного конденсатора 110-С ЦПУ
139. TICA-32 температура синтез-газа после холо- дильника 115-С ЦПУ
140. TICA 20 температура циркуляционного газа на выходе из холодильника 117-С ЦПУ
141. TICA-40 температура жидкого аммиака после подогревателя 40 по месту
142. TICA-40A температура жидкого аммиака после подогревателя 40А по месту
143. TIC-301 температура в подогревателе раство- ра щелочи 1202-Д12 по месту
144. TIC-302 температура в подогревателе раство- ра щелочи 1203-Д13 по месту
145. TICA-705 температура пара из пускового кот- ЦПУ
ла 106-U
8.5. ПЕРЕЧЕНЬ СИСТЕМ ДИСТАНЦИОННОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
№ ~ II. п. Иаимено- ван не по- зиции 2 Наименование регулируемого | Пр11Мечан1|е параметра j г
3 4
I. НС-2 расход И2 в сепаратор природного га- за 120-F
9 НС-3 расход топливного газа на туннель- ные горелки печи первичного рифор- минга 101-В
3. НС-4 расход технологической воды иа за- калку газа после 104-ДВ
4. НС-5 расход конденсата для подпитки ре- генераторов 102 ЕА/ЕВ
5. НС-6 расход технологической воды на за- калку газа после 104-С
6. ПС-7 расход холодного синтез-газа на I по- лку колонны синтеза 105-Д
938
7. 11С-8Л, В
8. НС-11
9. НС-13
К). НС-14
II. НС-15
12. НС-16
13. НС-17
14. НС-18
15. НС-19
16. НС-21
17. НС-22
18. ПС-23
19. НС-24
20. НС-25
21. НС-27
22. НС-29
23. НС-28
24. НС-30—42
25. НС-45
26. НС-46
27. НС-51
28. НС-53
расход продувочных газов после се-
паратора 108 F
расход воды для питания котлов в
подогреватель 114-С
расход холодного синтез-газа па 11
полку колонны синтеза 105-Д
расход холодного синтез-газа на 111
полку колонны синтеза 105-Д
расход холодного синтез-газа на IV
полку колонны синтеза 105-Д
расход синтез-газа в колонну синте-
за 105-Д по основному ходу
расход топливного газа к горелкам
пускового подогревателя 102-В
расход «полубедного» раствора «Кар-
сол» в абсорбер 101-ЕА
расход «полубедного» раствора «Кар-
сол» в абсорбер 101-ЕВ
расход синтез-газа в холодильник
124-С
перепуск пара высокого давления па
станции дросселирования
автоматический перепуск пара высо-
кого давления при остановке ком-
прессора 103-J
расход питательной воды в опускную
трубу котла 101-СВ для возбужде-
ния циркуляции
расход питательной воды в опускную
трубу котла 101-СА для возбужде-
ния циркуляции
расход пара среднего давления в ли-
нию технологического воздуха
расход синтез-газа через байпас цир-
куляционной ступени
расход циркуляционного синтез-газа
от компрессора 103-J в систему син-
теза
расход топливного газа по коллекто-
рам потолочных горелок печи 101-В
расход конвертированного газа через
байпас кипятильника 105-СА
расход конвертированного газа через
байпас кипятильника 105-СВ
угол атаки лопастей вентиляторов хо-
лодильника 193-С
угол атаки лопастей вентиляторов хо-
лодильника 143-СА
239
‘29. НС-55
30. НС-58
31. НС-61
32. НС-63
33. НС-69
.31. НС-71
35. НС-73
36. НС-71
37. НС-75
38. НС-76
39 НС-77
40. НС-78
41. НС-79
42. НС-80
43. НС-127
44. НС-501
<15. НС-601
16. НС-621
47 НС-622
18. НС-660
19. НС-661
\io.i атаки лопастей вентиляторов
холодильника 143-СВ
угол атаки лопастей вентиляторов хо-
лодильника 108-С
угол атаки лопает ей вентиляторов хо-
лодильника 177 С
с гол атаки лопастей вентиляторов
холодильника 116-С
угол атаки лопастей вентиля торов
холодильника 129-JC
угол атаки лопастей вентиляторов
холодильника 130-JC
постоянная продувка из паросборни-
ка 101-F
сброс еннтез-газа из сепаратора
105-F иа факел
расход пара в турбины 104JT/JAT
угол поворота жалюзи и конденсато-
ра 101-JC
угол поворота жалюзи и конденсато-
ра 102-JC
угол поворота жалюзи 103-JC
угол поворота жалюзи 105-JC
угол атаки лопастей вентиляторов
холодильника 128-С
расход исзахоложспного аммиака из
сборника 127-F
расход пара на турбину 103-JT
расход пара на турбину 105-UJT
расход пара на турбину 104-JT
расход пара па турбину 104-JAT
расход стара на турбину 101-BJAT
расход пара на турбину 101-BJBT
8.6. ПЕРЕЧЕНЬ СИСТЕМ СИГНАЛИЗАЦИИ СОСТОЯНИЯ
ОБОРУДОВАНИЯ. ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ ОРГАНОВ
И СИСТЕМ БЛОКИРОВОК
• Позиция обо- с ру лова ния, Е арматуры и ’ , блокировки Наименование оборудования, । исполнительных органов, систем ' блокировок Что сигна- лизируется
1 i 2 3 4
На шите ЦПУ
1. 105-UJ.T-A 2. 105-UJ, 3 106-I..J вело м (>га 1 ел ьн ы й м а ело насос газодувка циркуляционного азота насос подачи гидразина остановка остановка остановка
240
1 2 3 4
4. 107-LJA насос подачи фосфата остановка
5. 107-LJC насос подачи фосфата остановка
6. 107 LJL насос подачи фосфата остановка
7. 108-1J насос подачи аммиачной воды остановка
8. 103-ДЛ компрессор азота остановка
9. 1401-J компрессор воздуха д.тя КИП остановка
10. 1402-UJ насос охлаждающей воды остановка
11. 1402-UJA насос охлаждающей воды остановка
12. 101-J компрессор воздуха остановка
13. IOI-JL2 поворотное устройство компрессора работа двигателя валоповорота
14. XSW-401 поворотный двигатель компрессора 101-J сцепление валоповорота
15. 112-J насос конденсата остановка
16. 112-JA насос конденсата остановка
17. 102-J компрессор природного газа остановка
18. 102-J-J1 маслонасос смазочного масла остановка
19. 102-J-JiA маслонасос смазочного масла остановка
20. 102-J-J2 маслонасос уплотняющего масла остановка
21. 102-J-J2A маслонасос уплотняющего масла — остановка
22. 102 -j-l4 поворотное устройство компрессора работа двигателя валоповорота
23. XSW-451 поворотный двигатель компрессора 102-J сцепление валоповорота
24. 113-J насос конденсата остановка
25. 113-J A насос конденсата остановка
26. 101-BJAT дымосос печи остановка
27. 101-BJAT-JA вспомогательный маслонасос остановка
28. 101-BJBT дымосос печи остановка
29. 101-BJBT-JA вспомогательный маслонасос остановка
30. 114-J насос конденсата остановка
31. 114-J A насос конденсата остановка
32. 1210-J насос деминерализованной воды остановка
33. 1210-JA насос деминерализованной воды остановка
34. 104-J насос питательной воды остановка
35. 104-J-JA вспомогательный насос остановка
36. 104-JA насос питательной воды остановка
37. 104-JA-JA вспомогательный маслонасос остановка
38. 110-J насос питательной воды остановка
39. 122-J насос парового конденсата остановка
10. 122-JA насос парового конденсата остановка
41. 120-J насос конденсата остановка
16. 143
241
1 2 3 4
42. 120-JA насос конденсата остановка
43. J24-J насос конденсата остановка
41. 124-JA насос конденсата остановка
45. 124 .IB насос конденсата о» та нов к а
46. 119 J насос флегмы ос inловка
47. 119-JA нагое флегмы ос Iапивка
18. 108 J насос раствора ос!лионка
49. 108-.JA насос раствора tri аниика
50. 121 .1 насос технологического конденсата остановка
51. 121 -JA насос технологического конденсата остановка
*)*' 1 11 J насос подпиточного раствора остановка
:>3. 103 L мешалка в бакс 115-F остановка
5 I. 107 .1A нагое раствора «Карсол» остановка
55. 107 JB паеос раствора «Карсол» остановка
56. 107-JC насос раствора «Карсол» остановка
57. 106-J насос «бедного» раствора остановка
58. 106 JA насос «бедного» раствора остановка
59. 106-LJM насос смазочного масла редуктора 106-J остановка
60. 106-1 JAM насос смазочного масла редуктора 106-JA остановка
61. 109-LJ маслонасос остановка
62. 109 LJA маслонасос остановка
63. 117-J насос аммиака о1* га нов к а
64. 117 JA насос аммиака остановка
65. 105 J компрессор аммиака остановка
66. 105-J-J, маслонасос смазочного масла остановка
67. 105JJA маслонасос смазочного масла остановка
68. 105 J-J2 маслонасос уплотнительного масла остановка
69. I05-J-J2A маслонасос уплотнительного масла остановка
70. 105-J4L поворотное устройство компрес- сора работа двига- теля валопово- рота
71. XSW-551 поворотный двигатель компрес- сора 105-J сцепление валоповорота
72. 116-J насос конденсата остановка
73. 116-J A насос конденсата остановка
74. 109-J насос жидкого аммиака остановка
75. 109-JA насос жидкого аммиака остановка
76. 106-W дутьевой вентилятор пускового котла 106-U остановка
77. 103-JL6 поворотное устройство работа двига- теля валопово- рота
78. 103-J-J,A/J2A маслонасос остановка
79. 103 JI/J, маслонасос остановка
80. 115-J насос конденсата остановка
242
81. 115-JA насос конденсата остановка
82. 103-J-J3 маслонасос остановка
83. 103-J J A маслонасос остановка
84. 103-J компрессор синтез-газа готовность компрессора к пуску
85. XSW-501 поворотный двигатель компрес- сора 103J сцепление валоповорота
86. EmV-18 отсекатель иа входе природного газа в агрегат закрытие
87. FCV-8 клапан на липни подачи синтез- газа перед компрессором 102-J открыт ие
88. l'rCV-17 клапан па линии подачи синтез- газа перед подогревателем 103-В закрытие
89. FCV-4 клапан на сбросе воздуха в атмо- сферу после компрессора 101-J открытие
90. TCV-1 клапан иа линии подачи топлив- ного газа в подогреватель 103-В закрытие
91. EmV-3 отсекатель иа линии подачи воз- духа в реактор 103-Д закрытие
92. HCV-27 клапан на линии подачи пара в линию воздуха открытие
93. EmV-11 отсекатель на линии подачи при- родного газа в лечь 101-В закрытие
94. FCV-1 клапан на линии подачи природ- ного газа в печь 101-В закрытие
95. PCV-116 клапан на подаче топливного га- за к горелкам вспомогательного котла закрытие
96. TCV-26 клапан на линии подачи топлив- ного газа в горелки пароперегре- вателя печи 101-В за кры гие
97. PCV-3 клапан на линии подачи топлив- ного газа к горелкам печи 101-В закрытие
98. PCV-44 клапан на сбросе топливного газа на факел (танковые и продувоч- ные газы) открытие
99. EmV-24 клапан на сбросе воды из деаэратора 101-U открытие
100. PCV-13A клапан станции дросселирования пара открытие
101. PCV-13B клапан станции дросселирования пара открытие
102. EmV-36 клапан на байпасе насоса 104-J открытке
103. HCV-23 клапан станции дросселирования пара открытие
104. HCV-22 клапан станции дросселирования пара открытие
16»
243
1 2 3 4
105. EmV-37 клапан на байпасе насоса 104-JA открытие
106. EniV-20 клапан на линии подачи пара в турбину насоса 104-JT открытие
107. EmV-21 клапан на линии подачи пара в турбину насоса 104-JAT открытие
108. HCV-11 клапан на линии подачи воды в подогреватель 114-С закрытие
109. EmV-6 клапан на сбросе газа на свечу перед конвертором 104-ДА открытие
110. EmV-1 клапан на входе газа в конвертор 104-ДВ закрытие
111. EmV-2 клапан на байпасе конвертора 104-ДВ открытие
112. EinV-7 клапан на свече после конвертора 104-ДА открытие
113. LCV-4A клапан на всасе турбины 107-JAHT закрытие
114. LCV-4B клапан на байпасе насоса 107-JA открытие
115. LCV-4C клапан на байпасе турбины 107-JAHT открытие
116. LCV-5A клапан на всасе турбины 107-JBHT закрытие
117. LCV-5P клапан на байпасе насоса I07-JB открытие
118. LCV-5C клапан на байпасе турбины 107-JBHT открытие
119. EmV-13 электрозадвижка на входе воды в подогреватель 123-С закрытие
120. EmV-10 клапан на сбросе раствора «Кар- сол» из системы циркуляции открытие
121. HCV-18 клапан подачи раствора «Карсол» на абсорбер 101-ЕА открытие
122. HCV-19 клапан подачи раствора «Карсол» на абсорбер 101-ЕВ открытие
123. EmV-15 отсекатель на выходе раствора из абсорбера 101-ЕА закрытие
124. EmV-16 отсекатель на выходе раствора из абсорбера 101-ЕВ закрытие
125. EmV-8 отсекатель на входе газа в мета- натор 106-Д закрытие
126. EmV-4 заслонка на входе газа в метана- тор 106-Д закрытие
отсекатель на всасе компрессора 103-J закрытие
128. EniV-44 клапан на байпасе 103-J II сту- пени открытие
129. MOV-36 электрозадвижка на выдаче пара И} koi ла 106-U закрытие.
244
1 2
3
4
130. FCV-63
131. IICV-21
132. 1ICV-28
133. 1ICV-29
134. EinV-5
135.
EmV-9
136. IICV-17
137. EmV-725
138. EmV-14
139. PA-407-EL
140. F1CA-3EL
1’1. Кнопка
группы «В»
1 12. Кнопка
группы «Л»
1 13. FrRA-1-EL
114. PICA-3-EL
145. FRCA-1-EL
146. LIA-53-EL
147. TRCA-1EH
i48. 1JA-22-2EL
149. Кнопка
группы «АА»
150. 103-J
151. 101-J
регулятор расхода „а входе во
II ступень компрессора синтез-
газа 103-J
клапан на байпасе циркуляционной
секции компрессора 103-J
клапан на нагнетании циркуляци-
онной секции компрессора 103-J
клапан на байпасе циркуляцион-
ной секции компрессора 103-J
отсекатель на выходе газа из
компрессора 103-J в систему син-
теза
отсекатель па входе циркуляцион-
ного газа в компрессор 103-J
клапан на линии подачи топлив-
ного газа в подогреватель 102-В
отсекатель подачи топливного га-
за в котел 106-U
клапан на линии подачи газооб-
разного аммиака из хранилища
1001-F
перевод компрессора 101-J
па байпасный режим
расход воздуха на вторичный ри-
форминг
кнопка аварийной остановки груп-
пы «В»
кнопка аварийной остановки це-
ха
регулятор соотношения пар—газ
регулятор давления топливного
газа на туннельные, потолочные
горелки и пароперегреватель
выход природного газа из реакто-
ра сероочистки
уровень в паросборнике 101-F
регулятор температуры па выходе
из подогревателя природного га-
за 103-В
расход топливною газа во :.сго-
могатс.тьпый котел 101-BU
кнопка остановки по группе «ДА»
компрессор синтез-газа 103-J
воздушный компрессор
открытие
закрытие
открытие
открытие
закрытие
закрытие
закрытие
закрытие
закрытие
остановка
по группе «В»
остановка
по группе «В»
остановка
по группе «В»
остановка
по группе «А»
остановка
по группе «А»
остановка
по группе «А»
остановка
по группе «А»
остановка
по группе «А»
остановка
по группе «А»
остановка
по группе «АА»
остановка
по группе «АА»
работа
готовность
к пуску
245
1 2 3 4
152. 102-J компрессор природного газа 102-J готовность
105-J к пуску
153. аммиачный компрессор готовность
154. 106-Ш дутьевой вентилятор к пуску остановка
На щите склада жидкого аммиака
155. 1001-J компрессор аммиака остановка
156. 1002-J насос, аммиака остановка
157. P102-JA насос аммиака остановка
158. EmV-351 клапан на входе жидкого аммиа- ка в хранилище 1001-F закрытие
159. EmV-352 клапан на выходе жидкого ам- миака из хранилища 1001-F закрытие
160. N13101 исчезновение напряжения 6 кв с источника литания N1
161. NB102 исчезновение напряжения 6 кв с источника питания N2
162. NB301 исчезновение питания 380в от Т-1
163. N 13302 исчезновение питания 380в от Т-2
164. NB304 исчезновение питания 380в от Т-3
!С,5. N13305 исчезновение питания 380в от Т-4
166. NB308 исчезновение питания 380в в V секции от IV секции
167. NB307 источник питания N3 (Т-5) на V секцию отключен
168. NB314(11A) питание КиП от источника N3 (Т-5)
169. NB314(11 A) исчезновение напряжения 38()в с источника питания N3
170. NB402 короткое замыкание постоянного тока на землю
ПРИМЕЧАНИЯ:
1. Работа оборудования
2. Регулирующие н нспотннте.гьпыс
органы
3. Сие 1 омы блокировок
Работа — горит лампа
Остановка — лампа мигает, зве-
нит звонок
ОР — открытие, звонок не дейст-
вует
CJ — закрытие, звонок нс дейст-
вует
.Лампы не горят — все в норме.
При срабатывании блокировки
мигает лампа, звенит звонок.
246
8. 7. ПЕРЕЧЕНЬ АРМАТУРЫ С ДИСТАНЦИОННЫМ
УПРАВЛЕНИЕМ
П. II.
Наимено-
вание
позиции
1 2
Место установки арматуры
Примечание
4
3
1. EmV-1 2. EmV-2 3. EmV-3 1. EniV-4 Вход газа в низкотемпературный конвертор 104-ДВ Байпас низкотемпературного кон- вертора 104-ДВ Подача технологического возду- ха в реактор 103-Д Вход газа в метанатор 106-Д
5 EmV-5 Выход синтез-газа из компрессо- ра сиитез-газа 103-J
6. EmV-6 Сброс технологического газа пос- ле выхода из котла-утилизатора 102-С
7. EmV-7 Сброс технологического газа на факельную установку после высо- котемпературного конвертора 104-ДА
8. EmV-8 Вход газа в метанатор 106-Д
9. EmV-9 Вход рециркуляционного газа иа компрессор синтез-газа 103-J
10. EmV-10 Слив раствора «Карсол» с регене- раторов 102-ЕА/ЕВ в емкость для хранения раствора 114-F
11. EmV-11 Подача газовой смеси в печь пер- вичного риформинга
12. EmV-13 Вход воды в подогреватель 123-С
13. EmV-14 Газообразный аммиак из храни- лища аммиака 1001-F на всас 105-J
14. EmV-15 Выход раствора «Карсол» из аб- сорбера 101 -ЕА
15. EmV-16 Выход раствора «Карсол» из аб- сорбера 101-ЕВ
16. EmV-17 Всас синтез-газа компрессора 103-J
17. EmV-18 Вход природного газа на произ- водство
18. EmV-22 Байпас на сборнике конденсата 101-JCF
19. EmV-23 Байпас на сборнике конденсата 102-JCF
20. EmV-25 Байпас па сборнике кон лиса га 105-JCF
21. EmV-26 Байпас на сборнике конденсата 103-J Cl-
22. EinV-27 Байпас на сборнике конденсата 104-JCF
717
1 2
3
23. EmV-36
24. EmV-37
25. EmV-44
26. EmV-127
27. EmV-725
."8. EmV-351
2'1. EmV-352
3<> EmV-401
31. EmV 501
32. EhiV-502
33. EmV-551
34. EniV-601
35. EmV-621
36. ErnV-622
37. ErnV-660
38. EmV-661
39. MoV-31
40. MoV-32
41. MoV-33
42. MoV-34
Байпас насоса 104-J (в деаэратор
101-Е)
Байпас насоса 104-JA (в деаэра-
тор 101-Е)
Прогивогюмнажный байпас II
ступени 103-J
Выдача пезахоложегшого аммиа-
ка ит сборника 127-Е
1оп.1ивный газ на пусковой ко-
тел ЮГ>. (J
Вход жидкого аммиака в .храни-
лище 1001-Г
Выход жидкого аммиака из хра-
нилища 1001-Е
Соленоидный клапан системы ре
гхлирующего масла турбины
101-JT
Соленоидный клапан воздуха
КИП для открытия клапана па
подаче смазочного масла к 103-J
Соленоидный клапан системы воз-
духа КИП для аварийной оста-
новки турбины 103-JT
Соленоидный клапан системы ре-
гулирующего масла 105-JT
Соленоидный клапан системы ре-
гулирующего масла турбины
105-EJT
Соленоидный клапан системы ре-
гулирующего масла турбины
I04-JT
Соленоидный клапан системы ре-
гулирующего масла турбины
104-JAT
Соленоидный клапан системы ре-
гулирующего масла турбины
101-BJAT
Соленоидный клапан системы ре-
гулирующего масла турбины
101-BJBT
Вакуумная вытяжка ггз турбины
компрессора 101-JT
Вакуумная вытяжка из турбины
компрессора 103-JT
Вакуумная вытяжка из турбины
компрессора 101-JT
Вакуумная вытяжка ггз турбины
компрессора 104-JAT
248
1 2
3
4
43. MoV-35 Вакуумная вытяжка из турбины компрессора 105-.JT
44. MoV-36 Выход пара из пускового котла 1060
45. MoV-37 Вход отпарного газа в подогрева- тель ЮЗ-В
46. ОТ-2 Отсекатель потока отпарного газа
в подогреватель 103-В
8. 8. ПОЛОЖЕНИЕ РЕГУЛИРУЮЩИХ И ИСПОЛНИТЕЛЬНЫХ
ОРГАНОВ ПРИ ОТСУТСТВИИ ВОЗДУХА ПИТАНИЯ КИПиА
ИЛИ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
Позиция регулирую- щей арма- туры 1 Ручной дублер Положение клапана при отсутствии воздуха Положение клапана при отсутствии электротока
есть нет открыт FO блоки- ровка FL закрыт FC открыт 7 закрыт
2 3 4 5 6 8
FRCA-1 + + + FRCA-2 + 4- + FRCA-3 + + + FICA-4 + + не воздействует FRCA-5 + + + FRCA-6 + + + FICA-7 -|- -j- тс воздействует FIC-8 + + + FICA-9 + + вс воздействует FICA-11 + + нс воздействует FICA-12 + -|- не воздействует FrCA-17 + + + FIC-32 + + + FRCA-35 + + 4- FRCA-37 + + 4 FRCA-40 4- 4- + FRC-42 4- 4- 4- FICA-45 4- -j- не воздействует FIC-58 4-4- -1- FICA-63 4- + ::с выдей.гвус: FICA-65 4- 4- не воздействует FRC-66 4- + 4- FIC-702 4- 4- 4- BFWC-1 4-4- 4- LIC-1 4- 4- нс воздействует LICA-2 -j- 4 не воздсйству ет
249
1 9 3 J 5 6 7 8
LIC-3 + + не воздействует
LICA-4A + + +
LICA-4B + + +
LICA-4C + + +
LICA-5A + + i
LICA-5B + + 4-
LICA-5C + + 4"
LICA-8 + + ье воздействует
LIC-10 + + не воздействует
LICA-11 + + не воздействует
LICA-14 + + не воздействует
LIC-16 + + не воздействует
LIC-17 + + не воздействует
LICA-23 + + нс воздействует
LIC-26 + + не воздействует
LIC-27 + + не воздействует
LIC-28 + + не воздействует
LIC-29 A, В + + не воздействует
LICA-31 + + не воздействует
LIC-34A, В + не воздействует
PIC-1 ЗА + +
PIC-1 ЗВ + + 4-
PIC-15 + + 4-
PICA-20 + +
PIC-24A + _L 4-
PIC-24B + -i- 4-
PICA-25 + + 4-
PRC-26 + + 4*
PIC-27 + + не воздействует
PIC-33 + -I- нс воздействует
PRCA-36 + 4- 4~
PIC-44 + -'r нс воздействует
PIC-47 + _ L не воздействует
PIC-48 + 4_ пс воздействует
PIC-52 + + -+• не воздействует
PIC-53 + + не воздействует
PIC-54 + не воздействует
PIC-114 + + 4"
PIC-55 + + не воздействует
PIC-706 [— не воздействует
1RCA-1 -J- + 4-
TIC-2 + _|_
TIC-9A + —I- -4-
TIC-9B -L
TRCA-10 + 4-
TRCA-11 + + +
TRC-12 + + +
TIC-13 + -L 4-
TIC-17 + + +
1 2 3 4 5 6 7 8
TRCA-26 + 1 +
НС-2 + + +
НС-3 + + +
НС-4 + + +
НС-5 + + +
НС-6 + +
НС-7 + + +
НС-8 А, В + + +
НС-11 + + +
НС-13 + +
НС-14 + +
НС-15 + + +
НС-16 + + +
НС-17 + + +
НС-18 + + +
НС-19 + + +
НС-21 + + +
НС-22 + + +
НС-23 + + +
НС-24 + + +
НС-25 + + +
НС-27 + + +
НС-28 + + +
НС-29 + + +
НС-30—42 + + +
НС-45 + +
MCV-2 +
MCV-3 +
MCV-4 +
MCV-5 +
MOV-31 + +
MOV-32 + +
MOV-33 + +
MOV-34 + +
MOV-35 + +
MOV-36 +
MOV-37 + 'Г
Компрессор с турбиной 101-J/JT
*EmV-401 + +
PCV-401 + + нс воздействует
Компрессор с. турбиной 102-J НТ
•EmV-451 + +
rCV-455 + + нс воздействует
Компрессор с турбиной 105-J/JT
*EmV-551 +
PCV-555 + + не воздействует
251
Турбины дымососов 101-ВТ А, ВТ В
*EmV-661 4-
*EmV-666 Турбины насосов 104-JIJA 4-
EmV-20 + + +
EmV-21 -E + +
'EmV-621 +
*EmV-622 +
EmV-36 EmV-37 + + + + нс воздействует не воздействует
Деаэратор 101-U
PIC-16 + +
LIC-49 + + 4*
EmV-24 + 4- ее воздействует
Компрессор с турбиной 103-1 /ТТ
*EmV-501 *EmV-502 LCV-501 J E E 4- НС 4’ 4“ воздействует
I.CV-502 E E не воздействует
LCV-503 4 + не воздействует
I.CV-504 1 1- ПС воздействует
LCV-505 4 - + НС воздействует
LCV-506 4 + не воздействует
LCV-507 4 + не воздействует
LCV-508 + не воздействует
LCV-509 4 + нс воздействует
PCV-506 4 + НС воздействует
PCV-507 4- + нс воздействует
Азотодувка 105-UJ/UJT
EmV-601 1-
Корпус 640
IIC-27 4- 4- КС воздействует
PIC-28 -I 4- не воздействует
EmV-127 4- 4- не воздействует
LIC-48 4- _L ПС воздействует
OT-1 -1- + не воздействует
OT-2 4- Ч- не воздействует
TIC-20 4 + +
EmV-725 4- -j- не воздействует
Корпус 642
TIC-301 4- не воздействует
TIC-302 4 4- не воз действуе г
EmV-303
EniV-304
1 1C-343
LIC-301
LIC-302
EmV-351
EmV-352
TICA-40
Т1СЛ-40А
LC-802
I C-803
PC-801
+
Kopnt/c 643
"I
+
+ не воздействует
-j- не воздействует
-j- не воздействует
не воздействуei
не воздействует
не воздействует
не воздействует
+ не воздействует
+ не воздействует
не воздействует
не воздействует
не воздействует
ПРИМЕЧАНИЯ:
1. При исчезновении электроэнергии все схемы блокировки обесточи-
ваются и становятся неработоспособными, на регулирующие органы ни-
какие сигналы нс поступают за исключением:
а) открывается EmV-20/21 на резервном насосе 104-J/JA, резервный
насос включается в работу.
2. Аварийные клапаны, отмеченные*, имеют соленоидный электропри-
вод и срабатывают при подаче на них напряжения. При исчезновении на-
пряжения они остаются в том же положении, что и до исчезновения его.
3. На регулирующих клапанах типа FL (воздух блокирует) при ис-
чезновении воздуха питания шток клапана фиксируется в рабочем поло-
жении и степень открытия его остается неизменной.
4. Положение электрозадвпжск при исчезновении электроэнергии та-
кое же, как и было при нормальной работе.
5. При исчезновении обоих источников питания электроэнергией (тре-
тий источник питания для безаварийной остановки остается) загорается
аварийное освещение за счет питания постоянным током.
9. ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА БЕЗОПАСНОГО
ВЕДЕНИЯ ПРОЦЕССА
9.1. ОБЯЗАТЕЛЬНЫЕ УСЛОВИЯ ВЕДЕНИЯ ПРОЦЕССА
Для исключения возможности возникновения взрывов, по-
жаров, отравлений, ожогов необходимо выполнять следующие
условия ведения процесса:
— соблюдение норм технологического режима и норм но
предупредительному и плановому ремонту оборудования;
— обеспечение исправного состояния и бесперебойной ра-
253
боты контрольно-измерительных приборов, систем автомати-
зации, сигнализации и блокировок;
— обеспечение исправности оборудования и предохрани-
тельных устройств;
- обеспечение исправного состояния систем производ-
ственной вентиляции и систем противопожарной защиты;
— наличие заземления оборудования;
— постоянное наличие азота для целей продувок;
— обеспечение охлаждения газов в межступенчатых холо-
дильниках компрессоров;
— обеспечение постоянной подачи масла на смазку и
уплотнение;
— обеспечение сепарации и отвода влаги из сепараторов;
— при остановке оборудования необходимо продуть его
азотом от горючих газов;
— при остановке в ремонт отдельного оборудования и
коммуникаций'отключать его от работающего оборудования
арматурой и заглушками;
— азот для продувки подключить к коммуникациям при
помощи съемных участков трубопроводов или гибких
шлангов;
— выполнение целого ряда других мер, оговоренных в ин-
струкциях по рабочим местам.
При нарушении основных правил ведения процесса могут
иметь место:
— прорыв газов с последующим загоранием и взрывом;
— образование местных взрывоопасных концентраций
(метана, водорода);
— отравления и химические ожоги аммиаком;
— термические ожоги при прорывах горючих газов и во-
дяного пара;
— поражения электрическим током при неисправностях
оборудования и электрических цепей;
— механические травмы при неправильном обслуживании
машин, механизмов и другого оборудования;
- - загорание смазочных и уплотнительных масел и обти-
рочных материалов при несоблюдении правил хранения их и
нарушении (противопожарных (норм;
— гидравлические пробки и удары, приводящие к разру-
шению коммуникаций и аппаратов;
— подсос воздуха в систему или неудовлетворительная
продувка трубопроводов и аппаратов может вызвать образо-
254
вапие взрывоопасных концентраций и при определенных усло-
виях взрыв.
Нарушение технологического режима может привести к
более серьезным последствиям, в частности, к разрушению
аппаратов, машин, коммуникаций со вторичными проявления
ми в виде взрывов, пожаров, отравления.
9.2. ПРАВИЛА ОБРАЩЕНИЯ С ОПАСНЫМИ ВЕЩЕСТВАМИ
Пожаровзрывоопасные и токсические газы.
'/Метан (СН4). Бесцветный, не имеющий запаха газ, легче
воздуха, удельный вес 0,714 г/л, плотность относительно воз-
духа 0,557.
Молекулярный вес— 16,04.
Растворимость в воде 2,4 мг/100 г воды при 20°С.
Горюч, температура самовоспламенения 640°С. Взрыво-
опасен, пределы взрываемости в смеси с воздухом:
нижний —5,3% объемных;
верхний — 15,0% объемных.
Физиологически инертен, на человека оказывает удушаю-
щее действие из-за недостатка кислорода. Пострадавшего от
удушья необходимо удалить из загазованной атмосферы,
освободить от стесняющих частей одежды, давать вдыхать
кислород.
При нарушении дыхания — делать искусственное дыхание
до восстановления нормального дыхания или до прибытия
скорой помощи.
Средства индивидуальной зашиты: шланговый противогаз
ПШ-1, ПШ-2; кислородный изолирующий противогаз —
КИП-7.
Предельно допустимая концентрация 300 мг/м3.
Водород (Н2)- Бесцветный, не имеющий запаха газ, легче
воздуха, удельный вес 0,09 г/л, плотность относительно возду-
ха 0,07.
Молекулярный вес 2,016.
Практически не растворим в воде: 0,16 мг в 100 г воды
при 20°С.
Горюч, температура самовоспламенения 510°С.
Для тушения факела водорода на открытом воздухе
необходимо десятикратное разбавление водорода азотом.
Взрывоопасен в смеси с воздухом, пределы взрываемости:
нижний — 4% объемных;
верхний — 75% объемных.
255
Физиологически инертный газ, при высоких концентраци-
ях в воздухе вызывает удушье вследствие уменьшения парци-
ального давления кислорода. При удушье пострадавшего не-
обходимо вынести на свежий воздух и делать искусственное
дыхание. Вызвать скорую помощь.
Средства индивидуальной защиты: шланговый или кисло-
родный изолирующий противогаз.
Окись углерода (СО). Бесцветный газ со слабым чесноч-
ным запахом, плотность относительно воздуха 0,967, удель-
ный вес 1,25 г/л.
Молекулярный вес 28,01.
Растворимость 2,86 мг/100 г воды при 20°С.
Горюч, температура самовоспламенения в воздухе 610°С.
Взрывоопасен, пределы взрываемости:
нижний — 12,5 объемных;
верхний — 75% объемных.
Токсичен. Основные симптомы отправления — головная
боль, чувство слабости, учащение пульса, рвота, потеря со-
знания, судороги, одышка, удушье.
При отравлениях вынести пострадавшего на свежий воз-
дух, создать полный покой, устранить все, что затрудняет ды-
хание.
Давать вдыхать кислород.
При потере сознания давать нюхать нашатырный спирт,
сбрызгивать грудь и лицо холодной водой. Вызвать скорую
помощь.
Средства индивидуальной защиты:
Фильтрующий промышленный противогаз марки «СО»
(белая коробка), при наличии других газов—противогаз
марки «М» (красная коробка). Предельно допустимая кон-
центрация 20 мг/м3.
Двуокись углерода (СО2). Бесцветный, практически не
имеющий запаха газ, удельный вес 1,97 г/л, плотность относи-
тельно воздуха 1,57.
Молекулярный вес — 44,01.
Растворимость в воде 173 мг в 100 г воды при 20°С.
Не горюч, не взрывоопасен.
Токсичность проявляется в наркотическом действии на ор-
ганизм человека. При больших концентрациях (свыше 20%)
возможен смертельный исход от удушья. Раздражающе дейст-
вует на кожу и слизистые оболочки дыхательных путей. При
отравлении пострадавшего необходимо вынести на свежий
воздух, давать вдыхать кислород.
256
При нарушении дыхания — искусственное дыхание до вос-
становления нормальной работы легких или до прибытия ско-
рой медпомощи.
Средства индивидуальной защиты: шланговые противога-
зы ПШ-1, ПШ-2. Кислородный противогаз КИП-7 изоли-
рующий.
Будучи значительно тяжелее воздуха, накапливается в ко-
лодцах, траншеях и приямках.
Азот (N2). Бесцветный газ, не имеющий запаха, удельный
вес 1,28 г/л, плотность относительно воздуха 0,97.
Молекулярный вес — 28,01.
Растворимость 2 мг в 100 г воды при 20°С.
Не горюч, не взрывоопасен.
Оказывает удушающее действие на организм человека при
недостатке кислорода. Физиологически инертен, при атмо-
сферном давлении избыток азота снижает парциальное дав-
ление кислорода, приводя к удушью. При удушье пострадав-
шему необходимо делать искусственное дыхание, давать вды-
хать кислород, вызвать скорую помощь.
Средства индивидуальной защиты: шланговый или кисло-
родный изолирующий противогаз.
Аммиак (NH3). Бесцветный газ с резким специфическим
запахом, плотность аммиака по отношению к воздуху 0,596
при 25°С.
Удельный вес 0,77 г/л.
Молекулярный вес 17,03.
Температура кипения: минус 33, 34°С при давлении
760 мм. рт. ст.
Растворимость в воде: в одном объеме воды растворяется
702 объема аммиака при температуре 20°С и давлении
760 мм рт. ст.
Горюч, температура самовоспламенения 650°С.
' Взрывоопасен в смеси с воздухом, пределы взрываемости:
нижний — 15% объемных;
верхний—28% объемных.
При небольших концентрациях раздражает верхние дыха-
тельные пути и глаза, вызывает удушье и слезотечение. В вы-
соких концентрациях возбуждает центральную нервную си-
стему, вызывая судороги. При острых отравлениях может на-
ступить смерть от отека легких и сердечной недостаточности.
При попадании аммиака в глаза возможна потеря зрения.
При попадании брызг аммиака в глаза немедленно обильно
17. 143
257
промыть широко раскрытые глаза водой; при попадании на
кожу — обильное промывание пораженного участка водой.
При отравлении — вывести (вынести) пострадавшего на
свежий воздух, дать вдыхать водяные пары. Вызвать скорую
помощь.
Средства индивидуальной защиты: фильтрующий промыш-
ленный противогаз марки «КД» (серая коробка) или марки
«М» (красная коробка), защитные перчатки, очки, спец-
одежда.
Порог восприятия запаха 37 мг/м3.
Предельно допустимая концентрация 20 мг/м3.
Жидкие и твердые вещества.
Гндразин-гидрат (N^Hj-HoO). Бесцветная жидкость, напо-
минает по запаху аммиак.
Молекулярный вес 50,06.
Удельный вес 1,03 г/см3.
Температура кипения 118°С.
Температура замерзания минус 51,7'С.
Пеограничепо растворим в воде.
При концентрации гидразина свыше 40% гндразин-гидрат
горюч и взрывоопасен.
Температура вспышки 65°С, температура воспламене-
ния 101°С. Температура самовоспламенения 267°С. В присут-
ствии катализирующих веществ (железа, чугуна) температу-
ра самовоспламенения снижается до 23°С.
Гидразип-гидрат может воспламеняться на воздухе при
контакте с веществами, имеющими развитую поверхность
(песок, земля, асбест, вата, тряпки), а также на окислах тя-
желых металлов. Гидразин-гидрат токсичен при различных
путях попадания в организм. При остром отравлении наблю-
дается учащение дыхания, резкое возбуждение, судороги, в
ряде случаев ведущие к смерти. Пары гидразин-гидрата вы-
зывают раздражение слизистых оболочек верхних дыхатель-
ных путей и глаз.
Обладает кумулятивным действием. Раздражающе дейст-
вует на кожу человека.
Предельно допустимая концентрация 0,1 мг/м3.
При поражении гидразпн-гидратом необходимо вызвать
скорую помощь.
Средства индивидуальной защиты.
Фильтрующий промышленный противогаз марки «КД»
(серая коробка), защитные герметические очки, перчатки, за-
щитная спецодежда.
258
КАРБОНИЛ НИКЕЛЯ (Ni(CO)4). Бесцветная жидкость.
I Бюхе растворим в воде.
Молекулярный вес 170,75. Температура кипения 43°С при
751 мм рт. ст.
Плотность 1,2983 г/см3 при 25°С.
Пары карбонила никеля на воздухе самовоспламеняются
при 93°С и горят сильно коптящим пламенем. Взрывоопасен,
при нагревании до 60°С разлагается со взрывом. Пределы
взрываемости в смеси с воздухом:
нижний — 3,5% объемных;
верхний — 49% объемных.
Появление паров карбонила никеля в производстве аммиа-
ка возможно при проведении ремонтных работ или при пере-
грузке катализатора в метанаторе. При температуре ниже
149°С никель, являющийся катализатором процесса метаниро-
вания, реагирует с окисью углерода с образованием высоко-
токсичного соединения карбонила никеля.
При воздействии на организм человека поражает цент-
ральную нервную систему. Пострадавшего вынести на свежий
воздух, обеспечить полный покой и вызвать скорую мед-
помощь.
Средства индивидуальной защиты.
Фильтрующий противогаз марки «М» (красная коробка),
при высоких концентрациях — шланговый противогаз. Спец-
одежда, защитные-очки, перчатки, передники из резины.
Предельно допустимая концентрация 0,0005 мг/м3.
НАТР ЕДКИЙ (каустическая сода) — (NaOH). Твердое
белое вещество, хорошо растворимое в воде.
Молекулярный вес 40,0.
Температура плавления 320°С.
Не горюча, не взрывоопасна.
Твердая каустическая сода — сильное водоотнимающее
Соединение, действует на ткани человека прижигающим
образом.
Особенно опасно попадание каустической соды в глаза —
при этом происходит помутнение роговицы и поражение ра-
дужной оболочки и. как следствие этого, слепота.
При попадании на кожу NaOH — смывание пораженного
участка большим количеством воды. При попадании в глаза—
тщательное промывание широко открытого глаза струей во-
ды. Вызвать скорую медпомощь.
Средства индивидуальной защиты.
17*
259
Плексиглазовый щиток или шлем-маска противогаза, рези-
новые перчатки, спецодежда.
Предельно-допустимая концентрация для аэрозоля в воз-
духе 0,5 мг/м3.
СЕРНАЯ КИСЛОТА (H2SO4). Техническая H2SO4 пред-
ставляет собой маслянистую жидкость от бесцветного до свет-
ло-коричневого цвета. Хорошо растворима в воде, при смеши
вании выделяется большое количество тепла, поэтому при
разбавлении следует приливать кислоту в воду, так как, буду-
чи тяжелее воды, кислота равномерно распределится в воде,
а выделяющееся тепло аккумулируется значительным объ-
емом воды.
Молекулярный вес 98,08.
Плотность 1,834 г/см3.
Температура кипения 330сС.
Не горючая, но является сильным окислителем, при попа-
дании на органические'вещества может вызвать воспламене-
ние последних.
Не взрывоопасна.
Серная кислота раздражает и прижигает слизистые обо-
лочки верхних дыхательных путей, поражает легкие.
При попадании на кожу вызывает тяжелые ожоги. При по-
падании серной кислоты на кожу пораженный участок про-
мыть обильным количеством воды. При раздражении слизи-
стых оболочек верхних дыхательных путей необходимо обес-
печить приток свежего воздуха. Вызвать скорую медпомощь.
Средства индивидуальной защиты.
Фильтрующий противогаз марки «В» (желтая ‘коробка с
белой вертикальной полосой) с дополнительным фильтром,
защитная суконная одежда, очки, резиновые перчатки, рези-
новые сапоги.
Предельно допустимая концентрация паров серной кисло-
ты в воздухе 1 мг/м3.
ПЯТИОКИСЬ ВАНАДИЯ (V2O5). .Красно-желтый по-
рошок.
Температура плавления 675°С (при плавлении образует
устойчивые аэрозоли).
Разлагается при 1750°С. Плотность 3,357 (18°С).
Растворяется в воде 0,8 г па 100 г при 20°С. Растворяется
в щелочах, образуя ванадаты.
Молекулярный вес 181,88.
Предельно допустимая концентрация:
260
для дыма V20s — 0,1 мг/м3;
для пыли V2O5 — 0,5 мг/м3.
Пятиокись ванадия — яд весьма разнообразного действия
на организм. Вызывает изменение в кровообращении, органах
дыхания (бронхиты, пневмонии, пневмоотит, пневмосклероз),
нервной системе, обмене веществ, вызывает воспалительные
и аллергические заболевания кожи, обладает выраженным
раздражающим действием.
Меры предупреждения: устранение возможности возникно-
вения и попадания дыма, пыли в органы дыхания и на
кожу.
ДИЭТАНОЛАМИН (СН2(ОН) CH2)2NH. При 20°С бес-
цветные кристаллы с молекулярным весом 105,14. Температу-
ра кипения 271°С при 760 мм рт. ст. Температура замерзания
минус 28°С.
В воде растворяется не ограничено. На человеческий орга-
низм воздействует как щелочь, вызывает ожоги кожного по-
крова. При больших концентрациях пары ДЭА вызывают раз-
дражение дыхательных путей, снижают парциальное давле-
ние кислорода.
Средства защиты: резиновые перчатки, фартук, защитные
очки или маска от противогаза, резиновая обувь. От паров
ДЭА — пользоваться противогазом марки «М».
ТРИНАТРИЙ ФОСФАТ (Na3PO4-12H2O). Белый аморф-
ный порошок. Растворим в воде, не горюч и не взрывоопасен.
11е токсичен.
Средства индивидуальной защиты: противопыльные респи-
раторы.
ПОТАШ (К2СО3). Бесцветные кристаллы. Температура
плавления 891°С.
Молекулярный вес 138,21.
Плотность 2,428 г/см3 (19°С).
Растворимость в воде 112 г в 100 г воды.
Быстро расплывается на воздухе. Образует ряд кристал-
логидратов. Вдыхание пыли вызывает разрушение дыхатель-
ных путей, а иногда и желудочно-кишечные заболевания. При
длительной работе с растворами, особенно горячими, возмож-
ны экземы. При работе с растворами соды наблюдаются: раз-
рыхление кожи, дерматиты в виде покраснения на тыле кисти
пальцев или сгибательной и разгибательной сторонах пред-
плечья, проходит быстро без утраты трудоспособности.
При работе необходимо иметь щиток или шлем-маску от
противогаза.
261
9.3. ПРАВИЛА ПРИЕМКИ И ПУСКА ОБОРУДОВАНИЯ
В ЭКСПЛУАТАЦИЮ ПОСЛЕ ЕГО ОСТАНОВКИ И РЕМОНТА
9.3.1. Приемка оборудования из ремонта
1. После остановки и ремонта оборудования перед сдачей
его в эксплуатацию должно быть произведено испытание па
плотность и прочность под непосредственным наблюдением
руководителя ремонтных работ.
2. Объем испытаний и оформление документации по ре-
зультатам испытании и ремонта производится в строгом соот-
ветствии с требованиями инструкций по эксплуатации ремон-
тируемого оборудования, действующих технических условий и
инструкций на ремонт оборудования.
3. Основываясь на результатах испытаний, руководитель
ремонта принимает меры но устранению дефектов, выявлен-
ных в процессе испытания. Устранение дефектов должно ве-
стись в полном и строгом соответствии с правилами подготов-
ки и ведения ремонтных работ.
i. П;\: подготовке отремонтированного оборудования к
сдаче его в рабочую обкатку или испытание в рабочих услови-
ях руководитель ремонта является ответственным за техниче-
скую готовность ремонтируемого оборудования к рабочей об-
катке в полном комплексе.
Оборудование считается подготовленным к сдаче в рабо-
чую обкатку при условии:
а) наличия положительных результатов его испытаний,
проведенных в строгом соответствии с техническими условия-
ми на ремонт данного оборудования;
б) готовности соответствующей ремонтной документации,
подтверждающей объемы выполненных ремонтных работ с
росписью их исполнителей (акт сдачи оборудования в ре-
монт, дефектная ведомость, акты результатов испыта-
ний и т. п.);
в) наличия документов (паспортов, сертификатов и т. п.),
подтверждающих соответствие установленных деталей рабо-
чим параметрам и условиям среды;
г) наличия утвержденной в установленном порядке доку-
ментации на проведенные изменения в технологических схе-
мах или в конструктивных схемах или в конструктивных уз-
лах оборудования;
д) что снят плакат «оборудование в ремонте».
Допускается в рабочую обкатку оборудование после ос-
262
мотра, проверки п снятия заглушек по письменному распоря-
жению начальника производства.
Снятие заглушек производится силами ремонтной службы
при наличии схемы установки заглушек с разрешения началь-
ника смены. О снятии заглушек начальник смены в специаль-
ном журнале «Установки заглушек» делает запись.
Пуск и работа оборудования в период обкатки производит-
ся сменным персоналом под руководством начальника смены
согласно регламенту, инструкций по рабочим местам и инст-
рукции по технике безопасности и противопожарной безопас-
ности п фиксируется в сменном рапорте с указанием резуль-
тата п времени окончания обкатки.
Системы и аппараты, работающие па горючем газе, после
ремонта должны быть продуты азотом для удаления воздуха
(до содержания кислорода не более 3%)- После продувки
азотом необходимо произвести продувку технологическим га-
зом до содержания кислорода в них не более 0,2%.
Для опрессовки системы высокого давления на плотность
из сети в агрегат подводится азот Р = 320 кг/см2. Азот после
дросселирования до Р = 45 кг/см2 разведен по эстакаде с
целью возможности проведения опрессовки системы серо-
очистки и первичного риформинга.
Все остальное оборудование и трубопроводы могут испы-
тываться на герметичность воздухом посредством воздушного
компрессора давлением до 35 кг/см2.
При опрессовке на плотность руководствоваться инструк-
циями ОК.-61 и ОК-63.
При обнаружении в ходе опрессовки неплотностей или
тругих дефектов на оборудовании опрессовка должна быть
прекращена, а давление снижено до пуля. Повторную опрес-
совку производить только после устранения обнаруженных
дефектов.
Акт приемки оборудования подписывается только после
завершения рабочей обкатки с положительными резуль-
татами.
Сдача оборудования из ремонта в эксплуатацию оформля-
ется приемо-сдаточным актом.
После подписания приемо-сдаточного акта сдающим обо-
рудование из ремонта и принимающим его в эксплуатацию
оборудование считается принятым из ремонта.
После подписания акта о принятии оборудования из ре-
монта механик цеха (заместитель начальника цеха по обору-
дованию) обязан на основании дефектной ведомости, приемо-
263
сдаточного акта, своих личных наблюдений за ходом ремонта
сделать запись о проведенном ремонте в ремонтную книгу
установленной формы.
Заполненные ремонтные журналы, акты приемки оборудо-
вания из ремонта, сертификаты и прочие документы па вновь
установленные детали, а также на материалы, из которых они
изготовлены, описание и документация на производственные
конструктивные изменения оборудования, протоколы и жур-
налы испытаний и технологической проверки оборудования
прилагаются к паспортам или формулярам оборудования.
9.3.2. Пуск производства после остановки и ремонта
После окончания ремонтных работ и приемки оборудова-
ния из ремонта необходимо:
— снять заглушки, установленные на период остановки, с
отметкой в журнале установки заглушек;
— установить заглушки, предусмотренные на период нор-
мальной работы производства, с отметкой в журнале установ-
ки заглушек;
— продуть азотом (99,97%) до содержания кислорода не
более 0,5% объемных в выдуваемом азоте и оставить под дав-
лением системы сероочистки, риформингов, конверсии окиси
углерода, метанирования и синтеза аммиака;
— продуть азотом (97%) До содержания кислорода не бо-
лее 3% объемных в выдуваемом азоте и оставить под давле-
нием азота:
а) систему природного и топливного газа;
б) компрессор природного газа;
в) систему очистки «Карсол»;
г) компрессор синтез-газа;
д) аммиачный компрессор и АХУ;
е) хранилище жидкого аммиака;
ж) коллекторы и все линии сброса газа на факельную
установку;
— принять на установку пожарохозяйственную воду, пар
из комбинатовской сети, электроэнергию, химочищепную во-
ду, глубокообессоленную воду, природный газ, азотоводород-
ную смесь;
— включить в работу:
а) водооборотный цикл;
б) компрессор воздуха КИП;
в) факельную установку.
264
, Дальнейший пуск установки производить в соответствии с
инструкциями по рабочим местам в следующем порядке.
Подготовка к пуску и пуск деаэратора 101-U
1. Собрать схемы заполнения деаэратора деминерализо-
ванной водой и подачи пара в деаэратор.
2. Промыть деаэратор деминерализованной водой со сбро-
сом воды через антифризный байпас отсекателя EmV-24 в
сборник 1301-F.
3. Установить проток воды через деаэратор в количестве
40—80 т/час со сбросом в 1301-F.
4. Прогреть паропровод до PCV-16 и деаэратора, подать
пар в деаэратор и поднимать температуру со скоростью не
более 60°С/час, подачу пара вести через байпас PCV-16 со
сбросом на свечу деаэратора 4V7, после стабилизации режи-
ма деаэрации включить в работу PIC-16.
5. Включить насос 110-J на циркуляцию воды через деаэ-
ратор.
6. Включить насос подачи гидразин-гидрата и аммиачной
воды, отрегулировать их дозировку.
7. Отрегулировать режим деаэрации:
— давление по PIC-16 поддерживать н/б 1,5 кг/см2;
— температуру воды на выходе из деаэратора н/б 128°С;
— содержание кислорода в деаэрированной воде н/б
7 мкг/кг;
— Рн деаэрированной воды — 9,0—9,6.
Подготовка к пуску и пуск пускового котла 106-U
1. Проверить подключение предохранительных клапанов,
первичных приборов КИПиА, закрыть всю арматуру, дрена-
жи, воздушники.
2. Включить в работу воздуходувку 106-L4 при закрытом
шибере, открыть ручным дублером привод шибера FCV-703
на 25% и провентилировать топку через открытые регистры
горелок в течение 5—10 мин, убедиться в отсутствии горючих
веществ.
3. Промыть трубопровод питательной воды до клапанов
LCV-704 и TCV-705, промыть барабан котла со сбросом воды
через дренаж. Набрать уровень в барабане 50%.
4. Набрать давление топливного газа в трубопровод до
пускового котла 6 кг/см2, открыть ручную свечу перед горел-
265
ками и продуть трубопровод до горелок 3—5 мин., предвари-
тельно открыв EmV-725 и байпасы FCV-702 и PCV-706. Убе-
диться в нормальном содержании О2 в топливном газе (не
более 0,5% объемного).
5. Разжечь нижнюю горелку, поочередно правый нижний
элемент, затем левый верхний элемент, закрыть вентиль сбро-
са газа иа свечу и подать газ в нижнюю горелку по основному
ходу, давление поддерживать 0,5 —1,0 кг/см2, разжечь верх-
нюю горелку, предварительно подняв давление газа перед го-
релками до 0,4 кг/см2, после розжига держать 0,1—0,2 кг/см2.
6. Разогрев вести со скоростью подъема температуры на-
сыщенного пара 55 - 60°С в час.
7. Разогрев коллектора начать при достижении давления
в паросборнике 2—4 кг/см2, сброс пара вести на PCV-25.
Если коллектор среднего давления предварительно про-
грет паром со стороны, сброс вести на местную свечу с глу-
шителем, подачу пара в коллектор начать при достижении
давления в паросборнике на 0,5—1 кг выше, чем в коллекторе.
8. При достижении давления 38—40 кг/см2 включить в ра-
боту FIC-702, LIC-704, подать фосфаты в паросборник, при до-
стижении температуры пара 370е —380°С включить в работу
TIC-705.
Пуск вспомогательного котла 101-BU
1. Подготовить и включить в работу дымосос 101-BJAT,
отрегулировать разрежение в топке котла 5—15 мм вод. ст.,
провентилировать топку 5—10 мин.
2. Подготовить и включить в работу насос 104-J/JA, сброс
конденсата из сборника 104-JCF вести в канализацию до до-
стижения нормального содержания железа (не более
0,03 мг/кг).
Установить давление на нагнетании 104-J/JA~80 кг/см2.
3. Промыть питательной водой линии до подогревателей
101-В, 114-С, 123-С и подогреватели на дренажи после них.
Подать воду в паросборник 101-F через подогреватель
101-В и промыть на дренажи, заполнить паросборник до сред-
ней отметки по стеклу.
4. Продуть линию топливного газа до клапана PCV-116,
сброс вести на факел. Разжечь запальные горелки, давление
топливного газа к ним поддерживать 0,15—0,3 кг/см2.
Поочередно, снизу' вверх, разжечь горелки вспомогатель-
ного котла на минимальной нагрузке, давление топливного
266
газа поддерживать 0,15—0,3 кг/см2. Разогрев топочного про-
странства вести со скоростью 40—50°С в час, контролировать
по температуре стенки подъемной трубы первого экрана.
5. При достижении давления в паросборнике 2—4 кг/см2
сброс пара перевести с местной свечи на свечу после паропе-
регревателя и прогреть при этом давлении паропровод через
байпасы конденсатоотводчиков до станции дросселирования и
до отделения компрессии.
6. Поднимать температуру насыщенного пара в паросбор-
нике во 40—50°С в час, ориентируясь по таблице зависимости
температуры насыщения от давления.
Увеличение тепловой нагрузки производить путем розжи-
га горелок вспомогательного котла и увеличения давления
перед ними. После достижения расхода газа на горелки вспо-
могательного котла 2500—3000 нм3/час перевести подачу газа
па дистанционное управление с помощью PIC-116.
Давление пара в паросборнике поднять до 63 кг/см2.
7. При достижении давления в паросборнике 40—42 кг/см2
подать фосфаты и отрегулировать постоянную продувку из
паросборника в зависимости от анализов котловой воды.
8. При достижении давления пара 63 кг/см2 отрегулиро-
вать температуру перегретого пара 420 450°С с помощью го-
релок пароперегревателя.
9. Перевести подачу пара в коллектор среднего давления
через HCV-22 и PCV-13A/B и включить в работу пароохлади-
тель и регулятор TIC-9. Задание установить 350—390°С.
Пуск сероочистки
Разогрев и пуск сероочистки проводится после перевода
риформингов с воздуха на пар для исключения возможности
образования взрывоопасной смеси в трубопроводах факель-
ной установки.
1. Собрать схему подачи природного газа и АВС на серо-
очистку через 103-В, 101-Д, 102-ДА, 102-ДВ (последователь-
но) со сбросом через 8V68 на факельную установку.
2. Изолировать систему сероочистки от первичного ри-
форминга закрытием арматуры на выходе из 102-ДА, 102-ДВ,
а также FCV-1 и EmV-lI.
3. Заполнить систему сероочистки природным газом по
линии 6NG-32 (мимо компрессора 102-J) и сравнять давле-
ние газа в сероочистке с давлением па входе в цех, после чего
закрыть вентиль на линии 6NG-32.
267
4. Включить в работу компрессор 102-J в байпасном режи-
ме с полностью открытым клапаном FCV-12, отрегулировать
давление на нагнетании в пределах 17—21 кг/см2.
5. Сравнять давление на нагнетании 102-J и в системе се-
роочистки постепенным открытием задвижки на нагнетании и
установить расход газа 10 000 нм3/час сбросом на факельную
установку.
6. Разжечь горелки подогревателя 103-В. Разогрев серо-
очистки вести по 30°С в час, параллельно с разогревом увели-
чить расход газа до 18 000 нм3/час, расходи давление
регулировать сбросом на факел и прикрытием клапана
FCV-12.
Перепад температур между греющим газом и катализато-
ром не должен превышать 90°С и по слоям катализатора не
более 80°С.
7. При достижении температуры катализатора в 101-Д
200°С начать подачу АВС со стороны на всас компрессора
102-J, подачу АВС вести постепенно во избежание резкого
подъема температуры катализатора в 101-Д и довести содер-
жание водорода в смеси с газом до 11 °/о объемных.
8. При достижении температуры на выходе из 101-Д
350—360°С приступить к аналитическому контролю природно-
го газа на содержание серы после 102-ДВ.
При содержании серы в природном газе не более
0,5 мг/м3 и устойчивых температурах по слоям катализаторов
считать сероочистку выведенной на режим.
Разогрев катализаторов первичного и вторичного рифор-
мингов и высокотемпературной конверсии СО
Данный метод разогрева необходим при пуске установки,
когда все катализаторы находятся в окисленном состоянии.
В случае, когда при остановке производства не было необ-
ходимости окисления катализаторов, тогда первоначальный
разогрев катализаторов риформингов 101-В, 103-Д и 104-ДА
нужно вести с помощью азота.
Подготовить технологическую схему подачи воздуха для
разогрева на печь первичного риформинга:
— закрыть FCV-1 и EmV-1, EmV-1,2, FCV-3, EmV-3;
— закрыть FCV-2 и задвижку перед ним;
— снять заглушки на линиях воздуха 4А23 и 6А22, уста-
новить заглушки после EmV-1 (вход в 104-ДВ) и перед за-
движкой на выходе из 104-ДВ.
268
1. Наладить подачу деминерализованной воды в рубашки
107-Д, 103-Д, 101-СА/СВ.
2. Подать азот для обдува термопар реактора вторичного
риформинга.
3. Собрать схему протока воздуха для разогрева последо-
вательно: воздушный компрессор 101-J, 101-В (реакционные
грубы), 107Д, 103-Д, 101-СА/СВ, 102-С, 104-ДА, 103-С, сброс
па факельную установку EmV-7.
4. Включить в работу воздушный компрессор 101-J со
сбросом воздуха через FCV-4, отрегулировать давление
10—15 кг/см2 и расход по FICA-4 50 000—52 460 нм3/час.
5. Набрать давление в системе 6—7 кг/см2, после чего от-
крыть вентиль на линии 4А23 полностью и отрегулировать
расход в систему разогрева до 20 000—25 000 нм3/час, расход
регулировать степенью прикрытия FCV-4, давление поддер-
живать с помощью EmV-7.
6. Открыть EmV-З и с помощью прибора FRCA-3 устано-
вить расход 7000—8000 нм3/час через подогреватель паровоз-
душной смеси и байпасную линию 6А22.
7. Разжечь часть потолочных горелок, давление перед ни-
ми поддерживать 0,15—0,3 кг/см2, подъем температуры разо-
грева катализаторов вести со скоростью не более 30°С в
час.
Перепад температур между греющим воздухом и катали-
затором не должен превышать 80°С, перепад температур
между верхними и нижними слоями катализатора не должен
превышать 80°С.
8. При достижении температуры катализаторов первично-
го и вторичного риформингов 200°С и высокотемпературного
конвертора СО 150°С перевести сброс греющего воздуха с
EmV-7 на EmV-6.
Во избежание конденсации пара на нижних слоях катали-
затора вторичного риформинга снизить давление в системе
до 1,5—2 кг/см2. По мере разогрева катализаторов давление
поднимать до 7 кг/см2 (t° насыщения = 165°С).
9. Подать пар 40,5 кг/см2 в линию природного газа и уве-
личивать расход со скоростью 5 т/час и одновременно снижать
расход воздуха по линии 4А23 и 6А22 по 5000—10 000 нм3/час.
10. После прекращения подачи воздуха необходимо вклю-
чить компрессор воздуха КИП 1401-J, остановить компрессор
101-J и установить заглушки на линиях пускового воздуха
4А23 и 6А22.
11. Подать пар по линии 4MS54 и 4PG19 в 104-ДА со сбро-
269
сом на EmV-6 п вести разогрев обратным ходом со скоростью
подъема температуры 25- 28°С в час до 240°С.
Температура греюшего пара должна быть не выше 80°С
температуры катализатора, параметры греющего пара под-
держивать приборами TIC-2 и PIC-47.
После достижения температуры катализатора 240°С отре-
гулировать подачу пара для поддержания указанной тем-
пературы.
12. Расход пара в реакционные трубы 101-В увеличивать
до 70 т/час ступенями с интервалом 30 мин., подъем темпера-
туры вести со скоростью 25—28°С в час.
Давление в системе при увеличении расхода пара поддер-
живать постоянным не более 7 кг/см2.
13. При достижении температуры всех слоев катализато-
ра 200°С постепенно увеличивать давление в системе до
10 кг/см2 уменьшением степени открытия EmV-б (Темпера-
тура насыщения пара при Р= 10 кг/см2 равна 179,04°С).
14. Для защиты змеевиков подогревателя паровоздушной
смеси от перегрева подать пар через HCV-27, температуру
змеевиков поддерживать не более 500°С увеличением расхода
защитного пара до 23 т/час.
15. Дальнейший подъем температуры катализаторов вести
путем розжига дополнительного количества потолочных го-
релок.
Разность температур в рядах реакционных труб не должна
превышать 20—25°С.
16. При достижении температуры пара на выходе из
103-Д 427°С начать контроль за циркуляцией воды через кот-
лы 101-СА, 101-СВ по приборам PdR-21, PdR-22. Если при
повышении температуры пара при выходе из 103-Д с 427 до
539°С циркуляция воды не возникает, дальнейший разогрев си-
стемы прекратить. Для возбуждения циркуляции произвести
впрыск воды в опускные трубы указанных котлов через клапа-
ны HCV-24, HCV-25.
17. После установления устойчивой циркуляции воды в
котлах необходимо уменьшить расход пара в реакционные
трубы печи 101-В с 70 т/час до 52 т/час, поддерживая постоян-
ное давление в системе.
18. Поднять температуру катализатора в 101-В до
760—790сС со скоростью 25—28°С в час.
При достижении указанной температуры система считает-
ся разогретой.
270
Подача природного газа в печь первичного риформинга
Перед подачей природного газа в реакционные трубы
101-В для удобства выравнивания температур по рядам реак-
ционных труб и поддержания их в нормальном режиме
(н/б 860сС) при увеличении подачи газа следует перевести по-
дачу топливного газа к потолочным горелкам через клапаны
HCV-30—42. Включить в работу 2-й дымосос, разрежение
поддерживать шиберами перед дымососами.
1. Набрать давление в линии 10NG-18 от 102ДА/ДВ до
EmV-11, после чего открыть задвижку после 102-ДВ или
102-ДА, в зависимости от последовательности включения ап-
паратов, открыть EmV-11.
2. Начать ступенчатую подачу (через 20—30 мин) газа из
сероочистки в печь первичного риформинга, скорость увели-
чения расхода должна составлять 2000 нм3/час. В течение
7-ми часов довести нагрузку на первичный риформинг до
17 000—18 000 нм3/час, ступенчато закрыть сброс газа на фа-
кельную установку через &V68 и увеличить сброс через EmV-6
для поддержания давления в системе 12—14 кг/см2.
Для определения истинного расхода газа в нагрузочном
режиме пользоваться поправочным коэффициентом или спе-
циальными поправочными графиками.
3. Контролировать соотношение пар : газ, поддерживая его
5:1, регулировать температуру на выходе из реакционных
труб с достижением требуемой концентрации метана
(9—11%) на выходе из 101-В.
Подача технологического воздуха во вторичный ри-
форминг
1. Включить в работу компрессор технологического возду-
ха со сбросом воздуха на свечу через клапан FCV-4, отрегу-
лировать давление на нагнетании 20—25 кг/см2 и расход
50 000—52’460 нм3/час по FICA-4.
2. При полностью закрытом клапане FCV-3 постепенно от-
крыть отсекатель EmV-З на линии воздуха, контролируя тем-
пературу катализатора вторичного риформинга.
3. Подачу воздуха во вторичный риформинг увеличивать
в таком количестве, чтобы температура в реакторе повыша-
лась до со скоростью не более 30°С в час, подачу вести
с помощью прибора FRCA-3.
Для тонкой регулировки подачи воздуха в 103-Д использо-
271
вать клапан FCV-58. Давление и расход на нагнетании 101-J
поддерживать постоянным.
4.. Параллельно с увеличением расхода воздуха в 103-Д
снизить расход защитного пара в линию паровоздушной сме-
си н/м 5 т/час. Давление в системе поднять до 16—18 кг/см2
по PI-34.
5. Увеличение подачи воздуха в 103-Д и подъем темпера-
туры в нем прекратить при содержании метана на выходе из
реактора не более 0,35% объемных.
Температура выше 1002°С на выходе из реактора вторич-
ного риформинга не допустима.
6. При выводе на режим вторичного риформинга значи-
тельно возрастает производство пара.
Производство необходимого количества пара регулировать
нагрузкой вспомогательного котла 101-BU.
Разогрев 104-ДА паром, восстановление катализатора
1. С помощью регуляторов TRCA-10 довести температуру
газа перед высокотемпературным конвертором СО до
280 -300°С.
2. Начать подачу в верхнюю часть конвертора 104-ДЛ по
липин 8MS-9, одновременно уменьшая подачу пара в нижнюю
часть конвертора по линии 4MS-54 до полного прекра-
щения.
Отрегулировать подачу пара в верхнюю часть 104-ДА со
сбросом на EmV-б, расход греющего пара по FI-21
20—25 т/час.
3. Подать минимальный поток технологического газа в
104-ДА, увеличивая открытие EmV-7, и регулировать скорость
повышения температуры катализатора не более 30°С в час.
При резком повышении температуры закрыть EmV-7 и
продуть конвертор 104-ДА через EmV-б подачей пара по ли-
нии 4AIS-54.
4. Если не наблюдается резкого увеличения температуры
в слоях катализатора 104-ДА, продолжать прием газа до пол-
ного перевода газа с EmV-б на EmV-7, скорость увеличения
температуры должна быть в пределах 30°С в час.
Температуру конвертированного газа на входе в 104-ДА
отрегулировать в пределах 300—305°С байпасом котла-утили-
затора 102-С.
5. После полного перевода сброса технологического газа
с EmV-б на EmV-7 приступить к уменьшению расхода пара,
272
подаваемого в 104-ДА по линии 8MS-9 с целью увеличения
парциального давления водорода, добиваясь тем самым более
полного восстановления катализатора в 104-ДА, при сокраще-
нии подачи пара контролировать температуру катализатора,
температуру на входе в 104-ДА поддерживать 300 305°С.
6. Контролируя температуру катализатора в 104-ДА, по-
вышать температуру парогазовой смеси на входе в него сту-
пенями по 5°С с интервалом 1—2 часа до 371°С. При темпера-
туре 371°С сделать выдержку в течение 24—30 часов.
7. Продолжить подъем температуры до 380°С. Одновре-
менно с подъемом температуры довести нагрузку на рифор-
минг по газу до 50% от номинальной, давление в системе по-
высить до 20 кг/см2 (прикрытием EmV-7).
Если полного байпасирования конвертированного газа
мимо 102-С через TCV-10 недостаточно для подъема темпера-
туры до 380°С, необходимо поднять давление в системе паро-
образования вплоть до 105,5 кг/см2.
8. При достижении температуры 380°С на входе в 104-ДА
сделать выдержку для завершения процесса сероочистки.
Сероочистка считается законченной при устойчивом содер-
жании серы в газе на выходе из 104-ДА не более 1 мг/м3.
9. После завершения процесса сероочистки катализатора
104-ДА снизить температуру на входе в него до 360—371°С и
давление в системе парообразования до 63 кг/см2.
Восстановление катализатора низкотемпературной конвер-
сии окиси углерода
Восстановление катализатора низкотемпературной конвер-
сии окиси углерода может быть проведено в любое время до
пуска с использованием азота и циркуляционно систе-
мы 105-U.
Низкотемпературный конвертор отключен от системы, про-
дут азотом и находится под давлением азота. Система цирку-
ляции азота также должна быть продута азотом.
Собрать схему: 105-UJI—104-ДВ— 105-UCI—105-UFI—
105-U.lt. Принять чистый азот 99.98% в систему.
Довести избыточное давление в низкотемпературном кон-
верторе и системе циркуляции до 2 кг/см2 путем обеспечения
поддержания указанного давления. Расход азота установить
в количестве 100 нм3/час (FI-67) со сбросом через PIC-48.
Включить газодувку для циркуляции азота через систему.
18. 143 273
Подать пар в теплообменник 105-UCI для разогрева ката-
лизаторного слоя до 182°С со скоростью 38°С в час.
После того, как температура катализатора будет стабили-
зирована (182°С), подать в циркуляционную систему водород
(азотоводородную смесь) через FI-68 для обеспечения кон-
центрации водорода 0,2—0,5 в циркуляционном потоке. Для
контроля содержания водорода устанавливается временный
анализатор на входе и выходе газа из конвертора для регули-
, рования подачи водорода. Внимательно следить за темпера-
турами слоев катализатора и в случае резкого повышения
температуры катализатора прекратить подачу водорода в
цикл. Контролировать расход водорода па восстановление ка-
тализатора.
Если водород не расходуется, то нельзя допускать превы-
шения содержания Н2 в системе циркуляции выше 0,5% •
По мере восстановления катализатора постепенно увели-
чивать подачу азота в систему до 420 нм3/час и соответственно
водорода. При этом увеличивается сброс в атмосферу и сброс
воды, образовавшейся при восстановлении.
По мере повышения температуры катализаторного слоя в
результате выделения тепла при восстановлении катализато-
ра, прекратить подачу пара в теплообменник 105-UCI и по-
дать воду для охлаждения газа.
Регулирование температуры газа на входе в конвертор ве-
сти за счет перепуска части газа по байпасу мимо холо-
дильника.
После стабилизации температуры катализатора увеличить
расход водорода с доведением концентрации на входе в кон-
вертор до 2%. Если потребление водорода на восстановление
катализатора составляет менее 90%, поднять температуру газа
на входе в конвертор со скоростью 3°С в час до 204°С с дости-
жением потребления Н2 на восстановление до 90%.
Нельзя допускать в процессе восстановления превышение
температуры выше 246°С.
Для проверки восстановления увеличить концентрацию Н2
на 50%, наблюдая при этом за повышением температуры ка-
тализатора в течение 30 мин. Еесли повышения температуры
пе наблюдается, повторять операцию по увеличению концент-
рации водорода в циркуляционной смеси до 20%.
При содержании Н2 20% восстановление продолжать в
течение не менее 4-х часов. Так как содержание водорода при
восстановлении низкотемпературного катализатора конверсии
окиси углерода является определяющим фактором, каждый
274
анализ выполнить не менее 2-х раз, чтобы убедиться в его
правильности.
После окончания восстановления продолжать подачу водо-
рода, увеличить расход азота для удаления из системы водя-
ных паров.
Если аппарат включается в работу сразу после окончания
восстановления катализатора, нужно остановить газодувку
105-UJI. Отключить систему восстановления от аппарата за-
глушками (на линиях 16N6A21A и 16N21A21A). После этого
можно приступить к пуску по нормальной схеме. Если же си-
стема не готова к подключению конвертора 104-ДВ, то его
следует изолировать от системы восстановления заглушками
п оставить под давлением азота.
Попадание воздуха в конвертор с восстановленным ката-
лизатором недопустимо.
Пуск отделения очистки конвертированного газа от угле-
кислоты раствором «Карсол»
1. Собрать схему подачи рабочего раствора насосом 1I1-J
из хранилища 114-F последовательно через механический
фильтр 101-F, угольный фильтр 117-F и по линиям 2CAR14 и
6CAR32 в нижнюю часть регенераторов и в верхнюю часть
абсорберов.
Проверить изоляцию отделения очистки от других отделе-
ний с помощью запорной арматуры.
2. Подать рабочий раствор по линии 2CAR-14 в регенера-
торы 102-ЕА/ЕВ, заполнить трубопровод всаса и насос
106-J/JA.
Открыть арматуру на уравнительной линии на регенера-
торах и заполнить их до верхнего предела уровнемерных сте-
кол LG-20, 22.
3. Подать рабочий раствор по линии 6CAR-32 в верхнюю
часть абсорберов 101-ЕА/ЕВ и заполнить кубы абсорберов
на 90% (контроль по LICA-4,5 и уровнемерными стеклами
LG 15, 17).
4. Открыть уравнительную линию между абсорберами, по-
дать азот высокого давления или природный газ после серо-
очистки или с нагнетания 102-J и со скоростью 5 кг/см2 в час
довести давление в абсорберах до 15 кг/см2.
5. Собрать схему для подачи «бедного» раствора в абсор-
беры открыть отсекатели EmV-15, 16 и ручную армату-
18*
275
ру перед клапанами LIC-4 «С» и LIC-5 «С» (клапаны
LCV-4,5 «С» — закрыты).
6. Включить в работу насос 106-J/JA и постепенно с по-
мощью регуляторов FRCA-5 и FRCA-6 довести подачу раство-
ра в абсорберы до 135 т/час в каждый. Уровень в абсорберах
регулировать с помощью клапанов LIC-4 «С», LIC-5 «С».
Давление в регенераторах поддерживать 0,2 кг/см2 пода-
чей чистого азота (сброс па свечу через PIC-24).
7. Поднять уровни в верхней части регенераторов до
1400—1500 мм по LRA-19, 22 и заполнить холодильники
143-СА/СВ и трубопроводы к насосам 107-JA/JB/JC, подъем
уровня вести постепенным сокращением расхода по FRC-40,
42 из верхней части регенераторов в нижнюю.
Сброс инертов при заполнении 143-СА/СВ и трубопрово-
дов к насосам полубедного раствора вести на воздушники и
дренажи.
При наборе уровня в верхней части регенераторов и за-
полнении холодильников и трубопроводов, для сохранения
нормальных уровней в абсорберах и регенераторах включить
насос 111-J на подпитку по линии 2CAR-14.
8. Заполнить раствором насос 107-JC, открыть задвижку
на всасе насоса, включить в работу насос 107-JC, открыть
HCV-8 и HCV-19.
9. Регуляторами подачи «полубедного» раствора FRC-35
и FRC-37 постепенно установить подачу раствора в абсорбе-
ры в количестве 400 т/час в каждый.
После набора нормальных уровней в абсорберах и регене-
раторах прекратить подпитку системы раствором и остановить
насос 111-J. При увеличении сопротивления абсорберов из-за
пепообразования, необходимо ввести в циркулирующий раст-
вор антипенную присадку. Перед приемом конвертированного
газа в абсорберы содержание серы в газе после 104-ДА не
должно превышать 1 мг/м3. Открыть заслонку MCV-5 на вхо-
де конвертированного газа в межтрубное пространство тепло-
обменника 104-С, открыть HCV-45, HCV-46 на байпасе
105 СА/СВ.
10. Поднять давление в системе очистки от СО2 до давле-
ния конвертированного газа в конверсии СО, открыть EmV-2
на байпасе 104-ДВ и задвижки на входе газа в абсорберы.
Прогреть линию подачи газа в абсорберы сбросом конденсата
на дренажи. При нормальной работе дренажи должны быть
закрыты, сброс конденсата из сепаратора 102-F перевести в
кипятильник отпарной колонны 190-С.
276
11. Перевести поток конвертированного газа через абсор-
беры постепенным открытием PCV-5 и прикрытием EmV-7,
подачу конвертированного газа в абсорберы увеличивать до
6000 —8000 им3 в час.
12. Отрегулировать температуру газа перед кипятильника-
ми 105-СА/СВ не более 190°С подачей питательной воды с на-
гнетания насосов 104 J/JA в узел смешения.
После набора уровня в сепараторе 102-F начать пода-
чу конденсата в узел смешения насосами 121-J/JA через
IICV-4.
В начальный период нагрузки отделения очистки темпера-
туру в системе поддерживать не более 50°С до достижения
концентрации бикарбонатов в растворе не менее 20% избе-
жание растворения керамических седел насадки.
После достижения указанной концентрации приступить к
подъему температуры в кубах регенераторов с помощью за-
крытия HCV-45, HCV-46 на байпасах кипятильников 105 СА/СВ
и разогрева 111-СА/СВ за счет включения в работу системы
отпарки конденсата.
13. Отрегулировать нормальный температурный режим в
абсорберах и регенераторах с помощью вентиляторов холо-
дильников 143 СА/СВ, 108-С, 110-С. По мере разогрева реге-
нераторов и увеличения выхода СО2 сокращать подачу азота
в регенераторы до полного прекращения. Давление в регене-
раторах поддерживать не более 0,35 кг/см2 (по PIC-24).
14. При 40% нагрузке по газу на абсорберы и достижении
нормального температурного режима в системе очистки
включить в работу насосы с гидротурбинами 107-JA, 107-JB
и остановить в резерв 107-JC.
Пуск отделения разгонки газового конденсата
1. Заполнить куб отпарной колонны 103-Е и кипятильник
170-С конденсатом из 102-F, для этого необходимо открыть
вентиль пусковой линии заполнения 170-С 2PW40.
При достижении нормального уровня в кубе колонны со-
кратить подачу конденсата на верх колонны.
2. Подать пар 3,5 кг/см2 в кипятильник 170-С, отрегулиро-
вать выход конденсата пара, из кипятильника.
Постепенно разогреть куб колонны до 128°С с помощью
Циркуляции конденсата из низа куба колонны в кипятильник
170-С и в верхнюю часть куба колонны.
277
3. После окончания разогрева отключить пусковую линию
и при накоплении уровня в сепараторе 150-F включить в ра-
боту насос 119 J/JA и регулятор уровня LIC-8 для возврата
флегмы в колонну 103-Е. Газы дистилляции из 150-F сбрасы-
вать на свечу через PCV-26, давление газов в отпарной систе-
ме поддерживать не более 1,3 кг/см2.
Постепенно увеличивать подачу конденсата из 102-F на
верх колонны и подачу пара в 170-С, отпарной конденсат из
куба колонны отводить через холодильник 193-С в сепаратор
151-F с помощью регулятора уровня в кубе колонны LIC-11.
По мере накопления уровня в 151-F включить в работу на-
сос 120-J/JA и регулятор уровня LIC-14 для отправки отпар-
ного конденсата за границу установки.
По мере накопления конденсата в других сепараторах по-
давать его в систему разгонки газового конденсата.
При выходе установки на нормальный технологический
режим предусмотрена подача газов дистилляции на сжигание
в 103-В и отпарного конденсата после 120-J/JA на охлаждение
рубашек котлов-утилизаторов 101-СА/СВ и конвертора 103-Д.
Включение в работу низкотемпературного конвертора
окиси углерода
После завершения восстановления катализатора циркуля-
ционная система 105-UJI остается в работе для поддержания
температуры катализатора в 104-ДВ от 195°С до 200°С, во из-
бежание конденсации пара, содержащегося в конвертирован-
ном газе при включении низкотемпературного конвертора СО
в работу.
Для подключения конвертора 104-ДВ в работу необ-
ходимо:
1. Остановить азотодувку 105-UJI и сбросить давление из
104-ДВ.
2. Через штуцер на дренаже после 104-ДВ с помощью
шланга подать азот высокой чистоты со сбросом через воз-
душник на входе в 104-ДВ.
3. Снять заглушки после EmV-1 и перед задвижкой на вы-
ходе нз 104-ДВ, установить вместо них проходные кольца.
4. Снять проходные кольца на линиях 16N6 и 16N21. уста-
новить вместо них заглушки.
5. Отрегулировать температуру конвертированного газа
на выходе из 104-С в пределах 210—230сС с помощью регуля-
тора TIC-12.
278
6. Прекратить подачу азота в 104-ДВ и открыть вентиль
на байпасе EmV-1, для прогрева трубопровода на входе в
104-ДВ, со сбросом газа на воздушник перед конвертором.
Предусмотрена также подача очищенного газа (после от-
деления очистки от СО2) для разогрева по линии 2PG15.
Температуру в линии на входе в 104-ДВ контролировать
по TI-3-36.
7. Открыть сброс на свечу по линии 10V25 и закрыть воз-
душник на входе в 104-ДВ, подъем давления в конверторе
вести постепенно с учетом температур по слоям катализатора
и парциального давления пара, не допуская его конденсации.
Если наблюдается резкий рост температуры катализатора
свыше 230°С—240°С, прекратить подачу газа (при необходи-
мости продуть катализатор азотом).
8. Постепенным открытием EmV-1 увеличить поток газа в
104-ДВ и давление до равного перед EmV-1.
9. Включить конвертор по входу газа, для чего постепенно
закрыть сброс на свечу и одновременно открыть задвижку на
выходе газа из 104-ДВ.
Постепенным открытием EmV-1 и закрытием EmV-2 пере-
вести весь поток газа через 104-ДВ.
Проконтролировать состав газа после 104-ДВ и при необ-
ходимости откорректировать температурный режим, содержа-
ние СО не должно превышать 0,5% объемных.
Разогрев, восстановление катализатора-метанатора и
включение его в работу
Разогрев катализатора метанатора 106-Д проводится в
два этапа:
— первый этап — конвертированным газом, содержащим
СО не более 0,5%, до температуры не менее 121°С и давления
не более 3,5 кг/см2 (изб.);
— второй этап — до температуры 316°С при рабочем давле-
нии 16—18 кг/см2 (изб.).
При разогреве катализатора следует учесть, что при низ-
ких температурах до 121°С и повышенном давлении более
3,5 кг/см2 на никелевом катализаторе, в результате реакции с
содержащимся в синтез-газе СО, образуется очень ядовитое
соединение карбонил никеля.
1. Анализом определить содержание окислов углерода на
входе в метанатор.
279
2. С помощью клапана НС-11 медленно заполнить 114-С
питательной водой.
3. . Открыть отсекатель EmV-4 и байпасом клапана EinV-8
дать небольшой проток газа на PCV-4, поддерживая давление
не более 3,5 кг/см2.
4. Скорость повышения температуры катализатора долж-
на составлять не более 80°С в час при достижении 121°С по-
степенно поднять давление в метанаторе до давления в сепа-
раторе 103-F.
5. При температуре газа после подогревателя 114-С свыше
140°С дать проток воды и расходом воды поддерживать темпе-
ратуру газа не более 143°С после 114-С.
6. Включением в работу вентиляторов холодильника
115-С поддерживать температуру синтез-газа в пределах
40—50°С.
7. Дальнейший подъем температуры до 316°С вести со
скоростью 60°С в час.
8. Постепенно принять на метанатор весь газ, добиться
удовлетворительных анализов (СО и СО2 не должно превы-
шать 10 мг/м3 каждого компонента) при минимально возмож-
ной температуре катализатора.
9. В случае резкого повышения температуры катализатор-
ного слоя метанатора 106-Д необходимо закрыть отсекатели
EinV-4,8 и продуть метанатор азотом обратным ходом.
10. После вывода метанатора на режим, подачу АВС на
сероочистку со стороны перевести на АВС после метана-
тора.
Подготовка к пуску компрессоров 103-J и 105-J
После установления нормального режима в метанаторе
перед пуском компрессора синтез-газа для восстановления ка-
тализатора синтеза необходимо обеспечить выработку доста-
точного количества пара 105,5 кг/см2 и обеспечить аммиачное
охлаждение.
Для получения достаточного количества пара поднять на-
грузку первичного риформинга по газу от 40 50% до
70—75% в следующем порядке:
1. Увеличить циркуляцию раствора «Карсол».
2. Увеличить подачу пара в первичный риформинг, под-
держивая соотношение нар : газ, близким к 4 : 1, но не ме-
нее 3,5 : 1.
280
3. Увеличить подачу природного газа, водородосодержа-
щегося газа и топливного газа на первичный риформинг.
4. Увеличить подачу воздуха и пара во вторичный рифор-
минг.
5. Подъем нагрузки производить ступенями на 1—2%.
Давление в 101-В поднять до 26—27 кг/см2. Вместе с подъ-
емом общей нагрузки поднять давление пара в паросборнике
101-F до 105 кг/см2, ориентируясь по увеличению температуры
насыщенного пара, скорость повышения которой не должна
превышать 50°С/час. Стабилизировать процесс.
Дальнейшим этапом подготовки к пуску компрессора син-
тез-газа является- пуск аммиачно-холодильной установки для
обеспечения промежуточного охлаждения синтез-газа в холо-
дильнике 129-С.
Подготовка к работе аммиачно-холодильной установки
Проверить отсечение установки с помощью арматуры от
других отделений, а также отсечение линий выдачи и приема
газообразного аммиака, жидкого незахоложенного и продук-
ционного аммиака. Установка должна быть продута азотом
до содержания кислорода не более 3% объемных, находиться
под давлением азота 3—3,5 кг/см2.
После продувки азотом закрыть арматуру на выходе жид-
кого аммиака из первичного сепаратора 126-F, вторичного се-
паратора 106-F, сепаратора продувочных газов 108-F. От-
крыть вход жидкого аммиака в холодильники танковых и про-
дувочных газов 125-С, 126-С, 181-С в межступенчатый
холодильник 129-С, в холодильник циркуляционного газа
П7-С.
Открыть арматуру на выходе газообразного аммиака из
расширительных сосудов 110-F, 111-F, 112-F; открыть армату-
ру на перепускных линиях клапана LCV-43, LCV-45.
1. Подать жидкий аммиак насосом 1002 J/JA обратным
ходом по линии 4NH67 и по линии 2NH-72 в сборник 109-F.
2. Вытеснением азота на свечу из расширительных сосу-
дов заполнить их жидким аммиаком и набрать необходимые
уровни в 110 F, 111-F, 112-F и 107-F.
3. Открыть нагнетание компрессора 105-J и противопом-
пажные байпасы FIC-9, FIC-11, FIC-45 и вытеснить азот из
всей системы до содержания аммиака в ней не менее 90%.
После окончания продувки закрыть все свечи и набрать
Уровень в 109-F 90%.
281
Пуск компрессора 105-J.
Перед пуском компрессора проверить:
— открытие всей арматуры на всасе каждой ступени
XCW556, 557, 558; ‘
— открытие противопомпажных клапанов FCV-9, FCV-11,
FCV-45;
— закрытие арматуры на нагнетании 105-J;
— закрытие вентилей перед дроссельными шайбами
RO-46, 47, 48.
— закрытие клапанов на выходе из сепаратора 108-F
(LCV-39) и на выходе из расширителей 110-F (LCV-43), 111-F
(LCV-45);
— закрытие вентилей подачи жидкого аммиака в холо-
дильники 117-С, 125-С, 126-С, 129-С, 181-С.
Включить часть вентиляторов холодильников 127-С
и 128-С.
1. Пустить компрессор 105-J согласно инструкции опера-
тора компрессии по пуску аммиачного компрессора 105-J.
2. Температурный режим по ступеням при выводе комп-
рессора на рабочие обороты регулировать впрыском жидкого
аммиака через дроссельные шайбы RO-46, 47, 48.
3. Отрегулировать нормальные уровни в расширителях
110-F, 111-F, 112-F и сепараторе 109-F (при необходимости
подпитывать сепаратор 109-F по линии 2NH72) с помощью
регуляторов LIC-43, LIC-45 и LIC-39.
4. При стабилизации уровней в расширительных сосудах
110-F, 111-F, 112-F и достижении нормальных температур и
давлений по ступеням компрессора прекратить подачу жидко-
го аммиака через RO-46, 47, 48 и начать подачу жидкого ам-
миака через холодильники 125-С, 126-С, 129-С, 181-С.
5. Постепенно открыть арматуру на нагнетании компрес-
сора 105-1 и увеличить число работающих вентиляторов, даль-
нейшую нагрузку компрессора производить сокращением по-
тока по байпасам FIC-9, FIC-11, FIC-45, ориентируясь на гра-
фики зависимости расхода по FIC-5, FIC-11, FIC-45 от дав-
ления по ступеням, во избежание помпажа компрессора.
Давление на нагнетании 105-J поддерживать с помощью
PIC-33 в пределах 18—23 кг/см2. Сконденсировавшийся амми-
ак с помощью регулятора LIC-39 снова возвращается в рас-
ширитель 110-F.
Включить в работу 109-J/JA и регулятор уровня LIC-47,
сброс вести в сепаратор 109-F по линии 2NH72.
282
При поступлении продукционного аммиака из сборника
107-F арматуру на линии 2NH72 закрыть и начать выдачу ам-
миака в хранилище 1001-F.
Пуск компрессора синтез-газа 103-J
Для пуска компрессора синтез-газа необходимо: иметь до-
статочное количество пара и синтез-газа, заданных парамет-
ров. Поэтому необходимо формировать работу вспомогатель-
ного котла до максимальной нагрузки, производство пара
должно составлять 280—285 т/час, по FRA-33, нагрузка на ри-
форминги должна быть не менее 75% от номинальной.
Проверить готовность к пуску компрессора и турбины, а
также относящегося к ним вспомогательного оборудования.
Включить в работу вентиляторы холодильников 116-С, 124-С,
177-С, 178-С.
Положение арматуры, входяшее в условия пуска 103-J,
должно быть следующим:
1. FICA-7 — открыт (противопомпажный байпас),
2. FICA-63 — открыт (противопомпажный байпас).
3. FICA-65 — открыт (противопомпажный байпас),
4. НС-29 — открыт (байпас рециркуляции),
5. НС-28 — открыт (нагнетание рециркуляционной сту-
пени) .
6. НС-21 -открыт (перемычка нагнетания 4-й ступени и
нагнетания рециркуляционной ступени).
7. EmV-17 — открыт (всас 1-й ступени).
8. MoV-4 — открыт (байпас мимо теплообменника 136-С).
Кроме этого в условия пуска входят:
9. XCW-501 расцеплен валоповорот.
10. PRC-4 Р>15 кг/см2 (давление на всасе 1-й ступени
должно быть больше 15 кг/см2).
Кроме выполнения условий автоматического раз’решения
пуска должны быть закрыты:
F.mV-9 (вход циркуляционного газа в рециркуляционную
ступень компрессора 103-J).
EmV-5 (подача смеси циркуляционного и свежего газа в
систему синтеза).
FCV-17 (подача синтез-газа к 103-В).
MoV-З (вход синтез-газа с нагнетания 1-й ступени 103-J
в 136-С). ’ '
После выполнения перечисленных условий пустить ком-
прессор согласно рабочей инструкции оператора компрессии,
283
проверить срабатывание НС-23, дальнейший подъем оборотов
до рабочих вести согласно графику пуска 103-J.
После пуска компрессора необходимо проверить:
— баланс установки по пару;
— механическое состояние компрессора (шум, вибрация,
работа смазочной <и уплотняющей системы и т. д.);
— режим давлений и температур;
— следить за накоплением конденсата в сепараторах и
включить в работу регуляторы для нормального отвода кон-
денсата в установки разгонки газового конденсата;
— температуру синтез-газа после 129-С регулировать по-
дачей жидкого аммиака в межтрубпое пространство и давле-
нием газообразного аммиака с помощью PIC-10.
Отрегулировать давление на нагнетании компрессора с по-
мощью байпасных регуляторов FIC-7, FIC-63, FIC-65 в преде-
лах 105—110 кг/см2, не допуская превышения давлений и тем-
ператур по ступеням, ориентироваться на графики зависимо-
сти показаний расхода от давлений и температуры, не допу-
ская снижения действительных расходов по байпасам ниже
установленных во избежание помпажа компрессора.
Подача синтез-газа в систему производится при достиже-
нии устойчивой работы компрессора.
Подключение теплообменника 136-С производится также
после достижения устойчивой работы компрессора.
Восстановление катализатора синтеза аммиака
Перед подачей синтез-газа в систему последняя должна
быть тщательно продута азотом и подготовлена к приему син-
тез-газа следующим образом:
— клапан НС-16 должен быть полностью открыт;
— вентили на выходе жидкого аммиака на сепараторах
106-F, 108-F, 126-F должны быть закрыты;
— вентили на всех воздушнах должны бать закрыты;
— вся предохранительная арматура установлена в рабо-
чее положение;
— подача синтез-газа в систему синтеза ведется по байпа-
су EmV-5.
Если ранее было произведено испытание системы на гер-
метичность азотом, то давление набирается со скоростью
22—28 кг/см2 в час до 105 кг/см2. При подаче синтез-газа в си-
стему синтеза начать охлаждение его в аммиачном холодиль-
нике компрессора 120-С таким образом, чтобы температура
284
газа после него была в пределах 3—8°С. Холодильник 117-С
по жидкому аммиаку отключить. Во избежание замерзания
влаги в аммиачном холодильнике свежего и циркуляционного
газа (поз. 117-С) в случае пропуска арматуры начать впрыск
аммиака в линию 12SC47N32A с помощью насосов 117-J/JA.
После того, как давление в системе синтеза достиг-
ло 105 кг/см2 и сравнялось с давлением на выходе из компрес-
сора, открыть EmV-5 полностью и закрыть байпас.
Установить поток газа через огневой подогреватель, для
этого:
а) закрыть клапаны холодных байпасов НС-7, НС-13,
НС-14, НС-15;
б) открыть сбалансированный вентиль на входе в огневой
подогреватель;
в) отрегулировать клапаном НС-16 небольшой поток меж-
ду корпусом колонны и насадкой;
г) открыть сброс на факел по линии 6V90 (перед клапа-
ном EmV-9);
д) открыть клапан НС-8 и отрегулировать давление в си-
стеме (аммиак в холодильник продувочных газов 125-С не по.
давать).
Продуть азотом в течение не менее 15 мнн. камеру сжига-
ния пускового подогревателя и, убедившись анализом в от-
сутствии горючих газов, разжечь подогреватель и отрегулиро-
вать горение и поток газа таким образом, чтобы рост темпера-
туры газа после подогревателя был в пределах 22—28°С в
час.
В течение 12—16 часов нагреть верхний слой катализатора
до 340°С.
При этом:
а) давление в системе должно быть равным 100—105 кг/см2;
б) скорость подъема температуры до 230°С—25°С в час и
от 230 до 340—15°С в час;
в) поток газа через колонну должен определяться таким
образом, чтобы подогреватель обеспечивал заданный подъем
температур, но не менее 20 000 нм3/час;
г) нельзя превышать давление и температуру в змеевиках
пускового подогревателя;
Д) температуру дымовых газов не превышать более 266°С;
е) регулировку расхода газа производить сбросом через
6V90 и НС-8;
ж) регулировку температуры после подогревателя 102-В
ведут горелками до достижения максимальной нагрузки подо-
285
гревателя: дальнейший подъем температуры производится пу-
тем уменьшения количества газового потока.
Питательную воду на подогреватель 123-С подают заранее
в связи с недостаточной пропускной способностью подогрева-
телей 101-В и 114-С. При достижении температуры газа после
колонны синтеза 150°С регулировать температуру после 123-С
расходом воды через подогреватель.
Во время работы огневого подогревателя 102-В следить за
соблюдением тепловой нагрузки и за температурой стенок
змеевиков подогревателя, не допуская превышения допускае-
мых величин.
Увеличение подачи синтез-газа в колонну синтеза произво-
дить прикрытием байпаса НС-29, антипомпажных клапанов и
увеличением числа оборотов компрессора синтез-газа.
После достижения температуры катализатора 200°С начи-
нается реакция восстановления и образование воды. С этого
момента нужно начать анализ газа на содержание воды на
выходе из колонны синтеза. Концентрация водяного пара не
должна превышать 4000 мг/м3.
В случае остановки компрессора 103-J необходимо немед-
ленно погасить горелки и постепенно остановить поток газа
через подогреватель и колонну, сбрасывая газ через CV90 и
HCV-8 на факельную установку.
Если остановка компрессора длительная, то следует сбро-
сить давление и продуть систему азотом и охладить катализа-
тор до 250°С.
Вторая фаза восстановления заключается в подъеме тем-
пературы от 340 до 400°С.
Поскольку реакция восстановления возрастает с повыше-
нием температуры, скорость подъема снизить до 10°С в час,
поддерживая содержание водяных паров в газе несколько ни-
же 4000 мг/м3 объемных. Параллельно с подъемом темпера-
тур следует постепенно поднять давление до 120 кг/см2. При
этом давлении и температуре 400°С начинается образование
аммиака. Во избежание местных перегревов катализатора
строго следить за содержанием воды в газе и задерживать
подъем температуры на таком уровне, чтобы содержание па-
ров в газе держалось на уровне 4000 мг/м3. Если содержание
водяных паров снижается, можно продолжать подъем темпе-
ратуры.
При восстановлении катализатора регулировать темпера-
туру стенки колонны синтеза, не допуская подъема выше 200°С,
подачей синтез-газа по основному ходу через HCV-16.
286
Третья фаза восстановления — повышение температуры
до 415°С.
На этом этапе скорость подъема температуры катализато-
ра снижается до 5°С в час и никаких дополнительных опера-
ций не производится. Продолжать руководствоваться указа-
ниями для второй фазы восстановления.
Четвертая фаза восстановления катализатора — подогрев
до 471°С, начинается некоторое снижение концентрации воды
is газе.
Для продолжения восстановления следует поднимать
температуру катализатора по 2°С в час, ориентируясь по кон-
центрации водяных паров в газе, до температуры верхнего
слоя, равной 471°С. В случае повышения температуры второго
слоя до температуры, близкой к .температуре верхнего слоя, и
одновременного повышения концентрации воды в газе свыше
4000 мг/м3 следует немного охладить второй слой путем пода-
чи холодного газа до 415—420°С. При достижении температу-
ры I слоя 471°С продолжать подъем температуры II слоя
со скоростью 1+3,0°С, руководствуясь теми же указаниями,
что и для второго (первого слоя). Разогреть 2-й слой до
460—466°С. Для 3-го и 4-го слоев принять аналогичные меры,
3-й слой разогреть до 455—460°С, а 4-й до 450—455СС.
В период восстановления поддерживать соотношение
Hj: N2 = 3 : 1.
На протяжении первых трех фаз восстановления вся вода,
образующаяся при восстановлении, выводится из системы че-
рез 6V90 и НС-8.
В зимнее время необходимо включить в конце 1-го этапа хо-
лодильник 180-С и сконденсировавшуюся влагу выводить из
126-F с целью предотвращения забивки льдом коллектора
факельных газов.
При чрезмерном охлаждении газа в холодильнике 180-С
вести подогрев холодильника паром.
После нагрева катализатора до 455—470°С в газе наряду
с водой появляется аммиак, количество которого уже доста-
точно для образования 21% раствора аммиака, который за-
мерзает при минус 40°С. Таким образом, создаются условия
для выделения влаги охлаждением, а в связи с этим и для
перехода на замкнутый цикл восстановления.
Начиная с момента, когда появилась необходимость ох-
лаждения газа, поступающего во II слой, содержание ам-
миака в газе постепенно увеличивается и нужно начать пе-
риодический контроль за содержанием аммиака в циркуляци-
287
одном газе. Расчетом определить, какая концентрация водно-
го раствора аммиака получится при конденсации. Если она
будет в пределах 20 -25%, то можно переходить на циркуля-
цию с охлаждением циркуляционного и продувочных газов.
Перевод на циркуляцию заключается в следующем:
а) с помощью байпаса НС-29 и регулировкой оборотов
компрессора установить давление перед EtnV-9 (по ходу га-
за на всас при нормальной циркуляции) на 3—5 кг/см2 боль-
ше, чем после EmV-9;
б) установить давление в системе синтеза 120 кг/см2;
в) не закрывая воздушки 6V90, постепенно открыть бай-
пас мимо EmV-9 и после установления постоянного перепада
давления полностью открыть EmV-9;
г) по мере открытия EmV-9 прикрывать НС-8 и 6V90, в
конце этой операции НС-8 и 6V90 должны быть открыты на
50% от первоначальной степени открытия. Одновременно уве-
личится сброс через PRCA-4.
Для регулирования перепада давления в системе пользо-
ваться байпасом НС-29;
д) с увеличением количества газа, проходящего через ко-
лонну синтеза, необходимо произвести вторичную регулиров-
ку расхода через клапан на входе в колонну и клапаны
ПС-13, 14 и 15.
При этом настройку вести плавно, внимательно следя за
влиянием проведенных операций на процесс:
— наладив устойчивый режим циркуляции, прекратить
впрыск аммиака после EmV-5. После установления циркуля-
ции в системе синтеза начать конденсацию водяных и амми-
ачных паров путем испарения жидкого аммиака, для этого:
а) включить подачу аммиака в 117-С так, чтобы темпера-
туру газа понижать не быстрее 5°С в минуту;
б) по мере накопления уровня в сепараторах 106-F и 126-F
водный раствор аммиака направляется в 127-F, а оттуда от-
правляется за пределы установки;
в) при охлаждении циркуляционного газа снижается кон-
центрация аммиака на входе в колонну и начинается рост тем-
пературы катализатора, который! следует сдерживать умень-
шением потока через подогреватель и увеличением потока че-
рез НС-7 и НС-16.
В конечном итоге постепенным прикрытием 6V90 и байпа-
са НС-29 увеличивать поток газа в систему синтеза.
В какой-то момент реакция образования аммиака будет
давать тепло, достаточное для автотермичной работы.
288
К этому времени 6V90 может быть полностью закрыт, а
поток продувочного газа через НС-8 будет в пределах
6000—7000 м3/час.
Дальнейшие действия, направленные к отключению огне-
вого подогревателя, производить очень осторожно.
Если при увеличении степени открытия клапана НС-16
температура на входе в верхний слой не снижается, то мож-
но уменьшить нагрев газа в подогревателе. Когда НС-16 от-
кроется полностью, сократить подачу газа через огневой по-
догреватель балансировочным вентилем, на входе газа в по-
догреватель. Если температура газа при этом продолжает ра-
сти, увеличить количество газа, поступающего в колонну
путем прикрытия байпаса НС-29.
Перечисленные операции выполнять плавно и очень осто-
рожно, внимательно следя за всеми параметрами.
Начать медленный подъем давления до 130 кг/см2 со ско-
ростью 10 кг/см2 в час. Это потребует увеличения числа обо-
ротов 103-J регулировки байпасов и регулировки температуры
по ступеням.
В конце погасить горелки на 102-В и оставить небольшой
поток газа через него до охлаждения футеровки. От момента
снижения тепловой нагрузки подогревателя до отключения
горелок должно пройти 3—4 часа. После охлаждения футе-
ровки можно прекратить поток газа через подогреватель. К
этому моменту в катализаторных зонах установить такой ре-
жим;
а) температура на входе в верхний слой 380—420°С;
б) температура каждой горячей точки —480°С.
К моменту отключения подогревателя в системе синтеза в
результате всех действий должно установиться следующее
положение:
а) давление по Р1-90 около 130 кг/см2;
б) арматура;
EmV-9 (вентиль всаса циркуляционной ступени) пол-
ностью открыт;
EmV-5 (вентиль нагнетания 103-1) полностью открыт;
Сброс через 6V90 — закрыт;
ПС-16 — полностью открыт;
НС-8 (постоянная продувка в систему топливного газа) —
открыт 90—95%.
Вентиль входа газа в огневой подогреватель полностью за-
крыт. Вентиль подачи питательной воды в 123-С открыт:
19. 143
289
в) компрессор 103-J. Работает на себя с частичной пода-
чей в систему синтеза.
Циркуляционный корпус работает с регулировкой пере-
пада давления байпасом НС-29.
Число оборотов устанавливается необходимое для поддер-
жания давления в системе синтеза;
г) выделяемый из циркуляционного газа аммиак содер-
жит 95°/о или более аммиака и подается в 110-F. Предвари-
тельно должен быть осуществлен переход со сборника 127-F
на 107-F.
Таким образом, система синтеза выведена на автотермиче-
ский режим и требует дальнейшего подъема нагрузки, близ-
кой к оптимальной.
Пятая фаза заключается в довосстановлении катализато-
ра на автотермическом режиме.
Нагрузка агрегата синтеза производится путем медленно-
го (по 5 кг/см2 в час) подъема давления и приведения к нор-
ме режима на компрессоре 103-J и аммиачном компрессоре
105-J.
После вывода отделения синтеза на нормальный техноло-
гический режим и стабилизации давлений и температур по
ступеням компрессора 103-J, перевести дозировку синтез-га-
за на смешение в природный газ с FIC-8 на FrRC-17.
Перевести сброс танковых и продувочных газов на сжига-
ние в 101-В.
Пуск на восстановленном катализаторе
1. Собрать схему как при опрессовке системы.
2. Закрыть холодные байпасы.
3. Открыть балансировочный вентиль входа синтез-газа в
огневой подогреватель 102-В.
4. Приоткрыть примерно на 20% заслонку НС-16.
5. Подготовить к пуску огневой подогреватель.
6. Установить задание регулятору давления продувочных
газов низкого давления PIC-446 кг/см2.
7. Включить компрессор 103-J и набрать давление в систе-
ме синтеза 140 ати, регулируя циркуляцию байпасом
НС-29.
8. Следить за перепадом давления по PdI-32, не допуская
перепада давления выше 11,0 кг/см2.
9. Расход газа через огневой подогреватель установить
максимально возможный.
290
10. Зажечь горелки пускового подогревателя и начать
подъем температуры в колонне по 25—30°С/час.
11. Температуру после 123-С регулировать подачей пита-
тельной воды.
12. По мере необходимости включить в работу воздушный
холодильник 180-С.
13. При достижении температуры в зоне катализа
200—250°С включить в работу аммиачный конденсатор 117-С.
14. Впрыск аммиака насосами 117-J/JA производить
только после первого корпуса компрессора 103-J (перед
116-С).
15. С появлением уровней в сепараторах выдавать аммиак
в сборники 127-С, 107-F и далее в АХУ.
16. Способ регулировки температуры, давления, выдача
продувочных газов на топливо производится так же, как при
восстановлении катализатора.
17. При достижении температуры в зоне катализа выше
450°С начинается реакция синтеза аммиака: начать нагрузку
колонны синтеза с подъемом давления 5 кг/см2 в час до дав-
ления 280—310 кг/см2. Давление регулировать НС-8.
18. По мере нагрузки агрегата синтеза следить за рабо-
той АХУ.
19. После того, как будет закрыт сброс перед компрессо-
ром синтез-газа через PRC-4, отрегулировать режим агрегата
по всем параметрам.
Подготовка к пуску и пуск хранилища жидкого аммиа-
ка 1001-F
После проведения всех испытаний на аммиачном хранили-
ще и аммиачно-холодильной установке вся система должна
быть продута азотом.
Для этого арматура на установке должна быть поставлена
в следующее положение:
1. Полностью закрыты вентили и клапаны:
a) EmV-351 на входе жидкого аммиака в хранилище;
б) EmV-352 на выходе жидкого аммиака из хранилища;
в) вентиль на линии 4NH86 (подача жидкого аммиака в
хранилище);
г) вентиль выхода газообразного аммиака в компрессор
на линии 8NH10.
2. Предохранительная арматура и дыхательные устройст-
ва установлены в рабочее положение.
19* 291
3. Вентили выхода аммиака на факельную установку на
линиях *6NH96 и на линии 8NH96 — открыть.
4. Дыхательная емкость 1003-F продувается следующим об-
разом: азот подается в кольцевой трубопровод в нижней ча-
сти хранилища 1001-F, протекает по кольцевому пространству
между внешним и внутренним корпусами, откуда сбрасыва-
ется в атмосферу. При продувке заставшть несколько раз
«дышать» дыхательную емкость, временно прекращая подачу
азота, при этом следить за показаниями положения мембра-
ны 11 353. Продувку прекратить при содержании кислорода
в продувочном азоте 0,5%.
5. На холодильной установке все вентили оставить в за-
крытом положении.
6. Все линии внешних связей продуты и заполнены
азотом.
Вытеснение азота из хранилища
По окончании продувки хранилища и установления нор-
мального давления азота в дыхательной емкости и в кольце-
вом пространстве хранилища приступить к вытеснению азота
аммиаком.
Для этого:
а) зажечь дежурное пламя на факеле:
б) начать подачу жидкого аммиака на внешней сети уста-
новки по линиям 3NH152 и 4NH86.
Подачу аммиака производить очень осторожно, наблюдая
за температурой в хранилище.
Руководствоваться при этом следующим:
а) разность температур по показаниям термометров
TI-351-1 и TI-351-4 не должна превышать 50°С;
б) скорость снижения температуры должна быть около
2°С в час;
в) если разность температур значительно ниже 50°С, ско-
рость охлаждения можно увеличить до 5°С в час, но не более.
Через 3—4 часа начать контроль за содержанием азота в
газах, сбрасываемых на факел.
При содержании в выхлопном газе N2 5% закрыть вентиль
выхода газа из хранилища на факел на линии 6NH96 и от-
крыть вентиль на линии 8NH10 на всас компрессоров 1001-JA
и I001-J. Установку подготовить к автоматическому запуску
(описано ниже).
Продолжать подачу жидкого аммиака в хранилище, стро-
го соблюдая разность температур и скорость охлаждения.
292
На этой стадии заморозки следует внимательно следить з£
давлением в хранилище, так как в определенных условиях
при большой подаче жидкого аммиака возможно образование
вакуума. Поэтому при тенденции снижения давления в хра-
нилище следует уменьшить подачу жидкого аммиака в хра-
нилище.
На определенном этапе давление в хранилище возрастает
до 0,04 кг/см2 и автоматически должен включиться компрес-
сор 1001-J для отсоса паров аммиака. Захолаживание счита-
ется законченным, когда разность температур вверху и внизу
хранилища практически исчезает, и в хранилище устанавлива-
ется уровень 200—300 мм.
С этого момента можно прекратить прием аммиака извне
п работать на замкнутом цикле или же приступить к приему
жидкого аммиака по линии 4NH67, продолжая часть аммиа-
ка принимать в верхнюю часть хранилища.
При нормальной работе не следует допускать вакуума в
хранилище или превышения давления выше 0,1 кг/см2.
При накоплении уровня аммиака в хранилище, достаточ-
ного для выдачи потребителям, включить в работу .продукци-
онные насосы и подключить хранилище к аммиачно-холо-
дильной установке синтеза, открыв вентиль на всасе компрес-
сора 105-J.
В процессе захолаживания хранилища и накопления ам-
миака в нем через 2 3 часа делать анализы азота из кольце-
вого пространства на содержание аммиака, если оно превы-
шает 3%, следует прекратить набор аммиака, освободить хра-
нилище от аммиака, продуть азотом, а затем воздухом и при-
нять меры к устранению утечки.
Подготовка аммиачно-холодильной установки к пуску
После проведения продувки азотом и вытеснения азота
аммиаком подготовить установку к автоматическому запуску.
а) положение арматуры:
закрыть полностью дренажные и воздушные вентили на
всей установке.
Открыть вентили:
- на всасе и нагнетании 1 и II ступени компрессо-
ра 1001-J.
— на входе в конденсатор и выходе из него:
— на входе в ресивер 1001-ЗД4;
— подачи воды в конденсатор;
293
б) создать нормальную циркуляцию воды на конденса-
торе;
в) собрать электрическую схему автоматического запуска
компрессора 1001-J и проверить ее действие до приема аммиа-
ка на установку;
г) по линии 4NH86 и 3/4 NH170 обратным ходом через
змеевик промсосуда принять аммиак в промсосуд (по полу-
дюймовой линии на впрыск) и в ресивер 1001-ЛД4 30% уров-
ня, после чего прием аммиака прекратить, закрыв байпас на
линии 3/4 NH170.
Подготовить автоматические клапаны к подаче жидкого
аммиака на впрыск в промсосуд 1001 -ЗД2 и выдаче жидкого
аммиака в хранилище. Вся предохранительная арматура
должна быть установлена в рабочее положение.
После автоматического запуска компрессора проверить
подключение в работу автоматических клапанов, убедиться,
что уровни жидкого аммиака установились нормальные в
ресивере и в промсосуде, отрегулировать подачу воды иа кон-
денсатор, скорректировать подачу аммиака на впрыск в пром-
сосуд. Следить за давлением на всасе компрессоров и в храни-
лище, давление в хранилище должно быть 0,03—0,07 кг/см2.
Давление на нагнетании II ступени должно быть не вы-
ше 14,82 кг/см2. В случае превышения его нужно сбросить
инертные газы через предохранительный клапан SV-806 на
факел.
При переходе на компримирование и конденсацию амми-
ачных паров в системе синтеза (компрессор 105-J) компрес-
сор 1001-J должен автоматически остановиться.
9.4. ОСТАНОВКА ПРОИЗВОДСТВА
Остановки производства по всему характеру могут быть
следующими:
— плановая остановка на ремонт;
— плановая кратковременная остановка при нормально
действующем оборудовании для проведения локального ре-
монта.
Перед каждой плановой остановкой разрабатывается план
и график остановки производства.
Аварийная остановка, осуществляемая обслуживающим
персоналом, или блокировками защиты оборудования при на-
рушениях определенных параметров процесса.
В разделе 9.7. приведены наиболее характерные аварий-
ные остановки и действия обслуживающего персонала.
294
Остановка на ремонт сопровождается охлаждением всех
аппаратов и катализаторов. При необходимости ремонта внут-
ри контактных аппаратов произвести пассивацию катализа-
торов.
9.4.1. Плановая остановка на ремонт
Остановка состоит из следующих основных этапов:
1. Разгрузка производства до 70—75%.
2. Остановка компрессора синтез-газа 103-J.
3. Отключение системы синтеза.
4. Остановка аммиачного компрессора 105-J.
5. Разгрузка производства до 40 —50%.
6. Снижение давления пара в системе пара высокого дав-
ления до 63 ати.
7. Отключение метанатора.
8. Отключение низкотемпературного конвертора окиси уг-
лерода 104-ДВ.
9. Прекращение подачи газа на очистку от СО2.
10. Прекращение подачи технологического воздуха в ре-
актор вторичного риформинга.
11. Прекращение подачи природного газа в печь первично-
го риформинга.
12. Остановка сероочистки, компрессора природного газа.
13. Остановка вспомогательного котла.
14. Остановка пускового котла и деаэрации.
Разгрузка производства до 70—75 % •
Нагрузку уменьшать постепенным снижением количества
природного газа в печь первичного риформинга по
3000 им3/час, ступенчато по 1000 нм3 через каждые 20 мин.
Первоначально снижать расход воздуха на вторичный ри-
форминг, затем пропорционально снижению расхода воздуха
снижать расход природного газа.
Расход пара в первичный риформинг до достижения соот-
ношения naip: газ, равным 5 : 1, не снижать, в дальнейшем при
разгрузке производства поддерживать соотношение пар : газ,
равным 5:1.
При каждой ступени разгрузки делать выдержку с целью
стабилизации технологического режима.
При разгрузке производства снижается количество пара,
получаемого за счет использования тепла реакции. Паровой
295
баланс установки поддерживать погрузкой вспомогательного
котла.
При нагрузке 80% прекратить подачу углекислоты в ком-
бинатовскую сеть, уменьшить количество циркуляционного
раствора «Карсол» в соответствии с уменьшением газовой на-
грузки.
Закрыть отсекатель EmV-14 и запорную арматуру на ли-
нии газообразного аммиака из хранилища па всас аммиачного
компрессора.
Прекратить выдачу газообразного аммиака потребителю,
закрыть FRC-66 и запорную арматуру. Прекратить выдачу не-
захоложенного аммиака из сепаратора I27-F, закрыть
EmV-127 и запорную арматуру.
Хранилище жидкого аммиака перевести на автономную
работу. Дозировку азотоводородной смеси на сероочистку пе-
ревести с FrCV-17 на FCV-8.
Остановка компрессора синтез-газа 103-J
1. Деблокировать HCV-23, предварительно закрыв его.
2. Уменьшить число оборотов до минимально регулируе- i
мых и проверить открытие антипомпажных клапанов FCV-65, '
FCV-63, FCV-7.
3. Одновременно с разгрузкой компрессора 103-J приот- ]
крывать байпас HCV-29. Контролировать температуру и дав- I
ление по ступеням компрессора. I
4. Постепенно сделать переход с MCV-3 на MCV-4.
5. После прекращения циркуляции в системе синтеза и |
полного открытия HCV-29 закрыть отсекатели EmV-9, а затем 1
4MV-5.
6. Прекратить подачу жидкого аммиака в холодильник I
129-С, прекратить впрыск жидкого аммиака в линию газа пе- 1
ред холодильником 116-С.
7. Остановить компрессор в соответствии с графиком оста- I
новки и после остановки ротора турбины включить валопово- 1
ротный механизм.
8. Остановить систему конденсации со срывом вакуума.
9. Остановить вентиляторы межступенчатых холодиль-1
ников. 5
10. После снижения давления по ступеням компрессора до Я
давления на всасе закрыть EmV-17. я
11. Сбросить давление из компрессора через HCV-74 до,’i
1—2 ати, продуть компрессор до отсутствия горючих и оста-д
вить под избыточным давлением азота 1—2 ати.
206 1
Система уплотнительного масла должна находиться в ра-
боте до полного сброса давления из компрессора и продувки
его азотом.
Система смазочного масла должна находиться в работе
до полного остывания турбины.
12. При разгрузке и остановке компрессора контролиро-
вать паровый баланс установки.
Отключение синтеза
1. Перевести сброс продувочных и танковых газов иа фа-
кельную установку.
2. При уменьшении циркуляции синтез-газа необходимо
регулировать температуру в колонне синтеза так, чтобы сни-
жение температуры катализатора не превышало 50°С в час:
11оддерживать температуру воды после подогревателя
I23-C1C2 в пределах нормы прикрытием отсекателя IICV-13
до полного его закрытия.
3. Прекратить подачу жидкого аммиака в холодильник
117-С и сработать находившийся в нем жидкий аммиак.
4. После прекращения циркуляции в системе синтеза пре-
кратить подачу жидкого аммиака в 125-С и 126-С.
5. Выключить вентиляторы воздушных холодильни-
ков 180-С.
6. Полностью удалить жидкий аммиак из сепараторов
106-F, 126-F, 108-F, 174-F, 175-F, 127-F на склад, после чего
закрыть запорную регулирующую арматуру на сепараторах.
7. Из сборника жидкого аммиака 107-F полностью выдать
жидкий аммиак на аммиачно-холодильную установку, сбро-
сить давление из 107-F через PCV-27 и закрыть арматуру на
линии танковых газов и на линии выдачи жидкого аммиака.
8. После отключения агрегата синтеза от компрессора от-
секателями EmV-9 и EmV-5 открыть HCV-16 и заслонки хо-
лодных байпасов и приступить к сбросу давления через кла-
пан постоянной продувки HCV-8 по 30 кг/см2 в час.
9. После снижения давления в синтезе до 1 кг/см2 по-
дать азот 99, 97% в систему синтеза, продуть систему до отсут-
ствия горючих и оставить под давлением азота.
Остановка аммиачного компрессора 105-J
1. По мере уменьшения нагрузки на установке синтеза ам-
миака аммиачный компрессор переводится на байпасный ре-
жим, поэтому необходимо проконтролировать открытие анти-
помпажных клапанов FCV-9, FCV-11, FCV-45.
2. Контролировать температуру по ступеням компрессора,
при росте температуры подать жидкий аммиак через дрос-
сельные шайбы RO-46, RO-47, RO-48.
3. Прекратить подачу аммиака в холодильник 181-С.
4. Остановить аммиачный компрессор согласно инструк-
ции машиниста компрессии, остановить вентиляторы воздуш-
ных холодильников 128-С, 127-С.
Остановить систему конденсации со срывом вакуума.
5. После остановки компрессора жидкий аммиак из рас-
ширительных сосудов 110-F, 111-F, 112-F и ресивера жидкого
аммиака 109-F откачать насосами 109-J/JA на склад жидкого
аммиака.
6. Остановить насосы 109-J/JA, закрыть запорную армату-
ру на всасе и нагнетании, «дренировать жидкий аммиак.
7. После полной остановки ротора турбины включить ва-
лоповоротный механизм.
8. Сбросить давление газообразного аммиака с компрессо-
ра и расширительных сосудов на свечу.
Продуть аммиачный компрессор и систему АХУ азотом до
отсутствия горючих и оставить под избыточным давлением
азота.
Разгрузка производства до 40—50%
1. При снижении нагрузки необходимо учитывать уставки
датчиков в системе блокировок, в противном случае могут
сработать блокировки по минимальному значению.
2. Порядок работы и операции при снижении нагрузки до
40—50% по газу аналогичны тем операциям, которые были
описаны для снижения нагрузки до 70—75%.
3. Давление в системе снизить до 18—20 кг/см2.
Снижение давления пара в системе пара высокого давле-
ния до 63 кг/см2
1. Постепенно понизить давление в 101-F и в коллекторе
пара высокого давления.
Снижение давления выполнить осторожно, контролируя
наличие циркуляции в котлах 101-СА/СВ.
2. Скорость снижения давления в 101-F проводить с таким
расчетом, чтобы температура стенок паросборника снижалась
не более 50°С в час.
298
Отключение метанатора
1. Перед отключением метанатора необходимо сделать пе-
реход подачи АВС с FCV-8 на HCV-2.
2. Понижать температуру газа перед метанатором медлен-
ным открытием TCV-12, контролируя температуру газа на
входе в низкотемпературный конвертор 104-ДВ.
3. Перевести сброс газа с PCV-4 на PCV-5. Операцию пе-
рехода осуществлять осторожно, не допуская колебаний дав-
ления в системе.
4. При уменьшении расхода газа на метанатор уменьшать
подачу питательной воды на подогреватель 114-С до полного
закрытия HCV-11.
5. Остановить вентиляторы воздушного холодильни-
ка 115-С.
6. Снизить давление в системе метанирования до
1 -2 кг/см2 со скоростью не более 4—6 кг/см2 в час. Газ сбра-
сывать на факельную установку через PCV-4.
Продуть систему метанирования азотом до отсутствия го-
рючих и оставить под избыточным давлением азота.
Отключение низкотемпературного конвертора окиси угле-
рода 104-ДВ
1. Плавно открыть EmV-2 на байпасе низкотемпературно-
го конвертора и закрыть EmV-1.
2. Закрыть задвижку на выходе из низкотемпературного
конвертора.
3. Сбросить давление из 104-ДВ па свечу 10V25 со ско-
ростью не более 5 кг/см2 в час.
4. При давлении 1—2 кт/см2 продуть азотом 104-ДВ до
отсутствия горючих и оставить под избыточным давлением
азота.
Прекращение подачи газа на очистку от СО2
1. Перевести сброс газа с PCV-5 на свечу после сепарато-
ра 102-F8V77 (приоткрыть задвижку на 1N1,5 оборота),
PC.V-5 закрыть. Давление поддерживать EmV-7.
2. Продолжать циркуляцию раствора в системе очистки,
используя давление в абсорберах.
3. После окончания регенерации раствора в системе до со-
стояния «бедного» раствора, закрыть запорную арматуру на
входе газа в абсорберы.
299
4. Перевести сброс газа со свечи 8V77 на EmV-7.
5. Прекратить подачу газового конденсата на впрыск перед
кипятильниками 105-СА/СВ, остановить насос 121-J/JA.
6. Перевести подачу ПГС из 150-F па местную свечу, оста-
новить отпарную колонну.
7. Остановить насосы 107-JA/JB и 1O6-J/JA, закрыть отсе-
катели на выходе раствора из 101-ЕА/ЕВ.
Остановить насосы 120-J/JA, 119-J/JA. 108-J/JA.
Конденсат и флегму из сепараторов сдрепировать.
8. Остановить вентиляторы воздушных холодильников си-
стемы очистки. Для предотвращения образования вакуума по-
дать азот в регенераторы.
9. Сбросить давление из системы очистки со скоростью
2—4 кг/см2 в час и поставить под избыточное давление азота.
10. Если нет необходимости проверки и ремонта системы,
раствор можно хранить в системе. Если система подлежит ре-
монту, раствор сдренировать в хранилище 114-F.
При хранении раствора в системе не допускать снижение
температуры раствора ниже температуры кристаллизации
20°С для «бедного» раствора, при необходимости включить
обогрев. j
При сливе раствора из системы в хранилище 114-F раствор J
подавать через механический и угольный фильтры. Из трубо-
проводов, насосов и теплообменников раствор сдренировать в ]
115-F и насосом 111-J отключать через фильтры в храни- .
лище. • 1
Постоянно поддерживать температуру в 114-F 40—50°С.
Прекращение подачи технологического воздуха в реактор 1
вторичного риформинга |
Операция начинается в период регенерации (горячей цир- 1
куляции раствора) в системе «Карсол» и выполняется в еле- |
дующей последовательности:
1. Уменьшить подачу технологического воздуха во вторич- 1
ный риформинг в таком количестве, чтобы температура на Я
выходе из реактора снижалась со скоростью не более 4
50°С/чяс ।
2. Для предохранения сопла горелки вторичного рифор- *
минга и поддержания требуемой скорости у сопла горелки i
необходимо подать пар в линию воздуха с помощью HCV-27.
3. Следить за температурой стенки змеевиков подогрева- :
теля воздуха, не допуская выше 627°С.
зао <
4. Параллельно с уменьшением расхода воздуха снизить
давление в системе до 14 ати.
5. При разгрузке воздушного компрессора не допускать
явления помпажа, следя за нормальным срабатыванием анти-
помпажного клапана FCV-4.
6. После полного закрытия клапана FCV-3 закрыть элек-
трозадвижку EmV-3, a FCV-58 оставить открытым с целью
предотвращения попадания воздуха на риформинг.
7. Остановить компрессор технологического воздуха 101-J
согласно графику, предварительно включив компрессор возду-
ха КИП-1401-J.
Прекращение подачи природного газа в печь первичного
риформинга
1. Плавно приступить к уменьшению подачи природного
газа в первичный риформинг со скоростью 3000 нм3/час до
нагрузки 20% по природному газу.
2. Не допускать повышения температуры парогазовой
смеси в печи первичного риформинга выше 860°С снижением
расхода топливного газа на потолочные горелки и уменьшени-
ем количества работающих.
Следить за температурой газа после 103-В, не допуская
его перегрева.
3. При достижении нагрузки 20% по природному газу на
первичном риформинге приступить к сбросу природного газа
па факельную установку после реактора сероочистки, рабо-
тающего вторым по схеме, параллельно разгрузке рифор-
мингов.
4. После полного закрытия клапана FCV-1 закрыть отсе-
катель EmV-11 и задвижку после реактора сероочистки.
5. После прекращения подачи природного газа в первич-
ный риформинг произвести охлаждение катализаторов рифор-
мингов и конвертора СО 104-ДА со скоростью не более 30°С
в час снижением расхода топливного газа на потолочные го-
релки и уменьшением количества работающих.
6. Одновременно с охлаждением риформингов понижать
расход пара по FCV-2 и давление в системе до 2 кг/см2.
7. Понижать расход пара в линию технологического воз-
духа до полного закрытия FICV-27, контролируя температуру
змеевиков подогревателя воздуха.
8. При температуре катализаторов риформингов и конвер-
тора СО 104-ДА 250—280°С перевести охлаждение риформин-
гов с пара на азот.
301
У. При температуре риформингов 45—50°С охлаждение
считать законченным.
В случае отсутствия в азоте водяных паров поставить си-
стему под избыточное давление азота.
Остановка сероочистки, компрессора природного газа
1. Прекратить подачу азотоводородной смеси на дозиров-
ку, закрыв клапан HCV-2.
2. Постепенно прекратить подачу природного газа на серо-
очистку с одновременной разгрузкой и последовательным от-
ключением горелок подогревателя 103-В. Скорость снижения
температуры катализаторов не должна превышать 30—50°С
в час.
3. Компрессор 102-J перевести полностью на байпасный ре-
жим, проследить за открытием антипомпажного клапана
FCV-12. Закрыть задвижку на нагнетании компрессора.
4. Остановить компрессор природного газа согласно ин-
струкции машиниста компрессии, остановить вентиляторы
межступенчатого холодильника.
5. Сбросить давление из системы сероочистки со скоростью
5—10 кг/см2 в час. При давлении 1—2 кг/см2 подать азот в
102-ДА/ДВ по линиям 1 1/2N19 или 1 1/2N20.
Продуть систему сероочистки до отсутствия горючих и
оставить под избыточным давлением азота.
Сбросить давление газа из компрессора, продуть компрес-
сор азотом и оставить под избыточным давлением азота.
Остановка вспомогательного котла
1. Постепенно снизить давление топливного газа перед
горелками вспомогательного котла до 0,2—0,25 кг/см2, поддер-
живая давление в паросборнике 63 кг/см2.
2. При разгрузке вспомогательного котла состав котловой
воды поддерживать постоянным подачей фосфатов, гидразин-
гидрата и аммиака.
3. Перевести сброс пара коллектора пара 105,5 кг/см2 па
свечу после пароперегревателя 6V22, закрыть TCV-9.
4. Погасить горелки пароперегревателя, поочередно свер-
ху вниз погасить горелки вспомогательного котла.
Провентилировать топочное пространство в течение
10—15 мин и остановить дымососы 101-BJAT/BJBT.
302
5. Сброс пара на свечу отрегулировать таким образом,
чтобы снижение температуры стенки 101-F не превышало
50° С в час.
6. Паросборник подпитывать насосом 104-J/JA, поддержи-
вая нормальный уровень.
7. После понижения давления в паросборнике до 2,5 кг/см2
прекратить подпитку паросборника, остановить 1O4-J/JA и на-
сос-дозатор фосфатов.
8. Подать азот в паросборник, сдренировать воду из систе-
мы, продуть азотом до выхода из дренажей сухого азота и
оставить под избыточным давлением азота.
Остановка пускового котла и деаэрации
I. Разгрузить пусковой котел до минимально возможной
нагрузки (15 т/час).
2. Отключить пусковой котел от коллектора пара среднего
давления и перевести сброс пара на местную свечу, открыть
дренажный вентиль после пароохладителя. Давление в паро-
сборнике поддерживать не выше 43 кг/см2.
3. Погасить основные горелки, закрыть отсекатель
EmV-725, клапан FCV-702 и арматуру до и после него.
4. Прекратить подачу фосфатов в паросборник, закрыть
постоянную продувку котла и местную свечу, не допуская ро-
ста давления в барабане котла.
5. Остановить воздуходувку, закрыть заслонки на подаче
воздуха к основным и запальным горелкам.
6. Охладить котел медленно за счет естественного остыва-
ния. При остывании котла поддерживать в барабане нор-
мальный уровень.
7. После охлаждения котла остановить насос 110-J, за-
крыть запорную арматуру.
8. После охлаждения топки котла до 50—60°С сдрепиро-
вать воду, просушить котел азотом и оставить под избыточ-
ным давлением азота.
9. На деаэраторе с момента прекращения подачи воды в
пусковой котел провести следующие операции:
— прекратить подачу пара в деаэратор;
— прекратить подачу химикатов;
— сдренировать воду из деаэратора и всей системы;
— просушить систему азотом, и если она не подлежит
вскрытию, оставить под избыточным давлением азота.
303
У.4.2. Специальные меры при остановке контактных аппа-
ратов на ремонт или перегрузку катализатора
При сдаче контактных аппаратов в ремонт или при пере-
грузке их катализаторов последние должны быть охлаждены и
окислены. Окисление катализаторов и продувка аппаратов
воздухом производится после остановки агрегата, охлаждения
и продувки всей системы азотом до отсутствия горючих.
Пассивация катализатора гидросероочистки 101-Д
1. После прекращения подачи природного газа в реактор
гидросероочистки подать пар в количестве 8,0 т/час по линии
4S2 со сбросом на свечу после 101-Д.
2. В течение 30 минут продуть аппарат гидросероочистки
паром при температуре 399°С.
3. Подать воздух в реактор в количестве 1 —1,5% кислоро-
да в объединенном потоке воздуха с паром, поддерживая тем-
пературу катализатора при этом не более 410°С.
4. При достижении одинаковых анализов кислорода до и
после реактора гидросероочистки при температуре 399°С про-
цесс окисления считается законченным.
5. Прекратить подачу воздуха, продуть катализатор в те-
чение 30 минут паром. При необходимости открытия реактора
понизить температуру до 150°С со скоростью 30°С/час, закрыть
пар, продуть реактор воздухом до снижения температуры ката»
лизатора 50°С.
Пассивация поглотителя сероочистки
1. Сбросить давление из аппарата со скоростью 3—5 кг/см:
в час.
2. Продуть систему азотом до отсутствия горючих, одно;
временно охладить поглотитель со скоростью 30—50°С в ча<
до 50°С.
3. Убедиться в отсутствии горючих и осторожно продуть ПО
глотитель воздухом, не допуская повышения температуры вы
ше 50°С.
4. Конец пассивации определяется по равенству содер1
жания кислорода на
очистки.
входе и выходе из аппарата серо*
304
Пассивация катализаторов первичного и вторичного ри-
формингов паром
1. Окисление катализаторов риформингов проводить па-
ром при температуре во вторичном риформинге 760—790°С в
течение 8- 10 часов.
2. Расход пара и давление в системе поддерживать так,
чтобы не было перегрева змеевиков подогревателей и конден-
сации пара в системе.
3. Контроль за окислением катализаторов риформингов
производить по количеству выделяющегося в процессе окисле-
ния водорода после вторичного риформинга.
4. Конец окисления определяется по прекращению выде-
ления водорода после риформингов.
5. Приступить к охлаждению катализаторов со скоростью
не более 30°С/час.
6. При температурах по TR-30 1 12 370—380°С погасить
все потолочные горелки, прекратить подачу пара, дальнейшее
охлаждение катализаторов до 50°С производить азотом или
воздухом.
Пассивация катализатора высокотемпературного конвер-
тора «СО»
Железохромовый катализатор высокотемпературного кон-
вертора является сильно пирофорным. Окисление его сопро-
вождается выделением большого количества тепла:
4Fe3O4+O2 --> 6Fe2O3+110 ккал
1. Ступенями по 3—5 т/час довести расход пара до
20 т/час с выбросом на EmV-7, поддерживая давление в кон-
верторе 3,5 кг/см2 и температуру пара 280—290°С.
2. При содержании горючих не выше 0,5% приступить к
подаче воздуха в конвертор и довести концентрацию кислоро-
да в подаваемой паровоздушной смеси до 3—4% об.
3. Следить за температурой в слоях катализатора, при по-
вышении температуры выше 345°С уменьшить количество по-
даваемого воздуха, вплоть до полного закрытия.
4. При одинаковых анализах кислорода до и после конвер-
тора СО повысить содержание кислорода в подаваемой паро-
воздушной смеси до 6—8% об и продолжить окисление в те-
чение 1—2 часов.
5. Если температура катализаторов не повышается, при-
20. 143 305
ступить к охлаждению путем снижения температуры паровоз-
душной смеси на входе в реактор.
6. При температуре катализатора 160°С понизить давле-
ние в конверторе до атмосферного и охладить катализатор
до 121°С.
7. Прекратить подачу пара, для дальнейшего охлаждения
катализатора применять воздух или азот.
Пассивация катализатора низкотемпературного конвер-
тора СО
1. Ступенями по 3—5 т/час довести расход пара до
10—15 тн/ч с выбросом на 10V25, поддерживая давление в
конверторе 3,5 кг/см2 и температуру пара по TIC-2
160—165°С.
2. При содержании горючих не выше 0,5% приступить к
подаче воздуха в конвертор и довести концентрацию кислоро-
да в подаваемой паровоздушной смеси до 1 % об-
3. При содержании кислорода на выходе 0,1—0,2% объем-
ных увеличить подачу кислорода до 1,5 2% объемных,
не допускать подъема температуры катализатора выше
230°С.
4. При одинаковых анализах кислорода до и после конвер-
тора снизить концентрацию кислорода на входе до 1%. Тем-
пературу паровоздушной смеси повысить до 180°С.
Если количество воздуха на окисление недостаточно, не-
обходимо увеличить подачу воздуха со скоростью 0,5% О2
в час до 2,5% О2. Подъем температуры катализатора не до-
пускать выше 230°С.
5. Когда начнется снижение температуры в слоях катали-
затора (малое потребление кислорода на окисление), начать
подъем температуры паровоздушной смеси со скоростью
5°С/час.
6. Температуру паровоздушной смеси на входе в конвер-
тор держать 210°С, температуру в слоях катализатора 230°С.
Если воздух не потребляется и нет повышения температуры в
слоях катализатора в течение 3-х часов — пассивацию ката-
лизатора считать законченной.
7. Охладить катализатор до 160°С, снизить давление в
конверторе до атмосферного и охладить катализатор до
12ГС.
8. Дальнейшее охлаждение катализатора до 50°С произво-
дить азотом или воздухом.
306
Пассивация катализатора метанирования
1. Снизить давление в метанаторе 1—2 атп в течение
2/3 часов и установить расход азота через метанатор
1500- 2000 нм3/час.
2. При достижении температуры катализатора 204°С при-
ступить к дозировке воздуха в линию азота и довести концен-
трацию кислорода в смеси до 0,5% объемных.
3. Повышение температуры при окислении катализатора
не допускать выше 80°С/час, а температуру катализатора не
более 316°С.
4. При срабатывании 10 -20% подаваемого кислорода
увеличить подачу последнего до 5%, сделать выдержку в те-
чение 4—б часов.
5. При одинаковых анализах кислорода до и после мета-
натора окисление считать законченным, катализатор охла-
дить потоком азота или воздуха до температуры 30—40°С со
скоростью 50°С/час.
Пассивация катализатора синтеза
1. Окисление катализатора производится кислородом воз-
духа, дозируемым в инертный газ-носитель. В качестве газа-
носителя используется азот.
3Fe + 2O2 —* Fe3O4+159,4 ккал.
2. Охладить катализатор азотом до 20—30°С со скоростью
не более 50°С в час и начать дозировку воздуха.
3. Концентрация кислорода в азоте в начале и конце пас-
сивации должна составлять соответственно 0,05 и 0,5% объ-
емных, температура в слоях катализатора в ходе пассивации
не должна превышать 50°С.
4. Конец пассивации определяется по равенству содержа-
ния кислорода в газе до и после колонны синтеза. Качество
пассивации проверяется увеличением содержания кислорода
в азоте до 3—5% объемных.
5. Объемная скорость газа при пассивации должна состав-
лять около 1000 час-1. Ориентировочное количество кислоро-
да, расходуемого на 1 тонну восстановленного катализатора,
составляет около 6 кг.
6. Кратковременное вскрытие колонны можно осуществ-
лять без пассивации катализатора следующим образом: ката,
лизатор охладить до 20°С со скоростью 30°С в час, продувая
колонну чистым азотом.
20*
307
В течение всего времени вскрытия ведется тщательный
контроль за температурой в катализаторном слое. Избыточ-
ное давление азота поддерживают в колонне до полной ее
герметизации.
9.5. ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА СДАЧИ ОБОРУДОВАНИЯ В РЕМОНТ,
ПОДГОТОВКИ ПРОВЕДЕНИЯ РЕМОНТОВ ОБОРУДОВАНИЯ
И КОММУНИКАЦИЙ
9.5.1. Сдача оборудования в ремонт
Оборудование в ремонт сдается механику цеха (замести-
телю начальника цеха по оборудованию) по акту, тщатель-
но заполненному ответственным лицом за подготовку, где от-
мечается время его отключения от действующей системы и
время сдачи в ремонт, мероприятия по технике безопасности,
установка заглушек, продувка или пропарка, разбор электро-
схемы и т. д., а также указываются лица, производившие под-
готовку к ремонту.
Акт сдачи оборудования в ремонт подписывается немед-
ленно после окончания вывода оборудования в ремонт, неза-
висимо от времени суток. После подписания акта сдающими
лицами о сдаче оборудования в ремонт и принимающими ли-
цами о приеме его в ремонт оборудование считается сданным
в ремонт.
В случаях сдачи ремонтных работ подрядчику акт со сто-
роны цеха подписывают также (сдают) начальник и механик
цеха (заместитель начальника цеха по оборудованию), со сто-
роны подрядчика (принимают) руководитель работы не ниже
прораба или мастера. Акт сдачи оборудования в ремонт мо-
жет быть подписан механиком (заместитель начальника цеха
по оборудованию) только в том случае, если оборудование
полностью подготовлено к ремонту и он в этом лично убе-
дился.
9.5.2. Подготовка оборудования к ремонту
Под термином «оборудование» подразумевается активная
часть производственных основных фондов предприятий хими-
ческой промышленности: машины, аппараты, трубопроводы,
электротехническое и теплотехническое оборудование.
Для предупреждения преждевременного износа оборудо-
вания и постоянного поддержания его в работоспособном со-
стоянии, предупреждения аварий оборудования и обеспечения
нормальных и безопасных условий при эксплуатации, необхо-
308
димо руководствоваться разработанной схемой планово-пре-
дупредительного ремонта оборудования с учетом действую-
щих на предприятиях инструкций по эксплуатации и ремонту
оборудования.
Система планово-предупредительного ремонта (ППР) обо-
рудования представляет совокупность организационно-техни-
ческих мероприятий по надзору и уходу за оборудованием.
В соответствии с особенностями повреждений и износа со-
ставных частей оборудования, а также трудоемкостью ремонт-
ных работ, предусматривается проведение двух видов ре-
монта:
1) текущего;
2) капитального.
Текущий ремонт — это ремонт, осуществляемый в процес-
се эксплуатации для гарантированного обеспечения работо-
способности оборудования, состоящий в замене и восстанов-
лении его отдельных частей и их регулировке.
Перечень основных работ текущего ремонта:
1) производство операций технического обслуживания;
2) замена быстроизнашивающихся деталей и узлов;
3) ремонт футеровок и антикоррозионных покрытий;
4) замена набивок сальников и прокладок;
5) проверка на точность;
6) очистка и продувка сжатым воздухом обмоток;
7) замер сопротивления изоляции мегометром и т. п.
Полный перечень основных работ, подлежащих выполне-
нию при текущем ремонте конкретного вида оборудования,
записывается в ремонтном журнале или специальной ведомо-
сти работ.
Подготовленное к текущему ремонту оборудование руко-
водитель ремонтных работ (механик или энергетик цеха, ма-
стер ЦЦР, ЭРЦ и ,т. л.) принимает от начальника смены.
О выполненных подготовительных работах и мерах по тех-
нике безопасности начальник смены делает отметку в смен-
ном журнале.
По окончании текущего ремонта руководитель ремонтных
работ сдает оборудование начальнику смены с записью в ре-
монтном журнале.
Капитальный ремонт — это ремонт, осуществленный с
целью восстановления исправности и полного или близкого к
полному восстановлению ресурса оборудования с заменой
или восстановлением любых его частей, включая базовые, и
их регулировкой.
309
В объем капитального ремонта входит:
1) объем текущего ремонта;
2) замена или восстановление всех изношенных деталей ц
узлов, включая и базовые;
3) полная или частичная смена изоляции, футеровки, об-
моток и др.;
4) выверка и центровка машины;
5) модернизация оборудования (по мерс необходимости);
6) проверка параметров взрывозащиты;
7) послеремоптные испытания и т. п.
Подробный перечень работ, который необходимо выполнить
во время капитального ремонта конкретного вида оборудова-
ния, устанавливается в ведомости дефектов.
На капитальный ремонт оборудования составляется сле-
дующая документация:
1) ведомость дефектов;
2) смета расходов;
3) план организации работ (ПОР) для агрегатов, уста-
новок, технологических линий;
4) руководство по капитальному ремонту или ТУ на капи-
тальный ремонт;
5) сетевой график.
Подготовленное к капитальному ремонту оборудование ру-
ководитель ремонтных работ принимает от начальника цеха
или от лица, им назначенного, с составлением акта по форме.
Капитально отремонтированное оборудование после испы-
тания и обкатки принимается начальником цеха или назна-
ченным им лицом с составлением акта по форме не позднее
трехдневного срока со дня завершения обкатки. При наличии
формуляра на данное оборудование вместо составления акта
производится соответствующая запись в формуляре.
Б зависимости от условий работы производства и с учетом
технического состояния оборудования разрешаются следую-
щие отклонения от норматива межремонтного ресурса:
±15% —между текущими ремонтами;
±10% —между капитальными ремонтами.
Отклонение более указанного или замене одного вида ре-
монта другим допускается только после .тщательной провер-
ки состояния оборудования с составлением акта по форме.
Учет часов работы оборудования ведет эксплуатационный
персонал, выдавая в конце месяца руководителю ремонтного
подразделения сведения о количестве часов, отработанных
оборудованием за прошедший месяц.
310
Руководитель ремонтного подразделения ведет итоговый
учет работы оборудования по месяцам и годам с последую-
щей записью в формуляр или паспорт.
Простой в ремонте исчисляется с момента отключения
оборудования и прекращения выпуска продукта до момента
пуска отремонтированного оборудования в эксплуатацию и
выхода данного продукта.
Простой оборудования в ремонте указывается в календар-
ных часах и включает время на проведение подготовительных,
ремонтных и заключительных работ.
Подготовительные работы — это время для остановки
оборудования, сброса давления, охлаждения, удаления про-
дукта, промывки, продувки, нейтрализации и т. п. Подготови-
тельный период заканчивается моментом сдачи оборудования
ремонтному персоналу.
Непосредственно ремонт — это время от момента приня-
тия оборудования в ремонт до момента сдачи отремонтиро-
ванного оборудования эксплуатационному персоналу.
Заключительный период — это время для подготовки и
пуска отремонтированного оборудования в эксплуатацию
(подключение коммуникаций, снятие заглушек, вывод обору-
дования на рабочий режим и т. п.).
Работы подготовительного и заключительного периодов
выполняются эксплуатационным персоналом с привлечением
ремонтников.
Б тех случаях, когда для установления качества отремон-
тированного оборудования требуется его обкатка под рабочей
нагрузкой, это время в простой не засчитывается, если обору-
дование в процессе обкатки работало нормально.
Общее число рабочих часов оборудования в нормативах
условно принято: в месяце 720 час, в году 8640 часов.
Порядок подготовки оборудования к ремонту, сдача обору-
дования в ремонт и прием отремонтированного оборудования
из ремонта определяются:
— Системой технического обслуживания и ремонта обору-
дования предприятий химической промышленности (утверж-
дена министром химической промышленности 18 августа
1975 г.).
— ГОСТом 19504-74 «Порядок сдачи в ремонт и приемки
чз ремонта. Общие требования».
— Инструкцией СПО «Азот» «О порядке сдачи и приема
оборудования в ремонт и из ремонта» за № ОК-56 ОГМ.
311
— Инструкцией по организации и ведению работ в газо-
опасиых местах за № ОК-3 СПО «Азот».
Оборудование останавливается на ремонт в соответствии с
инструкцией по эксплуатации (пуску, обслуживанию и оста-
новке) .
Остановка оборудования допускается лишь при полном
обеспечении материалами, запасными частями и рабочей
силой.
Ответственность за подготовку и своевременную сдачу в
ремонт оборудования несет начальник цеха. Основанием для
остановки и передачи оборудования в ремонт служит месяч-
ный график ремонта и осмотров, составленный на основании
годового графика.
В объем работ по подготовке оборудования в ремонт
входит:
— отключение электроэнергии и снятие напряжения на
сборках и щитах, сброс давления, отсоединение ремонтируе-
мого объекта от коммуникаций с помощью заглушек соглас-
но схеме установки заглушек, подписанной заместителем на-
чальника цеха (начальником цеха);
— освобождение коммуникаций, аппаратуры от продукта,
сырья с соответствующей уборкой от них помещения, пропар-
ка, продувка и проветривание;
— продувка инертным газом коммуникаций и аппаратов
производится до отсутствия горючих в продувочной среде на
выходе из аппаратов и коммуникаций.
Аммиак из сосудов удаляется пропаркой или промывкой
водой;
— чистка приямков, каналов, лотков, промывка канализа-
ционных трубопроводов на подготовляемом к ремонту обору-
довании, если этого требует технология и техника безопасности
ведения ремонтных работ;
— проверка па содержание горючих, ядовитых газов в ре-
монтируемых объектах, оборудовании, помещении, колодцах,
приямках, оформление соответствующих анализов.
Оборудование готовит к ремонту эксплуатационный персо-
нал под руководством начальника смены.
Для отключения оборудования от коммуникаций и установ-
ки заглушек может привлекаться ремонтный персонал.
Дата, время и место установки каждой заглушки, помер
заглушки, время ее изъятия, а также фамилии рабочих, уста-
новивших и снявших ее, регистрируются в специальном жур-
нале.
312
Дальнейшая подготовка оборудования к ремонту зависит
от конструктивных особенностей, оборудования и характера
обрабатываемых веществ.
В любых случаях начальник смены несет ответственность
за место установки и снятия заглушек, за своевременные за-
писи об этом в журнале установки и снятия заглушек, за под-
готовку мест установки заглушек и безопасному выполнению
работ.
(Перекрытие запорной арматуры, сброс давления, продув-
ка, пропарка, слив жидкости, дегазация, отбор анализа).
При установке заглушек сменным персоналом и дежур-
ными слесарями начальник смены несет также ответствен-
ность за соблюдение правил техники безопасности и пожар-
ной безопасности при выполнении этой работы и за качество
установки заглушек.
Работы по подготовке к ремонту, не заключенные преды-
дущей сменой, оформляются в журнале приемки и сдачи смен
и продолжаются следующей сменой.
В любых случаях механик цеха (заместитель начальника
цеха по службе) является ответственным за качество и мар-
кировку выданных для установки заглушек.
При установке заглушек ремонтной службой цеха механик
песет ответственность за соблюдение ремонтной службой пра-
вил техники безопасности и пожарной безопасности при вы-
полнении этой работы и за качество заглушек.
Вывод в ремонт оборудования осуществляется по письмен-
ному распоряжению начальника цеха с указанием лица, от-
ветственного за подготовку оборудования к ремонту (зам. на-
чальника цеха, начальник отделения, начальник смены).
Лицо, ответственное за вывод оборудования в ремонт,
зная условия работы ремонтируемого оборудования и окру-
жающую его среду, обязано предусмотреть возможность по-
явлений на ремонтных рабочих местах горючих и ядовитых
веществ (выделение газов и веществ из катализаторов, футе-
ровки, слоя нагара и т. д.) и соответственно этому организо-
вать и обеспечить безопасность ведения ремонтных работ на
всем протяжении ремонта (повторное взятие анализов непо-
средственно перед началом и в период ведения ремонтных
работ).
Остановка оборудования на ремонт производится в соот-
ветствии с графиком ППР ответственным лицом за подготов-
ку оборудования к ремонту.
313
Ответственное лицо не имеет права допускать работников
к ремонту без двухстороннего подписания акта механиком це-
ха (заместителем начальника цеха по оборудованию) о при-
нятии оборудования в ремонт.
В случаях, когда оборудование вышло из строя и направ-
лено в ремонт вследствие аварии, составляется аварий-
ный акт.
Для организации подготовительных работ и ремонтных ра-
бот, а также принятия отремонтированных объектов цеха в
эксплуатацию, приказом по предприятию создается ко-
миссия.
Не позднее, чем за 10 дней до начала остановки на ремонт
цеха, предприятие докладывает ВО «Союзазот» о готовности к
ремонту.
После получения разрешения ВО «Союзазот» па остановку
предприятие назначает лиц, ответственных за правильную
остановку, подготовку и сдачу оборудования в ремонт.
После ремонта цех принимается в эксплуатацию комисси-
ей с составлением акта по форме. О выполненном ремонте с
указанием фактического срока его проведения предприятие
докладывает ВО «Союзазот» не позднее 10-ти дней после
окончания ремонта.
9.5.3. Проведение ремонта оборудования
На ремонтируемом оборудовании вывешивается плакат:
«Оборудование (агрегат) в ремонте».
Оборудование ремонтируется ремонтными службами
предприятий (хозяйственный способ) и ремонтными органи-
зациями (подрядный способ).
В соответствии с характером ремонтируемого оборудова-
ния особое внимание должно уделяться технике безопасности
при проведении ремонтных работ (обеспечение рабочих мест
проверенным грузоподъемным и такелажным оборудованием,
низковольтными или взрывобезопасными переносными лампа-
ми, неискряшим инструментом, изолирующими шланговыми
противогазами, переносными вентиляторами, средствами пожа-
ротушения и т. п). Рабочие должны быть проинструктирова-
ны по технике безопасности перед началом ремонта.
Ответственность за своевременный и качественный ремонт
оборудования песет руководитель ремонта.
Если технология ведения ремонтных работ требует совме-
щения ремонтных операций с технологическими (продувка,
пневмоиспытанпе, нагрев, пропарка и т. д.), а также при про-
314
ведении работ по загрузке в оборудование катализаторов или
других видов насадок (кольца Рашига, лепестковые насадки
и т. д.) то:
— при ведении совмещенных операций с технологически-
ми руководитель ремонта является ответственным лицом за
техническую готовность ремонтируемого оборудования к про-
ведению на нем требуемой операции;
— начальник смены — ответственным лицом за срок, за
технологические параметры, качество проводимой опера-
ции, вызов газоспасателей;
— начальник цеха (заместитель начальника цеха)-—ответ-
ственным лицом за правильность загрузки катализатора и
разных видов насадки.
После окончания проведения технологической операции
па ремонтируемом оборудовании начальник смены обязан
обеспечить безопасность продолжения ремонтных работ, вы-
полнив все или необходимую часть требований согласно раз-
делу «Подготовка оборудования к ремонту» и сделать запись
в своем журнале, указав результаты и время окончания ее
проведения, а также готовность участка к безопасному про-
должению ремонта.
После исполнения вышеуказанных условий механик цеха
(заместитель начальника цеха по оборудованию) дает раз-
решение ремонтникам на продолжение ремонтных работ.
В случае необходимости включения в ремонт другой ре-
монтной организации (изоляционные, покрасочные и другие
работы) до окончания основного ремонта общую координа-
цию проведения ремонтных работ осуществляет механик це-
ха (заместитель начальника цеха по оборудованию).
При проведении газоопасных ремонтных работ в допол-
нение необходимо руководствоваться «Инструкцией по орга-
низации и проведению (работ в газоопасных местах»
(ОК-3).
При производстве ремонтных работ внутри аппаратов, ко-
лодцах, коллекторах и другом аналогичном оборудовании в
дополнение необходимо руководствоваться инструкцией МХП
«О безопасных методах работы при проведении ремонта в за-
крытых аппаратах, колодцах, коллекторах и другом аналогич-
ном оборудовании предприятий химической промышленности».
Работы, проводимые в цехе строительными и монтажными
организациями, а также вспомогательными цехами и служба-
ми, в дополнение необходимо производить в соответствии с
Инструкцией о взаимосвязи между эксплуатационным пер-
315
соиалом и строительно-монтажными организациями при про-
ведении строительно-монтажных работ в действующих цехах
предприятия п/я В-2609».
Во всех взрывоопасных местах разрешается работать толь-
ко инструментом из меди, бронзы или алюминия.
В виде исключения допускается применение стального ин-
струмента, обильно смазанного солидолом.
При аварийном состоянии цеха все ремонтные работы
должны быть прекращены и ремонтники выведены из цеха.
9.6. ОСНОВНЫЕ ПРИЗНАКИ АВАРИЙНОГО СОСТОЯНИЯ
ПРОИЗВОДСТВА И МЕРЫ ПО ЕГО УСТРАНЕНИЮ
Аварийные условия на работающей установке могут воз-
никнуть в любое время по различным причинам, наиболее
возможными и основными из них являются:
— недопустимое отклонение от технологического режима;
— выход из строя машин и агрегатов, не имеющих ре-
зерва;
— исчезновение электроэнергии;
- - прекращение подачи природного газа, питательной во-
ды, охлаждающей воды и воздуха для нужд КИПиА;
— разрыв трубопровода или аппаратов с прорывом газа
пли загоранием его;
— нарушение футеровки, внутренних перегородок аппа-
ратов, ведущее к перегревам, недопустимому смешению сред
или недопустимому их отклонению от нормального технологи-
ческого режима.
При возникновении аварийных ситуаций должны выпол-
няться следующие требования:
— принятые меры по устранению аварийных ситуаций и
причин, способствующих их возникновению, не должны созда-
вать опасностей для обслуживающего персонала;
— должно быть обеспечено безопасное состояние обору-
дования, трубопроводов и КИПиА;
— должны быть созданы условия для быстрейшего пуска
установки и восстановления нормальной работы.
Устранение аварийных ситуаций на установке, как прави-
ло, осуществляется автоматически, то есть приводит к сраба-
тыванию защитных блокировок (групп «АА», «А», «В») или
локальных блокировок, переводящих отдельные агрегаты или
всю установку в безопасное состояние.
316
Автоматические защитные блокировки
Автоматические защитные блокировки объединены в груп-
пы «АА», «А», «В» и предназначены для автоматического пе-
ревода производства аммиака в безопасное состояние при не-
допустимом отклонении отдельных параметров процесса, угро-
жающих нормальной работе отдельных машин, аппаратов или
всему агрегату (см. ниже таблицу «защитных блокировок»).
При необходимости эксплуатационный персонал может
произвести срабатывание любой группы блокировок поворо-
том соответствующего ключа на панели ЦПУ.
Группа «В». Срабатывает при снижении оборотов 101-J
(РА-407 EL) и расхода воздуха (FA3-EL) в реактор вторич-
ного риформинга 103-Д до Qmin—30 000 пм3/час. В этом слу-
чае отклоняющее устройство «В» переводит установку в без-
опасное состояние, воздействуя на арматуру и оборудование
следующим образом:
- — закрывает клапаны FCV-3 и отсекатель EmV-З на пода-
че воздуха в реактор 103-Д;
— открывает антипомпажный клапан FCV-4;
— полностью открывает клапан HCV-27 на подаче пара
среднего давления в технологический воздух;
— закрывает HCV-6 на подаче конденсата через 104-ДВ;
— останавливает компрессор 105-J (с выдержкой време-
ни);
• — остановка компрессора 105-J вызывает остановку ком-
прессора 103-J.
Остановка компрессора 103-J вызывает:
— открытие антипомпажных клапанов FCV-63, EmV-44;
— открытие клапанов HCV-29, HCV-23, PCV-13, PCV-25;
— закрытие отсекателей EmV-5, EmV-9, EmV-13;
— открытие клапанов PCV-4, HCV-74;
— закрытие FrCV-17 и открытие FCV-8.
Результат — прекращается подача воздуха в агрегат и
останавливаются компрессоры 105-J, 103-J, компрессор 101-J
работает со сбросом на свечу с глушителем.
Группа «А». I подгруппа группы «А» срабатывает в лю-
бом из перечисленных ниже случаев при отклонении парамет-
ров ниже или выше установленных значений блокировок.
1. LIA-53EL — снижение уровня в паросборнике до нуля
(по прибору).
2. PICA-3EL — падение давления топливного газа, посту-
пающего на сжигание в печь первичного риформинга 101-В
До 1,0 кг/см2 (изб.).
317
3. PICA-19EH— повышение давления в топке трубчатой
печи 101-Б до плюс 5 мм вод. ст. вызывает закрытие клапана
PCV-3, что приводит к срабатыванию группы «А» 1 под-
группы.
При этом отключающее устройство «А» переводит агрегат
в безопасное состояние, воздействует на арматуру и оборудо-
вание следующим образом:
— закрывает клапаны FCV-1. электрозадвижку EmV-11;
— закрывает клапаны PCV-3, TCV-1 на линиях подачи
топливного газа на горелки печи 101-В и подогревателя 103-Б;
— закрывает отсекатель ОТ-2 и электрозадвижку MOV-37
па входе отпарного газа в 103-Б;
— останавливает компрессор 102-J;
— воздействует на отключающее устройство группы «В»
с целью его срабатывания.
Результат—автоматическая остановка производства за
исключением вспомогательного котла 101-BU и системы паро-
образования.
II подгруппа группы «А» срабатывает в любом из пере-
численных ниже случаев при отклонении параметров ниже
пли выше установленных значений блокировок.
1. FRCA-1EL— снижение расхода газовой смеси в печь
101-3 до 25 000 нм3/час.
2. FrRA-lEL— уменьшение соотношения парггаз в печь
101-В до 2,5.
3. TRCA-1EH-—повышение тампературы газа на выходе
из подогревателя 103-В до 430°С.
При этом отключающее устройство «А» переводит агрегат
в безопасное состояние, воздействует на арматуру и оборудо-
вание следующим образом:
— закрывает клапан FCV-1, электрозадвижку EmV-11;
— прикрывает клапан PCV-3 до 35% открытия;
— закрывает клапан TCV-1, отсекатель ОТ-2 и MOV-37;
— останавливает компрессор 102-J;
— воздействует иа отключающее устройство «В» с целью
его срабатывания.
Результат — автоматическая остановка производства за
исключением вспомогательного котла 101-BU, системы паро-
образования и трубчатой печи 101-В (переход на «мягкий
режим»).
Группа «АА». Срабатывает при снижении расхода топлив-
ного газа на горелки вспомогательного котла 101-BU до
2000 нм3/час.
318
При этом отключающее устройство группы «АА» закрывает
клапан PCV-36 на линии топливного газа к горелкам вспомо-
гательного котла 101-BU, останавливает компрессор 101-J и
воздействует на отключающие устройства группы «А» и «В»
с целью их срабатывания.
Результат — полная остановка производства за исключе-
нием пускового котла 106-U и аварийного компрессора возду-
ха КИП 1401-J.
Кроме блокировок группы «АА», «А», «В» предусмотрены
локальные блокировки для защиты отдельных машин и ап-
паратов.
1. Для защиты компрессоров предусмотрена остановка их
от блокировок в следующих случаях:
а) при завышении уровня в сепараторах;
б) при недопустимом снижении уровня уплотнительного
масла в напорных баках;
в) при недопустимом снижении давления смазочного и
уплотнительного масла;
г) при завышении температуры подшипника;
д) при недопустимом увеличении оборотов турбины;
е) при осевом сдвиге ротора.
Кроме того, компрессор азотоводородной смеси автомати-
чески останавливается при завышении температуры на нагне-
тании по ступеням.
2. Автоматически прекращается подача газа в метанатор
в следующих случаях:
а) недопустимое повышение температуры катализатора в
метанаторе (ТА-21ЕН—ТА-25ЕН); при этом автоматически
закрывается отсекатель EmV-8. заслонка EmV-4 на входе газа
в метанатор и клапан HCV-11 на входе питательной воды в
подогреватель 114-С; открывается клапан PCV-5 на линии
сброса газа перед метанатором, останавливается компрессор
103-J;
б) недопустимое снижение расхода «бедного» раствора в
абсорберы (FRCA-5EL2, FRCA-6EL2).
При этом закрывается отсекатель EmV-8, заслонка EmV-4
и открывается клапан сброса газа на факел PCV-5; останав-
ливается компрессор 103-J.
На клапан HCV-11 сигнал от FRCA-5EL2, FRCA-6EL2 не
идет.
3. Прекращается выдача раствора из абсорберов при не-
допустимом понижении уровней. Блокировка LA-8EL] и
319
320
ТАБЛИЦА БЛОКИРОВОК
Наименование позиций
Группа Наименование блокировок Параметры, вызывающие включение блокировки Установоч- ные значе- ния блоки- ровок закрытие клапана PCV-36 по подаче топливного 1 газа во вспомогательный котел 101-ВИ остановка воздушного компрессора 101 — остановка компрессора природного газа 102— закрытие клапана PCV-1 природного газа в печь первичного риформинга 101-В закрытие задвижки с электроприводом ЕМУ-11 на подаче газа в печь первичного риформинга 101-В закрытие клапана PCV-3 на подаче топливного газа на! сжигание в печь первичного риформинга 101-В закрытие клапана ТСУ-1 на топливном газе в подо- греватель природн. газа 101-В ОТ-2 на отпарном газе| закрытие задвижки EniV-З с электроприводом на воз-| духе, поступ. в реактор вторичн. риформинга 103-Д| закрытие клапана FCV-3 на воздухе в реактор вторичного риформинга 103-Д открытие клапана НСУ-27 на подаче пара М в линию воздуха 1 остановка компрессора ХН.{ 105 закрытие клапана HCV-5 на подаче конденсата в низкотемпературный конвертор 104-ДВ открытие клапана FCV-4 на сборе воздуха после воздушного компрессора 101- 1 остановка компрессора синтез-газа 103 -
Груп- па «АА» Труп; иа «А> кАА» FIA-22-2E [-IA-22-2E I под- группа Ключ остановки группы «АЛ» Падение расхода топлив- ного газа на горелки вспомогательного котла 101-ВИ Ключ остановки группы «А» Q мин= = 2000 нм3/час + + + + + + + + + + + + + + + + + + + Д- + + + + + + + + + +
+ + + + +
+ + +
21. 143 LA-53 PICA-3E Падение уровня в паро- сборнике 101-F Падение давления топ- ливного газа, поступаю- щего на сжигание на го- релки в печь первичного риформинга 101-В мин = = Омм Рмин = 1 кг/см2 (изб.) + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + + +
PICA-19- -ЕН Разрежение печи 101-В Р макс.= = 5 мм в. ст. + + + + + + + + + + +
II под- группа FRCA-LE Падение расхода газовой смесн в 101-В Qmhh.= =25 000 нм3/час + + + + + + + + + +
F RA-LE Уменьшение соотношения пар:газ 101-В СОмин = = 2,5 ед. + + + + + + + + + +
TRCA- -LEH Повышение температуры природного газа на вы- ходе из подогревателя природного газа 103-В Тмакс.= = 430°С + + + + + + + + + +
Груп- па «В» «В» FICA-3E Ключ остановки по груп- пе «В» + + + + + + +
Падение расхода возду- ха в реактор вторичного риформинга Qmhh.= = 30 000 нм’/час + + + + + + +
LA-13AL1 закрывает клапаны «А», открывает клапан «В».
Клапан «С» блокируется в закрытом положении.
При дальнейшем снижении уровней в абсорберах блоки-
ровки LA-12EL2 и LA-14EL.2 закрывает отсекатели
EmV= 15, 16.
При срабатывании блокировок агрегат переводится в без-
опасное положение автоматически. Однако обслуживающий
персонал должен внимательно следить за положением арма-
туры при срабатывании блокировок и при необходимости пе-
реводить ее в нужное положение вручную.
При некоторых аварийных ситуациях необходима останов-
ка агрегата с помощью обслуживающего персонала.
9.7. ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА АВАРИЙНОЙ ОСТАНОВКИ
ПРОИЗВОДСТВА
При возникновении аварийных ситуаций в результате вне-
запного прекращения подачи природного газа:
отключение электроэнергии;
прекращение подачи охлаждающей воды;
прекращение подачи пара или питательной воды;
прекращение подачи воздуха КИП;
при срабатывании блокировок групп «В», «А», «АА» и ло-
кальных блокировок действия технологического персонала
должны быть направлены на ликвидацию аварийных ситуаций
во избежание аварии и разрушения агрегатов и машин. < i
Остановка производства при срабатывании J
защитных блокировок группы «В»
— Проследить за ходом срабатывания блокировок, убе-1
диться в срабатывании арматуры, вызванном действием этой
группы, остановке компрессоров аммиака и синтез-газа Ц
срабатывании арматуры, вызванном остановкой этих машин.:,
— Стабилизировать давление в коллекторах пара средне-;
го и высокого давления.
— Стабилизировать соотношение пар:газ в первичный ри-
форминг.
— Подать водород па смешение с природным газом через
IICV-2.
— Перевести проток конвертированного таза через,
EmV-2, отсечь низкотемпературный конвертор СО арматурой
дистанционного рействия EmV-1.
322
— Перевести сброс газа на PCV-5.
— Отсечь метанатор.
— Перевести сброс газа на EmV-7, давление поддержи-
вать 12—14 кг/см2.
Обеспечить подачу конденсата в рубашки аппарата вто-
ричного риформинга 103-Д и котлов-утилизаторов 101-СЛ/СВ.
Закрыть выдачу незахоложенного аммиака в сеть комби-
ната.
— Закрыть выдачу газообразного аммиака в сеть комби-
ната.
— Остановить насос впрыска жидкого аммиака 117-J, за-
крыть вентили да линиях впрыска к холодильникам 115-С,
116-С.
— Перевести выдачу продувочных газов на факел, закрыть
шаровой вентиль на линии продувочных газов к 101-В, за-
крыть байпасы подачи холодного газа в колонну синтеза.
Сброс давления из системы синтеза вести со скоростью не бо-
лее 30 кг/см2, час, давление снижать до 100—НО кг/см2.
— Отсечь ручной арматурой НТК, сбросить давление и по-
дать азот по линии 3/4 N 13.
— После сброса давления из компрессора синтез-газа до
24—25 кг/см2 закрыть EmV-17 и HCV-74, при необходимости
полного сброса давления газа из компрессора открывать
HCV-74 сброс на факел.
— Сбросить давление из метанатора после закрытия
EmV-17 и подать азот по линии 4N30.
— Отсечь задвижками вход конвертированного газа в аб-
сорберы.
— Снизить нагрузку в первичный риформинг до 50%.
— Снизить расходы по потокам раствора до 50 60%•
Остановка производства по срабатыванию группы «А»
I подгруппа
— Проследить за ходом срабатывания блокировок.
— Убедиться в срабатывании арматуры, вызванном дей-
ствием этой группы, в остановке компрессоров: природного га-
за, аммиака и синтез-газа. Убедиться в срабатывании
арматуры, вызванном автоматически остановкой этих ма-
шин.
— Действия технологического персонала аналогичны при
срабатывании группы «В», исключая пункты: — стабилизация
21*
323
соотношения пар—газ и — подача водорода па смешение че-
рез HCV-2.
Дополнительно:
— закрыть арматуру дистанционного действия HCV-30—
— 42, TCV-26 и шаровые вентили на линии топливного газа
к 101-В и 103/В, и продувочного газа к 101-В.
— Давление пара в системе риформингов и конверсии под-
держивать 8—10 кг/см2 сбросом на EmV-7.
Примечание: при срабатывании группа «А» по экстранизкому
уровню воды в паросборнике 101-F из-за остановки насоса питательной I
воды и невозможности немедленного включения резервного насоса 104-J/JA j
остановить производство по группе «АА».
II группа
Действия технологического персонала аналогичны при сра-
батывании группы «А» I подгруппы, исключая закрытие
HCV-30-42, TCV-26 и шаровых вентилей на линии топливного
газа и продувочного к 101-В.
Проконтролировать переход регулятора PICA-3 с автома-
тического управления на ручное и после окончания переход-
ного процесса при достижении давления природного газа
1,5 кг/см2 выставить регулятор на автоматическое управление
с новым заданием.
Проконтролировать работу поточных горелок и горелок
пароперегревателя. «
— Поддерживать рабочую температуру в 101-В, из-/
меняя количество работающих потолочных горелок.
Группа «АА»
Действия сменного персонала при срабатывании блокиро-1
вок группы «АА».
— Проверить ход срабатывания блокировок и положен»
арматуры электрического и пневматического действия, оста*
новку турбин компрессоров 101-JT, 102-JT, 105-JT, 103-JT. От-;
сечь ключами из ЦПУ нТ1\ и метанатор. 4
— Остановить кнопочными выключателями автомата без-у
опасности дымосос 101-BJBT, оставив в работе lOl-BJAT,-?
остановить один из питательных насосов 104-J/JA, другой?
оставить в работе для сохранения уровня воды в паросбор-1
нике. 1
Перейти с турбомаслопасосов смазочного и уплотняющего/
масла на электрические, а также с турбонасосов конденсата J
на электронасосы.
324
— Для очистки катализаторов риформингов и конверсии
от углеводородов подачу пара в трубчатую печь сохранить в
течение 3—4 мин со сбросом на EmV-7, после чего клапаны
I'CV-2 и HCV-27 закрыть.
— После окончания продувки катализатора снизить дав-
ление в системе парообразования до 63 кг/см2, закрыть кла-
паны HCV-22, HCV-23, PCV-13A/B и задвижки перед ними.
Сброс давления пара вести на ручную свечу после подогрева-
теля.
— Закрыть шаровые вентили на подаче топливного при-
родного газа к 101-В, 103-В и продувочного газа к 101-В.
— Отключить задвижками НТК; сбросить давление и по-
дать азот по линии 3/4 N13.
— После закрытия EmV-17 сбросить давление из метана-
тора и подать азот по линии 4N30.
— Сбросить давление из остановленных газовых компрес-
соров 102-J, 103-J, 105-J электронасосы смазочного и уплот-
нительного масла оставить в работе до охлаждения подшип-
ников компрессоров и турбин.
— После окончания продувки катализаторов риформин-
гов и конверсии сбросить давление пара через EmV-7 на факел
и продуть систему конверсии азотом по линии 1/1/2 N31.
— После прекращения вращения роторов турбин включить
валоповороты.
— Закрыть выдачу газообразного аммиака в сеть комби-
ната.
— Остановить насос впрыска жидкого аммиака.
— Прекратить впрыск жидкого аммиака перед холодиль-
никами.
— Закрыть выдачу незахоложенного жидкого аммиака в
сеть комбината.
— Закрыть задвижки перед абсорберами, циркуляцию
раствора продолжать, перейдя с основных насосов полубедно-
го раствора на резервный.
Прекращение подачи природного газа на установку
В результате внезапного прекращения подачи природного
газа срабатывают защитные блокировки «АА», «А», «В», а
также PA-724EL с отсечением пускового котла по топливному
газу.
Действия технологического персонала аналогичны при сра-
батывании группы «АА».
325
Дополнительно:
— Отсечь пусковой котел по топливному природному газу
ручной арматурой.
— Закрыть EmV-18 вход природного газа на установку.
— Остановить насосы питательной воды 104-J/J и дымо-
сосы 101 BJAT/BT кнопками автомата безопасности и ручной
арматурой, перекрыть свежий пар в турбины.
— Закрыть постоянную продувку из паросборников.
Подпитку паросборника пускового котла и системы па-
ра 105 кг/см2 вести от насоса питательной воды 110-J.
Действии технологического персонала
при остановке компрессоров
Компрессоры технологического воздуха, природного газа,
синтез-газа и аммиака останавливаются, в результате сраба-
тывания локальных блокировок защиты компрессоров и тур-
бин. при срабатывании групп «В», «А*. «АА».
В случае механических повреждений (сильный стук, виб-
рация. разрыв уплотнений трубопроводов), а также при не-
допустимых отклонениях параметров свежего пара (темпера-
тура, давление) и резком падении разрежения, необходимо
остановить компрессор с помощью быстродействующего авто-
мата безопасности.
В случае нарушения параметров свежего пара и падении
разрежения, вакуум при остановке не срывать, во всех осталь-
ных случаях остановку вести со срывом вакуума.
Аварийная остановка 10I-J
— Действия технологического персонала согласно разде-
лу «Срабатывание блокировок группы «В».
— Действия оператора компрессии:
- проверить включение компрессора воздуха КИП 1401-J; >
сорвать вакуум;
после остановки ротора компрессора включить валопово-
ротное устройство.
Аварийная остановка компрессора
природного газа 102-J
— Действия технологического персонала при остановке
компрессора природного газа согласно разделу «Срабатыва-
ние группы «А».
326
— Действия оператора компрессии в случае нарушения
уплотнений или механических повреждений:
сразу после остановки закрыть всас и нагнетание компрес-
сора, сбросить давление на свечу и продуть азотом;
сорвать вакуум, и после остановки ротора компрессора
включить валоповоротное устройство.
Аварийная остановка компрессора
синтез-газа 103-J
— Проследить срабатывание HCV-23, PCV-13, EmV-13.
— Стабилизировать давление в системах пара MS и HS.
— Проследить срабатывание FCV-17, FCV-8.
— Стабилизировать соотношение пар/газ.
— Проследить срабатывание PCV-4, стабилизировать дав-
ление синтез-газа по Р1С-4.
— Проследить срабатывание EmV-5,9 и HCV-29.
— Остановить насос впрыска жидкого аммиака, прекра-
тить впрыск жидкого аммиака перед 115-С и 116-С.
Закрыть выдачу газообразного аммиака в сеть комбината.
— Закрыть выдачу жидкого пезахоложенного аммиака в
сеть комбината.
— Проследить срабатывание FCV-7, FCV-63, FCV-65 и
EmV-44.
— По мере сброса давления синтез-газа из компрессора
понижать давление уплотняющего масла до 70—80 кг/см2 по
Р1С-507 и 30—40 кг/см2 по Р1С-506. Следить, чтобы не раскру-
тился ротор компрессора.
— После остановки ротора компрессора включить вало-
поворот.
— При снижении давления газа до 24—25/см2 закрыть
Ет\'-17 арматуру на всасе компрессора. При необходимости
полного сброса давления необходимо открыть HCV-74.
— Отсечь по жидкому аммиаку 129-С.
— Закрыть клапаны на выходе из сборников жидкого ам-
миака и ручную арматуру перед ними.
— Закрыть холодные байпасы HCV-7, 13, 14, 15.
— Прекратить выдачу танковых и продувочных газов,
предупредив оператора риформингов. Закрыть шаровой вен-
тиль на входе продувочных газов к 101-В.
— Сброс давления из системы синтеза до 100—ПО кг/см2
вести через постоянную продувку после закрытия шарового
вентиля на линии продувочных газов к 101-В, давление пони-
жать по 30 кг/см2 час.
327
Остановка 105-J
— Действия технологического персонала аналогичны при
остановке компрессора еннтез-газа 103-J.
Дополнительно:
—- Проследить остановку 103-J.
— • После остановки ротора включить валоповорот.
Проверить закрытие EmV-14, закрыть ручную арматуру
перед ним.
При нарушении уплотнений отсечь задвижками от сборни-
ков жидкого аммиака 110-F, 111-F, 112-F и закрыть задвижку
на нагнетании компрессора, сбросить давление с компрессора
на свечи IV 16 после I ступени и IV 17 после 3 ступени; после
чего подать азот по линиям 21N78, 21N79, 21N80.
Отключение электроэнергии
Производство питается электроэнергией от 3-х независи-
мых источников, причем третий источник по своей мощности
может обеспечить только остановку производства, но не в со-
стоянии обеспечить продолжение нормальной работы или
пуск.
Рассматриваются два случая отключения электроэнергии:
А. Полное отключение всех трех источников.
Б. Отключение двух источников.
А. Полное отключение электроэнергии
на всех трех источниках приводит к отключению всех меха-
низмов и машин, приводимых в движение электродвигателя-
ми. Приборы КИПиА при этом будут находиться в следующем
состоянии:
— все показания КИП и ЦПУ будут приостановлены;
— системы сигнализации и блокировок работать не будут;
— регулирующие клапаны и отсекатели займут пред-
усмотренное конструкцией и схемой включения положение.
Все регуляторы должны быть переключены в ручное
управление и ручки управления клапанами должны быть пе-
реведены в положение «закрыто» для исключения срабатыва-
ния клапанов при восстановлении подачи электроэнергии.
Клапаны FCV-2 и НС-22 оставить в открытом положении.
Электрозадвижки EmV-1, EmV-3, EmV-4, EmV-5, EmV-8,
EmV-9, EmV-11, EmV-14, EmV->17, EmV-18 останутся в откры-
том положении.
328
Элсктрозадвижки EmV-2, EmV-6, EmV-7, EmV-10 останут-
ся в закрытом положении.
Клапаны аварийной остановки
EmV-401, EmV-451, EmV-502, EmV-551, EmV-621, EmV-622,
EmV-660, EmV-661 турбин 101-JT, 102-JT, 103-JT, 105-JT,
104-JT, 104-JAT, 101-BJAT, 101-BJBT (соответственно) не
срабатывают.
Действия персонала при полном отключении электроэнер-
гии разделяются на первостепенные, проводимые в течение
первых 20 минут после отключения электроэнергии, и второ-
степенные, проводимые по окончании первостепенных опе-
раций.
Первоочередные мероприятия должны быть направлены:
а) на сохранение уровня воды в паросборнике 101-F.
Для этого необходимо немедленно остановить кнопочными
выключателями автомата безопасности турбины последова-
тельно 101-JT, 102-JT, 103-JT, 105-JT, 101-BJ/AT/BT,
104 JT/JAT.
Для очистки катализаторов риформингов от углеводоро-
дов необходимо открыть (вручную) EmV-7 и подавать пар
через находящийся в открытом положении клапан FCV-2 в
течение 3—4 минут, после чего клапан FCV-2 и ручную ар-
матуру перед ним закрыть.
После окончания продувки катализатора и при снижении
давления в системе парообразования до 63 кг/см2 закрыть
клапан HCV-22 по месту и задвижки перед клапанами
HCV-23, PCV-13 и HCV-22;
б) на быстрый сброс давления из компрессоров во избежа-
ние прорыва газа в помещение компрессии. Для этого необ-
ходимо:
— вручную закрыть задвижки на всасе каждой ступени
компрессоров 105-J (последовательно, начиная с высокой и
открыть вентили на линиях 1V15, 1V16, 1V17 сброса газа из
компрессора не позже двух минут с момента прекращения
подачи электроэнергии;
— вручную открыть вентиль на линии сброса газа из ком-
прессора 102-J на факельную установку не позже двух минут
с момента прекращения подачи электроэнергии;
— вручную закрыть задвижки EmV-5, EmV-9, а затем и
EmV-17 для отключения компрессора 103-J от системы и от-
329
крыть клапан HCV-74 сброса газа из компрессора на факель-
ную установку не позже трех минут с момента прекращения
подачи электроэнергии;
в) па предохранение от окисления катализатора низкотем-
пературного конвертора 104-ДВ. Для этого необходимо вруч-
ную закрыть задвижки EmV-1 и после 104-ДВ, открыть за-
движку EmV-2 на байпасе конвертора, сбросить давление по
линии 10PG9 и подать азот в конвертор по линии 3/4 N 13.
После выполнения описанных выше первоочередных опе-
раций необходимо:
— продуть метанатор 106-Д азотом по линии 4 N 30 со
сбросом через свечу 6 V97;
— продуть систему конверсии азотом, подав его но линии;
1,1/2 N 31, для удаления водяного пара из катализаторов и
защиты их от окисления.
Сброс газов продувки вести через задвижку EmV-7.
Б. Отключение электроэнергии на I и II источниках
При этом отключаются все механизмы и машины, приво-
димые в движение электродвигателями, за исключением: насо-
сов смазочного и уплотнительного масла компрессоров, насо-
сов подачи деминерализованной воды в деаэратор, насоса по-
дачи деаэрированной воды в пусковой котел, вентиляторов
конденсатора 104-С. компрессора воздуха КИП, насосов
охлаждающей воды, подстанции склада жидкого аммиака,
всех контрольно-измерительных приборов, систем сигнализа-
ции и блокировки.
Благодаря тому, что в работе остается вспомогательный
котел и все приборы КИПА, остановка производства произ-
водится нормально.
Действия персонала в этом случае заключаются в следу-
ющем:
— проследить за правильностью срабатывания блокиров-<
ки FCA-5EL2/FPCA-6EL2 и выполнить связанные с этим меро-
приятия, как описано выше;
— прекратить подачу воздуха и природного газа на ри-
форминг. произведя ключом срабатывание блокировок груп-
пы «А>;
— после продувки катализаторов от углеводородов пода-
чу пара прекратить и подать в систему конверсии азот по ли-
нии 1,1/2 N 31;
— отключить задвижками низкотемпературный конвертор
и подать в него азот по линии 3/4 N 13;
330
— сбросить давление из остановленных газовых компрес-
соров;
— насосы смазочного и уплотнительного масла компрес-
соров оставить в работе до полного охлаждения подшипников
и турбин. После прекращения вращения турбин включить
налоповоротные механизмы;
— закрыть выдачу газообразного аммиака в комбинатов-
скую сеть;
— закрыть вход газа и выход раствора на абсорберах.
Прекращение подачи охлаждающей воды
При невозможности в течение 5—7 минут восстановить по-
дачу воды, остановить производство, произведя ключом сраба-
тывание блокировок группы «АА». Остановить пусковой котел
ключом закрытия отсекателя EmV-725.
Дальнейшие действия технологического персонала такие
же как при остановке, описанные в разделе «Внезапное пре-
кращение подачи природного газа».
Прекращение подачи воздуха КИП
В случае прекращения работы воздушного компрессора
101-J компрессора воздуха КИП 1401-J и прекращения пода-
чи воздуха для нужд КЙПнА из цеха 1-Б, воздух для питания
приборов КИПиА будет поступать из резервного ресивера,
обеспечивающего нормальную остановку производства.
Остановить установку ключом группы «АА» и пусковой
котел ключом закрытия отсекателя EmV-725.
Дальнейшие действия технологического персонала такие
же как при остановке, описанные в разделе «Внезапное пре-
кращение подачи природного газа на установку».
Прекращение подачи пара или питательной воды
Прекращение подачи пара или питательной воды возмож-
но при ухудшении качества деминерализованной воды, оста-
новке отделения деминерализации, серьезных механических
повреждений в первой системе.
Не допускается даже кратковременная работа котлов па
неочищенной воде или конденсате.
Действия персонала в этой ситуации аналогичны описан-
ным в разделе «Полное отключение электроэнергии», но с уче-
том того, что автоматика и блокировка находятся в работо-
способном состоянии.
331
Примечание: при сбросе газа на факельную установку из системы
синтеза во время аварийных остановок производства следует учитывать,
что скорость снижения давления в синтезе не должна превышать 30 кг/см2
в час, во избежание перемещения слоев катализатора и разрушения меж-
трубных перегородок в теплообменниках. Сброс вести через HCV-8 и
PCV-44.
Линия 6V90 предназначена для пусковых операций, и сброс
через нее ведется при давлении в системе не более 150 кг/см2.
При невозможности' использования для сброса HCV-8,
сброс вести через 6V90, не превышая скорости снижения дав-
ления в синтезе 30 кг/см2. Сброс через IICV-8 и 6V90 ведется
но отдельной факельной линии 12V82, при превышении ука-
занной скорости сброса поднимается давление в других фа-
кельных линиях и произойдет разрыв линий.
9.8. КАТЕГОРИЙНОСТЬ ПРОИЗВОДСТВА СОГЛАСНО
ПРОТИВОПОЖАРНЫМ НОРМАМ
СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ ПО СНИП П-М-2-72,
ПРАВИЛАМ УСТРОЙСТВА ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК ПУЭ
И САНИТАРНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Е Е .ci Наименование помещений и на- ружных установок По СНиП П-М, 2-72 1 । К S о £ =S X С Н с: Os с. х 2 » , а: « х С (X 2 А 1 S « га и га ш О ч £ S га О В S ™ 5 О Е с н S И Е О С о X Н По ПУЭ
класс по- мещений и наружных установок Н О m о р,
я — « е'
S.C • И L5o„
о Е о нС с- Я 5 <13 Си ° о н и QJ <0 со к S « X М О О Групп; вредно ПрОИЗЕ венньп цессов
1 9 3 4 5 6 7
I. Компрессия А П В-16 4аТ, IT. Ш-б
II. Наружные установ- ки I. Конверсия мета- А П В-1г 4aTj Ш-Б
на и окиси углеро- да 2. Очистка от СО2 А П В-1г 4аТ, Ш-б
раствором «Кар сол» 3. Метанирование А П В-1г 4аТ 1 Ш-Б
4. Синтез аммиака А п В-1г 4аТ, Ш-б
III. Склад жидкого ам- миака Б п В-16 IT, Ш-б
IV. Градирня Д ш Ш не не
взрыво- опасная категори- руется
332
9.9. ОСНОВНЫЕ ПРАВИЛА ПРИЕМКИ, СКЛАДИРОВАНИЯ,
ХРАНЕНИЯ, ПЕРЕВОЗКИ СЫРЬЯ, МАТЕРИАЛОВ,
ПОЛУПРОДУКТОВ И ГОТОВОЙ ПРОДУКЦИИ
1. Исходным сырьем является природный газ, который по-
ступает на производство аммиака по газопроводу.
2. Склад для хранения вспомогательных материалов на
производстве не предусмотрен.
Расход вспомогательных материалов производится по мере
необходимости с получением их на складах производственно-
го объединения в упаковках заводов-поставщиков.
3. Смазочными маслами по мере необходимости обеспечи-
вает отделение регенерации масел производственного объеди-
нения.
4. Готовый продукт — жидкий аммиак по герметическим
трубопроводам подается для хранения на склад жидкого ам-
миака в изотермическое хранилище емкостью 10 000 т, рабо-
тающее под давлением Р=0,03—0,07 кг/см2 и температуре
Т = н/н минус 34°С.
Из изотермического хранилища жидкий аммиак по трубо-
проводам подается потребителям внутри производственного
объединения, либо на другой склад жидкого аммиака для от-
грузки сторонним потребителям в цистернах.
334
10. ОТХОДЫ ПРОИЗВОДСТВА, СТОЧНЫЕ ВОДЫ И ВЫБРОСЫ В АТМОСФЕРУ
а) отходы производства
Часовая производительность 56.8 th NH3
Е Е £ г Наименование отходов К-во, м3/час Расчетное количество на 1 тонну аммиака Техническая характе- ристика (состав газа в %-об) Степень использования
2 3 4 5 6
1. Углекислый газ 2. Отпарной газ 3. Продувочные и танковые газы 44400 1000 9920 782,0 17,6 174,6 СО2—83,54; N2—0,08; Н2—0,42; Н2О—15,96; К2СО3—150 мг/нм3 СО2—33,7; N2—0,68; Н2—3,04; Н2О—41,64; NH3—18,5; СНзОН—2,44 N2—18,2; Н2—55,1; Аг—5; СН4—17,68; NH3—4,02 80% используется для производства карба- мида используется в каче- стве топливного газа в подогревателе 103-В. используется в каче- стве топливного газа в печи 101-В; в цехе 37 для внеколонного восстановления ката-
4. Жидкие углеводороды из сепараторов природного н топливного газа 5. Отпарной технологический конденсат 1,5 80 0,026 1,4 В основном углеводороды Сз; Се NH3—8,4 мг/л; СН3ОН— —30 мг/л, СО2—176,1 мг/л; К2СО3—5,9 мг/л следы железа, кальция и других металлов Jlnod направляются в кон- тейнере на сжигание Направляется в цех нейтралнзацин н очи- стки производственных стоков на станцию физхимочнстки, ча- стично используется для подпитки водя-
ных рубашек котлов-
6. Продувка паросборника 10,7 0,18 pH—9—10,3, РО4—10— утилизаторов разбавляется в емко-
7. 8. 9. 101-F котлов-утилизаторов и пускового котла 106-CJ Потери оборотной воды Конденсат из 116-F (сточ- ные воды). Сброс из баков приготовления химикатов. Сброс воды при промывке 101-L 117-F Частично-обессоленная во- 18 19,8 26000 0,32 0,34 457,3 —30 мг/кг; С1—н/б 1 мг/кг; SiO2—н/б120000 мкг/кг О—20 мг/л; SO4"—50 мг/л; Са++—40 мг/л; Mg++—10 мг/л; Na + —15 мг/л; НСО3—60 мг/л SiO2—10 мг/л; NH3—5,5 мг/л масло—отсутствие сти 1301-F н направ- ляется на станцию физико-химической очистки направляется в ем- кость 1301-F для ней- трализации направляется в пром-
10. да на увлажнение воздуха в воздушных холодильни- ках Конденсат из межступенча- кг/час 1000 кг 17,6 аммиак—н/б 10 мг/кг аммиак—0,085 мг/л; лнвневую канализа- цию направляется в пром-
11. тых сепараторов компрессо- ра 101-J Отработанные масла кг/час 0,26 0,0045 Масло турбинное ТКП-22 ливневую канализа- цию удаляется за пределы
12. Дымовые газы печи первич- л/час 342000 6023,7 СО2—9,5; N2+Ar—78,3; производства на сжи- гание выбрасывается в ат-
13. ного риформинга 101-В и вспомогательного котла 101-BU Дымовые газы пускового 14120 249,2 Н2О—10,1; О2—2,49; SO2—н/б 200 мг/м3; СО—н/б 200 мг/м3; NO+NOs—н/б 630 мг/м3 СО2—9; N2+Ar—73,0; мосферу
СО со СП котла 106-U Н2О—16,0, О2—4,0; SO2—н/б 200 мг/м3; СО—н/б 200 мг/м3; NO+NO2—н/б 630 мг/м3
336 fl 22- 143
14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. Дымовые газы подогрева- теля природного газа 103-В Газы из дегазатора после ловушки уплотнительного масла компрессора 105-J Газы из маслобака масло- снстемы компрессоров 101-J, 105-J Газы из дегазатора масло- бака компрессора 103-J Газы из дегазатора масло- бака компрессора 102-J Катализатор реактора гид- рирования 101-Д (отече- ственной поставки) Катализатор реакторов сероочистки 102-ДА, ДВ (отечественной поставки) 46210 164,72 9,65 1013 123,5 26,418 118т (31,15 м3 в каждом) 19,95 тн (20 м3) 1,134 тн (0,8 м3) 8,105 тн (6,5 м3) 47,88 тн (32 м3) 815 2,9 0,17 17,8 2,174 0,019 кг 0,131 СО2—10; N2+Ar—79; Н2О—9,0; О2—4,25; SO2—200 мг/м3; CO—200 мг/м3; NO+NO2—630 мг/м3 NH3—80; N2—20 NH3—40; N2—60 CH4—5,0; N2+Ar—31,2; H2—60,5; NH3—3,3 CH4—94,3, C2HS—2,3; CO2—0,7; N2—2,7 Алюмокобальтмолибдено- вый ТУ 38—101194—72 ГИАП-Ю-А выбрасывается i мосферу > > периодичность грузкн 1 раз в 3 периодичность грузки 2 раза каждый аппарат в ат- вы- года вы- в год
21. 22. Катализатор печи первич- ного риформинга 101-В (отечественной поставки) Катализатор реактора вто- ричного риформинга (оте- чественной поставки) 0,011 кг 0,00063 кг 0,0045 кг 0,026 кг Никелевый ГИАП-16, марки А, ТУ 26—03—352—73 Никелевый ГИАП-3-6Н, К-20 ТУ 6—03—313—71 Хромовый катализатор ГИАП-14-Ц-15, СТП-1-36-74 Никелевый ГИАП-3-6Н, К-15 ТУ 6—03—313—71 периодичность грузки 1 раз в 4 > > вы- года
23. Катализатор реактора вы- сокотемпературного конвер- тора СО 104-ДА (отече- ственной поставки) 128,63 тн (80,6 м3) 0,071 кг Железохромовый катализа- тор 482 сорт I ТУ 6—03—317—72 периодичность грузки 1 раз в 2 вы- года
24. Катализатор реактора низ- котемпературного конвер- тора СО 104-ДВ (отечественной поставки) (122,36 тн 70,1 м3) 0,136 кг цинк-медный НТК-4 ТУ 6—03—399—75 Периодичность грузкн 1 раз в 2 вы- года
25. Катализатор реактора мс- тагшрования 106-Д (отече- ственной поставки) 21,51 тн . (33,7 м3) 45,38 тн 0,0119 кг 0,020 кг Никелевый С 13—4 никелевый, на алюминиевой основе НКМ марка А ТУ 6—03—318—72 периодичность грузкн 1 раз в 4 периодичность грузкн 1 раз в 5 вы- года вы- лет
Катализатор реактора син- теза 105-Д (отечественной постав'- и! 107,88 тн 0,079 кг плавленный, железный ка- тализатор, марка СА-18 — гранулированный периодичность 1 в 3 года раз
б) сточные воды и выбросы в атмосферу
Хе п. п. 1 Наименование сточных вод и выбросов в атмосферу Количе- ство, м3 час Нормы содержания примесей _ Применяемые методы обезвреживания
1 2 3 4 5
1. Отпарной технологи-
ческий конденсат
2. Продувка паросбор-
ника 101-F котлов-
утилизаторов и пу-
скового котла
80 NH3 — н/б 50 мг/л
10,7 Na3PO4— н/б 15 мг/кг
Н2О — 100%
направляется на станцию фнзхнм-
очисткн
разбавляется в емкости 1301-F и
направляется па станцию физ-
химочистки
3. Потери оборотной во- ды 4. Конденсат из 116-F — сточные воды, 18 Са++ — 66 мг/кг SO"4— 120 мк/кг Hg + 1- — 5 мг/кг С1-—80 мг/кг SiO2 — 10 мг/кг мутность — н/б NO мг/кг в промливневую канализацию
— сброс из баков приготовления хи- микатов — сброс воды прн промывке 101-L, 117-F 19,8 NH3 — н/б 10 мг/кг масло — отсутствие разбавляется в емкости 1301-F направляется на станцию физико- химической очистки
5. Частично обессолен- ная вода на увлажне- ние воздуха в воз- душных холодильни- ках 26 NH — н/б 10 мг/л масло — отсутствие направляется в нализацию промливневую ка-
6. Конденсат из меж- ступенчатых сепара- торов компрессора 101-J 1
7. Дымовые газы печи первичного рифор- минга 101-В и вспо- могательного котла 101-BU 342000 SO2 — 200 мг/м3 СО — 200 мг/м3 NH+NO2 — 630 мг/м3 выбрасываются высоте 36,8 м в атмосферу на
Ю * 8. Дымовые газы пуско- вого котла 106-U 14120 SO2 — 200 мг/м3 СО — 200 мг/м3 NO+NO2 —630 мг/м3 выбрасываются в атмосферу на вы- соте 30,3 м
9. Дымовые газы подо- гревателя природного газа 103-В 46210 SO2 — 200 мг/м3 СО — 200 мг/м3 NO+NO2 —600 мг/м3 выбрасываются в атмосферу на вы- соте 33 м
10. Газы из дегазатора после ловушкн уплот- нительного масла компрессора 105-J 10 NH3 — факультат. выбрасываются в атмосферу на вы- соте 20 м
11. Газы из маслобака маслосистемы ком- прессоров 101-J, 105-J 15 NH3 — факультат. выбрасываются в атмосферу на вы- соте 21 м
12. Газы нз дегазатора маслобака компрес- сора 103-J 1013 NH3 — факультат. на высоте 20 м выбрасываются в атмосферу
13. Газы нз дегазатора маслобака компрессо- ра 102-J 123,5 СН4 — 85,9—98,7 СО2 —н/б 3,5% об Н2 —н/б 0,6% об S — н/б 0,5 мг/м3 N2 — н/б 5% об. выбрасываются в атмосферу на вы- соте 20 м
14. Выбросы из машзала компрессии 87400 NH3 — факультат. выбрасываются в атмосферу на вы- соте 23 м
15. Выбросы нз машзала склада жидкого ам- миака 10800 NH3 — факультат. выбрасываются в атмосферу на вы- соте 10 м
16. Выбросы из анализа- торной Zi 1,13 СО — 13% выбрасываются в атмосферу на вы- соте 25 м
17. Выбросы из анализа- торной Z2 1,53 СО —0,7% выбрасываются в атмосферу на вы- соте 25 м
СО со СО 18. Выбросы из анализа- торной Z3 1,19 NH3 — факультат. »
в) меры по устранению расстройства режима очистки стоков
и повышенных выбросов в атмосферу
| № п. п. I Вид или проявление неполадки Возможные причины неполадки
1 9 3
1. Повышенное содержание К2СО3 в углекислом газе а) вспенивание раствора «Карсол» б) повышенная температура паро- газовой смеси после конденса- торов 110-С в) унос раствора «Карсол» из аб- сорберов в брызгоотделитель 103-F
2. Повышение содержания СО в дымовых газах из 101-В, 101-BU, 103-В, 106-U а) недостаточное количество воз- духа для сжигания топливно- го газа
б)
б)
возможность закрытия шибера
на одной
тельного
нагрузки
газу
Действия персонала и способ
устранения неполадки
антивспениватель
ввести
«Исоп»
снизить температуру до нормы
проверить орошение верхней
части абсорберов питательной
водой; орошение брызгоотдели-
теля 103-F
проверить количество кислоро-
да в дымовых газах печей
из горелок вспомога-
котла при изменении
котла по топливному
а,
б) проверить и отрегулировать
нормальное горение горелок на
101-В, 101-BU, 106-U, 103-В
3. Увеличение сброса газа из дегаза-
торов маслобаков 105-J, 103-J,
102-J
перепад
нормального
«масло — газ» ниже
а)
б)
износ уплотняющих колец
б)
проверить перепад «масло —
газ, отрегулировать перепад,
«масло — газ» до нормального
замена уплотняющих колец при
остановке компрессора на ре-
монт
4. Повышение содержания аммиака
в отпарном конденсате
а) увеличение удержания аммиа-
ка в технологическом конденса-
те на входе в отпарную колон-
ну
б) расстройство режима отпорки
технологического конденсата
проверить тсмперьуру на вса-
се 3-й ступени 103-J подачу ам-
миака на впрыск перед 116-С
б)
5. Нарушение солевого состава про-
дувочной воды
6. Увеличение содержания аммиака
в сточных водах со 116-F
Увеличение РО4~3 в продувочной
воде выше нормы
Попадание аммиака со сдувок се-
параторов
параторов жидкого аммиака —
106-F, 126-F, 108-F, холодильника
117-С от насосов 109-J/JA, 117-J/JA
прн чистке фильтров и ремонте
насосов
привести в норму давление и
температуру в кубовой части
колонны 103-Е, прн необходи-
мости повысить температуру
колонны 1—2°С
Довести количество фосфатов в
паросборнике до нормы
Разбавление в емкости 1301-F,
116-F
4
г) таблица газов, сбрасываемых в пусковой период
1 -и Н 5К | 1 Наименование выбросов Количество выбрасы- ваемых га- зов, нмя/час Т-ра выброса в °C Техническая характе- ристика (состав в % об) Примечание
9 3 4 5 6
1. Газы разогрева подогрева- 41665 400 СН4 — 80,29; С2Н6—2,74; направляются иа
теля природного газа СзНв—0,981; С4Ню—0,27; С5Н12—0,091; СО2 —0,06; N2 —4,81; Аг —0,043; Н2— 10,6. сжигание, на факел
2. Газы разогрева гидроочистки И 1 реакторов зероочистки 41665 370 СН4 —80,29; С2Н6 —2,7; С3Н8 —0,981; С4Н!П —0,27, С5Н!2 —0,091; СО2 —0,06; N2 —4,81; Аг —0,043; Н2 — 10,6. »
О
сз
со
О)
342
II. ПЕРЕЧЕНЬ ОБЯЗАТЕЛЬНЫХ ИНСТРУКЦИЙ
а) Общецеховые инструкции:
— инструкция по технике безопасности, промышленной
са. игарии и противопожарной профилактике цеха;
— план ликвидации аварий;
— инструкция по сдаче и приему оборудования в ремонт
и из ремонта за № ОК-56;
— инструкция по остановке на капитальный ремонт и пу-
ск\ цеха после капитального ремонта;
б) Инструкции по всем рабочим местам:
— главному оператору — начальнику смены;
- - старшему аппаратчику — старшему оператору-универ-
салу;
— оператору-универсалу;
Раздел I. Сероочистка, риформинги и конверсия окиси уг-
лерода.
Раздел II. Очистка газа от двуокиси углерода и метани-
рованис.
Раздел III. Компрессия и система конденсации пара.
Раздел IV. Синтез аммиака и аммиачное охлаждение.
Раздел V. Парообразование и парораспределение.
— аппаратчику изотермического склада жидкого ам-
миака;
в) Методические инструкции контроля технологического
процесса;
— ГОСТ 6221—75 — товарный синтетический аммиак;
— сборник методических инструкций по аналитическому
контролю;
— сборник методических инструкций по аналитическому
контролю вод.
— методическая инструкция по определению основных
компонентов в газах;
— методическая инструкция по определению микроколи-
честв СО2 в технологических газах;
— методическая инструкция по определению микроприме-
сей СО в выхлопных газах.
Перечисленные выше инструкции (кроме методических), а
также все другие, обязательные для руководства инструкции
по специальным видам работ, включены в Перечень обяза-
тельных инструкций, утвержденных главным инженером
предприятия.
343
12. МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС ПРОИЗВОДСТВА АММИАКА
Приход Расход
| № п. п. наименование компонентов НМ’/Ч нм3 на 1 тн аммиака 4 % об । № п. п. I наименование компонентов нм3/ч нм3 на 1 тн аммиака % об. 5~
1 2 3 5 1 2 3 4
1. Состав газа на входе в сепаратор 120-F а) природный газ 681,164 11,99 1,866 1. Состав газа на N2 выходе из сепара- Аг тора 120-F Нз а) природный газ СО N2 668,139 11,76 1,866 СО2 83,959 1,478 0,230 Аг СН4 34128,319 600,85 93,492 СО С2Нв 1033,06 18,187 2,830 СО2 82,353 1,449 0,230 СзН8 418,7 7,37 1,147 СН4 33475,74 589,36 93,492 С4Ны 119,717 2,037 0,317 C2HS 1013,3 17,83 2,830 С5Н12 43,07 0,758 0,118 С3Н8 410,69 7,23 1,147 Всего: 36504 642,67 100 С4Ню 113,5 1,99 0,317 или в кг/ч 27965 492,341 CSH12 42,28 0,744 0,118 Всего: 358,06 630,38 100 или в кг/ч 27430 482,922 б) жидкие углево- дороды 0,79 0,0139 или в кг/ч 535 9,419 Состав смеси в кг/ч 27965 492,341 2. Состав газа на входе • 2. Состав газа на вы- fl компрессор 102-J ходе нз компрессо- а) природный газ pa 102-J а) природный газ на входе в по-
догрсватель 103-В
n2 668,139 11,76 1,866 Na 518 9,0 1,45
Аг Аг
н2 На
СО СО
со2 82,353 1,499 0,230 СО2 28 0,5 0,078
сн4 33475,74 589,36 93,492 СН4 33390 587,7 93,692
СеН6 1013,3 17,83 2,830 С2н6 1142 20 3,2
С3Н3 410,69 7,23 1,147 С3Н, 409 7,2 1,147
С4Н,в 113,5 1,99 0,317 С4Н10 ИЗ 0,2 0,317
csH12 42,28 0,744 0,118 CsH12 38 0,7 0,106
Всего: 35806 630,38 Всего: 35638 627,429 100
или в кг/ч 27430 482,922 или в кг/ч б) собственные по- 27281 480,299
тери из дегазатора маслосистемы 123,5 2,174
компрессора или в кг/ч 95 1,672
в) жидкие углево-
дороды из 157-F в кг/ч 54 0,95
Общий состав сме- си в кг/ч 27430 482,922
3. Состав компонентов 3. Состав компонен-
на входе в сепаратор л тов на выходе из
топливного газа сепаратора топлив-
121-F ного газа 121-F
а) природный газ а) природный газ
на топливо
n2 593,79 10,45 1,866 N2 585,92 10,31 1,866
СО2 73,19 1,288 0,230 СО2 72,22 1,271 0,230
сн4 29750 523,78 93,492 сн4 29356,48 516,839 93,492
с2нв 900,56 15,854 2,830 С2н6 888,62, 15,64 2,830
СвН8 364,99 6,425 1,147 СзН, 360,158 6,34 1,147
оо
4-
CD
1 2 3 4 5 1 2 3 4 5
С4Н10 100,87 1,775 0,317 С4Ню 99,852 1,757 0,318 С5Н12 37,540 0,660 0,118 С5Н12 36,774 0,647 0,117 Всею: 31820,9 560,24 1Л0 Всего: 31400 552,81 100 или 8 кг/ч 24363 428,926 или в кг/ч 24000 422,53 б) жидкие углево- б) жидкие углево- дороды за пре- дороды из сепара- деды производ- торов 120-F, 157-F 0.88 ства 1,5 или в кг/ч 589 или в кг/ч 952 Общий состав смс- Общий состав смеси 31820,88 си 31401,5 или в кг/ч 24952 или в кг/ч 24952 4. Состав газа на вхо- 4. Состав газа на ви- де в подогреватель ходе из подогрева- ЮЗ-В теля 103-В а) природный газ а) смесь АВС с природным га- зом N2 518 9,119 1,45 N2 2005 35,299 4,81 Ar Аг 18 0,316 0,043 Н2 Н2 4456 78,45 10,6 СО СО2 28 0,492 0,078 СО, 28 0,492 0,06 CIL 33,390 587,852 93,69 СН« 33456 589,011 80,29 С2116 Н42 20,105 3,2 СаН6 И42 20,105 2,74 С3Н« 409 7,2 1,147 С3Н9 409 7,2 0,981 С4Н10 ИЗ 1,989 0,317 С4Н;п 113 1,989 0,27 CsHi2 38 0,699 0,106 CsH12 38 0,669 0,091 Всего: 35638 627,42 100 Всего: 41665 733,538 100 или в кг/ч 27281 480,299 или в кг/ч 29614 521,373
б) азотоводородная
смесь на дозиров-
ку
n2 Аг н2 сн4 1487 18 4456 66 26,179 0,316 78,45 1,1619 24,67 0,298 73,934 1,09
Всего: или в кг/ч Общий состав газа в кг/ч 6027 2333 29614 106,109 41,073 521,373 100 Общий состав газа в кг/ч 29614 521,373
5. Состав газа на входе в трубчатую печь первичного рифор- минга 101-В а) смеси природного газа и АВС о2 n2 Аг н2 СО со2 сн4 С2н6 с3н3 С4Н1О с5н12 Всего: 2005 18 4456 28 33456 1142 409 ИЗ 38 41665 35,299 0,316 78,45 0,492 589,014 20,105 7,2 1,989 0,669 733,538 4,81 0,043 10,694 0,067 80,297 2,74 0,98 0,27 0,09 100 5. Газ после печи пер- вичного риформин- га 101-В а) конвертиро- ванный газ о2 Na Аг н2 СО со2 СН4 Всего: 2005 18 88474 12338 12393 12903 128130 35,299 0,316 1557,64 17,218 228,186 227,165 2255,82 1,56 0,014 69,05 9,62 9,67 10,07 100
СО б) нар в трубчатую печь 101-В Общий состав газа или в кг/ч 131596 173261 135294 2316,83 50,37 1,936 100 , б) пар (Н2О) Общий состав газа или в кг/ч 94532 222662 135294 1664,29 3920,105 2381,936
348
1 2 3 4 5 1 2 3 4 5
6. Состав газа на входе
в конвертор II ступе-
ни
юз-д
конвертирован-
ный газ после
чи псовичного
формннга
N2
о2
Аг
И2
СО
со2
6. Состав конвертиро-
ванного газа после
конвертора II ст.
ЮЗ-Д
пе-
ри-
Всего:
, пар (Н2О)
Общий состав
или в кг/ч
в) паровоздушная
смесь (пар:воз-
ДУх)
О2
n2
Аг
(Н2О) пар
Всего:
Общий состав газа
или в кг/ч
7. Состав газа на входе
в высокотсмператур-
б)
а) конвертирован-
ный газ после
ЮЗ-Д
2005 18 35,299 2,25 1,56 0,014 Na о2 Аг 41298 521
88474 1557,64 69,05 Н, 105360
123.38 217,21 9,62 СО 23.347
1239.3 218,18 9,67 со2 13647
12903 227,165 10,07 сн4 639
1281.30 2255,8 100 Всего: 184812
94532 1664,29 б) пар (Н2О) 107208
222662 3920,105 Общий состав газа 292020
135294 2381,93 или в кг/ч 204428
10579 186,25 19,09
39293 691,778 70,9
503 8,855 0,9
5038 88,69 9,09
55413 975,57 100
278075 4895,68
204428 3599,08
7.
Состав газа на вы-
ходе из высокотем^
727,07
9,172
1854,92
411,038
240.264
11,25
.3253,73
1887,46
5141,19
3599,08
22,34
0.28
57,0
12,63
7,384
0,345
100
ный конвертор псратурного. кон-
104-ДА вертора 104-ДА
а) конвертирован- а) конвертиро-
ный газ ванный газ
о2 о2
n2 41298 727,07 22,34 n2 41298 727,07 20,44
Аг I 521 9,172 0,28 Аг 521 9,172 0,25
н2 105360 1854,92 57,0 н2 122568 2157,88 60,67
СО 23347 411,038 12,63 СО 6139 108,08 3,03
СО2 13647 240,26 7,384 со2 30855 543,22 15,27
СН4 639 12,2 0,345 сн4 639 11,25 0,31
Всего: 184812 3253,7. 100 Всего: 202020 3556,69 100
б) пар (Н2О) 107208 1887,46 б) пар (Н2О) 90000 1584,5
Общий состав газа 292020 5141,19 Общин состав газа 292020 5141,19
нли в кг/ч 204428 3599,08 или в кг/ч 204428 3599,08
8. Состав газа на входе 8. Состав газа на вы-
в низкотемператур- ходе из низкотем-
ный конвертор пературного кон-
104-ДВ вертора 104-ДВ
а) конвертирован- а) конвертиро-
ный газ ванный газ
О2 о2
n2 41298 727,07 20,44 n2 41298 727,07 19,938
Аг 521 9,172 0,25 Аг 521 9,172 0,25
Н2 122568 2157,88 60,67 Hi- 127,671 2247,72 61,64
СО 6139 108,08 3,03 co 1036 18,239 0,5
СО2 30855 543,22 15,27 со2 35958 633,06 17,36
сн4 639 11,25 0,31 сн4 639 11,25 0,308
Всего: 202020 3556,69 100 Всего: 207123 3646,53 100
б) пар (Н2О) 90000 1584,5 б) пар (Н2О) 84897 1494,66
Общий состав газа 292020 5141,19 Общий состав газа 292020 5141,19
или в кг/ч 204428 3599,08 или в кг/ч 204428 3599,08
9. Состав газа на вхо- 9. Состав газа на вы-
де в теплообменник ходе из теплооб-
менннка 105-СА/В
105-СА/В
«о
350
1 2 3 4 5 1 2 3 5
а) конвертирован- а) конвертиро-
ный газ ванный газ
о2 о2
N2 41298 727,07 19,938 n2 41298 727,07 19,938
Аг 521 9,172 0,25 Аг 521 9,172 0,25
Н2 127671 2247,72 61,64 н2 127671 2247,72 61,64
СО 1036 18,2 0,5 СО 1036 18,2 0,5
со2 35958 633,06 17,36 со2 35958 633,06 17,36
СН4 639 11,25 0,308 сн4 639 11,25 0,308
Всего: 207123 3646,53 100 Всего: 207123 3646,53 100
б) пар (Н2О) 84897 1494,66 б) пар (Н2О) 21730 382,57
Всего: 228853 4029,1
или в кг/ч 152612 2686,83
в) газовый конденсат в) газовый конден-
из 102-F 14743 259,5 сат B-102-F 77910 1371,65
илн в кг/ч 11930 210,035 или в кг/ч 63746 1122,28
Общий состав сме-
Общий состав смесн 306763 5400,75 100 сн 306763 5400,75
или в кг/ч 216358 3809,11 или в кг/ч 216358 3809,11
10. Состав газа на вхо- 10. Состав газа на вы-
де в сепаратор 102-F ходе из сепаратора
а) конвертирован- 102-F
ный газ а) конвертиро-
ванный газ
О2 о2
n2 41298 727,07 19,938 N« 41298 727,07 19,938
Аг 521 9,172 0,25 Аг 521 9,172 0,25
Н2 127671 2247,72 61,64 НЕ 127671 2247,72 61,64
СО 1036 18,2 0,5 СО 1036 18,2 0,5
СО2 35958 633,06 17,36 со2 35958 633,06 17,36
сн4 639 11,25 0,308 сн4 639 11,25 0,308
Всего: 207123 3646,53 100 Всего: 207123 3646,6 100
б) пар (Н2О) 21730 382,57 б) пар (Н2О) Общий состав газа 9800 172,53
Всего газа с паром или в кг/ч в) газовый конденсат или в кг/ч Общий состав смесн или в кг/ч 11. Состав газа на вхо- де в абсорберы 101-ЕА/ЕВ а) конвертирован- ный газ 228853 152612 77910 63746 306763 216358 4029,1 2686,83 1371,65 1122,28 5400,75 3809,11 на выходе из 102-F или в кг/ч в) газовый конден- сат или в кг/ч Всего смеси в кг/ч Газовый конденсат направляется а) на отпарную ко- лонну б) на увлажнение газа перед 105-С Всего смеси 11. Состав газа на вы- ходе из абсорберов 101-ЕА/ЕВ а) конвертиро- ванный газ по- сле 101-ЕА/ЕВ 216923 138448 89840 77910 216358 77910 11930 306763 3819,15 2437,46 1581,6 1371,65 3809,11 1371,65 210,03 5400.75
о2 n2 Аг н2 СО со2 сн4 Всего: б) пар (Н2О) Общий состав газа на входе в 101-ЕА/ЕВ или в кг/ч 41298 521 127671 1036 35958 639 207123 9800 216293 138448 727,07 9,172 2247,72 18,2 633,06 11,25 3646,6 172,53 3819,15 2437,47 19,938 0,25 61,64 0,5 17,36 0,308 100 100 n2 Аг н2 СО со2 сн4 Всего: б) пар (Н2О) Общин состав газа на выходе из 101-ЕА/ЕВ или в кг/ч 41298 521 127671 1036 171 639 171330 1777 173113 67424 727,07 9,172 2247,72 18,2 3,01 11,25 3016,37 31,25 3047,76 1187,0 24,1 0,303 74,52 0,604 0,1 0,372 100
в) раствор «Кар-
сол» с абсорби-
СлЭ
СП “ 1. 2 3 4 5 1 2 3 4 5
в) раствор «Карсол» 1754 30,88 рованным СО2 1810 31,86 илн в кг/ч 2207094 38857,28 или в кг/ч 2278118' 40107,7 Общий состав смеси Общий состав сме- в кг/ч 2345542 41294,7 си в кг/ч 2345542 41294,7 12. Регенерация раство- 12. Продукты регене- ра «Карсол» в реге- рации раствора нераторах «Карсол» 102-ЕА/ЕВ а) насыщенный раст- а) раствор «Кар- вор «Карсол» в сол» на выходе регенераторы 1810 31,86 нз регенера- нлн в кг/ч 2278118 40107,7 98.1 торов 1754 30,88 б) флегма на входе или в кг/ч 2207094 38857,28 в регенераторы в б) флегма из 113-F кг/ч 40000 704,21 1,72 в кг/ч 36080 635,21 в) конденсат на под- питку регенерато- ров в кг/ч 3955 69,63 0,17 в) углекислый газ 44400 782,00 или в кг/ч 78899 Общий состав смеси Общий состав сме- в кг/ч 2322073 40881,56 100 сн в кг/ч 2322073 40881,56 13. Газовый конденсат 13. Состав компонен- на входе в отпарную тов после отпарной колонну 103-Е колонны 103-Е а) конденсат нз 1) парогазовая смесь 102-F в кг/ч 77910 1371,65 87,14 в том числе: б) конденсат из 104-F, 105-F, а) отпарной газ в 123-F, 124-F, в кг/ч 2794 52,65 3,125 кг/ч 800 14,08 0,9 в) флегма из 150-F б) флегма (в в кг/ч 8600 151,4 9,61 150-F) в кг/ч 8600 151,4 9,6!
23. 143
г) конденсат из 118-F в кг/ч 96 1,7 0,107 2) отпарной конденсат или в кг/ч 80000 1408,45 89,48
Общий состав смеси в кг/ч 89400 1577,4 100 Общий состав сме- си в кг/ч 89400 1573,94 100
14. Состав газа на вхо- 14. Состав газа после
де в метанатор 106-Д метанирования в
а) г а з метанаторе 106-Д
о2 а) газ
No 41298 727,07 24,1 Оз 727,07 24,64
Аг 521 9,172 0,304 n2 41298
На 127671 2247,72 74,52 Аг 521 9,172 0,31
СО 1036 18,2 0,604 н2 123879 2180,09 73,93
со2 171 3,01 0,1 сн4 1846 32,5 1,1
сн4 639 11,25 0,372 со+со2 следы 2949,71 100
Всего: 171330 3016,37 100 Всего: 167544
б) пар (Н2О) Общий состав газа 1777 31,28 б) пар (Н2О) 3154 55,528
173113 3047,76 Общий состав газа 170698 3005,24
или в кг/ч 67424 1187 или в кг/ч 67424 1187
15. Состав газа перед се- 15. Состав газа после
паратором 104-F (по- сепаратора 104-F
сле метанатора) а) синтез-газ
а) синтез-^аз n2 Аг 41298 727,07 24,64 n2 4 >298 727,07 24,64
521 9,172 0,31 Аг 521 9,172 0,31
Н2 123879 2180,09 73,93 н2 123879 2180,09 73,93
сн4 1846 32,5 1,10 СН4 1846 32,5 1,10
со+со2 следы со+со2 следы 2949,71 100
Всего: 167544 2949,71 100 Всего: 167544
б) пар (Н2О) 3154 55,528 б) пар (Н2О) 560 9,859
Общий состав газа 170698 3005,24 Общий состав газа 168104 2959,57
или в кг/ч 67424 1187 из сепаратора или
в кг/ч 65341
в) газовый конден-
сат в 103-Е 2100 36,97
или в кг/ч 2083 36,67
со ел со Общий состав сме- си в кг/ч 67424 . 1187
s?
2
3 4 5 1
3
16. Состав газа на входе 16. Состав газа на вы-
в компрессор синтез- газа 103-J а) свежий синтез-газ ходе из компрессо- ра синтез-газа 103-J
а) смесь свежего и циркуляцион- ного сннтез-га-
n2 Аг н2 сн4 со+со2 Всего: Н2О Всего: илн в кг/ч б) циркуляционный газ Nz Аг н2 СН4 NHj Всего: или в кг/ч Общий состав газов в кг/ч 41298 521 123879 1846 следы 167544 560 168104 65341 97910 25546 300546 62838 34206 521046 265521 330862 727,07 9,172 2180,09 32,5 2949,71 9.859 2959,57 1150,369 1723,7 449,75 5291,3 1106,19 602,21 9173,15 5825,03 24,64 0,31 73.93 1,10 100 18,8 4,9 57,69 12,05 6,56 100 за n2 Аг н2 сн4 NH3 Всего: нли в кг/ч б) отбор синтез- газа из 105-F для подачи пе- ред 103-В или в кг/ч в) собственные по- терн (нз дегаза- тора маслоси- стемы компрес- сора) или в кг/ч г) газовый конден- сат нз межсту- пенчатых сепа- раторов в 103-Е в кг/ч 137309 26043 418743 64595 34206 680896 327422 6027 2333 . 1013 396 711 2418 458 7372 1134 602 11987,6 5764,47 20,16 3,824 61,49 9,486 5,023 100
си в кг/ч 330862 5825,03
17. Состав газа на входе 17- Состав компонен-
в сепаратор 106-F тов после сепара-
н тора 106-F
137309 2418 20,16 а) синтез-газ n2 137259 2416',53 20,61
Аг 26043 458 3,824 Аг 26026 458,2 3,9
Н, 418743 7372 61,49 н2 418598 7369,68 62,87
сн4 64595 1134 9,486 сн4 64513 1135.79 9,69
NH3 34206 602 5,023 NH3 19330 340,32 2,9
Всего: 680896 11987,6 100 Всего: 665726 11720,52 400
или в кг/ч 327422 5764,47 нли в кг/ч б) жидкий аммиак 315977 5562,97
в сборник 107-F
n2 50 0,88 0,32
Аг 16 0,2816 0,1
н2 144 2,535 0,94
сн4 83 1,461 0,54
NH3 14876 261,9 98
Всего: 15169 267,059 100
или в кг/ч 11445 201,496
Общий состав сме- си в кг/ч 327422 5764,47
18. Состав газа на входе 18. Состав газа на вы-
в колонну синтеза ходе из колонны
105-Д N, 137259 2416,53 20,61 синтеза n2 99679 1754,91 16,87
Аг 26026 458,2 3,9 Аг 26027 458,22 4,4
Но 418598 7369,68 62,87 н2 305859 5384.84 5179
* *2 сн4 64513 1135,79 9,69 сн4 64512 1135,77 10,92
NH3 19330 340,32 2,9 NH3 94490 1663,55 15,99
Всего: 665726 11720,52 100 Всего: 590567 10397,3 100
СО сл ся или в кг/ч — 315977 5562,975 или в кг/ч 315977 5562,975
w СП 05 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5
19. Состав газа на входе 19. Состав компонен- в 126-F тов на выходе из сепаратора 126-F а) циркуляцион- ный газ N2 99679 1754,91 16,87 N2 99369 1749,45 18,79 Аг 26027 458,22 4,4 Аг 25926 456,44 4,902 Н2 305859 5384,84 51,79 Н2 305026 5370,17 57,68 СНч 64512 1135,77 10,92 СН4 63774 1122,78 12,05 NH, 94490 1663,55 15,99 NH3 34715 611,179 6,56 Всего: 590567 10397,3 100 Всего: 528810 9310,03 100 илн в кг/ч 315977 5562,975 илн в кг/ч 269472 818,75 б) жидкий аммиак в сборник 107-F N2 310 5,457 0,5 Аг 101 1,778 0,16 Н2 833 14,665 1,348 СН4 738 12,99 1,195 NH3 59775 1052,37 96,79 Всего. 61757 1087,27 100 илн в кг/ч 46505 Общий состав сме- си в кг/ч 315977 20. Циркуляционный газ 20. Состав компонен- иа входе в сепаратор тов на выходе из 108-F сепаратора 108-F а) продувочный газ N2 1459 25,68 18,78 N2 1458 25,669 19,828 Аг 380 6,69 4,89 Аг 380 6,69 5,168 Н2 4480 78,87 57,7 Н2 4477 78,82 60,88
СН4 NH3 Всего: или в кг/ч 936 509 7764 3956 16,478 8,96 136,69 69,647 12,05 6,55 100 СН4 NH3 Всего: или в кг/ч б) жидкий аммиак 934 104 7353 3645 16,44 1,83 129,454 64,172 12,7 1,411 100
в сборник 107-F 1 0,0176 0,24
1^2 Н2 СН4 3 0,0528 0,729
2 0,0352 0,486
NH3 405 7,13 98,54
Всего: 411 7,235 100
или в кг/ч 311 5,475
Общий состав сме- си в кг/ч 3956 69,647
21.Жидкий аммиак на 21. Состав компонен- тов на выходе нз
входе в сборник 107-F а) жидкий аммиак из 106-F n2 Аг н2 сн4 NH3 Всего: или в кг/ч б) жидкий аммиак из 50 16 144 83 14876 15169 11445 0,88 0,28 2,535 1,461 261,9 267,056 201,469 0,329 0,1 0,949 0,547 98 100 107-F а) танковые газы из 107-F n2 Аг н2 сн4 NH3 Всего: или в кг/ч б) жидкий аммиак из 107-F n2 Аг 351 114 959 760 263 2447 1469 6,179 2,007 16,88 13,38 4,63 43,08 25,86 14,34 4,65 39,19 31,05 10,74 100
126-F n2 Аг 310 101 5,457 1,778 0,5 0,16 10 3 91 0,176 0,0528 0,3697 0,01 0,004 0,03
н2 СН4 NH3 ы Всего: S или в кг/Ч 833 738 59775 61757 46505 14,665 12,99 1052,37 1087,27 818,75 1,348 1,195 96,79 100 н2 сн4 NH3 Всего: или в кг/ч А 1 63 74,793 74890 56792 1,109 1316,77 1318,485 0,084 99,87 100
358
в) жидкий аммиак Общий состав сме-
из 108-F си в кг/ч 58261
n2 1 0,0176 0,24
Н2 3 0,0528 0,729
сн« 2 0,0352 0,486
NH3 405 7,13 98,54
Всего- 411 100
илн в кг/ч 311
Общий состав смеси
в кг/ч 58261
22. Смесь компонентов 22. Смесь компонен-
на входе в АХУ тов на выходе из
АХУ
а) жидкий аммиак из а) продукцион-
сборника 107-F ный аммиак 75,356 1.326
N2 10 0,176 0,01 или в кг/ч 57154 1006,23
Аг 3 0,0528 0,004 б) танковые газы
н2 21 0,3697 0,03 из сборника
сн4 63 1,109 0,084 109-F
NH3 74793 1316,77 99,87 СИ, 57,272 1.008 47,727
Всего: 74890 1318,485 100 n2 9,09 0,16 7,575
или в кг/ч 56792 Аг 2,727 0,048 2,272
б) газообразный ам- н2 19,09 0,336 15,911
миак из хранили- NH3 31.818 0,56 26,515
ща 1001-F 598 10,528 Всего: 120 2,112 100
или в кг/ч 454 7,992 или в кг/ч 82,48 1,452
Общин состав в кг/ч 57246 <- в) собственные по-
тери (в пересче-
те на аммиак) 14 0,246
или в кг/ч 9,52 0,167
Питательная вода на
входе в 101-F в кг/ч 351544 6189,15
Общий состав в кг/ч 57246
1. Пар высокого дав- ления в кг/ч 340887
2. Продувка паро- сборника 101-F в кг/ч 10657
Всего в кг/ч 351544
13. СПЕЦИФИКАЦИЯ ОСНОВНОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
№ п. п. № пози- ций по схеме Наименование оборудования Материалы (для химического оборудования) Технологическая характеристика Основные габариты, емкость
1 2 3 4 5 6
1. 101-В
Печь первичного
риформинга
Реакционные
трубы — жа-
ростойкая
хромоникеле-
вая сталь
Тип печи — подогреватель <>
огневым обогревом камер-'*'
ного типа. Печь состоит из
двух секций; радиационной
и конвекционной
Радиационная секция
Имеет 504 реакционные тру-
бы (в трубах загружен ни-
келевый катализатор), кото-
рые расположены в 12 ря-
дов по 42 трубы в ряду, и
12 подъемных труб.
Режим работы реакционных
труб:
— расход парогазовой сме-
си — 135400 кг/час
(223000 нм3/час);
Ширина—12685 мм
длина—20985
высота—9940 мм
(размеры внутренние)
0 реакционных труб
108,3/71,1 (мм)
0 подъемных труб
127,9/92,1 мм
360
1 2
6
со
Подъемная
труба «супер-
там»—жаро-
стойкий сплав
«супертерм»
Сборный кол-
лектор «Ин-
колой» —
жаростойкий
сплав
— температура парогазовой
смеси на выходе из
труб—857°С;
— давление парогазовой
смеси на входе в тру-
бы— 37 кг/см2 (изб)
— температура парогазовой
смеси на входе в тру-
бы—510°С;
— давление
смеси на
труб — 32 кг/см2 (изб);
— общая тепловая на-
грузка на трубы
84,4- 10е ккал/час;
— перепад давления (меж-
ду входом и выходом
парогазовой смеси из ре-
акционных труб)
5,1 кг/см2 (изб)
Число установленных горе-
лок: радиационной части —
272 шт. (свод — 260 шт.,
туннель 12 шт.)
конвекционной части —
24 шт.
— объем никелевого
лизатора 20,3 м3
— температура отходящих
дымовых газов из ради-
антной секции— 1038°С
парогазовой
выходе из
ката-
Конвекционная секция
Труба 1-го па-
кета — нерж,
сталь
Труба 2-го па-
кета—хромо-
молибдени-
стая нержав,
сталь
Труба перво-
го пакета
Труба 2-го па-
кета — иержа-
1. Подогреватель парогазо-
вой смеси:
— температура парогазовой
смеси на входе — 371ЯС;
— температура парогазовой
смеси на выходе —
—510°С; —524’С;
— давление
смеси
38 кг/см2 (изб.)
— давление
смеси
37 кг/см2 (изб.);
— перепад давления —
1 кг/см (изб.);
— состоит нз двух пакетов
труб, в каждом пакете
20 труб;
— рабочая температура
трубок:
1-го пакета трубок —
682°С
2-го пакета —600°С
— рабочее давление в труб-
ках пакетов 41,8 кг/см2
(изб.)
— тепловая нагрузка
12,38 XI О6 ккал/час
2. Подогреватель паровоз-
душной смеси состоит
из двух пакетов, в каж-
дом пакете 12 труб
— температура на входе
222.2°С
парогазовой
на входе —
парогазовой
на выходе —
Z-реакционных и
подъемных труб —
9,6 м
Труба 1-го пакета
0 139, 7 X 7,88 мм
Труба 2-го пакета
0'139, 7X11,2 мм
Труба 1-го пакета
0 139,7X9,8 мм
Труба 2-го пакета
0139,7X5,0 мм
362
1 2 3 4 5 6
веющая хромо-
молибденовая
сталь
— температура на выходе
482,2°С
— давление на входе
34,2 кг/см2 (изб.)
— давление на выходе
33,6 кг/см2 (изб.)
— перепад давления
0.6 кг/см2 (изб.)
— тепловая нагрузка
5,12Х10® ккал/час
— рабочая температура в
пакетах:
1-го пакета 627°С
— рабочее давление тру-
бок— 38 кг/см2 (изб.)
3. Пароперегреватель
Ьтруб.= 15,290 м
Нержавеющая
хромомолиб-
деновая сталь
— температура 314°С на входе
— температура на выходе
482°С
— давление на входе
104,3 кг/ см2 (изб.)
— давление на выходе
101,8 кг/см2 (изб.)
— перепад давления —
2,5 кг/см2 (изб.)
— тепловая нагрузка
50,9X10® ккал/час
Состоит из 4-х секций:
1 - я секция — 264 трубы, ра-
бочая температура стенки
535’С
Первых 3-х секций
трубы
Нержавеющая
молибдени-
стая сталь
а
Углеродистая
сталь
2-я секция — 69 ребристых
труб, рабочая температура
стенки 535°С
3-я секция — 69 ребристых
труб, рабочая температура
стенки 468°С
4-я секция— 138 ребристых
труб, рабочая температура
стенки 425°С
Расчетные данные:
— давление в трубке —
116 кг/см2 (изб.)
4. Подогреватель ’ питатель-
ной воды для котлов
Состоит из одного пакета
труб.
— температура на входе
126,1°С
— температура на выходе
314°С
— давление на входе
110,9 кг/см2 (нзб.)
— давление на выходе
109,0 кг/см2 (изб.)
— перепад давления
1,9 кг/см2 (изб.)
— тепловая нагрузка
35,02X10® ккал/час
Состоит из 200 шт. реб-
ристых труб.
— рабочая температура
стенки 371 °C
— рабочее давление трубы
125 кг/см2 (изб.)
Расчетные данные:
0 73X7,12 мм.
4-й секции
—0 65X9,5 мм
Общая длина трубы
всех секций
L = 15,190 м
0 трубы
90X7,6 мм
Длина трубы
L= 15,545 м
С0 CD 1 2 3 4 5 6
Углеродистая сталь — рабочее давление трубы 125 кг/см2 (изб.) 5. Подогреватель топлив- ного газа Состоит из одного паке- та ребристых труб в ко- личестве 12 шт. — температура на входе 26,7°С — температура на выходе 110°С — давление на входе 5,6 кг/см2 (изб.) — давление на выходе 4,9 кг/см2 (изб.) — перепад давления 0,7 кг/см2 (изб.) — тепловая нагрузка 0.63Х106 ккал/час — рабочая температура стенки трубы 150°С — рабочее давление 8 кг/см2 (изб.) 0 трубы 125X3,7 мм Длина трубы L= 15,545 м
2. 101-BJA 101-BJB Дымосос печи пер вичиого риформин га - Разный Турбовентилятор с при- водом от паровой турбины N=550 квт и редуктором, число оборотов вентилятора 800 об/мин. Производительность 198000 кг/час или 157000 нм3/час.
3. 102-В
Пусковой подогре-
ватель
Трубы
Легированная
сталь, хромо-
молнбдени-
стая сталь
Температура газа на всасе
204,4°С
Разрежение 146 мм вод. ст.
Расчетные данные:
Производительность
304000 кг/ час или
240000 нм3/час.
Температура газа на всасе
204,4°С
Разрежение 286 мм вод. ст.
Привод —паровая турбина
мощностью на валу 494 квт.
Параметры пара:
Р пост, пара = 39,7 кг/см2
(изб.)
Р отх. пара = 3,5 кг/см2
(изб.)
Вертикальный сварной аппа-
рат, футерованный корпус
со змеевиком (двухлиней-
ный) внутри. Предназначен
для подогрева синтез-газа
перед пуском колонны син-
теза. Режим работы подо-
гревателя: расход газа:
22400—24000 нм3/час, темпе-
ратура газа на выходе
538°С.
— температура газа на вхо-
де 121 °C
— давление на входе в тру-
бу 140,6 кг/см2
— давление на выходе
138 кг/см2
510°С при давлении на вхо-
де в трубу 218 кг/см2
= 371°С
Внутренний диаметр
корпуса 0 = 3530 мм
222,25 мм
Кол-во витков
змеевика—46
0 наруж. 101,5 мм
= 10,5 мм
F=134m2
~ 1 366 2 3 4 5
—'Давление на выходе — 216,1 кг/см2 Расчетные данные: — при температуре выхода газа: 562°С — 218 кг/см2 (изб.) 510°С — 232 кг/см2 (изб.) Температура отходящих га- зов из радиантной секции — 866°С число горелок — 4 шт. При нормальной работе колонны синтеза аммиака (подогре- ватель отключен) рабочее давление в змеевиках 331 кг/см2 при температуре нс более 40°С (температура окружающего воздуха).
4. 103-В Подогреватель при- родного газа Низколегиро- ванная кон- струкционная сталь Вертикальный сварной аппа- рат, футерованный жаро- стойким бетоном, внутри ко- торого расположены 4 зме- евика, по которым газ дви- жется сверху вниз. Змеевики проходят обе зоны подогрева: конвекционную н радиантную. Режим работы змееви- ков: Расход газа в трубы 41650 нм3/час 0 корп.—4166мм h корп. = 31500 мм Поверхность нагрева в радиантной зоне - 134,6 м2, в конвекци- онной—607 м2 В радиантной зоне: Ьтр. = 6400 мм 0 тр. = 114,1 мм
5. 101-СА и СВ Котел-утилиза-
тор первой ступени
Трубки внут-
ренние —
низколегиро-
ванная кон-
струкционная
сталь
Температура на входе в тру-
бы 135°С
Температура на выходе из
труб 399°С
Давление на входе в трубы
43,3 кг/см2 (изб.)
Давление на выходе из труб
42,3 кг/см2 (изб.)
Общая нагрузка труб
6,3 XIО6 ккал/час
Температура газа после пе-
чи (дымовые) 213°С.
Расчетные данные:
Труба в радиантной зоне:
Давление 47,5 кг/см2 (изб.)
Температура 462°С
Трубы в конвекционной зо-
не:
Для труб из STB 35
Давление 47,5 кг/см2 (изб.)
Температура ЗОО’С
Для труб из STBA 23:
Давление 47,5 кг/см2 (изб.)
Температура 450°С
Число горелок — 4 шт.
Температура отходящих га-
зов из радиантной секции
913°С
Вертикальный кожухотруб-
ный теплообменник с труб-
ками «Фильда», с естествен-
ной циркуляцией.
Внутри футерован жаро-
стойким бетоном.
8 тр. = 6 мм
п. = 56 шт
В конвекционной
зоне:
тр. = 3430 мм
0 тр= 101,5 мм
8 тр.=5,7 мм
п. тр =56 шт
0кож.= 1448 мм
Нобш 14687 мм
Трубки «Фильда>
п. 255 шт
0 тр. 1" и 2"
п. = 107 шт
> Снаружи корпус заключен в водяную рубашку без давления. L=7138,l мм п.= 108 шт L = 7747 мм
Трубки внеш- По трубкам поступает пита-
ние — низко- тельная вода.
легированная конструкци- онная сталь Режим работы. Температура газа: Т вход=1002°С
Т выход = 482°С 107 шт
(max. 593°С) L = 6690 мм
Корпус — Температура питательной
углеродистая сталь воды: Т в.ход. = 314°С пароводя- 148 шт
ная
Т выход—314°С эмульсия Давление: газа 32 кг/см2 (нзб.) воды 105,5 кг/см2 (изб.) Расчетные данные: L = 6080 мм
температура — вход газа 593°С
температура воды 330°С Давление: Р газа 35,5 кг/см2 (изб.) Р воды 118 кг/см2 (изб.)
6. 102-С Котел-утилиза- тор второй сту- Трубки — низколегиро- Вертикальный аппарат газо- трубного типа с естествен- 0 кож. = 1420 мм Нобщ.=8978 мм
пени ванная кон- ной циркуляцией. F=281 м2
струкционная сталь Корпус — Нижняя камера футерована. Режим работы: п. тр.= 1100 шт 0 тр. = 25,4 мм
24. 143
углеродистая
сталь
Газ по трубному простран-
ству
температура вход 482°С
(макс. 593СС)
выход 371 °C
давление: 31,6 кг/см2 (изб.)
Вода по межтрубному про-
странству температура
вход 314°С (пароводяная
выход 314°С I эмульсия
давление 105,5 кг/см2 (изб.)
Расчетные данные:
Газ температура — вход
593°С
— выход 385°С
Давление 35,5 кг/см2 (изб.)
Вода: температура 330°С
давление 118 кг/см2
(изб.)
L тр. = 3660 мм
7. 103-С
Котел-утилиза-
тор после высоко-
температурного
конвертора
окиси углерода
Трубки —
низколеги-
рованная сталь
конструкци-
онная
Горизонтальный кожухо- 0 кож. = 1450 мм
трубный теплообменник
Межтрубное простран- L кож. = 7850 мм
ство — котловая вода. F = 450 м2
Температура: п. тр. = 1542 шт.
на входе 313,9°С )пароводяная 0 тр = 25, 4X5,16 мм
на выходе 313,9°С) эмульсия L тр. = 4267 мм
Давление 107,2 кг/см2 (изб.)
Расчетная
330°С.
температура
Расчетное давление
118 кг/см2 (изб.).
Трубное пространство:
Конвертированный газ
Температура: на входе 430’С
на выходе 332,2°С
Давление 30,8 кг/см2 (изб.)
co
о
8. 104-С
Подогреватель
газа, поступающе-
го в метанатор
Трубки —
низколегиро-
ванная кон-
струкционная
сталь
Корпус —
углеродистая
сталь
Расчетная температура:
на входе 485°С
на выходе 350°С
Расчетное давление
35,5 кг/см2 (изб.)
Горизонтальный кожухо-
трубный теплообменник.
Межтрубное простран-
9. 105-СА/СВ
Газовые кипя-
тильники регене-
ратора
Трубы —f
хромоникеле-
вая нержаве-
ющая сталь
ство — газ в метанатор.
Температура: на входе
70,0°С
на выходе 315°С
Давление 27,1 кг/см2 (изб.)
Расчетная температура
330°С.
Расчетное давление
31,3 кг/см2 (изб.).
Трубное пространство —
конвертированный газ.
Температура на входе
332,2°С. '
Температура на выходе
216,7°С.
Давление 30,2 кг/см2 (изб.).
Расчетная температура
400°С.
Расчетное давление
35,5 кг/см2 (изб.).
Кожухотрубный теплооб-
менник.
Межтрубное простран-
ство — раствор «Карсол».
0 кож. = 1450 мм
L кож. = 9313 мм
F = 732,1 м2
п. тр. = 2660 шт.
0 тр.= 19X2,11 мм-
Ьтр. = 4877 мм
0 кож. = 1440 мм
Lкож.= 10159 мм
F корп. = 885,3 м2
1 2
3
4
6
КЗ 4Х Температура на входе 117,8°С
Корпус Углеродистая сталь нержавеющая хромоникеле- вая (плаки- рованная) сталь на выходе 118,9°С. Давление 0,7 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 135°С. Расчетное давление 6,5 кг/см2 (изб.). Трубное простран- ство — конвертированный газ после низкотемператур- ной конверсии окиси угле- рода. Температура: на входе 178,9°С > на выходе 126,7°С. Давление 29,5 кг/см2 (изб.) Расчетная температура 195°С. Расчетное давление 32,7 кг/см2 (изб.). п. тр. = 994 шт. 0 тр.= 19X1,65 мм Ьтр. = 7315 мм
10. 106-С Нагреватель пи- тательной воды конвертирован- ным газом Трубки и трубные решетки — нержавеющая хромоникеле- вая сталь Корпус—не- ржавеющая хромоникеле- вая сталь Кожухотрубный тепло- обменник, горизонтальный. Межтрубное простран- ство — питательная вода ко- тлов: Температура: на входе 49,4°С на выходе 113,9°С. Давление 3,5 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 130°С. Расчетное давление 7,0 кг/см2 (изб.). Трубное пространство — конвертированный газ. 0 кож.= 1150 мм L кож. = 9245 мм F = 581 м2 п. тр.= 1638 шт. 0 тр.= 19X1,65 мм L тр. = 6096 мм
Температура: на входе
126,7°С
на выходе 81,7°С.
Давление 29,0 кг/см2 (изб.).
Расчетная температура
145°С. Расчетное давление
32,3 кг/см2 (изб.).
И. 107-С 1,2 Теплообменник Трубки и Двухкорпусный, кожухо- 0 кож. = 1300 мм
глубокорегене- трубиая трубный, горизонтальный теплообменник. L кож. = 5309 мм
рироваиного решетка — Lh корп. = 0341,4 м2
раствора «Карсол» нержав, сталь Межтрубное простран- 0 тр.= 19X1,65 мм
• Корпус — углеродистая сталь ство — глубокорегенери- ровапный раствор «Карсол». Температура на входе 118,9°С. на выходе 92,2°С. Давление 0,91 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 135°С. Расчетное давление 6,5 кг/см2 (изб.). Трубное пространство — питательная вода котлов. Температура на входе 49,4°С. Температура на выходе 113,9°С. Давление 3,5 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 130°С. L тр. = 3658 мм
12. 108-С
Холодильник глу-
бокорегеиериро-
ваииого раствора
с Карсол»
Трубки
углеродистая
сталь
13. 109-С
Холодильник
продукционной
углекислоты
Кожух —
углеродистая
сталь обык-
новенного
качества
Трубы —
высоколегиро
ванная корро
зиоииостой-
кая жаро-
стойкая,
жаропроч-
ная сталь
оэ
W
Расчетное давление
7,0 кг/см2 (изб.).
Четырехэлементный холо-
дильник с воздушным
охлаждением, в комплекте с
четырьмя вентиляторами и
электродвигателями
(п=1470 об/мии. N =
= 22 квт.).
Трубное пространство —
глубокорегенерироваиный
раствор «Карсол»
Температура: на входе
95,6’С
иа выходе 70,0°С.
Давление 36,6 кг/см2 (изб.).
Расчетная температура
115°С
Расчетное давление
47,2 кг/см2 (изб.).
Горизонтальный кожухо-
трубный многоходовый по
газу теплообменник.
Межтрубное простран-
ство — газ.
Рабочее давление 0,2 кг/см2
(изб.).
Рабочая температура 65°С.
Расчетное давление
1,75 кг/см2.
Трубное пространство — во-
да. „ , ,
Рабочее давление 3 кг/см’
(изб.).
Рабочая температура 35°С.
Расчетное давление 5 кг/см2.
F общ,-10546 м2
F без оребр.=498 м2
п. тр. = 512 шт.
0 тр. = 25,4Х
Х2,41 мм
L тр.= 12,192 мм
0 вн.= 1400 мм
L общ.=7715 мм
8 стенки=8 мм
п. тр. = 2479 шт.
0тр.= 1бХ2 мм
L тр.=5737 мм
от
w
us
1 2 3 4 5 6
14. 110-C
Конденсатор реге-
нераторов
Трубки —
хромоникеле-
вая сталь
15. 111-СА и СВ Паровые кипя-
тильники регене-
раторов
Трубы —
нержавеющая
сталь
Корпус —
углеродистая
Восьмиэлементный конден-
сатор с воздушным охлаж-
дением в комплекте с венти-
ляторами и электродвигате-
лями (N = 22 квт. п =
= 1470 об/мин).
Трубное пространство —
СО2+Н2О (пар).
Температура: на входе
101,7°С
на выходе 60,0°С.
Давление 0,42 кг/см2 (изб.).
Расчетная температура
Расчетное давление
5,3 кг/см2 (изб.).
Кожухотрубный горизон-
тальный теплообменник.
Межтрубное простран-
ство — раствор «Карсол».
Температура: на входе
117,8°С
на выходе 118,9°С.
Давление 0,7 кг/см2 (изб.).
Расчетная температура
135°С.
Расчетное давление
6,5 кг/см2 (изб.).
Трубное пространство —
пар -f-NHa-j-COa-
F общ. = 2388 м2
F без оребр. = 1284 м2
п. тр. = 880 шт.
0 тр. = 38,1 X
Х.1,47 мм
L тр.= 12192 мм
0 кож. = 1500 мм
L кож. = 7616 мм
Fi корп. = 857,5 м2
0 тр. = 19Х 1,65 мм
L тр. = 5182 мм
16. 114-С
17. 115-С
сталь + не- ржавеющая хромоникеле- вая сталь (плакиро- ванная) Температура: иа входе 123 9°С на выходе 123,9°С. Давление 1,4 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 135°С. Расчетное давление 5,3 кг/см2 (изб.).
Подогреватель питательной воды после метанатора Трубы — низколегиро- ванная не- ржавеющая сталь Корпус — марганцо- вистая низко- легированная сталь Кожухотрубный горизон- тальный теплообменник. Межтрубное простран- ство — питательная вода котлов. Температура: на входе 126, ГС на выходе 313,9°С. Давление 110,8 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 345°С. Расчетное давление 125 кг/см2 (изб.). Трубное пространство — синтез-газ. Температура: иа входе 363,9°С на выходе 143,3°С. Давление 26,4 кг/см2. Расчетная температура на входе 455°С на выходе 350°С. Расчетное давление 29,5 кг/см2 (изб.). 0 кож.= 1300 мм L кож.= 13901 мм F = 1347,6 м2 п, Тр. = 2048 шт. 0тр.= 19X3,05 мм L тр.= 10973 мм
Холодильник газа после метанатора Трубки — углеродистая сталь Четырехэлемеитный холо- дильник с воздушным охлаждением в комплекте с 4-мя вентиляторами и F общ=7335 м2 F без оребр. = 346 м2 0 тр. = 25,4Х Х2,41 мм
w
S)
электродвигателями. (N = 22 квт, п=1470 об/мин). В трубном пространстве синтез-газ. Температура на входе 149,3°С. Температура на выходе L тр. = 12192 мм п. тр. = 356 шт.
Давление 26,0 кг/см2 (изб.). ?6О°С™Я температура
18. 116-C Холодильник после второй ступени компрес- сора синтез-газа Трубки — углеродистая сталь Расчетное давление 29,5 кг/см2 (изб.). Двухэлементный холодиль- ник с воздушным охлажде- нием в комплекте с 2-мя вентиляторами и электро- двигателями (N = 22 квт., п=1470 об/мин). В трубках — синтез- газ. F общ. = 4820 м2 F без оребр. = 227,6 м2 п. тр. = 234 шт.
Темпе^оа^Ра: на входе на выходе 49°С. Давление 101,7 кг/см2 (изб.) Тб5°СТНЭЯ температура Расчетное давление ИЗ кг/см2 (изб.). 0 тр. = 25,4Х Х2,41 мм Ьтр, = 12192 мм
377
19. 117-С Аммиачный холо- Трубы — Кожухотрубный теплооб- 0 кож. = 1350 мм
дильник смеси свежего и цирку- ляционного газа углеродистая сталь Корпус — углеродистая сталь низколегиро- ванная марган- цовистая сталь менник с U-образными труб- ками. Межтрубное простран- ство — аммиак охлаждаю- щий Температура на входе минус 12,2°С. Температура на выходе ми- нус 12,2°С. Давление 1,7 кг/см2 (изб.). Расчетная температура ми- нус 15 плюс 70°С. Расчетное давление 8 кг/см* (изб.). Трубное пространство — синтез-газ Температура: на входе 32,2°С на выходе минус 3,9°С Давление 333 кг/см2 (изб.). Расчетная температура ми- нус 4 плюс 70°С. Расчетное давление 370 кг/см2 (изб.). L = 11135 мм F=719 м2 п. тр.=810 шт. 0 тр.= 19X3,05 мм L тр. = 7315 мм
20. 121-С Теплообменник; газ в колоину синтеза амми- ака—газ из ко- лонны синтеза ам- миака Трубы — низколегиро- ванная сталь Корпус — марганцови- стая низко- легированная сталь Кожухотрубиый теплооб- менный аппарат. Межтрубиое простран- ство — газ из колонны. Температура на входе 162,2°С. Температура на выходе 57,2°С. Давление 319 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 185°С. 0 кож. = 1000 мм L кож.= 16292 мм F= 1003,3 м2 п. тр. = 2100 шт. 0 тр.= 12,7Х Х'1,65 мм тр. = 12192 мм
1 2
378 I 379
Расчетное давление 352,0 кг/см2 (изб.). Трубное пространство — газ
21. 122-С Внутренний тепло- Трубы — в колонну. Температура: на входе 31,1°С на выходе 141°С. Давление 332 кг/см2 (изб.). Расчетная температура 160°С. Расчетное давление 370 кг/см2 (изб.). Кожухотрубный вертикаль- 0 кож. = 734 мм
обменник колон- низколегиро- ный теплообменник, встроен- L = 7360 мм
ны синтеза ам- миака ванная сталь. Корпус — низколегиро- ванная сталь ный в верхней части колон- ны синтеза. Межтрубное простран- ство — газ в колонну. Температура: на входе 141°С на выходе 427°С Давление 330 кг/см2 (изб.). Расчетная температура Перепад давления 9,14 кг/см2. Трубное пространство — газ из колонны. Температура: на входе 530°С на выходе 328,3°С. F=339.1 м2 п? тр.“= 1'285 шт. L тр. = 6702 мм 0 тр. = 12,7Х X I,24 мм
22. 123-С1)г
23. 124-С
Подогреватель
питательной
воды иа выходе
газа из колонны
синтеза аммиака
Конечный холо-
дильник ком-
прессора син-
тез-газа
Трубки —
низколегиро-
ванная кон-
струкционная
сталь
корпус —
низколегиро-
ванная мар-
ганцовистая
сталь
Т рубки —
углеродистая
сталь
Давление 321 кг/см2 (изб.).
Температура расчетная
538°С.
Перепад давления
9,19 кг/см2.
Двухэлементный кожухо-
трубный теплообменник.
Межтрубное простран-
ство — питательная вода
котлов.
Температура: на входе
126,1 °C
иа выходе 313,9°С.
Давление 114 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
330°С
Расчетное давление
125 кг/см2 (изб).
Трубное пространство — газ
из колонны синтеза аммиа-
ка:
Температура: на входе
328,3°С
на выходе
162,2°С
Давление 320 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
345°С.
Расчетное давление
352 кг/см2 изб.
Двухэлементный холодиль-
ник с воздушным охлажде-
нием в комплекте с вентиля-
торами (2 шт.) и электро-
двигателями.
0 кож.= 1150 мм
L кож.= 15116 мм
F общ.= 1917,4 м2
п. тр.= 1548 шт.
0 тр.= 19X3,1 мм
L тр. = 10364 мм
F общ. = 7378 м2
F без оребр. = 3967 м2
п. тр. = 272 шт.
0 тр. = 38,1 Х6,5 мм
L тр. = 12192 мм
380
24. 125-С
Холодильник
продувочного
газа
Трубки —
низколегиро-
ванная сталь
Корпус —
низколегиро-
ванная сталь
(N = 22 квт., п.=
= 1470 об/мин).
Трубное пространство —
синтез — газ.
Температура: на входе
129°С
на выходе
39,4°С.
Давление 336 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
Расчетное давление
370 кг/см2 (изб).
Кожухотрубный теплооб-
менник с трубками U-образ-
ной формы.
Межтрубиое пространство—
аммиак.
Температура: иа входе ми-
нус 32,8°С
на выходе ми-
нус 32,8°С
Давление 0,014 кг/см2 (изб).
Расчетная температура ми-
нус 33 •2-70°С.
Р расчетиое=8,0 кг/см2
(изб).
Трубное пространство —
продувочный газ:
Температура: на входе
21,1°С
0 кож. = 150 мм
L кож. = 7629 мм
F = 19,4 м2
п. тр. = 22 шт.
0 тр.= 19X3,4 мм
L тр. = 7010 мм
25, 126-С
Холодильник
танковых газов
Трубки —
низколегиро-
ванная сталь
26. 127-С
со
оо
Конденсатор
аммиака
Трубки —
углеродистая
сталь
на выходе ми-
нус 23,3°С.
Давление 317 кг/см2 (изб).
Расчетная температура ми-
нус 30°С 70°С.
Расчетное давление
352 кг/см2 (изб).
Горизонтальный кожухо-
трубный теплообменник.
Межтрубное пространство—
танковый газ:
Температура: и а ^в ходе
на выходе ми-
нус 23,3°С
Давление 15,8 кг/см2 (изб).
Расчетная температура ми-
нус 24—70°С
Расчетное давление
17,6 кг/см2 (изб).
Трубное пространство —
аммиак:
Температура: на входе ми-
нус 32,8°С
на выходе ми-
нус 32,8°С
Давление 0,014 кг/см2 (изб).
Расчетная температура ми-
нус 35—70°С.
Расчетное давление
760 мм рт. ст,—8,0 кг/см2
(изб),
Двенадцатиэлементный кон-
денсатор с воздушным ох-
лаждением в комплекте с
S ст. = 11 мм
0 кож.=355 мм
L кож. = 5949 мм
F = 28,5 м2
п. тр. = 100 шт.
L тр =4877 мм
0 тр.= 19X2,1 мм
F общ. = 45990 м2
F без оребр. = 2171 м*
п. тр. = 2232 шт.
1
2 3 4 5
6
27. 128-С
Межступенча-
тый холодильник
компрессора
аммиака
Трубки —<
углеродистая
сталь
28. 129-С
Холодильник
перед третьей
ступенью ком-
прессора синтез-
газа
Трубки —
низколегиро-
ванная сталь
29. 136-С
Теплообменник:
синтез-газ — газ
перед метанато-
ром
Трубки —
низколегиро-
ванная сталь
Корпус —
углеродистая
сталь
вентиляторами 18 штук и
электродвигателями мощ-
ностью 22 квт. п. дв.=
= 1470 об/мии.
Трубки оребренные.
Трубное пространство —
аммиак.
Температура: на входе
17ГС
иа выходе
54,4°С
Давление 24 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
190°С
Расчетное давление
26,5 кг/см2 (изб).
Двухэлементный холодиль- Ц
ннк с воздушным охлажде-
нием в комплекте с вентиля-
торами (2 шт) и электро-
двигателями (N = 22 квт,
и. = 1470 об/мин): трубки
оребренные.
Трубное пространство —
аммиак.
Температура: на входе
79,4°С
на выходе
43 3°С
Давление 6,75 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
Расчетное давление
8,0 кг/см2 (изб).
Кожухотрубиый теплооб-
менник.
Межтрубное пространство—
аммиак.
Температура: на^входе
иа выходе
1,1°С
Давление 3,5 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
0—70°С
Расчетное давление
8,0 кг/см2 (изб).
Трубное пространство —син-
тез-газ.
Температура: иа входе
48,9°С
на выходе
7,8°С
Давление 101 кг/см2 (нэб).
Расчетная температура
1— 70°С
Расчетное давление
113 кг/см2 (изб).
Кожухотрубиый теплооб-
менник.
Трубное пространство —сии-
тез-газ
Температура: иа входе
140°С
на выходе
76,6°С.
Давление 53,8 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
160°С.
L тр.= 12192 мм
0 тр. = 25,4Х
Х2.413 мм
i
F общ.=4015 м2
Рбез оребр. = 215,9 м2
п. тр.= 148 шт.
0 тр. = 38,1Х
Х|2,41 мм
Ьтр,= 12192 мм
0 кож. = 900 мм
L кож. = 8846 мм
F = 209,9 м2
п ,тр. = 586 шт.
0тр,= 19X2,11 мм
L тр. = 6096 мм
0 кож.= 1300 мм
L кож. = 10153 мм
F=930,3 м2
п. тр. = 2158 шт.
0 Тр.= 19X2,11 мм
L тр. =7315 мм
* 1 2 3 4 5 6
30. 143-СА и СВ Холодильник
частично регене-
рированного
раствора
«Карсол»
Трубы —
нержавеющая
сталь
Расчетное давление
60 кг/см2 (изб).
Межтрубное пространство-
газ перед метанатором.
Температура: на входе
70°С
иа выходе
120°С
Давление 27,4 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
135 С
Расчетное давление
31,2 кг/см2 (изб).
Двухэлементный холодиль-
ник с воздушным охлажде-
нием в комплекте с венти-
ляторами 2 шт. и электро-
двигателями (N = 22 квт,
п. = 1470 об/мин).
Трубки — оребренные
Трубное пространство — ча-
стично регенерированный
раствор «Карсол»
Температура: на входе
114,4°С
иа выходе
103,3°С
Давление 2,6 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
130°С
Расчетное давление
6,5 кг/см2 (нзб).
F оребр. = 5318 м2
F не оребр. = 286 м2
п. тр.= 196 шт.
0 тр.=38,1Х
X1,47 мм
Ьтр.= 12192 мм
25. 143
31. 170-С
Кипятильник
отпарной колон-
ны конденсата
32. 177-С
Промежуточный
холодильник
первой ступени
компрессора
сиитез-газа
Трубки —
углеродистая
сталь
Трубы —
нержавеющая
сталь
Корпус —
углеродистая
сталь
со
60
сл
Кожухотрубный теплооб-
менник с й-образными труб-
ками.
Межтрубиое пространство—
отпариваемый конденсат:
Температура: на входе
127,8°С
на выходе
127,8°С
Давление 1,5 кг/см2 (изб).
Расчетная температура 145°С
Расчетное давление
5,3 кг/см2 (изб).
Трубное пространство —
пар:
Температура: на входе
293,3°С.
Температура: на выходе
147,8°С
Давление 3.5 кг/см2 (изб).
Расчетная температура 370°С.
Расчетное давление
5,3 кг/см2 изб.
Двухэлементный холодиль-
ник с воздушным охлажде-
нием в комплекте с венти-
ляторами 2 шт. и электро-
двигателями (W = 22 квт.
п.= 1470 об/мин). Трубки
оребренные.
Трубное пространство —син-
тез-газ.
Температура: на входе
142°С
на выходе
49С°
Давление 53,1 кг/см2 (изб).
0 кож.= 1050 мм
L кож. = 6139 мм
F = 349,8 м2
п. тр. = 661 шт.
0 тр.= 19Х 1,65 мм
Ьтр. = 4267 мм
F оребр. = 4351 м2
F не оребр. = 213,9 м2
п. тр. = 220 шт.
0 тр. = 25,4Х
Х'2,41 мм
L тр. = 12192 мм
1 2 3 4 5 6
Расчетная температура
155°С
Расчетное давление
63 кг/см2 (изб).
33. 178-С -Холодильник Трубки — Двухэлементный холодиль- F оребр. = 3808 м2
после третьей ступени компрес- сора синтез-газа углеродистая сталь ник с воздушным охлажде- нием в комплекте с вентиля- торами 2 шт. и электродви- гателями (N = 22 квт. п.= = 1470 об/мин). Трубки оребренные. Трубное пространство—син- тез-газ. Температура: на входе 119°С на выходе 49°С Давление 220 кг/см2 (изб). Расчетная температура 130°С Расчетное давление 338 кг/см2 (изб). F не оребр. = 204,7 м2 п. тр.= 156 шт. 0 тр. = 38,1Х Хб,05 мм Ьтр.= 10972
34. 179-С Теплообменник: газ в колонну синтеза аммиака газ из колонны сннтеза-аммиака Трубки — низколегиро- ванная мар- ганцовистая сталь Кожухотрубный теплооб- менник. Трубное пространство — газ в колонну синтеза аммиака: Температура: на входе (—3.9°С) на выходе 31,1’С Давление 332 кг/см2 (изб). 0 кож. = 1300 мм о стенки = 192 мм L кож. = 10588 мм 8 ст. ср. части = = 132 мм F= 703,3 м2 и. тр. = 2030 шт. 0 тр.= 19X2,11 мм L тр. = 6096 мм
35. 180-С
Холодильник
циркуляционного
газа на выходе
из колонны син-
теза
Трубки —
углеродистая
сталь
Расчетная температура —
4—60°С).
Расчетное давление
370 кг/см2 (изб).
Межтрубное пространство—
газ нз колонны синтеза ам-
миака:
Температура: на входе
40,0°С
на выходе
21,1°С.
Давление 317 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
55°С.
Расчетное давление
352 кг/см2 (изб).
Восьмиэлементный холо-
дильник с воздушным ох-
лаждением в комплекте с
вентиляторами 8 шт. и элек-
тродвигателями (N = 22 квт.
п.= 1470 об/мин). Трубки
оребренные.
Трубное пространство — газ
после синтеза аммиака.
Температура: на входе
57,2’С
иа выходе
40,0°С.
Давление 318 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
75°С.
Расчетное давление
352 кг/см2 (изб).
F оребр.=23448 м2
F не оребр.= 1260 м?
п. тр. —864 шт.
0 тр. = 38,1Х
Х6.05 мм
L тр. = 12192 мм
-988
36. 181-С
Аммиачный хо- Трубки —
лодильник па тан- низколегиро-
ковых газах ванная сталь. Корпус — марганцови- стая сталь
Кожухотрубиый теплооб-
менник с U-образнымн
трубками.
Трубное пространство —
танковый газ:
Температура: на входе
54,4°С
на выходе
(—3,9’С).
Давление 23,1 кг/см2 (изб).
Расчетная температура—
(—4—70°С).
Расчетное давление
26,5 кг/см2 (изб).
Межтрубное пространство—
аммиак.
Температура: на входе
(-11,1°С)
на выходе
(-11,1°С).
Давление 1,8 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
(—12—70°С).
Расчетное давление
8 кг/см2 (изб).
Кожухотрубный теплооб-
менник.
Межтрубпое пространство-
конденсат технологический.
Температура: на входе
81,7’С
0 кож. = 500 мм
L кож. = 4928 мм
F=50,2 м2
п. тр.= 106 шт.
0 тр.= 19X2,11 мм
L тр. = 3962 мм
37. 190-С
Подогреватель
питания отпарной
колонны конден-
сата
0 кож. = 600 мм
L кож. = 9203 мм
F= 175,4 м2
0 тр.= 19X2,11 мм
L тр. = 7315 мм
38 191-С
давление
и>
00
«3
Межступенчатый
.холодильник
природного газа
Т рубки —
углеродистая
сталь
давлен не
(изб).
Давление
Расчетная
1509С.
Расчетное
31 кг/см2 (изб).
Трубки —
нержавеющая
сталь
Корпус —
хромоникеле-
вая сталь
на выходе.
НО’С.
Давление 4,22 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
125°С.
Рабочее давление
10,5 кг/см2 (изб).
Трубное пространство — от-
парной конденсат.
Температура: на входе
127,8°С
на выходе
99,4°С.
1,6 кг/см2 (изб),
температура
Давление
Расчетная
145°С.
Расчетное
5,3 кг/см2
Одноэлементный холодиль-
ник с воздушным охлажде-
нием в комплекте с вентиля-
торами 2 шт.
(совместно с поз. 192-С) и
электродвигателя (N =
= 22 квт п. = 1470 об/мин).
Трубки оребренные.
Трубное пространство —
природный газ.:
Температура: на входе
132,2 С
на выходе
49,0’С.
18,0 кг/см2 (изб),
температура
F оребр.= 1853 м2
F не оребр. = 87,5 м2
п. тр.=90 шт.
0 тр. = 25.4Х
Х2,41 мм
LTp.= 12192 мм
со ° 1 2 3 4 5 6
39. 192-С личьник'ия бяй°Л0' Трубки ~ Одноэлементный холодиль- F оребр = 13’4 м» OS— ра природного торами 2 шт, (совме™ 0 fl 4ШХТ- ГаЗЯ П03- ’91-С) и электродвига- Х2,41 мм телямп (N = 22 квт., Ьтр.= 12192 мм п. эл. дв. = 1470 об/мин). 1 Трубки оребренные. Трубное пространство — природный газ: — температура: на входе 148°С на выходе 49,0°С. — давление 17,7 кг/см2 (изб). — ?бо°с™зя температуРа — расчетное давление 19 кг/см2 (изб). холодильник углеродистая дильаикМ7'т'(ь,й Роробр.—5Ш м! вентиляторами 2 шт. и элек- 0 тр = 25 4Х тродвигателями N = 22 квт., Х2.41 мм' п.= 1470 об/мин. I тп _ I91Q0 Трубки-оребренные. Lip.-J2192 мм Трубное пространство — конденсат: Температура: на входе 99,4’С
41. 129-JC
Промежуточный
холодильник
первой ступени
воздушного ком-
прессора
Трубки —
углеродистая
сталь
42- 130-JC
Конечный холо-
дильник
второй ступени
воздушного
копрессора
Трубки —
углеродистая
сталь
па выходе
38,9°С.
Расчетная температура
115°С.
Расчетное давление
5,3 кг/см2 (изб).
Давление 2.46 кг/см2 (изб).
Одноэлементный холодиль-
ник с воздушным охлажде-
нием в комплекте с вентиля-
торами 2 шт, и электродви-
гателями (N = 22 квт., п.=
= 1470 об/мин).
Трубки — оребренные
Трубное пространство —
воздух.
Температура: на_в^оде
на выходе
49,0°С.
Давление 1,92 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
185°С.
Расчетное давление
5,3 гк/см2 (изб).
Двухэлементный холодиль-
ник с воздушным охлажде-
нием в комплекте с вентиля-
торами 2 шт. и электродви-
гателями (N=22 квт. п.=
= 1470 об/мии).
Трубки — оребренные.
Трубное пространство —
воздух технологический.
Температура: на входе
193 С
F оребр. = 5569 м2
F не оребр. = 299.4 м’
п. тр. = 292 шт.
0 тр. = 38,1 X
Х2,41 мм
L тр. = 10972 мм
(эл. дв. совмещены
с поз. 131-JC)
F оребр. = 7133 м2
F не оребр. = 383,4 м2
п. тр. = 292 шт.
0 тр. = 38,1Х
Х2,41 мм
Ьтр.= 10972
392
1
43. 131-JC
Промежуточный
холодильник
третьей ступени
воздушного
компрессора
Трубкн —
углеродистая
сталь
44. 101-JC
Поверхностный
конденсатор
для 101-JT
Трубки —
углеродистая
сталь
на выходе
49°С.
Давление 6,36 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
200°С.
Расчетное давление
8,0 кг/см2 (изб).
Одноэлементный холодиль-
ник с воздушным охлажде-
нием в комплекте с венти-
ляторами 2 шт. совместно с
поз. 129-JC и электродвига-
телями (N = 22 квт. п.=
= 1470 об/мин).
Трубки — оребренные.
Трубное пространство —
воздух технологический:
Температура: на входе
166°С
иа выходе
49°С.
Давление 15,7 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
180°С.
Расчетное давление
19,0 кг/см2 (изб).
Двухсекционный конденса-
тор с воздушным охлажде-
нием в комплекте с вентиля-
торами — 6 шт. и электро-
F овебр. = 5117 м2
F не ооебп. = 241,6 м2
п. тр. = 276 шт.
0 тр. = 25,4Х
ХЙ.413 мм
Ьтр.= 10972 мм
F оребр. = 37480 м2
F не оребр. = 2955 м2
п. тр. = 4752 шт.
0 тр. = 55Х 18Xj
45. 101-JCF
Сборник конден-
сата
Углеродистая
сталь
46. 102-JC
Поверхностный
конденсатор
Трубки —•
углеродистая
сталь
двигателями (N = 64/14 квт.
п. эл. дв.= 1480/740 об/мин)
Трубки оребренные, оваль-
ного сечения.
Трубное пространство —
пар-конденсат:
— температура: на входе
70,2°С
па выходе
67°С.
— давление 0,32 кг/см2
(абс).
— расчетная температура
120°С.
— расчетное давление
0,73 кг/см2 (абс).
— полный вакуум.
Горизонтальный сосуд с
элептическими днищами.
Среда-конденсат.
Рраб. = 0.32 кг/см2 (абс)
Т = 70сС.
Ррасч. = 2,5 кг/см2 (изб).
Т=70°С.
Трасч. = 120°С.
Односекционный конденса-
тор с воздушным охлажде-
нием в комплекте с вентиля-
торами — 3 шт. и электро-
двигателями (N=46/10 квт.)
и эл. дв.= 1470/740 об/мин).
Трубки — оребренные,
овального сечения.
Трубное пространство —
пар-конденсат.
Х'1,7 мм
L тр. = 5100 мм
0 = 1500 мм
L = 3550 мм
F оребр. = 12534 м2
F не оребр. = 9870 м2
п. тр. = 1980 шт.
0тр. = 55Х18Х
Х1,7 мм
L тр. = 4100 мм
to CO 1 2 3 4 5 6
47. 103-JC Поверхностный Трубки — — температура: на входе 70,2°С на выходе 67°С — давление 0,32 кг/см2 (абс) — расчетная температура 120°С — расчетное давление 0,73 кг/см: (абс). — полный вакуум. Двухсекционный конденса- F огебр. = 57330 м2
конденсатор углеродистая сталь тор с воздушным охлажде- нием в комплекте с венти- ляторами 6 шт. н электро- двигателями (N=90/20 квт. п. зл. дв. = 1485 об/мин. 1745 об/мин). Трубки оребренные, оваль- ного сечения. Трубное пространство— пар-конденсат. Температура: на входе 70,2°С на выходе 67°С. Давление 0.32 кг/см2 (абс) Расчетная температура 120°С. Расчетное давление 0,73 кг/см2 (абс). — полный вакуум F не оребр. = 4516 м2 п. тр. = 6156 шт. 0 тр. = 55Х 18Х X 1,7 мм L тр. = 6000 мм
48. 103-JCF Сборник конден- сата Углеродистая сталь Горизонтальный сосуд с элептическими днищами. 0 =1600 мм L = 4180 мм
49. 104-JC Поверхностный Трубки — Среда — конденсат. Р раб = 0,32 кг/см2 (абс). Т = 70°С Р расч. = 2,5 кг/см2 (изб). Трасч.=120°С. Односекционный конденса- F оребр. = 9384 id2 F ие оребр. = 739 м2 п. тр.= 1692 шт. 0 тр. = 55Х 18Х; X 1,7 мм L тр. = 3600 мм F оребр. = 37480 м2
50. 105-JC конденсатор для 104-JT Поверхностный углеродистая сталь Трубки — тор с воздушным охлажде- нием в комплекте с венти- ляторами 3 шт. и эл/двига- телями (N = 32/7 квт. п.= = 1480/740 об/мин). Трубки — оребренные. Трубное пространство — пар-конденсат Температура: на входе 70,2°С на выходе 67°С. Давление 0,32 кг/см2 (абс). Расчетная температура 120°С. Расчетное давление 0,73 кг/см2 (абс). — полный вакуум. Двухсекционный конденса-
со СО Сл конденсатор углеродистая сталь тор с воздушным охлажде- нием в комплекте с венти- ляторами 6 шт, и электро- двигателями (N = 63/14 квт., и эл. двиг. 1480/740 об/мин). Трубки — оребренные Трубное пространство— пар конденсат. Температура: на входе 70,2°С на выходе 67°С. F ие оребр. = 2955 м2 п. тр. = 4752 шт. 0тр. = 55Х18Х X 1,7 мм L тр. = 5100 мм
396 2 3 4 5 6
51. 105-JCF 52. 180-FC Сборник конден- сата Конденсатор пара из сборника конденсата Углеродистая сталь Трубы — низколегиро- ванная мар- ганцовистая сталь Корпус —- углеродистая сталь. Давление 0,32 кг/см2 (абс). Расчетная температура 120°С. Расчетное давление 0,73 кг/см2 (абс). — полный вакуум. Горизонтальный сосуд с элиптическими днищами. Среда — конденсат. Рраб = 0,32 кг/см2(абс). Т = 70°С. Ррасч. = 2,5 кг/см2 (изб). Трасч. = 120°С. Кожухотрубный горизон- тальный теплообменник, двухэлементный. Трубное пространство— охлаждающая вода: Температура: иа входе 28°С на выходе 38°С. Давление 4,0 кг/см2 (изб). Расчетная температура 50°С. Расчетное давление 5,3 кг/см2 (изб). Межтрубное пространство— пар. Температура иа входе 100°С. 0=1500 мм L = 3550 мм 0 кож. = 400 мм L кож. = 2577 мм F=15,7 м2 п. тр.= 186 шт. 0 тр.= 19X2,11 мм L тр.= 1500 мм
397
Температура на выходе 100°С. Давление атмосферное Расчетная температура 120°С. Расчетное давлеине 5,3 кг/см2 (изб).
53. 101-Д Реактор гндросе- роочистки Обечайка — ннзоклегиро- ванная сталь Предназначен для проведе- ния процесса деструктивно- го гидрирования органиче- ских соединений, содержа- щихся в природном газе, в сероводород на кобальтомо- либденовом катализаторе в присутствии водорода. На верхний слой катализа- тора засыпаны шары глино- зема (мулита) слоем 150 мм и уложена металлическая решетка и сетка из прово- локи. Общий объем катали- затора 34. ОмЗ. Рабочая температура 399°С. Рабочее давление 42,2 кг/см2 (изб). Расчетная температура 455°С. Расчетное давление 47,6 кг/см2 (изб). Аппарат покрыт слоем теп- лоизоляции. 0 вн. = 2300 мм Н цил.= 10210 мм 8 обечайки = 70 мм
54. 102-ДА 102-ДВ Реактор сероочи- стки Обечайка — низколегиро- ванная сталь Предназначен для проведе- ния процесса адсорбции се- роводорода на катализато- ре из окиси цинка (ZnO). 0 внутренний =ч = 2400 мм Н цил. = 7900 8 обечайки = 70 мм
Объем катализатора
31,15 м3.
Над катализатором нахо-
дится слой шаров глинозе-
ма (муллита) толщиной
150 мм, металлическая сет-
ка и уплотняющая решетка.
Газовый поток вводится в
реактор сверху.
Рабочая температура в ре-
акторе 399°С.
Рабочее давление
42,2 кг/см2 (нзб).
Расчетная температура
455°С.
Расчетное давление
47,6 кг/см2 (изб).
Наружная поверхность ре-
актора имеет тепловую изо-
ляцию.
55. 103-Д
Реактор вторич-
ного рнформиига
Обечайка —
низколегиро-
ванная сталь
Рубашка —
углеродистая
сталь
В реакторе осуществляется
окончательная стадия кон-
версии углеводородов.
Засыпан катализатором
двух видов:
нижняя часть — высокоак-
тивный никелевый катали-
затор объемом 32,0 м3.
Верхняя часть — высокотем-
пературный алюмохромо-
Виутренний диаметр
по футеровке=
=3730 мм
Внутренний диаметр
корпуса = 4270 мм
внутренний диам.
рубашки = 4580 мм
Общая высота=
= 15445 мм
8 обечайки = 68 мм
3 рубашки = 6 мм
вый катализатор объемом
6,5 м3.
Общий объем катализато-
ра—38,5 м3.
Внутри аппарат футерован
жаростойким бетоном, а
снаружи снабжен водяной
рубашкой.
В верхней части реактора
установлен смеситель воз-
духа и газа, подаваемых в
реактор.
На нижний свод реактора
засыпаны три слоя шаров
глинозема:
первый слой —диаметр ша-
ров 75 мм. и высота слоя
150 мм, второй слой — диа-
метр шаров 50 мм н высота
слоя 229 мм, третий слой
диаметр шаров 25 мм и вы-
сота слоя 229 мм,
Общая высота слоя шаров
глинозема 608 мм.
Сверху на катализатор уло-
жен слой фигурного кирпи-
ча из глинозема.
Рабочая температура корпу-
са максимальная 1245°С.
Рабочее давление
32,4 кг/см2 (изб).
Рабочая температура в ру-
башке 40—100°С.
Рабочее давление в рубаш-
ке — давление столба жид-
кости при полном наливе.
верхнего копуса =
= 1220 мм
Н общ. = 16900
V т. г. = 112 м3
V воды = 75,4 м3
56. 104-ДА
Реактор окнси
углерода высо-
котемпературный
Обечайка —
хромомолиб-
деновая
низколегиро-
ванная сталь
Расчетная температура:
верх корпуса 540°С (голов-
ка), корпус 205°С,
Рубашка — 100°С.
Расчетное давление
.45,5 кг/см2 (изб).
Расчетное давление в ру-
башке- давление столба
воды при полном наливе.
Предназначен для проведе-
ния процесса конверсии оки-
си углерода с водяным па-
ром на железоалюмохромо-
вом катализаторе.
Общий объем катализатора
80.6 м3.
Катализатор загружен на
шарики 013—19 мм нз гли-
иозаема (муллита).
Сверху иа катализаторе на-
ходится слой колец Рашига
из углеродистой стали раз-
мером 25x25 мм, высотой
250 мм и прижимная решет-
ка.
Рабочая температура 430°С.
Рабочее давление
31, 3 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
482°С.
Расчетное давление
35,5 кг/см2 (изб).
Внутр, диаметр =
— 5000 мм
Высота цилипдрич.
частп = 3150 мм
Толщина обсчсйки=
= 115 мм
Общая высота конвер-
тора 10400 мм
N5 Р 57. 104-ДВ Конвертор окнси Обечайка — Предназначен для проведе- Внутренний диам.=
4* СО углерода низко- температурный i низколегиро- ванная мар- ганцовистая сталь ния окончательной стадии процесса конверсии окнси углерода с водяным паром на медьцинкглиноземовом катализаторе. Общий объем катализатора 70,1 м3. Катализатор загружен на шарики 0 13—19 мм из гли- нозема (муллита). Сверху на катализаторе на- ходится слой колец Рашига нз углеродистой стали раз- мером 25X25 мм и высотой 250 мм, на который уложе- на прижимная решетка. Рабочая температура 255°С. Рабочее давление 31,0 кг/см2 (изб). Расчетная температура 302°С. Расчетное давление 35,5 кг/см2 (изб). Аппарат снаружи имеет теп- ловую изоляцию. = 5000 мм Высота цилиндриче- ской части = 2620 мм Толщина обечай- кн = 83 мм Высота (общая) = = 9684 мм
Ф» 58. 105-Д Колонна синтеза аммиака Обечайка корпуса — низколегиро- ванная мар- ганцовистая сталь Каталнзатор- ная короб- ка — не- Предназначена для проведе- ния процесса синтеза амми- ака нз азота и водорода при давлении 330 кг/см2 и тем- пературе 493—502°С. В кор- пус колонны синтеза вмон- тирована катализаторная коробка, разделенная на че- тыре полки, в которые за- Внутренний диаметр корпуса колон- ны =2440 мм Внутренний диам. катализаторной ко- робки =22 10 мм Длина цилиндриче- ской части корпуса колонны= 15200 мм
о ю 1 2 3 4 5 6
ржавеющая молнбдени- стая сталь гружен железный катализа- тор. Распределение катализато- ра в колонне: I полка 5,83 м3 11 полка 6,80 м3 III полка 10,70 м3 IV полка 12,63 м3. Общий объем катализатора 35,96 м3. На каждую полку имеется автономный ввод «холодного» газа. В верхней части колонны установлен теплообменный аппарат колонны синтеза (поз. 122-С) поверхностью F = 339 м2. Рабочая температура верха корпуса колонны 328°С. Рабочая температура низа корпуса колонны= 141°С. Рабочее давление 330 кг/см2 (изб). Расчетная температура вер- ха корпуса колонны 37ГС. Расчетная температура ни- за корпуса колонны 205°С. Расчетное давление 370 кг/см2 (изб). Длина катализаторной коробки =,13530 мм.
59. 106-Д Метанатор Обечайка — иизколегиро- Предназначен для удаления окнслов углерода из синтез- Внутренний диам. = 3700 мм
26*
ванная мо-
либденнстая
сталь
60. 101-ЕА
101-ЕВ
Абсорбер СО2
Обечайка —
углеродистая
сталь
Юбка —
углеродистая
сталь
газа проведением процесса
метанирования на никеле-
вом катализаторе.
Объем катализатора —
33,7м3.
Катализатор загружается на
уложенный слой глинозема
(муллита).
0 13—19 мм. Над катализа-
тором загружен слой инерт-
ного материала и уложена
колосниковая решетка.
Рабочая температура
364°С.
Рабочее давление
26,7 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
455°С.
Расчетное давление
29,5 кг/см2 (изб).
Двухкорпусный вертикаль-
ный аппарат.
Предназначен для проведе-
ния процесса абсорбции СО2
горячим раствором «Кар-
сол». Ннжняя и верхняя ча-
сти абсорбера имеют по трн
яруса насадки из седел «Ин-
талокс», между ярусами на-
садки имеется перераспреде-
лительное устройство раст-
вора «Карсол», выполненное
в виде колпачковой тарелки.
В верхней части абсорбера
имеется каплеотбойник.
Высота цилиндриче-
ской части = 3760 мм
Общая высота с юб-
кой =8749 мм
Толщина обечайки
64 мм
Внутренний диаметр
ннжней части =
= 3400 мм
Высота нижней ча-
сти =30780 мм
Внутренний диа-
метр верхней части=
= 2200 мм.
Высота верхней ча-
сти = 20420 мм.
Общая высота=
= 57650 мм
о
61. 102-ЕА
102-ЕВ
Регенератор
Обечайка —
нержавеющая
хромоникеле-
вая сталь
— низколе-
гированная
марганцови-
стая сталь
Юбка —
углеродистая
сталь
Рабочее давление 28,4 кг/см2
(изб).
Рабочая температура 100°С
вверху, 106°С внизу.
Расчетное давление
31,3 кг/см2 (изб).
Расчетная температура
115°С вверху и 115°С внизу
абсорбера.
Двухкорпуспый вертикаль-
ный аппарат.
Предназначен для проведе-
ния процесса регенерации
раствора «Карсол» методом
снижения парциального
давления COs за счет нагре-
ва раствора.
Оба корпуса регенератора
имеют насадку нз седел
«Инталокс» н распредели-
тельные устройства для
раствора «Карсол».
Рабочая температура ниже
вторичной ступени 119°С.
Рабочая температура ниже
первичной ступени 114°С.
Рабочее давление в обеих
ступенях регенератора
0,7 кг/см2 (изб).
Расчетная температура в
обеих ступенях регенератора
130°С.
Толщина обечайки
нижней части =48 мм
Толщина обечайки
верхней части = 32 мм
Диаметр нижней ча-
сти =3700 мм.
Высота ннжней ча-
сти= 18750 мм
Диаметр верхней ча-
сти =4500 мм
Высота верхней ча-
сти=34130 мм
Общая высота реге-
нератора = 64915 мм
62. 103-Е
63. 101-F
Отпарная ко-
лонка коидеи
сата
Паросборник
Обечайка—
нержавеющая
хромоникелевая
сталь
— низколегиро-
ванная марган-
цовистая сталь
юбка—
углеродистая
сталь
Обечайка—
углеродистая
сталь
Расчетное давление в обеих
ступенях регенератора
1,75 кг/см2 (изб), или дав-
ление столба воды при пол-
ном наливе.
Аппарат колонного типа.
Предназначен для удале-
ния из процессного кон-
денсата аммиака и угле-
кислоты путем отпарки.
Внутри аппарата размеще-
щено три яруса насадки из
колец Паля, между яруса-
ми насадкн имеется пере-
распределительное устрой-
ство конденсата.
Рабочее давление
1,55 кг/см2 (изб)
Рабочая температура 128°С
Расчетное давление
2,6 кг/см2 (нзб)
Расчетная температура
150°С.
Предназначен для отделе-
ния от воды и сбора пара
давлением 105,5 кг/см2
(изб) от парогенераторов
101-СА н СВ, 102-С, 103-С,
I01-BU.
Аппарат горизонтальный
высокого давления.
Рабочее давление
105,5 кг/см2 (изб)
Рабочая температура 314°С
Расчетное давление
116 кг/см2 (изб)
0 вн. = 1700 мм
Н. общ =23390 ।
Н. иил.= 19390
8обечайки= 14 ;
мм
мм
ми
0 вн. = 2134 мм
L цил. части= 17100 мм
8 стенки = 114 мм
1 406 2 3 4 5 6
64. 102-F
Сепаратор нео-
чищенного газа
Обечайка —
углеродистая
сталь+хромо-
никелевая не-
ржавеющая
сталь (плаки-
рованная)
65. ЮЗ-F
Брызгоотдели-
тель
Обечайка —
углеродистая
сталь
Расчетная температура
330°С
Предназначен для отделе-
ния влаги от газа. Верти-
кальный аппарат с сепари-
рующей насадкой нз паке-
та металлических сеток,
расположенного в верхней
части.
Рабочая температура 82’С
Рабочее давление
28,5 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
90,0°С
Расчетное давление
31,3 кг/см2 (изб)
Предназначен для отделе-
ния влаги от газа. Верти-
кальный аппарат с сепара-
тнрующей насадкой из па-
кета металлических сеток,
расположенного в верхней
части.
Рабочая температура 70°С
Рабочее давление
27,6 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
80°С.
Расчетное давление
31,3 кг/см2 (изб)
0 вн.=2600 мм
Н цнл. = 4950 мм
8 обечайки = 284-3 мм
0 вн. = 2200 мм
Н цил. = 3970 мм
Н общ. = 6400 мм
о обечайкн = 26 мм
66. 104-F
67. 105-F
68. 106-F
Сепаратор на всасе компрес- сора синтез- ias а Обечайка — низколегиро- ванная сталь Предназначен для отделе- ния влаги от газа. Вертикальный аппарат с сепарирующей насадкой из пакета металлических се- ток, расположенного в верхней части. Рабочая температура 43°С Рабочее давление 25,8 кг/см2 (изб) Расчетная температура 50°С Расчетное давление 28,5 кг/см2 (изб) 0 вн. = 2200 мм Н цнл. = 4010 мм Н. общ.=6440 мм 8 обечайки = 22 мм
Сепаратор на всасе второй ступени ком- прессора синтез- газа Обечайка — низколегиро- ванная сталь Предназначен для отделе- ния влаги от газа. Вертикальный аппарат с сепарирующей насадкой из пакета металлических се- ток, расположенных в верхней части. Рабочая температура 49°С. Рабочее давление 52,3 кг/см2 (изб) Расчетная температура 121-С. Расчетное давление 63,0 кг/см2 (изб) 0 вн.= 1700 мм Н цнл. = 3330 мм Н. общ.=5550 мм 8 обечайки = 43 мм
Вторичный ам- миачный сепа- ратор Обечайка — низколегиро- ванная марган- цовистая сталь Предназначен для отделе- ния жидкого аммиака из циркуляционного газа, по- 0 вн.= 1200 мм Н. цил.=6090 мм 8 обечайки = 225 мм
о
6
69. 107-F
Сборник жид-
кого аммиака
Обечайка —
низколегиро-
ванная сталь
(марганцови-
стая)
70 108-F
Сепаратор на
продувочных
газах
Обечайка —
низколегиро-
ванная марган-
цовистая сталь
ступающего в колонну син-
теза.
Вертикальный аппарат вы-
сокого давления с внутрен-
ней насадкой циклонного
типа.
Рабочее давление
333 кг/см2 (изб)
Рабочая температура
(~4°С)
Расчетное давление
370 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
(-5’0
Предназначен для приема
жидкого аммиака из сбор-
ника 127-F илн из сборни-
ков высокого давления.
Горизонтальный аппарат.
Рабочая температура 14°С
Рабочее давление
15,8 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
14’С
Расчетное давление
17,6 кг/см2 (изб)
Предназначен для отделе-
ния жидкого аммиака от
продувочных газов цикла
синтеза.
0 вн. = 1400 мм
L цил. = 4270 мм
о обечайки = 12 мм
0 вн =400 мм
Н. цил. = 2550 мм
Н. общ. = 3085 мм
8 обечайки=
71. 109-F
Ресивер аммна
ка
Обечайка —
низколегиро-
ванная марган-
цовистая сталь
72. 110-F
Расширитель-
ный сосуд ам-
миака первой
ступени
Обечайка —
низколегиро-
ванная марган-
цовистая сталь
73. 111-F
Расширитель-
ный сосуд ам-
миака второй
ступени
Обечайка —
низколегиро-
ванная марган-
цовистая сталь
Вертикальный аппарат с
сепарирующей насадкой в
верхней части.
Рабочая температура
(—23’0
Рабочее давление
315 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
(—29’0
Расчетное давление
352 кг/см2 (изб)
Горизонтальный аппарат.
Рабочая температура 54’С
Рабочее давление
23,0 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
65’С
Расчетное давление
26,5 кг/см2 (нзб)
Выполнен в одной цилиндри-
ческой обечайке с 111-F и
112-F
Рабочая температура 13°С
Рабочее давление
6,0 кг/см2 (нзб)
Расчетная температура 13°С
Расчетное давление
8,0 кг/см2 (изб)
Выполнен в одной цилиндри-
ческой обечайке со 110-F и
112-F
Рабочая температура
(—12’0
Рабочее давление
1,72 кг/см2 (нзб)
71 мм мии.
72 мм мак.
0 вн.= 1800 мм
L цил.=5500 мм
8 обечайки= 19 мм
0 вн. = 2300 мм
L цил. = 7000 мм
8 обечайки= 12 мм
0 вн. = 2300 мм
L цил.=1 1822 мм
8 обечайки= 12 мм
410
2 3 4 5
Расчетная температура (-13°С) Расчетное давление 8,0 кг/см2 (изб)
74. 112-F Расширитель- ный сосуд ам- миака второй ступени Обечайка — низколегиро- ванная марган- цовистая сталь Выполнен в одной цилиндри- ческой обечайке со 110-F и 111-F. Рабочая температура (—34°С) Рабочее давление 0,014 кг/см2 (изб) Расчетная температура (—35°С) Расчетное давление 8,0 кг/см2 (нзб) —полный вакуум. 0 вн. = 2300 мм L цнл. = 3095 мм В обечайки = 12 мм
75. 113-F Брызгоотдели- тель на выхо- де СО2 Обечайка — углеродистая сталь с эпок- сидным покры- тием Вертикальный аппарат с сепарирующей насадкой из пакета металлических се- ток. Рабочая температура 60°С Рабочее давление 0,28 кг/см2 (изб) Расчетная температура 70°С Расчетное давление 1,75 кг/см2 (изб) 0 вн. = 3400 мм Нс. юб. = 8710 мм обечайки=12 мм
76. H4-F Емкость для раствора «Карсол» Обечайка — углеродистая сталь Вертикальный резервуар с плоским днищем. Внутри установлены змееви- 0 вн.= 10300 мм Н цил.=7630 мм 3 обечайки=6—9 мм
ки для подогрева раствора V = 635 м3
паром.
Рабочая температура
38—93°С
Рабочее давление атмосфер-
ное
Расчетная температура
100°С
Расчетное давление под на-
лив
Змеевики:
Расчетная температура
200°С
Расчетное давление
5 кг/см2 (изб)
77. H5-F Бак для приго- товления раст- вора «Карсол» Обечайка — сталь углеро- дистая качест- венная конст- рукционная Вертикальный сосуд с плос- ким днищем с установлен- ным внутри змеевиком для обогрева паром. Аппарат снабжен механической ме- 0 вн. = 2440 мм Н. цикл. = 2440 мм V= 11,4 м3 8 обечайки=6 мм
шалкой (поз. 103-L) Рабочая температура 38— 127°С
Рабочее давление под налив, атмосферное. Обечайка: Расчетное давление под на-
лив.
Расчетная температура
140°С
Змеевик:
Расчетная температура
200°С
Расчетное давление
5,0 кг/см2 (нзб)
412
1 2 3 4 5 6
78. 117-F Угольный фильтр раст- вора «Карсол» Обечайка — углеродистая сталь Предназначен для фильтра- ции раствора «Карсол» на слое активированного угля. Рабочая температура 100°С Рабочее давление 35,2 кт/см2 (изб) Расчетная температура 110°С Расчетное давление 47,2 кг/см2 (изб) 0 вн. = 2000 мм Н. общ. = 7960 мм 8 обечайки = 36 ми
79. 118-F Сепаратор про- дукционной углекислоты Обечайка — углеродистая сталь обыкно- венного каче- ства Вертикальный цилиндриче- ский аппарат снабжен сепа- рирующей насадкой из па- кета металлических сеток Рабочее давление 1,75 кг/см2 (изб) Рабочая температура 40°С Расчетная температура 100°С Расчетное давление 3 кг/см2 (изб) 0 вн. = 2800 мм Н. общ. = 6930 мм 8 стенки = 12 мм V=32 м3
80. 120-}' Сепаратор при- родного газа Обечайка — низколегиро- ванная марган- цовистая сталь Вертикальный аппарат с сепарирующей насадкой из пакета металлических се- ток в верхней части се- 0 вн. = 1500 мм Н. общ. = 5100 мм 8 обечайки = 14 ми
паратора.
Рабочая температура
15,5—30°С
Рабочее давление
17,0 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
(—30—43°С)
81. 121-F
Сепаратор-дега-
затор природ-
ного газа
Обечайка —
низколегиро-
ванная марган-
цовистая сталь
82. 123-F
Сепаратор пе
ред третьей
ступенью
компрессора
сннтез-газа
Обечайка —
углеродистая
сталь качест-
венная конст-
рукционная
83. 124-F
Сепаратор пе-
ред четвертой
ступенью ком-
прессора син-
тез-газа
Обечайка —
сталь углероди-
стая качествен-
ная конструк-
ционная
Расчетное давление
19 кг/см2 (изб)
Вертикальный аппарат. Се-
парирующая насадка из па-
кета металлических сеток,
расположена в верхней части
аппарата.
Рабочая температура
15,5—30°С
Рабочее давление
7,0 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
(—30—43°С)
Расчетное давление
8,0 кг/см2 (изб)
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат с сепарирую-
щей насадкой из пакета ме-
таллических сеток, располо-
женных в верхней части (ци-
линдрической) .
Рабочая температура 8°С
Рабочее давление
100,2 кг/см2 (изб)
Расчетная температура 8°С
прн расчетном давлении
113 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
12ГС при расчетном давле-
нии 28,5 кг/см2 (изб)
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат с сепарирую-
щей насадкой из пакета ме-
таллических сеток, располо-
женных в верхней цилиндри-
ческой части.
0 вн. = 01400 мм
Н. обш. = 4610 мм
о обечайки = 9 мм
0 вн. = 1500 мм
Н. обш. = 5496 мм
Н. цнл. = 3100 мм
о обечайки = 75 мм
0 вн. = 1300 мм
И. общ. = 5212 мм
3 обечайки=220 мм-
84. 126-F
Первичный ам- Обечайка —
миачный села- низколегиро-
ратор ванная сталь
85. 127-F
Сборник жид-
кого аммиака
Обечайка —
сталь низко-
легированная
Рабочая температура 49°С
Рабочее давление
219 кг/см2 (нзб)
Расчетная температура 60°С
при расчетном давлении
338 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
12ГС при расчетном давле-
нии 28,5 кг/см2 (изб)
Предназначен для отделения
жидкого аммиака из газа на
выходе из колонны синтеза.
Горизонтальный аппарат со
специальным сепарирующим
устройством внутри.
Рабочая температура 21°С
Рабочее давление
315 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
Расчетное давление
352,0 кг/см2 (изб)
Предназначается для приема
жидкого аммиака нз сепара-
тора высокого давления.
Горизонтальный цилиндриче-
ский сосуд.
Рабочее давление
20 кг/см2 (изб)
Рабочая температура
(—4—30°С)
0 вн. = 2400 мм
L цил.=5800 мм
8 обечайки = 219 мм
V=34 м3
0 вн.=2600 мм
L общ. = 10000 мм
8 обечайки = 26 мм
V=50000 л
86. 150-F
Сепаратор от-
парной колон-
ны конденсата
Обечайка —
нержавеющая
хромоникелевая
сталь
87. 151-F
Дегазатор от-
парного кон-
денсата
Обечайка —
углеродистая
сталь
88. 156-F
Барабан про-
дувки котлов
Обечайка —
углеродистая
сталь
89. 157-F
Межступенча-
тый сепаратор
природ, газа
Обечайка —
углеродистая
сталь
Горизонтальный цилиндриче-
ский аппарат.
Рабочая температура 124°С
Рабочее давление
1,3 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
150°С
Расчетное давление
2,6 кг/см2 (изб)
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат.
Рабочее давление—атмос-
ферное.
Рабочая температура 40°С
Расчетное давление
2,6 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
60°С
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат с сепарирую-
щей насадкой из пакета ме-
таллических сеток.
Рабочая температура 148°С
Рабочее давление
3,5 кг/см2 (изб)
Расчетное давление
5,0 кг/см2 (нзб)
Трасч.-158°С
Вертикальный аппарат, снаб-
жен сепарирующей насадкой
из пакета металлических се-
ток.
Рабочее давление
17,3 кг/см2 (изб)
Рабочая температура 49°С
0 вн. = 950 мм
L цил. = 2900 мм
8 обечайки = 4 мм
0 вн. = 1400 мм
Н. общ. = 5900 мм
8 ст. = 9 мм
0 вн. = 950 мм
Н. общ. = 4760 мм
8 обечайки = 8 мм
0 вн.= 1400 мм
Н. общ. = 4610 мм
8 ст. = 19 мм
о
1 <2 3 4 5 6
90. 158-F
Межступенча-
тый сепаратор
воздушного
компрессора
Обечайка —
углеродистая
сталь
91. 159-F
Межступенча-
тый сепаратор
воздушного
компрессора
Обечайка —
углеродистая
сталь
92. 160-F
Межступенча-
тый сепаратор
воздушного
компрессора
Обечайка —
углеродистая
сталь
Расчетное давление
31,0 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
60°С
Вертикальный аппарат снаб-
жен сепарирующей насадкой
из пакета металлических се-
ток.
Рабочее давление
1,7 кг/см2 (изб)
Рабочая температура 49°С
Расчетное давление
3,0 кг/см2 (нзб)
Расчетная температура
60°С
Вертикальный аппарат снаб-
жен сепарирующей насадкой
из пакета металлических се-
ток.
Рабочее давление
6,45 кг/см2 (изб)
Рабочая температура 49°С
Расчетное давление
8,0 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
60°С
Вертикальный аппарат, снаб-
жен сепарирующей насадкой
из пакета металлических се-
ток.
0 вн. = 2600 мм
Н. общ. =7190 мм
5 ст.= 10 мм
V=29,6 м3
0 вн. = 2200 мм
Н. общ. = 6300 мм
о ст. = 14 им
V=18,0 м3
0 вн. = 1800 мм
Н. общ. = 5750 мм
8 ст. = 15 мм
V=10,6 м3
93. 1401-F
Ресивер возду-
ха КИПиА
Обечайка —
низколегиро-
ванная марган-
цовистая сталь
94. 101-J
Компрессор
воздуха
Разный
Рабочее давление
15,7 кг/см2 (нзб)
Рабочая температура 49°С
Расчетное давление
19,0 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
60°С
Вертикальный цилиндриче-
ский сосуд.
Рабочее давление
35,0 кг/см2 (нзб)
Рабочая температура 196°С
Расчетное давление
38,0 кг/см2
Расчетная температура
(—35—200°С)
Двухкорпусный четырехсту-
пенчатый центробежный
компрессор с приводом от
конденсационной турбины и
редуктором между корпуса-
ми.
Производительность-
55164 нм3/час
Общая мощность на валу-
10260 квт
Система смазочного масла
общая с поз. 105-J
Пар в турбину:
Р-39,7 ати-номинальное
Расход пара-54600 кг/час
Температура-371°С
Давление конденсации пара-
0,321 ата
Число оборотов компрессора
I-й корпус — 5250 об/мин
макс 5500 об/мнн.
0 вн. = 1400 мм
Н. общ. = 4880 мм
8 ст. = 36 мм
V=5,5 м3
418 2 3 4 5
П-й корпус— 10700 об/м
макс. 11200 об/мин
Передаточное число редукто-
ра 1:2.038
Температура всаса I-й спу-
пеии компрессора 29,5°С,
остальных 48,9°С.
Давление на всасе по ступе-
ням:
1-я 0,97 кг/см2 (абс); П-я-
2,60 кг/см2 (абс); Ш-я 7,15
кг/см2 (абс); IV-я 16,07
кг/см2 (абс).
Температура на нагнетании
по ступеням:
1-я 176,7°С; П-я 193,3°С;
Ш-я 165,6°С; IV-я 165,6°С.
Давление на нагнетании по
ступеням:
1-я 2,995 кг/см (абс); П-я
7,39 кг/см2 (абс); Ш-я
16 кг/см2 (абс); IV-я
36,6 кг/см2 (абс).
Максимально допустимая
температура на выходе нз
корпуса низкого и высокого
давления 210°С. Максималь-
но допустимое давление на
выходе из корпуса низкого
давления—9,05 кг/см2 (изб)
27* 419
95. 102-J
Компрессор
природного
газа
Разный
в корпусе высокого давле-
ния-42,3 кг/см2 (нзб). Тип
уплотнения конца вала ком-
прессора—лабиринтное.
Двухкорпуснын двухступен-
чатый центробежный ком-
прессор с приводом от паро-
вой турбины.
Пар в турбину: Р-39,7 кг/см2
Расход пара-18 000 кг/час
Температура-37 ГС
Давление конденсации пара
236 мм рт. ст.
Производительность
38912 нм3/час
Общая мощность на валу-
3470 квт.
Число оборотов компрессо-
ра-9850 об/мин
макс 10850 об/мин
Расход пара 18.000 кг/час
Давление на всасе компрес-
сора по ступеням:
1-я 7,6 кг/см (абс); П-я
18,5 кг/см2 (абс).
Температура на всасе ком-
прессора по ступеням:
I-я 30°С; П-я 48,9°С.
Давление на нагнетании
компрессора по ступеням:
1-я 19,36 кг/см2 (абс); П-я
45 кг/см2 (абс)
Температура на нагнетании
компрессора по ступеням:
1-я 127,8°С; П-я 147,7°С.
fe о —
1 (2 3 4 5 6
Максимально допустимое давление после I-я ст.- 31 кг/см2 (изб); П-я ст.- 53 кг/см2 (изб) Максимально допустимая температура после 1-й 150°С, П-я 170°С. Тип уплотнения конца вала компрессора лабиринтное.
96. 102-J-Ji Основной насос Разный смазочного масла Вертикальный центробеж- ный с приводом от паровой турбины. Производитель- ность 740 л/мин. Скорость вращения-2950 об/мин. Мощность-25,4 квт. Давление нагнетания Рнагн- 9 кг/см2 (изб) Потребляемая мощность турбины 28,4 квт. Число оборотов п-2950 об/мин. Давление пара на входе 39,7 кг/см2 (изб) Давление пара на выходе 3,76 кг/см (изб) Температура пара на входе 371 °C.
97. 102-J-JiA Резервный на- сос смазочного масла Разный Вертикальный центробеж- ный насос с приводом от электродвигателя.
Производительность 740 л/мин. Давление на нагнетании 9 кг/см2 (изб) Мощность эл. двигателя 30 квт. Число оборотов 2950 об/мин. Напряжение 380 вт Частота 50 гц.
фь ю 98. 102-JCiA и 102-JCiB Холодильник смазочного масла Кожух—«сталь углеродистая качественная конструкцион- ная Трубки— низколегиро- ванная конст- рукционная сталь Двухкорпусный, кожухотруб- ный, горизонтальный тепло- обменник. Межтрубное пространство— смазочное масло: Температура масла иа вхо- де 59°С на выходе 45°С Поток масла 435 л/мии. Трубное пространство—обо- ротная вода; Температура на входе 28°С на выходе 32°С Характеристика теплообмен- ника: Межтрубное пространство: рабочее давление 12 кг/см2 (изб) Рабочая температура 80°С Расчетное давление 12 кг/см2 (изб). Расчетная температура 80°С Трубное пространство: Рабочая температура 60°С Рабочее давление 5 кг/см2 (изб). 0 вн. = 355,6 мм L цил. = 2853 мм 8 ст. = 11,1 мм F = 28 м2 п. пр. = 380 шт. 0 тр. = 15,9X1,65 мм L тр. = 3048 мм •
422
1 2 to 4 5 6
99. 102-J-J, Фильтр сма-
и IO2-J-J2 зочного масла
Разный
100. 102-J-Jj
Основной на-
сос уплотняю-
щего масла
Разный
Расчетная температура 60’С
Расчетное давление 5 кг/см2
(изб).
Предназначен для тонкой
очистки смазочного масла,
пропуская способность
450 л/мии.
Вертикальный, цилиндриче-
ский, двухкорпусный аппа-
рат. В каждом корпусе име-
ется фильтрующий элемент
из металлической сетки.
Рабочее давление макс,-
13,2 кг/см (изб)
Рабочая температура макс.
80°С. '
Предел фильтра 25 р
Перепад давления на чи-
стом фильтре 0,35 кг/см2.
Горизонтальный винтовой
насос с приводом от паро-
вой турбины. Производи-
тельность 96 л/мин.
Потребляемая мощность
9,6 квт.
Число оборотов 1450 об/мия
Давление пара на входе
39,7 кг/см2 (изб)
Давление пара на выходе
3,76 кг/см2 (изб)
Температура пара на входе 371°С. Давление уплотняющего масла на нагнетании 36 кг/см2 (изб).
101. io2-j-j2a Резервный насос уплот- няющего масла Разный Горизонтальный винтовой насос с приводом от элект- родвигателя. Производительность 96 л/мин Мощность эл. двигателя 11 квт Число оборотов 1450 об/мин Напряжение 380 в Частота 50 гп Давление уплотняющего масла на нагнетании 36 кг/см2 изб.
102. 1O2-J-L3 и 102-JLi & о. Фильтр уплот- нительного масла Разный Предназначен для тонкой очистки уплотнительного масла Пропускная способность фильтра 250 об/мин. Перепад давления на чисто фильтре 0,35 кг/см2. Двухкорпусный вертикаль- ный цилиндрический сосуд. В каждый корпус встроен фильтрующий элемент из металлической сетки. Рабочее давление 36 кг/см2, макс. 77 кг/см2 (изб). Рабочая температура макс. 80°С. Предел фильтра 10 и
L“ 1 2 3 4 5 6
103. 102-J-Es
Аккумулятор
смазочного
масла
104, 102-J'F6.?
Напорный бак
уплотнитель-
ного масла
Корлу с --каче-
ствен па я
высокопрочная
конструкцион-
ная сталь
105. 102-J-Fx
Маслобак
Углеродистая
сталь
Предназначен для аварий-
ного запаса смазочного
мае. .а.
Вертикальный ни.шндриче-
ский аппарат работает под
давлением азот а.
Рабочее давление
12 к-/см2 (изб).
Рабочая температура 8О''С.
Расчетное дав.теине
12 к"/’см2 (изб)
Расчегная темпераivpa
80°С
Предназначен для регули-
рования упло । няюшего
масла.
Вертикальный, цилиндриче-
ский бак, внутри которого
имеется резиновая диафраг-
ма.
Рабочее давление 38 кг/см2
Распетое давление -12 кг/ем2
Расчетная температуря
(—-10)—+70°С
Основной маслобак. Снаб-
жен паровым подогревом в
камере, заполненной маслом
V = 3600 л. Среда—масло
плюс азот.
Рраб = 0,16 кг/см2 (и <б).
Т=50°С.
0 вн.=5йВ мм
(.и 1542 мм
V — 300 л
V = 0.05 м;)
0 пар.-=267 м«
?> корп. = 14 мм
11. общ — 1885 мм
Размеры:
2000X2400X1580 мм
106. 102-J-F4A/B
102-J-FfA/B
Ловушки масла
Качественная
конструкцион-
ная сталь
107. 102-J-F3 Бак Углеродистая
сталь
108. 102-J-Fa
Бак-дегазатор
Углеродистая
сталь
109. 102-J-CF Сборник
Углеродистая
сталь
I • расче 1, кор нуса—атмосфер-
ное
Т расчет. = 50"С.
Двойное устройство автома-
тического сброса. Назначе-
ние—для отвода уплотни-
тельного масла. Насыщен
газом из .маслоуплотиений.
Среда—масло плюс природ-
ный газ.
Рраб. = 36 кг/см2 (изб)
Т=60°С.
Ррасч. 38 кт/см2 (изб)
Трасч. = 80°С.
Дренажный бак. Для слива
масла, насыщенного газом.
Объем 200 л.
Рраб. = 0,04 кг/см2 (изб)
Траб. = 80°С.
Рраб.= 1 кц'см2 (изб).
Трасч. = 80°С.
Для дегазации уплотни-
тельного масла.
Среда—масло плюс при-
родный газ.
Ррасч. = 1 кг/см2
Траб. = 80°С
Рраб. = 0,03 кг/см2 (изб)
Т расч. =80°С
V = 400 л
Сборник конденсата. Гори-
зонтальный сосуд с глипти-
ческим днищем.
Рраб. = 0,32 кг/см2 (нзб)
Т = 70°С.
Ррасч. = 2,5 кг/см2 (изб)
Трасч.= 120°С.
Размер:
900X550X530 мм
Размер:
1500ХЮ00Х760 мм
0 = 1000 мм
L = 270
425
110. 103-J
Компрессор
синтез-газа
Разный
Трехкорпусный, четырехсту-
пенчатый, совмещенный с ре-
циркуляционным колесом
центробежный компрессор, с
приводом от паровой турби-
ны.
Пар в турбину:
Р = 105 кг/см2 (изб)
Т = 482°С
Расход = 348000 кг/час
Промежуточный отбор пара
при Р = 42 кг/см2 (изб) про-
изводительности по ступеням
в кг/час
I-я ступень—68606 кг/час
П-я ступень—65880
III-я ступень—65684
IV-я ступень—65684
Рециркуляционная ступень
278786
Производительность при
входных условиях, м’/час
I-я ступень—8260
П-я ступень—4086
Ш-я ступень—1905
IV-я ступень—1075
Рециркуляционная ступень
2375
Давление на всасе по ступе-
ням, кг/см2 (абс)
I-я ступень—26
П-я ступень—52
III-я ступень—100
IV-я ступень—220
Рециркуляционная сту-
пень—314
Давление на нагнетании по
ступеням, кг/см2 (абс)
I-я ступень—53,7
П-я ступень—102
III-я ступень—221
IV-я ступень—338,7
Рециркуляционная ступень
337
Температура на всасе по
ступеням °C
I-я ступень—43
П-я ступень—49
III-я ступень—7,8
IV-я ступень—49
Рециркуляционная ступень
21,1
Температура на нагнетании
по ступеням °C.
I-я ступень—140,5
П-я ступень—150
III-я ступень—119
IV-я ступень—128,5
Рециркуляционная ступень
29,4
Максимально допустимая
рабочая температура по
всем ступеням — 193°С
Расчетное давление кожуха
корпусов, кг/см2 (изб)
427
1 2 3
5
б
111. 103-J-Ft
Основной
маслобак
112. 103-J-F3
Бак дегазации
113. 103-J-F10A-fl
Аккумулятор
Корпус каче-
ственная кон-
струкционная
сталь
Трубки-мате-
риал тот же
Обечайка —
трубки зме-
евика качест-
венная кон-
струкционная
сталь
Качественная
конструкцион-
ная сталь
I-й корпус—112,5
П-й корпус—246
И I-й корпус—372,6
Расчетная температура ко-
жухов корпусов, °C
I-й корпус—204
П-й корпус—232
Ш-й корпус—232
Число оборотов в минуту:
рабочее—11194
Макс, допустимое—11753
Первый и второй корпусы
имеют ротор с 10-ю колеса-
ми. а третий корпус с 8-ю
колесами. Мощность паро-
вой турбины—31400 квт.
Основной маслобак для сма-
зочного и уплотнительного
масла
Среда—масло—азот.
V= 12500 л. Р=Атм.
Т=50°С.
Бак дегазации уплотнитель-
ного масла V=300 л.
Среда—масло—азот-f-
+синтез-газ.
Размеры:
2700X2400X2400 мм
Размеры:
900X900X600 мм
114. 103-J-CA/B
115. 103-Li/LjA
Аккумулятор предназначен
для постоянного поддержа-
ния давления в период пере-
0=120 мм
J = 1175 мм
ключения основного и ава-
рийного насосов смазочного масла. Вертикальный цилиндриче- ский сосуд. Среда—масло Рраб, = 210 кг/см2 (изб) Траб.=от минус 10 до + 70°С Ррасч. = 210 кг/см2 (изб) V = 0,04 м3
Масляный хо- лодильник Углеродистая сталь Горизонтальный, кожухо- трубный. Тип—с неподвижной труб- ной доской. Межтрубное пространство: среда—масло Р=11 кг/см2 (изб). Т=66,4—45°С Трубное пространство: среда—вода Р = 3 кг/см2 (изб). Т = 28—33,5°С. 0 = 650 мм L=5272 мм
Масляный фильтр Углеродистая сталь Масляный фильтр смазочно- го масла. Патронный. Со- стоит из цилиндрического корпуса с крышкой, внутри которого установлено 27 фильтрующих элементов. Пропускная способность 1270 л/мин. Среда—масло. Р = 11 кг/см2 (изб). Т = 45°С Ррасч. = 15 кг/см2 (изб). Трасч. = 70°С. V=0,208 м’. Н=1150 мм 0=508 мм 3 =9 мм
w
о
1 2 3 4 5 6
116. 103-JFj Ресивер Углеродистая Ресивер смазочного масла. 0=1250 мм
117. 103-J-Ji/J-JjA масла Масляный сталь Разный Служит для подачи масла в период переключения основ- ного и аварийного смазочно- го насоса с паровым подо- гревателем. Вертикальный, цилиндрический сосуд. Объем—2000 л. Среда—масло, азот. Ррасч. = 10 кг/см2 (изб). Траб.=45°С. Рраб. = 1,4 кг/см2 (изб). Трасч. = 60°С. Центробежный насос сма- 8 = 10 мм L—3000 мм
118. io3-j-f7a;b насос Ловушка Углеродистая зочного масла. Горизонталь- ный. Производительность: 1500 л/мин. п —2900 об/мин. N=54,2 квт к. п. д. = 52°/о Ррасч. = = 11 кг/см2 (изб) Среда—масло Рраб. = 8 кг/см2 (изб) Т = 30—60°С. Привод электродвигателя. N = 100 квт. Скорость 2975 об/мин. (против часовой стрелки) Ловушка уплотняющего н/д и 0 = 250 мм
масла сталь масла компрессора давления цилиндра. 8 ст. = 14 мм L = 450 мм
Емкость с заглубленным
патрубком выхода газа.
Среда—масло, синтез-газ.
V = 30 л. Т = 50°С.
Рраб. = 63 кг/см2 (изб)
Ррасч. = 80 кг/см2 (изб)
Трасч. = 70°С.
119. 103-J-FgA/B Ловушка
масла
120. 103-J-FsA/B Ловушка
масла
121. 103-J-L3/L3A Фильтр
Углеродистая Ловушка уплотняющего мас- 0=250 мм 8 ст. = 45 мм I. *= 450 мм
сталь ла «ВД» тоже для корпуса в/д. Среда—масло, синтез- газ. Рраб. = 337 кг/см2 (изб). Т=50°С. Ррасч. = 350 кг/см2 (изб) Трасч.=70°С.
Углеродистая Ловушка уплотняющего 0 = 250 мм
сталь масла «СД» тоже, что и 103-J-F7A/B для корпуса среднего давления. Среда—масло, синтез-газ. V = 30 л. Т=50°С. Рраб. = 160 кг/см2 (изб). Ррасч. = 220 кг/см2 (изб) Трасч. =70°С. 8 ст. = 28 мм L=450 мм
Качественная Фильтр уплотнительного L= 1167 мм у—А 1 П _ _
конструкцион- ная сталь масла низкого давления. Патронный цилиндрический корпус с крышкой, внутри которого установлено 3 фильтроэлемента. Пропускная способность 60 л/мин. Среда—масло. Рраб. = 75 кг/см2 (изб) Т = 45°С. V=0,019 м3 0 = 218 мм
122. 103-J-F4
Напорный бак Углеродистая
сталь
123. 103-J-F5
Напорный бак
Углеродистая
сталь
Ррасч. = 80 кг/см2 (изб)
Трасч. = 70°С.
Фильтрующая способ-
ность^!) (Л
Напорный бак уплотняюще-
го масла для «НД». Ци-
линдрический вертикальный
сосуд расположен на высоте.
Служит для создания избы-
точного подпора на подаче
уплотнительного масла за
счет гидростатического дав-
ления и для подачи масла
в случае остановки насосов.
Среда—масло, синтез-газ.
V = 500 л.
Рраб. = 63 кг/см2 (изб).
Т=50°С.
Ррасч. = 80 кг/см2 (изб).
Трасч. = 60°С.
Напорный бак уплотнитель-
ного масла «СД». Назначе-
ние аналогично 103-I-F4, но
для корпуса среднего давле-
ния, Т = 50°С Рраб.=
= 160 кг/см2 (изб).
Ррасч. = 200 кг/см2
Трасч. = 60°С
Среда—масло, синтез-газ.
V=300 л.
0 = 652 мм
3 ст. = 30 мм
L = 1500 мм
0 = 652 мм
8 ст. = 70 мм
L = 930 мм
28. 143 433
124. 103-J-Fg Напорный бак Углеродистая сталь Напорный бак уплотнитель- ного масла «ВД». Назначе- ние аналогично, но для кор- пуса высокого давления. Среда—масло, синтез-газ. Рраб. = 337 кг/см2 (изб). Т=50°С V = 300 л. Ррасч, = 350 кг/см2 (изб). Трасч. = 60°С. 0=652 мм 8 ст. = 115 мм L=954 мм
125. 103-J-J2/J-J2A Винтовой на- сос Разный Винтовой насос подачи уплотняющего масла в кор- пус низкого давления. Горизонтальный с двумя винтовыми роторами. Q = 200 л/мин. N = 34 квт. Скорость = 2900 об/мин к. п. д. = 65% Рраб. = 75 кг/см2 (изб). Рве. = 8 кг/см2 (изб). АР = 67 кг/см2 Давление в сальнике нор- мальное 0—2 кг/см2 (изб). N природа =100 квт. (общая с насосом для сма- зочного масла) Привод от электродвигателя и паровой турбины.
126. 103-J-J3/J3A Плунжерный насос Разный Плунжерный насос для по- дачи уплотняющего масла в корпус среднего давления и высокого давления с приво- дом от электродвигателя и паровой турбины.
434 2 3 4 5 6
Q=170 л/мин N=140 квт.
Число оборотов=
= 1450 об/мин
к. п. д. = 83,4%
Рраб. =350 кг/см2 (изб).
Т = 30—60°С.
Р всаса = 8 кг/см2 (изб).
127. IO3-J-L4/J4A Фильтр Качественная конструкцион- ная сталь Фильтр уплотнительного масла. Тип—патронный. Рраб. = 350 кг/см2 (изб) Т=60°С. Q=90 л/мин Ррасч. = 370 кг/см2 (изб) Трасч. = 70°С. L=1190 мм 0= 126 мм 8 =21,9 мм Количество—6 шт.
128. 103-J-Cj Конденсатор утечки Качественная конструкцион- ная сталь Конденсатор утечки пара из уплотнений. Поз. 103-I-T. Горизонтальный кожухо- L=2833 мм 0=333,4 мм 8 =11,1 мм
трубный аппарат.
Среда—воздух с паром.
Рраб. корпуса = атм
Т = 99,09°С.
Трубное пространство—обо-
ротная вода.
Рраб. = 5 кг/см2 (изб).
Т = 37,3°С.
Ррасч. (корпуса) =
= 0,5 кг/см2 (изб)
Трасч. =99,09°С
129. 105-J
Аммиачный
компрессор
Разный
Ррасч. трубок=
=5 кг/см2 (изб)
Т = 50°С.
Двухкорпусный, трехсту-
пенчатый центробежный
компрессор с приводом от
паровой турбины.
Пар в турбину:
Р входа = 39,7 кг/см2 (изб)
Т = 371°С
Расход пара—53 т/час
Мощность турбины—
11370 квт.
Число оборотов—6770 в мин.
Производительность ком-
прессора по ступеням:
Ступень кг'час нм3/час
1 7274 9591
2 67924 85556
3 82633 188949
Давление на всасе по сту-
пеням в кг/см2 (абс)
1-я—0,989
2-я—2,675
3-я—6,97
Давление на нагнетании по
ступеням в кг/см2 (абс)
'1-я—2,675
2-я—7,38
3-я—24,95
Температуоа на всасе по
ступеням, °C:
с»
1-я—минус 32°С
2-я—минус 10
3-я—38 .
Температура на нагнетании
по ступеням, °C:
1 -я—52
2-я—80
3-я—172
Скорость вращения—
—6450 об/мин
Максимально допустимое
давление, кг/см2 (изб).
1-й корпус (низкая сторо-
на)—7,9
2-й корпус (высокая сторо-
на)—28,7
Максимально допустимая
температура по ступе-
ням, °C:
1-й корпус (низкая сторо-
на)—100
1-й корпус (высокая сторо-
на)—195
Компрессор может работать
с выдачей за пределы уста-
новки газообразного аммиа-
ка после Ш-й ступени в ко-
личестве до 25 т/час.
Система смазочного масла
общая с компрессором
10I-J
130. 105-J-J1
Главный насос Разный
смазочного
масла
131. 105-J-JjA
Резервный
насос
Разный
Вертикальный центробеж-
ный насос с приводом от па-
ровой турбины.
Производительность—
—2500 л/мин
Скорость вращения—
—2950 об/мин
Мощность—59,2 квт
Давление на нагнетании—
—9 кг/см2 (изб)
Паровая турбина
Р пара на входе—
39,7 кг/см2 (изб)
Р на выходе пара—
3,5 кг/см2 (изб)
Т пара—371 °C
Потребляемая мощность
76 квт
Скорость—2950 об/мин
Вертикальный центробеж-
ный насос с приводом от
электродвигателя.
Производительность—
2500 л/мин
Скорость вращения—
2950 об/мин
Мощность—59,2 квт
Р нагнетания—
9 кг/см2 (изб)
Привод-электродвигатель
Мощность—75 квт
Скорость—2950 об/мин,
частота—50 герц,
напряжение—380 в.
437
12 3 4 5 6
438 fl 439
132. 105-J-CiA
и
105-J-CiB
133. 105-JL3
и
105-J-L3A
134. 105-J-Lt
и
105-J-L1A
135. 105-J-J2
136. 105-J-J2A
Теплообменник
Фильтр уплот-
нительного
масла
Фильтр
Основной
насос уплот-
няющего
масла
Обечайка —
углеродистая
сталь
Трубки —
качественная
конструкцион-
ная сталь;
низколегиро-
ванная сталь
Корпус —
качественная
конструкцион-
ная сталь
Элемент
фильтра —
нержав, сталь
Корпус —
качественная
конструкцион-
ная сталь
Элемент
фильтра —
нержав, сталь
Разный
Резервный на- Разный
сос уплотняю-
щего масла
Двухкорпусный, кожухо-
трубный, горизонтальный
теплообменник.
Межтрубное пространство-
смазочное масло.
Температура масла иа вхо-
де—57°С
Температура масла на выхо-
де—45°С
Поток масла—1515 л/мин
Трубное пространство—
оборотная вода:
Температура на входе—
28°С
Температура на выходе—
32°С
Поток воды—112 м3/час
Расчетное давление в труб-
ках—6,04 кг/см2 (нзб)
Расчетное давление в кор-
пусе—12 кг/см2 (изб)
Предназначен для тонкой
очистки уплотнительного
масла.
Двойной фильтр уплотняю-
щего масла.
Поток масла—250 л/мнн
Рабочее давление—
30 кг/см2 (изб)
Расчетное давление—
70 кг/см2 (нзб)
Перепад давления на чи-
стом фильтре—0,35 кг/см2
Степень фильтрации—10 и
Двойной фильтр смазочного
масла.
Поток масла—1550 л/мин
Рабочее давление 9 кг/см2
Расчетное давление
12 кг/см2 (изб)
Степень фильтрации 25 р
Перепад давления на чи-
стом фильтре 0,35 кг/см2
Горизонтальный винтовой
насос с приводом от паро-
вой турбины.
Поток масла—185 л/мин
Скорость—1450 об/мин
Мощность—12,6 квт
Давление на нагнетании
30 кг/см2
Привод—паровая турбина
Мощность—16 квт
Скорость—1450 об/мин
Давление пара на входе—
39,7 кг/см2 (изб)
Давление на выходе—
3,5 кг/см2 (нзб)
Температура на входе—
371 °C
Горизонтальный винтовой
насос с приводом от
электродвигателя.
Поток масла—185 л/мин
Скорость—1450 об/мин
Мощность—12,6 квт
440
Привод—электродвигатель Мощность—15 квт Напряжение—380 в Частота—50 гц.
137. 105-J-F, Аккумулятор масла Углеродистая сталь Аккумулятор (бак) масла под избыточным давлением газа. Объем—1280 л Расчетная температура 80°С Расчетное давление— 12 кг/см2 (изб)
138. IO5-J-F6 и 105-J-F? Аккумулятор уплотнительно- го масла Качественная конструкцион- ная сталь Бак уплотняющего масла, установленный на высоте. Объем—50 л Расчетная температура 80°С Расчетное давление— 30 кг/см2 (изб)
139. 105-J-Ft Основной маслобак Корпус — углеродистая сталь Труба подо- гревателя — качественная конструкцион- ная сталь Маслобак с паровым подо- гревателем. Емкость—12500 литров Рабочая емкость— 10000 литров Т—50°С Рраб.— атм. Размеры: 2100X3900X2300 мм
140. 105-J-FsA/B и 105-J-F<A/B Ловушки для масла Корпус — качественная конструкцион- ная сталь Двойное устройство автома- тического сброса масла. Расчетное давление— 38 кг/см2 (изб) Рабочая температура 60°С
Максимальное рабочее дав'
ление 30 кг/см2 (изб)
Расход масла через отвер-
стие при расчетном давле-
нии 2000 л/час
141. 105-J-F, Маслоприем- ник Углеродистая сталь Маслоприемник после лову- шек. Максимальная емкость 200 литров.
142. 105-J-Fs Бак дегазации масла Корпус — углеродистая сталь Трубка подо- гревателя— качественная конструкцион- ная сталь Бак дегазации масла с паро- вым подогревателем. Расчетное давление—атмо- сферное. Расчетная температура 8О’С Емкость 400 литров
143. 101-BU Вспомога- тельный котел Качественная конструкцион- ная сталь Паровой котел с естествен- ной циркуляцией. Трубное пространство:
Размеры:
900X550X530 мм
Размеры:
1500ХЮ00Х760 мм
Среда—питательная вода
Температура входа 314°С
Температура выхода 314°С
Давление входа
105,5 кг/см2
Давление выхода
105,5 кг/см2
Тепловая нагрузка
25,3X10е ккал/час
Расчетная температура
371 °C
Расчетное давление
118 кг/см2
Количество горелок 5 шт.
Тип горелок—вращающая-
* ся, смешивающая.
I—(
1) радиантный
отсек
L тр. = 11280 мм
0 = 73 мм
3 =7 мм
2) защищенный
отсек
L тр.= 10470 мм
0=73 мм
а =7 мм
3) отсек безреберных
труб
L тр. = 7780 мм
0 =73 мм
442
5
144. 180-F
Сборник
конденсата
Углеродистая
сталь
145. 106-L-F
Бак—смеситель
для гидразина
Нержавеющая
сталь
Избыток воздуха при макси-
мальной нагрузке 10%
Паровой котел имеет 4
отсека, состоящих из труб
1) радиантный отсек—
120 шт. труб.
2) защищенный отсек-
48 шт.
3) отсек безреберных труб—
100 шт.
4) отсек ребристых труб—
88 hit.
Цилиндрический сварной ап-
парат, заглублен в землю
Среда—паровой конденсат.
Рабочая температура—
100°С
Рабочее давление—атмо-
сферное.
Расчетная температура—
120’С
Расчетное давление
300 кг/см2
Цилиндрический сварной ап-
парат.
Среда—раствор гидразина.
Рабочая температура—окру-
жающая.
Рабочее давление атмосфер-
ное.
8 =7 мм
4) отсек ребристых
труб
0 тр.==73 мм
8 =7 мм
L = 7780 мм
L цил. = 2800 мм
8 верхнего
днища = 6 мм
0 = 2200 мм
0 = 640 мм
L цнл.= 100 мм
8 цил. = 1,2 мм
8 днища = 1,2 мм
V=0,2 м3
146. 107-L-F
Бак—смеситель
для фосфата
Нержавеющая
сталь
147. 108-L-F
Бак для ам-
миачной воды
Нержавеющая
сталь
148. ЮЗ-Д-J
Азотный ком-
прессор
Сталь качест-
венная конст-
рукционная
Расчетная температура—
60°С
Расчетное давление—под на-
лив.
Цилиндрический сварной ап-
парат.
Среда—раствор фосфата.
Рабочая температура—окру-
жающая.
Рабочее давление—атмос-
ферное.
Расчетная температура—
60°С
Расчетное давление—под на-
лив.
Цилиндрический сварной ап-
парат.
Среда—аммиачная вода.
Рабочая температура—окру-
жающая.
Рабочее давление—атмос-
ферное.
Расчетная температура—
60°С
Расчетное давление—под на-
лив.
Азотный компрессор пред-
назначен для сжатия азота
с последующим обдувом
термопар поз. 103-Д.
Тип компрессора возвратно-
поступательного действия
(без смазки), привод —
электродвигатель.
Рабочие параметры:
0 цил.= 1064 мм
L цил. = 1250 мм
8 цил.=2,0 мм
8 днища=2,0 мм
V=1 м3
0 цил.=954 мм
L цил.= 1250 мм
8 цил.=2 мм
8 днища=2 мм
V=0,8 м3
1
2 3 4 5
6
149. 104-J/JA
Насос пита- Кожух —
тельной воды сталь высоко-
для котлов легированная коррозионно- стойкая. жаростойкая и жаропроч- ная. Рабочий орган—высо- колегирован- ная коррозион- ностойкая, жаростойкая, жаропрочная сталь с высо- кими меха- ническими свойствами
Давление всаса
4,5 кг/см2 (абс).
Давление нагнетания
36 кг/см2 (абс)
Температура всаса 28°С
Производительность
0,7 нм3/час.
Мощность иа валу 1,5 квт
п компр. = 400 об/мин.
П рнв од—электро дв ига тель
Мощность—2,2 квт
и = 750 об/мин
Центробежные насосы с
приводом от паровых тур-
бин.
Среда—питательная вода.
Расход воды при нормаль-
ной работе—357 м3/час
Полезная высота всаса—
10,6 м
Температура воды на вса-
се— 126°С, удельный вес—
0.937 г/см3
Давление всаса—
2,44 кг/см2 (абс)
Минимальный непрерывный
расход 70 м3/ч
Расчетные данные:
— расход воды 430 м3/час
— давление всаса 2,45 кг/см5
— давление нагнетания
130,5 кг/см2
150. 106-J/JA
Насос бедного Кожух —
раствора сталь высоко-
легированная,
коррозионно-
стойкая, жаро
стойкая,
жаропрочная,
— ДР =128,05 кг/см2
— общин напор 1365 м
— требуемая высота всаса
8 8м
— мощность на валу
1950 квт/час
Привод—паровая турбина:
— мощность привода
2150 квт
—пар на входе 39,7 кг/см2
— температура на входе
371 °C
— пар на выходе
236 мм рт. ст. (абс)
Расчетные данные:
—расход пара 11200—
—12200 кг/час
— расход охлаждающей во-
ды 42,0 м3/час
Нормальная скорость враще-
ния привода 3000/1800 об/мин
Предусмотрен отбор пита-
тельной воды из насоса
для технологических иужд
в количестве 0—45 м3/час
Центробежный насос с
приводом от электромото-
ра.
Среда—раствор «Карсол».
Рабочие параметры насоса:
—температура на всаса—
100°С
445
446 I 447
Рабочий орган—высо- колегирован- ная, коррози- онностойкая, жаростойкая, жаропрочная сталь с высо- кими прочно- стными свой- ствами — удельный вес раство- ра—1,228—1,232 —давление всаса— 0,879 кг/см2 (абс) —полезная высота всаса— 7 м — нормальный расход— 363 м3/час — расход охлаждающей воды—7,8 м3/час — расход очищенной воды—1,2 м3/час Расчетные данные: - расход 420 м3/час — давление всаса 0,65 кг/см2 — давление нагнетания— 37,9 кг/см2 — ДР = 37,25 кг/см2 — общий напор—303 м — требуемая высота вса- са 4 м — мощность на валу 619 л. с. Привод—электромотор — мощность 680 квт — скорость вращения 2960 об/мин
151. 107-JC Насос для полубедного раствора Кожух — сталь высоко- легированная, Центробежный насос с приводом от электродвига- теля.
коррозионно-
стойкая,
жаропрочная,
жаростойкая
Рабочий ор-
ган—высоко-
легированная,
коррозионно-
стойкая,
жаростойкая,
жаропрочная
сталь с высо-
кими прочно-
стными свой-
ствами
Рабочие параметры:
— температура всаса—
105°С
— удельный вес—1,2
—давление всаса—
1,42 кг/см2 (абс)
— полезная высота вса-
са—14 м
—расход—732 м3/час
Расчетные данные по рас-
ходу воды
— охлаждающей воды—
1,8 м3/час
—очищенной воды—
1.2 м3/час
Расчетные данные:
— расход—845 м3/час
— давление всаса—
3,28 кг/см2 (изб)
— давление нагнетания—
33,2 кг/см2 (изб)
— ДР = 29,92 кг/см2
— общий напор 250 м
— требуемая высота всаса
7 м
— мощность на валу—
944 л. с.
Привод—электромотор
— мощность—1050 квт
— скорость вращения—
2975 об/мин.
152. 108-J/JA
Насос для
рециркуляции
конденсата
Сталь высоко-
легированная
коррозионно-
стойкая,
Центробежный насос с при-
водом от электродвигателя.
Среда—вода.
Рабочие параметры:
448
12 3 4
жаростойкая,
жаропрочная
153. 109-J/JA Насос продук- Кожух—
ционного ам- сталь жаро-
миака прочная при
температуре
до 650°С,
JJ
— температура всаса 60°С
— удельный вес 0,968
— полезная высота всаса
3,26 м
— расход 28,8 м3/час
— давление всаса—
0,204 кг/см2 (абс)
Расчетные данные:
— расход 33 м3/час
--- давление всаса
0,63 кг/см2
— давление нагнетания
5,2 кг/см2 (изб)
АР = 4,57 кг/см2
— общий напор 46,3 м
— требуемая высота всаса
2,0 м
— мощность на валу
7,46 квт
— расход охлаждающей
воды 0,24 м3/час
Привод—электромотор
— мощность 11 квт
— скорость вращения
3000 об/мин
Центробежный насос с
приводом от электродвига-
теля.
Рабочие параметры:
Среда—жидкий аммиак
154. 110-J
Насос пита-
тельной воды
котла для пус-
ка установки
обладает
удовлетвори-
тельными
прочностными
свойствами.
Рабочий орган—
высококачест-
венная хромо-
молибденовая
сталь, высоко-
прочная
Кожух—
сталь хромо-
молибденовая
жаропрочная
до темпера-
туры 550°С.
Рабочий ор-
ган-сталь вы-
соколегиро-
ванная,
обладает
— температура всаса минус
34°С
— удельный вес 0,680 г/см3
— полезная высота всаса
4,5 м
— расход 83,3 м3/час
—давление всаса
1,01 кг/см2 (абс)
Расчетные данные:
— расход 92 м3/час
— давление всаса
0,39 кг/см2 (изб)
— давление нагнетания
20,8 кг/см2 (изб)
— АР = 20,41 кг/см2
— общий напор 300 м
— требуемая высота всаса
2,5 м
— мощность на валу
78,5 квт
Привод—электромотор.
— мощность 90 квт
— скорость вращения
2950 об/мин
Центробежный насос с при-
водом от электродвигателя.
Среда—питательная вода.
Рабочие параметры:
— температура всаса
126°С
— удельный вес 0,937 г/см3
— полезная высота всаса
11,4 м
— расход 24,5 м3/час
Расчетные данные:
2
3
4
5
6
ВЫСОКИМИ механическими свойствами, коррозионно- стойкая в атмосферных условиях, жаропрочная, жаростойкая — расход 29,3 м3/час— 6,7 м3/час — давление всаса 2,45 кг/см2 (изб) — давление нагнетания 53,45 кг/см2 (нзб) — АР=51,0 кг/см2 — общий напор 544 м — требуемая высота 3,0 м — мощность иа валу 92,4 квт — непрерывный поток по байпасу 6,7 м3/час — расход охлаждающей воды 2,8 м3/час при 30°С Привод—электродвигатель — мощность 105 квт — скорость вращения 3000 об/мин
Насос для под- Кожух— питки системы высоколеги- раствора «Кар- рованная, кор- сол> розионностой- кая, жаро- прочная, жаростойкая сталь с удов- летворитель- ными прочно- стными свой- ствами и хо- Центробежный насос с при- водом от электродвигателя. Среда—раствор «Карсол». Рабочие параметры: — температура всаса 21—75°С — удельный вес 1,3—1,18 кг/м3 — давление всаса 0,07—0,39 кг/см2 (абс) — полезная высота всаса 2,2 м
рошеи плас- тичностью. Рабочий ор- ган—высоко- легированная, коррозионно- стойкая, жаропрочная, жаростойкая сталь, обла- дающая вы- сокими меха- ническими свойствами — расход 34 нм3/час Расчетные данные: — расход 34 м3/час — давление всаса минус 0,34 кг/см2 — давление нагнетания 7,75 кг/см2 (изб) — АР = 8,09 кг/см2 — общий напор 68,4 м — требуемая высота всаса 2 м — мощность на валу 15,6 квт Привод—электродвигатель — мощность 22 квт — скорость вращения 3000 об/мнн
156. I12-J/JA Конденсацион- Кожух— ный насос для сталь низко- 101-JC легированная, качественная, конструкцион- ная. Рабочий орган— высоколегиро- ванная, кор- розионностой- кая, жаро- прочная, жаростойкая сталь с удов- летворитель- ными проч- ностными свойствами и Центробежный насос с при- водом от паровой турбины и электродвигателя. Среда—конденсат. Рабочие параметры: — температура всаса 67°С — удельный вес 0,98 кг/см3 — давление всаса 0,28 кг/см2 (абс) — полезная высота всаса 1,1 м — расход 52,8 м3/час Расчетные данные: — расход 74 м3/час — давление всаса минус 0,435 кг/см2 — давление нагнетания 3,8 кг/см2 (изб) — АР = 4,235 кг/см2
452
12 3 4 5 6
хорошей пла- стичностью — общий напор 43,2 м — мощность на валу 14,7 квт — требуемая высота всаса 0,7 м Привод—паровая турбина — мощность 16,5 квт — скорость вращения 2960 об/мин Электродвигатель — мощность 18,5 квт — скорость вращения 2960 об/мин
157. 113-J/JA Конденсацион- Кожух— ный насос для углеродистая 102-JC качественная конструкцион- ная сталь; низколегиро- ванная сталь. Рабочий орган— высоколегиро- ванная кор- розионно- стойкая, жаростойкая, жаропрочная сталь с удов- летворитель- Центробежный насос с при- водом от электродвигателя. Среда—конденсат Рабочие параметры: — температура всаса 67°С — удельный вес 0,98 кг/см3 — давление всаса 0,28 кг/см2 (абс) — полезная высота всаса 1,1 м — расход 17м3/час Расчетные данные: — расход 24 м3/час — давление всаса минус 0,435 кг/см2 —давление нагнетания 3,8 кг/см2 (изб)
ными прочно- стными свой- ствами и хо- рошей пла- стичностью — ДР = 4,235 кг/см- — общий напор 43,2 м — требуемая высота всаса 0,7 м — мощность на валу 4,94 квт Привод—электродвигатель — мощность 7,5 квт — скорость вращения 2960 об/мин
158. 114-J/JA Конденсацион- Кожух— ный насос для углеродистая 104-JC сталь каче- ственная конструкцион- ная; сталь низколегиро- ванная. Рабочий орган— высоколеги- рованная кор- розионностой- кая, жаро- стойкая, жаропрочная сталь с удов- летворитель- ными прочно- стными свой- ствами и хо- рошей пластичностью Центробежный насос с при- водом от паровой турбины и электродвигателя. Среда—конденсат. Рабочие параметры: — температура всаса 67°С — удельный вес 0,98 кг/м3 — давление всаса 0,28 кг/см2 (абс) — полезная высота всаса 1,1 м — расход 12 м3/час Расчетные данные: — расход 17 м3/час —давление всаса минус 0,435 кг/см2 — давление нагнетания 10 кг/см2 (изб) — ДР = 10,435 кг/см2 — общий напор 116,5 м — требуемая высота всаса 0,7 м — мощность на валу
S 10,8 квт Привод—паровая турбина
6
159. 115-J/JA
Конденсацион-
ный насос для
103-JC
Кожух—
сталь угле-
родистая ка-
чественная,
конструкцион-
ная; сталь
низколегиро-
ванная.
Рабочий
орган—
высоколегиро-
ванная, кор-
розионностой-
кая, жаро-
стойкая,
жаропрочная
сталь с удов-
летворитель-
ными прочно-
стными свой-
ствами и
хорошей
пластичностью
160. 116-J/JA
Конденсацион-
ный насос для
105-JC
Кожух—
сталь качест-
венная
конструкцион-
ная; сталь
низколегиро-
ванная.
Рабочий ор-
ган —высоко-
легирован-
ная, кор-
розионностой-
кая жаро-
прочная,
жаростойкая
сталь с удов-
летворитель-
ными проч-
ностными
свойствами и
хорошей
пластичностью
— МОЩНОСТЬ 12 квт
— скорость вращения
2960 об/мин
— расход пара 840 кг/час
Привод—электродвигатель
— мощность 15 квт
— скорость вращения
2960 об/мин
Центробежный насос с при-
водом от паровой турбины
и электродвигателя.
Среда—конденсат.
Рабочие параметры:
— температура всаса 67°С
— удельный вес 0,98 кг/м3
— давление всаса
0,28 кг/см2 (абс)
—полезная высота всаса
1,15 м
— расход 67,2 м3/час
Расчетные данные:
— расход 80 м3/час
— давление всаса 0,565 ата
— давление нагнетания
3,8 кг/см2 (изб)
— АР = 4,235 кг/см2
— общий напор 43,2 м
— мощность на валу
15,6 квт
Привод—паровая турбина
— мощность 17,5 квт
—скорость вращения
2960 об/мин
— расход пара 1180 кг/час
Электродвигатель
— мощность 22 квт
— скорость вращения
2960 об/мин
Центробежный насос с при-
водом от паровой турбины
и электродвигателя.
Среда—конденсат.
Рабочие параметры:
— температура всаса 67°С
— удельный вес 0,98 кг/м3
— давление всаса
0,28 кг/см2 (абс)
— полезная высота всаса
1,15 м
— расход 51,5 м3/час
Расчетные данные:
— расход 72 м3/час
— давление всаса 0,565 ата
— давление нагнетания
3,8 кг/см2 (изб)
— АР = 4,235 кг/см2
— общий напор 43,2 м
— мощность на валу
14 квт
Привод—паровая турбина
— мощность 15,5 квт
— скорость вращения
2960 об/мин
— расход пара 1060 кг/час
Электродвигатель
— мощность 18,5 квт
— скорость вращения
2960 об/мин
СП о J 2 3 4 5 6
161. 117-J/JA Насос для по- дачи жидкого аммиака Высоколеги- рованная кор- розионно- стойкая, жаро- прочная, жаростойкая сталь, обла- дающая высо- кими механи- ческими свойствами Поршневой с приводом от электродвигателя. Среда—жидкий аммиак. Рабочие параметры: — температура всаса 54,4°С — удельный вес 0,551 — давление всаса 18,67 кг/см2 (абс) — полезная высота всаса 1.32 м — мощность на валу 4,3 квт/час Расчетные данные: — расход 230 л/час — давление всаса 23,1 кг/см2 (изб) —давление нагнетания 140,6 кг/см2 (изб) — ДР =117,5 кг/см2 — обшпй напор 213 м Привод—электродвигатель — мощность 5,5 квт — скорость вращения 1500 об/мин
162. 119-J/JA Насос для флегмы техно- логического конденсата Кожух— высоколегиро- ванная кор- розионно- стойкая, жаро- стойкая, Центробежный насос с при- водом от электродвигателя. Среда—вода. Рабочие параметры: — температура всаса 124°С
жаропрочная
с удовлетво-
рительными
прочностными
свойствами и
хорошей
пластичностью
Рабочий
орган—
высоколегиро-
ванная кор-
розионно-
стойкая
жаростойкая,
жаропрочная
сталь с вы-
сокими меха-
ническими
свойствами
— удельный вес 0,94 кг/м3
— давление всаса
2,3 кг/см2 (абс)
—полезная высота всаса
2,44 м
— расход 15,4 м3/час
Расчетные данные:
— расход 18 м3/час
— давление всаса
1,57 кг/см2
—давление нагнетания
6,5 кг/см2 (изб)
— АР = 4,93 кг/см2
— общий иапор 52,4 м
— мощность на валу
5,88 квт
— требуемая высота всаса
1,3 м
Привод—электродвигатель
— мощность 7,5 квт
— скорость вращения
2950 об/'мнн
163. 120-J/JA
Насос для от.
качки конден-
сата нз куба
отпарной ко-
лонны
Кожух—
высоколегиро-
ванная кор-
розионно-
стойкая
жаростойкая,
жаропрочная
сталь с удов-
летворитель-
ными проч-
ностными
свойствами и
хорошей
пластичностью
Центробежный насос с при-
водом от электродвигателя.
Среда—вода.
Рабочие параметры:
— температура всаса 40°С
— удельный вес 0,995 кг/м3
— давление всаса
0,075 кг/см2 (абс)
— полезная высота всаса
6 м
— расход 68 м3/час
Расчетные данные:
— расход 75 м3/час
— давление всаса 0,83 атэ
бо 1 .. —.— —— — “** —
2 3 4 5 6
Рабочий орган— высоколеги- рованная кор- розионностой- кая, жаро- стойкая, жаропрочная сталь с высо- кими меха- ническими свойствами — давление нагнетания 5,8 кг/см2 (изб) — ДР=5,97 кг/см2 — общий напор 60 м — мощность на валу 20,3 квт — требуемая высота всаса 3,5 м Привод—электродвигатель — мощность 30 квт — скорость вращения 2950 об/мин
164. 121-J/JA Насос подачи конденсата на закалку га- за после 104-ДВ Кожух— высоколеги- рованная коррозионно- стойкая, жаро- стойкая, жаропрочная сталь с удов- летворитель- ными проч- ностными свойствами и хорошей пластичностью Рабочий орган— высоколегиро- ванная кор- роз но нно- Центробежный насос с при- водом от электродвигателя. Среда—вода. Рабочие параметры: — температура всаса 82°С — удельный вес 0.97 кг/м3 — давление всаса 0,52 кг/см2 (абс) — полезная высота всаса 2,90 м — расход 12,3 м3/час Расчетные данные: — расход 14,3 м3/час — давление всаса 28,7 кг/см2 (нзб) —давление нагнетания 36,5 кг/см2 (изб) — ДР = 7,8 кг/см2 — общий напор 80 и
И.
стойкая, жаростойкая, жаропрочная сталь с высо- кими меха- ническими свойствами — мощность на валу 8,66 квт — требуемая высота всаса 1,3 м Привод—электродвигатель — мощность 11 квт — скорость вращения 2950 об/мнн
165. 122-J/JA Насос парового Углеродистая конденсата сталь Погружной центробежный насос с приводом от электродвигателя. Среда—паровой конденсат. Рабочие параметры: — температура всаса 95°С — давление всаса 0,86 кг/см2 (абс) — расход 28,2 м3/час — мощность на валу 5 квт Расчетные данные: — расход 28,2 м3/час — давление всаса 0 кг/см2 —давление нагнетания 3.34 кг/см2 (изб) — ДР = 3,34 кг/см2 — общий напор 34,8 м — электродвигатель мощностью 7,5.квт — скорость вращения 1450 об/мин
166. 124-J/JA/JB Насос конден- Корпус— сата качественная конструкцион- ная сталь. Рабочий Конденсатный насос. Вих- ревой Рраб. =6 кг/см2 (изб). Т = 60°С Расход 7,2 м3/час Среда—конденсат
460
1 2 3 4 5 6
167. 106-LJ орган— нержав, сталь Привод—электродвигатель N — 4,6 квт Скорость 1450 об/мин
Насос для по- дачи гидра- зина Корпус- чугун. Рабочий орган— сталь высоко- легированная коррозионно- стойкая, жаростойкая Плунжерный иасос с приво- дом от электродвигателя. Среда—1-3%-ный раствор гидразина. Рабочие параметры: — температура всаса 28°С — удельный’вес 1,1 кг/м3 — расход 1 % раствора 2,2 л/час Расчетные данные: — расход 0,0072 м3/час — давление всаса—атмос- ферное. — давление нагнетания 3,5 кг/см2 (изб) — ДР=3,5 кт/см2 — общий иапор 32 м Привод—электродвигатель — мощность 0,4 квт
168. 107-LJA Насос для по- дачи фосфата Кожух— чугун. Рабочий орган— сталь высоко- легированная коррозионно- стойкая, жаростойкая, Плунжерный насос с приво- дом от электродвигателя. Среда—1-5%-ный раствор фосфата. Рабочие параметры- — температура всаса 28°С — удельный вес 1,0 — расход 3% раствора 2,8 л/час
169. 107-LJB
Насос подачи
фосфата
170. 107-LJC
Насос для по-
дачи фосфата
(резервный)
жаропрочная с
удовлетвори-
тельными
прочностными
свойствами и
хорошими
пластическими
свойствами
Корпус-
чугун.
Рабочий
орган—
высоколегиро-
ванная корро-
зионностойкая,
жаростойкая,
жаропрочная
сталь с удов-
летворительны-
ми прочност-
ными свойст-
вами и хоро-
шими пласти-
ческими свой-
ствами
Корпус-
чугун.
Рабочий
орган—
высоколегиро-
ванная кор-
Расчетиые данные:
— расход 0,0072 м3/час
— давление всаса—атмос-
ферное
— давление нагнетания
130 кг/см2 (изб)
— ДР = 130 кг/см2
— общий напор 1300 м
Привод—электродвигатель
— мощность 0,4 квт
Плунжерный насос с приво-
дом от электродвигателя.
Среда—раствор 1-5% фос-
фата.
Рабочие параметры:
— температура всаса 28°С
— удельный вес 1,0
— расход 3% раствора
6,4 л/час
Расчетные данные:
— расход 0,013 м3/час
—давление всаса—атмос-
ферное
—давление нагнетания
130 кг/см2 (изб)
— ДР = 130 кг/см2
— общий иапор 1300 м
Привод—электродвигатель
— мощность 0,4 квт
Плунжерный насос с приво-
дом от электродвигателя.
Среда—раствор фосфата.
Рабочие параметры:
— температура всаса 28’С
— удельный вес 1,0 кг/м3
К I ю 1 2 3 4 5 6
розионио- стойкая, жаро- стойкая, жаро- прочная сталь с удов- летворитель- ными проч- ностными свойствами и хорошей пластичностью — расход 3% раствора 6,4 л/час Расчетные данные: — расход 0,013 м3/час — давление всаса—атмос- ферное — давление нагнетания 130 кг/см2 (изб) — А Р = 130 кг/см2 — общий напор 1300 м Привод—электродвигатель — мощность 0,4 квт
171. 108-LJ Насос для пода чи аммиачной воды Корпус—' чугун. Рабочий орган— высоколегиро- ванная кор- розионно- стойкая, жаро- стойкая, жаропрочная сталь с удов- летворитель- ными проч- ностными свойствами и хорошей пластичностью Плунжерный насос с приво- дом от электродвигателя. Среда—раствор 1-5% ам- миачной воды. Рабочие параметры: — температура всаса 28°С — удельный вес 1,0 кг/м3 — расход 3% раствора 3,9 л/час Расчетные данные: — расход 0,019 м3/час — давление всаса—атмос- ферное — давление нагнетания 3,5 кг/см2 (изб) — АР = 3,5 кг/см2 — общий напор 35 м Привод—электродвигатель — мощность 0,4 квт
172. 107-JB/JA
Насос подачи Высоколегиро
раствора «Кар- ванная кор-
сол» в розионностой-
101-ЕА/ЕВ кая, жаро-
стойкая,
жаропрочная
сталь
173. 107-JAHT JBHT Гидротурбина подачи раство- Высоколегиро- ванная кор-
ра в реге- розионностой-
нераторы кая, жаро-
102-ЕА/ЕВ стойкая, жаропрочная
сталь
СП со
Центробежный насос с при-
водом от электродвигателя.
— температура всаса 105°С
— удельный вес 1,20
— требуемая высота всаса
7 м
— мощность на валу
944 квт
— минимальный непрерыв-
ный расход 200 м3/час
— производительность
732 м3/час
Электродвигатель
— мощность 1050 квт/час
— скорость вращения
2975 об/мин
Расчетные данные:
— расход 845 м3/час
—давление нагнетания
33,2 кг/см2 (изб)
— давление всаса
3,28 кг/см2 (изб)
— ДР = 29,92 кг/см2
— общий напор 250 м
— полезная высота всаса
14 м
Гидротурбина выполнена
на одном валу с насосами
107-JA/JB
Среда—насыщенный раст-
вор «Карсол>
— температура всаса
106,1 °C
— удельный вес 1,203
3 4
174. 101-L
Механический
фильтр
Нерж, сталь
— давление всаса
28,2 кг/см2 (изб)
—давление нагнетания
5,62 кг/см2 (изб)
— АР=22,58 кг/см2
— общий напор 188 м
— мощность на валу
510 квт
— минимальный непрерыв-
ный расход 200 м3/час
— скорость вращения
2975 об/мин
— расход 950—1091 м3/час
Фильтр съемный, патрон-
ный.
Среда—раствор «Карсол»
Рабочие параметры:
— температура раствора
100°С
— давление 37 кг/см2 (изб)
Расчетные данные:
— расход 60 м3/час
— температура 120°С
— давление 46,5 кг/см2
(изб)
— падение давления
0,35 кг/см2
30. 143
175. 102-L
Фильтр техно-
логического
воздуха
Нерж, сталь
176. 103-L
Мешалка для
поз. 115-F
Лопасти из
нержавеющей
стали
177. 101-U
Деаэратор
Корпус—
углеродистая
сталь
Внутреннее
устройство—
нержавеющая
сталь
Аппарат с фильтрующими
элементами.
Среда—технологический
воздух.
Рабочие параметры:
— температура минималь-
ная минус 42°С
— давление атмосферное
Расчетные данные:
— расход 55200 нм3/час
— максимальная темпера-
тура 40°С
.Механическая мешалка с
приводом от электродви-
гателя.
Среда—раствор карбоната
Рабочие параметры:
— температура 21—82°С
— давление атмосферное
Цилиндрический горизон-
тальный аппарат состоит
из двух частей, верхняя—
головка деаэратора, ниж-
няя— аккумулятор.
Среда—вода.
Рабочие параметры:
— производительность
422 т/час
— давление 1,4 кг/см2
Температура 125,5°С
Бак—аккумулятор Ррасч—
3,5 кг/см2 (изб)
Трасч.—200°С
Деаэрационная камера:
Ррасч.—3,5 кг/см2 (изб)
Трасч.—25'.)°С
V ак = 166 м3
V деаэрационной ка-
меры =23,1 м3
466
1 2 3 4 5 6
178. 102-U Факельная установка Углеродистая сталь Факельная установка шахт- ного типа с огнепрегради- толем и 4-мя дежурными горелками. Рабочие параметры: Сжигаемый газ— — расход 292000 нм3/час — температура 371°С — молекулярный вес 15,66 — теплота сгорания 1190 ккал/нм3 И. фак. = 45 м 0 фак. = 1,1 м
179. 1001-U Факельная установка для 1001-F Углеродистая сталь Факельная установка шахт- ного типа с огнепрегради- телем и одной дежурной горелкой. Рабочие параметры: Сжигаемый газ: — расход 499 нм3/час — температура минус 33°С — давление 0,05 кг/см2 (изб) — молекулярный вес 17,03 — теплота сгорания 3390 ккал/час Н = 25 м 0 = 0,2 м
180. 106-и Паровой котел Корпус верх- него барабана, нижиего бара- бана—качест- венная конст- рукционная сталь. Пусковой котел с естест- венной циркуляцией и при- нудительной тягой. Производительность 25 т/ч Параметры пара: — давление пара 43 кг/см2 (нзб)
Трубы для
котлов и
теплообменни-
ков—качест-
венная кон-
струкционная
сталь; низко-
легированная
сталь
— номинальная нагрузка
22,7 т/час
— температура 375°С
Питательная вода:
— давление 50 кг/см2 (изб)
— температура 126°С
Качество:
Рн = 6,7—7,2, Ог—0,03 ррм
электропроводность с
0,5 мкмо/см-
— топливо —
природный газ, температура
от минус 30 до плюс 43°С
- - низшая теплотворная
способность 8880 ккал/нм8
Расчетное давление
48 кг/см2 (изб)
Рабочая температура стен-
ки 261,4°С.
181 1001-F
Хранилище для Углеродистая
аммиака сталь
Цилиндрический вертикаль-
ный аппарат, состоящий из
двух корпусов. Верхняя
часть хранилища имеет сфе-
рическую поверхность, ниж-
няя—плоская.
Между корпусами засыпан
изолирующий материал—
перлит.
Рабочие параметры:
— температура минус 33°С,
рабочее давление
0,0185 кг/см2 (изб)
— расчетная температура
минус 40°С
— расчетное давление
0,1 кг/см2 (изб)
0 вн. цил.=
30050 ммХ7—16 мм
0 нар. цил.=
31150X6—8 мм
L вн. цил. = 21000 му
L нар. цил.=
21713 мм
Н. общ.=27274 мм
Объем хранения
МНз= ЮОООтн
— расчетное давление
182. 1002-F Бак дизельного Углеродистая уплотняющего газа— 50 мм рт. ст. Горизонтальный цилиндри- 0=1500X6 мм
183. 1003-F топлива Дыхательная сталь Углеродистая ческий аппарат. Расчетная температура 50°С (окружающая). Рабочее давление—атмос- ферное. Расчетное давление—под налив воды. Емкость—5,3 м3 Цилиндрический аппарат с V=1 м3 L цнл.=2500 мм 0 = 7500X6 мм
184. 1001-JC емкость Аммиачный сталь Трубы— куполом. Расчетная температура минус 45°С. Расчетное давление 50 мм рт. ст. Рабочее давление 7—10 мм рт. ст. Воздушный конденсатор Н цил.=8080 мм V= 180 м3 Е = 72,5 м2
конденсатор углеродистая сталь аммиака с двумя вентилято- рами N = 0,15 квт, V=380 в, п = 600 об/мин Рабочие параметры: — температура на входе 110°С — температура на выходе 40°С — давление 14,82 кг/см2 Расчетные данные: — давление 16 кг/см2 (изб)
— ДР максимально допу-
стимая 0,42 кг/см1
— температура 150°С
— расход поступающего
газообразного аммиака
350 кг/час
— нагрузка 705000 ккал/час
185. 1001-J/JA Аммиачный Разный Компрессор с приводом от
186. 1002-J/JA компрессор Насосы выдачи Кожух— электродвигателя, дизель- ного двигателя, возвратно- поступательного действия. Рабочие параметры: — давление всаса 1,0415 кг/см2 (абс) — давление нагнетания 16,1 кг/см2 (абс) — температура всаса минус 33—25°С — производительность I-й ст.—200 кг/час П-й ст.—300 кг/час — мощность на валу 38,8 квт — скорость вращения 900 об/мин Привод—электродвигатель — мощность 45 квт — скорость вращения 990 об/мин — скорость вращения дви- гателя дизеля 960 об/мин — мощность дизеля 65 л. с. Центробежный насос с при-
жидкого аммиака высоколеги- рованная кор- водом от электродвигателя. Среда—жидкий аммиак.
469
•170
12 3 4 5 6
розИОНИО- Рабочие параметры:
187. 1003-J стойкая, жаро- стойкая, жаропрочная сталь. Рабочий орган— высококаче- ственная хромомолиб- деновая сталь, обладающая высокой проч- ностью, вязкостью и пластичностью в холодном состоянии — удельный вес 0,68 кг/м3 — температура всаса минус 33°С —давление всаса 1,0515 кг/см2 (абс) — давление на нижнем уровне жидкости 0,021 кг/см2 — полезная высота всаса 1,5 м — расход 83,2 м3/час Расчетные данные: — расход 91,5 м3/час — давление всаса 0,118— 1,8 кг/см2 (изб) — давление нагнетания 18 кг/см2 (изб) — ДР = 16,2—17,882 кг/см2 — общий напор 773 м (263 м расчетный) — требуемая высота 1,2 м — мощность на валу 72,4 квт Привод: — мощность 90 квт — скорость вращения 2960 об/мин
Дренажный Углеродистая Центробежный насос с при-
насос сталь водом от электродвигателя. Среда—вода.
Рабочие параметры:
188. 1001-JC-Ji Циркуляцион- ный насос конденсата поз. 1001-JC Кожух— сталь углеро- дистая обык- новенного качества. Вал—васоко- легированная коррозионно- стойкая, жаростойкая, жаропрочная сталь с удов- летворитель- ными прочно- стными свой- ствами и хо- рошими пла- стическими свойствами — температура всаса 28С — удельный вес 1,0 при 15,5°С — давление на всасе 0,0385 кг/см2 (абс) — расход 20 м3/час Расчетные данные: — расход 20 м3/час — давление всаса 0,66 ата —давление нагнетания 4,0 кг/см2 (изб) — ДР=4,34 кг/см2 — общий напор 43,4 м Центробежный насос с при- водом от электродвигателя. — производительность 12 м3/час — давление нагнетания 0,85 кг/см2 (изб) — температура всаса 28’С — удельный вес 1,0 — ДР = 0,85 кг/см2 — общий напор 8,5—10 м — требуемая высота всаса 1,3 м — мощность на валу 0,69 квт Электродвигатель: — мощность 0,75 квт — скорость вращения 1500 об/мин
-4 189. юошд, Маслоотдели- тель (низкого давления) Качественная конструкцион- ная сталь Вертикальный цилиндриче- ский аппарат. Рабочие параметры: — температура 37°С 0 = 1 1,1 н= v= 355,6 ммХ мм 1050 мм 0,095 м3
472
1 2 3 4 5 6
190 1001-ЗД2
Промсосуд
(переохлади-
тель газообраз-
ного и жидкого
аммиака)
Низколегиро-
ванная сталь,
характеризую-
щаяся повышен-
ной прочно-
стью и удар-
ной вязкостью
191. 1001-ДДз
Маслоотдели-
тель (высокого
давления)
Качественная
конструкцион-
ная сталь
— давление 2,05 кг/см2
(изб.)
Расчетные данные:
— температура 150°С
— давление 8 кг/см2 (изб.)
Среда—газообразный ам-
миак после I ст.
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат.
Среда—газообразный п жид-
кий аммиак, по змеевику
только жидкий аммиак.'
— рабочая температура
минус 9°С
— рабочее давление
2,05 кг/см2/14, 82 кг/см2
(изб.)
Расчетные данные:
— температура минус 33°С
— давление 8/16 кг/см2
(изб)
— теплопередающая поверх-
ность 4,3 м2
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат.
Рабочие параметры:
— температура 121°С
— давление
14.82 кг/см2 (изб.)
Расчетные данные:
— температура 180°С
0 = 457,2X9 мм
Н==1750 мм
V=0,23 м3
0 = 318,5X10,3 мм
Н = 900 мм
V=0.074 м3
— давление 16 кг/см2 (изб) Среда—газообразный ам- миак после II ст.
192. 1001-ЗД< Ресивер жидко- го аммиака Низколегиро- ванная сталь, характеризую- щаяся повышен- ной прочно- стью и удар- ной вязкостью Горизонтальный цилиндри- ческий аппарат. Среда—жидкий аммиак. Рабочие параметры: — давление 14,82 кг/см2 (изб.) — температура 40°С Расчетные данные: — давление 16 кг/см2 (изб) — температура 180°С— минус 33°С V=0,36 м3 0 = 508X9,0 мм L = 2400 мм
193. 1001-ЛДб Сборник масла Качественная конструкцион- ная сталь Горизонтальный цилиндри- ческий аппарат. Среда—масло; аммиак газо- образный. Рабочие параметры: — давление 1—2 кг/см2 (изб) — температура минус Ю’С Расчетные даные: — давление 8 кг/см2 — температура 100’С— минус 20°С V=0,08 м3 0 = 318,5X10,3 мм L=900 мм
194. 1001-ЗД6 Отделитель жидкости на всасе Низколегиро- ванная сталь, обладающая повышенной прочностью и ударной вяз- костью Вертикальный цилиндриче- ский аппарат. Среда—жидкий и газо- образный аммиак. Рабочие параметры: — давление 0,02 кг/см2 (изб.) — температура минус 33°С V = 0,172 м3 0 = 457,2X9,0 мм Н= 1350 мм
474 475
1.95. 1001-ЗД7
196. 40э
197. 40
198. 140I-J
Сборник жид-
кого аммиака
Подогрева
тель
Подогрева-
Расчетные данные:
— давление 8 кг/см2 (изб.)
— температура минус 33°С
Высококачест-
венная конст-
рукционная
сталь; низко-
легированная
сталь, обла-
дающая повы-
шенной проч-
ностью
Углеродистая
сталь
тель сталь
Углеродистая
Воздушный Разный
комрессор для
КИП
Горизонтальный цилиндри-
ческий аппарат предназна-
чен для приема жидкого
аммиака из отделителя
жидкости.
Среда—жидкий аммиак.
Рабочие параметры:
— давление 0,02—
14,82 кт/см2 (изб.)
— температура минус
33°С—13,5°С.
Расчетные данные:
— давление 16 кг/см2 (изб)
— температура 100’С—
минус 33°С
Подогреватель жидкого ам-
миака. Вертикальный сосуд
с эллиптическим днищем,
внутри которого располо-
жены змеевики.
Поверхность теплообмена
180 м2
Емкость аппарата 14000 л.
Р раб, в корпусе—
5,5 кг/см2 (изб)
Среда—насыщенный водя-
ной пар.
V=0,07 м3
0 = 318,5X10,3 мм
L = 750 мм
11 = 5420 мм
0 = 2248X24 мм
Змеевики:
0 = 68X13 мм
п=22 шт.
Змеевики:
Рраб. = 25 кг/см2 (изб.)
Траб. = от минус 33 до
+ 20°С.
Среда—жидкий аммиак.
Подогреватель жидкого ам-
миака, кожухотрубный ап-
парат.
Поверхность теплообмена—
225 м2
Емкость межтрубиого про-
странства 3300 л.
Рраб. трубиого простран-
ства 18—'25 кг/см2 (изб.)
Т входа—не ниже минус
33°С
Т выхода—не выше 20°С
Межтрубное пространство:
Рраб.=5,5 кг/см2 (изб.)
Траб. = 175°С
Среда—насыщенный водя-
ной пар.
Компрессор воздуха воз-
вратно-поступательного
действия (без смазки) с
приводом от электродвига-
теля.
Рабочие параметры:
— давление всаса
0,97 кг/см2 (абс)
—давление нагнетания
8,8 кг/см2 (абс.)
или 7,82 кг/см2 (изб).
— температура всаса 29,4°С
— мощность на валу 98 квт
— скорость компрессора
540 об/мин.
п = 290 шт.
0 = 22 мм
(наружный)
L тр. = 12578 мм
L теплообм.=
= 7380 мм
0 = 824 мм
199. 1401-UA/B
Установка Качественная
осушки возду- конструкцион-
ха (для КИП) ная сталь
— относительная влаж-
ность воздуха—45 %—57%
Расчетная производитель-
ность 800 нм3/час (сухой).
Привод:
— мощность 125 квт
— скорость вращения
985 об/мин
Два вертикальных цилиндри-
ческих аппарата, заполнен-
ных активированной окисью
алюминия—система автома-
тической регенерации.
Среда—сжатый воздух.
Рабочие параметры:
— производительность
800 нм3/час
— давление на выходе
8,0 кг/см5 (изб)
— температура на входе
40°С
— относительная влаж-
ность 100%
— точка росы выходящегв
воздуха минус 40°С при
7,8 атп
— потери давления
0,3 кг/см2
— время регенерации
8 часов.
200. 105-UFL
Сепаратор сис-
темы инертного
газа
Углеродистая
сталь
201, 105-UJL
Газодувка
азотоводород-
ной смеси
Разный
Вентилятор:
— производительность
204 нм3/час
— тяга 1500 мм вод. ст.
— мощность электродвига-
теля 2,2 квт.
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат с сепарирую-
щей насадкой из пакета
металлических сеток, рас-
положенных в верхней
цилиндрической части.
Рабочая температура 190°С
Рабочее давление
2,0 кг/см2 (изб)
Расчетная температура
227°С.
Расчетное давление
3,0 кг/см2 (изб.)
Газодувка для разогрева и
восстановления катализато-
ра в поз. 104-ДВ.
Рабочая температура
121—204°С.
Давление иа всасе
1,82 кг/см2 (изб.)
Давление на нагнетании
2,06 кг/см2 (изб.)
Молекулярный вес смеси
27,5
Производительность
20700 нм3/час.
Расчетная производитель-
ность 21800 нм3/час.
Расчетная температура
227°С
N привода = 200 квт.
Н = 2820 мм
0=1700X8 мм
477
1
478 Я 479
202. 105-UCL
203. 1501-U
204. 105-Ш1Т
205. 1401-U
Теплообменник
инертного газа
Обечайка—
качественная
конструкцион-
ная сталь
Легированная
сталь
Мостовой кран Разный
для компрес-
сорной
Теплообменник инертного
газа с подводом пара MS
и охлаждающей воды.
Температура на входе
93,3°С.
Температура иа выходе
208,9°С
Тепловая нагрузка
0,775X10® ккал/час
Рабочее давление
1,9 кг/см2 (изб.)
ДР допустимое 0,06 кг/см2
Мостовой кран с устройст-
вом управления с пола ком-
прессорного зала.
Г рузоподъем ность:
— главная таль 25 т
— вспомогательная таль
5 т.
— пролет 22,500 м
— высота подъема 14 м
— расстояние передвиже-
ния моста 60 м
Подъем груза:
— главн. 1,8 м/мин
— вспомог. 6,0 м/мин
— передвижение тележки
10 м/мин
— передвижение моста
20 м/мин
Паровая тур- Низколегнро-
бина ванная сталь
Теплообменник
Углеродистая
сталь
Паровая турбина для газо-
дувки.
Рабочие параметры:
— давление входа пара
39,7 кг/см2 (изб.)
— температура пара
371 °C
— давление пара выхлопа
3,87 кг/см2 (изб.)
— расход пара 3600 кг/час
— число оборотов турбины
5250 об/мнн
— мощность 166 квт
Расчетные данные:
—давление пара на входе
макс. 47,5 кг/см2 (изб.)
— температура пара макс.
440°С
— расход пара макс.
3950 кг/час
— давление пара выхлопа
4,4—4,6 кг/см2 (изб.)
Паровой подогреватель
воздуха для горячей реге-
нерации абсорберов
1401-U «А» и «В»
Расчетные параметры:
Со стороны корпуса:
— среда—воздух.
— температура 240°С
— давление 0,5 кг/см2 (изб.)
Со стороны трубчатки:
— пар с температурой
440°С
— давление 47,5 кг/см2 (изб)
0 корпуса=370 мм
(внутренний)
п=23 шт.
0 трубок=25,4 мм
L трубок = 4000 мм
480 31. 143
1 2 3 4 5 6
206. 105-UJIT- CiA/CjB Теплообменник Углеродистая сталь Маслохолодильнпк кожухо- трубчатый 4-ходовой по воде и одноходовой по мас- лу. — Площадь теплообмена 6 м2 0 = 385 мм L теплообменника= = 1885 мм п тр. =80 шт. 0=15,9X1,2 мм
— Количество охлаждающей воды 12 м3/час — Давление воды на входе 4 кг/см2 (изб.) —Температура волы на входе 28'С — Температура воды на вы- ходе 29,7°С — Температура масла на выходе 45°С — Количество масла на охлаждении 5,4 м3/час — Давление масла на вхо- де 2.5 кг/см2 (нзб.) — Температура масла на входе 54СС
207. 105-UJIT-Ca Конденсатор сальникового лара Углеродистая сталь Конденсатор—эжектор кожухотрубчатый 4-ходо- вой на воде и одноходовой по эжектируемому пару. — Площадь теплообмена 3 м2 0 = 320 мм L = 1695 мм п тр. =44 шт. 0 = 15,9X1,2 мм
— Количество охлаждаю- щей воды 10 м3/час
208. 105-UJ1T-L
Маслоочисти-
тель сталь
Углероднстая
209. 105-UJ1T-J
Главный Чугун
масляный
насос
—Температура входа воды
28°С
— Давление пара на входе
3 кг/см2 (нзб.)
— Расход пара 80 кг/час
Рабочее давление в обо-
лочковой стороне пара
0,1—0,2 кг/см2 (изб.)
— температура на входе
99°С.
— температура на выходе
70°С
Трубное пространство:
— среда—вода
— давление 4 кг/см2 (нзб.)
— температура входа 28°С
— температура на выходе
41,6°С
Фильтр с фильтрующим
элементом
Предел фильтрации 25
микрон.
Сопротивление фильтрации
(разность в давлении среды
между входом и выходом)
при нормальной работе
фильтра 0,3 кг/см2, допу-
стимо до 1 кг/см2.
Масляный насос, шестерен-
чатый, приводится в дейст-
вие червячным колесом на
конце главного вала.
— Производительность
5,4 м3/час
— Давление на входе 0.
1
2
3
4
5
6
00
to
31*
210.
211.
212.
105-UJIT-JA
105-JUI-F
174-F
213. 175-F
214. 176-F
215. Газгольдер
№ 646
Вспомогатель-
ный масляный
насос
Маслобак
Сборник кон-
денсата
циклона
Углеродистая
сталь
Листовая
сталь
Углеродистая
сталь
Сборник Углеродистая
конденсата сталь
Сборник Углеродистая
конденсата сталь
Шаровый газ- Низколегнро-
гольдер ванная сталь
— Давление на выходе
2,5 кг/см2 (изб.)
— Скорость вращения
2127 об/мин
Масляный насос с приво-
дом от электромотора
— Производительность
5,4 м3/час
— Давление на входе 0.
— Давление на выходе
2,5 кг/см2 (изб.)
— Скорость вращения
1450 об/мин
— Мощность 2,2 квт
Маслобак, внутри которого
вмонтирован паровой зме-
евик для подогрева масла.
Объем—930 литров.
Сборник конденсата цикло-
на, внутри которого распо-
ложен сепарирующий цик-
лон.
Среда—жидкий аммиак
плюс синтез-газ.
Рабочие параметры:
— рабочее давление
332 кг/см2 (изб.)
H = 1907,5 мм
0 = 250X64 мм
— рабочая температура
минус 3,9°С
Расчетные данные:
— давление 370 кг/см2 (нзб)
— температура минус 5°С
— емкость 0,038 м3
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат, пустотелый.
Среда—жидкий аммиак.
Рабочие параметры:
— давление 15,8 кг/см2 (изб)
— температура минус 23°С.
Расчетные данные: давление
17,6 кг/см2 (изб)
температура минус 29°С.
до плюс 40°С
— емкость 0,27 м3
Вертикальный цилиндриче-
ский аппарат, пустотелый.
Среда—жидкий аммиак.
Рабочие параметры:
— давление 23,1 кг/см2 (изб)
— температура минус
3,9 С
Расчетные данные:
— давление 26,5 кг/см2 (изб)
— температура минус 5
до 70°С
— емкость 0,48 м3
Шаровый газгольдер
№ 646.
Рабочие параметры:
— давление 8 кг/см2 (изб.)
— температура окружаю-
щей среды
— рабочая среда—азот
— емкость 606000 литров
Н = 2040 мм
0 =450X6 мм
Н=2100 мм
0=600X6 мм
0=10500X6 мм
1 2 3 4 5 6
216. Газгольдер № А 7144 Г азгольдер Низколегиро- ванная сталь Газгольдер воздуха КИП, вертикальный, цилиндриче- ский сосуд. Рабочие параметры: — давление 20 кг/см2 (изб.) — температура от мниус 45 до 40°С — емкость 100 м3 Расчетные данные: — температура 100°С — давление равно рабочему 20 кг/см2 (изб.). Н= 11000 мм 0 = 3200X22 мм
Согласовано:
Начальник отраслевого учебного центра СПО «Азот» В. Г. МАЦЕГОРА
Зам. главного инженера С/Ф ГИАП П. П. БОНДАРЕНКО
Гл. инженер СОПУ треста «ОРГХИМ» С. П. ВШИВЦЕВ
I
ПЕРЕЧЕНЬ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СХЕМ ПРОИЗВОДСТВА
№ п.п. № чертежа ; Обозна- чение (чертежа Наименование схем
1. 7101 6А Общие примечания, указатели на черте- жах и условные обозначения
2. 7101 5В Сероочистка природного газа и первич- ный риформинг
3. 7101 6С Вторичный риформинг, конверсия и очистка технологического конденсата.
4. 7101 5Д Очистка газа от двуокиси углерода.
5. 7101 5Е Отделение конденсата от газа после конверсии, отделение конденсата от СОа и фильтр для раствора <Карсол»
6. 7101 5F Абсорбция двуокиси углерода
7. 7101 5G Метанирование и компрессия синтез- газа
8. 7101 5Н Синтез аммиака и аммиачное охлажде- ние
9. 7101 51 Дополнительные схемы
10. 7101 5 Установка .хранения жидкого'аммиака
И. 7101 13А Образование пара и питание котлов
12. 7101 13В Система распределения пара
13. 7101 13С Системы вакуумной вытяжки
14. 7101 16В Система охлаждающей воды
15. 7101 19 Топливный газ
16. 7101 20 Воздух для нужд КИП, азот и водород
17. 7101 21 Системы выбросов газов
18. 7101 13Д Компановка промежуточных кол.чскю ров сопутствующих паровых труб
19. 7101 16Д Обработка отработанных вод
20. 7101 22 Дренажная система
48;
г
ПОРЯДОК ПОЛЬЗОВАНИЯ АНТИПОМПАЖНЫМИ ГРАФИКАМИ
КОМПРЕССОРА 103-J
I ступень 103-J
I. Находим минимально допустимый расход газа Fmin по
номограмме № 1 (по давлению всаса I ст. на PI-58 и обо-
ротам).
2. Находим действительный расход газа FT по номограм-
ме № 2 (FIC-7—давление нагнетания I ст. PI-57 —»
температура по TIA-501-16 —» Ft).
3. Находим коэффициент запаса «и».
п =-гр- • 100% = 130% (140)% (1*)
* mln
II ступень 103-J
1. Определяем Fmln по номограмме № 3.
2. По номограмме № 4 таблица «а» определяем «К» (по
PI-60 и TI-501-17).
„ Расход по FIC 63 х К 1О_ FT
3. п = - ---------------100>130%,или n=-prJ-
Hmln 'mln
FT — находим ио номограмме № 2 (а).
III ступень 103-J
1. Находим Frain по номограмме № 5 (no PI-62 и «п»),
2. Определяем «К» по номограмме № 4 таблица «а» (как
для II ступени —> для обеих ступеней «К» одинаково).
„ K-FIC 63 FT
3. п —--------р---— • 100 120%, или п —-
* min Гmin
FT — находим по номограмме № 2 (а).
488
IV ступень 103-J
1. Определяем Fmln по номограмме № 6 (по PI-66 и обо-
ротам).
2. Определяем «К» по номограмме № 4 таблица «в».
з. п„!<1™ 65.100 120%,илип=
* mln mln
т — находим по номограмме № 2(6).
Рециркуляционная ступень 103-J
1. По давлению нагнетания и оборотам находим АР (по
номограмме № 7).
2. I 12
SS-OU^hp^p(J
493
S6fr
г>л/₽4/ла/а /// n ii tlo "
Duuodi oua/^
Расход синтез-еаза через FIC-63
График определения расхода синтез-газа по F/C-63
Давление на Ьсасе Щ ступени по Р&-62
406
Графи* определения расхода синтез- газа
г>о F! С - 6 5.
/оз-у tv cmwtHi,.
PorioepciHir'iaj'IG
Ян1/vac Г ~
ХЛЯ
Расход синтез- еаза через F/C-6S
Дарение на £сасе /Vсап noPG-ББ
32. 143
помпаж.
РециркуЛвии0ННЫ^
Номограмма Hi 7
("%*)
SO 3t>
д Рйсг.'ем1)
Ю <S й ZS
Показание по Pdf /2 < д Р диаграммы ХК
too
498
120 fSO (во
0&~£0/ fpc/ouu ОЭ/HQQNO^ ан
ос/xol/ оро х о od tn nn^uopodaa
ЮГ- ?Т
Расход пара норн 5Ь,6т/ч , maх €f,5г/ч
Рае^оО по geaey »^:^в9окг
Норна 5?$° готов ^Гмин.
Пуск fOf-2
При 60.6 О об и
ЦНА
OWU
UM
6000
Рясы
Т&сас
'5h
У”
Норна 6?50о5/нин
/ Диппе юн „ Га Да ну "
Ш бЬОО^.'нин
Г Рнаела (рег - ip* при 1,S..aii.oslait )
. Сназ -2,0* при 0,5 etc в /
ОактвЬ баке аккенал. - ЗР^/еН’
<05 Р. ?Л кнопка „avtoitoit'
2 .включить вПЧ . „ пг
3 ГГроЁерить раоотч пг О к и Р л
Q Включить еиетелч конденсации
-Подать тлетмит пар ~Р.Г*г/ерг-
-Наврал* УроАвнь t> fo?- 3CF и бклнонить
- бхлкучить п искажай шнентср,
оакучн тт - 3^0 НН
нон ' згонн;^ f *
- проберить pajfon^f ьгигту-глягпороЬ и оклно •
w/n* овоярвА нас/га. -
& Открыть J9CH продеть п аропр обо в /0-fff
£ еоетоРнив баланса к лапано С
KHA. KSA
Ч F^S'l
FlC-ii, F/C- S3 - откр.
НС- 1 „О' XSW - ifO^omrp
Ланла. „ Готоб к пусхУ
в Откр 4$ на тхро^не и ненпр/уеаорв
^.Останобить впу
1О. Претить тчаб^нн, - ЛКГ, >
ft TJf РЮ- 52,53 ^етаноЬить в /сн.
’'^Ступень t€*rlQH9 9f**p
чу анпупень ЗвкгЮН* енп*р.
_ fryst. - выгоныгл* е
поет взбить на аьтомалл.
Закрbtmb KSW'^O2
‘лес
3000
ЮОС
о
при t“ £ь/хп >6о°с
бключ Сити литеры
Н /
ЩбОоЗ'нин - начале па
боты,, Га&аны* Отрепли .
ропать F/с • и, Рмач Г?5ХГ,£’Д
fOf-JCF- закрыть о£“' заду
Критич скорость
ИЗО об,' -м/(ЦН4?
Отреечлироёатн Руп л
пара занрыггнь арвназвн^ /7
Ю 10
20
Стоп
50
во 9о tso
6р9НЯ (нин)
>"o<?c ttoncnoS и до&тсни я £ пава)ой oofnoe mvo~
£ JeSucunocmu am расхода пара при: ' Г
Suuu 1Ы-Э-Т
(Pt ста) ,
502
ЗАВИСИМОСТЬ МЕЖДУ ХОДОМ РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ
РАСХОДОМ ПАРА ЧЕРЕЗ ТУРБИНУ И ДАВЛЕНИЕМ
В РЕГУЛИРУЮЩЕЙ СТУПЕНИ
1O1-JT
1 5 10 15 20 25 30
G 11,4 22,4 33,1 44 55 64,4
Р 4,6 8,8 13,2 17,6 22 26,4
102-JT
1 2 4 6 8 10 12 14 16 18
G 2 4,7 8,2 10,7 15,6 18,3 21,8 24,3 24,9
Р 2,4 5,2 9,6 12,4 18,2 21,4 26 29,2 29,8
105-JT
1 5 10 15
G 11,2 22,8 33,4
Р 4,6 9,6 14
20 25 30 35
44,4 54 64,4 71,2
18,8 22,8 27,8 31
где 1 — степень открытия клапанов, мм.
G — расход пара на турбину, т/час.
Р — давление пара после 1 колеса турбины, кг/см2.
Примечание: Значения давления пара даны для чистого ротора
турбины.
503
Граарис лриёе<3лмия расхода ёоздуха по F/C-Й
К НОрМСЛЬНЫМ МОЛОДЫ ям.
33. 143
102-Яг График пуска 102-&
Расход пара: норм. !8п/час, мах 20fi”fac
Мощность: ЗАТОкбт, 3820 кбт.
Ю2‘3г .
Расход по беасу 53025 /чае
(СМхрНгС*:/!!)
10000-
9000-
8000-
Диапазон „ Габаны'
дЗЗО’Чшн ~Ю850а%ин
836О"/чин „ Гябана мин"
При t-pe быхлопа >60’0
бключите бентиллтор
| юоо-
Q 6000-
5000-
4000
3000-
3000
яоо-
80
цкр У8Д
Рбс.апч 7.595 до/TL
Рнагн. до/8 до 43
Тбеаеа 30 1 н/849
Тнагн. 130 135,0
Критическая скорость
ЗввО^/нин УВД -
5160*/пин ЧНД
Отрегулировать лар
на уплотнение О.М'/см'
Закрыть дренажи
ю
Срабатыбание автомата безопасности
при числе оборотоб ПЭЗб^/мин.
Йорма 9850а%ин.
t Р наела (Рсн:2.0к*/смг'), (ь Рзпл. -07'е1/сн‘)
(’PG-456=3k%h‘) (Ртах1 36к,/ем‘)
Ю2-2Рг А кнопка .autostast" РЙр35"Уенг
2 Зключить балопсборот.
3 . Продуть компрессор азотом. _кг,
4 ПоилоЭный газ уетанобить РЮ-/-6,7-7,5/км'
6. Влокиробки
6. Проберите работу РК и -ЯСК.
1. Включить систему конденсации
- подать пар на уплотн.-О./^/см1
- надрать уробень б /02-2CF и бклю-
чить //3-2
- набрать бат/цм НОЙ-635мн
- проберите бентиллторы и подогрел,
б.рроберить работу /9/-С, /92-С.
9. Открыть ПСК проереть паропровод до
T'250’Cmin. .
10. Проберите открытие F/C-/2 и байпаса
PRC-92, устанобить .0'
Горит лампа „ еотоб к пуеку’
/20 //. Открыть дренажи корпиеа.
/2. Включить PcfA-4S6EL, РУ Я - 460 cl.
13.0станабить балопоборот.
/4. Пустить rmfiSany.
ЯС-128айпае закрп
РЮ -Потреиул. 18-UnK
19/-С, 192-С отрегули-
ровать tf
Ш-С-ПЗ’С -49’0
192-С-143°Г-А9°С
Проберка кл. „ Стоп'
за to 5о
Время мин.
CTu
о
Д бйсггё. расход аммиака Показания FIC-9
511
510
Хо& порши* сервомотора.
Степень открытий клапанов
59 S'S SS SO S2 61 es CH 10 72 T9 ТС 78 Bo 82 84 86 88 So 92 94 96 !Й MO lot 1041К 108 110 Ш 114 116
г
о.
517
518
РАСТВОР КАРБОНАТА КАЛИЯ (К2СО3)
ПРИ AT 20°С (68°F).
Удельный вес Градус Бауме Градус Тведделя Процент К2СО3 Грамм К2СО3 на литр Фунтов К2СО3 на галлон Стандартных куби- ческ. футов СО2 на таллон р-ра при 0°С при 16°С
1,094 12,4 18,7 10,0 109 (0,91) 100
1,103 13,5 20,6 11,0 121 (1,01) 121 кг/м3
1,113 14,7 22,5 12,0 133 (1,11) 133
1,122 16,8 24,5 13,0 146 (1,23) 146
1,132 16,9 26,4 14,0 158 (1,22) 158
1,142 18,0 28,4 15,0 171 (1,43) 172
1,152 19,1 30,4 16,0 184 (1,54) 185
1,162 20,2 32,4 17,0 197 (1,65) 198
1,173 21,3 34,5 18,0 211 (1,76) 211
1,183 22,4 36,5 19,0 224 (1,87) 224 м3/м3
1,193 23,4 38,6 20,0 238 (1,99) 238 (5,18) (5,44) 40,6
1,203 24,5 40,6 21,0 252 (2,11) 253 (5,50) (5,80) 43,3
1,213 25,5 42,7 22,0 267 (2,23) 267 (5,81) (6,12) 45,7
1,224 26,5 44,8 23,0 281 (2,35) 282 (6,02) (6,45) 48,2
1,235 27,6 47,0 24,0 296 (2,47) 296 (6,44) (6,80) 50,8
1,246 28,6 49,2 25,0 311 (2,60) 342 (6,76) (7,09) 53,0
1,257 29,6 51,4 26,0 326 (2,72) 326 (7,07) (7,44) 55,6
1,268 30,6 53,6 27,0 342 (2,85) 342 (7,41) (7,80) 58,3
1,279 31,6 55,8 28,0 358 (2,98) 257 (7,75) (8,17) 61,0
1,290 32,6 58,0 29,0 374 (3,12) 274 (8,11) (8,52) 63,6
1,301 33,6 60,3 30,0 390 (3,25) .390 (8,43) (8,89) 66,4
1,313 34,6 62,6 31,0 406 (3,39) 406 (8,30) (9,27) 69,3
1,325 35,6 64,9 32,0 423 (3,93) 423 (9,15) (9,63) 71,9
1,336 36,5 67,2 33,0 440 (3,67) 440 (9,54) (10,01) 74,8
1,348 37,4 69,6 34,0 458 (3,82) 458 (9,90) (10,42) 77,8
1,359 38,3 71,9 35,0 475 (3,96) 475 (10,30) (10,85) 81,5
1,370 39,2 74,1 36,0 493 (4,11) 494 (10,68) (11,24) 84,0
1,392 40,1 76,4 37,0 511 (4,26) 511 (11,08) (11,66) 87,1
1,394 41,0 78,7 38,0 529 (4,41) 530 (11,47) (12,08) 90,2
1,406 41,9 81,1 39,0 547 (4,57) 548 (11,86) (12,48) 93,2
1,418 42,8 83,5 40,0 566 (4,72) 565 (12,25) (12,92) 96,5
1,430 43,6 86,0 41,0 585 (4,88) 585
1,442 44,5 88,4 42,0 605 (5,04) 605
1,454 45,3 90,8 43,0 624 (5,21) 625
1,466 46,1 93,8 44,0 644 (5,37) 644
1,478 46,9 95,7 45,0 664 (5,54) 664
1,491 47,5 98,2 46,0 685 (5,71) 685
1,504 48,6 100,8 47,0 706 (5,89) 706
1,517 49,4 103,1 48,0 727 (6,07) 729
1,530 50,2 106,0 49,0 749 (6.25) 750
1,543 51,0 108,6 50,0 771 (6.43) 771
1,556 51,8 111,8 51,0 793 (6,61) 794
1,570 52,6 113,9 52,0 816 (6,80) 816
519
34. 143
F»PI
Secoioe процентное содержание
аннщака
528
3 aSисило ст±
давления пара за первым колесам
турбины - /03 ~&Т от рас. лада
парс Через тыр£ и ну.
529
Компонент 1 2 3 4 5 6 7 8
о2 N2 668,139 518 585,92 1487 2005 2005 2005 А 18 18 18 18 Н2 4456 4456 4456 88474 СО 12338 СО, 82,353 28 72,22 22 28 12393 СН< 33475,74 33390 29356,5 66 33456 33456 12903 С2Нв 1013,3 1142 888,62 1142 1142 СзНв 410,69 409 160,158 403 409 С4Н,о ИМ ‘НЗ 99,852 119 ИЗ С5н12 42,28 ''68 38,774 38 38 NH-, » ' Всего 358,06 35638 21400 6027 41665 131596 41665 128130 Пар (Н2О) 94532 Всего НМэ/час 35806 35638 31400 6027 41665 131596 173261 222662 НМ’/час NH3 630,38 627429 552,81 106 733,538 2316,83 3050,37 3920,10 В Всего кг/час 27430 27281 24000 2333 29614 105680 135294 135294
сл
Компонент 9 10 11 12 13 14 15 1 ’16
о2 10579
N 2 41298 41298 41298 41298 41298 41298 41298 41298
А 521 521 521 521 521 521 521 521
н2 88474 105360 122568 127671 127671 127671 127671 127671
СО 12338 23347 6139 1036 1035 1036 1036 1036
со2 1239 13647 30855 35958 35958 35958 35958 171
сн< 12903 639 639 639 639 639 639 639
с2н6
СзН8 •-
С4Н10
с5н12
NH3
Всего 178.505 184612 202020 207123 207123 207123 207123 171330
Пар (Н2О) 99570 107208 90000 84897 84897 21730 9800 1777
Газовый коп. 14743 77910 89840
Всего НМ3/час 278075 292020 292020 292020 306763 306763 306763 173113
НМ3/час NH3 4895,68 5141,19 5141,19 5141,19 5400,75 5400,75 5400,75 3047,76
Всего кг/час 204428 204428 204428 204428 216358 2-16358 216358 67424
Компонент 17 18 19 20 21 22 , 23 24
о2
n2 41298 41298 137309 137259 99679 99369 97910
А 521 521 26043 26026 26027 25926 25546
н2 123879 123879 418743 418598 30585 305026 300546
СО
со2 35787
сн4 1846 1846 64595 64513 64512 63774 62838
с2н6
С3Н8
СЛ.о
С5Н12
NH3 34,206 19,330 94,490 34715 304206
Всего 35787 167544 167544 680896 665726 590567 528810 521046
Пар (Н2О) 8613 3154 560
Газовый кон.
Всего НМ3/час 44400 170698 168,104 680896 665726 590567 528810 521046
НМ3/час NH3 782 3005,21 2959,57 11587,6 1720,52 10397,3 9310,03 9173,15
СП й Всего кг/час 78899 67424 65341 327422 315977 315977 269472 265521
Ответственный за выпуск Т. С. Ненахова
Технический редактор А. Д. Гржибовская
БВ 13161. Сдано в набор 29.05.79. Подписано в печать 16.01.80.
Печ. л. 31,15. Бум. л. 15,53. Заказ № 143. Тираж 600 экз.
Типография издательства «Радянська Донеччина», г. Донецк,
ул. газеты «Социалистический Донбасс», 4.