ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
холодильная
7/1975 техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Социалистическое соревнование в действии
Галеев А. М. Казанские компрессоростроители в девятой
пятилетке 2
Борисов В. А., Ольховой Д. И. Перспективы развития
базы хранения плодоовощной продукции в системе
I сельского хозяйства 7
Згадов А. Г. Организация хранения фруктов в
Ставропольском крае 8
Шинка В. Я., Раев А. А., Берсенева Н. С. Блочные
автоматизированные холодильные машины для
сельского хозяйства 10
Крылов Ю. С, Янюк В. В., Васютович В. В.
Холодильник для фруктов и винограда с
децентрализованной системой охлаждения 14
Чупахин В. А. Фруктохранилище с регулируемым
составом газовой среды 17
Гоголина Т. В., Таланов А. В. О системах холодоснаб*
жения фруктохранилищ в сельской местности 20
Высоцкая О. М., Моисеева Н. А., Торопова В. А.
Технологические испытания камер хранения
многоэтажного фруктового холодильника - 23
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г. Качество малых
герметичных холодильных агрегатов 27
НОВЫЕ СТАНДАРТЫ
Введенский Ю. И., Добров В. В., Дозорцев В. Я., Чан-
| турия В. М. Государственный стандарт на камеры
холодильные сборные 29
Семенюк В. А., Пятницкая Н. И. Безвентиляторный
термоэлектрический холодильник для автомобиля 31
Ноткин Л. Д. Оборудование для хранения,
транспортировки и газификации сжиженного С02 35
Шостак В. П., Виршубский И. М. Оптимизация
температуры конденсации в судовой фреоновой
компрессорной холодильной машине 37
Головкин Н. А., Коржеманова Л. А. Зависимость
качества рыбы при хранении от состояния ее перед
замораживанием 41
В порядке постановки вопроса
Беляев И. Т., Крылов Н. В., Пугачев Ю. Г.,
Гриценко Г. Н. Влияние специализации технологических
цехов Ленхладокомбината на эффективность
использования холодильной емкости * 43
ОБМЕН ОПЫТОМ
Тихомирова Е. И., Космачевский В. П. Из опыта
эксплуатации конвейерных лент в производстве
мороженого 47
Кузнецова Э. И., Кушнарев В. И. Реконструкция
холодильной системы Ошского мясокомбината 49
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Янюк В. Я. Поддержание оптимального влажностного
режима в холодильных камерах фруктоовощехра-
нилищ 50
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Ионов А. Г., Кудрявцев Г. В. Новые книги по
современным методам кондиционирования воздуха и
инертных газов на судах 55
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Левина М. М., Татаринцева Л. А.,
Фруктохранилища емкостью 300,
РЕФЕРАТЫ
CONTENTS
Social 1st Competition in Action!
Galeyev A. M. Kazan Compressor-Builders in 9th Five-Year
Period 2
Borisov V. A., Olkhovoy D. I. Perspectives of
Development of Storage Base for Fruit and Vegetables in
Agriculture 7
Zdadov A. G. Organization of Fruit Storage in Stavropol
Territory 8
Shinka V. Y„ Rayev A. A., Bersenyeva N. S. Automatic
Block Refrigerating Machines for Agriculture 10
Krylov U. S., Yanyuk V. Y., Vasyutovich V. V. Fruit and
Grape Cold Store with Decentralized Refrigerating
System 14
Chupakhin V. A. Fruit Store with Controlled Gas
Atmosphere 17
Gogolina T. V., Talanov A. V. Refrigeration Supply
Systems for Fruit Stores in Agriculture 20
Vysotskaya О. M., Moiseyeva N. A., Toropova V. A.
Technological Tests of Cold Rooms in Multistorey Fruit
Cold Store 23
Andrachnikov E. I., Kaplan L. G. Quality of Small
Hermetic Refrigerating Units 27
New Standards
Vvedensky U. I., Dobrov V. V., Dozortsev V. Y., Chan-
turina V. M. State Standard for Prefabricated Cold
Rooms 29
Semenyuk V. A., Pyatnitskaya N.I. Thermoelectric
Automobile Refrigerator Without Fan 31
Notkin L. D. Equipment for Storing, Transporting and
Gasifying Liquefied C02 35
Shostak V. P., Virshubsky I. M. Optimization of
Condensing Temperature in Marine Freon Refrigerating
Compressor Machine 37
Golovkin N. A., Korzhemanova L. A. Dependence of Fish
Quality During Storage on Its Condition Prior to
Freezing 41
Setting A Problem
Belyayev I. Т., Krylov N. V., Pugachev U. G., Gritsen-
ko G. N. Influence of Specialization of Technological
Shops at Leningrad Refrigerated Combine on
Effectiveness of Utilizing Refrigerated Capacity 43
PRACTICE EXCHANGE
Tikhomirova E. I., Kosmachevsky V. P. Experience of
Operating Conveyors in Ice Cream Production
Kuznetsova E. I., Kushnarev V. I. Reconstruction of
Refrigerating System at Oshsk Meat-Packing Plant
CONSULTATION
Yanyuk V. Y. Maintenance of Optimum Humid Conditions
in Cold Rooms of Fruit and Vegetable Stores 50
Воробьев В. Ф.
500 и 800 т
61
62
BOOK REVIEW
Ionov A. G., Kudryavtsev G. V. New Books on Modern
Methods of Conditioning Air and Inert Gas on Vessels
Prilutsky D. N. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology
REFEREHCE DATA
L evina M. M., Tatarlntseva L. A., Vorobyev V. F. Fruit
Stores of 300, 500 and 800 t Capacity
SUMMARIES
47
49
55
57
61
62
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1975 г,

УДК 634.1+635.006.5
Перспективы развития базы хранения плодоовощной
продукции в системе сельского хозяйства
В. А. БОРИСОВ, Д. И. ОЛЬХОВОЙ
Всесоюзное научно-производственное объединение
«Союзсадвиновощпром»
Самый эффективный метод сохранения плодов и
овощей — быстрое их охлаждение и хранение в
охлажденном состоянии.
По предварительным данным, в 1975 г.
производство фруктов, винограда и ягод превысит
10 млн. т.
Перед сельским хозяйством стоит задача
создать крупную материально-техническую базу
холодильного хранения фруктов, винограда,
ягод, семенного картофеля и маточников
овощных культур в районах их производства.
Проведение технической политики в области
создания такой базы хранения возложено на научно-
производственное объединение
«Союзсадвиновощпром» Министерства сельского хозяйства
СССР. Все научно-технические вопросы
Объединение решает совместно со
специализированными институтами —Гипронисельпромом, ВНИИхо-
лодмашем, ВНИИэлектрипроводом, ВНИХИ
и др. По заданиям министерства институты
создают нормативные и инструктивные документы
по строительству и эксплуатации хранилищ,
технологии хранения плодов и овощей,
разработке новых холодильных машин, аппаратуры,
модернизации действующего оборудования
применительно к специфике сельскохозяйственного
производства, разработке типовых проектов
хранилищ для совхозов и колхозов.
Гипронисельпромом создана серия типовых
проектов хранилищ, удовлетворяющая все
категории хозяйств по объему хранения:
типовые проекты фруктохранилищ емкостью
270, 520 и 770 т с центральными аммиачными
холодильными установками, промежуточным
хладоносителем и смешанной системой
охлаждения камер (батареи и воздухоохладители);
типовые проекты фруктохранилищ емкостью
300, 500 и 800 т с автономными комплексными
фреоновыми холодильными машинами ФХ-100,
ХМФ-16 и системой воздушного охлаждения
камер;
типовые проекты фруктохранилищ емкостью
1000, 1500, 2000 и 3000 т с центральными
аммиачными холодильными установками
непосредственного охлаждения, насосной схемой при
верхней подаче хладагента и системой
воздушного охлаждения камер;
12 типовых проектов картофелеовощехрани-
лищ емкостью от 100 до 3000 т, в отдельных
секциях которых предусмотрено искусственное
охлаждение.
С 1967 г. в системе сельского хозяйства введено
в эксплуатацию около 650 охлаждаемых
фруктохранилищ общей емкостью 350 тыс. т. Летом
фруктохранилища используются для временного
хранения ягод и ранних овощей , осенью и
зимой— для хранения яблок, груш, картофеля и
овощей. Практика свидетельствует о том, что
затраты на строительство фруктохранилищ
окупаются в течение 1—2 лет.
Однако темпы строительства хранилищ
остаются еще низкими. Одна из причин этого —
трудоемкость процесса строительства из
традиционных материалов (железобетон, кирпич,
плиточные изоляционные материалы, мягкая
кровля) и дефицит их в сельской местности.
Перспективный метод строительства
фруктохранилищ — индустриальный, из сборных
стальных несущих конструкций и
ограждающих панелей с теплоизоляцией.
К настоящему времени в совхозах
смонтированы и эксплуатируются венгерские
полносборные фруктохранилища емкостью 400, 1600 и
2400 т. В процессе монтажа, проводимого под
руководством венгерских специалистов, находится
фруктохранилище емкостью 6400 т. Кроме
того, Гипронисельпромом разработан проект
полносборного фруктохранилища емкостью 2000 т.
Эффективный метод холодильного хранения
плодов и овощей — хранение в регулируемой
газовой среде. Гипронисельпром создал проект
фруктохранилища емкостью 500 т с
регулируемой газовой средой. Кроме того,
разрабатывается типовой проект фруктохранилища емкостью
3000 т, в составе которого предусмотрены
камеры с регулируемой газовой средой B0% общей
емкости).
Прогрессивный метод обеспечения строящихся
объектов оборудованием — организация
комплектных поставок по всем проектам
фруктохранилищ и основным проектам картофелеовоще-
хранилищ, разработанным Гипронисельпромом.
Это освобождает заказчика от операций по
оформлению и поставке разрозненного
оборудования, что ускоряет ввод объектов в эксплуата-
7

цию. Комплектные поставки холодильного
оборудования для фруктохранилищ с 1968 г.
осуществляются Главкомплектом Минхиммаша,
поставки комплектов оборудования для карто-
фелеовощехранилищ, начиная с 1972 г., —
объединением «Союзсельхозтехника» Совета
Министров СССР.
Одним из направлений развития холодильной
техники для хранения плодоовощной продукции
является применение автономных комплексных
автоматизированных фреоновых холодильных
машин с высокой степенью заводской готовности.
Автономное холодоснабжение с помощью
комплексных холодильных машин ФХ-100,
ХМФ-16 применяется во фруктохранилищах
емкостью до 800 т для сельского хозяйства.
Производство комплексных машин большей холодо-
производительности (ХМФ-32) позволит
расширить применение подобных машин для
фруктохранилищ емкостью примерно до 2000 т. Во
фруктохранилищах емкостью свыше 2000 т по
экономическим соображениям целесообразно
применение централизованного холодоснабже-
ния с применением аммиачных холодильных
установок с непосредственным кипением
хладагента и воздушным охлаждением камер.
Положительным фактом является то, что
разработки институтов ВНИИхолодмаш и ВНИИ-
электропривод внедряются в производство в
течение 1—3 лет с момента изготовления опытного
образца. В то же время освоение производства
аппаратуры, отдельных приборов и изделий,
разрабатываемых другими институтами,
задерживается на длительное время. Так, до сих пор не
обеспечивается предписываемое технологией
регулирование относительной влажности воздуха,
не решен вопрос изготовления откатных
изоляционных дверей.
Проектированием хранилищ для фруктов,
картофеля и овощей, помимо Гипронисельпрома,
А. Г. ЗГАДОВ
Ставропольский трест «Плодопром»
Ставропольский трест «Плодопром» —
специализированное предприятие по выращиванию
фруктов, ягод и винограда — объединяет 26
плодовых и плодопитомнических совхозов.
В 1974 г. валовый сбор продукции составил
40 тыс. т, т. е. на 50% больше по сравнению с
Гипроторга и Гипрохолода, занимаются
проектные институты других министерств и ведомств.
И зачастую для одной и той же емкости
создается ряд типовых проектов одного и того же
назначения (например, для емкости от 250 до
1000 т). При этом взаимная экспертиза проектов
не планируется и не практикуется, а
ведомственная экспертиза не всегда является
квалифицированной.
Начиная с 1974 г., типовые проекты
фруктохранилищ с рассольной системой охлаждения
(емкостью 270, 520 и 770 т) не применяются, а
с 1977 г. строительство указанных
фруктохранилищ прекращается.
Учитывая большой объем предстоящего
строительства хранилищ для фруктов, картофеля и
овощей в районах их производства,
Министерство сельского хозяйства СССР планомерно
проводит работу по совершенствованию
строительной технологии и внедрению холодильной
техники по следующим основным направлениям:
типовое проектирование с обеспечением
комплектных поставок оборудования;
максимальная унификация оборудования в
целях сокращения числа комплектов;
экспериментальное и типовое проектирование
полносборных хранилищ для обеспечения
перехода на строительство индустриальными
методами;
применение автономных фреоновых
автоматизированных холодильных машин и агрегатов
для фруктохранилищ емкостью до 2000 т
единовременного хранения;
применение центральных аммиачных
холодильных установок с непосредственным
охлаждением для фруктохранилищ емкостью свыше
2000 т;
внедрение методов хранения свежей
плодоовощной продукции в регулируемой газовой
среде.
1970 г. Это достигнуто путем повышения
урожайности культур, расширения и обновления
садов и виноградников, механизации процессов
обработки и сбора урожая.
В настоящее время хозяйства треста имеют
10,3 тыс. га садов, в том числе 5,4 тыс. га
плодоносящих, тогда как до специализации в
плодопитомниках их было только 297 га.
УДК 563.634/.7
Организация хранения фруктов в Ставропольском крае
8

Высокие темпы производства фруктов и
плодов определили основные направления
сохранения урожая: организация длительного
хранения, переработка и поставка продукции в
промышленные центры страны. В 1974 г. в
промышленные центры было отправлено около 20 тыс. т
фруктов.
Опыт работы треста показывает, что
строительство фруктохранилищ и организация
длительного хранения и переработки фруктов
непосредственно в колхозах выгодны и
увеличивают период их потребления на 2—3 месяца, при
этом потери при хранении и транспортировке
сокращаются ]в 2—3 раза.
Строительство фруктохранилищ повышает
рентабельность хозяйств и способствует
интенсификации производства сельскохозяйственной
продукции.
В 1974 г. в совхозах треста имелось 22 фрукто-
хранилища общей емкостью*]8380 т
единовременного хранения. В течение года хранилось 21700 'т
плодов, в том числе длительно 6400 т.
Затраты на краткосрочное хранение составили
4700 тыс. руб., на длительное хранение— 1960
тыс. руб. Прибыль от реализации плодов
достигла 11300 тыс. руб., в том числе от реализации
плодов длительного хранения — 5120 тыс. руб.;
прибыль, полученная от эксплуатации
холодильников за 1974 г., — 6600 тыс. руб., в том числе
от эксплуатации холодильников для длительного
хранения плодов — 3160 тыс. руб.
Эксплуатация фруктохранилищ в течение
6 лет показала, что экономический эффект от их
внедрения составляет от 400 до 900 руб. на 1 т
хранимой продукции, срок окупаемости —
9—12 месяцев.
Например, в плодосовхозе «Кавказ» Ми-
нераловодского района прибыль от хранения
фруктов во фруктохранилище емкостью 770 т с
рассольной системой охлаждения достигла
840 тыс. руб. в год, в совхозе «Садовод» Благо-
дарницкого района прибыль от эксплуатации
фруктохранилища емкостью 500 т на базе
машин ФХ-100 составила 500 тыс. руб.
До 1968 г. в крае было построено 7
фруктохранилищ общей емкостью 2400 т.
Фруктохранилища строили по индивидуальным проектам, при
этом каждое хозяйство само должно было
заказывать оборудование, арматуру, кабельную
продукцию и т. д. Оборудование поставляли в
разные сроки, что приводило к задержке монтажа и
отодвигало сроки ввода фруктохранилища.
Строительство велось в течение 4—5 лет.
Организация Главкомплектом Минхиммаша
поставок для фруктохранилищ по типовым
проектам комплектного оборудования, которое
изготовляют свыше 100 заводов, позволила вести
строительство фруктохранилищ индустриальным
методом и сократить сроки монтажа
холодильного оборудования.
Монтаж и пуско-наладочные работы
комплектного оборудования фруктохранилища емкостью
770 т с рассольной системой охлаждения
производятся в течение 1—1,5 лет.
Однако трудоемкость остается значительной,
так как необходимо смонтировать 55 единиц
оборудования, около 200 единиц арматуры и
приборов автоматики, более 2 км труб, обеспечить
сборку 500 разъемных соединений.
Внедрение комплексных блочных машин типа
ФХ-100 с высокой степенью заводской
готовности, разработанных ВНИИхолодмашем и
освоенных Черкесским заводом холодильного
машиностроения, позволило сократить сроки монтажа
холодильного оборудования во фруктохранили-
щах в 3—4 раза.
Машины поставляются с
предприятия-изготовителя полностью смонтированными,
испытанными и заправленными хладагентом. ]Монтажные
работы на объекте сводятся к установке машины
на фундамент и подсоединению щита
автоматики.
Строительство первого фруктохранилища в
плодосовхозе «Солнечный» Буденновского района
было начато в апреле 1970 г., закончено в
феврале 1971 г., т. е. на строительно-монтажные
работы было затрачено менее года.
Фруктохранилище такой же емкостью в
плодосовхозе «Курсавский» Курсавского района,
которое оборудовалось по индивидуальным
заказам, строилось 2,5 года.
Всего за период с 1968 по 1974 г. в крае
построено 15 фруктохранилищ общей емкостью
5880 т единовременного хранения. В 1975 г.
строятся и находятся в стадии монтажа
фруктохранилища общей емкостью 16360 т.
Четыре из построенных фруктохранилищ
имеют рассольную систему охлаждения (ФХ-770),
пять фруктохранилищ обслуживаются машиной
ФХ-100, на одном фруктохранилище емкостью
1500 т с непосредственной системой охлаждения
применено венгерское холодильное оборудование.
Остальные фруктохранилища с рассольной
системой охлаждения построены по индивидуальным
проектам.
В 1974 г. в колхозе «Ольгинский» Степнов-
ского района произведен монтаж и проведены
испытания опытного образца машины ХМФ-16,
которая по техническим и эксплуатационным
характеристикам превосходит машину ФХ-100.
Монтажные работы свелись к установке
машины на фундамент, заделке монтажного проема
и подключению электропитания. Для
эксплуатации не требуется постоянного присутствия
обслуживающего персонала, так как процессы
управления, защиты, включая оттаивание снего-
9

вой шубы воздухоохладителя,
автоматизированы.
При сравнении фруктохранилища емкостью
1000 т на базе машины ХМФ-16 и
фруктохранилища емкостью 770 т (типовой проект № 813—
23/70) с аммиачной холодильной установкой
получено, что удельные капиталовложения на
1 т емкости хранения с машинами ХМФ-16
несколько выше (при расчете учитывалась
стоимость опытного образца), однако при этом
сокращается расход металла (~40%), уменьшается
трудоемкость монтажных работ.
Совхозы и колхозы строят фруктохранилища с
учетом перспективы развития и специализации
своего хозяйства.
Строительство фруктохранилищ, монтаж, пуск
и наладку холодильного оборудования
осуществляют Ставропольские тресты «Сельхоз-
строй», «Ставропольсельхозмонтаж»,
Краснодарский трест «Оргтехмонтаж» и др.
УДК 621.56/.57:630
Блочные автоматизированные холодильные машины для
сельского хозяйства
В. Я. ШИНКА, A. A. PAEBr H. С. БЕРСЕНЕВА
ВНИИхолодмаш
Искусственный холод применяется в сельском
хозяйстве для поддержания необходимого
температурного режима во фрукто-и
овощехранилищах, в камерах хранения мяса, птицы, яиц,
для охлаждения молока на молочно-товарных
фермах, охлаждения и замораживания мяса
и птицы на скотоубойных пунктах и
птицефабриках, охлаждения и консервирования зерна.
Применение холодильных машин в сельском
хозяйстве выдвигает следующие специфические
требования, вытекающие из условий их
эксплуатации:
высокая надежность в эксплуатации, простота
и надежность схем автоматизации,
позволяющая эксплуатировать холодильные машины без
постоянного присутствия обслуживающего
персонала;
максимальная степень заводской готовности
машин (изготовление, сборка и испытание
проводятся на специализированном предприятии-
изготовителе), обеспечивающая минимум
монтажных работ на объекте и сокращение сроков
монтажа;
применение воздушного охлаждения
конденсаторов для большинства холодильных машин
из-за дефицита воды в ряде районов и высокой
стоимости систем водоснабжения.
Наиболее полно перечисленным требованиям
отвечают блочные холодильные машины ФХ-100,
ХМФ-16, ХМФ-32, предназначаемые для
фруктохранилищ с децентрализованными системами
холодоснабжения.
Блочные холодильные машины ФХ-100
выпускаются Черкесским заводом холодильного
машиностроения с 1970 г. [1]. Они отличаются
высокой степенью заводской готовности, не
требуют постоянного обслуживающего персонала,
комплектуются воздушными конденсаторами.
Все это обеспечило их широкое применение [2].
Однако опыт строительства и эксплуатации
фруктохранилищ с холодильными машинами
ФХ-100 выявил и ряд трудностей. В
холодильную машину ФХ-100 не входит электросиловое
оборудование, которое нужно заказывать
отдельно. Часть холода, вырабатываемого
машиной, теряется в воздуховодах, переключение
машины с режима оттаивания снеговой шубы на
режим охлаждения требует проведения
операций, выполняемых вручную.
Эти недостатки устранены в холодильной
машине ХМФ-16, которая выпускается серийно g
1975г. Холодильная машина ХМФ-16, также
как и машина ФХ-100, полностью собирается,
заправляется хладагентом и испытывается на
специализированном заводе холодильного
машиностроения, что обеспечивает высокое
качество проведения этих ответственных операций,
влияющих на надежность ее эксплуатации.
Холодильная машина ХМФ-16 работает по
обычной схеме одноступенчатой компрессионной
холодильной машины с непосредственным
охлаждением. Хладагент — фреон-12.
Машина состоит из компрессорно-конденса-
торной части и воздухоохладительной,
разделенных теплоизоляционной перегородкой.
Конструктивно компрессорно-конденсаторная часть
выполнена в виде шкафа со съемными щитами и
включает в себя два компрессора 2 ФУБС-9,
воздушный конденсатор с двумя осевыми вен-
ю

тиляторами для его обдува, ресивер, обратный
клапан, приборы автоматики,
контрольно-измерительные приборы и станцию управления.
Жалюзи, расположенные перед конденсатором,
позволяют регулировать расход воздуха через
конденсатор в зависимости от времени года.
Воздухоохладительная часть состоит из
воздухоохладителя с двумя осевыми
вентиляторами, поддона и блока электронагревателей.
Теплообменные аппараты выполнены из
унифицированных элементов: V- образной трубы и
алюминиевых ребер.
При монтаже холодильной машины
воздухоохладительная часть вставляется через проем
в стене в камеру фруктохранилища таким
образом, чтобы теплоизоляционная перегородка,
входящая в состав машины и отделяющая ком-
прессорно-конденсаторную часть от воздухоох-
ладительной, совпала со стеной камеры.
Циркуляция воздуха в камере и продув его через
воздухоохладитель обеспечиваются вентиляторами,
расположенными в диффузоре над
воздухоохладителями.
При отключении одного из компрессоров
закрывается соленоидный вентиль,
обслуживающий соответствующую часть воздухоохладителя.
Однако воздухоохладитель сконструирован
таким образом, что в процессе теплообмена
участвует вся его поверхность, что позволяет
обеспечить расчетный температурный напор.
Регулирование расхода воздуха через
воздухоохладитель обеспечивается отключением вентиляторов
в зависимости от режима охлаждения или
хранения.
Блок электронагревателей включается и
отключается по команде тех же терморегуляторов.
Переход с режима охлаждения на режим
нагрева осуществляется автоматически. Система
автоматики обеспечивает остановку
холодильной машины и подачу сигнала при выходе на
опасный режим работы.
В холодильной машине ХМФ-16 оттаивание
снеговой шубы происходит за счет тепла
горячих паров хладагента. Специальный
трубопровод соединяет через обратный клапан и
соленоидный вентиль линию нагнетания компрессора с
воздухоохладителем. Конструкция клапана
позволяет при оттаивании отключить конденсатор,
обеспечивая тем самым достаточно высокий
уровень давления в системе, а следовательно,
эффективность процесса.
Для включения оттаивания предусмотрена
кнопка на станции управления. Окончание
процесса и переход на режим охлаждения
осуществляются автоматически по команде термореле,
чувствительный элемент которого помещен на
выходе паров фреона из воздухоохладителя.
В станции управления предусмотрены
клеммы для подключения реле времени или другого
прибора, дающего импульс на автоматическое
начало проведения процесса оттаивания.
Автоматизацию процесса начала оттаивания
целесообразно предусматривать при
разработке проектов фруктохранилищ емкостью не
менее 300 т.
Машина ХМФ-16 выгодно отличается от
установки ФХ-100 габаритными размерами,
высокой степенью заводской готовности, системой
автоматики. Масса машины ХМФ-16 снижена
на 25%. Площадь пола, занимаемая компрес-
сорно-конденсаторной частью, уменьшена на
30%. Принятая компоновка машины
обеспечивает органическую связь всех составляющих
элементов, компактность и свободный доступ
к узлам при обслуживании и ремонте.
В 1974 г. машина ХМФ-16 прошла
эксплуатационную проверку и рекомендована
междуведомственной комиссией к серийному
производству, которое осваивается Черкесским заводом
холодильного машиностроения.
В настоящее время ВНИИхолодмаш работает
над созданием машины большей
производительности — ХМФ-32, с помощью которой можно
охлаждать и хранить 200—300 т фруктов.
Техническая характеристика машин ХМФ-16 и ХМФ-32
ХМФ-16 ХМФ-32
Холодопроизводительность, ккал/ч 16 000 32 000
при температуре воздуха на
входе в воздухоохладитель, ° С 2 2
при температуре воздуха на
входе в конденсатор, °С 30 30
Потребляемая мощность, кВт 18,8 26,4
Производительность вентилятора
воздухоохладителя, м3/ч 16 000 24 000
Свободный напор на выходе
вентилятора воздухоохладителя, мм
вод. ст., не менее 15 15
Мощность электронагревателей,
кВт 7 10
Род тока Трехфазный
переменный с нулевым прово -
дом
Частота, Гц 50 50
Линейное напряжение, В
в цепи управления 220 220
в силовой цепи 380 380
Хладагент Фреон-12
Смазочное масло ХФ-12-16
Блочные машины широко применяются на
животноводческих фермах.
В настоящее время предприятиями
холодильного машиностроения серийно выпускаются две
модели блочных холодильных машин,
используемых для охлаждения молока на
животноводческих фермах: холодильный агрегат МХУ-8С
и танк-охладитель ТОМ-2А [3].
Холодильный агрегат МХУ-8С обеспечивает
получение холодной воды для последующего ис-
1!

пользования ее при охлаждении молока в
специальных танках-охладителях или в проточных
охладителях. Он состоит из компрессорно-кон-
денсаторного агрегата и панельного испарителя,
погруженного в бак с водой.
Танк-охладитель молока ТОМ-2А
представляет собой термоизолированную емкость со
встроенным холодильным агрегатом, который
обеспечивает охлаждение воды, орошающей стенки
молочной ванны.
Холодильный агрегат и танк-охладитель
комплектуются сальниковыми компрессорами
с приводом через клиноременную передачу.
Производство танков-охладителей со
встроенными холодильными агрегатами будет
сокращаться, так как опыт эксплуатации танков-
охладителей выявил недостатки, присущие
этому типу оборудования: повышение температуры
в помещении, где оно находится, шум, опасность
попадения влаги на электрические элементы
холодильной машины при мойке танка.
В настоящее время для охлаждения молока
разрабатывается ряд холодильных машин трех
типоразмеров холодопроизводительностью от
3 тыс. до 12 тыс. ккал/ч. Это водоохладители с
воздушным охлаждением конденсатора, с
аккумуляцией холода путем намораживания льда на
поверхности панельных испарителей.
При разработке ряда осуществлен переход на
компрессоры бессальниковые и герметичные со
встроенными электродвигателями, что
позволило аннулировать узел сальника, ременную
передачу, значительно повысить надежность.
Диапазон производительности холодильных машин
расширен в сторону увеличения в связи с
укрупнением молочно-товарных ферм.
В настоящее время аккумуляционный водоох-
ладитель АВ-3 (см. рис. 1) проходит испытания
на машиноиспытательных станциях. Серийный
выпуск этих машин осваивается московским
заводом «Искра».
Крупные животноводческие комплексы не
требуют холодильных машин с аккумуляцией
холода в связи с непрерывным поступлением
молока. Поэтому здесь могут быть применены во-
доохлаждающие машины типа ХМВ-36 с внут-
ритрубным кипением, обеспечивающие
получение воды с температурой 2°С. Для крупных
животноводческих комплексов, имеющих систему
водоснабжения, допустимо и водяное
охлажден ие конденсатор а.
Одна из новых областей применения
искусственного холода в сельском хозяйстве —
обработка зерна. Холодильные машины
используются для охлаждения зерна влажного, сырого све-
жеубранного, после сушки, а также для
охлаждения и длительного хранения зерна
продовольственного и фуражного назначения на зерно-
$2,
Рис. 1. Аккумуляционный водоохладитель АВ-3.
хранилищах, элеваторах, зерноприемных
пунктах. Охлаждение повышает срок хранения
влажного свежеубранного зерна с сохранением
семенных, хлебопекарных и фуражных качеств.
Технология обработки зерна с применением
искусственного холода разработана Всесоюзным
научно-исследовательским институтом
механизации сельского хозяйства, Всесоюзным заочным
институтом пищевой промышленности и
Министерством заготовок СССР.
Предприятия холодильного машиностроения
ведут работы по созданию передвижных
холодильных машин производительностью 100 и
200 т/сутки для консервирования влажного
зерна.
Холодильные машины передвижные, на
колесах. Машины подсоединяют к зернохранилищу
гибким воздуховодом для подачи охлажденного
воздуха. После обработки зерна в одном из
хранилищ холодильную машину перемещают к
следующему.
В холодильных машинах применена схема
одноступенчатого сжатия с непосредственным
кипением и воздушным охлаждением
конденсатора. Работа холодильных машин
автоматизирована. Термореле, чувствительный элемент
которого располагается на выходе воздуха из
машины, выключает компрессор, а следовательно,
прекращает охлаждение подаваемого в
зернохранилище воздуха при температуре 2°С и включает
его при 7°С.
При работе холодильной машины
центробежный вентилятор засасывает воздух из окружаю-
12
И

щей среды, который охлаждается в
воздухоохладителе и подается в зернохранилище.
Заданную температуру воздуха требуется
поддерживать не в каком-либо объеме, как в
большинстве холодильных систем, а непосредственно
на выходе из машины. При широком диапазоне
температур наружного воздуха это значительно
осложняет решение вопросов автоматизации.
Как показывают расчеты и результаты
испытаний опытного образца машины, наиболее простой
и чаще всего применяемый двухпозиционный
метод регулирования производительности
(пуск — остановка) в этом случае неэффективен.
Автоматически поддерживать заданную
температуру воздуха на выходе из машины во всем
диапазоне температур окружающего воздуха
следует при наличии автоматического
регулирования производительности компрессора.
В холодильной машине производительностью
200 т/сутки применен компрессор с
регулированием производительности за счет отжима
всасывающих клапанов. Работой системы
регулирования управляют с помощью специального
электронного блока регулирования.
В зависимости от температуры воздуха на
выходе из машины происходит так называемое
импульсное регулирование производительности. На
производительность компрессора влияет
отношение времени, в течение которого подается
питание на электромагнитные клапаны, ко
времени, в течение которого клапаны работают. Это
отношение пропорционально отклонению
температуры воздуха от заданного значения. Такое
импульсное регулирование в пределах каждой
ступени обеспечивает плавное изменение холо-
допроизводительности.
Изготовление и заводские испытания опытного
образца машины производительностью 200
т/сутки для охлаждения зерна намечено провести
Рис. 2. Передвижная холодильная машина ХМВ1-30 для
охлаждения зерна.
Черкесским заводом холодильного
машиностроения в 1975 г.
Опытные образцы холодильной машины
ХМВ1-30 (рис. 2) производительностью 100
т/сутки, изготовленные Мелитопольским заводом
холодильного машиностроения, прошли
эксплуатационные испытания в различных
климатических зонах страны. Компрессоры, которые по
своей производительности подходят для этой
холодильной машины, не имеют системы
регулирования производительности. Поэтому было
принято решение комплектовать машину
ХМВ 1-30 двумя компрессорами 2ФВБС6 и
2ФУБС12 различной производительности. В
зависимости от температуры окружающего
воздуха работает один из них или оба вместе.
Весь требуемый диапазон температур
наружного воздуха может быть разбит на три зоны. При
смене зон обслуживающий персонал включает
один или два компрессора. В пределах каждой
зоны холодильная машина работает
автоматически.
В компрессоре 2ФУБС12 на всасывающем
трубопроводе смонтирован автоматический
дроссель давления типа «до себя», ограничивающий
минимальное давление фреона в
воздухоохладителе. Прибор настраивается на поддержание
давления не ниже 1,6 кгс/см2, что соответствует
температуре кипения — 5°С. Следовательно,
температура стенки аппарата не должна быть ниже
0°С (нет опасности намерзания инея на
охлаждающей поверхности и температура воздуха на
выходе из машины находится в допустимых
пределах).
Передвижные машины для охлаждения зерна
будут поставляться готовыми к эксплуатации.
Требуется лишь подключение электропитания и
гибкого воздуховода к зернохранилищу.
Машины полностью собираются, испытываются и
заправляются фреоном на заводе-изготовителе.
Освоение серийного производства блочных
автоматизированных холодильных машин и
внедрение их в сельское хозяйство обеспечат
поддержание заданных температурных режимов,
требуемых для хранения фруктов, производства
молока и зерна.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б е р се н е в а Н. С, Шинка В. Я. Холодильно-
нагревательная установка ФХ-100 для
унифицированных секций фруктовых холодильников. —
«Холодильная техника», 1970, № 7, с. 5—8.
2. Ы и н к а В. Я., Берсенева Н. С, Лопат-
ч е н к о Г. И. Эксплуатация фруктового холодильника
с автономными комплексными фреоновыми установками
ФХ-100 в колхозе «Бейсуг». — «Холодильная техника»,
1972, № б, с. 16—18/
3. Муратов О. В., Л а с к е р : !Я. Н. Установки для
охлаждения молока и других жидкостей. —
«Холодильная техника», 1970, № 8, с. 17—20.
13

УДК 621.565:634.1/.7
Холодильник для фруктов и винограда
с децентрализованной системой охлаждения
Ю. С. КРЫЛОВ, В. Я. ЯНЮКГ В. В. ВАСЮТОВИЧ
Гипрохолод
Институтом Гипрохолод в 1974 г. разработан
типовой проект фруктового холодильника
емкостью 1200 т с децентрализованной системой
охлаждения камер. Холодильник предназначен
для охлаждения и длительного хранения
фруктов, винограда, свежих овощей, ягод и пр. в
районах заготовок и потребления.
Строительство холодильника по данному
проекту предусматривается на территории
действующего или строящегося плодоовощного
предприятия или базы с подключением к инженерным
сетям и использованием вспомогательных служб
основного предприятия.
<5 © E (S © © © © © © ®
/ z
А-А
1
6000
" 6000
©©©©'©© ®
6-Б
Рис. 1. План и разрезы холодильника:
/_ IV — камеры хранения фруктов; V — VIII — камеры хранения винограда; IX — экспедиция; X — блок подсобных, бытовых
и конторски хпомещений; Я/— грузовой коридор; XII — железнодорожная платформа; ХШ — авто мобильная платформа; XIV —
площадка под навесом для холодильных машин; 1 — холодильно-нагревательная машина ХМФ-16; 2 — воздуховод с соплом; 3 —
инспекционный транспортер ТСИ.
14

Здание холодильника (рис. 1) одноэтажное, с
сеткой колонн 6X18 м и размерами в плане
60,8X37,08 м. Несущий каркас запроектирован
в сборных железобетонных конструкциях по
действующей номенклатуре Госстроя СССР,
наружные ограждения — из керамзитобетонных
стеновых панелей, внутренние перегородки —
из сборных железобетонных панелей и кирпича.
Для ограждающих конструкций применен
теплоизоляционный материал пенополистирол
ПСБ-С с объемной массой 30—40 кг/м3.
Противопожарные пояса предусмотрены из асбестовер-
микулитовых плит объемной массой 300 кг/м3.
К торцевым сторонам холодильника
примыкают крытые железнодорожная и автомобильная
платформы, расположенные на высоте 200 мм от
уровня головки рельса и поверхности
автотранспортной площадки. Обе платформы
соединены центральным коридором, который служит
для приема и выдачи грузов и объединяет
холодильные камеры и экспедицию. Бытовые,
конторские и подсобные помещения находятся
в отапливаемой части здания.
Охлаждаемый склад состоит из восьми камер:
четыре камеры номинальной площадью по 220 м2
и четыре — по 145 м2. Меньшие камеры
рекомендуются для хранения винограда.
В экспедиции проводится выборочная,
инспекционная перераборка и сортировка фруктов
перед их выдачей с холодильника.
Характеристика камер приведена в таблице.
Единовременная емкость холодильника по
яблокам, исходя из конкретной раскладки
грузовых штабелей в камерах, составляет 1242 т,
условная емкость — 1710 т.
Среднесуточное поступление фруктов на
охлаждение 124,2 т (из расчета загрузки
холодильника в течение 10 дней). Охлаждение
предусматривается непосредственно в камерах
хранения при одновременном поступлении плодов
не более 10% емкости камеры. Расчетная
температура поступающих фруктов 25°С,
продолжительность охлаждения 22 ч.
Номера камер
I—III
IV
V
VI—VIII
Площадь, м*
I СО
К Я
О Л
5g
220,6
214,9
144,7
148,5
к
«J
и
о
со
р.
U
139,7
139,7
92,2
96,8
Емкость по
яблокам, т
о
н
н
к
185
185
121
127
о
н
н
(X
216,5
216,5
141,5
148,5
Нагрузка на
1 м* пола, т
о
н
о
к
0,84
0,86
0,83
0,85
о
н
н
PS
Ok
0,98
1,01
0,98
1,00
Примечание. Строительная высота камер 6 м, грузовая —
4,76 м.
Фрукты принимаются и хранятся в
стандартных ящиках. Возможно также хранение яблок
в контейнерах емкостью 300—500 кг,
смонтированных на стандартных поддонах и
загружаемых непосредственно в местах сбора урожая.
Режим работы предприятия по приему и
отпуску грузов — односменный.
В холодильных камерах поддерживаются
оптимальные условия хранения фруктов:
Температура, ° С —2-г +4
Относительная влажность, % 85—90
Кратность циркуляции воздуха, объемы в час
в период термической обработки 20—30
в период хранения 10—15
Вентиляция камер свежим наружным
воздухом, обмен в сутки 3—4
Для обеспечения требуемого количества холода
в каждой камере установлены по две блочные
автономные фреоновые холодильно-нагреватель-
ные машины ХМФ-16, разработанные ВНИИхо-
лодмашем и выпускаемые Черкесским заводом
холодильного машиностроения. Каждая машина
представляет собой единый блок, в котором
собрано все холодильное оборудование и станция
управления, включающая в себя систему
автоматического управления, защиты и сигнализации,
а также электросиловое оборудование *.
Машина разделена на две части: компрессорно-
конденсаторную и воздухоохладительную с
электронагревателями, соединенные
необходимыми трубопроводами и коммуникациями через
теплоизолирующую перегородку.
Воздухоохладительная часть , машины
находится в камере, компрессорно-конденсаторная —
снаружи, на специальных ограждаемых
площадках под навесами возле продольных стен
холодильника (рис. 2).
Холодопроизводительность каждой машины
при температуре наружного воздуха 30°С и
температуре воздуха на входе в воздухоохладитель
2°С — 16000 ккал/ч нетто (с учетом погашения
тепла от работы электродвигателей вентиляторов
воздухоохладителя).
Наличие в машине двух компрессоров
позволяет изменять холодопроизводительность
установки соответственно основным режимам работы
камер — термическая обработка и хранение
фруктов.
Камеры хранения оборудованы воздушной
системой охлаждения. Охлажденный воздух
вентиляторами воздухоохладителя подается по
вертикальным воздуховодам в верхнюю зону
камеры, в пространство над грузом. Вентиляция
холодильных камер проводится за счет подсоса
* Устройство и работа машин ХМФ-16 подробно
описаны в публикуемой в этом номере статье: Шинка В. Я-,
Раев А. А., Берсенева Н. С. Блочные автоматизированные
холодильные машины для сельского хозяйства.

6-5
fi№№№^^
/
Вода ff канализацию
Рис. 2. Монтаж холодильной машины ХМФ-16 в камере:
/ — воздухоохладительный блок; 2 — компрессорно-конденсаторный блок; 3 — воздухоприемная труба; 4 — гибкая вставка; 5 —
воздуховод; б — сопло; 7 — навес; 8 — сетчатое ограждение; 9 — теплоизолирующая перегородка; 10 — камера.
наружного воздуха через воздухоохладители по
специальному трубопроводу.
Заданная температура в камере
поддерживается с точностью ± ГС путем периодического
включения и выключения компрессоров, а в зимнее
время — электронагревателей.
Кроме автоматического управления
предусмотрены дистанционная свето-звуковая
сигнализация режимов работы машин ХМФ-16
и дистанционный контроль температуры
воздуха в камерах со щита, установленного^
помещении начальника цеха.
Схема сигнализации выполнена с
запоминанием сигналов и раздельным гашением светового
и звукового сигналов. Для дистанционного
контроля температуры воздуха служит лого-
метр в комплекте с многоточечным
переключателем и термометрами сопротивления,
установленными в камерах.
Механизация погрузочно-разгрузочных работ
на холодильнике по приемке грузов из
изотермических вагонов, складированию и погрузке их
в авторефрижераторы решена с учетом
отсутствия высоких платформ.
Основным элементом, определяющим
применение комплексной механизации, является
пакетирование грузов (рис. 3).
Пакеты из ящиков формируются на
стандартных поддонах размером 1200X800X150 мм
(ГОСТ 9078—67). В начале выгрузки пакеты
формируют на перегрузочном столе, до
освобождения прохода в вагоне (от двери до двери)
шириной 2 м. Затем стол убирают и пакеты
формируют в вагоне, где их перемещают к дверному
проему грузовой тележкой грузоподъемностью
630 кг с гидравлическим подъемом вил типа
ТВ-630.
грузовые пакеты транспортируются в камеры
электропогрузчиками типа ЭП-0801
грузоподъемностью 800 кг.
В камерах пакеты штабелируют
электропогрузчиком ЭП-201 с высотой подъема вил 4,5 м.
Для точной установки штабелей и пакетов пол
в камерах рекомендуется размечать.
Рис. 3. Схема механизации грузовых работ:
/ — электропогрузчик ЭП-0801; 2 — плоский четырехзаходный поддон;
грузовая тележка ТВ-630; 6 — стол перегрузочный.
электропогрузчик ЭП-201; 4 — разгрузочные стойки; 5 —
16

При укладке грузов следует учитывать
условия технологии хранения и прочность тары.
Если высота штабеля более 3 м, в нижних рядах
устанавливают пакеты на поддонах с
разгрузочными стойками.
При выдаче грузов все операции повторяют в
обратном порядке.
Для штабелирования грузовых пакетов в
2 яруса в экспедиции и камерах используются
тележки-штабелеры типа ТШ-630
грузоподъемностью 630 кг с гидравлическим подъемом вил.
Техническое обслуживание,
профилактический ремонт и зарядка аккумуляторных батарей
электромашин выполняются на зарядной
станции основного предприятия.
Применение описанной выше
децентрализованной системы охлаждения камер позволило
отказаться от специального помещения для
машинного отделения, оборудованного системами
вентиляции, отопления, освещения, резко
сократить протяженность технологических
коммуникаций. Кроме того, значительно упростилась
схема автоматизации работы холодильных
машин и регулирование режимов в камерах.
Последние обеспечиваются в каждой камере в
соответствии с технологическими требованиями для
конкретного вида и сорта фруктов независимо от
режимов работы других камер.
Наличие конденсаторов с воздушным
охлаждением исключает расход пресной воды и
строительство градирни, насосной станции
оборотного водоснабжения и резервуаров.
Монтаж холодильных машин на холодильнике
сводится к установке их в проемы, оставляемые
в стенках камер, закреплении на фундаментах,
заделке зазоров в проемах теплоизоляцией и
присоединении к электросети, канализации,
воздуховодам камеры и датчикам температур.
Высокая степень заводской готовности
холодильных машин ХМФ-16 резко сокращает объе-
УДК 621.565:634.1/.7
В. А. ЧУПАХИН
Гипронисельпром
В 1974 г. институтом Гипронисельпром
разработан типовой проект (№ 813—129) фруктохра-
нилища емкостью 500 т с регулируемым составом
газовой среды. Проект основан на данных,
полученных институтом в процессе эксплуата-
мы и стоимость монтажных работ и сроки ввода
в действие холодильников.
Стоимость монтажных работ только по
холодильному оборудованию сокращается в 7—8 раз.
В зависимости от строительной готовности
здания возможен поочередный пуск в эксплуатацию
отдельных камер. Относительно просто решается
вопрос расширения холодильника — за счет
строительства новых емкостей.
При децентрализованной системе охлаждения
не требуется круглосуточного обслуживания
холодильных машин. Достаточно лишь вести
односменное периодическое наблюдение за их
работой. Для этого в штаты холодильника
включены механик и электромеханик, работающие в
одну смену. При выходе из строя какой-либо
машины и невозможности ее ремонта на
предприятии она может быть быстро заменена новой.
Разработка типового проекта выявила
необходимость создания более мощных блочных
холодильных машин, чем ХМФ-16. Это
позволило бы применять их для камер большей
емкости на крупных холодильниках B—3 тыс. т
и более).
Как показывают расчеты, в результате
экономии электроэнергии на выработку холода,
сокращения заработной платы обслуживающего
персонала и отказа от строительства машинного
отделения, экономическая эффективность от
внедрения децентрализованной системы
непосредственного охлаждения на холодильнике
емкостью 1200 т по сравнению с централизованной
системой холодоснабжения с использованием
промежуточного теплоносителя составит 15 —
20 тыс. руб. в год. Применение нового типового
проекта создает условия для широкого
индустриального строительства фруктовых
холодильников как в районах заготовок фруктов,
так и в местах их потребления.
ции экспериментальных камер на ;базе
Орловского горплодоовощторга и изучения опыта
строительства и эксплуатации подобных
хранилищ за рубежом.
Фруктохранилище предназначено для
строительства в специализированных садоводческих
хозяйствах и на городских плодоовощных
базах в комплексе с обычными хранилищами.
Фруктохранилище с регулируемым составом газовой среды
2 Холодильная техника № 7 •
17

План на отметке ±0,00
36000
План и разрезы фруктохранилища:
I—III — камеры ; IV — электрощитовая; V — помещение
градирни; VI — генераторная.
Оно состоит из трех камер хранения A2X12 м),
блока подсобных помещений FX9 м) и
антресолей C6X3 м) для размещения холодильного
оборудования. В блок подсобных помещений
входят генераторная, насосная,
электрощитовая, тамбур.
Здание хранилища (см. рисунок)
запроектировано в неполном железобетонном каркасе с
несущими кирпичными стенами. Стены тамбура
и антресолей выполнены из волнистых асбесто-
цементных листов усиленного профиля по
деревянному каркасу, фундаменты бетонные,
покрытие сборное из железобетонных плит (серия
1. 141-1.) Несущие элементы покрытия камев—
железобетонные балки /шиной 12 м (серия
1.462-1), покрытия антресолей — спаренные
балки длиной 3 м (серия ИИ-03-02). Кровля
рулонная и из волнистых асбестоцементных листов
унифицированного профиля. Утеплители стен
камер — жесткие минераловатные плиты (р=
300 кг/м3), покрытий — пенобетон (р=400 кг/м3).
Строительный объем здания 4362 м3, площадь
застройки 621 м2, полезная площадь 637 м2,
рабочая площадь 397 м2. Сметная стоимость
строительства 150,18 тыс. руб., в том числе
строительно-монтажных работ 67,11 тыс. руб.
и на 1 т хранимой продукции 314,18 руб.
Герметичность камер хранения с
регулируемой газовой средой достигается устройством
газоизоляции ограждающих конструкций,
вводов систем инженерного оборудования и
автоматического контроля. Внутренние поверхности
стен, конструкций покрытия и дверей оклеены
в три слоя алюминиевой фольгой по двум слоям
битума БН-У. Вводы коммуникаций
герметизированы путем установки сальников из
металлических гильз, заполненных под давлением
техническим вазелином.
Расчетная емкость хранилища 478 т, каждой
камеры 159 т.
Яблоки хранятся в ящиках № 3 типа У
(ГОСТ 13359—73) на поддонах 2ПОЧ (ГОСТ
9078—67) с высотой складирования 5,612 м.
Переборка, калибровка и укладка фруктов в
ящики проводится в саду, на месте уборки
урожая, там же ящики формируются в пакеты.
Разгрузка автотранспорта и укладка штабелей
в камерах хранения выполняются
электропогрузчиком ЭП-0604.
Плоды загружают и охлаждают в течение 21
дня, начиная с 15 сентября. Режимы их хранения
приняты в соответствии с требованиями «Норм
технологического проектирования фруктохра-
нилищ» НТП-СХ.П—71 и «Временных
рекомендаций по проектированию фруктохранилищ и
отдельных камер с регулируемой газовой
средой».
Температура, состав компонентов газовой
среды, сроки хранения плодов основных
помологических сортов в хранилище приведены в
таблице (см. НТП-СХ.И—71).
Для климатических районов с расчетной
зимней температурой наружного воздуха
—20°С выгрузка продукции предусмотрена в мае,
для районов с расчетной зимней температурой
—30°С —в июне.
В обслуживающий персонал входят:
кладовщик, дежурный электрик, водитель
электропогрузчика, оператор, помощник оператора,
производственные рабочие F человек в смену в
период загрузки, 3 человека в смену в период
выгрузки).
Работа хранилища предусмотрена в одну
смену.
Получение сред с регулируемым содержанием
кислорода, углекислого газа, требуемой
температуры и влажности, транспортировка
газовых сред в хранилище и из него осуществляются
станцией газовых сред (СГС), размещаемой в
Помологический сорт
Пепин Шафранный
Уэлси
Ренет Шампанский
Ренет Симиренко
Джонатан
Джонатан
Джонатан
Макинтош
Макинтош
Голден Делишес
Голден Делишес
тура
я, °С
с х
<и о.
0
0
2,0
2,0
3,5
4,0
6,0
3,5
3,5
0
0
Рекомендуемый
компонентов
со2, %
6
6
8
8
9
6
9
5
7
10
5
о2, %
15
15
13
13
12
15
12
3
14
11
2
состав
среды
N2, %
79
79
79
79
79
79
79
92
79
79
93
*«1
5 5 к
X Cu<U
S*2
3" X ~
j Рас
сро
| ния
6
7
8
9
7
7
7
7
7
8
8
18

генераторной. Оборудование для получения и
регулирования газовых сред разработано
институтом ВНИИпромгаз.
К основному оборудованию СГС относятся:
генератор ГНС-2А, укомплектованный
воздуходувкой типа 1А12-50-2А; аппарат очистки АО-1
с двумя вентиляторами типа ВЦ (один для
рециркуляции газовой среды, другой — для
регенерации адсорберов); пленочная вентиляторная
градирня типа ГПВ-80 со щелевой насадкой;
системы газоснабжения, воздухоснабжения,
водопровода и оборотного водоснабжения,
распределения газавой среды в камеры хранилища
и ее возврата на очистку; центробежный насос
типа 1,5К-6б; промежуточный бак для воды
оборотного водоснабжения.
Технические показатели СГС приведены ниже:
Производительность по газовой среде, м3/ч
номинальная
минимальная
максимальная
Давление газовой среды на выходе из
генератора, кгс/см2
Температура газовой среды на выходе из
генератора, ° С
— " - " " и/о
Относительная влажность газовой среды,
Состав газовой среды, %
кислород
углекислый газ
азот
Точность поддержания состава газовой
среды, %
Давление газа перед генератором, кгс/см2
Давление газа перед горелкой, кгс/см2
Расход газа, м3/ч
природного
сжиженного
Давление воды на входе в генератор,
кгс/см2
Расход воды, кг/ч
с применением градирни
без применения градирни
Температура воды на выходе из
генератора, СС
60
10
100
0,005—0,02
10—25
100
0,5—8,0
13,6—0
Остальное
±0,2
0,5—3,0
0,02—0,15
2,3—10,5
0,5—4,5
2—5
250—450
1250—2500
60
Газоснабжение СГС предусмотрено в двух
вариантах: сжиженным и природным газом.
Газоснабжение СГС при использовании
сжиженного газа, по рекомендации института
ВНИИпромгаз, осуществляется из двух
резервуаров подземного хранения сжиженного газа
емкостью 2,1 м3 каждый, оборудованных
головками без испарителей и регулятором с
диапазоном регулирования от 0 до 1 кгс/см2.
При обеспечении СГС газом от сетей
природного газа к ней подводится трубопровод с
давлением 0,5—3 кгс/см2. Оборудование станции
такое же, как при использовании сжиженного
газа.
В генераторе ГНС-2А есть собственный узел
регулирования давления газа. Воздухоснабже-
ние генератора обеспечивается ротационной
газодувкой 1А12-50-2А с максимальным рабочим
давлением воздуха 0,5 кгс/см2.
В оборотной системе водоснабжения
применена разработанная ВНИХИ градирня ГПВ-80.
Предусматриваются четыре варианта
генерации газовой среды в хранилище:
из генератора, минуя аппарат очистки,
газовая среда подается в камеру и из камеры
сбрасывается через всасывающий коллектор в
атмосферу;
из генератора газовая среда направляется в
аппарат очистки от С02, после чего подается в
камеру хранения и из нее сбрасывается через
всасывающий коллектор и трубопровод в
атмосферу;
из генератора газовая среда поступает по
двум трубопроводам, один из которых проходит
в аппарат очистки, а второй минует его; на
выходе из аппарата очистки потоки газовой среды
смешиваются и подаются в камеры;
при неработающем генераторе газовая среда
забирается из камер хранилища, очищается от
С02 в аппарате очистки и возвращается в
камеры. Запорные устройства находятся в
помещении генераторной, что упрощает
эксплуатацию и сокращает время выхода камер на
заданный газовый режим.
В камерах хранения состав газовой среды
контролируется переносными газоанализаторами
ТХП-ЗМ.
Холодоснабжение камер осуществляется хо-
лодильно-нагревательными машинами ХМФ-16
(шесть машин — по две на каждую камеру
хранения).
Воздух из камер забирается вентиляторами и
пропускается через воздухоохладитель
непосредственного охлаждения. Охлажденный до
—2°С воздух подается вентиляторами через воз-
духораздающее устройство в верхнюю зону
камер.
Зимой холодильная машина отключается.
Воздух, забираемый из камер, нагревается
электронагревателем до температуры —2°С и
подается в камеры.
Холодильное оборудование размещается на
закрытой антресоли, на отметке +4.200.
По опытным данным Гипронисельпрома,
при хранении в камерах с регулируемым
составом газовой среды яблок сорта ренет Симирен-
ко убыль составила 1,8%, отходы от порчи
1,8% (при хранении в камерах с искусственным
охлаждением соответственно 3,5 и 8,7%).
В настоящее время институтом разработан
аналогичный проект фруктохранилища для
совхоза «Наугорский» и проводится повторная
привязка проекта для совхоза «Кромской»
(Орловская область). Строительство этих хранилищ
намечается в 1976 г.
2*
19

УДК 621.565:634.1/.7
О системах холодоснабжения фруктохранилищ
в сельской местности
Т. В. ГОГОЛИНА, А. В. ТАЛАНОВ
ВНИИхолодмаш
Холодильные установки плодоовощехранилищ
должны отвечать ряду требований, связанных
со специфическими особенностями охлаждения
и хранения продукции. К ним относятся!дод-
держание температуры в камерах хранения
около 0°С с уточнением ее в зависимости от вида
продукции и обеспечение переменной в течение
года тепловой нагрузки на холодильную
установку с максимальными значениями в период
закладки на хранение овощей, фруктов и ягод
в летний период.
По данным Минсельхоза СССР,
экономический эффект при хранении фруктов во фрукто-
хранилищах с искусственным охлаждением
составляет свыше 20 руб. на 1 т продукции.
Несмотря на ограниченный диапазон
температурных режимов, применяемых во фрукто-
хранилищах, и однотипность требований
технологии проектные организации Минсельхоза
СССР, Центросоюза и Минторга СССР
принимают различные технические решения как по
конструкции зданий, так и по холодильному
оборудованию, что подтверждают данные таблицы.
В таблице приведены сведения о фруктохра-
нилищах, построенных за последние годы по
типовым проектам Гипронисельпрома. В
качестве хладагента применяют аммиак и фреоны,
предусматриваются центральные и
децентрализованные холодильные установки с системами
непосредственного и рассольного охлаждения,
с водяными и воздушными конденсаторами.
Остановимся на выборе хладагента. Если на
нефтехимических предприятиях, относящихся по
технологии к пожаро- и взрывоопасным, можно
использовать аммиак, то на фруктохранилищах,
где находится большое количество людей,
занятых на технологических операциях
(переборка фруктов, погрузочно-разгрузочные
работы и т. д.), применение аммиака в качестве
хладагента вызывает возражения. Особенно это
касается фруктохранилищ с насосно-циркуля-
ционной схемой непосредственного охлаждения,
гдев случае неплотностей системы и при других
Показатели
Номинальная емкость
фруктохранилища, т
Номер типового
проекта
Характеристика камер
всего
единичная емкость
количество
Хладагент
Система
холодоснабжения
централизованная
децентрализованная
Схема
непосредственного
охлаждения
безнасосная
насосно-циркуля-
ционная
с промежуточным
теплоносителем
Температура
кипения, °С
Установленная холо-
допроизводитель-
ность, раб. ккал/ч
Число машин
Тип конденсатора
Тип холодильной
ХМАУ-45/2
| 270
813-20/70
3
145 63
1 2
520
813-28/70
5
145 110 60
2 1 2
ХМАУ-45/1
770
813-29/70
1 5
240 210 80
2 12
машины
АВ-100/2 Д
1 1000
813-65/71
5
328210 106
2 12
1500
813-78
11
207 103
4 7
Аммиак
+
+
—15
50 000
2 J
+
+
—15
75 000 ,
3
+
+
—15
135000
3
Кожухотрубный
+
+
—10
250000
2
+
+
—10
375 000
3
Испарителы
2000
813-77
11
324 210 105
13 7
+
+
—10
500 000
4
шй
300
813-105
3
103
3
+
+
50 000
3
ФХ-100
500
813-100
5
100
5
Фреон-12
+
+
80 000
5
Воздушны
800
813-107
4
200
4
+
+
130 000
4
й
20

аварийных ситуациях опасными для людей
могут оказаться не только компрессорная станция,
но коридоры и камеры.
При системах с промежуточным
хладоносителем воздействие аммиака ограничивается
помещением компрессорной станции и не
распространяется на грузовые коридоры и камеры,
что является значительным преимуществом.
При выборе в качестве хладагентов фреонов
отпадает требование защиты по категориям
взрывоопасное™ и токсичности. Аммиак, который
был раньше универсальным хладагентом для
подавляющего числа отраслей техники, в
последние годы все чаще заменяется фреоном. Так,
аммиак как хладагент не применяется в
системах гражданского и промышленного
кондиционирования, на предприятиях торговли и
общественного питания, железнодорожном и
судовом транспорте и т. д.
Настало время применять фреон и во фрукто-
хранилищах, расположенных в местах
производства плодов и ягод, где трудно обеспечить
соблюдение должной техники безопасности в
случае использования взрывоопасного и
токсичного аммиака.
Другим вопросом, требующим решения,
является выбор типа холодильных установок для
фруктохранилищ. В своих типовых решениях
Гипронксельпром применяет как
центральные холодильные установки (в том числе
с промежуточным хладоносителем и с
непосредственным охлаждением аммиака по насосно-
циркуляционной схеме), так и
децентрализованные установки в виде автономных блочных
фреоновых машин целевого назначения типа
ФХ-100 для камер емкостью не более 100 т
с размещением этой машины у торцевой
наружной стены камеры.
Вопрос о применении систем с
промежуточным хладоносителем либо систем
непосредственного охлаждения не решается сегодня
однозначно.
Можно считать технически и экономически
приемлемыми обе системы. В связи с более
низкой температурой кипения система с
промежуточным хладоносителем имеет некоторый
энергетический перерасход. В то же время
поддерживать заданную нормами температуру,
неодинаковую для разных фруктов и ягод, при насос-
но-циркуляционной системе, имеющей единую
температуру кипения, практически не
представляется возможным.
В случае применения систем с
промежуточным хладоносителем обеспечиваются более
гибкие условия регулировки температуры в
камере, проще решается проблема оттаивания,
ограничивается зона возможного воздействия
аммиака при аварийных ситуациях.
Охлаждающая рассольная батарея из стеклянных труб
(колхоз «Дружба народов»).
В настоящее время для фреоновых установок
насосно-циркуляционная система еще
недостаточно отработана с точки зрения обеспечения
возврата масла в картеры компрессоров.
Отсутствие достаточных опытных данных в этой
области не позволяет рекомендовать широкое
применение этой системы.
Имеется значительный опыт эксплуатации
фруктохранилищ с системой с промежуточным
хладоносителем, в том числе с применением
стеклянных труб (см. рисунок). Фруктохракили-
ща совхозов и колхозов Крыма с емкостями
до 3000 т имеют подобные системы охлаждения
(колхозы «Украина», «Россия», совхозы «Саки»,
«Севастопольский» и др.). Положительной
стороной применения стеклянных рассолопроводов
является сокращение использования металла,
отсутствие коррозии, возможность применения
интенсивных воздухоохладителей, уменьшение
полезного объема камер.
Проектными организациями Минсельхоза
СССР разработан также ряд типовых проектов
овощехранилищ, в которых применен
промежуточный хладоноситель, а в качестве хладагента
фреон (для секционных картофелехранилищ
емкостью 1000, 2000 и 3000 т и капустохранилищ
емкостью 740 и 1100 т) или аммиак (для
хранилищ моркови емкостью 560 и 850 т и для
комбинированного секционного
картофелехранилища емкостью 1000 т).
Простое и надежное решение дает применение
децентрализованных фреоновых холодильных
установок непосредственного охлаждения,
работающих по безнасосной схеме.
При децентрализованном холодоснабжении
камеры охлаждаются автономной блочной маши-
21

ной целевого назначения типа ФХ-100, ХМФ-16,
•если их единовременная емкость не превышает
100 т хранимой продукции, либо блочной
машиной ХМФ-32 при единовременной емкости
200 т. Машины размещаются в грузовых
коридорах, вблизи от камер, и подсоединяются к
возду хоох л адите л ям.
Значительно ускоряет монтаж и упрощает
эксплуатацию фруктохранилищ применение
машин ХМФ-16 и ХМФ-32, разработанных для
камер емкостью 100 и 200 т. Машины
поставляются в виде полностью смонтированных и
готовых к эксплуатации блоков. Так как эти
машины имеют воздушные конденсаторы, то для
их установки требуется, чтобы одна из стен
камеры была наружной. При наличии в
хранилище только внутренних камер машины ХМФ-16
и ХМФ-32 не могут быть применены.
Выбору центральных либо
децентрализованных систем холодоснабжения должен
предшествовать тщательный анализ, при этом
решающими факторами являются: размер единичной
камеры и ее грузовая емкость, число камер и
объемно-планировочное решение фруктохрани-
лища в целом, из которого видно, есть ли
камеры во внутреннем контуре или все они имеют
наружные стены.
Для крупных фруктохранилищ, в которых,
как правило, предусмотрены большие единичные
камеры, ограничиваются применением
автономных блочных машин.
При децентрализованных системах,
основанных на принципе работы рассредоточенных
фреоновых машин на ряд своих камерных
воздухоохладителей по системе непосредственного
охлаждения, нет ограничений по емкостям
единичной камеры.
Необходимость всемерной экономии пресной
воды распространяется и на область глубинных
фруктохранилищ. В связи с этим оптимальным
решением является применение холодильных
установок с воздушными конденсаторами. Здесь,
бесспорно, наиболее приемлемый вариант —
блочные машины целевого назначения типов
ХМФ-16 и ХМФ-32 с конденсаторами
воздушного охлаждения. При использовании
фреоновых компрессорных машин для
центральных либо децентрализованных систем
целесообразно применять воздушные конденсаторы по
мере освоения их промышленностью из
разработанного ВНИИхолодмашем ряда с
поверхностями 160; 250 и 400 м2. Эти конденсаторы
можно устанавливать на кровлях зданий
фруктохранилищ или на открытых площадках у
холодильника.
Таким образом, всесторонние выводы о
преимуществах систем холодоснабжения
фруктохранилищ можно сделать исходя из того,
насколько достигаются оптимальные
температурные условия, обеспечивающие сохранность
фруктов, а также учитывая простоту, надежность,
экономичность и максимальную безопасность
обслуживания холодильной системы.
Технологам Минсельхоза СССР —
специалистам по хранению фруктов и ягод следует
определить оптимальные размеры единичных
камер, их число и емкость фруктохранилищ
в целом. -
Только на основе этих данных можно
определить целесообразность применения
децентрализованного или централизованного
холодоснабжения для конкретного фруктохранилища.
Для фруктохранилищ следует
придерживаться направления на отказ от применения
взрывоопасных и токсичных хладагентов и переходить
на фреоны.
Использование промежуточных хладоносите-
лей не исключено, особенно для крупных
разветвленных систем.
При аммиачных системах с промежуточным
хладоносителем уменьшается возможность
вредного воздействия аммиака на весь контур
холодильника, например на грузовые коридоры,
камеры. Оно ограничивается машинным залом,
что является преимуществом.
По мере освоения промышленностью
интенсивных камерных фреоновых
воздухоохладителей целесообразно применять
рассредоточенные фреоновые агрегаты, работающие на камеру
(либо камеры) по системе непосредственного
охлаждения.
Дефицит пресной воды, особенно для сельской
местности, требует резкого уменьшения ее
расхода при обслуживании холодильных машин.
Предпочтительными являются системы с
воздушной конденсацией фреонов.
Для систем холодоснабжения
фруктохранилищ основным направлением должна быть
поставка машин с высокой степенью заводской
готовности. Это позволит ускорить ввод
объектов в эксплуатацию и улучшить качество
монтажа.
т

УДК 635.25.066.5
Технологические испытания камер хранения
многоэтажного фруктового холодильника
О. М. ВЫСОЦКАЯ, канд. техн. наук Н. А. МОИСЕЕВА,
В. А. ТОРОПОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В 1973—1974 гг. ВНИХИ были проведены
исследования условий хранения фруктов и
овощей в камерах многоэтажного фруктового
холодильника емкостью 12 тыс. т, построенного в
Москве (Пролетарская контора Мосгорплодо-
овощ) по проекту Гипроторга и пущенного в
эксплуатацию в 1970 г.
Здание холодильника пятиэтажное с
подвалом. На холодильнике имеются камеры хранения
охлажденных фруктов и овощей (яблоки,
груши, виноград, цитрусовые, сухофрукты,
капуста, лук, морковь) и камеры хранения
замороженных фруктов. Высота камер 5 м. Камеры
выходят в поэтажные коридоры (по 6 камер в
каждый коридор), которые сообщаются с
вестибюлями — экспедициями, используемыми для
товарной обработки и фасовки плодов (рис. 1).
Воздухоохладители размещены в антресольных
помещениях над коридорами. Товары
транспортируются на этажи с помощью четырех лифтов
грузоподъемностью по 5 т.
Камеры оборудованы системой воздушного
охлаждения. В каждой камере площадью 220 м2
установлен рассольный воздухоохладитель
поверхностью охлаждения 246 м2, а в камерах
площадью по 326 м2 — воздухоохладители
поверхностью 312 м2. Все воздухоохладители имеют по
одному центробежному вентилятору Ц4-70 № 7
производительностью 11 тыс. м3/ч.
Система воздухораспределения в камерах од-
ноканальная. Нагнетательный канал в меньших
камерах подвешен к перекрытию на расстоянии
1200 мм (до оси канала) от продольной
перегородки. С одной стороны канала расположены
щелевидные сопла прямоугольной формы с эжек-
торными насадками. В больших камерах
нагнетательный канал расположен в середине камеры
и имеет сопла с двух сторон. Всасывающее
отверстие размером 1100X800 мм размещено в
верхней части камеры на одном уровне с
нагнетательным каналом.
Так как обязательным условием успешного
хранения плодов на холодильниках является
поддержание оптимального и стабильного
температурного режима, технологические испытания
включали изучение работы воздухоохладителей,
распределения воздушных потоков в камерах^
перепадов между температурами воздуха и
рассола. Кроме того, были определены
температурные градиенты по высоте камер и в штабелях,
температурные и скоростные поля в поперечном
сечении камер, относительная влажность
воздуха, убыль массы и изменение товарного качества
хранящейся продукции. Испытания
проводились в теплый и холодный периоды года в
камерах четвертого и верхнего этажей. Поскольку
камеры пятого этажа специально выделенные
для хранения лука, на четвертом этаже также
были выбраны камеры, загруженные луком.
В табл . 1 и на рис. 2 приведены данные о
циркуляции воздуха и распределении воздуш-
Рис. 1. План 1—5 этажей холодильника:
/ — камеры хранения; II — антресоль над коридором; /// —
вестибюль; IV — лифты; / — воздухоохладитель; 2 —
нагнетательный канал; 3 — всасывающее окно.

Таблица 1
а
о
s
ев
Л
СС
3"
О
С S
220
220
220
326
амер
*
s
#
?"
О 2
1100
1100
1100
1628

Производительность
вентилятора, м8/ч
по
нагнетанию
10 900
8 860
8060
8 208
.
2
о
з^

О СО
к я
10700
8570
6620
7670
ско-
ижения
при вы-
сопел
м/с
?§3««
S х я 2
Ct н tf <1> <Я
ао о о со
О ая х х
14,0
11,4
10,35
10,56
Кратность
циркуляции воздуха,
объем камеры в час
по
нагнетанию
.
3
я р
са я
Я
О СО
[ Е Л
9,9
8,0
7,3
5,0
9,8
7,8
6,6
4,5
Состояние батарей
воздухоохладителя
Чистые (без инея)
Иней толщиной менее 10 мм
Иней толщиной более 10 мм
Чистые
ных потоков в камере (поперечное сечение в
центре камеры).
Исследования показали, что при кратности
циркуляции воздуха около 10 объемов камеры в
час и одноканальном его распределении
обеспечивается равномерное скоростное поле в объеме
камеры.
Струя воздуха, выходя из сопел
нагнетательного канала со скоростью 14 м/с, достигает
противоположной стены и обеспечивает движение
воздуха в объеме камер со скоростью 0,5—
0,8 м/с. Хорошему распределению воздушных
потоков способствуют гладкие сборные
элементы потолков камер.
??Ч?^/,7 7,f\7,4^1,2\
jv 0A1 0,67 48/0,68^9]
0,51 0,8?0,58 0,U7QJS]
ОЛ1 0Л2 ОЛ5 0.38
5Т^2,<Г^2,3 JjT^1}0 ,
0,58 0,53 0,7\О,36 0,2€]
V 0,61 0,67 0,61 0,36-]
0,61 0,92 0,9 0,36-
4,0м
2,Ом
0,2м
4,0м
2,Ом
0,?М
Рис. 2. Распределение воздушных потоков в камере (в м/с);
/ — нагнетательный канал; 2 — всасывающее отверстие; 3 —-
застойная, зона.
Снижение скорости движения воздуха —
менее 0,1 м/с было зафиксировано только под
нагнетательным каналом. Однако наличие в этом
месте зоны застоя не имеет существенного
значения, так как под каналом расположен
грузовой проезд.
Из табл. 1 видно, что при обрастании батарей
воздухоохладителя инеем производительность
вентилятора и кратность циркуляции воздуха
снижаются. Так, через сутки непрерывной
работы воздухоохладителя (температура рассола
—6ч—8°С), когда слой инея достигал 5—10 мм,
производительность вентилятора уменьшалась
на 20%. Через двое суток, при увеличении слоя
инея свыше 10 мм, она снижалась на 33%.
Продолжительность оттаивания при этом
увеличивалась.
Поэтому для сохранения оптимальной
кратности циркуляции воздуха в камерах
оттаивание воздухоохладителей следует проводить не
реже одного раза в сутки. При закрытых
шиберах на воздуховодах температура в камерах во
время оттаивания не повышалась благодаря
тому, что воздухоохладители установлены вне
камер.
Режимы работы воздухоохладителей и
температурные поля в камерах четвертого (№ 1)
и верхнего (№ 2) этажей в холодный и теплый
периоды года приведены в табл. 2 и на
рис. 3.
Как видно из табл. 2 и рис. 3, в холодный
период года в обеих камерах температура была
оптимальной, а температурное поле по высоте
камеры и штабеля (на перепаде высот 0,2; 2,0;
4 м) — равномерным. При этом температурный
градиент в камерах № 1 и № 2 был одинаковым
и составлял 0,02—0,08 град/м по высоте
камеры и 0,03—0,05 град/м по высоте штабеля.
Однако с наступлением теплого периода года
температуру в камере № 2 не удалось снизить
до оптимальной, несмотря на то, что
воздухоохладитель работал в течение суток непрерывно,
а температура рассола поддерживалась на
уровне проектной (—6ч—8°С). Температурный гра-
24

Таблица 2
Показатели
Температура, °С
наружного воздуха
хладоносителя на входе в
воздухоохладитель
воздуха на выходе из
воздухоохладителя
Средняя температура в камере,
°С
Время работы
воздухоохладителя в сутки, ч
Январь
№ 1
—12,0
—7,0
-1,2
0,5
10
№ 2
—12,0
-7,0
-1,2
0,5
23
Март
Камеры
№ 1
— 1,0
-7,0
0,0
0,5
18
№ 2
— 1,0
—7,0
0,0
1,0
24
Апрель
№ 1
7,0
-6,0
0,1
0,7
18
№ 2
7,0
—6,0
0,1
2,0
24
диент по высоте камеры увеличился до 0,1 град/м
и по высоте штабеля до 0,25 град/м. Из-за
больших внешних теплопритоков в камере № 2
перепад температур в верхних и нижних ящиках
штабеля увеличился до 1°С, в то же время в
камере № 1 он не превышал 0,4°С. В дальнейшем
(май — июнь) средняя температура в камере
№ 2 повышалась до 2—3°С, что можно
объяснить недостаточной холодопроизводительностью
воздухоохладителей, обслуживающих камеры
верхнего этажа.
В связи с тем, что по проекту расчетная
потребность в холоде в камере № 2 на 20%
больше, чем в камере № 1 B0860 ккал/ч против
16680 ккал/ч), поверхность воздухоохладителей
в камерах верхнего этажа должна быть
соответственно увеличена.
Для определения изменения товарного
качества и естественной убыли массы в камерах № 1 и
№ 2 были заложены контрольные партии лука
в верхние, средние и нижние ящики штабелей,
расположенных в центре камеры, у наружной
стены, у стены, противоположной
нагнетательному каналу, и под каналом.
Изменение товарного качества и убыль массы
определяли в холодный (ноябрь — март) и
теплый (апрель — июнь) периоды. Качество лука
в холодный период в обеих камерах было
близким. Выход стандартного лука составил в
камере № 1 93,3%, в камере № 2 — 94,8%. В теп-
и
U5 7,37,2 7,2 1,2 1.3 7,4 7,3 7,3 1,3
\1,5 1,4 1,3 7.3 1,3 1,4 7,3 7,3 7,3 7,3
7,4 7,4 7,4 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3
Щ
7А
У///
Щ
7,7
\7,2 7,3 7,3 7,4 7,4 1,4 1,Ь 1,4 1,4 7,4
\7,5 7,5 7,6 7,5 7,6 1,4 1,4 1,4 1,6 7,5\
т
7,7 7,7 Iff 1,1 1,3 7,4 7,7 7,7 7,2 7,3\ \ \
II
7,6
V///
Щ
щ
7,3
7,3 7,4 1,4 1Л 1,5 1,5 1.6 1,7 1,3 1,7
1,41,4 1,4 1,4 1.5 1,4 1,4 1,4 7,3 1,1
шшшшшщ
1.1 7,2 7,7 7.7 7,2 7,7 7J 7.7 7.0 0.9\
II
у8
7,8
W/
Щ
1,7 7,5 7,5 7,7 7,7 7,7 7,7 7,7 7,6 7,6
7,7 1,7 7,7 7,7 7,7 7,7 7,8 7,8 7,9 гЖ
, У/////////Щ
7,41,3 1,3 1,4 1,4 1,3 1,3 1,3 1,3 1,5\
111
а
Рис. 3. Температурные поля в камерах № 1 (а) и № 2 (б):
I — воздухоохладитель и вентилятор работали; // — оттаивание
воздухоохладителя в течение 30 мин; /// — воздухоохладитель
работал, вентилятор выключался на_ 1 ч.
25

лый период товарное качество лука ухудшалось.
Причем в камере № 1 выход стандартного лука
был на 5% меньше, чем в камере № 2 (83,1%
в камере № 1 и 88,1% — в камере № 2).
Особенно сильно снижалось товарное качество лука
в штабелях, расположенных под
нагнетательным каналом. Товарное качество ухудшалось
из-за поражения лука шейковой и донцевой
гнилью и прорастания, которые усиливались
вследствие повышенной относительной
влажности воздуха в камерах (94—96%). При указанной
влажности воздуха в камерах покровные чешуи
лука сильно увлажнялись и их защитные свойства
снижались. /
Полученные нами данные по содержанию
влаги в древесине ящиков, покровных чешуях и в
самом луке в конце хранения представлены в
табл. 3.
Таблица 3
Показатели
Чешуя
Лук
Древесина
Расположение ящиков
в штабелях
Верх
Середина
Низ
Средние данные
Верх
Середина
Низ
Средние данные
Верх
Середина
Низ
Средние данные
Содержание воды, %
Камера
№ 1
25,0
24,3
24,5
24,6
79,8
78,8
82,5
80,3
23,0
22,7
23,0
22,9
Камера
№ 2
25,0
23,9
23,6
24,2
81,1
83,9
82,4
82,5
22,4
21,6
22,1
22,0
При закладке на хранение содержание воды
в чешуе составляло 21,9%, в самом луке 83,4%
и в древесине ящиков 15,1%.
Данные по изменению содержания влаги в
луке соответствует убыли массы лука, которые
представлены в табл. 4.
Убыль массы в камере № 1 в холодный и
теплый периоды различалась всего на 0,17%, в то
же время в камере № 2 она в теплый период была
в 2,35 раза выше, чем в холодный. Более низкая
Таблица 4
Периоды года
Холодный
Теплый
Среднемесячная убыль
массы, %
Камера № 1
1,73
1,90
Камера № 2
0,86
2,01
убыль массы в камере № 2 в холодный период
года объясняется отрицательным теплопритоком
через наружные ограждения.
Исследования, проведенные на многоэтажном
холодильнике Пролетарской плодоовощной
конторы показали, что осуществленные на
холодильнике емкостью 12 тыс. т технические
решения имеют ряд преимуществ по сравнению с
ранее принятыми в проектах Гипроторга.
Все камеры имеют выходы в охлаждаемые
коридоры, расположенные в контуре
холодильника, что способствует уменьшению притока в
них тепла, особенно в теплый период года.
^Воздухоохладители установлены вне камер
на антресолях коридоров в изолированных
помещениях, что дает возможность обеспечить
нормальную их эксплуатацию и более полно
использовать емкость камер.
Гладкие сборные элементы потолков камер
способствуют лучшему распределению
воздушных потоков, снижению и выравниванию
температурных градиентов, более полному
использованию объема камер, а также лучшему
санитарному состоянию.
Запроектированная система воздушного
охлаждения с кратностью циркуляции воздуха
около 10 объемов камеры в час обеспечивает
равномерное температурное поле в камерах.
Вместе с тем поверхность охлаждения
установленных воздухоохладителей недостаточна
и при температуре рассола —6-.—8°С не
обеспечивает оптимальный температурный режим
в теплый период года, особенно в камерах пятого
этажа.
Для снижения качественных и весовых потерь
лука в камерах необходимо предусмотреть
осушение воздуха и обеспечить ежесуточное
снятие снеговой шубы с батарей воздухоохладителей.
Я

УДК 621.57:62-19
Качество
герметичных холодильных агрегатов
Е. И. АНДРЛЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Торговое холодильное оборудование с
индивидуальным охлаждением (шкафы, прилавки,
прилавки-витрины), выпускаемое заводами Глав-
торгмаша, в основном комплектуются
фреоновыми агрегатами с герметичными поршневыми
компрессорами Харьковского завода
холодильных машин и ротационными компрессорами
рижского завода «Компрессор».
Важнейший параметр, характеризующий
качество герметичных компрессоров, — число
отказов в период гарантийного срока, для
устранения которых требуется вскрытие кожуха
компрессора. Число отказов для агрегатов до
1100 ккал/ч не должно превышать 4%, а до
2800 ккал/ч —6% в год по пункту 1.6 ГОСТ
13369—67 «Агрегаты герметичные фреоновые
малой холодопроизводительности. Технические
требования».
Число отказов, требующих разрезки кожуха
компрессора, по всем типам серийно
выпускаемых герметичных агрегатов, эксплуатируемых
в гарантийный период в торговых предприятиях
Москвы, показано в табл. 1.
Из приведенных данных видно, что
относительно высокий показатель безотказности у агрегата
ВС 0,45, которому присвоен государственный
Знак качества. Отказы у остальных типов
агрегатов превышают требования пункта 1.6 ГОСТ
13369—67, хотя наблюдается тенденция к
улучшению этого показателя.
При этом причины отказов, требующих
вскрытия кожуха компрессора (в % от всего числа
дефектов, которые вызывают необходимость
разрезки), распределяются так, как показано в
табл. 2.
Анализируя приведенные данные, можно
сделать следующие выводы.
Основной причиной отказов для ряда моделей
является выход из строя встроенных
электродвигателей. Это может быть вызвано низким
качеством обмоточного провода и низкой темпера-
туростойкостью их обмотки A05°С), а также
ненадежной работой корпусных тепловых реле.
Большую роль играют также неисправности,
связанные с механизмом движения
(заклинивание, стук, повышенный шум), что является, па
Таблица 1
Показатели
Число гарантийных
агрегатов
Число отказов,
требующих разрезки
кожуха компрессора
Отказы, %
ВС 0,45
1972 г.
1100
49
4,4
1973 г.
1550
62
4,0
1974 г.
1428
35
2,1
ВС 0,55
.
1972
1410
206
14,6
1973 г.
1943
260
13,3
1974 г.
2013.
140
6,1
ВС 0,7
С
1972
1550
189
12,1
1973 г.
2642
2,16
8,2
1974 г.
3058
152
4,7
1972
96
6
6,2
ВС 1,1
1973 г.
112
11
9,8
1974 г.
86
7
12,6
Продолжение табл. 1
Показатели
Число гарантийных
агрегатов
Число отказов,
требующих разрезки
кожуха компрессора
Отказы, %
1 972
120
22
18,3
ВН 0,22
1973 г.
311
26
8,3
1974 г.
390
24
6,6
ВН 0,35
1972
170
47
27,6
1973 г.
319
31 ,
9,7
1974 г.
353
39
13,4
BCp 0.35-1A
1972
1170
135
11,5
1973 г.
1780
170
9,5
1974 г.
2140
136
5,4

Таблица 2
Тип
холодильного
агрегата
ВС 0,45
ВС 0,55
ВС 0,7 J
ВС 1,1
ВН 0,22
ВН 0,35 ;
ВСР 0,35-1 А
1 Выход из строя
обмотки
электродвигателя, %
1972 г.
24,4
58,5
72,5
50,0
54,5
49,0
34,9
1973 г.
27,4
60,0
88,0
63,7
42,3
55,0
47,5 |
1974 г.
19,0
51,6
80,0
71,4
41,7
62,0
43,0
Заклинивание, стук,
повышенный шум, %
1972 г.
32,6
21,4
7,5
33,4
22,7
23,4
34,1
1973 г.
29,0
17,0
3,7
18,2
38,5
19,3
28,5
1974 г.
25,0
21,8
5,9
25,0
18,0
29,0
Потеря компрессии, %
1972 г.
39,0
16,1
5,8
16,6
13,6
14,9
24,3
1973 г.
40,4
20,8
7,0
18,1
15,4
22,5
15,5
1974 г.
56,0
26,6
9,2
14,3
33,3
15,0
21,0
Перегрев
компрессора, %
1972 г.
4,0
2,5
4,2
9,2
10,6
1,5
1973 г.
1,6
1,5
3,8
3,2
1974 г.
1,4
U 4
Пробой проходных
контактов на корпус
компрессора, %
1972 г.
U5
10,0
2Л
5,2
1973 г.
1,6
0,7
1,4
6,5
1974 г.
2>
14,3
2>
5,6
Примечание. Прочерки означают отсутствие отказов.
Таблица 3
Тип
холодильного агрегата
ВС 0,45
ВС 0,55
ВС 0,7
ВС 1,1
ВН 0,22
ВН 0,35
ВСР 0,35-1 А
Выход из
двигателя
1972 г.
28,3
64,2
74,3
50,0
40,0
55,0
38,0
:троя
электровентилятора, %
1973 г.
69,3
90,4
67,8
—
50,0
75,0
90,0
1974 г.
84,0
81,0
86,0
—
43,0
61,0
75,0
Поломка
крыльчатки
вентилятора, %
1972 г.
2,5
2,4
12,2
—
20,0
—
3,2
1973 г.
3,8
3,2
9,3
—
—
—
—
1974 г.
15,0
3,5
—
33,4
—
7,5
Течь в сварных соединениях,
1972 г.
28,2
2,4
7,5
50,0
20,0
26,0
%
1973 г.
19,2
1,6
18,7
—
—
25,0
1974 г.
—
3,5
—
—
11,1
3,7 j
Влага в системе. %
1972 г.
41,0
31,0
6,0
—
20,0
19,0
32,8
1973 г.
7,7
4,8
4,0
—
50,0
—
10,0
1974 г.
_
2,5
—
—
—
—
8,5
Примечание. Прочерки означают отсутствие отказов.
— Вместо запрессовки применить
гарантированное механическое крепление статора в
корпусе.
— Повысить качество изготовления
проходных контактов, в том числе за счет применения
компаунда на основе эпоксидной смолы, а
также клапанов (использование улучшенной
клапанной ленты).
— Внедрить более надежное, стабильное в
эксплуатации тепловое реле компрессора,
обеспечивающее защиту от перегрева.
— Применить в агрегатах электродвигатели
вентиляторов с подшипниками скольжения, не
требующими смазки в течение всего срока службы.
— Улучшить технологию изготовления и
сборки герметичных агрегатов, в том числе для
исключения утечек в сварных соединениях и
влаги.
— Для обеспечения химической
стабильности системы холодильной установки с
герметичным агрегатом в период эксплуатации и
при замене агрегатов, у которых произошло
сгорание электродвигателя компрессора,
необходимо разработать и внедрить фильтр-осушитель
с цеолитом .Na2KT, поглощающим, наряду с
влагой, кислотные примеси и продукты
сгорания изоляции обмотки статора.
нашему мнению, следствием нарушения
технологических процессов изготовления агрегатов и
неритмичностью их выпуска.
Отказы клапанов указывают на необходимость
применения более качественного материала.
Кроме дефектов, вызывающих необходимость
разрезки кожуха и ремонта компрессоров,
встречаются и другие отказы холодильных агрегатов,
составляющие от 2,5 до 6,5% в год к числу
обслуживаемых гарантийных агрегатов.
Характеристика этих отказов, происшедших в 1972 —
1974 гг. на эксплуатируемых МСКХО
гарантийных агрегатах (в % от общего числа отказов,
не требующих разрезки кожуха компрессора),
показана в табл. 3. Подавляющее
большинство дефектов этого типа приходится на
электродвигатели вентиляторов. Остальные
дефекты связаны с производственными причинами
(утечки в сварных швах, влага).
Для устранения указанных выше дефектов
герметичных холодильных агрегатов,
повышения их качества и надежности следует внедрить
следующие мероприятия:
— Повысить качество обмоточного провода и
температуростойкость обмотки встроенных
электродвигателей (со 105°С не менее чем до 135°С)
и увеличить их ресурс до 50 тыс. ч.
28

НОВЫЕ СТАНДАРТЫ
УДК 006.44:621.565.001.2
Государственный стандарт на камеры холодильные сборные
Ю. И. ВВЕДЕНСКИЙ, канд. техн. наук В. В. ДОБРОВ,
В. Я. ДОЗОРЦЕВ, канд. техн. наук В. М. ЧЛНТУРЙЯ
Всесоюзный научно-исследовательский и
экспериментально-конструкторский институт
торгового машиностроения
Государственным комитетом стандартов Совета
Министров СССР утвержден ГОСТ 13742—73
«Камеры холодильные сборные». Стандарт
разработан ВНИИторгмашем на базе ГОСТ 13742—
68 «Камеры холодильные сборные. Типы,
основные параметры и размеры» и МРТУ 27-07-
-101—66 «Торговое холодильное оборудование»,
которые к моменту разработки ГОСТ 13742—
73 устарели и требовали переработки.
Цель разработки стандарта — установление
технических требований на камеры
холодильные сборные, предназначенные для
кратковременного хранения скоропортящихся продуктов
на предприятиях торговли и общественного
питания. Требования обеспечивают улучшение
качества и технико-экономических показателей
камер, выпускаемых отечественной
промышленностью.
При регламентации технических требований
возникли трудности, поскольку серийный
выпуск камер освоен на предприятиях различных
министерств и ведомств.
Для изготовления камер применяются
различные теплоизоляционные материалы и
материалы для облицовки наружной и внутренней
поверхности и т. д.
При разработке стандарта необходимо было
выбрать такой определяющий параметр, который
отличался бы стабильностью при технических
усовершенствованиях стандартизируемой
продукции и не зависел от технологии изготовления
и применяемых материалов. В качестве такого
параметра был принят номинальный
внутренний объем камеры, ограниченный
поверхностями внутренней облицовки и панели двери, и
включающий объем, занимаемый испарителем.
По этому параметру построен типоразмерный
ряд камер, представляющий собой
арифметическую прогрессию с разностью 6 F; 12, 18;
и т. д.). Этот ряд д!вюлнен объемом камеры
3 м3, что вызвано потребностями торговли и
общественного питания.
Стандарт допускает, по согласованию с
заказчиком, изготовление камер с увеличенным
внутренним объемом, кратным 6, например,
24; 30; 36 и т. д. Допустимое предельное
отклонение объема камеры от номинального
составляет ±7,5%.
Выбор в качестве стабильного определяющего
параметра номинального внутреннего объема
камеры позволил отказаться от регламентации
габаритных размеров, которые сами по себе не
являются определяющими характеристиками
изделий подобного рода и зависят от многих
факторов (применяемых материалов ограждающих
конструкций, технологии изготовления,
конструкции узлов крепления панелей и т. п.).
ГОСТ 13742—73 включает два типа камер:
КХС — камера холодильная среднетемператур-
ная с температурой в охлаждаемом объеме от
0 до 8°С, предназначенная для хранения
охлажденных продуктов, и КХН —
низкотемпературная с температурой в охлаждаемом объеме не
выше — 13°С для исполнения 1 и не выше
—18°С для исполнения 2.
Холодильные камеры должны изготовляться:
1 — со встроенным холодильным агрегатом;
2 — с вынесенным холодильным агрегатом.
Холодильные камеры всех типоразмеров, за
исключением камеры объемом 3 м3, должны
собираться из унифицированных панелей
(щитов) непосредственно на предприятиях торговли
и общественного питания.
В случае необходимости камеры могут быть
разобраны, перенесены и собраны в другом
месте.
Конструкция панелей и их стыковка должны
обеспечивать коэффициент теплопередачи
ограждений не более 0,60 и 0,45 ккал/(ч-м2-°С)
соответственно для камер типа КХС и КХН.
Значительная часть территории Советского
Союза отнесена к районам с умеренным
климатом (категория V), для которых характерно
среднее значение максимума температуры 40°С.
В соответствии с ГОСТ 15150—69 в стандарте
нашла отражение сложившаяся для торгового
холодильного оборудования характеристика мак-
роклиматических районов Союза, т. е.
наибольшее значение температуры окружающего возду-
29

ха до 32°С для районов с умеренным климатом
и до 40°С — для южных, с введением
ограничения по нижнему пределу A0°С).
ГОСТ 13742—73 относится к стандартам
всесторонних технических требований,
предусмотренных ГОСТ 1.01—68, и содержит разделы,
регламентирующие требования к конструкции,
применяемым материалам, покрытиям,
электрооборудованию, технике безопасности и
производственной санитарии, комплектности поставки,
правилам приемки, методам испытаний,
маркировке, упаковке, транспортировке, хранению и
гарантийным обязательствам изготовителя.
Применение устройства для автоматического
или полуавтоматического оттаивания инея с
поверхности испарителя, наличие
унифицированных ручек и замков, обеспечивающих
возможность открывания двери снаружи и изнутри
камеры с усилием не более 10 кгс, использование
дистанционных термометров, предотвращение
примерзания двери в низкотемпературных
камерах и т. п. значительно улучшают их
эксплуатационные качества.
В ГОСТ 13742—73 установлены показатели
надежности камер: вероятность безотказной
работы в течение срока гарантии должна быть lie
менее 0,8 при доверительной вероятности 0,8.
Под отказом следует понимать выход из строя
холодильной системы и устройства для
оттаивания «снеговой шубы» на испарителе.
В ГОСТ 13742—73 подробно изложены
правила приемки и методы испытаний сборных
холодильных камер, соответствующие
рекомендациям ИСО.
В качестве имитаторов продуктов при
проведении типовых и периодических испытаний
камер рекомендуется использовать пластмассовые
пакеты, имеющие форму параллелепипеда и
заполненные веществом типа «Тилоз», агар или
агароид.
В ГОСТ 13742—73 введена новая буквенно-
цифровая индексация, отражающая:
тип;
исполнение камер с вынесенным или
встроенным холодильным агрегатом;
макроклиматический район СССР;
внутренний объем;
место расположения
предприятия-изготовителя.
Камера холодильная низкотемпературная с
вынесенным холодильным агрегатом и
номинальным внутренним объемом 6,0 м3, изготовленная
Мукачевским заводом торгового оборудования,
будет иметь индексацию: КХН-2-6М ГОСТ
13742—73.
Камера холодильная среднетемпературная с
вынесенным холодильным агрегатом 18 м3,
изготовленная Броварским заводом
холодильников: КХС-2-18Б ГОСТ 13742—73.
Таблица I
Номер позиции ,
по прейскуранту
№24 — 06
01—026
01—031
01—028
01—033
01—029
01—034
01—036
01—030
01—035
—
Обозначение сборных камер по
ГОСТ 13742 — 68
КХ-6
КХ-12
КХ-6Ю
КХ-12Ю
КХ-6Б
КХ-12Б
КХ-18Б
КХ-6М
КХ-12М
КН-6М
КХ-6
КН-6
ГОСТ 13742
КХС-2-6
КХС-2-12
КХС-2-6Ю
КХС-2-12Ю
КХС-2-6Б
КХС-2-12Б
КХС-2-18Б
КХС-2-6М
КХС-2-12М
КХН-2-6М
КХС-2-6С
КХН-1-6С
— 73
озхо
БЗХ
МЗТО
мзхо
В обозначениях сборных камер ГОСТ 13742—
73 после значения номинального объема
вводится буквенный индекс, означающий название
завода-изготовителя: «М» — Мукачевский завод
торгового оборудования МЗТО г. Мукачево;
«Б» — Броварский завод холодильников БЗХ
г. Бровары; «С» — Марийский завод торгового
машиностроения МЗТМ Объединения «Мар-
холодмаш» ст. Суслонгер; «Я» — Ялуторовский
лесозавод ЯЛЗ г. Ялуторовск.
Исключение составляет обозначение камер,
изготовленных Оренбургским заводом
холодильного оборудования ОЗХО г. Оренбург,
к ним не добавляется индекс.
Таблица 2
Тип
камеры
кхс

Номинальные
значения
температуры
в камере,
°С
0—2
2—4
4—8
Продукты
Мясные
Колбасные и
молочные изделия
Овощи и фрукты
Таблица 3
Тип камеры
КХС
кхн
Номинальный
внутренний
объем, м3
3
6
12
18
3
6
12
Холодопроизво-
дительность
агрегата, ккал/ч,
не более
700
1100
1500
3000
1100
1400
2800
30

Для камер, предназначенных для работы в
южных районах СССР, в обозначениях
добавляют букву «Ю», например, «Камера холодильная
среднетемпературная с вынесенным
холодильным агрегатом и номинальным внутренним
объемом 12 м3, изготовления ОЗХС, КХС-2-12Ю
ГОСТ 13742—73.
Новые обозначения сборных камер по ГОСТ
13742—73 взамен выпускаемых ранее по ГОСТ
13742—68 приведены в табл. 1.
УДК 621.565.83
Канд. техн. наук В. А. СЕМЕНЮК, Н. И. ПЯТНИЦКАЯ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В настоящее время на автомобильном транспорте
находят применение термоэлектрические
холодильники, в которых тепло от горячих спаев
термобатареи отводится с помощью вентилятора
[1, 2, 3]. Использование вентилятора связано
с трудностями организации эффективного тепло-
отвода при тех ограничениях габаритов и массы,
которые накладываются на транспортные
холодильники. Наличие вентилятора лишает
термоэлектрическое устройство такого важного
преимущества перед другими видами генераторов
холода, как отсутствие движущихся частей,
снижает его надежность и может привести к
повышению себестоимости и энергопотребления
холодильника.
Наиболее перспективными являются
безвентиляторные термоэлектрические холодильники.
Трудность создания таких холодильников
состоит в том, что при естественной конвекции
коэффициенты теплоотдачи относительно невелики
и вследствие этого обычно на удается достигнуть
малых перепадов температур на горячих спаях
даже при использовании громоздких и
массивных теплообменников. В процессе сборки и
эксплуатации такие теплообменники могут
создавать значительные механические напряжения
в термобатарее при ее жестком закреплении
между холодильной камерой и теплообменником.
Возможности применения термобатарей в данных
условиях ограничены ввиду присущей им
хрупкости. В транспортных условиях положение
осложняется еще и тем, что теплообменник,
Рекомендации по выбору номинальных
значений диапазона температур в среднетемпера-
турной камере для хранения продуктов
определенного вида даны в приложении к ГОСТу как
справочный материал и приведены в табл. 2.
Рекомендации по выбору холодопроизводи-
тельности агрегата в зависимости от типа
камеры и ее объема приведены в табл. 3.
Постановлением Государственного комитета
стандартов СССР новый ГОСТ вводится в
действие с 1 января 1975 г.
который должен быть размещен снаружи,
подвержен неблагоприятным внешним
воздействиям — толчкам, ударам и инерционным
перегрузкам.
В связи с этим в конструкции холодильника
должно быть предусмотрено теплопроводящее
устройство, разгружающее термобатарею от
механических напряжений со стороны
теплообменника.
В отделе термоэлектрического охлаждения
Одесского технологического института
холодильной промышленности создан образец
безвентиляторного термоэлектрического
холодильника емкостью 7,6 л для автомобиля.
Конструкция и основные размеры холодильного
шкафа сохранены такими же, как и в
разработанном ранее холодильнике с вентилятором [3].
Холодильник снабжен двумя одинаковыми
охлаждающими блоками, расположенными
симметрично с обеих сторон холодильной камеры.
Каждый из блоков представляет собой
отдельную сборку, состоящую из термобатарей / (рис.
1), теплоотводящей панели 2, теплопроводного
моста 3 и изоляционного вкладыша 4. Блок
после сборки крепится к стенке холодильной
камеры винтами.
Конструкция и технология изготовления
термоэлектрических батарей такие же, как и для
холодильника с вентилятором, однако число
термоэлементов в каждой батарее увеличено
до 156 шт. Суммарный расход
полупроводниковых материалов составляет 40 г.
Теплопроводящий мост служит для разгрузки
термобатареи от механических напряжений при
сборке генератора холода и в процессе его экс-
Безвентиляторный термоэлектрический холодильник
для автомобиля
31

Рис. 1. Охлаждающий блок:
1 — термобатарея; 2 — теплоотводящая панель; 3 —
теплопроводный мост; 4 — изоляционный вкладыш; 5,6 — ребра; 7 —
пружина; 8 — подвижный вкладыш; 9 — неподвижное
основание.
плуатации и одновременно позволяет
осуществить эффективный тепловой контакт между
термобатареей и холодильной камерой.
Основными элементами моста являются подвижный
вкладыш 8 и неподвижное основание Р,
снабженные ребрами 5 и 6. При сборке моста между
ребрами образуются зазоры, которые заполняются
теплопроводной невысыхающей жидкостью.
Благодаря наличию зазоров механический контакт
между подвижным и неподвижным элементами
моста исключен. При этом возможны
значительное перемещение и поворот вкладыша моста
относительно основания без передачи механических
напряжений на термобатарею.
В процессе сборки охлаждающего блока
необходимое усилие прижатия термобатареи
осуществляется за счет деформации пружины,
расположенной между основанием и
вкладышем. Для ограничения перемещения вкладыша
при сборке служат дистанционные капроновые
1гитгщлпяпл?
230
<±
i =
1 ¦ 3W
(
w\
i
| t 370
*Ba
шгошплг
10
10
т
Рис. 2. Опытные образцы теплообменников для
автомобильного холодильника:
1 — водонаполненная панель; 2 — трехпанельный
теплообменник; 3 — пластинчатый теплообменник; 4, 5 — оребренные
панели; 6 — вертикальнотрубный теплообменник с проволочным
оребрением; 7,8 — плоские панели.
стержни (на рисунке не показаны). Описанное
устройство упрощает сборку охлаждающего
блока.
Испытания показали, что тепловой мост имеет
высокие теплопередающие свойства. Так, при
заполнении зазоров теплопроводной пастой на
основе масла МС-20 B0%) с наполнителем —
алюминиевой пудрой (80 %) — полное
термическое сопротивление теплового моста,
отнесенное к площади основания, составляет всего
лишь 0,84 см2- К/Вт.
При создании системы теплоотвода было
испытано большое количество теплообменников
различной конструкции. ?реди них наибольшего
внимания заслуживают оребренные и неореб-
ренные панели, вертикальнотрубные
теплообменники с проволочным оребрением и водонапол»
32

ненные панели с термосифонной системой
циркуляции (рис. 2). Размеры теплообменников
выбраны в соответствии с габаритами боковой
стенки холодильника. Результаты испытаний
образцов представлены на рис. 3.
При рассеиваемой мощности 40 Вт,
характерной для разработанного холодильника, перепад
температур на отдельных образцах колеблется
в пределах 17—29°С. Причем наилучшие
результаты получены на водонаполненной панели.
Это объясняется тем, что ее габариты больше,
а перепад температур по теплообменной
поверхности значительно меньше, чем у всех
остальных видов теплообменников.
Хотя теплообменная поверхность всех видов
теплообменников значительно больше, чем у
плоской неоребренной панели, последняя не
намного уступает им по теплопередающим
свойствам. Это объясняется тем, что коэффициент
теплоотдачи у плоской панели всегда выше,
чем у оребренной, а лучистая составляющая
теплового потока практически сохраняется,
поскольку в оребренной панели происходит
самооблучение и эффективная излучающая
поверхность фактически равна площади основания
ребер. Поэтому перепад температур при переходе
к плоской неоребренной панели возрастает не
пропорционально уменьшению площади тепло-
обменной поверхности.
Конструкция теплообменника в виде плоской
панели более проста, технологична и надежна,
чем любой другой вид теплообменника при
эксплуатации в транспортных условиях, и ее
применение не приводит к заметному
увеличению габаритов холодильника. Однако для
отвода тепла при допустимых перепадах
температур одной плоской панели недостаточно. Это
и послужило причиной для создания
холодильника с двумя охлаждающими блоками. При этом
тепловая нагрузка каждой из панелей составляет
около 20 Вт.
Как видно из рис. 3, при испытаниях панели
с электрогрелкой вне холодильника этой
нагрузке соответствует перепад температур 14°С.
Однако после сборки панели с холодильником
условия теплообмена несколько ухудшаются,
поскольку практически исключается лучистый
и уменьшается конвективный тепловые потоки
со стороны, обращенной к стенке холодильного
шкафа.
Чтобы выяснить взаимное тепловое влияние
элементов холодильника, были проведены
испытания панели на различных расстояниях б
от стенки холодильного шкафа при рассеивании
тепловой мощности 20 Вт. Результаты
испытаний, представленные на рис. 4, показывают, что
эффект экранирования распространяется на
значительное расстояние, причем при отсутствии
зазора перепад температур повышается на 7°С
At,°C
20
70
30
20
70
30
20
70
3
2
7
5
7
Г 8
70
20
30
W,Bm
Рис. 3. Зависимость перепада температур от мощности,
рассеиваемой теплообменником (обозначения позиций
1—8 см. на рис. 2),
по сравнению с неэкранированнои панелью
(пунктирная прямая). В опытном образце зазор
принят равным 8 мм.
Холодильник может работать как при
движении автомобиля, так и на стоянке. Во время
движения питание холодильника осуществляется
от генератора, вырабатывающего напряжение
At,°G
20
75
^Чц1 V-
I ~~ I г- 1—о
70
20
30
5,мм
Рис. 4. Зависимость перепада температур от расстояния
плоской панели до холодильного шкафа.
33

Показатели
Напряжение источника
питания, В
Падение напряжения, В
на термобатарее
на электродвигателе
вентилятора
Ток в цепи, А
термобатареи
электродвигателя
Мощность, Вт
подводимая к
термобатарее
вентилятора
суммарная (с учетом
мощности, рассеиваемой
дополнительными
сопротивлениями)
Температура, °С
окружающей среды
в центре камеры
Перепад температур, °С
Режим
движения
Холодильник
с
вентилятором
12
12
7,8
2,54
0,905
30,5
7,06
41,3
30
7,5
22,5
Холодильник
без
вентилятора
12
12
2,15
21,6
26
30
9,5
20,5
Режим
стоянки
Холодильник
с
вентилятором
12
6,08
5,92
1,22
0,74
7,42
4,38
14,6
30
15
15
Холодильник
без
вентилятора
12
5,5
1,2
6,6
14,4
30
13,6
16,4
12 В. При остановке автомобиля, когда питание
холодильника осуществляется от аккумулятора,
предусмотрено снижение энергопотребления
путем подключения в цепь термобатарей
дополнительного сопротивления 4,4 Ом.
В таблице приведены результаты испытаний
автомобильных холодильников с вентилятором
[3] и без вентилятора в режимах движения
и стоянки автомобиля.
Как видно из таблицы, по достижимому
перепаду температур в режиме движения
безвентиляторный образец несколько уступает
холодильнику с вентилятором. Однако энергозатраты
у него снижены на 37%. Одновременно при
одинаковом энергопотреблении перепад
температур на стоянке у безвентиляторного
холодильника повышается.
О 1 2 3 U 5 6 <7>
Рис. 5. Динамические характеристики вентиляторного
(кривая 1) и безвентиляторного (кривая 2) холодильников
при постоянной температуре окружающей среды (кривая 3)9
Динамические характеристики
холодильников, т. е. зависимость температуры t в центре
холодильной камеры от времени г приведены
на рис. 5. Излом в средней части кривых 2 и 3
соответствует моменту переключения
холодильников с режима движения на режим стоянки.
При этом динамические характеристики
разработанных образцов отличаются незначительно.
Полученные результаты позволяют сделать
вывод о том, что безвентиляторный образец
холодильника практически не уступает
холодильнику с вентилятором по достижимому
перепаду температур и значительно превосходит пос-
следний по простоте, экономичности и
надежности.
В настоящее время выпущена
опытно-промышленная партия безвентиляторных
термоэлектрических холодильников, которая проходит
транспортные испытания на автомобилях марки
«Жигули».
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Л е п а е в Д. А., Ш т е х м а н Н. Я. Бытовые
электроприборы М., «Легкая индустрия», 1973.
2. OshimaT., KanezakiY. — Toshiba Rev.,
1966, vol. 21, N2, pp. 170—175.
3. Мартыновский В. С, СеменюкВ. А.,
Пятницкая Н. И. Термоэлектрический
холодильник для автомобиля. — «Холодильная техника»,
1974, № 1, с. 23—26.
¦

УДК 661.97:656.225
Оборудование для хранения, транспортировки
и газификации сжиженного С02
л. д. ноткин
До 1967 г. единственным средством
транспортировки от завода-поставщика к предприятию-
потребителю были баллоны, заполненные
сжиженным углекислым газом (С02) под
давлением, близким к критическому F5—70 кгс/см2).
При транспортировке С02 в баллонах
перевозилось только 25—30% продукта, а остальные
75—70% приходились на тару (баллоны).
С 1967 г. начал внедряться новый,
безбаллонный, централизованный способ доставки на
предприятия низкотемпературного сжиженного
СО2, имеющего давление 8—25 кгс/см2,
большую плотность (в 1,5 раза) и требующего менее
металлоемкую тару — изотермические
резервуары в транспортном или стационарном
исполнении.
Внедрение нового способа дало значительный
экономический эффект: 80—100 руб. на 1 т С02.
Экономия получается благодаря ликвидации
баллонного парка, снижению транспортных
расходов за счет значительного уменьшения массы
перевозимой тары, сокращению
вспомогательного времени, необходимого для подключения
баллонов, механизации погрузочно-разгрузоч-
ных операций.
В настоящее время завод освоил серийный
выпуск трех комплексов указанного
оборудования.
Каждый комплекс состоит из транспортной
цистерны, стационарного сосуда-накопителя,
газификатора и установки УГЩУ-1 для
принудительного перелива сжиженного С02.
Стационарный сосуд-накопитель
предназначен для хранения сжиженного углекислого газа
Рис. 1. Транспортная цистерна для перевозки
низкотемпературного сжиженного углекислого газа (ЦЖУ).
как на заводах-поставщиках, так и на
предприятиях-потребителях. Кожух накопителя
представляет собой сварную металлоконструкцию.
Внутренний сосуд — это цилиндрический
резервуар со сферическими днищами,
установленный на четырех опорах внутри кожуха. Между
кожухом и внутренним сосудом находится
изоляция — вспученный перлитовый песок.
Изоляция обеспечивает изотермичность сосуда.
Сосуд-накопитель оснащен
контрольно-измерительной арматурой, с помощью которой в
нем контролируют уровень и давление
сжиженного углекислого газа.
Транспортная цистерна (рис. 1) также
является изотермическим резервуаром, но
предназначена для транспортировки сжиженного С02
от поставщика к потребителю. Цистерну
монтируют на прицепе или полуприцепе. Она состоит
из тех же основных частей, что и
сосуд-накопитель.
Газификатор предназначен для газификации
подаваемого из сосуда-накопителя сжиженного
углекислого газа. Завод выпускает паровые У Г
Рис. 2. Газификатор низкотемпературного сжиженного
углекислого газа с электрообогревом.
35

Рис. 3. Установка для принудительного перелива
сжиженного углекислого газа.
и электрические ЭГУ (рис. 2) газификаторы.
Электрический газификатор состоит из
(корпуса /, в котором размещены трубчатые
испарители, клапана-отсекателя 2, установленного на
жидкостной линии и обеспечивающего работу
газификатора при определенном давлении, и
регулятора давления 5, позволяющего снижать
давление газа на выходе его из газификатора
до 0,3—3 кгс/см2.
Установка для принудительного перелива
сжиженного углекислого газа УПЖУ-1 (рис. 3)
предназначена для ускорения перелива
продукта из одного резервуара в другой (вместо
перелива самотеком). Это ротационная газодувка с
электроприводом, помещенная в герметический
корпус 1. Корпус снабжен нагнетательным и
всасывающим патрубками 2, соединенными
трубопроводами, имеющими вентили и
перепускной клапан 3. Вентиль служит для
выравнивания давления в емкостях перед переливом, а
перепускной клапан ^- для поддержания
заданного перепада давления.
На рис. 4 приведена схема работы установки
УПЖУ-1. Установку включают после
выравнивания давления в опорожняемой и
наполняемой емкостях. Для включения необходимо
открыть вентили /, 8, 13 на жидкостном
трубопроводе и вентили 5, 9, 6 на установке,
включить электродвигатель и при закрытом
вентиле 7, постепенно закрывая перепускной
клапан 14, плавно нагружать газодувку, следя за
показаниями манометров. Перепад давлений
между нагнетательной и всасывающей линиями
должен быть 0,6—0,8 кгс/см2, что обеспечивает
принудительный перелив С02 из одной емкости
в другую.
Краткая техническая характеристика
оборудования для хранения, транспортировки и
газификации низкотемпературного сжиженного
С02 приведена в табл. 1 и 2.
Цистерна ЦЖУ-2М является универсальной
и выпускается заводом в двух модификациях:
на транспортном средстве и без него.
Установка для принудительного перелива
сжиженного углекислого газа УПЖУ-1
характеризуется следующими показателями: рабочее
давнение 8—25 кгс/см2, создаваемый перепад
давлений 0,8 кгс/см2, скорость перелива 8—
10 т/ч, масса 315 кг, габаритные размеры 935Х
Х645Х595 мм.
Перечисленное оборудование выпускается
заводом серийно, кроме цистерны ЦЖУ-1,
накопителя НЖУ-4 и газификатора ЭГУ-100,
выпуск которых будет освоен в 1975 г.
Основными потребителями данного
оборудования являются сварочное и литейное
производство, пищевая промышленность, особенно
заводы, выпускающие безалкогольные напитки.
В последнее время оборудование начинают
применять и в других отраслях промышленности,
в частности, нефтедобывающей (для
интенсификации процесса добычи нефти).
Планируемый рост потребности в углекислом
газе вызывает необходимость увеличения
объемов производства оборудования для его хране-
Рис. 4. Схема принудительного перелива сжиженного углекислого газа:
1—13 — запорные вентили; 14 — перепускной клапан; /5 —УПЖУ-1; 16 — изотермическая цистерна; 17 — изотермический сосуд-нако-
36

Таблица 1
Показатели
Масса сжиженного
углекислого газа, кг
Рабочее давление,
кгс/см2
Среднесуточный
прирост давления, кгс/см2
Масса без С02, кг
Габаритные размеры,
мм
НЖУ-8
7500
8—25
1,42
5300
5200X2200X
Х2400
НЖУ-12
11600
8—25
1,22
7000
7400X2200X
Х2400
Стационарные и транспортные цистерны
ЦЖУ-2М |
2600
8—22
1,4
2300
3570 XI800 X
Х1830
ЦЖУ-6
5500
8—18
2,0
3500
6600х2390X
Х3000
ЦЖУ-9
9000
8—18
2,0
5000
9250X2640X
Х3200
НЖУ-4
3840
8—20
1,2
3000
3070X2172X
Х2300
ЦЖУ-1
1200
8—20
2,2
1470
2550 XI660 X
Х1690
Примечание. Среднесуточный прирост давления принят при температуре окружающего воздуха 30°С и повышении давления от
?mln до "max-
Таблица 2
Показатели
Производительность, кг/ч
Расход
пара, кг/ч
воды с температурой
70°С, м3/ч
электроэнергии, кВт*ч
Масса, кг
Габаритные размеры, мм
УГ-200М
200
80—100
0,7—0,8
480
950x750x2215
Газификаторы
УГ-300
300
120—150
1,0-1,1
540
950x750x2215
ЭГУ-300
300
27
575
950x850x2230
ЭГУ-100
100
12
130
485x365x1800
Примечание. Рабочее давление на выходе 0,3 — 3,0 кгс/см*, на входе— 8 —25 кгс/см*.
ния, транспортировки и газификации при
одновременном повышении технического уровня и
стабилизации качества изготовления.
В этих целях проводится большая работа по
модернизации оборудования, максимальной его
унификации, внедрению передовых
технологических процессов. Так, унификация сосудов-
накопителей превышает 90%, транспортных
цистерн — 80%, газификаторов— 95%.
С 1 июля 1976 г, вводятся государственные
стандарты на изотермические резервуары для
сжиженного углекислого газа. ГОСТами
планируется дальнейшее повышение основных
технико-экономических показателей
оборудования, увеличение надежности его работы,
улучшение условий эксплуатации.
УДК 629.12.06:628.83
Оптимизация температуры конденсации в судовой
фреоновой компрессорной холодильной машине
B. П. ШОСТЛКг И. М. ВИРШУБСКИЙ
Николаевский кораблестроительный институт имени
C. О. Макарова
При проектировании и комплектации судовой
холодильной установки для рефрижерации и
кондиционирования воздуха возникает
необходимость в выборе оптимальной температуры
конденсации tKf при которой себестоимость
выработки холода минимальна. Температура
конденсации хладагента /к относится к
оптимизируемым параметрам и зависит в первую очередь
от температур забортной воды, стоимости
холодильного оборудования, способов
регулирования холодопроизводительности и
себестоимости выработки электроэнергии на судах.
Однако в литературе отсутствуют конкретные
рекомендации по выбору оптимального значения tK,
а принятые технические решения при
проектировании судового холодильного оборудования
недостаточно обоснованы.
37

В качестве критерия для определения
оптимального значения ^к могут быть использованы
зриведенные годовые затраты на холодильную
/становку при условии, что во всех
сравниваемых вариантах потребности судна в холоде
удовлетворяются в равной степени.
Для сокращения объема работы обычно в
подобных расчетах определяют лишь ту часть
приведенных годовых затрат, которая зависит
зт изменения оптимизируемого параметра
^пр, рубДгод-Вт):
а ~\- ея Зэл
^iip = (^к + Сп + Скм) • Q0 + ~q7»
где Ск, Сн> ^км— стоимость в рублях
соответственно конденсаторов, насосов
и компрессоров;
а — коэффициент амортизации,
год;
еи — нормативный коэффициент
окупаемости, год-1;
Q0 — рабочая холодопроизводитель-
ность, Вт;
Зэл—годовые затраты на
электроэнергию, руб/год.
Систематизируя и обобщая цены на судовое
оборудование, авторы получили уравнения,
позволяющие определить цену, руб, в
зависимости от основной технической характеристики:
Ск=80 Fк+300;
Сн=45,9 N,,+996;
CKU=ANKM+B,
A)
B)
C)
где FK — теплопередающая поверхность конденсатора,
м2:
А^н, yVKM — номинальная электрическая мощность
приводов соответственно насоса и компрессора,
кВт;
Л, В—постоянные величины.
Значения величины, входящих в выражения
C), E), F) и G), приведены в табл. 1.
Электрическую мощность, затрачиваемую на
привод компрессора, рассчитывали по формуле
1
Qo
^K==103z^TWo *
Ро
D)
Л^м^э
где г — коэффициент сжимаемости;
к — показатель адиабаты;
QQ — холодопроизводительность установки, кВт:,
qQ — удельная холодопроизводительность
рабочего вещества, кДж/кг;
увс — удельный объем фреоновых паров на
всасывании в компрессор, м3/кг;
Рк Ро— давления конденсации и кипения фреона,
МПа;
r\it т]м и т]э — к. п. д. индикаторный, механический,
электрический.
38
О)
S
шачен
чины
О и
А
В
с,
с*
с3
Q
с,
О,
с7
Q
с9
^10
Си
Ql2
Фреон-12

Кондиционирование
37,1
85
3371
0,000356
8,977
38,07
0,243
Рефрижера-
ция
69,5
213
7667
0,0003476
8,937
33,19
0,242
0,93
0,0001912
0,008179
0,3262
2782
30,6
2205
Т
а б л и ц а 1
Фреон-22

Кондиционирование
29,9
41
1840
0,000359
8,958
50,72
0,335
Рефрижера-
ция
48,6
207
2725
0,0003303
7,575
46,19
0,332
1,023
0,000304
0,01344
0,5264
5386
29,0
2291
Используя материалы [1—4], после
соответствующих преобразований получили
Л'к = Ci ! 1 + С2Рк~1/,С ( 1 - п2(к-1)/к ) I X
Рк /
X
Рк
Ро
к —1
— 1
-0,006
X \ (Ь4 ^5^к) ^6
0,0655-—¦ —
Ро
Рк.
Ро
+ 0,623
E)
Для диапазона изменения tK, характерного
для судовых условий, давление конденсации рк>
МПа, может быть найдено по следующему
уравнению:
PR=C7t'K+CBtK+C9. F)
Для определения FK коэффициент
теплопередачи &к, Вт/(м2-к), от фреона к воде
получен на основании расчетов по работе [2]
С1(
LK Ull
G)
Значения величин, входящих в выражения
C), E), F) и G), приведены в табл. 1.
Уравнение для нахождения мощности ЫЯ9
кВт, потребляемой приводом циркуляционного
насоса, после подстановки в него постоянных
величин, характерных для судовых условий,
принимает вид
ЛГИ=3,0Ы0-* QKf (8)
где QK —тепловая нагрузка на конденсатор, кВт.
Годовые затраты, руб/год, на холодильную
установку, связанные с потреблением
электроэнергии, находили как
jinax
з. в
Зэл = Сэл^эКрМэ )
Nsydt3
(9)
30

л / min.max
'з-в> * з.в f3. в *
где сЭл — себестоимость выработки электроэнер
гии на судне, руб/(кВт-ч);
тэ — эксплуатационный период судна, ч/год;
^Ср — доля работы холодильной установки в
период эксплуатации;
N3— суммарная номинальная мощность
приводов компрессоров и циркуляционных
насосов, кВт;
температура забортной воды, ее
минимальное и максимальное значение в пе-
_ риод эксплуатации, ° С;
N3 — относительное изменение
электроэнергии, потребляемой установкой (при
различных значениях t3. в и холодопроиз-
водительностей);
«/ — функция распределения температур
забортной воды во время эксплуатации
судна, которая может быть определена
по работе [5].
На рис. 1 представлена зависимость
относительного изменения потребляемой
электроэнергии холодильными установками для рефрижера-
ции и комфортного кондиционирования воздуха,
работающими на фреонах-12 и 22, от
температуры забортной воды для наиболее характерных
способов регулирования холодопроизводительно-
сти.
На рис. 2 показана зависящая от tK часть
удельных приведенных годовых затрат на
холодильную установку при температуре /Зв.»
изменяющейся в процессе эксплуатации по
закону, характерному для отечественных судов
•15], в зависимости от температуры конденсации.
При определении приведенных годовых
затрат использовали действующую в
судостроении нормативную базу. Продолжительность
эксплуатационного периода для режима рефри-
жерации принимали равной 6830 ч/год,
кондиционирования — 8445 ч/год, минимальную
себестоимость выработки электроэнергии —
0,15 коп/(кВт-ч), а максимальную —
4,2 коп/(кВт-ч).
Согласно данным эксплуатации
отечественных транспортных рефрижераторов, доля
работы холодильной установки для рефрижера-
ции составляет 0,82; для кондиционирования
/Ср=1. Электрическую мощность,
затрачиваемую на привод компрессора, определяли при
температурах кипения хладагента 7 и —30°С.
Как видно из рис. 2, функция ?пр для
кондиционирования имеет слабо выраженный
минимум, который с увеличением cQjI смещается в
область меньших значений температур
конденсации. Для рефрижераторной установки
оптимальные значения tK меньше, так как больше
удельное потребление электроэнергии.
Для инженерных расчетов важен диапазон,
в котором можно принимать оптимальное
значение величины. В табл. 2 приведены
минимальные и максимальные значения температур
конденсации, при которых увеличение функции Euv
а я
J_
*
1?«m1i2u22_
2^
^р
//
//
/
и
0,8
0,6
ол
12 16 20 2b ,t3j,'G
Рис. 1. Относительное изменение электроэнергии,
потребляемой холодильной установкой:
1 — режим рефрижерации, плавное регулирование холодопро-
изводительности с поддержанием постоянного давления
конденсации; 2 — режим кондиционирования, плавное
регулирование холодопроизводительности путем электромагнитного
отжима всасывающих клапанов.
Г/7Д*
0,30\
0,29
0,28
0,27
0,2б\
0,19
0,1 8\
0,17\
0,16\
0,15
о,п\
0,10
0091
руб/год
7уб/&
1Ш
N
j>j^
0.
|/Й
•|) >
•*"/*
0,
ог^
с
V
0,
oj*l^>
6
0,025
0,055
0050
0,030
0.025
_ 0,037
-г-
с
6
i
._ ff.Ols —
^~г~
0,037
0,040\
0,035
0,025\
0,020\
34 35 36 37 38 39 W М 42 tA,°?
3
Рис. 2. Зависящая от tK часть удельных приведенных
годовых затрат на холодильную установку:
а—г — для рефрижерации; д—з — для кондиционирования;
а, б, д, е — фреон-12; в, г, ж, з — фреон-22.
1 1
0,015
1 —

Таблица 2
Хладагент
Фреон-12
Фреон-22
Режим работы
холодильной машины
Кондиционирование
Рефрижерация
Кондиционирование
Рефрижерация

Себестоимость
электроэнергии
на судне,
руб/(кВт-ч)
0,015
0,037
0,025
0,042
0,015
0,037
0,025
| 0,042
Значения t , °С, и F , м8/кВт (в скобках), при номинальной
температуре t3 !В=зо°с
оптимальные
38,0@,236)
35,5@,380)
34,0@,736)
34,0@,736)
39,5@,178)
37,0@,246)
35,5@,407)
34,5@,538)
при увеличении Епр на
5%
min
35,5@,383)
34,2@,559)
33,5A,341)
33,5A,341)
35,9@,303)
34,5@,443)
33,4@,989)
33,2A,247)
max
44,5@,138)
40,4@,194)
37,4@,433)
36,6@,486)
43,0@,134)
41,0@,156)
39,1 @,240)
38,1 @,271)
ю%
min
34,9@,443)
33,9@,623)
33,5A,341)
33,4A,462)
35,2@,362)
33,9@,543)
33,2A,247)
33,2A,247)
max
42,5@,161)
39,1 @,357)
38,5@,380)
43,5@,130)
40,5@,211)
39,7@,228)
по отношению к ее минимальному значению
составляет 5 и 10%, а р скобках — значения
удельной (на 1 кВт холодопроизводительности) теп-
лообменной поверхности конденсатора,
габаритные размеры и масса которого в значительной
степени определяют габаритные размеры и
массу холодильной машины в целом.
Из табл. 2 следует, что с увеличением
себестоимости выработки электроэнергии диапазон
температур, в котором принимается температура
конденсации, сужается. В зависимости от
требований, предъявляемых массе и габаритным
размерам, используя данные табл. 2, можно
принять проектное значение /к.
Себестоимость выработки электроэнергии на
судах различна. На основании расчетов были
получены следующие зависимости, позволяющие
определить оптимальную разность между
температурой конденсации и максимальной
расчетной температурой забортной воды (/тза?=28—
32°С):
для кондиционирования
фреон-12
д/опт ^gj-l 14 сэл; (Ю)
фреон-22
А^кт =11,2-114 сдЛ; A1)
для рефрижерации
фреон-22
Д/опт=6)97-59с9Л. A2)
В этих уравнениях себестоимость выработки
электроэнергии выражена в руб/(кВт«ч). В реф-
рижерационных установках на фреоне-12
зависимость /к от сэЛ весьма слабая, и, с
достаточной для инженерных расчетов точностью,
можно принимать А/°пт =4°С.
Таким образом, приведенные графические и
аналитические зависимости и данные табл. 2
позволяют обоснованно выбрать расчетное
значение температуры конденсации во фреоновых
парокомпрессорных холодильных машинах,
устанавливаемых на отечественных морских
транспортных судах.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Добровольский А. П. Таблицы и диаграммы*
рабочих тел, применяемых в судовых холодильных
установках. Л., «Судостроение», 1966.
2. Захаров Ю. В. Судовые установки
кондиционирования воздуха и холодильные машины. Л.,
«Судостроение», 1972.
3. Пере лТш т е й н И. И. Таблицы и диаграммы
термодинамических свойств фреонов-12, -13, -22, М., 1971.
4. Ч и с т я к о в Ф. М. Холодильные турбоагрегаты. М.ь
«Машиностроение», 1967.
5. А н д р е е в Л. М., Захаров Ю. В.,
Колосов O.K., Лаханин В. В., Сирота А. А.
Среднестатистические температуры атмосферного
воздуха и забортной воды на основных направлениях
плавания судов из Черного моря. «Судостроение и морские
сооружения», вып. 15, изд-во ХГУ, Харьков, 1971,
с. 67—71.
6. ГоголинА. А. оптимальные перепады температур
в испарителях и конденсаторах холодильных машин. —
«Холодильная техника», 1972, № 3, с. 23—27.
40

УДК 664.951.037.5
Зависимость качества рыбы при хранении от состояния
ее перед замораживанием
Доктор техн. наук, проф. Н. Л. ГОЛОВКИН,
канд. техн. наук Л. А. КОРЖЕМАНОВА
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Среди существующих методов консервирования
рыбы замораживание позволяет в
максимальной степени сохранить первоначальные
свойства свежей рыбы на длительное время. Однако
в процессе холодильной обработки и хранения
рыба претерпевает сложные, взаимосвязанные
изменения, оказывающие существенное влияние
на качественное состояние продукта.
При холодильной обработке и хранении
белки мышечной ткани рыбы денатурируются, в
результате изменяется их растворимость,
уменьшается способность к набуханию,
удерживанию мышечного сока и т. д. Мышечная ткань
становится сухой и жесткой, теряются
некоторые свойства, необходимые при
технологической обработке.
Оценивая изменения качества рыбы при
замораживании, необходимо знать, чем они
вызваны — нормально протекающими в рыбе
посмертными изменениями или процессом
вымораживания влаги и воздействием замораживания на
мышечную ткань.
Данная работа направлена на изучение
изменений, возникающих в рыбе при холодильной
обработке и хранении в зависимости "от ее
состояния перед замораживанием.
Для опыта брали живого сома массой около
2 кг. Замораживали рыбу в состоянии рге-
rigor, rigor и post-rigor при —10°С и хранили
упакованной в фольгу при этой температуре до
начала опыта. Исследования рыбы проводили
в исходном состоянии и по истечении 1, 2, 3
и 4 месяцев хранения.
Изменение свойств мяса рыбы при
замораживании и хранении характеризуется потерей
растворимости мышечных белков, повышением их
вязкости, изменением активности ряда
химических групп на поверхности белковой
глобулы, изменением доступности пептидной связи
действию протеолитических ферментов,
потерей ферментами их специфических свойств и
так далее.
Для оценки изменений, происходящих при
холодильной обработке и хранении рыбы,
определяли растворимость саркоплазматических и
фибриллярных белков, о которой судили по
экстрагируемости буферными растворами
различной ионной силы, и реакционноспособные
сульфгидрильные группы спектрофотометри-
ческим методом [1]. Изменения этих
показателей свидетельствует о протекающих механо-
химических и денатурационных изменениях в
рыбе при холодильной обработке и хранении.
Экстракты саркоплазматических белков,
растворимых при ионной силе jx=0,08
(экстракт I), и фибриллярных, растворимых при
[г=0,6 (экстракт II) и (л=1,2 (экстракт III),
получали из рыбы методом последовательной
экстракции [2]. Количество белка
устанавливали по азоту, определенному микрометодом
Кьельдаля, исключив азот, содержащийся в
экстрактивных веществах.
Полученные экспериментальные данные
представлены в табл. 1 и 2. Как видно из табл. 1,
из рыбы в состоянии pre-rigor экстрагируется
при (х=0,6 фибриллярных белков — 0,95 г/100 г
рыбы, что составляет всего около 10%
экстрагируемых кратковременной экстракцией
белков. Основная масса белков экстрагируется
при [А=1,2—6,42 г/100 г рыбы. При
замораживании и хранении рыбы происходит
перераспределение белков экстрактов II и III, в связи
с чем рассматривается также и изменение
суммарного содержания солерастворимых белков.
Замораживание рыбы по-разному влияет на
растворимость мышечных белков в зависимости
от ее состояния перед замораживанием.
Замораживание в состоянии pre-rigor приводит к
повышению растворимости саркоплазматических
(~ на 20%) и суммарного содержания
фибриллярных белков (~ на 45%), что согласуется с
данными Симиду [3]. Увеличение растворимости
мышечных белков при замораживании
обусловлено активацией при этом ряда химических
групп, в частности сульфгидрильных (см.
табл. 2), вызванное, вероятно, разрушением
микроструктуры мышечной ткани. Замораживание
рыбы в состоянии rigor и post-rigor приводит к
некоторому агрегированию белковых молекул,
о чем свидетельствует поведение
сульфгидрильных групп на поверхности белковой
молекулы и снижение растворимости мышечных
белков.
Процессы, протекающие при замораживании,
служат стартом для вторичных реакций при
денатурации, заключающихся в агрегировании
41

Таблица I
Экстракт
I (у = 0,08)
Н (\i = 0,6)
III (jli = 1,2)
Суммарное содержание
экстрактов II и III
I (\1 = 0,08)
II (ц = 0,6)
III (м-=1,2)
Суммарное содержание
экстрактов II, III
I (jli = 0,08)
II (|л = 0,6)
III (|Л= 1,2)
Суммарное содержание
экстрактов II, III
белков
белков
белков
Состояние рыбы
перед
замораживанием
pre-rigor
pre-rigor
pre-rigor
pre-ngor
rigor
rigor
rigor
rigor
post-rigor
post-rigor
post-rigor
• post-rigor
Растворимость саркоплазматических и ф
при замораживании и хранении рыбы
до

раживания
2,38
0,95
6,42
7,37
2,14
3,73
3,34
7,07
2,21
6,05
2,37
8,42
г/100 г рыбы
после

мораживания
2,89
8,33
2,55
10,88
1,96
3,23
2,76
5,99
1,94
4,19
2,23
6,42
ибриллярных белков
при — 10-=--
после хранения, месяць
1
2,63
4,12
2,86
6,98
2,03
1,30
4,54
5,84
2,01
1,00
5,32
6,32
2
2,56
0,98
1,73
2,71
2,22
1,09
2,26
3,35
2,14
0,90
2,15
3,05
I
1 3
2,28
0,92
1,42
2,34
2,07
1,44
2,66
4,10
2,04
0,93
3,05
3,98
-12° С,
4
2,63
2,92
2,00
4,92
—
—
—
—
—
—
—
—
Таблица 2
Экстракт
I (\1 = 0,08)
II Qx = 0,6)
III (\i= 1,2)
I ([л = 0,08)
II Qi = 0,6)
III Ox = 1,2)
I (fx = 0,08)
II (A = 0,6)
III 0i=* 1,2)
Состояние
рыбы перед

замораживанием
pre-rigor
pre-rigor
pre-rigor
rigor
rigor
rigor
post-rigor
post-rigor
post-rigor
Содержание реакционноспособных сульфгидрильных групп
в белках рыбы при замораживании и хранении при
— Ю-?-—12° С, ммоли/г белка
до

раживания
0,195
0,129
0,190
0,144
0,080
0,150
0,176
0,260
0,350
после

мораживания
0,234
0,304
0,155
0,179
0,054
0,021
0,115
0,138
0,121
после хранения, месяцы
1
0,079
0,281
0,135
0,220
0,084
0,063
0,033
0,150
0,165
2
0,049
0,094
0,126
0,127
0,059
0,030
0,108
0,142
0,070
3
0,115
0,085
0,103
0,073
0,054
0,062
0,073
0,041
0,114
4
0,249
0,197
0,117
снижение растворимости мышечных белков
обусловлено образованием труднорастворимого
актомиозинового комплекса вследствие
нарастания окоченения в мышечной ткани. В
образовании актомиозинового комплекса принимают
участие сульфгидрильные группы белковой
молекулы, в связи с чем и наблюдается их
минимальное содержание к третьему месяцу
хранения — лишь около 50 % по отношению к
исходному содержанию. В этот же период белки
обладают и минимальной растворимостью (около
30% по отношению к исходной). Увеличение
числа заряженных, в том числе и сульфгидрильных
групп (см. табл. 2), в период расслабления
мышечной ткани приводит к повышению
растворимости мышечных белков.
Снижение растворимости мышечных белков
рыбы, замороженной в состоянии окоченения,
в первый период хранения связано со
значительным торможением механохимических
процессов. Вследствие этого расслабление мышеч-
42
белковых молекул, причем этот процесс
развивается спонтанно и тем в большей мере, чем
длительнее срок хранения продукта.
Стойкость рыбы при холодильном хранении
зависит от интенсивности биохимических
процессов, протекающих в тканях рыбы.
В процессе хранения рыбы, независимо от
состояния ее перед замораживанием,
наблюдается снижение растворимости белков мышечной
ткани, при этом растворимость
саркоплазматических белков изменяется незначительно (в
среднем на 7%), что подтверждает мнение ряда
авторов о том, что при холодильной обработке и
хранении наибольшим изменениям
подвергаются фибриллярные белки. Понижение
растворимости фибриллярных белков рыбы при
хранении ее, коррелирующее с изменением
сульфгидрильных групп (см. табл. 1, 2), обусловлено
различными причинами в зависимости от того,
в каком состоянии была заморожена рыба.
В рыбе, замороженной в состоянии pre-rigor,

ной ткани происходит к третьему месяцу
хранения, о чем свидетельствует повышение
растворимости мышечных белков (см. табл. 1)
и увеличение числа реакционноспособных
сульфгидрильных групп (см. табл. 2).
Ухудшение растворимости мышечных
белков рыбы, замороженной в состоянии post-
rigor, обусловлено агрегацией белковых
молекул, что подтверждается поведением
сульфгидрильных групп, которые принимают участие в
полимеризации миозиновых макромолекул,
происходящей «бок о бок», о чем упоминает в
своей работе Б утку с [4]. Наибольшим
изменениям при этом подвергаются белки, растворимые
при |л=1,2. Повторное повышение
растворимости мышечных белков к концу хранения,
вероятно, связано с их протеолизом. Протеолити-
ческие процессы, приводящие к разрыву
пептидных связей в молекулах белков фракции миози-
В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
УДК 621.565
Доктор эконом, наук, проф. И. Т. БЕЛЯЕВ,
канд. техн. наук Н. В. КРЫЛОВ,
канд. эконом, наук Ю. Г. ПУГАЧЕВ, Г. Н. ГРИЦЕНКО
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Создание и хранение сезонных и текущих
запасов продуктов для бесперебойного снабжения
населения — основная задача
распределительных холодильников. Как правило,
распределительные холодильники универсальны —
на них хранится до десяти и более
наименований различных скоропортящихся продуктов.
Значительный дефицит холодильных
емкостей, сезонность производства продуктов,
неравномерность их поступления на
холодильники создают трудности во внутрицеховом
размещении грузов и рациональном использовании
емкости. Поэтому особое значение приобретает
на, сопровождаются накоплением свободных
аминных и карбоксильных групп, что влечет
за собой повышение растворимости мышечных
белков.
На основании полученных данных можно
сделать вывод о том, что рыбу целесообразнее
всего замораживать в состоянии pre-rigor, так
как в этом случае она подвергается меньшим
изменениям при замораживании и может
храниться более длительное время без снижения
качества.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Головкин Н. А., Коржеманова Л. А.—
«Мясная индустрия СССР», 1973, № 5, с. 32—34.
2. G о 1 о v k i п N. A., Meluzova L. А. — «Bull.
Inst. Int. Froid», Annex, 1969, № 6, pp. 87—92.
3. SimidyV., Simidy W.— «Bullof the Japanese
society of scientifik fisher», 1957, № 27, p. 7.
4. В u t t к u s H. — «J. Food science», 1970, vol. 35,
№ 5, p. 558.
реализация внутрипроизводственных резервов
распределительных холодильников.
Отсутствие рациональной системы
размещения грузов по технологическим цехам вызывает
неоправданные потери при использовании
емкости, расходе холода, затрудняет выполнение
погрузочно-разгрузочных работ, приводит к
частым и длительным простоям холодильного
транспорта. Процент загрузки технологических
цехов холодильника в зависимости от
ассортимента поступающих грузов колеблется в
течение года в среднем от 60 до 120%.
В последние годы значительно уменьшилась
сезонность производства некоторых
скоропортящихся продуктов — мяса, яиц, рыбы, а
масла и сыра не изменилась.
Сезонные колебания в производстве
продуктов и поступлении их на холодильник обуслов-
Влияние специализации технологических цехов
Ленхладокомбината на эффективность использования
холодильной емкости
43

ливают неравномерное использование емкости
в течение года. В свою очередь, пиковые
нагрузки, значительно превышающие технические
возможности холодильника выданный период
по приему и выдаче грузов, вызывают
длительные простои загруженного транспорта и
ухудшение качества продукции. Например, объем
загружаемых мяса и мясопродуктов на
Ленинградский хладокомбинат в октябре 1972 г.
составил 165% (правда, по сравнению с 1970 и
1971 гг. неравномерность несколько снизилась).
Решение проблемы максимального
использования емкости технологических цехов
распределительных холодильников в условиях
неравномерного поступления грузов имеет
первостепенное значение.
Одним из путей улучшения использования
емкости является специализация
технологических цехов или секций, этажей
распределительных холодильников на хранении определенных
видов скоропортящихся продуктов.
Как показали исследования, проведенные на
холодильниках Ленинграда, Москвы и других
городов, из всего ассортимента поступающих
грузов на длительном хранении находятся 4—6
наименований. Каждый из этих грузов обладает
определенной степенью неравномерности
поступления на холодильник в течение года.
Задача состоит в том, чтобы выявить наиболее
благоприятные сочетания хранимых грузов,
которые обеспечили бы для каждого
технологического цеха максимальное и равномерное
использование его емкости в течение года.
Для решения поставленной задачи был взят
за основу метод оптимального сочетания
сезонных отраслей в одном предприятии с помощью
коэффициента вариации *.
С помощью этого метода в условиях
существующей сезонности поступления грузов
определяются оптимальные варианты
ассортиментных сочетаний грузов, длительно хранящихся
в технологических цехах распределительного
холодильника.
Сумма всех возможных сочетаний из т грузов
по n(S%) равна
Для каждого сочетания вычисляется
среднемесячный объем хранения грузов. Затем
методом наименьших квадратов находится
величина среднеквадратического отклонения а
месячных объемов хранения грузов от
среднемесячного объема хранения.
Определяются коэффициенты вариации и для
каждого сочетания
, |* ;Подробно этот метод изложен в брошюре: Беляев И. Т.
Перспективное планирование сельского хозяйства
(конструктивный метод). Изд. 2-е., Л., Лениздат, 1967.
о = -5-. 100%,
х
где о — среднеквадратическое отклонение по данному
сочетанию;
х — среднемесячный объем хранения по данному
сочетанию, приведенные тонны.
В случае значительной неравномерности
физического грузооборота в течение месяца
вычисляются коэффициенты вариации исходя из
подекадных, а не помесячных объемов хранения
грузов по кажому сочетанию.
Минимальный коэффициент вариации
соответствует оптимальному |варианту сочетания
грузов, при котором неравномерность
использования холодильной емкости наименьшая.
Размещение грузов по технологическим
цехам или секциям рассчитывается в соответствии
с их номенклатурой в тех сочетаниях,
коэффициент вариации для которых стремится к
минимальному.
Нами рассчитано оптимальное размещение
грузов по трем технологическим цехам Лен-
хладокомбината по данным трех лет. Рассмотрено
31 сочетание из пяти грузов, находящихся на
длительном хранении,— мясо, масло, яйцо,
рыба, консервы.
В табл. 1 приведены исходные данные для
нахождения коэффициентов вариации при
первом сочетании. Подобные расчеты проводятся
для всех сочетаний.
Итоги по всем сочетаниям оформляются
аналогично данным, относящимся к первому
сочетанию:
Номер сочетания 1
Сумма квадратов отклонений 4 012 000
Среднеквадратическое отклонение 2 002
Коэффициент вариации 7,70
В результате расчетов получены
коэффициенты вариации всех сочетаний в пределах от 5,58
до 65,60. Минимальный коэффициент (и = 5,58)
соответствует сочетанию трех грузов: мясо,
яйцо, рыба.
Поскольку величина емкости ни одного из
трех цехов не позволяет разместить все наличие
груза в соответствии с этим сочетанием,
останавливаемся на варианте, для которого
значение коэффициента вариации близко к
минимальному: мясо, яйцо (и = 5,60). Учитывая режим
хранения грузов, их качественную
совместимость, способы погрузочно-разгрузочных
операций, величину емкости технологических це-.
хов, выбираем второе благоприятное сочетание
следующих грузов: мясо, рыба, консервы (у ==
= 8,87).
С учетом величины емкости с различными
режимами хранения, технических возможностей
каждого цеха по проведению
погрузочно-разгрузочных работ, объема межцеховых транспорт-
44

Таблица I
Наименование
груза
Мясо
Масло
Яйцо
Рыба
Консервы
Итого по
сочетанию
Среднемесячный объем хранения грузов на Ленхладокомбинате в приведенных тоннах
(первое сочетание) по месяцам
i | 2
16 500
4 300
400
2 000
2 500
25 700
15 700
3 800
600
1600
2 800
24 500
3 ! *
16 600
3 600
700
1300
3 300
25 500
14 900
2 800
1000
1400
3 300
23 400
5
12 900
3100
2 500
1600
1500
21600
6
11900
4 700
3 400
2 000
3 800
25 800
7 | 8
12 400
6 200
4 100
2 500
3 700
28900
11000
7 300
4 300
2 700
3 300
28 600
9
10 700
6 300
4 000
2 800
3 400
27 200
10
13 800
5 800
3 400
3 600
3 400
30 000
11 | 12
13 400
5 400
1 700
3 200
3 000
26 700
13 600
4 900
800
3 000
3 300
25 600
Примечание. Среднемесячный объем хранения 26100 т.
Таблица 2"
Наименование
груза
Мясо, птица
Яйцо
Итого:
Загрузка, %
Проектируемая загрузка технологического цеха № 3 в приведенных тоннах по месяцам
1
9000
230
9 230
81
2
9 300
630
9 930
87
3
10 200
790
10 990
96
4
9 400
920
10 820
90
5
7 300
2 100
9 400
82
6
5 400
5 800
11200
98
7
5 200
5 300
10 500
92
8
6 100
6 100
12 200
106
9
5000
6 200
11200
98
10
6 100
5 400
11 500
100
и
9000
3 500
12 500
108
12
9 600
1700
11300
99
ных операций и т. д. принимаем окончательный
проектный вариант размещения грузов по
технологическим цехам Ленхладокомбината: тарные
грузы — цех № 1, мясо, рыба и консервы —
№ 2, мясо, яйцо — № 3. Для тарных грузов
и = 13,2.
Рассчитываем проектную загрузку
технологических цехов Ленхладокомбината в
соответствии с выбранными сочетаниями грузов по
фактическому их хранению в 1972 г. Составляем
динамические ряды загрузки каждого
технологического цеха, уровнями которых являются
товарные запасы на начало месяца. Вычисляем
процент загрузки цеха на первое число каждого
месяца. Для цеха № 3 расчеты сведены в табл. 2
(для других цехов составлены аналогичные
таблицы).
На рисунке представлены диаграммы
фактической и проектируемой загрузки
технологических цехов Ленхладокомбината в течение
1972 г., которые наглядно иллюстрируют
преимущество предлагаемого метода размещения
грузов.
Расчеты, проведенные совместно со
специалистами Ленхладокомбината, показали, что
предлагаемая специализация позволит:
улучшить загрузку технологических цехов:
№ 1 на 1%, № 2 на 18%, № 3 на 24%;
снизить штрафы за простой
рефрижераторного подвижного состава не менее чем на
58 тыс. руб. за счет относительного сокращения
72
77
70
\k 8
—
—
м
1
1
1
—1~
1—.
1 1
b=r=j
ч*
7
_2
Цр
/
г
\
i
.
гтгт
——^
8»
I/
1
F"~:—
1
.J -
•—
=
. ,.
_J
— —
s
=Р
=^
С
-А
i 1
1
^z
-—
70\ у—\
5 6 7
Месяцы
д
70 77 72
Диаграммы фактической и проектируемой загрузки
технологических цехов № 1 (а), № 2 (б) и № 3 (в)
Ленхладокомбината в 1972 г. на первое число каждого месяца:
/ — фактическая загрузка; 2 — проектируемая загрузка; 3 —
емкость технологического цеха.
4$

фронта погрузочно-разгрузочных работ и
лучшего использования средств механизации;
сократить численность промышленно-произ-
водственного персонала на б человек и повысить
производительность труда при формировании
постоянных бригад материально-ответственных
лиц;
уменьшить эксплуатационные расходы на
сооружение экранов в камерах хранения
мороженых грузов цеха № 1, где мясо храниться не
будет.
В то же время специализация
технологических цехов Ленхладокомбината
предусматривает дополнительные капитальные затраты на
переоборудование 10 камер хранения охлажден-
Исполнилось 60 лет начальнику отдела
холодильной службы Минмясомолпрома РСФСР,
члену КПСС с 1943 г., члену редакционной
коллегии журнала «Холодильная техника» Павлу
Васильевичу Васильеву.
П. В. Васильев родился в 1915 г. в
Калининской области, в семье крестьянина.
Окончив в 1939 г. Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности,
работал на Ивановском мясокомбинате до 1945 г.,
после чего по решению Наркомата мясной и
молочной промышленности был переведен на Эн-
гельсский мясокомбинат, где проработал до
1952 г. С 1952г. по 1954 г. был главным
инженером, а затем директором Мелитопольского
мясокомбината. В дальнейшем в течение 10 лет
работал на Останкинском
мясоперерабатывающем комбинате. С 1964 г. занимал должность
старшего инженера отдела холодильной
службы СНХ СССР, а затем был переведен в отдел
ных грузов под универсальный режим.
С учетом дополнительных капитальных
вложений годовой экономический эффект от
специализации составит 65 тыс. руб.
Специализация технологических цехов или
секций распределительных холодильников
является важнейшей предпосылкой внедрения
комплексной механизации
погрузочно-разгрузочных работ, оптимизации расхода холода,
использования наиболее прогрессивных форм
организации труда.
Приведенный метод расчета сочетаний
продуктов может найти применение при
планировании размещения грузов как на действующих,
так и на вновь строящихся холодильниках.
пищевой промышленности Госплана СССР. В том
же году откомандирован в Министерство
мясной и молочной промышленности РСФСР, где
работает по настоящее время.
П. В. Васильев награжден значками
«Отличник социалистического соревнования мясной и
молочной промышленности СССР», юбилейной
медалью «За доблестный труд. В ознаменование
100-летия со дня рождения Владимира Ильича
Ленина».
П. В. Васильев принимает активное участие
в работе редакционной коллегии журнала
«Холодильная техника» в качестве автора и
рецензента.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» поздравляют Павла
Васильевича Васильева с 60-летием и желают ему
доброго здоровья и дальнейших творческих
успехов.
АЛЛЛААЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛ^
К 60-летию Павла Васильевича Васильева

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 663.674.002
Из опыта эксплуатации
конвейерных лент
в производстве мороженого
Е. И. ТИХОМИРОВА, В. П. КОСМАЧЕВСКИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский
и экспериментально-конструкторский институт
продовольственного машиностроения
На фабриках мороженого в технологическом и
расфасовочно-упаковочном оборудовании для
перемещения неупакованных и упакованных
продуктов широко используются ленточные
конвейеры.
Специфическими требованиями,
предъявляемыми к материалам, работающим в контакте
с мороженым, являются нетоксичность,
стойкость к воздействию технологических сред и
колебаниям влажности окружающего воздуха,
эластичность при отрицательных температурах.
В настоящее время в отечественном
оборудовании для производства мороженого (например,
транспортирующие устройства к автоматам
А1-03М и А1-03Н/1) используют многослойные,
5—6-прокладочные, резинотканевые ленты
специального назначения с обкладкой рабочей
поверхности, выполненной из резины черного
цвета (ГОСТ 20—62). Вследствие сравнительно
большой толщины и жесткости конструкции
таких лент, а также относительно малой длины
транспортеров и малых диаметров ведущих
шкивов применение этих лент в конструкциях рас-
фасовочно-упаковочных, заверточных и
упаковочных машин ограничено.
Рис. 1. Резинотканевые однослойная (а) и двухслойная (б)
конвейерные ленты облегченной конструкции:
/ — рабочая обкладка; 2 — тканевая прокладка; 3 —
нерабочая обкладка; 4 — резиновая прослойка.
Для применения в слабонагруженных
транспортерах малой протяженности отечественной
промышленностью освоено серийное
производство резинотканевых одно- и двухслойных
конвейерных лент (рис. 1) облегченной
конструкции (ТУ 38-105-219—71). Ленты более
эластичны, чем многослойные, и могут работать в
условиях высокой влажности, поскольку в качестве
каркаса применены синтетические ткани.
ВНИЭКИпродмаш проведены испытания этих
конвейерных лент, а также опытных
резинотканевых лент с лавсановым покрытием (рис. 2)
с рабочей стороны.
Испытания конвейерных лент на
транспортирующих устройствах для перемещения
неупакованного и упакованного в бумагу, фольгу и
картон мороженого были проведены на
Московских хладокомбинатах № 7 и ' 8 при
двухсменной эксплуатации оборудования.
В некоторых машинах транспортирующие
устройства на 1/2 или 1/3 (автоматы АДС-1, ДАМ-1)
размещены внутри закалочной камеры, так что
ленты постоянно подвергаются колебаниям
температуры и влажности. При перемещении
упакованного мороженого продукт все же может
попадать на ленту из-за дефектов упаковки,
нарушения рабочего цикла и по ряду других
причин.
В таблице указаны технологические среды,,
в контакте с которыми были испытаны
резинотканевые конвейерные ленты, и отмечены
изменения их в процессе эксплуатации.
Главным недостатком, выявленным в
результате испытаний лент с резиновыми обкладками,
можно считать изменение свойств резины в
процессе эксплуатации: набухание, выкрашивание,
хрупкость.
Эти изменения приводят к деформации лент —
прогибы, коробление, расслоение, разрушение
кромки, загрязнение продукта или упаковки
(в случае применения обкладочной резины
черного цвета).
Положительным свойством лент облегченной
конструкции является эластичность, что
позволяет использовать их на шкивах малых диа~
Рис. 2. Резинотканевая лента с лавсановым покрытием:
/ — лавсановая пленка; 2 — полиэтилен; 3 — тканевая
прокладка; 4 — резиновая обкладка.
47

Марка машины,
назначение
Автомат для
упаковки брикетов
Полуавтомат для
упаковки
мороженого в стаканчики
АДС-1
Полуавтомат для
упаковки
мороженого в брикеты
ДАМ-1
Автомат ОЗМ для
упаковки
мороженого в брикеты
Автомат для
фасовки и упаковки
продуктов в бри- |
кетах фирмы «Бен-
хил» (ФРГ) J
Автомат для
фасовки и упаковки
продуктов в
брикетах фирмы «Бен-
хил» (ФРГ)
Назначение
транспортера. Продукт
Отводящий
транспортер. Сливочное
мороженое в
картонных коробочках
(по 250 г)
Отводящий
транспортер. Сливочное
мороженое в
вафельных стаканчиках
Отводящий
транспортер. Сливочное
мороженое в
брикетах на вафлях (по
100 г)
Накапливающий
транспортер из
закалочной камеры.
Сливочное
мороженое в брикетах на
вафлях (по 100 г)
Отводящий
транспортер. Брикеты мо- |
роженого в фольге
с цветной печатью
(по 250 г)
Отводящий
транспортер. Сливочное
мороженое в
брикетах, упакованных в
пергамин (по 100 г)
Характеристика конвейерной
ленты, ГОСТ, ТУ
Многослойная лента
D слоя) с обкладкой из
резины черного цвета (ГОСТ
20—62)
То же
Однослойная лента с
лавсановым покрытием (опытная)
Двухслойная лента с
двусторонней обкладкой из
резины светлого тона (ТУ
38-105-219—71)
Однослойная лента с
лавсановым покрытием
(опытная)
Однослойная лента с
лавсановым покрытием
(опытная)
Двухслойная лента с
двусторонней обкладкой из
резины светлого тона (ТУ
38-105-219—71)
Однослойная лента с
лавсановым покрытием
(опытная)
Двухслойная лента с дву- 1
сторонней обкладкой из
резины светлого тона (ТУ
38-105-210—71)

Длительность
испытаний,
месяцы
2
6
0,5*
1,5
6
0,5*
0,5*
0,5
0,5
2—4—6
2
Результаты испытаний
Обкладка становится жесткой,
хрупкой, выкрашивается. Края
ленты разрушаются. Упаковка
загрязняется. Очистка ленты
затруднена
Обкладка полностью разрушена,
лента деформирована
Поверхность гладкая, блестящая,
легко очищается от загрязнений
Налипание вафельной крошки на
поверхность, изменений обкладки
нет. В месте стыка наблюдается
отслоение обкладки от каркаса
Рабочая обкладка имеет
незначительный износ за счет очистки
скребком. Нижняя обкладка
сношена до ткани. Лента под
воздействием санитарной обработки
деформирована
Налипания продукта нет,
мороженое легко сходит с
конвейера.Поверхность ленты гладкая, легко
очищается, не изменяет внешнего
вида при санитарной обработке
Высокая степень скольжения
лавсановой пленки обеспечивает
равномерную подачу брикетов по
транспортеру
Поверхность ленты создает
большое трение, в результате чего
брикеты слипаются, нарушая
нормальную работу механизма отбора
Поверхность ленты гладкая,
блестящая, налипания продукта и
краски нет. Лента легко
подвергается очистке, не изменяется при
санитарной обработке
На поверхности ленты отмечено
появление мелких поперечных
трещин, но деформации и отслоения
пленки нет, состояние кромки
хорошее
Отмечено налипание продукта,
набухание верхней резиновой
обкладки и частичный износ нижней.
Лента деформирована (удлинение
более 10%), покоробилась,
имеется частичное разрушение по краям
* Лента снята с испытаний в связи с пробуксовкой на шкивах ввиду жесткости нижней резиновой обкладки.
48

метров и в условиях работы в закалочной w&-
Mgpe, При stom ^гр$мшш шгрязнёше
продукта и упаковки• Главный вщоетшш этих
лент — шикая износостойкость;
При иепользошвди ленты е лавсановШ
покрытием устраняется загрязнение
транспортируемых йздедий» облегчается очишш
поверхности, улучшаются санитарно-гигиенические
условия труда й работа оСШрудоваШя^ Высокая
степень скодакщщя лдаеащшйпленки во срав^
нению с обкладкой из резины обеспечивает рав-
шшрнуш шшщ продукта в ншшадтелшш
транспортирующих устройствах заверточных $йь
ЩК 63?.5:621>56ё4.004.Ш
И
Э. И. КУЗНЕЦОВА, В. И, КУШНАРЕВ
фшский мясокомбинат
На многоэтажном холодильнике Ошского мяео-
шШйшата примщена схема с верхней пйдачей
жидкого аммиака. Аммиачные насосы рщпола-
гащгся в аппаратном ощеленйи первого этажа
щ подают жщдай аммщк в отдшители жидкости
на перекрытии четвертого этажа.
т |Шк0нструк1Шй на жидкостном
трубопроводе, идущем от отделителя жидкости, щ ЩШг
Шд установлен ншшродержатель,
который жидкий аммиак подшшся в
испарители* уетдаовлённые в охлаждаемых
камерах.
t
Схща подачи щид^ого жтшкл к Фзтареямкиш^итёяям
после решн^грукцйй:
1; ¦*— амми^ньШ нжШ 2 — шша^мый фильтр АФ; В *r- от|&ё-
лвтель жидкости; 4 ~ нап^родержатель^ $ ^. вдркулщишйаи
ресивер;;
ЖиртнзШЩ 1973.
зе
шив |тйпа ОШЩу что способствует улучшению*
работы оборудования.
Результате испытаний опытных конвейерных
леш с давшношш шкрвтиш и лент с обкладкой
ш резины светлого тона; |Ш 38405#19-—?1|
пОШодяШ сделать вывод о целесообразности их
использования в врощводстве морощещгр,
В обоих случаях нижняя резиновая обкладка
лент должна быть выполнена из резины <Ш+
циального назначения, иржвдшой для работы
Ш траиспортерах со шкивами малых диаметров
в условиях вдзких темщратур.
Избыток аммиака через приемную эдубу Ш!а~
ритедшых батареи етФШ по трубопроводу
на нижний, этаж и поступал в вдрку^шшОШШй
ресивер аппаратнош отдшешш- При этом во
всасывающую линию через грязшшй попадав
ШДКйй амшак* вшЩётвйе чего компрессор
часто работал «влажным ШШФ>,
Во избежание гидравлического удара всаш-
валище вштиш Ш компрессорах
перекрывались, подача жидкого; амшака к батаревм нре^
вращалась и компрессор работал вхолостую-
Для обеспечения безопасности работы ходо^
Дйдьной установки, увеличения ее холодопро~
изводительмад* разработана и внедрена давав
схема подачи жидкого аммиака.
По новой ШШШ {?щ. рисунок) жидкий аммиак
подается к испарителям двумя способами:
непосредственно через напородержатедь (при
этом для лучшего зайолненйя батарей жидкими
аммиаком переливная труба перенесена аа Щ)^-
240 мм выше* и грязевики у напородержателей
демонтированы);
от напорной линии аммиачного мсоеа черш
аммиачный фильтр (амШЙчвый фильтр можно
отключать от системы на период ревизии)*
В- камерах хранения мороженого мяса смой-
тирована ощ§лшая дрвдшкная линиям в
результате возможны оттаивание или продувка бата^
рей щкой^Диёо камеры Зйёзавйсимо от других.
Новая схема гарантирует задолненШ батарей
холодильных шшр требуемым количеством жидг*
кого аммиака, а это* в свою очередь* создает
устойчивый температурный режим.
Жидкостная и всаШвавддая линии
изолированы друг от друга, что обеспечивает
безопасность работы Щшйильвой установки.
Годовой зконодаческий эффект от внедрения
новой схемы составляет ШШ

КОНСУЛЬТАЦИЯ
Поддержание оптимального
влажностного режима
в холодильных камерах
фруктоовощехранилищ*
в. % янюк
Гйп|э6хЬяй?
косвенное повышение относительной ШШШ&
-етй воздуха в холодидьйых камерах фрушюво-
Шхраййлйщ обеспечивается не только
максимальным снижением осущашдеш действия щ-
тщт охлаждения, но и рздом мероприятий,
связанных с кОне^рушШяйм решением и шс-
Шуаташей ШШх ШЩ> и направленных в
основном на ограничение тетлойрйтоков ш
изменение йнтенёйВйости влагоотвода от
продуктов.
Внешние и Вйутрёйййе теплопрйтокй В ЗФДо-
Дйльцу*о камеру повышают в ней температуру
воздуха и снижают ОтйОШтедьнуК) елашощ*
Шдбгрев воздуха в камере фруктоовощехрани-
лища ш PC при прочих неийШйьщ условйЩ
вызывает умёйьщеййё №нрептелмо|1
влажности на 4,5 % при Ш% и иа 4% при 80% влркно-
ети воздуха в камера
Пушд машинального ограничения теплопри-
токов можно добиться значительного еокраще--
иия пр<шДжйтельйоетй работы приборов
охлаждения камеры,, являющихся основным источйй-
ком влашотвода, и благодаря щщщ
поддерживать относительную влажность воздуха М более
высоком уровне
Щвдагёниую влажность воздуха в грузовом
пространстве можно обеспечивать и уВел&че^
шш общего влагопритока за счет высокой
степени загруженности камерЬ% достаточно
увлажненной тары й т. ш
ОстайовимЩ на конструктивных и
эксплуатационных мероприятиях, мзволяотшх косвенно
вдийтъ иа повышение относительной влажности
воздуха в холодильных камерах фруктоовоще*
* Протяжение. НачалоШ. журйал «ХолодшшШя тех*
58
Жмншшнш $тижт ш/^^да^кш черт о*
рстдент тмер путём эффективной Ш тепло-
Шодяцши Вадшйая нзолящш )шщ —
важная адедпощдка для нормальной работы
воздушной: системы о&лащенй% получения
повышенной отцоеительйой влажности и
сглаживания ее колебаний в период длитеШшго
хранения фруктов и овощей*
Однако возможности усилений изоляции не
беспредёльш ж огранйчйвшотся щономически-
ми соображениями/ Тодщищ изоляции должна
определяться исходя из оптймадьйшс ша^ейй!
требуемьш коэффициентов теплопередачи, ре-
гдаментйруемых в главе СНйГХ Щ1Ш->74 «Жен
лодйльййкш* Швффйцйенты теплонередачй для
вращающих конструкций холодйльйых Камер
фруктоовощехранйлищ с расчетной $шперату*
рой воздуха 6°0 не должны превышать зна*й-
ний* приведенных в таблицей ?шзшшш коэф-
<|Шйёйтам теплоперщачй соответствуют
оптимальные практически рекомендуемые тошцййы
теш1ойзоляЕйй% выполиейной Ш пенополйстн*
рода марки ПШ-—С с объемной массой Ш^
Ш кг/м* {числитель} и щеагких мишр^шаетых
плит объемной массой 2§0—ЗООкг^м?
(знаменатель!.
Во ВСёх случаях дш холодильных каме?
фруктоовощехранилшц с шздушной щстеШ*
охлаждения* в которых требуется повышение
отнОШтельй&я влажность при отсутствий
устройств для искусствеййого увлшнеййя воздуха,
рёшШШуШя в предках допустимого
минимума общих затрат нрийймать возшкйо большую
толщину изоляций огр^экдешж
Жолодйдьные камеры фруктоовощШраийдици
отделяются от вспомогательных отайливаеш*
ЩШщений й раз^шцаются компактно, образу*
единый охлаждаемый блок здания с мййишда»
возможными пов^зхностями наружных изолш-
циошызс ограждений.
Для изоляций ограшценйй ка^р иепользуш
йаиболее эффективный и экономимый ^шк>-
изоляционный материал^ Не рещменду|тс^ прр*
менять полужесткие минераловатные плиты t
подобные им материалы^ так ^ак в цройШе
стройтёдь<^гва и шплуагации адаиия такащ
изоляция сильно сжимается и оседает, при шзщ
образуются пуШ>ты в стецах Ж неровности в
покрытий,
При проектировании даолшйонных Koperpyi-
щий j^e^yMaTpHBaiFCH йадежная защита иззи*
ляцйй От увлажнения и обеспечивается нецр^
рьшность тейло- й пароизолЩйонного слой ж
иаружйОму контуру камер. При нШОзмо^йОш
устранения тепловых Костиков последние за-
ищщашт дополнительными теплоизоляциоиншв
фартуками шириной не мшее :1е^1,0 м. Тщт ш
фартуки ШрййОЙ I—1,&м по периметру иаруж^

Ограждения
Покрытия над камерами (при
плоских кровлях)
Наружные стены (кирпичные и
панельные)
Внутренние стены,
отделяющие камеры от неохлаждае-
мых и неотапливаемых
помещений (коридоры, вестибюли
и пр.)
Перегородки между камерами
(при одинаковых
температурных режимах)
Требуемые коэффициенты теплопередачи /г, ккал/(ч-м2-° С),
и рекомендуемые толщины теплоизоляции б, мм, ограждений
холодильных камер фруктоовощехранилищ с расчетной
температурой воздуха 0° С при средней за год температуре
наружного воздуха в районе строительства
0 ° С и ниже
k
0,37
0,45
0,40
0,5
6
100
150
100
150
100
150
100
100
выше 0 —ниже 9° С
k
0,32
0,37
0,40
'¦L °'5
б
150
200
100
150
100
150
100
100
9° С и выше
k
0,25
0,27
0,40
0,5
б
200
250
150
200
100
150
100
100
ных стен камер целесообразно устраивать и
в полу для ограничения теплопритоков от
грунта.
Поглощение наружных теплопритоков путем
их перехвата, минуя грузовое пространство
камер. Наружное тепло, поступающее в
холодильную камеру и прошедшее через ее грузовое
пространство в воздухоохладитель, снижает
относительную влажность воздуха и отбирает
влагу от хранящихся продуктов за счет
испарения.
Для сокращения наружных теплопритоков
в камеры и обеспечения в них повышенной
влажности полезно применять теплозащитные
воздушные рубашки. Однако устройство их
связано с техническими трудностями и удорожает
строительство. Поэтому фруктоовощехранили-
ща с теплозащитными воздушными рубашками,
за исключением нескольких экспериментальных
объектов в СССР и за рубежом, не нашли
широкого применения.
Влияние внешних теплопритоков через
ограждения, повышающих относительную влажность
воздуха в камере, можно частично уменьшить
и без теплозащитных рубашек путем, например,
организованного последовательного отбора
тепла: сначала от продукта, а затем, перед
обработкой в воздухоохладителях, от ограждающих
конструкций и других источников
тепловыделений. Это достигается определенным
расположением воздухоохладителей и
воздухораспределительных устройств относительно грузового
пространства и наружных ограждений камеры
и обеспечивается направленной схемой
циркуляции воздуха, при которой внешнее тепло
воспринимается воздухом, уже прошедшим через
грузовой штабель.
Ряд конструктивных предложений в этом
направлении, в частности Гипрохолода (авторское
свидетельство № 317872) и ОТИХП, необходимо
осуществить на практике. Расчеты показывают,
что даже частичное (до 25%) поглощение
теплопритоков через наружные ограждения
обеспечит сокращение потерь фруктов и овощей
примерно на 10—15%.
Ограничение внешних теплопритоков при
открывании дверей камер путем применения
воздушных завес, штор, качающихся
дверей-створок и других защитных устройств. Внедрение
на фруктоовощехранилищах современных
электропогрузчиков и штабелеукладчиков с высотой
подъема вил 4,5 м и выше потребовало
увеличения размеров дверных проемов холодильных
камер: ширина дверных проемов принимается
не менее 2 м, высота не менее 3 м. Вследствие
роста грузооборота и ускорения внутрицеховой
транспортировки грузов увеличилась частота
открывания дверей. Все это приводит к
возрастанию теплопритоков в камеру, их размеры
становятся сопоставимыми с теплопередачей
через ограждения и во многих случаях
значительно превышают принимаемые расчетные данные
C ккал/(ч-м2) —для камер хранения площадью
свыше 150 м2 и 4 ккал/(ч-м2) —для камер
площадью от 50 до 150 м2).
Наименьшие теплопоступления достигаются
при использовании откатных
автоматизированных теплоизоляционных дверей. К сожалению,
51

не налажено их заводское изготовление, поэтому
на большинстве отечественных
фруктоовощехранилищ установлены малоэффективные
распашные двухстворчатые двери.
Институтом «Гипрохолод» разработаны
откатные теплоизоляционные двери с калиткой для
прохода обслуживающего персонала. Это
исключает необходимость каждый раз открывать
основную грузовую дверь и обеспечивает
выполнение требований противопожарных норм
по эвакуации.
Наилучшим решением следует считать
практикуемое за рубежом охлаждение прилегающих
к камерам грузовых коридоров и вестибюлей
с поддержанием в них температуры воздуха,
близкой к температурам в камерах C—5°С).
Для охлаждения чаще всего используют
подвесные воздухоохладители (осушители воздуха),
устанавливаемые по торцам коридора над
выходами из них.
Воздушные завесы над дверными проемами,
выходящими в теплые помещения, на 60—70%
сокращают теплопритоки в камеру при
открывании дверей, не мешая транспортировке грузов
и не ограничивая обзора.
За рубежом в дополнение к основным
теплоизоляционным дверям часто применяют
защитные качающиеся двери-створки из прозрачного
или другого гибкого материала, полностью или
частично закрывающие дверной проем. При
отсутствии специальных устройств рекомендуется
навешивать защитные тканевые шторы.
Ограничение внутренних теплопритоков в
камеру от освещения путем применения
экономичных светильников и соблюдения определенных
правил их эксплуатации. В целях экономии
холода и поддержания повышенной
относительной влажности в камере мощность, расходуемая
на освещение, должна быть как можно меньшей
и определяться исходя из типа светильников
и требуемой нормы освещенности помещений.
Для холодильных камер
фруктоовощехранилищ освещенность согласно главе СН и П
П — А.9—71 «Искусственное освещение. Нормы
проектирования» принимается как для
складских помещений в размере 20 лк. Такая
интенсивность освещения в современных камерах
достигается обычно лампами накаливания при
удельной мощности светильников около
8—10 Вт/м2.
Люминесцентные лампы, которые в 2,5— 3
раза экономичнее ламп накаливания, позволяют
соответственно снизить поступление тепла в
камеру или повысить ее освещенность при меньшем
расходе электроэнергии. В зарубежной
практике известны примеры использования в камерах
еще более экономичных ртутных светильников.
Камеры площадью, превышающей 100 м2,
целесообразно разбивать на зоны с
самостоятельным включением и выключением освещения.
Светильники должны гореть только на тех
участках, где производятся грузовые операции,
и отключаться сразу же по их завершении.
Ограничение внутренних теплопритоков от
продуктов при охлаждении их непосредственно
в камерах хранения. Высокая начальная
температура фруктов и овощей, загружаемых в
холодильную камеру,— одна из причин
повышенных теплопритоков, вызывающих значительные
колебания относительной влажности воздуха
даже при эффективной теплоизоляции
ограждений. Особенно вредное влияние на влажност-
ный режим оказывает догрузка камеры теплым
продуктом.
В связи с этим необходимо, с одной стороны,
обеспечивать поступление в камеру свежих
фруктов и овощей с возможно более низкой
температурой, не допуская их перегрева при сборе,
транспортировке и предварительном
накоплении, а с другой стороны, строго соблюдать
рекомендуемую проектную норму единовременной
подачи грузов в камеры, которая определяется
мощностью установленного охлаждающего
оборудования и принимается обычно в пределах
10—20% общей емкости камеры в сутки. Это
имеет особенно важное значение для
заготовительных фруктоовощехранилищ, расположенных
в южных районах страны.
Во всех случаях следует стремиться
сокращать сроки загрузки камер теплой порцией
грузов с тем, чтобы быстрее начать их
охлаждение. Наличие в камерах подвесных
воздухоохладителей, обеспечивающих зонное охлаждение,
позволяет существенно сгладить вредное
влияние дополнительных теплопритоков от вновь
поступившей продукции на влажностный режим
уже хранящихся там грузов.
Обеспечение высокой плотности загрузки камер
путем рационального, более полного
использования грузового пространства и выполнения
определенных организационных мероприятий по
загрузке и выгрузке продуктов. Плотность и
степень загрузки холодильной камеры фруктоово-
щехранилища оказывают существенное влияние
на устанавливающуюся в ней относительную
влажность воздуха.
В полностью загруженной камере воздуха
меньше, поэтому требуется и меньше влаги для
поддержания повышенного уровня влажности.
При недогруженной или частично выгруженной
камере воздуха больше, а большее количество
воздуха требует в равных условиях и больше
влаги для достижения того же уровня
относительной влажности. Поскольку основным
источником влаги в камерах фруктоовощехранилищ
без искусственного увлажнения воздуха явля-
52

<Р,°/о
О 5 70 75 20tHj,°C
Изменение относительной влажности воздуха в камере
-фруктоовощехранилища в зависимости от степени
загрузки и температуры наружного воздуха.
егся сам хранимый продукт, то, естественно,
возникает прямая связь между степенью
загрузки и влажностью в камере.
В общем случае для фруктоовощехранилищ
уровень относительной влажности в камере тем
выше, чем полнее она загружена и чем ниже
температура наружного воздуха (см. рисунок) *.
Так, например, относительная влажность для
камеры при постоянной температуре наружного
воздуха 25°С может понизиться с 86 до 78%
и 68%, если часть ее выгрузить и сократить
загрузку соответственно со 100 до 50 и 25%.
Наоборот, если температура наружного
воздуха понизится с 25 до 0°С, то относительная
влажность в полностью загруженной камере
возрастет с 86 до 94%.
Таким образом, в постепенно разгружаемой
камере относительная влажность падает,
следовательно, недогрузка или частичная выгрузка
ухудшают влажностный режим. Одновременно
ухудшаются и условия циркуляции воздуха
через грузовые штабеля, так как появляются
зоны короткого замыкания воздушных потоков.
Расчеты показывают, что влияние степени
загрузки камеры на влажностный режим
сказывается в большей мере, чем влияние на него
усиления теплоизоляции ограждений и
изменения температуры поверхности охлаждающих
приборов.
Для обеспечения оптимальных условий
хранения фруктов и овощей плотность загрузки
камеры должна быть не менее 150—200 кг на
1 м3 строительного объема. Не следует
допускать, чтобы степень загрузки камеры была
ниже 90% ее паспортной емкости в случае
длительного хранения продукции. Загрузка
хранилища должна увязываться со сроком
хранения и планируемой выгрузкой продуктов в це-
Tamm W. Regelung der relativen Feuchtigkeit in
Kuhlraumen. — «Kaltetechnik — KHmatisierung», 1967,
№ 4, S. 102—108.
лях обеспечения постоянной высокой степени
заполнения отдельных камер.
При большом количестве видов и сортов
фруктов и овощей и различной
продолжительности хранения желательно иметь большее
число меньших по размеру камер. Некоторое
увеличение стоимости строительства хранилища
в этом случае компенсируется сокращением
потерь продуктов и снижением
эксплуатационных затрат.
Устранение вреднего влияния состояния тары
на влажностный режим в камере путем
предварительного увлажнения тары.
Влажностный режим в камере в
первоначальный период после загрузки во многом зависит
от вида и состояния тары, в которой хранится
плодоовощная продукция. Как известно, тара
занимает более Ve части общей массы продукции.
Изготовленная обычно из гигроскопических
материалов (дерево или картон), она может
поглощать или выделять влагу с относительно
большой скоростью.
Влажность гигроскопической тары зависит
от состояния окружающего воздуха. По
истечении определенного срока она становится
равновесной.
Так, например, если деревянные ящики,
длительное время находившиеся при температуре
воздуха 20°С и относительной влажности 50%,
поместить в холодильную камеру с пониженной
температурой 0°С и повышенной влажностью
90%, то примерно через 1—1,5 месяца
содержание влаги в дереве по отношению к сухому весу
повысится с 9 до 21%. При этом тара поглощает
влагу, выделяемую фруктами и овощами, и из
воздуха камеры.
В связи с этим рекомендуется использовать
для упаковки увлажненную тару с равновесной
влажностью, отвечающей параметрам воздуха
в камере. В заготовительных фруктоовощехра-
нилищах с цехами товарной обработки
продуктов следует предусматривать специальные
помещения для предварительного искусственного
увлажнения тары до ее поступления в камеру.
Из описанных мероприятий косвенного
повышения относительной влажности воздуха в
холодильных камерах фруктоовощехранилищ
вытекает ряд дополнительных эксплуатационных
рекомендаций:
фрукты и овощи, наиболее чувствительные к
недостаточной влажности воздуха,
характеризующиеся слабой влагоудерживающей
способностью, следует хранить в меньших по
размерам и емкости камерах, располагаемых в
середине склада и имеющих меньшую поверхность
наружных ограждений;
угловые и крайние камеры с большой
поверхностью наружных ограждений, особенно с юж-
53

ной ориентацией наружных стен, необходимо
загружать наиболее лежкоспособной
продукцией;
проходы в камерах и отступы грузовых
штабелей от стен и потолков должны быть
минимально допустимыми, при этом расположение
штабелей следует увязывать с принятой схемой
циркуляции воздуха с тем, чтобы продухи
в штабелях и пакетах не нарушали общее
направление движения воздуха jb камере;
при необходимости продолжения длительного
хранения продукции в частично выгруженной
камере оставшиеся грузовые штабеля следует
экранировать от свободного пространства
камеры полиэтиленовой пленкой или перегрузить
в освободившуюся камеру меньшей площади;
3 июня 1975 г. после тяжелой болезни на 71-м году
жизни скончался Серафим Трофимович Барабаш, член
КПСС с 1944 г., персональный пенсионер союзного
значения.
С. Т. Барабаш родился в 1904 г. в семье крестьянина.
Трудовую деятельность начал с 1925 г. Более пятидесяти
лет проработал в мясной и молочной промышленности.
После окончания в 1928 г. Вологодского молочно-хозяй-
ственного института работал инструктором Раймаслосо-
юза, руководителем группы Главмаслопрома,
начальником Главмолоко, Главсырпрома, заместителем министра
мясной и молочной промышленности РСФСР и СССР,
председателем Ставропольского совнархоза,
председателем Государственного производственного комитета по
заготовкам молока и молочной промышленности РСФСР.
С 1965 по 1970 г. был министром мясной и молочной
промышленности РСФСР, а с 1970 г. и до последних
в камерах, где хранятся фрукты или овощи,
нельзя выполнять работы по сортировке и
переработке продукции с длительным пребыванием
людей и наличием механизмов с
тепловыделениями;
влажностныи режим в камерах должен
постоянно контролироваться с учетом особенностей
каждой камеры, ее зонирования и характера
укладки грузов, выявленные особенности
необходимо учитывать при последующей загрузке
хранилища.
%- Выполнение изложенных мероприятий и
рекомендаций позволяет обеспечить в
холодильных камерах оптимальный влажностныи режим,
не прибегая к искусственному увлажнению
воздуха.
дней, будучи пенсионером, продолжал работать
начальником Всесоюзного объединения «Мясомолзагран-
поставка».
На всех участках работы С. Т. Барабаш проявлял себя
квалифицированным, принципиальным и инициативным
руководителем, чутким и отзывчивым товарищем.
С. Т. Барабаш избирался делегатом XXII и XXIII
съездов КПСС, был депутатом Верховного Совета
РСФСР. Участник боев с белофиннами.
Советское государство высоко оценило боевые и
трудовые заслуги С. Т. Барабаша, наградив его
орденами Ленина, Октябрьской Революции, «Красной Звезды»,
Трудового Красного Знамени, двумя орденами «Знак
Почета» и медалями.
Светлая память о Серафиме Трофимовиче Барабаше
навсегда сохранится в наших сердцах.
Серафим Трофимович Барабаш
54
28

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Новые книги по современным методам
кондиционирования воздуха и инертных газов
на судах
Г. С. Хорд ас. Высоконапорные системы кондиционирования воздуха
на судах. Л., «Судостроение», 1972, 224 с.
Г. С. X о р д а с. Техническое кондиционирование воздуха и инертных
газов на судах. Л., «Судостроение», 1974, 264 с.
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ,
канд. техн. наук Г. В. КУДРЯВЦЕВ
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
С ростом объема строительства морских и речных судов,
увеличением пассажирских и грузовых перевозок все
большее значение приобретает комфортное
кондиционирование воздуха в жилых и служебных помещениях, а также
техническое кондиционирование воздуха и инертных газов
в грузовых трюмах.
В связи с этим выход в свет рецензируемой двухтомной
монографии является своевременным. В ней
систематизирован и обобщен обширный научно-исследовательский
материал, опыт проектирования и эксплуатации
высоконапорных систем кондиционирования воздуха и установок
технического кондиционирования.
Безусловно, обе книги будут весьма полезны для
инженерно-технических и научных работников проектных
организаций, студентов и специалистов, занимающихся
эксплуатацией систем кондиционирования воздуха.
В книгах в логической последовательности приведены
втапы развития систем комфортного и технического
кондиционирования воздуха, конструкции установок и
способы хладо- и теплоснабжения, вопросы проектирования
и эксплуатации. Это придает двухтомной монографии
завершенный характер.
Первая книга «Высоконапорные системы
кондиционирования воздуха на судах» посвящена современным
системам комфортного кондиционирования воздуха.
В главе I освещены этапы создания высоконапорных
систем кондиционирования воздуха на судах, их
преимущества, показана закономерность их быстрого развития
и внедрения в отечественном и зарубежном судостроении.
В главе II впервые предложена классификация
высоконапорных систем кондиционирования воздуха с учетом
их конструктивного решения и описаны основные
климатические установки. Отмечено, что двухканальная
высоконапорная система со смесительно-выпускными
устройствами с перфорированными панелями является наиболее
перспективной и эффективной для использования на
большинстве судов. На наш взгляд, предложенная
классификация высоконапорных систем не отражает целевой
признак (комфортное и техническое кондиционирование).
В главе III классифицированы источники хладо- и
теплоснабжения в зависимости от типа высоконапорной
системы кондиционирования воздуха, охарактеризованы
источники холода и тепла, предложены методы их выбора
для систем соответствующего типа. В классификации
применен неудачный термин «непосредственное испарение
хладагента». Рекомендация по выбору теплоносителя
(§5) недостаточно обоснована. Экономически приемлемый
теплоноситель для системы необходимо выбирать после
предварительной проработки тепловой схемы
энергетической установки судна с учетом режимов работы и
затрат топлива на стоянке, на ходу, зимой и летом.
Величины Д/0(с. 86) и qQ (с. 87) зависят не только от
температуры конденсации и кипения хладагента, как указано
в тексте, но и от характера процесса кипения, наличия
масла во фреоне и других факторов.
Глава IV посвящена проектированию высоконапорных
систем. Ту или иную систему предлагается выбирать
соответственно технико-экономическим показателям данного
судна и определенным количественным критериям. В
качестве таковых для оценки комплекса могут служить:
масса комплекса, его объем, стоимость изготовления и
издержки эксплуатации. Предложены методы выбора
типа системы и основных параметров с использованием
обобщенных зависимостей и статистических коэффициентов.
Приведенные методы расчетов имеют достаточную для
практических целей точность и позволяют выбрать
оптимальные параметры системы, согласованные с технико-
экономическими показателями судна.
Представляется целесообразным сравнительный анализ
низконапорной и высоконапорной систем с конкретными
расчетами по судам типа «С. Вавилов» и «Казахстан»,
приведенный в § 12 главы III, изложить в главе I, где
указаны преимущества высоконапорных систем.
В главе V рассмотрен прогрессивный метод
масштабного макетирования при изготовлении и монтаже систем.
Метод позволяет перейти к индустриальным способам
изготовления труб. Здесь желательно было бы иметь
обобщенные статистические данные по массовым и объемным
характеристикам использованного при изготовлении
систем оборудования, включая трубопроводы, арматуру и
др. Полезно эти данные представить в виде таблиц или
кривых, выражающих массовые, объемные, стоимостные
характеристики, связанные с типом, холодопроизводитель-
ностью установки, водоизмещением судна и др. Необхо-
55

димо также привести данные по стоимости установок в
зависимости от принятой технологии изготовления и
использованных материалов.
В главе VI изложены основные вопросы эксплуатации
систем кондиционирования воздуха, предложены
рекомендации по внедрению в практику регламентного
обслуживания систем, повышающего надежность их работы.
Во второй книге «Техническое кондиционирование
воздуха и инертных газов на судах» систематизирован
и обобщен опыт создания этих систем в отечественном
судостроении и за рубежом.
В главе I приведены особенности перевозки грузов и
обосновывается необходимость устройства технического
кондиционирования воздуха и инертных газов, для
повышения сохранности грузов и безопасности плавания судов.
По этому разделу можно сделать следующие
замечания. Одним из факторов порчи грузов не отмеченных в
главе, является поступление влажного воздуха в
результате ветровой и тепловой инфильтрации через неплотности
ограждений. При скорости ветра 10 м/с, температуре
воздуха 20°С и величине неплотности 0,002 м2 в отсек будет
поступать до 50 кг/ч влажного наружного воздуха.
В § 1 необходимо наряду с графиками изменения
температуры и относительной влажности воздуха привести
данные о температуре забортной воды при переходе судна
из одних климатических условий в другие, которая
колеблется от —3 до 32-j-35°C и влияет на температурные и влаж-
ностные поля в грузовых отсеках, а следовательно, на
сохранность грузов.
На с. 10 неверно объясняется процесс поглощения гру«
зами воды: «...находясь на открытом воздухе в момент
погрузки, гигроскопичный груз подогревается и
поглощает значительное количество влаги...». Известно, что
процесс сорбции влаги сорбентами состоит собственно из
двух процессов: адсорбции влаги стенками капилляров
и капиллярной конденсации. Однако на с. 14 процесс
сорбции влаги объясняется лишь капиллярной конденсацией.
Поверхность капилляров сорбентов достигает нескольких
сот квадратных метров на 1 г, а не на 1 кг (с. 14).
Необходимо пояснить, что кривые поглощения водяных паров
силикагелем (рис. 6, а, с , 16) действительны при
определенной температуре. На с. 26 отмечается возможность
срыва работы адсорбера из-за пересушивания силикагеля.
Техническими условиями на поставку силикагеля не
указывается на предельную высокую температуру работы
сорбента и возможность его пересушивания. На наш взгляд,
речь, по-видимому, идет о перегревании силикагеля, а не
о его пересушивании. Остаточная обводненность
силикагеля на с. 27—2,5—3%, на с. 195—1,5—2%.
Было бы целесообразно после описания установок
ВОУ-2000 и ВОУ-3000 (с. 28) здесь же охарактеризовать
и другие конструкции воздухоосушительных агрегатов,
разработанных в СССР и за рубежом, а не рассматривать
их в других главах, чтобы не нарушать последовательности
изложения.
В главах II и III классифицированы современные
системы технического кондиционирования воздуха и инертных
газов на судах. Акцентируется внимание на современных
и прогрессивных решениях вопросов кондиционирования
воздуха. Особенно бурное развитие в последнее
десятилетие наблюдалось у систем инертных газов.
При описании ВОУ типа «Драйхолд» необходимо было
обратить внимание на рациональную компоновку
вентилятора. При работе вентилятора на осушение воздуха
трюма возможен подсос более влажного наружного воздуха
через неплотности в ограждениях. На с. 84 сказано, что
разработанные в настоящее время системы с обработкой
приточного воздуха идентичны схемам и конструкциям
высоконапорных систем кондиционирования воздуха
обитаемых помещений. Однако необходимо указать на другие
условия работы систем (начальные и конечные параметры
воздушной среды), отсутствие некоторых процессов тер-
мовлажностной обработки воздуха.
В главе IV описываются системы хладо- и
теплоснабжения, дается их классификация.
Глава V посвящена проектированию систем
технического кондиционирования воздуха и инертных газов.
Весьма полно и подробно изложено технико-экономическое
обоснование типа системы и состав оборудования. Автор
предлагает оценивать варианты систем по стоимостному
показателю — приведенным годовым затратам. Неточно
выражение (с. 194 и с. 195) «...период адсорбции следует
считать закончившимся с появлением влажных газов на
выходе из аппарата...» и «... в этот момент наступает
просачивание влажных газов...». Газ всегда влажный, только с
различной относительной и абсолютной влажностью„
зависящей от ф и t осушаемого воздуха, первоначальной
обводненности силикагеля и др. Не приведен расчет
количества адсорбента, необходимого для поглощения
определенного количества воды, а дана только ссылка на
работы А. А. Шлыкова и В. В. Малышева. Желательно
привести результаты экспериментов по этому вопросу, поскольку
книга рекомендована в качестве пособия для
проектирования.
В формуле B8) на с. 196 принимается время регенерации
для судовых условий 1 ч. Время регенерации следует
рассчитать в зависимости от первоначальной обводненности
силикагеля. Проектантом задается температура груза,
т. е. она должна быть постоянной для всех точек
помещения. Однако в книге не рассматриваются температурные
и влажностные поля, которые необходимо учитывать
проектанту. Значения температуры и относительной влажности
в отдельных точках грузовых отсеков могут сильно
различаться. Вместе с тем рекомендуется принимать
температуру груза постоянной, что приводит к погрешности в
расчетах.
При рассмотрении особенностей проектирования
систем технического кондиционирования (с. 228) не обращено
внимание на установку вентиляторов относительно ВОУ
(устанавливается на стороне нагнетания).
В главах VI и VII изложены особенности изготовления,
монтажа и эксплуатации трубопроводов систем
технического кондиционирования воздуха и инертных газов.
В заключение автор говорит о дальнейшем прогрессе в
развитии систем технического кондиционирования
воздуха.
Указанные недостатки не снижают достоинств
полезной монографии и могут быть легко устранены при
последующем переиздании.
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
На складе издательства «Пищевая промышленность» имеются следующие номера
журнала «Холодильная техника»:
1971 г.— 7;
1974 г. — 4,5, 7, 10, 11;
1975 г. —2, 4.
Заказы на журналы (без денежных переводов) следует направлять по адресу: 113035,
Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., 12. Отдел распространения издательства.
56

Научные исследования в области
холодильной техники и технологии
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ,
помещенных в трудах разных научно-исследовательских, учебных
и проектно-конструкторских организаций-, может
представить интерес для научных и инженерно-технических
работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях промышленности и
народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
К оценке эффективности работы поршневого
холодильного компрессора с перепуском. Калюжный В. К-,
Волков Е. П. — В кн.: Холодильная техника и
технология. Вып. 18, Киев, Техника, 1974, с. 24—28. Биб-
лиогр.: 3 назв.
К расчету пускового режима холодильного поршневого
герметичного компрессора. Дорош B.C. — «Труды
Николаев, кораблестроит. ин-та, 1972, вып. 60, с. 48—52.
Библиогр.: 6 назв.
Анализ изменения удельной работы и весовой
производительности компрессоров при работе с мокрым
воздухоохладителем. Баранников Н. М., Туров В. И.,
Катрухин Ю. К- — «Науч. труды Сиб. науч.-исслед.
и проектного ин-та цвет, металлургии», 1972, вып. 5,
с. 207—215.
Анализ эффективности безнасосных фреоновых эжек-
торных холодильных машин (БНФЭХМ). Л е х м у с А. А.—
«Труды Николаев, кораблестроит. ин-та», 1972, вып. 60,
с. 71—75.
Расчет продолжительности составляющих цикла
генераторов безнасосной фреоновой эжекторной холодильной
машины. Лехмус А. А. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1972, вып. 60, с. 92—96.
Анализ потерь в рабочих колесах центробежных
компрессоров с различным распределением скоростей в
межлопаточных каналах. Г а л е р к и н Ю. Б., 3 у е в А. В.,
Митрофанов В. П. и др. — В кн.: Холодильная
техника и технология. Вып. 18, Киев, Техника, 1974,
с. 42—48. Библиогр.: 3 назв.
О свойствах фреона-СЗ18 как рабочего вещества
тепловых насосов. Афанасьева Е. Г. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 18, Киев, Техника,
1974, с. 114—116. Библиогр.: 3 назв.
К вопросу использования фреона-216 в теплонасосных
установках. Афанасьева Е. Г. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 17. Киев, 1973,
с. 82—87. Библиогр.: 4 назв.
Термодинамико-экономическая оценка и оптимизация
обратных циклов (холодильных установок). Э л ь с-
нер Н., Хенач А.,Сучков Д. — «Труды Моск.
ин-та инженеров ж. — д. транспорта», 1972, вып. 415,
с. 185—214. Библиогр.: 11 назв.
Циклы работы холодильной машины с компрессором в
высокогорных районах при последовательной работе.
Баранников Н. М., Туров В. И.— «Науч.
труды Сиб. науч.-исслед. и проектного ин-та цвет,
металлургии», 1972, вып. 5, с. 201—207.
Регенерация тепла в циклах углекислотной установки.
Али-заде Н. А. — «Учен. зап. Азерб. ин-та нефти и
химии», 1974, № 1, с. 91—95.
Термодинамические свойства фреонов в идеальногазо-
вом состоянии. Клименко А. П., Красно о-
кий СИ., Колесник В. М. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 18, Киев, Техника, 1974
с. 110—114. Библиогр.: 9 назв.
Составление уравнения состояния реальных газов по
данным насыщения. Лагуткин О. Д.,
Куропатки н Е. И. — В кн.: Холодильная техника и
технология. Вып. 17, Киев, Техника, 1973, с. 74—76. Библиогр.:
3 назв.
О расчете энтальпии смесей хладагентов в жидком
состоянии. Чайковский В. Ф., Захаров Н. Д.,
Соколова Л. А. — В кн.: Холодильная техника
и технология. Вып. 17, Киев. Техника, 1973, с. 65—67.
Библиогр.: 9 назв.
Химическая и термическая стойкость фреонов.
Афанасьева Е. Г. — В кн.: Холодильная техника и
технология. Вып. 16, Киев, Техника, 1973, с. 80—81.
Библиогр.: 3 назв.
Метод определения плотности перегретого пара по
данным состояния насыщения. Лагуткин О. Д.,
Куропаткин Е. И., Костанжи И. И.—
В кн.: Холодильная техника и технология. Вып. 16,
Киев, Техника, 1973, с. 73—77. Библиогр.: 8 назв.
Перспективы применения диссоциирующих веществ в
качестве холодильных агентов. Чайковский В.Ф.,
Горыкин С. Ф., Барыше в В. П. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 16, Киев,
Техника, 1973, с. 51—55. Библиогр.: 7 назв.
Экспериментальное исследование влияния охлаждения
на устойчивость ламинарного пограничного слоя. К а -
чанов Ю. С, Козлов В. В.,
Левченко В. Я. — Изв. СО АН СССР. Серия техн. наук, № 8,
1974, вып. 2, с. 75—79. Библиогр.: 10 назв.
О выборе оптимальной толщины ребра для оребренной
поверхности. Горяинов Л. А.,
Третьяков Г. А. — «Труды Моск. ин-та инженеров ж.-д.
транспорта», 1972, вып. 398, с. 95—100.
Особенности формирования микроклимата в учебных
помещениях вузов. Берзиньш В. И., Линд-
бе р г 3. Я. — «Изв. АН ЛатвССР», 1974, № 3, с. 130—
131.
Экономические характеристики и вопросы выбора внут-
ридомовых систем охлаждения — отопления. Л е г е й -
до СМ. — «Сб. науч. трудов. Центр, науч.-исслед. и
проектно-эксперим. ин-та инж. оборудования городов,
жилых и обществ, зданий», 1973, вып. 4, с. 53—66.
Автоматическое поддержание климатического режима
в испытательных камерах. Богданов О. И., Пя-
с и к Л. М., Гиндин М. Л. — В кн.: Холодильная
техника и технология. Вып. 16, Киев, Техника, 1973,
с. 101—102. Библиогр.: 2 назв.
Методика статического расчета системы регулирования
производительности вагонного кондиционера «СТОУН».
Лысенко А. А., Недоступов В. Д. — «Труды
Ташк. ин-та инженеров ж.-д. транспорта», 1972, вып. 82,
с. 24—31.
К вопросу виброизоляции компрессорного агрегата
вагонного кондиционера МАБ. Беньковский Д. Д.,
Исхаков В. X.— «Труды Ташк. ин-та инженеров
ж.-д. транспорта», 1972, вып. 82, с. 128—140. Библиогр.:
10 назв.
Техническое состояние кузовов рефрижераторных
вагонов, построенных в ГДР, и пути его улучшения. Г а-
миров В. И. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
ж.-д. транспорта», 1974, вып. 510, с. 4—13.
57

Экспериментальное определение частот собственных
колебаний холодильного оборудования рефрижераторных
вагонов. Журавлев Н. П. — «Труды Моск. ин-та
инженеров ж.-д. транспорта», 1972, вып. 415, с. 109—115.
К вопросу применения газотурбинных установок на
рефрижераторном подвижном составе. Махань-
ко М. Г., Штейнберг Л. Д. — «Труды ин-та
комплексных трансп. проблем при Госплане СССР»,
1972, вып. 32, с. 195—204.
Исследование и выбор оптимальной толщины
ограждения рефрижераторных вагонов. Маханько М. Г.,
Штейнберг Л. Д., Лунев Б. П. — «Труды ин-
та комплексных трансп. проблем при Госплане СССР»,
1972, вып. 32, с. 157—183. Библиогр.: 6 назв.
Расчет теплопритоков в вентилируемую холодильную
камеру с газопроницаемым ограждением.
Маханько М. Г., ШтеейбергЛ. Д.— «Труды ин-та
комплексных трансп. проблем при Госплане СССР», 1972,
вып. 32, с. 184—194.
Технические требования к системе инструментального
контроля ограждающих конструкций рефрижераторных
вагонов. Гамиров В. И.,
Барабанщиков В. Ф. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та ж.-
д. транспорта», 1974, вып. 510, с. 70—86.
Исследование древесноволокнистых плит, применяемых
для подшивки потолка рефрижераторных вагонов. М а-
лышева Н. Ф., Быкова И. Т. — «Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та ж.-д. транспорта», 1974, вып. 510,
с. 57—63.
Оценка прочности стыков панельного пола
рефрижераторного вагона. Пашкевич М. Ю.,
Андреев Е. И.—«Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та ж.-
д. транспорта», 1974, вып. 510, с. 42—48.
Выбор и упрочнение фанерных плит для настила
панельного пола рефрижераторного вагона. Пашкевич М. Ю.,
Никишин Ю. М., Малышева Н.Ф., Криво-
спицкая В. И. — «Труды Всесоюз., науч.-исслед.
ин-та ж.-д. транспорта», 1974, вып. 510, с. 33—41.
Технические требования к материалам для панельного
пола рефрижераторного вагона. Пашкевич М. Ю.,
Андреев Е. И. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед.
ин-та ж.-д. транспорта», 1974, вып. 510, с. 24—33.
Библиогр.: 5 назв.
Удаление конденсата и дезопромывочных растворов из
подпольного пространства рефрижераторных вагонов.
Горшкова Е. П. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед.
ин-та ж.-д. транспорта», 1974, вып. 510, с. 54—57.
Воздухораспределение в загруженных трюмах с
воздушными системами охлаждения. Стефанович В. В.,
Комарницкий Б. В. — В кн.: Холодильная
техника и технология. Вып. 17, Киев, Техника, 1973, с. 13—
17. Библиогр.: 6 назв.
Специализированные морские суда для перевозки
сжиженных газов. Ткачева П. Е.,
Кожуха р ь И. А. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-
та», 1972, вып. 62, с. 96—102. Библиогр.: 7 назв.
Влияние износов основных узлов судового поршневого
компрессора на его объемный коэффициент. К о в -
шарев A.M. — «Труды Ленингр. ин-та водного
транспорта», 1972, вып. 135, с. 94—103. Библиогр.: 6 назв.
Теплоотдача при плавлении льда в контакте с нагретой
поверхностью. В у р г а ф т И. А. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 16, Киев, Техника, 1973,
с. 44—49. Библиогр.: 2 назв.
Об унификации условий испытания льдообразующих
реагентов. Малкина А. Д., Патрикеев В. В.,
Ильичев И. П. — «Сб. науч. трудов Моск. ин-та
инженеров с.-х. производства», 1972, т. 9, вып. 3, ч. 1,
с. 210—217. Библиогр.: 6 назв.
Вопросы совершенствования организации труда на
предприятиях (Холодильного машиностроения) в
условиях научно-технического прогресса. Авдеенко В.Н.
«Науч. труды Моск. инж.-экон. ин-та», 1972, вып. 55#
с. 24—26.
Влияние комплексного воздействия эксплуатационных
факторов на свойства теплоизоляционных материалов.
Гамиров В. И., Малышева Н. Ф. — «Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та ж.-д. транспорта», 1974,
вып. 510, с. 19—23.
Виброустойчивость теплоизоляционных изделий и
конструкций. Семенов С. И. — «Сб. трудов
Всесоюз. научн.-исслед. и проектного ин-та Теплопроект»,
1974, вып. 27, с. 26—30.
Теплообмен при сушке теплоизоляционных штучных
изделий. Жуков Д. В., Гребенник М. А.,
Шинкевич В. Н. — «Сб. трудов Всесоюз. науч.-
исслед. и проектного ин-та Теплопроект», 1974, вып. 27,
с. 60—63.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
О влиянии температуры хранения рыбы на характер
протекания посмертных изменений. Быков В. П.,
Бурменко Е. А., Еремеева М. Н.,
Сергеева Т. Г. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
морского рыб. хоз-ва и океанографии», 1974, т. 95, с. 7—13.
Библиогр.: 13 назв.
Влияние метода выделения жира из мышечной ткани
охлажденных рыб на его состав и свойства. Ржав-
екая Ф. М., Дубровская Т. А., Правд и-
н а Л. В. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
морского рыб. хоз-ва и океанографии», 1974, т. 95, с. 111—119.
Библиогр.: 17 назв.
Микробиологические исследования замороженного
фарша из минтая в процессе его изготовления и хранения.
Школьникова С. С. — «Труды Всесоюз. науч.-
исслед. ин-та морского рыб. хоз-ва и океанографии»,
1974, т. 95, с. 38—43. Библиогр.: 8 назв.
Экономическая эффективность хранения яблок в
местах их производства. Корольков В. П., X в о-
ростянов В. Г. — «Науч. труды Ставроп. с.-х. ин-
та», 1973, вып. 36, т. 1, с. 73—75.
Убыль в весе картофеля и овощей при замораживании.
Зотова О. Н., Кривошеина Г. С.—«Науч.
труды Омск. с.-х. ин-та», 1972, т. 101, с. 67—68.
Тепловой расчет рефрижераторного контейнера. Б а-
лаков И. П., Логинов Л. И.—«Труды Центр.
науч. -исслед. ин-та мор. флота», 1974, вып. 185, с. 62—
67.
О контроле содержания фреона в замороженных
пищевых продуктах. Кротов Е. Г., Вишневец-
к и й Е. Д. — В кн.: Холодильная техника и
технология. Вып. 17, Киев, 1973, с. 89—91. Библиогр.: 6 назв.
Выбор оптимальной грузоподъемности погрузчика для
работ со скоропортящимися грузами с использованием
ЭЦВМ. Гольцев В. П. — «Труды Рост. н/Д ин-та
инженеров ж.-д. транспорта», 1972, вып. 86, с. 48—55.
* * ¦
Ниже приводятся научные работы Одесского
технологического института холодильной промышленности,
опубликованные в сборниках «Холодильная техника и
технология» (Киев, «Техника»).
СБОРНИК № 16 ЗА 1973 г.
Теплоиспользующие турбохолодильные машины с
авиационными газотурбинными двигателями. Мель-
цер Л. 3., Б о н д а р е в И. Т., Я р о ш е н к о В. М.
С. 3—7. Гиблиогр.: 7 назв.
Исследование турбодетандера и компрессора воздушной
турбохолодильной машины на базе авиационных ГТД.
Шмыгля А. А., Сапожников В. Н., Д у р-
к и н а Н. В. С. 7—11. Библиогр.: 3 назв.
58

Испытания ступеней центробежного компрессора. С а-
пожников В. Н. С. 11—15. Библиогр.: 1 назв.
К расчету торцовых уплотнений валов
высокооборотных холодильных турбоагрегатов. Дорохин В. П.
С. 16-19.
К расчету на устойчивость круглой пластины, упруго
защемленной по контуру, загруженной радиальными
сжимающими силами (для холодильных аппаратов и сосудов).
Ланге А. Б. С. 19—22. Библиогр.: 4 назв.
Оптимальные характеристики термоэлементов для
каскадных микрохолодильников. Ольшанский С. В.,
X и р и ч И. Я- С. 23—25. \ ; , } \
Криостат для исследования эффекта Эттингсгаузена.
X и р и ч И. Я-, Б е л о з е р Ыв а Л. А. С. 25—26.
Библиогр.: 3 назв.
К определению геометрических характеристик
гофрированных насадок. Богодист ;Е. И.,
Алексеев А. В. С. 31—35. Библиогр.: 6 назв.
Экспериментальное исследование листоканального
воздухоохладителя — воздухонагревателя судовой системы
кондиционирования воздуха. Никульшина Д. Г.,
Под к о л з и н Г. Ф., Козлов Н. К. С. 35—38.
Библиогр.: 1 назв.
Исследование процессов тепло- и массообмена в
системе сухой воздух — вода. Браун В. М., Вайн-
штейн Г. Е., Р о ж к о в а Л. Ф. С. 38—43.
Библиогр.: 7 назв.
Процесс охлаждения рудничного воздуха в диаграмме
d — i для влажного воздуха. К е ф е р В. Н. С. 49—51.
Библиогр.: 1 назв. t ) ! ,' ',
Применение смеси фреонов-12 и 13 для расширения
температурных границ использования двухступенчатых
холодильных машин. Черток В. Д., В а с ю т и н-
ский Ю. А. С. 56—57.
Термодинамические свойства смеси фреонов-22 и 13В1.
Кузнецов А. П., Лось Л. В., Е г о р о в А. В.
С. 58—60. Библиогр.: 3 назв.
Определение типа диаграммы фазового равновесия
жидкость — пар для системы аммиак — фреон-12.
Кузнецов А. П., Волобуев И. В. С. 60—63. Библиогр.:
5 назв.
Взаимосвязь температур потоков жидкостей в
термоэлектрической батарее. Лавренченко Г. К-С. 63—67.
Библиогр.: 3 назв.
Анализ энергетических характеристик
термоэлектрических батарей. Лавренченко Г. К- С. 67—73.
Библиогр.: 3 назв.
Исследование вязкости фреона-11. Геллер В. 3.»
Иванченко С. И. С. 77—80. Библиогр.: 9 назв-
Термодинамические свойства сверхтекучего Не4 и
жидкого Не3. Казавчинский Я- 3., Таран В. Н.,
Мазур В. А. С. 81—87. Библиогр.: 11 назв.
К расчету термодинамических свойств жидкого
криптона. А л е ксеев В. П., Л о с ь В. И. С. 87—90.
Библиогр.: 13 назв.
К вопросу о волновом течении тонких слоев жидкости
на вертикальной поверхности. Чумак И. Г.,
Кириллов В. X., Роговая С. Н., Дымов М. И.
С. 90—92. Библиогр.; 2 назв.
Применение методов ик-спектроскопии и газо-жидкост-
ной хроматографии для оценки стабильности смазочных
масел. Мельцер Л.З., Дремлюх Т. С, С и л и-
на Л. Б., Рамъялг Ю. П. С. 93—98. Библиогр.:
4 назв.
Оценка вспениваемости холодильных масел. 3 а т-
ворницкий Ю. Г. С. 98—100. Библиогр.: 6 назв.
Короткошланговая батарея — объект с
распределенными параметрами. Чумак И. Г.ДоханскийА. И.
С. 103—109. Библиогр.: 5 назв.
Усовершенствование настройки п-регуляторов методом
последовательных проб. Ломакин В. Ф.,Славов-
ски М.( Асаевич П. Т. С. 109—111. Библиогр.:
3 назв.
Экспериментальное исследование охлаждающих
систем овощехранилищ. Ж а д а н В. 3., Ивах-
нов В. И., Жук С. Г. С. 111—115. Библиогр.: 4 назв.
СБОРНИК № 17 за 1973 г.
) Камеры хранения мороженых грузов с различными
системами охлаждения. ЧуклинС. Г.,
Чумак И. Г., Борщ А. Т., Хмаладзе О. Ш.
С. 3—6. Библиогр.: 3 назв.
Некоторые особенности работы скороморозильных
аппаратов на рефрижераторных судах типа «Атлантик».
Ч у к л и н С. Г., А в д е е в Е. С, Ш а х р а й И. К->
Бычкова Г. А. С. 7—10.
Метод теплового расчета водоледяных аккумуляторов
холода. Парцхаладзе Э. Г. С. 10—13. Библиогр.:
2 назв.
Экспериментальное исследование листоканального
судового воздухоохладителя. Никульшина Д. Г.
Затирка И. Ф., Д о л ь с к а я В. И. С. 17—19.
Библиогр.: 3 назв.
Исследование холодильной установки для испытания
тензометрических датчиков. Русов Е. X., Чепур-
н е н к о В. П., М и н е н е н к о Е. Ф. С. 19—23.
Библиогр.: 3 назв.
Увлажнительная способность рассолов при нулевых
и отрицательных температурах. КрасномовецП. Г.,
Чумак И. Г., Исаев В. И. С. 23—26. Библиогр.:
6 назв.
Анализ эффективности регенеративного теплоообмена
в двухтемпературных охлаждающих системах.
Кузнецов А. П., ТумановЭ. В. С. 26—30. Библиогр.:
1 назв.
Энергозатраты в кристаллогидратных опреснительных
установках. Клещунов Е. И., Рашковс-
кий В. М., Файнберг М. А. С. 30—33. Библиогр.:
4 назв.
Систематика газовых холодильных машин. Ш н а й д
И. М. С. 33—36. Библиогр.: 5 назв.
Анализ рабочего процесса свободно-поршневого
детандера. Мартыновский А. В. С. 36—41. Библиогр.:
2 назв.
Охлаждаемая вихревая труба с нестационарным
горячим потоком. Азаров А. И. С. 41—44. Библиогр.:
3 назв.
Некоторые результаты испытаний высокоскоростного
фреонового турбокомпрессора со встроенным
мультипликатором. Лазарев Г. И., Баренбойм А. Б.,
С. 44—48. Библиогр.: 3 назв.
Характеристики фреонового центробежного компрессора
с колесами различной ширины. Баренбойм А. Б.
Г е р н е р Г. А. С. 48—51. Библиогр.: 4 назв.
Об использовании авиационных двигателей для
производства холода в установках сжижения природного газа.
Ш м ы г л я А. А., Сапожников В. Н.,
Ястребова Л. В. С. 51—58. Библиогр.: 7 назв.
К вопросу переменных режимов осевых компрессоров.
Козорез А. И., Си н ицы на В. Ф. С. 58—63.
Библиогр.: 7 назв.
Применение металлокерамики при изготовлении
трущихся деталей малых холодильных машин. Л и х н и ц-
кий Г. В., Клемент В. И., Андреев В. С.
и др. С. 63—65.
Диаграмма энтальпия — концентрация бинарной
смеси фреонов-32 и 23. Кузнецов А. П., Л о с ь Л. В.
С. 67—69. Библиогр: 3 назв.
Экспериментальное исследование термических свойств
газовых смесей. Алексеенко Г. П. С. 69—73.
Библиогр.: 8 назв.
Определение критической плотности
индивидуальных веществ по сжимаемости насыщенной жидкости.
Дерман В. Б. С. 76—80. Библиогр.: 12 назв.
Давление насыщенного пара фреона-32. Лось Л. В.
С. 80—82. Библиогр.: 5 назв.
59

ТУ^ Схема регистрации температур в нестационарных
тепловых процессах. Московченко В. В., Эйзен-
б е й с В. П. С. 87—89. Библиогр.: 5 назв.
\J Влажность воздуха в штабелях при хранении фруктов
и овощей в условиях упорядоченной естественной
конвекции. Мартынова Л. В. С. 91—94. Библиогр.:
6 назв.
Критерии оценки охлаждающих систем фруктоовоще-
хранилищ. Ж а д а н В. 3. С. 95—98. Библиогр.: 10 назв.
СБОРНИК № 18 за 1974 г.
Влияние условий теплоотдачи на характеристики
термоэлектрических холодильников. Семенюк В. А.,
Пятницкая Н. И. С. 3—8. Библиогр.: 7 назв.
Оптимальная | емкость термоэлектрических
холодильников. Мартыновский В. С, Семенюк В. А.,
Азаров А. И. С. 8—14. Библиогр.: 5 назв.
Экспериментальное исследование малой фреоновой
эжекторной холодильной машины. Жадан С. 3.,
К р а с ю к Л. С. С. 14—17. Библиогр.: 2 назв.
Экспериментальное исследование холодильной машины
одноступенчатого сжатия на фреоне-13В1 и смесях фрео-
нов-12 и 13В1. Кузнецов А. П., Васютин-
ский Ю. А., Мухей|бар НадимАбед, С. 17—
19. Библиогр.: 2 назв.
Смесь фреон-12—фреон-143 — рабочее вещество малых
холодильных машин. Кузнецов А. П., Чер-
т о к В. Д., Гончаров Д. В., Овчарук В. С.
С. 19—24. Библиогр.: 2 назв.
Кинематические характеристики свободно-поршневого
детандера. Мартыновский А. В. С. 28—33.
Библиогр.: 5 назв.
Характеристики фреоновых центробежных
компрессорных ступеней малой производительности. Барен-
бойм А. Б., Зеленовский В. Ф. С. 33—37.
Библиогр.: 4 назв.
Высокоскоростной фреоновый турбокомпрессор.
Поляков С. Н. С. 37—42.
Характеристики вихревой трубы с рециркулирующим
горячим потоком. (Азаров А. И. С. 48—52.
Библиогр.: 4 назв.
Исследование холодильных установок для тропических
условий. Эктор Ремедиос Карбахолес,
Чепурненко В. П., Русов Е. X. С. 52—56.
Библиогр.: 5 назв.
Циркуляционная система магистрали жидкого азота.
Чуклин С. Г., Старчевский И. П.,
Ольки н Б. И. С. 56—60. Библиогр.: 2 назв.
Исследование характеристик центробежных форсуна
при распыле жидкого азота. Чуклин С. Г., Стар
чевский И. П., Гончар у к А. И. С. 61—64
Библиогр.: 4 назв.
Испытания холодильной установки транспортного
рефрижератора, работающей на фреоне-22. Авдеев Е. С. г
Комаров B.C., Цвиговский Г. К-,
Яременко Л. М., С. 64—69. Библиогр.: 4 назв. \ ^
Тепло- и влагообмен в камере хранения мороженых
грузов при естественной циркуляции воздуха. Розен-
берг А. С, Бушта И. В., Балабан Т.Н.
С. 69—79. Библиогр.: 6 назв.
Экспериментальное исследование двухфазного течения
аммиака в горизонтальных трубах. Осипович Ю. М.,
Гордиенко А. В., Оль|шанский СВ.,
Васильева Л. К- С. 79—83. Библиогр.: 6 назв.
Аналитическое и экспериментальное исследование
динамических характеристик воздухоохладителя с регулярной
насадкой. К о х а н с к и й А. И., Чумак И. Г.г
Роговая С. Н. С. 83—89. Библиогр.: 3 назв.
исследование процессов тепло- и массообмена в
воздухоохладителях с плоскопараллельной тканевой насадкой.
Чумак И. Г., Исаев В. И., Роговая С. Н.,
Хмаладзе О. Ш. С. 90—93. Библиогр.: 6 назв.
К теории тепло- и массообмена при испарительном
охлаждении воды. Алексеев В. П., Вайн-
штейн Г. Е. С. 94—98. Библиогр.: 4 назв.
О термическом эффекте при ректификации.
Алексеев В. П., Герасимов П. В., Поберез-
к и н А. Э. С. 99—100. Библиогр.: 5 назв.
К оптимизации регенераторов воздушных турбохо-
лодильных машин. Дацковский В. М., Дур-
кина Н. В., Шмыг л я А. А. С. 101—106.
Библиогр.: 4 назв.
Объемный коэффициент теплопередачи контактного
жидкостного регенератора. Мельцер Л. 3.,
Жадан С. 3., Тарасовский П. Г. С. 106—109.
Библиогр.: 2 назв.
Расчет вязкости некоторых жидких фреонов метанового
и этанового рядов. Геллер В. 3., Г о р ы к и н С. Ф.*
Кронберг А. В. С. 117—121. Библиогр.: 9 назв.
К расчету профиля пленки жидкого гелия-11 на твердой
поверхности. Б р е н е р Л. Ю., Цыкало А. Л.
С. 122—125. Библиогр.: 7 назв.
у Исследование эффективности испарительного
охлаждения фруктов и овощей при вакуумировании.
Жадан В. 3., Алексеева О. Н. С. 125—128.
Библиогр.: 3 назв.
/ Сравнительная оценка охлаждающих систем фрукто-
овощехранилищ. Ж а д а н (В. 3., МартыноваЛ. В.
С. 128—134. Библиогр.: 9 назв.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1975 г. выйдет в свет и поступит в продажу книга РУДОМЕТКИНА Ф. И., НЕ-
ДЕЛЬСКОГО Г. В. Монтаж, эксплуатация и ремонт холодильных установок. 26 л.,
90 000 экз., 1 р.
В книге рассмотрены содержание и объем работ по монтажу, техническому
обслуживанию и ремонту холодильных установок, особенности обслуживания
автоматически действующих установок, основные принципы рациональной организации
работ.
Большое внимание уделено монтажу компрессоров и компрессорных агрегатов,
основных и вспомогательных аппаратов, трубопроводов.
Приведены сведения о подготовке к работе, пуске и обслуживании холодильных
установок, о выборе оптимальных режимов их работы, о причинах износа
холодильного оборудования.
Описаны процессы старения узлов и деталей холодильных компрессоров и
аппаратов и указаны мероприятия по устранению их последствий. Рассмотрена система
организации ремонтных работ.
Книга предназначена для учащихся техникумов.
Заказы на книгу (без денежных переводов) следует направлять по адресу:
113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., 12. Отдел распространения издательства
«Пищевая промышленность».
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
/-/
УДК 621.565:634.17.7
Фруктохранилища
емкостью 300, 500 и 800 т
М. М. ЛЕВИНА, Л. А. ТАТАРИНЦЕВА В. Ф. ВОРОБЬЕВ
ЦИТЭПсельхоззерно
Институтом ЦИТЭПсельхоззерно разработаны проекты
фруктохранилищ емкостью 300, 500 и 800 т на базе машин
ХМФ-16. Фруктохранилища предназначены для
строительства главным образом в многоотраслевых хозяйствах с
площадью садов не более 1000 га. Однако опыт
эксплуатации аналогичных хранилищ на базе автономных установок
ФХ-100 показал, что их можно эффективно использовать в
бригадах и отделениях крупных садоводческих хозяйств.
Строительство хранилищ предусмотрено в
климатических районах с расчетной зимней температурой
наружного воздуха —20 и —30°С, с сейсмичностью не
выше 6 баллов.
-ofzo
0>
0
а>
0-
0^
0 0®
План
if»
//
ш
i ц—n—Th-g a—n-t T-azi
я
Ш
Tl
12000
0
. * и
-ХМФ-W
6000
30000
72000
0,0
0
©
(+6,67)±_
7-7
^
, 4,72
Ш80\ т 78570G8630)
О/тан
©(?)(?) 0
* * f 1
J/
/МФЧ6
II
ОуШиь, ,..!.-, ^-i uj? uJjuu I-.1---I i=Jm «-.i-, ,-J
Фруктохранилища емкостью 300 т (а), 500 т (б) и 800 т (в):
I—IV — холодильные камеры; V — экспедиция; VI — комната
для обогрева и приема пищи; VII — гардероб; VIII —
инвентарная; IX — электрощитовая; X — навес; XI — цех товарной
обработки плодов; XII — бойлерная; XIII — коридор.
/aw
0
/aw
1ЛШ-
0
Jn
72000
0
лаш
0
0
61

Кроме длительного хранения семячковых плодов
хранилища в весенне-летний период используют для
накопления грузовых партий ягод, плодов, овощей и
краткосрочного их хранения, а также охлаждения перед
транспортировкой в пункты потребления.
В хранилище емкостью 800 т запроектирована товарная
обработка плодов.
Планы хранилищ приведены на рисунке.
Здания хранилищ одноэтажные бескаркасные с
несущими кирпичными стенами на ленточных бутобетонных
фундаментах. Покрытие из сборных плит размером 1,5 X
X 12 м (серия 1.465-3). Кровля рулонная плоская с
неорганизованным отводом воды. Теплоизоляция охлаждаемого
контура из жестких минеральных плит.
Холодильные камеры прямоугольные размером в
плане б X 18 м и 12 X 18 м, номинальной емкостью
соответственно 100 и 200 т. Камеры соединены грузовым коридором
и сблокированы с подсобно-вспомогательными
помещениями. Расчетная температура воздуха в камерах 0-^ 2°С,
относительная влажность 88%.
Плоды доставляют в хранилище и отгружают
автотранспортом. Охлажденные плоды транспортируют
авторефрижераторами.
Товарная обработка плодов в хранилище емкостью 800 т
предусмотрена на линии ЛТО-3 производительностью 3 т/ч.
Упаковочная тара подается к линии подвесным
конвейером.
Плоды хранятся в стандартной таре, установленной на
четырехзаходные поддоны типа 2П04 (ГОСТ 9078—67).
Нижний ряд пакетов укрепляют металлическими
стойками, воспринимающими нагрузку вышележащих пакетов,
что позволяет укладывать штабель высотой 5,24 м.
Погрузочно-разгрузочные работы выполняют с помощью
электропогрузчиков ЭП-103 и грузовых тележек.
Охлаждение камер воздушное, с бесканальным возду-
хораспределением. Вентиляция осуществляется наружным
воздухом при трехкратном обмене в сутки.
Предусмотрена децентрализованная схема холодо-
снабжения с помощью автономных холодильно-нагрева-
тельных машин ХМФ-16, которые монтируются в торце
камер под навесом по одной на каждый
пролет шириной 6 м.
Система автоматизации машины предусматривает
автоматическое поддержание заданной температуры воздуха
в камерах в пределах от —2 до +5°С и выше, что создает
условия для одновременной закладки в хранилище
различных помологических сортов, а также разных
видов плодов.
Автономное холодоснабжение отдельных секций камер
позволяет при привязке проекта к местным условиям
строительства или в процессе эксплуатации увеличить
число камер в хранилище в пределах его номинальной ем-
РЕФЕРАТЫ
УДК 634.1+635.006.5
Перспективы развития базы хранения плодоовощной
продукции в системе сельского хозяйства. БОРИСОВ В. А.,
ОЛЬХОВОЙ Д. И. «Холодильная техника», 1975, № 7.
Приведены данные о перспективах строительства хранилищ
плодоовощной продукции в системе сельского хозяйства,
о разработках типовых проектов хранилищ и
специализированного холодильного оборудования. Отмечены
преимущества комплектной поставки оборудования и
строительства из полносборных элементов.
Показатели
Емкость (по яблокам
зимних сортов), т
Производительность
цеха товарной
обработки плодов, т/сезон
Производительность
хранилища по
охлаждению плодов,
т/сутки
Размеры хранилища,
м
Мощность (холодопро-
изводительность)
агрегатов, ккал/ч
Потребляемая
мощность, кВт/ч
в том числе
холодильное
оборудование
Число работающих
Сметная стоимость
строительства, тыс.
руб.
в том числе
строительно-монтажных
работ
оборудования
на 1 т продукции,
руб.
Срок окупаемости,
лет
Емкость хранилища, т
300
302,4
—
12
32,63x18,0
48
123,9
60
4
97,40
50,92
46,48
322
1,6
500
516,8
—
20
32,63x30,0
80
136,5
100
6
151,47
73,61
73,62
293
1,6
800
832
1500
32
38,65x48,0
128
278
160
30
272,27
134,63
137,64
327
1,2
кости с помощью устройства дополнительных перегородок,
не внося изменений в систему холодоснабжения камер.
Проекты фруктохранилищ на базе ХМФ-16 по
сравнению с проектами фруктохранилищ с применением
установок ФХ-100 отличаются более рациональными объемно-
планировочными и конструктивными решениями зданий
хранилищ и улучшенными технико-экономическими
показателями.
Основные технико-экономические показатели
хранилищ приведены в таблице.
Затраты на строительство хранилищ окупаются в
течение не более 1,6 сезона эксплуатации.
УДК 563.634/.7
Организация хранения фруктов в Ставропольском крае.
ЗГАДОВ А. Г. «Холодильная техника», 1975, № 7.
Описан опыт работы Ставропольского треста «Плодопром»
по хранению фруктов. Показаны преимущества
строительства фруктохранилищ и организации длительного
хранения и переработки фруктов непосредственно в колхозах.
62

УДК 621.5б/.57:630
Блочные автоматизированные холодильные машины для
сельского хозяйства. ШИНКА В. Я-, РАЕВ А. А.,
БЕРСЕНЕВА Н. С. «Холодильная техника», 1975, № 7.
Приведены основные принципы проектирования
холодильных машин сельскохозяйственного назначения,
вытекающие из условий их эксплуатации. Описаны
холодильные машины ХМФ-16 и ХМФ-32, предназначенные
для поддержания необходимого температурного режима
во фруктохранилищах, аккумуляционные водоохладите-
ли для охлаждения молока на животноводческих фермах,
передвижные холодильные машины для охлаждения зерна.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.565:634.1/.7
Холодильник для фруктов и винограда с
децентрализованной системой охлаждения. КРЫЛОВ Ю. С, ЯНЮКВ. Я-,
ВАСЮТОВИЧ В. В. «Холодильная техника», 1975, № 7.
В статье изложены технические решения, принятые в
типовом проекте холодильника для хранения фруктов и
винограда емкостью 1200 т с децентрализованной системой
охлаждения, разработанной на базе автоматизированных
блочных холодильных машин ХМФ-16. Описаны также
принципы механизации грузовых работ на холодильнике.
Таблиц 1. Иллюстраций 3.
УДК 621.565:634.1/.?
Фруктохранилище с регулируемым составом газовой среды.
ЧУПАХИН В. А. «Холодильная техника», 1975, № 7.
Рассмотрен типовой проект и основные технические и
технологические характеристики фруктохранилища
емкостью 500 т с регулируемым составом газовой среды.
Описаны объемно-планировочные и конструктивные решения,
оборудование, температурные и газовые режимы хранения
основных сортов яблок.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
УДК 621.565:634.1/.7
О системах холодоснабжения фруктохранилищ в сельской
местности. ГОГОЛИНА Т. В., ТАЛАНОВ А. В.
«Холодильная техника», 1975, № 7.
Рассмотрены основные положения по холодоснабжению
сельских фруктохранилищ. Даны рекомендации по
отказу от применения взрывоопасного и токсичного аммиака
в качестве хладагента и переходу на применение фреона.
Предпочтительно применение воздушной конденсации.
Необходима ориентация на использование машин с
высокой степенью заводской готовности.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
УДК 635.25.066.5
Технологические испытания камер хранения
многоэтажного фруктового холодильника. ВЫСОЦКАЯ О. М.,
МОИСЕЕВА Н. А., ТОРОПОВА В. А. «Холодильная
техника», 1975, № 7.
Приведены результаты исследования условий хранения
лука и работы камерного холодильного оборудования на
многоэтажном холодильнике Пролетарской конторы Мос-
горплодоовощ. В камерах верхнего и среднего этажей в
теплый и холодный периоды года определены
температурные и скоростные поля, кратность циркуляции воздуха,
распределение воздушных потоков, градиенты
температуры по высоте камеры и штабеля, естественная убыль
массы и изменения товарного качества лука за период
хранения.
Таблиц 4. Иллюстраций 3.
УДК 621.57:62-19
Качество малых герметичных холодильных агрегатов.
АНДРАЧНИКОВ Е. И., КАПЛАН Л. Г.
«Холодильная техника», 1975, № 7.
Приведен анализ отказов, требующих разрезки кожухов
герметичных компрессоров серийно выпускаемых
холодильных агрегатов, эксплуатируемых в торговых
предприятиях г. Москвы. Даны рекомендации по повышению
качества агрегатов.
Таблиц 3.
УДК 006.44:621.565.001.2
Государственный стандарт на камеры холодильные
сборные. ВВЕДЕНСКИЙ Ю. И., ДОБРОВ В. В., ДОЗОР-
ЦЕВ В. Я., ЧАНТУРИЯ ;В. М. «Холодильная
техника», 1975, № 7.
Разработан новый стандарт на камеры холодильные
сборные взамен ГОСТ 13742—68. Наряду с основными
параметрами и размерами вновь введены теплотехнические
требования, расширен типоразмерный ряд камер,
установлены показатели надежности и введена новая
индексация камер.
Таблиц 3.
УДК 621.565.83
Безвентиляторный термоэлектрический холодильник для
автомобиля. СЕМЕНЮК В. А., ПЯТНИЦКАЯ Н. И.
«Холодильная техника» , 1975, № 7.
Приведены конструкция и результаты испытаний
термоэлектрического холодильника для автомобиля.
Особенностью холодильника является полное отсутствие
движущихся частей, а также наличие теплопроводящего
устройства, способного компенсировать механические нагрузки,
возникающие при сборке термоэлектрического генератора
холода и его эксплуатации. Технические характеристики
холодильника не уступают таковым для холодильника
с вентилятором.
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы —
3 названия.
УДК 661.97:656.225
Оборудование для хранения, транспортировки и
газификации сжиженного С02. НОТКИН Л. Д. «Холодильная
техника», 1975, № 7.
В связи с применением безбаллонного, централизованного
способа доставки на предприятия низкотемпературного
сжиженного С02, что дало значительный экономический
эффект, описано оборудование — изотермические
резервуары в транспортном или стационарном исполнении,
газификатор и установка УПЖУ-1 для принудительного
перелива сжиженного С02. Приведена краткая
техническая характеристика указанного оборудования.
Таблиц 2. Иллюстраций 4.
УДК 629.12.06:628.83
Оптимизация температуры конденсации в судовой
фреоновой компрессорной холодильной машине. ШОСТАК В. П.,
ВИРШУБСКИЙ И. М. «Холодильная техника»,
1975, № 7.
Рассматриваются вопросы оптимизации температуры
конденсации в судовой фреоновой парокомпрессорной
холодильной машине в режиме рефрижерации и
кондиционирования воздуха с помощью критерия приведенных
годовых затрат на холодильную установку, который
определялся на основе данных проектирования, изготовления
и эксплуатации холодильного оборудования.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы —
6 названий.
УДК 664.951.037.5
Зависимость качества рыбы при хранении от состояния ее
перед замораживанием. ГОЛОВКИН Н. А., КОРЖЕМА-
НОВА Л. А. «Холодильная техника», 1975, № 7.
Рассмотрены изменения, происходящие в рыбе при ее
холодильной обработке и хранении в связи с различным
исходным состоянием. Для оценки изменений,
происходящих при холодильной обработке и хранении рыбы,
63

определяли растворимость саркоплазматических и
фибриллярных белков и реакционноспособных сульфгидрильных
групп. На основании полученных данных установлено,
что рыбу для хранения целесообразнее замораживать в
состоянии pre-rigor до наступления окоченения.
Таблиц 2. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.565
Влияние специализации технологических цехов Ленхла-
докомбината на эффективность использования
холодильной емкости. БЕЛЯЕВ И. Т., КРЫЛОВ Н. В.,
ПУГАЧЕВ Ю. Г., ГРИЦЕНКО Г. Н. ««Холодильная
техника», 1975, № 7.
Рассмотрена специализация технологических цехов Ленхла-
докомбината по хранению определенных товарных групп
с учетом сезонности их производства и поступления.
Специализация обеспечивает максимальное и равномерное
использование холодильной емкости в течение года,
повышает производительность труда, позволяет сокращать
эксплуатационные расходы и дает значительный
экономический эффект.
Таблиц 2. Иллюстраций 1.
УДК 663.674.002
Из опыта эксплуатации конвейерных лент в производстве
мороженого. ТИХОМИРОВА Е. И., КОСМАЧЕВ-
СКИЙ В. П. «Холодильная техника», 1975, № 7.
В статье отражена работа, проведенная ВНИЭКИпрод-
машем в целях определения срока службы резинотканевых
конвейерных лент, применяемых в транспортирующих
устройствах, и их пригодности для расфасовочно-упако-
вочных автоматов производства мороженого. Сделаны
выводы о целесообразности использования для указанной
цели резинотканевых конвейерных лент облегченной
конструкции с обкладкой из «пищевой» резины светлого тона и
лент с лавсановым покрытием.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
УДК 637.5:621.565.9.004.68
Реконструкция холодильной системы Ошского
мясокомбината. КУЗНЕЦОВА Э. И., КУШНАРЕВ В. И.
«Холодильная техника», 1975, № 7.
Описано изменение холодильной схемы «Каскад» путем
подачи жидкого аммиака непосредственно от насоса в
батареи, минуя отделитель жидкости.
Иллюстраций 1.
УДК 621.565.2:53.093:613.262.004.4
Поддержание оптимального влажностного режима в
холодильных камерах фруктоовощехранилищ. Я НЮ К В. Я.
«Холодильная техника», 1975, № 7.
Рассмотрены основные конструктивные и
эксплуатационные мероприятия по косвенному повышению
относительной влажности воздуха в холодильных камерах
фруктоовощехранилищ, направленные на ограничение теплопри-
токов и изменение интенсивности влагоотвода от
продуктов при хранении.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
УДК 621.565:634.1/.7
Фруктохранилища емкостью 300, 500 и 800 т.
ЛЕВИНА М. М., ТАТАРИНЦЕВА Л. А., ВОРОБЬЕВ В. Ф.
«Холодильная техника», 1975, № 7.
Разработанные ЦИТЭПсельхоззерно типовые проекты
фруктохранилищ емкостью 300, 500 и 800 т предназначены
для строительства в многоотраслевых хозяйствах в зонах
с расчетной зимней температурой наружного воздуха
—20'!и —30°С. Хранилища служат для длительного
хранения, а также охлаждения плодов в летний период перед
отгрузкой !в пункты потребления. Холодоснабжение
хранилищ производится от автономных холодильно-нагрева-
тельных машин ХМФ-16.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
На первой странице обложки: Блочная холодильная машина ХМФ-16 для
фруктохранилищ.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В> Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. Д. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П* Шеф-
фер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-08735 Сдано в набор 31/V 1975 г. Подписано в печать 1/VII 1975 г.
Объем 4 печ. л. Усл.- печ. л. 6.72 Уч.-изд. л. 7,6
Формат 84X108Vi6. Тираж 16 665 экз.
Заказ 1131
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
три Государственном комитете Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли,
г. Чехов Московской области