Читайте в номере:
Повышение эффективности перевозок
продуктов рефрижераторным транспортом
Опыт работы рационализаторов хладкомбинатов
Юридическая консультация
Новое холодильное оборудование
SSN 0023-124Х
Холодильная j
iexHUKQ 89

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
.ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 годе
Холодильная
TZ юхника
В НОМЕРЕ:
IN ISSUE:
ОТ РЕШЕНИЙ МАРТОВСКОГО A989 г.)
ПЛЕНУМА ЦК КПСС- К ПРАКТИЧЕСКИМ
ДЕЛАМ
Шустов А. С. Организацию перевозок пищевой
продукции — на уровень современных
требований (Наши интервью)
Балан Е. Ф., Шварц А. И. Транспортировка
фруктов в авторефрижераторе ОдАЗ-97722 с
азотным охлаждением
Щебетовская Е. Г., Бородай О. С,
Толстопятое В. А. Совершенствование системы воздухо-
распределения авторефрижераторов
Коковихин А. В., Куликов С. К., Корнев Ю. В.
Повышение эффективности системы охлаждения
пятивагонной рефрижераторной секции
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Воробьев Ю. М., Милованов В. И. Диагностика
технического состояния герметичных
холодильные компрессоров
Дорош В. С, Щесюк О. В., Редькин В. А.
Теплообмен в высокооборотном герметичном
компрессоре
Набиулин Ф. А., Квят И. Д. Анализ
термодинамической эффективности кондиционеров воздуха
ОБМЕН ОПЫТОМ
Кладий А. Г. Из опыта работы рационализаторов
хладокомбинатов
Изобретения 35, 36, 44, 47,
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
Васильев В. М.. Переводы и перемещения на
другую работу
НА ПИСЬМА ЧИТАТЕЛЕЙ ОТВЕЧАЕТ
СПЕЦИАЛИСТ
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Куликовский А. В. Новая книга по микробиологии
ХРОНИКА
Семинар по реконструкции производственных
холодильников
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из бюллетеня МИХ
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное оборудование
СТРАНИЦЫ ИСТОРИИ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Гоголин А. А. Развитие советского холодильного
машиностроения (Второй этап — с 1945 г. по
настоящее время)
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
РЕФЕРАТЫ
10
14
21
26
37
39
40
42
45
48
54
63
64
FROM DECISIONS OF MARCH A989) PLENUM
OF CC CPSU TO PRACTICAL WORK
Shustov A. S. Organization Of Transportation Of
Food Products To Level Of Modern Requirements
(Our Interviews) \ 2
Balan E. F., Shvarts A. I. Transportation Of Fruits
In Nitrogen Refrigerated Truck OdAZ-97722 '5
Shchebetovskaya E. G., Boroday O. S., Tolstopya-
tov V. A. Improvement Of Air Distribution System
In Refrigerated Trucks ' 10
Kokovikhin A. V., Kulikov S. K., Kornev Yu. V.
Rise Of Effectiveness Of Cooling System In
Five-Car Refrigerated Section 14
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Vorobyev Yu. M., Miiovanov V. I. Diagnosis Of
Technical Condition Of Hermetic Refrigerating
Compressors 18
Dorosh V. S., Shchesyuk O. V., Redkin V. A.
Heat Exchange In High-Speed Hermetic
Compressor 21
Nabiulin F. A., Kvyat I. D. Analysis Of
Thermodynamic Effectiveness Of Air Conditioners 26
PRACTICE EXCHANGE
Klady A. G. From Experience Of Rationalizers At
Refrigerated Combines 30
Inventions 35, 36, 44, 47, 53
LEGAL CONSULTATION
Vasilyev V. M. Transfers And Shifts To Other
Work 37
ANSWER OF SPECIALIST 39
BOOK REVIEW
Kulikovsky A. V. New Book on Microbiology 40
MISCELLANY
Seminar On Reconstruction Of Production Cold
Stores 42
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF
REFRIGERATION
Gindlin I. M. From Bulletin Of IIR 45
REFERENCE DATA
Buryak V. S. New Refrigerating Equipment 48
PAGES IN HISTORY OF HOME REFRIGERATING
ENGINEERING
Gogolin A. A. Development Of Soviet
Refrigerating Machine-Building (Second Stage: From
1945 Till Today) 54
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 63
SUMMARIES 64
(g) ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1989.

ОТ РЕШЕНИЙ МАРТОВСКОГО A989 г.) ПЛЕНУМА ЦК КПСС —
К ПРАКТИЧЕСКИМ ДЕЛАМ
На мартовском A989 г.) Пленуме ЦК КПСС еще раз было
подчеркнуто, что состояние продовольственного снабжения
населения нашей страны остается самой болевой точкой в
жизни общества. Поэтому решение продовольственной проблемы
является в настоящее время первоочередной задачей.
Одно из основных направлений ее реализации —
сокращение потерь сельскохозяйственной продукции.
Бесхозяйственность уносит до 20, а по некоторым продуктам — до
30—40 % всего производимого на селе.
По экспертной оценке Института комплексных
транспортных проблем убытки от потерь только при доставке
скоропортящихся продуктов различными видами транспорта
достигают порядка 6 млрд р.
Проблеме снижения потерь пищевых продуктов при
перевозках путем улучшения их организации и совершенствования
рефрижераторного транспорта посвящена публикуемая
подборка статей.
ОРГАНИЗАЦИЮ ПЕРЕВОЗОК
ПИЩЕВОЙ ПРОДУКЦИИ —
НА УРОВЕНЬ
СОВРЕМЕННЫХ ТРЕБОВАНИЙ
(Наши интервью)
Из года в год растут объемы
перевозок пищевой продукции, осуществляемых
Минавтотрансом РСФСР. Так, если в 1985 г.
на их долю пришлось 18,5 млн т
скоропортящейся продукции, то в 1988 г. —
свыше 19 млн т, а объем региональных
перевозок плодов и овощей в РСФСР за
последние 5 лет увеличился более чем вдвое. Но
вместе с объемами перевозок растут и
потери пищевых продуктов.
Каковы причины этих потерь? — с этого
вопроса началась беседа с начальником
отдела организации перевозок
Научно-исследовательского института автомобильного
транспорта (НИ И AT) Минавтотран-
са РСФСР А. С. ШУСТОВЫМ.
— Основные причины потерь
сельскохозяйственной продукции при перевозках
можно разделить на три группы:
технические, организационные и экономические.
Причем если раньше главной из них было
слабое транспортное обеспечение
агропромышленного комплекса, то сейчас на первое
место по значимости я бы поставил
организационно-экономические аспекты этой
проблемы, отсутствие отработанной
экономической системы стимулирования высокого
качества продукции на всем ее пути до
потребителя.
Известно, что сохранность продукции в
значительной степени зависит от
обеспечения единства и непрерывности процесса
доставки ее от производителя до потребителя.
Однако в настоящее время этот единый
процесс разделен на отдельные ведомственные,
слабо связанные между собой звенья
производства, заготовки, транспортировки,
хранения и реализации продуктов. Это приводит
к увеличению сроков доставки продукции,
простоям транспортных средств,
дополнительным ее перевалкам и потерям.
Рассмотрим всю цепь по порядку,
начиная с поставки продукции.
В настоящее время колхозы и совхозы
Госагропрома РСФСР и заготовительные
организации Роспотребсоюза не имеют
необходимого количества пунктов
концентрации и сортировки плодов и овощей, а
также помещений для их предварительного
охлаждения. В результате подавляющая
часть плодоовощной продукции отгружается
непосредственно с поля, что предопределяет
ее порчу.
Анализ, проведенный специалистами
НИИАТа, показывает, что при доставке
плодов и овощей с поля потери в 2,5 раза
больше, чем при перевозках их после
предварительного охлаждения. Кроме того, в
первом случае простои автотранспорта под
разгрузочно-погрузочными операциями
увеличиваются в 2—3 раза.
В промышленных центрах нередко плохо
подготавливаются к приему доставляемой
авторефрижераторами продукции, зачастую
практикуется переадресовка
автотранспорта. Не решены полностью вопросы выгрузки
illillil
тшмтшшшттщттш

продукции в ночное время, в субботние и
воскресные дни.
Имеются сложности и в организации
перевозок охлажденных мяса и
мясопродуктов. Ограниченные сроки их хранения
и подверженность быстрой порче
предъявляют особые требования к организации
транспортировки как по срокам доставки,
так и по соблюдению температурного
режима. Здесь особенно важна точность и скоор-
динированность действий всех звеньев
транспортной цепи. Однако на деле
согласованные с получателями графики отгрузки
^чередко отсутствуют или не соблюдаются.
^Вто приводит к длительным простоям
автотранспорта в ожидании разгрузки или его
переадресовке.
Например, в Москве каждый
авторефрижератор простаивает на предприятиях
торговли и мясной промышленности от 6 до
8 ч, а в ряде случаев и больше суток,
каждый третий — переадресовывается по
городу или в Московскую область.
Чтобы сократить простои и
переадресовки, создана единая диспетчерская система
Росмежавтотранса и Мосавтотранса,
которая решает вопросы обеспечения приемки
и отправки скоропортящихся грузов. Однако
и она не всегда четко выполняет свои
функции.
Нередко планируемые объемы завоза
продуктов существенно расходятся с
фактическими. Кроме того, отгрузка как в течение
года, так и подекадно очень неравномерна.
Особенно напряженное положение
складывается в так называемый сезонный период,
когда перерабатывающие предприятия и
торговля не справляются с массовым
поступлением продукции, что приводит к
дезорганизации работы автотранспорта и
ухудшению качества продукции.
— Какой же выход из такого положения?
— На мой взгляд, вся транспортно-за-
готовительная цепь нуждается в
реорганизации. Необходимо нацелить
организационно-хозяйственный и экономический
механизм на решение задачи сохранности
улученной продукции, на которую уже
Потрачены материальные и трудовые
ресурсы, обеспечив при этом приоритет проблеме
снижения ее потерь перед развитием
объемов производства.
Нужна продуманная экономическая
система, которая заинтересовала бы всех
участников процесса заготовок в улучшении
качества и увеличении объемов реализуемой
продукции.
— Как вы себе это представляете?
— К примеру, можно ввести
дифференцированные дополнительные доплаты
поставщикам за предварительную
подготовку — сортировку и охлаждение —
продукции к отправке (как это делается, в
частности, при приемке молока) и, наоборот,
штрафные санкции за не надлежащую
подготовку. /
Транспортники обязаны отвечать не
только за сроки доставки и количество
продукции, но и за ее качество. Для этого
водитель должен участвовать в приемке и
сдаче продукции как по количеству, так и
по качеству и соответственно получать за
это дополнительную плату.
Торговля, перерабатывающие
предприятия и другие грузополучатели должны нести
материальную ответственность за
несвоевременную приемку и^ необоснованную
переадресовку продукции с учетом ее потерь.
Нужно материально заинтересовать
торговлю, каждого ее работника в высоком
качестве реализуемой продукции.
— Да, конечно, такая система
способствовала бы снижению потерь. Но, как мне
кажется, не решила бы полностью проблему.
Ведь не секрет, что простои и переадресовки
транспорта — нередко мера вынужденная
из-за недостаточно развитой материально-
технической базы — дефицита холодильных
емкостей и специализированных
транспортных средств, низкого уровня механизации
погрузочно-разгрузочных работ, слабого
весового хозяйства и т. д. Какие еще пути
снижения потерь продукции при перевозках
предлагает отраслевая наука и, в частности,
НИИАТ?
— Нужно шире внедрять прогрессивные
схемы доставки продуктов. Одной из
наиболее рациональных представляется схема
«поле — транспорт — магазин». Как
показывает практика, при такой организации
перевозок потери сводятся к минимуму.
Особенно наглядно это можно
проследить на примере транспортировки овощей
и бахчевых культур. При доставке их по
традиционной схеме производится до 10—12
перегрузок, что, конечно же, влечет за собой
резкое снижение качества. Организация
в последние годы ярмарок в крупных
промышленных центрах, во время которых
плоды, овощи, бахчевые культуры продавали
прямо из автомашин, позволила
значительно сократить потери продукции.
Об этом же свидетельствует и
зарубежный опыт. Недавно я был в Венгрии,
знакомился с организацией доставки и торговли
фруктами и овощами в Будапеште. Здесь
построен круцный распределительный склад,
который работает по принципу «сегодня

собрал — завтра продал». Администрация
склада сама устанавливает договорные
цены на продукцию как при закупке, так и
при реализации в зависимости от ее
качества и рыночной конъюнктуры. Затраты на
хранение, в том числе и холодильное,
покрываются за счет разницы в оптовых и
розничных ценах. Такая гибкая ценообразо-
вательная политика и самостоятельность
предприятия делают его
высокорентабельным.
Перспективным представляется создание
агропромышленных комбинатов, таких как
«Кубань» в Краснодарском крае, «Рамен-
ский» в Московской области и другие, когда
функции производителя, транспортного
предприятия и торговли сосредоточиваются
в одних руках. Это предполагает
строительство баз хранения на селе. И именно
такое направление сейчас утверждается в
нашей аграрной политике, так как выгоднее
хранить продукцию в месте ее производства,
завозя по мере надобности в города. Это
позволит избежать дополнительных
перевалок и потерь продукции, оперативно
снабжать население промышленных центров
продовольствием.
Вообще следует укреплять прямые связи
хозяйств непосредственно с магазинами. Это
будет способствовать более четкой и
своевременной доставке сельскохозяйственной
продукции потребителям.
— Алексей Сергеевич, но ведь при
большом разнообразии климатических условий
и огромной территории нашей страны не
всегда возможно организовать доставку
продукции по схеме «поле — магазин». Как
быть в таких случаях?
— Да, эта схема наиболее эффективна
при перевозках на расстояния до 200 км.
При дальних перевозках ее эффективность
падает. Однако при установлении
договорных цен, как это делается при
сверхплановых поставках, даже в случае
междугородных и региональных перевозок хозяйства
получают солидную прибыль, а жители
промышленных центров
высококачественную продукцию полей и садов. Ведь путь,
например, от Ростова до Москвы занимает
всего 36—38 ч и при продаже продукции
сразу по прибытии потери сравнительно
малы.
Для повышения сохранности продукции,
ускорения процессов погрузки — разгрузки
следует шире внедрять контейнеризацию.
Так, в смешанных перевозках
скоропортящихся грузов, выполняемых различными
видами транспорта, целесообразно
использовать крупнотоннажные рефрижераторные
контейнеры (КРК). Опыты, проведенные
совместно МПС СССР и Минморфло-
том СССР, подтвердили высокую
эффективность КРК. Однако развития у нас в стране
они не получили, хотя за рубежом широко
применяются.
Преимущественное распространение там
получили КРК с холодильно-нагреватель-
ными установками, способными
осуществлять охлаждение или обогрев в
зависимости от температуры окружающей среды и
перевозимого груза. Регулирование
температуры внутри контейнера от —25 до +25°Ш
при температуре наружного воздуха очг
—40 до +50 °С.
В прошлое лето агропромкомбинат
«Кубань» в порядке эксперимента использовал
для доставки в г. Сочи мяса, плодов и
овощей несколько таких контейнеров
производства итальянской фирмы «Фата». Эта фирма
участвует в строительстве завода в г.
Волжске, где в числе прочей холодильной техники
будут выпускаться и контейнеры.
Сохранность продукции, перевозимой в
контейнерах, была практически полной.
За последние годы у нас в стране созданы
опытные образцы КРК с жидкоазотной
системой охлаждения, предназначенные в
основном для перевозки автотранспортом.
Проведены расчеты экономической
эффективности смешанных перевозок
продукции из Ростова в Москву в контрейлерах
(полуприцепах-рефрижераторах),
устанавливаемых на железнодорожные платформы,
которые затем автотранспортом
доставляются к месту торговли. Они показали, что
если при этом использовать специальную
платформу, то такой способ перевозок
экономически может быть выгоднее обычной
доставки продукции в авторефрижераторах.
Сейчас НИИАТом совместно с Воро-
шиловградским СКВ Минтяжмаша СССР
прорабатывается вопрос о создании
оборудования и проведении опытных перевозок
с использованием контрейлерной системы.
— Следовательно, поиски наиболее orte
тимальных вариантов организации пере вот
зок и средств транспортировки
продолжаются. А каким холодильным транспортом
располагает Минавтотранс РСФСР сейчас?
— Хотя производство изотермических
автомобилей, авторефрижераторов,
рефрижераторов-полуприцепов возрастает, но их
еще далеко не достаточно. Для
удовлетворения потребностей Минавтотран-
са РСФСР в этих видах специализирован-

ного транспорта их число к 1990 г.
необходимо увеличить в 1,5—2 раза.
В стране выпускается всего пять
типоразмеров авторефрижераторов с машинным
охлаждением — грузоподъемностью 1,5; 2,5;
3,5; 11,5 и 22 т, которые по своим
техническим и эксплуатационным характеристикам
не в полной мере отвечают
предъявляемым к ним требованиям. Они не имеют
самопишущих устройств для фиксации
температурного режима в кузове на протяжении
всего рейса.
Проведенный НИИАТом и ВНИКТИхо-
лодпромом технико-экономический анализ
различных систем охлаждения подтвердил
целесообразность применения при
междугородных и внутригородских перевозках
(особенно охлажденных грузов) систем
охлаждения на основе жидкого азота. Потери
от усушки, например, охлажденного мяса
в этом случае в 2—3 раза меньше, чем
в авторефрижераторах с машинным
охлаждением. Однако развитие таких систем
перевозок практически приостановилось.
ВНИКТИхолодпрому, ВНИКТИплод-
прому и другим организациям,
занимающимся этими вопросами, нужно ускорить
доработку систем охлаждения
автотранспорта, предназначенного для доставки
скоропортящихся грузов, как говорится, «довести
их до ума».
Необходимо также разработать и
утвердить нормативно-техническую
документацию — нормы, правила, тарифы, расчеты,
направленные на обеспечение сохранности
продуктов.
Думаю, что внедрение хозрасчета в
научно-исследовательских организациях будет
этому способствовать.
— А, кстати, ваш институт — на
хозрасчете?
— Да, с прошлого года. И надо сказать,
что переход на хозрасчет «раскрепостил»
коллектив, активизировал его. Резко
сократились сроки и увеличились объемы научно-
исследовательских работ, прежде всего
выполняемых по прямым договорам с
предприятиями, причем меньшей, чем раньше,
численностью. Ведь появилась
материальная заинтересованность в этом —
сэкономленный фонд заработной платы
распределяется между непосредственными
исполнителями. И рентабельность договорных
работ высокая — 40—50 %, в то время как
при централизованном финансировании
(госзаказ) — только 30 %.
Чтобы повысить рентабельность работ по
выполнению госзаказа, следует, очевидно,
предусмотреть отчисления институту
(предположим, 10 %) от дополнительной
прибыли, полученной заказчиком от внедрения
разработок ученых.
Для ускорения внедрения результатов
научных исследований будем создавать
совместно с практиками временные творческие
коллективы.
Ну, а поскольку перестройка
хозяйственного механизма идет не только у нас, но
и повсеместно, поскольку современная
аграрная политика партии нацеливает
трудовые коллективы АПК на конечный
результат, думаю, что в относительно недалеком
будущем в решении продовольственной
проблемы наступят перемены в лучшую
сторону. Но для этого, конечно, нужны
скоординированные усилия всех
сельскохозяйственных, транспортных,
заготовительных, промышленных и торговых
организаций. Только в этом случае мы сумеем
избежать потерь и полностью обеспечить
потребности населения нашей страны в
продовольствии.
— Мне остается пожелать успеха всем
коллективам, участвующим в решении этой
важной проблемы.
Беседу вела 3. Д. МИШИНА
УДК 629.463.125:536.58
ТРАНСПОРТИРОВКА ФРУКТОВ
В АВТОРЕФРИЖЕРАТОРЕ
ОдАЗ-97722
С АЗОТНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ
Канд. техн. наук Е. Ф. БАЛАН,
А. И. ШВАРЦ
ВНИКТИплодпром
Применение жидкого азота в практике
авторефрижераторных перевозок является
одним из путей решения проблемы
сохранности скоропортящихся продуктов [4, 5, 9].
Физико-техническим институтом низких
температур АН УССР (ФТИНТ АН УССР)
и Одесским автозаводом (ОдАЗ) при
участии Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-технологического
института по переработке фруктов и
винограда (ВНИКТИплодпром) созданы
образцы крупнотоннажных авторефрижераторов
с азотными системами охлаждения [1, 2].
Для изготовления одного из опытных
образцов таких авторефрижераторов
использован рефрижератор-полуприцеп
модели ОдАЗ-9772 [7], в котором фреоновая
холодильная установка БИСЭ-32 заменена

IS 1617
Рис. 1. Схема азотной системы охлаждения
авторефрижератора модели ОдАЗ-97722:
1 — резервуар для жидкого азота; 2 — блок
управления подачей азота; 3 — испаритель; 4 —
электромагнитный клапан; 5,7,8 — вентили; 6 — пульт; 9 —
указатель уровня азота; 10, 15 — датчики температуры;
// — вентилятор; 12 — форсунка; 13 — регулирующий
клапан; 14 — газораспределительный канал; 16 —
кнопка аварийной сигнализации; 17 — концевой
выключатель; 18 — кузов; 19 — штабель груза
азотной установкой КриОдАЗ-2.
В азотную установку КриОдАЗ-2
(рис. 1) входят: резервуар, испаритель,
вентили для заправки резервуара азотом,
электромагнитный клапан для
автоматического поддержания давления в резервуаре
с азотом, указатель уровня, вентилятор,
трубопроводы с форсункой для
впрыскивания жидкого азота в газовый поток,
датчиком температуры и регулирующим
клапаном, газораспределительный канал, система
автоматического регулирования
температуры и блокировки подачи азота при
открывании двери и в случае аварийной ситуации.
На пульте в кабине водителя
смонтированы приборы контроля температуры
среды на входе и выходе из
газораспределительного канала и уровня жидкого азота
в резервуаре.
В авторефрижераторе с установкой
КриОдАЗ-2 жидкий азот используется в
качестве не только хладагента, но и источника
инертной газовой среды, тормозящей
биохимические процессы в скоропортящихся
продуктах. Кроме того, применение жидкого
азота позволяет термостатировать груз
путем непрерывной циркуляции газового
потока постоянной температуры через продукт
при регулируемом по тепловой нагрузке
расходе азота.
Авторефрижератор с азотной установкой
предназначен для перевозки предварительно
охлажденных продуктов, но его можно
использовать и для охлаждения грузов.
В этом случае с целью интенсификации
процесса задатчик температуры
устанавливают на предельно допустимую для
продукта температуру (для скоропортящихся
плодов 1 °С).
Для проверки возможности обеспечения
Техническая характеристика
рефрижератора-полуприцепа ОдАЗ-97722
с азотной установкой КриОдАЗ-2
Грузоподъемность, т 11,5
Внутренние размеры
кузова полуприцепа, мм:
длина вдоль
продольной оси симметрии 7810
ширина 2210
высота до канала
смесеобразования 1870
Объем резервуара для
жидкого азота, л (кг) 740E77)
Холодопроизводитель-
ность азотной установки в
режиме транспортировки
(температура внутри
кузова 1 °С) при температуре
наружного воздуха 32 °С,
кВт 6,8
Электропитание азотной
установки:
напряжение
аккумуляторной батареи
тягача, В 24
мощность
вентилятора, Вт 290
максимально
потребляемый ток, А, не
более 12
Производительность
вентилятора, м3/ч 750
Температурный режим,
автоматически
поддерживаемый внутри кузова
(при температурах наруж- —20; —10;
ного воздуха до 40 °С), — 1; 1; 3
°С " 5; 8; 12'
Точность регулирования
температуры, °С ±1
Длительность
поддержания заданной температуры
на одной заправке жидким
азотом при максимальном
перепаде температур
снаружи и внутри кузова
А/=60°С, ч 12
требуемых технологических режимов при
перевозках различных видов фруктов и
винограда в авторефрижераторе модели
ОдАЗ-97722 с азотной системой
охлаждения, а также установления параметров ее
работы в зависимости от условий
эксплуатации ВНИКТИплодпром при техническом
содействии ФТИНТ АН УССР и ОдАЗ были
проведены эксплуатационные испытания.
Всего осуществлено 13 рейсов с грузом
черешни, абрикосов, персиков, сливы и
винограда из Молдавии в Москву,
Ленинград, Горький, а также Калининскую,
Ярославскую и Московскую области (табл. 1).
В качестве контроля служил
авторефрижератор модели ОдАЗ-9772 с фреоновой
холодильной установкой.
6

Авторефрижераторы загружали
фруктами непосредственно в саду — сразу после
их сбора или предварительного
охлаждения в камерах стационарных холодильников.
Начальная температура неохлажденных
фруктов была в летний период 20,1—32,9,
осенью 7,1—23,0 °С, охлажденных от 4,0
до 13,2 °С.
Ящики № 1 — 1 или № 1—2 (ГОСТ
13359—84) в кузове авторефрижератора
устанавливали в плотный штабель,
размещенный по всей площади пола. Число рядов
ящиков: по длине 12—13, по ширине 5 и по
высоте 11 —13. Масса фруктов (нетто) от
7679 до 10500 кг.
Во время рейса определяли:
температуру наружного воздуха, плодов,
охлаждающей среды на входе и выходе
из газораспределительного канала, в
штабеле с фруктами и в свободном пространстве
кузова авторефрижератора;
относительную влажность среды в
объеме штабеля груза;
расход газового потока на выходе из
канала системы газораспределения и
кратность его циркуляции в кузове;
состав газовой среды в кузове
(содержание азота и кислорода);
расход жидкого азота и периодичность
заправок резервуара.
Датчики температуры — хромель-копе-
левые термопары размещали в штабеле
на 10 участках на высоте от пола 0,15,
0,8 и 1,5 м (т. е. на уровне второго,
шестого и 11-го ящиков соответственно)
и на расстоянии от передней стенки кузова
1,2, 4,2 и 7,2 м.
Относительную влажность среды
измеряли с помощью термопарного гигрометра.
В качестве вторичных приборов
использовали потенциометры ПП-63, Р4833 и
КСП-4. Скорость движения потока среды
измеряли анемометрами марок АСО-3 и У-5.
Состав среды исследовали хроматогра-
фическим методом. Пробы газовой среды
отбирали насосом Комовского,
подключенным к отводной трубке, проходящей через
стенку кузова.
Изменение качества плодов при
транспортировке устанавливали товароведческим
анализом. Для определения потерь плодов
от усушки опытные партии в специальных
иолиэтиленовых сетках и ящиках
расставляли в штабеле на тех же участках, где
размещали датчики температуры. Убыль
массы плодов рассчитывали по
результатам взвешивания (с учетом массы тары)
перед рейсом и после разгрузки
авторефрижератора. В акт ГИК включили также
показатели качественного состояния
продукции (сортность, нестандарт) и процент
брака. Кроме того, фиксировали потери
фруктов в результате механических и
термических повреждений в ходе рейса.
На основании результатов измерений
температуры в рейсах по соответствующим
зависимостям находили параметры режима
охлаждения и термостатирования груза:
скорость снижения температуры, °С/ч:
т-
lVh "
lVk
неравномерность распределения
температуры в штабеле, °С:
где tVii, tyK — среднеобъемные по штабелю
№
рейса
Пункт
доставки


стояние,
км

Продолжительность
рейса, ч
Вид
продукции
Масса
груза
(нетто),
кг
т
а б л и ц а 1
Температура
продукта, °С


чальная
при

выгрузке
Расход
азота,
кг
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Калининград
Москва
То же
Ленинград
Москва (чере2
Москва
(Московская обл.)
5 Харьков)
Ростов (Ярославская
Кимры
Ленинград
Москва
То же
»
Горький
обл.)
1500
1500
1500
1800
1730
1500
2000
1850
1900
1500
1500
1500
1900
108
97
86
112
112
84
106
68
85
66
88
88,5
104
Персики
Слива
Виноград
То же
Абрикосы
Слива
Виноград
То же
Черешня
Абрикосы
Персики
То же
Слива
8264
9575
8507
8500
8989
8600
9030
10 500
10 490
7679
8576
8545
8753
24,0
20,0
22,0
12,0
23,0
31,2
23,0
18,4
22,6
32,9
20,1
9,6
22,2
5,0
5,0
5,5
5,0
6,0
11,2
11,2
6,7
12,7
9,4
9,6
4,5
5,0
3500
2800
2800
2250
2900
2980
3070
2320
2800
3060
2380
2000
3220

1? H
no
;
LU
1R
У7
8 {
4
}
К
л
д л
V-
N
p
N
fsft
/
AS>
L i
Г1
/
' /
A
Z
/
x/
[Г-
J
/
'
Sir"
*
|
1
D
¦ D
\
\
X
A
\
\
^
Я5*5
4
¦tf^
-A—
У
?
h±
8 16 24 J2 40 48 56 64 72 80 88%ч
Рис. 2. Изменение среднеобъемной температуры
в штабеле при перевозке:
1 — абрикосов (рейс № 10); 2 — сливы (рейс № 6);
3 — персиков (рейс № 11); 4 — черешни (рейс № 9);
5 — персиков (рейс № 12)
груза начальная (перед
охлаждением) и конечная (при
термостатировании)
температуры продукта, °С;
тохл— продолжительность процесса
охлаждения, ч;
tmax, tmm— максимальная и
минимальная температура в штабеле
с фруктами, °С.
Из рис. 2, где представлено изменение
температуры в штабеле при перевозке
черешни, абрикосов, персиков и сливы,
следует, что азотная установка КриОдАЗ-2
обеспечивает среднюю скорость снижения
температуры от 0,4 до 0,8 °С/ч. При таком
значении продолжительность охлаждения
фруктов до температуры
термостатирования, регламентируемой нормативными
документами [8], при начальной температуре
фруктов 20—24 °С составляет 1—2 сут, при
28—32 °С — более 2—3 сут, т. е.
практически в течение всего рейса будет
происходить охлаждение фруктов, но требуемая
температура может быть не достигнута.
В рейсе № 12 при перевозке
предварительно охлажденных персиков
(кривая 5) процесс их дальнейшего
охлаждения до 4 °С продолжался 16 ч.
Анализ протекания процесса охлаждения
фруктов показал, что медленная скорость
снижения температуры обусловлена не
только ограниченной холодопроизводитель-
ностью установки (лимитируемой расходом
циркулирующей среды и температурой
газового потока), но и неравномерностью
подачи охлаждающей среды по участкам
штабеля. Температура в различных участках
штабеля снижается неодинаково: очень
быстро в месте входа в него охлаждающей
среды — со стороны задней стенки кузова
(у двери) — и значительно медленнее в
противоположном его конце — в передней
части кузова [3, 6]. Причем, если на характер
распределения температуры не влияют
начальное состояние, вид и масса фруктов
(рис. 3), то значение Л/ш существенно
зависит от начальной температуры
продукта. При перевозке предварительно
охлажденных фруктов контрасты температур по
объему штабеля были меньше, чем при
загрузке плодов сразу после сбора.
Относительная влажность газовой средьф
в кузове авторефрижератора составила от
72 до 100 %, в период термостатирования
нижний предел повысился до 90 %,
отклонения ее от среднего значения ±4 %.
Включение в работу холодильной установки после
перерыва, связанного с заправкой
резервуара азотом, приводило к снижению
относительной влажности среды в штабеле на
8-10%.
В период рейса газовая среда в кузове
содержала 96—99 % азота (почти все
остальное — кислород). Такой состав ее
оставался достаточно стабильным до разгрузки
авторефрижератора.
Установленные характер циркуляции
газовой среды в штабеле с фруктами и
направление протекания процесса
охлаждения — от торцевой к передней стенке
кузова,— наряду с показателями влажностного
режима, определяют распределение усушки
массы плодов по участкам штабеля (рис. 4).
Г= 0ч
t-Нч
ф,4
\\54,7
I I 55,8
рг
\\2вI t
II Ш
Л
16,1
I I Д7
\Л
Г17
3,4
II 5,6
54,8
55,2
55,8
26,1
15,1
25,4
11,0
11,1
7,6
8,2
6,1
0,8
50,5 I
50,9 I
50,5 |
19,7
19,9
19,9 |
5,9
4,2
4,6 |
5,5
W
1,5 \
Г=41ч
•С-66ч
а б
Рис. 3. Распределение температуры, °С, в штабеле
с фруктами при перевозке предварительно
неохлажденных (а) и охлажденных (б) персиков

\у
Li
Г 2,62
з/я
\_2,75
2,12
2,60
2,10
0>5т\
2,om\
1,зо\\
i
/
-J
\0,72
0,69
1 1Л2
a
1,22
0,88
1,16
0,6<A
0,8v\
f,03\
&ы,кг/т
280\
240\
200
Щ
120\
80\
12
X
t
13
Ч7&
'\A
Ю
72
16
20
24
Рис. 5. Расход азота на 1 т перевозимой
продукции при охлаждении и термостатировании
фруктов:
1 —13 — № рейса (см. табл. 1)
Рис. 4. Распределение по участкам штабеля груза
усушки, %, предварительно неохлажденных (а) и
охлажденных (б) персиков
Более наглядно эта зависимость
прослеживается при транспортировке фруктов,
загруженных в авторефрижератор в
неохлажденном виде (рейс 11 — рис. 4, а), когда
интенсивность выделения влаги плодами
выше, чем при перевозке предварительно
охлажденных фруктов (рейс 12 — рис. 4, б).
На рис. 5 показан расход азота на
охлаждение 1 т фруктов от начальной
температуры tWli до конечной (температура
термостатирования) tVK (Mv=tVli—h*)-
Видно, что в рабочем интервале Aty=
= 14-М8°С, соответствующем начальной
температуре продукта от 20 до 24 °С,
значение Gyv составляет от 160 до 260 кг/т. При
загрузке фруктов в жаркий период года
на их охлаждение от 32,9 до 4—5 °С
(Ыу=28°С) было затрачено 318 кг/т. За
этот период производилось 4—5 заправок
бортовых резервуаров.
Результаты товароведческого анализа
приведены в табл. 2.
Усушка продуктов за рейс составила от
1,21 до 5 %, при этом минимальное ее
значение относится к перевозке
предварительно охлажденной продукции (рейс № 12),
а максимальное — к перевозке плодов с
высокой начальной температурой — порядка
32,9 °С (рейс № 10). В большинстве
опытных рейсов усушка была ниже, чем в
контрольном варианте (в авторефрижераторе
с машинным охлаждением), на 0,26—2,90 %
и только в рейсах № 2, 12 и 13 несколько
выше — соответственно на 0,74, 0,47 и
43,37 %. Это может быть связано с
недостаточной стабильностью температурного
режима (рейсы № 2 и 12) и различием
начальной температуры продукта (в рейсе
№ 13 в опытном варианте загружалась
неохлажденная слива, а в контрольном —
после предварительного охлаждения в
холодильной камере).
Таблица 2
№
рейса

Продолжительность процесса, ч

охлаждения

термостатирования
Разность температур
по объему штабеля, °С

максимальная при
охлаждении
в период

термостатирования
Расход
азота на
термоста-
тирование
груза, кг
Содержание
азота в
кузове, %

Относительная
влажность
среды, %

Стандартная

продукция, %
Потери
фруктов, %
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
35
8
50
46
22
20
20
27
27
46
45
20
23
73
89
36
66
90
64
86
42
74
21
43
68
83
13,0
7,0
6,5
7,0
8,5
10,6
9,9
14,5
19,3
12,2
16,1
6,8
18,5
3,0—10,0
3,0—7,0
3,0—7,0
2,0—3,0
4,5—9,5
2,5—9,7
8,1
7,7—11,8
9,6—16,4
4,5—12?
1,7—7,9
1,2—4,8
1,8—11,5
1820
1680
560
850
1160
1060
1350
870
840
420
1160
1000
1420
78,5—92,5
83,5—96,5
90,0
—•
—
96,0—97,25
96,01
—
—
—
—
96,0—99,0
96,0—99,0
—
—
—
—
88—96
75—93
—
82—100
—
84—100
72—100
90—100
85—100
84,7
100,0
100,0
90,1
95,0
100,0
95,4
—
68,7
100,0
100,0
100,0
100,0
2,20
2,«7
3,90
3,74
3,26
1,89
1,85
—
—
5,00
2,30
1,21
1,37
15,3
2,3
2,3
7,3
3,5
2,9
—
8,5
2,5
9,7
1,5
2,0
1,4

Потери от гнили в основном не
превышали 3,0—3,5 %. Более высокие значения
потерь в отдельных рейсах связаны с
механическими повреждениями плодов,
загруженных в стадии потребительской
степени зрелости и частично перезревших
в пути следования (рейс № 1), и
перерывами в работе установок азотного
охлаждения в результате возникших
неисправностей (рейсы № 8 и 10). В контрольном
авторефрижераторе потери от гнили были
выше на 0,2—5,6 %, а в рейсе № 1 — на
16,7%.
Эксплуатационные испытания
авторефрижератора модели ОдАЗ-97722 с азотной
установкой КриОдАЗ-2 позволяют сделать
следующие выводы.
Холодопроизводительность азотной
установки КриОдАЗ-2 недостаточна для
быстрого охлаждения в авторефрижераторе
свежесобранных фруктов с высокой
начальной температурой B4—32 °С).
Продолжительность процесса охлаждения составляет
1—2 сут и более. Расход азота достигает
260—320 кг/т.
В режиме термостатирования
применяемый метод поддержания температуры
в штабеле груза на заданном уровне путем
непрерывной циркуляции среды с
постоянной температурой на выходе из канала и
регулируемой подачей азота обеспечивает
достаточно стабильные температуру и
относительную влажность среды с
содержанием азота 96—99 %. Расход азота
составляет 12—25 кг/ч, что несколько превышает
регламентируемые значения.
Принятый в авторефрижераторе модели
ОдАЗ-97722 с установкой КриОдАЗ-2 способ
локальной подачи охлаждающей среды
в торцевую часть кузова создает
неравномерное температурное поле в штабеле
с фруктами, что может быть причиной более
высоких потерь на участках штабеля,
удаленных от места подачи среды.
При транспортировке на дальние
расстояния в авторефрижераторе с азотным
охлаждением в основном достигается
улучшение сохранности свежих фруктов и
винограда. В сравнении с авторефрижератором
модели ОдАЗ-9772 с машинным
охлаждением усушка плодов снижена на 0,26—
2,90 %, а потери от гнили — на 0,2—5,6 %.
Для повышения эффективности работы
азотной установки КриОдАЗ-2 необходимо
усовершенствовать способ подачи
охлаждающей среды, повысить
холодопроизводительность установки и сократить расход
азота на охлаждение и термостатирование
груза.
Список использованной литературы
1. А. с. 660869 СССР.
2. А. с. 12 04888 СССР.
3. Б а л а н Е. Ф., Г о р ш у н о в а Г. Б., К а р т о-
ф я н у В. Г. Исследование процесса
охлаждения и термостатирования фруктов в
авторефрижераторах с машинной и азотной
системами охлаждения // В кн.: Научн.— техн.
конф. «Научните достижения в практиката
на консервната промишленост 25 години
НИИКП», Пловдив, 1987.
4. Бо н д а р е н ко В. И., В е р к и н Б. И., К л а-
дов Г. К. Транспортировка плодов и овощей
в авторефрижераторах с азотной системой
охлаждения // Холодильная техника. 1980^
№ 3. 1
5. Б у г а е в а М. В., Г р ы з у н о в А. А.,
Горшкова Н. А. Крупнотоннажные
рефрижераторные контейнеры с азотной системой
охлаждения // Холодильная техника. 1984, № 9.
6. Исследование технологического режима
транспортирования фруктов в
авторефрижераторах с машинным и азотным
охлаждением / В. А. Козьмик, Г. Б. Горшунова,
A. И. Шварц и др. // Тез. докл. Всес. науч.-
практ. конф. «Искусственный холод в
отраслях агропромышленного комплекса», секция
III. M: ВНИКТИхолодпром, 1987.
7. Опытные образцы отечественных
крупнотоннажных авторефрижераторов / А. О. Иов,
B. П. Кочетов, М. А. Янец и др. //
Холодильная техника. 1983, №8.
8. РСТ МССР 927—86. Сохранение
сельскохозяйственной продукции.
Транспортирование плодов в газовой среде, обогащенной
азотом.
9. Ш а в р а В. М., Барулина И. Д., Повар-
ч у к М. М. Холодильный автотранспорт. М.:
Пищевая промышленность, 1981.
УДК 629.463.125:536.58
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ СИСТЕМЫ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
АВТОРЕФРИЖЕРАТОРОВ
Е. Г. ЩЕБЕТОВСКАЯ, О. С. БОРОДАЙ,
В. А. ТОЛСТОПЯТОВ
отихп
По данным Госплана СССР, 25 % фруктов
и овощей, доставляемых в Москву и
Ленинград, не соответствуют по своему качеству
стандартам [3]. Такие большие потери в
значительной мере обусловлены
несовершенством техники и технологии доставки
продуктов потребителю.
Для перевозки фруктов и овощей из
сельскохозяйственных районов в крупные про-

мышленные центры страны в основном
используют большегрузные
авторефрижераторы — полуприцепы HI2, Н13 «Алка»
производства ЧССР и отечественные ОдАЗ-9772 и
ОдАЗ-9786, выпускаемые Тираспольским
заводом «Автоприцеп», с холодильно-нагрева-
тельными установками. Их системы возду-
хораспределения с верхней локальной
подачей воздуха рассчитаны на поддержание
заданных температур t3 при перевозках
охлажденных (О °С) и замороженных
(—18°С) продуктов.
Предполагалось, что легко будет
обеспечивать технологически заданные параметры
при перевозках таких скоропортящихся
продуктов, как плоды и овощи (t3
изменяется в пределах от 0 до 11 °С). При
этом совершенно не учитывалась
интенсивность обмена веществ в этих продуктах
в послеуборочный период, сопровождаемый
выделением биологической теплоты.
Поэтому при их транспортировке необходимо
не только не допускать внешних тепло-
притоков, но и обеспечивать отвод теплоты
непосредственно из штабеля.
Система воздухораспределения с верхней
локальной подачей воздуха не может решить
эту задачу, так как аэродинамическое
сопротивление штабеля плодов и овощей
значительно выше, чем сопротивление
свободного пространства над грузом.
Интенсивный отвод тепла осуществляется только
в верхней зоне штабеля.
На практике применяют открытую
укладку продуктов с образованием вертикальных
и горизонтальных каналов для прохода
охлажденного воздуха. Однако это
приводит к снижению устойчивости и развалу
штабеля при транспортировке, потерям
продуктов от механических повреждений,
увеличению трудоемкости погрузочно-разгру-
зочных работ, уменьшению степени
использования полезного объема полуприцепа,
а значит к возрастанию расходов на
перевозку грузовой единицы.
Многолетняя практика эксплуатации
авторефрижераторов, оснащенных системами
с верхней подачей воздуха, показала, что
при перевозках предварительно
охлажденных продуктов (t3=0 °C) неравномерность
температурного поля At к концу рейса
превышает допустимое значение. В отдельных
случаях At может достигать 7—10 °С [7].
Во избежание переохлаждения
продуктов в верхней зоне штабеля работу
холодильной установки регулируют таким
образом, чтобы она отключалась при
температуре на 2—4 °С выше технологически
заданной. Это приводит к снижению качества
продуктов и их потерям. По данным
зарубежных исследователей, нарушение
температурного режима при перевозках плодов
и овощей в авторефрижераторах,
оборудованных системой воздухораспределения с
верхней локальной подачей воздуха,
приводит к ежегодным убыткам в размере
около 10 млн долл. [5, 6]. /
Недостатки данной системьг в еще
большей мере проявляются при перевозках в
условиях низких наружных температур,
когда необходимо компенсировать отдачу
теплоты из грузового объема полуприцепа
в окружающую среду.
В режиме отепления в
авторефрижераторах нормальная работы холодильно-на-
гревательной установки гарантируется при
температуре не ниже —20 °С (на
значительной же части территории СССР зимой
температура нередко составляет ниже
—20 °С). Однако даже при расчетных
условиях локальная подача теплого воздуха
может привести, с одной стороны, к
перегреву верхней части штабеля продуктов и,
следовательно, повышенной их усушке и
порче, а с другой — к переохлаждению и
даже подмораживанию груза в нижней
части штабеля. Кроме того, в режиме
отепления неравномерность температуры в
грузовом объеме на 20—30 % выше, чем в
режиме охлаждения.
Таким образом, условия
транспортировки скоропортящихся пищевых продуктов в
авторефрижераторах с данной системой
воздухораспределения не отвечают
технологически заданным, которыми
допускается отклонение температуры не более чем на
±1,5 °С [4].
В настоящее время наиболее
рациональной считается организация перевозки
плодов и овощей по схеме «поле (сад) —
рефрижераторный транспорт — магазин»
с охлаждением их в рефрижераторе.
Более высокая стоимость холода,
вырабатываемого транспортной холодильной
установкой [2], окупается за счет снижения
потерь продуктов (всего 0,3—0,4 % от массы
груза), сокращения трудозатрат при погру-
зочно-разгрузочных работах и ускорения
доставки.
Для оценки возможности охлаждения в
авторефрижераторе плодов и овощей с
высокой начальной температурой был
проведен анализ тепловой нагрузки Q на
холодильную установку:
Q=Q* + Q6 + QH>
где <3ф — физическая теплота, отводимая
от продуктов при охлаждении
их до t3, кДж;
Q6 — биологические тепловыделения
продуктов, кДж;

QH — теплопритоки в грузовой объем
авторефрижератора из
окружающей среды, кДж.
По мере охлаждения продуктов
соотношение тепловых потоков Bф, Q6, QH
меняется. Так, если в начальный период перевозки
основную часть тепловой нагрузки на
холодильную установку составляют
физическая и биологическая теплота, то по мере
достижения технологически заданной
температуры доля Bф снижается с 80 до 0 %,
а доля Q6 — с 20 до 3 %. В то же
время возрастают теплопритоки из
окружающей среды, но даже в конце процесса
охлаждения они не превышают 10 %
тепловой нагрузки на установку.
Расчеты, проведенные для различных
видов предварительно неохлажденной
плодоовощной продукции в условиях перевозки
в течение 3 сут, показали, что
суммарная тепловая нагрузка составляет от 900 до
1050 МДж.
Для отвода этой теплоты и снижения
температуры плодов и овощей до
технологически заданного уровня холодильная
установка должна работать с
коэффициентом рабочего времени ?т=тр/т (где тр —
время работы холодильной установки в
рейсе, ч; т — продолжительность рейса, ч),
равным 0,52.
Однако, как показал опыт перевозок
по схеме «поле (сад) —
авторефрижератор — магазин», коэффициент ет на
практике не превышает 0,35. Это связано с тем,
что продукты в верхней зоне штабеля
быстро охлаждаются. Во избежание их
переохлаждения холодильную установку
необходимо выключать, хотя температура основной
массы груза еще не достигла заданной.
Результаты предварительной оценки
возможности охлаждения плодоовощной
продукции в авторефрижераторе в пути
следования представлены на рис. 1. Для
сравнения определены значения ет при условии
охлаждения плодов и овощей за сутки, а
также при перевозках замороженных и
предварительно охлажденных
скоропортящихся продуктов. Так, охлаждение
продуктов с высокой начальной температурой
до t3 в течение суток невозможно —
значение ет при этом должно быть больше 1,
а при перевозках замороженных и
предварительно охлажденных продуктов ет
соответственно равно всего 0,14 и 0,23.
Опытные перевозки плодов и овощей из
Молдавии в Москву и Ленинград,
проведенные в 1985—1987 гг., показали, что
довести среднеобъемную температуру продуктов
до t3 в авторефрижераторах, оборудован-
О 1Z 2Ь 36 48 60 Г, ч
Рис. 1. Значения коэффициента рабочего времени
ет холодильной установки авторефрижератора при
различных условиях транспортировки
скоропортящихся грузов:
1 — охлажденных, *3 = 0°С; 2 — замороженных,
t3= — 18 °С; 3, 4 — неохлажденных, tH = 25 °C
(соответственно фактический и расчетный ет); 5 —
неохлажденных, /н = 25 °С, при охлаждении их до t3 в течение
суток
ных системами воздухораспределения с
верхней подачей воздуха, при достаточной
холодопроизводительности установки не
удается даже к концу рейса.
Равномерный и быстрый теплоотвод от
продуктов может быть достигнут только с
помощью эффективной системы
воздухораспределения, обеспечивающей максимальное
использование холодопроизводительности
установки без опасения переохлаждения
части груза.
На основании изучения требований к воз-
духораспределению при транспортировке
плодов и овощей авторами была
разработана система подачи воздуха с
реверсированием потока [1], схематично
представленная на рис. 2.
Особенностью данной системы является
подача воздуха в грузовой объем либо
снизу под штабель, либо сверху над
штабелем. Это достигается благодаря
специальной конструкции заслонки,
размещенной в вертикальном воздуховоде, который
соединяет воздухоохладитель (со стороны
нагнетания) с полостью
воздухораспределения. Последняя образована
профилированным полом авторефрижератора,
установленным на специальные панели со стойками
высотой от 100 до 20 мм, и
теплоизолированным основанием полуприцепа.
Для выхода воздуха в грузовой объем
полуприцепа в боковинах впадин гофр пола
имеются отверстия. У торцевой стенки
расположен воздухораспределитель, через ко-

>j V4 iTT |—j j—| j ' '—j j—j l~H j 1 j 1 j j ' j j ' j SdS3
^zv/////////////m
торыи воздух поступает в пространство
между штабелем продуктов и дверью. В
результате снижаются теплопритоки в
штабель от воздуха, проникающего через
неплотности в этой части авторефрижератора.
Для исключения теплопритоков через
боковые ограждающие конструкции корпуса
полуприцепа предусмотрены два боковых
канала со щелями. Воздух, поступая из
щелей в боковые зазоры, образованные
штабелем, боковыми стенками и
вертикальными выступами на них, ассимилирует
внешние теплопритоки на пути к продукту,
что позволяет уменьшить его потери от
усушки.
С помощью данной системы надежно
реализуются различные режимы
холодильной обработки. Так, при перевозках
плодов и овощей с высокой начальной
температурой равномерное и быстрое
охлаждение достигается путем подачи воздуха
попеременно через определенный интервал
времени в верхнюю или нижнюю зону шта-
*беля. При этом процесс холодильной
обработки можно вести практически непрерывно,
не опасаясь переохлаждения какой-либо
части груза, что невозможно при
однонаправленной схеме подачи воздуха.
По завершении охлаждения система
может работать в режиме поддержания
заданной температуры: воздух поступает
только в боковые каналы и в торец
полуприцепа, благодаря чему перехватываются
внешние теплопритоки.
Рис. 2. Система воздухораспределения с
реверсированием потока воздуха авторефрижератора:
а — продольный разрез; б — поперечный разрез;
в — фрагмент пола; / — полость
воздухораспределения; 2 — вертикальный воздуховод; 3 —
воздухоохладитель с вентилятором; 4 — поворотная заслонка;
5 — конфузор воздухоохладителя; 6 — грузовой объем
со штабелем продуктов; 7 — воздухораспределитель;
8 — фрагмент всасывающей перфорированной
перегородки; 9 — диффузор; 10 — боковые каналы; // —
профилированный пол; 12 — боковая щель для подачи
воздуха; 13 — отверстие для раздачи воздуха; 14 —
стойка
При перевозках скоропортящихся
продуктов при отрицательных наружных
температурах нижняя подача теплого воздуха
только к ограждающим конструкциям
авторефрижератора позволяет компенсировать
внешний теплообмен, исключить
подмораживание крайних рядов штабеля,
уменьшить вредное воздействие теплого воздуха
непосредственно на продукт.
Для предварительной оценки
возможностей разработанной системы были
проведены исследования в стационарных условиях.
Особенности распределения в грузовом
объеме полуприцепа воздуха с помощью
систем с верхней, нижней и реверсивной
подачей изучали на модели — керамзитовом
гравии и полиэтиленовых пакетах с водой.
Использование комбинированного
имитатора объясняется стремлением смоделировать
как аэродинамические, так и теплофизи-
ческие характеристики плодоовощных
продуктов.
Температуру в грузовом объеме
измеряли с помощью 40 медь-константановых
термопар в комплекте с цифровым
вольтметром В7/21 и 12-ти термометров
сопротивления ТСМ, подключенных к
самопишущему мосту КСМ-4М.
Перед проведением испытаний каждой из
исследуемых систем воздухораспределения
среднеобъемную температуру груза
доводили до 20—25 °С. Изучали самый «тепло-
нагруженный режим» — режим
охлаждения.
п

Исследования проводили при
практически неизменных внешних условиях
(отклонение температуры наружного воздуха в
ходе эксперимента не превышало 2—3 °С) в
одном и том же грузовом объеме и штабеле
с помощью одних и тех же приборов, что
позволило получить достоверные и
сопоставимые данные об особенностях различных
систем воздухораспределения.
Эффективность систем
воздухораспределения оценивали показателем в:
6= *»*~^вых , B)
'max 'min
где tBX, /вых — температура воздуха
соответственно на входе и выходе
воздухоохладителя, °С;
Сах> ^min — температура соответственно
максимальная и
минимальная в грузовом объеме по
высоте авторефрижератора,
°С.
При однонаправленном движении
воздуха снизу наиболее быстро охлаждалась
нижняя часть штабеля груза — ее сред-
необъемная температура достигала t3 уже
после 7—8 ч работы холодильной
установки, в то же время в средней и
верхней зонах эта температура превышала
t3 соответственно на 5 и 11 °С.
При верхней подаче воздуха средне-
объемная температура верхней части груза
достигала /3 через 10 ч после начала
охлаждения. Причем самый верхний ряд
штабеля охлаждался значительно быстрее,
и практически через 2,5—3 ч после
включения холодильной установки возникала
угроза его переохлаждения. В то же время
температура в средней и нижней зонах
превышала /3 на 6 и 4 °С соответственно.
При реверсировании потока воздуха
характер изменения температур в режиме
охлаждения существенно отличался от
температур при однонаправленном движении
воздуха.
Так, при подаче воздуха только сверху
или снизу неравномерность температуры
составляла 3—4 °С, а в отдельных точках
доходила до 8 °С. После изменения
направления воздуха через каждый час работы
установки наблюдалось выравнивание
температур — через 15—20 мин
неравномерность не превышала 1 °С по высоте.
Показатели в, определенные для систем
воздухораспределения с верхней F=1,01),
нижней A,43) и реверсивной A,92)
подачей воздуха, подтверждают эффективность
последней, при которой в режиме
охлаждения максимально используется холо-
допроизводительность установки.
Оснащение авторефрижераторного
транспорта системой подачи с
реверсированием потока воздуха позволит
организовать перевозки продуктов по схеме «поле
(сад) — авторефрижератор — магазин»,
причем на дальние расстояния с
минимальными потерями при высоких и низких
температурах наружного воздуха. При этом
ожидаемый экономический эффект составит
от 10 до 50 р/т в зависимости от вида
продуктов и их начальной температуры.
Данная система воздухораспределения
может найти применение также в камерах
интенсивного охлаждения, в железнодорож-^
ных рефрижераторных вагонах и особеннее
в большегрузных изотермических
контейнерах.
Список использованной литературы
1. А. с. 1267138 СССР.
2. К р у т о в а Е. А. Вагоны-термосы и
перспективы их применения // Холодильная техника.
1984, № 4.
3. Миташвили А. А. Развитие
транспортной системы СССР // Вопросы экономики.
1980, № 3.
4. Правила перевозок грузов. Ч. 1. М.:
Транспорт, 1977.
5. Amodio V. // Ingeneria Ferroviaria. 1982,
N 6, 360.
6. God da rd W. F. // Refrig. Science and
Technology, IIR, Commission 2, 1974,
Bull. 1.1.R.
7. Harwey I. M. / / Int. I. of Refrig. 1981,
№ 5, 293.
УДК 629.463.125
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
ПЯТИВАГОННОЙ
РЕФРИЖЕРАТОРНОЙ СЕКЦИИ
Канд. техн. наук А. В. КОКОВИХИН,
С. К. КУЛИКОВ, Ю. В. КОРН ЕВ
вниижт
С 1985 г. пятивагонные рефрижератор»
ные секции постройки ПО «Брянский
машиностроительный завод» (ПО БМЗ)
оборудуются продольно-поперечной системой
воздухораспределения [2]. Помимо ряда других
достоинств, преимуществом этой системы
является то, что она обеспечивает
поддержание требуемых температурных режимов
при снижении энергозатрат благодаря
использованию менее энергоемких вентилято-
ров-циркуляторов (ВЦ).

Предварительные результаты испытаний
опытных образцов рефрижераторных
вагонов с усовершенствованным
вентиляционным оборудованием оказались весьма
обнадеживающими [1]. Однако у некоторых
специалистов возникли опасения, что
вызванное внедрением новых ВЦ сокращение
расхода воздуха через воздухоохладитель
холодильной установки может привести к
снижению ее холодопроизводительности,
уменьшению скорости предварительного
охлаждения груза и чрезмерной неравномерности
температурного поля. В связи с этим была
проведена дополнительная
экспериментальная проверка характеристик системы
охлаждения, температурных режимов в грузовом
помещении, теплотехнических параметров
вагонов, оснащенных новыми (уменьшенной
мощности) ВЦ.
Исследовали порожние вагоны в
стационарных условиях тепловой камеры на
экспериментальном кольце ВНИИЖТа на
станции Щербинка (Московская обл.) и в
условиях эксплуатации на железной дороге при
перевозке скоропортящихся грузов.
В ходе стационарных испытаний
определяли расход воздуха через
воздухоохладитель, мощность, потребляемую ВЦ,
коэффициент теплопередачи ограждений
грузового помещения вагонов с ВЦ
различной мощности, холодопроизводительность и
потребляемую мощность системы вагон —
холодильная установка (методом теплового
баланса при установлении постоянных
температур в вагоне и окружающей среды).
При эксплуатационных испытаниях
оценивали скорость охлаждения воздуха и
груза в вагонах, коэффициент рабочего
времени оборудования и равномерность
температурного поля в грузовых помещениях.
Для этого вагоны оборудовали комплектом
контрольно-измерительной аппаратуры.
Датчики температуры располагали в
соответствии с рекомендациями
Международного института холода.
Значения теплотехнических и
энергохолодильных параметров вагонов с ВЦ
уменьшенной мощности сравнивали с
аналогичными характеристиками вагонов с
серийными ВЦ.
Получены следующие результаты.
При температуре в вагоне 20 °С расход
воздуха через воздухоохладитель при работе
одного ВЦ уменьшенной мощности
составил F-4-7,5) • 103 м3/ч, при параллельной
работе двух таких ВЦ — A14-12) X
ХЮ3 м3/ч. Производительность серийных
ВЦ в аналогичных условиях была
соответственно (9-М0,8)-103 и A4,2-4-15,3) X
X Ю3 м3/ч. При этом потребляемая
мощность новых ВЦ: одного—1,7-=-2,0 кВт,
двух — 2,3-f-3,2 кВт; серийных — одного
2,2 кВт, двух — 4,04-5,2 кВт.
Таким образом, была экспериментально
подтверждена возможность обеспечения
требуемого (ТУ 26-03-397-82) расхода
воздуха через воздухоохладитель (не менее
10-103 м /ч) при работе холодильной
машины ВР18X2-1-2 с двумя ВЦ и
уменьшении потребляемой вентиляторами мощности
в среднем на 35 %.
Значения коэффициента теплопередачи
ограждений грузового помещения при
использовании в вагонах как двух, так и
одного ВЦ уменьшенной мощности снизились
в среднем на 3—4 %.
Результаты испытаний, проведенныхУв
тепловой камере, при имитации основных
режимов работы холодильных машин
(температура воздуха на входе в
конденсатор поддерживалась на уровне 36-ь1 °С,
а средняя температура окружающего вагон
воздуха — в диапазоне 35—40 °С)
представлены на рис. 1.
Анализ /ix показывает, что
холодопроизводительность холодильной установки
рефрижераторных секций РС-5 с
усовершенствованным вентиляционным
оборудованием при работе двух компрессоров
существенно выше, чем в случае
использования серийного оборудования. При этом
превосходство новой системы становится все
более ощутимым по мере снижения
температуры в вагоне. Например, при температуре
—20 °С (на входе в воздухоохладитель
температура воздуха была на уровне
—19 °С) разница в
холодопроизводительности составила 17 %.
При работе одного компрессора
холодопроизводительность установки с
усовершенствованным вентиляционным оборудо-
00]н8гп
-24 -20-16 -12-8 -<+ О 4 8 12 16 20 24 28 J2i,°C
Рис. 1. Зависимость от температуры воздуха t
в грузовом помещении вагона общей A) и
действительной B) холодопроизводительности Qo
системы воздушного охлаждения при работе одного
( Ш) и двух (ф) компрессоров

ванием увеличилась во всем диапазоне
рабочих температур в вагоне в среднем
на 8%.
Из рис. 1 видно также, что
действительная холодопроизводительность системы
вагон — холодильная установка (т. е. та
часть тепловой энергии, которая идет на
термическую обработку груза) при работе ВЦ
уменьшенной мощности возросла на 1 —
3 кВт.
Значительный интерес для оценки
преимуществ системы охлаждения с
усовершенствованным вентиляционным
оборудованием представляют также кривые изменения
суммарной мощности, потребляемой комп-
рессорно-конденсаторными агрегатами
(включая электродвигатели компрессоров и
вентиляторов конденсатора) и ВЦ.
Графики, приведенные на рис. 2 ,
свидетельствуют об ощутимом (в среднем на
1 — 1,5 кВт) сокращении потребляемой
мощности после перехода с серийных на
менее энергоемкие ВЦ во всем диапазоне
температур воздуха в грузовом помещении.
Заключительным этапом
экспериментальной проверки явились пробежные
сопоставимые испытания оборудованных новой
и серийной системами воздухораспределе-
ния вагонов (по два) пятивагонной секции
№ 5-5689 при перевозке ранней капусты
в период с 17 по 21 мая 1987 г. по маршруту
протяженностью 2700 км от станции Ляки
Азербайджанской железной дороги до
станции Москва. Среднесуточные температуры
наружного воздуха в период опытной
перевозки находились на уровне 25—30 °С.
В грузовых помещениях поддерживалась
температура 2—5 °С.
Экспериментальные данные
обрабатывали с помощью методов математической
статистики. Среднее значение
неравномерности температурного поля в грузовом
помещении для установившегося температурного
режима перевозки рассчитывали по
формуле:
-24-20-16-12-8 -4 0 4 6 12 16 20 24 Z8 32t,°C
Рис. 2. Характер зависимости величины
суммарной мощности 1>Р, потребляемой системой
охлаждения, от температуры в вагоне t (усл.
обозначения см. рис. 1)
а;=а;р+а;нрA-/(р),
где А/р, А/нр — средние значения разности
максимальной и
минимальной температур воздуха в
грузовом помещении
соответственно при работающих и
неработающих холодильных
установках, °С;
/Ср — коэффициент рабочего
времени, т. е. отношение
продолжительности работы
холодильного оборудования за
рассматриваемый период Атр
к общей продолжительности
контрольного периода Ат.
Темп охлаждения воздуха в грузовом
помещении, косвенно характеризующий
полезную холодопроизводительность
установки, определяли по уравнению:
где А^р п— изменение температуры воздуха
в грузовом помещении за
рассматриваемый период, °С.
Как показали эксплуатационные
испытания, продолжительность
предварительного охлаждения груза в вагонах,
оборудованных новой системой, в среднем на
15 % меньше, чем в вагонах с
серийной системой. Наглядным подтверждением
этого являются кривые изменения
температуры в грузовых помещениях сравниваемых
вагонов в процессе их
предварительного охлаждения, представленные на рис. 3
(голубой линией отмечена верхняя граница
заданного температурного режима).
Разность температур воздуха в
различных точках грузового помещения на
первоначальном этапе опытной перевозки
значительно колебалась, достигая 9 °С в ва-
2
/
О 12 3 4 5 6 7 8 91,ч
Рис. 3. Кривые изменения температуры в грузовом
помещении вагонов с усовершенствованным A) и
серийным B) вентиляционным оборудованием

12
m
8
6
4
2
k
/
77мал
\
,~MJ /
/Г i /
/
/
1
1 1
\w
\ A
^ *
ю
\
\
18мая
{ Vs
^-Максимально
допустимое
значение At
. , j j i i
i
v|-4.
,m% r ¦ ¦
^.^
' Оттаивание
т^
V,
s.
18 20 22 0 Z 4 ? <? /tf tf /4 # /<? i# -ZP^v
4
я
#ta»
-i
i*4-
—*
4*
I-'
1
-y=:
^
4^.
?Омш
z=t>^:j::^
¦уд
О 2 U 6 В 10 12 П 16 18 20 22 0 2 4 ? (9 /0<y
Рш:. 4. Изменение разности максимальной и
минимальной температур воздуха в грузовом
помещении вагонов с усовершенствованным A) и
серийным B) вентиляционным оборудованием в
процессе предварительного охлаждения груза и
перевозки в установившемся температурном ре-
энзиме.
а — за период 17—18 мая; б — за период 19—20 мая
гоне с серийным и 12,5 °С в вагоне с
усовершенствованным оборудованием.
Однако по мере выхода на заданный
режим перевозки проявилась характерная
для рефрижераторных вагонов тенденция
уменьшения неравномерности
температурного поля в процессе продолжительной
работы системы охлаждения,
сопровождающейся выравниванием температур груза и
воздуха в вагоне (рис. 4).
В установившемся режиме разность
температур воздуха в грузовом помещении
сравниваемых вагонов не превышала
нормируемый предел в 3 °С, а ее среднее
значение за контрольный период составило
для вагонов с новой 1,6 °С, с серийной
системой 1,5 °С.
Средний темп охлаждения воздуха в
грузовом помещении оказался равным для
вагонов с новым и серийным
оборудованием соответственно 16-Ю-4 и 9-10~4оС/с,
т. е. с переходом на менее энергоемкие
ВЦ темп охлаждения увеличился на 70 %.
В установившемся режиме перевозки
значение коэффициента рабочего времени
холодильных установок для указанных
вагонов составило соответственно 0,328 и 0,381.
Следовательно, наработка холодильного
оборудования в вагонах с Новыми ВЦ
оказалась в среднем на 14 % меньше, чем в
вагонах с серийной системой. При этом
неравномерность температурного поля во
всех вагонах удовлетворяла требованиям
технических условий.
Таким образом, анализ результатов
сравнительных испытаний свидетельствует о том,
что использование в рефрижераторных
вагонах постройки ПО БМЗ системы возду-
хораспределения с менее энергоемкими ВЦ
обеспечивает улучшение многих
показателей ее работы, теплотехнических
параметров вагонов, а следовательно, и
повышение их эффективности в целом.
Усовершенствованная система воздухораспределе-
ния рекомендована к скорейшему
внедрению.
Список использованной литературы
1. ЛапинС. В., КоковихинА. В. О
повышении энергетической эффективности
вентиляционного оборудования рефрижераторных
вагонов // Теоретические и экспериментальные
исследования в вагоностроении: Сб. науч. тр.
ВНИИ вагоностроения. М., 1986.
2. Система воздухораспределения в
рефрижераторных вагонах постройки ПО БМЗ /
С Ф. Павлов, А. В. Коковихин, С. В.
Лапин и др. // Холодильная техника. 1984. № 1.

it!
НАУКА, ТЕХ1
**?'¦'¦¦¦'¦¦¦ ¦
llsiiil
¦Mi
<ф
В помещенных в данном разделе статьях рассматриваются
результаты исследований по проблеме повышения эффективности
работы и качества холодильного оборудования.
УДК 621.57.041-213.3.004.6
ДИАГНОСТИКА
ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ
ГЕРМЕТИЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук Ю. М. ВОРОБЬЕВ
ВНИИхолодмаш
Д-р техн. наук В. И. МИЛОВАНОВ
отихп
Авторами разработана методика
диагностики технического состояния герметичных
поршневых компрессоров, основанная на
определении изменения их холодопроизво-
дительности в процессе эксплуатации путем
измерения количества циркулирующего
хладагента*. Для этого наиболее
целесообразно применять расходомер переменного
перепада давлений с сужающим
устройством, установленный в жидкостном
трубопроводе перед регулирующим органом.
Теоретическая погрешность измерения
расхода хладагента таким расходомером
равна ±0,85 %, что вполне приемлемо для
расчета холодопроизводительности
герметичного компрессора. Однако стандартные
сужающие устройства предусмотрены
только для трубопроводов диаметром более
35 мм. Для герметичных компрессоров
типа ПГ диаметр жидкостного
трубопровода не превышает 25 мм, поэтому
потребовалось провести специальные исследования,
чтобы определить тип сужающего
устройства, обеспечивающего постоянство
коэффициента расхода в рабочем диапазоне
изменения расхода хладагента Ga.
Установлено, что для трубопровода
диаметром 15 мм наиболее оптимальным
сужающим устройством является
диафрагма с входным конусом, для которой
коэффициент расхода постоянен при Ga=50-f-
-^500 кг/ч. Исследования ее показали, что
предел допускаемой погрешности измерения
* Милованов В. И., Воробьев К>. М.
Диагностика технического состояния герметичных
поршневых холодильных компрессоров
измерением их производительности // Холодильная
техника. 1984, № 3.
расхода жидкого хладагента составляет не
более 0,95 %.
Экспериментальные зависимости
расхода жидкого хладагента от перепада
давлений в диафрагме в диапазоне рабочих
режимов компрессора ПГ5 приведены
на рис. 1.
Применение в схеме холодильной
установки сужающего устройства практически
не влияет на работу холодильной
машины, так как его монтируют в
жидкостном трубопроводе перед ТРВ, а
необратимые потери давления в нем при
максимальном перепаде давлений составляют
лишь 5 кПа.
Однако таким способом измеряют
количество проходящей через трубопровод
смеси хладагента и растворенного в нем
смазочного масла. Поэтому для расчета
действительной холодопроизводительности
компрессора в полученные результаты
следует вносить поправку, учитывающую со-
Ga, кг/ч
МО
30(А
200\
100\
6йр,кПа
Рис. L Экспериментальные зависимости расхода
Ga жидкого хладагента от перепада давлений
Ар в диафрагме с входным конусом при
температуре хладагента 30 °С

держание масла в циркулирующем
хладагенте.
Для определения концентрации масла в
циркулирующем хладагенте компрессор
ПГ5 был испытан на калориметрическом
стенде при различных режимах работы и
значениях зазора поршень — цилиндр.
Концентрацию масла находили весовым
методом. Были изготовлены два
специальных пробоотборника — сосуды из
нержавеющей стали, снабженные игольчатыми
запорными вентилями и штуцерами для
подсоединения к жидкостному трубопроводу.
На стенде жидкостный трубопровод также
имел штуцер и запорный вентиль для
подсоединения пробоотборников.
После предварительного испытания на
герметичность и прочность давлением
2,5 МПа пробоотборники тщательно
промыли, обезжирили бензином Б-70 и затем
взвесили на аналитических весах для
определения их начальной массы Go. Перед
взятием пробы хладагента пробоотборники
вакуумировали до остаточного давления не
более 0,15 кПа и подсоединили к
жидкостному трубопроводу. При установившемся
режиме работы компрессора открыли
игольчатый вентиль и заполнили
пробоотборники хладагентом, затем их взвесили на
аналитических электронных весах с цифровым
отсчетом марки 120 MP фирмы «Сарториус»
(ФРГ). Максимальная масса для
указанного типа весов 2000 г, погрешность ±0,01 г,
время взвешивания 2 с. Из взятой и
взвешенной пробы выпарили хладагент и вновь
взвесили пробоотборники с оставшейся
частью пробы.
Концентрацию масла ?м в хладагенте
находили по формуле:
|м=-^1100%, A)
Сд — Сто
где G[, G2 — масса пробоотборника с
пробой до и после
выпаривания хладагента.
На рис. 2 представлены результаты
экспериментального определения
концентрации масла в хладагенте при различных
режимах работы компрессора и
значениях зазора в сопряжении поршень —
цилиндр. Опыты показали, что
концентрация масла в циркулирующем
хладагенте R22 для компрессора ПГ5 существенно
зависит от режима работы компрессора и
незначительно — от величины зазора
поршень — цилиндр. Температура
конденсации мало влияет на концентрацию масла в
хладагенте, а температура кипения,
наоборот, довольно существенно. Максимальная
концентрация масла в хладагенте 1М =
=4,14-4,25 % зафиксирована в режиме при
4
о, о ЧО
&А30
-25
-15
-5
t0>°c
Рис. 2. Зависимость концентрации масла ?м в
хладагенте R22 от режима работы компрессора
ПГ5 и зазоров 2А в сопряжении поршень —
цилиндр
t0=—25 °С (температура конденсации /к
равна 30 и 40 °С).
Холодопроизводительность компрессора
с учетом поправки на концентрацию масла
можно определить по выражению:
Q0=Mcu[(l-x)(ia
Со* (/„ — *„)],
B)
где Мсм — массовый расход смеси, кг/с;
х — массовая доля масла в смеси
хладагента и масла, кг/кг;
*ai» *a2 — энтальпия паров хладагента
на всасывании в компрессор
и жидкого хладагента при
температуре насыщения,
соответствующей давлению
нагнетания, кДж/кг;
Со — удельная теплоемкость
масла, Дж/(кг-К);
tB — температура всасывания в
компрессор, °С.
Чтобы рассчитать массовый расход
смеси по его объемному значению,
измеренному с помощью расходомера, необходимо
знать плотность смеси, при температуре
измерения, что установить во время
эксплуатации холодильной машины трудно, а
соответствующие справочные данные
практически отсутствуют.
Хладагенты с неограниченной
растворимостью образуют с маслом однородные
HI
9*

растворы. Плотность и удельный объем
смесей отличаются от этих же
характеристик, найденных методом аддитивности,
однако при концентрации масла в
хладагенте до 8 % можно считать, что объем
смеси VCM равен сумме объемов чистых
хладагента и масла:
Va
¦¦Va+V,=
МсмA-
Ра
-х) Мсмх
C)
где Va, VM — объемный расход чистых
хладагента и масла, м3/с;
Qa> Qm — плотность чистых
хладагента и масла при
температуре измерения, кг/м3.
Формула для расчета холодопроизводи-
хельности компрессора Q0 с учетом
поправки на содержание масла приобретает вид:
Qo=
"см@а
1— х(\— qJqJ
[(!—*)(*•.
kl)
-c0x(tK—tB)} .
D)
Для определения холодопроизводитель-
ности по формуле D) следует лишь
измерить объемный расход и температуру
хладагента в жидкостном трубопроводе.
Остальные величины, входящие в формулу,
находят по справочным таблицам и
диаграммам.
На рис. 3 приведены значения холодо-
производительности компрессора ПГ5 при
работе на R22 в широком диапазоне
режимов, рассчитанных с учетом и без учета
концентрации масла в хладагенте. Влияние
концентрации масла на холодопроизводи-
тельность компрессора ПГ5 особенно
существенно при температуре кипения ниже
—5°С.
На рис. 4 приведены значения
погрешности определения холодопроизводи-
тельности компрессора ПГ5 без учета
наличия масла в хладагенте. Максимальная
погрешность составляет 5,4 % при /0=
= —25 °С и tK=40 °C.
Таким образом, при наличии сводной
диаграммы зависимостей холодопроизводи-
тельности компрессора от отработанного
ресурса и данных по концентрации
смазочного масла в хладагенте можно
диагностировать техническое состояние герметичного
холодильного компрессора. Для этого
необходимо вмонтировать в жидкостный
трубопровод холодильной машины,
подготовленной к эксплуатации, расходомерное
устройство, позволяющее с допустимой
погрешностью A —1,5 %) измерять расход хлад-
Q0, и Вт
12
8
Ч
п
Безучета масла
С учетом масла
?0 ,
tH^30°C <
50
-25
-15
5t0;c
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительности Q0
компрессора ПГ5 при работе на R22 от режимов
работы
Щ, %
О
I
1
\
\ \ч4
N^> 2
115^
\
\
V\ U46.1
мнм
-25
-15,
-5
5t0?C
Рис. 4. Погрешность определения
холодопроизводительности AQ0 компрессора ПГ5 при работе на
R22 без учета концентрации масла ?м в хладагенте

агента во всем диапазоне работы
компрессора. Анализ показал, что наиболее
пригодным для этой цели является расходомер
переменного перепада давлений с
сужающим устройством, в качестве которого
целесообразно применять диафрагму с входным
конусом. Она не нуждается в периодической
проверке и ее можно изготовить в
производственных условиях.
Для измерения перепада давлений на
сужающем устройстве в эксплуатационных
условиях целесообразно использовать
преобразователь разности давлений «Сап-
фир-22ДД» с миллиамперметром Ф208.
На основе результатов широкой
проверки разработанного метода диагностики в
различных условиях эксплуатации
поршневого герметичного компрессора ПГ5 было
предложено аналитическое выражение для
расчета остаточного ресурса компрессора:
где QH, Qnp — начальное и предельное
значение холодопроизво-
дительности компрессора;
QT — значение холодопроизво-
дительности к моменту
проведения диагностики;
п — показатель,
характеризующий закономерность
изменения холодопроиз-
водительности; для
компрессора ПГ5,
работающего на хладагентах R12
и R22, значение п
соответственно равно 0,887 и
0,779;
т — наработка компрессора с
начала эксплуатации.
Учет наличия масла в хладагенте при
определении холодопроизводительности
компрессора существенно повышает
точность и качество диагностики
технического состояния компрессора.
УДК 621.565.041:536.24.08.001.5
ТЕПЛООБМЕН
В ВЫСОКООБОРОТНОМ
ГЕРМЕТИЧНОМ КОМПРЕССОРЕ
Канд. техн. наук В. С. ДОРОШ,
канд. техн. наук О. В. ЩЕСЮК,
В. А. РЕДЬКИН
Современные высокооборотные герметичные
компрессоры являются теплонапряженными
машинами, характеристики которых в
большой мере зависят от их температурного
уровня. В свою очередь ,он обусловлен
тепловыми процессами в компрессоре. При
расчете такого компрессора необходимо знать
значения тепловых потоков между его
элементами, хладагентом, смазочным маслом,
кожухом и окружающей средой, которые
обычно устанавливают экспериментально.
В ряде работ [3, 5] исследованы
тепловые процессы в малых компрессорах, в
частности, теплоотдача от электродвигателя к
хладагенту,* проходящему между статором и
ротором, а также -теплообмен между
всасывающим и нагнетательным глушителями
и др.
Однако результаты этих исследований
применимы для машин конкретного
конструктивного исполнения, а для новых
компрессоров требуются дополнительные
испытания.
Авторами исследован теплообмен в
компрессоре ФГВ-2,2, наиболее теплонапряжен-
ном ряда компрессоров типа ФГВ [2] .
Компрессор ФГВ-2,2 —
одноцилиндровый, диаметр цилиндра 36, ход поршня
19 мм, холодопроизводительность 2,56 кВт
при температурах кипения /0 = 5°С и
конденсации 4 = 40 °С.
Тепловые потоки от элементов
компрессора к хладагенту и маслу определяли из
балансовых уравнений, описывающих
тепловые процессы в компрессоре в
установившемся режиме. С этой целью
компрессор был условно разделен на следующие
основные элементы: электродвигатель, блок-
картер, цилиндр, вал, нагнетательная
полость, ресивер, нагнетательная трубка и
кожух.
В расчетной схеме компрессора (рис. 1)
принято, что пар, поступающий в кожух
Go, разделяется на два потока: G2 и G3.
Поток G2 идет в верхнюю часть кожуха,
а Сз — в нижнюю, где смешивается с
горячим паром Gj, выходящим через зазор
«поршень-цилиндр». Смесь G1 + G3 омывает
блок-картер и направляется в верхнюю
часть кожуха. Общее количество пара
G\ + G2+ G3 проходит в каналах между
статором и блок-картером, ротором и статором
и через всасывающую полость попадает в
цилиндр, а из него в количестве Go=G2 +
+ G3 — в нагнетательную полость, ресивер,
нагнетательную трубку и затем выходит в
систему.
Число основных элементов и балансовых
уравнений выбрано таким, чтобы учесть все
тепловые потоки и определить с
достаточной точностью соответствующие
геометрические параметры элементов и коэффициенты
теплоотдачи. Для основных элементов ком-
Й?:^^^ИЙ^Ш§Ш^^Й*Щ
21

Рис. 1. Расчетно-конструктивная схема
компрессора (продольное сечение):
I — блок-картер; // — электродвигатель; /// — вал;
IV — нагнетательная трубка; V — кожух; VI —
ресивер; VII — цилиндр; VIII — нагнетательная полость;
IX — масло; I—34 — номер термопары
прессора, а также хладагента и
смазочного масла составлены балансовые
уравнения входящих и исходящих энергетических
потоков. Схема этих потоков, отражающая
процессы преобразования энергии и
взаимосвязи между элементами компрессора,
хладагентом и маслом, показана на рис. 2.
Балансовые уравнения, описывающие
тепловые процессы в герметичном
компрессоре в установившемся режиме, имеют вид
для:
блок-картера
<Ээд, бк + Qu, бк — Чбк, 2 -h фбк, 3 = 0;
электродвигателя
^с эд Ц:эд, бк *<эд, в Ц;эд, 4 == О\
вала
*<эд, в "i Vu. в Ув, м == О,
нагнетательной трубки
Qe.HT— Qht, 2 = 0;
кожуха
V2, кж + Q3, кж -f" Qm, кж — Qo. с = 0;
ресивера
A)
B)
C)
D)
E)
Q7.p-QP.3 = 0; F)
цилиндра
Q5,u-Qu,6k-Qu,b = 0; G)
нагнетательной полости
Q6,Hn—Qhr,3—Qhh.m^O; (8)
масла
Рв,м + Онп,м + ^р=РС?м,3-С2м,кж = 0; (9)
хладагента
в верхней части кожуха
G2i 1 + <Эбк, 2 + Qht, 2 — Q2, кж — G2/2 = 0; A0)
в нижней части кожуха
Gti\ + G li'np Hh Q6k, 3 =h Qm, 3 + Qhr, 3 + Qp, 3 —
-Qx™-{G\ + Gz)h^0\ A1)
в электродвигателе
(G0+Gi)tc« + Q«.4-(Go+Gi)*4==0; A2)
в цилиндре
(Go+Gi)/4 + M-Q5,u-G,/np-Go/5 = 0;A3)
в нагнетательной полости
Gok — Qe, нп — Gok = 0; A4)
в ресивере
G0/5 — Qt, p — G0/7 = 0; A5)
в нагнетательной трубке
Got 7 — Qe, нт — G o/g = 0, A6)
где Q — тепловой поток (буквы и цифры в
индексах соответствуют
обозначениям, принятым на рис. 2);
i\—U — энтальпия хладагента в
соответствующих элементах компрессора;
?Пр, /см — энтальпия хладагента в зазоре
«поршень-цилиндр» и перед
электродвигателем.
Количество теплоты, выделенной в
электродвигателе, находили по формуле:
<гад=A-Лад)#э, A7)
где т]эд — КПД электродвигателя;
N3 — мощность, потребляемая
электродвигателем.
Тепловой поток между двумя
элементами компрессора (k и п)
Q/m = т— Fkn(tk-
Okn
Л).
A8)
где X — коэффициент теплопроводности;
6*„ — расстояние между
геометрическими центрами элементов k и п\
Fkn — поверхность теплообмена между
элементами k и п;
tk, tn — средние температуры элементов k
и п.
Тепловой поток от хладагента к элемен-
tin
ЩЯЯЯЯЯЛ

Рис. 2. Схема энергетических потоков в
компрессоре:
Л/э, N7p, Ni — соответственно мощности потребляемая
электродвигателем,трения и индикаторная; Qoc —
тепловыделения в окружающую среду; ЭД —
электродвигатель; БК — блок-картер; В — вал компрессора;
М — масло в картере; КЖ — кожух компрессора;
Ц — цилиндр; НП, НТ — нагнетательные полость и
трубка; Р — ресивер; /—8 — состояния хладагента
в соответствующих элементах компрессора
ту, например, п компрессора
Qln = ainFln(ti-tn), A9)
где а/л — коэффициент теплоотдачи от
хладагента к элементу компрессора;
Fin — поверхность теплообмена между
хладагентом и элементом
компрессора;
// — средняя температура хладагента.
Количество теплоты, отданное
(воспринятое) хладагентом, проходящим через
элемент компрессора,
Q/t.=G< (/,-/,), B0)
где d — массовый расход хладагента;
i/, it — энтальпии хладагента на выходе
и входе элемента.
Входящие в уравнения A) — B0)
значения температур (энтальпий) хладагента,
масла, элементов компрессора, массовых
расходов хладагента, мощности, потерь в
окружающую среду определяли
экспериментальным путем. Для этого компрессор
испытывали на калориметрическом стенде
на хладагентах R12 и R22 при температурах
кипения to от —10 до + 10 °С и конденсации
tK 30, 40 и 50 °С. Температуру хладагента на
входе в компрессор во всех режимах
поддерживали равной 20 °С.
Температуру элементов компрессора, а
также хладагента и смазочного масла
измеряли в 67 точках хромель-копелевыми
термопарами.
Места расположения термопар в
продольном сечении компрессора показаны на
рис. 1.
Средние температуры блок-картера,
кожуха, маСла и хладагента в кожухе
вычисляли как средние арифметические значения
показаний термопар, установленных на
соответствующих элементах компрессора.
Коэффициенты теплоотдачи от
хладагента к элементам компрессора, от них к
хладагенту и маслу в картере находили по
формуле
Тепловые потоки Qin рассчитывали по
уравнениям тепловых балансов A) — B0).
Изменения температур хладагента и
элементов компрессора, полученные
экспериментальным путем, показаны на рис. 3.
На пути от всасывающего патрубка до
электродвигателя хладагент нагревается на
15—55 °С, в электродвигателе и
всасывающей полости — на 5—13 °С, в цилиндре —
на 30—60 °С. Таким образом, повышение
температуры пара во всасывающем тракте
составляет 20—70 °С, что соизмеримо с его
подогревом в цилиндре в процессе сжатия.
В результате внутреннего теплообмена
температура сжатого хладагента до выхода из

Таблица 1
5/W
ЗАО
/OAff
klO/JO
10/30
2 3 4 5 6
Место измерения температуры
t0/tK
10/50
9 10 11 12 13 14
Место измерения температуры
Рис. 3. Изменение температуры:
а — хладагента в компрессоре:
/ — перед всасывающим патрубком; 2 — перед
электродвигателем; 3 — после электродвигателя; 4 — во
всасывающей полости: 5 — в нагнетательной полости;
6 — в ресивере; 7 — после нагнетательного патрубка;
б — элементов компрессора и масла:
8 — кожуха; 9 — блок-картера; 10 — масла; // —
электродвигателя; 12 — цилиндра; 13 — нагнетательной
полости; 14 — ресивера; 15 — нагнетательной трубки
Направление
теплового потока
Тепловой поток, Вт,
при режиме работы
компрессора t0/tK
10/30
5/40
-10/50
Электродвигатель ->
хладагент
Электродвигатель -* блок-
картер
Нагнетательный тракт ->
хладагент в кожухе
Нагнетательная трубка -*•
хладагент
Ресивер -> хладагент
Нагнетательная полость -*•
хладагент
Хладагент -*- стенки
цилиндра
Элементы компрессора ->-
масло
Масло ->• кожух
Масло -*¦ хладагент
Цилиндр -*- блок-картер
Блок-картер ->- хладагент
Хладагент -*- кожух
Кожух -*- окружающая среда
63
41
133
54
60
19
155
ПО
45
65
141
182
93
138
64
61
149
58
68
23
160
151
70
81
145
206
141
211
61
54
146
48
68
30
144
189
109
80
131
185
222
331
компрессора уменьшается на 6—20 °С.
Тепловые потоки в компрессоре в
установившемся режиме, рассчитанные по
уравнениям A) — B0) на основании
результатов опытов (на R22), приведены в табл. 1.
Из табл. 1 видно, что в компрессоре
тепловыделения, %, распределены
следующим образом:
цилиндр 30—33
нагнетательный тракт 28—30
электродвигатель 22—25
пары трения 12—15
При этом теплоотдача в окружающую среду
в зависимости от режима работы составляет
30—70 % от суммарных тепловыделений.
Тепловой поток, приводящий к
повышению температуры хладагента на
всасывании, особенно велик от блок-картера D0 %
от общего), несколько меньше от
нагнетательного тракта C1 %), а от масла и
электродвигателя составляет соответственно 17
и 12 %. От элементов компрессора к маслу
в зависимости от режима работы он равен
110—190 Вт. При этом от 40 до 60 %
теплового потока направлено от масла к
кожуху, а остальная часть — к хладагенту во
всасывающем тракте. Следовательно, чтобы
снизить температурный уровень
компрессора, надо уменьшить тепловые потоки от
24

Таблица 2
Направление потока
Экспериментальное значение
коэффициента теплоотдачи,
Вт/(м2-К), при режиме работы
компрессора to/tK
10/30
5/40
— 10/50
Коэффициенты
уравнения B2)
А
т
Хладагент в нагнетательной трубке ->¦ трубка
Хладагент в ресивере ->- ресивер
Хладагент ->- нагнетательная полость
Электродвигатель ->- хладагент
Нагнетательная трубка -»> хладагент в кожухе
Ресивер -*- хладагент в кожухе
Хладагент в верхней части кожуха -*¦ кожух
Хладагент в нижней части кожуха -*- кожух
Блок-картер ->¦ хладагент в верхней части кожуха
Блок-картер -*- хладагент в нижней части кожуха
Нагнетательная полость ->¦ хладагент
Масло ->- хладагент
Масло -*¦ кожух
Нагнетательная полость -> масло
777
570
442
316
851
648
175
138
118
90
54
45
92
76
67
56
113
87
90
75
61_
52
146
115
100
99
200
197
В числителе указаны значения для R22, в знаменателе — для
575
418
273
193
709
536
120
93
87
68
43
35
73
60
49
42
95
72
70
58
46
39
109
84
98
96
238
233
R12.
288
210
139
97
595
307
60
46
45
32
27
21
46
37
33
27
51
38
45
36
30
26
50
37
63
60
260
247
0,017
0,205
0,704
0,033
0,112
0,290
0,496
0,347
0,597
0,478
0,319
0,056
0,8
0,8
0,8
1,2
1,1
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
1,2
блок-картера и нагнетательного тракта,
например путем применения для изготовления
деталей материалов с большим тепловым
сопротивлением, теплоизолирования
нагнетательного тракта, а также осуществления
других конструктивных мер. Для
уменьшения температуры масла следует, например,
охлаждать нижнюю часть кожуха.
Значения коэффициентов теплоотдачи,
вычисленные по B1), приведены в табл. 2.
Из табл. 2 видно, что меньшие значения
коэффициента теплоотдачи относятся к
режиму с to/tK= — 10/50, больше — к 10/30.
На основании экспериментальных
данных выведены формулы для расчета
коэффициентов теплоотдачи от элементов
высокооборотного компрессора и масла к
хладагенту, от хладагента к элементам
компрессора в зависимости от режима работы:
Nu = ^RemPr", B2)
где Nu — число Нуссельта,
Nu =
<хйэ
а
Л, т — опытные коэффициенты, значения
которых приведены в табл. 2;
Re — критерий Рейнольдса,
Re =
G
Gd3
Fpy
— массовый расход хладагента
через соответствующий элемент
компрессора (см. рис. 2);
d3, F — эквивалентный диаметр и
площадь проходного сечения
соответствующего элемента
компрессора;

p, v — плотность и кинематическая
вязкость хладагента при его
температурах на входе в компрессор
(для всасывающего тракта) или
выходе из него (для
нагнетательного тракта);
Рг — число Прандтля,
аср
сР, X — теплоемкость и теплопроводность
при температуре хладагента на
входе или выходе компрессора;
п — показатель степени, я = 0,43.
Коэффициенты теплоотдачи от масла к
кожуху и от нагнетательной полости к
маслу описываются уравнением [1]:
Nu = 0,6Rea5Pr0'33, B3)
w — скорость масла.
Значение w у кожуха принимали в
пределах 0,05—0,10 м/с; а у нагнетательной
полости 0,7—1,0 м/с (меньшие значения
относятся к температуре кипения —10, большие —
к + 10 °С). Теплофизические
характеристики масла в картере определяли по
среднеарифметическому значению температур на
входе и выходе компрессора.
Отклонения опытных данных от
расчетных по формулам B2) и B3) доставили в
среднем 10—15 %.
Значение коэффициента т в формуле
B2) в основном равно 0,8, так как
теплообмен происходит при турбулентном режиме
движения хладагента, аналогичном течению
в трубках. При теплоотдаче от
электродвигателя, нагнетательной трубки и масла к
хладагенту значение т больше 0,8 ввиду
сложного процесса течения паров
хладагента.
Расчет температурного уровня
компрессора с использованием уравнений B2), B3)
дает удовлетворительное совпадение с
экспериментом [4].
Полученные значения коэффициентов
теплоотдачи также удовлетворительно
согласуются с данными В. И. Виденова
(ОТИХП), полученными при испытании
компрессора КХТ-2 на хладагенте R12.
Таким образом, полученное
распределение тепловых потоков в компрессоре
позволило наметить пути снижения его
температурного уровня. Уравнения B2), B3)
рекомендуется использовать для расчета
коэффициента теплоотдачи при проектировании
герметичных поршневых компрессоров.
Список использованной литературы
1. Михеев М. А., Михее в а И. М. Основы
теплопередачи. М.: Энергия, 1973.
2. Новый ряд высокооборотных герметичных
холодильных компрессоров для судовых
автономных кондиционеров / Дорош В. С, Гиду-
лян В. И., Захаров В. Ю., Коломиец Ю. К. //
Холодильная техника. 1983, № 5.
3. Петрушанская Л. Я., Черняк А. Л.,
Якобсон В. Б. Исследование процессов
теплообмена в холодильном герметичном
компрессоре // Холодильная техника. 1971, № 11.
4. Щесюк О. В., Дорош В. С. Расчет
температурного уровня элементов
высокооборотного поршневого герметичного компрессора.
Тр. Николаев, кораблестроит. ин-та. 1982,
вып. 187.
5. С a b а 1 к а О. // Bull. Inst. Internal. Froid,
1965, Annexe 4, 203—208.
УДК 628.84:536
АНАЛИЗ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОЙ
ЭФФЕКТИВНОСТИ
КОНДИЦИОНЕРОВ ВОЗДУХА
Канд. техн. наук Ф. А. НАБИУЛИН,
И. Д. КВЯТ
ВНИИкондиционер
В последнее время широкое
распространение получил эксергетический метод
определения термодинамического совершенства
процессов, протекающих в различных
энергетических установках, в том числе в
системах и аппаратах кондиционирования
воздуха и вентиляции [1, 3, 4, 8, 9].
В связи с тем что обработка воздуха
в кондиционерах с парокомпрессионной
холодильной машиной сопровождается
потерями эксергии [1, 8], представляется
целесообразным проанализировать
эффективность работы таких кондиционеров с
помощью эксергетического КПД.
Под эксергетическим КПД г\е в данном
случае понимается отношение полезного
эффекта, полученного в кондиционере, к
общим термодинамическим затратам [1] :
Че = Е/Е3, A)
где Е — полезный эффект — эксергия,
отведенная от воздуха,
обрабатываемого в кондиционере, Вт;
?3 — эксергия, затраченная для
осуществления процесса охлаждения
воздуха, Вт.
Полезный эффект определяется
изменением эксергии охлаждаемого приточного
воздуха в воздухоохладителе кондиционера:
Е = МАе = М(ен-ек)у B)
где М — массовый расход обрабатываемого

воздуха (производительность
кондиционера по воздуху), кг/с;
Де — изменение удельной (на единицу
массового расхода) эксергии
обрабатываемого воздуха, Дж/кг;
е — удельная эксергия
обрабатываемого воздуха, Дж/кг.
Здесь и далее н, к — индексы,
соответствующие параметрам воздуха
на входе и выходе
воздухоохладителя кондиционера.
Изменение удельной эксергии
обрабатываемого воздуха рассчитывают по
соотношению [1]:
Де = Д/г —FoAs, C) .
где А/г — изменение энтальпии
обрабатываемого воздуха, Дж/кг;
То — температура воздуха, К, индекс
«о» характеризует состояние
равновесия системы со средой,
окружающей исследуемый объект;
As — изменение энтропии
обрабатываемого воздуха, Дж/(кг-К).
В свою очередь, значение А/г находят
по формуле:
А/г = Л„ — /гк = (ср в + ср ndH) Тн — (ср„ +
+ cpndK)TK + r(dH — dK), D)
где h —-энтальпия обрабатываемого
воздуха, Дж/кг;
сРву срп — средние удельные массовые
изобарные теплоемкости,
соответственно, сухого воздуха и
водяного пара, Дж/(кг»К);
d — влагосодержание
обрабатываемого воздуха, кг/кг;
г — теплота парообразования,
Дж/кг.
Изменение энтропии As
обрабатываемого воздуха можно определить,
рассматривая процесс, протекающий с постоянным
влагосодержанием (по линии do = const),
в /г, ^-диаграмме влажного воздуха (рис. 1).
Для этого через точки Я и /С,
характеризующие состояние потока обрабатываемого
воздуха в начале и в конце процесса его
охлаждения Н — К, проведем изоэнтальпы
(линии h = const) до пересечения с линией
d0 = const, проходящей через точку О,
соответствующую состоянию окружающего
воздуха (расположение изотермы to между
изотермами tn и tk и линии d0 между линиями
dH и dk — условно, в других случаях
построения аналогичны приведенным). Точки
пересечения изоэнтальп /гн и /гк с линией
d0 = const обозначены соответственно Я'
и /('.
В связи с тем, что процесс обработки
воздуха происходит при практически по-
Рис. 1. Процесс обработки воздуха в
воздухоохладителе кондиционера в d, h-диаграмме
стоянном давлении рн~Рк~р0, а влиянием
изменения парциальных давлений всех
компонентов воздуха, в том числе водяного
пара, на изменение энтропии можно
пренебречь, известное соотношение ds=dQ/T
(где Q — теплота, отбираемая от потока
воздуха) может быть представлено в виде
ds = dh/T.
Отсюда следует, что линии постоянной
энтальпии являются одновременно изоэн-
тропами, а изменение энтропии в процессе
Я'' — К' равно изменению энтропии в
процессе Я — /Си может быть найдено по
формуле, получаемой из D):
As = sH — sK=(CpB + cpndo) X
(сР в + ср ndH) TH + r (dH — d0)
<ln (cpE + cpndK)TK + r(dK-do) ' E)
Подставляя в C) выражения D) и E),
с учетом B) получим расчетную формулу
для определения изменения эксергии
воздуха при его обработке в воздухоохладителе
кондиционера:
Ае = еИ — ек = hH — hK — (ср в + ср nd0) T0 X
Зависимость F) учитывает изменение
эксергии обрабатываемого воздуха,
связанное с фазовым переходом находящейся в
нем влаги из парообразного состояния в
жидкое. Результаты расчетов по этим
зависимостям с достаточной точностью
совпадают с результатами расчетов по более

сложным выражениям [2—4, 6, 9].
В качестве параметров,
характеризующих состояние равновесия системы с
окружающей средой, принимают параметры
воздуха на входе в воздухоохладитель:
наружного воздуха, если в кондиционере
обрабатывается только свежий воздух, воздуха
помещения, если кондиционер работает в
режиме с полной рециркуляцией, смеси
свежего и рециркуляционного воздуха, если
в кондиционере происходит их смешение.
С учетом этого выражение F) можно
представить в виде:
ке = (срв + СрПс1н) Тн(т— In т— 1),
где
т=1
К-К
(Срв + СрЛ) ^н
G)
(8)
Тогда эксергию, отведенную от
обрабатываемого воздуха, вычисляют по формуле:
Е = М(срв + српён)Тн(т— 1пт— 1). (9)
По результатам стендовых испытаний
экспериментального образца транспортного
кондиционера типа КТГ-Э [5]
производительностью по воздуху 400 м3/ч по
предложенным зависимостям определены значения
эксергии, отведенной от обрабатываемого
воздуха. Подведенная эксергия равна сум-*
марной мощности N, потребляемой
кондиционером.
Значения эксергетического КПД
транспортного кондиционера приведены в
таблице.
На основании полученных результатов
выведена аналитическая зависимость г\е от
трех независимых факторов — температуры
/н и влажности ф воздуха на входе в
воздухоохладитель и температуры воздуха на
входе в конденсатор /кр [7] (погрешность
аппроксимации не более 3,7 %):
tfe»°/o
15
11
11
у
\^^\\^>'
F
гО^Ч
^ 3^\
\ ^-****
1 -.602И
Рис. 2. Зависимость эксергетического КПД це
транспортного кондиционера от параметров tH и ф
обрабатываемого и наружного воздуха:
а — /кр = 30 °С; б — /кр = 35 °С; в — /кр = 40 °С
г], = 0,0186 @,0181/2 — 0,439/н +3,653) X
X @,00015ф2 + 0,135ф + 0,27) @,0106йр —
— 1,133/Кр +33,99). (Ю)
Графическая интерпретация этого
выражения представлена на рис. 2. Характер
'кр.
°с
Параметры воздуха
на входе в воздухоохладитель
°С
1
Ля,
кДж/кг
г/кг
на выходе из воздухоохладителя
'к.
°С
Лк,
кДж/кг
г/кг
Е,
кВт
N,
кВт
г\е,
/о
30
30
30
35
35
35
40
40
40
35
27
31
31
35
27
27
31
35
40
50
60
40
50
60
40
50
60
71,2
55,3
74,5
59,5
80,8
61,1
49,8
67,0
89,6
14,1
11,1
17,0
11,2
17,8
13,4
8,9
14,1
21,4
17,1
13,4
18,4
15,1
20,4
16,8
13,6
17,6
22,8
44,0
34,8
47,3
38,5
53,2
39,8
34,8
45,2
60,7
10,6
8,1
11,1
9,3
12,8.
10,3
8,2
10,6
14,8
0,152
0,091
0,156
0,093
0,156
0,096
0,050
0,099
0,170
1,36
1,33
1,37
1,51
1,53
1,55
1,64
1,67
1,69
11,2
6,8
11,4
6,2
10,2
6,2
3,0
5,9
10,1
Примечание. Испытания проводили при давлении воздуха 99,2 кПа.

*ЦЗБ 0,91 0,92 0,90 0,88 5 10 15 20fc%
Рис. 3. Номограмма для определения эксергети-
ческого КПД г\е транспортного кондиционера
изменения полученных кривых (рост эксер-
гетического КПД при увеличении
температуры и относительной влажности воздуха на
входе в воздухоохладитель и уменьшении
температуры воздуха на входе в
конденсатор) соответствует характеру изменения
производительности кондиционера по холо-
ДУ [5].
При расчете г\е удобно пользоваться
специальными номограммами (рис. 3), с
помощью которых можно определить эксер-
гию ?, отведенную от обрабатываемого
воздуха, и эксергетический КПД %. Для
транспортного кондиционера КТГ-Э номограмма
(рис. 3) построена при различных тепло-
влажностных параметрах воздуха и
следующих допущениях [что позволило упростить
формулу (8)] :
где г„.н, ^в.н — объемные доли
соответственно водяного пара и сухого
воздуха в смеси на входе в
воздухоохладитель;
М-п, М<в — молекулярные массы
соответственно водяного пара и
сухого воздуха.
Указанные допущения снижают точность
нахождения значения Е по сравнению с
рассчитываемой по (9), не более чем на 5 %.
С помощью приведенной методики
расчета це можно сравнивать различные
кондиционеры по значению эксергетического
КПД. Так, при температуре воздуха 35 °С
и его относительной влажности 50 %
эксергетический КПД кондиционера КТГ-Э равен
10,2 %, серийного транспортного
кондиционера КТА2-05Э-01А — 8,7 %, а
автомобильного кондиционера [9] — 11,2%.
Большее значение эксергетического КПД
экспериментального образца транспортного
кондиционера КТГ-Э по сравнению с
серийно выпускаемым связано с улучшенными
его показателями — большей
производила
тельностью по холоду (на 25 %) при
несколько увеличенной потребляемой
мощности. Повышенное значение це
автомобильного кондиционера объясняется
применением в нем более эффективных
теплообменников, изготовленных из плоскоовальных
алюминиевых трубок.
Таким образом, анализ транспортных
кондиционеров по эксергетическому КПД
позволяет определить направления их
совершенствования, например, путем
использования прогрессивного теплообменного
оборудования, повышения удельной (на
единицу потребляемой мощности)
производительности по холоду.
Приведенные зависимости и
предложенная методика дают возможность
анализировать работу кондиционеров в
различных режимах, а также рационально
подбирать кондиционеры в зависимости от
условий эксплуатации и требований,
предъявляемых к параметрам микроклимата в
кондиционируемом объекте.
Список использованной литературы
1. Бродянский В. М., Фратшер В., Ми-
хал е к К. Эксергетический метод и его
приложения. М.: Энергоатомиздат, 1988.
2. Бэс Т. Эксергия в процессах отопления,
кондиционирования воздуха и сушки //
Вопросы термодинамического анализа. М., 1965.
3. Иванов О. П., Динцин В. А., Розен-
штейн И. Л. Об оценке
термодинамического совершенства теплоутилизаторов для
СКВ и В // Кондиционирование: Сб. науч.
тр. / ВНИИкондиционер. Харьков. 1985,
вып. 14.
4. Квят И. Д. Эксергетический метод оценки
эффективности кондиционеров //
Строительные и дорожные машины. 1987, № 2.
5. Набиулин Ф. А., Квят И. Д.
Определение динамических характеристик транспортных
кондиционеров // Кондиционирование: Сб.
науч. тр. / ВНИИкондиционер. Харьков. 1987.
вып. 16.
6. Прохоров Б. И., Шилклопер С. М.
Метод вычисления эксергии потока влажного
воздуха // Холодильная техника. 1981, № 9.
7. Шенк X. Теория инженерного эксперимента.
М.: Мир, 1972.
8. Щекин И. Р. Эксергетическая модель
оценки совершенства систем воздушного
отопления // Вентиляция и кондиционирование
воздуха / РПИ. Рига, 1985.
9. Эффективные аппараты воздушного
охлаждения для малых холодильных машин и
транспортных кондиционеров / О. П. Иванов,
В. В. Немировская, В. И. Терещенко,
А. В. Федяшов // Холодильная техника.
1984, № 8.

>#t
УДК 663.674:608.2
ИЗ ОПЫТА РАБОТЫ РАЦИОНАЛИЗАТОРОВ
ХЛАДОКОМБИ НАТОВ
Существенный рост в последние годы объемов оптовой торговли в системе
Росмясомолторга сопровождается повышением производительности труда,
увеличением выработки мороженого, колбасных изделий и другой продукции на
одного работающего. Этому в немалой степени способствует работа
рационализаторов и новаторов предприятий объединения.
Их опыт освещается в подборке статей.
Воронежское областное объединение
Одно из крупнейших в Росмясомолторге
Воронежское областное объединение,
помимо выполнения функций по оптовой
торговле мясом, маслом и молочными
продуктами, производит ежегодно около 7500 т
мороженого, 3300 т колбасных изделий,
230 т костной муки, 80 т костного жира,
560 т сухого льда, 600 т
быстрозамороженных плодов и ягод.
Большой вклад в повышение
эффективности производства, улучшение условий
труда вносят новаторы и рационализаторы
объединения.
Так, по инициативе главного инженера
Э. Я. Гальперина модернизирована линия
бестарного хранения сгущенного молока.
После монтажа дополнительных
трубопроводов (рис. 1) ее стали применять также
для хранения сгущенного обезжиренного
молока. Это позволило отказаться от
транспортировки его во флягах. Теперь
сгущенное обезжиренное молоко, как и
сгущенное цельное молоко, доставляют на
предприятия автоцистернами, откуда его
перекачивают насосами НШМ-10 в
соответствующие резервуары или сразу в
заготовительное отделение. Дозируют сырье
мерными бачками, из которых сырье самотеком
сливается в смесительную ванну с
пропеллерной мешалкой. Такая технологическая
схема полностью исключила ручной труд.
Бригадой слесарей цеха мороженого
механизирован процесс приготовления
наполнителя для мороженого крем-брюле. Для
этой цели приспособили котел КПП-250 с
паровой рубашкой и мешалкой.
Электродвигатель мешалки @,4 кВт, 15 с^1)
смонтирован на площадке, закрепленной на
откидывающейся крышке котла. Наполнитель
подают в заготовительную ванну
шестереночным насосом НШМ-10. Концевой
выключатель останавливает двигатель мешалки
при открытой крышке.
Ранее варочное отделение цеха
мороженого работало фактически в три смены,
так как его производительность — 16 т в
смену — не обеспечивала потребности
фризеро-фасовочного отделения — 21 т в
смену.
Анализ показал, что основные потери
времени в процессе приготовления смеси
происходят при ее охлаждении, доохлажде-
нии и перекачивании центробежными
насосами.
Охлаждали смесь с помощью ороситель-
^
&
Рис. 1. Технологическая схема бестарного
хранения сгущенных молочных продуктов:
1 — резервуар для сгущенного цельного молока;
2 — резервуар для сгущенного обезжиренного
молока; 3 — насос НШМ-10; 4 — смесительная ванна;
5 — мерный бачок

ных охладителей, в качестве хладоносителя
на первой ступени охлаждения
использовали водопроводную воду, а на второй и
третьей — ледяную. При этом смесь
приходилось доохлаждать до температуры
6—8 °С в резервуарах со змеевиками.
Вместо оросительных охладителей были
установлены два кожухотрубных, в которых
рассолом с температурой —20 °С смесь
охлаждается до 6—8 °С. В результате
отпала необходимость в резервуарах для ее
доохлаждения.
Для перекачивания вязкой смеси из
заготовительного отделения в варочное с
подъемом на высоту около 16 м
применяли насос ОЦН-5 паспортной
производительностью 5000 л/ч. Фактически же он
подавал около 3000 л/ч, что было
недостаточно. Бригадой слесарей изготовлен насос, в
котором использованы улитка от насоса
36МЦ6-12 и самодельная крыльчатка с
широкими лопастями из коррозиестойкой
стали. Этот насос с * приводом
электродвигателя C кВт, 50 с-1) обеспечивает
подачу 8000 л/ч смеси.
Все это позволило на тех же
площадях увеличить производительность
варочного отделения на 40 % и отказаться от
ночной смены.
Во фризеро-фасовочном отделении
изготовлены новые шкивы диаметром 140 мм
под ремни Б-1050 и увеличена поверхность
аммиачных батарей скороморозильного
аппарата. В результате производительность
линии М6-ОЛВ возросла на 50 кг/ч, а
выработка на одного человека — на 90 кг
в смену.
В дополнение к этим мероприятиям
реконструирована система аммиачных
трубопроводов. Это позволило
стабилизировать работу оборудования, достигнуть
заданных температурных режимов в
камерах закаливания. Кроме того, появилась
возможность раздельной подачи жидкого
аммиака (и отсоса его паров) в батареи
скороморозильных аппаратов и во фризеры,
а также присоединения дополнительного
оборудования.
Внедрено также переносное
приспособление для смазки цепей конвейеров. Оно
представляет собой бачок из полимерного
материала с двумя гибкими шлангами, на
концах которых закреплены трехходовые
краны. Бачок с маслом Х-30 подвешивают
на переднем щите скороморозильного
аппарата. Один раз в неделю в конце
вечерней смены после мойки конвейера и его
просушки цепи смазывают на ходу тонкой
струйкой масла. При пуске линии утром
уноса масла не наблюдается.
В компрессорном цехе
модернизирована система водяных трубопроводов. Если
раньше постоянно работали три насоса
общей мощностью 100 кВт, то после
монтажа дополнительного трубопровода к
форсункам в течение всего осенне-зимнего
периода — только один мощностью 40 кВт.
Благодаря повышению давления в
форсунках увеличилась подача воды, улучшилось
ее охлаждение, сократился расход
электроэнергии и воды. Годовой экономический
эффект составил 2,8 тыс. р.
В целях улучшения условий труда на
одном из участков цеха мороженого, где
установлены четыре морозильных аппарата,
усовершенствована система отопления.
Вместо двухсекционного парового
калорифера смонтированы два паровых с
центробежными вентиляторами марки Ц4-70 № 5 и
система воздуховодов. Это позволило
обеспечить оптимальный температурный режим
и снизить уровень шума.
Фризеры ОФИ в линиях М6-ОЛБ
заменены фризерами Б6-ОФШ, что
упростило их эксплуатацию и ремонт. Однако
паспортная производительность фризера
Б6-ОФШ, почти вдвое выше, чем линии
М6-ОЛБ. Чтобы устранить этот дисбаланс,
пришлось применить насосы от фризера
ОФИ меньшей производительности.
Благодаря идентичности корпусов насосов замена
не потребовала переделок и
дополнительных затрат.
Внедрение этих и других предложений
рационализаторов объединения увеличило
на 30 кг съем мороженого с 1 м2
производственной площади.
Липецкий хладокомбинат
В состав хладокомбината входят
одноэтажный холодильник емкостью 12 555 т,
цех мороженого мощностью 10 т в смену
и завод сухого льда и жидкой углекислоты
мощностью 2,2 т в сутки.
В 1986 г. на хладокомбинате
хозспособом реконструировано здание бывшего
маринадного отделения рыбцеха под
участок по производству картонной тары для
мороженого. Уже через год 44,8 %
выработанного на хладокомбинате мороженого
было упаковано в тару собственного
производства. Экономический эффект составил
6 тыс. р.
В цехе мороженого на базе серийно
выпускаемого разрозненного оборудования
С. А. Гуриным, В. П. Сарафановым и
А. И. Сухановым собрана и введена в
эксплуатацию поточная линия
механизированного приготовления плодово-ягодного
пюре (рис. 2).

Рис. 2. Технологическая схема производства
плодово-ягодного пюре:
1 — поддон с плодами или ягодами; 2 — кассета
вместимостью 500 л; 3 — электропогрузчик; 4 —
моечный стол; 5 — ленточный транспортер; 6 — варочный
котел марки КФА вместимостью 300 л; 7 —
бункер-распределитель; 8 — продуктопровод; 9 — ушат; 10 —
протирочная машина; // — емкость для сбора пюре;
12 — насос НШМ-10
По инициативе этих же
рационализаторов усовершенствована установка для
приемки и бестарного хранения как
сгущенного, так и натурального молока,
состоящая из трех вертикальных резервуаров и
насосов НШМ-10 (молоко перекачивается
с помощью насоса 36МЦ10-20).
По предложению В. П. Сарафанова,
А. И. Суханова и Т. В. Москалевой для
приготовления и перекачивания
крахмальной массы в пастеризатор внедрена
установка, состоящая из бака вместимостью
600 л, системы трубопроводов, перемешива-
теля (отрезка трубы диаметром 50 мм с
высверленными в нем отверстиями
диаметром 5 мм) и насоса 36МЦ10-20. В бак
засыпают крахмал и наливают холодную
воду. Крахмальная масса, циркулируя с
помощью насоса через перемешиватель,
доводится до нужной консистенции.
Готовая масса подается в пастеризатор
ОЗП-2000 со смесью мороженого.
Рационализатором А. А. Червовым
впервые в системе Росмясомолторга
автоматизирован процесс перекачивания смеси из
змеевикового пастеризатора в
гомогенизатор через промежуточный бак, оснащенный
сигнальными электродами нижнего,
среднего и верхнего (аварийного) уровней. При
переполнении бака включается
светозвуковая сигнализация и отключается насос.
В результате исключены случаи перелива
смеси. Условно высвобождены два человека.
Заметный экономический эффект B700 р.
в год) получен в результате внедрения
съемного приспособления для смазки цепей
конвейеров скороморозильных аппаратов.
Оно представляет собой стальной сосуд
Э 10 11 12
диаметром 50 мм и высотой 250 мм,
закрепленный на кронштейне с зажимами.
В донышко сосуда вварены трубка
диаметром 4 мм со щеткой и патрубок с
регулирующим краном. В процессе смазки масло
по трубке попадает на щетку и
равномерно распределяется по цепи конвейера во
время работы линии. Внедрение
приспособления позволило сократить простои
оборудования.
На заводе сухого льда реализованы
следующие рационализаторские
предложения:
введен дополнительный
осушитель-газоотделитель в газовую часть схемы
технологического процесса, что позволило
повысить производительность установки.
Экономический эффект за два года составил
15 тыс. р. (А. И. Пересецкий, А. В.
Дедов);
усовершенствован процесс охлаждения
парогазовой смеси, выходящей из
дефлегматора десорбера, благодаря чему устранен
бой колец Рашига. Годовой экономический
эффект 700 р. (А. В. Дедов и В. А.
Ермолаев).
С 1987 г. на хладокомбинате
эксплуатируется насосная установка для нанесения
ледяной глазури на замороженное мясо
(М. А. Лисинкова, В. В. Куприянов,
В. А. Ермолаев). Она представляет собой
бак емкостью 0,2 м3 из листовой
нержавеющей стали толщиной 1 мм,
установленный на раме из стального уголка
50X50 мм. Бак соединен резиновым
шлангом с электронасосом НШ-10, размещенным
на площадке под баком. Шестерни
электронасоса протачиваются для снятия
избыточного давления. Источник питания
электронасоса НШ-10 — аккумуляторная батарея
электропогрузчика ЭП-0806, который
транспортирует насосную установку.
Внедрение этой установки позволило
сократить до минимума ручной труд,
высвободить одного рабочего, улучшить
качество нанесения ледяной глазури,
снизить потери мяса от усушки, уменьшить
п
1Й111§!

время нанесения ледяной глазури до 1 ч
(вместо 8 ч). Годовой экономический
эффект составляет 1,5 тыс. р.
Челябинское областное объединение
Впервые в системе Росмясомолторга в
камере дозакаливания цеха мороженого
Магнитогорского хладокомбината № 1
Челябинского областного объединения внедрен
кабельный электропогрузчик для перемещения
и складирования металлических
контейнеров с мороженым.
В настоящее время этим объединением,
на предприятиях которого находится в
обороте около 3000 контейнеров,
прорабатывается вопрос доставки в них мороженого
и других продуктов в торговую сеть.
На Магнитогорском хладокомбинате № 2
в целях снижения потерь мяса от усушки
В. П. Карауловым и А. Г. Хабибулиным
создано передвижное устройство для
нанесения ледяной глазури (рис. 3). Это
теплоизолированный цилиндрический бак
вместимостью 300 л, рассчитанный на
давление до 1,5 МПа A5 атм), который
оснащен двумя заправочными вентилями
для горячей воды и сжатого воздуха,
манометром, предохранительным клапаном,
сливной пробкой, тройным расходным
вентилем, гибким шлангом, гребенкой с
оросительными форсунками. Емкость сначала
заполняется на 2/3 объема горячей водой,
что контролируют воздушным вентилем.
Далее при закрытых вентилях в емкость
подается сжатый воздух до давления
0,3—0,4 МПа C—4 атм).
Рис. 3. Установка для нанесения ледяной глазури
на замороженное мясо:
1 — кожух; 2 — баллон; 3 — предохранительный
клапан; 4 — манометр; 5—7 — вентили; 8 —
теплоизоляция; 9 — шланг; 10 — ручка; // — форсунка
Кировский хладокомбинат
Для механизации трудоемких работ в
заготовительном отделении цеха
мороженого смонтирован тельфер
грузоподъемностью 250 кг с набором шарнирных
захватов для фанерных барабанов и мешков
с сухими компонентами.
В вафельном отделении внедрена
установка для приемки и бестарного хранения
муки, состоящая из двух бункеров
вместимостью по 8 т, системы
транспортирующих устройств и дозатора муки.
Тепловая обработка смеси мороженого
осуществляется в закрытом потоке. Из
заготовительной ванны через промежуточный
резервуар вместимостью 2,5 т смесь
поступает на пастеризацию в аппараты А1-ОПЯ-
2,5 и Т1-ОУН (ПТУ-5). В случае
необходимости предусмотрен автоматический
возврат ее на дополнительную
пастеризацию через промежуточный бачок. В
качестве хладоносителей используют оборотную
воду и водный раствор глицерина.
Впервые в системе Росмясомолторга в
цехе мороженого хладокомбината
изготовлен и установлен двухъярусный ленточный
транспортер. Нижний транспортер служит
для готовой продукции, верхний — для
подачи собранных картонных ящиков и других
вспомогательных материалов к рабочим
местам на линиях.
С целью механизации работ в камере
дозакаливания и хранения мороженого,
исключения деформации продукции и
рационального использования строительного
объема камеры главным инженером
хладокомбината Б. А. Кривошеиным внедрен
неразборный металлический универсальный
контейнер на салазках. Контейнер выполнен
из стальных труб диаметром 25 и 32 мм
и уголка 45X45 мм. Пустотелое
основание его перекрыто площадкой из листовой
по о о

стали. Контейнеры перемещают в камере
с помощью электропогрузчиков или
грузовых тележек типа Рокла.
Размеры контейнера 1100Х 1120Х
XI170 мм, масса 60—70 кг. Стоимость —
около 50 р. В один контейнер вмещается
до 400 кг мороженого.
Контейнер можно применять также для
хранения и транспортировки свинины,
баранины и других грузов. К началу 1989 г.
на хладокомбинате эксплуатировали
150 контейнеров.
Чечено-Ингушский хладокомбинат
Рационализаторы цеха мороженого
хладокомбината заменили во фризерах Б6-ОФШ
ненадежный и дорогостоящий
электродвигатель постоянного тока на серийно
выпускаемый электродвигатель переменного
тока и цепной вариатор ВЦ-1-1-102-02.
Эксплуатация подтвердила эффективность
такой замены.
На этом же предприятии наладили
собственное производство ножей к фризерам
Б6-ОФШ, для чего используют коррозие-
стойкую сталь толщиной 2—2,3 мм.
Предварительно нарезанные и отшлифованные
ножи закаливают после нагрева в
муфельной печи или в горне кузницы стопками
по 30 шт.
Для смазки конвейеров
скороморозильных аппаратов на хладокомбинате
длительное время применяют оружейное масло.
Смазку наносят раз в месяц при
работающем вхолостую конвейере, цепи которого
предварительно нагревают одновременно с
помощью укрепленных на нем двух
газовых горелок, подключенных к переносному
баллону с пропаном.
Костромской хладокомбинат
В цехе мороженого хладокомбината в связи
с ограниченной емкостью холодильной
камеры требовалось 2—3 сут для закаливания
весового мороженого, что приводило к
ухудшению его структуры. Кроме того, это
сдерживало наращивание выпуска
продукции. В 1988 г. рационализаторами
хладокомбината из двух списанных
скороморозильных аппаратов линий ОЛС и ОЛБ
изготовлен закалочный туннель, в который
входят: двухбатарейный аммиачный
испаритель с двумя вентиляторами, сварной
двухъярусный стеллаж для размещения
поддонов с мороженым (по шести на
каждом ярусе), воздуховод, образованный
глухой стенкой туннеля и внутренней
металлической перегородкой. Передняя стенка
туннеля выполнена из трех откатных
панелей на роликах. Размеры его 6700Х1500Х
Х3000 мм.
Поступающие по транспортеру из фризе-
ро-фасовочного отделения в камеру дозака-
ливания ящики с мороженым укладывают
(с промежутками между ними 3—5 см) в
шесть радов на деревянные поддоны,
которые с помощью электропогрузчика
помещают на каждый ярус стеллажа. По
окончании загрузки туннель перекрывают
откатными панелями и включают
воздухоохладитель. Температура в туннеле
понижается с —184—20 °С до — 35 °С.
Поток воздуха, обдувая пакеты с
мороженым, в конце туннеля поступает в
возвратный воздуховод и оттуда — снова в
воздухоохладитель. Закаливание 2 т
мороженого продолжается 6—8 ч. Закаленную
продукцию извлекают с помощью
электропогрузчика из туннеля и складируют в
два яруга в камере хранения. Внедрение
туннеля позволило увеличить выпуск
весового мороженого без расширения площадей
и улучшить его качество.
Для сглаживания неравномерности
тепловой нагрузки на рассольную систему
на хладокомбинате по предложению рацио-:
нализаторов используют в качестве
аккумулятора холода ресивер РДВ 3,5.
За последнее время все большее
применение на предприятиях для охлаждения
смесей мороженого находят водный раствор
глицерина и ледяная вода взамен рассола,
обладающего сильным коррозионным
воздействием. Установка для получения
ледяной воды, изготовленная на
хладокомбинате, состоит из заполненной водой
железобетонной ванны емкостью 10 м3 E000Х
X 1500Х 1500 мм) и пяти панельных
аммиачных батарей общей поверхностью 65 м2.
Батареи выполнены в виде змеевиков,
приваренных на листовое железо, и
смонтированы так, что образуется лабиринтный
коридор для движения воды. Система
испарения рассчитана на температуру —28 °С.
В процессе испарения аммиака панели
испарителя при общей незначительной
тепловой нагрузке на холодильную
установку покрываются льдом, толщина которого
достигает 100 мм. Циркулируя между
панелями, вода охлаждается до 1—2 °С и
подается затем в змеевики резервуаров для
хранения молока или смесей мороженого,
откуда возвращается в аккумулятор.
* * *
Приведенные технические решения в
значительной степени способствуют
совершенствованию производства, повышению
его эффективности.
Материал подготовил А. Г. КЛАДИ Й
Росмясомолторг
.- . -: . .. ,А, ... , ;. .;¦ ,.с. .-. ...
, . ^ J*,.. ..... .. ......

;Ш^ШШШШ!1'л1ШШ
A1) 1406434 E1L F 25 D 13/06, 25/02 B1)
4071830/28-13 B2) 27.05.86 G2) В. Н. Анненков,
Е. Ю. Пашкин, К. П. Венгер E3) 621.565
E4) E7) 1. СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ
АППАРАТ, содержащий теплоизолированный
корпус, секции для подъема и опускания противней,
связанные между собой в единый замкнутый
контур, включающие горизонтальные направляющие
для их перемещения, перегрузочные
приспособления с толкателями противней,
воздухоохладитель, систему принудительной вентиляции
воздуха, отличающийся тем, что, с целью уменьшения
габаритных размеров и металлоемкости, каждое
перегрузочное приспособление содержит три
планки, эксцентриковый механизм и
перегрузочные площадки, при этом одна из планок укреплена
в корпусе неподвижно, вторая сообщена в нижней
части с эксцентриковым механизмом, а
перегрузочные площадки шарнирно соединены с
неподвижной планкой одним концом, а с подвижной
планкой — в средней своей части, при этом
свободный конец каждой площадки установлен с
возможностью контакта с горизонтальными
направляющими, а толкатели установлены на
третьей планке, связанной с эксцентриковым
механизмом.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что
направляющие для перемещения противней в
секциях выполнены в виде параллельно
расположенных в горизонтальной плоскости струн.
3. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что
между воздухоохладителем и горизонтальными
направляющими каждой секции установлены
обтекатели воздушного потока с образованием
между двумя соседними обтекателями щелевых
зазоров на уровне между двумя соседними
горизонтальными направляющими.
A1) 1404764 E1LF 25 В 29/00, F 24 F 3/14
B1) 4090164/23-06 B2) 16.07.86 G1)
Центральный научно-исследовательский и проект-
но-экспериментальный институт промышленных
зданий и сооружений G2) В. И. Прохоров,
А. Л. Наумов, О. П. Булычева, А. В. Страшев-
ский E3) 621.56
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ
ОТОПЛЕНИЯ И ОХЛАЖДЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ,
содержащая приточную магистраль с установленными
в ней компрессором, теплообменником и
детандером, систему газовоздушного лучистого
отопления в виде замкнутого воздуховода с
подводящим и отводящим патрубками, регенеративный
теплообменник и нагнетатель, отличающаяся тем,
что, с целью обеспечения автономности и
повышения энергетической эффективности установка
дополнительно содержит второй детандер,
подключенный параллельно первому посредством
двухпозиционных клапанов, камеру сгорания,
установленную параллельно теплообменнику и
подключенную к компрессору и второму
детандеру, связанному на выходе посредством своего
двухпозиционного клапана с подводящим
патрубком воздуховода, и вторую приточную магистраль
с вентилятором, в которую включен по одному
потоку регенеративный теплообменник,
включенный по второму потоку в отводящий патрубок
воздуховода, при этом нагнетатель установлен в
последнем.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
система газовоздушного лучистого отопления
размещена внутри помещения, вентилятор,
компрессор и детандеры установлены на одном валу с
общим приводом, выполненным в виде
мотор-генератора, а нагнетатель выполнен с газотурбинным
приводом.
A1) 1404760 E1L F 24 F 5/00 B1) 4134541/29-06
B2) 15.10.86 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторскии институт по
оборудованию для кондиционирования воздуха и
вентиляции G2) И. Д. Квят, Ф. А. Набиулин,
В. А. Динцин, И. Л. Розенштейн, В. И. Новожилов
E3) 697.94
E4) E7) АВТОНОМНЫЙ КОНДИЦИОНЕР,
содержащий расположенные в отсеках испаритель
и конденсатор холодильной машины и
нагнетатели, входы и выходы которых сообщены
соответственно с атмосферой и помещением, причем
испаритель выполнен в виде пучка трубок,
установленных перпендикулярно направлению движения
воздуха и под углом к горизонтальной плоскости
и снабженных перегородкой, разделяющей отсек
испарителя на нижнюю и верхнюю полости,
отличающийся тем, что, с целью снижения
энергетических затрат, вход нагнетателя отсека
конденсатора при помощи приточного воздуховода с
запорным элементом дополнительно сообщен с
помещением, выход при помощи нагнетательного
воздуховода — с нижней полостью отсека
испарителя, участок перегородки, расположенный за
пределами пучка трубок, выполнен в виде
заслонки, периодически перекрывающей нагнетательный
воздуховод, а нагнетатель отсека испарителя
расположен в его верхней полости.
A1) 1404765 E1L F25 В 29/00 B1) 4177136/23-
06 B2) 07.01.87 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности и
Институт проблем комплексного освоения недр
АН СССР G2) Е. И. Таубман, В. И. Савинкин,
В. Ф. Погорелов, Л. А. Барский, Т. Г. Марчен-
кова E3) 621.577
E4) E7) КОМБИНИРОВАННЫЙ
ТЕПЛОВОЙ НАСОС, содержащий первый
циркуляционный контур, включающий компрессор, форкон-
денсатор, конденсатор, дроссель и испаритель,

магистраль нагреваемого теплоносителя,
проходящую через конденсатор, первую
накопительную емкость и насос, линию охлаждаемого
продукта с последовательно установленными на ней
двумя теплообменниками-охладителями, первый
из которых включен в магистраль нагреваемого
теплоносителя перед конденсатором, вторую
накопительную емкость, второй циркуляционный
контур со своим насосом, причем оба контура и
магистраль нагреваемого теплоносителя связаны
между собой через испаритель, отличающийся
тем, что, с целью снижения затрат энергии путем
повышения регенерации холода выводимого
потока и сокращения потерь концентрируемого
продукта с применением его повторного
вымораживания, насос второго контура линией нагнетания
соединен с второй накопительной емкостью, выход
которой соединен с магистралью нагреваемого
теплоносителя между первой накопительной
емкостью и насосом этой магистрали, причем второй
контур перед своим насосом имеет
дополнительный ввод с запорным устройством.
A1) 1404762 E1L F 25 В 1/06 B1) 4094848/23-06
B2) 28.07.86 G1) Николаевский
кораблестроительный институт им. адм. С. О. Макарова G2)
Ю. В. Захаров, Н. И. Радченко, Б. Ш. Хайтин,
М. Ш. Полиповский E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ ПЛИТОЧНЫХ
МОРОЗИЛЬНЫХ АППАРАТОВ путем сжатия паров
хладагента, их конденсации, расширения в
эжекторе, подачи жидкого хладагента в морозильные
аппараты, частичного его испарения в них с
получением холодильного эффекта, разделения
полученных паровой и жидкой фаз хладагента и
подачи первой из них на сжатие, а второй —
в эжектор, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, подачу жидкого
хладагента в плиточные морозильные аппараты
осуществляют последовательно с временной
задержкой
гдетц — продолжительность цикла
замораживания продукта в одном морозильном
аппарате;
п — число всех морозильных аппаратов.
A1) 1406430 E1L F25 С 1/12 B1) 4107690/31-13
B2) 04.08.86 G1) Институт технической
теплофизики АН УССР G2) С. О. Филин E3) 621.582
E4) E7) ЛЬДОГЕНЕРАТОР, включающий
установленный на горизонтальном валу блок
замораживания воды, состоящий из двух
расширяющихся льдоформ, обращенных большими
основаниями в противоположные стороны, механизм
выталкивания с гидроприводом, содержащий
герметичные ячейки с рабочей жидкостью,
размещенные вдоль одной из стенок каждой льдоформы
и соединенные трубопроводами с полостью
гидроцилиндра, источник холода и приемник льда,
отличающийся тем, что, с целью снижения
энергозатрат и металлоемкости конструкции
льдоформы установлены с зазором между собой,
обращенные к зазору стенки каждой льдоформы,
выполнены вертикальными, источник холода
установлен в зазоре между льдоформами с
возможностью поочередного прилегания в вертикальной
стенке одной из льдоформ и связан с источником
хладагента гибкими трубопроводами, при этом
гидропривод содержит дополнительные
гидроцилиндры, последние расположены попарно на
противоположных стенках каждой льдоформы,
штоки поршней гидроцилиндров жестко связаны
с источником холода, участки стенок,
контактирующих с гидроцилиндрами, выполнены из
теплоизоляционного материала, а в качестве рабочей
жидкости гидропривода использована жидкость с
температурой замерзания (—3)...(—5) °С.
(И) 1408166 E1L F 25 В 29/00 B1) 4128714/
/23-06 B2) 27.08.86 G2) И. Я. Клецель,
Е. Л. Клибанов, Н. С. Берсенева, Н. С. Неишко
E3) 621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНО-НАГРЕВАТЕЛЬ-
НАЯ МАШИНА, содержащая циркуляционный
контур и последовательно установленные в нем
компрессор, секции теплообменника, ресивер с
жидкостной и паровой полостями, переохладитель
и испаритель, а также воздушный конденсатор,
подсоединенный к циркуляционному контуру, и
водяную магистраль, причем переохладитель и
секции теплообменника последовательно
подсоединены к водяной магистрали, отличающаяся
тем, что, с целью снижения энергозатрат на
охлаждение и повышения энергетической эффективности,
каждая полость ресивера разделена на два отсека
вертикальной перегородкой, не доходящей до его
дна, причем паровая полость первого отсека
включена в рассечку между секциями теплообменника,
а паровая полость второго отсека — на уровне
ниже подсоединения секций теплообменника
подключена к входу воздушного конденсатора, выход
которого соединен с выходом из жидкостной
полости ресивера.
A1) 1408165 E1L F 25 В 11/00 B1) 3911443/
/23-06 B2) 17.04.85 G1) Краснодарский
политехнический институт G2) А.А. Гордиенко,
Г. Э. Зарницкий E3) 621.575
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ ГАЗОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ путем сжатия газа,
охлаждения его до температуры окружающей
среды, последующего рекуперативного
охлаждения, расширения в детандере, отвода тепла от
охлаждаемого объекта и разделения на газовую
и жидкую фазы, отличающийся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности при
использовании винтового детандера, жидкую фазу
после разделения направляют на вход в детандер
для совместного расширения ее с газом и отвода
от нее к последнему тепла, а в охлаждаемый
объект подают полученную в детандере смесь.
36

ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
ПЕРЕВОДЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ
НА ДРУГУЮ РАБОТУ
В случае производственной необходимости
Под производственной необходимостью
понимается необходимость выполнения
срочных, заранее не предвиденных работ.
Примерный перечень случаев
производственной необходимости, приведенный в
ст. 14 Основ законодательства Союза ССР
и союзных республик о труде и в ст. 26 КЗоТ
РСФСР, подчеркивает исключительность
обстоятельств, дающих право
администрации переводить работников на другую
работу.
Такой перевод допускается, когда у
администрации нет возможности иным путем
предотвратить стихийное бедствие или
ликвидировать его последствия, гибель или
порчу государственного или общественного
имущества.
Недостатки в организации труда не
могут служить основанием для перевода на
другую работу в порядке
производственной необходимости.
В случае производственной
необходимости администрация вправе временно
перевести рабочего или служащего на работу,
не обусловленную трудовым договором,
без учета его квалификации и
специальности.
В течение календарного года такой
перевод может осуществляться
неоднократно, но на срок не более чем один месяц.
Во всех случаях перевода должно
учитываться состояние здоровья работника.
Перевод на другое предприятие
(независимо от его ведомственной
подчиненности) возможен в той же местности и
с согласия работника. Если новая работа
оплачивается ниже, то за переведенным
сохраняется его средний заработок по
прежней должности.
В связи с тем, что при наличии
условий, предусмотренных ст. 26 КЗоТ
РСФСР, перевод по производственной
необходимости на другую работу является
обязательным для рабочего или служащего,
отказ от такого перевода при отсутствии
уважительных причин рассматривается как
нарушение трудовой дисциплины. При
возникновении спора наличие уважительных
причин отказа от перевода проверяют
комиссии по трудовым спорам, профком,
народный суд.
Если в нарушение действующего
законодательства перевод в связи с
производственной необходимостью без согласия
работника длится свыше месяца подряд,
то гарантии, связанные с сохранением
среднего заработка по прежней работе,
применяются в течение всего срока перевода.
Временный перевод, произведенный
администрацией лишь под предлогом
производственной необходимости при отсутствии
исключительных случаев, признается
незаконным.
В приказе о временном переводе
администрация обязана указать основание для
перевода и конкретный срок, на который
работник переводится. Если срок не указан,
считается, что работник переведен на
постоянную работу без его согласия со всеми
вытекающими из этого последствиями.
В случае простоя
При временной остановке работы по
причинам производственного характера (простоя)
администрация обязана временно перевести
освободившихся работников на другую
работу.
На том же предприятии рабочие и
служащие без их согласия переводятся на все
время простоя, а на другое предприятие
(в той же местности) — на срок до одного
месяца.
Перевод на другую работу в связи с
простоем производится с учетом специальности
и квалификации работников и может быть
неоднократным. Он обязателен для
работника и отказ от такого перевода
является нарушением трудовой дисциплины.
Не допускается при простое перевод
квалифицированных рабочих и служащих на
неквалифицированные работы.
При переводе на нижеоплачиваемую
работу вследствие простоя за рабочими и
служащими, выполняющими нормы
выработки, сохраняется средний заработок по
прежней работе, а за рабочими и
служащими, не выполняющими нормы или
переведенными на повременно оплачиваемую
работу, сохраняется их тарифная ставка
(оклад).
Указанный порядок сохранения
заработка при переводах на нижеоплачиваемую
работу в связи с простоем
распространяется на всех рабочих и служащих
независимо от их квалификации.
Время простоя не по вине рабочего или
37

служащего, если работник предупредил
администрацию (бригадира, мастера, других
должностных лиц) о начале простоя,
оплачивается из расчета не ниже двух третей
тарифной ставки установленного работнику
разряда (оклада). Время простоя по вине
работника не оплачивается.
За нарушение трудовой дисциплины
Пунктом 4 ст. 135 КЗоТ РСФСР
предусмотрено, что за нарушение трудовой
дисциплины администрация может в качестве
меры наказания применить перевод на ниже-
оплачиваемую работу на срок до трех
месяцев или смещение на низшую должность
на то же время. Конкретный срок такого
перевода устанавливается администрацией
в зависимости от тяжести проступка и
других обстоятельств.
В приказе администрация обязана точно
указать срок перевода на другую работу
в порядке дисциплинарного взыскания.
В противном случае такой приказ
подлежит отмене. Неправильно переведенный
работник в этом случае должен быть
восстановлен на прежней работе.
По общему правилу дисциплинарное
взыскание в виде перевода допускается
лишь с учетом специальности (профессии)
работника. Это значит, что, например,
токаря 5-го разряда можно перевести в
порядке дисциплинарного взыскания на
токарные работы, тарифицируемые по 4-му и
более низким разрядам, старшего бухгалтера
можно сместить на должность бухгалтера.
Однако нельзя перевести токаря на работу
грузчиком, бухгалтера — нормировщиком,
водителя автомобиля — слесарем. Если на
предприятии нет нижеоплачиваемой
работы (низшей должности), соответствующей
специальности (профессии) нарушителя
трудовой дисциплины, возможность
применения к нему взыскания в виде
перевода исключается. В данном случае
возможно другое взыскание.
Временный перевод в порядке
дисциплинарного взыскания работника,
совмещающего две или несколько профессий,
допускается с учетом специальности (профессии)
по основной работе.
Вместе с тем за систематическое
нарушение трудовой дисциплины, прогул без
уважительных причин, появление на работе
в нетрезвом состоянии, в состоянии
наркотического или токсического опьянения
рабочий или служащий может быть
переведен на другую нижеоплачиваемую работу на
срок до трех месяцев или смещен на другую
низшую должность на тот же срок. Перевод
в этих случаях может последовать и без
учета профессии и специальности работника.
Ни при каких обстоятельствах не
допускается перевод в порядке
дисциплинарного взыскания на такую работу, которая
противопоказана работнику по состоянию
здоровья.
Временный перевод в порядке
дисциплинарного взыскания может быть
произведен лишь в пределах данного
предприятия.
Недопустимым является перевод в
порядке дисциплинарного взыскания на
работу, связанную с хранением материальных
ценностей, за недостачу которых на
работника может быть возложена полная
материальная ответственность.
Кроме указанных выше, должны быть
соблюдены и другие установленные
законодательством правила при переводе в
порядке применения дисциплинарного
взыскания. Так, перевод на нижеоплачиваемую
работу или на низшую должность не может
быть произведен по истечении одного
месяца со дня обнаружения проступка или
шести месяцев со дня его совершения.
В случае болезни работника или его
отсутствия по другим уважительным
причинам администрация не вправе
увеличивать срок перевода на число дней такого
отсутствия.
Время выполнения работ, на которые
работник был переведен за нарушение
трудовой дисциплины, в срок предупреждения об
увольнении по инициативе работника не за-
считывается.
До применения дисциплинарного
взыскания в виде перевода от нарушителя
трудовой дисциплины должны быть затребованы
объяснения в письменной или устной
форме. Отказ работника дать объяснение не
может служить препятствием для
применения взыскания.
Дисциплинарное взыскание объявляется
в приказе (распоряжении), о чем должно
быть сообщено работнику под расписку в
трехдневный срок. Отказ работника
удостоверить своей подписью факт предъявления
ему приказа (распоряжения) для
ознакомления не имеет юридического значения и
не влияет на действительность
объявленного взыскания. Такой отказ может быть
оформлен подписью на приказе
соответствующего должностного лица с указанием
присутствующих свидетелей.
В заключение следует подчеркнуть, что
рабочие и служащие, избранные в состав
профсоюзного комитета, председатели
профкомов и профорганизаторы, члены советов
трудовых коллективов, председатели групп
народного контроля предприятия, депутаты

Советов народных депутатов не могут быть
подвергнуты дисциплинарному взысканию
без предварительного согласия
соответствующих органов.
В условиях бригадной формы
организации труда
При переходе работника с
индивидуальной формы организации труда на
бригадную необходимо трехстороннее согласие —
администрации, коллектива (совета)
бригады и самого работника. При этом, как
правило, изменяются система исчисления и
размер зарплаты. Если работник не
согласен на продолжение работы в новых
условиях, то трудовой договор с ним может
быть прекращен согласно п. 6 ст. 29 КЗоТ
РСФСР.
Аналогично решается вопрос и о
переходе работника на индивидуальную форму
организации труда. Отказ работника от
такого перемещения — нарушение трудовой
дисциплины.
Не требуется согласие работника при
перемещении его из одной бригады в другую
(если даже при заключении трудового
договора была оговорена конкретная бригада)
без изменения иных существенных условий
труда (но в рамках трудовой функции).
В данном случае необходимо
трехстороннее согласие — администрации и
коллективов (советов) двух бригад.
: При перемещении из производственной
бригады в хозрасчетную требуется
четырехстороннее согласие (еще и самого
работника).
Во всех случаях перемещения
работника на другое рабочее место с
изменением специальности, квалификации или
должности (как с индивидуальной формы
организации труда на бригадную, и
наоборот, так и из одной бригады в другую)
необходимо его согласие, без которого
возможен только временный перевод на другую
работу в случае производственной
необходимости или простоя, а также за
нарушение трудовой дисциплины. Вопрос о
переводе нарушителей трудовой дисциплины на
другую временную работу должен решаться
с учетом мнения коллектива бригады.
По общему правилу, перевод бригады на
другую работу допускается только с ее
согласия. Работник, не давший согласия
на перевод в составе бригады, должен быть
трудоустроен на другое рабочее место. При
переводе бригады, с учетом изложенного,
требуется трехстороннее согласие —
администрации, бригады в целом и каждого или
большинства ее членов.
Перевод на другую работу бригады в
целом — это изменение существенных условий
труда ее членов (кроме конкретного места
работы на предприятии). Так, переход
производственной бригады на хозрасчет и
подряд — это перевод на другую работу,
требующий согласия как бригады, так и ее
членов, поскольку у работников изменяются
существенные условия труда (например,
система премирования, распределение
заработка и т. п.). Тем самым изменение
существенных условий труда у членов бригады
(т. е. перевод их на другую работу)
одновременно означает и перевод бригады в
целом. Если же у нескольких членов бригады
условия труда существенно изменяются, а у
большинства — нет, речь должна идти о ее
перемещении (но для работников — это
перевод, требующий их согласия).
При временном переводе бригады на
другую работу в случае производственной
необходимости или простоя согласия
коллектива не требуется.
Согласно ст. 2356 КЗоТ РСФСР
коллектив бригады вправе требовать от
администрации выведения из состава бригады
работников в случае сокращения численности
бригады, несоответствия квалификации
работника и в других случаях,
предусмотренных ст. 33 КЗоТ РСФСР. Администрация
в соответствии с законодательством
переводит таких работников, с их согласия, на
другую работу или увольняет в
установленном порядке.
Юрист В. М. ВАСИЛЬЕВ
НА ПИСЬМА ЧИТАТЕЛЕЙ
ОТВЕЧАЕТ СПЕЦИАЛИСТ
Уважаемая редакция!
Я работаю в холодильно-комп-
рессорном отделе убойного цеха
Никопольской бройлерной
птицефабрики. Мы обслуживаем четыре
компрессора марки П110 и один —
марки П220, четыре аммиачных и
три водяных насоса. Работа
круглосуточная.
Прошу сообщить, сколь'ко
положено машинистов холодильных
установок и слесарей-ремонтников
для обслуживания перечисленного
оборудования.
В. Г. Блоха

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 579@35.3) @49.32)
НОВАЯ КНИГА
ПО МИКРОБИОЛОГИИ
Моисеева Е. Л. Микробиология мясных и
молочных продуктов при холодильном хранении.
М.: Агропромиздат, 1988. 222 с. Тираж 7000 экз.
Цена 1 р. 10 к.
Создание резерва продуктов на
холодильниках для бесперебойного снабжения
ими населения требует
совершенствования процессов холодильного хранения с
целью исключения потерь продуктов от мик-
робиальной порчи.
Для этого необходимо знать условия
развития различных групп
микроорганизмов, прежде всего адаптированных к
низким температурам и вызывающих порчу
продуктов при холодильном хранении,
влияние на их жизнедеятельность процессов
охлаждения и замораживания, а также
дополнительных к холоду средств.
Важное значение в сохранении
качества продуктов имеют
санитарно-гигиенические условия их охлаждения и
хранения на холодильниках.
Этим актуальным вопросам посвящена
книга канд. биол. наук Е. Л. Моисеевой.
Книга состоит из пяти глав, в которых
приводятся результаты многочисленных
исследований автора и руководимого им
коллектива сотрудников лаборатории
микробиологических исследований ВНИКТИхо-
лодпрома, а также зарубежных ученых и
специалистов в области психротрофных
микроорганизмов.
Приводится детальное описание культу-
рально-биохимических свойств наиболее
распространенных психротрофных
микроорганизмов: бактерий, плесневых грибов и
актиномицетов. Дается характеристика
некоторых мезофильных микроорганизмов,
особо рассматривается их поведение в
пищевых продуктах при температурах
холодильного хранения.
В разделе, посвященном адаптации
микроорганизмов к низким температурам,
представлены результаты исследований
(совместно Ь Институтом биохимии
им. А. Н. Баха), выполненных на
высоком методическом уровне. На примере
псевдомонад показано, что в механизме
адаптации решающую роль играют активность
эндогенного дыхания бактерий и изменение
состава липидов мембран.
Определенным вкладом в науку о
психротрофных организмах можно
рассматривать результаты
электронно-микроскопических исследований, позволяющие
судить о влиянии на них замораживания.
В главе, посвященной микробиологии
мяса, мясопродуктов и птицы, приводятся
С аналогичными вопросами в
редакцию журнала обратились
также А. А. Бутузов из г. Ленинска
Кзыл-Ординской обл., В. Е. Тита-
ренко из г. Балаклеи
Харьковской обл. и др.
На вопросы читателей отвечает
заместитель директора Центрального бюро
нормативов по труду Госкомтруда СССР
М. В. БУБНОВ.
Численность машинистов и
слесарей-ремонтников определяется непосредственно на
предприятии в зависимости от холодпро-
изводительности, конструктивных
особенностей, уровня автоматизации, степени
заводской готовности оборудования,
применяемого хладагента и сменности работы.
Для расчета нормативной численности
рабочих этих специальностей может быть
использован разработанный Центральным
бюро нормативов по труду сборник
«Нормативы численности рабочих холодильных
установок», который должен быть в
планово-экономических службах вашего
предприятия.
В настоящее время вышеназванный
сборник переиздается. Выпуск его
ориентировочно намечен в 1989 г. Его можно
будет приобрести, заказав через местные
книготорговые организации.
шшшшш

ценные данные по экологии
микроорганизмов в охлажденном мясе и
мясопродуктах в зависимости от технологии их
обработки и холодильного хранения. В
частности, представляют интерес полученные в
лаборатории результаты исследований
влияния на рост психротрофных бактерий
электростимуляции туш, обработки их
5 %-ным раствором аскорбиновой кислоты,
условий хранения в среде газообразного
азота.
Важное значение для практики имеют
приведенные в книге научно обоснованные
сроки хранения замороженного мяса, а
также рекомендации по его размораживанию,
разработанные на основе
микробиологических исследований.
Достаточно полно отражены вопросы
микрофлоры мясных полуфабрикатов,
колбасных изделий и мяса птицы в процессе их
производства, холодильной обработки и
хранения.
Широкое внедрение гидроаэрозольного
охлаждения тушек птицы, которое снижает
их бактериальную обсемененность,
приобретает все большую актуальность в нашей
стране, особенно в связи „с сальмо-
неллезом. В книге убедительно показаны
преимущества данного способа охлаждения
по сравнению с применяемым на практике
погружным способом.
На основе зарубежных и отечественных
данных, а также собственных
исследований автора дана экология психротрофной
и мезофильной микрофлоры в сыром
охлажденном молоке, показано поведение
микроорганизмов в пастеризованном молоке,
сметане, твороге, сливочном масле,
сычужных и плавленых сырах и мороженом.
Внедрение в нашей стране производства
быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов поставило ряд важных проблем,
связанных с их микробиологией. Эти
проблемы освещены в специальной главе, где, в
частности, даны нормы допустимой микро-
биальной обсемененности
быстрозамороженных изделий, представляющие большой
интерес для практики.
В последней главе книги автор
приводит детальное описание экспресс-методов
определения психротрофных бактерий в
мясе, мясопродуктах, птице, молоке,
молочных продуктах и мороженом.
Знакомство с книгой выявляет высокую
эрудицию автора, глубокое знание
предмета. Книга написана доступным широкому
кругу читателей языком, гармонична в
изложении различных глав.
Теоретическая и практическая ценность
данной книги очевидна, и с уверенностью
можно сказать, что она может служить
настольным пособием для работников
холодильников, пищевых и торговых
предприятий, а также для санитарно-гигиенических
врачей и ветеринарно-санитарных
экспертов.
Д-р вет. наук, проф. А. В. КУЛИКОВСКИЙ
ВНИИ ветеринарной санитарии
ЕЛЕНА ЛЬВОВНА МОИСЕЕВА |
6 апреля с. г. на 61-м году жизни скоропостижно
скончалась Елена Львовна Моисеева, кандидат
биологических наук, ветеран труда.
После окончания в 1951 г. Московского
химико-технологического института мясной
промышленности Е. Л. Моисеева была направлена
по распределению во Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности. За 35 лет работы в институте она прошла
путь от младшего научного сотрудника до
заведующей лабораторией микробиологических
исследований, которую возглавляла более 20 лет.
Е. Л. Моисеева внесла большой вклад в
развитие микробиологии холодильной обработки и
хранения пищевых продуктов, в повышение
санитарно-гигиенического уровня их производства.
Экономический эффект от внедрения
научно-исследовательских разработок руководимой ею
лаборатории составил только за последние 5 лет
порядка 1 млн 250 тыс. р.
Елена Львовна являлась автором более 30
научных работ, в том числе многих статей,
опубликованных в журнале «Холодильная техника».
Высокую оценку специалистов получила ее книга
«Микробиология мясных и молочных продуктов
при холодильном хранении».
Доклады Е. Л. Моисеевой неоднократно
представлялись на международных конгрессах и
симпозиумах по холоду. Она принимала активное
участие в деятельности Международного
института холода, являясь членом комиссии С2. С 1973
по 1987 гг. была ученым секретарем
научно-технической комиссии С2 Советского
национального комитета МИХ.
Е. Л. Моисеева вела большую общественную
работу: была депутатом Тимирязевского
районного Совета народных депутатов четырех
созывов, избиралась народным заседателем.
Свойственные% Елене Львовне
интеллигентность, тактичность, доброжелательность
снискали ей любовь и уважение коллектива, в
котором она работала.
Светлый образ Елены Львовны Моисеевой
навсегда сохранится в памяти ее коллег, учеников,
друзей.
*fc|l^^
Ш11Шй||Я111Ш111 -

ХРОНИКА
УДК 621.565.92:65.016.7
СЕМИНАР ПО РЕКОНСТРУКЦИИ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
холодильников
Мартовский A989 г.) Пленум ЦК КПСС,
отмечая серьезное отставание от
современных требований развития
агропромышленного комплекса страны, призвал для
обеспечения выхода на качественно новый
технологический уровень производства
пищевой продукции завершить в основном в
тринадцатой пятилетке техническое
перевооружение и оснащение современным
оборудованием предприятий пищевой
индустрии. Учитывая важность поставленной
задачи, Управление оборудования, новой
техники и холодильного хозяйства Госагропро-
ма УССР организовало семинар по
реконструкции и техническому перевооружению
холодильников мясокомбинатов Украины с
участием их главных инженеров, техников и
технологов, а также специалистов
проектных, строительно-монтажных организаций,
ряда научно-исследовательских и учебных
институтов. Семинар прошел в конце
апреля текущего года в Виннице.
Открывая семинар, начальник
Управления оборудования, новой техники и
холодильного хозяйства Я. Г. Соломчук
подчеркнул важность проблемы улучшения
материально-технической базы
производственных холодильников, без решения
которой невозможно наращивать объемы
производства мяса.
О работе Винницкого
производственного объединения мясной промышленности
рассказал его генеральный директор
Н. И. Уперчук. В объединение входят
шесть мясокомбинатов, два
птицекомбината и пять откормочных совхозов. За счет
изыскания резервов объединение уже
сейчас вышло по выпуску продукции на
уровень, планировавшийся на конец текущей
пятилетки. На всех комбинатах проводится
реконструкция, в первую очередь
расширяются холодильники. Тем самым
создается база для роста объемов
производства в тринадцатой пятилетке. Все
предприятия перешли на хозрасчет, что
позволило значительную долю прибыли
выделять на реконструкцию. Однако
полной экономической самостоятельности еще
нет. Сейчас стоит задача — внедрение
полного хозрасчета.
Ю. А. Кириченко, начальник подотдела
Управления оборудования, новой техники и
холодильного хозяйства, отметил, что
большинство производственных холодильников
республики нуждается в реконструкции,
причем около 20 находятся в
аварийном состоянии, более 10 не имеют
емкостей для холодильного хранения. Нередко
холодильное оборудование эксплуатируется
неэффективно, мало внимания уделяется
его автоматизации. Допускаются случаи
внесения в утвержденные проекты
технического переоснащения холодильников
изменений, нарушающих правила техники
безопасности, что создает угрозу
возникновения аварийных ситуаций.
Разработана и осуществляется
комплексная программа ремонта, реконструкции
и технического перевооружения
холодильников, предусматривающая внедрение
прогрессивных технических средств и
технологий холодильной обработки мяса.
Налажен тесный контакт со специалистами-
холодильщиками, главным образом из
республиканских институтов и организаций,
разработки которых, как правило,
проходят апробацию на производственных
холодильниках Украины.
Заведующий отраслевой лабораторией
Днепропетровского
инженерно-строительного института С. К- Ковалев, под
руководством которого обследовано более 50
зданий холодильников, указал на основные
причины их неудовлетворительного
технического состояния: применение при
строительстве и ремонте сборного
железобетона с малой плотностью, влагопроницае-
мого, неморозостойкого, изготовленного
часто из некачественных местных
материалов и в результате этого быстро
разрушающегося; отсутствие гидроизоляции стен;
негерметичная заделка стыков, арматуры,
что приводит к коррозии металлических
конструкций здания; неэффективность мер
по защите грунта от промерзания.
На основании результатов обследования
для каждого холодильника разработаны
конкретные рекомендации по
восстановлению их нормального технического
состояния. Предлагается при строительстве и
ремонте ограждающих конструкций зданий
добавлять в железобетон специальный
порошок, повышающий его долговечность.
Главный инженер Укрмясомолтехпрома

П. И. Дроженко рассказал о том, как
это специализированное объединение
проводит реконструкцию предприятий. Оно
выполняет строительные, ремонтные,
монтажные, наладочные работы, изготовляет для
реконструируемых объектов нестандартизи-
рованное технологическое оборудование и
запчасти к нему. Объединение стремится
работать по проектам своей проектной
организации Львовмясомолпроект, что
позволяет без промедления устранять все
возникающие неувязки. Проводить
реконструкцию приходится, как правило, в условиях
действующего предприятия, без его
остановки. Нередко заказчик вовремя не
освобождает площади под ремонт, не
обеспечивает необходимыми строительными
материалами. В "результате затягиваются сроки и
ухудшается качество работ.
О принципиально новой системе
механизации — гибком транспортно-технологи-
ческом комплексе, включающем
пространственный конвейер с гидроприводом и
тележками для мяса, сообщил главный специалист
Управления оборудования, новой техники и
холодильного хозяйства Д. Н. Ильинский.
Достоинства новой системы: возможность
изменения высоты конвейера, перемещения
тележек в прямом и обратном направлениях
и остановки одной из них в любом
месте без остановки других, двигающихся
впереди; надежность работы конвейера в
сложных производственных условиях — при
большом перепаде температур и
воздействии агрессивных сред — благодаря
применению композиционных материалов. При
эксплуатации транспортно-технологическо-
го комплекса уменьшится количество
перевалок мяса, повысится производительность
труда на 30 %, сократится число
работников. Первый такой комплекс
предполагается ввести в действие на Керченском
мясокомбинате в 1991 г.
Поскольку внедрение новой системы
механизации на действующем предприятии
требует реконструкции не только
холодильника, но и всего мясокомбината, ее
целесообразнее вводить в проекты
строящихся мясокомбинатов.
С кратким обзором прогрессивных
технологий холодильной обработки мяса
выступил доцент Одесского технологического
института холодильной промышленности
канд. техн. наук В. П. Онищенко.
Уменьшение времени холодильной обработки и
потерь мяса от усушки, сокращение
удельного расхода электроэнергии, снижение
трудовых затрат дает поточный метод с
предварительным охлаждением или
замораживанием мяса в туннелях. Хорошие
результаты, полученные на Тернопольском
мясокомбинате, где применяется эта
технология, позволяют рекомендовать ее для
широкого внедрения, особенно учитывая,
что затраты на устройство туннелей
предварительного охлаждения и замораживания
сравнительно небольшие.
От холодильной обработки и хранения
мяса в полутушах давно пора перейти
к производству его в полностью
разделанном и упакованном виде. Для этого
требуются скороморозильные аппараты
поточного типа для поштучного
замораживания мясной продукции, упаковочные
автоматы, достаточное количество полимерной
пленки. Пока всего этого нет.
Составной частью технологии
производства мяса в полностью разделанном и
упакованном виде должна стать
электростимуляция туш, способствующая
сохранению нежности мяса в процессе его
холодильной обработки. Электростимуляция уже
сейчас широко внедряется на многих
мясокомбинатах.
Д-р техн. наук О. Г. Бурдо,
заведующий кафедрой теплохладотехники
Одесского технологического института
пищевой промышленности им. М. В.
Ломоносова, предложил новую интенсивную
технологию охлаждения мяса с помощью
простого автономного устройства,
отводящего тепло из термического центра
полутуши (из области с максимальной
температурой). При этом уменьшается
неравномерность распределения температур по ее
объему, сокращаются потери массы. Новая
технология не требует модернизации
установленного в камере холодильного
оборудования, применима при любой системе воз-
духораспределения.
Расширяется использование на
мясокомбинатах технологии нанесения
пищевого покрытия на мясные полутуши, что
способствует сокращению потерь мяса от
усушки. Об этой технологии рассказал
ведущий конструктор ВНИКТИхолодпрома
Г. П. Возмитель. Сухой концентрат для
приготовления раствора выпускается
серийно отечественной промышленностью.
Затраты на установку для нанесения
покрытия окупаются через полгода. Сейчас
установку изготовляет
организация-разработчик, но скоро ее будет выпускать один
из заводов продовольственного
машиностроения.
О разработке новых
воздухоохладителей типа БЛП для производственных и
распределительных холодильников сообщил

инженер ОТИХПа А. Л. Войтко. Применение
в них биметаллических оребренных труб,
изготовленных методом литья под
давлением, обеспечивает высокую эффективность
теплообменной поверхности. У
воздухоохладителей типа БЛП по сравнению с
воздухоохладителями типов ВОП и ВОГ выше
коэффициент теплопередачи, больше в
1,5 раза производительность.
Межреберные пространства меньше забиваются
инеем, вследствие чего новые
воздухоохладители могут более длительное время
работать без оттаивания.
Как альтернативу воздухоохладителям с
трубчато-ребристой поверхностью, которые
необходимо периодически оттаивать,
В. П. Онищенко предложил
воздухоохладители из гладких труб с псевдоожижен-
ным слоем из гранул пищевого этилена,
которые не требуют оттаивания и, кроме
того, характеризуются большим
коэффициентом теплопередачи и меньшей
металлоемкостью.
О. Н. Теплинский, главный инженер
проектов ПК Львовмясомолпроект,
остановился на особенностях проектов
технического переоснащения холодильников:
разделение системы хладоснабжения на
температурные контуры, использование ком-
паундных схем, термопрессоров,
воздухоохладителей типа БЛП и др. Проекты
разрабатываются применительно к разным
технологиям холодильной обработки мяса, в
том числе в потоке с предварительным
охлаждением и замораживанием. К
сожалению, из-за отсутствия прогрессивных
подъемно-транспортных средств в проекты
приходится закладывать старые схемы
механизации.
Главный инженер Житомирского
областного производственного объединения
мясной и молочной промышленности
А. Л. Назаровский поделился опытом
реконструкции камер однофазного
замораживания мяса на холодильнике
Житомирского мясокомбината. Он предложил
создать опытное предприятие — базу для
апробации новых прогрессивных технологий
и обеспечить его соответствующими
техническими средствами. Обобщение опыта
всего лучшего позволит выработать
рекомендации для внедрения новых технологий
на других предприятиях.
На семинаре было принято решение,
поддерживая инициативу житомирцев,
сделать Житомирский мясокомбинат опытным
производством, Госагропрому УССР
предусмотреть его расширение и выделить для
этого необходимые средства.
При обмене мнениями участники
семинара были единодушны в том, что,
несмотря на имеющиеся трудности, необходимо
изыскивать возможности для ускорения
технического перевооружения холодильников,
производственникам самим своевременно
заботиться о выделении строительных
материалов и новой техники, налаживать
прямые связи с поставщиками и
подрядными организациями.
Выступавшие с горечью отмечали, что
хорошие технические и технологические
идеи с трудом пробиваются в
производство, немало их было похоронено еще до
практического воплощения.
Многие подчеркивали, что новые
технические и технологические решения
целесообразнее внедрять на новых
предприятиях, поскольку на старых, даже
реконструированных, невозможно добиться
рассчитываемого эффекта. На Украине
каждый год закладывается один-два новых
мясокомбината, и нельзя допускать, чтобы
они строились по устаревшим проектам, без
учета научно-технических достижений.
Недопустимо длительное проектирование и
строительство, в результате чего
предусматриваемые прогрессивные решения
устаревают еще до ввода предприятия в
эксплуатацию.
Участники семинара, проходившего на
Винницком мясокомбинате, познакомились с
работой и опытом реконструкции его
холодильника.
После окончания семинара старший
научный редактор журнала «Холодильная
техника» Л. А. Володина провела с
присутствовавшими специалистами
читательскую конференцию.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1406433 E1L F 25 D 11/04, 21/04 4176370/
28-13 B2) 06.01.87 G1) Кишиневский завод
холодильников G2) И. А. Перепелица, Ю. А. Коз-
меску, А. Н. Шихман E3) 621.565
E4) E7) БЫТОВОЙ МОРОЗИЛЬНИК, со
держащий теплоизолированный корпус с дверью,
компрессор со змеевиком охлаждения масла,
выходной патрубок которого подключен к входному
патрубку конденсатора, трубопровод обогрева
дверного проема, последовательно соединенные
фильтр-осушитель, дроссель и испаритель,
выходным патрубком подключенный к
всасывающему патрубку компрессора, отличающийся тем,
что, с целью повышения надежности работы,
трубопровод обогрева дверного проема соединен с
одной стороны с нагнетательным патрубком
компрессора, а с другой — с входным патрубком
змеевика охлаждения масла, при этом
фильтр-осушитель подключен к выходному патрубку
конденсатора.
44
llieiiil

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ
УДК 621.56/.58:664.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Проектирование экономичной системы хла-
доснабжения мясоперерабатывающего
завода
Хладоснабжение мясоперерабатывающего
завода возможно осуществлять посредством
децентрализованных, централизованных
или частично централизованных (при
нескольких машинных отделениях на
предприятии) холодильных установок.
С точки зрения капитальных затрат
децентрализованные модульные системы более
предпочтительны, однако по расходу
электроэнергии они значительно уступают
централизованным системам. Поэтому этот тип
установок экономичен только при крайне
малой продолжительности их работы в
течение года.
Централизованные установки обладают
дополнительными преимуществами
(гибкость, простота обслуживания,
безопасность) . Теплоту конденсации можно
использовать для приготовления горячей воды.
Затраты на замораживание продукции
могут быть снижены путем применения
одноступенчатых винтовых компрессоров и
переохлаждения жидкого хладагента
установкой с более высокой температурой кипения.
В общем же, снижая капитальные
затраты на оборудование, не удается
получить экономию электроэнергии.
Bowater F. J. // Proc. 17th int.
Congr. Refrig., Vienna, AT.
(Австрия), С, 1987/08/24—29,
213—220.
БМИХ. 1988, № 3. С. 340.
Замораживание грунта для проходки туннеля
При строительстве метрополитена в Вене
необходимо было проложить туннель под
зданием телекоммуникаций. Фронт работы
комбайна для проходки туннеля должен
быть на 1,6 м ниже фундаментов здания.
Во избежание осадки грунта под ними
необходимо было заморозить его на глубину
1 м. Для этого использовали двухтрубные
зонды, через которые циркулировал рствор
хлористого кальция, охлаждаемый в
двухступенчатой холодильной установке.
Замораживание грунта продолжалось 15 дней,
после чего поддерживали достигнутую
температуру еще 6 недель, в течение которых
строили туннель.
Schickl R./Proc. 17th int. Congr.
Refrig., Vienna, AT. (Австрия), В,
1987/08/24—29, 734—738.
БМИХ. 1988, № 3. С. 370.
Циклокриотерапия начальной глаукомы
Циклокриотерапия является весьма
эффективным методом лечения начальной
глаукомы, не дающим практически никаких
осложнений. Поддерживая в течение 28 с
температуру —140 °С и давление 150 Па, в 90 %
случаев добиваются у больных старше 50 лет
устойчивой нормализации внутреннего
глазного давления. Кроме того, значительно
снижается дискомфорт, ощущаемый
пациентом. Циклокриотерапию можно считать по
эффективности адэкватной хирургическому
методу лечения глаукомы.
Matthaus W., Koza K-D.// Proc.
17th int. Congr. Refrig., Vienna,
AT. (Австрия), С, 1987/08/24—29,
65—66.
БМИХ. 1988, № 3. С. 372.
Предприятия общественного питания на
базе готовых к употреблению охлажденных
блюд
Рассмотрена технология приготовления и
хранения блюд, охлажденных в туннеле с
интенсивной циркуляцией воздуха при
температурах от —3 до —7 °С, с последующей
их реализацией в изолированных
контейнерах.
Приведены директивные требования,
относящиеся к технологии приготовления и
охлаждения блюд.
Проблемы, связанные с охлаждением
крупных кусков тушеного мяса и птицы,
могут быть решены посредством
частичного их охлаждения в начале процесса,
разрезки затем на тонкие слои и
окончательного охлаждения.
При обеспечении хороших
гигиенических условий и эффективном охлаждении
хранение готовых блюд при температуре
0-=-3 °C возможно в течение по крайней
мере 3—4 дней.
Armstrong R. // Bristol, GB.
(Великобритания), 11R, FR.
(Франция), 1986—3, 489—496.
БМИХ. 1988, № 3. С. 338.

Вращающийся туннель для быстрого
замораживания мелкоштучных продуктов в
диоксиде углерода
Продукт вместе со снегом СОг через
отверстие :к барабане с большой скоростью
забрасывается во вращающийся
морозильный туннель. В вихре снега СОг влажная
поверхность продукта замораживается, а
затем происходит его домораживание. При
этом предотвращается примерзание
продукта к холодной внутренней поверхности
барабана. Тепло отводится посредством
сублимации снега СОг на поверхности
продукта. Теплообмен можно увеличить усилением
вращения продукта в слое снега ССЬ.
Buchmtiller J. // Fleischwirtschaft,
DE. (ФРГ), 67, 1987/12,
№ 12, 1496—1498.
БМИХ. }988, № 3. С. 342.
Воздухопроницаемые каналы для камер
хранения и помещений переработки мяса и
птицы
Приведены результаты исследований
использования воздухопроницаемых каналов
(воздуховодов) для снижения микробиаль-
ной порчи продукции.
Каналы изготовлены из полипропилена
с проницаемостью 320 м3/м2 при
статическом напоре 120 Па. Объем опытной камеры
100 м3. В опыте без фильтрации воздуха
за 30 мин количество спор грибов
снизилось с 6000 до 300 в 1 м3. В опыте с
фильтрацией за то же время — с 12500 до 200.
Отмечены также другие преимущества
применения воздухопроницаемых каналов:
сокращение потерь массы мяса и стоимости
охлаждения, создание комфортных условий
для персонала.
Dunne W. A., Harvey R. D. //
Bristol, GB. (Великобритания), IIR,
FR. (Франция), 1986—3, 227—234.
БМИХ. 1988, № 3. С. 340.
Экономия электроэнергии при эксплуатации
централизованной холодильной установки
путем оптимизации цикла и рабочих условий
Установка состоит из четырех охладителей
воды с винтовыми компрессорами,
затопленных испарителей и конденсаторов с водяным
охлаждением. Распределение холодильной
нагрузки между четырьмя агрегатами
обеспечивает автоматическое регулирование
холодопроизводительности установки в
зависимости от потребности в холоде и дает
возможность избежать их работы с
неэкономичной частичной нагрузкой.
В летнее время средняя температура
конденсации 31 °С. Зимой с понижением
температуры воды до 10 °С температура
конденсации составляет около 20 °С, в
результате расход электроэнергии уменьшается
примерно на 30 %.
Использование парожидкостного
теплообменника позволяет предотвратить работу
компрессора влажным ходом при низкой
температуре конденсации. При этом
достигается экономичное соотношение
действительной и номинальной степеней сжатия
винтового компрессора, которое можно
обеспечить золотниковым устройством.
Muller G., Bothe А. // Proc.
17th int. Congr. Refrig., Vienna,
AT. (Австрия), В, 1987/08/24—29,
БМИХ. 1988, № з. С. 304.
Повышение эффективности холодильной
установки с помощью программируемой
системы выпуска неконденсирующихся газов
Совершенствование способов освобождения
промышленных холодильных систем от
неконденсирующихся газов может обеспечить
существенное снижение эксплуатационных
расходов. Имеющиеся примеры
рациональных технических решений этой проблемы
показывают, что дополнительные вложения
средств окупаются в течение от 3
месяцев до одного года. Практика
подтверждает, что сброс воздуха из многих точек
конденсаторов и других аппаратов и сосудов
высокого давления является наиболее
эффективным методом его удаления из
системы.
Yencho LA.// Proc. 17th int.
Congr. Refrig., Vienna, AT.
(Австрия), В, 1987/08/24—29,
406—411.
БМИХ. 1988, № 3. С. 308.
Охлаждение мяса жидким азотом
В качестве дополнительного средства в
первой фазе охлаждения мяса применяют
жидкий азот, который разбрызгивают в камере
охлаждения. Как полагают, этот способ
обеспечивает лучшее использование
холодильной камеры, меньшие потери мяса от
усушки @,5 %) и сокращение
продолжительности процесса охлаждения с 36 до 18 ч.
Указанные результаты получены при
температуре воздуха —30 °С,
поддерживавшейся в течение 1,5 ч в процессе начальной
фазы охлаждения.

Такую же технологию применяют для
охлаждения с 60 до О °С приготовленной
горячей пищи, причем продолжительность
процесса уменьшена в 2 раза.
Расмотрены и другие примеры
использования жидкого азота, а также
экономические аспекты проблемы.
Leeson R. Н. // Bristol, GB.
(Великобритания), IIR, FR.
(Франция), 1986—3, 269—277.
БМИХ. 1988, № 3. С. 324.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
ВНИКТИхолодпром
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1399611 E1L F 25 В 1/00, 1/06 B1)
4087940/23-06 B2) 14.07.86 G1)
Государственный Макеевский научно-исследовательский
институт по безопасности работ в горной
промышленности G2) Г. В. Аверин, А. К. Яковенко E3)
621.56
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ путем
сжатия паров хладагента, их конденсации,
теплообмена между конденсатом и жидкой фазой
хладагента в регенеративном теплообменнике,
последующего дросселирования охлажденного при этом
конденсата, его частичного испарения с
получением холодильного эффекта, разделения
образовавшейся смеси на паровую и жидкую фазы и
подачи первой на сжатие, а второй — в
регенеративный теплообменник, отличающийся тем, что с
целью снижения энергозатрат, жидкую фазу
подают в регенеративный теплообменник под
давлением и в процессе теплообмена с
конденсатом полностью испаряют, а полученными парами
эжектируют смесь, образовавшуюся при
частичном испарении конденсата, перед ее разделением.
A1) 1406432 E1L F25 D 3/10, С 12 N 5/00 B1)
4093107/30-13 B2) 14.07.86 G1) Украинский
научно-исследовательский институт эксперимен-
тельной ветеринарии G2) Б. Т. Стегний,
Г. А. Красников, В. Н. Шинкаренко E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ И ХРАНЕНИЯ БИОЛОГИЧЕСКИХ
ОБЪЕКТОВ, содержащее резервуар для жидкого
хладагента с нагревательным элементом,
соединенную с резервуаром посредством трубопровода
камеру замораживания и хранения с
установленным в ней на приводном валу осевым
вентилятором и распределителем хладагента, и блок
управления, отличающееся тем, что, с целью
снижения расхода хладагента и сохранения качества
криоконсервируемого материала путем
обеспечения равномерного температурного поля в камере,
устройство снабжено размещенным в камере
центробежным вентилятором, включающим пластины,
установленные на валу осевого вентилятора, а
распределитель хладагента выполнен в виде
змеевика, охватывающего пластины центробежного
вентилятора и имеющего на разных уровнях
калиброванные жиклеры для выхода хладагента,
при этом конец змеевика представляет собой
вертикальную подпорновыпускную трубку, торец
которой размещен в верхней части камеры.
A1) 1402779 E1L F 25 В 1/00, 5/00 B1)
3949799/23-06 B2) 03.09.85 G1) Брянский
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко
E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, со
держащая по крайней мере две автономных
холодильных машины, каждая из которых имеет
контур хладагента с последовательно
установленными в нем компрессором, конденсатором,
регенеративным теплообменником, дроссельным
вентилем и испарителем, размещенным в
охлаждаемом помещении, отличающаяся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности и
расширения функциональных возможностей, в
контуре каждой холодильной машины между
испарителем и регенеративным теплообменником
в охлаждаемом помещении установлен теплооб-
менный элемент, который подключен к контуру
другой холодильной машины параллельно ее
конденсатору, при этом каждый испаритель снабжен
байпасной линией, соединяющей его вход с
выходом из теплообменного элемента.
A1) 1408164 E1L F 25 В 1/00, G 01 М 15/00B1)
4078674/23-06 B2) 06.05.86 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. А. Буданов, В. В. Милованова,
Ю. А. Смирнов, О. Д. Руцкин, Л. А. Никитина
E3) 621.56
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ НА
ИЗНОСОСТОЙКОСТЬ ХОЛОДИЛЬНЫХ
КОМПРЕССОРОВ, содержащий замкнутый
контур, в котором установлены испытываемый
компрессор, двухсекционный теплообменник, первая
секция которого подключена к источнику
охлаждающей среды, и дроссельный вентиль,
отличающийся тем, что, с целью повышения надежности и
экономичности поддержания рабочего режима
компрессора путем автоматического
регулирования перепада давлений нагнетания и всасывания,
в контуре перед теплообменником дополнительно
установлен регулятор давления «До себя», а
дроссельный вентиль включен между секциями
теплообменника и снабжен чувствительным к
давлению элементом, подключенным к контуру
после компрессора посредством капиллярной
трубки, причем вторая секция теплообменника
по охлаждающей среде предвключена первой
секции.
шш
тшттятшшттшшт
¦0
шшшт

УДК 621.56./-57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ*
В. С. БУРЯ К
ВНИИхолодмаш
Черкесским заводом «Холодмаш»,
входящим в состав НПО «ВНИИхолодмаш», в
1985—1988 гг. совместно с ВНИИхолодма-
шем продолжалась работа по замене
холодильного оборудования на базе поршневых
компрессоров АВ22, 22ФВ22, АУ45, 22ФУ45,
АУУ90 и 22ФУУ90 на холодильные
агрегаты и машины на базе нового поколения
поршневых компрессоров в сальниковом и
бессальниковом исполнении — П40, П80,
ПБ40, ПБ80 различных модификаций.
Освоено серийное производство компрес-
сорно-конденсаторного агрегата АК80-7-2
с кожухотрубным конденсатором, а также
аммиачных компрессорных агрегатов А40-7-
2 и А80-7-2 на базе поршневых
компрессоров 2П40-7-2 и 2П80-7-2,
представляющих собой блок, собранный на раме и
состоящий из компрессора, электродвигателя,
муфты, маслоотделителя, приборов
контроля и пульта управления.
Продолжается выпуск холодильной
машины МКТ80-7-2,** состоящей из компрес-
сорно-конденсаторного агрегата и кожухо-
трубного испарителя. Компрессорно-конден-
саторные агрегаты и холодильная машина
поставляются заказчику в виде моноблока
полной заводской готовности.
Холодильные агрегаты и машина
полностью автоматизированы. Предусмотрено
два режима работы — автоматический и
полуавтоматический (ручной). Регулирование
холодопроизводительности пуском и
остановкой компрессора.
Продолжается также выпуск фреоновых
компрессорно-конденсаторных агрегатов
АК40-2-0, АК40-2-1, АК80-2-0, АК80-2-1 и
холодильных машин МКТ40-2-0, МКТ40-2-1,
МКТ80-2-0, МКТ80-2-1 на базе бессальни-
ковых компрессоров ПБ40 и ПБ80""'*.
* Продолжение. Начало см.
«Холодильная техника», 1989, № 5.
** См. «Холодильная техника», 1985, № 2.
Компрессорно-конденсаторные агрегаты,
кроме бессальникового компрессора,
включают в себя кожухотрубный конденсатор,
щит приборов, пульт управления. В состав
холодильной машины наряду с компрес-
сорно-конденсаторным агрегатом входит
кожухотрубный испаритель.
Машины и агрегаты полностью
автоматизированы, выполнены в виде моноблоков
полной заводской готовности. Система
регулирования холодопроизводительности АК40-
2-1, АК80-2-1, МКТ40-2-1 и МКТ80-2-1
ступенчатая A00—75—50—25 %), а АК40-2-0,
АК80-2-0, МКТ40-2-0 и МКТ80-2-0 — двух-
позиционная (пуском и остановкой
компрессора).
В настоящее время ведется подготовка
к серийному выпуску модернизированных
компрессорно-конденсаторных агрегатов
2АК80-2-0, 2АК80-2-1 и холодильных машин
2МКТ80-2-0, 2МКТ80-2-1.
Завод совместно с ВНИИхолодмашем
разработал и серийно освоил аммиачную
холодильную автоматизированную машину
МКВ-40-7-2. В состав машины входят ком-
прессорно-конденсаторный агрегат с
конденсатором водяного охлаждения, два
воздухоотделителя, отделитель жидкости,
маслосборник, блок управления, щит приборов.
В машине предусмотрен автоматический
(по сигналу реле времени) переход в режим
оттаивания.
Также серийной является фреоновая
холодильная машина МВТ80-2-0 с воздушным
конденсатором. Она предназначена для
эксплуатации в безводных районах или
районах с ограниченным водоснабжением.
Машина комплексная, поставляется в виде
компрессорно-испарительного агрегата и
воздушного конденсатора, готовых к
монтажу на месте эксплуатации.
Машины МКВ40-7-2 и МВТ80-2-0
автоматизированы. Регулирование
холодопроизводительности пуском и остановкой
компрессора.
Пущен в серию аммиачный
двухступенчатый агрегат 21АД25-7-4, который заменит
агрегат АДС25.
Готовится к выпуску холодильная
машина ОВ80-2-1, предназначенная для осушки
сжатого воздуха на промышленных
предприятиях. Машина поставляется в виде
блока полной заводской готовности. В ее состав
входят компрессорно-конденсаторный
агрегат, блок теплообменников (испаритель,
теплообменники «вода — воздух» и
«воздух— воздух»), ресивер,
фильтр-осушитель, блок регулирования. Машина
полностью автоматизирована и имеет ступенча-

Таблица 3
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее снятое
с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала
серийного

производства
Фреоновый комп-
рессорно-конденса-
торный агрегат на
R22
ФК22
Фреоновая
холодильная машина
на R22
ФМ22
Аммиачный ком-
прессорно-конден-
саторный агрегат
АК22-7-2
Аммиачная
холодильная машина
МКТ22-7-2
Аммиачные комп-
рессорно-конден-
саторные агрегаты
АК-АУУ90А/1
АК-АУУ90А/Н
Qo=28 кВт 1985
B4 тыс. ккал/ч)
Ne=9,2 кВт при
f0==_I5°c, twl=22°C
Электродвигатель
АОП2-61-4
мощностью 13 кВт,
п=24 с
A440 об/мин)
Компрессор 22ФВ22
Конденсатор КТГФ6Б
Qo=47,7 кВт 1985
D1 тыс. ккал/ч)
Ne=\\,6 кВт при
ts2=lO°C,
twl=22 °C
Электродвигатель
АОП2-61-4
мощностью 13 кВт,
,1=24 с~1
A440 об/мин)
Компрессор 22ФВ22
Конденсатор КТГФ6Б
Испаритель ИТГФ9Б
Qo=29 кВт 1985
B5 тыс. ккал/ч)
Ne—\0 кВт при
*о= —15°С,*ю/=25°С
Электродвигатель
4А132М4УЗ
мощностью 11 кВт,
л=24 с~1
A440 об/мин)
Компрессор АВ22
Конденсатор КТР-6Б
Qo=29,7 кВт 1985
B5,5 тыс. ккал/ч)
Ne=\0 кВт при
/s2=_ Ю°С,
'«,/=25 °С
Электродвигатель
4А132М4УЗ
мощностью 11 кВт,
/г=24 с
A440 об/мин)
Компрессор АВ22
Конденсатор КТР-6Б
Испаритель ИТГ9Б
Qo=108 кВт 1985
(93,1 тыс. ккал/ч)
Ne=33 кВт при
*0= —15°С,
/•/=22 °С
Электродвигатель
АОП2-82-4
мощностью 55 кВт
Фреоновая
холодильная машина
на R22
1МКТ20-2-0*
Фреоновая
холодильная машина
на R22
1МКТ20-2-0*
Фреоновая
холодильная машина
на R22
1МКТ20-2-0*
Qo=38,4 кВт 1986
C3 тыс. ккал/ч)
We=10,2 кВт при
ts2=2°C, twl=\0°C
Электродвигатель
АИРВ132В4БФ
мощностью 6,5 кВт,
/г=25,8 с
A550 об/мин)
Компрессор 4ПБ20
Qo=38,4 кВт 1986
C3 тыс. ккал/ч)
JV ==10,2 кВт при
ts2=2 °C,
Электродвигатель
АИРВ132В4БФ
мощностью 6,5 кВт,
л=25,8 с-1
A550 об/мин)
Компрессор 4ПБ20
Qo=38,4 кВт 1986
C3 тыс. ккал/ч)
Ne=\0,2 кВт при
ts2=2°C, tw,= \0°C
Электродвигатель
АИРВ132В4БФ
мощностью 6,5 кВт,
я=25,8 с
A550 об/мин)
Компрессор 4ПБ20
Фреоновая
холодильная машина
на R22
1МКТ20-2-0*
Аммиачный ком-
прессорно-кон-
денсаторный
агрегат
АК80-7-2
Qo=38,4 кВт 1986
C3 тыс. ккал/ч)
Ne=\0,2 кВт при
ts2=2 "С,
^/=10 °С
Электродвигатель
АИРВ132В4БФ
мощностью 6,5 кВт,
/г=25,8 с
A550 об/мин)
Компрессор 4ПБ20
Qo=87 кВт 1985
G5 тыс. ккал/ч)
/Ve=31,6 кВт при
/0= —15°С,
^/=25 °С
Электродвигатель
4АР200М4УЗ
мощностью 37 кВт,

Продолжение
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее снятое
с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
*
Год
начала
серийного

производства
Аммиачный
поршневой сальниковый
компрессор
АВ22
,2=24,5 с
A470 об/мин)
Компрессор АУУ90
Конденсатор КТГ-26Б
<?о=28 кВт
B4 тыс. ккал/ч)
#э=8 кВт при
*о= —15 °С,
/к=30 °С
«=24 с~!
A440 об/мин)
1986 Фреоновый
поршневой
бессальниковый компрессор
на R22 4ПБ20*
«=24,2 с
A450 об/мин)
Компрессор 2П80-7-2
Конденсатор КТГ020
Qo=26,3 кВт
B2,6 тыс. ккал/ч)
#г=9,68 кВт при
/0=—15 °С,
/К=30°С
Электродвигатель
АИРВ132А4БФ
мощностью 5,5 кВт,
1984
Фреоновый
поршневой сальниковый
компрессор на R22
22ФВ22
Аммиачный
поршневой сальниковый
компрессор АУ45
Фреоновый
поршневой сальниковый
компрессор на R22
22ФУ45
Аммиачный
поршневой сальниковый
компрессор АУУ90
Фреоновый
поршневой сальниковый
компрессор на R22
22ФУУ90
Qo=28 кВт 1986
B4 тыс. ккал/ч)
#э=8,1 кВт при
/0= —15 °С,
/к=30 °С
«=24 с
A440 об/мин)
<?о=56 кВт 1986
D8 тыс. ккал/ч)
#э=16 кВт
при /о= —15 °С,
/к=30 °С
/г=24,2 с^1
A450 об/мин)
Qo=56 кВт 1986
D8 тыс. ккал/ч)
#э=16,2 кВт при
/0= —15 °С,
/к==30 °С
«=24 с
A440 об/мин)
Оо=П2кВт 1986
(96,3 тыс. ккал/ч)
#з=32 кВт при
/0= —15°С,
/к=30 °С
«=24,5 с
A470 об/мин)
<2о=1И,6кВт, 1986
(96 тыс. ккал/ч)
#э=32,5 кВт при
0=_15°С, /К=30°С
дг=24 с^1
A440 об/мин)
Фреоновый
поршневой
бессальниковый компрессор
на R22
4ПБ20*
Аммиачный
поршневой
сальниковый компрессор
П40-7-2
Фреоновый
поршневой
бессальниковый компрессор
на R22 ПБ40
Аммиачный
поршневой
сальниковый компрессор
П80-7-2
Фреоновый
поршневой
бессальниковый компрессор
на R22 ПБ80
A500 об/мин)
Qo=26,3 кВт 1984
B2,6 тыс. ккал/ч)
#==9,68 кВт при
/о= —15 °С,
/к=30 °С
Электродвигатель
АИРВ132А4БФ
мощностью 5,5 кВт,
«=25 с
A550 об/мин)
Qo=44,4 кВт 1980
C8 тыс. ккал/ч)
#з=13,15 кВт при
/0= —15°С,
/К=30°С
«=24,2 с
A450 об/мин)
Qo=45,3 кВт 1980
D0 тыс. ккал/ч)
#е=14,9 кВт при
/0=_ 15 °С,
/к==30°С
Электродвигатель
4АВР180А4БФ
мощностью 22 кВт,
«=24,6 с"
A475 об/мин)
Qn=88,9 кВт 1980
G6,5 тыс. ккал/ч)
#9=26,4 кВт при
/0= —15°С,
/к==30 °С
«=25 с
A500 об/мин)
<?о=90,6 кВт 1980
G8 тыс. ккал/ч)
#,=29,8 кВт при
t0= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4АВР180В4БФ
мощностью 30 кВт,

Продолжение
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее снятое
с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала
серийного

производства
Аммиачные
компрессорные агрегаты
K-AB22/I
K-AB22/II
Аммиачные
компрессорные
агрегаты
К-АУ45/1
К-АУ45/П
Пропановый ком-
прессорно-конден-
саторный агрегат
АКП-АУ45
Qo=28 кВт 1986
B4 тыс. ккал/ч)
N, = 8,9 кВт при tQ=
= —15 °С, гк=30°С
Электродвигатель
4АР1604УЗ мощностью
15 кВт,
п=24 с
A440 об/мин)
Qo=56 кВт 1986
D8 тыс. ккал/ч)
Л^=17,8 кВт при /0=
=—15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4АР180М4УЗ
мощностью 30 кВт,
я=24,2 с
A450 об/мин)
Производительность 1986
85 м3/ч
N =11,1 кВт при to—
= —15 °С, /К=22°С
Электродвигатель
ВАО-72-6
мощностью 22 кВт,
м=16,2 с
Аммиачный
компрессорный агрегат
А40-7-2
Аммиачный
прессорный
регат
А40-7-2
ком-
аг-
я=24,3 с
A455 об/мин)
Qo=45,9 кВт
C9,5 тыс. ккал/ч)
N ==15 кВт при to—
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4АР160М4УЗ
мощностью 18,5 кВт,
п=24 с
A440 об/мин)
Компрессор 2П40-7-2
Qo=45,9 кВт
C9,5 тыс. ккал/ч)
Ne= 15 кВт при /0=
—15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4АР160М4УЗ
мощностью 18,5 кВт,
лг==24 с
A440 об/мин)
Компрессор 2П40-7-2
Отсутствие заказов
Аммиачные
компрессорные
агрегаты
К-АУУ90/1
К-АУУ90/И
Аммиачный
двухступенчатый
агрегат
АДС50
(970 об/мин)
Q0= 112 кВт
(96,3 тыс. ккал/ч)
Л^=35,6 кВт при /о=
= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
4АР225М4УЗ
мощностью 55 кВт,
/1=24,6 с
A470 об/мин)
Компрессор АУУ90
Qo=65 кВт
E6 тыс. ккал/ч)
Ne=29 кВт при t0=
= — 30 °С,
/к=35 °С
Электродвигатели
4АР180Б4АУЗ
мощностью 22 кВт,
м=24,3 с-1
A460 об/мин)
Компрессор АУУ90
1986
1986
Аммиачный
прессорный
регат
А80-7-2
Аммиачный
ступенчатый
регат
АД55-7-4**
ком-
аг-
двух-
аг-
Qo=91,9 кВт
G9 тыс. ккал/ч)
Nе=29 кВт при /0=
= —15 °С, tK=30°C
Электродвигатель
4АР200М4УЗ
мощностью 37 кВт,
п=24,2 с-1
A450 об/мин)
Компрессор 2П80-7-2
Q0=67,5 кВт
E8 тыс. ккал/ч)
Ne=42,2 кВт при /0=
= — 40 °С,
/К=35°С
Электродвигатель
4АМ225М4УЗ
мощностью 55 кВт,
п=25 с
A500 об/мин)
Компрессор ПД55-7-4
4Р180М6УЗ
мощностью 18,5 кВт,
л=16,2 с-1
(970 об/мин)
Компрессор АУ45
1985
1985
1987
1983

Продолжение
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое с производства #
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала
серийного

производства
Аммиачный
двухступенчатый
агрегат АДС25
Фреоновая
холодильная машина
на R22
ФМ45
Фреоновые ком-
прессорно-конден-
саторные агрегаты
на R22
АК80-2-0
АК80-2-1
Фреоновые
холодильные машины
на R22
МКТ80-2-0
МКТ80-2-1
1987
1987
Qo=32,5 кВт
B8 тыс. ккал/ч)
Ne=14,6 кВт при /о=
= — 30 °С, /К=35°С
Электродвигатели
4AP160S4Y3
мощностью 15 кВт,
п=24,3 с^1
A460 об/мин)
Компрессор АУ45
4АР160М6УЗ
мощностью 11 кВт,
л=16,2 с
(970 об/мин)
Компрессор АВ22
Qo=95,3 кВт
(82 тыс. ккал/ч)
Ne=23,2 кВт при
/s2=10°C, twl = 22°C
Электродвигатель
4А180М4УЗ
мощностью 30 кВт, п=24 с-1
A440 об/мин)
Компрессор 22ФУ45
Конденсатор ФК45
Испаритель ИТГФ18Б
Qo= 168,6 кВт 1988
A45 тыс. ккал/ч)
Ne=4\ кВт при to=
= 5°С, /ш1 = 250С
Электродвигатель
4АВР180В4БФ
мощностью 45 кВт,
я=24,1 с-1
A445 об/мин)
Компрессор
ПБ80-2-0A)
Конденсатор К32
Qo= 139,5 кВт
A20 тыс. ккал/ч)
Ne=39,6 кВт при
',2=6 °С, ^i=25 °С
Электродвигатель
4АВР180В4БФ
мощностью 45 кВт,
л=24,1 с
A445 об/мин)
Компрессор
ПБ80-2-0A)
Конденсатор К32
Испаритель И50
1968
Аммиачный
двухступенчатый
агрегат 21АД25-7-4
Q0=22,5 кВт
A9,4 тыс. ккал/ч)
Ne=15,2 кВт при /0=
= — 40 °С, /К=35°С
Электродвигатель
4АМР180М4УЗ
мощностью 30 кВт,
п=24 с
A440 об/мин)
Компрессор ПД25
Фреоновые комп-
рессорно-конден-
саторные
агрегаты на R22
2АК80-2-0
2АК80-2-1
Фреоновые
холодильные машины
на R22
2МКТ80-2-0
2МКТ80-2-1
1987
Фреоновые
холодильные машины
на R22
МКТ40-2-0
МКТ40-2-1
Qo=72,3 кВт
F2 тыс. ккал/ч)
Ne= 19,5 кВт при
/s2=6°C, /Ю| = 20°С
Электродвигатель
4АВР180А4БФ
мощностью 22 кВт. /г=
= 24,6 c-f
A475 об/мин)
Компрессор
ПБ40-2-0A)
Конденсатор К16
Испаритель И24
Q0= 181 кВт
A55,7 тыс. ккал/ч)
N==42 кВт при t0=
= 5°С,^1 = 25°С
Электродвигатель
4АВР180В4БФ
мощностью 45 кВт,
д=24,1 с
A445 об/мин)
Компрессор
ПБ80-2-0A)
Qo=150 кВт
A29 тыс. ккал/ч)
Ne=40 кВт при ts==
= 6°С, tw=25°?
Электродвигатель
4АВР180В4БФ
мощностью 45 кВт,
«=24,1 с
A445 об/мин)
Компрессор
ПБ80-2-0A)
Испаритель И45
1985
1989*
1989*
* Мелитопольский завод холодильного машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ.
** Московский завод холодильного машиностроения «Компрессор»
*** Намечаемое освоение серийного производства.
Условные обозначения: Q0 — холодопроизводительность; Ne — эффективная мощность; N\

электрическая мощность; п
конденсации, воды
частота вращения; /0, tK, twl, ts2 — температура соответственно кипения,
входе в конденсатор, хладоносителя на выходе из испарителя.

Таблица 4
Наименование и марка
Техническая характеристика
Год
начала
серийного

производства
Аммиачная холодильная
автоматизированная машина МКВ40-7-2
Фреоновая холодильная машина с
воздушным конденсатором на R22
МВТ80-2-0
Фреоновая холодильная машина для
осушки воздуха на R22 ОВ80-2-1
Qo=52 кВт D4,7 тыс. ккал/ч) 1988
Ne=22,3 кВт (с учетом мощности вентиляторов
25 кВт) при W=0°C, /ш1=25 °С
Электродвигатель 4АР160М4УЗ мощностью
18,5 кВт, /г=24,2 с A450 об/мин)
Компрессор 2П40-7-2
Конденсатор КТГ010
Воздухоохладитель НВО-200
Qo=150 кВт A29 тыс. ккал/ч) 1989*
Ne=46 кВт при /s2=6°C, /ш1 = 20°С
Электродвигатель 4АВР180В4БФ мощностью
45 кВт, /г==24,1 с-1 A445 об/мин)
Компрессор ПБ80-2-0
Конденсатор воздушный 2ВК400
Испаритель И45
Объемная производительность 8,33 м3/с 1989*
C0 000 м3/ч) при давлении 0,1 МПа
#е=39,5 кВт при густ=40°С, *ш1=25 °С
Влагосодержание осушенного воздуха — 0,66 г/кг
Компрессор ПБ80-2-1
* Намечаемое освоение серийного производства.
tycT — температура воздуха на входе в установку.
тое регулирование холодопроизводитель-
ности A00—75—50—25%).
Продолжается изготовление
модернизированной блочной установки для фрукто-
овощехранилищ 1ХМФ-16, а также
холодильной машины АР6 для комплектации
автомобилей-рефрижераторов. Готовится
к выпуску модернизированная машина 1АР6.
В табл. 3 представлено холодильное
оборудование Черкесского завода «Холод-
маш», снятое с производства в 1985—
1988 гг., и холодильное оборудование,
выпускаемое взамен снятого; в табл. 4 —
холодильное оборудование, серийное
производство которого начато в 1985—1988 гг.
(Продолжение следует)
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1406435 E1L F 25 D 21/06, F 24 F3/14 B1)
4157297/31-13 B2) 08.12.86 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) С. М. Гришин, О. Н. Штельмах E3)
621.565
E4) E7) СПОСОБ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА
В ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЕ,
предусматривающий нагнетание его через воздухоохладитель,
у теплообменной поверхности которого
размещены гранулы для скалывания микрокристаллов
льда, и подачу последних в камеру, отличающийся
тем, что, с целью поддержания оптимальной
влажности, в воздухоохладитель перед
теплообменной поверхностью производят подачу воды.
A1) 1399614 А2 E1L F 25 В 49/00, G 05 D 23/19
F1) 1260926 B1) 4032663/23-06 B2) 03.03.86
G1) Одесский инженерно-строительный институт
G2) Н. Б. Алехин E3) 621.56
E4) E7) СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ ХОЛО-
ДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬЮ
КОМПРЕССОРОВ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН по авт. св.
№ 1260926, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности и экплуатационной
надежности, она дополнительно содержит два
элемента ИЛИ, включенных соответственно в линии
связи второго и третьего элементов И, со своими
усилителями мощности, при этом второй вход
каждого элемента ИЛИ подключен к выходу
соответствующего первого порогового элемента.

СТРАНИЦЫ ИСТОРИИ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.56@91)
РАЗВИТИЕ СОВЕТСКОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО
МАШИНОСТРОЕНИЯ
(Второй этап — с 1945 г. по
настоящее время)*
Д-р техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
Сразу же после окончания Великой
Отечественной войны производство
холодильных машин было возобновлено.
Новые конструкции холодильных
компрессоров разрабатывались во Всесоюзной
проектно-монтажной конторе (ВПМК)
Министерства машиностроения и
приборостроения СССР (до 1941 г. ПМК
московского завода «Компрессор»), которая
позднее (в 1950 г.) была
преобразована в Центральное конструкторское бюро
холодильного машиностроения (ЦКБХМ).
Ведущим конструктором ПМК и ЦКБХМ
был Е. С. Гуревич.
Поскольку в ЦКБХМ отсутствовала
собственная экспериментальная база, опытные
образцы компрессоров в целях доводки
их конструкции испытывали совместно с
ВНИХИ (В. В. Лаврова) на его
экспериментальных стендах, а также на опытной
станции завода «Компрессор».
К началу 60-х годов ЦКБХМ выросло
в самостоятельную
научно-исследовательскую организацию, создало
экспериментальную базу и в дальнейшем могло
сосредоточить у себя весь процесс создания
нового оборудования — от разработки
чертежей до изготовления опытных образцов.
В 1964 г. ЦКБХМ получило новый
статус — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильного
машиностроения (ВНИИхолодмаш).
С этого времени развитие конструкций
и освоение производства промышленных
холодильных машин определялось
работами коллектива ВНИИхолодмаша, который
до 1970 г. возглавлял Р. В. Павлов,
а после него возглавляет д-р техн. наук,
проф. А. В. Быков.
Основные направления послевоенного
развития холодильного машиностроения:
унификация, повышение быстроходности
(снижение массы и занимаемого
объема), герметизация, агрегатизация,
автоматизация, переход на ротативный принцип.
* Продолжение. Начало см. № 4, 1989 г.
А. Поршневые компрессоры.
Долгое время холодильные машины
укомплектовывались практически только
поршневыми компрессорами. В 1946 г. по
градации, разработанной проф. В. Е. Цыд-
зиком и В. П. Барминым, в ВПМК
была создана для завода «Компрессор»
серия аммиачных прямоточных
компрессоров холодопроизводительностью свыше
50 кВт, в которой были частично
реализованы некоторые из приведенных выше
направлений (рис. 1). Примерно в то же
время были разработаны частично
унифицированные с аммиачными фреоновые (R12)
прямоточные компрессоры. Первая
послевоенная градация поршневых холодильных
компрессоров приведена в табл. 1.
Несколько позднее, в начале 50-х
годов, в ЦКБХМ был спроектирован
двухцилиндровый аммиачный компрессор 2АВ-
27. Переходу к четырехцилиндровой
модели компрессора 2АВ-27 DАУ-27),
очевидно, препятствовало наличие уже
освоенных заводом горизонтальных аммиачных
компрессоров. Кроме того, увеличение
размеров цилиндра компрессора и снижение
частоты вращения противоречило основной
тенденции развития поршневых компрес-
Рис. 1. Первый послевоенный холодильный
компрессор 4ЛУ-15 A946 г.)

Таблица 1
Марка
компрессора
2АВ-15
4АУ-15
2АВ-27*
2ФВ-19
4ФУ-19
2АУ-8
4АУ-8
2ФУ-10
4ФУ-10
2ФВ-6,5
4ФУ-6,5
Хладагент
Аммиак
R12
Аммиак
R12
R12
Число

цилиндров
2
4
2
2
4
2
4
2
4
2
4
Диаметр
цилиндра
%
мм
•
150
150
210
190
190
80
80
100
100
67,5
67,5
Ход
поршня
s„.
мм
140
140
250
140
140
80
80
80
80
50
50
Максимальная
частота
вращения п,
(об/мин)
12G20)
12G20)
8D80)
12G20)
12G20)
16(960)
16(960)
16(960)
16(960)
14,1(850)
14,1(850)
Холодопроиз-
водительность
Qo, при
стандартных
условиях, кВт
87
174
350
75
150
18,6
37,2
17,5
34,9
4,65
8,95
Масса
м,
кг
1100
1350
4100
1150
1400
200
275
200
280
48
77
Завод-
изготовитель
Московский
завод
холодильного
машиностроения
«Компрессор»
A946—1960 гг.)
Одесский завод
холодильного

машиностроения
A950—1960 гг.)

Мелитопольский завод
холодильного
машиностроения
им. 30-летия
ВЛКСМ
(до 1961 г.)
Создан вне градации в начале 50-х годов.
соров — повышению быстроходности и
уменьшению размеров цилиндра. Поэтому
компрессор 2АВ-27, несмотря на
модернизацию (АВ-300), стал тупиковой ветвью
и в 1961 г. был снят с производства
в связи с освоением новой (второй
послевоенной) градации холодильных
компрессоров.
Компрессоры типов АВ и АУ имели
существенные преимущества перед ранее
выпускавшимися компрессорами типа ВП.
Значительное снижение массы и объема
компрессора произошло в результате
повышения частоты вращения и уменьшения
как самих размеров хода поршня Sn
и диаметра цилиндра Du, так и их
отношения («короткоходность»). Эта
прогрессивная тенденция сохранилась на
многие годы и привела к еще большему
сокращению массы и объема
компрессоров в последующих градациях.
В 1950 г. Одесский завод
холодильного машиностроения (ОЗХМ) начал
выпускать серию прямоточных компрессоров,
работающих на аммиаке и хладагенте
R12 (табл. 1).
В компрессорах ОЗХМ была
применена впервые в СССР блок-картерная
конструкция корпуса компрессора:
цилиндры и картер выполнены в виде единой
отливки. Это дало возможность снизить
массу компрессора примерно в 1,5 раза
при прочих равных условиях.
В компрессорах завода «Компрессор»
1946 г. была использована конструкция:
«двухцилиндровые блоки на отдельном
картере», по принципу которой еще в
довоенное время были созданы компрессоры ВП-
110, И-10 и И-20. Эта конструкция менее
совершенна, чем блок-картерная, хотя
чугунное литье выполнять проще. Довоенные
компрессоры ВП-180 и ВП-350 были
сконструированы по принципу: «отдельные
цилиндры на общем картере», что
увеличивало и массу, и габаритные размеры. К этому
варианту никто в послевоенное время и
не возвращался.
Блок-картерные компрессоры имели
одинаковые корпуса для разных
хладагентов. Различные диаметры цилиндров
получали, применяя вставные гильзы с
разными внутренними диаметрами. Такие
гильзы облегчали и ремонт изношенных
цилиндров.
Очевидные преимущества указанной
конструкции привели к тому, что
компрессоры всех последующих градаций
изготовляли только блок-картерными.
ОЗХМ выпускал компрессоры,
скомпонованные с конденсаторами, т.е. в виде

Таблица 2
Марка
компрессора
АВ100
АУ200
АУУ400
ФВ85
ФУ175
ФУУ350
АВ22
АУ45
АУУ90
ФВ20
ФУ40
ФУУ80
ФВ6
ФУ12
ФУУ25

Хладагент
Аммиак
или
R22
R12
Аммиак
или
R22
R12
R12

Число


линдров
2
4
8
2
4
8
2
4
8
2
4
8
2
4
8

Диаметр


линдра
мм
150
150
150
190
190
190
80
80
80
100
100
100
67,5
67,5
67,5
Ход

поршня
мм
130
130
130
130
130
130
70
70
70
70
70
70
50
50
50
Максимальная
частота
вращения
п, с '
(об/мин)
16(960)
16(960)
16(960)
16(960)
16(960)
16(960)
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
Холодо-
произво-
дитель-
ность Q0
при

стандартных
условиях,
кВт
116
232
464
102
204
407
28
56
112
26,6
52
101
7,5
14,9
29,7
м
са «
850
1290
1950
820
1220
2000
160
260
350
180
280
400
50
90
180
Основной
завод-изготовитель
Московский завод
холодильного
машиностроения «Компрессор»
Одесский завод
холодильного
машиностроения
Мелитопольский завод
холодильного
машиностроения им. 30-летия
ВЛКСМ
компрессорно-конденсаторных агрегатов,
что также было прогрессивным решением,
поскольку прежде столь крупных агрегатов
не было, по крайней мере для работы
на R12.
Аммиачные компрессорно-конденсатор-
ные агрегаты холодопроизводительностью
около 40 кВт выпускал с 1951 г.
некоторое время Владыкинский
машиностроительный завод Мясомолмаша на базе
модернизированного во ВНИХИ Н. В.
Яковлевым компрессора ВП-110 AАВБ).
С начала 1961 г. завод «Компрессор»
приступил к производству аммиачных и
фреоновых прямоточных компрессоров по
новой, второй послевоенной градации
(табл. 2), разработанной ЦКБХМ еще в
1957 г. Компрессоры этого ряда,
выпускавшиеся до 1976 г., созданы ЦКБХМ
в содружестве с отделом главного
конструктора завода «Компрессор» под
руководством М. Г. Шумелишского. -
Аммиачные компрессоры предыдущей
серии в начале 1962 г. были сняты с
производства.
ОЗХМ также перешел на выпуск
компрессорно-конденсаторных агрегатов
холодопроизводительностью до 100 кВт.
В небольших холодильных установках
(торговое холодильное оборудование,
автономные и шахтные кондиционеры и т.д.),
создававшихся в 50-е годы, аммиак уже
не применяли. Небольшие фреоновые
компрессоры Мелитопольский завод
холодильного машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ
(МЗХМ) изготовлял без унификации с
аммиачными. Этот завод в послевоенное
время стал выпускать два компрессора
2ФВ-6,5 и 4ФУ-6,5 (см. табл. 1) на базе
шатунно-поршневой группы от
малолитражного автомобиля «Москвич» (модель 401),
что значительно упростило и удешевило
производство.
Использование автомобильных поршней
предопределило принцип непрямоточности в
компрессорах МЗХМ. Интересно, что первое
применение этого прогрессивного принципа,
повлиявшего на всю дальнейшую эволюцию
холодильных поршневых компрессоров,
возникло в связи с производственной
необходимостью.
В начале 60-х годов градация
компрессоров МЗХМ была перестроена ЦКБХМ
по ГОСТ 6492—61 на тех же принципах,
что и градации более крупных
компрессоров ОЗХМ и завода «Компрессор» (см.
табл. 2). В результате снижения
частоты вращения до 16 с-1 (960 об/мин)

были спроектированы еще три модели:
ФВ4, ФУ9 и ФУУ18. Был сделан также
шаг в сторону герметизации—одного из
направлений прогрессивного развития ком-
прессоростроения. К каждой модели
добавлен бессальниковый вариант (БС).
Все вновь разработанные компрессоры
(бессальниковые, восьмицилиндровые)
были блок-картерными. Конструкция с
отъемным блок-цилиндром была сохранена
только у освоенных уже ранее в
производстве двух- и четырехцилиндровых
сальниковых моделей.
В начале 60-х годов производство
холодильных машин было организовано
также на Черкесском заводе холодильного
машиностроения (ЧЗХМ), который, освоив
выпуск компрессоров АВ22, АУ45 и АУУ90
на базе градации ОЗХМ, начал
выпускать аммиачные холодильные машины ХМ-
АВ22, ХМ-АУ45 и ХМ-АУУ90,
укомплектованные компрессорно-конденсаторными и
испарительно-регулирующими агрегатами.
Единственным изменением в
компрессорах ЧЗХМ было увеличение диаметра
цилиндров до 82 мм, что повысило хо-
лодопроизводительность примерно на 5 %.
Компрессоры устанавливали на горизон1
тальных кожухотрубных конденсаторах.
Испарители также были кожухотрубные.
В 1970 г. на базе тех же
компрессоров были разработаны и освоены
в производстве компрессорно-конденсатор-
ные агрегаты и комплектные
холодильные машины на хладагентах R12 и R22.
В начале 70-х годов ВНИИхолодмаш
совместно с заводом «Компрессор»
разработал новую современную градацию
(табл. 3, рис. 2) поршневых
непрямоточных компрессоров типа «П»
(поршневые). В этой градации (ОСТ 26.03-943—
77) были полностью унифицированы
размеры компрессоров (в том числе и диаметры
цилиндра) для трех наиболее
употребительных хладагентов: аммиак, R22 и R12.
Рис. 2. Аммиачный компрессор П220
Хладагент R22 признан основным, a R12
рекомендовано применять лишь при высоких
давлениях конденсации.
Каждый компрессор проектировали в
двух вариантах — открытом и
бессальниковом. Этим был сделан крупный шаг в
сторону герметизации холодильных
компрессоров. Увеличена была также и
быстроходность новых компрессоров при
сохранении средней скорости поршня около
4 м/с.
Очень важное прогрессивное
мероприятие— отказ от принципа прямоточности
в новых компрессорах, что позволило
уменьшить массу поршней, а также
автоматизировать регулирование холодогфо-
изводительности компрессора наиболее
экономичным способом — отжатием
всасывающего клапана, который располагался в
неподвижном цилиндре, а не в быстро-
движущемся поршне.
Многочисленные испытания
компрессоров во ВНИХИ и ВНИИхолодмаше по-
Таблица 3
Марка
компрессора
Число
цилиндров
Диаметр
цилиндра
D„, мм
Ход
поршня
S„, мм
Частота
(об/мин)
Холодопроизво-
дительность
Qo при стандартных
условиях, кВт
R22, аммиак
R12
Масса
М, кг
П40
П60
П80
П110
П165
П220
4
6
8
4
6
8
76
76
76
115
115
115
66
66
66
82
82
82
24A440) -
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
24A440)
44,2
66,3
88,4
134
200
268
28,8
43,0
57,6
87
130
174
280
330
375
770
880
1000

Таблица 4
ГМ-12
A928—
1932 гг.)
ВП-180/4
A932—
1941 гг.)
4АУ-15
A946—
1961 гг.)
АУ200
A961 —
1976 гг.)
П165
(после
1976 г.)
Холодопроизводительность при
стандартных условиях, кВт
Число цилиндров
Частота вращения п, с"-1 (об/мин)
Ход поршня Sn, мм
Диаметр цилиндра D„, мм
5п/Оц
Скорость поршня, м/с
Эффективный холодильный
коэффициент при стандартных условиях
Удельная масса (металлоемкость)
M/Qo, кг/кВт
Удельный объем (по габаритам)
V/Qo, дм3/кВт
160
1
1A70)
400
250
1,6
2,26
3,0
27,7
109
180
4
6,25C75)
180
180
1,0
2,25
3,1
19,0
38,5
174
4
12G20)
140
150
0,93
3,36
3,3
7,8
11,5
232
4
16(960)
130
150
0,87
4,16
3,4
5,6
8,6
200
6
24A440)
82
115
0,71
3,95
3,45
4,4
4,7
казали, что термодинамические
преимущества прямоточности, о которых так
много говорили в начале 30-х годов, сильно
преувеличены.
Существенная особенность новой
градации — резкое снижение верхнего предела
применения поршневых компрессоров по хо-
лодопроизводительности до 268 кВт против
464 кВт у компрессоров второй
послевоенной градации.
Область более крупных холодопроизво-
дительностей отводилась для компрессоров,
построенных по ротативному принципу,
т.е. винтовых и турбокомпрессорных.
На основе унифицированных блок-кар-
терных непрямоточных компрессоров типа
П широко развернулось создание
автоматизированных холодильных агрегатов —
компрессорных, компрессорно-конденсатор-
ных — и комплектных холодильных машин
полной заводской готовности. Были созданы
комплектные холодильные машины для
агропромышленного комплекса: ХМВ-1 для
охлаждения зерна, ХМФ-16 и ХМФ-32
для фруктохранилищ, ХМ1-20 для камер
созревания сыра, ФМН-10 для камер
быстрого замораживания мяса и др.
Поставка промышленности полностью
агрегатированного оборудования сделала
возможным широкое применение
прогрессивных схем децентрализованного хладо-
снабжения.
К 1980 г. агрегатированное
оборудование составляло 92 % от всего выпуска
холодильных машин. Большинство
поршневых компрессоров, за исключением
аммиачных, выполнялось бессальниковыми.
Описанный процесс развития поршневых
компрессоров, долго остававшихся
практически единственной конструктивной их
формой, иллюстрируется табл. 4, составленной
на базе характеристик компрессоров завода
«Компрессор» — ведущего в отечественном
холодильном машиностроении. В нее
включены данные по аммиачным поршневым
компрессорам холодопроизводительностью
около 200 кВт.
Из табл. 4 виден весь путь
эволюции отечественного компрессоростроения
за последние полвека: увеличение
частоты вращения примерно в 8,5 раза,
уменьшение отношения Sn/Dn более чем в 2 раза
(«короткоходность») при снижении
абсолютных размеров цилиндра (Du и 5П),
повышение средней скорости поршня до
допустимых пределов D м/с).
Унификация деталей компрессора,
повышение его быстроходности, переход к
«короткоходности», блок-картерной
конструкции корпуса и непрямоточности
позволили увеличить в компрессорах типа П
по сравнению с более старыми
компрессорами (рис. 3) эффективный
холодильный коэффициент на 15 %, значительно
сократить металлоемкость и особенно
занимаемый объем. Очевидно, что
совершенствование поршневых компрессоров сейчас
доведено уже почти до предела.
Дальнейший успех в этом направлении может
быть связан только с переходом на ро-
тативный принцип (винтовые компрессоры
и турбокомпрессоры).
Быстро развивающееся народное
хозяйство ставило перед холодильным
машиностроением все новые и новые задачи.
Одна из них — понижение температур
кипения хладагента до —30ч—50 °С. Это
связано с переходом на хранение
замороженных продуктов на холодильниках
при —18 °С и их замораживание при

Рис. 3. Эволюция поршневых компрессоров за
тридцать послевоенных лет:
а-4АУ-15 A946 г.), Qo=174 кВт; б — П165
A976 г.), Qo=200 кВт
—25 °С, применением новых
технологических процессов в химической
промышленности, а также использованием
холодильных машин для замораживания
грунтов при строительстве шахт.
Такие температуры в довоенное время
получали с помощью двухступенчатых
холодильных установок на базе
горизонтальных тихоходных двухступенчатых
компрессоров. Поэтому необходимы были новые
современные низкотемпературные
холодильные установки.
Наиболее простым и легким решением
этой проблемы было создание
двухступенчатых установок из двух одноступенчатых
компрессоров, соединенных
последовательно через промежуточный сосуд. По
разработке ВНИИхолодмаша Черкесский
завод холодильного машиностроения освоил
двухступенчатые агрегаты АДС-25 и АДС-
50, состоящие из одноступенчатых
компрессоров АВ22, АУ45 и АУУ90,
рассчитанных на разность давлений нагнетания
и всасывания 12-102 кПа. При этом
компрессоры, работающие в ступени низкого
давления с разностью давлений всего B—
3) -102 кПа, значительно недогружались,
что повышало их удельную
металлоемкость.
По этой причине в большинстве
двухступенчатых установок стали применять
в ступени низкого давления облегченные
компрессоры 4БАУ19 по типу фреоновых
4ФУ-19 с цилиндром диаметром 190 мм.
Это позволило снизить металлоемкость
агрегатов, но незначительно. Все же в
наиболее широко использовавшихся в то
время двухступенчатых холодильных
агрегатах АДС-75 и АДС-150 (*0=— 30 °С),
а также АДС-30 и АДС-45 (*0=— 50 °С)
применяли компрессоры 4БАУ19 в ступени
низкого давления и 2АВ-15 — в ступени
высокого давления.
По этой схеме, в частности, была
построена в 1954 г. первая
отечественная холодильная судовая машина МХМ-
АДС-150 для рефрижератора
рыбопромыслового флота «Актюбинск».
С 1968 г. завод «Компрессор» начал
выпускать новую серию аммиачных
холодильных агрегатов двухступенчатого
сжатия для работы при ^о=—30ч—65 °С
с ротационными бустер-компрессорами
(РАБ) в ступени низкого давления и
компрессорами АВ100 и АУ200 — высокого
давления. Это был существенный шаг в
сторону применения в компрессоростроении
ротативного принципа.
Ротационный компрессор РАБ 150
производства Сумского машиностроительного
завода им. М. В. Фрунзе имел объем,
описанный поршнем, от 600 до 800 м3/ч
при частоте вращения 12—16 с—1 G20—
960 об/мин). Он был рассчитан на
разность давлений 2,8-102 кПа и имел массу

Таблица 5
Марка
компрессора
АО600
АО 1200
АО 1800
ДА0275
ДАО550
ДА0825
ДАОН175
ДАОН350
ДАОН525
Расчетная
температура
кипения to,
°С
— 15
— 15
— 15
—40
—40
—40
—50
—50
—50
Число

цилиндров
2
4
6
2
4
6
2
4
6
Диаметр цилиндра Dn
(ступень высокого давления/
ступень низкого давления)
мм
280
280
280
280/450
280/450
280/450
280/500
280/500
280/500
Холодопроиз-
водительность Q0
при рабочих
условиях,
кВт
670
1340
2000
320
640
960
204
407
610
Масса
компрессора М
без
электродвигателя,
кг
5 800
10 800
-16 000
7 250
13 250
-18 000
7 300
13 300
-18 500
в 3—4 раза меньшую, чем компрессор
4БАУ19.
На основе ротационного компрессора
РАБ 150 во ВНИИхолодмаше был
разработан ряд ротационных
бустер-компрессоров РАБ 150, РАБ300 и РАБ600 с
объемом, описанным поршнем, 1050, 2100 и
4300 м3/ч. Эти компрессоры были освоены
Павлодарским машиностроительным
заводом. В 1975 г. агрегаты АДС были
модернизированы. В качестве ступени
высокого давления применили компрессор
П110 с частотой вращения 24 с—1
A440 об/мин). Новые агрегаты (АД90-3)
имели существенные преимущества перед
агрегатами АДС: снижена масса на 20 %,
сокращена занимаемая площадь в 2 раза,
повышен холодильный коэффициент на
20%.
Двухступенчатые холодильные агрегаты
с ротационными бустер-компрессорами были
хорошим решением для стационарных
установок, размещаемых на предприятиях,
где не стоял остро вопрос о занимаемой
площади. Однако для крупных
рыбоморозильных установок, монтируемых в
стесненных судовых помещениях, необходимы
были более компактные агрегаты.
В 1957 г. ЦКБХМ и КБ завода
«Компрессор» разработали для этой цели
первый отечественный бескрейцкопфный
двухступенчатый аммиачный компрессор
ДАУ80, выполненный в одном корпусе.
С 1959 г. его стал серийно изготовлять
завод «Компрессор». Компрессор У-образ-
ный, четырехцилиндровый. Три цилиндра
образуют ступень низкого давления и
один — высокого. Диаметр цилиндра 200,
ход поршня 150 мм. Соотношение
объемов ступеней 1:3 является оптимальным
для температур кипения t0=—30-;—40 °С,
на которые он и рассчитан. При
температуре /0=—40 °С и частоте вращения
12 с-1 G20 об/мин) холодопроизводи-
тельность компрессора равна 93 кВт.
Конструкция компрессора блок-картерная,
прямоточная. Привод от специального
электродвигателя, непосредственный (через
эластичную муфту).
Компрессор ДАУ80 широко применялся
на рыбопромысловых судах. В 1968 г. по
его типу были созданы и освоены в
производстве двухступенчатые компрессоры
ДАУ50 и ДАУ100 на базе
одноступенчатых компрессоров АУ200 и АУУ400.
Кроме того, с этого же времени завод
«Компрессор» стал выпускать компрессор
ДАУ80 в одноступенчатом исполнении
(параллельная работа всех четырех
цилиндров) под маркой АУ300.
В 1980 г. компрессор ДАУ50 был
заменен на новый двухступенчатый
непрямоточный компрессор ПД55, построенный
на базе восьмицилиндрового компрессора
П220 (два цилиндра высокого давления и
шесть низкого). Приведенная масса
нового двухступенчатого компрессорного
агрегата АД55-7-5 ОМ меньше на 35 %, а
объем на 26 %, в основном благодаря
повышению частоты вращения с 16 до 24 с—1
(с .960 до 1440 об/мин).
В 1963 г. совместными усилиями ЦКБХМ
и КБ завода «Компрессор» устаревшие
горизонтальные тихоходные аммиачные
компрессоры типа АГ были заменены
более совершенными оппозитными
горизонтальными компрессорами (рис. 4) с
высокими технико-экономическими показателями,
уменьшенными габаритами и массой (табл.
5).
Совершенствование горизонтальных
крейцкопфных компрессоров шло по тому же

Рис. 4. Аммиачный оппозитный компрессор
АО 1200 A963 г.), Q0=1340 кВт
пути, что и вертикальных: повышение
частоты вращения, «короткоходность» и
унификация размеров.
Все оппозитные компрессоры имели один
ход поршня Sn=220 мм. Диаметр
цилиндра в одноступенчатых машинах тоже
был один: ?)ц=280 мм, т.е. отношение
Sn/Du=0,785 против 1,2—1,3 в старых
горизонтальных компрессорах типа АГ.
Частота вращения во всех оппозитных
компрессорах равна 0,83 с—1 E00 об/мин).
Повышение частоты вращения в 3 раза
и уравновешивающее действие встречного
движения поршней («оппозитность»)
позволили отказаться от тяжелого маховика,
что еще более облегчило всю конструкцию
и снизило металлоемкость компрессора.
Из всей градации оппозитных
компрессоров завод «Компрессор», а позднее и
Пензенский компрессорный завод освоили
лишь двух- и четырехцилиндровые модели.
Шестицилиндровые компрессоры не
выпускали, поскольку к этому времени
наметилась тенденция к переходу в области
больших холодопроизводительностей к
компрессорам, основанным на ротативном
принципе — винтовым и турбокомпрессорам.
После освоения оппозитных
компрессоров с конца 1964 г. были сняты с
производства горизонтальные
одноступенчатые аммиачные машины ЗАГ и 4АГ,
а также двухступенчатые ЗАГТ, 4АГТ,
АГК-56, АГК-47, АДК-73/40, АГК-73 и
АДК-65/40, выпускавшиеся в течение 30
лет.
Другим типом крупных поршневых
холодильных компрессоров, нашедших
применение преимущественно в
нефтеперерабатывающей промышленности в 50-е и 60-е
годы, были газомотокомпрессоры холодо-
производительностью до 1700 кВт. Они
состояли из горизонтальных поршневых
компрессоров для сжатия аммиака, пропана
или этилена и У-образных газовых
двигателей, работающих на природном газе или
газе, получаемом из нефти. Замена
электроэнергии дешевым газом значительно
снизила эксплуатационные расходы, что
стимулировало применение газомотоком-
прессоров там, где этот газ имелся в
избытке. Однако и этот вид холодильных
машин со временем был вытеснен
турбокомпрессорами, работающими на аммиаке и
пропане.
(Продолжение следует)
ИЗ ГАЗЕТ
ВЫХОДЯТ В РЕЙС БИОМОБИЛИ
В Одессе созданы передвижные лаборатории,
оборудованные отечественными приборами и
инструментами и предназначенные для
трансплантации эмбрионов и искусственного осеменения
сельскохозяйственных животных.
Разработкой передвижной лаборатории,
смонтированной на базе автомобиля ГАЗ-66-01,
занимался коллектив конструкторов, возглавляемый
заведующим отделом механизации и
автоматизации производства специального
конструкторского проектно-технологического бюро ВНПО
«Ветприбор» Б. М. Стариком.
— Метод трансплантации эмбрионов,—
рассказывает Борис Михайлович,— позволяет
значительно ускорить селекцию при создании
высокопродуктивного стада. Технологию этого процесса
разработали специалисты Московского
всесоюзного научно-производственного объединения
племенного дела. Харьковские ученые из
Института проблем криобиологии и криомедицины
АН УССР создали методику и
сконструировали приборы для замораживания и хранения
эмбрионов...
Салон биомобиля герметичен, снабжен
автономным электропитанием, водоснабжением,
приточной вентиляцией и отоплением. Стерильный
рабочий отсек оснащен бактерицидным
облучателем.
Все приборы и инструменты биомобиля —
отечественного производства. Специальный
программный замораживатель с микропроцессорным
электронным блоком обеспечит надежное
замораживание и криоконсервацию эмбрионов.
Вторая передвижная лаборатория меньше по
размерам, поскольку смонтирована на базе
автомобиля УАЗ-3962-01.
— Сейчас мы подготавливаем производство к
выпуску первой промышленной партии биомоби-
лей,— говорит генеральный директор ВНПО
«Ветприбор» Е. Г. Борщ.
В. КРЕЩУК.
«Рабочая газета»

АУКЦИОН НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ИДЕЙ И РАЗРАБОТОК
Модульный агрегат
Модульный агрегат для нанесения
пенополиуретановой теплоизоляции
разработан НПО «Агрохолодпром»
и ЦЭКТБ ВО «Промтеплица».
Агрегат состоит из модуля напыления
и модуля-склада.
В модуль напыления входят:
установка для нанесения
теплоизоляции, компрессор и пульт
управления; в обогреваемый модуль-
склад — четыре стандартные бочки
с компонентами, насосная станция для
перекачивания компонентов из бочек
в баки установки для нанесения
теплоизоляции. Оба модуля размещены
в кузове бортовой машины.
Преимущества нового агрегата:
возможность механической
дозаправки баков из бочек модуля-
склада с одновременным
фильтрованием компонентов, что
исключает ручные манипуляции
с вредными веществами и перерывы
в работе;
больший по сравнению с установкой
Я10-ФНГ интервал регулирования
соотношения компонентов А и Б —
от 2:1 до 1:2;
ритмичность работы практически
в течение всей смены благодаря
большой емкости баков и наличию
сигнализации уровня компонентов
в них;
обогрев напорных шлангов ленточными
ТЭНами, что позволяет использовать
агрегат вне помещения в любое время
года.
За справками обращайтесь по адресу:
125422, Москва, ул. Костякова, 12,
НПО «Агрохолодпром»
Техническая характеристика агрегата
Модуль напыления
180
1,0; 2,0; 4,0
30
74
Номинальная вместимость
баков, л
для исходных компонентов
для растворителя
Суммарная подача
компонентов, л/мин 0,5;
Длина рукавов, м
Время непрерывной работы без
дозаправки, мин
Рабочее давление подачи
компонентов, МПа (кгс/см2) 1,2 A2)
Установленная мощность, В-А 18,5
Габаритные размеры, мм 2495X1730X2025
Напряжение питания, В, Гц 320,50
Масса с компонентами, кг 1450
Модуль-склад
Емкость бочки, л 200—250
Номинальная
производительность насоса, л/мин 7,5; 9,66
Продолжительность
перекачивания из одной бочки, мин 27
Габаритные размеры, мм 2495X1730X2035
Масса без компонентов, кг 835
Масса с полным запасом
компонентов, кг 1950
В настоящее время макетный образец
проходит эксплуатационные
испытания на предприятиях
ВО «Промтеплица».
Разработчиками намечается
дальнейшее совершенствование
оборудования для нанесения
пенополиуретановой изоляции:
снабжение агрегата автономным
источником электропитания для работы
в полевых условиях, автоматизация
дозаправки баков, разработка
специального шасси для перевозки
агрегата.
Т. Л. ОЛОВАРЬ, С. Б. ГУТ НИК, Ю. К. ДРЕВ АЛЬ
НПО «Агрохолодпром»
Ю. О. СОКОЛОВСКИЙ, Ю. Б. БРАНИЦКИЙ
ЦЭКТБ ВО «Промтеплица»
62
1Ш1Ш1§§111§§

Ваш домашний холодильник
Мы в середине лета. Самое
время заняться консервированием
«даров природы», чтобы
обеспечить себя витаминной
продукцией на длительный период.
Уточним сначала некоторые
детали.
Первая. Разговор пойдет
только о «дарах», не требующих
термической, кулинарной
обработки перед употреблением
' (огурцы, помидоры, сладкий
перец, яблоки, персики, слива,
клубника, вишня, абрикосы,
дыни, пряная зелень и др.).
Вторая. Будет рассмотрен
только общий подход, основа
технологии холодильного
консервирования таких продуктов.
Третья (увы, печальная для
немалого числа читателей).
Подобное консервирование возможно
только в морозильниках и
трехзвездочных холодильниках.
Теперь перейдем к делу.
Прежде всего определим свои
возможности, свой «морозильный
потенциал». Напоминаю,
вместимость морозильника
(холодильника) составляет 50—60 % его
емкости. Так, например, в
морозильную камеру холодильника
«Минск-15» емкостью 45 л
можно поместить 20—22 кг
продуктов, в морозильник «Минск-17»
емкостью 160 л — 70—90 кг.
Затем следует установить
ассортимент продуктов,
предназначенных для консервирования.
Конечно, тут советовать
трудно: у каждого могут быть свои
пристрастия. Но один принцип
представляется, несомненно,
разумным — нужно выбирать
наиболее ценную (богатую
витаминами) и любимую в семье
продукцию, в первую очередь ту,
которая практически отсутствует
в зимне-весенний период. В
таблице указан примерный
ассортимент и месяц заготовки
витаминной продукции.
Для консервирования
необходимо отобрать лучшие плоды,
ягоды, овощи — почти спелые,
плотные, без дефектов и
повреждений (учтите: морозильник
только сохраняет, но не улучшает
то, что мы в него
закладываем). Мелкие ягоды и плоды,
такие как клубнику, клюкву,
чернику, вишню и др., следует
переложить в дуршлаг, основа-
111Ш1Я11Ш11111Ш11
Как «растянуть
витаминный сезон»
на зиму и весну?
тельно (не менее 3—4 раз)
промыть сначала проточной, а в
конце кипяченой водой с
температурой 80—85 °С, дать ей стечь.
Разложить ягоды и плоды на
чистой салфетке в один слой и на-
минная
продукция

Ориентировочный
месяц
заготовки
Масса
заготовляемой
витаминной
продукции, кг
•s
о
5 . ч
ч s ю
s о> •*
о « 2
о v н
S s <->
га о
СО X X
?*
я н
о §
§ Ч
S^O
CD CD
СП X —'
Клубника
Малина
Черная

смородина
Вишня
Красная

смородина
Абрикосы
Зелень

Помидоры
Огурцы
Слива
Сладкий
перец
Черника
Персики
Дыня
Клюква.
VI—VII
VII
10
6
VII—VIII 4 12
VII 2 6
VII 1
VII—VIII 1
VII—IX 1
VII—IX 1
VII—VIII —
VII—IX 1
VII—VIII
VIII
VIII—IX
VIII—IX
IX
крыть марлей, а когда они
обсохнут (примерно через 30—
40 мин), поместить их в
полиэтиленовые пакеты,
предпочтительно по 150—300 г (т. е.
дневную дозу). Заполненные пакеты
загерметизировать
(специальным паяльником либо резинкой),
при этом постараться
максимально удалить из ujtix воздух. На
пакете указать дату закладки.
При консервировании более
крупной продукции тр'ебуется
дополнительная обработка:
абрикосы, сливу, персики
следует разрезать пополам, удалив
косточку;
помидоры, огурцы нарезать на
дольки;
сладкий перец разрезать
пополам, удалить сердцевину и
сложить половинки одна в другую;
зелень при укладке в пакеты
максимально уплотнить.
В пакеты с абрикосами,
персиками и некоторыми ягодами
можно добавить немного
сахарного сиропа, предварительно
прокипятив его в течение 10—15 мин.
Подготовленные пакеты
поместите в морозильник (на верхнюю
полку) или морозильную камеру
холодильника. При этом нужно
позаботиться о том, чтобы
пакеты располагались
вертикально с небольшим просветом
(примерно 2 мм);
общее количество заложенной
продукции не превышало
«морозильного потенциала».
Когда продукция будет
заморожена — примерно через
8—12 ч (более точно
продолжительность процесса можно
определить по номограмме,
опубликованной в № 12 журнала за
1988 г.) — переложите пакеты в
морозильнике на нижние полки,
в морозильной камере
холодильника — на свободный ее
участок так, чтобы пакеты
плотно прилегали друг к другу, а
маркировка была хорошо видна.
Вот, собственно, и все.
Конечно, вы можете кое-что
изменить в приведенной технологии,
но при этом не забывайте
главной заповеди: «Холод
(замораживание) консервирует все: и
полезное, и бесполезное, и
вредное». Поэтому особое внимание
уделите чистоте на всех этапах
изложенной технологии.
пинни

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.57.041-213.3.004.6
Диагностика технического состояния
герметичных холодильных компрессоров.
ВОРОБЬЕВ Ю. М„ МИЛОВАНОВ В. И.
«Холодильная техника», 1989, № 7.
Показаны результаты экспериментальных
исследований зависимости холодопроизводительно-
сти герметичного компрессора на различных
режимах работы при разных зазорах в
сопряжении поршень — цилиндр от концентрации
масла в хладагенте. Учет концентрации масла при
определении холодопроизводительности
компрессоров повышает точность диагностики
технического состояния компрессора. Приведено
аналитическое выражение для расчета остаточного
ресурса компрессора.
Иллюстраций 4.
УДК 629.463.125:536.58
Совершенствование системы воздухораспределе-
ния авторефрижераторов. ЩЕБЕТОВСКАЯ Е. Г.,
БОРОДАЙ О. С, ТОЛСТОПЯТОВ В. А.
«Холодильная техника», 1989, № 7.
В статье проанализирована система воздухорас-
пределения с верхней локальной подачей (как
для режима охлаждения, так и для обогрева)
авторефрижераторного транспорта. Описана
система воздухораспределения с реверсированием
потока, позволяющая обеспечить равномерное
охлаждение продуктов в авторефрижераторе,
улучшить условия перевозки при низких наружных
температурах. Приведены результаты
лабораторных исследований систем с однонаправленным
и реверсивным движением воздуха, дана оценка
их технологической эффективности.
Иллюстраций 2. Список литературы — 7
названий.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (главный редактор), Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянский, д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А. Новиков, д-р техн. наук,
проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Ю. Я. Сенягин,
А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Редакция: Р. П. Сенина (зам. главного редактора), 3. Д. Мишина, Н. В. Чабан, Л. А. Володина,
Т. Ф. Алешина
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Корректор К. Д. Волгина
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 15.05.89. Подписано в печать 21.06.89. Т 03383
Формат 70X1001/i6- Бумага кн.-журн. Офсетная печать. Усл. печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04.
Уч.-изд. л. 7,34. Тираж 10 490 экз. Заказ 1168. Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
УДК 621.565.041:536.24.08.001.5
Теплообмен в высокооборотном герметичном
компрессоре. ДОРОШ В. С, ЩЕСЮК О. В., РЕДЬ-
КИН В. А. «Холодильная техника», 1989, № 7.
Получены значения коэффициентов теплоотдачи
в высокооборотном герметичном компрессоре
судового кондиционера. Определена структура
тепловых потоков, получены эмпирические
формулы для вычисления коэффициентов теплоотдачи
в элементах компрессора.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
5 названий.
УДК 628.84:536
Анализ термодинамической эффективности
кондиционеров воздуха. НАБИУЛИН Ф. А.,
КВЯТ И. Д. «Холодильная техника», 1989, № 7.
Предложена методика эксергетического анализа
эффективности кондиционеров. Для
экспериментального образца транспортного кондиционера
КТГ-Э приведены аналитические и графические
зависимости для определения эксергетического
КПД при различных тепловлажностных
параметрах обрабатываемого воздуха.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список
литературы — 9 названий.
УДК 629.463.125
Повышение эффективности системы охлаждения
пятивагонной рефрижераторной секции. КОКО-
ВИХИН А. В., КУЛИКОВ С. Км ГОРНЕВ Ю. В.
«Холодильная техника», 1989, № 7.
В статье представлены результаты
сравнительных — стационарных и эксплуатационных —
испытаний системы воздушного охлаждения в
грузовых помещениях пятивагонных
рефрижераторных секций постройки ПО БМЗ с менее
энергоемким вентиляционным оборудованием в
сопоставлении с серийной конструкцией.
Иллюстраций 4. Список литературы — 2
названия.

Аукцион научно-технических идей и разработок
«АРКТИКА» —
камера морозильная
низкотемпературная
КМН-30-85 Ф-
Техническая характеристика камеры
Полезный объем, дм3 30
Рабочая температура, °С —85±2
Потребляемая мощность,
Вт, не более 500
Номинальное
напряжение питания, В 220
Частота переменного
тока от однофазной сети, Гц 50
Габаритные размеры, мм,
не более 1250x630x1100
Масса изделия, кг 120
Цена изделия, р.
(ориентировочная) 5000
Камера морозильная низкотемпературная КМН-30-85
«Арктика» предназначена для хранения биологических и
ветеринарных препаратов при температуре до —85 °С.
Камера состоит из блока камеры, машинного
отделения и блока автоматики.
Особенности конструкции испарителя изоляционного
контура позволяют максимально сократить усушку
охлаждаемого объекта.
Блок автоматики, расположенный над машинным
отделением, обеспечивает автоматическое поддержание в
испарителе заданной температуры с цифровой индикацией
ее текущего значения и защиту камеры от аварийных
режимов. Имеется также таймер текущего времени.
По вопросу приобретения изделия обращаться в ВНПО «Ветрибор» по адресу:
270098, г. Одесса, ул. Боженко, 19.