ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО -ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
Ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
EKUII
шш
1986
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVII СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Антонов С. Ф. Задачи Научного совета по холоду ГКНТ
СССР в свете решений XXVII съезда КПСС 2
Реконструкция и техническое перевооружение —• важный
резерв ускорения
Попов В, П. Задачи по коренному улучшению состояния
теплоизоляции холодильников мясной и молочной
промышленности 6
Древаль Ю. К., Черняк В. А. Перспективы применения ри-
пора в отраслях агропромышленного комплекса 9
Городянский В. В., Турков Ф. П., Кучин В. П. Опыт
проведения теплоизоляционных работ с использованием
рипора 12
Жолондзь С. А. Использование рипора на строительных
объектах Москвы 15
Петухов В. Н., Иванов Н. С., Кормилицын В. С,
Мельников В. М. Опыт применения пенополиуретанов в
условиях низких температур 16
Фоменко Н. М. Организация промышленного производства
фасонных теплоизоляционных изделий и панелей типа
«сэндвич» на основе рипора 18
Берэинь В. И. Санитарно-гигиеническая оценка условий
труда с новыми пенополиуретанами типа рипора 19
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Алехин Н. Б., Персианов В. Л. Автоматизация
экспериментальных исследований холодильных установок на базе
микроЭВМ 21
Кравцова Н. С, Петрушанская Л. Я., Якименко В. Я.
Планирование эксперимента определения холодопроиз-
водительности компрессора 22
Балабан Т. Н., Страдина Т. Н., Федосеев Ю. А., Туболев-
ский С. Л. Метод ускоренных испытаний
воздухоохладителей непосредственного охлаждения 26
Сухомлинов И. Я. Математическое моделирование
центробежных холодильных компрессоров 29
Сотников А. Г. Расчет отклонений параметров в
помещении при летних и зимних нарушениях 32
Герасимов Е. Д. Совершенствование алгоритма расчета
конденсаторов и испарителей холодильных машин 35
ОБМЕН ОПЫТОМ
Кладий А. Г. Рационализаторская работа в цехах и на
фабриках мороженого Росмясомолторга
Терновенко Л. М. Использование теплоты перегретых
паров аммиака для подогрева воды
в помощь практику
Черкашин А. С. Новые нормы эасхода хладагентов и хладо-
носителя для судовых холодильных установок
Соломаха Ю. К. Номограмма для расчета емкости
циркуляционных ресиверов
ИЗОБРЕТЕНИЯ 20, 37, 41, 45, 46, 50, 59, 61, 62
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Кан К. Д. Новый справочник из серии «Холодильная
техника>
ХРОНИКА
Всесоюзный семинар по применению рипора на
предприятиях мясной и молочной промышленности
Очередное заседание секции Научного совета ГКНТ по
холоду
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
О предстоящем XVII Международном конгрессе по холоду
Из Бюллетеня МИХ
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Искусственный ледяной каток на вторичных ресурсах
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис В. Е. Системы кондиционирования воздуха
хирургических операционных
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Канышев Г. А., Семичастный В. В. Винтовые
компрессорные агрегаты 21А280-7-0, 21А280-7-1, 21А280-7-2,
21А280-7-3
РЕФЕРАТЫ
38
40
42
43
46
55
56
CONTENTS
DECISIONS OF XXVII Congress of CPSU - INTO LIFE!
Antonov S. F. Tasks of Scientific Council of Refrigeration
of USSR State Committee for Science and Technology
in Light of Dicisions of XXVII Congress of CPSU 2
Reconstruction and Technological Re-Equipment — the most
important Reserve of Acceleration
Popov V. P. Tasks on Radical Improvement of Thermal
Insulation of Cold Stores in Meat and Dairy Industry 6
Dreval Yu. K., Chernyak V. A. Prospects of Utilizing
Ripor In Branches of Agro-Indsutrial Complex 9
Gorodyansky V. V., Turkov F. P., Kuchin V. I. Experience
of Thermal Insulation Work With Ripor 12
Zholondz S. A. Utilization of Ripor at Construction of
Objects in Moscow 15
Petukhov V. N., Ivanov N. S., Kormilitsyn V. S., Melni-
kov V. M. Experience of Utilizing Foam Polyurethane
Under Low-Temperature Conditions - 16
Fomenko N. M. Organization of Industrial Production
of Shaped Ther—Mai Insulating Articles and Panels
of "Sandwich" Type on Basis of Ripor 18
Berzin V. I. Sanitary-Hygienic Estimation of Labour
Conditions With Foam polyurethanes of Ripor Type 19
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Alekhin N. В., Persianov V. L Automation of Experimental
Investigation of Refrigerating Plants on Basis of
Microcomputers 21
Kravtsova N. S., Petrushanskaya L. Ya., Yakimenko V. Ya.
Planning Experiment for Determining Refrigerating
Capacity of Compressor 22
Balaban T. N., Stradina T. N., Fedoseyev Yu. A. Tubo-
levsky S. L. Method of Accelerated Testing of Direct
Expansion Air Coolers 26
Sukhomlinov I. Ya. Mathematical Simulation of Centrifugal
Refrigerating Compressors 29
Sotnikov A. G. Calculation of Deviation of Parameters
in Room at Summer and Winter Disturbances 32
Gerasimov E. D. Improvement of Algorithm for Calculating
Condensers and Evaporators of Refrigerating
Machines 35
PRACTICE EXCHANGE
Klady A. G. Rationalization Work in Ice Cream Shops
and Factories of Rosmyasomoltorg 38
Ternovenko L M. Utilization of Heat of Superheated
Ammonia Vapour to Preheat Water 40
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Cherkashin A. S. New Norms of Consumption of
Refrigerants and Coolants for Marine Refrigerating Plants 42
Solomakha Yu. K. Nomogram for Calculating Capacity
of Circulation Receivers 43
INVENTIONS 20, 37, 41, 45, 46, 50, 59, 61, 62
BOOK REVIEW
Kan K. D. New Handbook of Series "Refrigerating
Engineering" 46
MISCELLANY
All-Union Seminar on Using Ripor at Enterprises of Meat
and Dairy Industry 47
Regular Meeting of Section of Scientific Council of State
Committee for Science and Technology on Refrigeration 48
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Forthcoming XVII International Congressof Refrigeration 51
From Bulletin of I. I. R. 53
IN SOCIALIST COUNTRIES
Artificial Skating-Rink on Secondary Resources 55
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Karpis V. E. Air-Conditioning Systems of Surgical
Operation Rooms 56
REFERENCE DATA
Kanyshev G. A., Semichastny V. V. Screw Compressor
Units 21A280-7-0, 21A280-7-1, 21A280-7-2, 21A280-7-3 60
SUMMARIES 62
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1986 г.
1

РЕШЕНИЯ
XXVII СЪЕЗДА КПСС*
В ЖМ1НЫ
СТРАНА ЖДЕТ ОТ УЧЕНЫХ, КОНСТРУКТОРОВ,
ИНЖЕНЕРОВ новых открытий и изобретений,
прогрессивных проектных решений и конструкторских
разработок, позволяющих кардинально повышать
производительность труда, улучшать качество
продукции, экономить ресурсы. Совместными усилиями
работников науки и производства ускорим
внедрение в практику передовых достижений
научно-технической мысли!
Из Обращения Центрального Комитета КПСС
к трудящимся Советского Союза
«Двенадцатой пятилетке — вдохновенный
творческий труд советского народа!»
УДК 061.24:621.56/.58
ЗАДАЧИ НАУЧНОГО СОВЕТА ПО ХОЛОДУ ГКНТ СССР
В СВЕТЕ РЕШЕНИЙ XXVII СЪЕЗДА КПСС
С. Ф. Антонов
Всесторонне обоснованная в решениях XXVII съезда КПСС линия
партии на ускорение социального и экономического развития страны,
упрочение мира на Земле обусловлена стремлением к еще большему
укреплению экономической и оборонной мощи Советского
государства, дальнейшему повышению благосостояния народа.
Главными средствами претворения в жизнь этой линии партии
являются ускорение научно-технического прогресса, коренное
преобразование производительных сил общества. За три пятилетки
предстоит осуществить глубокую реконструкцию народного
хозяйства и на этой основе — переход к экономике высшей организации
и эффективности. К 2000 г. планируется удвоить производственный
потенциал страны при его коренном качественном обновлении.
Путем внедрения новейших достижений науки и техники, мобилизации
всех организационных, экономических и социальных факторов роста
намечено увеличить национальный доход почти в 2 раза,
производительность труда — в 2,3—2,5 раза.
В реализации экономической стратегии партии, стратегии
ускорения, особая роль принадлежит двенадцатой пятилетке, которая
должна заложить прочный фундамент для коренных преобразований
в народном хозяйстве. Это было подчеркнуто на состоявшемся в июне
1986 г. очередном Пленуме Центрального Комитета
Коммунистической партии Советского Союза, который обсудил и одобрил
Государственный план экономического и социального развития СССР
на 1986—1990 годы и задачи партийных организаций, связанные
с его реализацией.
В своём докладе на Пленуме Генеральный секретарь ЦК КПСС
М. С. Горбачев отметил, что страна находится в процессе перестройки,
которая охватывает все стороны общественной жизни. За время,
прошедшее после XXVII съезда партии, наметилась тенденция
к повышению темпов развития народного хозяйства. Наиболее
существенно сейчас — закрепиться на достигнутых темпах роста и далее
их наращивать.
Пленум подтвердил намеченный XXVII съездом КПСС курс на
переориентацию инвестиционной и структурной политики. Она призва-

на обеспечивать быстрый рост эффективности капитальных вложений,
их концентрацию на решающих участках, получение наибольшего
прироста продукции и национального дохода на каждый рубль затрат.
Для этого необходимо увеличить долю капитальных вложений в
реконструкцию действующих предприятий и их техническое
перевооружение, сократить инвестиционный цикл.
Превращение советской экономики в самую совершенную и
мощную в мире требует дальнейшего развития основы экономического
могущества — тяжелой индустрии. При этом ключевая роль отводится
машиностроению, призванному обеспечить выпуск систем и
комплексов машин, оборудования и приборов высшего
технико-экономического уровня.
По-прежнему актуальным остается наращивание и более
эффективное использование топливно-энергетических ресурсов. Прирост
потребностей в топливно-энергетических ресурсах на 75—80% должен
удовлетворяться путем их всемерной экономии.
XXVII съезд партии и июньский A986 г.) Пленум ЦК КПСС
определили задачу — последовательно и настойчиво проводить в жизнь
современную аграрную политику, мобилизовать все силы и средства
на выполнение Продовольственной программы СССР.
Достигнутый уровень сельскохозяйственного производства не
удовлетворяет еще потребности страны, поэтому к концу двенадцатой
пятилетки намечено более чем вдвое увеличить темпы
сельскохозяйственного производства. Выработаны меры, направленные на
повышение эффективности всех отраслей агропромышленного комплекса
и прежде всего — на укрепление его материально-технической базы.
Определены направления работы по сокращению потерь,
максимальному использованию всех продовольственных ресурсов,
включая вторичное сырье. Сокращение потерь при уборке урожая,
хранении и переработке продукции является большим, весьма
ощутимым источником пополнения продовольственного фонда. Прибавка
в ресурсах потребления за счет этого может составить 20 %, а по
некоторым видам продукции и до 30 %. При этом затраты будут вдвое-
втрое меньше, чем на дополнительное производство того же объема
продукции.
Весомый вклад в решение задач агропромышленного комплекса
предстоит внести Научному совету по проблеме «Производство
и применение искусственного холода в отраслях пищевой
промышленности, торговле, сельском хозяйстве и на транспорте» при
Государственном комитете СССР по науке и технике.
Научный совет обязан более активно содействовать повышению
эффективности производства, ускорению темпов роста
производительности труда в перерабатывающих отраслях агропромышленного
комплекса на основе научно-технического прогресса в холодильной
технике и технологии, улучшения использования производственно-
технического потенциала. В поле зрения должны постоянно
находиться такие вопросы, как сокращение потерь сельскохозяйственного
сырья, повышение качества и увеличение выхода готовой продукции,
наращивание холодильных емкостей, рациональное размещение
перерабатывающих предприятий и распределительных холодильников,
устранение серьезных недостатков в транспортировке пищевых
продуктов и др.
Более решительно должен осуществляться курс на увеличение
выпуска быстрозамороженных продуктов с высокой степенью готовности
к употреблению, а также детского и лечебного питания, на
организацию производства разнообразного ассортимента продуктов в
расфасованном и упакованном виде и хранение их на холодильниках без
потерь. Важно при этом, чтобы продукты, предназначенные для
быстрого замораживания, были свежими и высококачественными.
Анализируя современное состояние дел в холодильной
промышленности, можно отметить расширение исследований с целью раз-

работки теоретических основ фундаментальной науки, которые
являются базой для создания принципиально новой холодильной техники
и технологии.
Достигнуты определенные успехи в проектировании,
строительстве и реконструкции холодильников. Освоен выпуск крупных
бессальниковых поршневых компрессоров, винтовых компрессоров,
тепловых насосов, скороморозильных аппаратов. Искусственный холод
все шире внедряется в химической, металлургической, электронной
промышленности, медицине и в других отраслях народного
хозяйства.
Вместе с тем общий уровень развития холодильной
промышленности еще не соответствует потребностям народного хозяйства,
несмотря на то что холодильный потенциал в стране из года в год
увеличивается и достиг довольно высокого уровня.
Все еще ощущается напряженное положение с обеспеченностью
холодильными емкостями для хранения сельскохозяйственного сырья
и продовольственных резервов. Недостаточная хладообеспеченность
некоторых экономических районов и промышленных центров страны
и неоправданно высокая концентрация холодильных емкостей в
отдельных районах вызывают большие потери и транспортные расходы.
Неэкономно расходуются энергетические ресурсы, низка
экономическая эффективность холодильных машин.
Имеются недостатки в планировании и организации научно-
исследовательских и конструкторских работ.
Способствовать устранению указанных недостатков, ускорению
внедрения достижений холодильной науки и техники в народное
хозяйство, и прежде всего в отрасли АПК,— одна из главных задач
Научного совета на предстоящий период.
Принятые за последнее время постановления ЦК КПСС и Совета
Министров СССР, в частности «О дальнейшем совершенствовании
управления агропромышленным комплексом» и «О дальнейшем
совершенствовании экономического механизма хозяйствования в
агропромышленном комплексе страны», поставившие перед Госагропро-
мом СССР, Советами Министров и госагропромами союзных и
автономных республик, министерствами и ведомствами конкретные
задачи по реализации Продовольственной программы, требуют
перестройки работы и Научного совета по холоду.
В настоящее время мы должны сосредоточить внимание на
практическом выполнении принятых XXVII съездом партии и
июньским A986 г.) Пленумом ЦК КПСС решений.
Большая роль в этом отводится отраслевой науке.
На первое место в двенадцатой пятилетке выдвигается развитие
теоретических и прикладных исследований по созданию
принципиально новых видов продукции, техники и технологии.
В связи с этим задачей ВНИКТИхолодпрома, Гипрохолода
и других научно-исследовательских и проектных институтов
холодильного профиля является ускорение научно-технических разработок
и внедрения прогрессивных холодильных технологий и оборудования,
автоматизированных систем охлаждения с применением
микропроцессоров, комплексных схем механизации с использованием
робототехники, современных проектных решений холодильников, сборных
хранилищ из легких металлических изоляционных конструкций типа
«сэндвич» с применением рипора. Этот новый эффективный
теплоизоляционный материал, разработанный Институтом химии
древесины АН ЛатвССР и ВНИКТИхолодпромом, предусматривается широко
использовать также для восстановления и усиления теплоизоляции
действующих холодильников. Освоение промышленного производства
рипора позволит значительно сократить сроки проведения капитально-
восстановительного ремонта и реконструкции холодильников, причем
без вывода их из эксплуатации, путем нанесения теплоизоляционного
материала напылением на наружную поверхность ограждений.
4

Большим научным потенциалом располагают учебные
заведения — ЛТИХП, ОТИХП, МТИММП, которые не только осуществляют
подготовку и повышение квалификации инженерно-технических
и научных кадров для холодильной промышленности, но и успешно
проводят исследования по важнейшим проблемам холодильной
техники и технологии.
В целях ускорения внедрения в практику разработок научно-
исследовательских, проектно-конструкторских и учебных институтов
необходимо дальнейшее укрепление их связей с производством
и изыскание новых, более эффективных форм сотрудничества..
Сейчас уже нельзя ограничиваться использованием искусственного
холода только в качестве вспомогательного средства в производстве
и реализации продукции. Нет сомнения, что процессы холодильной
обработки и хранения должны и будут совершенствоваться. Вместе
с тем назрела необходимость сделать крутой поворот к холодильной
технике и технологии, которые бы явились основой промышленного
производства той или иной конечной продукции.
Приоритетным здесь, очевидно, будет создание поточных линий
для производства быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов, плодов, ягод и овощей.
Разработка мощных роторных и роторно-конвейерных
скороморозильных линий и их внедрение позволят организовать в крупных
городах страны промышленное производство быстрозамороженной
продукции широкого ассортимента. Госагропрому СССР
рекомендуется решить вопрос о размещении на его предприятиях
специализированных цехов по выработке быстрозамороженных готовых мясных
блюд с гарнирами.
Перспективно освоение технологии и оборудования для
производства порошкообразных продуктов пищевого и лечебного назначения
на основе криогенного измельчения и сублимационной сушки.
Актуальной задачей в связи с этим является создание новой прогрессивной
сублимационной техники.
Внимание машиностроительных предприятий должно быть
нацелено на разработку высокоэффективных надежных холодильных машин
и аппаратов для различных отраслей АПК. В ближайшие годы им
предстоит расширить производство холодильных установок с льдо-
аккумуляторами для животноводческих ферм, освоить выпуск
холодильного оборудования повышенной заводской готовности для станций
предварительного охлаждения плодоовощной продукции
непосредственно в местах ее производства, авторефрижераторов и контейнеров
с азотной системой охлаждения, обеспечить поставку отраслям АПК
современных компрессоров на уровне лучших мировых образцов.
Заслуживает внимания и внедрение холодильной техники и
технологии для производства кормов в целях экономики фуражного зерна.
Перед холодильным машиностроением стоит задача создания
малоэнергоемкой техники с целью получения дешевого
искусственного холода. Поэтому внедрению холодильных установок,
работающих на вторичных энергетических ресурсах и нетрадиционных
возобновляемых источниках энергии, следует уделять больше
внимания. Ощутимую экономию топливно-энергетических ресурсов
дает расширение применения теплонасосных установок.
Научный совет по проблеме «Производство и применение
искусственного холода в отраслях пищевой промышленности,
торговле, сельском хозяйстве и на транспорте» при Государственном
комитете СССР по науке и технике разработал рекомендации,
направленные на обеспечение ускорения научно-технического
прогресса в холодильной промышленности отраслей агропромышленного
комплекса, и призвал коллективы предприятий, организаций, научно-
исследовательских, проектно-конструкторских институтов и вузов
холодильного профиля мобилизовать силы на выполнение решений
XXVII съезда партии. t

Реконструкция и техническое перевооружение — важный
резерв ускорения
Курс на ускорение социального и экономического развития страны,
одобренный XXVII съездом КПСС, предусматривает коренную реконструкцию
всего народного хозяйства на базе новейших достижений науки и техники.
Перед агропромышленным комплексом страны поставлена задача уже
в ближайшие годы добиться значительного улучшения качества продукции,
резкого сокращения ее потерь на всех стадиях — производства, переработки,
хранения и реализации — путем широкого внедрения индустриальных
технологий, новейшей техники, развития сети холодильников.
В двенадцатой пятилетке предстоит существенно Повысить
технический уровень действующих холодильников. В мясной и молочной
промышленности намечается реконструкция многих производственных холодильников,
прежде всего — улучшение состояния их теплоизоляционных
ограждающих конструкций с применением эффективных теплоизоляционных материалов.
Институт химии древесины АН ЛатвССР совместно с ВНИКТИхолод-
промом разработал новый теплоизоляционный материал — рипор.
Практическое использование рипора для теплоизоляции зданий, а также аппаратов и
трубопроводов холодильных установок выявило его высокие теплозащитные
и эксплуатационные свойства.
В стране организовано промышленное производство исходных
компонентов рипора, что создает основу для его широкого распространения в
различных отраслях народного хозяйства.
В публикуемой подборке статей освещаются опыт внедрения рипора на
ряде предприятий, области его перспективного применения.
УДК 699.86-036.664
ЗАДАЧИ ПО КОРЕННОМУ
УЛУЧШЕНИЮ СОСТОЯНИЯ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ
холодильников
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ АПК
в. п. попов
Решение стоящих перед
агропромышленным комплексом задач по
реализации Продовольственной программы
страны во многом зависит от
обеспеченности холодильными емкостями и
технического состояния холодильников.
По наличию холодильных емкостей —
свыше 7 млн. т — СССР занимает
сейчас второе место в мире. Более
4 млн. т — это холодильные емкости
с минусовыми температурами, треть из
которых сосредоточена на
предприятиях мясной и молочной
промышленности.
Однако созданная в стране сеть
холодильников не полностью
удовлетворяет потребность в холодильных
емкостях. Имеется отставание в технической
оснащенности холодильников — на
некоторых до сих пор эксплуатируются
несовершенные системы охлаждения,
физически и морально устаревшее
оборудование. В связи с этим в
двенадцатой пятилетке предусматривается
ускоренными темпами внедрять
новейшую холодильную технику, развивать
сеть холодильников.
Вызывает серьезную озабоченность
неудовлетворительное состояние
теплоизоляции ограждающих конструкций
многих действующих холодильников.
В мясной промышленности около 25 %
составляют холодильники старой
постройки (до 1965 г.), у которых
существенно снизились теплозащитные
свойства ограждающих конструкций.
Проведенные измерения теплоприто-
ков через ограждающие конструкции
б

холодильников предприятий мясной
промышленности Москвы показали, что
коэффициенты теплопередачи
превышают нормативные значения в 3—16
раз. В результате не обеспечиваются
необходимые технологические режимы
холодильной обработки и хранения
мяса, что приводит к повышенным
потерям его от усушки.
Основными причинами снижения
теплозащитных свойств ограждающих
конструкций являются увлажнение и
разрушение теплоизоляции. Виной тому
гигроскопичность и низкие теплофизи-
ческие свойства примененных
изоляционных материалов,
неудовлетворительное качество выполнения
теплоизоляционных работ, тяжелые агрессивные
условия эксплуатации ограждающих
конструкций, несвоевременное
проведение текущих и капитальных ремонтов.
Известно, что затраты на
теплоизоляцию составляют 30—40 % в общей
сумме затрат на строительство
холодильных сооружений, поэтому ясно, как
важно принимать правильные решения
при их проектировании.
Нередко из-за ошибок в проектах уже
после 3—5 лет эксплуатации требуется
усиливать или заменять теплоизоляцию,
а это связано с большими
финансовыми и трудовыми затратами.
Такое произошло на холодильниках
Житомирского, Тернопольского, Стрый-
ского и ряда других мясокомбинатов,
при проектировании которых была
принята недостаточная толщина
теплоизоляции по всему контуру холодильника,
а между камерами холодильной
обработки с одинаковыми температурными
режимами она вообще не была
предусмотрена. Только на Житомирском
мясокомбинате на усиление теплоизоляции
холодильника было затрачено более
400 тыс. руб.
Особенно неудовлетворительное
состояние теплоизоляции кровли
холодильников. В течение последних 10 лет,
как правило, строили одноэтажные
холодильники с кровлей площадью в
несколько тысяч квадратных метров.
Большая площадь кровли затрудняет
выполнение необходимых уклонов. На
ней образуются застойные зоны талых
и дождевых вод, которые при
незначительных повреждениях гидроковра
проникают внутрь и без особого труда
распространяются практически по всей
кровельной теплоизоляции.
Переувлажнение теплоизоляции значительно
снижает ее теплозащитные свойства. В
результате невозможно обеспечить
требуемые температурные режимы в
камерах.
Основная причина неправильного
выбора проектных решений для
производственных холодильников —
использование рекомендаций общесоюзного
СНиПа, в котором не учтены
технологические особенности их работы.
Для холодильников мясокомбинатов
признано необходимым разработать
ведомственные строительные нормы по
проектированию изоляционных
конструкций. Однако Гипромясо, которому
это было поручено еще в 1984 г., до
сих пор не приступил к данной
работе. В результате убытки терпят не
только мясокомбинаты, но, в конечном
счете, и народное хозяйство страны.
В целях экономии сырьевых и
энергетических ресурсов при выборе
теплоизоляционных материалов и расчете
толщины слоя теплоизоляции следует
ориентироваться на рекомендацию
Международного института холода
A983 г.) — плотность теплового
потока через наружные ограждения
не должна превышать 7 Вт/м2
[6 ккал/(ч«м2)]. В типовых же
проектах Гипромясо установлен более
высокий предел — около 10,5 Вт/м2
[9 ккал/(ч-м2)].
Необходимо существенно улучшить
эксплуатацию зданий холодильников.
В процессе эксплуатации требуется
систематически контролировать
состояние теплоизоляции. Обследовать и
определять ее теплофизические
показатели необходимо через каждые 5 лет
для наружных стен и через каждые 8—
10 лет для внутренних. Однако такие
исследования на большинстве
предприятий не проводятся.
Большое значение имеет
своевременный ремонт изоляционных
конструкций холодильников — комплекс
технических мероприятий, направленных
на восстановление теплозащитных
свойств ограждений и включающих
усиление (или замену) теплоизоляции, па-
роизоляционных и защитных покрытий.
Подсчитано (в качестве примера
выбран мясокомбинат производственной
мощностью 100 т мяса в смену), что
затраты на усиление теплоизоляции на
50 % с учетом плановых затрат
окупаются за счет сокращения потерь
продукции при хранении и снижения
расхода электроэнергии за 1,5 года. Если
7

учесть, что при увеличении
теплоизоляционного слоя удлиняются сроки
межремонтного периода, то срок
окупаемости будет еще меньше.
Усиление теплоизоляции требуется не
только при снижении теплозащитных
свойств ограждающих конструкций, но
и при переводе камер на более
низкий температурный режим.Однако без
согласования с проектной
организацией вводить более низкие
температурные режимы и вносить какие-либо
изменения в холодный и теплый контуры,
в планировку охлаждаемых помещений
категорически запрещается. К
сожалению, эти требования на местах грубо
нарушаются.
Большую работу по улучшению
состояния теплоизоляции ограждающих
конструкций производственных
холодильников предстоит осуществить в
двенадцатой пятилетке. Она будет
проводиться в соответствии с комплексной
программой совершенствования
холодильного хозяйства предприятий
мясной и молочной промышленности.
Данной программой
предусматриваются коренное техническое
перевооружение и реконструкция 200
действующих холодильников, в первую очередь
тех, которые были построены более 20—
30 лет назад.
Реконструкция будет выполняться на
качественно новой технической основе
с внедрением интенсифицированных
технологий обработки мяса, переводом
камер хранения на
низкотемпературные режимы.
Намечен
капитально-восстановительный ремонт строительных конструкций,
физически изношенных за длительный
период эксплуатации.
В соответствии с комплексной
программой развертываются работы по
восстановлению теплоизоляции
ограждающих конструкций действующих
холодильников на основе широкого
использования нового теплоизоляционного
материала — рипора, разработанного
специалистами Института химии
древесины АН ЛагаССР и ВНИКТИхолодпро-
ма.
В двенадцатой пятилетке с
применением рипора будет улучшено
состояние теплоизоляции более 80 % всех
имеющихся холодильных емкостей
мясной и молочной промышленности.
До госагропромов союзных республик
на 1986—1990 гг. доведены следующие
задания:
восстановить и капитально
отремонтировать теплоизоляционные
конструкции холодильников мясной и молочной
промышленности общей условной
емкостью около 1 млн. т;
построить 62 типовых приемных
пункта для хранения исходных компонентов
рипора;
изготовить и поставить свыше 250
пеногенераторов для напыления рипора
на ограждающие конструкции.
Решение о широком внедрении
рипора в качестве теплоизоляционного
материала было принято после того, как
он был успешно применен при
капитально-восстановительном ремонте
холодильников Тамбовского, Донецкого,
Чебоксарского производственных
объединений мясной промышленности,
Киргизской ССР и ряда других предприятий
страны. Выявлены его хорошие тепло-
физические и эксплуатационные
характеристики, отвечающие требованиям
строительных норм и правил.
Подтверждена высокая
эффективность использования рипора:
в 2—2,5 раза сокращаются сроки
проведения и снижается себестоимость
теплоизоляционных работ;
меньше расходуется
теплоизоляционного материала (по сравнению с ПСБ-С
почти наполовину);
сокращается парк установленных
компрессоров и в 2 раза снижается
расход электроэнергии на выработку
холода для камер хранения.
В настоящее время рипор применяют
при капитально-восстановительном
ремонте ограждающих конструкций не
только холодильников, но и
производственных зданий. Рипором изолируют
трубопроводы и холодильное
оборудование.
Имеется положительный опыт
использования его в других отраслях
промышленности и в сельском хозяйстве.
Поскольку рипор эффективен в
диапазоне температур от +160 до —273 °С,
потребность в нем очень велика. Она
в 5—7 раз превышает возможности
выпуска его основы — полиольной
композиции. Исходя из этого с помощью
рипора надо прежде всего решить
проблему восстановления теплоизоляции
низкотемпературных объектов. Эту
область применения нового материала
следует считать первоочередной.
Всякий этап освоения нового имеет
свои трудности, выявляет недостатки
и упущения. Есть трудности и в дан-
8

ном случае. Они обусловлены
необходимостью совершенствования
технологии и оборудования, разработки про-
ектно-конструкторской документации
на оснастку, строительства приемных
пунктов для сырья, централизации
выполнения теплоизоляционных работ.
При освоении производства рипора
работники Липецкого завода резино-
пластмассовых изделий, предприятий
Киргизской ССР, Тамбовского,
Чебоксарского и Донецкого
производственных объединений мясной
промышленности внесли предложения по
совершенствованию технологии и
оборудования. Творческий подход могут проявить
и другие предприятия.
В полную силу встает вопрос о
переходе к сборному строительству
холодильников и хранилищ из легких
металлических конструкций и
многослойных панелей.
Имеющийся опыт изготовления и
эксплуатации многослойных панелей с
теплоизоляцией дз рипора, а также
положительные заключения санитарных и
пожарных органов позволяют
проектным организациям в рамках Госагро-
прома СССР приступить к разработке
документации, в том числе
ведомственных строительных норм, на
применение панелей с рипором в сборных
холодильниках.
Главному управлению по
материально-техническому снабжению Госагро-
прома СССР необходимо в кратчайшие
сроки решить вопрос о выделении
фондов для производства полиольной
композиции.
Для решения поставленных
конкретных задач следует объединить усилия
ученых, исследователей, специалистов
промышленности, работников
холодильников. Только при этом условии будут
достигнуты желаемые результаты,
выполнены планы, намеченные на
двенадцатую пятилетку.
i
УДК 699.86-036.664
ПЕРСПЕКТИВЫ ПРИМЕНЕНИЯ
РИПОРА В ОТРАСЛЯХ
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМПЛЕКСА
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
В. А. ЧЕРНЯК
В мясной, молочной и других
отраслях агропромышленного комплекса
проводятся работы по улучшению
технического состояния зданий
холодильников и хранилищ, прежде всего по
восстановлению изношенной
теплоизоляции ограждающих конструкций.
Традиционно применяемые для
холодильников и хранилищ
теплоизоляционные материалы малоэффективны и
недолговечны. Поэтому преждевременно
стареет теплоизоляция зданий,
снижается тепловая защита охлаждаемых
помещений, а отсюда —
сверхнормативные потери продуктов, перерасход
электроэнергии на выработку холода.
В последние годы появились
высокоэффективные теплоизоляционные
материалы — пенополиуретаны. Они
характеризуются низкими теплопроводностью
и гигроскопичностью, малой удельной
массой, высокими прочностью и
термостойкостью. При их использовании
для ' теплоизоляции зданий не
требуются уже такие строительно-монтажные
операции, как уплотнение,
гидроизоляция, герметизация, облицовка, что
значительно удешевляет строительство
и сокращает его сроки.
Сдерживающими факторами в
применении пенополиуретанов являлись
отсутствие надежной сырьевой базы,
сложность производства и, в известной
мере, их горючесть, токсичность. С этих
точек зрения среди пенополиуретанов
выгодно выделяется новая
разновидность — рипор:
для него имеется доступное
отечественное сырье;
простота получения входящих в него
компонентов позволила в кратчайшие
сроки (за 10 мес) организовать в
стране его промышленное производство;
материал относится к классу
трудносгораемых с показателем горючести
0,7—0,8-по ГОСТ 12.1.044—84 и ГОСТ
17088—71;
материал нетоксичен, поэтому
безопасен при прямом контакте с
пищевыми продуктами.
Рипор получил распространение в
различных отраслях народного
хозяйства. Освоением и внедрением его в
холодильной отрасли с 1983 г.
занимается ВНИКТИхолодпром.
Накоплен опыт применения рипора в
качестве теплоизоляции при
капитально-восстановительном ремонте
ограждающих конструкций действующих
производственных холодильников и
строительстве новых холодильников,
производстве трехслойных панелей типа
«сэндвич» для зданий из легких сборных
9

металлических конструкций, в
изоляционных конструкциях сборных
щитовых сооружений, бытовых
холодильниках, при изоляции трубопроводов,
холодильного оборудования и
скороморозильных аппаратов.
Разработано и организовано
промышленное производство аппаратов
для получения теплоизоляции из рипо-
ра (пеногенераторы Я10-ФНГ), для
изготовления фасонных элементов —
скорлуп, которым изолируют
трубопроводы.
Отработаны технологии проведения
теплоизоляционных работ напылением
рипора на различные строительные
конструкции и заливкой его в съемную
либо стационарную опалубку.
Напыление удобно применять при
капитально-восстановительном ремонте
ограждающих конструкций зданий
разного назначения или усилении
теплоизоляции.
В течение 1984—1985 гг. напылением
рипора на предприятиях мясной и
молочной промышленности восстановлено
около 80 тыс. м2 теплоизоляции.
Полученный экономический эффект
достигает 1,2 млн. руб.
ВНИКТИхолодпром предложил
способ восстановления теплоизоляции
зданий холодильников в процессе их
функционирования путем напыления рипора
на наружную поверхность
ограждающих конструкций. При этом защита
рипора от атмосферных осадков не
требуется, так как материал является
хорошим гидроизолятором. В ряде
случаев необходима защита лишь от
механических повреждений.
* Нанесение слоя рипора на наружную
поверхность ограждающих
конструкций способствует осушению внутренней
теплоизоляции, увлажнившейся за годы
эксплуатации холодильника.
Указанным способом была
восстановлена теплоизоляция холодильников на
Шатурском, Орехово-Зуевском
мясокомбинатах, портового холодильника в
Риге и ряда других объектов,
расположенных в разных климатических
зонах страны.
При строительстве новых
холодильников теплоизоляцию можно выполнить
заливкой рипора в опалубку,
установленную снаружи или внутри здания.
Заливка применена при возведении
трехэтажного здания холодильника
емкостью 5000 т в Алма-Ате. Все
теплоизоляционные работы бригада из трех
рабочих сделала за два месяца.
Учитывая легкость транспортировки
жидких компонентов рипора и
надежные эксплуатационные характеристики
пеногенераторов данный материал
перспективен в практике сельского
строительства, в полевых условиях.
Отработанная к настоящему времени
технология позволяет проводить
теплоизоляционные работы не только при
положительных, но и отрицательных
температурах.
На Севере построен склад из
сборных железобетонных и металлических
конструкций с наружной
теплоизоляцией из рипора, полученной с
использованием съемной опалубки. Снаружи
слой теплоизоляции закрыт
декоративным металлическим профилированным
листом. Срок строительства сократился
в 2,5 раза. Четырехлетняя эксплуатация
склада в суровых условиях Севера
показала надежность выполненной
строительной конструкции.
Обобщив накопленный практический
опыт применения рипора в самых
разнообразных условиях,
ВНИКТИхолодпром издал инструкцию и типовые
технические решения по проведению
изоляционных работ с этим материалом.
Параллельно институт разработал
расценки, на основе которых на местах
составляют и утверждают сметы и
нормы выработки.
В последнее время рипор стали
успешно использовать в трехслойных
панелях типа «сэндвич»,
предназначенных для сборного строительства,
которое ставится сейчас на
индустриальную основу.
Ввиду того что в стране
отсутствовало крупномасштабное промышленное
производство отечественного
пенополиуретана, заводы изготавливают
панели типа «сэндвич» с
пенополиуретаном сиспур, поставляемым из ГДР,
на импортных линиях, стендовых и
непрерывного действия. Учитывая, что
теперь организовано промышленное
производство отечественного
пенополиуретана — рипора, ВНИКТИхолодпром
совместно с заинтересованными
организациями исследовал пригодность
импортных линий для изготовления
панелей с рипором. Установлено, что на
импортном оборудовании можно
организовать промышленное производство
панелей с рипором стендовым способом.
Имеются все основания считать, что
10

удастся добиться выпуска их и на
линиях непрерывного действия. С этой
целью ведется соответствующая
корректировка состава рипора.
Проходит опытно-промышленную
проверку отечественное оборудование.
Изготовление панелей на нем
стендовым способом организовано на
Липецком заводе резино-пластмассовых
изделий, Ростовском экспериментальном
заводе Минсельхозмаша.
Специализированные участка создаются на
Краснодарском экспериментальном заводе
холодильного оборудования и Опытном
заводе ВНИКТИхолодпрома.
На выпускаемые панели утверждены
технические условия. Размеры панелей:
4000ХЮ00 мм при толщине 100 мм и
6000Х Ю00 мм при толщине 200 мм.
В 1985 г. из трехслойных панелей
с рипором собрано 27 комплектов
зданий типа «Кисловодск», на 1986 г.
запланирован выпуск 150 таких
комплектов.
Рипор применяется для изоляции
емкостей и различного
технологического высоко- и низкотемпературного
оборудования.
Опыт их эксплуатации показывает,
что даже при отсутствии защиты от
атмосферных воздействий изоляция
полностью отвечает всем требованиям,
ее характеристики не ухудшаются.
На Липецком заводе
резино-пластмассовых изделий организовано
промышленное производство фасонных
изоляционных элементов — скорлуп,
монтируемых на трубопроводах.
Разработана карусельная установка
для производства скорлуп разных
диаметров, макет которой демонстрируется
в павильоне «Мясная промышленность»
на ВДНХ СССР. Данная установка
внедрена на Нагатинском заводе
строительных материалов в Москве. Сейчас
на заводе совместно со специалистами
института создается цех по
производству скорлуп, оснащаемый 10
карусельными установками.
Отработана также технология
изоляции оборудования и трубопроводов
напылением. Этим способом
изолировали трубопроводы с температурой
поверхности от +165 до — 50 °С, не
применяя специальной защиты их от
атмосферных воздействий.
В целях оказания практической
помощи промышленности во ВНИКТИхо-
лодпроме организованы недельные
курсы по обучению технологии проведения
работ с рипором, эксплуатации
оборудования. Занятия носят как
теоретический, так и практический характер.
Слушатели курсов обеспечиваются всей
необходимой документацией.
За период с 1984 г. подготовку на
курсах прошли более 130 человек, что
позволило организовать на местах 40—
45 специализированных бригад.
На двенадцатую пятилетку намечена
программа широкого использования
рипора при проведении
теплоизоляционных работ на холодильниках мясной и
молочной промышленности.
Установлены задания по республикам,
утверждены планы обеспечения сырьевыми
ресурсами.
ВНИКТИхолодпрому поручено
поставить предприятиям свыше 250 пено-
генераторов. Несмотря на
ограниченные технические возможности, заводы
ВНИКТИхолодпрома,
изготавливающие пеногенераторы, стремятся
быстрее удовлетворить потребность отрасли
в этом аппарате.
В настоящее время создается пено-
генератор повышенной
производительности, который позволит примерно в
5 раз повысить эффект от его
внедрения.
Институт ведет разработки новых
теплоизоляционных материалов типа
рипора с улучшенными
характеристиками, в частности материала,
несгораемого при температурах до 200 °С.
Создается также материал, обладающий
еще более высокой прочностью.
Проведены опыты по применению
рипора в качестве теплоизоляции в
домашних холодильниках «Юрюзань».
Новый вид теплоизоляции домашних
холодильников позволит уменьшить
расход металла, увеличить объем
камер и понизить температуру хранения
продуктов.
Предполагается использовать рипор
в рефрижераторном транспорте.
Широкое внедрение рипора будет
способствовать решению важных
народнохозяйственных задач, намеченных на
двенадцатую пятилетку.
И

УДК 699.86-036.664
ОПЫТ ПРОВЕДЕНИЯ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ РАБОТ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РИПОРА
Тамбовское
производственное объединение
мясной промышленности
в. в. городянский
Тамбовское производственное
объединение мясной промышленности было
инициатором широкого промышленного
применения нового теплоизоляционного
материала — рипора.
Два года назад три
производственных холодильника практически вышли
из строя. Температура в камерах
хранения повысилась до —8 °С, в камерах
замораживания до —10 -. \2 °С.
Требовалось полностью заменить
теплоизоляцию и частично восстановить
строительные конструкции.
Для ремонта нужно было остановить
холодильники на длительный срок, а
без них не могли работать
мясокомбинаты. В связи с этим приняли
решение применить способ
восстановления теплоизоляции, предложенный
ВНИКТИхолодпромом, позволяющий
не останавливать холодильник на время
ремонта.
Был изучен опыт ВНИКТИхолодпро-
ма и Липецкого завода резино-пласт-
массовых изделий по использованию
рипора в качестве теплоизоляции
ограждающих конструкций холодильников.
Параллельно занимались
приобретением сырья и оборудования
(вспенивающейся смеси и пеногенераторов).
В этом были определенные сложности,
так как ремонт новым способом
заранее не планировался. Было
приобретено 50 т компонентов вспенивающейся
смеси и 15 пеногенераторов. Первые
пеногенераторы взяли в аренду в
автотранспортных предприятиях, где их
использовали для герметизации кузовов
автомобилей, предназначенных
перевозить зерно. Два пеногенератора
приобрели у ВНИКТИхолодпрома, десять
изготовили в своих ремонтно-механиче-
ских мастерских.
Впервые напыление рипора на
наружные стены по периметру здания
холодильника осуществлено в 1984 г. на
Тамбовском мясокомбинате. В
последующие два года его применили для
ремонта теплоизоляции холодильников
12
на всех 11 мясоперерабатывающих
предприятиях объединения. Рипор
напыляли на стены (снаружи и изнутри
зданий), потолки, колонны, чердачные
перекрытия.
На чердачных перекрытиях делали
комбинированную теплоизоляцию — пе-
нополистирольные плиты ПСБ-С, а по
ним рипор. Мягкую кровлю покрывали
асфальтобетоном и рубероидом.
Рипор использовали также для
теплоизоляции аппаратов (защитных и
дренажных ресиверов) и трубопроводов
холодильной установки. Так, на
Первомайском мясоперерабатывающем
комбинате изолировали восемь аппаратов,
1,5 км трубопроводов, регулирующую
станцию.
Кроме поверхностей с минусовыми
температурами, изолировали аппараты,
сосуды, тепловое технологическое
оборудование с температурой поверхности
до 140 °С — водоподогреватели,
деаэраторы, варочные котлы, линию для
вытопки костного жира, аппараты
тепловой обработки тушек птицы, емкости
для хранения котельно-печного
топлива, вакуум-горизонтальные котлы в цехе
технических фабрикатов.
Для защиты теплоизоляции из
рипора от механических повреждений при
перемещении грузов на стены набили
листы из оцинкованного или
кровельного железа на высоту 1,5—1,8 м от
пола. Теплоизоляция наружных стен и
аппаратов ничем не защищена.
Всего за 1985 г. выполнено
теплоизоляции около 12 тыс. м2.
Наибольший объем работ проведен на
Тамбовском, Первомайском, Жердевском мясо-
птицекомбинатах.
В небольших объемах рипор
применен в качестве гидроизолятора и
отделочного материала при ремонте
строительных конструкций ливерного
отделения колбасного цеха.
На теплоизоляционных работах
занято звено из двух рабочих пятого
разряда. Выработка в день до 30 м2. Оплата
труда по расценкам в зависимости от
толщины теплоизоляции.
Рипор, эксплуатируемый в
естественных условиях — без защиты от
атмосферных осадков,— существенных
изменений не имеет, случаев промокания,
промерзания не отмечено. Это
несомненно говорит о его высоких
эксплуатационных свойствах.
Использование рипора позволило за
короткий срок восстановить теплоизо-

ляцию холодильников, находившихся в
аварийном состоянии, обеспечить
паспортные температуры в камерах. При
этом сокращено время простоя
холодильников из-за ремонта, снижены
трудозатраты и расход материалов — не
нужны пароизоляция, битум, цементная
штукатурка.
Благодаря сплошной теплоизоляции
(стена — потолок) без зазоров и
тепловых мостиков ликвидированы утечки
холода, в результате чего сократились
эксплуатационные расходы. На 25—
30 % уменьшился расход
электроэнергии на выработку холода.
Годовой экономический эффект
составил 560 тыс. руб.
В ближайшие два года объединение
планирует полный
капитально-восстановительный ремонт всех
холодильников с устройством теплоизоляции из
рипора.
Тамбовское производственное
объединение явилось пропагандистом
нового теплоизоляционного материала.
В объединении для ознакомления с
опытом работы побывало 50 делегаций.
Всем была оказана практическая
помощь.
Чувашское
производственное объединение
мясной промышленности
ф. п. турков
В Чувашском производственном
объединении мясной промышленности
более года назад начался
капитально-восстановительный ремонт
теплоизоляции действующих холодильников
способом напыления рипора на
поверхность ограждающих конструкций.
В подготовительный период был
изучен опыт Тамбовского
производственного объединения мясной
промышленности. Приобретены необходимые
компоненты и пеногенератор для получения
рипора. Изготовлены разборные леса.
Подготовлено вспомогательное
оборудование, средства индивидуальной
защиты работающих.
Организована специализированная
передвижная бригада из двух
звеньев по три человека. Все члены бригады
прошли обучение во ВНИКТИхолод-
проме.
Вначале провели эксперименты по
усилению теплоизоляции стен,
перекрытий, полов и кровли в холодильных
камерах с разными тепловыми
нагрузками.
Первый же опыт показал, что
значительная часть времени затрачивается на
подготовку холодильной камеры —
высушивание поверхностей. Благодаря
хорошей адгезии рипор можно напылять
практически на любые строительные
материалы, но обязательно на сухую
поверхность. Поэтому приходилось
повышать температуру в камерах до 6—8 °С.
Для ускорения подготовки
поверхностей к напылению рипора бригаду
укомплектовали передвижными
электрокалориферами и в ее состав ввели
электромонтера по обслуживанию всего
электрооборудования. Применение
электрокалориферов позволило значительно
сократить сроки подготовки камер.
Бригада рабочих, в основном пятого
разряда, выполняет весь комплекс
работ — установку лесов,
высушивание поверхностей, при необходимости
зачистку их и оштукатуривание,
напыление рипора, ремонт всего
оборудования и т. д.
Одно звено из трех рабочих наносит
рипор — первый непосредственно
напыляет его, второй обслуживает
пеногенератор, третий — вспомогательное
оборудование и готовит компоненты
для смешивания.
Другое звено высушивает следующий
участок или работает во вторую смену.
За смену бригада напыляет в среднем
90—100 м при толщине изоляции 50 мм.
Бригада работает по единому наряду
с распределением заработной платы по
коэффициенту трудового участия.
При оплате труда за основу взят
проект временных единичных расценок
для проведения теплоизоляционных
работ с использованием рипора,
разработанных ВНИКТИхолодпромом.
Применительно к местным условиям нормы
выработки и расценки в настоящее
время увеличены на 20 %.
За периоде июня 1985 г.
восстановлено более 6000 м2 теплоизоляции
холодильников при толщине напыления
рипора 100 мм.
Летом прошлого года резко
повысилась температура в камерах хранения
холодильника на Чебоксарском
мясокомбинате (холодильник введен в
эксплуатацию в 1978 г.). Обследование
кровли выявило, что при осадке
здания битумный слой растрескался, через
трещины наружная влага стала про-
13

никать в толщу теплоизоляционного
материала и увлажнять его.
Было решено усилить теплоизоляцию
кровли двух камер хранения емкостью
по 1000 т общей площадью 765 м2.
Толщина слоя теплоизоляции
доведена до 80—100 мм.
Дополнительная теплоизоляция из
рипора была нанесена за 6 дней.
Бригада работала в две смены.
Ремонт проведен без вывода камер
хранения из эксплуатации.
После ремонта кровли температурные
режимы в камерах стабилизировались.
При усилении теплоизоляции рипо-
ром не удалось получить требуемого
уклона, в результате в отдельных
местах скапливается вода, однако
протечек и увлажнения теплоизоляции не
наблюдается. Это подтверждает
хорошие гидроизоляционные свойства
рипора.
После ремонта ограждающих
конструкций холодильников качество новой
теплоизоляции контролируют через 2—
3 месяца путем тщательного осмотра
вырезанного кубика рипора размером
80X80 мм. Случаев отслоения или
промерзания теплоизоляции, а также
конденсации влаги на поверхности
испарителей не было.
Эффективность теплоизоляционных
ограждений холодильника можно
существенно повысить, если на их
наружную поверхность нанести
дополнительный слой теплоизоляции. Капитально-
восстановительный ремонт проводится
без вывода холодильника из
эксплуатации.
Экономический эффект от
применения рипора при восстановлении
теплоизоляции холодильников составил за
1985 г. 40 тыс. руб.
Опыт показал, что нельзя напылять
рипор на битум, так как происходит
интенсивное выделение тепла и резкое
повышение температуры до 120 °С, в
результате чего может произойти
самовозгорание битума.
Имеются замечания к конструкции
пеногенератора ПНГ-1. В комплект
должны входить компрессор и два (а не
один) пистолета. Нагревательные
элементы баков, в которых находятся
компоненты самовспенивающейся смеси,
включаются одним пускателем и
контролируются одной сигнальной лампой.
Лучше было бы разделить включение
нагревательных элементов баков, что
позволит довести до необходимой тем-
14
пературы каждый компонент в
отдельности.
В целом же опыт напыления рипора
на ограждения холодильников
Чувашского производственного объединения
мясной промышленности подтверждает
перспективность этого способа ремонта
теплоизоляции.
Предприятия мясной
и молочной промышленности
Киргизской ССР
в. и. кучин
На ряде производственных
холодильников Киргизской ССР, в частности
Фрунзенского, Рыбачинского, Каиндин-
ского и других мясокомбинатов,
постройки 40-х годов теплоизоляция из
торфоплит и камыша в результате
длительной эксплуатации в жарких
условиях утратила свои функциональные
CBoftctea. Требовалось срочно принять
конструктивные меры. Для
теплоизоляции холодильников решили
использовать рипор.
В конце 1984 г. под руководством
специалистов ВНИКТИхолодпрома на
холодильнике Токмакского
мясокомбината были проведены первые опытные
работы с рипором. Теплоизолировали
четыре камеры, в которых
смонтированы скороморозильные аппараты
АРСА-10, а также трубопроводы на
холодильнике строившегося в то время
колбасного цеха.
Температура в камерах с аппаратами
АРСА-10, достигавшая ранее 30—
35 °С, стабилизировалась на уровне
10 °С и не поднималась выше даже в
самое жаркое время (июле — августе).
Теплоизоляционные работы на
холодильнике Токмакского мясокомбината
выполняло звено из трех рабочих
передвижной механизированной колонны.
Они затратили всего 4 дня. На
устройство теплоизоляции из
традиционных материалов потребовалось бы
недели две. Таким образом,
производительность труда возрастает втрое.
Лабораторных исследований
качества лолученной теплоизоляции не
проводили, но стабильный температурный
режим в помещении позволил сделать
вывод о высокой теплоизолирующей
эффективности нового материала.
В 1985 г. на базе уже обученного
звена рабочих при передвижной меха-

низированной колонне были созданы
три звена во главе с прорабом и
одно звено на балансе мясокомбината
в г. Оше на юге Киргизии. Это
позволило значительно расширить фронт
работ.
В течение 1985 г. и I квартала
текущего года на девяти предприятиях
заизолировано более 16 тыс. м :
холодильные камеры для охлаждения птицы
на Фрунзенском мясокомбинате,
камеры для хранения и созревания сыра
на Фрунзенской маслосырбазе и
Таласском молкомбинате, теплообменное
оборудование на Фрунзенском
молкомбинате, две емкости для хранения
мазута на Рыбачинском мясокомбинате и
т. д.
Параллельно с текущим ремонтом
проводятся эксперименты по нанесению
рипора на легкие строительные
конструкции. Так, в целях утепления
крытых навесов шкуропосолочных цехов,
в частности на Рыбачинском
мясокомбинате, на сетку «рабица» нанесен ри-
пор толщиной 50—60 мм, в результате
получена монолитная легкая стена.
На этом же, а также Нарынском и
Каиндинском мясокомбинатах покрыли
рипором крыши холодильников.
Правда, за прошедшую зиму он промок. Это
объясняется несоблюдением
инструкции по нанесению рипора (вместо
напыления слоя толщиной 30 мм за один
проход напыляли сразу 100—120 мм,
что исключало образование
технологической защитной пленки, получаемой
обычно при отвердении рипора).
Сейчас принимаются меры для
защиты рипора от атмосферных осадков.
Работа по теплоизоляции крыш
продолжается.
Опыт, приобретенный в ходе работы
с рипором, убеждает в необходимости
расширить его внедрение в
промышленности. Это доказывают и
экономические расчеты. От применения его для
теплоизоляции 10 тыс. м2 поверхности
при толщине слоя 100 мм в 1985 г.
получен экономический эффект в
размере 45 тыс. руб.
Пока еще в Киргизии рипор не
использовали для теплоизоляции камер
холодильников с низкотемпературными
режимами. А потребность в
капитальном ремонте этих холодильных камер,
восстановлении и усилении их
теплоизоляции большая. Особенно сейчас,
когда в соответствии с
Продовольственной программой страны решаются
большие задачи по увеличению
производства мясных и молочных продуктов,
сокращению их потерь. В связи с этим
повсеместно предстоит перейти на
интенсивные методы холодильной
обработки сырья и готовой продукции.
Разработана программа на
двенадцатую пятилетку по переводу
производственных холодильников на
низкотемпературные режимы работы, и новый
теплоизоляционный материал рипор
должен сыграть большую роль в ее
выполнении.
Желательно, чтобы ВНИКТИхолод-
пром обобщил материалы об
использовании рипора и довел их до
заинтересованных организаций. Кроме того,
требуется обеспечить всех их
необходимыми инструкциями,
рекомендациями и прочей документацией.
Сейчас перед предприятиями мясной
и молочной промышленности Киргизии
стоят две важные проблемы —
снабжение химическими компонентами
рипора и организация производства
скорлуп из рипора, для чего необходимо
соответствующее оборудование. От
того, как быстро они будут решены,
зависят темпы расширения внедрения
рипора и, в конечном итоге,—
улучшение деятельности холодильников.
УДК 699.86-036.664
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РИПОРА
НА СТРОИТЕЛЬНЫХ
ОБЪЕКТАХ МОСКВЫ
С. А. ЖОЛОНДЗЬ
Строительное управление СУ-225
Главмоспромстроя вот уже 15 лет
выполняет теплоизоляционные работы с
использованием пенополиуретанов при
сооружении и реконструкции зданий
разнообразного назначения
(выставочные павильоны, спортивные комплексы,
гостиницы, административные здания
и т. д.).
Организация имеет штат
квалифицированных сотрудников, необходимое
технологическое оборудование.
Длительное время применяли
импортные пенополиуретаны (из ГДР, ФРГ,
США), оборудование и лишь в
незначительных объемах, ввиду отсутствия
промышленного производства,—
отечественные пенополиуретаны (ППУ-17,
ППУ-317), получаемые с помощью
установки «Пена».
15

С 1983 г. СУ-225 активно участвует
в освоении нового отечественного
пенополиуретана — рипора, а также
оборудования — пеногенераторов ПНГ-1,
поставляемых ВНИ КТИхолодпромом.
Рипор — малотоксичный,
трудносгораемый материал. По своим
техническим характеристикам он не уступает
импортным пенополиуретанам.
Удобство работы с'ним выражается
прежде всего в получении от поставщика
полностью готовой к применению поли-
ольной композиции А-6Т. Учитывая эти
преимущества, управление с 1984 г.
практически перешло на использование
только этого материала.
Организационный этап длился не
более месяца. Работники полностью
освоили технологию и оборудование.
Бригада из трех рабочих за одну
смену изолирует 75—90 м2 поверхности
при толщине теплоизоляции 100 мм. Их
труд оплачивается по расценкам,
составленным Моспроектом-2 совместно с
СУ-225 и ВНИ КТИхолодпромом.
Значительно расширен объем
выполняемых работ. В планы включены
объекты Госагропрома СССР,
размещенные в Москве.
На плодоовощных базах
Брежневского, Красногвардейского и Перовского
районов изолированы камеры хранения
сельскохозяйственной продукции.
Общая площадь изолированной
поверхности 250—270 тыс. м2.
Опробована технология нанесения
теплоизоляции на кровлю хранилища.
Для получения прочной структуры
смесь А-6ТН напыляли в три прохода.
Толщина слоя за каждый проход не
превышала 30 мм. При отвердении
каждого слоя на открытом воздухе
образовывалась естественная лицевая
корка. Благодаря этому не потребовалась
специальная защита теплоизоляции от
атмосферных осадков.
Кровля площадью 30 тыс. м2 была
изолирована за один месяц.
Сэкономлено средств и материалов на сумму
почти 400 тыс. руб. За 2,5 года
эксплуатации протечек и увлажнения кровли
не было.
Рипор использован при сооружении
в 1985 г. павильона «Товары
народного потребления» на ВДНХ СССР.
Теплоизоляция нанесена снаружи и
изнутри здания двумя способами —
заливкой и напылением. Весь объем
теплоизоляционных работ A2 000 м3)
выполнен за 3 мес с высоким качеством.
Московские проектные организации
(Моспроект-1, Моспроект-2, Моспро-
ект-3), с которыми работает СУ-225,
стали предусматривать теплоизоляцию
из рипора в проектной документации
на ремонт зданий и строительство
новых.
При работе с рипором необходимо
строго соблюдать технологические
инструкции. В нашей практике были
случаи возгорания материала, отслоения
от ограждающих конструкций и его
увлажнения. Однако, как показал анализ,
они возникали в результате отклонений
от технологии.
Хотя материал обладает некоторой
токсичностью, при использовании
указанных в инструкции средств
индивидуальной защиты ни одного случая
отравления рабочих не было.
В целом опыт работы с рипором
показал, что материал перспективен,
доступен, технологичен и может быть
освоен практически всеми строительными
организациями. Поставляемые ВНИК-
ТИхолодпромом пеногенераторы ПНГ-1
и ЯЮ-ФНГ надежды в эксплуатации
И просты в обслуживании.
УДК 693.86-036.664
ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ
ПЕНОПОЛИУРЕТАНОВ
В УСЛОВИЯХ
НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУР
В. Н. ПЕТУХОВ,
д-р техй. наук, проф. Н. С. ИВАНОВ,
В. С. КОРМИЛ И ЦЫН,
В. М. МЕЛЬНИКОВ
В последние годы в Якутии в
широких масштабах используются
жесткие пенополиуретаны (ППУ),
наносимые способом напыления на
конструкции из древесины, бетона, металла в
целях повышения их термического
сопротивления и герметизации стыков
между строительными конструкциями.
Одной из актуальных проблем
является изучение воздействия низких
температур на структуру и свойства ППУ
как в процессе производства, так и в
процессе его эксплуатации.
Технология напыления, оборудование
и рецептуры ППУ рассчитаны в
основном на цлюсовые температуры.
Продолжительность же безморозного
периода в северных районах не превышает
16

3—4 мес. Это приводит к сезонности
работ в условиях строительной
площадки. Для напыления в зимних
условиях требуется изменение
существующей технологии.
В Якутии в. течение ряда лет
ведутся исследования в целях разработки
способа напыления при отрицательных
температурах.
В процессе синтеза ППУ протекают
реакции с повышением температуры до
100—120 °С. В целях изучения влияния
отрицательных температур на процесс
образования ППУ исходные
компоненты охлаждали до определенной
температуры, затем при вспенивании
проводили термомегрирование с
использованием термопар и с автоматической
записью диаграмм.
По диаграммам выявлено изменение
времени начала пенообразования,
подъема пены и достижения максимальной
температуры внутри блока ППУ.
Установлено, что степень разогрева ППУ
уменьшается пропорционально степени
охлаждения композиции.
При температурах деревянной
поверхности, на которую напыляют ППУ,
ниже —5 -г- —10 °С значительно
ухудшаются параметры вспенивания,
структура ППУ, увеличивается плотность.
Однако, если применить специальные
добавки, то частичное вспенивание и
отвердение происходят даже на
поверхностях с температурой ниже —50 °С.
Это означает, что полиуретановые
композиции имеют достаточно большой
запас химической энергии, которая может
быть использована для создания
адгезионной связи с холодной
поверхностью.
Аналогичные явления наблюдают при
напылении ППУ на металлическую
поверхность, имеющую отрицательную
температуру. Толщина маловспененно-
го слоя достигает 2—3 мм, что приводит
к повышению расхода компонентов и
снижению адгезии.
С учетом выявленных особенностей
синтеза ППУ разработан способ
низкотемпературного напыления,
включающий химическую модификацию
рецептур ППУ, тепловую защиту
технологического процесса, специальную
подготовку изолируемой поверхности.
Для обеспечения нужной скорости
реакций корректируют рецептуры и
подогревают смеси и сжатый воздух. В
рецептуру вводят дополнительные
ингредиенты с большим содержанием
реакционных групп и выбирают
каталитическую систему.
Для сведения к минимуму тепловых
потерь при подаче компонентов к
воздушно-смесительной головке
нагнетательные линии изолируют и снабжают
компенсационным электрообогревом.
В самый холодный период
используют обогреваемый спецавтофургон с
автономной системой питания,
комплектом оборудования и компонентов. Это
обеспечивает мобильность.
Наиболее эффективно напылять ППУ
при отрицательных температурах на
конструкции из материалов с
небольшой теплопроводностью, например из
древесины, которая является основным
строительным материалом в сельском
хозяйстве Якутии.
Разработанным способом утепляли
животноводческие фермы (свинарники,
коровники), брудергаузы и складские
помещения из неделовой древесины.
ППУ напыляли при температурах
— 20 -г- —30 °С. Хорошее состояние
теплоизоляции после нескольких лет
эксплуатации свидетельствует о высокой
эффективности примененного способа.
При напылении ППУ на стальные
трубопроводы (теплотрассы)
используется теплоизолирующая подкладка из
малотеплопроводного материала
(бумага, пергамин, брезент и т. д.), что
резко снижает теплоотдачу от слоя
вспенивающейся композиции к
холодному металлу. Этот прием дает
возможность наносить ППУ при температурах
до -50 °С.
При эксплуатации теплотрасс,
утепленных ППУ, как в летних, так и
зимних условиях, образуются поперечные
трещины. Очевидно, это связано с
технологической и термической усадкой
ППУ в условиях перепада температур в
150—200 °С, так как коэффициент
линейного расширения у ППУ
примерно в 3 раза больше, чем у стали.
Исключить появление трещин можно
созданием температурных швов,
напылением эластичного ППУ.
Для зимнего напыления пригодны
пенополиуретаны ППУ-ЗН, ППУ-304Н,
ППУ-308Н, ППУ-316Н, ППУ-18Н, ри-
пор 6ТН и др.
По результатам накопленного опыта
разработаны рекомендации,
инструктивно-методическое руководство и
временная инструкция по
низкотемпературному напылению ППУ.
В Якутии массовое напыление ППУ
2 Холодильная техника № 8
17

проводят при температурах до —20 -f-
-f- — 25 °С, в отдельных случах ниже
—50 °С. Для климатических условий
Европейской части страны со средней
температурой января от —10 °С
(Москва) до —15 °С (Архангельск) способ
низкотемпературного напыления
обеспечивает практически круглогодичную
работу.
Широкое распространение
разработанного способа тормозится
отсутствием серийного выпуска пеногенераторов,
предназначенных для работы при
отрицательных температурах.
В связи с этим было изготовлено
и опробовано несколько вариантов
пеногенераторов. С их помощью зимой
1985 г. ряд объектов был утеплен ри-
пором при температуре —30 °С и ППУ-
18Н при -56 °С.
На основе полученных результатов
разработаны технические предложения
на создание пеногенератора.
Пульт управления и электрошкаф
пеногенератора расположены
горизонтально между баками. Под пультом
управления находится насосная станция^
которая может выдвигаться для
обслуживания и ремонта. Загрузочные
люки, пульт управления и насосная
станция размещены с одной стороны
установки. Это позволяет обслуживать
и следить за работой основных узлов
с одной стороны, а установку ставить
тыльной стороной к борту утепленного
автофургона. Габаритные размеры
установки 1500X1200X800 мм. Масса
не более 300 кг.
Крышки баков состоят из двух шар-
нирно соединенных пластин. К одной
стационарно крепится электромешалка,
другая является крышкой загрузочного
люка. Баки увеличены в объеме до
100—150 л, выполнены в виде
параллелепипедов для увеличения тепловой
инерции и лучшего использования
объема автофургона. Электронагреватели
расположены под баками.
Регистрирующие манометры снабжены
жидкостными разделителями, которые
исключают попадание химических
компонентов в манометры.
Нагнетающие магистрали обернуты
плоским ленточным нагревателем и
мягкой теплоизоляцией. Длина магистрали
25—30 м. На пистолете-распылителе
размещена кнопка аварийного
отключения мотор-редуктора.
Пульт управления и электрошкаф
дополнительно снабжены двойной
кнопкой для реверсивного включения
мотор-редуктора, сигнальной арматурой
для ленточного нагревателя и
воздухонагревателя, а также розетками на 220 В.
Серийный пеногенератор необходимо
проектировать в нескольких вариантах
комплектации для разных условий его
эксплуатации.
УДК 699.86-036.664.002
ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОМЫШЛЕННОГО
ПРОИЗВОДСТВА ФАСОННЫХ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ
ИЗДЕЛИЙ И ПАНЕЛЕЙ
ТИПА «СЭНДВИЧ»
НА ОСНОВЕ РИПОРА
Н. М. ФОМЕНКО
Липецкий завод резино-пластмассо-
вых изделий освоил технологию
изготовления фасонных теплоизоляционных
изделий — скорлуп из рипора 6ТЗ.
Их применяют для теплоизоляции
трубопроводов с температурой
поверхности от —150 до +160°С.
Рипор 6ТЗ обладает высокими
теплоизоляционными свойствами —
коэффициент теплопроводности составляет
0,029 Вт/ (м • К), малой водо- и паропро-
ницаемостью — водопоглощение не
более 2 %, хорошей удельной
прочностью — предел прочности при сжатии
не менее 0,2 МПа. Он относится к
группе трудносгораемых материалов.
Жидкое сырье для получения рипора
6ТЗ хранится на заводе в
специальных баках в отапливаемом помещении.
Технология производства скорлуп,
необходимое оборудование, оснастка,
вспомогательные приспособления
разработаны и изготовлены
специалистами и рабочими завода.
Для производства скорлуп
применяется пеногенератор ПНГ-1 конструкции
Института химии древесины АН
ЛатвССР.
Технология формования скорлуп
включает следующие процессы: нагрев
формы, укладку в нее полиэтиленовой
пленки, заливку вспенивающейся
массы, выдержку изделия до полного
отвердения и выемку его из формы.
В настоящее время завод выпускает
скорлупы для теплоизоляции
трубопроводов диаметром 76, 89, 108 и 133 мм.
18

В 1985 г. их сделано 10 000 пог. м,
в 1986 г. намечается изготовить
17 300 пог. м.
Сдерживающим фактором в
увеличении выпуска является низкая
производительность пеногенератора.
В 1984—1986 гг. заводская бригада
способом напыления рипора
восстанавливала теплоизоляцию холодильных
камер мясо- и молкомбинатов Липецкой
области. Этим же способом выполнена
изоляция крыши цеха на заводе.
В 1985 г. завод приступил к выпуску
теплоизоляционных панелей типа
«сэндвич» конструкции ВНИКТИхолодпрома
для сборных холодильников. В качестве
облицовочного материала используется
профилированный металлопласт
толщиной 0,8—1 мм, а в качестве
теплоизоляции -•- рипор 6ТЗ.
Предварительно был изучен
отечественный и зарубежный опыт
изготовления панелей типа «сэндвич». Затем
намечены целевые комплексные
мероприятия по подготовке производства.
Изысканы производственные площади.
Разработаны технология производства
и нестандартизированное
оборудование, которое изготовили рабочие
завода. Совместными усилиями
рационализаторов, новаторов и передовых
рабочих модернизировано необходимое для
производственного процесса
технологическое серийное оборудование.
Размер панелей 3600X880 мм,
толщина 100 мм, масса 50—60 кг.
В технологический цикл производства
входят операции: размотка руЛона
металлопласта и нарезка листов
требуемой длины, прокатка листов для
получения ребер жесткости,
профилирование, обезжиривание листов и
нанесение на них клея БФ-2 или БФ-6, сборка
конструкции и установка ее в пресс-
форму, заливка вспенивающейся массы,
выдержка рипора в пресс-форме под
давлением до полного отвердения D0—
60 мин), выгрузка и упаковка готового
изделия.
Для получения ребер жесткости
листы металлопласта проходят через
разработанную на заводе систему валов
на зигмашине. Система валов
применяется и для профилирования
продольных кромок — одних в виде паза,
других в виде гребня.
Пресс-форма выполнена с учетом
того, что при формовании рипора
развиваются большие, до 0,4 МПа,
внутренние давления. Одна и та же пресс-
форма может быть использована для
изготовления изоляционных элементов
различной толщины.
Для заливки теплоизоляционных
конструкций применяется заливочная
машина ЖН-63 (ГДР)
производительностью 63 л/мин. Она очень удобна в
обслуживании, не нуждается в
промывке смесительного устройства.
Следовательно, исключаются остаточные
вредные отходы при работе с рипором.
В 1985 г. завод изготовил
теплоизоляционные панели толщиной 100 мм
общей площадью 462 м2. В текущем
году выпуск планируется утроить.
Идет подготовка к производству
опытной партии теплоизоляционных
стеновых панелей толщиной 60 мм и
опытной партии крышных панелей.
Рипор находит применение и в других
изделиях. Так, с теплоизоляцией из
рипора 6ТЗ сделано 320 изотермических
контейнеров. Они отправлены на
Подольский мясокомбинат, где
используются для хранения и перевозки
пельменей. В этом году завод планирует
изготовить еще 800 изотермических
контейнеров.
УДК 699.86-036.664-78
САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКАЯ
ОЦЕНКА УСЛОВИЙ ТРУДА
С НОВЫМИ
ПЕНОПОЛИУРЕТАНАМИ
ТИПА РИПОРА
Д-р мед. наук, проф. В. И. БЕРЗИНЬ
В последние годы в народном
хозяйстве все шире применяются новые
виды полимерных материалов. Особое
место среди них занимают
пенополиуретаны, которые используются в
качестве конструкционных и
термоизоляционных материалов в строительстве,
химической и нефтегазовой
промышленности, авто-, судо- и
самолетостроении, на железнодорожном транспорте,
в медицине, холодильной
промышленности, сельском хозяйстве.
Пенополиуретаны получаются в
результате взаимодействия полиизоциа-
натов с низкомолекулярными
полиэфирами, диаминами, полиолами. В
настоящее время ежегодно синтезируется
несколько сотен новых образцов
пенополиуретанов — жестких и эластичных.
2 *
19

Наряду с физико-химическими и
технологическими свойствами, одним из
важнейших критериев для внедрения
новых образцов в производство
является их токсикологическая
безопасность.
В течение трех лет Киевским
медицинским институтом по договору
с ВНИКТИхолодпромом изучались
условия труда при работе с
пенополиуретанами типа рипора,
используемыми в качестве теплоизоляционного
материала.
Состояние воздушной среды
проверяли сразу же после нанесения рипора
на рабочие поверхности и продолжали
контролировать в течение 10 мес.
В первые 2 ч с момента напыле-
, ния рипора в воздухе рабочих
помещений обнаруживали 4,4-дифенилме-
тандиизоцианат (от 1,33=ь0,08 до 1,43+
±0,12 мг/м3) и третичные амины (от
1,92+0,46 до 3,46±0,51 мг/м3).
Соответствующие предельно допустимые
концентрации составляют 1 и 5 мг/м3.
Несколько месяцев концентрация
мигрантов из рипора снижалась, а на 6—9
мес мигранты почти полностью
исчезали из воздуха.
Одинаковые результаты, полученные
при изучении нескольких новых образ-
ИЮБРЕТЕНИЯ
j(ll) 1227921 E1) 4 F 25 D 21/00, 21/10 B1)
3810397/28-13 B2) 10.11.84 G1) Брянский
ордена Трудового Красного Знамени технологический
институт G2) А. Д. Чумаченко, Ф. Д. Голиков
E3) 621.525
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ОБРАЗОВАНИЯ ИНЕЯ НА
ПОВЕРХНОСТИ ИСПАРИТЕЛЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащее емкость для
антиобледенительной жидкости, ороситель,
соединенный с емкостью для антиобледенительной
жидкости трубопроводами, и узел для
перекачивания антиобледенительной жидкости,
отличающееся тем, что, с целью упрощения
конструкции и снижения энергозатрат, узел для
перекачивания антиобледенительной жидкости
выполнен в виде расположенной ниже испарителя
ресиверной емкости с поршнем-поплавком,
установленным с возможностью
возвратно-поступательного перемещения относительно
вертикального подпружиненного штока, на верхнем торце
которого расположен клапан для
последовательного соединения и разъединения парового
пространства ресиверной емкости с атмосферой,
выше и ниже поплавка на штоке установлены
20
цов рипора, обусловлены, очевидно,
схожестью их химической структуры и
физических свойств.
Проведены экспериментальные
исследования возможных токсических
свойств мигрантов из рипора в
условиях хронической затравки белых крыс
в течение 8—12 мес.
Гибели белых крыс во всех
экспериментальных группах не было.
Наблюдения за динамикой прироста
массы животных, их поведением,
показателями крови и активности
ферментов (АСАТ и АЛАТ) не выявили
статистически достоверной разницы между
контрольными и подопытными
животными. Картина крови изменялась
одинаково. Активность ферментов
находилась практически на постоянном уровне
во всех группах. Патоморфологические
исследования печени, почек, легких,
сердца и селезенки подопытных
животных не выявили существенных
отличий от соответствующих органов
контрольных животных.
Таким образом, полученные данные
свидетельствуют о токсикологической
безопасности изученных образцов
рипора, что позволяет рекомендовать их к
широкому использованию в народном
хозяйстве.
диски, при этом диск, установленный выше
поршкя-поплавка в паровом пространстве
емкости, выполнен из магнитного материала,
а над ним расположен магнит, неподвижно
соединенный с ресиверной емкостью, в паровом
пространстве которой размещен змеевик для
горячих паров холодильного агента.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
в качестве антиобледенителя используется
жидкость, не поглощающая воду.
A1) 1221470 E1) 4 F 25 С 3/04 B1)
3745531/28-13 B2) 24.05.84 G1) Камский
политехнический институт G2) В. И. Кришталь,
X. К. Тазмеев E3) 621.584.1
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
ИСКУССТВЕННОГО СНЕГА, содержащее
обечайку с установленным в ней вентилятором,
неподвижно соединенным с пустотелым ротором,
в ци/индрической поверхности которого
выполнены отверстия, а внутри него размещен шнек,
и трубопровод для подачи воды от насоса,
отличающееся тем, что, с целью повышения
надежности и снижения энергозатрат, вал шнека
выполнен полым, а витки шнека жестко связаны с
ротором, при этом трубопровод для подачи воды
от насоса соединен с одним концом вала шнека,
а другой конец вала выполнен открытым для
подвода воды в полость ротора, последняя имеет
патрубок для подсоединения к насосу.

ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.56/.57.001.4/.5-Г>2
АВТОМАТИЗАЦИЯ
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ИССЛЕДОВАНИЙ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
НА БАЗЕ МИКРОЭВМ
Канд. техн. наук Н. Б. АЛЕХИН,
В. Л. ПЕРСИАНОВ
Во время теплотехнических испытаний и
исследований холодильного оборудования,
работающего в нестационарных режимах,
делают большое количество измерений, на
обработку которых затрачивается много
времени и труда [1]. В [2] описана система
сбора и обработки результатов испытаний
с использованием малых ЭВМ (СМ-4).
Применяя микропроцессорные ЭВМ, можно
построить распределенные
информационные, управляющие и измерительные
системы, в которых СМ-4 выполняет функции
центральной ЭВМ.
В статье рассматривается система,
созданная на основе микроЭВМ ДЗ-28 и
предназначенная для сбора, первичной
обработки информации, а также реализации
алгоритмов регулирования и управления.
Система работает с датчиками
(температуры, давления, расхода), выходными
сигналами которых являются или
напряжение @—10 В), или сила постоянного
тока @—5 мА). Датчики с. токовым
выходом можно применять только в
комплекте с преобразователями ток —
напряжение. Функциональная схема системы
показана на рисунке.
Основой системы является микроЭВМ
ДЗ-28, предназначенная для управления
контрольно-измерительным комплексом и
автоматической обработки результатов
измерений. Она обладает достаточно большим
объемом оперативной памяти — 32 Кбайт,
приемлемым быстродействием — 1 мкс,
возможностью прерываний по шести
различным сигналам [3].
В качестве системного
аналого-цифрового преобразователя (АЦП) использован
серийный вольтметр В7-16А, с помощью
которого с высокой точностью можно
измерять напряжение постоянного и
переменного тока частотой 200 кГц. Он
обеспечивает малое время преобразования.
Сравнительно ограниченное количество датчиков
(около 100), а также большие постоянные
времени элементов холодильной установки
по сравнению с незначительным временем
преобразования вольтметра B0 мс) и
быстродействием микроЭВМ дают возможность
проводить опрос датчиков последовательно,
используя только один АЦП.
Контроллер вольтметра служит для
управления им и преобразования
параллельного кода, поступающего с вольтметра
В7-16А, в параллельно-последовательный,
пригодный для ввода в микроЭВМ.
Контроллер вырабатывает также сигналы
синхронизации при вводе информации в
микроЭВМ.
Для формирования временных сигналов
начала опроса датчиков в систему
включен таймер. Последний подает сигнал
прерывания для перехода микроЭВМ к
подпрограмме опроса датчиков и позволяет
устанавливать время цикла программным
методом. В случае необходимости в ходе
эксперимента можно изменять время опроса
датчиков.
Входной усилитель усиливает сигналы,
поступающие с датчиков, до значения,
обеспечивающего необходимую точность
измерения вольтметром. Усилитель имеет
высокое входное сопротивление и
дифференциальный вход, что значительно снижает
синфазные помехи и предотвращает влияние
линии связи. Выход входного усилителя
подключен к входу вольтметра В7-16А.
В системе предусмотрено устройство для
контроля установки нуля вольтметра и
линейности его аналого-цифрового
преобразователя. Погрешность измерения от
смещения нуля и нелинейности АЦП вольтметра
рассчитывается с помощью микроЭВМ.
ИНФ
Функциональная схема системы сбора и
обработки экспериментальных данных:
/ — микроЭВМ ДЗ-28; 2 — термопечатающее
устройство 15ВВП80-002; 3, 4 — периферийные
коммутаторы; 5 — таймер; 6 — контроллер
вольтметра; 7 — датчики температуры, давления,
расхода; 8 — устройство контроля; 9 — вольтметр
В7-16А; 10 — выходной усилитель
21

Для сокращения количества
информационных шин и линий связи между
датчиками и микроЭВМ в схему включены
периферийные коммутаторы, рассчитанные
на включение восьми датчиков. Блок
питания (на схеме не показан) подает к
датчикам и отдельным узлам системы ток
необходимой силы и напряжения.
Количество задействованных датчиков, порядок
их опроса, коррекция нелинейности,
вычисление измеряемых физических величин
осуществляются по программе. Число
датчиков можно увеличить путем
подключения к шинам управления и вывода
микроЭВМ новых периферийных
коммутаторов.
Перед началом работы системы в таймер
вводят программу кодовой комбинацией на
шинах управления и вывода, а также
обеспечивают подачу сигналов
синхронизации, вырабатываемых микроЭВМ ДЗ-28.
Затем микроЭВМ переходит к реализации
программы контроля измерительного
тракта. По коду шины управления и сигналу
синхронизации блок контроля подает
эталонное напряжение к входному
усилителю.
Контроллер вольтметра В7-16А подает
сигнал «запуск» ЗП на включение
вольтметра. По сигналу «конец
преобразования» КП на выходе вольтметра
появляется параллельный четырехразрядный код,
соответствующий измеряемой величине, и
микроЭВМ начинает прием информации,
поступающей с вольтметра по шине
информации ИНФ. Ввод данных
синхронизируется сигналами, формируемыми как
микроЭВМ, так и контроллером вольтметра.
Контроль вольтметра проводят по двум
напряжениям — 0 и 10 В, которые
поступают от устройства контроля.
По завершении контроля микроЭВМ
переходит на режим ожидания сигнала
прерывания ПРУ поступающего с таймера, а
затем — на подпрограмму опроса датчиков.
По кодовой комбинации шин вывода и
управления выбирают нужные
периферийный коммутатор и датчик. Периферийный
коммутатор подает к сигнальной линии
связи ЛС напряжение выбранного датчика,
которое поступает на входной усилитель.
Опрос датчиков микроЭВМ осуществляется
последовательно.
По завершении опроса всех
задействованных датчиков микроЭВМ вычисляет
измеренные физические величины с учетом
нелинейности датчиков и погрешности
вольтметра, формирует информационные
блоки, запоминает их на магнитной ленте
и выводит на термопечатающее устройство.
После поступления от таймера сигнала
прерывания цикл повторяется. Записанную
на магнитной ленте информацию можно
обрабатывать по различным алгоритмам.
Применение элементов электрических
схем с высокой стабильностью параметров
в рабочем диапазоне температур, схемных
решений отдельных узлов и датчиков,
обеспечивающих необходимую точность
измерения, позволило создать систему,
отвечающую требованиям соответствующих
ГОСТов на теплотехнические испытания
холодильных установок. С ее помощью
при теплотехнических испытаниях и
экспериментальных исследованиях можно
повысить точность измерения, ускорить процесс
сбора результатов измерений, обеспечить
обработку данных по заданным алгоритмам.
Разработанная система была
использована для исследования нестационарных
режимов работы холодильной установки и
идентификации ее параметрическими
методами.
Список использованной литературы
1. Алехин Н. Б., Коханский А. И.,
Якименко Г. С. Исследование
характеристик судовой холодильной установки.—
Холодильная техника, 1980, № 10, с. 16—19.
2. Ну ж дин А. С., Куликов К. Б.
Автоматизированная система исследований
холодильного оборудования.— Холодильная
техника, 1985, № 4, с. 29—35.
3. Технические средства управления в АСУ.
Справочник, М.: Машиностроение, 1985.—
293 с.
УДК 621.5.041.011.573
ПЛАНИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТА
ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
КОМПРЕССОРА
Н. С. КРАВЦОВА,
Л. Я. ПЕТРУШАНСКАЯ,
В. Я. ЯКИМЕНКО
Один из путей ускорения темпов развития
холодильной техники — повышение
эффективности и качества научных исследований.
Применение методов планирования
эксперимента [1—3, 5] позволяет
целенаправленно проводить испытания по намеченному
плану, уменьшать их объем, находить
оптимальные условия протекания рабочего
процесса, повышать точность обработки
полученных результатов, сокращать затраты и
стоимость исследовательских работ.
При определении холодопроизводитель-
ности компрессора моделируют условия,
оговоренные ГОСТ 22502—83 в зависимости
от типа агрегата, в составе которого
исследуют компрессор. В реальных условиях
компрессор эксплуатируют при самых
различных сочетаниях рабочих температур и
давлений, чаще всего отличающихся от
условий испытаний. Поэтому интересно
построить математическую модель
компрессора, отражающую взаимосвязь его выходных
параметров и условий эксплуатации.
В настоящее время обработка результа-
22

тов испытаний сводится к построению
графических зависимостей вида:
Qo, 8, to6M = fj(Xi)\
/==1, 2, 3; A)
xi=po; x2=pK; x3=tKM]1
где Qo —холодопроизводительность
компрессора;
8 —холодильный коэффициент;
/обм —температура обмотки встроенного
электродвигателя;
Ро, рк —давление кипения, конденсации;
/км1 —температура хладагента перед
всасывающим патрубком.
Однако по выражению A) нельзя судить
о совместно^ воздействии факторов на
характеристики компрессора и выявить их
взаимное влияние Чтобы прогнозировать
производительность холодильной машины
в условиях эксплуатации, данных однофак-
торного эксперимента A) недостаточно.
Для этой цели необходимо применять
теорию эксперимента [5], основанную на
сочетании принципов многофакторного
эксперимента и рандомизации, математического
моделирования и последовательного
эксперимента.
Ограничение распространения
планирования эксперимента объясняется трудностью
освоения исследователями методов
математической статистики и отсутствием
специальных программ для обработки
результатов испытаний на ЭВМ.
Авторами разработаны программы для
статистической обработки результатов
пассивного эксперимента и расчета активного
планируемого эксперимента на ЭВМ. По ним
реализован многофакторный эксперимент и
обработаны результаты испытаний, по
которым проведен корреляционный анализ и
построена математическая модель,
описывающая работу компрессора в заданном
диапазоне изменения внешних факторов [3].
Использовали статистические данные
пассивного эксперимента, полученные при
исследовании температурного поля
поршневого герметичного компрессора, работающего
на хладагенте R502.
Теплотехнические: испытания проводили
на калориметрическом стенде согласно
ГОСТ 22502—83 при давлении кипения
A,986—2,909I02 кПа, конденсации
A3,04—20,82I02 кПа, температуре
хладагента перед всасывающим патрубком
0—30 °С, окружающего воздуха 25—35 °С и
трех вариантах обдува компрессора.
Выходные параметры компрессора
определяли на установизшемся режиме и
обрабатывали на ЭВМ НАИРИ-2 [4] методом
математической статистики при
доверительной вероятности 0,95 с использованием
элементов корреляционного, дисперсионного и
регрессионного анализа. Проведено более
50 опытов.
Исходные данные1 для корреляционного
анализа: давление кипения /?0, конденсации
рк; температура хладагента перед
всасывающим патрубком /км1, на выходе из
компрессора /км2, в его всасывающей полости
*вс.п> перед всасывающей трубкой /вс т, масла
под маслонасосом /м и под головкой
цилиндра tM г, нижнего кожуха компрессора ^нк,
обмотки встроенного электродвигателя /обм,
окружающего воздуха t0B'y массовая произ-
эодительность компрессора Ga; его
холодопроизводительность Q0; мощность
электродвигателя N; коэффициент подачи X.
Температуры tBCn, tu, tus, tBCT измеряли
термопарами, введенными под кожух
компрессора*.
Полученные коэффициенты парной
корреляции, отражающие взаимную линейную
связь между параметрами компрессора,
приведены в табл. 1. По результатам
корреляционного анализа и предварительным
данным [6] была построена
математическая модель. Ее уравнения регрессии
приведены в табл. 2.
При расчете определяли средние значения
переменных, среднюю квадратичную
погрешность, центральный момент асимметрии
и эксцесс, проверяли гипотезу нормального
распределения величин. Коэффициенты
регрессии оценивали по критерию Стьюдента.
По уравнениям табл. 2 можно проводить
расчеты без привлечения вспомогательных
материалов (таблиц, диаграмм), а также
прогнозировать параметры компрессора в
целях диагностики. Так как математическая
модель процесса основана на
регрессионных уравнениях, необходимо учитывать
две ее особенности. Первая связана с
вероятностным характером регрессионных
уравнений и ограничений, выражающихся
в наличии доверительных интервалов,
вторая — с ограниченной надежностью
действия математической модели, полученной
экспериментально статистическими
методами.» Если нельзя предположить, что за
пределами области экспериментирования
математическая модель может иметь
представленный вид, то при выходе за пределы ее
следует уточнить, например методами
стохастической аппроксимации с помощью
дополнительных данных пассивного
эксперимента.
Из уравнений C) и E) следует, что
повышение температуры /км2 связано с
уменьшением холодопроизводительности
компрессора и наличием высоких температур под
кожухом. Последний фактор приводит к
перегреву электродвигателя и снижению
надежности работы компрессора.
Экспериментально подтверждена возможность повышения
холодопроизводительности на 7 % и
снижения температур /км2 и /обм на 25 °С путем
интенсификации отвода тепла от
поверхности кожуха компрессора различными
способами его обдува.
* Измерить температуры /м г и /вс т, входящие
в уравнения регрессии, не всегда удается при
проведении испытаний.
23 *

Таблица 1

Параметры
Ро
Рк
' км1
*км2
' вс.п
1 м
*м.г
'вс.т
*н.к
"а
Qo
N
*обм
*о.в
р*
1
Рк
—0,36
1
'км!
—0,06
—0,12
1
'км2
0,07
0,73
0,17
1
вс.п
0,06
0,61
—0,03
0,82
1
'-
—0,05
0,15
0,38
0,52
0,13
1
'м.г
0,002
0,53
0,15
0,90
0,/э
0,67
1
вс.т
0,007
0,48
0,47
0,87
0,65
0,71
0,90
1
/нк
0,03
0,50
0,11
0,85
0,69
0,67
0,96
0,88
1
°а
—0,84
—0,09
—0,05
—0,3
—0,3
—0,15
—0,34
—0,31
—0,29
1
Qo
0,54
—0,45
0,38
-0,47
—0,44
—0,01
—0,35
—0,2
—0,3
0,79
1
N
0,95
0,55
—0,15
0,24
0,19
—0,04
0,09
0,07
0,09
0,7
0,29
1
*обм
0,15
0,65
0,2
0,95
0,78
0,63
0,96
0,91
0,94
—0,24
—0,31
0,25
1
* о.в
0,51
0,28
0,19
0,19
0,06
0,20
0,14
0,21
0,13
0,40
0,24
0,52
0,23
1
V
0,11
—0,7
0,43
—0,64
—0,61
—0,02
—0,53
—0,34
—0,49
0,53
0,85
—0,11
—0,54
0,07
Таблица 2
Характеристика
компрессора
Массовая
производительность
Холодопроизводительность
Мощность электродвигателя
Температура обмотки
электродвигателя
Коэффициент подачи
Температура нижнего
кожуха
Температура хладагента на
выходе из компрессора
Уравнение регрессии
12,818794-т-0,107391р0—0,177182/км2+
+0,072974/вс.т B)
1593,697+14,36478/?о—0,822357pK-f 20,61875/км1 —
—8,59047/км2 C)
333,856872+6,125092р0+0,148431рк D)
—7,619045-f 0,002811рк+0,295947/км2+
+0,465165/мг E)
0,958747—0,0000512рк-fO,002978*KMl —
—0,002553/км2 F)
—3,507217—0,141954/км2-Ь 1,137168/м:г G)
48,836203+0,012175рк+0,701863/мг (8)

Коэффициент

множественной
корреляции
0,945
0,957
0,98
0,985
0,868
0,97
0,95

Относительная

погрешность,
%
3,8
3,5
1
1,4
2,2
3,6
4,8
2,4
Существует несколько планов активного
«эксперимента. Для выбора оптимального
плана были проанализированы
опубликованные данные, а также полученные
уравнения (см. табл. 2). Поскольку уравнения
регрессии носят линейный характер,
использовали полный факторный эксперимент
(ПФЭ) первого порядка типа 2п.
Одновременно с холодопроизводитель-
ностью компрессора определяли его
массовую производительность и температуру
обмотки встроенного электродвигателя. На
основании анализа статистических данных и
точности приборов установлено, что
погрешность измерения холодопроизводительности
компрессора на калориметрическом стенде
составляет 4 %. Для проверки
воспроизводимости и определения однородности
дисперсий некоторые опыты повторяли дважды,
в том числе при оптимальных условиях
работы компрессора (центр плана). Интервалы
варьирования факторов выбраны в области
проведения эксперимента [3].
Сущность факторного эксперимента
первого порядка состоит в одновременном
варьировании всех факторов по
определенному плану, представлении математической
модели (функции отклика) в виде линейного
полинома и анализа последнего методами
математической статистики.
Исследована зависимость
холодопроизводительности компрессора ох_вн-ешних
условий, представленная в виде:
Qo=f(po, Рк> tKUl). (9)
Уравнение (9) является функцией отклика
в трехмерном пространстве, поэтому ставили
трехфакторный эксперимент. План ПФЭ
типа 23 показан в табл. 3.
После реализации рабочей матрицы
планирования по разработанной программе
выполнен расчет на ЭВМ НАИРИ-2. Были
определены [3]:
всспроизводимость опытов по критерию
Кохрена;
уровень значимости коэффициентов
регрессии;
24

Таблица 3
Опыты
1
2
3
4
5
6
7
8
9
План эксперимента
Ро
'
+
—
+
—
+
—
+
0
Рк
—
+
+
_
—
+
+
0
'КМ|
—
—
—
+
+
+
+ •
0
Ро
162,7
239,6
164
240
162,7
239,7
164
240
200
Фактор
Рк
1659
1659
2100
2085
1659
1658
2100
2085
1875
<KMl
0
0
0
0,1
20
20
20,1
20
10
Переменные состояния
Ga
13,06
22,46
11,56
20,05
12,67
21,95
11,15
19,62
16,7
Qo
1496
2527
1170
2001
1622
2781
1283
2243
1890
'обм
65,6 ,
60,4
70
68,1
72,9
65,5
76,4
72,9
70
Таблица 4
Характеристика
компрессора
Массовая
производительность
Холодопроизводительность
Температура обмотки
встроенного электродвигателя
Уравнение регрессии
—7,39+0,1637ро+0,000425рк—0,00002549р0рк—
-0,021853гкм1 A0)
—1078,116+23,8175р0+0,23988рк—7,7358/км1 —
—0,006283р0рк+0,083957р0/км1 A1)
93,617—0,26147р0—0,O09833pK+0,533/KMi +
+0,0001532р0рк—0ДО И 8р0/км1 A2)

Коэффициент

множественной
корреляции
0,999
0,999
0,999

Относительная

погрешность,
%
0,12
0,16
0,2
ным математическим моделям можно
вычислять холодопроизводительность
компрессора при любых воздействиях внешних
факторов в заданной области, прогнозировать
техническое состояние компрессора.
Список использованной литературы
1. Адлер Ю П. Введение в планирование
эксперимента.— М.: Металлургия, 1969.—
158 с.
2. Барабащук В. М., Креденцер Б. П.,
Мирошниченко В. И. Планирование
эксперимента в технике.— Киев: Техника,
1984.— 199 с.
3. Бондарь А. Г., Статюха Г. А.
Планирование эксперимента в химической
технологии.— Киев: Вища школа. Головное изд-во,
1976.— 183 с.
4. Кравцова Н. С., Гапченко А. В.,
Кравцов В. Я. Автоматизация обработки
на микроЭВМ результатов испытаний
холодильных агрегатов.— Холодильная техника,
1985, № 1, с. 37—39.
5. Налимов В. В. Теория эксперимента.—
М.: Наука, 1971.— 208 с.
6. Якобсон В. Б. Малые холодильные
машины.— М.: Пищевая промышленность,
1977.— 367 с.
25
коэффициенты регрессии в кодированной
форме;
переход от уравнений регрессии в
кодированной форме к параметрам
нормальной формы;
адекватность линейного уравнения
регрессии.
Уравнения регрессии представлены в
табл. 4. Установлено, что расхождение
между опытным значением холодопроизводи-
тельности Qo компрессора, испытанного на
калориметрическом стенде, и рассчитанным
по формуле A1), составляет 0,6 %.
Аналогичные результаты были получены и при
испытаниях других компрессоров.
Приведенный план может быть эффективно
применен для испытаний компрессоров,
работающих в узком диапазоне изменения
температур кипения", т. е. для холодильных
машин с дроссельным органом — капилляром.
Обсчет результатов испытаний на ЭВМ с
использованием методов математической
статистики и планирования эксперимента
позволяет применять планы
многофакторного эксперимента для определения
констант математической модели. По получен-

УДК 621.565.945.001.4
МЕТОД
УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
НЕПОСРЕДСТВЕННОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ
Т. Н. БАЛАБАН,
Т. Н. СТРАД И НА,
Ю. А. ФЕДОСЕЕВ,
С. Л. ТУБОЛЕВСКИЙ*
Один из основных показателей
эффективности работы теплообменных аппаратов, в
частности воздухоохладителей
непосредственного охлаждения,— теплосъем с их
поверхности. При серийном изготовлении
теплообменных аппаратов возможны
отклонения как технологического процесса, так и
качества поставляемых труб, материалов
и пр. Из-за совокупности этих отклонений
действительные теплотехнические
показатели готового изделия могут не
соответствовать расчетным.
Для подтверждения паспортных
характеристик аппаратов проводят периодические
испытания, программа и методика которых
составлена на основании ОСТ 26-03-
2019—81 [2].
Чтобы осуществить такие испытания,
надо иметь соответствующие стенды,
которые должны органически вписываться в
технологический процесс производства. Стенды
фреоновых воздухоохладителей необходимо
размещать в помещениях,
удовлетворяющих требованиям техники безопасности.
К помещениям стендов аммиачных
воздухоохладителей предъявляют более жесткие
требования. Кроме того, при монтаже на
стенде аппарата непосредственного
охлаждения все монтажные и пусконаладочные
работы следует выполнять в соответствии
с требованиями для данной категории
холодильных установок.
При испытании аппарата на стенде
требуется время для стабилизации рабочего
режима и выдержки его в соответствии
с [2]. После испытаний аппарат
демонтируют, что также связано с необходимостью
соблюдения правил техники безопасности.
Все эти факторы существенно
растягивают сроки проведения работ, требуют
более квалифицированного обслуживания.
Предложен и реализован метод
испытаний аммиачных воздухоохладителей с
помощью рассольной системы охлаждения,
основанный на равенстве холодопроизводи-
тельности аппарата, работающего на
аммиаке и хладоноеителе:
QoNH3=QoCaCl2. О)
Для обеспечения этого условия
подбирают такой режим течения рассола в трубках
*В работе принимали участие канд. техн.
наук В. П. Кочетов и А. Б. Давиденко.
воздухоохладителя, при котором внутренняя
тепловая нагрузка на него соответствовала
бы внутренней тепловой нагрузке при
работе на аммиаке (условия наружного
теплообмена остаются одинаковыми при
использовании как хладагента, так и хл а доносителя)'.
Теплотехнические расчеты для
воздухоохладителей НВО-80, НВО-125, НВО-200 [6]
страшенского завода «Комплектхолодмаш»,
работающих на спецификационном
режиме № 2 (температура кипения —8 °С)
по ОСТ 26-03-2019—81, показали, что при
испытаниях аммиак можно заменить хладо-
носителем СаС12 с массовым содержанием
соли 20,9 % при скорости его в трубках
1,5 м/с (табл. 1).
Незначительное отличие значений
тепловых нагрузок от данных ТУ объясняется
более низкой температурой воздуха,
поступающего в аппарат (по ТУ tBX=2 °C, в
опытах и расчетах /ВХ=1°С). Расчеты
проводили с учетом коэффициента влаговыпаде-
ния.
Для испытаний воздухоохладителей на
рассоле на заводе был создан стенд (рис. 1)
в виде опытной камеры, оборудованной
электронагревателями с регулируемой
мощностью и воздуховодами. Он обслуживается
холодильной установкой, состоящей из
фреонового компрессорно-конденсаторного
агрегата, кожухотрубных испарителей для
охлаждения рассола, бака для разведения
и слива рассола из системы, рассольных
фильтра, насоса и мерного бака.
Расчет емкости, габаритных размеров и
тарировку мерного бака проводили-на ЭВМ
для спецификационного режима при
скорости рассола в трубках 1,5 м/с и
погрешности измерений расхода рассола не более
5%.
Воздухоохладитель на рассоле и на
аммиаке испытывали в «сухом» режиме.
Определяли следующие параметры: температуру,
скорость воздуха на входе и выходе
воздухоохладителя, относительную влажность воз-
Таблица 1
Показатели
Логарифмический
перепад температур при
работе на рассоле*, °С
Разность температур
рассола на входе и
выходе аппарата, °С
Расчетная холодопроиз- .
водитель -юсть, Вт, при
работе
на рас:оле
на аммиаке
(логарифмический перепад тем-
ператуэ 7,28 °С)
. Воздухоохладители
HBO-80
7,34
0,9
9344
8960
НВО-125
7,36
1,44
14 720
14 290
НВО-200
7,37
1,73
21 580
20 540
* Поправочный коэффициент ед/
принимали равным единице, как для теплообменников
с низкой степенью подогрева среды.
26

Рис. 1. Стенд для испытания воздухоохладителей:
/ — воздуховоды; 2 — опытная камера; 3 I— электронагреватель; 4 — кожухотрубные испарители;
5 — мерный бак; 6 — рассольный бак; 7 — насос; 8 — компрессорно-конденсаторный
агрегат
духа, температуру рассола на входе и
выходе воздухоохладителя, мощность,
потребляемую вентиляторами и
электронагревателями.
Температуры измеряли медь-константано-
выми термопарами с помощью
ампервольтметра Щ-68000, скомпонованного в блоке
с коммутатором измерительных сигналов
типа 799/1 и интерпретирующим процессором
Искра-1256. Результаты выводили на
цифропечать и дисплей. Данные
обрабатывались автоматически по заданной
программе.
Холодопроизводительность
воздухоохладителя рассчитывали двумя независимыми
способами:
по расходу хладоносителя
-*вх). B)
Q0=VpQc(tB]
где Vp — расход рассола через
воздухоохладитель, м3/с;
q — плотность рассола
соответствующей концентрации и
температуры, к::/м3;
с — теплоемкость рассола
соответствующей концентрации и
температуры, Дж/(кг-К);
*вых» *вх — температура рассола на выходе
и входе воздухоохладителя, °С;
по сумме тепловых нагрузок
QQ--=NT+NB+kFAt, C)
где Nr — мощность, потребляемая
электронагревателями опытной камеры,
Вт;
NB — мощность, потребляемая
электродвигателями вентиляторов
воздухоохладителя, Вт;
kFkt — теплоприток в опытную камеру
через ограждения в
установившемся режиме, Вт.
Для подтверждения правильности
предлагаемого метода один из
воздухоохладителей (НВО-80) был испытан на
аммиачном универсальном лабораторном стенде
(рис. 2), работающем в одно- и
двухступенчатом режимах по насосной и
безнасосной схемам подачи хладагента в приборы
охлаждения. Температуру кипения аммиака
поддерживали равной —8 °С, условия
наружного теплообмена создавали такими же,
как и при испытаниях на хладоносителе.
Результаты расчетов по методике [5] и
опытные данные по холодопроизводитель-
ности Qo и плотности теплового потока на
наружной и внутренней поверхностях qfHa
и ^-вн, полученные при испытаниях
воздухоохладителей типа НЕЮ на рассоле и
аммиаке в спецификационном режиме № 2 [2],
приведены в табл. 2. Погрешность
измерений по предложенному методу с
применением рассола составляла 5 %, а аммиака —
Н%.
Такая погрешность находится в пределах,
допускаемых ТУ 26-03-383—81 [6].
27

Рис. 2. Аммиачный универсальный стенд:
/ — циркуляционный ресивер; 2 — электронагреватель; 3 — опытная камера; 4 —
воздуховоды; 5 — насос; 6 — градирня; 7 — линейный ресивер; 8 — компрессор;
9 — конденсатор \

Воздухоохладитель
НВО-80
НВО-125
НВО-200
Qo, Вт
9 344
14 720
21 590
Рассол
вн
Вт/м2
1742
1720
1660
Расчетные данные
Яр .
нар
Вт/м2
116,8
117,7
107,0
Qo, Вт
8 960
14 290
20 540
Аммиак
Яг .
вн
Вт/м2
1670
1670
1580
Яр ,
нар
Вт/м2
112
114,3
102,0
Qo, В-
10 190
15 800
25 450
Рассол
Яр ,
гвн
Вт/м2
1899
1846
1957
Т а б л
Опытные данные
Яр .
нар
Вт/м2
127,4
126,0
126,0
Аммиак
Qo, Вт
9440
гвн
Вт/м2
1536
и ц а 2
Яр •
нар
Вт/м2
118
Расчетные и опытные данные для
аппарата НВО-80 при работе на аммиаке хорошо
согласуются с приведенными в [1, 3, 4].
Предложенный метод испытаний
правомерен, по крайней мере, при работе аппарата
по насосной схеме. Он позволяет
значительно уменьшить продолжительность
испытаний путем сокращения сроков монтажа
аппарата, подготовить систему к
испытаниям и вывести ее на рабочий режим.
С помощью предложенного метода
испытаний воздухоохладителей можно более
гибко совершенствовать технологию
изготовления опытных образцов, применять новые
материалы для улучшения их технических
характеристик и удешевления стоимости.
Список использованной литературы
1. Баев В. П., Длмазов В. Н. Поста-
ментный фронтальный воздухоохладитель
ВПФ-75.— Холодильная техника, 1984, № 7,
с. 51-52.
2. ОСТ 26-03-2019— 81. Оборудование
холодильное. Конденсаторы. Испарители.
Воздухоохладители. Объем и методы испытаний
опытных образцов. М.: ВНИИхолодмаш, 1981.
3. Передистая Р. П., Данилова Г. Н.
Экспериментальное исследование внутренней
теплоотдачи в воздухоохладителе с нижней
подачей аммиака.— Холодильная техника,
1976, № 2, с. 19—23.
4. Подвесной аммиачный воздухоохладитель
ВОГ-230/М. Н. Романов, В. Н. Ломакин,
Г. Н. Латина и др.— Холодильная техника,
1975, № 6, с. 61—62.
5. Тепло фи з-ические основы получения
искусственного холода. Справочник.— М.:
Легкая и пищевая промышленность, 1980.— 232 с
6. ТУ 2 6-03-383 — 81. Воздухоохладители
навесные аммиачные НВО-80, НЗО-125,
НВО-200. М.: ВНИИхолодмаш, 1981. *
28

УДК 621..515.001.5/3
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ
МОДЕЛИРОВАНИЕ
ЦЕНТРОБЕЖНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук И. Я. СУХОМЛИНОВ
При создании эффективных холодильных
центробежных компрессоров (ХЦК) для
работы в составе холодильных машин,
отвечающих современному техническому
уровню, наряду с совершенствованием
элементов проточной части необходимо добиваться
оптимального согласования характеристик
всех ступеней.
Опыт ВНИИхолодмаша показывает, что
по методу, базирующемуся на струйной
теории и использовании экспериментальных
данных [8, 10], можно рассчитать
компрессор только на один режим работы, что
не всегда обеспечивает получение точных
результатов. Это объясняется, в первую
очередь, недостаточным объемом имеющихся
экспериментальных данных по влиянию на
характеристики ступеней ХЦК особенностей
условий их работы, к которым относятся
высокие значения условных чисел Маха
(Ма= 1,0-5-1,4) и широкий диапазон
изменения режимов работы в процессе
эксплуатации, а также отсутствием достоверных
данных о термодинамических свойствах
хладагентов в диапазоне работы
компрессора.
В последние годы для расчета
центробежных компрессорных машин применяют
методы, основанные на математическом
моделировании процессов сжатия в ступенях
[2, 9]. Аналогичные работы по созданию
математической модели ступени ХЦК
ведутся и во ВНИИхолодмаше [7].
Достоинство такого подхода —
возможность выполнения с помощью ЭВМ
оптимизационных расчетов по выбору параметров
элементов ступени. Однако, чтобы
применить такие модели для расчета ХЦК, надо
иметь математическую модель самого ХЦК,
учитывающую особенности
термодинамического цикла холодильной машины и
взаимосвязь параметров процесса сжатия в
компрессоре и цикла.
Если рассматривать ХЦК как
самостоятельную систему, его внешние
характеристики можно представить в виде
общепринятой для центробежных компрессорных
машин зависимости удельной действительной
работы Д/к от массового расхода GK. Тогда
с учетом вышеизложенного можно записать:
GK; МК=ЦЦ, X, С), A)
где Ц —характеристики цикла холодильной
машины;
X —характеристики ступеней
компрессора;
С —термодинамические свойства
хладагента.
Под характеристиками цикла, от которых
зависят его параметры при заданных
температурах кипения t0 и конденсации /к,
понимают количество температурных уровней
охлаждения zH3 и дросселирования
хладагента 2др, наличие регенеративного
теплообмена Д/рег, переохлаждения Д?пх,
перегрева Д*пер, т. е.
/{=Л.СгИз, гдр, д*рег, дгпх, д/пер). B)
Таким образом, характеристики цикла ХМ
определяют схему работы ХЦК, а
следовательно, и его конструктивную схему.
Характеристики ступеней компрессора в
области, автомодельной по числу Рейнольд-
са Re. (характерной для ХЦК), являются
функцией геометрических Г, режимных
(обусловленных значением Ми) параметров и
термодинамических свойств хладагента,
влияющих на его сжимаемость по длине
проточной части. Следовательно,
Х&ЫГ, Ми, С). C)
Характеристики ступеней можно
представить в виде безразмерных параметров:
Х=Фо, % т|, D)
где Ф0 —коэффициент расхода, зависящий
от объемной производительности V,
диаметра рабочего колеса D<i и
окружной скорости V2\
i|? —коэффициент удельной работы;
г\ —коэффициент полезного действия.
Термодинамические свойства хладагентов
характеризуются коэффициентом
сжимаемости z, газовой постоянной R и
температурой 7\ по которым находят остальные
термодинамические параметры, поэтому
C=h(z, /?, Т). E)
Учитывая, что для холодильной машины,
работающей при заданных температурах
/о и tK, основными показателями являются
холодопроизводительность Q0, тепловой
поток в конденсаторе QK и мощность сжатия N,
перейти к их описанию можно только
взаимно связав параметры процесса сжатия в
компрессоре и цикла холодильной машины.
С учетом уравнений B), C), E) можно
записать:
Qo, QK, N=f(h, f2, f3). F)
В общем случае при известных значениях
Qo, to, tK расчет ХЦК сводится к выбору
значений функций /ь ]ч, /з, обеспечивающих
максимальную эффективность, т. е.
минимальные затраты мощности в процессе
сжатия. При этом решение задачи возможно
путем сопоставления результатов решений
для различных вариантов циклов и
хладагентов.
Если заданы цикл и хладагент,
рассчитывают только оптимальные геометрические
и режимные параметры ХЦК.
Таким образом, для общего и частного
решений необходимо знать характеристики
ступеней. Для этого можно использовать
их математические модели, предложенные
29

в [2, 7]. Однако, учитывая, что необходимо
получить характеристики ХЦК в широком
диапазоне режимов работы, в том числе и
нерасчетных, при большом количестве
переменных геометрических параметров
ступеней, для построения математической
модели ХЦК целесообразно воспользоваться
результатами физического моделирования.
С этой целью ВНИИхолодмашем
отработаны серии высокоэффективных
унифицированных модельных ступеней с
комбинированным диффузором и получены их
характеристики в модельных условиях при работе
на хладагенте R12 в широком диапазоне
режимных — Мц=0,8-М,36 — и
геометрических параметров —относительной
ширины рабочего колеса &2= 0,055-=-0,022, угла
наклона покрывного диска у= \7± 11°,
относительной ширины диффузора Ьз= 1,0-^0,8,
угла входа на лопатки комбинированного
диффузора а3л= 15—28° [5].
Анализ условий работы модельных и
натурных ступеней ХЦК на различных
хладагентах, в том числе R12, R22 и пропане [1],
показал, что для инженерных расчетов ХЦК
можно использовать характеристики
модельных ступеней, полученные на R12, в виде
зависимостей изоэнтропных коэффициентов
удельной работы \|?s и полезного действия
r\s от коэффициента расхода Ф0.
Применение экспериментальных
характеристик ступеней значительно расширяет
возможности математической модели,
позволяет решать задачи оптимизации ХЦК во
всей зоне его устойчивой работы.
С учетом взаимосвязи параметров
процесса сжатия в ХЦК с характеристиками
ступеней и параметрами цикла ХМ, а также
зависимостей C), D), E), уравнение F)
может быть записано в следующем виде:
*s. Л5фо=/(&7 Р2л> 57. а3л, Y, Мш z, R, Т);
&si=f(tysi> Mu, z, R, Т, гиз,
MK=f(Msi, r\sif m, z, R, T, zm, 2др,
At A/nx, A/ );
G)
Mu=f(MK, m, tysi, r\si/ z, R, T, 2ИЗ,
^др» ^*рег» ^*пх» ^*пер/>
Qo=/Y<Z>o, D2, Mu, z, R, T, zm, гдр,
А/рег, А/пх, A*nep);
QK=/fQo, z, R, T, zH3, 2др, А/рег, А/пх, Atnep);
N=f(Qo. Qk),
гдеC2л —геометрический угол лопаток
рабочего колеса на выходе;
Aisi —изоэнтропная удельная работа i-й
ступени ХЦК;
•ф5/, r\si —изоэнтропные коэффициенты
удельной работы и полезного
действия 1-й ступени ХЦК;
m —число ступеней ХЦК.
Система G) реализована при создании
математической модели ХЦК в виде
комплекса программ на языке Фортран IV
применительно к ЭВМ ЕС.
Для построения процесса сжатия и
внешних характеристик ХЦК использовали
методику, изложенную в [3].
Термодинамические свойства хладагентов описаны
уравнением состояния Боголюбова — Майера.
Параметры процесса сжатия в ХЦК
находили с помощью специально разработанных
программных блоков. По известным двум
параметрам из пяти (давление,
температура, энтальпия, энтропия, плотность)
определяли остальные во всех необходимых
комбинациях.
Экспериментальные характеристики
ступеней записаны в ЭВМ в виде банка
характеристик в табличной форме для
фиксированных значений р2л, Ь2, у, а3л, Ьъ и Ми.
Используя подпрограмму обращения, можно
получать характеристики ступеней для
промежуточных значений переменных
параметров — Ь2, а3л, Ми.
Разработанная математическая модель
дает возможность решать две задачи:
выбирать геометрические и режимные
параметры ХЦК при заданных Q0, U, tK\
получать суммарные характеристики ХЦК
в виде зависимости
Qo,QK,N=f(to,tK).
Первую задачу можно решать в двух
вариантах: по методу [4],
предусматривающему согласование характеристик ступеней
по максимальному значению КПД на
расчетном режиме работы по температурам
to и /к, и по задаваемому запасу на
номинальный режим работы в виде
ф =АФ ¦
^*р ^^min»
где Ф —расчетный коэффициент расхода;
А—задаваемый запас, Л= A -г-1,3);
Фт1п —минимально допустимый
коэффициент расхода.
При выборе геометрических и режимных
параметров проточной части ХЦК задают:
холодопроизводительность, режим работы,
параметры цикла, хладагент, число и
вариант ступеней компрессора, диаметр
рабочего колеса D2.
В результате расчета определяют:
геометрические параметры ступеней р2л, ^2,
^з, Y> а3л и частоту вращения ротора
компрессора. Число ступеней компрессора
можно установить в процессе расчета перебором
конструктивных схем ХЦК. В общем случае
число ступеней выбирают с учетом
эффективности работы компрессора при заданном
цикле холодильной машины на расчетном
режиме работы и массо-габаритных
показателей [6].
Диаметр рабочего колеса также может
быть искомым параметром. Однако,
учитывая сложившуюся практику создания ХЦК
в отечественном холодильном
машиностроении, целесообразно принимать значения
30

Як, "Вт
J600
3200
Q0,KBm
2600
2200
Ne,KBm\
1200
1000
—...
"'—
-^
*"oO^
-8-
0^^
6>-
D
О
N
\
\
'XI
Q^.
N
•-
40
50
60 tK, °C
Характеристики холодильного
центробежного компрессора холодильной машины
20ТХМВ-2000-2:
расчет; о — эксперимент
диаметров D2, соответствующие
нормализованному ряду ?>2=0,25; 0,35; 0,48; 0,6 м.
При определении суммарной
характеристики ХЦК задают геометрические
параметры проточной части и частоту вращения
ротора ХЦК, параметры цикла', хладагент
и температуру кипения U.
По суммарной характеристике можно
выбирать варианты ХЦК с учетом изменения
его эффективности во всем диапазоне
режимов работы и действительной ширины зоны
устойчивой работы для различных
вариантов циклов холодильных машин и
хладагентов.
Кроме того, наличие характеристик ХЦК
может стать основой для создания
математической модели холодильной машины.
В этом случае систему функциональных
зависимостей G) следует дополнить
характеристиками теплообменных аппаратов,
входящих в состав холодильной машины.
Предложенный комплекс программ был
использован при выборе параметров
двухступенчатых ХЦК типа . ТХМВ для нового
ряда фреоновых холодильных машин.
Расчет характеристик ХЦК на стадии
проектирования способствовал созданию ряда ХЦК,
имеющих унифицированные проточные
части и мультипликаторы. На базе двух
корпусов диаметрами D2=0,35; 0,48 м
разработаны ХЦК холодопроизводительностью
Qo= 1500-^-9000 кВт при t0= — 20—3 °С,
*к=40ч-55°С. Хладагенты R12 и R22.
Испытание натурных компрессоров
подтвердило правомерность предложенной
математической модели ХЦК.
На рисунке сопоставлены расчетные (по
предложенной модели) и
экспериментальные характеристики компрессора 20ТХМВ-
2000-2 при /0=3°С.
Использование описанной модели
существенно сократило сроки и затраты на
освоение нового ряда фреоновых холодильных
машин.
Список использованной литературы
1. Анали-з условий работы модельных и
натурных ступеней центробежных холодильных
компрессоров / И. М. Калнинь, И. Я.
Сухомлинов, Б. Л. Цирлин и др.— В кн.:
Повышение эксплуатационных характеристик
холодильного оборудования. М., 1978, с. 45—57.
2. Бухарин Н. М. Моделирование
характеристик центробежных компрессоров.— Л.:
Машиностроение, 1983.— 214 с.
3. Головин М. В., Калнинь И. М.,
Сухомлинов И. Я. Расчет внешних
характеристик центробежных компрессоров
холодильной машины по характеристикам
модельных ступеней.— В кн.: Повышение
эксплуатационных характеристик холодильного
оборудования. М., 1978, с. 34—44.
4. Головин М. В., Сухомлинов И. Я.
Методика выбора оптимальных параметров
ступеней холодильных центробежных
компрессоров по характеристикам модельных
ступеней.— В кн.: Исследование,
конструирование и расчет холодильных и компрессорных
машин. М., 1979, с. 54—60.
5. Исследование унифицированных
ступеней фреоновых холодильных центробежных
компрессоров / М. В. Головин, А. С. Нуждин,
И. Я. Сухомлинов и др.— В кн.: Повышение
эффективности, надежности и долговечности
компрессоров и компрессорных установок.
Материалы конференции. Л., 1983, с. 42—45.
6. Калнинь И. М. Критерии эффективности
холодильных систем.— Холодильная техника,
1978, № 5, с. 6—12.
7. Нуждин А. С. Особенности и общий вид
математической модели ступени холодильного
центробежного компрессора. Повышение
технического уровня надежности и
долговечности компрессоров и компрессорных
установок.— Тезисы докладов конференции. Казань,
1985, с. 106.
8. Рис А. Ф. Центробежные компрессорные
машины. 3-е изд., перераб. и доп.— Л.:
Машиностроение, 1981.— 351 с.
Э.Селезнев К. П., Галеркин Ю. Б.
Центробежные компрессоры.— Л.:
Машиностроение, 1982.— 271 с.
10. Чистяков Ф. М. Холодильные
турбоагрегаты.— М.: Машиностроение, 1967.—
288 с.
31

УДК 628.84.001.24
РАСЧЕТ ОТКЛОНЕНИЙ
ПАРАМЕТРОВ В ПОМЕЩЕНИИ
ПРИ ЛЕТНИХ
И ЗИМНИХ НАРУШЕНИЯХ
Канд. техн. наук А. Г. СОТНИКОВ
Расчетные холодо- и теплопроизводитель-
ность систем кондиционирования воздуха
(СКВ) и вентиляции (СВ) определяют
согласно [3] при наружных расчетных
параметрах воздуха «А», «Б» или «В». Если эти
параметры превышают расчетные значения,
возникают сложно описываемые отклонения
параметров в помещении.
Установлено, что средняя годовая
продолжительность летних нарушений
составляет 400 ч при расчете системы на
параметры «А» и 200 ч — на параметры «Б».
Нет нарушений при расчете системы на
экстремальные параметры «В».
Отклонения параметров воздуха в
помещении в одних случаях могут быть
достаточно малыми, а в других — недопустимо
большими. Поэтому их следует
рассчитывать с учетом наружных параметров и
свойств проектируемой системы.
Вычисленное отклонение сравнивают либо с
гигиенически допустимым [4], либо с
технологическими требованиями.
Ниже приводится инженерная методика
расчета отклонений параметров воздуха
в помещении, когда параметры наружного
воздуха выше расчетных.
При решении этой задачи важно знать,
какие элементы системы работают и на
каких режимах. Например, в теплое время
года камера орошения может работать в по-
литропном (при разном отношении холодо-
производительности к расходу воздуха
Qo/G ) или изоэнтальпийном (адиабатном)
режиме. Кроме того, ее можно отключить.
В камере смешения, важном элементе
системы, можно использовать разное
соотношение наружного и приточного воздуха
^* нар/ ^"* пр •
Пусть известны (см. рисунок) параметры
воздуха в помещении (точки В\, Въ, Вз, ВА)
и состояние рециркуляционного воздуха
(точки Р\, Р2, Ръ, Ра) . Для расчетного
состояния Бз (наибольшая энтальпия воздуха)
при максимальных тепловой QnOM max и влаж-
ностной GBJ] max нагрузках в помещении и
известном расходе GHap min построены точки
Пг, /Сз и М3. Через них проведены границы
режимов. Аналогично для состояния В\
(минимальная энтальпия воздуха) при
минимальных нагрузках в помещении
построены точки П\, К\ и М\ как границы режимов.
В этих случаях режимы работы систем
в «нарушениях» зависят от положения
точек, характеризующих наружные расчетные
параметры, по отношению к названным
узловым точкам.
Например, в разных климатических
условиях в теплое время года может потребо-
32
Взаимное расположение, расчетных параметров
внутреннего (•) и наружного (О) воздуха
при летнем и. зимнем расчетных' режимах в
I, d-диагэамме влажного воздуха:
границы режимов, требующих
одинаковых процессов обработки воздуха
ваться: - искусственное охлаждение при
GHap min (точка Яр1), искусственное
охлаждение при GHap max (точка Яр2), изоэнтальпий-
ное увлажнение при переменном расходе
GHapvar (точка Яр3), смешение наружного
^наР var и рециркуляционного воздуха
(точка Н4) и даже нагревание и смешение
при GHap min (точка Яр5). Аналогично в
холодное зремя года может потребоваться:
нагревание, смешение и увлажнение воздуха
при GHap min (точка Яр1), смешение и
увлажнение воздуха при GHapvar (точка #р2),
смешение при GHapvar (точка Яр3).
Если в теплое время года температура
наружного воздуха /нар превышает
расчетное значение ^нар.расч и нельзя увеличить
расход холода, то элементы системы
(камеры орошения, камеры смешения,
воздуховод, воздухонагреватель, помещение)
следует подобрать таким образом, чтобы
разность /на)—^наР. расч постепенно в них
уменьшалась.
Для определения среднего отклонения
параметров в помещении следует
проанализировать и количественно
оценить изменение параметров наружного
воздуха;
рассчитать коэффициенты передачи по
температуре и влагосодержанию:
^//=А*кон/Д^нач;
Kdi=AdK0H/AdHa4t
где А/кон. АгНач — конечное и начальное
отклонения температуры;
AdK0H, AdHa4 — конечное и начальное
отклонения влагосодержа-
ния;
определить амплитудные характеристики

элементов на частоте суточных колебаний
0I = 0,26 ч~1:
^{tol)it==/^t кон/™t нач-
Изменение средней температуры (влаго-
содержания или энтальпии) наружного
воздуха при летних и зимних пиковых
условиях можно представить в виде плавной
периодической кривой. Ее принято
заменять
правильной гармоникой с амплитудой
™t нар== \*нар max *нар min/ / *">
максимальная и
минимальная температура
наружного воздуха;
периодом Ti = 24 ч и круговой частотой
* со, = 2л/т1 = 2я/24=0,26 ч.
Установлено, что высшие гармоники
суточной кривой, начиная уже со второй,
имеют малые амплитуды, а ряд быстро
сходится. Такую сложно описываемую кривую,
например средней температуры, можно
охарактеризовать коэффициентом формы:
"Фф/^ (*нар. ср 'нар. расч) / \'нар max 'нар. расч/
= п/|я+1), A)
где гнар max, гнар mjn
где /.
нар. ср
t,
нар max
средняя температура
наружного воздуха при /нар>/нар
.расч»
максимальная температура
наружного воздуха*;
п — показатель степени в
уравнении, связывающем
превышение параметра над расчетным
значением с вероятностью р.
По данным о повторяемости параметров
в 60—70 пунктах страны, на «краях»
распределений /нар, dHap, /нар вычислены
значения /г и -ф: для летних температур г|?ф,л=
= 0,12—0,31, зимних — г|>ф/3=0,15—0,35;
для летних влагосодержаний \|>ф^л=0,14—
0,25 и летних энтальпий г|)ф/л=0,12—0,31.
Расчетная формула для среднего
превышения (отклонения) температуры в
помещении имеет вид:
в. ср \^нар max 'нзр. расч ™t нар / тф/л />
X (Ксм tK0 к/^вд/ + ^пом /+^помп) ' B)
где KCMt, KQmKt, KBRt,
^пом t> ^пом /l — температурные коэф-
Щ фициенты передачи
k для камеры
смешения, камеры
орошения, воздуховода и
помещения.
Коэффициент передачи для камеры
смешения по каналам tHap—/см и dHap—dCM
рассчитывают по формуле:
*Чм /==^см d== ^нар/^пр-
Значение GHap определяют с учетом
режима использования наружного воздуха
в системе.
Коэффициент передачи для камеры
орошения в изоэнтальпийном (адиабатном)
режиме ее работы равен:
по каналу /нач— 'кон
*0.К,= Д*/Д/;
по каналу IHa4—dK0H
к0.кt=^d/м,
где A/, Ati — разность температур и
влагосодержаний, которые находят
по /4-диаграмме:
Температурные коэффициенты передачи
. камеры орошения в политропном режиме
ее работы приведены в табл. 1.
Значения температурного коэффициента
передачи приточного воздуховода в
зависимости от его длины /пр (от воздухозабора
до помещения) приведены в табл. 2.
Температурный коэффициент передачи
для помещения:
по каналу tnp—/в
К 1
Апом/ 1+ад/(сро.?„Р) '
где k{ — коэффициент теплопередачи
ограждения;
Ft — площадь ограждения;
qb — плотность воздуха;
Lnp — расход воздуха;
по каналу /нар—tB
* Различают абсолютный максимум
температур при обеспеченности р=\ [2, 3], средний
максимум (р=0,9993) и другие квантили (в
статистике — численное значение некоторой величины,
имеющей определенную вероятность), которые
для некоторых пунктов приведены в [1].
Абсолютный и средний максимумы отличаются на
5—8 *С; в расчетах для ответственных объектов
лучше использовать абсолютные максимумы.
l+Me^np + SVV^Hap^Hap) '
гАе ^наР — коэффициент теплопередачи
наружного ограждения;
Канал
воздействия
'нач 'кон
"нач "кон
0,3
1—3
0,3
1—3
Таблица 1
KOKt при Qo/Gnp, кДж/кг
5
0,36
0,37
0,65
0,66
10
0,32
0,33
0,56
0,60
15
0,25
0,28
0,45
0,50
20
0,18
0,21
0,29
0,33
25
0,10
0,14
0,10
0,24
Примечание: \i—коэффициент орошения в
камере; Gw — расход воды.
Таблица 2
Приточный
воздуховод
С изоляцией
Без изоляции
Кед! "Р" 'пр. м
до 50
0,97
0,85—0,95
50—100
0,95
0,8—0,9
100—200
0,92
0,7—0,8
33

\ар — площадь наружного
ограждения;
по каналу dnp—^B ооо^о^ _ixrl0M г
-dB значение Кп
а по каналу dHap—dB оно равно 0.
Если предположить, что при повышении
/нар будет повышаться температура воздуха
во всех помещениях, то /Спом/— 1 ПРИ
^пом/1==^-
Амплитуда .колебаний температуры
воздуха в помещении, вызванная суточной
гармоникой с амплитудой AtHap составляет:
^/в==^/ нар^(аI)см И(ш1)о.к И(ш1)вдИ(оI)пом t>
C)
ГЛ*е ^(со1)см t> ^(ш1)о.кт»
^(со1)вд/> ^(соопом/ — амплитудные
температурные
характеристики
элементов системы на
частоте (oi = 0,26 ч".
Для всех элементов системы, кроме
помещения, численное значение Л((о1), равно
коэффициенту передачи этого элемента
Kt, что объясняется малой тепловой
инерцией элементов систем по сравнению с
периодом суточных колебаний температуры.
Для систем СКВ и СВ с изоэнтальпий-
ным (адиабатным) увлажнением воздуха
при летних расчетных условиях
^*в.ср~~ \/ нар max нар. расч Ср™ t нар/Тф/л^
X (Ксм Док /_ДВд Д
пом /
^^в.ср \'нар max 'нар. расч ^p^t нар/ />•
Хг|?ф/лА:см^/@.к/_^, E)
где K0Kl_t, /C0K/_d—взаимные
коэффициенты передачи
камеры орошения по
каналам tK0H—IHa4 и dK0H—
* нач*
Эти коэффициенты вследствие криволи-
нейности линии насыщения ф= 1
непостоянны, их удобно определять с помощью
/, ^-диаграммы, деля отрезки А/кон/А/нач
и AofKOH/A/Ha4 и учитывая расчетную
эффективность процесса ?pac4 в камере орошения.
Максимальную энтальпию наружного
воздуха, близкую к абсолютному
максимуму, определяют по параметрам «В» [3].
Для систем СКВ и СВ без увлажнения
при зимних расчетных условиях значение
Мв ср рассчитывают по формуле B).
Минимальную энтальпию наружного
воздуха, близкую к абсолютному максимуму,
определяют по параметрам «В» [2].
Уравнения B) — E) учитывают все
основные случаи возможного расчета
отклонений в СКВ и СВ при разных
технологических схемах систем.
Пример. Вычислить среднее отклонение
(превышение) температуры и влагосодер-
жания воздуха в случае превышения
наружных расчетных параметров «А», при
которых в Ленинграде спроектирована
прямоточная система вентиляции для
производственного помещения с адиабатным
(изоэнтальпийным) увлажнением воздуха.
Средние отклонения (превышения)
рассчитывают по формулам D) и E).
Исходные данные: IHapmax=67 кДж/кг;
'нар. расч= 48>1 кДж/кг; At „ар=0,5.8,7=
= 4,35 °С; г|)ф/=0,26.
Предварительно определяем
коэффициенты передачи для всех используемых
элементов системы.
Разность энтальпий
д/ — / / г л _
l-XJ нач л нар max 'нар. расч x,p/^t нар
= 67—48,1 — 1- 4,35= 14,6 кДж/кг.
При коэффициенте эффективности ?=
= 0,95 по /, d-диаграмме при отсчете от
'нар. эасч=48,1 кДж/кг определяют значения:
А/кон=21,7—17,3=4,4 °С;
AdK0H= 16,5—12,3=4,2 г/кг.
Тогда
Кож/_г=4,4/14,6=0,3°С/(кДж/кг);
*о.к/-<*=4,2.10-3/14,6«
«0,29-10~3 (кДж/кгр1.
Для изолированного приточного
воздуховода / —100 м по табл. 2 находим
/Свд f=0,95. Для прямоточной системы
При учете одновременного изменения
температуры воздуха во всех окружающих
помещениях Kn0Mi=\.
По формулам D) и E):
А/,
в. ср
F7—48,1 —Ь 4,35). 0,26Х
Х1-0,3-0,95-1«1,2°С;
AdBcp= F7-48,1-1 • 4,35) X
Х0,26;0,29-10~3=Ы0Г3,
чему соответствует Асрв ср«7 % (при /в=
= 22°С).
Вычисленные значения нужно сравнивать
с допустимыми для данного объекта
отклонениями.
Максимально возможное превышение
параметров воздуха в помещении над
заданными больше вычисленных средних на
значение яр^, т. е. в 3—5 раз.
Полученные соотношения использованы
для оценки ожидаемых превышений
температуры и влагосодержания воздуха в
помещениях и палатах реанимации проекти-|
руемых больничных комплексов, в которых
СКВ не имели холодильных установок.
Разработанная методика нашла
применение в расчетах СКВ предприятий
прецизионной оптики.
Спксок использованной литературы
1. ГОСТ 16 350 —80. Климат СССР.
Районирование и статистические параметры
климатических факторов для технических целей. —
М.: Госстандарт, 1981. — 140 с.
2. С Н и П 2.01 — 82. Строительная
климатология и геофизика. — М.: Стройиздат, 1983.—
136 с.
34

3. СНиП 11 — 33 — 7 5*. Отопление,
вентиляция и кондиционирование воздуха.— М.:
Стройиздат, 1982. — 96 с.
4. Тетеревников В. Н., Павлухин Л. В.
Зоны условий производственного
микроклимата в теплый период года и их практическое
использование в инженерных расчетах. —
Водоснабжение и санитарная техника, 1978,
№ 6.
х?, ^Ь 1рЬС>
УДК 621.565.93/.94.001.24:519.688
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
АЛГОРИТМА РАСЧЕТА
КОНДЕНСАТОРОВ
И ИСПАРИТЕЛЕЙ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Канд. техн. наук Е. Д. ГЕРАСИМОВ
Переход от машинного расчета к решению
более сложных задач на ЭВМ, требующих,
например, разработки
проблемно-ориентированных языков, формирования баз данных
для информационного обеспечения
автоматизированного проектирования и других
мероприятий, выдвигает проблему постоянного
совершенствования алгоритма расчета —
создание более компактного и
результативного, наименее трудоемкого и
способствующего быстрому получению результата.
С этой точки зрения усовершенствован
алгоритм расчета площади поверхности
теплопередачи и основных конструктивных
параметров конденсаторов и испарителей ко-
жухотрубного типа: был выбран наиболее
рациональный численный метод
определения плотности теплового потока q и
существующая методика расчета дополнена
уравнением, связывающим
теплотехнические и конструктивные параметры
аппарата.
При расчете конденсаторов, испарителей
и некоторых других аппаратов
холодильных машин значение q находят в
результате совместного решения уравнений вида
д=А(вт-ва)ъ A)
Я=Ввка, > B)
.где А, В —коэффициенты, вычисляемые по
расчетным зависимостям для
теплоотдачи от рабочих сред
с учетом некоторых
геометрических размеров;
От —общий среднелогарифмический
температурный напор, °С;
6а —температурный напор между
стенкой трубы и хладагентом,
°С;
к —показатель степени.
Определив 6а из B) и подставив это
значение в A), получим уравнение:
<p(q)=q+(A/Bl/k)ql/k-Aem=0, (З)
действительный корень которого q может
быть найден одним из известных методов
вычислительной математики.
Анализ уравнения C) показал, что для
расчета кожухотрубных конденсаторов и
испарителей, а также воздушных
конденсаторов и воздухоохладителей весьма
эффективно использовать итерационную формулу
Ньютона:
'•-*-i Ж" H««r,' ' D)
где п — номер итерационного шага;
tf(q)=d[<p(q)]/dq;
m=\/k\
а=Авт;
b=Bm/A.
В начале расчета необходимо
локализовать значение qHa4. Приняв во внимание,
что для многих случаев 0,01вт^ва^0,9вт,
выбираем 6а=0,ЗОт и с учетом A)
получаем
<7нач=0,7Авт.
Значение qi — результат первого
итерационного шага — находят подстановкой
в выражение D) qn=qi и <7п__1 = *7Нач» а вт0"
рого шага #2 — подстановкой qn=q2 и
qn_{=zqi и т. д. до получения требуемой
точности е , что проверяется условием
\(дп-1—Яп)/Яп\<*я-
При расчете коэффициента В для кожухо-
трубного конденсатора необходимо знать
среднее число труб в пучке по вертикали
Ncp. В шахматном пучке кожухотрубного
аппарата при расположении труб по
сторонам правильных концентрических
шестиугольников можно выделить BМ—1)
вертикальных рядов труб (М — число труб
по большой диагонали внешнего
шестиугольника). Общее число труб в пучке
составляет [1]
W=0,75M2+0,25,
следовательно, для среднего числа труб по
вертикали справедливо выражение
#ср= @,75М 2+0,25) / BМ — 1). E)
Для параметра М автором получена
аналитическая зависимость [2]:
M=0J^^sim' F)
где Q —тепловой поток в аппарате, Вт;
qBH —плотность теплового потока, Вт/м2;
S —горизонтальный шаг труб в трубной
решетке, м;
dBH —внутренний диаметр трубы, м;
//D —отношение длины одной трубы к
диаметру трубной решетки.
По уравнению F) можно получить М,
принимая qBH=qHa4=0JASm и задаваясь
35

©.>0с
4
12
до, м/с
0,4
2,5 ^
0,4
2,5
Вт/(м2-К)
2101
9100
1925
8339
А,
Вт/(м2-К)
1359
2703
1283
2632
?нач.
Вт/М2
3 805
7 568
10 777
22 ПО
м
17
13
11
9
"ср
7
5
4
4
Вт/(м;.К3/4)
11 729
12 286
12 599
12 979
Я п. Вт/м2
, /г=1
5 005
9 030
13 946
25 225
л=2
5 000
9 021
13 929
25 207
л=3
5 000
9 021
13 929
25 207
е =2 11 х
q Яз
хюо%
0,1
0,09
0,12
0,06
опреденным значением 1/D. Значение М,
вычисленное по выражению F), следует
округлить до ближайшего нечетного числа.
Подставляя М в E), получаем пср. По числу
М можно определить также параметры,
используемые в конструктивном расчете:
число труб, размещаемых на стороне
внешнего шестиугольника N.CT= (М+1)/2; число
труб Л^у, содержащихся в нескольких
горизонтальных рядах и удаляемых из пучка
для образования ресиверной части в
конденсаторе или паровой зоны в испарителе
Wy=0,5Wp(yVp+M),
где Np — число горизонтальных рядов труб.
Рассмотрим последовательность расчета
горизонтального кожухотрубного
конденсатора по предлагаемому способу.
Г Лусх J
I * I
а = Авт
гп= //к
b =Bm/A
Г
$иач=0,7а
(т-1)д1
т -аб
Коэффициент
л=1/[1К+2(бЛ)Ь
где aw — коэффициент теплоотдачи со
стороны воды, Вт/(м2-К);
EFtAj)—сумма термических
сопротивлений стенки и загрязнений.
Начальное значение #нач=0,7Лвт.
По уравнениям F) и E) находят М
и N , после чего рассчитывают
коэффициент В
?=0,72^/^
Алгоритм для определения плотности
теплового потока
v*V,64e.
где г — теплота парообразования, Дж/кг;
о — плотность, кг/м ;
К — теплопроводность, Вт/ (м • К);
g—ускорение свободного падения,
м/с2;
\х — Динамическая вязкость, Па-с;
do — диаметр окружности по основанию
ребра, м;
г|;р — коэффициент, учитывающий
разные условия конденсации на
горизонтальных и вертикальных
участках поверхности;
Р — коэффициент оребрения.
Показатель степени к в уравнении B)
равен 0,75.
Далее определяют q по выражению D)
или по алгоритму (см. рисунок). Затем
уточняют значение М и находят, как обычно,
остальные конструктивные параметры
аппарата.
В таблице показана последовательность
расчета q при двух значениях ®т и w
(скорости воды) в горизонтальном кожухо-
трубном конденсаторе.
Исходные данные: тепловой поток QK= i
= 1 18 кВт; температура конденсации /к=
= 25 °С; диаметры медной трубы с
накатными ребрами — внутренний dBH=0,0132 м,
окружности по основанию ребра d0=
==0,0165 м, наружный dH=0,021 м; 0=3,6;
г|у=:1,61; 5=0,026 м; /Д*=8; 2F:/Я,) =
= 2,6- Ю-4 м2. К/Вт.
Из таблицы видно, что погрешность
результата первого итерационного шага
относительно точного значения q3 не
превышает 0,2 %. Аналогичные результаты
получены при определении q для кожухо-
трубных испарителей, воздушных
конденсаторов и воздухоохладителей. Это позволяет
рекомендовать вместо обычно ис'пользуемо-
36

го графоаналитического метода расчета
q уравнение, выведенное из D):
(т-\)(днач/Вт) + вт
4 (m/qHa4)(aHa4/Bm) + \/A'
Предварительно получают уравнения,
эквивалентные A) и B), и определяют
<7нач=0,7Л6т. По выражению G) можно
анализировать расчетную зависимость q
от /к, tw, 6m, w и 2FА).
Применение предложенного алгоритма
повышает точность результатов и снижает
трудоемкость расчета, конструирования и
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1231338 E1) 4 F 25 В 9/02 B1)
3854201/23-06 B2) 17.12.84 G1) Московский
ордена Ленина и ордена Октябрьской Революции
энергетический институт G2) И. А. Антышев,
B. П. Мотулевич, В. Н. Федоров E3) 621.565.3
E4) E7) ВИХРЕВАЯ ТРУБКА, содержащая
камеру энергетического разделения, имеющую
многослойную стенку с сопловым вводом
сжатого газа, диафрагму для вывода холодного
потока и дроссель для вывода горячего потока,
и термоэлектрическую батарею с холодным и
горячим спаями для генерации электрического
тока, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, горячий спай
термоэлектрической батареи выполнен в виде пористого
кольца, расположенного с торца камеры
энергетического разделения вокруг дросселя,
диафрагма имеет пористую структуру и служит
холодным спаем термоэлектрической батареи, а
внутренний слой стенки камеры энергетического
разделения выполнен в виде чередующихся по ее
длине полупроводников р- и я-типа,
разделенных электроизоляционными прокладками.
A1) 1227917 E1) 4 F 25 В 43/02, В 01 D 45/06
B1) 3797372/23-06 B2) 01.10.84 G2) Б. Л. Цир-
лин, Т. Л. Кузнецова, Н. Ю. Рословцева,
C. В. Маркелов E3) 621.57
E4) E7) 1. СЕПАРАТОР, преимущественно
для отделения масла от холодильного агента,
.содержащий корпус с крышкой и патрубком для
(подачи среды и установленный по оси корпуса
фильтрующий элемент с жалюзийной решеткой
вокруг него, отличающийся тем, что, с целью
повышения степени очистки, патрубок для подачи
среды выполнен в виде тангенциального
коллекторного ввода, размещенного между
фильтрующим элементом и жалюзийной решеткой, при
этом последняя имеет вертикальные щели с
кромками, отогнутыми навстречу потоку среды, а
фильтрующий элемент разделен коаксиальными
цилиндрическими перегородками, смещенными
вдоль оси, на отсеки, соединенные с
противоположных сторон для создания многоходового
движения потока среды.
2. Сепаратор по п. 1, отличающийся тем, что
нижняя часть жалюзийной решетки
расположена ниже фильтрующего элемента.
исследования конденсаторов и испарителей
холодильных машин. Он был использован
при экспериментальных испытаниях кожухо-
трубных испарителей и конденсаторов.
Список использованной литературы
1. Теплообменные аппараты холодильных
установок / Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов,
О. П. Иванов и др.— Л.: Машиностроение,
1973.— 328 с.
2. Холодильные машины / Н. Н. Кошкин,
И. А. Сакун, Е. М. Бамбушек и др.—
Л.: Машиностроение, 1985.— 511 с.
A1) 1227919 E1) 4 F 25 D 13/00 B1)
3689157/28-13 B2) 09.01.84 G2) Л. Ф. Мочалов-
ский, В. В. Леопольдов E3) 621.565
E4) E7) КАМЕРА ДЛЯ РАБОТЫ В
ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ПОЛОЖИТЕЛЬНЫХ И
ОТРИЦАТЕЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУР,
содержащая теплоизолированный корпус, холодильный
агрегат, воздухоохладитель, установленный в
корпусе испаритель, электронагреватели и
вентилятор, отличающаяся тем, что, с целью
снижения энергозатрат при работе в режиме
высоких температур, она снабжена съемным
термостойким щитом для размещения в дверном
проеме корпуса, а испаритель укреплен на
двери камеры и связан с^ холодильным агрегатом
через герметичный поворотный узел,
расположенный в зоне крепления двери к корпусу.
A1) 1225986 E1) 4 F 25 В 49/00 B1)
3671386/23-06 B2) 13.12.83 G2) А. К. Шимор-
ский, А. П. Лепявко, С. М. Захаров E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый контур, в котором
последовательно установлены компрессор,
конденсатор воздушного охлаждения, ресивер, дроссель
и испаритель, причем ресивер соединен с выходом
компрессора байпасной линией с регулирующим
устройством, отличающаяся тем, что, с целью
увеличения холодопроизводительности при низких
температурах охлаждающего воздуха, ресивер
дополнительно содержит вертикальную
перегородку с отверстием в ее нижней части,
разделяющую места подсоединения ресивера к
замкнутому контуру и к байпасной линии.
A1) 1186924 E1L F28 D 7/00, F 28 F 21/02 B1)
3738170/24-06 B2) 11.05.84 G1) Брянский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко E3)
621.565.58
E4) E7) КОЖУХОБЛОЧНЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий вертикальный кожух
с входными и выходными патрубками и поярусно
размещенные в нем прямоугольные графитовые
блоки, имеющие непересекающиеся
горизонтальные щелевые каналы для нагреваемой среды и
вертикальные — для пара, отличающийся тем,
что, с целью повышения компактности, все
каналы расположены параллельно одной из
диагоналей блоков, причем каналы для нагреваемой
среды также выполнены щелевыми, а каналы
для пара в разных ярусах выполнены с
различным проходным сечением, увеличивающимся в
направлении движения пара от яруса к ярусу.
37

0SMEH ОПЫТОМ
УДК 663.674.013:331.103.6
РАЦИОНАЛИЗАТОРСКАЯ
РАБОТА В ЦЕХАХ
И НА ФАБРИКАХ МОРОЖЕНОГО
РОСМЯСОМОЛТОРГА
А. Г. КЛАДИЙ
На фабриках и в цехах мороженого
Росмясомолторга широко развернута
рационализаторская деятельность,
направленная на увеличение выпуска и
повышение качества мороженого.
На Липецком хладокомбинате группа
рационализаторов во главе со старшим
мастером В. П. Сарафановым заменила
фильтр горизонтального типа А1-ОШФ
на изготовленный фильтр новой
конструкции — вертикального типа.
Цилиндрический корпус и крышка фильтра
выполнены из листовой нержавеющей
стали, прокладка между ними — из
пищевой листовой резины. В корпусе
установлены две стальные сетки — для
грубой и тонкой очистки, с ячейками
соответственно 2X2 и 1X1 мм. Новый
фильтр обеспечивает лучшее, чем
фильтр А1-ОШФ, качество фильтрации
смесей. Кроме того, он прост в
изготовлении, надежен и удобен в
эксплуатации (сетки легко очищаются),
занимает меньше места.
Механиком фабрики мороженого
Саратовского областного объединения
И. К. Ярмановым изготовлен фильтр
также вертикального типа с откидной
крышкой и двумя цилиндрическими
фильтрующими сетками для грубой и
тонкой очистки. Смесь подается через
верхний боковой патрубок, а
отводится —: через патрубок в днище фильтра.
На фабрике мороженого
Куйбышевского областного объединения
рационализаторы А. Р. Гришенин и А. П.
Захаров механизировали процесс загрузки
сырья в заготовительные ванны,
использовав от серийной фаршемешалки
ФМ-350 подъемно-загрузочное
устройство грузоподъемностью 300 кг. К нему
прикрепили контейнер из нержавеющей
стали для сухих и сгущенных
компонентов.
На большинстве предприятий
фруктовое пюре после протирочной машины
вручную собирают в бочки, фляги,
38
фанерные барабаны. Участок переборки
плодов и ягод загромождается тарой
и готовой продукцией.
Рационализаторы Липецкого хладокомбината
Г. Н. Дмитриевский и А. И. Суханов
изготовили и установили под
протирочной машиной емкость на 600 л, из
которой пюре перекачивается насосом
Ш5-25 в резервуар вместимостью 2 т
для дальнейшего использования.
На фабрике мороженого
Саратовского областного объединения при работе
линии М6-ОЛВ для производства
мороженого в стаканчиках вследствие
переохлаждения цепей люлечного кон- л
вейера в скороморозильном аппарате \
их звенья нередко проскакивают зубья
звездочки. В результате нарушается
синхронность технологического цикла
при прохождении люлек со
стаканчиками под дозатором. Для
восстановления цикла требуется остановить
линию. Простой ее в течение месяца
достигает 5 ч.
Рационализаторы И. К. Ярманов,
И. М. Гурин и В. А. Захарченко
модернизировали линию, изменили
кинематическую схему. Узел набора и
спуска петли конвейера заменили
храповым механизмом, обеспечившим
остановку конвейера под дозатором.
Внедрение этого рационализаторского
предложения позволило дополнительно
выпускать до 35 т мороженого в год.
И. К. Ярманов, В. А. Захарченко
и Г. М. Михайличенко внесли
изменения в конструкцию дозатора и
конвейера скороморозильного аппарата
линии М6-ОЛВ в целях увеличения
массы порции мороженого в бумажных
стаканчиках — 150 г вместо 100 г.
Гнезда ротора расточили до диаметра
65 мм и изготовили фторопластовые
плунжеры такого же диаметра высотой
30—32 мм. Дозатор подняли на 20 мм
установкой прокладок в местах его
крепления. Люльки конвейера заменили
новыми большего размера. СменнаяШ
производительность линии возросла на
43 %. На 13 руб. 83 коп. снизилась
себестоимость 1 т мороженого.
В цехе мороженого Хабаровского
областного объединения внесли
изменения в конструкцию магазина для
бумажных дисков (крышечек), которая
не обеспечивала стабильного накрыва-
ния мороженого в стаканчиках. Четыре
винта-держателя, расположенные' в
нижней части магазина под углом
90° относительно друг друга, служили

плохой опорой для дисков — они
смещались, перекашивались и
деформировались, в результате чего присоски
дисконакладочного механизма могли
накрыть дисками лишь 60—70 %
стаканчиков.
Рационализатор С. В. Самохвалов
вместо винтовых держателей
предложил конусный держатель-вкладыш.
Для удобства закладки дисков верхняя
часть магазина расточена под конус.
В целях наблюдения за дисками и
поправки их, при необходимости, по
образующей цилиндра магазина
выполнены прорези. Держатель-вкладыш
( обеспечивает 100 %-ный выход
продукции на линии М6-ОЛВ.
В Вологодском областном
объединении модифицирована линия
М6-ОЛ2В по выпуску мороженого в
вафельных и бумажных стаканчиках.
В ней применена более совершенная
конструкция аммиачных батарей из
горизонтальных змеевиковых труб,
оребренных штампованными
пластинами. В вакуумной системе механизма
накладывания бумажных дисков
установлен клапан подсоса для
регулировки глубины вакуума. Приставная
рельсовая дорожка скороморозильного
аппарата разделена на две части, шар-
нирно соединена и убрана во внутрь
аппарата.
Усовершенствование линии
позволило увеличить паспортную
производительность с 450 до 500 кг/ч.
Для обеспечения бесперебойного
выпуска мороженого и снижения
зависимости от удаленных поставщиков
бумажных дисков ряд хладокомбинатов
изыскал возможность печатать в
городских или областных типографиях
заготовки дисков с непрерывным
рисунком на листовой бумаге. Из этих
заготовок, нарезаемых лентами и
складываемых в стопки, диски высека-
лот на штампах или прессах различной
гконструкции.
Заслуживает внимания
малогабаритный гидравлический пресс,
изготовленный рационализатором Ростовского-
на-Дону хладокомбината № 1 В. М. Са-
ковским. На станину устанавливается
матрица заданного диаметра, на нее
укладывается стопка нарезанных
квадратами заготовок. В гидросистеме с
помощью электродвигателя мощностью
2 кВт и шестереночного масляного
насоса создается необходимое
давление. Возвратно-поступательное
движение пуансона обеспечивается
золотником, управляемым с помощью рукоятки.
При движении пуансона вниз
происходит высечка дисков.
Производительность пресса 35 тыс. дисков, в смену.
Обслуживает его один челове^.
На Ростовском-на-Дону
хладокомбинате № 1 был случай, когда
типография ошибочно изготовила 21 млн.
дисков увеличенного диаметра. В. М. Ча-
лабов и А. И. Володин расточили
магазины для дисков до требуемого
размера, а после использования
нестандартных дисков сделали
внутренние вставки.
В системе Росмясомолторга широко
распространена линия М6-ОЛБ по
выпуску брикетного мороженого на
вафлях, которая усовершенствована в
процессе эксплуатации.
Например, в узле подачи вафель
каждая вафельная долька
захватывается и удерживается пластинками с
лепестками. В результате циклических
нагрузок с частотой 50—60 захватов
в минуту лепестки отламываются" от
пластинок и один-два раза в неделю
приходится останавливать линию для
замены пластинок. Рационализатор
фабрики мороженого Саратовского
областного объединения И. М. Гурин
предложил применять пластинки без
лепестков с измененной формой
загиба края и вдвое уменьшить их
количество. Срок службы пластинок
увеличился в 10—20 раз. Улучшились
захват и удержание вафель.
Внедрение этого предложения позволило
повысить надежность работы линии
М6-ОЛБ и уменьшить количество брака
мороженого.
На фабрике мороженого
Хабаровского краевого объединения тесто к
каждому из трех установленных
автоматов А2-ОВА подавалось из
накопительных баков отдельными насосами по
трубопроводам диаметром 35 мм.
Слесари Ю. Н. Козлов и М. И. Коз-
ляев предложили подавать тесто по
общему трубопроводу диаметром 50 мм
с отводами от него к каждому
автомату и использовать один насос
НШМ-10 вместо трех 36 МЦ. Внедре-*
ние централизованной системы
сократило время подачи теста, снизило
расход электроэнергии.
На этом же предприятии
изготовлены двустенные теплоизолированные
баки для хранения теста. В рубашки
баков подают ледяную воду, полу-
39

чаемую на пластинчатой установке с
рассольным охлаждением.
На некоторых предприятиях баки для
теста в автоматах А2-ОВА оснастили
поплавковым механизмом с конечными
выключателями в цепи
электродвигателя насоса, что позволило
автоматизировать подачу теста.
В вафельном отделении фабрики
мороженого Саратовского областного
объединения тесто подается к
автоматам периодически насосами на
расстояние до 30 м. Чтобы исключить
подогрев теста, рационализаторы
В. А. Захарченко, В. В. Шаболин и
А. М. Батиев изолировали
трубопровод асбестовым шнуром диаметром
25 мм в два слоя и покрыли
хлорвиниловой пленкой.
На Липецком хладокомбинате для
поддержания требуемой
технологической инструкцией температуры теста в
вафельном отделении установили
теплоизолированную емкость для ледяной
воды, которую насос 1,5К-8/19
перекачивает в мерный покрытый
теплоизоляцией бак тестосбивальной
машины и в рубашку резервуаров для
хранения теста. Ледяную воду
получают в баке водопроводной воды,
охлаждаемой до 2—3 °С раствором
глицерина с температурой —10 °С, который
циркулирует в змеевике бака.
Существенным недостатком
автоматов А2-ОВА последних выпусков
является уменьшение ширины плит
пуансонов со 100 до 70 мм, что
приводит к обугливанию вафельных
отеков (облоя) при прохождении кон-
* вейера через топочную камеру, в
результате чего их нельзя повторно
использовать. На фабрике мороженого
Саратовского областного объединения
над плитами пуансонов смонтировали
защитные экраны из листовой
жаропрочной стали толщиной 2,5 мм.
Внедрение предложения способствует
сохранению сырьевых ресурсов.
Опыт работы Мосхладокомбината
№ 8, Липецкого хладокомбината и
других предприятий показал, что
внедрение раздельной подачи хладагента
к фризерам, скороморозильным
аппаратам, камерам дозакаливания и
хранения мороженого дает
положительный эффект: обеспечивает
стабильность работы такого чувствительного
технологического аппарата, как
фризер, в результате чего улучшается
40
качество продукции и снижаются
производственные отходы.
Традиционно применяемым в
установках цехов мороженого хладоноси-
телем является раствор хлористого
кальция. Его агрессивность по
отношению к металлу, в том числе к
сварным соединениям трубопроводов из
нержавеющей стали, сокращает срок
службы трубопроводов, арматуры и
насосов до 5—6 лет, усложняет
эксплуатацию оборудования. На ряде
предприятий вместо рассола стали
использовать неагрессивный водный
раствор глицерина. Для него на
Липецком хладокомбинате смонтировали
два резервуара, сваренные на месте
из листовой нержавеющей стали:
емкостью 15 м3 для разведения
глицерина водой в соотношении 1:1 и
емкостью 30 м3 для охлаждения
раствора, подаваемого затем в
холодильную систему насосом 1,5К6.
Применение неагрессивного хладоносителя
увеличивает срок службы системы,
уменьшает трудозатраты на ремонт и
обслуживание.
Внедрение рационализаторских
предложений на предприятиях Росмясомол-
торга дает существенный
экономический эффект.
УДК 621.564.22-68
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТЕПЛОТЫ
ПЕРЕГРЕТЫХ ПАРОВ АММИАКА
ДЛЯ ПОДОГРЕВА ВОДЫ
Л. М. ТЕРНОВЕНКО
На Ровенской базе Укроптмясомол-
торга с 1983 г. действует установка
по использованию теплоты перегретых
паров аммиака для системы
горячего водоснабжения. Холодопроизводи-
тельность компрессоров базы 1750 кВт.
Установка обеспечивает горячей во-.
дой все вспомогательные цехи, а в
летнее время и столовую. В этот
период C—4 мес) не работают
водогрейные котлы.
Установка (см. рисунок) состоит из
теплообменника и двух прямоугольных
емкостей по 2,5 м3, в которых
смонтирован змеевик из оребренных труб
диаметром 38Х2;5 мм, поверхностью
18 и2.
В качестве теплообменника
использован кожухотрубный конденсатор
КТГ-60.

Установка по использованию теплоты перегретых
паров аммиака для подогрева воды:
/ — емкость; 2 — теплообменник
Между теплообменником и
емкостями циркулирует промежуточный
теплоноситель — вода, что предотвращает
попадание аммиака в систему
горячего водоснабжения и выпадение
водяного камня на поверхности
теплообменника.
Горячие пары аммиака с
температурой 110—120 °С разделены на два пото-
A1) 1224517 E1) 4 F 25 D3/10, А 01 N 1/02 B1)
3753500/28-13 B2) 15.07.84 G1) Специальное
конструкторское бюро биологического
приборостроения АН СССР G2) Е. В. Межбурд,
М. И. Бруснигин, В. А. Лосев E3) 621.565
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПРОГРАММНОГО КРИОЗАМОРАЖИВАНИЯ
БИООБЪЕКТОВ, содержащее выполненную в виде
сосуда Дьюара рабочую камеру, установленный в
ней держатель образца, датчик температуры
образца, укрепленный около держателя нагреватель,
программный регулятор температуры образца,
вход которого соединен с датчиком
температуры образца, а выход сообщен с нагревателем,
отличающееся тем, чго, с целью повышения
сохранности биообъектов путем увеличения
скорости программируемого их охлаждения и
нагрева, устройство снабжено узлом изменения
уровня жидкого азота в рабочей камере, связанным
с выходом программного регулятора
температуры образца, мешалкой, установленным на
держателе контейнером для размещения образца и
теплопроводным элементом, имеющим контакт с
контейнером и размещенным между предпола-
ка в целях более полного их
теплообмена с теплоносителем. Для
обеспечения свободной циркуляции
последнего в крышках теплообменника
удалены перегородки, кроме одной в центре
крышки с патрубками входа и выхода
воды. Теплоноситель с температурой
70—90 °С направляется в емкости и
нагревает водопроводную воду,
проходящую по змеевику, до 55—65 °С.
Емкости, установленные в два яруса,
аккумулируют тепло в ночное время и
устраняют резкие колебания
температуры нагретой воды при ее
потреблении.
Использование теплоты перегретых
паров аммиака позволило исключить
из работы один водяной насос марки
Зк-9 и два вентилятора на
испарительных конденсаторах. В
теплообменнике хорошо отделяется масло, что
значительно улучшает эффективность
работы холодильной установки.
Теплоиспользующая установка
позволила сэкономить в год до
20 тыс. м3 газа и 35—40 тыс. кВт-ч
электроэнергии. Годовая экономическая
эффективность составляет 4 тыс. руб.
гаемыми верхним и нижним допустимыми
уровнями жидкого азота.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
сосуд Дьюара выполнен в виде двух
сообщенных в нижней части отсеков, а узел изменения
уровня жидкого азота содержит парофазный
усилитель, диод, два дополнительных
нагревателя и два регулируемых клапана сброса
давления, при этом держатель для контейнера с
укрепленным около него нагревателем,
теплопроводный элемент, мешалка, первый дополнительный
нагреватель и первый клапан сброса давления
размещены в одном отсеке, а второй
дополнительный нагреватель и второй клапан сброса
давления — в другом отсеке.'
3. Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся тем,
что прямой выход парофазного усилителя
соединен с первым дополнительным нагревателем и
первым клапаном сброса давления, а его
инверсный выход — с вторым дополнительным
нагревателем и вторым клапаном сброса
давления, при этом вход парофазного усилителя
соединен с выходом программного регулятора
температуры образца, а прямой выход
парофазного усилителя соединен с его инверсным
выходом через диод и нагреватель, установленный
около держателя.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
теплопроводный элемент состоит из коаксиальных
профилированных обечаек, а мешалка
выполнена в виде стакана с коаксиальными
профилированными стенками, размещенными с зазором
между обечайками теплопроводного элемента.
41

е помощь
ПРАКТИКУ
УДК 621.564@83.75):629.!2
НОВЫЕ НОРМЫ РАСХОДА
ХЛАДАГЕНТОВ
И ХЛАДОНОСИТЕЛЯ
ДЛЯ СУДОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
А. С. ЧЕРКАШИН
Минрыбхозом СССР утверждены новые
«Нормы расхода хладагентов и хладоноси-
теля для судовых холодильных установок»
(Л.: Транспорт, 1986. — 14 с).
Ранее расход хладагентов и хладоносите-
ля регламентировался подобным
нормативным документом, действовавшим с 1976 г.,
в котором были приведены нормативы для
66 типов судов. В новом документе нормы
установлены для 68 типов судов, в том числе
временные — для 8 типов.
Необходимость пересмотра норм
обусловлена тем, что за истекший с 1976 г. период
флот рыбной промышленности нашей
страны пополнился новыми современными
типами судов с неограниченным районом
плавания, такими, как «Иван Бочков», «Спрут»,
«Конституция СССР», «Орленок», тунце-
ловными сейнерами и др. Вместе с тем за
этот же период выведены из эксплуатации
устаревшие суда, например, типа «Пушкин»,
«Тропик», «Амур», оборудованные
холодильными установками, как правило,
снятыми с производства. Внедрены новые виды
оборудования: морозильные аппараты
FGP-25-3, ряд винтовых компрессорных
агрегатов S3-315, S3-1800 и т. д.
За последние годы произошли изменения
в технике холодильной обработки
морепродуктов. Так, охлаждение и
замораживание тунцов потребовало внедрения на
тунцеловных сейнерах больших емкостей
для хранения и обработки рыбы с
применением насосной или безнасосной подачи
хладагентов R22 и R12 в батареи танков.
Применение насосно-циркуляционной схемы
подачи хладагента вызвало значительное
увеличение его массы в системе. По этим
причинам действующие ранее нормы
расхода хладагентов и хладоносителя устарели.
Новые нормы расхода R22 и R12, аммиака
и хлористого кальция на ремонтно-эксплу-
атационные нужды установлены для
холодильных установок (производственных,
систем кондиционирования воздуха и
провизионных кладовых) основных типов
добывающих, обрабатывающих и приемно-
транспортных судов. Разработка и
корректировка норм произведены на основе
обобщения статистических данных эксплуатации
холодильных установок судов пяти
всесоюзных рыбопромышленных объединений за
1978-1983 гг.
Нормы изложены в виде четырех таблиц:
в табл. 1 — нормы расхода R22, табл. 2 —
аммиака, табл. 3 — R12, табл. 4 —
хладоносителя.
Поскольку существенно возросло число
судов с холодильными установками,
работающими на R22, в новых нормах указаны
19 типов таких судов вместо 9 — в старых.
Причем нормы разделены на семь групп —
в заЕ.исимости от массы R22 в системе —
до 150, 400—1000, 2660—3700, 4000—5200,
6200—8000, 9200 кг и свыше 10 т.
Соответственно для каждой группы установлена
норма годовой дозаправки — 75, 180—280,
600—630, 960—1250 кг и т. д.
Нормы расхода аммиака
дифференцированы также для семи групп судов — до 1500,
1500—3200, 3201—5000, 5001—8000 кг, 10—
12, 18—21 и более 21 т массы хладагента
в системах. Для первой группы дозаправка
аммиаком составляет до 420 кг в год, для
каждой последующей — соответственно
450—960, 1050—1750, 1900—2670, 3000—
4500, 4500—5250, 5250—7600 кг.
Новые нормы расхода аммиака,
установленные для 36 типов судов, снижены в
среднем на 4 %, однако для судов с большим
сроком эксплуатации они остались на
прежнем уровне.
Нормы расхода R12 определены для 44
типов судов, которые разделены на четыре
группы в зависимости от массы хладагента
в системах — 11—20, 21—45, 100—1000 и
1100—1600 кг. Годовая дозаправка для
таких систем установлена в пределах
соответственно 23—25, 28—60, 85—220, 280—
500 кг.#
Нормы расхода хлористого кальция в
основном остались прежние, кроме норм для
четырех типов судов — «Наталия
Ковшова», «Андрей Захаров», «Кораблестроитель
Клопогов» и ТХС-300, находящихся в
эксплуатации более 20 лет. Для них в виде
исключения нормы расхода хладоносителя
были увеличены на 5—10 % из-за
значительного износа трубопроводов рассольной
системы.
Впервые определены разовые нормы
расхода R22 и R12 при освобождении систем
от хладагента во время очередных
освидетельствований холодильных установок
Регистром СССР. Они установлены в
количестве 25 % от массы хладагента,
потребной для заправки системы через 8 лет с
начала эксплуатации судна и через каждые
последующие 4 года эксплуатации судна. Эти
нормы распространяются на суда с
поднадзорными Регистру СССР
производственными холодильными установками,
работающими на указанных хладагентах.
Для судов, имеющих холодильные
установки (производственную, систем
кондиционирования воздуха и провизионных
кладовых) с одинаковым хладагентом или хладо-
42

носителем, норма устанавливается с учетом
суммарной вместимости систем.
Объясняется это тем, что исходные статистические
данные рыбохозяйственных организаций
отражают суммарные потери по виду
рабочей среды.
Предельно допустимые потери хладагента
на ремонтно-эксплуатационные нужды
G н, кг, определяют по формуле:
'р.э.н '
МсЯр
100
где Мс — расчетная масса хладагента в
системе, кг;
Яр — норма расхода в год, %.
Предельную годовую норму расхода
хлористого кальция на
ремонтно-эксплуатационные потребности для пополнения
системы, в кг, рассчитывают по формуле:
г/ — вно
р-эн 100 '
где В — расчетная масса соли в растворе,
кг.
Новые нормы расхода хладагентов и хла-
доносителя направлены на сокращение
непроизводительных потерь и повышение
уровня технической эксплуатации холодильных
установок. Они позволят также
всесоюзным рыбопромышленным объединениям
упорядочить систему снабжения судов
хладагентами и хладоносителем, а базам и
управлениям вести более строгий их учет
и списание фактических потерь.
УДК 621.57.049.001.24
НОМОГРАММА
ДЛЯ РАСЧЕТА ЕМКОСТИ
ЦИРКУЛЯЦИОННЫХ РЕСИВЕРОВ
Ю. К. СОЛОМАХА
Емкость циркуляционных ресиверов 1/цр
для аммиачных насосно-циркуляционных
систем охлаждения выбирают в
соответствии с общепринятой методикой [1—4]
по формулам:
f для систем охлаждения с нижней подачей
аммиака
+ V,.,.Ks]K6K7K», A)
для систем охлаждения с верхней подачей
аммиака
+ У9тТКь]К*К7К%9 B)
гДе ^ц.р.н* Уц. р. в — требуемая емкость
циркуляционных ресиверов
соответственно при
нижней и верхней
подаче, м3;
^н.т» ^б» ^в> ^в.т — геометрическая емкость
соответственно
нагнетательного
трубопровода аммиачного насоса,
труб батарей, труб
воздухоохладителей,
всасывающего
трубопровода от охлаждающих
устройств до
циркуляционного ресивера, м3;
К — коэффициенты, учитывающие:
К\ — среднее заполнение жидким
аммиаком труб батарей и
воздухоохладителей при нижней подаче
хладагента (/(,=0,7);
/Сг — среднее количество жидкого
аммиака, вытесняемого при нижней
подаче из труб батарей и
воздухоохладителей при увеличении
тепловой нагрузки (^2=0,3);
Кз> Ка — заполнение труб соответственно
батарей и воздухоохладителей
при верхней подаче жидкого
аммиака (#3=0,3 и /С4=0,5);
Къ — количество жидкого аммиака,
содержащегося во всасывающем
трубопроводе, определяется в
зависимости от кратности
циркуляции п по формуле [5]:
К-1-2,
и равен
4
6
8
10
0,24
0,30
0,34
0,37
12
15
20
25
0,40
0,42
0,45
0,48
Кб — рабочее заполнение жидким
аммиаком циркуляционных
ресиверов (для ресивера типа РД /F
равен 1,30, типа РДВ— 1,55, типов
РД и РДВа с жидкостными
стояками — 1,15);
Ki — паровое пространство ресиверов
(для ресивера типа РД /С7 равен
1,25, типов РДВ и РДВа — 1,45);
Ks — запас емкости ресиверов на
вспенивание жидкого аммиака,
неизбежное при автоматическом пуске
компрессоров, (/(8=1,2).
На номограмме (см. рисунок),
построенной по формулам A), B), показан
графический расчет емкости циркуляционных
ресиверов.
Пример расчета. Рассматривается
система охлаждения со следующей технической
характеристикой: 1/б=12,5 м3 (точка Л),
VB=0 (воздухоохладители в системе
охлаждения отсутствуют), VH т=0,75 м3 (точка Б),
VB т=4,5 м3 (точка В).
Верхняя подана аммиака. Из точки Л
на оси VB, V6 проводят горизонтальную
линию до пересечения с прямой V6 вп,
характеризующей заполнение батарей при
верхней подаче аммиака, а из точки
пересечения — вертикальную линию до оси
43

Ш"*
РДВ РДВа РД
(без стоят) (со стояком) (со стояком)
РД
(без стояка)
М
'и3'
26
24
22
20\
15
—Ш—,
22\
20\
18
16
14 У
12
121
8
6
4
?
0^
16
14
12
б\-
4
2
0
Номограмма для расчета емкости циркуляцион
с нижней и верхней подачей
абсцисс, на которой полученная точка
А' A/бДз=3,75 м3) показывает количество
жидкого аммиака, сливающегося из батарей
при остановке насоса.
Далее на оси VHT отмечают точку Б
(^н.т=0>75 м3)- Затем из точки В на оси
VB T проводят горизонтальную линию до
прямой с требуемой кратностью циркуляции
(принята равной 10), а из точки
пересечения — вертикальную линию до оси УъхКъ-
Точка В' (К-ВшТ/С5=1,65 м3) определяет
количество жидкого аммиака,
содержащегося в трубопроводе совмещенного слива
жидкости и отсоса паров.
Далее суммируют численные значения
в точках Л\ Б, В' и полученный результат
F,15 м3), характеризующий количество
жидкого аммиака, которое должен принять
из системы циркуляционный ресивер,
откладывают на первой вертикальной шкале
(точка Г).
Для определения емкости ресивера (с
учетом необходимого рабочего заполнения и
парового пространства) из точки Г проводят
горизонтальную прямую до шкалы
соответствующего типа циркуляционного
ресивера.
В рассматриваемом примере ресивер типа
РДВ (без стояка) должен иметь емкость
16,4 м3 (точка Д), типа РДВа (со стояком)
или типа РД* (без стояка) — 12,3 м3
(точка ?), типа РД* (со стояком) —
10,3 м3 (точка Ж).
Нижняя подача аммиака. Из точки А
проводят горизонтальную линию до
пересечения с прямой V6 H п, характеризующей
заполнение батарей жидким аммиаком при
нижней подаче, а из точки пересечения —
ных ресиверов для насосных систем охлаждения
вертикальную линию до оси абсцисс. Точка
A" (l/6/Ci/B=2,6 м3) показывает количество
жидкого аммиака, которое может быть
вытеснено из батарей с нижней подачей при
увеличении тепловой нагрузки.
Точки Б и В' определяют так же, как и
для системы охлаждения с верхней подачей
Затем суммируют численные значения точек
А", Б, В' и полученный результат 5,0 м3 —
количество жидкого аммиака, которое
должен принять циркуляционный ресивер из
системы с нижней подачей — откладывают
на первой вертикальной шкале (точка И).
Для определения емкости конкретного
типа ресивера проводят горизонтальную
линию до соответствующей шкалы. Для
системы с нижней подачей, взятой в
качестве примера, ресивер типа РДВ (без стояка)
должен иметь емкость 13,6 м3 (точка /С),
типа РДВа (со стояком) или типа РД*
(без стояка) — 10 м3 (точка Л), типа РД*
(со стояком) — 8,3 м3 (точка М).
Предлагаемая методика позволяет
выбирать емкости циркуляционных ресиверов
для аммиачных насосных систем
охлаждения в соответствии с требованиями правил
техники безопасности [3] графическим
путем, что упрощает процесс
проектирования холодильных установок. При этом
требуемая емкость циркуляционных ресиверов,
подобранная по номограмме, является более
точной, так как количество жидкого
аммиака, содержащегося во всасывающем паро-
С дополнительным отделителем жидкости.
44

жидкостном трубопроводе, определяется не
по среднему, а конкретному значению
кратности циркуляции.
Список использованной литературы
1. Гиндлин И. М., Соломаха Ю. К. Выбор
емкости циркуляционных ресиверов для
аммиачных насосно-циркуляционных систем
охлаждения. — Холодильная техника, 1977,
№ 7, с. 49—52.
2. Гиндлин И. М., Л е м е ш ко В. К., Сол о -
маха Ю. К. Мероприятия по повышению
безопасности эксплуатации холодильных уста-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1206581 E1) 4 F 25 D 11/02 B1)
3793230/28-13 B2) 31.07.84 G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) А. В. Антипов, Э. И. Каухчешви-
ли, Б. Н. Маркевич, Э. Ф. Яушева, Н. А.
Бабицкая E3) 621.565
E4) E7) БЫТОВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
включающий теплоизолированный корпус,
холодильную камеру, морозильное отделение,
образованное испарителем, и съемный противень,
размещенный под испарителем, отличающийся
тем, что, с целью расширения функциональных
возможностей, противень установлен герметично
с образованием между ним и нижней стенкой
испарителя сублимационного отделения, при этом
высота последнего составляет 0,01—0,03 высоты
холодильной камеры.
A1) 1229529 E1) 4 F 25 В 11/00, 29/00 B1)
3646605/23-06 B2) 28.09.83 G1) Омский
политехнический институт G2) Е. Я. Борочин,
Я. В. Гааг, В. Д. Галдин, В. И. Гриценко E3)
621.575
E4) E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТЕПЛА,
ХОЛОДА И ТВЕРДОЙ УГЛЕКИСЛОТЫ путем
сжатия атмосферного воздуха, подачи его на
сжигание топлива с получением продуктов
сгорания, предварительного их охлаждения с
отводом тепла и влаги и последующего глубокого
охлаждения с выделением твердой углекислоты,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, твердую углекислоту смешивают с
атмосферным воздухом перед его сжатием, в
процессе которого осуществляют сублимацию
твердой углекислоты.
A1) 1227920 E1) 4 F 25 D 13/06, 17/06 B1)
3815870/28-13 B2) 21.11.84 G1) Ленинградский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт холодильной
промышленности G2) И. А. Скоробогатова, А. В. Скоро-
богатов, Ю. Д. Румянцев, И. Е. Скопинцев
E3) 621.565
E4) E7) КАМЕРА ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ МЯСА, включающая
теплоизолированный корпус и размещенные в нем
конвейер с подвесными путями для мясных полутуш,
установленные между ними пластинчатые
радиационные батареи, воздухоохладители и распо-
новок предприятий мясной и молочной
промышленности. М.: ВНИКТИхолодпром, 1979.—
60 с.
3. Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок.
М.: ВНИКТИхолодпром, 1981. — 158 с.
4. Соломаха Ю. К. Некоторые вопросы
подготовки к автоматизации холодильных
установок. — ЭИ / ЦНИИТЭИмясомолпром. Сер.
Холодильная промышленность и транспорт,
1978, № 4, с. 1—21.
5. Slipcevic В. — Kalteanlagen mit Umwal-
zpumpen, 1966, № 6, S. 303—310.
ложенные в верхней части контура
воздухораспределители, отличающаяся тем, что, с целью
сокращения потерь массы продукта и снижения
энергозатрат, пластинчатые радиационные
батареи оснащены закрепленными по обеим их
плоскостям антиконвективными стенками
ячеистой структуры для обеспечения
ламинарного режима движения воздуха внутри ячеек.
A1) 1227918 E1) 4 F 25 D 1/00, F 28 D 11/02,
F 27 В 7/38 B1) 3811135/28-13 B2) 06.11.84
G2) Е. В. Коровкин, В. Л. Виноградов,
В. В. Бычков, Б. М. Нестеров, М. И. Попов,
Л. Ф. Шмелев E3) 662.749
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ, содержащее
водяную ванну, установленный в ней с
возможностью вращения вокруг горизонтальной оси
полый корпус с карманами охлаждения и
размещенный над последним распределительный
водяной коллектор, отличающееся тем, что, с целью
ускорения охлаждения материала и повышения
надежности работы устройства, корпус снабжен
лопастями, установленными наклонно в
карманах, при этом лопасти обращены в сторону,
противоположную направлению вращения корпуса.
2. Устройство по п. 1, отличающееся, тем, что
корпус снабжен дополнительными лопастями,
установленными на наружной поверхности его
стенок и обращенными в сторону,
противоположную направлению вращения корпуса.
A1) 1229548 E1) 4 F 28 D 15/02 B1)
3812226/24-06 B2) 10.11.84 G1) Брянский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко E3)
621.565.58
E4) E7) 1. ЦЕНТРОБЕЖНАЯ ТЕПЛОВАЯ
ТРУБА с зонами испарения, транспорта и
конденсации, содержащая корпус и коаксиально
установленную в нем полую вставку,
снабженную лопастями, отличающаяся тем, что, с целью
интенсификации теплопереноса и регулирования
процесса, лопасти выполнены полыми, сообщены
с полостью вставки и в зоне испарения
расположены в секторе с углом менее 180°, при этом
в зоне транспорта вставка снабжена
вращающимся шнеком с постоянным магнитом, а
корпус — электромагнитом, размещенным снаружи
его в зоне постоянного магнита шнека, причем
вставка в корпусе установлена на подвижных
опорах.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что
корпус выполнен из магнитного материала.
45

шттш
1 БИВЛИОГМЛРИЯ
УДК [621.565.93/.94-.681.5.621.57.001.4] @49.32) .
НОВЫЙ СПРАВОЧНИК
ИЗ СЕРИИ
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Тепло обменные аппараты, приборы
автоматизации и испытания холодильных
машин/Под ред. Л. В. Быкова.— М.: Легкая
и пищевая промышленность, 1984.— 248 с.
Тираж 13 000 экз. Цена 1 р. 60 к.
Серия справочников «Холодильная
техника» пополнилась еще одним томом —
«Теплообменные аппараты, приборы
автоматизации и испытания холодильных
машин», который является продолжением
выпущенных ранее справочников
«Холодильные компрессоры» и «Холодильные
машины».
Новый справочник состоит из пяти глав.
В первых двух главах рассматривается
основная теплообменная и вспомогательная
аппаратура, входящая в состав
холодильных машин и установок. Построение этих
глав логично, в достаточной степени
полно и конкретно. Описаны конструкции
аппаратов, их технические характеристики,
изложены основы тепловых, конструктивных
и гидромеханических расчетов аппаратов,
помещена информация о коэффициентах
теплоотдачи и теплопередачи,
рекомендуемых скоростях, температурных напорах и
плотности тепловых потоков, раскрыты
основы эксплуатации аппаратов. Арматура,
используемая в холодильных машинах и
установках, описана с приведением необходимых
справочных данных.
К сожалению, в указанных разделах не
нашли отражения вопросы, связанные с
оптимизацией теплообменных аппаратов.
Следовало бы также привести сведения о
применении ЭВМ и САПР при создании
совершенной аппаратуры.
Материал о приборах и средствах
автоматизации сосредоточен в третьей главе.
Здесь изложены основы теории
регулирования, приведены конструкции и
характеристики регуляторов давления,
температуры, расхода, уровня и других приборов,
применяемых в холодильной технике, а
также даны рекомендации по их размещению
в холодильной машине и установке и
практическому использованию. Описаны
приборы, выпускаемые за рубежом, в частности,
пилотные регуляторы.
Последние две главы посвящены
методам измерений и приборам, применяемым
при испытаниях холодильной техники.
Такой большой объем информации на эту тему
дан впервые.
46
Значительное внимание уделено
исследовательской технике, в частности технике
измерения быстроменяющихся величин,
таких, как температура и давление для
изучения процессов, происходящих в
компрессорах.
В пятой главе дана классификация видов
испытаний и основных методов
определения характеристик различных типов
холодильных машин, компрессоров, аппаратов
и агрегатов с поршневыми, винтовыми и
центробежными компрессорами. Изложена
методика испытаний абсорбционных
холодильных машин. Приведены типовые
схемы испытательных стендов с указанием
места и: точности замера основных
параметров три испытаниях. В отдельном разделе
описгны методы оценки погрешности
измерений. Помещен также материал по
определению виброакустических характеристик
холодильного оборудования.
Главу следовало бы дополнить
сведениями об испытаниях отдельных типов
холодильных машин — пароэжекторных,
воздушных и термоэлектрических. Желательно
бы также дать описание современных
систем автоматического сбора и обработки
экспериментальных данных.
Что касается формы подачи материала,
то данный том, как и предыдущие,
отличается рациональной организацией,
компактностью и хорошим стилем изложения.
В целом справочник «Теплообменные
аппараты, приборы автоматизации и
испытания холодильных машин» является весьма
полезным изданием, способным оказать
существенную помощь в практической работе
специалистам в области холодильной
техники, а также в других смежных отраслях
промышленности.
Канд. техн. наук К. Д. КАН
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1229532 E1) 4 F 25 В 13/00, 29/00 B1)
3728614/23-06 B2) 24.04.84 G1)
Государственный проектно-изыскательный институт
микробиологической промышленности «Южгипробио-
синтез» G2) М. В. Перельмутер E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ ОДНОВРЕМЕННОГО
ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА И ТЕПЛА с помощью
компрессионной холодильной машины с
испарителем и конденсатором путем подачи
промежуточного рабочего тела от испарителя к
потребителю холода и от конденсатора к потребителю
тепла, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности путем использования
избыточного тепла и холода, дополнительно
измеряют температуру промежуточного рабочего
тела на выходе из потребителей холода и тепла
и при снижении температуры после потребителя
тепла ниже температуры после потребителя
холода промежуточное рабочее тело направляют
от потребителя тепла в испаритель, а от
потребителя шлода — в конденсатор.

ХРОНИКА
УДК 699.86-036.664:061.3
ВСЕСОЮЗНЫЙ СЕМИНАР ПО
ПРИМЕНЕНИЮ РИПОРА НА
ПРЕДПРИЯТИЯХ МЯСНОЙ И
МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
28—29 марта с. г. в Москве на
ВДНХ СССР состоялся Всесоюзный
семинар на тему: «Применение
высокоэффективного отечественного пенополиуретана
типа рипор на предприятиях мясной и
молочной промышленности».
В " работе семинара приняли участие
более 130 человек.
Открыл семинар начальник подотдела
оборудования, новой техники и
холодильного хозяйства Госагропрома СССР
О. А. Романов.
С докладом о задачах работников
предприятий мясной и молочной
промышленности Госагропрома СССР по коренному
улучшению состояния теплоизоляционных
ограждающих конструкций
производственных холодильников выступил начальник
сектора подотдела оборудования, новой
техники и холодильного хозяйства В. П;
Попов.
В трех докладах сотрудников ВНИКТИхо-
лодпрома — заведующего лабораторией
изоляционных конструкций канд. техн. наук
Ю. К. Древаля, заместителя директора
по производству В. А.' Черняка,
канд. техн. наук И. И. Судзиловского —
рассматривались перспективы применения
теплоизоляционного материала типа
рипор в отраслях агропромышленного
комплекса; работы института по внедрению
рипора на холодильниках мясной и
молочной промышленности; организация
проведения теплоизоляционных работ с
использованием рипора.
Об эксплуатационных свойствах
пенополиуретанов типа рипор 6Т и о рабочих
смесях для их изготовления доложили
заведующий лабораторией полимеров
Института химии древесины АН ЛатвССР
A. Ф. Алкснис и заведующий сектором
этой лаборатории У. К. Стырна.
Результаты исследования характеристик
рипора при проведении теплоизоляционных
работ с его применением в условиях
низких температур осветил в своем
докладе ведущий инженер производственного
объединения Ленанефтегазгеология
B. Н. Петухов.
Об организации промышленного
производства фасонных изоляционных
изделий и панелей «сэндвич» на Липецком
заводе резино-пластмассовых изделий
доложил главный инженер завода Н. М.
Фоменко.
На результатах медико-биологических и
санитарно-гигиенических исследованиях
рипора, используемого в качестве
теплоизоляционного материала на предприятиях
отраслей АПК, остановился в своем
сообщении заведующий кафедрой Киевского
медицинского института д-р мед. наук проф.
В. И. Берзинь.
Опыт применения рипора для
восстановления теплоизоляции на холодильниках
Тамбовского, Чувашского, Донецкого
производственных объединений мясной
промышленности, а также на предприятиях
мясной и молочной промышленности
Киргизской ССР нашел отражение в докладах
представителей этих организаций В. В. Го-
родянского, Ф. П. Туркова, М. Ф.
Тереховой, В. И. Кучина.
Интересные данные об использовании
рипора на строительных объектах Москвы
привел в своем докладе начальник СУ-225
Главмоспромстроя С. А. Жолондзь.
Результаты практической проверки
рипора при проведении
капитально-восстановительных ремонтов свыше 150 тыс. м2
изоляционных ограждений холодильников
показали его высокую эффективность: в
2—2,5 раза сокращаются сроки
реконструкции холодильников; на 40—45 % снижается
стоимость изоляционных работ, значительно
уменьшается расход электроэнергии,
возрастает производительность труда.
Значения теплопроводности и водопогло-
щения рипора, нанесенного методом
напыления на ограждающие конструкции
холодильников без дополнительной защиты
от воздействия окружающей среды,
соответствуют проектным значениям.
В целях дальнейшего улучшения
технического состояния действующих холодила
ников, сокращения энергетических затрат,
сохранения качества и сокращения потерь
продукции при хранении участники
семинара, положительно оценивая итоги
практического применения рипора, приняли
рекомендации, наметившие конкретные меры
по расширению его внедрения в
двенадцатой пятилетке. В частности, рекомендовано:
— Госагропромам союзных республик
обеспечить восстановление с
использованием рипора изоляционных конструкций
действующих холодильников мясной и
молочной промышленности условной емкостью
около 1 млн. т.
— ВНИКТИхолодпрому расширить
конструкторские работы по созданию
оборудования и оснастки для выполнения
работ с применением рипора по капитально-
восстановительному ремонту действующих
холодильников, изготовления изоляционных
конструкций и изделий, обеспечивающих
сборное строительство холодильников из
легких металлических конструкций;
организовать на Краснодарском механическом
заводе производство форм для скорлуп;
47

провести приемочные испытания
карусельной установки для изготовления
фасонных изоляционных изделий; подготовить и
утвердить в установленном порядке
инструкцию по пожарной безопасности при
выполнении работ по нанесению
теплоизоляции из рипора; разработать
рекомендации по измерению теплопритоков через
изоляцию холодильников с помощью
прибора ИТП-7; ускорить
научно-исследовательские изыскания совместно с
Институтом химии древесины АН ЛатвССР по
созданию рипора повышенной прочности,
по разработке технологии ремонта полов
и перекрытий холодильников с его
применением, а также изучить вопросы
старения рипора и способы его утилизации.
— Тресту «Союзмясомолмонтаж»
организовать во всех специализированных мон-
тажно-наладочных управлениях бригады по
выполнению теплоизоляционных работ с
использованием рипора на холодильниках
мясной и молочной промышленности.
— Просить Госагропром СССР оказать
помощь госагропромам союзных республик
в увеличении фондов на поставку полиоль-
ной композиции и полиизоционата Мин-
химпромом; принять меры к расширению
производственной базы по изготовлению
технологического оборудования и оснастки
для выполнения теплоизоляционных работ
с использованием рипора в целях
обеспечения потребности госагропромов
союзных республик.
Статьи по основным докладам на
семинаре печатаются в этом номере
журнала.
УДК 061.3:664.8/.9.037:621.56/.57
ОЧЕРЕДНОЕ ЗАСЕДАНИЕ
СЕКЦИИ НАУЧНОГО
СОВЕТА
ГКНТ ПО ХОЛОДУ
На состоявшемся очередном заседании
секции «Техника холодильной обработки
и хранения пищевых продуктов в отраслях
агропромышленного комплекса» Научного
совета по проблеме «Производство и
применение искусственного холода в отраслях
пищевой промышленности, торговле,
сельском хозяйстве и на транспорте»
Государственного комитета СССР по науке
и технике с докладом по первому вопросу
повестки дня — о задачах секции в свете
ускорения научно-технического прогресса —
выступил начальник отдела Управления
агропромышленного комплекса ГКНТ
В. И. Поляков.
Докладчик отметил, что в связи с
образованием Госагропрома СССР
первоочередной задачей секции становится
комплексная социально-экономическая оценка
новых перспективных направлений
применения искусственного холода в отраслях
АПК, технико-экономическое
прогнозирование развития холодной техники и
технологии на длительное время, представление
этих сведений в ГКНТ, Госплан, активное
содействие внедрению новой холодильной
технологии в промышленность.
Выступившие в прениях по первому
вопросу повестки дня д-р техн. наук,
проф. Э. И. Каухчешвили и д-р техн. наук,
проф. А. М. Бражников (Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности — МТИММП)
подчеркнули, что особое внимание следует уделить
использованию метода быстрого
замораживания, позволяющего создать безотходные
технологии в современной индустрии
продовольственных товаров и высвободить
значительное количество людей, занятых
непроизводительным трудом в сфере
общественного питания.
Канд. техн. наук И. Б. Жильцов (Астрыб-
втуз) отметил, что широкое внедрение
метода быстрого замораживания
сдерживается дефицитом емкостей для хранения
быстрозамороженных пищевых продуктов.
Однако этот дефицит в некоторой степени
можнэ смягчить за счет более рацональной
эксплуатации имеющихся холодильников,
увеличения оборачиваемости емкостей,
лучшего использования низкотемпературных
камер и скороморозильного оборудования
в межсезонный период.
Одним из путей решения вопроса может
быть применение криогенных методов
замораживания.
По второму вопросу — о дальнейшем
развитии сублимационного консервирования
в стране как одного из перспективных
методов сохранения продуктов — выступили
д-р техн. наук, проф. Э. И. Гуйго
(Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности — ЛТИХП)
и канд. техн. наук В. А. Воскобойников
(Всесоюзный научно-исследовательский
институт консервной промышленности и
специальной пищевой технологии).
Наука и техника сублимационного
консервирования в нашей стране получили
развитие в то же время, что и в других
странах. Однако период 1975—1985 гг.
характеризуется определенным застоем в этой
области, а в ряде случаев и регрессом:
в некоторых городах были ликвидированы
производства сублимированной продукции,
хотя в научных центрах продолжалась
разработка новых технологий сублимационного
обезвоживания. В настоящее время назрела
острая необходимость наладить серийное
производство сублимационных установок.
О современных методах холодильной
обработки и хранения пищевых продуктов
сообщила канд. техн. наук В. С. Колодяз-
ная (ЛТИХП). В результате совместной
работы ЛТИХПа с рядом других институтов
и организаций по сортоиспытанию сель-
48

скохозяйственных культур Ленинградской
области, совершенствованию методов
холодильной обработки и хранения продуктов
растительного происхождения были
разработаны:
способ хранения картофеля при
ступенчатом температурном режиме, включающем
понижение температуры в весенне-летний
период (март—июль) до 1 °С, что позволяет
предотвратить прорастание клубней,
замедлить физиолого-биохимические процессы,
снизить микробиальную порчу и усушку
(экономический эффект от внедрения этого
способа 5 руб. на 1 т продукции);
способ хранения репчатого лука и
чеснока при температурах —\-.—3 °С с
осушением воздуха в хранилищах до
относительной влажности 75—85 %,
способствующий снижению потерь от заболеваний шёй-
ковой гнилью, исключению прорастания
и образования «мочковатых» корешков на
донце головок лука и чеснока
(экономический эффект от внедрения 13—20 руб.
на 1 т);
рекомендации по реконструкции однока-
нальной системы воздухораспределения в
картофеле- и овощехранилищах,
обеспечивающей равномерное температурно-влажно-
стное поле не только в грузовом объеме
хранилищ, но и внутри штабеля и контейнеров
(экономический эффект от внедрения 2—
6 руб. на 1 т в зависимости от вида
продукции);
технологическая инструкция по хранению
плодоовощной продукции в
модифицированной газовой среде с применением пленки
«Сигма», что обеспечивает сокращение в
6—8 раз потерь продуктов от усушки,
замедление физиолого-биохимических
процессов, снижение потерь питательных
веществ (экономический эффект до 102 руб.
на 1 т в зависимости от вида продукции);
кондуктомер для оценки лежкоспособ-
ности картофеля, моркови и чеснока в
процессе хранения по изменению
электрофизических характеристик, позволяющий с
точностью до 1—3 мес прогнозировать
сохраняемость продукции (изготовлена
опытная партия этих приборов);
рекомендации по технологии
направленного выращивания <орнеплодов моркови и
их длительного хранения после
механизированной уборки (применительно к
условиям Северо-Западного региона);
нормы усушки при производстве и
хранении подмороженного мяса;
ГОСТ на подмороженное мясо (введен
в действие с 1985 г.);
правила перевозки подмороженного мяса
(экономический эффект от внедрения
перевозок мяса в подмороженном состоянии
33 руб. на 1 т за счет снижения
нормативных потерь и увеличения коэффициента
загрузки вагонов в 2 раза);
проект технологической инструкции по
быстрому замораживанию и хранению ягод
и овощей, выращиваемых в условиях
Ленинградской области.
Канд. техн. наук А. Г. Ионов
(Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства) в своем докладе
о современной технике холодильной
обработки рыбопродуктов отметил, что имеется
решение Минрыбхоза СССР изготовить
четыре скороморозильных аппарата типа
УРМА для испытания их на береговом
предприятии в целях определения
целесообразности внедрения взамен устаревших
морозильных аппаратов. Однако пока это
решение не выполнено.
По ресурсосберегающей технологии
консервирования и хранения
сельскохозяйственной продукции было представлено
сообщение В. А. Чапурина и И. Э. Мильмана
(Всесоюзный институт электрификации
сельского хозяйства — ВИЭСХ). В
соответствии с принятой в СССР системой
газоснабжения при транспортировке газа от
скважины до потребителя осуществляется
трехкратное дросселирование газового
потока: при выходе газа из скважины в
магистральный газопровод, на
газораспределительных станциях (ГРС) и на
газораспределительных пунктах (ГРП). При
этом давление в газораспределительных
системах снижается в 2—4 раза, а
избыточная потенциальная энергия давления
газа, с которой он поступает к ГРС и ГРП,
безвозвратно теряется.
Замена дросселирования на процесс
адиабатического расширения газа в турбоде-
тандере с полезным использованием
механической энергии (например, для получения
электроэнергии, вырабатываемой этой
машиной) позволяет получить охлажденный
до температуры —30 -= 70 °С газ. При
таких низких температурах вязкость его
повышается, что отрицательно сказывается
на условиях дальнейшей транспортировки.
Для повышения температуры газа до
требуемых значений его нужно нагреть,
например, в теплообменнике с
промежуточным хладоносителем (рассол, воздух),
который может быть использован для
охлаждения, быстрого замораживания и
хранения скоропортящейся
сельскохозяйственной продукции.
В настоящее время разработана
конструкторская документация на
утилизационную турбодетандерную установку
УТДУ-2500, предназначенную для
преобразования энергии избыточного перепада
давлений на ГРС в' электроэнергию.
Мощность установки 2500 кВт, напряжение тока
10,5 кВ. Ожидаемый экономический эффект
от ее внедрения 160 тыс. руб. в год.
Оснащение установки теплообменником
обеспечит производство 700 кВт холода
с температурой хладоносителя —30 °С.
Комплексное использование избыточной
потенциальной энергии давления газа на
ГРС с помощью одной установки
УТДУ-2500 с теплообменником позволит
49

ежегодно производить около 17,5 млн. кВтХ
Хч электроэнергии, а также замораживать
и хранить до реализации в торговую сеть
10—12 тыс. т плодоовощной продукции.
Утилизационными установками такого
типа могут оснащаться ГРП и ГРС,при этом
открывается возможность снабжения
холодом хранилищ для сельскохозяйственной
продукции. Всего по стране может быть
создано несколько тысяч таких хранилищ.
Благоприятным фактором использования
в агропромышленном комплексе холода
систем утилизации избыточной потенциаль
ной энергии давления природного газа
является то, что ГРС и ГРП, как правило,
расположены в сельской местности в
непосредственной близости от крупных
потребителей газа — городов, мощных ТЭЦ,
крупных промышленных предприятий и т. д.
О разработке комбинированных
холодильников-морозильников и герметичных
компрессоров доложил канд. техн. наук
А. И. Набережных (Московский
технологический институт — МТИ Минбыта
РСФСР). Было отмечено, что параметры
разрабатываемых бытовых холодильников
и морозильников будут соответствовать
единому параметрическому ряду.
Температура хранения в морозильных камерах
двухкамерных холодильников не будет
превышать —18 °С.
В настоящее время освоены и серийно
выпускаются фреоновые компрессоры типа
ХКВ-5, ХКВ-6, ХКВ-8 с кривошипно-ку-
лисным механизмом типоразмеров 5, 6, 8
холодопроизводительностью 116, 140 и
180 ВТ. Предстоит освоить компрессоры
типоразмеров 10, 12, 16. Компрессоры та-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1229531 E1) 4 F 25 В 11/00 B1)
3806515/23-06 B2) 12.07.84 G1) Краснодарский
ордена Трудового Красного Знамени
политехнический институт G2) Г. Э. Зарницкий,
Р. А. Чернин, М. П. Пармухин, Н. С. Шагино-
ва E3) 621.575
E4) E7) СПОСОБ ПОДГОТОВКИ
МАГИСТРАЛЬНОГО ГАЗА НА КОМПРЕССОРНОЙ
СТАНЦИИ путем его охлаждения газом,
который циркулирует в замкнутом контуре с
последовательным его сжатием в компрессоре,
охлаждением, расширением и нагревом,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности,
магистральный газ перед охлаждением сжимают,
а после охлаждения отделяют влагу и
подогревают газом после компрессора, причем
охлаждение магистрального газа ведут без
конденсации углеводородов.
ких типоразмеров можно выпускать на
базе компрессоров ХКВ-6, ХКВ-5, ХКВ-8
путем использования оппозитной схемы
расположения цилиндров. Охлаждение
головки цилиндра жидким фреоном позволяет
повысить холодопроизводительность
компрессора на 16 %, снизить температуру
обмоток электродвигателя компрессора на
30—35 % и потребление электрической
энергии на 8—10 %.
В своем выступлении В. Ю. Григорьев
(вычислительный центр МТИ Минбыта
РСФСР) сообщил о разработке
автоматизированного комплекса для исследований
и диагностики сложной бытовой техники.
Комплекс представляет собой гибкую,
программно перестраиваемую универсальную
систему, дающую . возможность
исследователю-непрограммисту вести исследования
в диалоговом режиме.
Заслушав и обсудив доклады и
сообщения членов секции и приглашенных
специалистов, секция постановила:
в целях оперативного согласования
межведомственных вопросов сформировать
рабочие группы из членов секции и
специалистов народного хозяйства по следующим
направлениям: быстрое замораживание и
хранение продуктов в замороженном
состоянии, сублимационная сушка, криогенная
техника и технология, бытовое холодильное
консервирование;
просить Минрыбхоз СССР взять под
контроль выполнение решения об
изготовлении четырех морозильных аппаратов типа
УРМА и испытания их на береговом
предприятии для принятия решения о
внедрении на промысловых судах.
A1) 1231336 E1) 4 F 25 В 9/00 B1)
3849799/23-06 B2) 31.01.85 G2) Ю. А. Епур,
А. Н. Кислый, А. В. Мартыновский, В. К.
Рыбин E3) 621.57
E4) E7) 1. СВОБОДНОПОРШНЕВОЙ
МИКРООХЛАДИТЕЛЬ, содержащий цилиндр,
разделенный поршнем, имеющим встроенный
регенератор и радиальное уплотнение на
холодную и теплую полости, торцовое уплотнение,
расположенное в холодной полости, и
буферную полость, отделенную от теплой полости
посредством перегородки с дроссельным
отверстием, отличающийся тем, что, с целью
увеличения ресурса работы и стабилизации уровня
холодопроизводительности, поршень выполнен
составным из двух частей, имеющих
возможность относительного перемещения, регенератор
размещен в одной из них, радиальное
уплотнение второй части выполнено бесконтактным,
при этом на перегородке в теплой полости
дополнительно установлено торцовое уплотнение.
2. Млкроохладитель по п. 1, отличающийся
тем, что вторая часть поршня снабжена
линейной опорой качения.
50

1 ШЕ1ЩУ1ШР0ДШ11
ИНСТИТУТЕ
ЖСЙСДД
О ПРЕДСТОЯЩЕМ
XVII МЕЖДУНАРОДНОМ
КОНГРЕССЕ ПО ХОЛОДУ
24—29 АВГУСТА 1987 г.
ВЕНА (АВСТРИЯ)
С 24 по 29 августа 1987 г. в Вене
(Австрия) будет проходить XVII
Международный конгресс по холоду.
Научно-техническая программа конгресса охватывает
широкий круг вопросов в области
производства и^ использования искусственного
холода.
Основная тематика: «Достижения в
производстве и использовании холода. Холод
для развития наций».
Комиссия А1/2 (Криофизика, криотех-
ника)
А1/2.1. Криогенераторы: микро-, мини-,
магнитные.
А1/2.2. Технология сверхпроводников,
управление джозефсонским эффектом.
А 1/2.3. Космическая криогеника и
технология.
А1/2.4. Широкое применение
сверхпроводников: электроника, сортировка,
транспорт, высокая энергия.
А1/2.5. Технология сверхнизких
температур (на уровне нескольких милликель-
винов).
А1/2.6. Приборы при криогенных
температурах (совместное заседание с
комиссией A3).
Комиссия A3 (Сжижение и разделение
газов)
А3.1. Значение технологии низких
температур в химическом машиностроении
(вступительный доклад).
A3.2. Технология низких температур и
энергетический рынок: природные
сжиженные газы и нефтяные сжиженные газы,
сжижение и хранение водорода, очищение
природных смешанных газов.
АЗ.З. Разделение газов при низких
температурах: разделение воздуха, разделение
углеводородных смесей.
A3.4. Проектирование оборудования.
A3.5. Результаты эксплуатации
низкотемпературных установок и их
эксплуатационные качества.
A3.6. Термодинамические свойства и
свойства тепло- и массопереноса чистых
хладагентов, веществ и смесей:
экспериментальные данные и методы, эмпирические
и теоретические корреляции, банк данных
(совместное заседание с комиссией В1).
Комиссия В1 (Термодинамика тепло- и
массоперенос)
В 1.1. Гидродинамика — тепло- и
массоперенос в чистых хладагентах и смесях:
вынужденная и естественная конвекция,
кипение — испарение, конденсация,
двухфазный поток, свойства в области критической
точки.
В 1.2. Тепло- и массоперенос при наличии
воды и льда: развитие фронта льда,
образование снеговой шубы на испарителях,
подземное криохранение, охлаждение
пищевых продуктов и биологических материалов.
В 1.3. Изоляция и пористые материалы:
методы измерения и расчета —
стандартизация, экспериментальные данные,
суперизоляция.
В 1.4. Термодинамические свойства и
свойства тепло- и массопереноса в чистых
хладагентах, чистых веществах и смесях:
экспериментальные данные и методы;
эмпирические и теоретические корреляции, банк
данных (совместное заседание с
комиссией A3).
В 1.5. Тепло- и массоперенос в
холодильном оборудовании: конденсаторы,
испарители, градирни, специальное оборудование,
абсорберы и генераторы.
В 1.6. КПД холодильных циклов: циклы
компрессионных машин; циклы машин,
работающих на смесях хладагентов; циклы
абсорбционных машин; циклы
адсорбционных машин; специальные циклы (совместное
заседание с комиссиями В2, Е1 и Е2).
Комиссия В2 (Холодильные машины и
аппараты)
82.1. Усовершенствование конструкций,
КПД (включая меры по экономии энергии)
и надежность холодильных машин.
82.2. Математическое моделирование
анализа динамики процесса и регулирования,
включая оптимизацию и применение
микроэлектронной техники.
82.3. Холодильные циклы и машины с
тепловым приводом (нагрев от огня) или
теплоносителем.
82.4. Новые применения холода в техно-
лдгических процессах.
82.5. Проблемы конструирования и
эксплуатации холодильных машин и
оборудования в развивающихся странах.
82.6. Холодильные машины,
использующие солнечную и ветровую энергию.
82.7. Тепло- и массоперенос в
оборудовании: конденсаторы, испарители, градирни,
специальное оборудование, абсорберы и
генераторы (совместное заседание с
комиссиями В1, Е1 и Е2).
82.8. КПД холодильных циклов: циклы
компрессионных машин; циклы машин,
работающих на смесях хладагентов; циклы
абсорбционных машин; циклы
адсорбционных машин; специальные циклы
(совместное заседание с комиссиями В1, Е1 и Е2).
Комиссия С1 (Сублимационная сушка,
криобиология, криомедицина)
С1.1. Общие понятия криобиологии и суб-
51

лимационной сушки: теплофизические
параметры, тепло- и массоперенос;
кристаллизация воды в клетках и тканях;
замораживание без криопротектора; криомикроско-
пия и криомикротомия.
С1.2. Приборы, применяемые в медицине
и биологии; методы программирования;
криобанки и контейнеры для
транспортировки; сублимационные аппараты.
С1.3, Криоконсервирование и криохране-
ние биологических и медицинских
материалов (сперма, органы, эмбрионы, кровь,
кожа, вакцина).
С 1.4. Роль холодильной йепи в процессе
использования биологических и
медицинских веществ.
С1.5. Биологические изменения в
процессе хранения биологических веществ при
низких температурах (сыворотка, вакцина,
энзимы, гормоны, клетки, ткани, органы...).
С 1.6. Криохирургия: теплофизические
аспекты — тепло- и массоперенос;
инструменты; криоиммунология; клиническое
применение.
Комиссия С2 (Пищевая наука и
технология)
С2.1. Биологические и физические
факторы, влияющие на первичное охлаждение:
новая технология и ее применение.
С2.2. Технология хранения охлажденных
пищевых продуктов: методы обработки и
дополнительные к холоду средства, включая
упаковку и регулирующую газовую среду.
С2.3. Замораживание пищевых
продуктов: механизмы тепло- и массопереноса,
биологические и химические факторы в
процессе замораживания и хранения.
С2.4. Технология размораживания:
теплопроводность и электрические системы,
новые комбинированные методы для
ускорения процесса размораживания.
С2.5. Влияние обработки (охлаждение,
бланширование, замораживание, хранение
в замороженном состоянии) и потерь
массы на органолептические показатели и
питательные свойства охлажденных и
замороженных пищевых продуктов.
* С2.6. Холодильная цепь при
распределении и розничной продаже — влияние
параметров автоматического обеспечения на
стоимость и качество
охлажденных-пищевых продуктов.
С2.7. Новые технологии холодильной
обработки и хранения пищевых продуктов:
сочетание с другими технологиями;
специфика применения в развивающихся странах.
С2.8. Холодильная цепь: ее роль в
пищевой экономике, современное состояние и
перспективы (вступительный доклад);
совершенствование связи между звеньями цепи;
экономия энергии при производстве и
распределении охлажденных пищевых
продуктов (совместное заседание комиссий Д1,
Д2 и ДЗ).
Комиссия Д1 (Холодильное хранение)
Д1.1. Последние достижения в
проектировании, конструировании и использовании
различных типов холодильников и
заготовительных станций для фруктов.
Д1.2. Новое промышленное
оборудование для охлаждения, замораживания,
быстрого замораживания и размораживания
пищевых продуктов.
Д1.3. Последние достижения в
холодильном оборудовании, предназначенном для
распределения замороженных или
быстрозамороженных пищевых продуктов.
Д1 4. Использование ЭВМ на
холодильниках.
Д1.5. Повышение рентабельности в
процессе холодильного хранения.
Д1.6. Охрана труда и обеспечение
пожарной безопасности на холодильниках.
Д 1.7. Холодильное хранение в странах с
жарким климатом и в развивающихся
странах.
Д1.8. Холодильная цепь: ее роль в
пищевой экономике, современное состояние и
перспективы (вступительный доклад);
совершенствование связей между отдельными
звеньями цепи; экономия энергии в
процессе производства и распределения
охлажденных продуктов (совместное заседание с
комиссиями С2, Д2 и ДЗ).
Комиссия Д2 (Наземный холодильный
транспорт)
Д2.1. Транспортные средства
многоцелевого назначения с несколькими
отделениями.
Д2.2. Изоляция: новые изоляционные
материалы и типы изоляции; ухудшение
теплоизоляции транспортных средств и меры по
ограничению снижения качеств
теплоизоляции.
Д2 3. Развитие способов производства
холода, источники холода — тенденция на
снижение расходов на обслуживание и
уменьшение вредности при производстве.
Д2 4. Циркуляция воздуха: оптимизация
процесса воздухообмена с целью
уменьшения потребления энергии, оттаивание.
Д2 5. Транспортные средства с
теплоизолированным изотермическим кузовом:
принципы и технические характеристики.
Д2.6. Холодильная цепь: ее роль в
пищевой экономике, современное состояние и
перспективы (вступительный доклад);
совершенствование связей между отдельными
звеньями цепи; экономия энергии в
процессе производства и распределения
охлажденных продуктов (совместное заседание с
комиссиями С2, Д1 и ДЗ).
Д2.7: Развитие транспортных средств,
предназначенных для перевозок на дальние
расстояния: по железной дороге, по
безрельсовым дорогам, морские перевозки;
съемный кузов (совместное заседание с
комиссией ДЗ).
Комиссия ДЗ (Морской холодильный
транспорт)
Д3.1. Экономия энергии на борту судна:
непосредственное и рассольное охлаждение,
влияние утечки воздуха на потребление
энергии.
52

Д3.2. Использование ЭВМ при
производстве холода на борту судна.
ДЗ.З. Новые концепции по проблемам
морских контейнерных перевозок с
регулируемой газовой средой.
Д3.4. Модульные холодильные системы
на контейнеровозах.
Д3.5. Экономия энергии на борту
рыболовных судов и в рыбной промышленности,
в частности в развивающихся странах.
Д3.6. Достижения в применении ЭВМ
на холодильных судовых установках.
Д3.7. Холодильная цепь: ее роль в
пищевой экономике, современное состояние и
перспективы (вступительный доклад);
совершенствование связей между отдельными
звеньями цепи; экономия энергии в
процессе производства и распределения
охлажденных продуктов (совместное
заседание с комиссиями С2, Д1 и Д2).
Д3.8. Развитие транспортных средств,
предназначенных для перевозок на
дальние расстояния: по железной дороге, по
безрельсовым дорогам, морские перевозки;
съемный кузов (совместное заседание с
комиссией Д2).
Комиссия Е1 (Кондиционирование
воздуха)
Е1.1. Достижения в исследованиях
зависимостей между' ощущением комфорта и
физиологическими условиями в
соответствии с температурными условиями
среды, качеством воздуха, акустическими
условиями среды, освещением.
Е1.2. Комфорт персонала, температурные
условия среды, качество воздуха: влияние
на производительность физического и
умственного труда, процессы
восстановления физических сил человека
(выздоровление больных).
Е1.3. Влияние достижений в технике
регулирования микроклимата на
конструкцию оборудования, обеспечивающую
повышение КПД и его эффективность.
Е1.4. Регулирование теплофизических
параметров среды с целью повышения
производительности в пищевой
промышленности путем увеличения продукции,
сокращения потерь.
Е1.5. Тепло- и массоперенос в
холодильном оборудовании: конденсаторы,
испарители, градирни, специальное оборудование,
^абсорберы и генераторы (совместное
заседание с комиссиями В1, В2 и Е2).
Е1.6. КПД холодильных циклов: циклы
компрессионных машин; циклы машин,
работающих на смесях хладагентов; циклы
абсорбционных машин; циклы
адсорбционных машин; специальные циклы
(совместное заседание с комиссиями В1, В2 и Е2).
Комиссия Е2 (Тепловые насосы и
вторичное использование тепла)
Е2.1. Тепловые насосы для жилых
зданий (только для отопления или обратного
цикла).
Тепловые насосы, использующие
электрическую энергию: создание составных
элементов и систем для улучшения КПД,
использование многих источников тепла
(например, солнечная энергия).
Абсорбционные тепловые насосы:
совершенствование циклов с целью
улучшения КПД; создание составных элементов
и систем.
Тепловые насосы с приводом от
двигателя на газе или дизельном топливе, с
приводом по циклу Стирлинга и Ренкина.
Е2.2. Большие тепловые насосы для
городского отопления (с электрическим
двигателем или газовым): создание составных
элементов и систем, регулирование.
Е2.3. Применение тепловых насосов в
промышленности и экономия энергий.
Механическое сжатие: тепловые насосы
в промышленных процессах, вторичное
использование сбросного тепла,
высокотемпературные тепловые насосы.
Абсорбционные системы (тепловые
насосы и преобразователи тепла):
усовершенствованные циклы и создание систем; КПД
абсорберов и десорберов.
Е2.4. Тепло- и массоперенос в
холодильном оборудовании: конденсаторы,
испарители, градирни, специальное оборудование,
абсорберы и генераторы (совместное
заседание с комиссиями В1, В2 и Е1).
Е2.5. КПД холодильных циклов: циклы
компрессионных машин; циклы машин,
работающих на смесях хладагентов; циклы
абсорбционных машин; циклы
адсорбционных машин; специальные циклы
(совместное заседание с комиссиями В1, В2 и Е1).
За справками по оформлению участия в
конгрессе и представлению докладов
обращаться в Советский национальный комитет
Международного института холода: 125422,
Москва, ул. Костякова, 12. Тел. 216-86-18
УДК 621.56/.58.664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Повышение эффективности
испарительных конденсаторов
В целях повышения производительности
испарительных конденсаторов авторы
разработали новую систему распределения
воды, в которой потери напора значительно
меньше, чем в традиционных системах.
Элиминатор может быть исключен. Такой-
конденсатор дает увеличение
производительности на 8—18 % при влажной
поверхности теплообмена.
Kiss J., Fodor L.— Proc. 16th int. Congr.
Refrig., Paris, 1983, FR. (Франция), 2, 1984,
pp. 795—800.
БМИХ, 1986, № 1, с 48.
53

Открытая система испарительного
охлаждения воды в зимнее время
В холодную погоду вентиляторная
градирня для охлаждения циркулирующей
воды может заменить компрессорную
холодильную установку, обеспечивающую
потребителя ледяной водой. При температуре
смоченного термометра ниже 4,5 °С системы
ледяной и циркулирующей через
конденсаторы воды работают комбинированно.
Местные климатические условия позволяют
обеспечить в холодное время года
постоянную тепловую нагрузку 1800 кВт
посредством подачи потребителям воды с
температурой б °С, которую поддерживают
постоянной, изменяя частоту вращения
вентиляторов градирни и количество
циркулирующей воды.
Экономическая эффективность в
результате снижения расхода электроэнергии
составляет 87,5 тыс. долл. в год. Окупаемость
затрат — менее 2 лет.
Tracey J. S.— ASHRAE Trans., US.
(США), 90, partie 2В, 1984, pp. 389—397.
БМИХ, 1986, № 1, с. 48.
Использование микрокомпьютера
для регулирования потока хладагента
в испаритель
Авторами статьи установлено, что
контролирование расхода хладагента в
испарителе способствует повышению его холодо-
производительности. Ими разработано
оригинальное устройство с использованием
микрокомпьютера для автоматического
контроля температуры перегрева паров на
выходе из испарителя. Испытания показали,
что с помощью этого устройства можно
с высокой точностью регулировать расход
хладагента, подаваемого в испаритель.
При этом холодопроизводительность его при
температуре в холодильной камере —50 °С
повышается на 20 %, а холодильный
коэффициент — на 15 %.
Toyoda N., Watanabe К.— Proc. 16th
int. Congr. Refrig., Paris, 1983, FR.
(Франция), 2, 1984, pp. 853—860.
БМИХ, 1986, № 1, с 50.
Низкотемпературные рассольные
испарители
Химическая и медицинская отрасли
промышленности, климатические лаборатории и
тунцеловный флот нуждаются в
низкотемпературном холодильном оборудовании для
поддержания температур от —60 до —75 °С.
Статья знакомит с новыми
высокопроизводительными рассольными
испарителями, предназначенными для работы при
температурах от —40 до —75 °С. Это первые
японские испарители для рассольных сиетем
охлаждения с резкопеременной тепловой
нагрузкой и быстрым изменением
температурь в ходе технологического процесса
производства. Они обеспечивают
значительную экономию потребляемой мощности,
расхода энергии и занимаемой площади.
Oyabu К., Yamasaki Y., Hashimoto М.—
Refrigeration, J Р. (Япония), 59, № 684,
1984/10, pp. 976—981.
БМИХ, 1986, № 1, с. 54.
Искусственные ледяные катки
Автором статьи дан обзор проектных
решений холодильных установок для ледяных
катков, строительство которых получило
быстрое развитие во Франции после 1967 г.
В последние годы выявилась тенденция
широкого применения непосредственного
охлаждения ледяного поля катков с
циркуляцией хладагента R22 в трубной системе.
Автор подчеркивает важность
проведения исследований в области повышения
экономичности эксплуатации катков (за
счет снижения расхода электроэнергии
путем рекуперации тепла для санитарно-
технических нужд, использования тепловых
двигателей с рекуперацией тепла). В статье
приведены технические и эксплуатационные
данные по двенадцати французским
каткам, позволяющие сравнить их рабочие
характеристики.
Fontanel С.— Rev. prat. Froid Cond. Air,
FR. (Франция), 40, № 592, 1985/02/18,
pp. 39—45.
БМИХ, 1986, № 1, с. 107.
История криогеники
Под термином «криогеника»
подразумевают наиболее низкие температуры — от
123 К (—150 °С) до абсолютного нуля.
Автор описывает усилия пионеров криогеники
по сжижению атмосферных газов,
совершенствованию техники получения очень низких
температур, которые привели к широкому,
промышленному их использованию и
открытию многих необычных явлений в природе.
Среди них можно назвать:
широкомасштабное сжижение газов с целью их хранения,
транспортировки и использования для
охлаждения; сверхпроводимость;
сверхтекучесть жидкого гелия; холодильные машины,
работающие на криогенных смесях, для
получения температур порядка тысячной
доли градуса Кельвина; криохирургию и
сохранение биологических материалов.
Johnson V. J.— ASHRAE Trans., US.
(США), 90, partie 2B, 1984, pp. 492—507.
БМИХ, 1986, № 1, с. 112.
)
54
7

Производство быстрозамороженной
продукции в Венгрии
Производство быстрозамороженных
продуктов в Венгрии получило значительное
развитие. В 1983 г. среднее потребление
быстрозамороженных овощей, фруктов и
готовых блюд достигло 4,2 кг на душу
населения. Наиболее высоко потребление этих
продуктов (от 8 до 9 кг) в Будапеште и его
окрестностях. Промышленность может
расширить ассортимент быстрозамороженных
продуктов и предоставить потребителям
большой их выбор. Однако пока склады и
розничные магазины недостаточно
обеспечены торговым холодильным оборудованием
и лишь часть семей имеет домашние
холодильники с морозильными отделениями.
В настоящее время Венгрия имеет
торговые отношения почти со всеми странами
Европы, Среднего Востока и с Японией.
Gulyds В.— Quick froz. Foods int., US.
(США), 26, M 4, 1985/04, pp. 162, 164.
БМИХ, 1986, № 1, с. ПО.
Новая система управления работой
холодильных витрин
Авторами статьи разработана система
управления работой некоторых типов
холодильных витрин. Сравнительные испытания
новой и традиционной систем
регулирования показали, что предложенная авторами
система позволяет в зимнее время снизить
расход электроэнергии на 24,7 %.
Saigusa /С, Yamashita N., Komatsu F.—
Proc. 16th int Congr. Refrig., Paris, 1983,
FR. (Франция), 2, 1984, pp. 751—756.
БМИХ, 1986, № 1, с 54.
В ООШМШСТИЧШШЖ
еТРАНАЖ
УДК 621.581-68
.искусственный
'ледяной каток
на вторичных
энергоресурсах
Химический комбинат в г. Ленинвароше
(Венгрия), производящий удобрения для
сельского хозяйства, применяет в
технологическом процессе газообразный аммиак.
Его получают путем испарения
поставляемого комбинату жидкого аммиака.
Генерируемый при этом холод используется
для открытого ледяного катка площадью
1200 м2 F0X20 м), построенного на
территории комбината в 1981 г. Для этого в
Горячее водоснабжение с использованием
теплонасосной установки
на бойне в г. Метце
В статье описана система горячего
водоснабжения и отопления помещений
убойного зала и субпродуктового отделения
с применением теплового насоса, в котором
происходит рекуперация тепла конденсации,
отводимого от общего для группы
холодильных агрегатов конденсатора.
Установлена дополнительная емкость для
горячей воды. В проекте системы горячего
водоснабжения учтены неблагоприятные
условия эксплуатации теплового насоса в
зимнее время.
Tritz R. et al.— С. R. 16° Congr. int
Froid, Paris, 1983, FR. (Франция), 5, 19-84,
pp. 477—483.
БМИХ, 1986, № 1, с. 99
Новая система аккумуляции холода
Система состоит из двух танков с водой
вместимостью 1800 и 3000 л,
присоединенных параллельно. Танки оборудованы
теплообменниками из полиэтиленовых труб,
подключенных к схеме циркуляции водного
раствора гликоля через водоохладитель
традиционной конструкции. В статье описан
принцип работы аккумуляторной системы,
даны ее характеристики. Приведены
примеры использования системы в установках
кондиционирования воздуха и для
охлаждения в периоды пиковых тепловых
нагрузок. Статья содержит данные по экономике
новой системы аккумуляции холода.
Fleury G.— INFEL Info, СИ. (ФРГ), № 2,
1985/06, pp. 5—9.
БМИХ, 1986, № 1, с. 99.
основании ледяного поля уложены 22 км
труб, в которые подается жидкий аммиак.
Образующиеся при его кипении пары
направляют на производство удобрений.
Не потребовалось строить машинное
отделение и устанавливать в нем
холодильные компрессоры, сооружать
конденсаторную установку и трансформаторную
подстанцию, благодаря чему значительно
уменьшены капитальные затраты, которые
составили 300 тыс. руб.
Ледяной каток пользуется большой
популярностью у жителей Ленинвароша
(в особенности у детей), получивших
возможность за плату кататься на коньках
под открытым небом значительную часть
года. При ежегодном доходе от его
эксплуатации 200 тыс. руб. капитальные затраты
окупились за 1,5 года.
Целесообразность применения
венгерского опыта в условиях нашей страны с ее
развитой химической промышленностью
несомненна.
По материалам журнала «Изобретатель
и рационализатор», 1985, № 3, с. 24.
55

новости
иностмннои
ТЕХНИКИ
УДК 628.84:617
СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
ХИРУРГИЧЕСКИХ
ОПЕРАЦИОННЫХ
Канд. техн. наук В. Е. КАРП И С
Главные задачи систем
кондиционирования воздуха (СКВ) хирургических
операционных — поддерживать температуру
внутреннего воздуха в пределах 20—25 °С
и относительную влажность 50—60 %, а
также обеспечивать его минимальную об-
семененность, особенно вблизи
операционного поля и стола с инструментами,
что достигается тщательной фильтрацией
приточного воздуха и значительной
кратностью воздухообмена A5—25 ч~~1).
Прослеживаются две современные
тенденции развития СКВ: всемерное сокраще-
Рис. 1. СКВ операционной кабины, выделенной
прозрачной перегородкой: а — интерьер; б —
схема СКВ;
1,3,4 — воздушные фильтры; 2 — вентилятор;
5 — перфорированный потолок; 6 —
прозрачная перегородка
ние воздухообмена в прямоточных
системах, работающих на одном наружном
воздухе, и расширение применения
рециркуляции внутреннего воздуха.
Снижение воздухообмена в прямоточных
СКВ достигается, в частности, тем, что
система обслуживает не всю операционную,
а лишь отделенную прозрачной
перегородкой кабину (рис. 1), внутри которой
находятся часть тела больного и хирурги
(другая часть тела больного,
анестезиологи и вспомогательный персонал
располагаются вне кабины) [8].
Такое устройство операционной
одобряется большинством хирургов-ортопедов, но
встречает возражения хирургов,
выполняющих операции на грудной клетке и
брюшной полости, из-за затруднительности
контактов и взаимодействия с остальными
участниками операции.
В Нидерландах предложили уменьшать
необходимую производительность СКВ по
наружному воздуху в результате
последовательного пропускания
кондиционированного воздуха из операционных в другие
помещения блока, иными словами
использовать проточно-прямоточную СКВ.
По этой схеме воздух от центрального
кондиционера поступает в специальное
стерильное помещение, расположенное
между двумя операционными, а оттуда через жа-
люзийные решетки в перегородках — в
операционные. Отработанный воздух
транзитом движется через смежные помещения
операционного блока (анестезионные,
предоперационные) и удаляется из самого
загрязненного помещения и коридоров. При
данной системе в стерильное помещение
(весь блок помещений хирургической
операционной) кондиционированный воздух
вводится из расчета 2400 м3/ч на каждый
операционный стол. Воздухообмен в
помещениях всего блока удается сократить более
чем в 3 раза и соответственно
уменьшить затраты энергии.
Для ортопедических операций применяют
боксы, обслуживаемые СКВ с частичной
рециркуляцией внутреннего воздуха (рис. 2)
[8]. В таких СКВ обязательна
двухступенчатая — грубая и тонкая — очистка
воздуха от пыли и бактерий, при которой
удается задерживать частицы размером до
0,3 мкм (размеры бактерий обычно 0,5—
5 мкм). 5
Ранее использование рециркуляционного
воздуха не допускалось. Создание
совершенных средств очистки воздуха, новых
способов анестезирования и удаления
анестезирующих газов самостоятельными
вытяжными системами привело к тому, что
рециркуляцию не только рекомендуют,
но и настоятельно требуют устраивать,
так как она облегчает достижение
требуемой бактериальной чистоты воздуха и
одновременно позволяет уменьшить расход
тепла, холода и электроэнергии.
Так, в США оптимальной считается ре-
56
7

1
/
ICTHi
2 '
Jxk
Y\
15-
/*
зк=з:
7 8 9
/2
a
ч~
fO
-ft
¦N
n
©
М/ШММШЛЛМЛЛЛА1
H
И 11 111
'4>
jd-,
Рис. 2. СКВ операционного бокса,
выполненного в виде чистой комнаты:
а — интерьер; б — схема СКВ;
/ — операционная кабина; 2 — прозрачная
стенка; 3 — воздушный фильтр первой ступени,
4 — воздушный фильтр второй ступени; 5 —
перфорированный потолок; 6 — рециркуляционный
воздуховод; 7 — вытяжной вентилятор
циркуляция 70 % общего количества
воздуха при обеспечении в операционной,
выполненной в виде чистой комнаты,
минимальной кратности воздухообмена по
наружному воздуху 5 ч. Стандарта на такие
операционные ни в одной стране пока нет.
Ряд исследовательских учреждений США
еще в 1976 г. предложил подразделять
чистые операционные на классы I, V и XX
с допустимым числом частиц в 1 м3
воздуха соответственно 35,3; 176,7 и 706,7 [5].
Во Франции в тех случаях, когда
хирургические операционные выполняют в
виде чистых комнат с ниспадающим
потоком воздуха [5], широко применяют
СКВ с центральным кондиционером,
подающим санитарную норму наружного
воздуха, и местным рециркуляционным кон-
|диционером-доводчиком, обеспечивающим
скорость, подавляющую перемещение с
воздухом бактерий (рис. 3). От
центрального кондиционера воздух подается с
кратностью 6 ч— 1, а от местного
рециркуляционного кондиционера — с кратностью
44 ч-1. Таким образом, в итоге в
операционной происходит 50-кратный
воздухообмен и достигается 88 %-ная
рециркуляция воздуха.
При такой схеме по желанию хирургов
может быть создан и больший общий
воздухообмен (до 80 ч-1) посредством
последовательного включения рециркуляцион-
I
А
1 Y
1 \
1 '
\ ж
lye,
\t~ /
V7
<г
9
Рис. 3. Схемы СКВ хирургических
операционных с частичной рециркуляцией внутреннего
воздуха (а) и процессов обработки воздуха в I, d-
диаграмме (б):
/ — воздушный фильтр предварительной
очистки; 2 воздушный фильтр тонкой очистки; 3 —
воздухонагреватель; 4 — приточный вентилятор
центрального кондиционера; 5, 6, 15 —
воздуховоды; 7 — увлажнительное устройство; 8
шумоглушитель; 9 — приточный вентилятор
рециркуляционного кондиционера-доводчика; 10 —
воздухонагреватель; // — воздухоохладитель; 12 —
вытяжная решетка и воздушный фильтр грубой
очистки; 13 — рециркуляционный вентилятор;
14 —: потолок из бактерицидных фильтров;
Н—Во — охлаждение и осушение воздуха в
центральном кондиционере; У—В0 — то же, в
местном кондиционере-доводчике; Н—С\—В0у
С\—Сг—У — смешивание воздуха
соответственно в центральном и местном кондиционерах;
С2—У — ассимиляция теплоты в
операционной; А/р — рабочая разность температур
ных вентиляторов. При этом рециркуляция
достигает 93 %. Отработанный воздух из
операционной выводится в соседние
помещения [2, 3]. *
В ФРГ также предложили выполнять
СКВ с индивидуальными приточно-рецир-
куляционными доводчиками для каждой
из обслуживаемых операционных (рис. 4).
Например, при частичной рециркуляции
внутреннего воздуха и сохранении общей
57

Mofb
2a 6 M 6
Рис. 4. Схема СКВ хирургической операционной с приточно-рециркуляционным доводчиком:
/ — воздушный фильтр; 2, 2а — теплообменники теплоутилизационного устройства с
циркулирующим промежуточным теплоносителем; 3 — воздухонагреватель; 4 —
воздухоохладитель; 5 — увлажнительная форсуночная камера; 6 — шумоглушитель; 7—приточный вентилятор;
8 — воздушный фильтр; 9 — зональный воздухонагреватель второго подогрева; 10 —
регулятор постоянства расхода воздуха; // — высокоэффективный воздушный фильтр; 12 —
вентилятор приточно-рециркуляционного доводчика; 13 — рециркуляционный воздуховод; 14 —
вытяжной вентилятор
Рис. 5. Схема воздухообмена в операционной:
/ — кольцевой приточный пористый
воздуховод; 2 — операционное поле; 3, 4 — решетки
для удаления воздуха, содержащего
соответственно тяжелые и легкие газы; 5 — проточный
воздухораспределитель
кратности воздухообмена в операционной
15 ч-1 центральный кондиционер подает
к приточно-рециркуляционному доводчику
обработанный наружный воздух с
кратностью 2,5 ч-1, а остальная часть
воздуха (83 %) рециркулирует. В операционную,
где находятся шесть человек, достаточно
подводить 300 м3/ч обработанного
наружного воздуха, что и соответствует
кратности воздухообмена 2,5 ч-1 [6].
Сравнение традиционной прямоточной
СКВ и предлагаемой СКВ с частичной
рециркуляцией (при следующих исходных
условиях: параметры воздуха в
операционной — температура 22°С,
относительная влажность 55 %; теплоизбытки в
помещении — от людей, освещения и
оборудования — 65 Вт/м2 пола; КПД
теплоутилизационного устройства из двух
теплообменников с промежуточным теплоносите-
\уу/////////////////////////////////////м
TZZZZ&ZZZZZZlZZZ&ZZZZZZZL
3 Ь 5
щ
Рис. 6. Схема передвижного инструментального
стола со встроенным в него рециркуляционным
конди ционером-доводчиком:
/ — воздухозаборная решетка; 2 — фильтр первой
ступени очистки воздуха; 3 — ультрафиолетовая
лампа; 4, 8 — шумоглушители; 5 —
воздухонагреватель; 6 — вентиляторный агрегат; 7 —
щиток управления; 9 — пористый приточный
воздуховод; 10 — фильтр второй ступени очистки
воздуха; // — патрубок для присоединения
гибкого воздуховода к кольцевому устройству
58

л ем в холодный период года 0,6, в
теплый — 0,2; число часов работы системы
в год — 3024; КПД вентилятора
центрального кондиционера 0,7, вентилятора
приточно-рециркуляционного доводчика —
0,5; потери давления в сети центрального
кондиционера 3000 Па, в приточно-ре-
циркуляционном доводчике — 1000 Па)
показало, что предлагаемая система по
сравнению с традиционной позволяет сократить
годовой расход холода на 10, тепла на 83,
электроэнергии на 67, эксплуатационные
затраты на 33, суммарные годовые затраты
на 30 %.
В экономическом отношении СКВ с
рециркуляцией воздуха также более
эффективна, чем прямоточная система, оснащен-
^ная теплоутилизатором из теплопередаю-
щих труб. Так, при рециркуляции 75 %
внутреннего воздуха в течение 2500 ч в
год эксплуатационные'расходы
сокращаются на 60 %, а при использовании тепло-
утилизатора — только на 30—35 %, что
объясняется затратами электроэнергии на
преодоление его аэродинамического
сопротивления [7].
Вопреки традиционному отрицательному
отношению к применению регенеративных
вращающихся энтальпийных теплоутилиза-
торов в США их включают в состав
кондиционеров, устанавливая со стороны
удаляемого и наружного воздуха
воздушные фильтры [1].
В Западном Берлине предложена и
проверена СКВ, которая обеспечивает
комфортные условия подачей
кондиционированного воздуха по схеме «сверху — вниз —
вверх» (например, аналогично схеме,
представленной на рис. 5), а бактериальную
чистоту операционного поля и передвиж-
ИЗОБРЕТЕНИИ
(И) 1225985 E1) 4 F 25 В 39/04, F 28 D 9/00
B1) 3678144/23-06 B2) 23.12.83 G2) В. А. Гарин,
^В. В. Мазаев, Г. Г. Мичудо, В. Н. Гусаров
"E3) 621.56
E4) КОНДЕНСАТОР-ИСПАРИТЕЛЬ (ЕГО
ВАРИАНТЫ).
E7) 1. Конденсатор-испаритель, содержащий
теплообменную поверхность в виде
пластинчатого пакета с каналами конденсирующегося и
испаряющегося рабочих тел и с коллекторами
входа и выхода и сепаратор с жидкостной и
паровой полостями, последняя из которых
установлена над коллектором выхода
испаряющегося рабочего тела, а первая соединена
трубопроводом с коллектором входа испаряющегося
рабочего тела, отличающийся тем, что, с целью
снижения металлоемкости и повышения
эффективности сепарации, пластинчатый пакет
выполнен в виде единого блока, а жидкостная полость
ного инструментального стола —
поступлением тщательно очищенного
рециркуляционного воздуха через пористые
воздуховоды [4]. Рециркуляционный кондиционер-
доводчик с двухступенчатой очисткой
воздуха и бактерицидными лампами размещен
внутри стола (рис. 6).
Оказалось, что при данной организации
кондиционирования воздуха по сравнению с
обычной схемой, подачи его «сверху —
вниз — вверх» удается вдвое снизить
обмен по наружному воздуху и примерно
на 60 % затраты энергии, а по сравнению
с обеспечением СКВ чистой комнаты
затраты энергии уменьшаются в 4 раза. В этой
операционной проведено большое число
операций, и она получила одобрение
хирургов.
Иностранные специалисты подчеркивают,
что новые эффективные и экономичные
СКВ можно создать только в результате
совместной работы инженеров, врачей и
исследователей-бактериологов.
Список использованной литературы
1. На vet L.— Heating, Piping, Air Conditioning,
1985, № 8, pp. 75—80.
2. Luciano J. R.— ASHRAE Journal, 1983,
№ 5, pp. 38—43.
3. Luciano J. R.—ASHRAE Journal, 1984,
№ 2, pp. 30—34.
4. Nouri Z.—GI Haustechnik,. Bauphysik, Um-
welttechnik, Gesemdheits-Ingenieur, 1982, Bd.
103, № 3, S. 110—116.
5. Pfost J. F.—ASHRAE Transactions, V. 2,
pp. 729—739.
6. Racoczy Т.—KI Klima, Kalte, Heizung,
1983, № 11, S. 459—462.
7. Regner P.—HLH Heizung, Ruftung, Klima-
technik, Haustechnik, 1984, № 11, S. 532—536.
8. Weber B. G.—VDI-Berichte, 1980, № 386,
S. 157—164.
сепаратора размещена на одной из его боковых
поверхностей.
2. Конденсатор-испаритель, содержащий тепло-
обменную поверхность в виде пластинчатого
пакета с каналами конденсирующегося и
испаряющегося рабочих тел и с коллекторами входа
и выхода и сепаратор с жидкостной и паровой
полостями, последняя из которых установлена
над коллектором выхода испаряющегося
рабочего тела, а первая соединена трубопроводом
с коллектором входа испаряющегося рабочего
тела, отличающийся тем, что, с целью снижения
металлоемкости и повышения эффективности
сепарации, пластинчатый пакет выполнен в виде
единого блока и снабжен установленным над
ним дополнительным пакетом с вертикальными
наклонными каналами, который делит сепаратор
на две части, причем паровая полость одной из
этих частей сообщена с коллектором выхода
испаряющегося рабочего тела при помощи
вертикальных каналов дополнительного пакета, на
боковой поверхности которого размещена
жидкостная полость этой части сепаратора, паровая
полость другой его части сообщена с первой при
помощи наклонных каналов дополнительного
пакета, а ее жидкостная полость размещена на
боковой поверхности единого блока
пластинчатого пакета.
59

СПРАВОЧНЫЙ
ОТДЕЛ
УДК 621.514.54.041
ВИНТОВЫЕ КОМПРЕССОРНЫЕ
АГРЕГАТЫ 21А280-7-0,
21А280-7-1, 21А280-7-2,
21А280-7-3
Канд. техн. наук Г. А. КАНЫШЕВ,
В. В. СЕМИЧАСТНЫЙ
В 1985 г. на московском заводе
холодильного машиностроения «Компрессор»
начат серийный выпуск винтовых
компрессорных агрегатов 21А280-7-0, 21А280-7-1,
21А280-7-2, 21А280-7-3, предназначенных
для работы в составе промышленных
холодильных установок.
Каждый агрегат состоит из винтового
компрессора, асинхронного
электродвигателя, газового фильтра с установленным
на нем щитом приборов,
маслоохладителя, маслонасосной установки,
маслоотделителя, фильтров тонкой и грубой
очистки масла, комплексной системы
автоматики и запорной арматуры (рис. 1).
Компрессор — винтовой, маслозаполнен-
ный, одноступенчатый,
автоматизированный. Регулирование холодопроизводитель-
ности агрегатов 21А280-7-0 и 21А280-7-2 —
двух позиционное, автоматическое,
остановкой и пуском компрессора; агрегатов
21А280-7-1 и 21А280-7-3 — плавное
(от 40 до 100 %), золотниковым
регулятором с гидроприводом.
Корпус компрессора чугунный, с верти- ^
кальным разъемом на стороне всасывания.
Привод компрессора — от асинхронного
электродвигателя через муфту с упругими
элементами.
Роторы компрессора стальные, с зубьями
специального профиля.
Осевые усилия, действующие на роторы,
воспринимаются сдвоенными радиально-
упорными шарикоподшипниками и разгру-
Нагнетание,
Лу 100
Всасыбанив,
WC
1ММш
4 -ffl
f'fwfcjr Л
УНю__
750
щъ
W0
Шг
282?
7^
$44
J
700
1
я//Мт\
uaVVIx x\/j
щ /OJO
1280 „
SSI I
"*i
Рис. 1. Габаритный чертеж
компрессорных винтовых агрегатов
21А280-7-0, 21А280-7-1, 21А280-
7-2, 21А280-7-3:
/ — маслоохладитель; 2 —
маслоотделитель; 3 — комплекс
средств автоматического
контроля; 4 — газовый фильтр; 5 —
винтовой компрессор; 6 —
асинхронный электродвигатель
компрессора; 7 — маслонасосная
установка; 8,9 — фильтры грубой и
тонкой очистки масла
зочньми поршнями, радиальные —
роликовыми подшипниками качения.
Маслоотделитель — комбинированный,
с тремя ступенями отделения масла.
6(

Qo
10^ктл/ч кВт
6v wo
600
500
400
300
200
V-
45
35
ч.
tK404
55
-30—
tA=30*C
^""-j
Ne, кВт
140
150
120
110
100
90
'15 -10 S 0 5t0l°C
Рис. 2. Зависимость шлодопроизводительности
Qo и потребляемой эффективной мощности
Ne агрегатов 21А280-7-0 и 21А280-7-1 от
температуры кипения U при различных температурах
конденсации tK, перегреве 10 и
переохлаждении 0°С
Показатели
Код ОКП
Хладагент
Диапазон
работы по
температуре кипения,
°С
Максимальная
температура
конденсации,
°С
Номинальный
режим
температура,
°С
кипения
конденсации
всасывания

переохлаждение
Холодопроиз-
водительность
на номинальном
режиме, кВт
Потребляемая
эффективная
мощность на
номинальном
режиме, кВт
Расход
охлаждающей воды,
м3/ч

Электродвигатель
тип
мощность,
кВт
частота
вращения, с

напряжение, В
Габаритные
размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса, кг
21А280-7-0
21А280-7-1
36 4411 2557 03
36 4411 2558 02
Аммиак
— 15^-5
40
5
35
15
0
635
112
6
4А280М2УЗ
132
49,5
380
2825
1030
1420
2385
21А280-7-2
21А280-7-3
36 4411 2560 08
36 4411 2561 07
Аммиак
—35^—10
40
-15
30
— 10
0
300
90,5
6
4А280М2УЗ
132
49,5
380
2825
1030
1420
| 2385
Qo
10~5ккал/ч кВт
4
3
2
1
400
300
" 200
- 100
L so
У
40\
tjC^
55 .
^J!L~~
35\^
tK*J04
Me, кВт
~130
120
110
т
90
ВО
70
-35 -30 -25 -20 '15 'Wt0,°C
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой эффективной мощности
Ne агрегатов 21А280-7-2 и 21А280-7-3 от
температуры кипения to при различных температурах
конденсации /к, перегреве 5 и
переохлаждении 0°С
Маслоохладитель — кожухотрубного
типа, вода циркулирует в трубках, масло —
в межтрубном пространстве. В
маслоохладителе охлаждается масло, подаваемое в
компрессор.
Маслонасосная установка состоит из
шестереночного насоса, асинхронного
электродвигателя, упругой муфты с ограждением.
Масляные фильтры предназначены для
грубой и тонкой очистки масла.
Управление агрегатом осуществляется с
помощью комплексной системы
автоматики, выполненной на базе
микроэлектроники.
Технические характеристики агрегатов
приведены в таблице и на рис. 2, 3.
Изготовление
ТУ 26-03-426—85.
агрегатов
по
Изготовитель — московский завод
холодильного машиностроения «Компрессор».
Разработчики — ВНИИхолодмаш и
московский завод холодильного
машиностроения «Компрессор».
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1229534 E1) 4 F 25 В 39/04 B1)
3818541/23-06 B2) 03.12.84 G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро
«Кондиционер» G2) А. Н. Янпольский, О. Н. Аверков,
Г. И. Чухман, Н. Д. Эйкалис E3) 621.57
E4) E7) ИСПАРИТЕЛЬНЫЙ
КОНДЕНСАТОР ПЕННОГО ТИПА, содержащий корпус
с воздухоподающим патрубком и
теплообменник, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена путем снижения
аэродинамического сопротивления, теплообменник
размещен внутри воздухоподающего патрубка,
который установлен с возможностью перемещения
по вертикали и соединен с корпусом посредством
эластичной перегородки.
61

A1) 1231340 E1) 4 F 25 В 15/06 B1)
3823212/23-06 B2) 10.12.84 G1) Опытное кон-
структорско-технологическое бюро по
интенсификации тепломассообменных процессов Института
технической теплофизики АН УССР G2)
В. Я. Журавленке, Э. Р. Гросман, С. Е. Наумов,
В. С. Шаврин, Н. П. Очеретянко E3) 621.575
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая контур
циркуляции раствора, в котором установлены
генератор, теплообменник, абсорбер, насос и ловушка
для интенсифицирующей добавки, и линию
циркуляции хладагента, в которую между
генератором и абсорбером включены конденсатор и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью снижения
металлоемкости, ловушка размещена в
абсорбере и подключена к всасывающей стороне
насоса, установленного в контуре, конденсатор
снабжен своей ловушкой для
интенсифицирующей добавки, а абсорбер — рециркуляционным
насосом, к всасывающей стороне которого
подключена ловушка конденсатора.
A1) 1231324 E1) 4 F 24 F 3/14, F 25 В 15/06,
27/00 B1) 3853204/23-06 B2) 05.12.84 G1)
Тбилисский зональный научно-исследовательский
и проектный институт типового и
экспериментального проектирования жилых и
общественных зданий G2) О. Б. Алоян, 3. М. Чачава
E3) 621.575
E4) E7) ГЕЛИОУСТАНОВКА ДЛЯ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая
воздуховод, в котором установлены
осушительная и увлажнительная камеры, первая из
которых имеет контур циркуляции водосолевого
раствора с генератором, обогреваемым
солнечной энергией, сборником крепкого раствора,
водяным охладителем и насосом слабого
раствора, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности при больших влажностях
кондиционируемого воздуха, осушительная камера
выполнена двухступенчатой с последовательным
включением ступеней в воздуховод и каждая
из ступеней имеет автономный контур
водосолевого раствора.
A1) 1227916 E1) 4 F 25 В 11/00 B1)
3795661/23-06 B2) 20.07.84 G1) Всесоюзное
научно-производственное объединение «Союзтур-
богаз» G2) В. И. Твердохлебов, И. В. Гапон,
В. А. Рождественский, Б. Г. Берго, Н. Я. Зайцев,
В. И. Алиев, Ф. А. Мусаев E3) 621.575
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ОБРАБОТКИ ПРИРОДНОГО
ГАЗА, содержащая последовательно
установленные на магистрали сепаратор предварительной
очистки, турбодетандерный агрегат и
низкотемпературный сепаратор и линию слива
конденсата, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, установка дополнительно
содержит трехфазный разделитель, подключенный на
входе к сепаратору предварительной очистки и
имеющий три выхода, первый из которых по
газу, а второй по углеводородному конденсату
через регулирующие вентили подключены к
выходу турбодетандера, причем второй и третий
по воде через автономные регулирующие
вентили подключены к линии слива конденсата.
62
/ДК 699.86-036.664
Задачи по коренному улучшению состояния
геплоизоляции холодильников мясной и молоч-
юй промышленности. ПОПОВ В. П.
«Холодильная техника», 1986, № 8.
\нализируются причины неудовлетворительно-
Ч) состояния теплоизоляции ограждающих
конструкций действующих производственных хо-
юдильников. Выдвигаются требования: учиты-
зать при проектировании специфику эксплуа-
гации теплоизоляции на производственных хо-
юдильниках, шире внедрять новый эффективный
геплоизоляционный материал рипор, своевремен-
io проводить капитально-восстановительный
ремонт теплоизоляции и др., что обеспечит выпол-
ieHHe комплексной программы совершенствова-
тя холодильного хозяйства предприятий мяс-
iovi промышленности.
УДК 028.84.001.24
Расчет отклонений параметров в помещении
1ри летних и зимних нарушениях.
СОТНИКОВ А. Г. «Холодильная техника», 1986, № 8.
Изложена методика учета влияния превышений
наружных параметров над расчетными на
возникающие отклонения параметров воздуха в
помещении. Приведены формулы для расчета от-
хлонеьий параметров для разных систем, их
гехнологических схем и расхода наружного
воздуха. Дан пример расчета.
Габлиц 2. Иллюстрация 1. Список
литературы — 4 названия.
УДК 621.565.93/.94.001.24.519.688
Совершенствование алгоритма расчета конденса-
горов и испарителей холодильных машин.
ГЕРАСИМОВ Е. Д. «Холодильная техника»,
1986, .Ys 8.
Рассмотрено применение итерационного метода
Ньютона для определения плотности теплового
потока при расчете испарителей, конденсаторов
и других аппаратов холодильных машин. Ме-
год рекомендуется для расчета аппаратов с
помощью ЭВМ. Дан пример расчета.
Таблица 1. Иллюстрация 1. Список
литературы — 2 названия.
УДК 6-21.564.22-68
Использование теплоты перегретых паров
аммиака для подогрева воды. ТЕРНОВЕН-
КО Л М. «Холодильная техника», 1986, № 8.
Описана установка для утилизации теплоты
горячих паров аммиака Ровенской базы Укр-
оптмясомолторга. В качестве теплообменника
использован конденсатор КТГ-60. Установка
обеспечивает базу водой с температурой 55—
65 °С, способствует улавливанию и удалению
гмазочного масла, дает экономию газа и
электроэнергии. Годовой экономический эффект
4 тыс. руб.
Иллюстрация 1.

УДК 663.674.013:331.103.6
Рационализаторская работа в цехах и на
фабриках мороженого Росмясомолторга. КЛА-
ДИЙ А. Г. «Холодильная техника», 1986, № 8.
Описаны рационализаторские предложения по
усовершенствованию оборудования для
производства мороженого, внедренные на предприятиях
Росмясомолторга.
УДК 621.565.945.001.4
Метод ускоренных испытаний
воздухоохладителей непосредственного охлаждения.
БАЛАБАН Т. R, СТРАДИНА Т. Н.,
ФЕДОСЕЕВ Ю. А., ТУБОЛЕВСКИЙ С. Л.
«Холодильная техника», 1986, № 8.
Изложены причины замены аммиака на хладо-
носитель — раствор хлористого кальция — при
проведении периодических испытаний
воздухоохладителей типа НВО. Приведено сравнение
результатов испытаний и расчетных значений хо-
лодопроизводител ьности воздухоохл а дителя
НВО-80 при работе его на аммиаке и рассоле.
Отмечены преимущества такого метода
испытаний.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы —
6 названий.
УДК 621.57.049.001.24
Номограмма для расчета емкости
циркуляционных ресиверов. СОЛОМАХА Ю. К.
«Холодильная техника», 1986, № 8.
Приведена методика выбора графическим путем
емкости циркуляционных ресиверов для
аммиачных насосных систем охлаждения.
Предложенная номограмма позволит упростить процесс
проектирования холодильных установок.
Иллюстрация 1. Список литературы — 5
названий.
УДК 621.515.001.573
Математическое моделирование центробежных
холодильных компрессоров.
СУХОМЛИНОВ И. Я. «Холодильная техника», 1986,
№ 8.
Рассмотрены особенности условий работы
холодильных центробежных компрессоров. Показано,
что при расчете процессов сжатия в
ступенях холодильных компрессоров следует учитывать
взаимосвязи параметров термодинамического
цикла холодильной машины, а также реальные
\ свойства хладагента. Предложены
функциональные зависимости, определяющие взаимосвязь
процессов сжатия в холодильном центробежном
компрессоре с характеристиками центробежных
ступеней, параметрами цикла и
термодинамическими свойствами хладагентов. , Зависимости
использованы при разработке математической
модели холодильного центробежного
компрессора, созданной в виде комплекса программ
на ЭВМ ЕС. Приведены результаты
сопоставления характеристик холодильного
центробежного компрессора, полученных экспериментально
и расчетным путем, подгвердившие правомерность
предложенной модели.
Иллюстрация 1. Список литературы.— 10
названий.
УДК 621.5.041.011.573
Планирование эксперимента определения холодо-
производительности компрессора.
КРАВЦОВА Н. С, ПЕТРУШАНСКАЯ Л. Я.,
ЯКИМЕНКО В. Я. «Холодильная техника», 1986,
№ 8.
Рассматривается метод математической
статистики и планирования эксперимента с
использованием ЭВМ для построения оптимального
плана многофакторного эксперимента при
определении холодопроизводител ьности компрессора.
Его применение позволяет сократить объем
испытаний, получить надежные результаты,
значительно уменьшить время обработки
результатов. С помощью полученных математических
моделей можно вычислить холодопроизводитель-
ность компрессора при любых воздействиях
внешних факторов в заданной области,
прогнозировать техническое состояние компрессора.
Таблиц 4. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.56/.57.001.4/.5-52
Автоматизация экспериментальных
исследований холодильных установок на базе микроЭВМ.
АЛЕХИН Н. Б., ПЕРСИАНОВ В. Л.
«Холодильная техника», 1986, № 8.
Для проведения теплотехнических испытаний и
исследования нестационарных режимов работы
холодильной установки с последующей ее
идентификацией создана автоматизированная система
сбора и обработки информации на базе
микроЭВМ ДЗ-28. Рассмотрены основные
элементы системы, функциональная блок-схема. Система
позволяет повысить точность измерений, ускорить
процесс сбора результатов измерений,
обеспечивает обработку данных и может быть
использована в схеме управления холодильными
установками.
Иллюстрация 1. Список литературы — 3
названия.
УДК 699.86-036.664-78
Санитарно-гигиеническая оценка условий труда с
новыми пенополиуретанами типа рипора. БЕР-
ЗИНЬ В. И. «Холодильная техника», 1986, № 8.
Изучены условия труда при использовании
новых образцов пенополиуретанов типа рипора
в качестве теплоизоляционных материалов.
Выявлена динамика концентрации мигрантов из них
(третичных аминов, 4,4-дифенилметандиизоциа-
ната) в воздухе в течение 9—10 мес. В
эксперименте на белых крысах установлено, что
изученные образцы практически не токсичны,
что позволило рекомендовать их к широкому
внедрению в различных отраслях народного
хозяйства.
УДК 699.86-036.664
Использование рипора на строительных
объектах Москвы. ЖОЛОНДЗЬ С. А. «Холодиль
ная техника», 1986, № 8.
Рассмотрен опыт работы строительного
управления СУ-225 Главмоспромстроя по применению
пенополиуретанов, в частности рипора, в
качестве теплоизоляции при сооружении и
реконструкции зданий разнообразного назначения, в
том числе объектов Госагропрома СССР.
63

УДК 699.86-036.664
Опыт применения пенополиуретанов в условиях
низких температур. ПЕТУХОВ В. Н.,
ИВАНОВ Н. С, КОРМИЛИЦЫН В. С,
МЕЛЬНИКОВ В. М. «Холодильная техника», 1986,
№ 8.
В процессе исследований выявлены
особенности синтеза пенополиуретанов (ППУ) в
условиях низких температур (в Якутии). Они
учтены при разработке способа напыления ППУ
на изолируемые поверхности при отрицательных
температурах. Предложена конструкция пеноге-
нератора.
УДК 699.86-036.664
Перспективы применения рипора в отраслях
агропромышленного комплекса. ДРЕВАЛЬ Ю. К.,
ЧЕРНЯК В. А. «Холодильная техника», 1986,
№ 8.
Рассмотрены области применения рипора,
указаны два способа получения теплоизоляции
зданий — напылением и заливкой в
опалубку, возможности организации промышленного
производства трехслойных панелей типа
«сэндвич» с теплоизоляцией из этого материала на
имеющихся импортных линиях и проходящем
опытно-промышленную проверку отечественном
оборудовании, перспективы внедрения рипора
в двенадцатой Пятилетке.
УДК 699.86-036.664.002
Организация промышленного производства
фасонных теплоизоляционных изделий и панелей
типа «сэндвич» на основе рипора.
ФОМЕНКО Н. М. «Холодильная техника», 1986, № 8.
Освещен опыт Липецкого завода резино-пласт-
массовых изделий по организации производства
фасонных изделий — скорлуп из рипора,
предназначенных для теплоизоляции
холодильных трубопроводов, а также панелей типа
«сэндвич» с теплоизоляцией из рипора,
предназначенных для сборных холодильников.
УДК 699.86-036.664
Опыт проведения теплоизоляционных работ
с использованием рипора. ГОРОДЯНСКИЙ В. В.,
ТУРКОВ Ф. П., КУЧИН В. И.
«Холодильная техника», 1986, № 8.
Освещен опыт восстановления теплоизоляции
зданий холодильников с использованием
нового теплоизоляционного материала — рипора,
организации проведения работ в Тамбовском и
Чувашском производственных объединениях
мясной промышленности, а также на
предприятиях мясной и молочной промышленности
Киргизской ССР.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов,
Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук
A. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн.
наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев,
Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов,
О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко,
B. М. Шавра
Технический редактор С. А. Мезвришвили
Корректоры Г. В. Абатурова и О. Г. Тихонова
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Головной журнал
«Пищевая и перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 18.06.86. Подписано в печать 10.07.86. Т-11460 Формат 70Х Ю8 1/16. Высокая печать.
Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13. Уч. изд. л. 7,17. Тираж 10 830 экз. Заказ 1773
~ Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром>
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64

Восстановление теплоизоляции холодильника способом напыления рипора на
наружную поверхность ограждающих конструкций (см. подборку статей в этом
номере журнала)

^.V.W'Vit?
-#
AW,'"JW
Й&&
¦X-
.'•*-*.
Ш
ж
$Ш
Ш
ii
йШ
.v.:
i
¦.¦>;•.*-•.:••.•:
ж
.¦¦¦¦:
'•У.
.¦¦¦.¦
:<¦:¦:¦.<¦
;ЭД<
^ШШШ^ш
:%:;-A'ft:
>¦•:>
г< *»
сборных железоб
борку статей в этом номере журнал
собом заливки рипора в съемную опалубку