ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
В НОМЕРЕ:
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Различные научные подходы к решению важнейшей
проблемы (Дискуссионный клуб)
Дячек П. И. >'лучшение условий охлаждения картофеля
и овощей
Мнацаканов Г. К., Косой С. М. Образование
кристаллической изморози в холодильных камерах
В порядке обсуждения
Таран В. А., Федоров О. Г., Покатилов А. И. Энерго
энтропийная концепция усушки пищевых продуктов при
холодильной обработке
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Шакрыл Н. Н. Переход ВНИКТИхолодпрома на новые ус
ловия хозяйствования
25
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
Джугели Т. Н., Бродянский В. М. Использование
возобновляемых источников энергии в абсорбционных
холодильных установках 29
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Наумов К. А., Азарсков В. М. Теплообмен при кипении
хладагента R12 и его смеси с маслом при раздельном
течении в горизонтальных трубках 33
Опарин Ю. Г., Чернецкий Ю. П. Выбор надежных методов
определения температуры плавления замороженных
биоматериалов 37
НА ВДНХ СССР
Древаль Ю. К- Производство и применение рипора в
отраслях АПК
Оловарь Т. Л. Оборудование для нанесения рипора
Фоменко Н. М. Панели типа «сэндвич» для сборных
холодильников
Гутник С. Б. Основные направления совершенствования
рипора
Таран С. В. Применение рипора при ремонте изоляции
Рудь Н. А. Восстановление изоляционных конструкций
холодильника с помощью рипора
Скобцов Л. Е. Перспективы применения рипора для
ремонта жилых зданий
Царев В. В. Организация обучения специалистов отрасли
работе с рипором
Меры безопасности при работе с рипором
ИЗОБРЕТЕНИЯ
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
По письмам в редакцию 49
g|BHTO ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
^pte раз о сокращении потерь скоропортящихся
продуктов 51
ЗА РУБЕЖОМ
Гутник С. Б., Древаль Ю. К-, Строганова Н. И.
Применение пенополиуретановых материалов в холодильной
технике 54
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Воробьев Ю. М., Губенко А. И., Клюев Ю. В. Шкафы
управления судовыми холодильными агрегатами и
машинами 56
РЕФЕРАТЫ 57
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1988 год 58
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 63
40
41
43
44
45
46
47
20, 32, 39
IN ISSUE:
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Various scientific Approaches to Solution of Major Problem
(Discussion Club) 2
Dyachek P. I. Improvement of Conditions for Cooling
Potatoes and Vegetables 10
Mnatsakanov G. K-, Kosoy S. M. Formation of Crystalline
Frost in Cold Rooms 16
For Discussion
Taran V. A., Fyedorov O. G., Pokatilov A. I. Energy-
Entropy Concept of Food Chrinkage During Refrigerated
Treatment 21
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Shakryl N. N. Transfer of Scientific-Research, Designing-
Technological Institute of Refrigerating Industry to New
Conditions of Economy 25
ECONOMY OF FULL-ENERGY RESOURCES
Dzhugeli T. N., Brodyansky V. M. Utilization of Renewable
Sources of Energy in Absorption Refrfgerating Plants 29
SCIENCE, ENGINEERING. TECHNOLOGY
Naumov K. A., Azarskov V. M. Heat Exchange at Boiling
of Refrigerant R12 and Its Mixture with Oil at Separate
Flow in Horizontal Pipes 33
Oparin Yu. G., Chernetsky Yu. P. Choice of Reliable Methods
for Determining Melting Temperature of Frozen Bioma-
terials 37
AT USSR EXIBITION OF ECONOMIC ACHIEVEMENTS
Dreval Yu. K- Production and Utilization of Ripor in
Branches of Agro-Industrial Complex 40
Olovar T. L. Equipment for Applying Ripor 41
Fomenko N. M. Sandwich Panels for Prefabricated Cold
Stores 42
Gutnik S. B. Basic Directions for Improving Ripor 43
Taran S. V. Utilization of Ripor When Repairing
Insulation 44
Rud N. A. Recovery of Insulated Constructions of Cold
Store by Means of Ripor 45
Skobtsov L. E. Perspectives of Utilizing Ripor for Repairing
Residential Buildings 45
Tsarev V. V. Organization of Training of Specialists in
Branch to Work with Ripor 46
Safety Precautions When Working with Ripor 47
INVENTIONS 20, 32, 39
LEGAL CONSULTATION
Fron Letters to Editorial Board 49
AT ALL-UNION SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF
FOOD INDUSTRY
Once again on redusing food losses 51
ABROAD
Gutnik S. В., Dreval Yu. K., Stroganova N. I.
Utilization of Foam Polyurethane Materials in Refrigerating
Engineering 54
REFERENCE DATA
Vorobyev Yu. M., Gubenko A. I., Klyuev Yu. B. Cabinets for
Controlling Marine Refrigerating Units and Machines 56
SUMMARIES 57
Content of Journal "Kholodilnaya Tekhnika" in 1988 58
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 63
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1988.

молод-
УДК 664.8/.9.037.004.162.001.24:061.3
РАЗЛИЧНЫЕ НАУЧНЫЕ ПОДХОДЫ
К РЕШЕНИЮ ВАЖНЕЙШЕЙ ПРОБЛЕМЫ
Дискуссионный клуб
На заседании секции «Техника холодильной обработки и хранения
пищевых продуктов в отраслях агропромышленного комплекса»
Научного совета по холоду ГКНТ СССР, прошедшем в Ленинградском
технологическом институте холодильной промышленности, состоялся
дискуссионный клуб ученых. Были рассмотрены различные научные
подходы к решению одной из важнейших проблем народного
хозяйства — радикального сокращения потерь мясного сырья при
холодильной обработке и хранении.
При обсуждении этой проблемы развернулась острая дискуссия
между сторонниками двух научных концепций усушки пищевых
продуктов при холодильной обработке и хранении — психрометрической
и термодинамической.
Вел заседание заместитель председателя секции, заслуженный
деятель науки и техники РСФСР, д-р техн. наук, проф. Э. И. Гуй-
го (ЛТИХП).
С докладом «К вопросу о теории усушки пищевых продуктов»
выступил член редколлегии журнала «Холодильная техника», д-р
техн. наук, проф. А. А. Гоголин (ВНИКТИхолодпром), который
осветил суть двух подходов к расчету усушки продуктов в
холодильных камерах.
Критика психрометрической концепции содержалась в
выступлении д-ра техн. наук, проф. В. 3. Жадана (ОТИХП),
отстаивавшего выдвинутую им «термодинамическую теорию» усушки.
В дискуссии приняли участие д-ра техн. наук, профессора Е. С. Ку-
рылев, О. П. Иванов, И. Г. Алямовский, канд. техн. наук Е. А. Рот-
гольц, С. И. Беляев (ЛТИХП), д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешви-
ли (МТИММП), А. В. Алексеев (ВНИЦ «Биотехника»), канд. техн.
наук В. М. Стефановский (ВНИКТИхолодпром).
Предлагаем вниманию читателей выступления участников
дискуссии (в сокращении).
А. А. Гоголин. Любая теория в области
холодильной техники и технологии, как и
в других областях науки и техники, должна
основываться на конкретном физическом
процессе, который является в данном
случае определяющим.
Теория усушки скоропортящихся
пищевых продуктов при холодильной обработке
и хранении может базироваться на двух
физических процессах: испарение влаги с
поверхности продуктов и конденсация этой
влаги на поверхности охлаждающих
приборов.
Первая теория, основанная на уравнении
Дальтона для поверхностного испарения,
была создана в 1953 г. крупным специ^
листом по холодильной технологии Д. Г. PhR'
товым. Им же была разработана
математическая модель холодильной камеры,
дающая возможность анализировать процесс
усушки хранящихся в ней продуктов.
В 1958 г. Е. С. Курылев несколько
упростил математическую модель введением
в нее психрометрического уравнения.
Основанную на этой модели теорию усушки
многие стали называть психрометрической.
2

Психрометрическая теория неоднократно
проверена опытным путем на недышаших
пищевых продуктах (в частности, мясе и
мясопродуктах). Проверка возможности
применения ее для дышащих продуктов, т. е.
выделяющих тепло при хранении (овощи и
фрукты),— одна из актуальных задач
ближайшего будущего.
Существовавшее раньше мнение о
неудобстве применения психрометрической
теории для расчета усушки при
холодильной обработке продуктов совсем недавно
A988 г.) убедительно было опровергнуто
интересными результатами исследований,
^проведенных Е. А. Ротгольцем (ЛТИХП)
и П. Г. Красномовцем (ОТИХП).
Психрометрическая теория является
сейчас наиболее распространенной благодаря
своей наглядности, четким физическим
явлениям, положенным в ее основу, и
возможностью математизировать процесс усушки.
Расчет усушки может основываться
также на. возникающих в процессе
испарения влаги из продуктов изменениях
состояния воздуха в холодильной камере.
В этом направлении заслуживает
внимания выдвинутое В. 3. Жаданом положение
о постоянстве относительной влажности
воздуха ф при прохождении его через
штабель. Теоретически оно не было
доказано. Однако опытным путем установлено, что,
пройдя начальную часть пути A5—50 %) с
ФФ const, воздух достигает равновесной
влажности и на значительной части
остального пути имеет ф=сопз1. Это положение
оправдывается на практике при холодильной
обработке и хранении плодов и овощей,
т. е. продуктов, выделяющих тепло.
Зависимость ф=сопб1 при расчете внут-
риштабельных процессов может быть
применена лишь после исследования влияния
начального «корректирующего» участка с
yJ=zox\$i на общий процесс изменения
состояния потока воздуха в штабеле.
В методике расчета усушки, основанной
на конденсации влаги на поверхности
охлаждающих приборов, могут быть
использованы две общеизвестные зависимости:
уравнение осушающей способности
воздухоохладителя и изменение состояния воз-
Драа в d, /-диаграмме по закону прямой
линии.
По этой методике удобно рассчитывать
усушку при холодильной обработке
продуктов. Расчет усушки при их хранении
затрудняется тем, что, помимо влаги,
выделяемой продуктами, необходимо учитывать
и количество влаги, проникающей в
камеру при инфильтрации воздуха через
открываемые двери.
Пока что методика расчета усушки на
основе процесса конденсации влаги на
охлаждающей поверхности
воздухоохладителя широкого распространения не получила.
В 1969 г. В. 3. Жадан предложил
новую методику расчета усушки в
холодильных камерах, назвав ее
термодинамической теорией. Однако она не имеет в
своей основе какого-либо физического
процесса, отражающего перемещение влаги от
продукта к охлаждающим приборам.
Поэтому правильнее было бы говорить в
данном случае об эмпирической методике
расчета усушки.
По структуре уравнений
«термодинамическая теория» идентична методике
расчета усушки по осушающей способности
воздухоохладителя и, как это показал в 1981 г.
A. В. Алексеев, по существу является ее
частным случаем — при высокой
относительной влажности воздуха в камере.
В этих условиях методика В. 3. Жадана
может применяться для расчета усушки
продуктов в холодильных камерах.
Опытная проверка ее дала достаточно
удовлетворительные результаты.
Рассмотренные методики расчета усушки
в основном правильно описывают ее
изменения в различных ситуациях: при
пониженной температуре, повышенном
давлении, а также неполной загрузке
холодильной камеры, а методика В. 3-. Жадана
учитывает и влияние на усушку газового
состава охлаждающей продукты среды.
Следовательно, любая из этих методик может
быть использована для расчета усушки
продуктов в холодильных камерах при
отмеченных выше условиях, в тех случаях,
когда ее выводы обоснованы опытными
данными.
B. 3. Жадан. Усушка пищевых продуктов —
главная причина потерь продовольственных
ресурсов.
Механизм переноса теплоты к
поверхности продуктов — центральный вопрос
теории их усушки. Существуют два
принципиально различных представления о
механизме переноса теплоты.
Одна точка зрения базируется на
факте прерывистой работы охлаждающих
приборов в камерах хранения продуктов,
обусловленной переменной величиной теплопри-
токов, подвод теплоты к поверхности
продуктов и испарение влаги не совпадают
во времени — продукты подвергаются
многократно повторяющейся тепловой и
холодильной обработке. В последнем случае
упругость пара над влажной поверхностью
продуктов всегда выше, чем в
охлаждающем воздухе, даже если он насыщен
влагой, поэтому при относительной влажности
Г
3

воздуха 100 % усушка продуктов не
прекращается.
Расчетное уравнение усушки продуктов
W=
8
(i;
где W
Q
потери влаги продуктами за
полный период обработки холодом
или данный период хранения, кг;
теплопритоки от продукта к
охлаждающему воздуху за тот же
период, кДж;
е — сопротивление вл|агообмену,
кДж/кг,
_ \fi\(t2~U)p
Р п2— Р п 1
+ Г,
B)
и, и
температура охлаждающего
воздуха, входящего в штабель и
выходящего из него, °С (подогрев
охлаждающего воздуха h—1\ при
нормальном воздухораспределе-
нии обычно не превышает 1 °С);
р — давление влажного воздуха, Па;
Рп2> Р"\—насыщающие упругости
водяного пара при температурах U и
t\, Па;
г — теплота фазового превращения
влаги, кДж/кг.
Снижение температуры воздуха от —20
до —30 °С уменьшает усушку продуктов
(при тех же теплопритоках)
приблизительно в 2,5 раза. При температуре —30 °С
и ниже усушка продуктов практически
обратно пропорциональна абсолютному
давлению воздуха. Эти закономерности
количественно оцениваются уравнением B) с
погрешностью менее 6 %.
Согласно другой точке зрения
охлаждающие приборы в камерах хранения
продуктов работают непрерывно, температура и
относительная влажность воздуха постоянны,
теплота подводится к поверхности
продуктов под влиянием психрометрической
разности температур и тут же расходуется
на испарение влаги, т. е. тепловое
воздействие на продукты и усушка их совпадают
во времени.
Ниже привожу возражения (выделены
курсивом) на утверждения сторонников
психрометрической теории (выделены
полужирным шрифтом).
«Температура и скорость воздуха во всем
грузовом объеме камеры одинаковы» [Рот-
гольц Е. A.//XT. 1984, № 8, с. 34],
следовательно, усушка продуктов не зависит
от места их расположения в камере, т. е.
от величины локальных теплопритоков.
«В соответствии с результатами
исследований, проведенных в СССР,
максимальные естественные потери при хранении всех
видов мяса имеют место в частях
штабелей около наружной стены камеры...» [По-
стольски Я., Груда 3. Замораживание
пищевых продуктов. М.: Пищ. пром-сть, 1978,
с. 432—433].
«Суточные колебания температуры
наружного воздуха отсутствуют» [Рот-
гольц Е. А., с. 34].
Днем, особенно в теплое время года,
на 8—12 °С теплее, чем ночью [СНиП,
сводки Гидрометцентра СССР].
«Принятые допущения позволяют
считать режим хранения стационарным» [Рот-
гольц Е. А., с. 34].
«Наружные теплопритоки в камеры не- 4
одинаковы... Эти обстоятельства позволяют
рассматривать процессы тепло- и массооб-
мена в камерах как весьма
нестационарные» [Коган Б. Н. // XT. 1986, № 6, с. 14].
«...усушка продуктов в единицу времени
увеличивается при усилении циркуляции
воздуха» [Курылев Е. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. Л.:
Машиностроение, 1980, с. 19].
«...циркуляция воздуха увеличивает
усушку мяса лишь на поверхности
штабелей. Усушка внутри штабелей
соответственно уменьшается...» [Рютов Д. Г. // Тр.
ЛТИХП, 1956, т. X, с. 19].
«Естественно, что потеря влаги
продуктами пропорциональна величине
поверхности, с которой происходит испарение»
[Курылев Е. С., с. 19], т. е.
пропорциональна коэффициенту загрузки камеры.
«Интересно, что абсолютная усушка в
граммах или тоннах за определенный
промежуток времени (например, в тоннах за
год) почти не зависит от загрузки
камеры» [Рютов Д. Г., с. 17].
«...испарение влаги с поверхности
продуктов уменьшается с возрастанием
влажности воздуха и полностью прекращается
в насыщенном воздухе при Фпм=1»
[Курылев Е. С, с. 19].
«Теория психрометра не в состоянии
объяснить тот факт, что испарение влаги
не прекращается и при относительной
влажности воздуха 100 %,
доказательством чего служит усушка мяса в
герметичных упаковках» [Волков М. А. Тепло-
и массообменные процессы при храненШг
пищевых продуктов. М.: Легкая и пищ^
вая пром-ть, 1982, с. 74].
«...конвективная теплота, передаваемая
от воздуха помещения к единице
поверхности продукта, целиком идет на
испарение влаги с этой поверхности...»
[Курылев Е. С, с. 18]. Из этого утверждения
следует, что вся геометрическая
поверхность продукта влажная.
«...На поверхности испарения мороже-
4

ного мяса кристаллы льда занимают лишь
часть ее» [Рютов Д. Г., с. 14], т. е.
пищевые продукты — частично влажные
материалы.
Приведенные возражения показывают,
что на реальную холодильную камеру с
колебаниями температуры и
саморегулированием влажностного режима
психрометрическая теория не распространяется.
О. П. Иванов. При рассмотрении тепло-
влажностных процессов в камерах
хранения необходимо знать наиболее
благоприятные для данного продукта технологиче-
[ ские параметры — температуру,
относительную влажность и скорость воздуха, а
также какое количество теплоты и влаги
выделяет этот продукт (в период его
закладки либо длительного хранения). При
наличии таких исходных данных, зная
параметры наружного воздуха, легко составить
тепловлажностный баланс камеры. В него
должны быть включены все тепловлагопо-
ступления и потери. В итоге можно
получить тепловлажностные нагрузки камеры
Фкам и ^кам* которые вполне однозначно
определяют направление процесса
обработки воздуха в ней:
^скам __ Mip •'вых. во
** кам ^*пр "вых. во
где индексы «пр» и «вых.во»— около
поверхности продукта и на выходе из
воздухоохладителя.
Этому процессу в камере должен
соответствовать обратный процесс ассимиляции,
протекающий в воздухоохладителе. При
этом принимается, что система
кондиционирования автоматически поддерживает
требуемые параметры воздуха в камере.
Находить из приведенного выражения
влаговыделения W, а по ним — усушку
продуктов в корне неверно, так как заранее
принять значение е невозможно. Оно
должно быть определено из полного тепло-
влажностного баланса камеры. Именно так
поступают при расчете систем
комфортного кондиционирования, когда по известным
тепловлаговыделениям от одного человека
рассчитывают тепловлагопоступления в
повышение от людей QJl и Wn и включают
их в общий тепловлажностный баланс
помещения.
I В данном случае по аналогии можно
говорить о системах охлаждения
холодильных камер.
Е. С. Курылев. Действительно, потери
скоропортящихся пищевых продуктов у нас
в стране чрезвычайно большие, особенно
плодов и овощей. В. 3. Жадан основную
вину за это возлагает на сторонников
применения закона Дальтона и
психрометрической теории в расчетах количества
испаряющейся влаги с поверхности
продуктов, видимо, полагая, что, если
нормировать усушку по его формуле, то потери
продуктов резко сократятся.
Во-первых, установленные нормы потерь,
как известно, основаны не на результатах
расчета по уравнению Дальтона, а на
обобщенных опытных данных. Весьма вероятно,
что действующие нормы усушки требуют
пересмотра, но на основе хороших
экспериментов, поскольку имеющиеся расчетные
методы не в состоянии учесть конкретные
особенности объектов.
Во-вторых, не только усушка является
причиной потерь продуктов. Например, у
плодов и овощей потери от усушки
значительно меньше потерь, вызванных
другими причинами.
Наибольшие потери мяса от усушки
сопутствуют процессам его охлаждения и
замораживания, и они трудно поддаются
значительному сокращению.
Неприменимость закона Дальтона в
условиях холодильников В. 3. Жадан
обосновывает тем, что его можно использовать
только в изотермических процессах, каковых
в действительности нет. Это обусловлено
тем, что в комплекс параметров,
определяющих коэффициент массопередачи,
входит абсолютная температура поверхности
испарения. Но в технических расчетах
нередко принимается допущение постоянства
температуры, что при небольших ее
колебаниях не вносит существенной
погрешности, тем более что речь идет об
абсолютной температуре. При значительных
изменениях температуры следует использовать
уравнение Дальтона в дифференциальной
форме, что и придаст ему общность.
Предложенная В. 3. Жаданом формула
для расчета количества испаренной влаги
лишена физического основания, так как в
нее введена температура воздуха, в
который происходит испарение, а не
температура поверхности, с которой испаряется
влага. Эта формула, строго говоря,
применима только для изотермических процессов.
В отличие от нее формула для
количества испаренной влаги, основанная на
законе Дальтона и на психрометрической
теории, физически обоснована и включает
те факторы, воздействуя на которые
можно уменьшать усушку.
В. 3. Жадан, произвольно изменяя эту
формулу, подсчитал, что понижение
температуры воздуха от —18 до —25 °С
приведет к уменьшению усушки лишь на 10 %.
Между тем в этой формуле усушка пря-
5

мо пропорциональна упругости
насыщенного водяного пара при температуре воздуха.
При указанном понижении температуры
воздуха в помещении упругость
насыщенного водяного пара уменьшается вдвое,
поэтому и усушка снизится тоже вдвое.
Пренебрежение фундаментальными
законами массообмена не украшает работы
B. 3. Жадана.
C. И. Беляев. Наша беда состоит в том,
что мы зачастую стремимся процессы
холодильной обработки описать простыми
формулами («До смешного простыми»— по
образному выражению В. 3. Жадана).
Такой подход к решению задачи почему-то
называется инженерным («инженерное
решение»). При этом предполагается
пассивное поведение продукта, а ведь в нем
происходят сложные процессы, в частности
перераспределение влаги между слоями,
лежащими на разной глубине, т. е.
диффузия. Температура и влажность воздуха
при холодильной обработке не
регулируются, а самоустанавливаются в зависимости
от соотношения тепло- и влагопритоков,
с одной стороны, и тепло- и влагоотводов,
с другой. При получении простых
«инженерных» формул для определения потерь
продукта от усушки при холодильной
обработке многими процессами приходится
пренебрегать, температуру и влажность
воздуха осреднять по времени, что резко
снижает ценность такого решения для
практики.
Что касается формулы, предложенной
В. 3. Жаданом, то она по сути своей
эмпирическая. На мой взгляд, ничуть не хуже
была бы формула
AG==aiXi-\~a2X2+.^+anxnf
где AG — потери продукта (например, в
%);
х\—хп — факторы, влияющие на потери
продукта: температура воздуха,
его влажность, вид и
упитанность мяса, тип приборов
охлаждения и др.
Причем, если собрать достаточное число
экспериментальных данных и при их
обработке взять полином соответствующей
степени, то точность такого уравнения
будет высокой, но это никоим образом не
будет означать, что создана
«алгебраическая теория» усушки. Область применения
такого уравнения резко ограничена (в
пределах изменения факторов, для которых
имелись экспериментальные данные).
Любые экстраполяции с помощью такого
уравнения сомнительны.
Еще одно соображение по поводу
«простых» формул. Целью теоретических
построений должна являться разработка режимов
холодильной обработки и хранения
продукции, нахождение оптимальных
конструктивных характеристик холодильного
технологического оборудования. Теоретическая
модель процесса холодильной обработки или
хранения должна помочь найти ответы на
вопросы: какая должна быть температура
кипения хладагента, какую принять
удельную площадь поверхности приборов
охлаждения и кратность циркуляции воздуха в
камере, какие должны быть
конструктивные характеристики этих приборов и т. д.
Ни на один из этих вопросов «термо- \
динамическая теория» В. 3. Жадана, в
принципе, ответить не может, так как в ней
не предусмотрено соответствующего
математического аппарата.
По моему глубокому убеждению, теория,
претендующая на описание процесса
холодильной обработки пищевых продуктов,
должна базироваться на фундаментальных
физических законах, в первую очередь, на
законах сохранения энергии и материи.
В связи с этим хочу обратить внимание на
определенный опыт, накопленный в
ЛТИХПе, по моделированию процессов
тепломассообмена с использованием численных
методов решения уравнений
теплопроводности и диффузии.
Основной причиной отсталости нашей
промышленности в применении передовых
технологий в производстве и хранении
мясных продуктов, считаю, является отсутствие
не теории усушки, а соответствующей
отечественной техники для разделки и
упаковки мяса, упаковочных материалов, а
главное — заинтересованности в решении этих
вопросов работников промышленности и
торговли.
Е. А. Ротгольц. Существуют разные
методики, позволяющие рассчитывать потери
от усушки при холодильной обработке
пищевых продуктов, в частности мяса. В
зависимости от используемых математических
методов их можно подразделить на три
группы: эмпирические, аналитические и чи&-
ленные. L#
Если методики первой группы
основываются на обработке статистической
информации, то методики двух других групп
обычно базируются на общих физических
представлениях о процессах тепломассо-
переноса, описываемых алгебраическими
(стационарные режимы) или
дифференциальными (нестационарные режимы)
уравнениями и отличаются друг от друга
методами их решений, а они предопреде-
6

ляются количеством допущений,
принимаемых при постановке задачи.
В. 3. Жадан предложил также
методику расчета усушки, базирующуюся на теп-
ловлажностном отношении e=Q/ W, которое
связывает количества отводимой от
воздуха (подводимой к воздуху) теплоты Q и
влаги W. Считая, что у поверхности
продукта воздух изменяет свое состояние по
закону <p=const, он получил аппроксимацион-
ные выражения для е в зависимости от
температуры t.
Таким образом, согласно этой методике
для определения потерь продуктов от
усушки достаточно знать количество теплоты,
подводимой к воздуху камеры, и его
температуру. Кроме того, по утверждению
В. 3. Жадана, испарение влаги с
поверхности продукта обусловлено лишь
подводом к нему теплоты, хотя известно, что
перенос массы возможен лишь при наличии
движущей силы — разности давлений, в
данном случае — парциальных давлений
пара у поверхности продукта и в
омывающем его воздухе. Перенос массы,
безусловно, сопровождается и переносом
теплоты, необходимой для испарения влаги. Эта
теплота может подводиться как от воздуха,
так и от продукта, что не учитывает
методика В. 3. Жадана.
Если даже пренебречь тем, что
относительная влажность воздуха в холодильных
камерах, особенно в камерах холодильной
обработки, ф^= const, то и в этом случае
использование приведенной выше
зависимости для определения усушки сопряжено с
трудностями в- установлении количества
теплоты Q, подводимой к воздуху. Так,
например, для камер хранения с
различными системами охлаждения величина Q
может быть определена лишь эмпирически
с помощью коэффициента, учитывающего
долю теплоты, которая не
перехватывается приборами охлаждения и передается
непосредственно воздуху камеры. Для камер
холодильной обработки с резкопеременны-
ми тепловлажностными режимами
применимость тепловлажностного соотношения
представляется и вовсе сомнительной,
поскольку и Q, и ф изменяются во
времени.
Наиболее перспективным
представляется метод математического моделирования,
который базируется на одновременном
рассмотрении процессов тепломассопереноса
у поверхности продукта и у поверхности
охлаждающих приборов. Он применим как
для стационарных процессов, так и для
динамических. Для последних численно
решается система дифференциальных
уравнений теплопроводности, массопереноса,
тепловых и влажностных балансов
холодильной камеры с помощью ЭЦВМ.
Такая постановка задачи требует
минимума допущений, которые обычно имеют
место при интегральной оценке процесса
или при расчетах по его усредненным
показателям. В этом случае усушка
выступает функцией многих переменных:
температуры кипения хладагента, площади
поверхности охлаждающих приборов,
скорости воздуха, вместимости и загрузки
камеры, начальных условий и др.
Математическое моделирование
процессов в камерах позволяет рассчитывать
потери от усушки, время холодильной
обработки и изменение во времени поля
температур по сечению продукта как для
существующих, так и для вновь
проектируемых камер. При этом в качестве входных
параметров выступают перечисленные выше
величицы.
Одной из трудностей, возникающих при
моделировании, является определение
коэффициента сопротивления испарению,
который характеризует уменьшение
испарительной способности продукта по сравнению с
испарительной способностью чистой
поверхности воды (льда). Для процессов
холодильной обработки этот коэффициент
изменяется во времени, и он может быть
аппроксимирован в зависимости от.суммарных
потерь продукта, которые косвенно
характеризуют толщину «корочки подсыхания».
Таким образом, метод математического
моделирования обладает рядом
преимуществ перед известными методами, в том
числе методикой В. 3. Жадана, имеет
широкий круг применения, характеризуется
высокой степенью сходимости расчетных и
экспериментальных данных (погрешность
менее 10 %). Он может быть
рекомендован для практических целей и как
инструмент исследования систем охлаждения в
холодильных камерах для мяса.
И. Г. Алямовский. Если зависимости,
предложенные В. 3. Жаданом, оценить с точки
зрения погрешностей физических и
геометрических параметров, то станет очевидно,
что они являются очень грубой
аппроксимацией реального процесса усушки при
холодильном хранении пищевых продуктов,
т. е. представляют собой полуэмпирические
зависимости. Поэтому методика расчета по
этим зависимостям не может претендовать
на то, чтобы ее называли теорией.
А. В. Алексеев. Практическое
использование методики В. 3. Жадана для расчета
и нормирования усушки вызывает
затруднения.
7

Предложенная в его опубликованных
работах зависимость
е,=6385—1,2 И—335/,
(/ — температура воздуха в камере) не
имеет теоретического обоснования, а
базируется на аппроксимации частных
значений тепловлажностного отношения е=Д//Дс?
(отношение приращений энтальпии и влаго-
содержания воздуха).
Согласно В. 3. Жадану, луч
тепловлажностного отношения при подогреве
воздуха Д/=2 °С является в I, d-диаграмме
секущим по отношению к линии (p=0,9=const.
Из этого следует, что в общем случае
величина е,, определенная по
вышеуказанной формуле, не является касательной к
линиям различных cp=const. Построение в
/, ^-диаграмме луча процесса при /=—20 °С
иф=0,99 (е/=22765 кДж/кг) выявило, что
он пересекает линию ф=1 (в
термодинамической диаграмме состояния воздуха
уклон отношения е с возрастанием ф
уменьшается). Графическое определение
тепловлажностного отношения е, касательного к
линии ф=1, при /=—20 °С показало, что
значение 8=16270 кДж/кг, т. е.
отличается от значения et на 40 %!
По В. 3. Жадану, при понижении
температуры хранения на каждые Д/=10°С
усушка уменьшается в N=2,08 раза. Эта
величина постоянна для диапазона
начальной температуры /i=0-l—15 °С. Однако,
как показали наши исследования,
указанное значение N справедливо только при
U=—10 °С. Для /, = 0°С #=1,71, а для
t\ = —15 °С N=2,17. Даже для одних и тех
же t\ и At величина N может быть
переменной. При любой отрицательной
температуре U до —30 °С и Д/=10°С
значение N меняется в пределах 1,5—2,3.
Согласно В. 3. Жадану, изменение
коэффициента загрузки камеры #3 в
пределах 0,4—1 практически не влияет на
размеры усушки продуктов. Для
подтверждения правильности этого вывода он
ссылается на данные Д. Г. Рютова,
опубликованные более 30 лет тому назад.
Однако Д. Г. Рютов не претендовал на
высокую точность полученных им
результатов: при #3=1 усушка составляет 2 %,
при /C=0,6—3,5 %, при Л:з=0,4—5 %, а
в абсолютных цифрах потери
соответственно 5200, 5460, 5200 кг. Г. Б. Чижов,
обработав данные Рютова, получил
несколько иные результаты: при #3=1 усушка 2 %,
при #3=0,6—3,2%, при #3=0,4—4,8%,
а в абсолютных цифрах 5200, 4992, 4992 кг.
Обработка данных Д. Г. Рютова по
предложенной нами методике дала следующее:
при #3=1 усушка 2,01 %, при #3=0,6—
3,18 %, при #3=0,4—4,52 %, или 5226,
4961, 4701 кг. Установлено, что зависимость
усушки от загрузки #3 представляет собой
монотонную нелинейную функцию,
убывающую с уменьшением загрузки #3 и
при изменении #3 от 0,1 до 1
закономерность изменения усушки описывается одной
системой аналитических уравнений. Таким
образом, наши данные не подтверждают
инвариантности абсолютной усушки
продуктов от изменения загрузки камеры
продуктом.
Исследуя тепловлажностные процессы в
камерах, Н. И. Чумак и В. П. Онищенко
пришли к выводу, что тепловлажностное
отношение еф процесса, протекающего по {
линии ф=сопб1, представляет собой часть
тепловлажностного отношения 8.
По физической сущности значения еф
соответствуют значениям е, (В. 3. Жада-
на) только для ф=0,9. Поэтому без
введения корректирующих коэффициентов в
правую часть неравенства Q/eJ=Q/(et)ф==о,9
невозможно представить его в виде
равенства. Для искусственного приведения к
равенству В. 3. Жадан ввел коэффициенты
технологической эффективности ет э и
вредного влияния внешних теплопритоков ев т.
Однако теоретическая необоснованность
выбора е, приводит к очередным
затруднениям при выборе этих коэффициентов.
При нормировании потерь продуктов при
хранении по методике В. 3. Жадана, как он
сам признает, «возникают трудности,
связанные с определением коэффициента ев т
и теплопритоков».
Не представляет сложности показать,
что
е=10~3е//8в.т
из чего видно: искусственно введенный
коэффициент 8В т корректирует не
соответствующую действительности величину е,.
В заключение скажу, что все данные
Д. Г. Рютова, на которые ссылается
В. 3. Жадан для подтверждения своей
методики, были получены им на основании
применения психрометрической теории
испарения с привлечением «для расчетов
уравнения Дальтона. Поэтому непонятно,
почему, опираясь на данные, полученные по
уравнению Дальтона, В. 3. Жадан
отвергает психрометрическую теорию испарения^
Непонятно также, как расчет усушки по
исключающим методикам дает близкие
результаты?
В. М. Стефановский. Любые методики
расчета потерь продуктов от усушки при
холодильной обработке и хранении
заслуживают внимания.
Предложенная В. 3. Жаданом методика
расчета основана на анализе изменений

термодинамического состояния влажного
воздуха при его тепловлагообмене с
поверхностью продукта. Для медленно
протекающих процессов, например холодильного
хранения, расчет по формуле W—Q/e может
дать приемлемые результаты. Для
процессов же интенсивной холодильной
обработки продуктов, в частности для однофазного
замораживания мяса, расчет должен быть
дополнен зависимостями от времени
величин Q и ty которые изменяются за цикл
обра(р)тки в несколько раз (иногда на
порядок^. Без учета соответствующих
соотношений динамики или кинетики отвода
теплоты от продукта к воздуху
предлагаемая расчетная схема неприменима,
поскольку является незамкнутой. Если же
использовать величины Q и I, усредненные
за период холодильной обработки, то
необходимо обосновать методы их усреднения.
Для инженерных целей, на наш взгляд,
целесообразно использовать поинтерваль-
ный расчет усушки, базирующийся на
кинетике замораживания мяса и указанной
формуле, учитывающей возможность
воздуха ассимилировать вполне определенное
количество влаги в условиях ф—const при
заданных значениях t.
Проблемы учета конструктивных и
технологических особенностей камер
замораживания автоматически снимаются, если
текущие значения температуры воздуха
известны по показаниям установленных в них
термодатчиков. Такой подход позволит
получить результаты, более близкие к
результатам в реальных условиях
замораживания.
Э. И. Каухчешвили*. Потери
сельскохозяйственной продукции в нашей стране
выросли в главную «болевую» точку
продовольственной проблемы. Сокращение потерь
сельскохозяйственной, продукции — одна из
главных задач, стоящих перед народным
хозяйством.
На предприятиях мясной
промышленности, торговли и других ведомств потери
мясного сырья при его холодильной
обработке, хранении, перевозке составляют
более 150 тыс. т в год. Речь идет о
потерях, узаконенных нормами, а ведь есть по-
рери сверхнормативные.
В чем причины больших потерь? В
несоответствии техники и технологии
производства и холодильного консервирования
мясного сырья современным требованиям,
их отставании примерно на 2—3
десятилетия по всем параметрам от среднего
* Выступление подготовлено совместно
с 3. Ш. Азархом.
уровня технически развитых зарубежных
стран. Немалая доля потерь является
следствием несоблюдения технологической
дисциплины.
Госагррпром СССР принял программу,
направленную на то, чтобы поднять
технику и технологию переработки и
хранения мяса на требуемый уровень. Однако,
если учесть состояние холодильного
хозяйства в ^ясной отрасли, поставленная
задача мо>кет быть решена, по всей
вероятности, не ранее 2000 г., поскольку для
этого потребуются слишком большие
финансовые, материальные и людские ресурсы.
В период перестройки, перехода
предприятий на самофинансирование и полный
хозрасчет открываются новые пути,
которые уже сегодня могут дать
существенный эффект. У коллективов предприятий
появляется заинтересованность в
сокращении потерь мяса против установленных
норм.
В чем состояла цель введения норм
потерь? Прежде всего они должны были стать
непреодолимым барьером
злоупотреблениям. Однако результат оказался
диаметрально противоположным, предприятия ставили
перед собой первоочередную задачу —
обеспечить строгое соблюдение
утвержденных ведомством норм потерь. Как
следствие, возникли постоянная напряженность
и конфликты на всех «пограничных
пунктах» сырьевой цепочки.
Чтобы поддержать заинтересованность
предприятий в сокращении потерь мяса,
предлагается:
заморозить на ближайшие 5 лет
существующие нормы потерь;
утвердить положение, согласно которому
нормы потерь через 5 лет будут
изменены с учетом конкретных объективных
данных о техническом состоянии предприятий
и географической зоны;
предоставить трудовым коллективам
предприятий право распоряжаться по
своему усмотрению сэкономленными ресурсами
(потери ниже норм), например продавать
мясо государству по закупочным ценам,
реализовывать его на рынке и т. п.;
обязать предприятия, допускающие
сверхнормативные потери, возмещать
государству стоимость недостающего сырья по
закупочным ценам.
Реализация этих предложений приведет
прежде всего к выработке нового
мышления, созданию принципиально отличного от
существующего психологического климата
на предприятиях. Так как сэкономленное
сырье станет собственностью трудового
коллектива предприятия, даст законный
дополнительный доход, сокращение потерь
9

(а не соблюдение норм) будет основной
задачей всего коллектива, решать которую
придется наведением порядка,
совершенствованием техники и технологии
производства, холодильной обработки, хранения
и! транспортировки мяса. Любые потери,
будь они следствием низкого качества труда
или хищений, отразятся на уровне
материального стимулирования каждого члена^
коллектива предприятия.
Более того, коллектив, несомненно,
предпочтет часть вырученных средств вложить
в реконструкцию предприятия, обновление
холодильной техники, чтобы быстрее
добиться большего сокращения потерь, а
следовательно, получить дополнительный
экономический эффект.
I Предложенный для предприятий мясной
промышленности подход может быть
использован для решения этой же проблемы во
всех отраслях Госагропрома СССР,
торговле), потребкооперации и т. д.
Аналогичные принципы используются в
ГДР на холодильниках плодоовощной
продукции. Потери ее в нашей стране на
порядок больше, чем потери мяса.
Возможно, что реализация высказанных
предложений позволит уже в ближайшее
время существенно сократить потери
продуктов, а ведь хорошо известно, что
сокращение потерь — самый реальный и
быстрый путь увеличения продовольственных
ресурсов.
A. А. Гоголин. Завершая прения, надо
отметить, что они носили плюралистический
характер. Каждый выступавший защищал
свою точку зрения. Однако каких-либо
возражений против основных тезисов доклада
выдвинуто не было.
Хочу остановиться на критике проф.
B. 3. Жаданом утверждений сторонников
психрометрической теории. Так, он назвал
утверждениями ряд допущений, принятых
Е. А. Ротгольцем при создании методики
математического моделирования процесса
усушки продуктов в камере. В частности,
допущение об отсутствии суточных
колебаний температур наружного воздуха. Думаю,
никто не станет утверждать это, но
допустить отсутствие их влияния на процесс в
камере Е. А. Ротгольц имел полное право,
что доказал проверкой своих уравнений
путем эксперимента.
Проф. В. 3. Жадан возражает также
против приводимого в учебнике Е. С. Ку-
рылева и Н. А. Герасимова утверждения
о пропорциональности усушки величине
поверхности продуктов, произвольно
связывая поверхность в этой фразе с
загрузкой камеры. Действительно, такое утвержде- 1
ние противоречило бы общеизвестным
фактам. Однако через страницу в этом же
учебнике указывается, что при уменьшении
загрузки камеры снижается относительная
влажность воздуха, что приводит к
увеличению испарения влаги с единицы
поверхности. В итоге и психрометрическая теория
подтверждает факт приблизительной
независимости общей усушки от загрузки
камеры.
Таким образом, аргументация проф.
В. 3. Жадана малоубедительна.
Большая часть выступавших признала
возможность сосуществования различных
методов расчета усушки продуктов при
холодильной обработке и хранении в
зависимости от конкретных условий.
В итоге можно сказать, что дискуссия
содействовала более ясному пониманию
различных научных точек зрения на
методику расчета усушки.
Рациональные предложения о
применении норм усушки в условиях хозрасчета
и самофинансирования были высказаны
проф. Э. И. Каухчешвили. Реализация этих
предложений привела бы к материальной
заинтересованности коллективов
холодильников в снижении потерь пищевых
продуктов от усушки.
УДК 536.24:664.9.037
УЛУЧШЕНИЕ УСЛОВИЙ
ОХЛАЖДЕНИЯ КАРТОФЕЛЯ
И ОВОЩЕЙ
Канд. техн. наук П. И. ДЯЧЕК
Белорусский политехнический институт
Поддержание требуемых тепловлажностных
режимов в хранилищах для растительной
продукции, в частности картофеля и
овощей, с помощью современных технических
средств позволяет существенно снизить
потери при ее длительном хранении [3, 6].
Однако использование этих средств не
всегда приводит к ожидаемому эффекту.
Связано это прежде всего с малой из^
ченностью процессов, протекающих в н&
сыпном слое растительной продукции.
Тепло- и массообмен в насыпном слое
при его конвективном охлаждении —
сложный нестационарный процесс, на который
влияют следующие факторы: фракционный
состав и форма отдельных элементов слоя;
массообменная характеристика [6] и
степень загрязнения поверхности; начальное
поле температур, формируемое в условиях
10

естественной конвекции; порозность,
аэродинамические характеристики и размеры
насыпного слоя; способ подачи и
количество подаваемого в слой воздуха;
выделение теплоты растительной продукцией;
параметры охлаждающего воздуха;
наличие на поверхности капельной влаги, а
также растительных и прочих примесей
в порах слоя.
Конвективный перенос теплоты в
насыпи сочных растительных продуктов
наиболее целесообразно исследовать
аналитически, так как эксперименты ввиду
многофакторности процесса и специфических
свойств исследуемых объектов (в первую
очередь, из-за статистического характера
ряда параметров) чрезвычайно трудоемки.
Рассмотрим количественные
взаимосвязи и качественную картину охлаждения
растительной продукции, хранящейся
насыпью. Охлажденный воздух подается через
напольные или подпольные линейные
воздухораспределители. Правильным выбором их
сечения обеспечивается равномерное по
длине распределение воздуха. Поэтому
задача может рассматриваться как
двухмерная. Реже применяется подача воздуха
через локальные (строчные) подпольные
воздухораспределители. И в этом случае
задача тоже может рассматриваться как
двухмерная (в цилиндрических
координатах).
Конвективный поток теплоты qK от
отдельных составляющих слоя к
охлажденному воздуху может быть рассчитан по
зависимости
dqK=aeHK<bf(tn—tB)dx dy dx,
где а— коэффициент теплообмена;
бн — коэффициент, учитывающий
влияние на теплообмен площадок
контакта между отдельными
составляющими насыпного слоя [5];
Кф/ — площадь поверхности
составляющих слоя, приходящаяся на 1 м3
насыпи;
АСф — коэффициент формы;
/ — площадь эквивалентных по объему
шаров;
t„ — температура поверхности;
U — температура охлажденного воз-
щ духа;
Г т — время.
Поток массы может быть рассчитан на
основе первого закона Фика [7, 8] с
учетом особенностей хранимых
продуктов [6]:
<Ш=ре/ген/сг/Сф/:(соп—w)dx dy dx,
где р — коэффициент массообмена;
¦ * 8/г— массообменная характеристика [5,
6J;
/сг — коэффициент, учитывающий
влияние на массообмен остатков почвы
и других загрязнений поверхности;
о)п — концентрация водяных паров на
поверхности;
со — то же, в охлажденном воздухе.
Тепловой баланс составляющих слоя
определяется выделяемой биологической
теплотой dqe и теплотой, расходуемой на
испарение влаги dqM'-
dq6=p(l—pL)qoexp(botH)dx dy di\
dqM=r'dM,
где p — плотность хранимых продуктов;
[i — порозность слоя;
(/о, &о — константы, учитывающие
интенсивность тепловыделений [6];
tH — температура хранимых продуктов;
г' — удельная теплота
парообразования.
Передача теплоты через площадки
контакта dqH и радиационный теплообмен
dqp в условиях искусственной конвекции
в насыпи охлаждаемых растительных
продуктов пренебрежимо малы.
Перенос теплоты через элементарный
объем, например в направлении оси х,
обусловленный фильтрацией воздуха в
порах, количественно равен
cBpsu[ t0dydx— (tB -p dx) dydx],
где сп — теплоемкость воздуха;
рв — плотность воздуха;
и — проекция скорости воздуха w на
ось х (v — аналогично на ось у).
На основании подобия процессов тепло-
и массообмена коэффициент массообмена
P=sa. Для нестационарных процессов это
допущение требует специального
обоснования. В пределах реального изменения
их определяющих факторов можно
пренебречь термо- и бародиффузией,
зависимостью коэффициента диффузии от
температуры. Пренебрежимо мало также
влияние потока массы на величину
пограничного теплового слоя. Сказанное позволяет
утверждать, что коэффициент подобия
s=const.
Для полифракционной насыпи
принимаем, что она изотропна. Отсюда
параметры кф, в/7, а и другие следует
рассчитывать как среднеинтегральные.
Исследования автора показали, что
остатки почвы на поверхности
составляющих насыпного слоя (если их количество
в пределах, допускаемых нормами) мало
влияют на температурный режим.
Несущественно влияние и неоднородности
покровных структур (например, у лука).
11

Однако установлено, что остатки почвы
уменьшают значение ef [5], поэтому их
влияние учтено коэффициентом кг.
Существенное влияние на процессы
переноса в насыпи оказывает капельная
влага, что можно учесть путем
увеличения eF [5].
С учетом этих замечаний составлена
система дифференциальных уравнений,
описывающих процессы переноса теплоты и
влаги в насыпном слое охлаждаемых
растительных продуктов:
(ао+а\г+а2Г *
dx
. , d2U . 2 dtH ч .
+g(l —ц)*7оехр(Мн),
A)
dU
da
\idx \xdy
СврВ|Л
(^п-/в), B)
~дт~
. и da) , у d^
ц dx ц d#
=5a8H8f/crV — (con-
-со),
QbM< \u
ди
дх
dp и , > , , ч
= ——г- (аог+яЫ,
ах до
в М- ("
dy ,
dp 1>
d^/ до
dw . dv
dv
>-
ду
(aw2-\-bw),
==0,
C)
D)
E)
F)
G)
dx di/
w= -\/u2-\-v2
В уравнениях A)—G):
#o, CL\y a,2 — коэффициенты, определяющие
изменение объемной
теплоемкости по радиусу г
составляющих слоя;
А, — коэффициент теплопроводности;
р — давление;
а, Ь — коэффициенты, определяющие
аэродинамическое
сопротивление слоя.
Краевые условия для уравнения A):
"'К~ЪТ I п=аенКф[('п — *в) +
+ r/58f/Cr(@n--C0)j, (8)
fH(r, 0)= const =f(x, у).
Для уравнений B), C) в месте входа
воздуха в слой известно:
*вх='в(т). СОВХ=СО(Т).
Граничные условия для уравнений D) —
G) представлены на рис. 1, на котором
слева показано поле скоростей воздуха, посту-
12
пающего в слои через локальные
воздухораспределители @,6X0,6 м), при размерах
обслуживаемой зоны 2X2 м, а справа —
поле скоростей воздуха, поступающего через
линейные подпольные
воздухораспределители шириной 0,6 м, при ширине
обслуживаемой зоны 2 м.
• Система уравнений решена численным
методом. Расчет для условий охлаждения
шара показал, что результат отличается
от точного не более чем на 2 %. Решение
уравнений D)—F) проверено
экспериментально. Проверка решения уравнений A) —
C) для одномерной задачи осуществлена
по результатам экспериментального
исследования охлаждения насыпи картофеля [ 1 ].
Коэффициенты переноса в соответствии с
условиями опытов определены на основании
результатов исследования автора [5].
Сравнение расчетных и
экспериментальных данных, представленное на рис. 2,
показывает, что уравнения.A)—G)
достаточно хорошо описывают процессы тепло-
и массообмена в слое охлаждаемых
растительных продуктов.
На рис. 3 представлены некоторые
результаты расчета Локальных параметров
процесса охлаждения насыпи картофеля.
Исходные данные для расчета: насыпь
полифракционная, в которой 7 % — клубни
диаметром 36 мм, 26 % — 46 мм, 37 % —
51 мм, 26 % — 61 мм, 4 % — 72 мм; высота
насыпи #=4 м; при #=0 температура
tH— 10 °С, до #=3,5 м она повышается с
градиентом 0,5 °С/м, при дальнейшем
увеличении Н — снижается с таким же градиентом;
в насыпь подается наружный воздух со
среднесуточной температурой 6 °С и
амплитудой колебания температуры At =3 °С;
концентрация водяных паров в наружном
воздухе постоянная, соответствует фвх=
=80% (при гвх=4°С); eF=3 %; /сг=0,8;
система вентиляции включается в 15 ч;
удельная подача воздуха L =50 м3/(ч-т);
|i=0,39.
На рис. 3, а показано распределение
потерь массы картофеля через 8 ч после
включения системы вентиляции (слева —
при подаче воздуха в насыпь через
локальные воздухораспределители, справа — через
линейные воздухораспределители), а н%
рис. 3, б — распределение температуры ?f
относительной влажности воздуха (при
подаче его через линейные подпольные
воздухораспределители).
Поле температур картофеля подобно
полю температур воздуха. Разность
температур tn—tB максимальна на входе в слой.
В верхней зоне в начальный период времени
она отрицательна. В пределах воздухообме-
нов, реальных для практики хранения, при

ку,м
¦У
р
#<?
^/v #<У
1
м
м
#<? /эд
^ «г,/к 3,1/ Z7/
Pwc. /. Яоле относительных скоростей и схемы
подачи воздуха через локальные и линейные
подпольные воздухораспределители
8 16 Z4 3Z 40 ?8 56 64 72 Сч
Рис. 2- Результаты расчета (точки) и
экспериментального измерения (линии) температуры
картофеля в процессе охлаждения:
сплошные линии Lv„=90 м3/(ч-т); штриховые —
?уд=320 м3/(ч-т)
беременной температуре приточного воздуха
эта разность значительна на расстоянии
I —1,5 м от воздухораспределителя. В
остальной зоне она составляет 0,3—0,04 °С.
Немонотонный характер изменения ф и
AM обусловлен тем, что при фильтрации
воздуха разность температур уменьшается
в большей степени, чем Лео. При больших
значениях гР (например, при охлаждении
0,4 0,6 х7м
Рис. 3. Некоторые параметры
процессов охлаждения насыпного слоя
картофеля (по сечению насыпи):
а — распределение потерь массы
картофеля; б — распределение температуры
и относительной влажности воздуха
насыпного слоя капусты, моркови или
наличии капельной влаги на поверхности)
«провал» в изменении относительной влажности
Ф существенно меньше, а в отдельные
периоды вообще отсутствует. «Провал» меньше и
при больших воздухообменах.
Из рис. 3, а следует, что для оценки
эффективности системы вентиляции
целесообразно ввести показатель равномерности
распределения потери массы продукта при
охлаждении:
1 А |ДМ—ЛМ|
к и— -л 2л
К i=i
AM
А V,
(9)
где V — объем насыпи;
AM_t — потери массы в /-м объеме AVt;
AM — средние по насыпи потери массы.
По показателю /сн, характеру изменения
средней температуры насыпи /н и отношению
явной теплоты, вынесенной из насыпи, к
суммарному количеству испарившейся влаги
_ AQ
AM
можно оценивать различные
режимы охлаждения насыпного слоя
растительных продуктов.
13

500(fc10
wo\
2000\
WOO
AM,Kz/M2t Kt
№
2 J ? 6 8 10
20?ч
Рис. 4. Изменение интегральных показателей
процесса охлаждения насыпи картофеля:
I — при подаче воздуха в насыпь через линейные
подпольные воздухораспределители; 2 —- то же, при
наличии капельной влаги на всей поверхности
клубней; 3 — при подаче воздуха в насыпь через локальные
воздухораспределители
На рис. 4 показано изменение
интегральных показателей tH, е и кн в процессе
охлаждения насыпного слоя картофеля, а также
изменение суммарного выноса влаги из слоя
ДМ.
Анализ данных рис. 4, а также других
результатов расчета показал, что способ
подачи воздуха, размеры
воздухораспределителей и расстояние между ними
практически не влияют на /н и е. Изменяется только
показатель тсн, непосредственно связанный
с равномерностью распределения воздуха.
Влияние способа подачи воздуха на средние
показатели охлаждения насыпи сказывается
только в том случае, если ее высота близка
к высоте зоны неравномерного поля
скоростей.
Эти факты позволяют утверждать, что
при проектировании систем активной
вентиляции расстояние между
воздухораспределителями должно выбираться в зависимости
от их конструктивных особенностей и
высоты насыпи. Предпочтительнее применять
линейные воздухораспределители (напольные
или подпольные). В случае же
необходимости устройства локальных
воздухораспределителей их размеры и расстояние между
осями расположения должны наиболее
тщательно- обосновываться.
Расчеты показывают, что даже при LyA=
= 50м3/(т-ч) ощутима разность температур
по объему хранимых продуктов. Для
приведенных выше условий она равна I—0,03 °С.
Кривая г(т) всегда имеет максимум.
В реальном диапазоне изменения
определяющих факторов он наступает через 8,9—
10,1 ч с момента включения системы
вентиляции.
При периодическом колебании
температуры наружного воздуха насыпь наиболее
целесообразно охлаждать только на участке
снижения температуры воздуха /в(т) в
суточном ее изменении. При этом общая
продолжительность единичного цикла
включения системы вентиляции должна
составлять 9—10 ч.
Например, если включать систему
вентиляции в 20 ч (для приведенных выше
исходных данных) через 8 ч будет /н=9,97 °С,
а е—3280 кДж/кг при примерно
одинаковых значениях /сн. В начальной стадии
процесс охлаждения при включении системы
вентиляции в 20 ч имеет лучшие
показатели, чем при включении в 15 ч.
С увеличением разности между
температурой охлаждаемой продукции и ^вх
повышаются значения е и тсн. Возрастание е
объясняется нелинейной зависимостью
между температурой и соответствующей ей
концентрацией насыщения водяных паров соп.
Неоднозначно влияние амплитуды
колебания температуры приточного воздуха на
tH, e и /сн. Во многом это объясняется
инерционными свойствами насыпи. Для
рекомендуемой продолжительности работы системы
вентиляции и включении ее только на
участке снижения /вх(т) рост Л,в вызывает
увеличение е (при Аи=\ °С через т=8 ч
достигается е=2740 кДж/кг). Параметр /сн
увеличивается незначительно.
Выявленные факты позволяют сделать
вывод, что в процессе охлаждения
продукции нет необходимости поддерживать
постоянной температуру приточного воздуха.
Она может снижаться. Ограничения на ее
снижение могут быть вызваны только
технологическими условиями.
Анализ влияния начального градиента
температур на параметры переноса
показал, что воздух следует подавать снизу
вверх. С уменьшением градиента
температур уменьшается значение е и
увеличивается /сн.
При анализе процессов тепло- и массо-
обмена необходимо учитывать
тепловыделения продукции. С изменением q6 значения
кн и е остаются примерно одинаковыми.
Зависимость же tH от q6 ощутима. Так,
температуры травмированного (q6&25 Вт/т)-^
здорового картофеля (q6?z\0 Вт/т) отличг^р
ются на 6 и 30 % соответственно для т=8
и 24 ч.
Насыпь из крупных клубней охлаждается
медленнее, при этом выше параметр е и
равномернее распределение естественной
убыли. Объяснить это можно уменьшением
площади переноса /сф/ с увеличением объема
составляющих слоя и их более высокой
тепловой инерцией.
14

Значителен эффект от увеличения
количества воздуха, подаваемого в насыпь:
повышается темп охлаждения, более
равномерно распределяется естественная убыль,
увеличивается е. Это объясняется
интенсификацией теплоотдачи и увеличением
перепада температур по объему составляющих
слоя. При т=8 ч и 1уд=100 м3/(_ч-т)
параметры охлаждения следующие: ?Н=7,93°С,
8=4460 кДж/кг, к„=0,091.
Увеличение воздухообмена связано с
повышением капитальных вложений и рядом
других факторов. Однако, по данным
Ю. В. Волосова, при этом сокращаются
потери массы хранимой продукции.
Комплексный учет всех сопутствующих факторов с
оценкой по приведенным затратам показал,
что при вентиляции картофелехранилищ
экономически оправдано увеличение LWR до
100 м3/(ч-т) [4].
Воздухообмен, равный 100 м3/(ч-т),
позволяет в течение оптимальной
продолжительности работы системы вентиляции
(~10 ч) достичь достаточно глубокого
охлаждения насыпи F^0,25) за одно
включение системы вентиляции.
Уменьшение высоты насыпи при ?уд=
= const приводит к снижению темпа' ее
охлаждения и параметра ки и к
увеличению е.
Чрезвычайно важно и многообразно
влияние на процесс охлаждения массооб-
мена. Так, при повышении (рвх с 70 до 80 %
и приведенных выше условиях темп
охлаждения насыпи снизится. Через 24 ч
температура насыпи будет на 0,3 °С F%) выше,
чем в базовом варианте расчета. При
снижении 8/г за это время до 0,01 глубина
охлаждения слоя будет меньше соответственно
на 0,9 °С.
Аналогично, как и ef, на процесс
охлаждения влияет коэффициент кг.
С ростом интенсивности массообмена
(увеличение eF, /сг; снижение срвх) растет
неравномерность усушки и снижается
значение е.
Существенно меняются параметры
процесса охлаждения при наличии на
поверхности капельной влаги.
Система уравнений A) — E) не
охватывает всех сторон процесса тепло- и
массообмена в слое растительной продукции.
"Если для насыпи картофеля получено
достаточно хорошее совпадение расчета с
экспериментом, то попытка добиться такого же
совпадения экспериментальных данных [2]
с расчетными для насыпи капусты не
привела к успеху. Для рекомендуемых значений
eF=0,3-f-0,45 [6] расчетные значения со
были ниже экспериментальных. Совпадение
температур было хорошим. На основании
этого сделан вывод, что в слое имеются
растительные примеси, которые
увеличивают площадь обмена. Оценка показала,
что 5 % (по массе) отслоившихся листьев
примерно в 2 раза увеличивают площадь
массообмена. Быстрое охлаждение
«малоинерционных» листьев приводит к тому, что
при радиационном теплообмене они
способствуют и охлаждению слоя в целом.
Принимаем, что растительные примеси
имеют массу АГ, площадь поверхности F' и
массообменную характеристику ъ'Р.
Определим их в долях от показателей слоя, т. е.
F' = K\Kibfy
е'р—КзгрКгу
М' = К2Ср(\ — ц),
где/ci, /сг, /Сз — коэффициенты,
устанавливающие показатели
растительных остатков в долях
от показателей слоя;
с — теплоемкость хранимых
продуктов.
Допускаем, что а'—аен. В этом случае
уравнения B), C) соответственно примут
вид:
д*в , Л__д±в_ г v д*ъ _
di \i дх Li ду
= -™*-[(*„+Ki*i)-(l-Hci)*.], (Ю)
cbQb№
д(о . и д(х) . v. dm
дт \х дх Li ду
= sae рЕнКгКф}—[A(tn + Ki/c3/i) +
+ ЯA+к11Сз) - (l+Ki/сзН, A1)
где t\ — температура растительных
примесей;
А, В — коэффициенты, линеализирующие
связь между со и tn.
Уравнение теплового баланса для
растительных примесей:
к2ср(\ —Li) ~ = a'KiK$f[tB —1\ — sK3EFKrr'X
X (Ati+B-v>))+q?, A2)
где qv — поток лучистой теплоты между
основными составляющими слоя и
растительными примесями.
Расчет тепло- и массообмена при
наличии растительных примесей требует учета
в краевых условиях (8) величины qp и
корректировки значений а и Ъ.
Учет теплообмена между растительными
примесями и основными составляющими
слоя в виде qp схематичен. К тому же
значение qp может быть определено лишь
приблизительно. Расчеты показали, что это
допустимо ввиду малого влияния qp на
температурный режим слоя.
15

Численно решены уравнения и для
случая, когда имеются растительные примеси.
Из-за отсутствия экспериментальных
данных принято: Ad =0,8, к2 = 0,04, /сз = 1, eF=
=0,45. Получено хорошее совпадение
расчетных данных с экспериментальными.
Отклонение отдельных результатов по со не
превышало 19 %. Экспериментальные
значения температуры находились в диапазоне
изменения /п, t\, tB. Путем подбора значений
коэффициентов переноса величина
рассогласования опытных и расчетных данных
могла бы быть уменьшена. Однако
неоднозначность толкований результатов
эксперимента позволила остановиться на
достигнутом и сделать вывод, что предлагаемая
модель процессов переноса при наличии в
насыпном слое малоинерционных
растительных примесей (например, при хранении
капусты или лука) достаточно хорошо
описывает происходящие процессы.
Расчеты показали, что для одного уровня
(х, #==const) существует довольно широкий
диапазон изменения температур tn, til t%.
Если учитывать влияние растительных
примесей, то относительная влажность ф
в этом случае продолжительное время
изменяется монотонно, без «провалов».
Учет влияния на процесс тепло- и массо-
обмена растительных примесей не изменяет
выводов, сделанных выше.
Список использованной литературы
1. Бодров В. И. Хранение картофеля и овощей.
Горький: Волго-Вятское книжное
издательство, 1985.
2. Бодров В. И., Трошин В. Г.,
Квашнин И. М. Особенности охлаждения капусты
при активной вентиляции // Вентиляция и
кондиционирование воздуха промышленных и
сельскохозяйственных зданий. Рига, 1986.
3. Волков М. А. Тепло- и массообменные
процессы при хранении пищевых продуктов.
М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982.
4. Дячек П. И. К вопросу хранения картофеля
в помещениях с искусственным
вентилированием // Техника, технология, организация и
экономика строительства. Вып. 4.
Строительная теплофизика, теплогазоснабжение и
вентиляция. Минск, 1978.
5. Дячек П. И., Васильев В. А. Тепло-
массообменные характеристики картофеля //
Плодоовощное хозяйство. 1987, № 6.
6. Ж а д а н В. 3. Теоретические основы
кондиционирования воздуха при хранении сочного
растительного сырья. М.: Пищевая
промышленность, 1972.
7. Лыков А. В. Тепломассообмен: Справочник.
М.: Энергия, 1972.
8. Шервуд Т., Пигфорд Р., Уилки У.
Массопередача. М.: Химия, 1982.
16
УДК 621.565.9-032.24
ОБРАЗОВАНИЕ
КРИСТАЛЛИЧЕСКОЙ ИЗМОРОЗИ
В ХОЛОДИЛЬНЫХ
КАМЕРАХ
Канд. техн. наук Г. К. МНАЦАКАНОВ,
С. М. КОСОЙ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
При высокой относительной влажности
воздуха в холодильных камерах на поверхности
штабеля с хранимыми продуктами
осаждается иней и изморозь [6]. Кроме того, на
продукты осыпается иней, нарастающий на
потолочных батареях. Особенно обильно он
осыпается с панельных батарей,
расположенных по всей площади потолка,
оттаивание которых за период хранения обычно не
проводят. Такое снегование поверхности
открытого штабеля способствует повышению
относительной влажности воздуха и
уменьшению интенсивности влагообмена между
продуктом и воздухом камер.
Имеются разработки, направленные на
использование кристаллических отложений
в виде льда либо инея в качестве
защитного слоя, сокращающего потери
замороженного мяса от усушки [1, 3].
Испытания холодильной камеры с
активным увлажнением воздуха показали, что к
концу хранения замороженного мяса
верхние полутуши покрываются слоем
пушистого инея толщиной по ходу движения
воздуха от 60—70 до 5—10 мм [7].
В целях изучения механизма
образования кристаллических отложений в грузовом
объеме камер хранения с отрицательными
температурами воздуха при относительной
влажности, близкой к единице, были
проведены экспериментальные исследования
в промышленных условиях в камере № 12
Клинского одноэтажного
распределительного холодильника и в камере № 26
среднего этажа Мосхладокомбината № 12.
Камеры оборудованы системами воздушного
охлаждения с увлажняющим устройством [8].
Увлажненный воздух с высоким влагосо-
держанием подмешивается к основному
потоку на выходе из воздухоохладителей. v
Во время испытаний в камерах хранили!
замороженную говядину в полутушах,
уложенных в штабеля. Температуру воздуха
поддерживали на уровне — 15 ч- —20 °С.
Образуемые кристаллические отложения
изучали в различные периоды хранения
мяса.
В опытах использовали также
сублиматоры — пластины размером 150Х150Х
X Ю мм, выполненные из оргстекла. На одни

пластины наморозили мясо, на другие —
лед, на третьи — насыпали снег. По мере
нарастания на мясе, льде и снеге
кристаллических отложений пластины периодически
взвешивали с точностью до 0,01 г.
Динамику кристаллообразования и
перенасыщение воздуха оценивали с помощью
черных катушечных нитей, развешенных по
грузовому объему камер на всю их высоту.
Кроме того, по 10 нитей длиной 1 м было
натянуто на деревянные рамки,
расположенные на выходе воздуха из среднего
воздуховода, в центре и в конце камеры. В
процессе испытаний раз в сутки с каждой рамки
срезали по одной нити и взвешиванием
определяли массу наросшего инея.
Изменения во времени относительной
влажности и степени перенасыщения
воздуха регистрировали метеорологическими
гигрографами М-21Н, предварительно
тарированными в ледяном ящике при
температуре воздуха камер.
Наблюдения позволили сделать вывод,
что в процессе хранения на
замороженном мясе и других предметах,
находящихся в камере, образуется
кристаллическая изморозь, являющаяся показателем
перенасыщенного состояния воздуха.
Кристаллическая изморозь — это кристаллы
льда тонкой нежной структуры,
представляющие как бы половинки снежинок,
прикрепленные к предмету и растущие от него
в одну сторону. Аналогичные отложения
наблюдаются в природных условиях зимой
при смешивании теплых и холодных
потоков воздуха [4].
Изморозь появляется прежде всего на
тонких нитевидных предметах. Причем чем
тоньше нить, тем быстрее нарастает на ней
кристаллическая изморозь. При стабильном
перенасыщении воздуха кристаллическая
изморозь осаждается не только на
нитевидных предметах, но и на поверхности
продукта, а также потолке, стенах,
колоннах, если их температура достаточно
приближается к температуре воздуха камеры.
С другой стороны, осаждение
кристаллической изморози говорит о том, что при
увлажнении воздуха камер образуется
конденсат с радиусом капель не более 15 мкм
4]. При большем радиусе капель отложе-
ия были бы в виде гололеда или
зернистой изморози, сцепление которых с
поверхностью предметов гораздо сильнее, чем
кристаллической изморози.
Плотность кристаллической изморози
сразу после появления ее на поверхности
мяса при температуре воздуха — 18-= 20 °С
составляла в разных зонах камеры от 60 до
80 кг/м3. Через месяц она возросла до
120—150, а через полгода — до 250 кг/м3.
2 Холодильная техника № 12
Рис. 1. Механизм образования кристаллической
изморози:
1 — воздух от увлажнителя, /=30 °С; 2 — воздух от
воздухоохладителя, t=—2\ °C; 3— кристаллы
изморози; 4 — переохлажденные капли; 5 — пар; 6 —
испарение капли на кристалл; 7 — испарение капли в
воздух; 8 — штабель с замороженным мясом;
Р">Рл^Р'м ~ парциальное давление насыщенного
пара соответственно над водой, льдом и замороженным
мясом; Q — наружные теплопритоки
Уплотнение изморози происходит в
результате перекристаллизации льда даже при
небольших колебаниях температурного
режима камеры.
Механизм образования кристаллической
изморози в камере с воздушным
охлаждением и увлажнением воздуха следующий.
При смешивании воздушных потоков —
охлажденного и относительно небольшого
количества теплого с высоким влагосодер-
жанием — из-за резкого -переохлаждения
теплого образуются перенасыщенный пар
7 и конденсат в виде мелких
переохлажденных капель. Исследования конденсации
влаги при отрицательных температурах
показывают, что прежде чем образуется
кристалл льда, водяной пар короткое время
проходит фазу воды [5]. Таким образом, при
увлажнении в воздухе камеры образуются
переохлажденные капли, находящиеся в
неустойчивом (метастабильном) состоянии.
Они быстро замерзают при соприкосновении
с твердыми предметами: продуктом,
ограждениями камеры.
Так как парциальное давление
насыщенного пара над льдом меньше, чем над
переохлажденной водой при одинаковой
температуре воздуха, переохлажденные
капли вблизи ледяных кристаллов испаряются
на них.
Механизм образования кристаллической
изморози схематически представлен на
рис. 1. Условно показано
последовательное уменьшение размеров переохлажденных
капель в процессе их испарения на
кристалл или в воздух камеры.
Процесс кристаллизации ускоряется при
наличии в воздухе ядер конденсации. Так
как воздух камеры содержит мало
примесей (пылинок, частиц), ядрами конденсации
могут служить снежинки и ледяная пыль
17

v Кристаллическая изморозь
«<4iJS2> Разбитая кристаллическая изморозь
(^S^^ Слой снега
«»-»,«_ Условные границы распределения благи
в основном потоке воздуха, выходящего из
возду хоохл ад ител я.
Основная масса изморози осаждается
на поверхности замороженного мяса.
Центрами кристаллизации являются неровности
и шероховатости его поверхности.
В условиях перенасыщения воздуха
изморозь образуется на мясе, а также на
предметах с низкой теплопроводностью,
имеющих температуру даже несколько более
высокую, чем воздух камеры. Так,
например, переохлажденная капля с
температурой —20 °С при перенасыщении воздуха над
поверхностью льда может
кристаллизоваться на поверхности замороженного мяса,
температура которого —18,1 °С. Это
объясняется тем, что давление насыщения у
поверхности замороженного мяса при —18 °С
равно давлению насыщения у
переохлажденной капли с температурой —20 °С.
Изморозь, возникающая на потолке
камеры, частично осыпается под действием
теплопритоков, собственной массы или
потока воздуха, выходящего из
воздухоохладителя.
При насыщении воздуха колебания
температуры в камере могут привести к
выпадению на продукте одновременно изморози
и инея, если температура продукта ниже
точки росы воздуха камеры. Вероятность
образования инея больше при повышении
температуры в камере. Это объясняется
Рис. 2. Распределение отложений
кристаллической изморози в камере М 12 Клинского
холодильника:
I—/у __ гигрографы; /, 4 — воздуховоды
увлажнителя; 2,3 — воздуховоды воздухоохладителя; 5, 8 —
нити соответственно в продухе и камере; 6 — экран;
7 — штабель мяса
тем, что при этом снижается разность
температур насыщенного воздуха над
поверхностью льда (точка инея) и над
переохлажденной водой (точка росы). Так, при
температуре насыщенного воздуха над
льдом —20 °С точка росы составляет
—22,3 °С, а при —10 °С соответственно
— ll!2°C.
Осаждение изморози в грузовом объеме
камеры происходит с различной
интенсивностью и зависит от степени
перенасыщения воздуха и величины теплопритоков
в ту или другую зону камеры.
На рис. 2 показано распределение
отложений кристаллической изморози в грузо^
вом объеме камеры № 12 Клинского xcF*
лодильника после семи месяцев хранения
замороженного мяса в режиме с
увлажнением. Влажный воздух подавался в камеру
постоянно, за исключением времени
оттаивания воздухоохладителей.
Наиболее заснеженной оказалась
лобовая по ходу движения перенасыщенного
воздуха часть штабеля. Здесь изморозь
уплотнилась и превратилась в снег. Толщина
18

его к концу хранения составляла 80—
100 мм. Заснеженность этой части штабеля
и пола обусловлена тем, что верхний край
штабеля являлся частичным препятствием
на пути движения перенасыщенного
воздуха. Сконденсировавшиеся капли,
соприкасаясь с поверхностью мяса, мгновенно
замерзали.
Кристаллы изморози покрывали почти
всю поверхность штабеля мяса, обращенную
к потолку и внутренним стенам камеры.
Изморозь проникала через просветы между
отдельными полутушами в глубь штабеля
на 0,5—1,0 м от верхнего ряда.
В центре штабеля относительная
влажность была на уровне 1,0, а у пола
понижалась до 0,99—0,98.
Наиболее развитая кристаллическая
изморозь образовывалась в верхней зоне
камеры, куда подавалась воздушная смесь
и устремлялся водяной пар.
Перенасыщение наблюдалось в
потолочном продухе, где изморозь нарастала на
бетонных плитах потолка. До 80 % площади
потолка покрылось редкими кустиками
изморози пластинчатой формы размером 10—
20 мм. Кристаллы размером 100—150 мм
(развитая кристаллическая изморозь)
занимали до 20 % площади потолка. Хотя в
продухе кристаллы сцеплялись с бетоном
непрочно, заснеженность экрана ложного
потолка к концу хранения была
незначительной. За два года испытаний камеры
необходимости в очистке экрана от снега не
возникало.
По мере удаления от центра камеры
у боковых и торцевой стен на поверхности
штабеля и нитях кристаллы изморози
становились мельче, а на расстоянии 1,5—2,5 м
от пола и вовсе не образовывались.
На рис. 3 приведены кривые
распределения влажности воздуха в зонах
расположения гигрографов и температуры в центре
камеры.
Перенасыщение воздуха влагой на
уровне 1,01 —1,05 происходило в зоне над
штабелем и в продухе.
У пола и в правом углу камеры внизу
воздух не был насыщенным (кривая 4) в
течение всего периода испытаний из-за тепло-
#рритоков через наружную торцевую стену
г камеры и от электрообогрева пола. У
контрольных полутуш, расположенных в этой
зоне и на полу камеры, были потери от
усушки.
Большая часть внешней поверхности
мяса (до 85 %) в процессе хранения
находилась под покровом изморози, защитившим
его от усушки.
В камере № 26 Мосхладокомбината № 12
на всех ограждениях, за исключением пе-
2*
Щ<р
-щ
30/Х 31/Х
,72 ,%ч
i/XI Z/XI
Рис. 3. Регистрация относительной влажности ср
и температуры воздуха t в камере № 12 Клинского
холодильника в период между оттаиваниями
воздухоохладителей:
1, 2,3,4 — относительная влажность воздуха в
местах расположения гигрографов соответственно 1, II,
III, IV; 5 — температура воздуха в центре камеры
нобетонных перегородок, образующих с
наружными стенами теплозащитную рубашку,
нарастали мелкие кристаллы изморози.
Они почти сплошь покрывали
наружную поверхность штабеля, причем характер
покрытия был аналогичен показанному на
рис. 2. Неравномерность кристаллических
Gfz
16
14
12
10
8
*&
/
I /
1^
/
/
т
X
I
Е=
1
у
/
/
х———
к- ¦¦ —
—I
л 1
?-*-
xv
N
\х_;
~j Разрушение \
и.
wopo
за
1 Ублашение |
|~* отключено
1 _j
Ах-——-
3
1
х—~*
X-r—
22
&=J
i_J
и 1
21/ПС 22/IX 23/IX Шх 1Ш 26ЛХ 27/IX 28/IX 29/JX
o~
i
Рис. 4. Отложения кристаллической изморози в
камере № 26 Мосхладокомбината № 12:
а — продольный разрез камеры; б — динамика
нарастания изморози на нитях; 1,2,3-— зоны камеры
и кривые нарастания изморози на нитях; 4 — изморозь
на потолке; 5 — изморозь на нитях; 6' —
воздухоохладитель (центральный); 7 — трубопровод
влажного воздуха
19

отложений обусловлена односторонним
подводом влажного воздуха к потоку
холодного и быстрым падением скорости воздуха
в объеме камеры.
На рис. 4 приведен график
интенсивности отложения кристаллической изморози
на нитях, подвешенных по центральной оси
камеры № 26. Наибольшие наросты
изморози за четверо суток испытаний
наблюдались на нитях, расположенных в зоне /.
По отношению к ней (кривая /)
интенсивность кристаллизации в центре и конце
камеры снижалась в 15 раз (кривые 2 и 3).
Более интенсивная кристаллизация на нитях
в конце камеры, чем на нитях в ее центре,
объясняется завихрениями воздуха в зоне 3
и потоками увлажненного воздуха от
боковых воздухоохладителей. Изморозь
разрушалась на нитях в зоне / на шестые сутки
испытаний при включении вентиляторов
центрального воздухоохладителя.
После двух месяцев работы камеры с
увлажнением воздуха толщина изморози на
потолке в зоне смешивания воздушных
потоков составляла 20 мм, снижаясь до 5 мм
в противоположном конце камеры.
Наблюдения за образованием изморози
на нитях и на поверхности штабеля
показали, что перенасыщенный воздух был в
большей части грузового объема камеры
через сутки после включения
увлажняющего устройства.
В опытах с сублиматорами,
расположенными в одной зоне камеры с одинаковой
ориентацией к потоку влаги, в первые сутки
больше изморози образовывалось на
пластине со снегом, затем с льдом и меньше
с мясом. В последующие сутки кривые
увеличения массы пластин шли
эквидистантно. Первоначальное превышение массы
пластины со снегом вызвано, видимо,
большей шероховатостью его поверхности.
Результаты исследования образования и
распределения в грузовом объеме опытных
камер кристаллической изморози
использованы при совершенствовании системы
воздушного охлаждения с увлажнением для
одноэтажных холодильников [2].
Усовершенствованная система по сравнению с
испытанной в камере № 12 Клинского
холодильника позволяет более равномерно
распределять влагу в грузовом объеме камеры.
Охлажденный воздух после второго
воздухоохладителя подается в пространство между
потолком камеры и установленным под
углом к нему перфорированным экраном.
Пройдя через перфорацию, струи воздуха
душируют камеру, усваивают подаваемую в
нее влагу и способствуют распространению
влажной воздушной смеси по всему
грузовому объему камеры. В отличие от камер
20
с воздушным охлаждением без увлажнения,
в которых контакт воздуха с
неупакованным продуктом вызывает усушку, в камерах
с увлажнением при контакте
перенасыщенного воздуха с замороженным продуктом на
последнем образуется кристаллическая
изморозь. Она сублимируется при отключении
системы увлажнения камеры.
Для камер средних этажей
многоэтажных холодильников следует считать
рациональной подачу потоков охлажденного и
влажного воздуха в пространство между
штабелем испаряющего влагу продукта и
ограждениями, через которые поступают
наибольшие теплопритоки в камеру.
Список использованной литературы
1. А. с. № 401336 СССР.
2. А. с. № 1245825 СССР.
3. А. с. № 1346925 СССР.
4. Д ране вич Е. П. Гололед и изморозь. Л:
Гидрометеоиздат, 1971.
5. 3 а й ц е в В. А., Л е д о х о в и ч А. А. Приборы
для исследования туманов, облаков и
измерения влажности. Л: Гидрометеоиздат, 1970.
6. Лебедев В. Ф., Тихонов Б. С,
Давыдов Ю. С. Совершенствование условий
хранения мороженого мяса на холодильниках.
М., 1979. (Обзор, информ. / ЦНИИТЭИмясо-
молпром. Сер. Холод, пром-сть и трансп.)
7. Тепловлажностный режим камеры с
воздушным охлаждением и увлажнением
воздуха / Г. К. Мнацаканов, С. М. Косой,
А. И. Крыминский, Л. А. Воронина //
Холодильная техника и технология. Киев, 1985.
Вып. 41.
8. Эффективность применения воздушного
охлаждения с активным увлажнением воздуха
в камерах хранения замороженных
неупакованных продуктов / Г. П. Дейнего, К. К.
Мнацаканов, С. М. Косой, А. И. Крыминский //
Холодильная техника. 1985, № 9.
Изобретения
A1) 1384894 E1L F 25 В 1/02, 43/00
B1) 3962874/23-06 B2) 10.10.85 G1)
Специальное конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения G2)
Г. М. Шеховцов E3) 621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, со
держащая циркуляционный контур и
последовательно установленные в нем компрессор с карте*
ром, конденсатор, дроссельный орган, испаритель^
и отделитель жидкости, причем картер снабжен
маслосистемой с циркуляционным насосом,
отличающаяся тем, что с целью повышения
эксплуатационной надежности путем предотвращения
попадания жидкого хладагента в компрессор при
его работе нижняя часть отделителя жидкости
соединена с картером компрессора
посредством трубопровода, снабженного
гидроклапаном, управляющая полость которого соединена
с маслосистемой после насоса.

В порядке обсуждения
УДК 664.8/9.037.004.162:536.24.001.5
ЭНЕРГОЭНТРОПИЙНАЯ
КОНЦЕПЦИЯ УСУШКИ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
ПРИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКЕ
Канд. техн. наук В. А. ТАРАН,
О. Г. ФЕДОРОВ,
А. И. ПОКАТИЛОВ
НПО «Консервпромкомплекс»
Существующие аналитические методы
определения усушки пищевых продуктов при
холодильной обработке не позволяют
достигнуть точности расчета, соответствующей
практическому определению усушки,—
порядка 0,1 %. Это объясняется, наряду с
другими причинами, и игнорированием
необратимости протекания реальных процессов
в камерах холодильников, что приводит к
погрешности расчета 10—30 %.
К современным методам исследования
необратимых процессов следует отнести
энергоэнтропийный метод, основанный на
определении энергетического ресурса
термодинамической системы [1,6].
Термодинамическую систему
холодильной камеры (под которой подразумевается
воздух, переносящий теплоту от продукта
к приборам охлаждения в камере
холодильной обработки мяса) следует рассматривать
как совокупность двух равновесных
подсистем, каждая из которых взаимодействует
со смежной подсистемой, являющейся по
отношению к ней окружающей средой [5].
Одна из них переносит теплоту от влажного
продукта при его среднеобъемной
температуре tv к окружающей среде — воздуху
камеры при температуре tKaM (верхняя
подсистема), другая — от окружающей среды к
|приборам охлаждения (нижняя
подсистема) . При этом реально существующая
макроскопическая поверхность раздела с темпера-,
турой /кам выступает в качестве предельно
возможного уровня, до которого могут
изменяться значения термодинамических
потенциалов обеих равновесных подсистем.
Так, для верхней подсистемы —
насыщенного влажного воздуха у поверхности
продукта при температуре /кам (рис. 1, точка /)
термодинамический потенциал имеет
минимальное значение, для нижней —
максимальное.
Минимальное значение потенциала (при
сопряжении верхней подсистемы с
окружающей средой) определяется состоянием
влажного воздуха при температуре /кам и его
влагосодержанием у поверхности приборов
охлаждения при температуре /х [8].
Проанализируем процессы тепло- и мас-
сообмена в нижней подсистеме. Очевидно,
что в качестве реально существующих
температур окружающей среды /кам и воздуха
у поверхности приборов охлаждения tx в
нижней подсистеме следует принять
температуры воздуха соответственно на входе в
воздухоохладитель и выходе из него.
Как следует из рис. 1, в обратимом
процессе охлаждения смеси вода—воздух
от /кам до tx состояние влажного воздуха
будет характеризоваться параметрами
насыщения в точке 3'. Необратимость же
реальных процессов, связанная с конечной
разностью температур, фиксируемых в
потоке воздуха, приводит к убыли любого
термодинамического потенциала [6, 7], в
том числе и удельной энтальпии.
Рассматривая энтальпию влажного
воздуха как энергосодержание смеси при ее
постоянном давлении, можно принять, что
ЦкДж/нг
Рис. 1. Тепломассообменные процессы в воздухе,
циркулирующем через воздухоохладитель,
построенные в I, d-диаграмме
21

убыль термодинамического потенциала от
конечной разности температур
пропорциональна коэффициенту Карно [4].
Зависимость для этого потенциала можно
представить в следующем виде:
1 кам
где /з, *V — удельная энтальпия
соответственно и ненасыщенного и
насыщенного влажного воздуха при
температуре Тх, кДж/кг;
Т„ ^кам — фиксируемые температуры
воздуха соответственно на входе и
выходе воздухоохладителя, К.
Зафиксировав с помощью энтальпии
/з и температуры tx параметры воздуха у
поверхности приборов охлаждения, находим
его параметры при температуре ^кам, харакг
теризующие состояние подсистемы с
минимальным термодинамическим потенциалом
(точка 0). В соответствии с
энергоэнтропийным методом по разности между
максимальным (точка/) и минимальным (точка #)
значениями термодинамического потенциала
(его убыли) получаем энергетический
ресурс подсистемы (а значит, и всей
системы).
Энергетический ресурс на входе
рассматриваемой термодинамической системы,
кДж/кг, определяемый разностью
потенциалов Гиббса, описывается
уравнением [4,8]:
eBX=M^0+TKaMASTp°t B)
Pi
где А//_0 — разность удельных энтальпий
между состояниями влажного
воздуха в точках / и 0, кДж/кг;
А$гр/— изотермическое изменение
энтропии влажного воздуха в
интервале парциальных давлений
водяного пара р t и р0 в точках
/ и 0, кДж/(кг-К).
Проведенный анализ энергетических
взаимопревращений позволил установить
взаимосвязь между механической и
термической составляющими энергетического
ресурса, а значит, взаимосвязь между
переносимой массой водяного пара Adj_0 и
тепловым потоком. Величина этого теплового
потока определяется гигрометрической
разностью температур для состояния системы
в точке 0 (с минимальным значением
потенциала Гиббса [8]). Отсюда следует, что
взаимосвязь между теплотой и массой,
переносимыми потоком воздуха, аналогична
взаимосвязи параметров влажного воздуха
22
на линии насыщения. Это обусловливает
единственно возможные значения
коэффициента влаговыпадения ? при
фиксированных температурах /кам и tx в потоке воздуха
и на линии насыщения. Поэтому
коэффициент влаговыпадения между этими
температурами на линии ф=1 не может отличаться
от этого коэффициента в реальном
процессе 2-3.
Рассчитав, таким образом, по
уравнению A) конечные параметры состояния
нижней подсистемы в реальном процессе
тепло- и массообмена с окружающей
средой (точка 2), можно найти
энергетический ресурс системы, израсходованный
ею на осуществление реального процесса
2—3, кДж/кг:
^вых=^2-^+7,камД5т|^ C)
где Ai2__0 — разность удельных энтальпий
между состояниями влажного
воздуха в точках 2 и 0, кДж/кг;
А^т1ро — изотермическое изменение
энтропии влажного воздуха в
интервале парциальных
давлений водяного пара р2 и р0
(в точках 2 и 0), кДж/(кг-К).
Известно, что энергетический ресурс
системы равен его убыли в необратимых
процессах и энергетическим потерям от
необратимости [4]. Потери от
необратимости евх—евых с учетом взаимосвязи
между механической и термической
составляющими превратимой энергии
свидетельствуют о наличии температуры
внутреннего равновесия подсистемы tw, отличной
от температуры окружающей среды /кам.
Наличие температуры внутреннего
равновесия подсистемы tw предполагает
внутреннее равновесие в изолированной системе
при параметрах в точке W. Состояние
же воздуха в точке 2 при фиксируемой
температуре ^кам является следствием
необратимого теплообмена с окружающей
средой, вытекающим из второго закона
термодинамики.
Долю явной теплоты, отведенной
воздухом от пищевого продукта, в полном ее
потоке Д/2—з ПРИ фиксированных
температурах tKaM и tx можно найти из соотно-%»
шения:
_ сРAуу--*х) _ *№~*х 1
7 &2- 3 'кам-'хТ ' D)
где ср — удельная теплоемкость
влажного воздуха, кДж/(кг-К).
С учетом D) влажная составляющая

теплового потока Qn
пищевого продукта:
кВт, отводимого от
Qm=(l-Y)Qnp,
E)
где Qnp — полный тепловой поток,
отводимый от продукта массой М за
цикл холодильной обработки, в
течение которого среднеобъем-
ная температура продукта
изменится от ее начального
значения tHv до заданного конечного
значения /у, что соответствует
разности начальной и конечной
энтальпий продукта (iy—iy), кВт,
Qnp=Af(/»-/?).
Изменение удельной энтальпии воздуха
&2—з в уравнении D) характерно для всей
массы рабочего вещества, протекающего в
рассматриваемый отрезок времени (ч, с).
Теплоту, отнятую от продукта в единицу
времени, можно найти из выражения:
<Эпр;=
Qo
¦А*.
2—3-
'VI
F)
2 А/2-
где Qo — теплота, подведенная от
продукта к равновесной среде за цикл
обработки, определяемая по
принципу абстракции Клаузиуса
Рис. 2. Количество отведенной теплоты Q (а),
изменение усушки &W (б) за каждый час цикла
охлаждения и нарастание усушки мяса W в
процессе охлаждения (в)
а,кд*
750
500
250
\.
чГ/
А
п -Эксперимент^
¦{•-Расчет
>v
\
Ч/
W
ХУч
щ%
0,3
0,2
o,f
1
V
н
+
Л
¦ 1
h
W
1
V
ь/
u. .
1 1
i4^
г**1!
___J | JL±+?±?jl*J
-4*4-4—r-f4
/j? /? 20 2Ь %Ч
б
23

т
как <Зпр-^![4], кВт;
Ткам — средняя за цикл температура
окружающей среды, К;
т
2 А/2_з — суммарное (за цикл) изменение
/=1 удельной энтальпии воздуха,
циркулирующего через
подсистему за время цикла т, кДж/кг;
Tyj — среднеобъемная температура
продукта в начальный момент
фиксированного промежутка
времени /, К;
Гкам • — температура равновесной среды
для фиксированного
промежутка времени /, К.
Уравнение F) позволяет только в
начальный момент цикла экспериментально
определять среднеобъемную температуру
продукта, в остальные отрезки времени ее
приходится находить аналитически. При
таком подходе, зная массу продукта М и его
начальную температуру ty, задаваясь
требуемой температурой t\ и временем цикла
т, а также используя заданные или
измеренные значения температур воздуха /кам
и tx в промежутках времени /, по
выражению E) можно рассчитать влажную
составляющую теплового потока, а
следовательно, и усушку продукта за исследуемые
промежутка времени и за весь цикл:
Оли Г { tjrzb * 1 G)
где Wj — усушка продукта в единицу
времени, кг;
r(t) — скрытая теплота парообразования
(сублимации), кДж/кг.
В зависимости от вида холодильной
обработки пищевых продуктов в уравнение
G) необходимо включать также внешние
теплопритоки, тепло дыхания для
плодоовощного сырья и прочие составляющие,
определяемые с помощью принципа
абстракции Клаузиуса.
Очевидно, что уравнение G) может быть
использовано для расчета осушающего
действия воздухоохладителя [3] с помощью
поправочного комплекса w~ x , учитываю
*кам *х
щего необратимое протекание процессов
тепломассообмена. Поправочный комплекс
вносит коррективы от 2 % при О °С
до 20 % при температуре 20 °С.
На основе предлагаемой концепции
рассмотрения процессов холодильной
обработки пищевых продуктов разработана
математическая модель, реализованная на
алгоритмическом языке Бейсик на ЭВМ
«Искра-226». Адекватность математической
модели и реальных процессов проверена
в серии экспериментов при охлаждении
мяса. Условия проведения физического
эксперимента описаны в статье [2].
Сопоставление результатов расчета и
экспериментальных данных (рис. 2)
показало, что характер изменения усушки
качественно зависит от количества теплоты,
отобранной от продукта. Этот же вывод
следует из анализа уравнения G).
Погрешность расчета нарастания усушки
мяса за цикл охлаждения по сравнению
с экспериментальными данными составила
5%.
Таким образом, учитывая влияние
необратимости реальных процессов тепло- и мас-
сообмена, можно снизить погрешность
аналитического определения усушки. Тем
самым появилась возможность расчета
усушки за малые промежутки времени с
заданной точностью (порядка 0,1 % нормы
усушки). Это является основой
дальнейшего совершенствования технологии
холодильной обработки пищевых продуктов.
Список использованной литературы
1. Алексеев Г. Н. Энергоэнтропика. М.:
Знание, 1983.
2. Влияние температурного режима на усушку
мяса при его охлаждении и последующем
хранении / Атеф Сайд Амер, И. Г. Чумак,
В. А. Таран // Холодильная техника. 1986,
№ 7.
3. Гоголин А. А. Осушение воздуха
холодильными машинами. М.: Госторгиздат, 1962.
4. Гчохштейн Э. П. Современные методы
термодинамического анализа энергетических
установок. М.: Энергия, 1969.
5. Гухман А. А. Об основаниях
термодинамики. М.: Энергоатомиздат, 1986.
6. Жуковский В. С. Термодинамика. М.:
Энергоатомиздат, 1983.
7. Кирилин В. А., Сычов В. В.,
Шейдлин А. Е. Техническая
термодинамика. М.: Энергия, 1974. |
8. Чумак И. Г., Таран В. А., Ма-*
з у р В . А . Анализ предельных
термодинамических возможностей систем испарительного
охлаждения воды и воздуха // Холодильная
техника и технология. Киев, 1986, вып. 42
24

ЭКОНОМИКА
И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
УДК 658.155.011.44
ПЕРЕХОД ВНИКТИХОЛОДПРОМА
НА НОВЫЕ УСЛОВИЯ
ХОЗЯЙСТВОВАНИЯ
Н. Н. ШАКРЫЛ
ВНИКТИхолодпром
В соответствии с постановлениями ЦК
КПСС и Совета Министров СССР «О
совершенствовании научного обеспечения
развития агропромышленного комплекса
страны» и «О переводе научных организаций на
полный хозяйственный расчет и
самофинансирование» с января 1988 г.
ВНИКТИхолодпром перешел на новые методы
хозяйствования.
Хозяйственный расчет как метод
планового ведения хозяйства известен давно.
В научно-исследовательских организациях
его начали внедрять с 1961 г. Основой
хозрасчета являлось соизмерение затрат на
создание научно-технической продукции с
конечными результатами, возмещение
расходов доходами, обеспечение
прибыльности, материальной заинтересованности и
ответственности организации в выполнении
плановых показателей. При этом не менее
95 % общего объема работ должно было
выполняться по договорам за счет средств
заказчиков, определяемых в их финансовых
планах.
Однако полностью весь комплекс
проблем в те годы не был решен. План
научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ (НИОКР) отрасли
представлял собой простой набор тем всех
организаций. Планы институтов не были
достаточно взаимосвязаны, не исключалась
возможность дублирования.
< Имелись недостатки и в
финансировании НИОКР, которое осуществлялось из
нескольких источников: госбюджета,
централизованных средств и средств заказчиков.
При этом не оговаривалось, какие работы
должны выполняться за счет
централизованных источников, а какие за счет средств
заказчиков.
Институты получали средства на
финансирование работ в соответствии с
квартальными планами. Не учитывалась
необходимость капиталовложений для реализации
научно-технических разработок.
Финансирование и экономическое
стимулирование НИИ (в том числе и ВНИКТИхо-
лодпрома) не было поставлено в прямую
зависимость от эффективности их
деятельности. Суммы финансирования
определялись по численности и составу сотрудников,
а не по тематике исследований, размер
средств на материальное поощрение — в
зависимости от объема финансирования.
Все это требовало перестройки системы
планирования, финансирования и
экономического стимулирования
научно-исследовательских работ.
В 1981 г. во ВНИКТИхолодпроме была
внедрена хозрасчетная система организации
работ по созданию, освоению и внедрению
новой техники, предусматривающая
планирование НИОКР на основе
заказов-нарядов, которые охватывали весь период от
начала научных исследований до внедрения
их результатов в производство. Для
финансирования НИОКР, включая освоение
научно-технических разработок, был создан
единый фонд развития науки и техники
(ЕФРНТ). Фонды экономического
стимулирования стали формироваться за счет
средств, поступающих от прибыли
предприятий, использующих разработки института,
т. е. размеры этих фондов были
поставлены в прямую зависимость от конечных
результатов труда коллектива.
Внедрение хозрасчетной системы
позволило сконцентрировать силы и средства
института на важнейших направлениях
научно-технического прогресса, повысить
эффективность проводимых исследований,
ускорить и расширить объем внедрения научно-
технических разработок, усилить
заинтересованность коллектива в повышении их
эффективности и качества.
В то же время опыт применения
хозрасчетной системы организации работ по
созданию, освоению и внедрению новой
техники показал, что она нуждается в
совершенствовании. Введение ЕФРНТ не
обеспечило полностью быстрой реализации научно-
технических разработок в промышленности.
Система финансирования слабо
стимулировала сокращение сроков исследований и
разработок и их внедрения в производство
(институту было дано право получать от
заказчика авансы в размере 25 %
годового объема работ, если длительность их
выполнения превышала один год). В
результате много средств отвлекалось на
незавершенное производство.
Дальнейшим шагом в развитии
хозрасчета в институте явился переход на систему
25

расчетов с заказчиками только за полностью
законченные и сданные работы. При этом
были прекращены авансирование и
оплата работ по частичной готовности и
введено кредитование незавершенного
производства. Такая система оплаты
способствовала достижению большей ритмичности
завершения исследований, созданию
экономического заслона корректировке сроков их
выполнения, так как увеличение, а также
удорожание стоимости работ приводило к
уплате повышенных процентов за
пользование кредитом. В целом такой порядок
расчетов усилил хозрасчет в институте.
Переход предприятий и организаций на
полный хозрасчет углубляет действенность
всех элементов хозрасчета. При этом
появляются принципиально новые элементы
хозяйствования.
Так, распространение на
научно-исследовательские организации действия Закона о
государственном предприятии
(объединении) привело к тому, что результаты их
деятельности приобрели статус товара.
Поэтому основной формой взаимоотношений
института с другими организациями и
предприятиями стал договор.
Коренным образом изменилась система
финансирования науки. К средствам
заказчика и банковским кредитам добавился еще
один источник — собственные средства
института.
Существенные изменения произошли в
планировании — теперь затраты института
в целом Госагропромом СССР не
определяются, утверждается лишь тематика
исследований в виде государственных заказов,
а также заказов вышестоящих
организаций. Все остальное — дело коллектива.
Объем работ зависит от того, сколько у
института договоров.
Институту установлены на двенадцатую
пятилетку следующие экономические
нормативы:
плата за производственные фонды и
трудовые ресурсы;
отчисления от расчетной прибыли в
государственный бюджет и в
централизованный фонд развития производства, науки и
техники;
образование фонда развития
производства, науки и техники, фонда социального
развития, фонда материального поощрения;
рентабельность НИОКР, образование
фонда заработной платы.
Остающаяся в распоряжении института
после внесения указанных платежей и
отчислений прибыль направляется на
образование фондов экономического
стимулирования. Поэтому у коллектива появилась
заинтересованность увеличивать объем работ (а
это при неизменной численности означает
повышение производительности труда).
Объем работ на 1988 г. в целом по
институту возрос по сравнению с прошлым
годом на 600 тыс. р., или на 16 %.
Основным источником
научно-технического развития ВНИКТИхолодпрома
является фонд развития производства, науки и
техники. Руководству института
предоставлено право использовать с согласия
трудового коллектива средства этого фонда на
финансирование поисковых научных
исследований, приобретение научного и
специального оборудования, приборов и
аппаратуры, строительство, расширение и
реконструкцию зданий, развитие и техническое
перевооружение экспериментальной базы.
Поскольку для технического развития
нужны немалые средства, институт может
накапливать их в течение нескольких лет для
осуществления мероприятий в последующие
годы.
В новых условиях хозяйствования размер
фонда заработной платы поставлен в
прямую зависимость от увеличения объема
научно-технической продукции. Рост фонда
заработной платы с повышением объема
товарной продукции — первый источник
увеличения средней зарплаты сотрудников
института. Второй источник — экономия
фонда заработной платы. Добиться этого
можно в результате выполнения большего
объема работ меньшей численностью
сотрудников. Администрация имеет право по
согласованию с профсоюзной организацией
устанавливать надбавки сотрудникам
института за выполнение наиболее сложных и
ответственных работ и за высокую
квалификацию.
В повышении оплаты труда большую
роль играет также фонд материального
поощрения. Размер этого фонда зависит от
прибыли, полученной от хозрасчетной
деятельности института, от внедрения в
промышленность научно-технических
разработок.
В новых условиях хозяйствования
возросла роль фонда социального развития,
который должен стать одним из основных
источников финансирования строительства
жилых домов, детских учреждений и других
объектов непроизводственного назначения.!
Если научно-техническая продукция
института будет пользоваться спросом за
рубежом, у него может появиться валюта,
часть которой он может использовать по
своему усмотрению.
Новый хозяйственный механизм
предусматривает экономическую ответственность
института за результаты труда. Заказчик,
обнаружив отступления от принятых в до-
26

говоре обязательств, вправе расторгнуть его
и потребовать от института возмещения
затрат. Расплачиваться институту придется из
своей прибыли. Одновременно
устанавливается и ответственность заказчика: если по
его вине научно-техническая продукция не
может быть доведена до стадии готовности,
то заказчик оплачивает институту
фактически произведенные затраты.
Около года коллектив ВНИКТИхолод-
прома трудится в новых условиях
хозяйствования. Сложность переходного периода
состоит в ломке мышления каждого.
Коллективу приходится проявлять
самостоятельность в решении многих вопросов:
расширении объема работ по прямым договорам
с объединениями и предприятиями,
определении совместно с ними тематики и объема
работ, использования фондов
экономического стимулирования и др.
Иными словами, хозрасчет — это и новые
принципы управления, развитие
демократии. В институте создан совет трудового
коллектива, в который сотрудники
направляют предложения по различным вопросам
деятельности института: управления,
оплаты труда, премирования и др.
Меняется отношение сотрудников к
результатам своего труда. Раньше оплата
велась за процесс, а не за результат.
Завершил работу или нет, с высоким качеством
или низким, выполнил или не выполнил
требования заказчика — в любом случае
получил зарплату.
При экономических методах управления
такое становится невозможным. Если
институт не сдал продукцию заказчику или не
выполнил условия договора, то в этом случае
он не получает от заказчика средств на
покрытие затрат, в том числе и для выплаты
зарплаты. Поэтому сейчас все стараются
завершить работу в срок, а в отдельных
случаях — сдать ее заказчику досрочно.
В условиях хозрасчета разработчики
сами договариваются с предприятиями о
проведении исследований или оказании им
помощи. Объем работ, выполняемых по
прямым договорам с предприятиями, возрос
против прошлого года на 500 тыс. р.
В то же время коллектив института
столкнулся с рядом трудностей, требующих
'решения вышестоящих организаций.
Продолжает действовать механизм,
направленный на рост затрат, а не на
достижение высоких результатов. Взята
ориентация на получение прибыли от общего
объема выполненных работ, вопросы же
эффективности научно-технической продукции
отходят на второй план. А это может ослабить
стремление коллектива к повышению
эффективности своих разработок.
Одной из проблем являются договорные
цены на научно-техническую продукцию.
Согласно принятому Госагропромом СССР
порядку, договорная цена должна состоять
из затрат на разработку с учетом
обеспечения нормативной рентабельности. Это
требование применять единый норматив
рентабельности по всем работам в корне
не соответствует понятию «договорная
цена», которая, как подчеркивается в
постановлении ЦК КПСС и Совета
Министров СССР «О совершенствовании научного
обеспечения развития агропромышленного
комплекса», должна определяться в
зависимости от научно-технического уровня,
эффективности, качества и экономически
обоснованных затрат на
научно-техническую продукцию с учетом обеспечения
нормативной рентабельности.
Указанным постановлением
предусмотрено также, что заказчик выплачивает
организации, выполнившей работу, до 50 %
полученного экономического эффекта.
Вероятно, эта сумма должна входить в договорную
цену. По существующему же положению
она в договорной цене не учитывается.
А что такое для научных организаций
государственный заказ? Пока
представление о нем чисто теоретическое. На практике
эта форма еще не получила применения.
В текущем году действуют только
договоры с Госагропромом СССР с
финансированием работ из его централизованного
фонда.
Требует уточнения и ряд других
вопросов.
В частности, по каким показателям
оценивать научно-технический уровень
продукции института? Несомненно, это понятие
должно быть единым для всех организаций.
Неясно, какие показатели должны быть
приняты для оценки деятельности
института? Какую роль при этом играет
экономический эффект?
В связи с изменениями в отчетности,
в частности с отменой акта внедрения
(форма Р-10), на предприятии отпадает
необходимость в учете экономического эффекта.
Следовательно, теряет смысл оценка
влияния научно-технической продукции на
развитие производства через показатель
экономического эффекта. Других же показателей
пока не предусмотрено.
Нет ясности в порядке получения
институтом средств от предприятий, которым он
передает свою продукцию, для образования
фондов экономического стимулирования.
В каких случаях институт может получать
их — только при участии во внедрении
разработок или также при передаче научно-
технической продукции без внедрения?
27

Почему средства в фонды
экономического стимулирования могут быть
перечислены институту только после выполнения
всех работ по договору? Поскольку
внедрение разработки и соответственно получение
экономического эффекта может
осуществляться в несколько этапов, видимо, и
перечисление средств также может
производиться поэтапно.
Неясно также, как получить эти средства,
если заказчик — машиностроительное
предприятие. Такое предприятие не учитывает
экономический эффект, так как получает
прибыль от реализации оборудования.
Было бы правильнее предоставить
больше самостоятельности НИИ и
предприятиям, использующим их продукцию, в
определении порядка отчисления средств в фонды
экономического стимулирования.
Развивать хозрасчет в институте озна-
ИЗ ГАЗЕТ
МОРОЗ И МОДУЛЬ
Страшены, Молдавская ССР. В районном центре
вступил в строй хладокомбинат — первый в
системе республиканской потребительской
кооперации. . '
Это предприятие создано на базе
югославского модуля. 600 т продукции вмещают его
холодильные камеры. Четыре из них — по 100 т
каждая — низкотемпературные.
На ежедневный выпуск 7 т различных
копченостей рассчитан колбасный цех
комбината. Он уже отправил в кооперативные
магазины Кишинева, ряда центральных районов
республики первые партии продукции — копченые
и полукопченые колбасы, различных видов
построму, грудинку, фирменную молдавскую
ветчину — мушку и т. д.
В низкотемпературные холодильные камеры
заложено значительное количество клубники,
черной смородины, вишни, абрикосов, персиков
и др. Всего к зиме будет запасено 20 т
замороженных ягод и винограда.
По расчетам специалистов, все затраты на
приобретение и установку модуля окупятся за
2,5 года.
А. Семенова
«Советская торговля»
ВТОРОЕ РОЖДЕНИЕ
Четверть века назад построен Янгиерский
хладокомбинат. Последние десять лет предприятие
убыточно. Овощехранилище емкостью в тысячу
28
чает последовательно и взаимосвязанно
совершенствовать организацию,
планирование, финансирование и управление его
деятельностью, опираясь на экономические
рычаги и анализ деятельности всех
хозрасчетных звеньев.
Поэтому новые методы хозяйствования
во ВНИКТИхолодпроме получат
дальнейшее развитие с внедрением внутреннего
хозрасчета, который предусматривает
дифференцирование плановых показателей по
подразделениям, доведение заданий до
непосредственных исполнителей, обеспечение
объективной и регулярной оценки
результатов деятельности подразделений,
устранение «уравниловки» в материальном
стимулировании, повышение заинтересованности
исполнителей в экономии средств и прежде
всего в выполнении работ с меньшей
численностью сотрудников.
тонн не могло сохранить и десятой части
заготовляемой продукции. В конце минувшего года
Главсредазирсовхозстрой выделил на
реконструкцию хладокомбината свыше 500 тыс. р.
Возник вопрос — где найти подрядчика?
Обратиться в ПМК или другую строительную
организацию — реконструкция затянется
минимум на 2—3 года. Тогда и родилась мысль:
строить хозспособом. Эту идею поддержал
начальник УРСа производственного объединения
«Ирстройиндустрия» В. Макаэлян. Благодаря его
стараниям овощехранилище в короткий срок
превратилось действительно в хладокомбинат.
В производственных цехах установлено
современное оборудование по производству
вафельных стаканчиков и мороженого,
автоматическому розливу прохладительных напитков.
Мощность оборудования до 4—5 т мороженого и
1200 бутылок соков и лимонада. Снабжаем не
только город первоцелинников, но и другие
населенные пункты Голодностепья.
Хладокомбинат теперь может принять и
сохранить для потребителей свыше тысячи
тонн овощей и фруктов. Все оборудование
смонтировано качественно и надежно —- еще одно
преимущество строительства хозяйственным '
способом.
Надеемся, что все производственные затраты
на реконструкцию окупятся максимум за пять
лет, дальше будем получать чистую прибыль.
3. Расулов,
директор Янгиерского хладокомбината
«Правда Востока»

топливно-
РЕСУРСОВ
УДК 621.575:662.997
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
ВОЗОБНОВЛЯЕМЫХ
ИСТОЧНИКОВ ЭНЕРГИИ
В АБСОРБЦИОННЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ
Т. Н. ДЖУГЕЛИ
ГрузНИИЭГС
Д-р техн. наук, проф. В. М. БРОДЯ ИСКИ Й
МЭИ
В СССР, как и во многих странах мира,
ведутся научно-исследовательские и проект -
но-конструкторские работы по
использованию возобновляемых источников энергии, в
частности солнечной и геотермальной, для
целей охлаждения [4].
На территории СССР наиболее
благоприятные зоны применения солнечной
энергии — республики Средней Азии и
Казахстан, Закавказье, южные районы Украины,
Северный Кавказ, Нижнее Поволжье,
Забайкалье и отдельные районы Дальнего
Востока, геотермальной энергии — Курило-
Камчатская вулканическая зона и области
недавнего альпийского горообразования
(Карпаты, Крым, Кавказ,
Южно-Каспийская впадина, Копетдаг, Тянь-Шань,
Памир) [2].
В зависимости от способа повышения
давления рабочего вещества холодильные
агрегаты, используемые в установках,
работающих на солнечной и геотермальной
энергии, делятся на три группы: с приводом
от турбины, пароэжекторные и
абсорбционные (непрерывного и периодического
действия).
В холодильном агрегате с приводом от
^турбины [8] прямой и обратный циклы
осуществляются одним и тем же рабочим
веществом. Такие агрегаты могут
функционировать при наличии теплоты для привода
с уровнем от 60 °С и выше. Механическая
работа, получаемая в прямом цикле,
используется непосредственно в обратном
для привода компрессора. Эти агрегаты не
нашли широкого применения из-за
сравнительно высоких энергозатрат на
собственные нужды, связанные с перекачкой
жидкого фреона из конденсатора в
кипятильник.
Пароэжекторные холодильные установки
при высокой надежности и простоте
обслуживания характеризуются относительно
малой энергетической эффективностью
вследствие больших потерь от необратимости
процессов в эжекторе [5]. Кроме того, в них
необходимо использовать механический
насос.
Абсорбционные холодильные установки
непрерывного действия [1,5] при всех своих
достоинствах тоже нуждаются в насосе,
имеют большие габариты и
материалоемкость.
Абсорбционные холодильные установки
периодического действия в ряде случаев
обладают определенными преимуществами,
особенно при периодическом использовании
низкопотенциальной теплоты, в первую
очередь солнечной энергии. Это объясняется
тем, что максимум энергетических
потребностей (холод для кондиционирования
воздуха, хранения пищевых продуктов и т. п.)
совпадает с максимумом поступления
энергии (в связи с периодичностью солнечной
радиации) [3].
Такие установки целесообразно
применять в местностях, где нет
централизованного электроснабжения, а использование
обычных компрессионных холодильных
установок с двигателем внутреннего сгорания
неэкономично из-за высокой стоимости
топлива. Установки периодического действия
могут быть эффективны также и в районах,
расположенных вблизи геотермальных
источников.
Солнечные и геотермальные
абсорбционные холодильные установки
периодического действия не нуждаются в
электроэнергии и не содержат каких-либо
механически движущихся элементов, кроме
арматуры. Их легко полностью
автоматизировать.
Абсорбционная холодильная установка
периодического действия (рис. 1) состоит из
генератора-абсорбера Г (А), конденсатора-
испарителя К (#), дефлегматора ДФ и
ресивера Р [1,3].
Процесс работы установки включает два
периода: зарядки B—3 ч/сут) и разрядки,
т. е. получения холода B1—22 ч/сут).
При зарядке клапан / открыт, клапан //
закрыт, генератор-абсорбер работает в
качестве генератора, а
конденсатор-испаритель — в качестве конденсатора. В начале
зарядки состояние раствора в генераторе-
абсорбере определяется точкой 4'"'. В
результате подвода теплоты Qr раствор сначала
подогревается до состояния кипения (точка
4), а затем кипит. Из него выпаривается
29

Рис. 1. Схема (а) и процесс работы в п, 1-диа-
грамме (б) абсорбционной холодильной
установки периодического действия
а
рабочее вещество с некоторой примесью
абсорбента. При этом концентрация
раствора в генераторе-абсорбере снижается от
6Р. н Д° tp. к> а ег0 температура повышается
от Тг н до Тг к.
Пар поступает в дефлегматор, где в
процессе отвода теплоты (?д из него
выделяется флегма, которая, стекая противотоком к
пару, обогащает последний легкокипящим
компонентом (процесс 1—2).
Высококонцентрированный пар при 1= 1 (точка 2)
направляется в конденсатор-испаритель, где
конденсируется в результате отвода теплоты
QK (точка 3). Конденсат сливается в
ресивер. В конце зарядки состояние раствора
характеризуется точкой 4'. Во время
зарядки все аппараты находятся под давлением рк,
определяемым температурой конденсации Тк.
При разрядке клапан / закрыт,
генератор-абсорбер работает как абсорбер, а
испаритель-конденсатор — как испаритель. В
генераторе-абсорбере от раствора отводится
теплота Qa, в результате чего в нем
устанавливается пониженное давление рб,
зависящее от концентрации раствора |р.к и его
температуры Га, близкой к температуре
охлаждающей среды Тс (точка 4"). После
открытия клапана // рабочий агент в
конденсаторе-испарителе начинает испаряться за счет
подвода теплоты Q6, отводимой от
охлаждаемой среды, при температуре Г6,
соответствующей давлению рб (точка 5). Пар
(точка 6) из конденсатора-испарителя поступа-
К кД*/кг tin* inn
I i
/ /
/ /
о fa tp* t,0f
ю етв генератор-абсорбер (точка 4) и погло-
т- щается раствором, в результате чего его
dt концентрация ?р н растет.
:я Так как температура раствора 7\
ограничена температурой охлаждающей среды
о- Гс, повышение его концентрации от ?р. „
т- до ?р к приводит к увеличению давления
к в генераторе-абсорбере и конденсаторе-ис-
[м парителе от рб до p'i В конце разрядки
н- состояние раствора определяется точкой 4"'
в- [5].
н- Для процессов, осуществляемых в уста-
ы новках периодического действия, характер-
и- но непрерывное изменение во времени пара-
эа метров рабочей среды в аппаратах. С этим
д- связан и основной недостаток абсорбцион-
V ных холодильных установок периодического
Гк. действия — получение холода с перерывами
а- и в некотором интервале температур,
а- Перерыва можно избежать, если применять
е- вместо одной две абсорбционные установки
ся той же общей мощности со сдвинутыми
в- по времени периодами зарядок [6]. Целе-|
я- сообразно также использовать аккумулято-
м- ры холода.
>к- Преимущества абсорбционных холо-
ы- дильных установок периодического дейст-
ю- вия создают благоприятные условия их
ет внедрения. Несмотря на это, они мало рас-
ж- пространены. Главная причина состоит не
гг- только в том, что условия их эффектив-
)ч- ного использования сформировались лишь в
[а- последнее время. Существенную роль сыгра-
30

ла недостаточная изученность их
показателей при использовании различных рабочих
растворов.
С целью выбора термодинамически
эффективной абсорбционной холодильной
установки периодического действия для
южных районов СССР авторами проведены
тепловые расчеты циклов с применением
трех различных растворов: аммиак — вода
(NH3 — Н20), этиламин — вода (C2H5NH2 -
Н20), метиламин — вода (CH3NH2 —- Н20)
при разных температурах конденсации.
Выбор в качестве рабочего агента
алифатических аминов — этиламина и
метиламина — обусловлен их меньшими
давлениями, слабой токсичностью, высокими
значениями критической температуры и теплоты
парообразования, а также тем, что они не
вызывают коррозии черных металлов.
Большое значение имеет и то обстоятельство,
что при использовании этих растворов мож-
Рис. 2. Зависимость средних расчетных эксергети-
ческих КПД г\е и тепловых коэффициентов
установки ёа для водного раствора этиламина от
средних температур генерации Тг (а) и кипения
То:
1 — Гк=293 К; 2 — Гк=303; 3 — Гк=313; 4 —
7^=323 К
/7 И 1
о А L
V
7"""*
S
2
А
м
:Г2
Th
^
—-*.««^
-^А
t
^
но применить с небольшими изменениями
серийное оборудование водоаммиачных
абсорбционных установок.
Термодинамические свойства и
диаграмма энтальпия — концентрация для водных
растворов алифатических аминов,
приведенные в [9], уточнены в работе [7]. Здесь же
даны тепловые расчеты рабочих процессов
и описаны экспериментальные исследования
по применению таких растворов в
абсорбционных холодильных установках
непрерывного действия.
Для тепловых расчетов установок
периодического действия и определения
параметров отдельных точек циклов авторами
статьи применены диаграммы энтальпия —
концентрация указанных растворов,
приведенные в [6].
Для удобства анализа работы
абсорбционных холодильных установок
периодического действия при использовании
каждого из трех растворов начальные данные при-
0,3
о,г
0J
/
т_
|*\Г/
¦ -"-"
1г
>
3
^
А
<
320 330 340 350 360 370ТГ>К
а
250 260 270 280 290Т0Н
6 °
31

няты одинаковыми: температура
конденсации и абсорбции 293—323 К, начальная
концентрация раствора ?р H=0,7-f-0,4 при
бр.н—6Р.к=0,1 и ?р.н=0,7-г-0,5 при gp.„—6р.к=
=0,2.
Для удобства анализа в процессе
теплового расчета полные интервалы процессов
дегазации и абсорбции были разделены на
4 одинаковых по величине частных
интервала Д|р (см. рис. 1, б). Тогда общий цикл
4—4'—4"—4'" будет разбит на несколько
частных циклов. Один из них: 4—а—g—4'"
заштрихован. В каждом интервале
рассчитаны локальные значения всех величин,
характеризующих такой частный цикл.
Расчеты проводили по методике, описанной в
[1, 5]. Для упрощения расчетов
концентрацию пара после дефлегматора ДФ (точка 2)
приняли 1=1.
На основе результатов тепловых
расчетов определены зависимости,
характеризующие работу абсорбционных
холодильных установок периодического действия
с использованием упомянутых растворов.
Зависимость средних расчетных эксерге-
тических КПД це и тепловых коэффициентов
ga установки для водяного раствора этил-
амина от средних температур генерации
Тг и кипения Го показаны на рис. 2.
Анализ итогов расчетов разных
вариантов и полученных зависимостей показывает,
что максимальные значения средних
расчетных эксергетических КПД це и тепловых
коэффициентов ga во всех вариантах
получены при Гк=293 К. Для установок с водным
раствором этиламина при ?—gp к=0,1,
Л*тах = 0,295, Gamax=:0,64 (при ИСПОЛЬЗОВЗ-
нии водного раствора аммиака
максимальные значения этих величин составляют
соответственно 0,25 и 0,68, а водного раствора
метиламина 0,22 и 0,68).
При ?р н—?р.к=0,2 для этих же установок
Летах=0,31 и gamax=0,68 (при использова-
нии водного раствора аммиака —
соответственно 0,32 и 0,75, а раствора метиламина —
0,29 и 0,7).
Итоги расчетов показывают, что режимы
работы установки на водном растворе этил-
амина существенно не отличаются от
режимов при использовании водных растворов
аммиака и метиламина, при этом имеется
возможность получить низкие
(отрицательные) температуры в испарителе — в
интервале от 245 до 273 К. В зависимости от
конкретных условий можно применить как
систему непосредственного охлаждения, так и
с промежуточным теплоносителем
(например, рассолом). Для процесса генерации
достаточно теплоты низкого потенциала. Это
дает возможность использовать для
непосредственного нагрева
генератора-абсорбера дешевые плоские солнечные коллекторы
и отказаться от относительно
дорогостоящих солнечных концентраторов. Аппараты
при работе с водным раствором этиламина
можно изготовить из нелегированных
сталей, а малые рабочие давления (от 0,1 до
0,3 МПа) позволяют уменьшить
металлоемкость установки.
При температурах конденсации 313 и
323 К и наличии теплоты относительно
высокого потенциала (например,
геотермального) для процесса дегазации в генераторе
более выгодно применять водный раствор
аммиака, особенно для систем
кондиционирования воздуха.
Список использованной литературы
1. Аверьянов И. Г. Абсорбционные
холодильные машины, теоретические основы. М.:
МИХМ, 1976.
2. Дворов И. М., Дворов В. И. Освоение
внутриземельного тепла. М.: Наука, 1984.
3. 3 околей С. В. Солнечная энергия и
строительство. М.: Стройиздат, 1979.
4. М а к-В е й г Д. Применение солнечной энергии.
М.: Энергоиздат, 1981.
5. Соколов Е. Я., Бродянский В. М.
Энергетические основы трансформации тепла и
процессов охлаждения. М.: Энергия, 1968.
6. Техника низких температур: Атлас. М.:
Пищевая промышленность, 1977.
7. Усюкин И. П., Колосков Ю. Д. О
применении различных растворов для
абсорбционных холодильных установок // Холодильная
техника. 1974, № 7.
8. Чистяков Ф. М. Холодильные
турбоагрегаты. М.: Машиностроение, 1967.
9. Н a s a b a S., U e m u г а Т. // The refrigeration
(Japan). 1967, № 471.
Изобретения
A1) 1386811 E1L F 24 F 13/06, 7/04 B1)
4134446/29-06 B2) 16.10.86 G1) Всесоюзный
государственный научно-исследовательский и про-
ектно-изыскательский институт по
проектированию атомных электростанций и крупных топливно-
энергетических комплексов «Атомтеплоэлектро-
проект» G2) С. С. Ясаков, В. А. Святов,
Л. М. Самсонова, Ю. С. Бестугин E3) 697,92
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА, содержащее воздуховод,
выполненный из отдельных секций, соединенных
между собой с образованием замкнутых возду-
хораздаточных щелей, отличающееся тем, что, с
целью снижения аэродинамического
сопротивления, секции имеют равную длину и переменную
площадь поперечного сечения, уменьшающуюся
от первой секции к последней по ходу воздуха.
32

I EJIAlVlllMjr
технология
УДК 621.564.25 + 621,564.37:536.24.001.5
ТЕПЛООБМЕН ПРИ КИПЕНИИ
ХЛАДАГЕНТА R12
И ЕГО СМЕСИ С МАСЛОМ
ПРИ РАЗДЕЛЬНОМ ТЕЧЕНИИ
В ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ТРУБКАХ
К. А. НАУМОВ,
канд. техн. наук В. М. АЗА PC КО В
лтихп
Улучшение массогабаритных,
энергетических и стоимостных характеристик
холодильных установок в значительной степени
связано с совершенствованием конструкции
испарителей. Для их расчета необходимо
располагать надежными данными по
теплоотдаче со стороны хладоносителя и
кипящего хладагента.
Процесс кипения хладагентов внутри
горизонтальных трубок и плоских змеевиков
испарителей при массовой скорости
оор ^ 100 кг/ (с • м2) происходит при
расслоенных режимах течения двухфазного потока
хладагента. Этот процесс сложен и
малоизучен. Значение коэффициента теплоотдачи
в этом случае зависит не только от
режимных параметров — массовой скорости сор,
плотности теплового потока q, расходного
массового паросодержания xf температуры
кипения /о,— но и от теплопроводности
материала и толщины стенки трубки. Кроме
того, из-за несовершенства
маслоотделителей в испаритель поступает смесь фреона
с маслом, концентрация которого в жидкой
фазе по ходу движения потока
постепенно нарастает и достигает на выходе из
аппарата предельных значений. В
результате свойства кипящей жидкости и темпе-
фатура насыщения значительно изменяются
по длине трубки.
К числу наиболее важных работ по
исследованию кипения фреонов внутри
горизонтальных трубок следует отнести
исследования Бо-Пьерре [5], С. Н. Богданова
[2], А. А. Малышева [3], Дж. Чадока
[4] и др.
Авторы исследовали теплоотдачу при
кипении R12 внутри медной и стальной
горизонтальных трубок при малых массовых
расходах хладагента дор^ЮО кг/(с-м2),
характерных для условий работы ряда
испарителей и воздухоохладителей.
Испытания проводили на трубке с.
внутренним диаметром 10 мм при t0=
==—20^+20 °С, <7=1-г10 кВт/м*, o/q=
=25-М00 кг/(с-мг), *=0-f-0,9, массовой
расходной концентрации масла ХФ12-16
в хладагенте R12 |=0-=-7 %.
Схема экспериментального стенда и
методика измерений подробно описаны в [1].
В процессе исследований влияния
материала стенки канала на теплоотдачу было
установлено, что в горизонтальных труоках
диаметром d^\Q мм при шд^ЮО кг/(с-м2)
наблюдаются в основном раздельнь/е
режимы течения двухфазного потока
(расслоенный, волновой, полукольцевой —
серповидный), когда верхняя часть внутренней
поверхности трубки контактирует с
потоком пара, а в нижней ее части
движется «ручьем» кипящий хладагент.
При этом из-за резкого различия
в интенсивности теплоотдачи по
периметру трубки возникают значительные
температурные напряжения. В результате
наблюдаются перетечки теплоты из верхней части
трубки к нижней, величина которых зависит
от площади поверхности, омываемой паром,
теплопроводности материала трубки и ее
толщины, распределения коэффициентов
теплоотдачи по периметру трубки как со
стороны кипящего хладагента, так и со
стороны хладоносителя.
По мере перехода расслоенного режима
течения в полукольцевой перетечки
теплоты уменьшаются, а при кольцевом
режиме ими можно пренебречь. Так, для q=
— 1-М0 кВт/м2 в зоне расслоенного и
волнового режимов течения, наблюдаемых для
t0——20 °С при WQ=25~bO кг/(с-м2) и для
/о=20 °С при wq=25~ 100 кг/ (с • м2),
значительные различия в величине перетечек
для медной и стальной; трубок приводят
к существенным отличиям в интенсивности
теплоотдачи (рис. 1) для медной
FМ=3 мм) и стальной нержавеющей
FСТ=2 мм) трубок (<хм/аст=2,7-г-1,6).
Для зон расслоенного и волнового
течений влияние материала и толщины трубки
на значение среднего по ее длине
коэффициента теплоотдачи при кипении R12
может быть учтено с точностью ±20 %
соотношением:
^=1+0,0058<7017 (^Ф1 — l) , A)
а лю
где q — средняя по периметру трубки плот-
_ ность теплового потока, Вт/м2;
ам, а —средний по длине трубок из меди
33

*л,Вт/(мгК)
2500
2000
1500
WOO
500
Рис 1. Зависимость локального коэффициента
теплоотдачи ал для медной и стальной трубок от
массового паросодержания х при различных
значениях плотности теплового потока q при *0=
=20 °С и wq=-25 кг/(с-м2)
Рис. 2. Зависимость локального коэффициента
теплоотдачи ал от массового паросодержания х
для медной трубки при различных значениях
плотности теплового потока q, массовой скорости
WQ U /(,= — Ю°С
(хл,дгл/(мг Н)
2500
2000
1500
ilfwt
500
.*&
«fb^1
,
шр,/<г/(с-м2)\
92
——52
и другого материала коэффициент
теплоотдачи, Вт/(м2-К);
А,м, К — коэффициент теплопроводности
трубки из меди и из другого
материала, Вт/(м-К);
бм, б — толщина трубки из меди и
другого материала, м.
Формула A) справедлива для
вышеуказанных значений *0, q, wq и (ХМ6М)/(Я6) =
= 14-42.
В процессе исследования локальной
теплоотдачи при капении R12 внутри
горизонтальной медной трубки обнаружены
существенные качественные и количественные
изменения зависимости an = f{q, fe, wq, x)
при различных сочетаниях параметров.
Одновременно установлена тесная связь
между изменением интенсивности
теплоотдачи и сменой режимов течения
двухфазного потока. Для условий эксперимента
в целях упрощения анализа результатов
можно выделить две зоны, для которых
полученные зависимости для локальных
коэффициентов теплоотдачи <хл значительно
отличаются,— зону расслоенного и
волнового режимов течения и зону
полукольцевого (серповидного) и кольцевого режимов.
В первой зоне при t0=20 °С, wq^
<100 кг/(с-м2)
*о=— 20 °С, wq^
0,2 0,Ь 0,5 0,8 х
^25 кг/(с«м2) характер влияния q и t0
на ал примерно такой же, как для
случая кипения фреонов в большом объеме,
а влияние wq и х на ал
незначительно (см. рис. 1). Это свидетельствует
о преобладающем влиянии на теплоотдачу
пузырькового кипения и о
незначительном — конвективной составляющей.
При переходе ко второй зоне (рис. 2)
резко возрастает роль конвективного
испарения, что подтверждается нарастанием
зависимости ал от wq и х,
определяющих скорость двухфазного потока и
толщину пленки жидкости. Одновременно
ослабевает влияние q на ал в результате
так называемого «подавления»
пузырькового кипения.
Значения локальных коэффициентов
теплоотдачи получены для средних по
периметру трубки значений q, отнесенных ко
всей ее поверхности, что существенно
искажает характер влияния отдельных режим-5
ных параметров на ал из-за
существующих перетечек теплоты и вызванного ими
неравномерного распределения q по
периметру трубки.
В зоне полукольцевого и кольцевого
режимов течения существует еще один
фактор, искажающий влияние режимных
параметров на ал. Это — частичное испарение
тонкой пленки жидкости в верхней части
34

трубки, усиливающееся с ростом тепловой
нагрузки — своего рода локальное
«запаривание» поверхности теплообмена
жидкость — стенка. В результате при одних
и тех же значениях to wq, х для низких
значений q наблюдается кольцевой режим
течения, а для высоких он переходит
в полукольцевой.
Так, например, при шд=92 кг/(с»м2)
и *:>0,5 значения ал для q=2 кВт/м2
выше, чем для #=10 кВт/м2 (рис. 2).
Для определения границы между первой
и второй зонами теплообмена были
применены следующие критериальные комплексы:
М = ВожРеи0сП7К5/
<хл,дт/(м2-Ю
где Во=
wgr
ZOUO
1500
1000
500
""cO'JLtJ
+~s
1
—7+"
——.
"™ ¦ ——
L
\
Z
*****>о
2
г\
0,2
а*
0,6 0,8 х
\=
pob
вож=^
я
Pe'Hcn==4-,V —
исп rQ'a' V g{
к<=
с'to'
г — теплота парообразования, Дж/кг;
ро — давление кипения, Па;
>-v
g(Q'-Q") '
а — поверхностное натяжение, Н/м;
g — ускорение силы тяжести, м/с2;
?'j" — плотность жидкого и
парообразного хладагента, кг/м3;
wc
.-?[¦+*($-.)];
а' — температуропроводность
жидкости, м2/с;
с? — теплоемкость жидкости,
Дж/(кг-К).
Для первой зоны согласно
вышеописанному механизму теплообмена за основу
лбыло принято уравнение Г. Н. Данило-
^вой для кипенья фреонов в большом
объеме с поправками на неравномерность
теплового потока по периметру трубки из-
за перетечек теплоты. Конвективную
составляющую учитывали комплексом /V:
<*л1
аб. о
:1 + 1,74/V,
где a6*0=7,5q°.7 @,14+2,2 f°);
гкр
B)
C)
Рис. 3. Сравнение экспериментальных и
расчетных значений коэффициентов теплоотдачи для
медной трубки при to=—20 °С, wq=52 кг/(с-м2):
1 — расчет по A), C); 2 ~ то же, по [2]; 3 — то же,
по [51; О, ф — эксперимент, <7=10 и 1 кВт/м2
соответственно
РкР — критическое давление, Па.
Уравнение A) справедливо для Л^
<0,04 и для iV>0,04 при М< 1,5-105.
Для второй зоны, которая начинается
при Л/;>0,04 и М>1,5-10°, уравнение для
расчета локального по длине трубки
коэффициента теплоотдачи ал11 имеет вид:
( М \ 0.5-0,02/yV v
V 1 в.in5 / ' m
ал1
1,5-105
Зависимости B), D) с погрешностью
±20 % описывают 95 % опытных данных
(рис. 3) и применимы для медных трубок
с толщиной стенки 6^0,5 мм.
Полученные данные для первой зоны
неплохо согласуются с рассчитанными по
формулам С. Н. Богданова [2] и Бо-Пьерре
[5] (рис. 3). Во второй зоне расчетные
величины постепенно отклоняются от
экспериментальных, что особенно заметно при
переходе к меньшим значениям q. Так, для
q=\ кВт/м2 средние по длине трубки
значения а отличаются приблизительно в 2
раза. Причина такого отклонения для второй
зоны при расчетах по формулам С. Н.
Богданова и Бо-Пьерре заключается,
по-видимому, в том, что большинство их опытных
данных получено для значений х,
характерных для зоны расслоенного и волнового
режимов.
Наличие масла в хладагенте при
неограниченной взаимной растворимости
существенно влияет на теплоотдачу. Во-первых,
снижается интенсивность пузырькового ки-
35

2800
2600
2400
2200\
2000
1800
1600
WO
1200
1000\
800\
600
400
200
2200
2000
1300
1600
1400
1200
1000
800
600
400
200
[yj
ка-
ЦЙ
А
J\
Т~7
* 4
1>
1
X
L*
л
к/
г
кВт/м<
о' 10
V 2
• 10
.Ў 2
п 10
Л L
4^ I
Кг
"г!
4-«И^г
Jfv
I я'
1 i>*
0
0
& -
&
Д 10 6,8
±2 6,8
»тОв*=- <"» *—гч 1
г
Т
Ь---ж
-*т1л
4^h
г
1 ff\
\AJc
'i^iS^T^eJr0
«Ttl
! NN
Tm\M
T>M
MM
A
""-j-" H" "J
—n h-ж— ±
-4 j ^T о
4пм
°ры
ГЧ т 1
a/?12+XVi2-16 '^Я12
и
0,2
0,4 0У6 0,8 X
Рис. 4. Зависимость коэффициента теплоотдачи
аН124-ХФ12-1б от массового паросодержания х:
а — зона серповидно-кольцевых режимов, /0= — Ю °С,
:vq=92 кг/(с-м2); б — зона расслоенно-волновых
режимов, /0 = 20 °С, шр=25 кг/(с-м2)
0;8
0,4
1,4
1,0
0,6
0,2
1,6
1Л
0,8
0,4
/\2\
. / ]
/\2
/ Л
V
л
7|
^
^^ч
? = <?%
?=4«^
?=7%
?2
в*.
в*
#<? д?
Яш;. 5. Зависимость ак12+хФ12-\б/аЮ2отмассов°-
го паросодержания х и концентрации ? при
кипении смеси внутри горизонтальной медной трубки
при to=—20°C и wq=52 кг/(с-м2):
/ — <7=Ю кВт/м2; 2 — 17=5 кВт/м2; 3 — 2 кВт/м2;
4 — ?=1 кВт/м2
пения в потоке хладагента, движущегося
в нижней части трубки, по мере роста
концентрации масла в жидкой фазе.
Во-вторых, площадь поверхности трубки,
смачиваемая жидкостью, увеличивается
вследствие вспенивания потока и смещения
границы полукольцевого и кольцевого режимов
течения в сторону меньших значений х и
wq, что ослабляет отрицательное влияние
локального «запаривания» поверхности
теплообмена при высоких значениях q. Однако
коэффициент теплоотдачи не увеличивается
пропорционально возрастанию смачиваемой
поверхности, так как концентрация масла
в пленке по периметру трубки
непостоянна и значительно возрастает по
направлению к верхней образующей. В
результате температура насыщения в жидкой
пленке повышается, что приводит к снижению
интенсивности испарения на этом участке.
В зависимости от сочетания значений
режимных параметров (to, wq, q,x,V) влияние
каждого из вышеописанных факторов на
ал может значительно изменяться и сред-
36

ние по периметру коэффициенты
теплоотдачи ал оказываются как выше, так и ниже
соответствующих значений для чистого
хладагента.
С понижением температуры насыщения
и увеличением массовой скорости (когда для
чистого хладагента наблюдается
полукольцевой режим течения) в присутствии масла
площадь поверхности трубки, омываемой
жидкостью, существенно возрастает и для
х<0,7-=-0,9 отношение aR12^Xoi2-i6/aRi2>1
(см. рис. 4, а, <7=10 кВт/м*). Для х>0,2
при #=2 кВт/м2 и ?=0 имеет место
кольцевой режим течения с полным омыва-
нием поверхности трубки жидкостью. В этом
случае добавка масла заметно ухудшает
теплоотдачу, что связано с проявлением
лишь первого из указанных факторов.
На рис. 4, б представлены опытные
значения коэффициента теплоотдачи,
полученные в зоне расслоенно-волнового
режима. При наличии масла поверхность
трубки, смачиваемая жидкостью, незначительно
увеличивается. Это явление компенсирует
снижение интенсивности пузырькового
кипения лишь для низких тепловых нагрузок
(q—2 кВт/м2). Для <7= 10 кВт/м2
коэффициент теплоотдачи, смеси меньше, чем для
чистого R12 приблизительно на 30—60 %.
Экспериментальные данные по влиянию
масла на локальную теплоотдачу для
исследованного диапазона режимных параметров
обработаны графически в виде аК12+хФ12-1б/
/aR\2—f(Q> to> WQ> x> ?)• Для примера на
рис. 5 приведены данные при to=—20 °С и
w—=52 кг/(с-м2).
Таким образом, для определения
коэффициента теплоотдачи смеси R12 и масла
ХФ12-16 необходимо, задавшись
значениями q, to, wq, рассчитать по уравнениям
B) — D) в диапазоне от хвк до хшх с шагом
Ал: коэффициенты теплоотдачи aRl2- Далее
из графиков вида a/?124.xo,2.l6/a/?12=fW
для заданного значения ? и принятых
значений wq, q, t0 и х следует найти поправки,
учитывающие влияние масла на
теплоотдачу. Умножая значения этих поправок на
aRl2, получают локальные значения
aRi2+x<Di2-i6- Средний коэффициент
теплоотдачи при кипении смеси в заданном
^диапазоне х устанавливают графическим
¦интегрированием.
На основании проведенного
исследования можно сделать следующие выводы:
при расчетах коэффициентов
теплоотдачи при кипении R12 в области раздельных
режимов течения необходимо учитывать
влияние теплопроводности материала и
толщины стенки трубки с помощью
уравнения A);
при раздельных режимах течения следует
использовать трубки из материала с
высокой теплопроводностью;
коэффициент теплоотдачи при кипении
R12 внутри горизонтальных медных трубок
рекомендуется рассчитывать по уравнениям
B) —D), которые дают большую точность,
чем уравнения [2, 5];
для снижения отрицательного влияния
присутствия масла во фреоне на
теплоотдачу необходимо для малых плотностей
теплового потока (<7^2 кВт/м2) и /0^—10 °С
обеспечить значения ?^0,5 %, для более
высоких q (#=5~10 кВт/м2) также при /0<
^—10 °С можно допускать более высокие
значения | A=4-^-5%).
Список использованной литературы
1.Азарсков В. М., Наумов К. А.,
Творонович С. И. Методика
экспериментальных исследований теплогидравлических
характеристик двухфазного горизонтального
потока смесей хладагент—масло //
Исследование теплофизических свойств рабочих тел и
процессов криогенной техники и
кондиционирования воздуха. Л., 1986.
2. Богданов С. Н. Исследование
теплообмена при кипении R12 внутри
горизонтальной трубы // Холодильная техника. 1963,
№ 5.
3. Влияние режимов течения двухфазного
потока хладагента R12 на теплоотдачу при
кипении в горизонтальных трубах / А. А.
Малышев, Г. Н. Данилова, В. М. Азарсков,
Б. Б. Земсков // Холодильная техника. 1982,
№ 8.
4. Chaddok J. В., Mathur A. P. //
Symp.—Worshop. Miami Beach Fla. 16—18.
1979, Apr. V. 2.
5. Pierre B. // Jreatment Eng. 1956, V. 9,
№ 12.
УДК 536.51.083.6.037@01.4)
ВЫБОР НАДЕЖНЫХ МЕТОДОВ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЕМПЕРАТУРЫ ПЛАВЛЕНИЯ
ЗАМОРОЖЕННЫХ
БИОМАТЕРИАЛОВ
Ю. Г. ОПАРИН,
канд. техн. наук Ю.П. ЧЕРНЕЦКИЙ
Всесоюзный государственный
научно-контрольный институт
ветеринарных препаратов
Существует ряд методов определения
температуры плавления ^пл замороженных
биоматериалов, предназначенных для лиофили-
зации или хранения при минусовых
температурах. Наибольшее распространение из
них в СССР и ряде европейских стран
получил метод электропроводности (МЭ),
37

меньшее — метод дифференциального
термического анализа (ДТА).
За последние годы исследования в этой
области стали проводить также с помощью
методов ядерного магнитного резонанса,
Мак-Кензи (наблюдения за деструкцией
материала при лиофилизации), нагруженного
стержня (МНС) и др.
При выборе того или иного метода
определения ta4 следует учитывать химический
состав материала и необходимую точность
измерения, так как использование неточного
метода может привести к материальным
потерям в производстве лиофилизированных
препаратов и ошибочным выводам в
научных изысканиях защитных сред.
Меримен [7] на примере смеси 1 %-ного
раствора диметилсульфоксида с хлористым
натрием показал, что температура ее
плавления, определенная методами МЭ и ДТА,
весьма различается — соответственно —80 и
— 18 °С. Такой диапазон в оценке tni
различными методами дает основание к
осторожному подходу при их выборе.
Во ВГНКИ ветпрепаратов была
проведена оценка трех методов — МЭ, ДТА и
МНС. Полученные этими методами
значения /пл ряда веществ сравнивали с
известными данными Мак-Кензи [6], а также с
температурами вспенивания замороженных
растворов при лиофилизации
(сублимационной сушке).
Объектами исследования служили
растворы веществ, применяемых в составе
защитных сред при лиофилизации
микроорганизмов, а также обезжиренное молоко и
сыворотка крови лошади.
Измерение /пд по МЭ проводили на
приборе AW-1 фирмы «Лейбольд» (ФРГ) двумя
способами: обычным и с добавлением в
испытуемый раствор 10 % соли азотнокислого
калия KN0.3 [1[. Рабочая частота
подаваемого на платиновые электроды тока,
измеренная с помощью осциллографа,
составляла 2 кГц.
Метод ДТА осуществляли на установке,
разработанной в ВГНКИ ветпрепаратов [5].
Для определения tnjl по МНС [2]
использовали установку со следующими
параметрами: объем жидкости в ячейке 5 мл,
диаметр стального стержня 1 мм,
шероховатость стержня 0,7 мкм, нагрузка на
вмороженный стержень 8—9 кг. В момент начала
перемещения стержня при отогреве
замороженного материала отмечали tnjl с помощью
электротермометра ПИТ-5 [4].
Испытуемые растворы замораживали
до —60 °С. Средняя скорость отогрева
замороженных образцов составляла около
2 °С/мин при применении МЭ и ДТА и
около 8 °С/мин при применении МНС. Все
методы давали хорошо воспроизводимые
результаты.
Температуру вспенивания (при
размораживании) некоторых растворов
определяли на лабораторной сублимационной
установке GT-2 фирмы «Лейбольд». Пеницилли-
новый флакон с 10 мл испытуемого раствора
и вставленным термометром типа ТП-7
после замораживания помещали в
сублимационную камеру, создавали вакуум,
включали подогрев плиты и перекрывали заслонкой
трубопровод, идущий из камеры к насосу.
При появлении вспенивания (первого
пузырька) измеряли температуру материала.
Результаты сравнительных испытаний
замороженных растворов ряда веществ
различными методами представлены в
таблице. Эти данные полностью совпадают с
результатами графического определения
температур плавления наиболее
распространенных сред высушивания.
Результаты измерения методом МЭ /пл
некоторых растворов веществ (таких, как
глюкоза, сахароза и сорбит)
противоречивы, ибо температура их плавления оказа-
Глюкоза
Сахароза
Лактоза
Обезжиренное молоко
Сыворотка крови лошади
Сорбит
Полиэтиленгликоль
Желатин
Поливинилпирролидон
Пептон

Концентрация,
%
10
10
10
10
10
10
10
10
/ замороженных растворов, °С,
определенная методом
МЭ
— 12
— 14
— 16
—26
—49
— 12
— 16
— 12
— 16
—30
МЭ с
KN03
— 31
—28
—26
—27
—49
—32
—38
— 16
—24
—33
ДТА
—44
—34
—30
—29
—34
—45
—25
— 17
—25
—38
МНС
—40
—32
—29
—20
—21
—41
—23
—7
-23
—31
Мак-
Кензи
—40
—32
—23
—8
Температура
°С
-2. «
— 15
—7
—8
—22
—5
38

лась выше температуры вспенивания, что
свидетельствует о его непригодности для
исследования неэлектролитов. Причина
этого, на наш взгляд, заключается в недостатке
в неэлектролите свободных ионов,
количество которых зависит от состава
применяемой для растворения воды, степени
очистки реактивов от солей, способности
растворенных молекул вещества связывать
эти ионы или приводить к их ассоциации
за счет снижения диэлектрической
проницаемости.
По-видимому, диэлектрическая прони-^
цаемость растворов зависит также от
напряжения и частоты тока, подаваемого на
электроды прибора, так как вследствие
воздействия электромагнитного поля низкой
частоты появляются свободные ионы,
влияющие на результат определения
температуры плавления [3]. Наличие солей в
растворах, например в молоке и сыворотке крови,
улучшает точность анализа МЭ, однако
получаемые результаты не всегда адекватны
количеству появившейся жидкой фазы.
Введение в анализируемый раствор
KN03 в большинстве случаев также
повышает точность измерения, однако
применение этого способа можно рекомендовать
Изобретения
A1) 1381309 E1LF25D3/02 B1) 3794698/31-13
B2) 14.08.84 G1) Московский технологический
институт мясной и молочной промышленности
G2) В. В. Илюхин E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ СООРУЖЕНИЯ
ЛЕДЯНЫХ ХРАНИЛИЩ, предусматривающий
заполнение котлована водой при отрицательных
температурах атмосферного воздуха и удаление
воды из полости после формирования
поверхностного слоя льда, отличающийся тем, что, с
целью создания ледяного хранилища повышенной
прочности с высоким коэффициентом
использования льда, в поверхностный слой воды до
формирования слоя льда вводят уплотняющий
наполнитель и устанавливают опалубку, включающую
рамы для образования люков, высота которых
превышает предполагаемую толщину
поверхностного слоя льда, а после удаления воды из
полости к рамам крепят вертикальные и
горизонтальные оболочки из герметичной эластичной ткани,
соединяют их между собой с образованием
сотовой конструкции, после чего намораживают лед
на наружной поверхности оболочек, а затем
послойно между ними.
A1) 1386823 E1L F 25 D 13/00, А 01 F
25/00 B1L043168/31-13 B2) 28.03.86 G1)
Одесский технологический институт холодильной
пролить при невозможности использовать
такие методы, как высокочувствительный ДТА
и МНС
Из исследованных методов особенно
эффективен МНС ввиду своей экспрессности
и достаточной надежности результатов, что
следует из сравнения с данными Мак-Кензи,
представляющими температуры, при
которых происходит деструкция (коллапс) лио-
филизируемого материала.
Список использованной литературы
1. А. с. 993120 СССР.
2. А. с. 1024835 СССР.
3. Богородский В. В., ГаврилоВ. П. Лед.
Физические свойства. Современные методы
гляциологии. Л.; 1980.
4. Опарин Ю. Г., Чернецкий Ю. П. Новый
метод контроля температуры плавления
замороженных биоматериалов // Применение
химиотерапевтических и белковых препаратов
в животноводстве и ветеринарии. М.; 1986.
5. Опарин Ю. Г., Яблочник Б. М.,
Чернецкий Ю. П. Установка для
дифференциального термического анализа замороженных
биоматериалов // Холодильная техника. 1988,
№ 11.
6. Mac-Kenzie A. P. // Freeze Drying and
Advanced Food Technology. 1975, 277—307.
7. M e г у m a n H. T. // Gryobiology. New York —
London. 1966, 1 — 114.
мышленности и Молдавский
научно-исследовательский институт орошаемого земледелия и
овощеводства G2) О. С. Бородай, Е. Т. Щебатов-
ская, В. П. Дворников E3) 621.565
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ
ХРАНЕНИЯ ШТАБЕЛЯ СОЧНОЙ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ ПРОДУКЦИИ, содержа
щая теплоизолированный корпус, систему
охлаждения и вентиляции воздуха, герметичную
емкость для размещения штабеля продукции,
выполненную из газонепроницаемого синтетического
материала с высоким коэффициентом
теплопроводности, отличающаяся тем, что, с целью
снижения потерь при хранении, камера снабжена
съемным гофрированным экраном, площадь
которого превышает предполагаемую площадь
штабеля продукции, устанавливаемым с образованием
между выступами гофр и потолком емкости
полостей для направленной циркуляции
воздуха, сообщенных с объемом емкости.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем,
что съемный экран состоит из секций,
смещенных по длине одна относительно другой на
величину гофра.
3. Камера по п. 1 отличающаяся тем,
что гофры съемного экрана образованы
наклонно установленными пластинами с отбортовками
по краям, направленными в противоположные
стороны, и вертикальными стойками.
39

ftttf
На ВДНХ СССР состоялся семинар с Теплоизоляционные материалы
типа рипор в промышленном и гражданском строительстве». В его
работе приняли участие более 60 человек — представители научно-
исследовательских институтов, предприятий Госагропрома СССР,
Госстроя СССР и других организаций из различных регионов
страны.
Семинар был третьим с 1985 г. совещанием специалистов по обмену
опытом в области применения отечественного пенополиуретаиового
теплоизоляционного материала — рипора при ремонте и строительстве
холодильных сооружений, хранилищ, жилых и производственных
зданий разнообразного назначения.
Этой проблеме посвящается тематическая подборка статей.
УДК 699.86.036.664
ПРОИЗВОДСТВО И ПРИМЕНЕНИЕ
РИПОРА В ОТРАСЛЯХ АПК
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ
ВНИКТИхолодпром
Динамика роста производства компонентов
рипора показывает всевозрастающие
потребности в нем. Так, в 1985 г. было
переработано ~250 т компонентов рипора, в 1986 —
790, в 1987— 1500, а в 1988 г.
планируется ~ 6500 т.
ВНИКТИхолодпром совместно с рядом
организаций проводит интенсивную работу
по расширению сырьевой базы и увеличению
выпуска компонентов этого материала.
Особую озабоченность вызывает сбой поставок
полиизоцианата марки Д, обусловленный
некоторыми объективными и субъективными
причинами.
Чтобы преодолеть трудности в его
производстве, в настоящее время принято
решение о выпуске его заменителя —
полиизоцианата марки АГ, который можно
производить в необходимом количестве на
существующем оборудовании.
В системе Минхимпрома СССР и Мин-
удобрений СССР проведен комплекс работ
по подготовке начиная с августа 1988 г.
выпуска компонентов рипора (полиола
А-6Т и полиизоцианата) в объеме 10 тыс. т
каждого.
Налажен выпуск заливочных композиций
полиола А-6ТЗ со временем старта 17—20 с,
что заметно облегчает выполнение
изоляционных работ, повышает их качество. Оба
новых компонента рипора прошли широкую
проверку, в том числе и за рубежом,
обеспечили высокое качество получаемого
пенополиуретана.
ВНИКТИхолодпромом в 1987 г. сдан
ведомственной комиссии новый полиуретан
марки А-6ТТ, обладающий повышенной
механической прочностью, малой паровлаго-
проницаемостью. Он предназначен для
ремонта кровли холодильников и полов
холодильных камер, является идеальным
гидроизолятором.
В системе Госагропрома СССР
организовано серийное производство пеногенерато-
ров марки Я10-ФНГ для выполнения
изоляционных работ с рипором. Их, помимо
опытного завода ВНИКТИхолодпрома,
серийно выпускает Глазовский ремонтно-ме-
ханический завод.
На Липецком опытном заводе резино-
пластмассовых изделий налажено
промышленное производство трехслойных панелей
типа «сэндвич» толщиной 60—200 мм и
длиной от 3,6 до 6 м при ширине 800 мм.
Панели выпускаются серийно по
ТУ 49-1190—85.
За прошедшие годы ВНИКТИхолодпром
не получал рекламаций от организаций,
применивших рипор, свидетельствующих о
его низком качестве. Вместе с тем в связи с
расширением сферы применения рипора
были случаи загорания пенополиуретана при
выполнении сварочных работ в холодильных
камерах, что привело к выделению
токсичных газов и гибели людей.
Проведенные расследования показали,
что это связано с грубым нарушением
правил выполнения как изоляционных, так и
сварочных работ. При изоляции камер
вопреки инструкции ВНИКТИхолодпрома
были применены либо оба импортных
компонента, либо импортный компонент (полиизо-
цианат) в сочетании с отечественным по-
лиолом типа А-6Т. В результате образовался
новый вид полиуретана, который при горе--
нии выделяет большое количество токсич-"
ных газов.
В ряде случаев работы по нанесению
изоляции проводят люди, не прошедшие
специального обучения, не ознакомленные
со всеми особенностями технологии
проведения этих работ.
Чтобы предотвратить в дальнейшем
возможные нарушения технологии, Госагро-
промом СССР упорядочено применение ри-
40

пора в отрасли, а именно его отгрузка
предприятиям и применение на объектах будут
осуществляться под контролем ВНИКТИхо-
лодпрома, что исключит самостоятельное,
бесконтрольное применение рипора.
При правильном соблюдении инструкции
и технологии работ случаев получения
некачественного рипора не отмечено.
Организации/Впервые применяющие ри-
пор, должны обязательно установить контакт
с ВНИКТИхолодпромом.
Внедрение рипора даст необходимый
эффект только при строгом соблюдении
технологии выполнения работ в соответствии с
нормативной документацией на его
применение.
УДК 699.86.036.664.001.76
ОБОРУДОВАНИЕ
ДЛЯ НАНЕСЕНИЯ РИПОРА
Т. Л. ОЛОВАРЬ
ВНИКТИхолодпром
С 1987 г. на Опытном заводе ВНИКТИ-
холодпрома и Экспериментальном заводе
холодильного оборудования
Северо-Кавказского отделения ВНИКТИхолодпрома начат
серийный выпуск установки ЯЮ-ФНГ
для нанесения рипора методом
напыления и изготовления из него
теплоизоляционных конструкций методом заливки.
В связи с большой потребностью многих
отраслей народного хозяйства в таких
установках техническая документация на
них передана также Йошкар-Олинскому
опытному механическому заводу Росмясо-
молремпроекта и Глазовскому ремонтно-
механическому заводу для организации
серийного изготовления.
Производительность установки ЯЮ-ФНГ
0,5—4 л/мин. Она состоит из двух
обогреваемых баков для исходных компонентов,
емкости для растворителя, насосного узла
(с клапанами для рециркуляции
компонентов), пневматического распылителя,
пульта управления и тележки.
Обогреваемые баки для исходных компонентов
^снабжены мешалками с электрическим при-
•водом. Включение насосов, мешалок и
подключение установки к электрической сети
контролируются сигнальными лампочками.
Производительность установки и
соотношение компонентов регулируются сменными
шестернями.
Эксплуатация установки показала, что
необходима ее модернизация — увеличение
производительности до 6 л/мин, расширение
диапазона соотношений компонентов для
рипора различных составов (новых
модификаций смесей — более дешевых и без
дефицитных компонентов), уменьшение
габаритов (в частности, ширины), и массы.
В настоящее время разработаны исходные
требования на модифицированную
установку, а также конкретные предложения по
переводу ее на режим
полуавтоматической работы.
Во ВНИКТИхолодпроме создана
установка ЯЮ-ФУГ производительностью до
20 л/мин для изготовления панелей и
скорлуп.
Техническая характеристика установки ЯЮ-ФУГ
Производительность, л/мин * 10—20
Соотношение компонентов А:Б 1:1,2
Давление в системе подачи компонентов,
МПа, не более 1,5
Потребляемая электроэнергия, кВт-ч, не
более 4,0
Габаритные размеры, мм, не более
длина 1200
ширина 830
высота 1450
Масса, кг, не более 350
Центральным экспериментальным кон-
структорско-технологическим бюро «Пром-
теплица» Госагропрома СССР совместно с
институтом составлена конструкторская
документация на установку для нанесения
пенополиуретана при низких температурах.
Установка состоит из трех
самостоятельных блоков: оборудования для
нанесения теплоизоляции (за основу принята
установка ЯЮ-ФНГ) производительностью
0,5—4 л/мин с баками для исходных
компонентов номинальной вместимостью 160 л;
дизель-генератора мощностью не более
17 кВт; для хранения компонентов в
обогреваемых баках емкостью по 400 л (по два
бака для каждого компонента). Блоки
установлены на прицепе автомобиля КамАЗ.
Для проведения мелких
теплоизоляционных работ и заделки швов намечено
разработать ранцевую установку
производительностью до 1 л/мин и массой не
более 15 кг.
Совершенствуется аппарат для
формования скорлуп (карусели), который в
сочетании с установкой ЯЮ-ФНГ позволит
стабилизировать процесс производства скорлуп
и повысить их качество.
Конструкторская работа проходит совместно с Юрюзан-
ским механическим заводом им. С. М.
Кирова.
41

УДК 699.86.036.664.002
ПАНЕЛИ ТИПА «СЭНДВИЧ»
ДЛЯ СБОРНЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Н. М. ФОМЕНКО
Липецкий опытный завод резинопластмассовых
изделий
Технологию производства изоляционных
элементов из рипора в виде трехслойных
панелей типа «сэндвич» с облицовкой из
металлопласта толщиной 0,8— 1,0 мм начали
разрабатывать на заводе в 1986 г.
Металлопласт обеспечивает требуемую
жесткость конструкции, защиту от коррозии,
а рипор обладает хорошей адгезией к
металлопласту. В результате достигаются
необходимые прочностные характеристики
изоляционных элементов.
Конструкция панелей создана совместно
с ВНИКТИхолодпромом. Они
предназначены для изготовления автономных
низкотемпературных камер и ремонта
холодильников на предприятиях Госагропрома
СССР, Центросоюза, торговли, рыбной
промышленности и др. С учетом различных
режимов работы холодильников, хранилищ
и камер на заводе осваивается
технология производства элементов различной
толщины — от 60 до 200 мм по ТУ
49-1190—85.
В связи с отсутствием отечественного
оборудования для производства таких
изоляционных элементов на заводе
сконструировано и изготовлено необходимое
нестандартизированное оборудование —
размоточное приспособление для рулонов
металлопласта массой 5 т, станки для
профилирования листа покрытия
необходимой жесткости. Сконструирован монтажный
замок, обеспечивающий герметичность
соединения изоляционных элементов при
сборке холодильных камер. В 1986 г. была
выпущена опытная партия изоляционных
элементов размерами 3600Х880Х 100 мм
общей площадью 1,5 тыс. м2, на базе
которых во ВНИКТИхолодпроме разработана
и изготовлена сборная низкотемпературная
камера ЯЮ-ОКС. Проведенные
испытания показали, что конструкция
изоляционных элементов полностью соответствует
предъявляемым к ним требованиям.
В 1987 г. выпуск панелей вырос в 4 раза
и составил 6 тыс. м2. При этом возникла
необходимость в организации на заводе
складского хозяйства. Были выделены
необходимые площадДг изготовлены и
установлены емкости для хранения и приготовления
компонентов, созданы насосные станции,
обеспечившие транспортировку
компонентов из склада в производственное
помещение. Объем переработанного сырья
составил около 50 т.
Одновременно было усовершенствовано
разработанное ранее оборудование, сделаны
новые столы для отбортовки
металлопласта, механизированные заливочные столы-
пресс-формы для изоляционных элементов
длиной от 3600 до 6000 мм, что
позволило снизить трудоемкость изготовления
элементов на 20 % и обеспечить
стабильность их геометрических размеров. Кроме
того, созданы заливочные машины
производительностью до 60 л/мин,
обеспечивающие хорошее качество смешения и
получение мелкопористой структуры
пенополиуретана. Коэффициент теплопроводности
изоляционного слоя составил 0,024 Вт/м2.
В соответствии с договором о научно-
производственном сотрудничестве между
ВНИКТИхолодпромом и заводом постоянно
проводятся испытания опытных рецептур
заливочных смесей. Хорошо
зарекомендовала себя смесь А со стартом до
15 с. Применение ее позволило заводу
изготовить опытную партию изоляционных
элементов толщиной 200 и длиной 6000 мм,
которая направлена для испытания во
ВНИКТИхолодпром.
Работа по совершенствованию
технологии и необходимой оснастки для
производства изоляционных элементов
продолжается. Разрабатывается новая модификация
заливочной машины увеличенной
производительности с бесступенчатым
регулированием соотношения смесей, модернизируется
линия профилирования и гибки листов
металлопласта, проектируется камера для
механизированного нанесения клея.
В 1988 г. намечено изготовить 12 тыс. м2
панелей. При наличии дополнительного
оборудования и обеспечении сырьем завод
планирует в 1989 г. увеличить выпуск
изоляционных элементов до 20 тыс. м2.
Однако Министерство минеральных
удобрений СССР не выполняет план
поставок компонентов рипора. Так, в 1987 г.
завод недополучил 17 т полиизоцианата Д,
в текущем году его поставка также
срывается. Такое положение тормозит
наращивание производства трехслойных панелей^
Необходимо в ближайшее время решить
вопрос обеспечения завода сырьем и
оборудованием.
42

УДК 664.86.036.664.001.76
ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ РИПОРА
Канд. хим. наук С. Б. ГУТНИК
ВНИКТИхолодпром
К настоящему времени разработаны три
основные рецептуры рипора с
многочисленными вариантами каждой.
Широко известны разновидности рипора,
получаемые на основе смесей А-6ТЗ и
А-6ТН. Изоцианатным компонентом в них
является полиизоцианат марок Б и Д.
Третий компонент — трихлорэтилфосфат —
выполняет функции антипирена и
пластификатора. Этот компонент более
химически активен, чем, например, инертный
фреон, поэтому его использование
представляет определенные трудности — совместное
хранение смеси А и трихлорэтилфосфата
значительно сокращает срок хранения, а
раздельное хранение с последующим
смешиванием этих компонентов непосредственно
перед нанесением рипора на изолируемый
объект затрудняет применение композиции.
Проблема была решена путем введения
трихлорэтилфосфата в компонент Б.
Модифицированный таким образом
полиизоцианат получил наименование «Компонент
Б-6Т».
Такая модификация обусловливает
совершенно иные соотношения компонентов
А и Б-6Т. Если при введении
трихлорэтилфосфата в смесь А соотношение между
компонентами А и Б составляет 1,1:1,4,
то при использовании полиизоцианатного
компонента Б-6Т это соотношение
достигает порядка 2,0:2,2.
Другой комплекс проблем при
применении рипора — короткое время старта,
характерное для этого типа пенопластов. В
случае нанесения рипора на изолируемые
поверхности методом напыления быстрый
старт является преимуществом
композиции. Если используют смесь А-6ТН, его
даже сокращают до 5—7 с, вводя в нее
диметилэтаноламин. Время старта рипора
на основе смеси А-6ТЗ, не содержащей
Лминного катализатора, 12—15 с. Для
заливочных работ на открытых объектах его
хватает, чтобы композиция равномерно
распределилась по объекту перед началом
полимеризации. Однако при заливке рипора
в сложные формы или работе жарким
летом, когда температура окружающего
воздуха превышает требуемое по технологии
значение, компоненты перегреваются и
появляется необходимость увеличить
время старта, по крайней мере, до 25—30 с.
Универсального метода регулирования
указанного показателя пока найти не
удалось. Однако в процессе исследований
было установлено, что этого можно достичь,
добавляя в смесь А ортофосфорную
кислоту. Количество ее зависит от
требуемого замедления старта и определяется в
каждом конкретном случае по результатам
технологических проб. Такой метод
малопригоден для промышленного производства
смесей из-за его нетехнологичности, но при
разовых изоляционных работах в сложных
условиях его можно успешно использовать.
Ортофосфорную кислоту следует добавлять
осторожно, при интенсивном
перемешивании, ее концентрация должна быть не
ниже 85 %.
Важная задача — защита внешних
теплоизоляционных покрытий из рипора от
механических повреждений. При нарушении
поверхностной технологической корки,
образующейся при его нанесении на
изолируемый объект, ускоряется старение и
разрушение материала, интенсифицируется
процесс замены фреона в ячейках пенопласта
воздухом, что приводит к повышению
теплопроводности материала. Чтобы
предотвратить такое явление, было решено наносить
на поверхность рипора защитное покрытие.
Разработан и внедрен так называемый
твердый рипор, обладающий повышенной
прочностью (до 1,2 МПа) и являющийся
хорошим гидроизоляционным материалом.
Его теплоизоляционные свойства несколько
хуже, чем обычного рипора, кажущаяся
плотность порядка 100 кг/м3, он не
содержит фреон, т. е. является экологически
более безопасным, чем рипоры 6ТН и 6ТЗ.
Таким образом, при нанесении пено-
полиуретановой теплоизоляции на
наружную поверхность зданий, особенно на
крыши, рекомендуется применять двойной слой:
собственно теплоизоляционный из рипора
6ТН или 6ТЗ и верхний защитный
толщиной 10—15 мм из твердого рипора.
Проблема частичной или полной
замены фреона другими вспенивающими
компонентами, обусловленная необходимостью
сокращения производства и применения
фреонов вследствие их разрушающего
воздействия на озоновый слой,— одна из
наиболее актуальных. Твердый рипор —
одна из первых бесфреоновых композиций.
В настоящее время работа направлена на
поиск заменителей фреона для
получения теплоизоляционных изоциануратурета-
новых пенопластов.
Проблема снижения горючести рипора
связана с повышением требований к
пожарной безопасности строительных
материалов, которая в настоящее время опре-
43

деляется по СТ СЭВ 2437—80. Наша
лаборатория работает в сотрудничестве с
ВНИИПО МВД СССР над созданием
добавок, препятствующих сгоранию
пенопласта. Эти добавки будут, по-видимому,
вноситься в компонент А в сухом
состоянии непосредственно перед нанесением ри-
пора на объект.
УДК 699.86.036.664.004
ПРИМЕНЕНИЕ РИПОРА
ПРИ РЕМОНТЕ ИЗОЛЯЦИИ
С. В. ТАРАН
Чебоксарский мясокомбинат
Применение рипора на мясокомбинате
началось с лета 1985 г. В камерах
хранения замороженного мяса, находящихся на
верхнем, третьем, этаже холодильника,
температура поднялась на 8—9 °С выше
паспортной. Чтобы не выводить камеры из
эксплуатации, было решено усилить
снаружи изоляцию кровли холодильника. По
разработанной ВНИКТИхолодпромом
технологии методом напыления нанесли на
перекрытие рипор толщиной 80—100 мм.
Предварительно убрали защитный покров из
гравия, вырезали вспученные места и
очистили поверхность кровли от грязи и пыли.
Благодаря хорошей адгезии рипора других
дополнительных работ не потребовалось.
В результате температура в камерах
хранения понизилась до требуемого значения.
Положительный опыт восстановления
теплоизоляции стимулировал расширение
ремонтных работ с рипором. Была создана
специальная комплексная бригада, которая
уже третий год обслуживает не только
Чебоксарский мясокомбинат, но и другие
предприятия Госагропрома Чувашской
АССР.
В бригаде шесть человек. Она
выполняет все подготовительные операции перед
нанесением рипора, ремонт и наладку
оборудования, изоляционные работы. В
распоряжении бригады имеются: передвижные
теплоэлектрокалориферы для сушки стен
холодильных камер (калориферы
приспособлены и для вентиляции загазованных
помещений), пеногенераторы ПНГ-1,
компрессоры СО-7, передвижной ящик для
инструментов, специнструментальный ящик,
склады—площадки для хранения компонентов
рипора, оборудования и запасных частей,
а также помещение для ремонтных работ.
Все члены бригады, среди которых есть
электрик, электросварщик, монтажники,
аттестованы по специальности «изолировщик
полиуретаном».
Основной объем выполняемых работ —
ремонт и восстановление изоляции в
камерах и на кровлях холодильников. Только
на нашем мясокомбинате нанесено более
1,6 тыс. м3 рипора.
В 1986 г.. для защиты обычного рипора,
уложенного на перекрытие, от
механических повреждений применили твердый
рипор. Слой толщиной 15—20 мм наносили
методом напыления. Одновременно
увеличилась отражательная способность кровли
(рипор желтого цвета), а также была
решена еще одна проблема — защита кровли от
птиц, которые выклевывали рипор,
нарушая тем самым целостность изоляции.
Для улучшения санитарного состояния
коридоров и тамбуров холодильников на их
потолки и стены на высоту до 2 м
также наносили твердый рипор толщиной
20—30 мм. Панели в коридорах,
облицованные рипором, можно мыть.
В качестве эксперимента в
находящейся на первом этаже камере
замораживания птицы изоляция пола поверхностью
72 м2 была выполнена из твердого
рипора толщиной 30 мм. Почти полутора-
годовая эксплуатация показала, что этот
материал не разрушается под действием
нагрузок, вызываемых передвижением
электропогрузчиков с грузом. Ремонт полов
с помощью твердого рипора в коридорах
холодильников не дал положительных
результатов, поскольку не на всех
тележках имеются резиновые ободы на колесах.
Нанесение твердого рипора сложнее
обычного. Во-первых, изолируемая
поверхность должна быть совершенно сухой,
во-вторых, компоненты необходимо
нагревать до 30—40 °С. Выбоины на полу
глубиной 10—30 мм не надо заделывать
цементом. Их сразу заливают рипором.
Это повышает качество покрытия и
предотвращает возможность продавливания при
движении по нему транспорта.
Рипор методом напыления был нанесен
также на высокотемпературные поверхности
диаэраторных баков (в котельных),
котлов КВМ-4,6 (в цехах технических
фабрикатов), автоклавов для вытопки жира ия
кости и др. *
Были начаты работы по изоляции
трубопроводов. Однако из-за несовершенства
оборудования по напылению,
невозможности сосредоточить факел распыляемых
компонентов на узком участке поверхности
наблюдались большие потери исходного
материала. Поэтому указанные работы
приостановлены.
Полученный опыт показал, что необхо-
44

димо расширять работы, направленные на
совершенствование оборудования для
нанесения изоляции. Это откроет еще
большие перспективы применения нового
материала.
УДК 699.86.036.664.004
ВОССТАНОВЛЕНИЕ
изоляционных конструкций
холодильника
с помощью рипора
н. А. рудь
Житомирский мясокомбинат
На мясокомбинате рипор стали применять
с 1985 г., предварительно изучив опыт
ВНИКТИхолодпрома при проведении
изоляционных работ с этим материалом на
холодильниках. Было приобретено и
изготовлено необходимое оборудование.
Вначале был проведен ремонт
теплоизоляции камеры хранения емкостью 600 т
и камеры замораживания сыворотки крови
емкостью 30 т.
Рипор наносили методом напыления на
наружные ограждения. Кроме того, им
были изолированы промежуточные сосуды
ПС-80.
В последующие годы объем работ с
рипором увеличился — были изолированы
камеры для сушки колбасных изделий и для
замораживания сырья, перегонная галерея
для крупного рогатого скота и свиней.
Проводится ремонт теплоизоляции в камере
однофазного замораживания мяса.
Общий объем нанесенной изоляции за
эти годы составил около 1 тыс. м3.
Было установлено:
при нанесении рипора не нужно
специально подготавливать поверхности,
подлежащие изоляции;
производительность труда при работе с
рипором в 1,3 раза выше, чем с пено-
полистиролом;
изоляция поверхностей различной кон-
игурации не вызывает особых сложностей.
Были выполнены работы по теплогидро-
изоляции кровли холодильника. Рипор
толщиной 80—100 мм наносили
непосредственно на рубероидное покрытие плоской
кровли. Никаких дополнительных мер по
защите рипора от атмосферных осадков и
солнечных лучей не применяли. По
истечении некоторого времени на поверхности
кровли появились трещины, куда попадала
влага. Кроме того, в неровностях
поверхности накапливалась вода, которая не
сливалась в ливневую канализацию.
Следовательно, кровля, покрытая
рипором, нуждается в защите от
атмосферных осадков и птиц (которые используют
его при строительстве гнезд).
При выполнении изоляционных работ с
рипором возникали трудности из-за
отсутствия опыта обращения с этим
материалом; подробной же технологической
инструкции на предприятиях нет, а она
крайне необходима.
Кроме того, нельзя не учитывать
высокую токсичность компонентов, из которых
получают рипор. Несовершенна и
конструкция пеногенератора, в связи с чем не
обеспечивается равномерное смешивание
компонентов (а следовательно, не
получается однородная структура рипора), а также
затрудняется очистка и промывка деталей
и элементов (насоса, патрубков и
шлангов) после окончания теплоизоляционных
работ.
Установлено, что фактический расход
компонентов на производство 1 м3 рипора
превышает в 1,8—2,5 раза расход,
предусмотренный нормативно-технической
документацией.
Фактический экономический эффект от
использования рипора составил 60—70 р.
на 1 м3 нанесенной изоляции.
УДК 699.86.036.664
ПЕРСПЕКТИВЫ
ПРИМЕНЕНИЯ РИПОРА
ДЛЯ РЕМОНТА ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Л. Е. СКОБЦОВ
Управление по ремонту жилищного
фонда Госкомархитектуры
В соответствии с планом мероприятий
по изучению и эксплуатационной
проверке на объектах пенополиуретана типа
рипор, направленных на повышение
теплотехнических характеристик ограждающих
конструкций жилых зданий,
Государственный комитет по архитектуре и
градостроительству при Госстрое СССР (Госкомархи-
тектура) совместно с рядом министерств и
ведомств проводит экспериментальные
работы на действующих объектах,
расположенных в различных климатических зонах
(Одесса, Нижний Тагил, Новосибирск,
Хабаровск и др.) страны. Помимо этого,
ряд институтов Госкомархитектуры (Лен-
ЗНИИЭП, КиевЗНИИЭП, ЗапСибЗНИИЭП
и др.) выполняют научные и
экспериментальные исследования по проверке качеств
45

рипора, применяемого для изоляции стен,
ремонта чердаков, подвалов, заделки швов
между панелями, изоляции оконных
проемов, а также по приданию утеплителю
различных окрасок, архитектурной отделке
поверхности крошкой и т. д.
Совместно с ВНИИПО МВД СССР
успешно проводятся работы по увеличению
огнестойкости рипора путем введения
специальных добавок, ведется поиск дешевых
огнезащитных покрытий.
Натурные обследования утепленных
домов в различных климатических регионах
страны показали высокую экономическую
целесообразность широкого внедрения
пенополиуретанов, и в том числе рипора.
По предварительным расчетам, в
различных регионах страны необходимо тем или
иным способом утеплить до 300 млн м2
наружных стеновых конструкций
полносборных жилых зданий E0—60 тыс.
строений). Ежегодное утепление 500—700
строений могло бы дать экономию
энергоресурсов в объеме 1,5—2 млн т у. т. в год.
Совместно с ВНИКТИхолодпромом
составлена технологическая документация,
необходимая при внедрении рипора в
качестве утеплителя, осуществляется
технадзор за проведением работ, персонал
обучается технологии применения рипора,
знакомится с техникой безопасности,
особенностями транспортировки и хранения
компонентов. Подготовлено около 130 чел.
для различных ремонтно-строительных
городских организаций в качестве
руководителей работ и операторов установок для
нанесения рипора.
В период 1986—1987 гг. в Москве,
Одессе, Нижнем Тагиле, Пушкине
Московской области проведены опытные работы по
утеплению типовых зданий методом
напыления рипора на наружные поверхности
их стен и кровель. Например, в
Одессе полностью утеплено 16-этажное здание.
Уже первый опыт его эксплуатации показал
высокую эффективность применения
рипора: исчезли промерзание и увлажнение
стен, повысилась температура в квартирах
в зимнее время, снизился расход горячей
воды на отопление.
За указанный период общий объем
изоляционных работ составил 14—
15 тыс. м2.
В настоящее время их осуществление
сдерживается недостатком исходных
компонентов для рипора.
Учитывая необходимость принятия
экстренных мер по повышению теплозащитных
качеств жилых зданий, и в первую
очередь в районах Сибири, Дальнего
Востока, необходимо просить Минудобрений
СССР, Минхипром СССР и Госснаб СССР
рассмотреть вопрос о расширении
производства компонентов рипора в двенадцатой-
тринадцатой пятилетках и выделении его
целевым назначением для выполнения работ
по утеплению эксплуатируемого жилищного
фонда в объемах: начиная с 1989 г.—
2 тыс. т с увеличением в 2000 г. до
10—15 тыс. т в год.
Выполнение этой задачи сэкономит
миллионы тонн условного топлива для нужд
народного хозяйства страны, принесет
огромный социальный эффект, обеспечивая
комфортные условия проживания.
Необходимы усилия всех заинтересованных
министерств и ведомств СССР для планового
внедрения пенополиуретановых композиций
при капитальном ремонте, модернизации и
реконструкции жилищного и общественного
государственного фонда.
УДК 699.86.036.664.004.13
ОРГАНИЗАЦИЯ ОБУЧЕНИЯ
СПЕЦИАЛИСТОВ ОТРАСЛИ
РАБОТЕ С РИПОРОМ
В. В. ЦАРЕВ
ВНИКТИхолодпром
С расширением объемов внедрения рипора
возрастает потребность в обучении и
подготовке специалистов среднего звена и
операторов для проведения работ и
обслуживания технологического оборудования.
При использовании рипора необходимо
грамотно эксплуатировать оборудование,
соблюдать правила техники безопасности.
В 1984 г. научно-техническим советом
Минмясомолпрома РСФСР было принято
решение о проведении семинара со
специалистами отрасли по использованию рипора.
Такой постоянно действующий семинар был
организован при лаборатории
теплоизоляционных материалов и конструкций.
Специалисты обучаются по программе,
рассчитанной на 5 дней.
Она составлена таких образом, чтобы
независимо от специализации слушателей
дать сведения по применяемым в отрасли^
теплоизоляционным и сопутствующим
материалам. Наибольшее внимание уделяется
рипору.
Семинар знакомит слушателей с
технологией выполнения изоляционных работ на
внутренней и наружной поверхностях
ограждающих конструкций холодильников,
изоляцией холодильного оборудования,
трубопроводов и арматуры; основными тепло-
физическими, техническими, технологиче-
46

скими и эксплуатационными
характеристиками рипора; оборудованием и
оснасткой для проведения изоляционных работ с
этим материалом. Разбираются конструкция
установки для нанесения теплоизоляции,
особенности ее эксплуатации, возможные
неполадки и профилактические работы.
Рассматриваются также условия приемки,
хранения, контроля качества компонентов
рипора. После ознакомления с правилами
техники безопасности при проведении
изоляционных работ с рипором в лабораторных
условиях проводятся занятия по обучению
приготовления смесей, контролю за
вспениванием и качеством изоляции.
Слушатели, обучающиеся работе на
установке, обеспечиваются индивидуальными
средствами защиты: хлопчатобумажным
комбинезоном, ботинками или резиновыми
сапогами, резиновыми перчатками,
противогазом марки БКФ.
Большое внимание уделяется опасным
ситуациям, которые могут возникнуть, если
не соблюдаются правила техники
безопасности и нарушается технология
производства работ: повышению загазованности,
отравлению вредными веществами,
поражению электрическим током, получению
химических ожогов и механических травм,
пожароопасности.
Предусматривается приобретение
навыков самостоятельной работы с помощью
пеногенератора по напылению рипора на
ограждающие конструкции, заливке в
технологическую оснастку (опалубку или
форму) , а также посещение объектов, на
которых были выполнены теплоизоляционные
работы с рипором.
Заключительное занятие —
собеседование и ответы на вопросы. Слушатели
обеспечиваются комплектом документации на
проведение теплоизоляционных работ с
рипором и получают справку об окончании
курса обучения и допуске к
самостоятельной работе с рипором.
Практика показала, что формирование
бригад, присылаемых на семинар, не
всегда отвечает интересам дела. Иногда
специалисты, прошедшие обучение, не принимают
участия в работах по нанесению
теплоизоляции в своих организациях. На наш
взгляд, целесообразнее по прямым
договорам с объединениями и региональными
центрами организовать подготовку
специалистов для работы с рипором на
местах при наличии установок для
нанесения теплоизоляции и компонентов.
Специалисты среднего технического
звена, прошедшие обучение, имеют право
организовать и проводить обучение
непосредственно на местах.
УДК 699.86.036.664
МЕРЫ БЕЗОПАСНОСТИ
ПРИ РАБОТЕ С РИПОРОМ
Степень опасности композиций (смесей)
А и Б, в результате смешения которых
получают рипор, определяется свойствами
входящих в их состав компонентов.
На складах для приемки и хранения
смесей А и Б, а также в производственных
помещениях, где проводят изоляционные
работы с рипором, должны соблюдаться
условия, обеспечивающие безопасность
персонала.
Склад — закрытое обогреваемое
помещение с участками для приемки и
бестарного хранения смесей А и Б, приемки и
хранения этих смесей и хлористого метилена
в таре (например, бочках и канистрах),
а также участком для хранения тары.
Ориентировочная площадь склада 200—
250 м2, высота 9—12 м. На каждом участке
бестарного хранения смесей А и Б должны
быть установлены четыре изолированных
резервуара емкостью по 25 м3 (один
резервный) и два шестереночных насоса.
Участки для хранения смесей в таре
следует оборудовать деревянными
стеллажами, устанавливаемыми на
бетонированную или асфальтированную "площадку.
Участки склада для приемки и хранения
компонентов должны иметь приточно-
вытяжную вентиляцию, освещение,
канализацию, душевую установку с горячей и
холодной водой, а также два пожарных
щита с песком, емкость объемом 150—200 л
с 5—10 %-ным раствором аммиака и ящик с
древесными опилками (раствор аммиака и
древесные опилки используют для дегазации,
если пролиты компоненты смесей), два
поста с аптечкой, мылом и противогазами с
коробками марки Б или БКФ.
Производственные помещения должны
быть оборудованы ящиками с песком и
емкостями с достаточным количеством
5—10 %-го водного раствора аммиака, а
рабочие места — местными отсосами
возможного выделения паров.
Средствами пожаротушения в случае
возгорания компонентов являются
распыленная вода, химическая и
воздушно-механическая пена, песок, а в емкостях —
только воздушно-механическая пена.
При тушении пожаров обязательно
применение кислородно-изолирующей
аппаратуры.
После дегазации пролитого компонента
древесными опилками и водным раствором
аммиака спустя не менее 2 ч следует
47

все собрать в специальную тару и вывезти в
цех утилизации отходов.
Сжигать опилки, пропитанные
компонентами, в особенности смесью Б (полиизо-
цианатом), не разрешается, так как при
этом выделяются токсичные вещества. Для
нейтрализации мест, где был пролит
компонент, рекомендуется смесь (частей по
массе): спирт E0), вода D2,5) и
концентрированный аммиак G,5).
Все работы со смесями А и Б следует
проводить с применением средств
индивидуальной защиты — комбинезонов из
грубошерстной или хлопчатобумажной ткани,
резиновых сапог, фартуков, резиновых или
прорезиненных перчаток, защитных очков,
респираторов, противогазов марок БКФ,
Е016 и Б.
При работе в цистернах необходимо
применять противогазы ПШ-1 или ПШ-2.
В случае обнаружения первых признаков
отравления пострадавшего надо удалить из
опасной зоны, освободить от одежды, дать
кислород и вызвать медперсонал.
Смеси А и Б, попавшие на кожу,
удаляют мягкой ветошью, затем пораженное
место промывают теплой водой с мылом.
При попадании брызг в глаза
необходимо немедленно их промыть большим
количеством холодной воды и обратиться к
врачу.
Загрязненная одежда должна быть
выдержана в 5—10 %-ном растворе аммиака
в течение суток. Работы по нейтрализации
следует проводить в резиновых перчатках и
защитных очках. Спецодежду рабочего
персонала подвергают дегазации и стирают
один раз в неделю.
При работе на пеногенераторе, кроме
соблюдения упомянутых требований,
необходимо учитывать следующее.
— Работы на пеногенераторе вблизи
открытого огня, например при сварке,
запрещены.
— Аппаратчики, работающие с
пневматическим распылителем, должны применять
индивидуальные средства защиты органов
дыхания (противогазы марки БКФ или
Е016, марлевые маски, респираторы и др.)
и индивидуальные средства защиты кожи —
спецодежду и резиновые перчатки.
— Все соединения пеногенератора,
подающего компоненты к дозировочным
насосам и от последних к пистолету, должны
быть герметичны.
— Компоненты рипора запрещается
выливать в канализацию.
— При заполнении баков пеногенератора
компонентами, особенно полиизоцианатом,
необходимо избегать попадания их на
поверхность баков и на пол.
— Перед приемом пищи и курением
необходимо тщательно мыть руки теплой
водой с мылом.
— По окончании работы принять душ.
К самостоятельной работе на установке
допускаются работники:
достигшие 18-летнего возраста;
прошедшие медицинский осмотр;
после проверки знаний по технике
безопасности и ознакомления с инструкцией по
проведению изоляционных работ с рипором;
после ознакомления с санитарными
требованиями и токсическими свойствами
выделяющихся веществ.
В случае неудовлетворительных ответов
назначается повторная проверка знаний.
При обслуживании электрооборудования
пеногенератора должны соблюдаться
требования «Правил устройств
электроустановок» и «Правил технической эксплуатации
электроустановок потребителей и правил
техники безопасности при эксплуатации
электроустановок потребителей».
Запрещена эксплуатация
пеногенератора без кожуха, закрывающего
вращающиеся механизмы; с неисправными
манометрами и поврежденными шлангами питания
распылителя; работа без индивидуальных
средств защиты органов дыхания и кожи.
Во время работы запрещается:
производить ремонт оборудования с
использованием открытого огня (например,
сварки);
включать приточно-вытяжную
вентиляцию.
Для получения рипора 6Т используют
смесь А-6ТН.
Смесь А-6ТН — маслообразная, горючая
жидкость, растворяется в спирте, частично
в воде, она относится к малотоксичным
веществам (Dso=4,0 г/кг, 4-й класс
токсичности по классификации И. В. Саноцкого).
Температура вспышки, определенная по
Мартенсу—Пенскому, составляет 132 °С.
При работе со смесью А-6ТН необходимо
избегать вдыхания паров и ее попадания на
кожу. Все работы следует проводить в
хлопчатобумажных костюмах и резиновых
перчатках. На рабочем месте должен быть
противогаз марки БКФ или марки Е016.,;
В случае попадания компонентов на кож^
надо промыть загрязненное место теплой
водой с мылом.
При отравлении парами компонентов
необходимо вынести пострадавшего на
свежий воздух, а затем обратиться к врачу.
Все рабочие места должны быть
оборудованы приточно-вытяжной вентиляцией и
средствами пожаротушения. В случае
загорания тушить водой,
воздушно-механической пеной, инертными газами, песком.
48

Юридическая консультация
ПО ПИСЬМАМ В РЕДАКЦИЮ
После публикации в наших журналах № 7 и
9 за текущий год ответов юриста
В. М. Васильева на вопросы, связанные с
очередным отпуском, оплатой труда,
пенсионным обеспечением, в редакцию пришли
письма, в которых читатели просят уточнить
некоторые положения.
Машинист компрессорного цеха
распределительного хладокомбината № 2 Росмясо-
молторга из Архангельска 3. И. Сташевская
спрашивает:
«Положены ли нам дни к отпуску как
работающим в многосменном режиме и
доплата за вечерние и ночные смены,
если мы работаем один день с 8 до 20,
другой — с 20 до 8? Имеем ли право на
льготную пенсию?
Ответ. В соответствии с постановлением
ЦК КПСС, Совета Министров СССР и
ВЦСПС от 12 февраля 1987 г. «О переходе
объединений, предприятий и организаций
промышленности и других отраслей
народного хозяйства на многосменный режим
работы с целью повышения эффективности
производства» и разъяснением Госкомтруда
СССР и ВЦСПС от 7 мая 1987 г. доплата
за работу в вечернюю смену в размере
20 % и за работу в ночную смену в
размере 40 % часовой тарифной ставки
(оклада) за каждый час работы в
соответствующей смене производится работникам
(рабочим), занятым в промышленности,
строительстве, транспорте и связи, а также
в перерабатывающих отраслях
агропромышленного комплекса.
Росмясомолторг ни к одной из
перечисленных отраслей не относится, а поэтому
указанная доплата его работникам
производиться не может. По указанной же
причине его рабочим и служащим не могут
предоставляться и дополнительные отпуска
^ работу в 2- и 3-сменном режимах.
™ Льготные пенсии машинистам,
обслуживающим аммиачные холодильные установки
компрессорных цехов, могут назначаться
только при наличии на распределительных
холодильниках и хладокомбинатах системы
государственной торговли производства
продукции — мороженого, рыбных товаров,
сухого и водного льда и т. д.
(разъяснение Управления соцобеспечения
Госкомтруда СССР № К1-972 от 18.02.88).
Машинист аммиачного компрессорного
цеха Братцевского производственного
птицеводческого объединения Московской
области В. Г. Доронкин просит разъяснить:
«Относится ли наше предприятие к
перерабатывающей промышленности, ?сли
на нем перерабатывается небольшое
количество птице продукции. Положен ли
нам дополнительный отпуск и доплата за
работу в ночное время? Имеет ли право
машинист аммиачного цеха на льготную
пенсию?»
Ответ. Птицефабрики относятся к
животноводству, а оплата труда их
работников производится в порядке, установленном
для совхозов. Поэтому дополнительный
отпуск рабочим и служащим птицефабрик
не предоставляется. Это же относится и к
вопросу доплаты за работу в вечернюю и
ночные смены. К тому же она вводится
только для занятых в многосменном режиме, в
том числе в непрерывном производстве.
Право на льготную пенсию имеют только
те работники, должности и профессии
которых перечислены в Списках № 1 и 2
производств, цехов, профессий и должностей,
работа в которых дает право на
государственную пенсию на льготных условиях и в
льготных размерах, утвержденных
постановлением Совета Министров СССР от 22
августа 1956 г. № 1173.
Профессия машиниста (моториста, ком-
прессорщика) предусмотрена Списком № 2
и включена в раздел XXXII «Общие
профессии», в котором записано, что правом на
льготную пенсию пользуются машинисты,
обслуживающие аммиачно-холодильные
установки в промышленности и на
транспорте. На представление указанной пенсии
передача предприятия из одной отрасли
в другую не влияет.
Что же касается машинистов аммиачных
холодильных установок птицеводческих
объединений, то им льготные пенсии не
назначаются.
Из письма т. Шарковского из Риги:
«До января 1975 г. работал машинистом
аммиачных холодильных установок на
маслосырбазе (8 лет). Затем 5 лет
работал корректировщиком ванн в
гальваническом цехе. В 1987 г. эта база
в связи с реорганизацие Министерства
49

мясной и молочной промышленности
СССР перешла в ведомство
Госагропрома Латвийской ССР. Имею ли я
право на льготную пенсию?
Ответ. Государственная пенсия на
льготных условиях предоставляется тем
работника и, должности и профессии которых
перечислены в списках № 1 и 2 производств,
цехов, профессий и должностей, работа в
которых дает право на государственную
пенсию на льготных условиях и в льготных
размерах. Списки утверждены
постановлением Совета Министров СССР от 22 августа
1956 г. № 1173.
Список № 1, в котором речь идет о
подземных работах, работах с вредными
условиями труда и горячих цехах, не включает
профессию машиниста аммиачных
холодильных установок. Что же касается Списка
№ 2, то эта профессия указана в разделе
XXXII Общие профессии». Согласно
разделу право на льготную пенсию имеют
машинисты (мотористы, компрессорщики),
обслуживающие аммиачно-холодильные
установки в промышленности и на
транспорте. Списком № 2 предусмотрена также
профессия корректировщика ванн, которая
включена в раздел XV «Металлообработка»
подраздел 5 «Производство покрытия
металлов гальваническим способом» (по-
ИЗ ГАЗЕТ
МИ 0526
Владельцев старых (без системы оттаивания)
холодильников лоток для приема льда и талой
воды при оттаивании испарителя (а. с. № 1352159)
избавит от неприятной, хотя и нетрудной работы.
Е. В. Цветков с товарищами по ЗИЛу сделали
его в виде металлического поддона,
связанного тепловым мостиком, с электронагревателем.
Наш коллективный корреспондент
сообщает
К УСЛУГАМ ЗАВОДЧАН
«Электронный стол заказов» — так назвали свое
изобретение работники отдела главного
метролога, где было изготовлено и собрано
информационное табло, установленное теперь в
столовой Бакинского завода холодильников. На
нем — перечень ассортимента первых и вторых
блюд. Возле каждого наименования расположен
счетчик и кнопка. Теперь работники завода,
становление Совета Министров СССР от 22
августа 1956 г. № 1173).
Если вы работали в перечисленных выше
отраслях и условиях, то время работы
машинистом и корректировщиком должно
быть суммировано. Передача предприятия в
систему Госагропрома на исчисление стажа
и назначение пенсии не влияет.
Во многих письмах повторяется вопрос о
том что считать вечерней сменой, а что
ночной?
Ответ. Согласно ст. 42 Основ
законодательства Союза ССР и союзных республик о
труде ночной считается смена, в которой не
менее 50 % рабочего времени приходится на
ночное время. Если время ночной работы
составляет менее половины смены, то вся
смена относится к вечерней или дневной (в
зависимости от ее начала и окончания).
Вечерней считается смена, которая
непосредственно предшествует ночной.
Доплаты за работу в вечернюю и ночные
смены введены только для занятых в
многосменном режиме, в т. ч. в непрерывном
производстве.
Под многосменным понимается такой
режим, при котором на предприятии,
включая цехи, отделы, участки, в течение суток
организована работа в две или более смен.
К нему же прикреплен пористый
теплопроводный материал, который впитывает воду и не
дает глыбам льда, отваливающимся при
оттаивании, повредить внутреннюю отделку камеры.
Хороший ширпотреб для многих предприятий,
если выпускать эти лотки с учетом размеров
старых холодильников. Ведь их в эксплуатации
немало.
«Изобретатель и рационализатор»
посещающие заводскую столовую, могут
заказать себе желаемое блюдо на следующий день
одним нажатием кнопки. В конце дня
работники столовой подсчитывают количество блюд
и на другой день исполняют заказ, разумеется^
при наличии соответствующих продуктов. Ш
Введенное новшество удобно и выгодно не
только для тружеников предприятия, но и
специалистов заводского общепита.
«За образцовую технику»,
газета производственного объединения
«Бакэлектробытприбор»
50

в внто„
ПИЩЕВОЙ
промышленности
УДК 664.8/.9.037.004.162:061.3
ЕЩЕ РАЗ
О СОКРАЩЕНИИ ПОТЕРЬ
СКОРОПОРТЯЩИХСЯ ПРОДУКТОВ
В сентябре 1988 г. в Клайпеде прошло
Всесоюзное совещание «Сокращение потерь
пищевых продуктов при холодильной
обработке и хранении и повышение технического
уровня холодильников». Его
организаторы — Научный совет по холоду ГКНТ
СССР, Центральное правление и Литовское
республиканское правление ВНТО пищевой
промышленности, ВНИКТИхолодпром. На
совещании присутствовали представители
республиканских госагропромов, МПС,
специалисты научно-исследовательских,
проектных институтов и учебных заведений,
работники мясокомбинатов, гормолзаводов,
оптовых баз и других предприятий и
организаций (более 50 человек).
Открывая совещание,
председательствующий д-р техн. наук, проф. В. Ф.
Лебедев (МИНХ им. Г. В. Плеханова)
подчеркнул большую значимость проблемы
сокращения потерь пищевых продуктов для
полного удовлетворения потребностей в них
населения страны, ликвидации дефицита
продовольственных товаров, в первую
очередь мясных, молочных и плодоовощных.
Цель данного совещания — осветить
перспективные пути сокращения потерь
скоропортящихся продуктов, связанные с
применением холода, обсудить и наметить
практические меры, которые необходимо для
этого предпринять.
О разработанных технологиях
холодильной обработки скоропортящихся
продуктов, способствующих снижению их потерь,
^рассказали специалисты ведущих научно-
исследовательских институтов.
Канд. техн. наук Н. С. Шишкина
(ВНИИКОП) проинформировала, что в
институте разработаны технологии и
оптимальные режимы предварительного
охлаждения разных видов плодово-ягодных и
овощных культур, которые позволяют
продлить срок хранения, например, яблок
и винограда на 1,5 месяца, персиков на
2 недели, земляники на 4—7 дней..После
апробации они внедрены в ряде хозяйств
Молдавии, Украины, Ставропольского края,
Подмосковья.
Широкое внедрение предварительного
охлаждения в практику при тех же
объемах сбора плодовоощной продукции
увеличит объемы ее реализации населению на
10—20 %.
В стране начато строительство станций
предварительного охлаждения, создана
передвижная станция (холодильная
установка ФХ-80 в комплекте с резинотканевым
пневмохранилищем). Однако имеющихся
технических средств недостаточно, к тому
же их качество хуже зарубежных аналогов,
не во всех регионах страны они могут
работать (рассчитаны на предельную
температуру наружного воздуха 35 °С).
Обеспечение надежной холодильной техникой —
главное условие широкого внедрения
предварительного охлаждения.
Канд. техн. наук М. А. Дибирасулаев
(ВНИКТИхолодпром) указал на
эффективность нанесения защитного пищевого
покрытия на туши и полутуши мяса перед
охлаждением или замораживанием для снижения
его испарительной способности и тем самым
сокращения (в 2—3 раза) потерь от усушки.
ВНИКТИхолодпромом на основе
исследований, проведенных совместно с другими
институтами, рекомендована наиболее
приемлемая для условий мясокомбинатов
рецептура пищевого покрытия но основе
выпускаемого промышленностью
концентрированного пищевого пленкообразующего состава.
Утверждены технологическая
инструкция по приготовлению и нанесению
пищевого покрытия на туши и полутуши
перед их холодильной обработкой, а также
временные нормы усушки говядины и
баранины с защитным пищевым покрытием.
Ведутся переговоры с одним из литовских
заводов об организации серийного выпуска
установки для нанесения пищевого
покрытия на мясные туши и полутуши.
Канд. техн. наук Л. В. Куликовская
(ВНИКТИхолодпром) рекомендовала еще
один из эффективных способов повышения
качества мяса и мясопродуктов и
сокращения их потерь — электростимуляцию током
через 5—10 мин после убоя животного. На
основе исследований выявлена оптимальная
схема холодильной обработки мяса с
использованием электростимуляции.
Установка для электростимуляции
работает синхронно с другим оборудованием,
не требует переоборудования цехов,
безопасна в эксплуатации, поскольку
применяется ток слабого напряжения C6 В).
51

Электростимуляция током в качестве
дополнительного средства к холодильной
обработке мяса внедрена на Житомирском
мясокомбинате.
Сокращению потерь мяса способствует
также транспортировка его в
рефрижераторах с азотной системой охлаждения
типа ОдАЗ. Однако многие мясокомбинаты,
к сожалению, не могут эксплуатировать эти
рефрижераторы из-за дефицита жидкого
азота.
О разработке новых прогрессивных норм
потерь мяса и мясопродуктов при
холодильной обработке сообщил канд. техн. наук
В. Н. Корешков (ВНИКТИхолодпром).
Нормы дифференцированы для молодняка и
взрослого скота в зависимости от способа
холодильной обработки — быстрое
охлаждение, ускоренное охлаждение,
одностадийное замораживание, двухстадийное
замораживание.
Проект норм прошел апробацию
примерно на 70 предприятиях. Выявлены большие
колебания усушки мяса на разных
предприятиях. Окончательные нормы приняты на
основе обработки экспериментальных и всех
полученных с предприятий данных.
Новые предельно допустимые нормы
требуют строгого соблюдения
производственной дисциплины, совершенствования
технологических процессов и правильной
эксплуатации холодильной техники.
О работах по повышению качества
молочных продуктов при холодильной
обработке и хранении доложила Н. Н. Филь-
накова (ВНИКТИхолодпром).
Установлен оптимальный режим
хранения (—3 °С) сычужных сыров. Потери
массы при этой температуре снижаются
в 2—3 раза, а срок хранения увеличивается
до 5—6 мес (вместо 1 —1,5 мес при
температуре 8—12 °С в соответствии с
действовавшей до недавнего времени
технологической инструкцией). Рекомендованный режим
включен в новый ГОСТ на сычужные
твердые сыры.
Внедрен новый двухстадийный способ
охлаждения плавленых сыров: вначале при
комнатной температуре их охлаждают,
с 75 до 40 °С, а затем при —12 °С до сред-
необъемной температуры 4 °С.
Оптимальный режим их хранения —3 °С при
относительной влажности воздуха 80—85 %. При
этом режиме вдвое увеличивается срок
хранения плавленых сыров в полимерной таре
и втрое — упакованных в фольгу. При
краткосрочном хранении достаточно
поддерживать температуру в пределах
0,1— 4 °С.
Перспективный способ холодильной
обработки творога — быстрое охлаждение
блоков продукта в упаковке до
—1,5-:—2,5 °С или быстрое
замораживание до —18 °С. Продукт получается
высокого качества с повышенной стойкостью.
Потери творога сокращаются более чем в 2 раза.
Новая технология внедрена на некоторых
молочных комбинатах РСФСР, Украины,
Белоруссии.
Б. Н. Семенов (АтлантНИРО) рассказал
о работах по замораживанию рыбы в
криогенных жидкостях. При замораживании
тунцов за счет улучшения качества получают
значительный экономический эффект. Этот
способ, на который получено авторское
свидетельство, уже используют в Японии.
Однако в нашей стране Министерство финансов
СССР не выделяет средств на его
внедрение.
В. И. Данилин (ВНИКТИхолодпром)
назвал основные пути сокращения потерь
скоропортящихся продуктов:
совершенствование способов холодильной обработки,
хранения, транспортировки, расширение
производства быстрозамороженных плодов, ягод,
овощей, полуфабрикатов и готовых блюд,
реконструкция действующих холодильников
старой постройки, улучшение их
технической оснащенности. При этом все
мероприятия, направленные на сокращение потерь,
должны быть экономически обоснованы,
иначе не будет получе.н должный эффект.
Ведомственная разобщенность не
позволяет рационально использовать имеющиеся
в стране холодильные емкости. Равномерное
размещение грузов на холодильниках
страны позволило бы ликвидировать дефицит
холодильных емкостей, сократить
грузопотоки, выделить дополнительные средства на
развитие холодильной отрасли.
Л. Е. Карпенко (Госагропром РСФСР)
отметил, что сокращение потерь продуктов
непосредственно зависит от укрепления
материально-технической базы
холодильного хозяйства, от поставок предприятиям
современного холодильного оборудования. А с
поставками дело обстоит неблагополучно.
В частности, не удовлетворяется
потребность в воздухоохладителях типа ВОП, в
аммиачных компрессорах.
Необходимо повысить качество проектов
холодильников.
ВНИКТИхолодпромом для камер замо-Щ
раживания мяса предложена новая система
с принудительной регенерацией воздуха в
грузовом объеме камеры. Усушка при
холодильной обработке мяса в таких камерах
снижается на 2,5 кг в расчете на 1 т
замороженного мяса. До конца 1988 г. она будет
внедрена, помимо Дмитровградекого
мясокомбината, где прошла апробацию, еще на
восьми предприятиях.
52

И.Г.Ланцман (Гипромясомолпром)
указал на трудности, с которыми приходится
сталкиваться при проектировании
предприятий мясной и молочной промышленности.
В первую очередь — это скудная
номенклатура выпускаемого холодильного
оборудования, которая в последнее время еще более
сократилась. Особенно не хватает теплооб-
менной аппаратуры большой
производительности, в результате вместо одной единицы
холодильного оборудования в проект
закладывается несколько единиц
холодильного оборудования меньшей
производительности, а это требует, в свою
очередь, увеличения производственных
площадей.
Гипромясомолпром разработал
типовые проекты холодильников разной емкости
с автоматизированными холодильными
установками на базе нового поколения винтовых
компрессоров. Однако из-за задержки их
серийного производства замедляется
внедрение новых типовых проектов.
О создании холодильной техники для
отраслей АПК рассказал А. А. Раев
(ВНИИхолодмаш).
Заводы холодильного машиностроения
выпускают разработанные институтом
автоматизированные машины для охлаждения
молока, резервуары-охладители молока для
мелких и средних (по количеству коров)
молочнотоварных ферм и проточные
охладители для крупных животноводческих
комплексов. С 1989 г. все предприятия,
специализирующиеся на выпуске холодильного
оборудования для ферм, освоят
изготовление теплонасосных установок шести
типоразмеров производительностью от 15
до 40 кВт. Осваивается выпуск пастбищной
модификации машины для охлаждения
молока, приспособленной для перевозки
любым видом транспорта.
Осуществляются комплектные поставки
холодильного оборудования для
предварительного охлаждения плодов, ягод и овощей,
а также холодильных установок для фрукто-
овощехранилищ с централизованной и
децентрализованными системами хладоснаб-
жения. Для децентрализованных систем
выпускаются комплексные фреоновые
машины с конденсаторами воздушного
охлаждения с максимальной степенью заводской
готовности. В связи с ростом фруктоовоще-
хранилищ планируется в следующей
пятилетке вдвое увеличить производство
оборудования для них.
Чтобы удовлетворить потребность
отраслей АПК в холодильном оборудовании, к
выпуску его подключаются, помимо
основных производителей, другие заводы
холодильного машиностроения.
О применении эффективного
теплоизоляционного материала рипора для улучшения
теплоизоляции холодильников доложил
канд. техн. наук Ю. К. Древаль
(ВНИКТИхолодпром). Он отметил, что
единым приемом достигается тепло-, гидро- и
пароизоляция — прочностная структура
теплоизоляционного слоя.
На необходимость своевременного
проведения ремонтно-восстановительных работ на
действующих холодильниках указал в своем
выступлении Я. Я. Даниленко (Клайпедский
мясокомбинат), предложивший разработать
систему планово-предупредительных
ремонтов холодильников, установить сроки
проведения * ремонтов и строго следить за их
соблюдением.
Из-за отступлений от проектов при
строительстве холодильников, плохого
выполнения монтажных и теплоизоляционных работ
невозможно достигнуть проектных
температур в камерах холодильников.
О трудностях, с которыми приходится
сталкиваться на холодильниках Эстонии,
рассказал Л. О. Варес (Гасагропром
Эстонской ССР). Холодильники в основном старой
постройки, с изношенной изоляцией,
поэтому внедрять на них новые способы
холодильной обработки и хранения продуктов
невозможно без их полной реконструкции и
технического перевооружения. Из-за
неудовлетворительного состояния "холодильников
нередки сверхнормативные потери
продукции при хранении.
Плохо с поставками новых холодильных
машин, теплообменных аппаратов, в первую
очередь воздухоохладителей. Нет и
информации о новой холодильной технике,
изготовляемой заводами холодильного
машиностроения; Видимо, нужно издать новый
каталог выпускаемых холодильных машин
и другого холодильного оборудования.
К. К- Визбарас (Оптовая база сбыта
Литмясомолторга) проинформировал о
строительстве в Клайпеде холодильника
емкостью 3000 т (сейчас же в Литве
преобладают небольшие холодильники). Он
строится на сваях, теплоизоляция выполняется из
рипора. Холодильник будет оснащен
автоматизированным
оборудованием,запроектирована АСУ. Проектная температура в
холодильных камерах —20 и —30 °С.
Холодильник предназначен для хранения
мяса, масла и в небольшом объеме —
овощей. В составе холодильника будут цех
по производству мороженого и цех по
производству быстрозамороженной растительной
продукции (в основном ягод). В перспективе
намечается, что сырье для замораживания
будут выращивать сами работники
холодильника.
53

Сейчас основная проблема — трудности
с комплектацией холодильного
оборудования.
Ввод в строй нового холодильника (через
1 — 1,5 года) обеспечит хорошую базу для
хранения скоропортящихся продуктов.
В принятых Всесоюзным совещанием
рекомендациях определены конкретные пути
решения проблемы сокращения потерь
продуктов и основные направления развития
научных исследований и
опытно-конструкторских работ в этой области.
* * *
После совещания по предложению
//. С. Шишкиной (ВНИИКОП) состоялась
встреча с представителями клайпедских
предприятий, на которой специалисты —
разработчики новых холодильных
технологий и техники рассказали о том, что они
могут предложить для внедрения. Эта
встреча — проявление заинтересованности
специалистов в налаживании непосредственных
контактов с производственниками с целью
ускорить внедрение результатов своей
работы в практику.
ВСТРЕЧА С ЧИТАТЕЛЯМИ
Редакцией журнала «Холодильная
техника» проведена с участниками совещания
читательская конференция. Редактор
отдела Л. А. Володина рассказала о новых
направлениях в работе редакций; планах
публикаций.
Выступавшие положительно оценили
работу редакции и отметили, что журнал
является тем органом, который объединяет
всех специалистов-холодильщиков.
Читатели получают большую практическую помощь
от публикуемых материалов.
Были высказаны пожелания и
замечания: освещать материалы международной
организации ФАО; помещать обзор
материалов, публикуемых по холодильному делу
в иностранных журналах; давать
информацию о предстоящих совещаниях, семинарах,
выставках; заранее, до проведения
выставок, знакомить с их экспонатами; ввести
раздел «Техника лабораторных
исследований»; расширить раздел «Обмен опытом»;
заострять внимание на проблемах
строительства холодильников; информировать о
проводимых работах в области холодильной
техники и технологии; больше публиковать
дискуссионных материалов и др.
ЗА РУБЕЖОМ
УДК 662.998-036:664 F21.56]
ПРИМЕНЕНИЕ
ПЕНОПОЛИУРЕТАНОВЫХ
МАТЕРИАЛОВ
В ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКЕ
Канд. хим. наук С. Б. ГУТНИК,
канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
канд. хим. наук Н. И. СТРОГАНОВА
ВНИКТИхолодпром
Впервые синтезированные в 50-х гг. жесткие
пенополиуретаны (ППУ) уже в начале
60-х гг. стали широко внедряться в
промышленности западноевропейских стран и
США (особенно на предприятиях,
выпускающих бытовую холодильную технику)
вместо традиционных теплоизоляционных
материалов. Такое ускоренное развитие
производства жестких ППУ было
обусловлено в первую очередь использованием их
не только в качестве теплоизоляционных,
но и одновременно конструкционных
материалов, ибо даже самые легкие из них
с плотностью до 25 кг/м3 выдерживают
нагрузки порядка 1,5—2,0 кг/см2.
Существенным преимуществом жестких
ППУ перед большинством других
теплоизоляционных материалов является
возможность вспенивания композиции
непосредственно на изолируемом объекте с
образованием сплошного слоя, что исключает
необходимость заделки швов. Кроме того,
хорошая адгезия затвердевающего
пенопласта ко многим материалам позволяет
отказаться от клеев и мастик. Эти
преимущества в полной мере реализованы с
внедрением технологии реакционно-литьевого
формования (РЛФ), позволяющей с
помощью стационарных и передвижных
установок напылять пенопласт на вертикаль-^
ные и наклонные поверхности, а такжл
заливать его в сложные формы [6].
Совершенствование технологии и
оборудования для РЛФ — одно из основных
направлений в развитии производства
теплоизоляционных конструкций на основе
ППУ [7]. В частности, в 1987 г. для
нанесения ППУ выпущена серия из пяти
мобильных установок производительностью
соответственно 5, 15, 30, 50 и 100 кг/мин
54

при соотношении компонентов 1:1. Это
соотношение можно произвольно и плавно
изменять в интервале от 1:5 до 5:1.
Баки для компонентов емкостью от 25 до
500 л снабжены мешалками с
регулируемой скоростью вращения от 13,3 до 22,5 с-1
(от 800 до 1350 об/мин). Управление
переменными параметрами работы агрегата
полностью автоматизировано и
осуществляется с пульта [5].
Наряду с расширением области
применения жестких ППУ на Западе в
последние годы наблюдается стабилизация их
потребления при изготовлении бытовой
холодильной техники. В частности, на бытовые
холодильники расходуется 6 % общего
объема производства ППУ (в 1978—1982 гг.—
7 %). В связи с этим прогнозируется
снижение к 1990 г. темпов роста выпуска
жестких ППУ [4]. Наиболее перспективной
областью их использования становится
изолирование коммуникаций для подвода
хладагента и производство панелей типа
«сэндвич» для промышленных холодильников.
Современная технология позволяет
получать трехслойные панели толщиной до
240 мм [10].
В последние годы путем
совершенствования композиций ведущими западными
фирмами удалось достигнуть дальнейшего
снижения теплопроводности уретановых
пенопластов. Фрима «ИСИ» (Англия) ввела
в свои композиции полиизоцианаты
повышенной функциональности (VM 85 HF,
VM 90 HF), что привело к снижению
теплопроводности жестких ППУ с 0,0175—
0,0200 до 0,0155—0,017 Вт/м A3%) [1].
Западногерманская фирма «Байер» снизила
теплопроводность ППУ, используемых в
производстве холодильников, на 10—15 %
при уменьшении продолжительности их
созревания до 2,5 мин [10].
Неизменной остается тенденция к
использованию в композициях автокаталитических
полиолов, однако при этом рекомендуется
повышать их функциональность
(содержание функциональных групп в молекуле)
до 3—4 для увеличения степени
пространственного соединения полимерных
цепей [10].
Фирма «Персторп Полимер» разработала
рювые полиолы марок ТР-0,8 (трехфункцио-
нальный) и ХР 5103 (четырехфункцио-
нальный), повышающие термостойкость
пенопласта и совместимые с другими гидрок-
силсодержащими компонентами. При этом
теплопроводность жестких ППУ снижается
на 10—15% [8].
Фирма «Санио Кемикл Компани»
(Япония) начала выпуск жесткого закрыто-
ячеистого ППУ «Сан-Нике RX-500» на
основе автокаталитического пол иола.
Материал обладает повышенной формуемостью,
формостабильностью, хорошими тепло- и
звукоизоляционными свойствами при
одновременном увеличении жесткости на 50 %.
Мощность нового производства — 67 000 т
в год (в том числе 24 000 т полиэфир-
полиола) — в дальнейшем планируется
увеличивать ежегодно на 10 % [3].
Швейцарское отделение фирмы «Доу
Кемикл» предлагает новую систему жестких
ППУ для теплоизоляции бытовых
холодильников (толщина изоляционного слоя до
10 см) на основе полиола третьего
поколения «Воранол PST-461» и полиизоцианата
«Воранат М-269» с функциональностью 2,6
и содержанием NCO-rpynn 30,4 %.
Композиция характеризуется коротким
временем старта D с). Плотность полученного
из нее материала составляет при
свободном вспенивании 20,66 кг/м 3 (в изделии —
32 кг/м3), прочность при сжатии —
0,12МПа [9].
Новинкой среди жестких ППУ является
нечувствительный к воде в момент
отвердевания материал марок «Блендур M-KU» и
«Блендур-KL». Его можно применять в
водной среде или, например, под дождем [2].
Основной проблемой в разработке пено-
полиуретановых материалов для
холодильной техники остается снижение горючести
этих пенопластов, которые в большинстве
своем, несмотря на введение в композиции
различных антипиренов, относятся к классу
сгораемых материалов. Другая проблема —
поиск экологически безопа'сных
вспенивающих агентов, способных заменить в пенопо-
лиуретановых композициях фреоны,
использование которых должно быть сокращено
в соответствии с международными
соглашениями об охране озонного слоя планеты.
Список использованной литературы
1. Cunningham A., Sparrow D. J.
Polyurethanes' 85. PRJ/Eur. Int. Symp.
London, 1985, 2—13.
2. Inf. chim. 1986, № 276, 127.
3. Jap. Plastics Oge. 1986, 24, № 208, 29—30.
4. Kunststoffe. 1986, 76, № 10, 868—869.
5. Kunststoffe. 1987, 77, № 9, 831.
6. Ortel G., Loew G. // Kunststoffe. 1985,
75, № 9, V—XIV.
7. R ii h m a n n H., S с h a p e r H. // Kunststoffe.
1987, 77, № 10, 940—945.
8. Plast. and Rubber Ind. 1986, 11, № 5, 16.
9. Thoen J. A., T r i be 1 nor n U., Schind-
ler P. J. // Therm. Insulation. 1986, 0,
\ J3 j 23.
10. Uhlig K. // Kunststoffe. 1987, 77, № 2,
214—221.
55

СПРАВОЧНЫМ
ОТДЕЛ
УДК 681.52: [621.565:629.123.44]
ШКАФЫ УПРАВЛЕНИЯ СУДОВЫМИ
ХОЛОДИЛЬНЫМИ АГРЕГАТАМИ
И МАШИНАМИ
Ю. М. ВОРОБЬЕВ
ВНИИхолодмаш
А. И. ГУБЕНКО
ЕШИИэлектропривод
Ю. В. КЛЮЕВ
Ангарский электромеханический завод
Ангарский электромеханический завод
серийно выпускает шкафы управления Ш9201,
Ш9205 и Ш9206 по ТУ 16-656.030—84.
Структура типового обозначения шкафа:
Ш — шкаф;
92 — назначение (автоматическое
регулирование);
01, 05, 06 — соответственно для
поршневых компрессоров с аналоговым сигналом,
для винтовых компрессоров и поршневых
компрессоров с дискретным сигналом.
Климатическое исполнение шкафов и
категория размещения ОМ4, номинальное
напряжение цепей управления и силовой
380 В, частота 50 Гц (учитываются при
заказе цифрами 77).
Шкафы предназначены для
автоматического управления, регулирования
холодопроизводительности, автоматической
защиты и сигнализации аварийных режимов
работы холодильных агрегатов и машин,
устанавливаемых на судах с неограниченным
районом плавания.
Шкафами Ш9201 и Ш9206 комплектуют
холодильные агрегаты с поршневыми
компрессорами, холодопроизводительность
которых регулируется с помощью
электромагнитных всасывающих клапанов. Шкаф
управления Ш9205 применяют с
холодильными машинами и агрегатами на базе
винтовых компрессоров типа 21ВБ50 и 21ВБ100.
Холодопроизводительность компрессоров
регулируется с помощью золотникового
устройства.
Шкафы управления обеспечивают:
автоматическое, дистанционное
автоматическое и местное управление пуском и
остановом холодильного агрегата и машины;
включение электроподогревателя масла
перед пуском компрессора по температуре
масла и отключение по достижении
заданной температуры;
открытие электромагнитного клапана на
жидкостной линии испарителя при
включении компрессора, открытие дополнительного
электромагнитного клапана при достижении
50 %-ной холодопроизводительности;
разгруженный пуск компрессора;
защиту компрессора от: повышения
давления нагнетания; понижения давления
всасывания, перепада давлений млела в
системе смазки компрессора (с выдержкой
времени после пуска компрессора от 5 до 40 с),
температуры теплоносителя; повышения
температуры нагнетания хладагента, масла,
обмоток встроенного электродвигателя
(одна защита резервная);
исполнительную сигнализацию:
напряжение питания в шкаф управления подано,
электродвигатель компрессора включен,
электроподогреватель масла включен, а
также сигнализацию о подаче питания на
катушки электромагнитных клапанов
компрессора каждой ступени регулирования (для
шкафов Ш9201, Ш9206) и о положении
золотника (для шкафа Ш9205);
блокировки, не допускающие пуск
компрессора без включения насоса
теплоносителя и насоса, подающего воду в конденсатор,
а также при срабатывании одного из реле
защиты и положении золотника выше
25 %-ной холодопроизводительности (для
шкафа Ш9205);
регулирование
холодопроизводительности компрессора по сигналу от датчика
давления или термопреобразователя
сопротивления градуировки 100М:
Ш9201 — от датчика давления с
аналоговым выходным сигналом 0—5 мДА;
Ш9206 — от датчика давления с
контактным выходом;
Ш9205 — от датчика давления с
аналоговым выходным сигналом 0—5 мДА или
от термопреобразователя сопротивления
градуировки 100М.
контроль исправности схемы с помощью
встроенной системы контроля;
регистрацию времени наработки с
помощью встроенного счетчика моточасов;
Шкафы управления можно использовать
при параллельной работе двух и более
агрегатов. Их устанавливают в помещении для
холодильных машин и закрепляют на стене,,
(обслуживание только с одной стороныШ
Внутри шкафы разделены перегородкой
на два отсека: с силовой аппаратурой и с
аппаратурой управления и регулирования.
Блоки управления и регулирования
размещены на поворотной панели, схемы
выполнены с помощью печатного монтажа и за-
коммутированы разъемами.
На лицевой стороне двери силового
отсека установлен амперметр, на лицевой сто-
56

роне двери отсека управления и
регулирования — аппаратура управления и
сигнализации.
Шкафы имеют аварийную звуковую и
световую сигнализацию с расшифровкой
причин, вызвавших отключение
холодильного агрегата или машины, и вывод общего
сигнала на диспетчерский пульт, а также
аварийно-предупредительную сигнализацию
в соответствии с Правилами Регистра СССР.
Кабели вводят через специальные
отверстия в нижней части шкафов и
подсоединяют к клеммным колодкам.
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.564.25+621.564.37:536.24.001.5
Теплообмен при кипении хладагента R12 и его
смеси с маслом при раздельном течении в
горизонтальных трубках. НАУМОВ К А., АЗАРС-
КОВ В. М. «Холодильная техника», 1988, № 12.
Приведены экспериментальные данные по
кипению чистого R12 и смеси R12 и масла ХФ12-16
при вынужденном движении внутри
горизонтальных трубок. Анализируется влияние режимных
параметров на интенсивность теплоотдачи.
Получены уравнения для расчета локальных по длине
трубки коэффициентов теплоотдачи при кипении
чистого R12. Предложена зависимость для оценки
влияния материала стенки трубки на средние по
ее длине коэффициенты теплоотдачи.
Иллюстраций 5. Список литературы — 5 названий.
УДК 536.51.083.6.037@01.4)
Выбор надежных методов определения
температуры плавления замороженных биоматериалов.
ОПАРИН Ю. Г., ЧЕРНЕ1ДКИЙ Ю. П.
«Холодильная техника», 1988, № 12.
Проведены измерения температуры начала
плавления замороженных растворов ряда веществ,
применяемых в качестве защитных сред при
лиофилизации микроорганизмов, разными
методами: электропроводности (МЭ),
дифференциального термического анализа (ДТА) и
нагруженного стержня (МНС). Полученные значения
температур плавления сравнивали с данными
Мак-Кензи, представляющими температуры
наступления деструкции (коллапса) лиофилизи-
руемого материала, а также с температурами
вспенивания биоматериалов в процессе
сублимации. В результате анализа полученных данных
наиболее эффективным признан МНС. МЭ не
рекомендован для измерения температуры
плавления биологических жидкостей со слабой
ионной электропроводностью.
Таблица 1. Список литературы — 7 названий.
Габаритные размеры 1600X880X400 мм,
масса — не более 230 кг.
Номинальные токи силовой цепи: 40, 50,
63, 80, 100 и 125 А. В заказе их учитывают
цифрами соответственно: 36, 37, 38, 39, 40
и 41.
Пример формы заказа (винтовой агрегат,
номинальный ток силовой цепи 100 А):
Ш9205—4077 ОМ4.
Запросы на шкаф управления направлять
по адресу: 665821, Ангарск, Иркутская
область, АЭМЗ.
' УДК 536.24:664.9.037
Улучшение условий охлаждения картофеля и
овощей. ДЯЧЕК П. И. Холодильная техника, 1988,
№ 12.
Приведена система дифференциальных
уравнений, описывающая процессы переноса теплоты и
влаги при охлаждении насыпи картофеля и
овощей. Расчет по ним дает хорошее совпадение
с экспериментальными данными. На основании
проведенного анализа предложены пути
совершенствования режимов работы системы
вентиляции.
Иллюстраций 4. Список литературы — 8 названий.
УДК 621.575:662.997
Использование возобновляемых источников
энергии в абсорбционных холодильных установках.
ДЖУГЕЛИ Т. Н., БРОДЯНСКИЙ В. М.
«Холодильная техника», 1988, № 12.
Показаны возможности эффективного
применения абсорбционных холодильных установок
периодического действия в сочетании с
возобновляемыми источниками энергии (солнечной и
геотермальной). Наиболее подходящими парами
рабочих агентов в интервале температур нагрева
(генерации) до 370 К могут служить этиламин —
вода и метиламин — вода. Средний расчетный
КПД установок в этих условиях находится в
пределах 0,3—0,2. Отсутствие насосов и простота
автоматизации делают такие установки удобными
для использования в условиях автономности.
Иллюстраций 2. Список литературы — 10
названий.
УДК 621.565.9-032.24
Образование кристаллической изморози в
холодильных камерах. МНАЦАКАНОВ Г. К,
КОСОЙ С. М. «Холодильная техника», 1988, № 12.
Рассмотрены механизм и условия образования
кристаллической изморози в камерах хранения
замороженного мяса с увлажнением воздуха.
Приведены экспериментальные данные о
динамике осаждения изморози в различных зонах камеры
на нитях, ограждениях и штабеле мяса.
Приводятся рекомендации по совершенствованию
систем воздушного охлаждения с увлажнением
воздуха.
Иллюстраций 4. Список литературы — 8 названий.
57

СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ЗА 1988 ГОД
Перестройка холодильного хозяйства —
задача неотложная
Перестройка холодильного
машиностроения: проблемы и решения. Интервью
с первым заместителем министра
химического и нефтяного
машиностроения А. Г. Руцким
РЕШЕНИЯ XIX ВСЕСОЮЗНОЙ
КОНФЕРЕНЦИИ КПСС — В ЖИЗНЬ!
Агаев Р. А. Человеческий фактор цены
не имеет
НА ПУТЯХ ПЕРЕСТРОЙКИ
Абдуллаев А. Т., Аху«д-заде С. Г.
Истоки авторитета заводской марки
Мишина 3. Д. Слагаемые успеха
ПЕРЕСТРОЙКА: ПРОБЛЕМЫ И
РЕШЕНИЯ
«Круглый стол»
Сокращение потерь мясного сырья при
холодильной обработке и хранении —
задача комплексная
Дискуссионный клуб
Различные научные подходы к решению
важнейшей проблемы
ПРОЕКТ ВЫСОКОГО КАЧЕСТВА —
ТРЕБОВАНИЕ ВРЕМЕНИ
Васютович В. В. Основные направления
в проектировании распределительных
холодильников
Васютович В. В., Миловидов В. П.
Распределительный холодильник емкостью
5000 т
Кладий А. Г. Новые фабрики мороженого
Коган Б. Н. Расчет количества
компрессоров при проектировании компаундных
схем холодильных установок
Файнштейн В. А., Карганов Г. А. Новые
требования к строительству
холодильников
КАЧЕСТВО И НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
ПРОГРЕСС
Афонский В. П. Цель — повысить
технический уровень и качество продукции
Береснев А. Е., Воробьев Ю. М., Мнлова-
нов В. И. Фазовая стабильность систем
индицирования поршневых холодильных
компрессоров
Быков А. В., Калнинь И. М., Канышев Г. А.,
Кац А. Г. Винтовые холодильные
компрессорные агрегаты холодопроизводи-
тельностью свыше 800 кВт
Морозов И. В., Ужанский В. С.
Регулирование холодопроизводительности
поршневого компрессора с помощью
изолированного байпаса
Сухомлинов И. Я. Повышение
эффективности фреоновых турбохолодильных
машин на нерасчетных режимах работы
Шмуйлов Н. Г., Махлис Л. С.
Применение абсорбционных водоаммиачных
холодильных установок для комплексного
хладотеплоснабжения мясокомбинатов
ПЕРЕСТРОЙКА И КАЧЕСТВО
Зеленое В. В., Кухар С. И., Мазурцев Н. А.
Совершенствование герметичных
компрессоров типа ФГ-0,09
1-2
IX—2
X—2
VIII—2
II—2
XI-2
ХП-2
IV-2
IV-
IV-
IV-
IV-
-8
-14
-6
-11
IX—8
IX—23
IX—12
IX—27
IX—17
IX—20
X—22
Назаренко С. Нм Кравцевич В. Я.
Причины механических повреждений
бытовых холодильников X—15
Николаенко Ю. Е., Киселев Ю. Ф.,
Заиченко А. П., Данилюк В. Е.
Повышение надежности холодильного
агрегата абсорбционных бытовых
холодильников II—31
Николаенко Ю. Е., Тихонова В. Н.
Новая методика определения теплопрохо-
димости холодильного шкафа X—18
Обеспечить выпуск бытовых
холодильников на уровне мировых стандартов.
Интервью с руководителем госприемки
на Минском заводе холодильников
Н. П. Петровичем X—7
Пискунов В. В. Снижение
энергопотребления бытовых холодильников: самоцель
или целесообразность X—11
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Бунятова Н. Г. Сервис на Бакинском
заводе холодильников X—4
Васюков Н. С. Через бригадный подряд —
к демократизации экономики VI—52
Захарова К. Г., Кирдяшкина Е. И.
Управлять качеством продукции со стадии ее
разработки IX—33
Коржеманова Л. А., Макеева Г. И.,
Забродкин Е. В., Кладий А. Г. О
нормировании потребления воды при
производстве мороженого II—35
Макеев Д. А., Галкина Т. А. В новых
условиях оплаты труда VII—19
Шакрыл Н. Н. Переход ВНИКТИхолод-
прома на новые условия хозяйствования XII—25
По просьбе читателей
Маневич Л. Б. О монтаже, наладке,
ремонте и техобслуживании холодильного
оборудования в колхозах и совхозах VIII—46
Остапкович Н. В., Шушкевич А. А.,
Зуев И. М. Организация ремонта молоко-
охладительных установок в Белорусской
ССР VIII—47
В порядке обсуждения
Данилин В. И. О системе хозрасчетных
показателей производственной
деятельности холодильников перерабатывающих
предприятий I—9
ПРОБЛЕМЫ. ПОИСКИ. РЕШЕНИЯ
Бежанишвили Э. ^М., Хазанов И. Г.
Нормативные сроки службы и нормы
амортизационных отчислений на реновацию
холодильного оборудования 1—12
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.
Нормативы затрат на ремонт
холодильного оборудования II —16
ХОЛОД НА СЛУЖБЕ АПК
Алешин Ю. П. ВНИКТИхолодпром — для 1
развития холодильного хозяйства агро- Щ
промышленного комплекса VI—2
Бабакин Б. С, Еркин М. А. ^Влияние
электрического поля на интенсификацию
тепдообмена VI—41
Балан Е. Ф., Картофяну В. Г., Зин-
ган П. А., Мустяца В. Т. Исследования
систем воздухораспределения
авторефрижераторов VI—16
Бантыш Л. А. Перспективы холодильного
консервирования плодоовощного сырья VI—8
Галицкая Н. И., Румынская О. И.,
Чистякова Т. Г. Оптимальные режимы
и сроки хранения полукопченых колбас XI —19
58

Гершзон Д. Е. Сборная
низкотемпературная камера Я10-ОКС
Годованец В. В., Бурданов Н. Г.,
Орловский В. М. Сушка пряной зелени
при отрицательной температуре
Гукалина Т. В., Диденко Р, А.,
Бурова Т. Е. Условия размораживания
фруктовых смесей
Дженеева Э. Л. Прогнозирование сроков
хранения замороженной земляники
Дибирасулаев М. А., Соловьева Е. С,
Возмитель Г. П., Дмитриев С. А.
Пищевые покрытия — эффективное
средство сокращения усушки и
сохранения качества мяса
Древ ал ь Ю. К. Применение рипора
повышенной прочности для ремонта
холодильников
г Дячек П. И. Улучшение условий
охлаждения картофеля и овощей
Коробкина 3. В., Сиапян Г. Г., Модон-
каева А. Э., Дженеева Э. Л. Хранение
винограда в замороженном виде
перспективно
Куликовская Л. В., Дибирасулаев М. А.,
Румынская О. Им Каргальцев И. И.
Влияние электростимуляции на качество
мясных полуфабрикатов
Лаицман И. П., Лапшеиков В. А.
Достижения холодильной техники и
технологии — в проекты предприятий мясной
и молочной промышленности
Лебедев В. Ф., Тихонов Б. С,
Русанов В. В., Бабакин Б. С. Прибор на
аналоговых и цифровых микросхемах для
контроля и регулирования
льдообразования
Маяковский Ю. В., Доильиицын А. В.
Совершенствование системы воздухорас-
пределения
Мнацаканов Г. К., Косой С. М.
Образование кристаллической изморози в
холодильных камерах
Нгуен Ваи Куй, Стрельцов Б. Н. Опыт
хранения тропических плодов в МГС
Нестеркин В. Ф. Состояние и перспективы
производства быстрозамороженной
плодоовощной продукции
Нехорошее Б. Г., Тараканов В. И.
Создание и испытание роторно-поршневых
компрессоров
Овчарова Г. П., Кизима Л. А., Маму-
лова Н. А., Панкова Р. И.
Эффективный способ размораживания творога
Орловский В. М., Кудряшова С. Н.,
Бычихина Т. В., Талызин В. В. Новая
технология производства замороженного
репчатого лука-полуфабриката
Резчиков В. А., Сорочинский В. Ф. Тепло-
обменный аппарат для охлаждения зерна
в псевдоожиженном слое
Решетник В. П., Грибинча А. И. Качест-
. венные и количественные изменения
связных туш при холодильной обработке и
Охранении
^Романов О. А. Ускорить техническое
перевооружение холодильного хозяйства
мясной промышленности
Самохнна Л. М., Суворова И. А.
Береговое холодильное хозяйство рыбной
отрасли — на уровень современных
требований
Система активного вентилирования
воздуха в овощехранилище
Скарбовийчук А. М., Плотникова О. В.,
Стефановскнй В. М., Поляков В. К.
Тепломассообмен при замораживании
мяса в полутушах
VI-
II-
VII
VII
-47
-23
-9
-8
VI—28
VI—49
ХН-10
VII—5
VI—31
VI-6
VI-
III-
XII-
VII—
VII
VI-
-37
-11
-16
-16
-2
-43
VI-27
VII—11
VI—34
Н-22
III—2
1—6
VII—18
III—14
Стефановскнй В. М., Назаровскнй А, Л.,
Купцов П. В. Пути сокращения усушки
мяса III—5
Стефановскнй В. М., Юрьев С. Н.,
Боков А. Е., Ростроса С. Н. Анализ
экономической эффективности систем
замораживания мяса XI —13
Талызин В. В., Анисимов В. Я.,
Мишарина Т. А., Головня Р. В. Использование
нетоварного лука в производстве
готовых быстрозамороженных мясных блюд
и полуфабрикатов VI—22
Фнльчакова Н. Н. Выбор стабилизаторов
для производства замороженных
десертов VI—24
Фридман Б. А., Попов В. П.
Реконструкция системы охлаждения камер
замораживания мяса III—7
Хмаладзе О. Ш. Аммиачные
воздухоохладители с биметаллической
поверхностью для камер замораживания мяса XI —15
Чумак И. Г., Онищенко В. П., Шахне-
внч В. П., Вязовский В. П.
Замораживание мяса с использованием поточных
методов обработки III—17
Шишкина Н. С. Эффективность
предварительного охлаждения плодоовощной
продукции VI—12
Шишкина Н. С, Тер-Овакимян Ж. А.,
Лежнева М. Л., Карастоянова О. В.
Единая холодильная цепь поле —
магазин для зеленных культур VII—14
В порядке обсуждения
Таран В. А., Федоров О. Г., Покати-
лов А. И. Энергоэнтропийная
концепция усушки пищевых продуктов при
холодильной обработке XII—21
Шляховецкий В. М. К созданию научно
обоснованных норм усушки
мясопродуктов при холодильном хранении % И—27
Продолжаем дискуссию
Куцакова В. Е., Зоинн В. Г., Махбубов X. С,
Иванов М. П. Влияние различных
факторов на усушку мяса при доморажи-
вании IX—37
ЭКОНОМИЯ
ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
Актов А. А., Мухитдинов Н. А.,
Ибрагимов И. Д. Применение теплонасосной
установки для охлаждения и
пастеризации молока V—9
Везнришвнли О. Ш. Применение теплона-
сосных установок в отраслях АПК Грузии V—2
Джугели Т. И., Бродянский В. М.
Использование возобновляемых источников
энергии в абсорбционных холодильных
установках XII—29
Каи К. Д. Рабочие вещества для
компрессионных тепловых насосов V—13
Каи К. Д., Колосков Ю. Д., Рябинин Г. А.,
Раев А. А. Испытания компрессионного
теплового насоса в широком
температурном диапазоне V—6
Оиишков В. Е. Выбор теплонасосной
станции для промышленного предприятия X—24
Оиишков В. Е. Оценка эффективности
использования теплонасосных станций V—4
Пономаренко А. В. Система утилизации
теплоты сжатия паров аммиака V—10
Смелков Н. А. Повышение энергетической
эффективности эксплуатации судовых
холодильных установок I—18
Суслов А. Э., Ионов А. Г. Опытно-
промышленная установка с тепловым
насосом для холодного копчения и вяления
рыбы XI—35
59

Тимофеев А. В. Теоретический цикл
парокомпрессионного теплового насоса V~-l 1
ЭФФЕКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА -
НАРОДНОМУ ХОЗЯЙСТВУ
Карпис Е. Е., Конев Д. П.,
Субботина Т. Л. Ресурсосберегающие системы
кондиционирования воздуха
вычислительных центров
f сримов Н. А., Кулиев Г. М., Эйбатов О. М.
Действительные процессы в холодильной
машине бытового кондиционера
Кокорин О. Я. Экономия электроэнергии
в системах кондиционирования воздуха
на предприятиях химических волокон
Оберемок В. 3., Волков А. В., Про-
бин С. И. Аэроклиматический комплекс
ЗИЛа для испытаний автомобилей
Педанов В. Г., Пилипенко Л. Т., Ула- '
нов Н. М. Применение
комбинированного тепломассообменного аппарата в
камерах искусственного горного климата
Сикорская Е. . М., Дорошенко А. В.,
Липа А. И. Интенсификация процессов
тепломассопереноса в контактных
воздухоохладителях и зентиляторных
градирнях
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Антипов А. В. Расширение
функциональных возможностей бытовых
холодильников
Афанасьева И. А., Марголина Ф. А.,
Цирлин Б. Л. Совершенствование
поршневых холодильных компрессоров
Бараненко А. В., Волкова О. В.,
Орехов И. И., Будневич А, П. Ингибиторы
для защиты от коррозии сталей в водно-
солевых растворах
Бараненко А. В., Шевченко А. Л.,
Орехов И. И. Влияние
поверхностно-активных веществ на интенсификацию
теплоотдачи при конденсации водяного пара
Беззаботов Ю. С, Шляховецкий В. М., Бу-
лавинов Б. А. Применение
газодинамической холодильной машины для
охлаждения птицы
Береснев А. Е., Ужанский В. С. Датчики
давления для индицирования
холодильных компрессоров
Бурдо О. Г. Автономные теплоисполь-
зующие генераторы холода
Влодавец В. В., Кунина В. А.
Энтерококки как санитарно-показательные
микроорганизмы в производстве
быстрозамороженных готовых блюд
Злотников М. О., Сотников А. Г. Расчет
процесса охлаждения воздуха в СКВ на
программируемом микрокалькуляторе
Калю нов В. С., Мачулин В. И. Повышение
гидравлической устойчивости
испарительных систем с насосной подачей
хладагента
Караван С. В., Пинчук О. А., Орехов И. И.
Новый раствор для абсорбционных
холодильных машин
Куликовский А. В., Джентемирова К. М.
Морфология психрофильного
патогенного микроорганизма Yersinia Enterocoli-
tica
Лавренченко Г. К., Дорошенко А. В.,
Демьяненко Ю. И., Ярмолович Ю. Р.
VIII—10
VIII—23
VIII—14
VIII—18
VIII—25
VIII—28
II—37
Ш-23
VIII—40
XI—26
VII—27
VII—29
III -25
X—43
IV—20
1—23
V-22
VIII—43
/III-
V-
X-
V-
VII-
XI-
I-
IV-
-34
-27
-36
-31
-21
-28
-28
-23
Разработка косвенно-испарительных
воздухоохладителей для систем
кондиционирования воздуха X—28
Латышев В. П., Волошина С. И. Изо-
хорная удельная теплоемкость
двухфазной системы ацетон — смесь
углеводородов " II—41
Лебедев В. Ф., Тихонов Б. С,
Русанов В. В. Контроль и регулирование
влажности пересыщенного воздуха в
холодильных камерах с использованием
микропроцессора
Лихтенштейн Э. Л. Влияние условий
кристаллизации воды на качество
искусственного льда
Лихтенштейн Э. Л. Получение
качественного искусственного льд для
спортивных целей
Майоров В. В. Определение уровня
автоматизации холодильных установок
Маргулец В. И., Раичевич Р. Системы
кондиционирования воздуха судов
(овощевозов) типа «Белград»
Мерчанский В. Д., Малей С. В.
Исследование охлаждения воды в пенных
контактных теплообменных аппаратах
Михайлов Г. М., Рева Л. С, Тябин Н. В.,
Миронов А. Ю. Самоочищающиеся
теплообменники
Муштаков А. Г. Тепло- и массообмен
в трехкомпонентном псевдоожиженном
слое
Наумов К. А., Азарсков В. М. Теплообмен
при кипении хладагента R12 и его смеси
с маслом при раздельном течении в
горизонтальных трубках XII—33
Наумов С. Е., Гросман Э. Р.
Интенсификация теплообмена в абсорбере броми-
столитиевой холодильной машины • V—19,
Огарков С. Е., Цейтлин ТО. А.
Моделирование характеристик кожухотрубного
испарителя с учетом степени его
заполнения хладагентом XI—24
Опарин Ю. Г., Чернецкий Ю. П. Выбор
надежных методов определения
температуры плавления замороженных
биоматериалов XII—37.
Опарин Ю. Г., Яблочник Б. М.,
Чернецкий Ю. П. Установка для
дифференциального термического анализа
замороженных биоматериалов
Попов В. В., Таратута Ф. А.
Математическая модель для системы «машина —
термокамера»
Ротгольц Е. А., Шингисов А. У.
Математическое моделирование процессов
тепломассопереноса при замораживании
мяса
Румянцев Ю. Д. Эффективность компаунд-
ных схем холодильных установок
Савицкий И. К., Сутырина Т. М. Влияние
скорости перегретого пара на
интенсивность теплообмена в воздушных
конденсаторах 1—31
Савченков Г. А., Наср М. М., Чумак И. Г. А
Одномерная математическая модель от- Ш
крытого регенератора абсорбционной
гелиохолодильной установки V—17
Соловьев А. Г., Дюндин В. А.,
Данилова Г. Н. Влияние пористого покрытия
поверхности пучка труб на интенсивность
теплоотдачи при кипении аммиака X—33
Сухомлинов И. Я. Унификация проточной
части холодильных центробежных
компрессоров VU1—36
Тер-Ионесян Р. С. Расчет блока
конденсатора воздушного охлаждения I—36
XI-
II-
IV-
IV-
-33
-38
-25
-16
60

Тер-Ионесян Р. С. Теплообменные
аппараты из унифицированных модулей для
систем кондиционирования воздуха V—25
Филин С. О., Гернер В. А.,
Серебряный Г. Л. Совершенствование способа
извлечения льда из льдоформ X—41
Новинки холодильной техники
Герасимов А. В., Дибнер В. С,
Жучков В. А., Филиппов Л. Д.
Льдогенератор пищевого льда ЛТ-50 II—44
Исмаилов Т. А., Исабеков И. М.,
Цветков Ю. Н. Полупроводниковый
термоэлектрический измеритель влажности
воздуха IX—30
Исмаилов Т. А., Цветков Ю. Н.,
Соболев В. И. Полупроводниковое
термоэлектрическое устройство X—45
Кокорин О. Я., Рыбальченко Г. В.
Аппарат ВИО-10 для испарительного
охлаждения воды IX—31
Ломакин В. Н., Поляков И. А. Поста-
ментный воздухоохладитель Я10-ФВП III—21
Орлов Я. Б., Зеликовский И. X., Окон 3. Л.
Моноблочные холодильные машины V—37
ОБМЕН ОПЫТОМ
Агрегатированная льдогенераторная
установка I—40
Бугаев А. В., Попов В. А., Кладий А. Г.
Второй этап реконструкции цеха сухого
льда на Белгородском хладокомбинате IV—29
Васькина Е. С, Потиевская С. А., Оли-
фер Г. М., Лидова К. Н. Новый
материал для герметизации испарителей
абсорбционных бытовых холодильников IV—29
Генжемуратов У. Улучшение работы
системы смазки компрессора П110-2 I—39
Гущин А. В., Грабский С. П., Шаззо Р. И.
Маслоотделитель Я10-ФМО VII —32
Даскаль В. М., Ноткин Л. Д., Рейня А. М.,
Древаль Ю. К. Применение рипора для
теплоизоляции изотермических
резервуаров установок типа УДХ
Измерительная система СКТ-1
Калупин В. А. Указатель положения
золотника винтового холодильного
компрессора
Кладий А. Г. Эффект рационализации
Лущенков Н. Д. Монтаж холодильных
машин с воздушными конденсаторами
Морозильная камера
Новожилов Ю. Н. Изготовление пластин
клапанов для бессальниковых фреоновых
компрессоров
Полуавтомат для приварки ребер
конденсаторов
Правильно-отрезной станок для резки
проволоки
Пытченко В. П., Королюк И. К. Опыт
эксплуатации маслоотделителя Я10-ЕГЦ
Ткаченко А. П. Фильтр-осушитель для
холодильных установок
Устройство для очистки трубок
маслоохладителя от водяного камня
Шинковский И. Д., Лагунов Б. А.,
Рачков В. Ф., Кожахметов Б. К.
Восстановление коленчатых валов компрессоров
бытовых холодильников II — 46
Электронный акустический течеискатель X—48
НА ВДНХ СССР
Козлов Ю. Г. Новые разработки ВНИКТИ-
холодпрома IV—44
V-
XI-
II-
VIII-
V
III
VII-
XI-
VII-
XI
III
X
44
-40
-48
-50
-43
31
-35
-40
-34
-39
-31
-49
Награды за научные разработки
Обмен опытом по внедрению
малогабаритных скороморозильных аппаратов
ЯЮ-ОАС
Судзиловский И. И., Макаров В. В.,
Богатырев А. Н., Медведев Б. А.
Скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС-5 для
замораживания мелкоштучных
полуфабрикатов
Материалы семинара о применении рипора
Гутник С. Б. Основные направления
совершенствования рипора
Древаль Ю. К. Производство и
применение рипора в отраслях АПК
Меры безопасности при работе с рипо-
ром
Оловарь Т. Л. Оборудование для
нанесения рипора
Рудь Н. А. Восстановление изоляционных
конструкций холодильника с помощью
рипора
Скобцов Л. Е. Перспективы применения
рипора для ремонта жилых зданий
Таран С. В. Применение рипора при
ремонте изоляции
Фоменко Н. М. Панели типа «сэндвич»
для сборных холодильников
Царев В. В. Организация обучения
специалистов отрасли работе с рипором
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Ведомственные нормы технологического
проектирования распределительных
холодильников
VI
Временная технологическая инструкция по
приготовлению и нанесению пищевого
пленкообразующего покрытия на мясные
туши и полутуши .перед холодильной
обработкой
Оленев Ю. А., Шпякина Н. Нм Творого-
ва А. А. Новая технологическая
инструкция по производству мороженого
Рекомендации по проектированию камер
интенсивного замораживания мяса на
предприятиях мясной промышленности
ОХРАНА ТРУДА
Коган Б. Нм Векслер Ф. Г., Солома-
ха Ю. К. Определение категорий
помещений холодильников по взрывопожар-
ной и пожарной опасности VIII
Правила устройства и безопасной
эксплуатации фреоновых холодильных установок
III—32
IX—41
IX—44
XII —43
XII—40
XII—47
XII—41
XII—45
XII —45
XII —44
XII—42
XII —46
IV — 33,
V - 48,
VII — 38
55
II — 51
III — 34
54
IX — 45,
X — 52,
XI - 44
Яковлева С. В., Гриднева И. Ю.,
Букин Е. К., Донченко Н. П. Аттестация
условий труда на рабочих местах
I — 41
ИЗОБРЕТЕНИЯ
1—17, 22, 38, 44, 56
II — 21, 26, 30, 36, 43, 46, 52, 59
III — 22, 29, 47, 58
IV — 15, 28, 31, 46, 48
V — 16, 45, 53. 59
VI — 54, 57; VII — 35
VIII — 33, 45 ,49, 57
IX — 29, 32, 49, 58
X — 23, 49, 57, 59
XI — 23, 38, 41
XII — 20, 32, 39
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Гоголин А. А. Перспективная область
применения холодильных машин IX — 53
Зайцев В. П. Новый учебник для студентов
втузов пищевого профиля III — 49
61

Захаров Ю. В. Книга о-теплообменных
аппаратах
Шавра В. М. Завершающий справочник
серии «Холодильная техника»
ИЗ РЕДАКЦИОННОЙ ПОЧТЫ
Алямовский И. Г. Исправление одной
ошибки
Читатель предлагает
Читатель ставит проблему
НАШ КОЛЛЕКТИВНЫЙ
КОРРЕСПОНДЕНТ СООБЩАЕТ
Выступили с инициативой
Повышается ответственность каждого
Повышая эффективность
Фирма «Верас»
НАМ ОТВЕЧАЮТ
ОТВЕЧАЕТ СПЕЦИАЛИСТ
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
V —54
I — 46
X
XI-
IX-
• 47
48
36
IV - 43
V —41
III —30
IV-43
III —57
X —27
VII -
XI
32;
-37
44;
VII
IX—51;
XII—49
IX - 54
XI-52
XI —53
V-56
-51
ХРОНИКА
В Научном совете по холоду ГКНТ IV — 47
Всегда в творческом поиске IX — 55
К 100-летию отечественной холодильной
техники
Научно-техническая конференция в
Братске
Поздравляем с юбилеем
Симпозиум в Ленинграде
В ВНТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Еще раз о сокращении потерь
скоропортящихся продуктов XII-
На II пленуме Центрального правления XI — 49
На очередном заседании VIII — 60
Определены важнейшие пути перестройки IV — 42
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
Конференция МИХ IX — 56
XVII Международный конгресс по холоду
Гиндлин И. М. Доклады на пленарных
заседаниях I — 48
Из докладов комиссий
Гиндлин И. М. Холодильное хранение IV
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха VIII
Крузе А. С. Тепловые насосы и
энергосбережение V
Медникова Н. М. Холодильные машины VII
Сапожников С. А., Ионов А. Г.
Проблемы холодильного транспорта III — 51
Фильчакова Н. Н. Применение холода в
пищевой промышленности
Гиндлин И. М. Из Бюллетеня МИХ
49
58
57
46
II
II -
III —
VI-
VII-
IX-
X -
XI
- 55
57
55
61
51
56
58
-54
ЗА РУБЕЖОМ
Гутник С. Б., Древаль Ю. К.,
Строганова Н. И. Применение пенополиуретано-
вых материалов в холодильной технике XII—54
Дмитриев В. И. Современные тенденции
развития бытовой холодильной техники IV — 55
Забродкин Е. В., Кладий А. Г.,
Сахарова С. С. Фабрика мороженого в Варне
(НРБ) I - 52
Карпис Л. Е. Система кондиционирования
воздуха с использованием солнечной
энергии V — 60
Кост Е. Л., Сапожников С. А.
Рефрижераторные контейнеры — перспективное
транспортное средство VII — 53
Куприн Д. А. III Национальная школа
«Криобиология и лиофилизация» (НРБ) I — 54
Ужанский В. С. Микропроцессоры в
системах управления холодильным
оборудованием XI — 56
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Абрамов И. В., Славуцкий Д. Л.,
Сухомлинов И. Я. Турбокомпрессорные
холодильные машины ТХМВ-4000-2, ТХМВ-
8000-2 I _ 57
Воробьев Ю. М., Губенко А. И., Клюев Ю. В.
Шкафы управления судовыми
холодильными агрегатами и машинами XII—56
Гусейнов Н. Л., Багиров Р. Б., Бурцев М. И.
Бытовые кондиционеры VIII — 61
Золотайкин Ю. Е., Славуцкий Д. Л.,
Сухомлинов И. Я. Модернизированные про-
пановые холодильные
турбокомпрессорные агрегаты 1АТКП-435-1600, 1АТКП-
335-2000, 1АТКП-235-4000 III — 59
Иванова Р. Б., Пытченко В. П. Установка
УРМХМ-1,6 регенерации масел для
холодильных машин X — 60
Катерухин В. В., Малютин В. А. Судовая
холодильная винтовая блочная машина
21МКТ100-2-1-ОМ4 для охлаждения хла-
доносителей IX — 59
Макаев В. М., Корешков В. Н.
Совершенствование норм усушки охлажденного
мяса и субпродуктов при хранении в
камерах холодильников XI — 59
Попов А. Е., Славуцкий Д. Л.,
Сухомлинов И. Я. Пропановый холодильный
турбоагрегат АТП5-5/3 II — 60
Турецкий В. Л., Иванов В. К.
Унифицированные электромагнитные вентили типа
СВМА IV — 59
Турецкий В. Л., Слободская Е. Д.
Ручные запорные сильфонные клапаны VII — 57
ИЗ ИСТОРИИ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ТЕХНИКИ
Гоголин А. А., Гоголин В. А. К 100-летию
применения холодильных машин в России
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
РЕФЕРАТЫ 1 — 61, II —62, III — 63, IV —63,
V —62, VI — 63, VII-61, VIII —63,
IX — 63, Х-61, XI-61, XII —57
I — 60
х, х7
I — 63
62

Ваш домашний холодильник
Первые шаги в холодильном
консервировании «по-научному»
вы сделали в прошлый раз,
поставив своей целью сохранить
дыню к 8 марта. Сегодня я
постараюсь популярно изложить
вам одну из главных концепций
холодильной технологии:
качество замороженного продукта есть
функция скорости заморажива-
|ИИЯ.
" Больше скорость — лучше
качество. Но отчего же зависит
скорость?
Скорость зависит от четырех
основных факторов:
— температуры в
морозильном отделении холодильника
(чем ниже, тем быстрее);
— интенсивности движения
воздуха в морозильном
отделении (чем больше, тем быстрее);
— от влагосодержания
продукта (чем выше, тем быстрее);
— от толщины продукта (чем
тоньше, тем быстрее).
Казалось бы, так много
факторов, дающих возможность
ускорить процесс замораживания.
Однако в нашем распоряжении
пока один из них.
Как пользоваться
холодом
по-научному
ко одну возможность управлять
процессом — изменять толщину
продукта. Много ли это может
дать? Чтобы об этом судить,
рассмотрим в качестве примера
ту самую «дыню к 8 марта».
Итак, приступим к
«священнодействию» с помощью
приложенной номограммы.
Допустим, дыня имела
диаметр около 20 см, и мы
заложили ее в морозильник целиком,
не разрезав, желая сохранить
изначальную форму. Какое
качество получим мы после
хранения? Переключайтесь на
номограмму, перемещайтесь по ней
от размера 20 см (левый
участок номограммы) по голубой
кривой до пересечения с
вертикальной полосой, в нижней части
которой имеется слово «дыни»,
далее по тонкой горизонтальной
линии до вертикальной шкалы
отметок (для удобства максималь-
местить какой-либо продукт в
морозильник, следует поставить
вопрос: какая толщина должна
быть у продукта, чтобы
качество его после замораживания
было не ниже оценки четыре?
Возвращаемся к номограмме,
но действуем наоборот.
Начинаем справа с отметки 4,5
(попутно замечаем, что в этом случае
продолжительность
замораживания менее 3 ч вместо 48, а
срок хранения — почти год).
Движемся строго по
горизонтали влево до пересечения с
вертикальной полосой, внизу
которой фигурирует слово «дыни».
Далее — по голубой линии
(если на нее «попали») или
параллельно ей в сторону
обозначения «толщина упаковки
замораживаемых продуктов». Она
оказывается равной примерно 2 см.
Теперь вы понимаете, почему
в прошлом выпуске была
рекомендована именно эта толщина?
Уверяю вас, номограмма — не
черная магия. Все значительно
проще. Номограмма составлена
с учетом свойств продуктов и
реальных условий работы мо-
бремя замораживания ародумтоб
различной толщины (б часах)
уЗ-бмео
§ Ъ8-Вмес
ув-/2мес
Качестбо после
заморатибания
(по пятибалльной шпале)
Дело в том, что
температура предопределена
«звездочками», вентилятором оснащен
только холодильник «ЗИЛ-Люкс», а
свойства продуктов от нас мало
зависят (но пусть они остаются
хотя бы такими, какие есть).
Таким образом, мы имеем толь-
ная отметка — пять). Смотрим
результат. Увы, он невысок —
ниже тройки. Заодно обращаем
внимание на время
замораживания — 2 суток! Другими
словами, дыня праздник не украсит,
она окажется малосъедобной.
Вот почему, прежде чем по-
63

рози/ ьника и морозильных
отделений (или камер)
холодильников с тремя звездочками.
Можно понять досаду тех
читателей, у которых на кухне
стоят холодильники с одной или
с двумя звездочками. Но... «закон
есть закон» и в науке. Дело в том,
что согласно инструкции в таких
холодильниках не рекомендуется
замораживать. Вас, конечно,
интересует ответ на вопрос: а для
чего же в них морозильное
отделение? Только для одной
цели — хранить продукты,
купленные в замороженном виде.
Например, мясо, рыбу и рыбное
филе, птицу, творог, ягоды,
овощи, плоды и т. п.
И еще одно необходимое
уточнение: продукты, купленные
в замороженном виде, могут
сохраняться в морозильных
отделениях холодильников с
маркировкой * и ** не более 3—4
недель.
А ведь иногда мы храним
эти продукты намного дольше и
вроде бы ничего... Именно вроде
бы. Конечно, продукт съедобен,
более того, он никогда не
станет токсичным (как это
случается с консервами). И тем не
менее «передержанный» в этих
холодильниках замороженный
продукт становится более сухим,
жестким, волокнистым. Рыба и
птица приобретают неприятный
вкус и запах. Некоторые из вас
относят эти запахи к дефектам
работы холодильника. Однако
тут он не при чем.
Заметили ли вы, что долго
хранившийся в таком
холодильнике продукт, будучи
упакованным в полиэтиленовый пакет,
«весь покрывается основательной
снеговой «шубой»? Как вы
полагаете, откуда Эта «шуба»?
Совершенно верно, это влага,
которая выделилась из продукта,
вследствие чего он потерял
сочность, нежность. Чтобы избежать
этого, придерживайтесь
инструкции при определении сроков
хранения.
Сегодня была раскрыта
только первая из «тайн»
современной холодильной технологии.
Надеюсь, она вас заинтересовала,
во всяком случае заставила
задуматься «у холодильника», по-^
нять некоторые его слабые и .
сильные стороны. Именно с это- 1
го начинается взаимопонимание,
и, если оно состоится на
«научной» основе, холодильник станет
«долгожителем» вашего
семейства.
пинни
Кто не успел подписаться на журнал
«Холодильная техника» на 1989 г., может
пЪфЩ№кЖ-Ш$№*шу.' * meet«bix отделениях
связи и пунктах подписки «Союзпечати*
с любого последующего номера и на
любой срок.
Цена одного номера 60 к.
Индекс 71048.
Главный редактор Л. Д. Акимова, зам. главного редактора Р. П. Сеиина.
Редакционная коллегия: Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование Печковской М. Г.
Корректор Н. Я- Туманова
Рукописи не возвращаются -
Сдано в набор 20.10.88. Подписано в печать 11.11.88. Т-21739
Формат 70Х 100!/i6- Бумага кн.-журн. Офсетная печать.
Усл. печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 10,88. Уч.-изд. л. 7,53.
Тираж 10060 экз. Заказ 2658
Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфнром»
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
М2300,"'тМ1бяаа Маековской области
64

Серийный шкаф управления
судовыми холодильными агрегатами и
машинами.
Статью о нем читайте в Справочном
отделе этого номера.