ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
*»" техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Издается с 1923 года
СОДЕРЖАНИЕ
Обобщенные социалистические обязательства и встречные
планы, принятые коллективами предприятий и
организаций мясной и молочной промышленности на
десятую пятилетку и 1977 г. 2
Петружис Г. А. Достойно встретим юбилей Октября 5
Столбушкин Н. А. Состояние и перспективы использования
искусственного холода в сельском хозяйстве 7
Муст Э. И. Опыт Эстонской ССР по организации
охлаждения молока на фермах 10
Раев А. А., Берсенева Н. С. Холодильное оборудование
для охлаждения молока на животноводческих фермах 12
Лунгрен В. Г. Внедрение законченных работ ВНИХИ в
промышленность 14
Хечуашвили Г. 3., Какалашвили А. Н., Латышев В. П.,
Медунов С. Д. Эффективность применения установки
теплохладоснабжения для производства чая методом
замораживания 16
Тихомирова Л. Н. Паровой поплавковый сепаратор для
технологических кондиционеров 19
Григорьев В. Н., Ужанский В. С. Унифицированный ряд
приборов для регулирования и сигнализации
температуры и разности температур 21
Кожевников В. И., Бобылев А. И. Исследование
устойчивости работы датчиков-реле давления в условиях
динамических нагрузок 27
Леонтьев Г. Г., Риферт Г. В., Чаплинский С. И., Ники-
тенко Н. Б., Горин В.Ям Омельчук А. В., Заславер А. Я.
Результаты промышленных испытаний аммиачного
конденсатора КВ-250 с профилированными трубами 29
Чумак И. Г., Погонцев В. Г., Дехтярев В. Л., Быков В. Н.
Исследование естественной конвекции в волокнистой
тепловой изоляции холодильников 31
Ильинский Д. Н., Минарский Л. А. Поточная холодильная
обработка мяса в механизированных камерах с
программным управлением 35
Пискарев А. И., Дибирасулаев М. А., Ковалева А. П.,
Куликовская Л. В., Васильева Л. Д., Петрухина Э. П.,
Баландина Г. А. Температура как основной фактор
сохранения качества замороженных продуктов животного
происхождения 39
В порядке обсуждения
Вайнштейн В. Д. О некоторых вопросах терминологии
в холодильной технике 43
ОБМЕН ОПЫТОМ
Соломаха Ю. К. Усовершенствованная схема
поддержания уровня жидкого аммиака в промывных
маслоотделителях 46
Геллер е. Л., Завелион Г. Е. Качественный анализ работы
устройств управления, защиты, контроля и
сигнализации 47
Карих Т. М., Сивачева А. М., Мамыкин В. К., Лед-
нев Н. В., Давидкович М. См Рудич И. С. Модернизация
пастеризационно-охладительной установки для яичного
меланжа 50
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Оленев Ю. А., Шпякина Н. Н. Инструкция по технохи-
мическому контролю производства мороженого 51
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 51
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии 53
ХРОНИКА
Первое заседание Научно-методической комиссии по
холодильным и компрессорным машинам и установкам 55
Пленарное заседание Научного совета ГКНТ по вопросу
применения холода в сельском хозяйстве 56
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Краутер Ф. Новые направления в разработке
холодильного оборудования в Чехословакии 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Генин Л. Л., Щапова И. Н., Ванинский Н. X.,
Полякова В. В., Володин В. Ф. Аммиачные холодильные
машины типов МКТ110 и МКТ220 и компрессорно-конденса-
торные агрегаты типов АКПО и АК220 60
РЕФЕРАТЫ 63
Contents
Generalized Socialist Obligations and Counterplans Adopted
by Collectives of Enterprises and Organizations of Meat
and Dairy Industry for Tenth 5-Year Plan and 1977 2
Petruzhis G. A. Appropriate Meeting of October
Jubilee 5
Stelbushkin N. A. State and Perspectives of Utilizing
Refrigeration in Agriculture 7
Moost E. I. Experience of Estonian SSR in Cooling Milk
at Farms 10
Raev A. A., Bersenyeva N. S. Refrigerating Equipment
for Cooling Milk at Dairy Farms 12
Lungren V. G. Introduction of Completed Works of
VNIKHI into Industry 14
Khechuashvili G. Z., Kakalashvili A. N., Latyshev V. P.,
Medunov S. D. Effectiveness of Utilizing Heat-and-
Cold Producing Plant for Production of Tea by Freezing 16
Tikhomirova L. N. Float Separator of Steam for
Technological Air Conditioners 19
Grigoryev V. N., Uzhansky V. S. Unified Row of
Devices for Controlling and Signalling Temperature and
Temperature Difference 21
Kozhevnikov V. I., Bobylev A. I. Investigation of
Operation Stability of Pressure Pickups-Relays Under
Dynamic Loads 27
Leontyev G. G., Rifert G. В., Chaplinsky S. I., Nikiten-
ko N. В., Gorin V. Y., Omelchuk A. V., Zaslaver A. Y.
Results of Industrial Tests of Ammonia Condenser KV-250
with Shaped Tubes 29
Chumak I. G., Pogontsev V. G., Dekhtyarev V. L., By-
kov V. N. Investigation of Natural Convection in
Fibrous Thermal Insulation of Cold Storage Warehouses 31
Ilyinsky D. N., Minarsky L. A. Refrigerated Line
Treatment of Meat in Mechanized Rooms with Program
Control 35
Plskarev A. I., Dibirasulayev M. A., Kovaleva A. P., Ku-
Jikovskaya L. V., Vasilyeva L. D., Petrukhina E. P.,
Balandina G. A. Temperature as Basic Factor of
Preserving Quality of Frozen Products of Animal Origin 39
Discussion
Winestein V. D. Some Problems of Refrigeration
Terminology 43
PRACTICE EXCHANGE
Solomakha U. K. Improved Circuit for Maintaining Liquid
Ammonia Level in Washing Oil Separators 46
Geller S. L., Zavelion G. E. Qualitative Operation
Control of Regulation, Protection, Control and Signalling
Devices 47
Karikh T. M., Sivacheva A. M., Mamykin V. K. Led-
nev N. V., Davidkovich M. S., Rudich I. S.
Modernization of Pasteurizing-Cooling Plant for Egg Melange 50
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Olenev U. A., Shpyakina N. N. Instruction for Techno-
chemical Control of Ice Cream Production 51
NEW INVENTIONS 51
BOOK REVIEW
Prilutsky D. N. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology 53
MISCELLANY
First Meeting of Scientific-Methodical Commission on
Refrigerating and Compressor Machines and Plants 55
Plenary Meeting of Scientific Council of State Committee
for Science and Engineering on the Question of Utilizing
Refrigeration in Agriculture 56
IN SOCIALIST COUNTRIES
Krauter F. New Trends in Elaborating Refrigerating
Equipment in Czechoslovakia 57
REFERENCE DATA
Genin L. L., Shchapova I. N., Vaninsky N. K., Polyako-
va V. V., Volodin V. F. Ammonia Refrigerating
Machines of MKT110 and MKT220 Type and Condensing
Units of АКП0 and АК220 Type 60
SUMMARIES 63
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1977 г.

УДК 621.565.59:637.1 [Эстония!
Опыт Эстонской ССР
по организации охлаждения молока на фермах
Канд. с.-х. наук Э. И. МУСТ
Эстонский научно-исследовательский институт
животноводства и ветеринарии
Эффективное охлаждение молока
непосредственно после удоя является одним из важнейших
условий повышения его качества. Хороших
результатов в получении высококачественного
молока добились труженики Эстонской ССР.
Так, хозяйства Эстонии продали государству
в 1974 г. 85%, в 1975 г.— 92, а в 1976 г.—
94% высококачественного молока с
температурой не выше 10°С. Молоко охлаждалось на
фермах сразу после удоя с помощью холодильных
установок. Таких высоких показателей
добились не сразу.
Вопросами охлаждения молока с помощью
холодильных установок начали заниматься в
Эстонской ССР 15 лет назад. В то время молоко
на всех фермах охлаждалось во флягах,
помещаемых в бассейны с проточной водой и льдом.
В 1960 г. в ряде хозяйств появились первые
установки для охлаждения молока, это были
танки-охладители.
В настоящее время в хозяйствах республики
эксплуатируется 5040 холодильных установок,
агрегатов и танков-охладителей.
Наиболее распространены холодильные
агрегаты КСА -500Л доильных установок
«Импульс» М620 (производство Германской
Демократической Республики). Молоко поступает
через пластинчатый охладитель в вакуумирован-
ные алюминиевые неизолированные танки. В
качестве хладоносителя используется ледяная
вода, охлаждаемая холодильной машиной.
Ледяная вода подается из бака ледяной воды с
помощью насоса. Аккумулирование льда
автоматизировано.
Компрессорно-конденсаторные агрегаты
марки Л902/500ТА и Л902/500-1ТА (холодопроиз-
водительностью 4700 ккал/ч) поставляются с
открытым компрессором (рис. 1), марки ДХ2-28-031
E500 ккал/ч) — с полугерметичным
компрессором.
Для повышения эффективности охлаждения
молока молочные танки в Вяйке-Маарьяском
отделен и и «Эстсел ьхозтехника» снабжены
водяными рубашками. Рубашки молочных
танков и пластинчатые охладители соединяют по
соответствующей схеме с баком ледяной воды.
В настоящее время такие танки-охладители эк-
Рис. 1. Компрессорно-конденсаторный агрегат марки
Л902/500-1ТА, установленный на ферме «Рахинге» опорно-
показательного совхоза «Тарту». На ферме работает
12 таких агрегатов.
сплуатируются на многих фермах. Молоко
охлаждается в них до 5°С.
В комплект новых доильных установок
«Импульс» М620 и доильных площадок «Импульс» М632
входят ванны марки МК-20 для
охлаждения и хранения молока (рис. 2). В рубашке
ванны циркулирует рассол, который охлаждается
с помощью холодильной машины на базе компрес-
сорно-конденсаторного агрегата марки ДХ2-28-
-031 (рис. 3) или ДХ2-28-058/1 (холодопроизво-
дительность 5500 ккал/ч). Работа ванн
автоматизирована. Молоко охлаждается в ванне до 4°С.
С 1976 г. доильные установки «Импульс» стали
комплектовать ваннами марки МК-20Д/2 с
непосредственным кипением хладагента (фреон-12).
Холодопроизводительность компрессорно-кон-
денсаторного агрегата ДХ2-28-058/0 при
температуре кипения фреона-12 0°С 10100 ккал/ч
и при — 15°С—5500 ккал/ч.
На некоторых фермах установлены
танки-охладители ТО-2 с холодильной машиной МХУ-8С,
танки-охладители ТОВ-1, ТОМ-2А и другие.
На некоторых старых фермах для
получения ледяной воды и охлаждения камер для
хранения молока используются холодильные машины.
ИФ-56 и ИФ-56М, но их число сокращается в
связи со строительством крупных ферм и
оборудованием их новой холодильной техникой. Ежегодно
хозяйства Эстонии получают около 300 новых
холодильных машин.
ю

Рис. 2. Ванны для охлаждения и хранения молока марки
МК-20 на ферме Лаатреского совхоза.
Несмотря на высокий уровень оснащенности
эстонских ферм холодильным оборудованием,
предстоит еще многое сделать в этом
направлении. Для крупных ферм нужны ванны для
охлаждения и хранения молока емкостью 4000—5000 л
с непосредственным кипением хладагента. Эти
ванны должны быть укомплектованы мощными
холодильными машинами с воздушными
конденсаторами, чтобы скорость снижения температуры
молока соответствовала требованиям,
предъявляемым к танкам-охладителям для ферм.
Расход электроэнергии при охлаждении 1 ц молока
в ваннах с непосредственным кипением
хладагента 1,8 кВт-ч, а с помощью ледяной воды —
4 кВт-ч, т. е. в 2,2 раза больше.
Для уменьшения потерь фреона на фермах
целесообразно устанавливать холодильные
машины с полугерметичными надежными
компрессорами.
В первые же годы, когда на фермах Эстонии
молоко стали охлаждать с помощью
холодильных установок, остро встал вопрос о подготовке
квалифицированных специалистов по
обслуживанию холодильной техники.
Первые семинары машинистов по
обслуживанию автоматизированных фреоновых машин
были проведены в 1962 г. После теоретической
учебы механики прошли одномесячную практику
при Торгмонтаже Эстонской ССР. В этом же
году в Харьюском отделении «Эстсельхозтех-
ника» была организована первая автомобильная
мастерская, которую обслуживали два специа-
2*
Рис. 3. Компрессорно-конденсаторные агрегаты ДХ2-28-
031, установленные на ферме Лаатреского совхоза.
листа. Один из них являлся также водителем.
Автомобильная мастерская была оснащена
газовым сварочным агрегатом, инструментами,
запасными компрессорами, приборами
автоматического управления и контроля.
Вторая мастерская была организована в
1963 г. в Вильяндийском отделении
«Эстсельхозтехника», а в 1964 г. — еще в пяти пунктах
республики.
В настоящее время пункты техпомощи с
автомобильным парком созданы во всех 14
отделениях «Эстсельхозтехника». Специалисты,
обслуживающие их, занимаются монтажом и
наладкой нового и ремонтом действующего
холодильного оборудования на фермах.
За прошедшие 15 лет в республике обучено
450 мастеров в системе «Эстсельхозтехника» и
570 механиков ферм хозяйств. Все это
специалисты широкого профиля. Так, механики ферм
обслуживают не только холодильные машины,
но и всю технику на фермах. Проведено также
много лекций и семинаров для бригадиров ферм.
Ремонт холодильных компрессоров
проводится централизованно в Вяйке-Маарьяском
отделении «Эстсельхозтехника». Туда поступают
также и запасные части холодильных машин,
материалы, приборы автоматики.
Повсеместное внедрение охлаждения молока
на фермах Эстонии дало положительные
результаты. Хозяйства продают государству в
основном охлажденное высококачественное молоко.
11

УДК 621.565-71:637.133.1
Холодильное оборудование для охлаждения молока
на животноводческих фермах
А. А. РАЕВ, Н. С. БЕРСЕНЕВА
ВНИИхолодмаш
Животноводческие фермы колхозов и совхозов
являются крупнейшим потребителем
искусственного холода в сельском хозяйстве. Фермы
должны сдавать молоко в охлажденном виде с
температурой не выше 10° С с целью сохранения
его качества.
На животноводческих фермах и комплексах
наибольшее распространение получили следующие
схемы охлаждения молока (см. рисунок):
в танке-охладителе или проточном охладителе
с помощью отдельно расположенной
холодильной машины с аккумуляцией холода, например,
в танках-охладителях ТО-2, ТОВ-1 или проточ-
номТохладителе, работающих в комплекте с
аккумуляционным водоохладителем МХУ8С
(схема а);
в проточном охладителе с помощью отдельно
расположенной водоохлаждающей машины без
аккумуляции холода f (схема б);
в танке-охладителе с помощью встроенной
холодильной машины с аккумуляцией холода,
например, в танках-охладителях молока ТОМ-
2,0А, SM1200 (схема в);
в танке-охладителе с системой
непосредственного охлаждения с помощью отдельно
расположенного компрессорно-конденсаторного
агрегата без \ аккумуляции холода, например, в
танке-охладителе молока МКА-20Д (схема г).
На большинстве мелких и средних ферм, где
потребность в искусственном холоде
неравномерная, рационально применять холодильные
машины с аккумуляцией холода (путем
намораживания льда). Это позволяет эффективно
использовать холодильную машину и значительно
снизить единовременно потребляемую и
установленную мощности.
В крупных животноводческих комплексах,
где содержится 1200 и более коров, доение
ведется практически непрерывно в течение всего дня,
поэтому здесь система аккумуляции холода не
является] необходимой.
К холодильным машинам для ферм
предъявляется ряд требований, вытекающих из условий
их эксплуатации:
полная автоматизация, позволяющая
эксплуатировать машину без обслуживающего
персонала;
надежность в работе;
возможность быстрого и качественного
монтажа без участия квалифицированных
специалистов-холодильщиков .
Кроме того, холодильная машина должна
располагаться вне производственного помещения,
где хранится молоко.
Схемы охлаждения молока на животноводческих фермах:
а — в танке-охладителе или проточном охладителе с помощью
отдельно расположенного аккумуляционного водоохладителя;
б — в проточном охладителе с помощью отдельно расположенной
водоохлаждающей машины без аккумуляции холода; в — в
танке-охладителе с помощью встроенной холодильной машины
с аккумуляцией холода; г — в танке-охладителе с
непосредственным кипением с помощью отдельно расположенного
компрессорно-конденсаторного агрегата без аккумуляции холода;
хладагент; — — — —вода.
12

За годы девятой пятилетки выпуск
специализированного холодильного оборудования для
охлаждения молока возрос по сравнению с
1970 г. больше чем в 2 раза.
В настоящее время выпускаются два типа
специализированного холодильного
оборудования для животноводческих ферм:
аккумуляционные водоохладители МХУ8С и танки-охладители
ТОМ-2,0А [1]. Однако этого недостаточно,
чтобы удовлетворить нужды сельского хозяйства
в холодильном оборудовании как по
номенклатуре, так и по объему.
«Основными направлениями развития
народного хозяйства СССР на 1976—1980 годы»
предусматривается увеличить среднегодовое
производство молока до 94—96 млн. т.
Следовательно, возрастет потребность и в холодильном
оборудовании для молочнотоварных ферм. В
десятой пятилетке производство его будет
значительно расширено и к 1980 г. по сравнению с
1975 г. увеличится в 4,2 раза.
Предприятиями и организациями отрасли
холодильного машиностроения ведутся работы по
созданию новых типов холодильного
оборудования для животноводческих ферм.
Анализ рассмотренных схем охлаждения
молока показал, что наиболее перспективными
являются схемы а и б.
Основным видом холодильного оборудования,
которое будет поставляться животноводческим
фермам в десятой пятилетке, являются
аккумуляционные водоохладители (схема а), выпуск
которых составит 65% от общего объема. Эти
водоохладители будут применяться на мелких
и средних фермах, на которых доение
производится в определенные часы, два—три раза в
сутки. Водоохладители располагаются вне
молочного помещения. Охлажденная вода подается
в танки-охладители или проточные охладители.
Применение танков-охладителей со
встроенной холодильной машиной будет сокращаться
(схема в), так как совмещение холодильного
агрегата с молочной емкостью приводит к
ухудшению санитарного состояния помещения,
повышению температуры и увеличению шума.
Неперспективно и применение
танков-охладителей с непосредственным кипением хладагента
(без промежуточного теплоносителя). Это
связано с тем, что при использовании таких танков
по схеме в требуется совмещение холодильного
агрегата с молочной ванной. В случае же
применения танков по схеме г необходимо проводить
окончательный монтаж системы и ответственные
операции по проверке ее плотности, осушке,
зарядке хладагентом, обкатке непосредственно
на месте эксплуатации, где отсутствуют
необходимые условия для качественного выполнения
работ. Кроме того, эти работы должны
проводиться специализированными организациями.
Основные технические решения, наиболее
полно удовлетворяющие предъявляемым
требованиям, положены в основу разработки ряда
аккумуляционных водоохладителей типа АВ
(схема а).
Разработчик этих водоохладителей —
Специальное конструкторско-технологическое
бюро компрессорного и холодильного
машиностроения.
Ряд состоит из трех типоразмеров.
Техническая характеристика аккумуляционных
водоохладителей
Холодопроизводительность при
температурах окружающего воздуха 30° С
и воды в баке 7° С, ккал/ч
AB3 АВ6ГАВ12
3000 6000 12000
Потребляемая мощность,
Род тока
Частота, Гц
Линейное напряжение, В
в цепи управления
в силовой цепи
Хладагент
кВт
4 6,3 12,6
Трехфазный
переменный с нулевым
проводом
50
220
380
Фреон-12
Аккумуляционные водоохладители типа АВ
сконструированы на базе компрессоров со
встроенным электродвигателем. Ликвидация узла
сальника позволит значительно повысить
показатели надежности работы холодильного
оборудования.
Аккумуляционные водоохладители типа АВ
представляют собой блоки полной заводской
готовности. Монтаж фреоновой системы,
испытания, заправка хладагентом, обкатка будут
проводиться на заводе-изготовителе. В заводских
условиях может быть обеспечено высокое
качество выполнения работ, что является залогом
надежной работы холодильного оборудования
в процессе эксплуатации. Резко уменьшается
объем монтажных работ на ферме (требуется
лишь закрепление водоохладителя на
предназначенном месте, подсоединение
электропитания и водяных магистралей), а следовательно,
сокращаются срок монтажа и численность
монтажников.
Работа водоохладителей автоматизирована.
Циркуляция охлажденной воды между водоох-
ладителем и емкостью для охлаждения молока
осуществляется центробежными насосами,
входящими в комплект поставки.
В 1976 г. прошел испытания
аккумуляционный водоохладитель АВЗ и рекомендован к
серийному производству. С 1977 г. начинается
изготовление этих машин на Касимовском
заводе холодильного машиностроения.
13

Серийный выпуск аккумуляционных водоох-
ладителей АВ6, АВ12 планируется
соответственно на ПО «Одесхолодмаш» и Черкесском заводе
холодильного машиностроения.
Аккумуляционные водоохладители АВЗ, АВ6
и АВ12 входят в «Систему машин для
комплексной механизации сельскохозяйственного
производства на 1976—1980 гг.».
Для крупных животноводческих комплексов,
на которых процесс доения ведется в течение
всего дня, предназначены водоохлаждающие
машины типа МКТ20-2-0 (ХМВ36) или МКТ14-2-0
(ФМ14) — схема б, которые будут охлаждать
воду для проточных охладителей молока [2].
Эти машины также выполнены в виде
моноблоков полной заводской готовности. В них
применены компрессоры бессальникового типа.
Особенностью машин является конструкция испа-
В. Г. ЛУНГРЕН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
XXV съезд КПСС подчеркнул, что практическое
внедрение новых научных идей — это сегодня
не менее важная задача, чем их разработка.
За годы девятой пятилетки Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности внедрил в производство 42
разработки с экономическим эффектом 27,8 млн. руб.
Были изготовлены опытные партии и в
большинстве случаев переданы в серийное
производство рассольные и аммиачные кондиционеры,
воздухоохладители, пленочные вентиляторные
градирни, флюидизационные аппараты,
гравитационный скороморозильный аппарат, приборы
и устройства автоматики, торговое холодильное
оборудование, холодильные фреоновые машины
для сырохранилищ и др.
В 1976 г. в промышленность внедрено 19
разработок ВНИХИ, в том числе на предприятиях
мясной и молочной промышленности 14.
Некоторые результаты научных
исследований института включены в проекты вновь
строящихся и реконструируемых предприятий.
Экономическая эффективность от внедрения
законченных работ в промышленность в 1976 г.
составила 6710 тыс. руб. при затратах
1750 тыс. руб., т. е. эффективность на 1 руб.
затрат —3,8 руб.
Разработки института были направлены в
основном на совершенствование существующих
рителя, предусматривающая кипение
хладагента внутри труб, а проток охлаждаемой воды по
межтрубному пространству, что позволяет
охлаждать воду до температур, близких к 0° С,
без опасности повреждения аппарата. Для
охлаждения молока требуется вода с температурой
2—5° С, которую при использовании
испарителей традиционного типа получить невозможно.
Холодильные машины МКТ20-2-0 и МКТ 14-2-0
серийно выпускаются ПО «Мелитопольхолод-
маш».
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Муратов О. В., Л аскер Я. Н. Установки
для охлаждения молока и других жидкостей. —
«Холодильная техника», 1970, № 8, с. 17—20.
2. Уткин Е. П. Новые холодильные машины для
охлаждения жидких теплоносителей. — «Холодильная
техника», 1974, № 4, с. 59—62.
и создание новых конструкций холодильного
оборудования и приборов в целях улучшения
их эксплуатационных характеристик и создания
безопасных условий работы.
Так, внедрение в промышленность аммиачных
воздухоохладителей типа ВОГ, отличающихся
малой металлоемкостью, позволяет сократить
на 5% общий строительный объем
холодильных камер при сооружении новых предприятий
и более полно использовать полезную
производственную площадь при установке на
действующих предприятиях.
В 1976 г. только ремонтно-механическими
заводами Минмясомолпрома СССР отгружено
предприятиям отрасли 670 аппаратов ВОГ-230.
Экономический эффект от их применения составил
701,5 тыс. руб.
Автоматизация холодильных установок на
многих предприятиях мясной и молочной
промышленности осуществлена с помощью приборов
автоматики (обратные клапаны, автоматические
воздухоотделители, реле протока, регуляторы
уровня).
Внедрение в промышленность серийно
изготавливаемых пленочных вентиляторных
градирен производительностью до 320 тыс. ккал/ч
дало ощутимый экономический эффект за счет
экономии воды. Это имеет большое значение в
связи с необходимостью проведения
мероприятий по усилению борьбы за охрану окружающей
среды.
Применение новой технологии производства
чая методом замораживания на основе комплек-
Внедрение законченных работ ВНИХИ в промышленность
14

сной установки теплохладоснабжения
аппаратов, разработанной ВНИХИ совместно с Груз-
гипропищепромом, позволило в 2—3 раза
сократить продолжительность технологического
процесса и повысить на 10—15% выход
первосортной продукции. Скороморозильный флюиди-
зационный аппарат СФАР для замораживания
чайного листа установлен на чайной фабрике
в Грузинской ССР.
Значительно снижены трудовые затраты по
уходу за сыром (на 12,4 ч на тонну продукта)
и сокращены его потери (на 1,8%) в результате
широкого применения в сыродельной
промышленности разработанной ВНИХИ системы
технологического кондиционирования воздуха. Уже
внедрено 211 установок кондиционирования
воздуха в камерах созревания сыра на
сыродельных заводах и холодильниках Минмясомолпро-
ма СССР. При этом экономический эффект
составил 1871 тыс. руб.
ВНИХИ созданы рассольные кондиционеры,
которые в 1976 г. внедрены на Кубанской
станции семеноводства. Поддержание с их помощью
требуемых режимов в камерах хранения
мировой коллекции семян растений продлевает срок
их сохранности без пересева до 30 и более лет
(вместо 2—3 лет), что резко сокращает затраты
труда. Экономический эффект оценивается в
300 тыс. руб.
Разработаны, утверждены и с 1 июля 1976 г.
вводятся в действие новые нормы естественной
убыли при хранении мяса в камерах
производственных холодильников. Годовой экономический
эффект от применения новых норм составит
3,2 млн. руб.
Внедрение нового ОСТа на мороженое
позволило получить в 1976 г. экономический эффект
234,3 тыс. руб. и снизить себестоимость 1 т
шоколадного мороженого на 19,9 руб.
Разработка и внедрение в действие ГОСТ
8050—76 на двуокись углерода газообразную
и жидкую . обеспечили выпуск продукции со
Знаком качества.
В истекшем году ВНИХИ решил ряд важных
практических проблем по размещению
производства некоторых видов оборудования и
приборов своих разработок на опытных ремонтно-
механических заводах Минмясомолпрома СССР,
в результате чего значительно расширился
выпуск кондиционеров КТР-13, КТА-16,
воздухоохладителей ВОГ-230, испарительных
конденсаторов ИК-125 и другого оборудования.
Для ускорения внедрения законченных
разработок специалисты ВНИХИ выезжают
непосредственно на предприятия.
За последнее время ряд разработок ВНИХИ
внедрен на предприятиях мясной и молочной
промышленности Казахской, Узбекской и
Туркменской ССР. В числе разработок подвесные
воздухоохладители ВОП-100 и ВОП-150, ВОГ-230,
автоматические воздухоотделители АВ-4, ком-
прессионно-эжекторные установки,
кондиционеры, обратные демпфированные клапаны ОКДП,
реле протока РП-67, ПРУ, ДИУ. Введены в
действие разработанные ВНИХИ новые нормы
естественной убыли колбас и копченостей при
железнодорожных перевозках, инструкция по
хранению сливочного и любительского масла,
ОСТы на мороженое и вафли для мороженого.
Вместе с тем некоторые разработки ВНИХИ,
рекомендуемые Минмясомолпромом СССР к
широкому внедрению на предприятиях республик,
не находят еще применения (пленочные
градирни, технологические кондиционеры КТР-7,
КТР-13, КТА-16) в связи с отсутствием на местах
ремонтно-механических баз.
По просьбе министерств Туркменской и
Узбекской ССР специалистами ВНИХИ и его
Опытного завода было проведено обследование
холодильников Ашхабадского и Ташкентского
мясокомбинатов для последующей разработки
рекомендаций по совершенствованию систем
охлаждения, обеспечению заданных
температурных режимов, капитально-восстановительному
ремонту строительно-изоляционных
конструкций холодильников. На основе рекомендаций
была оказана практическая помощь этим
предприятиям.
Достигнута договоренность начать
изготовление на Алма-Атинском опытном ремонтно-ме-
ханическом заводе разработанных ВНИХИ
испарительных конденсаторов ИК-200 и
изоляционных материалов.
В порядке содружества Опытного завода
ВНИХИ и Алма-Атинского ремонтно-механи-
ческого завода принято решение осуществлять
передачу документации на изготовление
оборудования и приборов, освоенных Опытным
заводом ВНИХИ, Алма-Атинскому ремонтно-ме-
ханическому заводу для серийного
производства.
В сентябре 1976 г. было проведено совместное
заседание ученого Совета ВНИХИ и технических
советов Гипромясо и Гипромолоко, на котором
были рассмотрены вопросы внедрения
разработок ВНИХИ в проекты строящихся и
реконструируемых предприятий.
В целях более широкого внедрения
законченных институтом научно-исследовательских
и опытно-конструкторских работ выпущен
специальный сборник рекомендуемых к
промышленному внедрению работ ВНИХИ со схемами,
диаграммами и фотографиями, имеющих
наибольший научный и практический интерес.
Сборник разослан минмясомолпромам союзных
республик, объединениям, предприятиям и другим
заинтересованным организациям.
15

План ВНИХИ на 1977 г. предусматривает
внедрение на предприятиях мясной и молочной
промышленности: изотермических контейнеров
для перевозки мясопродуктов; подвесных
воздухоохладителей поверхностью 230 м2;
технологии производства колбасных изделий на
вакуумных шприцах с устройством для наложения
клипсов; комплексной механизации погрузочно-
разгрузочных работ на холодильниках;
пленочной вентиляторной градирни
производительностью 160—320 тыс. ккал/ч; рекомендаций
ВНИХИ по автоматизации холодильных
установок для поддержания необходимой
температуры в холодильных камерах;
скороморозильного гравитационного конвейерного аппарата
ГКА-4 с плавной выгрузкой; систем
технологического кондиционирования воздуха на базе
фреоновой холодильной машины ХМ 1-20 в
камерах созревания сыра; технологии быстрого
охлаждения колбас; технологии выработки
крестьянских котлет; норм естественной убыли
при хранении мяса в камерах производственных
холодильников.
Внедрение^этих мероприятий только на
действующих предприятиях мясной и молочной
промышленности позволит получить значительный в
1977 г. экономический эффект.
УДК 62 1.565.59:663.95.037.5
Эффективность применения установки теплохладоснабжения
для производства чая методом замораживания
Г. 3. ХЕЧУАШВИЛИ
Грузгипропищепром
Доктор техн. наук, проф. А. Н. КАКАЛАШВИЛИ
Грузинский политехнический институт им. В. И. Ленина
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ,
канд. техн. наук С. Д. МЕДУНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Грузгипропищепром, Грузинский
политехнический институт им. В. И. Ленина и ВНИХИ
провели экспериментальные и теоретические
исследования энергетики технологических
процессов на чайных фабриках в Ачква, Губи и Ма-
харадзе.
Были изучены колебания поступления сырья
на фабрики в течение сезона, использование
холода для хранения чайного листа, теплофизи-
ческие свойства чайного листа [1, 2, 3].
По классической технологии производства чая
основными технологическими процессами
являются: завяливание, скручивание, ферментация
и сушка чайного листа. Теплоснабжение завя-
лочных и сушильных агрегатов производится
нагретым воздухом в трубоогневых
калориферах, работающих на мазуте. Для
технологического кондиционирования роллерного и
ферментационного отделений применяются фреоновые
холодильные машины.
Профессор Института биохимии АН СССР
К. М. Джемухадзе предложил новую
технологию производства черного байхового чая с
использованием холода, которая сокращает
продолжительность процесса и повышает выход готовой
продукции [41.
Новая^ технология включает процессы:
замораживания зеленого чайного листа при
температуре —45ч—50° С, дефростации при
температуре 40—45° С, кратковременного скручивания,
ускоренной ферментации и сушки. Исключение
процессов завяливания и сокращение процессов
скручивания и ферментации позволяют
осуществить весь производственный цикл за 5—6 ч,
улучшить качество вырабатываемого чая.
Энергетика новой технологии была оценена
по результатам работы в 1976 г.
экспериментальной установки на Ачквинской чайной фабрике.
Установка включала двухступенчатую
холодильную машину ФДС-10М и флюидизационный
скороморозильный аппарат ВНИХИ типа СФАР
[5]. Установка обеспечила требуемый
температурный режим замораживания чайноге листа.
Проверена также возможность хранения
чайного листа при температуре —20° С в
холодильных камерах, охлаждаемых холодильными
машинами типа ФАК.
Использование холода для хранения чайного
листа, как показали исследования, снижает
коэффициент неравномерности переработки
сырья до /Ср=1,5 при фактической его
величине /(р=3,0—3,1 (по данным за 1970—1975 гг.)
По результатам исследований построена
номограмма (рис. 1), служащая для оценки
расходов холода и тепла на чайной фабрике
мощностью 70 т в сутки в зависимости от времени
ее работы в течение сезона и коэффициента
неравномерности переработки сырья /Ср.
Номограмма рекомендуется для использования
при проектировании чайных фабрик по
усовершенствованной технологии с использованием
холода.
16

00,кВт 00Ю5ккал/ч
Щт/сутки
10 20 30 10 20 J О 10 20 30 10 20 30 10 20 30 10 20 30
М ай
Июнь
_L_
_L
_L
Ню/ib А б густ Сентябрь Октя&рь
Рис. I. Номограмма для оценки расходаТхолода, тепла
и суточной'производительности |фабрики '(максимальная
производительность 70 т чая в сутки) в зависимости от
времени работы в гечение сезона:
7 — график суточной производительности фабрики "з!Гс^^1Гг1р'и
/Ср=2,4; 2 — расход холода на замораживание чайного листа;
3 — расход тепла на дефростацию; 4 — расход холода на
холодильник при /=—20°С; 5 — расход холода на холодильник
при /=0-г-2°С; 6 — расход холода на технологическое
кондиционирование; 7 — график регулирования суточной
производительности с помощью холодильника при /Ср =1.5; 8 —
график суточной производительности при /Ср=3,0-4-3,1.
Для обеспечения общей потребности чайной
фабрики в холоде и тепле, определенной по
номограмме для ее максимальной мощности (с 25
мая по 10 июня), предложены две схемы
холодильных установок, разработанные с
использованием опыта работы Ачквинской фабрики в
1976 г.: двухступенчатая — для замораживания
чайного листа и одноступенчатая теплонасос-
ная — для дефростации.
Двухступенчатая холодильная установка
(рис. 2) укомплектована шестью холодильными
машинами МКТД-30-2-5, работающими на фрео-
не-22 при температуре его кипения —55° С и
конденсации 35° С.
Чайный лист замораживают в аппарате 8 типа
СФАР. Пары фреона-22 через регенеративный
теплообменник 5 поступают в винтовой
компрессор 6, а затем смешиваются с парами фреона
после теплообменника 4 и поступают в
компрессор высокого давления <?. Пары конденсируются
в конденсаторе 2, хладагент собирается в
ресивере /, из которого поступает для
переохлаждения в теплообменники 5 и 4 и после дроссельного
вентиля направляется в воздухоохладитель
аппарата 8.
При работе установки по циклу
одноступенчатого сжатия из компрессора 3 фреон-22 поступает
в испаритель 7 для охлаждения водного
раствора хлорида кальция, подаваемого насосом 9 в
камеры хранения замороженного чайного листа
или в кондиционер.
Теплонасосная установка укомплектована
двумя холодильными машинами марки МКТ-110
(МКТ-220), работающими на фреоне-12 (рис. 3).
Пары фреона-12 из испарителя 11 через
теплообменник 12 поступают в компрессорно-
конденсаторный агрегат 13, конденсируются при
температуре 60° С. Переохлажденный жидкий
фреон после теплообменника 12 и дроссельного
вентиля поступает в испаритель 11, где кипит
при температуре —12° С.
Горячая вода насосом 14 подается в
калориферы 2 дефростера / по замкнутой схеме.
Чайный лист дефростируют в псевдоожиженном
слое воздухом, нагретым в калориферах 2.
Охлажденный раствор хлорида кальция
насосом 10 подают в воздухоохладители 3 камер
4 для хранения чайного листа при температуре
0—2°С [1,2] в контейнерах 6 или в кондиционер
7, укомплектованный циркуляционным насосом
9 и центробежным вентилятором 8. В схему
циркуляции теплоносителя включен
расширительный бачок 5.
Сравнение вариантов теплохладоснабжения
чайных фабрик по классической технологии
и технологии с использованием рассмотренных
3 Холодильная техника № S
17

Из холодильника
Рис. 2. Установка для холодоснабжения скороморозильного аппарата и холодильника чайной фабрики.
\ В атмосферу
Рис. 3. Установка для теплохладоснабжения холодильника, дефростерного аппарата и кондиционера чайной
фабрики:
/ __ дефростерный аппарат; 2 — калорифер с вентилятором; 3 — воздухоохладитель; 4 — холодильник; 5 —
расширительный бачок; 6 — контейнеры для чайного листа; 7 — кондиционер; 8 — центробежный вентилятор; 9 — насос для циркуляции
воды; 10 — насос для хладоносителя; 11 — кожухотрубный испаритель; 12 — регенеративный теплообменник; 13 — комп--
рессорно-конденсаторный агрегат марки АК-220-110; 14 — насос для горячей воды.
18

установок проводилось по полным приведенным
затратам по формуле [6]
Зпр, = А + ЕКК,
где А — эксплуатационные затраты;
Ея— 0,15 — нормативный коэффициент
эффективности капитальных затрат;
К—капитальные затраты на хладостанцию,
технологическое и энергетическое оборудование^ и др.
Приведенные комплексные затраты на
чайные фабрики мощностью 90 т в сутки,
проектируемые Грузгипропищепромом по
существующей технологии, равны 1445—1588 тыс. руб.,
а на чайную фабрику мощностью 70 т в сутки
по новой технологии и холодильник емкостью
250—300 т (эквивалент с фабрикой на 90 т в
сутки) составят 1300 тыс. руб. Следовательно,
годовая экономическая эффективность достигнет
~130 тыс. руб.
Таким образом, проведенные
экспериментальные и теоретические исследования показали
осуществимость в производственных условиях
технологии производства черного байхового чая
с применением рассмотренных установок, а
экономическое сравнение с существующими
схемами теплохладоснабжения подтвердило их
эффективность.
Паровой поплавковый сепаратор для
Л. Н. ТИХОМИРОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Качество выпускаемых сыров, уменьшение
убыли и сокращение затрат ручного труда при их
производстве определяются в значительной
степени температурно-влажностным режимом
процесса созревания. Основное влияние на эти
факторы оказывает, главным образом,
относительная влажность воздуха, отклонение которой от
оптимального значения крайне нежелательно.
Из теоретических положений проф. Е. С. Ку-
рылева [ 1 ] следует, что равновесная влажность
воздуха фк в холодильных камерах может
меняться от минимальной ф0, которая
характеризуется отсутствием влагопритоков в помещение,
до 1. Им установлено также, что в случае
необходимости поддерживать относительную
влажность на заданном уровне между ф0и 1 или
менять ее в желаемом направлении, нужно
воздействовать на площадь поверхности охлаждающих
приборов F 0, коэффициент конценсации на
поверхности охлаждающих приборов о0 и
количество влаги WVy подаваемой в камеру из
системы увлажнения.
з*
24
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Эффективность холодильного хранения
зеленого чайного листа. — «Холодильная техника». 1975,
№ 3, с. 39—41. Авт.: В. И. Гомелаури, А. И. Мусхе-
лишвили, А. Г. Хоштария, О. Ш. Везиришвили.
2. Теплофизические параметры слоя чайного
листа — «Холодильная техника», 1976, № 2, с. 26—
28. Авт.: В. И. Гомелаури, А. И. Мусхелишвили,
А. Г. Хоштария, О. Ш. Везиришвили, Г. 3. Хечуашвили.
3. Калориметрическое исследование зеленого
чайного листа. — «Холодильная техника», 1976, № 10,
с. 38—40. Авт.: В. П. Латышев, В. Ф. Лебедев, С. Д. Ме-
дунов, К. М. Джемухадзе.
4. Джемухадзе К. М. Биохимические основы
производства чая при быстром и глубоком замораживании
сырья. — Доклад на XIV международном конгрессе
по холоду. М., 1975.
Б. Романов М. Н., АржанниковаЛ. М.
Скороморозильные аппараты типа СФАР. —
«Холодильная техника», 1977, № 2, с. 30—33.
6. 3 а х а р и н А. Г., Б р а и л о в В. П.,
Денисов В. И. Методы экономического сравнения
вариантов в энергетике по принципу приведенных затрат,
М., «Наука», 1971.
УДК 628.84:637.333.2
технологических кондиционеров
Увеличение F0 или уменьшение перепада
между температурой воздуха камеры и средней
температурой поверхности ((/^—tf) приводит к
значительному повышению металлоемкости системы.
Несмотря на теоретическую возможность
регулирования влажности таким образом, данный
метод регулирования в практических условиях
считается неэффективным.
Это объясняется тем, что при высокой
относительной влажности воздуха в помещении, что
характерно для камер созревания сыра, линия,
изображающая в i, d-диаграмме процесс
изменения состояния воздуха в воздухоохладителе
8 0, в нижней своей части практически
сливается с линией ф=100%. Поэтому изменение
температуры поверхности очень мало изменяет
наклон линии е0, а следовательно, и осушающую
способность.
Увеличение а0 за счет скорости движения
воздуха в живом сечении воздухоохладителя имеет
предел, характеризуемый началом срыва влаги
с поверхности воздухоохладителя. При
исследовании осушения воздуха холодильными
машинами проф. А. А. Гоголиным [2] установлено, что
срыв капелек конденсата с поверхности начи-
19

нается при массовой скорости wp в живом
сечении, равной 6 кг/(м2-с). При дальнейшем
увеличении скорости начинается интенсивный унос
влаги в камеру (самоувлажнение воздуха), что
во многих случаях является весьма
нежелательным.
Подача влаги в количестве Wv непосредственно
в воздух камеры (метод активного увлажнения)
является наиболее эффективным способом
достижения оптимальной относительной влажности,
который достаточно изучен и нашел широкое
применение в камерах с автоматическим
регулированием параметров воздуха. Поэтому
разработка и внедрение устройств и приборов, с
помощью которых можно надежно регулировать
влажность воздуха в камерах созревания,
является основой совершенствования
технологического процесса созревания сыров.
Применение того или иного способа обработки
воздуха определяется соотношением тепловлаж-
ностных отношений в камереек, кДж/кг, ив
воздухоохладителе е 0, кДж/кг. Каждая из этих
величин может быть представлена следующими
выражениями:
где Q0 "~ тепловая нагрузка на воздухоохладитель, кВт;
W0 — осушающая способность воздухоохладителя,
кг/с;
QK __ теплоприток в камеру, кВт;
WK — влаговыделения в камере, кг/с.
Если ек>80, то после охлаждения и
осушения воздуха в воздухоохладителе необходимо
его увлажнение.
Исследованиями, проведенными ВНИХИ
13, 4] по определению схемы обработки воздуха
в кондиционере, установлено, что во многих
случаях значения ек превышают е0 и равновесная
влажность воздуха в камерах созревания сыра
устанавливается на уровне ниже оптимального.
На основании опытов и теоретического анализа
установлены следующие значения тепловлаж-
ностных отношений, кДж/кг:
для угловых камер
ек =13 000-7-43 200;
для подвальных камер или с усиленной
изоляцией ограждений
8к = 8600^-27 500;
воздухоохладителя
е0 = 6000-т-10 000.
Изложенное выше, а также опыт
эксплуатации технологических кондиционеров в камерах
созревания сыра свидетельствуют о
необходимости в ряде случаев увлажнения воздуха после
его охлаждения и осушения.
Из двух способов увлажнения
воздуха—водой и водяным паром — последний является
более простым и удобным. Этот способ нашел у нас
и за рубежом широкое применение в
автоматизированных установках кондиционирования
воздуха, несмотря на его меньшую экономичность.
Единственная трудность, которая встречается
в производственных условиях при
использовании пара в качестве увлажняющего средства,
заключается в обеспечении подачи в воздух
помещения пара, свободного от конденсата.
Практика показала, что конденсат образуется даже
в хорошо изолированных паровых
коммуникациях. Это наблюдалось при испытаниях
автоматизированных технологических кондиционеров.
При срабатывании системы регулирования
влажности «увлажнение» в помещение вместо пара
подавался конденсат.
Начавшееся в 1968 г. внедрение в молочную
промышленность первых отечественных
кондиционеров типа КТА (аммиачных) и КТР
(рассольных) с централизованной системой хладо-
и теплоснабжения в значительной мере
сдерживалось именно по этой причине. Первый опыт
эксплуатации кондиционеров КТР-13 на масло-
сырзаводе в г. Опочке подтвердил невозможность
автоматического регулирования влажности
воздуха в камерах созревания без устройства,
надежно решающего вопрос отделения конденсата
от пара, идущего из котельной предприятия
к кондиционируемому помещению.
Для этой цели автором статьи параллельно
с доработкой конструкции кондиционеров КТР
и созданием кондиционера КТА было
разработано поплавковое устройство (сепаратор),
конструкция которого показана на рисунке.
Поплавковый сепаратор состоит из
цилиндрического корпуса 1 с плоской съемной крышкой
2, на которой смонтирована поплавковая
система, состоящая из клапанной пластины 3 с двумя
Поплавковый сепаратор.
20

уплотняющими вкладышами 4, полого
шарообразного поплавка 5 и рычага 6. Поплавковая
система имеет общую ось вращения в виде
пальца 7, вставленного в кронштейн 8 на крышке
прибора и проходящего через клапанную
пластину. В съемную металлическую крышку
ввернуты стальные седла клапанов верхнего —
парового E мм) 9 и нижнего ¦— жидкостного
A3 мм) 10. Через отверстие 11 сепаратор
соединяется с паровым трубопроводом, по которому
подается пар на увлажнение из котельной
предприятия. Верхний клапан сепаратора
соединяется трубкой с электромагнитным паровым
вентилем, осуществляющим выпуск увлажняющего
пара в воздух камеры по сигналу от датчика
влажности. Нижний клапан соединяется с
трубопроводом сброса конденсата, на котором
установлен конденсатоотводчик.
Сепаратор работает следующим образом. При
наличии конденсата в корпусе поплавок
всплывает и поворачивает клапанную пластину
относительно оси таким образом, что паровой
клапан закрывается, а жидкостный открывается.
Конденсат выпускается из паропровода через
сепаратор в линию сброса до тех пор, пока
корпус не заполнится паром. В этом случае
поплавок опускается вниз, открывая паровой и
закрывая жидкостный клапаны. Если к этому времени
электромагнитный вентиль, установленный на
линии увлажнения, будет открыт по сигналу от
датчика влажности воздуха в камере, то
начнется процесс увлажнения.
В. Н. ГРИГОРЬЕВ
СКБприбор
Канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ
ВНИИхолодмаш
В результате повышения требований к точности
поддержания температур при хранении пищевых
продуктов, в технологических процессах
многих производств, в установках
кондиционирования воздуха расширилась область применения
чувствительных электронных приборов.
Несмотря на большую сложность и стоимость
электронных приборов тенденция замены ими
манометрических и других механических приборов
отчетливо видна как в отечественной промыш-
Первый опытный образец поплавкового
сепаратора был смонтирован на аммиачном
кондиционере КТА-16, обслуживающем камеры
созревания сыра Красноборского холодильника
(г. Смоленск). Опыт производственной проверки
и эксплуатации с 1972 г. подтвердил его
надежность и необходимость в качестве одного из
основных элементов технологических
кондиционеров типа КТР и КТА, для которых он
разрабатывался.
Сепаратор является неотъемлемой частью
конструкции вышеуказанных кондиционеров и
входит в комплект их поставки. Он может быть
применен и в других видах кондиционеров, не
снабженных автономными парогенераторами, но
использующих для увлажнения пар.
Применение данного устройства позволяет
использовать наиболее эффективный метод
достижения оптимальной относительной влажности
воздуха в камерах созревания сыра путем
подачи пара в воздух помещения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Курылев Е. С. Некоторые особенности
регулирования влажности воздуха в камерах холодильников. —
«Холодильная техника», 1958, № 2, с. 5—9.
2. Гоголин А. А. Осушение воздуха холодильными
машинами. М., Госторгиздат, 1962.
3. Тихомирова Л. Н., Гоголин А. А.,
Лебедев В. Ф. Исследование процессов кондиционирования
воздуха в камерах созревания сыра. — «Холодильная
техника», 1976, Mb 9, с. 29—34.
4. Тихомирова Л. Н., Г о г о л и н А. А. Об
оптимальном режиме кондиционера в камере созревания
сыра. —«Холодильная техника», 1977, № 1, с. 14—18.
УДК 621.318
ленности, так и у передовых зарубежных фирм
[3, 4]. Эти приборы имеют ряд преимуществ:
высокую чувствительность, которая легко
может быть доведена до 0,1—0,2°С;
практически неограниченный диапазон
контролируемых температур;
большую дистанционность, которая позволяет
размещать приборы от мест установки датчиков
на расстояние до нескольких сот метров;
возможность широкой унификации различных
модификаций приборов.
В СССР с начала 60-х годов выпускается серия
электронных приборов ПТР для регулирования
температуры, в которых в качестве датчиков
Унифицированный ряд приборов для регулирования
и сигнализации температуры и разности температур
21

применяют термисторы (полупроводниковые
терморезисторы) [1, 2].
Приборы изготавливают с двух- и трехпози-
ционными выходными устройствами, а также
с устройствами для пропорционального
регулирования совместно с электрическими
исполнительными механизмами, снабженными
реостатами обратной связи. Приборы этого типа
широко используют для управления холодильными
установками и установками кондиционирования
воздуха.
Опыт производства и применения приборов
ПТР выявил их существенные недостатки:
Применяемые в качестве датчиков
термисторы, несмотря на высокую чувствительность,
обладают плохими метрологическими
характеристиками и, следовательно, не обеспечивают
взаимозаменяемости. Это привело к тому, что
приборы изготавливают с жестко закрепленными
невзаимозаменяемыми датчиками и
индивидуальной градуировкой шкал задатчиков.
В приборах для регулирования разности
температур нелинейность характеристик термисто-
ров сужает диапазон рабочих температур, в
связи с чем приборы ПТРД-2 были разработаны на
базе стандартных термометров сопротивления
(металлических терморезисторов) [2].
Другими недостатками приборов ПТР
являются: пониженная дистанционность и
помехозащищенность в результате питания
измерительных цепей переменным током; применение в
качестве выходных устройств только контактных
электромагнитных реле; конструктивное
оформление, не отвечающее современным эстетическим
требованиям; отсутствие некоторых видов
исполнения, например судового.
В этой связи СКБприбор по техническому
заданию ВНИИхолодмаша разработало новый
унифицированный ряд приборов для
регулирования и сигнализации температуры и разности
температур в холодильных установках. При
разработке ряда были учтены также требования,
предъявляемые к системам кондиционирования
воздуха, отопления, вентиляции. Приборы в
1975 г. прошли испытания и рекомендованы к
серийному производству.
Новый ряд состоит из двух групп приборов,
одна из которых предназначена для
регулирования и сигнализации температуры, другая
—разности температур.
Новые приборы (рис. 1) позволяют
осуществлять:
двухпозиционное регулирование и
сигнализацию температур в объектах (условное
обозначение РТ-2);
трехпозиционное регулирование температуры,
в том числе методом нагревания и охлаждения,
Рис. 1. Внешний вид прибора нового ряда.
и трехпозиционную сигнализацию типа «выше—
норма — ниже» (РТ-3);
пропорциональное регулирование температуры
с использованием электрических исполнительных
механизмов постоянной скорости, снабженных
реостатами обратной связи (РТ-П);
двухпозиционное регулирование и
сигнализацию разности температур (в холодильных
машинах, например, для питания испарителей
(РРТ-2);
трехпозиционное (РРТ-3) и пропорциональное
(РРТ-П) регулирование разности температур.
Диапазон настроек и градуировка термометров
сопротивления приборов нового ряда приведены
в табл. 1.
Таблица 1
Назначение
прибора
Регулирование и
сигнализация
температуры
Регулирование и
сигнализация разности
температур
Диапазоны
настроек, °С
—100—0
—50-г+50; 50-г 150
100-г200
—20-г+20; 204-60;
_40-т-О: 40-*-180;
604-100; 804-120;
0--40
04-10
Градуировка
термометров

сопротивления, °С
22
22, 23
22
22, 23
22, 23
22

Техническая характеристика приборов дана
в табл. 2.
В табл. 3 показаны некоторые случаи
использования указанных приборов для
автоматизации холодильных машин и установок.
Высокий технический уровень приборов
нового ряда достигается благодаря:
использованию стандартных термометров
сопротивления, которые имеют хорошие
метрологические характеристики и взаимозаменяемость,
различные конструктивные исполнения, степени
защищенности и показатели быстродействия;
обеспечению выходными устройствами
необходимой мощности и их высокой долговечности,
включая работу с большой частотой циклов (до
нескольких в минуту);
применению унифицированных типовых
конструкций;
значительному повышению надежности и
долговечности.
Все модификации приборов рассматриваемого
ряда выполнены на унифицированной базе,
которая содержит три основных части:
измерительный мост М, усилительную схему Ус и
выходное устройство ВУ (рис. 2).
Измерительный мост предназначен для
линейного преобразования изменений
сопротивления термометров в напряжение постоянного
тока. В схему моста входят входные цепи Вх. Ц
и два задатчика Зх и 32, служащие для
установки заданной температуры и зон
нечувствительности или возврата.
В зависимости от вида прибора применяют
несколько вариантов присоединения внешних
устройств к мосту.
В двух- и трехпозиционных приборах
регулирования и сигнализации температуры (РТ-2 и
РТ-3) к мосту через вход / присоединяют один
термометр сопротивления ТСг. В этом случае
задатчиком 31 устанавливают требуемую
температуру, а задатчиком 32 — зону возврата в
двухпозиционных приборах или зону
нечувствительности — в трехпозиционных.
В пропорциональных регуляторах
температуры (РТ-П), кроме термометра ТСЪ через вход
/ТУ к мосту присоединяют реостат обратной
связи РОС исполнительного механизма. Задатчик
Зх используют для установки температуры, а
32—зоны пропорциональности.
Аналогично устроены измерительные мосты
приборов разности температуры: двух- и
трехпозиционных (РРТ-2 и РРТ-3) и
пропорциональных (РРТ-П). Отличие их только в
подключении через входы I и // двух термометров
сопротивления ТСг и ТС2. Задатчик Зг в этих
приборах служит для установки заданной раз-
Показатели
Зона нечувствительности, °С
Зона пропорциональности, °С
Зона возврата (дифференциал), °С
% от зоны нечувствительности
Гистерезис, % от зоны пропорциональности, не более
Порог чувствительности, % от зоны
пропорциональности, не более
Сопротивление реостата обратной связи, Ом
Цена деления задатчика, СС
Коммутируемый ток выходных контактных устройств,
А, не более
для частоты 50 Гц, напряжения 220 В
для постоянного тока напряжением 220 В
Коммутируемый ток выходных бесконтактных
устройств, А, не более
для частоты 50 Гц, напряжения 36—220 В
Напряжение питания от сети частотой 50 Гц, В
Потребляемая мощность, В-А
РТ-2
—
—
0,5-10
—
—
—
2
РТ-3
0,5—10
—
15—35
—
—
—
2
РТ-П
—
1,5-5
—
30
10
120
2
2,5
0,2
2
127 и 220
РРТ-2
—
—
0,2—2
—
—
—
1
10
Таб
РРТ-3 |
0,5—1
—
15—35
—
—
—
1
лица 2
РРТ-П
—
2
—
30
10
120
1
Примечание. Диапазон настройки приборов в соответствии с табл. 1.
23

Таблица 3
Функция системы
Назначение и принцип действия системы
Схема
Двухпозиционное
регулирование температуры
Регулирование температуры воздуха в объекте
охлаждения путем открытия и закрытия подачи
хладагента или хладоносителя в охлаждающее
устройство
То же
Регулирование температуры воздуха в объекте
охлаждения путем пусков и остановок
компрессора
РТ-2
Регулирование температуры хладоносителя на
выходе из испарителя путем пусков и остановок
компрессора
та
1 1
"м
иРТ-2
1
А
Двухпозиционная
сигнализация температуры
Сигнализация отклонения температуры
Трехпозиционное
регулирование температуры
Регулирование температуры воздуха в объекте с
изменяющимся направлением теплопритока: при
подводе тепла к объекту извне циклично
работает охлаждающее устройство, а при отводе —
нагревательное устройство.
То же
Ступенчатое регулирование температуры воздуха
в объекте. При малой тепловой нагрузке
циклично работает одно из охлаждающих устройств; при
большой нагрузке одно охлаждающее устройство
работает непрерывно, а другое — циклично
То же
Ступенчатое регулирование температуры воздуха
в объекте или в испарительной системе. При
малой тепловой нагрузке циклично работает один
из компрессоров; при большой нагрузке этот
компрессор работает непрерывно, а другой —
циклично
Щ РТ-3

СУ
4-S й-е
д Щ Kmz Дг
24

Продолжение табл. 3
Трехпозиционная
сигнализация температуры
Сигнализация отклонения температуры
РТ-5
Плавное астатическое
регулирование
температуры
Регулирование температуры с использованием
регулирующего клапана с электрическим
исполнительным механизмом, работающим через
импульсный прерыватель и реверсивное пусковое
устройство. Клапан плавно изменяет расход хладо-
носителя через охлаждающее устройство
(двухходовой вариант) либо изменяет соотношение
холодного и теплого хладоносителя (трехходовой
вариант)
Пропорциональное
регулирование температуры
Регулирование температуры объекта с
использованием регулирующего клапана с электрическим
исполнительным механизмом, работающим через
реверсивное пусковое устройство.
Пропорциональный закон формируется с помощью реостата
обратной связи
Двухпозиционное
регулирование разности
температур
Система питания испарителя жидким хладагентом
по разности температур кипения и выходящего
пара. Система действует путем открытия и закрытия
подачи хладагента
\PPT-2
Трехпозиционное
регулирование разности
температур
Ступенчатая система управления работой
водяных насосов, питающих конденсатор, по
подогреву воды в конденсаторе. При повышении разности
температур включается дополнительный насос.
Условные обозначения: # —хладагент; S — х ладо носите ль; W—вода; Об — объект охлаждения; Км — компрессор;
Д — двигатель; ЭК — электромагнитный клапан (вентиль); ОУ — охлаждающее устройство; И — испаритель; Кд —
конденсатор; СУ —схема управления; СГУ — сигнальное устройство; ТС — термометр сопротивления; ЭИМ —
электрический исполнительный механизм; ИП импульсный прерыватель; РПУ — реверсивное пусковое
устройство; Н — насос; tB — температура воздуха; At — разность температур; Е—схема подвода энергии извне;
НУ — нагревательное устройство; РК — регулирующий клапан.
4 Холодильная техника JV» 5
25

м
Ус
ВУ
РГ-2
РТ-5
GsaO-o—I
РОС j
<БЕ?у-оА
Щ II
ТС2 L
TCi I
PT-3
РТ-П
PPT-3
РРТ-П
>IY
-*
u
an *
РТ-П
PPT-2
PPT-3
PT-2
PPT-2
(A)
д Р2
o/y
t,At
t,At
PT-2
PPT-2
E)
¦t,At
РОС
г
Рис. 2. Приборы нового ряда:
Л — функциональная схема; Б — варианты присоединения
внешних устройств к мосту: а — двух- и трехпозиционные
приборы для регулирования температуры; б — пропорциональные
приборы для регулирования температуры; в — двух- и
трехпозиционные приборы для регулирования разности температур;
г — пропорциональные приборы для регулирования разности
температур; В — варианты присоединения и релейные
характеристики выходных устройств: д — трехпозиционные и
пропорциональные приборы; е, ж — двухпозиционные приборы;
Г — схемы коммутации выходных цепей; з — с контактными
релейными элементами; и — с бесконтактными релейными
элементами.
ности температур, а 32—зон возврата,
нечувствительности или пропорциональности в
зависимости от вида прибора.
Усилительная схема состоит из входного
усилителя Вх. Ус и двух триггеров Трг и Тр2.
Входной усилитель, выполненный на базе
интегрального операционного усилителя, повышает
напряжение постоянного тока, поступающего от
измерительного моста. Триггеры преобразуют
аналоговый сигнал рассогласования в
дискретный сигнал управления.
Выходное устройство служит для повышения
мощности сигнала управления и передачи его
к исполнительным устройствам системы
регулирования или сигнализации. Выходное
устройство может содержать один или два релейных
элемента Р± и Р2.
В трехпозиционных и пропорциональных
приборах используют ВУ с двумя элементами,
которые обеспечивают трехпозиционную релейную
характеристику с зоной нечувствительности к
и зонами возврата к.
В двухпозиционных приборах применяют один-
релейный элемент Рг или Р2 (в зависимости от
выбранного варианта), с помощью которого
реализуется одна из релейных характеристик.
Предусмотрено выпускать приборы с
контактными и бесконтактными релейными элементами.
При использовании контактного реле
выходные цепи управляются двумя группами
контактов, работающими на переключение. Контакты
предназначены для работы в цепях как
переменного, так и постоянного тока.
Бесконтактный вариант выполнен на
симметричном терристоре (симисторе) и каждый
релейный элемент осуществляет функцию,
аналогичную замыкающему контакту. Приборы в
бесконтактном варианте предназначены для
управления внешними цепями только переменного
тока.
Для обозначения бесконтактного варианта в
индекс прибора вводят букву «Б» (например
РТ-ЗБ).
Все приборы могут выпускаться в
исполнениях У-4.2, ТВ-4 и ОМ-5 по ГОСТ 15150—69,
причем индексы приборов тропического и
морского исполнений соответственно дополняют
(например, РТ-ЗБ-ТВ-4 и РТ-ЗБС). Морское
исполнение одобрено Регистром СССР.
С помощью приборов унифицированного ряда
возможно создание различных схем
регулирования, управления и сигнализации.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Д а в ы д о в Ю. С, Михайлов И. Г.
Полупроводниковый пропорциональный регулятор ПТР-П. —
«Холодильная техника», 1961, № 3, с. 7—10.
2. У ж а н с к и й В. С, Вольская Л. С, Кап-
л а н Л. Г. Холодильная автоматика. Справочник. М.,.
«Пищевая промышленность», 1971.
3. The D a n f о s s Journal, 1974, №1, pp. 15—17.
4. The Danfoss Journal, 1974, № 4, p. 2.
26

УДК 621.646.47
Исследование устойчивости работы датчиков-реле давления
в условиях динамических нагрузок
В. И. КОЖЕВНИКОВ, А. И. БОБЫЛЕВ
Для увеличения надежности работы и
совершенствования конструкции датчиков-реле
давления манометрического типа, которые
используют в системах контроля, двухпозиционного
регулирования и защиты холодильных машин,
важно теоретически проанализировать их
работоспособность в условиях динамических
нагрузок с большим ускорением.
На рис. 1 показан датчик-реле давления,
предназначенный для контроля давления
газообразных сред от 1 до 19 кгс/см2.
В литом алюминиевом корпусе 1 прибора
размещены узел настройки установки
срабатывания и рычажный механизм. Последний состоит
из панели 2, рычага 3, оси 4, противовеса 5,
выполняющего роль демпфера при динамическом
воздействии, винта 6, передающего перемещение
рычага 7 на переключатель 5, который
закреплен на корпусе прибора с помощью уголка 9.
В узел настройки уставки срабатывания
входят пружина 10, пробка 11 и винт 12.
К прибору подсоединена чувствительная
система, которая включает корпус 13, сильфон 14,
шток 15 и пружину 16. Для внешних
^электрических цепей и трубопроводов предусмотрен
кабельный ввод 17 и ниппель 18 с гайкой 19.
При эксплуатации датчиков-реле давления в
условиях динамических нагрузок в результате
колебательных движений элементов прибора
Рис. 1. Дагчик-реле давления.

вместе с рычагом 3 перемещается конец рычага,
что приводит к ложному срабатыванию
переключателя 8.
Для исследования устойчивости работы
датчика-реле давления составлена расчетная схема
прибора (рис. 2), на которой показаны
движущиеся массы: тх штока 15 и 1/3 сильфона, тг—
противовеса, ms — V3 пружины 10.
На массу т1 действуют силы: Рр, равная
произведению давления рабочей среды на
эффективную площадь сильфона 14, поджатия пружины
NB жесткостью Св и сильфона Nc жесткостью
Сс. К левому концу рычага 3 приложена сила
поджатия Nnp пружины 10 жесткостью Спр,
а к правому-* сила Рп от переключателя,
имеющего жесткость при перемещении Сп.
При динамической нагрузке со стороны
подвода рабочей среды из-за большей величины
масс т1 и т3 по сравнению с массой
противовеса т2 система под действием сил инерции
придет в движение и начнет проворачиваться вместе
с рычагом 3 вокруг оси 4. Вращению рычага
препятствует реакция R, возникающая между
ним и штоком 15. Она имеет переменное значение
и зависит от ускорения движения массы т1 под
действием сил инерции.
Уравнения движения рычага 3 и массы т1 под
действием сил инерции с учетом реакции /?,
которая воздействует на массу ти и сил от
действия пружин, сильфона и переключателя
имеют вид
Рис. 2. Расчетная схема
датчика-реле давления.
х2 + со% = Bt + Л,
2,Сс + Св + Сп.А.+ С
C)
где
.2 =
'Ч
и
пр
34
/»Ц#0 —JVB—Pp—PnjJ + tfnp)
lo+mJ
1M
/0q> =
-Rlt - Puh -Cnl7x2+ Nnv'i - Спр/?Ф + щ в _ U + тз-тМ-^у
lj%a
т3а1{ m2al-
+«i<?)
tnlXl = R + iVc — Ccxt — Cb^!
, mia
A)
w /0 = /P +
+ m2*3 + m3^i —момент инерции рычага с учетом масс
т2 и т3;
/р — момент сил инерции рычага а при
вращении вокруг оси 4;
т — продолжительность действия
импульсной ударной нагрузки;
а — максимальное ускорение прибора^ при
ударе.
Поскольку сумма сил, препятствующих
движению массы т19 больше инерционной силы от
ударного импульса, действующего на массу /п1э
конец штока будет перемещаться на величину
хг вследствие поворота рычага на угол ф
Перед динамической нагрузкой система
находится в равновесии, поэтому Л=0.
Относительное перемещение массы га2 на
величину х2 выражается линейным
дифференциальным уравнением второго порядка с
постоянными коэффициентами. Общим решением
этого уравнения является сумма гармонических
функций и частного решения
*2e At sin со* + Л2 cos ©f + D^ + D2, D)
где D^ + Da —частное решение уравнения C);
со —частота колебаний системы.
Подставив частное решение в уравнение C),
получим
co2(?>i* + ?>2) = ^. E)
Приравнивая коэффициенты при одинаковых
степенях t> получим
х-±х-
ф:
: h
В
F)
[B)
С учетом^формул B) уравнения A) приводятся
к виду:
Амплитуды гармонических составляющих Ах
и Л 2 определяем при начальных условиях
/ — О, *2 = 0, *2 — 0.
28

Тогда
Ai тз ,
А = 0.
G)
Окончательно получаем
В I 1 .
*«-5?-('-1Г51па)'
После окончания воздействия ударного
импульса под действием сил инерции система
продолжает вращаться.
Перемещение массы т2 на втором этапе
движения находим из уравнения
х2 = Л3 sin (at + Л4 cos соЛ (8)
Амплитуды Л3 и Л 4 определяем при
следующих начальных условиях
t «a U, Х% s=s #21» Х% = #21>
где"х2!, *2i — перемещение и скорость массы т2 в
конце первого этапа движения.
Тогда
Л = ^-- А — х
3 — со * 4 — 21'
Уравнение (8) с учетом C) преобразуем к виду:
X
.'
— sin сот) cos co/-f-T"(l—cos сот) sin со*
.(9)
Задавшись перемещением х2=А массы т2, при
котором отсутствуют ложные "срабатывания пе -
реключателя, из уравнения (9)|находим
величину демпфирующей массы
m2=ir(mi + m3) —
*2
A(Q2(/0 + OTi/f)T
««[(г-
СО
sin сот
J cos со* + — A — cos сот) sin со*
A0)
Максимальное значение массы т2 определяем
при максимальном значении знаменателя дроби.
Время t, через которое знаменатель будет
иметь максимальное значение, составит
1 1 — cos сот
t ш — arc tg =
со б сот — sin сот
(И)
Используя полученные формулы A0), A1),
а также значение со, выраженное через
характеристики конструктивных элементов прибора,
получим оптимальные значения массы
противовеса, при которой обеспечивается
работоспособность датчика-реле давления без ложных
срабатываний при ударах.
УДК 621.57.044.001.4
Результаты промышленных испытаний аммиачного конденсатора
КВ-250 с профилированными трубами
Канд. техн. наук Г. Г. ЛЕОНТЬЕВ,
канд. техн. наук Г. В. РИФЕРТ, С. И. ЧАПЛИНСКИЙ,
Н. Б. НИКИТЕНКО, В. Я. ГОРИН,
А. В. ОМЕЛЬЧУК, А. Я. ЗАСЛАВЕР
Лабораторными исследованиями [1]
установлена возможность интенсификации в 1,5—3 раза
процесса теплообмена в широком диапазоне
изменения плотности теплового потока q при
конденсации аммиака на вертикальных
профилированных проволокой трубах. В результате без
существенных изменений конструкции
конденсатора можно в 1,4—1,6 раза увеличить
теплопередачу и* как следствие, уменьшить
поверхность теплообмена, расход металла и стоимость
аппарата.
Для проверки этих данных были проведены
промышленные испытания опытного и
серийного образцов аммиачного вертикально-трубного
конденсатора с профилированными и гладкими
трубами. Основные конструктивные
характеристики и габаритные размеры опытного и
серийного аппаратов одинаковы. В опытном
конденсаторе на наружной поверхности каждой трубы
точечной сверкой в шести местах по длине трубы
5 м закрепили десять проволок диаметром
1,55 мм. Для лучшего прилегания к
поверхности каждую проволоку крепили к трубе,
навивая ее по спирали в один оборот по длине.
Опытный конденсатор КВИ-250 был
подключен в рабочую схему аммиачной холодильной
станции и испытан параллельно с серийным
конденсатором КВ-250. Пары аммиака (рис. 1)
поступали в конденсатор 5 и конденсировались,
жидкий аммиак сливали либо в линейные
ресиверы, либо,' переключая вентили 2, — в мерный
29

В предохранительную
—*"~ линию
ресиверам
Рис. 1. Схема-опытно-промышленной установки для
испытания аммиачного конденсатора.
сосуд / и далее в дренажный ресивер.
Охлаждающая вода с помощью распределительного
устройства 6 орошала внутреннюю поверхность труб
и стекала в поддон, на котором был смонтирован
конденсатор. Мерный сосуд, линейный ресивер
и конденсатор были соединены между собой
уравнительной линией. Для удаления воздуха
из системы предусмотрены продувочные вентили
в верхней и нижней точке конденсатора и на
мерном сосуде.
Во время испытаний измеряли давление
аммиака в конденсаторе, его температуру на входе
и выходе из конденсатора, температуру
охлаждающей воды на входе и выходе, расход жидкого
аммиака и охлаждающей воды, барометрическое
давление, температуру корпуса конденсатора.
Давление паров аммиака измеряли образцовым
манометром 3, температуры аммиака и
охлаждающей воды на входе в конденсатор —
лабораторными термометрами 4 марки ТЛ-4 с ценой
деления 0,1°С, барометрическое давление
—ртутным барометром-анероидом, температуру
охлаждающей воды на выходе из труб в любой точке
трубного пучка — переносным зондом с хро-
мель-копелевой термопарой. Э. д. с. термопар
определяли компенсационным методом с
помощью низкоомного потенциометра типа Р-306
(класс точности 0,015) и гальванометра М 195/1
с точностью 0,001 мВ. В процессе работы
периодически проверяли тарировку термопар. Расход
охлаждающей воды измеряли расходомером 7
типа ВТ-150, а расход жидкого аммиака
определяли объемным способом с помощью
предварительно протарированного мерного сосуда
/.Охлаждающую конденсатор воду подавали из
системы оборотного водоснабжения.
Во время наладочных опытов проверяли
работоспособность всех элементов установки и ее
тепловой баланс. Разбаланс установки по воде
и по аммиаку не превышал 9%. Испытания
опытного и серийного конденсаторов проводили
одновременно при стационарном режиме работы.
К'Ю'2, Вт/(м2град)
11
А
I _ |
А
А
^^*^ А
, +
+
• • #
•
. •
А 1
,_ Га
• • +
+ •
•
ГЮ,^/(мч)
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплопередачи k от
плотности орошения Г для конденсаторов:
гладкие трубы: ф — после продувки, t
= 18°С,
= 22°С;
-| после чистки труб и продувки, /ВХ=15°С, tH = 22°C;
профилированные проволокой трубы: д — после продувки,
'вх=150С' 'н=22°С'
KW~2 Вт/См2 град)
9
7
•
V V
V V
•
•
А
А *
+ +
+
Г'/ff'fнг/(м-ч)
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплопередачи k для
конденсаторов без продувки от плотности орошения Г:
ладкие трубы: v — 360 ч работы, *вх = 20°с> *Н=32°С; + —
500 ч, fBX=22,5°C, *H=320C; • -500 ч, *ВХ=Н°С, *н=
= 22°С; профилированные трубы после 500 ч работы, л —
*ВХ = 20°С, *Н = 32°С.
30
44

На рис. 2 показаны зависимости
коэффициента теплопередачи от плотности орошения для
конденсатора с гладкими и оребренными
проволокой трубами, полученные после продувки
конденсаторов.
На рис. 3 представлены опытные данные для
конденсаторов после 360 и 500 ч эксплуатации.
При этом в течение указанного срока
конденсаторы не продували. Сопоставление данных на
рис. 2 и 3 показывает, что основное влияние на
теплопередачу в аммиачном конденсаторе
оказывает содержание в парах хладагента воздуха.
Профилирование поверхности конденсации, как
показали исследования (конденсация
паровоздушной смеси на одиночной трубе), увеличивает
не только теплоотдачу от пленки конденсата
к стенке, но, по-видимому, и улучшает
диффузионный коэффициент теплоотдачи [2]. При
концентрации воздуха в смеси до 20 % средний
коэффициент теплоотдачи от смеси к стенке для
профилированной проволокой трубы более чем в
2 раза выше, чем для гладкой. Именно этим
можно объяснить почти двухкратное
увеличение теплопередачи в опытном конденсаторе с
профилированными трубами по сравнению с
серийным во всем диапазоне изменений плотности
орошения Г. Такая интенсификация процесса
обеспечивает при равных исходных параметрах
(температуре воды на входе tBl, давлении паров
в аппарате ри и плотности орошения Г)
увеличение теплового потока в 1,3—1,5 раза (рис. 4),
что позволяет в такой же степени уменьшить
теплообменную поверхность конденсатора (путем
уменьшения числа труб) или же увеличить в
1,3—1,5 раза производительность Q
конденсатора.
Р
° ^^
г
^^т
3
д^
/
г
rw~J,M
<^А\
2/(мч)
Рис. 4. Зависимость плотности теплового потока q от
плотности орошения Г для конденсаторов после 360 ч
работы:
/ — профилированные трубы; 2 — гладкие трубы,- t =20°C|
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Интенсификация теплообмена при конденса»
ции хладагентов на вертикальной трубе — «Холодиль»
ная техника», 1976, № 5, с. 29—32, Авт.: В. Г. Ри-
ферт, Г. Г. Леонтьев, С. И. Чаплинский, А. А. Ефремов.
2. РифертВ. Г., Чаплинский С. И.
Исследования процесса теплообмена при конденсации пара в
присутствии неконденсирующихся газов на
вертикальных трубах с проволочными интенсификаторами. —
В кн.: «Вопросы технической теплофизики», К., «Нау-
кова думка», 1976, вып. 6, с. 40—42.
УДК 621.186.4:621.56
Исследование естественной конвекции
в волокнистой тепловой изоляции холодильников
Доктор техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК, В. Г. ПОГОНЦЕВ,
канд. техн. наук В. Л. ДЕХТЯРЕВ, В. Н. БЫКОВ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Одной из составляющих эффективной
теплопроводности является конвективная
теплопроводность. Анализ литературных данных выявил
разные мнения о величине конвекции в
волокнистой тепловой изоляции при атмосферном
давлении: одни считают, что почти во всех случаях
конвекция в волокнистой тепловой изоляции
отсутствует [1], другие— конвекция является
доминирующей [2] или составляет 10—18%
эффективной теплопроводности [3].
В работе [3] предложена методика
определения конвекции по опытным данным.
Конвективная теплопроводность рассматривается как
разность "между опытной эффективной
теплопроводностью при атмосферном давлении и суммой
теплопроводности газа-наполнителя и опытной
эффективной теплопроводности в вакууме.
На рис. 1 представлена зависимость
коэффициента конвективной теплопроводности
волокнистой тепловой изоляции %А от ее объемной
31

50 100 150 200 250риз,кг/мЗ
°ис. I. Зависимость коэффициента конвективной
теплопроводности стекловаты и минеральной ваты от объемной
массы:
/ — минеральная вата диаметром волокна 10 мкм при средней
температуре 190 К [4]; 2 — стекловата, 2,58 мкм, 338 К L3];
3, 4, 5, 6 — стекловата, соответственно 12,2 мкм, 0,56 мкм,
3,43 мкм, 1,14 мкм, 297 К [5]; 7 — стекловата, 1,015 мкм,
192 К [6].
массы 7из» рассчитанная по методике
[3] по опытным данным различных авторов
[3—6]. За исключением опытных данных
авторов методики (кривая 2), конвекция|в изоляции
имеет максимумы и минимумы с тенденцией
к росту при уплотнении изоляции. Это явление
нельзя объяснить с точки зрения
гравитационного характера конвекции в изоляции.
По-видимому, здесь имеет место не конвекция, а
какой-то другой (или другие) механизм
теплопередачи, например, передача тепла в зоне
контакта волокон, о которой говорится! в' работе
[5].
В экспериментальной установке, описанной
в работе [3], использован метод плиты,
теоретической базой которого является решение
дифференциального уравнения теплопроводности
для симметричной задачи, когда сплошной
нагреватель расположен между двумя идентичными
образцами одинаковой высоты.
Если при подогреве снизу в верхнем образце
возникает конвекция, то, в соответствии с
законом Фурье, через верхний образец должно
проходить тепла больше, чем через нижний при
одинаковых температурных градиентах. В случае
симметричной задачи разделить тепловые
потоки невозможно [7].
В целях раздельного определения тепловых
потоков, проходящих через верхний 2 и нижний
4 образцы (рис. 2), нами был изготовлен
«двойной» нагреватель, состоящий из двух
идентичных плоских медных нагревателей круглой фор-
32
Рис. 2. Принципиальная схема установки с «двойным»
нагревателем.
мы, разделенных воздушной прослойкой
высотой 10 мм с помощью промежуточного кольца 9.
Диаметр рабочих нагревателей 7, 11 равен
100 мм, толщина 1,5 мм; охранные нагреватели
5, 10 имеют форму кольца с наибольшим
диаметром 240 мм и шириной 67 мм. Для
установления температурных градиентов между
нагревателями расположили семь дифференциальных
медь-константановых термопар 3 диаметром
0,1 мм, оттарированных по образцовому
платиновому термометру сопротивления с точностью
±0,02 К. Источниками питания нагревателей
служили стабилизаторы постоянного тока Б5-8.
На медные холодильники /, 6 круглой формы
подавали термостатированную жидкость (эти-
ленгликоль), температуру которой изменяли с
помощью холодильной машины с компрессором
ФАК-1,5 и термостатом УТ-15, в котором был
установлен испаритель. Разность температур на
образцах 2, 4, определяемая с помощью
дифференциальных медь-константановых термопар 5,
12, и мощности рабочих нагревателей измеряли
потенциометром Р-306 кл. 0,015 с
гальванометром Ml7/4. Рабочие спаи термопар приклеивали
к соответствующим поверхностям нагревателей
и холодильников. Раздельную работу рабочих
нагревателей и одномерность температурного
поля в образцах обеспечивали подбором мощностей
всех четырех нагревателей таким образом, чтобы
температурные градиенты между ними были
равны нулю.
При раздельном рассмотрении тепловых
потоков задача определения температурного поля
в образце становится несимметричной. На рис . 3
представлена расчетная схема задачи,
соответствующая конструкции установки.
Запишем в безразмерной форме:
дифференциальное уравнение теплопроводности
дТ (д2Т J_dT\ cPT_.
DFo-P \др* + р др) + д& '

Рис. 3. Расчетная схема.
начальные условия
T(ZF0) = To при F0 = 0,
граничные условия
дт
до
= 0 при O^p^l,
^эф дТ
~~Н~Щ = Я При ?==0>
дТ
~д|--В1(Г-Гс) = 0при 6=1,
где Т — температура образца, К;
Р, р, ?— безразмерные величины;
Н
г
я» 5 ~'
я ?
Я—высота образца, м;
Я— радиус образца, м;
г, 2 — текущие координаты;
F0 — критерий Фурье;
at
Я2
а — коэффициент температуропроводности образца,
м2/с;
t — время, с;
7*0 — температура образца, равная температуре^
окружающей среды в момент времени t = 0, К;
л эф — эффективная теплопроводность образца, Вт/(м- К);
q — удельный тепловой поток, Вт/м2;
Bi — критерий Био;
+ (Т0-ТС) ^ 5ncos(|in-ff-)exp(-|ijFo)fk
л=1
1 + ВТ Рп sin ^ "" cos ^п
Ап
вп
=
1
4
1
И<71
B^п +
|xnsin
Vn
sin
2^n)
'
Bi —
^эф;
а — коэффициент теплоотдачи от образца к
окружающей среде, Вт/(м2-К);
Гс — температура окружающей среды в момент
времени />0, К.
Общее решение задачи, полученное нами
методами суперпозиций и разделения переменных,
имеет вид:
И /Bi+1
^эф
Bi
Я
оо / \
hiq 2 Ап cos Mл"йг х ехр (~ ^F°)+
л=1
где
— ^п B|хл + sin 2цп)
\хп — корни уравнения ctg \i = gp .
В стационарном режиме (F0=oo) при
выполнении условий Bi = oo для точки z=0 получим
1 qH
В наших опытах при Bi = 112-=-210
эффективную теплопроводность образцов определяли па
формуле
IUH
Лэф — р^т ,
где / — сила тока на рабочем нагревателе, А;
U — напряжение на рабочем нагревателе, В;
F — площадь поперечного сечения «рабочей части»
образца, м2;
ДТ1 — разность температур на граничных поверхнос-
тях образца, К-
Конструкция «двойного» нагревателя была
апробирована на воздушных прослойках
цилиндрической формы диаметром 105 мм и высотой
41,5 мм (четыре опыта) и 19 мм (три опыта).
Опыты проводили при горизонтальном положении
воздушных прослоек, атмосферном давлении и
значениях АТ= 13,3-^43,5 К- Конвективную
теплопроводность Хк определяли как разность
эффективных теплопроводностей верхней и нижней
прослоек. При этом предполагалось, что в
нижней прослойке конвекция отсутствует, а
теплопроводность газа и лучистый теплообмен в обеих
прослойках одинаковы. В проведенных опытах
высота и температурные градиенты обеих
прослоек были одинаковыми. Коэффициент
конвекции рассчитывали из опытных данных по
известной зависимости
^к + ^г
ек. оптв ^ i
где Яг — коэффициент молекулярной теплопроводности
газа, ВтДм-К)-
На рис. 4 представлена зависимость опытного
значения коэффициента конвекции от
соответствующего значения, рассчитанного по формуле
Михеева
(rp \ Q ПО
где Gr и Рг — соответст венно критерии Грасгофа и
Прандтля,
33

°s
1
ск.расч
Рис. 4. Зависимость ек.0п=/ (ек.расч) Для воздушной
прослойки при атмосферном давлении.
скорректированной симплексом -^-,
учитывающим краевые эффекты (Гср — средняя
арифметическая температура образца, К).
Последующие опыты были проведены на
идентичных образцах из стекловаты, изготовленных
из одного куска материала, располагавшихся
горизонтально. Уплотняли изоляцию изменением
высоты образцов от 70 до 7 мм при их
неизменной массе. Результаты опытов по определению
эффективной теплопроводности стекловаты
приведены в таблице. Анализ результатов опытов
показывает, что эффективная теплопроводность
верхнего и нижнего образцов практически
одинакова в пределах погрешности эксперимента,
составлявшей 2—3%.
Таким образом, экспериментально
установлено, что в волокнистой тепловой изоляции
диаметром волокна 0,5—10 мкм при атмосферном
давлении, разности температур АГ=5ч-60 К и
объемной массе 7из=10ч-110 кг/м3
конвективные токи отсутствуют. Отсутствие конвекции
в изоляции можно объяснить большим
гидравлическим сопротивлением, которое оказывают
волокна движению воздуха.
Выполненные нами оценки показывают
следующее. По данным работы [8], в воздушных
прослойках толщиной меньше 5 мм конвекция
отсутствует вплоть до АГ=100 К- В
исследованной тепловой изоляции средний размер пустот
между волокнами dy мкм, рассчитанный по
формуле C)
"=-4/-.
где D — диаметр волокна, мкм;
/ — доля объема изоляции, занятая волокнами,
не превышал 0,7 мм.
о . |
И К ?
Н У «
2 л н
га я я
S * п
Рг° О
Чч ч
0,5
4,2
9,6
0,5
2
со
К
?¦
10,1
34,4
67,6
101,4
17,7
66,6
101,5
19,0
19,0
9,9
9,9
9,9
9,9
9,9
9,9
9,9
38,6
38,6
59,5
59,5
110,0
110,0
7\,К
318,0
317,7
317,0
317,0
314,8
315,5
316,3
298,6
333,4
304,2
311,6
321,8
333,1
323,2
308,7
330,1
295,8
329,3
296,7
333,0
295,0
316,4
Т2,К
275,1
275,0
274,9
274,9
275,0
275,0
275,0
293,4
293,3
299,2
298,9
299,8
299,5
278,1
275,1
275,2
275,0
275,0
275.0
275,0
275,0
275,0
Гср'К
296,6
296,4
296,0
296,0
294,9
295,2
295,6
296,0
313,4
301,7
305,2
310,8
316,3
300,6
291,9
302,6
285,4
302,2
285,8
304,0
285,0
295,7
Д7\К
42,9
42,7
42,1
42,1
41,8
40,5
41,3
5,2
40,1
5,0
12,7
22,3
33,6
45,1
33,6
54,9
20,8
54,3 1
21,7 1
58,0
20,0
41,4
ХЭф, м!
снего
1зца
0,0,
<L> VO
1 « о
35,4
28,8
28,8
30,6
38,4
31,8
32,8
45,9
48,6
41,2
41,5
42,7
43,8
38,0
36,9
40,6
29,4
31,5
31,2
33,3
34,8
35,8
Зт/<м.К)
1 2§
5 я
я о,
х\о
Я О
36,2
29,6
29,2
29,8
38,5
32,3
33,6
45,4
48,1
40,8
42,0
42,2
43,7
37,6
36,4
40,9
29,5
31,2
31,4
32,8
34,6
35,4
Температурный градиент, при котором
возможна конвекция в пористой среде {Г, К/м,
рассчитанный по формуле [8], в 40 с лишним раз
больше соответствующих значений в наших
опытах:
4п2цк
*'Ро?Ро4 '
Р'-
где [х — коэффициент динамической вязкости
промежуточной среды (газа или жидкости), Н-с/м2;
k — коэффициент теплопроводности пористой
среды, м2/с;
kr — проницаемость пористой среды, м2;
р0 — плотность промежуточной среды (газа или
жидкости), кг/м3;
g — ускорение силы тяжести, м/с2;
Ро — коэффициент объемного расширения
промежуточной среды (газа или жидкости), 1/К;
d0 — толщина исследуемого слоя материала, м«
Вклад конвекции в эффективную
теплопроводность, рассчитанный по формуле Куний и
Смита
где Х0—суммарная теплопроводность дисперсного
материала, не зависящая от скорости
движения промежуточной среды, Вт/(м-К);
Re — критерий Рейнольдса,
не превышает 1%.
34

Скорость фильтрации, которая входит в число
Re, рассчитывались по формуле Аэрова при
известном значении разности давлений воздуха
налповерхностях образца Др, Па, и не
превышала! 0,01 м/с.
Таким образом, при исследовании
теплопередачи в волокнистой тепловой изоляции при
вышеприведенных параметрах среды и изоляции
конвективную составляющую эффективной
теплопроводности можно не учитывать. Отсутствие
конвекции при горизонтальном расположении
изоляции и верхнем и нижнем обогреве
позволяет предположить, что при одинаковых условиях
будет отсутствовать конвективный теплообмен
и при вертикальном расположении изоляции
охлаждаемых объектов. Поэтому для них следует
применять волокнистую тепловую изоляцию
объемной массой не менее 40—50 кг/м3 для
волокна диаметром 4—10 мкм и 30—40 кг/м3 для
волокна диаметром до 4 мкм.
Канд. техн. наук Д. Н. ИЛЬИНСКИЙ, Л. А. МИНАРСКИЙ
УкрНИИмясомолпром
Комплексная разработка проблемы
холодильной обработки мяса, выполненная совместно
УкрНИИмясомолпромом и УкрГИПРОмясо-
молпромом, привела к принципиально новым
решениям в технологии охлаждения и
замораживания, механизации транспортных работ,
системе воздухораспределения, автоматизации
управления грузопотоками, планировке блока
камер холодильной обработки. Рассматривать их
необходимо в совокупности, изолированная
реализация одного из технических решений либо
вообще невозможна, либо создаст ограниченный
эффект.
За основу разработки взята технология
интенсивного поточного замораживания парного
мяса [1]. Несмотря на прогрессивность, она
имеет существенные недостатки. К ним
относятся, в первую очередь, пореечная загрузка
камер [2] или ее вариант— серпантинная
загрузка, реализованная на ряде холодильников,
построенных по типу холодильника Алитусского
мясокомбината [3], а также холодильная
обработка мяса при постоянной скорости воздуха в
течение всего процесса.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дульнев Г. Н., 3 а р и ч н я к Ю. П.
Теплопроводность смесей и композиционных материалов. Л.,
«Энергия», 1974.
2. Klarsfeld S. M. Champs de temperature associes
aux mouvements de convection naturelle dans un
milieu poreux limite. — RGT., 1970, № 108, p. 1403.
3. Vershoor J. D., GreeblerP. Heat transfer
by gas conduction and radiation in fibfous insulation. —
«Trans, of ASME», 1952, vol. 74, № 6, p. 961.
4. К а г а н е р М. Г., Г л е б о в а Л. И. Влияние
объемного веса пористых материалов на перенос тепла. — ИФЖ,
1963, т. 6, № 4, с. 27.
5. Christiansen R. M., Hollingsworth M.
The performance of glass fiber insulation under high
vacuum.—«Adv. cryog. eng.», 1960, vol. 4, p. 141.
6. Christiansen R. M. Holl ingworth MM
Marsh H. Low temperature insulating system. — «Adv.
cryog. eng.», 1960, vol. 5, p. 171.
7. Методы определения теплопроводности и
температуропроводности. Под ред. А. В. Лыкова. М.,
«Энергия», 1973.
8. Чудновский А. Ф. Теплофизические
характеристики дисперсных материалов. М., Физматлит, 1962.
УДК 634.5.037.5:658.52.011.5
При пореечной и серпантинной схемах
загрузки камер холодильной обработки мяса
происходит перенос тепла и влаги от парных полу-
туш на поверхность полностью или частично
замороженных полутуш, что ухудшает качество
хранящихся продуктов. Поддержание
постоянной скорости воздуха вызывает дополнительные
затраты электроэнергии и приводит к
увеличению убыли массы за счет усушки [4].
Аналитическими исследованиями процессов
замораживания мяса [5] было установлено,
что холодильную обработку следует вести при
переменном коэффициенте теплоотдачи,
падающем в течение процесса по экспоненциальному
закону:
ава0е~Ьт,
где а — коэффициент теплоотдачи от мяса к воздуху,
Вт/(м2-К);
т—текущее время от начала процесса, ч;
Ъ—коэффициент в показателе экспоненты, 1/ч,
Индексы 0 и к относятся соответственно к
начальному и конечному моменту процесса.
Такой способ холодильной обработки мяса
[6], названный нами фронтальным, сокращает
Лоточная холодильная обработка мяса
8 механизированных камерах с программным управлением
35

продолжительность процессов при одинаковых
затратах энергии на привод вентиляторов и
обеспечивает низкий уровень потерь массы. Эти
результаты нашли подтверждение в работе [7].
Переменные значения коэффициента
теплоотдачи получают изменением скорости воздуха
по длине камеры и непрерывным перемещением
мясных полутуш вдоль нее на протяжении
процесса холодильной обработки.
Полутуши парного мяса загружаются в
начальную зону камеры с наиболее высокой
скоростью воздуха. При этом первая полутуша
поступает на первый рабочий конвейер, вторая —
на второй конвейер, и так до заполнения
первого ряда всех подвесных путей камеры.
Последующие полутуши в этом же порядке
размещают на первом, втором, ..., я-ом конвейере, а
ранее загруженные перемещаются конвейерами на
один шаг в зону с более низкой скоростью
воздуха. Затем заполняются третий и последующие
ряды, а предыдущие продвигаются конвейерами
вдоль подвесных путей фронтом по всей длине
камеры в зоны с менее интенсивным движением
воздуха.
Размеры камер рассчитаны таким образом, что
в конце рабочего конвейера процесс
холодильной обработки завершается, замороженное мясо
поступает на разгружающий конвейер и
удаляется из камеры.
При фронтальном способе холодильной
обработки мяса температура поверхности полутуш,
расположенных в смежных рядах, близка, что
исключает тепломассоперенос между соседними
полутушами.
Фронтальным способом можно не только
замораживать, но и охлаждать мясо [8].
Для обеспечения фронтального способа
замораживания и охлаждения разработаны системы
механизации и автоматизации транспортных
работ в блоке камер холодильной обработки [9].
Система механизации состоит из подвесных
штанговых толкающих конвейеров с
гидроприводом, предназначенных специально для работы
в сложных температурно-влажностных
условиях камер холодильной обработки мяса.
Конструкция конвейеров согласована с системой воз-
духораспределения и автоматическим
управлением грузовыми потоками.
Система автоматического управления
конвейерами основана на бесконтактных элементах,
грузовыми потоками— на устройствах
синхронного слежения.
Полная функциональная схема
автоматизации транспортных работ в блоке камер
холодильной обработки мяса показана на рис. L
Камеры охлаждения и замораживания
представляют собой одинаковые группы
параллельных технологических каналов, образованных
подвесными монорельсовыми путями,
оборудованными штанговыми толкающими
конвейерами. Между подвесными путями расположены
воздухораспределители (на схеме не показаны).
Участки технологических каналов с наиболее-
высокой скоростью воздуха F м/с) выделены
в камеры интенсивной обработки (форохлажде-
ние и форзамораживание).
Вход полутуш в технологические каналы с
загружающих конвейеров осуществляется
через дистанционно управляемые стрелки с гид-
Рис. 1. Функциональная схема автоматизации
транспортных работ в блоке камер холодильной обработки мяса::
/ — цех первичной переработки скота; // — камера форохлаж-
дения; /// — камера охлаждения; IV камера хранения
охлажденных грузов; V — камера форзамораживания; VI — камера,
замораживания; VII — сортировочная камера; VIII — камера»
хранения мороженых грузов; ПЛ — накопитель перфоленты.
36

(Рис. 2. Схема устройства для распределения штучных
грузов с параллельными регистрами сдвига:
Л — датчик синхронизации; 2— генератор тактовых импульсов;
3 — блок дешифраторов; 4 — стрелки с электрогидравлическим
приводом; 5 — датчик приема груза; 6 — формирователь
адресов; 7 — феррит-диодная ячейка памяти.
роприводом, выход на разгружающие
конвейеры — через самодействующие стрелки (ПАУ).
Для фронтальной загрузки камер служит
устройство для распределения штучных грузов
[10] (рис. 2), выполненное в виде параллельных
регистров сдвига.
Полутуши, поступающие на холодильник,
взвешиваются на автоматических весах,
кондиционные данные набираются штампами с
кодирующими приставками.
Направление мяса на охлаждение или
замораживание может быть задано либо автоматически
по кондиционным признакам (например, вся
говядина II категории направляется на
охлаждение или вся свинина финозная — на
замораживание), либо вручную оператором. Данные
о направлении мяса поступают в регистр сдвига
РС-1 (см. рис. 1), а кондиционные данные
записываются в виде кода перфоратором ПР>
если мясо направлено на замораживаниеД или
аналогичным перфоратором (на схеме не показан)
системы автоматической сортировки
охлажденного мяса.
Для разделения поступающего мяса на
пульте ПУ, установленном на месте приемки мяса
на холодильник, записывается адрес,
передаваемый в РС-1 через формирователь адресов
ФА-1 одновременно с поступлением груза на
загружающий конвейер. Для синхронизации
записи адреса и передачи его в РС-1 с
поступлением и перемещением груза на загружающем
конвейере имеется датчик синхронизации,
управляющий работой генераторов импульсов. Число
последовательных феррит-диодных ячеек
памяти в регистре сдвига соответствует числу
шагов конвейера от точки приема груза на
загружающий конвейер до разделительной
стрелки. В момент, когда груз подошел к стрелке,
его адрес достигает последнего ряда ячеек в
регистре сдвига, где дешифратором, входящим
в PC-U вырабатывается сигнал на открытие
стрелки в направлении охлаждения или
замораживания.
Одновременно с выработкой адреса
закодированные кондиционные данные груза поступают
на один из перфораторов («охлаждения» или
«замораживания») через блок управления
перфоратором (БУП) и записываются на перфоленте.
В течение холодильной обработки перфолента
с информацией хранится в накопителе
перфоленты (ПЛ). По окончании холодильной обработки
по этим записям будет произведена сортировка
грузов по кондициям и назначению.
Для распределения грузов фронтальным
методом в камерах форохлаждения и охлаждения,
форзамораживания и замораживания перед
первой адресной позицией каждой камеры
установлен датчик приема груза на конвейер,
выдающий сигнал о поступлении груза на
формирователь адресов (соответственно ФЛ-2, ФЛ-3,
ФЛ-4, ФЛ-5).
37

Адрес каждого груза, сформированный в
зависимости от числа адресных позиций в камере
в виде натурального ряда от 1 до /г, поступает в
соответствующий регистр сдвига (РС-2, РС-3,
РС-4 или РС-5)> причем дешифраторы рабочих
рядов ячеек регистров сдвига закодированы
также числами натурального ряда от 1 до я,
соответственно номеру стрелки, с которой
связан тот или иной дешифратор. Благодаря
этому в момент подхода груза к адресной позиции
(стрелке) его адрес поступает в дешифратор
рабочего ряда ячеек PC этой стрелки. Если код
адреса совпадает с кодом дешифратора,
стрелка переключается на поворот, если не
совпадает, — остается неподвижной.
Сортировка мяса по кондициям и назначению
осуществляется после его холодильной
обработки или в сортировочной камере (мороженое
мясо), или в камере хранения охлажденного
мяса. Для автоматической сортировки применено
устройство для сортировки штучных грузов
[11], описанное ранее [9].
Вся система транспортных и рабочих
конвейеров, а также система автоматического
управления грузовыми потоками построены таким
образом, что последовательность грузов в потоке,
направляемом в камеру форохлаждения или
форзамораживания, восстанавливается и в
потоке, поступающем на сортировку.
Планировочные решения камер холодильной обработки с
диагональным расположением входа и выхода
грузов упрощают организацию грузовых
потоков и обеспечивают сохранение очередности
грузов на выходе из камер.
Последовательность кодовых записей
кондиционных данных о каждом грузе на перфоленте
также совпадает с последовательностью грузов,
поступающих на сортировку. При этом
происходит совмещение поступления первого груза к
датчику приема груза, установленному
непосредственно перед первой стрелкой в сортировочной
камере, со считыванием его кода на первой
головке маятникового считывателя СЧ.
Конструкция маятникового считывателя [12]
предусматривает последовательное считывание с
перфоленты кода всех грузов, стоящих на адресных
позициях, в каждом цикле и сравнение его с
кодом адресных позиций, записанных на маске,
моделирующей расположение стрелок.
При совпадении кода груза на перфоленте с
кодом адресной позиции на маске открывается
соответствующая стрелка и груз поступает на
конвейер, накапливающий мясные полутуши
одинаковых кондиций и назначения.
Набором сменных масок можно обеспечить
различные программы сортировки.
Аналогичная система сортировки
устанавливается в камере хранения охлажденных грузов.
Описанная система механизации и
автоматизации позволяет полностью исключить ручной
труд в технологической линии от цеха
первичной переработки скота до разгрузки мяса,
прошедшего холодильную обработку, с троллеев
подвесного пути.
При разработке всех систем холодильника
учтены сложные климатические условия,
требования высокой надежности и простоты
обслуживания устройств. Предусмотрено максимальное
использование серийно выпускаемых
отечественной промышленностью схемных элементов и
механизмов.
Внедрение фронтального способа холодильной
обработки мяса в механизированных камерах с
программным управлением открывает
перспективу полной автоматизации холодильников с
включением их в автоматизированную систему
управления предприятием.
Новый способ внедрен на Лабинской и Тима-
шевской хладобойнях и реализован в проектах
Павловской хладобойни Краснодарского края, а
также Винницкого и Тернопольского
холодильников мясокомбинатов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Технологические инструкции по
холодильной обработке и хранению мяса и мясопродуктов на
мясокомбинатах. М., ВНИИМП, 1974.
2. Шеффер А. П., Саатчан А. К., Конча-
к о в Г. Д. Интенсификация охлаждения,
замораживания и размораживания мяса. М., «Пищевая
промышленность», 1972.
3. Шеффер А. П., Мусатова В. Н.
Производственная проверка новой технологии холодильной
обработки и хранения мяса. — «Холодильная техника»,
1974, №6, с. 11—16.
4. Кочетков Н. Д., МихайлинН. В.,
Аверин Г. Д. Сравнительные исследования влияния
скорости воздуха при замораживании мяса в морозильных
камерах. Препринт доклада на симпозиуме МИХ.
Л., 1970.
5. Поточный метод холодильной обработки мяса
на производственных холодильниках. Препринт
доклада Д1-45 на XIV конгрессе МИХ. М., 1975. Авт.:
И. Г. Чумак, В. И. Шахневич, В. И. Исаев, Фам-Ван-
Бон, Д. Н. Ильинский.
6. Способ охлаждения и замораживания мясных туш.
Авт. свид. № 357957. — «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1972, №4,
с. 15. Авт.: Д. Н. Ильинский, Л. А. Минарский,
Л. Д. Андреева, Г. М. Вайскоп, В. И. Шершенюк,
Е. Я- Адаменко, В. Г. Федоров.
7. А в е р и н Г. Д., МихайлинН. В.
Замораживание мяса при переменной скорости воздуха.
Препринт доклада Д1-48 на XIV конгрессе МИХ. М., 1975.
8. Ч у м а к И. Г., Ш а х н е в и ч В. И.
Интенсификация процессов охлаждения мяса. — «Холодильная
техника», 1974, № 4, с. 10—14.
9. Вайскоп Г. М., Ильинский Д. Н.,
Минарский Л. А. Комплексная механизация и
автоматизация транспортных работ в камерах охлаждения
и замораживания мяса. — «Холодильная техника», 1972,
№ 1, с. 19—22.
Ю.Ильинский Д. Н., Минарский Л. А.,
Вайскоп Г. М. Устройство для распределения штуч-
38

ных грузов. Авт. свид. № 352278. — «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1972, № 28, с. 148.
11. Ильинский Д. Н., М и н а р с к и й Л. А.,
Вайскоп Г. М. Устройство для сортировки
штучных грузов. Авт. свид. № 287536. — «Открытия, изоб-
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ,
канд. техн. наук М. А. ДИБИРАСУЛАЕВ, А. П. КОВАЛЕВА,
канд. техн. наук Л. В. КУЛИКОВСКАЯ, Л. Д. ВАСИЛЬЕВА,
Э. П. ПЕТРУХИНА, Г. А. БАЛАНДИНА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В технологии холодильного консервирования
пищевых продуктов этап их холодильного
хранения в замороженном виде является наиболее
важным для сохранения качества и
потребительских достоинств продуктов. Процессы,
вызывающие ухудшение качества при хранении,
происходят как на их поверхности, так и по
всему объему. Окислительные реакции приводят
к изменению цвета поверхности продукта и
прогорклости жира, в результате испарения влаги
нарушается структура поверхностных слоев.
Изменения, происходящие по объему, являются
результатом ферментативных и денатурационных
процессов.
Технология хранения замороженных
продуктов совершенствуется в двух основных
направлениях: снижение температуры хранения;
применение дополнительных к холоду технических
средств (ДТС), таких как модифицированная
газовая среда (газообразный азот, углекислый
газ), вакуумная упаковка, обработка
антиокислителями.
В целях установления влияния температуры
и ДТС на сохранение качества продукции во
ВНИХИ проведено опытное хранение группы
замороженных продуктов при пониженных
температурах и с использованием ДТС.
Влияние низких температур исследовано в
процессе хранения замороженных мяса и рыбы
при четырех температурах: —18, —30, —40 и
—50°С, а также сливочного масла при
температурах — 18 и —30°С.
Качество говяжьего мяса оценивали по
накоплению метмиоглобина на его поверхности,
который характеризует товарный вид мяса, и
по изменению перевариваемое™ белков сырого
ретения, промышленные образцы, товарные знаки»,.
1970, Mb 35, с. 171.
12. М и н а р с к и й Л. А., И л ь и н с к и й Д. Н. Блок
считывания информации с перфоленты Авт. свид.
№ 458003. — «Открытия, изобретения, промышленные
образцы, товарные знаки», 1975, № 3, с. 115.
УДК 551.52:664.9.037-
мяса in vitro при последовательном действии
пепсина, трипсина и химотрипсина, которая
характеризует пищевую ценность мяса.
В результате исследования установлено
(рис. 1), что снижение температуры хранения
с —18 до —30°С оказывает большое влияние на
скорость генерации метмиоглобина и,
следовательно, на сохранение цвета мяса. В области
более низких температур хранения (—40, —50°С)
скорость образования метмиоглобина при той
же разности температур в 1,5—1,7 раза меньше.
В процессе хранения мяса в замороженном
состоянии устойчивость белков к действию про-
теолитических ферментов— пепсина, трипсина
и химотрипсина—повышается (рис. 2). При всех
температурах хранения общей тенденцией
является снижение перевариваемости белков мяса in
vitro о. увеличением продолжительности хранения.
Особенно заметно снижается перевариваемость
белков мяса после 12 месяцев хранения при
температуре— 18°С: она на 18% ниже по сравнению
с мясом, хранившимся в течение такого же срока
при — 30°С.
Действие низких температур на качество
исследовали также в процессе хранения ставриды
^
i
-50 -W -J0 -20
Температура хранения, 9С
Рис.'71. Зависимость образования метмиоглобина мяса
от температуры через 12 месяцев хранения.
Температура как основной фактор сохранения качества
замороженных продуктов животного происхождения
3»

W0\
*%80\
60* 1 1 1 1
-50 -W -30 -20 -JO
Температура хранения, "С
Рис. 2. Влияние температуры на перевариваемость
белков мяса после 12 месяцев хранения.
(Trachurus trachurus), замороженной в виде
блоков в промышленных условиях,
глазированной и упакованной в картонные коробки.
Качество рыбы оценивали по суммарному
содержанию свободных жирных кислот, которое
определяли методом газо-жидкостной
хроматографии, а также органолептически по
пятибалльной системе по показателям «вкус» и «аромат»
через 4 и 6 месяцев хранения. Результаты
исследования представлены на рис. 3, 4.
Исследованиями установлено, что снижение
температуры хранения, особенно до —40°С,
резко замедляет биохимические процессы и
сохраняет органолептические показатели
качества рыбы. Снижение температуры с —Л8 до
—50°С замедляет гидролиз липидов примерно
в 3,5 раза. После 4 месяцев хранения при—18°С
балльная оценка вкуса и аромата ставриды
была на 40% ниже, а при
—50°С—практически не изменилась. Через 6 месяцев хранения
при —30°С органолептическая оценка была
ниже на 40%, а при —50°С— только на 10—12%.
Анализ результатов исследований (рис. 1—3)
показывает, что между скоростью
биохимических процессов при хранении замороженных
мяса и рыбы и температурой хранения
существует экспоненциальная зависимость, которая
описывается уравнением Аррениуса, имеющим
применительно к скорости реакции следующий вид:
Е_
тде t>0—*предэкспоненциальный множитель;
? — энергия активизации, кал/моль;
R — газовая постоянная, равная 1,987 кал/(моль.°С);
Т — абсолютная температура, К-
Зависимости скоростей процессов —
образования метмиоглобина t>MeT, снижения
перевариваемое™ белков мяса опер и накопления
свободных жирных кислот 0С.Ж.К от температуры
хранения Т (впределах от—18до— 50°С) будут
следующими:
ои\
Ю\ 1 . 1 l_ 1
-50 -40 . -50 -20 -18
Температура хранения, "С
Рис. 3. Зависимость образования свободных жирных
кислот липидов ставриды от температуры через б месяцев
хранения.
~50 -40 -30 -20
Температура хранения, °С
Рис. 4. Зависимость снижения органолептической оценки
(вкус и аромат) ставриды от температуры:
/ — через четыре месяца хранения; 2 — через шесть месяцев
хранения.
3970
имет = 9,6.104е RT ;
6996
Упер = 3,24.10** *г ;
4228
"с. ж. к = 6,35-10% RT .
Было проведено также опытное хранение
сливочного масла (сладко-сливочного) двух
периодов выработки по времени года (летний и
зимний) с содержанием влаги 16 и 25% при
температурах —18 и —30°С. При хранении определяли
содержание свободных жирных кислот методом
газо-жидкостной хроматографии и вторичных
продуктов окисления по накоплению летучих
карбонильных соединений и проводили органо-
лептическую оценку.
Установлено, что при снижении температуры
от —18 до —30°С заметно замедляется процесс
гидролиза, в результате чего меньше образуется
40

жирных кислот, содержащих от 8 до 12 атомов
углерода (каприловая — С8, каприновая — С10,
лауриновая — С12), ухудшающих качество
масла. При —30°С полнее (в 1,4— 1,5 раза)
сохраняются летучие жирные кислоты (Сх—С4),
являющиеся важнейшими компонентами вкуса
и аромата, и замедляется накопление летучих
карбонильных соединений.
Замедление всего комплекса биохимических
изменений при снижении температуры хранения
обеспечивает лучшее качество масла по органо-
лептическим показателям. Так, после 6
месяцев масло зимнего периода выработки,
хранившееся при —30°С, имело оценку на 1,5 балла
выше, чем хранившееся при —18°С. Для масла
летнего периода выработки преимущества
температуры —30°С были заметно выражены после
10 месяцев хранения.
При температуре —30°С лучше сохраняется
качество масла летнего периода выработки при
продолжительном его резервировании A2
месяцев) и увеличиваются сроки хранения масла
зимнего периода выработки, которые при «—18°С
не превышают 3—5 месяцев.
Для выбора оптимальных условий хранения
важно установить эффект воздействия как
температуры, так и дополнительных технических
средств на качество продукта.
С этой целью было исследовано хранение
мороженой свинины в модифицированной
атмосфере газообразного азота, замороженного мяса
(отрубов) в вакуумной упаковке и замороженной
рыбы, предварительно глазированной в
растворе антиокислителя (аскорбиновой кислоты).
В связи с вредным воздействием кислорода
воздуха на продукты уже давно возникло
стремление хранить их в атмосфере инертных газов.
Первым инертным газом, который применили
для хранения, была двуокись углерода (С02).
Настоящие исследования проведены в
атмосфере газообразного азота с концентрацией 99%.
Опытные образцы замороженной свинины
хранили в специальных металлических
контейнерах при температурах —12, —18 и —30°С;
контрольные образцы — в таких же
контейнерах в воздушной атмосфере.
Органолептические анализы показали, что
после 2 месяцев хранения при —12°С в среде
азота свинина имела свежий приятный вид без
признаков изменения цвета, а свинина,
хранившаяся в воздухе, была серого цвета. В
отварном виде отмечено преимущество хранения
в азоте: при девятибалльной системе оценки
разница между образцами, хранившимися в азоте
и в воздухе, составляла 1,5 балла.
Через 4—5 месяцев у образцов свинины,
хранившихся в азоте, наблюдалось незначительное
изменение цвета поверхности мяса и жира, после
размораживания чувствовался очень легкий
запах осаливания, aiy образцов, хранившихся в
воздухе, цвет шпика был белый с серым налетом.
Разница в оценке качества вареной свинины
была 2 балла.
После 6—7|"месяцев хранения в азоте и в
воздухе при —12°С у всех образцов органолептиче- •
ские показатели качества значительно
изменились.
При —18°С заметная разница в качестве была
отмечена после 8,5 месяца хранения: качество
свинины, находившейся в воздухе, заметно
ухудшилось,! в то время как свинины,
находившейся в азоте — незначительно.
При температуре хранения —30°С не было
отмечено заметных различий в качестве
хранившихся в азоте и в воздухе образцов как в
замороженном и размороженном состоянии, так и в
вареном виде. Качество свинины после 11
месяцев хранения при —30°С соответствовало
требованиям стандарта.
Для варианта хранения при —12°С были
проведены микробиологические исследования,
которые показали, что в атмосфере
газообразного азота значительно снижается общее
количество бактерий, психрофилов и липолитиче-
ских бактерий. Это свидетельствует о том, что
сочетание низкой температуры и атмосферы
газообразного азота действует более губительно
на поверхностную микрофлору мяса, чем
при обычных условиях хранения в воздухе.
Результаты проведенных исследований
показали, что хранение свинины в атмосфере
газообразного азота при —12°С ингибирует процессы,
вызывающие снижение ее качества в течение-
4—5 месяцев. Для этих условий степень
изменения качества была такой же, как в процессе-
хранения в воздухе при —18°С. Следовательно,
модифицированная атмосфера азота
обеспечивает лучшее сохранение качества свинины в
области относительно высоких температур (—12°С);
применение азота при —18°С позволяет удлинить
срок хранения на 2—2,5 месяца. В области
низких температур (—30°С) использование азота
не дает заметного преимущества при хранении в
течение И—12 месяцев.
Для исследования влияния вакуумной
упаковки на качество мяса при хранении сортовые
отруба, выработанные из охлажденных
говяжьих полутуш, упаковывали в полимерную
пленку типа «саран» (под вакуумом) для
сравнения — в полиэтиленовую пленку
(термосваркой без вакуума). Упакованные в пленку
отруба замораживали при температурах воздуха
—35°С (для последующего хранения при —18°С)
и —45°С (для хранения при —30°С) скорости
его движения 3—5 м/с.
Результаты дегустационной оценки показали,.
41

что после хранения при температуре —30°С нет
заметной разницы в качестве образцов мяса в
©акуумированной и невакуумированной
упаковках. Однако этим не отрицается
целесообразность применения вакуум-упаковки для
хранения продуктов. Упаковка обеспечивает
санитарно-гигиенические условия, позволяет
уменьшить испарение влаги и тем самым снизить
потери массы (усушку).
Одним из дополнительных технических средств
является антиокислитель. Влияние
антиокислителя на сохранение качества продукта
проверяли на салаке (Clupea harengus),
замороженной в промышленных условиях в виде блоков
толщиной 60 мм и глазированной в 0,8%-ном
растворе аскорбиновой кислоты. Контролем
служила рыба, глазированная без
антиокислителя. Содержание глазури составляло около 6%
ют массы рыбы. Замороженную салаку хранили
ори температурах —18, —25 и —35°С. Одним
из показателей изменения качества при
хранении было принято образование перекисей.
Установлено, что обработка антиокислителем
юказывает тормозящее действие на развитие
перекисей. При наличии в глазури
аскорбиновой кислоты образование перекисей, например,
при —25°С началось на месяц позже, чем при
использовании обычной глазури. При этом
аскорбиновая кислота в большей степени
предохраняет жир от окисления при более высоких
температурах и в меньшей степени — при
низких. Результаты анализов через 4 месяца
хранения приведены на рис. 5.
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв
и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список литературы к статье следует подготавливать в соответствии с ГОСТ
7.1—69 «Описание произведений печати для библиографических изданий». В списке
литературы приводятся фамилия и инициалы автора, название книги, статьи, а также
место издания, название издательства, год издания (или название журнала, или
другого периодического издания, год издания, номер, страницы, на которых помещена
статья). Ссылки на литературу даются в тексте по порядку номеров. Ссылки на
рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на
отдельной странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного
текста.
0,12
НЦ08
Яд
*^004
^ '
о[
^Ут ^*—
—
*^*z
~35
-JO -25 -20
Температура хранения, "С
-15
Рис. 5. Зависимость образования перекисей в жире
салаки от температуры при глазировании:
/ — без антиокислителя; 2 — с раствором аскорбиновой кис-
Проведенные исследования позволяют
заключить, что температура хранения замороженных
продуктов является основным фактором,
влияющим на все процессы биохимического и
физического характера, определяющие их качество.
Снижение температуры хранения замедляет
биохимические реакции и изменение гидрофильных
свойств мышечной ткани, перекристаллизацию
льда и испарение влаги, а также затормаживает
ухудшение органолептических показателей.
Применение дополнительных к холоду технических
средств дает значительный эффект сохранения
качества замороженных продуктов только при
относительно высоких температурах хранения.
42

В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
УДК 621.56/.59
О некоторых вопросах терминологии в холодильной технике
В. Д. ВАЙНШТЕЙН,
член комиссии Международной системы единиц
комитета ВСНТО по проблемам качества,
надежности и стандартизации
Стандартизация терминов, проводимая в
различных областях науки и техники, стала
назревшей необходимостью и в холодильной технике.
Разработка стандартов на термины
представляет собой весьма сложную задачу и не может
сводиться к простому узакониванию
распространенных терминов, так как при сопоставлении
терминов часто выявляются противоречия
между ними. Кроме того, необходимо учитывать
современные тенденции в развитии терминологии,
международные стандарты, а также увязывать
терминологию в смежных областях техники.
В результате этого нередко выявляется
необходимость в замене устаревших терминов и
выработке новых.
Ниже рассмотрены некоторые вопросы
упорядочения терминологии, применяемой в
холодильной технике.
В литературе распространен термин
«производительность» (компрессора, конденсатора), при
этом различают массовую производительность *,
измеряемую в килограммах в секунду (кг/с) и в
килограммах в час (кг/ч), и объемную
производительность, измеряемую в кубических метрах
в секунду (м3/с) и в кубических метрах в час
<{м3/ч). Иногда под производительностью
понимают отношение количества теплоты ко
времени, рассматривая данный термин как синоним
другому применяемому термину «тепловая
нагрузка», и измеряют соответствующую величину
в ваттах (Вт).
В современных справочниках и нормативных
терминологических документах [2—4]
указывается, что употреблять термины
«производительность» и «тепловая нагрузка» в
рассмотренных значениях неправильно. Вместо них
следует применять соответствующие наименования
физических величин: для отношения массы ко
* Встречающийся иногда неправильный термин
«весовая производительность», как не имеющий физического
смысла [1], нами не рассматривается.
времени — «массовая подача» * или «массовый
расход», для отношения объема ко времени —
«объемная подача» или «объемный расход», для
отношения количества теплоты ко времени —
«тепловой поток».
Понятие «производительность» нельзя
относить к компрессору, насосу или какому-либо
теплообменному аппарату, поскольку они не
производят продукции [2].
Термин «нагрузка» (в том числе «тепловая
нагрузка») не обозначает и не может заменить
собой наименования конкретных физических
величин. Нагрузкой холодильной машины
является тепловой поток от охлаждаемого тела к
хладагенту. Выражение же «тепловая нагрузка
конденсатора» применяют обычно в значении
«тепловой поток в конденсаторе».
Примеры употребления терминов «расход»,
«подача» и «тепловой поток» приведены в
таблице.
В литературе по холодильной технике часто
неправильно применяется термин «количество
вещества» (в частности, «количество
хладагента»).
Под количеством веществ в настоящее время
понимается физическая величина, определяемая
числом частиц (молекул, атомов, ионов,
электронов и др.), из которых состоит тело. Например,
если число электронов, из которых состоит
«электронный газ», в электронно-лучевой
трубке такое же, как и число атомов в куске свинца,
то количества веществ в газе и свинце
одинаковы, а масса их различна.
В Международной системе единиц (СИ)
единица количества вещества — моль ** —
является одной из основных, наряду с такими
единицами, как единица массы, единица времени [1,
2, 5]. Можно применять кратные и дольные
единицы (например, киломоль).
Масса одного киломоля фреона-22 равна
86,48 кг.
* Применение термина «подача» для компрессоров
согласуется с распространенным термином «коэффициент
подачи».
** В одном моле любого вещества содержится 6,02X
X 1023 частиц.
43

Наименование физических величин
Применяемые
Объемная
производительность
компрессора
Массовая
производительность
компрессора

Производительность конденсатора

Производительность конденсатора
Тепловая нагрузка
конденсатора
Количество
хладагента в системе
Количество
хладагента,
циркулирующего в системе
Холодопроизводи-
тельность
компрессора
Удельная холодо-
производитель-
ность
Объемная холодо-
п роизводительность
Предлагаемые для
применения
Объемная подача
компрессора
Массовая подача
компрессора
Массовый расход
хладагента через
конденсатор
Тепловой поток в
конденсаторе
Масса хладагента
в системе
Массовый расход
хладагента,
циркулирующего в
системе
Холодильная
мощность компрессора
Удельная теплота
кипения
Объемная теплота
кипения
Единицы
м3/с, м3/ч
кг/с, кг/ч
кг/с, кг/ч
Вт, кВт
кг
кг/с, кг/ч
Вт, кВт
Дж/кг, кДж/кг
Дж/м3, кДж/м3
Отношение количества вещества ко времени
называют молярным расходом или молярной
подачей. Например, при массовом расходе фрео-
на-22 865 кг/ч молярный расход этого
хладагента составляет 10 кмоль/ч.
Из изложенного ясно, что в выражениях
«количество хладагента в системе 500 кг» и
«количество хладагента, циркулирующего в системе,
500 кг/ч» искажен смысл понятия «количество
вещества». В первом случае указана единица
массы—килограмм (кг), следовательно,
имеется в виду не количество, а масса хладагента,
находящегося в системе; во втором случае
физическая величина выражена в единицах массового
расхода — килограммах в час (кг/ч), поэтому
следует писать: «массовый расход хладагента,
циркулирующего в системе».
широко применяемый термин «холодопроиз-
водительность» невозможно будет
использовать при разработке терминологического
стандарта для холодильной техники по следующим
причинам.
Во-первых, его применяют для обозначения
разных физических величин.
Так, в выражении «холодопроизводитель-
ность холодильной машины» понятие «холодо-
производительность» означает отношение
количества отведенной теплоты ко времени, а в
терминах «удельная холодопроизводительность» и
«объемная холодопроизводительность» это
понятие не представляет собой отношения ко
времени.
В настоящее время различают физические
величины и отношения их ко времени, поэтому
они имеют разные наименования, например:
работа и мощность, количество электричества и
сила электрического тока, количество теплотьв
и тепловой поток, масса и массовый расход.
Этому принципу противоречит применение
термина «холодопроизводительность».
Отношение физических величин к массе и
объему называют соответственно удельными и
объемными величинами [2, 5]. Поэтому, если
холодопроизводительность выражают в ваттах (Вт),,
то удельную холодопроизводительность,
казалось бы, следовало выражать в ваттах на
килограмм (Вт/кг), а объемную
холодопроизводительность — в ваттах на кубический метр.
(Вт/м3). В действительности, удельную
холодопроизводительность выражают в джоулях на
килограмм (Дж/кг), а объемную
холодопроизводительность — в джоулях на кубический-
метр (Дж/м3).
Кроме того, термин «удельная
холодопроизводительность» до настоящего времени
применяют и еще в одном значении — как
характеристику энергетической эффективности
холодильных машин (отношение холодопроизводи-
тельности к потребляемой мощности),
выражаемую в килокалориях на киловатт-час
[ккал/(кВт-ч)].
Во-вторых, термин
«холодопроизводительность» не согласуется с соответствующими
терминами в смежных областях техники.
Этот термин, употребляемый в качестве
характеристики холодильной машины,
соответствует термину «теплопроизводительность»,
применяемому еще в качестве характеристики
тепловых насосов. Однако в теплотехнике термин
«теплопроизводительность» заменен термином
«тепловая мощность» [5, 6]. Величина
«тепловая мощность» является характеристикой
устройств для получения тепла, аналогично тому,,
как характеристикой электростанций является
величина «мощность», а не
«электропроизводительность».

Для устранения противоречий в применении
термина «холодопроизводительность»
целесообразно принять следующие положения.
Во-первых, физическую величину,
означающую отношение количества теплоты, отведенного
от источника с низкой температурой, ко времени
я употребляемую для характеристики
холодильных машин, называть не
«холодопроизводительность», а «холодильная мощность».
Соответственно для тепловых насосов применять термин
«тепловая мощность», используемый в
теплотехнике.
Во французском языке термин «capacite fri-
.gorifique», соответствовавший русскому термину
«холодопроизводительность», уже заменен
термином «puissance frigorifique», что в буквальном
переводе означает «холодильная мощность».
Точно также переводится и немецкий термин «Kal-
leleistung».
Во-вторых, вместо терминов «удельная
холодопроизводительность» и «объемная
холодопроизводительность», характеризующих свойства
хладагентов, узаконить новые термины «удельная
теплота кипения» и «объемная теплота кипения».
Они согласуются с наименованием
соответствующего процесса в холодильной машине. Так, в
цикле холодильной машины процесс от точки
конца дросселирования до точки сухого
насыщенного пара является процессом кипения,
поэтому соответствующую разность удельных
энтальпий целесообразно называть удельной
теплотой кипения аналогично тому, как для
процесса сжатия разность удельных энтальпий
называют удельной работой сжатия.
В-третьих, для характеристики энергетической
эффективности холодильных машин,
работающих в заданном температурном диапазоне, вместо
«удельной холодопроизводительности» применять
«холодильный коэффициент» (безразмерную
величину, представляющую отношение
холодопроизводительности к потребляемой мощности,
выраженных.в одних и тех же единицах). В
случае употребления единиц СИ необходимость
применения понятия «удельная
холодопроизводительность» выданном значении отпадает [1 ].
При употреблении единиц, основанных на
калории, также возможно применять холодильный
коэффициент. Так, например, холодильный
коэффициент был применен для анализов циклов
холодильных машин в книге В. Е. Цыдзи-
ка [7].
Основной недостаток терминов
«производительность», «тепловая нагрузка»,
«холодопроизводительность», а также «количество» в
значении «масса» и «массовый расход» заключается
в том, что они не несут необходимой информации.
Чтобы было ясно значение этих терминов, их
сопровождают соответствующими единицами
физических величин. Между тем в общем случае
единицы не определяют физический смысл
величин, так как в одних и тех же единицах могут
быть выражены разные величины (например, в
джоулях на килограмм, Дж/кг, выражают и
удельную энтальпию и удельную теплоту
парообразования). Термины же, основанные на
правильных наименованиях физических величин
(см. таблицу), однозначно определяют
заложенный в них смысл, согласовываются с
соответствующими терминами в смежных областях
техники и могут быть использованы при разработке
терминологического стандарта по холодильной
технике.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Г о г о л и н А. А., ВайнштейнВ. Д. О
применении проекта государственного стандарта «Единицы
физических величин» в холодильной технике. —
«Холодильная техника», 1974, № 2, с. 49—55.
2. Справочная книга ^корректора и редактора.
М., «Книга», 1974. Т
3. ГОСТ 17328—72. Насосы. Термины и определения.
4. Теория теплообмена. Терминология. Комитет
научно-технической терминологии АН СССР. М., «Наука»,
1971. 4 ! "| Ч
5. «Единицы физических величин». Проект
государственного стандарта. М., Издательство стандартов,
1973.
6. ГОСТ 20548—75. Котлы отопительные водогрейные
чугунные тепловой мощностью до 85 кВт.
7. Ц ы д з и к В. Е., Б а р м и н В. П., Вейн-
б е'р г Б. С. Холодильные машины и аппараты. М..
Машгиз, 1946.
От редакции. Статья печатается в порядке обсуждения. Просим читателей высказаться
по поводу выдвигаемых автором предложений.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621Л77
Усовершенствованная схема
поддержания уровня
жидкого аммиака
в промывных
маслоотделителях
Ю. К. СОЛОМАХА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Наиболее полное отделение масла от
нагнетаемых компрессорами паров аммиака является
важным условием безопасной и экономичной
работы холодильной установки. Масло, уносимое
потоком жидкого аммиака из линейного
ресивера в испарительную систему, снижает
надежность работы приборов автоматической защиты
компрессоров, регулирующей и запорной
арматуры, аммиачных циркуляционных насосов,
ухудшает коэффициент теплопередачи
испарителей и камерных охлаждающих устройств.
Отечественной промышленностью выпускается
промывной маслоотделитель типа ОММ.
Отделение масла в нем происходит в основном в
результате охлаждения и промывки горячих
паров аммиака при их барботировании через
слой жидкого хладагента, уровень которого
должен быть постоянным.
В установках с конденсаторами кожухотруб-
ного типа, наиболее распространенными в
промышленности, используются различные схемы
поддержания уровня жидкого аммиака в
промывных маслоотделителях.
Одной из простых является схема а, не
требующая установки приборов автоматики
[1,2 Г. Однако при использовании этой схемы
маслоотделитель / должен быть размещен ниже
конденсатора 2, а линейный ресивер 3 — ниже
м асл оотдел ител я.
Для преодоления разности давлений между
маслоотделителем и конденсатором необходимо
создавать в трубопроводе подачи жидкого
аммиака 4 подпор столба жидкости высотой 1500 мм.
При работе холодильной установки в стояке
5 всегда будет столб жидкости,
обеспечивающий непрерывный слив жидкого аммиака через
уравнительную колонку 6 маслоотделителя в
линейный ресивер. Высота столба изменяется в
=©=
—11г
Схема поддержания уровня жидкого аммиака в
промывном маслоотделителе с уравнительной колонкой (а), с
уравнительной колонкой и напородержателем (б) и с
дополнительным конденсатором (в):
1 — маслоотделитель; 2 — конденсатор; 3 — линейный ресивер;
4 — трубопровод подачи жидкого аммиака в маслоотделитель;
5 — стояк; 6 — уравнительная колонка; 7 — трубопровод
перелива жидкого аммиака из напородержателя; 8 — напородер-
жатель; 9 — трубопровод перелива жидкого аммиака из
маслоотделителя; 10 — бобышка; 11 — регулирующий вентиль; 12 —
дополнительный конденсатор; Иг — газовый аммиачный
трубопровод; 11ж — жидкостный аммиачный трубопровод.

зависимости от числа работающих в данный
момент компрессоров. В то же время столб
жидкости в стояке 5 образует гидравлический
затвор, препятствующий перетеканию воздуха
вместе с потоком жидкого аммиака из
конденсатора в линейный ресивер, что, как известно,
приводит к повышению давления конденсации
и перерасходу энергии на работу компрессоров
[31.
В целях устранения этого недостатка
предложена несколько измененная схема б. В этой
схеме наличие гидравлического затвора в стояке
5 не препятствует отводу воздуха из
конденсатора. Это достигается установкой на его
жидкостном трубопроводе напородержателя 8. В
результате основной поток жидкого аммиака,
увлекая воздух, по переливному трубопроводу 7
направляется в линейный ресивер.
Поддержание необходимого уровня аммиака
в маслоотделителе обеспечивается переливной
трубой Р, приваренной к колонке 6 на высоте,
отмеченной на корпусе сосуда заводской
бобышкой 10.
При малых нагрузках на конденсатор
(например, в зимнее время) разность давлений в
маслоотделителе и конденсаторе значительно
уменьшается. В результате в линейный
ресивер сливается вся жидкость через
уравнительную колонку маслоотделителя. Поэтому на
трубопроводе подачи жидкого аммиака в
маслоотделитель необходимо установить регулирующий
вентиль 11 и отрегулировать его таким образом,
чтобы через уравнительную колонку б проходила
УДК 65.011.56:544
Качественный анализ работы
устройств управления,
защиты, контроля
и сигнализации*
С. Л. ГЕЛЛЕР, Г. Е. ЗАВЕЛИОН
СМНУ НПО «Пищепромавтоматика»
Наиболее ответственными узлами в системах
автоматизации холодильных установок
промышленного типа являются машины
централизованного контроля, электронные мосты, пульты
и различные командно-сигнальные щиты.
* Окончание. Начало см. «Холодильная техника»,
1977, № 2, 3.
лишь часть жидкого аммиака, а основной поток-
жидкости сливался в линейный ресивер через
переливную трубу 7.
На действующих холодильных установках,
где нельзя обеспечить требуемый подпор столба
жидкого аммиака высотой 1500 мм (ввиду
сложности подъема конденсатора над
маслоотделителем на соответствующую высоту), может быть
использован дополнительно монтируемый
конденсатор 12 типа КТГ (см. схему в) [4].
В этом случае также рекомендуется установить
на жидкостном трубопроводе дополнительного*
конденсатора напородержатель 8 и
регулирующий вентиль //.
При невозможности заглубления линейного*
ресивера по отношению к маслоотделителю
жидкость в маслоотделитель следует подавать через
поплавковый регулятор уровня ПР-14 или с
помощью соленоидного вентиля СВМ-15 и реле
уровня типа ПРУ-5.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Сенягин Ю. Я., Соломаха Ю. К. Монтаж
промывных маслоотделителей. — «Холодильная
техника», 1974, № 7, с. 46—47.
2. Рекомендации по повышению безопасности
эксплуатации холодильных установок предприятий]
мясной и молочной промышленности.
—«Холодильная техника», 1971, № 8, с. 44—51; № 9, с. 52—56.
3. ЕлуфимовН. А. О выпуске воздуха из
конденсаторов аммиачных холодильных установок. —
«Холодильная техника», 1974, № 8, с. 46—47.
4. Г у щ и н А. В. Повышение эффективности работы
маслоотделителей.— «Холодильная техника», 1974, № 11,
с. 49.
Машины типа «Амур». Наладка и
эксплуатация машин типа «Амур» выявила ряд их
недостатков:
при коротких замыканиях или обрывах в
цепях термометров сопротивления происходит пе-
ремагничивание магнитного усилителя нуль-
органа машины, что приводит к искажению
показаний. Для предотвращения перемагничива-
ния в схему «Амура» следовало бы ввести
ограничение по входным сигналам;
плохо работают переключатели КТРО из-за
остаточной деформации контактных пружин;.
часто выходят из строя ламповые
стабилитроны СГ-201;
в блоке генератора импульсов быстро
изнашивается вкладыш последней шестеренки
редуктора электродвигателя РД-09; м $-¦-¦'*
у дискретных задатчиков температуры
разность между двумя соседними положениями
велика. Для качественной наладки и эксплуата-
47

ции системы следовало бы перейти к
использованию бесступенчатых задатчиков;
нерегулируемый /дифференциал срабатывания
выходных реле на девятых и десятых точках,
предназначенных для управления компрессор а-
ми,|ограничивает возможность наладки
астатического режима работы установки, при котором
осуществляется более качественное
регулирование;
подекадная гальваническая связь не
позволяет использовать выходные контакты машины
для управления компрессорами. Приходится
ставить дополнительные промежуточные реле,
что снижает надежность системы;
из-за большого числа электромагнитных реле
и контактов обегающее устройство часто
выходит из строя;
машина не имеет приборов для регистрации
показаний, и даже отсутствуют выводы для
подключения внешних регистрирующих приборов;
схемой не предусмотрена возможность
проверки сигнальных ламп и звукового сигнала;
часто новые машины поступают с завода с
обрывами проволочных сопротивлений R5 в
цепях ограничения тока подмагничивания и
обрывами в цепях задатчиков. Кроме того,
встречаются случаи неправильного подключения
проводов к штепсельным разъемам.
Электронные многоточечные мосты.
Электронные мосты типа ЭМР-209 РЛМЗ (с
отдельными блоками заданий БЗ и блоками выходных
реле БР) достаточно надежны в работе, просты
в обслуживании, и применение их в
большинстве случаев предпочтительнее, чем машины «Амур»
или терморегуляторов ПТР.
В последние годы отечественная
промышленность освоила новую серию электронных мостов
типа КСМ, отвечающих современным
техническим требованиям. Однако в новой серии
отсутствуют модификации мостов на 24 точки
регулирования с индивидуальным заданием.
Щиты блочного типа. Многолетний опыт
эксплуатации щитов блочного типа,
разработанных СМНУ НПО «Пищепромавтоматика»,
подтвердил целесообразность использования их
для автоматического управления, защиты и
сигнализации в аммиачных холодильных
установках с числом компрессоров одноступенчатого
сжатия до четырех. Выявленные некоторые
недостатки в конструктивных решениях
ликвидированы в щитах последних выпусков.
Щит защиты и сигнализации ЩЗС-4. На
предприятиях мясо-молочной промышленности
получил распространение щит ЩЗС-4,
разработанный и изготавливаемый управлением «Хлад-
монтажавтоматика» треста «Союзмясомолмон-
таж». Он предназначен для мелких холодильных
установок одноступенчатого сжатия с числом
компрессоров до четырех, оснащенных
следующим оборудованием: водяными и рассольными
насосами (не более трех каждого типа),
отделителями жидкости (не более шести), испарителями
(не более трех), линейными и дренажными
ресиверами (не более четырех каждого типа).
Щит может применяться также для холодильных
установок с двумя одноступенчатыми и одним
двухступенчатым, либо двумя двухступенчатыми
компрессорами.
Анализ работы щитов показал, что они
обеспечивают надежную защиту холодильных
установок при возникновении аварийных ситуаций
и безопасность обслуживания.
Основной недостаток щитов ЩЗС-4 —
отсутствие режима автоматического управления.
Пульты типа ПУМ. В течение многих лет
для управления компрессорами холодильных
установок успешно используются пульты типа
ПУМ. Вместе с тем отдельные элементы, узлы,
схемные и конструктивные решения в целях
повышения надежности и облегчения
эксплуатации требуют некоторой переработки. Ряд
недостатков в последних моделях пультов типа
ПУМ ликвидирован, например:
управление компрессорами в
полуавтоматическом режиме осуществлялось ключом выбора
режимов, а не пусковыми кнопками, что
создавало неудобства в эсплуатации и не отвечало
требованиям безопасности. Теперь пульты
выпускаются с кнопочным управлением;
в старых моделях часто выходили из строя
блоки питания тиратронов МТХ-90 из-за того,
что полупроводниковые выпрямители
включались в сеть переменного тока 220 В через
конденсатор без токоограничивающего
сопротивления. В новых пультах схема блока питания
усовершенствована таким образом, что одно из
сопротивлений делителя напряжения
выполняет одновременно функцию
токоограничивающего сопротивления [1].
Неудачными следует признать следующие
схемные и конструктивные решения:
контакты устройств, контролирующих работу
водяных и рассольных насосов, находятся в
цепях блокировки, что может привести к
одновременному запуску всех компрессоров цеха
при включении насосов после их аварийного
отключения;
в схемах некоторых пультов для управления
двухступенчатыми компрессорами и агрегатами
(например, ПУМ-200Р) предусмотрено закрытие
байпасов одновременно с пуском
электродвигателей компрессоров, что ухудшает пусковые
условия. Целесообразнее закрывать байпасы
после достижения электродвигателем (в
компрессоре) либо вторым по пуску электродвигателем
(в агрегате) заданной частоты вращения [2];
размещение приборов автоматики не на
отдельных приборных щитках, а на стойке пуль-
48

тов ПУМ-100УП и ПУМ-200УП неудобно: пульт
обвязан многочисленными электрическими
кабелями и стальными импульсными трубками с
большим числом изгибов, часть приборов
располагается очень низко и в труднодоступных
для технического обслуживания местах;
пульт нельзя устанавливать тыльной стороной
к фундаменту компрессора, так как затрудняется
доступ к некоторым приборам, находящимся
внутри стойки, а также к сальниковым вводам
электрических кабелей. Кроме того, у пультов,
управляющих двухступенчатыми
компрессорами и агрегатами, не все приборы размещаются
на стойке и их все равно приходится
устанавливать по месту.
Приборы управления и контроля УК-74. В
последние годы для управления холодильными
компрессорами стали использовать приборы
управления и контроля УК-74 Львовского завода
электроизмерительных приборов. По
габаритным размерам они меньше пультов типа ПУМ.
Монтаж электроаппаратуры в них выполнен в
основном на печатных платах, что является
более прогрессивным способом монтажа. Однако,
как показала практика, приборы УК-74 имеют
ряд недостатков:
невозможно включить компрессор в местном
режиме при неисправностях в схеме автоматики;
при выходе из строя диода Д11 (пробой)
компрессор может самопроизвольно включиться после
аварийного отключения (например, по высокому
уровню в отделителе жидкости или по высокому
давлению нагнетания);
в случае пробоя конденсатора СЗ в
автоматическом режиме компрессор не выключается при
нажатии кнопки «стоп» (Кн1);
при отказе реле времени компрессор может
работать без защиты по «воде» и «маслу», при
этом не поступает никаких сигналов об отказе;
схема не обеспечивает выдачу светозвукового
аварийного сигнала при перегорании
предохранителя ПР1, обрыве диода Д11, несрабатывании
реле Р2 или Р4, поэтому неизвестно, по какой
причине компрессор остановился или не
включился;
цепи контроля и сигнализации протока воды
через рубашки цилиндров компрессора не имеют
блокировки по времени;
схемой не предусмотрена возможность
закрытия соленоидного вентиля байпаса с выдержкой
времени после пуска компрессора;
из-за параллельного включения контактов
реле Р2 в целях увеличения коммутационной
способности их невозможно настроить на
одновременное срабатывание, в результате чего один из.
контактов выходит из строя раньше, а вслед за
ним другой;
внешние цепи подключаются к блоку через
штепсельные разъемы, требующие
использования кабелей и приводов только с медными
гибкими жилами, являющимися дефицитными и
строго лимитированными;
выводов в блоке недостаточно для
подключения к нему внешних кабелей с соблюдением
требований «Правил устройств электротехнических
установок» для взрывоопасных помещений. Для
выполнения указанных требований необходима
устанавливать дополнительно соединительную
коробку, которой нет в комплекте;
малонадежна схема аварийного отключения
компрессора кнопкой «стоп», так как кнопка,
расположенная вне цепи катушки главного
контактора, воздействует на контактор через
промежуточные элементы (реле Р2и РЗ), отказы
которых могут привести к тому, что при
нажатии кнопки компрессор не остановится;
для двухступенчатых компрессоров и
агрегатов следует устанавливать по два прибора УК-74,
при этом их нужно соответствующим образом
сблокировать, предусмотреть дополнительные
цепи контроля разности давлений в
промежуточном сосуде и испарительной системе, цепь
разбежки во времени пуска электродвигателей
агрегата — все это создает дополнительные
трудности при проектировании, монтаже, наладке
и эксплуатации, снижает качество и
эффективность приборов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Геллер С. Л., Завелион Г. Е., Ройз-
м а н Е. Л. Усовершенствование блока питания
тиратронов МТХ-90 в пультах типа ПУМ. —
«Холодильная техника», 1974, №|10, с. 44—45.
2. Г е л л е р С. Л., Завелион Г. Е. Способ
автоматического пуска двухступенчатой компрессионной
холодильной установки. Авт. свид. № 457851. —
«Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные,
знаки», 1975, № 3, с. 98.

ЭДК 637.433.002.51
Модернизация
пастеризационно-охладительной
установки для яичного
меланжа
Канд. техн. наук Т. М. КАРИХ,
канд. техн. наук А. М. СИВАЧЕВА, В. К. МАМЫКИН,
Н. В. ЛЕДНЕВ
Научно-производственное объединение
птицеперерабатывающей и клеежелатиновой
промышленности «Комплекс»
М. С. ДАВИДКОВИЧ, И. С. РУДИЧ
Криворожский птицекомбинат
Большое значение для сохранения качества
яичного меланжа после пастеризации и для
интенсификации его замораживания имеет
процесс охлаждения.
Для производства меланжа с низкой
бактериальной обсемененностью необходимо быстро
охлаждать его после пастеризации до
температуры 4—6°С, так как при этой температуре
большинство потенциально опасных бактерий
прекращает развиваться или развивается замедленно.
В применяемой отечественной
промышленностью пластинчатой
пастеризационно-охладительной установке А1-ФПВ температуру
меланжа удается снизить лишь до 12—24°С.
В целях увеличения пропускной способности
морозильных камер, поддержания стабильного
режима в них и снижения бактериальной обсе-
мененности меланжа сотрудниками НПО
«Комплекс» модернизирована
пастеризационно-охладительная установка А1-ФПВ. Существующая
конструкция пластинчатого аппарата дополнена
секцией охлаждения ледяной водой с
температурой 2—4°С (см. рисунок). В результате
температура меланжа на выходе снизилась до 4—
6°С.
Конструкция пластинчатого аппарата
изменена следующим образом: добавлены
разделительная плита после секции охлаждения
водопроводной водой и секция охлаждения ледяной
водой, скомпонованная из 32 пластин типа П-2;
удлинены нижняя и верхняя тяги на 100 мм в
результате удлинения участка с диаметром
61X4.
Для получения ледяной воды рекомендуется
использовать панельный испаритель типа ИП,
серийно выпускаемый заводом «Компрессор».
Модернизированная пастеризационно-охладительная
установка А1-ФП2-В для яичного меланжа:
/ — станина с нажимным устройством; 2 — секция
пастеризации; 3 — плита промежуточная; 4 — секция регенерации; 5 —
секция охлаждения водопроводной водой; 6 — секция
охлаждения водой с температурой 2—4°С; 7 — плита нажимная.
Техническая характеристика модернизированной
пастеризационно-охладительной установки А1-ФП2-В
Производительность, л/ч
Количество пластин типа П-2 в секциях, шт.
пастеризации
регенерации
охлаждения водопроводной водой
охлаждения ледяной водой
Начальная температура продукта, °С
Конечная температура продукта, °С
Температура хладоносителя, °С
водопроводной воды для предварительного
охлаждения
ледяной воды для окончательного охлаждения
Габаритные размеры аппарата, мм, не более
длина
ширина
высота
Масса аппарата кг, не более
1200
31
43
13
32
10—15
4—6
12
2—4
2250
700
1500
1200
Модернизированная
пастеризационно-охладительная установка А1-ФП2-В внедрена на
Криворожском птицекомбинате. Решением
междуведомственной комиссии установка
рекомендована для серийного производства, которое
осваивается Болшевским машиностроительным
заводом.
Годовой экономический эффект от внедрения
модернизированной
пастеризационно-охладительной установки А1-ФП2-В составляет
4,7 тыс. руб.
50

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Инструкция
по технохимическому
контролю
производства мороженого
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, Н. Н. ШПЯКИНА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Лабораторией технологии мороженого ВНИХИ
разработана инструкция по технохимическому
контролю производства мороженого.
Инструкция согласована с Министерством
здравоохранения СССР и утверждена Министерством
мясной и молочной промышленности СССР и
Министерством торговли СССР.
При разработке инструкции были учтены
замечания и предложения, поступившие от
предприятий и заинтересованных организаций.
В инструкцию включены разделы по
контролю: качества сырья, тары, вспомогательных и
упаковочных материалов; технологического
процесса производства мороженого и вафельной
продукции; расхода сырья и выходов готовой
продукции; режимов и качества мойки,
дезинфекции аппаратуры и инвентаря, качества
растворов, применяемых для анализов; состояния
измерительных средств. Подробно излагается
порядок выпуска готовой продукции, хранения
реактивов и моющих средств, заполнения
лабораторных журналов, приводятся методы
определения взбитости мороженого, содержания
жира в мороженом с применением серной кислоты
плотностью 1,80—1,81 г/см3 и сахарозы
поляриметрическим методом, не предусмотренные
стандартами.
В приложении даны формы лабораторных
журналов, удостоверений на качество мороженого,
актов осмотра и анализов сырья и материалов,
рецептурных расчетов мороженого и вафельной
продукции.
Раздел «Контроль качества поступающего
сырья» в основном предназначен для фабрик
мороженого при холодильниках и
хладокомбинатах. Предприятия молочной промышленности
должны пользоваться при приемке сырья
«Инструкцией по технохимконтролю для
предприятий молочной промышленности», разработанной
ВНИМИ и утвержденной Министерством
мясной и молочной промышленности СССР в 1976 г.
В связи с этим в данный раздел не включены
некоторые анализы сырья (фосфатазная проба,
проба на пастеризацию), которые необходимы
при приемке молока на первичных молочных
заводах.
В разделе «Контроль технологического
процесса производства мороженого и вафельной
продукции» дана пооперационная схема
контроля производства мороженого и вафельной
продукции с конкретным указанием требований к
виду и содержанию контроля, его объему и
периодичности.
Для внутризаводской оценки качества
мороженого, изготовленного отдельными бригадами,
сменами и предприятием в целом приводится
100-балльная система.
Внедрение «Инструкции по технохимическому
контролю производства мороженого» позволит
улучшить качество и товарный вид продукта.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
<П) 543813 B1J006339/06B2J0.03.74 2 E1) F25B5/00
E3) 621.575.9 G2) В. П. ЛАТЫШЕВ G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА преимущественно для
получения низких температур, содержащая генератор для
выпаривания крепкого раствора, дефлегматор,
конденсатор и теплообменник между крепким и слабым
растворами, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем понижения перепада давления на насосе,
на линии слабого раствора после теплообменника
дополнительно установлен трехпоточный теплообменник,
подключенный к конденсатору и смесителю слабого раствора
и конденсата.
?^
i
51

A1) 543816 B1) 2302080/13 B2) 15.12.75 2 E1) F 25 D
29/00; F 25 D 21/00E3) 621.574 G2) В. З. КОТЛЯРОВ,
Л. Н. ЛАВРОВ G1) Специальное конструкторское бюро
по приборостроению
E4) ПРИБОР ДЛЯ ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОГО
ОТТАИВАНИЯ ИСПАРИТЕЛЯ, содержащий
термочувствительный биметаллический датчик, двухпозиционный
переключатель, имеющий два крайних неподвижных
электроконтакта и один средний подвижный электроконтакт,
расположенный на упругой пластине, соединенной с одним
концом перекидывающейся пружины мгновенного действия,
и кнопку включения режима оттаивания, отличающийся
тем, что, с целью повышения удобства в эксплуатации, он
снабжен нагревателем и биметаллической пластиной,
расположенной между кнопкой и нагревателем, при этом
последний связан с термочувствительным
биметаллическим датчиком и с одним из крайних неподвижных
электроконтактов переключателя, а другой конец пружины
мгновенного действия соединен с биметаллической
пластиной.
A1) 545836 B1) 2026753/06 B2) 12.05.74 2 E1) F 25 В 21/02;
Н 01 L 35/00 E3) 537.32 G2) А. В. ГОРОДЫСКИЙ,
Н. С. КИРПАЧ, Г. К. КОТЫРЛО, Е. В.
КУЗЬМИНСКИЙ, Е. Б. КУЗЯКИН, А. Н. САПОЖНИКОВ G1)
Институт технической теплофизики АН Украинской ССР
E4) СПОСОБ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ОБЪЕКТА путем импульсного пропускания
электрического тока через термоэлемент, отличающийся тем, что,
с целью непрерывного охлаждения, ток пропускают через
жидкий термоэлемент, который непрерывно прокачивают
по каналу с диэлектрическими, снабженными
электродами, стенками, разделенному продольной мембраной из
диэлектрического материала с токопроводящей вставкой
в области размещения электродов, и за зоной подвода
тока разделяют продольными диэлектрическими
перегородками на потоки с различным температурным уровнем,
направляемые к объекту.
A1) 544836 B1) 2184689/06 B2) 27.10.75 2 E1) F 25 В
15/06 E3) 621.575 G2) Л. С. ТИМОФЕЕВСКИЙ,
А. А. ДЗИНО, Г. В. ДУГАНОВ, В. Ф. РОЖКО,
Н. Г. ШМУЙЛОВ, В. И. ДЕРЕВЯНКО G1)
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности, Днепропетровский инженерно-строительный
институт и Севастопольский приборостроительный институт
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая размещенные в
одном корпусе абсорбер для поглощения паров
хладагента орошающим раствором с отводом образующегося тепла
охлаждающей водой и испаритель для охлаждения
циркулирующего теплоносителя кипящим орошающим
хладагентом, отличающаяся тем, что, с целью снижения
температуры производимого холода, абсорбер и испаритель
выполнены секционными и корпус разделен по высоте на
отдельные отсеки, в каждом из которых размещены по
одной секции абсорбера и испарителя, и секция абсорбера
по охлаждающей воде соединены параллельно, по
раствору — с помощью гидрозатворов в каждом отсеке
последовательно, а секции испарителя соединены по
теплоносителю последовательно и по хладагенту параллельно и
каждый отсек со стороны секции испарителя имеет
рециркуляционный насос.
A1) 545838 B1) 2160138/06 B2) 25.07.75 2 E1) F 25 &
45/00 E3) 621.574 G2) Л. А. ГАРТШТЕЙН
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ РАЗДАЧИ ХЛАДАГЕНТА
ПОТРЕБИТЕЛЯМ, преимущественно фреона,
содержащая емкость с жидким хладагентом, подключенную к
последовательно соединенным питательному и
раздаточному коллекторам, снабженным
контрольно-измерительной аппаратурой, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности путем обеспечения полного отбора
хладагента из емкости, паровое пространство последней
подключено к автономной компрессионной машине с
маслоотделителем и конденсатором, жидкостное пространства
которого подсоединено к питательному коллектору.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в линию
связи питательного и раздаточного коллекторов включев
насос с гидроаккумулятором для сглаживания пульсаций.
A1) 545840 B1) 1817943/26 B2) 02.08.72 2 E1) F 25
D 3/10; F 17 С 7/02 E3) 66.078 G2) Н. Г. АФОНЧЕНЮЖ
Г. Ф. КАЛАШНИКОВ, С. К. МОРШНЕВ, А. В. ФРАН-
ЦЕССОН
G1) Ордена Трудового Красного Знамени институт
радиотехники и электроники АН СССР
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ С
ПРИМЕНЕНИЕМ ЖИДКОГО ХЛАДАГЕНТА, содержащая емкость
для хранения хладагента, регулятор давления в емкости „
опущенную в емкость питающую трубу с нагревательным
элементом на конце, соединенную с криостатом, имеющим
ванну с охлаждаемым объектом, отличающаяся тем, что,,
с целью сокращения времени заливки ванны криостата и
снижения расхода жидкого хладагента, криостат
размещен над емкостью для хранения хладагента, питающая
труба выполнена непрерывно восходящей и соединена с
криостатом через отверстие в дне ванны.

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 621.56/.59.001.5@:01)
Научные исследования
в области холодильной
техники и технологии
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ, помещенных
в трудах разных научно-исследовательских, учебных и
проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и инженерно-технических
работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях промышленности
и народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Экспериментальное исследование вязкости фреона-113
при высоких давлениях. Чайковский В.
Ф.,Геллер В. 3., Иванченко СИ., Поричан-
с к и й Е. Г. — В сб. Ин-та техн. теплофизики АН УССР
«Вопросы технической теплофизики», Киев, 1973, вып. 4,
с. 13—19. Библиогр.: 9 назв.
Экспериментальное исследование термических свойств
жидкого фреона-113. Геллер В. 3., Поричан-
с к и й Е. Г., Парамонов И. А. — В сб. Ин-та
техн. теплофизики АН УССР «Вопросы технической
теплофизики», Киев, 1973, вып. 4, с. 63—67. Библиогр.:
5 назв.
Исследование работы испарительно-конденсационной
трубки с фреоном-113. Зозуля Н. В., X а вин А. А.,
Боровков В. П. — В сб. Ин-та техн. теплофизики
Акад. наук УССР «Вопросы технической теплофизики»,
Киев, 1973, вып. 4, с. 145—148.
Свойства газообразного фреона-23 при докритических
давлениях (использование в холодильной технике).
Рассказов Д. С, Крюков Л. А. — «Труды Моск.
энерг. ин-та», 1974, вып. 179, с. 108—112.
Уравнения износа подшипников скольжения
поршневых холодильных компрессоров. Соловьев С. Н.,
Блиндер С. Н. — «Труды Николаев, кораблестроит.
ин-та», 1973, вып. 72, с. 81—88. Библиогр.: 8 назв.
Термодинамический и техноэкономический анализ
безнасосных фреоновых эжекторных холодильных машин
(в судовых установках). Лехмус А. А., Вир-
шуб с к и й И. М. — «Труды Николаев, кораблестроит.
ин-та», 1973, вып. 72, с. 3—8. Библиогр.: 7 назв.
Результаты испытаний безнасосной фреоновой эжек-
торной холодильной машины (БНФЭХМ).
Захаров Ю. В., Лехмус А. А. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1973, вып. 72, с. 103—105.
Расчет режима пуска герметичного поршневого
холодильного компрессора. Захаров Ю. В., До-
рош В. С. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1973, вып. 72, с. 24—31. Библиогр.: 22 назв.
Влияние циркуляции масла на тепловой баланс
герметичных компрессоров (холодильных). М и л о в а -
нов В. И., Захаров С. А., Беляк И. Е.—
В сб. трудов Всесоюз. науч.-исслед. и эксперим.-констукт.
ин-та торг. машиностроения», 1974, № 19, с. 109—114.
Определение оптимальной шероховатости
поверхностей трения герметичного поршневого компрессора в
процессе приработки. Милованов В. И.,
Блиндер С. Н., Захаров B.C. — В сб. трудов
Всесоюз. науч.-исслед. и эксперим.-конструкт, ин-та торг.
машиностроения, 1974, № 19, с. 115—129. Библиогр.:
10 назв.
Методы расчета износа подшипниковых сопряжений
малых поршневых холодильных компрессоров. С о -
л о в ь е в С. Н., Блиндер С. Н. — «Труды
Николаев, кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 79, с. 114—123.
Библиогр.: 7 назв.
Математическая модель рабочего процесса поршневого
холодильного компрессора. Захаров Ю. В.,
Редьки н В. А. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1974, вып. 83, с. 124—130.
Построение характеристик турбокомпрессора при
дросселировании во всасывании. Быстров Г. А. —
«Труды Новочеркас. политехи, ин-та», 1974, т. 284, с. 71—76.
Оптимизация некоторых режимных параметров тур-
бокомпрессорной фреоновой (судовой) холодильной
машины для условий кондиционирования воздуха. Ш о -
стак В. П., Щербак Ю. Г., Виршуб-
с к и й И. М. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1974, вып. 83, с. 130—134.
Определение оптимальных параметров системы
комплексного теплохладоснабжения. Г е р ш к о в и ч В. Ф.—
В сб. науч. трудов Зон. науч.-исслед. и проектного ин-та
типового и эксперим. проектирования жилых и обществ,
зданий», Киев ЗНИИЭП, 1973, вып. 2, «Современные
методы проектирования инж. оборудования», с. 58—62.
Экспериментальное исследование замораживания
минерализованной воды природным холодом (опреснение).
Сейиткурбанов С, Аманов Ч. — «Изв.
АН ТССР. Серия физ.-техн., хим. и геол. наук», 1975,
вып. 5, с. 110—111.
Анализ структурных коэффициентов потерь в
рефрижераторных циклах. Бродянский В. М.,
Литвинова Н. М. — «Труды Моск. энерг. ин-та», 1974,
вып. 177, с. 75—79.
Влияние процесса сублимации льда на характер
пограничного слоя, образующегося на пористой пластине.
Самсонов В. В., Крюков А. П., Б и т -
н е й Л. Б. — «Труды Моск. энерг. ин-та», 1974, вып. 177,
с. 92—95.
Цилиндровый охладитель творога. Волчков И. И.,
Агапеева Е. Н. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед.
ин-та молочной пром-сти», 1975, вып. 39, с. 20—24.
Трубчатый охладитель творога. Волчков И. И.,
Агапеева Е. Н. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед.
ин-та молочной пром-сти», 1975, вып. 39, с. 28—3*1.
Расчет трубчатых творогоохладителей.
Виноградов А. А. —г «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
молочной пром-сти», 1975, вып. 39, с. 56—59. Библиогр.:
6 назв.
Автоматизированная пластинчатая пастеризационно-
охладительная установка для молока. Ш и л л о Л. Ф.,
Туревская СП. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед.
ин-та молочной пром-сти», 1975, вып. 39, с. 35—37.
Анализ энергетической эффективности воздушных тур-
бокомпрессорных кондиционеров (ВТКК) с различными
схемами и циклами (в судовых системах).
Гайдуков А. А. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1973, вып. 72, с. 17—23. Библиогр.: 6 назв.
Кондиционирование воздуха в условиях Средней Азии
с помощью воды, охлажденной испарительным способом.
Абрамов Б. В., Волков Г. Ф. — «Труды Фрунз.
политехи, ин-та», 1974, вып. 80, с. 117—120. Библиогр.:
5 назв.
Унифицированный пенный аппарат для комплексной
обработки кондиционируемого воздуха на предприятиях
текстильной промышленности. Диденко С. А.,
Диденко В. Г. — В сб. науч. трудов по сан. технике
53

Волгоград, ин-та инж. гор. хоз-ва, 1973, вып. 5, с. 87—91-
Библиогр.: 8 назв.
Уменьшение засоряемости центробежных форсунок
с тангенциальным подводом жидкости (в установках
искусственного климата). Тарабанов М. Г.,
Полу х и н Н. В., Бойков Г. П. — В сб. науч.
трудов по сан. технике Волгоград, ин-та инж. гор. хоз-ва,
1973, вып. 5, с. 256—259.
Повышение эффективности систем отопления,
вентиляции и кондиционирования воздуха. П е к е р Я. Д. —
В сб. науч. трудов Зон. науч.-исслед. и проектного ин-та
типового и эксперим. проектирования жилых и обществ,
зданий, «Киев ЗНИИЭП», 1973, вып. 2, «Современные
методы проектирования инж. оборудования», с. 5—24.
Воздушные турбокомпрессорные кондиционеры для
судов с ГТУ. Гайдуков А. А. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1973, вып. 72, с. 14—16.
Применение термоэлектричества для
кондиционирования воздуха. Афонин Ю. М. — «Науч. труды Са-
рат. политехи, ин-та», 1974, вып. 65, с. 150—158.
Вопросы оптимизации основных параметров морских
транспортных рефрижераторных судов с помощью ЭВМ.
Мицевич А. Т. — «Труды Ин-та комплексных трансп.
проблем при Госплане СССР», 1973, вып. 39, с. 59—84,
Библиогр.: 8 назв.
Технологические особенности сварки судовых систем
холодильных установок на хладагенте «Фреон-22».
Фукельман М. Л. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 80, с. 100—105.
Исследование начальной стадии непрерывной
холодильной цепи (к изучению рефрижераторных перевозок).
Т е р т е р о в М. Н. — «В сб. трудов Ленинград, ин-та
инж. ж.-д. транспорта», 1973, вып. 364, с. 66—80.
О моделировании процесса соударения
рефрижераторных вагонов на ЭЦВМ. Устич П. А., Чуве-
рин Ю. Ю., Хлебников С. А. — «Труды Моск.
ин-та инж. ж.-д. транспорта», 1974, вып. 466, с. 107—
120. Библиогр.: 7 назв.
Оценка эксплуатационной надежности узлов
холодильной установки ВР-Ш методом априорного анализа. Л ы -
с е н к о Н. Е., Ш а р и п о в А. X. — «Труды Ташк.
ин-та инж. ж.-д. транспорта», 1973, вып. 103, с. 69—74.
Результаты исследований транспортного бензоиспари-
тельного холодильника. Азаров А. И.,
Лебедь Н. Г., Лобов И. В. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 83, с. 94—100.
Библиогр.: 7 назв.
Исследование факторов, влияющих на надежность
работы компрессора домашнего холодильника.
Щетинин С. Ф., Татищев В. А. — «Науч. труды Все-
союз. заоч. машиностроит. ин-та», 1973, т. 2, с. 146—148.
Методика расчета запасных частей и норм расхода для
обеспечения гарантийного ремонта домашних
холодильников. Татищев В. А. — «Науч. труды Всесоюз.
заоч. машиностроит. ин-та», 1973, т. 2, с. 148—151.
Экспериментальное исследование теплопроводности
двуокиси углерода. Сальманов Р. С, Тарзи-
м а н о в А. А. — «Труды Казан, хим.-технолог, ин-та»,
1973, вып. 51, с. 167—171. Библиогр.: 5 назв.
Тепло- и массоперенос при сушке изоляционных
пористых материалов с учетом переменности теплофизических
свойств. Гаврилова Р. И.,
Мельникова И. С. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1974, вып. 83, с. 16—22.
Исследование кинетики термообработки
теплоизоляционных материалов при кондуктивно-конвективном
тепломассообмене. Скляров Е. И., Бугае-
н о к А. А., Б а л а б а е в Г. М.,
Романовский С. Г. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1973, вып. 72, с. 96—102.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Бактериологическая обсемененность свиных туш,
хранившихся в производственном холодильнике до двух:
лет. Яковлев Л. А., Штыров П. М. — В сб.
науч. работ Сарат. с.-х. ин-та, 1975, вып. 48, с. 86—91.
Библиогр.: 6 назв.
Оценка степени окисления жира мороженой каспийской
кильки. Павельева Л. Г., Власова В. В. —
«Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та морского рыбного
хоз-ва и океанографии», 1974, т. 101, с. 181—187.
Каталазная проба для определения свежести рыбы.
Степанова М. А. — В сб. работ Ленинград, вет.
ин-та, 1974, вып. 36, с. 69—73. Библиогр.: 7 назв.
Методы оценки качества мороженой рыбы. А г ж и -
то в а Л. А., Пахомова М. А., Гуре-
в и ч СИ. — «Труды Атлант, науч.-исслед. ин-та
рыбного хоз-ва и океанографии», 1973, вып. 54, с. 17—24.
Характер изменений белковых и небелковых
компонентов китового мяса при заготовке его в виде мороженого
фарша. Байдалинова Л. С. — «Труды Атлант,
науч.-исслед. ин-та рыбного хоз-ва и океанографии»
1973, вып. 54, с. 32—37. Библиогр.: 9 назв.
Изучение стойкости сливочного масла с различным
содержанием плазмы при хранении. В ы ш е м и р -
с к и й Ф. А., Пояркова Г. С,
Сидорова Е. А. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та мас-
лод. и сырод. пром-сти», 1975, вып. 19, с. 22—30.
Влияние режимов охлаждения на состояние жировой
эмульсии сливок и их сбивание. Вышемир -
с к и й Ф. А., Ж а г а М. М. — «Труды Всесоюз.
науч.-исслед. ин-та маслод. и сырод. пром-сти», 1975, вып. 19,
с. 35—39.
Изучение фазовых изменений молочного жира при
охлаждении сливок в атмосфере паров жидкого азота. В ы -
шемирский Ф. А., Жага М. М., Твердо-
х л е б Г. В. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
маслод. и сырод. пром-сти», 1975, вып. 19, с. 39—45.
Исследование режимов охлаждения и механической
обработки при преобразовании высокожирных сливок в
масло. Гуляев-Зайцев С. — «Труды Литов.
филиала Всесоюз. науч.-исслед. ин-та маслод. и сырод.
пром-сти», 1973, т. 8, с. 15—21. Библиогр.: 11 назв.
Оптимальный состав газовой среды для хранения
некоторых плодов и овощей. Никитаев А. М.,
Ушакова М. И. — Доклады Моск. с.-х. акад. им. К- А.
Тимирязева», 1974, вып. 197, «Плодоводство и овощеводство»,
с. 137—141.
Хранение кочанного салата в полиэтиленовых
упаковках, заполненных различными газовыми смесями.
Егорова Л. Л. «Доклады Моск. с.-х. акад. им. К- А.
Тимирязева», 1974, вып. 197 «Плодоводство и овощеводство»,
с. 149—153. Библиогр.: 6 назв.
Новый метод хранения зеленых овощей в упруго i
полиэтиленовой упаковке, заполненной азотом или
воздухом. Широков Е. П., Егорова Л. Л. — «Изв.
Тимирязевской с.-х. акад.», 1976, вып. 1, с. 72—76.
Библиогр.: 5 назв.
*
*
Научные работы Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной промышленности,
опубликованные в сборнике «Совершенствование оборудования
холодильных установок», М., 1975, приводятся ниже.
Исследование полосовых самопружинящих клапанов
типа «Домик» для холодильных компрессоров. Л е -
м е ш к о В. К- (с. 3—23). Библиогр.: 2 назв.
Исследование влияния внутреннего теплообмена на
работу аммиачных и фреоновых компрессоров. Сеня-
г и н Ю. Я. (с. 24—34). Библиогр.: 3 назв.
54

Холодильный компрессор для низкотемпературных
агрегатов. Медовар Л. Е. (с. 35—38).
Винтовые компрессоры для холодильных установок.
К р е й м е р Н. Г., Л о т о ш Ю. Л. (с. 39—48).
Библиогр.: 3 назв.
Исследование рабочих процессов в холодильном
ротационном компрессоре. Креймер Н. Г., Пытчен-
к о В. П. (с. 49—65). Библиогр.: 5 назв.
Исследование маслоотделителей для аммиачных
холодильных установок. Креймер Н. Г.,
Медников а Н. М., Пытченко В. П. (с. 66—79).
Библиогр.: 4 назв.
ХРОНИКА
Первое заседание
Научно-методической
комиссии по холодильным
и компрессорным машинам
и установкам
В целях дальнейшего совершенствования подготовки
инженерных кадров по специальностям 0516 — «Машины
и аппараты химических производств», 0517 — «Машины
и аппараты пищевых производств», 0529 —
«Холодильные и компрессорные машины и установки», 0561 —
«Химическое машиностроение» Научно-методический совет
расчета и конструирования машин и аппаратов химических
и пищевых производств преобразован в
Научно-методический совет по машинам и аппаратам химических и
пищевых производств.
В состав совета вошли научно-методические комиссии
по вышеупомянутым специальностям.
Основными задачами совета в соответствии с решениями
XXV съезда КПСС в области повышения уровня
подготовки специалистов являются:
определение объема курса подготовки инженеров и
разработка на этой основе проектов учебных планов и
программ специальных дисциплин;
разработка рекомендаций по совершенствованию
организации учебного процесса и повышению качества
подготовки инженеров на основе изучения и обобщения
опыта ^различных вузов, а также перспективных
направлений развития машин и аппаратов химических и пищевых
производств;
Насосы для перекачивания жидкого холодильного»
агента. Иванова Р. Б., Масленников А. А.,
Немцев А. В. (с. 80—98). Библиогр.: 1 назв.
Насосно-циркуляционная система охлаждения на
фреоне-22. Иванова Р. Б.,
Протопопова Т. В. (с. 99—110). Библиогр.: 4 назв.
Фреоновая холодильная установка для
технологического кондиционирования воздуха. А г а р е в Е. М.,
Медникова Н. М., Медовар Л. Е. (с. 111 —
115).
Термоэлектрические интенсификаторы теплового
потока. Ефремов А. А. (с. 116—119). Библиогр.:
3 назв.
¦
подготовка предложений по внедрению новых форм
обучения, применению технических средств и
вычислительной техники в учебном процессе;
разработка типовых проектов учебных лабораторий,
представление рекомендаций по написанию учебников и
учебных пособий, подбору авторов и авторских
коллективов, а также заключений по проспектам учебников и
учебных пособий.
27 января 1977 г. в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности состоялось
первое заседание Научно-методической комиссии по
холодильным и компрессорным машинам и установкам.
Выступивший на заседании председатель совета, проф.
МТИММП В. И. Соколов изложил задачи, стоящие перед
советом, и информировал о работе прошедшего Пленума
совета, на котором были проанализированы учебные
планы по специальности 0561 «Химическое машиностроение»
и выявлены их недостатки. В частности, было отмечено,
что учебные программы по этой специальности в
отдельных вузах заметно расходятся, не оптимизированы по
необходимому объему использования
общеобразовательных дисциплин, например, высшей математики. При
ознакомлении с учебными планами и программами иногда
трудно четко сформулировать специализацию
подготавливаемых инженеров. Пленум совета разработал
соответствующие рекомендации по рассмотренным вопросам.
Научно-методическая комиссия обсудила проекты
планов работы на 1977 г. и на перспективу A977—1980 гг.),
о которых доложил председатель комиссии проф.
А. М. Бражников.
Особое внимание было обращено на разработку
методических указаний по оснащению оборудованием
учебных типовых лабораторий до курсам — холодильные
машины, холодильные установки, компрессоры, ремонт
и монтаж холодильных установок, кондиционирование.
Планами предусматриваются работы по
совершенствованию учебных программ и процессов, а также подготовка
предложений по специализации
инженеров-холодильщиков. Уделено внимание установлению тесной связи с
промышленностью в целях уточнения требований,
предъявляемых к молодым специалистам и рациональному их
распределению.
Работа комиссии будет скоординирована с
деятельностью Научного совета ГКНТ Совета Министров СССР
по производству и использованию искусственного холода
в отраслях пищевой промышленности, торговле, сельском
хозяйстве и на транспорте.
55

Пленарное заседание
Научного совета ГКНТ
по вопросу применения
холода в сельском хозяйстве
Решение задачи, поставленной XXV съездом КПСС и
октябрьским A976 г.) Пленумом ЦК КПСС, по
увеличению производства продукции пищевых отраслей
промышленности, значительному улучшению ее качества,
повышению эффективности сельскохозяйственного
производства, в значительной мере может быть обеспечено
эффективным использованием искусственного холода.
Вопросу применения искусственного холода в сельском
.хозяйстве было посвящено состоявшееся в конце декабря
1976 г. заседание Научного совета ГКНТ по проблеме
^«Производство и применение искусственного холода в
отраслях пищевой промышленности, торговле, сельском
хозяйстве и на транспорте».
С докладом о состоянии и перспективах
использования холода в сельском хозяйстве выступил заместитель
министра сельского хозяйства СССР Н. А. Столбушкин
(см. статью в этом номере журнала, с. 7).
Сельское хозяйство является одним из основных
потребителей искусственного холода, который находит
широкое применение для охлаждения молока на колхозных
и совхозных фермах, создания микроклимата в
животноводческих помещениях, предварительного охлаждения,
хранения и транспортировки плодоовощного сырья,
охлаждения зерна и т. д.
Отраслевые научные и проектные институты
выполнили и внедрили в сельское хозяйство такие важные научно-
технические разработки, как блочные агрегатированные
холодильные машины для фруктохранилищ,
оборудование для создания и поддержания регулируемой газовой
среды, холодильные машины для охлаждения зерна,
типовые проекты полносборных фруктохранилищ.
Однако внедрение холода в сельское хозяйство
сдерживается отсутствием координации
научно-исследовательских и проектно-конструкторских работ в этой области,
недостаточной обеспеченностью сельского хозяйства
квалифицированными кадрами по холодильной технике и
технологии, а также другими причинами.
С конкретными предложениями по развитию и
совершенствованию холодильной базы сельского хозяйства
выступили Б. И. Хромченко (Центросоюз), Н. А.
Головкин (ЛТИХП),Н. А. Моисеева и М. Н. Романов (ВНИХИ),
В. Г. Атраментова (НПО «Углич»), Э. И. Муст (Эстонский
НИИ животноводства и .ветеринарии), А. М. Бражников
«(МТИММП), В. А. Борисов (В/О «Союзсадвиновощпром),
И. М. Калнинь (ВНИИхолодмаш).
Подчеркивая актуальность рассматриваемого Научным
советом вопроса министр мясной и молочной
промышленности СССР С. Ф. Антонов отметил, что сохранить
огромное количество продукции сельскохозяйственного
производства можно лишь при условии эффективного
использования искусственного холода. Заслуживает внимания
прогрессивный опыт зарубежных стран, в частности
Финляндии, по организации охлаждения молока после удоя
в целях сохранения его качества.
На основе доклада и выступлений Научный совет
принял постановление по дальнейшему развитию научных
исследований и проектно-конструкторских работ в области
применения искусственного холода в сельском хозяйстве.
Предусматривается, в частности, продолжить
исследования по обоснованию наиболее приемлемых режимов
предварительного охлаждения плодоовощной продукции,
определению влияния минеральных удобрений,
химических препаратов и орошения на режимы и сроки
холодильной обработки, хранения и отепления
сельскохозяйственных продуктов, их качество и нормы естественной
убыли.
Предложено разработать технические требования,
конструкции, провести испытания и освоить серийное
производство новых видов специализированного холодильного
оборудования, а также создать типовые проекты хранилищ
для плодоовощной продукции.
Решено просить ГКНТ поручить:
Мингазпрому организовать, начиная с 1978 г.,
серийное производство и поставку Минсельхозу СССР
генераторов, систем автоматики и другого оборудования для
создания регулируемой газовой среды во фруктохранилищах;
Минлегпищемашу разработать и организовать
серийное производство более совершенных конструкций
низкотемпературных шкафов и сборных низкотемпературных
камер;
Всесоюзному объединению «Союзсельхозтехника»
организовать с 1978 г. производство и поставку Минсельхозу
СССР стальных конструкций и изоляционных панелей
типа «сэндвич» для фруктохранилищ и перерабатывающих
предприятий;
Минпищепрому СССР, Минвузу УССР разработать в
соответствии с требованиями Минсельхоза СССР и
организовать серийное производство молокоохладителей, включая
передвижные, холодильные установки АВ-2 и АВ-6 для
танков охладителей молока, а также создать сезонные
сборные станции предварительного охлаждения плодов, ягод и
овощей.
Предложено поручить Минсельхозу СССР и ВАСХНИЛ
обеспечить координацию научно-исследовательских работ
по применению холода в сельском хозяйстве.
Просить Госплан и Госснаб СССР рассмотреть вопрос
об удовлетворении потребностей Минсельхоза СССР в
азоте, в молокоохладительных установках,
авторефрижераторах, в полиэтиленовой пленке и металле для
полносборного строительства.
Рекомендовать Минсельхозу СССР определить
потребности в инженерах, механиках и технологах по
холодильной специальности и представить в установленном порядке
^запросы на указанных специалистов в Минвуз СССР.
Опечатки,
допущенные в журнале «Холодильная техника», 1977, №2
Страница, колонка, строка
Напечатано
Следует читать
46, правая, 34-я сверху
47, правая, 27-я сверху
...СМНУ НПО «Пищепромавто-
матика»...
...СМНУ НПО «Пищепромавто-
матика»...
...НПО «Пищепромавтомати-
ка»...
...институтом «Пищепром
автоматика»...
56

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
УДК 621.56/.59[Чехословакия]
Новые направления
в разработке холодильного
оборудования в Чехословакии
Ф. КРАУТЕР
ЧКД «Хоцень», ЧССР
За последние годы в практике мировопГхолодильного
машиностроения наблюдается тенденция к[переходу на
изготовление автоматизированных блочных* и агрегатирован-
ных холодильных установок.
При разработке их учитываются:
— необходимость рационализации проектирования,
изготовления, монтажа и наладки;
— надежность и безопасность эксплуатации;
— экономичность расхода электроэнергии и воды;
— уменьшение габаритов и снижение массы
оборудования.
С учетом этих требований на заводе ЧКД «Хоцень»
осваивается производство новых холодильных установок.
В период 1970—1971 гг. заводом были выпущены
аммиачные холодильные установки типов RB и NB с
компрессорами NF, работающими при частоте вращения 960 об/мин.
Рассолоохлаждающие установки типа RB изготовляют
одноступенчатыми (RB) для температур рассола до
—16°С и двухступенчатыми (RB2) для температур
рассола до —37°С.
Одноступенчатые установки поставлены для
химической промышленности и ледяных катков, двухступенчатые
используются на химических предприятиях.
Холодильные установки для непосредственного охлаждения и с
насосной циркуляцией аммиака типа NB — одноступенчатые
(NB) для температур кипения до —20°С и
двухступенчатые (NB2) для температур кипения —40°н—50°С (рис. 1)—
работают в небольших морозильных туннелях, на
стационарных холодильниках.
В последние годы были освоены компрессоры типа UK
с частотой вращения 1470 об/мин. Они сконструированы на
основе компрессоров высокой надежности типа NF.
Компрессоры UK выпускаются в четырех-, шести- и
восьмицилиндровом исполнении, а двухступенчатые — в шести -
и восьмицилиндровом исполнении с унифицированными
поршнями диаметром 125 мм и ходом 100 мм.
Существенно новыми являются рабочие клапаны, поршни, шатуны,
масляный насос, подшипники и силовая регулировка.
Компрессорами UK стали комплектоваться
холодильные установки типа RC — одноступенчатые (RC) и
двухступенчатые (RC2) — и типа NC — одноступенчатые (NC)
и двухступенчатые (NC2), — являющиеся продолжением
серии установок RB и NB. В них используются те же типы
аппаратов, компоновка, система регулирования высокого
давления, схемы управления и защит. Холодопроизводи-
тельность новых установок выше, чем установок типов
RB и NB.
Особенностью всех установок является высокая
унификация конденсаторов, испарителей и циркуляционных
ресиверов. Аппараты имеют унифицированную длину 4 м
(ресиверы — 3 и 4 м) и диаметры обечаек 500—1400 мм.
Кожухотрубные конденсаторы сблокированы с
градирнями и рассчитаны для температуры охлаждающей воды
до 27°С.Их конструкция стандартна. Скорость воды в
трубках аппаратов 1—1,5 м/с. Переохладители жидкости не
предусматриваются. Конденсаторы оснащаются
воздухоотделителями с ручным или автоматическим управлением,
прикрепленными к патрубку в верхней части аппарата
(см. «Холодильная техника», 1975, № 8, с. 60—61).
Уровень жидкого аммиака поддерживается примерно
в 5 см от низа обечайки. Управление уровнем аммиака
осуществляется посредством двухпозиционного электронного
сигнализатора уровня и магнитного клапана, либо
механического двухкамерного поплавкового клапана высокого
давления. Последний применяется в двухступенчатых
холодильных установках с промежуточным охладителем.
В рассольных испарителях теплообменными трубками
заполнена почти половина объема обечайки и оставлен
свободным большой внутренний объем для отделения
жидкости, чему способствует устройство трех
всасывающих патрубков, объединенных общим коллектором, от
которого короткий всасывающий трубопровод подводится
к компрессору.
Благодаря такой конструкции вся поверхность
теплообмена омывается жидким аммиаком, достигается
лучшая теплопередача и хорошее отделение жидкости даже
при резких изменениях тепловой нагрузки испарителя.
Скорость рассола принята более 1 м/с.
В конструкции циркуляционных ресиверов
обеспечены достаточный объем паровой части для хорошего
отделения жидкости и жидкостной части, вмещающий
дополнительный объем аммиака при увеличении тепловой
нагрузки и оттаивания камерного оборудования.
Конструкция аппаратов позволяет достичь устойчивой
работы аммиачного насоса благодаря достаточной высоте
столба жидкости на всасывании.
Рационально размещены всасывающие и жидкостные
патрубки ресивера. Ввод жидкости в ресивер
осуществляется в верхней части, через два противолежащих
отверстия. В нижней части имеется запорный вентиль
небольшого сопротивления, а под ним находится бачок для
отделения масла.
Одно- и двухступенчатые установки оснащены
одинаковыми аппаратами.
Промежуточный охладитель (рис. 2), конструкция
которого запатентована, существенно упрощает схему
двухступенчатого компрессора. Компрессор может работать
и как одноступенчатый. В этом случае нет необходимости
в промежуточном сосуде со сложным управлением уровня
и в соединительном трубопроводе, отсутствует также
Рис. 1. Двухступенчатая холодильная установка с
насосной циркуляцией аммиака типа NB2-65.
57

Теплообменник представляет собой трубчатый змеевик»
по которому протекает жидкий хладагент. Снаружи
поверхность трубчатого змеевика оребрена. Под
воздействием тепла, отбираемого переохлаждаемым жидким
хладагентом, влажные пары превращаются в перегретые,
которые всасываются второй ступенью компрессора.
Благодаря хорошему теплообмену удалось уменьшить
до минимума размеры промежуточного охладителя и
разместить его непосредственно на патрубках
двухступенчатого компрессора.
Двухкамерный поплавковый клапан высокого
давления в двухступенчатых установках обеспечивает
постоянный расход жидкости, равномерное ее переохлаждение
в промежуточном охладителе и подачу жидкости (без
пара), что важно для правильной работы ТРВ.
Холодильные установки с насосной циркуляцией
аммиака также имеют систему регулирования на стороне
высокого давления и оснащены унифицированной
аппаратурой. Циркуляционные ресиверы рассчитаны на
соответствующее количество оребренных охладителей воздуха.
Аммиачные насосы СН-30 или СН-40 конструкции и
производства заводе ЧКД «Хоцень» имеют высоту
всасывания 1850 мм.
Насосы центробежные, с двойным разгруженным
сальником, защищены от работы всухую дифференциальным
прессостатом, который выключает их в случае разрыва
Рис. 3. Схема двухступенчатых холодильных установок
NB2-65 и NB2-85:
/ — компрессор; 2 — промежуточный охладитель; 3 —
конденсатор; 4 — насос; 5 — циркуляционный ресивер; 6 —
испаритель; 7 — вентилятор; ¦ — хладагент; вода;
линия циркуляции хладагента в испарительной
системе; — линии подсоединения к приборам.
S8
Рис. 2. Промежуточный охладитель.
маслоотделитель на первой ступени компрессора. Схема
^приведена на рис. 3.
Главной составной частью промежуточного
охладителя является теплообменник. Тепло для охлаждения
паров и переохлаждения жидкого хладагента отводится
через вторую ступень компрессора. Хладагент,
необходимый для обеих функций, впрыскивается через' термо-
регулирующий вентиль в линию нагнетания первой
ступени компрессора. Благодаря рациональному решению
впрыскивания достигается нужное распыление и полное
«смешивание впрыскиваемого жидкого хладагента с
перегретыми парами. В теплообменник поступают влажные
шары.

Таблица 1
Характеристики
Хо лодоп роизводите л ьность
при t0 = — 15°C, /К = 35°С.
«Вт (тыс. ккал/ч)
Тип компрессора •
Мощность электродвигателя
компрессора, кВт
RB-100,
NB-100
108 (93)
NF-411
55
RB-140,
NB-140
168A45)
NF-611
75
Одноступенчатые холодильные установки
RC-140,
NC-140
157A35)
UK-411
75
RB-200,
NB-200
226A95)
NF-811
100
RC-200,
NC-200
232 B00)
UK-611
100
RC-280,
NC-280
314B70)
UK-811
132
RC-400,
NC-400
464 D00)
2XUK-611
2x100
RC-540,
NC-540
628 E40)
2XUK-811
2x132
Таблица 2
Характеристики
Холодопроизводитель-
ность при /0 = —30°С,
*к = 35°С, кВт (тыс.
ккал/ч)
Тип компрессора
Мощность
электродвигателя компрессора, кВт
RB2-65,
NB2-65
73 F3)
NF-612
55
RB2-85,
NB2-85
100(85)
NF-812
75
Двухступенчатые холодильные установки
RC2-95,
NC2-95
110(95)
UKM-612
75
RC2-125,
NC2-125
145A25)
UKM-612,UKM-812
(для NC2-125)
75
RC2-190,
NC2-190
220A90)
2XUKM-612
2x75
RC2-250, NC2-250
291 B50)
2xUKM-612,2xUKM-
-812 (для NC2-250)
2x75
жидкостного столба. Фильтр перед насосом не
устанавливается. Для защиты от работы при высоком давлении,
особенно при пуске или прекращении подвода жидкости
три закрывании магнитных клапанов, у большинства
испарителей между нагнетательным трубопроводом насоса
и возвратным трубопроводом встроен ручной и
автоматический байпас (см. рис. 3). Удаление масла из
циркуляционных ресиверов пока производится вручную через
маслосборные бачки. Разрабатывается автоматическое
удаление масла с возвратом его в компрессор.
Основные технические характеристики
рассмотренных холодильных аммиачных установок,
изготавливаемых заводом ЧКД «Хоцень», приведены в табл. 1, 2.
Управление работой холодильной установкой и
всевозможные виды защит сосредоточены на щите или
пульте управления. Предусматривается защита от превышения
высокого и низкого давлений компрессора, роста
температуры нагнетания выше установленной; контролируется
¦смазка компрессора, расход воды на охлаждение цилиндров
компрессора, расход рассола; у установок NB — расход
жидкого аммиака, подаваемого насосом. Со щита или
пульта возможно также управление уровнем аммиака в
аппаратах и впрыскиванием жидкости. О всех несправностях
сигнализируют контрольные лампы.
Пуск установки производится с помощью
обыкновенной релейной системы, сигнализация и некоторые другие
операции — посредством транзисторов и тиристоров.
Управление — полуавтоматическое, пуск и остановка—
ручные, защита — автоматическая. Регулирование хо-
лодопроизводительности компрессора (ручное либо
автоматическое) позволяет приспособлять холодопроизво-
дительность установки к тепловой нагрузке.
Компоновка установок всех типов агрегатная, без
общей рамы: отдельно устанавливается компрессорный
агрегат на своем фундаменте и отдельно блок аппаратов.
Соединение их осуществляется поставляемыми
нагнетательными и всасывающими трубопроводами, водяным
трубопроводом и электропроводкой.
Все холодильные установки имеют свободный доступ
к местам управления регулировки и ремонта.
Испарители, циркуляционные ресиверы и всасывающий
трубопровод изолированы и покрыты кожухом из
листового материала.
Холодильные установки хорошо зарекомендовали себя
в эксплуатации. Все указанные типы холодильных
установок имеют свой контур, специально спроектированный
для данного назначения. Это значительно повышает
надежность работы.
При эксплуатации рассольных установок типа RB
не было отмечено всасывания жидкости или влажного хода
компрессоров даже при больших изменениях тепловой
нагрузки испарителей. Обслуживание двухступенчатых
установок, работающих на рассоле, типа RB2 несложно
и не отличается от обслуживания одноступенчатых
установок.
Холодильные установки типа NB с насосной
циркуляцией аммиака, одно- и двухступенчатые, работают так
же надежно, как и установки типа RB. Бескавитационная
работа насоса гарантирует его надежность и
долговечность, тем самым безаварийную работу холодильной
установки. Некоторые из установок отработали уже несколько
десятков тысяч рабочих часов, при этом, кроме
неизбежной замены рабочих клапанов компрессоров, не было
отмечено других неисправностей. Одна из первых установок
RB140, поставленных в СССР, успешно работает с 1974 г.
на маслосырбазе в г. Ржеве-
Достоинством выпускаемою заводом ЧКД «Хоцень»
холодильного оборудования является свободная
компоновка, что удобно для крупных объектов с большим числом
холодильных установок.
59

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565
Аммиачные холодильные
машины
типов МКТПО и МКТ220
и компрессорно-
конденсаторные
агрегаты типов АКНО
и АК220
Л. Л. ГЕНИНГ И. Н. ЩАПОВА
ВНИИхолодмаш
Н. X. ВАНИНСКИЙ, В. В. ПОЛЯКОВА, В. Ф. ВОЛОДИН
Московский завод холодильного оборудования
«Компрессор»
Холодильные одноступенчатые машины типов МКТПО
и МКТ220 предназначены для работы в составе
стационарных холодильных установок с рассольным
охлаждением, а компрессорно-конденсаторные агрегаты типов
АКПО и АК220 — установок с непосредственным
охлаждением на холодильниках и предприятиях мясо-молочной
и пищевой промышленности.
Техническая характеристика машин и агрегатов
приведена в таблице.
На рис. 1 показана зависимость холодопроизводитель-
ности Q0 и потребляемой мощности N9 от температур
хладоносителя на выходе из испарителя ta2 и
охлаждающей воды twl для холодильных машин,
а на рис. 2 — зависимость холодопроизводитель-
ности Q0 и потребляемой мощности Ыэ от
температур кипения t0 и охлаждающей воды twl для компрес-
сорно-конденсаторных агрегатов.
На рис. 3 даны габаритные и присоединительные
размеры холодильных машин, а на рис. 4 — компрессорно-
конденсаторных агрегатов.
Холодильная машина состоит из компрессорно-кон-
денсаторного агрегата и испарителя.
Компрессорно-конденсаторный агрегат включает
компрессор, электродвигатель, конденсатор,
маслоотделитель и систему автоматики. Станция управления
электродвигателем и блок регулирования холодопроизводитель-
ности компрессора устанавливаются дистанционно.
Компрессор поршневой, непрямоточный. Крышки
цилиндров имеют водяное охлаждение.
Конденсатор горизонтальный, кожухотрубный.со
стальными трубами. Конденсация хладагента — в межтрубном
пространстве.
Испаритель горизонтальный, кожухотрубный, со
стальными трубами. Кипение хладагента — в межтрубном
пространстве.
Маслоотделитель вертикальный, с поплавковым
регулятором высокого давления для возврата масла в
картер компрессора.
Компрессорно-конденсаторные агрегаты предельно
унифицированы с холодильными машинами.
Показатели
Тип машин и агрегатов
МКТПО-7-2;
МКТ110-7-3
МКТ220-7-2;
МКТ220-7-3
АКНО-7-2
АК220-7-2;
АК220-7-3
Хладагент
Смазочное масло
Хладоноситель
Спецификационный режим:
температура, °С
хладоносителя на выходе из
испарителя
кипения
охлаждающей воды
максимальная охлаждающей воды
расход, м3/ч
хладоносителя
охлаждающей воды
Холодопроизводительность на специ-
фикационном режиме, кВт (ккал/ч)
Потребляемая мощность на специфи-
кационном режиме, кВт
Диапазон температур, °С
кипения
охлажденного хладоносителя
Марка компрессора
Электродвигатель
тип
мощность, кВт
напряжение, В
Количество заряжаемого масла, кг
Масса в объеме поставки (без блока
регулирования), кг
Аммиак
ХА-30
Водный раствор хлористого кальция
—И
—15
35
25
123
06000)
45,8
70
50
246
B12000)
91,2
+
25
+ 32
_
25
125
A07500)
46
—
50
250
B15000)
91,5
—11-^—27
—15-=—30
ппо
АОП2-82-4
55
18
4500
П220
АОП2-92-4
100
ппо
АОП2-82-4
55
220/380
20
6800
18
3000
П220
АОП2-92-4
100
20
4200
60

й0,нВт
150
/25
100
75
JO
й0-10*ккал/ч
- 125
i 100
75
' 50
- 25
tm=20'C.
30^
\
\
4
ъ
V
\
vL/=jH
\
\
30
?5
20
W3,nBm
50
\W
-26 -22
\35
A 30
a0Mm\
300 \-
250\-
200 \
150
100 \-
\25
в0-Ю?к
[ 250\
[_ 200
1150
Г wo
h 50
нал/
'ч
tw1=20*C
- Z5\
So,
^
\
\
^>-
\4
N
%
K\
I
/1
/
^ 30 \
^25 1
^20 1
\100
\so
Ш
\70
\бО
[50
-26 -22 -18 -П -10 U2,°C
Рис. 1. Зависимость xo-
лодопроизводительно с т и
Q0 и потребляемой
мощности NB от температур
хладоносителя на выходе
из испарителя ts2 и
охлаждающей воды twl для
холодильных машин:
в — типа МКТ110; б —
типа МКТ220;
ПтпЩОпЮ~*,мал/ч
Рис. 2. Зависимость хо-
лодопроизводительно с т и
Q0 и потребляемой
мощности NQ от температур
кипения t0 и
охлаждающей воды twl для
компрессор но- конденсаторных
агрегатов:
а - типа^АКПО; б\—
типа АК220.
12to,°C
QQ,nBm
300
250
200
150
100
Qn-10'fi
_250
' 200
\150
- то
50
ккал/ч
t„,-20r
\
^
v
^
N
Nl
N
\
ч\
/l
' i
^Я J
~у/у,явт
4100
\SO
\во
\60
\50
-3Z
-24 -20
-12 tQ;c
08
61

1850A350)
Рис. 3. Габаритные и
присоединительные размеры холодильных машин
типов МКТ110 и МКТ220 (размеры в
скобках для машин типа МКТ220):
/ — конденсатор; 2 — испаритель; 3 — щит
приборов; 4 — компрессор; 5 —
электродвигатель; 6 — маслоотделитель.
1785 A950)
/250AJ30)
Вода Uu65A00)
L у
[ Хладагент,
520 \ By/00 (/25)
Рис. 4. Габаритные и присоединительные
размеры компрессорно-конденсаторных
агрегатов типов АК1Ю и АК220
(размеры в скобках для агрегатов типа АК220):
1 — конденсатор; 2 — щит риборов; 3 —
компрессор; 4 — электродвигатель; 5 — мас-
лоот ел"тель.
10

Работа машин и агрегатов автоматизирована.
Система автоматики обеспечивает защиту от аварийных
состояний, контроль основных параметров и сигнализацию при
отклонении их от допустимых значений.
Машина МКТ110-7-2, МКТ220-7-2 и агрегаты АК1Ю-
-7-2, АК220-7-2 имеют двухпозиционное регулирование
холодопроизводительности пуском и остановкой
компрессора, машины МКТ110-7-3, МКТ220-7-3 и агрегат АК220-
-7-3 — ступенчатое B5, 50, 75 и 100%) путем
электромагнитного отжима всасывающих клапанов.
В комплект поставки входят холодильная машина МКТ
или агрегат АК, станция управления электродвигателем
компрессора, комплект фундаментного крепежа, комплект
ЗИП. Машины МКТ110-7-3 и МКТ220-7-3 и агрегат АК220-
-7-3 комплектуются еще блоком регулирования.
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.59:637.1 [Эстония]
Опыт Эстонской ССР по организации охлаждения молока
на фермах. МУСТ Э. И. «Холодильная техника», 1977,
№ 5.
Описан опыт Эстонской ССР по организации охлаждения
молока на фермах. Рассказано о подготовке специалистов
и о системе обслуживания и ремонта холодильной техники
на фермах.
Иллюстраций 3.
УДК 621.565-71:637.133.1
Холодильное оборудование для охлаждения молока на
животноводческих фермах. РАЕВ А. А.,
БЕРСЕНЕВА Н. С. «Холодильная техника», 1977, № 5.
Описаны схемы охлаждения молока, применяемые на
животноводческих фермах, требования, предъявляемые
потребителем к холодильным машинам, основные типы
холодильного оборудования для ферм, намеченные к
выпуску в десятой пятилетке. Щ
Иллюстраций 1. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.565.59.663.95.037.5
Эффективность применения установки теплохладоснаб-
жения для производства чая методом замораживания.
ХЕЧУАШВИЛИ Г. 3., КАКАЛАШВИЛИ¦ А. Н.,
ЛАТЫШЕВ В. П., МЕДУНОВ С. Д. «Холодильная
техника», 1977, № 5.
С учетом результатов проведенных исследований
разработана номограмма для оценки потребностей тепла и
холода чайной фабрики в процессе производства черного
байхового чая с использованием метода замораживания.
Предложены холодильные установки, обеспечивающие эти
потребности. Подтверждена экономическая эффективность
использования холодильных установок по сравнению с
существующими схемами теплохладоснабжения.
Иллюстраций 3. Список литературы — 6 названий.
УДК 628.84:637.333.2
Паровой поплавковый сепаратор для технологических
кондиционеров. ТИХОМИРОВА Л. Н. «Холодильная
техника», 1977, № 5.
Проанализированы возможные способы регулирования
влажности воздуха в холодильных камерах. Описана
конструкция поплавкового сепаратора, который является
элементом технологических кондиционеров, использующих
для увлажнения воздуха пар. Показана необходимость
применения этого устройства для автоматического
регулирования относительной влажности воздуха в камерах
созревания сыра.
Иллюстраций 1. Список литературы — 4 названия.
Хладагент и масло в комплект поставки предприятия-
изготовителя не входят.
Изготовитель — московский завод холодильного
оборудования «Компрессор».
Агрегат АКПО-7-2 и машина МКТ110-7-2 серийно
выпускаются с 1975 г. Агрегат АК220-7-2 и машины
МКТ110-7-3 и МКТ220-7-2 серийно выпускаются с 1976 г.
Освоение серийного производства агрегата АК220-7-3'
и машины МКТ220-7-3 намечено в 1977 г.
Новые агрегаты АК и машины МКТ заменят
серийно выпускавшиеся заводом «Компрессор» агрегаты УАН100*
УАН200 и машины УА100, УА200.
УДК 621.318
Унифицированный ряд приборов для регулирования и
сигнализации температуры и разности температур.
ГРИГОРЬЕВ В. Н., УЖАНСКИЙ В. С. «Холодильная
техника», 1977, № 5.
Приводятся описание устройства, технические
характеристики и основные схемы использования ряда
электронных приборов РТ для регулирования и сигнализации
температуры и разности температур. Ряд разработан на базе
стандартных термометров сопротивления и предназначен
для автоматизации холодильных установок, систем
кондиционирования воздуха и другого оборудования.
Приборы ряда характеризуются высокой степенью
унификации и повышенной надежностью. Приборы переданы в
серийное производство и должны выпускаться взамен
приборов серии ПТР.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.646.47
Исследование устойчивости работы датчиков-реле
давления в условиях динамических нагрузок.
КОЖЕВНИКОВ В. И., БОБЫЛЕВ А. И. Холодильная техника,
1977, № 5.
На основе решений уравнений движения масс элементов
датчика -реле давления в условиях динамических
нагрузок получены формулы, при использовании которых
установлены оптимальные характеристики конструктивных*
элементов датчика-реле давления, обеспечивающие
работоспособность прибора без ложных срабатываний.
Иллюстраций 2.
УДК 621.57.044.001.4
Результаты промышленных испытаний аммиачного
конденсатора КВ-250 с профилированными трубами.
ЛЕОНТЬЕВ Г. Г., РИФЕРТ Г. В., ЧАПЛИНСКИЙ С. И.,
НИКИТЕНКО Н. Б., ГОРИН В. Я-, О М Е Л ЬЧУК А. В.,
ЗАСЛАВЕР А. Я- «Холодильная техника», 1977, № 5.
Приведены сравнительные данные промышленных
испытаний опытного и серийного аммиачных конденсаторов с
гладкими и профилированными проволокой трубами.
Профилирование поверхности конденсации интенсифицирует
процесс теплоотдачи, увеличивает тепловой поток в 1,3—
1,5 раза, что позволяет уменьшить теплообменную
поверхность конденсатора или увеличить его производительность.
Иллюстраций 4. Список литературы — 2 названия.
УДК 621.177
Усовершенствованная схема поддержания уровня жидкого
аммиака в промывных маслоотделителях. СОЛОМА-
ХА Ю. К- «Холодильная техника», 1977, № 5.
Проанализирована работа трех схем поддержания уровня
жидкого аммиака в промывных маслоотделителях
соответственно с помощью уравнительной колонки,
уравнительной колонки и напородержателя и дополнительного
конденсатора. Наиболее совершенными являются вторая
и третья схемы.
Иллюстраций 1. Список литературы — 4 названия.

УДК621.186.4:621.56
Исследование естественной конвекции в волокнистой
тепловой изоляции холодильников. ЧУМАК И. Г., ПОГОН-
ЦЕВ В. Г., ДЕХТЯРЕВ В. Л., БЫКОВ В. Н.
«Холодильная техника», 1977, № 5.
Описаны экспериментальная установка и методика,
позволяющие за один опыт определять конвективную
теплопроводность газов и волокнистой тепловой изоляции при
атмосферном давлении. Применительно к рассмотренной
конструкции получено решение дифференциального
уравнения теплопроводности (несимметричная задача).
Экспериментально установлено, что при атмосферном
давлении в стекловолокнистой тепловой изоляции диаметром
волокна 0,5—10 мкм и объемной массой 10—ПО кг/м3
конвекция отсутствует вплоть до АГ=60 К-
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литературы —8
названий.
УДК 551.52:664.9.037
Температура как основной фактор сохранения качества
замороженных продуктов животного происхождения. ПИ-
СКАРЕВ А. И., ДИБИРАСУЛАЕВ М. А.,
КОВАЛЕВА А. П., КУЛИКОВСКАЯ Л. В., ВАСИЛЬЕВА Л. Д.,
ПЕТРУХИНА Э. П., БАЛАНДИНА Г. А.
«Холодильная техника», 1977, №5.
Экспериментальными исследованиями установлено, что
сохранение качества замороженных продуктов зависит
в первую очередь от температуры хранения, влияющей
на все процессы биохимического и физического
характера, а применение дополнительных к холоду технических
средств, таких как модифицированная газовая среда,
вакуум-упаковка, обработка продуктов антиокислителем,
дает значительный эффект только в области
относительно высоких температур хранения.
Иллюстраций 5.
УДК 634.5.037.5:658.52.011.5
Поточная холодильная обработка мяса в
механизированных камерах с программным управлением.
ИЛЬИНСКИЙ Д. Н., МИНАРСКИЙ Л. А. «Холодильная
техника» , 1977, № 5.
Описан новый способ холодильной обработки мяса,
названный фронтальным, при котором замораживание или
охлаждение мяса происходят при переменных значениях
коэффициента теплоотдачи, получаемых изменением
скорости воздуха по длине камеры и непрерывным
перемещением мясных полутуш вдоль камеры на протяжении
процесса холодильной обработки.
Иллюстраций 2. Список литературы — 12 названий.
УДК 621.56/.59
О некоторых вопросах терминологии в холодильной
технике. ВАЙНШТЕЙН В.Д. «Холодильная техника», 1977,
№ 5.
Предлагается дискуссия по правомерности употребления
некоторых терминов, распространенных в области
холодильной техники. Вскрыты недостатки терминов:
«производительность» (компрессора, конденсатора), «тепловая
нагрузка», «количество вещества» (хладагента), «холо-
допроизводительность» и даются предложения по их
замене.
Таблиц 1.
УДК 637.433.002.51
Модернизация пастеризационно-охладительной установки
для яичного меланжа. КАРИХ Т. М., СИВАЧЕВА А. М.,
МАМЫКИН В. К., ЛЕДНЕВ Н. В., ДАВИДКОВИЧ М. С,
«Холодильная техника», 1977, [№^5.
Описана i модернизированная пастеризационно-охлади-
тельная установка для яичного меланжа, которая
обеспечивает получение продукта на выходе из аппарата с
температурой 4—6°С. Годовой экономический эффект от
внедрения установки А1-ФП2-В составляет 4,7 тыс. руб.
Иллюстраций 1.
УДК 65.011.56:544
Качественный анализ работы устройств управления,
защиты, контроля и сигнализации. ГЕЛЛЕР С. Л., ЗАВЕ-
ЛИОН Г. Е. «Холодильная техника», 1977, № 5.
Проанализирована работа систем автоматизации машины
типа «Амур», электронных многоточечных мостов, щитов
блочного типа, щита защиты и сигнализации ЩЗС-4,
пультов типа ПУМ, приборов управления и контроля
УК-74. Отмечены недостатки в работе систем
автоматизации.
Список литературы — 2 названия.
На первой странице обложки: Холодильная машина ХМВ-36 для крупных животноводческих комплексов.
Редакционная коллегия: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного
редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор гехн. наук, проф. А. А. Гоголин,
И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко,
доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-07180. Сдано в набор 4/IV 1977 г. Подписано в печать 3/V 1977 г. Формат 84X1081/U>.
Объем 4 печ. л. Усл. печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,61 Тираж 16030 экз. Заказ 695
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области

МАРКА ссЧКД»
СИМВОЛ КАЧЕСТВА ПРОДУКЦИИ ОБЪЕДИНЕНИЯ
«ЧКД-ПРАГА», выпускающего холодильное
оборудование уже более 80 лет.
Испарительный агрегат 140 RB холодопроизводительно-
стью 140 000 ккал/ч при t0=—15°C и гк=+35°С с
компрессором FIF 611 и кожухотрубными конденсатором и
испарителем.
Завод-изготовитель
©
«ЧКД-Прага»
завод «Хоцень»
Экспортер
Ч/О «Прагоинвест»
180 56 Прага —ЧССР
pragomvest
Запросы на проспекты и каталоги следует направлять по адресу: 103074, Москва, пл. Ногина, 2/5. Отдел
Промышленных каталогов Государственной публичной научно-технической библиотеки СССР. Приобретение'
товаров у иностранных фирм осуществляется организациями и предприятиями в установленном порядке
через министерства и ведомства, в ведении которых они находятся.
В/О «Внешторгреклама»