В. М. Полонский, Г. И. Титов, А. В. Полонский
АВТОНОМНОЕ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Рекомендовано Учебно-методическим объединением вузов РФ
по образованию в области строительства в качестве
учебного пособия для студентов, обучающихся
по направлению 653500 - «Строительство»
Издательство Ассоциации строительных вузов
Москва 2006

УДК 621.1
БКК31.38я73
А 225
Рецензенты:
доктор технических наук, профессор кафедры БХД и ООС СамГТУ Бажстов СИ:
заведующий кафедрой «Промтеплоэнсргетика» СамПУ. заслуженный деятель
науки РФ, доктор технических наук, профессор Щелоков А. И. \
председатель УМК по специальности 290700
Московского государственного строительного университета,
профессор, доктор технических паук Кувшинов Ю.Я.
В. М. Полонский, Г. И. Титов, А. В. Полонский
Автономное теплоснабжение: Учебное пособие. - М.: Издательство
Ассоциации строительных вузов, 2006. - 152 с.
I8ВN 5-93093-359-6
Учебное пособие «Автономное теплоснабжение» является попыткой
дополнить учебные дисциплины специальности 290700 - «Теплогазоснаб-
жение и вентиляция» новым направлением в теплоснабжении, отличным от
централизованного. Здесь изложены теоретические основы применения
автономных источников тепла и используемые в настоящее время
конструктивные решения. Учебное пособие предназначено для изучения
дисциплин «Теплоснабжение», «Отопление» и «Газоснабжение», дополнено
справочным материалом для студентов, аспирантов, магистрантов и
проектировщиков. Использование учебного пособия предполагается на 4 и 5 курсах
в лекциях, на практических занятиях, а также в курсовом и дипломном
проектировании.
УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ ПОДГОТОВЛЕНО В РАМКАХ ГРАНТА
СГАСУ ЗА 2003-2004 УЧЕБНЫЙ ГОД
Е^ 5-93093-359-6 © Издательство АСВ, 2006
© В.М. Полонский, Г.И. Титов,
Пюлонский, 2006

ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ 5
ГЛАВА 1. Современное состояние систем теплоснабжения 7
ГЛАВА 2. Сравнительный расчет экономической
эффективности автономного теплоснабжения 11
ГЛАВА 3. Особенности проектирования автономного
теплоснабжения 18
3.1. Выбор теплогенератора 19
3.2. Топливоснабжение 30
3.3. Водно-химический режим 33
3.4. Расчет и выбор водоподогревателей и насосов 34
3.5. Блочно-модульные котельные 37
ГЛАВА 4.Конструктивные решения 38
4.1. Котельные крышные 38
4.2. Поквартирное теплоснабжение многоэтажных
и индивидуальных жилых домов 52
4.3. Система отопления «теплый пол» 56
ГЛАВА 5. Автоматизация систем автономного
теплоснабжения зданий 60
5.1. Автоматизация систем отопления и горячего
водоснабжения одноквартирного здания с
индивидуальным теплоисточником 60
ГЛАВА 6. Воздействие источников автономного
теплоснабжения на окружающую среду 62
ГЛАВА 7. Эксплуатация систем автономного теплоснабжения... 65
ГЛАВА 8. Перспективы децентрализованного
теплоснабжения 69
8.1. Децентрализованная комбинированная выработка тепла
и электроэнергии 69
8.2. Автономное теплоснабжение с использованием
сжиженного газа 71
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Технические данные котлов (теплогенераторов) для
автономного теплоснабжения российского производства 74
3

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Основные технические данные наиболее применяемых
в России импортных теплогенераторов 87
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Технические данные электрокотлов 92
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Схема обвязки котлов на отопление и ГВС 94
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Пример решения отопления и ГВС жилого дома 97
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Блочно-модульные котельные 104
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Технические данные для циркуляционных насосов >У1ЬО 107
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
Принципиальные технологические решения крышных
котельных 138
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
Принципиальные технические решения отопления
«теплый пол» 143
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
Расчет автономного теплоснабжения от индивидуальных
баллонных или резервуарных установок сжиженного газа 146
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 149
4

ВВЕДЕНИЕ
В современной практике строительства все более широкое применение
находит автономное (децентрализованное) теплоснабжение. Оно особенно
развито в тех регионах России, где нет недостатка в сетевом (природном)
газе и имеется достаточно развитая система газоснабжения. Эти системы
обеспечивают более высокий уровень теплового комфорта и создают
дополнительные возможности для энергосбережения.
В Российской Федерации еще не накоплен достаточный опыт
проектирования, монтажа и эксплуатации этих систем. При всем многообразии
технических решений общим для них является экономическая
целесообразность строительства.
Уже осуществлен ряд проектов автономного теплоснабжения в
Москве, Санкт-Петербурге, Самаре, Нижнем Новгороде, Тольятти, Ростове-на-
Дону и др.
Имеющийся опыт проектирования и использования справочных
материалов в основном определяется квалификацией проектировщиков.
Под термином «Автономное теплоснабжение» понимают систему,
состоящую из источника тепла и потребителя - системы отопления, горячего
водоснабжения, вентиляции и технологического снабжения горячей водой
жилых, общественных и производственных зданий. Источниками тепла
могут быть крышная, встроенная или пристроенная котельные, а также
котел-колонка для индивидуальной системы. При этом внешние тепловые
сети отсутствуют или имеют местный характер. Как правило, источник
тепла работает на газообразном топливе, но возможны варианты с жидким
топливом или электрокотлы.
К преимуществам автономного теплоснабжения следует отнести:
• значительное сокращение сроков строительства;
• снижение себестоимости отпускаемой тепловой энергии в 2...4 раза,
уменьшение капитальных вложений;
• экономию топлива до 30% от годового расхода и электроэнергии на
перекачку теплоносителя;
• уменьшение затрат на эксплуатацию и ремонт в связи с отсутствием
наружных тепловых сетей и тепловых пунктов;
• отсутствие необходимости в строительстве традиционной дымовой
трубы;
• невысокую материалоемкость;
• независимое обеспечение теплопотребления и возможность
эффективного местного регулирования.
5

Экономические исследования подтверждают преимущества
автономного теплоснабжения по сравнению с теплоснабжением от ТЭЦ или
районной котельной. По стоимости строительства, ргсходу газа,
непроизводительным потерям тепла, эксплуатационным расходам и, как следствие,
себестоимости 1 кВт-ч тепловой энергии автономные системы в большинстве
случаев более эффективны по сравнению с централизованными системами.
Даже в самых неблагоприятных для строительства случаях (наличии
поблизости тепловых сетей, имеющих запас мощности) срок окупаемости
системы автономного теплоснабжения в 3-5 раз меньше, чем при
теплоснабжении от городских тепловых сетей.
Проектирование и строительство автономного теплоснабжения должно
осуществляться на альтернативной основе с учетом утвержденной схемы
теплоснабжения городов и сельских населенных пунктов.
Автономное (децентрализованное) теплоснабжение не заменяет
централизованного теплоснабжения от ТЭЦ и тепловых сетей, но является
дополнением к созданию комфортных условий для населения. Оно занимает
свою «нишу», имеет «своего» заказчика и потребителя и, при
соответствующих условиях, конкурентоспособно централизованному.
В настоящем учебном пособии рассматривается комплекс вопросов,
связанных с проектированием, строительством и эксплуатацией
автономного теплоснабжения применительно как к реконструируемым зданиям и
сооружениям высотной, так и к новой застройке.
При разработке и рекомендации технических решений авторами
учтены требования нормативных документов, работы проектных организаций и
собственный опыт по системам автономного теплоснабжения, накопленный
в последние годы.
Учебное пособие предназначено для студентов, аспирантов и научных
работников, и может быть использовано в качестве справочного материала
для заказчиков, застройщиков-инвесторов, специалистов жилищно-
коммунального хозяйства, а также для работников проектных организаций.
6

ГЛАВА 1
СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Россия является страной с суровым северным климатом, где
отопительный сезон в большинстве районов составляет более полугода и средние
температуры отопительного периода значительно ниже, чем в Европе.
Поэтому теплоснабжение в России традиционно (более 80% жилого фонда)
осуществляется от централизованных источников (теплоэлектроцентралей,
районных тепловых станций и т. д.). При этом общая протяженность
Российских магистральных участков (в пересчете на двухтрубную систему) с
диаметром труб 600-1400 мм составляет более 13000 км, а
распределительных с диаметром до 500 мм - около 90000 км.
В настоящее время многие централизованные источники тепла
выработали свой ресурс более, чем на 70%, а состояние тепловых сетей таково,
что тепловые потери при транспорте теплоносителя доходят до 20% (при
норме не более 5%), его утечки - до 18-^20% (при норме 0,5% от объема
теплоносителя в системе). Повреждаемость тепловых сетей уже превышает
1 на 1 км трассы, что увеличивает и без того большие эксплуатационные
затраты.
Увеличение подпитки сети ведет к увеличению затрат электроэнергии,
износу насосных станций и увеличивает стоимость химводоочистки.
Степень износа тепловых сетей сегодня оценивается до 70% и более.
Поэтому тепловые сети являются наиболее слабым звеном в общей системе
теплоснабжения: источник - сети - потребитель.
Трубопроводы тепловых сетей прокладываются в подземных
проходных и непроходных каналах - 84%, бесканальная подземная прокладка
составляет 6% и надземная (на эстакадах) - 10%. В среднем по стране свыше
12% тепловых сетей периодически или постоянно затапливаются
грунтовыми или поверхностными водами, в отдельных городах эта цифра может
достигать 70% протяженности теплотрасс. Неудовлетворительное
состояние тепловой и гидравлической изоляции трубопроводов, износ и низкое
качество монтажа и эксплуатации оборудования тепловых сетей
отражаются на статистических данных по аварийности. Так, 90% аварийных отказов
приходится на подающие и 10% - на обратные трубопроводы, из них 65%
аварий происходит из-за наружной и внутренней коррозии и 15% - из-за
дефектов монтажа (преимущественно разрывов сварных швов).
При теплоплотности 0,5ч-1,5 МВт/га (что характерно для городов с
населением более 500 тыс. человек) и мощности источников тепла 30+50 МВт
экономия топлива от модернизации теплоисточников оказывается ниже,
чем увеличение затрат на ремонт и замену изношенных тепловых сетей.
В настоящее время системы теплоснабжения требуют значительных
капитальных вложений, причем окупаемость возможна через 8-10 лет, что в
сегодняшних экономических условиях мало привлекательно для инвесторов.
7

Ориентировочные суммы капитальных вложений в разные элементы
централизованного теплоснабжения представлены ниже:
Элемент системы теплоснабжения
Капитальные вложения,
р./кВт
1. Теплоисточники мощностью до 1000 МВт,
без тепловых сетей и отопления:
ТЭЦ 9000
котельные 1500
2. Тепловые сети, двухтрубные с индивидуаль- ^00
ными тепловыми пунктами
3. Системы отопления и горячего водоснабжения 1200
Внедрение автономного теплоснабжения поможет решить целый ряд
проблем, стоящих как перед государственными органами, инвесторами и
застройщиками, так и перед населением.
Во-первых, при строительстве новых жилых районов, не имеющих
доступа к тепловым сетям, а также при их реконструкции можно избежать
крупных единовременных невозвратных капитальных вложений на
строительство или ремонт централизованных источников тепла и теплосетей.
Затраты на устройство автономного теплоснабжения включаются в
стоимость жилья, что позволяет не замораживать крупные денежные вложения,
тем самым ускоряется оборот капитала.
Во-вторых, автономное теплоснабжение дает возможность
пользователю самостоятельно регулировать потребление тепла, а следовательно, и
затраты на отопление и ГВС, что вместе с резким снижением теплопотерь
позволяет уменьшить годовое потребление газа более, чем в 2 раза. Расчеты
показывают, что при 100%-ой оплате за газ, используемый для отопления и
ГВС, с учетом стоимости сервисного обслуживания оборудования, затраты
населения при поквартирной системе теплоснабжения будут меньше, чем
при оплате с дотацией при централизованной системе. Включение в оплату
за отопление и ГВС стоимости сервисного обслуживания оборудования
означает, что эксплуатационные расходы полностью оплачивает
пользователь. Таким образом, снимается часть финансовой нагрузки как с бюджета,
так и с населения.
В-третьих, рекомендуемые сегодня теплогенераторы с закрытой
топкой, в отличие от котлов с атмосферной горелкой, обеспечивают требуемый
уровень безопасности и не оказывают влияния на воздухообмен в жилых
помещениях.
Применение поквартирной системы теплоснабжения многоэтажных
жилых домов позволяет:
• полностью исключить потери тепла в тепловых сетях и при его
распределении между потребителями, а также значительно снизить потери на
источнике;
8

• организовать индивидуальный учет и регулирование потребления
тепла в зависимости от экономических возможностей и физиологических
потребностей;
• исключить дотацию и субсидии из бюджета всех уровней и снизить
затраты на эксплуатацию ЖКХ;
• уменьшить затраты потребителей на оплату используемого тепла;
• снизить единовременные капитальные вложения в новое
строительство и реконструкцию и обеспечить возвратность вложенного капитала.
Для сравнения приведены капитальные затраты для автономных
систем теплоснабжения:
Система автономного теплоснабжения
без внутренних систем отопления
и горячего водоснабжения
1. Автономные котельные: крышные, пристро
енные, встроенные и блочные
2. Поквартирные системы в зданиях до 10 эта
жей с учетом дымоудаления и автоматики
Отсутствие внешних тепловых сетей при использовании автономных
источников теплоснабжения и современных поквартирных
теплогенераторов является важнейшим преимущественным аспектом, в большинстве
случаев определяющим решение в пользу децентрализации.
Автономное теплоснабжение наряду с большими преимуществами
имеет и недостатки. К ним можно отнести увеличение установленной
мощности котельного оборудования по сравнению с необходимой и
ограничение горячего водоснабжения. Однако стоимость увеличенной
установленной мощности компенсируется снижением затрат на получение
тепловой энергии из-за возможности местного регулирования и
отсутствия нерационального расхода тепла в теплый период года, а устойчивость
необходимого расхода горячей воды обеспечивается применением двух-
контурных теплогенераторов с закрытой камерой сгорания. Применение
этих теплогенераторов одновременно улучшает экологическую
обстановку за счет снижения температуры в зоне горения и более глубокого
сжигания природного газа.
Снижение единовременных затрат на автономное теплоснабжение и
возможность окупаемости, в наикратчайшие короткие сроки делают эти
системы более привлекательными для вложения капитала и быстрого
оборота средств.
На рис. 1.1 и 1.2 представлены прогнозы производства тепловой
энергии и необходимые капиталовложения в теплоснабжение до 2020 г.
(оптимистический вариант).
Капитальные вложения,
р./кВт
1800
1600-1800
9

1804) Г"
1200
600
2020
1=1
ХИ
-л-
.- Ш
'■йщ<
'А%з >
Ц0
2от - 21 лО
к=>|
-I-
Ч
?.2.0>
12й-1Г
|?с
■Ъ'Ц-%
€0
«с*
да!-
г,
Ш
102? :-0
III
II'?1*;
1Н
О
ПО'
Ш
\№
0-0
Щ
4» О V
!г;1^
УЬ
?€»
:ио:^:о)
1Щ
'■(ПН
МП?
?о 01
1И *У I'";'
р11
«*01:'
;|
5 20
.С>
- !'
"о'
2001]
2005
200)
20] >
,11112
2,020
го
г 11 опери геи!»о')И1чргии
ВЦ I 1р<Ш'ШОДС I И*' Ц1ЛПриЛИ*чЖН1И>У \!1Г ИС:Ь"!ЧЧШ<Г.ЧП
О 1 {рои'модсгно дсп.он'!ра.Ч'.!:-.ои<1Ш-мим1! што'ннклш!
Рис. 1.1, Ирои'шодсгно тепловой энергии о период до 2020 п\т
Всею *1а период 2001 - 2020 тдоп - 7] ,Х млрд. дол:]. ("1112
А"
2Х
р ?;
О
О
П
гд
а,
Л
ШШ /\илч*ц.,%шьн; рпочники
СИЗ 1\01С Щ.НЪШ
С223 *Г<'.цгк«1И)И; при
(1
200! - 2005
1'Щ 2,2
?гм» |
" , : I :
О*
0 0
2/2>
гТТГТя
6.0
.»ч%**-<» #<*«*»*<4 *•*»«• 1
оооМош!
•' '' I
\)ПУ\
} —'
30к.- 2020 ;'(.д
>, >
! к; сю **и,.>
Рис. 1.2. Капиталовложении в 1ешмкдо1«шш111 (Скд "Г >11) и > период т 2020 но
10

ГЛАВА 2
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ
ЭФФЕКТИВНОСТИ АВТОНОМНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Экономическая эффективность автономного теплоснабжения может
быть определена на основании проведения технико-экономических
сравнительных расчетов различных вариантов теплоснабжения здания.
В качестве базового может быть принят один из следующих вариантов
теплоснабжения здания:
от существующих городских тепловых сетей, со строительством
теплопроводов и ИТП;
от существующей котельной, для чего необходима реконструкция
последней, строительство теплосетей и ИТП;
от самостоятельной котельной; в этом случае необходимо
строительство отдельно стоящей котельной, газопровода к ней, тепловых сетей и ИТП.
В качестве альтернативных вариантов принимается:
теплоснабжение здания от крышной котельной (вариант 1);
поквартирное теплоснабжение (вариант 2).
Расчет эффективности капитальных вложений в теплоснабжение
осуществляем на основе приведенных затрат, т. е. суммы эксплуатационных
расходов и дисконтированных (приведенных) по нормативу эффективности
капитальных вложений
?р = Э + Е-К-+тт,
где Э - эксплуатационные затраты, р./кВт-ч;
К- капитальные затраты, р./кВт-ч;
Е - коэффициент дисконта затрат (0,08 - в соответствии с инструкцией
эффективности строительства промышленных объектов).
Варианты по всем показателям должны быть сопоставимы.
Для расчета как базового принимаем вариант централизованного
теплоснабжения от городских тепловых сетей Кв.
Определяем капитальные затраты, К, р./м2:
По базовому варианту
и _^т.с. + ^итп
где КТ с - капитальные вложения в строительство тепловых сетей;
^итп - капитальные затраты в строительство индивидуального
теплового пункта;
5- площадь жилого дома, для которого производится сравнение.
11

По альтернативным вариантам капитальные вложения К
определяются по следующей формуле:
по варианту 1
Кк+ Кг ,2
Кх = к , р./м%
где /Ск - капитальные затраты в крышную котельную;
Кг - капитальные затраты в газоснабжение котельной (строительство
газопровода, ШРП);
по варианту 2
К2 = " , р./м ,
где Л*и - капитальные затраты в индивидуальный источник тепла и систему
поквартирного автоматического регулирования отпуска тепла.
Ежегодные эксплуатационные затраты по базовому варианту Эб
Эб= 5 •
где СУд - удельная стоимость отпускаемой тепловой энергии, р./Гкал;
йод - годовой расход теплоты на отопление и горячее водоснабжение,
Гкал/год;
Эт - текущие ежегодные эксплуатационные затраты на обслуживание
тепловых сетей и ИТП, р.
Ежегодные эксплуатационные затраты по альтернативным вариантам
Э\ иЭ2
Сг-д + Эг+Эк
где Сг- удельная стоимость отпускаемого газа,, р./1000 м ;
</ - годовой расход газа крышной котельной, м3/год;
Эг - текущие ежегодные затраты на обслуживашие газопровода, ИТП, р.;
Эк - текущие ежегодные затраты по обслуживанию крышной котельной, р.
_Сгд + Эг+Э„
12

где Эи - текущие ежегодные затраты по обслуживанию индивидуальных
источников тепла, р.
Таким образом, для базового варианта (централизованное
теплоснабжение от городских тепловых сетей)
„п„ (<Уа.0Д+Эт)+2-(Лус + Л-итп)
для варианта 1 (автономное теплоснабжение от крышной котельной)
оПр_(Сгд+Эг+Эк)+Е(Кк + Кг)
Зх = 5 •
Для варианта 2 (автономное поквартирное теплоснабжение)
0 Пр _(Сгд+Эг+Э„)+Е(К„ + Кг) .
32 = 5 '
срок окупаемости вложений в базовый вариант л, лет,
п = ЮП,
где П - прибыль, р./год.
Для крышной котельной щ = К\1П\\
для поквартирного отопления п2 = К21ПЪ
где П\\\П2- прибыль по 1-му и 2-му вариантам, р./год.
Прибыль определяется по формуле
Ээф =Е„(Ка-К,)- (Э. - 3), р./год.
Для удобства расчеты сведены в табл. 2.1.
В качестве примера рассчитаны ориентировочные экономические
показатели для теплоснабжения 5-этажного жилого дома, расположенного в г.
Самаре (табл. 2.2).
Исходные данные:
Отапливаемая площадь 5 = 2000 м .
Расчетные тепловые нагрузки:
отопление ^0 = 200 кВт;
горячее водоснабжение <2ГВС = 80 кВт.
за отопительный период (203 дней) для г. Самары необходимо
произвести на отопление
13

&, = 200 • 24 • 203 • 0,86 • 10*3 - 0,5 = 419 Гкал,
где 24 - количество часов отопления в сутки;
0,86 • 10~3 - переводной коэффициент кВт в Гкал/ч;
0,5 - снижение отопительной нагрузки за счет усреднения температуры
отопительного периода.
Для горячего водоснабжения в течение года (350 дней) необходимо
бгвс = 80 (24 • 203 + 24 • 147 • 0,8) • 0,86 • 103 = 467 Гкал.
Общее количество тепла, требуемого для теплоснабжения
рассматриваемого дома, составит:
бобщ. - 419 + 467 = 886 Гкал.
При автономном теплоснабжении для получения 886 Гкал тепла
необходима поставка сетевого газа в объеме
886000000 =п з
82000 0,92
14

0>
8
X
ю
X
°
о
О
Н
2
Автоно
<и
о
о
X
Си
а
М
о
С
X
ч
н
о
3
3
о-
О)
5
«и
се
1^1?
а § 8 5
ете
ЭДС1
IX С
вар
лизованно»
ОТ Г0р(
тепловь
(базовый
ентра
Я
атрат
со
К
РО
+
*1
1
°°
ГЦ
ч
+
г°
II
ьг
Е
. к
^
+
о
г°
1
<
1 1
I а*Ч«
К X О.
^
*х\
+
+
1
°°
гм 1
о
+
+ 1
ц-
со
1
07
о
+
9
*
с
со
II
1 1
15 * ~-=
1 § л
+
^1
^1
-н
+
?1
г Ч
О
со
и
ГЦ
СП
/""VI
н
^
+ !
+
+
+
?
ц;
со
1
с^Г
с:
н
5
^
+
о
*-
^
^
+
4
&
О
со
II
1 1
X
8 & з
«Л4;
8 К й
а
С
5"
II
ГЦ
с:
И
«5*
1
1
8 Р
* У
О О
сх 2
К> я
1 в
ГЦ
1 1
1
ю
Т
ГЦ
1
II
^
^
о?
1
т
5
I
II
С5"
1
1 **
►д
а гц
,Й2
*8 ^
с
15

см
см
§
|=:
н
Я
V©
Я
о
еа
е
я
ее
Я
а
ш
и
3
я
3
о
я
СО
я
4>
"в-
-в*
Л
к
я
«и
я
о
я
о
№
ев
Я
-О
н
я
я
а
Си
<и
снабжени
о
епл
н
0>
о
я
Автоном
4>
о
я
ализован
нтр;
1 V
О
>е отоплени
тирнс
§<
§
о
С
ельные
ышные кот
ё X! О
>Т< Г^ ,.
% О °
л о Ч
Я О, Я
2 Р Й
тепле
от г
тепл<
Вид
затрат
•
/^-^
н
я
ев
Я
ыйв;
(базов
сп
00
гч
II
о I
чо
ЧО
^ о 1
+
о
о
»п |
200
II
С4»
* !
5000 _«п
65000+13
г-
1
1
2000
1
^~
«о
^
сп
чо
II
о
890
+ 31
чо
чо
Оч
о
гч
II
1 к

Капитальные,
Р./М2
II
* 1
*
* 1
о
о
10400 + 30
0,5 +
ГЧ
"^
1174
ъ 3
II
1
1
с^
О
м
1
*
*
•00*+ 6200
2-0,5 + 104
•^
5
117
<—>
2001
= 12,7
и
*о
1 •■*
чо
чо
II
1 '
^о 1
ОО
0-8
+
чо
ОО
ОО
100
000
ГЧ
II


тационные,
р./м2
ОО
СП
1 • 283,3 = 3
о
о
+
II
л0?
450 = 48,7
2,7 + 0,08 •
к
~ю
*Л>
г^
г—<
II
»п
г^
637,
ОО
о"
+
,45
чо
ЧО
||
<*>
Приве-
1 денные,
р./м2
16

чо"
со^
оо
оо
О
1
сГ
СП
го
оо
00
о
го
1?
сч
»/1
ЧО
ЧО
+"
о
I
г^
г^
со
ЧО
оо
о
ио
СN
г—(
§
ю
я
Он
с
^
и в
8
г?
8 &
17

ГЛАВА 3
ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
АВТОНОМНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Опыт проектирования последних лет наглядно свидетельствует о том,
что при оптимизации градостроительных решений необходимо учитывать
такие важнейшие факторы, как рациональное использование подземного
пространства, современные тенденции технического развития города в
целом, издержки эксплуатации всех объектов городского хозяйства,
функциональные неудобства, создаваемые в процессе строительства и
эксплуатации коммуникаций для городского транспорта и населения, влияние
способов прокладки коммуникаций на охрану окружающей среды,
социально-экономические последствия, особенно ощутимые в рыночных
отношениях.
Решение по выбору типа системы теплоснабжения - централизованной
или децентрализованной - зависит от величины и пространственной
структуры населенного пункта, плотности тепловых нагрузок и размещения
абонентов, вида поставляемого топлива, а также от уровня социальных и
санитарно-гигиенических требований, предъявляемых к условиям эксплуатации
и функционирования системы.
Считается, что одним из главных преимуществ централизованной
системы теплоснабжения являются низкие удельные расходы топлива. Однако
сравнение этого показателя с учетом общих затрат энергии, проведенное О.
А. Сотниковой, подвергает сомнению этот тезис (табл. 3.1).
Система автономного теплоснабжения состоит из теплогенератора
(котла), циркуляционных и подпиточных насосов, водоподогревателей,
систем водоочистки и т. д. Не всегда этот перечень содержится в системе,
но обязательно есть источник тепла - теплогенератор.
Таблица 3.1
Результаты сравнения энергетической эффективности систем теплоснабжения
(для новых систем)
Показатели
Эксплуатационный к.п.д.
котла (теплогенератора),
брутто, %*.
Эксплуатационный к.п.д.
1 котельной, нетто, %**.
Тип системы
Централизованная,
закрытая, двухтрубная
Твердое
топливо
75-81,5
65-75
Природный
газ
85-90,5
80-85
Децентрализованная
• от автономного
теплогенератора |
Твердое
топливо
60-70
63-75
Природный 1
газ
75-85
78-90
18

Продолжение таблицы 3.1.
ГРасход электроэнергии:
на собственные нужды
котельной (с учетом
сетевых насосов),
кВт/МВт
в пересчете на
эквивалентную тепловую
энергию, кВт/МВт***
Потери теплоты:
в тепловых сетях с
утечками теплоносителя, %
в окружающую среду, %
1 Теоретический к.п.д
системы, %.
15-25
42,8-71,4
3
7
50-60
6-8
17,1-22,9
3
7
68-73
-
-
63-75
-
-
78-90
* Меньшее значение - при установке в котельной чугунных секционных
котлов, большее - стальных водогрейных котлов.
** Для автономных теплогенераторов к.п.д увеличен на значения тепловых
потерь от внешнего охлаждения ^5 = 3-5%, так как теплогенератор устанавливается в
пределах общей площади помещения.
*** к.п.д отпуска электроэнергии по теплоте принят 35%.
3.1. Выбор теплогенератора
На современном рынке предлагается большой выбор моделей котлов и
их модификаций, а если прибавить сюда еще и возможности
комбинирования и проблему цены, то выбор котла часто превращается в сложную
задачу. Однако существуют общие критерии и требования, которые надо
учитывать при выборе основного оборудования - котла.
Современные котлы дблжны удовлетворять, прежде всего, следующим
требованиям:
- высокий к.п.д (у газовых и жидко-топливных - до 90-92%, у
электрических - до 95-98%, у твердотопливных - не менее 80%);
- надежность в работе (у газовых и жидкотопливных это связано,
прежде всего, с качеством горелочных устройств, у электрических - с
надежностью нагревательных элементов; номинальный срок службы должен
составлять не менее 20 лет);
- высокий уровень системы автоматизации работы отопительного
комплекса. В частности, современные системы автоматического регулирования
работы отопительных котлов позволяют не только исключить
необходимость их постоянного обслуживания, но и осуществлять регулирование по
долговременным программам, в зависимости от погодных условий и
требований потребителя, в сочетании с регулированием систем горячего
водоснабжения и т. п;
- экономичность и экологичность;
- необходимая мощность и располагаемый объем помещения;
19

- возможности отведения дымовых газов;
- функциональные возможности;
- объем инвестиций, эксплуатационные расходы и рентабельность;
- материал котла: сталь или чугун.
Все котлы делятся на одноконтурные (например, АОГВ Жуковского
машиностроительного завода), двухконтурные (АКГВ того же
производителя) и более.
Одноконтурные котлы рассчитаны только на отопление дома
(приготовление горячей воды происходит с помощью отдельного бойлера или
газо- и водонагревательной колонки), двухконтурные котлы предназначены
как для отопления, так и для приготовления горячей воды.
Котлы различных конструкций могут работать на каком-то одном виде
топлива, а могут быть комбинированными, использующими их различные
сочетания. В настоящее время практически все отечественные и
большинство зарубежных фирм выпускают котлы, работающие как на газообразном,
так и на жидком топливе.
Существуют и универсальные котлы, при эксплуатации которых
можно использовать 4 энергоносителя: твердое топливо, газ, солярку и
электричество (котлы марки «Зиосаб-45» и «КС-ТТВ-20Э» российского
производства и зарубежные «СТС», .1ата, Лазр1). Электричество в них как источник
тепловой энергии используется в виде встроенных электронагревателей -
ТЭНов, которые применяются в аварийных ситуациях.
Номинальная тепловая мощность котла является основным
техническим показателем, который определяет основные потребительские и
эксплуатационные качества.
Котлы российского производства чаще всего неприхотливы к
давлению газа, что немаловажно для большей части нашей газовой сети, и
относительно дешевы. Но они уступают импортным по своей
энергоэффективности, экологичности и удобству эксплуатации. С другой стороны,
импортное оборудование не всегда приспособлено к условиям эксплуатации в
России. Большинство зарубежных горелок соответствует заявленным
техническим характеристикам при давлении газа 180-200 мм вод. ст., что не всегда
возможно в Российской газовой сети (например, зимой давление сетевого
газа редко повышается до 100 мм вод. ст.).
Некоторые отечественные производители для повышения качества
снабжают свои котлы импортными автоматизированными горелочными
блоками (Балтийский завод использует в котле ФБТ горелку «Ойлон», что
позволяет сократить расход топлива на 20%, Жуковский
машиностроительный завод в котле АОГВ - 23,2 использует автоматику Нопеу^еИ).
При проектировании тепловая мощность источника тепла не должна
превышать потребности в теплоте того здания, для теплоснабжения
которого она предназначена.
В отельных случаях при соответствующем технико-экономическом
обосновании допускается возможность использования источника тепла
автономного теплоснабжения для снабжения теплом нескольких зданий, если
20

тепловая нагрузка дополнительных потребителей не превысит 100%-ной
тепловой нагрузки основного здания.
Для котельных, пристроенных к промышленным зданиям, единичная
производительность каждого котла и параметры теплоносителя не
нормируются.
Крышные котельные для производственных и жилых зданий
рекомендуется проектировать с применением котлов с давлением пара до 0,07 МПа
(0,7 кГс/см2) и температурой воды до 115 °С. При этом тепловая мощность
такой котельной не должна превышать потребности в теплоте здания, для
теплоснабжения которого она предназначена.
На рис. 3.1 представлен вариант компоновки крышной котельной с
газовым топливом.
Т
1
*4
#
и
Ф-& п1
Рис. 3.1. Крышная котельная на природном газе
с узлом эвакуации дымовых газов:
1 - теплогенератор; 2 - блок горячего водоснабжения; 3 - блок регулирования
системы отопления; 4 - компенсатор объема; 5 - водоумягчительная установка;
6 - бак запаса умягченной воды; 7 - узел расхода газа; 8 - электрощит;
9 - сборно-распределительная гребенка отопления; 10 - щит автоматики отопления;
11 - щиты управления насосами отопления и ГВС
Для общественных, административных и бытовых зданий
рекомендуется проектирование встроенных, пристроенных и крышных котельных с
котлами:
водогрейными с температурой нагрева воды до 115°С;
21

паровыми с давлением насыщенного пара до 0,07 МПа (0,07 кГс/см2),
удовлетворяющих условию (/ - 100) V < 100 для каждого котла, где / -
температура насыщенного пара при рабочем давлении, °С; V - водяной объем
котла, м3.
При этом в котельных, расположенных в подвале, в целях
безопасности не допускается предусматривать котлы, предназначенные для работы
на газообразном и жидком топливе с температурой вспышки паров ниже
450 °С.
Общая тепловая мощность автономной котельной не должна
превышать:
3,0 МВт - для крышной и встроенной котельной с котлами на жидком
и газообразном топливе;
1,5 МВт - для встроенной котельной на твердом топливе.
Общая тепловая мощность пристроенных котельных не
ограничивается. Для расчета и выбора оборудования котельной определяется тепловая
нагрузка для трех режимов:
максимального - при температуре наружного воздуха в наиболее
холодную пятидневку;
среднего - при средней температуре наружного воздуха в Наиболее
холодный месяц;
летнего.
Указанные расчетные температуры наружного воздуха принимаются в
соответствии с географическим расположением котельной.
Для теплоснабжения зданий и сооружений, имеющих дежурное
отопление или в работе систем отопления которых допускаются перерывы,
следует предусматривать возможность работы оборудования котельной с
переменными нагрузками.
Расчетная производительность котельной определяется суммой
расходов тепла на отопление и вентиляцию при максимальном режиме
(максимальные тепловые нагрузки), тепловых нагрузок на горячее водоснабжение
при среднем режиме и расчетных нагрузок на технологические цели при
среднем режиме. При определении расчетной производительности
котельной должны учитываться также расходы тепла на ее собственные нужды,
включая отопление.
Максимальные тепловые нагрузки на отопление 0О „их, вентиляцию
(?втах и средние тепловые нагрузки на горячее водоснабжение (?нт жилых,
общественных и производственных зданий следует принимать в
соответствии с расчетом. Расчетные тепловые нагрузки на технологические процессы
принимают по техническим проектам.
При определении суммарных тепловых нагрузок для предприятия
следует учитывать несовпадение максимумов тепловых нагрузок на
технологические процессы по отдельным потребителям.
При отсутствии технических проектов тепловые нагрузки на отопление
и горячее водоснабжение определяют:
22

для предприятий - по укрупненным ведомственным нормам,
утвержденным в установленном порядке, либо по проектам аналогичных
предприятий;
для жилых и общественных зданий - по формулам:
а) максимальный расход теплоты на отопление жилых и общественных
зданий, Вт,
бо«п« = ?оЛ(1-*1), (3.1)
где ц0 - укрупненный показатель максимального расхода теплоты на
отопление и вентиляцию здания на 1 м2 общей площади, Вт/м2;
А - общая площадь зданий, м ;
к\ - коэффициент, учитывающий долю расхода теплоты на отопление
общественных зданий (при отсутствии данных следует принимать равным
0,25);
б) максимальный расход теплоты на вентиляцию общественных
зданий, Вт,
бвтах =к1к2д0А, (3.2)
где к2 - коэффициент, учитывающий долю расхода теплоты на вентиляцию
общественных зданий (при отсутствии данных следует принимать равным:
для общественных зданий, построенных до 1985 г., - 0,4; после 1985 г. -
0,6);
в) средний расход теплоты на горячее водоснабжение жилых и
общественных зданий, Вт,
= 1,2|я(д+6)(55-/с)
Уьт 24-3,6
или
еьт = ?п т, (3.4)
где 1,2 - коэффициент, учитывающий теплоотдачу в помещения от
трубопроводов системы горячего водоснабжения (отопление ванной комнаты,
сушка белья);
т - количество человек;
а - норма расхода воды в литрах при температуре 55 °С для жилых
зданий на одного человека в сутки, которая принимается в соответствии с
нормами по табл. 3.2;
Ь - то же, для общественных зданий, при отсутствии данных
принимается равной 25 литрам в сутки на одного человека;
23

/с - температура холодной (водопроводной) воды в отопительный
период (при отсутствии данных принимается равной 5°С);
Яп - укрупненный показатель среднего расхода теплоты на горячее
водоснабжение, Вт/ч, на одного человека, принимается по табл. 3.2;
Таблица 3.2
Укрупненные показатели среднего расхода теплоты
на горячее водоснабжение, дп
Средняя за
отопительный период норма
расхода воды при
температуре 55 °С на
горячее водоснабжение в
стуки на 1 чел.,
проживающего в здании с
горячим
водоснабжением, л
85
90
105
1 П5
Средний расход теплоты на одного человека,
проживающего в здании, Вт/м
с горячим
водоснабжением
247
259
305
334
с горячим
водоснабжением с
учетом
потребления в
общественных зданиях
320
332
376
407
без горячего во- 1
доснабжения с
учетом
потребления в
общественных зданиях
73
73
73
73
г) максимальный расход теплоты на горячее водоснабжение жилых и
общественных зданий, Вт,
&«■« = 2,4 и»; (3.5)
д) средний расход теплоты на отопление, Вт, следует определять по
формуле
болота* "ТГГ. (36)
Г/ Го
где /,- - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых
помещений, принимаемая для жилых и общественных зданий равной 18°С, для
производственных - 16 °С;
'от - средняя температура наружного воздуха за период со
среднесуточной температурой воздуха 8 °С и менее (отопительный период), °С;
/0 - расчетная температура наружного воздуха для проектирования
отопления, °С;
е) средний расход теплоты на вентиляцию, Вт, при /0
евх^в.шхттт1; (37)
24

ж) средняя нагрузка на горячее водоснабжение в летний период для
жилых зданий, Вт,
55-/с
где (? - температура холодной (водопроводной) воды в летний период (при
отсутствии данных принимается равной 15°С);
1С - температура холодной (водопроводной) воды в отопительный
период (при отсутствии данных принимается равной 5 °С)\
р - коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на
горячее водоснабжение в летний период по отношению к отопительному
периоду, принимается при отсутствии данных для жилых домов равным 0,8
(для курортных и южных городов р = 1,5), для предприятий - 1,0;
з) годовые расходы теплоты, кДж, жилыми и общественными зданиями
на отопление
еоу = 2,4детл0; (3.9)
на вентиляцию общественных зданий
йу = *&»*>; (3.10)
на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий
&у = 24 бьтпо + 24 &ьт (лЬу - л0); (3.11)
где п0 - продолжительность отопительного периода (кол-во суток),
соответствующая периоду со средней суточной температурой наружного воздуха 8
°С и ниже, принимаемому по СНиП 23-01;
иьу - расчетное число суток в году работы системы горячего
водоснабжения; при отсутствии данных следует принимать 350 суток;
т - усредненное за отопительный период число часов работы системы
вентиляции общественных зданий в течение суток (при отсутствии данных
принимается равным 16 ч).
Годовые расходы теплоты предприятиями должны определяться
исходя из числа дней работы предприятий в году, количества смен работы в
сутки с учетом суточных и годовых режимов теплопотребления предприятия:
для существующих предприятий годовые расходы теплоты допускается
определять по отчетным данным.
При выборе мощности котлов и их количества рекомендуется
рассмотреть возможность установки не одного котла нужной мощности, а двух и
более, объединенных в единый блок. Это увеличивает надежность, экономит
топливо и улучшает эксплуатацию. Однако увеличение числа котлов повы-
25

шает тепловые потери. Расчеты и данные эксплуатации показали, что
отличие к. п. д. одно- и многокотловых установок незначительно. Важный
аргумент в пользу многокотловых установок - это эксплуатационная надежность,
т. е. возможность теплоснабжения (хотя бы не в полном объеме) от
работающих котлов, если один или несколько отказали в работе или находятся в
ремонте. Деление мощности на несколько котлов может оказаться
целесообразным при специфических тепловых нагрузках в промышленности. На рис.3.2
представлена котельная из 4-х котлов с единой системой эвакуации газов.
.?>:;*.■«-•«.;*'
;|1|:',!\ V -
Рис. 3.2. Автономная котельная из 4-х котлов одинаковой мощности
120000
100000
40000
20000
80000 -+
60000
1996
1997
1998
1999
2000
2001
Рис. 3.3. Производство котлов в России
26

Напольные
США
Япония
Германия
На жидком
топливе,
с наддувом
Южная Корея
Германия
Франция
Прочие
Великобритания
Южная Корея
Польша
В настоящее время производство бытовых отопительных котлов
поставлено на поток как в России, так и во многих странах (рис. 3.3). Объем
продаж бытовых котлов в мире достиг в 2001 году $6,1 млрд. (8,6 млн. шт.)
и продолжает быстро возрастать. В Южной Корее наибольший объем
продаж (по количеству), но объем продаж в Великобритании превысил его в
2002 году. Великобритания также на втором месте в мире по темпу роста
продажи котлов, после Японии, имеющей огромный рынок, возрастающий
на 20% каждый год. Как в Японии, так и в Великобритании имеются
местные специфические особенности конструкции котлов, что позволяет
местным производителям сохранять за собой значительную долю поставок на
рынок. В Китае и России рынок бытовых котлов также быстро растет.
Ведущие страны - потребители (по типам котлов) в 2001 году
п Подвесные
Всего .
(настенные)
Южная Корея Великобритания
Великобритания Италия
Италия Южная Корея
Германия Германия Великобритания США Чехия
Франция Франция Франция Великобритания Австрия
Рынок котлов с газовыми атмосферными горелками растет с
приличной скоростью (4% в год), тогда как спрос на котлы с жидкостными
горелками с наддувом и «прочие» имеет тенденцию к снижению. Технические
характеристики котлов (теплогенераторов) принимаются по данным фирм-
изготовителей или по данным сертификационных или других испытаний.
В силу отмеченной ранее специфики при проектировании автономного
теплоснабжения широко применяется разнообразное оборудование не
только российских, но и зарубежных фирм: немецких, французских,
итальянских, американских, финских, шведских, чешских, венгерских и др.
Все газовые, водогрейные теплогенераторы (котлы) полностью автома-
тизированны, предназначены для отопления и горячего водоснабжения
зданий. Независимо от фирмы-производителя, все они отличаются высокой
эксплуатационной надежностью, малыми габаритами и весом, высоким
к.п.д. и экологической чистотой выбросов. Фирмы, с учетом требований
заказчика, определяют тестовую мощность котельной, состав и
резервирование оборудования и полностью укомплектовывают котельную всем
вспомогательным оборудованием: вертикальными и горизонтальными
бойлерами горячего водоснабжения, пластинчатыми теплообменниками,
насосами, расширительными баками мембранного типа, автоматикой и
системами управления, запорной и регулирующей арматурой.
Технические характеристики наиболее часто применяемых котлов
представлены в приложениях 1 и 2.
27

На объектах, где отсутствует газ, или в зданиях, используемых
периодически, рекомендуется электрическое отопление. Наиболее популярен
способ центрального отопления, когда в отопительной системе стоят
конвекционные или пластинчатые радиаторы, к которым с успехом можно
применить электрический котел. Инвестиционная стоимость монтажа
электрического котла, по сравнению с другими источниками тепла, наиболее
дешевая. Стоимость газовых или дизельных котлов выше, кроме того,
добавляются расходы на дымоход, проводку, дополнительный резервуар,
специальное помещение.
Современные электрические котлы оснащены электронными модулями
управления, благодаря которым прибор работает в автоматическом режиме.
Мощность обогрева подбирается оптимальной, в зависимости от
потребности. Включение очередных мощност-
ных ступеней осуществляется при
помощи надежных и бесшумных
полупроводниковых элементов.
Полный тепловой комфорт и
экономное потребление электроэнергии в
обогреваемом помещении
обеспечивают комнатный программируемый
регулятор температуры и
термостатические клапаны.
Безопасность обеспечивается
предохранительными элементами:
клапаном безопасности 9,
ограничителем температуры 6 и автоматическим
воздушным клапаном 5 (рис. 3.4).
Современные электрические
отопительные котлы используют плоский
толстопленочный нагреватель (ПЛЭН)
на металлическом основании. Его
к. п. д. составляет 96-97% и
конструкция обеспечивает съем до 50-70 Вт с
одного квадратного сантиметра
поверхности рабочей части
нагревательного элемента. Тепловой поток
направляется на теплоноситель в виде
лучистого тепла, предварительно
взаимно и многократно отраженного
внутри элемента «лодочка». Он почти
полностью поглощается
теплоносителем, что практически исключает
потери тепла, и обеспечивает высокий к. п.
д. Схема такого электрокотла показана
на рис. 3.5.
$
Рис. 3.4. Электрический
отопительный котел:
1 - панель управления; 2 - блок
регулирования мощности;
3 - циркуляционный насос;
4 - манометр; 5 -
автоматический воздушный клапан;
6 - ограничитель температуры
нагрева; 7 - блок нагрева;
8 - блок контроля протока воды;
9 - предохранительный клапан
28

1 ]агрч-Сх''К
Рис. 3.5. Электрокотел с плоскими толстопленочными нагревателями (ПЛЭН)
Применение электроктлов позволяет использовать различное топливо
для производства электроэнергии, а систему теплоснабжения перевести на
децентрализованную (рис. 3.6).
/ .1 1 ч^цр^-^Ли^и-' Л>НП5 СГ
///)"1 "* 1«хж»к«и'««х.кэи Д \\ V
Выброс СО* 8 ////' яо«с^и«« \\'••-**/"•"•.;■.--:;•:.I
////
. и I
'С I) П Я И в О
Рис. 3.6. Децентрализованная система электрического теплоснабжения
29

Иногда электрокотел выгодно сочетается с газовым. Схема их
совместной работы показана на рис. 3.7.
Основные типы и технические характеристики электрокотлов
приведены в приложении 3, а схемы обвязки котлов на отопление и горячее
водоснабжение представлены в приложении 4.
3.7. Схема совместной работы электрокотла с газовым или другим котлом:
1 - электрический котел; 2 - газовый котел
3.2. Топливоснабжение
Теплогенераторы автономного теплоснабжения, как правило, работают
на газообразном топливе. Однако возможны варианты использования
жидкого и твердого топлива. Это касается отдельностоящих, встроенных и
пристроенных котельных, где предусматривают склады на 5 суток для жидкого
и 7 суток для твердого топлива. Необходимость резервного или аварийного
вида топлива устанавливается с учетом категории котельной, исходя из
местных условий эксплуатации, по согласованию с топливоснабжающими
организациями.
Суточный расход топлива котельной определяется:
для паровых котлов исходя из режима их работы при расчетной
тепловой мощности;
для водогрейных котлов исходя из работы в режиме тепловой нагрузки
котельной при средней температуре самого холодного месяца.
При газоснабжении на подающем трубопроводе устанавливаются:
отключающее устройство с изолирующим фланцем на наружной стене
здания на высоте не более 1,8 м;
быстродействующий запорный клапан с электроприводом внутри
помещения котельной;
запорная арматура на отводе к каждому котлу или газогорелочному
устройству.
Внутренний диаметр газопровода определяют по формуле
,/=36,238 р273+'> ,
30

где й - диаметр газопровода, см;
2 - расход газа, м3/ч, при температуре 20°С и давлении 0,10132 МПа
(760 мм рт. ст.);
/ - температура газа, °С;
рт - среднее давление газа на расчетном участке газопровода, кПа;
V - скорость газа, м/с.
При гидравлическом расчете надземных и внутренних газопроводов
следует принимать скорость движения газа не более 7 м/с для газопроводов
низкого давления и 15 м/с для газопроводов среднего давления.
Пропускная способность газопровода должна обеспечивать
газоснабжение в часы максимального потребления газа.
Пример проектирования газоснабжения для крышной котельной
приведен на рис. 3.8, для отдельностоящей котельной - на рис. 3.9, для поквар-
тирного теплоснабжения - на рис. 3.10.
а)
Подача газа
к теплогенераторам
В атмосферу
Подвод газа от газопровода
низкого давления или ШГРП
б)
Подача газа
к теплогенераторам
> Л
П
?
н
Т*1
В атмосферу
Н@ННх-гтН
Подвод газа от газопровода
низкого давления или ШГРП
Рис. 3.8. Варианты принципиальных схем узла газового ввода:
а - с ротационным счетчиком газа; б - с расходомером-счетчиком газа:
1 - запорно-предохранительный клапан; 2 - запорная арматура; 3 - газовый счетчик;
4 - фильтр; 5,6- проход газопровода и трубопровода продувки в футляре через
стену котельной; 7 - диэлектрический фланец; 8 - ответные фланцы
31

К котлам
В атмосферу
3 _*
н®нн*—^~
м
1-
Чг,
<3>
Рис. 3.9. Принципиальная схема подачи газа в котельную:
1 - газопровод низкого давления, прокладываемый по ограждающим конструкциям
здания; 2 - отключающее устройство с изолирующим фланцем, 3 - прокладка
газопровода через стену котельной в футляре; 4 - отключающее устройство;
5 - счетчик газовый, 6 - ответные фланцы; 7 -запорно-предохранительный клапан с
электроприводом; 8 - продувочный газопровод
Термостат
^ Отопление
Рис. ЗЛО. Схема поквартирного теплоснабжения с вводом сетевого газа
32

Реальный расход сетевого газа определяется по установленному на
вводе счетчику. Технические характеристики пунктов учета расхода
сетевого газа приведены ниже.
3.3. Водно-химический режим
Водно-химический режим работы автономной котельной должен
обеспечить работу котлов, теплоиспользующего оборудования и трубопроводов
без коррозионных повреждений и отложений накипи и шлама на
внутренних поверхностях.
Технологию обработки воды следует выбирать в зависимости от
требований к качеству питательной и котловой воды, воды для систем
теплоснабжения и горячего водоснабжения, к качеству исходной воды и
количеству и качеству отводимых сточных вод.
Качество воды для водогрейных котлов и систем теплоснабжения
должно отвечать требованиям ГОСТ 21563, для систем горячего
водоснабжения - санитарным нормам на воду питьевую.
Качество питательной воды паровых котлов с давлением пара более
0,07 МПа (0,7 кгс/см2) с естественной и принудительной циркуляцией
следует принимать в соответствии с требованиями «Правил устройства и
безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов» Госгортехнадзора
России.
Качество питательной воды паровых котлов с давлением пара менее
0,07 МПа (0,7 кгс/см2) с естественной циркуляцией должно отвечать
следующим требованиям:
жесткость общая, мг-экв/л < 20;
содержание растворенного кислорода, мг/л < 50;
прозрачность по шрифту, см > 30;
значение рН (при 25 °С) 8,5-10,5;
содержание соединений железа в пересчете на Ре, мг/л < 0,3.
В качестве источника водоснабжения для автономных котельных
следует использовать хозяйственно-питьевой водопровод. В автономных
котельных с водогрейными котлами при отсутствии тепловых сетей
допускается не предусматривать установку водоподготовки, если обеспечивается
первоначальное и аварийное заполнения систем отопления и контуров
циркуляции котлов химически обработанной водой или конденсатом. При
невозможности первоначального и аварийного заполнений систем отопления
и контуров циркуляции котлов химически обработанной водой или
конденсатом для защиты систем, теплоснабжения и оборудования от коррозии и
отложений накипи рекомендуется добавлять в циркуляционный контур
ингибиторы коррозии (комплексоны).
Магнитную обработку воды для систем горячего водоснабжения
следует предусматривать при соблюдении следующих условий:
жесткость общая исходной воды не более 10 мг-экв/л;
содержание железа в пересчете на Ре не более 0,3 мг/л;

содержание кислорода > 3 мг/л;
сумма значений содержания хлоридов и сульфатов > 50 мг/л.
Обработку воды для систем горячего водоснабжения производить не
обязательно, если исходная вода в автономной котельной отвечает
следующим показателям качества:
содержание железа в пересчете на Ре, мг/л, < 0,3;
индекс насыщения карбонатом кальция положительный;
карбонатная жесткость, мг-экв/ < 4,0.
Для возмещения потерь котлояой воды в автономных котельных
рекомендуется устанавливать подпиточные автоматизированные баки в
помещении котельной.
3.4. Расчет и выбор водоподогревателей и насосов
В автономных котельных рекомендуется производить нагрев воды для
систем отопления и вентиляции во вторичном контуре в водоподогревате-
лях, производительность которых должна определяться по максимальным
расходам теплоты на отопление, вентиляцию и кондиционирование.
Количество подогревателей должно быть не менее двух. При этом при выходе
из строя одного из них оставшиеся должны обеспечить отпуск теплоты в
режиме самого холодного месяца.
Для систем отопления, вентиляции и кондиционирования, не
допускающих перерывов в подаче теплоты, следует предусматривать установку
резервного подогревателя.
Производительность водоподогревателей для системы горячего
водоснабжения определяется по максимальному расходу теплоты на горячее
водоснабжение. Количество подогревателей должно быть не менее двух.
При этом каждый из них рассчитывается на отпуск теплоты на горячее
водоснабжение в режиме ее среднего расхода.
Производительность подогревателей для технологических установок
должна определяться по максимальному расходу теплоты на
технологические нужды с учетом коэффициента одновременности потребления теплоты
различными технологическими потребителями. Количество подогревателей
должно быть не менее двух. При этом при выходе из строя одного из них
оставшиеся должны обеспечить отпуск теплоты технологическим
потребителям, не допускающим перерывов в подаче теплоты.
В автономных котельных применяют водо- и пароводяные
горизонтальные секционные кожухотрубные или пластинчатые подогреватели. Для
систем горячего водоснабжения допускается применение емкостных
водоподогревателей с использованием их в качестве баков-аккумуляторов
горячей воды.
Для водо-водяных подогревателей следует применять противоточную
схему потоков теплоносителей. Для горизонтальных секционных кожухот-
рубных водоподогревателей греющая вода от котлов должна поступать:
для водоподогревателей системы отопления - в трубки;
34

для водоподогревателей системы горячего водоснабжения - в
межтрубное пространство.
Для пластинчатых теплообменников 1-агреваемая вода должна
проходить вдоль первой и последней пластин. Для пароводяных подогревателей
пар должен поступать в межтрубное пространство.
В автономных котельных устанавливают следующие группы насосов:
при двухконтурной схеме:
насосы первичного контура для подачл воды от котлов к
подогревателям отопления, вентиляции и горячего водоснабжения;
сетевые насосы систем отопления (насосы вторичного контура);
сетевые насосы систем горячего водоснабжения;
циркуляционные насосы горячего водоснабжения;
при одноконтурной схеме:
сетевые насосы систем отопления, вентиляции и горячего
водоснабжения;
рециркуляционные насосы горячего водоснабжения.
При выборе насосов следует принимать:
1. Подачу насосов первичного контура, мЗ/ч,
ушах
С<и> = : . (313)
(т,-т2)с
где 0<ь - расчетный максимальный расход греющей воды от котлов;
Х\ - температура греющей воды на выходе из котлов, °С;
т2 - температура обратной воды на входе в котел, °С.
Напор насосов первичного и вторичного контуров принимают на 20-30
кПа больше суммы потерь давления в соответствующих системах.
2. Подачу насосов вторичного контура. мЗ/ч.
6^СУ«к (зи)
('1-'2)с
где С0 - расчетный максимальный расход воды на отопление и вентиляцию;
11 - температура воды в подающем трубопроводе системы отопления
при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования
отопления, оС;
12 - температура воды в обратном трубопроводе системы
отопления, °С.
3. Подачу сетевых насосов горячего водоснабжения, мЗ/ч.
С/с1лтах-7 Г" * 1Л1;5>>
(х, -г2)с
35

4. Подачу циркуляционных насосов горячего водоснабжения
(принимают в размере 10% расчетного расхода воды на горячее водоснабжение),
м3/ч,
Оах = 0,1 СЬтах, (3.16)
где Сьтах - максимальный часовой раслод воды на горячее водоснабжение,
м3/ч, рассчитывается по формуле
Он тах •. ч »
(3.17)
где (И - температура горячей воды, оС;
1Н - температура холодной воды, оС.
Для приема излишков воды в системе при ее нагревании и для
подпитки системы отопления при наличии утечек в автономных котельных
рекомендуется предусматривать расширительные баки диафрагменного
типа (рис. 3.11).
Рис. 3.11. Расширительный бак диафрагменного типа и водяной фильтр
Пример решения отопления жилого дома приведен в приложении 5.
36

3.5. Блочно-модульндое котельные
К системам автономного теплоснабжения можно отнести и блочно-
модульные котельные (рис. 3.12).
Рис. 3.12. Блочно-модульная котельная
Они представляют собой контейнер из сборных элементов.
Ограждающие конструкции выполнены из строительных плит типа «СЭНДВИЧ»
и отвечают правилам пожарной безопасности и климатическим условиям.
Внутри контейнера смонтированы котлы, теплообменники, насосы,
системы электро-, газо- и водоснабжения.
Как правило, автоматизированная котельная контейнерного типа
изготавливается в заводских условиях и поставляется заказчику в полностью
готовом или блочном виде. Ее остается только подключить к внешним
сетям электроэнергии, газоснабжения и водоснабжения и к системе
отопления здания.
Контейнер имеет вентиляционное оборудование и систему отопления.
Применяемые в настоящее время блочно-модульные котельные
представлены в приложении 6.
37

ГЛАВА 4
КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
4.1. Котельные крышные
Одним из наиболее применяемых вариантов автономного
теплоснабжения являются крышные котельные. Как правило, они работают на
газообразном топливе и полностью автоматизированы, что делает их
привлекательными с точки зрения эксплуатации и соблюдения режимов отпуска
тепла.
Крышные котельные целесообразно применять при дефиците
мощностей на централизованном источнике теплоты, перегруженности
существующих тепловых сетей и невозможности их реконструкции, при
отсутствии свободных территорий для размещения централизованного источника
теплоты, для отдельно стоящих зданий при отсутствии тепловых сетей,
при реконструкции зданий и пр. вышесказанное приобретает еще
большую значимость в условиях снижения доли бюджетного финансирования
строительства и возрастания доли частного капитала, когда
затруднительно осуществлять строительство крупных котельных и протяженных
теплотрасс в расчете на перспективу. Наконец, они могут применяться как
пиковые для отдельных домов в сочетании с централизованным
теплоснабжением и для снятия нагрузок горячего водоснабжения с
централизованного источника.
Крышные котельные располагаются на кровле отапливаемого здания и
могут поставляться в контейнерах полной заводской готовности либо
монтироваться на металлической раме с последующим размещением ее в
конструкциях здания (рис. 4.1).
При проектировании крышной котельной ее расчетная тепловая
мощность определяется по формуле
еРас=а + ак+егв> (4. о
где 20 - расчетный (максимальный) расход тепла на отопление здания,
кВт;
бвк " расчетный (максимальный) расход тепла на вентиляцию и
кондиционирование воздуха, кВт;
()гв - среднечасовой расход тепла за сутки с наибольшим водопотреб-
лением на ГВС с учетом теплопотерь на циркуляцию, кВт.
Значения ()0 , ()вк, (?гв определяются по проектным или
экспериментальным данным или по действующим нормам.
38

У
Рис. 4.1. Крышная котельная
Нагрузка системы горячего водоснабжения определяется не по
максимальному часовому расходу тепла, а по среднечасовому. Это становится
возможным благодаря использованию режима связанного регулирования,
где во время пика горячего водоснабжения часть теплоты системы
отопления временно используется на горячее водоснабжение, при этом
учитывается аккумулирующая способность ограждающих конструкций и системы,
которые позволяют сохранять температурный режим помещения.
Возможно также применение баков-аккумуляторов для горячей воды.
Количество теплогенераторов определяется по формуле
п=0^, (4.2)
где <7т^0,5<2рас - тепловая мощность одного теплогенератора, кВт.
В качестве источников тепла (теплогенераторов) используются
автоматизированные котлы, греющие воду до 95°С с давлением 1 МПа. Выбор
котлов осуществляют по техническим характеристикам в соответствии с
главой 3.
При проектировании крышных котельных существуют следующие
ограничения на их применение:
общая тепловая мощность не более 1500 кВт;
единичная мощность теплового генератора не более 500 кВт;
39

температура воды на выходе из теплового генератора не более 95 °С;
давление воды не более 1,0 МПа;
природный газ по ГОСТ 5542-87 давлением до 5 кПа (500 мм водного ст.);
к.п.д. котельной не менее 0,8;
котельная должна обеспечивать теплом только здание, на крыше
которого она расположена.
Не допускается размещать крышные котельные:
на зданиях школ и детских дошкольных учреждений;
на зданиях лечебных учреждений, санаториев и домов отдыха;
над помещениями общественных зданий с одновременным
пребыванием в них более 50 человек;
над производственными помещениями и складами категорий «А» и
«Б» по взрывопожарной и пожарной безопасности;
непосредственно на перекрытиях жилых помещений (перекрытие
жилого помещения не может быть основанием пола котельной);
смежно с жилыми помещениями.
Ограничение верхнего предела температуры теплоносителя 95 °С
делает малоэффективным использование котельной для вентиляции. Однако
этот вопрос решается в каждом конкретном случае самостоятельно.
В проектных решениях применяют насосы, как правило, импортного
производства, имеющие низкий уровень шума, например, насосы фирм
«Вило», «Грундфос» (см. приложение 7) и др. В качестве теплообменных
аппаратов наиболее перспективны аппараты пластинчатого типа фирмы
«Альфа-Лаваль» (Швеция) или совместного производства (рис. 4.2 и 4.3).
*«Ш»"
Рис. 4.2. Насос фирмы «Грундфос»
40

Конкретное техническое решение по размещению, видам и габаритам
оборудования, способам монтажа и прочее определяется типом кровли
здания: плоская крыша, скатная, с техническим этажом и т. д.
Принципиальные технологические решения представлены в приложении 8.
Для всех вариантов здание котельной, как правило, представляет собой
одноэтажную легкую конструкцию небольшого объема, выполненную с
несгораемым утеплителем, в металлических конструкциях, опирающихся
на несущие стены основного здания или на специальные опорные
конструкции. Наружные стены котельной устанавливаются вблизи лестничной
клетки основного здания. Описание одного из вариантов кровли, для
размещения крышной котельной, рекомендуемого ОАО «ЦНИИЭП
инженерного оборудования», представлено ниже.
Рис. 4.3. Аппараты пластинчатого типа фирмы «Альфа-Лаваль»
Непосредственно под зданием котельной и вокруг нее на расстоянии 2
м на перекрытии основного здания выполняется дополнительная кровля с
учетом возможности эксплуатации, а также с использованием вибро- и
звукоизоляционных несгораемых материалов.
В состав дополнительной кровли входят:
41

- покрытие из цементно-песчаного раствора - 30 мм с температурно-
усадочными швами шириной 10 мм (не более чем через 1,5 м во взаимно
перпендикулярных направлениях), заполняемыми герметизирующими
мастиками;
- битумная мастика с посыпкой песком крупностью 1,5-5 мм;
- 5 слоев гидроизола марок ГИ-Г или ГИ-К ГОСТ 7415-74 на антисеп-
тированной битумной мастике - 13-155 мм;
- стяжка из цементно-песчаного раствора М 100 по арматурной сетке
толщиной 25 мм;
- утеплитель и звукоизоляция;
- пароизоляция - обмазка битумом за 1 раз;
- пергамин;
- сборные железобетонные плиты покрытия.
Котельные на крыше устанавливаются с учетом розы ветров.
В полу котельной предусматривается гидроизоляция, рассчитанная на
высоту залива водой до 10 см, а также ее отвод дренажным способом во
внутренний водосток.
Ограждающие конструкции котельной, устанавливаемой на крыше
жилых домов, должны обеспечивать уровень звукового давления в
помещении котельной не выше 60 дБ, а в помещениях, над которыми
располагается котельная, и в примыкающих к ним комнатах - не выше 35 дБ.
Котлы в котельной могут соединяться параллельно или
последовательно. Принципиальная схема параллельного включения котлов представлена
на рис. 4.4. При этом каждый из них может быть и рабочим и резервным
теплогенератором.
С целью поддержания постоянства расхода воды через
теплогенераторы каждый из них оборудуется циркуляционным насосом 2, а вся группа
теплогенераторов - общей рециркуляционной линией 22 с обратным
клапаном и регулятором перепада давлений 23 на выходе из этой группы.
Подача газа в котлы производится от общего газопровода через
газовые регулирующие заслонки 9 с электроприводом, управляемые
регуляторами температуры 20, получающими импульсы от датчиков температуры
15, контролирующих температуру воды после теплогенераторов.
С целью снижения затрат на средства управления работой
теплогенераторов при неременной тепловой мощности котельной целесообразно
принять режим ее работы, обеспечивающий отпуск тепла при постоянной
температуре воды на выходе *к=/крас > т- е- равной расчетной температуре
теплоносителя, а изменение суммарной тепловой мощности регулируется
включением необходимого количества котлов.
Последовательная схема (рис. 4.5) представляет собой соединение
теплогенераторов 1 последовательно друг относительно друга, причем каждый из
них оборудуется рециркуляционной линией, что обеспечивает поддержание
расхода воды через них в требуемых пределах. Благодаря
последовательному включению, нагрев обратной воды от систем теплопотребления
42

^нэ^Н
и {._!
?^Т ~!
Ч>~<?-*~--
-,=»—!=•
■ ..00.. • ■
1—1 <Ч |
а о • : А I ел
[Д._™ {.А °^1±.__^»
.-.тл
Т т
§
&=
я о о
, 3-
1Р1
О. й С
2 * §
5 х 2
о, 2 ^
и С сз
X л 2
:ё
«
в *
М ен
©V
■>.
ш
ГО
и
е
«
^ ^ Й
43

ее
8
О
ее
2
о
н
о
X
ж
К
X
О
с:
ТОП
о
н е о
8 8.1 '
Т со О- \т-
I « ' 1
л ? л 8
о
I «
^ 3
з5
44

«дания с температурой /ок до температуры воды /к в подающем
трубопроводе осуществляется ступенчато. Каждая ш ступеней нагрева обеспечена
регулированием температуры воды на выходе с помощью автоматического
регулятора 4 с датчиком температуры 7, который включает или отключает
циркуляционный насос 2 соответственно три снижении или увеличении
температуры воды на выходе из данного теплогенератора.
Таким образом, для каждого теплогенератора обеспечивается двухпози-
ционное регулирование температуры теплоносителя в заданном ее диапазоне.
Диапазоны регулирования температуры задаются регуляторам 4, причем они
различны для каждого теплогенератора и увеличиваются от первого из них
по ходу воды до последнего. Например, при уменьшении суммарной
тепловой мощности, когда снижается расход Ок и температура 10К, уменьшается
количество включенных в работу теплогенераторов, причем сначала
отключается последний из них (я-й), затем (л-1)-й и т. д. При увеличении нагрузки
включение теплогенераторов происходит в обратном порядке.
Требуемая последовательность их включения задается с помощью
переключения 16. Постоянная температура на выходе каждого теплогенератора
/к поддерживается регулятором 20, воздействующим на газовые заслонки 9.
Выбор той или иной схемы котельной определяется техническими
характеристиками теплогенераторов.
Из котельной тепло отпускается в системы отопления, вентиляции и
ГВС здания. Система отопления (см. рис. 4.4 и 4.5) присоединяется через
смесительный узел отпуска тепла, состоящий из трехходового
регулирующего клапана 7 (рис. 4.4) и 13 (рис. 4.7) и циркуляционного насоса
отопления 3. С помощью датчиков температуры смешанной воды 17 и наружного
воздуха 18 регулятор 13 своим клапаном 7 поддерживает заданный
температурный график для системы отопления, а с помощью насосов 3 (см. рис.
4.4) и 16 (см. рис. 4.5) поддерживается постоянный расход воды в этой
системе. Таким образом, осуществляется режим качественного регулирования.
Для снабжения горячей водой и поддержания ее требуемой
температуры (/н=55 °С) установлены теплообменники 4 (см. рис. 4.4) и 9 (см. рис.
4.5) с регуляторами 12 (см. рис. 4.3) и 6 (см. рис. 4.4) по закрытой
одноступенчатой схеме. Циркуляция горячей воды осуществляется насосами 5 (см.
рис. 4.4) и 11 (см. рис. 4.5).
Установка крышной котельной создает возможность экономии
топлива. Например, одним из вариантов является применение солнечных
водонагревателей (гелиоустановки) для приготовления горячей воды. Во всех
случаях работу гелиоустановок, особенно для российских условий (при низкой
солнечной радиации), поддерживает дополнительная система, как правило,
состоящая из дополнительного электронагрева воды или другого
независимого источника нагрева.
Для крышной котельной целесообразно использовать в дополнение к
гелиоустановке теплообменники, работающие от сетевой воды
теплогенераторов. Принципиальная схема автономного теплоснабжения от крышной
котельной с гелиоустановкой изображена на рис. 4.6.
45

46

Поставку и монтаж оборудования крышных котельных целесообразно
осуществлять в комплектно-блочном исполнении полной заводской
готовности в виде блоков и узлов (см. рис. 4.4; 4.5; 4.6):
блоки теплогенераторов (I);
смесительный узел отпуска тепла в систему отопления (II);
блок водонагревателя ГВС (III);
узел рециркуляции и контроля расхода воды (IV);
узел газового ввода (V);
блок гелиоколлекторов (VI);
Блок теплогенератора (I) служит для нагрева воды, обеспечивающей
работу систем отопления и ГВС. Он содержит:
теплогенератор;
циркуляционный насос;
автоматику безопасности; ч
автоматику регулирования.
Смесительный узел отпуска тепла (II) служит для приготовления и
подачи (циркуляции) воды в системе отопления здания и содержит в себе:
циркуляционно-подмешивающие малошумные насосы (рабочий и
резервный);
клапан (проходной или трехходовой) с электрическим приводом;
регулятор температуры с датчиками;
шкаф управления насосами;
ручную запорно-регулировочную арматуру и трубопроводы обвязки.
Блок водонагревателя ГВС (III) служит для приготовления и подачи
(циркуляции) воды в системе ГВС здания. Он содержит в себе:
водонагреватели (теплообменники) ГВС;
циркуляционные или циркуляционно-повысительные малошумные
насосы;
клапан (проходной или трехходовой) с электрическим приводом;
регулятор температур с датчиком;
шкаф управления насосами;
ручную запорно-регулировочную арматуру и трубопроводы обвязки.
Узел рециркуляции и контроля расхода воды (IV) содержит в себе
рециркуляционную линию, регулятор перепада давлений, датчик расхода,
устройства ограничения расхода.
Узел газового ввода (V) расположен внутри котельной и состоит из
счетчика газа и запорно-иредохранительного клапана, прекращающего
подачу газа при срабатывающей автоматической защите.
Для гелиосистемы VI (см. рис. 4.6) основой являются солнечные
коллекторы 24, расположенные на крыше здания, циркуляционный насос 26 и
бак-аккумулятор 25, связанный системой приготовления горячей воды от
теплогенераторов котельной 3.
Аккумулятор является важным компонентом системы солнечного
теплоснабжения, так как из-за периодичности поступления солнечной
радиации в течение дня, месяца, года максимум теплопотребления объекта не
47

совпадает с максимумом теплопоступления. Аккумулирование теплоты
обычно осуществляется с помощью воды в жидкостных аккумуляторах в
воздушных системах с твердыми наполнителями. Выбор объема
аккумулятора зависит от характеристик систем.
При работе солнечных коллекторов в периоды с отрицательной
температурой наружного воздуха необходимо либо использовать в качестве
теплоносителя антифриз, либо каким-то способом избегать замерзания
теплоносителя (производить своевременный слив воды, нагрев ее, утепление
солнечного коллектора).
Площадь солнцепоглащающей поверхности солнечных коллекторов
определяется по формуле
^МбС^-о^ - (43)
где Ог - суточный расход горячей воды в системе ГВС, кг/сут,
принимается по СНиП 2.04.01-85;
1Х, (т - соответственно, температура холодной воды и требуемая
температура горячей воды, °С;
г\ - к.п.д. гелиоустановки ГВС;
У\( - суммарный суточный поток радиации на 1 м2, Вт/(м2 • сут);
ц - интенсивность падающей солнечной радиации в плоскости
коллектора, Вт/м2.
При этом к.п.д. гелиоустановки находится по формуле
Л=0,8
0 _9у^й+л)ч]
лХ?*
(4.4)
где Ок - приведенная оптическая характеристика коллектора (при
отсутствии паспортных данных может быть принята равной 0,73 для одностеколь-
ных коллекторов и 0,63 - для двухстекольных);
V - определяется по ВСН 52-86;
1{912 - температура теплоносителя на входе и выходе солнечного
коллектора, °С, где (2 =/г +5 °С\ /, =(х +5 °С\
/е - средняя дневная температура воздуха, °С.
Объем бака-аккумулятора определяется по формуле
К= (0,06 + 0,08) Л. (4.5)
48

Средства автоматического регулирования отпуска тепла серийно
выпускаются на заводах Российской Федерации, например,
многофункциональный микропроцессорный прибор типа хТеплар» МЗТА (Москва),
фирмы «Данфос» и др. (рис. 4.7).
Рис. 4.7. Автоматический регулятор фирмы «Данфосс»
Гелиоприемники выпускаются на Ковровском механическом заводе и
других заводах РФ.
Решающее влияние на технико-экономические показатели системы
теплоснабжения оказывают как теплотехнические характеристики собственно
солнечных коллекторов и климатические условия местности, в которой они
используются, так и гибкость регулирования работы и надежность системы.
Наибольшим экономическим эффектом обладают бивалентные и
комбинированные системы солнечного теплоснабжения, в которых солнечные
коллекторы используются в комплексе с дополнительными источниками
теплоты и с низкотемпературными системами отопления, что определяет
дальнейшее направление работ по повышению эффективности показателей
системы солнечного теплоснабжения.
4-313
49

I I- &—ф 1^ \^~\
Солнечный коллектор Солнечный коллектор Солнечный коллектор
площадью 50 м\ площадью 50 м2, площадью 50 м\
ориентированный ориентированный ориентированный
на восток
на юг
на восток
Рис. 4.8. Схема юрячего водоснабжения
с использованием активных солнечных коллекторов
Солнечная энергия в системах теплоснабжения сельских населенных
мест наиболее эффективно используется путем преобразования солнечного
излучения в теплоту невысокого температурного потенциала, достаточного
для отопления и горячего водоснабжения в жилых зданиях. Экономически
обоснованной областью применения таких систем являются регионы,
расположенные ниже 50° северной широты.
Перспективным следует считать при изготовлении солнечных
коллекторов использование цветных металлов и селективного стекла,
пропускающего ультрафиолетовое излучение и препятствующего прохождению
инфракрасного излучения.
Как показал накопленный опыт экспериментального строительства,
наиболее эффективными в экономическом отношении являются установки
. солнечного горячего водоснабжения на объектах сезонного действия и в
жилых домах коттеджного типа, а также комбинированные солнечно-
топливные котельные.
Использование солнечной энергии позволяет уменьшить расход тепла
на отопление при сравнительно низких капиталовложениях. Один из
вариантов комбинированной солнечно-топливной системы теплоснабжения
представлен на рис. 4.9.
Снабжение газом котельной рекомендуется осуществлять от
отдельного газопровода низкого давления до 0,005 МПа. Если источником сетевого
50

газа является газопровод среднего давление - до 0,3 МПа, то
предусматривают установку шкафного газорегуляторного пункта (ШГРП).
Рис. 4.9. Схема солнечно-топливной системы автономного теплоснабжения:
1 - система управления; 2 - система регулирования; 3 - котел; 4 - теплообменник
накопитель; 5 - солнечный бойлер; 6 - система отопления; 7 - солнечный
коллектор; 8 - циркуляционный насос; 9 - смеситель
Технические характеристики одного из вариантов ШГРП ГСГО-2,
изготавливаемых в г. Саратове АО «Газоаппарат», приведены в табл. 4.3.
Таблица 4.3
Технические характеристики шкафного ГРП ГСГО-2
1 Давление газа на входе, МПа (кгс/см2), 1,2(12)
не более
Давление газа на выходе, мм. вод. ст.
Пропускная способность (для газа у= 0,73
кг/м3), м3.ч, не менее
при давлении на входе:
/7 = 0,1 МПа(1 кгс/см2)
р = 0,3 МПа (3 кгс/см2)
р = 0,6 МПа (6 кгс/см2)
Температура воздуха внутри шкафа, °С
Вид теплоносителя
ГСГО-2 ГСГО-2С
100 ... 350 500 ... 6000
450
1200
2000
от 5 до 40 1
Продукты сгорания природного
газа |
51

Расход газа, нм /ч, определяется по формуле
а. л'
где брас " общая тепловая нагрузка, кВт (ккал/ч);
(2Н - низшая теплота сгорания газа, кВт ч/нм3 (ккал/нм3);
г] - к.п.д. теплогенератора, %.
Внутри помещения котельной обязательно устанавливают запорно-
предохранительный клапан с электроприводом, сблокированным с
системой сигнализации загазованности котельной.
4.2. Поквартирное теплоснабжение многоэтажных
и индивидуальных жилых домов
Децентрализованные системы любого вида позволяют исключить
потери энергии при ее транспортировке (значит, снизить стоимость тепла для
конечного потребителя), повысить надежность отопления и горячего
водоснабжения, вести жилищное строительство там, где нет развитых тепловых
сетей. В свое время эти преимущества привели к практике обустройства
жилых домов автономными газовыми котельными, устанавливаемыми на
крыше. Позже появилось поквартирное отопление, и оно утвердилось как
более прогрессивная технология.
Поквартирное отопление - децентрализованное (автономное)
индивидуальное обеспечение отдельной квартиры в многоквартирном доме теплом
и горячей водой. Основными элементами поквартирного отопления
являются: отопительный котел, газоснабжение, отопительные приборы,
системы подачи воздуха и дымоудаления. Наиболее дешевый вариант
поквартирного отопления - теплоснабжение с использованием в качестве
источника энергии природного газа. Поквартирное отопление широко развито в
Европе. Например, в Италии индивидуальным отоплением обеспечено
около 20 миллионов жилищ, в том числе около 14 миллионов квартир.
В России поквартирное отопление становится одним из
эффективнейших направлений жилищно-коммунальной реформы. Госстрой России с
1999 года проводит эксперимент по строительству и эксплуатации
многоэтажных домов с поквартирным отоплением. Дома с подобной системой
теплоснабжения уже построены в Смоленске, Серпухове. Самаре, Брянске,
С.-Петербурге, Москве и других городах.
Среди экспериментальных зданий, построенных в российских
регионах, есть как элитные дома, так и дома массовой застройки. Квартиры в них
стоят дороже аналогичного жилья с централизованным теплоснабжением.
Однако уровень комфорта дает им преимущество на рынке
недвижимости. Во многих городах квартиры с автономным отоплением и горячим
52

водоснабжением продаются лучше обычных. Их владельцы получают
возможность самостоятельно решать, сколько 1-м нужно тепла и горячей воды;
исчезает проблема сезонных и других перебоев в теплоснабжении.
По энергетической эффективности индивидуальное теплоснабжение
на базе современного высокотехнологичного бытового котла в квартире
или индивидуальном доме почти в 2 раза превосходит районную
котельную и соответственно в 1,2-1,3 раза автонэмный источник
теплоснабжения (например, крышную котельную). Индивидуальное, поквартирное
теплоснабжение решает проблему регулирования температурного режима
по желанию потребителя и снижает капитальные и эксплуатационные
затраты.
Большое количество и разнообразие бытовых высокотехнологичных
котлов создает основу для наиболее перспективного направления
автономного теплоснабжения - поквартирного отопления многоэтажных жилых
домов.
В каждой квартире устанавливается настенный газовый двухконтур-
ный котел, обеспечивающий и отопление, и горячее водоснабжение. Как
правило, для этой цели в наибольшей степени подходят котлы мощностью
15-24 кВт с герметичной топкой, где подвод воздуха для горения и отвод
продуктов сгорания осуществляется газоплотными воздуховодами,
сообщающимися с атмосферой и не связанными с воздушным пространством
квартиры. Мощность котла выбирают по нагрузке горячего водоснабжения,
так как для компенсации теплопотерь, как правило, достаточно 8-10 кВт
даже для самых больших квартир.
Поквартирное отопление обладает рядом неоспоримых преимуществ
перед традиционными способами теплоснабжения:
высокая энергетическая эффективность и, как следствие, экономия газа
и значительное сокращение эмиссии вредных выбросов в атмосферу;
высокая регулируемость и автоматизация в соответствии с
потребностями потребителя;
низкие капитальные затраты и отнесение их на счет владельцев
квартир;
удобство технического обслуживания сервисными службами (на
одном объекте обслуживается 100-200 однотипных сравнительно простых
агрегатов);
удобство оплаты за потребленные теплоресурсы по показаниям
газового счетчика.
Вместе с тем, имеется серьезный недостаток в поквартирном
отоплении - это повышенная пожароопасность. В современных газовых
настенных котлах с герметичной топкой есть 5-8 систем защиты и они на порядок
более безопасны, чем газовые плиты и традиционные газовые колонки, но,
тем не менее, они требуют определенной культуры эксплуатации.
Применение поквартирного теплоснабжения позволяет исключить
дотацию за теплоснабжение из бюджета. Это обстоятельство обусловлено
отсутствием непроизводительных потерь тегала:
53

внутрикотельных расходов тепла;
потерь теплоты и теплоносителя в тепловых сетях;
потерь, связанных с несоответствием режимов тепло производства и
теплопотребления;
потерь из-за несовершенства систем отопления и тепловых пунктов;
потерь из-за несовершенства систем управления и автоматизации.
Опыт эксплуатации показал, что индивидуальное теплоснабжение
квартиры с семьей из 4-х человек, по сравнению с централизованной
системой теплоснабжения, обходится в 6 раз дешевле. Значительно снижается
стоимость жилищного строительства, отпадает необходимость в
дорогостоящих теплосетях, тепловых пунктах, приборах учета тепловой энергии;
становится возможным вести жилищное строительство в городских
районах, не обеспеченных развитой инфраструктурой тепловых сетей. При
условии, естественно, надежного газоснабжения снимается проблема
окупаемости системы отопления, так как погашение стоимости происходит в
момент покупки жилья; повышается потребительская привлекательность
таких квартир.
Поквартирное отопление позволяет получить экономию газа на 30-
40%, приобрести в лице конечных потребителей наиболее исправного
плательщика за газ и сервисные услуги.
Приведем сравнительную стоимость капитальных затрат на
теплоснабжение 36-квартирного дома (г. Тула) при разводке на стальной трубе
(удельная стоимость квадратного метра площади в рублях, данные 2000 г.):
при централизованной сети 614р.
с автономной котельной 433 р.
с поквартирным отоплением 292 р.
При обустройстве дома с поквартирным отоплением приходится
преодолевать проблемы подачи воздуха к отопительным котлам и удаления от
них продуктов сгорания. В многоэтажном строительстве такие вопросы
целесообразно решать с помощью пристроенных или внутренних
коллективных воздуховодов и дымоходов (рис. 4.10). На российских объектах в
зависимости от обстоятельств применяются различные решения. Так,
например, в Серпухове, при оборудовании 10-этажного жилого дома
коллективные дымоходы проложены внутри здания по лестничным клеткам. Они
выполнены из нержавеющей стали и покрыты теплоизоляцией. То тепло,
которое трубы все-таки передают воздуху, идет на обогрев подъездов.
В Брянске для 10-этажного дома были-изготовлены дымоходы
диаметром 200 мм, выполненные по принципу «сэндвич»: нержавеющая сталь-
утеплитель-оцинкованная сталь. Предварительно изготовленная система
прошла испытания в пожарной лаборатории. Опасная в отношении
возгорания температура (\\0°С) была зафиксирована на поверхности
незащищенного горизонтального отвода от котла до вертикального дымохода.
После устранения недостатков дымоход и котел решили разместить на кухне.
Они заняли площадь 1,5 м2.
54

*.-.-•->
Шь
в
Рис. 4.10. Конструктивные решения вертикальных дымоходов:
а - внутри здания; б - на лестничной клетке;
в - снаружи здания; г - узел присоединения дымохода котла
55

В Самаре применены стальные дымоходы внутри кирпичной кладки
наружных стен. Это оказалось и безопаснее и не занимает
дополнительной площади.
При невозможности прокладки дымоходов вертикально через все этажи
разрешается производить забор воздуха и удаление дымовых газов на каждом
этаже через наружные стены. Такой вариант показан на фото (рис. 4.11).
Рис. 4.11. Забор воздуха и эвакуация дымовых газов от индивидуального
автоматизированного котла через стену здания
4.3. Система отопления «теплый пол»
Напольное отопление является одним из вариантов автономного
теплоснабжения и может быть использовано при традиционном
централизованном теплоснабжении. Достоинством напольных систем является то, что
при их использовании не занимается полезная площадь помещений,
снижается расход металла, уменьшается температура греющих поверхностей по
сравнению с обычными радиаторными и конверторными системами, а
также выравнивается температура воздуха по высоте обогреваемых
помещений. Напольное отопление предназначено для получения приятного,
равномерно-теплого во всем помещении воздуха при пониженной температуре
теплоносителей. Система отопления «теплый пол» позволяет получить, по
сравнению с традиционной системой отопления, 20-25% экономии тепла.
56

Устройство «теплого пола» схематично показано на рис. 4.12. На бетонное
основание укладывается слой теплоизолируощего материала. Для
уменьшения потерь тепла в строительных конструкциях и исключения
коробления бетонной плиты применяется плинтусная лента толщиной 8 мм. При
открытом использовании пластиковых труб для подключения
распределительных коллекторов используется прилагаеиая к ним арматура. Затем
укладывается арматурная сетка, на которую с помощью специальных хомутов
крепится тепловая труба. Все участки «теплого пола» сводятся к
распределительному коллектору. После подключения всех контуров к коллектору
производится опрессовка всего участка системы. При полной
герметичности системы производится заливка бетоном тепловой трубы при давлении в
системе «теплый пол». Для ускорения высыхания бетона может быть
использован способ вакуумирования бетона (удаление воды). Через 28 дней
после заливки (при обычном способе укладки бетона) или через 15 (при
вакуумированном) для помещений, в которых предусмотрен паркет или
линолеум, бетонную поверхность для связывания пыли обрабатывают
водорастворимыми эпоксидными композициями СОЛОМАСТЕР. Вывод на
режим системы отопления производится в течение 5-10 дней с
постепенным повышением температуры в каждом помещении с помощью
обработанных клапанов распределительных коллекторов.
Ичщиащ_1 Вариант.!
Рис. 4.12. Конструкция греющего пола (разрез):
1 - гидроизоляция; 2 - рантовая лента; 3 - пленка рантовой ленты; 4 - отопительная
труба; 5 - цементно-песчаная стяжка пола; 6 - алюминиевая фольга; 7 - твердый
пенополиуретан; 8 - дополнительная алюминиевая фольга; 9 - звукоизоляция;
10 - дополнительная изоляция; 11 - теплоотражающая пленка; 12 - вспененный
полистирол; 13 - дополнительная теплоизоляция; 14 - дополнительная
полиэтиленовая пленка толщиной 0,1 мм
Примечание. Толщина теплоизоляционных слоев определяется расчетом.
Система отопления «теплый пол» проектируется отдельно для каждого
помещения по расходу теплоносителя для каждого контура и потерям дав-
57

ления. После этого проводится расчет параметров распределительного
коллектора.
Основной особенностью системы напольного отопления являются
"пониженные, по сравнению с обычной системой, расчетные значения
температуры подаваемого теплоносителя (не выше 45°С) и перепада температуры
воды в системе (не более 15°С). Расчетный расход воды при этом
непосредственно в отопительном контуре увеличивается на 25%, но ее количество,
поступающее от теплоисточника, снижается приблизительно на 65%.
Применение систем напольного отопления в нашей стране следует
производить с большой осторожностью и максимальным учетом климати- -
ческих условий района строительства. Особенно это касается
индивидуальных жилых домов, поскольку у них отношение площади наружных ограж- ,
дений к отапливаемой площади бывает значительно больше, чем в много- «
квартирных зданиях.
Теплотехнический расчет
Для получения равномерной температуры воздуха в каждом
помещении производится расчет необходимого количества тепла для каждого
отдельного контура системы «теплый пол». Вся площадь разбивается на крае- :
вые участки, которые требуют максимального количества тепла (наружные
стены, окна, дверные проемы, ванные комнаты), и на некраевые участки,
которые требуют минимального количества тепла. Для расчета каждого
контура задаются исходные данные:
длина контура А, м;
ширина контура /?, м;
шаг укладки труб с!(А V), м;
расстояние от контура до распределительного коллектора (1Ь, м.
По исходным данным рассчитываются следующие параметры:
площадь участка краевого контура 8(Аг) и некраевого 8(А-Аг), м2;
количество рядов труб в участке контура я, шт.;
длина трубы участка контура Ь, м;
полная длина трубы участка контура с учетом расстояния до шкафа
Ь • (Рр). м;
полная длина трубы контура с учетом расстояния до шкафа Ьхитт м;
площадь контура Ьлитт, м2;
потери тепла ()1ЮТ, Вт.
Гидравлический расчет
Гидравлический расчет системы оюпления включает в себя расчет
контуров теплого иола и расчет магистралей.
Исходными данными для расчета контура являются:
длина его трубы, м;
потери тепла, Вт.
58

На отопление
пола
\Ь- Полотещесушитель
На отопление
иола
±—*
Т4
Па оюпление
ДЦо.101
±3
енцесушигель
Г1
Гребенка-3
(комната отдыха)
На горячее
/водоснабжение 1г=55
/ ТЗ
Полотенцесушитель
пола 1 ■—М (комната отдыха)
щтель' "/У#{ I ^«(Е)»^
/у* \ Циркуляционные насосы/
<У\—! ,
Котёл
Рис. 4.13. Принципиальная схема системы
напольного отопления и системы ГВС
По исходным данным вычисляются следующие параметры для
каждого контура:
количество теплоносителя Овоаы, кг/ч.;
скорость движения теплоносителя IV, м/с;
число Рейнольдса Ке\
коэффициент гидравлического трения Л;
количество местных сопротивлений кол-во м. с;
потери давления на трение с1Р^ Па;
потери давления на местные сопротивления с!Рмс, Па;
суммарные потери давления с1Рсумм, Па;
выравнивающее давление клапана ^/Р^пана, Па;
положение регулирующего клапана - /..
Гидравлическая увязка производится по методике расчета потерь
давления на трение для гладких труб с шероховатостью внутренней
поверхности до 0,004 мм. После расчета суммарных потерь давления для каждого
контура коллектора производится расчет выравнивающего давления с
целью обеспечения необходимого количества теплоносителя. Расчет
выравнивающего давления для каждого контура производится по номограммам,
потери давления для магистралей определяются по таблицам расчета
потерь давлений для труб стальных водогазопроводных, с учетом исходных
данных расчета теплоносителя. Примеры конструктивных решений систем
напольного отопления приведены в приложении 9.
59

ГЛАВА 5
АВТОМАТИЗАЦИЯ СИСТЕМ
АВТОНОМНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ ЗДАНИЙ
Огромные резервы энергосбережения кроются в структуре самих
систем теплоснабжения зданий. Ощутимого эффекта экономии теплоты в
системах теплоснабжения можно достичь за счет их комплексной
автоматизации при одновременном оборудовании систем приборами учета теплопо-
требления. Наряду с этим, автоматизация систем позволяет существенно
улучшить качество теплоснабжения, т. е. подать каждому потребителю
тепловую энергию в строгом соответствии с его текущей потребностью,
обеспечив комфортные условия обитания человека.
Автоматизация работы теплоисточника предусматривает
автоматическое регулирование, контроль, сигнализацию и управление
технологическими процессами, автоматику безопасности (защиту оборудования) и
включает в себя в общем виде:
управление работой газовых горелок;
контроль температурного режима и давления воды в котле;
автоматический пуск и остановку котлов;
выбор режима работы каждого из котлов;
управление температурным режимом бойлеров горячего
водоснабжения;
выбор оптимального режима работы циркуляционных насосов;
управление работой котельной в зависимости от температурного
графика и температуры наружного воздуха;
задание и поддержание приоритета работы систем горячего
водоснабжения или отопления.
Система автоматического регулирования дает возможность экономить
топливо (до 25%) и электроэнергию (до 30%).
5.1. Автоматизация систем отопления и горячего водоснабжения
одноквартирного здания с индивидуальным теплоисточником
Система отопления одноквартирного здания с подпольной прокладкой
разводящих трубопроводов оборудована радиаторами (рис. 5.1), а
источником теплоты является местный генератор (котел) на газообразном или
жидком топливе 1. Контур котла оснащен циркуляционным насосом 2,
закрытым расширительным сосудом 3, перепускным клапаном 4, который
обеспечивает стабильную циркуляцию воды через котел.
Автоматическое регулирование системы отопления и горячего водо-
60

снабжения осуществляется с помощью программатора 5. Этот прибор
производит поочередную подачу теплоносителя в систему отопления и
емкостный водоподогреватель системы горячего водоснабжения, управляя
переключающими клапанами с электроприводами 6. Импульсы на
программатор поступают от комнатного термостата 7 и термостата горячей воды 8.
Программатор может менять температуру в отапливаемых помещениях по
часам суток и заряжать емкостный водоподогреватель четыре раза в день.
Если потребность в теплоте отсутствует, программатор отключает подачу
топлива в котел и останавливает насос.
ШЛа
Из водопровода
Рис. 5.1. Схема автоматизации системы отопления и горячего водоснабжения
одноквартирного здания с индивидуальным генератором теплоты:
1 - котел на газовом топливе; 2 - циркуляционный насос; 3 - расширительный бак
(диафрагменный); 4 - перепускной клапан; 5 - программатор; 6 - переключающие
клапаны с электроприводом; 7 - комнатный термостат; 8 - термостат горячей воды
61

ГЛАВА 6
ВОЗДЕЙСТВИЕ ИСТОЧНИКОВ АВТОНОМНОГО
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ НА ОКРУЖАЮЩУЮ СРЕДУ
Существенной особенностью автономных систем теплоснабжения
является вероятность экологического загрязнения окружающей среды.
Традиционное производство тепловой энергии связано с неизбежными выбросами
вредных веществ в окружающую среду по условиям протекания основных
технологических процессов. Поскольку автономное теплоснабжение основано
на сжигании газообразного топлива, то источниками загрязнения окружающей
среды являются дымовые газы, содержащие окислы углерода и азота.
Экологические качества котельного оборудования тесно связаны с
работой газогорелочного устройства, поэтому количество вредных веществ в
дымовых газах является результатом совершенства технических решений,
используемых при сжигании газа. На рис. 6.1 представлены сравнительные
экологические характеристики котлоагрегатов разных стран относительно
требований наших нормативов для котлов мощностью менее 100 кВт.
О Гост МЫ 7-Х."
П Го.ПООЙ .ШП.11
ЦЪшт-лп)
т \м\у
а угм-д
Рис. 6.1. Сравнительные экологические характеристики котлоагрегатов
относительно ГОСТ 10617-83
Интенсивная застройка новых районов и реконструкция старого
жилого фонда очень часто сталкиваются с проблемой недостаточной мощности
систем централизованного теплоснабжения и необходимостью больших
капитальных вложений на его развитие и модернизацию. Это мало
привлекательно для инвесторов и строительных организаций, которые стремятся к
минимальным строительным издержкам.
При меньшей капиталоемкости и сроках строительства автономных
систем теплоснабжения к их достоинствам можно отнести большую, чем у
теплотрасс, долговечность подводящих сетей (газопроводов), практически
не подверженных коррозии. Поскольку плотность потока энергии в газо- |
проводе в 50-100 раз выше, чем в теплотрассе, то для подвода к
отапливаемым зданиям той же энергии необходим будет газопровод диаметром в 5-10
(Ч '? М1 'ч N'4 мг \Г

раз меньше, чем у теплосети, а следовательно, меньше будет допускаться
нарушений по отношению к рельефу, ночвгм и растительности, связанным
с его прокладкой.
К достоинствам автономных источников теплоснабжения можно
отнести и отработанную технологию утилизации тепла. Контактные
утилизаторы, устанавливаемые вместе с котельными, позволяют использовать тепло
уходящих газов (продуктов сгорания).
За счет минимизации потерь теплоты в результате исключения ее
транспортировки, более точного следования за температурным графиком
и утилизации тепла продуктов горения значительно сокращается объем
сжигаемого газа, а следовательно, - и выбросов загрязняющих веществ в
атмосферу.
Резкое сокращение площадей, занимаемых теплосетями, практически
снимает все негативные стороны, связанные с их прокладкой и
эксплуатацией и свойственные для систем централизованного теплоснабжения.
НИиПИэкологии города (М. С. Мягков) провело сравнение вариантов
теплоснабжения относительно загрязнения воздуха выбросами вредных
веществ, которое выполнялось для города, где концентрация диоксида
азота была близка к ПДК при условии, что вклад индивидуального источника
не должен превышать 0,05 ПДК, а совокупный вклад всех источников
теплоснабжения для расчетного района не должен быть выше 0,1 ПДК.
Сравнение проводилось для централизованного и автономного теплоснабжения,
для номинальной и максимальной мощности.
Основное различие результатов расчетов по этим вариантам заключается
в размерах зоны влияния проектируемых источников теплоснабжения. Во
втором варианте она полностью находится в границах расчетного участка, в
первом - выходит за его границы, особенно в максимально-зимнем режиме.
Еще одно различие состоит в равномерности распределения и интенсивности
локальных максимумов ноля приземных концентраций. В обоих вариантах
теплоснабжения максимальные концентрации окислов азота оказались в
пределах 0,09-0,1 ПДК. Из табл. 6.1 видно, что суммарная масса выбросов
загрязняющих веществ и размеры зоны влияния источников централизованного
теплоснабжения в 2-3 раза уступают варианту полностью автономного
теплоснабжения, который, в конечном счете, может быть назван более
предпочтительным но факту химического зафязнения атмосферы.
Полученные результаты свидетельствуют о том, что по большинству
из рассмотренных факторов наименьшей степенью воздействия на
окружающую среду и природные ресурсы обладает автономное
теплоснабжение. Кроме того, этот вариант не приведет к сверхнормативному
воздействию на состояние загрязнения атмосферы, а при выполнении
соответствующих требований и рекомендаций - и к сверхнормативным
акустическим нагрузкам на жилую застройку. Только после получения такого
результата и подтверждения его экологической обоснованности
Государственная экологическая экспертиза принимает окончательное решение о
переходе на автономное теплоснабжение.
63

Таблица 6.1
Ожидаемое загрязнение воздуха при разных вариантах теплоснабжения
Краткая характеристика варианта
Характеристика уровня загрязнения
атмосферы
с
пдкмр.
с
пдкмр
Выброс 1
Шх, г/с
Централизованное теплоснабжение
Теплоснабжение от РТС для
многоэтажной застройки и автономных
источников - коттеджной застройки.
Работа источников с учетом
коэффициента потребления за январь
То-же, но максимально-зимний режим
0,035
0,055
0,08
0,09
2,35434
4,03085
Автономные источники теплоснабжения '
Для всей застройки. Работа
источников в максимально-зимнем режиме по
параметру «Б»
То же, но источники работают с
учетом коэффициента потребления за
январь
То же, но источники работают в
летний период (ГВС)
0,051
0,042
0,009
0,096
0,1
0,23
2,01732
0,91788
0,05230
1
64

ГЛАВА 7
ЭКСПЛУАТАЦИЯ СИСТЕМ
АВТОНОМНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
В связи с тем, что в настоящее время не накоплено достаточного опыта
эксплуатации систем автономного теплоснабжения, его эксплуатационные
особенности еще отрабатываются. Однако для большинства систем,
составляющих автономное теплоснабжение (котельное оборудование, насосы,
электро- и газооборудование), имеются регламенты, изложенные в
соответствующих документах и сертификатах:
ГОСТ 2.601-68*;
правилах безопасности в газовом хозяйстве;
правилах устройства электроустановок;
правилах техники безопасности при эксплуатации электроустановок;
технических условиях;
инструкциях, сертификатах и регламентах заводов-изготовителей;
должностных инструкциях и режимных картах.
Условия нормальной эксплуатации систем автономного
теплоснабжения зависят от автоматизации теплогенератора, вида системы отопления и
его назначения.
Исторически сложилось, что автономное теплоснабжение базируется
на водяных системах отопления, где циркуляция теплоносителя
обеспечивается естественным путем (за счет разности массы нагретых и холодных
участков) или искусственным побуждением - насосами.
В первом случае системы отопления просты в эксплуатации,
устойчивы к перебоям в подаче электроэнергии, однако имеют жесткие
конструктивные требования, значительную металлоемкость, требуют сравнительно
большого объема монтажных работ, имеют ограниченный диапазон
устойчивого регулирования теплогидравлического режима.
Во втором случае при использовании насоса создается возможность
большей гидравлической устойчивости при местном регулировании
тепловой мощности, автоматизации всех процессов управления работой теплоге-
наратора и системы в целом, а также внедрения пластиковых труб и на их
основе низкотемпературных систем панельно-лучистого отопления, а также
расширения специфических функций, возлагаемых на систему отопления
(например, подогрев воды в бассейне, поддержание теплового режима
оранжереи, зимнего сада, гаража и др.).
Однако, если в первом в случае перебои в снабжении электроэнергией
не играют особой роли, то во втором - система не может функционировать
при отключенном электроснабжении.
Часто при выборе архитектурно-планировочных решений объектов
теплоснабжения и учете требований заказчиков возникает проблема
гидравлической увязки нескольких параллельно работающих систем, имеющих
гидравлическую и тепловую взаимозависимость и различное конструктив-
5 - 313
65

ное исполнение с разными параметрами работы. Кроме того,
гидравлическая схема автономной системы теплоснабжения (отопление и горячее
водоснабжение) еще в большей степени подвержена внешним воздействиям
пиков потребления теплоты на цели горячего водоснабжения, по которым
подбирается мощность котла.
П. А. Хаванов проанализировал основные эксплуатационные
параметры наиболее часто применяемых схем автономного теплоснабжения.
На рис. 7.1 представлена наиболее простая схема теплоснабжения для
трех (1, 2 и 3) местных систем (МС) с постоянными условиями теплопо-
требления.
МС
© ® ®
© ® ©
РТ* .
нп
Рис. 7.1. Автономное теплоснабжение систем с постоянным теплопотреблением
Достоинствами этой схемы являются:
самая простая конструкция;
центральное регулирование всех местных систем.
Ее недостатки:
гидравлическая зависимость режимов контура теплогенератора (ТГ) и
контуров МС;
для насосов НП должна учитываться дополнительная нагрузка
рециркуляции и гидравлического обеспечения местных систем;
пригодна для малопротяженных систем малой мощности;
необходимость ХВО для защиты емкостных ТГ от накипеобразования.
Подбор насоса ведется по общепринятой схеме
АРип = АРхг + АРг + АРГХ, Па,
нп
ТГ
МС
(7.1)
где АРТГ - сопротивление теплогенератора;
АРС - сопротивление системы до коллекторов;
АРмс* - максимальное сопротивление местных систем;
и по схеме
66

снп = смс+0Р^ С^, м3/с,
(7.2)
где Омс - расход местных систем;
(7Р - расход расчетный;
/"г НОМ «-»
Отг - номинальный расход теплоносителя через теплогенератор.
Если каждую систему отопления выделять в автономную и
использовать подмешивание обратной воды, то получится схема, приведенная на
рис. 7.2.
Ее достоинства:
центральное(1,2) и местное (3) регулирование;
пригодна для мощных, разветвленных систем;
возможность регулирования местных систем независимо друг от друга.
Ее недостатки:
повышенные расходы НП с учетом СР ;
гидравлическая зависимость и влияние контуров местных систем на
гидравлический режим контура ТГ;
необходимость ХВО для защиты емкостных ТГ от накипеобразования.
хг
Г"%><ММ-фЛ»<1 Т ■ ^ 1 ко П
т 9 г Ш\ I 1
1 ММ1Х-^}-Х1-| хво | •->
Рис. 7.2. Схема автономного теплоснабжения
с отдельными системами теплопотребления
Подбор насосов:
ДРНП =ДРТГ + АРТС +АРМС, Па;
Д^нм - Д^мс »
Снп =2СМС + 0Р><?хгм , м /с;
(7.3)
(7.4)
(7.5)
67

СНМ =СМС + СРМС > М'С>
(7.6)
где Онм - расход местных циркуляционных насосов, м3/с;
С?мс - подмес обратной воды, м3/с.
При использовании проточных теплогенераторов практический
интерес представляет схема бес коллекторного подключения систем отопления
(рис. 7.3).
Ее преимущество в простоте и компактности, однако параллельное
подключение разных систем снижает температуру теплоносителя к
периферийным системам.
©
®
РТ
&
С 1 с
I)
■ >«м>«-^)н><*-[
хво
нпп
Рис. 7.3. Бесколлекторная зональная схема автономного теплоснабжения
При больших различиях теплопотребления разных систем здания
возможно использование независимой схемы подключения через
теплообменник.
При всем многообразии схем автономного теплоснабжения выбор
конкретной схемы всегда определяется после серьезного анализа
гидравлических и тепловых условий проектируемого здания.
68

ГЛАВА 8
ПЕРСПЕКТИВЫ ДЕЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
8.1. Децентрализованная комбинированная выработка
тепла и электроэнергии
Повышение тарифов на тепловую и электрическую энергию, проблемы
подключения к централизованным сетям привели к тому, что в России начал
расти парк дизельных и газопоршневых электрогенераторных установок для
децентрализованной выработки энергии. Ожидается, что в течение
ближайших лет рост количества этих установок будет составлять 7-10% в год. Осо:
бый интерес к этим установкам проявляет жилищно-коммунальное
хозяйство. Реальная финансовая экономия, а также экономия энергоресурсов может
быть достигнута за счет децентрализации источников энергоснабжения, а
также комбинированного производства тепла и электроэнергии, получившего
название когенерации. Когенерационные установки позволяют на 40%
снизить расход топлива по сравнению с раздельным производством.
Наибольшее распространение получили когенерационные установки
на базе газопоршневых агрегатов, которые могут поставляться в блочно-
модульном исполнении для стационарной установки или в
транспортабельных контейнерах. Кроме того, возможно применение специальных
защитных кожухов с различной степенью шумоподавления (рис. 8.1).
Рис. 8.1. Газопоршневая установка с системой утилизации тепла
В газопоршневых когенерационых установках успешно утилизируется
тепловая энергия отработавших газов и охлаждающей жидкости.
Электрогенераторные агрегаты с утилизацией тепла обеспечивают полный к.п.д.
установки более чем на 90%, а электрический к. п.д. для разных моделей
составляет величину от 39 до 45%. При этом эффективность использования
69

топлива доходит до 94%. Стоит добавить, что межремонтный период
установки весьма значителен и достигает у отдельных моделей 45000 часов.
Примерный тепловой баланс комплексного автономного
теплоснабжения на базе газопоршневого электрогенератора представлен ниже.
н
3
СП
о
ОС
5
С
(2
1.Электроэнергия
1000 кВт
2.Котёл - утилизатор
700 кВт
З.Вода
306 кВт
4.Масло
58 кВт
1136 кВт
Потери 35,5%
Полезно
используемое
тепло
35,5%
Вышеприведенные характеристики обеспечивают низкую себестоимость
получения электроэнергии и тепла в когенерационных установках. Себе-'
стоимость 1 кВт • ч электроэнергии, выработанной газопоршневым
агрегатом, в 3-4 раза ниже, чем действующие тарифы централизованных
энергосистем, а тепло получается фактически бесплатным. При этом необходимо
заметить, что одна установка электрической мощностью 1 МВт позволяет
получить 1,3 мВт тепла (1,П8 Гкал/ч). Окупаемость местных когенерационных
установок, которые оснащены электрогенераторами, при существующих
тарифах на электроэнергию, тепло и газ в большинстве случаев не превышает
3-х лет с учетом затрат на проектирование, эксплуатацию и плановые
ремонты при расчетном сроке службы оборудования около 200 тыс. моточасов
(примерно 25-30 лет). Таким образом, к преимуществам децентрализованного
комбинированного производства электроэнергии и тепла можно отнести:
меньший расход природного газа, более низкую себестоимость выработки
электрической и тепловой энергии, высокий к.п.д., короткий срок
планирования и строительства, восприимчивость к переменным нагрузкам, снижение
строительных затрат на инженерную инфраструктуру в 1,5-4 раза, низкий
уровень вредных выбросов, небольшие эксплуатационные затраты, простоту
эксплуатации. Внедрение когенерационных установок даст существенный
экономический эффект для городских хозяйств и предприятий.
Современная концепция когенерации на базе газопоршневых агрегатов
в сфере ЖКХ широко реализуется в Чехии. В России, к сожалению, в силу
ограниченных финансовых возможностей ЖКХ и ряда других причин коге-
нерация в этой сфере практически отсутствует.
В Чехии для децентрализованной выработки электроэнергии и тепла
используются газопоршневые установки электрической мощностью 400-
500 кВт, которые размещаются в зданиях старых котельных. Тепло,
вырабатываемое на таких когенерационных станциях, поставляется в жилой сек-
70

тор на нужды горячего водоснабжения, а электроэнергия - в сеть. Как
правило, одна когенерационная станция снабжает теплом от 3000 до 5000
жителей, а владельцами мини-ТЭЦ являются компании, образованные на базе
муниципалитета, или частные компании.
Когенерационные установки находят применение и в других областях.
Обширный диапазон используемого в установках газообразного и
дизельного топлива, как уже отмечалось выше, позволяет применять
электрогенераторные агрегаты для выработки электроэнергии на полигонах бытовых
отходов, шахтах, нефтяных промыслах, объектах, удаленных от
централизованного энергоснабжения или не допускающих перебоев в
энергоснабжении с точки зрения технологического процесса. В частности, хорошей
иллюстрацией к последнему может служить установка трех газопоршневых
электрогенераторных установок суммарной электрической мощностью 6
МВт с утилизацией тепла, а также резервного дизельного мотор-генератора
мощностью 1,8 МВт для Самарского онкологического центра.
Представленные сегодня на рынке агрегаты могут в качестве топлива
использовать природный газ, попутный нефтяной газ, шахтный метан,
свалочный газ, дизельное топливо, сырую нефть, мазут и др. Мощностной ряд
силовых установок на основе газопоршневых двигателей находится в
диапазоне от 10 до 5900 кВт, а единичная мощность дизельных агрегатов составляет от
9,1 до 15710 кВт. Электрогенераторные установки могут применяться в
качестве основного, постоянного или резервного источников электроснабжения.
8.2. Автономное теплоснабжение с использованием сжиженного газа
Развитие малой энергетики в России в ближайшие годы будет
неразрывно связано с более широким использованием сжиженного природного газа
(СПГ). В настоящее время мировой рынок торговли СПГ стал наиболее
динамично развивающимся рынком углеводородных энергоносителей, в
среднем его прирост составляет 7 % в год. Ведущими странами мира СПГ
признан как один из перспективных энергоносителей на обозримое будущее.
Первые шаги по использованию СПГ в энергосбережении в
промышленности и коммунальном хозяйстве сделаны в Санкт-Петербурге и
Ленинградской области, где уже работают две опытно-промышленные установки
по производству СПГ, а несколько удаленных котельных в области
обслуживаются привозным СПГ. При этом в полной мере используются все
преимущества СПГ как топлива:
- сжижение природного газа увеличивает его плотность в 600 раз, что
повышает эффективность и удобство хранения, транспортировки и
потребления энергоносителя (в том числе и как моторного топлива для
транспортных средств);
- СПГ - криогенная жидкость, которая хранится под небольшим
избыточным давлением при температуре около 112 К (-161°С) в емкости с
теплоизоляцией, нетоксична;
- возможность газификации объектов, удаленных от магистральных
трубопроводов на значительные расстояния, что позволяет также вовлекать
в сельскохозяйственный оборот глубинные (удаленные) территории.
71

В настоящее время в ОАО «Газпром» разработана программа работ по
решению актуальных задач газификации населенных пунктов, отдаленных
от газопроводов. По оценкам специалистов ВНИИпромгаза, около 50 %
населенных пунктов, нуждающихся в газификации, экономически
целесообразно обеспечивать газовым топливом в виде привозного СПГ.
Другой причиной необходимости ускорения работ по использованию
СПГ является то, что все крупнейшие месторождения природного газа в
России находятся в удаленных районах, неблагоприятных для строительства
транспортных газопроводов, и наиболее целесообразным представляется
транспортировка газа в жидком состоянии. В XXI веке все основные
российские газовые месторождения будут располагаться именно в таких районах
(Баренцево море, шельф Карского моря, остров Сахалин и т. д.), в которых
необходимо будет строительство крупных заводов по производству СПГ.
Научные основы получения и использования сжиженного природного
газа разработаны ОАО «Криогенмаш». Им предложена структурная схема
газификации и теплоснабжения населенных пунктов (рис. 8.2), выполнено
технико-экономическое сравнение вариантов теплоснабжения с
использованием природного сетевого газа (ПГ), дизельного топлива (ДТ) и
сжиженного природного газа (СПГ).
ав^
Газификаторы низкого давления
Установки ожижения Хранилища сжиженного Автоцистерна (цистерна-контейнер)
природного газа природного газа сжиженного природного газа
Газопровод
СПГ
ОНг%
СПГ - сжиженный природный газ
ИП - испаритель-подогреватель атмосферный
ГРП- 1азораспределительный пунш
АЗС - автозаправочная станция
НВД - насос высокого давления
ЗК - заправочная колонка СПГ
ь. Сжиженный природный газ
в криобак транспортного средства
Рис. 8.2. Структурная схема газификации населенных пунктов и обеспечения
автотранспорта природным газом посредством внедрения технологии с
использованием сжиженного природного газа
72

Сравнительные расчеты себестоимости 1 Гкал тепла капитальных
вложений и сроков их окупаемости приведены ниже:
пг дт спг
Капитальные вложения, тыс. р. 34000 2600 6500
Эксплуатационные затраты, тыс. р. 2400 8200 4300
Себестоимость 1 Гкал, тыс. р. 0,238 0,827 0,429
Срок окупаемости, лет 5,61 - 6,05
Расчеты были выполнены для автономного теплоснабжения здания
площадью 20,0 тыс. м2 с отопительным сезоном 5,5 тыс. часов при
отпускной цене СПГ (с доставкой) 3500 рублей за 1 тонну.
Из вышеприведенного ориентировочного расчета капитальных
вложений, эксплуатационных расходов и себестоимости 1 Гкал тепла видно, что
наибольшие капитальные вложения для организации автономного
теплоснабжения приходятся на природный газ и связаны с необходимостью
прокладки газопровода. Несмотря на то, что объем капитальных вложений при
организации работы котельной на дизельном топливе на порядок меньше,
себестоимость 1 Гкал выработанной тепловой энергии на 65% больше
отпускной цены.
Себестоимость 1 Гкал, рассчитанная с использованием СПГ, на 80%
больше, чем с использованием трубопроводного природного газа, но и
капитальные вложения для обеспечения работы котельной на природном газе
по проложенного газопроводу на 424% больше, чем это необходимо для
перевода котельной на СПГ. Таким образом, расчетный срок окупаемости
капитальных вложений при работе котельной на СПГ в 1,5 раза меньше,
чем на природном газе, что и может оказаться определяющим фактором
при выборе энергоносителя. Расчет автономного теплоснабжения от
индивидуальных установок сжиженного газа представлен в приложении 10.
73

8
о
г
о
го
I
2
о
« &
« о
сх о
о
д
О
а:
о
00
со
8й
СО
2
х
<и|
о
оо
X
Г-
N0
О
г-
5* о
о 2
о
о
X
о
»о О
о 2
о
о
н
ОС
«I
ж
о
1?1л
о
о
1
го
о
го
Ц х Л В н
о 9 К Й СО
о. о у о 12
е * н я
о
ЧО
О
с
§
оо
со
н
§1
*1
о
я
«
О-
л
2
1П
й
<1>
о
*
о
Ч
о
со
л
м
к
X
о
V
Л
а
м
О
Ю
г»
8*1
го
О
О
74

I
х
4
3
Э
9
«со
а 5 *
й о л
I § й
а
%
X
О
X
о
ос о
о. о
Ш X
о
оо
оо
«л
оо
ЧО
оо
со
00
оо
00
«о
г-
о
оо
о
о
сч
оо
ГО
о
оо
ГО
00
о
о*
го
о
00
X
о
оо
го
о
ЧО
о
»/->
оо
00
•а
о
Оч
о
»Л
оо
X
О
.—1
ГО
X
СЧ
тГ
0\
X
о
сч
V-)
1 X
|о
о
г*
го
00
V©
X
сч
»г>
«я
см
го
<<*-
»г>
сч
(^
X
го
ЧО
«я
<^
оо
^
о
1^
о
«—1
X
о
го
X
О
ЧО
чо
о
о
(Ч
»—«
X
о
5
X
о
ЧО
г*-
о
о
см
*х
о
1
о
ЧО
СМ
о
X
го
го
оо
ЧО
см
сч
го
о
о
о
о
о
сч
о
00
о
чо
о
сч
ГО
ЧО
ЧО
сч
сч
ЧО
ЧО
чо
ЧО
о
&
в
8
3
!
о
8
о
н
18
со
н
И»
ЧО
ЧО
сч
с*
Н оо >»
и
чо
I I
СО
75

^
<0
5
О*
о
§
о
ы
3
2 2 *
а 3 й
^ О я
се
о
о
оо
СО
00
о
оо
ГО
оо
о
00
со
00
СО
оо
оо
оо
о
г»
<ч
о
чо
о
чо
о
о
.со
1$
о
о
г-
о
^*
оч
X
о
со
16
о
о
о
о
со
"Й
о
о
г-
о
о
о
»—<
X
СЧ
г-
1?
ю
г-
о
о
о
*х
см
**■
о
СО
о
о
X
»п
оч
со
о
со
Оч
X
о
о
•п
X
«л
Оч
со
о
о\
00
X
о
СЧ
тг
X
о
о
ЧО
г»
О
ЧО
о4
О
00
о о
т1- СМ
о о
^ см
о о
тГ СЧ
СЧ Г-»
о о
тГ сч
СЧ г^
о о
сч г^
о
со
сч
о
со
сч
о
о
сч
о
ч
о
сч
ЧО
о
С!
сч
о
см
сч
о
сч
сч
сч
со
сч
со
с*
сч
со
сч
о,
в
о
I
а.
с2
о
<ч
об
о л
сч н
*1
со д
Й
си
X
X
со"
сч
•
и
О
<
е
о
<
77

21
й
51
^1
Си о
2
о
00
СУ
Си X
о
о
2 -
о
н
со
ев
С4
3
О
си
« о
3
«
о
ев
Си
е2
« Е о
к 5 ю
й о л
* & п
59 о «
О л •"*
«1
2
(4
<
го
оо
г-
оо
сю
оо
о
о
СП
о
ел
о
о
г-
*2
см
ГО
оо
см
Ко
СП
х
см
со
И*
СО
г-
"8
о
см
оо
см
о
о
о
»—Н
X
о
см
о
см
Г-
о
о
о
**
о
см
о
см
г-
о
о
оо
1—<
ё
оо
г*-
х
V©
о
оо
оч
X
о
см
15
о
оо
^1-
1Г>
о4
со
со
о
со
§
о о
см см
о
о
со
см
о
оо
оо
о
о
со
о
«о
см
см
см
см
см
СМ
см
см
о
со
8
«и
*
о
н
л
о
,2
со
ю
см
I I I
со
ы
см
2
см
&
Си
е
ио
см
сМ
е
»о оо
СМ ТГ
А ^
2
*
2
ъ
ю о
см
о
со
I
<
О
го
>3
о
№
5
78

^
о о
о
« §
8
I?
О.
О
Я
II
оо
0\
ОО
чо
ОО
С*
чо
ОО
»—«
Оч
о
см
го
»—*
см
00
СМ
О
о
го
О
о
со
О
О
го
О
о
см
СМ
СМ
СМ
о
ГО
см
ГО
О
00
о
ГО
го
»—н
X
см
г-
"Я
о
см
о
го
т
о
тг
г-
о
чо
X
о
г-
о\
о
о
«Л)
*х
о
о
с^
X
о
о
о
о
о
*->
X
о
о
X
о
о
см
о
о
ю
"х
о
о
г-
X
о
о
о
см
»—<
X
о
см
чо
X
о
о
го
о
ГО
см
X
о
ГО
1$
ОО
о
г-
ГО
и
см
г-
"5
о
00
00
о
го
см
*х
о
го
о
о
ОО
II
ГО
§1
а§
52
о
го
»о
го
чол
ГО
го
ГО
1Л
го
г*
ГО
о
го
го
о
го
го
го
§
в
^5
I
15
§
с
8
8
I
8
е
в
со л
ио
го
•—4
го
I
>>
о
1Г>
ГО &
09 §
0
79

се т}-
а.
а
3
«
н
о
X
>3
1
о
О?
о й
О )!
И
^
- Е ш
23 8*3
5
О
V О
^
| и
3 се
О
чо
оо
0>
0\
•л
г-
ио
оо
о
го
о
СП
оо
чО
оо
X
о
оо
X
о
о
с-
го
*х
гч
г-
15
о
оо
оо
о
ел
ё
г^
о
»о
чо
X
о
г-
о
о
о
00
«•■«*
X
о
чо
ё
го
го
о
о
оо
X
о
чо
го
II
го
о о
О <Ч
Т*- ГО
чо
го
оо
ГО
о
о
чо
«—«
го
о
о
ио
©,
«и
да и
н о
8
^5
&2
в
И"
2
я
о
о
2
8 «
81
и
о
о
2
1
го
о
>»
см
I
80

жжения 1
<о
*5
<*>
й
5
О
«1
МОЖНО
ьзование
нергии
о § "
т 5 8
8 1
ИОСАБ
го
/-*ч /—N
5.Е
О гГ
о
Ю
сч
^ с* § ^ ц о- §
о 3 о о о 2 о
^о "5
й ^ГО 0>
^ о о да
^ о
го
1 „ «>
о л о
у « Ч
- о, о*
зги
и ч «
«ЗИОСА Б-45»
угле с
рывным
ом
работы
л о 2
Я & К
•§8
ома
энерг
8
15
т*- *-
о\ о\
г^
сч
ГО
о
*г>
53
о *
* я
газ
лярк
^
^ оо"
г- ^
О
о
го
^
сч о
о^а
печное
,^
~* «п §
го го &
я _ га
е? га н
§ * * р
\ л я га оо
угол
зас!
антр
на
сч
г—1
БЭМ-
0,045/0,03-95
ТЖГЭ
о
о
оо
оо
V*-»
см
1742x680x927
^-ч
го о
!о^
о
»о
т*-
о
»л
га
Г? СЧ1
о ^
\(Г) С-
1
*
с--
ОО
го
тГ
сч
ГО 6
!©*8
о
»л
"*"
о
>*о
^
БЭМ-0,05-95 Г-
УА
РД>
«КОНО
сч
чо
сч
970x740x1430
о
о
*г>
о
м*о
1 1
*
1 1
I КС-ГВ-50
1
о*
СНЫЙ ГИД
прессу
га
*
00 1
«*о
00
О
«*о
480x460x785
*п
о
о
•г»
•
*
1
КГС-50 Э
л 1
«Сигн;
о
^
сч
892x719x895
о
т
чо
о
г°
>
*
•
| КОВ-50 С
л 313
81

ения 1
прилож
^
Продолжены
Борисоглебский
котельно-
оо
оо
о
СП
см
о
о
о
0x1
ем
г^
X
о
ЧО
г-
о
г°
*
•
| «Хопер-50»
оо
оо
о
СП
ем
о
о
0x1
ем
г^
X
[О
чо
Г^
о
чп
1
*
1
«Хопер-50-01»
механический
завод
00
00
о
т*
<м
о
о
СП
0x1
^
г^
X
1 о
чо
оо
о
</->
1
*
«Хопер-50 А»
Дорогобужкот-
ломаш
о
Оч
Оч
»о
о
чп
»/->
СП
°}
«о
г-
X
см
о
СП
0,6
расч.
давл. на
входе
»г>
*п
С со
§ я
13 §
КВ-ГМ-,0,05-
115Н(Дорого-
буж-50)
«Сигнал»
о
тг
см
19x895
892x7
790
СП
чо
Я
и
и
СП
ЧО
Г
Новосергиевский
механический
завод
600
СП
ЧО
О
*
с2
КС-Г-63
«Сарэнергомаш»
"^
1—1
1-
ем
Оч
Г^
о
9x1
1-И
Г-
X
СП
оо
оо
0,3
сп
чо
1
*
1
СарЗЭМ-63
мре-
. газа 1
с блоко
гулиров
385
О
га
и
Борисоглебский
котельно-
механический
завод
оо
оо
о
чо
СМ
О
1 О
о
0x1
см
г**
*
о
чо
00
^
чо
*
1
«Хопер-63»
оо
оо
о
ЧО
СМ
о
о
о
0x1
см
г*
X
о
ЧО
ОО
СП
чо
1
*
1
«Хопер-63-01»
гро-
емой
с те
1 §
3 8.
° 5,
<*>
00
о
оо
(М
о
о
СП
0x1
чо
г»
X
1П
"*■
Оч
СП
чо
1
*
1
«Хопер-63 А»
икой
автомат
«Красный
котельщик»
о
Оч
СМ
ю
сп
1800
100х690х
—*
900
о
г-
•
•
КС-ГВ-70
1 («Сармат»)
«Белэнергомаш»
о
04
"*■
»—|
СП
1052
1825х790х
0,3
(абс.)
550
■
о
*""*
*
1
ОлСМ
о Щ
82

«
1
о •
ч 2
X О
н _• *
Самарская
энергетик
пани
о
о
о
г-
*""*
1500
500х
бООх
сч
о
о
г-
о
г-
1
н о
-^ И
газ
1У-70
хч
НИЯ
ЦИЯ>
Компа
«Генера
^
О
ГЧ
г—4
•—<
0,3
чо
Г-
о
н
*
~-^.
Й
и
о
1
КВ-2
^
НИЯ
ЦИЯ)
Компа
«Генера
"Ф
о
о
00
«—»
1
о
ГО
т—1
0,3
о
1—Н
70-
н
*
^.
Й
и
о
У-1
КВ-2
л
3
ома]
«Белэнерг
о
оо
О
го
го
_^
СО О
©;§
о
*г>
*г>
О
Г-
3
и
■
5<
Пбэм-о,
евский
Новосерги
«
2СКИ
ц
механич*
заво,
о
о
00
о
00
о
*
о
н
о
Г-8
кс-
с медным 1
теплообмен-
Жуковский ма-
шиностроитель-
*г>
оо
»г>
г!-
170x1005
700x1
О
о
о
оо
о
оо
1
*
00
1 1
1 1
ков
НИКОМ I
со
ныи за
3
«Сигн<
»л
оо
(Ч
976x719x895
о
ио
ел
о
00
1
*
1
ю
оо
•
КОВ
а
мма
«Еланьфер
о
о
со
О
гч
1350
0,2
о
оо
*'
1
00
1
«Дорого
КОТЛОМ
о
^
о>
*о
го
*о
«л»
го
X
о
Г-
X
1412
• ас и
чО Т • Ч
р л 5 х
СХ сз рй
о
ОО
& оо
1 ч
1 рч 2
Р о
1-1 н
1 чо .
8-00
буж-
о о
о 5 о
КВ-ГМ-
Н(Дор
8
ома
«Сарэнерг
го
1—« 1
го
1079
719х
967х
1 о,з
о
о
оо
о
оо
с!
и*
-80
Г СарЗЭМ
83

ебский
рисогл
оо
00
о
о
со
о
о
о
•—»
х
о
гм
к^
X
о
о
о
1
оо
0>
*
н
1 «Хопер-80»
оо
оо
о
о
СО
о
о
о
1 *-н
X
о
гм
г-
X
о
о
о
♦—•
оо
1
*
1
01>
| «Хопер-80-
»но-
еский
д
котель
еханич
заво
2
оо
00
о
(Ч
СП
о
о
со
1-Й
х
<=>
ЧО
г-
х
о
со
о
1—*
оо
1 1
1 I
«Хопер-80
ал»
«Сигн
ио
оо
гм
<г>
0\
оо
X
0\
г—*
г^
X
ЧО
Г-
Оч
1200
о
о
•
*
•
О
о
1
со
НОРД»
ю«ко
о
о
оо
со
о
о\
о
^н
ё
о
<^
X
о
00
сч
~
1000
о
о
г—>
1
*
1
>>
Г~ КС-Г-100
гако-
ик»
«Краснь
тельщ
с^
00
о
ач
СО
о
о
00
•—4
X
о
СТ\
V©
X
о
о
»—*
г—*
ООП
о
о
1
*
о ^
КС-ГВ-1 С
1 («Сармат
омаш»
глэнерт
^
гГ
<^
<—^
г-
^г
о
о\
•о
^^
X
о
00
г^
X
»о
со
о
сч
0,3
(АБС.)
1200
о
о
1
*
•
о 2
г!
о
л оо
я *-* 1
* «ч
*■
я-
1200
о
о
•"-*
у
о
о
со
X
| О
1 о
^
! »—<
о
о
1 '—*
3
**
о
1 1
1
и 52 О
« § 8оо
Горелка
14 (Ит
Цирк, н
8/1
йский
котельный завод
ио
о
о
»—4
о
о
1—«
ГМ
^
о
о
оо
X
о
»п
V©
»—•
о
о
'. 8 *
= г §
4 в Ь
о ^
н
*
о
о
й
о
2
1
о о
о §
г* н
0) О
^ЧО
и -"
о
о
»—*
о
о
«-Н
«а
о
о
оо
X
о
т
чо
<~4
О
о
уголь
газ,
и
о
о
•—«
•
о
2
арэнергомаш»
ч
гм
0\
о
гм
со
о\
г^
о
г—*
X
о\
.—1
г^
X
г-
«л
о
1—«
со
о4
о
о
»—4
я
и
§
| СарЗЭМ-1
ебский
»но-
еский
д
рисогл
котель
еханич
заво
о ^
оо
оо
о
ЧО
СО
о
о
,о
»—«
X
о
гм
г-
«8
о
««—1
»—1
о
о
*-"1
0>
|2
о
«Хопер-10
оо
оо
о
чо
со
о
О
О
1—•
X
о
гм
г*-
X
о
о
•—•
•—»
о
о
*'
1
*
о
| «Хопер-100-
оо
00
о
чо
СО
о
о
СО
1 *™^
х
о
ЧО
•>
х
о
»—1
~"
чо
о>
1
1
"3
«Хопер-100
84

я
3
х
X
сте
03
&
[ский маши-
роительный
завод
* Н
« О
ко ж
гч
о>
о
гч
»—«
530x800x875
о
о
1
*
1
Ш-100ГН
якма-проф-
100»)
энергомаш»
«Сар
ГЧ
Оч
О
гч
~"*
оо
г-
го
X
682x1000
гч
о
т
гч
н
Ч
газу
гч
| СарЗЭМ-0,
гч
оч
о
гч
гч
о
0\
ЧО
*х
358x1200
го
о
О
«О
<1>
*
2
*г>
зэм-о
9-
СЗ
гч
оч
3800
ч*
го
гч
417x1876
ГО
о
о
ЧО
•
ЧО
зэм-о
о.
СЗ
гч
Оч
О
О
Г^
ГО
ГЧ
440x1876
ГО
1000
н
*
газ/
о
1 ♦>
ЗЭМ-1
В
СЗ
Ю
гч
ОЧ
6400
о
«а
189x1876
л^>
2000
о
*
Г
о
1 1
го
1 В
1 л
О
гч
Оч
*•
го
1424
670х670х
о
о
1—•
н
и=*
газ
I 1~Н
1 *•
ЗЭМ-О
1 °-
1 л
О
жая тепло-
. комп.
Он &
сз <т>
о
о
Оч
О
Г-
1500
600х500х
гч
**
о
1000
о
о
»—И
газ/тв.
о
ВУ-10
о
^
плотехни-
з-дТе
ого обор,
йтрансгаз»
* о
чес
«Стр
гч
ОЛ
1—1
Оч
о
ш
ТГ
1250x860x1050
«л
#ч
о
о
о
3
и
-компа
и
«Гидро-
маш»
О *
а
о
Оч
ОО
г^
гч
670x480x400
гч
**
о *
1 гч
00
*"*
9
*
е2
00
оник-1
1 ц<
и
°
Оч
ОО
^-«
ГО
800x480x400
гч
о
г*»
гч
г*
1 1
1*
г*
оник-1
Т «Румо»
о
5
ЧО
Ох
о
ГО
00
1Г>
г-
X
417x1112
гч
гч
о
о
чо
»—<
*
1
!|
УТМ-1
«Гидро-
маш»
О и
<
со
о
Оч
о
г|-
го
940x480x400
гч
о
^
°^
ЧО
1 1
*
1
г-
юник-1
1 &
и
плотехни-
з-дТе
гч
Цч
Оч
О
О
ЧО
1570x860x1140
«о
о
о
о
гч
1 1
1*
1 1
ь
■Компа
И-н
ого обор,
йтрансгаз»
* о
чес
«Стр
^
ОЧ
о
о
гч
о
гч
Оч
X
1200x660
чо
°~
ГЧ
о
гч
1 1
1 1
о.
-Премг
и
О
•
Ц^ сз
•V 5
о Щ
<
го
о
04
ЧО
^
го
О
о
3
1100x480
гч
о
°^
г—*
гч
1
*
1
1 *
*
(РОНИ
200
1^>
и
85

а1
I
§
я а
з
о Р
а
о
си
§
ы
о
<
го
3
о
Си
О
<
го
я
я
X
<1>
н
Тепло
?
со
.
Си,
О
Ю
О
СКОГО
о
о
я
я
о
си
п
я
й
я
я
о
и,
О
<
го
§
I
к си
2 с
!оч
I
гч
|Оч
Оч
ГЧ
Оч
I
Оч
О
3
о
оо
Оч
О
О
го
г*-
|ГО
оо
го
о
X
чо
оо
X
о
г^
г-
о
г-
гч
X
о
о
о
го
ГЧ
о
оо
чо
X
о
о
гч
"х
о
о
ГЧ
ГЧ
ЧО!
х
|ГЧ
»—<
го
X1
101
|го|
го
[Но
!0
го
о4
о"
чо
о4
гч
ю1
о
|гч
о
гч
о
оо
оо
гч
о
о
о
о
о
гч
н
с
н
о
о
оо
гч
I
я
я
о,
си
о
го
я
я
о,
8"
я
Оч
го
я
я
о
а1
я
о,
и
о
оо
^-
I
я
я
о,
О!
о
оо
я
я
о,
г
и.
о
го
я
я
о
си
я
о,
си
§
и,
о
г-
Оч
я
я
о
си
о
оо
о
I
я
я
о
я
о
|гч
я
я
и.
86

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Основные технические данные
наиболее применяемых в России импортных теплогенераторов
/. Котлы иТСШЯЕ! (Германия)
Номинальная
теплопроиз-
водитель-
ность
Номинальная
тепловая
нагрузка
Количество
секций
Количество
трубок
горелки
Объем
водяного
пространства

Гидравлическое
сопротивление при
Д15К
Массовый
расход
дымовых газов
Температура
дымовых
газов
При-
Рас- Р°Д"ЫЙ
газ N
Х0Д гт
При-
газа
родный
газ Ь |
кВт
кВт
шт.
шт.
л
мбар
кг/ч
°С
нм3/ч
нм3/ч
350-7
120
134
7
6
53
10
430
ИЗ
14,20
16,48
350-8
140
156
8
7
61
15
350
140
16,54
19,19
350-9
160
179
9
8
68
21
450
135
18,97
22,02
350-10
180
200
10
9
76
27,5
460
132
21,20
24,60
350-11|
200
222 1
И
10
84
38
510
144
23,53
27,31
350-12
220
244
12
11
91
47
560
135
25,86
30,01
350-14
260
289
14
13
106
93
640
130
30,63
35,55
350-16
300
331
16
15
122
127
700
126
35,09
40,71
350-18
340
376
18
17
137
172
750
140
39,86
46,25
87

Продолжение приложения 2
2. Котлы УК-2 (германия)
Мощность
Температура
отходящих газов
Содержание С02
К. п. д.
Максимальная
температура
подающей воды
Габариты котла:
высота
ширина
глубина
Собственная масса
1 Общая масса
кВт
°С
%
%
°С
мм
кг
кг
65
973
830
310
.354
78
977
930
350
400
91
104
117
130
143
156
169
ПО
5,8
92,2
92,2
92,2
92,1
92,0
92,0
91,9
90
960
1030
ИЗО
1230
1330
1430
1530
1630
980 |
390
446
430
492
470
538
510
584
555
635
605
601
655
747
3. Котлы ЕNNЕСI (германия)
тип
К.п.д. при нагрузке 100%
К.п.д. при нагрузке 75%
Температура уходящих
газов
Содержание в уходящих
газах
N0,
С02
Максимальный часовой
расход природного газа
(при 8500 ккал/нм3)
Давление природного газа
Температура воды в
системе отопления
То же, в системе горячего
водоснабжения
Масса котла
Габариты котла: высота
ширина
1 глубина
%
%
°С
мг/м3
мг/м3
м3/ч
мбар
°С
°С
кг
мм
100
90,8
92,1
150
91,1
92,2
200
91,2
92,2
300
91,1
92,3
1 400
90,9
! 92,2
500
91,1
92,1
600
91,3
92,3
170-180
49,6
20,1
ПО
30-50
95-70
60
236
1065
565
| 1040
300
1135
615
1160
385
1200
665
1330
568
1300
730
1535
763
1415
780
1705
909
1510
845
1860
1112 1
1580
895
2040 |
88

Продолжение приложения 2
4. Котлы У1е55тапп (германия)
тип котла
Мощность
К. п. д.
Вес котла с
водой
Емкость котла
Габариты
котла: длина
ширина
высота
Количество
секций
кВт
%
кг
л
мм
шт.
Стальной Чугунный
105 | 225 | 345 | 405 | 460 | 125 | 195 | 270 | 380 | 440 | 515
94 93
439
159
1864
769
1317
791
275
2079
942
1511
1089
420
1925
1017
1665
1277
486
2125
1017
1665
1308
444
2125
1017
1665
—
560
78
1116
828
1151
5
725
104
1376
828
1151
7
895
130
1636
828
1151
8
1910
330
1971
1347
1316
12
2044
358
2099
1347
1316
13
2185
386
2222
1347
1316
14
5. Котлы Вийегиз, серия С (германия)
1 Мощность
К. п. д.
Ширина котла
Диаметр
дымовой трубы
Вес
кВт
%
мм
мм
кг
105
780
225
660
157
1080
225
918
209
314
93
1380
225
1172
.1980
400
1691
418
1380
400
2377
524
1680
450
2866
6. Котлы Во$п СХМ-СХР (германия)
[ Мощность
К. п. д.
Объем воды в
котле
Вес
Размеры котла:
высота
ширина
глубина
кВт
%
л
кг
мм
104,7
90,5
122
375
1006
740
1280
162,8
90,7
150
462
1006
740
1280
197,7
91,0
150
466
1006
740
1280
291,0
90,6
350
710
1095
890
1760
407,0
90,8
470
830
1095
890
2010
582,0
90,9
650
1185
1300
1100
2300
7. Котлы И^о!/(германия)
1 Мощность
1 Рабочее
давление
1 Максимальная
температура
воды
Количество
секций в котле
Вес
кВт
бар
оС
шт.
кг
115
180 | 350 | 440 1 530 |
400
120
9
552
11
925
10
| 2009
12
2354
15
2857
89

Продолжение приложения 2
7. Котлы МоЦ (германия) (продолжение)
Содержание С02
в уходящих
газах
Размеры котла:
ширина
высота
[ глубина
мг/м3
мм
600
ИЗО
1370
720
ИЗО
1700
13
1016
1720
1830
1016
1720
2100
1016
1720
2500
8. Котлы СТ и ОТО (германия-Франция)
тип
мощность
К. п. д.
1 Расход газа
Рабочее давление
1 Содержание С02 в
уходящих газах
1 Температура подающей
воды
Вес котла
Размеры: высота
ширина
| глубина
кВт
%
м3/ч
бар
%
°С
КГ
мм
СТ ОТС 1
100
204 | 304
! 408 | 509
100
| 200 | 300 |
91 92 |
—
! 12,4 | 17,1 | 35,1 |
8 * 6 1
9,5 9,5 1
120 120
609
1192
795
968
886
1192
795
1448
1650
1427
1000
1665
1830
1447
1000
1985
2190
1447
1000
2145
386
930
1396
752
770
1310
1308
965
1090
1310
1748
965 1
9. Котлы РиИоп-РН\У(США)
Мощность
К. п. д.
Расход природного газа
Объем воды
Вес котла при
транспортировке
Вес установленного котла
Размеры котла: высота
ширина
1 глубина
кВт
%
м/ч
л
кг
кг
мм
78
132 | 196 | 255 |
98 |
8,5
129
680
737
1518
699
959
14,2
159
685
798
1797
699
959
21,2
303
1114
1432
2057
855
1270
28,3
303
1114
1432
2057
855
1270
10. Котлы АСУ-СОМРАСТ-А (Бельгия)
Мощность
К. п. д.
Температура воды
(подающей и обратной)
Температура воды на
систему горячего водо-
| снабжения
кВт
%
°С
°с
100 | 140 | 235 | 314 | 384 | 442 | 512
90,6-91,6
95-70
65
90

Продолжение приложения 2
10. Котлы АС У-СОМРАСТ-А (Бельгия) (продолжение)
Требуемое давление в
камере сгорания
Объем воды
Общая масса
! Размеры: ширина
высота
глубина
мбар
л
кг
мм
0,22-
0,48
102
360
796
1000
1295
1,83-
2,50
122
425
796
1000
1495
3,53-
4,21
150
515
796
1000
1795
4,21-
5,70
350
710
890
1160
1730
0,68-
0,96
400
770
890
1160
1880
3,14-
3,72
470
830
890
1365
1980
3,92-
4,70
630
1075
1100
1365
2190
//. Котлы РеггоИ (Италия)
1 Тип котла
1 Мощность
К. п. д.
1 Рабочее
давление
1 Емкость котла
1 Вес котла
1 Размеры котла:
ширина
высота
глубина
кВт
%
бар
л
кг
мм
Чугун Сталь
105 | 205 | 285 | 105 | 232
349
407
581 |
90 |
4
49
310
-
—
-
89
565
800
1086
640
121
780
800
1086
1190
ИЗ
230
720
900
ИЗО
165
340
820
1000
1580
5
450
705
975
1255
1915
5
500
760
975
\ 1255
! 2095
5
625
1055
1070
1350
2325
91

3
8
О
со ч
« г-
ю
О
3
о *-*
Он
3
О
<и со
ю
О
' 3
о
н
о
о
*п
*х
о
о
X
о
о
00
со
о
о
4>
з
х
X
л
п
5
о
3"
Я
X
X
Н
5
О)
л
Ё
о
СО а-
о и,|
оо
со
4>
8
Щ
з
х\
со
О
К
о"
О
сч
о4
сч
.1 *"
О
о
ЧО
о
о
с-
о
г-
о
03 я-
о и.
оо
т
1
V©
О
г*
о
о
ЧО
о
о
чо
*х
о
о
г-
X
о
о
с-
о
1Л>
СО я
о и.
оо
го
1
чо
9
о4
о4
о
о о
сч
о
со
сч
сч см
о
о
о
ЧО
X
о
о
г-
ё
о
с-
о
00 д
о и
оо
СЛ
V©
I
о
о
о.
о
сч
со
о
о
чо
г*
X
о
о
о
00 я
о и.
00
СП
чо
о"
о
о о
о —«
со :
о
со
о
?
1х
о
V)
о
«—«
X
о
со
о
со д-
о и.
00
со
<
со
о
&
м °
о
&
ЧО
о"4
о
со
о
о
оо
X
о
о
ЧО
о
00 а
о и
00
со
с
СЧ Ы
сч Р1
«а
чо
о
X чо
О оо
§ а|
о
*>
о М
00
СО
ЧО
о4
о
о
со
сч
о
8? 8 §
2 о &г
!? Ч 3
.ч О
со м
со О
со Ю
о
о
ш
о
о.
л
с
ё*
о
сч
1й
о
I
1-
о
&
л ^ I
«=: о
О СО
н *
§ а
а, СО
ал
ри со
Й*1
92

«о
§
а*
?>
N
0
о
=4
&
<Ъ
3
*
?>
N
Ч
О
^>
О
§
5
2
плоек
котлы с
о
Электр
я
V
стоплено1
ТОЛ1
«ЭВК»
ателями
со
нагре
о
ОО
•а
о
ЧО
1—<
X
о
ЧО
'""'
О
и->
#ч
00 я
о и
сч
сч
*
*п
о
^
1/->
,-г
0,6-
о
•
«
00
<Т>
о
ОО
«а
о
чо
'х
о
ЧО
*"*
о
»л
^
00 д
о и
сч
сч
*
чо
••>
О
ОО
Т-Н
ОО
•ч
г—1
•
«
00
С)
О
00
•а
о
ЧО
и
о
ЧО
*—н
о
^ Я"
с^ а
«ё
о «^
сч
сч 00
*
ЧО
о
чо~
го"
чо-
го"
1
«
00
Г)
о
ГО
X
о
о
«а
о
о
сч
о
«о
СЧ
00 я
о и
00
го
*
г-
#ч
1 О
ч.
и-Г
^
»лГ
го
1
«
00
П
о
го
^
X
о
о
у
о
о
СЧ
о
ю
Г*
СО я
о и
ОО
го
*
г^
*\
о
СЧ
•*•
СЧ
т
и:
со
п
о
ГО
0x7
<=>
•я
о
о
СЧ
о
ю
•ч
00 я
о и.
ОО
го
*
о
л
00
00
о
1
«
00
СП
о
го
X
о
о
«а
о
о
СЧ
о
•о
#ч
00 я
о и
ОО
го
1
*л>
^
2
"*"
2*
чо
•
^
00
о
о
го
х
о
о
3
о
о
СЧ
о
«о
„ 1
« !=Г
о и
ОО
ГО
1
о
* 1
ЧО
чо-
СЧ
чо-
СЧ
1
«
00
О
93

ПРИЛОЖЕНИЕ 4
СХЕМА ОБВЯЗКИ КОТЛОВ НА ОГОШШНИЯ И ГНС
(вариации работы когла системы оюпления и кота сис1емы ГВС
на естественной циркуляции)
V ~ 5 л расширительный
бак системы ГВС "\
♦9,0
Входной
штуцер
Выходной
I КЧМ - 2 - 9 котбл системы отопления (С} - 55 кВт)
II КЧМ - 2 - 8 котёл системы ГВС ((} - 49 кВт)
III УсйЮсП-НСЗ (210 л), ахЬхЬ - 642 х 668 х 1476 мм
Смкостный бак-водонагрсватсль
(производительность бака-водонафевателя 1100 л/ч)
Режим работы
(система отопления и ГВС работают в режиме
естественной циркуляции теплоносителя)
1 Работает
ногёл -1 на оюнление,
котбл - II на систему ГВС
шаровые клапаны 1,6 ЗАКРЫТЫ
шаровые клапаны 2,8 ОТКРЫТЫ
шаровые клапаны 3,7 ОТКРЫТЫ
шаровые клапаны 1,6 ЗАКРЫТЫ
2 Рабоме! котёл - II на оюнление
(система ГВС не работает)
шаровые клапаны 2,3,7 ЗАКРЫТЫ
шаровые клапаны 1,6,8 ОТКРЫТЫ
3. Рабоые! котёл - I на ГВС
(система отопления не работает)
шаровые клапаны 1,3,7,6,2 ОТКРЫТЫ
шаровой клапан 8 ЗАКРЫТ
•Т1-
Г^2—12-
»«—В-
На систему ГВС
Тг = 50 °С
На водорачбор
На систему
отопления
Т1
4 9,5
+0.5
94

Продолжение приложения 4
СХЕМА ОБВЯЗКИ КОТЛОВ ПА ОТОПЛЕНИЯ И ГВС
(с насосным побуждением)
На систему ГВС
От водопроводной
V = 5 л расширительный
бак системы ГВС \
(1 раб , 1 рез )
I КЧМ - 2 - 9 котёл системы отопления
II КЧМ - 2 - 8 котёл системы ГВС
III УеПЮеН-НО (210 л), ахЬхЬ = 642 х 668 х 1476 мм ёмкостный бак-водонагреватель
95

Окончание приложения 4
ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА ОБВЯЗКИ ДВУХФУНКЦИОНАЛЬНОГО
КОТЛА С НАСОСНЫМ ПОБУЖДЕНИЕМ
Масса 11 л
Отвести в
раковину
Расширительная
Циркулят^ионная
Врезать
воздушник
020 на систему ГВС
020 от водопровода
Циркуляционная
(от расш бака)
Расширительная
(от расш бака)
-0.500
11б27п
Оу = 20
11б27п
(опорожнение
системы)
020
'16кч11р
^ Заполнение сис1емы
г водой из водопроводной
Ьсети
020
11б27п
ЛКТГВ 40/50
(О - 50 кВт на
газовом топливе)
040 перемычка
Ру - 32
11б27п
Ру = 32
16кч11р
Насос Т РУНДФОС
ЦМЗ 32 - 20
или "ВИЛО"
К8 30/60 г
Ор.ь = 18^/4
Нр.6= 10000 Па
п - 700 1300 об/мин
N = 25 60 Вт
1 = 0,12 0 27 А
96

ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Пример решения отопления и ГВС жилого дома
Основные показатели

Наименование
здания
(сооружения),
помещения
Система
отопления

Объем^3

Периоды
года
при
Т °С
-31
Расход теплоты, Вт (ккал/ч)
На
отопление
32,310
(27,790)
на


тиляцию
на

горячее


снабжение
общий
32,310
(27,790)
Расход
холода,
Вт
(ккал/ч)
Устано
в-
ленная

мощность


тродвигателя,
кВт
Сопротивление теплопередаче наружных ограждений /?, (м • °С)/Вт
Наименование
Стена, м:
выше 1,8
до 1,8
Чердачное перекрытие
Окно
Полы на грунте
дверь
К |
0,85
0,49
1,58
2,91
По зонам
0,23
Проект отопления разработан на основании архитектурно-
строительных чертежей в соответствии со СНиП 2.04.05-91*, СНиП
2.08.01-89* и сводом правил по проектированию автономных систем
инженерного оборудования.
Расчетная зимняя температура наружного воздуха 1к = -6,1 °С.
Внутренняя температура принята в соответствии со СНиП 2.08.01-89*:
I = 22 °С - жилые комнаты угловые;
1 = 20 °С - жилые комнаты;
1= 18°С-кухни;
1 = 16 °С - кладовые;
I = 18 °С - лестничная клетка;
1 = 5 °С - кладовая.
7 - 313
97

Продолжение приложения 5
Коэффициенты сопротивления теплопередаче ограждающих
конструкций определены в соответствии со СНиП П-3-79*. *
Источник теплоснабжения для системы отопления - котел на твердом
топливе с номинальной теплопроизводительностью С? = 33800 Вт (29070
ккал/ч).
В здании запроектирована однотрубная система отопления с верхней
разводкой с естественной циркуляцией теплоносителя.
В качестве нагревательных приборов установлены чугунные
радиаторы МС-140-108. Для монтажного регулирования на узле подключения к
подающей и обратной магистрали установлены краны шаровые латунные
11Б27П.
Воздухоудаление из системы предусмотрено через расширительный
бак, установленный на чердаке.
Расширительный бак необходимо заизолировать изделиями из
минеральной ваты.
Вместимость системы отопления составляет 615 л, вместимость
расширительного бака - 35 л.
Главный стояк необходимо заизолировать изделиями из минеральной
ваты.
Все магистральные трубопроводы следует проложить с уклоном 0,005.
98

Продолжение приложения 5
ПЛАН 1-го ЭТАЖА НА ОТМЕТКЕ 0,000
СТП) ({СТ2
МС-16 МС-16
4200
©
4200
О
СТ4

Продолжение приложения 5
ПЛАН 2-го ЭТАЖА НА ОТМЕТКЕ 2.620
1)1 (КЛ*2)
1250уу Р25
Р25 1835^
V
Л пи
((стз)
((СТ4)
100

Продолжение приложения 5
ПЛАН 3-го ЭТАЖА НА ОТМЕТКЕ 5.620
1)) (СГ2)
025
Пом 1
1 = 20
Пом 5
1 = 20
Л.
1991>у
МС-10
ТЯ5 1273*
Пом 2
1=22
И
И
\
1=25
Пом 4
1=18
Пом 5
1=18
032
/ УЮООуу
I МС-4
V
Глет
Э50
Щ2_
1115уу
МС-8
, 1115уу
МС-8
Р32
1
— К 2230уу
I МС-13
1ССТ 6)1 ((СТ5)
<Ь
4299
4299
&
101
Ф

Продолжение приложения 5
ПЛАН МАНСАРДЫ
СТ1) (СТ2
©-
ф
Ш5.
Р32 I Р32
Расширительный
бак вместимостью
У = 35л
П40 040
Глет
(стз)
(СТ4)
102

103

Изготовитель
«
<и>
о 5.
« ч
Кол-
к-мо
о
ё
1 **
СО
Й 1
3 2
абарит]
1змеры
^ а.
ч
с*
1 ^
§§ о §
\ *4 ж ч

топливо
е в -
мощное
теплопро
водител
ность,
кВт
&Г _
51
Обоз
тип
О)
3
>5
и
и
о
о
«
]__
аз
« К
2 я
55 л
и су
<и <Ц|
3 к
о*
*-*
о
ш
см
го
X
о
<Ч-
СМ
ГО
о
о
т
*л>
<ч-
о>
1 н
*
Г
1?
>>
3
сч
ал
И
Г)
сч
л]
оа
ев
СО
*-
см"
о
о
00
■я
о
оо
*о
•а
оо
чо
ГО
ГО
см
04
1
3
и
о
о
1 1
Н
ко
ПО
*
[и
Сн
5Л
к
п
сн
сё]
и
ей
СО
го
\
<м"
о
о
оо
см
X
о
00
«г>
у
00
чо
го
го
см
ел
см
**
*
ко
см
Ко
1см
1 **н
1
0»
*
о
н
Г—4
оо
см
о
о
оо
у
о
00
1П
я
00
чо
ГО
ГО
см
(^
см
*'
1
<м
С)
(М
н
1
*
1
см
см
о
о
оо
у
о
оо
1Г>
у
о
оо
г-
чо
см
ОЧ
го
1
#
о
о
го
о
о
го
1
н
1
*
1
см
т"
о
о
оо
3
о
оо
ио
СМ
X
о
00
г^
чо
см
«^
тг
1
*
1
о
о
о
о
н
1
*
1
N
чО^
о
о
оо
см
X
о
00
«о
см
о
оо
СМ
оо
см
С\
«А>
1
1
о
о
о
о
«о
1
н
•о
8
о
*
1^0
о
и
р.
а>
к
л
а
л
и
о
СО.
со
—■
ГО^
го"
о
о
00
у
о
о
см
ГО
X
о
о
«о
г-«
см
Оч
3
и
о
о
1П
о
н
•
<и
*
о
н
-*
*0
«о
о
о
оо
я
о
о
см
го
X
о
о
1Л>
г-
см
ОЧ
<и
к
о
н
о
о
о
»—<
1
н
со
« я
2 я
55 л
к о.
<и о
ч к
о
см
о
ио
см
го
X
о
оо
Т1-
ЧО
X
о
о
1П
«о
•*•
о
го
н
к
и
о
о
о
1?
со
о
г.
>>
а>
*
о
н
см
о
ю
см
-з
о
оо
*3-
чо
X
о
о
чо
*о
^
о\
тг
и
К
о
Н
о
оо
г—1
94
со
1
1
*
1
—•
О
О
1Г)
^>
X
о
о
о
1—Н
'х
о
о
о
см
см
1
*
1
о
о
см
го
и
2
л
Е
о
и:
О
К
с?
го"
1
2
1
*
1
н
«
2
и.
4
•
ш
•
*
1
*—*
4Г)
о
о
и->
^
х
о
о
«—•
X
о
о
о
см
см
из
1=2
о
^
о
^1-
1
1э
я со
! МКУ-4,0
ми ДСЕ
104

о
О,
О
ю
о
К
X
X
8
Н
ГО
за
о
Си
« о
X
«
о
Си
Л
I
X
о
ю
о
о
(и
Н
о
»
ГО
§
Л
о
о.
а.
сч
сч
1/0
С7\
сп
о
о
о
ио
15
О
О
«—<
ио
»—<
X
о
о
о
сч
о
о
X
о
X
о
чо
о
и->
сч
со
х
о
оо
X
о
о
ио
и-)
О
О
»—I
<2
О
ОО
^
ЧО
X
О
сч
оо
о
о
ел
X
о
с*
X
о
сч
00
о
о
«—«
•а
о
оо
I
о
сч
оо
о
о
о
-я
о
о
"3-
ЧО
X
о
сч
00
о
о
со
X
о
о
сч
00
о
о
о
00
оо
сч
X
о
сч
00
о
о
со
X
о
сч
т—X
чо
X
о
сч
оо
г*»
оо
0\
сп
СП
сп
<^
сп
СП
СП
СП
СП
ио
СП
сч
СЧ
сч
сп
(О
I
о
н
о
о
о
ЧО
о
о
о
II
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о*
с*
о
о
ио
сч
о
о
о
о
о
о
ио
о
о
и->
о
о
о
о
1
1=7
ё
*
о
С
э
о
ЧО
1
Ь4
2
с
а
ио
Оч
см
СО
Ш
и
х
5
4
о
* о
3 гч
X ОЧ
е-
§
о
со
1П
сч*
«.а
ио сч
и->
сч'
4? со
б ^
о
ио
см
I
о 2
105

Чо[
§
*
й
8
5
Нн
1
Ч
^
§
^
^
^
Ч
о
>\
-
Н
°
**ч
»г>
го
000x2500x2700
го
-
газ
500
<л>
1 УТМ-3-0
о
н
000x2500x2700
^
-
о
о
750
10
Г-
УТМ-3-0,
1
*
1
500x2500x2700
*л
Г
1
*
1
1500
Кг>
УТМ-3-1
,
*
1
000x2500x2700
г^-
•-
1
2000
о
УТМ-3-2
овые
о.
ее
С
-
*г>
гч
12000x3100x3900
-
газ
1т/4
Ч
кг о
1 *• о
МКУ-1,0-1
(котлы Д Е-1,-1
гч
о
ТГ
13500x6400x3900
-
о
*
о
Н
2,5 т/4
1 *-<
| МКУ-2,5-1
(котлы ДСЕ-2,
тГ
о
00
000x10000x8000
ГЧ
»—<
ГЧ
1
*
1
5 т/4
[ МКУ-5,0-1
(котлы ДСЕ-2,
03
С
К -
3 а
2 Л
х си
<и 531
5 и
1н
2
о
о.
С
~
г—1
ГЧ
[820x3245x3103
!—<
1Г>
Оч
ОО
-
1
*
1
1т/4
Г УКМ-1П
(котлы Е-1
о
*
о
И
ю
Оч
200x3160x3175
ЧО
т
Оч
00
Г
*'
1 т/4
ГиГ
[Е-1/9
ПКН-2Г (котлы
1
*
•
1Г>
Оч
200x3160x3175
чо
ОО
оо
-
Ж.Т.
1т/4
2
[Е-1/9
|ПКН-2М (котль
1
*
1
*
ГЧ
1820x6490x3103
_,
?—<
00
ГЧ
А
угол
2 т/4
О ОЧ
УКМ-2ПТ
(котел Е-1/
•
*
1
ГЧ
1820x6490x3103
1—1
ОО
ОО
ГЧ
ж.т.
2 т/4
м
9М)
УКМ-2П1
(котлы Е-1/
*
ю
е
го
ГЧ
1820x9735x3103
__
*г>
Оч
оо
ГЧ
,
г/жл
3,2 т/4
2§
ГО —•
1 1—1
*1
,
*
1
»п
го'
ГЧ
1820x6490x3103
_<
оо
оо
ГЧ
ж.т.
3,2 т/4
УКМ-3,2ПМ
(котлы 1,6/9М)
,
*
1
10
ГЧ
1820x9735x3103
»—1
«о
Оч
оо
ГЧ
,
г/жл
5 т/4
УКМ-5ПГМ
(котлы Е-2,5/9ГМ)
,
*
I
ГЧ
1820x9735x3103
»—<
ОО
оо
ГО
Ж.Т.
Зт/4
-2
!> Оч
УКМ-ЗП]
(котлы Е-1/
1
*
1
ГЧ
1820x9735x3103
•—»
гН
ОО
ГО
■Л
угол
Зт/4
ей
УКМ-ЗПТ
(котлы Е-Ь
106

ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Технические данные для циркуляционных насосов \У1ЬО
НАСОСЫ С МОКРЫМ ЮТОРОМ
Серия \УПо-8п*а№8
Одинарные насосы
Серия АУПо-Зи-аЮз-Б
Сдвоенные насосы
Серия М1о-Еа2у31:аг
Одинарные насосы
Условный проход:
Кр 11/4 до ЭЫ 50
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура среды:
от-10°Сдо+110°С
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- встроенный частотный
преобразователь
- графический дисплей
- инфракрасный интерфейс
- автоматический режим
«день/ночь»
- теплоизоляционный
кожух
Условный проход:
БЫ 32 до ^N 50
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды: от-10оСдо+110°С
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- встроенный частотный
преобразователь
- графический дисплей
- инфракрасный интерфейс
- автоматический режим
«день/ночь»
Условный проход:
Кр1 и Яр 11/4
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды: от+20°Сдо+110°С
Рабочее давление:
10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- встроенный регулятор
частоты вращения Ар.СУ
- автоматический режим
«день/ночь»
- электронный контроль
безотказной работы
- РУ22У- электроника
Принадлежности: Принадлежности:
- ТОР - Контроль как опция - Модули для управления
двумя насосами без
внешнего прибора
- ТОР - Контроль как -опция
107

Продолжение приложения 7
Серия \М1о-Ргоп31аг
Одинарные насосы
Серия М1о-ТОР-Е
Одинарные насосы
Серия М1о-ТОР-ЕО
Сдвоенные насосы
Условный проход:
Кр 1 иКрП/4
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от+20°Сдо+110°С
Рабочее давление:
10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- встроенный регулятор
частоты вращения Ар.СУ
- автоматический режим
«день/ночь»
- электронный контроль
безотказной работы
- Р1122У- электроника
- теплоизоляционный
кожух
- исполнение ЕЬ: корпус с
патрубком для отвода
воздуха
Условный проход:
Ир1 доЭЫ 100
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от+20°Сдо+110°С
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- встроенный частотный
преобразователь
- ЖК-дисплей
- инфракрасный интерфейс
- теплоизоляционный
кожух •
- автоматический режим
«день/ночь»
- теплоизоляционный
кожух
Условный проход:
^N 32 до ЭЫ 80
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от+20°Сдо+110°С
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- встроенный частотный
преобразователь
- ЖК-дисплей,
инфракрасный интерфейс
- теплоизоляционный
кожух
- автоматический режим
«день/ночь»
Принадлежности: Принадлежности:
- ТОР-Контроль как опция - Модули для управления
двумя насосами без
внешнего прибора
- ТОР-Контроль как опция
108

Продолжение приложения 7
Серия ШПо-С1а$51с81аг
Одинарные насосы
Серия \УПо-ТОР-8
Одинарные насосы
Серия М1о-81аг-Я80/ТОР-80
Сдвоенные насосы
Условный проход:
Кр 1иКр 11/4
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
-от-10оСдо+110°С(К8)
-от-20°Сдо+120°С(КЬ)
Рабочее давление:
10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- 3 скорости вращения
Принадлежности:
- прибор управления 8К
601
Условный проход:
Кр1доЭЫ100
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от-10°Сдо+130°С
(кратковременно +140°С)
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- 3 скорости вращения
- теплоизоляционный
кожух
- устойчивый: к токам
блокировки или
встроенная
защита двигателя
Принадлежности:
- ТОР-Контроль как опция
- дисплей-модуль
- 8К 602/8К 622
Условный проход:
Кр 1 до ^N 80
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от-10°Сдо+130°С
(81аг-К8О:-10°Сдо
+П0°С)
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- 3 скорости вращения
- устойчивый к токам
блокировки или
встроенная
защита двигателя
Принадлежности:
- Модули для управления
двумя насосами без
внешнего прибора для ТОР-8Э
- ТОР-Контроль как опция
для ТОР-ЗЭ
- прибор управления двумя
насосами 82КЗО
109

Продолжение приложения 7
Серия АУПо-КР
Одинарные насосы
Серия ШПо-Р
Одинарные насосы
Серия ШНо-ТОР
Одинарные насосы
Условный проход:
Яр1 иКрП/4
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
-от+20°Сдо+130°С
(кратковременно +140°С)
- КР 25/60-2: от -10°С до
+110°С
Рабочее давление:
10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- 3 или 4 скорости
вращения
- устойчивый к токам
блокировки или
встроенная защита двигателя
Условный проход:
О^ОдоОЫ 100
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от+20°Сдо+130°С
(кратковременно + 140°С)
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- 4 скорости вращения
- встроенная защита
двигателя
Принадлежности:
приборы управления и
защиты
Принадлежности:
- приборы управления и
защиты
- системы регулирования
А8 или СК.
Условный проход:
Кр 11/4доПЫ80
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от-10°Сдо+130°С
(кратковременно +140°С)
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- для систем с низким
гидравлическим
сопротивлением
- комбинир. фланцы РЫ
6/10(ОЫ40-ЭЫ65)
- постоянная скорость
вращения двигателя
- устойчивый к токам
блокировки или
встроенная защита
двигателя
- теплоизоляционный
кожух
Принадлежности:
приборы управления и
защиты
110

Продолжение приложения 7
Серия ШПо-ЭОР
Сдвоенные насосы
Серия \УПо-С1гсо$1аг
Одинарные насосы
Серия \УПо-ТОР-2
Одинарные насосы
Условный проход:
Э^ОдоОЫ 100
Перекачиваемая среда:
вода для систем отопления
и водогликолевая смесь
Температура рабочей
среды:
от+20°Сдо+130°С
(кратковременно +140°С)
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- фланцевые насосы с
переключающим клапаном
- 4 скорости вращения
- тах скорость вращения
1400 об/мин
Условный проход:
Кр 1/2 до Яр 1 1/4
Перекачиваемая среда:
- вода питьевая /ГВС до
65°С
- вода для систем
отопления до 110°С

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- латунный или бронзовый
корпус
- устойчивый к токам
блокировки
- исполнение Ъ 25/6 с 3
- встроенная защита двига- скоростями вращения
теля
Принадлежности:
- приборы управления и
защиты
- системы регулирования
А8иСК
- исполнение 2Е 25/1-5 с
электронным
регулированием частоты вращения и
теплоизоляционным
кожухом
Принадлежности:
- таймер (для 8*аг-2-1 5 С
серийно)
Условный проход:
Яр 11/4доОЫ80
Перекачиваемая среда:
- вода питьевая /ГВС до
20°
сШ тах +80°С
- вода отопительных
систем до 110°С
- водогликолевая смесь до
соотношения 1:1
Рабочее давление:
6 и 10 бар

Конструкция/Исполнение:
- не требует технического
обслуживания
- 3 скорости вращения
- устойчивый к токам
блокировки или
встроенный
защита двигателя
- корпус из бронзы или
чугуна с покрытием
- теплоизоляционный
кожух
Принадлежности:
- таймер ,
- ТОР-Контроль как опция
111

Продолжение приложения 7
Описание серии ^Ио-81та1о$ (-В)
\УНо-81га*08-Б
Сдвоенный насос
Высокоэффективный насос
с фланцевым соединением
Условные обозначения
Пример: \УНо-8*га*08-0 32/1-12
81га*08-0 Сдвоенный насос
с фланцевым соединением,
с электронным управлением 32/
Условный проход
1-12 Номинальный диапазон напора
[т]
Применение
Применение во всех системах водяного отопления,
кондиционирования воздуха, в охлаждающих контурах,
в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по УЭ1 2035 Водогликолевая смесь тах 1:1
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Плавное регулирование мощности
Рабочее давление тах: 6 бар или 10 бар
Диапазон температур: -10°С до +110°С
Окружающая температура
+40°С тах. допустимая
Мотор (технология ЕСМ)
Электроподключение 1 ~ 230 V, 50 Нг
3 ~ 230 V, 50 Нг
см. «Электрические схемы»
Класс защиты 1Р 44
Класс изоляции Р
Защита мотора
Серийная встроенная полная защита мотора
Материалы
Корпус насоса: ЕМ-С1Ь 250 с катафорезным покрытием
112

Продолжение приложения 7
Данные насоса \\По-8(га(о$
Условный проход
р\
Комбинированные фланцы РЫ 6/10 дл
соединения с контрфланцами РЫ 6 и Р
по ЭШ или ОШ Е1М
я
N 16
Мах. допуспшое рабочее давление 6 Ьаг
ЮЬаг
Минимальный подпор (ш) на
всасывающем патрубке насоса для
исключения кавитации при
окружающей температуре +40° и
температуре перекачиваемой
воды Отах.:
50 °С
33/1-12
аР
11/4
—
—
32/1-12
32
—
—
40/1-8
40
—
—
50/1-8
50
—
—
3
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УПо-
8*га(о§
8(га1о§
30/1-12
ОЫ
Кр
11/4
С
2
10
180
а!
50
а2
54
11
Ы
тт
203
105
Ь2
125
ЬЗ
55
Ь4
78
Вес
при
м.
РК
1_0 |
6,0
\УПо-
8*га*о§
8*га*о$
32/1-12
^N
Кр
11/4
10
220
а1
50
а2
54
И
Ы
тт
204
105
Ь2
25
ЬЗ
55
Ь4
78
Вес прим.
!еь_
РЬЦО
8,5
8 ЗП
ИЗ

Продолжение приложения 7
ЭНЕРГОЭКОНОМИЧНЫЕ НАСОСЫ
Описание серии \УНо-Еа$у8*аг
ЛУПо-8<аг-Е
Одинарный насос
Циркуляционный насос с резьбовым
соединением
Условные обозначения
Пример: ДУНо-81аг-Е-25/1-3
8*аг-Е Насос с резьбовым соединением
и электронным управлением 25/ Условный
проход
1-3 Номинальный диапазон напора
Применение
Во всех системах водяного отопления
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по УЭ1 2035
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики.
Другие среды по запросу
Характеристика
Напор тах.З т
Расход тах.2,5 тЗ/ч
Диапазон оборотов 500-2200 1/ппп
Мах.рабочее давление 10 Ьаг
Диапазон температур +20°С до +110°С
При температуре окруж. среды тах. +25°С
Температура окружающей среды
+40°С тах.допустимая
при температуре перекачиваемой среды + 95°С
Электроподключение
Электроподключение 1 ~ 230 У, 50 Нг
Мотор
Вид защиты 1Р 42
Класс изоляции Р
Создаваемые помехи ЕN 50081-1
Помехозащищенность ЕЫ 50082-2
114

Продолжение приложения 7
Описание серии \УПо-РгоЛ8(аг
^'Х****8'
\УНо-8*аг-Е
Одинарный насос
Циркуляционный насос с резьбовым
соединением
Условные обозначения
Пример: \УНо-8*аг-Е-25/1-5 88М
81аг-Е Насос с резьбовым соединением и
электронным управлением
25/ Условный проход
1-3 Номинальный диапазон напора
88М Исполнение с обобщенной
сигнализацией
неисправности
Применение
Во всех системах водяного отопления Промышленные циркуляционные
контуры
Для систем напольного отопления см. циркуляционные насосы для систем
ГВС81аг-2Е 25/1-5
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по \Т>1 2035
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Другие среды по запросу
Характеристика
Напор тах.5т
Расход тах.3,5 тЗ/ч
Диапазон оборотов 600-2600 1/тт
Мах.рабочее давление 10 Ьаг
Диапазон температур +20°С до +110°С
при температуре окруж. среды тах. +25°С
Температура окружающей среды
+40°С тах. допустимая
при температуре перекачиваемой среды + 95°С
Электроподключение
Электропитание сети 1 ~ 230У, 50 Иг
115

Продолжение приложения 7
Описание серии ^По-ТОР-Е
\УПо-ТОР-Е
Одинарный насос
Энергоэкономичный насос с резьбовым
или фланцевым соединением
Условные обозначения
Пример: \УНо-ТОР-Е 25/1-7
ТОР-Е Насос с резьбовым или
фланцевым соединением
с электронным управлением
25/ Условный проход
1-7 Номинальный диапазон напора [т]
Применение ~м'
Во всех системах водяного отопления.
В установках обеспечения климата, в промышленных циркуляционных
установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода отопительных систем по У012035
Водогликоливая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 850-2850 1/тт
Бесступенчатое регулирование мощности
Раб. давление шах. 6 Ьаг или 10 Ьаг
(Специсполнение: 16 Ьаг при Тшах = 110°С)
Диапазон температур +20°С до +110°С
Температура окружающей среды
+ 40°С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание: 1-230У, 50Н7
3-230У, 50Нг
Мотор
Вид защиты 1Р 43
Класс изоляции Р
Защита мотора
Серийная встроенная полная защита мотора при помощи терморезистора
(КЬР)
во всех обмотках мотора.
116

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УПо-ТОР-Е
ТОР-Е 25/1-7
ТОР-Е 30/Ь7
Яр
1
11/4
С,
11/2
2
10
а1
а2
и
Ы
Ь2
ЬЗ
плт
180
180
34
34
56
64
225
232
66
66
80
88
123
123
Фланец
РN
6
-
-
10/16
-
-
Вес
прим.
ч
РЫ 10
5,5
5,5 |
\УИо-ТОР-Е
ТОР-Е 30/1-10
аР
11/4
С
2
10
а!
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ
тга
180
40 | 68 | 257 | 73 | 93
131
Фланец
РЫ
6
-
10/16
-
Вес
прим.
к8
РК 10
7,5
ДУНо-ТОР-Е
ТОР-Е 40/1-4
эы
40 ,
10
а1
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ
тт
220 | 54
76
237
83
103 | 123
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес прим.
к8
РЫ6/РЫ 10
9/10
\УИо-ТОР-Е
ТОР-Е 40/1-10
эы
40
10
а1
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ
1ШТ1
250 | 57
88
306 | 90 | 115
160
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.к&
РЫ6/
РЫ 10
14,5/15,5
\УНо-ТОР-Е
ТОР-Е 50/1-6
^N
50
10
а!
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ
плт
240
39
82
275
78
112
131
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим. к§
РN6/ |
РМ0 !
11/13
ХУПо-ТОР-Е
ТОР-Е 50/1-7
эы
50
10
а1
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ
тт
28
0
63
82
314
91
116
160
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим. к§
РN10
15,5/17,5
117

Продолжение приложения 7
Описание серии \УНо-ТОР-ЕО
ДУНо-ТОР-ЕЭ
Сдвоенный насос
Энергоэкономичный насос с фланцевым
соединением
Условные обозначения
Пример: \УНо-ТОР-ЕВ 50/1-6
ТОР-ЕВ Насос с фланцевым соединением
с электронным управлением
50/ Условный проход
1-6 Номинальный диапазон напора [т]
Применение
Во всех системах водяного отопления.
В установках обеспечения климата, в
промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода отопительных систем по У01 2035
Водогликоливая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 850-2850 1/тт
Бесступенчатое регулирование мощности
Раб. давление тах. 6 Ьаг или 10 Ьаг
(Специсполнение: 16 Ьаг при Ттах=110 °С)
Диапазон температур +20°С до +110°С
Температура окружающей среды
+ 40°С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание: 1~230У, 50Нг
3-230У, 50Н2
Мотор
Вид защиты 1Р 43
Класс изоляции Р
118

I
/
/
Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УПо-ТОР-
ЕБ
ЛЧ)РДО)П!
^N
10
т
11
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ы
41
42
тт
32
220
115
232
-
39
126 119
-
-
-
124135 158
Фланец
РН
6
X
10/16
X
Вес
прим.
ч
6/10
14/15
\УНо-ТОР-
ЕЭ
БЫ
10
т
И
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ы
Ч»
42
тт
40
250
135
267
73
44
150
143
172
108
18
132 149
176
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.
6/10 |
21/22
куно-тор-
[:томеЬ]!
[::4в/1-1р,?;
оы
10
т
11
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ы
Ч1
42
тт
40
250
135
306
75
64
178
172
225
132
18
165
185
198
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.
6/10
31/32
\УНо-ТОР-
ЕО
["'тюр-ий!
эы
ю
т
И
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ы
41
42
тт
50
280
160
275
82,5
36
150
143
172
ИЗ
18
132
149
176
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.
6/10
22/24
ЛУНо-ТОР-
ЕВ
гторгёег;
I1" 50/1-7 -
ЭЫ
10
т
11
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ы
тт
50
280
160
314
82,5
62
179
169
225
132
18
165
41
185
42
198
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.
ч
6/10
31,5/
-33,5]
119

Продолжение приложения 7
Описание серии >УПо-С1а8$1с81аг
\УНо-8*аг-К8
Одинарный насос
Насос с резьбовым соединением
Условные обозначения ; Щ*
Пример: \УИо-8*аг-К8 25/6 Ц|;
К8 Насос с резьбовым соединением {^
25/ Условный проход |
6 Напор в [т] при 0 = 0 тЗ/Ь !
Применение
Во всех системах водяного отопления,
системах охлаждения и кондиционирования воздуха,
в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по У01 2035
Водогликолевая смесь (шах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 1100-2200 1/тт
3 ступенчатое регулирование числа оборотов
Диапазон температур: -10 °С до +110 °С
Рабочее давление шах. 10 Ьаг
Температура окружающей среды
+40 °С тах. допустимая
Электронодключение
Электропитание 1 - 230 У, 50 Нг
Мотор
Вид защиты 1Р 44
Класс изоляции Р
Создаваемые помехи: ЕN 50081-1
Помехозащищенность: ЕN 50082-2
Материалы
Корпус ЕМ-СЖ-200
Рабочее колесо полипропилен
Вал нерж. Сталь
120

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УНо-8*аг-К8
| К8 25/2Г"
К8 30/2
К8 25/4
К$ 30/4
Кр
1
С
1 Ь<2"
11/4) 2
1 I 11/2
11/4| 2
10 < 11 13 14 а | Ы
_ ,. _ ! 1
18<Г 97
180 97
180' 97
180■ 97
тт
90 1 79 33"
90 , 79 33
90 ! 79 33
90 | 79 33
100
100
100
100
Ь2; ьз
92,5
92,5
92,5
92,5
54
54
54
54
Ь4
73
73
73
73
Вес
прим. 1
к$ 1
РИ 10
"2,4 "|
2,6
2,4
2,6
\УНо-8*аг-К8
| К8 25/6
К8 30/6
| К8 25/7
К8 30/7
Кр
1
11/4
1
11/4
С
11/2
2
11/2
2
10
11
13
14
а
ы
Ь2
ЬЗ
Ъ4
тт
180
180
180
180
97
97
109
109
90
90
90
90
79
79
91
91
33
33
33
33
100
100
100
100
92,5
92,5
92,5
92,5
54
54
54
54
76
76
76
76
Вес
прим. |
*8
РК 10
2,4
2,6
2,4
3,6
121

Продолжение приложения 7
Описание серии \УИо-ТОР-8
\УИо-ТОР-8
Одинарные насосы ,г^^,????шь
Циркуляционные насосы с резьбовым и
фланцевым соединением
Условные обозначения
Пример:\УНо-ТОР-8 40/10
ТОР-8 Насос с резьбовым и фланцевым
соединением
40/ Условный проход
10 Напор при 0=0 тЗ/Ь ,1; ;,а^;-
Применение
Во всех системах водяного отопления, системах охлаждения и
кондиционирования воздуха, в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по У01 2035
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 1600-2850 1/ггип
3 ступенчатое регулирование числа оборотов
Рабочее давление тах. 6 или 10 Ьаг
Диапазон температур: -10°С до +130°С
Кратковременно до +140°С
Мах. допустимая температура при продолжительной работе с Дисплей-
модулем
Т=+20°Сдо+110°С
Температура окружающей среды
+40°С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание 1-230-240 У, 50 Нг
3-400-415 V, 50 Нг
Специальные исполнения по запросу
Опция для 3-230-240 V, 50 Нг
с ДУИо-штекером переключения 3-230 У, (см. раздел
«Сервис/Принадлежности»)
Мотор
Вид защиты 1Р 43
Класс изоляции Р
122

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УИо-ТОР-8
ятшть1\
,шшхы
Кр
1
11/4
С
11/2
2
10
а1
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ*)
плт
180
180
34
34
56
64
164
171
66
66
80
88
95
95
Фланец
РЫ
6
-
-
10/16
—
-
Вес
прим.
РЫ10
5,0
5,0 |
\УНо-ТОР-8
ТОМ0/10
Кр
11/4
С
2
10
а1
а2
И
Ы
Ь2
ЬЗ*)
плт
180
40
68
181
73
93
105
Фланец РN
6
-
10/16
-
Вес
прим. к§
РШО
7,0 |
\УНо-ТОР-8
ТОР-840/4
^N
40
С
-
10
а!
а2
И
Ы
Ь2
ЬЗ*)
плт
220
53 | 76 | 177 | 83
103
95
Фланец РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим. к§
РЫ6/
РN 10
8,5/9,5
\УНо-ТОР-8
ТОР-8 40/7
эы
40
С
-
10
а1
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ*)
плт
250 | 44
72
190
78
97
105
Фланец РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим. к§
РЫ6/
РЫ10
10/11
123

Продолжение приложения 7
Описание серии >УНо-С1а8$1с81:аг
\УНо-81аг-К80
Сдвоенный насос
Насос с резьбовым соединением ь Л
Условные обозначения {^1*1!
Пример: \УНо-81аг-К8В 30/4
К8В Сдвоенный насос с резьбовым соедине- к'Ц'ЫУлй* Л
нием *: '-'<;!^;Ш с!^
30/ Условный проход
4 Напор в [т] при С? = 0 тЗ/Ь
Применение ^ли**-*-.
Во всех системах водяного отопления,
системах охлаждения и кондиционирования воздуха,
в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по УЭ1 2035
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 1100-2200 1/тт
3-стуиенчатое регулирование числа оборотов
Диапазон температур: -10°С до +1 \0°С
Рабочее давление тах. 10 Ьаг
Температура окружающей среды
+40 °С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание 1 - 230 V, 50 Нг
Мотор
Вид защиты 1Р 44
Класс изоляции Р
124

РАЗМЕРЫ - ВЕС
Продолжение приложения 7
\УИо-8*аг-
К80
1 К8Б30/4
Кр
11/4
С
2
10 | 11 | 12 | т | а | а! | Ь | Ы | Ь2 | ЬЗ | Ь4
тп
1801 94 | 73 | 70 | 47 | 7Н 46 | 55 | 55 | 54 |92,5
Вес
прим.
5,3
\УНо-8*аг-
К8Э
К8В30/6
Кр
11/4
С
2
10 | 11 | 12 [ т | а | а1 | Ь | Ы | Ь2 | ЬЗ | Ь4
тт
1801 94 1 76 [ 70 1 47 [ 78 1 46 1 55 1 55 1 54 [92,5
Вес
прим.
*8
5,6
125

Продолжение приложения 7
Описание серии \УНо-ТОР-80
ХУНо-ТОР-ЗБ
Сдвоенные насосы
Циркуляционные насосы с фланцевым
соединением
Условные обозначения #н
Пример: \УНо-ТОР-8В 40/10 ^ ?
ТОР-8В Сдвоенный насос с фланцевым
соединением % ?^Щ5^Й®*^
40/ Условный проход 10 Напор при ^11||1Ь«*»^ 5
0 = 0 тЗ/Ь
Применение
Во всех системах водяного отопления,
системах охлаждения и кондиционирования воздуха, в промышленных
циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по УЭ1 2035
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 1750-2850 1/тт
3-ступенчатое регулирование числа оборотов
Рабочее давление, тах. 6 или 10 Ьаг
Спец. исполнение 16 Ьаг при Ттах = 130°С
Расход до тах 120 тЗ/Ь
Диапазон температур: -10°С до +130°С
Кратковременно до +140°С
Мах. допустимая температура при продолжительной работе с Дисплей-модулем
Т=+20°Сдо+110°С
Температура окружающей среды
+40°С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание 1-230-240 У, 50 Нг
3-400-415 V, 50 Нг
Специальные исполнения по запросу
Опция для 3-230-240 У, 50 Нг
с ШНо-штекером переключения 3-230 V (2 штуки), (см. раздел
«Сервис/Принадлежности»)
Мотор
Вид защиты 1Р 43
Класс изоляции Р
126

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
ЛУНо-ТОР-
80
^N
10
т
11
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ы
Я1
Я2
тт
32
220
115
171
-
34
126
119
-
-
-
100 1,45
142
Фланец
РN
6
X
10/16
X
Вес
прим.
к§РЫ
6/10
13/14
\УНо-ТОР-
80
ТОР-8»
1 32/7
ои
10
т
11
с
а
к!
к2
I
Р
г
Ы
41
42
тт
32
220
115
171
-
34
126
119
-
-
-
100 145 142
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.
кеРИ
6/10
13/14
\УНо-ТОР-
8В
1ЧЖ8П
40/7 :
эы
10
т
11
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ы
41
42
тт
40
250
135
190
73
44
150
143
172
108
18
ПО
154
133
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.
к^РИ
6/10
19,5/
20,5
\УПо-
ТОР-80
ТОР-80
! 40/10 :
оы
10
т
И
с
а
к!
к2
I
Р
г
Ы
41
Я2
тт
40
250
135
214
75
64
178
172
225
132
18
115
170
166
Фланец
РК
6
X
10/16
X
Вес
прим.
к§РИ
6/10
28,5/
29,5
127

Продолжение приложения 7
Описание серии >УНо-КР
^Уо-КР
Одинарные насосы
Насос с резьбовым соединением
Условные обозначения
Пример: \УНо-КР 25/80 г
КР Насос с резьбовым соединением
25/ Условный проход 80 диаметр рабочего
колеса
г 4-ступенчатый, с ручным переключением
Применение I
Во всех системах водяного отопления,
кондиционирования воздуха,
закрытых циркуляционных охлаждающих контурах
и в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по У 01 2035
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 900-1350 1/гшп
4 ступени ручного регулирования
\УПо-КР25/60-2 1000-1900 1/гшп
3 ступени ручного регулирования
В зависимости от типа насоса
Диапазон температур: -10°С до +140°С
Длительная работа до +110°С/+130°С
Рабочее давление тах. 10 Ьаг
Специальное исполнение с рабочим давлением
16 Ьаг при трехфазном исполнении по запросу
Температура окружающей среды
+40°С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание 1 ~ 230 У, 50 Нг
3 - 400 У, 50 Н2
Спец. исполнение по запросу
Мотор
Вид защиты 1Р 42
1Р 44 (КР25/60-2)
Класс изоляции Р
128

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УПо-КР
М25/60-2
Кр
1
С
11/2
10
11
13
14
а
Ы
Ь2
ЬЗ
Ъ4
1Ш1
180
93
90
79
35
100|92,5
54
73
Вес
прим. к§
РЫ 10
2,6 |
\УПо-КР
ИР 25/80 г
КР 30/30 г
Яр
1
11/4
С
11/2
2
^]
180
180
12
234
244
1
а | 11
тт
35 ! 169
35 1 169
-
Ы
58
58
...—
ЬЗ
98
98
Вес
прим. к§ 1
"РЫШ 1
5,4
5,8 1
>М1о-КР
НР 25/100 г
КР 30/100 г
Кр
1
11/4
С
11/2
2
10
12
а
11
Ы
ЬЗ
тт
180
180
234
244
35
35
181
181
75
75
106
106
Вес
прим. к§
РЫ 10
7,4
7,9 ]
97. - 313
129

Продолжение приложения 7
Описание серии ЛУПо-Р
\УНо-Р
Одинарные насосы
Циркуляционный насос с фланцевым
соединением
Условные обозначения ^й4
Пример: \УИо-Р 40/100 г #
Р Насос с фланцевым соединением *• У
40/ Условный проход \ф
100 Диаметр рабочего колеса
г 4-ступенчатый с ручным переключением
Применение
Во всех системах водяного отопления,
кондиционирования воздуха, закрытых циркуляционных охлаждающих
контурах
и в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по УЭ1 2035
Водогликолевая смесь (шах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 850-1400 1/тт
4 ступени ручного регулирования
Диапазон температур: +20°С до +140°С
Кратковременно + 130°С
Раб. давление тах. 6 или 10 Ьаг
Специальное исполнение с рабочим давлением
16 Ьаг для мотора трехфазного тока по запросу
Электроподключение
Электропитание 1 - 230 У, 50 Иг
3~400У,50Нх
Спец. исполнение по запросу
Температура окружающей среды
+ 40 °С тах. допустимая
Мотор
Вид защиты 1Р 42
Класс изоляции Р
•*>->? ?;&*Э Ш *
130

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УПо-Р
\ШЁШШ1ШШ' *Ш
ък
40
ю
а
11
Ы
ЬЗ")
тт
2501 53 | 1*73
65
106
Р8
6
11
Фланец РN
10/16
X
РЫ6
X
Вес прим.
к8
РИ 10
10 | 12 |
\УНо-Р
тттшщршй
цы
40
10
а
И
Ы
ЬЗ
тт
3201 70 | 2261106
ПО
ре
6
13,5
Фланец РЫ
10/16
X
Р^
X
Вес прим.
РЫ 10
19 | 21
\УНо-Р
кУь'?Ш35г. >"•'-
^;^:в5вд^0У;>:'ч!
БЫ
50
50
10
а
И
Ы
ЬЗ
тт
280
340
62
69
210
258
88
115
ПО
127
Р8
6
13,5
13,5
Фланец РЫ
10/16
X
X
РЫ6
X
X
Вес прим.
кг 1
РЫ10 |
14
25
16
28
\УНо-Р
эы
50
10
а
11
Ы
ЬЗ
тт
440
105 | 2861 165 1" 140
Р8
6
13,5
Фланец РN
10/16
-
Р^
X
Вес прим.
к8
РЫ10
- 165,5.1
131

Продолжение приложения 7
Описание серии ЛУИо-ТОР-В
ХУНо-ТОР-Э
Одинарные насосы
Циркуляционный насос с резьбовым или
фланцевым соединением
Условные обозначения \
Пример: \УНо-0 40 |
В Насос с резьбовым или фланцевым
соединением
40 Условный проход
Применение
Во всех системах водяного отопления,
кондиционирования воздуха, закрытых
циркуляционных охлаждающих контурах
и в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по УО! 2035
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Постоянное число оборотов 1400 1/тт
Раб. давление тах. 6 или 10 Ъаг
Диапазон температур: -10°С до +130°С
Кратковременно до +140 °С
Температура окружающей среды
+ 40 °С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание 1 - 230-240 У, 50 Нг
3~ 400-415 У, 50 Нг
Альтернативное применение 3 — 230-240 У, 50 Нг
Мотор
Вид защиты 1Р 43
Класс изоляции Р
132

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\У|1о-ТОР-0
1 ТОРФ 30
Яр
11/4
С
2
10
а1
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ
плт
180
34
64
171
66
88
95
Р8
1x7
1x13,5
Вес
прим. к^
РЫ 10
5,0
шшо-тор-о
ТОРФ;*» *
^N
40
10
а1
а2
И
Ы
Ь2
ЬЗ
плпл
220
53
76
177
83
103
95
Р8
1x7
1x13,5
Фланец
РЫ6/РЫ
10
X
Вес
прим. к§
РЫ 6/РЫ
10
9,5
\УПо-ТОР-0
ТОРФ 50
^N
50
10
а!
а2
11
Ы
Ы
ЬЗ
плпл
240
51
80
183
96
112
95
Р8
1x7
1x13,5
Фланец
РЫ 6/РN
10
X
Вес
прим. к§
РЫ6/РЫ
10
11
133

Продолжение приложения 7
Описание серии >УНо-ВОР
\УНо-БОР
Сдвоенные насосы §!Ш11Ш}Д
Циркуляционный насос с фланцевым соеди- , г !!Ь Ш11Й
нением ьЙ^йй||!^!?!|!||;1Щ|1
Условные обозначения ЙЙШШИЩЩШИ^Ш
Пример: ХУИо-БОР 40/100 г #! 11Ш||1*4|р»||1
ООР Насос с фланцевым соединением |, ^ }||Щ|/ ^ "ШЙШ
40/ Условный проход % -;ЙШШ- %
100 Диаметр рабочего колеса ~ %ц
г 4-ступенчатый с ручным переключением ||
Применение
Во всех системах водяного отопления,
кондиционирования воздуха, закрытых
циркуляционных охлаждающих контурах
и в промышленных циркуляционных установках.
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода систем отопления по УЭ1 2035
Водогликолевая смесь (шах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 850-1400 1/тт
4 ступени ручного регулирования
Диапазон температур: +20°С до +140°С
Кратковременно + 130 °С
Раб. давление тах. 6 или 10 Ьаг
Специальное исполнение с рабочим давлением 16 Ьаг
для мотора трехфазного тока по запросу
Электроподключение
Электропитание 1 - 230 У, 50 Нг
3 ~ 400 У, 50 Нг
Спец. исполнение по запросу
Температура окружающей среды
+ 40°С тах. допустимая
Мотор
Вид защиты 1Р 42
Класс изоляции Р
134

Продолжение приложения 7
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УНо-ООР
ООР 40/100г
БЫ
10
т
11
с
а
к!
к2
I
Р
г
тт
40
250
135
176
-
68
152
146
-
-
-
Ре
11
Фланец
РЫ
6
X
10/16
1_Х_
Вес
прим.
ч
6/10
20/21
\УНо-ООР
1Ш0М*;
эы
10
т
11
с
а
к!
к2
I
Р
г
Рё
тт
40
320
170)226
80|68|2Ю|217|220
152
16|13,5
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес
прим.
ч \
6/10
42/43 |
\УПо-ООР
| ДОР50/ЩГ
1. .,,1,,.,.{. ...и.. г,. ,.,Х , ,,.|
оы
10
т
11
с
а
к1
к2
I
Р
г
Рв
тт
50
280
150
209
-
70
168
157
-
-
_
13,5
Фланец
РЫ
6
X
10/16
X
Вес |
прим.!
ч 1
6/10
27/28]
\УНо-ООР
1 РРВ5ЙШ$0г
ВЫ
10
т
11
с
а
к1
к2
I
Р
г
Ре
тт
50
гтп.
340
185
258|85|69
22б|217|228|157
18
13,5
Фланец
РК
6
X
10/16
X
Вес
прим. |
ч 1
6/10 1
55/56
Описание серии >УПо-8*аг-2
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\У11о-31аг-2
гн
Ъ15 А, Ъ 15 АРге$$
ЧЗЛМГ
см. габаритн.
чертеж
Вес прим. ке
РN10 |
1,6 1
1,8
2,1 ]
135

\УИо-8*аг-2
2 20/1
Кр
1/2
С
1
10
11
12
13
14
а1
Ы
Ь2
ЬЗ
Ь4
тт
140
97
130 | 70
79
34
100 192,5
54
73
Вес
прим.!
РN 10
2,2 |
\УНо-8*аг-2
! Ъ 25/2 ЕМ
| Ъ 25/2 БМ
Яр
1
1
С
11/2
11/2
10
11
1801
180
97
97
12
13
130
130
70
70
14
а1
Ы
Ы
ЬЗ
тт
79
79
34
34
100
100
92,5
92,5
54
54
Ь4
73
73
Вес |
прим.
к8
РЫ10
2,4 1
2,7
\УПо-81аг-2
225/6
аР
.?&!
с
11/2
10
180
11
97
13
90
14
79
а
Ы
Ь2
ЬЗ
тт
33
100
92,5
54
Ь4
76
Вес
прим.
ч
РЫ10
2,8 1
Описание серии \УИо-С1гсо8*аг
М1о-8*аг-2Е
Одинарный насос
Для систем ГВС с резьбовым соединением
Условные обозначения
Пример: \УНо-8*аг-2Е 25/1-5
7Ж Электронный циркуляционный
насос для систем ГВС с бесступенчатым
регулированием скорости вращения
25/ Условный проход 1-5 Диапазон напора [т]
Применение
Системы циркуляции горячей воды, подобные системы в промышленности
и инженерном оборудовании зданий
Напольное отопление
Все системы водяного отопления
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода для ГВС до 18°с1Н
Вода систем отопления по УЭ1 2035
Водогликолевая смесь шах. 1:1
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие характе
ристики
Характеристика
Диапазон оборотов 700-2600 1/тт
Раб. давление тах. 10 Ьаг
Допустимый диапазон температур
136

Вода систем ГВС до 18 °с!Н тах.
+ 65 °С. Вода для отопления +20°С до +110°.
Температура окружающей среды + 40°С шах. допустимая
Описание серии \УНо-ТОР-2
ХУПо-ТОР-Я
Одинарный насос |
Насос для систем ГВС с резьбовым или
фланцевым соединением
Условные обозначения
Пример: \УИо-ТОР-2; 40 |
ТОР-2 Насос для систем ГВС с резьбовым
или фланцевым соединением
40/ Условный проход
7 Напор в [т] при 0 = 0 тЗ/Ь
Применение
Системы циркуляции горячей воды
Подобные системы в промышленности и инженерном оборудовании зданий
(напр. циркуляция охлаждающей воды)
Технические данные
Допустимые перекачиваемые среды
Вода для ГВС до $тах. = + 80 °С
Вода систем отопления по У01 2035 до +110°С
Вода систем охлаждения
Водогликолевая смесь (тах. до 1:1)
При доле гликоля более 20% необходимо пересчитывать рабочие
характеристики
Характеристика
Диапазон оборотов 2000-2850 1/тт
3 ступени ручного переключения
Мах. рабочее давление 6 Ьаг или 10 Ьаг
Допустимый диапазон температур
Вода систем ГВС до 20 °6Н тах. + 80 °С
Кратковременно (2 часа) до +110 °С
Вода для отопления -10°С до + 110°С
(С диспл. модулем: Тпип = + 20°С)
Температура окружающей среды +40°С тах. допустимая
Электроподключение
Электропитание 1 ~ 230 У, 50 Нх; 3 ~ 400 У, 50 Нг
РАЗМЕРЫ - ВЕС
\УИо-ТОР-2
ТОР-230/7
Кр
1 1/4
С
10
а!
а2
11
Ы
Ь2
ЬЗ
тш
2
180
34
64
171
6.6
88
95
Фланец
6
-
10/16
-
Вес
прим. к§
РЫ 10
5,5
10 - 313
137

138

00
«
X
*
О
С!
Я
О.
в
<а
5
X
<и
К
о
о
(X
С
0д_*
*<3
-И ■ ■ "»•
О 0|
Ио
№
€>
в
т
ь
<Ш
II
139

аг
о
О)
I
р.
140

Продолжение приложения 8
<^
1 гЩ ШЙ$
^шрмга
"ГГ. "
т
-I ■; <■
*^ЕЕ
ЙИ
1ГПГПГП1 I Гни;
1Н*е
!ЙЙ»
*
а
в=дыь=о
□
ГО
шз
ш
в=ДЫЬ=а
о:
а
а
СП
□
шз
в=ДУь=а
Е2Ю1
а
•"«•
о
п Подающая магистраль
отопления
...... Циркуляционный трубопровод
1 '" горячего водоснабжения
Обратная магистраль
отопления
гп Подающий водопровод
горячего водоснабжения
СИ Вентиляционная решетка
Полотенцесушитель
Примечание
Подающий и циркуляционный стояки горячего водоснабжения
прокладываются в сантехнических шахтах
- О —-
[Пров
Лир
кцио
ГИЛ
1|> ИНУ,
Перель
Локтюшин
Перелъ
Лопдавская
Теплоснабжение на базе крышной котельной 1
10 этажный жилой дом с техническим этажом Фрагмент
Принципиальные
технические решения
Верхняя разводка систем
отопления и горячего
! водоснабжения
Стадия
Лист
4
Листов!
10
ЛУУ-»уОЛО "ЦНИИЭГГ1
^Ч5оО-27 инженерного
обода
оеания
141

00
«
5
Я
<и
о
к
си
с
я
0)
ч
о
о
а
С
т!
|| сза
: 8.
И
■чыт
П
\-Ф*
>-©■
«за
«за
т
ш
Теплоснабжение на базе крышной котельной
1!Ы1|*1
Принципиальные
тодакческие решения
Схемы систем отопления и
горячего водоснабжения
11
142

ПРИЛОЖЕНИЕ 9
Принципиальные технические решения отопления «теплый пол»
НАПОЛЬНОЕ ОТОПЛЕНИЕ САНУЗЛОВ И ВАННОЙ КОМНАТЫ (ПЛАН ЭТАЖА)
Эксплуатация помещений
11 - гостиная;
12 -спальня,
13 -санузел,
14 -прихожая;
15 -кухня
6 (Ь сЬ 6 0
143

о
§
о,
с
К
о
о
<
с
и:
X
С
О
О
С
ас
<
144

ОС
ас
о
§
С
и
Я
о
о.
С!
аз
I
эй
О
ш
л:
т
из
2
ш
X
а)
С
О
ш
О
I
-О
§
Ф (*)
145

ПРИЛОЖЕНИЕ 10
Расчет автономного теплоснабжения
от индивидуальных баллонных или резервуарных установок
сжиженного газа
/. Отопление
Для отопления дома устанавливается аппарат отопительный газовый
бытовой с водяным контуром - АОГВ-23,2-1.
Номинальная тепловая мощность, Вт (ккал/ч) - 23260 (20000)
Расход газа, м3/ч - 0,86.
Определяем максимальный расход газа в отопительный период за сутки
^акссут =0,86-24-0,85 = 17,5 м3/сут,
где 0,85 - коэффициент одновременности, принимаемый независимо от
количества квартир в соответствии со СНиП 2.04.08-87*.
Определяем расход газа в средние сутки ()%*сут, м3/сут, отопительного
периода
Осрсут=17 5-К
Находим значение коэффициента суточной неравномерности за
отопительный период К^ для Самары
я-сут _ 1в ~~1р
от- ~/ -/
где /в - расчетная температура внутри дома, °С;
(р - расчетная температура наружного воздуха для отопления, °С;
*сР от - средняя температура наружного воздуха за отопительный
период, °С.
Все значения / принимаются по СНиП 2.01.01-82 «Строительная
климатология и геофизика»
20-(-31)Л1_
от- 20-(-6,1) 26,1
для расчетов принимаем К^ = 2, тогда
еострсут = 17,5:2=8,8 м3/суг.
Определяем суммарный расчетный часовой расход газа 0% на дом
аь = 0,94 + 0,86 = 1,8 м3/сут.
Определяем суммарный среднесуточный расход газа
б0стрсут = 0,5 + 0,5 + 8,8 = 9,8 м3/сут.
146

Продолжение приложения 10
В качестве источника газоснабжения принимаем индивидуальную
резервную установку сжиженного газа по типовому проекту 905-1-39.88.
Определяем рабочую емкость резервуара Ур , м3,
ур=К -к,
где Уг - геометрическая емкость резервуара, равная 5 м3;
К- коэффициент заполнения резервуара- 0,85.
Ур =5-0,85 =4,25 м3.
Определяем вес жидкого газа в резервуаре
4,25 • 0,584 = 2,48 т,
где 0,584 - удельный вес жидкого газа, т/м3.
Суммарный расход газа на дом в средние зимние сутки составляет
9,8 м3/сут, вес которого равен:
9,8-2= 19,6 кг,
где 2 - удельный вес паровой фазы сжиженного газа, кг/м3.
Находим, на сколько суток Д хватит запаса сжиженного газа в
резервуаре:
Д = 2480: 19,6= 126 сут.
2. Горячее водоснабжение
2.1. Для горячего водоснабжения в доме устанавливается бытовой
газовый проточный водонагреватель типа ВПГ-23, тепловая мощность
которого 23,2 кВт.
Номинальный расход сжиженного газа
?гь,= 0,87м3/ч.
2.2. Определяем расход газа #™°ут, м3/суг, за средние сутки по формуле
срсут _ У 'п'\}г.в ~'хв )
где У - средний расход горячей воды на 1 человека в сутки, л/сут,
принят исходя из удельных норм расхода теплоты в жилых домах при
установке газового водонагревателя (табл. 2 СНиП 2.Ю4.08-87*)
147

г, 1750106-610106 ^ , ,
V- = 70 л/сут/ч,
365(50-5)
где 1750 ■ 106 - норма расхода теплоты на 1 человека в год при наличии
в квартире газовой плиты и газового водона1ревателя, ккал, при
газоснабжении СУГ;
610 • 106 - норма расхода теплоты на 1 человека в год при наличии в
квартире газовой плиты и централизованного горячего водоснабжения,
ккал, при газоснабжении СУГ;
50 - температура горячей воды на выходе из водонагревателя, °С;
5 - температура холодной воды, °С
п - число человек, проживающих в доме,
11Л - температура горячей воды на выходе из водонагревателя равна 50 °С;
'х. в - температура холодной воды равна 5 °С;
7] - коэффициент полезного действия водонагревателя составляет 0,83.
сосут 70-3(50-5) 9450 лг 3/
ср.сут= V /= =05 мз/
230000,83 19090
2.3. При установке в доме газовой плиты и газового проточного
водонагревателя суммарный расчетный часовой расход газа /^ (?^ , м3/ч, составит
2>А=
е$=(?™.+?*..)*;
51т 9
где К51т - коэффициент одновременности, приведен в справочном
приложении 3 СНиП 2.04.08-87*.
Для одноквартирного дома при установке четырехконфорочной плиты
и газового проточного водонагревателя коэффициент одновременности
равен 0,7
Х^ = (°'47 + °>87)' °'7 = °'94 м3/ч*
148

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. ГОСТ 380-94. Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки.
2. ГОСТ 1050-88. Прокат сортовой, калиброванный, со специальной
отделкой поверхности из углеродистой качественной конструкционной
стали. Общие технические условия.
3. ГОСТ 3262-75 (СТ СЭВ 107-74). Трубы стальные водогазопровод-
ные. Технические условия.
4. ГОСТ 4543-71. Прокат из легированной конструкционной стали.
Технические условия.
5. ГОСТ 8731-87 (СТ СЭВ 1482-78). Трубы стальные бесшовные горя-
чедеформированные. Технические условия.
6. ГОСТ 8732-78 (СТ СЭВ 1481-78). Трубы стальные бесшовные горя-
чедеформированные. Сортамент.
7. ГОСТ 8733-74. трубы стальные бесшовные холоднодеформирован-
ные и теплодеформированные. Технические условия.
8. ГОСТ 8734-75 (СТ СЭВ 1483-78). Трубы стальные бесшовные хо-
лоднодеформированные. Сортамент.
9. ГОСТ 9544-93. Арматура трубопроводная запорная. Нормы
герметичности затворов.
10. ГОСТ 10704-91. Трубы стальные электросварные прямошовные.
Сортамент.
11. ГОСТ 10705-80. Трубы стальные электросварные. Технические
условия.
12. ГОСТ 14202-59. трубопроводы промышленных предприятий.
Опознавательная окраска, предупреждающие знаки и маркированные щитки.
13. ГОСТ 15518-87. Аппараты теплообменные пластинчатые. Типы,
параметры и основные размеры.
14. ГОСТ 19281-89 (ИСО 4950-2-81, ИСО 4950-3-81, ИСО 4951-79,
ИСО 4995-78, ИСО 4996-78, ИСО 5952-83). Прокат из стали повышенной
прочности. Общие технические условия.
15. ГОСТ 20295-85. трубы стальные сварные для магистральных
газонефтепроводов. Технические условия.
16. ГОСТ 21563-93. котлы водогрейные. Основные параметры и
технические требования.
17. ГОСТ 27590-88Е. подогреватели водоводяные системы
теплоснабжения, общие технические условия.
18. СНиП 23-01-99. строительная климатология. М., Госстрой РФ,
2000.
19. СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий.
М., Госком СССР по делам строительства, 1996.
20. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование.
М., Госстрой, 2001.
21. СНиП 2.04.08-87*. Газоснабжение. М.., Госстрой, 1987.
149

22. СНиП 2.04.12-86. расчет на прочность стальных трубопроводов. М.,
Госстрой, 1986.
23. СНиП 2.04.14-88*. Тепловая изоляция оборудования и
трубопроводов. М, Госстрой, 1988.
24. СНиП II-12-77. Защита от шума. М., Госстрой, 1997.
25. СНиП П-35-76. Котельные установки. М., Госстрой, 2001.
26. НПБ 105-95. Определение категорий помещений и зданий по взры-
вопожарной и пожарной опасности.
27. ОНД-86. Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе
вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий. Л., Гидрометео-
издат, 1987.
28. Правила устройства и безопасности эксплуатации паровых и
водогрейных котлов. М. Утв. Госгортехнадзора России 28.05.1993.
29. Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых котлов с
давлением пара не более 0,07МПа (0,7 кгс/см2), водогрейных котлов и во-
доподогревателей с температурой нагрева воды не выше 388 К (115оС). М.
Утв. Госгортехнадзора России 03.06.1992.
30. ПБ 03-75-94 (изд. 2000 г.). Правила устройства и безопасной
эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды. М. Утв. Госпроматомнадзо-
ра СССР 09.01.1990 г. (с измен, от 29.12.1991 г. и 02.04.1992 г.).
31. Правила устройства электроустановок (ПУЭ). М, Энергия, 1995.
32. ПБ 10-115-96. Правила устройства и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением. М. Утв. Госгортехнадзора СССР
27.11.1987.
33. РД 34.21.122-87. Инструкция по устройству молниезащиты зданий
и сооружений. М., Госстрой, 1987.
34. Яновский Ф. Б., Михайлова С. А. Энергетическая стратегия и
развитие теплоснабжения России. Журнал «Энергосбережение». М., , 2003,
№6.
35. Болдырев А. М., Мелькумов В. Н. и др. Автономное
теплоснабжение. Воронеж, Воронеж, гос. арх.-строит акад., 1999.
36. Полонский В. М., Рощин А. А. Пути энергосбережения в
теплоснабжении малых городов // Актуальные вопросы энергосбережения и
сертификации: Сб. тезисов докладов международной научно-технической
конференции. Н.-Новгород, 1997. С.50-51.
37. Полонский В. М., Светкина Н. М. О децентрализованном
теплоснабжении миникотельными // Достижения в теории и практике теплогазо-
снабжения, вентиляции, кондиционирования воздуха и охрана воздушного
бассейна. Сборник научных трудов международной юбилейной научно-
технической конференции. Санкт-Петербург, 1997. С.68-69.
38. Полонский В. М. О двух путях теплоснабжения реконструируемого
жилого фонда // Исследования в области архитектуры, строительства и
охраны окружающей среды: Сб. тезисов докладов областной научно-
технической конференции. Самарское отделение общества инженеров-
строителей. Самара. 1998. С. 273-275.
150

39. Хаванов П. А. Системы теплоснабжения от автономных
теплогенераторов. Журнал «АВОК», 2002, № 23.
40. Журнал «Энергосбережение», 2003,с. 26-28. № 1.
41. Табунщиков Ю. А., Бродач М. М. [Пилкин Н. В.
Энергоэффективные здания. Изд-во «АВОК-ПРЕСС», 2003.
42. Энергосберегающие системы теплоснабжения зданий на основе
современных технологий и материалов. Госстрой России. Альбом. Санкт-
Петербург, 2003.
43. Хаванов П. А., Барыкин К. П. Особенности водногликолевых
теплоносителей в автономных системах теплоснабжения. М. Журнал АВОК,
2003. № 7.
44. СП 41-104-2000. Проектирование автономных источников
теплоснабжения. М., Госстрой России, 2001.
45. Теплоснабжение на базе крышных котельных. Принципиальные
технические решения. ОАО ЦНИИЭП инженерного оборудования, М.,
1997.
46. Автономные системы инженерного оборудования жилых домов и
общественных зданий. Технические решения. М., Минземстрой РФ, 1998.
47. Номенклатурный каталог. М.: Журнал «Новости теплоснабжения»,
2002.
48. ТУ по устройству и эксплуатации крышных котельных на
природном газе. Минстрой РФ, М., 1996.
49. Технические решения по крышным котельным на природном газе с
гелиоустановкой горячего водоснабжения здания. Минстрой РФ, М., 1996.
151

Учебное пособие
Вилен Маримович Полонский
Геннадий Иванович Титов
Анатолий Виленович Полонский
АВТОНОМНОЕ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Компьютерная верегка: А А. Шмаев, Е В. Орлов
Дизайн обложки 11С Кузнецова
Редактор- .// И. Глекрова
Лицензия ЛР№ 0716188 от 01 04.98. Сдано в набор 20 10 04.
Подписано к печати 20.10 05. Формат 60x90/16
Гарнитура Тайме Печать офсетная Бумага газетная
Уел 9,5 п. л Заказ № 313. Тираж 1000' экз
Издательство Ассоциации строительных в-.узов (ЛСВ)
129337, Москва, Ярославское шоссе, 26, оф. 706 (отдел реализации к. 511)
тел., факс: (495)183-56-83; с-таМ: 1ачу(^т^и.пи ЬЩк/Лууууу^ачу.ш/
Отпечатано в ОАО «Дзержинская типография».
606025, г. Дзержинск Нижегородской области, пр Циолковского, 15.