Текст
GmbH
Немецкая компания Jeremias производит и
продает одностенные и двухстенные дымоходы
из высококачественной нержавеющей стали
диаметром от 100 до 1000 мм для всех видов
котлов, крупных котельных и каминных печей.
Устойчивая против коррозии сталь с толщиной
стенки от 0,6 до 1,0 мм.
Быстрые поставки с заводов из Германии
и Польши.
Компетентные русскоговорящие специалисты
будут рады ответить на Ваши вопросы
и подготовят оптимальное технические
решение для Ваших проектов! ш
Телефон в Польше
Tel: +48-61-4284620
Телефон в Германии
Tel: +49-9832-686841
Main
ПОКВАРТИРНОЕ ОТОПЛЕНИЕ
горячей
воды
R минуту
полезная
тепловая
мощность
Минимальные габаритные размеры котла
обусловлены применением битермичесхого
теплообменника и чрезвычайно компактной
комструк1^ей системы отвода
продуктов сгорания
Благодаря битермическому теплообменнику
котел MAIN отличается сеерхкомлактными
размерами (31.7x40x73 см), что гарантирует
простоту и удобство установки котла в любым
условиях ограниченного пр остра ист ва
Kots л main адаптирован « российским
13.7л
условиям устойчиво работает при низком
давлении газа (до 5 мбар).
E-строенная система самодиагностики
позволяет автоматически определять
до 10 типов возможде сбоев в режиме
работы системы ото те н на
Котел MAIN оборудован электронной индикацией
ощитоиогт образования
• несения
минимальное
рабочее
Ъшир АашЙнив
73 сверено
раз
специальные
тендерные
цены
BAXI GROUP
4VJKTQM ДЛЯ
МИ и
Т«л.:(095)10ЬЗ«-14»258-20 71 7
Первая в России программа
расчета коллективных дымоходов
• 1 домах г.юеой клмихтх.
В основ» программы «ежат »ароп«мсхм« памдаргы проектмрооамшв
домоа с поквартнриым отопдеммсм.
ГАЗОВЫЕ HACTtMHMf КОТЛЫ
• АСО 27 И МГЛ
• MICROCEHUS PLUS 24 28 Ml 24 2Яп
• UHO 24 Ml. 24 Mf Fl
•72 23 Ml. П 27 Mm
• GE4IA MAXI 28 Bl. 30 am
• MICROSYSTEM 21-28 Rl 21-28 REF]
ГАЗОВЫЕ напольные КОТЛЫ
• UH08L0C 24 64 «Вт
ГАЗОВЫЕ ВОДОНАГРЕВАТЕЛИ
НАКОПИТЕЛЬНЫЕ И ПРОТОЧНЫЕ
• SGA SUPER SGA50 200«
• HHRE 18$ 350 д
• FAST 10. 13. 16 мпвм
ЬОКЛЕРЫ КОСВЕННОГО МАГРЕВд
• ВАСО 120 150 а
• BS15 150 500 л
• B52S 200 500 л
ООО “Мерломи ТермоСаииторм Русь'
Va. ♦7 095 *83 04 40/4!
©•*£ ♦7095 783WA2
ht!D '. A-ww вл коп 1U
MFFI
РТт^СА PROFT TFT Кампания CARBOFLEL Oflicme Mcccanichc Sp\
/£v*] '-'л**ХиОГ kJ Zj1_i былаco ина в 1%) году и яахшкка в г. Гори
USSiOfflCine meccaniche Миноре в 30 км к северу ОТ Милака
На фирме существуют два подраиеления по типу продукции-
притводстпо обогремтельныт устройств к проижисгео
JblSk»KOj01
Форма CARBOFtEL uvea европейские сертификаты кдчестты a
также сертификаты Госстандарта РФ
ОТДЕЛЕНИЕ ОТОПИТЕЛЬНЫХ КОТЛОВ И БОЙЛЕРОВ
ва ла. любого вода топтав
а и >. 4 -i"' °Г *4- 1Ю° *В’ -ИУ«олоные и трехкодовые котлы.
^ОТЛЫ ДЛ4 небольших СТ ЛНПЦЙ
П)ищи«-
Wome MpAKicpiuiMkM
1 ' « 4МХиЫ среды
чилэ деж «вив
' YttHiyffTlUDtri
М^ЮХОЛОВ «ынускас! .ШЧОХОДЫ МОДУЛЬЯОГО 1НЛА
' <i м icpujHvioh пали меди
^МХАЛерЩ<МЬМ
тем МИФТчтц UlTWCHItOH bBApHt
П ‘ГСВНЫв HDMDttlBlD СНеШШкНЫМ пазов
• »рш 1Ш1Ю ин» но подучить нд сайте: enrboftigi
I» и Ul.bM.lKKOM npc.KTABtnv ILCIHC Ш» 41JK0
• &».
ДЫМОХОДЫ HJ UOTIII
юдульные ив нержаввюшей
для котлов, печей, каминов
гибкие, /тРГ1ленни<?. ом€*лр^нныр л -
СИСТЕМЫ
ОТОПЛЕНИЯ
ДЫМОУДАЛЕНИЯ
ОДОСНАБЖЕНИЯ
проектирование
комплектация
монтаж
сервис
www.m
HVaillant
Воппгымнме ’вппя
МАЭСТРО
Системные решения на любой вкус!
Vaillant - теплый дом. Немецкое качество.
ГЦрии VrfitiAM GmbH а Пасем*
Итхем 149%1’^D »Л 11 I €•-«» Пп«р*0. ГОЗ W
<» • ... । в new Ж. мяв*»» «влтвгчмти •*« нжмм ШМЛЯ NlMfet»
«ЖУКОВСКИЙ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫЙ ЗАВОД»
БЫТОВЫЕ ОТОПИТЕЛЬНЫЕ КОТЛЫ
АОГВ АКГВ и КОВ-СГ от 11 до 50 кВт
ЭКОНОМ • УНИВЕРСАЛ • КОМФОРТ
Н
Более 30 ле’ xi*vi выпускает бытовые отопительные и водонагревательные котлы
Б настоящее время завод является признанным лидером в России по производству
котлов для автономных систем отопления
Более 25 моделей серии АОГВ и АКГВ мощностью от 11 до 50 кВт
дают возможность выбрать котел на любой вкус и любой тип жилья
от маленького дачного домика до современного коттеджа.
Жуковским котел обладает отличными потребительскими
свойствами Отличается высоким качеством, надежностью,
экологичностью и доступной ценой
В настоящий момент завод выпускает три серии отопительных
котлов:
► ЭКОНОМ
► УНИВЕРСАЛ
► КОМФОРТ (блок автоматики HONEYWELL").
Котлы применяются в системах отопления с естественной
(открытая) и принудительной (закрытая) циркуляцией теплоносителя.
Котлы работают на природном газе и при замене форсунок
(на основной горелке и запальнике) на сжиженном (баллонном) газе
ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
АОГВ293
АКГВЛЗ
МОДЕЛЬ КО ТИА
ХАРДКТВРЯСТМАА
КОВ -С Г 43
KOG-Crw
АОГВ И.*-3
АКГВ 11 >3
AOfB.JJJ.j
АДГВ-232Л
А ОГВ- П 4-3
АКПМУЛЗ
• эконом
• УНИВЕРСАЛ
• КОМФОРТ ..... HtvrtirwtH)
ТГ7
. я ।
TFT
7Т
до 360
40 11
I 25)
3 ли (.4,35)
4 7(^’2 4)
5 55 (.V4I
о ।
1.75 «479)
2.3 14) 85)
ж
МО
> .Г»'.?
^455.*М---
1274/835- 1784
<40 ’960/3628
"ТЙС
П^тг
К-5
ЦСЧЛИ
1 ы |< М)
|Л,П|
НАСТЕННЫЙ ГАЗОВЫЙ КОТЕЛ
НГК-23 "ЖУК"
► НГК-23 - эффективное решение проблемы отопления
и горячего водоснабжения многоэтажных домов
► Медный битермический теплообменник отопления
и ГВС. встроенный расширительный бак и
циркуляционный насос GRUNDFOS.
► Используемое топливо - природный и сжиженный газ.
ХАРАКТЕРИСТИКА
Значение
25
от Эда 290
2.65 м М
Номинал-вллоаая мощжэсть. «Вт
Оталпммвмм пгххиадь м^
Рас*ад ома псмоад м кЛ ом» ш ч
КПД «отла । лее мелоерыммем рмбогв). \ 92
Раоцд вады ГВС *Г*Т5 С./УМИИ на мвмм» 9.5
-
Длалан»м1 в системе атоллвния. I гтмм «Ла ТО > 100
Д.*лма’^»с,4»1И41»н4<мо пхю’вада мм 100 50
Диаметр гаюотпш1 от аильная груба мм 8( 80
Габаригнмере^мерм л,п Vl.
высот»/ мирона гпубюа мм '°5 4 0 505
Масса кота. кг. не более 15
• Закрытая камера сгорания
• Надежность обеспечивается
электронной системой управления
• Комфорт (приоритет ГВС)
• Удобство
• возможность подключения
комнатного термостата
• теплы* попов
• самодиагностика работы котла
• Минимальные габаритные размеры
чугунный котел с АТМОСФЕРНОЙ ГОРЕЛКОЙ
КОВ-Г-68 КОМФОРТ
Надежность и долговечность обеспечивается теплообменником
из высококачественного чугуна и горелками из нержавеющей стали
Комфорт - возможно подключение комнатного термостата
Безопасность - применена автоматика ’Хоневелл
ХАРАКТЕРИСТИКА Зч«1Ч9ЛМ(Т 1
ТвЛГХжви МОЩНОСТЬ ГОСЖГВМ мВт 68
। О’аппмеавчл»- и- ЖМ поир«4 М КПД мл ла (ПСМ 1«нраоывмой равотвК % } ДмлйчМ' 0 (Жтом* ovnnn^MM. «Ла G06W 7.4 W ко
i Шьамвтр rajooi жми мм 1«2
габасмт1чйв рдэмеры ВдШаГ мм 1
[_ Масла ютла, «г н» 6orw Л5О J
Адрес 140184. России. Московская обл , с Жу»овсжиа уп-
Фирменный магазин 556-94-25. (248) 7-42 98
Коммерции отдел (095)221-66-77 221-67-57 556-B0-4U Отдел «Ярке тин» а (096) 556-92-а 1
с тав! z/nzQgaskotei <и www gaskotei'U
V * $ 2 >'i>*
«> !0«)<ш t*w w-M-ot «з-мчи.
JJJ.’J'J \O% S3' 5 03 N
, -.. .nloSd*n>m w<r www.djni.ra
ЬЫ I UbblEI
ГАЗОВЫЕ
КОТЛЫ
ДЛЯ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
ПОМЕЩЕНИЙ РАЗНЫХ ОБЪЕМОВ И ПЛОЩАДЕЙ
ЭЛЕКТРОНЕЗАВИСИМЫЕ
Автономное
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Системы
ДЫМОУДАЛЕНИЯ
Справочное пособие
МОСКВА
ЗАО «ПОЛИМЕРГАЗ»
2006
УДК 621.1:662(035.5)
ББК 31 36(092)
Л22
Составители: В. Е. Удовенко, Е.Х.Китайцева, К.Е.Паргунькин
Пол обшей редакцией Е.Х. Китай цевой
А22 Автономное теплоснабжение. Системы дымоудаления:
Справочное пособие / Пол обш.ред.Е.Х.Китайисвой. —Москва:
ЗЛО «Полимсргаз*. 2006 —280 с.
ISBN 5-90058-09-3
В справочном пособии уделено внимание общим вопросам
автономного теплоснабжения, включены краткая информа-
ция по видам топлива, котельного и дополнительного обо-
рудования. классификация котлов, условия и некоторые ре-
комендации по их эксплуатации. Содержатся подробный
обобщенный зарубежный опыт на основе европейских стан-
дартов по проектированию дымоходов, их монтажу, а также
аэродинамические и тепловые расчеты систем удаления про-
дуктов сгорания как при индивидуальном, так и при всех
возможных групповых подключениях Адресовано инжене-
рам-строителям. проектировщикам, сотрудникам строи-
тельных вузов и прудим специалистам в области автономно-
го теплоснабжения.
ISBN 5-9(K)SR.no. з
УДК 621 1:662(035 5)
Ы»К 31 *6(092)
пыли imin
Ot ИЛЩТМЯ .................. 7
Htk- icHHC
Глав* t. Котельные угтюмтьн ляпиюмшио irn кн нльдгнии
I I Hit IN МИГ ИНЫХ 14
I ? K.’l;UCH<|ittk;illlHt KOI IOI» |3
I 3 Подбор оборуЛОН.ШИМ ..... 23
I 5 I Mounux'u. котла ... .................. 23
13 2. Выбор •нсрютннтеля ............. 24
1.3.3. Подбор Горелки .......... 25
1.3 4. Вилы гсп'ич»6меццнко1» .......................... 26
I З.З.Конгур I В< ...................... ........ ..... ... 26
I 3 6 Выбор .жгоматки 2К
1.3 ’ I нстема отбора Bouyvi иля горения in установочного
помещения .............„................... ...„..,.30
1.3.8. I реновация к ратмещению апплрдтов шпл < J3
I 4.(Особенности эксплуатации и Ренсни Обюр проц тно нпс ieii ..35
I лапа 2. С<м>ружснмя тля удаления мролуктов сгорания
2 I Основные понятия Общие требования 42
2 I I Противопожарные т|х-(чммния . ..................... 43
2 I 2 Герметичность....................... .... ... ....44
2 1.3. lamina ог влажности ... .........................44
2 2 Классификация и маркировка материалов и сооружении
Х1Я удаления прехдуктов сюрания ..................... 44
2 3 Очистка и контроль .... ............................ 47
2.3.1 Нижний прочистной люк....................... . 47
2.3 2 Верхний прочистной люк 47
2 3 3 Прочистной люк п сослиннтельной труГм? 49
23 4 Размеры прочистных люков ......................... Ч)
2 V5 Лючок для ммсрок температуры продуктов сгорания ... 50
2 3.6.Карман .............о.......................... ...50
2 4 MoinaA и расположение конструкций .......................51
24 1 Гребованпя к монтажу и допустимые отклонения .51
2 4 2 Oroiymi
? 4 а Чад Гц сооружения лля удаления продуктов сгорания,
расположенные вне тлания или в пео1Ш1ЛИ1мемыч
пгаммиит ЗВ
2 5 Дымовые Трубы ........................... 62
2 5 | Кирпичные дымовые трубы ....................... 62
2.$.2.Дымовые грубы мнокхлойнои конструкции ь А
Hl 11.1\1<>НЗЯ ipyu«. инытлр**»**—• • —
одного производителя......................*................м
2.6. Трубопроводы продуктов сгорания..........**..............
2.6 I Трубопроводы продуктов сгорания
МНОГОСЛОЙНОЙ конструкции................................
2 6.2 Трубопровод продуктов сгорания, собранный
из элементов одного прои зволитсля..........................
2.6 3. Условия зкеп луатапии трубопроводов продуктов сгорания ...69
2.7. Система «воздух — продукты сгорания»..................7|
2 7.1. Общие положения..........................................................7,
2.7 2 Соосное исполнение.......................................................7j
2.7.3. Раздельное исполнение .............................. 73
2.7.4. Условия подключения топок.................................................
2.7.5. Отверстие «максимального расхода» при подключении
газовых котлов «•'"«'4.. 4 Н *«♦♦•» Г» »»»»••••••••••♦•»•••»•«♦ >444*4.4.. .75
2.7 6 Тепло- и ктзгозашита канала подачи воздуха.............76
2.7.7. Выпускное отверстие............ ......................................... 77
2.7.8. Способ эксплуатации......................................................78
2.8. Соединительные трубы и вспомогательные устройства..........79
2.8.1.Общие требования ............................ ,.,...79
2.8.2 Подключение соединительных труб.................. .80
2.8.3.Устройство подачи вторичного воздуха...................80
2.8.4. Дымососы............................................ 81
2.9 Теплотехнические требования ............................ 81
2 9.1. Групповое подключение............................. 81
2.9.2 . Поперечное сечение дымохода..........................82
2.9.3 .Термичсское сопро1ию1сние ..................... .....83
- *4 Проверка температуры наружной поверхности дымохода.........................83
‘ <>??™ОВОС ,Ю/ПС,ЮЧСН‘”-' газовых аппаратов...................8"»
„.84
2 10.1.Область применения
2 Ю-2.Требования к дымоходу
2 Ю.3.1ребования
2 10.4 Требования
2 10 5. Подключей*
2 Ю.6 Количество
2 10.7 Маркировка
2 10.8. Проверка ...
211 Г|>|ил» Р0.*.Н " •10пУ|стммого количества полктючений
3 >. . *„ ’,,СНИс КОТЛОВ с Закрытой --------
к газовым аппаратам.........................85
к помещению, в котором установлен котел......85
те котлов................................. 85
подключений.................................86
.95
.95
95
96
2 11.2 Конструкции систем ухиккия продуктов
сгорания и поди*!)) по пуха............................. 98
2 11.3 Укамния по монтажу систем удаления продуктов
сгорания и полами вотдуха и размещению котлов
с шкрытой камерой сгорания ....................... „. |<>5
Слисок использованных нормативных документов. .............. 114
Глава 3. Аэродинамический и тепловой расчеты систем удаления
продуктов сгорания
3.1. Индивидуальное подключение...................... ........। ix
3.1.1.Основные принципы и методика расчета ..............._ ! 18
3.1.2 Расход продуктов сгорания ...........................127
3.1.3 Температура продуктов сгорания .....................127
3.1.4. Минимальное разрежение теплогенератора Р>(
с дымоходам, эксплуатируемым пат ратрежением ................128
3 1.5 Необходимый подпор для теплогенератора
Лк с дымоходом, эксплуатируемым пол подпором ..........129
3.1.6. Характеристики материала соединительной грубы и дымохода 129
3.1 7. Расчетные параметры ............................ 130
3.1.8.Тепловой расчет ..„............................. „..141
3.1 9. Плотность и скорость продуктов сгорания . . .......146
3.1.10.Аэродинамический расчет ...........................148
3.1.11.Аэродинамический и тепловой расчет дымоходов
с учетом расхода вторичною воздуха...................... 155
3.2. Групповое подключение.Основные понятия ................ 160
3.3. Последовательное подключение. —........................ 163
3.3.1.Основные принципы и методика расчета ...............163
3.3.2. Характеристики теп-ioi енераюра.....................170
3.33. Характеристики стенки дымохода и соединительной грубы 171
3.3.4 Расчетные параметры 172
3.3.5. Тепловой расчет 1?2
33.6. Параметры смеси npaiyKTOH страким н дымочоде ....... ГЗ
33 7.Скорость к илогность продуктов сгорания ISO
33 8 Аэрод1шамичсск|1И расчет 181
3.4. Параллельное подключение........................... IS6
3 4.1. Основные принципы и методика расчета ........... 186
3 4 2. Аэродинамический расчет ... .............I8S
3 43 Тегиюнон расчет 194
3 S Система «нотдух - |цхиукты сюрдння*..................... 1*М
3 5.1 Основные принципы и методика расчета .194
3.5.2 Icii ioiKiu расчет IQS
15.3.АэродИИамический расчет воздушного тракта..............209
3 5 4 Плотность и скорость воздуха...........................2ц
х прошенная методика определения ратмсров изолированных
дымоходов с двойной стенкой из нержавеющей стали............214
3 6.1 Принцип расчета.....~.................................214
3.6J.Ocионные параметры н поправочные коэффициенты...........214
3 6 3. Графический метод определения параметров дымоходов 215
3.6.3.Типы теплогенераторов....*♦.-.....-.......«.......... 215
3.6.4. Характеристики топлива ..............................217
3.6 5. Характеристики установки ... •...... ..►••*•* ......... ........ 21
3.6.6.Графики для определения сечения дымоходов...... ......218
3.6.7. Пример расчета..... 218
Приложения
I. Бланк «Разрешение на подключение газовых котлов
характеристика здання/дымохода» по D1N 3368 4 6 .......... 231
2 . Бланк «Разрешение на подключение газовых котлов —
характеристики котлов- по DIN 3368 4.6.......................232
3 Условные обозначение к тлавс 3 233
4 . Коэффициенты для определения массового расхода, газовой
постоянной, удельной теплоемкости, температуры точки росы
водяного пара, повышения температуры точки росы,
теплопроводности, динамической вязкости продуктов сгорания....237
5 Технические характеристики некоторых теплогенераторов,
необходимые для расчетов...............м....................240
6 Коэффициент дли определения объемной концентрации СО,
Для мазутных и газовых горелок..............................242
Средняя шероховатость внутренней поверхносги конструкций....242
8 Теплопроводность, плотность и удельная теплоемкость
строительных материалов дымовой трубы......................242
(ермическое сопротивление закрытых воздушных прослоек
и зависимости от их ширины и температуры поверхносги........244
ПаРа',с’РЫ устройств подачи вторичного воздуха ...........244
КоэффИ|ШС1ГП1| местных сопроптвлений.................. 245
c<kJ?u. ИИС *ИПУСК,ЮГО отверстия дымохода отнгк'итсльно
икелних сооружений...................................... „249
iioj 'i'hi 'И1и,,,,”ис Мвшьтс для классификации устройств
подачи вторичного воздуха
Укамтель иллюстраций..............
Предметный указатель
.249
250
.253
От издателя
Причины, по которым нее чаще предпочтение отдается ан
тономным системам отопления, очевидны: децентрализация
теплоснабжения является одним из наиболее эффективных
методов экономии энергорссурсов и материальных средств
Максимальное приближение источника тепла к потребителю
значительно снижает и лаже практически полностью исключа-
ет потери тепла по ходу теплотрасс. Вместе с тем снижаются
или полностью исключаются расходы на прокладку и обслужи-
вание теплотрасс. Снижаются затраты на строительство и обо-
рудование специальных помещении для тепловых пунктов и
узлов. Упрощается система учета потребления энергоресурсов,
потребитель может влиять на количество потребленной энер-
гии, а соответственно на его оплату.Более того, новые возмож-
ности обретает жилищное строительство. При использовании
автономных систем теплоснабжения, становится возможным
строительство жилых объектов в районах новой застройки, не
обеспеченных развитой сетью теплотрасс, в микрорайонах и
кварталах с хроническим недогревом; в зонах тупиковых теп-
лотрасс.
Наше пособие должно помочь всем, кто хочег рационально
использовать энергоресурсы в проектировании автономных
систем отопления.
С помощью нашею издания мы надеемся решить не только
проблему энергосбережения, но и благоустроить жизнь,
уменьшив затраты на энергоснабжение.
В Е. Удовенко,
ген директор ЗАО ^Поишмергаз».
л/, редактор журнала • Полимергаз»
Вопросы и предложения можно направлять
по тел./ф (495) 975 24 36
или но info^polimcrvaz.oi
Введение
Пре.тлагаемое издание состоит из трех основных глав.
Первая из них посвящена общим вопросам автономного те-
плоснабжения и включает краткую информацию по вилам то-
плива. котельного и дополнительного оборудования, класси-
фикацию котлов, а также условия их эксплуатации и некото-
рые рекомендации по эксплуатации. Задача этой главы - вве-
сти читателей в тематику нашего издания, здесь содержатся
только самые основные и краткие сведения, поэтому содержа-
ние не претендует на какую-либо новизну, и специалисты,
давно работающие в сфере котельного оборудования, могут
смело переходить к следующим главам.
Глава 2 посвящена вопросам, которые возникают при кон-
струировании систем удаления продуктов сгорания, и может
представлять интерес для специалистов, занимающихся про-
ектированием. монтажом и приемкой в эксплуатацию таких
систем.
Разделы 2.1—2.9 являются адаптированным переводом нор-
мативного документа DIN 18160 «Сооружения .тля удаления
продуктов сгорания». Даны основные понятия, приведена
классификация по герметичности и способу эксплуатации сис-
тем. термическому сопротивлению стенок и огнестойкости
материалов и др. В соответствии с принятой классификацией
разработаны единые правила маркировки сооружений.
Для элементов сооружений, таких как прочистные и смот-
ровые люки, карман и др., приводятся рекомендации по рас-
положению и размерам. Для всех элементов сооружений ука-
нны (рсбуемые отступы от горючих конструкций.Явно указа*
ы условия, допускающие и запрещающие подключение к од-
ному дымоходу нескольких котлов.
~ главы представлен перевод документа
. к /I’ РаJP;,6oTanHoiо экспертной комиссией «Сани-
м.пинп\ 1П' Кскос оооРУЛование зданий» с привлечением нор-
DIN 4705 ком‘ксии «Теплотехнический расчет дымоходов.
DIN 18160- при содействии производителей газовых аппаратов
и федерального союза производителей дымовых труб.Усганов-
ленныс в документе правила и условия — результат проводи
мых в течение многих лез натурных наблюдений, лаборатор-
ных исследований и практического опыта выдачи ра {решений
на эксплуатацию.
Требования по подключению к дымоходу одного газового
котла, оборудованного вентилятором, представлены в DIN
18160 4.1 В данном разделе дополнительно регламентированы
требования по подключению до пяти газовых аппаратов к од-
ному дымоходу. Приведены дополнительные требования к га-
зовым аппаратам, подключаемым к дымоходу. На газовые ап-
параты типа I) распространяется нормативный документ D1N
3368 4.6 «Газовые аппараты, водонагреватели; водонагревате-
ли с механическим удалением продуктов сгорания без предо-
хранителя тяги, подключаемые к дымоходу по DIN 18160 4.1
или к другим сооружениям продуктов сгорания; требования,
проверка».
Описанные в документе возможности позволят вывести на
новый этап установку газовых аппаратов.
В разделе 2.11 представлен сокращенный перевод книги
• Подключение котлов с закрытой камерой сгорания к сооруже-
нию для удаления продуктов сгорания», выпушенной фирмой
KOMIN I I I \ г По 1ЫИ.1)
В предложениях фирм, производящих теплогенераторы,
все большее место занимают котлы с закрытой камерой сгора-
ния. В этом выражается стремление производи гелей получить
как можно больший коэффициент полезного действия за счет
оптимизации процесса горения.
Соответствующим образом подобранные вентиляторы обес-
печивают требуемые условия win горения. С их помощью к
форсунке может подводиться точно сбалансированная смесь
гага и воздуха.В других случаях вентиляторы могут использо-
ваться для удаления продуктов сгорания из топки.
Котел, оборудованный устройствами, подающими первнч-
MKiit (сжигаемый) воздух и удаляющим» ..Роа,к,ы сгорания,
становится самостоятельным тсплогенсрагорем, не зависящим
от условий «стройки.
Копы с закрытой камерой сгорания можно размещать вне
помещений котельных, что приводит к значительной эконо-
мии места и дает архитекторам новые возможности при про-
ектировании.
Гораздо более трудной является задача проектирования сис-
темы. обеспечивающей удаление продуктов сгорания и пода-
чи воздуха. особенно, в случае группового подключения. Кот-
лы с закрытой камерой сгорания являются исключением, где
допускается использование сборных каналов для удаления
продуктов сгорания.В этом случае определяющими факторами
являются котел и производительность встроенного вентилято-
ра. Именно производительность вентилятора определяет дли-
ну. диаметр и размещение каналов подачи воздуха и удаления
продуктов сгорания.
Сложность проектирования заключается в невозможности
создать единую систему правил выбора оптимального решения
для подачи воздуха и удаления продуктов сгорания для различ-
ных зданий и вариантов застройки. Имеющие место взаимоза-
висимости: типа и мощности теплогенератора, технических
условии, характерных для данного объекта, а также оптимиза-
ция стоимости монтажа. — заставляют проектировщиков,
производителей и исполнителей рассматривать каждую про-
блему индивидуально.
Оши, важной и существенной проблемой является разра-
°,ка iнстыльных процедур приемки в эксплуатацию систем
Д’-Ния продуктов сгорания и систем подачи вохдуха, со-
ст о'И 14 1 КО1лами с закрытой камерой сгорания.Это 1ребу-
cHaimif1 К1°РОН занима*О1Цйхся приемкой, как широты
когда печ °'"J1* Так и спсциального оснащения, особенно,
navaitmv.i ИЛеТ ° системах повышенной герметичности, экс-
плуатируемых под подпором.
I К С М(П |)(_ Ну ВОППОСМ i и nrvinя.имммж** м тРПЧОНЫХ
расчетов разных систем удаления продуктов сгорания. Р иде |ы
VI- 3.5 являются а тап тированным переводом нормативных
документов EN 13384-1 и EN 13384-2, первый из которых по-
священ расчету и анализу индивидуального подключения к
дымоходу, второй — групповому подключению.
Представленная методика позволяет провести поверочные
расчеты систем удаления продуктов сгорания, эксплуатируе-
мых под подпором и разрежением, н соосном или раздельном
исполнении, при индивидуальном и групповом подключении
котлов.
Основу методики составляю! уравнения материального ба-
ланса. записанные для всех точек слияния и деления потоков,
как продуктов сгорания, так и воздуха, подаваемого для горе-
ния. уравнения сохранения энергии, записанные для всех уча-
стков системы, и теплового баланса, записанные как для то-
чек слияния потоков, гак и всех участков.
В таблицах и на рисунках представлена необходимая для
расчетов информация о расходе и составе продуктов сгорания,
необходимом подпоре или разрежении когда, по сути являю-
щаяся паспортной, но зачастую отсутствующая в характери-
стике оборудования.
Отдельно оговорены все условия, для которых должны про-
водиться расчеты с целью проверки работоспособности систе-
мы. Состав условий зависит от способа подключения (индиви-
дуальное нлн групповое), режима жсплуатапии (под подпо-
ром. разрежением, в «сухих» или «влажных» условиях) и кон-
структивных особенностей (соосное или раздельное исполне-
ние, многослойная или однослойная конструкция хымохода и
соединигсльных труб). Учитываются изменения теплопровод-
ности продуктов сгорания от температуры. При расчете терми-
ческих сопротивлений стенок конструкции учитывается не
только теплопроводность материала каждого слоя конструк-
ции и воздушных прослоек (если они сеть), но и изменение
коэффициентов теплоотдачи и тепловосприятия в зависимости
от скорости движения потока продуктов сгорания или воздуха.
»<"«• dion.Mv.ibi приведены в том виде, как они представлены
в оригинальном издании EN 13384-1 и EN 13384-2.
Математическая модель представляет собой систему нели-
нейных уравнений, решения которой с помощью калькулято-
ра является практически утопией. Разработка программного
обеспечения процесс длительный, поэтому вполне объяснимо
желание иметь упрошенную методику, позволяющую на на-
чальном этапе оценить сечение и высоту дымохода. Причем,
сделать с помощью привычных для инженеров-проектировщи-
ков таблиц и графиков.
Раздел 3.6 является переводом статьи фирмы CARBOFUEL
(Италия), которая и описывает такую упрощенную методику
для конкретного типа котлов (конденсационные коглы с низ-
кой температурой продуктов сгорания и высоким КПД), под-
ключенным к дымоходам с двойной стенкой из нержавеющей
стали.
Нержавеющая сталь обладает повышенной стойкостью к
коррозии, возникающей вследствие образования кислоты при
конденсации продуктов сгорания в дымоходах. Конструкция
1эких дымоходов позволяет сократить до минимума неблаго-
приятный режим в начальный период пуска котла благодаря
их малой тепловой инерционности. Повышенное термическое
сопротивление дымохода, минимальная шероховатость и. как
следствие, его минимальное гидравлическое сопротивление
позволяют значительно сократить размеры по сравнению с
традиционными конструкциями. Кроме этого, в местах прохо-
ди. походов через наружные ограждающие конструкции не
зникаег проблем с образов;!кием конденсата, благодаря их
полной паронепроницаемое™.
ные ** IKHUI,K хотелось бы подчеркнуть, что представлен-
хао1кг<*п СООИИ ма,е,’,,а-1ы ,,е носят для России нормативный
ной об ЯК ,ЯЮ,СИ о6об,иеи,,ым зарубежным опытом в дан-
собственныъ кО1ОРый м°жст послужить основой для создания
ствеиных российских нормативов.
Е. V Китайцем
Глава 1
КОТЕЛЬНЫЕ
УСТАНОВКИ
АВТОНОМНОГО
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
LpthniQ# /,
I. I. au»v<«»« •*** • ••••••**-•
Пристроенные или располагающиеся в непосредственной
бЛ1Н11 or здания автономные котельные* — один из вариантов
децентрализованного теплоснабжения как жилых (например,
коттеджных поселков, многоэтажных домов), так и промыш-
ленных объектов. При недостатке дополнительных площадей
возможен вариант крышной котельной, которая может отапли-
вать как весь дом. гак и отдельные подъезды многоэтажного
дома.
Автономные блочные (блочно-модульные) транспортабельные
котельные, которые до 90-х голов применялись в нашей стра-
не почти исключительно для теплоснабжения временных и уда-
ленных объектов, в настоящее время получили распростране-
ние и в сфере теплоснабжения ЖКХ.Такие котельные часто со-
оружаются в контейнерном исполнении. Использование этих
установок не требует возведения отдельного здания или пере-
стройки существующего Размешенное в утепленных модулях
оборудование нс требует обустройства капитального фундамен-
та. Сборка в заводских условиях гарантирует качество монтаж-
ных работ.
Высшая степень децентрализации бытового теплоснабжения
достигается при использовании поквартирных систем отопле-
ния и горячего водоснабжения В этом случае для отапливания
многоквартирных домов в каждой квартире устанавливаются
газовые настенные котлы малой мощности, обычно 24—28 кВт.
Российский опыт показывает, что при использовании поквар-
1 ирного отопления по сравнению с традиционным централизо-
ванным теплоснабжением стоимость единицы тепла снижается
в два и более раза, а по отдельным расчетам в 5—7 раз.Систе-
мы поквартирного отопления оказываются экономически вы-
।отыми как на этапе капитального строительства, так и в про-
цессе эксплуатации.
Для отопления коттеджных строений больше подойдет газо-
вый напольный котел.
ето,,т отметить вариат решения автономного ото-
’ ,’ИЯ а \И1 УсгаНовкИ каскада котлов малой или средней
Koine?/*0 спСю перспективно использование в этих целях
е < инонных котлов Эта техника при малых размерах и
относительно неболь-
ших мощностях отлича-
ется высоким КПД.
Объединенные в каскад
несколько настенных
конденсационных кот-
лов способны отапли-
вать многоквартирный
дом, не требуя специ-
ально отстроенного и
оборудованного поме-
щения для их размеще-
ния.
0 — С принудительной ииркуляннен;
6 — с естественной;
/ котел; 2 - подающая труба; 3 насос,
4 радиатор; 5 - обратная груба.
1.2. Классификация котлов
Котлы как технические устройства для производства горя-
чей волы для нужд отопления и горячего водоснабжения (ГВС)
различаются производительностью, конструктивными форма-
ми. принципами действия, используемыми видами топлива,
степенью автоматизации, горелочными устройствами, энерге-
тической эффективностью и экологичностью.
Работа котлоагрегатов характеризуется значительным чис-
лом рахзичны.х показателей: энергетических, теплотехниче-
ских, технических, эксплуатационных, экологических, надеж-
ности. ресурса, а также показателей безопасности.
По способу организации движения воды все системы могут
быть разделены на две группы*: с принудительным движением
теплоносителя (с принудительной циркуляцией, рис. 1.1. а) и с
естественной циркуляцией.
Циркуляция теплоносителя в системе с принудительной
циркуляцией осуществляется с помощью циркуляционного насо-
са. для работы которого требуется электроэнергия.
В системе с естественной циркуляцией (рис. 1.1, о) роль на-
соса выполняет сила, возникающая за счет разницы веса горя-
чего теплоносителя в подающем стояке и холодного — после
остывания в приборах и обратном трубопроводе. Чем больше
диаметр вертикальных стояков, тем больше побудительная си-
ла естественной циркуляции. Такая система используется, од-
Poxviihi К.Ф Котельные установи» Учеб пособие для пулемто» ис мтсртетпческмх
viicniiAiLMociell доев. М. Энергия. 1977
како она не эффективна. по‘
скольку не поддается автомати-
ческому регулированию, менее
........на из-за необходимо-
сти монтажа труб большего
тиаметра и большего расхода
топлива. Регулировать такую
систему можно только вручную.
В современных отопитель-
ных системах используются в
основном автоматп зированные
котлы с принудительным дви-
1*нс. 1.2. Дтхконпрныв koici с боикрп.
жением теплоносителя.
В зависимости от испо.зьзуемого топ.шва, котлы подразделя-
ются на газовые, жидко- и твердотопливные, электрические.
Самым дешевым видом топлива в России принято считать
магистральный газ. поэтому газовые котлы наиболее попу-
лярны.
Но назначению делятся на котлы только для отопления и с
системой ГВС. т.е. двухконтурные.
Но способу приготовления горячей воды двухкомтурные
копны могут быть с бойлером (рис. 1.2) и ли без него, и тогда го-
рячая вода готовится проточным способом.
Внешняя сила, возникающая за счет разницы температур и
прииуж. ыюшая воздух поступать в топку, а газообразные про-
?‘VKT|1'1 troP‘u,,,H двигаться по газохолам и дымовой трубе в ат-
НК'ФСРУ. называется естественной тягой.
ед и< met иная тяга со здается дымососом или вентилятором,
cdk-num "КИ1.,,1Я ГЯГа Тем б°ль,1,е« чем ниже температура атмо-
помешич ВО”- Х‘| 11 нишс температура продуктов сгорания, ба-
Спос 1ЙВЛен,*С и ВЫсота Дымовой трубы.
подачи воздхуч н-м” ль,мовь*х газов Дымососом или за счет
«висит о/ннеч зилягором более привлекателен, так как не
дымовой rnvfMi11И1'4 ,1аг>амстР°в окружающей среды и высоты
сгорания) -ттны дымохода (котлы с закрытой камерой
и abiMoy.KLieHHH ‘ решений систем подачи воздуха
фицируются О| ,ы с закрытой камерой сгорания класси-
С соосным дымоходом ----------------
мшуха к дымоудаления
— с подводом воздуха и дымоудаления по раздельным кол-
лекторам.
Например, для помещения, не имеющего традиционного
дымохода, возможно отведение продуктов сгорания и подвод
воздуха по специальным коробам, для которых достаточно
лишь сделать отверстия в стене (рис. 13. а.6).
По внутренней трубе соосного дымохода с помощью вентиля-
тора продукты сгорания выводятся на улицу, а по внешней —
поступает воздух. Котлы с такими дымоходами не сжигают ки-
слород в помещении, не требуют дополнительного притока хо-
лодного воздуха в здание с улицы (1тя поддержания процесса
горения) и позволяют снизить капиталовложения при установ-
ке. т.к.не нужно изготавливать дорогостоящий традиционный
дымоход, вместо которого с успехом используется короткий и
недорогой соосный.
В раздельной системе подвода воздуха и дымоудаления
(рис. 1.3, о) воздух для горения отбирается из помещения, в
котором установлен этот аппарат (воздухозависимое топочное
устройство), или забирается атмосферный воздух по спенидть-
ной герметичной системе (воздухонезависимое топочное устрой-
ство), а уходящие газы отводятся через дымоход.
По расположению в помещении котлы могут быть настен-
ные и напольные.
В основном мощность настенных газовых котлов колеблет-
ся от 12 до 30 кВт (в зависимости от фирмы-производителя и
марки котла), и соответственно диапазон помещений, которые
можно с их помощью отопить и обеспечить горячей водой,
достаточно широк — от 50 до 300 м. Компактность и возмож-
НОСТЪ Blllivaio -
котел практически в лю-
бой интерьер (например,
на кухне) - еше один
плюс этого класса котлов.
Такие котлы чаше всего
используются при поквар-
тирном отоплении.
Напольные котлы
предстаатены в более ши-
роком диапазоне мощно-
стей от 15 до 100 кВт и
выше, соответственно их
чаше используют при кот-
теджном строительстве. В
этих котлах удаление от-
ходящих газов происходит
с помошью вентилятора
либо дымососа, встроенно-
Гжэоотжод
• - -
Рис. 1.4. Схема работы газового конвектора
гЧжта
го в котел через соосный дымоход. Поэтому такие модели иде-
альны для помещений, где нет традиционного дымохода.
Как отдельный тип газовых аппаратов для автономного теп-
лоснабжения можно выделить газовый конвектор. Источником
тепла любого газового конвектора является пламя горелки,
размещаемой внутри камеры сгорания, полностью изолирован-
нои от внутренней среды отапливаемого помещения стенками
теплоооменника (рис. 1.4). Горелки, применяемые в газовых
коннекторах, в принципе не отличаются от котловых. В моде-
лях, присутствующих на российском рынке, устанаативаются
как л.м<»<ферные горелочные устройства, так и горелки с нал-
М полным предварительным смешением газа и воздуха;
' р л1ектР°нным. так и с пьезоэлектрическим розжигом
,. газовых конвекторах воздух, необходимый
К1бирается из внешней среды (с улицы), а не из
и от^ботанныТ^зы0™ ПОМСШСНИЯ* на >лии> *с выводятся
отопления^?4* ,,СП0лмования данного типа оборудования для
'"Х’СШ'Я пр,,ня’° болыо™ ..роляжеи-
,аювы' ,р>6' к‘"ори' необходимо ,»н\гь к о-
нагнивать отдельный коннектор Однако сюимость монтажа
значительно снижается, поскольку нс требуется ни спеима и»-
ной котельной, ни разводки труб водяного отопления
В то же время газовые конвекторы при правильном и целе-
сообразном применении имеют ряд преимуществ перед други
ми отопительными приборами.Этот тип оборудования обладая
малой тепловой инерционностью и свойством быстрого пере-
мешивания движущегося теплого воздуха с катодным, обеспе-
чивает быстрое достижение комфортного теплового режима в
отапливаемом помещении. Отсутствие в конвекторах водяного
контура отбрасывает проблему замерзания теплоносителя и по-
вреждения отопительной системы, а отсутствие разводки труб,
ко всему прочему, снижает стоимость монтажных работ.Поэто-
му данные приборы выгодно устанавливать для отопления не-
больших дачных строений, которые эксплуатируются нерегу-
лярно — преимущественно в весенний, летний и осенним пе-
риоды Использованию газовых конвекторов в сельской мест-
ности способствует и то. что все такие приборы могут работать
как на природном, так и на сжиженном газе. Качество топлива
(теплота сгорания газа) в данном случае также нс имеет боль-
шого значения.
Газовый конвектор легко монтируется и демонтируется за 10
мин. причем 11 я этого не надо вызывать специалистов и полу-
чать разрешение у каких-либо служб*.
Классификация газовых аппаратов в соответствии
с европейскими стандартами •*
Газовым аппаратом называется аппарат, продукты сгорания
от которого через систему отвода продуктов сгорания отводят-
ся в атмосферу, или аппарат, сжигающий газ без системы от-
вода продуктов сгорания.
Газовые аппараты классифицируются по способу отвода
продуктов сгорания и подводу воздуха дтя горения следующим
образом.
Тип Л. Газовым аппарат без системы отвода продуктов сго-
рания Воздух для горения отбирается из помещения, в котором
установлен этот аппарат «например, газовая плита, варочная
Адоо»'.* А Ь Гаюаме конвеморы и перспективы иаммкюввн»
® Миссии Акы-Тгрм Сентябрь 2002 L 19-21
Тонические пржвм-ы xw установки годового оборчх^мниж DVUU-I***
Рабочая «п тки чес ми apaaaa G кю
панель, лабораторная горелка, встроенный газовый духовой
шкаф):
Л| без вентилятора;
Л-> с вентилятором за горслкой/тсплообменником;
Л; с вентилятором перед горелкой.
Тип В. Газовый аппарат с системой отвода продуктов сгора-
ния. использующий для горения воздух помещения, в котором
он установлен.
Подтип В) — топочные устройства со стабилизатором тяги:
— #( । без вентилятора;
— #13 с вентилятором перед горелкой.
Дополнительно используется индекс BS для газовых аппара-
тов. имеющих систему контроля отвода продуктов сгорания
(например. #цду).
Подтип В; — топочные устройства без стабилизатора тяги:
- #22 с вентилятором за теплообменником:
— #23 с вентилятором перед теплообменником.
Подтип В] — топочные устройства без стабилизатора тяги, у
которых все находящиеся под избыточным давлением участки
тракта продуктов сгорания продуваются воздухом для горения:
— #32 с вентилятором за теплообменником;
— #зз с вентилятором перед горелкой.
Тип С Газовый аппарат с системой отвода продуктов сгора-
ния. который забирает атмосферный воздух для горения по
специальной герметичной системе. К этому классу газовых ап-
паратов относится большинство котлов с закрытой камерой
сгорания (подробнее — см.п.2.11).
Аппараты типа Смогут иметь дополнительную индексацию
А. которая означает, что продукты сгорания не могут попасть
н помещение в опасном для здоровья количестве, поскольку
ни участки системы отвода продуктов сгорания находятся ли-
ио । избыточным давлением, либо продуваются воздухом дчя
горения, либо выполнены в соответствии с повышенными тре-
бованиями по герметичности (например, С13Х).
Ihnbnun ( / топочные устройства с горизонтальной систе-
Hutv "1НО;1а пР°лукгов сгорания и подвода воздуха, проложен-
ных через наружную ctpmv
их систем находятся н непо-
средственной бди гости друг
от друга и в зоне одинако-
вою давления:
— Гц без вентилятора:
— Си с вентилятором за
теплообменником;
— С|з с вентилятором
перед горелкой.
Подтип Cj — топочные
устройства с системой отво-
да продуктов сгорания и
подвода воздуха вертикаль-
но через крышу (рис. 1.6)
Выпускные отверстия обеих
систем находятся в непо-
средственной близости друг
от друга и в зоне одинако-
вого давления:
— С32 с вентилятором за
теплообменником;
— С33 с вентилятором
перед горелкой.
Подтип — топочные
устройства с системами от-
вода продуктов сгорания и
подвода воздуха, подклю-
чающимися к шахтной ды-
моходно-воздуховодной
системе — LAS — система
•воздух — продукты сгора-
ния» (рис. 1.7):
— С42 с вентилятором за
теплообмен н и ком;
— С43 с вентилятором
перед горелкой.
Подтип — топочные
устройства с раздельными
Рис. 1.5 Индивидуальное подключение езмь
вых котлов, а,б — соосное исполнение;
— раздельное исполнение; / — вентилятор,
2— приточное вентиляционное отвереше
Рис Lb. Индивидуальное подключение га-
зовых котлов и. б с прерывателем тяги
соосное исполнение; я. г лшелыкх ис-
полнение; / — вентилятор, 2 - приточное
вентиляционное отверстие, л - преры-
аьтугм. 11IV и
тов сгорания и подвода воз-
духа (рис. 1.8). Устья этих
систем находятся в зонах с
различным давлением:
____с дымоходом за
теплообмен ни ком;
— Qj с вентилятором
перед горелкой.
Подтип Сб — топочные
устройства, предусматри-
вающие подключение к
системам отвода продуктов
сгорания и подвода воздуха,
не протес тированные со-
вместно с топочным уст-
ройством (рис. 1.9):
— С6э с дымоходом за
теплообменником;
— С6з с вентилятором
перед горелкой.
Подтип Cs — топочные
устройства, подключаемые
к групповой системе отвода
продуктов сгорания (рабо-
тающей под разрежением)
и отдельным индивидуаль-
ным системам подвода воз-
духа извне (рис. 1.10):
— С82 с дымоходом за
теплообменником;
~ сиз с вентилятором
перед горелкой.
7 ал А Газовые аппараты
водонагреватели; водона-
’Реватели с механическим
н^и гПКМ продУкт°в сгора-
Нии fV*Q *
Рнс. 1.7. Групповое подключение гаюпых
котлов с соосным исполнением дымохода
а.б - соосное исполнение соединительных
труб. в,г — раздельное исполнение соеди-
нительных труб; / вентилятор; 2 - при-
точное вентиляционное отверстие
Рис. I 8. Индивидуальное подключение га-
юных котлов — ра «дельное исполиеиие
о дымосос o raHnwHM на выходе hi
ходу по DIN 18160 Ч I или
к другим сооружениям
продуктов сгорания
— D31 с забором воздуха
из помещения;
— D32 с забором вощуха
из атмосферы.
1.3. Подбор оборудования
1.3.1. Мощность котла
Выбирается с учетом
всех возможных потерь те-
пла и складывается из ря-
да составляющих:
— мощность, требуемая
на обогрев помещений
здания и полную компен-
сацию теплопотерь через
ограждаюш и е к о и стру к -
пин;
— мощность, требуемая
на обогрев котельной и
компенсацию теплопотерь
на магистралях, если ко-
тельная отдельностоящая;
— мощность, расходуе-
мая на нагрев горячей во-
ды. Следует принимать во
внимание, что горячую
воду котел греет не посто-
янно, а по мере необходи-
мости;
— мощность, расходуе-
мая на других контурах,
потребляющих тепло, та-
ких как теплообменник
бассейна, система прину-
дительной вентиляции,
осушение воздуха, обогрев
•• *
Рис. 1.9. Индивидуальное подключение га-
зовых котлов с ришешснисм каналов про-
дуктов сгорания в обшей шахте: d.z — со-
осное исполнение; в,б - раздельное испол-
нение; / — вентилятор; 2 — приточное вен-
тиляционное отверстие.
Рис. 1.10. Групповое подключение газовых
котлов п.б соосное исполнение соедини-
юлыюй трубы, в./ раздельное исполне-
ние; / вентилятор. 2 приточное венш
’ от отопительного котла, общую необходимую отопитсль.
HVK) мощность котла следует выбирать с учетом максимальной
мощности этих контуров.
Газовый котел с атмосферной горелкой необходимо выб-
ран» с учетом величины давления газа, при которой котел дос.
гигает указанной в паспорте мощности. Возможное падение
давления газа, а следовательно мощности котла желательно
компенсировать выбором когда с определенным запасом
мощности. Подобный запас предназначен для компенсации
снижения мощности теплогенератора при палении давления га-
за. номинальное значение которого для зарубежных бытовых
котлов, как правило, составляет 18 мбар.Ориентировочно мощ-
ность котла на отопление можно рассчитать исходя из I кВт на
обогрев примерно I0 м' при высоте помещения до 3 м.
Необходимая мощность расходуемой на нагрев воды ГВС
зависит от многих условий, следует учитывать конструктивные
особенности как самих нагревателей хозяйственной воды, так
и котлов, с которыми их предстоит использовать.
Следует иметь в виду, что при наличии сопряженного с кот-
лом водонагревателя, работающего в проточном режиме в дос-
таточно большом объеме, мощность котла не может быть
меньше, как минимум, мощности водонагревателя при макси-
мальном расходе.
При выборе котла со встроенным контуром ГВС следует
у штывагь, чго производительность по горячей воле указывает-
ся из расчета, что вся мощность котла идет на назрев хозяист-
Н^Н В0ЛЫ‘ ^Ри этом чаше всего автоматика монтируется
пр и ,Т° ПРИ 1ИПРс^|ении горячей воды котел на это время час-
Hvm кпи*И ||О1Н”С1ЬЮ перестает работать на отопление. Подоб-
Koici v< RIP^Kin,K) имею1 настенные газовые котлы.Если такой
ковпеменш ш Н*,истся н частный лом на одну семью, то крат-
псратупу । Г>,кх“л Г0Рячсй волы не сможет повлиять на гем-
Ис»ользованз?яМ кон^’п Х'Оянако’ если существует потребность
ни, может пог . Ура нагРеии «оды, значительная во време-
ни когда Рс к,нагься даже двукратное увеличение мошно-
важнейший критерии при выборе котла.
Газ — самый дешевый на данный момент вид топлива Его
использование наиболее выгодно, несмотря на значительные
разовые затраты на подвод.Существует очень большое количе-
ство рахтичных типов котлов, работающих на газе.
При использовании дизельного топлива необходимо устанав-
ливать емкости для его хранения.
Электричество может использоваться при местном отопле-
нии (электрические радиаторы! и в котлах водяного отопле-
ния. При этом к дому должен быть подведен кабель большой
мощности и получено разрешение на его подведение. Удешев-
ление эксплуатации электрокотла возможно, если в данном
районе двойной (дневной и пониженный ночной) тариф на
электроэнергию.
Твердые виды топлива. Самый неудобный вид топлива, т. к.
требует постоянного контроля со стороны человека.
При отсутствии газа можно использовать либо дизельное то-
пливо. либо электричество Элек гричество обычно использует-
ся для обогрева небольших площадей, так как сложно обеспе-
чить необходимые мощности электросетей Кроме того, элек-
трические котлы не бывают двухконгурными.
1.3.3 Подбор горелки
Горелочные устройства рахтичаются в зависимости от сжи-
гаемого топлива (газообразное или жидкое) и от способа сжи-
гания. Как уже говорилось, в России дешевле использовать га-
зовое топливо.
При выборе газового котла необходимо учитывать тип го-
релки. установленной на котле: вентиляторная (с турбонадду-
вом) горелка или атмосферная. В атмосферных горелках газ по-
дается в топку котла за счет избыточного давления в газовой
магистрант. Вентиляторная горелка создает избыточное давле-
ние в камере сгорания за счет работы нагнетателя воздуха.
В случаях, когда в качестве отопительного прибора выбран
напольный котел, необходимо подобрать соответствующую по
мощности горелку.
При использовании газовой горелки необходимо также учи-
тывать возможное падение давления газа в сети. Очень часто
случается, что зимой давление газа падает ниже номинального
диапазона горелки, которая будет продолжать работать, но не
сможет обеспечить номинальную мощность.
mwHMV пезгнрх-
„г „, падение давления - -........ - ~">иляторНЫМи
rL IK И менее болезненно переносят падение давления газа.
Хпккх имеют встроенную систему стабилизации давлен,,,
поступающего в горелку. Но такая горелка при работе щу.
„и поэтому котел с такой горелкой лучше хорошо звукоизо.
ЛИрОВЗТЪ.
1.1.4. Виды теплообменников
Теплообменник — аппарат для передачи тепла от среды с бо-
лее высокой к среде с более низкой температурой. Горячие га-
зы (продукты сгорания топлива) поднимаются в топке котла
вверх (имеют место котлы, в
которых продукты сгорания
движутся в горизонтальной
плоскости, в некоторых,
преимущественно конденса-
ционных. поток является
ниспадающим, попутным
движению конденсата на
стенках теплообменника),
через стенки теплообменни-
ка отлают тепло теплоноси-
телю и. охлажденные, уходят
в дымоход (рис. 1.11).
Чугунные теплообменники
не подвержены ржавчине, но
Рис. 1.11. Принцип работы теплообменника.
vTinix '/v11111 К Резкому перепаду температур (термическим
1 Стлк*/0ТЛЫ С так.ими теплообменниками очень тяжелые.
BHvrneiiuu^ те,Ь1о°оменники не стоики к коррозии, поэтому их
Розионными пмрХям,,,1а1и‘1ЩаЮТ рашичным" противокор-
ствуют^нст^пуюп Ие,1ИИ*’и легкие " стойкие к коррозии.Суше-
вынугь из котта ,И медных теплообменников, которые легко
1.3.5 Коя^р ГВСО'П,"ИТЬ " СЛуч“ йсобтолимости.
Водона гре вате л i ГПг'
венной горячей во п янляется устройством нагрева хозяйст-
пления здания ' |1оеРедством теплоносителя системы ото-
тель, находящейся0^ г М°Жег имсть встроенный водонагрева-
^“ссическхю констт !УГри hHeujHe,° корпуса котла и иметь
ципиально нс отличается от котла с внешним водонагревателем
Другой вариант - когда водонагреватель находится внутри
внутреннего корпуса котла.Такая конструкция аналогична ре-
шению типа «емкость в емкости», о которой сказано ниже
Водонагреватели можно подразделить на проточные и нако-
пительные
Проточный водонагреватель нагревает воду только в момент
расхода. И это наиболее экономичный подход в смысле расхо-
да топлива, так как тепло расходуется только в том объеме, в
каком потребляется.
Котел может иметь встроенный проточный водонагреватель,
например, пластинчатый теплообменник. Пластинчатые тепло-
обменники устанавливают в основном в настенные газовые
котлы, когда циркуляция теплоносителя обеспечивается за
счет насоса, работающего на отопление, а перераспределение
потока осуществляется за счет гидравлически управляемого
трехходового клапана.Пластинчатые теплообменники могут ус-
танавливаться в напольные котлы с собственным циркуляци-
онным насосом и автоматикой включения контура.
Накопительный водонагреватель отличается от проточного
большим объемом запасаемой внутри себя волы. Нагрев воды
до заданной температуры в этом случае происходит заранее и.
как правило, с использованием относительно малой мощности.
В водонагревателе постоянно находится горячая вода, а по ме-
ре ее расхода в него поступает холодная вола и подогревается
до нужной температуры.Для предотвращения потерь тепла че-
рез корпус используется теплоизоляция.
Существует три варианта конструкции накопительных водо-
нагревателей.
Водонагреватель со встроенными змеевиками имеет конструк-
цию, идентичную электрическому накопительному водонагре-
вателю. Разница заключается в том. что хозяйственная вола на-
гревается теплоносителем (из системы отопления) через змее-
вик, расположенный внутри резервуара
Водонагреватель типа «емкость в емкости» оснащен корпу-
сом, выполненным из двух встроенных лруг в друга концен-
трических оболочек, установленных с зазором, как в месте раз-
мещения цилиндрических обечаек, так и в местах расположе
ния днищ и верхних крышек. Между оболочками прокачивает-
ся теплоноситель из системы отопления.
Следует учитывать. что нагреватели тина «емкость в емко-
гтн» имек>1 очень ----<•••• аг милому
™ нагревать хозяйственную воду и в проточном режиме,
причем в достаточно большом объеме.
Существует четкая взаимосвязь между температурой нагрева
хозяйственной воды внутри накопительного водонагревателя и
конечной производительностью системы ГВС: чем выше тем-
пература волы в водонагревателе, тем ниже ее расход потреби-
телем и тем большее се количество для хозяйственных нужд
можно получить.Например, для обслуживания некоего здания
при температуре воды в водонагревателе +60 ВС необходима
емкость 500 л. тогда при температуре +80 ‘С достаточно 300 л.
Таким образом, повышение температуры в накопительном во-
донагревателе позволяет сэкономить место, деньги, тепло.
Здесь существуют и свои «но». При температуре свыше
+65 ’С из-за жесткости воды начинают активно откладываться
соли в Blue твердого и не растворимого в воде осадка на всех
имеющихся внутренних поверхностях, вследствие этого увели-
чивается время нагрева воды в емкости, уменьшается объем са-
мой емкости, возникает необходимость промывки. При темпе-
ратуре ниже +60 С в холодной зоне прибора есть вероятность
размножения опасных бактерии — легионел, присутствие ко-
торых в воде, предназначенной для хозяйственных нужд, пред-
ставляет опасность для жизни.
1.3.6. Выбор автоматики
На данный момент многие производители отопительного
ооорудонания предлагают котлы, оснащенные разного рода
1йП1аиЫМИ х1СК1Ронными устройствами. Такие устройства по-
с ппЛ>Т •Прак|ять одновременно работой котла в соответствии
датчик.К1НИЯМИ электрического датчика внутри дома, уличного
ми отопит'' '°'° ” друго,° ^повременно. а также нескольки-
кранов с Л1ЬНЬ1МИ контУРами с помощью термосмесительных
кранов с сервоприводами.
стен CHwXKk°niJmK°" снстемы Управления температурой яаля-
ВнУтри дома м К-Ь показаний датчиков. Одного датчика
датчика мод I 1^ ' оь,ть недостаточно. а показания уличного
и ’-’I-Каждая \к'1ж;пь влияние ветра, солнца, тепла от дома
показатели icii i . * . U' кажлое помещение имеют различные
не в состоянии i n>KPb’ различ,,ос назначение, и один датчик
Решении.Дал.. p‘U1m i|.ho оценить температуру в каждом ПО-
miiaua ри Идеально пг» шЛп.... „
шью включения-выключения котла.
Индивидуальная автоматика в каждом помещении в состоя-
нии чутко и адекватно реагировать и поддерживать заданный
режим температуры В качестве такой конечной автоматики,
как правило, применяют термостатические устройства. Таким
способом достигается расход тепла на управляемом контуре
строго в соответствии с потребностями в нем и непрерывно во
времени Существующий режим может быть оперативно изме-
нен в соответствии и желаниями людей, находящихся в поме-
щении с отопительным прибором, оснащенным термостатом.
При такой схеме система отопления поддерживает выделяе-
мое суммарное количество тепла равным суммарным потерям
тепла через тепловые ограждения полностью автоматически и
может оперативно реагировать на их изменение. При этом, для
поддержания соответствующего количеств;! тепла, выделяемо-
го котлом, вполне достаточно базовой автоматики котла, т.е.
автоматического поддержания заданной температуры теплоно-
сителя внутри котла или температуры обратной линии. Цснтра-
лихзванное управление узлами подмеса неэффективно.
Современная техника предполагает обязательное совместное
использование центрального качественного регулирования (по
возмущению) с количественным местным регулированием (по
отклонению). Только такая схема обеспечивает в течение всею
отопительного периода, включая переходные периоды года,
максимально высокую точность поддержания температуры воз-
духа в обслуживающих помещениях, что подразумевает макси-
мальную экономию первичных ресурсов (топлива) при макси-
мальном комфорте. Применение электронных устройств может
быть оправдано при управлении каскадом из нескольких кот-
лов или котлов с горелками, имеющими две ступени и более.
Следует отметить также такой факт, что зачастую автомати-
ка котлов выходит из строя по причине значительных колеба-
ний напряжения в электросети. Для зашиты дорогостоящего
оборудования необходимо применять стабилизаторы.
Как правило, все изготовители сложного оборудования
предписывают установку стабилизаторов напряжения, учиты-
вая их применение в том числе и с выполнением гарантийных
обязательств.Стабилыю работают в условиях существенных ко-
лебаний питающего напряжения, пожалуй, только системы
управления котлов, построенные исключительно на элекгро-
Me.xaiiH’iccKiLx термостатах.
помещения
Подача воздуха для горения через отверстия,
выходящие в атмосферу
Мин. объем помеще-
ния: I м* на I кВт номи-
нальной тепловой мош
ности.
Живое сечение (вы-
ходящего в атмосферу)
отверстия подачи воз-
духа для горения: I-
— 150 см; или 2—75 см-.
Отверстия подачи
воздуха для горения раз-
решается выполнить за-
крывающимися, если
имеются предохрани-
----------------------------------- тельные устройства, по-
зволяющие эксплуатировать горелку только при открытом за-
творе.
Подача воздуха для горения через наружные
швы установочного помещения
Мин. объем поме-
щения: 4 м’ на I кВт
номинальной тепловой
мощности.
Отверстие подачи
воздуха для горения:
выходящая наружу
дверь или выходящее
наружу окно, которое
можно открыть.
При высоте поме-
щения 2.5 м это соот-
ветствует:
— тепловой мощно-
сти m is vRt ос-
Подача воздуха для горения через наружные швы и пропускные
элементы для наружного воздуха в установочные помещения
Мин. объем
помещения: 2 м’
на I кВт номи-
нальной тепло-
вой мощности.
Мин. часовой
объемный рас-
ход воздуха: 0,8
м' на I кВз но-
минальной теп-
ловой мощности.
Прямая связь в системе подачи воздуха для горения
Объем поме-
щения менее I м’
на I кВт номи-
нальной тепловой
мощности: живое
сечение отвер-
стий подачи воз-
духа для горения
2x150 см1.
Объем поме-
щения более I м*
на I кВт номи-
нальной тепловой
мощности: живое
сечение отвер-
стий подачи ноз-
луха для горения 1x150 см; и определение засчитываемой
1СПЛОНИЙ kimii и/лт'-г «4
тепловой мощности ж ? ? М на 1 кВг номинальной
*Ия «прения 2x150 г»р ,ЧК ссчение отверстий подачи воздух:*
ц члоиои мошил^^.!1Я *"‘ и‘ । м на | кВт йлмимяпкмпй
1.3.8. Требования к размещению аппаратов типа С
Ниже представлены варианты размещения теплогенераторов
с закрытой камерой сгорания и связанные с ними принципи-
альные решения систем удаления продуктов сгорания и подачи
воздуха. Классификация базируется на Европейской системе
классификации газового оборудования (отчет CEMCR 1749
феврать’95. а также положения DVGW TARGII986).
Согласно этой классификации большинство котлов с за-
крытой камерой сгорания относится к газовым аппаратам
группы С.
Следуя европейской классификации, необходимо обратить
внимание на индексы А', находящиеся в обозначении типа те-
плогенератора. Индекс X указывает на то. что теплогенератор
требует повышенной герметичности системы удаления продук-
тов сгорания, поскольку работает под подпором.
Газовые аппараты типа С. дополнительно маркированные А.
без вентилятора или с вентилятором могут устанавливаться не-
зависимо от объма воздуха и состояния вентиляции в устано-
вочном помещении.
Газовые аппараты т ипа С без дополнительной маркировки А'
должны устанавливаться в помещениях, в которых предусмот-
рено сквозное отверстие, через которое происходит воздухооб-
мен с окружающей средой, живым сечением не менее 150 см
или два отверстия по 75 см*.
Газовые аппараты типа Гц могут устанавливаться только
непосредственно на наружной стене и использоваться толь-
ко для отопления отдельного помещения (настенный отопи-
тельный аппарат для наружных стен) или для нагрева воды
При этом настенный отопительный аппарат для наружных
стен может иметь номинальную мощность не более 1 кВт.
аппарат для нагрева воды — номинальную мощность не бо-
лее 28 кВт.
Газовые аппараты типов Ср и Ср могут устанавливаться
или непосредственно на наружной стене, или на внутренней
стене. Настенный газовый отопительный аппарат для наруж-
ных стен может иметь номинальную мощность нс более 11
кВт, аппарат для нагрева воды — номинальную мощность не
более 28 кВт.
Аппараты типа С| можно применять только тогда, когда нет
возможности вывести на крышу систему отвода продуктов его-
I 2.ICiUCCllrfktikHiiMw (it utHMx tm юн Н
•ш
[Чтецом следует ныпо-тнять соотнетстнуюише гребопр,,,,,*"'
.ТХ-иных строительных норм и предписания м “
нормативных документов.
При установке газовых аппаратов типов С3 и С5, если тру.
бы систем подвода воздуха и отвода продуктов сгорания перс
секают этажи, то за пределами установочного помещения Та
М1е грубы нужно размешать в шахте с минимальной огнестои
костью 90 мин. а н жилых зданиях малой высоты - с миии-
мальнои огнестойкостью 30 мин.
Если аппараты устанавливаются в помещениях, у которых
нал потолком находятся только крышные строительные конст-
рукции. то действуют следующие требования:
если от конструкции потолка требуется огнестойкость, тру-
бы систем подвода воздуха и отвода продуктов сгорания на уча-
стке от верхней кромки потолка до поверхности кровли долж-
ны иметь облицовку, которая изготавливается из негорючего
материала и обеспечивает эту требуемую огнестойкость;
если к потолку не предъявляются требования по огнестой-
кости. 1рубы систем подвода воздуха и отвода продуктов сго-
рания на участке от верхней кромки потолка до поверхности
кровли должны находиться в шахте из негорючего и устойчи-
вого к деформациям материала или в металлической трубе (ме-
ханическая защита).
Iрхоы систем подвода воздуха и отвода продуктов сгорания
и могут иметь выпускного отверстия:
в проходах и проездах;
— в узких галереях для отвода воды;
в углах внутренних дворов, исключая аппараты типа Ср
” Чз»
явора MCH»nn«,ui,,i,*HX ЛН0Рах вообще, если ширина или длина
этот двор; •СО1Ы самого высокого из зданий, образующих
= ’ “oXx"?':WX "ли вводных шшпах;
: К₽ытых гал'р™:
и,,и. когорые' MCMeHTaMn строительных конструк-
сгорания; 1 Чшесгвенно затруднить отток продуктов
вилами пожарной авизованных в соответствии с пра*
Выпускные отве^рстия систем отводя продуктом сгорания
должны отстоять от выступающих цементов -.дания из носи <,
меняющихся материалов. находящихся с боков и снип от
выпускного отверстия, минимум на 0.5 м. сверху над выпуск-
ным отверстием — на 1.5 м. Противолежащие выпускным
отверстиям выступающие элементы здания из воспламеняю-
щихся материалов должны отстоян, от них минимум на I м
Расстояние 0.5 м от выпускного отверстия до выступающих
элементов мания из воспламеняющихся материалов будет дос-
таточным. если эти элементы защищаются от возгорания про-
ветриваемыми строительными конструкциями из несгораемых
материалов.
1.4. Особенности эксплуатации в России.
Обзор производителей
Условия эксплуатации отопительных котлов в России резко
отличаются от таковых в Европе или Америке.
Нестабильность напряжении в электросети вы водит из строя
электронную автоматику котла. Этой проблемы нет у котлов,
работающих без электричества.
Полное отсутствие в управлении котлом электроники и не-
зависимость от электрической сети влекут та собой утрату та-
ких преимуществ, как экономия топлива за счет работы котла
в гибком автоматическом режиме, автоматический контроль
теплового режима в помещении, управление режимом работы
котла на расстоянии (программирование по телефону и др ).
Автоматическое управление работой котлов такого типа мо-
жет осуществляться котловым рабочим термостатом, а все не-
обходимое электропитание автоматики (650—700 мВ на газо-
вый клапан, рабочий и предельный термостаты) обеспечивает-
ся встроенной мультитермопарой.
Аналогичного результата можно достичь, эксплуатируя кот-
лы, управление которыми осуществляется по упрощенной
электрической схеме, исключающей электронику, но вклю-
чающей термопару для контроля пламени.
На отечественном рынке представлены котлы, которые мо-
гут функционировать как в энергозависимом, гак и в энерго-
независимом режимах. При отсутствии напряжения в электро-
сети или его частых перепадах достаточно переключить автома-
тику котла в энергонезависимый режим, осуществи и- ручной
розжиг, и котел продолжит работу' при действующей автомат и
ке в милливольтном режиме.
Низкое давление га за. U таких условиях предпочти!ельно щ
тошным 12 мбар. в то время как характеристик»
________________.,г..и.ОПА11М Г* nt...,_
-....'приведены с учетом
многих снр< пенного 20 мбар.
W Swm/hhtko'to давления таза решается установкой *11к.
,-п С бо .ыпих. пропуск.. диаметром. При этом увеличива-
S поток газа, но нс увеличивается давление. Поэтому торс.,.
L , снабжаются еше и форсунками со специальной рассечкой,
оксчигапной на низкое давление газа. Такие горелки могут
j’lHTCibHO II успешно эксплуатироваться при сниженном давле-
нии газа (25-50 мм вод.ст.).Форсунки подбираются такими,
чтобы на выходе в газовой смеси увеличивалось количество
первичного воздуха, но при этом обеспечивалось хорошее пе-
ремешивание газовоздушной смеси.
Некачественное топливо. При эксплуатации котлов с жидко-
топливной горелкой все поставщики рекомендуют не эконо-
мить на качестве топлива — это главное условие незасорения
форсунки. Недопустимо использовать дешевую солярку после
длительных сроков хранения, подвергавшуюся действию низ-
ких температур. Как дополнительное профилактическое средст-
во предлагается предварительная фильтрация жидкого топлива,
подбор и установка грязеуловителей и сетчатых фильтров, а
также предварительный подогрев топлива в зимних условиях.
Жесткая вода.Проблема умягчения воды с целью предотвра-
щения образования накипи на данный момент эффективно ре-
шается с помощью систем водоочистного оборудования, вклю-
чающих в себя этапы обратного осмоса или обработки на ио-
нообменных смолах.
Существуют и такие технические решения, которые позво-
|як>1 адаптировать козлы к эксплуатации на жесткой воле без
Хь^?.‘1ТеЛЬНОИ ^подготовки. Например, такое простое и
в напппзп*01 |ХГ,,,енис» как «емкость в емкости», применяемое
» напольных котлах.
вгшвают^ч!ры™,к отопительной техники сегодня активно ос-
Su ыруб^н^"'''0' К,К 11 Фирмы.
шей страны 4 производителей довольно высоки для на
хо eooTBuicinvi,|р|,В1ечь внимание потребителей можно толь-
стью 1идслии । *1ИМ качеством> надежностью и экономично-
ТСННОСТЬЮ К (ч, ВЫСОКИМ VOOKHPKI саппнг.4 < тчзвгхНЯЛзб-
пост, отвечающие определенным
запросам потребителя. Так. котлы
германских фирм (Viessmann. Wolf.
Vaillant и др.) отличаются возмож-
ностью выбора различных уровней
автоматики, обеспечивающей бо-
лее комфортные условия эксплуа-
тации и надежность работы.
Vaillant представляет в нашей
стране газовые колонки для Г ВС.
газовые настенные котлы для теп-
лоснабжения индивидуальных жи-
лых домов, коттеджей и квартир.
Viessmann предлагает котлы се-
рии Vitola мощностью от 15 до 63
кВт. Агрегаты оснащаются совре-
менными горелками, обеспечп-
ваюшимп эффекгивное сгорание ОеПзсконстрм.ройан по принципу
топлива, снабжены системой -емкость в емкости».
управления на базе контроллера
Vitotronic и способны работать как на жидком топливе, гак и
на газе.
Шведская компания СТС представлена разнообразными
котлами В котле СТС Regent для обогрева и ГВС могут быть
использованы электрическая энергия, газ или жидкое топливо;
агрегат также имеет керамическую камеру для сжигания дрон
Двухконтурные котлы СТС оборудуются газовой горелкой
Bentone и имеют мощность от 18 до 95 кВт.
Широкую гамму котлов для автономного теплоснабжения
поставляет в Россию итальянская фирма Beretta. Котлы серии
t;D. GO. PI), VE и VR охватывают диапазон мощности от 21.6
До 222.1 кВт
Весь ассортимент продукции ARISTON для отопления и го-
рячего водоснабжения, предназначенной для работы на газе,
представляет на российском рынке ООО «Мерлони 1ермосани-
1ари Русь»: водонагреватели (проточные и накопите.гьные дгя
бытового и промышленного применения); настенные котлы
мощностью от 23 до 32 кВт для индивидуального отопления; на-
польные котлы мощностью от 24 до 64 кВт.
Одноконтурные котлы ACV (Бельгия) мощностью от 4М до
Rfx A mD» — 5ч. _ ТИ nr»» it*rl fiHIIIHflklO
Delia (P"c
SSSsB
Хе’и поприниипу .емкость
в емкости*. К достоинствам аг-
регатов серии Delta можно от-
нести их компактность: зани-
маемая площадь составляет
0.42 м’ при максимальной вы-
соте 1.7 м. Установка серии
Heat Master при тепловой
мощности от 30 до 100 кВт
может произвести более 2500 л
Рис. 1.13. Нхтснный пгтоаяи ;щузк«п)р-
ный нхютрейный млел О1ичл-пги»«хи’пр>
irnuemi марки СТГ отличает небиишм)
piiiXK’p и ныеикш tviLioiipKimTinviun-n,
горячей волы в ч. а модерни-
зированная модель НМ 150
jumbo — до 4200 л/ч волы, на-
гретой до 45 ’С.
Чго касается газовых конвекторов, го в России представле-
ны как достаточно простые — без электронных блоков управ-
ления. функции поддержания влажности помещения, прину-
дительном циркуляции воздуха (модели серии OGK-F поль-
Ko^?u°uMncIMcMv£»SER S А ’ ССР,1И EMAX GWH венгерской
нии Robi ri‘ RMAX Rt. TS 2000 итальянской компа-
ми с цЧ ।... ’ 111к 11 слож,,ь*с< часто оборудованные горелка-
возлух ! .1.?' И полным предварительным смешением газа и
пламени (С 1/Г|п НН|ЫМ| Р°зжи,ом» ионизационным контролем
итХНско?“± ,echno Prem«- Gazelle Techno Condensing
компании ROBl К|'111И Роп<Й1а1. Super Kromo итальянской
бежных котип. 1КМ,1И производства на 20-40 % дешевле зару-
...Насзтнные га^“ТљÓШе_й мощности.
нода теплотехн мча» **К лпУхконтУРНые водогрейные котлы За-
’’Рппзгюлцте , ооорудования (рис. 1.13) при тепло-
|lrWMw ... •Will I I К— 2^ __1Ъ _
носТЬ КОТЛО1“
' Hciuhi. .
производства на 20—40 % дешевле зару-
»ичр<"к'^г;1н^конПарные водогрейные котлы За-
"Рсвьипаст 450x400 к®т 1,меют небольшой размер (,|С
носгъ котлов достиг- мм 1 и ч,ассУ не более 66 кг. Компак7*
t.CH НагРсва KoMii ikm??1 применением в качестве поверх»^'
или**.. •<*КТНЫХ — гт^л нН-
котором устанавливаются, а
воздух ДЛЯ горения забирается ^ВЙМЙЙЬ^*”" 2?
снаружи здания, удаление про- j
луктов сгорания производится
при помоши специального вен- д|
тилятора. Все котлы имеют ат- -I
мосферные горелки, работаю-
шие на газе низкого давления 1
Напольные чугунные отопи
котлы EG
(рис. 1.14) с атмосферной газо-
вой горелкой теплопроизводи-
тсльностью 14—100 кВт. про-
изволства Завода теплотехниче-
с кого оборудования, имеют L__________
следующие особенности: газо- Рис. 1.14. Клгел марки eg
вая горелка Low \OV — с мини- CTBJ 3aBOJJ гсплспечничл-кого обор*
□ОНЗНИЯ С ЛМОсфсрНОЙ Г71ЮВОЙ POJVI-
мальным уровнем вредных вы- кой Lo* \сх
бросов; открытая камера сгора-
ния с естественной тягой; высокоэффективная теплоизоляция
корпуса: газовый клапан с возможностью регулировки и огра-
ничения минимального давления газа — 5 мбар; возможность
комплектации различными бойлерами для горячей волы
Основные особенности котлов производства ЗАО «ЗИО-
С АБ*: КПД не менее 90 %; надежность оборудования — срок
службы каждого котла не менее 10—15 лет; низкие выбросы СО
и NOV что позволяет использовать котлы в регионах с жестки-
ми экологическими требованиями, например, в курортных зо-
нах; герметичность топки обеспечивает возможность работы
котла пол наддувом, с использованием современных высоко-
эффективных автоматизированных горелок; относительно не-
большая масса и габариты отопительных котлон позволяют
осуществлять их монтаж в контейнерных и крышных котель-
ных или легко заменять ими устаревшие котлы в ранее постро-
енных котельных.
Котел отопительный ОГВК-М предназначен для тегыоснабже-
ния индивиду’альных домов и здании строительным обьмом до
--9 м . оборудованных системами водяного отопления с естлт
ненной или принудительной циркуляцией. Основным топ.шн<1м
ДТЯ котла яв.1яется природный газ низкою давления, при cooivk'-
ствуюшем переоборудовании котел может работать на сжиженном
Коте Л Поглг»-г г» •• rw*K4OHTT* Г4ХННС1С1 В\С1 rp<M4v
нациям buiuim***..яге
' 'koi Гы универсальные отопительные
водогрейные чугунные секционные типа
l »l\l s предназначены для теплоснабже-
ния маний. сооружений и жилых домов
строительным объемом от 270 до 266Ь м .
Н зависимости от числа секции, они обо-
рхдованы системой отопления с естест-
венной или принудительной циркуляцией
теплоносителя. Котлы легко переоборуду-
ются для работы на любом виде топлива.
Для жидкого топлива котел оснащается
блоком факельной горелки. Горелка осна-
щена топливным насосом, дутьевым вен-
тилятором. системой безопасности по
пзамени и системой регулирования тем-
пературы теплоносителя.
Модифицированный котел КЧМ-5-К
Рис. 1.15. Котел КЧМТ
К способен отопить зо
2500 м
Рис. 1.16. К»"'. М I"’11'
подойдет для малых поме-
щений.
(рис. 1.15) разработан на базе котла КЧМ-
5. Котел имеет большее количество моди-
фикации и более высокий КПД. Предна-
значен для работы на (азе низкого давле-
ния. а при соответствующем переобору-
довании — на твердом топливе (уголь,
дрова, брикеты твердого топлива, торф и
гл ), и жидком топливе. Отличительные
особенности модели: изменение конст-
рукции секций позволило увеличить КПД
котла и уменьшить его габаритные разме-
тяни^” КОТЛЫ имеют мощнУю теплоизо-
(пис Ти!10™'14''"1'1*' сгалЬ"ой КС-10-01
*ения * .ыГ"1"'''"'"'1'" Ш1Я теплоснаб-
•июдо“ ШС"И‘1 о6|"сй площа-
л“’° 1 4 с «тесгаенной либо „рину-
можна работа ц’.,КОГоданления.Воз-
OTBCTcTHvioiii. K 1-лиж<?нном газе при со-
Лзшшш "^’.'’^чзборудовании.
бариты, возмолн!? отличаст невысокая пена, малые га*
ИЗГО1ОНЛГЦ иг ни 111 °ЫС,ПО1О ввода в эксплуатацию. Кок*1
’ 11 1 ВЫСОКПППгммяо^-- • __^rHii
Глава 2
СООРУЖЕНИЯ
ДЛЯ УДАЛЕНИЯ
ПРОДУКТОВ
СГОРАНИЯ
qepe$0& * 'р/'л Х*О?& ъ
I)/*/ J3J6O
Ру 2 ЗеЛ 2JQ г>е/>еМ Лелуше, у
JDYG к/ ?
>аьЗёл 2 /? -^^>оз
L1» *. и »
Сооружение для удаления придук.ии сгорания констРуХти,
но состоит из следующих частей:
— дымохода;
- соединительной трубы, которая предназначена для тран
порта продуктов сгорания от котла до вертикального участка
сооружения;
- устройств подачи воздуха.
По устойчивости к горению сажи сооружения делятся на
группы:
- дымовые трубы — сооружения, устойчивые к горению
сажи;
— трубопроводы продуктов сгорания — сооружения, неус-
тойчивые к горению сажи.
Система «воздух — продукты сгорания» представляет собой
расположенные рядом или соосные каналы для подачи воздуха
и удаления продуктов сгорания и объединяет в одну конструк-
цию тракты подачи воздуха для горения и удаления продуктов
сгорания.
Воздух для горения может поступать в топку:
— непосредственно из помещения;
— по каналу из атмосферы.
Сооружение может монтироваться из элементов, выпус-
каемых:
разными производителями, при этом элементы должны
оыть совместимы;
npo~™eM, несущим ответственность за со-
оружение в целом.
Ра пинают режимы эксплуатации
— ПО темпеНИЮ: П0Д Ра3Режением’ ПОД подпором;
По ci РаГ>РС: сухой: ^“ЬГЙ.
поверхноС1цМ..1’1КкоГ)е эксплУатапии температура внутренней
темпепаппи . d 0ТМетке выпускного отверстия всегда выше
Возможны ° КИ РОСЫ* ПрИ К1ажном — может быть ниже.
оружению: -'•дующие способы подключений котлов к со-
оружению; д'а',ьное ~~ каждый котел подключен к своему со-
смешанное - подключение разнотопливных котлов к ол
ном\ сооружению.
Конструкция стенки сооружения может быть:
— однослойной;
— многослойной. состоящей из внутреннего, внешнего и
изоляционного (если необходимо) слоев. Возможен дополни*
тельный внешний слой облицовка, предназначенный для
увеличения термического сопротивления, шииты от атмо-
сферных воздействии или для декоративных целей.
Сооружение должно иметь специальные отверстия.
— прочистной люк;
— устройство подачи дополнительного воздуха — для соору-
жений, эксплуатируемых под разрежением;
— лючок с крышкой для замеров температуры продуктов
сгорания.
Сооружения, не устойчивые к горению сажи, должны быть
оборудованы противопожарным клапаном с определенным
пределом огнестойкости, предоз вращающим распространение
пламени между лажами.
Конструкция сооружения должна обеспечивать удаление
продуктов сгорания в атмосферу во всех режимах эксплуатации
от всех подключенных к ней топок.
Материалы, используемые в сооружениях, должны обеспе-
чивать требования по взрыво- и пожаробезопасности в соот-
ветствии с классификацией по п.2.2.
Характеристики и режим эксплуатации топок должны быть
такими, чтобы не превышались максимальные значения пара-
метров продуктов сгорания, допустимые для данного класса
сооружения.
2.1.1. Противопожарные требования
Сооружения для удаления продуктов сгорания должны обес-
печивать отсутствие переноса пламени и дыма на другие этажи
или пожарные огсеки.Требование считается выполненным, ес-
ли при внешних воздействиях обеспечивается предел огнестой-
кости не менее 90 мин.
В жилых зданиях ограниченной высоты для топок, работаю-
щих на жидком или газообразном топливе, предел огнестойко-
сти может ограничиваться 30 минутами.
«Лигпечинать отвод продуктов сгора
"‘ cwpvxeim» ДОЛЖНЫ иметь такую тепловую изоляцию и рас.
положение, чтобы продукты сгорания или сажа не могли став
причиной пожара в здании. Для этого должны соблюдаться
требования пп. 2.4.3 и 2.5—2.8.
Дымовые трубы должны устанавливаться непосредственно
на грунте или на огнестойком фундаменте; все типы дымовых
греб должны изготавливаться из негорючих строительных ма-
териалов.
2.1.2. Герметичность
Условие герметичности стенок сооружения считается вы-
полненным при соблюдении требований пп.2.5—2.8.
2.1.3. Защита от влажности
Необходимо обеспечивать достаточное сопротивление паро-
проницаемости конструкции в целом и ее отдельных слоев;
расположение, тип и толщина тепловой изоляции должны пре-
пятствовать накоплению влаги в материалах. Эти требования
распространяются на дополнительные вентилируемые и невен-
шлируемые внешние конструкции сооружения для удаления
продуктов сгорания.
80
100
120
140
160
< 200
S 250
S 300
< 400
S 450
Эассификация и маркировка материалов и сооружений
... для Удаления продуктов сгорания
ог>\жТ01,1 L Н НЫе матсРиаль|’ применяемые при возведении со*
ся по r-t'1 ''' 'Ше,п,я пР°луктов сгорания, классифицируют-
ся по следующим параметрам:
рання ?Op‘iK^,,M‘L,bHoii Допустимой температуре продуктов сго-
класс температур'
7П8О...
Л00..................
Л 20... ............
Л 40..
Л60..
7200..
7250.
7300..
Г400
7450..
____ 7600.
по допустимому способу эксплуатации сухой (/))/нваж-
ный ( И) - HJ — класс;
— по пилу топлива, сжигаемою в топках. - класс устойчи-
вости к коррозии:
I газообразное
2 жидкое/ газообразное
3 твердое/ жидкое/ гаэообра тное
— по термическому сопротивлению. Условное обозначение
класса термического сопротивления ТКуу состоит из комбина-
ции букв ГК. за которой следует число, ранное увеличенному
в UMI раз термическому сопротивлению (м K/Bi > строительно-
го материала, и округленное ло целою числа;
— по длительности времени, которое выдерживает строи-
тельный материал при огневом воздействии - класс огнестой-
кости L по DIN 4102-6. Материалы будут распределены по ка-
тегориям классов от нестойкости £30 или £90 в соответствии с
пределом их огнестойкости. Материалы классов /30 или £90
следует устанавливать по расчету с проверкой соединительных
элементов:
£30 (£30) нс менее 30 мин
£90 (£90) не менее 90 мин
— по минимальному допустимому расстоянию от внешней
поверхности до ближайшей конструкции из горючих материа-
лов — класс отступа. Класс обозначается буквой С и числом,
указывающим минимальное расстояние в мм;
— по горючести — класс устойчивости сооружения к горе-
нию сажи (табл.2.2) и класс устойчивости материалов к горе-
нию сажи по DIN 4102-1:
Л*, Л1, А2..................негорючие*
В..........................................горючие
В\*.........................трудногорючие*
В2........................................быстро воспламеняющиеся
* Условные обозначения и названия могуч быть применены ииысо при соот-
ветствии с DIN 4102-1
Исходя из маркировки используемых строительных материалов
и указаний пп. 2.1—2.7. сооружения для удаления продуктов
сгорания маркируются по DIN IXI60-I: класс температуры,
класс гсрмстичносги. класс устойчивости к горению сажи.
hit ПИЦЦ - К мех tvp Нлерметич ность. л Д' 1 HciH.ii-.ne н. ное давление. Режим ЖСН'ПЗМ ПИИ ,,,к,,пЛОЖСНИс
MOHMtHHJU м’ 11 ।
VI 2,0 40 Пол разрежением Й мании/ “»<е маним Й ‘1.1ННИ/ »не мании
ю 3.0 20 Пол разрежением
Я 0.INI0 2(81 Пол ПОДПОрнм/ пол разрежением'1 в мании/ '"•с панич
п 0,120 200 Пол полпором/ иод разрежением*' Вне маним
н\ (МИХ» 5000 Пол полпором/ под ра 1[К'жением 0 мании/ ННС 1ДЙНМЯ
рп- 0.120 5000 Пол ПодпоромД под ра (решением Вне маним
Максимальное н убыточное давление 200 Па Максимальное избыточное язвление 5000 Пл
пол разрежением и и мании
Таблица 2.2
K uicc уС1О11Ч1Пи> mt к горению сажи Материалы соор) жеиии атя удале инн пролукток сго- рания от ра ИН.1Х П|Х>и анолите леи 1 Матери.ыы соору- жения для >лд1с ния продуктом сгорания от одно- го прои июлитсая . Сооружение /мя |у.ы.тения продут гои сгорания
(7 — ^Устойчивые к горению сажи Устойчи1«»е к горению сажи
Устойчивые к горению сажи •-
О Неустойчивые к горению сажи Неустойчивые к горению сажи Неустойчивое к горению сажи
к.ысс способа эксплуатации, класс устойчивости к коррозии.
•ермического сопротивления, класс огнестойкости,
класс отступа.
Пример маркировки
Сооружение для удаления продуктов сгорания 11
18160-1
74(8) Л? G D У TR65 LOO С50 «мальНО
7400 — температурный класс, соответствует макси
допустимой температуре сгорания <400 С;
— класс герметичности (табл.2.1);
0 класс устойчивости к ........~
Л _ —-
TRbS — класс термического сопротивления. соответствую-
щий термическому сопротивлению строительного материала
0.65 м К/Вт:
£90 класс огнестойкости, означающий предел огнестой-
кости не менее 90 мин;
С50 класс отступа, ло о. шжайшей конструкции из горю-
чих материалов должно быть не менее 50 мм.
2.3. Очистка и контроль
Сооружения для удаления продуктов сгорания должны лег-
ко очищаться и осматриваться.Как правило, это осуществляет-
ся через нижний и верхний прочистные люки.
Отметка низа нижнего прочистного люка должна распола-
гаться на расстоянии 0.4-I.4 м от кармана (требования к осно-
ванию сооружения регламентируются в DIN 18160-5:1998). Рас-
положение нижнего прочистного люка должно удовлетворять
требованиям пп.2.3.2—2.3.5.
Необходимо обеспечить возможность проверки каналов по-
дачи воздуха для горения.
2.3.1. Нижний прочистной люк
Должен располагаться:
— для дымовой трубы, установленной на грунте, на верти-
кальном участке ниже отметки подключения нижней топки:
— для трубопроводов продуктов сгорания:
на вертикальном участке выше подключения соединитель-
ной трубы;
сбоку на соединительной трубе на расстоянии не менее 0.3 м
от отвода (см. рис. 2.1);
на торце соединительной трубы на расстоянии не менее I м
от отвода (см.рис. 2.2).
2.3.2. Верхний прочистной люк
Сооружения, которые не могут быть прочищены через вы-
пускное отверстие, должны иметь верхний прочие!нои люк.
Расположенный на расстоянии нс более 5 м от него
Если расстояние между выпускным отверстием и нижним
прочистным люком менее 5 м. установка верхнего прочистно-
го дюка не обязательна. г,с
В дымовых трубах с углом наклона более 15 или nepei ином
. ““ " 5 °'5
.......23 места перегиба,
более 30 в точке перед-
авливать на расст
является обяза-
Рис. 2.2. Торис нас расположение прочистного люка b i. 1.0 **.
лимо устанавливать на расстоянии 1.0 м выше 1„.
В дымовых трубах с углом наклона L
ба прочистные люки необходимо устан<—
0,3 м выше места перегиба.
Установка верхнего прочистного люка не я«
тельной в следуюшм' •"**"**
к сооружению подключены гонки котлов, установленных
в однотипных помещениях и работающие на газообразном
топливе;
гидравлический диаметр вертикального участка больше
0.20 м;
вертикальный участок расположен выше наклонного (угол
наклона до 30);
нижнии прочистной люк удален не более чем на 15 м от вы-
пускного отверстия;
- нижний прочистной люк расположен на соединительной
трубе и одновременно при этом:
к сооружению продуктов сгорания подключены топки кот-
лов. установленных в однотипных помещениях и работающие
на газообразном топливе;
гидравлический диаметр вертикального участка больше
0.15 м;
нижний прочистной люк удален не более чем на 15 м от вы-
пускного отверстия;
радиус отвода составляет не менее диаметра вертикального
участка;
при боковом расположении на расстоянии более 0,3 м от от-
вода;
при торцевом расположении на расстоянии более 1.0 м от
отвода
2.3.3. Прочистной люк в соединительной трубе
Соединительные трубы должны иметь хотя бы один про-
чистной люк. который следует располагать на отводе с углом
более 45.
Максимальные расстояния между прочистными люками в
соединительной трубе составляют;
— при боковом расположении для твердого и жидкого топ-
лива 2 м. для газообразного 4 м;
— при ториевом расположении для всех видов топлива 4 м
Если из гонки не удается убрать нагар, необходима установ-
ка дополнительного прочистного люка вблизи топки.
Если соединительные грубы легко демон тируются в целях
чистки и проверки, установка прочистного люка нс является
2 по тайп.2.3 - "Р" Установкс "а "'ртакальных участ,„
|1Р„ отсутствии верхнего прочистного люка (см.п.2.3.3,
пр" расположении нижнего в соединительной трубе;
Ta&iuu^J
Диаметр
| (ширина)
топливо
Минимальный размер устанавливаемого
на вертикальных участках^прочистного люка
Жидкое и газообразно
ЖИВОГО сече- ния сооруже- ния продук- тов сгорания м Плошадь пря- моугольного отверстия А. м ; размеры Ь, h. м Диаметр круг- лого отверстия <этв* •'* Плошаль пря- моугольного отверстия А. м ; размеры Л, Л. м Диаметр Kpxj. лого отверстии М
— — 1Л20.04 и Л20.07
0.10<<,м<0 14 Л>0.018 при />>0.09. Л>0.18 — .42</ссч при />>0.09, h>dm. Соответствия диаметру соор\- ЖСНИЯ продук- тов сгорания
0,14^50,20 .420.018 при te0.09. Л>0.18 Л20.018 при 1 teo.Q9.teo. 14 <,„2 0.14
0,20^50.35 •4>0.018 при teQ.09, /г>0.18 <^.18 />6.018 при 2>>0Ж ' >1.18 <„,2 0.18
0.35<Jcris0.50 4>0.0570 при />>0.20. Л20.24 Л20.018* при Л>0.09^Л20.1Х* .4( = 10.057 при />>0,20. te0.24 .4>0,0Г при teO.09. Л>0.18* d^.2V-
<„>0.50 Только ппи । Л20.235 при te0.40. Л>0.50 И.1 ГТК tlttla ^СУГВ^’50 />0,057 при />>0.20. Л>0.24 420.04е при />>0.20. Л>0.20‘ <„„20.24 <tp.20.20* _
ЛИТЬ HUCTkv »м» «-рмкго ПРОЧИСТНОГО ЛЮКЛ ИЛИ возможности
ци,ь 'кгрезвыпускнос отверстнс
2 3 § j л' ~ ПРИ установке в соединительных трубах.
Обяпт'*°?ОК Х,Я ,амсРов температуры продуктов сгорания
крышкой н п* U соединительной трубе.Лючок должен быть»,
лическим аспо1агаться на расстоянии, рапном двум гил|^1П'
Лючок™Т1”'1 Выпускного Патрубка котла.
2.3.6. Карман* °Н Иметь тспловой изоляции и облиионкп-
мот ^.аГается п веРт и калькой и-лпт..
ниже са*
hiiuunti 2.4
Диаметр (ширина) </4ГМ лижи о сечения соедини- тельной трубы, "’•««•‘-’М1МИ ра .мер прочистного люка н < ДНСКЛОЙИОИ СОСЛНМ1ГГГ luunft ... .
1 1р>1М<>\||> 1ЬНОС ИЛИ оиалынк* отверстие Л/Л. м _ Диаметр Круглого отверстия м
"Л" 0.06 / 0,035* 0.06*
0.|<М-г,<0.12 _ Л - • л 0.075 / 0.045
6.09
().12$<т,<0.14 0.075 / 0.045 0.10
0.1 4- </. сч<0.15 0.09 / 0.065 0,10
и 1' 0.09 / 0,065 0.13
0.225<4„<А35 — 0,13
0.35<4еч<0.50 — 0.20
•Только .ня топок, использующих жидкое И Г.1МХЮ разное топливо
HOM И ОТМСТКОЙ НИЖНСГО ПОДКЛЮЧСНИЯ ДОЛЖНО СОСТЗВЛЯТЬ не
менее 20 см.
Карман не требуется для сооружений:
— обслуживающих временные постройки на стройплощад-
ках. летних домиках и т. д. Номинальная мощность котлов не
должна превышать 10 кВт;
— к которым подключены камины типов Л и В по DIN
18895-1, открытых со всех сторон, и типов Л, и С| по DIN
18895-3.
Отступ от кармана до нижнего подключения или подключения
соединительной трубы не требуется при герметичной соедини-
тельной трубе, независимо от режима работы самой нижней под-
ключенной топки (как под разрежением, так и под подпором!
2.4. Монтаж и расположение конструкций
2.4.1. Требования к монтажу и допустимые отклонения
Сооружение следует монтировать вертикально из деталей
стандартных типоразмеров. Допускаются отклонения:
— по конструктивным причинам на отрезках стены различ-
ной толщины;
— при устройстве сооружений из кирпича разных размеров,
обусловленном требованиями теплоизоляции или зашиты oi
атмосферных воздействий;
— при наращивании сооружения над кровлей по п._Л ... *•
— при невертикальной установке по п 2.4 2. е (см.« Наклон-
""оштукатуривание внешних поверхностен сооружения
его отдельных участков и нанесение других видов облиновк,,
должно ухудшат» работу сооружения (п.2.4.2, л).
Монтаж вертикальных участков и соединительных труб до-),
жен производиться только из сертифицированных элементов
2.4.2. Отступы
Сооружения для удаления продуктов сгорания и шахты
должны быть настолько удалены от горючих строительных ма-
териалов, чтобы на их внешней поверхности при номинальной
тепловой мощности котла температура не превышала 85 СС.
При горении сажи внутри дымовых труб температура не долж-
на превышать 100 °C.
Минимальные расстояния определяются численным значе-
нием класса отступа в мм (см.пп.2.1, 2.5—2.7).
Пространство между строительными элементами из горючих
материалов и сооружениями для удаления продуктов сгорания
из негорючих материалов следует заполнять негорючими теп-
лоизоляционными материалами, вентилировать или держать
открытым для сквозного прохода.
Если термическое сопротивление строительных элементов
из горючих материалов более 2,5 м • К/Bi или строительные
летали с внешней стороны имеют тепловую изоляцию, необхо-
димо вентилировать это пространство. Поверочным расчетом
(см.п.2.9.4) необходимо подтвердить, что в этом случае темпе-
?зт;ра 1,3 внешней поверхности конструкций не превышает
нише 100>1°с°РСНИИ Сажи ВНУТРИ дымоходов не поднимается
nniK^<^,п,ис,п теплопроводности строительных материалов,
более (ни "и /^1Я промежутков, должен быть не
и способ-» *. <М К) ’Фи 20 °C. В зависимости от конструкции
ai ‘ л'и*1Х,|,1,иии Действуют приведенные ниже правила-
Ч L,туп от Умовой трубы
С50, MHHt?M-tB|14 класс отступа которых не превышает
Других элеменг 1 Расст°яние до деревянных конструкций и
элементов с Л И3 ГОрючих “^риалов составляет 2 см. Для
(плинтусы об ’,р<ж,,‘,с”ной площадью соприкосновения
и<хп,..._ ' обРе,иетка кпыши» ..........»- ------- ««
Промежутки в погодках следует заполнять не1орючими теп-
лопроводными материалами.
При проходе дымовой трубы через деревянные чердачные
перекрытия, конструкцию крыши и мягкую кровлю ращелка
нс требуется в случае, если узлы прохода дополнительно обли-
цованы кирпичной кладкой толщиной нс менее 11.5 см.
б) Отступ от трубопровода продуктов сгорания или шахты
Для класса температуры до /160 разделка между шахтами с
классом огнестойкости £30 или £90 и элементами из горючих
материалов не требуется.
Для класса температуры до /200 разделка не требуется при
условии, если шахты выполнены из негорючих материалов,
промежуток между трубопроводом продуктов сгорания и шах-
той постоянно вентилируется, а расстояние между трубопрово-
дом продуктов сгорания и шахтой составляет:
— при круглом сечении в свету трубопровода продуктов
сгорания в шахте с прямоугольным сечением — не менее 2 см;
— при прямоугольном сечении в свету трубопровода про-
дуктов сгорания в шахте с прямоугольным сечением — не ме-
нее 3 см.
Размер отверстия входа и выхода воздуха для проветрива-
ния должен соответствовать плошали сечения воздушной про-
слойки.
Для класса температуры выше 7200 отсутствие зазора необ-
ходимо обосновать поверочным расчетом температуры на по-
верхности (по п.2.9.4).Она должна составлять не более 85 °C.
Для температурных классов ло 7400 расчет не требуется, ес-
ли расстояние от внешней поверхности шахты до строительных
элементов из горючих материалов составляет не менее 5 см и:
— промежуток между трубопроводом продуктов сгорания и
шахтой проветривается;
— сопротивление теплопередаче шахты более 0.12 \г • К/Вт.
Отступ от находящихся под разрежением трубопроводов
продуктов сгорания с классом огнестойкости £90 при темпера-
турном классе до 7120 не требуется при соблюдении требова-
ний п. 2.4.2, а.
Трубопроводы продуктов сгорания без шахт должны иметь
отступ 20 см от строительных элементов из юрючих материа-
лпв Речи nuu iinvnMTM незооючими изоляционными мазерил
ими слоем oaiw <. v.......... * " •'* "• Егорами»
± номинальной тепловой мощности нс более 160 X. дос£
точно иметь отступ не менее 5 см.
Трубопроводы продуктов сгорания температурного класса
выше 7300 следует покрывать негорючими изоляционный
материалами слоем более 2 см.От покрытия можно отказаться
если отступ составляет более 40 см.
в) Отступ от прочистных люков
Строительные элементы из горючих материалов должны
быть удалены от прочистных люков на расстояние более 40 см
При наличии защиты от теплового излучения достаточно от-
ступа в 20 см.
Для прочистных люков трубопровода продуктов сгорания
или шахты температурного класса до Л60 необходимо иметь
отступ более 5 см, температурного класса до 7400 — более
20 см.
Полы из горючих материалов под прочистными люками
должны быть защищены негорючими материалами, которые
будут выдаваться от отверстий вперед не менее чем на 50 см и
в стороны — не менее чем на 20 см.
г) Отступ от соединительной трубы
Между соединительной трубой с температурой продуктов
сгорания до 400 С и строительными элементами из горючих
материалов следует соблюдать отступ нс менее 40 см.
ели соединительная труба покрыта негорючим изолирую-
материалом с толщиной слоя более 2 см, достаточно
иметь отступ 10 см.
н± с°сдннительных труб котлов, работающих на жидком
нияот85 ю1бпМог°ПЛ‘,Ве’ ПРИ темпеРатУРс продуктов сгора-
Ппм с Достаточно отступа не менее 5 см.
не требуТтсяеРаТУРе "родуктов сгорания не более 85 ”С отступ
сами выше 73па "ро;,ук,он сгорания с температурными клас-
ных стен (rnrm расп°доженные напротив теплоизолирован-
поголкон и< теплопередаче более 2 м’-К/Вт) и
излучения до |/'Ю П,Х ма1еРиш>ов. для уменьшения тепловою
М.ЗТСПИят»... - ** Э***ТЬ ПОКРЫТЫ НеГОПЮикми и «лпаниОНИЫМИ
шин лка cocraiviHei более 44) см.
От соединительной трубы, устойчивой к горению сажи с
классом огнестойкости / 90. следует иметь отступ до строите ,ь-
ных элементов из горючих материалов в соответствии с
и. 2.4.2. а.
От соединительной трубы, не устойчивой к горению сажи
следует иметь отступы до строительных элементов из горючих
материалов н соответствии с и.2.4.2. о.
Узел прохода соединительной трубы через стро1ггельные
элементы из горючих материалов должен:
— иметь отступ не менее 20 см с защитной гнльзои из не-
горючих материалов;
— быть покрыт по окружности радиусом не менее 20 см не-
горючими материалами малой теплопроводности.
Если температура продуктов сгорания при номинальной те-
пловой мощности нс превышает 160 ®С или газовые топки обо-
рудованы прерывателем тяги, достаточно отступа в 5 см.
д) Отступ от системы «воздух — продукты сгорания»
Система «воздух — продукты сгорания» должна иметь отступ
(в мм) от строительных элементов из горючих материалов нс
менее числа, указанного в классе отступа канала продуктов
сгорания.
При классе отступа С50 минимальное расстояние до дере-
вянных конструкций и других элементов из горючих материа-
лов составляет 2 см.Для элементов с ограниченной площадью
соприкосновения (плинтусы, обрешетка крыши) минимальное
расстояние не нормируется.
Для системы «воздух — продукты сгорания» с классом огне-
стойкости £90 при температуре продуктов сгорания до 120 С
отступ не требуется.
Для соединительных труб соосной и раздельной системы
•воздух — продукты сгорания» отступы регламентированы со-
ответствующими положениями п. 2.4.2. б.
е) Расположение сооружения д.ш удаления продуктов сгорания
Положение и высота выпускного отверстия. Выпускные от-
верстия сооружения для удаления продуктов сгорания не долж-
ны располагаться в непосредственной близости от окон, бал-
конов и приточных вентиляционных отверстий.
В разноэтажных зданиях выпускные отверстия должны ус за-
Гнаади^ ° ---
В зданиях с плоскими кровлями. ограниченными парапета,
ми с отверстиями, выпускное отверстие должно возвышаться
нал уровнем покрытия на высоту более >0 см. Отверстия в па
ранете предотвращают опасное накопление продуктов сгорания
В зданиях с кровлей с углом наклона более 20 выпускные
отверстия должны располагаться вблизи конька.
Выпускные отверстия должны:
- возвышаться над коньком крыши не менее чем на 40 см
или быть удалены от плоскости крыши не менее чем на I м;
— иметь отступ 40 см от плоскости крыши, если сооруже-
ние обслуживает газовые котлы с обшей номинальной тепло-
вой мощностью не более 50 кВт, воздух для горения в которые
поступает из атмосферы:
— возвышаться над крышами, частями зданий, окнами, в
том числе соседних зданий, не менее чем на I м, если расстоя-
ние между ними составляет менее 1,5 м:
— отстоять от неизолированных строительных конструкций
из горючих материалов не менее чем на I м по вертикали и не
менее 1.5 м по горизонтали;
— возвышаться над коньком крыши зданий с мягкой кров-
лей не менее чем на 80 см при твердотопливных топках.
Требования к высоте выпускных отверстий основываются
на предписаниях строительного надзора в части охраны окру-
жающей среды.
Выпускное отверстие дымохода, к которому подключены
гопки, забирающие воздух для горения из помещений, при
крыши более 40 должно бьпь выведено за конек кры-
Dix'i’os)1 ° ЧеМ *<а См (в соотвстств,,и с требованиями
тоипк ^1*'4 НИе ВЫСОТЬ1 выпускных отверстий нал кровлей .пя
личин оа -«ИРаЮЩИХ ,Ю*ЯУХ из атмосферы, допускается при на-
го давления "°11 неР*лающего отсутствие влияния ветров^'
на устойчив*,>1И )()(Ь,ения продуктов сгорания не должны влиять
стояние до нес!шв?и,Я. ПрИ большой площади сооружения рас*
вышаюших LleH’ колонн, опор и других элементов, по-
рнпатсльною влияния на устойчивость строительных конструк-
ций. 1смнература внешних поверхностей несущих стен, колонн и
опор из бетона или железобетона не должна превышать 50 с
Сооружения для удаления продуктов сгорания и шахты для
трубопроводов продуктов сгорания в местах прохода через пе-
рекрытия должны быть огнестойкими, их конструкция должна
обеспечивать ножаробе ишасность примыкающих элементов
перекрытий. Промежутки между дымоходами и примыкающи-
ми конструкциями должны быть таполнены огнестойкими ма-
териалами. сохраняющими форму в процессе эксплуатации.
Тепловое расширение или усадка сооружении для удаления
продуктов сгорания не должны влиять на общую прочность и
устойчивость примыкающих элементов
Наклонные участки. Сооружение для удаления продуктов
сгорания может иметь наклонный участок только в том случае,
если высота нижележащего вертикального участка не превыша
ет 10 м. а сечение в свету не более 400 см\
Угол наклона более 30 допустим только для сооружений и
топок, работающих под подпором
Наклонные участки сооружении должны располагаться в
доступных местах
Сварные стыки металлических дымоходов должны распола-
гаться перпендикулярно к оси грубы
Монтаж сооружений многослойной конструкции и систем
«воздух — продукты сгорания» с наклонными участками дол-
жен производиться в соответствии с указаниями фирмы-произ-
водителя.
ж) Прокладка соединительных труб
Продукты сгорания должны транспортироваться по соедини-
тельной трубе с минимальными потерями давления и теплоты
Соединительные трубы от топок с атмосферными горелками
должны быть короткими и иметь уклон вверх
Контруклон допускается для соединигелыты.х груб от топок
с принудительной подачей воздуха для горения и или дымосо-
сами или если котел установлен в проветриваемых помещени-
ях. Контруклон допускается только при индивидуальном под-
ключении.
Если температура продуктов сгорания может быть ниже iоч-
ки росы, соединительные трубы должны монтироваться «. у к
WHOM не менее л х«и vw..K..........— конденсата
по веси длине.Во избежание попадания конденсата в топку-со.
елинительныс трубы должны быть оборудованы конденсатххп-
водянками Конденсзтоотводчнки должны иметь сифон или
другое устройство. предотвращающее попадание продуктов
сгорания в тракт отвода конденсата. Внутренний диаметр
важного трубопровода должен быть не менее 15 мм.
Соединительные трубы не должны располагаться в перекры-
тиях. стенах или недоступных местах и выводиться на другие
этажи.
Соединительные трубы должны проводиться через стены та-
ким образом, чтобы не уменьшалась их огнестойкость.
Соединительные грубы и трубопроводы продуктов сгорания
в помещениях повышенной пожаро- и взрывоопасности долж-
ны устраиваться с учетом категорий этих помещений.Допусти-
мая температура на наружной поверхности соединительных
труб и трубопроводов для удаления продуктов сгорания долж-
на приниматься с учетом характеристик смесей, присутствую-
щих в помещении.
2.4.3. Части сооружения для удаления продуктов сгорания,
расположенные вне здания или в неотапливаемых помещениях
а) Защита от конденсата
Внешние поверхности сооружений для удаления продуктов
сгорания и шахт, расположенные вне здания или в неотапли-
ваемых помещениях, должны выполняться из влагостойких и
морозостойких строительных материалов, или иметь защиту от
проникновения конденсата по DIN 18550-1.
и> Дополнительная тепюизаляция
Если сооружение рассчитано на сухой способ эксплуатации.
...’псратура на его внутренних поверхностях должна быть вы-
э1л пг?'11 ГО1КИ Р°сы. В районах с холодным климатом
с венти™ 1Ияас,ся путем устройства трехслойной конструкции
иионнпг .tMпрослойкой для проветривания теплоизоля-
3auiHTbio|Un°H ‘•истемах «вохдух — продукты сгорания» Д-1Я
мо допо ши П 11 "иЯ тал°и воды в воздушный тракт необходи-
Матеои ЛЬНОС устро“ство (см.п.2.7.6).
нь» бып> ut,':L.,,pUMCH>‘eMue ;ия изоляционного слоя, да'*-
ЧмыЧ.т.им. н.чюприницасмости ИЮПИЦИОННОГО VI.. .
должны оыть такими, чтобы не происходило скопление кип,
II конструкционных слоях. Эго касается шит или матов ш ми
игральных ши стекловолоконных изоляционных материалов
без покровного слоя влагоиюляцни
Предотвращение накопления шаги
Для предотвращения накопления влаги в строительных кон-
струкциях необходимо устраивать вентилируемую прослойку
шириной не менее 1.5 см Если в результате расчетов всех экс-
плуатационных режимов установлено. что температура внут-
ренней поверхности выше температуры точки росы, от устрой-
ства вентилируемой прослойки можно отказаться.
г) Од.шщтка
Концевой участок дымохода .тиной I м от выпускного от-
верстия должен быть облицован только негорючими материа-
лами.
Облицовка внешних поверхностей сооружений для удаления
продуктов сгорания бет метилируемой прослойки может про-
изводиться горючими материалами при условии, что к соору-
жению подключены только топки для жидкого и газообразно-
го топлива с температурой продуктов сгорания не более 200 °C
и материалы облицовки имеют термическое сопротивление
меньше, чем термическое сопротивление конструктивных сло-
ев. включая шахту.
В остальных случаях следует предусматривать воздушную
прослойку толщиной 5см.При вентилируемых прослойках гол
шина облицовки может быть 2 см.
В качестве негорючих материалов для облицовки внешней
поверхности сооружения или шахты следует применять:
— кирпичную кладку по DIN 1053-1 или DIN \ ENV !*)%-
1-1;
— листовые и штучные волоконные изделия на цементном
связующем;
— бетонные оголовки, армированные высокопрочными во-
локнами. или фиброцементные оголовки;
— медь;
— нержавеющую сталь;
— алюминий;
Рис. 2.3. Выпускное отаерстие с вентилируемой облицовкой: / — плита покры-
тия. 2 - вентилируемая прослойка; 3 - стенка дымовой грубы; 4 - облицовка
Облицовка из листовых изделий может крепиться гвоздями
или шурупами к внутренним элементам.
Внутренние элементы в виде обрешетки крепятся дюбелями
на кирпичной кладке или бетоне.
пп^Я крсплсния облицовки из кирпичной кладки могут ис-
пользоваться консоли из легкого бетона.
ними cnnuZPeHH,,X ”емснтов облицовок сооружений с внеш-
трубопоовотл 1Н к,,р,,ичной кладки или бетона или на шахтах
XZ ’’^тов сгорания должны применяться бру-
лов могут применят?Ь1,1ОИ поверх,,остью “» горючих материа-
лимые отеппы по ,Гм'? и' С'У''аС' ССЛИ выдеРжа"ы "со°х°-
•них на гветлм , Л-Х|,ри подключении топок, работаю-
лолжны быть покпкг?ЛИВе’ внугренние элементы облицовки
от возгорания пш. U негорючими материалами для зашиты
воздействия лучип ,С1 НИИ откРытого пламени или за счет
Конструкти К1°Н тсплоты>
РУемой облиномкпк Р 1П ,,ИС выпУскного отверстия с вентили-
Если для ,Т'Х.ПрСЛС1аалс"° »а Рис.2.3.
“а нс“тилируемая 11п?>1,К"ИЯ ,<акопления влаги предусмотре-
нее I 5 1ч« Донка, ее толщина должна быть не ме-
1,5 см.
менее 75 см Рекомендуется располагал, отверстия равномерно
по периметру облицовки
Если часть оголовка, находящаяся над поверхностью кров-
ли. обита досками в разбежку, доски не должны доходить до
поверхности кровли как минимум на 2 см.
Для обеспечения равномерного проветривания вентилируе-
мая прослойка облицовки может перекрываться крепежными
изделиями не более 20 % своего сечения
д) Элементы конструкции выпускных отверстий
Для защиты сооружений от проникновения атмосферных
осадков в выпускное отверстие следует применять элементы из
негорючих материалов, устойчивых к продуктам сгорания, на-
пример:
- бетонная плита для покрытия парапетной стенки;
— плита для покрытия парапетной стенки из волокнистых
элементов;
— элемент из высокопрочной или нержавеющей стали
(1.4301 по DIN 17441).
Плиты для покрытия парапетной стенки не должны препят-
ствован. тепловому расширению внутреннего слоя сооружения
и сужать их выпускные отверстия. Это требование распростра-
няется на проветриваемые сооружения продуктов сгорания, на
входные отверстия для проветривания и на заборное устройст-
во системы «воздух — продукты сгорания».
е) Узел прохода через кровлю
Покрытие стыков в области прохода канала через кроазю
должно производиться перед монтажом оголовка сооружения
для удаления продуктов сгорания.
Покрытие должно на 20—30 см выдаваться над сооружени-
ем продуктов сгорания или шахтой.
ж/ Насадки
Насадки на сооружениях продуктов ci орания не должны
оказывать отрицательного влияния на пожаробезопасность и
устойчивость сооружений. Они должны быть надежно прикре-
плены к сооружениям продуктов сгорания.
Насадки не должны вызывать недопустимых потерь давле-
ния.При определении сечения канала продуктов сгорания сле-
дует учитывать гидравлическое сопротивление насадки.
Насадки должны быть сконструированы так. чтобы на со
* Ooops ювание сооружения для удаления продуктов сгорания
насадками не должно приводить к образованию наледи выпу-
скного отверстия.
Для твердотопливных топок насадки должны выполняться из
негорючих материалов. устойчивых к продуктам сгорания. При
подключении топок для жидкого или гл сообразного топлива
достаточно материалов, устойчивых к продуктам сгорания.
Насадки с подвижными элементами недопустимы, за ис-
ключением элементов, предназначенных хзя очистки или про-
ветривания Подвижные элементы должны устанавливаться
только над поверхностью крыши и надежно крепиться.
Насадки не должны препятствовать тепловомх расширению
внутреннего слоя многослойной конструкции сооружения и су-
жать сечение вентилируемой прослойки.
При отсутствии специального расчета площадь сечения на-
садок в свеп должна быть не менее площади сооружения При
изменении формы сечения не должно быть резких переходов.
2.5. Дымовые грубы
2.5.1. Кирпичные дымовые трубы
Для кладки домовых труб должны применяться:
— кирпич по D1N 105-1 и DIN 105-3. облицовочный кир-
пич с вертикальными пустотами типов В и С:
- силикатный полнотелый кирпич по DIN 106-1;
- шлаковый полнотелый кирпич по DIN 398.
задкх необходимо выполнять с перевязкой и использовать
строительный раствор групп II или II, по DIN 1053-1.Толшм-
?]' <Те”КИ лымовой трубы, как правило. должна быть не менее
>4 см 1,РИ еечен,,и канала в свету более 400 см — не менее
115 -м ,ол,ц,,на нерегоролок должна составлять не менее
к дымовоиит^ВСРСГИЯ’ прелназначенные хзя присоединений
гильз К>1ЖН1\а 40 1Ж"Ы монт,,роватьси гильзы. Конструкция
На oJn ^'печивать герметичность.
DIN 1053-1 ' 11 ко,к,Т>>кпии распространяются требования
7400 Н 2 G D 3 TRyy /.00 (’50
7Яу> — в зависимости от значения термического сопротив
деним кирпичных дымовых груб (см.табл.2.5)
Таб ита 2.5
Материал дымовой грубы Плотность н необожжен- ном состоя- нии. кг/дм Голщина стенки, мм Термическое сопротивление при средней температуре внутренней пинсрчносп! 200 0С. м * К/Вт
Кирпич no DIN 105-1 и PIN 105-3. кроме кнр пича с вертикальными пустотами типа В и С' S 1.8 $ 1.4 г-115 >240 0.12 0.22
СНЛПМТНЫИ попкпг лии кирпич по DIN 106-1 S 1.6 2 115 0.12
Шлаковый полнотелый кирпич по DIN Т9Х £2.0 > 115 0.12
2.5.2. Дымовые трубы многослойной конструкции
Если характеристика внешнего слоя удовлетворяет приве-
денным ниже условиям и толщина стенки внешнего слоя со-
ставляет более 10 см. изоляционный слой не обязателен.
Для внутреннего слоя дымовой грубы многослойной кон-
струкции используют материалы со следующими характери-
стиками:
М акс и мал ьная температура
продуктов сгорания ..........7400 и выше
Герметичность...........•..../VI. Л/2. Р\. Р2. Н\ или Н2
Устойчивость к горению сажи ..5
Способ эксплуатации..........Д или И7
Устойчивость к коррозии......3
Если дымоход смонтирован из штучных деталей из легкого
бетона по DIN 18147-3 или шамота по DIN 18147-4. го харак-
теристики материала должны соответствовать значениям:
Максимальная температура
продуктов сгорания............7400
Гермети ч ностг...........- 7V2
Устойчивость к горению сажи ... 5
Способ эксплуатации ..........О
Устойчивость к коррозии.......3
Для изготовления внешнего слоя допускается использовать
материалы с классом огнестойкости /ДО.
мм летали из ^ivinviu wivttu m> miГЧ 18150-1;
' S ые жгх.и из легкого бетона но DIN 18147-2 с тол.
' кИ > sII СМ или при достаточной толщине c«,llui
"‘"""".О7ii изо’тяйнонного материала (см. ниже);
“кирпич no DlN 105-1 и ™ 105-3 с толщиной етенки
„ 11 5 см. за исключением кирпича с вертикальными пустота-
МИ "’силикатный полнотелый кирпич по D1N 106-1 или DIN
106-2 с толшиной стенки S 11.5 см;
- шлаковый полнотелый кирпич по D1N 398 с толщиной
стенки > 11.5;
- блоки из пористого бетона по DIN 4165 с толщиной стен-
ки > Ю см;
- пустотелые блоки из легкого оетона по DIN 18151 с тол-
щиной стенки £ 17,5 см;
— монолитные блоки из легкого бетона по DIN 18152 с тол-
щиной стенки > 11.5 см.
Для изоляционного слоя должны применяться:
— изоляционные плиты в соответствии с DIN 18147-5;
минеральные изоляционные материалы по общему реест-
ру строительного надзора.
Толщина изоляционного слоя по DIN 18147-5 должна со-
ставлять нс менее 3 см при теплопроводности выше
0.04 Вт/(м К) при 20 С и плотности в необожженном состоя-
нии от 80 кг/м1 до 120 кг/м1. Изоляционные материалы долж-
ны иметь эквивалентное термическое сопротивление.
Способ монтажа внутренних и внешних слоев регламенти-
руется производителем материалов. Если производителем не
указан способ монтажа, то для кладки внутренних и внешних
слоев из минеральных материалов должен применяться строи-
тельный раствор группы II или По по DIN 1053-1.
Термическое сопротивление непроветриваемых дымовых тр)
многослойной конструкции следует вычислять по термически
м\ сопротивлению отдельных слоев по уравнению (2.1) п 2. -
Д |я дымовых трубе закрытыми воздушными прослойками с.к-
дуем принимать термическое сопротивление воздушного слоя
равным 0.
Приближенно для непроветпм•»«<»»«»•♦* - •««*
ПОНИК»....
Пример маркировки
Дымовые трубы многослойной конструкции должны марки
ровлться в соответствии с классификацией строительных мате-
риалов как сооружения для удаления продуктов сгорания по
PIN IS 160-1
7400 N2 G О 3 Tryy /90 С50.
7400 - при температуре продуктов сгорания 600 ПС выбор
внутреннего слоя осуществляется из условия, что температура
строительных элементов из горючих материалов не превысит
85 °C. Термическое сопротивление слоя определяется для тем-
пературного класса 7600;
Л/2— независимо от класса герметичности внутреннего слоя;
TRyy — в соответствии с характеристиками, указанными в
конце п.2.5.1 ;
С50 — при наличии внешнего слоя (см. начало п. 2.5.2).
2.5.3. Дымовая труба, смонтированная из элементов одного
производителя
Для дымовой трубы, смонтированной из элементов от одно
го производителя, используют материалы со следующими ха-
рактеристиками:
Максимальная температура
продуктов сгорания..............7400 или выше
Герметичность................./VI, ЛЯ, 7*1, F2, 7/1 или 772
Устойчивость к горению сажи....6
Способ эксплуатации ...........D или И'
Устойчивость к коррозии........3
Огнестойкость..................7.90*
Отступ.........................С50 или ниже**
Если дымовая труба смонтирована из штучных деталей из
легкого бетона по DIN 18150-1. то характеристики материала
должны соответствовать значениям:
Максимальная температура
продуктов сгорания.............7400
Герметичность..................ЛЯ
Устойчивость к горению сажи ...6‘
*Трс6симния к пределу nniecTOHKocni нс уствнвмижмогс" *•» дымоходе»,
которые нс Пересе киют ми (снюгп лм>а мли рикпозплены вне мынии.
ДЫЧОШШ систем «(юыуъ Продукты CIUfMMHMw» рИСИОДНАГНМЫС
ИНГ ЗИНЯ» UB awwiwaawxiiai>»•»*«•>« »•••«•»»• а «на*
Термическое сопротивление ...ТО 2
Огнестойкость................Г™
Отступ..................... ои
Ес in производителем профильных деталей не указан спосо'
монтажа. то должен применяться строительный раствор Гп\?
пы II ИЛИ Па ПО DIN 1053-1.
Пример маркировки
Дымовая труба должна маркироваться в соответствии с
классификацией строительных материалов как сооружение для
удаления продуктов сгорания по DIN 18160-1
7400 52 G D 3 77?! 2 7.90 С50
..780 или выше
• N\, N2, Л. Р2. Н\ или/Й
О или 5
.7) или W
• 1. 2 или 3
материалов для штучных де*
по DIN 18147-3 следующие:
2.6. Трубопроводы продуктов сгорания
2.6.1. Трубопроводы продуктов сгорания многослойной
конструкции
Трубопроводы Продуктов сгорания многослойной конструк-
ции могут иметь предел огнестойкости 90 или 30 минут.
Требования к характеристикам материалов для внутреннего слоя
многослойной конструкции для удаления продуктов сгорания:
Макс и мал ьная те м пс parvpa
продуктов сгорания ........
Герметичность.........
Устойчивость к горению сажи
Способ эксплуатации
Устойчивость к коррозии....
тале^ТНИЯ К ^Р^теристикам
талей из легкого бетона
Максимальная темпе
продуктов сгорания .
ермстичность
CnST1" К ,ора,ню ««и -S
y"XSTau,,M.................о
Трсбонан^ К коРР°зни ......з
Мн°гослойной k ,1К,сРистикам материалов для внешнего
мые инструкции С<М’Т«ЛИ-Г г. —м. wrtnvClH*
7400
Внешний слой многослойной конструкции трубопроводов
продуктов сгорания может состоять из следующих строитель-
ных материалов:
— штучных деталей из легкого бетона по DIN 18150-1;
— штучных деталей из легкого бетона по DIN 18147-2 с тол-
щиной стенки > 5.0 см или при достаточной толшинс стенки
при наличии изоляционного слоя но п.2.5.3.;
— кирпича по DIN 105-1 и DIN 105-3. кроме кирпича с вер-
тикальными пустотами типа С с толщиной стенки > 11.5 см;
— силикатного полнотелого кирпича по DIN 106-1 или с
толщиной стенки > 11.5 см;
— шлакового полнотелого кирпича по DIN 398 с толщиной
стенки >11.5 см;
— блоков из пористого бетона по DIN 4165 с толщиной
стенки £ 10 см;
— пустотелых блоков из легкого бетона по DIN 18151 с тол-
щиной стенки 2 17.5 см;
— монолитных блоков из легкого бетона по DIN 18152 с
толщиной стенки > 11.5 см, соответствующих классу огнестой-
кости Z.90.
Для изоляционного слоя должны применяться:
— изоляционные плиты в соответствии с DIN 18147-5;
— минеральные изоляционные материхты по общему реест-
ру строительного надзора.
Трубопроводы продуктов сгорания из горючих материалов
должны быть дополнительно теплоизолированы, если это пре-
дусмотрено техническими условиями.
Способ монтажа и герметизации внутреннего и внешнего
слоен регламентируется производителем материалов. Если про-
изводителем нс указан способ монтажа, то для кладки внутрен-
него и внешнего слоев из минеральных материалов для трубо-
проводов, эксплуатируемых под разрежением сухим способом,
должен применяться строительны»! раствор группы II или П«
по DIN 1053-1.
Термическое сопротивление канала следует определять по
Данным производителя для каждого температурного класса.
Для трубопроводов с закрытыми воздушными прослойками
следует принимать термическое сопротивление воздушного
слоя пяпммм П
ncrnvpa материала может быть принята равной темпера^’
соопкгетвуюшей классу температуры сооружения, но не н£1
7200 лля внешнего слоя температура материала может быть
принята равной 20 °C При проектировании трубопроводов
многослойной конструкции с внешним слоем следует ориенти-
роваться на указанный выше температурный класс для внут-
реннего слоя.
Термическое сопротивление проветриваемых трубопроводов
продуктов сгорания следует определять по термическим сопро-
тивлениям слоев до воздушной прослойки.
Пример маркировки
Трубопроводы многослойной конструкции ДОЛЖНЫ марки-
роваться как сооружения для удаления продуктов сгорания по
DIN 18160-1:
Л60 Pl О IF 1 TRI2 L30 С50
Л60 - в соответствии с температурным классом материала
внутреннего слоя;
PI — в соответствии с классом герметичности внутреннего
слоя Классы герметичности 7*1, Р2, HI или Н2 допускаются
юлько при соблюдении указанных выше условий, установлен-
ных для эксплуатации под подпором;
। не зависимо от класса горючести материала внугренне-
й - в соответствии с классом эксплуатации для материала
’’^РСННС|° слоя Влажный режим эксплуатации IFaonycKaer-
<лько при соблюдении указанных выше требований;
тепмйпЛ соо,в<‘тс1вии с классом устойчивости к коррозии ма-
териалов внутреннего слоя; I
Z.30 — в соотвсте,вии с указанными выше данными;
внешнего сппи°ТВе,СТВИИ С классом огнестойкости материалов
Сзд ___
ЙСТСТВУЮШИС Т'ЖСНИЯ Л”Я Удалсния продуктов сгорания, СООТ-
ское сопоотинп/о,,,ес1()йкости £90 и имеющие термине-
К 0Л2 м'кл5т' быть ПР..РМ*-
Отступа С50 ' С 1С1ассом температуры до 7400 и классом
ihhhohhoio слоя, на характеристики материала слоен наклады-
ваются требования, аналогичные указанным выше.
Если нс указан класс отступа для материала, го в зависимо-
сти от температуры продуктов сгорания класс отступа устанав-
ливается следующий:
> 7160 и $ 7400 .......( 400
> 7*0 и < 7160.........С50
< 7*0 ..................(ПО
2.6.2. Трубопровод продуктов сгорания, собранный
из элементов одного производителя
Для трубопровода продуктов сгорания системы «воздух —
продукты сторания* используют материалы со следующими ха-
рактеристиками:
Максимальная температура
продуктов сгорания ...........7*0 или выше
Герметичность.................Nl, ,У2. р\, Р1. ц\ или Н2
Устойчивость к горению сажи . 0 или 5
Способ эксплуатации...........D или IV
Устойчивость к коррозии ......1. 2 или 3
Термическое сопротивление.....ТЛ00 или выше
Огнестойкость..................Л00 или выше
Отступ .......................С400 или ниже
Пример маркировки
Трубопроводы продуктов сгорания должны маркироваться
как сооружения для удаления продуктов сгорания по DIN
18160-1
7160 Р\ О IV I TR\2 730 С50
7*1 — классы герметичности Р\, Р2, Н\ или Н2 допускают-
ся только при соблюдении указанных выше условий, установ-
ленных для эксплуатации под подпором;
О — независимо от материалов сооружения.
2.6.3. Условия эксплуатации трубопроводов продуктов сгорания
Трубопровод продуктов сгорания может эксплуатироваться
not) подпором, если строительные материалы соответствую!
классу герметичности PI. Р2, Н\ или 7/2.Подпор при всех ре-
жимах эксплуатации не должен превышать значений, пред-
ставленных в табл. 2.1.
огктствошть КЛОССУ герметичности М или Ml И/ИЛИ
— располагаться полностью в постоянно проветриваемых
помещениях;
- располагаться в помещениях:
имеющих одно приточное отверстие с живым сечением не
менее 150 см
имеющих два приточных отверстия по 75 см' каждое;
оборудованных каналом приточного воздуха с эквивалент-
ными гидравлическими характеристиками;
— проветриваться по обшей длине и по всему объему.
Зазор между внешней стенкой трубопровода или изоляцион-
ным слоем и внутренней стенкой шахты должен составлять:
— не менее 2 см — для круглого трубопровода продуктов
сгорания в прямоугольной шахте;
— не менее 3 см — для круглого трубопровода продуктов
сгорания в круглой шахте;
— нс менее 3 см — для прямоугольного трубопровода про-
дуктов сгорания в прямоугольной шахте.
Размер отверстий для приточного и удаляемого воздуха дол-
жен быть не менее площади сечения, полученной из установ-
ленных выше отступов.
Внутри помещения, в котором установлен котел, шахта не
требуется, если помещение:
имеет одно приточное отверстие с живым сечением не
менее 150 см>
- ОТ8е₽СТИ* "° « каждое;
ными гидравлическими *.М приточного воздуха с эквивалент*
Трубопровод из мат арактеристиками.
выше в этом пункте м.Т/Т113, соотвстствующего указанным
если материал ппии .Т ,ксплУагиРоваться влажным спосо-
гичности Р|, Р2, ц\ I. IU //-) AHt классУ W или классу герме-
^ри.иа классов 7V| или * ^7 7РУ^ХЯ,ро1юда исполнены из ма-
И’* П ПОС1°ЯПНО вентмлит . ’ 1руб°ПР°ИОД СЛСДуСТ МОНТИ*
ной стенкой трубоппош LMn” шахте Расстояние между на-
елпем..^ руоопровода или и.мо,..........._ ....... >иммМ
можно откататься. если поток магм составляет не (мисс 2 г/(м ч)
Конструкция трубопровода должна обеспечивать полный сбор и
отвод конденсата.
//П’ллолм* подключение к трубопроводу продуктов сгорания
допускается в следующих случаях:
тепловым н гидравлическим расчетом подтверждается
правомерность принятою решения для всех режимов эксплуа-
тации:
— для трубопровода, эксплуатируемого пол подпором, ис-
ключается выброс продуктов сгорания в помещения, где кот лы
выключены:
трубопровод смонтирован из негорючих материалов;
- установлены противопожарные клапаны.
В многоэтажных зданиях каждый транзитный трубопровод
должен усганаачиваться в отдельной шахте. Шахты должны
иметь предел огнестойкости не менее 90 минут, в жилых стаци-
ях отраниченной высоты — нс менее 30 минут. Это требование
не распространяется на трубопроводы, расположенные в том же
помещении, в котором установлен котел, а также на трубопро-
воды, которые имеют предел огнестойкости нс менее 90 минут,
н жилых зданиях отраниченной высоты — не менее 30 минут
Размещение трубопроводов продуктов сгорания в одной
шахте допускается в следующих случаях:
— трубопроводы смонтированы из негорючих материалов;
— трубопроводы предназначены для удаления продуктов
сгорания из гонок, установленных на одном этаже.
— трубопроводы оборудованы противопожарными клапанами.
Отступ от трубопроводов до окон должен составлять не ме-
нее 20 см.
Трубопроводы, которые по условиям эксплуатации могут
иметь температуру внешней поверхности выше 70 С. должны
быть защищены от случайного прикосновения.
2.7. Система .воздух - продукты сгорания*
2.7.1. Общие положения
Система «воздух — продукты сгорания* должна иметь раз-
дельные каналы для подачи воздуха и удаления продуктов его
рання.Системы «воздух продукты сгорания* ктассифзптиру
ются по взаимному расположению каналов:
НИЯ окружен каналом подачи воздуха;
- раздельное исполнение - канал удаления продуктов его.
рания расположен рядом с каналом подачи воздуха.
При соосном исполнении канал подачи воздуха должен
иметь предел огнестойкости не менее 90 минут, в жилых зда-
ниях ограниченной высоты — не менее 30 минут.
При раздельном исполнении каждый канал должен иметь
предел огнестойкости нс менее 90 минут, в жилых зданиях ог-
раниченной высоты — не менее 30 минут.
Термическое сопротивление должно рассчитываться для
обоих каналов.
2.7.2. Соосное исполнение
Многослойная конструкция системы «воздух — продукты сго-
рания* в соосном исполнении состоит из канала продуктов
сгорания и воздушной шахты. Канал продуктов сгорания в не-
которых случаях может иметь изоляционный стой. Для этих
систем следует применять материалы, удовлетворяющие гребо-
ваниям п.2.6.1 для внутреннего слоя.
Система «воздух — продукты сгорания» многослойной кон-
струкции в соосном исполнении должна маркироваться как
система «воздух — продукты сгорания» по DIN 18160-1
Пример маркировки
Л 60 Р\ О И/ I Л90 С50
Л60 — в соответствии с температурным классом материала
канала продуктов сгорания;
— в соответствии с классом герметичности материала ка-
нала продуктов сгорания;
независимо от класса устойчивости к горению сажи ка-
нала продуктов сгорания;
0 - в соответствии со способом эксплуатации канала про-
лукгов сгорания Класс IV («влажный» способ) допускается
только при соблюдении требований л.2.6.2;
к соответствии с классом устойчивости к коррозии ка-
нала продуктов сгорания;
в соответствии с классом огнестойкости канала пр»1'
луктов сгорания
С 50 - (I СО<ТГШ*тг“тг»..«.
рання» с классами отступа > СЭО могут устанавливаться вис
здания.
Для системы «воздух — продукты сгорания» в соосном ис-
полнении. смонтированной из материалов от одного проиводи-
тели, следует использовать материалы со следующими характе-
ристиками:
Максимальная температура
продуктов сгорания ...........7X0 или выше
Герметичность................./VI, /V2. Р\. Р2. Н\ или Н2
Устойчивость к горению сажи ..О или G
Способ эксплуатации...........D или W
Устойчивость к коррозии ......I, 2 или 3
От нестойкость................/.90 или /,30
Отступ .......................С50 или меньше
Системы «воздух — продукты сгорания* в соосном исполне-
нии из материалов от одного производителя должны маркиро-
ваться как системы «воздух — продукты сгорания» по DIN
IS 160-1: /160 Р\ О tv I £90 С50
2.7.3. Раздельное исполнение
Система «воздух — продукты сгорания» кирпичной кладки
состоят из двух расположенных рядом каналов: продуктов сго-
рания и воздушной шахты. На изготовление и монтаж каналов
распространяются требования и 2.5.1.Системы «воздух — про-
дукты сгорания» кирпичной кладки должны маркироваться по
DIN 18160-1 следующим образом: /400 /V2 G D3 /.90 С50.
Многослойной конструкция системы «воздух — продукты сго-
рания» состоит из двух каналов, расположенных рядом. — ка-
нала продуктов сгорания и воздушной шахты.Для канала про-
дуктов сгорания могут применяться материалы с пределом ог-
нестойкости 90 минут или в зданиях ограниченной высоты —
30 минут в соответствии с п.2.6.1, для многослойной конструк-
ции и.2.5.2.Для воздушных шахт могут использоваться мате-
риалы с внешним слоем в соответствии с п. 2.6.1. Для воздуш-
ных шахт могут также применяться материалы DIN 18150-1:
1979-09 «Вентиляционные шахты», приведенные в п. 2.5.1
Система «воздух — продукты сгорания» многослойной кон-
струкции в раздельном исполнении должна маркироваться по
DIN ТЯТАП
7200 Л? О И' I 700 С50
Р(Х) — в соответствии с температурным классом материи,
ши для внутреннего слоя канала продуктов сгорания;
д? в соответствии с классом герметичности материала для
внутреннего слоя канала продуктов сгорания;
О для материалов, удовлетворяющих требованиям п.2.7.1,
G _ удовлетворяющих требованиям п.2.6.2;
II - в соответствии с ^/-классом эксплуатации внутренне*
io слоя канала продуктов сгорания. Класс И7 («влажный» спо-
соб) допускается только при соблюдении требований п. 2.7.2;
I _ в соответствии с классом устойчивости к коррозии ма-
териалов для внутреннего слоя канала продуктов сгорания;
/90 — в соответствии с классом устойчивости к горению са-
жи материала внешнего слоя канала продуктов сгорания иди
материала воздушной шахты. Следует укатывать наименьшее
или оба значения;
С50 — в соответствии с классом отступа материалов (см.и.
2.5.2 или п. 2.6.1).
Для систем «воздух — продукты сгорания» в раздельном ис-
полнении из материалов от одного производителя следует ис-
пользовать материалы со следующими характеристиками:
Максимальная температура
продуктов сгорания
Герметичность....... ...........
Устойчивость к горению сажи. ..О или G
Способ эксплуатации...........О или W
Устойчивость к коррозии.......I, 2 или 3
Огнестойкость.................7.90 или дзо
91СТУП ............*..........С50 или меньше
рсоования к характеристикам материалов для штучных де-
галей из легкого бетона по DIN 18150-1 для системы «воздух -
"ро лкц,| сгорания* в раздельном исполнении следующие:
максимальная температура
продуктов сгорания ........... 7400
Герметичность...........^””7Lv2
ь к горению сажи ..G
к посоо эксплуатации........ ц
УСТОЙЧИВОСТЬ К К anno..
7X0 или выше
Л'1, /V2. Л. Р2. //I или Н2
Отступ (и н гсрвал)..........С50
Система «воздух — продукты сгорания» из материалов от
одного производителя в раздельном исполнении должна мар-
кироваться по DIN 18160-1 следующим образом
7200 .V2 О И' I £90 С50
/.90 — в соответствии с классом огнестойкости материалов
канала продуктов сгорания или воздушной шахты.Следует ука-
зывать наименьшее или оба значения.
2.7.4. Условия подключения топок
К системе «воздух — продукты сгорания» должны подклю-
чаться только топки, не забирающие воздух из помещения.
Топки должны соответствовать запроектированному способу
эксплуатации (индивидуальное или групповое подключение,
эксплуатация под подпором или под разрежением).
Индивидуальное подключение допускается для газовых
аппаратов типа С4 и Сь по DIN EN 483 или аппаратов по
DIN EN 677.
Групповое подключение допускается для газовых аппаратов
типа С4. которые дополнительно удовлетворяют требованиям
DVGW— свод правил G 635 или G 636.
Необходимо исключить обоюдное влияние топок. При груп-
повом подключении обоюдное влияние исключается, если
места подключения топок к каналу продуктов сгорания разне-
сены нс менее чем на 30 см по вертикали.
2.7.5. Отверстие «максимального расхода» при подключении
газовых котлов
При групповом подключении и эксплуатации под подпором
канал продуктов сгорания следует связывать с каналом подачи
воздуха в цокольной области с помощью отверстия «макси-
мального расхода». Площадь отверстия должна составлять от 15
до 25 % площади сечения в свету канала проду'ктов сгорания.
При эксплуатации под разрежением от него можно отказаться,
если к системе «воздух — продукты сгорания» подключены
только такие топки, которые допускаются для группового под-
ключения и при эксплуатации под подпором и удовлетворяют
требованиям DVGW — свод правил G 635.
Следует предотвращать обратное течение продуктов сгора-
ния через отверстие «максимального расхода» в момент вклю-
чения котлов.Это требование выполняется, если подключения
соединительных труб выполнены под углом 90’. и расстояние
между отверстием и самым нижним подключением газового
- не менее 1,5 м -тля газовых котлов, продукты сгорания в
которых соответствуют группам 60|, 60|, £/ц, 6ц, (д, G
U3l. G3l, £/4i и Gii (cm.DVGW - 6 636); ’ 2|’
_ не менее 1,5 м для газовых котлов, продукты сгорания н
которых соответствуют группам G^ 6(2, 6i2, {/22t g?
t/u, Gw V42 и ^42 (cm.DVGW — 6 635); 2’
- не менее 2,5 м для газовых котлов, продукты сгорания в
которых соответствуют группам 651, 651, и 66) (cm.DVGW
- 6 636);
— не менее 2,5 м для газовых котлов, продукты сгорания в
которых соответствуют группам 652, 652. Ub2 и 662 (cm.DVGW
- 6 635).
Указанные размеры могут быть уменьшены в 2 раза, если
для самого нижнею подключения газового котла используется
специальная фасонная деталь с углом присоединения 45°.
При индивидуальном подключении котла отверстие «макси-
мального расхода* не требуется.
Канал продуктов сгорания должен иметь отверстие макси-
мального расхода, если удаление продуктов сгорания осущест-
вляется под подпором.
2.7.6. I епло- и влагозащита канала подачи воздуха
Канал подачи воздуха должен иметь такую конструкцию и
тепловую изоляцию, которые обеспечивали бы отсутствие на-
копления влаги в нем.
Лля системы «воздух — продукты сгорания* многослойной
инструкции следует подтвердить расчетом то, что температу-
Та&шиа 2.6
Расположение канадз полачн воздуха — Ограничения по защите от атаги
IcMneparypa внут- реннего воздуха или окружающего пространства. С Относительная влажность воздуха. % Минимальная темпе- ратура внешне!! поверхности соору- жения со стороны помещения. С
Вне здания
“10 80
В ХОЛОДНОЙ ——
области 0 80 -2,8
В теплой
тн В<> влажной 20 50 9,3
ра на поверхностях помещения, граничащих с шахтой, будет
выше температуры точки росы, и не будет происходить кон-
денсации влаги воздуха помещения. При этом следует учиты-
вать ограничения. указанные в табл.2.6.
При соосном исполнении расчет не требуется. если высота
над кровлей составляет не менее I м. термическое сопротивле-
ние канала подачи воздуха - не менее 0.12 м • K/Вт и система
не проходит через сырые помещения.
При дополнительной внешней изоляции канала подачи воз-
духа может потребоваться слой внешней влагой золянии.
2.7.7. Выпускное отверстие
Выпускное отверстие должно быть сконструировано так.
чтобы продукты сгорания нс засасывались в канал подачи воз-
духа, а ветровое давление было бы одинаковым на кромке ка-
нала подачи воздуха и канала продуктов сгорания.
Эти требования считаются выполненными для газовых ап-
паратов типа (4 и Q по DIN EN 483, если соблюдаются гео
метрические размеры, представленные на рис. 2.3.(п. 2.4.3).
•*ис. 2.4. Геометрические размеры огаловкон с<хк ноЛ и гпк ''.нои .ж к м
а соосное исполнение с оголовком и боковым поступлением по «духа Hi - <
’5/8 />< и Л, г 10 см; 0 см < е s 8 см. 6 - раздельное исполнение с огчкшком и
д-, п, 1, ________ KSSE. •» .пл.« м к. > 10см: 0см S г S 8см.
nunMI ПОДДЦЦ
,,F.. .•----r’.j; полжно быть увеличено нс менее чем на
воздуха живое сечение л еткн ДОЛжна был» не менее 10 мм.
->0 % (см.рис.2.4).Ячелк. г сгораНия* и другие сооруже-
Системы -возлух ' сгорания должны проектировать-
ния ЛадчтобыНисЯклТчить влияние друг на друга.Следует обра-
щать внимание на Jf* поеппали в воздушную шахту в ко-
оказать влияние на работу топок.
личестве. могущем < * подогрет продуктами сгорания:
"пустимая температура материалов КОП-
струкцни каната:
— конструкция оголовка обеспечивала стабильный режим
работы системы -воздух — продукты сгорания*.
2.7.8. Способ эксплуатации
Материалы для каналов системы -воздух — продукты сгора-
ния». которые будут эксплуатироваться под подпором, должны
соответствовать классу герметичности Pl. Р2. Н\ или Н2.
Герметичность системы «воздух — продукты сгорания*, рас-
положенной вне здания и эксплуатируемой под подпором, мо-
жет соответствовать классам герметичности Р\ или /Л.Систс-
^ХХТпТ,ва,к’я по веси Л1,,нс и <>6ьем> °мы-
Хи еМЫ - в ТОПКИ ПР" раздельном испол-
ветствии с п "» ь V Кил,ь ^юванмя по проветриванию всоот-
рания" слТлуеГп\к,,И Т°П°К К системе <воЗДух — продукты сго-
Системы ..ни 1 водствоваться требованиями п.2.8.2.
струкции по П э 7Х| 1,,>ОЛ>КГЬ| сгорания» многослойной кон-
^w. если они см Mi.' °Г экеплУатнРОваться люжным спосо-
//I или /72. Если м п ров;и,Ь| из деталей классов И и Р\. Р2.
М или W2. кл1ссуг-?И'11,1 пр,,наДДсжат классу герметичноегп
Дать требования к,ксплУатапии — 1Г. следует соблю-
При 1ыажн’м сптс ’’ЯМ экспл*атаи»’и п.2.6.3.
налу продуктов cronam ,КСПлУатаини все подключения к ка-
ми для поступлении 1ИИ следует конструировать недоступны-
расхода* следует ск » Кон 1СНСата Отверстие «максимального
никал в кана.1 подачи ^УИРОМТЬ 1ак’ Что6ы конденсат не про-
Кпиг»теь«. °ЗДуха И R КЯОМ31М
2.8. Соединительные трубы и вспомогательные устройства
2.8.1. Общие требования
Соединительные трубы должны быть устойчивы к теп юным
воздействиям (см. начало п.2.1). При подключении твердотоп
дивных топок класс устойчивости к горению сажи соедини
тельной трубы должен соответствовать классу 5 (см.табл. 2.2 >
При подключении топок для жидкого топлива или газа класс
устойчивости к горению сажи соединительных труб не ограни-
чивается (класс О). Соединительные трубы от топок с газооб-
разным или жидким топливом, подключаемые к сборному ды-
моходу. к которому также подключены твердотопливные гоп
ки. должны соответствовать классу 5.Относительно примене-
ния остальных классов см. п. 2.1.
Для соединительных труб, подключенных к топках» хтя га-
зообразного или жидкого топлива. используют материалы со
следующими характеристиками:
Максимальная температура
продуктов сгорания............780 или выше
Герметичность................VI, ,V2. Р\, Р2. Н\ или Н2
Устойчивость к горению сажи..О или 5
Способ эксплуатации...........D или W
Устойчивость к коррозии......I. 2 или 3
Для соединительных труб, подключенных к толкам для
твердого топлива. используют материалы с характеристиками:
Максимальная температура
продуктов сгорания...........7400 или выше
Герметичность..................М. /V2. Pl. Р2. Н\ или 7/2
Устойчивость к горению сажи ..5
Способ эксплуатации ..........D или И’
Устойчивость к коррозии.......3
Для соединительных труб в зависимости ог вида топлива,
материала и толщины стенки используют материалы со сле-
дующими характеристиками (в соответствии с табл.2 DIN 1298:
1978-07):
Жидкое Г4юоб|М-жос
и твердое тшыиво
Т0Ш1ШЮ
Максимальная температура
продуктов сгорания .............7400......7300
Герметичность ннивинвл'!..................52
Способ эксплуатации ......................if
Устойчивость к коррозии........3..........1
Огнестойкость.............................^00
При изготовлении соединительных труб из материалов для
дымовых труб действуют требования п.2.5, при изготовлении из
материалов для трубопроводов продуктов сгорания — п.2.6.
Материалы для соединительных труб, находящихся под под-
пором. должны соответствовать требованиям п.2.6.3 или состо-
ять целиком из сварных стальных труб.
2.8.2. Подключение соединительных труб
При монтаже соединительной трубы следует обращать вни-
мание на то. чтобы она не перекрывала живое сечение дымо-
хода и была установлена заподлицо с его внутренней поверхно-
стью.
При монтаже соединительной трубы должны быть обеспече-
ны герметичность соединения и условия для отвода конденсата.
Температурное расширение соединительных труб не должно
вызывать недопустимых напряжений. Для однослойной конст-
рукции это может быть обеспечено за счет двойной облицовки
стенки. Для многослойной конструкции промежуток между со-
единительной трубой и профильной деталью или стенкой дымо-
хода может быть заполнен шнуром из минерального волокна.
При групповом подключении следует обеспечивать условия,
при которых температурные расширения вертикального участ-
ка нс влияли бы на герметичность соединения.
2.8.3. Устройство подачи вторичного воздуха
Устройства подачи вторичного воздуха в сооружениях про-
дуктов сгорания, эксплуатируемых сухим способом и находя-
щихся под разрежением, допустимы, если:
продукты сгорания нс «выбиваются» из дымохода;
при проверке и чистке сооружения для удаления продук-
юв сгорания целостность устройств не будет нарушена.
строиство подачи вторичного воздуха должно устанавлй-
Н.Н1ЛЯ в 1ом же иди смежном помещении, в котором уставов-
лен коц.I. При групповом присоединении устройства подачи
"I'11 «nolo воздуха устанавливаются только югля когда топки
расnnrtnwM»«* - __ _
11Я твердого топлива, устройства подачи вторичного воздуха
должны располагаться в вертикальной части сооружения на 40
см выше кармана.
2.8.4. Дымососы
Установка дымососов должна быть обоснована для каждого
конкретного случая.
Сооружения для удаления продуктов сгорания с дымососа-
ми могут применяться только при подключении к ним топок,
оборудованных быстродействующей автоматикой безопасно-
сти. таран тирующей отключение топки при недостаточной
производительности дымососов.
Сооружение для удаления продуктов сгорания для твердото-
пливных топок должно иметь живое сечение, которое обеспечи-
вает его нормальную работу при выходе из строя дымососа и ра-
боте котла в режиме нс менее 1/5 его номинальной мощности.
Дымососы должны обеспечивать подпор в сооружениях и
трубопроводах для удаления продуктов сгорания только в тех
случаях, котла сооружения предназначены для эксплуатации в
таком режиме. Если сооружения для удаления продуктов сгора-
ния предназначены для эксплуатации под разрежением, это
должно учитываться при выборе места установки и режиме ра-
боты гягодутьевых устройств.
Дымососы следует подключать так, чтобы они нс мешали чи-
стке и проверке сооружений для удаления продуктов сгорания.
2.9. Теплотехнические требования
2.9.1. Групповое подключение
При групповом подключении топок к сооружению для уда-
ления продуктов сгорания должна быть обеспечена высокая
надежность работы.Сооружение должно иметь такое сечение в
свету, высоту и термическое сопротивление, чтобы продукты
сгорания при всех режимах эксплуатации удалялись в атмосфе-
ру. не повышалось бы давление и в топки поступало бы доста-
точно воздуха для горения. Групповое подключение топок до-
пускается только тогда, когда их тип соответствует условиям
эксплуатации (см.ниже).
При труп ловом подключении топок, забирающих воздух для
горения из помещений, расстояние между подключением самой
нижней и самой верхней соединительной трубы не должно со-
................. ............................""Mill
топок) допускается только тогда, когда соединительные трубы
топок для твердого или жидкого топлива имеют вертикальный
участок высотой нс менее I м непосредственно над патрубком
Если одна из подключенных топок работает на твердом то-
пливе. то вертикальная часть сооружения для удаления продук-
тов сгорания должна соответствовать требованиям к дымовой
трубе, и все соединительные трубы должны соответствовать
требованиям к соединительным трубам топок для твердого то-
плива.
Не допускается групповое подключение:
— котлов, забирающих воздух из помещения, в котором
они установлены, и котлов, воздух для горения в которые по-
ступает из атмосферы по каналам, соответствующим требова-
ниям DVGW свод правил D 637/1;
— котлов, оборудованных вентиляторами, и котлов без вен-
тилятора;
— котлов с разной мощностью, оборудованных вентилято-
рами и установленных в разных помещениях;
— котлов, расположенных выше 5-го полного этажа в раз-
ных помещениях.
— котлов с температурой продуктов сгорания выше 400 °C;
— открытых каминов типа А. В и С, за исключением и
С, (по DIN 18895);
~ каминных печей типа 2 (по DIN 18891);
коглов. установленных в разных помещениях с вентиля-
ционными отверстиями для забора наружного воздуха.
рупповое подключение газовых котлов, забирающих воздух
п. атмосферы, допускается только для газовых котлов типа Q
в соответствии с DVGW G 637/1.
2 9.2. Поперечное сечение дымохода
•ив. Ручное сечение дымохода должно определяться при
индивадуальном подключении по DIN 4705-1. при групповом
- no DIN 4705-3 (см.главу 3).
•ри индивидуальном подключении к системе «воздух —
СГоРаиия* при эксплуатации пол подпором разность
длмлении в канале пролсктп _________ ____ —-..........
2.9.3. Термическое сопротивление
Термическое сопротивление сооружения для удаления про
луктов сгорания 1/А^ (рис 2.5) может быть рассчитано по
термическим сопротивлениям отдельных слоев по <|юрмуле
где 1/Ллд — термическое сопротивление слоя, отнесенное к его
внутренней боковой поверхности. м’*К/Вт;
/)А — внутренний гидравлический диаметр, м;
Dhn ~ гидравлический диаметр внутренней стороны п-го
слоя, м;
п — число слоев.
Если толщина теплоизоляционного слоя более 3 см, ко-
эффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя при
20 °C — более 0.04 Вт/(м К) и плотность в необожженном со-
стоянии от 80 до 120 кг/м . термическое сопротивление может
быть принято равным 0.40 м - K/Вт. Если толщина теплоизо-
ляционного слоя более 4 см. коэффициент теплопроводности
материала изоляции при 20 °C более 0,04 Вт/(м К) и плот-
ность в необожженном состоянии от 80 до 120 кг/м . термиче-
ское сопротивление может быть принято равным 0.65 м’ • К/Вт.
2.9.4. Проверка температуры наружной поверхности дымохода
Для элементов из горючих материалов, граничащих с соору-
жением продуктов сгорания на большой плошали и без провет-
ривания. температура внешней поверхности ориентиро-
вочно может быть определена по формуле:
+ + + т
\ А« Ац«и A/Л t
тле тм — температура воздуха н помещении. °C;
— температура продуктов сгорания. 'С (в первом приближе-
нии она может быть принята равной темпера гуре продуктов
сгорания в топках, для случая горения сажи КИМ) °C);
1/Алд, 1/А/)й/и и 1/Ал^, — термическое сопротивление (м’ К/Вт)
соответственно сооружения для удаления продуктов сгорания.
TVWIMA'»»"".......................... VI________
Гис. 2.5. Пояснения к формхлг р ,
/ - сооружение для удаления Про*
топ сгорания с термическим cnnL
гонением I А ^. 2 - ихляиионнии
слой с термическим сопроп.к1снием
1 'Aw ~ '•'«на ит или с горючи-
ми материалами с термическим
противлением l/A/,s,. 4- темпер,
ра внешней поверхности т,6Л Hi
не ит или с горючими строительным^
материалами
ной из горючих материалов. стены из или с горючими мате-
риалами (см.рис.2.5);
коэффициент теплоотдачи, Вт/(мг,К);
а, — коэффициент тепловосприятия. Вт/(м;- К).
2.10. Групповое подключение газовых аппаратов
2.10.1. Область применения
S казанные в документе требования распространяются на су-
ществу ющне или новые дымоходы, предназначенные для уда-
ления продуктов сгорания от нескольких газовых аппаратов без
предохранителя тяги с механическим удалением продуктов сго-
рания по DIN 368 Ч 6. Подача воздуха для горения может осу-
нсствлнгься непосредственно из помещения или по специаль-
ному каналу.
2.10.2. Требования к дымоходу
Boiiii?‘1ОЛЖвн Располагаться внутри здания и соответст-
соответстк°ли ЛНИЯ.М 18160 4.1.Стенки дымохода должны
Heoram\in*i'v\\b КЛК миним>м а при прохождении через
сопротивлении °* ”омешення здания — II группе термического
ныи участок пп ^ымоход м°жет иметь только один наклон-
на состааляп. высота нергикального участка не додж*
вышз!ь 400 см еС ' М’ И его ЖИ80с сечение не должно пре-
ктючения кот и 1 к лолжен подтвердить возможность под-
-----------< к дымоходу (см. Приложение !)•.
2.10.3. Требования к га юным аппара там
Газовые аппараты, соответствующие типам (с забором
воздуха из помещения) или D3 2 (с забором воздуха из атмо-
сферы) по DIN 3368 4.6. в выключенном состоянии должны
обеспечивать естественную вентиляцию. как по воздушном)
тракту, так и по тракту удаления продуктов сгорания.
Газовые котлы должны иметь маркировку контрольными
знаками DIN-DVGW в соответствии с имеющимися требова-
ниями.
Устройства подачи воздуха и соединительные трубы должны
быть заводского изготовления и поставляться как станларзные
блоки. Воздух для горения может забиратия непосредственно
из помещения, в котором установлен котел (газовый аппарат
типа ।), или подаваться по специальному каналу (газовый
аппарат типа Оц). По соединительной трубе продукты сгора-
ния транспортируются в дымоход.
Максимальная тепловая мощность каждого котла не должна
превышать 30 кВт.
2.10.4. Требования к помещению, в котором установлен котел
При установке газовых аппаратов типа Dy । к помещениям
предъявляются те же требования, что и при установке газовых
аппаратов типа В. оборудованных вентиляторами (см п. 5.2.2
DVGW-TRGI 1986).
При установке газовых аппаратов типа 2 к помещениям
особые требования не предъявляются.
2.JO.5. Подключение котлов
Газовые котлы следует монтировать на стене или на облицо-
вочном слое из кирпичной кладки перед дымовой трубой.Для
соединительных труб и каналов необходимо соблюдать следую-
щие условия:
длина соединительной трубы — max 2 м;
количество отводов — тахЗ;
длина воздуховода — максимальная длина, установленная
производителем;
количество отводов — max 3.
Подключение нескольких котлов на одной отметке не до-
пускается, расстояние между подключением к дымоходу газо-
вого котла и наклонным участком кровли должно составлять
при IIU4U1V -•* —----r-r— ...-*-*• ••• <**4цуда ДОД-
жен иметь тепловую изоляцию, обеспечивающую при низкой
температуре наружного воздуха отсутствие конденсата на на-
ружной поверхности. Воздухозаборное отверстие необходимо
размешать на фасаде так. чтобы не было препятствии для вхо-
да потока воздуха.
В остальных случаях следует руководствоваться рекоменда-
циями производителя.
2.10.6. Количество подключений
Максимальное количество газовых аппаратов при группо-
вом подключении следует определять по табл. 2.8—2.13. При
этом следует учитывать следующие параметры:
живое сечение дымохода;
максимальную тепловую мощность подключаемых газовых
аппаратов;
высоту последнего участка дымохода (от самого высоко распо-
ложенного газового козла до выпускного отверстия дымохода);
группу термического сопротивления стенки дымохода.
Данные табл.2.8. 2.10, 2.12 распространяются на дымоходы
квадратного или прямоугольного сечения, размеры которых
точно соответствует указанным значениям, или круглого сече-
ния указанной площади. Данные табл. 2.9, 2.11, 2.13 распро-
страняются на дымоходы, площадь сечения которых попадает
в указанный диапазон (верхняя граница диапазона равна ниж-
ней, увеличенной на 20 %), что позволяет учитывать отклоне-
ния от размеров сечения. представленных в табл. 2.8, 2.10, 2.12.
Высота последнею участка дымохода (от самого высоко рас-
положенного газового котла до верха дымохода) должна со*
сгавлять как минимум 4 м. Если самый высоко расположенный
газовый котел является газовым аппаратом типа возмож-
но уменьшение высоты последнего участка дымохода до 2 м.
«абл. 2 8—2 13 некоторые значения количества подключе-
нии прицелены в скобках, что указывает на возможное обра-
ванис конденсата в выпускном сечении дымохода при этом
ли iei ни. подключений. Указанное количество полключе-
iinoTu<?,?CKK КЯ только в тсх случаях, когда термическое со-
и н« 11 Жк ‘ 1енки дымохода, расположенного над кронн'й
или в неотапливягымм ........... .....
'J 1 с
Таблица 2.8. Максимальное количество подключении к дымо-
ходу III группы термического сопротивления при точно уста-
новленных размерах живого сечения
2* Живое сече- ние дымохо- да, С МКСМ Максимальная тепловая мош- Количество подключенных котлов при высоте Л последнего участка дымохода
• IB. 1 M11 • В * 2 м</г$4 м* 4 м</Кб М 6 м h >8 м
1 10x10=100 30 — — ——
24 —
18 — — -
II — — —
8 — — — —
2 12x12=144 30 — — •— I
24 | —— 1 1
18 ] — 1 1 —
II Г~ 1 — —
8 1 — —
14x14=1% 30 — — 1 1
24 — 1 1 1
18 — I 1 1 —
II 1 2 —
8 2 — — ; -
4 16x16=256 30 — 1 ___3_
24 1 л л 4м- 4Ь
18 1 2 2 3 _
II 2 — —•
8 3 — —
5 14x20=280 30 1 2 л ж
24 1 2 2 2
18 2 _3_ 3 3
II 3 — 4
Г" 8 4 •— —
6 18x18 4 30 1 2 т
24 2 3 3 J
18 2 4 4 (4) *
11 4 * —
8 ••
2 20x20=400 30 3 3 а (4) ь
24 2 4 4
18 _3 (5)К
II • —— —
UKIHtwnut *•-
Г* Живое ссчс- Максимальная Количество подключенных котлов пои
Л мне дымохо- тепловая мош- соте л последнего участка дымохода
дд, емхем носгъ кома. кВг 2 м<Л<4 м* 4 м<Л£б м f> m<As« м й>£м’
S 22x22^484 30 3 4 J4P
24 3 (5)> —> -1
IS — — —
II — — — мн
1— 8 — — —
•Последний подключаемый газовый котел должен быть газовым ли типа аратом
Таблица 2.9. Максимальное количество подключений к дымо-
ходу III группы термического сопротивления, площадь сечения
которого увеличена на 20 %______________________
№ Площадь се- чения 4 ды- мохода. см: Максимальная тепловая мощ- ность котла, кВт Количество подключенных котлов при вы- соте Л последнего участка дымохода
2 м<Л<4 м* 4 м<Л<Ь м 6 М<Л<8 к i; Л>8 м
1 100^45120 30 •— — мм
24 — * мив —.
1— 18 — —
11 — ми
8 — — — —
2 144^4^173 30 — —- 1
24 Mt мм 1 1
18 —— 1 1
П 1 — —— •—
*1 8 1 мн —
196<4<235 30 —- —. 1 1
24 — 1 1
18 —— 1 м_ —
II 1 —
4
8 _ 2 —
4 • 5 6 5307 30 — 1 1 7 *
24 1 2 2 1 ж
18 _ 1 ) 4k 2
II «в».
280^336 L 1 2 1 7 1
24__ * i X 2 X 2 1 2 j
18 1» 2 7 2
Окончание таблицы 2.9
Площадь се- чения А ды- мохода. см Максимальная тепловая мот- нот» котла. кВт Количество подключенных котлов при вы соте h последнего участка лымохопл
2 \г Л<4 \Г 4 м<Л<6 м 6 м</><8 м S>8 м
6 30 । э 1 2 2
24 2 2 2 2
18 2 3 — —
П — — — —
8 — — — —
7 4(ХКЛ<480 30 2 3 3 —
24 2 4 <4> —
18 2 — — —>
11 — — — —
8 — — —> —
8 484 ч /К58! 30 3 (4) — —
24 2 — — —
18 — — — —
II —• — —
8 — — —
•Последний подключаемый гаювый котел должен быть га юным аппаратом типа D) 1.
Таблица 2.10. Максимальное количество подключений к дымохо-
ду II группы при точно установленных размерах живого сечения
л Живое сече- ние дымохо- да, СМХСМ Максимальная тепловая мощ- ность котла» кВт Количество подключенных газовых котлов при высоте h носпелнего участка дымохода (от наиболее высоко расположенного патово- го котла до выпускного отверстия дымохода)
2 м</т<4 м* 4 M<hs6 м 6 м</г<8 м Л>8 м
1 10*10=100 30 — — — —
24 — — __ । —
18 —- •— ~ 1 1
II 1 1 1
8 1 1 1
2 12x12=144 30 —- 1
24 — 1 1 1
18 1 1 1
И t | 1 1
X •> —
3 14x14-1% 30 _ — 1 1 2
24 1 2 т
18 •> 2 3 3
II 1 2
X 2 —
Ю
Живое сече- ние дымохо- да* емхем Максимальная тепловая моги- ностъ котла. кВт Г- — К1М1НЧСС1НО подключенных гах>ных котлет при имеете h последнего участка лымоходн (от наиболее высоко расположенного пиоъо- го кот и л<> ныпускноп» отнерстия ДЫМООД|<
2 м</к4 м* 4 м<Л<6 м 6 м<Л<8 м _Л>8 м~~
Гч 16x16=256 ЭД 1 1 2~
24 1 т 3 ]
18 2 3 3
5 II 8 3 4 —— •" '""
14x20=280 30 1 2 2 т
24 2 2 2 г
18 3 3 4 4
II 3 — — —
8 4 — —
61 30 2 2 2 3
24 3 3 4 4
18 3 4 5 5
11 5 — — —«
7 _го 551 8 — — —
30 3 3 4 4
24 3 4 5 (5)-
18 4 5 (5)
II •— * — —
8 — —- —
22x22^484 30 3 4 4 —»
24 4 5 15) **
18 4 (5)
II —
8 — —
типа z>fMM * rk)Jk ючасмы|1 газовый котел должен быть газовым зпг laparoM
. ‘ и ^^ксимальное количество подключений к дымо-
к 11<\п1,1РУ"1,Ы геРмическ<>го сопротивления, плошаль сечения
которого увеличена на 20 %
Площадь се-
чения А ;ih
млхида, см
Максимальная Количество подключенных котлов при вы
тепловая мощ-
ность га юного
котла»
ИМЕЛ* 120
30
18
соте h последнего участка дымохода (от
наиболее высоко расположенного газового
котл^до выпускного отверстия дымохода)
2 м</к4 м* 4 xt<Zt<6 м 6 м- Л<8 м ! Л>8 м
— —
—
* — 1 1 J
— 1 1
К
Окончание таблицы 2.11
Максимальная тепловая мош- । Количество подключенных котлов при вы
№ Площадь се- чення .4 ды- соте Л последнего участка дымохода (пт наиболее высоко расположенного патового
исход а. см; КОСТЬ 13 ЮНОГО | VOTTI.1 кг Нт котла до выпускного отверстия дымохода)
WXVVVWf 2 м</г?4 »Н 4 м«/г<6 мт6 м</&8 м| Л>8 м
2 1445Л$1П 30 — 1 1 1
24 — 1 1 ' i~1
18 1 i 1 1 2 2 - --I
II 1 1 1 — ~ 1
н 8 2 — —
3 196$Л$235 30 — Т 1 1 ~|
м J 1 L_—— 7 2
18 1 2 3 3 . J
И 2 —
8 2 — —
4 256S4S3O7 30 1 1 7 2
24 1 2 3 2_Z_
18 2 3 3 L—
II 3 —• -
8 3 —> — —
5 28О£/«336 30 1 7 2 2
24 2 2 3
18 3 3 4
II 4 —- — —
8 * — — —
6 ^24</fs3«S9 30 I 2 2 2
24 2 2 3 3
18 3 4 —- —
II — — — —
8 — — — —
7 400<Л<480 30 3 3 3 4
24 3 4 5 —
18 4 — — —
II — — —
8 — — —
_8 484^Л<581 30 3 4 (5). --
24 4 _ 5 — —
_ _IS ММ — —
11 — — — —
8 “* — — —
гаюныГ» котел должен быть газовых» аппаратом
типа Dj ?
Таблица 2.12. Максимальное количество подключений к дымо-
ходу группы термического сопротивления I при точно установ-
ленных размерах живого сечения
м Жнтхг сече- ние дымохо- да, емхем Максимальная тепловая мощ- ность котла. кВт Количество подключенных Гатовых кот- лов при высоте h последнего участка ды- мохода (от наиболее высоко расположен- ного газового котла до выпускного от- верстия дымохода)
2 м<6<4 м* 4 м<й<6 м 6M<fc8x Л >8 м
1 10x10=100 30 — — —
24 — — — т
18 — 1 1 1
II 1 1 1 2
8 1 1 2 2
12x12=144 30 — — 1 1
24 — 1 1 1
18 1 1 2 2
II 2 2 2
8 2 2 2 —
3 14x14=196 30 —• 1 2 2
24 1 2 2 2
18 2 2 3 3
II 2 2 2 в»
8 2 2 —
4 16x16=256 30 1 2 2 3
24 7 ' j 3 3 4
18 3 3 4 5
11 4 2 —
гг 8 5 — мм —
5 14x20=280 30 2 2 3 3
24 2 __3 _ 4 4
— 18 3 4 5
— II 4 — МВ —
8 4 —
г— 18x18-324 - 10 5
— 24 3 4 5 5
7
18 4 5 5 5
11 5
20x20=400 ] 8 — —
Г зо 3 4 4 4
— - _ 24 Г* 18 £ 5 € 5 С 5_ 5
- - - 1 II V 3
Окончание таблицы 212
V Живое сече- ние дымохо- да, емхем Максимальная ТСПЛОНЛЯ МОЩ- НОСТЬ котла. кВт Количество ПОДКЛЮЧСННЫХ ГОТОВЫХ МИЛОЙ при высоте Л последнего умаелго дымохода (си наиболее высоко расположенного готово- го котла до выпускного отверстая дымохода)
2 м</&4 м* 4 м<Л$6 м 6 м</К8 м Л >8 м
8 22x22=484 30 4 4 4 4
24 5 5 5 5
18 5 5 5 —
II — к — —
8 — — <—• —
ослсдний подключаемый га юный котел должен быть газовым аппаратом
типа /); 2
Таблица 2.13. Максимальное количество подключений к дымо-
ходу I группы термического сопротивления, площадь сечения
которого увеличена на 20 %
№ Площадь се- чения А ды- мохода. СМ’ Максимальная тепловая мощ- ность газового котла. кВт Количество подключенных котлов при вы- соте h последнего участка дымохода (от наиболее высоко расположенного газового котла до выпускного отверстия дымохода)
2 м<Л<4 м* 4 м<Л^6 м 16 м<Л$8 м Л>8 м
1 lOOs/fc 120 30 — — — —
24 — —- — 1
18 — 1 1 1
11 1 1 2
8 1 1 2 •*
2 |44<Д<173 30 — — 1 1
24 — 1 1 1
18 1 1 2 2
11 2 2 2
8 2 2 —
3 I96<4s235 30 — 2 2 я» 3
24 1 3 3 4
18 1 2 3 3
II 2_ 2 —
8 2 — —
4 256<4s307 30 1 2 2_ 3
24 2 311 3 4
18 3 3 4 5
11 4 «— —
8 4 — — —
Окончание таблицы 2.13
---------------------1 '*"*
Площадь се- чения А ды- мохода, см: Максимальная теплопая мощ- ность газового вл/тгна w йт Количество подключенных котлон при вы-' соте h последнего участка дымохода (от наиболее высоко расположенного газового: котла до выпускного отверстия дымохода)
КСГГЛИ. 2 м<А<4 м* 4 м<Л$6 м 6 M<AS8 м Л>8 м
5 28OSHS336 30 »~1 ? — з 1 | 3 1
24 2 3 4 ^__4
18 3 4 5 1 5
11 4 — — —
8 — — — —
6 324S4S389 В 2 3 4 4
24 3 4 5 5 1
18 3 5 5 5 |
11 — — — —
8 — — —
~7 400</1<4«0 30 3 4 4 4
24 4 5 5 Г 5
18 4 5 5 —
II — — ——
[ s ; — — -
8 484<4<581 30 ~~ 4Г. 4 4 4
24 5 5 5 5
18 —- 5 —• —
к II — — —
1 8 — — —
Последний подключаемый газоны» котел должен быть газовым аппаратом
пша 03.2.
Ивовые котлы различной мощности могхт быть подключе-
ны. если:
сумма максимальных тепловых мощностей отдельных
koi iob не превышает суммарной мощности, указанной в таб-
лицах;
максимальные тепловые мощности газовых котлов соот-
ветствуют соседним строчкам таблицы;
иаик. с<‘мьн’ “’’.соко расположенный газовый котел имеет
наибольшую тепловую мощность.
I И НИ>|1 УСЛОВИЯ^ ПОЛОЖСНИКК* R ftrunnv лпплпАПАина
2.10.7. Маркировка
Прочистной люк необходимо маркировать знаком G, обо-
значающим, что оно предназначено или будет предназначено
только для чистки дымохода, удаляющего продукты сгорания
от газовых котлов.
2.10.8. Проверка
После монтажа и перед вводом в эксплуатацию дымоход
должен быть проверен районным инспектором (см. Прило-
жение 2).Особое внимание следует уделять обеспечению на-
дежности подачи воздуха для горения и удаления продуктов
сгорания.
2.10.9. Определение допустимого количества подключений
Условия определения максимального количества подключений
котлов для табл. 2.8—2.13.
Максимальная тепловая мощность кВт 30 24 18 II X
Минимальная тепловая мощность кВт 14 10 7 5.5 4.8
Температура продуктов сгорания. 'С
при Сьпа, 160 160 150 135 120
при ПО ПО ПО 100 95
Расход продуктов сгорания при 1 7 и 7
и (2/л|гл* г/с (± 10%) 1 / о 1
Максимальный напор. Па .300 300 300 150 150
Сопротивление потока при неэксплуэтируемом 6;8
газовом котле, л/с
шах Др, Па 25; 50
пип Др. Па 10.20
Наружные условия: давление 94500 Па; температура 15 С;
влажность 60 %. Температура воздуха в помещении 20 *С.
Шероховатость дымохода: III и II группы термическою со-
противления 0,005 м, I группы термического сопротивления
0.002 м.
При определении допустимого количества подключении не-
обходимо исходить из того, что при эксплуатации всех котлов
с максимальной тепловой мощностью при удалении продуктов
сюрания от самого высоко расположенного из них в дымоходе
обеспечивается разрежение как минимум 8 Па по отношению
к наружному.
При эксплуатации с минимальной тепловой мощностью
Г (что является маловероятным случаем), температурные условия
в сечении выпускного отверстия дымохода должны обеспечи-
ваться сто конструкцией.
2.11. Подключение котлов с чакры гой камерой
сгорания к сооружению для удаления продуктов сгорания
2.11.1. Общие принципы
Каждый котел имеет индивидуальную конструкцию, и даже
при равных номинальных мощностях способность удаления
продуктов сгорания и эффективность работы устройств подачи
воздуха остается различной.
Проблема унификации систем становится особенно значи-
мой, когда речь заходит о характерных для многоэтажных зда-
ний системах со сборными трактами продуктов сгорания.
В последнее время групповое подключение активно рекла-
мируются производителями теплогенераторов, как возмож-
ность снизить стоимость отопления многоквартирных зданий
на фоне постоянно растущих пен за централизованное отопле-
ние. При проектировании систем удаления продуктов сгорания
следует рассматривать отдельно каждый случай, начиная со
знакомства с характеристиками котла, проверки рекомендуе-
мых производителем условий его подключения к тракту про-
дуктов сгорания, в том числе максимальных длин трактов про-
дуктов сгорания и подачи воздуха, а также определения гид-
равлических сопротивлений каждого элемента системы.
Место размещения вентилятора оказывает существенное
влияние на максимально допустимые длины трактов продуктов
сгорания и воздуха. Вентилятор может быть установлен:
для подачи воздуха в котел (рис.2.6);
для удаления продуктов сгорания (рис. 2.7).
В том случае, когда вентилятор предназначен для удаления
продуктов сгорания, он должен создавать такое разрежение Рс.
которое позволит компенсировать потери давления в воздушном
ip.iKic Pd и более существенные потери давления в котле Рко .
На значения давлений в конце тракта продуктов сгорания и
воздушного тракта влияют гидравлические сопротивления воз-
i\iunoio тракта, котла и тракта продуктов сгорания.Среди пе-
речисленных элементов наибольшее гидравлическое сопротив-
Рассматривая сис-
тему. в которой вен-
тилятор размещен в
начале тракта продук-
тов сгорания, можно
утверждать, что если
тракт не содержит
слишком большого
количества местных
сопротивлений (коле-
на, тройники, пере-
ходы и т. д.), то его
протяженность может
быть значительно бо-
льше протяженности
воздушного тракта.
При проектирова-
нии следует помнить
о необходимости ми-
нимизировать протя-
женность воздушно-
го тракта (как прави-
ло, она не превыша-
ет 4 м).
Ниже приведены
приближенные зна-
чения максимальных
длин канала подачи
воздуха и тракта
продуктов сгорания
для котлов зарубеж-
Рис. 2.6. Размещение вентилятора до горелки
I — канал по.ълчн воздуха. 2 — соединительная тру-
ба; J - дымоход, •! — вентилятор. 5 — приточное
вентиляционное отверстие
Рис. 2.7. Размещение вентилятора на выходе ит тон-
ки / — канал подачи воздуха; 2 — соедините тьнзя
труба; 3 - дымоход; 4 — вентилятор; 5 - приточное
вентиляционное отверстие.
пых производителей
на примере котла с мощностью около 25 КВт с вертикаль-
ным дымоходом диаметром 70—85 мм.
Максимальная длина канала. м
подачи продуо»»
воздуха сгорания
Viessmann — Vhodens 300........4..................20
Paradigma — Modula 9/28........10...••............15
Chaffoteaux...................— I -...............
Immcrgas Maior/superior 24 —..15......................12
Представленные данные свидетельствуют, что:
— существуют значительные расхождения между макси*
мольными протяженностями трактов продуктов сгорания и
воздушных трактов для разных типов котлов. Отсюда следует,
что котлы оборудованы вентиляторами с ратными коэффици-
ентами полетною действия;
— при использовании вентилятора в качестве дымососа
(рис. 2.7) производители рекомендуют уменьшение протяжен-
ности воздушного тракта по сравнению с трактом продуктов
сгорания (при проектировании следует обратить особое внима-
ние на гидравлическое сопротивление воздушного тракта).
2.11.2. Конструкции систем удаления продуктов сгорания и
подачи во щука
Подбор оборудования. Основным условием правильного вы-
Сюра систем удаления продуктов сгорания и подачи воздуха
является определение параметров продуктов сгорания и ко-
личества необходимого воздуха.
Системы подачи воздуха и удаления продуктов сгорания дтя
котлов с закрытой камерой, предлагаемые фирмой KOMIN-
FLEX (Польша), обеспечивают герметичность при давлении до
250 Па.
Герметичность элементов обеспечивается:
— заменой точечной сварки непрерывным сварным швом;
— заменой бандажных соединений сварным швом;
— использованием специальных уплотнительных элементов.
Герметичность соединения элементов обеспечивается ис-
пользованием
— силиконовых прокладок;
специальной уплотняющей мастики при сборке каналов.
Первым шагом при выборе принципиального решения систе-
мы удаления продуктов сгорания и подачи воздуха является оз-
накомление с типом когда и инструкцией по его обслуживанию.
Котлы с закрытой камерой сгорания могут быть подключены:
к соосным системам подачи воздуха и удаления продук-
тов сгорания («труба в трубе.);
к раздельным системам, в которых воздушные тракты •’
। рак на продуктов сгорания разнесены
Ha практике нередко возможна комбинация обоих подклю-
чении.’Эн» может относиться как к соединительной трубе, гак
и к дымоходам
В некоторых случаях соединительная труба выполнена как
соосная система, которая с помощью фасонной детали разде-
ляется в шахте на канал, удаляющий продукты сгорания, и ка-
нал подачи но йуха
В других случаях при модернизации отопительных систем,
проводимых в многоэтажных зданиях, ситуация прямо проти-
воположная. Чаще всего воздух подастся в котлы по индивиду-
альным каналам: на одних пажах — через наружные стены, на
других — по каналам, расположенным внутри помещений.При
этом канаты удаления продуктов сгорания подключены к соос-
ной системе (на рис. 1.5—1.10 — обозначенные звездочками от-
верстия предназначены для вентиляции помещений, в которых
установлены теплогенераторы).
Следует иметь в виду, что в установках с раздельно под-
ключаемыми системами в помещениях, в которых установлен
котел TURBO или конденсационный котел, следует исполь-
зовать приточную вентиляцию с каналом, имеющим сечение
не менее 250 см .
Следует также помнить, что помещения, где установлен
конденсационный котел, должны быть оборудованы канализа-
цией для удаления из когда конденсата или централизатора.
Конструкции индивидуальных каналов подачи воздуха
и удаления продуктов сгорания
На рис. 1.5—1.10 (см.главу I) представлены наиболее часто
встречающиеся схемы подключения теплогенераторов типа С
к индивидуальным системам подачи воздуха и удаления про
дуктов сгорания (см.также с.33—35). Возможны следующие ва-
рианты проектных решений:
— котел подключен к индивидуальному каналу соосного
исполнения, который удаляет продукты сгорания и подает
воздух:
через наружную стену здания (рис. 1.5. а, б) — максималь-
ная мощность теплогенератора до 5 кВт и 21 кВз для односе-
мейных домов;
чере з кроюю (рис. 1.6, а, б: 1.9);
— воздушный тракт отделен от тракта продуктов сгорания.
котел подключен;
к индивидуальному каналу, выводящему продукты сгорания
через наружную стену или вертикально через кровлю (рис. 1.5.
в—д; 16. в.г', 1.8);
к индивидуальному каналу, подающему воздух, как прави-
ло. через наружную стену здания (рис. 1.5, 1.8) или кровлю
(рис 1.6);
в многоэтажных зданиях индивидуальные каналы, удаляю-
щие продукты сгорания, размешаются в шахтах, проходящих
через все этажи, а воздух подается по индивидуальным кана-
лам. выведенным на каждом этаже через наружную стену зда-
ния (рис. 1.9. 5— г) .
Способы подключения котлов и правила выбора систем уда-
ления продуктов сгорания и подачи воздуха обычно определе-
ны в инструкциях по установке котлов.
Конструкции сборных каналов подачи воздуха и удаления
продуктов сгорания
Ниже представлены три основных способа подключения
котлов с закрыто)! камерой сгорания к сборным каналам уда-
ления продуктов сгорания и сборным каналам подачи воздуха
и удаления продуктов сгорания (рис.2.8).
а) Сборные каналы круглого сечения соосного исполнения
Соосный сборный канал круглого сечения изготавливается
из двух труб, выполненных из кислотостойкой стали (рис.2.9).
Подключение отдельных котлов к сборному каналу произво-
дится с помощью тройников с герметизацией.
В комплект сборных каналов входят:
— трубные элементы;
тройники (как правило, это переходные тройники, на-
пример. 080/125x0200/350. где 080/125 диаметры соедини-
тельных труб, а 0200/350 диаметры сборного канала удаления
продуктов сгорания и сборного канала подачи воздуха);
диффузоры, устанавливаемые внизу канала для вентиля-
ции межтрубного пространства;
оюловок дымохода с воздухозаборным устройством;
уплотняющие элементы;
другие элементы, например, стабилизирующие и опорные
иаметр сборного канала системы плпбипяртга rnmi лбпа-
Р«с. 2.8. Схем* сборного канала системы -гмлцух - продукты сгорания* ссихного
исполнения I - оголомж. 2 ~ сборный клнял. J — соединнгельндя гр>оа J
прямой гройник, 5 — прочистной цок. 6 — колено; ’ — ncpexoi. 4 — >тиегнн
тсль 9 - HuiepnreiLHUH патрубок. Ю крепе акын мгмент. а
конфу муром. 6 — укл подклкяення к михп с помощью lonaiHMtr 1ьноч«
лгмента в виде рокткн с иромлдкОЬ
Рис. !.*>. Соосное исполнение сбор
ного канала
Рис. 2.10. Соосное исполнение кана-
лов подачи вопуха и удаления продук-
тов сгорания разной формы.
мальной и минимальной нагрузке) рабочие параметры. т.е.
эффективное удаление продуктов сгорания и подачу воздуха
для горения в необходимом количестве.
Для присоединения теплогенераторов к сборной системе ис-
пользуются специальные элементы.
Внутренние каналы, предназначенные для удаления продук-
тов сгорания, должны обеспечивать плотность при избыточном
давлении не менее 250 Па. Герметичность достигается за счет
уплотнения
— подключаемых элементов губчатыми силиконовыми про-
кладками (Техническая апробация IGNiG* № 2001-05-24);
~ сборных элементов герметизирующими мастиками LOC-
ПТЕ (Техническая апробация IGNiG № 2001-05-24).
Правильно запроектированная и смонтированная сборная
система с использованием герметичных соединений обеспе-
чивает теплогенераторам требуемые рабочие параметры, га-
ран тирует подачу чистого и предварительно нагретого воздуха
для горения.
Согласно исследованиям, проведенным в IGNiG, за счет
Полоцкви воздуха для горения, можно получить дополнитель-
ное повышение КПД теплогенератора.
> спорных соосных системах следует обратить внимание на
»oxo.iiiMot ।ь установки в нижней части дымохода конфузо-
',!1|Х 1П ' п,‘,,,енного для уменьшения гидравлического сопро-
и<.иеиия на входе в дымоход (рис.2.8. М
i.i.icho прав,там (схиичсской апробации IGNiG,
элементы системы удаления продуктов ci орания выполняются
из сертифицированной кислотостойкой стали марки 1.4404. а
элементы каналов подачи воздуха — из стали как минимум
марки 1.4301. минимальная толщина стенки элементов систе-
мы составляет 0.6 мм.
Соосная сборная система подвергается специальным испы-
таниям, включая определение герметичности соединении при
избыточном давлении 250 Па.
Конструкция каналов основана на использовании герметич-
ного канала удаления продуктов сгорания (рис.2.10), изготов-
ленного из кислотостойкой стали (в виде трубного вкладыша),
который размещен по центру керамической шахты, являю
щсйся общим каналом, подающим воздух для горения
В комплект полной системы входят:
— система индивидуальных подключении котлов;
— дополнительный элемент, уплотняющий канал подачи
воздуха, служащий .пя подключения котла (в виде розетки с
прокладкой) (рис. 2.8, о);
- сборный керамический канал подачи воздуха, например,
в виде неиспользуемых груб. Эти каналы могут быть также из-
готовлены из блоков с дымовым каналом РК (диаметр внут-
реннего канала до 200 мм), фасонных керамических деталей
или кирпича. Каналы должны быть чистыми и соответствовать
требованиям строительных норм (огнестойкость как минимум
60 мин).Сборный канал подачи воздуха должен иметь в своей
нижней части расширяющийся элемент, а в верхней - специ-
альный оголовок, обеспечивающий удаление продуктов сгора-
ния и забор воздуха.Учитывая размеры сборного каната пода-
чи воздуха, эти элементы подбираются индивидуально в каж-
дом отдельном случае;
канал удаления продуктов сгорания — трупа из кислото-
стойкой стали, рассчитанная на избыточное давление ло 250
Па. Элементы соединяются зажимными кольцами с примене-
нием уплотняющих мастик типа LOCTITE.! рубы для удаления
продуктов сгорания изготавливаются из кислотостойкой cj.iih
марки 1.4404 толщиной как минимум 0.6 мм;
- установленный в верхней части оголовок, объе гиненный
с воздухозаборником
Рис. 2.11. ( борные КИНХ1Ы пошли
воздуха и удалении пролу ктон сгорания
в ра цельном исполнении.
дельного исполнения
Конструкция раздельных
сборных каналов, встроенных в
прямоугольные керамические
каналы (рис. 2.11). является
разновидностью соосных кана-
лов удаления продуктов сгора-
ния (см. выше — п.о).
Такое решение применяют в
тех случаях, когда отсутствует
техническая возможность ис-
пользовать существующие гру-
бы из-за их недостаточных раз-
меров или нельзя использовать
сборную соосную систему из-за
слишком больших габаритов.
Канал удаления продуктов
сгорания изготовлен как и в
случае п.б. Канал работает под
избыточным давлением и размешается в отдельном кожухе.Ке-
рамический канал подачи воздуха идет параллельно, из него к
каждому котлу подводится воздух для горения.
Если позволяют технические условия, to в качестве раздель-
ных сборных каналов подачи воздуха можно использовать ста-
рые керамические дымоходы печного отопления. Они должны
удовлетворять следующим условиям:
быть тщательно очищенными так. чтобы накопившаяся в
них грязь не попала в камеру сгорания;
иметь достаточные размеры поперечного сечения, чтобы
в одном канале можно было разместит!» сборный канал удале-
ния продуктов сгорания и сборный канал подачи воздуха,
обеспечивающий всем подключенным к нему котлам требуемое
количество воздуха для горения;
каналы должны быть герметичными — перетоки между
ними нс допускаются.
Д|я изготовления сборных раздельных каналов идеально
подход hi блоки с дымовыми трубами типа РК. производимые
Фирмой KOMIN-FLEX (Польша).
Но И ЙХ*Ж:11Ше -м *- —
воздуха и удаления пролук*
гон сгорания, вызванной не
равномерностью работы кот-
лов одной вертикали, как и
но всех вышеприведенных
случаях, в нижней части ка-
нала удаления продуктов
сгорания и подачи воздуха
следует устанавливать кон-
фузор (см.рис. 2.8 а).
Спецификой подключе-
ния котлов с закрытой каме-
рой сгорания к керамиче-
ским сборным каналам яв-
ляется использование бло-
ков с боковым отверстием
для подключения котла.
Блок служит для разделения
трактов продуктов сгорания
и воздуха (рис.2.12).
Принимая во внимание
Рис. 2.12. ....... аль. прим<
мая н сборным каналах для разделения
трактов подачи воглуха и удаления про-
дуктов сгорания
разнообразие способов присоединения котлов, каждый par ва-
риант присоединения подбирается индивидуально.
2.11.3. Указания по монтажу систем удаления продуктов
сгорания и подачи воздуха и размещению котлов с закрытой
камерой сгорания
Проектируя системы, в которых каналы продуктов сгорания
выводятся через наружные стены здания, следует учитывать
следующее:
— место размещения котла выбирается так, чтобы нс была
нарушена целостность конструктивных элементов здания,
— минимальное расстояние от места выброса продуктов
сгорания должно соответствовать расстояниям, указанным на
рис. 2.13,
При строительстве новых объектов проектирование не вы-
зывает сложности. Проектировщик должен ныбрагь наиболее
подходящий вариант подключения при размещении системы в
здании или. как это часто происходи! в многоэтажных здани-
ях, разместить каналы в шахтах. Сложности начинаются при
м
□
I нс. 2.13. Рекомендуемые отступы (мм) от места выбросов продуктов сгорании в
‘ к? "°Л 0КИОМ веилия»»о»<ным отверстием АГ-600; под нале
го ,‘l1kOH0M °"5 / °'ПР",,С,:"<’ЩПО окна £-500; от прилегающе-
wk k ныГ-ЖГ°“’Всрстия f=6°* « W6 или спусков гориюнгальпыл / вер-
км ш / " У ‘:фос’",и ,/-5(Ю- 01 »"иба строения /=500; от уровня
к.ын )Л=15оп канаЛ0и Удаления продуктов сгорания по верпь
ra.ni V 1000 <» < * каналов удаления продуктов сгорании по юрпмж-
окнами пли соседнего здания длиной 3 м Р-3000
изменении проекта в процессе строительства, при замене ког-
ri’iiir Л^^ГО*1 1,111 н 111 ПРИ переходе or централизованного к ле-
напр^изованному теплоснабжению.
cie/rv^r П11,”к;1ени приктические рекомендации, которыми
тем ‘ [*'КО,Ю К1,и’в‘пься при проектировании и монтажесис-
мкрытпи У" г,ролуктов сгорания и подачи воздуха и котлы с
кн iiannMcn"14 * " иора|,ия-Приведенные сведения не выгека-
I1X ‘ ’'“"“S'10*»"» нормативов.
И» лейстнукипи? 1 г*1",*юрмацня была частично заимствована
ся реп п ।-I. ' “Ропейском союзе норм, частично яваяет-
натурных И д’?.’ Исслсдовинпй. проведенных в IGNiG, а также
х Наил юдеи и
<»» " *’* "’МЬЗОНаиия ППЛП1П-,,.... ж.«zr4K4lKI.pl ( \
Рис. 2.! 4. Высота соединительной тру-
бы л. определяемая мощностью котла
Рис. 2.15. Измерительнын патрубок.
У соедшштс.гыюи трубы:
— горизонтальный участок должен иметь уклон не менее 3 %
в направлении котла (рис.2.14).При выборе способа присоеди-
нения следует обратить внимание на возможность появления
конденсата на наружной поверхности канала удаления продук-
тов сгорания или внутренней поверхности канала подачи воз-
духа. В этом случае конденсат может проникнуть в котел и вы-
звать его разрушение. Уменьшить вероятность появления кон-
денсата можно с помощью тепловой изоляции кожуха (если ис-
пользуется нержавеющий кожух), увеличения скорости тече-
ния в канале подачи воздуха или увеличения эффективности
вентиляции керамической трубы;
— длина вертикального участка Л (рис.2.14) должна состав-
лять как минимум 220 мм для котлов мощностью до 40 кВт и
330 мм для котлов большей мощности;
— в случае плохо отрегулированного конденсационного кот-
ла возможен неполный отвод конденсата в котле. Вследствие это-
го повышается содержание конденсата продуктов сгорания в ка-
нале удаления продуктов сгорания. При этом на горизонтальном
участке соединительной трубы рекомендуется устанавливать
конденсатоотводчик с сифоном.В случае хорошо отрегулирован-
ного котла и правильно выбранной системы удаления продуктов
сгорания конденсатоотводчик можно не устанавливать:
— если котел не оборудован измерительным патрубком за-
на выходе из котла установить
фасонную деталь, позволяю-
щую измерять и анализировать
состав продуктов сгорания и
воздуха (рис. 2.15);
— способ герметизации ка-
налов удаления продуктов сго-
рания и подачи воздуха зависит
от вида установленного тепло-
генератора. Для конденсацион-
ных котлов следует использо-
вать только силиконовые уп-
лотнители.
При групповом подключе-
нии необходимо выдерживать
следующие минимальные рас- Рис. 2.16. Минимальные расстояния
стояния между точками присос- МСЖДУ точками подключения котлов.
динений (рис. 2.16):
для котлов, места присоединения которых к сборному
каналу расположены друг против друга. Р,)ца л„
составляет как минимум 600 мм;
нал? котло"- места присоединения которых к сборному ка-
Z ньшипТГ"" ДРУГ протн“ Лр>та' «У можно
уменьшить до 300 мм.
непатоплп v «к * дном этаже нескольких теплоге-
однотипниу °,UtMy дымоходу допускается только для
°"ным "л:т,Ч|^ж,ВпОД,,НакО"ой
с чиками продуктов сгорания.
РУирована^так ' 'н'"" Продуктов сгоРания должна быть сконст-
максимальной мощнос™°ЛН°ВРеМеНН0Й работе всех котлов с
(часть котлов работает а чзЛПР” частичных »аФУзка*
та нарушения течения’в кчн,^ СНа) НС ИМСЛИ бЫ МСС*
а также их пппш.к. K,iH‘i-ie удаления продуктов сгорания,
котлы прон"^“»ение и» общего канала в неработающие
Рекомендуется „ля*,..
одном этаже к кг» < . одклю’,а»ь несколько котлов на
Пои ГЮ(1 К •нему каналу продуктов сгоояния.
Рис. 2.17. Вскпмяння дымохода
Рис. 2.1М. Вентиляция помещения,
в котором установлен теплогенератор
/ — вентиляционное отверстие;
2 соединительная труба.
на разных этажах, следует предусмотреть в его нижней части
фасонную деталь с вентиляционным отверстием (рис. 2.17) на
расстоянии не менее 2.5 м от места входа продуктов сгорания
от нижнего котла.
Функциональное назначение этой фасонной детали:
— понижение давления в момент одновременного включе-
ния нескольких теплогенераторов, подключенных к общему
каналу продуктов сгорания;
— противодействие затеканию продуктов сгорания в нерабо-
тающие котлы;
— образование самотяги, способствующей удалению про-
дуктов ci орания;
— вентиляция трубы с целью ее сушки в период, когда теп-
логенераторы нс работают.
Согласно европейским правилам (протоколы CEN и
TARGI) помещение, в котором установлены копны с закрытой
камерой сгорания, при раздельной системе удаления продуктов
сгорания и подачи воздуха для горения должно иметь дополни-
тельную вентиляцию. Живое сечение вентиляционного отвер-
стия должно составлять как минимум 150 см (рис. 2. IS).
Таким образом, при раздельных каналах котел должен быть
установлен в специально отведенном помещении.
Рис. 2.19. Рекомендуемая длина канала
пояачн вотлуха и высота дымохода
/ — вентиляционное отверстие;
2 - канал помчи nouyxa.
Рис. 2.20. Рекомендуемое соотношение
длины соединительном трубы и высоты
дымохода.
Отличие от котлов, оборудованных атмосферными горелка-
ми. состоит в том. что в этом помещении не надо делать пол-
ном приточно-вытяжной вентиляции, а необходимо иметь
только одно вентиляционное отверстие (практически неопре-
деленного типа).
При выборе места установки котла следует также помнить о
выполнении всех требований, предъявляемых к установке газо-
вых аппаратов.
Котлы с закрытой камерой сгорания, подключенные к соос-
ным каналам, более безопасны, чем подключенные к раздель-
ным Канал, транспортирующий продукты сгорания, находя-
щийся внутри воздушного кожуха, омывается воздухом, пода-
ваемым в котел. Даже при разгерметизации канала, продукты
сгорания не выйдут наружу, а вернутся обратно в котел. В слу-
чае слишком высокой концентрации продуктов ci орания в воз-
1\\'. произойдет автоматическое выключение котла. Критерием
юпасности принимается содержание кислорода в воздухе го-
рения минимум 20 t I %.
Особые требования предъявляются при установке котлов в
помещениях с повышенными требованиями к безопасности.
инкие, спа 1ыш. помещения повышенной пожароопасности.
ри проектировании системы удаления продуктов сгорания
PCKOMCHNVfH'ru
Рис. 2.21. Р.гослмшя систем;! ин ii|kiix
денного дымохода: / нснтиляиионнос
отверстие; 2 cocmmuiiciMWi Трубя.
Рис. 2.22. Pckomcii.ivcmuh ннсот.) от-
ломи дымохода
— если производителем нс установлено ограничение длины
канала подачи воздуха. то его макси мольная длина не должна
превышать 4 м, при этом канал имеет не более одного колена,
патрубка и воздухозаборника (рис.2 19);
— рекомендуемая длина соединительной грубы должна со-
ставлять максимум */д высоты дымохода (рис.2.20);
— рекомендуемая максимальная высота дымохода нс долж-
на превышать 6 м (рис.2.20). Если проектируется более высо-
кий дымоход, следует в обязательном порядке оговорить его
высоту с производителем котлов или с фирмой KOMIN FLEX,
— при высоте дымохода, превышающей 6 м, рекомендуется
проектировать систему удаления продуктов сгорания как раз-
дельную (рис.2.21).
В раздельной системе уровень нулевого избыточного давле-
ния располагается в соединительной трубе, при этом удаление
продуктов сгорания из дымохода происходит и счет самотяги.
возникающей н нем.
В этом случае вентилятор должен обеспечивать транспорти-
ровку продуктов сгорания от котла до вертикального участка
дымохода Дальнейшее движение продуктов сгорания псушест
ваяется ш счет самотяги. В действительности н дымоходе соз-
дается давление. определяемое вентилятором и гравитаниои
ным давлением.Эго упрощение сводит аэродинамический рас
Рис. 2.23. Гсрметимшы соединения элементов:
I эажимно-уплотняюшее кольцо 2 — гермети-
зирующая пэсга. J — уплотняющая канавка
Рис. 2.24. Установка фикси-
рующих обойм: I — канат
продуктов сгорания; 2 -
шахта.
чет системы к расчету дымохода под разрежением. Суммарная
мощность установленных котлов принимается равной сумме
установочной мощности (по указаниям IGNiG).
Принятие такой системы должно быть согласовано с произ-
водителем котлов и дымоходов.
Разность отметок между оголовком дымохода и кровлей
должна быть не менее 400 мм (рис.2.22).
С целью исключения образования наледи на стенках дымо-
хода они должны иметь тепловую изоляцию, в качестве кото-
рой возможно применение минерального волокна с толщиной
слоя минимум 30 мм — для каналов, проходящих через неота-
пливаемые помещения, и минимум 50 мм — в выступающих
над кровлей участках. Отсутствие изоляции является причиной
нарушений работы всей отопительной системы, особенно при
низких температурах наружного воздуха.
В случае использования раздельных сборных каналов про-
ектов сгорания и воздуха, изготовленных из керамических де-
ma.ieu. перегородка между ними должна обладать огнестойко-
Сборные каналы продуктов
сгорания, изготовленные из ки-
слотостойкой стали. помимо
требуемой герметичности при ра-
боте пол подпором (минимум 250
Па) и разрежением (минимум
125 Па) должны иметь фикси-
рующие устройства, обеспечи-
вающие герметичность соедине-
ния в случае повреждения.
Эта рекомендация является ус-
ловием получения разрешения на
эксплуатацию от IGNiG. Напри-
мер. фирма KOMIN-FLEX раз-
работала для сборных каналов
продуктов сгорания специальную
трубу с конусным элементом,
обеспеч и ваюши м допол11 итель
ный обжим (рис. 2.23). Соедине-
ние герметизируется уплотняю-
щими пастами. Паста выдавлива-
ется во время монтажа снаружи
соединения, создавая на внут-
ренней части зажима дополни-
тельный уплотняющий слой.
Во время монтажа каналов
продуктов сгорания в керамиче-
ских шахтах (или старых дымохо-
дах) следует, как минимум, че-
рез каждые два метра размещать
фиксирующие обоймы (рис.2.24).
Если канал продуктов сгора-
ния расположен вне здания и
имеет достаточную протяжен
ность. можно использовать кон-
струкцию, представленную на
рис. 2.25.Для уменьшения потерь
давления в воздушном тракте
воздух забирается из нижней час
Рис. 2.25. Конструкиня лымохаы.
писноложенного вне шнни
1ТПМ ВОЗДУХ, находящийся между кожулим и каналом продук-
тов сгорания, играет роль тепловой изоляции.
В тех случаях, когда возникает опасность появления коплен-
сат. в канале продуктов сгорания, вместо «воздушной, изоля-
ции следует предусмотреть классическую тепловую изоляцию
трубы.
Проектируя соосные сборные системы, следует всегда учц.
тывать самотягу.
Значение создаваемого в каналах разрежения непостоянно и
зависит от высоты каналов, расстояния между вводами в дымо-
ход. температуры продуктов сгорания и окружающей среды, со-
противления устройства для подачи воздуха в нижней части ды-
мохода.Создаваемое разряжение имеет особое значение при вы-
боре способа подачи воздуха в котел. В крайних случаях может
оказаться, что из-за большого противодавления, малого сече-
ния канала воздуха и недостаточной производительности венти-
лятора котла, становится невозможна подача воздуха из сбор-
ных каналов. В таких случаях следует запроектировать индиви-
дуальный канал подачи, отвечающий требованиям системы.
Следует учитывать экономический эффект применения со-
осных систем. В этих системах холодный воздух предваритель-
но подогревается продуктами сгорания, благодаря чему горение
в котле происходит с более высоким КПД. Увеличение КПД
котла может достигать 4 %. Дня получения экономического эф-
фекта канал продуктов сгорания должен быть идеальным про-
водником тепла Наибольший эффект достигается в тонкостен-
ных трубах из кислотостойкой стали толщиной 0.6 мм (предло-
жение KOMIN-FLEX).В случае использования каналов продук-
тов сгорания, изготовленных из элементов из искусственных
матери.июв или керамических фасонных деталей (тепловые
июля горы), этот эффект невозможен. дЦ
( висок использованных нормативных документов
ив / п'Риитс-1ьные материалы и их свойства
_____ ' ' фоительный кирпич — монолитный КНрПИ‘1 и
с вертикал bi । ым и пустотам и.
кирпич
( гронтельный кирпич — ВЫСОКОПРОЧНЫЙ Klip
пустотелый кирпич, блоки, пустотелые блоки.
DIN 398, Шлакоблоки — монолитный кирпич, пустотелый
кирпич, пустотелые блоки
DIN 1053-1, Кирпичная (сладка - 4.1. расчет и проведение
работ.
DIN 4102 I. Горючесть материалов и строительных элемен-
тов Ч. I: строительные материалы, обозначения. требования
и проверка.
D1N 4102-6. Горючесть материалов и строительных элемен-
тов: воздуховоды. обозначения, требования и проверка.
DIN 4165. Блоки и плиты из пористого бетона
DIN 17441. Нержавеющая сталь — технические условия по-
ставки для холоднокатных лент и лент зазора
DIN 18151. Пустотелые блоки из легкого бетона
DIN 18152. Монолитный кирпич и монолитные блоки из
легкого бетона.
DIN 18550-1, Штукатурка — обозначения и требования.
DIN 18147-2. Строительные материалы и детали дымоходов
многослойной конструкции в здании — профильная деталь из
легкого бетона для внешнего слоя требования и проверка.
DIN 18147-3. Строительные материалы и детали дымоходов
многослойной конструкции в здании — профильная деталь из
легкого бетона для внутреннего слоя требования и провер-
ка.
DIN 18147-5, Строительные материалы и детали дымоходов
многослойной конструкции здания — изоляционные материа-
лы — требования и проверка.
DIN 18150-1. 1979-09. Строительные материалы и детали
дымоходов однослойной конструкции здания — профильная
деталь из легкого бетона, требования.
DIN V ENV 1996-1-1. Европейский код 6: Расчет и возведе-
ние строений кирпичной кладки — Ч. 1-1: Общие правила -
правила .тля армированной и неармированной кирпичной
кладки.
Котлы, сооружение дли удаления продуктов сгорания
и его элементы
DIN EN 483. Отопительный газовый котел — отопительный
котел тина С номинальной тепловой мощности до 70 кВт: Не-
MPIrvoo CXI 401
вания к численному значению теплоты сгорания парового кот-
ла с номинальной тепловой нагрузкой ло 70 кВт: Немецкое из*
дание EN 677.
DIN 1056. Свободно стояшая дымовая труба в массивном
архитектурном стиле — расчет и строительство.
DIN 1298: 1978-07. Соединительные трубы теплогенерато-
ров — металлические трубы, отводы, колена.
DIN 4133. Стальные дымовые трубы.
DIN 4795. Устройства подачи вторичного воздуха для дымо-
ходов в здании — обозначения, требования техники безопасно-
сти. проверка, маркировка.
DIN EN 13084-1. Свободно стояшая промышленная дымо-
вая труба — Ч. I: Общие требования; Немецкое издание EN
13084-1.
Е DIN EN 13084-2. Свободно стояшая промышленная ды-
мовая труба — 4.2: Бетонная дымовая груба; Немецкое изда-
ние prEN 13084-2.
DIN 18160-1. 1998-05. Сооружение для удаления продуктов
сгорания — 4.5: правила работ — требования, планирование и
проведение.
Методы расчета
DIN 1055-4. Расчетная нагрузка для сооружении — нагруз-
ка перевозки. ветровая нагрузка при не восприимчивом к ко-
лебаниям сооружении
DIN 4705-1. Теплотехнический расчет сооружения для уда-
ления продуктов сгорания — обозначения, детальный расчет
индивидуального подключения котла.
DIN 4705-3. Теплотехнический расчет сооружения для уда-
ления продуктов сгорания — численный метод для группового
подключения топок.
ниет' 1993-3-2. Европейский кол 3: Расчет и возведе-
Tovnii 411 ,Х соорУжений ~ Ч 2-3: башни, мачты и дымовые
трупы - дымовые трубы.
гопячего н‘,жение Уровня шума в системах отопления и
горячего водоснабжения.
сота дымовой Л Рассеиваиие вредностей в атмосфере; вы-
VD1 2?|Со.УЧСТОМ Р^ье.|,а местности.
Глава 3
АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ
И ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТЫ
СИСТЕМ УДАЛЕНИЯ
ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ
1 I I Основные принципы и методика расчета
Данные расчеты являются поверочными для следующих ус-
ловий:
— тяг}- определяют при минимальной пропускной способно-
сти дымохода (т е при высокой температуре наружного воздуха);
- температуру внутренней поверхности дымохода определя-
ют при минимальной температуре наружного воздуха.
Выбранное конструктивное решение системы удаления про-
дуктов сгорания считается удовлетворительным. если выполня-
ются следующие условия:
— для дымоходов, эксплуатируемых под разрежением:
разрежение на входе продуктов сгорания в дымоход больше
или равно необходимому разрежению
Р/ ~ ~ - Pw + PfV + Pr ~ ’ (3.1.1)
разрежение на входе продуктов сгорания в дымоход больше
или равно потерям давления в воздушном тракте
Р/ > Л,; (3.1.2)
— для дымоходов, эксплуатируемых под подпором:
подпор на входе продуктов сгорания в дымоход меньше или ра-
вен максимальному подпору на входе продуктов сгорания в ды-
мохол
рп = Р,- Р„ + P,i Рп, -Р,- Р,г = Рт . (3.1.3)
подпор в соединительной трубе и дымоходе не превышает до-
пустимого избыточною давления
Р,., Л , (3.1.4)
Р,,. + Рп ; (3.1.5)
ампера тура внутренней поверхности дымохода на отмсг-
тимп1^тСкКОГО ОЛВСРСТИЯ выше или равна минимально лопуе-
тимои температуре
Г» а Г,. (3.1.6)
“ли. при наличии лополнительнпй тел -шпгчй иллпипни участка
ней понсрмюспт непосредственно перед дополните;...ой ию
1НН11СИ выше или равна минимально допустимой температуре
- Т» • (3.1 7)
где /’Л потерн давления в воздушном тракте (см.п.3.1.10). Па
/’/» — разрежение на входе в соединительную трубу (см и
3.1.10). На;
Р" — естественная тяга (см и.3 1.10), Па,
Р, нетропот лак тенис (см .и.3.1 10). Па;
/’А потери лантения в дымоходе. Па;
Гн минимальное ратрежение теплогенератора (см.п.З 1.4). Па;
Р, - разрежение на входе продуктов сгорания в дымоход (см.
п. 3.1.10). Па;
РА. необходимое ратреженнс на входе продуктов ст орания в
дымоход (см тт.3.1 10), Па;
/’и, - необходимый пол нор для теплогенератора (см.п.З. 1.5), Па;
Рг( подпор на входе продуктов сгорания в дымоход (см. п.
3.1.10). Па;
Р/1е - максимальный подпор на входе продуктов сгорания в
дымоход (см п.З 1.10). Па;
// счесы. ~ максимально допустимое давление, определяемое
типом дымохода. Па:
Ти^, температура внутренней поверхности сгснки дымохода
на отметке выпускного отверстия в стационарных условиях
(см.п.З. 1.8), К;
темпера гура внутренней поверхносги непосредственно
перед дополнительной изоляцией (см.п.З 1.8), К.
Минимально допустимая температура 7^ принимается ранной:
— температуре конденсации /у, продуктов сгорания — для
дымоходов, работающих в «сухих* условиях (см.п 3.1 7);
— 0 С для дымоходов, работающих во «влажных* усло-
виях (для предотвращения образования наледи в выпускном
отверстии дымохода).
Проверка условия неравенства (3.1.7) не является обяза-
тельной, если:
— величина термического сопротивления дополнительно
июляцни не превышает U.I (м К)/Вт;
— дымоход работает во «влажных» условиях и температура
окружающего воздуха непосредственно перед дополнительной
изоляцией > О С.
Ятя определения параметров, используемых в формулах
(3.1 |)-(3.1.7). необходимо получить данные о продуктах сго-
рания (см.ниже), характеристики материала стенок дымохода и
соединительной трубы (см.п.3.1.6).
В пп. 3.1.7-3.1.10 представлены формулы, необходимые для
теплового и аэродинамического расчета дымоходов.
В п.3.1.7 представлен расчет основных параметров, необхо-
димых для дальнейших вычислений.
В п.3.1.8 представлены формулы для теплового расчета.Фор-
мулы для вычисления плотности и скорости продуктов сгора-
ния представлены в п.3.1 9.
Расчет по п.3.1.10 предназначен для проверки условий, вы-
числяемых по формулам (3.1.1)-(3.1.5), по и. 3.1.8 — условий
неравенств (3.1.6), (3.1.7).
Проверку условий необходимо выполнять дважды:
при номинальной тепловой мощности теплогенератора;
— при установленной производителем минимальной тепло-
вой мощности теплогенератора.
Если вытекающие из формул (3.1.6), (3.1.7) условия для ды-
моходов. эксплуатируемых пол разрежением, не выполняются,
допускается выполнить проверку с учетом расхода вторичного
воздуха согласно п.3.1.11.
Для аэродинамического и теплового расчета необходимы
следующие параметры:
— расход продуктов сгорания:
— температура продуктов сгорания на выходе из теплогене-
ратора;
минимальное разрежение или необходимый подпор теп-
логенератора.
Дополнительно должен быть определен вид топлива, объем-
ное содержание ( О2 в продуктах сгорания и геометрия соеди-
1ШК.И.НО11 трубы. Характеристики некоторых видов топлива
представлены в Приложении 4 и на рис.3.1-3.6.
пп. .е.КИИЧеСКИС хаРактеРИстики некоторых теплогенераторов
представлены в Приложениях S ь М М’« ГМ4Г» 1 7
1
Рис. 3.1. кийки мое и, расход.i прозу мои сгорании т от номинальной мощности (Л теплоггнерии>р.1 (пэнлпио м»кс!
• ( wv \
•V' * V к \
% \ % i ХГ h'r--
я
1л 1
1 IIIIHH
an llliaHi 1 IIIHM
* n 1 ® L \
•X* * v\y b \ к
* 11 » V 1 1» % у гу И
\\\ Г"" '
Mil 'Н Hill
KAH'I uim iiiiii
iiiiBBi tiiaaa аль. 'i? aw азами
( 1 1 1 К 1 1 • • 1 j : -J а О -...4
1 1 сл Ф* * i -* ф л о
Oj % •«epatop no OlN 4702 ч
III IIM
II
I IIIMB II llll«
IIIMM ГТТ1Ш
tagi 1 11 till
3.3. коисимость расходи нролукток сгорании w от номинальной мощности (А теплойнераюри (гонлиио
га> и и<кусстксниый in GSP Lch)
M. расхода прпл)1лттсгорании mor номинальной мощности тепло!снсрвтора (топливо нск>гствемиыгг ra.i>
Рис. 3.5. Зависимость расхода продуктов сгорания т от номинальной мощности (Д теплит енсрлорд (топливо - сжиженный тн
3.1.2. Расход продуктов сгорания
Для проверки условий, отраженных и формулах
(3.1.1)—(3.1.7), необходимо знать номинальный расход пролу*
мок сгорания (расход при номинальной тепловой мощности
теплогенератора). При отсутствии данных, номинальный рас-
ход продуктов сгорания и обьемное содержание СО> допуска-
ется определять ио Приложениям 4-6 или рис.З 1—3.6.
Если теплогенератор предназначен для работы на нескольких
видах топлива. расчет производится для каждого вила топлива
При наличии стабилизатора тяги в расчете необходимо ис-
пользовать значения расхода продуктов сгорания после него
Расход продуктов сгорания теплогенератора с открытой топ-
кой зависит от размеров фронтального отверстия топки
Для теплогенераторов с открытой топкой, высота которой
больше или равна ширине, используется формула:
w = /d£_, (3.1.8)
3600
где т — расход продуктов сгорания, кг/с:
/ — показатель расхода:
•1/ — площадь поперечного сечения фронтального отверстия
топки. м .
Содержание СО; в продуктах сгорания теплогенератора с
открытой юикон допускается принимать равным ст(('(>. )=! %
Если теплогенератор эксплуатируется в регулируемых усло-
виях. необходимо проверить условия в формулах (3.1.1)—(3.1 7)
при минихгальной разрешенной тепловой мощности
Если минимальная тепловая мощность не указана произво-
дителем. то минимальный расход продуктов сгорания допуска-
ется принимать равным одной трети номинального расхода.
При наличии стабилизатора тяги или предохранительного
клапана расход воздуха необходимо определять no п ’.1.11 с
учетом существующего перепада дан.1ения в помещении, в ко-
тором установлен leii.ioienepaiop. и в дымоходе или в соеди-
нительной трубе.
3.1.3. Температура продуктов сгорания
Данные о температуре продуктов сгорания при номинать-
ной тепловой мощности leu ниенерагора 7(, х должны быть
указаны в технической документации теплогенератора.! 1ри на
личин стабилизатора тяги должна ишь >смпсратура по-
сле него.
Если производитель указывает данные о температуре проду.
ктов сгорания после стабилизатора тяги в виде зависимости си
расхода воздуха, проходящего через него, эту зависимость не-
обходимо использовать в расчетах.
Если температура продуктов сгорания 7ИЛ теплогенератора
с открытой топкой неизвестна, допускается принимать величи-
ну Т|4л“8О’С ( 7'ц \=353.15 К).
Минимальную температуру продуктов сгорания TWmm указы-
вает производитель. При отсутствии данных допускается при-
нимать 2/т от величины температуры продуктов сгорания в С
при номинальной тепловой мощности.
3.1.4. Минимальное разрежение теплогенератора Рц с дымо-
ходом. эксплуатируемым под разрежением
Для дымоходов, эксплуатируемых под разрежением, дан-
ные о величине минимального разрежения теплогенератора
Рц указывает производитель. При отсутствии данных сведения
могут быть получены из соответствующих стандартов для теп-
логенераторов (см. Приложение 5 и рис.3.7).
Если величина минимального разрежения является отрина-
тельной (работа с избыточным давлением), допускается при-
нимать
При отсутствии данных минимальное разрежение для тепло-
генератор». оборудованного стабилизатором тяги, принимают
рапным:
3 Па - для теплогенераторов, работающих на га юном то-
пливе и маркированных как Л| (см. п. 1.2);
— 10 Па — для всех остальных типов газовых теплогенера-
торов.
Минимальное разрежение Р^для теплогенератора с откры-
той топкой определяют на основе данных о расходе продуктов
сгорания и плошали фронтального отверстия топки.Естествен-
ной тягой в топочной камере и н коллекторе продуктов сгора-
ния пренебрегают. Потери давления в местных сопротивлени-
ях коллектора продуктов сгорания учитывают с помощью гид-
равлического коэффициента запаса Sf= 1.5 и определяют Рн по
формуле:
(3.1.9)
р — — V
л?- '
-Ра z*h
где т — расход продуктов сгорания, кг/с;
St — гидравлический коэффициент запаса;
ри — плотность продуктов сгорания в выпускном отверстии
гонки, кг/м ;
/1/ — площадь фронтальною отверстия открытой топки, м
3.1.5. Необходимый подпор для теплогенератора Рщ/с дымо-
ходом, эксплуатируемым под подпором, указывает производи-
тель
3.1.6. Характеристики материала соединительной трубы и
дымохода
Для аэродинамического и теплового расчета необходимо
знать значения шероховатости внутренней поверхности и тер-
мическое сопротивление соединительной трупы и дымохода.
Шероховатость внутренней поверхности дымохода указыва-
ет производитель.Средние величины шероховатости наиболее
часто применяемых материалов приведены в Приложении 7.
_. I
Гсрмическос сопротивление л каждого слоя дымохода ука-
зывает производитель. При расчете следует учитывать эффект
«тепловых мостиков*.
Вычисления термического сопротивления многослойной
конструкции необходимо выполнять с учетом ишисимости ко-
эффициента теплопроводности от тем пера гуры. Допускается
проводить расчет с использованием усредненного коэффици-
ента теплопроводности.
Для многослойных дымоходов термическое сопротивление
определяется по формуле;
1
(3.1.10)
где Dh - внутренний гидравлический диаметр, м;
Dhn — гидравлический диаметр внутренней стенки л-го стоя, м;
— термическое сопротивление трубной заготовки, отне-
сенное к ее внутренней поверхности, м! К/Вт.
При отсутствии данных по отдельным слоям, их термическое
сопротивление может быть определено при известных коэффи-
циентах теплопроводности материалов конструкции по формуле:
— In
2Л„
П,п
где у — фактор формы, равный 1.0 для круглого и овального
поперечного сечения; 1.1 — для квадратного и прямоугольного
сечения с соотношением сторон 1:1,5; Л„ - коэффициент теп-
лопроводности материала слоя при рабочей температуре,
Вт/(мК). см. Приложение X. Влияние «термических мостиков»
для металлических дымоходов учитывают с помощью коэффи-
циента* описанного в EN 1859. Термическое сопротивление
замкнутых воздушных прослоек представлено в Приложении 9.
3.1.7. Расчетные параметры
Температура воздуха
ля тымохолов. проходящих через отапливаемые помеще-
ния. необходимо различать расчетную температуру наружного
ixii iw.i и расчетную температуру окружающего воздуха.
качестве расчетной температуры наружного воздуха Л
принимают макенмя
при которой прел полагается эксплуатировать дымоход
При расчете систем удаления продуктов сгорания от отопи
тельных котлов величину 7', допускается принимать ранной
288.15 К (rt-15*C).
На основе национальных стандартов допускается использо-
вать другие значения.
Для проверки условий (3.1.1)—(3.1.5) расчетная температу-
ра окружающего воздуха Ти полагается равной температуре на-
ружного воздуха: T,=Tt
Лая проверки условий (3.1.6), (3 17) расчетная температура
окружающего воздуха 7Ы может быть задана следующим образом:
— дымоходы без вентилируемых воздушных прослоек
7МО = 258.I5K -15 "С) — дымоходы, работающие во «вла-
жных* условиях;
Тип = 273,15K (/,*,= О °C) — дымоходы, работающих в «сухих»
условиях;
Tuh~ 288,15 К (tub= 15’С) ;
Tuh = 293.15 К (гмЛ= 20 *С);
7"w/ ~ Пц|~^п),
Тии = 273,15 К (гии= 0 "С);
- дымоходы с воздушными прослойками, вентилируемыми
в направлении потока продуктов сгорания:
7ИО = 258.15 К (rw,=-15 ’С) — дымоходы, работающие во «вла-
жных» условиях, при длине участка, проходящего через неота-
пливаемые помещения и вне здания, более 5 м:
Тио - 273,15К (т1л,=0 ’С) — дымоходы, работающие в «сухих*
и во «влажных» условиях, при высоте участка, проходящего че-
рез неотапливаемые помещения и вне здания, менее 5 м:
Гид = 288,15К (гий=15’С);
Tuh = 293.I5K (гиА=20 °C);
7М/ = 288,15К (/U|=15 °C) при длине участка, проходящего по
неотапливаемой области внутри и вне здания, не превышаю-
щей 5 м;
Ги1 ~ Т'ио (Г|,|=/<ю) при высоте участка, проходящего по неота-
пливаемой области внутри и вне здания, более 5 м;
Гии = 288.15K (гии=15*С) при высоте участка, проходящего по
HWI •м*-'1 ••**•* •*•*'•* "r*“O|*Ui|Qw
щей 5 м;
= 273,15K (/мм=0 *С) при высоте участка, проходящего по
неотапливаемой области внутри и вне здания, более 5 м;
- дымохолы с воздушными прослойками, вентилируемыми
II противоположном потоку Продуктов сгорания направлении
Г1Ю = 258.15K (//Ю=-15*С) - дымоходы, работающие во .вла-
жных* условиях:
Г1М = 273.15К (/i/o=0 С) — дымоходы, работающие в «сухих»
условиях;
ГиА= 273.15К(^=О ’С);
Tuh = 273.I5K </иЛ=0 ’С):
Ти1 = 273,15K (/„/=0 °C) При высоте участка, проходящего по
неотапливаемой области внутри и вне здания, не превышаю-
щей 5 м;
Ki~ Тм ^иГ1ио) при высоте участка, проходящего по неота-
пливаемой области внутри и вне здания, более 5 м;
Гии ~ 273.15K Uww=0 С) при высоте участка, проходящего по
неотапливаемой области внутри и вне здания, нс превышаю-
щей 5 м;
^ии ~ Л«. ^ии~{ио) ПРИ высоте участка, проходящего по неота-
пливаемой области внутри и вне здания, более 5 м;
На основе национальных стандартов допускается использо-
вать другие значения.
Дымоходы, отдельные участки которых находятся в разных
'емпературных условиях, должны рассчитываться либо по час-
гям с учетом температуры воздуха, окружающего эти участки,
пин» с учетом эквивалентной температуры окружающего восту-
ха, определяемой по формуле:
Tlt = )+ ОшАи)+ , (3.1.1D
Лл + Ал +
~ температура окружающего воздуха в сечении выпу-
скного отверстия дымохода:
’-Mikp.uypa внутреннего воздуха в помещении, в кото-
ром установлен теплогенератор:
uh ’емпература nnvin<-un(>io «г.поме-
Jul температура наружного воздуха;
Ги(/ - температура внутреннего воздуха в неотапливаемых по-
мещениях;
АиЬ — площадь наружной поверхности дымохода, расположен*
ной в котельной, м’;
Aufl ~ плошадь наружной поверхносги дымохода, расположен-
ной в отапливаемых помещениях, м';
•lw/ — площадь наружной поверхности дымохода, расположен-
ной вне здания, м’;
— плошадь наружной поверхности дымохода, расположен-
ной в неотапливаемых помещениях, м .
Если наружная поверхность участков дымоходов, располо-
женных в неотапливаемых помещениях здания или вне его. не
имеет воздушных прослоек, вентилируемых в направлении
противоположном потоку продуктов сгорания, и нс превыша-
ет ’.д суммарной наружной поверхности дымохода, температу-
ру окружающего воздуха Ти допускается принимать равной
288,15 К (ГИ=15’С).
Если длина участков дымохода, расположенных в неотапли-
ваемых помещениях здания или вне его. с вентилируемыми в
направлении потока продуктов сгорания воздушными прослой-
ками. не превышает 5 м. температуру окружающего воздуха Ти
допускается принимать равной 288.15 К (гм=15’С).
Если длина участков дымоходов с воздушными прослойка-
ми. вентилируемыми в направлении противоположном пото-
ку продуктов сгорания, расположенных в неотапливаемых по-
мещениях здания или вне его, не превышает 5 м, температуру
окружающего воздуха Ти допускается принимать равной
273.15 К (/м=0 ’С).
Давление наружного воздуха pL
Давление наружного воздуха pi определяется по формуле:
pL =97(ХХ)е‘ , (3.1-12)
где х — ускорение свободного паления =9.81 м/с';
Л/ — газовая постоянная воздуха, Дж/(кг К);
Tt — температура наружного воздуха, К;
г — геодезическая отметка, м;
Q7O00 — давление наруж™„~ -—,— - ---- >>d.
v' Газовая постоянная
Газовая постоянная воздуха R, принимается равной 288
Дж/(кг К), объемное содержание снН^О) = 1,1%.
* Газовая постоянная продуктов сгорания R определяется по
Приложению 4 или по рис. 3.8.
Плотность наружного воздуха Pl
определяется по формуле:
(3 1.13)
где Р) _ давление наружного воздуха, Па.
Удельная теплоемкость продуктов сгорания ср
определяется по Приложению 4 или по рис.3.9.
Температура конденсации Tsp
продуктов сгорания для газа и сортов мазута коммунального
назначения полагается равной температуре точки росы водя-
ных паров
Lp=Tp. (3.1.141
Температура точки росы водяных паров 7р продуктов сгора-
ния определяется в зависимости от вила топлива и объемной
концентрации СО2 по Приложению 4 или по рис.3.10.
Для угля, мазута и древесины температурой конденсации
продуктов сгорания является температура кислотной точки ро-
сы Т5р. В этом случае полагают
T^T^Tsp. (3.1.15)
Для кокса и мазута в связи с присутствием в продуктах
сгорания триоксида серы повышение температуры точки ро-
с-ы < jpi допускается определять по Приложению 4 или
рис.3.1|.Д|я точного определения температуры кислотной то-
росы необходимо знать коэффициент перехода Kf диокси-
aonvrl14 •''.,р,,ОКСИЛ ССРЫ. В качестве приближенной величины
он (sn' И ' ,,р,,нимать объемную концентрацию триоксила се-
3), равную приблизительно 2 % объемной концентрации
си ia серы (5О3).Для древесины повышение температуры
. _ Р°сы с учетом 1^4 411 4’1РТСЯ
300
290
280
(ум образования кондемса*»
вввввявв?явввв!
ввввавсзаввввв
Бввагаавввввгв
воавегаавввв
F>S2BBBBBBBBBB
Isbbbbbbbbbbbb
ВЙ9ВВВВВВВВВВ
BBBBSBBBBBBBB
BBBBBBSBBBBBB
BBBBBBBBSBBBB
ibbbbbbsbi
BBBBBBBBBBBB9
BBBBBBBBBBBBB
BBBBBBBBBBBBBB
0
10 15
— - Искусственный
газ (Berlin)
— • Искусственный
газ (GSP I ch)
• - - Природный
газ
-----Сжиженный
газ
-----Дренисиня
— ’-Мазут El
— —Кокс
о(СО?), %
20
После частичной конденсации (50% концентрация водяного пара)
Нас. 3.8. 3.1 пи с и мос тъ газовой постоянной продуктов сгорания К от объем-
ной концентрации <т(Сг),) в >словия> частичной ъоюенсайии аоднноги па-
па И fw* •
112
1.10
i.oe
I
J
106 <
1.04
102
100
.RFM
веки
sases
ЯЛ2ИМ
F^SiP&BBB
R£ZSBBBBB
'SSSBBBBBBB
bpl^bbbbbbbbb
S,*T^BBBBBBBBBBBB
S^JBBBBBBBBBBBBB
£
---20
-*-16
• - • 12
—— S
---4
—o
t.’C
100
200
300 400
а)-кокс
1'ж. J 9 J 6> ‘^ышвнныйгаэ
"•Mnepannw hiьм?? '^"kkmkixjh < n раиппных mi юн nui hum O’
" МДН1Н11. V) ОЧфвМегры аодуха UH горении OlIKKIIieiMMH
Q КД«/*г К Q. КДж кг К
г) дртмч ин»1
О<М;О». *
Fwc. 3.10. Объемная концентрация поляны* iiapon tJ(H .(>} н температуря
ТОЧКИ росы t.
Tw • лТ» ♦ T„ . К
ЛТВ ♦ 7 • in (s К,). К
ЛТВ = 100 К для кокса
Л Т, - 83 К для мазута
Где
ЛТ,
j* Температура точка росы кислоты. К
• ’««"ера’ура точки росы водяного пар.-, к
Л}*“ Повмиязм** температурь, точки росы. К
-- , Константа, зависящая от вида топлива. К
К. СвРЫ " топлмвв 8 иидв массовой доли. %
Коэффициент перехода SO; в SO, %
сгорания " им,,с,,а1уРы точки росы J7W при наличии серы в продуктах
11оправочмый Козффициент meMne0amvouoii ,lt,vcmilituUllocmu
Гидравлический ко >ффициснт запаса S/
для дымоходов. находящихся пол разрежением, принимается
равным S, = 1.5. Исключением являются постоянно контроли-
руемые теплогенераторы и дымоходы, а также изолированные
комнатные теплогенераторы с автоматикой безопасности, для
которых принимают = 1.2.
Для дымоходов, находящихся под подпором, коэффициент
гидравлического запаса Sf принимается больше или равным 1.2.
3.1.8. Тепловой расчет
Для Проверки условий (3.1.1)—(3.1.7) необходимо опреде-
лить среднюю температуру продуктов сгорания и температуру
продуктов сгорания в выпускном отверстии дымохода.
Средняя температура продуктов сгорания Тт определяется
по формуле:
Температура продуктов сгорания в выпускном отверстии дымо-
хода 7*, определяется по формуле:
Ти^Ти^(Тг-Ти)е А'. (3.1.17)
Средняя температура продуктов сгорания в соединительной
трубе Т,м| определяется по формуле:
T.,=T^Ta^{-ek>-}. (3.1.18)
Температура продуктов сгорания на входе в дымоход Те опре-
деляется по формуле:
ГЫ = Г„-^ (Т. - Т.,) • (3.1.19)
где А' — коэфг))И11иснт охлаждения:
Ар — коэффициент охлаждения соединительной грубы;
— температура продуктов сгорания на входе в дымоход. К;
— температура окружающего воздуха. К;
— температура продуктов сгорания на выходе и« теплогене-
ратора. К
чснии выпускною U.ncpv.---- -г------
а/
(3.1.20)
где 4 А _ коэффициент теплопередачи стенки дымохода в се-
чении выпускного отверстия в стационарных условиях.
Вт/(м К):
7 Л _ температура продуктов сгорания в сечении выпускного
отверстия дымохода в стационарных условиях. К;
7 _ температура окружающего воздуха на той же отметке. К:
а, — коэффициент тепловосприятия внутренней поверхности.
Вг/(м2'К).
Если участок дымохода нал кровлей имеет дополнительную
изолинию, температуру внутренней поверхности вычисляют
пя участка непосредственно перед дополнительной изоляцией
по формуле:
ТМ=ТЛ-'±(ТЛ-Т„). <3.1.20
«I
глс Лгб ~ температура внутренней поверхности участка дымо-
хода. находящегося непосредственно перед дополнительной
изоляцией в стационарных условиях. К:
Ат, коэффициент теплопередачи дымохода для стационарных
условий, Вт/(м’К);
^иг — температура окружающего воздуха непосредственно пе-
ред дополнительной изоляцией. К.
Коэффициент охлаждения К
определяется по формуле:
А=г-^. (3.1.22)
/и
с^С--Удез?нИиИеНТ теплопеРеяачи (см.ниже). ВтДм1 К):
1ж/к-г v ”-йлоемкость продуктов сгорания — см. п.3.1 7.
11ина дымохода м*
•о _____ каждения соединительной mvfiw Ke onpt*
initx параметров.
Коэффициент теплопередачи kh
дымохода для стационарных условий определяется по формуле:
** = 1 ПТ ' (3123)
+ + «
«> (Л )
Для нестационарных условий определяется по формуле
(3.1.24)
где Dh — внутренний гидравлический диаметр, м:
D/,,, — наружный гидравлический диаметр, м;
аа- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности дымо-
хода. Вт/(м’К);
а, — коэффициент тспловосприятия внутренней поверхности
дымохода. Вт/(м'К).
При наличии дополнительной тепловой изоляции участка
дымохода, расположенного выше кровли, коэффициент тепло-
передачи стенки дымохода в сечении выпускного отверстия в
стационарных условиях кпЬ определяется по формуле:
1
(3.1.25)
'*« «Л.
где
— термическое сопротивление дополнительного изо-
Л А
ляционного слоя дымохода, расположенною выше кровли, от-
несенное к внутреннему гидравлическому диаметру дымохода.
м’К/Вт.
Дополнительное термическое сопротивление участка дымо-
хода, расположенного выше кровли, принимается равным
= 0,1 (м К)/Вт. если эти участки имеют:
1Л X
— дополнительную кирпичную кладку толщиной более 11.5 см
(коэффициент теплопроводности Л <0.85 Вт/(м Ю);
°' Во ш итые прослойки толщиной менее I см нс учитывают,
см при определении термического сопротивления.
Д1Я дымоходов с вентилируемым кожухом термическое со-
противленпе слоев, находящихся снаружи вентилируемой про-
слойки. не учитывается.
Коэффициент тепловоспринтия внутренней поверхности ды-
иохода а определяется по формуле:
Ач • Nu
Dh
где Nu — число Нуссельта;
А, — коэффициент теплопроводности продуктов сгорания.
Вт/(м К).
Коэффициент теплопроводности продуктов сгорания А, оп-
ределяется в зависимости от их средней температуры по При-
ложению 4 или рис.3.12.
Усредненное по длине дымохода число Нуссельта определя-
ется по формуле:
0.67
(3.1.26)
\д- J-
V чтччп
(3.1.27)
D ГН
0.02 l4(Re'u- 1(H)) PrM 1+
J
где — длина дымохода от места входа продуктов сгорания
в дымоход до выпускного отверстия (для соединительной тру-
пы £КИ| — длина от выпускного патрубка теплогенератора до
входа продуктов сгорания в дымоход), м;
' г — число Прандтля:
Re — число Рейнольдса;
коирфиииен! гидрашического трения для турбулентного
режима течения (см.формулу (3.1.38));
..... ‘ К0,ФФиииент гидравлического трения дня ламинарно-
Г° ^аХТпСпеНИЯ (см ФОР^У (3.1-38) при г=0).
2300 < Йе <РннииишлЯ Ф°рмУлы ограничена условиями:
Re < 10000000; (ц//^) < 3; 0.6 < Рг < 1.5.
лп Ki Lpc;wcft скорости продуктов сгорания wnt <0.5 м/с чис-
ло Nu определяется по значению =0.5 м/с.
г. IP.1! 3300 значение кг.. __________
в В И НВ и ш
VStBBBHIHi
RSMHII
!
1 1 RS в
TS
к^вив
^иипини в
1 ИИ
• »« 1D0 ЭОО 4»
Рис. 3.12 Теплопроводность Л4 пролуггоп сгорании
Значение Рг определяется по формуле:
рг = ?^Л > <3.1.28)
А<
Значение Re определяется по формуле:
Re = и* Д* . (3.1.29)
П«
|де wm — средняя скорость потока продуктов сгорания, м/с:
— динамическая вязкость продуктов сгорания. Нс/м.
Р' — средняя плотность продуктов сгорания (смлалее п.3.1.9),
кг/м .
Динамическая вязкость И. определяется в зависимости от
температуры продуктов сгорания но Приложению 4 или
рис. 3.13.
Приближенно коэффициент тепловосприятия « внутрен-
ней поверхности может быть определен по рис. 3.14.
При определении коэффициента тепловосприятия внутрен-
ней поверхности (*, дымохода, предназначенного для работы
во «влажных* условиях, можно пренебречь теплотой конденса-
ции водяных паров.
Рис. 3.13. Динамическая вязкость г), продуктов сгорания
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности «
соединительных труб и дымоходов принимается равным:
8 Вт/(м’ К) — для участков, расположенных внутри здания;
23 Вт/(м К) — для участков, расположенных вне здания.
Для соединительных груб и дымоходов, расположенных ча-
стично снаружи и частично внутри здания, значение коэффи-
циент теплоотдачи находят интерполированием.
-11я расположенных вне здания участков дымоходов, имею-
щих вентилируемый или невентилируемый кожух с толщиной
во минной прослойки от I до 5 см. коэффициент теплоотдачи
ВтЛм^К)' ПОВСРХНОСТИ п., может быть принят равным 8
Д-in дымоходов с вентилируемыми воздушными прослойка-
ми величина «.принимается равной 8 Вт/(м’К).Для невентл-
Mom ni .4 1кки 1ам,х дымоходов, когда длина невентилируе-
icniHHo участка < ЗД^, принимают=8 Вт/(м’К). в
ПР°?Го°п СЛуЧаС " =23 Вт/(млК).
П т’м ИОСТЬ " СКОРОС'*- продуктов сгорания
ть продуктов сгорания Р„. определяется по <|юрмуле:
Ри,х-Л_. (3.1.30)
г RT
Средняя плотность nnonwr»»
100
1000
Рис 3,14. Коэффициент тепловосприятия а, внутренней поверхности (для г = 0.002 м и г в 140 *С)
трубе Р... определяется по формуле (3.1.30) с соответствующи.
ми параметрами соединительной трубы.
Средняя скорость продуктов сгорания w„, определяется по
формуле:
т
= -г~.
(31.31)
' К<п
где Л — площадь поперечного сечения дымохода (можно опре-
делить по рис.3.15), м’.
Средняя скорость продуктов сгорания в соединительной
трубе и’п,гопределяется по формуле (3.1.31) с соответствующи-
ми параметрами соединительной трубы.
3.1.10. Аэродинамический расчет
Давление на входе продуктов сгорания в дымоход
Разрежение на входе продуктов сгорания в дымоход, эксплуа-
тируемый под разрежением. Р7 зависит от темпера туры и расхо-
да продуктов сгорания, высоты дымохода, поперечного сече-
ния и других параметров дымохода (шероховатость и термиче-
ское сопротивление).
Разрежение на входе продуктов сгорания в дымоход Pz оп-
ределяется по формуле:
-/» .Па
(3.1.32)
'г ~ • н 'к
где Р1{ — естественная тяга, Па;
Pt - ветровое давление, Па;
Рк- потери давления в дымоходе, Па.
Подпор на входе продуктов сгорания в дымоход Р?( зависит от
г< мпсратуры и расхода продуктов сгорания, высоты дымохода,
поперечного сечения и других параметров дымохода (шерохо-
ватость и термическое сопротивление).
Подпор на входе продуктов сгорания в дымоход P?i опреле-
ляс 1ся как разность между потерями давления в дымоходе PrH
суммой естественной тяги Рн и ветрового давления Pi
Р„, = Р _ р _ р . (3.1.33)
zt/ Гя*н'с '
1 f ни ипигнная тяга Рн определяется по формуле:
С/ =// g(p, - Л ). (3.1.34)
г пев и
Потери давления в дымоходе Рц определяются по формуле:
р, = se рс + sec Л,. (3.1.35)
4+su
(3.1 36)
• к - ~/ г п ^-'5/1
L}h
где L — длина дымохода, м;
Р/. — потери давления на трение и в местных сопротивлениях. Па;
PG — потери давления при изменении скорости продуктов сго-
рания, Па;
S£G — гидравлический коэффициент запаса для потерь давле-
ния при изменении скорости продуктов сгорания (при
полагают S£G=S£, при /*^<0 полагают 5/(;=1,0);
у — коэффициент гидравлического трения;
У. С. — сумма коэффициентов местных сопротивлений.
Потери давления, вызванные изменением скорости продуктов
сгорания PG, определяются по формуле:
Рк = — - -z-’
(3.1.37)
|1С и>| _ скорость продуктов сгорания до изменения скорости,
м/с:
и., _ скорость Продуктов сгорания после изменения скорости, м/с;
Pi — плотность продуктов сгорания до изменения скорости,
кг/м’;
р, — плотность продуктов сгорания после изменения скоро-
сти. кг/м1.
В качестве и /, w2, pt и Рг допускается использовать усред-
ненные по поперечному сечению значения параметров до и
после изменения скорости.
Коэффициент гидравлического трения дымохода у/ определя-
ется по формуле в зависимости от шероховатости:
2,51
(3.1.38)
-= = -2log
где г — средняя величина шероховатости внутренней поверх-
ности. м.
Для Re<2300 коэффициент гидравлического трения опреде-
ляется по формуле (3.1.38) с Re=2300.
Значения средней шероховатости стенок дымохода и соеди-
нительной трубы указывает производитель При отсутствии ин-
формации допускается использовать данные Приложения 7.
Приближенно коэффициент гидравлического трения может
быть определен по рис. 3.!6. 3.17.
Значение коэффициентов местных сопротивлений тракта £
принимают по паспортным данным или по Приложению II.
При малых потерях давления вследствие изменения скоро-
сти коэффициент местного сопротивления выхода из дымохо-
да не учитывают.
Ветровое давление РL принимается равным:
”км^Л ~~ ДЛЯ Рай°нов’ Удаленных от побережья более чем на
ci ~ ЛЛЯ пРибрежных районов, если выпускное отвер-
|ие находится в зоне неблагоприятного воздействия ветра.
пп» * 11' К11,К 01неРС'тие дымохода находится в зоне неблаго-
ягного во {действия ветра, если оно расположено:
— Ниже vzxi..
НЧ)О
100 I-
1000
DJr x 1000
100000
r = 0
M
2Л
----__ •
R: чг VI D.
4' = —
Rc
DJr = 5000
I I • 11 П Г
DJr= 10000
I I I I 1ГГТ
DJr = 20000
JXLllUr
1000000 lOOOOOW
Rc ?
251
10000
D^r* 20
0^ = 40
200 0,
Ke t
D„/f-100
D Jr = 200
D Jr * 500
>DJr x 2000
Рис. 3.16. Коэффициент гидравлического трения Vх
линии от выпускною отверстия до пересечения с кровлей ме-
нее 2.3 м;
— на кровле с уклоном более 40*;
— на кровле с уклоном более 25". при этом забор воздуха и
верхняя точка дымохода находятся по разные стороны конька
кровли и расстояние но горизонтали от конька кровли более
1.0 м.
Рис. 3.17. Коэффициент гипрапличсскогп трении (/(приближенные формулы»
Замечания:
ветер оказывает неблагоприятное воздействие на работу
систем удаления продуктов сгорания, если дымоход располо-
жен вблизи таких преград, как здания, деревья, горы;
влияние рядом расположенных объектов (см. Приложение
12) нейтрализуется установкой дефлектора;
величина Рt ,пя дымоходов, оборудованных дефлектором
с заданной аэродинамической характеристикой. рассчитывается:
- во всех остальных случаях PL = 0 Па;
«.?актсристики Дефлекторов представлены в EN 1856-1 и
разрежение на входе продуктов сгорания н ды-
’ ’ эксплуатируемый под разрежением. Р/е определяют как
е\мм\ минимального разрежения теплогенератора Лг. разре-
чния на входе в соединительную трубу Рп и потерь давления
в воздушном тракте Р^
_ P^P^Pf^Pti, (3.1.39)
ния в/л|,1мХ’хГ1|кГ'°С ра3реженис на входс продуктов сгора-
Ptv~ па*т МА.,ЬНОе разрсжеш,е ° теплогенераторе. Па;
/> ...КАе,нк’ на входе в соединительнмк» mvfiv. Па:
Максимальный подпор на входе продуктов сгорания н дымоход,
•кстьтуа тирусмыи иод подпором. А/,определяют» ио формуле
I l’i !' । (З.Г.40)
где Рщ — необходимый подпор для теплогенератора, На
Минимальное разрежение Р» или необходимый подпор Рц,
дан теплогенератора определяют согласно п 3 14 или 3.1.5
Разрежение на входе в соединительную трубу Pt , определя-
ется по формуле:
(3.1 411
тле Рщ — естественная тяга в соединительной трубе, Па:
PRi - потери давления соединительной грубы. Па.
Если соединительная труба состоит и» нескольких секций
различной конструкции, вычисления необходимо произвести
для каждой. Потери давления и естественная тяга отдельных
секции суммируются.
Естественная тяга в соединительной трубе Рщ определяет-
ся по формуле:
C/v R (р( ~Pmv)> (3.1.42)
где //г— высота соединительной трубы, м:
Р.х — средняя плотность продуктов сгорания в соединитель-
ной трубе, кг/м
Если отметка входа продуктов сгорания в дымоход находит-
ся ниже отметки входа продуктов сгорания в соединительную
трубу, величина Pllt становится отрицательной.
Потери давления в соединительной трубе Рщ определяются
по формуле:
-S, PCI. <3 1.«)
Рп =sc <3144>
при полагают S^cd'=^£. ПР*’ полагают SfGv М •
где D/jv— внутренний гидравлический диаметр соединительной
трубы, м;
/-г — длина соединительной трубы, м:
Рц — потери давления на трение и в местных сопротивлениях
соединительной трубы. Па:
и шнлемия* iiiHi.ie изменением скорости яро
луктов сгорания в uwa»«««нл—. • определяется По
формуле (3 1.37) при соответствующих параметрах соедини
тельной трубы:
5, _ гидравлический коэффициент запаса;
3А6., — гидравлический коэффициент запаса для перепада дав-
ления. вызванного изменением скорости продуктов сгорания в
соединительной трубе:
М«г - средняя скорость продуктов сгорания в соединительной
трубе, м/с. определяется по формуле (3.1.31);
I//, - коэффициент гидравлического трения соединительной
трубы, определяется по формуле (3.1.38) при соответствую-
щих параметрах соединительной трубы;
— сумма коэффициентов местных сопротивлений
соединительной грубы.
Среднюю скорость продуктов сгорания в соединительной
трубе определяют по формуле (3.1.31) при соответствую-
щих параметрах соединительной трубы.
Примечание. Значение коэффициентов местных сопротивле-
ний тракта £ принимают по паспортным данным или по При-
ложению II.
Потери давления в воздушном тракте Рв определяются с
учетом размеров помещения, типа и количества окон и дверей,
наличия систем вентиляции и т.д.
Для иевентилируемых помещений принимают Рк = 4 Па.
Если воздух поступает в помещение по вентиляционным ка-
налам. Рв определяют по формуле:
PJLW‘. (3.145)
где D, —
- длина воздушного тракта, м;
♦Ута
принимают равным I 2)‘
wB- - - '♦
Рв~
Ун ~
ляют по формуле (3 1.38)7
Сум М3 KO'xlxhiniuAo-^^r. •
вв внутренний гидравлический диаметр воздуховода, м:
....*,ески*1 К0эФФициент запаса системы (обычно
скорость воздуха, м/с;
пло1ность воздуха, кг/м‘;
КО >ффиниент !идраш!ического трения канала, опреде-
тения вычислений Рн допускается принимать равной постоям
ной величине 3 Па.
Коэффициенты местных сопротивлений системы вентиля-
ции или каналов приточного воздуха (вход, выход и изменение
сечения) необходимо просуммировать по всей длине системы
вентиляции или канала приточного воздуха.
В случае отсутствия паспортных данных допускается ис-
пользовать значения Приложения II.
Скорость в воздуховоде нл определяется по формуле:
w-JL?L, (3.1.46)
Л Р„
где Ар — площадь поперечного сечения воздуховода, м';
Р — отношение расхода воздуха, необходимого для горения, и
расхода продуктов сгорания, в качестве приближенной величи-
ны допускается принимать 0.9;
Ре — плотность приточного воздуха, кг/м, определяется по
формуле (3.1.13) при соответствующей температуре воздуха.
3.1.11. Аэродинамический и тепловой расчет дымоходов с
учетом расхода вторичного воздуха
Если для эксплуатируемого под разрежением дымохода вы-
полняются условия (3.1), (3.2), а условия (3 1.6). (3.1.7) для
температуры внутренней поверхности, вычисленной по форму-
лам (3.1.20) или (3.1.21) без учета расхода вторичного воздуха,
не выполняются, расчет следует продолжить с учетом расхода
вторичного воздуха до выполнения условий (3.1.6), (3.1.7).
Вычисления выполняются поэтапно: сначала для участков
от места присоединения теплогенератора до устройства подачи
вторичного воздуха, затем, с учетом измененных значений рас-
хода, температуры и состава продуктов сгорания, до выпускно-
го отверстия дымохода.
Расход вторичного воздуха суммируют с расходом продуктов
сгорания.Температуру и состав смеси определяют по темпера-
туре и составу продуктов сгорания и вторичного во стуха Физи-
ческие характеристики (ср, R. Пл. Тр, А,) определяют в зави-
симости от состава смеси.
Для каждого значения расхода вторичного воздуха опре-
деляют необходимое разрежение P/t на входе продуктов
сгорания в дымоход и сравнивают его с разрежением в этой
точке Р, (рис. 3.18, а)
,)п1х-1с.*сние заиления и устройстве подачи вторичного воздуха.'
viwh мерз тор; 2 устройство подачи вторичного houyx.i J — соединитель-
нам ipylM,
'll) р ^"р"" п°ла’'м вторичного воздуха установлено в соединительной грубо
""'УК - Рп. ♦ Р1Ч ♦ />и.
Саг I ** Слч,
(Ji Cai. - + рч.
' г''и.'Л^о'^^Н,]’у,цИОГО 1,0«уха согласно DIN 4795:
при '
С * Си ? 10 : а„
” — vcmnOr-rn.x
С + Си. Па;
(П - P„, > P„: 4 ♦ Л»
Cmi Pi w,
( f) r,S| • C-M.* 4
Х1Я nipohciiM no i.viii inopiriHoio iu>uy%.i согласно I>IN 4^9S
npit fH ♦ PnS Ph: Ю a 10 Ila.
при
Л» ”* I i * * ' Ю . u С» Си : ’
Должно выполнялся неравенство:
I', . Р„ Pt Л г Р„, г. / / l i МП
где Рцм потери давления в воздушном тракте. Па;
Рп: ~ разрежение для участка соединительной грубы после ус-
тройства вторичного воздуха до входа в дымоход. Па;
Plt — естественная тяга, Па;
/\, — необходимое разрежение для устройства подачи вторич-
ного воздуха. Пл;
Рн потери давления в дымоходе. Па
Для стабилизатора тяги, расположенного в дымоходе выше
входа соединительной грубы, необходимо проверить аналогич-
ное неравенство для точки, расположенной выше устройства
подачи вторичного воздуха (рис 3.18. о).
Расчет с принятым расходом вторичною воздуха выполняют
с учетом физических свойств смеси продуктов сгорания и вто-
ричного воздуха до тех пор, пока нс будут выполняться усло-
вия (3.1.6), (3.1.7) или не будет исчерпано дополнительное
разрежение, г. е. будет выполняться равенство Р/ -Р/^
Для газовых котлов со стабилизатором тяги во внимание
принимают только вторичный воздух в дополнение к расходу
продуктов сгорания.
Параметры вторичного воздуха
Температуру вторичного воздуха 7’vz принимают равной
температуре воздуха в месте его забора.
Температуру наружного воздуха принимают равной Pi~TUi,
(см п.3.1.7). Для проверки условий (3.1.6). (3.1.7) значения тем-
пературы окружающего воздуха принимают согласно п.3.1.7.
Параметры смеси продуктов сгорании и вторичного воздуха
Массовый расход смеси продуктов сгорания в вторичного
воздуха т„ определяется по формуле:
+ w . (3.1.48)
Температура смеси продуктов сгорания и вторичного возду.
\з Гу определят*»! по формуле:
W см ♦ тм с^1
Объемные концентрации COj и Н?О в смеси продуктов сго-
рания и вторичного воздуха определяются по формуле;
T'U '• = wA’|l<v cr{H.O^m, R. [ню-о (//.()»□ ' ’* 1 “
СТ(//.Р)у
т R <т(Н:О) + m>t R, a(H.O>st
т R + msl R
(3.1.51»
Объемную концентрацию водяных паров во вторичном
воздухе допускается принимать равной 1.1 %. Эта величина
соответствует относительной влажности воздуха 60 4 при
температуре 15’С
Здесь сд4 - удельная теплоемкость продуктов сгорания.
Дж (кг Кл;
с,у — удельная теплоемкость вторичного воздуха. Дж <кг К»;
/и - расход продуктов сгорания, кг/с;
тм - расход смеси продуктов сгорания и вторичного воздуха,
кг/с;
- расход вторичного воздуха, кг/с;
Гц - температура продуктов сгорания. К;
Г</ — температура смеси продуктов сгорания п вторичного
воздуха. К.
Гуц — температура вторичного воздуха. К;
о (СО,) объемная концентрация COj в продуктах сгорания.
о(// O)(f — объемная концентрация водяных паров в смеси
ироду ктов сгорання и вторичного воздуха.
объемная концентрация водяных паров в
продуктах сгорания. %;
о(/7 — объемная концентрация водяных паров в смеси
продуктов сгорания и вторичного воздуха. %;
o(//;O)s, — объемная концентрация водяных пэров во
вторичном воздухе. %.
Аэродинамический расчет
Для помещений без систем вентиляции потери давления
Ряч при номинальной тепловой мощности теп югенерагора
определяют по формуле:
шЧ£
Д т
•л
(3.1.52)
Если воздух поступает по вентиляционном} каналу или по
специальному каналу с постоянным по длине сечением, PflVZ
определяется по формуле:
Ч ~ $tB
Ч' В\! + Е Qb„
UhB "
(3.1.53)
где нДу/ — скорость воздуха в воздушном тракте с учетом
расхода вторичного воздуха, м/с;
— коэффициент гидравлического трения воздушного
тракта с учетом расхода вторичного воздуха.
Коэффициент гидравлического трения |//йу£ определяется по
формуле (3.1.38).
Скорость воздуха wBSL определяется по формуле:
Л, = Л
М>М4 = ft w * . (3.1.54)
^в Рв
Необходимое разрежение для стабилизатора тяги Pvz
определяется по формуле:
Руд = + а, Шуд + а, + Sf (1 + w\, « (3.1.55)
Необходимое разрежение для предохранительного клапана Pvz
определяется по формуле:
'Иц*'”)', (3.1.56)
т )
где ап — давление уставки стабилизатора тяги. Па.
af. uj— характеристические коэффициенты стабилизатора ihih
(см Приложение 10);
и’л/ ~ скорость смеси продуктов сгорания и вторичного
воздуха, м/с;
Р» — плотность смеси продуктов сгорания и вторичного
воздуха, кг/м';
г ___коэффициент местного сопротивления входа вторичного
поздуха (см. Приложение 10).
Дарение уставки efl определяется как сумма минимального
разрежения теплогенератора Рц и разрежения для участка
соединительной трубы до стабилизатора тяги Р
Для стабилизатора тяги принимают:
при Па а0 =10 Па; (3.1.57)
при Pw+Pfw - Ю Па а,) = Pw+Pfvi • (3.1.58)
Разрежение для участка соединительной трубы до
устройства подачи вторичного воздуха РП1 определяют в
соответствии с п.3.1.10.
Если стабилизатор тяги расположен в дымоходе, участок
дымохода до него следует рассматривать как отдельную часть с
параметрами, соответствующими дымоходу. Для предохрани-
тельного клапана Pfi,t = 0.
3.2. Групповое подключение. Основные понятия
Численный метод теплового и аэродинамического расчета
предказначен для систем удаления продуктов сгорания от не-
скольких теплогенераторов, подсоединенных к одному дымо-
ходу:
последовательно к одному общему вертикальному каналу
(дымоходу);
— параллельно к горизонтальному участку (коллектору)
Последовательно-параллельное подключение сводится к по-
след оватсл ьному полключению.
I з ли система удаления продуктов сгорания с последователь-
ным подключением оборудована дополнительными устройст-
вами подачи воздуха, то они будут рассматриваться как парал-
лельно подключенные.
Метод позволяет определить давления в системе удаления
npo.i .hioH сгорания, к которой подключены теплогенераторы.
I tuoi.iuitititc на газообразном, жидком или твердом топливе,
сгорзния "* ^асп^остРаняется на системы удаления продуктов
,е|,ло,с,,сРаторог» с открытыми топками, например,
нощ
1 1 °1'’’ И сбыточным ЛаЯЛАММАМ тн от птпгтпкЦ КОТ’
lenep.nop с предохранительным клапаном между веши.шюром
и системой удаления продуктов сгорания рассматривался как
паровой котел с естественной тягой;
— от теплогенераторов, подсоединенных к одному дымохо-
ду, в -зданиях более 5-ти этажей, за исключением систем «воз-
дух — продукты сгорания*;
— от теплогенераторов, воздух в которые подастся через
приточные отверстия или по каналам, при этом места забора
воздуха находятся в неравных условиях по давлению (напри-
мер. на одном фасаде здания).
Описанный расчетный метод сложен, поэтому для его ис-
пользования желательно иметь компьютерную программу
Далее в расчетах группового подключения используются
следующие основные понятия:
— участок дымохода — вертикально расположенная часть
дымохода между двумя следующими дру> за другом присоеди-
нениями соединительных труб или между последним присое-
динением и выпускным отверстием;
— участок коллектора — часть коллектора между двумя сле-
дующими друг за другом присоединениями соединительных
труб или между последним присоединением соединительной
грубы и входом в дымоход;
- система •воздух — продукты сгорания» — система соосных
или параллельных каналов для гране портировки наружного
воздуха, необходимого для процесса горения, и транспорти-
ровки продуктов сгорания от теплогенератора в атмосферу;
— расход продуктов сгорания т - масса продуктов счорания,
поступающих из теплогенератора в соединительную трубу за
единицу времени.Для системы удаления продуктов сгорания с
последовательным подключением массовым расходом продук-
тов сгорания считаются также расходы воздуха, проходящие
через неработающие котлы.
Различай»! номинальный и фактическим m^cj расходы
продуктов сгорания Номинальный расход — указанный произво-
дителем расход при номинальной мощности; фактический рис
ход зависит от условии эксплуатации и определяется расчетным
путем.От фактического расхода зависит фактическая темпера-
тура продуктов сгорания и фактическое ра зрежение тепло-
генератора
сэедим«прпЬная
груба 2
₽,
Р
— 1юрч-1^-',ппич
подключение
подключение на
одной отметке
двух или более те-
плогенераторов к
горизонтальному
коллектору. со-
единенному с ды-
моходом;
— последова-
тельное подключе-
ние — подключе-
ние к дымоходу на
разных отметках
двух или более те-
плогенераторов с
помощью индиви-
дуальных соедини-
тельных труб:
— канал подачи
воздуха — само-
стоятельный канал
в здании или со-
ставная часть сис-
ргжниь 'пл^4 ~ пР°лукты сгорания*, транспортирующий на-
иесса горения^ ° Т°ПКу теплогенератора для обеспечения про-
ииадь"^'^ может соединяться с дымоходом спе-
мального расход которос называется отверстием макси-
зуемые при'"расчетУС'!<П,НЬ,М обозначениям индексы, исполь-
чоследовательннм L ?1ч ,ем,>| Удаления продуктов сгорания с
ся к определенно!..1 11 паРаллсльным подключением, относят-
Пример HVMen и/ '*астку Дымохода и/или к коллектору,
наминается с нижи», Привелсн на рис.3.19. 3.20. Нумерация
чип более одного и' *' ' Дален,,ых теплогенераторов.При нали-
мсРации аналогним.1.1. И 1с 1Ь,,ОГО пРисоединения принцип ну-
теплогенератор 2
8
теплогенераюр 1
Р.
₽.
Р.,
1,1 **’ ' ! юлюпочение lft«п'кслип-
пичений давления и температуры в системе удаления
продуктов сгорания.
(формула (3.2.41 )|
rl3j-l
(формула (3.2.36)]
m vj
nij-l
Рис. 3.20. Пример обозначении it индексации .ня точек слияния продуктов сго-
рания п дымоходе (<|м>рхтупы (3 2.8). (3.2.9)].
3.3. Последовательное подключение
3.3.1. Основные принципы и методика расчета
Данные расчеты являются поверочными. Поверку произво-
дят при следующих расчетных условиях:
— все теплогенераторы работают одновременно с номиналь-
ной тепловой мощностью:
— все теплогенераторы работают одновременно с мини-
мальной тепловой мощностью;
— один теплогенератор работает с номинальной тепловой
мощностью, а все остальные не эксплуатируются;
— один теплогенератор работает с минимальной тепловой
мощностью, а все остальные не эксплуатируются.
Если допускается неодновременная работа теплогенерато-
ров. список расчетных условий может быть расширен за счет
анализа работы большего количества одновременно эксплуати-
руемых теплогенераторов.
Для расчета систем с последовательным подключением тре-
буется достаточно большой опыт. Облегчить понимание мето-
дики расчета могут следующие комментарии.
Теплогенераторы, которые продолжительное время находятся
в выключенном состоянии, должны быть закрыты запорными
нительными клапанами продуктов сгорания. Эти устройства
должны оставаться закрытыми и течение всего времени, пока
не происходит сжигание топлива. В любом случае должны быть
чакры гы лвериы топки и проемы для подачи воздуха.
Соединительные трубы должны располагаться горизонталь-
но Если соединительная груба не горизонтальна, то ее высота
нс должна превышать 0,5 м.Общая длина соединительной тру-
бы не должна превышать 2.5 м. Соединительная труба должна
иметь постоянное по форме и размеру сечение, гидравличе-
ский диаметр которого равен диаметру выпускного патрубка
теплогенератора.
Проверка температурных условий нс обязательна в случаях:
— при замене теплогенератора на новый, тепловая мощ-
ность которого не будет превышать 30 кВт;
— потери продуктов сгорания не превышают 8 %, при этом
вентиляция дымохода осуществляется постоянно через предо-
хранительный клапан, в том числе, и при неработающем теп-
логенераторе;
— при достаточном времени простоя теплогенератора (на-
пример. ограниченная тепловая мощность при эксплуатации
не меньше, чем 20 % номинальной тепловой мощности).
Отсутствие конденсата не гарантируется при несоблюдении
температурных условии. В лих случаях рекомендуется устано-
вить дополнительную тепловую изоляцию.
Для каждого режима эксплуатации для точек слияния пото-
ков продуктов сгорания в дымоходе находится распределение
1.1В.1СНИИ (Па), удовлетворяющих неравенству:
|^-^|s0.1, (3.2.1)
(3.2.2)
% = Р».,, + П/+/\Г.,. (3.2.3)
ра грежение на входе продуктов сгорании в участок/.
"н.к естественная тяга на участке к (см.п.3.3.8);
I к.к ~ потери давления на участке к (см.н. 3.3.8);
“и<» - фактическое П'Г1ПАЧ'Л*г1„>
/>, i разрежение на входе в соединительную грубу У (см 11
э з 8):
Рк I ~ фактические потери давления в воздушном гракге теп
логенератора у (см п 3.3.8);
f‘/t f — необходимое разрежение на входе продуктов сгорания в
участок у;
Я, — ветровое давление (см.п.3.1.10)
JV— количество теплогенераторов.
Выбранное конструктивное решение системы удаления про-
дуктов сгорания считается удовлетворительным, если для всех
режимов эксплуатации выполняется ряд условии
Для каждого теплогенератора
эксплуатируемого в номинальном режиме
•”Wr.i * m».j , (3.2.4)
неэксплуатируемого
m„..,S(). (3.2.5)
где т n'CJ — фактический расход продуктов сгорания теплоге-
нератора у, кг/с; ши j — номинальный расход продуктов сгора-
ния теплогенератора j; кг/с.
При наличии предохранительного клапана величину сопро-
тивления следует принимать в соответствии с паспортными
данными, в iipoiинном случае — равным 0.
Дтя каждого помещения, в котором установлен теплогене-
ратор,
/>, , > PKJ . (3-2 6)
где P/j — разрежение на входе продуктов сгорания в участок у;
Рци — фактические потери в воздушном гракге.
Для каждого участка дымохода
Г > Т (3.2.7)
где Tillbj — температура внутренней поверхности стенки в кой-
не участка у: ТХ1 - минимально допустимая температура нну:
ренней поверхности участка у.
Минимально допустимая температура lXJ при «сухом* режи-
ме экеллуатании равна температуре точки росы /ч/| / продуктов
rrnnauua Г •.<= Г и 3 I 7Г
Минимально допустимая температура во «влажном,
режиме эксплуатации равна температуре замерзания воды
rgJ - 273.15 К.
Допускается не проверять:
— условия неравенств (3.2.4)—(3.2.6) для теплогенераторов,
эксплуатирующихся с минимальной тепловой мощностью в тех
случаях, когда они
не имеют ограничения по мощности;
имеют постоянную тепловую мощность, предельное значе-
ние которой указывается производителем в паспорте теплоге-
нератора. Это значение может быть определено по маркировке
теплогенератора.В этом случае номинальной тепловой мощно-
стью яатяется мощность, указанная в маркировке;
не оборудованы вентилятором и работают на твердом топливе;
оборудованы управляемыми устройствами подачи воздуха;
— условия неравенств (3.2.4). (3.2.5) для теплогенераторов,
работающих в номинальном режиме, если расход продуктов
сгорания при минимальной тепловой мощности больше или
равен расходу при номинальной мощности;
— условие неравенства (3.2.7) для следующих типов тепло-
генераторов:
работающих на твердом топливе и оборудованных вентиля-
тором;
с управляемой подачей воздуха;
используемых для приготовления горячей воды на бытовые
нужды и оборудованных регулятором расхода. Для них харак-
терно непродолжительное время эксплуатации, поэтому мож-
но предположить, что конденсация продуктов сгорания не
причинит ущерба и не повысит риск безопасности;
с постоянной номинальной тепловой мощностью;
эксплуатируемых с минимальной тепловой мощностью.
Для системы удаления продуктов сгорания, расположенной
полностью внутри здания и эксплуатируемой в «сухих» услови-
ях. достаточно проверки температуры в выпускном отверстии
дымохода.
Условие неравенства (3.2.7) может не проверяться, если к
дымоходу подключены только теплогенераторы, работающие
на газовом топливе и представляющие собой:
Циркуляционные водонагреватели;
Проверка условия (3.2.7) в случае замены одною hi гспло
генераторов изложена в табл. 3.2, и.3.3.5 (см ниже).
Дня нахождения распределения давления и температуры н
системе удаления продуктов сгорания с последовательным под-
ключением необходимо использовать итерационный метод Ос-
нову математической модели составляет массовый и энергети-
ческий балансы в квазистаиионарных условиях.
Для всех точек соединения различных трубопроводов (в
конне соединительной грубы, н начале и в копне участка ды-
мохода) справедливы уравнения:
+ да» э = "», . (3.2.8)
+ "Ь J C„VJ ToV.J = т, СМ Т'4
где т,./ — расход продуктов сгорания на участке у-1, кг/с;
/и( — расход продуктов сгорания в соединительной трубе/, кг/с;
nij — расход продуктов сгорания на участке/, кг/с;
cpj. I ~ Улельиая теплоемкость продуктов сгорания на участке
у-I, Дж/кг К;
cpij ~ Улельнан теплоемкость продуктов сгорания в соедини-
тельной трубе у. Дж/кг К;
cpj — удельная теплоемкость продуктов сгорания на участке у,
Дж/кг К;
T^j.j — температура продуктов сгорания в конне участка у-1. К;
Tol j — температура продуктов сгорания в конне соединитель-
ной трубы у’, К;
Tej — температура продуктов сгорания в начале участка/, К
Если поданным производителя для теплогенератора, обору-
дованного вентилятором, расход продуктов сгорания не зави-
сит от разрежения в дымоходе, то это условие может служить
ограничением числа итераций.
На каждой итерации следует определить следующие пара-
метры (см. рис. 3.21):
— для каждого узла:
разрежение (Рге, Pf)\
темпсоатуоу (Т
Рис. 3.21. Блок-схема определения распределения имения и температуры
в системе удаления продуктов сгорания с последовательным подключением
— для каждого участка:
среднее значение температуры;
расход;
скорость продуктов сгорания. , 4И
Для начала итерационного процесса следует задать значение
массового расхода в выпускном патрубке теплогенератора. В ка
чсстве начального приближения можно принять номинальный
расход продуктов сгорания
Каждая итерация включает н себя два шага.
Начиная с нижнего теплогенератора до выпускного
•нверегия дымохода, определяют:
*ия каждого теплогенератора расход продуктов сгорания
ыпускном патрубке.Значение полученное на предыду-
XMeiii* * 1 1НИИ’ можно использовать непосредственно.
исиоъ И101И Ky,,l,4ecTBil выполняемых итераций рекомендуек-^
использовать формулу:
где т ticj - используемое значение, которое может быть по-
лучено из решения уравнения (3.2.12) с использованием /'*«, г
вычисленным по формуле:
P^.j = Pzj ~ /л4 , (3.2 И)
где т wCJn — значение mW(j, использованное н предыдущей
итерации;
о — коэффициент, принимающий значения от 0 до I:
— для каждой соединительной трубы и каждого участка воз-
душного тракта:
фактический расход — по формуле (3.2.16);
среднюю плотность продуктов сгорания и подаваемого воз-
духа — по формуле (3.2.31);
среднюю скорость продуктов сгорания и подаваемого возду-
ха — по формуле (3.2.32);
температуру продуктов сгорания и подаваемого воздуха в
конце участка — по n. 3.1.8;
среднюю температуру продуктов сгорания и подаваемого
воздуха — по п.3.1.8;
— для каждого участка дымохода и каждою участка воздуш-
ного тракта:
фактический расход до и после слияния по формуле
(3.2.8);
температуру продуктов сгорании и подаваемого воздуха по-
сле слияния — по формуле (3.2.9);
среднюю плотность продуктов сгорания и подаваемого воз-
духа — по формуле (3.2.29);
среднюю скорость продуктов сгорания и подаваемого возду-
ха — по формуле (3.2.30);
температуру продуктов сгорания и подаваемого воздуха в
конце участка — по п.3.1.8;
среднюю температуру продуктов сгорания и подаваемою
воздуха — по п.3.1.8;
Шаг 2. Начиная от выпускного отверстия дымохода то паи
более удаленного узла в направлении, противоположном пото-
ку продуктов ci орания, в каждом узле определяют.
— тяг)' на входе в участок дымохода — по формуле i
потери давлении на участке дымохода — по формуле (.’—•»).
— разрежем»^ - * «v формул
°'При наличии устройства подачи вторичного воздуха следу»,
щие параметры определяются с учетом расхода вторичного воз-
духа:
- тага на устройстве вторичного воздуха - по формуле
(3.233):
- потери давления на участке дымохода — по формуле
(3.234);
- разрежение на входе в участок дымохода — по формую
(3.2.2).
Описанные выше шаги должны выполняться до тех пор. по-
ка не будет выполняться условие неравенства (3.2.1).
Если неравенство (3.2.1) выполняется для всех точек слия-
ния потоков, то последнее приближение может быть принято
в качестве фактических значений.
Если неравенство (3.2.1) не выполняется, то по установлен-
ной разности между P2jH P&j следует вычислить следующее
приближение /пи и продолжить расчет.
3.3.2. Характеристики теплогенератора
Для определения температуры и давления необходимо иметь
паспортную информацию:
- минимальное разрежение теплогенератора PWj\
— температура продуктов сгорания
п‘1,х,мегРа Должны задаваться в виде зависимости от
‘ 1\°ВОГО р‘1схола продуктов сгорания при различных услови-
»и'х.наиии (эксплуатируемый, неэксплуагируемый).
и некое разрежение Р^следует задавать для обоих ус-
ловии эксплуатации н виде полинома 4-й степени:
Гп* к
/ни.,
(3.2 12)
(3.2.13)
У0.У1.У2 " коэффициенты показательной функции;
r»ej ~ фактическая температура продуктов сгорания теплоге-
нератора. С.
Коэффициенты b и у задаются для каждого режима эксплуа-
тации При отсутствии паспортных данных коэффициенты b и
у могут быть определены по Приложению 5
Объемная концентрация СО? в продуктах сгорания
«т(С'О, X () для обоих режимов эксплуатации определяется по
данным производителя. При отсутствии паспортных данных
«у(Сб?Д ,) может быть определена по Приложениям 4. 5 или
по рис.З.1—3.6.
Фактическая объемная концентрация (%) СО? в продуктах
сгорания теплогенератора j cr(CO: )V/j, для двух режимов экс-
плуатации определяется по формулам:
— для теплогенератора, работающего на жидком, газообраз-
ном или на автоматически подаваемом твердом топливе:
<j(C
/ X . /~ А
__1 + т*с J _ ।
J 0(СО,)ц, , J }
. (3.2.14)
— в остальных случаях:
с(С j = о(СОг)№ j ,
где <т(СОД — объемная концентрация СО? в продуктах сго-
рания по данным производителя, 'о;
o{COz)Wt t — фактическая объемная концентрация С О? н
продуктах сгорания. %;
коэффициенты, определяемые по Приложению 4.
3.3.3. Характеристики стенки дымохода и соединительной
трубы
Шероховатость стенки г, или гщ и термическое сопротивле-
ние или Щ определяются для каждого участка дымо-
хода и для каждой соединительной трубы (см. п. 3.1.6).
1.3.4. Рвсчетные параметры
Дтя всех участков дымохода принимаются единые шачения
следующих параметров:
температура наружного воздуха 7} определяется по п.З. | 7
давзение наружного воздуха р, определяется по п.З. 1.7;
газовая шктоянная воздуха R, определяется по и.3.1.7;
плотность наружного воздуха pt определяется по п.3.1 7;
поправочный коэффициент температурной неустойчивости
S„ При проверке условий неравенств (3.2.4)—(3.2.6) принима-
ют Л'// = 0.5.При проверке условия (3.2.7) коэффициент Sfl не
используется:
гидравлический коэффициент запаса Sf. Принимают равным
1.5 для теплогенераторов и дымоходов, находящихся пол по-
стоянным наблюдением, и 1.2 — для системы удаления про-
дуктов сгорания, не ывисящеи от воздуха помещения
Следующие параметры определяются для каждого участка
дымохода:
температура окружающего Ги в соответствии с п.З 1.7:
газовая постоянная продуктов сгорания R в соответствии с и.
3.1.7 или по г|юрмулс (3.2.21);
\<к.и>ная теплоемкость продуктов сгорания в соответствии
с п.З. 1.7 или по <|юрмулам (3.2.22)—(3.2.24):
<-олс.м/щя концентрация водяного пара о(Н,0\ по формуле
температура конденсации Ts/t н соответствии с п.З. 1.7;
ется щ^ГТ^ х,,1сп и)<>т^ачи наружной поверхности опрелеля-
3.3.5. Тепловой расчет
гам Кппслс| н. ?"Же 1смпеРатУРы следует определять по форму-
ем. представленным в табл.З I:
>и тещюнч’Хп\п\Т',,Т,’Ура "родУктов сгорания на выходе
ла (3 2 11) Р С У*,стом сго характеристик — форму-
Р-< пРолтоГаоранш1’''г соеди,,итс;,ьной ТРУбы/темперагу*
трубы /’ "Родукгов сгорания в конце соединительной
холе TeJ — формула (3.2.9);
- усредненная но длине участка j дымохода температура
продуктов сгорания 7,w
- температура продуктов сгорания в конце участка j дымо-
хода Г„(/;
— температура внутренней поверхности стенки на уровне в
конце участка j дымохода
Температура внутренней поверхности Tlob l участка J дымо-
хода определяется по п.З 1.8 с применением формул табл. 3.2.
Для соединительной трубы расход и объемная концентрация
COj в продуктах сгорания определяются соответственно по
формулам (3.2.16) и (3.2.19)
3.3.6. Параметры смеси продуктов сгорания в дымоходе
Для каждой точки слияния продуктов сгорания в дымоходе
определяю!:
расход продуктов сгорании mt на участке j дымохода по форму-
лам:
1н =т {+mt (3.2.15)
(3.2.16)
температуру продуктов сгорания Tej на входе в участок дымохо-
да определяется по формуле:
у, _ Ш л / Л/, ( ., /,,
С1 ” ту |сЛ/ +W, с... (3.2.17)
Дтя упрощения расчета допускается определять удельную
теплоемкость продуктов сгорания н соединительной трубе j и
на находящемся перед ней участке у-1 по средней температуре
продуктов сгорания;
объемную концентрацию СО? н продуктах сгорания на участке /
дымохода по формуле:
т r Ilin <UIIO> |п(йл> К //<)!. кчнм, (3.2.18)
т Я, |нк> л)//*1' К I
объемную концентрацию СО? в продуктах сгорания в ин лини
тельной трубе по «рормуле:
<т(СО.), , =a(COtktJ . (3.2.19)
го расчета
Формула для расчета
Усредненная подли-
не соедини тельной
трубы j темпера гурд
продуктов сгорания
Аи»у* К
Температура продук-
’f * । • 7 • I г 1
С J = 7л.) +---------р-------П -ехр(-К\. )]
*V.J
гои сгорания в конпе
соединительной грубы
/.,. К
Коэффициент охла-
ждения соединитель-
ной трубы j А , ,
Ад i ~ ^<v.j+ (TWl j T„vj) exp(-Kv f)
1л _ А у
Avj---------------
”h Spy.I
Коэффициент тепло-
передачи соедини-
тельной трубы ktj
(проверка условий не-
равенств (3.2.4)—
(3.2.6)|, Вт/м К
Коэффициент теп-
лопередачи соедини-
тельной трубы ktj
(проверка условия
неравенства (3.2.7)|.
Вт/м К
+ 5 -1
rVJ
Коэффициент тепло-
отдачи штутренней по-
верхности соедини
те-тытов трубы а,
Вт/м’К J
Число
Нуссельта Nupy
Г
= max
I
Пр&Ьим-сние таблицы J. I
Параметры теплово- го расчета Формула для расчета
Число Нуссельта \и(. Nuv / = 0,021J —(Re" * -100) \ Jv.f
Число Прандтля Рг^ р _ Плу./a j VJ ~ Л ЛЛУ,/
Число Рейнольдса Re р _ Ц’тУ 17 Па» /
Усредненная по
длине участка; ды-
мохода температура
продуктов сгорания
к
Температура продук-
тов сгорания в кон-
це участка j дымохо-
да Т^, К
Коэффициент охла-
ждения участка j ды-
мохода А .
V
Коэффициент теп-
лопередачи kj участ-
ка ; дымохода (про-
верка условий нера-
венств (3.2.4)—
(3 2.6Ц. Вт/м К
передачи kj участка j
дымохода (проверка
условий неравенства
(3.2.7)|. Вт/м К
Параметры тепло- Формула для расчета
вого расчета
Коэффициент теп-
лоотдачи внугрсн- Д Мц
ней поверхности a, t - тах(———^;4)
участка j ды мохода Dh
Bi м К______________________________________
Число Hvcce.ibia
Nuy
,V«, = 0.02141-—)^; х
* .BWOorA
x (Re"*- 100) Pr‘‘ 4|1 + (-iL'.pq
Lt ,
Число Прандтля Рг? 1 Pi - ijuSjLi } ~ А
Число Рейнольдса Re = L
Таблица^ 32
Определения гем^
перапры внутрен-
ней поверхности
дымохода
Коэффициент теп-
лопередачи на от-
метке копна уча-
стка дымохода
Bi м К
Температура
внутренней
поверхности
Дымохода T,(,h/> к
Формула для расчета
tkoH4UHItr "Ulf UUUN J 2
Участок / < N а°°> = 23 Вг/мК Для участка дымохода, проходящего через неота- пливаемые помещения щания
= 8 Вт/м К и, -° ДЛЯ участка дымохода, полностью находящеюся в отапливаемых помеще- ниях здания при отсутствии тепловой и юляпии
Участок j’ = N a,MJ — 8 В г/м К — с вентилируемой про- слойкой толщиной от 1 до 5 см
а.,,.,, = 23 Вт/м’К — при отсутствии тепловой изоляции верхней части дымохода; — при учеге дополнитель- ного термического сопро- тивления теплой зониро- ванной верхней части ды- мохода.
' 1 1 зЛ А/ Может быть определено при известных коэффи- циентах теплопроводно- сти материалов конструк- ции (см. примечание)
Примечание.Термическое сопротивление дымохода “ | определя- ется по <|юрмулс.' ' ”
где Dh — внутренний гидравлический диаметр, м;
fyn - внутренний гидравлический диаметр слоя. м;
» фзктор формы: г = 1.0 для круглого и ом гьного поперечного се-
чения, у =1,1 для квадратного и прямоугольного сечения с соотно-
шением сторон до 1:1.5:
Л, ~ коэффициент теплопроводности материна слоя при рабочей
температуре (см. Приложение 8), Вт/(м К).
Влияние «термических мостиков* для металлических дымоходов
учитывают с помошыо коэффициента, описанного а I \ 1859
объемную концентрацию воояны.х паровоуп^), на участке7 Uh
мохода по формуле:
ст(Я.О).
• /
ffl, ,/?, Л ЧП, /< ГГ(//.О|
(3.2.20)
zw,-l я,_| + wv , Rv J
Значения ст(//.О)1 , определяются для теплогенератора jпо
Приложению 4 в зависимости от вида топлива:
газовую постоянную R, продуктов сгорания участка /дымохо-
да по формуле:
R = LI L1---------Ь!_ы . (3.2.21)
Значения RVj определяется по Приложению 4 в зависимости
от вида топлива;
удельную теплоемкость продуктов сгорания в соединительной
трубе cpl j рассчитывают по формуле:
_ 1О£1±ода„, < <>.ооозг.( / +л;д,)0(со.)
(3.2.22)
Ко м|м|)иписн1ы/.му,/^/(/, fc2j и fcyj определяются по Прило-
жению 4 в зависимости от вида топлива;
удельную теплоемкость cpVj продуктов сгорания на участке]
дымохода определяют по формуле:
г.,.(32И)
(♦Л,., в(СО:),
ки^|)1„,11с„,ыЛмОПреаеляю1с11 по (|iopMvj]e
,/.а,,а(СОД
— П""1' 1 + Г‘*>а<С<Н
е>\си,) (и
г *;-» т{
+/ мео,')»
Если все тепг,пгЛ1,„_
(3.2.24)
кО'и|м|>ициенты X//4/j (fcoj- fdj> fc2j u могут быть опреде-
лены по Приложению 4;
телюпроводность продуктов сгорания на участке j дымохода
Л4, и в соединительной трубе Л4, , по формулам
= 0,0223 + 0,000065 , (12.25)
ЛЛ> = 0,0223 + 0,000065 ; (3.2.26)
динамическую вязкость продуктов сгорания в соединительной
трубе И и j и на участке у дымохода по формулам:
ПлКу = 15 • 10-* + 47 - 20 • 10 '21„у у • (3.2.27)
ПА., = 15 10-6 + 47 10Х/-20 1012г;, , (3.2.28)
где /?у_| — газовая постоянная продуктов сгорания на участке
у-1 дымохода, Дж/кг К;
Л| j — газовая постоянная продуктов сгорания н соединитель-
ной трубе J, Дж/кг К;
tmj ~ усредненная по длине участка j дымохода температура
продуктов сгорания. "С;
im\ j — усредненная по длине соединительной трубы j темпе-
ратура продуктов сгорания . “С;
Toj.\ — температура продуктов сгорания в конце участка j-\
дымохода. К;
Гогу.| — температура продуктов сгорания в конце соедини-
тельной трубы у, К
<т(СО,)у — объемная концентрация ССЪ на участке у дымохода. %:
CTICO,) ^, _ объемная концентрация ССЬ на участ ке у-1 ды-
мохода. %\
O(C02)v— объемная концентрация ССЪ в соединительной
трубе/. %;
_ объемная концентрация водяных паров на уча-
стке у-1 дымохода, %;
о(Н,O)V— объемная концентрация водяных паров в соеди-
нительной трубе /. %. £
(3.2.29)
Средняя плотность продуктов сгорания рт/ на участке у дЫ
мохола определяется по формуле:
р ,=
средняя скорость w„j продуктов сгорания на участке /дымо-
хода определяется по формуле:
IV — -----£--
4 п
Л1 Рт.1
Средняя плотность продуктов сгорания в соединительной
трубе / определяется по формуле:
(3.2.30)
Средняя скорость wmVJ продуктов сгорания в соединительной
трубе/определяется по формуле:
м, .
j = -А---— . (3.2.32)
Д'./ P*vj
1де — плошадь поперечного сечения участка /дымохода, м’;
(г/ — плошадь поперечного сечения соединительной грубы/, м;
nij расход продуктов сгорания на участке /дымохода, кг/с;
"h j - расход продуктов сгорания в соединительной гр.х'бе/’. кг/с;
Pt — давление наружного воздуха. Па; /Л
« новая постоянная продуктов сгорания на участке / ды-
мохода. Дж/кг К;
I/ 1азовая постоянная продуктов сгорания в соединитель-
ной трубе/. Дж/кг К;
nil/ ?И,Н темлеРа1Ура продуктов сгорания на участке/
дымохода, К;
Tr"iu/ * Ч^лняя температура продуктов сгорания в соедини-
тельной трубе /, К
мохода Тг/'м ЯЯ П;,ОГИОСТЬ ’’Ролуктов сгорания на участке/лы-
3.3.8. Аэродинамический расчет
Разрежение на входе продуктов сгорания в участок/ды-
мохода определяется по формуле (3.2.2) как сумма разностей
естественной тяги и потерь давления на всех участках дымохо-
да, расположенных выше по потоку.
Естественная тяга Рц^ участка j дымохода оп|клеляется по
формуле:
Р^-Н&Р.-Р.,)- <3.2 33>
где Н — высота участка / дымохода, м;
% — ускорение свободного падения 9.81 м/с*;
р, — плотность наружного воздуха, кг/м ;
р„,, — средняя плотность продуктов сгорания на участке ;
дымохода. кг/м‘.
Потери давления PKj на участке j дымохода определяется по
формуле:
*»./ + + SfG.i ?<i I
(3.2.34)
где PGj — потери давления при изменении скорости за счет
увеличения массового расхода, Па;
Рщ — потери давления на участке прохода тройника при
слиянии потоков. Па;
St — гидравлический коэффициент запаса;
S£Cj — гидравлический коэффициент запаса для потерь дав-
ления при изменении скорости = Sf для Ро? > 0;
•$£^=1.0 для Pq< 0);
— гидравлический коэффициент запаса для потерь дав-
ления при слиянии потоков {SLM) = 5f для Рц^ 0;
для Р,у < 0);
I//, — коэффициент гидравлического трения участка j дымохо-
да, м;
/7 — длина, м.
— внутренний гидравлический диаметр, м;
— сумма коэффициентов местных сопротивлении участ-
p t — средни* iuuhiwim .,„ >wne j
лымохода. кг/м\
_ средняя скорость продуктов сгорания на участке j ды.
мохода. м/с.
Шероховатость внутренней поверхности дымохода и сое™
нительной грубы определяется по Приложению 7.
Коэффициенты местных сопротивлений определяются по
Приложению II.
Потери давления при изменении скорости за счет увеличения
массового расхода определяются по формуле:
= (3.2.35)
Для последнего л-по участка дымохода (выпускное отверстие
дымохода) полагают: Л;1Л=0.
Потери давления на участке прохода тройника при слиянии
потоков PI?J относят к участку j дымохода и определяют по
формуле:
= 0.03 1-
(3.2.36)
41 +1,162
7
- 0.38
.(3.2.37)
cos у, -1
Формула (3.2.37) справедлив, при условиях
w
При изменении сечения в точке слияния потоков (A/At I >
коэффициент местного сопротивления определяется как сумма
коэффициентов местных сопротивлений уменьшения сечения
(см.пп.6 и 8 Приложения И) и слияния при /|/Л, /4.( • I.
где Л — плошадь поперечного сечения дымохода, м;;
4i — площадь поперечного сечения соединительной трубы
/+1. м * ;
у — угол входа соединительной трубы J+I дымохода, град.;
— коэффициент местного сопротивления участка про-
хода тройника;
— средняя плотность продуктов сгорания на участке
/+1 дымохода, кг/м’;
— средняя скорость продуктов сгорания на участке
дымохода, м/с;
пц i^i — расход продуктов сгорания в соединительной трубе
mj4 — расход продуктов сгорания на участке у+1 дымохода,
кг/с.
Коэффициент местного сопротивления, используемый в
расчете, определен для установившегося потока, т.е.при усло-
вии. что между точками подключений теплогенераторов к ды-
моходу отсутствуют другие местные сопротивления, которые
могут вызвать возмущение потока
Возмущения могут возникнуть при изменении скорости или
направления потока продуктов сгорания.
Необходимое разрежение P/eJ на входе продуктов сгорания в
участок j дымохода определяется по формуле (3.2.3) и являет-
ся суммой фактического разрежения Pwcj теплогенератора j и
разрежения Pv j на входе в соединительную трубу, а также фа-
ктических потерь давления (отрицательных) в воздушном тра-
кте Р^.
Разрежение на входе в соединительную трубу Р\ j определя-
ется по формуле
(3.2.38)
tcmnmmrnnw <«««.•• •» ~---------. fn j определяет-
ся no п.З.I.10.
Потери давления в соединительной трубе PRv j определяются
по формуле
Р» j = + £*>• - * “Г2 + -I+ Sfa.) Р<л j , (3.2.39)
Потери давления при изменении скорости PCVj зависят от скоро-
сти продуктов сгорания в соединительной трубе j и от скорости
на участке /дымохода и определяются по формуле:
Рт„ = <, - • <3.2.40)
где St — гидравлический коэффициент запаса;
sigij - гидравлический коэффициент запаса для потерь давле-
ния при изменении скорости продуктов сгорания (5f6T = 5f
для PeYj>0-, 5СОИ1/=1,0 для P(1V] < 0); | 9Ц
^.vr 7 - гидравлический коэффициент запаса для Р2^ (SFStYJ
- 5f для P23j > 0; SFMF =|,0 для P^j < 0);
Vzij коэффициент гидравлического трения соединительной
грубы у;
~ длина соединительной трубы у, м;
Ih У R,,5 Плиний гидравлический диаметр соединительной
1РУбы у, м;
ните tkMni? ' '' К° 'ФФ’шнентов местных сопротивлений соеди-
бок<>«>го местного гапРот"“-1е""я
ков rpyfK'1', ""нис,ь пР°лУ1сгов сгорания в соединитель-
ной Tnvfw.1- 1,4 * LKornx11’ продуктов сгорания в соединитель-
РУ^- м/с.
Потери давления н г
потоков Продуктов о,пнетн.1ении тройника при слиянии
орания p?jj определяются по формуле:
т,
я
соху,
(3.2.42)
"'l J I 1
m, nt,
J X. 1 )
<т>
Формула (3.2.42) справедлива при
О £ < 1.0:
т?
0°< у <90°.
При Д/4| j<l коэффициент местного сопротивления боко-
вого ответвления тройника определяется как сумма коэффици-
ентов местных сопротивлений уменьшения сечения (см. пи.6
и 8 Приложения II) и слияния при 4/Я» /=1.
Здесь — коэффициент местного сопротивления бокового
ответвления тройника при слиянии потоков;
— угол входа соединительной трубы j в участок дымохода,
град.
Коэффициент местного сопротивления, используемый н
расчете, должен определят1>ся для установившегося потока, г. е
при условии, что между подключениями теплогенераторов к
дымоходу отсутствуют другие местные сопротивления, которые
могут вызнать возмущение потока.
Коэффициент местного сопротивлении $ определяется по
п.3.1.10.
Потери давления в воздушном тракте определяются ио
п.3.1.10.
Фактические (отрицательные) потери давления в воздушном
/Л///МЛГ/«С • ffC/ **••»*****•*'•
(3.2.43)
где PB) — потери давления в воздушном тракте теплогенераго-
ра у. Па: п — показатель степени, зависящий от способа пода-
чи воздуха: через проем (например, котельная с проемом) л=2
через неплотности конструкций (например, неплотности окон-
ных заполнений в бытовых помещениях) п =1.5.
Если в помещении к одному участку системы удаления
продуктов сгорания подключено несколько теплогенераторов
то необходимо использовать суммарный расход продуктов
сгорания.
3.4. Параллельное подключение
3.4.1. Основные принципы и методика расчета
Аэродинамический и тепловой расчеты являются повероч-
ными. Поверку производят при условиях, описанных в п.3.3.1.
Для каждого режима эксплуатации для точек слияния про-
дукюв сгорания в коллекторе находится распределение давле-
нии, (см.рис.3.22), удовлетворяющих неравенству:
, (3.2.44)
Р'^' = Рг.,+ £ (Р„СЛ, - Рк м . (3.2.45)
рм-.и = + Р, и + Рли _ (3.2.46)
rjc 'scj.i разрежение на входе продуктов сгорания в участок
J.I коллектора. Па;
j.n естественная тяга на участке ],п коллектора. Па;
i!'(" ,1О1еРи давления на участке j,n коллектора, Па;
J* {J,I_ ' MkT”,|ecKoe разрежение теплогенератора У,А Па;
Р Jl ,,а входе в соединительную трубу у./. Па;
гепзпгн. * МК1ИЧССКИс потери давления в воздушном тракте для
геплотенераторау,/, Па;
~ НСобхпп
дымокоа
Рис. 3.22. Параллельное присоединение Индексации значений давления и темпе-
ратуры коллектора
ния в участок j,l коллектора, Па;
P2j — разрежение на входе продуктов сгорания в участок j
дымохода, Па;
NCj — количество теплогенераторов, подключенных к коллек-
тору.
Выбранное конструктивное решение системы удаления про-
дуктов сгорания считается удовлетворительным, если для всех
режимов эксплуатации выполняется ряд условий.
— Для каждого теплогенератора эксплуатируемого в номи-
нальном режиме или с минимальной мощностью:
^wc.jj - ♦ (3.2.47)
для неработающего теплогенератора:
т ^0, (3.2.48)
где t — фактический расход продуктов сгорания теплоге-
нератора /,/, кг/с; mWjj— номинальный расход продуктов сго-
рания теплогенератора /./. кг/с.
При наличии предохранительного клапана величину сопро-
тивления следует принимать в соответствии с паспортными
данными, в противном случае — равной 0.
. Д|важлогоМюме1исния. в котором установлен теплоге-
нератор.
Лх-.м - • (3.2.49)
|Ж р z _ разрежение на входе продуктов сгорания в участок
/./коллектора, Па; /^/ — фактические потери давления в воз-
душном тракте для теплогенератора у./. Па.
— Для каждого участка коллектора
^iobj.1 ~ * (3.2.50)
где 7'1о1.Ь1 — температура внутренней поверхности стенки в кон-
це участка j.l коллектора. К; / — минимально допустимая
температура для участка j.l коллектора. К.
Минимально допустимая температура 7^ /для «сухого* ре-
жима эксплуатации равна температуре точки росы 7\pj! про-
дуктов сгорания 7\,jj = Tipjj
Минимально допустимая 7^/для системы удаления проду-
ктов сгорания во «влажном» режиме эксплуатации равна тем-
пературе замерзания волы Tgjl = 273.15 К.
Рели табор воздуха и выпускное отверстие дымохода распо-
ложены гак. чго ветер не оказывает влияния на работу систе-
мы. io полагают ветровое давление Р{ =0 и нс учитывают его
в расчетах.
п ^с’од,,ка Расчета аналогична методике, описанной в
3.4.2. Аэродинамический расчет
/ aipiжение ни входе продуктов сгорания в участок j,! комек-
чра /Cj ) определяется по формуле (3.2.45) как сумма разно-
к-|\1|У И 1,1 ,,1ОИ п,ги 11 потерь давления всех участков колле-
ктора. расположенных выше по потоку.
iинiпеннин тяги Рцс^,1 ни участке j.l ко^иектора опрсде-
аяи кя по формуле:
г.. I, P"CJJ = Hc ‘J я (₽‘ * '’-г./Л • <12-51)
е _ ~ "UCOT;1 ^“7./коллектора, м;
лкорение своподиого падения 9,81 м/с’;
" 11 ЧТ1
p„, j., — средняя плотность продуктов сгорания на участке j.l
коллектора. кг/м .
Потери давления Prcj.i на участке j.l коннектора определя-
ются ио формуле:
+ ./.I + ^CGC.J
ЯС /./ “ Wcjj п
(3.2.52)
где Pqcjj ~ потери давления при изменении скорости за счет
увеличения расхода. Па:
Рнсj.l ~ потери давления на участке прохода тройника при
слиянии потоков. Па;
SF — гидравлический коэффициент запаса.
j гидравлический коэффициент запаса для потерь да-
вления при изменении скорости (5/w z / = S'r дтя Pgc.i.i^- 0:
^£<;cj./=bO для Pocjj 0);
гидравлический коэффициент запаса для потерь дав-
ления При СЛИЯНИИ ПОТОКОВ (5£Wq / = SF ДЛЯ PiJCj.l - 0;
Sotcjj = 1° Д-1Я Plicj.i < 0);
V'Q./ — коэффициент гидравлического трения участка j,l кол-
лектора;
l-cj,i — длина участка j.l коллектора, м;
Dhcjj — внутренний гидравлический диаметр участка j.l кол-
лектора. м;
Еъс.л/ — сумма коэффициентов местных сопротивлений уча-
стка j.l коллектора;
Рпс.и — средняя плотность продуктов сгорания на участке;./
коллектора, кг/м ;
~ средняя скорость продуктов сгорания на участке/./
коллектора, м/с.
На последнем участке j.NCj кадлектора в точке его присоеди-
нения к дымоходу вместо Pucj. \q необходимо использовать Р^.
Шероховатость внутренней поверхности участка код зек юра
и соединительной грубы определяется по Приложению 7.
Коэффициенты местных сопротив.1ений определяются по
Приложению И.
определяются по п.3.1.10.
Потери давления при изменении скорости за счет увеличения
массового расхода коллектора определяются по формуле:
*;г.„ • <3.2.531
Для последнего участка j.NCj коллектора (выход продуктов
сгорания в дымоход)
р PaLLHS. w- . (3.2.54)
GC.J.NC) *».J 2 wt -i'"4
где pmj — средняя плотность продуктов сгорания на участке j
дымохода, кг/м3;
wm, — средняя скорость продуктов сгорания на участке j ды-
мохода. м/с.
Потери давления на участке прохода P^jj тройника при
слиянии потоков определяются по формуле:
(3.2.55)
С05Гс.,л|-1 -038
(а
k А но
(3.2.56)
При 'Iq./* |/Лг । КОЭ<|м|шиие1П местного сопротикле-
пня определяется как сумма коэффициентов местных сопроти-
влении уменьшения сечения (см и. 6 и X При юления II) и
СЛИЯНИЯ ПРИ jjl । ~ I.
Здесь — площадь поперечного сечения участка /./+!
коллектора, м ;
At ji+i — площадь поперечного сечения соединительной трубы
J./+1 ,м
Yc.j.io — угол входа соединительной трубы _/./+! в участок
у,/+1 коллектора, град.;
ьос — коэффициент местного сопротивления участка
прохода тройника при слиянии;
— средняя плотность продуктов сгорания на участке
У./+1 коллектора, кг/м’;
wntcj.h I — средняя скорость продуктов сгорания на участке
J./+I коллектора, м/с;
— расход продуктов сгорания в соединительной трубе
/./+1. кг/с;
mcj.i+t ~ расход продуктов сгорания на участке у./+1 коллек-
тора, кг/с.
Потери давления в боковом ответвлении тройника при сли-
янии P:tj определяются аналогичным способом. В формуле
(3.2.42) вместо A? j следует использовать ACj<площадь по-
перечного сечения участка j.NCj коллектора, м ). вместо /nVj
использовать mCj^q (расход продуктов сгорания на участке
J.NCj коллектора, кг/с).
Разрежение на входе продуктов сгорания в участок дымохода
P^j определяется аналогичным способом. В формуле (3.2.37)
вместо следует использовать ЛС|/4/Vq*i (площадь попе
речного сечения участка y+l./VQ+| коллектора, м'). вместо
я»г0>1 использовать Wc j+i.jvq+i (расход продуктов сгорания на
участке J+1, NCj-^ I коллектора, кг/с)
Необходимое разрежение P&cj.iна ч^оде соединительной тру-
бы j.l в коллектор является суммой фактического разрежения
гну,/теплогенератора j.l и разрежения на входе в соединитель-
Разрежение на входе в соединительную трубу PlJf определя.
ется по формуле:
fy.jj = Сп'./у ~ ?hvjj • (3.2.57)
Естественная тяга соединительной трубы РН[ j , определяет-
ся по и. 3.1.10.
Потери давления в соединительной трубе PRV t определяются
по формуле:
w.jj = Wvjj ~гГ~^ + £ н7,> jj +
uhvjj 2 (3.2.58)
+ .и + ^ecr.jj^GVjj .
Потери давления PGi/ f при изменении скорости зависят от
скорости в соединительной трубе и соответствующего участка j
коллектора и определяются по формуле:
Ра = ^iw-( . (3.2.59)
где Sf — гидравлический коэффициент запаса;
/,1 ~ гидравлический коэффициент запаса для потерь дав-
ления при изменении скорости (S€GVjl = 5гдля 0;
^EGk/,/=tO ДЛЯ Pc,Vj,l< 0):
j,i — гидравлический коэффициент запаса для Pjjcj.i
= SL для Р2?0, > 0: 5fwr/ / =1.0 .Ъля P^j <‘());'
ijj — козффициент гидравлическою трения в соединитель-
ной трубе у./;
/-гл/ - длина соединительной трубы j,l, м;
j.i — внутренний гидравлический диаметр соединительной
грубы, м;
У<.
,с^мма коэффициентов местных сопротивлений уча-
пгинин•пч<1<'И7 ,ьной тРУбы (без коэффициента местного со-
p.., . И °1’кп,юго ответвления тройника при слиянии);
тельной Г'**™ ПРОДУКТОВ с,°Ра""я в соедини-
средняя скопост».
Потери flati tcHUH P2.iCj.l# боковом ответе leiiuu тройника при
слиянии потоков в коллекторе определяются по формуле
Лзс.м ~ ^acjj w‘nc.j,i ’ (3.2.60)
—
при
т. .1
0<—^-<1.0:
'«Г
0°<YCjJ «90е.
При Jq /4| jj <! коэффициент местного сопротивления
слияния потоков определяется как сумма коэффициентов ме-
стных сопротивлений уменьшения сечения (см.ли.6 и 8 При-
ложения II) и слияния при ;/Л| л/ = 1.
Здесь — коэффициент местного сопротивления боково-
го ответвления тройника при слиянии потоков в коллекторе;
nh J.l ~ Расход продуктов сгорания в соединительной трубе
Л А кг/с;
,nCj.i ~ расход продуктов сгорания на участке j.l коллектора,
кг/с;
Al jj — плошадь поперечного сечения соединительной грубы
j.l. м';
Av< j.l — плошадь поперечного сечения участка j.l коллектора, м :
4 — угол входа соединительной грубы в участок j.l коллек-
ТППи <"»
п. 3.1.10.
Потери давления в
воздушном тракте PBj определяются по
формуле (3.2.43).
3.4.3. Тепловой расчет
Температура внутренней поверхности стенки TiobCj,i опреде-
ляется по п.З. 1.8.
3.5. Система «воздух — продукты сгорания»
3.5.1. Основные принципы и методика расчета
Представленные ниже аэродинамический и тепловой расче-
ты являются поверочными. Поверку производят при условиях,
описанных в п.3.3.1.
Для каждого режима эксплуатации для точек слияния про-
дуктов сгорания в дымоходе и в отверстии максимального рас-
хода (7=0) находится распределение давлений, удовлетворяю-
щих неравенству (3.2.1). При этом фактические потери давле-
ния в воздушном тракте Р^, теплогенератора, подключенного
к системе «воздух — продукты сгорания» (см. рис. 3.23). опре-
деляются по формуле:
.V
= £ (Сгя i + Cve.i X У м\ .) + ’ (3.2.62)
где j ~ фактические потери давления в воздушном тракте. Па;
RB.k ~ потери давления в воздушном тракте участка к дымо-
хода. Па:
Рнв.к — естественная тяга на участке к воздушного тракта. Па;
~ потери давления в воздушном тракте соединительной
трубы/, Па;
?hbvj естественная тяга в воздушном тракте соединитель-
ной трубы, Па;
А — количество подключенных теплогенераторов.
Выбранное конструктивное решение считается удовлетвори-
ильным, если для всех режимов эксплуатации выполняется
ряд условий.
Для каждого теплогенератора:
’bcii.iy.Hируемого в номинальном режиме, или с минималь*
нои мощностью — условие неравенства (3.2.4);
При наличии предохранительного клапана величину сопро
тивления следует принимать в соответствии с паспортными дан
ными. в противном случае равной О
— ,1ы всех точек присоединения соединительных труб к
дымоходу
+ (з.2.бз>
*•/
где P/j— разрежение на входе в тракт продуктов сгорания уча-
стка j дымохода. Па:
PRttk “ потери даатсния в воздушном тракте участка к дымо-
хода. Па;
Рнвк ~ естественная тяга на участке к воздушного тракта. Па.
— Для каждого участка дымохода — условие (3.2.7).
Рис. 3.23. Система «жмцух — щюдукты сгорания* Индексация ша<»ениИ имения и
температуры: / — кдндл приточного воддухл; 2 дымоход; 3 — система •коиух —
продукты сгорании», 4 ipyConposon приточного ноиухи, 5 теплогенератор; о
Л.1Я определения значении ^ишлиимл »• «<-.мпчм|урьг в сис-
1сме «воздух продукты сгорания» с последовательным под-
ключением теплогенераторов необходимо использовать итера-
ционным метол. Последовательность расчета аналогична опи-
санной в п.3.3.1.
Каждая итерация состоит из двух шагов.
Шаг /. Начиная от низшего узла до выпускного отверстия
дымохода определяют:
- если существует отверстие максимального расхода:
расход воздуха через отверстие максимального расхода по
формуле:
»>,.„« 0-2 М)
\ Р>г»о
где /«//,) — расход воздуха на участке 0, кг/с;
С. - коэффициент местного сопротивления отверстия макси-
мального расхода. При отсутствии паспортных данных полага-
ют Со = 3,0;
//.о — разрежение в отверстии максимального расхода (с.м.п.
3.1.10), Па;
Л - площадь поперечного сечения отверстия максимального
расхода, м‘;
Р« — плотность воздуха на участке 0 дымохода. кг/м‘;
Рно потери заиления в отверстии максимального расхода, Па
Li» каждой соединительной трубы определяют:
расходы продуктов сгорания и воздуха, которые соотпет-
HUIHH» равны расходу в выпускном патрубке теплогенератора
и подаче воадуха в теплогенератор;
л ,Х1Н,К плотности продуктов сгорания по формуле
и воздуха по формуле (3.2.118);
и imuT’1"111, прости продуктов сгорания по формуле (3.2.30)
и воздуха по формуле (3.2.119);
шпе ini "й 1 "РоДУкгов сгорания и воздуха в конце соели-
лам (3 2 9х 'TV'пи*' Псоосных каналов — по форму-
3)8 \ I.*, 10,0 ТСМПсРигУРУ продуктов сгорания и воздуха по и
Д/Я КЦжХГП',Х "° Формулам (3.2.101), (3.2.102)
и учисткп rhjUftmA" .. —.X- О'
Нис. 3.24. Пример обошзченин и нумерации для узлов воздушного тракта
— расход продуктов сгорания после слияния потоков — по
формуле (3.2.8) и расход воздуха до разделения (см. рис. 3.24)
— по формуле:
./-• = mw.j + j , (3.2.65)
где г,1т^П1н.1 ~ расходы воздуха;
— температуру продуктов сгорания после слияния — по
формуле (3.2.9); температура воздуха по всей длине полагается
постоянной:
— среднюю плотность продуктов сгорания — по формуле
(3.2.29), среднюю плотность воздуха — по формуле (3.2.116).
— среднюю скорость продуктов сгорания - по формуле
(3.2.30), среднюю скорость воздуха - по формуле (3.2.116);
— температуру продуктов сгорания и воздуха в конце участ-
ков — по формулам (3.2.81), (3.2.83) или по п.З. 1.8;
— среднюю температуру продуктов сгорания и воздуха — по
п.3.1.8., для соосного канала — по формулам (3.2.84), (3.2.85).
Шаг 2. Начиная от выпускного отверстия дымохода в напра-
влении. обратнох) потоку продуктов сгорания до соответствую-
щего узла, определяют в каждом узле:
— естественную тягу на входе в участок дымохода — по фор-
муле (32 '
— потери давления на участке дымохода — по формуле (3.234),
— разрежение на входе в участок дымохода — по формуле
(3.2.2)
Если су шествует отверстие максимального потока, то для него
определяют:
— естественную тягу — по формуле (3.2.33);
— потери давления в отверстии максимального расхода по
формуле (3.2.34);
— разрежение в отверстии максимального расхода — по
формуле (3.2.2).
Описанные выше шаги должны повторяться до тех пор.
пока не будет выполняться неравенство (3.2.1).
3.5.2. Тепловой расчет
Раздельное исполнение
системы «воздух— продукты сгорания»
Если коэффициент теплопередачи стенок воздушною трак-
та больше 0.65 Вт/(м К), то температура продуктов сгорании
определяется по п. 3.3.5.
Температура воздуха н воздушном тракте полагается равной
температуре наружного воздуха. В противном случае она опре-
деляется как при соосном исполнении.
Соосное исполнение системы «воздух— продукты сгорания»
Приведенная ниже методика теплового расчета распростра-
няется на участки длиной до 3 м.Участки дымоходов, длина ко-
торых превышает 3 м, должны быть разбиты на участки мень-
шей длины.
Участки дымохода
Для нахождения распределения температуры в дымоходе не-
обходимо использовать итерационный метод.
Для расчета loj и TnBj необходимо знать соответствующие
температуры воздуха TeBj во всех узлах.
Гемпература воздуха в месте забора полагается равной тем-
пературе наружного воздуха:
= Т, , (3.2.66)
Начиная с принятого начального значения TeBj необходимо
"?".°?Ь?ОВаТЬ <|х)’1МУ;,Ь| (3.2.70)—(3.2.85) для поиска иоиблнже
J
7й~ - (3.2.67)
**
При расчете температуры используется соотношение
T^.i = Т^.).у для у >|. (3.2 68)
Итерации для определения To8J продолжаются до тех пор.
пока нс будет выполнено условие:
I , (3.2.69)
где ~ температура воздуха в начале участка JV . К;
Г, - температура наружною воздуха. К.
Tf8j ~ температура воздуха в начале во заушного тракта участ-
ка J. К;
Г^+| “ температура воздуха в конне воздушного факта уча-
стка у+/. К:
Лчх — количество участков дымохода;
г - точность расчета, принимаемая е -I.
Коэффициент теплопередачи к участка j дымохода определя-
ется по формуле:
(3.2.70)
н
L\
пкк,~ коэффициент теплопередачи участкау дымохода. Br/м К.
а,, — коэффициент гепловоспрмятия внутренней поверхности
Участка / дымохода, Вт/м К;
аа. — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности уча-
стка у дымохода. Вт/м; К;
— гидравлический диаметр дымохода, м.
— наружный гидравлический диаметр дымохода, м
Поправочный коэффициент температурной неу«. нм» пикк и».
Дли соосных каналов полагают = И
I и ’ К-
»*АП»ЧАП1П КИ ДЫМОМ' 1Л. I
Рис. .125. Ус юнныс обозначения. используемые при расчете системы -воздух
продукты сгорания* с соосными каннами / — тракт продуктов сгорания; 2 — ка-
нал продуктов сгорания — дымоход; J воздушный тракт: 4 - канал подачи воз-
духа: 5— окрхжаюши» воздух
~ поправочный коэффициент для учета теплового излуче-
ния наружной поверхности стенки дымохода на внутреннюю
поверхность стенки канала полами воздуха. принимается рав-
ным 2 Для участка дымохода, в котором температура внутрен-
ней стенки всегда ниже температуры точки росы продуктов
сгорания, принимают Srad = |.
Обозначения, используемые при расчете системы «вохттх-
продукгы сгорания», - см. на рис.3,25.
Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности участка j
йымохода aaJ определяется по формуле:
<3.2.713
-44,
+и,'
(3.272)
1 л '*
'......... Ml ,
(3.2.73>
II
0,0214 (R®, -100) Рг
(3.2.74)
Re. =
где лй — теплопроводность воздуха в воздушном тракте уча-
стка;. В г/м К;
\и.;/ — число Нуссельта для наружной поверхности стенки
участка j дымохода;
£)Л;в — внутренний гидравлический диаметр воздушного трак-
та. м,
— плошадь поперечного сечения воздушного тракта, м ;
внутренний периметр воздушного тракта, м
1а — наружный периметр воздушного тракта. м;
Nugj _ число Нуссельта для воздушного тракта:
yBj — максимальное из значений коя^фипиентов гидравличес-
кого трения внутренней поверхности стенки воздушного тракта
и наружной поверхности тракта продуктов сгорания дымохода:
^^п<юав— коэффициент гидравлического трения на участке j
при ламинарном режиме течения воздуха;
Refi/ — число Рейнольдса для потока воздуха на участке/;
Ргй^ — число Прандтля для потока воздуха на участке/.
L, — пина участка/дымохода. м;
Wgj — средняя скорость воздуха в воздушном тракте участка
/, м/с;
vb.. ~ кинематическая вязкость воздуха в воздушном гракп.
участка/дымохода. м-/с.
Koj(/)ffiuuufHrn тепюпередачи к стенки канат т
участка j определяется по формуле:
к
D,
н
(3.2.76)
где к
— коэффииисн I теплопередачи участка j канала
а коирфипиенг тепловосприятия внутренней поверхно-
сти канала подачи воздуха. Вт/м К:
* I термическое сопротивление канала подачи воздуха, Вт/м К;
/)ЛаЛ _ наружный гидравлический диаметр воздушного тракта, м;
aJlt I - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ка-
нала подачи воздуха, Вт/м'К.
определяется по формуле:
л, - j
~ D
иив
(3.2.77)
где
(3.2.78)
и Nii/jj— определяется по (3.2.74),
где — теплопроводность воздуха в воздушном тракте уча-
стка /, Вт/м К;
число Нуссельта для внутренней поверхности стенки
канала подачи воздуха на участке j:
NuWj— число Нуссельта для воздуха;
— гидравлический диаметр воздушного тракта, м.
Коэффициент охлаждения участка j дымохода Kj определяется
по формуле:
К (3.2.79)
' т,
где kj - коэффициент теплопередачи участка у, Вт/м’ К;
U - периметр, м;
kj — длина участка у, м;
nij расход продуктов сгорания на участке у, кг/с;
lpj ~ > ,ельная теплоемкость продуктов сгорания на участке у,
Дж/кг К.
Коэффициент охлаждения канала подачи
ется по Формуле-
воздуха определи-
(3.2.80)
где — коэффициент охлаждения канала подачи воздуха на
участке J;
kBJ — коэффициент теплопередачи канала подачи воздуха на
участке/, Вт/м К;
f/,e- внутренний периметр канала подачи воздуха, м;
LBj — длина участка j, м;
nigj — расход воздуха в воздушном тракте участка j. г/с;
cpBj — удельная теплоемкость воздуха в воздушном тракте
участка/.Дж/кг К.
Температура продуктов
определяется по формуле:
сгорания в конце участка /дымохода
(З-Л^хз^ А. )/.у<-2^(/ / + К^Т )
(2 + Ау)(2+А,,) + 2Л', Ej .(3.2.81)
где
£ = , (3.2.82)
‘ mB.t СрВ.)
T0J — температура продуктов сгорания н копие участка/дымо-
хода, К;
Tej — температура продуктов сгорания в начале участка/ды-
мохода, К:
TeBj ~ температура воздуха в начале воздушного тракта участ-
ка/, К;
EUJ — температура окружающего воздуха участка/. К;
Ej — отношение тепловых потоков продуктов сгорания и воз-
духа на участке /.
Температура воздуха в конце тракта участка J определяет», я
по формуле:
г Т ’Г г 2 IT -Т )• (3.2.83)
~ "Г 1„ j IfBj i- (
Вышеуказанные зависимости получены в предположат и.
пго теплообмен определяется разностью средних ,СМГ,СВ-,|^Р
koj дымохода. определяется по формуле:
у _ . (3.2.84)
Температура воздуха,усредненная по длине воздушного тракта
участка j. определяется по формуле:
Г = . (3.2.85)
9 mltj 9
Соединительная труба
Для расчета T„Vj и ToBYj должны быть известны температу-
ры Ты} для всех узлов.
Условие окончания итерационного процесса:
I - Т.,., i S i . (3.2.86)
где Те0\ , — температура воздуха в начале воздушного тракта
соединительной трубы j. К:
г - точность расчета, полагаемая равной ГК;
N — количество присоединенных теплогенераторов.
Коэффициент теплопередачи соединительной трубы j опреде-
ляется по формуле:
fyul j aaK.j ^гм1
(3.2.87)
где ki j — коэффициент теплопередачи соединительной трубы
У. Вт/м-К;
•S\ — поправочный коэффициент температурной неустойчиво-
сти. для соединительных труб полагают SH =1:
( М
— термическое сопротивление соединительной трубы
j:Вт/м К;
гидравлический диаметр соединительной трубы J, м:
“ наружный гидравлический соединительной трубы j, м;
коэффициент теп.товосирнятия внутренней поверх-
ности соединительной грубы у; Вт/м К;
СОСДИНИ I V. IbHOIl ipyubiy. нт/м К.
•SwJ - поправочный коэффициент для учета теплового излуче-
ния наружной поверхности соединительной трубы продуктов
сгорания на внутреннюю поверхность соединительной тубы
подачи воздуха, принимается равным 2. Для соосных соедини
тельных труб, в которых температура внутренней поверхности
канала продуктов сгорания всегда ниже температуры точки ро-
сы продуктов сгорания, принимают Sn.d = 1.
а определяется по формуле
at j " 7Г“
UhRV.j
Ав»-,/ ~
^«1 I + J
= 0-86
Y*'*
(3.2.88)
(3.2.89)
(3.2.90)
Mr,,., =0.0214
xO,f>7
(Re;; -100) Pr. •
Д>Н1 ;
A
(3.2.91)
R-Cfil J -
Vbv.j
(3.2.92)
где f — теплопроводность воздуха в воздушном тракте со-
единительной трубы у. Вт/м К;
Nuar j — число Нуссельта для канала у подачи воздуха, от-
несенное к наружной поверхности стенки тракта продуктов
сгорания;
j — гидравлический диаметр воздушного тракта соеди-
нительной трубы /, м;
у— площадь поперечного сечения воздушного тракта со-
единительной трубы у. м’;
D>iVaij~ наружный гидравлический диаметр тракта прод\кюв
сюрания соединительной трубы у. м;
UiB\- j ~ внутренний периметр воздушною тракта соедини
I t, наружный периметр тракт* продуктов сгорания со-
единнгс тьмой трубы у. м:
\иХ( чис ло Нхссстьга для воздуха и подушном тракте со
единительной трубы j;
v. максима льнос lit шачений кои|ч|»иниенгов гидрами
ческою трения внутренней поперхносги воздушного тракта и
наружной поверхности тракта продуктов сгорания соедини
телыюй трупы/.
ко »ффнпиен1 । и триптическою трения волдушного
тракт.» соединительной трупы / для ламинарного режима теме
кич потока;
КсД| j - число Рейнольдса для во «духа в воздушном тракте
соединительной трубы /
РгЯ1 чис то Прандтля для воздуха в воздушном тракте со-
едини тельной трубы/
I1 , — длина соединительной грубы / м.
Коэффициент теплопередачи стенки канала подачи воздуха
соединительной труды определяется по формуле:
(3.2.<)3)
тле к//, - ко тффиниент теплопередачи стенки канала подачи
воздуха соединительной грубы / Вт/м'К;
коэффициент гепловоспричтия внутренней поверх
нести кан.т.1.1 подачи воздуха соединителытои трубы/ Вт м К;
I I
термическое сопроппздение стенки канала подачи
нотдуха соединительной грубы j, Вт/м’К;
j внутренний Т1тдрл1си1ческий диаметр воздушного
тракта соединительной грубы / м;
,/ наружный гидравлический диаметр воздушного тра-
кта соединительной трубы / м;
— ко ч||фицнент теплоотдачи наружной поверхности
соосной соелинигелыюй трубы J. Вт/м'К
1|ю ми». •
Д11Я ОН|м.Д1 iuhhm «»,ж у ИСПОЛЫуСТСЯ формула
1-0.14
Uhm ,1
-ЛМ»
(3.2.94)
D
Ы1 /
N“*- ,
(3.2.95)
^Л>А
глс Niiat j число Нусселыа для воздуха в воздушном тракте
соединительной трубы j, определяется по формуле (3.2.91);
Nu/ц»^ — число Нуссельта для внутренней поверхности стенки
канала продуктов сгорания соединительной трубы / Dhbl , —
гидравлический диаметр воздушного тракта соединительной
трубы/ м.
Коэффициент охлаждения канала продуктов сгорание соедини-
тельной трубы определяется по формуле:
А, = Ц./ Ьл , (3.2.96)
где А'Г/ — коэффициент охлаждения канала продуктов сгора-
ния соединительной грубы /
— коэффициент теплопередачи стенки канала продуктов
сгорания соединительной трубы / Вт/м’ К;
— периметр канала продуктов сгорания соединительной
трубы/, м;
l-cj — длина соединительной трубы/ м:
тyj — расход продуктов сгорания н соединительной трубе/ м/с,
Cpvj ~ Удельная теплоемкость продуктов сгорания в соедини
тельной трубе у, Дж/кг К.
Коэффициент охлаждения канала подачи воздуха сое/ цнитель
ной трубы определяется по формуле:
, (3.2.97)
*' ' ’ 0 л
где АД|^ — коэффициент охлаждения канала иод.» ш здух
ЛЬЯМ
Ал( / — коэффициент
поiivxa соединительной трубы/, Вт/м К:
Г Л|' - внутренний периметр воздушного тракта соедини-
тельной трубы /. м;
—длина соединительной трубы у, м;
_ расход воздуха в воздушном тракте соединительной
требы у, кг/с:
_ удельная теплоемкость воздуха в воздушном тракте
соединительной трубы/. Дж/кг К.
Температура продуктов сгорания в конце соединительной
трубы j ToVJ определяется по формуле:
(2-Л ц2 + Ам )Г( +2А( + 2Г,Д1 + ЛЛ i ,
----- -------------~~ ” V J. Z. 7 О )
(2+K, H2+/fevЕ, ,
с
г - Ты С_£Ы . (3.2.99)
CV/ ~
,,,/п ,/ j
где 7*и , — температура продуктов сгорания в выпускном пат-
рубке теплогенератора у. К:
Г(д j — температура окружающего воздуха соединительной
трубы /, К,
Eyj — отношение тепловых потоков продуктов сгорания и
воздуха в соединительной трубе.
Температура воздуха в конце воздушного тракта соединитель-
чин трубы определяется по формуле:
T^.i=K.l*T„l-T^l—^-(rw.,-T^l1. (3.2.100)
А1 >
,1е 1em'j — температура воздуха соответственно в койне
и начале воздушного тракта соединительной трубы у. К
Приведенные выше <|>ормулы выведены в допущении, что
теплообмен определяется разностью средних температур.
I еипература продуктов сгорания, усредненная по длине соеди-
Температура воздуха, усредненная по длине воздушного фа-
кта соединительной трубы/. TmBij определяется по формуле:
т^., = ^L^IsSU (3.2.102)
3.5.3. Аэродинамический расчет воздушного тракта
Естественная тяга в воздушном тракте систем «воздух —
продукты сгорания* полагается равной 0 Па:
— для систем раздельного исполнения независимо от их терми-
ческого сопротивления:
— для систем соосного исполнения при термическом сопро-
тивлении стенок дымохода и соединительных труб более 0.65
Вт м К
В остальных случаях естественная тяга в конце воздушного
тракта участка j PflBl определяется по формуле:
= (3.2.103)
где //у — высота участка/. м;
g— ускорение свободного падения 0.81м/с ;
Pi — плотность наружного воздуха. кг/м‘:
Л-.л ~ плотность воздуха. усредненная по длине посту шито
тракта участка /. кг/м
Естественная тяга в конце воздушного тракта соедините.зь-
(3.2.104)
ной трубы j Phr\j определяется по формуле:
Crt / = wv./S(pt-P<.v Л
где HVj — высота соединительной трубы/, м;
Р,м — плотность воздуха, усредненная по длине Bouyntnoic
тракта соединительной трубы/, кг/м'.
Естественная тяга воздушного тракта соелинпильно! •
j системы «воздух — продукты сгорания» ?hbvj опР*-
по формуле:
'hbv j ' 8 (Pl ~ f
Потери давг/ения в воздушном трвктс \4lkuiko j \.
?КВ.<
f
~ SfJ V*Bj
к
x # *A'_ W*t f + SfUIIJ ^*’1./ + ‘^LGB.J ?GB.J
. (3.2.106)
rae pRB _ потери давления в воздушном тракте участка;, Па;
РН11/ - потери давления при разделении потока воздуха на
входе в воздушный тракт соединительной трубы участка ;+!.
Па;
р(;[1/ _ потери давления при изменении скорости потока в
воздушном тракте участка;. Па;
— коэффициент гидравлического трения в воздушном
тракте участка ;;
Lj— длина участка ;, м;
Dhfij ~ гидравлический диаметр воздушного тракта участка;. м;
~*?я./ — сумма коэффициентов местных сопротивлений воз-
душного тракта участка ;;
wmHj ~ скорость воздуха, определенная по средней плотности
воздуха на участке ;. м/с;
— гидравлический коэффициент запаса для воздушного
тракта;
SfAifij ~ гидравлический коэффициент запаса для потерь давле-
ния при разделении потоков воздуха (5/Л/д^ = 5£Ддля РрщЪй
и simbj = 1.0 для Рилj < 0);
Segbj ~ гидравлический коэффициент запаса для потерь дав-
ления при изменении скорости на участке ; (SEGB l = SER для
PGBj > 0 и SEGBJ = 1.0 для PGbJ 0).
Потери давления при изменении скорости потока PGbj н ном)ут-
ном тракте участка j определяются по формуле:
hin.) ~ w^b.j^ для j<N, (3.2.107)
P..nN = iV\uj^N. (3.2.108)
• " .......f.uj потока в месте вхоОа
воздуха в воздушный тракт соединительной трубы /=/ (см рис
3.24) определяются по формуле:
Р ~ Г 2
rB».j - Ьлл,/ —7- для j<N (3.2.109)
= 0.35
тв /
«./
для J<W
(3.2.110)
и
ли.л ~ 0
где Zhhj ~ коэффициент местного сопротивления при разде
лении потока воздуха в сечении входа в воздушный тракт со
единитсльной трубы j;
ntfii j — расход воздуха в воздушном тракте соединительной
трубы J, кг/с;
mBl — расход воздуха в воздушном тракте участка j, кг/с;
PmB.j — плотность воздуха. усредненная по длине вохзушно-
ю тракта участка j. кг/м'.
Потери давления в воздушном тракте соединительной трубы j
Prhi j определяются по формуле:
р
гнт .j
(3.2.112)
Х 2 WmBVJ + SfiMBt J + ^SGBVJ ?GBt .1
где Pgfii ! — потери давления в воздушном тракте соединитель
ной трубы у, Па;
taij — потери давления при разделении потока воздуха на
входе в воздушный тракт соединительной трубы. На.
^GBcj — потери давления при изменении скорости потока в
воздушном тракте соединительной трубыПа.
— коэффициент гидравлического трения воздушного
*ла соединительной тоубы /;
( Ilf 1Р.1Н1ПЧССКИП диаметр воздушного грат соедини
тельной трубы /. м;
сумма коэффициентов местных сопротивлений во»
lyiinioio трама соединительной грубы/;
Р..л» плотность воздуха, усредненная по длине воздушно
го трама соединительной грубы/, кг/м’;
- скорость воздуха, определенная по средней плотно-
сти воздуха в воздушном тракте соединительной грубы /, м/с;
гилрап лический ко зффииисн1 «аниса для потерь дав-
ления при разделении потока воздуха в воздушном тракте со-
единительной трубы j (SrKIH4 - Slnii\n Pg^Zti и .V/w/n?= 1.0
для Pg)2j <. 0);
•S'fi.fli гидравлический коэффициент запаса для потерь дав-
тения при изменении скорости потока в воздушном тракте
соединительной трубы / (.V£6#|>Z = -У/Л для Pqbvj ° 11
s . I . » тля /< 0>
Потери давления при изменении скорости в канале подачи uni
духи стч1инительной трубы j P(,Bi] определяются по формуле:
ра1 -РцШи,’ • (3.2.113)
Потери давления Ррш ПРН разделении потока воздуха па
входе в воздушный тракт соедини тельной трубы / (см рис. 3 24т
определяются по <|>ормудс:
cosy,
Л/П .!
,П 'О , Л
I
(3.2.1151
ABlJ - плошадь поперечного сечения воздушного тракта со
единитсльной трубы j, м';
- угол присоединения воздушных трактов соединительной
грубы / и участка j дымохода
3 .5.4. Плотность и скорость воздуха
Если коэффициент теплопередачи канала продуктов сгора-
ния меньше или равен 0.65 Вт/м К. необходимо учитывать из-
менение температуры и, соответственно, плотности воздуха.
Плотность воздуха в воздушном тракте,усредненная по длине
участка j, р„ц t определяется по формуле:
= (3.2.116)
где р, — атмосферное давление наружного воздуха. Па;
Я, — газовая постоянная воздуха. Дж/кг К;
7„(в/ ~ средняя температура воздуха в воздушном тракте уча-
стка /. К.
Скорость воздуха в воздушном тракте, усредненная по длине
участка j. wmBj определяется по формуле:
т»л____ , (3.2.117)
PtiB.j
— плошадь поперечного сечения воздушного тракта
=
"Вл
где ABj
участка у, м’.
Плотность воздуха, усредненная по длине воздушного тракта
соединительной трубы j,pntBvj определяется по формуле.
(3.2.118)
п -т
тле ^mBVj — усредненная температура воздуха в воздушш
тракте соединительной трубы/. К ,„n^nui со-
Скорость воздуха,усредненная по длине воздушного
сдинительной трубы определяется по (|><»рм\.к
. (3.2.119)
3 6. Упрошенная методика определения размеров изолирован-
ных дымоходов с двойной стенкой из нержавеющей стали*
3.6.1. Принцип расчета
Рассматриваются секционные дымоходы, наружная и внут-
ренняя стенки которых выполнены из стали марок AISI 303,
AISI 316 с прослойкой из минеральной ваты толщиной 25 или
50 мм я зависимости от диаметра, и дымоходы с наружной
стенкой из оцинкованной стали, предусмотренные для уста-
новки внутри зданий
Рассмотрены системы, подключаемые как к теплогенерато-
рам с высоким КПД. гак и к традиционным генераторам.
Стандарт DIN 4705 предлагает точную методику расчета па-
раметров дымоходов и соединительных труб различных типов,
как для герметичных, так и негерметичных котлов, работаю-
щих на любом виде топлива.
Как указано в п.4 DIN 4705. определение сечения и высоты
дымохода базируется на сравнении разрежения в точке входа
продуктов сгорания в дымоход Р. с необходимым разряжени-
ем. которое равно сумме потерь давления в теплогенераторе
/N-. в соединительной трубе Р/\. и в воздушном тракте PL.
Должно выполняться следующее неравенство:
Pz г Рп + Pf, + PL
Основная идея метола расчета — сравнение потерь давления
в тракте продуктов сгорания и разности давлений, определяе-
мой разностью плотностей продуктов сгорания и наружного
воздуха.
Дзя решения неравенства используется итерационный ме-
тод.
3.6.2. Основные параметры и поправочные коэффициенты
, построении графиков, представленных на рис. 3.26—
. в качестве констант были приняты следующие параметры
и коэффициенты:
— потери давление в воздушном тракте PL = 4 Па;
— потери давление в теплогенераторе:
Гн- ~ 0 Па — для герметичных котлов;
= IU на - для атмосферных газовых котлов с прерыва-
телем тяги;
Pw - для котлов с камерой сгорания, находящейся под раз-
режением. определяется тепловой мощностью;
— температурный коэффициент запаса для нестационарно-
го режима 5// = 0.5. Коэффициент учитывает режим функцио-
нирования теплогенераторов с регулируемой горелкой (типа
Вкл./Выкл.). для которых соотношение между временем от-
ключения (Выкл.) и временем работы (Вкл.), рассчитанное за
весь отопительный период, равно примерно 0.5;
— гидравлический коэффициент запаса Sp = 1.5. Коэффи-
циент учитывает режимы, связанные с перегрузкой котла, уве-
личением расхода избыточного воздуха, неблагоприятными ме-
теорологическими условиями;
— температура наружного вохтуха te = +15 С. При темпера-
туре наружного воздуха, превышающей указанную величину,
тепловые установки обычно отключаются;
— кроме того, для газовых котлов с атмосферными горелка-
ми учитывается увеличение на 25 % максимального расхода в
дымоходе за счет потока воздуха, поступающего через преры-
ватель тяги.
3.6.3. Графический метод определения параметров дымоходов
В табл.3.3 приведены условия, необходимые для выбора со-
ответствующего графика. Эти условия определяются типом ге-
нератора. видом топлива и типом установки.
3.6.3. Типы теплогенераторов
Рассмотренные типы теплогенераторов:
— генераторы с высоким КПД:
герметичные котлы с инжекционными горелками, работай»
шие на дизельном топливе, метане, горючем масле.
негерметичные котлы с инжекционными горелками, ра
тающие на газе;
— генераторы с традиционным КПД:
герметичные котлы с инжекционными горелками, ра ю •
ЩИе на дизельном топливе, горючем масле или метане,
негерметичные котлы с инжекционными горелками,
Тати 1И»» г*»»»***
Tdfuuwi —
Тип котла Тип юплина / продуктов сгорания. С СОл. Т Тип ус- тановки (1-41 1 рафик нд рн- сунке
гермстнч• 1М •> 1 Дизельное 200 13 (9.5) 2 4 3.26 3.27
ТПП ЧИНО-
КОТЛЫ инжекимок- ная горелка нафы-лв
|С HWLO- КИЧ М1Л нсгсрмспп- ный. нижекшюн- нля горелка 150 6.5'” У * 4 зз: 333
герметич- ным, инфекцион- ная горелка Дизельное топливо - нафта-гл 260 11 18) 2 4 3 2s 3 29
гради - икон- ные котлы Приме леэичег ческой 10 % । скобка rmtuc негерметмч- ныл. инжекцион- ная горелка Дизельное топливо - нафта-т 260 Н (8) ’ 3.30 3.31
негермстич- ный. инжекцион- ная горелка негерметмч- ный чакия: 1. Пр ской отмстк» отметки нс <з каждые 5( IX. oi носите г • • <*«*» • «X - - ж 'толь, дро- ва и веденные е, равной 2 обходимо у И) м высот ’ к ИСПОДЫ 180 260 данные СОО 00 м При велнчивать ы. 2 Знамен ованию мет 5(3) 12 тветствук фугих w сечение д ига СО}, ; ана. З.Д.11 Л * 4 2 4 гт средне тениях । IMMO.XCW /казаннь ина сое л 3.34 3.35 3.36 3.37 й гео- еодези- г на ге в пни-
котлы С камерой сгорания, находящейся под разрежением,
с инжекционной горелкой, работающие на дизельном топливе
горючем масла или метане;
котлы с камерой сгорания, находящейся под разрежением,
работающие на угле и/или дровах.
3.6.4. Характеристики топлива
По данным табл.3.3 можно заметить существенное различие
между средними значениями КПД теплогенераторов с высоким
КПД и традиционным. При этом, на некоторых графиках объ-
единены расходы продуктов сгорания ня жидкого топлива и
метана (например. 13 Яг СО? дтя дизельного топлива и 9.5
СО? для метана), гак как при равных расходах избыточного
воздуха расход продуктов сгорания меняется незначительно.
3.6.5. Характеристики установки
Для каждого типа котла и вила топлива необходимо учиты-
вать два условия:
— длина соединительной трубы /=3 м и сумма коэффициен-
тов местных сопротивлении А'=2;
— более жесткое условие А=3 м и А = 4.
Этот диапазон параметров перекрывает все случаи, встре-
чающиеся в реальной практике. Рекомендуемая последователь-
ность использования графиков позволяет получить сначала
-идеальное* решение, а затем — -реальное».
Если длина соединительной трубы отличается от 3 м как в
большую, так и меньшую сторону, необходимо при использо-
вании графиков откорректировать значение суммы коэффици-
ентов местных сопротивлений А. увеличивая или уменьшая А
на 0.1 на каждый метр длины.
Таким образом, можно использовать линейную интерпо.ия
□ию дтя определения сечения дымохода.
Ниже приведены значения коэффициентов А местных соиро
тивлений. которые можно использовать дтя определения поте) к
давления как в соединительной трубе, гак и в дымоходе:
Отвод 15* 0.10
Отвод 22—30’ 0.15
Отвод 45' 0.30
0.25
0.10
1.0
0.40
0.50
0.00"
Изменение сечения
сужение
расширение
Тройник
Огнол 135“
Зо1гг
Дефлектор
3.6.6. Графики для определения сечения дымоходов в зависи-
мости от высоты дымохода, номинальной тепловой мощности
теплогенератора для разных условий, их последовательность и
данные каждого из них (см.рис.3.26—3.37) точно соответству-
ют данным габл.3.3
3.6.7. Пример расчета
Проектные данные:
— котел — герметичный с высоким КПД. горелки работают
на дизельном топливе с вдуваемым воздухом.
— длина соединительной трубы — 3 м.
— сумма коэффициентов местных сопротивлений (см. п.
3.6.5):
2 отвода 90* А = 2 х 0.6 =1.2
1 тройник А =1.0
I зонт А =0.5
итого: V К' = 2.7
— высота дымохода: П = 20 м
- номинальная тепловая мощность: Qu= 400 000 ккал/ч.
Расчет:
Исходя из проектных данных следует искать решение, ис-
пользуя графики на рис. 3.26. 3.27.
При условиях, идентичных условиям рис. 3.26 (/ = 2м.
2*^ ~ 2). принимается дымоход с внутренним диаметром,
равным 250 мм.
При условиях, идентичных условиям графика на рис.3.27
2м, дА ~ Ц), принимается дымоход с внутренним диа-
метром. равным 300 мм.
Нискольку проектные условия являются промежуточными
м. ’ОИИЯМН Рис.З 26 и 3 27. л внутренний диаметр 250 мм
’ я.н.1 предельным условием рис.3.26, необходимо принять
внутренний диаметр дымохода 300 мм
Высота дымохода /. м
6ЛОО
two
4000
3000
2000
1003
500
400
300
200
100
so
40
30
20
^0
Высота дымохода /, м
Высоте дымоходл /. м
ДОЛ/ЧХ10М)
Высота дымохода /, м
юсалЛ- х WOO
6000
f>OCO
4С0Э
зох
2000
1000
500
400
эоо
200
100
50
40
30
20
10
Высот дымохода А м
Высота дымохода /. м
О» • «* •
<хаг<м я *000
Высота дымохода /. м
Гиг я яя
Высота дымохода /, м
мм л * < ЮОо
МК>0
жо
2000
1000
3<Ю
200
100
30
20
10
500
400
50
40
500
30 40 50 ’00
600
ГТ 5S0
400
Ж
200
<0Т
6000
5000
4000
3000
2000
1000
500
400
300
200
100
50
40
30
10
Высога дымохода /. м
л 1000
вООо
здю
4000
хюо
*хю
1000
500
400
3W
200
100
50
40
30
20
10
Нис. лл<
Высота дымохода /, м
л 7 rro\0»'N> luo.-’wfl
WOl <
ШР
11 и
hjM- * 1003
<0r
GC-M
5000
♦ню
30(10
20Х
1W>
яОТ
400
ЗМ
200
1»
50
♦)
30
20
13
Высот дымохода /, м
раюперистика юания/йымохода* * по DIN 3368 Ч Л
। (Ъмтовые eipcv-» алислсн а uamhi
Й1ХКХ14 1Х.„ис
V жил * помер ДОМА Уживииимср^^
Маяв
: Параметры iMMNi
Тип НИМ Дом IM одну егмьо Дом tu neewmao семей
) Параметры imwk’W'u
Потипенис димсяп.м • кмини (ПО ыммоамогп* пмн
Жим сгмсимс дымочам СИ ' _ с* * _ СМ * _____fcM
Tcmummj стенки жммпчоъ» __см Т отшит дымочлдд см
MaiepaAi aiMMiue________________________________________________________________
Группа термического «.ошм гм щемив I II Ш
Досю «иге tcH.ii теам’мм я кишит • исотшипмеыыч шэмеммш Да Нет
над к|\жвей Да Нет
Высота посюдепэ учкгм лымочам «ш самым исрчинм вот юы| м
СиоКтш зышпом и тип чэт^шого Tcrpplkrwi тцкитстмого люо
Высот! зымочода тд ышиаом ммкли тыл кровлей __________м
Нд-нмие яасждкм яа дыыоюл Да Het
4 Прмвсрка дымокои
Пробы пл тегу wpvBC демы Д’ Нс7
Репльлзт
П|Ш’ t'Men ДММОШи W IKUMMtni га ЮМА кегмв • сдаттсям* с DIN 'с* 4 г к *
-СОЧ1Г1 подтвержден* Нс имеетеt кмекиев слсд?*^* ымечднт
_____________________________________________________ ____________________________________________________Поаякв
• ми________________________________________________Рлймм* втИС«т®Г
_ :ruii Mfr*"*** ^ТПЫПЖМ^
*я - Момтажмаа ирсаиммим! ‘Ч* ан «ы-ооре kOor»ci»i**iK с ***>
fr*iLMJM9Nir t*'*"'* *’ "-г*—‘ ’ — < Л1Ж, fce’ —
м<>п.и^ хирак/пери&пики коямол» no 0//V JJ6.V 9. ft
, (V,n.^«. 4** V*M,U'
|U<I «Г *4
\ п цв ta m»M<r M'**
Мл TH
UmIHP
V MII4 || 1ЮМСР 11IV41
Мл<» *
MCCTP
*<•*»«»>• •»••<•*WH* *»’» “"0,,,N Ч«1Ч*|кМ
«линхни-иим» гаю»ы» u»iк»
II) 1-2ZL_L’’ г tfl_ ^5^
ItaMVhMV't'b
Гни
\кклМ**иП4М« KU U'M« Не«11Н*Ч Ц.
Ги»Ч>М*»1Н ин троги (Dj I’ljl
IhhMmH’UINHICUHiM ?*1
k»V IP wr 1 •»• I»’ Pv ияр 1 M JI 4 -" -1-1
Дшаммплам^м (0 h|4 W Mi 4MHMMS 1 qpjeWWUEMl
* «**к??ги'hMi !j
>»«^ШМПрД>к»С UiHieuKNBC
U дм 1*ОМП1|*'ЖХГК*» mivan vkucutm uw нкамо и ыенш iciawe Д.1 |1я
Крепким frornu дотм»ь (|| (2| |Э> (4) (М
На uAjIium'mwiihi twe m •ир<нгнм«Ч( моими
Но Р« и™ рмаоюжсижм стеис
И»______________________________
Л Дышпси
^w^HvtetChiK-ыы.111Л1 ;u »wowrci.l(«c Ijrfumictt . Ни
< Кч^ичсиий »€|* UMrvne Дд цсг
1к О..Ч..0 g шлиуашиие 1>и>иц KVH0H • ГЛ»||>ТЬГГЮП1 с PIN Ил« Ч к, ш» и |>»мжил ►
лымьнлдч яс имеши• iiwnurie сдеичкиик ммемюи
Mcvnt и мп
IkuitM*
|»4lU’HIIW4l •нкис^нч1
knitaui Sk»WU<HAM »«Г41Ыи11шв мм.
V •!» "*‘1*4%* IP com»СИинн с <мь н<мм мммл ин* аи »т»м)
" — «ШИЛ ж J
Обо- зна- чение Г" Параметр г41МСР’ носи»
p Плошадь поперечно!о сечения Коэффициент тспловосприятия внутренней поверхности м* I Вт/м К
С Удельная теплоемкость Удельная теплоемкость продуктов сгорания Дж/(кт К) Дж/(кг К»
'« •s' -a sd Толщина Вн пип диаметр Гидравлический диаметр Ускорение свободного падения М □ м м/с
H Вы С о га дымохода м
Hl A Высота соединительной трубы Коэффициент теплопередачи (п.3.1.8) !м Вг/(м К)
^obm K_ Коэффициент теплопередачи в верхнем сечении участка дымохода Коэффициент охлаждения »п.3.1.8) Вг/(м К» 1 - '
L Длина м ч —•
m Расход продуктов сгорания (п.3.1.2) кг с * \
Ш, — «» Расход продуктов сгорания в соединительно»» трубе Номинальный расход продуктов сгорания теплоге- нератора кг/с кг/с j
«’Hi- Л' Nu p Л R Фактический расход продуктов сгорания теплогене- ратора Количество теплогенераторов, подключенных к с»» стеме удаления продуктов сгорания Чис до Нуссельта (и 3 1 —— Гидростатическое давление Давление наружного вотдуха (п ' 1 • По । тления в no иу:пном тракте (и ' 1 * Фактические потери давления в вох*1УШ”оМ ч-,к Поткгчм TfUMU на тонне н в МСС1НЫХ tCHIjX кг/с Па II.» ггГ Па It.
пр<» р» Ц1. /. *т 1 /»М» **/-•*" • Разрежение на входе в соединительную трубу (и. 11.10) Па '
Pg Потери давления. вызванные изменением скорости Па
К [ с 1 еетпенная ТЯГЯ пГ
/ ,! н 11дя тяга соединительной трубы гъ ~~
Р/ •тровое давление (п. 3.1.10) гй
hit Необходимое разрежение для устройства подачи вторично)о воздуха (и.3.1.11) Па
ъ Потери давления в дымоходе Па
р» Потери давления в соединительной трубе (п.3.1.10) 11.1
\Pw Минимальное разрежение теплогенератора (п.З 1.4) Па
Р И'с Фактическое разрежение теплогенератора Па
Аи/ Необходимый подлор для тенюгенерагори (п.3.1.5) Па
р,- Разрежение на входе продуктов сгорания в дымоход (п.3.1.10) Па
Рл Необходимое разрежение на входе продуктов сгора- ния в дымоход (п.3.1 10) Па
Рги Подпор на входе продуктов сгорания в дымоход (и. 3.1.10) Па
Р.гл,- Максимальный подпор на входе продуктов сгора- ния в дымоход Па
Рг Число Прандтля (и.3.1.8)
Q Тепловая мощность кВт
Qimn Минимально допустимая тепловая мощность кВт
хч
'Л Ол рОли<ество теплоты, подводимой к теплогенерато- кВт
Номинальная тепловая мощность кВт
г
fl няя шероховатость внутренней повео\носп1 м
R
и,~- Re HaajiocroMimaH продуктов сгорания (п.З. 1.9) Дж/(кг-Ю
•‘Швая постоянная воздуха (и.3.1.7) 1исло Рейно и. ь » <> । . ,1ж im К)
Л, Гилравличккий коэффициент tin.i-
.. Поправочный коэффициент температуркой неге
ичивостм (п.3.1.7)
। млвратурв_________________
Абсолютная температура
Температура продуктов сгорания в начале участка К
I •
Минимально допустимая темпе; . внутренней v
{поверхности (п.3.1.1)__________ *>
I •шерагтура внутреннем поверхности л ,(а к
отметке выпускного отверстия к
— ,—.---------------------------
Температура внутренней поверхности дымохода на
7/оЛ отметке выпускного отверстия в стационарных ус- К
ловиях (п. 3.1.8)
TL Температура окружающего воздуха К
у Усредненная температура продуктов сгорания (п. „
Г" 3 18) ___________________________________|
Т_ Температура точки росы водяного пара К
о
я п ivчм1 pwot uuannviv
Tw Температура конденсации (п.3.1.7)
к
к
**т\
^uh Температура воздуха в помещении, в котором уста- новлен теплогенератор (п. 3.1.7) К
^uh Температура внутреннего воздуха отапливаемых по- мещении (п.3.1.7) К
Т *ио Температура окружающего воздуха на отметке вы- пускного отверстия дымохода (п.3.1.7) !к
1 ul — —— Темпеоатуоа наоужного во мухи к __
т 1 ии Температура внутреннего воздуха неотапливаемых HAklMl I lf*LI 1114 к
Температура продуктов сгорания на выходе in теп- тг»гр 14рг>чтгт,1 к
vhv j’u 1 ира _ —
Twc Фактическая температура продуктов сгорания » а {выходе из теплогенератора к
?WN Температура продуктов сгорания на 1Н тгпюа к
т ТГемпеоотуоа продуктов сгорания теплогенератора к
' I IjCF w H*wr V • — 1 ♦ 4. a Периметр вмпрсннсн поверхности лымохода м
Скорость. усредненная но поперечному сечению м/с
Скорость. усредненная по aihhc (и VI 9) м/с
Фактор формы
Геодезическая отмет ка м
Коэффициент теплоотдачи (п.3.1.8) Bt/(mjK)
\P Отношение расхода воздуха, необходимого для горения, и расхода продуктов сгорания (п.3.1.10)
lr Угол слияния потоков о
§ Толщина стенки м
£ Коэффициент местного сопротивления —
и Динамическая вязкость Нх/м1
* ч, Динамическая вязкость продуктов сгорания Нс/м5
1К КПД теплогенератора —
КПД теплогенератора при номинальной тепло- вой МОЩНОСТИ —
Л Коэфф! нт тептопроводности (п.3.1.8) Вт/(м К)
р Плотность продуктов сгорания, усредненная по поперечному сечению кг/м'
Pl Плотность наружного воздуха кг/м'
р. О( СО,) Плотность продуктов сгорания, усредненная по длине _ кг/м’
Объемная концентрация СО-> %
а(Н,О) Ч' Ооъсмтя концентра!ЫЯ водяных паров %
Коэффициент гидравлического трения -—
[ l\ А •ермнческос ш)пп<уп<шм»м«“> /г> ? i х* /Пт
xUH'wiiiiiiejibiihic индексы
Индекс Параметр
а Снаружи
Л Продукты сгорания
ь Стационарные условия
в Воздух для горении
к ] Вход _ j
а За счет изменения скорости
к Внутри
гг Нару*ный I'ol.tyX
Среднее значение
\М Смесь
\п Счетный индекс
N 1|.зминальная величина
\L Вторичный воздух
0 Выпускное отверстие дымохода
1 Подпор
tot Суммированное по всем участкам
и Окружающий воздух
V Соединительная груба
W Теплогенератор
Приложение 4. Коэффициенты для определения массового расхода про-
дукта сгорании т,газовой постоянной R. удельной теплоемкости ср.
температуры точки росы водяного пара tp. повышения температуры то-
чки росы &7\р, теплопроводности Л,, динамической вязкости ‘ прод)
ктов сгорания (ср до 4(H) С).
Ни о.., КВт’Ии 1 А 1 л л а А е Б . % 0(50 . _1 /.6 г%/ КВт с h f . z* Л* /<л u’"’ Дж/кНДж/Ю к % к * 1 - 1» К Q
ГОПЛИЮ Hilt KBi ч/м М лет и /кг ИЛИ Н.1Н Ч/М м/м м /кг мн м/м r/KBrc лея. 1/*
Ко* 8Л6 7.64 , 7.66 0.13 20,6 0.09 [7.(16 0.033 -0.0036 ll.OOJX 3.4 10.014
Антраию ГТ г 9.24 8,37 8.55 о и 19. - О.Ю o«L> ДЦЮЗЗ $.6 0.014 -41.0026 Ю.З 0015 П.4И11Г- ДШЮ012
Згадь $.42 $ДЮ 1 5JI 0.68 I9.4X 0.04 6.61
1 Л Mt 1 ТА ТА 0 1« 14. 15 Л н аы1йпп -03Ю12 41.(3)24 IO.7JOOI4 -ОДО"'
р £ IIU klh*0J HIM КВт «1 м'/кг hw v Ч м'/кт H1H м м м'/кг или м/м' . % £'< лен, 1/% лен. К % Дж/кт К’%
«НКУ* > 9.Ы 10.06 Ю.м7 1.21 16.15 6,11 0.052 -0.001 -0.0023 п.о 0.014 0.000011
RRKI'B 9.74 юл 10. "9 16.09 0.07 6.07 0,052 -0.0009 -00022 11.2 0,014 -о.ооооп
Мазут 11,86 10.52 11.26 149 ’ 1 о.ш 4.92 0.046 -0,0001 -0.0018 13.0 0.014 >-0.000011
Tu np»i- рлтныи H 10.03 К.67 1.86 12,0 0.00 3.75 0,053 0,0032 0,0002 23.0 0.015 -0.000007
Газ при- родный L 9.03 1.70 11.8 0.00 3.72 0,054 0.0033 0.0003 23.5 0.015 -0,000007
Газ сжи- женный 26.67 22.46 24.51 4.10 13.8 0.00 4.20 0.049 0.0014 -0.0010 17.6 0.015 -0.000009
Древесина влажно- сти) 3.70 3.44 3.45 1...Ч 20,5 0.00 6.93 0,077 0,0001 -0.0018 15,4 0.016 -0.000011
Древесина (ВЛ влажно- сти) 3.12 2.98 2.99 0.86 20.50 0.00 7.08 0,090 0,001 -0.0013 18.5 0,016 -0,000010
Где Ни — теплотворная способность топлива. кВтч/кг ши кВгч/м‘; - отношение минимального объема спих продуктов сгорания к массе топ- лива при нормальных условиях (273,15 К. 101325 Па), м /кт или ч/м ; ’l*«i - отношение минимального объема воз- духа горения к массе топлива при Ж^“ч 1273,15 К. 101325 Па), м/кт или м/м'; *н:« ~ отношение объема водяных паров в продуктах сгорания к массе годины при нормальных условиях (273.15 К ,. '•’1325 Па), м/кт или м/м . • -*• М‘*“”'‘а-’Ь'ЫИ объемная кон- cSiw"«JfraCK"<10’0 Гаь* “ сум,к нролухтая ~ максимдинзя объемная кон- коэффициент для вычисления: fnl расхода продуктов сгорания, г%/(кВгс); - расхода продуктов сгорания. г/(кВтс); fK — отовой постоянной продуктов сгорания 1/%; f<o ~ удельной теплоемкости продуктов сгора- ния, Дд/(кгК%); fd — удельной теплоемкости продуктов сгора- ния. ДжДкгК’ %); А.’ - удельной теплоемкости продуктов сгора- ния. Дж/(кгК' %). Ат ~ удельной теплоемкости продуктов crop»- ния. 1/Яв; 7« - содержания водяных паров в продуктах сгорания. %; \f,t — повышения температуры точки росы, К
Приближенные формулы:
П> = ( а(СО ) ' /’:
Пи
A = /?z (l + /, a(COj)
f _ 1011 ♦ 0,05 f_ .O.oiioi j «. » >,(C„ ,
' i+/fl^co:)
11Ю
1+ Л
a(CO:)
a(H,O)
Pd l00 Pl
=______4077,9
tf ' 23,6448 - In (pe)
Д4 = /„ + In (A , ) A„ = 0.0223 + 0.000065 /„
Т]л = 15 10’ft + 47 10'4rw-20 10 ,JC
Где:
расход продуктов сгорания, г/с;
в(СО2) — объемная концентрация углекислого газа в сухих продуктах
сгорания, т1;
Qf— количество тепла подводимою в теплогенератор. кВт.
Q— тепловая мощность теплогенератора. кВг.
% — КПД теплогенератора, %;
А газовая постоянная продуктов сгорания. Дж/(кгК).
Я/ - газовая постоянная воздуха. Дж/<кгК);
с^ — удельная теплоемкость продуктов сгорания. Дждкг к .
— средняя температура продуктов сгорания. ‘С;
р(//.О) _ объемная концентрация водяных паров в пропм о ><ч
'Рй — парциальное давление водяных парой. Па;
Pl давление наружного воздуха, Па;
\1р - температура точки росы. ’С:
- повышение температуры точки рг*)4’
|Ау — коэффициент перехода SO. в SOj, Ь,
Л" - коэйнЬиниемт теплолповодности, Вт/(м К>;
кимрфнниин I 4^Л
ri.utl,,cw *. ГДЯ«Г«*И»“'Ч“Я“ некоторых
Я^ермюр". рнЛнЛшые du ракета, _
Формулы для определения Ри. Hw и О(С0г) н зависимости от вида топлива
Кокс, камен- ный уголь, брике- ты бурого- угля р = |51g 0V, Паня Ov 100 КВт Ри -= _ 70 + 50 1g (?v Па для 100 КВт < Qs 1000 КВт р„,» 80 Па для Су* Ю00 КВт Пп = 68.65 + 4,55 lg Qу. % dm Qs 2000 КВт сг(СО:) = 9,5 % dw Су 50 КВт criCCh) = 4.1 + 2.71g С.уЛ для 100 КВт < Cv 2000 КВт
1 1Vl ** синя (23.1 % атлж- ности) Р„.= 15 lg Qs. Па для (А 100 КВт Рц•» 27 * 13 1g (?ч. Пл специальный теп- логенератор для 100 КВт < (?л 1000 КВт = 51.6 * 8.4 lg Qv.% dw Сч 1000 КВт ЫСОЛ = 8.0. % для Су 10 КВт <НСО2) « 6.0 ♦ 2.0 lg 0V,% для 10 КВт < <2\ 1000 КВт
Нефть и газ Рц'~ 151g Су. Па для Су 100 КВт />„ = _ 47 + 38.50 1g (А. Па .гтя Оу > 100 КВт 1/и = 85.0 4- 1,0 lg Qy, % din Q^JOOO КВт 0^ « 88.0 ft dm Су > 1000 КВт а(СО.) /(1- fa 1^ 0vA dlM Q v 100 к От <НСО: 1 »/и.% flm Су > 2000 КВт
Коэффициенты dm определения P^cJ и tUci (ucno itciyiomcn при и мес тных параметрах продуктов сеорания)
V . г*и
Тип тепло1ене- ратпра L. Ц1Н11Ч эксплуа- тации
Л| ь2 />3 *4 >0 vl *-
Для твердого iv- плию, бс» вен- тилятора Вкл. 0 0] 0 0 Ри>^0 t» j_ W
Выкл. 0 0 Р.а.. л л 1 г ,.Тг л 0
иьинчишп •цю.н.мн.сния J
Для жидкого то- плива. без вен- тилятора Вкл. Выкл. ' 0 I о 0 0 Р: P*'J 6 0 ’ 0 0 ' s. 0 0 0 0
Дтя газа, с пре- дохранительным клапаном , Вкл. 0 0 Pvj 0 0 , luej
Выкл 0 I 0 РУГ_
0 0 0 0
Для газа* без предохранитель- ного клапана, с вентилятором Вкл ♦—— PHGj
~P*Vj 0 0 0 •wj 0 o
Выкл. 0 0 Phj+ P H'Gj -°. 1 rttVj 0 0
Где tui J - температура окружающего воздуха; ти<ч/ - темпера гура
продуктов сгорания: РU j — необходимое разрежение для теплогене-
ратора _/'. необходимый перепад давлений перед вентилятором
при номинальной тепловой мощности теплогенератора.
Приближенные значения коэффициентов для определения
и О{С0,)^ по формулам (3.2.12)—(3.2.14),если не извест-
ны все характеристики продуктов сгорания
Тип теплоге- нератора Уело ПИЯ эксплу- атации Ла /Q.j- r/fc-кВг %
h *1 /ь * Ь4 я
Дтя твердого тиатива. без вентилятора Вкл. 0 0 0 9 0 250 0.8 1.2 8.1
Выкл 0 0 13.5 0 0 0 0 1,2 0
□ля жидкого топлива, без вентилятора Вкл. 0 0 9 0 0 250 0 0 0.85 7.0
Выкл. 0 0 13.5 0 0 >ulj 0 0 0.85 0
Для газа, с предохрани- тельным кла- паном Вкл. 0 io 3.1 0 0 (uVj 130 0 0.84 5.4
Выкл. т т “з.Т Т 0 0 "o 0.S4
Для газа. без предохрани- тельного клз- пана, с вен- Вкл. •• j( 1 0 50 0 0 0 0 — —•
Выкл 0 0 50 | 01 0 hlVJ 0 0
a\co7) dur мазутных и га зовых горелок------------------
Вил топлива Дутьевая горелка Атмосферная горелка*
А/ Л? Л/ Га А >
МээуГеЬ RFO < 4 % серы < 2 % серы < | % серы 11.2 0.076 13.2 —- — —
1ПрИрОЛНЫ1ИЛЗ 8,6 0,078 10,2 5,1 0,075 6.0
Сжиженный газ 10.0 0.080 11,9 5.9 0,079 7.0
* Значения после слабили спора тяги.
Приложение 7. Средняя шероховатость г внутренней поверхности
конструкций ____________________________
Материал конструкции Шероховатость г. м
: Сварная стальная конструкция 0,001 I ‘ — 1
। Стекло 0,001
^Пластмасса 0,001 |
Алюминий 0,001 ~ 1 '
Профильный шамот 0.0015 . 1
Кирпич 0.005
Паянная МСТИЛИ чсс кая конструкция 0,002 22ZZZJ
Бетон о.ооз 2d
Каменная кладка 0,005
Гофрированный металл ; 0,005 2J
Приложение 8. Теплопроводность Л . плотность Р и удельная тепло-
емкость строительных материалов дымовой трубы
Материал р. кг/м с, кДж/ (кг К) Л С Л. Вт/(м К>
Алюминий Сталь Нержавеющая сталь 2800 7800 7900 0.50 0.45 0.46 И) 10 50 17
кирпичная кладка Воаонеиронипаемый кирпич и клин- кирпич (EN |745т“бл д7" 1800 2000 1,00 10 0,55 0.64
(Ыоичаннс при Юденич Л*
Материм кг/м 1200 1400 1600 1X00 1000 1200 1400 1600 1X00 с. t. кДж/ ‘С А Hm/fM К)
(''г f\p
Полнотелый и пустотелый кирпич ||Л 1745 тзб । А 1) Снликитный кирпич (IN 1745 гибл. А 2) 10 10 0J3 0.40 0.47 0.55 0.30 0.36 0.46 0.61 0.81
Блоки из лет кого бетона с други- ми легкими заполнителями (FN 1745 тлбл.А.9) Блоки из легкой» (хлопа с расти- РЯЮШИМИСН МИНИНЫМИ заполни- гелмми (EN 1745 табл А.9) Плотный бетон хоо 1000 1200 1400 1600 1800 800 1000 1200 1400 16(Ю 2400 10 1.00 10 0 0.33 0.41 0.52 0.66 0.83 I.0X 0.25 0.32 0.41 0,51 0.63 О -
Штукатурка известковая и и шест копо-цементная 1X00 1.00 10 0.93 1 .(ММ) 1.100 1.200 0.035 0.045 0.065
Шамот Минеральное подокно 2000 100 1.00 0.92 0.75 20 200 500 20 НМ) 200
('текло 2200 о.хо 20 ни» 200 1 ,м / V 1,200 1.370
I’VDI- (|ш|ИНИПИ'1ИДСН>|ИорИН) 1X00 •will 0.96 |Т 20 Л»’ 150 0. |9 0.22
Приложена г m * швк (вертикалы Темпе- ратура. 'С е 9. /срчнчсскос сопротнвп 'ии ч,^г. tcuMocmu от их ширины </„ и темпер* to» концентрическая щель). Термическое сопротивде м K/Bi. при dn 0.01 0.02 о.оз 1туры по^ер ине 1 — j .мм х А А. 0.04 • 0.05 Н
40 1 !00 150 0.123 0.087 М65_ 0.147 0,101 0.075 0.153 0.101 0.075 6.152 0.100 0.074 0.09<П 0.074 0.054
200 - л _0.05° 0.055 0,055 0,055
Примечание Коэффициент теплопроводности закрытых воздушных
прослоек определяется по формуле:
/) ♦ 2d.
Bi (м К)
где: у — фактор формы (см. и .3 1.6. пояснение к форму ле (3 I 10)):
Dh внутренний гидравлический диаметр воздушной прослойки.
। — j - термическое сопротивление воздушной прослойки. м’
д» ~ толщина воздушной прослойки стенки, м.
Приложение 10. Параметры устройств подачи вторичного воздуха
Группа устройства подачи ц г а %
вторичного тюмуха п , ,;Х1,
! 400 120000
200 30000
140 11400
97 5<Ю0
74 2800
Окончат* чрцммкгнич HI
Примечание Значения параметрон a, it в* определяют н зависимости
or категории устройства подачи вторичного воздуха Для определе-
ния группы устройства полами вторичного воздуха необходима его
рабочая характеристика Рабочую характеристику получают исколи ил
объемного расхода воздуха мере* устройство при давлениях на 5. 10
и 40 Пл выше контрольного входного «начснин о(Цкак определено
h i условий формул 57 и 58)
Устройству подачи вторичного воздуха назначают группу, для кото-
рой все части рабочей характеристики (все три «качения расхода)
нлходнгся выше кривой для определенной группы. заданных н при-
южении I'
Приложение II. Коэффициенты честных conpomu^ieHuu
(Д дм по лучения промежуточных тнлчений необходимо использовать
интерполяиню)
Геометричес-
кие параметры
Угол ]
10
/j
0.1 0.1
0.2 0.3
0.3 0.4
0.5 0.7
1.2 1.6
/j
0.6
0.3
0.2
0.2
0.1
Дуга 60*
30>/j nh>2
1.0
0.4
0.3
0.2
0.1
Расчетное сечение 3
Формулы для расчета коэффициентов местных сопротивлений тройни
м слияние потоков (по Gardcl)
При А1Й1 ;
А2 J
А
f|пи —- < 1 коэффициент местного сопротивления опреде-
ли
ляпся как сумма коэффициентов местных сопротивлений умень-
шения сечения (см.поз.6 и 8 текущей таблицы) и слияния при
А2 /А|,
О
0.4
0.6
0.8
0.33
0.25
0.15
при скругленных
края входа
форма
Гсомефические
параметры
.icdvieKivp
(А = 0)
no I N IKSfr-I
««Im’Kwp AW
inmouui гр$6ы.
pftnuKMUCii
mn noiinomni.
(/’, - 0)
no IN 1856-1
у = 60
"J
Л~
>n.
= 0.5
5.2
* *? nx=3-2)
< 4 ных=2«0)
12
0.5
iwii-nioc ссчс-
HHC W. IV1II Wj
fL‘‘
ntt
O.5
imetrnMe vc»r
у « 60
2.6
Приложение /Л Положение выпускного отверстия дымохода
относительно соседних сооружений
Считается, что соседние сооружения могут оказывать небла-
гоприятное влияние на работу дымохода, если:
— расстояние по горизонтали L между ним и сооружением
менее 15 м.
— сооружение простирается по горизонтали на угол 30‘
(угол а),
- верхняя граница сооружения возвышается более чем на 10
над гори зонтом (угол (3).
Приложение 13. Ограничивающие кривые (Ня классификации
с принулитслын’й циркуляцией
15
16
РМс । • Систем* отопления. а
,i с сстестиениой
ПК- I 1н» хмэнтурный котел С бойлером .......•„•.......
н , . V .«-------•• Г>“* <*’ " ’"*** ,Й CnCTCM“
помчи ном™ И дымоудаления .......-...............................
Пк I 4 Схема П>^тъ> газового конвектора..........<—..............18
Г)(С |'ч Индивидуальное подключение газовых котлов а. о - сщкное
Мнение Г/, а - раздельное исполнение......................21
н. I 6 Индивилзтиыюе подключение гадовых котлов: а. о -
.нкрыыклсм тяги соосное исполнение; к. г раздельное исполнение.21
Пк । ’ Гонтовое подключение газовых котлов с соосным
Х.нением дымохода а. б - соосное исиолнсннс соединительных
ipvo л с’ — рз цельное исполнение соединительных труп.............22
Гис I 8 Индивидуальное подключение газовых котлов - раздельное
исполнение а - дымосос установлен на выходе из тонки;
fi - вентилятор установлен до горелки................... **.-....22
Рис. 1.9 Индивидуальное подключение газовых котлов с размещением
К..ИА10Н продуктов сгорания в обшей шахте, и. t соосное исполнение,
о. к раздельное исполнение ..................................... 2;
Рис I 10 Групповое подключение га юных котлов: а, б — соосное
исполнение соетинительнои трубы; в. - раздельное исполнение. ... .2.
Рис. I . II.Принцип работы теплообменника........................26
Рис 1.12 компактный котел ACV Delta сконструирован
по принципу •exfkocn» в емкости» ....*.............. . .......37
Рис. 1.13 Насп-нныи газовый двухконтурный водогрейный котел
отечественной» произподстти марки СТГ отличает небольшой размер
и высокая тгпзопронзводительностъ .......................... ~....38
Рис । I4 Котел марки EG производства Завода теплотехнического
оборудования с атмосферной гамзвой горелкой Low NOV ...............
Рис I 15 Коте । КЧМ-5-К способен отопить до 2500 м’ ............. -W
Рис 1 |ь Котел КС-10-01 подойдет для малых помещений............-..
Рис 2.1 Ьокояое расположение прочистного люка а £ 0.3 ........... 4S
Рис. 2.2. Ториевое расположение прочистного люка 1.0 м.............
Выпускное отвс[кгие с вентилируемой облицовкой ........-—
л?1 'омг’Р»^ческие размеры оголовков соосной и раздельной
? К>1\ м нспЛ1нение с оголовком и боковым поступлением
воздуха Н, > л, =5/80а „ > 10см. Осм s е gcM.
н ^Тп,Сь°'1И<ж*’пС опмовком “ боковым поступлением
вошуха Я, > 2Ой; ,5/8 „ ht > 10ем. 0 ,м е gcM*............... 77
iloHiHiHHu к формуле (2.2): / — сооружение для удаления
лрщуктов сгорания с термическим сопротивлением I - ) I BMI
Л I * ’ ствма ”3 ”-1и с горючими мятерноламн с термическим сопро-
тивлением -- I ; 4 — температура внешней поверхности на стене и »
V л /м>.
или с горючими строительными материалами....................................... щ
Рис.2.6 Размещение вентилятора до горелки .................................... 97
Рис.2.7. Размещение вентилятора на выходе на топки............................. 97
Рис. 2.8. Схема сборного каната системы «воздух - продукты
сгорания» соосного исполнения ......................................... .... .|(j|
Рис. 29. Соосное исполнение сборного канала.................................. 102
Рис.2 10. Соосное исполнение канатов подачи воздуха и удаления продуктов
сгорания разной формы..........................................102
Рис. 2 11. Сборные каналы подачи воздуха и удаления продуктов
сгорания в раздельном исполнении................................ 104
Рис.2.12 Фасонная деталь, применяемая в сборных каналах для разделения
трактов подачи воздуха и удаления продуктов сгорания........ 105
Рис 2.13 Рекомендуемые отступы (мм) от места выбросов продуктов сгора-
ния в атмосферу: под окном /1=600; под вентиляционным отверстием //=-600.
под навесом С=5(Х), под балконом />=500; от прилегающего окна £=500.
от прилегающего вентиляционного отверстия £-600; от труб или спусков
горизонтальных / вертикальных (7=500; от угла строения //=500: от изгиба
строения /=500; от уровня земли /=-2500; между центрами каналов удале-
ния продуктов сгорания по вертикали Л/=1500. между центрами каналов
удаления продуктов сгорания по горизонтали /9=1000; от глухой стены
соседнего здания длиной 3 м 0=2000; от фасада с окнами или соседнего
здания длиной 3 м £=3000 ....................-............... *Utl
Рис. 2.14. Высота соединительной грубы Л. определяемая мощностью котла 107
Рис. 2.15. Измерительный патрубок...................-...... .......
Рис.2.16. Минимальные расстояния между точками подключения коглов
Рис. 2.17 Вентиляция дымохода............-..........-..............
Рис 2.18 Вентиляция помещения, в которох« установлен теплогенератор...
Рис. 2.19 Рекомендуемая длина канала подачи воздуха и высота дымохода 110
Рис.2.20 Рекомендуемое соотношение длины соединительной
трубы и высоты дымохода..................................
Рис 2 21.Раздельная сиоема для протяженного дымохода.
Рис.2.22. Рекомендуемая высота оголовка дымохода....... ..........
Рис. 2.23. Герметизация соединения элементов ......—.....
Рис.2,24.Установка фиксирующих обойм. ........ .....
Рис.2.25 Конструкция дымохода, расположенного вне здания....
Рис.3.1.Зависимость расхода продуктов сгорания т от номиндтын и
сти теплогенератора (топтиво — кокс)................
Рис.ЗЛ То же (топливо мазут EL). .........-............. _ ,,
Рис.3.3.То же (топливо природный газ и искусственный i.ij ‘
139
156
162
Рнс.15 То же (топливо сжнжсн..ын «и,.......;;"~ZZZZZZZm
р'С 1 7 разрежения теплогенератора Р„ от но-
р1н ;к Зависимость пиовой постоянной продуктов сгорания
^объемной мнше.праннн <(),) в Уровнях частичной
конденсации водяного пара и без нее..................................
Рис т о Зависимость удельной теплоемкости с„ расточных аилов топлива
ОТ температуры продуктов сгорания <параметры воздуха для горения:
о11кк1пс.1ьная влажность 50 %; температура + 15 С) ............ 136—138
Рис 3 !(« Объемная концентрация ВОДЯНЫХ паровст(Н.О)
и температур* точки росы ip..................................
Рис.З II.Повышение температуры точки росы Д Tv при наличии
серы я продуктах сгорания .........-..................”....~~........140
Рис 3.12.Теплопроводность А, продуктов сгорания .....................145
Рис.З 13.Динамическая вя «кость Пл продуктов сгорания................146
Рис.З.14. Коэффициент тепловоелриягия « внутренней поверхности
(для г = 0.002 м и I - 140 'С)................................... 147
Рис. 3. IS. Определение «пощади поперечною сечения дымохода..........149
Рис.З 16.Коэффициент гидравлического трения У .......................151
Рис.З 17.Коэффициент гидрдштического трении
Ч' (приближенные формулы)............-...............................152
Рис 3 18.Определение давления в устройстве подачи вторичного воэдуха:
а — устройство подачи вторичного воздуха установлено в соединительной
трубе; о - устройство подачи вторичного воздуха
установлено в дымоходе.....................................
Рис.З 19 Послелоиате 1ьное подключение Индексация значений
давления и температуры в системе удх1ения продуктов сгорания.
Рис 3.20. Пример обозначении и индексации для точек слияния
продуктов сгорания н дымоходе (формулы (3 2.8). (3.2 9)|...
Рис 3 21 блок-схема 1>пре.'«еления распределения давления
и температуры в системе удаления продуктов сгорания
послслонатсльным подключением.................................... |68
? 22. Параллельное присоединение Индексация значений давления
и температуры му|лектора.......................................... |87
1ис ’ 23 ( исгем.1 -ноздух — продукты сгорания. Индексация значений
давлении и температуры.............................................. 195
Рис. 3 24 Пример обоягачений и нумершшц для vviob
ышутного тракта ....................... ? 197
ню. Z nZnlrr,(Хкнн‘,,'с1,ия- используемые при расчете системы
Рис 3 26 3 37. Графики а«я определения сечения «ымоходов
.......................................... -ной ,еп «овой
163
Предметный указатель
Анпара i гаюный............19
ПН I Г' I
I, 20, 51, 82
J,..........-................. .20
,4i......................20
>iiii /I...................... 20. 51, N2
ПОДТИП /J. 20, 5|, 129
/» • •!»•*> >4»> ’ <M ••••»»< 20
л 20
ПО.11ИП R ...............20
B:; ... *.......................20
Л> .. ...........*..... ........20
подтип В, ................20
R\. ............................20
B\t <...............20
inn C?*»••••'<>>»•>>•«•••♦» ’ 20.33,82»*)
подпш С( 20, 33. 82
।»1» 33, С,; -21. 33, Г *>0 под!ин С* ..г. »••••• 21, 34 С ,..»н 21 га П1 полтип С4 21. 75 34 34
С ДЛ 4^1 . •» 1 • полтин G .... 21. 34 г. 22
гч Г4 < м « ГС
*33 -с подтип G 22. 7J -ч
C|,i 22 подтип G 22. 82 * 22 Go .,2» пт D 22
D,. 23. 85
D\\ 23. 85. S6
количество
подключений ... .... 86 94
подключение.........84. 85
установка...........34
Влага, предотвращение
накопления....~.........44»
Водонагреватель
накопительный........27
проточный...........27
Воздух вторичный
параметры .............~Л57
«41 »»>«»> W
Гамншя П1И ГОЯН1ШЯ .134. 13$,
17». 237
(ерметичность ... _______44. 70, 98
класс 46
I орс 1K.I
атмосферная .........24,2.5,110
нентнлкторная ........ 25
Давление
пегромк ............119,150,165
максимально
допустимое 119
наружного
но «уча ..............133
•КПерИ........96.119.129.149.153.
154.159,164,1X1 1X5,
189-194.209-213
Динамическая
ИЯ «КОСТЬ 145.146.
179.237.240
ДЫМОСОС «K4.U.AA *•»•«•••« «*«*•• 81
Дымовая груба
кирпичная 62
многостопная..........63
стой
внутренний 63
внешний ..... гга.63
изоляционный .....64
монтаж......... ..64
Дымоход......... ....-..42
высот ... ...........I11*214.215
ЛЛОШадь сечения 149.214,215
раздельный ..........I7
соосный 16
Изоляции тепловая.......112 J14.143
Канал подачи во му ха и удаления
продуктов сгорания
герметизация ..... Ю»
г срмстичность .....ЮЗ
раздельное р
исполнение...........
из керамических
деталей.............• *
из кислотос-
тайкой стали...... зи
монтаж
расположен ие -.....• 3
Сборный, соосный.
круглый... •••.......IW, IV*.
Котел
зтоматим
гжювый.....-.... !;•
жнлкотоплввныя
конденсационный ... 15. ><у
КПД............................*7^
НЛ 1»к ниткого w др
ДДЯ’1СНИЯ • •М»« ♦ • ...»*•»•- * 'х$ *
мошносп......................... • - й w
напольный...... ,,’
настенный
подключение
т’"”"".......................EiSjm
последовательное. парал-
лельное. посяедова-
тс 1ыю-параллельное ..160—16.
индивидуальное .....22, 23. 4.
смешанное .43. 82
с атмосферной
горелкой ...♦..».. • 1 ,и
с трыгой камерой
сгорания 16,. . п»
подключение.........110
ратмешение 105
стальной • «ьзявьмаа »»жа« 40
твердотопливный.... 16.25.40.79
чугунный 39. 40
электрический .... 16. 25
Конвектор газовый 18. 19. 38
Конденсат, защити................. 56. см.
также плата
Конденсатоопюдчикп......58
Концентрация обмгмная
127.134.135
|7|.173.240.242
Н;О.............134.135.
139,158.178
Котельная автономии 14
Коэффициент
гидравлический
запаса...............141, 215
гидравлического
зрения ...... ... 144.150-152
местного
сопротивзения .....150.182.185
189.144.245
ОЧ.ШЖЛСНИЯ —...... I42.2O2.2O7
тепловосприятия ....144 147
теплопередачи 143,199.201.
21И. 206
теплопроводности 130.144 145
179.237.242'
.. тепюотаячи--------... мл ню
верхний ++*-*** «••<»>♦•••••••♦<»♦ 47. 48
замеров
температуры прое-
ктов сгорания ........„ 43. 50
нижний ....4.,48,49
прочистной 43.47.48.49
размеры в соедини-
тельной трупе..........49
расположение..........51
установка...............47
маркировка...................44 —46.62.
65.66,68.69.
72.74.95
Мощность тепловая . 30—32,120.166
Насадки ....................61
Негерметичность ............44. 46
Облицовка...................59
крепление • . овв**«»«*екгввоа 60
материалы..............59
проветривание ......... .61
Огнестойкость ..45
класс .46
предел . 43
Отступ ......... .......ш.м.........52—55
класс ••••••••• >НН*«*« .45
от дымовой трубы ...53
от соединительной
трубы „................54
от системы
«воздух — продукты
сгорания» ..........,..55
от прочистных
люков..................54
расположение -
Отверстие
выпускное ................ 34.55.56.
6177.150
максимального
расхода • ••••«••*•• »••«• * »»вг»—75. 76
для проветривания......53
Максимального расхода.....75. 76
Патрубок измерительный ..107
Плотность
поддула 134. 213
продуктов
сгорания ............... 146. 180
Подпор ..............118.129.148.153
Поквартирная система
«топления и ГВС.............7. 14
Разрежение............114.118.119.128.
|?9.148.152.153.
1ХХ— кт К4 I60.IM.
Расход
продуктов и орания . 121 -127.157.
161.165.
167.173.237
ноздуха .30 32. 155
Режим гкеллуятации
влажный 42. 131
пол подпором 42. 118
под разрежением .42
сухой ..ч.....м<42. 131
Скорскчъ
продуктов сгорания 145. 146.
148, 180
воздуха 155, 213
Сооружение для
удаления продуктов
сгорания 56
карман . -.50. 51
многослойная
конструкция... 43
наклонные участки .....57
однослойная
конструкция 43
Соединительная труба 79,107.164
вертикальным
участок 107
горизонтальный
участок ............107
подключение..........80
прокладка 57
рекомендуемая длина ..111
требования ..........79
Система «воздух - продукты
сгорания» (LAS).........42. 72
герметичность элементов
соединении...........78
исполнение
соосное ..........72. 198
раздельное 17.72.73.
111.198
конструкция 72
подключение 75
эксплуатация .......78
влажный способ .......78, 120
под подпором .78
Температура
воддуха ............119. 130—133,
203, 204, 208
класс нм«но(.444
поверхности
•шпиней ............ из
внутренней ......... ПК,||Ч.
142.165.194
продуктов ci орания 127,141.158.
167,170.173.
203. 208
точки росы иод пари . ..139
Теплоемкость..... 134,136 138.
178. 237
Теплообменник
медный ...............26
стильной.............26
чугунный 26
Термическое
сопротивление ...........46,52.64.67.
83,119,130,
143.171.193.244
Топливо нид..............45.216.217
Трубопровод продуктов
сгорания 66
внешний СЛОЙ,
материал.............66
герметичность.........70
изоляционный слой.....67
отступ » ew»»H TH t *ж* 71
подключение.........-71
размещение..........71
расположение.........70
эксплуатация
под подпором.........69
атажным способом ....70
Тяга
естественная 16.148.153.164.
181.184.188.209
искусственная.......... 16
Устройство подачи
воздуха «.*••••..•.,..4»»ы»•♦4-, I
Установочное помещение 30 -32
Чисто
Нуссельта ..444^•»>I4•••^»•••^•• 144.
Прандтля..............Мэ
Рейнольдса •• • 145. 2( I
Шероховатость....-.....129.150.171,
182,189.242
Эксплуатация режим ....46
влажный
пол подпором........4-
пещ разрежением ...-42
Справочное пособие
Автономное теплоснабжение.Системы дымоудаления
Составители:
В. Е. Удовенко, Е.Х. Китай иена, К.Е.Паргунькин
Под обшей редакцией
Е.Х.Китайневой
Ответственный за выпуск,
редактор
С.А.Болталина
Компьютерная верстка
Л. Р.Кушнерский
Сдано н набор 15.08.05, Подписано н печать 15 11.05. Бум кн.-журн
Формат 60'90 1/16 Гарнитура «Таймс*. Печать офсетная Усл печ.Л.18.
Уч -изд. л. 19 Тираж 3100 эка.
ГАО •Полимсргдэ». 107140, Москва, ул. В. Красносельская. 9,
97524 261 info '' polimerga/ ru