ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
978 техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Комсомольцы Кореновского молочноконсервного
комбината на ударной трудовой вахте
В Научно-техническом совете Министерства мясной
и молочной промышленности СССР
Кузьмин М. П. Повышать эффективность научных
исследований в области использования искусственного
холода
Шапошников Ю. А., Калнинь И. М. Совершенствование
холодильного оборудования на московском заводе
«Компрессор»
Гопин С. Р., Тихомиров В. А., Шавра В. М.,
Кожевникова В. П., Усова В. В., Бейлин И. И.
Низкотемпературный герметичный холодильный агрегат с
листопрокатным конденсатором
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г., Ласло К. Торговое
холодильное оборудование ВНР для крупных
продовольственных магазинов самообслуживания типа
«Универсам»
Смирнов Г. П., Коханский А. И., Кузнецов А. П. Новый
прибор для измерения скорости воздуха
Иванова Р. Б., Креймер Н. Г., Пономаренко А. В., Пыт-
ченко В. П. Автоматическая система возврата масла в
компрессор
Сотников А. Г., Маковская Т. Нм Паршин Н. А.
Теплообмен при нестационарных тепловых процессах в
кондиционируемом помещении
Щеглов Н. Г. Выбор температурных напоров для малых
испарителей с пластинчатыми ребрами
Михайлянц М. А. Исследование выпадения конденсата
из воздуха на поверхности воздухоохладителя
Ржевская В. Б., Гуйго Э. И., Юшков П. П. О
теплообмене в льдогенераторах непрерывного действия
Марадудина Н. В., Моисеева Е. Л., Баландина Г. А.
Влияние разогревания в высокочастотной печи на
качество быстро за мороженных готовых блюд
Иващенко В. И., Лизунова В. В., Вейцман Л. Н.,
Петрова В. Д., Олиференко Е. И. Изменение качества мяса
замороженных тушек цесарок при хранении
В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
Шлейников В. М. К вопросу проектирования
абсорбционных водоаммиачных холодильных машин с
конденсаторами воздушного охлаждения
ОБМЕН ОПЫТОМ
Перочинский Б. Л., Лукьянов Г. Д., Куделев Г. П.,
Тихомиров С. Г. Автоматизация погрузочно-разгрузочных
работ на одноэтажных холодильниках
Колотилов Н. Н., Бакай Э. А., Трушкевич Л. И. Крио-
аппликатор с резонансным измерителем зоны
замораживания
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Крайнев Е. Г., Соломаха Ю. К. О применении мано-
вакуумметров в аммиачных холодильных установках
ИЗОБРЕТЕНИЯ 45, 49,
ХРОНИКА
Семинар по технологическому кондиционированию
воздуха на предприятиях мясной и молочной
промышленности
Советско-японский симпозиум по кондиционированию
воздуха
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Гоголин А. А. Нужная книга
Гиндлин И. Мм Лемешко В. К., Соломаха Ю. К. Новые
пособия по безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха на
предприятиях общественного питания за рубежом
Барулина И. Д., Шуватова Э. Д. Сухоледная установка
для холодильного транспорта
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Берсенева Н. С, Маева Т. М., Чебуранкин Ю. П. Ком-
прессорно-конденсаторный агрегат АК5-2-0
РЕФЕРАТЫ
14
17
25
28
30
32
36
39
41
43
46
47
48
50
52
54
55
57
58
59
61
62
63
CONTENTS
Young Communist Leaguers of Korenovsky Milk-Canning
Combine are at Shock Labour Shift 2
At Scintific-Technical Council of Ministry of Meat and
Dairy Industry of USSR 4
Kuzmin M. P. Increase of Effectiveness of Scientific
Investigations in Utilization of Refrigeration 5
Shaposhnikov U. A., Kalnin I. M. Improvement of
Refrigerating Equipment at Moscow Plant «Compressor» 9
Gopin S. R., Tikhomirov V. A., Shavra V. M., Kozhevni-
kova V. p., Usova V. V., Beilin I. I. Low-Temperature
Hermetic Refrigerating Unit With Rolled-Sheet
Condenser 14
Andrachnikov E. I.* Kaplan L. G. Commercial
Refrigerating Equipment of Hungarian People's Republic for Big
Self-Service Food Stores of Supermarket Type 17
Smirnov G. p., Kokhansky A. I.. Kuznetsov A. P. New
Device for Measuring Air Speed 25
Ivanova R. В., Kreimer N. G-, Ponomarenko A. V., Py-
tchenko V. p. Automatic System of Oil Return to
Compressor 28
Sotnikov A. G., Makovskaya T. N.. Parshin N. A. Heat
Exchange at Nonstationary Thermal Processes in Air-Condi-
tioned Room 30
Shcheglov N. G. Selection of Temperature Heads for Small
Evaporators With Plate-Type Fins 32
Mikhailyants M. A- Investigation of Condensation from
Air on Air Cooler Surface 36
Rzhevskaya V. В., Guigo E. I.. Yushkov P. P. Heat
Exchange in Continuous-Act ion Ice Makers 39
Maradudina N. V., Moiseyeva E. L., Balandina G. A.
Influence of Heating in High-Frequency Oven on Qaulity
of Quick-Frozen Precooked Food 41
Ivashchenko V. I., Lizunova V. V., Veitsman L. N.. Pet-
rova V. D., Oliferenko E. I. Change of Meat Quality in
Frozen Guinea-Fowl at Storage 43
SETTING A QUESTION
Shleinikov V. M. Problem of Projecting Absorption Aqua-
-Ammonia Refrigerating Machines With Air-Cooled
Condensers 46
PRACTICE EXCHANGE
Perochinsky B. L., Lukyanov G. D., Kudelev G. P.,
Tikhomirov S. G. Automatization of Handling Operations at
Single-Storey Cold Stores 47
Kolotilov N. N.. Bakai E. A., Truskevich L. I. Cryoap-
plicator With Resonance Metering of Freezing Zone 48
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Krainev E. G., Solomakha U. K. Utilization of Vacuum
Pressure Gauges in Ammonia Refrigerating Plants 50
INVENTIONS 45, 49, 52
MISCELLANY
Seminar on Technological Air Conditioning at
Enterprises of Meat and Dairy Industry 54
Soviet-Japanese Symposium on Air Conditioning 55
BOOK REVIEW
Gogolin A. A. Necessary Book 57
Gindlin I. M., Lemeshko V. K-, Solomakha U. K. New
iHandbooks on Safe Operation of Ammonia Refrigerating
Plants 58
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Karpis E. E. Air Conditioning at Public Catering
Establishments Abroad 59
Barulina I. D., Shuvatova E. D. Dry Ice Plant for
Refrigerated Transport 61
REFERENCE DATA
Berseneva N. S., Mayeva Т. М., Chebuxankin U. P.
Condensing Unit AK5-2-0 62
SUMMARIES 63
Издательство «Пищевая промышленность:*, «Холодильная техника», 1978 г.

УДК 621.56/.59.004.69
Совершенствование холодильного оборудования
на московском заводе «Компрессор»
Ю. Л. ШАПОШНИКОВ
Московский завод «Компрессор»
И. М. КАЛНИНЬ
ВНИИхолодмаш
Десятая пятилетка ознаменовалась на
московском заводе холодильного оборудования
«Компрессор» коренным изменением в номенклатуре
выпускаемого оборудования. На смену
прямоточным компрессорам базы АУ200 и
комплексному холодильному оборудованию с этими
компрессорами пришли новые холодильные
агрегаты и машины, комплектуемые
быстроходными непрямоточными компрессорами IV базы
ГШО и П220, а также винтовыми
компрессорами V базы ВХ350. По существу это первый опыт
создания нового ряда компрессоров и
одновременно широкого унифицированного ряда
компрессорных и компрессорно-конденсаторных
агрегатов, комплексных одно- и двухступенчатых
машин, охватывающих свыше 50 типоразмеров.
Выпуску нового оборудования
предшествовал широкий круг конструкторских разработок,
исследовательских работ и испытаний
макетных и опытных образцов компрессоров,
агрегатов и холодильных машин нового ряда,
выполненный в тесном творческом содружестве
коллективов ВНИИхолодмаша и завода
«Компрессор», а винтовых холодильных
компрессоров, которыми комплектуют агрегаты и
машины крупной производительности, — также
Казанского СКБК и Казанского компрессорного
завода.
Совместное участие специалистов
ВНИИхолодмаша и завода «Компрессор» в
разработках, испытаниях и внедрении в эксплуатацию
новых видов оборудования, позволило
параллельно с этими работами в сжатые сроки
осуществить технологическую подготовку
производства к полному переходу на выпуск
комплексного агрегатированного оборудования, в
основном моноблочного, с системами
автоматического управления и защиты и высокой
степенью заводской готовности к вводу в
эксплуатацию.
Благодаря высокой степени унификации
нового ряда машин и агрегатов, достигающей по
компрессорным агрегатам 94—96%, а по ком-
прессорно-конденсаторным агрегатам 85—86%,
обеспечена возможность использовать
высокопроизводительные специализированные
станки, станки-автоматы и механизированные
линии, применить конвейерный метод сборки
компрессоров, организовать кооперированные
поставки с других заводов унифицированных
узлов, прежде всего теплообменной аппаратуры.
Технический уровень новых компрессоров
отвечает современным требованиям и
характеризуется:
расширением температурного диапазона
работы благодаря большей допустимой разности
давлений конденсации и кипения;
плавным регулированием
производительности;
значительным сокращением удельной
металлоемкости и габаритных размеров.
Температурный диапазон работы расширен в
сторону увеличения температуры конденсации
до 45—50°С против 40°С, являвшихся
предельными для компрессоров старой базы АУ200.
Разработанный ряд включает модификации
оборудования с системой плавного
регулирования производительности путем
электромагнитного отжима всасывающих клапанов у
поршневых компресоров и перемещения
регулировочного золотника у винтовых. Все модели без
исключения оснащены системой двухпозицион-
ного регулирования автоматическим пуском и
остановкой компрессора.
Существенное сокращение металлоемкости
и габаритных размеров компрессора,
достигнутое быстроходной непрямоточной конструкцией
и высокой степенью унификации основных
узлов и деталей, дало возможность увеличить на
30% выпуск оборудования без расширения
производственных площадей и увеличения
числа рабочих.
Конструктивные решения компрессоров
нового ряда (в частности, установка
неметаллических поршневых колец, тонкостенных
биметаллических вкладышей, металлокерамических
втулок и др.) направлены на повышение
ресурсных характеристик и снижение трудоемкости
изготовления.
В табл. 1 указаны основные виды
составляющего новый ряд оборудования,
предназначенного для работы на аммиаке и фреоне-22. По
диапазону рабочих температур кипения,
определяющему установленную мощность
электрооборудования и размеры теплообменной
аппаратуры, новый ряд разделен на следующие
группы:
1) +5-f— 15°С; 2) —15-г—30°С (для фреона-22
—15~—40°С); 3) —25-Ь—55°С (для фреона-22
—25-ь—70°С); 4) — 70^-—90°С. Агрегаты и ма-
2 Холодильная техника № 7
9

Таблица 1
Вид оборудования
Одноступенчатые
компрессорные агрегаты
Двухступенчатые
компрессорные агрегаты
Компрессорно-конденсатор-
ные агрегаты
Компрессор
П110
П220
ВХ350
П110/РБ90
П110/ВХ350
Ш10/ВХ700
П110
П220 |
Хладагент
Аммиак
Фреон-22
Аммиак
Фреон-22
Аммиак
Аммиак
Аммиак
Фреон-22
Аммиак
Фреон-22
Специфика-
ционный
режим
t0 = 5?С
/к = 30°С
t0=—15°C
/К=30°С
*0=5°С
/К=30°С
*о=5°С
/К=30°С
^0=_15°С
fK=30°C
*0=5°С
*К=30°С
/0=__15°С
*К=30°С
*о=5°С
| /К=30°С
/0=__15°С
1 гк=зо°с
/о=5°С
*K=30°C
/0=_15°С
^К=30°С
/0=„40°С
*К=35°С
^0=_15°С
twi=z2o L
/0=—15°С
tjj)iz=:2Q С
<0=_15°С
twl=25°C
Холодо-
произво-
дитель-
ность
Q0. кВт
345
140
225
305
133
690
| 280
610
266
955
435
ПО
157
315
125
99
250
198
Рабочий
диапазон
температур
кипения, °С
+5-*-—15
—15-f-—30
+5+-— 30
+5ч—15
_15ч-_40
+5ч-—15
—15--—30
+5-^—15
„15-—40
+5--15
—10ч—-30
—25-г-—55
—15-*-— 30
—15-5—40
—15-*-—30
—15-f-—40
Марка
агрегата или
машины
А110-7-0
А110-7-1
А110-7-2
А110-7-3
1А110-7-2
А110-2-0
А110-2-2
А220-7-0
А220-7-1
А220-7-2
А220-7-3
А220-2-0
А220-2-2
А350-7-0
А350-7-1
А350-7-2
А350-7-3
АД90-7-4
АД130-7-4
АД260-7-4
АК1Ю-7-2
АК1Ю-2-2
АК110-2-3
АК220-7-2
АК220-7-3
АК220-2-2
АК220-2-3
Данные

опубликованы в
журнале

«Холодильная
техника»
1975 №9
1976, № 9
1975, JSfe9
19?а, № 9
_
1976, № 11
1977, № 8
1977, № 5
1976, № 9
1977, № 5
1976, № 9
10

Продолжение
Вид оборудования
Одноступенчатые
холодильные машины
Компрессор
ппо
П220
ВХ350
Хладагент
Аммиак
Фреон-22
Фреон-22
Аммиак
Фреон-22
Фреон-22
Специфика -
ционный
режим
^2=-10°С
*w\—25 С
2?S2= —10°C
*wi—25 С
^2=-Ю°С
^!=25°С
^2=+fC
twi=2u С
ts2z=+6°C
*ы?1==25 С
Холодо-
праизво-
дитель-
ность
Q0, кВт
129 J
215
95
258
430
190
670
Рабочий
диапазон
температур
кипения, °С
—15ч—30
+5-8-—15
—15ч-— 30
—15ч--40 |
+5-Г-—15
—15ч-—40
+5ч-—15
Марка
агрегата или
машины
МКТ 110-7-2
МКТ 110-7-3
МКТ110-2-0
МКТ 110-2-1
МКТ 110-2-2
МКТ 110-2-3
МКТ220-7-2
МКТ220-7-3
МКТ220-2-0
МКТ220-2-1
МКТ220-2-2
МКТ220-2-3
МКТ350-2-1
Данные

опубликованы в
журнале

«Холодильная
техника»
1977, № 5
1976, № 9
1976, № 9
1977, № 5
1976, № 9
1976, № 5
шины первых двух групп выполнены
одноступенчатыми, третьей — двухступенчатыми,
четвертая представлена низкотемпературной
каскадной машиной, работающей на фреонах-22
и 13. В двухступенчатых низкотемпературных
машинах и агрегатах в качестве
бустер-компрессоров применены винтовые компрессоры V и VI
базы Казанского компрессорного завода и
ротационный компрессор РБ90 ташкентского
завода «Компрессор». ,
Сравнительные характеристики! некоторых
видов нового и прежнего оборудования
приведены в табл. 2.
В настоящее время в серийном производстве
находятся все основные модели аммиачных
машин и агрегатов нового ряда, причем многие
из них, например, компрессорные агрегаты
А110 и А220, двухступенчатые агрегаты АД90
и АД130 выпускаются серийно с 1975—1976 гг.
В текущем году начат серийный выпуск
аммиачных одноступенчатых агрегатов А350,
которые заменят компрессоры АУУ400, фреоно-
Вид оборудования
Одноступенчатые
компрессорные
агрегаты
Холодильные
машины
Марка агрегата
или машины
А110-7-2
АВ100А 1
А220-7-2
АУ200А 1
А350-7-2
АУУ400/1
МКТ 110-7-2
УА100
МКТ220-7-2
УА200
МКТ350-2-1
ХМ-22АУУ400/2
Таб
Удельная


риалоемкость,
кг/кВт
11,8
16,75
9,0
10,65
7,5
8,65
36,7
61,8
1 26,9
29,0
13,1
15,3
лица^2
Удельная

занимаемая
площадь,
м*/кВт
0,0181
0,0181
0,009
0,0134
0,0086
0,0101
0,057
0,095
0,0293
0,055
, 0,0137
0,018
вых компрессорных агрегатов А220 и водоох-
лаждающих машин МКТ110-2-0. К 1979 г.
намечено завершить подготовку к серийному про-
2*
и

изводству наиболее сложного
низкотемпературного фреонового оборудования и
одноступенчатой водоохлаждающей фреоновой машины МКТ
350-2-1 с винтовым компрессором.
Внедрение холодильных машин и агрегатов
нового ряда в эксплуатацию сопровождается
созданием опорных баз, на которых
специалисты ВНИИхолодмаша и завода «Компрессор»
осуществляют прямой надзор за
эксплуатацией, оказывают техническую помощь при пуске
и наладке, накапливают данные о работе
оборудования, ресурсе основных узлов и деталей.
К началу текущего года число таких баз
достигло 40, в том числе 24 по системе Минмясомол-
прома СССР и 15 по системе Минторга СССР.
Холодильное оборудование нового ряда
предполагается выпускать в течение довольно
длительного времени. Поэтому уже сейчас завод
«Компрессор» и ВНИИхолодмаш
разрабатывают комплекс мероприятий по совершенствова-
ванию новых моделей — повышению их
надежности и долговечности, снижению
металлоемкости.
Для повышения ресурсных характеристик
планируется:
установить в компрессорах серии П
биметаллические вкладыши с антифрикционными
слоями из оловянистого сплава АО20 вместо
сплава АСМ, применяемого в настоящее время;
внедрить клапанные пластины из стали
35ХГСА, прошедшие специальную термическую
и механическую обработку в целях
стабилизации структуры металла после термообработки
и повышения чистоты поверхности пластин;
отработать максимально возможный подъем
клапанных пластин;
создать новые сорта масел с улучшенными
рабочими свойствами и подобрать новые
присадки к существующим сортам в целях как
улучшения рабочих свойств масел, так и
расширения их ассортимента;
создать поршневые кольца на основе фторо-
лона;
освоить новые материалы для пластин
ротационных компрессоров.
Работы, направленные на повышение
надежности и долговечности освоенного холодильного
оборудования, широко развернуты уже в
настоящее время. В них участвуют, помимо
московского завода «Компрессор» и
ВНИИхолодмаша, укмергский завод «Венибе», ВНИИком-
прессормаш, ташкентский завод «Компрессор»,
ленинградское ПО «Пластполимер»,
Всесоюзный научно-исследовательский институт
нефтеперерабатывающей промышленности.
Широкий круг поисковых работ направлен
на снижение металлоемкости новых агрегатов
и машин и совершенствование их массогабарит-
ных характеристик. Разработчиками выбрано
несколько путей, в частности:
замена стального проката новыми
материалами;
снижение массы и габаритных размеров
комплектующей теплообменной и емкостной
аппаратуры;
внедрение во фреоновых компрессорных
агрегатах бессальниковых компрессоров
производительностью 130—250 кВт.
Снижения металлоемкости холодильных
агрегатов и машин добиваются созданием новой
холодильной теплообменной аппаратуры с
уменьшенными массогабаритными характеристиками и
интенсификацией работы маслоотделителей,
комплектующих агрегаты и машины.
Над интенсификацией системы маслоотделе-
ния и одновременно упрощением и повышением
надежности системы возврата масла в компрессор
коллектив завода «Компрессор» работает в
содружестве с коллективами Всесоюзного научно-
исследовательского института холодильной
промышленности и СКВ Энергохиммаш. Разработана
и внедряется в агрегатах А110, А220 и машинах
AMI 10, АМ220 новая система возврата масла
без поплавкового регулятора, в работе которого
при эксплуатации первых выпущенных агрега-
Двухступенчатый аммиачный компрессорный агпегат
АД90-7-4 (АД90-3) f

тов наблюдались отказы. Накопленные данные
позволяют существенно уменьшить и
габаритные размеры самого маслоотделителя.
С 1977 г. корпуса некоторых теплообменных
аппаратов стали изготовлять из
низколегированных сталей, что позволило снизить
металлоемкость этих аппаратов. С этой же целью ВНИИ-
холодмаш и Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности
проводят исследования по оптимизации профиля
внутриоребренных труб. Наиболее
перспективным представляется внедрение холодильных
теплообменных аппаратов пластинчатого типа.
Первый пластинчатый аппарат будет установлен
на опытном образце фреоновой установки ОВМЗО
для осушения воздуха, которую готовят к
выпуску в 1978 г.
Массовое внедрение комплектных видов
полностью автоматизированного агрегатированного
оборудования с высокой степенью заводской
готовности и расширение связей с потребителем
путем создания опорных баз, оказания
технической помощи в наладке и пуске и широкого
опроса потребителей позволили выявить
первоочередные направления совершенствования
нового оборудования. Вместе с тем обнаружены
случаи неправильной эксплуатации:
нередко новые машины и агрегаты начинают
эксплуатировать без подключения системы
автоматической защиты и регулирования, в
результате чего оборудование выходит из строя уже
в период пуска; использование смазочных
масел, не рекомендованных инструкцией;
несоблюдение сроков технического обслуживания
приводят к преждевременному износу, а иногда и
повреждению пар трения.
Кроме того, при затянутых сроках ввода
оборудования в эксплуатацию, что бывает довольно
часто, его хранят не всегда в должных условиях.
Анализ проектов и заказов оборудования от
крупных потребителей свидетельствует о том,
что главным и часто единственным хладагентом
на который ориентируются проектанты и
заказчики крупных холодильных систем, остается
аммиак. Представляется целесообразным более
широко применять крупное фреоновое
оборудование, имеющее по сравнению с аммиачным
большие преимущества при эксплуатации, о чем
говорит опыт широкого использования его за
рубежом.
Ряд объектов в нашей стране оснащен большим
количеством однотипных агрегатов. Например,
на молочном комбинате в Алма-Ате
установлено более 20 агрегатов А220-7-2. Нередко в
установке работает значительное число
двухступенчатых машин АД130-3. Поэтому, вероятно,
целесообразно расширить градацию одно- и
двухступенчатых аммиачных агрегатов крупной
производительности. Используя винтовой
компрессор VI базы с укороченным ротором, можно
создать одноступенчатый аммиачный агрегат
производительностью 500 кВт, а освоение
Пензенским компрессорным заводом винтовых
компрессоров VII базы открывает возможность
разработать двухступенчатый агрегат
производительностью 600 кВт при температуре кипения —40°С.
В ближайшее время намечено обсудить с
основными потребителями вопрос о целесообразности
серийного освоения этих видов оборудования.
С внедрением основных видов оборудования
нового ряда и приближением сроков
капитального ремонта первых изделий серии,
отработавших к началу 1978 г. до 3/4 своего ресурса,
актуальным становится расширение номенклатуры
вспомогательного оборудования,
предназначенного для обслуживания агрегатов, и снабжение
потребителей запасными частями. В связи с
этим завод «Компрессор» ведет подготовку к
серийному производству насосных агрегатов,
предназначенных для систем централизованной
заправки масла в компрессоры, а также
подготовку комплектных поставок запасных частей
в номенклатуре, полностью обеспечивающей
капитальный ремонт агрегата или машины.
Первые поставки с новым комплектом запчастей
предполагается осуществить в начале 1979 г.
Коллективы завода «Компрессор» и ВНИИ-
холодмаша рассматривают расширение связей
с потребителями, постоянное
совершенствование нового оборудования, повышение ресурса и
безотказности его работы как важнейшие
составляющие работы, направленной на
выполнение одной из главных задач десятой
пятилетки — улучшение качества выпускаемой
продукции, увеличение объема выпуска продукции
высшей категории качества.
13

УДК 621.574-213.4.044
Низкотемпературный герметичный холодильный агрегат
с листопрокатным конденсатором
Канд. техн. наук С. Р. ГОПИН,
канд. техн. наук В. А. ТИХОМИРОВ,
канд. техн. наук В. М. ШАВРА,
В. П. КОЖЕВНИКОВА, В. В. УСОВА,
И. И. БЕЙЛИН
ВНИИторгмаш
В настоящее время герметичные холодильные
агрегаты для торгового оборудования
комплектуются воздушными ребристо-трубными
конденсаторами, изготовленными из стальных бесшовных
труб с насадными ребрами из стальной ленты
толщиной 0,3 мм и шириной 24 мм [4],
соединенными с трубами путем горячего цинкования
(методом погружения).
Согласно калькуляциям заводов-изготовителей
и проведенному анализу для агрегатов холодо-
производительностью 250—1250 Вт влияние
конденсатора на массовые, габаритные и стоимостные
показатели агрегата невелико. Объем
конденсатора составляет 10—19% объема агрегата,
масса — 12—26% массы агрегата, потребляемая
вентилятором мощность — 5—16% всей
потребляемой агрегатом мощности, стоимость — 7—
19% общей стоимости агрегата. При этом на
трубы, ребра и цинк приходится 40—60%
общих затрат на изготовление конденсаторов.
В то же время следует отметить, что от
правильного выбора конденсатора в значительной
степени зависят энергетические и шумовые
показатели агрегата.
Выпускаемые отечественные холодильные
агрегаты превосходят агрегаты ведущих
зарубежных фирм по энергетическим показателям [5],
но уступают им по металлоемкости на 20—40%,
поэтому весьма актуальна проблема выбора
конструктивной формы конденсатора, позволяющей
снизить металлоемкость и стоимость агрегатов
при сохранении их высоких энергетических
показателей.
Одним из путей решения этой проблемы может
быть применение алюминиевых листопрокатных
конструкций, позволяющее отказаться от
дефицитных цельнотянутых труб и весьма
трудоемкой операции—горячего цинкования
наружной поверхности стальных конденсаторов.
ВНИИторгмашем накоплен опыт
использования листопрокатных испарителей торгового
оборудования с естественной циркуляцией
воздуха [1].
В целях проверки возможности применения
листопроката для воздушных конденсаторов с
принудительной циркуляцией воздуха опытный
образец листопрокатного воздушного
конденсатора испытали в составе агрегата ВН 250, с
которого по ГОСТ 22502—77 начинается весь ряд
герметичных холодильных агрегатов для
торгового оборудования.
Опытный образец конденсатора (рис. 1)
представляет собой согнутую в виде спирали
Архимеда полосу листопроката из алюминия размером
150X4870 мм и толщиной 1 мм с четырьмя
каналами для прохода хладагента (последовательное
движение по двум каналам). Шаг между
каналами (наименьший размер в свету) 3 мм, шаг
между ребрами 7 мм. Перед испытаниями
конденсатор проверяли на плотность давлением 1,6 МПа
A6 кгс/см2), на прочность — 2,2 МПа B2 кгс/см2).
Электродвигатель вентилятора АВ041-4
номинальной мощностью 18 Вт укреплен внутри
конденсатора. Воздух просасывался через
конденсатор вентилятором К-95 с диаметром колеса
250 мм. Зазор между кожухом конденсатора,
служащим диффузором, и колесом вентилятора
не более 4 мм.
Технические характеристики испытанного
конденсатора и серийно выпускаемого приведены в
таблице.
Характеристики
Наружная
поверхность FK> м2
Внутренняя^поверх-
ность, FB, м2
Степень оребрения
—f5- (отношение
наружной
поверхности к внутренней)
Габаритные размеры
(вместе с
вентиляторным узлом), мм
Объем по габаритным
размерам, м3
Масса, кг
Серийный
ребристо-трубный
конденсатор
1,9
0,174
11,0
348X280X250
0,0244
5,9
Опытный
листопрокатный
конденсатор
1,62
0,4
4,0
280X280X230
0,018
2,0
14

d-90
Рис. 1. Листопрокатный конденсатор (точками
показаны места измерения скорости воздуха).
Агрегат ВН 250 со встроенным
листопрокатным конденсатором испытывали на
калориметрическом стенде в камере с тепловой изоляцией на
низкотемпературном режиме в соответствии с
ГОСТ 22502—77.
Количество циркулирующего хладагента —
фреона-22 — определяли двумя способами:
калориметром с вторичным хладагентом и по
характеристикам компрессора, который
испытывали заранее. Расхождение составляло 2—8%.
Концентрация масла, установленная по методике
ГОСТ 22 502—77, не превышала 1 % (по объему).
Испытания проводили при следующих
температурах: кипения t0 = —25, —30 и —40°С,
окружающего воздуха /0.в = 20°С, всасывания
tBC = 20°С.
В процессе испытаний в дополнение к
параметрам, измеряемым по ГОСТ 22502—77,
определяли: tB1 и tB2 — температуры воздуха перед
конденсатором и после него, °С; fK1 и /К2 —
температуры хладагента на входе в конденсатор и
выходе из него.
Для измерений использовали ртутные
лабораторные термометры с ценой деления 0,ГС и
12 медь-константановых термопар (по четыре
термопары по фронту на входе и выходе воздуха из
конденсатора и по две термопары на входе и
выходе хладагента). Кроме того, с помощью 10
термопар, прикрепленных снаружи к стенкам
каналов, узнавали локальное распределение
температур по длине конденсатора (по ходу
движения хладагента).
Полное гидравлическое сопротивление на
стороне конденсирующегося хладагента измеряли
дифференциальным манометром ДТ-50 с ртутным
заполнением. Среднеквадратичные погрешности
при этом не превышали 2%.
Скорость воздуха между ребрами определяли
с помощью термоанемометра ТА-4 в 28 точках
фронтального сечения (в четырех местах по
концентрическим окружностям). Скорость воздуха в
узком сечении конденсатора рассчитывали по
формуле
i =n
/у
где о>ср — средняя скорость по измеренным данным (по
четырем точкам), м/с;
ft — сечение концентрической щели, м2;
/у — узкое сечение конденсатора, м2;
п — число концентрических щелей.
Средневзвешенная скорость воздуха в узком
сечении конденсатора (между каналами)
составляла 2,6 м/с.
Коэффициент теплопередачи, отнесенный к
наружной поверхности
ляли по формуле
кКУ Вт/(м2-К), вычис-
где
и Ga (*i - Ч)
Н - FHQ
<5а — расход хладагента, кг/с;
/2 — энтальпия хладагента соответственно на входе
в конденсатор и выходе из него, кДж/кг;
8 — среднелогарифмический температурный напор,
С;
9 =
ик ^bi) — (^к — ^вг)
In
^к — ^в
^К ^В2
*к — температура конденсации, СС.
15

Среднеквадратичные погрешности при
расчете коэффициента теплопередачи не превышали
18%.
Для предварительного определения
эффективности наружной поверхности листопрокатного
конденсатора его условно разбили на три зоны:
первая зона — первый канал по ходу воздуха с
высотой ребер 60 и 7,5 мм; вторая зона —
средние два канала с высотой ребер 7,5 мм; третья
зона — последний канал по ходу воздуха с
высотой ребер 7,5 и 15 мм.
Средневзвешенная эффективность наружной
поверхности
1 — ?р. ср
ЕЯ = Е
р.ср
Fn
где ?р.ср — среднее значение эффективности ребер,
?р.ср =
?pi^Hl + ?р2^Н2 + ?рз^НЗ
?pi> ?рг> ?рз — эффективность ребер в первой, второй
и третьей зонах;
^Н1>^н2>^нз—наружная поверхность первой, второй,
и третьей зон, м2;
^н. к — наружная поверхность каналов (без
учета ребер), ма,
Эффективность ребра подсчитывали по
известной методике:
_ «¦(/-&-'»)
где ан — принятый коэффициент теплоотдачи со
стороны воздуха, равный 50 Вт/(м2-К);
б — толщина ребра, м;
X — коэффициент теплопроводности материала
ребер, Вт/(м-К);
Лр — высота ребра (для средних каналов —
половина расстояния между каналами), м.
На рис. 2, а представлены значения
холодильных коэффициентов агрегатов ВН 250 с
листопрокатным и серийным ребристо-трубным
конденсаторами. Показатели опытного образца не
уступают показателям серийного [2, 4].
Коэффициенты теплопередачи у опытного
конденсатора оказались не хуже, чем у серийного
ребристо-трубного (рис. 2, б), несмотря на
меньшую скорость воздуха в узком сечении B,6 м/с —
для листопрокатного конденсатора и 4,2 м/с —
для ребристо-трубного). Коэффициенты
теплопередачи ребристо-трубного конденсатора
пропорциональны скорости воздуха в степени 0,5.
Для серийного конденсатора принимались
данные работ [3, 4].
Средневзвешенная эффективность наружной
поверхности листопрокатного конденсатора,
определенная расчетным путем, ?н = 0,91, а
ребристо-трубного — Е^== 0,84, что, по-види-
ч <yf
a
1,6
ы
0,8
-<t5 -W
Пн,Вт/(мШ
70 ~~
60
-Jf -JO -25t0,°C
а
JO
]"""" г^-^З^Т" —• -L
100 150 200 250 MOfoWM*
5 ™
Рис. 2. Сравнительные характеристики при /о.в=20°С:
а — холодильный коэффициент агрегатов: агрегат
ВН 250 с листопрокатным конденсатором (ф —
экспериментальные данные); агрегат ВН 250 с серийным ребристо-
трубным конденсатором;
О — коэффициент теплоотдачи конденсаторов:
листопрокатного (ф — экспериментальные данные); —
серийного ребристо-трубного.
мому, и привело к незначительной (до 15%)
разнице коэффициентов теплопередачи при
сравнительно большом снижении скорости
воздушного потока.
Падение давления хладагента (рис. 3) в опытах
не превышало 20 кПа @,2 кгс/см2), что вызывало
рост температуры конденсации не более чем на
0,5°С. Примерно такие же значения получены
для серийных конденсаторов [4].
Переохлаждение жидкости на выходе из
конденсатора в исследованном диапазоне
температур кипения составляло 0,8—3,6°С, что
соответствует данным [4], доля теплоты переохлаждения
от всей тепловой нагрузки конденсатора не
превышала 3%, а поверхность зоны переохлаждения
достигала ~ 7% (рис. 4).
В герметичном компрессоре обычно
температура пара на выходе из кожуха значительно
ниже температуры конца сжатия [5], поэтому
теплота сбива перегрева пара в конденсаторе невелика
по сравнению с теплотой конденсации. В опытах
она не превышала 4—8%, однако поверхность
зоны сбива перегрева достигала 18,5—25% всей
поверхности конденсатора. Это объясняется
малой скоростью пара @,6—1,2 м/с) на входе в
аппарат и тем самым низкой теплоотдачей в зоне
перегретого пара. В связи с этим в таком
аппарате целесообразно применять переменное сечение
канала по ходу движения хладагента (например»
16

20
W
Ю
1 — ч
> -И1 1 "I
Ш h
-W
-JJ -30 -25 t0)°C-
Рис. 3. Падение давления на стороне хладагента.
один канал для зон сбива перегрева и
переохлаждения и два — для зон конденсации).
Сравнение алюминиевого листопрокатного
конденсатора с серийным ребристо-трубным
применительно к агрегату ВН 250 [2] показало, что
листопрокатный конденсатор примерно в 3
раза легче и в 1,5 раза дешевле по стоимости
исходных материалов, при этом
теплоэнергетические характеристики агрегата ВН 250 с
испытанным листопрокатным конденсатором
соответствуют ГОСТ 22502—77.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1.Д обров В. В., Введенский Ю. И.
Сравнительные теплотехнические исследования
листопрокатных и ребристо-трубных испарителей. — Холодильная
техника, 1976, № 10.
2. Зеликовский И. М., Якобсон В. Б.
Новые герметичные агрегаты ВС 0,55— 3 и ВН 0,22—3.—
Холодильная техника, 1971, № 11.
?л?.
О/
0,2
0,1
^^*
i_ ^
I ~\
г
А ?__
^ '
<*"* I
I
-*J
-W
-30
-20 t0,°?
Рис. 4. Относительные поверхности зоны сбива
переляг /уч
грева -р- A) и зоны переохлаждения хладагента
3. Тихомиров В. А. Малошумные вентиляторы для
малых холодильных агрегатов. — Холодильная
техника, 1964, № 6.
4. Якобсон В. Б. Исследование воздушных
конденсаторов малой производительности. — Холодильная
техника, 1975, № 10.
5. Якобсон В. Б. Малые холодильные машины. М.,
Пищевая промышленность, 1977.
УДК 621.565.92
Торговое холодильное оборудование ВНР
для крупных продовольственных магазинов
самообслуживания типа «Универсам»
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
К. ЛАСЛО
Предприятие «Хютёгепдьяр» (ВНР)
Венгерский завод «Хютёгепдьяр» по лицензии
фирмы «Тайлер» (США) выпускает торговое
холодильное оборудование для крупных
продовольственных магазинов самообслуживания
типа «Универсам». Это оборудование поставляет в
СССР внешнеторговое предприятие ВНР «Транс-
электро».
На рис. 1 показаны типовая планировка
магазина «Универсам» с площадью торгового
зала 1200 м2 и размещение торгового оборудования
и холодильных агрегатов.
Типы торгового холодильного оборудования
для магазина «Универсам» и температурные
режимы его работы приведены в табл. 1.
Конструкция островного прилавка показана
на рис. 2.
Корпус прилавка состоит из внешней стальной
и внутренней пластмассовой облицовок,
между которыми залит пенополиуретан. Корпус
выполнен несущим, что позволило отказаться от
применения деревянного каркаса.
В нижней части прилавка размещены
испаритель и вентиляторы, которые сверху закрыты
горизонтальной панелью. Вертикальные пане-
3 Холодильная техника № 7
17

ш
ж
~тг
H3L
v^
13
12 11]
i i
ЩЩ2Щ
3
//
3720
"X"
Л
l jy^y
#^
Ж
Ш
И
I
u
г*^
I JZ?tf
J.
Z
—
=T=
¦ /W
i
. «2Ш
j
ш\^'
1500
-/## :
N
|W
\щтбщтз
V6
7
6
[штз
\im\
П
/0/0
1
Ы-
fes
1
§Ыт—i I
*Щ ,i J.
Ш1370 ШЩО Ш2010
III
тзш
Рис. 1. Размещение торгового холодильного
оборудования и холодильных агрегатов в магазине типа
«Универсам»:
/ — машинное отделение; // — помещения фасовки; III —
торговый зал; 1 — витрина для овощей и фруктов; 2, 3 —
среднетемпературные пристенные прилавки; 4, 5 —
низкотемпературные островные прилавки; 6,7 —
среднетемпературные островные прилавки; 8, 10 — среднетемпературные
сборные камеры; 9 — низкотемпературная камера; 11 — средне-
температурный агрегат MAV9,1E270; 12 —
низкотемпературные агрегаты MAV18,2Е420; 13 — среднетемпературные
агрегаты'MAV18.2E420.
ли, установленные параллельно стенкам
корпуса, образуют каналы для циркуляции воздуха.
Продукты размещают на поддоне до уровня
нагнетательной решетки. Воздух продувается
вентилятором через испаритель, затем поступает в
левый вертикальный канал, нагнетается через
решетку в верхнюю часть прилавка, имеющую
открытый проем, и образует завесу, которая
препятствует попаданию теплого воздуха из
торгового зала внутрь прилавка. Отепленный воздух
отводится вентилятором через правый
вертикальный канал.
Таблица 1
Торговое холодильное
оборудование
Прилавок среднетемпера-
турный островной
A8CG
A12CG
Прилавок
низкотемпературный островной
A8FCG
A12FCG
Прилавок среднетемпера-
турныи пристенный
А8ТР
А12ТР
Витрина для овощей
и фруктов A12TVP
Камера сборная средне-
температурная
площадью 8 м2
площадью 12 м2
Камера сборная
низкотемпературная
площадью 8 м2
Количество
6
8
2
2
4
6
4
4
1
1
Температура, ° С
0—2
0—2
— 18- 20
— 18-—20
0—2
0—2
2—6
0—2 или 3—5
2—4
—18-—20

Рис. 2. Островной прилавок:
/ — светильник; 2 — прилавок; 3 — теплоизоляция; 4 —
всасывающий канал; 5 — вентилятор; 6 — канал для сбора талой
воды; 7 — патрубок для отвода талой воды; 8 —
электронагреватель; 9 — испаритель; 10 — поддон; 11 — нагнетательный
канал; 12 — вертикальная панель; 13 — декоративная
облицовка; 14 — решетка для выпуска воздуха.
Снеговая шуба, образуемая на поверхности
испарителя низкотемпературного островного
прилавка, периодически оттаивается
электронагревателями, расположенными перед
испарителем по ходу воздуха. Они включаются с помощью
программного реле времени. При этом
холодильная машина отключается. Талая вода стекает по
наклонному дну прилавка в канала и через
патрубок сливается в дренажный трубопровод,
размещенный в нижнем кармане прилавка вместе с
трубопроводами хладагента и электрокабелем.
Чтобы талая вода не замерзала в канале, его
также обогревают. Профили вертикальных
стенок прилавка обогревают электронагревателями
во избежание конденсации влаги из
окружающего воздуха.
В среднетемпературном островном
прилавке снеговую шубу с испарителя оттаивают без
электронагревателей) путем остановки
холодильной машины).
Температуру контролируют по термометру
манометрического типа.
Прилавок освещается светильником с
люминесцентными лампами, установленным на
стойках. На полке светильника можно размещать
продукты, не требующие охлаждения.
Конструкция пристенного прилавка
аналогична конструкции островного. Для лучшего
обзора и удобства выбора продуктов вертикальная
3*
стенка прилавка, обращенная к покупателю,
ниже противоположной на 175 мм (рис. 3).
На рис. 4 показана витрина для продажи
фруктов и овощей. Нижняя часть витрины
конструктивно одинакова с пристенным прилавком. На
задней стенке укреплена стойка с зеркалом и
люминесцентной лампой для лучшего обзора
товара.
Рис. 3. Пристенный прилавок:
1 — всасывающая решетка; 2 — всасывающий канал; 3 —
решетка для продуктов; 4 — теплоизоляция; 5 — декоративная
панель; 6 — вентилятор; 7 — патрубок для слива талой воды;
8 — горизонтальная панель; 9 — испаритель; 10 —
нагнетательный канал; 11 —решетка для выпуска воздуха.
Рис. 4. Витрина для овощей и фруктов:
/ — люминесцентная лампа; 2 — зеркало; 3 — всасывающий
канал;1 4 — решетка для продуктов; 5 — теплоизоляция; 6 —
декоративная панель; 7 — вентилятор; 8 — патрубок для
слива талой воды; 9 — шланг для орошения зелени водой; 10 —
испаритель; 11 — горизонтальная панель; 12 — решетка для
выпуска воздуха.
19

Таблица 2
Торговое холодильное оборудование
Прилавок среднетемпературный
островной (секция)
A8CG
A12CG
Прилавок низкотемпературный
островной (секция)
A8FCG
A12FCG
Прилавок среднетемпературный
пристенный (секция)
A8TP
A12TP
Витрина для овощей и фруктов
(секция) A12TVP
Камера сборная среднетемператур-
ная
площадью 8 м2
площадью 12 м2
Камера сборная
низкотемпературная
Емкость
для
хранения,
м3
0,724
1,087
0,724
1,087
0,464
0,697
0,780
22,0
32,0
22,0
Площадь для
хранения,
м2
2,01
3,01
2,01
3,01
2,0
3,0
3,0
8,0
12,0
8,0
Поверхность
испарителя,
м2
20,49
32,22
20,49
32,22
13,91
21,99
21,99
23,30
23,30
23,30
Мощность

электронагревателя для
оттаивания
испарителя,
кВт
—
—
1,6
2,4
—
—
—
3,6
3,6
3,6
•
Габаритные размеры, мм
Длина
2440
3660
2440
3660
2440
3660
3660
2440
3660
2440
Глубина
1120
1120
1120
1120
1060
1060
1060
3660
3660
3660
Высота
840
840
840
840
1015
1015
1780
2690
2690
2690
Секции прилавков и витрин стыкуют в линии
(среднетемпературные — по четыре секции,
низкотемпературные — по две). Торцы линий
закрывают стенками.
Сборные камеры состоят из панелей с пенопо-
лиуретановой теплоизоляцией, скрепленных с
помощью эксцентриковых замков.
Технические характеристики торгового
холодильного оборудования приведены в табл. 2.
Линии прилавков, витрин и сборные камеры
обслуживаются холодильными агрегатами с бес-
сальниковыми компрессорами и конденсаторами
водяного охлаждения (рис. 5, табл. 3).
В целях снижения вибрации бессальниковые
компрессоры установлены в агрегатах на
пружинных амортизаторах, а в нагнетательные
трубопроводы вмонтированы сильфонные шланги.
Агрегаты оборудованы реле низкого давления
МР1, реле высокого давления МР5 и
водорегулирующим вентилем WVFX15 (MAV9,1E270)
или WVFX20 (MAV18.2E420) фирмы «Дан-
фосс» (Дания). В агрегат MAV9, 1Е270 входит
фильтр-осушитель емкостью 260 см3, в агрегат
MAV18,2E420 — емкостью 550 см3. В
низкотемпературном агрегате предусмотрен обдув
компрессора вентилятором.
Компрессоры (рис. 6) непрямоточные, с
эксцентриковым валом. Смазка механизма движения
осуществляется разбрызгиванием масла. В
плиту с проходными контактами встроено тепловое
биметаллическое реле, защищающее встроенный
электродвигатель от перегрева.
Таблица 3
Показатели
Холодопроизводительность
при t0=—15°С, tK=
=40°С, кВт(ккал/ч)
Потребляемая мощность при
тех же условиях, кВт
Сила рабочего тока при
тех же условиях и
напряжении 380 В, А
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса агрегата (сухая), кг
Количество заряжаемого
фреона-12
(ориентировочное), кг
Холодильные агрегаты
MAV9,1E270
2,45 B100)
1,22
3,1
678
600
450
85,5
MAV18.2E420
4,9 D200)
2,20
4,2
815
520
572
140
12
Технические характеристики бессальниковых
компрессоров приведены в табл. 4.
На рис. 7 приведены схемы автоматизации
линии открытых низкотемпературных прилавков,
состыкованных из двух секций.
При снижении температуры воздуха в рабочем
объеме до —20°С реле низкого давления
отключает компрессор. При этом вентиляторы
прилавков продолжают работать.
20

Рис. 5. Холодильный агрегат MAV18,2E420:
/ — рама; 2 — водорегулирующий вентиль; 3 — жидкостный
вентиль; 4 — бессальниковый компрессор; 5 — клеммная
коробка; 6 — конденсатор; 7 — реле давления; 8 — фильтр-
осушитель; 9 — амортизаторы; 10 — всасывающий вентиль;
11 — сильфонный шланг; 12 — нагнетательный вентиль.
Программное реле времени, настроенное в
зависимости от условий эксплуатации, два раза в
сутки выключает холодильную машину и
включает электронагреватели для оттаивания
образовавшегося на испарителях инея. При
повышении температуры испарителя до 6—10°С
термореле включает холодильную машину и отключает
электронагреватели. Талая вода из прилавков
стекает в дренажный трубопровод.
Корпусное термореле защищает встроенный
в компрессор электродвигатель от перегрева.
Схема автоматизации линии среднетемпера-
турных открытых прилавков и витрин
отличается от описанной лишь тем, что оттаивание
снеговой шубы с испарителей предусмотрено
остановкой холодильной машины.
Техническое обслуживание торгового
холодильного оборудования включает профилак-
ческий осмотр и малый ремонт (см. Андрач-
н и к о в Е. И., К а п л а н Л. Г. Техническое
обслуживание торгового холодильного
оборудования и малых холодильных установок. —
Холодильная техника, 1977, №6). Помимо этого, при
техническом обслуживании выполняют
следующие работы.
21

530
m
3 t 5 6
16 13 1* 13 12 11
д 10 8
Рис. 6. Бессальниковые компрессоры:
а — МК9ЛЕ270; б — МКЛ8,2Е420: 1 — клеммная коробка; 2 — всасывающий вентиль; 3 — клапанная плита; 4 —
шатун; .5 — поршень; 6 — нагнетательный клапан; 7 — всасывающий клапан; 8, 12 — подшипники скольжения; 9 — пробка
для залива масла; 10 — смотровое стекло; 11 — эксцентриковый вал; 13 — статор электродвигателя; 14 — ротор электро
двигателя; 15 — корпус; 16 — маслоразбрызгивающий диск; 17 — полость для масла; 18 — трубка подачи масла в
эксцентриковый вал; 19 — нагнетательный вентиль.

Показатели
Номинальная холодопроиз-
водительность при t0=
= — 15°С, *к=40, *П=20°С,
кВт(ккал/ч)
Номинальная потребляемая
мощность, кВт
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Частота вращения, об/мин
Объем, описываемый
поршнями, м3/ч
Электрический ток
трехфазный
напряжением, В
частотой, Гц
Компрессоры
МК9.1Е270
2,2 A900)
1,3
48
29
1440
9,08
380
МК18,2Е420
5,24 D500)
2,2
58
40
1440
18,26
'220 1
50 !
Показатели
Встроенный
электродвигатель, марка
количество полюсов
количество пазов
количество обмоток
1 количество витков в
обмотке
диаметр провода
обмотки, мм
класс изоляции провода
сопротивление обмоток в
одной фазе при 25°С, Ом
Диапазон температур
кипения фреона-12,°С
Максимальная температура
конденсации, °С
Количество заряжаемого
масла ХФ-12-16, л
Т
а б л и ц а 4
Компрессоры
МК9, 1 Е270
VB100Lr4
4
36
12
27
0,95
Е
3,15
—40-+5
55
0,9
МК18, 2Е420
VB41/4SP1
4
36
12
25
0,80
Е
2,23
—50-+5
55
1,7
Рис. 7. Схема
автоматизации холодоснабжения
прилавков:
а — технологическая: / —
прилавок; 2 — нагнетательная
решетка; 3 — ТРВ; 4 — панель;
5 — испаритель; 6 —
вентилятор; 7 — реле температуры
оттаивания испарителя; 8 —
электронагреватель; 9 —
дренажный трубопровод для
отвода талой воды; 10 —
водорегулирующий вентиль; 11 — бес-
сальниковый компрессор; 12,
15 — сильфонные'
виброизолирующие вставки; 13 — реле
высокого давления; 14 — реле
низкого давления; 16 —
конденсатор; 17 — реле температуры
защиты электродвигателя
компрессора; 18 —
фильтр-осушитель; 19 — индикатор
влажности фреона со смотровым
стеклом; 20 — теплообменник; б —
электрическая: ПП — пакетный
переключатель; 1П — 8П —
плавкие предохранители; 1ДВ —
4ДВ — электродвигатели
вентиляторов обдува испарителей;
ДКМ — электродвигатель
компрессора; 1ПМ, 2ПМ —
магнитные пускатели; РТ —
тепловое реле; РДВ, РДН —
реле давления; РТК — реле
температуры защиты
электродвигателя компрессора; ПРВ —
программное реле времени;
РТО — реле температуры
оттаивания испарителя; ЭНО —
электродвигатели оттаивания
испарителей.
5-380В
23

Таблиц а 5
Торговое холодильное
оборудование
Прилавки средиетемпера-
турные островные
A8CG и A12CG
Прилавки низкотемпера-
. турные островные
A8FCG и A12FCG
Прилавки среднетемпе-
ратурные пристенные
А8ТР и А12ТР
Витрина для овощей и
фруктов A12TVP
Камера сборная средне-
температурная
с агрегатом
MAV18,2E420
с агрегатом
MAV9,1E270
Камера сборная
низкотемпературная
Температура
воздуха в
охлаждаемом
объеме, ° С
0—2
— 18Ч-—20
0—2
2—6
0—2
0—2
—18ч-—20
О)
я
тура к
ran
С ..
S к
Н Я
—10
—30
—10
— 5
—7
—7
-26
я
я
е кипе
•с/см*)
Давлени
МПа (кг
0,12
A,2)
0,0
0,12
A,2)
0,16
A,6)
0,15
A,5)
0,15
A,5)
0,02
@,2)
Установка
реле низ-
кого давления,
МПа (кгс/см2)

выключение
0,09
@,9)
—0,02
(-0,2)
0,09
@,9)
0,15
A,5)
0,07
@,7)
0,07
@,7)
0,0
включе-
чение
0,2
B,0)
0,06
@,6)
0,2
B,0)
0,23
B,3)
0,21
B,1)
0,21
B,1)
0,14
A,4)
я
&Ǥ
О<о> * ее
ooli
Настрой;
гулирую
тиля (да
денсаци!
(кгс/см2)
0,65
F,5)
0,65
F,5)
0,65
F,5)
0,65
F,5)
0,65
F,5)
0,65
F,5)
0,65
F,5)
га
, Е
3 к?
реле i
авлени
ение),
Уставка
сокого д
(выключ
(кгс/см2)
1,2
A2,0)
1,2
A2,0)
1,2
A2,0)
1,2
A2,0)
1,2
A2,0)
1,2
A2,0)
i 1>2
A2,0)
3 к „
н ч о,
К га и га
а» м я Л
Уставка
вого рел
электрoj
компресс
380 В),
4,5
3,5
4,5
5,5
5,0
3,2
4,0
л
О < ее
22«
телы
я исг
за ра
IH
55«=с*
Продол»
оттаиваь
рителя (
сутки), !
45
45
45
45
30
30
30
Примечание. Давление всюду избыточное (по манометру).
При неполном оттаивании испарителей
корректируют настройку реле времени. Проверяют,
обеспечивается ли слив талой воды в
канализацию, в случае необходимости очищают
дренажные шланги и коллекторы.
Проверяют настройку приборов автоматики на
соответствие их уставки значениям,
приведенным в табл. 5.
Внутренние поверхности труб конденсатора
очищают от минеральных отложений,
выделяющихся из охлаждающей воды и осаждающихся в
виде солевой накипи, если ее толщина
превышает 1,5—2 мм.
В систему холодильной машины дозаряжают
хладагент, если при работе машины в смотровом
стекле на жидкостном трубопроводе виден
вспененный поток фреоно-масляной смеси.
Смазывают замковые устройства и петли
дверей сборных камер.
В заключение следует отметить, что торговое
холодильное оборудование ВНР для магазинов
типа «Универсам» в целом соответствует
требованиям современного технического уровня.
Вместе с тем опыт эксплуатации в г. Москве выявил
пути дальнейшего его совершенствования. По
рекомендации Московского специализированного
комбината холодильного оборудования
предприятие «Хютёгепдьяр» работает над
совершенствованием конструкций и повышением
экономичности работы холодильных установок.
24

УДК 681.2:546.217
Новый прибор для измерения скорости воздуха
Г. П. СМИРНОВ, А. И. КОХАНСКИЙ,
канд. техн. наук А. П. КУЗНЕЦОВ
Важной проблемой в холодильной технике и
кондиционировании воздуха является точное
измерение скорости движения воздуха. Для этой
цели в настоящее время применяют струйные
измерители [1,2, 6], принципиальные схемы
которых базируются на использовании
дифференциально-неравновесных методов. Анализ работы
указанных схем показал, что они обладают рядом
недостатков.
Нами разработан и применен на практике
пневмоанемометр (рис. 1), принципиальная
схема работы которого основана на
дифференциально-нулевом методе измерения. Этот прибор
позволяет измерять скорость движения газов
(воздуха) в широком диапазоне и при наличии
запыленности.
Пневмоанемометр состоит из двух идентичных
аэродинамических ветвей E, 2, 5, 5'; 5, 3, 6, 6'),
выполненных из одинаковых материалов.
Принцип действия заключается в том, что при нулевой
скорости измеряемого потока прибор
настраивается на нуль с помощью дросселей 8 таким
образом, чтобы при этом одновременно пневмосопро-
тивление измерительного 5 и компенсационного 6
сопла были в несколько раз меньше, чем у
дросселей 8, и ветви пневмоанемометра имели бы
равное аэродинамическое сопротивление.
Равенство пневмосопротивлений ветвей
достигается в пределах чувствительности индикатора
давления B,9—4,9 Па). В случае разбаланса при
замыкании платино-иридиевых контактов трех-
позиционного преобразователя индикатора
давления пневмосигнал преобразуется в
соответствующий электрический сигнал, а затем в
световой сигнал с помощью светодиодов типа ЗЛ102Б.
Если в качестве нуль-органа использовать трех-
позиционный индикатор расхода воздуха термо-
анемометрического типа [4] (чувствительность
которого соизмерима с индикатором давления), то
пневмоанемометр будет построен на статических
элементах, соответствующих
виброударостойкому исполнению.
При скорости потока, отличной от нуля, струя
измерительного сопла 5 отклоняется, вследствие
чего нарушается равенство пневмосопротивле-
ния ветвей. Между приемными измерительными
каналами 5', 6' возникает разность
(дифференциал) давления соответствующего знака
разбаланса схемы.
Приведение схемы в равновесное состояние
достигается изменением угла навивки
эластичного (капронового или полиэтиленового)
капилляра на цилиндрическое основание пневморео-
хорда 3. При этом угол навивки пневмореохорда
3 является мерой измеряемой скорости потока.
Нелинейность шкалы пневмореохорда не
более 2%.
Пневмоанемометр может работать также в
дифференциально-неравновесном режиме
(состоянии). В этом случае вместо индикатора
подключают дифференциальный тягонапорометр
типа ТДМ-Т для отсчета измеряемой скорости
потока, а пневмореохорды 2, 3 устанавливают в
нулевое положение.
Основным элементом пневмоанемометра
являются датчики скорости потока. Градуировочные
Рис. 1. Принципиальная схема (а) и общий вид (б)
пневмоанемометра:
1 — дифференциальный тягонапоромер ТДМ-Т; 2
—-^измерительный пневмореохорд; 3 — компенсационный пневмореохорд;
4 — датчик скорости; 5,5' — соответственно измерительное
сопло и приемный измерительный канал; 6,6' — соответственно
компенсационное сопло и приемный компенсационный канал;
7 — индикатор (нуль-орган); 8 — настроечные дроссели
П1016М; Рлит— давление пневмопитания.
4 Холодильная техника № 7
25

характеристики датчиков и их конструкции
представлены на рис. 2—4.
Конструктивные параметры датчиков типов А
и Б, представленных на рис. 2, сведены в
таблицу.
Датчик типа А предназначен для измерения
естественной конвекции или подвижности
воздуха (например, в жилых помещениях систем
кондиционирования воздуха), датчик типа Б — в
основном для измерения скоростей
ограниченного потока (например, в воздуховодах систем
кондиционирования воздуха). Датчики типов В
(рис. 3) и Г (рис. 4) могут быть применены для
измерения скорости как ограниченного, так и
неограниченного потока (например, для
измерения скорости ветра).
Датчики типов А, Б, В могут измерять
скорость газа (совместно с пневмоанемометром)
только перпендикулярного потока по отношению
к струе, вытекающей из измерительного сопла,
датчик типа Г — скорость как
перпендикулярного, так и противоположного потоков.
и-щупа
ВО
50
W
30
20
10
№з/
{М
012
1 1,5 2 2,5 3 щм/с
ptq-Jna
50\
W
10
г щ
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 (&щм/с
Рис. 2. Градуировочные зависимости p=f (w) и
конструкция датчиков скорости воздуха типов А и Б (см.
также таблицу):
/ — измерительное сопло; 2 — приемный измерительный канал;
3 — корпус датчика.
Датчики типов А, Б, состоящие из двух
идентичных частей (измерительной и
компенсационной) могут легко перестраиваться на различные
диапазоны измерения скорости, благодаря
изменению расстояния h и давления пневмопита-
НИЯ /?пит*
Все датчики скорости воздуха (газа)
изготовлены из нержавеющей стали 1Х18Н9Т.
Измерительные сопла датчиков типов А, Б
просверлены сверлом диаметром 0,3 мм, а
приемные каналы —- 0,5 мм; измерительные сопла
3,5 щм/с
Рис. 3. Градуировочная зависимость p=f (w) датчика
скорости воздуха типа В (с эластичным пневмоприводом
из полихлорвиниловой трубки):
11— измерительное сопло; 2 — приемный измерительный
канал; 3 — компенсационное сопло; 4 — приемный
компенсационный канал; 5 — корпус датчика; 6 — штуцер давления
питания.
30
24
18
/2
8
№/
№?j
9 12ЩМ/С
f (w) и кон*
Рис. 4 Градуировочные зависимости р
струкция датчика скорости типа Г:
№ 1 — Рпит=^.8 кПа;^№^2 — ,РПИТ=0,8 кПа; / —
измерительное сопло; 2 — приемный"измерительный канал; 3 —
компенсационное сопло; 4 — приемный компенсационный канал;
5 — корпус датчика; 6 — винт^МЗХб; 7 —^штуцер малый;
8 — штуцер большой.
26

Номер градуиро-
вочной
зависимости p = f (ш)
(см. рис. 2)
№ 1
№ 2
№ 3
№ 4
''пит'
кПа
5
4
2
Геометрические размеры датчиков, мм
h
8,6
5,2
2,1
tfi
14,5
10
я2
73
67
#з
85
79
Я*
10
5
0i
12
6
02
30
15
03
21
10,5
м
8X0,5
4X0,5
J
4,5
3,5
R
5
2,5
Тип
датчика
A
Б
и приемные каналы датчика типа В одинаковы
и равны 0,6 мм; измерительные сопла и приемные
каналы датчика типа Г изготовлены из
капилляров с внутренним диаметром 0,-6 мм, каналы
капилляров вальцованы (сужены) и
калиброваны сверлом 0,3 мм. Наружные диаметры сопел и
приемных каналов во всех типах датчиков
одинаковы и равны 1 мм.
В качестве источников пневмопитания могут
быть применены:
автономный микрокомпрессор индивидуальный
МК-Л (производительность 32 л/ч; габаритные
размеры 100x70x60 мм; напряжение питания
220 В; частота 50 Гц; потребляемая мощность
7 Вт);
автономный побудитель расхода ПР-3
(производительность 5—10 л/ч; р = 29,4 Па;
напряжение питания 127/220 В; частота 50 Гц;
потребляемая мощность 100 Вт; масса 12 кг) на 10
пневмоанемометров (групповой);
пневмосеть с редуктором давления РДВ-60
(производительность 60 л/мин; р = 29,4 -т-
¦т- 137,3 Па) на 100 пневмоанемометров
(групповой).
Изменение пневмопитания на ±10% от
номинального значения и температуры окружающего
воздуха в пределах 10—50°С существенно не
отражаются на градуировочных характеристиках
пневмоанемометра, работающего в
дифференциально-нулевом (равновесном) режиме
измерения. При работе пневмоанемометра в
неравновесном режиме изменение пневмопитания и
температуры в указанных пределах вызывает
погрешность измерения при максимальной скорости до
±12%.
Чтобы предотвратить засорение сопел датчиков
при длительной эксплуатации пневмоанемометра,
могут быть применены металлокерамические
фильтры [3, 5], эффективность очистки воздуха
которых равна 0,999.
Испытания нового пневмоанемометра
показали, что он имеет следующие преимущества по
сравнению с разработанными ранее [1, 2, 51:
компенсация температурной погрешности в
пределах 10—50°С;
возможность работы с источниками
пневмопитания с погрешностью колебания давления
питания до ±10%, что значительно упрощает
конструкцию прибора и технологию его
изготовления;
отсутствие громоздких вторичных приборов
для измерения скорости воздуха (газа);
меньшие в 7—10 раз массо-габаритные
характеристики и превосходство по виброударным
нагрузкам;
компенсация изменения статического
давления проточной среды, скорость которой
подлежит измерению [1, 2];
более низкие энергетические затраты
источников пневмопитания, что в некоторых случаях
имеет существенное значение [1].
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Залманзон Л. А. Аэрогидродинамические
методы измерения входных параметров автоматических
систем. М., Наука, 1973.
2. Партыка Ю. (Польша). Струйный датчик
скорости. — В кн.: VI Международная конференция «Яблон-
на» по струйной технике. Тезисы докладов. М., 1976.
3. Проспекты фирмы Норгрен Шипстоун-Стур
(Англия), 1973.
4. Ференц А. В. Полупроводниковые струйные
термоанемометры. М., Энергия, 1972.
5. Шибряев Б. Ф., Павловская Е. И.
Металлокерамические фильтрующие элементы
(справочник). М., Машиностроение, 1972.
6. Ш к а т о в Е. Ф., Куприянов В. В.
Пневматический струйный измеритель скорости запыленных
газовых потоков. — В кн.: VI Международная
конференция «Яблонна» по струйной технике. Тезисы
докладов. М., 1976.
4*
27

УДК 621.177-52.001.4
Автоматическая система возврата масла в компрессор
Р. Б. ИВАНОВА, канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР,
А. В. ПОНОМАРЕНКО, В. П. ПЫТЧЕНКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Современные холодильные компрессорные
агрегаты снабжаются индивидуальными
маслоотделителями с устройствами для возврата
отделившегося масла в картер компрессора. Применение
такого маслоотделителя позволяет увеличить
надежность работы компрессора и сократить
ручные операции при обслуживании установки.
Для перепуска масла из маслоотделителя в
картер компрессора наибольшее распространение
получили поплавковые устройства различных
конструкций.
Опыт эксплуатации агрегатов А НО и А220
московского завода «Компрессор» показал, что
поплавковые устройства, как правило, работают
неудовлетворительно. В результате возврат
масла в картер компрессора приходится
осуществлять вручную, нерегулярно, что приводит к
увеличению уноса масла в систему и к
нарушению работы агрегата.
По предложению завода «Компрессор», на
стенде ВНИХИ был испытан компрессор П110
с измененной системой возврата масла из
маслоотделителя. Вместо поплавкового устройства
была установлена дроссельная шайба с
калиброванным отверстием, через которое масло
постоянно перепускалось в картер компрессора.
При испытаниях на стенде проверяли
работоспособность предложенного метода перепуска и
влияние его на эксплуатационные показатели
компрессора.
Испытания проведены с шайбами, имеющими
отверстия диаметром 0,5 и 0,9 мм. Количество
газа, перетекающего через калиброванное
отверстие, измеряли на специальном стенде
)е- (Рис- 1) с сообщающимися сосудами, заполненны-
^е_ ми маслом и установленными на разной высоте.
[В_ Резервный сосуд 9 был установлен несколько
ие выше мерного сосуда 8 для устранения по-
ть грешности в измерении, связанной с подъемом
ть масла. При работе поток газа и масла направлял-
и< ся из маслоотделителя 11 через дроссельную шай-
' бу 3, смотровое стекло 4 и маслосборник 5 в
ие картер компрессора. При измерении вентиль 6
йХ перекрывали и поток газа поступал в верхнюю
часть мерного сосуда 8. По скорости выдавлива-
[0_ ния масла из мерного сосуда, которая определя-
ю. лась по времени перемещения уровня масла в
от мерном стекле 7, определяли расход газа через
1С- отверстие дроссельной шайбы. Масло при изме-
,в- рении передавливалось в резервный сосуд Р,
к уравненный по давлению с картером компрессо-
ie- Pa 12.
Результаты испытаний приведены на графике
на (рис. 2), представляющем зависимость количест-
jq ва перетекающего газа от разности давлений в
[0_ маслоотделителе и картере компрессора. Из
ы. графика видно, что количество газа, перетекаю-
ю. щего через отверстие диаметром 0,9 мм при раз-
:н. ности давлений 1200 кПа равно около 6 кг/ч, что
соответствует 1,2% производительности ком-
ю. прессора (по расчету оно несколько больше).
и Количество газа, перетекающего через отверстие
ли диаметром 0,5 мм, практически совпадает с
расчетным и составляет около 2,5 кг/ч @,47% про-
600 800 70QO 1200 Ар, к Па
Рис. 2. График зависимости количества
перетекающего газа от разности давлений в маслоотделителе и
картере компрессора при диаметре шайбы:
1 - 0,9 мм; 2 - 0,5 мм; — Срасч; СзамеР.
Рис. 1. Схема стенда.
28
А&,кг/ч\
10
'/!
Ь?.
I—ЕхЗ—.
г
*
•
у
г
ш?^ \
Ш0±~
&замер.р<м

изводительности компрессора). Влияния его на
увеличение уноса масла из компрессора
замечено не было.
Возврат масла через калиброванное отверстие
не исключает возможности перепуска
сконденсировавшегося в маслоотделителе аммиака в
картер компрессора. Кроме того, наличие
постоянно открытого отверстия может привести к
нежелательным последствиям. При работе
компрессора в ручном режиме, в случае, если
обратный клапан, установленный после
маслоотделителя, по каким-либо причинам не отсекает
плотно агрегат от холодильной установки, картер
компрессора во время стоянки будет находиться
под давлением нагнетания, что недопустимо. При
работе компрессоров в автоматическом режиме
наличие постоянно открытого отверстия приводит
к уменьшению холодопроизводительности
установки.
В процессе эксплуатации холодильных
компрессоров, снабженных индивидуальными
маслоотделителями, нередко в момент пуска в
картер компрессора из маслоотделителя попадает
жидкий аммиак, вызывающий вспенивание масла
и, как результат, срыв работы масляного насоса.
Во ВНИХИ были проведены исследования
температурного поля обечайки маслоотделителя.
Было установлено, что в течение 15—30 мин от
момента пуска компрессора температура
обечайки маслоотделителя, особенно в нижней ее
части, остается близкой или равной температуре
конденсации. Таким образом, с момента пуска
агрегата до его выхода на заданный режим
работы в маслоотделителе могут конденсироваться
пары аммиака. Расчетное количество аммиака,
которое может сконденсироваться в
маслоотделителе при неблагоприятных условиях
(пониженная температура помещения), составляет
1,5—2 кг.
На стенде ВНИХИ были проведены
экспериментальные исследования для определения
влияния наличия жидкого аммиака в картере
компрессора на работу масляной системы. Опыты
показали, что при впрыске жидкого аммиака в
картер компрессора в количестве 0,5—0,7 кг после
пуска происходит срыв работы масляного
насоса. При впрыске жидкого аммиака в картер
работающего компрессора (через 1 ч после пуска)
масляная система функционировала нормально.
Для устранения перечисленных недостатков'во
ВНИХИ была разработана и опробована на том
же стенде схема автоматизированного возврата
масла (см. рис. 1). На линии перепуска масла был
установлен соленоидный вентиль СВМ-10 2.
Ниппель на входе в вентиль выполнен в виде
дроссельной шайбы диаметром 0,9 мм. Чтобы
предотвратить засорение дроссельной шайбы,
перед вентилем установили фильтр /. Для
управления работой соленоидного вентиля в схеме
использовано термореле ТР-2А-06 ОМ5 10 с
пределами регулирования 60—150°С.
Термочувствительный патрон реле был прикреплен к
нижней части маслоотделителя. По достижении
температуры, равной заданному пределу настройки,
соленоидный вентиль открывался.
Как показали наблюдения за характером
перепускаемой смеси в смотровом стекле 4, при
настройке термореле на минимальную температуру
из маслоотделителя выпускается практически
чистое масло.
Испытания системы автоматического возврата
масла подтвердили ее работоспособность,
надежность и удобство в эксплуатации.
Несмотря на то что уменьшение проходного
сечения дроссельной шайбы до 0,5 мм дает
лучшие результаты, в условиях эксплуатации,
очевидно, лучше применять шайбы с проходным
сечением 0,9—1 мм, чтобы уменьшить вероятность
засорения.
Признаком нормальной работы системы
возврата масла является нагрев перепускной
трубки на участке соленоидный вентиль — картер
компрессора. Остывание ее на этом участке
свидетельствует о неудовлетворительной работе
соленоидного вентиля, засорении фильтра или
дроссельной шайбы.
Чтобы ускорить прогрев маслоотделителя и
выпаривание аммиака рекомендуется
изолировать маслоотделитель асбошнуром или
установить экран для устранения влияния воздушного
потока, охлаждающего маслоотделитель.
Система автоматического возврата масла была
опробована в компрессорном цехе Коломенского
ГМЗ и показала хорошие результаты.
29

УДК 536.24:628.84
Теплообмен при нестационарных тепловых процессах
в кондиционируемом помещении
Канд. техн. наук Л. Г. СОТНИКОВ,
канд. техн. наук Т. Н. МАКОВСКАЯ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Н. А. ПАРШИН ЛенНИИпроект
Инженерные методы расчета теплового режима
кондиционируемого помещения в ряде случаев
несовершенны, так как базируются на
статических расчетах, применяемых к условиям
изменяющихся параметров. При этом недостаточное
внимание уделяется физической стороне
сложного лучисто-конвективного теплообмена на
поверхностях ограждений.
Авторами проведены теоретические и
экспериментальные исследования нестационарного
теплового процесса в кондиционируемом
помещении при различных возмущающих тепловых
воздействиях. Ниже приводятся результаты
исследования коэффициента конвективного
теплообмена между теплоотдающими поверхностями
и воздухом в помещении.
Тепловые процессы и аэродинамические
течения в помещении имеют свои особенности и
зависят от замкнутого, ограниченного и
стесненного объема помещения; наличия различных
источников тепла и произвольно
ориентированных теплообменных поверхностей; сложного, не
описываемого аналитически, неупорядоченного
движения воздуха, включающего первичные
(приточные вентиляционные) струи, а также
вторичные циркуляционные и более сложные
потоки.
Приняты следующие допущения. Вторичным
излучением теплопоглощающей поверхности
пренебрегали. Лучистые составляющие теплоты
теплоотдающей и теплопоглощающей
поверхностей взаимно компенсируются. Средний на
теплопоглощающей поверхности коэффициент
теплообмена ак.ср в переходном процессе
постоянный, его значение определили по
экспериментальным данным (рис. 1). Температуру
воздуха в помещении tB рассматривали средней
по объему помещения в каждый момент времени.
Получена следующая зависимость для
определения среднего на теплоотдающей поверхности
коэффициента конвективного теплообмена:
cppVdtB/dx + — CpGnp (tB — *пр) +
а _ + ак- ср^к Ub — ^огр) ,..
* ист {^исто —г~ A* L1
-ехр (- т/7ист)] - tB)
30
где ак, ак. ср — коэффициенты конвективного
теплообмена на теплоотдающей и теп-
ловоспринимающей поверхностях
соответственно, Вт/(м2 • К);
ср — удельная теплоемкость воздуха,
Дж/(кг-К);
р — плотность воздуха, кг/м3;
V — объем воздуха в помещении, м3;
^в, ^пр — температура воздуха
соответственно в помещении и приточного, °С;
т — время, с;
т — коэффициент эффективности
воздухообмена;
^пр — расход приточного воздуха, кг/с;
FK — площадь поверхности теплоотдачи
конвекцией, м2;
^огр — температура на поверхности теп-
лопоглощающих ограждений, °С;
^ист — площадь теплоотдающей
поверхности, м2;
^ис.т» ^исто>^ист°° — соответственно текущая,
начальная и установившаяся
температура на поверхности теплоотдающих
ограждений, °С;
Т'йст — постоянная времени теплоотдающей
поверхности, с.
По экспериментальным данным получено
'ист = Wo + At 0 — еТ/Гист);
At = Гист°° *истО'
Для определения зависимости ак(т) по
формуле A) использованы опытные зависимости
^в(т)> 4ict(t)> ^огр(т)» полученные на модели
кондиционируемого помещения в течение
переходного теплового процесса при температурном
скачке на наружной поверхности одного из
ограждений.
В опытах меняли: вид приточной струи
(настильная и отрывная), кратность воздухообмена
ак,Вт/Гм2-Ю
О 10 20 К, 1/ч
Рис. 1. Влияние способа воздухораздачи и кратности
воздухообмена К на коэффициент конвективного
теплообмена ак:
/ — настильная воздухораздача; 2 — отрывная в оздухораздача.

/С=0-^-301/ч, рабочую разность температур ак,вт/(м2-/<)
Atv=tB
пр«
После математической обработки опытных
данных на ЭЦВМ рассчитывали зависимость ак(т)
по формуле A). Характерные зависимости ак(т)
представлены на рис. 2.
Все основные параметры, влияющие на ак,
менялись в опытах взаимосвязанно. Поэтому
для выявления влияния на оск отдельных
параметров проводили выборку опытных данных по
близким значениям параметров.
Проанализируем качественный характер
изменения ак(т).
При обоих видах струй эта зависимость
графически изображается кривой, сначала
падающей во времени, затем (при определенном
значении т, зависящем от способа воздухораздачи
и кратности К) возрастающей из-за влияния
свободной конвекции воздуха до тех пор, пока
ак не достигнет установившегося значения акоо.
Это значение зависит также от способа
воздухораздачи и кратности воздухообмена
(см. рис. 2, а).
При одном и том же способе воздухораздачи
акоо возрастает с увеличением К, а при одной
и той же кратности воздухообмена значение
акоо в случае настильной воздухораздачи выше,
чем при отрывной, что объясняется большей
подвижностью воздуха у поверхностей ограждений
и оборудования.
Переменность коэффициента т(%) сглаживает
кривую ак(т) (см. рис. 2, б).
В нестационарных условиях на характер
зависимости ак(т) существенно влияет
температурный фактор. В соответствии с выражением A)
это влияние сказывается через производную
dtB/dx
'ист чв>
tn—t
пр»
огр-
Введем относительный температурный перепад
д7 = ,в~ п^ . По своей сущности он
'ист — мв
может быть представлен в виде отношения двух
количеств тепла: тепла, поглощаемого приточным
воздухом в процессе вентилирования помеще-
" *пр/»
и тепла, отдаваемого
ния, Q=Gnpcp(?
источником воздуху и окружающим
поверхностям, если их температуры близки, Qhct^~
=ос
ист* ист\^ист
-/в). Тогда ак является
функцией трех переменных, зависящих от времени:
ак = / (dtB/dx, A?, tB — *огр). B)
Из анализа влияния этих параметров на ак
(см. рис. 2, в) с учетом количественной оценки
членов уравнения A) следует, что на начальной
стадии переходного процесса зависимость ак(т)
определяется производной dtjdx и значением
At (сравним кривые 2 и 3), затем, когда
производная уменьшается, определяющее влияние
оказывает параметр А/, а также начинает влиять
№\ 2
3
f __
1
6
-J.
—?—
0,25 0,5 0,75 1,0 Г,Ч
Рис. 2. Зависимости ак(т):
а — влияние кратности воздухообмена К на коэффициент
конвективного теплообмена а : отрывная воздухораз-
дача; — настильная воздухораздача;
б — влияние переменности m и конвективного теплообмена у
теплопоглощающей поверхности на aR: 1 — m=const; 2 —
m=m (т);
в — влияние температурных факторов на a ; / — ccR=f (dtB/dx,
2 " ~~
^ 'b-W
¦<*K=f(dtB/dT, At): 3-aK=f(M).
перепад tB — ^огр, определяющий конвективный
теплообмен у теплоотдающих поверхностей
(сравним кривые 1 и 2).
Сказанное позволяет заключить, что
коэффициент нестационарного конвективного
теплообмена ак(т) существенным образом зависит
как от величин, характеризующих
стационарный теплообмен (Re, Gr, К, А^р), так и от
величин, характеризующих нестационарный
теплообмен [д^ст/д%, т(т), At(x), Atp (т)].
На этой же модели кондиционируемого
помещения исследовали теплообмен при источнике
конвективного тепла — приточном воздухе.
Для этого была разработана специальная
методика.
Результаты выполненных по данной методике
экспериментов и расчетов позволили оценить
влияние на ак кратности воздухообмена К и
31

способа воздухораздачи (см. рис. 1). Значение
ак растет по мере увеличения К сначала
быстро, потом замедленно. Это указывает на то, что
средняя подвижность у поверхностей, в отличие
от среднеобъемной подвижности,
непропорциональна кратности К. Получено, что ак при
подаче воздуха настильными струями в среднем на
40% выше, чем при подаче воздуха отрывными
Канд. техн. наук Н. Г. ЩЕГЛОВ
Пятигорский филиал Ставропольского
политехнического института
Количество тепла, передаваемое от воздуха в
камере к поверхности испарителя,
зависит от величины этой поверхности,'
температурного напора и коэффициента теплопередачи.
На коэффициент теплопередачи существенное
влияние оказывает толщина слоя инея, которая
непрерывно увеличивается во времени. Условия
теплообмена ухудшаются из-за возрастания
термического сопротивления слоя инея и
заполнения им межреберных промежутков испарителя.
Это приводит также к тому, что ухудшается
циркуляция воздуха между ребрами и, как
следствие, уменьшается приток тепла к
поверхности. Чтобы коэффициент теплопередачи не
снижался, приходится более часто оттаивать
испаритель, а это вызывает дополнительные
затраты электроэнергии и увеличивает стоимость
единицы получаемого холода.
Оптимальный температурный напор для малых
испарителей в условиях естественной конвекции
воздуха выбирали из условия минимальных
годовых приведенных затрат Зп, руб/год,
которые определяли по уравнению
3П = 3Т + К/Т, A)
где Зт — годовые эксплуатационные затраты, в которые
включены расходы на электроэнергию
электродвигателем холодильной установки V,
стоимость электроэнергии для оттаивания
испарителей Сот, амортизационные отчисления и
расходы на техническое обслуживание и ремонт
холодильной установки Н(Н = 0,15-/С),
руб/год, т. е. Зт = V + Сот + Н\
К — капитальные затраты, руб;
Т — нормативный срок окупаемости испарителя,
годы.
струями, что также можно объяснить большей
подвижностью у поверхностей.
Представленные результаты могут быть
непосредственно использованы для качественных и
приближенных количественных оценок
коэффициента конвективного теплообмена при расчете
тепловых режимов кондиционируемых
помещений.
УДК 621.574.048:536.5
Капитальные затраты, руб., складываются из
следующих величин:
К ~ ^-Рнар-^нар + Ск*к + См » B)
где С^нар — удельная стоимость 1 м2 наружной
поверхности испарителя, руб/м2, С^нар = 6 -г
4-9 руб/м2;
^нар — площадь наружной поверхности испарителя,
м2;
Ок.к — стоимость компрессорно-конденсаторного
агрегата, руб;
См — затраты на монтаж, пуск, наладку
холодильной установки, руб., См=0,2 (Срнар
^нар + Ск.к)-
Из формулы B) следует, что чем меньше
площадь поверхности испарителя FH8iV, тем меньше
требуется капиталовложений. Однако для
отвода одного и того же количества тепла Q, Вт,
из холодильной камеры, как следует из
уравнения
Q = A>FHape, C)
необходимо увеличить температурный напор 0,
°С, или коэффициент теплопередачи k, Вт/(м2 • К).
В условиях естественной конвекции, как в
рассматриваемом случае, добиться значительного
повышения коэффициента теплопередачи весьма
трудно. Поэтому реальным путем отвода одного
и того же количества тепла из камеры при
различных значениях FHap является только
изменение температурного напора G.
С увеличением температурного напора
возрастают эксергетические потери, вызванные
необратимостью теплообмена, как это следует
из принципа Гюи-Стодолы.
Стоимость электроэнергии, руб/год,
потребляемой холодильной установкой, работающей
на фреоне-12, определяли по методике [6]:
У = тх.уСэл/7<2, D)
Выбор температурных напоров для малых испарителей
с пластинчатыми ребрами
32

где^тх. у — продолжительность работы холодильной
установки за год при максимальной нагрузке,
ч/год;
Сэл — стоимость электроэнергии, руб/(кВт-ч);
П — эксергетические потери от необратимости
теплообмена в холодильном цикле, кДж/кДж.
В. уравнении C) коэффициент теплопередачи
зависит от 6. Для того чтобы выявить влияние
температурного напора, коэффициент
теплопередачи рассчитывали по методу Гоголина [5]:
1
k = -—\ F~~\ i JT". E)
1
би
aH5
^и
1
авн
где ан — коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха
для испарителя, покрытого слоем инея,
Bt/(m2-K);
^и
I — коэффициент влаговыпадения;
•тепловое сопротивление слоя инея, м2-К/Вт;
би — толщина слоя инея, м;
Хи — коэффициент теплопроводности инея, Вт/(м-К);
Е — коэффициент эффективности ребристой
поверхности, покрытой инеем;
Р — степень оребрения;
авн — коэффициент теплоотдачи со стороны
хладагента, Вт/(м2-К).
Эффективность прямого ребра, покрытого
слоем инея, рассчитали по формуле
Е =
th mh-p
где т =
V
би
«н!
бр^р
F)
G)
бр —толщина ребра, м;
Хр — коэффициент теплопроводности материала ребра,
ВтДм-К);
hp — высота ребра, м.
Для выяснения влияния геометрических
размеров испарителей на гидродинамику движения
воздуха и на его теплообмен с поверхностью
испарителя сделана попытка обобщить
экспериментальные данные [2—4 ] критериальным
уравнением
Nu + cCGr-Pr)",
aHda
(8)
где Nu = —^—-—критерий Нуссельта;
X — коэффициент теплопроводности
воздуха, Вт/(м-К);
л 4(Б-^нMр
аэ = Тй—Г"о — эквивалентный диаметр канала-
4Лр + 5р
Б —ширина ребра, м;
dH — наружный диаметр трубки
испарителя, м;
«Sp — шаг ребер, м;
Сил — постоянные величины;
Сг-
н^э
•критерий Грасгофа;
g — ускорение силы тяжести, м/с2*;
^н = *п ~ ^н — разность температур воздушного
потока и наружной поверхности'
испарителя, °С;
v — коэффициент кинематической
вязкости воздуха, м2/с;
Р — коэффициент объемного
расширения воздуха, 1/К.
Результаты опытов удалось обобщить
уравнениями
го.ео
при 2-103<Gr<l,8.104 Nu = 0,010Gruou (9)
при l,8.104<Gr<105 Nu-0,H5Gr0'36. A0>
Так как опыты [2—4] проведены при
незначительных изменениях критерия Прандтля, та
его влияние на теплообмен не учитывали.
При расчете эквивалентного диаметра dd
следует учитывать толщину инея на поверхности
испарителя, так как слой его изменяет просвет
между ребрами, «наращивая» высоту ребра,
наружный диаметр трубки и влияет на другие
геометрические размеры. Вследствие этого через
несколько часов работы оптимальные размеры
для «сухого» испарителя могут стать
неприемлемыми в условиях образования инея.
Поэтому оптимальные размеры нужно подбирать не
для «сухого» испарителя, а для испарителя,
покрытого слоем инея определенной толщины.
Среднее значение конвективного коэффициента
теплоотдачи освн, Вт/(м2-К), при кипении
фреона-12 в испарителе вычислили по формуле
Богданова [1] с учетом массовых скоростей фреона,
рекомендованных Гоголиным [51:
Wp \0.2 / р \0,343
2,67?
0,6
Ркр
A1)
це q — удельная тепловая нагрузка, Вт/м2;
wp — массовая скорость фреона, кг/(с-м2);
dBK — внутренний диаметр трубки испарителя, м;
р
, — отношение давлений фреона в испарителе к кри-
Ркр
тическому.
Для нахождения arBH по формуле A1)
необходимо знать внутреннюю поверхность
испарителя, которая неизвестна. Поэтому
первоначально задались значением наружной поверхности
испарителя FHap, а через степень оребрения Р
яашли внутреннюю поверхность. После
определения коэффициента теплопередачи k по
формуле E) рассчитали .FHap по формуле C). При
разнице значений FHaV принятого и найденного
более 5 % расчет повторяли.
Затем установили соотношение между 0 и 0Н.
В работе [8] показано, что по мере
нарастания инея и увеличения его теплового
сопротивления температура по высоте ребра
выравнивается и эффективность ребра возрастает. Исходя
33

из этого предположили, что и в условиях
естественной конвекции воздуха процесс будет
аналогичным, а эффективность ребра близка к
единице. Следовательно, температурные напоры 0
и 6Н будут различаться столь незначительно,
что этим различием можно пренебречь. Расчеты,
выполненные по методу Гоголина, подтвердили
правильность сделанных выводов и, как это
будет показано в примере, значения Е находятся
в пределах 0,97—0,98.
Для того чтобы вычислить коэффициент
теплопередачи k, необходимо также знать толщину
слоя инея и его теплопроводность. В связи с
этим экспериментальные данные по
намораживанию инея в условиях естественной конвекции
на различных испарителях и в различных
режимах [2] были тщательно проанализированы
и выявлены основные факторы, влияющие на
интенсивность образования инея. В результате
обобщения получены следующие зависимости:
?И±=1,55.10-4т<г;;'2ф5'75, A2)
Ри= 16,3т0'3 e°'6V45. A3)
6и=9,5.10-6т°'7е^57ф4'3, A4)
гДе ?и — количество инея на поверхности испарителя,
кг/м2;
Ри — плотность инея, кг/м3;
т — продолжительность работы испарителя, ч;
Ф—относительная влажность воздуха в Камере,
доли единицы.
Коэффициент теплопроводности инея зависит
не только от его температуры и плотности, но
и от скорости движения воздуха и диффузии
водяных паров [9]. Учитывая, что в условиях
естественной конвекции скорость воздуха около
испарителя 0,1—0,3 м/с, а плотность инея
изменяется в пределах от 70 до 200 кг/м3, для
определения коэффициента теплопроводности
инея Яи, г/см3, сочли возможным использовать
формулу Шмидта
Яи = 2,726р2. A5)
Термическое сопротивление слоя инея,
м2-К/Вт,
/?и=-^^о,о13т°'1е^31ф1'4. A6)
Расход электроэнергии на оттаивание
испарителя определяли по следующей методике. В
зависимости от температурного напора и времени
работы холодильной установки подсчитали
плотность инея по формуле A2), а затем нашли
общую массу инея, кг, как GH=grH/7Hap-
Количество тепла Q0T, кДж, необходимое
для плавления инея, составит
Qot « биопсией (^пл — *а) + ^и% (*пл — *а) + Gnr> A7)
где GHCn — масса испарителя, кг;
сисп> Си — удельная теплоемкость металла испарителя
и инея соответственно, кДж/(кг-К);
^пл — температура плавления инея, равная 0°С;
ta — температура переохлаждения инея, °С;
г — теплота плавления инея, равная 335 кДж/кг.
Разделив количество тепла, подсчитанное по
формуле A7), на время оттаивания, получили
мощность электронагревателей (ТЭНов). Если
принять, что время оттаивания во всех случаях
одинаковое A ч), то мощность ТЭНов будет
различной для каждого режима оттаивания. За
время работы холодильной установки в течение
суток испаритель оттаивают п раз:
246
п= - ш A8)
где Ь — коэффициент рабочего времени холодильной
установки;
траб — продолжительность работы испарителя без
оттаивания, ч.
Коэффициент рабочего времени холодильной
установки b определяется для различных
режимов ее работы как отношение количества тепла,
отведенного испарителем, к холодопроизводи-
тельности агрегата при данной температуре
кипения хладагента. Вполне понятно, что значение
Ь должно находиться в рекомендуемых
пределах 0,45—0,7.
При определении стоимости электроэнергии
на оттаивание условно принято, что КПД
системы электрообогрева равен единице. Отсюда
стоимость электроэнергии на оттаивание
испарителя, руб/год, составит
Сот = #тотл T*aJ Сэл» A9)
где N — мощность ТЭНов, кВт;
Тот — продолжительность оттаивания испарителя, ч.
На рисунке показана зависимость годовых
приведенных затрат от температурного напора
при работе испарителя в составе холодильной
установки ИФ-56. График построен по
результатам расчета при следующих данных:
температура воздуха в камере 2°С, кипения
хладагента (фреона-12)—8, —13 и —18°С;
температурные напоры для испарителя 6 = 10, 15 и 20;
относительная влажность воздуха в камере
0,85; продолжительность работы холодильной
установки за год тх.у= 1180 ч/год (принято
согласно рекомендациям [7]); геометрические
размеры испарителя: Б=75х75мм, а'н=16, а'вн=
= 14, Sp=12, ftp=29,5, бр=0,5 мм; материал
ребер — алюминий; степень оребрения C=21,5.
Все данные расчета приведены в табл. 1—4.
Результаты проведенного расчета позволяют
сделать следующие выводы.
34

Эп,рц&/год
?50
WO
550
500
250
M
1Й
A
?
i
/
i,
У
fs
/*
10
15
20 в y °C
Зависимость годовых приведенных затрат от
температурного напора:
1 — для «сухого» испарителя; 2, 3, 4, 5 — при оттаивании
через б, 12, 18 и 24 ч работы испарителя.
Оптимальные геометрические размеры
испарителя, с точки зрения максимально возможного
коэффициента теплопередачи, следует выбирать
с учетом интенсивности образования инея на
поверхности и влияния как его термического
сопротивления, так и изменения гидродинамики
омывания испарителя набегающим потоком
воздуха.
Таблица 1
рао'
ч
6
12
18
24
бт., мм
и
10
0,613
0,995
1,323
1,618
, при е. °с
15
1,16
1,88
2,502
3,06
20
1,82
2,95
3,93
4,81
с1э, t
10
18,15
17,03
16,038
15,14
лм, при
15
16,53
14,44
12,38
10,58
0, °С
20
14,52
10,90
7,66
4,54
Таблица 2
ег
ID
6
12
18
24
Gr при 0, °С
10 | 15
11600
9 580
8 000
6 730
13 140
8 780
5 520
3 440
20
11870
5 024
1740
363
Nu при 6, °С
10
2,74
2,44
2,19
1,98
15
2,95
2,32
1,75
1,32
20
2,78
1,66
0,88
0,34
ан, Вт/(м*-К),
при 0, ° С
10
3,72
3,538
3,37
3,23
15
4,40
3,96
3,49
3,08
20
4,72
3,76
2,83
1,86
авн'
Вт/(м*-К),
при 0, °С
10
310
305
295
286
15
400
385
365
345
20
485
435
375
300
т5- при е, °с
10
0,0250
0,0269
0,0280
0,0288
15
0,0285
0,0306
0,0319
0,0328
20
0,0313
0,0335
0,0350
0,0360
Е при 0, ° С
10
!0,971
0,974
[0,977
0,978
15
0,972
0,973
0,979
0,982
20
0,972
0,979
0,981
0,984
Таблица 3
раб' ч
6
12
18
24
k, Вт/(м
10
3,61
3,47
3,33
3,22
2-К), при 0,
°С
15
4,08
3,74
3,40
3,08
20
4,30
3,60
2,85
2,06
Q, Вт, при 0, °С
10
838,8
810,0
785,0
762,8
15
837,7
778,7
717,4
660,0
20
836,5
721,0
589,5
430,4
^нар* м2' при6* °С
10
23,2
23,3
23,5
23,6
15
13,68
13,88
14,00
14,28
20
9,72
10,0
10,3
10,4
N, кВт, при 0, ° С
10
0,633-
1,19
1,75
2,30
15
0,93
1,75
2,58
3,41
20
1,25
2,38
3,50
4,62
п при 0, ° С
10
2,138
1,050
0,689
0,509
15
2,34
1,14
0,746
0,54
20
2,76
1,32
0,84
0,57
Таблица 4
траб' ч
6
12
18
24
П, кДж/кДж, при 0, ° С
10
3,76
3,76
3,76
3,76
15
4,125
4,125
4,125
4,125
20
4,7
4,7
4,7
4,7
К + Н, руб/год,
при 0, °С
10
130,7
130,7
130,7
130,7
15
107,9
107,9
107,9
107,9
20
98,8
98,8
98,8
98,8
V, руб/год, при 0,
°С
10
153,7
159,2
164,3
169,0
15
166,2
178,7
194,1
212,2
20
188,5
217,5
265,9
368,5
Сот' РУб/г°Д» ПРИ 6»
°С
10 \ 15
10,60
4,90
3,16
2,30
17,12
7,85
5,04
3,62
20
27,14
12,35
7,71
5,17
Зп, руб/год при 0,
°С
10
295,0
294,8
298,1
303,3
15 | 20
290,7
294,5
307,0
323,7
314,4
328,6
372,4
472,5
'&

Оптимальное значение температурного напора
между воздухом в камере и хладагентом при
условии минимальных затрат находится в
пределах 0=1О-МЗ°С. Этот температурный напор
можно рекомендовать для испарителей
холодильных установок с непосредственным
охлаждением в условиях естественной конвекции
воздуха.
Чем интенсивнее образуется иней на
поверхности испарителя, тем чаще рекомендуется его
оттаивать. Особенно строгий процесс
цикличности работы должен соблюдаться для
испарителей с малым шагом ребер EР=8 мм).
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Богданов С. Н. Исследование теплообмена при
кипении фреонов внутри горизонтальной трубы.
—Труды ЦКТИ, 1965, вып. 57.
2. Гачилов Т. С. Исследование влияния инея на
теплопередачу в оребренных испарителях. —
Холодильная техника, 1971, № 6.
3. Г а ч и л о в Т. С. Наружный теплообмен в малых
испарителях с естественной конвекцией воздуха. —
Холодильная техника, 1970, № 10.
4. Г о г о л и н А. А., А б ъ я н С. С. Влияние
расположения испарителя на его коэффициент
теплопередачи. — Холодильная техника, 1970, № 11.
5. Г о г о л и н А. А. Кондиционирование воздуха в-
мясной промышленности. М., Пищевая промышленность,
1966.
6. Г о х ш т е й н Д. П. Современные методы
термодинамического анализа энергетических установок. М.,
Энергия, 1969.
7. Джагацпанян А. А. Об определении числа
часов использования максимума холодильной
нагрузки. — Холодильная техника, 1970, № 1.
8. Явнель Б. К. Влияние инея на теплопередачу
ребер. — Холодильная техника, 1969, № 9.
9. Явнель Б. К. О теплопроводности инея в
воздухоохладителях.— Холодильная техника, 1968, № 11.
УДК 621.565,945:546.217:621.175.001.5
Исследование выпадения конденсата из воздуха
на поверхности воздухоохладителя
Канд. техн. наук М. А. МИХАЙЛЯНЦ
Проектно-конструкторское технологическое бюро
Министерства культуры УзССР
Исследование характера выпадения конденсата
при охлаждении и осушении влажного воздуха
и его скопления на гладкой и оребренной
поверхностях воздухоохладителя представляет
большой научный и практический интерес. Без
достаточно полного изучения этих явлений
трудно решать задачи, связанные с
взаимовлиянием процессов тепло- и массообмена,
определять аэродинамические и динамические
характеристики поверхностных воздухоохладителей,
работающих в режимах охлаждения и осушения
обрабатываемого воздуха.
Характер . скопления конденсата, выпавшего
из влажного воздуха, на гладкой и оребренной
поверхностях воздухоохладителя недостаточно
освещен в отечественной и зарубежкой
литературе.
Исследование характера выпадения
конденсата из воздуха на поверхности
воздухоохладителя нами проведено на гладкотрубном и
оребренных теплообменниках со спирально-
накатными и пластинчатыми ребрами.
Гладкотрубный теплообменник состоял из
десяти латунных трубок наружным диаметром
12 мм, общей длиной 2 м, расположенных в один
горизонтальный ряд вдоль движения воздуха.
Трубки были размещены в корпусе из
прозрачного органического стекла, имевшем отверстия
для введения внутрь измерительного щупа.
Для слива конденсата и отвода его через
гидравлический затвор теплообменник устанавливали
наклонно.
Один из оребренных теплообменников был
выполнен из 12 алюминиевых трубок со
спирально-накатными ребрами, выпускаемых
домодедовским заводом «Кондиционер». Наружный
диаметр трубок 17 мм, высота ребра 7,5 мм, шаг
ребер 3 мм, толщина ребра 0,5 мм. Трубки
длиной 170 мм располагали в корпусе,
аналогичном предыдущему, поперек воздушного потока
в один горизонтальный ряд. Движение теплооб-
менивающихся сред перекрестно-противоточ-
ное.
Был изготовлен также пластинчатый
теплообменник из 12 трубок наружным диаметром
17 мм с шагом ребер 4,5 мм и толщиной ребра
0,5 мм. Длина трубок 170 мм. Как и в
предыдущем оребренном теплообменнике, трубки
располагали поперек воздушного потока в один
горизонтальный ряд, схема движения теплооб-
менивающихся сред перекрестно-противоточная.
Помимо теплообменников, экспериментальные
стенды были снабжены установками для
подготовки воздуха и воды необходимых для
проведения опытов параметров, а также приборами
36

для измерения состояний воздуха по мере его
прохождения через поверхностный
теплообменник и температур поверхности в различных
точках по глубине теплообменника.
Как показали измерения и визуальные
наблюдения во всех опытах влага из влажного воздуха
конденсировалась на поверхности, имевшей
температуру ниже температуры «точки росы»
обрабатываемого воздуха, независимо от
скорости воздушного потока.
На гладкотрубном теплообменнике сначала
запотевала поверхность, затем появлялись
отдельные капли. На следующей стадии капель -
становилось больше, они сливались между со-
•бой, образуя на поверхности тонкую пленку
конденсата. Толщина пленки увеличивалась в
зависимости от скорости воздушного потока и
<5ыла различна по окружности трубки.
На рис. 1 показано скопление конденсата на
элементе гладкотрубного теплообменника при
массовой скорости воздуха wp=4,l кг/(с-м2).
При массовой скорости воздуха 7,26 кг/(с-м2)
поверхность пленки приобретала волнистый
характер.
Из рис. 1 видно, что выпавший из воздуха
конденсат увеличивает теплопередающую
поверхность теплообменника. Однако, если при
массовых скоростях воздуха до 5,0 кг/(с-м2)
это происходит только в результате расширения
геометрических размеров в связи с образованием
сплошной пленки конденсата по всей наружной
поверхности трубки, то при более высоких
массовых скоростях воздуха на увеличение тепло-
передающей поверхности значительно влияет еще
и волнообразный характер турбулизированной
«ленки конденсата.
В опытах толщина пленки на верхней части
трубки в зависимости от массовой скорости
воздуха изменялась от 1 мм при &ур=4,0 кг/(с-м2)
до 0,75 мм при wp=7,26 кг/(с-м2), на боковых
частях — соответственно от 1,3 до 1,0 мм, а
снизу — от 2,1 до 1,8 мм. О волнообразном
характере пленки говорит тот факт, что при
одинаковых массовых скоростях воздуха показания
измерительного щупа, вводимого в конденсат в
различных сечениях по глубине
воздухоохладителя, различались между собой на 0,1—0,2 мм.
Такое же различие в показаниях наблюдалось и
при повторных измерениях толщины пленки
конденсата в одном и том же сечении через
различные промежутки времени.
Срыв капель с гладкой поверхности трубки
зафиксирован при массовой скорости воздуха
более 9,0 кг/(с-м2).
На оребренном теплообменнике со спирально-
накатными ребрами, так же как и на
гладкотрубном, отмечены аналогичные фазы
конденсации водяного пара: запотевание трубок и ре-
шшш^
Tt
Воздух^
•zzzzzzzzz
j-
f#V.VrVZZ2
IZZZZZZZZ
\Вода
Воздух^
U
а
Рис. 1. Скопление конденсата на элементе гладкотруд-
ного теплообменника при массовой скорости воздуха
4,1 кг/(см2):
1 — гладкая трубка; 2 — термопары; 3 — корпус
теплообменника; 4 — слой конденсата.
бер, возникновение капель, слияние их между
собой и образование сплошной пленки. На оре-
бренной спирально-накатной поверхности
конденсат заполнял всю нижнюю часть
межреберного пространства.
На рис. 2 изображено скопление конденсата
в виде «сосульки» в нижней части элемента ореб-
ренной спирально-накатной трубки.
У трубки ширина свисающего слоя конденсата
достигала 5 мм, а у кромки ребра — 2 мм.
Эти размеры сохранялись при различных
массовых скоростях воздуха, только несколько
изменялась конфигурация «сосульки». На рис. 2
пунктиром показаны различные ее формы при
массовых скоростях воздуха в живом сечении
теплообменника 5, 8 и 10 кг/(с-м2).
Толщина пленки конденсата на поверхности
ребер не превышала 0,5—0,6 мм, а на верхней
части трубки в межреберном пространстве
составляла от 1,5 мм при оур=5,1 кг/(с-м2) до
1,0 мм при wp=l0J кг/(с-м2).
Пленка конденсата на оребренном
пластинчатом теплообменнике образовывалась так же,
как на первых двух теплообменниках. Однако в
отличие от них толщина пленки конденсата на
трубках не превышала 0,75 мм в нижней части
и 0,5 мм в верхней части трубки при массовой
скорости воздуха 5,0 кг/(с-м2), а с увеличением
массовой скорости до 10,2 кг/(с-м2) она
соответственно уменьшалась до 0,4 и 0,2 мм.
Пластинчатая форма ребра способствовала
стоку конденсата по всей ширине ребра, поэтому
влага в межреберном пространстве не
накапливалась.
37

конденсат/
Спокойное
• состояние
8нг/(с-м2)
Злг/Сс-м2)
Рис. 2. Скопление конденсата на элементе оребренно-
го спирально-накатного теплообменника.
Интересно отметить, что даже при температуре
трубок ниже температуры точки росы
обрабатываемого воздуха на тыльной, по ходу воздуха,
стороне трубки не отмечено выпадения
конденсата. Это, видимо, можно объяснить тем, что
воздух пограничного слоя, проходя по лобовой
стороне и омывая верхнюю и нижнюю части
трубки, осушается на^них и попадает в
завихрение, образуемое за трубкой, уже осушенным.
После прохождения очередного ряда
охладителя осушенный воздух перемешивается с
основным воздушным потоком, поэтому при контакте
со следующей трубкой, имеющей еще более
низкую температуру поверхности, чем предыдущая,
из воздуха вновь начинает выпадать конденсат.
Характер конденсации и скопление конденсата
на всех рядах воздухоохладителя одинаковы.
В оребренных теплообменниках, как и в глад-
котрубном, при шр>5,0 кг/(с-м2) турбулизи-
рованная пленка увеличивала теплопередающую
поверхность. Однако в отличие от него пленка
конденсата, находившегося в спокойном
состоянии при ?ф<5,0 кг/(с-м2), уменьшала оребрен-
ную теплопередающую поверхность.
Унос капель конденсата с нижней части
оребренных трубок и кромок ребер начинался при
г^р=6,0 кг/(с-м2), а при 8—10 кг/(с^м2)
отмечен интенсивный унос капель со всей
поверхности. Вместе с тем даже при скорости воздуха
10,8 кг/(с-м2) не происходило разрушениями
уноса слоя конденсата, свисающего в нижней части
межреберного пространства
спирально-накатного теплообменника.
Независимо от места начала конденсации по
глубине охладителя во всех опытах наиболее
интенсивно конденсат выпадал на начальных
участках, где температура поверхности была
ниже, чем температура точки росы
обрабатываемого воздуха. Об этом свидетельствовало то,
что на первых участках,~по ходу воздуха,
быстрее образовывалась пленка конденсата и с этих
участков раньше, чем с последующих, начинал
стекать конденсат.
В результате проведенного исследования
установлено, что на количество остающегося на
поверхности конденсата влияет не только вид
самой поверхности, но и массовая скорость
воздуха. Коэффициент влаговыпадения влияет
только на интенсивность выпадения конденсата, а в
установившемся режиме не воздействует на
процессы теплообмена, происходящие в охладителе.
Весовым методом было определено количество
конденсата, остающегося на исследованных
поверхностях, в зависимости от массовой скорости
воздуха (рис. 3). При этом оребренная
спирально-накатная поверхность оказалась более
влагоемкой, чем гладкая и пластинчатооребренная.
Большая влагоемкость поверхности ухудшает
аэродинамические характеристики круглоре-
берных теплообменников и увеличивает их
общую массу.
4*И
900
600
W0\
60и\
т\
/
-^J
^?
8 юр,кг/(с-м2)
Рис. 3. Количество скопившегося на поверхности
конденсата в зависимости от массовой скорости воздуха:
/ _ гладкая поверхность теплообменника; 2 — со спирально-
накатными ребрами; 3 — с пластинчатыми ребрами.
38

Проведенные исследования позволили сделать
следующие выводы.
Наиболее интенсивно конденсируется
водяной пар из влажного воздуха на начальных по
ходу воздуха участках поверхностного
охладителя.
Пленка конденсата, образуемая на
поверхности воздухоохладителя, оказывает
дополнительное термическое сопротивление
происходящим процессам теплообмена и во всех случаях
увеличивает теплопередающую поверхность.
Коэффициент влаговыпадения не влияет на
количество конденсата, остающегося на
поверхности теплообменника, а воздействует лишь на
интенсивность конденсации и
продолжительность начального периода скопления конденсата.
Из исследованных типов оребренных
поверхностей наименее влагоемкой является
поверхность с пластинчатым оребрением, которая
может быть рекомендована для
воздухоохладителей, работающих в режимах охлаждения и
осушения воздуха, а также для орошаемых
теплообменников.
УДК 536.24:621.58.048
О теплообмене в льдогенераторах непрерывного действия
Канд. техн. наук В. Б. РЖЕВСКАЯ,
доктор техн. наук, проф. Э. И. ГУЙГОг
проф. П. П. ЮШКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В работах [1, 2] было определено время,
необходимое для получения льда заданной
толщины в генераторах чешуйчатого льда (ГЧЛ)
при краевых условиях первого рода со стороны
хладагента.
Однако исследования, проведенные ЛТИХП
совместно с Гипрорыбфлотом, показали, что
производительность ГЧЛ существенно зависит
от интенсивности теплообмена на границе
стенка — хладагент. Чтобы количественно оценить
влияние интенсивности процесса кипения на
производительность аппарата при различных
режимных и конструктивных параметрах,
необходимо было определить время
намораживания льда заданной толщины при краевых
условиях третьего рода со стороны хладагента.
Математическая задача сводится к решению системы
уравнений:
ClPl дх - Aj дх2 , ( —
R^x
dt л дЧ
и условиях сопряжения
^=0 = ^=0 = Г(?),
\ dtA dt
*=о
;0);
и граничных условиях
л дх
*=?
~ ОЬв ^в — fKpJ ~Т ft fa
A)
B)
C)
D)
E)
{1
F)
где tu=:t1( — Ry т).
В формулах A) — G)
с> Ci — удельная теплоемкость льда, стенки
испарителя;
р, рх —плотность льда, стенки испарителя;
t, ^ — температура льда, стенки испарителя;
т — время;
К ^ — коэффициент теплопроводности льда,
стенки испарителя;
R — толщина стенки испарителя;
? — толщина льда;
Т — температура на границе стенка—лед;
ав — коэффициент теплоотдачи от воды к
поверхности льда;
а0 — коэффициент теплоотдачи от стенки к
хладагенту;
*в> *кр> ^п> ^о — температуры: замораживаемой воды,
криоскопическая, на границе стенка-
хладагент, кипения;
г — удельная теплота льдообразования;
N — коэффициент, учитывающий степень
интенсификации процесса льдообразования
в аппаратах непрерывного действия.
-х **
Схема распределения температур в льдогенератореХв
процессе льдосбразования.
39

Закон распределения температур в слое льда откуда
и в стенке, как и в работе [1], принят
линейным.
В промежутке (О, I) (см. рисунок), т. е. слое
льда Я/о
t
*кр
— Г
х+Т,
(8)
в промежутке (—R, 0),т. е. в стенке испарителя
«о
'i = lf (tn-t0)x+T,
где tn, на основании G), имеет вид
tn ~~ «о „ '
(9)
A0)
Подставив полученное значение tn в
уравнение ((9), найдем распределение температур в
стенке:
h= l~to * + T. A1)
Значение 7 определим из условия сопряжения
D) после дифференцирования уравнений (8)
и A1):
Т =
A2)
Эта формула полезна, так как позволяет
приближенно подсчитать температуру Т на
границе стенка — лед в зависимости от толщины
образовавшегося ледяного слоя ?. Если значение
Т A2) подставить в A0), то получим формулу
для непосредственного определения температуры
поверхности испарителя со стороны хладагента
в начальный момент переохлаждения
полученного слоя льда толщиной ?:
tn =
A3)
Подставляя уравнение (8) в E) с учетом
выражения A2), выводим после очевидных
преобразований дифференциальное уравнение с
разделяющимися переменными (при /кр=0):
pr dj
N d%
—XK-^q—aBtl
th + ь
*'«)]
¦•+*D;+*)
т =
pr
aBtB
•In
[ ccBtB%(-
" aBtBM |
+ 1
+ R +МЛ
A4)
Если в решении A4) принять а0=оо, то
получим формулу, которая была выведена в работе
[1], т.е.
[i *¦
Р'
<хв*в
X
X In
aB'iAi?
CCBtBKH ~\~ ЛА
^+1).
что подтверждает правильность сделанного
вывода.
Как следует из решения уравнения A4), с
увеличением а о и Ях и с понижением температуры
кипения t0 толщина намороженного слоя льда
? растет, в то время как увеличение толщины
стенки испарителя R и повышение температуры
воды iB влечет за собой уменьшение ?, что
соответствует физической сущности процесса.
Поэтому выбором значенийa0, Xlt t0, R и tB можно
достичь наиболее высокой производительности
льдогенераторов.
Чтобы определить оптимальные значения
перечисленных величин, на основании
полученного теоретического решения задачи было
проведено численное исследование на ЭВМ.
Границы этого исследования определяли
значениями, которые могут быть использованы при
конструировании и эксплуатации ГЧЛ.
Полученные результаты позволили сделать следующие
выводы:
интенсификация процесса льдообразования
путем увеличения коэффициента а0 возможна
лишь при его возрастании до значений порядка
1200—1500 Вт/(м2-К). Дальнейшее увеличение
а 0 не имеет смысла;
в указанных пределах интенсификация
процесса кипения целесообразна лишь в ГЧЛ,
изготовленных из высокотеплопроводных
материалов [сталь 30, Ях=58 Вт/(м-К); сплав
АМГ 5, ^=119 Вт/(м-К)], при любой,
применяемой в промышленности толщине стенки
испарителя, а в ГЧЛ, изготовленных из
нержавеющей стали [Ях=14,7 Вт/(м-КI, — при
толщине стенки не более 8 мм.
Полученные выводы проверены
экспериментально.
Результаты исследований использованы в
проектных работах при создании новых типов
ГЧЛ и агрегатированных установок, а также
при модернизации старых конструкций.
40

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ржевская В. Б., Степанова Л. А.,
Фомин Н. В. Исследование намораживания тонких
слоев льда в аппаратах непрерывного действия. —
Холодильная техника, 1973, № 5.
Н. В. МАРАДУДИНА, канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА,
Г. А. БАЛАНДИНА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Качество, вкусовые достоинства и
бактериологическая безопасность быстрозамороженных
кулинарных изделий во многом зависят от
правильной обработки их перед употреблением
в пищу.
В целях выбора оптимальных режимов и
условий тепловой обработки быстрозамороженных
готовых блюд, вырабатываемых в СССР, были
исследованы различные способы разогревания.
Один из исследованных способов —
разогревание с применением электромагнитной энергии
сантиметрового диапазона волн. Этот способ
основан на эффективном поглощении влагой
продукта подводимой к нему высокочастотной
энергии. При этом тепло возникает в самой
массе продукта.
Мясные и овощные блюда с температурой
—18°С разогревали в печи «Волжанка» с двумя
ступенями регулируемой мощности (I — 60 %
и II — 100%). Подводимая к печи
электрическая мощность 2500 Вт, рабочая частота
2375 МГц.
Все изделия перед тепловой обработкой
освобождали от упаковки и помещали в посуду из
термостойкого стекла.
Для сравнения одновременно использовали
традиционный способ разогревания горячим
воздухом B50°С) в формочках из алюминиевой
фольги с крышками.
Температуру продукта до и после
разогревания определяли с помощью полупроводникового
измерителя температур. Конечная температура
в центре продукта после разогревания
составляла 80°С. Потерю массы готовых изделий
определяли взвешиванием с точностью до 0,1 г.
Микробиологическая оценка готовых блюд
состояла в определении общего количества
бактерий и бактерий группы кишечной палочки.
Разогревание быстрозамороженных готовых
2. Ю ш к о в П. П., Ржевская В. Б.
Намораживание слоя льда заданной толщины при натекании
жидкости на охлажденную цилиндрическую поверхность.—
ИФЖ, т. XXVII, 1974, № 4.
блюд с помощью электромагнитной энергии
длилось 3,5—6 мин при 60%-ной мощности
печи и 2—3,5 мин при 100%-ной.
Многократные исследования показали, что в обоих
случаях теряется значительная часть массы,
а также наблюдается некоторое пригорание
продукта.
Для исключения потерь массы и улучшения
качества готовых блюд после разогревания был
применен комбинированный вариант, который
заключается в последовательном использовании
мощности печи, сначала 60%-ной, а затем
100 %-ной, с добавлением к продукту
определенного количества воды.
При комбинированном разогревании
значительно сократилась продолжительность
процесса, отсутствовали потери массы (табл. 1), не было-
отмечено изменений органолептических свойств,
продукта, разогревание происходило
равномерно по всему объему.
Микробиологическими исследованиями
установлено (табл. 2), что содержание бактерий
в быстрозамороженных готовых блюдах
колебалось от нескольких тысяч до десятков тысяч
клеток в 1г. При этом более высокая обсе-
мененность была в овощных блюдах, за
исключением отварной моркови. Бактерии группы
кишечной палочки обнаружены до разогревания,
в двух блюдах — рагу из свинины и отварном,
картофеле (титр 0,1). **
При разогревании с использованием 60 %-ной
мощности печи количество бактерий на
образцах несколько снизилось по сравнению с
исходным содержанием. Бактерии группы кишечной
палочки были обнаружены только в отварном
картофеле. При разогревании с использованием
100 %-ной мощности печи количество бактерий
в продукте значительно снизилось: в основном
до сотен клеток в 1 г. Титр бактерий группы
кишечной палочки во всех образцах был
больше 1.
При комбинированном способе разогревания
количество бактерий снижалось в зависимости
УДК 637.037:658.562:621.365
Влияние разогревания в высокочастотной печи на качество
быстрозамороженных готовых блюд
41

Таблица 1
Наименование
изделия
Свинина жареная
Тефтели в соусе
Рагу из свинины
Блинчики с мясом
Картофель
отварной
Зеленый горошек
отварной
Продолжительность разогревания
с помощью электромагнитной
энергии, мин
6 0%-ная
мощность
печи
4
6
6
3,5
3,5
3,5
100%-ная
мощность
печи
3,5
3,5
2
2

комбинированный вариант
60%
1,5
2
3
1
2
1,5
100%
1
3
1,5
1
1,5
1,5
Масса продукта до
разогревания, г
60%-ная
мощность
печи
197
315
315
165
114
136
100%-ная
мощность
печи
268
279
157
130

комбинированный
вариант
71
278
210
87
162
157
Масса добавленной
воды, г
60%-ная
мощность
печи
10
15
25
10
10
5
100%-ная
мощность
печи
25
25
25
10

комбинированный
вариант
10
25
25
10
20
8
Потери массы
продукта при
разогревании, %
60%-ная
мощность
печи
1,02
1,59
1,59
0
0,88
0
100%-ная
мощность
печи
3,73
3,96
5,73
0
6 га
О, с
s2h
\о я х
S X га
О га S
0
0
0
0
0
0
Таблица 2
Наименование изделия
Свинина тушеная в соусе
Бифштекс
Тефтели в соусе
Рагу из свинины
Картофель отварной
Морковь отварная
Зеленый горошек отварной
Общее количество бактерий в 1
до
разогревания
3200
4400
4800
6720
89600
167
28000
после разогревания с i
г
юмощью
электромагнитной энергии
6 0%-ная
мощность
печи
1000
1280
2120
2000
64000
96
17000
100%-ная
мощность
печи
82
500
960
1000
300
32
870

комбинированный
вариант
40
347
210
82
70
19
744
Тит»р бактерий группы кишечной
до
разогревания
>i
>i
>i
0,1
0,1
>1
>1
после разогревания с
электромагнитной
60%-ная
мощность
печи
>i
>i
>i
>i
0,1
>i
>i
•100%-ная
мощность
печи
>1
>1
>1
>1
>1
>1
>1
палочки
помощью
энергии

комбинированный
вариант
>i
>i
>i
>i
>i
>i
>i
Таблица 3
Наименование изделия
Свинина тушеная в соусе
Говядина тушеная в соусе
Говядина жареная
Гуляш говяжий
Бифштекс
Тефтели в соусе

Продолжительность

разогревания горячим
воздухом,
мин
30
30
30
30
35
35
Масса
продукта до
разогревания,
г
227
266
274
311
320
264
Потери
массы при
разогревании
горячим
воздухом, %
5,3
3,0
3,6
2,2
1,6
1,9
Общее количество
бактерий
до
разогревания
1050
490
3200
5280
530
120
в 1 г
после
разогревания
горячим
воздухом
8
10
5
10
1
1
от вида продукта в 10—1000 раз по сравнению
с исходным и составляло десятки и сотни клеток
в 1 г. Титр бактерий группы кишечной палочки
был больше 1.
Разогревание быстрозамороженных готовых
блюд от —18 до +80°С горячим воздухом B50°С)
продолжалось 30—35 мин. Потери массы
продукта колебались от 1,6 до 5,3% (табл. 3).
42

Значительно снизилась общая бактериальная
обсемененность готовых изделий, которая после
разогревания была представлена единичными
споровыми бактериями. Титр бактерий группы
кишечной палочки был больше 1 как в
быстрозамороженных, так и разогретых продуктах.
Не было отмечено и органолептических
изменений после разогревания.
Таким образом, лучшим вариантом разогре-
В. И. И8АЩЕНКО, В. В. ЛИЗУНОВА
Новосибирский институт советской кооперативной
торговли
Л. Н. ВЕЙЦМАН
Марийский государственный университет
В. Д. ПЕТРОВА, Е. И. ОЛИФЕРЕНКО
Новосибирский птицекомбинат
Мясо цесарок имеет большое сходство с мясом
кур. Вместе с тем покров тушек цесарок более
нежный и тонкий, а содержание жира
значительно ниже, чем у кур аналогичной
категории упитанности. Однако исследования по
замораживанию и хранению цесарок не проводились.
Цель настоящей работы —¦ определить
оптимальные сроки хранения тушек этой птицы на
основе изменений органолептических и
химических свойств мяса при хранении.
Опыты по длительному хранению
замороженных полупотрошеных цесарок II категории
упитанности проведены на холодильнике
Новосибирского птицекомбината. Опытная партия
белых сибирских цесарок из 120 голов-аналогов
была доставлена из Тогучинской инкубаторно-
птицеводческой станции.
Приемку, убой и обработку птицы проводили
согласно действующим на комбинате
технологическим инструкциям для кур. Полу
потрошеные тушки взвешивали, маркировали и
укладывали в стандартную тару по 20 шт.
Часть тушек упаковали в пакеты из пищевой
полиэтиленовой пленки марки Не 0,070 X 1400
первого сорта (ГОСТ 10354—73), выпускаемой
отечественной промышленностью. Горловины
пакетов без предварительного вакуумпрования
перевязывали веревочным шпагатом с биркой.
Контролем служили неупакованные тушки.
Всю партию цесарок замораживали в
холодильной камере в течение 18 ч при температуре
—28СС с принудительной циркуляцией воздуха.
вания быстрозамороженных готовых блюд с
использованием электромагнитной энергии
сантиметрового диапазона волн является
комбинированный: масса продуктов полностью
сохраняется, процесс разогревания в зависимости
от вида продукта длится всего 2—5 мин,
значительно снижается бактериальная обсемененность
продукта.
Хранили тушки птицы при —18СС и
относительной влажности воздуха 85 ±5%. Через 18 ч
после убоя тушки взвешивали и закладывали
в камеру на длительное хранение. На
протяжении всего периода хранения птицу ежемесячно
перевешивали и отбирали средние образцы E—
8 тушек) в упаковке и без нее для проведения
органолептических и химических исследований
на доброкачественность мяса согласно ГОСТ
7702.0—74.
При отборе средних образцов визуально
определяли состояние упаковочной пленки и орга-
нолептические показатели тушек (цвет,
состояние поверхности, наличие постороннего запаха).
Присутствие аммиака и солей аммония, пер-
оксидазу, свежесть мяса устанавливали путем
микроскопического анализа, динамику
кислотного и перекисного чисел жира — в соответствии
с ГОСТ 7702.1—74, изменение аминоаммиачного
азота — в соответствии с ГОСТ 7269—54,
изменение влаги при хранении — методом
высушивания до постоянной массы, а йодные числа
жира — по методике Гануса.*
Бактериологический анализ не проводили.
Полученные экспериментальные данные
обрабатывали статистически с использованием
критерия достоверности Стьюденса. Различия
считали достоверными при Р ^ 0,05.
Органолептические исследования показали
следующее.
Тушки неупакованной птицы, постепенно
терявшие товарный вид, на третьем месяце
хранения имели резко высохшую поверхность.
Кожный покров стал пергаментным и отстал от
мышечной ткани, особенно в области килевых
* Сергеев А. Г. Технологический контроль
и учет производства в маслодобывающей и жиропе-
рерабатывающей промышленности. Т. 1. М., Пище-
промиздат, 1958.
УДК 637.54.037.5:658.562
Изменение качества мяса замороженных тушек цесарок при хранении
43

костей. Характерный для цесарок
темно-желтый цвет с бурым оттенком превратился в
землисто-серый. К середине третьего месяца
хранения тушки почти полностью потеряли
товарный вид.
Бульон из грудных и ножных мышц был
слегка мутным с заметным посторонним запахом
продуктов, хранившихся рядом.
У тушек, упакованных в пакеты, через шесть
месяцев сохранялись специфический аромат,
исходный желтовато-бурый цвет, хороший, слегка
глянцевитый кожный покров. Бульон был
прозрачным без малейших признаков помутнения,
хотя специфический аромат несколько ослаб.
Гидролитические процессы в мышечной ткани
открытых и упакованных тушек на протяжении
двух месяцев хранения почти не имели сколько-
нибудь заметного практического значения.
В этот период в мышечной ткани отсутствовал
аминоаммиачный азот (см. таблицу).
Небольшое количество аминоаммиачного азота
начинает появляться в мясе упакованной и
неупакованной птицы на третьем месяце
хранения. В дальнейшем содержание его
увеличивается и на шестом месяце достигает довольно
больших значений. Качественные реакции на
свежесть мяса с реактивом Несслера, на пер-
оксидазу с бензидином, а также
микробиологический анализ на протяжении всего периода
хранения давали результаты, соответствующие
«свежему мясу» как для упакованной, так и для
неупакованной птицы.
Состояние липидной ткани (внутренний жир)
определяли по показателям, характеризующим
окислительные и гидролитические процессы в
ней. Так, увеличение кислотного числа на
протяжении всего периода хранения
свидетельствовало о нарастании степени гидролиза жира
как в упакованных, так и в неупакованных
тушках (рис. 1). Вероятно, с точки зрения
возможности протекания процесса гидролиза, все
тушки находились приблизительно в
одинаковых условиях. Из факторов, способствующих
гидролизу жиров, в данном случае решающая
роль, видимо, принадлежит ферменту липазе
и той воде, которая не вымерзает даже при
температуре — 18°С, т. е. основным
компонентам, которые присутствуют в жировой ткани
независимо от упаковки. В упакованных и
неупакованных тушках до четырех месяцев
хранения кислотное число соответствовало
показателям «свежего жира» мороженой птицы, а после
четырех месяцев — «жира сомнительной
свежести».
Первичными продуктами окисления жира
являются перекиси. Значительное накопление
перекисей (для жиров птицы более 0,01 % йода)
приводит к прогорканию. В жире цесарок этот
процесс задерживают, по-видимому, естествен-
Срок
хранения,
месяцы
Содержание аминоаммиачного азота, мг%
Тушки в пленке
Белое мясо
(БМ) М±т
0
0
40,1==0,4
65,2==0,5
118,4=±=0,9
231,3^=0,7
Красное
мясо (КМ)
М±т
0
0
35,3=^0,51
65,7==0,7|
123,2== 1,2
245,8== 1,4
Тушки без пленки
Белое
мясо (БМ)
М±т
Красное
мясо (КМ)
М±т
0 0
0 0
60,7==0,8 45,8==0,6
78,2==0,5 80,6==0,9
234,1== 1,5| 250,3==0,8
Хранение,
прекращено
ные антиокислители — витамины Е (токоферол)
и А. Во внутреннем жире цесарок следы
перекисей появились через шесть месяцев
хранения, однако органолептическим исследованием
признаков окисления жира не обнаружено.
Интенсивность окислительных процессов в
жирах при хранении характеризуется также
изменением йодного числа. По мере окисления
йодное число уменьшается. При низких
температурах окислительные процессы в липидной
ткани цесарок протекали медленно. Об этом сви-
1,0
AS
о,в
OJ
/
2
z з ь
М ё с я ц-ы
Рис. I. Изменение кислотного числа жира при
хранении тушек цесарок:
/ — без упаковки; 2 — в упаковке.
75
7*
73
1
/
i
/ 2 3 *
Месяцы
Рис. 2. Изменение йодного числа жира при хранение
тушек цесарок:
/ _ без упаковки; 2 — в упаковке.

детельствует незначительное снижение йодного
числа у упакованной и неупакованной птицы.
Экспериментальные данные указывают на
•большую интенсивность этого процесса в жире
тушек контрольной группы. Причем
достоверные .отличия обнаружены на всем протяжении
хранения (рис. 2).
Таким образом, органолептические,
химические и микроскопические исследования
показали, что замороженные тушки цесарок в
упаковке при температуре —18°С можно хранить
в течение четырех месяцев, при этом
существенных изменений первоначальных свойств не
происходит.
Характерное для цесарок потемнение при
замораживании практически исчезает после де-
фростации тушек, хранившихся в упаковке.
Неупакованные тушки цесарок теряют
товарные качества к концу второго месяца
хранения, т. е. гораздо раньше, чем куры, что,
очевидно, объясняется биологическими
особенностями этой птицы.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
<11) 579511 B1) 2071049/24-06 B2) 31.10.74 2 E1) F
26 В 5/04 E3) 66.047.25 G2) В. Л. Мельцер, Э. Г. Ту-
това, Р. И. Фельдман, К. Б. Гисина G1) Ордена
Трудового Красного Знамени институт тепло- и массо-
обмена им. А. В. Лыкова
E4) 1. СПОСОБ ВАКУУМНОЙ СУБЛИМАЦИОННОЙ
СУШКИ предварительно замороженных материалов
.путем их контакта с одной стороны со слоем
дисперсного сорбента, например цеолита, и подвода тепла к
•высушиваемому материалу, отличающийся тем, что,
-с целью интенсификации тепломассообмена, подвод
тепла к материалу осуществляют со стороны,
противоположной слою сорбента, который псевдоожижают
парами, выделяемыми при сублимации высушиваемого
материала в вакууме, и периодически слой сорбента
•обновляют.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на
высушиваемый материал и слой сорбента накладывают
вибрационные колебания с частотой 15—60 Гц.
^*j
( k
(
*
j-Йе-
<Hfc_
<11) 586013 B1) 2343076/27-11 B2) 01.04.76 2 E1) В
m H 3/00; F 25 В 1/00 E3) 629.113.06:628.8 G2)
Г. С. Вальдман, А. И. Лавочник G1) Ташкентский
тракторный завод им. 50-летия СССР
E4) 1. КОНДИЦИОНЕР ДЛЯ ТРАНСПОРТНОГО
СРЕДСТВА, содержащий компрессор с гидроприводом,
снабженным трубопроводом с образованием замкнутой
системы циркуляции рабочей жидкости, и контур,
включающий конденсатор сжатого хладагента,
испаритель для охлаждения воздуха, регулирующий вентиль
и теплообменник, отличающийся тем, что, с целью
повышения его производительности за счет
использования конденсата, образующегося в испарителе, для
охлаждения рабочей жидкости гидропривода
компрессора» теплообменник состоит из секций,
последовательно расположенных на участке трубопровода и
охватывающих его, между теплообменником и испарителем
установлен распределительный коллектор, а каждая
секция теплообменника связана с коллектором
патрубками, равноудаленными друг от друга.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что
секции теплообменника выполнены из пористого
материала.
A1) 582362 B1) 2314568/29-33 B2) 16.01.76 2 E1) Е 02
D3/12 E3) 624.139.62 G2) В. И. Макаров G1) Вилюй-
ская научно-исследовательская мерзлотная станция
Института мерзлотоведения Сибирского отделения АН
СССР
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИСКУССТВЕННОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТОВ В ОСНОВАНИИ
СООРУЖЕНИЙ, возводимых преимущественно в районах
распространения вечномерзлых грунтов, включающее
подземную замораживающую часть и надземный
теплообменник, выполненные в виде соединенных друг с
другом труб, заполненных незамерзающей жидкостью,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности замораживания грунтов, труба надземного
теплообменника выполнена двухстенной с кольцевым
зазором между стенками, соединенными с подземной
замораживающей частью тангенциально
смонтированными патрубками.
777777777777777777 777777777,
2. Устройство по п.1, отличающееся тем,что
внутренняя полость двухстенной трубы надземного
теплообменника снабжена съемными торцовыми крышками.
23
45

В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
УДК 621.575.044.001.2
К вопросу проектирования абсорбционных водоаммиачных
холодильных машин с конденсаторами воздушного охлаждения
Канд. техн. наук В. М. ШЛЕЙНИКОВ
Всесоюзный заочный институт пищевой промышленности
Использование конденсаторов воздушного
охлаждения в абсорбционных холодильных
машинах не только сокращает расход
охлаждающей воды, но и повышает среднегодовую
эффективность машин. Последняя в значительной
мере зависит от правильного проектирования
узла дефлегмации-конденсации паров. В
соответствии со схемой этих машин пары аммиака
из ректификационной колонны направляются
в дефлегматор, охлаждаемый крепким
раствором, поступающим из абсорбера. Такая схема
движения потоков приемлема для
абсорбционных холодильных машин с конденсаторами
водяного охлаждения, но неудовлетворительна
для машин с конденсаторами воздушного
охлаждения.
В конденсаторах воздушного охлаждения
давление конденсации аммиака колеблется в более
широких пределах, чем в конденсаторах
водяного охлаждения в связи с тем, что
температура окружающего воздуха изменяется в более
широком интервале, чем температура
охлаждающей воды. Поэтому температура
конденсации аммиака может быть значительно ниже
температуры охлаждающей воды на входе в
абсорбер и тем более температуры крепкого раствора
на входе в дефлегматор. Но температура паров
аммиака на выходе из дефлегматора выше
температуры крепкого раствора на входе в
дефлегматор .
Концентрация аммиака на выходе из
дефлегматора тем выше, чем ближе температура паров
к температуре конденсации. Если температура
паров на выходе из дефлегматора бесконечно
близка к температуре конденсации, то
концентрация аммиака стремится к единице. Однако
эти особенности не учтены в абсорбционных
холодильных машинах, изготовленных по
новому проекту [2].
При охлаждении дефлегматора крепким
раствором в абсорбционных холодильных машинах
с воздушными конденсаторами необходимо
непрерывно дренажировать жидкий аммиак из
испарителя, что снижает холодопроизводитель-
ность машин и, следовательно, возрастают
капитальные затраты.
Во избежание этого, в абсорбционных
холодильных машинах следует предусмотреть
орошение концентрационной части
ректификационной колонны жидким аммиаком из
конденсатора. При этом температура паров на выходе из
колонны будет близка к температуре
конденсации и поступление воды в конденсатор резко
сократится [1].
Такое решение необходимо осуществить еще
и потому, что в абсорбционных холодильных
машинах с отведением теплоты дефлегмации
крепким раствором по сравнению с другими
способами охлаждения дефлегматора
увеличиваются расход воды на абсорбер и его
габаритные размеры, так как температура слабого
раствора на выходе из теплообменника также
повышается. В некоторых абсорбционных
холодильных машинах в этой связи ставят
дополнительный, охлаждаемый водой теплообменник для
доохлаждения слабого раствора на входе в
абсорбер.
Таким образом, в абсорбционных
холодильных машинах с конденсаторами воздушного
охлаждения при значительных колебаниях
давления, когда температура конденсации может
быть ниже температуры крепкого раствора,
дефлегматор, охлаждаемый крепким раствором,
целесообразно исключить, а ректификационную
колонну следует орошать частью жидкого
аммиака из конденсатора. В результате
стабилизируется работа холодильных машин и
снижаются потери, связанные с отводом флегмы
из испарителей. Однако при исключении
дефлегматора возрастает потребление
электроэнергии на привод вентиляторов. Поэтому
окончательный выбор способа ректификации
водоаммиачных паров должен определяться технико-
экономическим анализом.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Тепловые и конструктивные расчеты
холодильных машин/Н. Н. Кошкин, А. К- Стукаленко, Н. Н.
Бухарин и др. Л., Машиностроение, 1976.
2. Д. И. X а р а з, Г. А. Я н о в с к и й, Л. В.
Гаврил о в а. Использование вторичных энергоресурсов
в абсорбционных холодильных установках. —
Промышленная энергетика, 1976, № 10.
46
26

для проезда и разворота крана-штабелера и
довольно сложный погрузочно-разгрузочный
цикл, включающий многочисленные операции,
в частности заведение вил под дно контейнера,
приподнимание и наклон вил, возвращение их
в исходное положение, что в значительной
мере снижает возможности автоматизации по-
грузочно-разгрузочного цикла.
В Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности разработана
экспериментальная система многоярусного
штабелирования грузов с помощью мостового крана-
штабелера с центральным верхним захватом.
Кран-штабелер спроектирован на базе
серийного однопролетного мостового крана А-2-11-
6-350 (ГОСТ 7532-64). Кран передвигается
по подкрановым путям, проложенным на
опорных колоннах. По нижней кромке кран-балки
перемещается электротельфер ТЭ-611-380 (ГОСТ
3472—63) с коротким и высокоподнятым
подвесным крюком грузоподъемностью 1000 кг.
На рисунке схематически изображен кран-
штабелер.
Электротельфер 1 передвигается по
кран-балке 2, перемещаемой, в свою очередь, двигателем
Кран-штабелер.
47
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 658.78.004.3-52
Автоматизация погрузочно-
разгрузочных
работ на одноэтажных
холодильниках
Канд. техн. наук Б. Л. ПЕРОЧИНСКИЙ, Г. Д. ЛУКЬЯНОВ,
Г. П. КУДЕЛЕВ, С. Г. ТИХОМИРОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Складирование грузов на одноэтажных
холодильниках с использованием кранов-штабеле-
ров с вилочным захватом имеет ряд недостатков,
основными из которых являются малый процент
использования полезного объема хранилища из-
за необходимости оставлять широкие коридоры

горизонтального перемещения 3. Вертикальная
колонна крана-штабелера с помощью подвеса 4
жестко крепится на опорных катках
электротельфера 1. Подвес 4 соединен с вертикальными
стойками 5, служащими для центровки
рычагов 7 шарнирно-рычажного механизма типа
«нюрнбергских ножниц». Нижние рычаги
присоединены к внутренней раме 10, на которой
крепятся вертикальные стойки 9.
Шарнирно-рычажный механизм закреплен в
верхней точке осью 6, в нижней — осью 11.
При складывании «ножниц» рычаги 7 вращаются
относительно центральных и боковых осей 8.
В крайнем верхнем положении вертикальные
стойки 9 входят в вертикальные стойки 5, что
способствует уменьшению габаритных размеров
-«ножниц» в сложенном положении. Захватная
рама 12 подвешена к жесткой раме 10 на
подпружиненных элементах, благодаря чему она
свободно перемещается при наведении на
контейнер. Ориентацию обеспечивают
направляющие цилиндры 13.
При подходе к месту штабелирования,
определяемому положением соответствующего
датчика, транспортную скорость переключают на
доводочную в целях более точной
пространственной ориентации груза.
Ниже приведены основные технические
данные опытного образца мостового
крана-штабелера с центральным верхним захватом:
Грузоподъемность, т 1
Высота подъема груза, м 6
Скорость, м/мин
подъема груза 8
перемещения кран-балки
транспортная зб
доводочная \2
перемещения тельфера 12
Габаритные размеры крана-штабелера по высоте
в сложенном положении, м 0,92
Захват и освобождение контейнеров
происходят автоматически. Контейнеры, используемые
для многоярусного штабелирования грузов *,
имеют в верхней части специальные
ориентирующие конуса, что обеспечивает возможность
самонаведения в диапазоне ±45 мм.
Контейнеры с грузом укладывают сплошным штабелем.
Проходы оставляют в технологических целях
возле стен и между штабелями.
Широкий диапазон изменения длины
вертикальной колонны типа «нюрнбергские
ножницы», минимальные габаритные размеры по
высоте в сложенном положении, автоматические
захват и освобождение контейнеров
обеспечивают перспективность использования кранов-шта-
белеров с центральным верхним захватом для
автоматизации многоярусного складирования
грузов на одноэтажных холодильниках.
* Перочинский Б. Л. Контейнер
универсальный складной. — Инф. листок № 1533—75, Л.,
ЛенЦИНТИ, 1975.
УДК 621.565.9:61
Криоаппликатор
с резонансным измерителем
зоны замораживания
н. н. колотилов
Институт кибернетики АН УССР
Канд. мед. наук Э. А. БАКАЙ
Киевский НИИ отоларингологии МЗ УССР
Канд. мед. наук Л. И. ТРУШКЕВИЧ
Киевский рентгено-радиологический и онкологический
институт МЗ УССР
На основе криозонда, разработанного в
институте физики АН УССР [2], авторами
сконструирован и изготовлен модифицированный
криоаппликатор с резонансным измерителем зоны
замораживания (см. рисунок). Он предназначен
для измерения зон замораживания при крио-
деструкциях поверхностно расположенных
опухолей. Криоаппликатор отличается от ранее
описанного криозонда [2] лишь цилиндриче-
ПД / / /
\
ч
QoQfQ2Q3 a
II
/
ч
///
Принципиальная схема криоаппликатора с
резонансным измерителем зоны замораживания.
48

ской формой активного конца иглы (на рисунке
показана лишь часть металлической иглы 2
криоаппликатора).
На металлическую иглу 2, покрытую слоем
лака-изолятора, коаксиально жестко посажена
металлическая трубка 1. Слой лака изолирует
ее от иглы. Игла 2 и трубка 1 образуют
отрезок коаксиальной линии, которая подключается
к автоматическому цифровому куметру 3.
Практически этот отрезок линии представляет собой
резонансный контур с вполне определенными
(для данной конструкции) емкостью и
индуктивностью, интегральным параметром которого
является добротность [1]. Когда охлаждающий
активный наконечник 4 криоаппликатора
прижимают к ткани, куметр 3 показывает значение
добротности Q0 (см. рисунок). При
циркуляции хладагента и увеличении зоны
замораживания (полусферы /, Я, ///) добротность
контура растет (соответственно Qlf Q2, Q3).
Добротность контура регистрируется непрерывно.
Для измерения зоны замораживания
рекомендуется диапазон частот 20—100 мГц. Токи вы-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 569748 B1) 2136752/06 B2) 23.05.75 2 E1) F 04
В 51/00; G 01 М 15/00//F 25 В 31/02 E3) 621.57.041.
001.4 G2) В. И. Дмитриев, В. Г. Картофяну, В. Е. Пи-
саренко, Б. С Биржошник G1) Кишиневский
политехнический институт им. С. Лазо
E4) СТЕНД ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ГЕРМЕТИЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ МАЛОЙ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ, содержащий замкнутый
циркуляционный контур с водяным конденсатором,
электрокалориметром и регулирующим вентилем, в который
включен испытуемый компрессор, отличающийся тем, что, с
целью обеспечения исследования характеристик при
работе на неазетропных смесях, в контур после
конденсатора ключей жидкостной сепаратор, паровая полость
которого соединена с дополнительным водяным
конденсатором, последовательно соединенным по жидкостной
линии через теплообменник с дополнительным
электрокалориметром, подключенным к контуру параллельно с
основным электрокалориметром.
A1) 569820 B1) 2102101/06 B2) 03.02.75 B3) 13.08.75
по п. 2 2 E1) F 25 В 43/04 E3) 621.57.049.2 G2)
А. А. Широков, А. С. Каппель
E4) 1. СПОСОБ УДАЛЕНИЯ ВОЗДУХА ИЗ
ФРЕОНОВОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, путем отвода из
ее аппаратов, например конденсатора или ресивера,
паровоздушной смеси, сжатия ее и последующего
охлаждения, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности и удобства обслуживания, паровоздушную
смесь перед сжатием предварительно охлаждают и
обогащают воздухом, например, в последовательно
соединенных секциях двухтрубного воздухоохладителя, а
сжатие ведут до давления порядка 50—100 кгс/см2.
сокой частоты, развиваемые куметром в
отрезке линии, весьма незначительны и не оказывают
вредного влияния на ткани.
Зависимость R = ср (Q) нелинейна, однако
имеется возможность линеаризовать эту
зависимость введением последовательно разъемам
дополнительной индуктивности или емкости или
подбором оптимальных геометрических
размеров трубки 1 [1 ].
Средняя погрешность измерения составляет
±1,1 мм. С ростом зоны замораживания
погрешность уменьшается.
Подобного типа измеритель может быть
выполнен на основе любого криоаппликатора.
Опытный образец проходит клинические
испытания.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Викторов В. А. Резонансный метод измерения,
уровня. М., Энергия, 1969.
2. Колотил о-в Н. Н., Бакай Э. А., Лапо-
н о г о в О. А. Криозонд с устройством для
измерения зоны замораживания. — Холодильная техника»
1977, № 4.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что перед
сжатием обогащенную воздухом паровоздушную смесь
накапливают, например, в промежуточном ресивере.
С присоединением заявки № 2162067/06.
A1) 546763 B1) 2306429/13 B2) 29.12.75 2 E1) F25 D
13/06 E3) 621.565.3 G2) А. Г. Ротенберг, А. М. Слаще-
ва G1) Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
E4) 1. АППАРАТ ДЛЯ ^ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПРОДУКТОВ, содержащий термоизолированную камеру,
охлаждающие батареи, вентиляторную установку,
вертикально расположенный цилиндр, обхватываемый гибкой
бесконечной лентой для перемещения продуктов, и
опору, обеспечивающую движение ленты по спирали,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эксплуатационных качеств, опора образована попарно радиально
расположенными валиками, а цилиндр установлен с
возможностью его вращения.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что валик»
имеют углубления для размещения ленты.
3. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что цилиндр
снабжен в своей нижней части венцом, а валики
находятся в зацеплении с ним.
A1) 580353B1J388790/25-06 B2) 26.07.76 2 E1) F
04 С 17/16; F 04 С 29/02; F 25 В 31/02 E3) 621.514.5
G2) А. В. Быков, Г. А. Канышев, А. С. Устинов
E4) ВИНТОВОЙ ХОЛОДИ ЛЬНО-КОМПРЕССОРНЫЙ
АГРЕГАТ,содержащий компрессор, электродвигатель,
маслоотделитель, маслосборник и фильтры грубой и
тонкой очистки, отличающийся тем, что, с целью
повышения компактности, компрессор, электродвигатель,
маслосборник и маслоотделитель заключены в общий
разъемный герметичный корпус, в котором полость
электродвигателя отделена от маслосборника
перегородкой с маслосливными отверстиями, а фильтр
грубой очистки размещен в маслосборнике.
49

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.574.3:531.787/788.004
О применении
мановакуумметров
в аммиачных холодильных
установках
Е. Г. КРАЙНЕВ
Минмясомолпром Эстонской ССР
Ю. К. СОЛОМАХА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В настоящее время в аммиачных холодильных
установках для измерения давлений всасывания
компрессора, кипения, а также в сосудах и
аппаратах стороны низкого давления применяют
мановакуумметры типа АВМУ-1 (ГОСТ 13397—
67) с пятью пределами измерения: от —1 до 3;
5; 9; 15 и 24 кгс/см2 избыточного давления,
класса точности 1,5.
Приборы имеют температурную шкалу,
которой пользуются при определении температуры
перегрева паров.
Отсутствие рекомендаций по выбору
приборов приводит к тому, что холодильные
установки зачастую комплектуют мановакуумметра-
ми, не обеспечивающими требуемой точности
установления температуры перегрева.
Так, одним из важнейших условий
безопасной эксплуатации холодильных компрессоров
и эффективной работы холодильной установки
в целом является соблюдение нормального
перегрева всасываемых компрессором паров,
который определяют как разность между
температурой паров по показанию термометра,
устанавливаемого на всасывающем трубопроводе
компрессора (на расстоянии 200—300 мм от
всасывающего вентиля), и температурой кипения,
определяемой по температурной шкале мано-
вакуумметра.
Согласно «Правилам техники безопасности на
аммиачных холодильных установках» (М.,
ВНИХИ, 1967 г.), указанный перегрев должен
составлять 5—15°С.
При этом, с точки зрения обеспечения
безопасной работы компрессора, основное значение
имеет нижний предел, т. е. во избежание
«влажного хода» перегрев не должен быть меньше
5°С. Однако с помощью приведенной методики
измерения перегрева и номенклатуры
применяемых мановакуумметров трудно удовлетворить
указанным требованиям.
В соответствии с ГОСТ 13600—68 «ГСИ.
Средства измерения. Классы точности. Общие
требования» абсолютную погрешность
показывающего прибора Ля определяют по формуле
где у — приведенная погрешность (класс точности
прибора), %;
ха — нормированный (полный) диапазон шкалы
прибора (для мановакуумметра хя = 1 + верхний
предел), кгс/см2.
Величина Ах, рассчитанная по формуле A)
для выпускаемых мановакуумметров, приведена
ниже.
Верхний предел
измерения
прибора, кгс/см2 3 5 9 15 24
Абсолютная
погрешность прибора
по давлению,
кгс/см2 ±0,06 ±0,09 ±0,15 ±0,24 ±0,375
Особое значение имеет абсолютная
погрешность прибора по температурной шкале.
Зависимость температуры кипения от
давления t0 = f(p0) обладает тем свойством, что
d2t/dp2 <С 1, т. е. с понижением давления
приращение температуры на единицу
изменяющегося давления увеличивается. Поэтому
абсолютная погрешность для прибора не постоянна
по температурной шкале и имеет максимальное
значение при более низких значениях
температуры кипения.
В табл. 1 для двух температур кипения: —30
и —40°С, при которых обычно работают самые
опасные с точки зрения возможности
гидравлического удара (ввиду резкопеременных
тепловых нагрузок) системы, например камер
замораживания мясокомбинатов, даны результаты
расчета абсолютной погрешности прибора по
температуре. В соответствии с вышеизложенным,
отклонение температуры от номинального
значения в нижнюю сторону больше, чем в
верхнюю.
Из табл. 2 (температура кипения —40°С)
видно, что если обслуживающий персонал будет
обеспечивать рекомендованную разность между
показаниями термометра и температурной
шкалой мановакууметра 5°С, то действительный
перегрев может быть меньше. При этом, в случае
комплектации компрессоров приборами со
шкалами 15 и 24 кгс/см2, возможно поступление
жидкости в цилиндры. В данной таблице
приведены минимальные значения температуры
всасывания и замеряемого перегрева, которые
необходимо поддерживать для гарантии
нормальной работы холодильной установки.
50

Таблица 1
Верхний
предел
измерения мано-
вакуумметра,
кгс/см*
3
5
9
15
24
Температура кипения аммиака по мановакуумметру
t0 = — 40°С (р0 = 0, 732 кгс/см*)
Возможные пределы измерения
давления
кипения,
кгс/см*
0,672^-0,792
0,642-т-0,822
0,582+0,882
0,492+0,972
0,357-1,107
температуры
кипения, °С
—41,6-5—38,5
—42,4-
—44,2-
—47,2-
-52,5-
37,8
—36,5
—34,8
—32,0
Погрешность
измерения температуры
кипения, ° С
общая
3,1
4,6
7,7
12,4
20,5

нижняя
1,6
2,4
4,2
7,2
12,5

верхняя
1,5
2,2
3,5
5,2
8,0
*0 = — 30°С (р0=1,219
Возможные пределы измерения
давления
кипения, кгс/см*
1,159ч-1,279
1,128-
1,069-
0,979-
0,844-
-1,309
-1,369
-1,459
-1,594
температуры
кипения, °С
—31,0ч-—29,0
—31,6-
—32,7-
—34,4-
—37,3-
28,5
27,6
26,2
—24,3
кгс/см2)
Погрешность
измерения
температуры кипения, ° С
общая
2,0
3,1
5,1
8,2
13,0

нижняя
1,0
1,6
2,7
4,4
7,3

верхняя
1,0
1,5
2,4
3,8
5,7
Таблица 2
Верхний предел
измерения мано-
вакуумметра,
кгс/см*
3
5
9
15
24
Возможное
наинизшее показание, °С,
при
действительной температуре
кипения —4 0° С
—41,6
—42,4
—44,2
—47,2
—52,5
Режим работы холодильной установки (расчетный)
основанный на поддержании
замеряемого перегрева 5° С
температура
всасывания по
термометру, ° С
—36,6
—37,4
—39,2
—42,2
—47,5
возможный
действительный перегрев,
°С
3,4
2,6
•0,8
Нет перегрева
То же
необходимый для обеспечения
фактического перегрева не ниже 5° С
температура
всасывания, ° С
Mill
СО СО СО СО СО
I ел ел ел ел ел
замеряемый
перегрев, ° С
6,6
7,4
9,2
12,2
17,5
Следовательно, для применяемой методики
определения перегрева при действительной
погрешности измерения рекомендованная
минимальная величина перегрева далеко
недостаточна для обеспечения безопасной работы
установки. ; |
При этом использование рекомендаций,
допускающих работу холодильной установки с
минимальным перегревом, рассчитанным по
уравнению B), не является наилучшим и
единственным решением. Это связано с тем, что
энергетическая эффективность работы холодильной
установки при возрастании перегрева
ухудшается вследствие уменьшения холодильного
коэффициента цикла аммиачной установки и
сокращения теплообменной поверхности
охлаждающих устройств, омываемой кипящим
хладагентом. Поэтому наиболее целесообразно
повышать точность измерения.
Необходимо правильно выбирать приборы,
учитывая, что согласно уравнению A)
абсолютная погрешность пропорциональна пределу
измерения. Поэтому представляется неприемлемой
комплектация таких низкотемпературных
установок, как АД (90, 130, 260), мановакууметрами
с пределами измерения 15 и 24 кгс/см2.
Кроме погрешности мановакууметра, на
точность измерения перегрева влияют
погрешности термометра и схемы измерения. Причем
последняя, как будет показано ниже, всегда
направлена в сторону уменьшения фактического
перегрева. Так, давление (температура) в
месте присоединения мановакууметра (на
компрессоре) всегда ниже давления (температуры)
кипения на величину Д/г вследствие гидравлического
сопротивления всасывающей магистрали.
Показание термометра при установившемся
режиме работы установки всегда выше истинной
температуры всасываемых паров на величину
A tT вследствие термического сопротивления
перехода.
Таким образом, чтобы гарантировать
минимально допустимый перегрев 5°С, необходимо
эксплуатировать холодильную установку, не
допуская уменьшения измеряемого перегрева ниже
величины А/общ'
А /0бш = Л /ман. н + А /терм, в + A tT + A tT + 5° С, B)
где А/ман. н, Д /терм. в — соответственно нижнее и
верхнее отклонения от
действительного значения
температуры из-за погрешности
мановакуумметра и
термометра.
51

Для повышения точности схемы измерения
импульсные трубки от мановакууметров,
находящихся на щите управления, необходимо
врезать в отделители жидкости,
циркуляционные ресиверы или сухопарники испарителей.
В термометровые гильзы рекомендуется
наливать незамерзающие жидкости.
Компетентным научно-исследовательским
институтам следует разработать методику
надежного определения истинного перегрева на
всасывании в компрессор, а также рекомендации
на новые приборы, например, мановакууммет-
ры повышенной точности (класс 1 и 0,5),
дифференциальный показывающий прибор,
непосредственно измеряющий с достаточной
точностью перегрев всасываемых паров.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 580416 B1) 2386774/23-04 B2) 20.07.76 2E1) F
25 В 15/06 E3) 621.575 G2) В. Я. Журавленко,
Э. Р. Гросман, В. С. Шаврин G1) Специальное опытно-
конструкторское бюро Института технической
теплофизики АН Украинской ССР
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая высоко- и
низкотемпературный кипятильники, абсорбер и
двухсекционный теплообменник, секции которого на линии
слабого раствора установлены последовательно и
включены между высокотемпературным кипятильником и
абсорбером, а на линии крепкого раствора одна секция
включена между кипятильниками, а вторая — между
низкотемпературным кипятильником и абсорбером,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности при увеличении зоны дегазации
без опасности кристаллизации крепкого раствора, в
линии слабого раствора между секциями
теплообменника установлен распределительный сосуд,
подключенный к линии крепкого раствора на участке между
низкотемпературным кипятильником и секцией
теплообменника.
A1) 584159 B1) 2069350/29-11 B2) 18.10.74 2 E1) F
24 F 1/02; В 63 J 2/02 E3) 629.12.06:628.83 G2)
Н. И. Патлайчук, Б. И. Бришников, В. А. Сенечкин
E4) 1. АВТОНОМНЫЙ КОНДИЦИОНЕР
преимущественно для судов, содержащий компрессор,
последовательно установленные в воздуховоде
электровентилятор, испаритель и воздухонагреватель, а также бай-
пасный воздуховод, соединяющий вход вентилятора с
выходом воздухонагревателя, отличающийся тем, что,
с целью обеспечения надежной работы компрессора в
большом диапазоне температуры окружающего
воздуха, компрессор размещен в баипасном воздуховоде.
(И) 579506 B1) 2143680/23-06 B2) 12.06.75 2 E1) F
25 В 29/00; А 23 С 3/00 E3) 637.132.37 G2) А. А. Аю-
пов, X. С. Рахимов, Р. Л. Данилов, А. И. Лавочник
G1) Центральное конструкторское проектно-техноло-
гическое бюро Министерства мясной и молочной
промышленности Узбекской ССР
E4) ТЕПЛОНАСОСНАЯ УСТАНОВКА ДЛЯ
ПАСТЕРИЗАЦИИ И ОХЛАЖДЕНИЯ МОЛОКА, содержащая каскад-
ную холодильную машину с конденсатором-испарителем
между каскадами, конденсатор верхнего каскада,
размещенный в баке горячей воды, охладитель паров
хладагента после компрессора нижнего каскада, бак теплой
воды, испаритель в нижнем каскаде и четырехсекцион-
ный пастеризатор-охладитель, отличающаяся тем, что, с
целью повышения ее экономичности, охладитель
помещен в бак горячей воды, а конденсатор-испаритель
размещен в баке теплой воды.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что
в воздуховоде и баипасном воздуховоде установлены
заслонки.
A1) 584829 B1) 2377351/28-13 B2) 19.07.76 2 E1) А
01 N 1/02 E3) 617. 713 G2). А. Ю. Ярославце*
В. И. Ивашкова, 3. С. Попова, А. А. Каспаров,
Л. И. Федорова, В. А. Аграненко G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт глазных болезней
E4) СПОСОБ КОНСЕРВАЦИИ РОГОВИЦЫ путем
обработки ее криопротектором при низких
температурах, отличающийся тем, что, с целью увеличения
срока сохранения жизнеспособности роговицы, ее
помещают в 5—10%-ный раствор диметилацетамида,
охлаждают до температуры от —80 до —196°С со
скоростью от 1 до 15°С в мин и сохраняют при температуре
не выше —45°С.
52

<11) 581358 B1) 2386827/29-06 B2) 19.07.76 2 E1) F
2\ F 3/14 E3) 697.933.6 G2) В. С. Майсоценко, А. Б. Ци-
мерман, М. Г. Зексер, А. Р. Майорский G1) Одесский
инженерно-строительный институт
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА,
содержащая последовательно установленные по ходу
воздуха рассольный контактный аппарат
оросительного типа и воздухоотделитель, отличающаяся тем, что,
с целью увеличения степени охлаждения воздуха без
применения посторонних источников холода,
воздухоохладитель выполнен в виде противоточного косвенно-
испарительного теплообменника, на выходе
вспомогательного потока из которого установлен рассольно-
воздушный теплообменник, подсоединенный к
контактному аппарату, а к рассольно-воздушному
теплообменнику подключен выпариватель, паровая и
рассольная полости которого соединены при помощи
трубопроводов с воздухоохладителем и контактным
аппаратом, и на трубопроводах установлен
регенеративный теплообменник.
A1) 584836 B1) 2181593/28-13 B2) 15.10.75 2 E1) А
23 G 9/20 E3) 663.674 G2) Л. М. Татушина, А. А.
Мухин, Ю. Н. Кузьмин, А. Ф. Генералов G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и
экспериментально-конструкторский институт продовольственного
машиностроения
E4) ФРИЗЕР ДЛЯ МОРОЖЕНОГО, включающий
расположенный в нем рабочий цилиндр с охлаждающей
рубашкой, крышки с патрубками для входа и выхода
продукта, мешалку с ножами и установленный в ней
взбиватель, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса взбивания, взбиватель выполнен
в виде приводимого во вращение шнека.
<11) 580417 B1) 2128700/23-08 B2) 21.04.75 2 E1) F
25 В 25/00; F 25 В 15/00; F 25 В 9/02 E3) 621.575
G2). В. П. Алексеев, А. И. Азаров, Л. И. Власова G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) 1. АБСОРБЦИОННЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК
ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА, снабженного источником
сжатого воздуха, например для кабины машиниста
тепловоза, содержащий кипятильник и размещенные в
коробе, продуваемом воздухом, конденсатор и абсорбер,
^отличающийся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, к источнику сжатого воздуха
подключены две каскадно соединенные вихревые трубы и
горячий конец трубы первого каскада заглушён и
размещен в кипятильнике.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем, что
холодный конец трубы второго|каскада выполнен в виде
.активного сопла эжектора, приемная камера которого
сообщена с атмосферой, а диффузор подключен к
коробу.
(И) 583354 B1) 2056230/23-06 B2) 02.09.74 2 E1) F 25
В 15/06 E3) 621.575 G2) Э. Г. Айнбиндер
E4) 1.СПОСОБ РАБОТЫ АБСОРБЦИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ путем нагрева слабого раствора, его
самоиспаренияпри ступенчато понижающемся давлении,
конденсации образующихся паров хладагента, кипения
полученного конденсата при низком и высоком
давлениях и двухступенчатой абсорбции образующихся
шаров крепким раствором, отличающийся тем, что, с
целью получения холода отрицательных температур
при использовании в качестве хладагента воды,
кипение последней при низком давлении ведут при
температурах ниже 0°С и превращают воду в лед, который
растворяют крепким водным раствором соли с
образованием слабого солевого раствора и получением
холода, утилизируемого потребителем.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что из
слабого солевого раствора после утилизации холода
выделяют воду и процесс выделения осуществляют во
вспомогательном абсорбционном цикле, в котором
указанный раствор является рабочим телом.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что во
вспомогательном цикле осуществляют регенерацию тепла
между крепким и слабым солевым растворами.
4. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что
слабым солевым раствором вспомогательного цикла
охлаждают крепкий раствор основного цикла после
первой ступени абсорбции.
5. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что
холод слабого солевого раствора вспомогательного
цикла используют в основном цикле в процессе
превращения воды в лед.
6. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что
осуществляют регенерацию тепла между нагреваемыми
слабыми растворами основного и вспомогательного
циклов.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в
качестве солевых растворов, служащих для растворения
льда, применяют растворы.
(И) 580418 B1) 2093750/23-06 B2) 06.01.75 2 E1) F
25 В 45/00 E3) 621.565.94-189.2 G2) В. А. Коньков,
Е. М. Левин, С. Н. Соловьев, Д. Д. Сысоев, В. В.
Тимофеев, Ю. И. Черных
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДОЗИРОВАННОЙ ПОДАЧИ
ХЛАДАГЕНТА В ТЕПЛООБМЕННИК, содержащее
корпус с входным и выходным каналами для
хладагента и размещенные в корпусе уплотнительное кольцо
и регулировочную иглу с конической рабочей частью
и цилиндрическим наконечником, входящим в
выходной канал, имеющий соответственно конический и
цилиндрический участки, отличающееся тем, что, с
целью повышения точности регулировки и
эксплуатационной надежности при взаимно перпендикулярном
расположении входного и выходного каналов, рабочая
часть иглы и конический участок выходного канала
выполнены с различной конусностью, и наконечник
установлен в цилиндрическом участке этого канала по
ходовой посадке, а нерабочая часть иглы выполнена
с кольцевой канавкой и уплотнительное кольцо
расположено в последней.
5}

ХРОНИКА
УДК 628.84
Семинар по технологическому
кондиционированию воздуха на предприятиях
мясной и молочной промышленности
С 18 по 20 апреля 1978 г. в Москве диционер канд. техн. наук И. Р. Ще- для кондиционирования воздуха на
на ВДНХ СССР состоялся семинар: кин. предприятиях мясной и молочной
«Технологическое кондиционирова- О холодильных машинах для промышленности (Л. Е. Медовар,
ние воздуха на предприятиях мяс- установок кондиционирования воз- ВНИХИ); Охлаждение вареных кол-
ной и молочной промышленности», духа, разработанных ВНИИхолод- басных изделий в пенном воздушно-
Семинар был организован Мини- машем, доложил начальник бри- жидкостном потоке (Г. Л. Шихов,
стерством мясной и молочной про- гады отдела комплексных холо- главный инженер Ангарского мясо-
мышленности СССР, Всесоюзным дильных машин этого института перерабатывающего завода); Схе-
научно-исследовательским институ- Л. Л. Генин. мы обработки воздуха, применяе-
том холодильной промышленности, Опыт проектирования устано- мые в системах кондиционирования
Центральным научно-исследова- вок технологического кондициони- мясоперерабатывающих заводов
тельским институтом информации и рования воздуха на предприятиях (канд. техн. наук Н. Д. Малова,
технико-экономических исследова- мясной промышленности отразил МТИММП); Кондиционирование
ний, павильонами «Мясная промыш- в своем докладе начальник отдела воздуха на Руднянском молочно-
ленность» и «Молочная промышлен- теплоснабжения и вентиляции Гип- консервном комбинате (В. А. Ше-
ность» ВДНХ СССР. В работе семи- ромясо Б. К. Креймер. ховцев, СКО ВНИХИ); Новые си-
нара участвовали главные инже- Доклад о схемах и приборах си- стемы кондиционирования воздуха
неры, главные технологи областных стем автоматизации технологиче- (Б. В. Пашинский, директор Крас-
объединений мясной и молочной про- ских кондиционеров сделала стар- ноборского холодильника); Опыт
мышленности и головных пред- ший научный сотрудник лаборато- эксплуатации технологических кон-
приятий, специалисты научно-ис- рии метрологического и математи- диционеров в камерах созревания
следовательских и проектных ор- ческого обеспечения ВНИХИ сыров на предприятиях Татарской
ганизаций. Общее число участии- Л. А. Головацкая. АССР (канд. техн. наук А. В. Брай-
ков семинара составило 164 чело- Опыт проектирования установок ловский, Казанский инженерно-
века, в том числе 56 человек из технологического кондиционирова- строительный институт); Опыт
Москвы. ния воздуха в камерах созревания эксплуатации новых систем техно-
При открытии семинара со всту- сыров осветила главный специалист логического кондиционирования
пительным словом: «О задачах даль- санитарно-технического отдела Гип- воздуха камер-сушилок колбас
нейшего повышения эффективно- ромолпрома Н. Л. Смехова. (В. А. Пантелюшин, директор Крас-
сти работы предприятий мясной и С докладом о требованиях к си- ногвардейского мясоперерабатываю-
молочной промышленности и раз- стемам технологического кондицио- щего завода); Система технологи-
вития систем кондиционирования нирования воздуха в камерах созре- ческого микроклимата с программ-
воздуха для повышения качества вания сыров выступила старший ным управлением для камеры-су-
выпускаемой продукции в свете научный сотрудник лаборатории шилки колбас Краснодарского мя-
выполнения Постановления де- технологических систем кондицио- сокомбината (Р. И. Шаззо, СКО
кабрьского A977 г.) Пленума ЦК нирования ВНИХИ Л. Н. Тихо- ВНИХИ).
КПСС» к участникам обратился на- мирова. для участников семинара были
чальник Технического управления О распределении воздуха в си- организованы экскурсии на передо-
Минмясомолпрома СССР В. М. Алек- стемах технологического кондицио- вые предприятия Красногвар-
сеев. нирования воздуха доложил заве- дейский мясоперерабатывающий за-
На семинаре с докладами и со- дующий лабораторией технологи- вод и Чертановский молочный ком-
общениями выступили 17 человек, ческого кондиционирования воз- бинат
Доклад о состоянии и путях со- духа СКО ВНИХИ Ю. В. Маяков- Пр подведении итогов боты
вершенствования установок тех- скии. семинара и обсуждении рекоменда-
нологического кондиционирования Доклад о санитарном состоянии - Купили шесть участников
воздуха на предприятиях мясной и камер созревания сыра, оснащенных н у у
молочной промышленности сделал кондиционерами, сделала старший Принятые рекомендации направ-
заместитель директора ВНИХИ научный сотрудник лаборатории лены на ускорение внедрения систем
по научной работе канд. техн. наук микробиологии ВНИХИ А. А. Бу- кондиционирования воздуха на
Е. М. Агарев. какова. предприятиях мясной и молочной
Программу производства кон- Креме докладов, на семинаре промышленности, что является важ-
диционеров в СССР на десятую пяти- были сделаны сообщения на следую- нейшим условием улучшения ка-
летку и на перспективу осветил за- щие темы: Фреоновые децентрали- чества продуктов и повышения эф-
меститель директора ВНИИкон- зованные холодильные установки фективности производства.

УДК 628.84@63)D7+57+520)
Советско-японский симпозиум
по кондиционированию воздуха
27 марта — 1 апреля 1978 г. состоял- мов широко применяют системы кон- О. П. Булычева и В. И. Синицын
ся очередной (пятый) советско-япон- диционирования с центральными доложили результаты эксперимен-
ский симпозиум по кондициониро- станциями приготовления холод- тальных исследований контактного
ванию воздуха. С,японской стороны ной и горячей воды. На примере нагрева воздуха с начальной темпе-
участвовали сотрудники одной из 56-ти этажного треугольного в плане ратурой до —5°С в форсуночной ка-
ведущих в Японии фирм по произ- здания показано, что наиболее эко- мере при распылении воды с темпе-
водству холодильных машин и кон- номичной является система с не- ратурой 20—45°С.
диционеров «Дайкин», с советской — автономными кондиционерами. Для Вторая часть симпозиума была
научные сотрудники ЦНИИпром- обслуживания внутренних помеще- проведена в Тбилиси. Японские спе-
зданий (г. Москва) и ряда учрежде- ний на каждом этаже здания установ- ЦИалисты повторили* свои доклады,
ний Грузинской ССР. лены блочные неавтономные кон- а советские специалисты выступили
Были заслушаны и обсуждены диционеры воздухопроизводитель- с четырьмя докладами.
пять японских и семь советских до- ностью каждый около 40 тыс. м3/ч. Vn„„ _VTT „0,гт, ы п г,,^*™™
кладов. Эти кондиционеры собраны по двух- лм ^Л &»аJ«» «Д* ?л™
Н. Нишимура в докладе «Тенден- вентиляторной схеме: имеют по- iV«™ „п^Д ТпД* „= ^nf
Jr r «Эффективность аппаратов испари-
ции развития применения тепловых верхностные воздухоохладители, на- те^7ного пояжярни; ROJTbT ^пи
насосов в Японии» показал преиму- греватели и паровые увлажнители, 1ГГ1и„п D !! !! I ?„Г ^™
щества крупных теплонасоснь1Х питаемые от центральной станции. "J"f ГС^Р» сравнили гоа/и^ни
установок в сочетании с баками- В помещениях, расположенных по Ппип«пии ntruPT
аккумуляторами тепла. Он, в част- периметру здания, размещены мест- трех типов при Различных расчет-
ности, сообщил, что в 1969 г. япон- ные неавтономные вентиляторные ™* температурах наружного воз-
ская промышленность выпустила кондиционеры, снабжаемые холод- Wxa »" ™*™™>™ воды досуга
по 3 тыс. шт. агрегатных оконных и ной и горячей водой по двухтруб- етсГв грамрн^ шведской Фирмы
новых раздельных комнатных теп- ной системе. г**? ДЖ*1^Д i? Р™
лонасосных кондиционеров; в 1977 г. Доктор К. Фушими рассказал ?венска флектфабрикен>>. По га-
выпуск оконных конд/ционеров со- о работах" фирмы .Дайкин, по со- ^ГГщно^ти Тучш^оказа^й
ставил 4 тыс. шт., а раздельных кон- зданию компактных и эффективных 1™й™*™^J^i^mOM-
диционеров с тепловыми насосами— конструкций . ультразвуковых ув- свойственны градирням фирмы «Дай
1,8 млн. шт. лажнителей. Докладчик привел тех- и *'
Мастер-инж. Ю. Ямагучи пред- нические характеристики ряда Акад. АН ГССР В. И. Гомелау-
ставил доклад «Системы с тепловыми ультразвуковых увлажнителей, Ри» канд. техн. наук О. Ш. Вези-
насосами для крупных зданий», в предназначенных для установки как ришвили сообщили об опыте приме-
котором показал оптимальные соче- непосредственно в помещениях (на- нения компрессорных тепловых
тания тепловых и холодильных на- польно или в подвесном положении), насосов при технологическом кон-
грузок, обеспечивающих наиболее так и для встраивания в кондицио- диционировании^ воздуха на пред-
экономичные режимы работы теп- неры или воздуховоды. приятиях чайной промышленности
ловых насосов в здании, и дал опи- В первой части симпозиума, ко- Грузии.
сание двух систем с резервными ба- торая проходила в Москве, совет- т. Г. Гвасалия доложил резуль-
ками-аккумуляторами и электриче- ские специалисты прочитали три таты теоретических и эксперимен-
скими водоподогревателями. доклада. тальных исследований режимов ре-
К. Нишитани в докладе «Система Канд. техн. наук В. И. Прохо- генерации раствора хлористого ли-
кондиционирования воздуха для ров, А. Л. Наумов и Н. Н. Шляп- тия при нагреве его водой с темпера-
многокомнатной квартиры на базе кина в докладе «Системы микрокли- турой 65 70°С.
раздельного автономного кондицио- мата постов управления в горячих
нера» привел рекомендации фирмы цехах» дали технико-экономическое Доктор техн. наук, проф.
«Дайкин» по эффективному исполь- обоснование метода охлаждения О. Я. Кокорин, Н. М. Унгиадзе
зованию раздельного автономного воздуха в зависимости от теплотех- представили данные расчетов ожи-
кондиционера, имеющего устанав- нических характеристик огражде- Даемой эффективности теплового
ливаемый вне здания компрессор- ний постов управления и интенсив- утилизатора-вентилятора, лопатки
но-конденсаторный агрегат, кото- ности теплопритоков. рабочего колеса которых сделаны из
рый одновременно обслуживает три Доктор техн. наук А. И. Пиру- тепловых труб. Конструкция ути-
комнатных воздухоприготовитель- мов в докладе «Мокрая очистка воз- лизатора создается лабораторией
ных агрегата. духа от волокнистой пыли» привел местного кондиционирования
Мастер-инж. Ю. Ямагучи во вто- данные, свидетельствующие о том, ЦНИИпромзданий совместно с фир-
ром докладе «Централизованные что этот способ очистки воздуха от мои «Дайкин».
системы кондиционирования возду- горячей и взрывоопасной пыли по- Материалы симпозиума хранят-
ха больших размеров» отметил, что зволяет исключить пожары и взры- ся в ЦНИИпромзданий Госстроя
в Японии в зданиях больших объе- вы в очистных устройствах. СССР.
55

К 70-летию Исая Матвеевича
Гиндлина
Исполнилось 70 лет со дня рождения и 47 лет работы
в холодильной промышленности одного из видных
холодильщиков — специалиста ВНИХИ Исая Матвеевича
Гиндлина.
По окончании в 1931 г. холодильного факультета
Московского института сельскохозяйственного
машиностроения им. М. И. Калинина Исай Матвеевич
направляется в проектно-монтажную контору Гипрохолод Нар-
комснаба СССР, где в дальнейшем становится одним из
«едущих специалистов по проектированию
холодильников, фабрик мороженого, искусственных ледяных
катков и холодильных установок для промышленных
предприятий. В 1933 г. Исай Матвеевич назначается главным
инженером по монтажу строящегося холодильника при
ст. Никитовка (Донбасс), затем — прорабом по монтажу
холодильников предприятий общественного питания в
Москве. С 1936 гг. по 1941 гг. был начальником
холодильного отдела Гипрохолода. Под его руководством
разработаны проекты Московского холодильника № 9,
фабрики мороженого Московского хладокомбината № 8,
холодильника № 6 в Ленинграде, портового
холодильника в Баку, хладокомбината в Киеве и др.
В период Великой Отечественной войны И. М.
Гиндлин участвует в боевых действиях десантной группы
войск 18 Армии на Малой земле под г. Новороссийском
(в разведслубже 8-й отдельной гвардейской стрелковой
бригады) в качестве военного переводчика, а затем в
боях за освобождение Украины, Польши, Чехословакии
и в разгроме немецко-фашистских захватчиков в
Германии. За боевые заслуги награжден двумя орденами
Красной Звезды, орденом Отечественной войны 2
степени и медалями.
После демобилизации в 1945 г. И. М. Гиндлин
назначается главным инженером проектной конторы Хлад-
промпроект Минмясомолпрома СССР (позднее
Гипрохолод Минторга СССР), в 1947 г. — начальником
холодильного отдела.
К 70-летию Василия
Алексеевича Селиванова
исполнилось 70 лет одному из старейших работников
холодильной промышленности Василию Алексеевичу
Селиванову. Около 45 лет посвятил он ее развитию.
Свою трудовую деятельность В. А. Селиванов начал
.в 1930 г. помощником механика на Ереванском
холодильнике, позднее работал на московских
холодильниках. В 1937 г. оканчивает без отрыва от производства
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности. В течение многих лет он находился
на руководящей инженерной работе, из них последние
15 лет был начальником отдела техники и эксплуатации
холодильников Росмясорыбторга Министерства
торговли РСФСР.
Василий Алексеевич всю свою энергию и большой
производственный опыт отдавал улучшению
технического состояния и эксплуатации распределительных
холодильников, фабрик мороженого, заводов сухого льда
системы Министерства торговли РСФСР.
В. А. Селиванов большое внимание уделял
внедрению новой техники, автоматизации холодильных уста-
Под руководством И. М. Гиндлина и при его
непосредственном участии разрабатываются проекты
восстановления и реконструкции холодильников и
строительства новых объектов, например таких, как
хладокомбинат в Ереване, портовый холодильник в Одессе,
холодильники в Саратове, Новосибирске, холодильник
№ 12 в Москве, а также проекты ледяных катков в
Москве (Дворец Спорта в Лужниках, Сокольниках) и
других городах. В 1963 г. И. М. Гиндлин переходит из
Гипрохолода во ВНИХИ на должность руководителя
лаборатории проектирования и эксплуатации
холодильников.
Много труда и энергии вложено И. М. Гиндлиным в
разработку и внедрение новых эффективных насосно-
циркуляционных систем охлаждения на
распределительных и производственных холодильниках.
Исай Матвеевич в течение многих лет был членом
Ученого совета ВНИХИ. С 1963 по 1971 г. он состоял
членом комиссии МИХ.
С 1967 по 1975 гг. И. М. Гиндлин совмещает работу
во ВНИХИ с подготовкой кадров специалистов средней
квалификации. Он был председателем Государственной
квалификационной комиссии в Московском механико-
технологическом техникуме мясной и холодильной
промышленности.
И. М. Гиндлина отличают скромность,
работоспособность, интерес к новому, знание иностранных
языков, стремление помочь молодым специалистам и
передать им опыт.
И. М. Гиндлин — член редколлегии журнала
«Холодильная техника» с 1971 г., автор многих статей и
обзоров, а также соавтор раздела «Проектирование
холодильников» справочника «Холодильная техника» и ряда
инструкций и рекомендаций, разработанных во ВНИХИ
по проектированию, эксплуатации холодильников и
охране труда на холодильных установках.
И. М. Гиндлин — член КПСС с 1950 г. Имеет награды
за трудовую деятельность.
Редколлегия и редакция журнала «Холодильная
техника», товарищи по совместной работе сердечно
поздравляют Исая Матвеевича Гиндлина со славным
юбилеем и желают ему доброго здоровья и дальнейшей
плодотворной работы.
новок, механизации грузовых работ и трудоемких
производственных процессов на предприятиях.
Руководя работой по эксплуатации предприятий,
Василий Алексеевич много сил и знаний вложил в
подготовку кадров инженерно-технических работников для
холодильных предприятий и способствовал повышению
квалификации обслуживающего персонала холодильных
установок.
Многолетняя работа В. А. Селиванова в холодильной
промышленности отмечена трудовыми наградами.
Производственную деятельность Василий Алексеевич
плодотворно совмещал с большой общественной
работой. В течение ряда лет он избирался депутатом
Бауманского районного Совета депутатов трудящихся
г. Москвы.
В. А. Селиванова всегда отличали трудолюбие,
скромность и отзывчивость. Эти качества снискали ему
уважение в широком кругу
специалистов-холодильщиков.
С 1973 г. Василий Алексеевич находится на
заслуженном отдыхе.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» поздравляют Василия Алексеевича
Селиванова с юбилеем и желают ему доброго здоровья
и долгих лет жизни.
ьь

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 628.84@24)@49.3>
Нужная книга
Рымкевич А. А.г Халамейзер М. Б. Управление системами
кондиционирования воздуха. M.f Машиностроение, 1977, 280 с, тираж 8000 экз. Цена
1 р. 21 к.
Издательство «Машиностроение» выпустило в свет
книгу А. А. Рымкевича и М. Б. Халамейзера
«Управление системами кондиционирования воздуха». Она
предназначена для инженерно-технических и научных
работников, а также студентов и преподавателей
вузов, занимающихся вопросами кондиционирования
воздуха.
Книга состоит из двух частей.
В первой части (главы 1—4), написаннойА. А. Рым-
кевичем, рассматриваются в основном
термодинамические вопросы и устанавливается связь между
протекающими в установках кондиционирования воздуха
(УКВ) процессами и схемами их регулирования.
Анализируя процессы, возникающие в помещении
в разные времена года и при различных режимах его
эксплуатации, автор создал термодинамическую
модель системы кондиционирования воздуха. Основная
сущность термодинамической модели заключается в
том, что она впервые связывает совокупность
исходных условий (возникающих при проектировании
систем) в стройную систему расчетных схем и уравнений,
позволяющих наметить оптимальные режимы, а
следовательно оптимальные технологические схемы СКВ,
управляемые по этим режимам. При этом в качестве
критерия оптимизации выбран минимум потребления
тепла, холода, воздуха и воды, что определяет не
только эксплуатационные затраты, но и создает основу для
определения всех технико-экономических показателей.
Избранный принцип построения модели,
базирующийся на идеализации ряда процессов, создает
возможность определять перерасходы тепла, холода, воздуха
и воды за счет различных факторов, в том числе —
ограничений, возникающих на практике (ограничение
температуры воздуха на притоке в помещение;
начальной температуры воды, подаваемой в теплообменники,
и т. д.).
Важное значение для дальнейших исследований
и проектирования СКВ имеют обобщения условий
представленные на рис. 4, с. 24, Эта таблица, как и
расчетные схемы термодинамической модели, основана
на предложенной автором классификации тепловлаж-
ностных нагрузок.
Классы нагрузок наглядно различаются с помощью
графических построений на i, d-диаграмме, они
полностью отображают необходимый состав расчетных
зон, а следовательно технологические схемы СКВ и
необходимые принципы автоматизации.
Вторая часть книги (главы 5—8), написанная
М. Б. Халамейзером, трактует вопросы
автоматизации регулирования систем кондиционирования
воздуха.
В ней приведены математические модели динамики
кондиционируемых помещений, а также самих
кондиционеров и их элементов, описаны общие
принципы и современные системы автоматического
управления режимами УКВ. Изложены результаты
опытных работ автора по определению переходных
функций форсуночной камеры и воздухоподогревателя,
подтверждающие теоретические вычисления на основе
разработанной им же нелинейной аналоговой модели
динамики СКВ.
Вызывают интерес логические схемы управления-
системами кондиционирования воздуха,
представляющие новое направление в теории автоматического
управления.
Главное достоинство книги — это то, что в ней,
пожалуй, впервые осуществлена тесная связь между
исследованием технологических процессов
кондиционирования воздуха и схемами их автоматизации. И
несмотря на то, что книга написана двумя авторами,*
что несколько сказалось на стиле изложения, она
представляет собой единое, законченное целое.
Давая в целом высокую оценку новой книге,
необходимо все же сделать некоторые замечания.
Вся первая глава, называющаяся «Основные
сведения о системах кондиционирования воздуха»,
базируется на малоприменяемой схеме зимнего
кондиционирования с отводом тепла и влаги из помещения
наружным воздухом. На примере этой схемы автор
излагает свой подход к созданию термодинамической
модели, идя от частного к общему. Вероятно, лучше
было бы изложить общие идеи кондиционирования
воздуха и на них строить эту модель, переходя от
общего к частному.
Приведенная классификация тепловых и влажност-
ных нагрузок построена на двух принципах. Первые
три класса различаются расположением состояния
подаваемого в помещение воздуха выше или ниже
линии ф=1 на i, d-диаграмме при наличии тепло - и
влагоизбытков в помещении, что соответствует
летнему режиму работы. Четвертый же класс
характеризуется теплонедостатками и влагоизбытками в
помещении, что, по признанию самого автора (с. 23),
встречается редко. Между тем в классификацию не вошли
случай тепло- и влагонедостатков в помещении, обычный
для зимнего режима в помещениях с небольшими тепло-
и влаговыделениями, и случай теплоизбытков и
влагонедостатков, характерный для некоторых
производственных помещений, в частности для текстильных
фабрик. Целесообразнее было бы в основу
классификации положить принцип различных сочетаний тепло-
и влаго-недостатков и избытков, а принцип
расположения состояния приточного воздуха выше или ниже-
линии ф=1 рассматривать как дополнительный.
Следует отметить обилие деталей и подробностей*
в которых иногда теряются важные вопросы.
57

Вместо общеупотребительного термина «изоэнтальпа»
применен неудачный термин «изоэнтальпия».
Отсутствует строгость в применении единиц
системы СИ. В частности, в условиях обозначениях (с. 5)
указана внесистемная единица кДж/(ма.ч) вместо Вт/м2.
В результате в уравнении 132 (с. 139) величины
dt оказались выраженными в разных единицах(ч и с),
что конечно недопустимо. И это не единственный
пример.
Влагосодержание d обозначено (с. 5) г/кг, а не кг/кг,
что вызвало ряд неудобств. Так, например, из
уравнения C) на с. 18 следует, что тепловлажностное
отношение в помещении гп измеряется в кДж/г, в то
время как для этой величины в условных обозначениях
(с. 5) указана единица кДж/кг. Такое же замечание
можно отнести к уравнению A3) на с. 37, D0) — на
с. 48.
Буквой t в первой части книги, как это и принято,
обозначена температура, а во второй части — время.
Надо было бы для таких основных понятий дать
различные обозначения.
Указанные замечания ни в коей мере не
опорочивают по существу оригинальный подход к излагаемой
теме.
УДК F21.574.3:658.3)@24)@49.3)
Новые пособия
по безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных
установок
И. М. ГИНДЛИН, В. К. ЛЕМЕШКО, Ю. К. СОЛОМАХА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В настоящее время действуют «Правила техники
безопасности на аммиачных холодильных установках» E-е
изд.), вышедшие в свет в 1967 г. За десять истекших
лет изданы новые нормативные документы (СНиП и
др.), накоплен опыт проектирования, монтажа и
эксплуатации аммиачных холодильных установок. В
связи с этим лаборатория охраны труда и техники
безопасности ВНИХИ в 1976—1977 гг. разработала 6-е
издание «Правил устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок» (новое их
название). При его подготовке учтены замечания
заинтересованных организаций по предыдущему
изданию Правил, а также «Рекомендации по технике
безопасности на холодильных установках», выпущенные
в 1974 г. Советом экономической взаимопомощи (PC
887—74), и «Рекомендации по технике безопасности на
холодильных установках» Международной
организации стандартов, изданные в 1971 г. (ISO R 1662—71).
Правила рассмотрены и согласованы рабочей
комиссией, включающей представителей 20-ти организаций
(ВНИИхолодмаш, московский завод «Компрессор»,
Гипрохолод, Гипромясо и др.), одобрены Ученым
советом ВНИХИ и переданы на утверждение в Минмя-
сомолпром СССР и ЦК профсоюза рабочих пищевой
промышленности *.
* Срок выпуска 6-го издания Правил массовым
тиражом и ввода в действие —¦» 1979 г.
Разработанная термодинамическая модель и
структура алгоритма управления СКВ является хорошей
базой не только для разработки новых технических
средств автоматизации, но так же и для оценки любых
принимаемых решений по автоматизации в практике
проектирования. По существу изложен метод,
используя который, можно оценить возможность и
целесообразность любых сравниваемых технических решений
по автоматизации.
Учитывая, что оптимизации технологических
процессов и систем управления придается большое
значение, надо считать появление рецензируемой книги
своевременным, а помещенный в ней материал весьма
актуальным. Уже сейчас необходимо готовить ее
переиздание под углом зрения развития и углубления
вопросов оптимизации систем и большей конкретности
содержащихся рекомендаций. Однако и в
существующем виде книга представляется весьма ценной. Она
будет с интересом прочитана и изучена всеми
специалистами по кондиционированию воздуха.
Доктор техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
В настоящее время согласованы и утверждены
разработанные ВНИХИ «Рекомендации по безопасной
эксплуатации оборудования и систем аммиачных
холодильных установок», в которых отражены требования по
обслуживанию различных типов компрессоров,
аппаратов и сосудов, приборов и систем автоматизации,
систем охлаждения и трубопроводов, применяемых в
современных холодильных установках.
В Рекомендациях приведены схемы обвязки
защитных и циркуляционных ресиверов, отделителей
жидкости, регулирования уровня жидкого аммиака в
маслоотделителях барботажного типа и др.
Рекомендации предназначены для
инженерно-технического персонала, ответственного за надзор и
эксплуатацию холодильных установок, и направлены на
повышение безопасности работы последних.
На основе Рекомендаций на каждом предприятии
должны быть составлены инструкции по обслуживанию
установленного холодильного оборудования и систем
охлаждения.
В 1978 г. издательством «Пищевая
промышленность» будет выпущена первая серия из 15 плакатов по
технике безопасности при эксплуатации аммиачных
холодильных установок. Тематика плакатов
разработана ВНИХИ и согласована с отделом охраны труда
Минмясомолпрома СССР и ЦК профсоюза рабочих
пищевой промышленности.
В 1977 г. киностудией «Центрнаучфилъм» по заказу
Минмясомолпрома СССР при консультации ВНИХИ
выпущен цветной фильм «Техника безопасности при
эксплуатации аммиачных холодильных установок» (в
2-х частях). В фильме в научно-популярной форме
показана техника производства искусственного холода
с помощью аммиачных холодильных установок и
проиллюстрированы основные требования техники
безопасности. Фильм демонстрировался участникам ряда
семинаров и был встречен с одобрением. Большую
помощь при создании фильма оказали работники
компрессорного цеха Черкизовского мясоперерабатывающего
завода в Москве (начальник цеха А. Ф. Лохманов).
Заказы на демонстрацию фильма принимают
местные органы кинопроката.
В 1978 г. ВНИХИ разрабатывает ГОСТ «Система
стандартов безопасности труда. Аммиачные хоЛодиль-
58

ные установки. Общие требования безопасности»,
подготавливает второе издание «Рекомендаций по
повышению безопасности эксплуатации холодильных
установок предприятий мясной и молочной
промышленности», первое издание вышло в 1972 г.
* * *
«Рекомендации по безопасной эксплуатации
оборудования и систем аммиачных холодильных
установок» и «Правила устройства и техники безопасности
на аммиачных холодильных установках» будут
опубликованы в журнале «Холодильная техника».
НОВОСТИ
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84:640.243/245
Кондиционирование воздуха
на предприятиях
общественного питания
за рубежом
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КЛРПИС
ГипроНИИ АН СССР
На предприятиях общественного питания
кондиционирование воздуха устраивают в «горячих» цехах и
залах приема пищи. В заготовительных цехах обычно
используют приточно-вытяжную вентиляцию, иногда—
с адиабатным охлаждением приточного воздуха
циркулирующей водой.
Производительность, конструкция и режимы
работы систем кондиционирования воздуха и приточно-
вытяжной вентиляции во многом определяются
характером (назначением) предприятия общественного
питания, его пропускной способностью, количеством
изготовляемых блюд, технологическим оборудованием,
взаимным расположением цехов и залов приема пищи,
гигиеническими требованиями.
При выборе расчетных параметров воздуха в
помещениях (табл. 1) учитывают продолжительность
пребывания и комфортные ощущения посетителей и
обслуживающего персонала. Для залов приема пищи
кафетериев и закусочных самообслуживания, где персонал
малочисленен, а продолжительность пребывания
посетителей значительно меньше периода их тепловой
адаптации принимают сравнительно высокие
расчетные параметры внутреннего воздуха; в залах
ресторанов, где продолжительности пребывания посетителей
и персонала соизмеримы и превышают период
адаптации, — пониженные параметры.
В горячих цехах расчетные параметры внутреннего
воздуха выбирают, исходя из гигиенических
соображений, но при обязательном учете
технико-экономических факторов.
Для удаления избыточного тепла, паров воды и
масел, а также неприятных запахов предусматривают
местные отсосы от технологического оборудования.
Конструктивно их выполняют так, чтобы обеспечить
отвод конденсата, удобное обслуживание
улавливающих устройств и технологического оборудования.
Непосредственно у воздухозаборных отверстий
устанавливают воздушные фильтры. Количество воздуха,
удаляемого от оборудования показано в табл. 2.
Удельное количество воздуха (приходящееся на
1 ма пола), удаляемого из кухонь, принимают равным
не менее 17 м3/(ч.м2), что соответствует кратности воз-
духообменов порядка 20—30 1/ч [4]. Скорость воздуха
во входных сечениях зонтов принимают равной 3,5 м/с,
а в рабочих проемах вытяжных шкафов 0,38—0,5 м/с.
При этом количество удаляемого воздуха на 1 м
длины шкафа достигает 1100 м3/ч.
Количество вводимого обработанного наружного
воздуха рассчитывают на ассимиляцию избыточного
тепла и влаги, с учетом компенсации притоком объемов
воздуха, удаляемого через местные отсосы.Минимальное
количество наружного воздуха, подаваемого на 1
человека, м3/(ч.чел), в Великобритании равно 34—50
[2, 4], в США — 68 [1].
В кухнях обычно создают разрежение,
компенсируя вытяжку притоком лишь на 80—85% [1]. В
Великобритании величину разрежения дифференцируют
Таблица 1
Помещение
Параметры воздуха в помещениях предприятие общественного питания
ГДР [3]
/, °С
Ф, %
ПНР [5]
t, °С
Ф, %
США [1]**
t, °С
Ф. %
Кафетерий, закусочная
Кухня
Ресторан
Ресторан с танцзалом"или
танцплощадкой
Нет данных
28—30 | 55—50
Нет данных
Нет данных
Нет данных
17—25* I 50—60
21—26* I 40—60
Нет данных
24,5—26,6
29,5—31
24,5
23—24
40—50
Нет данных
40—50
40
* Нижний предел соответствует наружной температуре 22°С, верхний 32°С.
** Скорость воздуха в кафетерии и закусочной до 0,25, ресторане 0,125—0,15, ресторане с танцзалом или
танцплощадкой 0,125 м/с.
59

Таблица 2
Оборудование
Печь
кондитерская
для жарения рыбы
для жарения мяса
пекарная
Стерилизатор
Кипятильник чая
Кофеварка
Варочный паровой котел
То же, емкостью, л
100
200
500
1000
Плита
Тостер мощностью 2 кВт
Количество воздуха, удаляемого от оборудования
общественного питания
Великобритании [2]**
м3/ч
1080
1620
1620
900—1080
900
500—900
1080
м8/(ч-м*)
1080
2160
3230
1620
2160
1080
2160
Нет данных
То же
—»—
—»—
—»—
—»-
ФРГ
м3/ч
Нет данных
То же
—»—
—»—
—»—
—»—
450—300*
—
300
600
1000
1500
—
800
на предприятиях
~[6]
м3/(ч-м8)
1000
Нет данных
1500—1000*
Нет данных
То же
—»—
—»—
—»—
—»—
—»—
—»—
—«—
1500—1000*
Нет данных
Примечания. * Первая величина относится к газовой печи, вторая — к электрической.
** В зимнее время удаляют 2/3 указанных объемов.
в зависимости от вида используемого топлива: при
технологическом оборудовании, отапливаемом газом,
вытяжка компенсируется притоком на 95%, а
обогреваемом электрическим током — на 85—90%.
Воздух в кухни поступает от автономных
кондиционеров сверху, нередко через так называемые «завесы»
(укрытия над плитами), и частично, из зала приема
пищи, если кухня расположена рядом с залом, через
сообщающие их проемы. Скорость воздуха в проемах
не превышает 1,5 м/с. В Великобритании иногда
некоторое количество приточного, предварительно
обработанного, воздуха вводят через регулируемые
вручную воздушные души [2].
В залы приема пищи воздух подают сверху и
удаляют также сверху и, как указывалось, частично — через
проемы, сообщающие залы с кухнями. Известны
случаи подачи и удаления воздуха через перфорированные
потолки (с отводом части воздуха снизу и сверху через
отверстия с решетками в стенах). На танцевальные
площадки воздух подают на уровне 1,5 м.
При расчете количества и параметров приточного
воздуха учитывают тепло-влаговыделения от людей,
пищи, солнечной радиации, освещения,
технологического оборудования.
Поступление тепла от каждого блюда считают
равным 17,8 Вт, принимая явное и скрытое тепло
одинаковыми и равными 50% общего теплопоступления.
Максимальные суммарные тепловые и холодильные
нагрузки рассчитывают с учетом графика посещения
предприятия клиентами. Ориентировочно удельную
холодильную нагрузку принимают равной 150—
255 Вт/м2 пола [2].
В небольших кафетериях, кафе и закусочных с
холодильной нагрузкой до 26 кВт автономные
кондиционеры расположены непосредственно в помещениях*
Шум от этих кондиционеров обычно перекрывается
более значительным шумом, создаваемым посетителями.
При холодильных нагрузках, превышающих 26 кВт,
используют центральные системы кондиционирования
воздуха. В США в кондиционерах устанавливают
воздухоохладители непосредственного охлаждения и
холодильные машины с многоступенчатым
регулированием холодопроизводительности [1], что обеспечивает
гибкую эксплуатацию систем в соответствии с
посещением предприятия клиентами и изменением теплоизбыт-
ков, а также, в известной мере,—экономию энергии.
Применяют и орошаемые поверхностные
воздухоохладители. При надлежащем технико-экономическом
обосновании (которому придают большое значение)
воздух предварительно осушают твердыми или
жидкими сорбентами, что позволяет снизить затраты энергии
на привод холодильных машин.
Конденсаторы холодильных машин в США
наиболее часто охлаждают воздухом, удаляемым из
кондиционируемых помещений [1]. Конденсаторы
снабжают обводными воздушными каналами с
регулировочными клапанами. В магистральных вытяжных каналах
скорость воздуха не превышает 9 [4] — И [1] м/с.
Шумоглушители не устанавливают, так как их трудно
очищать от загрязнений. Вытяжные вентиляторы имеют
антикоррозионное, жаростойкое и малошумное
исполнение.
В воздуховодах через 3—6 м [4, 1]
предусматривают отверстия с герметическими лючками для
периодической чистки внутренних поверхностей. Вытяжные
воздуховоды из «мокрых» цехов изготовляют из нержа-
вающей стали снабжают водоотводящими
устройствами или проваривают (пропаивают) снизу и
покрывают тепловой изоляцией. Транзитные воздуховоды иэ
«сухих» цехов, проходящие через «мокрые» цехи,
изготовляют из нержавеющей стали или
анодированного алюминия и также покрывают тепловой
изоляцией.
Удаляемый воздух из любых помещений всегда
выбрасывают выше верхней точки здания. Это
особенно важно, когда предприятие расположено в нижних
этажах высокого здания. Выброс воздуха над верхней
точкой предотвращает проникновение запахов в
вышерасположенные помещения и защищает наружные
ограждения от загрязнения маслами.
60

Особое внимание уделяют мерам борьбы с
распространением огня по воздуховодам во время пожара
Для этого устанавливают герметичные воздушные
клапаны с плавкими нитями.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ASHRAE Handbook & Product Directory.
Applications. New York, 1974.
2. Croom-Gale D. J., Roberts В. М. Air
conditioning and ventilation of buidings. Oxford, New
York, Toronto, Sydney, 1975.
3. Diimrael U. Messen und Regeln in der Heizungs-und
Luftung-und Sanitartechnik. Berlin, 1977.
4. I H V E Guide. Book B. London, 1970.
5. Kestyrko K., Okolowicz-Grabow-
s k a B. Pomiary i Regulacia wilgotnosci w pomies-
zeniach. Warszawa, 1977.
6. Recknagel-Sprenger. Taschenbuch fur Hei-
zung und KHmatechnik. Munchen-Wien, 1972.
УДК 621.58:629.1-444.72
Сухоледная установка
для холодильного транспорта
И. Д. БАРУЛИНА, Э. Д. ШУВАТОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Несколько лет назад в ФРГ была разработана
сухоледная система охлаждения «Кулвент», которая успешно
эксплуатируется в авторефрижераторах при перевозке
грузов на короткие расстояния. В ФРГ имеется уже
4000 таких установок.
Конструкция и принцип действия установки
«Кулвент» очень просты. Вентиляторы засасывают теплый
воздух из грузового помещения кузова и направляют
его в камеру с сухим льдом, где он охлаждается,
охлажденный воздух по изолированному трубопроводу
подается обратно в грузовое помещение. При
достижении в кузове требуемой температуры вентиляторы
автоматически отключаются. Когда температура
воздуха в кузове повысится примерно на 2°С, они снова
включаются.
По мере уменьшения количества сухого льда время
работы вентиляторов увеличивается. Достаточная
толщина изоляции камеры с сухим льдом позволяет
размещать в кузове незамороженные продукты
непосредственно у вентиляторов. Привод вентиляторов
осуществляется от аккумуляторной батареи автомобиля. Лед
загружают снаружи или изнутри кузова.
Установка «Кулвент» испытана также в
железнодорожном вагоне. Была сконструирована
специальная модель изолированного канала, загружаемого
сухим льдом со стороны передней стенки вагона. Из
центра вагона воздух засасывается в канал двумя
вентиляторами. Охлажденный сухим льдом воздух
поступает в две перфорированные трубы, расположенные
с обеих сторон канала, и равномерно распределяется
по всему вагону (см. рисунок).
Вентиляторами управляют термореле. Привод
вентиляторов осуществляется от подвагонного генератора
и аккумуляторной батареи напряжением 24 В. Для
ЕГЛ
Модель сухоледной установки «Кулвент» для
железнодорожного вагона:
/ — вентиляторы; 2 — канал с сухим льдом; 3 —
перфорированные трубы; 4 — люк для загрузки сухого льда.
предотвращения разрядки аккумуляторной батареи
установлено реле времени, которое регулирует
длительность работы вентиляторов.
Испытания проведены в течение 69 ч при
перевозке йогурта в кузове вагона с температурой 5°С.
Температура наружного воздуха колебалась от 15 до 36°С.
За время перевозки температура продукта снизилась
с 10 до 4°С. Общий расход сухого льда составил 630 кг.
Испытания показали, что установка «Кулвент»
может использоваться и в железнодорожных вагонах.
Для уменьшения расхода сухого льда вагон следует
загружать с помощью «холодного шлюза».
К. J» D i e k m a n. Operational test with a ra-
iload car tipe LBBHS 397 using a new type of dry-ice
refrigeration equipment (Coolvent-unit). Presented at
XlVth International Congress of Refrigeration,
September 20—30, 1975, Moscow, USSR.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Компрессорное
конденсаторный
агрегат АК5-2-0
Н. С. БЕРСЕНЕВА, Т. М. МАЕВА
ВНИИхолодмаш
Ю. П. ЧЕБУРАНКИН
Московский завод «Искра»
Компрессорно-конденсаторный агрегат АК5-2-0,
предназначенный для холодоснабжения автономных
кондиционеров в режиме охлаждения, прошел в IV
квартале 1977 г. межведомственные испытания. Он заменит
выпускаемый в настоящее время ПО «Мелитопольхолод-
маш» агрегат АК-ФВ4Х на базе сальникового
компрессора ФВ-6. Агрегат АК5-2-0 разработан по ГОСТ
15150—69 в климатическом исполнении V (для
температур окружающего воздуха от 5 до 45°С) и
категории размещения 3. Компрессорно-конденсаторный
агрегат включает герметичный компрессор ПГ-5,
конденсатор с водяным охлаждением типа «труба в трубе»,
фильтр-осушитель и датчик-реле давления,
смонтированные на общей раме. Агрегат имеет защиту обмоток
встроенного электродвигателя компрессора от
перегрева.
Техническая характеристика агрегата
Холодопроизводительность, кВт
(ккалТч), при температуре, °С
кипения
конденсации
Потребляемая мощность (при тех
условиях), кВт
Хладагент
Расход воды (при t = 24°С), м3/ч
Масса, кг
Диапазон работы агрегата
температура, °С
кипения
охлаждающей воды
же
11 (9500)
3
40
4
Фреон-22
1,8
130
от +5 до —5
до 30
820[?М
гаг
Вход фреона
370 ±2,5
\Вход боды
Щ±М
360±5,о~
* Вы ход
У боды
Компрессорно-конденсаторный агрегат АК5-2-0.
Габаритные и присоединительные размеры агрегата
приведены на рисунке.
Серийное производство компрессорно-конденсатор-
ных агрегатов АК5-2-0 организуется на московском
заводе «Искра».
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1978 г. выйдут в свет и поступят в продажу
ПЛАКАТЫ ПО КРУПНЫМ ХОЛОДИЛЬНЫМ УСТАНОВКАМ. II серия. Компрессоры и
аппараты. Комплект из 16 плакатов. Цена комплекта 4 р. 80 к.
Во II серии плакатов приведена конструкция новых выпускаемых отечественных
компрессоров: быстроходных поршневых компрессоров П110, П220, 22ФУ200;
ротационного компрессора РАБ-150; турбокомпрессора ХТМФ-348; винтового компрессора
5ВХ-350Б. Плакаты не только раскрывают принцип действия и конструкцию
компрессоров, но и дают достаточно полную их техническую характеристику. На плакате
«Винтовой компрессор» приведена новая диаграмма, позволяющая легко уяснить основные
процессы работы компрессора. Отдельные плакаты показывают компоновку
компрессоров в составе двухступенчатых агрегатов АД 130-3 и АД260-3. Наряду с широко
распространенными кожухотрубными теплообменными аппаратами рассмотрены новые
типы испарительного конденсатора, кожухотрубного испарителя с кипением внутри
труб, панельного испарителя и др.
Плакаты предназначены для учащихся техникумов мясной и холодильной
промышленности, а также для механических отделений техникумов торговли и общественного
питания.
Ill серия плакатов будет издана в 1979 г.
Заказы на плакаты (без денежных переводов) следует направлять по адресу:
113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер.г 12. Отдел распространения издательства
«Пищевая промышленность».
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.56/.59.004.69
Совершенствование холодильного оборудования на
московском заводе «Компрессор».
ШАПОШНИКОВ Ю. А., КАЛНИНЬ И. М. «Холодильная
техника», 1978, № 7.
Представлен новый ряд холодильного
оборудования — холодильных машин и агрегатов с
непрямоточными компрессорами П110 и П222, винтовыми ВХ350
и ротационными РБ90, серийный выпуск которых
начат на заводе «Компрессор». Рассмотрены основные
направления дальнейшего совершенствования нового
оборудования.
Таблиц 2. Иллюстраций 1.
УДК 621.574-213.4.044
Низкотемпературный герметичный холодильный
агрегат с листопрокатным конденсатором. ГОПИН С. Р.,
ТИХОМИРОВ В. А., ШАВРА В. М.,
КОЖЕВНИКОВА В. П., УСОВА В. В., БЕЙЛИН И. И.
«Холодильная техника», 1978, № 7.
Представлены результаты испытаний
низкотемпературного холодильного агрегата с листопрокатным
конденсатором. Результаты эксперимента сопоставлены с
показателями агрегата с серийным ребристо-трубным
конденсатором. Сравниваются также характеристики
самих конденсаторов. Применение листопрокатных
конденсаторов позволит снизить металлоемкость и
стоимость холодильных агрегатов.
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литературы — 5
названий.
УДК 621.565.92
Торговое холодильное оборудование ВНР для крупных
продовольственных магазинов самообслуживания
типа «Универсам». АНДРАЧНИКОВ Е. И., КАП-
ЛАН Л. Г., ЛАСЛО К. «Холодильная техника», № 7.
Рассмотрено устройство, схемы, технические
характеристики торгового холодильного оборудования ВНР,
режимы его работы и особенности технического
обслуживания.
Таблиц 5. Иллюстраций 7.
УДК J681.2:546.217
Новый прибор для измерения скорости воздуха.
СМИРНОВ Г. П., КОХАНСКИЙ А. И.,
КУЗНЕЦОВ А. П. «Холодильная техника», 1978, № 7.
Рассмотрены различные датчики для измерения
скорости воздуха и их статические характеристики.
Приведена принципиальная схема и конструктивное
решение пневмоанемометра.
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.177-52.001.4
Автоматическая система возврата масла в компрессор.
ИВАНОВА Р. Б., КРЕЙМЕР Н. Г.,
ПОНОМАРЕЙ КО А. В., ПЫТЧЕНКО В. П. Холодильная
техника, 1978, № 7.
Приведены результаты испытаний системы возврата
масла из маслоотделителя в картер компрессора П110
с установкой на перепускном трубопроводе шайбы с
калиброванным отверстием диаметром 0,5 и 0,9 мм.
Получена зависимость количества перетекающего газа
через отверстия от разности давлений в
маслоотделителе и картере компрессора. Проверена
работоспособность системы автоматического возврата масла при
использовании соленоидного вентиля! СВМ-10 и
термореле ТР-2А2-06 ОМ5.
Иллюстраций 2.
УДК 536.24:628.84
Теплообмен при нестационарных тепловых процессах
в кондиционируемом помещении. СОТНИКОВ А. Г.,
МАКОВСКАЯ Т. Н., ПАРШИН Н. А.
«Холодильная техника», 1978, № 7.
Приведены результаты исследования коэффициента
конвективного теплообмена между теплоотдающими
поверхностями и воздухом в кондиционируемом
помещении при| различных возмущающих тепловых
воздействиях. Получена расчетная зависимость для
определения среднего на теплоотдающей поверхности
коэффициента конвективного теплообмена о^.
Проанализирован качественный характер изменения ак(т) в
зависимости от кратности и коэффициента воздухообмена,
способа воздухораздачи, влияния температурных
факторов. Сдалан вывод, что ак существенно зависит от
величин, характеризующих как стационарный, так и
нестационарный теплообмен. Представленные
результаты могут! быть использованы для качественных и
приближенных количественных оценок ак ПРИ расчете
тепловых режимов кондиционируемых помещений.
Иллюстраций 2.
УДК 621.574.048:536.5
Выбор температурных напоров для малых испарителей
с пластинчатыми ребрами. ЩЕГЛОВ^H.f Г.
«Холодильная техника», 1978, № 7.
Проанализированы факторы, влияющие на
интенсивность образования инея на поверхности испарителя в
условиях естественной конвекции воздуха.
Разработана методика определения коэффициентов
теплопередачи испарителя, покрытого слоем инея, в
зависимости от температурного напора. Показано, что выбор
температурного напора для испарителей должен
определяться исходя из минимальных годовых
приведенных затрат на получение единицы холода.
Рекомендуемое значение температурного напора для испарителей
находится в пределах 10—-13°С. При выборе
оптимальных геометрических размеров «сухого» испарителя
следует учитывать среднюю толщину инея на его
поверхности.
Таблиц 4. Иллюстраций 1.Список литературы — 9
названий.
УДК 637.54.037.5:658.562
Изменение качества мяса замороженных тушек цесарок
при хранении. ИВАШЕНКО В. И., ЛИЗУНОВА В. В.,
ВЕЙЦМАН Л. Н., ПЕТРОВА В. Д., ОЛИФЕРЕН-
КО Е. И. «Холодильная техника», 1978, № 7.
Приведены результаты органолептических и
химических исследований мяса цесарок в процессе хранения
при —18°С. Рекомендован оптимальный срок хранения
тушек в упаковке — четыре месяца.
Таблиц К Иллюстраций 2.
УДК 536.24:621.58.048
О теплообмене в льдогенераторах непрерывного
действия. РЖЕВСКАЯ В. Б., ГУЙГО Э. И., ЮШКОВ П. П.
«Холодильная техника», 1978, № 7.
Предложено решение для определения длительности
намораживания льда заданной толщины в генераторе
чешуйчатого льда при краевых условиях третьего
рода со стороны хладагента. Рекомендуются
целесообразные пределы интенсификации кипения
хладагента для ГЧЛ различных конструкций.
Иллюстраций 1. Список литературы — 2 названия.
63

УДК 621.565.945:546.217:621.175.001.5
Исследование выпадения конденсата из воздуха на
поверхности воздухоохладителя. МИХАЙЛЯНЦ М. А.
«Холодильная техника», 1978, № 7.
Исследованиями характера выпадения конденсата на
поверхности гладкотрубного и оребренных
теплообменников со спирально-накатными и пластинчатыми
ребрами установлено, что наиболее интенсивно
конденсат выпадает на начальных по ходу воздуха
участках; пленка конденсата оказывает дополнительное
термическое сопротивление процессам теплообмена и
увеличивает теплопередающую поверхность.
Коэффициент влаговыпадения не влияет на количество
конденсата, остающегося на поверхности, а воздействует
лишь на интенсивность конденсации и
продолжительность начального периода скопления конденсата;
наименее влагоемкой является поверхность с
пластинчатым оребрением.
•Иллюстраций 3.
УДК 637.037:658.562:621.365
Влияние разогревания в высокочастотной печи на
качество быстрозамороженных готовых блюд. МА-
РАДУДИНА Н. В., МОИСЕЕВА Е. Л.,
БАЛАНДИНА Г. А. «Холодильная техника», 1978, № 7.
Исследованиями установлена эффективность
разогревания быстрозамороженных кулинарных изделий
перед употреблением с помощью электромагнитной
энергии сантиметрового диапазона волн. Сравнение
вариантов этого способа — с использованием 60%-ной
мощности печи; 100%-ной мощности;
комбинированного разогревания (сначала при 60%-ной мощности,
а затем при 100%-ной мощности) — и традиционного
разогревания горячим воздухом B50°С) показало, что
наилучшим способом является комбинированный
вариант применения электромагнитной энергии. Масса
продуктов полностью сохраняется. Разогревание
длится 2—5 мин. Бактериальная обсемененность
значительно снижается после разогревания.
Таблиц 3.
УДК 658.78.004.3-52
Автоматизация погрузочно-разгрузочных работ на
одноэтажных холодильниках. ПЕРОЧИНСКИЙ Б. Л.,
ЛУКЬЯНОВ Г. Д., КУДЕЛЕВ Г. П.,
ТИХОМИРОВ С. Г. «Холодильная техника», 1978, № 7.
Описана конструкция опытного образца крана-шта-
белера с центральным верхним захватом.
Преимущества — широкий диапазон изменения длины
вертикальной колонны типа «нюрнбергские ножницы»,
минимальные габаритные размеры по высоте в сложенном
положении, автоматические захват и освобождение
контейнеров — обеспечивают перспективность
использования кранов-штабелеров с центральным верхним
захватом для автоматизации многоярусного
складирования грузов на одноэтажных холодильниках.
Иллюстраций 1.
УДК 621.574.3:531.787/788.004
О применении мановакууметров в аммиачных
холодильных установках. КРАЙНЕВ Е. Г., СОЛОМА-
ХА Ю. К. «Холодильная техника», 1978, № 7.
Приведены расчеты абсолютной погрешности по
давлению и температуре для мановакууметров АВМУ-1
с различными пределами измерения. Даны
рекомендации по обеспечению минимально допустимого
перегрева паров аммиака, всасываемых компрессорами, в
целях повышения безопасности эксплуатации
холодильных установок.
Таблиц 2.
УДК 621.565.9:61
Криоаппликатор с резонансным измерителем зоны
замораживания. КОЛОТИЛОВ Н. Н., БАКАЙ Э. А.,
ТРУШКЕВИЧ Л. И. «Холодильная техника», 1978,№7.
Описано устройство для измерения зоны
замораживания при криодеструкциях поверхностно
расположенных опухолей. Оно основано на принципе
регистрации куметром изменения добротности отрезка
коаксиальной линии, которым является
модифицированный криоаппликатор, приложенный к ткани.
Иллюстраций 1. Список литературы — 2 названия.
На первой странице обложки. Компрессорно-конденсаторный агрегат АК5-2-0 для
холодоснабжения автономных кондиционеров.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор),|Д. Г. Рютов | (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Го-
голин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко,
доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук. проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 02.06.78.
Высокая печать.
Подписано в печать 10.07.78.
Объем 4,0 печ. л. Усл. печ. л. 6,72.
Т-09755.
Уч.-изд. л. 7,45.
Формат 84XI08l/ie-
Тираж 15640 экз. Заказ 1217.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли. 142300, г. Чехов Московской области
23