ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ-
1983
ИЗДАЕТСЯ С1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
Конарыгин В. С. Повышать эффективность бригадной
формы организации и стимулирования труда . 2
Консультация для бригадиров производственных бригад
по отдельным вопросам оплаты труда и материального
стимулирования рабочих в бригадах нового типа 5
Одиннадцатой пятилетке — ударный труд!
Чибизов С. М. Развитие социалистического соревнования
и движения наставничества на Казанском хладокомби-
н are 8
Реализация Продовольственной программы СССР —
важнейшая задача пятилетки
Попов В. П. Всесоюзный общественный смотр
эффективности работы холодильников по сокращению потерь мяса
и мясопродуктов при холодильной обработке и хранении 12
Ивахнов В. И., Тихомирова Л. Н. Повышение
эффективности использования холодильного оборудования в
камерах овощехранилищ 13
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Цветков О. Б. Новые тенденции в исследовании свойств
хладагентов 18
Боровлева В. М., Иванов О. П., Дюндин В. А.,
Коваленко Л. Н. Эффективность применения сварной
пластинчатой теплообменной аппаратуры в системах хладоснаб-
жения 21
Дорошенко А. В., Литвинов О. П., Кологривов М. М.,
Грандов А. А., Угольникова Н. П. Применение на судах
градирен с подвижной насадкой 24
Фатхи Исманл Абдель Аал, Абдульманов X. А.
Исследование тепло- и массообмена на оребренных
охлаждающих поверхностях при естественной конвекции воздуха 29
Жадан С. 3., Баренбойм А. Б., Степанова Л. А. Турбо-
холодильные установки малой холодопроизводитель-
ности ,32
Бежанишвили Э. М., Таланов А, В., Хазанов И. Г.
О трудоемкости ремонта холодильного оборудования 37
Эглит А. Ям^Сидорова Л. В., Древаль Ю. К. Ограждающие .
конструкции камер с нулевыми температурами для
северных районов СССР 41
Баландина Г. А., Зайцев В. Н. Влияние электростимуляции
на качество охлажденного мяса 44
ОБМЕН ОПЫТОМ
Ломаное А. Ф., Корхов В. Д. Опыт эксплуатации компрес-
| соров П110 и П220 на Харьковской фабрике мороженого 47
*Юсов В. Л., Булгин С. А. Опыт применения модульных
воздухоохладителей в камере замораживания 48
Плотников А. Е., Замковец В. Н., Аннушкина Л. П.
Применение водного раствора этиленгликоля в качестве
хладоносителя в установках кондиционирования воздуха 49
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Фридман Б. А., Передистая Р. П. Сопоставление
эффективности конденсаторов различных типов при
проектировании холодильных установок 52
ИЗОБРЕТЕНИЯ 17, 51, 57
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Дичев С. П. Нужная книга 58
ХРОНИКА
К 75-летию Исая Матвеевича Гиндлина 59
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Симпозиум по проблемам противопожарной
защиты и безопасной эксплуатации холодильников 60
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Сапрыкина С. Н., Гуков И. И., Кальви А. Р. Новые термо-
регулирующие вентили для хладагента R142 61
РЕФЕРАТЫ 62
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU-INTO LIFE!
Wide Introduction of Brigade^ Form of Labour Organization
and Stimulation!
Konarygin V. S. Increase Effectiveness of Brigade Form
of Labour Organization and Stimulation 2
Consultation for Brigade-Leaders on Questions of Labour
Payment and Material Stimulation of Workers in
Brigades of New Type . 5
Shock Labour for Eleventh Five-Year Plan!
Chibizov S. M. Development of Socialist Emulation and
Movement of Tutorship at Kazan Refrigerated Combine 8
Realization of Food Program of USSR-Most Important Task
of Five-Year Plan!
Popov V. P. АН-Union Social Review of Effectiveness
of Cold Store Operation for Reducing Losses of Meat
and Meat Products During Refrigerated Treatment and
Storage 12
Ivakhnov V. I., Ttkhomirova L. N. Increase of Effectiveness
of Utilizing Refrigeration Equipment in Vegetable Storage
Rooms 13
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Tsvetkov О. В. New Trends in Investigating Properties
of Refrigerants 18
Borovleva V. M., lvanov O. P., Dyundin V. A., Kova-
lenko L. N. Effectiveness of Utilizing Welded Plate
Heat-Exchange Equipment in Refrigeration Supply
Systems 21
Doroshenko A. V., Litvinev O. P., Kologrivov M. M.,
Grandov A. A., Ugolnikova N. P. Utilization of Cooling
Towers with Mobile Packing Aboard Vessels 24
Fathi Ismail Abdel Aal, Abdulmanov K. A. Investigation
of Heat- and Mass-Exchange on Finned Cooling Surfaces
with Natural Air Convection 29
Zhadan S. Z., Barenboim А. В., Stepanova L. A. Turborefri-
gerating Plants of Small Refrigerating Capacity 32
Bezhanishvili E. M., Talanov A. V., Khazanov I. G. Labour
Input for Repairing Refrigerating Equipment 37
Eglit A. Y., Sidorova L. V., Dreval U. K. Enclosures
of Zero-Temperature Cold Rooms for Northern Regions
of USSR 41
Balandina G. A., Zaitsev V. N. Influence of Electric
Stimulation on Quality of Chilled Meat 44
PRACTICE EXCHANGE
Lomanov A. F., Korkhov V. D. Experience of Operating
Compressors PI 10 and P220 at Kharkov Ice Cream
Factory 47
Usov V. L., Bulgin S. A. Experience of Utilizing Module
Air Coolers in Freezing Room 48
Plotnikov A. E., Zamkovets V. N., Annushkina L. P.
Utilization of Aqueous solition of the ethulene glycol
as coolant in air-conditioning plants 49
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Fridman B. A., Peredistaya R. P. Comparison of
Effectiveness of Different Types of Condensers at Designing
Refrigerating Plants 52
17,51, 57
INVENTIONS
BOOK REVIEW
Dichev S. P. Useful Book
MISCELLANY
75th Birthday of Isai Matveyevich Gindlin
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. Symposium on Problems of Fire Protection
and Operation Safety at Cold Stores
REFERENCE DATA
Saprykina S. N., Gukov I. I., Kalvi A. R. New Thermostatic
Expansion Valves for Refrigerant R142
SUMMARIES
58
59
60
61
62
© Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1983 г.

риалы, определяют коллективы,
добившиеся наиболее высоких показателей по
сокращению потерь мяса и
мясопродуктов на холодильниках и
представляют предложения о поощрении лучших
из них в Минмясомолпром СССР
и ЦК профсоюза рабочих пищевой
промышленности.
В Минмясомолпроме СССР создана
центральная смотровая комиссия,
которая рассматривает эти предложения и
подготавливает решение об итогах
смотра для утверждения его коллегией
Министерства мясной и молочной
промышленности СССР и Президиумом
ЦК профсоюза рабочих пищевой
промышленности.
Победителям соревнования
вручаются дипломы первой, второй и третьей
степени Министерства мясной и
молочной промышленности СССР и
следующие денежные премии: две первых
премии по 1500 руб., четыре вторых
по 1000 руб. и семь третьих по
700 руб.
Итоги смотра будут подводиться по
сведениям о работе холодильника,
которые включают:
выработку мяса и субпродуктов I
категории (т);
охлаждение мяса, в том числе
одностадийным быстрым способом (т);
замораживание мяса, в том числе
однофазным способом (т);
замораживание мяса и субпродуктов
в блоках, в том числе в
скороморозильных аппаратах (т);
нормативную и фактическую усушку
УДК621.565:621.243.4/.5
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В КАМЕРАХ ОВОЩЕХРАНИЛИЩ
Канд. техн. наук В. И. ИВАХНОВ,
канд. техн. наук Л. Н. ТИХОМИРОВА
ВНИКТИхолодпром
Наметившаяся в настоящее время
тенденция технического
перевооружения овощехранилищ определила ряд
задач, связанных с созданием
холодильного камерного оборудования, в
частности, установок тепловлажностной
обработки, обеспечивающих
оптимальные параметры воздуха при хранении
овощей насыпью.
мяса при холодильной обработке, в том
числе при охлаждении и
замораживании (% на 1 т);
нормативную и фактическую усушку
мяса и субпродуктов при хранении
за межинвентаризационный период (т);
нормативную и фактическую усушку
мяса и субпродуктов при охлаждении,
замораживании и хранении (т);
усушку мяса и субпродуктов при
охлаждении, замораживании и
хранении (% на 1 т);
количество отработанных смен
скороморозильных аппаратов при
замораживании блочного мяса и
субпродуктов;
экономию ресурсов мяса и
мясопродуктов за счет сокращения усушки при
холодильной обработке и хранении по
сравнению с действующими нормами
(т и тыс. руб.);
осуществление мероприятий по
совершенствованию условий хранения
мороженого мяса (количество мяса в
штабелях, укрытых брезентом или тканью с
нанесением на них ледяной глазури,
в камерах, оборудованных ледяными
экранами);
оборот камер хранения.
Определяющим показателем
эффективности работы холодильников
является сокращение усушки мяса и
мясопродуктов при холодильной обработке
и хранении (% на 1 т продукции)
по сравнению с этим же показателем
за предыдущий год и утвержденными
нормативами.
Основная цель разработки таких
установок — получение
максимально возможного снижения капитальных
затрат и повышения эффективности
эксплуатации. Один из путей
достижения этой цели — обеспечение
оптимальной интенсивности вентилирования
растительной продукции.
Общесоюзными нормами [2]
предусмотрена следующая удельная
интенсивность вентилирования: при хранении
моркови 25—35 м3/(ч • т), капусты
и лука 50—75 м3/(ч • т).
Расчеты режимов работы
холодильного камерного оборудования показали
недостаточную эффективность его
использования при рекомендованных ин-
тенсивностях вентилирования.
13.

Авторами рассчитаны и
проанализированы показатели работы установок
при различной производительности по
воздуху, но прочих равных условиях,
для камер хранения лука, моркови
и капусты. Рассматривали установки
производительностью по воздуху: для
камер хранения лука — 7,6; 10;
14,5 кг/с, моркови и капусты — 10 и
14,5 кг/с. При этом интенсивность
вентилирования составила: для лука —
75; 99; 143 м3/(ч • т), моркови — 84;
110 и капусты — 91 и 120 м3/(ч • т).
В качестве основных показателей
для анализа работы приняты:
продолжительность работы
воздухоохладителя тохл, ч, и его простаивания
(продолжительность разогрева
продукции при выключенном
воздухоохладителе) Траз, ч, суммарная потребляемая
мощность No6ux, кВт на 1 т продукции,
расход электроэнергии на 1 т
продукции, а также коэффициент г\
рабочего времени воздухоохладителя:
л= т1хлт • A)
тохл"гтраз
Продолжительность разогрева траз
продукции определяли из уравнения
теплового баланса. В его левой части
указано общее количество тепла,
воспринятого продукцией в процессе
разогрева, в правой — тепло,
повышающее температуру продукции, т. е.
тепло дыхания QA, и теплопритоки
через ограждения Qorp:
GcuMx - (GqA+kFto2)Tpa33600, B)
где G — емкость камеры, кг;
сп — теплоемкость продукции, Дж/(кг • К);
Af, — разогрев продукции при выключенных
приборах охлаждения, °С;
<7Д — тепло дыхания продукции, Вт/кг;
k — коэффициент теплопередачи
ограждений, Вт/(м2. К);
F — поверхность ограждений, участвующая
в теплопередаче, м2;
Д/2 — разность между температурами воздуха
наружного и камеры, °С.
Продолжительность работы
воздухоохладителя тохл находили из
уравнения теплового баланса для периода
охлаждения продукции.
В левой части уравнения
представлено тепло, поглощенное воздухом за
период охлаждения, в правой — полное
количество тепла, выделенное
продуктом и равное сумме физического
тепла, воспринятого продукцией во
время разогрева, тепла дыхания и тепло-
притоков через ограждения:
Штохл3600= GcnAtl + (GqA+kFM2)xOXJl3600y C)
где L — производительность по воздуху, кг/с;
Д/ — разность энтальпий воздуха на выходе
из насыпи продукции и входе в нее.
При составлении теплового баланса
принято, что состояние воздуха в
насыпи продукции изменяется при
постоянной относительной влажности: для
лука ф = 0,70> моркови и капусты
Ф = 0,95.
Учитывая это допущение и зная
среднюю температуру воздуха на входе
в насыпь и на выходе из нее
(соответственно —3 и —2°С для лука, —1
и 0°С для моркови и капусты),
определяли разность энтальпий воздуха
левой части зависимости C).
При расчете не , учитывали тепло-
притоки через ограждения, так как
по принятой схеме (рис. 1) при
работающем воздухоохладителе они
перехватываются в воздушной рубашке,
куда направляется холодный воздух,
выходящий из насыпи.
Рассматривали типовую секцию
хранения продукции размером 27x6 м,
емкостью G = 280 т по луку, 250 по
моркови и 230 т по капусте. Во всех
случаях площадь поверхности
ограждений, участвующая в теплопередаче,
F = 600 м2, коэффициент теплопередачи
ограждений k =0,4 Вт/(м2 • К),
температура наружного воздуха /Н=20°С,
тепло дыхания для лука qA = 10,
моркови — 15 и капусты—17 Вт/т.
Теплоемкость продукции
соответственно 3,76; 3,6 и 4,1 кДж/(кг • К).
Разогрев продукции Atx при
выключенных приборах охлаждения во всех
случаях принят равным 1°С.
Результаты расчета величин по
зависимостям A)—C) при различной
производительности по воздуху приве- j
дены в табл. 1.
Рис. 1. Схема активного вентилирования с
установкой тепловлажностной обработки воздуха:
/ — овощи насыпью; 2 — воздушная рубашка; 3 — установка;
4 увлажнитель, 5 — подпольный воздушный канал
И

Таблица 1
Показатели
Gcn Д/, кДж
тРаз« ч
ТОХЛ' Ч
у\ при работе'на:
одну камеру
две камеры

Продолжительность тот, ч,
оттаивания
воздухоохладителя при
работе на
одну камеру
две камеры
7.6
1
35.2
36.0
0,49
35,2
Производительность
воздуху, кг/с, при
хранении
лука
10,0
05280(
35,2
25,4
0,42
0,84
35,2
9,8
14,5
)
35,2
16,3
0,32
0,64
35,2
18,9
моркови
7,6
900i
28,6
29,0
0,5
28,6
10,0
000
28,6
19,2
0,4
0,8
28,6
9,4
по
капусты
7,6
10,0
943000
29,4 1 29,4
30,8 21,0
0,51
29,4
0,42
0,84
29,4
8,4
Из сравнения численных значений
тРаз и тохл видно, что для всех видов
продукции при производительности по
воздуху более 7,6 кг/с коэффициент
рабочего времени установки может
быть увеличен вдвое, т. е. одна
установка может обслуживать поочередно
две камеры. При этом время
простаивания воздухоохладителя достаточно
для проведения процесса оттаивания.
Например, при производительности
установки по воздуху 10 кг/с можно
охладить лук за 25,4 ч, а разогреть
его в этой камере за 35,2 ч.
За последний период можно оттаить
воздухоохладитель D,9 ч) и охладить
продукцию во второй камере B5,4 ч).
В целях выявления технических
показателей анализируемых вариантов
была рассчитана общая тепловая
нагрузка на воздухоохладитель установки.
В общем случае для любой схемы
тепловлажностной обработки воздуха
ее можно записать в следующем
виде:
Оо=<2л+0огр+<2вент+<?в+<?н+<3у. (*)
где Qn — теплоприток от продукции,
Q= GV"' +Q;
^П ^ ОЛАЛ ' ^Д'
*охл3600
E)
Q — теплоприток через ограждения, Вт;
QBeHT — тепловой эквивалент работы
вентилятора, Вт;
QB, QH, Q — теплоприток соответственно от
грунта через стенки подпольных
воздушных каналов, от нагревателя
воздуха, с увлажняющим паром, Вт.
Если рассматривается установка для
камер хранения лука, то из
зависимости D) необходимо исключить
величину Qy, поскольку относительная
влажность воздуха в этих камерах должна
быть не выше 0,65—0,70. Для
обеспечения такой низкой влажности воздух
после охлаждения в воздухоохладителе
необходимо только нагревать ((?„)¦
В камерах хранения моркови и
капусты, наоборот, в целях достижения
высокой относительной влажности
@,90—0,95) необходимо увлажнять
воздух. Поэтому при определении
тепловой нагрузки на
воздухоохладитель по зависимости D) учитывают
Qy и не учитывают QH.
Тепловой эквивалент работы
вентилятора QBeHT и подогрев воздуха в нем
рассчитывали по производительности и
напору вентилятора. Теплоприток QB
и подогрев воздуха в воздушных
подпольных каналах находили на
основании проектных данных Гипронисель-
прома. Значения QH и Qy определяли
с помощью /, d-диаграммы.
По составляющим теплового баланса
D) с учетом расхода циркулирующего
воздуха найдены точки,
характеризующие состояние воздуха в начале и
конце каждого процесса его
обработки. Численные значения параметров
воздуха в точках приведены в табл. 2.
Графическое построение в /, d-диаг-
рамме процессов тепловлажностной
обработки воздуха при хранении лука,
моркови и капусты дано на рис. 2.
Для увлажнения воздуха в камерах
хранения моркови и капусты
предусмотрен водяной пар, в связи с чем
принято, что процесс увлажнения идет
Табл ица 2
чек
о
<и
К
3"
га
боз
О
п
в
к,
к2
Б
д
а, кг/с
X
«=t
о
оа
С*
acxt
а.
7,6
10,0
14,5
7,6
10,0
14,5
7,6
10,0
14,5
7,6
10,0
14,5
7,6
10,0
14,5
7,6
10,0
14,5
га
о.
>,
н
га
а.
емп
Но
— 2,0
—2,0
—2,0
—4,0
—3,83
—3,6
— 1,28
— 1,45
— 1,62
—7,0
—7,0
—7,0
—4,73
—4,9
—4,66
—3,0
—3,0
—3,0
Лук
аГ
к '
я
га
*
о.
^
о
о
1<
CQ u
2,26
2,26
2,26
2,1
2,1
2,1
2,26
2,26
2,26
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
к
X
с и
Л X
ч \
и
съ *
3,63
3,63
3,63
1,19
1,39
1,62
4,35
4,19 »
4,01
— 1,76
— 1,76
— 1,76
0,46
0,29
0,55
2,2
2,2
2,2
Морковь, капуста
га
о-
ь
га
о.
V
с
S
ho
0
0
—
0,63
0,48
—
1,35
1,58
—
—2,01
— 1,8
—
— 1,0
— 1,0
—
— 1,0
— 1,0
—
<и
X
га
?
а.
<и
d
о
о
1-
CQ u
3,58
3,58
—
3,58
3,58
—
3,58
3,58
—
3,14
3,21
—
3,14
3,21
—
3,33
3,33
—
S
•я и
л *
»^\
СП *
8,96
8,96
—
9,59
9,44
—
10,3
10,55
—
5,82
6,2
—
6,82
7,0
—
7,33
7,33
—
15

по изотерме. Величину теплопритока
с увлажняющим паром Qy определяли
как произведение разности энтальпий
воздуха в точках Д и Б (см. рис. 2, б)
<P=const
9-1
Рис. 2. Схема обработки воздуха в /, d-диа-
грамме:
а — для лука: Д—П — изменение состояния воздуха в насыпи;
/7—/С, — нагревание воздуха в воздушной рубашке; Кх—К2 —
охлаждение и осушение воздуха в воздухоохладителе;
Къ—Б — нагревание воздуха в нагревателе; Б—В —
нагревание воздуха в вентиляторе; В—Д —* нагревание воздуха в
подпольных воздушных каналах;
б — для моркови и капусты: Д—П — изменение состояния
воздуха в насыпи; П—В — нагревание воздуха в воздушной
рубашке; В—Кх — нагревание воздуха в вентиляторе;
Кх—К2 — охлаждение и осушение воздуха в
воздухоохладителе; К2—Б — нагревание воздуха в подпольных воздушных
каналах; Б—Д — увлажнение воздуха Нкувлажнителе
на массовый расход циркулирующего
воздуха.
Количество тепла, воспринятое
воздухом при прохождении через
нагреватель, QH находили умножением
количества циркулирующего воздуха на
разность энтальпий в точках Б и К2
(см. рис. 2, а).
При анализе тепловлажностной
обработки воздуха учли сделанные ранее
выводы [1] о рациональном
расположении вентилятора — до или после
воздухоохладителя по ходу воздуха.
В установке для камер хранения
лука вентилятор установлен за
воздухоохладителем, для камер хранения
моркови и капусты — перед ним.
В обоих случаях оптимальная
относительная влажность @,70 для лука
и 0,95 для моркови) обеспечивается
с меньшими энергетическими
затратами.
Численные значения составляющих
теплового баланса и энергетические
показатели, характеризующие работу
установок при различных расходах
воздуха, приведены в табл. 3.
Таблица 3
Показатели
Производительность по
воздуху I, кг/с [м3/(ч « т)]
Теплопроизводительность, кВт
нагревателя QH
увлажнителя Q
Тепловой эквивалент QBeHT
работы вентилятора, кВт
Теплоприток, кВт
от продукции Qn
> через ограждения Qorp
от грунта через стенки
подпольных воздушных каналов
<?в
Холодопроизводительность Q0,
кВт
Потребляемая мощность
компрессором, кВт
суммарная (No6m= #вент + '
+ NK+NH+Ny), кВт
на 1 т продукции, кВт/т
одна камера
две камеры
Расход электроэнергии на 1 т
продукции) l(No6ux/G)X
Х(т*ранл/2)],кВт.ч/т
одна камера
две камеры
7,6
G5)
17,0
—
5,5
10,9
,5
7,7
46,6
20,0
42,5
0,15
—.
264,5
—
Лук
10,0 '
(99)
21,0
—
11,0
14,3
5,5
8,3
60,0
24,0
56,0
0,2
0,1
302,4
302,4
14,5
A43)
33,8
. —
15,5
20,7
5,5
8,7
84,2
31,0
80,3
0,28
| 0,14
322,6
322,6
Мор
7,6
(84)
— |
3,9
5,5
12,6
4,8
7,6
34,4
12,5
21,9
0,09
—
162
—
ковь
10,0
(ПО)
—
3,3
11,0
16,5
4,8
8,0
43,5
17,0
31,3
0,12
0,06
173
1 173
Капуста
7,6
(91)
—
3,9
5,5
12,4
4,8
7,6
34,4
12,5
21,9
0,095
—
174
—
10,0
A20)
—
3,3
11,0
16,3
i 4,8
8,0
43,5
17,0
31,3
0,14
0,07
211
211
* тхран — продолжительность хранения.
16

Из табл. 3 видно, что по
основным показателям в камерах
хранения моркови и капусты может быть
использована одна и та же установка.
Продолжительность работы
установок в году \ Тх?™ц ) определяли из
условий их работы только в осенне-
весенний период E мес).
Суммарная мощность в расчете на
1 т продукции получается
наименьшей, если одна установка
обслуживает две камеры и расход воздуха
равен 10 кг/с. Расход электроэнергии
на 1 т продукции примерно одинаков
для всех вариантов.
Однако, если на каждую камеру
работает индивидуальная установка
тепловлажностнои обработки воздуха,
то значительно возрастают
капитальные затраты и текущие
эксплуатационные расходы.
Технико-экономическим расчетом
установлено, что использование
установки, выполненной на базе холодиль-
но-нагревательной машины ХМФ-32,
обслуживающей две камеры (каждая
емкостью около 250 т), вместо двух
таких же установок, работающих
каждая на отдельную камеру, дает
экономический эффект ~25 тыс. руб. в год.
Результаты проведенных расчетов
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1013712 B1) 3279360/28-13 B2) 09.01.81
3E1) F25D 21/02 E3) 621.565.943 G2)
Р. В. Хцынский, И. И. Федонюк, А. Ф. Марцин-
чик G1) Киевский проектно-конструкторский
технологический институт
E4) E7) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ
ПРОЦЕССОМ ОТТАИВАНИЯ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЫ,
предусматривающий измерение температуры в камере,
определение толщины слоя инея с последующим
воздействием на систему оттаивания,
отличающийся тем, что, с целью повышения точности
управления процессом оттаивания, определение
толщины слоя инея осуществляют по скорости
изменения температуры воздуха в холодильной
камере.
A1) 1010417 B1) 2950067/28-13 B2) 03.07.80
3E1) F 25 D 17/06; F 25 В 9/00 E3)
621.4.037 G2) П. Г. Красномовец, И. Г. Чумак,
А. П. Коцюбинский, И. И. Островский G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,содержащая
две попеременно охлаждаемые холодильные
камеры, турбокомпрессор, регенеративный теплооб-
свидетельствуют о том, что
производительность установок по воздуху
должна обеспечивать заданный режим
с коэффициентом рабочего времени,
позволяющим использовать одну
установку на две камеры. Для камер
хранения лука может быть
рекомендована интенсивность вентилирования
100 м3/(ч»т), для камер хранения
моркови и капусты — 110—
120 м3/(ч . Т).
Проектирование и создание
овощехранилищ на основе данных
рекомендаций позволят хранить растительную
продукцию с наименьшими
затратами, а предложенная методика расчета
и приведенные зависимости — более
обоснованно выбирать оптимальные
решения установок тепловлажностнои
обработки воздуха для камер хранения
растительной продукции при
складировании ее насыпью.
Список использованной литературы
1. Ивахнов В. И., Тихомирова Л. Н.
Выбор рациональной схемы расположения
вентилятора в установках тепловлажностнои
обработки воздуха для • камер хранения
плодов и овощей. — Холодильная техника,
1982, № 7, с. 29—32.
2. Общесоюзные нормы технологического
проектирования зданий и сооружений для
хранения и обработки картофеля и овощей.
ОНТП—6—80. (Минсельхоз СССР, Минторг
СССР) М.: Колос, 1981.
менник и турбодетандер, отличающаяся тем, что,
с целью интенсификации процесса
замораживания и уменьшения усушки продукта, камеры
на входе воздуха подсоединены к линии
высокого давления регенеративного теплообменника,
а на выходе — к турбодетандеру, при этом
последний соединен с вторичным контуром
регенеративного теплообменника.
A1) 1010418 B1) 2988449/28-13 B2) 23.09.80
3E1) F 25 D 21/04 E3) 621.57.048 G2)
В. И. Мачулин, И. В. Осьминина, Р. В. Масля-
ков, И. В. Коромыслов G1) Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОЧИСТКИ ПОВЕРХНОСТИ ПРЕИМУЩЕСТВЕННО
ОРЕБРЕННЫХ БАТАРЕЙ ОТ ИНЕЯ,
содержащее подсоединяемый к источнику разрежения
шланг с патрубком, укрепленным в основании
наконечника, отличающееся тем, что, с целью
ускорения очистки, наконечник снабжен двумя
полуцилиндрическими элементами, укрепленными
в основании с возможностью поворота на осях
для охватывания оребренной поверхности, при
этом на основании укреплены ограничители
поворота указанных элементов и связанные с
ними пружины.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
на внутренней поверхности пол у цилиндрических
элементов укреплены резиновые vплoтнитeльныe
прокладки.
2 Холодильная техника № 7
17

HAT liAjr
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.564:536.004.12.001.5
НОВЫЕ ТЕНДЕНЦИИ
В ИССЛЕДОВАНИИ СВОЙСТВ
ХЛАДАГЕНТОВ
Канд. техн. наук О. Б. ЦВЕТКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В последние годы хладагенты
(аммиак, пропан, галоидозамещенные
предельных углеводородов) стали широко
применять в различных областях
народного хозяйства — в химии,
машиностроении, медицине, энергетике, крио-
генике, электротехнике и т. д.
Хладагенты отнесены к числу технически
важных веществ.
В связи с этим увеличилась
потребность в информации об их
теплофизических свойствах, возросли
требования промышленности и науки к объему
и точности теплофизических данных.
Достоверные теплофизические
данные необходимы при проведении
фундаментальных исследований, расчете и
оптимизации схем установок и
технологических процессов, систем
автоматизированного проектирования
конструкций машин и теплообменных аппаратов.
От их точности зависит надежность
получаемых решений.
Использование точных
теплофизических данных способствует снижению
капитальных вложений, расходов
топлива, электроэнергии и металла,
поскольку ошибка в определении
теплофизических характеристик на ~10—
15% приводит к еще более
значительным погрешностям в
технологических расчетах [3].
Ведущие позиции в развитии
теплофизических исследований занимает
Советский Союз. В СССР эти работы
координируют ГКНТ, Госстандарт,
Государственная служба стандартных
справочных данных (ГСССД),
Научный совет АН СССР по комплексной
проблеме «Теплофизика» и др. В нашей
стране осуществляется межотраслевая
и межведомственная координация
работ по получению и применению дан-
18
ных о свойствах материалов и
веществ.
Созданы и продолжают создаваться
международные координирующие
организации — Международная
организация по стандартизации (ИСО),
Международный союз по теоретической и
прикладной химии (ИЮПАК),
Международный комитет по сбору и оценке
численных данных для науки и техники
(КО ДА ТА). С 1973 г.
странами-членами СЭВ в рамках Постоянной комиссии
СЭВ по сотрудничеству в области
стандартизации проводятся работы по
созданию системы стандартных
справочных данных по материалам, веществам
и их свойствам.
Наиболее полные исследования
хладагентов выполнены в Московском
энергетическом институте (МЭИ),
Всесоюзном теплотехническом институте
(ВТИ), Государственном институте
азотной промышленности (ГИАП),
Всесоюзном научно-исследовательском и
конструкторско-технологическом
институте холодильной промышленности
(ВНИКТИхолодпром), Институте
теплофизики СО АН СССР (ИТФ СО
АН СССР), Ленинградском
технологическом институте холодильной
промышленности (ЛТИХП), в Одесском
технологическом институте
холодильной промышленности (ОТИХП) и
Одесском технологическом институте
пищевой промышленности (ОТИПП).
Важные экспериментальные исследования,
правда, значительно меньшего
масштаба, проведены в ФРГ, Японии, Франции,
США, Канаде.
Особенность современных
исследований — проведение экспериментов в
широком диапазоне параметров состояния,
разнообразие изучаемых свойств,
комплексность исследований, их высокая
точность. Появились объективные
предпосылки для разработки более полных
экспериментально обоснованных
таблиц теплофизических свойств
хладагентов в жидком и газообразном
состояниях. Если раньше наиболее
полными являлись единые
Международные скелетные таблицы воды и
водяного пара, таблицы двуокиси углерода,
то сейчас к этому уровню
приближаются таблицы свойств метана,
аммиака, R22.
Возросла техническая оснащенность
эксперимента. Появление нового
поколения измерительных приборов
способствовало значительному усовершенст-

вованию методики экспериментальных
исследований, повышению точности
измерений калорических, термических,
акустических свойств. Высокая
точность @,2—0,5%) достигнута при
определении на низкотемпературных
калориметрических установках с
адиабатным измерительным устройством
теплоемкости и теплоты парообразования
аммиака, пропана, хладагентов RC318,
R502, R23, R218 и др. Эти работы
провели НПО «Дальстандарт», ЛТИХП,
ВНИКТИхолодпром, Дагестанский
филиал АН СССР, ОТИХП.
Прецизионные измерения р—v—Т-
данных, изотермического
дроссель-эффекта хладагентов R21, R23, R502,
R13, R218, R152a и др. выполнены в
МЭИ, ВНИКТИхолодпроме, ОТИПП.
Существенный объем новой
информации о свойствах переноса
хладагентов получен прежде всего благодаря
усилиям исследовательских
коллективов МЭИ, ВТИ, ЛТИХП, ОТИПП,
ОТИХП, КХТИ, ИТФ СО АН СССР.
В последние годы для изучения
вязкости широкое применение нашел метод
капиллярного вискозиметра И. Ф. Го-
лубева, который был развит в ЛТИХП
и ОТИПП. Оригинальные решения
метода капилляра разработаны в МЭИ,
ВТИ при изучении вязкости
хладагентов Rll, R14, R21, R23 и R113.
Измерения вязкости хладагентов R11 и R22 по
методу затухания вращательных
колебаний диска, подвешенного в
исследуемом газе, выполнены в университете
Брауна (г. Провиденс, США).
Канадские теплофизики для определения
вязкости хладагентов применили метод
двух капилляров. Погрешность
полученных опытных данных авторы
вышеуказанных работ оценивают в 0,3—
1,2%.
Усовершенствована техника
измерений теплопроводности хладагентов
стационарным методом нагретой нити.
Так, в ОТИПП и ОТИХП с этой целью
использован прибор с металлическим
капилляром. В ЛТИХП и в КХТИ
для прецизионных измерений
теплопроводности разреженных газов применена
измерительная ячейка со стеклянным
капилляром. Значительная часть
экспериментальных данных по
теплопроводности получена с помощью
нестационарных методов измерений. Здесь, в
первую очередь, следует указать на
использование схемы И. Ф. Голубева в
методе регулярного теплового режима
первого рода. При изучении
теплопроводности хладагентов в ЛТИХП был
применен метод цилиндрического бика-
лориметра. Впоследствии
экспериментальная установка была
усовершенствована, что позволило в одном
приборе измерять теплопроводность как в
нестационарном, так и в стационарном
режимах. В ЛТИХП разработан метод
измерения теплопроводности жидких
хладагентов, являющийся
оригинальным видоизменением метода
монотонного теплового режима. Он
предназначен для исследования
теплопроводности в традиционно сложной для
изучения области — области низких
температур и высоких давлений. Методика
сочетает простоту, высокую точность
и экспрессность измерений.
Перспективен для изучения
теплопроводности жидкостей и газов метод
периодического нагрева металлической
проволоки, разработанный Л. П.
Филипповым в МГУ. Среди методов
изучения теплопроводности хладагентов
интересен нестационарный.метод
нагреваемой проволоки. Одна из наиболее
удачных его разновидностей
осуществлена в Браунском университете.
Погрешность измерения теплопроводности
оценивается в 0,7—2,0%, хотя
некоторые авторы оценивают погрешность
измерений методом нагреваемой
проволоки в 0,3%.
Для рассмотренных
экспериментальных исследований характерна
миниатюризация измерительных приборов,
использование высокоточных
современных измерительных средств, систем
автоматического сбора и обработки
информации, применение
принципиально новых методов измерения, высокая
точность измерений в широком
диапазоне состояний, что отражает новые
направления экспериментальной
техники теплофизических измерений свойств
хладагентов.
Результаты ряда экспериментов
подтверждают особенность поведения
теплопроводности в широкой области
критической точки. Имеющиеся данные
для двуокиси углерода, аммиака,
метана, аргона показывают, что
теплопроводность вблизи критической точки
может в несколько раз превышать ее
регулярное значение, причем с
приближением к критической точке максимумы
теплопроводности еще более
возрастают. Измерения в этой области вы-
2*
19

полнены во ВТИ, ГИАП и в
Амстердамском университете. Результаты
прямых измерений, осуществленных в
ЛТИХП и ОТИПП, показывают, что в
критической области происходит
аномальный рост теплопроводности также
и для хладагентов R22 и R115.
Поведение вязкости в области
критической точки для хладагентов не
изучено. Тем не менее можно сослаться
на экспериментальный материал,
полученный по вязкости водяного пара
(ВТИ), двуокиси углерода
(университет Брауна) и некоторых других
веществ, свидетельствующий о
значительно более слабой, по сравнению с
теплопроводностью, аномалии вязкости
в критической точке.
Интерес теплофизиков привлекла
роль инфракрасного излучения в
распространении тепла в частично
прозрачных средах. Экспериментально
установлено, например, что значение
теплопроводности ряда жидких предельных
углеводородов, толуола, четыреххлористого
углерода, хладагента R113 зависит от
толщины слоя исследуемой жидкости.
Доля лучистой составляющей в
эффективной теплопроводности жидкости
может, по данным некоторых
исследователей, достигать в слоях толщиной
3—5 мм 15—20% от значения
молекулярной теплопроводности.
Радиационный перенос, как показывают
эксперимент и теория, может, таким
образом, исказить истинную величину
теплопроводности жидкости. Количественная
оценка этого эффекта и его учёт в
расчете теплообмена требуют
дальнейшего обстоятельного изучения.
За последние годы значительно
возрос интерес к исследованию свойств
смесей хладагентов. В данной области
ведут работы МЭИ, ОТИХП, ЛТИХП,
ОТИПП, ВНИКТИхолодпром. Эти
проблемы освещены также в
опубликованных материалах совместного
заседания комиссий Bl, B2, El, E2
Международного института холода A980 г.).
При теоретическом подходе к
изучению свойств хладагентов важно
установить взаимосвязи между различными
экспериментально найденными
свойствами, а также найти рациональную
структуру и методы построения
интерполяционных уравнений. Актуальность
этих работ исключительно велика,
особенно если учесть сложность
ориентации специалиста во все
возрастающем потоке информации, с одной
стороны, и практическую невозможность
экспериментально исследовать свойства
многих новых рабочих веществ, с другой
стороны. При обобщении
экспериментальных данных эти взаимосвязи
позволяют определить степень
рассогласования результатов экспериментов, в том
числе качественно разных
экспериментов, выявить критерии надежности тех
или иных опытных данных, повысить
достоверность обобщения. Такого рода
связи обнаружены между
термическими, калорическими и акустическими
свойствами, неравновесными и
равновесными характеристиками газов.
Наиболее отчетливо теоретический
подход применен при разработке
единых и взаимосогласованных
уравнений состояния с использованием
машинной методики совместной обработки
разнородных опытных данных о
термодинамических свойствах газа и
жидкости [1, 2, 5, 6]. Эти уравнения
описывают термодинамические свойства
рабочих веществ в широкой области
параметров состояния, обеспечивают
монотонность изменения и
однозначность этих свойств, высокую точность
аппроксимации исходных опытных
данных. Такие уравнения разработаны
для двуокиси углерода, метана,
этана, аммиака, хладагентов R22, RC318,
R115 и др.
Познавательная значимость
обобщений повышается при сочетании
эмпирических закономерностей с молекуляр-
но-кинетической теорией и развитии
на этой основе методов
прогнозирования. Примерами такого подхода могут
служить работы, выполненные во
ВНИКТИхолодпроме, ОТИХП, МГУ,
ЛТИХП, ОТИПП и опубликованные, в
частности, в [4, 7, 8].
В настоящее время созданы
центры — держатели фондов данных о теп-
лофизических свойствах веществ. В
нашей стране эти функции выполняют,
например, Автоматизированная
информационно-поисковая система по теп-
лофизическим свойствам газов и
жидкостей при ВНИЦ ГСССД (АИСТ)
и Термодинамический центр данных
ГСССД Московского энергетического
института, Автоматизированная
всесоюзная единая система теплофизиче-
ского абонирования Миннефтехимпро-
ма СССР (АВЕСТА). Работы по
созданию таких систем ведутся во
ВНИКТИхолодпроме, ВНИИхолодмаше и других
институтах.
20

Список использованной литературы
!1. Клецкий А. В. Таблицы
термодинамических свойств газов и жидкостей. Вып. 2. Фре-
он-22. М.: Изд-во стандартов, 1978, 60 с.
2. К л е ц к и й А. В. Таблицы
термодинамических свойств газов,, и жидкостей. Вып. 4.
Аммиак. М.: Издано' стандартов, 1978, 76 с.
3. Соболев В. M.j Разработка и внедрение
автоматизированной единой системы теплофи-
зического абонирования в Миннефтехимпро-
ме СССР.— Информационный бюллетень
ГСССД, 1978, вып. 7, с. 4—7.
4. Теплофизиче&кие основы получения
искусственного холода/ Н. А. Бучко, Г. Н. Да-
УДК 621.565.944:536.24.001.5
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
СВАРНОЙ ПЛАСТИНЧАТОЙ
ТЕПЛООБМЕННОЙ АППАРАТУРЫ
В СИСТЕМАХ ХЛАДОСНАБЖЕНИЯ
В. М. БОРОВЛЕВА
ВНИИхолодмаш
Д-р техн. наук, проф. О. П. ИВАНОВ,
канд. техн. наук В. А. ДЮНДИН
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук Л. Н. КОВАЛЕНКО
Укрниихиммаш
Пластинчатые теплообменники могут
в ряде случаев не только
конкурировать с традиционными кожухо-
трубными аппаратами, но и
превосходить их по массо-габаритным и
энергетическим характеристикам [2—4,6].
Работами, проведенными совместно
специалистами ЛТИХП, ВНИИхолод-
маша и Укрниихиммаищ, установлено,
что пластинчатые цельносварные
аппараты на базе пластины ТСП-0,75 с
успехом могут быть использованы в
качестве конденсаторов и испарителей
водоохлаждающих машин и машин для
осушки воздуха холодопроизводитель-
ностью 100 кВт и более. Помимо
названных преимуществ пластинчатых
конденсаторов и испарителей, можно
назвать и другие, представляющие
особый интерес для холодильной техники:
возможность эффективной работы
пластинчатого испарителя при
отрицательных температурах кипения и
температурах воды до 0°С, а также
компоновки многоцелевых моноблоков,
например: конденсатор —
испаритель — регенеративный
теплообменник — охладитель масла.
В Укрниихиммаше получены данные
по теплообмену и гидродинамике при
движении однофазных жидкостей в ка-
нилова, А. А. Гоголин и др.— М.: Пищевая
промышленность, 1980, 231 с.
б. Теплофизические свойства аммиака/
И. Ф. Голубев, В. П. Кияшова, И. И. Пе-
рельштейн и др.— М.: Изд-во стандартов,
1978, 264 с.
6. Теплофизические свойства фреонов.
Т. I / В. В. Алтунин, В. 3. Геллер, Е. К. Петров
и др., под ред. С. Л. Ривкина. М.: Изд-во
стандартов, 1980, 232 с.
7. Филиппов Л. П. Подобие свойств веществ.
М.: Изд-во Московского университета, 1978,
256 с.
8. Цветков О. Б. Корреляция для
теплопроводности жидких фреонов. — Журнал
физической химии, 1974, Т. 48, № 21, с. 486.
налах, образованных пластинами
различных типоразмеров, выпускаемыми
отечественной промышленностью [1,5].
Для получения аналогичных данных
при кипении и конденсации
хладагентов в ЛТИХП был выполнен ряд
экспериментальных исследований [2—
4,6]. Опыты проводили с
пластинами различной конфигурации и
хладагентами R22 и R717 в широком
диапазоне плотностей теплового потока при
температурах кипения t0 от —10 до
-f-5°C и конденсации tK от 20 до 40°С.
На первом этапе исследовали
процессы конденсации и кипения в
плоских щелевых каналах с шириной
зазора б, равной 0,5; 1,0 и 3,0 мм.
Эквивалентный диаметр канала d3=26.
На рис. 1 и 2 показаны зависимости
среднего коэффициента теплоотдачи
аа от плотности теплового потока
q при кипении и конденсации R22.
Как следует из графиков, основное
влияние на интенсивность процесса
теплоотдачи при кипении и
конденсации хладагента в щелевых каналах
оказывают их? геометрические размеры,
плотность теплового потока и
массовая скорость wq.
&aiKBm/(M2K)
° до
1 S, мм
о-0,5
U-U0
\*-3,0
оо о
•а
оо
о
А
)°
•д
•
д
с
«
Д
Э
•
•
•
• •
»
/ 2 ЗЬ 5678910 20 30
q,KBm/M2
Рис. 1 Зависимость среднего коэффициента
теплоотдачи аа от плотности теплового потока q
при конденсации хладагента R22(/K=20°C)
21

5g,KBm/fM2K)
л
i
1
i
\
J
4 '
Oi
<
>
4 и
'4И T
i
11 I
. 1J
J "M'
ъ*ч
дх^-^7
Рис. 2. Зависимость среднего коэффициента
теплоотдачи аа от плотности теплового потока q
при кипении хладагента R22(/0 = 5°C, 6=1 мм):
О, О, Д — восходящий поток; ? , V , X — нисходящий
потрк; В#>У — горизонтальный поток; кипение
в большом объеме
Общее падение давления при
кипении и конденсации в плоских
щелевых каналах с эквивалентным
диаметром 2 мм и длиной 0,8—1,5 м в
диапазоне изменения плотности теплового
потока 3—20 кВт/м2 не превышало 5 кПа,
что соизмеримо с потерями давления
во всасывающих и нагнетательных
трубопроводах.
Анализ полученных данных по
теплообмену и гидравлическому
сопротивлению при кипении и конденсации
показал, что процессы, протекающие в
узких щелевых каналах, весьма
интенсивны, причем с уменьшением
эквивалентного диаметра канала
интенсивность возрастает.
Исходя из этого при проектировании
пластинчатых испарителей и
конденсаторов, а также при разработке
технологии их изготовления необходимо
стремиться к созданию аппаратов с
малыми эквивалентными диаметрами
щелевых каналов на стороне хладагента.
На втором этапе исследовали
макетные образцы пластинчатых
конденсаторов на R717 и испарителей на
R22, скомпонованных из пластин
ТСП-0,75, имевших следующие
характеристики: приведенная длина 1,47 м,
толщина листа 1 мм, высота гофр 4 мм,
шаг гофр 20,8 мм, угол наклона
гофр 60°.
В пластинчатых аппаратах
применена комбинированная компоновка
пластин: каналы по хладоносителю с
d3=7,8 мм образованы путем
разворота смежных пластин на 180° в их
плоскости, каналы по хладагенту с
d3=2 мм — путем укладки соседних
пластин гофра в гофру без разворота.
Минимальную ширину зазора канала
фиксировали установкой
дистанционных проставок. Каналы по хладагенту,
таким образом, были ленточно-поточно-
го, а каналы по хладоносителю —
сетчато-поточного типа. Снаружи
цельносварной блок пластин сжимали
нажимными плитами с помощью
стяжных болтов.
На рис. 3 представлены результаты
испытаний макетных образцов
пластинчатых испарителей на R22 и для
сравнения — данные для кожухотрубных
испарителей ИТР. Сравнение проведено
для сопоставимых значений
гидравлического сопротивления при различных
скоростях движения хладоносителя.
Аналогичные материалы для
аммиачных конденсаторов приведены в
работе [4].
Результаты проведенных испытаний
подтверждают вывод о преимуществах
пластинчатой аппаратуры перед кожу-
хотрубной для машин большой холо-
допроизводительности.
Для ориентировочного расчета
конденсаторов и испарителей, работающих
в условиях кондиционирования
воздуха и скомпонованных из пластин
ТСП-0,75, могут быть рекомендованы
следующие расчетные зависимости для
определения средних коэффициентов
теплоотдачи.
К,к5т/(мгЛ)
q> кВт/М2
Рис. 3. Зависимость среднего коэффициента
теплопередачи k в пластинчатом фреоновом
испарителе от плотности теплового потока q:
1 — ИТР-600; 2 — ИТР-300; 3 — пластинчатый испаритель
с верхней подачей хладагента
22

На стороне хладоносителя [5] при
Re>50:
Nu = 0,lRe°'73Pr°'43(Pr/PrcTH'25;
S Re0-25 '
где Nu, Re, Pr — критерии Нуссельта, Рейнольд-
са, Прандтля;
Ргст — критерий Прандтля,
определяемый по физическим свойствам
хладоносителя при средней
температуре стенки;
I — коэффициент общего
гидравлического сопротивления единицы
относительной длины.
На стороне конденсирующегося
хладагента (R12, R22, R717) [3]
для 1,2 • КУЧ Re;;<4,5 • 106:
F^o^Nu^Re;;H-12;?^)-0-33,
для 4,5 • 106<Re;'x<2,5 . Ю7:
Nu" =0,246 • 10-3NUH(R;,xH55(Pr,,)-°>33,
где Re?x — критерий Рейнольдса, рассчитанный
по скорости пара на входе в щеле-
вой канал конденсатора;
NuH — критерий Нуссельта для случая
конденсации неподвижного пара;
" — индекс, обозначающий паровую
фазу.
На стороне кипящего хладагента R22
при G = 2-20 кВт/м2, Wfi = 50^250 кг/
/(с-м2), d3-2 мм, t0 = — 10ч-+5°С:
аа=163,5(шеH'26^0,18.
На основании проведенных
исследований в целях прогнозирования
перспективных путей совершенствования
теплообменной аппаратуры были
сопоставлены массовые и габаритные
показатели современных конденсаторов и
испарителей кожухотрубного типа и
пластинчатых (отсутствие надежных
данных о стоимости пластинчатых
аппаратов не позволило провести
сопоставление по приведенным затратам).
Сопоставление проведено для
условий работы комплексных аммиачных
и фреоновых (на R22) холодильных
машин и машин для осушки воздуха
при одинаковых температуре
насыщения, разности температур
хладоносителя на входе в аппарат и выходе из него,
гидравлических сопротивлениях со
стороны хладоносителя и хладагента.
Некоторые результаты сопоставления
представлены на рис. 4, где
сравниваются приведенные масса M/Q и объем
V/Q кожухотрубных аппаратов
фреоновых водоохлаждающих машин и ам-
100 300 500 700
0,кВт
Рис. 4. Сопоставление приведенных массы M/Q
и объема V/Q пластинчатых и кожухотрубных
аппаратов:
M/Q; — V/Q; 1,2— кожухотрубные
аммиачные; 3, 4 — то же, фреоновые (R22); 5, 7 —
пластинчатые аммиачные; 6, 8 — то же, фреоновые (R22)
миачных холодильных машин и
пластинчатых аппаратов, скомпонованных
из пластин ТСП-0,75, с каналами
эквивалентным диаметром 2 мм.
Как следует из сопоставления,
применение пластинчатой цельносварной
аппаратуры взамен кожухотрубной
позволит при прочих равных условиях
существенно снизить массовые и
габаритные показатели теплообменников. Так,
для аммиачных холодильных машин
пластинчатые конденсаторы по
сравнению с кожухотрубными могут иметь
приведенную массу в 2,5—3 раза,
приведенный объем в 8 раз, а для
фреоновых холодильных машин —
соответственно в 1,7 и 4 раза меньшие.
Еще более очевидно преимущество
пластинчатой аппаратуры при
применении моноблока конденсатор —
испаритель. Так, например, для аммиачных
холодильных машин приведенная масса
теплообменника снижается в 3—4 раза,
а приведенный объем почти на порядок.
Выполненные теоретические и
экспериментальные исследования
теплообмена и гидравлического сопротивления
при кипении и конденсации хладагентов
в пластинчатых теплообменных
аппаратах и сопоставление их с выпускаемыми
в настоящее время кожухотрубными
аппаратами позволяют предсказать
перспективность пластинчатой аппаратуры
для фреоновых и еще в большей мере
для аммиачных холодильных машин и
установок.
23

Список использованной литературы
1. Барановский Н. В., Коваленко Л. Н.,
Ястребенецкий А. Р. Пластинчатые и
спиральные теплообменники. М.:
Машиностроение, 1979, 286 с.
2. Данин В. Б., Дюндин В. А.,
Иванов О. П. Влияние режимных параметров
на локальные теплогидродинамические
характеристики двухфазного потока R22 в
вертикальном щелевом канале. — В кн.: Машины
и аппараты холодильной, криогенной техники
и кондиционирования воздуха. Л.: 1981,
с. 113—116.
3. Иванов О. П. Конденсаторы и водоохлаж-
дающие устройства. Л.: Машиностроение,
1980, 165 с.
УДК 621.565.94:629.12
ПРИМЕНЕНИЕ
НА СУДАХ ГРАДИРЕН
С ПОДВИЖНОЙ НАСАДКОЙ
Канд. техн. наук А, В. ДОРОШЕНКО,
О. П. ЛИТВИНОВ, М. М. КОЛОГРИВОВ,
А. А. ГРАНДОВ, Н. П. УГОЛЬНИКОВА*
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Тепломассообменная аппаратура
используется в различных судовых
системах: холодильных, криогенных,
кондиционирования воздуха,
жизнеобеспечения и инертных газов.
Оптимизация судовых тепломассооб-
менных аппаратов предусматривает
решение таких задач, как сохранение
расчетных характеристик аппаратов
при длительных наклонах и качке,
поддержание поперечной
равномерности распределения материальных
потоков, снижение вертикальных габаритов
колонн, использование морской воды,
снижение коррозионного разрушения
аппаратов. Важным является решение
задачи комплексной обработки
(охлаждение, осушение и очистка) потоков
в одном аппарате.
Авторами изучены перспективы
создания малогабаритных судовых
вентиляторных градирен для испарительного
охлаждения воды и воздуха, которые
могут быть использованы и для пыле-
газоочистки воздуха. Такие градирни
устанавливаются на судах технического
флота и на судах, где не
используется забортная вода для
охлаждения установок, например, с динами-
* В работе принимали участие С. А.
Харитонов и А. В. Гегин.
4. Промышленные испытания аммиачного
пластинчатого конденсатора / О. П. Иванов,
В. О. Мамченко, Ю. Н. Ширяев и др. —
Холодильная техника, 1974, № 2, с. 30—34.
5. PTM 2 6 —0 1 —10 7 —7 8. Теплообменники
пластинчатые. Методы тепловых и
гидродинамических расчетов. М.: Минхимнефтемаш,
1978, 147 с.
6. Теплообмен при конденсации и кипении
хладагентов в пластинчатых сварйых
аппаратах и области их предпочтительного
применения в холодильных системах. Тезисы
докладов III Всесоюзной научно-технической
конференции по холодильному машиностроению /
Ф. Н. Дьячков, О. П. Иванов, В. О. Мамченко
и др. М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1982, с. 93—94.
ческими принципами поддержания
судна.
Исследование проведено на
лабораторном (колонна с подвижной
насадкой, выполненной в виде сфер
диаметром 36 мм из вспененного
полипропилена эффективной плотностью
367 кг/м3), а затем
опытно-промышленном (градирня ТК-4) оборудовании.
Основное внимание в экспериментах
уделяли изучению влияния длительных
наклонов и качки на рабочие
характеристики аппаратов, особенностей
их эксплуатации при использовании
морской воды. В соответствии с
рекомендациями Регистра СССР угол
отклонения лабораторной колонны от
вертикали изменяли в пределах 5—15°
(длительные наклоны), период
колебаний — от 6 до 10 с при угле
отклонения 15°. Диапазоны изменения
расходов газа и жидкости в
лабораторной колонне и рабочие нагрузки
опытно-промышленной градирни
соответствовали ранее выработанным
рекомендациям [2, 61.
Испытания лабораторной колонны
в вертикальном положении показали,
что выбранный принцип действия
аппарата обеспечивает хорошую
поперечную равномерность распределения
материальных потоков, малую
чувствительность к колебаниям нагрузок
и качеству первоначального
распределения жидкости [2].
Опытный материал проанализирован
с помощью метода и расчетной
программы, описанных в работе [3].
В первом приближении была
использована модель полного вытеснения по
газовому потоку. Примененный метод
позволил, опираясь на результаты
24

измерении температур и влагосодержа-
ний на входе и выходе из аппарата,
рассчитать их значения в любом
сечении по высоте аппарата и при этом
выявить характер распределения
фазовых термических сопротивлений в
соответствии с гидродинамической
картиной.
Влияние длительных отклонений ла-
(ХжЬкВт/К
1
о/
А
\Т
о/**
"N
jS i
^^#
о
7
**2
4
0,5\
ол
0,3
0,2
0,1
0,0
o,s\
ол
0,3
0,2
0,1
fy\//
/УщГ2
VTA5/
ДгХ^г—
5 w .м/с
Рис. 1. Зависимости коэффициентов переноса
тепла от скорости газового потока при различных
углах отклонения лабораторной колонны от
вертикали:
/ — 0°; 2 — 5°; 3 — 10°; 4 — 15°
бораторнои колонны от вертикали
можно проследить по рис. 1, где
представлена интенсивность процесса
испарительного охлаждения воды для
каждой из фаз и системы в целом.
Псевдоожижение подвижных
элементов насадки начинается при скорости
газового потока ш,,«2 м/с, а при
ауг>3 м/с наблюдается режим
развитого псевдоожижения. При скорости
более 4 м/с резко увеличивается унос
капельной влаги из рабочей зоны
аппарата и происходят
неблагоприятные изменения в структуре псевдоожи-
женного слоя. О характере последних
в известной мере дает представление
вид зависимости произведения
коэффициента переноса тепла в жидкостной
фазе и поверхности переноса axF от
скорости газового потока wr. В этой
области увеличение wr больше не
приводит к снижению термического
сопротивления жидкостной фазы [т/(ажР),
где m = dir'/dtr — константа фазового
равновесия], состоящей из капель,
струек, пленок, что, по-видимому,
связано с увеличением их размеров и
неблагоприятным рассредоточением в объеме
рабочей зоны.
Контакт газа с жидкостью
происходит не только в пределах слоя
подвижной насадки, но и вне его,
по всему объему колонны, где витает
значительное количество капелек
различного размера. Это обстоятельство
определяет вид зависимости
произведения коэффициента переноса тепла в
газовой фазе и поверхности переноса
$tF от скорости газового потока
в области шг>4 м/с.
Суммарное термическое
сопротивление системы 1/KiF (где К — общий
коэффициент переноса тепла)
изменяется под влиянием обеих тенденций.
Связь между суммарным термическим
сопротивлением системы и термическим
сопротивлением фаз выражается
зависимостью:
1_ 1_ т
dir
где
lr~lr
С dir
ir ir
удельная энтальпия соответственно
газового потока, насыщенного газо-
25

KviM/fc/i1)
fr"
\
i—ti—i
г
0 5 10 oC,°
Рис. 2. Зависимость объемного коэффициента
переноса тепла от угла отклонения:
/ — опытно-промышленная градирня, а;г=3,0 м/с, удельный
объемный расход жидкости <7Ж=12 м3/(ч • м2); 2 —
лабораторная колонна, шг=3,6 м/с, <7Ж=15 м3/(ч • м2)
йж F> кВт/К
an
0,10\
Рис. 3. Зависимости коэффициентов переноса
тепла от скорости газового потока при качке
с различным периодом колебаний (угол
отклонения лабораторной колонны ±15°):
/ — 0 с; 2 — 6,2 с; 3 — 8,26 с; 4 — 10 с
вого потока при tr = tm> при tr—
= /* и влагосодержании 100%,
кДж/кг;
tr *ж, t* — температура соответственно газа,
жидкости и поверхности раздела фаз,
°С;
Gr, Gx — расход соответственно газа, жидкости,
кг/с;
сж — удельная теплоемкость жидкости,
Дж/(кг.К).
На рис. 2 показана зависимость
объемного коэффициента переноса
тепла от угла отклонения аппарата.
Приведенные данные соответствуют
основным рабочим нагрузкам
лабораторного и опытно-промышленного
оборудования.
Характеристики колонны в условиях
качки определяли при
максимальном угле отклонения лабораторной
колонны а=15° и различных периодах
колебаний Г = 6,2; 8,26; 10 с (рис. 3).
Увеличение периода колебаний
приводило к снижению теплотехнических
характеристик, причем при любом
периоде колебаний значение /Q/7
занимало промежуточное место между
значениями, соответствовавшими
вертикальному и наклонному
расположениям колонны (поэтому дальнейшие
испытания на опытно-промышленном
оборудовании проводили только в
наклонном положении, как наименее
благоприятном с точки зрения
эксплуатации). Характер распределения фазовых
термических сопротивлений и его
взаимосвязь с гидродинамической
обстановкой в наклонном положении и при качке
колонны идентичны.
На рис. 4 представлены
гидродинамические характеристики лабораторной
колонны в вертикальном и наклонном
положениях. Характер зависимости
сохраняется, а снижение потери напора
объясняется неблагоприятным
перераспределением насадочного слоя на
опорно-распределительной решетке.
Результаты настоящего исследования
на лабораторной колонне, а также
накопленный ранее опыт эксплуатации
стационарных градирен с подвижной
насадкой [2, 6] легли в основу при
разработке судовой градирни ТК-4
производительностью по охлаждаемой воде
4 м3/ч. Градирня предназначена для
систем технического и комфортного
кондиционирования воздуха. Ее можно
использовать также для испарительного
охлаждения оборотной воды, в том
числе морской, испарительного охлаж-
26

/
/\?
dp, кПа
0,5
ОЛ
0,3\
0,2\
0,1
12 3 1 5 wrM/c
Рис. 4. Зависимость потери напора от скорости
газового потока при различных положениях
лабораторной колонны:
/ — вертикальное положение; 2 — отклонение на 15°
дения воздуха, очистки воздуха от
газовых загрязнений.
Схема градирни ТК-4 (без
вентилятора) приведена на рис. 5.
Теплообменник представляет собой
конструкцию шкафного типа, изготовленную
из алюминиево-магниевых сплавов.
Опорно-распределительная решетка
высотой 200 мм выполнена из пластин
с расстоянием между ними 32 мм.
Она размещена на уровне воздухо-
приемного окна по всей его высоте.
Каплеуловитель жалюзийного типа
состоит из двух симметричных частей,
жестко соединенных под углом 120°,
сепарационные пластины которых
установлены с шагом 36 мм. Торцы
пластин каплеуловителя и
опорно-распределительной решетки располагаются
между одними и теми же стенками
корпуса. Форсунка находится
непосредственно под каплеуловителем. Горизон-
Выход воздуха
\ 97Ь
Выход воды
Рис. 5. Схема градирни ТК-4
тальный воздухоподводящий патрубок
расположен на воздухоприемной
камере. На опорно-распределительной
решетке уложен слой насадки высотой
120 мм (шары диаметром 40 мм из
вспененного полипропилена
эффективной плотностью 300 кг/м3).
Конструкция градирни обеспечивает
надежное улавливание капельной влаги
(унос капельной влаги при наклоне
на 15° не превышает 0,2%, что
соответствует существующим нормам),
предотвращение попадания жидкости
в воздухоприемный патрубок (при
длительном наклоне в любую сторону),
эффективную работу в наклонном
положении и при качке, сохранение
работоспособности при подаче
наружного воздуха с отрицательной
температурой. Благодаря улучшению
структуры слоя подвижной насадки (по
сравнению со структурой слоя насадки
в лабораторной колонне), что
повысило равномерность псевдоожижения
и распределения потоков, в градирне
ТК-4 при наклоне величина KtF
снижается не более чем на 9%.
Опытный материал обобщен на
основе зависимости, предложенной для
описания характеристик аппарата с
подвижной насадкой в работе [7].
В качестве определяющего размера
выбран диаметр насадочного элемента,
а в качестве поверхности контакта
фаз (ввиду сложности определения
истинной поверхности переноса) —
геометрическая поверхность насадки,
отнесенная к величине динамического
объема слоя.
Данные, полученные при испытании
опытно-промышленной градирни ТК-4,
описываются на основании [7]
зависимостью:
NuD==l,27RerRe^8Ga-°.3^c-o.68/o-o,25
Изучено влияние других
специфических условий работы градирни ТК-4.
При исследовании влияния
направления наклона относительно воздухо-
приемного патрубка на
характеристики градирни ТК-4 установлено, что
наиболее неблагоприятным является
наклон в сторону, противоположную
входу воздушного потока. Однако
и в этом случае, по сравнению с
вертикальным положением, снижение KtF
не превышает 9%.
Цикл испытаний на морской воде
должен был дать ответ на вопрос
27

о влиянии соли на протекание
процесса и характер отложений на
рабочих поверхностях. Работа в течение
8000 ч на морской воде выявила
полное отсутствие отложений на на-
садочных элементах, несущественные
отложения на стенках рабоней камеры,
пластинах каплеуловитедя и опорно-
распределительной решетки.
Разрушения насадочных элементов не
обнаружено; некоторое уменьшение
диаметра шаров из вспененного
полипропилена B,1% от первоначального)
объясняется выравниванием шероховатости,
а увеличение их массы G,2% от
первоначальной) — попаданием воды в поры.
Состав морской воды в
лабораторных условиях имитировали 1,5%-ным
раствором поваренной соли. За 5 ч
непрерывной работы концентрация
раствора возросла в результате
испарения до 5,5%, при этом
температура охлажденной воды повысилась
незначительно.
Проведены испытания при
отрицательных температурах наружного
воздуха (градирню помещали в камеру
с температурой —20ч—30°С). В одном
случае воздух подавался циклично,
с отключением вентилятора при
охлаждении воды до 4—10°С. В дальнейшем
оказалось возможным использовать
схему с непрерывной подачей воздуха:
вследствие обмерзания фронтальной
части опорно-распределительной
решетки расход воздуха уменьшался,
что предотвращало замерзание воды
в поддоне аппарата. При
уменьшении расхода воздуха лед на решетке
оттаивал, вследствие чего расход
воздуха снова увеличивался. Таким
образом, режим работы при
температурах наружного воздуха вплоть до
—25°С саморегулировался.
Проведен был также эксперимент
с целью выявить: влияют ли
отрицательные температуры на
эксплуатационные свойства шаров.
Предварительно увлажненные A4 сут выдержки
в воде при температуре 20°С) и
замороженные при —25°С шары
помещали вместе с контрольной партией
в градирню, которая проработала
с ними в течение 2500 ч.
Замораживание увлажненных шаров не
повлияло на их износостойкость и
прочность.
В таблице сопоставлены рабочие
характеристики градирни ТК-4 и
некоторых отечественных и зарубежных
Градирня
ТК-4
(вертикальное
положение)
ГПВ-20М [5]
МГ-6 [4]
Н-5 [1]
ЕК-0,36/670 [8]
Про
изводи-
ность
по
воде,
м3/ч
4
4
4
5
5,5
Габаритные
размеры
высота,
1,2
1,6
3,0
2,3
1,7

занимаемая

площадь,
м2
0,66
0,72
0,81
0,56
0,55
Масса
без
воды, кг
60
232
290
225
61
Мощ-
венти-
лятора,
кВт
0,53
0,76
1,10
0,75
—
градирен. Из таблицы видно, что
удельные характеристики судовой
градирни существенно лучше. Она может
нормально работать при колебаниях
расходов воздуха от 3200 до 4500 м3/ч
и росте тепловой производительности
от 21 до 26,5 кВт. Сравнение
судовой холодильной установки с
воздушным конденсатором и судовой
установки с водяным конденсатором,
обслуживаемым градирней ТК-4, показало
значительное преимущество последней
(по стоимости, габаритным размерам,
массе, надежности), что позволило
рекомендовать градирню ТК-4 к
серийному внедрению.
Список использованной литературы
1. Градирни (каталог). Номенклатура и
техническое описание. Будапешт, 1978.
2. Градирни с подвижной насадкой для
холодильной техники / А. В. Дорошенко,
М. М. Кологривов, Н. П. Угольникова
и др. — Холодильная техника, 1982, № 12,
с. 39—43.
3. Дорошенко А. В., Липа А. И.
Испарительное охлаждение воды в аппаратах с
плотными насадочными слоями. —
Холодильная техника, 1981, № 3, с. 24—28.
4. Комаров О. А., Королева А. П. Новые
малогабаритные охладители (градирни). —
Строительство и дорожные машины, 1972,
№ 2, с. 3—7.
5. Кузнецова А. А. Пленочные
вентиляторные градирни марки ГПВ. — Холодильная
техника, 1977, № 9, с. 24—27.
6. Эффективность использования
вентиляторных градирен с подвижной насадкой /
В. П. Алексе/ев, А. В. Дорошенко, М. М.
Кологривов и ~др. — Холодильная техника,
1979, № 7, с? ,18—23.
7 Handl R ., Tenhumberg H. J. —
Verfahrenstechnik, 1978, Bd. 12, № 1, S. 26-
31.
8. Staudte W. — Freiberger Forschung-
shefte, 1967, Ser. A, Jte 414 S. 75—90.
28

УДК 536.24.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ
ТЕПЛО- И МАССООБМЕНА
НА ОРЕБРЕННЫХ
ОХЛАЖДАЮЩИХ ПОВЕРХНОСТЯХ
ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ
КОНВЕКЦИИ ВОЗДУХА
Канд. техн. наук
ФАТХИ ИСМАИЛ АБДЕЛЬ ААЛ,
канд. техн. наук X. А. АБДУЛЬМАНОВ
Астраханский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
Для исследования тепло- и массо-
обмена на оребренных охлаждающих
поверхностях при естественной
конвекции воздуха была спроектирована и
изготовлена экспериментальная
установка, описанная в работе [3]. Опыты
проводили с тремя трубками диаметром
38x2,5 мм, длиной 1,04 м каждая
(см. таблицу).
Трубки № 1 и 2 после оребрения
были оцинкованы, гладкую трубку № 3
перед опытами очищали от окалины.
Эквивалентный диаметр трубок
определяли по формуле:
1дШ
d2
где dn
d = р
э 4 d
диаметр оребрения, мм;
наружный диаметр трубки, мм.
Опыты проводили при температурах
воздуха в экспериментальной камере
—12 и —24°С в сухом и влажном
режимах.
В результате обработки опытных
данных было установлено, что при сухом
режиме коэффициенты теплоотдачи
незначительно увеличиваются с
понижением температуры воздуха в камере,
что обусловлено изменением
физических параметров воздуха. Так, при
—24°С коэффициент теплоотдачи был
всего на 5—7% выше, чем при —12°С.
Оребрение и шаг ребер оказывают
заметное влияние на теплообмен. При
температурном напоре 8,5°С
коэффициент теплоотдачи от оребренной
трубки № 1 с шагом ребер 30 мм на 14%
Ш
1,10
о
5,8 5,9 6,0 6,1 6t2 IgGrPr
а
tgNu
Щ
1,15
tbrrn
^т\ 1.
5,95 6,00 6,05 6,10 6,15 IgGrPr
6
tgNu
5,00 5М 5,10 5,15 IgGrPr
в
Рис. 1. Экспериментальные данные по
конвективному теплообмену для трубок:
а — оребренной № 1; б — оребренной № 2; в — гладкой № 3
выше, чем от оребренной трубки № 2
с шагом ребер 20 мм. От гладкой
же трубки № 3 он превышает на 87%
коэффициент теплоотдачи от
трубки № 1. Изменение шага ребер
приводит к изменению характера
циркуляции воздуха и величины лучистого
теплообмена. Это же отметил Гачилов
в своих опытах A1 .
Обработка экспериментальных
данных при изменении критерия GrPr
от 105 до 107 привела к следующим
критериальным зависимостям для
трубок:
№ 1 Nu=0,50(GrPrH-25, A)
№2 Nu=0,47(GrPrH25, B)
№3 Nu=0,595{GrPrH'25. C)
Трубка
№ 1
№ 2
№ 3
Охлаждающая поверхность, м2
трубки
0,128
0,113
0,132
ребер
1,202
1,777
полная
1,330
1,890
0,132
Ребро, мм
высота
45
45
толщина
1,0
1,0
шаг
30
20
Эквивалентный
диаметр,
мм
92
92
29

' 5,85 5,90 5,9S 6,90 6,05 IgiCrPlfa
Рис. 2. Экспериментальные данные по
массообмену для оребренной трубки № 1
На рис. 1 и 2 эти зависимости
представлены графически. Зависимости A)
и B) хорошо согласуются с
зависимостями,* приведенными в работах
[2, 5], для трубок диаметром 57 X 3,5 мм
с шагом ребер 35,7 мм и диаметром
56 мм с шагом ребер 10 мм.
Аналогия между процессами тепло-
и массообмена позволила выбрать
критериальное выражение для
обработки экспериментальных данных по
массообмену. Для оребренной
поверхности (трубка № 1) в горизонтальном
положении в условиях естественной
конвекции воздуха при значениях
(GrPr)D от 105 до 107 оно имеет вид:
NuD=0,49(GrPrH'25. D)
В критериальных зависимостях A),
B) для теплообмена при отсутствии
массообмена, а также в критериальной
зависимости D) для массообмена
одинаковый показатель степени. Это
свидетельствует о наличии аналогии между
процессами тепло- и массообмена при
указанных условиях эксперимента.
При нарастании слоя инея на
оребренной поверхности появляется
дополнительное тепловое сопротивление, в
связи с чем изменяются коэффициенты
тепло- и массоотдачи. Поэтому, как
было показано в работе [3], зависимости
A) —D) справедливы для начала
процесса инееобразования.
Для исследования влияния толщины
слоя инея на тепло- и массообмен
была проведена серия опытов с
трубкой № 1. Толщину слоя инея
определяли путем фотографирования, а
также непосредственного измерения
с помощью масштабных шаблонов и
микроскопа типа МИР-2. Характер
нарастания слоя инея показан на рис. 3.
Влажность воздуха в
экспериментальной камере поддерживали в сред-
30
Рис. 3. Характер нарастания слоя инея на
трубке JSfe 1: KJ
а — начало опыта; б — через четверо суток; в — через
восемь суток; г — через 12 суток; д — через 15 суток;
е — через 18 суток
нем равной 0,9 с незначительными
отклонениями. К концу опыта
влажность несколько повысилась и была
больше 0,9. Температура воздуха в
среднем равнялась —16°С.
При определении толщины слоя
инея за основу принимали средние
значения нескольких измерений. По
результатам опытов построены
зависимости толщины слоя, массы и
плотности инея от времени намораживания
(рис. 4). В опытах плотность инея
дин изменялась от 100 до 287,5 кг/м3
при толщине слоя бин от 2 до 14,4 мм.
На рис. 4, а кривая / объединяет
экспериментальные данные, кривая 2
построена по аналитической
зависимости:
'«.-'.) ( 1- ?) =
где т — время образования слоя инея, ч;
*в> *а — температура соответственно воздуха
и среды внутри трубки, °С;
ас» аа — коэффициент теплоотдачи
соответственно при сухом режиме и внутри трубки,
Вт/(м2.К);
аэ — эквивалентный коэффициент
теплоотдачи с учетом теплового сопротивления
слоя инея и влаговыпадения,
Вт/(м2.К);
L — полная теплота превращения пара в
лед, Дж;
Р — коэффициент оребрения поверхности;
Ер — коэффициент эффективности ребер.
При выводе формулы E) приняты
условия: слой инея нарастает равно-

MM
20
16
12
8
4
О
9ин,
кг/м2
3
2
J
О
кг/м^
^s
.<*
s
У
Ч>1
/-
•"
-^¦^"
у*
*0
4/
. •
u« с—»4-«-
i •
• II
Рис. 4. Зависимость толщины слоя бин (а), массы
gHH (б) и плотности дин (в) от времени его
намораживания на трубке № 1:
/ — опыт; 2 — расчет по формуле E)
мерно по всей поверхности,
поверхность теплообмена остается
неизменной, коэффициент теплопроводности
инея й коэффициент теплоотдачи
усреднены [4].
Модель построения уравнения E)
показана на рис. 5.
Допустим, что за время т на оребрен-
ной поверхности образовался слой
инея толщиной бх, а за время dx — слой
инея d6HH. На 1 м2 оребренной
поверхности при сухом режиме поступает
тепло, равное
*Qi-('»-'¦¦) асЛ. F)
На образование инея объемом dV =
= d6HH отводится тепло
0TJ
dSuH
Рис. 5. Схема образования слоя инея на
оребренной поверхности:
/ — ребро; 2 — стенка трубки; 3 — иней
dQ2=<!vdbKH = QHHLdbw
G)
Полное количество тепла,
подводимого к оребренной поверхности, будет
равно:
dQ = dQx+dQ2
(8)
Тепло dQ, передаваемое через ореб-
ренную поверхность,. определяют по
уравнениям:
dQ= [а9^(<в-<ин)+а/р(<в-<ин)?р]Л, (9)
dQ- fy FTp(tm-trp) +hL«Ff{ttiu-tTp)Epl
,]di.
dQ = aafa(<T-/a)dT,
(Ю)
A1)
ин' тр
где fTp, Fa, F— площадь соответственно
наружной и внутренней поверхности
1 м трубки; ребер, м2;
• температура соответственно на
поверхности слоя инея и стенки
трубки, °С;
теплопроводность слоя инея,
Вт/(м-К).
Принимая F + FE^FE(F* —
г тр ' р р op p V ор
площадь 1 м охлаждающей оребренной
поверхности, м2), из уравнений
(9) — A1) получим количество тепла,
отнесенного к 1 м2 оребренной
поверхности:
dQ =
(tB-ta)dx
"Р ^ г"
аа Чн^р аэ?р
A2)
гд fi-F0?/Fv
Отсюда полное количество тепла,
передаваемого через оребренную по-
верхностьТ можно представить как:
31

A3)
Поскольку температура поверхности
слоя инея изменяется по мере его
нарастания, вводим еще одну
зависимость, учитывающую толщину слоя
и температуру поверхности инея:
аэ('в-'ин) =
1 + А-
ая К«Еп
(Н)
аэ^о
Решая совместно уравнения A3)
и A4) и интегрируя от 0 до т и 6ИН,
получим приведенное выше
уравнение E).
Результаты экспериментов и
вычислений по формуле E) не совпадают.
Это объясняется сложностью
постановки опытов с достаточной точностью
и допущениями, принятыми при выводе
уравнения E). Однако по мере
накапливания экспериментальных данных
уравнение E) может послужить
основой для аналитического описания
процесса нарастания слоя инея на
охлаждающих поверхностях.
Коэффициент теплопроводности слоя
инея увеличивается по мере его
нарастания. Это вызвано повышением
плотности слоя вследствие диффузии
в него водяного пара. В опытах
коэффициент теплопроводности слоя инея
увеличивался от 0,022 до 0,223 Вт/(м • К).
Таким образом, на основании
проведенных исследований можно сделать
следующие выводы.
— Зависимости A) — D)
характеризуют изменение коэффициентов тепло-
и массообмена, когда на охлаждающей
поверхности нет слоя инея или он только
начинает образовываться. Зависимость
E) может быть использована для
приближенного расчета толщины слоя
инея на оребренной поверхности при
естественной конвекции воздуха.
— Коэффициент теплоотдачи при
сухом режиме практически не зависит
от температуры охлаждаемого воздуха,
однако существенно зависит от
перепада температур воздуха и
охлаждающей поверхности.
Подтверждена аналогия между
процессами тепло- и массообмена для
горизонтальных оребренных поверхностей
в условиях естественной конвекции
воздуха в пределах изменения критерия
GrPr от 10s до 107.
Список использованной литературы
1. Гачилов Т. С. Наружный теплообмен в
малых испарителях с естественной конвекцией
воздуха. — Холодильная техника, 1970, № 10,
с. 37—43.
2. Иоффе Д. М. Камерные охлаждающие
батареи из ребристых труб. — Холодильная
техника, 1955, № 2, с. 23—31.
3. Куры лев Е. С, Фатхи Исмаил Абдель
Аал . Экспериментальное исследование
теплообмена охлаждающей ребристой поверхности
при естественной циркуляции воздуха. —
Холодильная техника, 1982, № 8, с. 34—37.
4. Чу клин С. Г., Мартыновский В. С,
Мельцер Л. 3. Холодильные установки.
М.: Госторгиздат, 1961, 472 с.
5. Эль-Риди-Медхат Котб,
Калинин Л. Г., Чум а к И. Г. Исследование тепло-
и массообмена на гладких трубах тепловым
и оптическим методами. — Холодильная
техника, 1975, № 4, с. 35—38.
УДК 621.565:621.515
ТУРБОХОЛОДИЛЬНЫЕ
УСТАНОВКИ МАЛОЙ
ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
Канд. техн. наук С. 3. ЖАДАН,
канд. техн. наук А. Б. БАРЕНБОЙМ,
Л. А. СТЕПАНОВА
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Для охлаждения аппаратуры на
транспорте в Одесском технологическом
институте холодильной
промышленности разработаны два варианта турбо-
32
холодильных установок — холодопроиз-
водительностью 10 и 8 кВт. Один
вариант предназначен для охлаждения
воздуха, другой — теплоносителя. В
качестве рабочего вещества использован
хладагент R113.
Турбохолодильная установка для
поддержания необходимой температуры
воздуха внутри транспортного объекта
(рис. 1,а) включает бессальниковый
одноступенчатый центробежный
компрессор 5/ воздушный трубчато-ребри-
стый конденсатор /, дроссельный орган
и трубчато-пластинчатый воздухоохла-

Рис. 1. Принципиальные схемы турбохолодильных
установок для охлаждения воздуха (а) и
теплоносителя (б):
/ — воздушный трубчато-ребристый конденсатор; 2 —
соленоидный вентиль; 3 — ресивер; 4 — дроссельная шайба;
5 — центробежный компрессор; 6 — фильтр; 7 — трубчато-
пластинчатый воздухоохладитель; 8 — капиллярная трубка;
9 — отделитель жидкости; 10 — испаритель; // — бак;
12 — центробежный насос
дитель 7. При работе установки
центробежный компрессор отсасывает пары
хладагента из воздухоохладителя и
нагнетает их в конденсатор.
Сконденсировавшийся хладагент собирается в
жидкостных коллекторах конденсатора,
выполняющих роль ресивера 3, и затем,
пройдя соленоидный вентиль 2 и фильтр
6, разделяется на два потока —
основной и вспомогательный. Основной поток
через капиллярную трубку 8 поступает
в воздухоохладитель, а
вспомогательный направляется через дроссельные
шайбы 4 в корпус компрессора, где
кипит при давлении всасывания,
охлаждая электродвигатель и смазывая
подшипники. Из корпуса компрессора пары
хладагента отводятся во всасывающий
трубопровод и смешиваются с основным
потоком, поступающим в компрессор.
Турбохолодильная установка для
охлаждения теплоносителя (см.
рис. 1, б) состоит из контуров
хладагента и теплоносителя. В первый входят
г центробежный компрессор 5,
воздушный конденсатор 1, ресивер 3, фильтр 6,
капиллярная трубка 8, отделитель
жидкости 9 и испаритель 10, во второй —
бак 11с электронагревателями для
подогрева теплоносителя, центробежный
насос 12 и соединительные
трубопроводы.
В процессе работы установки пары
хладагента из испарителя через
отделитель жидкости отсасываются
компрессором и затем направляются в
конденсатор. Отепленный теплоноситель,
поступающий от потребителя, сливается
в бак и насосом подается в испаритель.
Установка выполнена в виде агрегата
шкафного типа.
В обеих установках ис-пользован один
и тот же малорасходный
центробежный компрессор со встроенным
высокочастотным электродвигателем D00 Гц),
отличающийся простотой конструкции,
низкими уровнями шума и вибрации,
малыми габаритными размерами и
массой. В турбокомпрессоре (рис. 2)
применена ступень насосного типа с
безлопаточным диффузором и боковой
улиткой с сечением, близким к круглому.
Рабочее колесо расположено на валу
консольно. Основной диск колеса имеет
фрезерованные лопатки переменной
толщины с цилиндрическими
образующими. Конический покрывающий диск
крепят к основному заклепками. Для
сокращения осевой протяженности
лабиринтные уплотнения на основном и
покрывающем дисках колеса
выполнены торцовыми. Привод колеса — от
встроенного электродвигателя, ротор
которого напрессован на вал, а статор
установлен в корпусе компрессора.
Асинхронный электродвигатель
выполнен на базе серийно выпускаемого
электрошпинделя Ш-24/5,5. Тепло от
электродвигателя отводится жидким
хладагентом, подаваемым в корпус
электродвигателя через капиллярные
сверления. Ротор компрессора
вращается в двух сдвоенных высокоскоростных
радиально-упорных шарикоподшипник
зз

Рис. 2. Малорасходный центробежный
компрессор:
/ — рабочее колесо; 2 — диффузор; 3 — улитка; 4 — ротор;
5 — статор; 6 — корпус; 7 — распределитель; 8 —
высокоскоростные радиально-упорные подшипники; 9 — пружина
ках. Малые осевые усилия и
неизменность их направления при работе на
нерасчетных режимах позволили
применить односторонне действующую
пружину, одновременно являющуюся
демпфером при возникновении осевых
вибраций ротора. Подшипники
смазываются жидким хладагентом с примесью
масла. Жидкость подается в
подшипники раздельно. В левый подшипник
хладагент поступает через сверления
в валу. Расход хладагента на смазку
опор и охлаждение электродвигателя
не превышает 7% от общего количества.
Для определения наиболее
экономичной ступени малорасходного
центробежного компрессора были испытаны
восемь компрессорных ступеней,
отличавшихся геометрией проточной части.
Исследовано влияние входного угла
лопаток рабочего колеса р,, ширины
каналов на входе Ьх и выходе Ь2 рабочего
колеса, подрезки колеса по наружному
диаметру D2, ширины безлопаточного
диффузора 63> а также осевого зазора
для ступени полуоткрытого типа [2].
Приняты следующие геометрические
размеры: ?>2=0,17 м, Dx =0,068 м,
d0 = 0,04 м, р2 = 15°, р,=28°, 62 =
34
= 0,0046 м, ^=0,0046 м, &3=0,0037 м,
D4=0,204 м, z=14 (D,, D4, ^ —
диаметр соответственно рабочего колеса
у начала лопаток, на входе в улитку,
втулки; р2 — угол лопатки на входе;
z — число лопаток).
Характеристики центробежного
компрессора, полученные при изменении
частоты вращения, температуры
конденсации и расхода хладагента на
охлаждение электродвигателя и смазку
опор, приведены в работе [3].
На рис. 3 представлены
характеристики компрессора при постоянной
частоте питающего тока D00 Гц) и
различных температурах конденсации в
виде зависимостей потребляемой
мощности N3J степени повышения давления
8 Ю 12 Q01KBm
Рис. 3. Характеристики центробежного
компрессора при различных температурах конденсации:
О - *К = 6С°С- Д - fK = 50°C;# - f=40° С

я и температуры кипения t0 от холодо-
производительности Q0. Наибольшая
холодопроизводительность
соответствует режиму /0=24°С, /К=60°С и
составляет 14,ЗгкВт при потребляемой
мощности 6,2 кВт. Максимальная степень
повышения давления (я=4,5) получена
при *К=60°С. Наиболее экономичные
режимы работы находятся в области
высоких значений температуры
конденсации.
В целях уменьшения металлоемкости
турбокомпрессорной установки для
охлаждения воздуха теплообменные
аппараты выполнены из алюминиевых
сплавов. Секция конденсатора набрана из
оребренных плоских алюминиевых
трубок. До сборки трубки предварительно
осаживают на прессе таким образом,
чтобы их основная часть и ребра стали
овальными, а концы трубок сохранили
круглую форму. Батареи
воздухоохладителя собирают из алюминиевых
трубок, на которые надевают
штампованные^ алюминиевые пластины.
При создании турбохолодильной
установки для охлаждения
теплоносителя особое внимание было уделено
разработке высокоэффективных
испарителей с кипением хладагента в щелевых
каналах, ширина которых соизмерима
с величиной отрывного диаметра
пузырька. В таких каналах при
сравнительно низких плотностях теплового
потока, характерных для испарителей
холодильных машин, происходит
быстрый переход от пузырькового кипения
к пробковому и кольцевому с более
высокими значениями коэффициентов
теплоотдачи. Совместно с ЛТИХП
разработаны испарители двух типов:
пластинчатый и щелевой.
Пластинчатый испаритель состоит из
вертикально расположенных
гофрированных пластин ленточно-поточного
типа, сваренных в виде единого блока
и образующих чередующиеся каналы
шириной 2 мм для хладагента и 2,5 мм
для теплоносителя. Конструкции
пластинчатых аппаратов даны в работе [1 ].
Испаритель щелевого типа (рис. 4)
представляет собой кожухотрубныи
аппарат, в корпусе 2 которого находится
горизонтальный пучок труб 3 с
насаженными на них вертикальными
пластинчатыми ребрами 6, образующими
щелевые каналы для кипения
хладагента. Трубы закреплены в трубных
досках 4. В боковых крышках 5 имеются
перегородки для создания ходов по
теплоносителю.
Рис. 4. Испаритель щелевого типа:
/ — патрубок; 2 — корпус; 3 — пучок труб; 4 — трубная
доска; 5 — крышка; 6 — пластинчатые ребра; 7,8 — штуцер;
9 — распределительная решетка
Испарители пластинчатого и
щелевого типа испытывали при одинаковых
тепловых нагрузках, расходах
теплоносителя и температурах кипения. В
процессе испытаний определяли
температуру теплоносителя на выходе из
испарителя, коэффициент теплопередачи
при изменении плотности теплового
потока, скорость теплоносителя и
гидравлическое сопротивление аппаратов
по теплоносителю.
На рис. 5 приведена зависимость
коэффициента теплопередачи k
испарителей от скорости теплоносителя w при
различных значениях плотности
теплового потока q. Гидравлическое
сопротивление пластинчатого испарителя при
изменении скорости теплоносителя от
0,07 ло-0,15 м/с равно @,09-^-0,14) X
X'10s Па. Сопротивление испарителя
щелевого типа по теплоносителю
составляет A,12-М,64) • 105 Па. При
одинаковых расходах и температурах
теплоносителя на входе в аппарат и
температурах кипения удельные
показатели испарителя щелевого типа,
несмотря на повышенное гидравлическое
сопротивление, лучше, чем
пластинчатого. Так, удельные объем и масса
щелевого испарителя соответственно в 1,4 и
1,9 раза меньше, чем эти же показатели
для пластинчатого испарителя. Поэтому
35

к, Вт/(м2к)
WO
осп
0,07 0,09 0,11 О, Г J и/, м/с
а
W U5 2,0 2,5 3,0 W, м/с
Рис. 5. Зависимость коэффициента теплопередачи
k испарителей от скорости w теплоносителя при
различных значениях плотности теплового
потока q:
а — пластинчатый испаритель:
О — q= 1370 Вт/м2;# — о= 1670 Вт/м2;
б — испаритель щелевого типа:
? _ О = 4230 Вт/м2; Л — о = 5150 Вт/м2;
±—о = 1910 Вт/м2;
X —? = 5850 Вт/м2
в установке использован испаритель
щелевого типа.
Работа турбохолодильных установок
возможна в трех режимах: ручном,
вентиляционном (циркуляционном) и
автоматическом. Система автоматического
управления обеспечивает поддержание
постоянного режима работы, защиту
силовых цепей и цепей управления от
короткого замыкания, а также световую
сигнализацию.
Проведенные приемочные испытания
турбохолодильных установок показали
соответствие их основных
характеристик требованиям технического
задания.
Технико-экономическое
сопоставление характеристик показало, что по
массо-габаритным показателям
разработанные турбохолодильные установки
Техническая характеристика
турбохолодильной установки
для охлаждения
воздуха
Холодопроизводительность при /0 = 25°С
и *к = 60°С, кВт Ю
Производительность по воздуху, м3/с 1,1
Температура охлажденного воздуха, °С 35
Потребляемая мощность (суммарная),
кВт, не более 8,5
Ток переменный трехфазный
напряжением, В 220
частотой, Гц 400
Масло ХФ 12-
Масса, кг 180
Техническая характеристика
турбохолодильной установки
для охлаждения теплоносителя
Холодопроизводительность при tQ =
= 17°С и /К = 60°С, кВт
Производительность по
теплоносителю, м3/с
Температура теплоносителя на
выходе из агрегата, °С
Потребляемая мощность
(суммарная), кВт
Ток переменный трехфазный
напряжением, В
частотой, Гц
Масса теплоносителя, кг
Масло
Габаритные размеры агрегата, мм
18
Масса, кг
0,001
20±2
10,5
220
400
24
ХФ 12-18
ИООХПООХ
Х1200
400
превосходят существующие установки
равной холодопроизводительности,
выпускаемые для аналогичных целей.
Список использованной литературы
1. Барановский Н. В., Ков а л енко Л. М.,
ЯстребенецкийА. Р. Пластинчатые и
спиральные теплообменники. М.: Машино-
строениех 1973, 160 с
2. Баренбойм А. Б., Степанова Л. А.
Результаты экспериментального исследования
и доводки проточной части малорасходного
фреонового турбокомпрессора. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Киев, 1976,
вып. 23, с. 27—30.
3. Степанова Л. А. Исследование влияния
режимных параметров на характеристики
малорасходного фреонового
турбокомпрессора. — В кн.: Холодильная техника и
технология. Киев, 1979, вып. 28, с. 31—34.
36

УДК 621.57.004.67.001.24@83.75)
Систематизация показателей
надежности для различных типов
холодильных компрессоров, анализ данных по
трудоемкости ремонтных работ в
различных ведомствах, сбор сведений о
численности ремонтного персонала на
объектах эксплуатации и изучение
норм трудоемкости слесарно-сборочных
работ по заводским технологическим
процессам позволили уточнить объем,
содержание и периодичность
проведения плановых ремонтов холодильного
оборудования.
Среднегодовая трудоемкость ремонта
эксплуатируемых в настоящее время
основных типов холодильных
компрессоров и все необходимые для ее
определения данные приведены в
табл. 1. Эти данные существенно
отличаются от ранее опубликованных
[1-4].
лась в 1,2—1,8 раза
Таблица 1
Холодопро-
изводитель-
ность,
кВт (база

компрессора)
3,5—12
(I)
12—35
(П)
35—100
(III)
115—250
(IV)
Компрессор
ФВ6
2ФВБС4
2ФВБС6
2ФУБС9
2ФУБС12
2ФУУБС18
2ФУУБС25
ФУ12
ФУУ25
ПБ10
ПБ14
ПБ20
ПБ28
АВ22
АУ45
АУУ90
ФВ20
ФУ40
ФУУ80
ПБ40
П40
ПБ80
П80
П110
П220
АВ100
АУ200
ДАУ50
ДАУ80
Ресурс до

капитального ремонта
(ресурс до
списания),
ч
33000
| 33000
33000
33000
33000
33000
33000
33000
33000
36000
36000
36000
! 36000
27500
27500
27500
30000
30000
30000
30000
30000
30000
30000
1 33000
33000
25000
25000
21000
21000
Срок
службы до
капитального
ремонта
(срок
службы до
списания) ,
лет
6,6
6,6
6,6
9,4
9,4
16,5
9,4
9,4
9,4
10,2
10,2
10,2
1 10,2
6,87
6,87
6,87
8,57
8,57
8,57
7,5
7,5
7,5
7,5
7,3
7,3
5,5
5,5
3,8
3,8
Число
ремонтных
циклов за
срок
службы
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
Ремонтные единицы, чел • ч
для
технического

обслуживания
2,2
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,2
2,2
1,8
1,8
1,8
1,8
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,1
2,2
2,1
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
для
текущего
ремонта
4,5
4,3
4,3
4,3
4,3
4,3
4,3
4,5
4,5
3,6
3,6
3,6
3,6
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
3,7
3,8
3,7
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
для
среднего
ремонта
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,0
5,0
5,0
5,0
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
для

капитального

ремонта
12
12
12
—
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12

Категория

сложности

ремонта,
«ср.
3
3
3
5
5
8
8
5
8
3
3
5
5
7
11
17
8
12
18
10
10
16
16
19
28
18
27
28
36
Сред-
негодо-
$ая

доемкость

ремонта,
чел • ч
9,3/13,8*
9,25
11,0
7,5
9,8
6,83
15,7
10,1
16,2
4,64
5,7
7,74
9,5
44,3
69,6
107,6
25,7
38,5
57,7
34,4
34,9
55,0
55,9
68,2
100,5
92,0
138,0
207,0
266,0
О ТРУДОЕМКОСТИ РЕМОНТА
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ,
А. В. ТАЛАНОВ, И. Г. ХАЗАНОВ
ВНИИхолодма ш
В десятой и одиннадцатой
пятилетках в подотрасли холодильного
машиностроения проводилась
планомерная работа по совершенствованию
холодильного оборудования: осваивались
новые, более безотказные и
долговечные типы холодильных
компрессоров, отрабатывались конструкции
серийно выпускаемых холодильных
машин и технологические процессы их
изготовления, внедрялись новые
прогрессивные материалы. В результате
безотказность и долговечность
холодильного оборудования к настоящему
времени по сравнению с 1975 г. повыси-
37

Продолжение
Холодопро-
изводитель-
ность,
кВт (база
Kv>Mll J/С С*
сора)
350-500
(V)
600—1400
(VI)
Свыше
1500
(VII)
Компрессор
АУУ400
ВХ350
АО600П
АО1200П
ДАОН175П
ДАОН350П
ДА0275П
ДАО550П

Турбокомпрессор,
входящий в
агрегат АТКА-
735

Турбокомпрессор,
входящий в
агрегат
АТКА-545

Турбокомпрессор,
входящий в
агрегат
АТКП-435

Турбокомпрессор,
входящий в
машину
ХТМФ235М-
2000

Турбокомпрессор,
входящий в
машину
ХТМФ248-
4000

Турбокомпрессор,
входящий в
машину
ТХМВ-2000

Турбокомпрессор,
входящий в
машину
ХТМФ348-
4000
Ресурс
до
капитального
ремонта
(ресурс до
списания),
ч
25000
50000
30000
30000
30000
30000
30000
30000
50000
50000"
50000
50000
50000
50000
50000
Срок
службы
до
капитального
ремонта
(срок
службы
до
списания), лет
5,5
ПЛ
6,0
6,0
5,4
5,4
5,4
5,4
7,14
7,14
7,14
14,28
14,28
14,28
7,14
Число
ремонтных
циклов
за срок
службы
3
2
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
3
Рем
для
технического

обслуживания
2,2
1,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
U
и
U
1,1
1,1
1,1
1,1
онтные единицы, чел • ч
ДЛЯ
текущего
ремонта
3,8
2,8
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
2,1
ДЛЯ
среднего
ремонта
5,0
4,5
5,5
5,51
5,5
5,5
5,5
5,5
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
ДЛЯ

капитального

ремонта
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12

Категория
ности

ремонта,
*с.Р.
41
25
48
78
53
85
51
83
125
128
ПО
80
0
75
90


негодовая


доемкость

ремонта,
чел • ч
209,0
72,3
232,0
377,0
284,0
456,0
274,0
446,0
355,0
364,0
312,0
103,0
116,0
97,0
256,0
В числителе указано значение для низкооборотных компрессоров, в знаменателе — для высокооборотных.
Среднегодовую трудоемкость
ремонта компрессоров рассчитывают по
формуле:
\и —
(RTnT+Rcnc+LRK)Kcp
где /?т, /?t, RK — ремонтные единицы
соответственно для текущего,
среднего и капитального
ремонтов, чел • ч;
к,
количество текущих и
средних ремонтов за
ремонтный цикл;
коэффициент, зависящий
от числа ремонтных
циклов за срок службы
(L= 0; 0,5 и 0,66 при
числе ремонтных циклов 1, 2 и
3 соответственно);
категория сложности
ремонта;
Тсл — срок службы до капиталь-
с.р
38

ного ремонта, лет,
*сл = * р.к/т»
Грк - ресурс (наработка) до
капитального ремонта, ч;
т — среднегодовая
наработка, ч.
Уточненная среднегодовая наработка
холодильного оборудования в
зависимости от области его применения
приведена в табл. 2.
Однако на практике чаще
приходится оперировать категорией
«среднегодовая трудоемкость ремонта
холодильной машины» (например, при
расчете численности ремонтного персонала,
установлении штатов компрессорных
цехов). Ее определяют как сумму
среднегодовых трудоемкостей ремонтов
компрессорного агрегата, конденсатора
и испарителя:
Среднегодовая трудоемкость ремонта
компрессорного агрегата
Таблица 2
Холо допроиэво ди тель -
ность, кВт (база
компрессора)
3,5—35 (I и II)
ЭЬ—100 (III)
115—250 (IV)
350—500 (V)
600—1400 (VI)
Свыше 1500
(VII)
Двухступенчатые
агрегаты
Компрессоры — основные
представители базы
2ФВБС4, 2ФВБС6, ФВ6,
2ФУБС9, 2ФУБС12,
2ФУУБС25, ПБ10, ПБ14,
ПБ20, ПБ28
2ФУУБС18
АВ22, АУ45, АУУ90, ФВ20,
ФУ40, ФУУ80, ПБ40, П40,
ПБ80, П80
П110, П220, АВ100, АУ200
АУУ400, ВХ350
АО600П, АО1200П 1
ДАОН175П, ДАОН350П,
ДА0275П, ДАО550Г1
Турбокомпрессоры,
входящие в состав агрегатов и
машин ATKA-735,
ATKA-545, АТКП-435,
ХТМФ235М-2000,
ХТМФ348-4000
Турбокомпрессоры,
входящие в состав машин
ХТМФ248-4000, TXMB-2000
АД 130, АД260, ДАУ50,
ДАУ80
Основная область применения компрессоров
Предприятия торговли и
общественного питания
Кондиционеры
Железнодорожный транспорт
Молококомбинаты, плодоовощные
базы
Системы кондиционирования воздуха,
судовые машины
Распределительные холодильники,
мясокомбинаты, предприятия
пищевой промышленности
Распределительные холодильники,
мясокомбинаты
Крупные мясокомбинаты,
распределительные холодильники
Морозильные камеры
производственных холодильников
Предприятия нефтехимической
промышленности
Системы кондиционирования воздуха
Морозильные камеры
производственных холодильников и
рыбопромысловых судов
Среднегодовая
наработка
компрессора, ч
5000
3500
2000
4000
3500
4500
4500
5000
5500
7000
3500
5500
39

Таблица 3
Холо до производительность,
кВт (база компрессора)
3,5-12 (I)
12-35 (II)
35—100 (III)
Аммиачные
Фреоновые
Новые многоагент-
ные
115-250 (IV)
400—500 (V)
600—1400 (VI)
Свыше 1500 (VII)
Среднегодовая
трудоемкость
ремонта
компрессорного агрегата
(среднегодовая
трудоемкость
компрессора принята
за единицу)
1,05
1,05
1,15
1,15
1,15
1,15
1,3
1,25
1,4
Среднегодовая трудоемкость
ремонта
аппаратов,
трудоемкости ремонта компрессорного
конденсатора
водяного
охлаждения
18
17
12
18
20
18
28
15
1 14

воздушного
охлаждения
15
14
10
15
17
15
23
—
—


хоохладителя
17
16
12
17
17
17
26
—
—

панельного
_
—
8
12
12
12
18
9
—
% от среднегодовой
агрегата
испарителя
кожухот
с
межтрубным
кипением
22
20
15
22
22
22
34
19
18
рубного
с внутри-
трубным
кипением
15
14
10
15
15
15
23
—
—
камерных
батарей
и
морозильных камер
10
9
7
10
10
10
14
7
—
Примечания., 1. Для расчета среднегодовой трудоемкости ремонта агрегатов и машин с бессальни-
ковыми компрессорами введено условное понятие «компрессорный агрегат с бессальниковым
компрессором», для которого переходный коэффициент от компрессора к агрегату составляет 1,03 для I и II баз
и 1,1 для III базы.
2. Среднегодовая трудоемкость ремонта конденсаторов и испарителей включает трудоемкость
ремонта запорной арматуры, приборов регулирования и вспомогательной аппаратуры.
где k — переходный коэффициент от
трудоемкости компрессора к трудоемкости
компрессорного агрегата.
В табл. 3 приведена среднегодовая
трудоемкость ремонта компрессорных
агрегатов, конденсаторов и
испарителей. Эти данные позволяют
определить среднегодовую трудоемкость
ремонта компрессорно-конденсаторных
агрегатов и холодильных машин.
Среднегодовую трудоемкость
ремонта двухступенчатых агрегатов,
состоящих из двух автономных
компрессорных агрегатов, рассчитывают по
формуле:
5д.а = 1,1Eа1 + 5а2),
где Sal, Sa2 — среднегодовая трудоемкость
ремонта компрессорного агрегата
соответственно низкой и
высокой ступени.
Приведенные данные о
трудоемкости ремонтов компрессоров,
компрессорных агрегатов и холодильных
машин позволяют эксплуатационникам
определять общую трудоемкость
ремонтов холодильной установки, выявлять
потребность в рабочей силе
(слесарях-ремонтниках) и рассчитывать
затраты на ремонт холодильной
установки.
Список использованной литературы
1. Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г
Трудоемкость ремонтных работ и нормы
численности ремонтного персонала
холодильных установок. — Холодильная техника,
1972, № 5, с. 21—26.
2. Временное положение о системе
планово-предупредительного ремонта фреоновых
холодильных компрессоров. М.: ВНИИхолод-
маш, 1973, с. 1—88.
3. Временное положение о системе
планово-предупредительного ремонта аммиачного
холодильного оборудования. М.: ВНИХИ,
ВНИИхолодмаш, 1975, с. 1—85.
4. Эксплуатация холодильников.
Справочник. М.: Пищевая промышленность, 1977,
с. 108—127.
40

УДК 725.355D7 + 57) (-17)
ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
КАМЕР С НУЛЕВЫМИ
ТЕМПЕРАТУРАМИ ДЛЯ СЕВЕРНЫХ
РАЙОНОВ СССР
Канд. техн. наук А. Я. ЭГЛ ИТ, Л. В. СИДОРОВА
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ
В НИКТИхолодпром
При проектировании ограждающих
конструкций объектов с температурой
воздуха, близкой к 0°С, следует
учитывать наличие в зимнее время
обратного потока водяного пара. Наиболее
интенсивен этот поток в ограждающих
конструкциях объектов, расположенных
на севере нашей страны, где зимний
период характеризуется стабильно
низкими температурами. В таких объектах
рекомендуется [1] монтировать парои-
золяцию с обеих сторон теплоизоляции.
Авторами аналитически исследована
интенсивность увлажнения различных
вариантов ограждающих конструкций:
с теплоизоляцией со стороны камеры
(традиционный метод), с
дополнительным слоем теплоизоляции с их
наружной стороны, а также панелей типа
«сэндвич», совмещающих функции
строительной конструкции и
теплозащитного устройства.
Многолетний опыт эксплуатации
большого числа холодильников
показал, что проектные характеристики
теплоизоляции, расположенной со стороны
камеры, ухудшаются из-за
особенностей тепловлажностных режимов
холодильных камер (постоянная
отрицательная температура, оттаивание
приборов охлаждения, высокая
влажность) . Теплоизоляция в этих условиях
увлажняется и теряет свои
теплозащитные свойства.
Панели типа «сэндвич» обладают
рядом преимуществ по сравнению с
предыдущим вариантом, однако они
дороги, имеют ограниченные
типоразмеры и их нельзя эффективно и экономно
использовать для
капитально-восстановительного ремонта изоляционных
конструкций действующих холодильников.
Монтаж дополнительной наружной
теплоизоляции,особенно с применением
клеевых материалов, на ограждающих
конструкциях, позволяет создать
наружный теплозащитный слой любых
конфигураций и типоразмеров. Это
особенно важно при восстановлении
теплозащитных свойств ограждений. Опыт
эксплуатации разработанной во
ВНИКТИхолодпроме многослойной
клеевой теплоизоляции,
смонтированной на холодильниках некоторых
мясокомбинатов, показал, что она
способствует улучшению эксплуатационных
характеристик ограждающих
конструкций и холодильных камер. В
частности, не увлажняется дополнительная
наружная теплоизоляция, высыхает
увлажненная внутренняя изоляция,
которая не была удалена, улучшается теп-
ловлажностный режим строительных
конструкций.
Для прогнозирования состояния
изоляционных и строительных конструкций
при их длительной эксплуатации
необходимо с возможно большей точностью
рассчитать процесс тепломассообмена
в таких сложных системах.
Авторами в основу расчета положен
широко известный метод стационарной
диффузии водяного пара через
ограждения [3]. Основное допущение
метода — постоянство потоков тепла и
влаги через ограждение, в
рассматриваемом периоде. Предположение о
стационарности теплового потока не вносит
заметных искажений в результаты
расчета и используется [3] даже при
исследовании совместного движения
пара и влаги методом
нестационарного влагопереноса. Однако допущение
о стационарности потока водяного
пара ощутимо искажает динамику
процесса и не дает действительной
картины изменения влажности материалов
ограждения. Тем не менее
используемый метод позволяет получить ответ
на два принципиально важных вопроса:
будет ли гарантировано ограждение от
конденсации влаги и каким окажется
в нем годовой баланс влаги. ,.
Рассматривали стандартное
ограждение (рис. I, а) с теплоизоляцией
из ПСБ С. Коэффициент теплопередачи
ограждения равен 0,45 Вт/(м2 • К) [2].
Расчет выполняли для климатических
условий Коми АССР, близких к
экстремальным для северных районов СССР.
В таком ограждении на стыке
теплоизоляции и пароизоляции с ноября
начинается конденсация влаги
(рис. 2 а), которая продолжается до
марта при все увеличивающейся, в
основном в сторону кирпичной кладки,
зоне конденсации. Общее количество
сконденсировавшейся влаги за указан-
41


Наружная cpmfa

Наружная среде
Камера
7 3 U
0,02
0,38
_щ\
Камера
Рис. 1. Ограждение камеры с нулевой
температурой:
а — стандартное; б — ВНИКТИхолодпрома;
/ — штукатурка; 2 — кирпичная кладка; 3 — пароизоляция;
4 — теплоизоляция; 5 —- стальной лист
ный период составляет 0,955 кг/м2.
Осушается ограждение со все
возрастающей интенсивностью с апреля до
середины июля.
Учитывая, что даже временная
конденсация такого количества влаги
нежелательна, были рассмотрены иные
варианты ограждения. Отказ от па-
роизоляционного слоя позволил снизить
количество конденсирующейся влаги до
0,735 кг/м2, так как исчез барьер
с холодной стороны теплоизоляции.
Осушение теплоизоляции при этом
заканчивается в начале июля.
Расположение слоя пароизоляции сопротивлением
паропроницанию 1,11 м2 • ч«МПа/кгна
(внутренней поверхности ограждения
приводит к появлению двух зон
конденсации: в зимний период — на стыке
пароизоляция — теплоизоляция, в
летний период — на стыке
теплоизоляция — внутренняя штукатурка.
Количество конденсирующейся влаги за
год резко снижается (до 0,310 кг/м2),
однако она не отводится из изоляции,
что приводит к ее накоплению.
39,9 Щ
RniM24-Mf1a/K2
53,7 65,267,7
5,88,2
WW 53,7 65,267,7
Яп,м2ч-мПа/кг
Рис. 2. Зависимость
парциального давления р пара у поверхности
ограждения и на границах слоев
и давления р" насыщенного
водяного пара в слоях
ограждения от сопротивления Rn
паропроницанию:
а — стандартное ограждение; б —
ограждение ВНИКТИхолодпрома; / —
штукатурка; 2 — кирпичная кладка; 3 —
пароизоляция; 4 — теплоизоляция; 5 —
стальной лист; — t мес =
= —9,9°С (условия ноября); —
ср. мес
= — 17,3 (зимние условия)
42

ВНИКТИхолодпромом совместно с
Институтом холодильного хозяйства
(Магдебург, ГДР) разработан способ
монтажа дополнительной
теплоизоляции для улучшения теплозащитных
свойств ограждений холодильников.
При этом на наружные
железобетонные, кирпичные стены и на
покрытие холодильника накладывают
теплоизоляционный, пароизоляционныи и
защитный облицовочный слои. В
процессе эксплуатации старая
теплоизоляция осушается, и частично
восстанавливаются ее теплотехнические
свойства.
В таком ограждении (рис. 2, б) в
результате нанесения тепло- и пароизо-
ляции снаружи интенсивность
конденсации на стыке пароизоляция —
внутренний слой теплоизоляции снижается.
Общее количество конденсирующейся
влаги составляет 0,533 кг/м . При
отказе от внутренней пароизоляции (см.
рис. 1,6) в этой конструкции общее
количество конденсата сокращается до
0,374 кг/м2.
Перенос пароизоляции,
расположенной между внутренней теплоизоляцией
и ограждением, на внутреннюю
поверхность ограждения, даже при ее
незначительной паропроницаемости (Rn =
= 1,1 м2 • ч • МПа/кг) исключает
конденсацию влаги в период с апреля
по ноябрь и снижает общее
количество конденсата до 0,11 кг/м2
(рис. 3).
Нами проведены аналитические
исследования по определению
сопротивления паропроницанию пароизоляции,
при которой отсутствует зона
конденсации в ограждении. Результаты
исследований приведены в таблице.
Установлено, что для объектов с
температурой воздуха, близкой к 0°С,
расположенных в областях, где сред-
* немесячная температура наружного
воздуха не превышает —12°С,
пароизоляционныи слой в ограждающих
конструкциях не нужен. При более низких
среднемесячных температурах следует
предусматривать пароизоляционныи
слой на внутренней поверхности
ограждения. Требуемое сопротивление
паропроницанию этого слоя даже при
наружных температурах, близких к
экстремальным для условий северной
части СССР, можно обеспечить,
применяя традиционные материалы,
например битумные мастики.
Пароизоляционные слои, гарантируя
кг/мг
0,200
0,100
W&.
^
Л
XI XII I и т iv v vi vii via ix хъмес
Рис. 3. Изменение количества конденсата W для
различных конструкций ограждений со слоем
пароизоляции на внутренней поверхности за
первый год эксплуатации:
/ — стандартное ограждение; 2 — ограждение с наружной
теплоизоляцией и внутренней пароизоляцией
Среднемесячная
температура самого
холодного месяца,
°С
Выше — 12
— 12
—20
Ниже —25
Требуемое сопротивление
паропроницанию слоя
пароизоляции /?п,
м^ • ч • МПа/кг
Отсутствует
1,14
2,01
. 3,35
отсутствие зоны конденсации во
внутреннем слое теплоизоляции, не
прекращают, однако, полностью обратного
потока водяного пара. Поэтому при
отрицательных температурах водяной
пар движется к наружной поверхности
ограждения и конденсируется на
металлической облицовке наружного слоя
теплоизоляции. Величина обратного
потока водяного пара невелика, и в летний
период весь конденсат высыхает.
Это следует учитывать при
реконструкции ограждений действующих
холодильников. Если наружный слой
теплоизоляции наносят в августе —
сентябре, то могут создаться условия для
интенсивного движения водяного пара
из увлажненного материала
внутреннего слоя теплоизоляции к
облицовочному металлу. Очевидно, что
реконструкцию ограждений для предприятий
северной зоны следует планировать
так, чтобы работы оканчивались в
июне — июле.
По результатам проведенной работы
можно сделать следующие выводы.
— Разработанная новая
ограждающая конструкция охлаждаемого
объекта предотвращает увлажнение
теплоизоляции.
— В новых ограждающих конструк
43

диях для камер с температурами,
близкими к 0°С, необходимо создавать па-
]роизоляционный слой на внутренней
поверхности ограждения.
— Целесообразно в нормативных
документах проектных организаций для
камер с температурами, близкими к
О °С, наряду с районированием по
среднегодовой температуре СССР, для
северных зон ввести деление по
среднемесячной температуре самого
холодного месяца.
Список использованной литературы
1. Кур ыл ев Е. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. Л.: Машиностроение,
1980, 621 с.
2. СНиП И—А. 7—62. Климатология. М..
Госстрой СССР, 1961, 250 с.
3. Фокин К. Ф. Строительная теплотехника
ограждающих частей зданий. М.: Стройиздат,
1973, 287 с.
УДК 637.5.037:537.3
влияние электростимуляции
на качество охлажденного
МЯСА
Г. А. БАЛАНДИНА, В. Н. ЗАЙЦЕВ
ВНИКТИхолодпром
В последние годы как у нас в
стране, так и за рубежом определилась
тенденция к интенсификации
охлаждения мяса в целях уменьшения потерь
массы, сокращения продолжительности
процесса и увеличения
производительности камер охлаждения.
Однако, как показали результаты
исследований ряда ученых, повышение
скорости охлаждения горяче-парного
мяса приводит к ухудшению его
консистенции (увеличивается жесткость).
Поэтому мясо необходимо
дополнительно обработать, чтобы получить
продукт высокого качества.
На предприятиях США, Австралии,
Новой Зеландии и, Швеции
распространен способ размягчения (тендериза-
ция) мяса с помощью электрического
тока — электростимуляция.
Рядом исследователей изучено
влияние электростимуляции на
микробиологические показатели охлажденного
мяса. Однако полученные ими
результаты весьма противоречивы. Одни
наблюдали снижение содержания бактерий
на мясе в результате
электростимуляции, другие не выявили заметной
разницы между опытными и контрольными
образцами.
Берри и Котула [6] указывают,
что на электростимулированном
охлажденном мясе отмечается снижение
аэробных микроорганизмов и
бактерий группы кишечной палочки.
Английские исследователи считают,
что при пропускании электрического
тока через пищевые продукты бактерии
устремляются к положительному
полюсу. Импульсы электрического тока
оказывают губительное воздействие на
бактерии и плесневые грибы.
По мнению Роккача [8],
электростимуляция удлиняет на 2 сут лаг-фазу
у психротрофных бактерий, а это,
в свою очередь, увеличивает
продолжительность хранения электростимули-
рованной рубленой говядины.
При изучении влияния
электростимуляции на микрофлору мяса после
созревания Халл и другие [7] не
выявили заметных различий в количестве
микроорганизмов в контрольных и
опытных образцах.
Работы отечественных
исследователей [3] показали, что воздействие
электрического тока на мышечную
ткань вызывает резкое снижение ве-
Показатели
Величина рН
Влагоудерживающая способность
Напряжение среза, кг/см2
Усилие на разрыв, кг/см2
Q
Значения показателей в процессе хранения
3 ч
о
6,0
63,1
5,1
1,8
0,554
к
6,3
68,1
6,0
2,0
0,482
12 ч
о
5,7
59,4
5,4
1,35
0,548
к
6,0
61,2
6,6
1,9
0,453
1 сут
о
5,5
64,2
5,4
1,2
0,577
к
5,8
59,9
7,0
1,6
0,448
44

личины рН мяса и уменьшение его
влагоудерживающей способности в
первые 4—10 ч хранения. Однако затем
в опытах эти величины постепенно
возрастали, и через 24—30 ч,
например, влагоудерживающая способность
электростимулированного мяса была
даже на 7—9% выше, чем у
контрольного.
ВНИКТИхолодпромом на Валгаском
мясоконсервном комбинате и
Московском мясокомбинате проведены
экспериментальные исследования влияния
электростимуляции говяжьих полутуш
на качество, включая
микробиологическую характеристику, охлажденного
мяса.
Полутуши обрабатывали
импульсным однополупериодным током
напряжением 220 В, частотой 25 Гц в
течение 3 мин. После этого опытные, а
также контрольные, не подвергавшиеся
электростимуляции, полутуши
охлаждали и хранили в камере при
температуре 0°С.
Качество электростимулированного
охлажденного мяса оценивали по
следующим показателям: изменению
величины рН, влагоудерживающей
способности, напряжению среза, усилию на
разрыв, микробиологическим и органо-
лептическим показателям.
Величину рН определяли с помощью
рН-метра-340 со стеклянным
электродом, подключенного к потенциометру,
влагоудерживающую способность — по
методике [2], напряжение среза — с
помощью прибора ПМ-3 [1], усилие на
разрыв — на приборе ДШ-ЗМ по
методике, разработанной во ВНИКТИхо-
лодпроме.
На основании полученных
показателей по методике Г. Б. Чижова [5]
получены обобщенные численные
характеристики качества
электростимулированного охлажденного мяса при
холодильной обработке и хранении.
В процессе микробиологических
исследований определяли общее
количество аэробных мезофильных
бактерий, титр бактерий группы кишечной
палочки (по ГОСТ 21237—75),
количество психротрофных бактерий — на
мясопептонном агаре (МПА) при 5°С
в течение 10 сут, бактерий протея —
на скошенном МПА при 37°С в течение
24—48 ч.
Органолептическую оценку вареных
и запеченных образцов мяса проводили
дегустационные комиссии
мясокомбинатов и ВНИКТИхолодпрома по
девятибалльной системе, разработанной
ВНИИМП.
В таблице приведены значения рН,
влагоудерживающей способности,
напряжения среза, усилия на разрыв и
обобщенные численные характеристики
качества мяса Q.
По обобщенным численным
характеристикам видно, что качество
электростимулированного охлажденного мяса
в среднем на 20—25% выше, чем
качество мяса, не подвергавшегося
электростимуляции.
Результаты микробиологических
исследований представлены на рисунке.
Исходное количество аэробных
мезофильных бактерий на мясе составляло
десятки тысяч клеток на 1 см2
поверхности, психротрофных бактерий,
вызывающих порчу охлажденного мяса,—
также приблизительно на уровне
десятков тысяч клеток. На отдельных
полутушах обнаружены бактерии группы
кишечной палочки. Бактерии протея не
выявлены ни на одной из
обследованных полутуш, что свидетельствует о
хорошем санитарном состоянии
производства.
После воздействия электрическим
током на полутушах говядины общее
количество аэробных мезофильных
бактерий снизилось в среднем в 5 раз,
психротрофных бактерий — почти на по-
опытных (о)
и контрольных (к) образцов
1 2 сут
°
5,6
68,5
5,1
0,9
0,631
к
5,6
61,5
6,6
1,4
0,480
3 сут
о
5,65
70,0
4,7
0,6
0,709
к
5,6
63,4
6,0
1,1
0,538
4 сут
о
5,7
71,9
4,2
0,5
0,794
к
5,7
64,2
5,5
0,9
0,594
5 сут
о
5,75
71,8
3,7
0,4
0,902
к
5,7
65,1
4,9
0,8
0,663
6 сут
о
5,8
71,1
3,2
0,4
1,016
к
5,75
65,8
4,4
0,7
0,736
45

Изменение количества бактерий на охлажденном
мясе:
/ — общее количество аэробных бактерий; // — психрот-
рофные бактерии; а — исходное количество; б —
непосредственно после электростиМул,яции; 3 — через 3 сут
хранения; 6 — через 6 сут хранения;
н€з а штрихованные участки — электростимулированное мясо;
заштрихованные — мясо, не подвергавшееся
электростимуляции
рядок, что, видимо, свидетельствует о
несколько большей чувствительности
этих бактерий к электрическому току.
Снижение количества
микроорганизмов на охлажденном мясе
непосредственно после электростимуляции
можно объяснить неблагоприятным
воздействием на микроорганизмы
соединений, образующихся при электролизе
компонентов среды [4].
В процессе хранения при 0°С
наблюдалось постепенное увеличение
количества бактерий на охлажденном
мясе как у опытных, так и у
контрольных образцов. К концу хранения F сут),
общее содержание аэробных мезофиль-
ных бактерий на охлажденном мясе,
не подвергавшемся электростимуляции,
составляло десятки миллионов клеток
на 1 см2 поверхности, а на алектро-
стимулированном охлажденном мясе —
миллионы клеток, что на порядок
меньше. Такая же закономерность
наблюдалась в развитии психротрофных
бактерий.
Видимо, угнетающее действие
электротока на микроорганизмы
проявлялось лишь в процессе
электростимуляции. В дальнейшем, при хранении,
как на электростимулированном, так
Список использованной литературы
1. БольшаковА. И.,. Фомин А. К., Демья-
новский В. И. Прибор для определения
консистенции пищевых продуктов. — В кн.:
Пищевая промышленность (мясная и
птицеперерабатывающая). М.: 1963, вып. 12,
с. 7.
2. Воловинская В. П., Кельман Б. Я.
Разработка метода определения влагопогло-
щаемости мяса.— Труды ВНИИМП, 1961,
вып. XI, с. 128—138.
3. Рогов И. А., Моисеенко Е. Н.
Электростимуляция мышечной ткани говядины.—
Мясная индустрия СССР, 1981, № 2, с. 31—33.
4. Фробишер М. Основы микробиологии. М.:
Мир, 1965, с. 678.
5. Чижов Г. Б. Обобщенные численные
характеристики изменения качества мяса при
холодильной обработке и хранении. М.:
ЦНИИТЭИмясомолпром, 1976, с. 3—15.
6. Веггу В. W., Kotula A. W.— J. Food
Sci., 1982, Vol. 47, №3, pp. 852—857.
7. Hall L., S a veil I. W., Smith G. C— J.
Food Sci. 1980, Vol. 45, № 2, pp. 171 — 173.
8. Roccach M., Henrickson R. L. —
J. Food Prot., 1978, Vol. 41, № 42, pp. 957—
960.
и не подвергавшемся
электростимуляции охлажденном мясе
микроорганизмы развивались приблизительно с
одинаковой скоростью, однако
количественное различие, отмечавшееся после
электростимуляции, сохранялось и
через 6 сут хранения при 0°С.
Титр бактерий группы кишечной па
лочки как на опытных, так и контроль
ных образцах был >1. Бактерии
протея на мясе в процессе хранения не
обнаружены.
Дегустационная оценка
охлажденного мяса, прошедшего тепловую
обработку через 3 сут хранения, показала,
что электростимулированное мясо по
органолептическим показателям было
значительно лучше.
Дегустационная комиссия отметила,
что опытные образцы мяса через 3 сут
хранения при 0°С можно считать
созревшими, а по качественным
показателям такими же, как контрольные,
не подвергавшиеся электростимуляции,
после 6—8 сут хранения при 0°С.
Качество бульона, приготовленного
из опытных и контрольных образцов
мяса, было одинаковым.
На основании полученных
результатов исследования сделан вывод, что
электростимуляция способствует
лучшему сохранению качества
охлажденного мяса в процессе холодильного
хранения.

ОБМЕН ОПЫТШ1
ОТ РЕДАКЦИИ
В публикуемой ниже статье описывается опыт эксплуатации
компрессоров П110 и П220 на Харьковской фабрике мороженого.
Повышению надежности работы этих компрессоров на Чебоксарском
мясокомбинате посвящена статья В. А. Пыху нова («Холодильная
техника», 1983, № 5, с. 53—54).
Осуществление мероприятий по совершенствованию
эксплуатации указанных компрессоров дало положительные результаты.
Использование установленных на агрегатах приборов автоматики, а
также проведение комплекса работ по устранению «влажного хода»
компрессоров — необходимые условия нормальной эксплуатации
компрессоров типа П.
Решающим же в обеспечении безотказной работы компрессоров
явилось внедрение всасывающих и нагнетательных демпфированных
клапанов, а также дополнительной температурной защиты
(«Холодильная техника», 1983, М 3, с. 11—15).
Более подробно об опыте эксплуатации компрессоров типа П,
накопленном заводом холодильного машиностроения «Компрессор»,
будет сообщено в ближайшем номере журнала.
УДК 621.57.041.004.1:663.674.013
ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ
КОМПРЕССОРОВ НПО и П220
НА ХАРЬКОВСКОЙ ФАБРИКЕ
МОРОЖЕНОГО
А. Ф. ЛОМАНО В, В. Д. КОРХОВ
Харьковская фабрика мороженого
В компрессорном цехе Харьковской
фабрики мороженого установлены семь
агрегатов АД 130-3 и два агрегата
А220-7-1. Агрегаты АД 130-3 выпуска
1975 г. наработали 10—25 тыс. ч. Ввод
их в эксплуатацию сопровождался
рядом трудностей из-за отказов
компрессоров П110. Характерные
неисправности в работе этих компрессоров: износ
канавок поршня под уплотнительны-
ми кольцами, выход из строя
промежуточной шестерни привода масляного
насоса, поломки клапанных пластин.
Первые две неисправности удалось
быстро ликвидировать в результате
реализации предложений Московского
завода холодильного машиностроения
«Компрессор». Износ поршневых
канавок прекратился после стопорения
поршневого кольца от проворачивания,
а отказы привода маслонасоса — после
замены чугунных промежуточных
шестерен на стальные.
Повышения надежности клапанов
добились путем последовательного
внедрения ряда мероприятий.
Стали уделять больше внимания
регулировке подъема пластин
всасывающих клапанов. Опыт эксплуатации
показал, что подъем пластин должен
быть в пределах от 1,0 до 1,6 мм,
причем для компрессоров П110,
работающих в составе агрегатов АД 130-3,
установка подъема по нижнему пределу
A,0—1,2 мм) значительно увеличивает
срок службы пластин.
Практически исключили «влажный
ход» компрессора, так как попадание
в него даже небольшого количества
жидкого аммиака резко снижает ресурс
клапанных пластин.
Регулярно стали проводить
профилактические осмотры, что позволило
вовремя обнаруживать повреждения и
предупреждать аварии.
В настоящее время средняя
наработка пластин всасывающих клапанов
составляет 4000—4500 ч, а пластин
нагнетательных клапанов — 2000—2500 ч.
С 1981 г. на четырех компрессорах
установлены новые серийные
всасывающие клапаны с газовым
демпфированием. Средний срок службы пластин
этих клапанов значительно больше и
47

Электрическая схема блока тиристоров
ШИЕ8800-БЗ после доработки:
ЛИ - лампа; Э21 - диод; R51, R52, R31, R30, Rl, RW,
R01, R02 — резисторы; УД01, УД02 — тиристоры;
УД1—УД4, Д01, Д02 — диоды, РГ — реле с герметичными
контактами; Пр1 — предохранитель
превышает, по предварительным
оценкам, 10 000 ч.
Хорошо зарекомендовали себя
неметаллические поршневые кольца из
полиамида ТНК-2-Г5. После 25 000 ч
работы износа цилиндровых гильз
практически нет.
По предложению завода
«Компрессор» приступили к дооснащению комп-
УДК[621.565.92:621.565.945] .004.001.86
ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ
МОДУЛЬНЫХ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
В КАМЕРЕ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
Канд. техн. наук В. Л. ЮСОВ, С. А. БУЛГИН
Черновицкий мясокомбинат
В конце 50-х — начале 60-х гг. при
строительстве холодильников на
мясокомбинатах Украины в камерах
замораживания применяли
воздухоохладители типа «каскад» из труб диаметром
57x3,5 мм. Для них характерны
большая металлоемкость, низкая
эффективность теплообмена. Затруднено
удаление масла при оттаивании:
нарушение горизонтального положения
аппарата при монтаже превращает его
в «маслоотделитель».
Воздухоохладители типа «каскад», как правило, не
обеспечивают проектных температур
воздуха в камерах.
На холодильнике Черновицкого
мясокомбината воздухоохладители этого
типа неоднократно модернизировали,
рессоров дополнительной поблочной
тепловой защитой с помощью плавких
предохранителей. Проведенная
проверка говорит о надежной и
эффективной работе этой защиты.
Производительность компрессоров
двух агрегатов А220-7-1, работающих
при температуре кипения —15°С на
рассольную систему, регулируется
электромагнитным отжимом пластин
всасывающих клапанов.
По рекомендациям завода
«Компрессор» была доработана
электрическая схема выходных каналов блока
тиристоров ШИЕ8800-БЗ. В результате
снизился нагрев сопротивлений,
появилась возможность регулировать ток
намагничивания. Система
регулирования стала работать нормально,
благодаря чему температура рассола
поддерживается теперь с точностью до 1°С.
Электрическая схема блока
ШИЕ8800-БЗ после доработки
представлена на рисунке. В ней
использованы тиристоры УД01 и УД02 марки
КУ202Е, резисторы марки МЛТ2-
100±10%, диоды Д0и Д02 марки
Д226Б, реле РГ марки РПГ-9-05111УЗ
с герметичными контактами и
катушкой A2 В) постоянного тока.
однако положительных результатов не
получили. Было решено применить в
камерах замораживания постаментные
модульные воздухоохладители,
имеющие ряд преимуществ перед
воздухоохладителями типа «каскад»*.
В одной из камер замораживания
емкостью 33 т два воздухоохладителя
типа «каскад» общей поверхностью
охлаждения 1740 м2 заменили на
модульные, изготовленные из секций
воздухоохладителя ВОГ-250. Их
установили в противоположных концах
камеры (один со стороны загрузки,
другой со стороны выгрузки).
Каждый воздухоохладитель состоит
из четырех секций, расположенных в
один ряд. Аммиак подается
параллельно на каждые два модуля,
соединенные между собой последовательно.
* К о г а и Б. Н. Рациональный выбор систем
охлаждения и воздухоохладителей для
холодильных камер. — Холодильная техника, 1983, № 1,
с. 32—36.
48

Оттаивание воздухоохладителей
предусмотрено горячими парами аммиака
и орошением теплой водой. Оно
осуществляется один раз за цикл
замораживания и длится 1 ч.
Серийные вентиляторы
воздухоохладителей установлены на выходе воздуха
без направляющих устройств. При
загрузке камеры вентиляторы не
работают. Общая мощность
электродвигателей вентиляторов 32 кВт, это вдвое
меньше, чем мощность
электродвигателей вентиляторов работавших ранее
воздухоохладителей типа «каскад».
При работе камеры замораживания,
оборудованной постаментными
модульными воздухоохладителями,
зафиксированы следующие показатели: средняя
температура кипения хладагента в
аппарате за цикл замораживания —38°С,
средняя температура воздуха в
камере —32°С, скорость воздуха в грузовом
УДК 628.84:621.564.3.004
ПРИМЕНЕНИЕ ВОДНОГО
РАСТВОРА ЭТИЛЕНГЛИКОЛЯ
В КАЧЕСТВЕ ХЛАДОНОСИТЕЛЯ
В УСТАНОВКАХ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Д-р техн. наук, проф. А. Е. ПЛОТНИКОВ,
В. Н. ЗАМКОВЕЦ, Л. П. АННУШКИНА
В холодильной установке большой
производительности (Q0 = 1500 кВт),
предназначенной для
кондиционирования воздуха, ранее в качестве хла-
доносителя использовали раствор
хлористого кальция (плотностью
q = 1170 кг/м3). Высокая
коррозионная активность теплообменивающихся
сред — рассола, циркулирующего по
трубкам, и особенно конденсата,
выпадающего из охлаждаемого воздуха,—
приводила к необходимости замены
трубных пучков воздухоохладителей,
выполненных из углеродистой стали,
каждые пять — семь лет.
Коррозионная активность конденсата
связана с загрязнением атмосферного
воздуха. По данным химических
анализов, в конденсате из наиболее
агрессивных составляющих содержатся
сульфаты @,1 —1,5 г/л), хлориды
@,04—0,5 г/л), а также нитраты,
нитриты, фториды.
Большие потери металла вследствие
коррозии трубных пучков воздухоохла-
объеме камеры изменяется по длине
камеры от 5 до 2 м/с. Загрузка
камеры длится 4 ч, продолжительность
одного цикла замораживания 27 ч.
В результате снижения
температурного режима в камере потери мяса
от усушки при замораживании
сократились с 2,3 до 1,5%. Значительно
уменьшилось потребление
электроэнергии. Общий годовой экономический
эффект составил около 75 тыс. руб.
Замена воздухоохладителей
проведена с помощью простейших
приспособлений без остановки работы
холодильника.
Опыт эксплуатации модульных
воздухоохладителей в камере
замораживания Черновицкого мясокомбината
показывает целесообразность установки их
вместо воздухоохладителей типа
«каскад» при реконструкции или
капитально-восстановительном ремонте
производственных холодильников.
дителей и высокая стоимость
ремонтных работ обусловили необходимость
внедрения как более устойчивых к
коррозии материалов, так и менее
агрессивного хладоносителя.
В целях увеличения срока службы
воздухоохладителей трубный пучок этих
аппаратов выполнили из нержавеющей
стали Х18Н10Т (трубка диаметром
38 Х2,5 мм, /тр =3100 мм, п,р =2400 шт.)
вместо применявшейся ранее
углеродистой стали.
В растворах хлоридов хромонике-
левые стали подвергаются питтинго-
вой (точечной) коррозии. Поэтому
использовали менее корродирующий хла-
доноситель — водный раствор этилен-
гликоля (q=1035 кг/м3, температура
замерзания t3 = — 15°С, массовое
содержание ? = 27,4%). Его можно
получить либо из антифриза, либо из
чистого этиленгликоля.
В СССР выпускаются антифризы
двух марок — «65» и «40». В качестве
ингибиторов коррозии используют ди-
натрийфосфат и декстрин.
Динатрийфосфат в этиленгликолевых
охлаждающих жидкостях предохраняет
от. коррозии черные металлы и медь.
Декстрин применяют для защиты
алюминия, а также для получения
вязкой защитной пленки на стенках
трубок, препятствующей процессу
коррозии.
49

Для получения необходимой
концентрации хладоносителя (? = 27,4%) в
исходное сырье добавляли
дистиллированную воду (конденсат).
Ингибиторы растворяли раздельно в
небольшом количестве горячей
дистиллированной воды (?в=50-ь70°С) из
расчета 3 г динатрийфосфата и 1 г
декстрина на литр готового продукта.
Затем растворы ингибиторов переливали
в замкнутую систему, заполненную
хладоносителем. Полученную смесь
перемешивали в течение нескольких
часов с помощью циркуляционного
насоса. Окончание циркуляции определяли
по результатам лабораторных анализов
хладоносителя.
Известно*, что различные добавки
в хладоноситель обеспечивают
высокую коррозионную защиту основных
конструкционных материалов и
контактных пар разнородных металлов.
Однако в реальных условиях на
процесс коррозии оказывают влияние
различные факторы, которые не могут
быть изучены в лабораторных условиях.
Так, низкие температуры хладоноси-
телей значительно снижают коррозию,
но интенсивная циркуляция, аэрация,
увеличение либо уменьшение рН
раствора способствуют повышению коррозии.
Поэтому определить скорость коррозия
различных материалов можно только на
основе многолетнего опыта
промышленной эксплуатации нового
хладоносителя.
На рисунке показана схема
заполнения и циркуляции хладонЪсителя —
водного раствора этиленгликоля —
в установке кондиционирования
воздуха.
Схема заполнения и циркуляции хладоносителя
в установке кондиционирования воздуха:
/, 2, 3 — емкости; 4 — цисте'рна; 5 — воздухоохладитель;
6 — испаритель; 7 — расширительный бак; 8 — резервный
бак; 9, 10 — электронасос; // — вакуум-насос
а
if
2VJ-3
в
У±±
Антифриз доставляют с
завода-изготовителя автотранспортом в
цистернах объемом до 10 м3. Чистый эти-
ленгликоль поступает в бочках
емкостью 250 л.
Для хранения доставленного .
исходного сырья у здания, где размещена
холодильная установка, расположены
три емкости 1, 2, 3 объемом 11,7 м3
каждая. В свободную емкость
сливается дистиллированная вода, которой
разводят антифриз или чистый эти-
ленгликоль для приготовления
хладоносителя с температурой замерзания
*з=-15°С.
Процентный состав этиленгликоля в
смеси необходимо контролировать,
чтобы в зимний период предотвратить
замерзание раствора в
неизолированных емкостях.
Из емкости 1 (или 2, 3) раствор
этиленгликоля насосом 10 подается в
резервный бак 8 B2 м3) либо
непосредственно в систему, объем которой
составляет 20,4 м3.
В процессе работы холодильной
установки циркуляция хладоносителя
между воздухоохладителем 5 и
испарителем ИКР-2000 6 осуществляется
насосом 9, ранее применявшимся для
циркуляции рассола.
Чтобы компенсировать
температурное увеличение объема хладоносителя
в системе, используют
расширительный бак 7 E м3), который во
избежание интенсивной аэрации
хладоносителя должен быть закрытым.
Для подачи хладоносителя из
резервного бака 8 B2 м3) в систему
смонтирован дополнительный трубопровод,
показанный на рисунке пунктирной
линией.
* Негорючие теплоносители и гидравлические
жидкости. Справочное руководство ./Под ред.
проф. А. М. Сухотина. Л.: Химия, 1979
50

При переходе на новый хладоно-
ситель были заменены трубопроводы,
образующие систему циркуляции хла-
доносителя, и резервный бак,
подвергшиеся сильной коррозии, чтобы
исключить попадание в хладоноситель ионов
хлора и кальция.
В процессе эксплуатации
холодильной установки наблюдалось
постепенное окисление раствора этиленгликоля
и загрязнение его продуктами
коррозии.
Снижение показателя концентрации
водородных ионов до рН<7 означает
окисление значительной части хладоно-
сителя, что резко ухудшает его
качество и теплофизические свойства.
В этом случае раствор необходимо
заменить или регенерировать.
За пять лет использования водного
раствора этиленгликоля в холодильной
установке значение рН изменялось в
пределах 8,5—7,2. Таким образом,
можно заключить, что принятые меры по
защите нового хладоносителя от
окисления достаточно эффективны.
ИЗОБРЕТЕНИИ
(If) 1013711 B1) 3372257/28-13 B2) 21.12.81
3E1) F 25 D 17/06; А 47 F 3/04 E3) 621.565.3
G2) С. Р. Гопин, Е. А. Вервельская, Ю. И.
Введенский, А. И. Заплатин, Ю. П. Тельнов,
Г. Д. Шалагин G1) Марийское
производственное объединение торгового машиностроения
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНЫЙ ШКАФ,
содержащий теплоизолированный корпус,
внутренний объем которого разделен на секции двумя
вертикальными параллельно установленными
стенками с отверстиями в верхней и нижней
частях, вентилятор и испаритель, смонтированные
соответственно в верхней и центральной зонах
средней секции, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения равномерного температурного поля в
объеме шкафа и снижения энергозатрат путем
интенсификации теплообмена в испарителе,
в средней части стенок выполнены
дополнительные отверстия, отношение площади которых к
суммарной площади отверстий, выполненных в
верхней и нижней частях стенок, составляет
от 1/3 до 1/2, при этом отношение
эквивалентного диаметра трубки испарителя к расстоянию
между горизонтальной осью дополнительных
отверстий и нижней кромкой испарителя равно
от 1/30 до 1/50.
2. Холодильный шкаф по п. 1, отличающийся
тем, что отверстия, выполненные на одной стенке,
смещены относительно отверстий, выполненных
на другой стенке.
Химический анализ проб водного
раствора этиленгликоля после
пятилетней эксплуатации установки выявил
содержание в нем продуктов
коррозии углеродистых сталей (Fe«0,015%)
и лишь отдельных атомов меди, что
свидетельствует об отсутствии активной
коррозии медных трубок испарителя.
Присутствие в растворе этиленгликоля
следов хлоридов и хлористого
кальция связано, очевидно, с
первоначальным применением в качестве
хладоносителя этой установки раствора
хлористого кальция.
Таким образом, учитывая, что в
процессе эксплуатации хладоноситель
постепенно загрязняется продуктами
коррозии и окисления, необходимо
предусматривать возможность его
регенерации (восстановления) примерно через
каждые пять лет.
Накопленный опыт промышленной
эксплуатации водного раствора
этиленгликоля показал целесообразность и
перспективность его применения в
крупных холодильных установках.
A1) 1010420 B1) 3318139/28-13 B2) 14.07.81
3E1) F 25 D 21/06; F 28 G 9/00 E3)
621.565.945 G2) В. М. Шляховецкий, С. П. Дичев
G1) Краснодарский ордена Трудового Красного
Знамени политехнический институт
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ,
включающий установленные в корпусе теплообмен-
ную поверхность и перфорированный поддон
с размещенным на нем гранулированным
веществом и вентилятор с воздуховодами,
отличающийся тем, что, с целью снижения
потребляемой энергии путем периодической очистки
теплообменной поверхности от инея без
нарушения работы в режиме охлаждения, он снабжен
коллектором с форсунками для подачи
гигроскопической жидкости, воздуховоды имеют
переключатели направления потока воздуха, при этом
коллектор расположен между теплообменной
поверхностью и перфорированным поддоном, а в
качестве гранулированного вещества используют
цеолит.
A1) 1013709 B1) 3220410/28-13 B2) 16.12.80
3E1) F 25 С 1/02 E3) 621.584.3 G2) В. Д. Ба-
калов, Д. С. Громан, В. А. Карнеев G1)
Всесоюзный государственный ордена Ленина и
ордена Октябрьской Революции проектный институт
«Теплоэлектролроект»
E4) E7) ЛЬДОХРАНИЛИЩЕ, содержащее
корпус, выполненный из теплоизоляционного
материала, отличающееся тем, что, с целью
предотвращения загрязнения воды при
размораживании льда, в качестве теплоизоляционного
материала используют искусственный
нетоксичный тугоплавкий лед, полученный из смеси
воды с метаном.
51

е помощь
УДК 621.565.044
СОПОСТАВЛЕНИЕ
ЭФФЕКТИВНОСТИ
КОНДЕНСАТОРОВ РАЗЛИЧНЫХ
ТИПОВ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Б. А. ФРИДМАН, Р. П. ПЕРЕДИСТАЯ
Заводская лаборатория при Харьковском
мясокомбинате
При реконструкции холодильников,
как правило, возникает необходимость
в замене холодильного оборудования.
Поэтому рациональный выбор его
приобретает большое практическое
значение. Особенно это относится к узлу
конденсатора, правильное техническое
решение которого позволяет
значительно снизить эксплуатационные расходы,
в частности, энергетические.
На реконструированном
холодильнике Харьковского мясокомбината три
системы охлаждения. Первую
обслуживают четыре двухступенчатых
компрессорных агрегата АД260-7-4,
работающих на температуру кипения t0 = —40°С,
вторую — два агрегата АД260-7-4
(f0 = —30°С), третью — четыре
одноступенчатых компрессора А220-1 (*0 =
— 12°С).
Рациональный вариант
конденсаторного узла выбирали по методике,
изложенной в работах [1, 3], на
основании результатов
технико-экономического расчета.
Сравнивали следующие варианты:
I — кожухотрубный конденсатор
КТГ-300 с пленочной
вентиляторной градирней ГПВ-320,
II — испарительный конденсатор
ИК-125,
III — кожухотрубный конденсатор
КТГ-300 с пленочной
вентиляторной градирней ГПВ-320 и с
предварительным охлаждением паров
аммиака в форконденсаторе
(вариант заводской лаборатории).
Помимо указанных вариантов,
проанализирован вариант с воздушными
конденсаторами КРТ-500. В целях
обеспечения температуры tK, не
превышающей допустимую, плотность
теплового потока для них была принята qF =
= 170 Вт/м2. Установлено, что при
этом варианте требуется большое число
аппаратов, что приводит к росту
эксплуатационных расходов. Поэтому
этот вариант в статье не
рассматривали.
В варианте Щ в качестве фор-
конденсатора был применен
теплообменник с пластинчатым оребрением
(рис. 1), набранный из секции по
12 труб. Расположение труб в пучке
коридорное. Раздача паров аммиака
параллельная. Тепловой и
аэрогидродинамический расчеты форконденсато-
ра выполнены в соответствии с
методикой, изложенной в [7].
Техническая характеристика форконденсатора
Материал труб и ребер
Шаг ребер и, мм
Толщина ребра б, мм
Диаметр трубки d, мм
Шаг пучка S\ = S2, мм
Количество секций
Ширина секции Я, мм
Коэффициент оребрения
Полная наружная теплообменная
поверхность, м2
Расход воздуха, м3/с
Скорость воздуха в живом сечении
пучка, м/с
Аэродинамическое сопротивление
пучка Дрв, Па
Скорость паров аммиака в трубке, м/с
Сопротивление движению паров
аммиака в одном параллельном шланге
Дра, Па
Коэффициент теплопередачи &,
отнесенный к наружной поверхности,
Вт/(м2- К)
Габаритные размеры теплообменного
пучка, мм
длина
ширина
высота
Сталь
13,4
0,4
25X2
80
21
460
12,1
750
17,2
5,0
1,25
10,0
38,3
11,3
3700
1380
980
При расчете всех вариантов было
принято:
тепловые нагрузки на конденсаторное
отделение одинаковы во всех
вариантах (QK = idem);
в каждом из вариантов все
компрессорные агрегаты работают на общее
конденсаторное отделение (tK =idem).
При подборе конденсаторов и
водяных насосов были приняты те же
величины плотности теплового потока
qF и подогрева воды Mw в
конденсаторах, что и в [3]: в первом
и третьем вариантах qF=4t9 кВт/м2
и Atw=5°Cy во втором варианте
<7,=3,14 кВт/м2.
52

М\\Армиа/г
Рис. 1. Форконденсатор:
/ — вентилятор; 2 — теплообмен-
ная поверхность; 3 — корпус;
4 — коллектор входа паров аммиака;
5 — коллектор выхода паров
аммиака
Для каждого из вариантов
определена величина tK.
Тепловую нагрузку на конденсаторы
определили по зависимости [1]:
ъ =а+6'-
(I)
-30
-?п
-т
0
92
$h
96
100
¦а-го'2
где Q0 — холодопроизводительность
установленных холодильных компрессоров, кВт;
a, b — коэффициенты, зависящие от
температуры кипения t0 [6] (рис. 2).
В связи с тем что холодильная
установка обслуживает
производственный холодильник, в расчете принято
Q0= const в течение года. В табл. 1
приведены характеристики
оборудования, используемого в каждом из
вариантов.
При энтальпии окружающего
воздуха /в<0 количество свежей воды,
добавляемой в систему оборотного
водоснабжения конденсаторов, принято
в соответствии с паспортными
данными градирни ГПВ-320,
испарительного конденсатора ИК-125 и данными [7].
При этом градирня ГПВ-320 работает
в режиме, соответствующем
температуре охлажденной воды 10—12°С
[4]. Коэффициент рабочего времени
вентилятора в данном случае равен f
«0,5.
Заработная плата обслуживающего Рис 2 зависимость коэффициентов а (а) и 6 (б)
персонала, расходы на Отопление уравнения A) от температуры кипения t0
-30
-?0
40
0
10
12
#
16 6-Ж:
53

Таблица
Характеристики
оборудования и режимы его
работы
Конденсатор
количество
КТГ-320
ИК-125
коэффициент
теплопередачи /г,
Bt/(m2-K)
при /в>0
при /в<0
Градирня ГПВ-320
количество
Воздушный фор
конденсатор
количество
Водяной насос
количество
марка
расход воды,
м3/ч

циркуляционной
при ;в>о
при /в<0
свежей
добавляемой
при /в>0
при /в<0
Мощность, кВт,
потребляемая
водяными
насосами
при /в>0
при /в<0
вентиляторами
градирен или
конденсаторов
форконденса-
торов
Рассматриваемые
варианты
900
600
14
4
8К-12
900
600
9,00
6,00
102
68
103,6
12
1000
667
4
6К-12
380
253
9,56
6,3
56,1
37,4
63
ш
1000
666
10
4
8К-12а
760
500
7,6
5,00
76,5
51,0
74
21,4
и освещение здания, его
амортизацию и ремонт в данном случае
постоянные, не зависящие от режима
работы аппаратов, и поэтому не
рассматриваются.
Сопоставление вариантов выполнено
по величине затрат П руб/(кВт • год),
12]:
nw = n/QK,
B)
где П — переменная часть приведенных
годовых затрат при работе холодильной
установки [7],
Я=Г+/С?„;
C)
Г
Г
А
эксплуатационные расходы, руб/год;
A + P+dK + 3H + 3B+W;
амортизационные расходы, руб/год,
A =K/z;
К — капитальные затраты (стоимость
оборудования, включая расходы на его
транспортировку и монтаж), руб.;
z — срок амортизации, оборудования, лет,
2=8,7 лет;
Р—расходы на ремонт E,5% от /С);
ЭК,ЭН,ЭВ— стоимость электроэнергии на привод
холодильного компрессора, насосов
и вентиляторов, руб/год;
W—стоимость охлаждающей воды в
конденсаторах водяного охлаждения,
руб/м3';
Ен — нормативный коэффициент
эффективности капитальных затрат (?н=0,15).
При определении затрат стоимость
компрессоров не учитывали, .так как
для- всех вариантов она была
величиной постоянной, цены на
оборудование определяли из Прейскуранта цен
№ 23—02, стоимость форконденсатора
считали равной стоимости его
аналога — воздухоохладителя марки
КД 6040/7 поверхностью F = 744,8 м2
(расход воздуха К== 16,7 м3/с),
затраты на транспортировку и монтаж
оборудования принимали в размере
20% от его стоимости.
Значения Эк, Эн, Эв и W
рассчитывали по методике [3].
В качестве исходных данных
использованы: цены на электроэнергию
Сэ=0,02 руб/(кВт.ч), на воду Cw =
= 0,15 руб/м , параметры температуры
и относительной влажности воздуха,
полученные в результате обработки
метеорологических наблюдений по
Харькову за период с 1936 по 1965 гг.*
[5]. Для всех вариантов для
каждого интервала времени с различными
метеорологическими условиями
рассчитаны температура tK по [3]. По
результатам тепловых расчетов
компрессорных агрегатов при Q0 = const
построены графики N3=f(tK) для режимов
с /0 =—^0,—30, —12°С в интервале
tK от 20 до 45°С (рис. 3). По этим
графикам были найдены расход
электроэнергии с учетом длительности
стояния каждого значения tK [3],
соответствующего tB.
В табл. 2 приведены основные
данные для определения Эк, Зн, Эв
и W, рассчитанные по ранее
приведенным уравнениям.
Для проверки возможности
использования испарительных конденсаторов
(второй вариант) в качестве воздушных
[3] был рассчитан .по методике для
гладкотрубных пучков [7] коэффициент
теплопередачи конденсатора ИК-125.
Установлено, что величина k =
= 31,6 Вт/(м2 • К). Тепловая
нагрузка на один конденсатор при этом
* Установлена устойчивость этих
параметров для более поздних сроков.
54

Таблица 2
Длительность т стояния данной температуры
атмосферного воздуха, ч
Энтальпия атмосферного воздуха /в, кДж/кг
Холодопроизводительность компрессоров Q0,
кВт, при
/0 = —40°С
*0=—зо°с
*0=—12°С
Нагрузка на конденсатор QK, кВт, при
*0 = —40°С
/0 = _30°С
f0 = —12°С
Суммарная нагрузка на конденсаторы 2QK,
кВт
Расчетная температура конденсации tK> °С, по
вариантам
I
II
III
30
207
64
2152
1550
1578
5280
38,5
36
36,3
Температура атмосферной
20
2512
44
2045
1495
1528
5068
34
33,2
32,3
10
2179
23,5
1917
1416
1468
4801
28
28
26,8
0
2490
8
2087,5
1510,9
1548,1
1810
1351
1417
4578
22,5
25
21,3
) воздуха
— 10
! 1140
1 <°
1766
1328
1402
4496
20
20
18,6
tB, °с
—20
220
1 <°
1766
1328
1402
4496
20
16
18,6
-30
12
1 <°
1766
1328
1402
4496
20
12
18,6
Г~ Г7
230
210
190
170
150\
1дО\
НО
90
70
20 25 30 35 W tK,°C
Рис. 3. Зависимость эффективной мощности N3
от температуры конденсации tK при t0 = const:
1 — компрессорный агрегат АД260-7-4 (/в = — 40°С); 2 — то же
(*0 = —30°С); 3 — компрессорный агрегат А220-1 (/„ = —12°С)
составила 440 кВт, а температура
конденсации при температуре
атмосферного воздуха — 10, —20, —30°С
была соответственно равна 42, 37 и 30°С.
Это свидетельствует о том, что при
постоянных тепловых нагрузках в
течение года использовать испарительные
конденсаторы в зимний период в
качестве воздушных нецелесообразно,
поскольку это приведет к работе
установки при высоких значениях
температуры конденсации / к.
Тепловая производительность Bф,
кВт, форконденсатора (третий вариант)
определена по уравнению:
где ?ф — коэффициент теплопередачи
форконденсатора (см. табл. 1), Вт/(м2 • К);
^ф — площадь теплообменной поверхности
форконденсатора, м2;
0т — среднелогарифмическая разность
температур паров аммиака и воздуха,
°С (получена по методике [7]).
Начальная температура паров
аммиака найдена как температура
смешиваемых паров Гсм, поступающих
из систем с различными температурами
кипения:
Т =
v„
E)
где Vc.
\> — кф®тРф
D)
общий объем смешиваемых паров,
м3/ч;
Vi» ^2> ^з — действительные объемы,
описываемые поршнями компрессоров,
в системах соответственно с /0 =
= —40,—30,-12°С, м3/ч;
Т\, Т2, Т3 — абсолютная температура
нагнетания паров в конденсатор, К.
Теплосъем форконденсаторов при
температуре наружного воздуха tB =
=30°С равен 860 кВт.
В табл. 3 приведены результаты
расчета всех составляющих уравнения
C), а также значения Яуд.
Как видно из табл. 3,
наименьшее значение годовых затрат Яуд
по расходу электроэнергии на
работу компрессорно-конденсаторной
группы холодильных установок
Харьковского мясокомбината получено для
вариантов II и III.
Однако переменная часть приведен-
55

Таблица 3
Пгьиячятр пи
1 1UIV dJd I С «/IИ
Стоимость электроэнергии и воды,
^к
к
эял
#
Итого Зк + Зн + Эв+№
Стоимость, руб.
ктг-зоо
ИК-125
ГПВ-320
8К-12
8К-12а
6К-12
форконденсатора
Итого стоимость оборудования К!
руб/год
, руб.
Стоимость транспортировки и монтажа, руб.
Капитальные затраты /С, руб.
Амортизационные расходы A=K'/z,
КЕН, руб/год
Расходы на ремонт Р, руб/год
Переменная часть приведенных
затрат Я, руб/год
Яуд = Я/<2к, руб/(кВт-год)
руб/год
годовых
I
243 909
19 700
16 729
10 567
290 905
5500X4 = 22 000
—
3380X14 = 47 320
345X4=1260
—
—
—
70 580
14 116
84 696
9034
12 704
3882
316 525
66,7
Варианты
II
244 975
8822
11 000
11200
275 997
_
6500X12 = 78 000
—
—
—
235X4 = 940
—
78 940
16 000
94 940
10 104
14 220
4342
304 663
64,2
III
236 577
12 030
15 698
9257
273 562
5500X3 = 16 500
—
3380X10 = 33 800
—
250X4=1000
—
2420X3 = 7260
58 560
11 712
70 272
7496
10 541
3221
294 820
62,1
ных годовых затрат Я оказывается
минимальной для варианта III.
В вариантах I и II переменная часть
приведенных годовых затрат
практически равнозначна.
Таким образом,
технико-экономическое сопоставление, проведенное по
методике [3] для различных вариантов
конденсаторных узлов, показало, что
для климатических условий Харькова
предпочтительным является вариант,
при котором пары аммиака перед
поступлением в кожухотрубный
конденсатор предварительно охлаждаются в
воздушном форконденсаторе. Этот
вариант осуществлен при реконструкции
холодильной установки Харьковского
мясокомбината. При этом, по
сравнению с вариантом I, расход
электроэнергии сократился на 3%, а
удельные приведенные годовые затраты на
7% (см. табл. 3).
Опыт эксплуатации форконденсато-
ров на Харьковском мясокомбинате
показывает целесообразность их^приме-
нения в холодильных установках других
предприятий.
Технико-экономический расчет,
выполненный с использованием методики
[3], может быть применен при
проектировании узла конденсатора и для
других климатических районов с учетом
местных условий.
Список использованной литературы
1. Гоголин А. А. Оптимальные перепады
температур в испарителях и конденсаторах
холодильных машин. — Холодильная техника,
1972, № 3, с. 23—27.
2. Гоголин А. А. О сопоставлении и
оптимизации теплообменных аппаратов
холодильной машины. — Холодильная техника,
1981, № 4, с. 18—21.
3. О выборе экономичного типа
конденсатора холодильной установки для различных
климатических зон /А. А. Гоголин, Н. М. Мед-
никова, О. В. Косой и др. —
Холодильная техника, 1979, № 6, с. 11 — 16.
4. Проектирование холодильных
сооружений. Справочник. М.: Пищевая
промышленность, 1978, 256 с.
5. Справочник по климату СССР. Данные *
за отдельные года. Вып. 10, УССР. Часть V,
т. I. Киев, 1973, 892 с.
6. Стоккер В. Ф. Холодильная техника
и кондиционирование воздуха: перевод с
англ. /под ред. Н. С. Комарова, пер.
В. Н. Хренникова, Е. В. Бекетова. М.:
Машгиз, 1962, ?16 с.
7. Теплообменные аппараты холодильных
установок /Г. Н. Данилова, С. Н.
Богданов, О. П. Иванов и др. — Л.-.
Машиностроение, 1973, 328 с.
56

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1006879 B1) 3319551/23-06 B2) 06.07.81
3 E1) F 25 В 11/00 E3) 621.574 G2) В. М. Шля-
ховецкий G1) Краснодарский ордена Трудового
Красного Знамени политехнический институт
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ОБРАБОТКИ ПРИРОДНОГО
ГАЗА, содержащая холодильную машину с
отделителем жидкости, газоохладителем и
компрессором, имеющим газотурбинный привод,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, холодильная машина
дополнительно содержит двухконтурный теплообменник, а
отделитель жидкости соединен с приводом
посредством трубопровода, в который включен
один из контуров теплообменника, при этом
другой контур последнего подсоединен к
компрессору со стороны всасывания.
(И) 1006880 B1) 3276781/28-13 B2) 28.0U81
3 E1) F 25 D 13/06 E3) 621.565.4 G2) Г. М. Гер-
цык, Г. В. Луков, М. М. Пекарская
E4) E7) МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ,
содержащий горизонтальные теплообменные
плиты, установленные одна над другой с
возможностью перемещения в вертикальной
плоскости, теплоизолированный корпус с загрузочным
отверстием и Створками, каждая из которых
укреплена на оси, шарнирно соединенной с
соответствующей плитой, отличающийся тем,
что, с целью снижения теплопритоков при
загрузке и разгрузке, теплообменные плиты имеют
со стороны створок зубчатую рейку, а на оси
каждой створки жестко укреплен зубчатый
сектор для взаимодействия с рейкой
нижерасположенной плиты, при этом нижняя часть
створок выполнена из упругого материала.
(И) 1011958 B1) 3378486/23-06 B2) 07.01.82
3E1) F 25 В 1/06 E3) 621.574 G2) Ю. В.
Захаров, Н. И. Радченко, А. А. Лехмус G1)
Николаевский ордена Трудового Красного
Знамени кораблестроительный институт им. адм.
С. О. Макарова
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый контур хладагента, в
котором последовательно установлены
парогенератор, эжектор и конденсатор с паровой
полостью, отличающаяся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, установка содержит
второй эжектор, включенный в контур
параллельно первому эжектору, причем приемная камера
второго эжектора соединена с паровой полостью
конденсатора.
A1) 1011959 B1) 3405955/23-06 B2) 28.01.82
3 E1) F 25 В 29/00; F 25 В 27/02 E3) 651.574 G2)
В. Е. Короткое G1) Чувашский государственный
университет им. И. Н. Ульянова
E4) E7) УТИЛИЗАТОР ТЕПЛА
ОТХОДЯЩИХ ГАЗОВ, преимущественно от котельного
агрегата, содержащий циркуляционный контур
для теплоносителя, в котором установлены
контактный экономайзер с патрубками входа
рабочих и выхода охлажденных газов, насос
и одна из полостей теплообменника, вторая
полость которого подключена к , потребителю
тепла, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности путем охлаждения газов до более
низких температур, утилизатор дополнительно
содержит тепловой насос, включающий
компрессор, конденсатор с водяной полостью, дроссель
и испаритель, причем испаритель включен в
циркуляционный контур перед экономайзером,
а водяная полость конденсатора на выходе
подсоединена к потребителю тепла.
A1) 1011961 B1) 3363984/28-13 B2) 02.12.81
3E1) F 25 D 3/10; А 23 В 4/06 E3) 621.565.4 G2)
В. В. Илюхин, Б. Е. Носков G1) Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности
E4) E7) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ И
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ОБЪЕКТА,
предусматривающий воздействие на объект хладагентом,
отличающийся тем, что, с целью изменения
скорости охлаждения объекта и обеспечения его
антисептирования, в процессе воздействия
хладагентом к объекту и хладагенту подводят
электрический заряд или противоположных
знаков, или одного знака.
(И) 1011962 B1) 3344183/28-13 B2) 11.09.81
3E1) F 25 D 13/06 E3) 621.565 G2) В. К. Лугов-
ской, М. Е. Продан, В. В. Черкас G1)
Белорусский ордена Трудового Красного Знамени
государственный университет им. В. И. Ленина
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ
ХРАНЕНИЯ ОВОЩЕЙ И ФРУКТОВ,
содержащая теплоизолированный корпус с испарителем
и расположенным под ним поддоном и устройство
для увлажнения воздуха, включающее
соединенные один «с другим трубопроводом
накопительный и установленный под поддоном
испарительный сосуды для жидкости и нагреватель жидкости
в испарительном сосуде, отличающаяся тем, что,
с целью повышения точности поддержания
относительной влажности газа в камере, в верхней
части испарительного сосуда укреплена
горизонтальная канйллярно-пористая перегородка, а
на накопительном сосуде установлен
дополнительный нагреватель и газовый клапан, при этом
испарительный и накопительный сосуды
соединены по типу сообщающихся сосудов.
A1J 1013710 B1) 3363969/28-13 B2)
08.12.81 3E1) F 25 С 1/14 E3) 664.8.037.1 G2)
В. А. Гернер, Ю. А. Смирнов, С. О. Филин G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности „ч
E4) E7) ЛЬДОГЕНЕРАТОР ДЛЯ
ПРОИЗВОДСТВА ЧЕШУЙЧАТОГО ЛЬДА,
содержащий вертикально установленный корпус с
охлаждающей рубашкой, крышкой и днищем, приводной
вал со смонтированными на нем
подпружиненными ножами для съема намерзшего на
внутренней поверхности корпуса льда и систему подачи
воды в его полость, отличающийся тем, что,
с целью повышения производительности, корпус
имеет форму усеченного конуса, направленного
меньшим основанием вниз, его внутренняя
поверхность выполнена с винтообразной нарезкой,
при этом ножи установлены с возможностью
перемещения вдоль приводного вала и их профиль
соответствует профилю нарезки, в крышке над
внутренней стенкой корпуса выполнены
отверстия, а система подачи воды содержит
размещенный на крышке распределительный желоб
с отверстиями, выполненными над отверстиями
в крышке.
57

критика
ш димиоттм
УДК F21.57.048:536.24]@49.32)
НУЖНАЯ КНИГА
Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин/Под ред.
А. А. Гоголина. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982, 6000 экз., 244 с,
90 /с.
Предложенная вниманию специалистов книга
является научным обобщением всех известных
исследований по теплообмену в испарителях
и их технико-экономическому анализу в целях
оптимизации и интенсификации работы.
Тема книги весьма актуальна, поскольку для
испарителей холодильных машин и установок
главным и наиболее важным вопросом является
интенсификация теплообмена в целях снижения
их энергоемкости и металлоемкости.
На основании рассмотренных в книге
физических процессов кипения хладагентов в условиях
малых температурных напоров и низких
температур сформулированы принципы интенсификации
теплообмена со стороны кипящего хладагента
в испарителях различных типов. С учетом
современных данных о режиме течения
указаны пути интенсификации теплообмена также и со
стороны хладоносителя.
На основании экономических и энергетических
показателей проанализирована эффективность
различных методов интенсификации теплообмена
в испарителях различных конструкций.
В книге сопоставлены различные типы
испарителей, приведены оптимизационные расчеты и
рекомендации по их проектированию и
эксплуатации.
Книга состоит из восьми глав,
расположенных в методической последовательности, и
приложения.
Глава I «Общие сведения об испарителях
холодильных машин» содержит классификацию
испарителей, их конструктивные разновидности и
технические характеристики, данные о
хладагентах и хладоносителях, а также основные
уравнения для теплового и гидравлического расчетов,
методы сопоставления различных испарителей и
оптимизации режима их работы.
При сопоставлении и определении
оптимального режима работы испарителей используется
технико-экономический метод как наиболее
точный. Испаритель и холодильный компрессор
рассматриваются как элементы, взаимно
влияющие друг на друга.
В главе II «Теплообмен при кипении
хладагентов в испарителях» отражены случаи
теплообмена со стороны хладагента, встречающиеся
в испарителях различных типов: теплообмен при
кипении в большом объеме, по поверхности
на пучках труб, в стекающей пленке,
внутри вертикальных и горизонтальных труб.
, Наряду с анализом влияния различных
факторов (температурного напора, гидродинамической
структуры потока и др.), рассмотрен и механизм
теплоотдачи при пузырьковом кипении.
В главе III «Теплообмен при охлаждении
хладоносителей» описаны случаи теплообмена при
движении хладоносителей внутри труб и каналов,
при поперечном обтекании пучков труб и при
охлаждении влажного воздуха в ребристых
поверхностях.
Глава IV «Интенсификация теплообмена в
кожухотрубных испарителях затопленного типа»
содержит общую характеристику теплообмена
в этом типе испарителей и указывает пути
его интенсификации: повышение шероховатости
поверхности теплообмена со стороны хладагента,
оребрение труб (путем накатки), использование
пористых неметаллических и металлических
покрытий, вдувание пара в испаритель.
Значительное внимание уделено влиянию
концентрации масла на интенсивность
теплообмена в масло-фреоновых смесях. Приведены и
проанализированы различные методы
интенсификации теплообмена со стороны хладоносителя при
движении в трубах.
Глава V «Интенсификация теплоотдачи
кипящего хладагента в оросительных испарителях»
рассматривает теплообмен при кипении чистых
хладагентов в пленке, стекающих по
вертикальным и горизонтальным трубам, по пучкам
горизонтальных труб, и пути его интенсификации.
В главе VI «Интенсификация теплообмена
в испарителях с кипением хладагента внутри
труб» указано, что пути интенсификации
теплоотдачи со стороны хладагента в некоторой степени
сходны с путями интенсификации теплообмена
при движении хладоносителя внутри трубы
(глава IV) и повышение начального паросодер-
жания в целях перевода потока хладагента уже
на начальном участке трубы в кольцевой режим
более выгодно с точки зрения теплоотдачи.
Хорошо освещен вопрос о влиянии массовой
скорости (кратность циркуляции) хладагента на
интенсивность теплоотдачи и гидравлическое
сопротивление.
В главе VII «Интенсификация теплообмена
в пластинчатых испарителях» проанализирован
процесс теплообмена в широко применяемой
конструкции теплообменников, которую в
последние годы рекомендовано использовать и в области
холодильной техники.
В главе VIII «Интенсификация теплообмена
в воздухоохладителях» рассмотрен вопрос об
оптимизации скорости воздуха и температурного
напора для каждого конкретного типа
воздухоохладителя, а также о применении различных
видов оребрения.
В этой главе также существенное внимание
уделено образованию инея на поверхности
воздухоохладителя и его влиянию на работу
последнего.
В связи с интенсификацией теплообмена со
стороны воздуха и борьбой с вредным
влиянием образования инея на теплообменной
поверхности интерес представляют
воздухоохладители, работающие на динамической дисперсной
среде (ДДС)* или в псевдоожиженном слое,
которые в книге освещены недостаточно. На
основании ряда исследований (опубликованных, в
частности, в материалах комиссии D1 XIV
конгресса МИХ, состоявшегося в 1975 г. в Москве)
*Динамическая дисперсная среда — термин,
введенный и употребляемый автором рецензии,
полнее и точнее характеризует физическую
сущность и состояние рабочей среды (псевдоожижен-
ного слоя) в таком теплообменнике.
58

можно предсказать перспективность
воздухоохладителей с ДДС. Они просты по конструкции,
могут иметь коэффициент теплоотдачи более
250 Вт/(м2»К), исключают нарастание инея,
снижают усушку сохраняемых продуктов.
Одна из характерных особенностей
воздухоохладителей с ДДС — в поддержании
высокой относительной влажности воздуха в камере
из-за сублимации инея, который удаляется при
механическом взаимодействии твердых частиц
псевдоожиженного слоя с теплообменной
поверхностью.
В отношении терминологии можно сделать
следующее замечание. В одном и том же
заголовке (V.l, V.2, V.3, V.4) используются
одновременно понятия «испарение» и «кипение» без
указания дальше в тексте на различие между
ними. В некоторых местах термины «теплоот-,
дача» и «теплообмен» применяются в одних и тех
же случаях (см. V.3 «Теплоотдача при кипении...»
и VII.2 «Теплообмен при кипении...»).
Как в рецензируемой книге, так и в
исследованиях многих других авторов отсутствуют
данные о значении коэффициента теплопроводности
инея и зависимости его от толщины слоя инея
и режима работы. Это затрудняет расчеты
тошшшк
К 75-ЛЕТИЮ
ИСАЯ МАТВЕЕВИЧА ГИНДЛИНА
Исполнилось 75 лет со дня рождения и 52
года непрерывной работы в холодильной
промышленности Исая Матвеевича Гиндлина —
специалиста-холодильщика, внесшего значительный
вклад в ее становление и развитие.
По окончании холодильного факультета
Московского института сельскохозяйственного
машиностроения им. М. И. Калинина Исай Матвеевич
с 1931 по 1962 г., работая в Гипрохолоде,
руководил проектированием хладоснабжения
крупных распределительных холодильников, фабрик
мороженого, искусственных ледяных катков и
разработкой проектов промышленных
холодильных установок в разных городах страны.
Кроме того, он руководил монтажом
холодильного оборудования на одном из первых
распределительных холодильников в Донбассе
(ст. Никитовка), а также на холодильниках,
впервые оборудованных при предприятиях
общественного питания Москвы.
Много труда и энергии вложил И. М. Гинд-
лин в разработку и внедрение эффективных
насосно-циркуляционных систем охлаждения с
принудительным распределением аммиака, в
том числе с верхней его подачей, широко
применяемой ныне на проектируемых
холодильниках.
В период Великой Отечественной войны
1941—1945 г. Исай Матвеевич, сражаясь в
рядах Советской Армии, прошел боевой путь от
Кавказа до Берлина и Праги. За мужество и
успешное выполнение заданий командования
И. М. Гиндлин награжден двумя орденами
Красной Звезды, орденом Отечественной войны
2-й степени и медалями.
коэффициента теплопередачи при учете влияния
инея. Получение этих данных — сложная и
многоплановая задача для всех, работающих в
области холодильной техники.
Группу испарителей (см. IV.2.5) и
воздухоохладителей (см. VIII.3), работающих с ДДС,
следовало бы включить в общую
классификацию (см. рис. 1).
При переиздании книги желательно, чтобы
методы тепловых и гидравлических расчетов были
дополнены системой алгоритмов, пригодных для
реализации на ЭВМ расчета различных
испарителей (воздухоохладителей) в переменных
условиях теплообмена и их оптимизации.
В целом материал, изложенный в
рецензируемой книге хорошим, доступным языком,
синтезирует и обобщает по 158 литературным
источникам современные мировые достижения в этой
области холодильной техники.
Книга «Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин» будет интересна
и полезна широкому кругу
специалистов-холодильщиков.
Канд. техн. наук С. П. ДИЧЕВ
Высший институт пищевой и вкусовой
промышленности (НРБ, г. Пловдив)
С 1963 г. Исай Матвеевич работает во
ВНИКТИхолодпроме (ранее ВНИХИ). Долгие
годы он возглавлял лабораторию проектирования
и эксплуатации холодильников, в настоящее
время является старшим научным сотрудником.
С 1965 по 1975 гг. И. М. Гиндлин участвовал
в обследовании холодильного хозяйства
многих предприятий мясной и молочной
промышленности РСФСР и союзных республик,
оказывая им помощь в повышении технического
уровня и безопасности эксплуатации холодильных
установок.
За период своей многолетней трудовой
деятельности И. М* Гиндлин выполнил большое
количество работ по различным проблемам
проектирования, эксплуатации и техники
безопасности; участвовал в разработке нормативных
документов — Правил устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных
установок, Рекомендаций по их проектированию,
Межотраслевой инструкции по определению
емкости холодильников, Норм расхода холода и
электроэнергии и др.
Знание нескольких иностранных языков
позволяет И. М. Гиндлину ориентироваться в
зарубежной информации и способствовать
внедрению достижений иностранной холодильной
техники в отечественную промышленность.
Исай Матвеевич щедро делится своим опытом
с молодыми специалистами, выступает на
семинарах и конференциях, рецензирует проекты
строящихся предприятий, проекты дипломников
средних и высших учебных заведений.
За плодотворную трудовую деятельность
И. М. Гиндлин награжден медалями «За
доблестный труд», «В ознаменование 100-летия со
дня рождения Владимира Ильича Ленина» и
«Ветеран труда».
И. М. Гиндлин — член КПСС с 1950 г.,
активно участвует в общественной жизни института.
С 1972 г. Исай Матвеевич — член
редколлегии журнала «Холодильная техника». Он
является автором многих статей и обзоров по
материалам зарубежных журналов, соавтором ря-
59

да изданий (справочника «Холодильная
техника», сборников трудов института и др.).
Работоспособность, эрудиция, скромность и
доброжелательность снискали И. М. Гиндлину
заслуженный авторитет и уважение коллектива
института и специалистов промышленности.
е международном
ИИОЛШПЕ
ЖОАОДА
УДК 621.565.92:658.382.3:061.3
СИМПОЗИУМ ПО ПРОБЛЕМАМ
ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ЗАЩИТЫ
И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ
В 1982 г. в Париже состоялся симпозиум
комиссии D1 МИХ и Европейской ассоциации
холодильников по проблемам противопожарной
защиты и безопасной эксплуатации
холодильников.
В работе симпозиума участвовали 128 специа- ,
листов из 14 стран всех континентов. Были
заслушаны \i обсуждены 27 докладов
представителей Франции, Англии, ФРГ, Италии,
Венгрии, Новой Зеландии, .Швейцарии и других
стран, в которых освещались мероприятия по
противопожарной защите и вопросы безопасной
эксплуатации холодильников.
Ряд докладов был посвящен системам
тушения пожаров (в том числе спринклерным, угле-
кислотным, с водяными завесами), безопасности
аммиачных систем охлаждения холодильников,
методике инструктажа и тренировок по
практическим действиям рабочих при пожарах и
авариях с утечкой аммиака.
Были представлены также доклады на темы:
«Влияние низких температур на здоровье людей,
работающих на холодильниках», «Обеспечение
устойчивости металлоконструкций и панелей
«сэндвич» при пожарах в холодильных
камерах», «Безопасность механизированных погрузоч-
но-разгрузочных работ с четвертинами
мороженой говядины» и др.
Обеспечение безопасности эксплуатации
оборудования на предприятиях, в том числе на
холодильниках,— важная проблема для многих
отраслей промышленности. В холодильных
камерах представляют опасность: утечки хладагентов,
горючесть теплоизоляции ограждающих
конструкций, тары и упаковки продуктов.
Аммиак, как известно, токсичен и горюч,
но и фреоны не являются совершенно
безвредными хладагентами. Несколько лет назад
появилось мнение, что разложение фреонов
может снизить концентрацию озона в
стратосфере. Более глубокое изучение этой проблемы
привело к менее пессимистическим результатам.
Их обсуждали на пленарном заседании XV
конгресса МИХ в Венеции в 1979 г. и на
симпозиуме в Бостоне в 1981 г. В результате МИХ
направил некоторым правительствам
официальное заявление с изложением своей объективной
60
Редколлегия и редакция журнала
«Холодильная техника», товарищи по совместной работе
поздравляют Исая Матвеевича Гиндлина с
юбилеем и желают ему доброго здоровья и
дальнейшей плодотворной работы.
точки зрения («Холодильная техника» № 9, 1981,
с. 57), согласно которой в настоящее время
нет оснований вводить какие-либо ограничения
на применение фреонов в холодильной технике,
однако предпочтение следует отдавать менее
вредным фреонам (например, R22).
* Материал теплоизоляции холодильников
обычно более или менее горючий, причем
наименее — самозатухающие пенопласты (пенополи-
стирол, пенополиуретан). В изоляции из
обычных пенопластов очаг огня быстро
распространяется, образуя токсичные пары, опасные для
людей.
Пожароопасны также горючие тара и
упаковка, в которых хранят продукты на
холодильниках.
По заслушанным докладам директор МИХ
г-н А. Гак сделал следующие выводы.
. 1. Пожароопасность холодильников в
значительной степени зависит от конструкции
теплоизоляционных ограждений и эксплуатации.
Поскольку стоимость хранящихся продуктов
намного превышает стоимость холодильника, даже
современной конструкции с крупными
низкотемпературными камерами, защита их от пожара
не менее, если не более важна, чем защита
здания холодильника.
2. Для тушения пожаров оправдывают себя
относительно дорогие системы или средства
(например, С02), если они эффективны и не
вызывают заметного ухудшения качества продуктов,
особенно, их санитарного состояния.
3. Для теплоизоляции ограждающих
конструкций холодильников и трубопроводов следует
применять только самозатухающие пенопласты
(пенополистирол или пенополиуретан). Они пожа-
роопаснее натуральной и минеральной пробки,
пеностекла, стекловолокна, но имеют меньший
коэффициент теплопроводности, малую объемную
массу и другие преимущества.
4. Для предотвращения распространения
очага пожара в изоляционных конструкциях
холодильников рекомендуется предусматривать
противопожарные пояса из негорючего материала,
разделяющие площадь изолированных ограждений
на отдельные участки.
5. Огнестойкость холодильника надо оценивать 4
исходя из свойств и особенностей монтажа
наиболее горючих конструкционных материалов
(в первую очередь теплоизоляционных) иди
наиболее чувствительных к быстрому и
значительному повышению температуры (например, внутри-
камерных металлоконструкций). Специальные
меры предосторожности должны быть приняты
по отношению к оборудованию и системам
(холодильная система, кабельная сеть и пр.).
6. На холодильниках в качестве
хладагентов применяют аммиак и фреоны. Аммиак
более токсичен и горюч, но, как свидетельствует
практика, он не повышает пожароопасность
промышленных холодильников, если они оснащены
современными средствами техники безопасности.
Случайные утечки хладагента из
холодильной системы, герметичной в нормальных условиях

эксплуатации, могут представить опасность для
людей, здания и грузов (например, ожоги и
отравления людей или порча продуктов аммиаком,
замораживание продуктов при истечении жидкого
хладагента и расширении его при
атмосферном давлении).
7. Вероятность утечки хладагента зависит от
материала сосудов, оборудования и
трубопроводов, качества монтажных работ, особенно
сварочных, а также отношения обслуживающего
персонала к эксплуатации холодильного и
электротехнического оборудования.
8. Рекомендуется устраивать для работающих
в холодильных камерах в течение смены
несколько перерывов для отдыха. Можно считать,
что в перспективе при внедрении
полуавтоматической или автоматической механизации по-
грузочно-разгрузочных работ удастся сократить
продолжительность работы людей в холодильных
камерах.
9. При использовании токсичного хладагента
на холодильнике должны быть установлены
сигнализаторы утечки агента, включающие сигналы
тревоги и систему вентиляции. Обслуживающий
персонал следует обеспечить исправными
противогазами, которые надо хранить вблизи наиболее
опасных рабочих зон, а также защитными
костюмами и автономными аппаратами сжатого
воздуха для проведения в сильно загазованных
зонах работ по локализации аварий и спасению
людей.
10. Каждая холодильная камера должна
иметь систему сигнализации безопасности для
случая, если человек окажется запертым в
камере, и запасной выход, всегда доступный и
легко открываемый.
11. Необходимо регулярно инструктировать
всех рабочих холодильника по вопросам
устройства холодильных машин, свойств хладагентов
и теплоизоляционных материалов и объективно
информировать их об опасностях, которые
могут возникнуть. При этом следует использовать
видео-звуковые наглядные пособия.
Важно систематически проводить тренировки
рабочих по практическим приемам сигнализации
тревоги, быстрого оказания помощи и
ликвидации последствий аварий.
В заключение директор МИХ указал на
целесообразность разработки и издания
Международных рекомендаций по предотвращению опасных
ситуаций на холодильниках. Эти рекомендации
могли бы оказать помощь руководящим
работникам, ответственным за безопасность рабочих,
сохранность продуктов и оборудования в
холодильниках.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
ВНИКТИхолодпром
СПМВОЧНЫ1
©ТДЕД
УДК 621.5.042-621.564.25
НОВЫЕ ТЕРМОРЕГУЛ ИРУЮЩИЕ
ВЕНТИЛИ ДЛЯ ХЛАДАГЕНТА
R142
С. Н. САПРЫКИНА, И. И. ГУКОВ,
А. Р. КАЛЬВИ
В соответствии с планом модернизации
серийной продукции разработаны, приняты
междуведомственной комиссией и внедрены в серийное
производство терморегулирующие вентили (ТРВ)
с внешним уравниванием давления для
хладагента R142 (IT 6—02—588—79) с маслами
ХФ22с-16, ХФ12-16, ХФ22-24 (ГОСТ 5546—66).
Новый ряд включает семь типоразмеров ТРВ
номинальной холодопроизводительностью 4,65
D000); 7,33 F300); 11,6 A0000); 18,6 A6000);
29 B5000); 46,5 D0000) кВт (ккал/ч) при
температуре кипения 5°С и конденсации 50°С.
Вентили всех типоразмеров выполнены в одном
корпусе с винтом задатчика, размещенным
внизу, мембранным упругим элементом и штуцером
для подсоединения линии внешнего уравнивания.
\ Перемещение мембраны через центральный шток
передается коническому клапану. Шток
уплотняется сальником манжетного типа. Наполнитель
термосистемы — парожидкостная смесь.
В таблице приведены размеры диаметра
прохода и масса вентилей.
Подсоединение вентиля к трубопроводу
фланцевое, к линии внешнего уравнивания — шту-
церно-торцовое. Габаритные размеры вентилей
показаны на рисунке.
Техническая характеристика
вентилей 142ТРВ
Диапазон температур, °С
кипения —
конденсации
Заводская настройка перегрева
начала открытия клапана при
номинальных условиях, °С
Диапазон настроек перегрева
начала открытия клапана, °С 3—8
Неравномерность, °С 6
Максимальная холодопроизводи-
тельность, % от номинальной 120—160
Максимальное рабочее давление,
МПа (кгс/см2) 1,6A6)
Максимальная допустимая
температура термобаллона, °С 100
Дистанционность, м 3±0,3
10ч-+20
20—85
3±1,5
Тип
вентиля
142ТРВ-4
142ТРВ-6,3
142ТРВ-10
142ТРВ-16
142ТРВ-25
142ТРВ-40
Диаметр
npoxoj
D\
12,5 + 0.24
24,5 + 0.28
условного
la, мм
Z>2
18,5 + 0,28
28,5+0,28
Масса, кг,
не более
2,2
2,3
61

75±D,5
Габаритные и присоединительные размеры
вентилей 142ТРВ производительностью от 4,65D000)
до 46,5D0 000) кВт (ккал/ч)
Новые ТРВ унифицированы с серийно
выпускаемыми ТРВ для R12 и R22 среднего ряда
производительностью 7—73 кВт F,3—
63 тыс. ккал/ч).
В соответствии с ГОСТ 15150—69 ТРВ
указанных типов предназначены для эксплуатации в
условиях У2 и Т2, но для работы при
температурах окружающего воздуха —10ч-65°С и
относительной влажности до 100%, они остаются
работоспособными и после пребывания при
температурах —60-~85°С.
Вентили предназначены для стационарных
холодильных установок и выдерживают.
вибрации с частотой 3—10 Гц и
амплитудой не более 5 мм и с частотой 10—150 Гц
и ускорением до 15 м/с2;
ударные нагрузки с ускорением до 150 м/с2 и
частотой 40—80 ударов в минуту.
Вентили сохраняют работоспособность после
воздействий вибрации с частотой 50 Гц и
ускорением 50 м/с2, а также после транспортной
тряски частотой 80—120 ударов в минуту и
ускорением до 30 м/с2.
Терморегулирующие вентили 142ТРВ-4;
142ТРВ-6,3; 142ТРВ-10; 142ТРВ-16, 142ТРВ-25
и 142ТРВ-40 серийно выпускаются Тартуским
приборостроительным заводом по ТУ
25.02.302201—79 взамен снятых с производства
142ТРВ-5 и 142ТРВ-30 по ТУ 25.02.300424—78.
РЕФЁРМЫ
УДК 621.565.944:536.24.001.5
Эффективность применения сварной пластинчатой
теплообменной аппаратуры в системах хладоснаб-
жения. БОРОВЛЕВА В. М., ИВАНОВ О. П
ДЮНДИН В. А.ДОВАЛЕНКО Л. Н.
«Холодильная техника», 1983, № 7.
Указаны области предпочтительного применения
пластинчатых конденсаторов и испарителей.
Приведены результаты исследования процессов
теплообмена и гидродинамики в узких щелевых
каналах при кипении и конденсации
хладагента R22 и испытаний макетных образцов
испарителей и конденсаторов, работающих на R22
и R717. Сопоставлены массовые и габаритные
показателя пластинчатых и кожухотрубных
аппаратов. Отмечены преимущества пластинчатых
аппаратов в области больших холодопроизво-
дительностей.
Иллюстраций 4. Список литературы — 6 названий.
УДК 628.84:621,564.3.004
Применение водного раствора этиленгликоля в
качестве хладоносителя в установках
кондиционирования воздуха. ПЛОТНИКОВ А. Е., ЗАМКО-
ВЕЦ В. Н., АННУШКИНА Л. П.
«Холодильная техника», 1983, № 7.
Изложены причины замены в действующей
холодильной установке раствора хлористого
кальция водным раствором этиленгликоля.
Приведена схема заполнения и циркуляции хладоносителя
в установке кондиционирования воздуха и
технология приготовления раствора с указанием
количества ингибирующих добавок. Рассмотрены
меры защиты хладоносителя от окисления.
Отмечена стабильность рН раствора за 5-летний
период эксплуатации, отсутствие в нем
продуктов активной коррозии меди и наличие
значительного количества продуктов коррозии углеродистых
сталей.
Иллюстрация 1.
62

УДК 621.565:621.515
Турбохолодильные установки малой холодопроиз-
водительности. ЖАДАН С. 3., БАРЕН-
БОЙМ А. Б., СТЕПАНОВА Л. А.
«Холодильная техника», 1983, № 7.
Описаны две турбохолодильные установки малой
холодопроизводительности для охлаждения
аппаратуры на транспорте. В установках
применен центробежный компрессор со встроенным
высокочастотным электродвигателем D00 Гц),
отличающийся малыми габаритными размерами
и массой. Для уменьшения металлоемкости
и объема, занимаемого оборудованием, в
установках использованы алюминиевые трубчато-
пластинчатый воздухоохладитель, воздушный
конденсатор с плоскими трубками и испаритель
с кипением хладагента в щелевых каналах.
Приведены технические характеристики
разработанных турбохолодильных установок и
результаты их испытаний.
Иллюстраций 5. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.565:621.243.4/.5
Повышение эффективности использования
холодильного оборудования в камерах
овощехранилищ. ИВАХНОВ В. И., ТИХОМИРОВА Л. Н.
«Холодильная техника», 1983, № 7.
Описана методика инженерного расчета
установок тепловлажностной обработки воздуха для
камер хранения овощей насыпью, основанная на
сопоставлении вариантов, которые обеспечивают
различную интенсивность вентилирования. Даны
рекомендации по оптимальной интенсивности
вентилирования, позволяющей использовать одну
установку для двух камер хранения, что
обеспечивает наименьшие капитальные затраты и
текущие эксплуатационные расходы.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литературы —
2 названия.
УДК 621.565.94:629.12
Применение на судах градирен с подвижной
насадкой. ДОРОШЕНКО А. В.,
ЛИТВИНОВ О. П. КОЛОГРИВОВ М. М.,
ГРАНДОВ А. А., УГОЛЬНИКОВА Н. П.
«Холодильная техника», 1983, № 7.
Приведены результаты исследования тепловых
и гидродинамических характеристик аппаратов
с подвижной насадкой при имитации судовых
условий: длительные отклонения лабораторной
колонны от вертикали на 5—15°, качка с
периодом колебаний от 6 до 10 с при угле
отклонения 15°. Разработана .конструкция судовой
градирни ТК-4, предназначенной для
испарительного охлаждения воды, в том числе морской,
испарительного охлаждения воздуха, а в
перспективе —- для пылегазоочистки воздуха.
Испытания градирни показали эффективность ее
работы при наклонах и качке, сохранение
работоспособности при подаче наружного воздуха с
отрицательной температурой, незначительное
влияние соли на протекание процесса и отсутствие
отложений на рабочих поверхностях при
использовании морской воды. Испытания при
отрицательных температурах наружного воздуха
указали на возможность саморегулирования режима
работы градирни при ^температурах до —25°С.
Таблица 1. Иллюстраций 5. Список
литературы — 8 названий.
УДК 621.57.004.67.001.24@83.75)
О трудоемкости ремонта холодильного
оборудования. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.,
ТАЛАНОВ А. В., ХАЗАНОВ И. Г. «Холодильная
техника», 1983, № 7.
На основе анализа данных по ремонту,
полученных с мест эксплуатации холодильного
оборудования, и отраслевых нормативов по ремонту
с учетом совершенствования холодильного
оборудования и заводских технологических процессов
его изготовления уточнены периодичность, объем
и содержание плановых ремонтов. Приведена
среднегодовая трудоемкость ремонта
компрессоров, компрессорных агрегатов, конденсаторов
и испарителей. Эти данные позволяют определить
среднегодовую трудоемкость ремонта
холодильных машин.
Таблиц 3. Список литературы — 4 названия.
УДК 725.355D7 + 57) (-17)
Ограждающие конструкции камер с нулевыми
температурами для северных районов СССР.
ЭГЛИТ А. Я., СИДОРОВА Л. В., ДРЕ-
ВАЛЬ Ю. К. «Холодильная техника», 1983, № 7.
Освещены особенности тепло- и массообмена
в изоляционных конструкциях холодильников
в зависимости от их технического исполнения
(внутренняя тепло- и пароизоляция, наружная
теплоизоляция). Аналитически исследована при
определенных допущениях интенсивность
увлажнения ограждающих конструкций различных
вариантов. По проведенным расчетам получены
характеристики по увлажнению теплоизоляции
для разных температур в камерах
холодильника и окружающей среды.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
3 названия.
УДК 621.57.041.004.1:663.674.013
Опыт эксплуатации компрессоров П110 и
П220 на Харьковской фабрике мороженого.
ЛОМАНОВ А. Ф., КОРХОВ В. Д.
«Холодильная техника», 1983, № 7.
Описана работа, осуществленная коллективом
компрессорного цеха по улучшению
эксплуатации компрессоров П110 и П220. Проведенные
мероприятия соответствуют рекомендациям
московского завода холодильного
машиностроения «Компрессор».
Иллюстрация 1.
УДК 536.24.001.5
Исследование тепло- и массообмена на оребрен-
ных охлаждающих поверхностях при
естественной конвекции воздуха. ФАТХИ ИСМАИЛ АБ-
ДЕЛЬ ААЛ, АБДУЛЬМАНОВ X. А.
«Холодильная техника», 1983, № 7.
Приводятся результаты экспериментальных
исследований тепло- и массообмена на
одиночных оребренных трубках диаметром 38x2,5 мм
с шагом ребер 20 и 30 мм, а также на гладкой
трубке такого же диаметра. Получены
критериальные зависимости для тепло- и
массообмена на оребренных поверхностях и
аналитическая зависимость толщины слоя, массы и
плотности инея от времени его намораживания на
охлаждающей поверхности.
Таблица 1. Иллюстраций 5. Список
литературы — 5 названий.
63

УДК 637.5.037:537.3
Влияние электростимуляции на качество
охлажденного мяса. БАЛАНДИНА Г. Ам
ЗАЙЦЕВ В. Н. «Холодильная техника», 1983, № 7.
В процессе исследования физико-химических,
структурно-механических, микробиологических
и органолептических показателей электрости-
мулированной и, для сравнения, не
подвергавшейся электростимуляции охлажденной
говядины при холодильном хранении установлено, что
электростимуляция способствует лучшему
сохранению качества охлажденного мяса, снижению
его бактериальной обсемененности. Обобщенные
численные характеристики качества у электро-
стимулированного охлажденного мяса в
процессе холодильного хранения были лучше, чем у
мяса, не подвергавшегося электростимуляции.
Таблица 1. Иллюстрация 1. Список литературы —
8 названий.
УДК 621.564:536.004.12.001.5
Новые тенденции в исследовании свойств
хладагентов. ЦВЕТКОВ О. Б. «Холодильная
техника», 1983, № 7.
Рассмотрены направления изучения равновесных
и неравновесных теплофизических свойств
большой группы хладагентов, нашедших широкое
применение в промышленности.
Список литературы — 8 названий.
УДК 621.565.044
Сопоставление эффективности конденсаторов
различных типов при проектировании холодильных
установок. ФРИДМАН Б. А., ПЕРЕДИС-
ТАЯ Р. П. «Холодильная техника», 1983, № 7.
Проведен технико-экономический расчет
различных типов конденсаторов в сочетании с
градирнями и форконденсаторами для
аммиачной холодильной установки. Определен
оптимальный вариант конденсатора для работы в
климатической зоне Харькова.
Таблиц 3. Иллюстраций 3. Список литературы —
7 названий.
УДК [621.565.92:621.565.945] .004.001.86
Опыт применения модульных воздухоохладителей
в камере замораживания. ЮСОВ В. Л., БУЛ-
ГИН С. А. «Холодильная техника», 1983, № 7.
Замена воздухоохладителей типа «каскад» в
камере замораживания на холодильнике
Черновицкого мясокомбината постаментными
модульными воздухоохладителями, состоящими из секций
аппарата ВОГ-250, позволила получить годовой
экономический эффект порядка 75 тыс. руб. в
результате снижения температурного режима в
камере, обеспечившего сокращение усушки мяса
при замораживании, а также уменьшения
потребления электроэнергии.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук,
проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук В. В. Оносовский, д-р техн. наук,
проф. И. И. Орехов, М. М. Позин, Н. К. Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко,
В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 20.05.83. Подписано в печать 16.06.83. Т-11084 Формат 70x108 1/16.
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13 Уч.-изд. л. 7,15
Тираж 10640 экз. Заказ 1298
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64