Автор: Богословский В.Н.   Пирумов А.И.   Посохин В.Н.  

Теги: строительство   архитектура   проектирование зданий   справочник   вентиляция   кондиционирование воздуха   стройиздат  

Год: 1991

Похожие

Внутренние санитарно- технические устройства Ч.3. Вентиляция и кондиционирование воздуха Кн.2. Справочник проектировщика

Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха

Вентиляция и кондиционирование воздуха

Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 2. Вентиляция и кондиционирование возудха

Текст
                    Производство
Цех производства
стеклотары
Операторы
Профессия рабочих
прессовыдувных машин
6 2 Конструктивные решения
Продолжение табл
Интенсивность теплового
лучения, Вт/м2
350-850
149
62
об-
Горновой цех электро- Кочегары горнов
технической керамики
и фарфора
350-1000
Цех туннельных печей Кочегары и рабочие по загрузке и
для обжига изделий из выгрузке изделий
керамики
350 1400
Сушильное отделение
изделий из керамики
Прессовый цех резино-
резинотехнических изделий
Обжиговый цех це-
цементного завода
Рабочие по разравниванию и сборке
материалов
Прессовщики
Машинисты и смазчики вращающихся
печей
350-2100
350-2100
700-1400
Цех обжига кирпича
в кольцевых печах
Садчики и выгрузчики
ных и капитальных затрат, поэтому искусст-
искусственное охлаждение воздуха следует применять
только в случаях, когда нормируемая темпера-
температура воздуха на рабочем месте ниже темпера-
температуры приточного воздуха, полученной при его
адиабатическом охлаждении. •
Унифицированные душирующие воздухо-
воздухораспределители УДВ (рис. 6.1 и 6.2) реко-
рекомендуются к предпочтительному применению.
Они разработаны в следующих исполнениях:
нижний подвод воздуха без увлажнения УДВн
и с увлажнением УДВун; верхний подвод
воздуха без увлажнения УДВв и с увлажнением
УДВув. Воздухораспределитель состоит из
корпуса, внутри которого расположены пово-
поворотные направляющие лопатки и устройство,
обеспечивающее кинематическую связь блока
лопаток с направляющей решеткой. Изменение
направления душирующей струи в горизон-
горизонтальной плоскости осуществляется поворотом
воздухораспределителя, для чего он устанавли-
устанавливается на шарнирном фланцевом соединении.
В вертикальной плоскости направление струи
можно изменять от горизонтального положе-
350-850
ния до угла 45° вниз поворотом направляющей
решетки. Поворот решетки фиксируется в
любом положении. Для увлажнения воздуха на
направляющей решетке устанавливают фор-
форсунки с пневматическим распылением воды,
которые могут перемещаться как по вертикали,
так и по горизонтали направляющей решетки,
тем самым создавая оптимальные условия для
увлажнения.
Поворотный душирующий патрубок ППД
(рис. 6.3) состоит из верхнего, среднего и
нижнего звеньев. Нижнее звено имеет поджатое
квадратное выходное сечение и соединяется со
средним звеном осью, вокруг которой .оно
может быть повернуто вниз на угол 23°.
Нижнее звено патрубка фиксируется в задан-
заданном положении двумя зажимами, расположен-
расположенными на боковых поверхностях среднего звена
патрубка. Поворот среднего звена душирую-
щего патрубка вокруг вертикальной оси осу-
осуществляется с помощью трех роликов, опира-
опирающихся на неподвижный фланец верхнего
звена. Положение патрубка фиксируется сто-
стопорным болтом. Душирующий патрубок кре-


150 Глава 6. Воздушные души
о
о
в
PQ
чо чо
о о' о"
О О О
О <N in
О О О
ото
in чо оо
ecu
есс
а
ос
О Uh
ев (N
и _l
j г—< ГО ОО
ю со т в к в
сссссс
П Я


6 2 Конструктивные решения
151
1 1
I
л
1 1 II
1 ' 1
1
ц
i
/
\
1
s/
1 ь.
Рис 6 1 Унифицированный душирующий воздухораспределитель типа УДВ без увлаж-
увлажнения воздуха
а нижний подвод воздуха б верхний подвод воздуха, / корпус 2- направляющие лопатки ? на-
направляющая решетка 4 шарнирное фланцевое соединение


152 Глава б. Воздушные души
а)
Рис. 6.2. Унифицированный душирующий воздухораспределитель типа УДВ с увлажне-
увлажнением воздуха
а-нижний подвод воздуха; б-верхний подвод воздуха; 1 -корпус; 2 направляющие лопатки; 3 на-
направляющая решетка; 4-шарнирное фланцевое соединение; 5-пневматическая форсунка


6.2. Конструктивные решения
153
пится к воздуховоду фланцевым соединением,
для чего воздуховод должен быть надежно
прикреплен к строительным конструкциям.
Воздухораспределители ПД (см. рис. 6.4)
разработаны с верхним (ПДв) и нижним (ПДн)
подводом воздуха. Душирующие патрубки
состоят из направляющей решетки и корпуса,
который с помощью поворотного шарнира
присоединяется к воздуховоду, подводящему
приточный воздух. Для увлажнения и охлажде-
охлаждения подаваемого воздуха применены форсунки
ФП-1 и ФП-2 с пневматическим распылением
воды. Давление сжатого воздуха должно со-
составлять 0,3-0,4 МПа, расход сжатого возду-
воздуха 12-28 кг/ч на форсунку, расход воды
20-45 кг/ч. Для патрубков ПДУ-3 и ПДУ-4
принято по одной форсунке, а для ПДУ-5-две
форсунки. Выбор типа и количества форсунок
устанавливается расчетом. Изменение направ-
направления воздушного потока и факела распыляе-
распыляемой воды в вертикальной плоскости осущест-
осуществляется поворотом лопаток направляющей
решетки (с укрепленными на ней форсунками),
в горизонтальной плоскости - поворотом ду-
ширующего патрубка вокруг своей оси с по-
помощью поворотного шарнира по серии
4.904-14.
С целью организации серийного выпуска
душирующих воздухораспределителей пред-
предприятиями НПО Промвентиляция, института-
институтами ВНИИГС и ГПИ Проектпромвентиляция
разработаны чертежи на воздухораспредели-
воздухораспределитель поворотный регулируемый типа ВП
(рис. 6.5 и 6.6). Воздухораспределитель состоит
из неподвижной и шарнирно соединенной с ней
поворотной части, имеющей два боковых реб-
ребра и гибкий элемент в виде прямоугольного
листа. Один конец листа прикреплен к пово-
поворотной части, а другой перемещается при
повороте вдоль задней стенки неподвижной
части. Угол поворота подвижной части отно-
относительно присоединительного патрубка изме-
изменяется от 0 до 80°. На выпуске поворотной
части установлена решетка типа РВ (модифи-
(модификация РВЗ, состоящая только из веерной ре-
решетки) по серии 5.904-50. Размеры решетки РВ
для воздухораспределителей ВП1 и ВПЗ со-
составляют 250 х 400 мм, для ВП2 и ВП4-400 х
х 600 мм. Угол установки крайних лопаток
решетки изменяется от 0 до 45°. При этом
струя изменяется от компактной (при парал-
параллельной установке лопаток) до веерной. Для
Рис. 6.3. Поворотный душирующий патрубок типа
ппд
/-верхнее звено, 2 опорные ролики, 3-среднее звено; 4 шар-
шарнир, 5-нижнее звено
выравнивания потока воздуха имеется два ряда
рассекателей в виде плоских лопаток, прикреп-
прикрепленных к боковым стенкам на выходе из
неподвижной части, а также к стенкам пово-
поворотной части перед решеткой. Неподвижная
часть присоединяется с помощью фланца к
подводящему воздуховоду прямоугольного
(воздухораспределители ВП1 и ВП2) и кругло-
круглого (ВПЗ и ВП4) сечения. В последнем случае
в неподвижной части воздухораспределителей
ВПЗ и ВП4 имеется переход с прямоугольного
на круглое сечение и дополнительные детали,
обеспечивающие возможность поворота возду-
воздухораспределителя на 360° вокруг оси подводя-
подводящего воздуховода. Воздухораспределители мо-
могут устанавливаться вертикально при верхнем
подводе воздуха или горизонтально при боко-
боковом подводе. Основные характеристики возду-
воздухораспределителей типа ВП приведены в
табл. 6.4.
При тепловом облучении постоянных ра-
рабочих мест нагретыми поверхностями интен-
интенсивностью от 140 до 350 Вт/м2 предусматрива-
предусматривается установка вентиляторов-вееров (аэрато-
(аэраторов). При применении вентиляторов-вееров
следует обеспечивать поддержание допустимой
ГОСТ 12.1.005-88 температуры воздуха увели-
увеличивая скорость на 0,2 м/с более указанной
в этом ГОСТе. Для этой цели душирование


154 Глава 6. Воздушные души
5)
Рис. 6.4. Душирующие патрубки типа ПД
а -с верхним подводом воздуха: б-с нижним подводом воз-
воздуха; / воздуховод; 2 корпус; 3- направляющая решетка
1
1
? ^
к
\
)
1
I :.
а
\
А/
'о
В
Рис. 6.5. Воздухораспределитель поворотный регули-
регулируемый типа ВП с присоединительным патрубком
прямоугольного сечения -ВШ и ВП2
/-неподвижная часть; 2-поворотная часть, 3-гибкий ЛИС1;
4-рассекатели: 5-веерная решетка
Рис. 6.6. Воздухораспределитель поворотный регу-
регулируемый типа ВП с присодиншельным патрубком
круглого сечения -ВШ и ВП4
/-неподвижная часть; 2-поворотная часть; 3 гибкий лиа;
4 - рассекат ели; 5-веерная решетка; б-переход
рабочих мест внутренним воздухом осущест-
осуществляется поворотными аэраторами ГТАМ-24
(рис. 6.7) выпускаемыми Старооскольским ме-
механическим заводом. Аэратор состоит из осе-
осевого вентилятора, подача которого составляет
24000 м3/ч воздуха, электродвигателя типа
4A100L4V3 мощностью 4 кВт, и имеет автома-
автоматическое устройство, поворачивающее венти-
вентилятор 11 раз в 1 мин. Рабочее колесо вентиля-
вентилятора укреплено на валу электродвигателя и
заключено в обечайку, соединенную с направ-
направляющим аппаратом. Электродвигатель с рабо-
рабочим колесом и направляющий аппарат при
помощи редуктора могут совершать поворот
в обе стороны. Угол поворота регулируется от
0 до 60°. На направляющем аппарате установ-


6.2. Конструктивные решения 155
ТАБЛИЦА 6.4. ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВП
Марка
Размеры, мм
Масса, кг Расчетная площадь, Коэффициенты
а х Ъ
Н
ВП1, ВПЗ
ВП2, ВП4
250 х 400
450
536
594
465
589
869
1309
14
22
0,1
2,65
400 х 600
560
736
704
615
719
1449 33
1789 42,6
0,24
4,7
1,5
5
2
2,72
1,90
1,83
1,46
1,53
Примечания: 1. Размеры и масса воздухораспределителей ВШи ВП2 приведены в числителе, ВПЗ
и ВП4-в знаменателе
2. Коэффициенты man для компактной струи приведены в числителе, для веерной в знаменателе.
3. Коэффициенты Ъ, приведены при верхнем подводе воздуха под углом 8СГ к вертикали в верхней строке,
под углом 45° - в средней строке и вертикально вниз в третьей строке. В числителе приведены значения для
компактной струи, в знаменателе-для веерной.
лена форсунка, которая подает распыленную
воду в поток воздуха. Расстояние от аэратора
до рабочего места определяется конкретными
условиями, максимальное расстояние равно
20 м. Количество воды для форсунки регули-
регулируется вентилем, максимальный расход воды
30 л/ч, давление воды для форсунки 0,2-
0,3 МПа. Воздушный вентиль форсунки следу-
следует открывать полностью, давление в магистра-
магистрали при этом должно быть не ниже 0,5 МПа,
максимальный расход воздуха на форсунку
140 м3/ч. При нормальной эксплуатации фор-
форсунки вода из нее должна выходить в виде
мелкой водяной пыли (капли воды отсутст-
отсутствуют). Образование капель воды за форсункой
свидетельствует о понижении давления воздуха
в магистрали.
В помещениях общественных, администра-
административно-бытовых и производственных зданий,
сооружаемых в IV климатическом районе,
а также при обосновании и в других климати-
климатических районах, при избытках явной теплоты
более 23 Вт/м3 следует предусматривать до-
дополнительно к общеобменной приточной вен-
вентиляции установку потолочных вентиляторов
для увеличения скорости движения воздуха на
рабочих местах или на отдельных, участках
в теплый период года на 0,2-0,3 м/с более
допустимых указанных в ГОСТ 12.1.005-88
или в приложении к СН,иП 2.04.05-86. Для этой
Рис. 6.7. Поворотный аэратор ПАМ-24
/-стол поворотный, 2 редуктор, 3 электро4вига1ель, 4-ра-
бочее колесо, 5-пневма1ическая форсунка, б-направляющий
аппарат, 7 кнопочный пуск, 8 стойка, 9- вода, 10 воздух
цели используются потолочные вентиляторы
ВПК-15 «Союз» (рис. 6.8), «Зангезур-3» и «Зан-
гезур-5». Потолочные вентиляторы состоят из
однофазного электродвигателя напряжением
220 В, лопастей, системы подвеса и ступенчато-
ступенчатого регулятора скорости. В промышленных
зданиях вентиляторы устанавливают непосред-
непосредственно над рабочим местом на высоте от пола
3-6 м.
При размещении потолочных вентилято-
вентиляторов в гражданских зданиях нужно руковод-


156 Глава 6. Воздушные души
1500
Рис. 6.8. Вентилятор потолочный типа ВПК-15
«Союз»
ствоваться следующими соображениями:
количество вентиляторов, обслуживающих
помещение, определяется исходя из нормы пода-
подачи воздуха 650-900 м3/ч на 1 м2 площади пола;
в помещениях, где посетители свободно
передвигаются по всей площади (фойе, выста-
выставочных залах и т. п.) вентиляторы размеща-
размещаются равномерно по площади помещения;
в помещениях с фиксированными местами
размещения посетителей (рестораны, зритель-
зрительные залы, административные помещения и
т. п.) вентиляторы устанавливаются над про-
проходами.
Применение потолочных вентиляторов не
следует ограничивать районами с жарким
климатом. Их рационально применять и в
районах с умеренным климатом. Основные
технические данные потолочных вентиляторов
приведены в табл. 6.5.
ТАБЛИЦА 6.5. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ПОТОЛОЧНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Тип Производитель- Мощ- Масса,
ность, м3/ч ность, Вт кг
ВПК-15 «Союз»
«Зангезур-3»
«Зангезур-5»
6000-
10
14
19 200
000
000
74
50
55
8,4
4,6
5,5
6.3. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
Достижение нормируемых параметров
воздуха определяется расчетом по предельным
(осевым) значениям параметров воздушной
струи на постоянном рабочем месте.
За расчетные величины на постоянном ра-
рабочем месте рекомендуется принимать:
минимальную температуру воздушной
струи-равной нормируемой по табл. 6.1, если
температура воздуха в помещении выше нор-
нормируемой; если температура воздуха в поме-
помещении ниже нормируемой, то максимальную
температуру воздушной струи следует прини-
принимать равной нормируемой по табл. 6 при теп-
тепловом облучении интенсивностью 350 Вт/м2
и более по табл. 1 ГОСТ 12.1.005-88 при от-
открытых производственных процессах;
минимальную концентрацию вредных ве-
веществ в воздушной струе-равной ПДК по
прил. 2 ГОСТ 12.1.005-88;
скорость движения воздушной струи-со-
струи-соответствующей минимальной температуре сме-
смеси воздуха в душирующей струе по табл. 6.1
при тепловом облучении интенсивностью
350 Вт/м2 и более или по табл. 1 ГОСТ
12.1.005-88 при открытых производственных
процессах.
При расчете определяется типоразмер ду-
ширующего воздухораспределителя Fo, ско-
скорость выпуска воздуха v0 и расход воздуха на
воздухораспределитель Lo. Температура при-
приточного воздуха на выходе из воздухорасп-
воздухораспределителя t0 должна быть меньшей или рав-
равной нормируемой.
Расчет производится из условия обеспече-
обеспечения нормируемых параметров воздуха на по-
постоянном рабочем месте по следующим фор-
формулам:
а) при тепловыделениях и /норм > t0, полу-
полученной при адиабатическом охлаждении возду-
воздуха или без охлаждения,
F гьр^-г ((U)
Vn =
v»
F.2)
где л:-расстояние от воздухораспределителя до рабо-
рабочего места, м, т, п - соответственно скоростной и тем-
температурный коэффициенты воздухораспределителя
(см. табл. 6.3);
б) при тепловыделениях и tHopM < t0, полу-
полученной при адиабатическом охлаждении,
F0 = (x/nJ; F.3)
^o = t;HopM; F.4)
>о = '„оом, F-5)


6.3. Расчет воздушных душей 157
х,м
5 -,
4,5:
ч -
3,5-
;
:
2,5-
2 -
1,3
1 -I
•
^•v. ЩВ-3
УДВ-2
УДВ-1
:
-t норм,"С */>
\
г 15
Zp-з-ПДК
-ю ръ °
-8
rJ ¦
-¦ "
-J "
-2,5
'0,75
\
\
¦ 6$
\
¦0,3 \
¦ 0,2
2 ^0,15
Yl,5
i
1 1
\
\-
-6
-7
-8
-9
-ю
-11
12
-73
-П
УДВ-3
УДВ-2
УДВ-1
--
\5
Л,5
ч
¦ 3,5
-3
-2,5
-2
-1,5
L1
20000 т
15000 ¦
— ~^ 10000 -
5000~-
4000 -
^,^^3000.
2000-
1000 -
500 -
400 -
500 -
700
\
I
I
5-
^ з--
2 -
1
05-
0,3-
0,2-
i i
I
м/с
;*
¦2,5
¦2
V15
.1
¦0,9
0,8
\0,7
-0.6
-d,5
¦0,4
¦0,3
¦0,2
\ t
I
U
Рис. 6.9. Номограмма для определения типоразмера Рис. 6.10. Номограмма для определения расхода воз-
УДВ духа на УДВ
х,м
5 - -
3,5- -
2,5-
1\
tp.3~tnopM,°C tp.3-t0! О
-r-f
ППД-8
ППД-В
ППД-5
ППД-8
ЛПД-6
ППД-5
"X" 0
--3,5
--3
-2,5
--2
--1,5
70000--
5000 - -
4000 - ¦
3000 - ¦
2000 - ¦
7000 - -
500 --
400 -¦
300 -¦
200 --
3--
2--
1,5--
0,5-
- ~инорм,н/с
-¦3
-¦2,5
•-2
--1,5
U,0
¦¦6,7
¦¦0,6
-¦0,5
¦¦0,3
--0,2
Рис. 6.11. Номограмма для определения типоразмера Рис. 6.12. Номограмма для определения расхода воз-
ППД духа на ППД


158
Глава б. Воздушные души
Рис. 6.13. Номограмма для определения типоразмера
ПД
15000-
10000-
5000-
шо-
зооо-
2000--
1000--
500
Ш
300
200
V0,»/c
5 ¦¦VuopMiMl
^.35
А'-Ь
-¦г
Z--
1,5
-¦1,5
1
---¦0,9
¦¦0,8
¦¦0,7
0,5\ --6,5
0,<t~ ..Ofif.
№¦ .-0,3
Рис. 6.14. Номограмма для определения расхода воз-
воздуха на ПД
т. е. требуется искусственное охлаждение воз-
воздуха;
в) при газо- и пылевыделениях v0 рассчи-
рассчитывается по формуле F.2), а
F.6)
где ПДК - предельно допустимая концентрация вред-
вредных веществ на рабочем месте в соответствии с
прил. 2 ГОСТ 12.1.005-88; zp.3 и z0-концентрация
вредных веществ в воздухе рабочей зоны и в приточ-
приточном воздухе на выходе из воздухораспределителя.
Если заданы величины т, n, Fo и х следует
определять: v0 при х < т yfF0 по формуле F.4);
/0 при x<nj?Q по формуле F.5); v0 при
х > т ^/Fq по формуле F.2); t0 при х > n ^/f^
по формуле
L
F-7)
На рис. 6.9-6.14 приведены номограммы,
построенные по формулам F.1)-F.6) для ти-
типовых конструкций душирующих воздухорас-
воздухораспределителей.
Пример 6.1. Интенсивность теплового об-
облучения на рабочем месте равна 700 Вт/м2;
категория работ -средней тяжести; температу-
температура в рабочей зоне помещения ?р, = 30°С; воз-
возможное минимальное расстояние от выходного
сечения душирующего воздухораспределителя
до рабочего места jt = 2m. Путем адиабати-
адиабатической обработки подаваемого воздуха можно
получить температуру t0 = 21 °С. Определить
типоразмер воздухораспределителя УДВ и тре-
требуемый для душирования расход воздуха.
Решение. По табл. 6.1 при интенсивности
облучения 700 Вт/м2 и работе средней тяжести
получим vmpM = 1 м/с и tHOpM = 22°С. Учитывая
повышение температуры воздуха в рабочей
зоне на 30 — 28 = 2 °С, температуру воздуха
в струе, согласно примечанию 1 к табл. 6.1,
следует понизить на 0,4 х 2 = 0,8 °С, т. е. при-
принять равной ?норм = 22 - 0,8 = 21,2 °С.
При ?норм > t0 по формуле F.1) расчетная
площадь воздухораспределителя УДВ соста-
составит:
C0-21,2J1:
C0-21) 3,9 J
= 0,16 м2.
Устанавливаем
УДВ-1 с Fo = 0,17 м2.
воздухораспределитель


7.1. Общие положения
159
Определяем скорость выпуска воздуха по
формуле F.2)
1-2
= 0,8 м/с.
6^0,17
Принимаем v0 — vHOpM = 1 м/с.
Рассчитываем расход воздуха, подаваемый
через воздухораспределитель:
Lo = 3600 u0F0 - 3600 х 1 х 0,17 = 612 м3/ч.
Пример 6.2. Определить по номограммам
типоразмер УДВ и расход воздуха на душиро-
вание при следующих исходных данных:
х = 4 м /рл - гнорм *= 9 °С; гр.з - t0 = 12 °С;
zp.3 - ПДК = 16 мг/м3; 2рз - z0 = 40 мг/м3;
^норм - 3 м/с.
Решение. По номограмме рис. 6.9 соединя-
соединяем прямой линией точки на шкалах tp 3 —
- ?аорм = 9°С и /рз - ?0 = 12°С. В точке пересе-
пересечения со шкалой (z — ПДК)/(гр з — z0) полу-
чаем значение 0,75. Проводим прямую, соеди-
соединяющую точки (гр з - ПДК)/Bр з — z0) = 0,75 и
л: = 4 м и выше пересечения этой линии со
шкалой «типоразмер» находим, что нормируе-
нормируемая температура обеспечивается УДВ-2.
Для обеспечения ПДК на постоянном ра-
рабочем месте при (zp 3 - ПДК)/(гр 3 - zQ) = 16/
/40 = 0,4 и х = 4'м по номограмме рис. 6.9
аналогично находим типоразмер УДВ-1.
Принимаем больший из найденных типо-
типоразмеров, т.е. УДВ-2.
На номограмме рис. 6.10 проводим пря-
прямую, соединяющую точки х = 4 м и vHopM —
— 3 м/с. Через точку УДВ-2 шкалы «типораз-
«типоразмер» и полученную точку пересечения на «не-
«немой» шкале проводим прямую до шкалы v0,
где получаем v0 = 3,2 м/с.
На пересечении со шкалой Lo находим
требуемый расход воздуха на душирование
равным 4400 м3/ч.
Глава 7
ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ1
7.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздушные завесы устраивают в отаплива-
отапливаемых зданиях для обеспечения требуемой тем-
температуры воздуха в рабочей (обслуживаемой)
зоне и на постоянных рабочих местах, располо-
расположенных вблизи ворот, дверей и технологичес-
технологических проемов. Воздушные или воздушно-тепло-
воздушно-тепловые завесы (воздушные завесы с подогревом
воздуха) могут быть шиберного или смеши-
смешивающего типа.
Завесы шиберного типа в результате час-
По работам ЦНИИпромзданий и МИСИ.
тичного перекрытия проема воздушной струей
(шиберующего действия воздушной струи) су-
существенно сокращают прорыв наружного воз-
воздуха через открытый проем (значение коэффи-
коэффициента расхода воздуха через проем при работе
завесы становится меньше), а в помещение
поступает образующая смесь холодного на-
наружного воздуха с нагретым. При этом тем-
температура смеси должна быть равна норма-
нормативной.
Завесы смешивающего типа не создают
дополнительного сопротивления на пути вры-
врывающегося наружного воздуха, а осуществля-
осуществляют эффективное смешение его с нагретым воз-
воздухом завесы в пределах тамбура. Здесь также


160
Глава 7. Воздушные завесы
температура смеси воздуха должна быть равна
нормативной.
Постоянно действующие воздушные или
воздушно-тепловые завесы шиберного типа
следует предусматривать у постоянно откры-
открытых ворот или технологических проемов в на-
наружных ограждающих конструкциях. Завесы
шиберного типа периодического действия уст а-
навливают у ворот, не имеющих тамбуров
и открывающихся чаще 5 раз или не менее чем
на 40 мин в смену, и у открывающихся техно-
технологических проемов в наружных ограждающих
конструкциях здания в районах с расчетной
температурой наружного воздуха — 15 °С и ни-
ниже (параметры Б). При обосновании преду-
предусматриваются завесы для зданий в районах
и с другими расчетными температурами наруж-
наружного воздуха, и при другой продолжительности
открывания ворот и проемов (например, в по-
помещениях с мокрым режимом и в помещениях
с кондиционированием воздуха).
Воздушно-тепловые завесы смешивающе-
смешивающего типа следует проектировать:
а) у наружных дверей вестибюлей общест-
общественных и административно-бытовых зданий в
зависимости от расчетной температуры наруж-
наружного воздуха в холодный период года (пара-
(параметры Б) и числа людей, проходящих через
двери в течение 1 ч,
при температуре от
-15 до -20°С 400 чел. и более
при температуре от
-26 до -40°С 250 » »
при температуре ниже
-40°С 100 » »
б) при обосновании у наружных дверей
зданий, если к вестибюлю примыкают помеще-
помещения без тамбура, оборудованные системами
кондиционирования воздуха;
в) у наружных дверей помещений с мок-
мокрым режимом.
Температуру смеси воздуха, поступающего
в помещение при работе воздушных завес,
следует принимать (если это не противоречит
технологическим требованиям) не менее: 1 4°С
при легкой работе; 12 °С при работе средней
тяжести и для вестибюлей общественных и ад-
административно-бытовых зданий; 8 °С при тяже-
тяжелой работе; 5 °С при тяжелой работе и отсутст-
отсутствии постоянных рабочих мест на расстоянии
3 м и менее от наружных стен и 6 м и менее от
дверей, ворот и проемов.
Температура воздуха, подаваемого воз-
воздушно-тепловыми завесами, принимается не
выше 50 °С у наружных дверей и 70 °С у ворот
и технологических проемов, если не установле-
установлены другие температуры по технологическим
требованиям
Скорость выпуска воздуха из щелей или
отверстий воздушных и воздушно-тепловых за-
завес следует принимать не более 8 м/с у наруж-
наружных дверей, 25 м/с у ворот и технологических
проемов, если не установлены другие скорости
по технологическим требованиям.
Завесы шиберного типа, как правило, про-
проектируют с двусторонним выпуском воздуха
(двусторонние завесы) и компонуют из двух
самостоятельных агрегатов, состоящих из ра-
радиальных или осевых вентиляторов, калори-
калориферов, если завеса воздушно-тепловая, и возду-
воздухораспределительных коробов (рис 7.1), кото-
которые устанавливают с каждой стороны открыва-
открываемого проема.
Воздухораспределительные короба завес
располагают с внутренней стороны проема на
расстоянии не более 0,1 >/F^ (где Fnp-пло-
Fnp-площадь открываемого проема, оборудованного
завесой). При отсутствии места для установки
коробов непосредственно у открываемых прое-
проемов рекомендуется применять завесы с удли-
удлиненными воздуховьгаускными насадками
(рис, 7.2). Зазор между насадками и проемом
следует зашивать. Воздушная струя завесы j
должна направляться под углом 30° к плоское- ,,
ти проема, оборудованного завесой. Высота
воздуховыпускной щели принимается равной
высоте открытого проема. Конструкция возду-
воздухораспределительных коробов должна обеспе-
обеспечивать горизонтальное движение воздушной
струи завесы и отношение минимальной ско-
скорости выхода воздуха к максимальной по высо-
высоте щели не менее 0,7. На завесу шиберного типа
воздух, как правило, забирается на уровне вса-
всасывающего патрубка вентилятора. При уста-
установке вентилятора на полу рекомендуется заби-
забирать воздух из верхней зоны помещения, если
температура воздуха в верхней зоне на 5° и бо-
более выше температуры в рабочей зоне. Допус-
Допускается устройство нижних или боковых одно-
односторонних завес. Завесы с нижней подачей воз-
воздуха рекомендуется применять при ширине
проема, значительно большей, чем высота. Они
более надежно предохраняют нижнюю зону
помещения от прорыва холодного воздуха. Од-


7 / Общие положения
161
носторонние завесы по сравнению с двусторон-
двусторонними менее надежно перекрывают проем при
движении или остановке транспорта. Для
уменьшения потерь тепла с частью струи заве-
завесы уходящей наружу рекомендуется (особенно
при односторонних завесах) устраивать там-
тамбур, имеющий боковые стенки и перекрытие.
Длина тамбура должна быть не меньше шири-
ширины ворот, а ширина-на 1 м больше ширины
ворот.
Выпуск воздуха из воздушно-тепловых за-
завес смешивающего типа следует предусматри-
предусматривать с двух сторон в непосредственной близос-
близости от открываемых дверей, так чтобы потоки
воздуха завесы не прерывались открытыми
створками дверей. Конструкция воздуховыпус-
кных отверстий должна обеспечивать горизон-
горизонтальное направление потока воздуха завесы.
Высота воздуховыпускных отверстий принима-
принимается от 0,1 до 1,6 м от пола, ширина - определя-
определяется расчетом. Забор воздуха на завесу, как
правило, производится под потолком вестибю-
вестибюля. Забор воздуха снаружи предусматривается
при совмещении воздушно-тепловой завесы с
приточной вентиляцией. Подавать воздух реко-
рекомендуется: при воздухозаборе из помещения - в
тамбур (внутренний-при тройных дверях), при
воздухозаборе снаружи-в вестибюль.
Основное оборудование воздушных и воз-
воздушно-тепловых завес следует размещать у на-
наружных ворот, дверей и проемов в помещениях
с производствами всех категорий пожарной,
взрывопожарной и взрывной опасности. Обо-
Оборудование завес с калориферами при теплоно-
теплоносителе воде или паре допускается размещать
в помещениях, доступ в которые ограничен
(склады, кладовые и др.).
Для помещений с взрывоопасными произ-
производствами должны применяться вентиляторы
в искрозащищенном исполнении, а температу-
температура теплоносителя для калориферов, через кото-
которые проходит рециркуляционный воздух, не
должна превышать 80% значения температуры
самовоспламенения газов, паров или пыли. Ес-
Если в качестве теплоносителя применяется горя-
горячая вода, ее температура для категорий произ-
производств А, Б и Е при наличии горючей и взрыво-
взрывоопасной пыли в помещениях должна быть не
выше 110°С, а при ее отсутствии - не выше
150 °С. При отсутствии соответствующего йск-
розащищенного оборудования на завесу в по-
помещениях с категориями А, Б и Е допускается
Рис 7 1 Двусторонняя воздушно-тепловая завеса
шиберного типа
/ вентилятор, 2 калорифер. 3- воздухораспределительный
короб
Рис 7 2 Размещение завес
а-между колоннами, б за колоннами
забирать наружный воздух или воздух из со-
соседних помещений категорий В, Г и Д, если
в нем нет горючей' пыли.
Средства автоматизации воздушных завес
должны обеспечивать- пуск вентилятора при
открывании обслуживаемого проема и при по-
понижении температуры вблизи закрытого прое-
проема ниже установленного значения; выключение
вентилятора после закрывания обслуживаемо-
обслуживаемого проема и при восстановлении температуры
воздуха вблизи закрытого проема до заданного
значения.
Для уменьшения расхода наружного воз-
воздуха, прорывающегося в помещение через от-
открытые проемы, и мощности воздушных завес
рекомендуется: уменьшать площади открыва-
открываемых проемов, оборудованных завесами ши-
шиберного типа, применяя шторы или щиты,


162 Глава 7. Воздушные завесы
ТАБЛИЦА 7.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ КОНСТРУКЦИЙ БОКОВЫХ
ДВУСТОРОННИХ ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫХ ЗАВЕС
Шифр завесы
Производительность Ширина щели, мм Размеры проема Относительная
ворот, м _ Fnp
площадь F =
ширина высота F
по воздуху G3, по теплу Q3,
кг/ч Вт
ЗТ.В2-25.01.УЗ
ЗТ.В2-28.01.УЗ
А5
А5-01
ЗВТ 1.00.000
ЗВТ2.00.000
ЗВТ1.00.000-01
ЗВТ2.00.000-01
ЗВТ1.00.000-02
ЗВТ2.00.000-02
ЗВТ 1.00.000-03
ЗВТ2.00.000-03
ЗВТЗ-1
ЗВТ6-1
ЗВТЗ-2
ЗВТ6-2
звтз-з
ЗВТ6-3
ЗВТЗ-4
ЗВТ6-4
30 000
33 600
11 300
18 500
28 800
40 800
28 800
40 800
39 000
41 400
43 700
44 100
180 000
200 000
73 700
173 300
232 600
511 700
232 600
511 700
368 200
423 100
481 600
383 400
100
100
70
70
90
100
75
90
150
150
150
150
3
3,6
2
2,4
3
3,6
3
3,6
3,6
3,6
4,2
3,6
4,2
3,6
3,6
3,6
4,2
3
3,6
2,4
3
3
3
3,6
3,6
4,2
4,2
3,2
4,2
15
18 ,
17
17
21
26
17
20
18
24
28
20
23
12
12
12
14
ЗВТЗ-5
ЗВТ6-5
52 400
522 200
150
4,2 4,2
14


7.1. Общие положения 163
Продолжение табл. 7.1
Шифр завесы
Производительность Ширина щели, мм Размеры проема Относительная
ворот, м _ Fnp
площадь F = —
ширина высота F
по воздуху G3, по теплу Q3,
кг/ч Вт
ЗВТ4-1
ЗВТ7-1
55 200 619 100
150
4,2 4,*
14
ЗВТ4-2
ЗВТ7-2
56 400 498 800
150
4,2 4,*
14
ЗВТ5-1
ЗВТ8-1
63 000 628 100
150
4,2 4,8
14
ЗВТ5-2
ЗВТ8-2
67 800 746 300
150
4,2 4,8 . 14
ЗВТ5-3
ЗВТ8-3
76 900 686 500
150
4,8 5,4
16
ЗВТ5-4
ЗВТ8-4
85 800 959 400
150
4,8 5,4
16
ЗВТ5-5
ЗВТ8-5
91 200 1 122 180 150
4,8 5,4
16
Примечания: 1. Завесы ЗТ. В2-25.01УЗ и ЗТ. В2-28.01 УЗ изготовляют Горьковский механический завод
№ 1 и Михневский завод вентиляционных заготовок НПО Промвентиляция. Завесы А5-ЗВТ2.00;000-03 изготов-
изготовляют по типовым чертежам серии 1.494-2, а завесы ЗВТЗ-1-ЗВТ8-5-по чертежам серии 5.904-7.
2. В таблице приведена суммарная производительность завес (двух установок, располагаемых с обеих
сторон проема ворот) при теплоносителе-перегретой воде с параметрами 150-70°С и температуре посту-
поступающего в вентилятор воздуха, равной 14°С.
3. Условные обозначения: Fnp-площадь открываемого проема, оборудованного завесой; Fm-суммарная
площадь выпускных щелей.
а для завес смешивающего типа принимать
конструкции входов, имеющие сравнительно
небольшие значения коэффициентов расхода
воздуха через вход; сокращать до минимума
площади открываемых вытяжных аэрационных
проемов в холодный период года и максималь-
максимально герметизировать притворы окон верхнего
света и аэрационных фонарей, если они в этот
период не открываются; увеличивать, по воз-
возможности, расход воздуха приточной механи-
механической вентиляции непосредственно в помеще-
помещения, оборудованные завесами.
Действие периодически работающих завес
не следует учитывать в воздушном и тепловом
балансах примыкающего помещения, а работу
постоянно действующих воздушных завес ши-
шиберного типа (с подогревом или без подогрева
воздуха) учитывать необходимо.
При проектировании в-первую очередь ре-
рекомендуется принимать завесы заводского из-
изготовления и по типовым чертежам (табл. 7.1).


164 Глава 7 Воздушные завесы
7.2. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕС
А. Завесы шиберного типа
Общий расход воздуха, подаваемого заве-
завесой шиберного типа, определяют по формуле
G.1)
где q- отношение расхода воздуха, подаваемо-
подаваемого завесой, к расходу воздуха, проходящего
в помещение через проем при работе завесы;
jinp - коэффициент расхода проема при работе
завесы (табл. 7.2), Fnp-площадь открываемого
проема оборудованного завесой, м1; Ар раз-
разность давлений воздуха с двух сторон наруж-
наружного ограждения на уровне проема, оборудо-
ванного завесой, Па; рьм-плотность, кг/м3,
смеси подаваемого завесой и наружного возду-
воздуха при температуре /см, равной нормативной;
р = 353/B73 + t).
Разность давлений Ар определяют расче-
расчетом в результате решения уравнений воздуш-
воздушных балансов помещений с учетом ветрового
давления для холодного периода года.
Для ориентировочных расчетов, если нет
полных исходных данных, значение Ар можно
определять по формуле
Ьр = Ьрт + к1Ьрв, G.2)
где кх -поправочный коэффициент на ветровое
давление, учитывающий степень герметичнос-
герметичности зданий (табл. 7.3);
ТАБЛИЦА 72 КОЭФФИЦИЕНТЫ РАСХОДА ПРОЕМОВ ц ДЛЯ ЗАВЕС ШИБЕРНОГО ТИПА
Тип завесы Относительная площадь, Значения \inr> при относительном расходе воздуха,
F = — подаваемого завесой, q
0,5
0,6
0,7 ¦ 0,8
0,9
1
Боковая
10
20
30
40
0,42
0,36
0,35
0,3
0,31
0,27
0,29
0,38
0,32
0,32
0,27
0,29
0,25
0,29
0,35
0,31
0,3
0,26
0,29
0,25
0,29
0,33
0,28
0,29
0,25
' 0,29
0,25
0,29
0,31
0,26
0,29
0,25
' 0,29
0,25
0,29
0,29
0,25
0,29
0,25
0,29
0,25
0,29
0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
Нижняя
10
20
30
40
0,5
0,42
0,4
0,34
0,35
0,31
0,31
0,45
0,38
0,35
0,3
0,3
0,26
0,27
0,4
0,36
0,3
0,28
0,27
0,24
0,24
0,37
0,32
0,28
0,25
0,24
0,21
0,21
0,34
0,3
0,25
0,23
0,22
0,2
0,2
0,31
0,27
0,23
0,21
0,2
0,18
0,18
0,27 0,24 0,21 0,19 0,17 0,15
Примечания. 1. Над чертой приведены значения цпр для раздвижного проема, под чертой-для
распашного.
2. Значения относительного расхода q и относительной площади F принимают исходя из технико-экономи-
технико-экономических соображений В первом приближении рекомендуется принимать q = 0,6 — 0,7, F = 20 — 30.


7.2. Расчет воздушных завес
165
ТАБЛИЦА 7.3. ПОПРАВОЧНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ к1 НА ВЕТРОВОЕ ДАВЛЕНИЕ
Здание к.
Без аэрационных прсемов
С аэрационными проемами, закрыты-
ми в холодный период года
То же, открытыми в холодный период
года
Д/>т = 9,8Арасч(рн-рв);
0,2
0,5
0,8
G.3)
G.4)
здесь /грасч-расчетная высота, т.е. расстояние по вер-
вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до
уровня нулевых давлений, где давления снаружи и
внутри здания равны (высота нейтральной зоны), м;
р8 - плотность воздуха, кг/м3, при температуре на-
наружного воздуха (параметры Б); рв-то же, при сред-
средней по высоте помещений температуре внутреннего
воздуха ts; vB-расчетная скорость ветра, значение
которой принимается при параметрах Б для холод-
холодного периода года; с-расчетный аэродинамический
коэффициент, значение которого следует принимать
по СНиП 2.01.07-85.
Расчетную высоту /грасч ориентировочно
можно принимать:
а) для зданий без аэрационных проемов
и фонарей
hpac4 = 0,5hnp, G.5)
где йир—высота открываемого проема, оборудован-
оборудованного завесой;
б) для зданий с аэрационными проемами,
закрытыми в холодный период года,
0,25 (IJIJ2
G.6)
где hx -расстояние от центра проема, оборудованного
завесой, до центра приточных проемов, м; h2-рас-
h2-расстояние между центрами приточных и вытяжных про-
проемов, м; 1а - длина открываемых в теплый период года
притворов приточных проемов, м; /в-то же, вытяж-
вытяжных проемов, м (для зданий со светоаэрационными
или зенитными фонарями, закрытыми в холодный
период года, усредненные значения Лрасч приведены
в табл. 7.4);
в) для зданий с аэрационными проемами,
открытыми в холодный период года:
Лрас, = *!+*„, G.7)
расч
где /гп - расстояние от центра открытых приточных
аэрационных проемов до уровня нулевого давления,
ТАБЛИЦА 7.4. УСРЕДНЕННЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
йрасч ДЛЯ ОДНОЭТАЖНЫХ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ
Высота
здания, м
Значения /г„
м, при размерах проема
ворот, м
3x3 3,6 х 3 3,6 х 3,6 4,2 х 4,2 4,8 х 5,4
7,2
8,4
10,8
15,6
5,6
2,9
6,4
3,4
7,8
4,4
10,9
6,2
5,4
2,5
6,1
2,9
7,6
3,8
10,5
4,8
2
5,6
2,4
7
3,2
5,5 4,8
4,1
2,1
4,8
2,1
6,1
2,8
8,7
3,8
2,7
2,7
3
2,7
4
2,7
6,2
2,7
Примечания: 1. Над чертой приведены значе-
значения /грасч для зданий со светоаэрационными фонарями,
под чертой-для зданий с зенитными фонарями.
2. Значения /грасч приняты не менее половины
высоты проема ворот и получены в результате расче-
расчета (ЦНИИпромзданий) для промышленных зданий
общего назначения пятипролетных по ширине и дли-
длиной 300 м. Принято, что в здании имеется четверо
ворот, из которых одни ворота окрыты. Остекление-
ленточное: в нижней зоне с двумя рядами открываю-
открывающихся створок, в верхней один или два ряда окон
с глухими створками (размер створки 1,5 х 1,2 м).
Светоаэрационные фонари - П-образного профиля с
одним рядом открывающихся створок (размер панели
6 х 1,25 м).
полученного при расчете аэрации в холодный период
года (параметры Б), м; unFn и nBFB- произведения
коэффициентов расхода открытых соответственно
приточных и вытяжных аэрационных проемов и их
площадей, м2.
При наличии дисбаланса AGMex и превыше-
превышении в помещении механической вытяжки над
притоком значение G3, ориентировочно, можно
определять по следующим формулам:
а) при заборе воздуха для завесы из поме-
помещения
G3 = AGM
1 -
G.8)
б) при заборе воздуха для завесы снаружи
7-7, G-9)


166
Глава 7. Воздушные завесы
где Z(nnFn)-сумма произведений коэффициентов
расхода открытых приточных проемов и их площа-
площадей, м2; Z(nnpFnp)-сумма произведений коэффициен-
коэффициентов расхода одновременно открытых проемов, обору-
оборудованных завесами, и их площадей, м2.
При расчете следует проверять значения G3
по формуле G.1), и за расчетный расход прини-
принимать большее из значений, полученных по фор-
формулам G.8) и G,1) или G.9) и G.1). Значение
AGMex не должно превышать однократного об-
обмена в 1 ч.
Требуемая температура воздуха завесы г3
определяется на основании уравнения тепло-
теплового баланса по формуле
t = t
3
G
где б-отношение теплоты, теряемой с воздухом,
уходящим через открытый проем наружу, к тепловой
мощности завесы (рис. 7.3).
Для боковых завес значение гз может быть
определено с помощью номограммы, приве-
приведенной на рис. 7.4.
Тепловая мощностью калориферов воз-
воздушно-тепловой завесы
Q3 = AG3(t3-tm4), G.11)
где А = 0,28 - коэффициент; /нач - температура возду-
воздуха, забираемого для завесы, °С (на уровне всасываю-
всасывающего отверстия вентилятора (язч принимается равной
температуре смеси воздуха, поступающего в Помеще-
Помещение; из верхней зоны-равной температуре воздуха
в верхней зоне; снаружи - равной температуре наруж-
наружного воздуха для холодного периода года, соответст-
соответствующей параметрам Б).
Если в результате расчета ty окажется
меньше tm4, то следует использовать завесы
без калориферных секций.
Для экономии тепловой энергии целесооб-
целесообразно использовать комбинированные воздуш-
воздушно-тепловые завесы (КВТЗ), подающие часть
воздуха без подогрева.
КВТЗ состоят из двух пар вертикальных
воздухораспределительных коробов (стояков),
установленных внутри помещения (рис. 7.5).
Наружная пара стояков, расположенная ближе
к воротам, подает неподогретый воздух, а
внутренняя пара-нагретый до 70 °С, что позво-
позволяет снизить тепловые потери струи воздушной
завесы.
Расчет КВТЗ ведется в следующем поряд-
порядке. Задается относительный расход воздуха и
относительная площадь щелей наружной пары
стояков воздушной завесы qH и FH. Рекомен-
Рекомендуется принимать qu — 0,8; FH = 15. По значе-
Itl—
¦
. ¦—
— .——-
—-—'
—¦—¦
--"
_ о
Ю 10 30 F 10 20 SO F
Рис. 7.3. К определению потерь теплоты с частью
струи завесы шиберного типа, уходящей наружу
о-для боковой завесы; б-для нижней завесы
Рис. 7.4. Номограмма для определения температуры
воздуха для боковой завесы шиберного типа
?
ft*
0,7
0,6
0,5
0
10
го
30
ьо
50
60
ниям <7Н и FH из рис. 7.3 определяются относи-
относительные потери теплоты со струей наружной
завесы Q. При <?н = 0,8 и FH=15, 6 = 0,16.
/
У
У
У
/
F=1
/
/
+*-*
у
*
/
/
/
0%'
*****
у
А
/
А
/
го.
&
50.
У
А
/
\
/
у*
А
/
ч
— —
*****
р
и
А,
X
Л
=
р--
—i
¦>«"
=
"т
L
У
>
/
»¦—
г——
.——
*-—
**~
40
>
ч
штятт
==¦
.—¦
'
*****
7
г
L
Г
V
Л
<
"X
•^-^
¦МИШИ
— -
-—""*
-—¦•
•**'*
*****
У
к
/
яшштт
--"
*•***
S***
У
у
Ч
/
——
——
-—•
~—•
--*
*--
*****
****
—
-—-
*—*
V**1
****'


7 2 Расчет воздушных завес
167
Рис 7.5, Комбинированная воздушно-тепловая за-
завеса
/-стояк наружной завесы неподогретого воздуха, 2-стояк
внутренней завесы нагретого воздуху
Затем вычисляется относительный расход воз-
воздуха через «внутреннюю» завесу по формуле
/„.. -
G.12)
" 70 — Гн
Рассчитывается относительная площадь
воздуховыпускных щелей «внутренней» завесы
FB = 0MFBqJqB. G.13)
Определяется общая относительная пло-
площадь воздуховыпускных щелей и общий отно-
относительный расход КВТЗ
F=FbFh/(Fb + FJ; G.14)
q = qB + qH. G.15)
По полученным значениям F и q по
табл. 7.2 находится цпр и рассчитывается об-
общий расход воздуха С3, подаваемого КВТЗ по
формуле G.1). После этого определяется рас-
расход воздуха через наружную и внутреннюю
завесу соответственно
GB = GiqJq; G.16)
GB = G3qJq. G.17)
Тепловая мощность калориферов КВТЗ
рассчитывается по формуле G.11) при G3 = GB
и t3 — 70 °С.
Пример 7.1. Рассчитать боковую двусто-
двустороннюю завесу и подобрать типовое решение,
если завеса должна быть устроена у раздвиж-
раздвижных ворот, размером Fnp = 3,6 х 3,6 = 12,96 м2
в одноэтажном производственном здании вы-
высотой 8,4 м, имеющем зенитные фонари. Меха-
ническая вытяжка и механический приток сба-
сбалансированы. Расчетная температура наружно-
наружного воздуха tH = — 20 °С; рн = 1,39 кг/м3. Темпе-
Температура воздуха в помещении Гв = 18°С; рв =
= 1,21 кг/м3. При работе завесы температура
смеси воздуха /см = 14 °С; рсм = 1,23 кг/м3. Ра-
Расчетная скорость ветра vB — 5,5 м/с. Расчетный
аэродинамический коэффициент с = 0,8.
Поправочный коэффициент к1 = 0,2 (см.
табл. 7.3).
Решение. Принимаем, согласно табл. 7.2,
значение q = 0,65. В этом случае и при F =
= 20 — 30 для раздвижных ворот находим
Цпр = 0,3.
По табл. 7.4 для принятых размеров ворот
и высоте здания /грасч = 2,4 м.
Расчетная разность давлений по формулам
G.2)-G.4) составит:
Ар = 9,8-2,4A,39- 1,21) +
+ 0,2 • 0,8 • 5,52 • 1,39/2 = 7,64 Па.
Общий расход воздуха завесы определяем
по формуле G.1):
G3 = 5100 0,65 0,3-12,96^/7,64-1,23 ~
= 39 500 кг/ч.
Принимаем к установке по табл. 7.1 завесы
типа ЗВТ1.00.000-03 суммарной производи-
производительностью по воздуху G3 = 40 800 кг/ч. Для
принятого по табл. 7.1 решения получим F =
= 20 и из формулы G.1) вычислим:
40 800
5100-0,3-12,96.
= 0,67.
Требуемую температуру воздуха, подавае-
подаваемого завесой, находим по формуле G.10):


168
Глава 7. Воздушные завесы
32
о 5
ID и
о'
ОО
V)
о"
1Г)
о"
о"
rj
о"
,43
о
о
VI
сГ
оо
о"
о"
о"
00
го
о"
о"
о"
о"
ОО
го
о"
V)
го
о"
(Ч
ГО„
о"
1Г)
V)
о"
V)
о"
ON
¦чГ
о"
о"
го
о"
ON
го^
о'
ON
о
о
го
О
О
о
го
о
о" о"
Vi .—I
о" о'
•^ о
о" о"
о
о'
о
о"
я К
si.
It
Ц
я 2
о
о"
о
о"
2
ев
В
О
о"
о
о"
»-| V,
о" о"
о"
о"
о"
о
о"
§ я о
о"
о
о"
& 2
со


7.2. Расчет воздушных завес
169
t= -20 +
14 + 20
0,67A -0,1)
= 36,4 °С,
где Q — 0,1 -величина, определенная по
рис. 7.3,я при F = 20 и q = 0,67.
Требуемую суммарную тепловую мощ-
мощность калориферов завесы вычисляем по фор-
формуле G.11):
Q3 = 0,28-40 800C6,4 - 14) - 255 900 Вт.
Поскольку суммарная тепловая мощность
принятой типовой конструкции, согласно
табл. 7.1, составляет 511 700 Вт, т.е. вдвое
больше требуемой, то в данном случае целесо-
целесообразно в одном из агрегатов завесы не уста-
устанавливать калориферную секцию или принять
однорядную установку калориферов.
Б. Завесы смешивающего типа
Расход воздуха для воздушно-тепловой за-
завесы смешивающего типа определяется по фор-
формуле
G.18)
где к2 - поправочный коэффициент для учета числа
проходящих людей, места забора воздуха для завесы
и типа вестибюля (табл. 7.5); цвх - коэффициент расхо-
расхода, зависящие от конструкции входа (табл. 7.6); FBX-
площадь одной открываемой створки наружных вход-
входных дверей, м2.
При совмещении воздушно-тепловой заве-
завесы с приточной вентиляцией (т.е. при заборе
воздуха снаружи) значение G3 принимают рав-
равным расходу воздуха, необходимого для при-
приточной вентиляции, но не менее значения, опре-
определяемого по формуле G.18).
Значение Ар определяют в результате рас-
расчета воздушного режима здания с учетом вет-
ветрового давления. При отсутствии полных ис-
исходных данных Ар можно рассчитывать по
формуле G.3), где значение /грасч, вычисляют
с учетом ветрового давления в зависимости от
этажности здания по формулам:
для зданий с числом этажей три и меньше
р д; G.19)
для зданий с числом этажей больше трех
йдв), G.20)
где /гл к - высота лестничной клетки от планировочной
отметки земли, м; /гдв-высота створки входных две-
дверей, м; Аэт- полная высота одного эгажа, м.
ТАБЛИЦА 7.6. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА цвх
ДЛЯ ЗАВЕС СМЕШИВАЮЩЕГО ТИПА
Конструкция входа цвх
Одинарные двери 0,7
Двойные двери с тамбуром, прямой 0,65
проход
Тройные двери с тамбуром, прямой 0,6
проход
Двойные двери с тамбуром, зигзаго- 0,55
образный проход
Тройные двери с тамбуром, зигзаго- 0,4
образный проход
Вращающиеся двери 0,1
Примечание. При числе последовательно рас-
расположенных дверей больше трех расчет можно прово-
проводить с незначительным запасом, как для тройных
дверей.
Тепловую мощность калориферов воздуш-
воздушно-тепловой завесы определяют по формуле
G.11).
Пример 7.2. Рассчитать воздушно-тепло-
воздушно-тепловую завесу для главного входа в администра-
административное здание при заборе воздуха из открытого
вестибюля. Входные двери вращающиеся
(цвх = 0,1 по табл. 7.6). Исходные данные: /н =
-25°С; рн= 1,42 кг/м2; гв=16°С; рв =
= 1,22кг/м2; /СМ=12°С; йп.ж = 60 м; h№ =
= 2,5 м; к„ = 3,3 м; FBX = 0,8-2,5 = 2 м2; п =
= 2500 чел/ч.
Решение. Находим значение Арасч по фор-
формуле G.20):
Арасч = 0,5 F0 + 2 ¦ 3,3 - 2,5) - 32,1 м.
Определяем Ар по формуле G.3):
Ар = 9,8 ¦ 32,1 A,42 - 1,22) = 62,9 Па.
Находим коэффициент к2 по табл. 7.5. Так
как число людей проходящих в здание, превы-
превышает 1500 чел/ч, то расчетное число людей для
одной створки составит п — 2500/2 =
= 1250 чел/ч. При заборе воздуха из открытого
вестибюля, вращающихся дверях и числе лю-
людей, проходящих через одну створку, 1250 за
1 ч, получим к2 = 0,46.
Определяем G3 по формуле G.18) с учетом
того, что люди проходят одновременно через
две створки и температура t3 = 50 °С: G3 =
= 5100 0,46-0,1 -2-2A2 + 25)^/62,9-1,42/
/E0 - 12) - 8630 кг/ч.
Вычисляем Q3 по формуле G.11): Q3 =
= 0,28-8630E0 - 12) = 91 820 Вт.


Глава 8
МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ
8.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Местные отсосы предусматриваются для
улавливания теплоты, влаги, газов и пыли
у Мест их выделения. Применение местных
отсосов позволяет обеспечить нормируемые
параметры воздушной среды в помещениях
при меньших, по сравнению с общеобменной
вентиляцией, расходах воздуха.
Применяются отсосы открытого типа, раз-
различным образом расположенные относительно
источника вредных выделений (зонты, боковые
и нижние отсосы), отсосы от укрытий, имею-
имеющих рабочие проемы и неплотности (вытяжные
шкафы, кожухи). Отдельную группу составля-
составляют активированные отсосы, представляющие
собой комбинаций отсоса и местного притока,
локализующего зону вредных выделений.
Распределение скорости вблизи всасываю-
всасывающего отверстия определяется ее средним значе-
значением в плоскости отверстия v0 и геометрией
области, в которой реализуется течение (форма
и размеры отверстия и поверхностей, ограничи-
ограничивающих течение). Чем более ограничена об-
область, из которой происходит подтекание к от-
отверстию, тем больше скорости подтекания, ко-
которые с удалением от отверстия падают очень
быстро. Для геометрически подобных областей
поля относительных скоростей, построенные
в относительных координатах, идентичны
(рис. 8.1). Распределение скоростей всасывания
в плоскости отверстия неравномерно. На краях
отверстия образуются зоны завихрений, умень-
уменьшающие его «эффективно всасывающую пло-
площадь». Степень неравномерности и размеры
зон завихрений зависят от конструкции отсоса.
При выборе схемы отсоса и при его конст-
конструктивной проработке необходимо руководст-
руководствоваться следующими основными положени-
положениями:
отсос должен быть максимально прибли-
приближен к источнику и по возможности изолиро-
изолировать источник от помещения; наилучшим реше-
решением является полное укрытие источника;
всасывающее отверстие следует ориенти-
ориентировать так, чтобы поток вредных выделений
минимально отклонялся от первоначального
направления движения и при этом удаляемый
воздух не проходил через зону дыхания работа-
работающего:
уменьшение размеров Приемного отверс-
отверстия отсоса ведет к возрастанию расход возду-
воздуха, необходимого для улавливания вредных
выделений.
Расход воздуха для отсоса от источника,
выделяющего теплоту и газы, пропорционален
характерному расходу воздуха в конвективном
потоке, поднимающемся над источником:
г _ Т к к к (Я 11
¦l'otc — J-'o'tn ""вкт ' \о>17
где La- характерный расход, м3/ч кп - безразмерный
множитель, учитывающий влияние геометрических
и режимных параметров, характеризующих систему
«источник - отсос»; кв - коэффициент, учитывающий
влияние скорости движения воздуха в помещении; кт—
коэффициент, учитывающий токсичность вредных вы-
выделений.
Для отсосов от укрытий, имеющих рабо-
рабочие проемы и неплотности, используют также
формулу
L>TC = 3600 Fv0, (8.2)
где F-площадь рабочих проемов и неплотностей, м2;
v0-средняя по площади рабочих проемов и неплот-
неплотностей скорость всасывания, м/с.
Скорость воздуха vo зависит от характера
технологического процесса и токсичности вред-
вредных выделений и определяется обычно экспери-
экспериментально.
При расчете отсосов от теплоисточников
необходимо знать их конвективную теплоотда-
теплоотдачу, которая вычисляется по формулам:
горизонтальной поверхности
t t \ 4/3 . /о о\
1П — 1В) , \°-~>)
вертикальной поверхности
(8.4)
где tn и tB-температуры нагретой поверхности и воз-
воздуха в помещении, °С; Fr и F,-площади горизонталь-
горизонтальных и вертикальных поверхностей источника, м2.
Значение коэффициента п принимается в
зависимости от 1„:
tu, °C . . .50 100 200 300 400 500 1000
п . . . . 1,63 1,58 1,53 1,45 1,4 1,35 1,18


8 2 Местные отсосы открытого типа 171
0,75 x/D
Рис 8 1 Распределение скоростей в зоне действия
всасывающих отверстий
а линии равных относительных скоростей и линии тока тече-
течения вблизи круглого патрубка (штрихпункт ирная линия ось
течения), 6 изменения относительных осевых скоростей вбли-
вблизи патрубков, свободно распотоженных в пространстве 1-
круглого диаметром D, 2-щелевидного высотой В
При расчете отсосов от объемных теплоис-
теплоисточников принимается суммарная теплоотдача
всех поверхностей
Q = Q, + Q*- (8-5)
8.2. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ
ОТКРЫТОГО ТИПА
Исходными данными для расчета отсосов
открытого типа являются: размеры источника
вредных выделений; количество выделяемой
им конвективной теплоты Q, Вт, расход вред-
вредных веществ М, мг/с; расположение и размеры
отсоса; нормируемая скорость движения возду-
воздуха в помещении vB, м/с.
Расход удаляемого воздуха определяется
по формуле (8.1), а коэффициент /ст-по рис. 8.2,
где
3600 М
Ьотс1(ПДК-<7пр)'
здесь qnp - концентрация вредного вещества в приточ-
приточном воздухе, мг/м3, LOTC) -расход, м3/ч, определенный
по формуле (8 1) при кТ = 1
1,25
Ю
\
О 0,25 0,5 0,75 1 х/П;Х/В
1,8
1,6
/
/
/
О 20
60 80 С
Рис 8 2 К определению коэффициента токсичности
К
Если источник выделяет и теплоту, и газы,
то должно соблюдаться условие
К>\. (8 6)
Если источник выделяет только теплоту,
*т = 1 (8 7)
А. Вытяжные зонты
Вытяжные зонты (рис. 8 У} используют для
улавливания теплоты и вредных веществ от
теплоисточников, когда более полное укрытие
последних невозможно по условиям производ-
производства Зонт следует делать с центральным углом
раскрытия не более 60°; при больших углах


172
Глава 8. Местные отсосы
резко увеличивается площадь, занятая вихре-
вихревыми зонами у острых кромок, и соответствен-
соответственно уменьшается «эффективно всасывающая
площадь» приемного отверстия. При больших
углах раскрытия зонта достичь эффективного
всасывания по всей его площади можно путем
устройства уступа (-рис. 8.4), рекомендуемые
размеры D1 = 0,8D, h = @,12 -=- 0,15)D.
Размеры приемного отверстия зонта над
круглым или прямоугольным (а/Ь < 2) источ-
источником рекомендуется принимать следующими:
D = d + 2 А; А = а + 2А; В = Ь + 2А, где
A = 2,\4{v JVlL2/d (8.8)
(здесь и далее для прямоугольного в плане
источника вместо d следует принимать эквива-
эквивалентный по площади диаметр d3 = \,13у/аЬ).
Осевая скорость в конвективном потоке на
уровне всасывания, м/с
vt = 0,068 (Ql/d2I13. (8.9)
Если проектируется зонт над вытянутым
источником (а/Ь > 2), то
A = 2,\4(vjvlJl2/b; (8.10)
t;, = 0,039?>1/3(//&)°'38. (8.11)
Использование вытяжных зонтов рацио-
рационально при значениях комплекса (vB/vl)(l/d) ^
sj; 0.35. При (vB/vl)(l/d) > 0,35 необходимый
расход удаляемого воздуха резко возрастает
и применение зонтов становится нецелесо-
нецелесообразным.
При рекомендованных выше размерах зон-
зонтов, входящий в формулу (8.1) коэффициент
кп= 1, а характерные расходы и коэффициенты
кв вычисляются следующим образом:
для круглых и прямоугольных источников
L0=945d2v,; (8.12) кв=(\ +2A/dJ; (8.13)
Рис. 8.3. Вытяжной зонт над теплоисточником
Рис. 8.4. Зонт с уступом по периметру
Рис. 8.5. Вытяжной зонт-козырек
для вытянутых источников
Lo = 1800а&и,; (8.14) кв = A + 2А/ЬJ. (8.15)
Пример 8.1. Рассчитать расход воздуха
для зонта, расположенного на высоте / = 0,8 м
над источником длиной а = 1,4 м и шириной
Ь = 0,8 м. Конвективная теплоотдача источни-
источника Q = 2000 Вт. Скорость движения воздуха
в помещении vB = 0,3 м/с.
Решение. Осевую скорость в конвективном
потоке на уровне расположения зонта опреде-
определяем по формуле (8.9), предварительно вычис-
вычислив эквивалентный диаметр источника:
d3= 1,13^/1,4-0,8 - 1,196 м;
и, = 0,068 B000-0,8/1,1962I/3 = 0,71 м/с.
Поскольку
vB I _ 0,3 0,8
~vx d~0Jl 1,196
- 0,28 < 0,35,
то использование зонта целесообразно.
По формуле (8.8) находим параметр Д =
= 2,14@,3/0,71J 0,82/1,196 = 0,2 м и назнача-
назначаем размеры зонта: А = 1,4 4- 2 0,2 — 1,8 м, 5 =
-0,8 + 2-0,2 = 1,2 м.
Коэффициент, учитывающий скорость дви-
движения воздуха в помещении, находим по фор-
формуле (8.13):
feB = (l + 2-0,2/1,196J = 1,78.
Поскольку источник выделяет только теп-
теплоту, то, согласно (8.7), кТ = 1.


8.2. Местные отсосы открытого типа
173
Расход удаляемого воздуха рассчитываем
по формуле (8.1) с учетом уравнения (8.12):
L0TL = 945-1,1962-0,71-1-1,78-1 - 1710 м3/ч.
Пример 8.2. В дополнение к условиям при-
примера 8.1, источник вместе с теплотой выделяет
окислы азота (ПДК = 5 мг/м3) в размере М —
= 80 мг/с. Концентрация окислов азота в при-
точ-ном воздухе qnp — 0.
Решение. Найдем значение параметра с
3600•80
с = - = 33,7.
1710-5
По рис. 8.2 находим кт = 1,29. По формуле
(8.1) определяем расход удаляемого воздуха
L0IC = 1710-1,29 = 2210 м3/ч.
Для зонтов-козырьков у проемов оборудо-
оборудования (рис. 8.5) расход удаляемого воздуха оп-
определяется по формуле
(8.16)
где ц - коэффициент расхода проема, приблизительно
равный 0,65; F- площадь проема, м2; Ар-избыточное
давление, вызывающее истечение газов через проем
(принимается по технологическим данным и может
достигать 2,5 Па); р- плотность воздуха, выходящего
из проема, кг/м3.
Боковые щитки у зонта, опускающиеся до
низа проема, снижают расход воздуха на 10-
20%. Вылет зонта следует принимать равным
примерно удвоенной высоте Н (см. р'ис. 8.5),
а ширину-равной ширине проема плюс 0,1 м
с каждой е^о" стороны.
Температура воздуха, удаляемого' через
зонты-козырьки 6т проемов кузнечных и тер-
термических печей, при естественной тяге не
должна превышать 350 °С, а при механичес-
механической-150 °С. Теплоту отходящих газов реко-
рекомендуется утилизировать.
Б. Боковые отсосы
Боковые отсосы (рис. 8.6) используют в тех
случаях, когда устройство зонтов невозможно
из-за технологических ограничений или же не-
нецелесообразно из-за большого расхода удаляе-
удаляемого воздуха. При выборе схемы отсоса пред-
предпочтение следует отдавать отсосам с меньшим
углом несоосности <р, как наиболее экономич-
экономичным по расходу удаляемого воздуха.
Всасывающее отверстие выполняется пря-
прямоугольным. Длина его А равна длине (диа-
(диаметру) источника, а высота В = @,5 — 1)(хо +
+ Ь/2). Наличие по периметру всасывающего
отверстия ограничивающей плоскости (или ши-
широкого фланца), улучшает условия работы от-
отсоса. Если ширина фланца /гф < В, то его влия-
влияние можно не учитывать.
Значения коэффициента кп в формуле (8.1)
для" различных конструктивных схем отсосов
вычисляются по формулам:
отсос в стенке или с широким фланцем (см.
рис. 8.6,а)
кП = 0,22A -0,0625 D2), (8.17)
где Б = 4,17 D/(s + d), D tt d-диаметры (эквивалент-
(эквивалентные диаметры) отсоса и источника, м; s- параметр,
имеющий размерность длины и вычисляемый по фор-
формуле
отсос без фланца (см. рис. 8.6,6)
кл = [0,32 + 0,06 {В/АO/3]
A - 0,0625D2);
отсос с экраном (см. рис. 8.6,в)
ка = [0,2 + 0,025 (В/АO/3]
A - 0,0625 Д2);
наклонный отсос (см. рис. 8.6,г)
(8.18)
(8.19)
(8.20)
/сп = @,15 + 0,043 ф)
[1-0,25A-0,32 ф)О2. (8.21)
Угол ф измеряется в радианах. Для отсо-
отсосов круглой формы следует считать, что В/А —
= 1. Если наклонный отсос имеет фланец ши-
шириной более 0,5 В, то значение кп, вычислен-
вычисленное по формуле (8.21), следует уменьшить в
1,6 раза.
Для всех конструктивных схем боковых
отсосов характерный расход Lo и коэффициент
кв, входящие в уравнение (8.1), рассчитываются
по формулам:
3 1 л Г/1 (€• _i_ Л\ 5 ~1 1/3 . /о Т)\
о -^"-' Ly v' + &) л ¦> (o.zz)
(8.23)
кв = 1 + 20,8 «
Пример 8.3. Рассчитать боковой отсос, вы-
выполненный по схеме, приведенной на рис. 8.6,6.
Источник имеет размеры а х Ъ = 0,6 х 0,6 м,
выделяет конвективную теплоту Q = 1300 Вт
и сернистый газ М = 20 мг/с (ПДК =
= 10 мг/м3). Размеры отсоса: А = 0,6 м, В =
= 0,3 м. Расстояние от источника до отсоса:
х0 = 0,3 м, у0 = 0,4 м. Нормируемая скорость
движения воздуха в помещении vB = 0,3 м/с.


174
Глава 8. Местные отсосы
Концентрация сернистого газа в приточном
воздухе qnp = 0.
Решение. Определим характерные разме-
размеры:
d3 = 1,13 ^0,6 0,6 = 0,678 м;
Рэ = 1,13^0,6-0,3 = 0,479 м;
s = 0,5 @,3 + 0,4 + У
J2 + o,42) - 0,6 m;
4,.7-0,479 =
0,6 + 0,678
По формулам (8.19) и (8.23) вычислим
коэффициенты кп и кв: кв = [0,32 + 0,06@,3/
/0,6O/3]A - 0,0625 1,562) = 0,281; кв= 1 +
0,6782 ^1''3
Рис. 8.6. Боковые отсосы
а отсос в стенке или с широким фланцем; б-отсос без фланца;
в-отсос с экраном; г-наклонный отсос
(8.22): L0Tcl = 310[ 1300@,6 + 0,678M]1/30,281 х
х 1,6 = 2290 мэ/ч.
Поскольку параметр с = 3600 ¦ 20/B260 х
х 10) = 3,19, а из рис. 8.2 следует, что кг < 1,
то, согласно условию (8.6), необходимо при-
принять кт — 1.
Следовательно, расход удаляемого возду-
воздуха LOTC = ЬотсЛ = 2290 м3/ч.
При производстве сварочных работ и при
других технологических процессах применяют-
применяются наклонные боковые отсосы в виде панелей
равномерного всасывания 1 (рис. 8.7). При свар-
Находим расход удаляемого воздуха по
формуле (8.1) при кТ = 1 с учетом формулы
1 Местные отсосы при ручной электро-
электросварке. Серия 4.904-37.


8.2 Местные отсосы открытого типа 175
ке электродами с качественным покрытием рас-
расход воздуха на 1 м2 габаритного сечения пане-
панели составляет 3300 М3/ч при расположении па-
панели у стены и 5000-7000 м3/ч при ее располо-
расположении вдали от стены.
Местные отсосы, встроенные в оборудова-
оборудование для пайки, лужения, сварки и резки метал-
металлов, следует конструировать и рассчитывать по
материалам ВНИИОТа (Санкт-ПетербургI.
У гальванических и травильных ванн
устраивают боковые отсосы в виде щелевых
воздухоприемников, располагаемых обычно
вдоль длинных бортов ванны,-бортовые отсо-
отсосы (рис. 8.8). Как правило, следует применять
опрокинутые двухбортовые отсосы. Если кон-
конструкция ванны не позволяет их применить, то
устраивают обычные двухбортовые отсосы.
Ванны шириной b < 600 мм могут быть осна-
оснащены однобортовыми отсосами. Снижение
расхода удаляемого воздуха может быть дос-
достигнуто путем устройства передувки с подачей
воздуха через перфорированную трубу или по-
полую токоподводящую штангу.
Расход воздуха, м3/ч, для бортовых отсо-
отсосов вычисляется по формулам2:
для отсосов без передувки (см. рис. 8.8,а, б,
д,е)
LOTC = 1400[0,53y/(*p + /) + Ар]1/3 +
+ A + 0,16 At)-bplk1k2k3k4kT, (8.24)
где bp - расчетная ширина ванны (см. рйс. 8.8),
м; /-длина ванны, м; hp-расчетное заглубле-
заглубление зеркала жидкости (см. рис. 8.8), м; A t —
= tn — tB- разность температур поверхности
жидкости и воздуха в помещении, °С; kl -коэф-
-коэффициент, значение которого равно 1 для двух-
бортового и 1,8 для однобортового отсосов;
к2-коэффициент, учитывающий наличие воз-
воздушного перемешивания жидкости (к2 — 1,2);
къ- коэффициент, учитывающий укрытие зер-
зеркала жидкости плавающими телами (к3 = 0,75);
1 Методические указания по конструированию
местных воздухоприемников, встроенных в оборудо-
оборудование для пайки и лужения (А.: ВНИИОТ ВЦСПС,
1980). Местные вытяжные устройства к оборудованию
для сварки и резки металла (Л.: ВНИИОТ ВЦСПС,
1980).
2 Руководство по проектированию отопления и
вентиляции предприятий машиностроительной про-
промышленности. Гальванические и травильные цехи.
АЗ-782 (М.: ГПИ Проектпромвентиляция, 1978)
Рис 8.7 Панели равномерного всасывания у стацио-
стационарных постов сварки
я-панель с отсосом вниз, б-панель с отсосом вверх
Рис 8 8 Бортовые отсосы от ванн
а и б опрокинутые двухбортовой и однобортовой, виг
обычные двухбортовой и однобортовой, ^ир отсосы с пере-
дувкой двухбортовой и однобортовой
к4-коэффициент, учитывающий-укрытие зер-
зеркала жидкости пенным слоем путем введения
добавок ПАВ (к4 = 0,5);
для отсосов с передувкой (см. рис. 8.8,в,г)
(8-25)


176
Глава 8 Местные отсосы
где кх = 1 для однобортового и kv — 0,7 для
двухбортового отсосов.
Значение коэффициента кТ для отсосов без
передувки принимается по табл. 8.1; для отсо-
отсосов с передувкой во всех случаях кт = 1.
Расход воздуха на передувку, м3/ч.
n = 60Z> /A +0,03ДО-
(8.26)
Кольцевой бортовой отсос 1 представляет
собой щелевой воздухоприемник, расположен-
расположенный по периметру круглой ванны, печи (шахт-
(шахтные колпаковые и тигельные печи, соляные
и свинцовые ванны, ванны сульфидирования,
аппараты для пропитки элементов радио- и
электроаппаратуры, ванны лужения, высоко-
высокочастотные индукционные установки для цвет-
цветного литья, водяные и масляные круглые ем-
емкости для закалки, круглые баки для обезжири-
обезжиривания и т. п.).
Кольцевые отсосы устраиваются по схе-
1 По материалам исследований кандидатов техн.
наук Г. Д. Лифшица и В. А. Сухарева.
мам, приведенным на рис. 8.9. При одинако-
одинаковом размере отсасывающей щели отсосы за-
заглубленные и снабженные экраном обеспечи-
обеспечивают улавливание вредных выделений при
меньших расходах удаляемого воздуха по срав-
сравнению с обычными отсосами. При одинаковом
конструктивном вертикальном габарите Г(Г =
= В; Г = В + /г3; Г = В + йэ) все три типа от-
отсосов равноценны по расходу удаляемого воз-
воздуха. Увеличение вертикального габарита поз-
позволяет уменьшить расход удаляемого воздуха.
Расход удаляемого воздуха для всех конст-
конструктивных схем отсосов определяется по фор-
формуле (8.1), где
L0 = 69,3Qll3d5'3. (8.27)
Значение коэффициента кп определяется по
рис. 8.10. Если d—d0, то при определении кп
следует считать, что U = d/d0 = 0,75, и найден-
найденное по графику значение кп уменьшить в 1,15
раза. Коэффициент /св рассчитывается по фор-
формуле
кЛ= 1+42,4.
(8.28)-
ТАБЛИЦА 8. 1. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА кт И УДЕЛЬНЫЕ КОЛИЧЕСТВА ВРЕДНЫХ
ВЫДЕЛЕНИЙ
Технологический процесс
Определяющее вред- Максимальное коли-
ное вещество чество выделяющихся
вредных веществ,
мг/(с • м2)
Электрохимическая обработка металлов в раст- Хромовый ангид-
ворах, содержащих хромовую кислоту концент- рид
рацией 150 300 г/л, при силе тока I ^ 1000 А
(хромирование анодное, декапирование и др.)
То же, при концентрации 30-60 г/л (электро- То же
полировка алюминия, стали и др.)
То же, при концентрации 30-100 г/л и / ^ 500 А, »
(химическое оксидирование алюминия и магния)
Химическая обработка стали в растворах хро- »
мовой кислоты и ее солей при tn > 50°C (пасси-
(пассивирование, травление, наполнение в хромпике
и др).
Химическая обработка металлов в растворах »
хромовой кислоты и ее солей при tn < 50°C
(осветление, пассивирование и др.)
То же, в растворах щелочи (оксидирование ста-
стали, химическая полировка алюминия, травление
алюминия, магния и их сплавов и др.) при tn, °С:
> 1000 |
< 1000 1 Щелочь
То же, кроме алюминия и магния (химическое
обезжиривание, нейтрализация и др.) при tn, °С:
> 50 ~
^ 50
10
2
1
5,5-10"
55
1,6
1,25
1
1,25
1,6
1
0


8.2. Местные отсосы открытого типа \11
Продолжение табл. 8.1.
Технологический процесс
Определяющее вред- Максимальное коли-
ное вещество чество выделяющихся
вредных веществ,
мг/(с ¦ м2)
То же, в концентрированных холодных и разбав-
разбавленных нагретых растворах, содержащих соля-
соляную кислоту
То же, кроме снятия цинкового и кадмиевого
покрытия, в холодных растворах, содержащих
соляную кислоту при концентрации до 200 г/л
(травление, декапирование и др.)
То же, в концентрированных холодных и разбав-
разбавленных нагретых растворах, содержащих орто-
фосфорную кислоту (фосфатирование и др.)
То же, в разбавленных растворах, содержащих
азотную кислоту (осветление алюминия, снятие
никеля, травление, декапирование меди, пассиви-
пассивирование и др.) при концентрации раствора, г/л:
> 100 *
< 100
Электрохимическая обработка металлов в раст-
растворах щелочи (обезжиривание, лужение, оксиди-
оксидирование меди, снятие олова, хрома и др.)
То же, в растворах, содержащих серную кислоту
при концентрации 150-300 г/л, а также хими-
химическая обработка металлов в концентрирован-
концентрированных холодных и разбавленных нагретых ее раст-
растворах (анодирование, электрополирование, трав-
травление, снятие никеля, серебра, гидридная обра-
обработка титана и др.)
Химическая обработка металлов в концентриро-
концентрированных нагретых растворах и электрохимическая
обработка в концентрированных холодных
растворах, содержащих ортофосфорную кислоту
(полировка алюминия, стали, меди и др.)
Химическая и электрохимическая обработка ме-
металлов в растворах, содержащих фтористоводо-
фтористоводородную кислоту и ее соли
Кадмирование, серебрение, золочение и электро-
электродекапирование в цианистых растворах
Цинкование, меднение, латунирование, химичес-
химическое декапирование и амальгамирование в циа-
цианистых растворах
Меднение, лужение, цинкование и кадмирование
в сернокислых растворах при tu < 50°C
Никелирование в хлористых растворах при плот-
плотности тока 3-5 А/дм2
То же, в сульфатных растворах при плотности
тока 1 - 3 А/дм2
Меднение в этилендиаминовом электролите
Крашение в анилиновом красителе
Промывка в горячей воде
Безвредные процессы при наличии неприятных
запахов, например аммиака, клея и др.
Хлористый
водород
»
Фосфорная
кислота
3-
6-
80
ю-1
КГ1
1,25
0
1,25
Азотная кислота
и оксиды азота
Щелочь
Серная кислота
3
0
11
1,25
0
1,6
1,6
Фосфорная
кислота
Фтористый
водород
Цианистый
водород
То же
верная кислота
Растворимые
соли никеля
То же
Этилендиамин
Анилин
Пары воды
5
20
5,5
1,5
0
1,5-КГ1
3-Ю
0
0
1,6
1,6
2
1,6
0
2
1,6
1
1
0,5
0,5
Примечания: 1. Если кТ = 0, то отсос от ванны не нужен, однако при наличии воздушного перемешива-
перемешивания раствора местный отсос необходим, при этом следует принимать кт = 0,5.
2. В бортовом отсосе и воздуховодах задерживается 85% вредных веществ, выделяющихся в виде
аэрозолей.


178 Глава 8 Местные отсосы
8)
/////УУУУУУУ////УАУУ//УУУ//////////,
Рис 8 9 Кольцевые бортовые отсосы
а обычный о заглубленный e-с экраном
Рис 8 10 К определению коэффициента кп при рас-
| чете кольцевых бортовых отсосов
0,95


8.2. Местные отсосы открытого типа
179
При относительной неравномерности вса-
всасывания Ди/ио^0,5 необходимо увеличивать
расчетный расход удаляемого воздуха на 20%,
при A v/v0 ^ 0,3 поправка на расчетный расход
не вводится (A v - максимальное отклонение от
средней скорости всасывания в щели, м/с; vo-
средняя скорость всасывания в щели, м/с).
Приведенные данные пригодны без введения
дополнительных поправок и для случаев, когда
отсос представляет собой незамкнутый кольце-
кольцевой воздухоприемник из одного или двух эле-
элементов с углом охвата источника не менее 270°.
Пример 8.4. Определить расход воздуха,
удаляемого от соляной ванны обычным коль-
кольцевым отсосом при следующих исходных дан-
данных: d0 = 1,06 м, d = 0,85 м, h = 0,16 м, В =
= 0,16 м. Температура расплава fn = 500°C,
tB = 20 °С. Газовыделения отсутствуют. Ско-
Скорость движения воздуха в помещении v% =
= 0,2 м/с.
Решение. Конвективная теплоотдача ис-
источника вычисляется по формуле (8.3), где
«=1,35 при /п = 500 °С:
л-0,852
б = 1,3-1,35—^—х
х E00 - 20L/3 = 3740 Вт.
Находим относительные размеры: й =
= d/d0 = 0,85/1,06 = 0,8; R = h/d0 = 0,16/1,06 =
= 0,15; В == B/do = 0,16/1,06 = 0,15.
По рис. 8.10 находим кП = 2,45. Коэффициент
кв, учитывающий влияние скорости движения
воздуха в помещении:
кв = 1 + 42,4V0,23-0,85/3740 - 1,06.
По формуле (8.1) находим расход удаляе-
удаляемого воздуха:
L0TC = 69,3 • 37401/3 • 0,85/3 ¦ 2,45 х
х 1,06-1 = 1930 м3/ч.
В. Нижние отсосы
Нижние отсосы следует применять для
слабонагретых источников в тех случаях, когда
использование более экономичных конструк-
конструкций невозможно.
Нижний отсос от круглого источника вы-
выполняется в виде кольцевой щели, а от прямо-
прямоугольного источника-в виде двух щелей, рас-
расположенных вдоль длинных сторон источника
(рис. 8.11). При конструктивной проработке от-
отсоса необходимо учитывать, что удаление щели
от источника приводит к возрастанию расхода
удаляемого воздуха, увеличение ширины щели
позволяет несколько уменьшить расход удаляе-
удаляемого воздуха, условия улавливания значитель-
значительно ухудшаются с увеличением высоты источни-
источника и улучшаются с его заглублением. Если
расположение компактного источника строго
не фиксировано, то отсос устраивается в ви-
виде сплошной вытяжной решетки, образующей
замкнутую прямоугольную щель (рис. 8.12).
Расходы удаляемого воздуха определяют-
определяются по уравнению (8.1). Значения Lo рассчитыва-
рассчитываются по формулам:
отсос в виде кольцевой щели
Lo =
- 0,06 QJQr); (8.29)
отсос в виде прямолинейных щелей
Lo= 180Q1/3/6, (8.30)
где /-длина источника, м.
Формула (8.29) при замене d на d3 исполь-
используется и для расчета отсосов, выполненных
в виде замкнутой прямоугольной щели, при
высоте источника h ^ 0,3 d3. Формула (8.30)
пригодна для расчета отсосов от источников,
для которых h < 0,5 b.
Значения коэффициентов кп определяются
по рис. 8.11, где для отсосов в виде замкнутой
прямоугольной щели принимаются эквивален-
эквивалентные диаметры D23 и ?Iэ = d3.
Коэффициенты, учитывающие скорость
движения воздуха в помещении, определяются
по формулам:
отсос в виде кольцевой и замкнутой пря-
прямоугольной щели
(8.31)
кв = 1 + 44,7.
отсос в виде прямолинейных щелей
(8.32)
Пример 8.5. Рассчитать нижний отсос от
прямоугольного источника размерами / х b x
х h = 0,6 х 0.5 х 0 м. Конвективная теплоот-
теплоотдача источника Q = 1000 Вт. Одновременно с
конвективной теплотой выделяется окись угле-
углерода М = 40 мг/с (ПДК = 20 мг/м3). Всасыва-
Всасывающие щели шириной 0,1 м удалены друг от
друга на расстояние Bt = 0,6 м (В2 = 0,8 м).
Скорость движения воздуха в помещении va =
= 0,4 м/с, qnp = 0.
Решение. При значениях B1JBl = 0,8/0,6 =
= 1,33 и BJb - 0,6/0,5 = 1,2 по рис. 8.11 нахо-


180 Глава 8. Местные отсосы
/Г/7
го
0,1 0,2 0,3 0,4 h/d
6)
/
У
\^
.—-
—-
1 1,4 1,8 2,2 2,6 Вг1В1
дим кп = 5. Определяем коэффициент, учитыва-
учитывающий скорость движения воздуха в помеще-
помещении, по формуле (8.31):
кв = 1 + 44,7 л>,43- 0,5/1000 = 1,25.
По формуле (8.1) с учетом выражения
(8.30) вычисляем расход удаляемого воздуха
при кт = 1:
L0TCl = 180-10001/3-0,6-0,5-5 x
х 1,25-1 - 3375 м3/ч.
Находим значение параметра с:
с = 3600 -40/C375 -20) = 2,1.
По рис. 8.2 получаем кТ < 1 и в соответст-
соответствии с условием (8.6) принимаем кт — 1. Тогда
LOTC = LOTcl = 3375 м3/ч.
Рис. 8.11. Нижние отсосы
а-схема отсоса: 1 -источник вредных выделений; 2-щелевые
отсосы; б-кривые для определения коэффициента ка при круг-
круглом источнике; в-то же, при прямоугольном источнике
Рис. 8.12. Нижний отсос через сплошную вытяжную
<_ решетку
Г. Активированные отсосы
Схемы местных отсосов, активированных
плоскими приточными струями, приведены на
рис. 8.13. Приточная струя локализует поток
вредных выделений и направляет его к отсосу,
чем обеспечивает эффективную работу послед-
последнего при меньших расходах воздуха по сравне-
сравнению с обычными отсосами.
Устойчивость системы «струя - отсос»
обеспечивается соответствующим выбором ми-
минимально допустимой скорости fmin на оси
системы. Если активирующая струя настилает-
настилается на поверхность теплоисточника, то vmm опре-
определяется из условия неразрушения струйной
завесы конвекцией, возникающей над ним:
^„ = 5,72.
(8.33)
где АГП = Гп — Гв-разность температур поверхности
источника и воздуха в помещении, К; /-расстояние
между приточной и вытяжной щелями, м.
Для ненастилающейся струи устойчивость
системы обеспечивается, если


8.2. Местные отсосы открытого типа
181
Рис. 8.13. Отсосы, активированные плоской струей
а-бортовой отсос, активированный горизонтальной струей,
б- то же, наклонной струей, в-активированный зонт-козырек
у технологического проема
(8.34)
где Я-максимальное расстояние от поверхности ис-
источника до оси системы «струя - отсос», м.
Для струи, перекрывающей проем в верти-
вертикальном ограждении,
1 + U2q2 - 1
89?
(8.35)
1
' l+3,74(pr/pj; (8'36)
Ар-избыточное давление внутри технологической
установки, Па; рв и рг-плотность воздуха в помеще-
помещении и плотность газов, выбивающихся через проем,
кг/м3.
Порядок расчета активированных отсосов
и расчетные зависимости приведены в табл. 8.2.
Активированные отсосы могут выпол-
выполняться и по схемам, отличным от изображен-
изображенных на рис. 8.13. Примером может служить
компенсационное воздушно-струйное укрытие
КВСУ*, представляющее собой местный отсос,
в зону действия которого сверху вниз подается
с небольшой скоростью приточная струя ре-
рециркуляционного (загрязненного) воздуха
(рис. 8.14). Расход воздуха, подаваемого в по-
помещение, при устройстве КВСУ сокращается.
Пример 8.6. Рассчитать активированный
бортовой отсос для ванны травления. Отсос
выполнен по схеме рис. 8.13,а, ширина ванны
/ = 2,3 м, длина а = 2,6 м. Расстояние от оси
системы «струя-отсос» до поверхности раст-
раствора Н = 0,25 м, высота борта ванны h = 0,6 м.
Температура раствора ta = 60 °С, температура
и скорость движения воздуха в помещении
tB = 20 °С, vB = 0,5 м/с.
Решение. Принимаем ширину щели отсоса
В = 0,23 м. Поскольку Н/1 = 0,25/2,3 = 0,11 <
<0,15, то струя-настилающаяся; Н + В =
= 0,25 + 0,23 = 0,48 m</i = 0,6m, следова-
следовательно отсос следует считать расположенным
в стенке.
При А ТП = A ta = 60 - 20 = 40° и / = 2,3 м
по формуле (8.33) находим:
i>min - 5,72 V2,3- 40/293 = 3,2 м/с.
Относительная ширина всасывающей щели
5 = 0,23/2,3 -0,1.
Соответствующее значение относитель-
относительной скорости, найденное по рис. 8.15, будет
»«ш = 1.2-
Примем ширину приточной щели
Ъ ж 0,01 / « 0,02 м и вычислим расход приточ-
приточного воздуха по формуле (8.38):
3,2
Ln= 1110 — 2,6 х
пр 1,2
По рис. 8.16 находим кп — 1,17 и по форму-
формуле (8.39) вычисляем:
кв= 1 +0,5/3,2= 1,16.
Расход воздуха, удаляемого отсосом, опре-
определяем по формуле (8.41)
L0TC = 370
2,6 х
* Компенсационные воздушно-струйные
укрытия (КВСУ). Серия 5.904-19.
х 2,3-1,17-1,16 = 8010 м3/ч.
Пример 8.7 Рассчитать активированный


182 Глава 8. Местные отсосы
ТАБЛИЦА 8.2. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА АКТИВИРОВАННЫХ ОТСОСОВ
Параметры
Расчетные формулы
для ненастилающейся приточной струи для настилающейся приточной струи
Относительная ширина
всасывающей щели, В
Относительная скорость,
В = В/B1)
По рис. 8.15
Расход приточного возду-
воздуха, L , м3/ч
Lnp= 1565
ajbl (8.37)
L =1110-
aJbl (8.38)
Коэффициент кп
Коэффициент к™
Расход удаляемого возду-
воздуха LOTC, м3/ч
По рис. 8.16
К = 1 + 1>>мин (8.39)
(8.40)
-alkakB (8.41)
Примечания: 1. Устройство активированных отсосов экономически оправдано при значениях / > 1 м.
2. Если струя подается параллельно поверхности источника на расстоянии Ж 0,15/, то ее следует считать
настилающейся. При больших значениях Я-ненастилающейся.
3. Если высота фланца отсоса h > Н + Ь, то отсос считается расположенным в стенке, при h < Я + В-сво-
В-свободно расположенным.
4. Скорость vMHH не может быть принята меньшей 1,5 м/с.
5. Ширина приточной щели Ь назначается порядка 0,01/, но не менее 5 мм во избежание засорения. Длина
приточной и вытяжной щелей а принимается равной длине источника.
6. Если скорость истечения приточной струи получается более 20 м/с, следует задаться большим размером
приточной щели и пересчитать скорость.
7. Эффективность улавливания вредных выделений с помощью активированных отсосов, рассчитанных по
изложенной методике, г\ = 0,9.
1,3
--—-
г
к
1
О 0,04 0,08 0,12 0,76 0,1 W
Рис. 8.15. К определению параметра гмин
/-отсос в стенке, 2-свободно расположенный отсос
отсос у проема печи (рис. 8.13,в). Избыточное
давление в печи Ар = 2 Па, температура газов
внутри печи tT = 800 °С (рг = 0,329 кг/м3). Над
проемом на высоте /= 1,2 м от его низа уста-
установлен зонт-козырек, вылет которого В =
= 0,576 м. Ширина зонта равна ширине проема
Рис. 8.14. Компенсационное воздушно-струйное укрытие а — 1,8 м. Скорость движения воздха в помеще-


8.3 Укрытия, имеющие рабочие проемы и неплотности 183
—-
J
1
.— —
а) кп
2,8
2,0\*
S)
3,6
2,8
2,0
ОЛ
О 0,04 0,08 0,12 0,16 0,2 0,24 В
Рис 8 16 К определению коэффициента ки
а отсос в стенке, б -свободно расположенный отсос, / <р = 0°
2-ф = 30°, 3-ц> = 45
ни vB = 0,4 м/с, температура tB = 20 °С (рв =
= 1,2 кг/м3).
Решение. По формулам (8.35) и (8.36) при
S
S
1
^-
—.
1 +3,74@,329/1,2)
получим:
/1 + 142-0,4942 - 1
х / = 6,7 м/с.
V 89-0,4942 '
По рис. 8.15 при В = 0,576/B-1,2) = 0,24,
находим vmm = 1. Задавшись шириной приточ-
приточной щели b = 0,03 м, по формуле (8.37) опреде-
определяем расход приточного воздуха:
Lnp =1565 — 1,8 ^/0,03-1,2 = 3580 м3/ч.
По рис. 8.16 и по формуле (8.39) находим
значения коэффициентов кп = 1 и /св = 1 +
+ 0,4/6,7= 1,06.
Расход удаляемого воздуха вычисляем по
формуле (8.40):
Lotc = 740 — 1,8-1,2-1 ¦ 1,06 = 11 350 м3/ч.
8.3. УКРЫТИЯ, ИМЕЮЩИЕ
РАБОЧИЕ ПРОЕМЫ И НЕПЛОТНОСТИ
А. Укрытия шкафного типа
Различают укрытия с верхним, ниж-
нижним и комбинированным удалением воздуха
(рис. 8.17) через компактное или щелевое воз-
духоприемное отверстие. Распределение ско-
скоростей в рабочем проеме шкафа изменяется
в зависимости от соотношения расходов возду-
воздуха, отсасываемого сверху и снизу, а также от
глубины шкафа. Смещение верхней кромки ра-
рабочего проема назад облегчает работу в укры-
укрытии. При наличии в укрытии тепловыделений
рабочий проем выполняют вертикальным и
воздух удаляют сверху. Укрытие с комбиниро-
комбинированным удалением воздуха (рис. 8.18) и на-
наклонным рабочим проемом применяют для
удаления пыли и газов при отсутствии тепло-
тепловыделений.
Применяемые лабораторные шкафы ха-
характеризуются высокой вместимостью и нали-
наличием больших открывающихся проемов для
установки аппаратуры при относительно не-
небольших площадях рабочих проемов. Скругле-
ние кромок рабочего проема повышает эффек-
эффективность улавливания вредных выделений.
Среди отсосов от рабочих мест при удли-
удлиненном фронте работ имеют распространение
укрытия витринного типа - козырьки фис. 8.19).
В этих случаях для обеспечения равномерности
отсоса по ширине проема воздухоприемник
выполняется в виде «улитки». Щель «улитки»
имеет переменную ширину 30-60 мм, умень-
уменьшающуюся по мере приближения к вытяжному
воздуховоду. «Улитка» обеспечивает равномер-
равномерное всасывание воздуха в рабочий проем при
длине рабочего места 2-3 м и препятствует
засорению отсоса. Укрытия витринного типа
могут применяться лишь при отсутствии теп-
тепловыделений под укрытием.
Расход воздуха, удаляемого от укрытия
при отсутствии в нем источника тепловыделе-
тепловыделений, определяется по формуле (8.2), при этом
скорость всасывания v0 принимается по
табл. 8.3. При наличии в укрытии источника
тепловыделений расход воздуха проверяется по
формуле
LOTC=120(tfQF2I/3, (8.42)
где Н и F высота, м, и площадь рабочего проема, м2;
Q - тепловыделения в укрытии, идущие на нагревание


184 Глава 8. Местные отсосы
V7777777777777?
. I.T-4-
'/////////////Л
Рис. 8.17. Укрытия шкафного типа
Рис. 8.18. Вытяжной шкаф с комбинированным от- 25
сосом
/-свободный конец металлического листа для регулирования;
2-люк; 3-открытый проем
воздуха в нем, Вт (принимаются равными 50-70%
полной теплопроизводительности источника).
В расчет принимается большее значение
^отс •
Если величину открывания рабочего прое-
проема установить невозможно, что бывает, напри-
например, при использовании лабораторных шка-
шкафов, то расход определяют по условным пло-
площадям проемов, принимаемым 0,2 м2 на 1 м
длины вытяжного шкафа и скоростям:
0,4 0,6 0,8 7,0 V
Рис. 8.20. К определению параметра v
Рис. 8.19. Укрытие витринного типа с отсосом
«улитка»
1-отсос «улитка»; 2-воздухоприемная щель; .?-вытяжной
воздуховод; 4-укрытие; 5-открытый проем
ПДК > 10 мг/м3 0,5 м/с
то же, ПДК = 0,1 -г 10 мг/м3 ... 0,7 »
» ПДК < 0,1 мг/м3 1 »
при работе, связанной с выделением
аэрозолей 1,2-1,5 »
Из нижней зоны следует отсасывать, как
правило, 2/3 общего расхода воздуха, из верх-
верхней- 1/3.
При отсутствии данных скорости всасыва-
всасывания могут быть определены с помощью


8 3. Укрытия, имеющие рабочие проемы и неплотности 185
ТАБЛИЦА 83 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХА В ПРОЕМАХ УКРЫТИЙ
Операции, выполняемые в укрытии
Вредные выделения
1
Часть проема, через Скорость вса-
которую происходит сывания, м/с
основное выбивание
вредных выделений
Термическая обработка металлов
Закалка и отпуск в масляной
ванне
Закалка в селитровой ванне при
лс\г\ 7ПП°Г'
tUv / \J\J v^-
Закалка в соляной ванне при
350 1100°С
Свинцевание при 400°С
Цианирование в солях при
800-900°С
Пары масла и продукты его
разложения
Аэрозоль селитры, тепло
Аэрозоль соли, тепло
Пары и аэрозоль свинца
Пыль цианистых соединений
Гальваническая обработка металлов (холодные
Кадмирование цианистое или
серебрение
Меднение цианистое
Обезжиривание:
бензином
хлорированными углеводо-
углеводородами
электролитическое
Свинцевание
Травление кислотой:
азотной
соляной
Хромирование
Пары синильной кислоты
То же
Бензин
Пары хлорированных углево-
углеводородов
Туман щелочей
Свинец
Пары кислоты и окиси азота
Пары и туман кислоты
Хромовый туман, ангидрид
Верхняя
»
»
»
»
процессы)
Весь проем
То же
Нижняя
»
Верхняя
Весь проем
То же
»
»
0,3
0,3
0,5
1,5
1,5
1-1,5
1-1,5
0,5
0,7
0,3-0,5
1,5
0,7-1
0,5-0,7
1-1,5
Цинкование цианистое
Гидропескоструйная очистка
Металлизация распылением
Ручное смешивание, развеска и
расфасовка сыпучих материа-
материалов, приготовление шихты
Пайка свинцом или третником
Лабораторные работы
хромовой кислоты
Пары синильной кислоты
Операции различного характера
Силикатная пыль
Пыль металлов
Пыль обрабатываемого
материала
Пары и аэрозоли свинца
Различные пары и газы
Периметр рабочего
проема
То же
Весь проем
То же
1-1,5
1-1,5
1-1,5
0,5-1,2
0,5-0,7
0,3-0,5
рис. 8.20, на котором
/G
а ~ D ПДК F' V~ G
где /-расстояние от проема до места, где концентра-
концентрация вредного вещества не должна превышать ПДК, м;
G - выделения вредного вещества в укрытии, мг/с, D -
коэффициент диффузии, м2/с (при скорости выпуска
приточного воздуха до 5 м/с и кратности воздухооб-
воздухообмена в помещении 10-20 ч" следует принимать D —
= 0,05 м2/ч)
Пример 8.8. Определить расход воздуха,
отсасываемого от шкафного укрытия, для
электросоляной печи мощностью 75 кВт. Рабо-
чий проем имеет ширину 0,45 м и высоту
0,68 м.
Решение. Количество тепла, идущего на
нагрев воздуха в укрытии, принимаем равным
50% полной тепловой мощности печи:
б - 75 000 • 0,5 = 37 500 Вт.
Расход отсасываемого воздуха определяем
по формуле (8.42):
Ьотс = 120 [0,68 х
х 37 500@,45 х 0,68J]1/3 = 1600 м3/ч.


186
Глава 8. Местные отсосы
Средняя скорость всасывания в проеме
укрытия
1600
- 1,45 м/с.
0 3600 0,45 0,68
Согласно табл. 8.3 скорость 1,45 м/с удов-
удовлетворяет всем категориям вредных выделе-
выделений.
Пример 8.9. Определить расчетную ско-
скорость всасывания воздуха в проеме укрытия,
где установлена травильная ванна со щелоч-
щелочным раствором. Количество вредных веществ,
выделяющихся с поверхности раствора, состав-
составляет G — 16 мг/с. ПДК = 0,5 мг/м3. Площадь
проема укрытия F = 0,65 м2.
Решение. Принимая / = 0,2 м и D =
= 0,05 м2/с, вычисляем:
0,2-16
0,05-0,5-0,65
= 197;
по рис. 8.20 находим относительную скорость
v = 0,02. Тогда
Gv
16 0,02
ПДК F 0,5 х 0,65
= 1 м/с.
Б. Вентилируемые камеры
Вентилируемые камеры (кабины)-это вы-
выгороженные участки помещения с усиленной
вентиляцией, на которых выполняют операции,
сопровождающиеся интенсивным выделением
вредных веществ. Рабочее место может нахо-
находиться в открытом проеме или за его пре-
пределами вне камеры. Характерным примером
таких устройств являются окрасочные камеры
(рис. 8.21). Приточный воздух непосредственно
в камеру не подается, а подсасывается из по-
помещения. Воздух, отсасываемый из камер, очи-
очищают от аэрозоли краски, как правило, в гид-
гидрофильтрах.
Расходы удаляемого воздуха принимаются
по формуле (8.2) исходя из расчетных ско-
скоростей всасывания в проемах камер (табл. 8.4).
Рис. 8.21. Окрасочная камера
1 -рабочий проем; 2-изделие; 5-экран для водяной пленки;
-/-отстойная ванна; 5-гидрофильтр; d-корпус камеры; 7
транспортный проем с тамбуром
ТАБЛИЦА 8.4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ
СКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХА
В ПРОЕМАХ ОКРАСОЧНЫХ КАМЕР
Метод нанесения
лакокрасочного
материала
Класс опасности Скорость
лакокрасочных всасыва-
материалов (по ния, м/с
ГОСТ 12.1.005-88)*
Пневматическое
распыление
1
2 и 3
4
1,3
1
0,7
Безвоздушное
распыление
1,2 и 3
4
0,7
0,6
Распыление в элек-
электрополе ручное:
пневматическое
безвоздушное
1, 2 и 3
4
0,5
0,4
* Класс опасности лакокрасочного материала оп-
определяется по классу опасности компонента (его лету-
летучей части при рабочей вязкости), требующего наи-
наибольшего расхода воздуха для разбавления его до
ПДК. При содержании в лакокрасочном материале
свинца, шестивалентного хрома и аналогичных по
классу опасности веществ в количестве 1 % (при рабо-
рабочей вязкости) и выше материалы должны быть отне-
отнесены к I классу опасности.
А-А
1
У
у
г
6-5


Глава 9
АСПИРАЦИЯ И ПНЕВМОТРАНСПОРТ
В ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕМ ПРОИЗВОДСТВЕ
9.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Несмотря на многочисленные общие при-
признаки конструктивных элементов систем аспи-
аспирации и пневмотранспорта, в настоящее время
определилось четкое разграничение их функ-
функций.
Системы аспирации создают разрежение
в укрытиях технологического оборудования,
препятствуя выбиванию пыли в помещения,
удаляют отходы в виде пыли, опилок и струж-
стружки и подают их к пылеулавливающему обору-
оборудованию. Функции систем аспирации сводятся
к эффективному и надежному обеспыливанию
воздуха в рабочей зоне производственных по-
помещений и к охране атмосферного воздуха от
загрязнений пылевыми выбросами. Системы
аспирации могут быть всасывающие или вса-
сывающе-напорные, в зависимости от распо-
расположения пылеочистных узлов по отношению
к вентилятору. Характеризуются они относи-
относительно небольшой концентрацией транспорти-
транспортируемой смеси ц, кг/кг.
Системы пневмотранспорта предназнача-
предназначаются для передачи материала в технологичес-
технологических целях. Поскольку для переноса воздуха,
в среде которого движется материал, затра-
затрачивается энергия, количество воздуха следует
принимать минимальным, а концентрацию ма-
материала максимально возможной.
В системах аспирации исходным расчет-
расчетным параметром является количество воздуха,
требуемого для создания необходимого раз-
разрежения в укрытиях. В системах пневмотранс-
пневмотранспорта исходной величиной является масса пе-
перемещаемого в единицу времени материала, а
его концентрация принимается исходя из тех-
технических возможностей.
Системы пневмотранспорта могут быть
как всасывающие и всасывающе-напорные, так
и напорные (рис. 9.1). Как те, так и другие
имеют свои достоинства и недостатки.
Всасывающие системы безупречны по сво-
своим санитарно-гигиеническим показателям, но
ограничены по созданию в них разрежения,
которое не может быть практически более
9,5 кПа. Поэтому при проектировании систем,
имеющих большое сопротивление, предпочте-
предпочтение следует отдавать напорным системам, ог-
ограничением для которых могут быть только
возможности дутьевого аппарата и допустимое
давление в пылеулавливающих устройствах.
Основной недостаток напорных систем-слож-
систем-сложность ввода материала в транспортный возду-
воздуховод.
9.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
Во всасывающей и всасывающе-напорной
схемах между расходным бункером и прием-
приемной воронкой материалопровода необходимо
оставлять разрыв 200 -400 мм для формиро-
формирования материало-воздушной смеси. Во всасы-
всасывающе-напорной схеме материал проходит че-
через вентилятор, что уменьшает диапазон при-
применения подобных систем. В напорных схемах
для ввода материала в материалопровод мож-
можно использовать эжекцию, но при этом по-
повышается энергоемкость системы. Поэтому сле-
следует добиваться максимальной герметизации
дозатора, отсекающего материалопровод от
атмосферы.
Вводить материал рекомендуется в верти-
вертикальный участок воздуховода. При вводе ма-
материала в горизонтальный участок следует при-
применять специально разработанные узлы за-
загрузки.
Одним из вариантов таких узлов может
служить приемная коробка (рис. 9.2). Площадь
живого сечения приемной коробки должна
быть несколько меньше площади сечения ма-
материалопровода (на 8-12%). На расстоянии
0,4/г от пола коробки крепится столик, на ко-
который падает материал, попадая сразу в часть
струи, имеющей максимальную скорость.
Уменьшение площади живого сечения коробки
производится за счет толщины столика. Без
применения приемной коробки материал пада-
падает на дно воздуховода и требуется дополни-
дополнительная энергия для его подъема и разгона.
Системы пневмотранспорта, как правило,
одноадресные с забором материала из одной


188
Глава 9 Аспирация и пневмотранспорт
V
Рис 9 1 Схемы пневмотранспорта
я-всасывающая система, б всасывающе-напорная система,
в напорная система, /-бункер с материалом, 2 дозатор,
5-материалопровод, 4-очистное устройство, 5-побудитель
тяги, 6 приемная коробка
б)
1
V
Рис 9 2 Приемная коробка
/-материалопровод, 2-приемный тракт, 3-столик
Рис 9 3 Кустовая система с малогабаритным кол-
коллектором
1 косой шибер, 2 -люк чистки воздуховодов, 3 - малогабарит-
малогабаритный коллектор, 4^ воздуховоды к побудителям тяги
точки. В случае, если требуется забрать ма-
материал из нескольких точек или адресовать его
в несколько точек, прибегают к помощи пере-
переключателей потока, передавая материал пооче-
поочередно от каждой точки по нужному адресу.
В отличие от систем пневмотранспорта
системы аспирации, как правило, имеют не-
несколько точек отсоса с передачей запыленного
воздуха в итоге к одной точке - пылеулавлива-
пылеулавливателю. Разветвленные системы аспирации с ко-
конусными магистралями не позволяют без ко-
коренной реконструкции подключать вновь уста-
устанавливаемые станки или перемещать на зна-
значительное расстояние ранее установленные;
к тому же, ограничивается количество под-
подсоединений, так как усложняется увязка систе-
системы. Поэтому такие системы применяются весь-
весьма редко, в основном в мелких деревообде-
деревообделочных мастерских
В промышленности нашли применение
коллекторные системы с горизонтальными или
вертикальными коллекторами. Кустовая систе-
система с малогабаритным коллектором показана
на рис. 9 3
Конструкторским отделом ГПИ Сантех-
проект разработан ТП 5.904-37 «Аспирацион-
ные коллекторы на различную производитель-
производительность по воздуху», распространяемый Тбилис-
Тбилисским филиалом ЦИТП Киевским филиалом
ЦИТП распространяются рабочие чертежи
коллекторов в составе типовой проектной до-
документации серии 7.411-1 «Изделия и узлы
инженерного оборудования пылеулавливаю-
пылеулавливающих сооружений деревообрабатывающих про-


9.4. Гидравлический расчет систем
189
изводств», разработанные Гипродревпромом.
Показанные на рис. 9.3 косые шиберы мо-
могут использоваться только для" наладки систем
и потом должны быть наглухо закреплены.
При их использовании для отключения отсосов
скорость в магистральном воздуховоде может
упасть и привести к возникновению завалов.
9.3. ОЧИСТКА ВОЗДУХА
ОТ ДРЕВЕСНЫХ ОТХОДОВ
Очистка воздуха от опилок и стружки не
представляет проблемы и практически обеспе-
обеспечивается полностью всеми применяемыми пы-
пылеулавливающими аппаратами, при условии
правильной их эксплуатации.
Достаточно сложная техническая задача-
это улавливание выделяющейся от части тех-
технологического оборудования пыли, содержание
которой в выбросах в атмосферу регламенти-
регламентируется санитарными нормами.
Раньше применялись циклоны различных
типов (циклоны типа Ц, Гипродревпрома, Ги-
продрева, Клайпедского ОЭКДМ и др.), техни-
технические характеристики которых были плохо
исследованы. В настоящее время наиболее
удачным признан циклон типа УЦ всесторонне
исследованный в Ленинградской лесотехничес-
лесотехнической академии. Гипродревпромом разработана
рабочая документация на 15 типоразмеров
этих циклонов с четырьмя модификациями
каждого. Эти циклоны предназначены для
очистки воздуха от сухой неслипающейся и не-
неволокнистой пыли.
Для очистки технологических выбросов от
волокнистых и слипающихся пылей всех видов,
а также от отходов полирования лаковых по-
покрытий с применением паст рекомендуются
циклоны РИСИ. Конструкция циклонов разра-
разработана и исследована коллективом авторов
в Ростовском (Ростов-на-Дону) инженерно-
строительном институте. Рабочие чертежи этих
циклонов и циклонных устройств разработаны
Гипродревпромом.
Циклоны типа К рекомендуются в качестве
разгружателей в системах пневмотранспорта
и очистки воздуха, не содержащего пыль в си-
системах аспирации (сырые опилки от пило-
пилорамы) По сравнению с другими эти циклоны
имеют наименьший коэффициент гидравличес-
гидравлического сопротивления.
Для тонкой очистки воздуха от пыли при
его рециркуляции в рабочую зону рекоменду-
рекомендуется применять рукавные фильтры. Поскольку
древесная пыль является взрывоопасной, фильт-
фильтры следует применять во взрывобезопасном
исполнении. Среди серийно изготовляемого
отечественного оборудования в таком исполне-
исполнении выпускаются только фильтры ФРКН-В.
Пылеочистное оборудование следует уста-
устанавливать в соответствии с указаниями СНиП
2.04.05-86.
9.4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
СИСТЕМ
Сопротивление систем аспирации и пнев-
пневмотранспорта складывается из сопротивления
пылеулавливающих устройств и сопротивления
сети воздуховодов (материалопроводов.). Со-
Сопротивление пылеулавливающих устройств
приведено в технических характеристиках обо-
оборудования. Расчет воздуховодов приведен
в книге 2.
Для определения сопротивления необходи-
необходимо знать количество транспортирующего воз-
воздуха, транспортируемого материала, скорости
по участкам сети, концентрацию транспорти-
транспортируемой смеси, кг/кг, и опытный коэффициент
транспортируемой смеси К.
Для систем аспирации количество воздуха,
материала и скорость в ответвлениях следует
принимать по табл. 9.1, а для оборудования,
не включенного в таблицу, по аналогии с при-
приведенными данными. Скорость в магистраль-
магистральном участке должна быть не менее максималь-
максимальной расчетной скорости в ответвлениях. Мас-
Массовая концентрация в ответвлениях находится
как отношение массы материала к фактически
принятой массе воздуха. Массовая концентра-
концентрация в магистральном воздуховоде принимается
как отношение общей массы материала к об-
общей массе воздуха с учетом подсосов или
потерь воздуха через неплотности.
По данным Гипродревпрома, коэффициент
К в системах аспирации древесных отходов
следует принимать 1,4.
В случае применения воздуходувных ма-
машин с давлением более 1000 Па при расчете
следует учитывать сжатие воздуха в тягодутье-
вой машине и связанную с этим разницу в плот-
плотности воздуха в начале напорного трубопро-
трубопровода и в конце его. При этом принимают для
инженерных расчетов, что плотность воздуха


190
Глава 9 Аспирация и пневмотранспорт


9 4 Гидравлический расчет систем
191
«s a
Н о
U Я


192
Глава V, Аспирация и пневмотранспорт
lii
1 * S II
s 2 я « S.
3 ? 6
{S* 4J **
S - S
с 3 ?
!§•
Й1
О *
в


9 4 Гидравлический расчет систем 193


194 Ггава 9 Аспирация и пневмотранспорт
2И
ЕПЗ
О я


9 А. Гидравлический расчет систем 195
*
I*
0,2
g a
h о
О s
о s!S
&= 2
Л ,


Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
«ЯК
К Л
I, 51
о 'о 3 ч~' о
ggg § S
g||gg
N н о ?
О S U й О
5 -я S ?>>О
5
ga
I1
й Ч G Я А
I
l!§ls
О я х п о


9 4 Гидравлический расчет систем 197
о в S3
е
18


198
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
-й (-- О w
Он Jtf
, , о i. ' -У.
2 p. 3 я g *
i i 5
й о g
яви
;>
&,
U
tfl ^ Г^
I fi Is
ч_^ о И К w


9 4 Гидравлический расчет систем 199
о
Н


Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
и
т
fN О О
г~- от
-^ г<^ О
—< О
о'х^^!
га
tn W
и сч
& Я
п 'Я
л я
ч и
d Я
2 &
О, о
SB


9 4 Гидравлический расчет систем 201
э
S я »
Н (Г) й
о а
& о
Л'
1 '
^ -н
и
г
J
я- гг~7—'
•e-ts
аи
5sS


202 Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
IP.
. * 2
оо
'5
3 is
51
S «J л
щ
И tr С
ex
и
а*
о о.
§3
i Г


9 4 Гидравлический расчет сисМем 203
С
ss|5
г its
U о «U
5 И
3?
» о
О X
^—N1


204 Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
оя»о
e >я 5 я h
n
Igllp
s.a.Rg
Q
Hi
U«aU


9.4. Гидравлический расчет систем 205
Pi
о 2 «
вёз
ад 5
3 R о
И и
т JS О
|1 If
If!
5 II


206
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
Он
6
е


9 4 Гидравлический расчет систем 207
г- ¦* оо
о — о ~
о" о" о" о'
rf 3 3
я п п
Ч ш и
я о
*>5
о л
о, s
о о4?
В Вл
О ЭЭ


208
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт


9 4 Гидравлический расчет систе и
209
If


210
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
ч
и


9.4. Гидравлический расчет систем 211
i-i-s
BIS
ев S H
W О.
S us
B1
s ад-


212 Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
sSS
n 5 ё
si
л
И и
О о


9 4 Гидравлический расчет систем 213


214
Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
о ц ¦
у S '
« * Й «
It BiU я
*gog
* В
ail
Щ
и «г С
п
II
sr ex
о о
юю
о* О
- \
- /
г
1
-ч t —
из
CIS


9 4 Гидравлический расчет систем 215
#1
Ч1
ii
ih
8SI
2 с «
;_; ^ <n
V~l Zh
in *
S
§ i g
4 s °


Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
9 ^—Л
в н
3 О
s В*
§1
о


9 4 Гидравлический расчет систем 217
ню 3
U о в
о


2IS Глава 9. Аспирация и пневмотранспорт
1-
«9 S
5§
I
i
Is
as
is
H 3
л x
3 >•
it
li
3 *^
51


10,1. Общие положения 219
на выходе из трубопровода равна 1,2кг/м3. тягодутьевой машины, Па; />6-среднее барометричес-
Начальная плотность, кг/м3, воздуха опреде-
определяется по формуле
где р -рабочее (каталожное) повышение давления
кое давление в летний период Па; Т- абсолютная
температура воздуха в начале напорного трубопро-
трубопровода, К.
Для трубовоздуходувок повышение темпе-
температуры воздуха при сжатии принимают рав-
равным 10-20°.
Глава 10
ЭЖЕКТОРНЫЕ УСТАНОВКИ
10.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Газовым эжектором называется аппарат,
в котором полное давление газового потока
увеличивается под действием струи другого,
более высоконапорного потока. Передача энер-
энергии от одного потока к другому происходит
путем их турбулентного смешения.
Эжектор прост по конструкции, может ра-
работать в широком диапазоне изменения пара-
параметров газов, позволяет легко регулировать
рабочий процесс и переходить с одного режима
работы на другой.
Рабочий процесс эжектора сводится к сле-
следующему: высоконапорный (эжектирующий)
газ вытекает из сопла в смесительную камеру;
при стационарном режиме работы эжектора во
входном сечении смесительной камеры уста-
устанавливается статическое давление, которое
всегда ниже полного давления низконапорного
(эжектируемого) газа; под действием разности
давлений низконапорный газ устремляется в
камеру. Относительный расход этого газа, на-
называемый коэффициентом эжекции Р = G2/Gx,
зависит от площадей сопел камеры смешения
Fl5 F2, плотности газа и начальных давлений.
Изменение поля скоростей эжектирующего и
эжектируемого воздуха по длине камеры сме-
смешения показано на рис. 10.1.
В конечном сечении камеры, отстоящем
в среднем на расстоянии 6-10 диаметров ка-
камеры от начального сечения, получается до-
достаточно однородная смесь газов, полное дав-
давление которой тем больше превышает полное
давление эжектируемого газа, чем меньше ко-
коэффициент эжекции р. Рациональное проекти-
проектирование эжектора сводится к выбору таких его
геометрических размеров, чтобы при заданных
начальных параметрах и соотношении расхо-
расходов газов получить требуемое давление смеси
либо при заданных начальном и конечном
давлениях получить наибольший КПД эжекто-
эжектора. Для уменьшения потерь при смешивании
потоков эжектируемого и рабочего воздуха
необходимо правильно выбрать скорость под-
подсасывания потока в начале смесительной ка-
камеры. Отношение п скорости подсасываемого
потока v2 к скорости смешанного потока v3
принимается 0,4 ^ п ^ 0,8 (где 0,4-для эжекто-
эжекторов низкого давления; 0,8-для эжекторов вы-
высокого давления, работающих на сжатом воз-
воздухе.)
В вентиляции эжекторы применяются для
удаления из помещений воздуха, содержащего
взрывоопасные или агрессивные пыли, пары,
газы, и для отсасывания газов, содержащих
твердые взвешенные примеси, быстро истираю-
истирающие лопасти вентиляторов, а также для энер-


220 Глава 10. Эжекторные установки
Рис. 10 1 Схема распределения скоростей воздуха по
длине камеры смешения эжектора
а-поле скоростей, б-зона смешения (заштрихованный
участок)
гичного перемешивания воздуха с различными
температурами.
Принятой единой классификации эжекто-
эжекторов не существует.
В зависимости от напора рабочего воздуха
эжекторы можно подразделять на эжекторы
низкого и высокого давления в зависимости от
источника первичного воздуха.
По числу эжекторов, присоединяемых к од-
одному источнику рабочего воздуха, эжекторные
системы разделяют на местные, когда каждый
источник рабочего воздуха обслуживает от-
отдельный эжектор, и на центральные, когда
один источник рабочего воздуха обслуживает
два эжектора и более.
Центральными системами можно удалять
воздух от местных отсосов, расположенных
в различных выделяемых по вредностям и ка-
категории опасности помещениях.
По данным исследований ГИПРОНИИ
АН СССР, проведенных Д. П. Коневым, уста-
установлено, что применение эжекторных систем
вытяжной вентиляции местных отсосов, вклю-
включающих 100 и более эжекторов с единым цент-
центром приготовления эжектирующего воздуха
в условиях лабораторных зданий, при повыше-
повышении коэффициентов эжекции до Р = 10-12, при-
признано конкурентоспособным и целесообраз-
целесообразным. Дальнейшее возрастание коэффициента
эжекции приводит к повышению уровня аэро-
аэродинамического шума в обслуживающих поме-
помещениях и увеличению общих затрат.
Наибольший КПД имеют эжекторы с ко-
коэффициентом подмешивания около 1; при Р > 1
КПД эжектора понижается медленно, что по-
позволяет принимать высокие коэффициенты под-
подмешивания в эжекторах высокого давления.
Снижение Р < 0,5 ведет к резкому падению
КПД установки.
В качестве источника первичного воздуха
для центральных систем применяется группа
воздуходувок, например ТГД-0,6, с возмож-
возможностью каскадного регулирования расхода пер-
первичного воздуха в зависимости от коэффици-
коэффициента одновременности работы эжекторов.
Для снижения потерь в эжекторе необхо-
необходимо принимать следующие параметры: длину
камеры смешения, равной 6-8 ее диаметров,
угол раскрытия диффузора -7°30', отклонение
оси сопла от оси камеры смешения-до 0,5°,
срез сопла не должен доходить до камеры
смешения на 3-5 калибров сопла.
Материал для изготовления эжекторов
•должен быть стойким к агрессивному воздей-
воздействию внешней среды, перемещаемых хими-
химически активных сред и веществ, примЖяемых
для периодической промывки эжектора.
При транспортировании воздуха, содержа-
содержащего пары органических растворителей или
взрывоопасных веществ, конденсат или пыль
которых способны загораться или взрываться
из искры, создаваемой зарядом статического
электричества, эжекторы необходимо изготов-
изготовлять из электропроводного материала и за-
заземлять.
10.2. ЭЖЕКТОРЫ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
Эжекторы низкого давления (рис. 10.2),
имеющие побудителями вентиляторы произво-
производительностью 1000-12000 м3/ч, при гидравли-
гидравлических потерях во всасывающих сетях 49-
294 Па и коэффициенте Р = 1 типизированы
и для них выбраны центробежные вентиля-
вентиляторы, выпускаемые промышленностью ком-
комплектно с электродвигателем и виброизоли-
виброизолирующим основанием. Типовые эжекторы вы-
выбирают по табл. 10.1, вентиляторы-по табл.
10.2, размеры эжекторов-по табл. 10.3. Рабо-
Рабочие чертежи эжекторов разработаны в ТП се-
серии 1.494-35, распространяемой Тбилисским
филиалом ЦИТП.
Пример 10.1. Выбрать типовой эжектор
производительностью по воздуху 6000 м3/ч
при сопротивлении всасывающих воздухово-
воздуховодов Ар2 = 230 Па.
Решение. По табл. 10.1 выбираем эжектор
№ 35. По табл. 10.2 ему соответствует венти-
вентилятор В-Ц14-46-4-01, создающий давление
1470 Па.


10.2. Эжекторы низкого давления 221
Продолжение табл. 10.1
Рис. 10.2. Эжектор низкого давления
1 -сопло; 2-приемная камера, 3 камера смешения; 4 диффу-
диффузор; rf,-диаметр выходного сечения сопла, с/2-дчаметр входа
в смесительную камеру; с1г-диаметр горловины эжектора;
^-диаметр всасывающего воздуховода, dH -диаметр напор-
напорного воздуховода; Lt расход эжектирующего воздуха; L2-
расход эжектируемого воздуха, /кам длина смесительной ка-
камеры, /д„ф- длина диффузора; Г, Е, Ж, 3, И конструктивные
размеры
ТАБЛИЦА 10.1. ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫБОРА
ЭЖЕКТОРА
№эжек- Объем удаляе- рвс
тора мого воздуха,
м3/ч
1000
49
98
137
196
245
294
49
78
78
98
300
147
210
98
389
186
7,6
24,7
19,8
30,5
22,7
15,3
9
10
11
12
2000
49
98
137
196
245
294
49
78
78
78
98
98
153
402
274
443
173
343
27,4
21,4
14,6
22,8
17,7
№ эжек- Объем удаляе- рв
тора мого воздуха,
м3/ч
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
3000
4000
5000
6000
8000
11 000
12 000
49
98
137
196
245
294
78
78
78
49
98
137
196
245
204
49
49
78
78
78
49
98
137
196
245
294
49
49
78
78
98
98
49
98
137
196
245
294
49
49
78
78
78
49
98
137
196
245
294
49
49
78
78
49
98
137
196
245
294
49
49
78
78
78
98
49
98
137
196
245
294
49
78
78
78
Аря Ар
94
333
207
245
251
657
349
170
161
521
358
382
221
189
269
463
193
382
289
254
277
345
171
191
301
197
238
438
173
190
184
270
210
443
265
470
147
375
263
423
154
490
10,5
29,8
23,9
16,7
31,5
18,6
7,2
1,7
55,7
13,7
10,8
18,2
18,9
21,7
29,4
17,2
33,3
25,2
11,9
6,4
25,4
21,8
15,9
21,8
10,4
5,2
24,2
18,2
38,4
20,9
9,8
5,6
25,2
18
10,8
П,9
1,9
12,9
8,4
19,2
14,1
Примечание: ряс~потери давления во всасы-
всасывающей сети, Па; Аръ~то же, в напорной части
эжектора, Па; Аря-давление, которое может быть
израсходовано на напорный участок от вентилятора
до сопла эжектора, Па; Арр~резервное давление на
случай установки над диффузором выхлопной шахты
(на трение в шахте), Па.


222 Глава 10. Эжекторные установки
ТАБЛИЦА 10.2. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ К ТИПОВЫМ ЭЖЕКТОРАМ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
№эдсек- Произро- Требуемое давле- Обозначение Частота КПД
тора дительность, ние, создаваемое вентилятора вращения,
М3/ч вентилятором. Па мин
Электродвигатель
обозначение мощность,
кВт
1000
750
750
1200
1350
1820
1820
В-Ц4-70-2,5-01
В-Ц4-70-2,5-01
В-Ц14-46-2-01
2800
2800
2815
0,68
0,68
0,56
4АА63В2
4АА63В2
4А80В2
0,55
0,55
2,2
9
10
11
12
2000
568
1196
1196
1568
1568
1960
В-Ц4-70-4-03
В-Ц14-46-2-01
В-Ц 14-46-2-01
В-Ц14-46-2,5-01
В-Ц14-46-2,5-01
В-Ц 14-46-2,5-01
1410
2860
2860
2840
2840
2860
0,74
0,56
0,56
0,56
0,56
0,57
4А80В4
4А80В2
4А80В2
4A90LA2
4A90LA2
4A100SA2
1,5
2,2
2,2
3
3
4
13
14
15
16
17
18
3000
510
1127
1127
1372
1646
2254
В-Ц4-70-4-03
В-Ц14-46-2-01
В-Ц14-46-2-01
В-Ц14-46-3,5-01
1410
2860
2860
0,78
0,52
0,52
4А80А4
4А80В2
4А80В2
2860 0,65 4A100LB2
1,1
2,2
2,2
5,5
19
20
21
22
23
24
4000
764
764
1078
1646
1646
1960
В-Ц14-46-3,15-01
В-Ц14-46-3,15-01
В-Ц14-46-4-01
В-Ц4-70-4-02
В-Ц4-70-4-02
В-Ц4-70-4-01
1400
1400
1425
2900
2900
2900
0,68
0,68
0,68
0,75
0,75
0,71
4А80В4
4А80В4
4A100LB4
4A100S2
4A100S2
4A100L2
1,5
1,5
4
4
4,2
5,5
25
26
27
28
29
30
5000
637
784
1186
1588
1588
1960
В-Ц14-46-4-01
В-Ц14-46-3,15-01
В-Ц14-46-4-01
В-Ц4-70-4-02
В-Ц4-70-4-02
В-Ц4-70-4-01
950
1420
1425
2900
2900
2900
0,68
0,60
0,65
0,76
0,76
0,76
4A100LB6
4A90LA4
4A100LB4
4A100S2
4A100S2
4A100L2
2,2
2,5
4
4
4
5,5
31
32
33
34
35
36
6000
706
853
1196
1470
1470
1784
В-Ц4-70-5-01
В-Ц4-70-5-04
В-Ц14-46-4-01
В-Ц14-46-4-01
В-Ц14-46-4-01
В-Ц4-70-4-01
1420
1420
1425
1450
1450
2990
0,79
0,8
0,69
0,69
0,69
0,77
4A90L4
4A90L4
4A100LB4
4А112МА4
4А112МА4
4A100L2
2,2
2,2
4
5,5
5,5
5,5
37
38
39
40
41
42
8000
637
637
1196
1568
1568
1784
В-Ц 14-46-5-01
В-Ц 14-46-5-01
В-Ц 14-46-4-01
В-Ц14-46-4-01
В-Ц14-46-5-02
720
720
1450
1450
1460
0,7
0,7
0,68
0,68
0,62
4A132S8
4A132S8
4A132S4
4A132S4
4А132М4
4
4
7,5
7,5
10


10.2. Эжекторы низкого давления 223
Продолжение табл. 10.2.
№эжек- Произво- Требуемое давле- Обозначение
тора дительность, ние, создаваемое вентилятора
м3/ч вентилятором, Па
Частота КПД Электродвш атель
вращения,
мин""' обозначение мощность,
кВт
43
44
45
46
47
48
11 000
608
431
980
1568
1568
2058
568
1176
1176
1548
1548
2078
В-Ц14-46-5-02
В-Ц14-46-6,3-01
В-Ц14-46-6,3-01
В-Ц14-46-6,3-02
В-Ц 14-46-6,3-02
В-Ц14-46-5-02
В-Ц4-70-10-03
В-Ц14-46-8-01
В-Ц14-46-8-01
В-Ц14-46-6,3-02
В-Ц 14-46-6,3-02
В-Ц 14-46-5-02
720
720
730
975
975
1460
600
730
730
975
975
1465
0,67
0,71
0,7
0,71
0,71
0,67
0,69
0,57
0,57
0,68
0,68
0,67
4A132S8
4A132S8
4A160S8
4A160S6
4A160S6
4A160S4
4A132S6
4A200L8
4A200L8
4А160М6
4А160М6
4A160S4
4
4
7,5
11
11
15
5,5
15
15
15
15
15
49
50
51
52
53
54
12 000
ТАБЛИЦА 10.3. РАЗМЕРЫ ТИПОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ, ММ (СМ. РИС. 10.2)
№ эжек- d1
тора
Ж
И
Л М Н
116 259 207
98 223 179
94 209 168 315
88
85
82
197 158
189 151
183 147
728 1080 58 232 290
648 1360 49 196 243
225 200 592 1470 47 188 200 200 235 400
560 1570 44 176 220
530
522
1640 42 170
1680 41 164
211
205
400
2723
2876
400 2922
2975
3006
3032
7 164 366 293 1032 1570 82 328 410
8 139 315 252 905 1980 70 278 347
9 133 297 238 450 355 280 840 2120 67 266 280 280 333
10 126 282 226 800 2240 63 252 315
11 120 267 216 768 2340 60 240 300
12 116 259 209 745 2410 58 232 290
580 580
3947
4167
355 4228
4290
4343
4380
13 202 447 358 1250 2020 101 404 505
14 171 385 309 1105 2510 86 342 427
15 164 365 292 560 400 355 1024 2680 82 328 335 355 410 710
16 155 345 276 968 2840 78 310 388
17 147 327 261 904 2990 74 294 367
18 143 318 253 880 3070 72 286 358
710
4885
5152
400 5224
5306
5371
5418
19 231 516 413 1456 2170 116 462 578
20 210 467 375 1320 2550 105 420 525
21 188 418 329 630 500 450 ИЗО ЗОЮ 94 376 450 450 470 900
22 179 399 318 1112 3120 90 358 448
23 172 383 307 1080 3230 86 344 430
24 165 368 292 1030 3308 83 330 413
900
5604
5795
500 6010
6080
6140
6151


224
№ эжек-
эжектора
Глава
ч, .
10.
ЭжекторнъГе
d3 йь
установки
и
Г
Е
Ж
3
И
Продолжение
К Л
табл.
М
10.3
н
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
258
234
211
. 200
190
185
283
257
231
219
211
200
329
297
267
253
239
241
366
332
298
283
272
259
402
342
326
309
293
282
578
523
470
446
422
408
634
574
516
488
470
466
732
662
595
565
535
516
820
742
666
632
607
585
895
770
727
690
653
634
463
419
376
357
339
328
507
461
412
392
376
367
585
531
475
452
427
412
655
595
532
507
485
462
715
617
582
552
522
506
800
800
900
1000
1000
560
560
710
800
800
500
500
560
630
710
1640
1480
1320
1255
1195
1140
1790
1630
1450
1385
1320
1330
2050
1870
1670
1590
1500
1450
2310
2100
1870
1790
1700
1625
2500
2200
2050
1950
1830
1800
3370
3810
4240
4430
4610
4720
2930
3390
3880
4080
4240
4330
3150
3690
4250
4480
4730
4880
3450
4050
4680
4930
5150
5380
2850
3830
4180
4480
4780
4940
129
117
106
100
95
93
142
129
116
ПО
106
100
165
149
134
127
120
116
183
166
149
142
136
130
201
171
163
155
147
141
516
468
422
400
380
370
566
514
462
438
422
400
658
594
534
506
478
462
732
664
596
566
544
518
804
684
652
618
586
564
500
500
560
630
710
500
500
560
630
710
645
585
528
500
475
463
708
643
578
548
528
500
823
743
668
633
597
577
915
830
746
708
680
647
1005
855
815
773
733
705
1000
1000
1120
1260
1420
1000
1000
1120
.1260
1420
560
560
710
800
800
7215
7435
7648
7745
7840
7883
6988
7223
7448
7573
7648
7720
7853
8133
8418
8533
8657
8737
8735
9040
9356
9488
9590
9712
8575
9105
9265
9423
9563
9665
Согласно табл. 10.1, Арн = 171 Па может
быть израсходовано в напорной сети от венти-
вентилятора до сопла эжектора; Ар3 = 78 Па-распо-
Па-располагаемое давление на преодоление сопротивле-
сопротивления напорной части эжектора и Арр =; 15,9 Па -
располагаемое резервное давление на преодо-
преодоление сопротивления трению в выхлопной шах-
шахте в случае необходимости ее установки. Раз-
Размеры эжектора № 35 определяются по табл. 10.3
и рис. 10.2. Если типовые эжекторы не могут
быть применены для заданных условий, то
расчет рекомендуется производить по методу
П. Н. Каменева. Расчетная схема приводится
на рис. 10.3.
Значения коэффициентов восстановления
давления <р, характеризующих КПД диффузо-
диффузора, приведены в табл. 10.4.
Расчет производится в последовательнос-
последовательности, указанной в табл. 10.5, где одновременно
дано и решение примера 10.2.
Пример 10.2. Требуется удалить 14000 м3/1
воздуха при сопротивлении всасывающей сен
Ар2 — 400 Па; сопротивление напорной част]
эжектора Аръ = 80 Па и коэффициент подме
шивания Р = 1.
Решение. Результаты расчета сводим
табл. 10.5.


10.2. Эжекторы низкого давления 225
Рис. 10.3. Расчетная схема эжектора низкого давления q)
а-при скорости эжектируемого воздуха в сечении /-/ v2 > 0; Q.
б-то же, v2 = 0 Q.
ТАБЛИЦА 10.4. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ <р ПРИ РАЗЛИЧНЫХ УГЛАХ
РАСКРЫТИЯ а2 И ОТНОШЕНИЯХ S = FJF3
а2, град
Значения ф при S
1,5
2,5
3,5
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
0,4881
0,5073
0,5160
0,5203
0,5227
0,5237
0,5241
0,524
0,5235
0,5227
0,5218
0,6556
0,6796
0,6895
0,6938
0,6952
0,6949
0,6936
0,6918
0,6894
0,6866
0,6837
0,7314
0,7571
0,7668
0,7701
0,7703
0,7686
0,7658
0,7623
0,7582
0,7538
0,7491
0,7718
0,7979
0,8040
0,8093
0,8084
0,8055
0,8015
0,7967
0,7913
0,7855
0,7794
0,7956
0,8216
0,8302
0,8318
0,8299
0,8261
0,821
0,8152
0,8087
0,8019
0,7947
0,8098
0,8365
0,8446
0,8455
0,8429
0,8382
0,8323
0,8256
0,8183
0,8177
0,8027
ТАБЛИЦА 10.5. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.2
№ Определяемая величина и расчетная формула
п. п.
Решение
Секундный объем удаляемого воздуха
L\ = L2/3600
Секундный расход эжектирующего воздуха
L\ = Lc2/P
Секундный объем смешанного воздуха
LC ГС | ГС
3 *-*1 i '-'Х
Скорость воздуха v3 после смешения потоков
в эжекторе
/ Ар2 + Ар3
УB-Т1диф)[1-«2B-лДИф)]9,8'
где г]ДИф = 0,65, чему при Р = 1 соответствует
наивыгоднейшее отношение скоростей п =
= v2/v3 = 0,4
Скорость воздуха в горловине эжектора
Скорость воздуха при выходе из насадка
14000/3600 = 3,89 м3/с
3,89/1 = 3,89 м3/с
3,89 + 3,89 = 7,78 м3/с
400 + 80
V B - 0,65) [1 - 0,42 B - 0,65)] 9,8
= 27,2 м/с
B -0,65J7,2 = 36,72 м/с
A + 1 -0,4-1K6,72 = 58,7 м/с,


226
Глава 10. Эжекторные установки
Продолжение табл. 10.5
№
п. п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
10
И
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Скорость подмешиваемого потока v2 — nv3
Площадь выходного сечения насадка fx =
= L\/vx
Диаметр выходного сечения насадка dx =
5
Площадь кольцевого сечения между стенкой
смесительной камеры /'2 = L2/v2
Площадь сечения в начале смесительной ка-
камеры/г =/г + f2
Диаметр начала смесительной камеры d2 ~
Площадь горловины эжектора/3 = L3/v'3
Диаметр горловины эжектора d3 — 1,13 J
Длина смесительной камеры /кам = 8 (d3 — dx)
Потери давления на трение в смесительной
/кам,
камере А/?кам =
z
где Я2 и Я3 -сопротивление в начале и конце
смесительной камеры, Па на 1 м длины ка-
камеры
Диаметр устья4 диффузора принимаем из ус-
условия скорости и4 = 6 ¦+¦ 12 м/с
Длина диффузора /диф — 10(rf4 — d3)
Потери давления на трение в диффузоре
диф'
где /^-сопротивление трению в сечении кон-
конца диффузора, Па на 1 м длины диффузора
Суммарные потери напора в напорной части
эжектора
А/7'з = А/»диф + Арклм + Ардин
Высота цилиндрической части сопла Г = 0,5*^
Высота конфузора сопла Е = 2dx
Радиус закругления напорного воздуховода
при входе в приемную камеру г к dH, где
da~ диаметр напорного воздуховода
Скорость эжектирующего воздуха в напор-
напорном воздуховоде vH = L\ @,785^)
Расстояние от центра напорного воздуховода
до низа приемной камеры 3 = dH
Длина конфузора приемной камеры И = 2,5dt
Высота приемной камеры К = Ж + 3 = 2dH
Диаметр приемной камеры Л = К — 2da
Длина диффузора приемной камеры М = dee
Скорость эжектирующего воздуха во всасы-
всасывающем воздуховоде vBC — L2/@,7&5djc)
Динамическое давление в кольцевом сечении
камеры А/)дии2 = 0,6у|
Вакуум в начале смесительной камеры
Л^вак = АР2 + ^Ртщяг
Потеря давления в напорной сети до насадка
Динамическое давление в выходном сечении
насадка А/?дин1 = 0,6uf
Полное давление, создаваемое вентилятором
А/?вен =1,1
0,4-36,72= 14,7 м/с
3,89/58,75 = 0,066 м2
1,13 ^0,066 = 0,29 м
3,89/14,7 = 0,26 м2
0,066 + 0,26 = 0,326 м2
1,13^/0,326 = 0,64 м
7,78/36,72 = 0,21 м2
1,13>Д2Т = 0,52 м
8@,52-0,29)= 1,84 м
2,7 + 17,5
1,84= 18,6
При скорости 8,9 м/с принимается диа-
диаметр 0,63 м
10@,63 -0,52) = 1,1 м
17,5 + 1,1
1,1 = 10,23 Па
10,2 + 18,6 + 47,5 = 76,3 Па
0,5 0,29 = 0,145
2-0,29 = 0,58
Принимаем 0,63 м
3,89/ @,785 -0,632) = 12,5 м/с
0,63 м
2,5-0,29 = 0,73
2-0,63 = 1,26
2-0,63 = 1,26
Принимаем 0,63 м
3,89/@,785 0,632)= 12,5 м/с
0,6-14,72 = 129,6 Па
400 + 129,6 = 529,6 Па
По расчету воздуховодов 550 Па
0,6-58,72 = 2067,4 Па
1,15-2067,4 + 550 - 529,6 = 2398 Па


10.3. Эжекторы высокого давления 227
Продолжение табл. 10.5
№ Определяемая величина и расчетная формула
п. п.
Решение
36
Полное давление у выхода из насадка
W W
37 Статистический КПД эжектора
2067,4 - 529,6 - 1537,8 Па
Г1ст =
L\
-100
К установке принимаем радиальный вен-
вентилятор В-Ц14-46 №5 «=3560 мин; Н =
= 2400 Па с электродвигателем 4А160М4, N =
= 18,5 кВт, л = 1500 мин"-1.
10.3. ЭЖЕКТОРЫ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
Эжектирующие аппараты высокого давле-
давления классифицируют по степени сжатия (от-
(отношению конечного давления смеси р0 к на-
начальному эжектируемому рн) и степени рас-
расширения рабочего потока (отношению началь-
начального давления перед соплом рр к конечному за
соплом рн и разделяют на три группы:
газоструйные компрессоры, имеющие боль-
большую степень расширения и умеренную степень
сжатия B,5 Э= рс/р„ > 1,2);
газо(паро)струйные эжекторы, имеющие
большую степень сжатия при большой степени
расширения;
газо(паро)струйные инжекторы, имеющие
большую степень расширения и малую степень
сжатия (pQ/pu ^ 1,2).
Вторую группу аппаратов применяют для
поддержания глубокого вакуума; при степени
сжатия ре/ря > 2,5 их применяют в конденса-
конденсационных установках паровых турбин и в паро-
эжекторных холодильных установках. Опти-
Оптимальной для них является коническая камера
смешения. Информация о рекомендациях по
расчету, типах эжекторов ЭП-2-400-3, ЭП-3-
600-4, ЭП-1-600-3, ЭЖ-А, ЭЖ-Б, ЭЖ-Д, ЭЛ-1,
ЭЛ-4, ХЭ-11-90, ХЭ-25-220, ХЭ-40-350 и
ХЭ-700-550 приведена в «Теплотехническом
справочнике». Т. I (под общей ред. Юренева
и Лебедева).-М.: Энергия, 1976. Пароструйные
эжекторы выполняют одно-, двух- и трехсту-
трехступенчатыми. Расчетное минимальное (избыточ-
(избыточное) давление пара в типовых эжекторах состав-
составляет 5-16 МПа, а количество отсасываемого
воздуха - от 1,1 ¦ 10~3 до 0,3 кг в 1 с.
3,89 D00 + 80)
3,89-1537,8
100 = 31,2%
В вентиляционной практике чаще приме-
применяют эжекторы третьей и первой групп, кон-
конструктивная схема которых при работе на сжа-
сжатом воздухе одинакова (рис. 10.4.).
Сечение /4 является конечным сечением
приемной камеры и начальным сечением ка-
камеры смешения. Основная часть этой камеры
цилиндрическая с сечением/3 </4.
При отсосе объемов эжектируемого возду-
воздуха до 0,3 м3/с применяют эжектор высокого
давления с боковым подводом эжектирующего
потока (рис. 10.5). Скорость выхода воздуха из
сопел эжекторов, работающих на сжатом воз-
воздухе при давлении более 105 Па, ориентиро-
ориентировочно принимается равной 320 м/с, а диаметр,
мм, выходного отверстия сопла определяется
по формуле
dl = 0,0584 yfGl, A0.1)
где Gl~массовый расход воздуха через сопла, кг/с.
Диаметр, мм, начального отверстия сме-
смесительной камеры
d2 = ^/(QfiOldi + 0,004J + l,085G2/i?2, A0.2)
где G2 и v2 — массовый расход и скорость эжекти-
эжектируемого воздуха:
G2 = G!p. A0.3)
Диаметр выходного отверстия смеситель-
смесительной камеры d3 определяют по номограммам,
приведенным на рис. 10.6 или 10.7. Этот диа-
диаметр является функцией суммарной массы воз-
воздуха и скорости воздуха в конце смесительной
камеры v3.
Скорости воздуха у2 и v3, а также коэф-
коэффициент эжекции р находят по номограмме,
представленной на рис. 10.8, исходя из сум-
суммарной потери давления в сети Ар2 + Ар3, Па.
При составлении номограмм принято:
давление сжатого воздуха перед эжекто-
эжектором 9,8-104 Па при Т= 291 К;


228 Глава 10. Эжекторные установки
ж


10.3. Эжекторы высокого давления 229
Арг+Apj
100
96-
92-
88-
80
76
72
68-
64
60
56
52-
48-
И-
40-
36-
32-
28
24-
го-
18 -
16-
Ц-
п-
10-
8 ¦
6 -
5 ¦
¦76-
-72-
-68
~—85-
'—80-
=60-
'-75-
—56-
—70-
-52-
-48-
-44-
-40-
-36-
-32
•28-
-го-
-95-
-12
\-15
16
-65-
—60
-55-
¦ 50-
-45-
=-40-
'-35-
-30
-25-
¦13
¦ 14
-17
-18
19
20
-22
-23
24
-26
28
30
32
-35
.45
-50
-55
-60
-70
дО
Рис. 10.4. Схема эжектора высокого давления
./-рабочее сопло; 2-приемная камера, 5-камера смешения,
4-диффузор, /-рабочий поток; Л-эжектирующий поток;
Ш-смешанный поток
Рис. 10.5. Эжектор высокого давления
/-насадка (сопло), 2-камера смешения, 5-диффузор Dx-
диаметр воздуховода эжектирующего воздуха, dL -диаметр
выходного отверстия насадки (сопла), D2 -диаметр воздухо-
воздуховода эжектируемого воздуха, </2~ДиаметР входа в смеситель-
смесительную камеру, </3~ДиаметР выхода из смесительной камеры,
а^-диаметр выхлопа диффузора; /-эжектируемый поток, II-
эжектирующий поток
Рис. 10.6. Номограмма для определения диаметра
выхода из смесительной камеры d3 при производи-
производительности эжектора до 200 м3/ч
Рис. 10.7. Номограмма для определения диаметра в
конце смесительной камеры d3 при производитель-
производительности эжектора от 200 до 1000 м3/ч
Рис. 10,8. Номограмма для определения скоростей v2
и vз и коэффициента подмешивания р
подвод эжектируемого воздуха, произво-
производится по оси эжектора;
коническая форма сопла и диффузора име-
имеет постоянный угол между образующими;
температура эжектируемого воздуха Г =
= B89-298) К;
оптимальная длина смесительной камеры
4ам = 8(</3-^). (Ю.4)
Диаметр, м, выхлопной трубы за диффу-
диффузором d4 рассчитывают по задаваемой ско-
скорости воздуха в выхлопном сечении и4 =
= 4- 15 м/с;
Оптимальная длина диффузора
A0.5)
/диф = 8К-й?3)- A0.6)
Параметры эжектора конструктивно свя-
связаны. Недостаточная длина /кам вызывает сни-
снижение производительности эжектора, а излиш-
излишне большая длина приводит к увеличению по-
потерь на трение при обычно высоких скоростях
в горловине эжектора. Диффузор с конической
формой сопла и постоянным углом между
образующими прост в изготовлении, но не-
несколько снижает КПД эжектора по сравнению
с КПД эжектора, имеющего сопло Лаваля
и диффузор с переменным углом раскрытия.
Номограммы не отражают реальных условий
работы аппарата. Поэтому расчет эжекторных
установок осуществляют как с применением
номограмм, так и по эмпирическим зависи-
зависимостям, предложенным разными исследовате-
исследователями.
В основном применяют методики П. Н.
Каменева (позднее уточненные Д. П. Коневым)
и В. А. Успенского.
Реализация последовательности расчетов
эжекторов для конкретных задач приведена
в решении примеров 10.3-10.6.
Пример 10.3. Используя номограммы (рис.
10.6, 10.7, 10.8) и зависимости, перечисленные
в таблице расчета примера, рассчитать эжек-
эжектор, работающий на сжатом воздухе, для уда-
удаления воздуха L2 = 0,0416 м3/с. Потеря дав-
давления составляет во всасывающей сети Ар2 —
= 167 Па и в выхлопной трубе эжектора Ар3 —
= 167 Па. Температура удаляемого воздуха
289 К.
Решение. Результаты расчета сводим в
табл. 10.6.


230
Глава 10. Эжекторные установки
ТАБЛИЦА 10.6. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.3
№ Определяемая величина и расчетная формула
п. п.
Решение
1 Расход удаляемого воздуха G2 — L2p2,
где р2-плотность удаляемого воздуха, кг/м3
2 Суммарная потеря давления рсум — Ар2 + Ар3
3 Скорости v2, v3 и коэффициент эжекции Р
определяем по номограмме (см. рис. 10.8)
4 Массовый расход рабочего (эжектирующего)
воздуха [см. формулу A0.3)]
5 Общий расход смеси воздуха G3 = G1 + G2
6 Диаметр выходного отверстия смесительной
камеры d3 определяем по номограмме (см.
рис. 10.6) по данным v3 и G3
7 Диаметр выходного сечения сопла
dx = 0,0584 ^/G[
8 Диаметр входного отверстия смесительной
камеры
d2 = J{0,00\dl . ю ~3 + 0,004J + l,085G2/»2
9 Длина камеры /кам = 8 (d3 — dy)
10 Диаметр выхлопной трубы за диффузором
11 Длина диффузора /диф = 8 (dA - d3)
0,0416-1,18 = 0,049 кг/с
167 + 167 = 334 Па
v2 = 46,8 м/с
v3 = 58,5 м/с
Р = 22,5
0,049/22,5 = 0,002 кг/с
0,049 + 0,002 = 0,051 кг/с
0,031 м
0,0584^/0,002 = 0,0026 м
0,0026-10
0,004J
+ 1,085 0,049/46,8 = 0,0335 м
8@,031 - 0,0026) = 0,227 м
Принимаем v4 = 5 м/с, тогда 1,04 х
х ,/0,051/5 = 0,101 м
8@,101 - 0,031) = 0,56 м
ТАБЛИЦА 10.7. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.4
№
п. п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
2*
3*
4*
7*
10
11
Секундные расходы воздуха:
L\ = L2/3600
L\ = Lc2/P
LI = L\ + L\
Конструктивный параметр F = 3,42C1'35
Характеристика давления a = l,722p'1'62
Ориентировочное значение динамического
давления на срезе сопла А/здин1 = (Ар2 + Ар3)а
Дополнительное давление, создаваемое эжек-
эжектором, вследствие неравенства давлений в по-
потоках Ардоп = 0,198 Д/>дин1/Я-04
Наивыгоднейшее соотношение и = v2/v'3 при
заданных \2, Ъ\3 и р (определяется по номо-
номограмме)
Скорость воздуха после смешения потоков
в эжекторе
Ар2
- Ардоп
/2 /
Гз V 3 V A + S^2) [1 - A + ^2)A + S^3)n2]
и его динамическое давление А/?дин3 = puf/2
Диаметр цилиндрической камеры смешения
2 3 ,jjfr3
Средняя по количеству движения скорость
в конце смешивания у'3 = С + ^з)*^
Скорость подмешиваемого потока v2 = nv'3
и его динамическое давление А/?дин2 = pv2/2
Скорость воздуха на выходе из сопла
A рр)'
200/3600 = 0,565 м3/с
0,565/10 = 0,0565 м7с
0,565 + 0,0565 = 0,6215 м3/с
3,42-101-" = 76,6
1,722-101-" = 72
B50+ 150) 72 = 28 800 Па
0,198 • 28 800/76,6104 = 600 Па
0,65
129 / 250+150-60
' V 1,45A — 1,08-1,45 0,652)
1,2-33,962/2 = 692 Па
= 33,96 м/с
^ р
и его динамическое давление Артн1 =
1,128 ,/0,6215/33,96 = 0,152 м
1,45-33,96 = 49,24 м/с
0,65-49,24 = 32 м/с
1,2-322/2 = 614 Па
A + 10 - 0,65-10L9,24 = 220 м/с
1,2-22072 = 29040 Па


Продолжение табл. 10.7
№
п. п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
12 Диаметр выходного отверстия сопла
</вс= 1,128 УЙМ
13 Уточняем конструктивный параметр
F = (d2/dBCJ
14 Длина камеры смешения /хам = 8^кам
15 Потери давления на трение в камере смешения
А/>кам = (Л2 + Л3)/кам/2,
где R2 и /^-сопротивление трению при d3, v2
и и3 соответственно на 1 м длины (принима-
(принимаются по данным для расчета воздуховодов)
16 Диаметр выходного отверстия диффузора
d4 = 1,128JTKjv~A, где ^-принимается из
условий обеспечения необходимой скорости
выброса (обычно vA = 10 м/с), и динамичес-
динамическое давление в нем А/?дин4 = рг|/2
17 Длина диффузора /диф = lO(d4- d3)
18 Потери давления на трение в диффузоре
д/>Диф = (R3 + Л4)/диф/2, где R4-аналогично
/?3 при и4 и d4
19 Суммарные потери давления в напорной
части эжектора Аръ = Артм + А^дин4 + А
2^ Диаметр корпуса эжектора Do = \,12&у/Ь2/ю0,
где v0- скорость подсасываемого воздуха
в корпусе (принимается как скорость в возду-
воздуховодах v0 х 5 -г- 8 м/с)
21 Длина конфузора /конф = 1,5DO
22* Расстояние от сре,за сопла до начала камеры
смешения h = 4dbc
23 Вакуум во вторичном потоке в начале сме-
смешивания А/?вак = Ар2 + А/)дин2
24 Полное давление на срезе сопла
API = ДРдш11 - ^вак
25* Статический КПД эжектора
А А)
L\APl
1,128 ^/0^0565/220 = 0,018 м
@,152/0,018J = 71,3
80,152 = 1,216 м
D5,5 + 50,8) 1,216/2 = 58,6 Па
1,2-102/2 = 60 Па
10@,281 -0,152)= 1,29 м
E0,8+ 3,8) 1,29/2 = 35,2 Па
58,6 + 60 4- 35,2 = 153,8 Па (соответствует
принятому в условии А/>з = 150 Па)
1,5 0,315 = 0,44 м
4-0,018 = 0,072 м
250 + 614 = 864 Па
29040 - 864 = 28 176 Па
0,565B50 + 150 + 60)
0,0565-28 176
= 0,1632
* Пункты дополнены Д. П. Коневым.
Примечания: 1. В случае округления значений диаметров d2, d^, dA и dBC необходим пересчет для
определения их истинного значения.
2. В случае, если Ар3 (п. 20) не соответствует принятому в условии, следует повторить расчет, начиная
с п. 4 и приняв Ар3, близкое к полученному.
ТАБЛИЦА 10.8. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.5
№
п. п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
1 Расходы рабочего и эжектируемого потоков:
2 Отношение удельных объемов при одинаковых
газовых постоянных и теплоемкостях потоков
3 Температура смеси
71
16/A +4) = 3,2 кг/с
4-3,2 = 12,8 кг/с
981000 300
98 100 400
400 + 4-300
1 +4
= 7,5
= 320 К


Продолжение табл. 10.8
№
п. п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
11
12
Отношение удельного объема смеси к рабочему
К рстр
предварительно зададимся рс = 1,1 ря, поскольку
рс заранее неизвестно; см. п. 2)
Характеристики газов:
коэффициент Прн = ря/рр
Параметры X, е, q при расчетном П (определя-
(определяем по газодинамическим таблицам)
Приведенное отношение давления Пр* = г/К,
где г = 0,742 (для воздуха)
Критическая скорость рабочего потока газа,
представляющая собой действительную ско-
скорость газа и равная местной скорости звука
Критическое сечение рабочего сопла
f
Jp* крпр*Рр
и его диаметр dp* = 1,13 л//^*
Выходное сечение сопла/р1 = /р*А?р,н
и его диаметр dx = 1,13-
Сечение камеры смешения уз = (/3//р*)/р*,
где /з//р*- оптимальное отношение площадей:
/з
2а
здесь а =
р К
Оптимальными принимаются значения коэффи-
коэффициентов скорости ф! = 0,95; ф2 = 0,975; ф3 = 0,9;
Ф4 = 0,925. Тогда получаем диаметр камеры
смешения йъ — 1,13 ^//з
10 Длина свободной струи при
981000 320
~7ZZ = 7,25
98100-1,1400
98100
= 0,1
981000
Ч.-=1'7; ер,н = 0,193;
е_* = 0,634
0,742/1,4 = 0,528
>н = 0,519;
-1,4/A,4 + 1)^87-400 = 366 м/с
3,2-366
1,4-0,528-981000
= 1,62-КГ* м
1,13^1,62-10" = 0,045 м
0,00162
= 0,00313 м2
0,519
1,13^0,00313 = 0,063 м
0,95 0,975 0,519 = 0,48;
- \ 0,95 • 0,975 + 0,193 ( 0,5 ) х
I L\0,9 )
х 7,25A + 4J - @,975-0,925 - 0,5) х
х 7,5-42 >= -25,1
0,193/ 1 \
2— 0,5 7,25A + 42) = 82,5
0,519\0,9 /
/3 _ 25,1 + У25Д2-4-0,48-82,5
Г*= 2-0,48
Уз = 48-0,00162 = 0,74 м2
1,13Л/О74 = 0,315 м
0,37 + 4
= 48
4,4-0,08
0,063 = 0,79 м
где а-константа, равная 0,07-0,09; ^-выходной
диаметр сопла
Диаметр свободной струи на расстоянии /с1 от
выходного сечения сопла при C > 0,5
dA= 1,55^A + р)
Длина конического участка перед цилиндричес-
цилиндрической частью камеры смешения /с2 = g?4 — d3
1,55-0,063A +4) = 0,49 м
0,49-0,315 = 0,175 м


10.S, Эжекторы высокого давления 233
Продолжение табл. 10,8
Определяемая ветчина и р.'.^чегман
Решении
13
14
15
Расстояние от выходною сечения рабочего сопла
до входного сечения цилиндрической камеры
смешения /с - /с2 г /с.
Длина цилиндрической камеры смешения
/q- F-: 10)«Л
Конструктивные ра «меры (в мм)
0.175 1 0,79 = 0,%
7-0.315 = 2,205 м
16 Длина диффузора при угле раскрытия а - 8'
*д~ 2tg(a.2t
1? Достижимое давление сжатия [к определяется по
перепаду Ар, и начальному />„:
ра
0.9 - 0.315
2-0.07
4.! 3 м
1.4 1 0.95:-0.*Л52-1.72
: i L4 TTi о. |7 1
..
0,9
TTi о. |7 1 \~
... _ о.5 17.25
\09
х 7,5-1,04 -42
0,122
коэффициент Кр — К — 1.4.
Отношение рс:рн - 1 + А/>с .-/>„, откуда
IK ¦ Ян *! + Л/\ /?,, *
18 Давление эжектируемою потока р2 во входном
сечении цилиндрической камеры смешения при
сверхкригической степени расширения рабочею
потока определится по перепаду Д/>к и началь-
начальному i>
1 +0Л22* 1,122
98100A + 0,122) = 110СШ Па
J
где А:р---= К = 1.4
Оiношение р2.ря : J — -Vv/V откуда
Давление смешанного потока в выходном сече-
сечении цилиндрической камеры смешения
Ар, Л/\ -V,
0.5- L4-0,634-0.528-7.5-4"
_ . Л К
/ " ч -j \J.l J
O.«*252-O.lD8 -"¦ )
V 0.5 !•*/
98
0,155) = 826Ш Па
1100A,122-0,155)-
8?Ш» Па
7Д5


ТАБЛИЦА 10.9. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА И РЕШЕНИЕ ПРИМЕРА 10.6
№
п. п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Давление в камере эжектора pt = рб — Нх
Критическое давление пара в узком сечении со-
сопла ркр = 0,546/>0
Энтальпия пара при расширении по адиабате до
критического давления (по диаграмме I-S)
Адиабатический перепад тепла до критического
давления Д/« = I0- /g
Энтальпия в конце адиабатического расширения
до давления в камере смешения р, (по диаграмме
IS)
Общий адиабатический перепад А1\д = /0 — 1\а
Действительные перепады тепла с учетом потерь
в сопле при е1 =0,1:
Д/ Д/-A)
2 у41)
Действительная энтальпия пара в критическом
сечении 1кр = 10 - Д/кр
Действительная энтальпия пара на выходе. из
сопла /t = /0 — А1Х
Скорость в критическом сечении vKp = K^/AI^,
где К — 44,7, скорость на выходе из сопла
Удельный объем пара VKp в узком (критическом)
сечении сопла при ркр и /кр определяем (по диа-
диаграмме I-S)
То же, в выходном сечении сопла
Динамический напор эжектирующей струи
K=n\l{2V)
rrt
Плотность эжектируемого воздуха р2 = р0——,
РоТ2
где р0 = 0,131 кг/м3-плотность при нормальных
условиях (Го = 273 К и р0 = 101,3 кПа); Т2 =
= 293 К-температура эжектируемого воздуха
Конструкцию эжектора выбираем с использо-
использованием скорости эжектируемого воздуха п > 0
и с диффузором, имеющим коэффициент восста-
восстановления давления ср = 0,8. Находим mon = h1/Hx
При давлении в камере смешения р^ задаем
шесть режимов в интервале температур смеси от
363 до 413 К и сводим расчет в следующем
порядке в табл. 10.10.
15.1. По данным величинам р1 и Т'2 по диа-
диаграмме I-S находим 1\ и V (строки 1-4)
15.2. Рассчитываем плотность пара и воздуха
в смеси (строки 5, 6)
15.3. Используя уравнение теплового баланса
определяем коэффициент эжекций р (строка 7)
15.4. Находим отношения плотностей (строки 8,
9), необходимые для вычисления m (строка 10)
15.5. По изменению m от 13,47 до 6,83 опре-
определяем режим со значением т, близким опти-
оптимальному
15.6. Режим 5 берем за расчетный и проводим
дальнейшие подсчеты размеров эжектора для
этого режима
Величина п, характеризующая, как и величина ш,
отношение скоростей после их смешения (при
2()
99 250 - 29 300 = 69 950 Па = 69,95 кПа
0,546 • 1 275000 = 69400 Па = 69,4 кПа
/? = 2 945000 Дж/кг = 2945 кДж/кг
3095-2945= 150 кДж/кг
IT = 2518 Дж/кг
3095-2518 = 577 кДж/кг
150A -0,1)= 135 кДж/кг
577A -0,1) = 519кДж/кг
3095 - 135 = 2960 кДж/кг
3095 - 519 = 2576 к Дж/кг
44,7^135 = 517 м/с
44,1 J5\9 = 1020 м/с
VKP = 0,35 м3/кг
V= 2,28 м3/кг
10202/B ¦ 2,28) - 22 800 Па = 228 кПа
69 95 273
0Д31!Щ29Г°'0843кг/м3
228/29,3 = 7,76
Расчетный режим:
р2 = 0,0843
топ = 7,76
Т'2 = 403 К
Р = 2,21
p'i = 0,0384
р'2 = 0,0616
Pl = ркр = 0,0447
(
2 \р'2
2-0,8/0,0843 0,843
2 \0,0616~ 0,0384-2,21/ = '


Продолжение табл 10 9
№
п. п.
Определяемая величина и расчетная формула
Решение
17 КПД эжектора ц =
20
21
22
23
24
26
PiP
p2m
18 Расход пара Cj = G2/P
19 Площадь сопел в узком критическом сечении
и на выходе /= Gj V/v
0,04472,21 _
0,0843 7,76 = '15
0,417/2,21 =0,189 кг/с
0,189-0,35
Лр= »„ - 0,000128 м2
Выберем конструкцию эжектора по схеме много-
многоструйного (с шестью соплами) расположения по
окружности. Диаметр каждого сопла^ в крити-
критическом и выходном сечениях D —
Длина расширяющейся части сопла при угле
раскрытия а. = 6 град L = — —
2tg(ac/2)
Площадь сечения в горловине /3 = m/j, диаметр
диффузора в горловине ?>3 = \А/з/я"
Диффузор переходит в трубу диаметром ?>4 =
= 0,2 м (выходной)
Длина диффузора при угле раскрытия ар = 8 град
L = 2tg(ap/2)
При диаметре центровой окружности располо-
расположения сопел Do = —,
я
где z- число сопел; S-толщина стенки сопла
в конце расширения; Dt -диаметр сопла на вы-
выходе, /х- расстояние между соплами; расстояние
от сопла до цилиндрического смесительного
участка 1Х =
; здесь 0-половина
2tg 0
угла раскрытия струи при давлении в камере
смешения:
рх, кПа
98,07
88,26
78,45
68,65
58,84
0, град
9,5
9,1
8,7
8,3
7,8
Pl, кПа
49,03
39,23
29,42
19,61
9,81
0, град
7,2
6,7
6,0
5,1
4,3
25 Расстояние от сопла до диффузора
D, / т-пВ
1 — i л. i = LI \2 --
длина цилиндрического смесительного участка
Диаметр коллектора на уровне выходного сече-
Га
ния сопел DK = /-(Л +/2),
ГДе/2 =/3/и =0,00327/0,55 = 0,00595 м2
517
0,189-2,28
1020
4-128
- 0,000422 м2
4-422
V 6-3,1410
0,0095 - 0,0052
= 0,0095 м
= 0,041 м
2tg 3
7,76-422-10 = 0,0032 м2
^0,00327-4/3,14 = 0,0645 м
0,2 - 0,0645
2-0,07
6(9,5-10~3-f
= 0,97 м
2-1 + 1.05-10)
0,0645 - 0,042 - 0,0095
2 0,146
= 0,042 м;
= 0,045 м
0,0645/ 7,76-0,55-2,21
1 +2,21 -0,55-2,21
0,23-0,045 = 0,185 м
@,000422 + 0,00595) = 0,09 м
3,14


236 Глава 10 Эжекторные установки
ON
ON
ON
On"
Св
э
ГО
27,5
27,35
tN
fN
00^
2,74
2,66
2,60
2,54
in
2,4:
0,0374
0,0384
ГО
ON
ГО
q
0402
о
r-
041
0.0602
91900
.0632
о
|
о
о
ЧО
о
w
и
3
1
о
о
Он
ев
03
(D
я
я
о
Ч
Дав
о
о
о
ез
н
ев
С^
D
С
Тем
В
CQ
ев
Он
ев
К
<U
ани
Он
о
U
о
Теп.
" оо
(N
о"
«4,
Я
Я
и
Ч-
Он
св
ю
о
О
И
О
ё
я «
В" Я
я я
О о.
о
о
X
1)
я
о
к
о
Св И
i
n g 2
ffl 3 D,


10.3. Эжекторы высокого давления 237
200
ШЖЖЯШ
Рис 10 9. Многоструйный эжектор
а схема аппарата, б-элементы сопла, сопловой головки и
коллектора
Пример 10.4. Требуется рассчитать пара-
параметры эжектора для удаления воздуха L2 =
= 2000 м3/ч при сопротивлении всасывающей
сети А/?2 = 250 Па и при сопротивлении на-
нагнетательной сети &р3 = 150 Па. Коэффициент
эжекции Р = 10. Коэффициенты сопротивления
эжектора ^2 = 0,08, 1^30>45.
Решение. Расчет примера выполняется ме-
методом расчета эжекторов, разработанного
П. Н. Каменевым и дополненного сотрудником
ГИПРОНИИ АН СССР Д. П. Коневым. Дан-
Данные расчета сводим в табл. 10.7.
Пример 10.5. Выполнить расчет основных
геометрических размеров газоструйного эжек-
эжектора для следующих условий. Рабочая и эжек-
тируемая (удаляемая) среда-воздух; рр =
= 981 000 Па; Гр = 400 К, ря = 98 100 Па; Гн -
= 300 К; К = 1,4; R = 287 ДжДкгК); произ-
производительность по удаляемой смеси Gc = 16 кг/с;
коэффициент эжекции равен 4. Для прочност-
прочностных расчетов следует определить достижимое
давление сжатия, а также давление эжектиру-
емого потока при сверхкритическом расшире-
расширении во входном и выходном сечениях цилинд-
цилиндрической камеры смешения эжектора.
Решение. Расчет осуществляем с исполь-
использованием газодинамических таблиц по анали-
аналитическим зависимостям для струйных аппара-
аппаратов, приведенных в работах Е. Я. Соколова
и Н. М. Зингера. Результаты расчета сводим
в табл. 10.8.
В заключение приведем методику расчета
многоструйного эжектора на примере работы
парового эжектора по удалению воздуха после
системы пневматического золоудаления. Дан-
Данный случай расчета характеризуется неизотер-
неизотермическим процессом.
Пример 10.6. Рассчитать паровой эжектор,
отсасывающий воздух после системы пневма-
пневматического золоудаления для следующих усло-
условий. Расход отсасываемого воздуха G2 = 0,417
кг/с; температура отсасываемого воздуха Т2 =
= 293 К; барометрическое давление р6 = 99 250
Па; сопротивление системы Нх = 29 300 Па;
давление свежего пара перед соплом р0 =
= 1 275 000 Па; температура свежего пара пе-
перед соплом То = 598 К; энтальпия пара перед
соплом 10 = 3 095 000 Дж/кг.
Решение. Расчет выполнен по методике,
предложенной В. А. Успенским. Результаты ре-
решения сводим в табл. 10.9 и 10.10.
По приведенному расчету примера 10.6
предложена одна из конструкций эжектора
с обтекаемыми формами сопловой головки
и коллектора (рис. 10.9).


Глава 11
КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СИСТЕМ
МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ
11.1. КОМПОНОВКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ
СИСТЕМ И ОБОРУДОВАНИЕ КАМЕР
А. Приточные и вытяжные камеры
Приточные и вытяжные камеры в произ-
производственных одноэтажных зданиях рекоменду-
рекомендуется размещать внутри помещений, на антре-
антресолях, этажерках, в межферменном простран-
пространстве и на кровлях. Приточные камеры следует
располагать с учетом забора воздуха из не-
незагрязненных зон и исходя из минимальных
приведенных затрат. Приточные камеры и кон-
кондиционеры в общественных и административ-
административных зданиях, а также во вспомогательных по-
помещениях производственных предприятий сле-
следует проектировать в нижних частях здания
(преимущественно в первых этажах), вытяжные
камеры-в верхних частях здания (верхние эта-
этажи, чердаки). В многоэтажных зданиях с боль-
большим количеством вентиляционных систем ре-
рекомендуется устраивать технические этажи.
Агрегаты приточных и вытяжных венти-
вентиляционных систем не следует располагать в од-
одной камере. Указания по размещению и уст-
устройству камер, обслуживающих взрывоопас-
взрывоопасные помещения, приведены в кн. 2.
В производственных и общественных зда-
зданиях, где устанавливается вентиляционное обо-
оборудование для пяти и более систем, необходи-
необходимо предусматривать помещение для ремонта
оборудования, а также для регенерации масла
фильтров, если отсутствуют централизованные
ремонтные мастерские или центральные уста-
установки для регенерации масла.
В помещениях для вентиляционного обо-
оборудования и кондиционеров при необходимос-
необходимости должен быть предусмотрен подвод и отвод
воды для промывки оборудования и полов.
При компоновке вентиляционных систем
и размещении камер следует руководствовать-
руководствоваться следующими соображениями:
радиус действия систем должен быть оп-
оптимальным как по технико-экономическим, так
и по конструктивным соображениям E0-60 м);
вентиляционные системы должны обслу-
обслуживать помещения, близкие по характеру про-
производства и метеорологическим условиям;
недопустимо объединение вытяжных уст-
устройств, отсасывающих пыльный и влажный
воздух, легкоконденсирующиеся пары и пыль,
ядовитые вещества и другие вредные выделе-
выделения, при смешении которых создается ядови-
ядовитая, воспламеняющаяся или взрывоопасная ме-
механическая смесь, а также горючие вещества
и газы (например, отсосы от масляных ванн
и термических печей);
необходимо учитывать противопожарные
требования, приведенные в кн. 2.
При проектировании камер должны пред-
предусматриваться:
лестницы, площадки, а также люки и двери
для доступа к оборудованию и трубопроводам,
требующим обслуживания;
передвижные или стационарные подъемно-
транспортные средства (например, блоки, тали,
монорельсы, а в отдельных случаях для гро-
громоздкого оборудования краны);
электрическое освещение помещений ка-
камер и секций, а также помещений для раз-
размещения оборудования вентиляционных сис-
систем и кондиционеров.
Высота помещения, предназначенного для
размещения вентиляционного оборудования,
должна приниматься не менее чем на 0,8 м
больше высоты оборудования, но не менее
1,8 м от пола до низа выступающих частей
коммуникаций и оборудования в местах не-
нерегулярного прохода обслуживающего персо-
персонала, и не менее 2 м-в местах регулярного
прохода людей.
Ширина прохода для обслуживающего
персонала между выступающими частями обо-
оборудования, а также между оборудованием и
стенами или колоннами должна предусматри-
предусматриваться не менее 0,7 м.


11.1. Компоновка вентиляционных систем
239
Б. Воздуховоды
Воздуховоды вентиляционных систем сле-
следует проектировать так, чтобы при наимень-
наименьшей их протяженности обеспечивались норма-
нормативные климатические условия во всех рабочих
зонах помещения. Воздуховоды должны пред-
предусматриваться круглого сечения, заводского
изготовления. В зависимости от архитектур-
архитектурных, конструктивных и других требований воз-
воздуховоды допускается проектировать прямо-
прямоугольного или овального сечения.
Размеры поперечного сечения металли-
металлических воздуховодов, а также воздуховодов из
пластмасс приведены в кн. 2.
Воздуховоды вытяжных систем местных
отсосов, по которым удаляются горючие газы,
должны прокладываться с подъемом в направ-
направлении движения газов.
Для транспортирования влажного воздуха
(с относительной влажностью более 80%) и
смесей с легкоконденсирующимися парами
должны применяться воздуховоды из оцинко-
оцинкованной стали, которые прокладывают с укло-
уклоном 0,005-0,01 или вертикально. Для дренажа
в нижних точках воздуховодов предусматри-
предусматриваются сифоны из труб диаметром более
20 мм.
Крепление воздуховодов, присоединяемых
к вентиляторам и другому оборудованию, сле-
следует проектировать так, чтобы вес воздухо-
воздуховодов не передавался на вентилятор и другое
оборудование.
Для измерения параметров воздушной сре-
среды в стенках воздуховодов, в ограждениях
вентиляционного оборудования и кондиционе-
кондиционеров должны предусматриваться лючки, гильзы
или другие устройства.
Вытяжку из верхней зоны производствен-
производственных помещений по возможности следует устра-
устраивать без разветвленных воздуховодов с по-
помощью фонарей, шахт, дефлекторов и крыш-
ных вентиляторов.
Напорные участки воздуховодов вытяж-
вытяжных систем, как правило, не должны прокла-
прокладываться через другие помещения. При необ-
необходимости такой прокладки необходимо пред-
предусматривать меры, предотвращающие попада-
попадание загрязненного воздуха в эти помещения.
При перемещении воздуха, содержащего
химически активные смеси, применяют возду-
воздуховоды, изготовляемые из кислотостойкой ста-
ТАБЛИЦА 11.1. РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ
КРОНШТЕЙНАМИ (ПОДВЕСКАМИ)
Воздуховоды
Максимальное
расстояние, м
Металлические неизолированные 4
на бесфланцевом соединении при
диаметре или размере большей
стороны до 400 мм
То же, более 400 мм 3
Металлические неизолированные 6
на фланцевом соединении диамет-
диаметром до 2000 мм или размере боль-
большей стороны до 2000 мм
Металлические неизолированные 4
вертикальные всех размеров
Винипластовые всех размеров:
горизонтальные 2-2,5
вертикальные 3
ли, листовой стали с защитными покрытиями,
винипласта, керамики и кислотоупорного бе-
бетона. Винипластовые воздуховоды из-за хруп-
хрупкости не следует применять в местах, под-
подверженных механическим воздействиям, а так-
также при температуре среды выше 50 °С.
При креплении воздуховодов расстояния
между подвесками не должны превышать зна-
значений, указанных в табл. 11.1.
Для периодической чистки подпольных
кирпичных или бетонных каналов в их пере-
перекрытиях устраивают люки, которые располага-
располагают: при непроходных каналах - на всех поворо-
поворотах, ответвлениях и через 5 м на прямых участ-
участках; при полупроходных каналах (сечением не
менее 700 х 900 мм) - не чаще чем через 20 м,
располагая их преимущественно на поворотах
и против ответвлений при проходных кана-
каналах-не чаще чем через 50 м.
Воздуховоды аспирационных систем и
пневмотранспорта, как правило, прокладыва-
прокладывают поверху. При прокладке под полом сталь-
стальные воздуховоды укладывают в кирпичных или
бетонных каналах, перекрываемых съемными
плитами. Ответвления воздуховодов присоеди-
присоединяют к магистралям в системах аспирации
и пневмотранспорта сбоку или сверху.
В. Запорные и регулирующие
устройства
В качестве запорных и регулирующих
устройств на воздуховодах применяются ши-
шиберы, клапаны (заслонки) и направляющие ап-


240 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования
ф15
Рис. 11.1. Лючки с заглушками для измерения давле-
давлений и температур воздуха в металлических воздухо-
воздуховодах
/-палец-заглушка; 2-пружина; 3-фиксатор; 4-стенка возду-
воздуховода; 5-прокладка; б -лючок
Рис. 11.2. Схема вентиляционной системы с лючками
для замера давлений воздуха
/-приточные насадки; 2-то же, тарельчатого типа; 3-дрос-
3-дроссель-клапан; Л.з-лючок с заглушкой
параты (см. кн. 2). В воздуховодах, расположен-
расположенных в труднодоступных местах, используют
клапаны с механическим приводом и дистан-
дистанционным управлением. На воздуховодах сис-
систем общего назначения клапаны устанавли-
устанавливают:
на ответвлениях, которые требуют выклю-
выключения или регулирования подачи (отсоса) воз-
воздуха в процессе эксплуатации;
перед всеми воздухораздаточными и воз-
духоприемными устройствами, которые не
имеют в своей конструкции регулирующих и
закрывающих устройств;
у всех местных отсосов.
Гидравлический расчет воздуховодов дол-
должен производиться так, чтобы неувязка потерь
давления по отдельным ветвям воздуховодов
не превышала 10%; при большей неувязке тре-
требуется применение дросселирующих устройств.
На ответвлениях устанавливают диафраг-
диафрагмы из тонколистовой стали для начального
регулирования при наладке.
На всех выбросных шахтах следует при-
применять двухпозиционные клапаны. В шахтах
систем горячих цехов с непрерывным процес-
процессом производства клапаны можно не ставить.
В системах аспирации и пневмотранспорта
установка дросселирующих клапанов не допус-
допускается. Для полного отключения местных от-
отсосов за ними на вертикальных участках ре-
рекомендуется устанавливать косые шиберы.
В местах возможного засорения воздуховодов
(за отводами) и на прямых участках через 15 м
устраивают смотровые люки.
Для измерений, связанных с регулирова-
регулированием и наладкой смонтированных систем,
предусматривают специальные лючки с за-
заглушками (рис. 11.1). Лючки с заглушками сле-
следует размещать на прямолинейных участках
воздуховодов на расстоянии не менее Ad за
ближайшим местным сопротивлением, но не
менее 2d до последующего по движению возду-
воздуха местного сопротивления, создающего воз-
возмущение потока. Для прямоугольных воздухо-
воздуховодов d = 1,13 yjf, где/-площадь поперечного
сечения воздуховода, м2.
Как правило, лючки с заглушками (рис.
11.2) должны размещаться:
до и после вентиляторов, циклонов, скруб-
скрубберов и фильтров;
у основания каждой ветви, примыкающей
к распределительному или сборному магист-
магистральному воздуховоду при числе воздухо-
выпускных или воздухоприемных устройств на
ветви более двух;
на ветвях приточных систем-по числу па-
патрубков, недоступных для замеров анемомет-
анемометром, минус один и по числу групп воздухо-
выпускных устройств, в которых скорости мо-
могут быть замерены анемометрами;
на ветвях вытяжных систем-по числу
местных отсосов, недоступных для замеров
анемометром, минус один и по одному лючку
на каждую группу однотипных местных от-
отсосов (вытяжных шкафов, зонтов и т. п.), до-
доступных для замеров анемометром.
11.2. УСТАНОВКИ ПРИТОЧНОЙ
И ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
А. Общие положения
При компоновке вентиляционных камер
необходимо предусматривать возможность


11.2. Установки приточной и вытяжной вентиляции
241
Рис. 11.3. Компоновка приточной камеры
/-неподвижные жалюзийные решетки; 2-утепленный клапан;
3-самоочищающийся масляный фильтр; 4-обводной канал;
5 - калориферы; б-предохранительная решетка; 7-мягкие
вставки, S-вентилятор; 9-патрубки с заглушками; 10-герме-
10-герметические двери; 11 -тепловая изоляция
монтажа и демонтажа оборудования и удобст-
удобство его обслуживания. Размеры проходов, а так-
также дверных и монтажных проемов в камерах
должны приниматься с учетом габаритов обо-
оборудования. Проходы для обслуживания обору-
оборудования должны быть шириной не менее 0,7 м.
Радиальные вентиляторы приточных и вы-
вытяжных систем, как правило, устанавливают на
виброоснованиях с пружинными виброизоля-
торами.
Без виброоснований вентиляторы устанав-
устанавливают только на бетонных фундаментах не-
непосредственно на грунте в помещениях с про-
производственным шумом 70 дБ и более. В зда-
зданиях с повышенными требованиями к уровню
шума (театры, кинозалы и т.п.) вентиляторы
следует устанавливать на виброоснования и
при расположении их на бетонных фундамен-
фундаментах на грунте.
При установке вентиляторов на вибро-
виброоснованиях обязательно применение мягких
вставок на -всасывающем и нагнетательном
патрубках вентиляторов. Вставки делают из
резины, прорезиненной ткани и стеклоткани.
При установке вентиляторов без виброоснова-
виброоснований мягкие вставки необходимы при соеди-
соединении с воздуховодами из строительных ма-
материалов (кирпич, бетон), кроме того, их при-
применяют для предотвращения распространения
шума по воздуховодам.
Установка мягких вставок в системах аспи-
аспирации и пневмотранспорта древесных отходов
нежелательна. В этих случаях вентиляторы ас-
пирационных и пневмотранспортных устано-
установок ставят без виброоснований. Для умень-
уменьшения шума вентиляторы рекомендуется вы-
выносить за пределы рабочих помещений.
При заборе воздуха вентилятором непо-
непосредственно из рабочего помещения или отсека
бетонной или кирпичной камеры на всасываю-
всасывающем отверстии вентилятора устанавливают
предохранительную решетку (рис. 11.3).
При транспортировании воздуха с повы-
повышенной влажностью, а также при установке
вентилятора после мокрой очистки воздуха
в нижней точке вентилятора необходимо пред-
предусматривать устройства дренажа с установкой
сифона d = 25 мм.
Б. Установки приточной вентиляции
Приточные установки могут выполняться
по различным технологическим и конструктив-
конструктивным схемам с очисткой и без очистки воздуха
от пыли.
Как правило, следует применять типовые
приточные камеры, собираемые из отдельных
секций, изготовляемых на заводах или в цент-
центральных заготовительных мастерских (ЦЗМ)
по типовому проекту ГПИ Сантехпроект
5.904-12.
Пример компоновки нетиповой приточной
камеры приведен на рис. 11.3.
Воздухозабор. Воздухозаборные отверстия
для предохранения от попадания в установки
дождя и снега закрывают неподвижными жа-
люзийными штампованными металлическими
решетками. После решеток устанавливают
утепленные многостворчатые клапаны с руч-
ручным и механическим приводом (последний
блокируется с пусковыми приспособлениями
вентилятора). Для предохранения створок от
смерзания используют клапаны с электроподо-
электроподогревом.
Клапаны с подогревом применяют: при


242 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования
автоматическом и дистанционном управле-
управлении камерой в районах с расчетной темпера-
температурой ниже — 10 °С; при обслуживании каме-
камерой, расположенной в верхней части здания
влажных помещений; при переключении каме-
камеры в нерабочее время на рециркуляцию. На-
Начинать подогрев следует за 10-20 мин до от-
открытия клапана и заканчивать с пуском вен-
вентиляционной системы.
Допускается объединять одной воздухоза-
борной шахтой вентиляционные системы, об-
обслуживающие однохарактерные помещения.
Нельзя объединять системы, обслуживающие
взрывоопасные помещения, а также помеще-
помещения, имеющие газо-, пылевыделения и выделе-
выделения с резкими запахами. При общей воздухо-
заборной шахте для каждой системы устанав-
устанавливают отдельный утепленный клапан.
Скорость воздуха в живом сечении возду-
хозаборных решеток и утепленных клапанов
при расположении против них масляных само-
самоочищающихся фильтров принимают не более
4 м/с, при отсутствии фильтров-до 6 м/с.
Скорость воздуха в воздухозаборных шахтах
должна составлять 4-6 м/с.
Фильтрация приточного воздуха. Приточ-
Приточный воздух очищают в соответствии с указа-
указаниями, приведенными в гл. 4.
Самоочищающиеся фильтры следует уста-
устанавливать так, чтобы воздух, набегая на под-
поднимающиеся шторки, выходил со стороны
опускающихся шторок. Обслуживание фильт-
фильтров (промывка, смена масла) должно произ-
производиться со стороны входа неочищенного воз-
воздуха, т. е. с загрязненной стороны камеры.
Фильтры для вторичной тонкой очистки
воздуха (например, ЛАИК, электрофильтры
и др.) устанавливают после нагревателей воз-
воздуха, а при очень высоких требованиях к чис-
чистоте воздуха-и после вентиляторов.
В приточных камерах, оборудованных
ячейковыми фильтрами, следует предусматри-
предусматривать бачки для промывки фильтров в содовом
растворе и для покрытия их маслом. Для про-
промывки фильтров необходимы горячая вода и
трап для спуска загрязненных вод.
При большом числе самоочищающихся
фильтров целесообразно устраивать централи-
централизованную установку для смены и очистки
масла.
Установка калориферов. Для нагрева воз-
воздуха, как правило, применяют биметалличес-
биметаллические и стальные пластинчатые калориферы, обо-
обогреваемые паром или водой.
При теплоносителе воде для первоначаль-
первоначального регулирования могут устанавливаться об-
обводные клапаны с ручным управлением. При
определении размера обводного клапана исхо-
исходят из условия: потеря давления в клапане при
пропуске через него всего воздуха должна рав-
равняться потере давления в калориферах.-
При теплоносителе паре для регулирова-
регулирования температуры воздуха необходимо устанав-
устанавливать перед калориферами сдвоенные клапа-
клапаны (регулируемые автоматически или вруч-
вручную), которые при открывании обвода при-
прикрывают проход воздуха через калорифер.
При теплоносителе воде для предупрежде-
предупреждения замерзания воды в калориферах, нагреваю-
нагревающих воздух с температурой — 3 °С и ниже,
следует:
скорость воды в трубках калориферов при-
принимать не менее 0,12 м/с при расчетной тем-
температуре наружного воздуха по параметрам
Б и при 0 °С;
калориферы с вертикальными трубками
устанавливать строго вертикально, а с горизон-
горизонтальными-строго горизонтально во избежа-
избежание скопления в них воздуха;
калориферы соединять по прямоточно-
перекрестной схеме: подавать теплоноситель
в первый ряд калориферов по ходу воздуха
и удалять из последнего ряда, хотя это в какой-
то мере ухудшает теплоотдачу калориферов;
тепловой поток выбранного калорифера
принимать не превышающим расчетный более
чем на 10%;
во всех верхних точках обвязки калорифе-
калориферов (при теплоносителе воде) ставить воздухо-
воздухосборники, а не воздушные краны;
автоматическую защиту осуществлять со-
согласно указаниям, приведенным в кн. 2.
При теплоносителе паре для предупрежде-
предупреждения замерзания конденсата в калориферах, на-
нагревающих воздух с температурой — 3 °С и ни-
ниже, тепловой поток выбранного калорифера
устанавливать не превышающим расчетный
более чем на 10% и предусматривать:
установку конденсатоотводчиков не менее
чем на 300 мм ниже патрубков калориферов, из
которых стекает конденсат;
удаление конденсата от конденсатоотвод-
конденсатоотводчиков самотеком до сборных баков;
автоматическое прерывание вакуума внут-


11.2. Установки приточной и вытяжной вентиляции 243
ри калориферов, возникающее в результате
дросселирования подачи пара и его конденса-
конденсации при температурах ниже 100 СС.
В северной строительно-климатической зо-
зоне для предупреждения замерзания воды в ка-
калориферах в дополнение к мерам защиты, ука-
указанным в кн. 2, допускается при соответствую-
соответствующем обосновании применять калориферы для
подогрева рециркуляционного воздуха (рис.
11.4, а) или устраивать обводной воздуховод
с калорифером (рис. 11.4,6) для частичного
подогрева наружного воздуха перед поступле-
поступлением его в основные калориферы системы.
Калориферные установки следует проекти-
проектировать составляя их из минимального числа
калориферов с арматурой, обеспечивающей ре-
регулирование производительности по теплу.
При работе на теплоносителе воде необ-
необходимо предусматривать возможность незави-
независимого отключения и опорожнения отдельных
калориферов, рядов или групп калориферов (на
больших установках).
В многорядных калориферных установках,
работающих на паре, запорную арматуру ре-
рекомендуется размещать так, чтобы можно бы-
было выключать отдельные ряды калориферов.
Установка глушителей шума. Глушители
выбирают в зависимости от частотной харак-
характеристики шума и его уровня и устанавливают
на воздуховоде между вентилятором и поме-
помещениями.
Размещение контрольно-измерительных и
регулирующих приборов. Для замера статичес-
статических давлений воздуха при наладке систем в ог-
ограждениях камеры следует предусматривать
заделку патрубков из труб диаметром 15 мм
с заглушками. Патрубки должны размещаться
до и после калориферов, фильтров и воздухо-
воздухоохладителей.
Для систематического контроля за сте-
степенью загрязнения периодически очищаемых
фильтров рекомендуется устанавливать ста-
стационарные У-образные манометры или мик-
микроманометры, соединяемые резиновыми труб-
трубками с камерой, до и после фильтров. При
ручном регулировании системы на воздуховоде
после вентилятора устанавливают термометр.
В проектах систем вентиляции и конди-
кондиционирования воздуха, разрабатываемых в
полной увязке с проектами автоматического
регулирования, должны предусматриваться:
регулирующие клапаны на трубопроводах;
б)
Рис. 11.4. Схемы приточной установки или кондицио-
кондиционера, работающих с частичной рециркуляцией воздуха
(а) либо только на наружном воздухе (б)
/обслуживаемое помещение; 2-основной калорифер; 3 -до-
-дополнительный калорифер; 4 рециркуляционный воздуховод;
5-обводной воздуховод
клапаны для автоматического регулирования
калориферов при теплоносителе паре следует
устанавливать на трубопроводе, подводящем
пар, а при теплоносителе воде-на трубопро-
трубопроводе обратной воды, за исключением случаев,
когда максимальное полное давление в подаю-
подающем трубопроводе (при закрытом клапане) мо-
может превышать допустимое по прочности дав-
давление воды в калориферах; в этом случае ре-
регулирующий клапан должен устанавливаться
на подающем трубопроводе;
штуцера на трубопроводах и воздуховодах
для установки датчиков;
клапаны (заслонки) на воздуховодах;
места для установки щитов автоматизации
со свободным фронтом обслуживания перед
ними не менее 1-1,5 м.
При расчете трубопроводов, подводящих
тепло к калориферам приточных камер, не-
необходимо учитывать, что давление в магистра-
магистралях расходуется меньше чем в ответвлениях
к калориферам, а также то, что не менее 50%
располагаемого давления на каждом регули-
регулируемом ответвлении должно расходоваться
в регулирующих клапанах.
Подвод теплоносителя к калориферам. Тру-
Трубопроводы, питающие калориферные установ-
установки приточных камер (водоводы, паропроводы),
как правило, не следует совмещать с трубо-
трубопроводами: систем отопления, оборудуемых
местными нагревательными приборами; водо-
и пароподогревателей систем горячего водо-
водоснабжения; систем производственного назна-
назначения.
В одну систему рекомендуется объединять
калориферные установки приточных камер, аг-


244 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования
регаты воздушного отопления и калориферы
воздушно-тепловых завес.
Многоходовые калориферы при теплоно-
теплоносителе воде в зависимости от располагаемого
давления соединяют параллельно и последо-
последовательно (рис. 11.5, а и б).
При теплоносителе паре калориферы со-
соединяют параллельно (рис. 11.5, в). Для каждой
приточной камеры или группы калориферов
(при большом числе калориферов) предусмат-
предусматривается отдельный конденсатоотводчик.
Давление в системах, питающих калори-
калориферные установки паром или водой, не должно
превышать давлений, обусловленных завода-
заводами-поставщиками.
Приточные вентиляционные камеры. Венти-
Вентиляционные камеры 2ПК10-2ПК150 применяют
в качестве вентиляционных и отопительно-вен-
тиляционных установок без рециркуляции и
с рециркуляцией воздуха В них может очи-
очищаться, нагреваться и адиабатически обраба-
обрабатываться воздух. В оросительной секции ис-
используют широкофакельные форсунки, созда-
создающие необходимое распыление воды. Приме-
Применение таких форсунок позволяет осуществлять
процессы адиабатической обработки воздуха
до требуемой конечной температуры и отно-
относительной влажности 30-85%.
В приточных вентиляционных камерах мо-
могут происходить также процессы сухого охлаж-
охлаждения воздуха, при этом в качестве поверх-
поверхностного воздухоохладителя используется ка-
калориферная секция.
Камеры в зависимости от технологических
требований к обработке воздуха могут быть
выполнены либо с полным набором секций,
либо без оросительной секции. Камеры могут
Рис 115 Схемы подводок теплоносителя к калори-
калориферам
а и б-параллельное и последовательное (соответственно) сое-
соединение многоходовых калориферов при теплоносителе воде,
в-соединение калориферов при теплоносителе паре, У -горячая
вода, 2-обратная вода, 3-калориферы, 4-запорная арматура,
5 тройники с пробками, 6-пар, 7-конденсат, Я-конденсато-
отводчики
быть левого и правого исполнения. Изготов-
Изготовляют их как в монтажных организациях, так
и серийно на заводе. Транспортируют камеры
в собранном виде, секционно или отдельными
узлами и панелями.
В. Установки вытяжной вентиляции
Установки вытяжной механической венти-
вентиляции применяют двух типов: без очистки вы-
выбрасываемого воздуха и с очисткой воздуха
перед его выбросом в атмосферу. К первым
относятся установки общеобменной вентиля-
вентиляции, лишь в некоторых случаях обслуживаю-
обслуживающие местные отсосы; ко вторым - установки,
обслуживающие местные отсосы при большом
содержании вредных веществ, и все установки
систем аспирации и пневмотранспорта.
Если по характеру производства или по
условиям безопасности труда перерыв в работе
вытяжных вентиляционных установок недопус-
недопустим, то для беспрерывного поддержания тре-
требуемых условий воздушной среды должны


11.3. Оборудование механической вентиляции 245
предусматриваться резервные установки или
обеспечиваться возможность временного ис-
использования систем вентиляции других поме-
помещений. Если допустимы перерывы в работе,
достаточные для замены вышедшего из строя
оборудования, то следует использовать запас-
запасное оборудование, хранящееся на складе.
При необходимости глушения аэродина-
аэродинамического шума, создаваемого вентилятором,
глушители устанавливают на воздуховоде меж-
между вентилятором и помещениями.
Установка пылеуловителей. Все пылеуло-
пылеуловители для очистки воздуха перед выбросом
его в атмосферу, как правило, следует устанав-
устанавливать до вентилятора, что предохраняет вен-
вентиляторы от преждевременного износа. Исклю-
Исключение составляют циклоны для улавливания
древесных отходов в системах пневмотранс-
пневмотранспорта, которые обычно устанавливают (вне
здания) после вентилятора.
Рукавные фильтры устанавливают как до
вентилятора, так и после него в зависимости от
конструкции фильтра.
Пылеуловители при мокрых способах
очистки воздуха монтируют в отапливаемых
помещениях (кроме южных районов), при су-
сухих способах-снаружи здания или в неотап-
неотапливаемых помещениях.
При очистке воздуха, содержащего одно-
одновременно пыль и влагу воздуховод должен
быть коротким для удобства очистки от на-
налипающей пыли. Для этого пылеуловитель
устанавливают непосредственно около места
отсоса, соединяя его с отсасывающим кожухом
прямым участком воздуховода.
Пылеуловители необходимо оборудовать
герметическими бункерами с шлюзовыми за-
затворами, не допускающими подсоса или вы-
выброса воздуха через разгрузочные отверстия
при опорожнении пылеуловителей.
Условия установки циклонов для улавли-
улавливания древесных отходов приведены в гл. 9,
а пылеуловителей для взрывоопасных пылей - в
кн. 2.
Удаление пыли из пылеуловителей. При
мокром способе очистки воздуха уловленная
пыль в виде шлама по трубам направляется
в отстойники, откуда транспортируется в от-
отвал. При сухом способе очистки для удаления
пыли следует использовать транспортеры или
другие устройства, направляя полученные от-
отходы для дальнейшей обработки или в отвал.
При невозможности использования техно-
технологических средств уловленная пыль периоди-
периодически удаляется транспортерами, гидро- и
пневмотранспортом, автомашинами, электро-
электрокарами. В этом случае пылеотделители должны
оборудоваться пылесборниками (бункерами).
При удалении пыли автомашинами или элект-
электрокарами под бункерами должен быть обеспе-
обеспечен свободный подъезд транспортных средств.
Устройство выбросов воздуха. Над выброс-
выбросными шахтами для предохранения от попада-
попадания в них дождя и снега устанавливают зонты.
Зонты не следует ставить при круглосуточной
работе вытяжной системы и мокрой очистке
отсасываемого воздуха, а также при приме-
применении «факельных» выбросов.
При большом числе вытяжных систем вы-
выбросные шахты отдельных систем можно объ-
объединять в общую шахту.
Системы с местными отсосами, обслужи-
обслуживающие взрывоопасные помещения, содержа-
содержащие вредные химические вещества и резкие
запахи, не следует объединять общей шахтой
с другими вытяжными системами.
11.3. ОБОРУДОВАНИЕ
МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
А. Вентиляторы
По принципу работы различают вентиля-
вентиляторы радиальные (центробежные) и осевые. •
В зависимости от разности полных дав-
давлений, создаваемых при перемещении воздуха
(при плотности воздуха на входе в вентилятор
1,2 кг/м3), радиальные вентиляторы s делят
на следующие группы: низкого давления -
до 1000 Па; среднего давления-от 1000 до
3000 Па; высокого давления-от 3000 до
12000 Па.
Радиальные вентиляторы одностороннего
и двустороннего всасывания правого вращения
имеют колесо, вращающееся (если смотреть на
вентилятор со стороны всасывания) по часовой
стрелке, а левого-колесо, вращающееся про-
против часовой стрелки.
Положения кожухов радиальных вентиля-
вентиляторов определяются углом поворота корпуса
относительно исходных положений. Углы от-
считываются по направлению вращения рабо-
рабочего колеса (рис. 11.6).
Вентиляторы, как правило, приводят в


246 Глава П. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования
Пр. 270°
Л.18ОС
действие электродвигателями, с которыми они
соединяются одним из следующих способов:
непосредственно на одном валу или через
эластичную муфту;
клиноременной передачей с постоянным
передаточным отношением;
регулируемой бесступенчатой передачей
через гидравлические и индукторные муфты
скольжения.
Схемы исполнений радиальных и осевых
вентиляторов приведены в табл. 11.2.
В зависимости от состава перемещаемой
среды вентиляторы изготовляют:
обычного исполнения - для перемещения
неагрессивных сред с температурой не выше
80 °С, не содержащих липких веществ, при со-
содержании пыли и других твердых примесей не
более 100 мг/м3, для вентиляторов двусторон-
двустороннего всасывания с расположением ременной
передачи в перемещаемой среде температура
перемещаемой среды не должна превышать
60 °С;
коррозионно стойкие;
взрывобезопасного исполнения;
пылевые-для перемещения воздуха с со-
содержанием пыли более 100 мг/м3.
Вентиляторы коррозионно стойкие; изго-
изготовляют из титана, нержавеющей стали, алю-
алюминия (для некоторых сред) и полимерных
материалов (винипласт, полипропилен). В от-
отдельных случаях можно применять вентилято-
Рис. 11.6. Расположение корпусов радиальных венти-
вентиляторов правого (а) и левого (б) вращения
ры, выполняемые из углеродистой стали с ан-
антикоррозионными покрытиями.
Вентиляторы взрывобезопасного исполне-
исполнения изготовляют в соответствии с технически-
техническими условиями.
Для перемещения смесей, взрывающихся
от удара, вентиляторы применять нельзя.
В этом случае используют эжекторы (см.
гл. 10).
Для систем пневмотранспорта древесных
отходов устанавливают пылевые вентиляторы
среднего и высокого давления (например,
В-ЦП6-45 и др.).
В аспирационных системах могут исполь-
использоваться как шестилопастные, так и много-
многолопастные вентиляторы среднего или высокого
давления, устанавливаемые до и после пыле-
пылеуловителя.
Для удаления воздуха из верхней зоны
помещения устанавливают крышные осевые и
радиальные вентиляторы. При транспортиро-
транспортировании липкой, волокнистой и цементирующей-
цементирующейся пыли крышные вентиляторы применять за-
запрещается. При повышенных требованиях
к бесшумности следует отдавать предпочтение
радиальным крышным вентиляторам.
Осевые крышные вентиляторы, как пра-


ТАБЛИЦА
Радиальные
11
2
СХЕМЫ
ИСПОЛНЕНИЯ
Осевые
11 3 Оборудование механической вентиляции
РАДИАЛЬНЫХ И ОСЕВЫХ
Радиальные
247
ВЕНТИЛЯТОРОВ
Осевые
Исполнение 1
Исполнение 1 и 1а
Исполнение 2
Исполнение 2 и 2а
Исполнение 3
Исполнение 3
Исполнение 4
Исполнение 5
ш
Исполнение 6
Исполнение 7
Исполнение 4
Исполнение 5
Исполнение 6
вило применяют для удаления воздуха с тем-
температурой до 40 °С при общеобменной вытяж-
вытяжной вентиляции, а также при необходимости
направить удаляемый воздух сосредоточенной
струей вверх
Радиальные крышные вентиляторы (сталь-
(стальные) могут применяться для установок с сетью
воздуховодов (в том числе для многоэтажных
зданий) Их также можно устанавливать для
удаления воздуха с температурой не более
50 °С от местных укрытий (когда не требуется
очистка его перед выбросом в атмосферу)
Коррозионно стойкие крышные вентиля-
вентиляторы из титана типа ВКРТ предназначены для
удаления невзрывоопасных газовоздушных
смесей с агрессивными примесями, вызываю-
вызывающими ускоренную коррозию вентиляторов из
углеродистой и нержавеющей сталей Они мо-
могут применяться как дчя общеобменной вытяж-
вытяжной вентиляции помещений, так и для систем
местных отсосов, гидравлическое сопротивле-
сопротивление которых находится в пределах напора,
создаваемого вентилятором
Вентичяторы из титана можно использо-


248
Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования
вать в средах, в которых происходит пассива-
пассивация поверхности титана в результате образо-
образования окислов, гидридов и сульфоокисных со-
соединений титана. Рекомендуется применять ра-
радиальные вентиляторы из титана в газовоз-
газовоздушных средах, содержащих: влажный хлор
(количество влаги более 0,005%); пары раство-
растворов хлоридов и щелочей; пары азотной кисло-
кислоты; окись азота (влажную); пары 0-20%-й со-
соляной кислоты при температуре до 60 °С (в
случае образования конденсата соляной кисло-
кислоты его концентрация не должна превышать 5%
при температуре не выше 30 °С); пары 20-
и 95%-й серной кислоты при температуре соот-
соответственно не выше 60 и 20 °С (в случае об-
образования конденсата серной кислоты его кон-
концентрация не должна превышать 5% при тем-
температуре до 30 °С); сернистый ангидрид (влаж-
(влажный) без примеси паров серной кислоты при
температуре не выше 20° С; пары меланжа
(H2SO4 4- HNO3); пары царской водки; гидро-
ксид натрия; пары органических кислот (мо-
(молочной, дубильной, винной); пары фосфорной
кислоты (в случае образования конденсата его
концентрация не должна превышать 30% при
температуре до 30 °С).
Титановые вентиляторы нельзя применять
в газовоздушных средах, содержащих пары
фтористоводородной и плавиковой кислот,
фтора и брома, а также газообразные сухие
хлор и йод.
Производительность вентиляторов следу-
следует определять с учетом потерь или подсосов
воздуха \ воздуховодах, вводя поправочные
коэффициенты на расчетное количество воз-
воздуха: для стальных, пластмассовых и асбесто-
цементных (из труб) воздуховодов длиной до
50 м-1,1; для остальных-1,15. Кроме того,
количество подсасываемого воздуха в пылеуло-
пылеуловителях (например, в рукавных фильтрах ФВ)
следует принимать по заводским характерис-
характеристикам.
Вентиляторы следует подбирать по свод-
сводному графику или индивидуальным характе-
характеристикам (см. кн. 2), разработанным с учетом
оптимальных технико-экономических показа-
показателей.
Вентиляторы выбираются в следующем
порядке: по заданным значениям производи-
производительности и давления на сводном графике на-
находят точку пересечения координат L — рв. Ес-
Если эта точка располагается между «рабочими
характеристиками», то ее сносят по вертикали
на лежащую ниже «рабочую характеристику»
и пересчитывают систему на новое давление,
соответствующее полученной рабочей точке,
или же повышают ее до расположенной выше
«рабочей характеристики». Пользуясь индиви-
индивидуальными характеристиками, по заданным L
и рв находят частоту вращения рабочего колеса
вентилятора п, мин", его КПД г|, а также
определяют потребляемую мощность.
Характеристики даны в пределах допусти-
допустимых частот вращения рабочих колес вентиля-
вентиляторов из условий их прочности, поэтому при-
применение вентиляторов с большей частотой вра-
вращения не допускается. Частоту вращения ра-
рабочих колес вентиляторов ограничивают усло-
условиями бесшумности.
При определении размера (номера) вен-
вентилятора следует стремиться к тому, чтобы
заданным значениям L и рв соответствовало
максимальное значение КПД, но не ниже 0,9
максимального.
Характеристики вентиляторов составлены
для стандартных условий, т.е. для чистого
воздуха при t = 20 °С, <р = 50%, р = 1,2 кг/м3,
р6 = 0,101 МПа. Поэтому для условий, отли-
отличающихся от стандартных, при выборе венти-
вентилятора следует принимать производительность
вентилятора и условное давление равными со-
соответственно:
vpa6'
Ру=Р,
273 + t 0,101 рв
A1.1)
в. раб
293 р6 Рг
Lpa6-расчетный объем водуха при рабоч
;х, м3/ч; L- расход воздуха, м3/ч, принимае
где ьря6~расчетный объем водуха при рабочих усло-
условиях, м3/ч; L- расход воздуха, м3/ч, принимаемый для
подбора вентилятора; рк раб- расчетное сопротивление
сети, Па (для систем пневмотранспорта и аспирации
с учетом потерь на примеси); ру-условное давление,
Па, принимаемое для подбора вентилятора; /-тем-
/-температура воздуха или газа, °С; рб-барометрическое
давление в месте установки вентилятора, МПа; рг-
плотность газа (г = 0°С и р6 = 0,101 МПа); р„- плот-
плотность воздуха при тех же условиях.
Требуемую мощность на валу электродви-
электродвигателя N, кВт, определяют по формулам:
при перемещении чистого воздуха для
стандартных условий
N =
Lp
в раб
A1.2)
при перемещении воздуха с механическими
примесями


11.3. Оборудование механической вентиляции 249
N =
в. раб
3600 • 1020г|вг|п'
A1.3)
ТАБЛИЦА 11.3. ЗНАЧЕНИЯ КПД ПЕРЕДАЧ
где г|в-КПД вентилятора в рабочей точке характерис-
характеристики; г|п-КПД передачи, принимаемый по табл. 11.3.
Установочную мощность электровдигате-
ля N , кВт, находят по формуле
Ny = K3N,
A1.4)
где К,-коэффициент запаса мощности, принимаемый
по табл. 11.4.
При установке электродвигателей в поме-
помещении с температурой 45 °С установочную
мощность электродвигателя Ny необходимо
увеличить на 8%, а при 50°С-на 15%.
Пример 11.1. Подобрать радиальный вен-
вентилятор для перемещения L = 40 000 м3/ч чис-
чистого воздуха с температурой t = 80 °С. Сопро-
Сопротивление сети воздуховодов рвраб = 700 Па. Ба-
Барометрическое давление р6 = 0,096 МПа.
Решение. Так как температура переме-
перемещаемого воздуха отличается от стандартной
(t = 20 °С) по формуле A1.1) определяем услов-
условное давление для подбора вентилятора
^^5 ^ = 900 Па.
Уу 293 0,096
Этим условиям удовлетворяет радиальный
вентилятор типа Ц4-70 № 12,5, который при
L = 40 000 м3/ч и ру = 900 Па имеет КПД, рав-
равный 0,78 (см. кн. 2).
В точке пересечения линии давления и про-
производительности по характеристике для дан-
данного номера вентилятора находим частоту вра-
вращения рабочего колеса вентилятора.
При установке вентилятора на клиноре-
менной передаче требуемая мощность электро-
электродвигателя по формуле A1.2) составит:
40000-700
3600-1020 0,78 0,95
= 10,3 кВт.
Установочная мощность электродвигателя
с учетом запаса по формуле A1.4) должна быть
не менее Ny = 1,1 • 10,3 = 11,3 кВт.
Принимается ближайший больший по
мощности электродвигатель.
Б. Электродвигатели
В сухих малозапыленных помещениях, не
содержащих в воздухе агрессивных газов и
взрывоопасных веществ, устанавливают защи-
защищенные двигатели.
Передача
КПД
радиальном
1,5
1,3
1,2
1,15
1,1
осевом
1,2
1,15
1,1
1,05
1,05
Непосредственная насадка колеса вен- 1
тилятора на вал электродвигателя
Соединение вала вентилятора и элект- 0,98
родвигателя с помощью муфты
Ременный привод с клиновыми рем- 0,95
нями
ТАБЛИЦА 11.4. КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСА
МОЩНОСТИ
Мощность на валу Коэффициент запаса
электродвигателя, кВт при вентиляторе
<0,5
0,51-1
1,01-2
2,01-5
>5
В помещениях пыльных, влажных и со-
содержащих агрессивные газы, а также при уста-
установке на открытом воздухе применяют закры-
закрытые обдуваемые двигатели.
В помещениях, содержащих взрывоопас-
взрывоопасные соединения, а также при установке элект-
электродвигателей в одном помещении с вытяжны-
вытяжными вентиляторами, обслуживающими взрыво-
взрывоопасные производства, применяют двигатели
во взрывобезопасном исполнении. Условия
установки электродвигателей во взрывоопас-
взрывоопасных помещениях приведены в кн. 2.
При клиноременных передачах электро-
электродвигатели устанавливают на салазках.
В. Передачи
Соединительные муфты. При непосредст-
непосредственном соединении двигателей с вентилятора-
вентиляторами по схемам исполнения 2 и 3 (см. табл. 11.2)
применяют упругие втулочно-пальцевые муф-
муфты типа МУВП (МН 2096-64).
Муфты этой конструкции изготовляют
двух типов: нормальные (тип МН) для пере-
передачи крутящих моментов от 128 до 15 350 Нм
и облегченные (тип МО) для передачи крутя-
крутящих моментов от 67 до 7160 Нм.
Крутящий момент определяют по фор-
формуле
М = 5266iV/n,
A1.5)


250 Глава 11. Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования
где N - установочная мощность электродвигателя,
кВт; и-частота вращения вала, мин, на котором
устанавливается муфта.
Клиноременные передачи. При соединении
двигателей с вентиляторами по схемам 4,6 ж 7
(см. табл. 11.2) применяют клиноременную пе-
передачу. Клиноременную передачу рассчитыва-
рассчитывают по ГОСТ 1284.3-80*.
Г. Калориферы
Биметаллические со спирально-накатным
оребрением калориферы могут быть однохо-
довыми с вертикальным расположением тру-
трубок и многоходовыми с горизонтальным. Плас-
Пластинчатые калориферы изготовляются только
многоходовыми с горизонтальным расположе-
расположением трубок.
При теплоносителе воде следует приме-
применять многоходовые калориферы и их после-
последовательное соединение по теплоносителю. До-
Допускается параллельное соединение по тепло-
теплоносителю рядов калориферов, расположенных
последовательно по ходу воздуха.
При теплоносителе паре рекомендуется
применять одноходовые калориферы. При теп-
теплоносителе паре (перегретом или насыщенном)
расчет следует производить на разность между
температурой насыщенного пара- и средней
температурой воздуха.
Расчет площади поверхности нагрева ка-
калориферов систем вентиляции и кондициони-
кондиционирования воздуха, совмещенных с воздушным
отоплением и запроектированных для подачи
наружного воздуха в количествах, необходи-
необходимых для вентиляции в течение холодного пе-
периода года, следует производить принимая рас-
расчетные параметры Б (для зданий сельскохо-
сельскохозяйственного назначения -по параметрам А).
Действительный расход тепла, подводимо-
подводимого к калориферу, определяется по сумме рас-
расходов тепла на отопление и вентиляцию, соот-
соответствующих расходу при расчетной темпера-
температуре наружного воздуха в холодный период
года по расчетным параметрам Б.
Калориферы первого подогрева систем
кондиционирования воздуха и приточных вен-
вентиляционных систем с увлажнением приточно-
приточного воздуха при теплоносителе воде нужно про-
проверять на режимы эксплуатации, соответствую-
соответствующие наружной температуре и температурам
в точках излома графика температур воды
в тепловых сетях, и на температуру воды на
выходе из калорифера.
Расчет калориферов производится в сле-
следующем порядке.
1. Задаваясь массовой скоростью воздуха
upj, кг/(м2-с), определяют необходимую пло-
площадь фронтального сечения, м2, калориферов
по воздуху:
fx = 6y(upv), A1.6)
где G- расход нагреваемого воздуха, кг/с.
2. Пользуясь техническими данными о ка-
калориферах (см. приложение II) и исходя из
необходимой площади фронтального сечения
/i, подбирают номер и число устанавливаемых
параллельно калориферов и находят действи-
действительную площадь их фронтального сечения /.
Число калориферов должно быть минималь-
минимальным.
3. Определяют действительную массовую
скорость воздуха в калориферах
vp = G/f. A1.7)
При теплоносителе воде расход проходя-
проходящей через каждый калорифер воды, м3/с, вы-
вычисляют по формуле
Cw, = 419 1Q6 ,f _f )n, (П.8)
где Q-расход теплоты на нагревание воздуха, Вт;
?гоР и 'обР~темпеРатУРа В°ДЫ на входе в калорифер
и на выходе из него, °С; п - число калориферов, парал-
параллельно включаемых по теплоносителю.
Находят скорость воды, м/с, в трубках
калориферов
w = G3oaJfrp, A1.9)
где f - живое сечение трубок калориферов для про-
прохода воды, м2.
По массовой скорости vp и скорости воды
(при паре только по массовой скорости) по
таблицам приложения II находят коэффициент
теплопередачи калорифера К, Вт/(м2-°С).
4. Рассчитывают необходимую площадь
поверхности нагрева, м2, калориферной уста-
установки:
Q
A1.10)
где tep-средняя температура теплоносителя, °С; tH-
начальная температура нагреваемого воздуха, °С;
tK-конечная температура нагретого воздуха, °С.
Средняя температура теплоносителя, °С.


11.3. Оборудование механической вентиляции 251
при теплоносителе воде
при насыщенном паре давлением до
0,03 МПа
гср = 100°С;
при насыщенном паре давлением свыше
0,03 МПа
'ср = 'пара 5
где ?пара-температура насыщенного пара, соответст-
соответствующая его давлению.
5. Определяют общее число устанавливае-
устанавливаемых калориферов:
n' = F'y/FK, A1.11)
где FK- площадь поверхности нагрева одного калори-
калорифера выбранной модели.
Округляя число калориферов до кратного
числа их в первом ряду п, находят действи-
действительную площадь поверхности нагрева, м2,
установки:
Fy = FKn.
Тепловой поток выбранного калорифера
не должен превышать расчетный более чем на
10%. Избыточный тепловой поток калорифера
составит:
При избыточном тепловом потоке более
10% следует применить другую модель или
номер калорифера и произвести повторный
расчет.
По таблицам прил. II по массовой ско-
скорости воздуха определяют аэродинамическое
сопротивление калориферной установки.
Гидравлическое сопротивление калорифе-
калориферов всех типов и воздухоподогревателей цент-
центральных кондиционеров определяется по фор-
формуле предложенной ВНИИкондиционером:
Apw = 485н^ [2,7(fjfj2 + 6,7(пх - l)(fJfKJ +
+ 0,6пх + OfiUlnJ/d1-226 + 3,9],
где Apw-гидравлическое сопротивление калорифера,
Па; fw-площадь среднего сечения для прохода тепло-
теплоносителя, м2; /„-площадь сечения патрубка, м2; /„-
площадь сечения коллектора, м2; их-число ходов по
теплоносителю; /-длина трубки в одном ходе, м;
d- внутренний диаметр трубки, м.
В прил. II приведены таблицы для расчета
гидравлического сопротивления калориферов
различных типов по формуле
Apw = Axw2.
Сопротивление калориферной установки
определяется умножением сопротивления од-
одного калорифера на число калориферов, соеди-
соединенных последовательно по воде. На сопро-
сопротивление по воздуху следует давать запас 10%,
на сопротивление по воде -20%.
Пример 11.2. Подобрать установку, состо-
состоящую из биметаллических калориферов типа
КСК для приточной вентиляционной камеры
производственного помещения, работающей с
перегревом воздуха (для отопления). Вентиля-
Вентиляция общеобменная, рассчитываемая по расчет-
расчетным параметрам Б наружного воздуха для
холодного периода года. Расход нагреваемого
воздуха G = 40000 кг/ч =11,1 кг/с. Максималь-
Максимальный расход тепла на отопление Q — 150000 Вт.
Расчетная температура наружного воздуха /н =
= — 26 °С; температура в рабочей зоне поме-
помещения /p.j= 16 °С. Теплоноситель - вода с па-
параметрами ггор = 150°С, Гобр = 70 °С.
Решение. Определяем максимальный рас-
расход теплоты на вентиляцию:
QB= 11,1-1005 A6+ 26) = 466 000 Вт.
Общий максимальный расход теплоты
Q = 466000 + 150000 - 616 000 Вт.
Вычисляем условную конечную темпера-
температуру приточного воздуха:
150000
/ = 16 +
11,1 1005
= 30 °С.
Задаемся массовой скоростью воздуха во
фронтальном сечении vpx — 4 кг/(м2с) и опре-
определяем по формуле A1.6) необходимую пло-
площадь фронтального сечения установки калори-
калориферов по воздуху:
_ 40000 _2
h~ 3600^4 -Z>**M ¦
Устанавливаем два калорифера КСКЗ-11-
02ХЛЗА, вычисляем действительную площадь
фронтального сечения (см. прил. II):
/= 1,66-2 = 3,32 м2.
Определяем действительную массовую
скорость воздуха во фронтальном сечении ка-
калориферов:
40000
vp =
3600 • 3,32
,^ = 3,35кг/(м2-с).


252 Глава 12 Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
По формуле A1.8) находим расход воды,
проходящей через каждый калорифер:
^водн —
616000
4,19-10^A50-70J
= 0,00092 м3/с
Определяем скорость воды в трубках ка-
калориферов по зависимости A1.9):
w = 0,00092/0,002576 = 0,36 м/с.
Путем интерполирования значений vp и w
находим коэффициент теплопередачи калори-
калорифера:
К = 37,ЗВт/(м2-с).
Вычисляем необходимую площадь поверх-
поверхности нагрева установки по формуле A1.10):
F' —
Г v —
616000
¦=154м2.
37,3 [A50 + 70)/2 - (- 26 + 30)/2]
Определяем по выражению A1.11) необхо-
необходимое число устанавливаемых калориферов:
«' = 154/83,12= 1,85.
Ставим два калорифера общей площадью
поверхности нагрева 166,24 м2.
Находим процент избыточного теплового
потока создаваемого калориферной установкой
по сравнению с требуемым расходом теплоты:
166,24-37,3 108 -616000
616000
100 = 9%.
По массовой скорости воздуха во фрон-
фронтальном сечении калориферов vp = 3,35 кг/(м2 с)
определяем аэродинамическое сопротивление
установленных калориферов по прил. II:
Д/>а = 53 Па.
По скорости движения воды в трубках
калорифера и по прил. II находим гидравли-
гидравлическое сопротивление калорифера:
Apw = 34,25-0,362 = 4,45 кПа.
Глава 12
БОРЬБА С ШУМОМ УСТАНОВОК ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
12.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Уровень шума является существенным
критерием качества систем кондиционирования
и вентиляции, что необходимо учитывать при
проектировании зданий различного назначения.
При выборе допускаемых уровней шума
для вентиляционных систем необходимо учи-
учитывать уровень как собственного шума в по-
помещении, обусловленного нормальной рабочей
активностью, так и шума в помещении от
городского транспорта.
Для систем вентиляции считается эконо-
экономически неоправданным принимать в качестве
допускаемых уровни шума более чем на 5 дБ
ниже уровней фактического шумового фона
в помещении.
12.2. ДОПУСТИМЫЕ УРОВНИ ШУМА
СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Уровни звукового давления в октавных
полосах частот в дБ и уровни звука в дБА для
шума, создаваемого в помещениях и на терри-
территориях, прилегающих к зданиям, системами
вентиляции, кондиционирования воздуха и воз-
воздушного отопления, в соответствии со СНиП


12 2 Допустимые уровни шума систем вентиляции и кондиционирования 253
ТАБЛИЦА 12 1 ДОПУСТИМЫЕ УРОВНИ ШУМА La0B СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Помещения или территории
Время суток Уровни звукового давления, дБ, Уровни
в октавных полосах частот звука,
со среднегеометрическими частотами, Гц дБА
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
Палаты больниц и санаториев, one- С 7 до 23 ч
рационные больницы С 23 до 7 ч
Кабинеты врачей поликлиник, ам- —
булаторий, диспансеров, больниц,
санаториев
Классные помещения, учебные ка- —
бинеты, аудитории школ и других
учебных заведений, конференц-за-
конференц-залы, читальные залы библиотек, учи-
учительские комнаты
Жилые комнаты квартир, жилые С 7 до 23 ч
помещения домов отдыха, пансио- С 23 до 7 ч
натов, домов-интернатов для пре-
престарелых и инвалидов, спальные
помещения в детских дошкольных
учреждениях и школах-интернатах
Номера гостиниц и жилые комнаты С 7 до 23 ч
общежитий С 23 до 7 ч
Залы кафе, ресторанрв, столовых —
Торговые залы магазинов, пасса- —
жирские залы аэропортов и вокза-
вокзалов, приемные пункты предприятий
бытового обслуживания
Территории, непосредственно при- С 7 до 23 ч
легающие к зданиям (в 2 м от С 23 до 7 ч
ограждающих конструкций) боль-
больниц и санаториев
Территории, непосредственно при- С 7 до 23 ч
легающие к жилым домам, зданиям С 23 до 7 ч
(в 2 м от ограждающих конструк-
конструкций) поликлиник, амбулаторий,
диспансеров, домов отдыха, панси-
пансионатов, домов-интернатов для пре-
престарелых и инвалидов, детских до-
дошкольных учреждений, школ и дру-
других учебных заведений, библиотек
Территории, непосредственно при- С 7 до 23 ч
легающие к зданиям (в 2 м от С 23 до 7 ч
ограждающих конструкций) гости-
гостиниц и общежитий
Площадки отдыха на территории —
больниц и санаториев
Конструкторские бюро, помещения —
расчетчиков, программистов вычис-
вычислительных машин, лабораторий
для проведения теоретических ра-
работ и обработки эксперименталь-
экспериментальных данных, помещения для приема
больных в здравпунктах
Помещения управления, рабочие —
комнаты
Кабинеты наблюдений и дистанци- —
онного управления:
без речевой связи по телефону
с речевой связью по телефону
54 43 35 29 25 22 20 18 30
46 34 26 19 15 12 12 12 20
54 43 35 29 25 22 20 18 30
58 47 40 34 30 27 25 23 35
58 47 40 34 30 27 25 23 35
50 39 30 24 20 17 15 13 25
62 52 44 39 35 32 30 28 40
54 43 35 29 25 22 20 18 30
70 61 54 49 45 42 40 38 50
74 65 58 53 50 47 45 44 55
62 52 44 39 35 32 30 28 40
54 43 35 29 25 22 20 18 30
70 61 54 49 45 42 40 38 50
62 52 44 39 35 32 30 28 40
74 65 58 53 50 47 45 44 55
66 56 49 44 40 37 35 33 45
54 43 35 29 25 22 20 18 30
66 56 49 44 40 37 35 33 45
74 65 59 55 50 47 45 44 55
89 82 77 73 70 68 66 65 75
78 69 63 58 55 52 50 49 60


254 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
Продолжение табл. 12.1
Помещения или территории
Время суток Уровни звукового давления, дБ, Уровни
в октавных полосах частот звука,
со среднегеометрическими частотами, Гц дБА
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
78 69 63 58 55 52 50 49 60
89 82 77 73 70 68 66 65 75
94 87 81 78 75 73 71 69 80
Помещения и участки точной сбор- —
ки, машинописные бюро
Лаборатории для проведения экс- —
периментальных работ, помещения
для размещения шумных агрегатов
вычислительных машин
Постоянные рабочие места и рабо- —
чие зоны в производственных по-
помещениях и на территории пред-
предприятий, постоянные рабочие места
стационарных машин (сельскохо-
(сельскохозяйственных, горных и др.)
Примечание. Требования к Ьдт, приведенные в таблице не относятся к комнатным кондиционерам:
оконным осевым вентиляторам и другим установкам, которые работают периодически под контролем
потребителя.
II-12-77 следует принимать на 5 дБ ниже до-
допустимых уровней шума для помещений зда-
зданий и прилегающей территории или факти-
фактических уровней шума в помещениях, если по-
последние не превышают допустимых уровней
звукового давления и не ниже 30 дБА.
В табл. 12.1 даны допустимые уровни шу-
шума систем вентиляции и кондиционирования
воздуха с учетом поправки Д = — 5 дБ.
12.3, ИСТОЧНИКИ ШУМА
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
И ИХ ШУМОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Основным источником шума вентиляцион-
вентиляционных установок является вентилятор, причем
в воздуховодах и помещении вентиляционной
камеры обычно доминирует его аэродинами-
аэродинамический шум. Уровень шума электродвигателя,
клиноременного привода и подшипников при
их исправном состоянии значительно ниже и
его можно не учитывать. На рис. 12.1 показаны
основные источники шума систем вентиляции
и кондиционирования, а также пути распро-
распространения звука и вибрации.
Щумовые характеристики источников шу-
шума (вентиляторов, отопительных агрегатов,
комнатных кондиционеров, дросселирующих
устройств, решеток, плафонов и т. п.), измерен-
измеренные в соответствии со стандартами, должны
указываться в паспорте или в каталогах венти-
ТАБЛИЦА 12.2. ЗНАЧЕНИЯ КРИТЕРИЯ
ШУМНОСТИ I ДЛЯ РАДИАЛЬНЫХ И ОСЕВЫХ
ВЕНТИЛЯТОРОВ
тип
ВЦ4-70
ВЦ4-76
ВЦ 14-46
ВЦ6-28
Ц10-28
ЦП7-40
06-300
Вентилятор
номер
диаметр
рабочего
колеса,
%, DH*
Радиальные
2,5; 3,2; 4;
5; 6,3; 8;
10; 12,5;
16А
8; 10; 12;
16; 20
2,5; 3,2; 4;
5; 6,3; 8
5; 8; 10
2,5; 3,2; 4; 5
5; 6; 8
90-100
105
100
100
100
100
100
Осевой
5; 6,3; 8;
10; 12,5
100
Критерий шумности
L, дБ,
нагне-
нагнетания
33
36
30
34
40
38
38
32
для
вса-
сыва
ния
30
32
27
31
32
33
33
32
сторон
вокруг
- венти-
вентилятора
31,5
34
28,5
32,5
36
35,5
35,5
32
* DH - номинальный диаметр рабочего колеса
вентилятора.
Ъяционного оборудования. При их отсутствии
эти характеристики можно ориентировочно
рассчитать по данным, приведенным ниже.


12.3. Источники шума вентиляционных установок 255
Bt
ШУМ ВЕНТИЛЯТОРА
(ЧЕРЕЗ СТЕНКИ
КОРПУСА)
ВЕНТКАМЕРА
СТРОИТЕЛЬНОЕ
ОГРАЖДЕНИЕ
Г
Вг
ШУМ ВЕНТИЛЯТОРА
(СТОРОНА
НАГНЕТАНИЯ)
ВОЗДУХОВОД
ШУМ ВЕНТИЛЯТОРА
(СТОРОНА
ВСАСЫВАНИЯ)
1
ВОЗДУХОВОД
I
с
ВИБРАЦИЯ
и
ШУМ ВЕНТИЛЯТОРА
1
ДВОР 1 1 ПРУЖИНЫ
1
окно
1
пол
г
ГЕНЕРИРОВАННЫЙ
ПОТОКОМ
ШУМ ПЛАФОНА
д
ГЕНЕРИРОВАННЫЙ
ПОТОКОМ
ШУМ ДРОССЕЛЯ
ВОЗДУХОВОД
ПОМЕЩЕНИЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
МЕСТО НАХОЖДЕНИЯ ЧЕЛОВЕКА
Рис. 12.1. Основные источники шума и пути расп-
распространения звука и вибрации
Для вентилятора как источника шума ха-
характерно существование трех независимых пу-
путей распространения шума*, по воздуховодам
на всасывании и нагнетании и через стенки
корпуса в пространство, окружающее вентиля-
вентилятор (вокруг вентилятора).
Октавные уровни звуковой мощности вен-
вентилятора, излучаемой:
в воздуховод всасывания или нагнетания
I 5 - ALt + AL2
L. =
201g/>B
2;
*чмт
A2.1)
открытым входным или выходным патруб-
патрубком вентилятора в помещение или в атмосферу
Lp^ = L+ 201g/>B + lOlgQ + 5 + ALX - AL3,
A2.2)
через стенки корпуса вентилятора в по-
помещение или в атмосферу
LPokt = 1вв + 201gA) + lOlgfi + 5 - ALt,
A2.3)
где L, LBB-критерии шумности, дБ, принимаемые
в зависимости от типа и конструкции вентилятора по
табл. 12.2; /?в-полное давление, создаваемое вентиля-
вентилятором, Па; Q - объемный расход воздуха вентилятора,
м3/с; ALj- поправка, дБ, учитывающая распределение
звуковой мощности вентилятора по октавным по-
полосам частот и принимаемая в зависимости от типа
и частоты вращения вентилятора по табл. 12.3; AL2-
поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние
присоединения воздуховода к вентилятору и опреде-
определяемая по табл. 12.4 (при этом в расчет берется
площадь патрубка вентилятора); AL3- частотная по-
поправка, дБ, равная разнице потерь отражения звука от
открытого конца патрубка всасывания или нагнета-
нагнетания вентилятора при его свободном расположении
в помещении и заподлицо со стеной (как при акусти-
акустических испытаниях вентиляторов) и определяемая по
табл. 12.5; 5-поправка на режим работы вентиля-
вентилятора, дБ, в зависимости от КПД вентилятора:


256 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
@,9 -г- 1) г]макс 0 ку. Условия плавного подвода воздуха к вен-
/пос^л оп\ „ _-> тилятору обеспечиваются, когда на входе вен-
/П75 — 0 84) п — 6 тилятора имеется плавный коллектор или ког-
С()'б5 — 074) л" —9 да ПРЯМОИ участок воздуховода на стороне
@55 — 0 64) ^MaKC —12 всасывания вентилятора при отсутствии дрос-
@50 — 054) л"* —15 селя имеет ДЛИНУ не менее 3Dr, где ?>r = 4F/I7-
гидравлический диаметр прямого участка воз-
Сумму 201g/?B + lOlgQ можно определить духовода, м; (F-площадь поперечного сечения
по рис. 12.2. воздуховода, м2; 77-периметр воздуховода, м).
Для осевых вентиляторов уровни звуковой При неплавном подводе к входному па-
мощности шума на всасывании и нагнетании трубку вентилятора или при установке дрос-
ввиду симметрии потока могут быть приняты селя на прямом участке при длине воздуховода
одинаковыми. за ним менее 5?>г к значениям Ln , определен-
Полученные по формулам A2.1) — A2.3) ным по формулам A2.1)— A2.3), следует до-
значения Lp характеризуют звуковую мощ- бавлять для осевых вентиляторов 8 дБ, для
ность, излучаемую вентилятором при условии центробежных 4 дБ.
плавного подвода воздуха к входному патруб- Октавные уровни звуковой мощности
ТАБЛИЦА 12.3. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ ALj
Тип и номер
вентилятора
ВЦ4-70
№ 2,5; 3,2; 4
Частота вращения
вентилятора,
мин
930-1120
1370-1700
2800-3360
63
6
6
7
Поправка i
125
\Lif дБ, при среднегеометрических частотах
октавных полос, Гц
250
Радиальные
5 7
5 5
7 6
500
13
10
6
1000
14
14
11
2000
20
17
15
4000
25
22
18
8000
31
27
23
ВЦ4-70
№ 5; 6,3;
12,5
8; Ю;
350-450
460-600
635-800
4
5
5
6
5
4
9
8
7
12
11
10
16
15
15
23
20
18
30
. 27
24
38
34
30
ВЦ4-76
850-1000
1015-1290
1200-1620
16
15
15
22
19
19
28
27
25
ВЦ14-46
720
915-985
1360-1455
2815-2900
9
10
12
6
7
8
10
14
13
7
5
18
17
14
7
22
21
18
14
27
25
23
18
ВЦ6-28
600-700
800-1400
1410-1900
13
9
6
17
13
9
21
17
13
26
21
17
31
26
21
Ц10-28
2810-2940
12
И
10
14
18
ЦП7-40
06-300
600-700
800-1400
1410-2600
700-1400
1400-2800
2810-2850
4
6
9
13
18
23
6
6
6
9
6
6
Осевые
8
13
18
8
8
13
13
9
6
5
8
8
17
13
9
7
5
8
21
17
13
9
7
5
26
21
17
15
9
7
31
26
21
23
15
9


12.3. Источники шума вентиляционных установок 257
ТАБЛИЦА 12.4. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL2 ТАБЛИЦА 12.5. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL3
Диаметр воздухо-
воздуховода (патрубка)
или корень квад-
квадратный из пло-
площади поперечного
сечения конца
прямоугольного
воздуховода или
решетки, мм
50
80
100
125
140
160
180
200
225
250
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1250
1400
1600
2000
Поправка AL2,
63
27
23
21
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
4
3
2
2
1
1
0
ДБ,
геометрических i
октавных
125
21
17
15
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
4
3
2
'2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
250
15
11
9
7
6
5
4
4
3
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
500
9
5
4
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
при
средне-
гастотах
полос, 1 ц
1000 2000 4000 8000
4
2
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Примечание. Данные настоящей таблицы
относятся к случаю, когда воздуховод заделан за-
заподлицо в стену или в потолок и расположен, как
и воздухораспределительное устройство (решетка), на
расстоянии двух диаметров воздуховода или более от
других стен или потолка. Если воздуховод или
воздухораспределительное устройство (решетка), за-
заделанные заподлицо в ограждающие конструкции,
расположены ближе к другим ограждающим конст-
конструкциям помещения, то снижение октавных уровней
звуковой мощности следует определять принимая
значение AL2 для диаметра воздуховода, увеличен-
увеличенного вдвое.
Диаметр или Поправка AL3, дБ, при средне-
размер стороны геометрических частотах
патрубка венти- октавных полос, Гц
200
225
250
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
1000
1250
1400
1600
2000
63
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
1
2
1
1
125
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
0
0
250
2
2^
2
1
1
1
1
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
500
Л
¦ 2
1
1
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1000 2000 4000 8000
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
гогдрь
80
70
60
SO
40
30
20
10
О
0,7 0,2 0,3 0,50,71 2 3 J 7QrMs/c
Рис. 12.2. К определению значений 20\gpB + lOlgg
л
.—1
-*-
.
— в"
^-"
о^
-—7^
Г
Г1
•*^
«^*
^**
,¦-"
^
—•
Jr-'
..^
...-^
«"¦J
крышного вентилятора, излучаемой открытым
патрубком нагнетания или всасывания в ат-
атмосферу или в помещение, следует определять
по формуле
201gZ)-AL1; A2.4)
при работе крышного вентилятора с сетью
воздуховодов октавные уровни звуковой мощ-
мощности, излучаемой входным патрубком в воз-
воздуховод,
LPoKr = L+ 501gw + 201gD -AL1+AL2,
A2.5)
где L-отвлеченный уровень щума, дБ, зависящий от
типа и конструкции вентилятора (т. е. уровень звуко-
звуковой мощности, создаваемый вентилятором данного
типа при диаметре рабочего колеса 1 м, окружной
скорости 1 м/с при работе в заданной точке без-
безразмерной аэродинамической характеристики венти-
вентилятора) и принимаемый по табл. 12.6; и-окружная
скорость рабочего колеса, м/с, D- диаметр рабочего
колеса, м; ALt- поправка, дБ, учитывающая распре-


258 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
ТАБЛИЦА 12.6. УРОВЕНЬ ШУМА Г ДЛЯ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Тип вентилятора
Отвлеченный уровень шума, L, дБ, для
сторон
всасывания
нагнетания
Радиальные (центробежные) КЦ4-84 и КЦЗ-90
Осевой
23
19
28
19
ТАБЛИЦА 12.7. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ ALt ДЛЯ КРЫШНЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Тип вентилятора
Радиальные:
КЦ4-84
КЦЗ-90
Осевые
Частота вращения, мин
D00-480
1 570
920-950
Г 720-920
11370-1400
Поправка
октавных
63
5
7
11
7
9
ЛЬ,,
полос,
125
4
4
5
6
7
ДБ,
Гц
250
8
6
4
6
6
при среднегеометрических
500
10
9
8
9
6
1000
16
15
10
12
9
2000
23
21
16
16
13
4000
28
26
23
21
17
частотах
8000
33
31
28
29
23
деление звуковой мощности по октавным полосам
частот и принимаемая в зависимости от типа и часто-
частоты вращения вентилятора по табл. 12 7; AL2-поправ-
AL2-поправка, дБ, учитывающая акустическое влияние присоеди-
присоединения воздуховода к вентилятору и определяемая по
табл. 12.4.
Если в вентиляционной камере одновре-
одновременно работает несколько вентиляторов, то
для каждой октавной полосы требуется найти
суммарный уровень звуковой мощности шума,
излучаемого всеми вентиляторами в помеще-
помещение вентиляционной камеры.
Добавка к более высокому уровню, не-
необходимая для определения суммарного уров-
уровня звуковой мощности шума Ln , зависит от
J "сум
разности двух складываемых уровней:
Разность уровней, дБ
Добавка, дБ . . . .
0-1 2-4 5-9 ^ 10
3 2 10
При числе слагаемых уровней более двух
сложение начинают с двух больших уровней
и далее последовательно складывают с сум-
суммарным оставшиеся уровни.
12.4. РАСЧЕТ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОГО
ДАВЛЕНИЯ В РАСЧЕТНЫХ ТОЧКАХ
Источники шума характеризуются уровня-
уровнями звуковой мощности. Допускаемые уровни
звукового давления для помещений в зависи-
зависимости от их назначения устанавливаются са-
санитарными нормами. В общем случае уровни
звукового давления зависят помимо шумовой
характеристики источника шума от размеров
и акустических качеств помещения, выбора рас-
расчетной точки (ее расположения относительно
источника шума и ограждающих строительных
конструкций) и от некоторых других менее
значительных факторов.
Расчетные точки следует выбирать внутри
помещений на рабочих местах, ближайших к
источникам шума, или в зоне постоянного
пребывания людей (на высоте 1,2-1,5 м от
уровня пола), а также на прилегающих тер-
территориях (например, на границе площадки от-
отдыха).
Если в помещение поступает шум от не-
нескольких источников, то уровни звукового дав-
давления в расчетных точках следует определять


12.4. Расчет уровней звукового давления 259
для каждого источника отдельно (например, от
вентиляторов-приточного и вытяжного, кон-
концевых дросселей, воздухораспределительных
устройств и т.п.).
Рассмотрим наиболее часто встречающие-
встречающиеся на практике случаи.
Случай 1. Расчетные точки находятся на
прилегающей к зданию территории. Шум вен-
вентилятора распространяется по воздуховоду и
излучается в окружающее пространство через
решетку или шахту, либо непосредственно стен-
стенками корпуса вентилятора или открытым па-
патрубком при установке вентилятора снаружи
здания.
Октавные уровни звукового давления в рас-
расчетных точках определяют по формуле
= К„. -ALP_ -201gre +
A2.6)
где ALp -суммарное снижение уровня звуковой
мощноститипо пути распространения звука в воздухо-
воздуховоде в рассматриваемой октавной полосе, дБ; га - рас-
расстояние от источника шума до расчетной точки, м;
Ф-коэффициент направленности, характеризующий
степень концентрации звука в определенном направ-
направлении по сравнению с равномерным излучением в
полную сферу (рис. 12.3).
Если га больше 300 м, то необходимо учи-
учитывать затухание звука в атмосфере, особенно
на частотах выше Ш00 Гц. Если расчетная
точка находится в здании, то необходимо до-
дополнительно учитывать снижение шума, обес-
обеспечиваемое наружным ограждением в зависи-
зависимости от его конструкции (табл. 12.8).
При измерении шума как на прилегающей
территории, так и в здании необходимо учи-
учитывать шумовой фон. Для определения уровня
шума только от системы вентиляции из сум-
суммарного уровня следует вычесть поправку, за-
зависящую от разности уровней при работающей
и выключенной системе вентиляции:
Разность уров-
уровней, дБ . . .
Поправка, дБ
О 1 2 3 4 5-9 ^ 10
г 10 7 4 3 2 1 0
Случай 2. Источник шума (генерирующая
шум решетка, плафон, автономный кондицио-
кондиционер и т. п.) находится в рассматриваемом по-
помещении (см. рис. 12.1).
Октавные уровни звукового давления, дБ,
создаваемые в расчетной точке рассматривае-
рассматриваемым источником шума,
о*
Рис. 12.3. Коэффициент направленности Ф в зависи-
зависимости от расположения оборудования
/ равномерное сферическое излучение, Ф = 1 (отражающих
поверхностей нет); //-равномерное полусферическое излуче-
излучение, Ф = 2 (одна о гражающая поверхность); /// - равномерное
излучение в 1/4 сферы, Ф = 4 (две отражающие поверхности);
IV- равномерное излучение в 1/8 сферы, Ф = 8 (три отражаю-
отражающие поверхнос!и), К-большой hcj очник (можег зависеть от
направления)
= Lp +101g
Ф
-
\4ш2
— , A2.7)
В
где Ф - коэффициент направленности (при отсутствии
паспортных данных определяется по рис. 12.4); г -рас-
-расстояние от геометрического центра источника шума
до расчетной точки (Р. т) или рабочей зоны, м; Вш - по-
постоянная помещения с источником шума в рассмат-
рассматриваемой октавной полосе, м2.
Для небольших помещений объемом до
120 м3 и при расположении расчетной точки не
менее чем на расстоянии 2 м от решетки или
плафона, когда можно пренебречь неравномер-
неравномерностью звукового поля в их объеме, средние по
помещению уровни вычисляют по формуле
L = LPmt - 101g Вщ + 6. A2.8)
Постоянную помещения В в октавных по-
полосах частот следует определять по формуле
A2.9)
где В, 000-постоянная помещения, м2, на средне-
среднегеометрической частоте 1000 Гц, определяемая по
табл. 12.9 в зависимости от объема V, м3, и типа
помещения; и-частотный множитель, определяемый
по табл. 12.10.
Если в помещении находится несколько


260
Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
ТАБЛИЦА 12.8. СНИЖЕНИЕ ШУМА, ОБЕСПЕЧИВАЕМОЕ ТИПОВЫМИ НАРУЖНЫМИ
ОГРАЖДЕНИЯМИ ЗДАНИЙ
Конструкция
Снижение шума, дБ, при среднегеометрических частотах
октавных полос, Гц
63
125 250 500 1000 2000 4000 8000
Типовая стена:
с открытыми окнами, общая площадь 9 10
которых составляет 5% площади наруж-
наружной стены
с открытыми небольшими форточками, 13 14
общая площадь которых составляет 1 %
площади наружной стены; все окна зак-
закрыты
с закрытыми, но открывающимися ок- 19 20
нами, площадь которых составляет от 10
до 20 % площади наружной стены
с уплотненным остеклением толщиной 14 20
0,006 м F мм), площадь которого состав-
составляет 50 % площади наружной стены
11
15
22
12 13
16
24
17
26
14
18
28
26 28 29 30
15
16
19 20
30
31
30
33 ¦
Стена без окон и щелей массой,
площади поверхности:
около 100
" 250
кг на 1 м
24
32
25
34
37
36
30
38
33
42
38
48
43
53
48
58
ТАБЛИЦА 12.9. ПОСТОЯННАЯ ПОМЕЩЕНИЙ
НА ЧАСТОТЕ 1000 Гц
Тип
поме-
помещения
Помещения
¦^1000' М
1 С небольшим количеством лю- V/20
дей (металлообрабатывающие
цехи, генераторные и машинные
залы, испытательные стенды и
т.п.)
2 С жесткой мебелью и большим F/10
количеством людей или с не-
небольшим количеством людей и
мягкой мебелью (лаборатории,
ткацкие и деревообрабатываю-
деревообрабатывающие цехи, кабинеты и т. п.), вен-
вентиляционные камеры
3 С большим количеством людей V/ 6
и мягкой мебелью (рабочие по-
помещения зданий управлений, за-
залы конструкторских бюро, ау-
аудитории учебных заведений, за-
залы ресторанов, торговые залы
магазинов, залы ожидания аэ-
аэропортов и вокзалов, номера
гостиниц, классовые помещения
в школах, читальные залы
библиотек, жилые помещения и
т.п.)
4 Помещения со звукопоглощаю- К/1,5
щей облицовкой потолка и части
стен
8
6
3
2
1,5
1
8
6
Ч
3
2
1,5
1
>^
— ¦
--
->
т
3
т
-г
-г
t
-—
—-
¦—.
—-
,*¦»
--
гв=Ь5°
, -
~-~
&=ос
h
9»
¦-¦
—¦ —
is
MM
1015 W 30 50 70100 200300 500 WOOfYF^sfu, -M
Рис. 12.4. Схема возможного размещения вентиляци-
вентиляционных отверстий (решеток) (а) и кривые коэффици-
коэффициента направленности излучения Ф источника шума (б)
источников одинаковой звуковой мощности, то
уровни звукового давления в выбранной рас-
расчетной точке определяют по формуле:


12.4. Расчет уровней звукового давления 261
Объем помещения V,
мэ
<200
200-1000
> 1000
ТАБЛИЦА
63
0,8
0,65
0,5
Значения
125
0,75
0,62
0,5
12.10. ЧАСТОТНЫЙ
МНОЖИТЕЛЬ ц
ц для среднегеометрических частот
250
0,7
0,64
0,55
500
0,8
0,75
0,7
1000
1
1
1
октавных
2000
1,4
1,5
1,6
полос, Гц
4000
1,8
2,4
3
8000
2,5
4,2
6
ТАБЛИЦА 12.11. ОЦЕНКА ЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЯ1, РАЗНОСТЬ L-L
Высота поме- Характеристика
щения, м поверхностей
Твердые
Средние
Мягкие
63
при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
125 250 500 1000 2000 4000 8000
3
Твердые
Средние
Мягкие
4
4
4
2
4
5
1
4
6
1
4
6
1
4
6
2
4
6
2
4
7
3
5
7
Твердые
Средние
Мягкие
12
Твердые
Средние
Мягкие
1 Значения приведены для стандартного помещения площадью 11,5 м2; для других площадей
следует вносить поправку по табл. 12.12.
= Lp
+101g
Ф
4я .
-в)- <12Л0)
где т- число воздухораспределительных устройств
(решеток), ближайших к расчетной точке, от одной
системы вентиляции, кондиционирования воздуха или
воздушного отопления (т.е. решеток, для которых
г,<5гмин, здесь гмин-расстояние, м, от расчетной
точки до акустического центра ближайшей решетки);
и-общее число воздухораспределительных устройств
(решеток) одной рассматриваемой системы; Ф„ г,-то
же, что и в формуле A2.7) для /-го воздухораспреде-
воздухораспределительного устройства (решетки).
Для типичных помещений различного на-
назначения со средними пропорциями значение
разности Lp — L с точностью до + 1 или ± 2 дБ
можно оценить пользуясь табл. 12.11-12.13
Случай 3. Расчетная точка находится в вен-
вентилируемом помещении, которое надо изоли-
изолировать от шума.
Шум от вентилятора или генерирующего
шум дросселя, тройника и т. п. распространя-
распространяется по воздуховодам систем и излучается в по-
помещение через воздухораспределительные или
воздухоприемные устройства (например, ре-
решетки или плафоны). Октавные уровни зву-
звукового давления в помещении определяют для
каждого источника шума по формулам:
при проникании шума в помещение через
одно воздухораспределительное устройство
= Lp - ALp
Ф
A2.11)


262 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
ТАБЛИЦА 12.12. ПОПРАВКА НА ПЛОЩАДЬ
ПОЛА И МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ ДЛЯ
ПОЛЬЗОВАНИЯ ТАБЛ. 12.11
Пло-
Площадь
пола, м2
11,5
23
46
93
185
370
Площадь по-
поверхностей по-
помещения, м2
60
100
185
325
600
1150
Поп-
рав-
равМинимальное рас-
расстояние* до бли-
ка**, жайшей решетки, м,
дБ
0
+ 2
+ 5
+ 8
+ 11
+ 11
при числе решеток
12 3 4
1,3 1 0,8 0,7
1,7 1,4 1,1 0,9
2,3 1,8 1,4 1,1
3,1 2,3 1,8 1,4
4 3,1 2,3 1,8
5,5 4 3,1 2,4
* Если расчетная точка расположена ближе
приведенных в таблице расстояний, то доми-
доминирует прямой звук и надо пользоваться фор-
формулой A2.7).
** Поправку следует прибавить к значе-
значению, определенному по табл. 12.11.
ТАБЛИЦА 12.13. ХАРАКТЕРИСТИКИ
ЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ПОМЕЩЕНИЙ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
Помещения
Характерис- Средний
тика поверх- коэффици-
ностей поме- ент зву-
щения копогло-
щения
Телевизионные студии и Мягкие 0,4
радиостудии, театры,
лекционные залы
Концертные залы, мага- Средние 0,2
зины, рестораны, конторы,
конференц-залы, номера
гостиниц, школы, боль-
больницы, жилые дома, биб-
библиотеки, помещения для
счетных машин и пр.
Спортивные залы, произ- Твердые 0,1
водственные помещения
фабрик и заводов
при проникании шума в помещение через
несколько воздухораспределительных устройств
(решеток) одной системы
= Lp
AL
lOlg
2
1=1
в
A2.12)
где ALp -суммарное снижение уровня (потери) зву-
звуковой мощности источника шума, дБ, в рассматри-
ваемои октавнои полосе частот по пути распростра-
распространения шума в элементах сети до выхода в помещение
через первую решетку, включая потери отражения от
первой (по ходу звука) решетки.
При расчете по формуле A2.12) в значение
ALp не следует включать снижение уровня
звуковой мощности при ее распределении на
несколько решеток в одном помещении, а при
определении потерь отражения от открытого
конца по табл. 12.4 следует брать площадь
одной решетки.
Расчет уровней звукового давления по фор-
формулам A2.7) и A2.10) —A2.12) справедлив, если
отношение меньшего размера помещения к
большему не превышает 1:5. В других случа-
случаях (например, производственное помещение
с большой площадью пола при небольшой
высоте потолка) постоянную помещения В ре-
рекомендуется определять по табл. 12.9 в зави-
зависимости от воображаемого объема, определяе-
определяемого по формуле
V' = 5h2b, A2.13)
где Л-меньший размер помещения, м; Ъ-второй по
величине размер помещения, м, если b < 5/г.
Если b > 5/г, то
V' = 25h3. A2.14)
Для небольших по объему помещений
L = LP -ALD -101gB + 6. A2.15)
рокт рсети
12.5. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ
МОЩНОСТИ ПО ПУТИ
РАСПРОСТРАНЕНИЯ ШУМА
В ВОЗДУХОВОДАХ х
Снижение уровней (затухание) звуковой
мощности источников шума, например венти-
вентилятора или дросселя, при прохождении по воз-
воздуховодам определяют последовательно для
каждого элемента сети и затем суммируют.
Следует иметь в виду, что даже в акустически
не обработанных системах вентиляции собст-
собственное затухание весьма значительно и его
необходимо учитывать.
Суммарное снижение уровней звуковой
1 Данные этого пункта относятся к затуханию
без учета влияния потока. Шум, генерируемый пото-
потоком в фасонных элементах, следует учитывать по
специальной литературе, а затухание его при рас-
распространении в воздуховодах - по настоящему пункту


12.5. Снижение уровней звуковой мощности по пути распространения шума в воздуховодах 263
ТАБЛИЦА 12.14. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В МЕТАЛЛИЧЕСКИХ
ВОЗДУХОВОДАХ ПРЯМОУГОЛЬНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Поперечное Гидравлический Снижение уровней звуковой мощности, дБ, при среднегеометрических
сечение воздухо- диаметр Dt, мм частотах октавных полос, Гц
вода
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
Прямоугольное
75-200
210-400
410-800
810-1600
0,6
0,6
0,6
0,45
0,6
0,6
0,6
0,3
0,45
0,45
0,3
0,15
0,3
0,3
0,15
0,1
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
Круглое
75-200
210-400
410-800
810-1600
0,1
0,06
0,03
0,03
0,1
0,1
0,06
0,03
0,15
0,1
0,06
0,03
0,15
0,15
0,1
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
0,3
0,2
0,35
0,06
0,3
0,2
0,15
0,06
Примечания: 1. При наличии теплоизоляции на металлических воздуховодах данные таблицы следует
увеличивать в 2 раза.
2. Снижением уровней звуковой мощности на прямых участках кирпичных и бетонных каналов из-за
высокой жесткости их стенок можно пренебречь.
мощности, дБ, по пути распространения шума
следует определять по формуле
ALn = ? AL,
'сети _ ^ '¦
A2.16)
где ALp -снижение октавных уровней звуковой мощ-
мощности в отдельных элементах воздуховодов, дБ; нс-
общее количество элементов сети воздуховодов.
При распространении шума по прямым
участкам воздуховодов их стенки начинают
вибрировать под воздействием звуковых волн,
и на низких частотах происходит заметное
снижение уровней звуковой мощности, причем
у прямоугольных каналов оно более высокое,
чем у круглых.
Снижение октавных уровней звуковой
мощности ALp, дБ, на 1 м длины в прямых
участках металлических воздуховодов прямо-
прямоугольного и круглого сечений следует прини-
принимать по табл. 12.14.
На поворотах воздуховодов значительная
часть энергии отражается обратно к источнику
звука. В круглых каналах отражение меньше,
чем в прямоугольных. Отражение может быть
увеличено с помощью звукопоглощающей об-
облицовки стенок канала до и после поворота.
Снижение уровней звуковой мощности в
прямоугольных необлицованных и облицован-
облицованных участках поворота воздуховодов опреде-
определяют по табл. 12.15. При угле поворота мень-
меньшем или равном 45° снижение уровней зву-
звуковой мощности не учитывают. Для эффектив-
эффективного затухания необходимо облицевать именно
ТАБЛИЦА 12.15. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ
ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В ОБЛИЦОВАННЫХ И
НЕОБЛИЦОВАННЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ
ПОВОРОТАХ
Место облицовки и Снижение уровней звуковой мощности,
ширина поворота D, дБ, при среднегеометрических частотах
мм октавных полос, Гц
Без облицовки:
125
250
500
1000
2000
До поворота:
125
250
500
1000
После поворота:
125
250
500
1000
2000
До и после по-
поворота
125
250
500
1000
63
0
0
0
1
5
0
0
0
1
0
0
0
1
6
0
0
0
1
125
0
0
1
5
7
0
0
1
5
0
0
1
6
11
0
0
1
6
250
0
1
5
7
5
0
1
5
8
0
1
6
11
10
0
1
6
12
500
1
5
7
5
3
1
5
8
6
1
6
11
10
10
1
6
12
14
1000 2000 4000 8000
5
7
5
3
3
5
8
6
8
6
11
10
10
10
6
12
14
16
7
5
3
3
3
8
6
8
11
11
10
10
10
10
12
14
16
18
5
3
3
3
3
6
8
11
11
10
10
10
10
10
14
16
18
18
3
3
3
3
3
8
11
11
11
10
10
10
10
10
16
18
18
18
Примечание. Данные справедливы, если длина
облицованного участка составляет не менее 2 Д а
толщина облицовки равна 10 % ширины D. Для
облицовок меньшей толщины длину облицованного
участка следует пропорционально увеличивать.


264 Iлава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
ТАБЛИЦА 12. 16. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ
ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В ПЛАВ.НЫХ
ПОВОРОТАХ ВОЗДУХОВОДОВ
Ширина поворота Снижение уровней звуковой мощ-
D, мм ноти ALp, дБ, при среднегеомет-
среднегеометрических частотах октавных по-
полос, Гц
125-250
260-500
510-1000
1100-2000
63
0
0
0
0
125 250 500
0
0
0
1
0
0
1
2
0
1
2
3
1000 2000 4000 8000
1
2
3
3
2
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
боковые стороны в плоскости поворота. Для
плавных поворотов снижение уровней звуковой
мощности указано в табл. 12.16.
Снижение октавных уровней звуковой
мощности ALp, дБ, при изменении площади
поперечного сечения воздуховода определяется
в зависимости от частоты и размеров попереч-
поперечного сечения воздуховодов по следующим фор-
формулам:
при размерах поперечного сечения воздухо-
воздуховода, мм, меньших, чем указаны в табл. 12.17
,к+
4т„
A2.17)
где т„ - отношение площадей поперечных сечений воз-
воздуховода:
mn = F1/F2 A2.18)
(Fi и F2-площади поперечного сечения возду-
воздуховода соответственно до и после изменения
сечения по пути распространения звука, м2);
при размерах поперечного сечения возду-
воздуховода, мм, равных или больших, чем указаны
в табл. 12.17,
pn (прит„>1); A2.19)
ALp = 0 (при т„< 1). A2.20)
При плавном переходе воздуховода от од-
одного сечения к другому снижение октавных
уровней звуковой мощности не учитывают.
Например, если по пути распространения звука
воздуховод сечением 200 х 300 мм резко переходит
в воздуховод сечением 500 х 600 мм, то снижение
октавных уровней звуковой мощности на частотах
63-1000 Гц находят по формуле A2.17) и оно равно
2,5 дБ, а начиная с 2000 Гц-по формуле A2.20) и оно
равно нулю.
Снижение октавных уровней звуковой
мощности после разветвления воздуховода
следует определять по формуле
где т„-отношение площадей сечений воздуховодов;
тп = F/SForB,; F0TBil и F-площади поперечного сече-
сечения воздуховода соответственно ответвления и перед
ответвлением, м2; ?FOTB j-суммарная площадь попе-
поперечных сечений воздуховодов всех ответвлений, м2.
Формула A2.21) учитывает затухание за
счет разделения звуковой мощности по ответ-
ответвлениям и потери, обусловленные внезапным
изменением площади поперечного сечения.
Если воздуховод рассматриваемого ответ-
ответвления в разветвлении повернут на 90°, то
к снижению октавных уровней звуковой мощ-
мощности в разветвлении, рассчитываемому по
формуле A2.21), необходимо добавить сниже-
снижение октавных уровней звуковой мощности в по-
повороте.
Когда воздух выходит в помещение через
открытый конец воздуховода или вентиляци-
вентиляционную решетку, то при этом на выходе про-
происходит отражение звука. Снижение уровней
звуковой мощности зависит от частоты, по-
поперечного сечения решетки или воздуховода
и от расположения выходного отверстия от-
относительно ограждений помещения.
Снижение октавных уровней звуковой
мощности в результате отражения звука от
открытого конца воздуховода или решетки да-
дано в табл. 12.4-для расположения заподлицо
ТАБЛИЦА 12.17. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНОГО РАЗМЕРА ВОЗДУХОВОДА
Среднегеометрические Меньший размер первого по Среднегеометрические Меньший размер первого по
частоты октавных полос, ходу звука поперечного сече-частоты октавных полос, ходу звука поперечного сече-
Гц ния воздуховода, мм Гц ния воздуховода, мм
63
125
250
500
5000
2500
1400
700
1000
2000
4000
8000
400
200
100
50


12.6. Определение требуемого снижения шума 265
ТАБЛИЦА 12.18. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ
ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ В РЕЗУЛЬТАТЕ
ОТРАЖЕНИЯ ЗВУКА ОТ ОТКРЫТОГО КОНЦА
ВОЗДУХОВОДА ИЛИ РЕШЕТКИ,
ВЫСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ ИЛИ
АТМОСФЕРУ
Диаметр воздухово- Снижение отавных уровней звуковой
да или корень квад- мощности, дБ, при среднегеомефических
ратный из площади частотах октавных полос, Гц
прямоугольного воз-
воздуховода или решет-
решетки, мм
25
50
80
100
125
140
160
180
200
225
250
280
315
350
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1250
1400
1600
2000
2500
63
36
30
26
24
22
21
20
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
2
1
0
125
30
24
20
18
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
4
3
2
2
2
1
0
0
0
0
0
250
24
18
14
12
10
9
8
7
6
5
4
4
3
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
500
18
12
8
6
4
4
3
2
2
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1000
12
6
3
2
1
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
2000
6
2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
4000
6
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
8000
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
со стеной и в табл. 12.18-для случая, когда
воздуховод (решетка) свободно выступает в по-
помещение или атмосферу. Снижение уровней
звуковой мощности в калориферах и воздухо-
воздухоохладителях принимают равным 1,5 дБ. Сум-
Суммарное снижение уровней звуковой мощности
в секциях центральных кондиционеров или ти-
типовых приточных камер можно принимать
10 дБ на всех частотах.
12.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ТРЕБУЕМОГО СНИЖЕНИЯ ШУМА
Требуемое снижение октавных уровней
звукового давления рассчитывают отдельно
для каждого источника шума, но при этом
учитывают общее число однотипных по спект-
спектру звуковой мощности источников шума и
уровни звукового давления, создаваемые каж-
каждым из них в расчетной точке. В общем случае
требуемое снижение шума для каждого источ-
источника должно быть таким, чтобы суммарные
уровни во всех октавных полосах частот от
всех источников шума не превышали допусти-
допустимых уровней звукового давления. Контрольное
сложение уровней можно сделать по данным,
приведенным в табл. 12.1.
При наличии одного источника шума (на-
(например, автономного кондиционера) требуе-
требуемое снижение уровней звукового давления в
расчетной точке в помещении или на террито-
территории определяют по формуле
ALTp = L-Lflon, A2.22)
где L-уровень звукового давления, дБ, в расчетной
точке в рассматриваемой октавной полосе частот,
создаваемый данным источником шума (см. п. 12.4);
Laon-допустимый октавный уровень звукового давле-
давления, дБ, для систем вентиляции, кондиционирования
воздуха и воздушного отопления, (см. п. 12.2).
Требуемое снижение октавных уровней
звукового давления в расчетной точке в по-
помещении или на территории при наличии не-
нескольких источников шума, отличающихся
один от другого менее чем на 10 дБ, опре-
определяют для каждого источника в отдельности
по формуле
A2.23)
где L,-октавный уровень звукового давления, дБ,
создаваемый рассматриваемым источником шума в
расчетной точке; и-общее число принимаемых в рас-
расчет источников шума.
В общее число источников шума п при
определении требуемого снижения октавных
уровней звукового давления в расчетных точ-
точках, расположенных на территории жилой за-
застройки или на площадках промышленных
предприятий, следует включать все источники
шума, которые создают в расчетной точке ок-
тавные уровни звукового давления, отличаю-
отличающиеся менее чем на 10 дБ.
К источникам шума на прилегающей тер-
территории могут относиться открыто установ-
установленные вентиляторы, компрессоры и т. п.,
а также выбросные или воздухозаборные от-
отверстия (проемы) каналов и шахт, излучающих
шум в атмосферу.
При определении ALTp для расчетных то-
точек в помещении, защищаемом от шума систем


266 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционировании
вентиляции, кондиционирования воздуха или
воздушного отопления, в общее количество
принимаемых в расчет источников шума сле-
следует включать:
при расчете требуемого снижения шума
вентилятора (расчет центрального глушителя)
приточной или вытяжной системы-число си-
систем с механическим побуждением, обслужи-
обслуживающих помещение с расчетной точкой; шум,
генерируемый воздухораспределительными,
воздухорегулирующими и фасонными элемен-
элементами, при этом не учитывается, так как спект-
спектры их шума сильно отличаются и октавные
уровни шума в помещении в результате этого
не увеличиваются;
при расчете требуемого снижения шума,
генерируемого воздухораспределительными
устройствами одной вентиляционной системы
(плафонами, решетками и т.п.),-число систем
вентиляции с механическим побуждением, об-
обслуживающих рассматриваемое помещение;
шум вентилятора, воздухорегулирующих и фа-
фасонных элементов при этом не учитывается;
при расчете снижения шума, генерируемо-
генерируемого фасонными элементами и воздухорегули-
воздухорегулирующими устройствами рассматриваемого от-
ответвления,-число фасонных элементов и дрос-
дросселей, уровни шума которых в данной октав-
ной полосе отличаются один от другого менее
чем на 10 дБ (например, тройников к ответ-
ответвлению и дросселей, т. е. п — 2); шум вентиля-
вентилятора и решеток при этом не учитывается, но
ALTp увеличивается на 3 дБ.
В общем количестве принимаемых в расчет
источников шума не учитываются дроссели-
дросселирующие и воздухорегулирующие устройства,
устанавливаемые в магистральных воздухово-
воздуховодах; не учитываются источники шума, создаю-
создающие в расчетной точке в рассматриваемой ок-
тавной полосе уровни звукового давления,
меньше, чем допустимые, на 10 дБ при их числе
не более 3 и на 15 дБ при их числе не более 10.
Требуемое снижение шума, генерируемого
воздухораспределительными, воздухорегули-
воздухорегулирующими и фасонными элементами систем,
допускается рассчитывать только для средне-
среднегеометрических частот 500 и 1000 Гц.
При определении по формуле A2.6) октав-
ных уровней звукового давления L от различ-
различных источников шума для расчета требуемого
снижения уровней звукового давления в рас-
расчетной точке по формуле A2.23) допускается
расстояния до источников шума принимать
одинаковыми и равными среднему арифмети-
арифметическому гср (/-, = гср) в случаях, когда гмакс ^
< 1,5гми„ для разных источников шума.
Для одинаковых по излучаемой мощности
источников шума в этом случае достаточно
рассчитать требуемое снижение уровней звуко-
звукового давления для одного источника, принимая
г, = гСр. Тогда требуемое снижение уровня зву-
звукового давления ALTp будет одинаковым для
всех источников шума.
В случае необходимости (например, для
контрольной проверки) требуемое суммарное
снижение октавных уровней звукового давле-
давления в помещении при одновременной работе
источников шума следует определять по фор-
формуле
Li л
A2 24)
где LcyM - октавный уровень звукового давления в рас-
расчетной точке от всех источников шума, дБ, опре-
определяемый по данным, приведенным в табл 12 1, или
измерением в эксплуатируемых зданиях
12.7. ЗВУКОИЗОЛЯЦИЯ
И ВИБРОИЗОЛЯЦИЯ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАМЕР
Для снижения шума самого источника не-
необходимо: 1) при выборе оборудования учи-
учитывать наряду с другими рабочими парамет-
параметрами уровень звуковой мощности вентилятора;
2) стремиться к тому, чтобы при заданном
объемном расходе и сопротивлении сети вен-
вентилятор работал в режиме максимального
КПД; 3) снижать сопротивление сети и не уста-
устанавливать вентилятор с запасом по давлению;
4) делать плавный подвод воздуха к входному
патрубку вентилятора; 5) особое внимание об-
обращать на статическую и динамическую балан-
балансировку рабочего колеса вентилятора; 6) от-
отдавать предпочтение центробежным компрес-
компрессорам и насосам как менее шумным по сравне-
сравнению с поршневыми (компрессоры с четырьмя
и более цилиндрами предпочтительнее, чем
с одним или с двумя).
От тихих помещений вентиляционные ка-
камеры по возможности следует удалять, рас-
располагая их в отдельно стоящих пристройках
иди в подвалах зданий
В общем случае для обеспечения хорошей
звукоизоляции рекомендуется следующее:
1) устанавливать глушители аэродинамическо-


12.7. Звукоизоляция и виброизоляция вентиляционных камер 267
го шума в воздуховодах всасывания и нагнета-
нагнетания вентиляторов; 2) виброизолировать венти-
вентиляционные агрегаты и насосы с помощью пру-
пружинных или резиновых амортизаторов; 3) при-
применять звукопоглощающие облицовки для сни-
снижения уровня шума в самих вентиляционных
камерах или вентилируемых помещениях; 4) для
строительных ограждений использовать кон-
конструкции повышенной звукоизоляции; 5) при-
применять «плавающие» конструкции пола в вен-
вентиляционных камерах; 6) устраивать сплошные
подвесные потолки в расположенных под вен-
вентиляционными камерами тихих помещениях.
Виброизоляция. Вентиляторы и насосы не-
необходимо устанавливать на виброизоляторы.
Выбор типа виброизоляторов зависит от места
установки оборудования и частоты вращения
рабочего колеса вентилятора и электродви-
электродвигателя.
Эффективность акустической виброизоля-
виброизоляции определяется осадкой виброизоляторов
под нагрузкой. Чем менее жесткое перекрытие,
тем больше должна быть осадка виброизо-
виброизоляторов.
Рекомендуется при частоте вращения до
1800 мин использовать стальные пружины со
звукоизолирующими прокладками (например,
из ребристой или из перфорированной листо-
листовой резины), а при частоте более 1800 мин
допускается применение резиновых амортиза-
амортизаторов. Для пружинных амортизаторов реко-
рекомендуется сталь марки 60С2, а для резиновых -
резина состава № 1847 или № 3311 московского
завода «Каучук».
Оборудование, создающее большие дина-
динамические нагрузки (вентиляторы, насосы, ком-
компрессоры и т.п.), перед установкой на вибро-
виброизоляторы следует жестко монтировать на тя-
тяжелой бетонной плите. Вес плиты должен быть
примерно в 2-3 раза больше общего веса
агрегата с электродвигателем.
Для хорошей виброизоляции необходимо
устранить все жесткие связи между виброизо-
лируемым агрегатом и строительными кон-
конструкциями. Питание к электродвигателям сле-
следует подводить гибкими кабелепроводами.
Гибкими вставками нужно присоединять не
только воздуховоды к вентиляторам, но и тру-
трубопроводы к насосам.
Гибкие вставки для воздуховодов следует
монтировать так, чтобы они сильно не про-
провисали и не натягивались, поэтому лучше всего
использовать материал типа прорезиненного
брезента. В качестве гибких вставок для трубо-
трубопроводов можно применять рукава резинотка-
резинотканевые напорные или рукава резинотканевые
с металлическими спиралями (ГОСТ 18698-79*).
Можно также использовать гибкие металли-
металлические вставки достаточной длины (например,
по ТУ 400-2/7-37-71, Главсантехмонтаж).
Рекомендуемая минимальная длина метал-
металлических вставок зависит от диаметра трубо-
трубопровода:
Диаметр трубопро-
трубопровода, мм . . . .
Длина вставки, мм
Диаметр трубопро-
трубопровода, мм . . . .
Длина вставки, мм
Звукопоглощающие облицовки. В вентиля-
вентиляционных камерах на всей площади потолка
и на верхней половине двух смежных стен
следует устраивать звукопоглощающие обли-
облицовки. Для вентилируемых помещений доста-
достаточно облицевать только потолок.
Снижение уровня звукового давления, дБ,
в помещении в результате применения звуко-
звукопоглощающей облицовки определяют по фор-
формуле
10
200
38
330
15 20
220 240
25
250
32
280
Продолжение
50
380
75
500
100
600
AL= \0\g B2/Blt
A2.25)
где S] и В2 - постоянные помещения соответствен-
соответственно до и после устройства звукопоглощающей об-
облицовки, м2.
Эффект снижения шума в результате при-
применения звукопоглощающей облицовки обыч-
обычно составляет 5-8 дБ (эквивалентно снижению
звуковой мощности источника шума в 3-6 раз).
Различные звукопоглощающие конструк-
конструкции и их коэффициенты звукопоглощения при-
приведены в «Руководстве по расчету и проекти-
проектированию шумоглушения в промышленных зда-
зданиях» (М., Стройиздат, 1982).
Звукоизолирующие строительные конструк-
конструкции. Для обеспечения повышенной звукоизоля-
звукоизоляции между помещениями для вентиляторов
и смежными тихими помещениями пол, стены
и перекрытия вентиляционных камер должны
быть достаточно массивными.
Требуемую звукоизолирующую способ-


268 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
50мм
Рис. 12.5. Конструкция пола на упругом основании
и его стыка со стеной
/-железобетонная «плавающая» плита, 2-гидроизоляция; 3-
упругий слой; 4- несущая плита перекрытия; 5 уплотнитель;
б -стена
ность, дБ, ограждений определяют по урав-
уравнению
= ЬШ- ЬД
101gS/2?n, A2.26)
где Ьш~уровень звукового давления в шумном по-
помещении-вентиляционной камере, дБ; S- площадь
смежного ограждения, м2; Вп - постоянная помеще-
помещения, изолируемого от шума, м2.
Значения Ьш и Вп определяют акустичес-
акустическим расчетом. Звукоизолирующая способность
некоторых конструкций рассмотрена в спра-
справочнике проектировщика «Защита от шума»
(М., Стройиздат, 1974).
При расположении вентиляционных камер
на промежуточных или верхних технических
этажах эффективно создание «плавающего»
пола на всей площади помещения для вентиля-
вентиляционного оборудования (рис. 12.5). Допускается
сжатие рекомендуемых для плавающего пола
в качестве звукоизолирующего слоя стеклово-
локнистых плит на 10-20% при приложении
нагрузки и дополнительное сжатие на 10-15%
в течение срока службы вентиляционной уста-
установки.
Расчет структурного шума от вентиляци-
вентиляционных агрегатов Ц4-70, Ц4-76 и Ц14-46, уста-
установленных на перекрытиях, изложен в «Реко-
«Рекомендациях по расчету структурного шума от
вентиляционных агрегатов, установленных на
перекрытиях, и методам его снижения», АЗ-861
A982 г.), разработанных НИИСФ и ГПИ Сан-
техпроект.
12.8. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГЛУШИТЕЛЕЙ
В вентиляционных системах наиболее це-
целесообразно применять активные глушители,
т. е. глушители со звукопоглощающим мате-
материалом, поскольку вентиляторы имеют широ-
широкополосный спектр шума. Рекомендуется при-
применять трубчатые, пластинчатые и камерные
глушители, а также облицованные изнутри зву-
звукопоглощающими материалами воздуховоды
и повороты.
В общем случае трубчатые глушители сле-
следует применять при размерах воздуховодов до
500 мм. При больших размерах целесообразнее
пластинчатые или камерные глушители.
Необходимую площадь свободного сече-
сечения глушителя определяют из соотношения
SCB = QKon, A2-27)
где б-расход воздуха через глушитель, мэ/с; идоп-
допускаемая скорость воздуха в глушителе, м/с, за-
зависящая от располагаемых потерь давления и уровня
шумообразования в глушителе.
Для общественных и административных
зданий допускаемую скорость воздуха ориен-
ориентировочно можно принимать в зависимости от
допускаемого уровня звука в помещении:
Допускаемый уровень зву-
звука в помещении, дБА... 30 40 50 55
Допускаемая скорость воз-
воздуха, м/с 4 6 8 10
В производственных зданиях промышлен-
промышленных предприятий скорость воздуха в глуши-
глушителях не должна превышать 10-12 м/с.
12.9. ПРИМЕР АКУСТИЧЕСКОГО
РАСЧЕТА ПРИТОЧНОЙ УСТАНОВКИ
Исходные данные. В помещение обработки
данных для вычислительного центра с пло-
площадью пола 12 х 6 м и высотой потолка 4 м
через шесть жалюзийных решеток типа РР-4
размером 400 х 200 мм подается воздух с рас-
расходом 2800 м3/ч.
Приточные решетки смонтированы запод-
заподлицо в средней части стены, имеют относи-
относительное свободное сечение 0,7 и расположены
на расстоянии г — 2,5 м и под углом 8 = 45° от
ближайшего рабочего места.
В приточной установке используется цент-
центробежный вентилятор ВЦ4-76 № 16 с пара-
параметрами: расход Q = 45 000 м3/ч = 12,5 м3/с>
давление рв = 1300 Па, частота вращения п =
= 565 мин, отклонение режима работы вен-
вентилятора от режима максимума КПД-12%.


12.9. Акустический расчет приточной установки 269
1200*1000
Рис. 12.6. Схема расчетной ветви воздуховодов
1 -приточный вентилятор; 2-плавный поворот; 3 тройник,
4 -камера статического давления; 5 - крестовина; б жалюзий-
ные решегки; 7 - рециркуляционный вентилятор
Размер выходного патрубка вентилятора
1120 х 1280 мм.
Металлические воздуховоды теплоизоля-
теплоизоляции не имеют.
Требуется определить шум в помещении,
создаваемый приточной системой П-1, выявить
требуемое снижение уровня шума и подобрать
глушитель. Схема расчетной ветви воздухово-
воздуховодов дана на рис. 12.6.
Решение. Октавные уровни звуковой мощ-
мощности приточного вентилятора, излучаемой
в сеть, определим по формуле A2.1), для чего
предварительно вычислим:
201g/>B+101gQ
= 30 + 20lg 1300 +
+ 3 = 106 дБ.
Значения поправки ALt находим по
табл. 12.3, поправки AL2-no табл. 12.4.
Для наглядности расчета промежуточ-
промежуточные данные и конечные результаты сводим
в табл. 12.19.
Снижение уровней звуковой мощности в
отдельных элементах вентиляционной сети от
приточного вентилятора до рассматриваемого
помещения определяем по данным рис. 12.5
и вносим в поз. 5-16 табл. 12.19. Снижение
шума в разветвлении приточных решеток не
учитывается, поскольку решетки находятся
в одном помещении. Суммарное снижение
уровней звуковой мощности приведено в поз. 17
табл. 12.19.
Постоянную помещения находим по табл.
12.9 и 12.10 с учетом того, что помещение
обработки данных для вычислительного цент-
центра относится к помещениям со звукопогло-
звукопоглощающей облицовкой потолка и части стен.
Зная объем помещения V= 288 м3 и тип по-
помещения 4, по табл. 12.9 находим постоянную
помещения на частоте 1000 Гц, которая равна
192 м2.
Рассчитанные по формуле A2.12) октавные
уровни звукового давления в расчетных точках
от рассматриваемой системы сведены в поз. 25
табл. 12.19.
Учитывая, что общее число вентиляцион-
вентиляционных систем, обслуживающих помещение, п = 2
(приточная и рециркуляционная), по формуле
A2.23) подсчитываем требуемое снижение уров-
уровней звукового давления. Полученные данные
приведены в поз. 26 табл. 12.19.
Требуемое снижение уровней звукового
давления обеспечит пластинчатый глушитель
длиной 2,5 м с пластинами 200 мм на рас-
расстоянии 200 мм.
Рабочие чертежи глушителей приведены
в типовом проекте «Глушители шума вентиля-
вентиляционных установок» серии 5.904-17. Чтобы по-
подобрать глушитель, предварительно определя-
определяем tVn по данным п. 12.8. Для рассматривае-
рассматриваемого помещения идоп = 7 м/с. Для централь-
центрального глушителя принимаем максимальную
^доп =15 м/с (учитывая опасность выдувания
звукопоглотителя).


63
66
5
2
103
125
56
5
0
101
250
49
8
0
98
500
44
11
0
95
1000
40
15
0
91
2000
37
20
0
86
4000
35
27
0
79
8000
33
34
0
77
270 Глава 12. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования
ТАБЛИЦА 12.19. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА
№ п.п. Рассматриваемая величина Источник Значения рассчитываемой величины, дБ, при среднегео-
среднегеометрической частоте октавной полосы, Гц
1 Lwn, дБ Табл. 12.1
2 Поправка ALl5 дБ (для Табл. 12.3
приточного вентилятора),
при п = 565 мин
3 Поправка AL2, дБ (для Табл. 12.4
приточного вентилятора),
1000 х 1600 мм
4 Октавные УЗМ приточно-Формула
го вентилятора, излучае-A2.1)
мые выходным патруб-
патрубком в воздуховод на сто-
стороне нагнетания Lp , дБ
Снижение уровней "Звуко-
"Звуковой мощности в элемен-
тех сети AL, дБ:
5 В металлическом возду-Табл. 12.14 4,5 3 1,5 1 0,5 0,5 0,5 0,5
ховоде 1000 х 1600 мм,
длиной 10 м
6 В плавном повороте ши-Табл. 12.16
риной 1600 мм
7 В плавном повороте ши-Табл. 12.16
риной 1000 мм
8 В разветвлении на прохо-Формула
де (т = 0,8) A2.21)
9 В воздуховоде сечением Табл. 12.14
1200 х 1000 мм, длиной
5 м
10 При изменении попереч-Формулы
ного сечения (т = 0,3) A2.17) и A2.19)
11 В разветвлении камеры Формула
при (т = 2,65) A2.21)
12 В металлическом возду- Табл. 12.14
ховоде сечением 500 х
х 500, длиной 5 м
13 В разветвлении крестови-Формула
ны(ш = 0,55) A2.21)
14 В прямоугольном пово-Табл. 12.15
роте шириной 400 мм
15 В металлическом возду-Табл. 12.14
ховоде сечением 400 х
х 400, длиной 2,5 м
16 В результате отражения Табл. 12.18
от решетки сечением
400 х 200 мм
17 Суммарное снижение Сумма поз.
уровня звуковой мощно-5-17
сти, ALPiCert
18 Параметр ДДОТВ = 0,28/
19 Коэффициент направ- Рис. 12.4
ленности Ф (при 0 = 45°)
20 m ф
Сумма У Формула
1 4л г2
(т = 6, г = 2,5) A2.12)
21 Частотный множитель \х Табл. 12.10
0
0
1
2
1,5
7
3
5
0
1,5
15
40,5
17,5
2
0,15
0,65
1
0
1
1,5
1,5
7
3
5
1
1,5
9
34,5
35
2
0,15
0,62
2
1
1
1
1,5
7
1,5
5
4
1
4
30,5
70
2,3
0,17
0,64
3
2
1
0,5
0
7
1
5
6
1
1
28,5
140
1 Я
0,2
0,75
3
3
1
0,5
0
7
1
5
6
0,5
0
27,5
280
3,2
0,24
1
3
3
1
0,5
0
7
1
6
4
0,5
0
25,5
560
3,5
0,27
1,5
3
3
1
0,5
0
7
1
5
3
0,5
0
24,5
1120
4
0,3
2,4
3
3
1
0,5
0
7
1
5
3
0,5
0
24,5
2240
4
0,3
4,2


12 9. Акустический расчет приточной установки 271
Продолжение табл. 12.19
№ п п Рассматриваемая величина Источник Значения рассчитываемой величины, дБ, при среднегео-
среднегеометрической частоте октавной полосы, Гц
63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
62
9
10
63
15
26
62
21
39
59
22
21
56
22
21
50
18
16
42,5
12,5
14
22 Постоянная помещения Формула 124,8 119 123 144 192 288 461 806
B = B1000\i A2.9)
23 Отношение An/В (при Формула 0,19 0,2 0,195 0,17 0,125 0,08 0,08 0,03
и = 6) A2.12)
24 Величина То же - 5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 4,5 - 5
/ Ф Ап\
lOlgf —+ —1,дБ
\4тс г2 В /
25 Октавные УЗД в расчет-" 57,5
ной точке L, дБ
26 Требуемое снижение УЗДФормула —
(п = 2), дБ A2.23)
27 Эффективность выбран-Альбом серии 4
ного глушителя при длине5,904-17
2,5 м, дБ (пластины тол-
толщиной 200 мм на рас-
расстоянии 200 мм)
Необходимую площадь свободного сече- Гидравлическое сопротивление глушителя
ния глушителя определяем по формуле A2.27)- рассчитываем по известной формуле (лист 14,
S = 45 000/C600-15) = 0 83 м2 альбома ЦИТП), предварительно определив
По альбому ЦИТП подбираем глушитель DT = —7— '—г = 0,35 м; ? = 0,38
шириной 1200 мм, высотой 1500 мм, длиной ^ ' ' '
2500 мм и площадью свободного сечения (для пластин с обтекателями на входе при
0,9 м2. Фактическая скорость в свободном се- фсв = 0,5) Тогда
чении глушителя / \ 2
,факт = 45 000/C600-0,9) = 14 м/с. АН = (°'38 + °.<*щ)-4- = ?° Ш'


Глава 13
ОХРАНА АТМОСФЕРЫ ОТ ВЫБРОСОВ
13.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Требования по охране атмосферы регла-
регламентированы Законом СССР об охране атмо-
атмосферного воздуха, санитарными нормами СН
245-71 и руководящими документами Госком-
Госкомприроды.
Предусматриваемые устройства и меро-
мероприятия по охране атмосферы от совокупности
выбросов всех технологических и вентиляцион-
вентиляционных источников выделения загрязняющих ве-
веществ должны обеспечивать соблюдение в жи-
жилой зоне предельно допустимых концентраций
(ПДК), установленных Минздравом СССР.
В местах воздухозаборов для систем механи-
механической и естественной вентиляции, включая
аэрацию помещений, концентраций загрязняю-
загрязняющих веществ не должны превышать 30% ПДК
для рабочей зоны (ПДКР 3).
Величины выбросов и условия поступления
их в атмосферу, при которых обеспечивается
соблюдение суммарных приземных концентра-
концентраций в пределах нормируемых ПДК, квалифи-
квалифицируются как предельно допустимые выбросы
(ПДВ). В тех случаях когда для снижения за-
загрязнений по какому-либо веществу до ПДК
действующий источник загрязнения воздуха
должен быть дооборудован дополнительными
устройствами (например, повышена высота
трубы) или должны быть изменены условия
поступления выбросов из источника в атмо-
атмосферу (изменена температура газов и т.п.),
выброс по рассматриваемому веществу квали-
квалифицируется как временно согласованный выб-
выброс (ВСВ). При этом имеется в виду, что ВСВ
по мере внедрения мероприятий могут иметь
ступенчатый характер, например, ВСВ1? ВСВ2.
Величины ПДВ (ВСВ) для каждого источ-
источника выделения загрязняющих веществ уста-
устанавливаются в проекте нормативов ПДВ (про-
(проект ПДВ) для предприятия. Проект нормати-
нормативов выполняется ведомственной головной ор-
организацией в соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78.
В проекте нормативов ПДВ приводятся
сведения, характеризующие рельефно-климати-
рельефно-климатические условия расположения площадки пред-
предприятия; данные о существующем количестве
выбросов, загрязнении воздушного бассейна
и его влиянии на здоровье населения, а также
окружающую среду; причины плохой работы
отдельных существующих газоочистных уста-
установок и т. п.
На основе сведений по отдельным источ-
источникам выделения загрязняющих веществ в про-
проекте нормативов ПДВ составляется сводная
таблица параметров выбросов веществ в ат-
атмосферу для расчета ПДВ. В таблице, выпол-
выполняемой в соответствии с ГОСТ 17.2.3.02-78,
для каждого источника указываются координа-
координаты местоположения источника на плане пред-
предприятия, диаметр и высота трубы, объем и тем-
температура газов, состав и количество загрязняю-
загрязняющих веществ до и после очистки газов или
других мероприятий, предусматриваемых для
сокращения выбросов, а также прочие сведе-
сведения. Таблица параметров выбросов составля-
составляется на существующее положение и на перспек-
перспективу по намечаемым этапам развития пред-
предприятия.
На основании таблицы параметров выбро-
выбросов производится расчет суммарных призем-
приземных концентраций в жилой зоне на существую-
существующее положение и на перспективный период
с учетом развития предприятия и дооснащения
существующих источников выделения загряз-
загрязняющих веществ устройствами для защиты
атмосферы. При этом необходимо, чтобы по
специфическим выбросам загрязняющих ве-
веществ, выделяющихся только от рассматри-
рассматриваемого предприятия, суммарные приземные
концентрации не превышали ПДК, а по вещест-
веществам, которые могут выделяться и от других
предприятий, расположенных в данном районе
(пыль, окись углерода, окислы азота, бенз(а)-
пирен и т. п.) приземные концентрации не пре-
превышали соответствующие доли ПДК, установ-
установленные для рассматриваемого предприятия
Госкомприродой или, если данные Госкомпри-
Госкомприроды отсутствуют, предварительно принятые
разработчиком проекта нормативов ПДВ.
В тех случаях когда указанные требования
выполняются, предварительно принятые на
перспективу величины выбросов и условия их
поступления в атмосферу квалифицируются


13 1 Общие положения
273
как ПДВ. Если условия не выдерживаются, то
параметры источников выбросов уточняются
методом приближения до тех пор, пока при-
приземные концентрации не будут выдержаны
в указанных пределах.
Учитывая, что окончательное решение по
достаточности предусмотренных мероприятий
может быть принято только после сводного
расчета приземных концентраций по району
в целом, проект нормативов ПДВ подлежит
согласованию с органами Госкомприроды. Эти
органы по результатам сводного расчета при-
приземных концентраций от всех источников за-
загрязнения воздуха, расположенных в городе,
согласовывают намеченные величины выбро-
выбросов в атмосферу или выдвигают требование
о необходимости предусмотреть дополнитель-
дополнительные мероприятия по снижению выбросов и
приземных концентраций. На этой основе раз-
разрабатываются дополнительные мероприятия и
производится перерасчет приземных концен-
концентраций с соответствующей корректировкой
проекта нормативов ПДВ.
После утверждения проекта нормативов
ПДВ предприятием и согласования проекта
с органами Госкомприроды государственная
инспекция Госкомприроды выдает предприя-
предприятию разрешение на выброс в соответствии
с величинами, указанными в таблице парамет-
параметров выбросов, приведенной в проекте норма-
нормативов. Разрешение выдается для каждого ис-
источника выделения загрязняющих веществ, а
также для предприятия в целом Контроль за
соблюдением утвержденных нормативов осу-
осуществляется государственной инспекцией Гос-
Госкомприроды, выдавшей разрешение на выброс
Несоблюдение согласованных с органами Гос-
Госкомприроды нормативов ПДВ (или ВСВ на
период до осуществления мероприятий) влечет
за собой применение штрафных санкций вплоть
до остановки соответствующих агрегатов или
цехов.
В составе проекта нормативов ПДВ кроме
расчета приземных концентраций в жилой зоне
может производиться расчет суммарных при-
приземных концентраций на промплощадке в мес-
местах воздухозаборов. Окончательные ПДВ для
каждого источника определяются исходя из
условий соблюдения ПДК для жилой зоны
и соответствующей доли от ПДК для рабочей
зоны в местах воздухозаборов на промпло-
промплощадке.
Проект вентиляции агрегата или цеха яв-
является общей частью проекта предприятия.
Допустимость выбросов от систем вентиляции,
оборудованных и не оборудованных установ-
установками очистки газов, проверяется головной ве-
ведомственной организацией при разработке про-
проекта нормативов ПДВ для предприятия на
основе данных, получаемых от разработчиков
систем вентиляции, путем расчета суммарных
приземных концентраций.
Для проведения проверки отдел или орга-
организация-разработчик проекта вентиляции долж-
должны выдать задание разработчику ведомствен-
ведомственного проекта ПДВ и затем, до окончания раз-
разработки проекта вентиляции, получить от него
согласование принятых решений по очистке
газов и параметрам источников выбросов за-
загрязняющих веществ в атмосферу.
В тех случаях когда проект вентиляции
(рабочая документация) выполняется после
утверждения проекта нормативов ПДВ для
предприятия, принимаемые системы газоочист-
газоочистки, величины выбросов и условия их поступле-
поступления в атмосферу должны полностью соответст-
соответствовать параметрам выбросов, принятым в ука-
указанном проекте нормативов ПДВ При рас-
расхождениях с утвержденными нормативами для
соответствующих источников выбросов в ат-
атмосферу головной ведомственной организаци-
организацией, разрабатывавшей проект нормативов ПДВ
на основе исходных данных, получаемых от
разработчика проекта вентиляции, должно
быть разработано и (при участии разработчика
проекта вентиляции) согласовано с органами
Госкомприроды дополнение к проекту норма-
нормативов ПДВ, на базе которого предприятие
сможет получить дополнительное разрешение
на выброс от рассматриваемых источников.
При этом по тем веществам, по которым
в натуре наблюдается превышение ПДК, уве-
увеличение валового количества выбросов по срав-
сравнению с утвержденным проектом нормативов
ПДВ допускается только при условии вклю-
включения в пусковой комплекс строительства ком-
компенсирующих мероприятий для соответствую-
соответствующего снижения выбросов.
При выполнении проекта вентиляции на
базе зарубежного оборудования и подписании
контрактов с зарубежными фирмами к укры-
укрытиям и газоочистному оборудованию, закупае-
закупаемому за рубежом, должно предъявляться тре-
требование обеспечения эффективной работы в ус-


274 Глава 13 Охрана атмосферы от выбросов
3 о
^6
г t- i га
Й >> 3 а
си
W
S
S
Он
С
да
с:
с
<
<
Он
С=§
.5 S
>>
ей
щ
е
о
н
<
PQ
0Q
U
W
ш
СИ
03
о
и
о
о.
да
3
о,
Ё
<
ей
Ю
>
о 5 а
<
<
Й 2
ю
о
СГГ1
U с
§ о
О
Н


13.1. Общие положения 275
« 2 о
ч « о-
х о
3 5
ю
р.
U
IS
ю
о
U
о
Н
<N О
о"
—. О
en 2|-
о
U
о
о л
г— о
С- н
g ев Ч и
,Н Ч s О
U с я а
^о
°о
СО
Си
н
Я Я
Is
ев В4
^ ев
о
Н


276 Глава 13, Охрана атмосферы от выбросов
ловиях СССР и наличия средств ее контро-
контроля. Достаточность предлагаемых фирмами
устройств для защиты атмосферы также долж-
должна проверяться на основе сводных расчетов
приземных концентраций, выполняемых разра-
разработчиком проекта нормативов ПДВ предприя-
предприятия.
В сопроводительной документации на за-
закупаемое оборудование должны содержаться
сведения, необходимые для заполнения табли-
таблицы параметров выбросов по форме табл. 13.1.
В тех случаях, когда от закупаемого обо-
оборудования через вентиляционные системы вы-
выделяются загрязняющие вещества, на которые
отсутствуют установленные в СССР ПДК, от
фирмы следует получить предложения на ори-
ориентировочные величины ПДК.
13.2. РАЗРАБОТКА ЗАДАНИЯ
НА ПРОВЕРКУ ДОСТАТОЧНОСТИ
ПРЕДУСМОТРЕННЫХ МЕРОПРИЯТИЙ
ДЛЯ ЗАЩИТЫ АТМОСФЕРЫ
Задание должно содержать план располо-
расположения источников выделения в атмосферу за-
загрязняющих веществ, таблицу параметров вы-
выбросов веществ в атмосферу для расчета ПДВ,
сведения о стоимости мероприятий и данные,
характеризующие технический уровень приня-
принятых решений по защите атмосферного воздуха.
Таблица составляется по форме Приложе-
Приложения 3 ГОСТ 17.2.3.02-78, дополненной рядом
сведений, указанных в примере заполнения
(табл. 13.1). При заполнении таблицы номера
источников проставляются в соответствии с ус-
условными номерами, принятыми на плане рас-
расположения источников. Координаты источни-
источников не указываются-их на основе плана рас-
расположения источников, определяет ведомст-
ведомственная головная организация в принятой для
проекта нормативов ПДВ координатной сетке.
Для источников, работающих в стационар-
стационарном режиме, указывается одна величина вы-
выбросов в г/с и соответствующая ей одна вели-
величина содержания загрязняющих веществ в
мг/м3 (при температуре газов, указанной в
таблице). Для источников, при работе которых
количество выделений загрязняющих веществ
меняется, указываются пределы колебания в
мг/м3, осредненные за 20-мин период времени.
При ограниченном количестве данных может
указываться одна величина, но за тот период,
когда содержание загрязняющих веществ в от-
отходящих газах достигает максимальной вели-
величины. Если в газах из-за нестационарности
технологического процесса содержание разно-
разнородных веществ не совпадает, каждая из вели-
величин выбросов указывается в г/с за 20-мин
период максимального выделения.
Величины выбросов, т/г, показываются в
таблице с учетом числа часов работы соот-
соответствующих технологических агрегатов или
установок, колебаний количества выделений
загрязняющих веществ по ходу технологичес-
технологического цикла, среднего эксплуатационного зна-
значения степени очистки газов, а также времени
простоя газоочистки на ремонт, если межре-
межремонтный период газоочистки меньше . меж-
межремонтного периода соответствующего техно-
технологического агрегата.
Для каждого источника в таблице указы-
указываются параметры выбросов веществ в атмос-
атмосферу на существующее положение и на пер-
перспективу с учетом влияния дополнительно вво-
вводимых мероприятий для снижения приземных
концентраций.
Коэффициент обеспеченности газоочист-
газоочисткой КA\ %, вычисляют по формуле
КA> 100
где ^-продолжительность работы за год технологи-
технологического оборудования, ч, ^-продолжительность ра-
работы за год газоочистных установок без учета необ-
необходимого времени простоев на ремонт, ч.
Среднюю эксплуатационную степень
очистки Ki2), %, определяют следующим об-
образом:
К™ = (К?% + КфТ2 + ... + Ki2)Tn)/TT,
где и-число интервалов, на которые разбита область
реального изменения степени очистки К{2\ с учетом
наличия (отсутствия) резервных газоочистных уста-
установок, Tt, T2, ..., ^-продолжительность интервалов,
соответствующая эффективности очисток К^\ Kf\
При записи в одну строку таблицы пара-
параметров выбросов данных для N одинаковых
источников, указывается суммарный выброс
(выбросы) М от всех N источников, но объем
газовоздушной смеси V1 от одного источника.
Данные параметров выбросов, приведен-
приведенные в таблице до их передачи в качестве зада-
задания ведомственной головной организации по
разработке проекта нормативов ПДВ, должны


13.3. Обоснование выбросов загрязняющих веществ 277
подвергаться разработчиком задания предва-
предварительной проверке путем расчета ожидаемых
приземных концентраций.
Задачей проверочного расчета является
предотвращение выдачи задания с заведомо
неприемлемыми данными, когда приземные
концентрации только от рассматриваемых в за-
задании источников могут быть выше ПДК или
близки к ним. Если в результате проверочного
расчета выявляется неприемлемость получен-
полученных результатов, то до выдачи задания следует
предусмотреть дополнительные мероприятия
по снижению приземных концентраций и на
этой основе произвести уточнение таблицы па-
параметров выбросов.
При разработке мероприятий следует, сов-
совместно с технологами выявлять возможность
наибольшего сокращения выбросов и умень-
уменьшения объема отсасываемых газов, в том числе
за счет применения укрытий с минимальным
подсосом балластного воздуха.
Снижение приземных концентраций путем
увеличения высот труб допускается только пос-
после использования технологических мероприя-
мероприятий, применения эффективных систем очистки
газов и централизации выбросных труб.
Чтобы учесть затраты на защиту атмосфе-
атмосферы, в задании указывается полная стоимость
вытяжных систем с учетом внутренней и внеш-
внешней разводки воздуховодов, вентиляторов, га-
газоочисток, систем разгрузки уловленных ве-
веществ и т.п., а также часовые расходы воды,
электроэнергии и других энергоносителей. Из
этих данных разработчики проекта нормативов
ПДВ относят часть стоимости системы на за-
защиту атмосферы-обычно около 70%. В тех
случаях когда система удаления предназначена
в основном для уменьшения загрязнения на-
наружного воздуха, например установка вытяж-
вытяжных зонтов под крышей цеха или укрытие
и отвод газов от электропечей, затраты от-
относят полностью на защиту атмосферы.
Сравнение принятых решений по защите
атмосферы с лучшими отечественными и за-
зарубежными образцами должно носить инди-
индивидуальный и конкретный характер для каждой
системы вентиляции или группы однородных
систем. В качестве показателей для сравнения
следует принимать наиболее характерные па-
параметры рассматриваемых систем вентиляции.
Например, при централизованной системе
аспирации подбункерного помещения затрачи-
затрачивается значительно больше электроэнергии,
чем при децентрализованных установках, но
она более прогрессивна, так как при внедрении
централизованной системы обеспечивается на-
надежная эксплуатация, и сравнение ее показа-
показателей следует производить с аналогичными
системами, обеспечивающими такую же надеж-
надежность в работе. Для оценки рассматриваемой
системы целесообразно провести сравнение в
части объемов отсасываемого воздуха на одну
доменную печь, что определяется совершенст-
совершенством технологической схемы шихтоподачи и
конструкцией укрытий; надежностью и эф-
эффективностью системы очистки; затратами на
сооружение и эксплуатацию; обеспеченностью
беспыльной разгрузки уловленной пыли и т. п.
При сравнении систем пылегазоудаления
от электродуговых печей основными показа-
показателями являются полнота и надежность улав-
улавливания газовыделений при всех периодах ра-
работы печи (включая слив стали), объем газов,
поступающих на очистку, а также планировоч-
планировочные решения размещения газоочистки, ее по-
показатели и т.д. При сравнении должны при-
приводиться конкретные причины, обусловившие
более высокие показатели, чем у лучших из-
известных аналогов, или причины, не позволив-
позволившие добиться таких показателей.
13.3. ОБОСНОВАНИЕ ВЫБРОСОВ
ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ
Состав выбросов загрязняющих веществ
определяется с учетом сырьевых материалов,
используемых в технологическом процессе,
и физико-химических превращений, происходя-
происходящих в процессе производства и очистки газов.
Для определения количественной характе-
характеристики загрязняющих веществ, выделяющих-
выделяющихся до очистки газов, используются данные на-
натурных замеров на рассматриваемом или ана-
аналогичном производстве, отчетные данные пред-
предприятия, имеющиеся общесоюзные и отрасле-
отраслевые нормативные материалы, сведения о воз-
возможных колебаниях в количественном и ка-
качественном составе выбросов в период ведения
технологического процесса.
Расчетный секундный выброс загрязняю-
загрязняющих веществ вычисляется по формуле
273
273 +Г


278 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
где Ме—выброс загрязняющего вещества, г/с; V1 -рас-
-расход газов при рабочих условиях, м3/с; <?-концентра-
<?-концентрация загрязняющего вещества в отходящих газах,
осредненная за 20-мин период времени, г/м3, при
нормальных условиях; Г-температура газов, °С.
Осреднение выбросов за 20-мин период
времени производится в связи с тем, что по
результатам расчета приземных концентраций
производится их сравнение с ПДК в атмосфер-
атмосферном воздухе, для которых период отбора проб
установлен действующими правилами в 20 мин.
Расчетный годовой выброс загрязняющих
веществ определяется в зависимости от перио-
периода работы источника с учетом колебаний се-
секундных выбросов:
Mr = (MciT1 + Мс2Т2 + ... + MLnTnK600-10,
где Мг-годовой выброс загрязняющего вещества, т/г;
Мс1, Мс2, ..., Мсп-секундные выбросы по периодам
работы источника загрязнения воздуха; Т1; Т2, ...,
Тп-периоды работы источника, соответствующие
выделению загрязняющих веществ Мс1, Мс2, ...,
Меп, ч/г.
' В тех случаях когда известно только общее
количество часов работы источника выделения
загрязняющих веществ за годовой период Тт
и крайние пределы колебания секундных вы-
выбросов по ходу технологического процесса,
оценка годовых выбросов производится по
формуле
Мс1 + Мс2
Тг-3600-10"
где Мс1 и Мс2-крайние пределы колебания секундных
выбросов, осредненных за 20-мин период.
Расчеты характеристик выбросов по источ-
источникам выделения вредных веществ сводятся
в таблицы и сохраняются в архиве разработ-
разработчиков для предоставления их экспертирующим
организациям. Таблицы составляются в про-
произвольной форме, но в них должны содержать-
содержаться технологические параметры источников,
влияющие на количество образующихся за-
загрязняющих веществ, а также принятые исход-
исходные данные в виде результатов замеров, удель-
удельных характеристик выбросов и другие сведения
со ссылкой в примечаниях на научно-исследо-
научно-исследовательские работы, отчеты завода по форме
№ 2-тп (воздух), научно-техническую литера-
литературу и прочие источники, откуда они взяты.
Принимаемые данные должны подвергаться
критическому анализу на основе сравнения све-
сведений, имеющихся в разных источниках, в том
числе в ранее выполненных проектах. ,
В тех многочисленных случаях, когда дан-
данные замеров отсутствуют оценка выбросов мо-
может производиться на основании балансовых
расчетов с учетом состава сырья и происходя-
происходящих физико-химических процессов. Например,
если отсутствуют данные по количеству хими-
химических составляющих в пыли, выделяющейся
в атмосферу через аэрационный фонарь домен-
доменного цеха, выплавляющего ферромарганец, ко-
количество окислов марганца условно может быть
принято аналогичным доле марганца в чугуне
с поправкой на увеличение его массы за счет
доокисления до МпО.
Пример расчета характеристики выбросов
приведен в табл. 13.2.
13.4. РАСЧЕТ ПРИЗЕМНЫХ
КОНЦЕНТРАЦИЙ
На рис. 13.1 приведена аксонометрическая
схема загрязнения воздуха создаваемая одним
источником. Непосредственно под трубой за-
загрязнение воздуха отсутствует, а начиная от
точки, в которой дымовой факел при неблаго-
неблагоприятных метеорологических условиях касает-
касается земли, приземная концентрация вредных
веществ быстро возрастает и на расстоянии,
равном 10-40 высотам трубы, достигает мак-
максимальной величины. Для средних условий эта
величина равна около 20 Н. После точки мак-
максимального загрязнения приземная концентра-
концентрация медленно убывает вдоль ветровой оси. При
этом происходит расширение дымового факе-
факела. Как видно из схемы, концентрация в любой
точке (например, в точке А) зависит от рас-
расстояния х, на которое она удалена от трубы,
и от смещения у по отношению к ветровой оси.
Расчет приземных концентраций загряз-
загрязняющих веществ производится в соответствии
с Нормами по расчету концентраций и рас-
рассеивания выбросов предприятий в атмосферу.
Максимальная концентрация Смакс, мг/м3,
создаваемая точечным источником определя-
определяется по формулам:
для «нагретых» газов
С —
AMFmnr\
для «холодных» газов
Смаке - AMFrmK/HAI\


13.4. Расчет приземных концентраций 279
ТАБЛИЦА 13.2. РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ОТ ИСТОЧНИКОВ ЦЕХА ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ (ПРИМЕР)
Номер Наименование
источ-
источника
Количе- Расход Темпе- Вредные вещества Коэффициент Тип очистки и
ство газов, ратура в газе нестационар- КПД
часов м3/с газов, ности вы-
работы °С наименование рас- бросов
в год
наименование рас-
1
Д5
г/м3
43 Дрессировочный 6200 10 25 Пары 0,05
стан эмульсии
0,8 На сетчатом
фильтре, 60%
57 Мастерская реви-
ревизии подшипников
2000 5,5 40 Пары 0,2 0,6
керосина
Без очистки
Продолжение табл. 13.2
Номер Наименование
источ- •
ника
Выброс вредных веществ2
г/с
т/г
Диа- Коли- Скорость
. метр чество выхлопа
трубы, труб, газов,
м шт. м/с
43 Дрессировочный 10-0,05 = 0,5 0,5-36000,8-6200-10 - 8,9 0,8 1 10-4
0,5-0,6 = 0,3 0,3-3600-0,8-6200-10 = 5,4
3,14-0,8;
= 19,9
57 Мастерская реви- 5,5-0,2=1,1 1,1-3600-0,6-2000-10 = 4,8 0,495 2
зии подшипников
5,5-4
2-3,14-0,4952
= 14,3
1 По данным замеров.
2 Над чертой-до очистки; под чертой-после очистки.
где А - коэффициент температурной стратифика-
стратификации атмосферы в районе размещения предприятия,
с2/3-мгтрад1/3/г (принимался по табл. 13.3); М-вы-
бросы, г/с; F- безразмерный коэффициент, учитываю-
учитывающий оседание частиц в атмосферном воздухе (при-
(принимается по табл. 13.4); т, п и к- коэффициенты,
учитывающие условия выхода газов из трубы (рас-
(рассчитываются по нормам расчета приземных кон-
концентраций); г) = 1 — 1,3-безразмерный коэффициент,
учитывающий влияние рельефа местности (задается
генеральным проектировщиком предприятия); Н-
геометрическая высота источника выброса (трубы,
дефлектора, фонаря и т.п.) над уровнем земли, м;
V1 - расход газовоздушной смеси, м3/с, при темпера-
температуре газов; А Г-разность температур газовоздушной
смеси и окружающей среды, °С.
Максимальные приземные концентрации
от источников, через которые в атмосферу
поступают вредные вещества с «нагретыми»
или «холодными» газами, ориентировочно мо-
могут быть определены по табл. 13.5, в которой
Рис. 13.1. Аксонометрическая схема приземной кон-
концентрации от одного источника (стрелкой показано
направление ветра)


280
Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
ТАБЛИЦА 13.3 КОЭФФИЦИЕНТ
ТЕМПЕРАТУРНОЙ СТРАТИФИКАЦИИ
АТМОСФЕРЫ
Территория
А, с2/3 мгтрад1/3/г
Субтропическая зона Сред- 250
ней Азии (южнее 40° с. ш.)
и Забайкалье (Бурятская
АССР и Читинская обл.)
Европейская часть СССР 200
(районы РСФСР южнее
50° с. ш., остальные районы
Нижнего Поволжья, Кав-
Кавказ, Молдова) и азиатская
часть СССР (Казахстан,
Дальний Восток и осталь-
остальная часть Сибири и Сред-
Средней Азии)
Европейская часть СССР и 180
часть Урала в зоне от 50°
до 52° с. ш. (за исключени-
исключением перечисленных выше
районов, попадающих в эту
зону)
Европейская часть СССР 160
(за исключением центра)
и часть Урала севернее
52° с. ш., а также Украина
(для расположенных на Ук-
Украине источников высотой
менее 200 м в зоне от 50° до
52° с. Ш.-180, а южнее
50° с.ш-200)
Центр европейской части 140
СССР (Московская, Туль-
Тульская, Рязанская, Владимир-
Владимирская, Калужская и Иванов-
Ивановская области)
приведены удельные максимальные приземные
концентрации С при выбросе М' — 1 г/с
для источников, имеющих F' = 1, высоту Н
и расположенных в районе с А' — 160 с2/3 • мг х
х град1/3/г и г)' = 1, а также расстояния, на
которых приземная концентрация достигает
максимума хмакс.
Пример 13.1. Рассчитать максимальную
приземную концентрацию взвешенных веществ
и определить расстояние до точки максималь-
максимальной концентрации от вентиляционной тру-
трубы при следующих параметрах: Н = 25 м,
D = 2m; Vx = 47,1 м3/с (что соответствует ско-
скорости выхода газов из трубы w = 15 м/с),
ДГ=40°С, М = 21 г/с, F =2, Л = 250с2/3-мг х
х град1/3/г и т| = 1,2.
Решение. По табл. 13.5 при А' = 160, F' =
= 1, г)' = 1 и М' = 1 г/с максимальная концен-
концентрация Смакс = 0,010471, хмакс = 502 м.
ТАБЛИЦА 13.4. БЕЗРАЗМЕРНЫЙ
КОЭФФИЦИЕНТ F
Вещества F
Газообразные (диоксид серы, оксид уг- 1
лерода, оксиды азота и т. п.)
Мелкодисперсные аэрозоли (пыль, зола
и т.п.), для которых:
»д/Ч,акс< 0,015 1
0,015 <1?/мм„с^ 0,03 1,5
fa/wMaKC > 0,03 или в отсутствии данных
о v при КПД очистки:
> 90% 2
75-89% 2,5
0-74% 3
Водяной пар, содержание которого в 3
выбросах достаточно для того, чтобы
в течение всего года происходила его
интенсивная конденсация сразу же после
выхода в атмосферу, а также коагуляция
влажных пылевых частиц
Примечание. va-максимальная скорость упо-
упорядоченного оседания аэрозольных частиц в атмо-
атмосфере; ммакс - максимальная скорость ветра.
При заданных условиях
0,010471 -21 -250-2-1,2
160-1-1
= 0,82 мг/м3.
Приземная концентрация в любой точке,
расположенной с наветренной стороны от
источника, определяется по формуле
где S1 -безразмерная величина, характеризующая из-
изменение приземной концентрации по оси факела в за-
зависимости от отношения расстояния до расчетной
точки х к расстоянию до точки максимальной кон-
концентрации хмакс; S2-безразмерная величина, харак-
характеризующая изменение приземной концентрации на
расстоянии у, м, по перпендикуляру к оси факела.
При х/.хМакс < 1 величина St определяется
по рис. 13.2, а. При 1 < х/хмакс < 8 величина S{
определяется по рис. 13.2, б. При х/хМЛКС > 8
я F = I величина 5Х определяется по кривой
1 рис. 13.2, в, а при х/хмакс > 8 и F>l-no
кривой 2.
Для низких источников высотой Н = 2 —
— 10 м при значениях х/х„акс < 1 величина St
заменяется на Si, определяемую по рис. 13.3
в зависимости от х/хмакс и Н.
Величина S2 определяется по рис. 13.4 в за-
зависимости от параметра t .


13.4. Расчет приземных концентраций
281
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
у
/
/
Л
5)
Si
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,2 0,4 0,6 0,8х/хм
(
I
\
\
ч
-——
7х/Хц
Рис. 13.2. К определению значения безразмерного ко-
коэффициента St
/-легкая примесь, 2-тяжелая примесь
с"
%0
0,8
0,6
о,*
о,г
у
Н=2
//
/
/
~ 10
Т
0,2 0,4 0,6 0,8 Х/х*
Рис. 13.3. К определению значения безразмерного ко-
коэффициента Sj при х/хм < 0,8 и Ж 10
1,0\
0,8
0,6
0,4
0,1
\
\
\
^—
¦
- —
8 12 16 20 24 28 32 36 40 Л"Дм
0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35ty
Рис. 13.4. К определению значения безразмерного ко-
коэффициента S2
Значение параметра ty определяется в за-
зависимости от опасной для данного источника
скорости ветра и, т.е. такой скорости при
которой приземная концентрация достигает
максимума. При расчете приземных концен-
концентраций от группы источников учитывается
средневзвешенная опасная скорость, которая
зависит от расположения расчетной точки по
отношению к местоположению рассматривае-
рассматриваемых источников выделения загрязняющих
веществ.
Учитывая, что расчет приземных концен-
концентраций при выдаче задания на проверку доста-
достаточности предусматриваемых мероприятий по
защите атмосферы от выбросов вентиляцион-
вентиляционных систем является оценочным, и условно


282
Г шва 13 Охрана атмосферы от выироиш
s s
s S
V Л
t
cf a
ONr-<nrO©t--^-<C0040<Ninr-QOOOC\|r04DrO—i OO гч r) h Ш ОО
ON ЧО © ГО --ч Tj" Г--(Nt^in4OON00r--t~-©ON-^-r^4OlnON©Tf©00
^J" d^ C^ О4} t"~~~ CO ^O CO dP OO t4"^ ^3" C4^ ^~* 00 ON OO OO C"~** 1ч^5 ЧО ^Q i/~i V"i ^J* ^f
C"^ ^Q ^/") ^J" CO CO On) f^ С^ч] ^"^ l""** ^""^ f""H ^H ON CZT^ f*"^ t^"^ f^J f^i ^^) f"^ t"^ f^S f^S j^i
o" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©~ ©" ©" ©"©"©"©"©"©"
1^1 ^p [**-- f1"^- oO ON t'-> ^"^ C"n1 CO CO V) ЧО C**^ 00 00 ON C^ ^™н On) (У) f^j ^^* i^j ЧО f---
C**"^ 05 ^O ^**^ ^O C4^ ^~^ OO ^ч1* c,''*j (¦*-* f*™-> 7—> oo ^^" C4-) t—- ^O С**** '"¦¦ v*) On Ол со со
со CN( ON со ^^° ^^? '^Э С**** *^) ip~^ On ^~^ СТ\ со со О4^ ^^ ^О О5 v^ Г**** ^^ со 00 с**^ С4^
(^i f/~) fsj t—н ^"^ •—н fN] VO C*1^ t~**" *тщ '"^ с|"^з ^J* fN) oo C*^ ^^ Г*~^ Г***" СО С) **& ^^ ¦™"^ ЧО
00 ''¦Q i^) ^t" "^^" CO f4) C^I f*4^ ^"^ *~^ *™™* r™4 *™~^ T*""^ CZ? CI^ ^^ Г~^ <*^*i !**i ^^ f|^ c*~N f^*^ t^^
©" ©" ©" ©' ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©"©"©"©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o"
i—i oo in cn oo in r~- oo on On in oo © ~-* *—i "^ in On in ro © ro Tt* On t— On
in in чо Г— г~~ oo On © i—i CN ro "^ ^O C*^ oo oo On on *-+ cn ro ro ^i* tj- in чо
On t^~ ЧО in *3" "^ ro CN CN CN *—* ^^ ^ч *~* ^—' *-* © © © © © © © © © ©
j- o" ©" ©" o" ©" ©" o" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
! 4^5 CN 00 ^f1 C^ ЧО Г^- Г—¦ 00 00 Г^- ГО in ЧО ЧО On <© ^^ ©> 00 in 00 ON ^^ CN ^vt"
Tfinin4Or--r~-OOON©—•NTtfl1Oh-hO\№«M CNCNrO^in4O
2 ооог-чот^гогогчс^с^—ч--<^н^н — o©©©oo©©©o
^-T o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" О ©" ©" ©" ©"
^^j QiO со On ^vt" t^v 'т^ со C4! *•*¦* f _'j oo oo oo t^^i On со ""^f t*^* ro ^^ On ^~^ со оо ^O On
^ f^ ^^- ^^" l^) I^J \^^ ?"--. QQ ^д f^i f^^l f*N[ '^f l/~) ^P f^-. OO QQ f^j ^i^ »—н f^4 CO CO ^^ *^1
" C^4 С**** ^ч^ OO V) ^~^ 00 On Tj" ^"^ OO C^n 1чО O"^ Cn C^ *^*i Оч) OO C^ ON ^"^ On ^O 'r*~^ 4j|^
^_^ ^—н c<^ f~^-. ^^) ^ч) (js^ qo c^n] i^i c*^ со ^О со *™^ ^O On ^""j C^*~ C^ CTn t^4" oo On СЭ C4^ C^l
II ^C? On d^ f^i со OO cO NO со *^O On Г^^" On On CO OO ^^t" wm^ ^/ On **^ C4^ 'JO со On со
C5 со v*i *~^ fTi ^н ^^ c^ tJ" On v™j On ^*^ со C4^ '¦¦^ ^^ C^ 00 C*~~ C*^ C^* '^G *^C) ij*} ly^
^ ^J" cO O4! OO Г*44 NO ^J1 ^J" CO C44! C4^ r*""* *¦"* **^ *""* ^""^ ^"™< T~-H ^**д <^n f^> ^^ f^j ^|^i c^™j ^^
^ „' rt" o" o"~ o" о о" ©" о" О ©" ©" ©" ©" ©" О" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
|| rxj t^- ^-ч чо ^^ ^f cn ^> oo in со со с~~" т|" ^D г^* On го чО С^- in oo ^~^ in ^^ чо
^ ГО ГО ^3" *^" 1П 1П ЧО Г*— t— ОО ON *"™1 CN ^" ЧО ^^ Г^- ОО ч^ ^^ ^~^ !~ч ГО ГО ГО *П
О i/i-^-oO^OOt^OM-«TfOOCNONln©r~-CNt~~r-~1nrNror-~'—i 1/1 М
40 -—iONONOrOTj-00©CNOO»— '*4D<n00<N>—|Г~-со©чО»-iOsOO©"—i
*"Ч QQ f^ с*-) ^ J^. Q^ ^Q ^. Q^ ^) s^ J-^. y?) V^Q Q^ ly^ l/^j ^Г} ЧО ' ! ^ ^ ^^ 00 ON ©
II OOr"-OOCN400NCNCOCNCN'<3-CN'-*t"""-r040^-<C— ©¦^f00400N4D^40
II r-~rOONCNOOr~~CN--'rOt^-fN^l-ONinrOCN'-^©ONOOr-^r~-4D4D40in
r-~Tf^400or--40>n'!Hj-ro^rOCN^-1-4^.,—ir-.r—©©^©o©o©©
"^ r-Z —Г ,-Г ^н" о" ©" о" ©" ©" ©" ©" о" ©" ©" ©" ©" ©" о" о" ©" ©" ©" ©" о" ©" ©~
IS
?*t--^-iinONrO40ro©t--->*©4D-— 4D^-ir~-TtOf~-r--TroOOinTl-t~-
С (NrorOrO'4)-T]-in4O40t--00ON-4CNTj-Tt-40t~-ON©'-4—1ГО<-О-*1П
^-,,— r_^,^H<— -4CNCNCNCNCNCNCN
C**^1 CO ^J* *»-O <***> oo V*i t^^ ^j ЧО "*-l* d^ OO 0s! On C*** C4^" v^^ "^" *~^ C^A '^O ^^ С*! C^l C4^
т^ On O^ ^^ f*4^ ч.^1 ^o '^f ^™^ ^^i" (*^ ^O ^f c^i i^*^ ^-^ со d5 *™^ '™"¦* r~H ^^i со C^ '^^? ^^
inlninin0040rO0Ni— 40004DCNON0000--0043rC-~r-H00^400COr"~
i~^ С4** Г*~*" *^i 00 *^i ^«O О4! со V") On On CO OO ^""i ^f* f*4! i~^ On OO OO Г**^ C~*~ ^D n,O ^/~i
fNj f^~- ^^ ?N| d5 On C**~ v^i 1Л ^h со CN) c^j *~~^ ^"^ ^"^ ^~^ ^"^ о? ^^ ч^^ f7i^> d^ <^> <^^ <^)
cn" -—" '—" ^ >-<" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o"
cNr^oo©oo»ncN©
t~-ONTf©CN©—н©
CO ЧО CO OO CN T C^- CN CO Tf ^ ON © C-- 00 OO CN
OOCNin©ON©ON©'-<r00040rO'-400r--in
n00t(NfN
<N40roroOCN
O(NON
1—< со чО <—ir~-inror~-
¦ТГОГ---Ч01ПЧ0 — O
—iCNfNrOrrmoO^
ON Г-- t~-
f*^l C**^; f t-^ i—^ тн-< ?NJ CO ^J* l/*l ЧО ^^\ ^J" ^F\ W) Г*~^ ЧО ON ^Г*^ ЧО ЧО *"¦* C^ f"™*i f"^- p*^
in40C"^000N©CN^f4000©in©in©CN00O©in©CN©'3'©©
©" ©" ©" ©" ©" .—Г i—Г ^-" ^ч —< CN CN ro ro^ "^f ^ rf in ЧО ЧО Г~-" Г--" 00 oo" On ©"


13 4 Расчет приземных концентраций
283
— ON t~- ТГ »-i
in чо Г- ON ©
rNmm>nvor^ooON©i—¦ cn
MNNMNMN
OO О t~- OO On On
t-~ © i—< CN m in
>—i CN CN CN tN CN
in Tf m m fNj cn cn ^^ i—' —« I-4 *—' © © ^^ © © © © © © © © © © ©
©" ©' ©" ©" ©' ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©* ©" ©~ ©" ©" ©" © ©" ©" ©" ©" ©" ©"
М О
S
OO
О М (S 00 О\ Ю
•— го on о г— чо t~~
О » m 1Л оо m 1Л
—< оо t~- чо </-> m rj-
-".. с„ °„ °„ °„ R, °~
о" о" о" о" о" о" о"
^-oo^-«moO'— loiniri^th^f^t^M
i-H^-iCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNCNmm
г- on о i—i >o чо чо
"t ф О\ ч fS W 1Л
—| —ч I— CN fN CN CN
^O"*,'*,^, «NtNtN—i — ^h^h-hOOOOOOOOOOOOOO
о о о о о" о" о" о ©" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о о' о о" о'
ON ОО i—i Г— ГО —I ГО
го CN О 'Л го О —<
О ON 00 1П 1Г> CN О
ON Tl- OO Г— О V^ Г-
—< On Г-~ чо ЧО v> -^t
—-i О O_ О O^ in Or
o" o" o" o' o" o" o"
M _ „ ,_ rN (N
C-~ 1П ON ¦rf
t~~'!^'3105rriONrOONt--in'^-fN©ONt-~-r-^4D40in
vOinTfrOrOfNCNi—с —н 1-я i—hi—i—i OO О О О О О
н и ю о •*
оо о ^* оо 1—I
гп on О in о in
(j ©©©©©©©©©©©©©0©©©©0©0©©©©© ^> ©©©О©О©
noON«oi'10MaiO№V1r-MO*
i— «n 1—<t~-t~-|NC>lorN0040ooom40'—«
invO00^f^
о о о о о4 о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о о" о" о о" о" о" о" о о" о"
fN CN О
•«* CN CN
О — tJ-
ЧО ОО On
—<©©©00©©©©
_^^ч„ОО©©©©©©©©©©
©" ©" ©" ©" О* ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
-—-r^cNooooooooooooi—
lninvOOtOO©j
in
CN
00
©
©
in
—н
©
00
©
©
ON
ON
in
oo
i—i
©
ON
©
ON
i—>
О
in
CN
О
SO
00
\O
»—
©
ON
©
m
чо
oo
©
ON
©
©
t ,
ЧО
m
ON
ON
^^
©
CN
00
in
CN
CN
00
о
©
>n
VO
©
©
©
ON
m
ON
ON
VO
m
©
©
©
m
r-
oo
oo
in
00
©
©
m
in
чо
in
00
^^
CN
чо
©
о
00
ON
^o
©
©
4o
00
r~
ГО
©
in
о
©
as
VO
VO
ЧО
OO
in
©
©
ON
s
fS* ¦* ON
С mm
Г~- Г~- OO ON On C— 00
i—i vo © m w-i rj- i^
in in cn i— © m vo
m vo ft о гп on on
CN Г- "* CN О 00 vo
CN — — — —< © ©
©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©OO©©
С
©©©©©©O
— 1-ч г-ч ©
^O^ONoNfcNOON
vo 1Л rt № (N M -< -4 — -< О
©' ©" ©" ©" ©" ©" © ©" о" ©" о"
oro*t
О О О О О О О О
о" ©"" О ©" ©" ©' ©" О"
O OO ©
VO О VO rt CN
*4 °i *~^ "~1 "~^
©" ©" ©" ©" ©"
oNtN
— inooinONCNoovoc~-
©юtOr
f- vo rt © Tf
Tf 00 ON VO ON
00 © 00 CN ЧО
m oo cn oo ©
-4 1-^ CN CN -Si"
© © — --1
m чо r^
©" ©" ©"
0°^ On OCNr}-vooo
© ©" »-T tS ^h" --Г rS
©in©in©cNoo©©inocN
>Л ЧО Г-- 00 ON © CN
©" ©" ©" ©' ©" "h" —"


284 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
О 35
"
« Л
cf s
fSO\h-(<1lOrfiO4t'-<|n00
OOCNOnCNCNOn-*!-—- со © -h
On in On i—1 oo i—i in in oo *—< vo
СП ОО Г— Г- © OO
t-~ © ЧО »—i 1П 1П
00 CN ON *—« t"- CN
CO CO CO CN CN CN i"— 4~mi i~^ I"™1 i"™* i™4 ^N ^^ <—N t'M^ f—N f—^ ^O
°„ °л °„ °„ °„ °- °„ °- °- °„ °- *-l °- °* °., °„ °- Я, °-
©" ©" ©" ©" ©" о" о" о" о" ©" о о" о" о*4 о" о*4 о" о" о"
© со Г-- Г~-
^ m N N (N
о о о о о о о о о ©^ <о ^ г ^ ^ ^ ^
о" о1 о о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о4 о" о" о"
О oo oo
oo o\
O
О Л и h in
• CN
« ^ м «
1—< О 00
Tf ^O
_ _ . . . Г- Ю
© О © © © ©
NfOONOOO
N h го о ^ -<oo^otomro
о о о о о ©^ о о о ©^ о ^ ^ ^ ^ ^ ^ r r
о о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" ©" ©" о" ©" о" ©" о"
(N
in40vOrtr-0N00'— Г--— On
inopo>-4-40ooo\coTtr--©
©
o
oo ^t -1 in -^oo-40V)
© © © © © © © о
" " " " " " " '
о" ©" ©" о" ©" о" о" ©"
о © © о © © © о о ©
Tf Tj" CO С"» CN CN —* i—' •"• i—* I" ^™* i™4 © © © © © ©
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" О ©" ©" О ©" ©" ©" ©" ©"
Dt©
© © © © о о © © о ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ / ^
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©' ©" ©' ©' ©" ©" ©" ©" о" о ©"
CO0OCOONCN r~-ON40CNC0inOS0000©lnTfO\
©0O4DON4O©'—<C--4OcO4O00©ln00^COONCO
^fi 1/^ т^ fO CN CO i™ i~^ 1"™' 1—* ^^ i**^ r^ f^*^ f^"*> t^^i f*™*i f^^i f*^
f^l f*^ t^"^ (**^ i*^ fNj f*^l (*^1 f^*V f**l < J f^^l ( ) [ 1 f^*l ("^ f ] f^*l t^™)
o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©' ©" ©' ©" ©" ©" ©" ©" ©" о ©"
ОЮМОЛО^ОФОООООХОЮОО
i—4 i—i CN CO ^" ^" ^© С"-* ^D CO CO ^f OO OS CN 00
O"n *O fi C^ ^»O *f*i ^O O> Г^1 I*O *^ t_? ^O l/~i "sf C^ C^? *O <^2>
i^^ ^|^ iy^ »~~* C^ f^i \& iy*^ oO C5 ^-Q o^ ¦г-н ""nJ* s^^ fNj cO i/"} iy"j
^^ 't-O 00 C? *^™i C5 ^*1 ?^_ fNj Q© f|^|_ fi 1^1 ^^_ fN) _^_ ^^" f*l f*^
,-H r—i *—( o^ сЧ го ГО ^J" ^" Tj" •/*. *sO ЧО С*""- C*^- OO OO O\ О
© © © ©" ©" ©" о о о
—<©ON0O>—
O»nNN
ro4O»n
r—I—'©
ooo
©" ©" ©" ©*
©" ©" о" о"
©
,016
©
CO
CN
CN
,013
©
oo
00
CN
in
On
,010
©
CN
CN
OO
\©
CO
,009
©
m
CO
^r
i—i
,008
©
oo
CO
CN
OO
,007
©
oo
t—
r-
,005
©
00
oo
,003
©
in
CO
•n
CN
004
©
ON
~ О\ШМ^О\М«1ПтГ
r'^i f^j v^j c_^ f4^ ^f CT^ ^J1 ^3N
CNCNCNCNCOCO^TT^-
© о о © о" о" о" о" ©"
I*,
©CNtrONrn0OCN
CNCNCNCNCNromrt
CNCNo©
©^ ©^ ©_ ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©
о ©" ©" ©' ©" ©' ©" ©" о"
|_ц 1-H 1—I .—С
1
OsCN40CNONf-m — OS
rOmCNCNi-H'-"'—i »ч о
©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ © ©
©" ©" ©" О ©" ©" ©" ©" ©"
^ч CN СП in
©OOO©—i — — —


13 4. Расчет приземных концентраций
285
счт©чог-со1пчо1пг-^сл©чооог--
С"*~ 07^ 00 ^^" ^D ^О 00 **^" *^5 Vl ^7n ^vf" V"! *"™1 ^>f
C"*- 00 00 C^N d^ CD C^ T"—4 T~~l CS ^N (*O f**i ^" *^T
mroofc^ooO ^ t « O
(N^-^f — м h *o тг ^ N r-< © © a\ a\ oo r--
ПММПия^-, ,_ ,_ ,-н ,_, _ OOOO
ooooooooooooooooo
q o^ q ©^ q q ©^ ©_ ©, ©^ ©, ©^ ©_ ©^ ©^ ©^ ©^
©" o*1 o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
ooroijnmmcNfNfN
©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©_ © ©^ © ©^ © ©^ ©^ © ©, ©
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
n
©
© ©
©©0©©0©©©©0©©0©©©
i~™* ""^5 f**^ f^*> SJ1 ^н f^j ^J^ ^-^ (^**i l/~^ ^y^ f^a k^^i ^^ f^j ^^
ON0
MS О "
^ ^ ^ ^
©' ©" ©" О
jrimtN(N(N
©^ ©_ © ©^ © ©_ © ©^ ©^ © ©^ ©^
©" ©" О ©" ©" ©" ©" ©' ©" ©" ©' О*
(N 00
ю rs
О (Я (S
©
00
§§88
rH р™ч r~~< r—< ^^ ^-н ^^ tfM"^ C^j ^_ (N) »i~h f^- f*^» f"*^ *v^ jy^ ^^ ^^ \
C^ CD CD C!5 ^D ^^ C? CD CD C™ C^ 00 ^O ^O W^ ^f fO c^ cO (
©©©©©©©©© -h©©0©©0©©©©©©©©©©
^" "^" Г~^ Os Оч C^
CN 00 © Г- ON со
oo ЧО •* чо © чо
O\ ЧО -Ч- CN CN ©
©©©©©©©©ooooo©©©©
©©©©©©©©©©©©©©oo©
^
*O ^D CD O^ CD C^ 'Q' CD O1 Cs
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" o"
oo t~- (N as rn
CC ф О 0O ¦*
m ф оо оо о\
rOONOO
— М о\ М
oo rj- r- © oo
m c— © (n in
t t !/l 1Л 1Л
« о о o\ oo s ^
О (N ^C -i
nOO
—i CN t~- IS
ONOO
^ ^ - r- ^ ^ J, ^ r. ^ r, r. ^ „
©" ©" ©" ©" ©" о" ©' ©" о" ©" о" о" о" ©" ©" о" о"
©" ©" ©" ©"
© © ©" © © © ©" © ©" © ©" ©
©" ©" ©" ©" © ©" ©" ©" © ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©' ©
© ©
© ©
©o©©©o©©©©©©©©©©©
s I
(N О —< (N Г- гп in
№ m oo О ^ «
43 № О Л S О
 — —©^ ©^ ©
©©©©©О©©©©©
©^ ©^ ©^ © ©л
о" ©" о" о" о"
т-ч^чгООСОСПООСО
СОСОт^-^1П1П1ПЧО
©" ©" ©" ©" ©"
©' ©" ©" ©' ©" ©" ©" ©" ©' ©" o"
©" ©" ©" ©" o" o*1 ©" ©" ©" ©" ©" ©' <z> ©' ©" ©" ©"
^ч—i in i—i
© ЧО О ©
'S" CN ЧО О
чо © © ©
оо rt ел чо
ONOO^OONOOCN
'— COrfOOONCNOO
cNN
—< -4 CN CO
S
© чО —н
CNCO<n4000©-^-©40CO
—н —< CN CN СП
in со" ©" in
CN ЧО 00 CO
00 © 1П © *П © CN 00 © © 1П © CN © Tt" © ©
*-* cn" cn" со" со" "^f" tj-" ^t" in" чо" ^o t~~ f^ oo" oo" ел" ©"
©" ©" ©" ©" ©"


286 Глава 13 Охрана атмосферы от выбросов
J?
s S
- S
С) S
OOOttr0D
^нОООООООО
о о о о о^ о о о о^
о" о" о" о" о" о" о" о" сГ
С00ЧГ
го чч чо <N i— fi N « "
—<•—'OOOOOO
o o o o o o o o
mmNN(N
OOOOOOO
o^ or o^ o^ o^ o^ o^ o^ o^ o^ o^ о о о^ о ол
о" о" о" о' о' сГ о о" о" сГ сГ о" о" о' о" о"
OO©
o^ o^ о
о^ о" о"
О
(N
ЧО
О О Г- ЧО СЧ u->
Г- 00 i-н ГО ЧО О
чо чо t~- г- f- оо
rOrO'4-Tt-i/4i/->4040t---r--OOOOON©'4'0 —* СЧ
ONON
OtrtD0
сГ о' о' о" о" о" о' о сГ
--1 О Г— <-н
ooooooo
ooooooo
ooooooooo
ооооооооооооооооооо
CN го ГО *3" "Ч" "Ч" ^О ЧО чО Г"~ Г*- ОО 00 ON ON О О О *—*
TjO00r40^lTfrtr
-^"'-«OOOOOO
O^ O^ O^ O^ O^ O^ O^ Or O^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^
о" о" о" о" о" оГ о о" о" о о" о" о" о' о" о" о' о"
o" o" o" o o o" o o o
,-ч—<ОГ"-000~«'-чО\
00'*^0\О|ЛЬО'*
i/"i ЧО ^О *•¦?) Г"^ Г~**" Г**~ QO ОО
ообгггчочо1)
*~н ^D CD ^D ^D ^D ^D CD CD
о о о о о о о о о
о о" о" о" о' о' о" о' о'
^" ГО */^ Г^ Ч© CD *О ^D гО i—* '¦О ЧО О4 Г^*1 ^t" 1—н ^** *™н *""*
тг С^ 1*|О С*** ОО ^^ со '~н ^^ ^—* ф\ ^*^ ^i^ 1^) Q/Q Q\ *^) O^ f*^
С^ Г^- ОО Г*^ »—h C^s т~н ОЧ ^Р "^ О"\ С4! ОО "^ *™"• СГ^ ОО t**^ lO
О? |'О ГО г-н <^> 00 Г^*- ^^ "^ ч<^" СО СО rN f4 Г*Ч CS »™™< i™^ ^~^
о^ о^ о" о" сГ о" о" о" о" о*4 сГ сГ о" сГ о" о о" о" о"
Ее; ^
МЛ)- i—•'-"^-iOOOOOOOOOOOOO
о о о о о о о о о о о^ о о о о о о о о
" " " " " " ~ ' "
о" о" о" о" о" о о" о~ о' о" о"
о о о о о о
О0Г
-нООО
о о о о ^ ^ ^
о" о" о" о" о" о" о' о" о"
mrNCNi
о о о о о о о
й чо О
. *"Т t/^ ОО
mrOCN4C
ooor— г— ю ю >o "i ^
^-oooooooo
ooooooooo^
о" о" о" о" о" о" о" о' о
ОО С^^ ОО ^^ 00 ^Н С**** О^1 С^> СО ^С1
4DV-)ONOOr~-ror~tN'4-'-HO
OCN4DCNONr~-rOi—'ONOOf~-
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о' о"
o o o o
— О 00 Г- 00 О
o^ ^ q o^
оо' оо" On" O*
о о" о" о" о"


13 4 Расчет приземных концентраций
287
оо о чо о о rt in
ЧО — CN ON CN ЧО ГП
CN ГП ГП ГП rt rt 1П
m чо г- rt О о rt
С- ON ЧО ЧО CN ЧО С~~
CN — — О О ON 00
— — — — — о о
о о о о о о о
О О О О О О О
о" о" о" о" о" о" о"
CN гп О гп гп ОО ОО
Ш ON — Г~- О rt —
CN CN гп ГП rt rt in
CN ON ON ГП ЧО rt ЧО
— CN ON ON rt OO ON
ГП CN — О О ON OO
^^ <**K| ^^ f*~S ^^ ^^ <^
o" o" o" o" o" o" o"
гп in — rt in on О
cn r- On in оо CN О
CN CN CN гп гп rt in
Г- О ON Г~- ON rt CN
in Г- ГП CN t~~ — CN
ГП CN CN — О О ON
О О О О О О О
О О О О О О О
о" о" о" о" о" о" о"
I—| ГП ON ГП rt ON О
— in чо гп чо о оо
CN CN CN гп ГП rt rt
Ю гп О (N гы
^н CN ON l~~ <N
rf гп CN —н —
О О О О О О О
ЧО On ЧО —-| гп ON CN
ОО CN rt •—i rt ОО ЧО
—I CN CN ГП ГП СП rt
00 OO CS "^ ON 1Г1 О
On On ЧО ГП t~ О О
rt гп ГП <N '-¦ ^ О
О О О О О О О
558
о
1184 0
CN
CN
451 1
8
1231 0
гп
CN
[413
о
о
1249 0
о
СП
1277
о
о
1320 0
ГП
гп
1218
о
о
1354 0
оо
ГП
1140
о
о
1404 0
rt
1029
о
о
1484 0
rt CN CN
ON OO rt
m rt rt
О On Г-- гп
О гп in rt
гп CN r-1 О
o" o" o" o' o" o"
Г***1 ^^ CD ГО ^sj" 4sf ON ^^ С*41! ^О 00 ГО С*"- ^") ^^Э ГО ^^ i^*j (*sJ ЧО 00 О0 ^-О ^^ ON ЧО
^^fЛMfгJ0o^^fn^^нгнo^^тt^<л r*-aN"Nfos\^-HONrooot--
ОО CN ON CN 0s! sO CD */*l ON ЧО ЧО ^""l ^O ON ЧО Г*"- 0O <Q i/i Q\ <^> i/~i ^* г-н ?—< оо
OOOr^^OOTtCNO^^r-fS^^ONOOTj-^ CNOiOCNO^roO^
" ~Ornt^rnC^-r*-)OOOC^-'^rNOONONOOoor^^4040lOlO^O'^
ooooooooooooo ооооооооо
л o^ o^ o^ o^ o^ o^ o^ Or o^ o^ o^ o^ o^ о о о о о о^ о^ о^ о^
о* о" о" о" о" о^ о о*4 о^ о*4 <S ог о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о* о" о" о"
о
*"-н */^) Г"*- Г"*- V) CN ГО ^D ГО "^t1 ^") On ГО CTN ^D С"- ^" ОС ^" ОО ON ON С*"- *^"l ON ^*О
On ^* On ^* On ^" го CN ^D "^*> On оо г-- ^" CN ^" CN ^* чо ч~н чо оо чо CD Vi ^t"
со *чЗ" "^ ^/^ *Л ЧО Г~^ ОО On On On CD *™н СЧ СО го ^^ tJ" i/"i ЧО чо *^О С—¦ ОО ОО ON
о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о
о о о о о о о о с? о о о о о о о о о о о о о о о о о
(^i ^*} ф\ v*i t^^ *^ оо ^Т\ Г"**"* С4^ 00 ^"^ го fl3^ On 1*^D О^ чо ^"^ ^^ чо ^& го ^~t v^ r*~^
^^ ч—н i/*i <^*^ t/^ ^p\ f*^- i^j со ^~^ ^^D *^2 ^^ t™~^ oo ^™^ On *™h го оо го v^ ro r*~" cn ^^
" ro */") ro ^" чо ^~^ ro r^- ro tO On *^"i со CN tO <O On со r^~ C4^* **•© ^O ^/*i *o v^ ^f
^ On t^- ^O *O "^J" ^ ro CN CN CN —¦• *™^ —¦* '~H <—' '—* О О О О О О О О О О
Р"оооооооооооооооооооооооооо
С5 С^ ^^ t^> О> *О ^^ *О С!5 ^Э ^^ ^^ CD C^ CD CD ^D Qj CD CD CD ^D ^D *O ^D CD
^c? сГсГсГо'сГо>сГсГсГо''сГсГо о ог or o^ о" ог о о" ог о" ог о d
Em
It rO CO ^* "^" ^nJ" |/*4i ^O ^O Г4* 00 OO ^D *~™ '"H CN CN ГО rO ^* vS *O ЧО ЧО С—¦ t**~" OO
^ 40CNm400N0NOCN0N0NrtCNOCNrt000N^r-rn4000r--40«n
5 <*^ On ^ч^ CO ^^i oo ^^i CN Г*~~ го *™4 Г**** '^f CN *~^ CD On CT\ oo r*^- t**-- чо 'ч>О ^-Q v^ vi
^^ ОО t**» чО W) ^ч^" rO cO CN CN CN ^"^ ^™* r*™^ ^¦"^ r~~* ^D CD CD ^D CD O5 CD ^D CD ^D
ty^ 1-м О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О
II о" о" о" о" о" о" о1 о*4 сГ с$ о" о" о" о" о" о" о" о*4 сГ о*4 о" о" о" о" о^ сГ
[^ ЧО ^^ ^"^ Г**- ^^ I^~J !^D ГО rO CN ^D О1 *т!" 00 Г*** ГО ON го С**^ ^D CN CN CD С— CN ^D
^ ЧО О ^ Г^- ^—i tJ- i—it^roONl^ONCNCNONCNONCNrOON4st0^t'r-^rOCN
V^ CO CN *~^ 'O ^O C*^- ^" 00 ON ON О ^" О T}" *—н C^- ON ^O ^" CN ГО */^ ЧО Г^- *-^
|| f-м t-h о О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О
^ о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о
о*4 сГ с? о" о" о" о~ о" сГ о" о" о" о*4 о" сГ о4 сГ сГ ол сГ <э о' о'4 сГ о*^ о^
го "-О ЧО Г^- ^О ^О '~н ^О *<чГ О О CN On го ^ 00 со f- го Г*^- ОО О ON OO "\t" ГО
II CN1O00'-^^C^CO00r00N'^^0r^0NO'^1O00Ol^Or0O4sf"O0N
CNCNCNcOC0rO^r^iOiO40r^000N^^'^CNcN^'^ti/^»i0404Dr^r---
j^ ^-4r-f—1,-Н^-Н^-Н^М-М^Мг-^М^М
Q^O^^fOhOi'M^^M^ONO^^nwrt Г-Г--СО—*ON00
OO ^^ CN ^D ON OO ЧО ^О ^" ГО ГО CN OJ т"Н t—н 1-м 1-м t—i c^i oo ^D CD CD ^D CD <^i
II t-и i—i 1-й 4-м о О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О О
с^с^оос^о^о^с^ос^о^оо^оо^о^с^ооооооооо
^ сГ сГ о" о" сГ сГ о" о" о*4 о" о" о" о" о" о" о" о" о" сэ о" о" о" о" о" о" о1
!¦*! ОО ЧО со On *^"i ^D On С**** со ОО го ^D *^~ъ ЧО ^*О ^^ чт~* Ф\ Г^* ON Г**~ оо о <*™i оо 1~™^
^~^ oq т_н ^^ чО ^^ О^ ЧО ^^ ЧО ^D Wl ЧО ЧО ЧО ЧО CD CN i^i ''^ rO O\ ^^ ^D *st ^Tn ON
гп
С~-ЧОГ~-ГПЧОЧО—HOOrt — inOONCN4DOr--ONCN— — ОООЧО—"C~~
CN^^'-''-<'-"OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO
о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о"
— CN 0O CN ГП ОО О
оо чо On гп гп t~- О
—. .—i rt CN CN t~- 00
CN О 'Ф >—i CN in гп
in О О Ш ON r~ t~-
in OO On гп in ON ЧО
•-H — -и CN CN CN ГП
in4OCNCN0O00rnr--ON'—iCNcnCN—'OOOOrtOOO—iCNOOCNcnoOO
oocNO — inrnoortrnin—'rtrtomrtin40oo4004rncnt--©
ONCH0OrnON4OCNCNrt
W 1 4я ^ ^ ^s^ ^^
4D0NOOr~-00
tNnint
чо rt гп CN ЧО О О
—^ О_ О^ "-^ Ол ЧО^ 1Л
>-Г ©" оС со" о" чсГ ©"
гп О CN Ш CN CN CN
rt in in чо г— оо О
1П О
чо" г-"
О, rt^ О^ О^
оо" оо" On" о"
1П t~~ О ГП t~^ О О О CN ЧО CN ОО 1П *-н ОО CN CN ГП ОО ЧО rt ГП CN ЧО О О
CN" гп" in" чо" оо" о" rt" о" чо" гп" о" гп" •—<" in" гп" о" in" (/-Г г--" —' ©" On" гп" о" чо" о"
—< г-'CNCNrnrt400NCN4D00rniO40cn©CNlncNCNCN
— — —icNcNrnrtmmvor— оо©
1ПЧОГ—¦000N©CNrt4000O'/")©inocN00OOin©CN©rtOO
ООООО'—I — — 1—I — CNCNrnrnrtrtrt in" чо" чо" Г~-^ Г~-^ оо" оо" On" о"


288 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
U
и
Jf
cf a
^М00
со >—• © os
4O«4O4O
г- © »n —<
C©
N « ^< О
*¦¦* '*"* 1р~* 1^
о о^ о о
«n чо
чо c---
© OS ГО ©
ОО ~ © TJ-
ЧО СМ ЧО С"^-
оо г--
^ ^ ^ л ^ л л ^ ^
о о' о' о' о' о' о" о" о" о" о о о" о" о' о" о" о*4 о" о" о о" о" о" о" о"
Tf^fOO©fNrOOCO'—i00^(N4O00
in r— 00©—< СМ т)- ЧО 00 OS —¦i V"> 00 i—i
t— r—r— (ЧСМСЧС^СМСМСМГОГОГО^
©©©©©©©©©©
^ ^ q
©"©"©"©" © ©" о^ ©" ©"
Ю00^0\
COOS'—lOO
^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^
О* ©" ©" ©" ©" ©' ©^ ©" ©"
5
"^J* CO '¦О 00 OO "^ 00 Г*** Г^-
CM C^? ^f\ C^ CO CM ^^ t**^ ^*^ Ф0
*— оооооо©г~-чо—¦ m чо
^*O ^T fN *—• »™t © OS OS 00 Г—
^J ©©©©©©©©©©©©©©©
© ©
f0ntNO4
© © © © © © ©
' " " " " " "
--> © © OS
о о <
|| ©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©OO©
ьС t^b f^s f^s ^y^ OO ^O Г*^ OO OO C^^" W~i C'1*' ^O f4) ^«O ^^\ C~^ d^ OO ^Q 4^1 4|^ ЧО ^O ^^ TO
f -C *™"^ *™^ *""^ *"^ **^ CM C^l CM CM CO CO CO ^f ^T ^f ^f if^i *^i *-JT} I4^i ^^ ^^i f*^ f^^ f4^. qO
©©©©©0©©0©©©©©©0©©0©©©©©©©
00 t"*" ^f*i CO ^*s Г*"^ fv^ s^o ^"^ Г1 Г^ О4! ГО CM OS CO V) 00 CM C*^ *"^ ГО 00 ^T^ CM ^sf
fS CM ^^ ^O 00 OS rO ЧО OS *— CO OO CM ^r*i ^*^ t^H i/"*i s^j гО ЧО OS ^~^ *^f ^— ^^ i^J
<^ ЧО *"^ ГО 00 ГО ^^
\o 00 © чо '—i ro os
•—1 ГО © >П ГО ЧО ГО
<n го с— <N ro os
II ro 00 ^ см © 00
rs *— <—1 •—1 <—t ©
© © © © © ©
Oh OS ЧО ГО О ЧО
f—< OS ¦—< ГО <П ЧО
^ ^ ^ ^
©" о о о сэ
^ ^ ^ ^
с> о" о" о
©^ ©^ ©_ ©_ ©^
©*" ©" ©" ©" ©*"
—4rooscMrfooost~-ooooroTfrooo©ro'nTrTrrj-Ti-osOsOS^'Os
roos40r--cMC;;-rooo©'—1гочо**оо*-« •—iosror^oo©r— чосмчооо
00 OO OO OS OO ^~* OO CM CM ^^ OO OS ^T ^^ 00 Г*— ^f ^^ T™~1 C^ ¦*> OS 00 00 t— ЧО
CM ^5 *"^ *"^ •— *™ ^5 c*^ ^5 ^5 c—j ^^ f^i <*^i i*^*i f^*i f**^ ^p ^^ c^> t^s <**^ <***i f^*i f*^ ^^
©" ©' ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©' ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©'
OOO — O^Or^rtoO^OOOOOOOO^OOWOOOOOOOO
os4or~-fOfOO\Tj'oo»— tJ >o cfi r< r~¦ rf *o *o in rf S —^os4oroos©
©©r*
—< т-< (N (N ГО
—rOoorOs^-<
ЧООООГОЧОЧООО
NO
NOOs
'—'Osroro
О ¦*
ЧС 00
О" ГП О C)
©" ©" © О ©" —' *-? *-* t-S rS
г^ г-" 00" oo~ os" ©"


13 4 Расчет приземных концентраций 289
Ш — SO 00 SO en Tj-
rj- оо — **¦ so оо —
N N (П A С1 Cl 11
— 00-*rsO©tNminON-<t©
ntOso©mat
OCNt(N
m in SO SO C~-
so oo © so с-- — oo
int~~en©sO©sO'rJ-
sOeninenfNSOen —
so On ^ ~" On Г"^- © en
enfNfNtN — — m .—i
О©©©©© — О
r— ^t </"> en (N — in •—< m fN ¦—if-booh-ioMn
ON ТГ О Г- 00 —i -3- fN 1Л O\ tJ-ОО VO 0O О 00 (N O\
so m so оо so oo >— on m^-viMo^hv^f^
i—. О ON C-~ SO >П >n -^ ^TfenrncOfNfNfNCNfN
о о о о о
о" о" о" о о о о о о о о о о о о о
v© Tj" ON СП 1П 1П
1 fN oo m oo
in in чо о
о" о" о" о4 о" о о о" о" о о" о" о" о" о"
Г- ON О --^ О ON
г-* "* 00 i—i ^t SO
fN CN CN rn en en
SO so •—i en i-<ONr-~^ONt--'*>noOOONONeninin-—
о о о о о о о о о о о о о о о о
—<SOO0inON(N^tON<Nin
ОО О Г-- ГЧ ^ f
О О so en On On
¦- OO SO OO i—i SO
oo so in f *
^_ rn -—i OO en Г- О
Tf On en oo fN Г~-
II rn en ^ Tf in in
о" о о о ©" о о о о о о о © о о о
— enso(N(NSOO000tN0OSOONfNmON"sf-^-
in on i—
©©©©©©OOOOOOOOOO
SOOOON — enmenenoOTtsOTj-en. ... __.
^^eninOrfoOfNSOinr— SO — en0O©o0fNSO0Ornso©r-~
II
160,
II
IS
С
N50
©
о
en
00
in
©
©
in
0000nnnfN
— ©ONOOenin—
fisorr
^ oo © r- oo en en
5 oo © so so on en
On op sp in Tf ¦^-
1 © <
in SO so Tf ¦
OO fN so © ¦
rN en en rt ¦
SO Tf OO Г- i—' О
00 >n en SO ON fN
f- en so en en so
(N О 00 f- SO in
ON ¦*}• 00 — Tj- 1П
en Г~ О rf Г-~ О
fS fN en rn rn Tf
R m rn rn tN © t~-~
±T © en SO On fN ¦*
С fN fN fN fN m en
SOC--OOOO© OOSOen»-Hinr— Tt©©SD>—iON©ln
©¦^tr~©^H ON^J-i— SOr~-©©ONOO©fNfNSDSO
ONenmenen ons^.._. _"
oo©r-oo-^inr--cNooinen©r--
menenenfN(NfNfN
©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©'
en rf © i— ON On
1— — ¦* "* OO SO
О SO en — ON 00
fN — — — © ©
voooooooooxoo
ofc OSOmON©
ON©»n©
fN^^enON
—«ONrnm
oo © — © so ©
ON so f- en en On
in fN t~- 1—i en en
— — fN fN en Tfr
Tf'^J-t~~Tj-Tl-r--SO00Tl'in©ONr~-Tf©i— ©00©ONr--fN©'*00©
OyfN^c-^in^in^r^ON©^—( г-1 i—i in o\ N rf r-- m^rn^ON ^ on tj- so oo r~- in
fN^^^r-^oC—^sD"m'©'oo"t-^m"in^T}^oo"so" —^Tj-'m^f-^so^o^m^cTm^r-^
i—i^-i(Nrnen^-r~©Tj-oo©r~-ONfNONr~-'—<inm>nr~-
m SO Г» OO On © fN^"* SO 00^© in^©^in © fN^00©©in©fN©Tf©©
cT ©^ ©' ©" О —^ —^ "" —' ,-S t^f fsf rn en" ^ ^ Tf^ wf SD~ so" r-^ t-^ oo'00~ On'©~
ON fN C~- in in
in SO Г- OO On ©


290 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
и
s 2
"О S
a S
ста
00 (N SO 00 © CN so
CN со со со rt rj- rf
cNmcococoi—'Oncooocn<Nso©oo>-0'-h©coco
in ^^ On CN OO CN CO СЭ On so t""~ ^" *^" On SO ^t" ^^ 00 in *¦**
NfS^-'-iHtHrtOOOOOOOOOOOO
©©©©©©©©©©©©©©©©©OO©
©"©"©"©"©"©" o" ©"©"©"©"©"©"©" ©" ©"©"©"©" ©"
fNj vf^i f^i ?¦-¦» t^^i СУ\ 00 C^ ^^* CO Vl *"™^ *5j* C4^ t"""» Ф\ ^А C^A f^> со
00 ^*" V") C^ ^^ CO C^ СЭ 00 *"^ ^^ C4*! ^T ^^ '^i Г*^1 ^D *t^ ^O VI
^"^ 00 00 ^T\ ^^ '"^ C4^ CO CO ^^ ^f *^1 ^5 С*** Г*1" C^ 00 ^T\ O^ ^^
i8447
о
©
270
>288I
19420
©
©
350
17287
©
©
382
15592
©
©
403
14210
©
©
422
12090
©
©
459
© © ©
f^i f*^ f^**^
0©©©0©0©©0©©
©' ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©
о
,030(
©
So
CN
CN
©
©
ON
,0202
©
CN
in
,017'
©
in
SO
О
s
о
©
oo
ON
©
©
©
r-
,012:
©
©" ©" ©" ©"
№C\»OC«OOl
©©©©©©©О©
©©©©©©oooo©© _
©©©o©oo©©©©©©
©©©©©©©©©©©©©©©
CO i—i CO f-¦ 00 1П ©
CO so On CN ON © CN
SO ЧО ON t-~ ¦* © f~-
CO SO i™ 00 sO in CN
О © © © © © ©
о" ©" о" о" ©" ©" ©"
MtNM(N
©©©©©©
©©©©о©
" " ' " " "
о" ©" ©' ©" ©" о о ©" о о ©" о ©" о" о' о" ©" ©" ©" ©"
— t~- <N ЧО ON
m чо о со >o
(N (N со со со
<—' On vo со со © ©
OO 00 © -^ "П © 1П
ГЧ »-i t> 00 ON 00 r-i
oo © •* © r- <n со
CO CO CN CN •—i i—i i—i
о © © © © © ©
" " " " "
II
о"
©
CN
II
©
О
CN
On
со
ON
SO
о
©
со
СО
CN
<П
CN
On
NO
со
О
©
со
SO
CN
©
©
о
СО
©
о
^.
ON
CN
in
©
©
СО
CN
СО
^
SO
^-
г—t
CN
©
©
СО
со
со
SO
oo
г—(
©
©
©
SO
ЧО
©
§sss
©©©©©©©©
- -©©©©о©
О О © © О О
00 ©
Г-1 fO
oo On
н
Си
С
© o o © © ©" ©"
SO 1П CO i—i 00 ч* SO
Г— © CO \O 00 •—i SO
—< fN CN CN fN CO CO
so <-1 t~- so r—i in Г—
CN ON ON C~- CO ON 00
© © 00 ON in © .—I
so ^t in on in cn r—
in 'T CO CN CN CN i—i
©^ ©^ ©^ ©^ © © ©
o" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
©©©©©©©
C^ ^^ Cj^ ^7^ ^™^ f^l ^^
О О О О О О О
©©©©©©©©©©©©©©ooooo©
5
©000©4D©©00©
-Hr-Trvovoinrrr-^-
00©000©
a40OO©
ON©int--©—<r-ON
Г- CO ON Tf ON ^ (N
in oo О со «n oo со
-ч i—< CN CN CN CN CO
00 00 CN so со *- ©
— SO Г- © ТГ -<t ON
—< CN C^ ON Г- Г- ON
l^) —н — rf ON 1П ON
SO in rj- CO CN CN «-и
© © © © © © ©
©*" ©" ©" ©" o" ©" ©"
О С-- in со ^н о On
CO -3- ON Г-- 00 CN 00
i—i CO VD •—i Г~- 1П CO
¦ЧГ О Г-~ SO in SO —
— CN (N CO Tj- 1П 00
f О
°\ ° ¦"" ^ 
o cT © oo
i—i CN со со
•-Г ~ ~ -h cn cn со со
^ r ^ ^ ^
г-" г-" oo" oo" On" ©"
92
со
in
in
SO
in
SO
On
SO
f--
t--
05
©
oo
CN
f-
CN
On
©
in
©
SD
CN
CN
CN


13 4 Расчет приземных концентраций 291
NNocNOsciocoorco
Ossocoossooc-^COOOCOOOOSOSOOI^-
fiOsosOfooaOOOSt
©0\oot-~so»/">TtTi-cococoeNi(N{4<N<Ni—i*—!•—i
^^ ^^ ^5 ^^ ^^ ^^ ^^ (J^ ^^) t"^i ^|^ f^*> сГ^> С^Ъ ^?i f^i ^fi ^^> ^^
f^ ^^) f^) ^^> (^^ ^^J ^J ^^ ^^ ^^ ^^ g^) ^|^ ^^ С^З ^^ f^ ^^) ^^
©" ©" о ©" ©" ©" ©" о о" о о" о" о" о" о' о" о" ©" о
CTn V) С! i^^ С"™** ^Э CO ^^ C5 OO
©^ ©^ ©^ © © © © © © ©
©" ©" ©" ©" ©" o" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
iji(N/ioot)o0'4fni»oa(f)root
*tmir)ir>sor-r--ooooooosos©©©i—<
o
v4
Os
O
о
©©cos
— © oo so
fN(N
— ©©©©©©<
© © © © © © ©^ <
o" ©" ©" o" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" © ©' © © о ©" о" о"
oo-<'t>^idvi™tiioooo\ffitsiC\vioo(so\
TfV)V)Vis0htv00Q0000\0\OOO'-''«NM
— r-~©4fr©CN^tcOTfr©so\Or-~t--—< (N M -1
•/"} t— C*"^ V") so "^ 'T' ^" V} 00 ^J" t""*1 OS *—< VI CN CM OS
с"") [¦*¦« f^*- ф\ ^J" ^y C^ *—* OS ^J* CO OO V"} ^J" CO i™"* f^**i OO
i-H O\ oo t— so 1л> ^* ^ со со со cN ГЧ CN CN гч rs i—i
©,, ©, ©^ © © ©_ ©, © ©, © ©, ©^ © © © © о о ©л
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" © ©" ©" ©" о" о" ©" о"
Г~- 00 VO OO ~4 OS Tf
SO O\ Tf О SO N О
чо оо (N —с
оо оо оо m \о
ю m - о ч
Г^ ГГ
©©©©©©oooooo©©©
-O ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
Os (N fN t~~ O0
О —< г-н cN CO
© © © © © О О
©©©©©©©
о ©^ © ©^ © © ©^ ©_ л ^ _ ^ „ ^ _ ,
o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©" ©" ©" ©"
© 00 Tf O0
Os •* © i/ч
Cl Ч1 VI IT
©" ©" o' ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©' ©" ©¦ ©" ©" ©"
Os f~ © ©
so (N -и —
CN © OS 00
© © © ©
SO Г-
СЧ so
©©©©©©©©©©©©©oooo©©
^4 r— —I т^ ^
1— © 00 Г- CN
II
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" o" o" ©" ©" ©"
¦ f--. Q\ so so ^ C~*
iTi V> so t~- t"- 0O
OS © — ~ —<
(S| CO
00
C- ^-t V) Os t--
co ¦rf Tf rj- i/-)
О ^5 C^ C^
(N 0O OS Vi
r- 2; ~ о
OOOO
© © © © © © © ©" ^ о" о" о ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
©"^©'1©1©©'1©"
1Л SO f^ 00 OO
©" ©" ©" ©" ©" ©" © о
©©©©©©©©
o" ©" ©" ©" ©" ©" o" ©'
i-"O(Nh-0\s0OO^N4nOs0V)Tt
00 CO C5 C*4) Q*\ CT\ **f ^^ Г^* '"¦"^ Г*1*" ^7^ *^*1 C^i ^^i
^^ CO ^^ ^T\ C^ ^5 ^^i ^Г СО CO 0s! C4^ *~^ '™^ <H
—<—i—i©©©©©©©©©©©©
©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ ©^ © © © © © © ©
©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©" ©"
t— ©l-~©
^0
©О
MO
—i©
oN
soi/)so
V100t
— V) V)
od" оо' ©" со оо" г<Г
NmsorN
©" ^
rJ--H
<N CO
so" so" t~-" Г-" oo" oo" Os" ©"
i/-> so t~~ 00 OS О
о" ©" о" о" ©" -н"
© V|
со" со"


292 Глава 13. Охрана атмосферы от выбросов
и
Jf
4J %
2 2
Jf
8 2
SO Os OS *—< Г"- ¦—нчогООООС—-
OONCNf— cnOCNCNt"--r<">T3"
1П1ПЧОГ— OOOnONOO — CN
rt _ „ ,_ rt ,_ir—iCNCNCNCN
NNOC^0^
fOCNCNCNCN — ^'-'
^D ^D CD CD CD f***^ CD CD CD CD
O^O^OO^OOOO^O^O^
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о"
0-^-rt-40mr-~CN040inin
o\ oo ч in (N oo --1 — Tt (N m
Tj-in40r~-00000sOO'-|CN
r~-r~-ONinocNoooot~--ooc~^
Г-- Г- -rfmos4~:enoosomos
00 h C— 40tnininTtTj-Tl'rO
ООООШОООООО
ooooooooooo
o^ о о o^ о о о о^ о о^ о^
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о"
o o o o o o"
o o o o o o" o" o" o o
чо Os ^" О Г— Os Os tJ" •—* CN
ininr-ооооооочо — cn
in On On r—- c—- CD oo m
CN40O^--^00m0N
ooooononoo^-*^
oo CN in г—с oo en
0NTt-0N00CNO40CN
ON00004D40inininin
ooooooooo
OOOOOOOOO- _
ooooooooo o_ о
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" о"
o" o" o" o" o" o" o" o"
CN
00
Os О
О 00
оо оо
ОО ОО —н 00
CN CN
о о о" о о" о" о" о о о' о" о о о" о"
^ —, о
СЧ С ^"
о о о о о
чооою^пчоо^ог--
^™* 0s! СМ ^^ 1'чО 00 ^*н C^J ЧО
<О V^ с^а рч^ с^5 'Ч!^' С^ ^^
\о \о с--" г--" оо" оо" оС сГ
1-н ^н »—н fN) ГО l/~l VO Г^* fN Г*^ "^ ^^ ^^ VI
*—« •—* CN ГО ГО Tf
1О ^О Г^* 00 С^ С5 fN ^f ^О СО С^ *О <^> */^ О^ Г^ ОО
о" о" сГ о" сГ —-Г ^-Г 1—Г ^-Г 1—Г cn^ cn^ го*^ г^Г ^ ^ ^


13.4. Расчет приземных концентраций
293
го г- оо cn оо -<t rj- чо
Tf40fOCN040inrOO
"ItttfPiflC
о" о" о" о" о" о" о" о" о*
ооооооооо
Oin—loooom^HCN
ооооооооо
in Tt- ^ Tf Tf го го
о о о о о о о
о о о о о о о
ГО Г- СМ ОО 5 1—1 00
*•—« С— О O*s "Т *—• '—(
- о> as о о •—< cn го
rt^.-.^f^fNlcNCNCM
го
ЧО
^•О
^?
с5
о
О
as
ЧО
ЧО
ЧО
ЧО
*/"}
о
о
о
о
о
оо
00
CN
*п
с^
о
о
чо
00
in
as
о
о
о
о
Os
ГО
ел
го
О0
т^
о
о
о
о
^j.
^о
СТл
с^
^+
^р
f~l
о
о
о
о
чо
о
fN
tN
^f
^Р
с5
о
о
чо
о
1--
1-ГО
о
о
о
о
^
г-
ЧО
го
о
о
о
о
см
00
fN
см
1ПСМ"-чЧОГООО(?\СМ1П
ЧО1П1П1П1П'Г1-'*тГГО
ооооооооо
- -ооооооо
о о о о^ о^ о^ о^
о" о" о" о' о" о" о"
с-- ¦—< чо cn as чо ¦*
in см ^ тг оо >п чо
оо as as о о ^н tN
-н ^ гч N м М (S
fN чо "З" с
•-I О ЧО С
с~- чо >n ij
ооооооооо
- -ооооооо
ооооооо
о
о
1П
fN
ЧО
чо
Г-
""""
го
чо
О
'З"
О
1П
О
о
^f
го
^f
in
CN
о
in
s
r-
o
ЧО
О
CO
ЧО
On
00
CM
ЧО
as
CM
00
in
чо
О
о
in
00
1—1
чо
го
см
ЧО
ЧО
о
r-
o
чо
as
CN
чо
чо
ГО
ЧО
ГО
о
CN
о
o
^o
CM
in
О
О
ЧО
in
CM
о
оо
о
3
о
in
00
Os
rf
Г-
00
го
оо
о
о
in
ЧО
CM
CN
Г--
1П
го
чо
as
оо
in
о
as
о
о
о
о
m
чо
о
^
о
in
CN
чо
as
о
о
S
х
ш
Я"
X
о
А
3
X
да
О
X
и
о
<
Я"
S
с;
9
X7
я
О
~ о
* а
Cf 2
о ^
«N
О
1П
О
in
О
чо
as
3
I'M-
002-
0
ЧО CN
f^
О
CM
CN
О
I'M-
002-
0
чо со
о
ГО
о
(N
0
¦200-
ЧО I/O
~ Т
1П
ГО
оо
ЧО
см
о"
CN ^-н ^ ^н ^ ^-. ^,'
TJ-
О
О^
о"
I—| ГО
О
О
^ CN


294 Глава 13 Охрана атмосферы от выбросов
См = 0,82 мг/м
3 С? = 1700,у=200 ~ 0,2Ш2мг/мъ
Х=1700м
у = 200 м
t
Рис. 13.5. К примеру 13 2
+- Рис. 13.6 К примеру 13.3
Рис. 13.7. К определению безразмерного коэффици-
коэффициента SL
1,0
0,75
0,5
0,25
О
2,5 5 7,5 10 12,5 15 17,5 д
может быть принята равной средней скорости
ветра на уровне флюгера (h — Юм) в районе
расположения рассматриваемого предприятия
При и < 5 м/с параметр ty — иу2/х2, при
и > 5 м/с параметр ty = 5у2/х2.
Пример 13.2. Рассчитать приземную кон-
концентрацию взвешенных веществ от источника
с параметрами, указанными в примере 13.1 при
скорости ветра и = 3 м/с в точке, расположен-
расположенной на расстоянии х = 1700 м от источника
и смещенной от ветровой оси на у = 200 м
(рис. 13.5).
Решение.
1. х/хМакс = 1700/502 = 3,38. По рис. 13.2, а
Sx = 0,44, Сл:=17ОО,у = О = СмакеS^Sj = 0,82 X
х 0,44-1 =0,361 мг/м3.
2. ty = иу2/х2 = 3 ¦ 2002/П002 = 0,0415. По
рис. 13.4 S2 = 0,65. Тогда Cx=i7oo,y=2oo =
= CMaKCS1S2 = 0,82-0,44-0,65 = 0,23452 мг/м3.
Пример 13.3. Рассчитать суммарную мак-
максимальную приземную концентрацию пыли от
четырех источников (рис. 13.6) на границе жи-
жилого района при параметрах, указанных в
табл. 13.6 и при А = 200, г\ = 1,1, и = 2,5.
Решение. Наибольшее сложение выбросов
будет наблюдаться при направлении ветра /,
но наибольшее количество выбросов выделяет-
выделяется от источника № 1. Поэтому, хотя его выбро-
выбросы не складываются с выбросами от других
источников при направлении ветра II от источ-
источника № 1 в ближайшую точку в жилом районе,
требуется проверить, не будет ли от него боль-
большая приземная концентрация, чем при таком
направлении, когда имеет место сложение
выбросов от остальных источников.
Расчет суммарной приземной концентра-
концентрации на границе жилого района при направле-
направлении ветра / приведен в табл. 13.6. Из результа-
результатов расчета видно, что суммарная приземная
концентрация в ближайшей к источникам точке
на границе жилого района составит 1,997 мг/м3,
т.е. будет в 4 раза больше ПДК для взвешен-
взвешенных веществ, равной 0,5 мг/м3.
Анализ СМакс показывает, что максималь-
максимальная приземная концентрация от источника № 1
@,60470 мг/м3) меньше, чем суммарная кон-
концентрация, образующаяся в результате сложе-
сложения выбросов от источников № 2, 3 и 4. Поэто-
Поэтому можно сделать вывод, что при направлении
ветра // от источника № 1 на жилой район,


13.4. Расчет приземных концентраций 295
при котором между источником № 1 и жилым
районом расстояние составляет минимальную
величину, концентрация С от источника № 1 (с
учетом уменьшающей поправки на расстояние
от источника до жилого района) будет меньше
0,60470 мг/м3. Следовательно, максимальной
суммарной приземной концентрацией С на гра-
границе жилого района для рассматриваемого
примера будет концентрация 1,997 мг/м3, рас-
рассчитанная в табл. 13.6.
Расчет приземных концентраций от линей-
линейных источников типа аэрационного фонаря при
достаточно удаленном расстоянии от источни-
источника до расчетной точки, когда коэффициент
S6 ^ 0,9 (рис. 13.7), также может производить-
производиться с помощью табл. 13.5 по аналогии с при-
примерами 13.1-13.3.
При определении безразмерного коэффи-
коэффициента S6 по рис. 13.9 принимается: д = x/Ly/u
при и ^ 5 м/с и д = 0,45x/L, при и > 5 м/с, где
L- длина линейного источника.
Пример 13.4. Рассчитать, начиная с какого
расстояния выбросы через цеховый фонарь
с зоной выделения загрязняющих веществ на
длине L= 15 м могут рассчитываться по фор-
формулам для точечного источника с помощью
табл. 13.5. Скорость ветра и в рассматривае-
рассматриваемом районе равна 4 м/с.
Решение. Коэффициент S6 = 0,9 соответст-
соответствует д — 2, следовательно, х = дЬ^/и = 2х
х 15^/4 = 60 1*.
Расчет загрязнения воздуха на промыш-
промышленной площадке с учетом влияния застройки
ввиду сложной взаимосвязи выбросов от источ-
источников с наложением аэродинамических теней
должен производиться на ЭВМ по утвержден-
утвержденному Госкомприроды, нормативному методу.
При этом поправки на увеличение приземных
концентраций вносятся на источники, имеющие
высоту менее 50 м, если окружающие здания
находятся от источника на расстоянии менее
*макс или когда источник расположен на здании
или в зонах возможного образования ветровых
теней. При анализе влияния застройки на уве-
увеличение расчетных приземных концентраций не
учитываются' здания и сооружения высотой
менее 5 м, а также здания и сооружения, мак-
максимальный линейный размер которых по гори-
горизонтали не превосходит 10 м.
При подготовке задания ведомственной го-
головной организации на проведение сводных
расчетов приземных концентраций в преде-
пределах промышленной площадки предварительная
проверка достаточности предусмотренных ме-
мероприятий на системах вентиляции для соблю-
соблюдения санитарных требований по чистоте воз-
воздуха в местах воздухозабора может быть ис-
использована методика расчета приземных кон-
концентраций для точечных источников с введе-
введением повышающего-коэффициента, равного 6.
Пример 13.5. Проверить соблюдение са-
санитарных требований по приземным концен-
концентрациям на площадке завода, если для условий
примера 13.2 точка воздухозабора располага-
располагается на стене здания на расстоянии: 1) 1700 м
от источника; 2) 450 м от источника.
Решение. 1. На расстоянии 1700 м учиты-
учитывать влияние аэродинамической тени не тре-
требуется, так как точка максимума, согласно
примеру 13.1, находится на расстоянии 502 м
от источника, т. е. хмакс < х.
2. На расстоянии 450 м ориентировочная
приземная концентрация с учетом влияния
аэродинамической тени, учитывая ее близкое
расположение к точке хмакс, где смакс = 0,82
мг/м3, может составить 0,85-6 = 0,51 мг/м3,
что меньше 30% ПДК для нетоксичной пыли
A0 0,3 = 3 мг/м3).
Аналогично можно провести предвари-
предварительную оценку суммарных приземных кон-
концентраций с учетом влияния зон аэродинами-
аэродинамических теней.
При этом следует учитывать только те из
рассматриваемых вентиляционных источников,
которые имеют высоту труб менее 50 м и рас-
расположены в зоне менее хмакс от точки воздухо-
воздухозабора.
Указанная предварительная оценка доста-
достаточности предусмотренных мероприятий для
соблюдения санитарных норм в местах возду-
хозаборов подлежит проверке и согласованию
с головной ведомственной организацией на
основе сводных расчетов приземных концен-
концентраций в местах воздухозаборов от всей сово-
совокупности источников выделения загрязняющих
веществ.


Глава 14
ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ УБЕЖИЩ
ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ
14.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Убежища гражданской обороны предназ-
предназначаются для защиты в военное время людей
от воздействия оружия массового поражения
и должны использоваться в мирное время для
нужд народного хозяйства и обслуживания
населения.
При проектировании убежищ следует ру-
руководствоваться требованиями СНиП «Защит-
«Защитные сооружения гражданской обороны». По-
Помимо этого необходимо учитывать требования
соответствующих СНиП по проектированию
зданий и сооружений, в помещениях которых
размещаются убежища, с учетом специфичес-
специфических условий строительства убежищ, изложен-
изложенных в СНиП «Защитные сооружения граждан-
гражданской обороны».
В помещениях, приспосабливаемых под
убежища, следует предусматривать системы
вентиляции и отопления, обеспечивающие не-
необходимые условия пребывания в них людей.
Санитарно-технические системы убежищ
проектируются из стандартных или типовых
элементов, выпускаемых отечественной про-
промышленностью, с учетом максимального их
использования при эксплуатации помещений
в мирное время. При этом фильтры ПФП-1000,
фильтры-поглотители, фильтры ФГ-70 и сред-
средства регенерации в мирное время использовать
не следует.
Расстояния, м, между элементами обору-
оборудования в убежищах, а также между конструк-
конструкциями и оборудованием принимаются следу-
следующими:
Между двумя электроручными вентиля-
вентиляторами (между осями рукояток) . . . .1,8
Между осью рукоятки вентилятора и ог-
ограждением 0,9
Между агрегатами оборудования и стеной
при наличии прохода с другой стороны
агрегата Ь,2
Ширина проходов для обслуживания обо-
оборудования 0,7
Ширина проходов от установки РУ-150/6
до стен:
со стороны патрубка выхода регене-
регенерируемого воздуха 1
с нерабочей стороны 0,8
Между баллонами со сжатым воздухом
и отопительными приборами 1
То же, при наличии экрана 0,2
Размещение и крепление оборудования
и коммуникаций в убежищах должно пре-
предусматриваться с учетом надежного функцио-
функционирования систем при возможных перемеще-
перемещениях ограждающих конструкций и появления
в них остаточных деформаций в результате
воздействия расчетной нагрузки. Оборудование
крепится только к полу, потолку или стенам
убежища. Одновременное крепление к полу
и потолку, потолку и стенам и т. п. не допуска-
допускается.
Санитарно-технические системы убежищ
для районов северной строительно-климати-
строительно-климатической зоны следует проектировать с учетом
требований нормативных документов для этих
районов.
На случай выхода из строя внешних сетей
электроснабжения в убежищах должны преду-
предусматриваться местные автономные источники
электроснабжения - дизельные электростанции
(ДЭС).
14.2. ВЕНТИЛЯЦИЯ
И ОТОПЛЕНИЕ УБЕЖИЩ
Системы вентиляции убежищ проектиру-
проектируются на два режима: чистой вентиляции (ре-
(режим I) и фильтро-вентиляции (режим II).
Требуемый газовый составил температур-
но-влажностные параметры воздуха внутри
убежища при режиме I следует обеспечивать
путем подачи наружного воздуха, очищенного
от пыли. Подаваемый в убежище наружный
воздух при режиме II, кроме того, должен
очищаться от газообразных и аэрозольных
средств массового поражения.
При экономической нецелесообразности
или невозможности обеспечить отведение теп-
лоизбытков при режиме II системой вентиля-


14.2. Вентиляция и отопление убежищ 297
Рис. 14.1. Принципиальная схема вентиляции убежи-
убежища, оборудованного электроручными вентиляторами
для режимов вентиляции I и II
/-воздухозабор режима II; 2 - венткамера, 3 воздухозабор
режима I; 4-тамбур вентилируемый; 5 помещение для укры-
укрываемых, 6 -санузел; 7 - тамбур-шлюз
Рис. 14.2. Принципиальная схема вентиляции убежи-
убежища, оборудованного вентиляторами с электрическим
приводом для режимов вентиляции I и II
/-воздухозабор режима II; 2-венткамера, 3 - воздухозабор
режима I, 4-тамбур вентилируемый: 5-помещение ДЭС, 6-
помещение для укрываемых; 7-санузел, 8- тамбур-шлюз
ции, работающей на наружном воздухе, пре-
предусматриваются средства искусственного
охлаждения воздуха (воздухоохлаждающие
устройства).
При режиме I подпор воздуха в убежище
обеспечивается за счет превышения притока
над вытяжкой, величина подпора при этом не
нормируется. При режиме II в убежище обеспе-
обеспечивается подпор в размере 50 Па.
В убежищах, находящихся в местах, где
возможна загазованность приземного наруж-
наружного воздуха вредными веществами (в том
числе продуктами горения), следует предусмат-
предусматривать режим регенерации внутреннего возду-
воздуха (режим III) с созданием подпора за счет
подачи очищенного наружного воздуха или
сжатого воздуха из баллонов. Условия обеспе-
обеспечения подпора в режиме III за счет подачи
сжатого воздуха, величина подпора в режиме
III и другие данные приведены в Приложении


298 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГО
Рис. 14.3. Принципиальная схема вентиляции убежи-
убежища, оборудованного вентиляторами с электрическим
приводом для режимов вентиляции I, II и III
I - воздухозабор режима II; 2 помещение фильтров ФГ-70;
3-венткамера; 4-воздухозабор режимов II и III; 5 помещение
регенеративных установок; 6 - тамбур вентилируемый; 7 по-
помещение ДЭС; 8-помещение для укрываемых; 9-санузел,
10 - тамбур-шлюз
I к СНиП «Защитные сооружения гражданской
обороны».
Принципиальные схемы вентиляции убе-
убежищ приведены на рис. 14.1-14.3; условные
обозначения - в табл. 14.1.
Приточная система вентиляции убежища
должна обеспечивать подачу воздуха во все
помещения пропорционально количеству укры-
укрываемых людей, а во вспомогательные помеще-
помещения из расчета отведения тепло- и влагоизбыт-
ков и разбавления выделяющихся вредных
веществ.
Расход наружного воздуха, подаваемого
в убежище, следует принимать: при режиме
I-согласно табл. 14.2; при режиме II-от 2 до
10 м3/ч на одного укрываемого человека,
5 м3/ч на одного работающего в помещениях
пункта управления и 10 м3/ч на одного работа-
работающего в фильтро-вентиляционной камере с
электроручными вентиляторами. Указанные нор-
нормативы количества подаваемого воздуха ис-
используются только при типовом проектирова-
проектировании. При привязке типовых проектов и при
разработке индивидуальных проектов расход
ТАБЛИЦА 14.1. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Эскиз
пни п
Элемент схемы
Линия герметизации
Дверь (ставень) защитно-гер-
защитно-герметическая
Дверь (ставень) герметическая
Дверь с уплотнением
¦1 Устройство противовзрывное
* в стене
Устройство противовзрывное
-5 на раме поворотной
Устройство противовзрывное
в коробке
Камера расширительная
стальная
Воздуховод приточный


14.2. Вентиляция и отопление убежищ 299
Продолжение табл 14 1
Продолжение табл 14.1
Эскиз
Элемент схемы
Д-Г
Воздуховод вытяжной
Воздуховод рециркуляционный
Дизель-генератор
Вентилятор электроручной с
клапаном КРО
Вентилятор с электроприводом
Фильтр-поглотитель
Фильтр противопыльный оди-
одинарный
Эскиз
ЭК
1j
Элемент схемы
Воздухоохладитель
Электрокалорифер
Клапан геРметический
Клапан избыточного давления
КИД (КИДМ)
Люк-вставка
Тягонапоромер
Устройство регулирующее
Ф-Г
ПФП
РУ
Фильтр противопыльный
сдвоенный
Фильтр ФГ-70
Предфильтр ПФП-1000
Установка регенеративная
Диафрагма
ТАБЛИЦА 14.2 НОРМАТИВЫ РАСХОДА
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ПОДАВАЕМОГО
В РЕЖИМЕ I В КЛИМАТИЧЕСКИХ ЗОНАХ,
РАЗЛИЧАЕМЫХ ПО ПАРАМЕТРАМ А
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Зона Темпера- Энтальпия, Расход подаваемого
тура, °С кДж/кг на 1 чел. воздуха,
м7ч
1
2
3
4
<20
20-25
25-30
>30
<44
44-52,3
52,3-58,6
> 58,6
8
10
11
13
Примечания" 1. Расход подаваемого воздуха
определен для расчетных параметров наружного
воздуха, соответствующих среднемесячным парамет-
параметрам самого жаркого месяца года
2 Если температура наружного воздуха по пара-
параметрам А соответствует одной зоне, а энтальпия-
другой, то рассматриваемый географический пункт
следует отнести к более теплой из этих зон


300
Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГО
100
1е,кДж/кг
ТАБЛИЦА 14.3. ТЕПЛО-И
ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ 1 ЧЕЛ.
-—
¦~—.
-->
ч.
ч, j
ч
*>>
\
V.
Ч
4й
i
*->
s т
S
^ч
Ч
ч
1
ч
\
'«г
ч
Ч
ч
ч
\к
s
ч^
ч
Ч
\
ч
Ч
ч
\
/
ч^
ч
Ч
У
25 Л 42 SO 58 671н,кДЖ/кг
в! кДж/кг
б)
108
100
91 —^
~-«
•—
—
—
'-¦•»
"~ч
•>ч.
ч
ч
*»ч
^ч.
ч
Ч-чСч?4*
"^
^Ч^
Ч
ч
ч
\
'ч
\
4S
s
\
>
ч.
ч
ч
\
V
\
ч
Ч
\
\
К
ч,
ч,
Ч
у
ч
ч
ч
у
у
25 33 it Z 50 53 67 1ч,кДж1кг
Рис. 14.4. К определению энтальпии внутреннего воз-
воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиля-
вентиляции в режиме I и допустимых сочетаниях температуры
и влажности этого воздуха
а-в 1-й и 2-й климатических зонах, 6-в 3-й и 4-й климати-
климатических зонах
подаваемого в убежище воздуха, м3/ч, при
режиме I, определяется для всех климатических
зон по формуле
A4.1)
1 1,2(/.-/.)'
где QT - количество выделяющейся в убежище теплоты
(от людей, приборов электрического освещения, элек-
электросилового оборудования), Вт; 1К~энтальпия наруж-
наружного воздуха, соответствующая среднемесячной тем-
температуре и влажности самого жаркого месяца,
кДж/кг; 1В-энтальпия внутреннего воздуха, соответ-
соответствующая допустимым сочетаниям температуры и
влажности воздуха, кДж/кг, и определяемая по
рис. 14.4.
При этом количество наружного воздуха
Контингент людей
Тепло- Влаго-
выделения выделения,
(полные), Вт г/ч
Укрываемые в убе- 116 ПО
жищах, расположен-
расположенных на предприятиях
Работающие в венти- 291 355
ляционных камерах
с электроручными
вентиляторами
на 1 чел. должно быть в пределах значений,
указанных в табл. 14.2.
Количество выделяемых людьми теплоты
и влаги принимается согласно табл. 14.3.
Тепловыделения от приборов электричес-
электрического освещения, Вт, определяются по формуле
боев = Лев'Мб-860, A4.2)
где Росв~суммарная мощность источников освещения,
кВт.
При отсутствии данных о мощности источ-
источников освещения, допускается принимать ее
ориентировочно из расчета 0,005 кВт на 1 чел.
Тепловыделения от электросилового обо-
оборудования, Вт, вычисляются по зависимости
еэ = Ру1,16-860A-г,)/гь A4.3)
где Ру-установленная мощность электродвигателя,
кВт; л - коэффициент полезного действия электродви-
электродвигателя при номинальной нагрузке.
Расход наружного воздуха в режиме II,
м3/ч, при привязке типовых и разработке
индивидуальных проектов для всех климати-
климатических зон определяется по формуле
(QT~ABqorpK,6
Ln =
1,2 (/„-/.)
A4.4)
где <70гр - количество теплоты, Вт, поглощаемой 1 м2
ограждающих конструкций и принимаемой по
табл. 14.4; Ав- площадь внутренней поверхности
ограждающих конструкций, м2; /в- энтальпия внут-
внутреннего воздуха, принимается для 1-й и 2-й климати-
климатических зон (см. табл. 14.2) 94,2 кДж/кг, а для 3-й и 4-й
климатических зон-98,4 кДж/кг.
Расход воздуха, определяемый по формуле
A4.4), должен быть не меньше нормы-2 м3/ч.
Теплопоглощение qorp ограждающими конст-
конструкциями должно учитываться только для
одного из режимов, как правило, для режима
П. Если в техническом задании на проектиро-
проектирование убежища режим III предшествует режиму


14.2. Вентиляция и отопление убежищ 301
ТАБЛИЦА 14 4. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, ПОГЛОЩАЕМОЙ 1 М2 ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ
Начальная
температура
ограждающих
конструкций, °С
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
Среднечасовое
железобетонными
при
режиме II
107
99
91
84
75
67
58
50
42
35
28
19
11
при
количество теплоты,
и бетонными
режиме III и
температуре в помещении,
°С
32
161
150
139
128
117
106
94
84
72
62
50
40
28
31
150
139
128
117
106
94.
84
72
62
50
40
28
16
Вт, поглощаемой конструкциями
при
режиме II
65
60
56
51
45
41
36
31
26
21
16
12
2,2
кирпичной кладкой
при режиме
III и
температуре в помещении,
32
99
93
86
79
72
65
58
51
44
37
31
25
18
31
93
86
79
72
65
58
51
44
37
31
25
18
11
Примечание Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равной
среднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца по СНиП 2.01-82, но не ниже 15 °С.
II, то теплопоглощение qorp учитывается только
для режима III.
Для обеспечения эксплуатационного под-
подпора 50 Па при режиме II расход подаваемого
в убежище приточного воздуха, м3/ч, опреде-
определенный по формуле A4.4), должен быть не
менее суммы величин, компенсирующих утечки
через ограждения, вытяжку из санузлов, а
также перетекание воздуха из убежища в по-
помещение ДЭС (при вентиляции ДЭС воздухом
убежища):
L,, > qnAr + Lc y + Ьд, A4.5)
где <?„-удельная утечка воздуха через 1 м2 огражде-
ограждений по контуру герметизации убежища (принимается
по Приложению I к СНиП «Защитные сооружения
гражданской обороны»), м3/(ч м2), Аг-площадь
внутренней поверхности ограждающих конструкций
убежища по контуру герметизации, м2, Lcy-расход
воздуха, удаляемого из санузлов, м3/ч, Ьд-расход
воздуха, поступающего в помещение ДЭС из помеще-
помещений для людей при режиме II, м3/ч.
Для обеспечения нормируемого по При-
Приложению I к СНиП «Защитные сооружения
Гражданской обороны» эксплуатационного
подпора при режиме III расход приточного
воздуху, м3/ч, следует определять по формуле
A4.6)
где <7,„- удельная утечка воздуха через 1 м2 огражде-
ограждений по контуру герметизации убежища (принимается
по Приложению I к СНиП «Защитные сооружения
гражданской обороны»), м3/(ч-м2).
Контроль за подпором воздуха в убежище
(разрежением в помещениях ДЭС) осуществля-
осуществляется с помощью тягонапоромера, соединенного
с атмосферой (для ДЭС-с помещением для
укрываемых людей) водогазопроводной оцин-
оцинкованной трубой диаметром 15 мм с запорным
устройством. Труба закладывается в наружной
стене убежища при ее бетонировании и соеди-
соединяется со штуцером тягонапоромера резино-
резиновым шлангом. Труба от подпоромера выводит-
выводится в зону, где отсутствует влияние потоков
воздуха при работе систем вентиляции убежища.
Для режима II вентиляции на основе
расчета по формуле A4.4) предусматривается
одно из следующих решений по удалению
теплоизбытков: увеличение расхода подавае-
подаваемого воздуха (до 10 мэ/ч на 1 чел.); применение
устройств для охлаждения воздуха. Оптималь-
Оптимальное решение по удалению теплоизбытков вы-
выбирается на основании технико-экономическо-
технико-экономического расчета. Для отведения теплоизбытков в
режиме III проектируются, как правило, устрой-
устройства для охлаждения воздуха.


302 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГО
При отведении из убежищ при режиме II
теплоизбытков увеличением подачи наружного
воздуха в качестве расчетных следует прини-
принимать параметры наружного воздуха, соответ-
соответствующие среднемесячным температуре и
влажности самого жаркого месяца года. При
отвеДении теплоизбытков с помощью средств
охлаждения воздуха (воздухоохладителей, кон-
кондиционеров и т. п.) в качестве расчетных долж-
должны приниматься параметры А наружного воз-
воздуха.
В расчетах следует учитывать тепловыде-
тепловыделения от людей, приборов электрического
освещения и электросилового оборудования.
Теплопоглощение ограждающими конст-
конструкциями не учитывается при температуре
поверхностей ограждающих конструкций выше
27 °С для режима II без применения воздухо-
охлаждающих установок. Для отдельно стоя-
стоящих возвышающихся и встроенных в первые
этажи убежищ, не имеющих грунтовой обсып-
обсыпки, теплопо1 лощение ограждающими конст-
конструкциями также не учитывается, а при ее
наличии - учитывается.
При определении поверхностей ограждаю-
ограждающих конструкций учитываются поверхности
пола, потолка, всех стен, примыкающих к
грунту и сообщающихся с соседними помеще-
помещениями, а также внутренних капитальных стен
при их толщине не менее 0,4 м. При установке
на перекрытии встроенного убежища техноло-
технологического оборудования, выделяющего тепло-
теплоту, теплопоглощение потолком убежища учи-
учитывать не следует. Параметры внутреннего
воздуха в убежищах (температуру и относи-
относительную влажность) следует принимать coi лас-
но Приложению I к СНиП «Защитные соору-
сооружения гражданской обороны».
Наиболее дешевым источником холода
для применения в воздухоохлаждающих уста-
установках является вода, сохраняемая в подзем-
подземных резервуарах, но применение их возможно
только в том случае, если температура запаса-
запасаемой воды в самый жаркий период времени
будет- не выше 20 °С. Температуру воды в
подземных резервуарах при расчете воздухо-
воздухоохлаждающих установок следует принимать
равной средней температуре грунта в. пределах
внутренней высоты резервуара. При невозмож-
невозможности получения в резервуаре воды с темпера-
температурой ниже 20 °С в качестве источника холода
рекомендуется применять при соответствую-
соответствующем технико-экономическом обосновании во-
водозаборные скважины.
При применении в качестве воздухоохла-
воздухоохладителей калориферных установок, питаемых
холодной водой из заглубленных резервуаров,
а также из других водоисточников с темпера-
температурой воды около 20 °С, перепад температур
воздуха до и после воздухоохладителя следует
принимать равным 4-6 С.
Расчет воздухоохладителя состоит в опре-
определении количества охлаждаемого воздуха, его
параметров до и после охладителя, требуемой
площади поверхности воздухоохладителя, рас-
расхода охлаждающей воды и вместимости резер-
резервуара для ее хранения. Перепад температур по
воде при использовании заглубленных резер-
резервуаров следует принимать также 4-6 °С. Расчет
площади поверхности охлаждения воздухоох-
лаждающей установки можно производить по
любой из имеющихся методик для расчета
поверхностных воздухоохладителей.
Воздухоохладители рекомендуется рассчи-
рассчитывать по материалам, применяемым для
расчета калориферов при нагревании воздуха,
с введением соответствующих поправок на
коэффициенты теплопередачи.
Наименьший размер заглубленного резер-
резервуара для хранения охлаждающей воды при
применении холодильных машин или кондици-
кондиционеров с водяным охлаждением получается при
применении схемы оборотного водоснабжения,
т.е. когда до повышения температуры воды
в резервуаре до предельной насосная установка
работает с возвратом отепленной воды в
резервуар, после чего переключается на вы-
выброс. В этом случае вместимость заглублен-
заглубленного резервуара, мэ, следует определять по
формуле:
Vp = ?GOXJ1GHac/(GOXJI 4- GHac), A4.7)
где г-расчетная продолжительность работы установ-
установки, ч; GОХЛ - требуемый расход охлаждающей воды при
нагревании ее от начальной температуры до предель-
предельной, м3/ч; Сяас-расход подаваемой воды на охлажде-
охлаждение машин или кондиционеров (подача насосной
установки), м3/ч.
Расход подаваемой воды на охлаждение
машин или кондиционеров GHac принимается по
техническим данным применяемого оборудо-
оборудования.
Продолжительность работы насосной
установки на выброс, ч,
'„ыб = VJGHac. A4.8)


14 2 Вентиляция и отопление убежищ 303
Продолжительность работы насосной
установки с возвратом вбды, ч,
'воз = t - ?выб A4.9)
Воздух из убежища в режимах I и И
удаляется через санитарные узлы, дизельную
и непосредственно из помещения для укрыва-
укрываемых людей. Расход воздуха, м3/ч, удаляемого
вытяжной вентиляцией в режиме I непосред-
непосредственно из помещения для укрываемых людей,
определяется по формуле
L = 0,9L,-Lcy. A4.10)
Расход воздуха, удаляемого из санузлов,
определяется из расчета 50 м3/ч на одно очко
и 25 м3/ч на один писсуар или 0,6 м лоткового
писсуара.
При режиме II удаление требуемого коли-
количества воздуха, как правило, обеспечивается
вытяжкой из санузлов.
Вытяжные воздуховоды из отдельных по-
помещений убежища, если это не противоречит
требованиям СНиП 2.04.05-86, рекомендуется
объединять.
Удаление воздуха из убежища следует
предусматривать за счет подпора воздуха или
с помощью вытяжных вентиляторов, установка
которых допускается в одной вентиляционной
камере с приточными вентиляторами. Аэро-
Аэродинамическое сопротивление вытяжных систем
при удалении воздуха за счет подпора не
должно превышать 50 Па. При удалении воз-
воздуха электро- и электроручными вентилятора-
вентиляторами вытяжные шахты этих систем допускается
размещать на территории завалов, учитывая
сопротивление завала, равное 50 Па.
При режимах II и III предусматривается
рециркуляция воздуха в объеме, обеспечива-
обеспечивающем сохранение в системе количества возду-
воздуха, подаваемого при режиме I-в убежищах
с электровентиляторами, и сохранение в систе-
системе не менее 70% количества воздуха, подава-
подаваемого при режиме I-в убежищах с электро-
электроручными вентиляторами.
При одном общем помещении для укрыва-
укрываемых людей воздух для рециркуляции допуска-
допускается забирать из помещения сосредоточенно.
При размещении людей в двух и более поме-
помещениях вытяжную вентиляцию и забор воздуха
для рециркуляции следует предусматривать из
каждого помещения, используя для рециркуля-
рециркуляции неработающие в режиме II воздуховоды
вытяжной системы
ТАБЛИЦА 14.5. УДАЛЕНИЕ ОГОЛОВКОВ, М,
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВЫСОТЫ И ТИПА ЗДАНИЙ
Здания
Удаление оголовка
при его высоте, м
0,5
1,2
Производственные одно- 0,5Я 0
эгажные
Производственные много- Н 0,5Н
этажные
Административно-бытовые Я 0,5Я — 3
корпуса, жилые здания
Примечание //-высота здания, м
Для режимов 1, II и вентиляции ДЭС
воздухозаборы должны быть раздельными.
Воздухозаборы режима I, а также вентиляции
помещения ДЭС следует размещать вне зава-
завалов зданий и сооружений. Воздухозаборы
режима II допускается размещать на террито-
территории завалов или в пределах здания-в пред-
тамбуре убежища или на лестничных клетках.
Воздухозабор режима I целесообразно сов-
совмещать с аварийным выходом из убежища.
Воздухозабор режима I в случае его несовме-
несовмещения с аварийным выходом и воздухозабор
режима II, располагаемый вне здания, выпол-
выполняются в виде шахт, снабженных жалюзий-
ными решетками и рассчитанными на воздей-
воздействие ударной волны.
Вентиляционные шахты оборудуются за-
защищенными оголовками, минимальную высо-
высоту которых 1,2 или 0,5 м следует принимать
в зависимости от удаления оголовка до здания,
вблизи которого он расположен (табл. 14.5).
Если оголовки находятся на расстояниях,
менее указанных в табл. 14.5, их высоту сле-
следует принимать по интерполяции между 0,5
и 1,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в
пределах контура разрушенного здания, рав-
равной 0,15Н для производственных многоэтаж-
многоэтажных и 0,25Н для административно-бытовых
и жилых многоэтажных зданий.
В стенах оголовка высотой 1,2 м при ис-
использовании вентиляционной шахты в качестве
аварийного выхода из убежища следует преду-
предусматривать проемы размером 0,6 х 0,8 м, обо-
оборудуемые жалюзийными решетками, открыва-
открываемыми внутрь. При высоте оголовка менее
1,2 м в его покрытии устанавливается метал-


304 Глава 14 Инженерное оборудование убежищ ГО
лическая решетка размером 0,6 х 0,6 м, откры-
открываемая внутрь. Высота и расположение возду-
хозаборных шахт при использовании систем
вентиляции в мирное время принимаются
с учетом требований СНиП 2.04.05-86.
В тех случаях когда вследствие завала
воздухозабор режима II использовать не пред-
представляется возможным, допускается для режи-
режима II пользоваться воздухозабором режима I,
для чего в системе вентиляции предусматрива-
предусматривается соединительный воздуховод с установлен-
установленным в нем герметическим клапаном.
Воздухозаборы режимов I и II должны
быть расположены на расстоянии не ближе
10 м от выбросов вытяжных систем вентиля-
вентиляции убежища, помещения ДЭС и выхлопа от
дизеля. Расстояние между воздухозаборами I,
11 режимов и вентиляции ДЭС не регламенти-
регламентируется
В местах расположения убежищ в город-
городской застройке разрешается в общих шахтах
с разделительными перегородками, не допуска-
допускающими перетекания воздуха из канала в канал,
объединение-
воздухозаборов режимов I, II и вентиляции
ДЭС; при этом устройство соединительного
воздуховода между воздухозаборами режимов
I и II предусматривать не следует; •
вытяжных каналов из отдельных помеще-
помещений убежищ и выхлопной трубы от дизеля
Воздуховоды приточных и вытяжных сис-
систем, прокладываемые снаружи, выполняются
из строительных конструкций, рассчитанных на
воздействие ударной волны, или монтируются
из стальных электросварных труб
Из стальных труб также следует изготов-
изготовлять воздуховоды, прокладываемые внутри
помещений до герметических клапанов, соеди-
соединительные воздуховоды между воздухозабора-
воздухозаборами режимов I и И, а также патрубки для
установки герметических клапанов в стенах.
Магистральные воздуховоды до фильтров
ФП и ФГ-70 и после фильтров ФГ 70 изго-
изготовляются из листовой стали толщиной 2 мм
на сварке. Воздуховоды обвязки фильтров ФП
и ФГ-70 выполняются из фасонных деталей,
заказываемых комплектно к фильтрам Воз-
Воздуховоды внутри помещения после гермети-
герметических клапанов и фильтров следует изготов-
изготовлять из листовой стали согласно требований
СНиП 2 04 05-86
Стальные воздуховоды, прокладываемые
вне зданий и в грунте, должны иметь антикор-
антикоррозионное покрытие, уклон в сторону убежища
г 5= 0,003 и патрубок диаметром dy = 15 мм со
стороны убежища для спуска конденсата.
Воздуховоды, по которым в режиме III
транспортируется воздух с высокой температу-
температурой, должны быть теплоизолированы.
Пропуск воздуховодов из стальных труб
через линию герметизации должен осуществ-
осуществляться в соответствии с требованиями серии
03.005-5 «Конструкции ввода и пропуска ком-
коммуникаций в убежищах гражданской обороны»
(М.: ЦИТП, 1981).
На вводах трубопроводов, которые обес-
обеспечивают функционирование необходимого
оборудования после воздействия ударной вол-
волны (как, например, подачу воды для воздухо-
охлаждающих установок от внешних водоза-
водозаборных скважин или резервуаров), следует
предусматривать компенсирующие устройства,
исключающие повреждение вводов при осадке
убежища относительно окружающего грунта.
Компенсирующие устройства могут быть вы-
выполнены в виде трубы, проложенной на опре-
определенной длине в подземном канале или в
трубе большего диаметра (в футляре), обеспе-
обеспечивающих свободное пространство ниже трубы
ввода для возможной осадки ее при ударе
Длина канала или футляра определяется с
учетом местных грунтовых условий.
При прокладке трубопроводов внутри убе-
убежища высоту в чистоте от пола до их низа
следует принимать не менее 2 м.
На воздухозаборных и вытяжных каналах
предусматриваются противовзрывные устрой-
устройства (ПВУ) и расширительные камеры. Проти-
Противовзрывные устройства следует размещать
в пределах защитных сооружений с обеспечени-
обеспечением доступа к ним для осмотра и ремонта.
Противовзрывные устройства автоматически
перекрывают вентиляционные каналы при воз-
воздействии на них ударной волны и обеспечива-
обеспечивают защиту от проникания ее в убежище,
а также сохранность фильтровентиляционного
оборудования, установленного за ПВУ. Давле-
Давление в проскочившей ударной волне снижается
за ПВУ до безопасной величины в расшири-
расширительной камере или в воздуховоде соответст-
соответствующего объема.
В системах вентиляции убежищ (на возду-
хозаборах, вытяжных устройствах, до и после
групп фильтров ФП и ФГ-70) следует устанав-


14.2 Вентиляция и отопление убежищ
305
ливать герметические клапаны с ручным при-
приводом диаметром до 600 мм включительно
и с электроприводом при наличии ДЭС и
диаметре свыше 600 мм.
На сети воздуховодов после герметических
клапанов, установленных на линии герметиза-
герметизации, предусматриваются люки-вставки, пред-
предназначенные для осмотра клапана и возмож-
возможности удаления инородных предметов, препят-
препятствующих его полному закрыванию. В системе
вентиляции убежищ перед фильтрами и после
них устанавливаются штуцеры с лаборатор-
лабораторными кранами для отбора проб воздуха и
измерения перепада давления. ,
Для систем вентиляции убежищ без ДЭС
вентиляторы должны иметь электроручной
привод, а убежищ с защищенным источником
электроснабжения - электрический.
Вентиляторы с электроручным приводом
следует применять для вентиляции убежищ
вместимостью не более 600 чел. для 1-й и 2-й
климатических зон, а также убежищ (без возду-
хоохлаждающих установок) вместимостью не
более 450 и 300 чел. соответственно для 3-й
и 4-й климатических зон (см. табл. 14.2). При
больших вместимостях убежищ, а также при
наличии режима III и в убежищах для нетран-
нетранспортабельных больных предусматриваются
защищенные источники электроснабжения
(ДЭС) и применяются центробежные вентиля-
вентиляторы с электроприводами.
В качестве электроручных вентилято-
вентиляторов в убежищах используются вентиляторы
ЭРВ-600/300 и дополнительно к ним (при
необходимости) вентиляторы ЭРВ-72-2 и
ЭРВ-72-3. Для уравнивания напоров парал-
параллельно работающих электроручных вентилято-
вентиляторов ЭРВ-600/300 и ЭРВ-72 и увеличения
располагаемого напора в сети рекомендуется
последовательная установка вентиляторов
ЭРВ-72.
Резервные вентиляторы (и электроручные,
и с электрическим приводом) для систем вен-
вентиляции убежищ предусматривать не следует.
Для контроля за режимом работы элект-
электроручных вентиляторов на их выхлопе должны
быть установлены расходомеры, являющиеся
также клапанами-отсекателями, отключающи-
отключающими вентиляторы от сети воздуховодов при их
остановке или медленном вращении.
Приточный воздух, подаваемый в убежище
и ДЭС, следует очищать от пыли при всех
режимах вентиляции в сдвоенных фильтрах
ФЯР с коэффициентом очистки не менее 0,95.
Сдвоенные фильтры выполняются на основе
двух, расположенных последовательно по ходу
воздуха ячеек фильтра ФЯР со следующим
набором сеток в каждой ячейке: № 2,5-3 шт.,
№ 1,2-4 шт., № 0,63-5 шт. Первые по ходу
воздуха ячейки оборудуются механизмом с
дистанционным ручным управлением, позво-
позволяющим переводить их в нерабочее положение
при достижении фильтром аэродинамического
сопротивления свыше 160 Па. При применении
для очистки наружного воздуха от пыли пред-
фильтров ПФП-1000, перед ними следует уста-
устанавливать одинарные фильтры ФЯР с коэффи-
коэффициентом очистки не менее 0,8. В этом случае
при числе ячеек фильтров ФЯР не более одной
ее можно устанавливать на воздуховоде в
коробке, при большем числе ячеек их устанав-
устанавливают в стене за пределами расширительной
камеры на границе ее нормативного объема.
Очистка наружного воздуха от газообраз-
газообразных средств массового поражения и аэрозолей
при режиме II производится в фильтрах-погло-
фильтрах-поглотителях: при наличии ДЭС-в фильтрах
ФП-300, при применении электроручных вен-
вентиляторов-в фильтрах ФПУ-200. Фильтры
типа ФП компонуются в колонки по 1-3 шт.
Очистка от окиси углерода наружного воздуха,
подаваемого в убежище по режиму регенера-
регенерации для создания подпора, производится в
фильтрах ФГ-70. Фильтры ФГ-70, как и фильт-
фильтры типа ФП, компонуются в колонки по
1-3 шт. До и после фильтров ФГ-70 устанавли-
устанавливаются герметические клапаны в термостойком
исполнении.
Внутренний воздух убежища при режиме
III с применением фильтров ФГ-70 регенериру-
регенерируется в установках РУ-150/6.
Фильтры для очистки воздуха от пыли
(ФЯР и ПФП-1000) и фильтры ФГ-70 следует
размещать в вентиляционных камерах в от-
отдельных помещениях.
Установки РУ-150/6 также следует уста-
устанавливать в вентиляционных камерах в отдель-
отдельных помещениях, ограждающие конструкции
которых, граничащие с внутренними помеще-
помещениями убежищ, должны быть теплоизолиро-
теплоизолированы, так как регенерация воздуха в установке
РУ-150/6 сопровождается повышением его тем-
температуры. Количество теплоты, выделяющейся
при работе установки, составляет 42 000 кДж/ч;


30b / лава 14 Инженерное оборудование уоежищ 1О
Z700
A
i
/////
1
1
H
tv-
iV
4
¦y
/ /
/y
\
//л
mm
ЖЕ
J e
'/Л/,
% ,
Sxxt
1
\
/
•'¦/".':•:¦'.¦¦' ¦
22Z
^2
fy///////////s
Рис. 14.5. Гравийный охладитель
/ помещение для укрываемых, 2-охладитель гравийный, 3
пространство надгравийное, 4 гравий, 5 решетка металли-
металлическая из уголковой стали, б-пространство подгравийное,
7-герметический клапан, 8 и 9 вытяжной и приточный возду-
воздуховоды, 10-люк герметический, // скобы ходовые
25% этой теплоты поступает в помещение,
а 75% удаляется с воздухом, выходящим из
установки. Вентиляцию помещений, в которых
установлены регенеративные установки, преду-
предусматривать не следует.
Охлаждать воздух после установки
РУ-150/6 можно в калориферных установках,
а также в гравийных охладителях. В последнем
случае отпадает необходимость создания для
этих целей запаса воды или устройства водо-
водозаборной скважины.
Гравийный охладитель (рис. 14.5) пред-
представляет собой железобетонный короб, запол-
заполненный гравием или гранитным щебнем с
размером фракций 30-40 мм. Охладитель сле-
следует устанавливать таким образом, чтобы
большая часть его боковых поверхностей со-
соприкасалась с грунтом или ограждающими
конструкциями убежища. Гравий в охладителе
укладывают на решетку с отверстиями разме-
размером не более 25 х 25 мм, размещаемую на
высоте 80 см от дна короба. Расстояние от
верха засыпки до перекрытия охладителя также
должно быть не менее 80 см. Движение воздуха
в охладителе может быть сверху вниз или снизу
вверх. Для входа и выхода охлаждаемого
воздуха в коробе предусматриваются заклад-
закладные детали-гильзы для подсоединения воздухо-
воздуховодов. Высота слоя засыпки, м, в гравийном
охладителе рассчитывается по формуле
Лг = 0,25 + O,OO5L/y4, A4.11)
где L- расчетный расход охлаждаемого воздуха, м3/ч;
А площадь сечения в свете короба охладителя (пер-
(перпендикулярно направлению движения воздуха), м2.
В формуле A4.11) отношение L/A (ско-
(скорость воздуха) должно быть равно или меньше
400 м/ч. При этих условиях и высоте засыпки
не более 2 м аэродинамическое сопротивление
гравийного охладителя не будет превышать
50-70 Па.
На выходе из гравийного воздухоохлади-
воздухоохладителя на воздуховоде рекомендуется устанавли-
устанавливать одинарный фильтр ФЯР в коробке. Для
обслуживания надгравийного и подгравийного
пространства воздухоохладителя в ограждаю-
ограждающих его конструкциях предусматриваются гер-
герметические ставни в термостойком испол-
исполнении.
Очистка воздуха в фильтре ФГ-70 обеспе-
обеспечивается при температуре воздуха на входе
в него не менее 60 °С. Для этой цели на возду-
воздуховоде до фильтра ФГ-70 следует устанавли-
устанавливать электронагреватель, специально предназ-
предназначенный для убежищ. При расчете электро-
электронагревателя начальную температуру принима-
принимают равной расчетной отопительной температу-
температуре для холодного периода года (параметр Б),
а конечную 65 °С. Вместе с тем при возможных
пожарах в районе расположения убежища
в фильтр может поступать воздух с температу-
температурой до 300 °С. В связи с этим для охлаждения
воздуха до максимально допустимой темпе-
температуры, согласно требованиям СНиП «Защит-
«Защитные сооружения гражданской обороны», после
фильтра ФГ-70 следует устанавливать гравий-
гравийный воздухоохладитель, аналогичный преду-
предусматриваемому после установки РУ-150/6.
Гравийный охладитель рассчитывается по
формуле
кт = 0,25 +0,007 5L/А. A4.12)


14.2. Вентиляция и отопление убежищ 307
При этом отношение L/A должно быть
равно или меньше 200 м/ч. При этих условиях
и высоте засыпки не более 2 м аэродинами-
аэродинамическое сопротивление охладителя не будет
превышать 50-70 Па.
Расчет воздухоохладителей после ФГ-70
и РУ-150/6, состоящих из калориферов,
охлаждаемых водой из заглубленных защищен-
защищенных резервуаров, можно производить по лю-
любой из имеющихся методик для расчета по-
поверхностных воздухоохладителей.
Для обеспечения отдельных выходов груп-
группы разведки из убежища на поверхность и
входа в него обратно при режиме II следует
предусматривать продувку тамбура одного из
входов. При этом количество подаваемого (и
удаляемого) воздуха в этот тамбур в 1 ч
должно составлять не менее 25-кратного объ-
объема тамбура при продолжительности вентили-
вентилирования до 6 мин. Продувка тамбура должна
производиться с помощью клапанов избыточ-
избыточного давления (КИД), находящихся на внут-
внутренней и наружной стенах тамбура с установ-
установкой на наружном КИДе противовзрывного
устройства МЗС или непосредственно от систе-
системы режима II (рис. 14.6). Для сохранения
эксплуатационного подпора на период продув-
продувки тамбура следует отключать вытяжные си-
системы вентиляции.
При продувке тамбура от системы режима
II воздух, забираемый из тамбура, очищается
в фильтрах-поглотителях и вентилятором си-
системы режима II подается обратно в тамбур.
Подача и удаление воздуха в тамбуре должны
производиться по диагонали как в горизон-
горизонтальной, так и в вертикальной его плоскости.
> Клапаны избыточного давления в венти-
вентилируемых тамбурах работают за счет норми-
нормируемого подпора в помещении убежищ, равно-
равного 50 Па, но так как клапаны, установленные
на внутренней и наружной стенах тамбура,
работают последовательно, каждый из них
работает за счет подпора, равного 25 Па.
Пропускная способность клапанов избы-
избыточного давления принимается в зависимости
от их диаметра:
Диаметр, мм 100 150 200 300
Пропускная способность,
м3/ч 50 90 160 300
Общие виды и технические характеристики
оборудования систем вегпиляхдата у
Рис. 14.6. Продувка тамбура входа
а от системы фильтровентиляции, б- через клапаны избыточ-
избыточного давления, /-выход аварийный, 2-тамбур; 3- воэдухоза-
бор у пола, 4 фильтры-поглотители; 5-вентилятор фильтро-
венгиляции, E-заслонка, 7-клапан герметический, ^-выпуск
воздуха под потолком, 9-МЗС; Ю- КИД (КИДМ) под потол-
потолком, //-КИД (КИДМ) у пола
(фильтров, клапанов, вентиляторов и т. п.)
приведены в «Справочнике по инженерно-тех-
инженерно-техническому оборудованию, приборам и инвен-
инвентарю защитных сооружений гражданской обо-
обороны» (М.: ЦИТП, 1985).
Система отопления помещений, приспо-
приспосабливаемых под убежище, проектируется в
виде самостоятельного ответвлений от общей
отопительной сети здания, отключаемого при
заполнении убежища. При расчете систем отоп-
отопления температуру помещений в холодное
время года следует принимать 10 °С, если по
условиям эксплуатации их в мирное время не
требуется более высокая температура. Вид
теплоносителя и тип нагревательных приборов
выбираются из условий эксплуатации помеще-
помещений в мирное время. Так как убежища распола-
располагаются ниже уровня земли, благодари чему
теплопотери ограждениями в них очень не-
небольшие, отопительную систему достаточно
выполнять в виде проложенной по периметру
здания одной гладкой трубы на высоте 300 мм
от пола. В системе режима I допускается уста-
устанавливать калориферы для подогрева наруж-
наружного воздуха в мирное время. При электро-
электроручных вентиляторах калориферы должны
имечь обводную линию. Калориферы для по-
подогрева воздуха в мирное время устанавли-
устанавливаются за герметическим клапаном (по ходу
воздуха). Защиту от замораживания калори-


308
Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГО
выполнять согласно требованиям СНиП
2.04.05-86. При подаче теплоносителя к калори-
калориферу по самостоятельной ветви, не связанной
с системой отопления убежища, на ветви
должна устанавливаться в пределах убежища
запорная арматура. При заполнении убежища
людьми калориферы отключаются.
14.3. ВЕНТИЛЯЦИЯ ДИЗЕЛЬНЫХ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
В помещении ДЭС следует предусматри-
предусматривать приточно-вытяжную вентиляцию для ра-
работы при I и II режимах вентиляции убежища,
рассчитанную на отведение теплоизбытков
и вредных газообразных веществ, выделяемых
в помещение дизель-генератором, а также на
снабжение дизеля воздухом на горение топ-
топлива.
Расход воздуха, подаваемого в помещение
ДЭС для отведения теплоизбытков, м3/ч, сле-
следует определять по формуле
бд-3,6
L =
A4.13)
где Qa-количество выделяемой теплоты в помещении
ДЭС от дизеля, генератора, электродвигателей и
выхлопных труб, Вт; с-теплоемкость воздуха, равная
1 кДж/(кг-°С); р- плотность воздуха, принимаемая
1,2 кг/м3; tB-температура воздуха в помещении ДЭС,
принимаемая 40 °С; гн- расчетная среднемесячная
температура наружного воздуха самого жаркого
месяпа при вентиляции помещения ДЭС наружным
воздухом или температура воздуха в основных поме-
помещениях убежища при вентиляции перетекающим
воздухом. '
При размещении дизель-генератора и ра-
радиатора охлаждения в помещении машинного
зала
Qn = Qw + Qi + Qoe. + Q,,, A4.14)
где Qm-количество теплоты, Вт, поступающей в
помещение от дизеля; при отсутствии заводских
данных, определяется расчетом по формуле
Qw = KTP3BqT/3,6, A4.15)
[здесь Кг-коэффициент, учитывающий количество
выделяемой дизелем теплоты и принимаемый при
водовоздушной (радиаторной) системе охлаждения
равным 0,36 или 0,32, а при водоводяной - 0,08 или
0,03 для дизелей мощностью до 95 или 200 кВт
соответственно; Рэ-эффективная мощность дизеля,
кВт; В-теплотворная способность топлива, прини-
принимаемая 42738 кДж/кг; #т-удельный расход топлива,
0,26 кг/(кВт-ч)]; Q3 — количество теплоты, Вт, посту-
поступающей в помещение от генератора или электро-
электродвигателей и определяемой по формуле A4.3);
босв-количество теплоты, Вт, поступающей в поме-
помещение от приборов освещения дизельной и определя-
определяемой по формуле A4.2); QB T - количество теплоты, Вт,
поступающей в помещение ДЭС от поверхности
изолированного выхлопного трубопровода и опре-
определяемой по формуле
QBT = qBTl, A4.16)
[здесь qBr-теплоотдача 1 м поверхности выхлопного
трубопровода, равная 197 Вт/м; /-длина выхлопного
трубопровода, м].
При размещении дизель-генератора в по-
помещении машинного зала, а радиатора охлаж-
охлаждения в помещении узла охлаждения тепло-
тепловыделения определяются для каждого из этих
помещений в отдельности. В этом случае Qm
определяется по формуле A4.15) с коэффици-
коэффициентом Кг, равным 0,08 или 0,03 для дизелей
мощностью до 95 или 200 кВт соответственно,
а количество теплоты, Qp, поступающей от
радиатора,-также по формуле A4.15), но с
коэффициентом Кт = 0,27. При этом Qm в
формуле A4.15) заменяется на Qp.
Воздухообмен в помещении ДЭС, требу-
требующийся для отведения вредных газообразных
веществ, Lr, м3/ч, принимается равным
1,5-кратному для газоплотных и 3-кратному
для негазоплотных дизелей в 1 ч.
В качестве расчетной принимается боль-
большая из величин-по условию отведения тепло-
теплоизбытков Ьд или вредных газообразных ве-
веществ Lr. Отведение теплоизбытков из поме-
помещения ДЭС следует предусматривать:
при режиме I-воздухом, перетекающим из
помещений убежища через герметические кла-
клапаны (за счет разрежения, создаваемого вытяж-
вытяжным вентилятором, установленным в ДЭС),
или, при его недостатке, наружным воздухом;
при режиме II-воздухом, перетекающим
из помещений убежища через герметические
клапаны с помощью рециркуляционной возду-
хоохлаждающей установки (в убежищах с
режимом III), или только наружным воздухом,
что определяется на основании технико-эконо-
технико-экономического расчета;
при режиме III-с помощью рециркуляци-
рециркуляционной воздухоохлаждающей установки.
Дизель-генераторы с водовоздушным (ра-
(радиаторным) охлаждением следует использо-
использовать, как правило, для убежищ с режимами
I и II. Дизель-генераторы с водовоздушным
охлаждением, в которых предусмотрена воз-
возможность перевода на водяное охлаждение
и дизель-генераторы с комбинированным


14.3. Вентиляция дизельных электростанций
309
охлаждением используются для убежищ с
режимами I-III. При этом отвод основных
тепловыделений от дизеля предусматривается
с помощью оборотной воды, хранящейся в
резервуарах ДЭС. Объем воды в резервуарах
для охлаждения дизеля определяется расчетом.
При проектировании ДЭС с использова-
использованием дизель-генераторов, оборудованных ком-
комбинированной или радиаторной системами
охлаждения и имеющих выносной (смонтиро-
(смонтированный на отдельной раме) узел охлаждения,
последний целесообразно размещать в изоли-
изолированном помещении с герметичными стенами,
отделяющими его от ДЭС и убежища. Вход из
этого помещения в ДЭС оборудуется двумя
герметическими дверями. В этом случае в
режимах I и II удаление теплоты из помещения
узла охлаждения предусматривается наружным
воздухом, очищенным от пыли, а вентиляция
помещения машинного узла - воздухом, пере-
перетекающим из помещений для укрываемых
людей. В режиме III вентиляции агрегаты
с комбинированной системой охлаждения пере-
переключаются на водяную систему охлаждения,
а теплота из машинного зала удаляется возду-
хоохлаждающей установкой.
Расход перетекающего из убежища возду-
воздуха, м3/ч, который может быть использован для
вентиляции ДЭС при режиме II, может быть
определен по формуле
Ьдэс = Ln - Ьпояп - Lcy, A4.17)
где L,,-расход воздуха, подаваемого в убежище си-
системой фильтровентиляции, м3/ч; Luom-расход воз-
воздуха, идущего на создание подпора в убежище, м3/ч.
Объем воды в резервуарах для охлаждения
дизеля, м3, вычисляется по выражению
v =
1,16-1000(tK- ta)'
A4.18)
где QB- количество теплоты, удаляемой от дизеля
с охлаждающей водой, Вт; /-продолжительность
обеспечения дизеля водой, ч; /к—конечная темпера-
температура охлаждающей воды в резервуаре, °С; tH-началь-
tH-начальная температура охлаждающей воды в резервуаре, °С.
Количество теплоты, удаляемой от дизеля
с охлаждающей водой, определяется по фор-
формуле A4.15) с коэффициентом КТ = 0,27. Ко-
Конечная температура охлаждающей воды tK
принимается по паспорту дизеля.
Для охлаждения дизелей с комбинирован-
комбинированной системой охлаждения следует применять
оборотную систему водоснабжения, т. е. систе-
систему с возвратом нагретой воды в резервуар.
Резервуары запаса воды обычно заполня-
заполняются от сети хозяйственно-питьевого водопро-
водопровода. Опорожняется резервуар самотеком в
водосток (или канализацию) или перекачкой
насосом.
Резервуары запаса могут быть размещены
как в пределах убежища (в дизельной), так и за
его пределами (в грунте). Внутри убежища
обычно располагаются стальные резервуа-
резервуары небольшой вместимости (например, для
охлаждения дизелей малой мощности). Резер-
Резервуары большой вместимости (стальные или
железобетонные) целесообразно размещать в
грунте, принимая начальную температуру во-
воды равной температуре грунта на глубине раз-
размещения резервуара. Конструкция резервуара
в этом случае должна обеспечивать сохран-
сохранность запаса воды после приложения, расчет-
расчетных нагрузок.
Резервуар, расположенный в пределах
ограждающих конструкций убежища, должен
иметь теплоизоляцию для исключения тепло-
тепловыделений в помещение от нагретой воды.
При наличии защищенной водозаборной
скважины для охлаждения дизелей целесооб-
целесообразно использовать воду, нагретую в воздухо-
воздухоохладителях помещений для укрываемых лю-
людей. В этом случае резервуары запасной воды
предусматривать не следует. Расход подава-
подаваемой насосами в дизели «забортной воды» GHac
составляет в среднем 100 л/ч на 1 кВт мощ-
мощности агрегата.
Если начальная температура воды в резер-
резервуаре выше 20-22 °С, проектируются отдель-
отдельные резервуары для воздухоохлаждающей
установки ДЭС и дизеля.
Для вентиляции помещения ДЭС преду-
предусматривается установка приточного и вытяж-
вытяжного вентилятора или только вытяжного. Во
втором случае естественная приточная система
должна обеспечивать подачу в помещение ДЭС
воздуха за счет разрежения, создаваемого
вытяжным вентилятором. В зависимости от
принятой системы вентиляции в помещении
ДЭС необходимо поддерживать следующие
уровни давления (разрежения):
при вентиляции машинного зала ДЭС на-
наружным воздухом при установке приточного
и вытяжного вентиляторов-давление не выше
атмосферного; при установке только вытяж-
вытяжного вентилятора - разрежение, равное сопро-


310
Ггста 14 Инженерное оборудование уоежищ J и
Рис 14 7 Пример компоновки и вентиляции помеще-
помещения ДЭС с водовоздушной системой охлаждения ди-
дизеля (режимы вентиляции I и Н)
/-машинный за i,// тамбур III электрощи говая IV поме-
помещение для укрываемых / дизечь-генератор 2 узел охтажде-
ния дизеля, 3 заслонка утепленная с электроприводом, 4
фильтр противопыльный 5 -камера расширите л>ная, 6 ytr-
pouciBo про!ивовзрывное в коробке, 7 гягонаноромер 8-
КИД (КИДМ) 9 вентагрегат 10 засчоньа утепленная с элек-
электроприводом, //-шкаф аккумуляторный 12 поддон дтя ус-
установки расходных баков топлива и масла
тивлению тракта приточной системы, но не
более 300 Па,
при вентиляции машинного зала воздухом,
поступающим из помещений убежища, для ре-
режима I-давление, равное атмосферному, для
режима II - разрежение (разность давлений
между помещениями убежища и ДЭС), равное
20-30 Па
В помещении выносного узла охлаждения
при режимах I и II следует предусматривать
разрежение 10-300 Па
Подпор воздуха в машинном зале ДЭС
должен проверяться по тягонапоромеру, одна
трубка которого выведена в машинный зал
ДЭС, а другая-в убежище Тягонапоромер
устанавливается в помещении для укрываемых
людей или в другом помещении чистой зоны
убежища.
В машинном зале ДЭС на вентиляционных
системах устанавливаются герметические кла-
клапаны: при вентиляции машинного зала возду-
воздухом, перетекающим из помещений убежища,
при наличии режима III
При вентиляции машинного зала возду-
воздухом, перетекающим из помещения для укрыва-
укрываемых людей, герметические клапаны устанав-
устанавливаются на воздуховоде из этих помещений
в машинный зал ДЭС или на патрубках в стене
со стороны чистого помещения (например,
отсека для укрываемых людей, коридора и
т п ), а также в самом машинном зале ДЭС на
вытяжном воздуховоде и воздуховоде забора
воздуха для дизеля При режимах I или II
соответствующие данному режиму клапаны
открываются. При режиме III все клапаны,
кроме клапана на воздуховоде забора воздуха
для дизеля, закрываются
Пример компоновки помещения ДЭС с
водовоздушной системой охлаждения дизеля,
при вентиляции в режимах I и II за счет
наружного воздуха приведен на рис. 14 7
Целью вентиляции ДЭС кроме удаления
тепловыделений является, как отмечалось вы-
выше, подача воздуха на горение топлива в дизеле
и разбавление газообразных вредных веществ,
выделяющихся при работе дизеля, до безопас-
безопасных концентраций.
В среднем необходимый расход воздуха
составляет: для разбавления газообразных
вредных веществ 4-5 м3/ч на 735 Вт мощности
дизеля, а на горение топлива 5 6 м3/ч на
735 Вт.
Как видно из приведенных данных, на
горение требуется больше воздуха, чем на раз-
разбавление вредных веществ, поэтому, если воз-
воздух на горение топлива поступает в дизель из
машинного зала, проверку на разбавление
вредных веществ в помещении делать не
нужно.
Подачу воздуха к дизелям на горение
следует предусматривать, при режиме III-сна-
III-снаружи через гравийный охладитель, при осталь-
остальных режимах-из помещения машинного зала
Расчет гравийного охладителя следует произ-
производить по формуле A4 11) Вместо гравийного
охладителя для охлаждения воздуха, подава-
подаваемого к дизелям на горение при режиме
регенерации, допускается устройство воздухо-
воздухоохладителя, состоящего из калориферов, рабо-
работающих на воде, отработанной в воздухоохла-
воздухоохладителе помещения ДЭС.
При заборе воздуха к дизелям на горение
из помещения машинного зала при режимах
I и II необходимо предусматривать возмож-
возможность забора воздуха из вытяжной или приточ-
приточной вентиляционной системы дизельной с


14.3. Вентиляция дизельных электростанций
311
очисткой воздуха от пыли (при запуске дизеля).
Этот воздухозабор должен использоваться
только в период запуска дизеля во избежание
создания разрежения в помещениях ДЭС и
убежища.
Стартерные аккумуляторы, размещаемые
в шкафу в ДЭС, вентилируются естественным
путем через жалюзийные решетки, располо-
расположенные в нижней части шкафа, который дол-
должен иметь плоский верх и вытяжной воздухо-
воздуховод. Вытяжной воздуховод выполняется из
стальной бесшовной трубы диаметром 45 мм,
врезанной в плоский верх шкафа. Воздуховод
прокладывается по помещению с уклоном
в сторону шкафа. На воздуховоде вплотную
к шкафу устанавливается запорная арматура
(вентиль, задвижка или пробковый кран). Вы-
Выводится воздуховод за пределы убежища в
незаваливаемую зону. Для защиты от атмо-
атмосферных осадков вытяжной воздуховод следует
заканчивать полуотводом. Установка на вы-
вытяжном воздуховоде противовзрывного уст-
устройства и расширительной камеры не требует-
требуется. Хранение заряженных аккумуляторных ба-
батарей в шкафу в мирное время допускается при
открытом воздуховоде. Заряд аккумуляторных
батарей в пределах убежища в мирное время
и в период эксплуатации убежища не допус-
допускается.
В помещении электрощитовой предусмат-
предусматривается приточно-вытяжная вентиляция, рас-
рассчитываемая на удаление теплоты, выделяю-
выделяющейся от установленного в помещении обору-
оборудования. В помещении ГСМ проектируется
вентиляция из расчета 10-кратного обмена
в 1 ч.
Приток воздуха следует предусматривать
перетеканием из машинного зала ДЭС, а
вытяжку - присоединением к вытяжной системе
вентиляции ДЭС A/3 из верхней зоны, 2/3 из
нижней зоны) с установкой со стороны машин-
машинного зала огнезадерживающих клапанов.
Вентиляция в тамбуре между убежищем
и ДЭС проектируется следующим образом:
при вентиляции помещения ДЭС наруж-
наружным воздухом-аналогично вентиляции там-
тамбура самого убежища без установки противо-
противовзрывного устройства;
при вентиляции помещения ДЭС возду-
воздухом, поступающим из помещения для укры-
укрываемых людей,-через клапаны избыточного
давления диаметром 150 мм, устанавливаемые
по одному на внутренней и наружной стенах
тамбура.
Воздухозаборы для вентиляции помеще-
помещений ДЭС должны размещаться вне завалов
зданий и сооружений, а вытяжные шахты
допускается располагать на заваливаемой тер-
территории.
При устройстве снаружи самостоятельного
воздухозабора на горение топлива в дизеле его
размещают так же, как и воздухозабор для
вентиляции ДЭС и относят на расстояние не
ближе 10 м от выхлопа дизеля и других вытяж-
вытяжных систем вентиляции убежища.
14.4. Примеры расчетов
Пример 14.1. Определить объем приточно-
приточного воздуха при режиме II для убежища вмести-
вместимостью 1000 чел. в районе Днепропетровска.
Среднемесячная температура самого жаркого
месяца tH = 22,3 °С; упругость водяного пара
рпа= 15,5 гПа; энтальпия наружного воздуха
1И = 47,8 кДж/кг; мощность электродвигателей
вентиляционных установок 11 кВт; мощность
приборов осветительных установок 0,005 кВт
на 1 чел.; площадь поверхности ограждающих
конструкций: железобетонных 1200 м2, кирпич-
кирпичных 300 м2.
Решение. Тепловыделения:
от людей Qn = 116-1000 = 116000 Вт, где
116 тепловыделения от 1 чел., Вт (см.
табл. 14.3);
от приборов освещения (?Осв = 0,005 х
х 1000-1,16-860 = 4988 Вт;
от электродвигателей вентиляционных
установок: Q3 = 11 ¦ 1,16-860A - 0,7)/0,7 =
= 4703 Вт.
Всего: Qr = 116 000 + 4988 + 4703 =
= 125 690 Вт.
Теплота, поглощаемая ограждающими
конструкциями, Qorp = 47,3 ¦ 1200 + 29,3 ¦ 300 =*
= 65 550 Вт, где 47,3 и 29,3 получены по
интерполяции (по табл. 14.4).
Необходимое количество приточного воз-
воздуха при режиме II определяется по формуле
A4.4), в которой /в принята 98,4 кДж/кг C-я
климатическая зона):
A25 690-65 550K,6
1,2(98,4-47,8)
= 3570 м3/ч.
На 1 чел. приходится: 3570/1000 к 3,6 м3/ч.
Пример 14.2 (рис. 14.8). Рассчитать возду-
хоохлаждающую установку убежища вмести-


312
Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГО
Рис 14.8 /-(/-диаграмма
1 -к примеру 14 2, 2-к примеру 14 3
мостью 300 чел. в районе Чимкента для ре-
режима III с использованием охлаждающей воды
из заглубленного резервуара. Мощность элект-
электродвигателей вентиляционных установок
11,7 кВт; мощность приборов осветительных
установок 0,005 кВт на 1 чел.; температура
внутри помещения tn = 30 °С.
Решение. Тепловыделения:
от людей бл = 116 300 = 34800 Вт;
от приборов освещения Q0CB = 0,005 ¦ 300 х
х 1,16-860= 1496 Вт;
от электродвигателей вентиляционных
установок бэ= 11,7 -1,16 -860A - 0,7)/0,7 =
= 5000 Вт.
Всего: QT = 34800 + 1496 + 5000 =
= 41 296 Вт.
Влаговыделения от людей dn = 110-300 =
= 33 000 г/ч, или 33 кг/ч, где ПО-влаговыделе-
ПО-влаговыделения, г/ч, от 1 чел. (см. табл. 14.3).
Определяем температуру воды в подзем-
подземном резервуаре. Верх резервуара расположен
на глубине 0,8 м, низ-на глубине 3,2 м от
поверхности земли. Температура грунта для
Чимкента (определяется по Приложению I
к «Пособию по проектированию инженерно-
технического оборудования убежищ граждан-
гражданской обороны»):
Глубина, м 0,8 1,6 2,4 3,2
Температура грунта, °С 25,3 21 17,9 45,8
Средняя температура воды в резервуаре
tcp = B5,3 + 21 + 17,9 + 15,8)/4 = 20 °С.
Перепады температур по воздуху и воде
принимаем равным 5 С. Следовательно, тем-
температура воздуха после охладителя будет /к =
= 30 - 5 = 25 °С и воды Гк воды = 20 + 5 = 25 °С.
Относительную влажность воздуха после
охладителя принимаем ср = 95%. При этом
1К = 73,2 кДж/кг (соответствует точке 0 на
рис. 14.8).
Тепловлажностное отношение (угол накло-
наклона луча процесса на 1-й-диаграмме);
?-41296-3,6/33 = 4500.
Из точки 0 состояния воздуха после охла-
охладителя под углом ? = 4500 проводим луч про-
процесса до пересечения с линией нормативной
температуры воздуха в помещении 30 °С, по-
получая точку Вх, и находим значениг парамет-
параметров воздуха в помещении: <рп = 80% и 1П =
= 85,2 кДж/кг.
Количество рециркуляционного воздуха
через воздухоохлаждающую установку
G = 41296-3,6/(85,2 - 73,2) =12 389 кг/ч
или L = 12 389/1,2 = 10 320 м3/ч.
Часовой расход воды
s> 5l
ВОДЫ ~ /
v'k воды
41296
B5-20I,16
= 7120 л/ч, или 7,1 м3/ч
Объем резервуара для хранения воды
V= 1,1 ha, м3, где tm - продолжительность ре-
режима III, ч.
Расчет требуемого количества воздухо-
воздухоохладителей (калориферов) производится по
общепринятой методике.
Пример 14.3 (рис. 14.8). Для условий при-
примера 14.2 рассчитать воздухоохлаждающую
установку убежища для режима II. Из расчета
примера 14.2 тепловыделения от людей, при-
приборов освещения и электродвигателей вентиля-
вентиляционных установок QT = 41 296 Вт; влаговыде-
влаговыделения от людей dn — 33 000 г/ч, или 33 кг/ч.
Параметры воздуха после воздухоохладителя
tx = 25 °С; ф = 95%; /к = 73,2 кДж/кг.
Решение. Для определения количества теп-
теплоты и влаги, уносимых с воздухом (режима
II), ориентировочно принимаем относительную
влажность воздуха в помещении фп = 76%.


14.3. Вентиляция дизельных электростанций 313
Рис. 14.9. К примеру 14.4
28°С
¦<?'
76%
92%/
Соответствующие этой влажности и темпера-
температуре ta = 30 °С; /п = 82 кДж/кг; da = 20,3 г/кг.
Среднемесячная температура воздуха самого
жаркого месяца tH = 26,3 °С, соответствующая
ей энтальпия /н — 46,2 кДж/кг, влагосодержа-
ние dH = 8 г/кг.
Количество теплоты, ассимилируемой воз-
воздухом фильтровентиляции (исходя из принятой
ориентировочно подачи воздуха на 1 чел.,
равной 2 м3/ч)
е„ = 2-300-1,2(82 - 46,2)/3,6 = 7160 Вт.
Теплота, подлежащая удалению воздухо-
охлаждающей установкой
бохл = бт - бн = 41 296 - 7160 = 34 136 Вт.
Количество влаги, удаляемой с воздухом
фильтровентиляции,
du = 2 ¦ 300 • 1,2 B0,3 - 8) = 8830 г/ч.
Влага, подлежащая удалению с помощью
воздухоохлаждающей установки
dOXJl = 33 000 - 8830 = 24170 г/ч, или 24,2 кг/ч.
Тепловлажностное отношение (угол накло-
наклона луча на /-d-диаграмме)
? = ео*лЯ*л = 34 136 -3,6/24,2 = 5080.
Из точки 0 (см. рис. 14.8), соответству-
соответствующей параметрам воздуха после охладителя
(Гк = 25 °С, /к = 73,2 кДж/кг), проводим луч под
углом 8 = 5080 до пересечения с линией гп =
= 30°С (точка В2) и находим параметры воз-
воздуха в помещении: срп = 76%; /п = 83,2 кДж/кг
и dn — 21 г/кг.
Полученные значения параметров воздуха
практически совпадают с первоначально при-
принятыми, поэтому перерасчет параметров внут-
внутреннего воздуха не требуется. Если бы полу-
полученные параметры значительно отличались от
принятых, расчет пришлось бы повторить,
приняв для большего приближения параметры
воздуха, полученные в результате расчета.
Дальнейший расчет ничем не отличается
от приведенного в примере 14.2.
Пример 14.4 (рис. 14.9). Рассчитать возду-
хоохлаждающую установку убежища вмести-


314 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГО
мостью 600 чел. в районе Ташкента для режи-
режима II с применением калориферов и холодиль-
холодильных машин. Параметры А наружного возду-
воздуха - температура tH — 33,2 °С, соответствующие
ей 1а = 58,2 кДж/кг и dH = 9,7 г/кг; среднеме-
среднемесячная температура воздуха самого жаркого
месяца tcp M = 26,9 °С; упругость водяного пара
рпн = 13,7 гПа = 1,37 кН/м2, соответствующая
им /ер м — 48,7 кДж/кг; мощность электродви-
электродвигателей вентиляционных установок 48,2 кВт;
мощность приборов осветительных установок
0,005 кВт на 3 чел.; температура внутри поме-
помещения 28 °С.
Решение. Тепловыделения:
от людей Qsl = 116 • 600 = 69 600 Вт;
от приборов освещения Q0CB — 0,005 • 600 х
х 1,16-860 = 3000 Вт;
от электродвигателей вентиляционных
установок ?э = 48,2-1,16-860A - 0,7)/0,7 =
= 20600 Вт.
Всего: 0Т = 69 600 + 3000 + 20 600 =
= 93 200 Вт.
При проверке возможности удаления теп-
тепловыделений за счет увеличения объема при-
приточного воздуха по режиму II [по формуле
A4.4)] получаем, что на 1 чел. следует подавать
более 10 м'/ч. Следовательно, удалить теплоту
путем увеличения приточного воздуха по ре-
режиму II не представляется возможным и необ-
необходима воздухоохлаждающая установка.
Влаговыделения от людей dsl — 110 х
х 600 = 66000 г/ч, или 66 кг/ч.
Общий расход подаваемого вентилятором
воздуха принимаем равным объему воздуха,
подаваемого по режиму I:
93 200-3,6
I - _ ! = 8765 м3/ч,
1,2(80,6-48,7)
6 = 8765-1,2 = 10 518 кг/ч,
где /в = 80,6 кДж/кг получена по рис. 14.4 по /н =
= 48,7 кДж/кг и </н = 8,6 г/кг. При этом объем возду-
воздуха на 1 чел. составляет: 8765:600 = 14,6 м3/ч.
Из объема воздуха, подаваемого вентиля-
вентилятором в помещение для укрываемых людей,
объем наружного воздуха, подаваемого венти-
вентиляционной системой при режиме II,
</п = 2-600-1,2= 1440 кг/ч,
а объем рециркуляционного воздуха
Сгр = 10 518 - 1440 = 9078 кг/ч.
Для определения параметров воздуха до
и после охладителя строим процесс нагревания
и охлаждения воздуха на I~d-диаграмме, для
чего находим угол наклона (тепловлажностное
отношение) луча процесса обработки подава-
подаваемой в помещение смеси воздуха:
? = 93 200-3,6/66 «5100.
Количество теплоты, приходящейся на
1 кг подаваемого в помещение воздуха:
Л/ = QJG = 93 200-3,6/10 518 = 31,8 кДж/кг.
От какой-либо точки на 1-d-диаграмме
(например, точки А, соответствующей ф =
= 56%, / = 62 кДж/кг; см. рис. 14.9), лежащей
на линии t = 28 °С, проводим вниз луч под
углом е = 5100, откладываем на нем А/ =
= 31,8 кДж/кг и получаем точку Б с пара-
параметрами / = 62 — 31,8 = 30,2 кДж/кг и tCM =
= 12,2 °С, которая является температурой сме-
смеси охлажденного и наружного воздуха.
Наносим на /- d-диаграмму точку состоя-
состояния наружного воздуха (точку Я), соответст-
соответствующую tH = 33,2 °С и /н = 58,2 кДж/кг.
Проводим прямую линию между точками
Н » Б.
Отрезок НБ соответствует расходу рецир-
рециркуляционного воздуха, который в данном
случае составляет 14,6 — 2 = 12,6 м3/ч на 1 чел.
Продолжив линию НБ за точку Б, откладыва-
откладываем на ней отрезок НБ, соответствующий расхо-
расходу наружного воздуха, составляющему 2/12,6,
т.е. ~ 1/6, и получаем точку Г с параметрами
воздуха tK = 9°С и ф = 92%.
Однако, поскольку температура воды, по-
получаемая в холодильной машине, равна 10 °С,
охладить ею воздух до температуры 9 С не
представляется возможным. В связи с этим для
получения более высокой температуры воздуха
после воздухоохладителя увеличиваем его рас-
расход на 1 чел. до 17 м3/ч, одновременно прини-
принимая температуру его после охладителя равной
15°С.
При этом общий расход воздуха составит:
L = 17 ¦ 600 = 10 200 м3/ч, или G = 10 200 ¦ 1,2 =
= 12240 кг/ч, а объем рециркуляционного воз-
воздуха Gp = 12240 - 1440 =10800 кг/ч.
Количество теплоты, приходящейся ' на
1 кг подаваемого в помещение воздуха,
А/ = 93 200 • 3,6/12 240 = 27,4 кДж/кг.
От точки А с параметрами t = 28 °С,
/ = 62 кДж/кг и ф = 56% проводим вниз луч
под углом s = 5100, откладываем на нем


14.3. Вентиляция дизельных электростанций 315
А/ =27,4 кДж/кг и получаем точку Б' с пара-
параметрами / = 62,0 — 27,4 = 34,6 кДж/кг и тем-
температурой tCM = 14,5 иС, которая является тем-
температурой смеси охлажденного и наружного
воздуха.
Проводим прямую линию между точками
Я и Б'.
Отрезок НБ' соответствует расходу рецир-
рециркуляционного воздуха, который в данном слу-
случае составляет 17 — 2 = 15 м3/(ч-чел).
Продолжив линию НБ' за точку Б', откла-
откладываем на ней отрезок НБ', соответствующий
расходу наружного воздуха, что составляет от
рециркуляционного воздуха 2/15. т.е. 1/7,5,
и получаем точку Г с параметрами воздуха
t = 12 °С, / = 31,5 кДж/кг и ф = 85%. Точка Г
должна соответствовать параметрам воздуха
после воздухоохладителя, но влажность возду-
воздуха после охладителя, как известно, должна
составлять не 85, а 95% (согласно СНиП
«Защитные сооружения гражданской оборо-
обороны»). Следовательно, принятая ранее произ-
произвольно точка А выбрана неправильно.
Для определения действительных парамет-
параметров воздуха в помещении перемещаем точку Г'
по линии t = 12°C до пересечения с ф = 95%
и находим точку 0, соответствующую парамет-
параметрам воздуха после охладителя: /к = 36,5 кДж/кг,
dK = 8,6 г/кг, tK = 12 °С, фк = 95%.
Проводим прямую линию между точками
Я и 0.
Перемещая точку Б' по линии *см = 14,5 °С
до пересечения с линией НО, получаем точку С,
соответствующую параметрам воздуха, пода-
подаваемого в помещение после смешения: /см =
= 37,5 кДж/кг; dCM = 8,7 г/кг; tCM - 14,5 °С.
Из точки С под углом s = 5100 проводим
вверх луч до пересечения с линией t = 28 °С
и находим точку В, соответствующую парамет-
параметрам воздуха в убежище: /п = 64 кДж/кг, da =
= 14,3 г/кг, /й = 28 °С, фп = 60%, которые яв-
являются и параметрами воздуха перед воздухо-
воздухоохладителем.
Отрезок СВ является лучом процесса на-
нагревания воздуха в помещении. Соединив точку
В с точкой 0 получим луч процесса охлаждения
воздуха в воздухоохладителе.
Количество теплоты, подлежащей удале-
удалению в воздухоохладителе
й« = Gp(/. - U/3,6 =
= 10800F4 - 36,5)/3,6 = 82 500 Вт.
Количество конденсирующейся в воздухо-
воздухоохладителе влаги
<4сл = GP(<4 - dK) =
= 10800A4,3 - 8,6) = 61 560 г/ч.
Для снабжения калориферов холодной
водой устанавливаем машину холодопроизво-
дительностью 91 кВт при температуре воды,
охлаждающей конденсаторы, 28 "С.
Учитывая, что допускается охлаждение
машин водой с температурой 30 °С и что
холодопроизводительность машины при повы-
повышении температуры воды на 1 СС уменьшается
на 4%, определяем холодопроизводительность
машины при температуре воды 30 °С:
QM = 91 ¦ 1000A - 0,08) = 83 720 Вт.
Требуемое количество холодильных ма-
машин 82 500/83 720 « 1 шт.
Расход холодоносителя на машину, соглас-
согласно данным каталога, составляет 30 м3/ч.
Расчет требуемого числа воздухоохлади-
воздухоохладителей (калориферов) проводится по общепри-
общепринятой методике.
Вода для охлаждения конденсаторов холо-
холодильных машин запасается в заглубленном
отдельно стоящем резервуаре. Принимаем, что
верх резервуара заглублен на 0,8 м от поверх-
поверхности земли, низ-на 3,2 м. Температура грун-
грунта для Ташкента:
Глубина, м .
Температура,
°С .
. . 0,8
. . 29,7
1,6
25,7
2,4
21,9
3,2
19,1
Средняя температура воды в резервуаре
fcp = B9,7 + 25,7 + 21,9 + 19,1)/4 = 24,1 °С.
Мощность электродвигателя холодильной
машины, согласно данным каталога, 30 кВт.
Общее количество теплоты, удаляемой
с водой, охлаждающей конденсатор холодиль-
холодильной машины
82 500 + 30-1,16-860A -0,8)/0,8 = 90000 Вт.
Требуемое количество охлаждающей воды
при нагревании ее от 24,1 до 30 °С
G0XJI = 90000/C0-24,1) =
= 15 250 л/ч, или 15,2 м3/ч.
Количество воды, подаваемой на охлаж-
охлаждение конденсатора машины (производитель-
(производительность насоса), согласно техническим данным
машины, GM.C = 15 м3/ч.


316 Глава 14. Инженерное оборудование убежищ ГО
65%
Рис. 14.10. К примеру 14.5
Принимая продолжительность работы при
режиме II /= 10 ч, определяем объем резервуа-
резервуара для хранения воды
Vp = 10-15,2-15/A5,2 + 15) = 75 м3.
Продолжительность работы установки на
выброс воды гвыб = 75/J5 = 5 ч.
Продолжительность работы установки с
возвратом воды в резервуар ?воэ = 10 — 5 = 5 ч.
Пример 14.5 (рис. 14.10). Рассчитать возду-
хоохлаждающую установку убежища вмести-
вместимостью 300 чел. в районе Ташкента при режи-
режиме III с применением калориферов и холо-
холодильных «машин.
Параметры А наружного воздуха-темпе-
воздуха-температура ta = 33,2 °С, соответствующие ей /н =
= 58,2 кДж/кг, dH = 9,7 г/кг; мощность элект-
электродвигателей вентиляционных установок
5,8 кВт; мощность осветительных установок
0,005 кВт на 1 чел.; температура воздуха внут-
внутри помещения 28 °С.
Решение. Тепловыделения:
от людей бл = 116 • 300 = 34 800 Вт;
от приборов освещения QOCB — 0,005 • 300 х
х 1,16-860= 1500 Вт;
от электродвигателей вентиляционных
установок еэ = 5,8-1,16-860A - 0,7)/0,7 =
= 2480 Вт.
Всего: QT = 34 800 + 1500 + 2480 =
= 38 780 Вт.
Влаговыделения от людей йл = 110-300 =
= 33 000 г/ч, или 33 кг/ч.
Расход воздуха, проходящего через воз-
духоохлаждающую установку, определяем ис-
исходя из производительности системы при ре-
режиме I. Расход воздуха, подаваемого при ре-
режиме I, L = 13 -300 = 3900 м3/ч, исходя из
принятой ориентировочно воздухоподачи
13 м3/ч на 1 чел. (см. табл. 14.2).
При режиме III в воздухоохлаждающей
установке будет охлаждаться: L = 3900 —
- A40 + 300) = 3460 м3/ч, или G = 3460-1,2 =
= 4150 кг/ч, где 140 и 300-объемы воздуха,
проходящего соответственно через два фильт-
фильтра ФГ-70 и две регенеративные установки
РУ-150/6, а затем охлаждаемые в гравийных
охладителях до температуры помещения B8 °С).
Для определения параметров воздуха до
и после охладителя находим: AI = 38 780 х
х 3,6/4150 = 33,66 кДж/кг; тепловлажностное
отношение (угол наклона луча процесса на
I-d-диаграмме) е = 38 780 х 3,6/33 = 4230.
От какой-либо точки на /-(/-диаграмме,
лежащей на линии / = 28 °С (например, от точ-
точки А, соответствующей / = 66 кДж/кг и
Ф = 63%; см. рис. 14.10), проводим луч под
углом 8 = 4230, откладываем на нем А/ =
= 33,66 кДж/кг и получаем точку Б.
Перемещая точку Б по линии tLOnst до пере-
пересечения с линией ф = 95%; находим точку 0,
соответствующую параметрам воздуха после
его охлаждения: /К=15°С, /к = 41 кДж/кг;
с4 = 10,2 г/кг.
Из точки 0 проводим луч под углом
е = 4230 до пересечения с линией t = 28 °С и на-
находим точку В; соответствующую параметрам
воздуха внутри помещения: /п = 74,5 кДж/кг,
da — 18,2 г/кг, фп = 76%, которые являются
и параметрами воздуха перед воздухоохлади-
воздухоохладителем.
Дальнейший расчет ничем не отличается
от приведенного в примере 14.4.
Пример 14.6. Рассчитать гравийный охла-
охладитель для охлаждения воздуха после уста-
установки РУ-150/6 до температуры 30 °С.
Решение. Высота слоя гравия Н — 0,25 +
+ 0,005Ь/Л при условии L/A < 400.
Принимаем L/A = 150/1.
Тогда Я = 0,25 + 0,005 • 150/1 = 1 м.
А = 150/150 = 1 м2.
Аэродинамическое сопротивление при
принятых условиях и высоте слоя засыпки не
более 2 м составит около 60 Па.


ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
Глава 1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ 4
1.1. Физические величины, характери-
характеризующие состояние воздуха .... 4
1.2. Метеорологические условия в по-
помещениях 5
1.3. Обеспеченность расчетных внут-
внутренних тепловых условий 8
1.4. Расчетные параметры наружного
воздуха 9
1.5. Выбор расчетных параметров на-
наружного климата с заданным коэффи-
коэффициентом обеспеченности 25
1.6. Применение I- d-диаграммы для
расчетов 25
Глава 2. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДА-
ЗДАНИЯ. ПОСТУПЛЕНИЕ В ПОМЕЩЕ-
ПОМЕЩЕНИЕ ТЕПЛОТЫ И ВЛАГИ 29
2.1. Общие положения 29
2.2. Тепловой баланс помещения в
здании 30
2.3. Расчет поступлений теплоты в
помещения 31
A. Тепловыделения от электро-
электродвигателей и при переходе меха-
механической энергии в тепловую . . 31
Б. Тепловыделения от оборудо-
оборудования и материалов 32
B. Тепловыделения от искусст-
искусственного освещения 32
Г. Выделение теплоты и влаги
людьми 33
Д. Поступление теплоты с ин-
фильтрующимся воздухом ... 33
Е. Поступление теплоты через
внутренние ограждения .... 33
Ж. Поступление теплоты через
заполнение световых проемов . . 34
3. Поступление теплоты через
массивные наружные ограждения
(наружные стены, покрытия) . . 49
2.4. Тепловой режим помещения в
здании 50
А. Естественный режим .... 50
Б. Регулируемый режим .... 51
2.5. Расчет поступления влаги в по-
помещения 55
2.6. Расчет воздухообмена .... 57
2.7. Предотвращение конденсации
влаги на внутренней поверхности по-
покрытий зданий 58
2.8. Расчет продувки укрытий и верх-
верхней зоны помещений горячим возду-
воздухом 60
Глава 3. ОСОБЕННОСТИ ВЕНТИЛЯ-
ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ
ЗДАНИЙ, ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ЗДА-
ЗДАНИЙ И ПОМЕЩЕНИЙ ПРОМЫШЛЕН-
ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ 63
3.1. Общие положения 63
3.2. Жилые здания 65
3.3. Здания административных уч-
учреждений, проектных и научно-иссле-
научно-исследовательских организаций .... 67
3.4. Общественные здания .... 71
A. Детские дошкольные учрежде-
учреждения 71
Б. Общеобразовательные школы,
школы-интернаты и профессио-
профессионально-технические училища . . 72
B. Больницы и поликлиники . . 75
Г. Предприятия бытового обслу-
обслуживания населения 78
Д. Предприятия розничной тор-
торговли 80
Е. Культурно-зрелищные учреж-
учреждения (кинотеатры, клубы, те-
театры) 82
3.5. Вспомогательные здания и поме-
помещения промышленных предприятий 86
3.6. Сельскохозяйственные здания и
сооружения 88
Глава 4. ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИ-
ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА ........ 101
4.1. Общие положения 101
4.2. Очистка приточного наружного
и рециркуляционного воздуха . . .105


318
Оглавление
A. Исходные данные для выбора
и расчета воздушных фильтров 105
Б. Масляные воздушные фильтры 110
B. Волокнистые воздушные филь-
фильтры 112
Г. Губчатые воздушные фильтры 113
Д. Электрические воздушные
фильтры 114
Е. Расположение воздушных
фильтров в фильтровальных ка-
камерах .... 115
4.3. Очистка вентиляционных выбро-
выбросов 116
A. Исходные данные для выбора
и расчета пылеуловителей . . .116
Б. Гравитационные пылеулови-
пылеуловители 119
B. Инерционные пылеуловители
сухого типа 120
Г. Инерционные пылеуловители
мокрого типа 124
Д. Электрические уловители аэ-
аэрозолей минеральных масел,
пластификаторов и других мас-
маслянистых жидкостей, а также сва-
сварочных аэрозолей .... .127
Е. Тканевые пылеуловители . .127
Ж. Фильтры для очистки возду-
воздуха, удаляемого от ванн участков
металлопокрытий 131
Глава 5. РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ПРО-
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ 132
5.1. Общие положения 132
5.2. Однопролетные здания . . . 134
5.3. Двухпролетные здания . . . .137
5.4. Трехпролетные здания со сред-
средним «холодным» пролетом . . . .138
5.5. Трехпролетные здания, в кото-
которых все пролеты «горячие» . . . .140
5.6. Двухэтажные здания . . . 141
5.7. Здания, оборудованные местной
механической вентиляцией . . . .142
5.8. Составляющие теплового балан-
баланса помещения QK и Qa p, и полюсное
расстояние источников тепловыделе-
тепловыделений Zn 143
Глава 6. ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ ... 146
6.1. Общие положения 146
6.2. Конструктивные решения . . . 146
6.3. Расчет воздушных душей . . .156
Глава 7. ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ . 159
7.1. Общие положения 159
7.2. Расчет воздушных завес . . . .164
А. Завесы шиберного типа . . .164
Б. Завесы смешивающего типа 169
Глава 8. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ . . .170
8.1. Общие положения 170
8.2. Местные отсосы открытого типа 171
A. Вытяжные зонты 171
Б. Боковые отсосы 173
B. Нижние отсосы 179
Г. Активированные отсосы . . .180
8.3. Укрытия, имеющие рабочие про-
проемы и неплотности 183
А. Укрытия шкафного типа . .183
Б. Вентилируемые камеры . . .186
Глава 9. АСПИРАЦИЯ И ПНЕВМО-
ПНЕВМОТРАНСПОРТ В ДЕРЕВООБРАБАТЫВА-
ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕМ ПРОИЗВОДСТВЕ 187
9.1. Общие положения 187
9.2. Конструктивные решения . . .187
9.3. Очистка воздуха от древесных
отходов 189
9.4. Гидравлический расчет систем 189
Глава 10. ЭЖЕКТОРНЫЕ УСТА-
УСТАНОВКИ 219
10.1. Общие положения .... 219
10.2. Эжекторы низкого давления . . 220
10.3. Эжекторы высокого давления 227
Глава 11. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕ-
РЕШЕНИЯ СИСТЕМ МЕХАНИЧЕСКОЙ
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРО-
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И УКАЗАНИЯ ПО
ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ ... 238
11.1. Компоновка вентиляционных
систем и оборудование камер . . .238
A. Приточные и вытяжные каме-
камеры 238
Б. Воздуховоды 239
B. Запорные и регулирующие
устройства 239
11.2. Установки приточной и вытяж-
вытяжной вентиляции 240
A. Общие положения 240
Б. Установки приточной вентиля-
вентиляции 241
B. Установки вытяжной вентиля-
вентиляции 244
11.3. Оборудование механической
вентиляции 245
A. Вентиляторы 245
Б. Электродвигатели 249
B. Передачи 249
Г. Калориферы ... . . 250


Оглавление
319
Глава 12. БОРЬБА С ШУМОМ УСТА-
УСТАНОВОК ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИ-
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 252
12.1. Общие положения 252
12.2. Допустимые уровни шума сис-
систем вентиляции и кондиционирования
воздуха 252
12.3. Источники шума вентиляцион-
вентиляционных установок и их шумовые харак-
характеристики 254
12.4. Расчет уровней звукового дав-
давления в расчетных точках 258
12.5. Снижение уровней звуковой
мощности по пути распространения
шума в воздуховодах 262
12.6. Определение требуемого сниже-
снижения шума 265
12.7. Звукоизоляция и виброизоляция
вентиляционных камер 266
12.8. Проектирование глушителей . . 268
12.9. Пример акустического расчета
приточной установки 268
Глава 13. ОХРАНА АТМОСФЕРЫ ОТ
ВЫБРОСОВ 272
13.1. Общие положения 272
13.2. Разработка задания на проверку
достаточности предусмотренных ме-
мероприятий для защиты атмосферы 276
13.3. Обоснование выбросов загряз-
загрязняющих веществ 277
13.4. Расчет приземных концентраций 278
Глава 14. ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕС-
ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ УБЕЖИЩ
ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ .... 296
14.1. Общие положения 296
14.2. Вентиляция и отопление убежищ 296
14.3. Вентиляция дизельных электро-
электростанций 308


Справочное издание
ВНУТРЕННИЕ
САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ
УСТРОЙСТВА
В ТРЕХ ЧАСТЯХ
ЧАСТЬ 3
ВЕНТИЛЯЦИЯ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
ВОЗДУХА
КНИГА 1
Богословский Вячеслав Николаевич,
Пирумов Александр Иванович,
Посохин Владимир Николаевич и др.
Редактор Г. А. Лебедева
Художественный редактор Л.Ф. Егоренко
Технический редактор Л. И. Шерстнева
Корректор Г.А. Кравченко
ИБ № 3887
Сдано в набор 07.05.91* Подписано в печать
20,01.92. Формат 70x100 1/16. Бумага офсет-
офсетная № 2. Гарнитура "Тайме". Печать офсетная.
Усл. печ. л. 25,8. Усл. кр-отт. 25,8. Уч.-изд. л.
31,08. Тираж 15 000 экз. Изд. № АХ-1094.
Заказ 1Э73Г С 107
Сгройиздат.
101442 Москва, Долгоруковская, 23а
Московская типография № 4
Министерства печати и информации РФ
129041 Москва, Б. Переяславская, 46