136
Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
ТАБЛИЦА 17.8. КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯ
Ксв„ ДЛЯ ПЕРФОРИРОВАННЫХ ПОТОЛКОВ И
ПАНЕЛЕЙ
Тип перфорированной
поверхности
Значения Ксон при х,
равном
1
3
Квадратная панель 0,1 и 1 0,8 0,45
менее
А = Aperf/AD; 0,2 0,95 0,55 0,35
0,3 0,85 0,45 0,3 0,25
х = х/А. 0,4 0,7 0,4 0,3
0,5 0,6 0,35 0,25
б) п0
ПЕРЕГОРОДКИ
Прямоугольная
панель
А = bperf/Bp
х = х/Вр
0Л и 0,9 0,65 0,5
менее
0,2 0,75 0,55 0,45
0,3 0,65 0,5 0,4 0,3
0,4 0,55 0,45 0,35
0,5 0,5 0,4 0,35
Перфорированный 0,1 и 0,75 0,6 0,4
воздуховод менее
А = bJBp 0,2 0,6 0,4 0,3 0,3
x = x/BD 0,3 0,4 0,35 0,3
А
Потолок
Более
0,5
0,4
:| —Г
t=L_
Примечание. А-относигельная площадь пер-
перфорации; х -относительный путь развития струй от
плоскости истечения до верхней границы рабочей
зоны.
A7.74)
A7.75)
Kerf
для прямоугольных панелей
ксопк;
A7.76)
A7.77)
д)
¦Ll-O-OJE J.A-1,.
J
j
f
d
¦
D
/
T
a
T
a
¦
a
¦
L
a
a a
\ ¦
ft
f •
Ь |
f
/
Рис. 17.8. Схемы подачи воздуха в подшивное про-
пространство
а -пространство над потолком не разгорожено, вариант до-
допустим при А0/а ^ 50; L/B < 5; L/h ^ 30; 6 прострашмво над
потолком скошено, вариант допустим при А0/а ^ 50; L/B ^ 5;
L/h < 25; «-пространство над потолком разделено перего-
перегородками, высоту и шаг которых принимают в зависимости от
их числа п (см. табл. 17.9), г-при AJa^l; L/B = 0,5 + 1;
L/h « 5; hj/h 2* 0,06; д - при AJa « 50; L/B s? 5; L/h =6 20;
Л±/Л 3= 0,3; hjh > 0,3; V* > 0.1

17.5. Удаление воздуха из помещения
137
ТАБЛИЦА 17.9. НАЗНАЧЕНИЕ ВЫСОТЫ
И ШАГА ПЕРЕГОРОДОК
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ ЧИСЛА
Относительный
размер (см. рис. 17.8)
L/h (меньше или
равно)
hjh
hjh
hjh
hjh
hjh
hjh
hjh
IJL
IJL
IJL
IJL
IJL
Число
5
10
0,05
0,13
0,25
0,56
0,75
—
—
0,06
0,19
0,45
0,71
—
—
перегородок
7
20
0,03
0,075
0,14
0,23
0,36
0,52
0,73
0,05
0,12
0,21
0,34
0,51
0,73
где Кст определяется по табл 17.8, К„-по формуле
A7.71) или A7.72):
для перфорированных воздуховодов
A7.78)
A7.79)
Atx = \,
n х
При расчете подачи воздуха по схемам на
рис. 17.6,<5, в величины vx и Д^ увеличиваются
в ф. раз.
Величина Кт при расчете гх и Atx прини-
принимается равной 1, за исключением случая вы-
выпуска воздуха из ВПК1 и ВПК2 горизонталь-
горизонтальными струями (схема на рис. 17.6,6), направ-
направленными навстречу друг другу. Коэффициент
взаимодействия за счет соударения струй при-
принимают равным Кы = 0,6 в формуле A7.78)
и Кы = 1 в формуле A7.79). Коэффициент стес-
стеснения Ксоп определяется по табл. 17.8.
Применение перфорированных потолков и
панелей требует равномерного распределения
воздуха по всей площади перфорации. Степень
неравномерности допускается не более 30%.
Для обеспечения указанной равномерности
распределения воздуха рекомендуются схемы
подвода воздуха в подшивное пространство
(рис. 17.8), которые можно использовать как
элементы подшивного пространства при раз-
разветвленной сети подводящих каналов. Участки
подшивного пространства можно разделять
перегородками (табл. 17.9) на отсеки, что
позволяет регулировать расход воздуха по от-
отдельным участкам перфорированного потолка.
При необходимости выпуска воздуха через
перфорированные панели со скоростью более
4 м/с рекомендуется осуществлять подвод воз-
воздуха каналами (воздуховодами) непосредствен-
непосредственно к воздухораздающим панелям.
17.5. УДАЛЕНИЕ ВОЗДУХА
ИЗ ПОМЕЩЕНИЯ
Удаление воздуха из помещений система-
системами вентиляции рекомендуется из верхней зоны
(ВЗ) при значительных избытках явной тепло-
теплоты и допускается на любом уровне при не-
незначительных избытках явной теплоты. При
выделении пыли удаление воздуха следует
предусматривать из нижней зоны.
При выделении в помещении вредных
газов и паров, а также горючих газов и паров
горючих жидкостей удаление воздуха, согласно
СНиП 2.04.05-86, следует производить одно-
одновременно из ВЗ и РЗ.
Если удельный вес газов и паров, посту-
поступающих в помещение, меньше удельного веса
воздуха РЗ или если их выделение (при любом
удельном весе) сопровождается устойчивыми
воздушно-тепловыми потоками, направленны-
направленными вверх, то из РЗ следует предусматривать
удаление системами общеобменной вентиля-
вентиляции и системами местных отсосов х/з расхода
воздуха, рассчитанного на разбавление выде-
выделяющихся вредных или горючих газов и паров,
но не менее расхода воздуха, удаляемого через
местные отсосы из РЗ.
Если удельный вес газов и паров больше
удельного веса воздуха РЗ и выделение их не
сопровождается устойчивыми восходящими
воздушно-тепловыми потоками, то из РЗ сле-
следует предусматривать удаление 2/з расчетного
расхода, нр не менее расхода, удаляемого через
местные отсосы из РЗ.
Во всех случаях при выделении вредных
или горючих газов и паров следует предусмат-
предусматривать удаление из ВЗ остального расчетного

138 Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
расхода воздуха или большего расхода, если
это требуется по избыткам теплоты и влаги.
Расход воздуха, удаляемого из ВЗ, должен
быть не менее однократного воздухообмена
в 1 ч в помещениях высотой 6 м и менее,
а в помещениях высотой более 6 м-не менее
6 м3/ч на 1 м2 площади пола.
Приемные устройства рециркуляционного
воздуха следует размещать, как правило, в РЗ.
Размещение вытяжных отверстий (ВО) для
удаления воздуха рекомендуется по возмож-
возможности в зонах, в которых наблюдаются наи-
наиболее высокие температуры и концентрации
вредных выделений. Если ВО располагать
в зоне действия приточной струи, то часть
приточного свежего воздуха удаляется еще до
поступления в РЗ, поэтому необходимый воз-
воздухообмен приходится увеличивать. Рецирку-
Рециркуляционные и вытяжные отверстия следует раз-
размещать так, чтобы всасывающие факелы не
оказывали непосредственного влияния на близ-
близко расположенные участки РЗ, но по возмож-
возможности усиливали движение воздуха в застойных
зонах помещений, выравнивая там температу-
температуру и влажность. Удаление воздуха снизу эффек-
эффективно в тех случаях, когда ВО располагаются
вблизи слабонагретых источников теплоты.
Схема размещений ВО в верхней зоне
помещения выбирается в зависимости от спо-
способа подачи приточного воздуха.
При равномерно распределенной подаче
воздуха непосредственно в рабочую зону или
в направлении РЗ с высоты 4-6 м схема разме-
размещения ВО не влияет на величину расчетного
воздухообмена. Распределение параметров воз-
воздушной среды по рабочей зоне определяется
в этом случае только взаимодействием при-
приточных струй и размещением источников вы-
выделения теплоты и вредных веществ.
При подаче в помещение компактными
струями под перекрытием с размещением цент-
центров приточных отверстий на высоте более 2/э
Нр вытяжные отверстия следует размещать на
расстоянии более 0,3-jAp (где Нр-высота по-
помещения, м; Лр-площадь, м2, поперечного се-
сечения помещения в плоскости, перпендикуляр-
перпендикулярной потоку воздуха, приходящаяся на один ВР)
от плоскости подачи в сторону, противополож-
противоположную движению приточных струй. Размещение
ВО на расстоянии менее B,5-3) Ар в направле-
направлении движения приточных струй не рек.оменду-
ется, так как это связано с необходимостью
увеличения расчетного воздухообмена.
Максимальный расход воздуха Lmax, м3/ч,
который допускается удалять из верхней зоны
через одно вытяжное отверстие, следует опре-
определять по формулам:
а) для круглого или прямоугольного от-
отверстия с отношением сторон меньше 5 и если
высота расположения вытяжного отверстия
в 2 раза и более превышает высоту рабочей
h
зоны, т. е. при hw z = -^ ^ 0,5:
4,1-6,5^,-2,3^
Я
A7.80)
б) для вытянутого (отношение сторон
больше 5) прямоугольного отверстия и
A7.81)
0,8/гк,г]1>„Я0,
где Но-высота расположения вытяжного отверстия
над полом, м; hw г - высот а рабочей зоны, м; vn - нор-
нормируемая допустимая скорос1ь, м/с, воздуха в ра-
рабочей зоне.
ВО следует располагать (в различных схе-
схемах их размещения) на расстоянии t > 2,5 (^ +
+ d2) между центрами любых двух вытяжных
отверстий диаметрами dt и d2.
17.6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА
ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
Расход приточного воздуха L, м3/ч, пода-
подаваемого в помещения, определяется при плот-
плотности приточного и удаляемого воздуха
1,2 кг/м3 по формулам:
а) при расчете по избыткам явной теплоты
3,6Q ~ cLwz(twг - tin)
(П.82)
б) при расчете по массе выделяющихся
вредных веществ
A7.83)
в) при расчете до избыткам влаги

17.6 Определение расхода приточного воздуха
139
W-\,2Lwz{dH
din)
\,2Kd(dw,z-din)
A7.84)
где Kt, Kq, Kd-коэффициенты воздухообмена, уста-
устанавливающие связь температуры, концеш рации вред-
вредных веществ и влагосодержания в удаляемом воздухе
и РЗ:
A7.85)
A7.86)
A7.87)
twz
d,-
- tm
— tm
~dl
<_- ~ dm
В формулах A7.82)-A7.87) приняты ус-
условные обозначения:
Lwz-расход воздуха, удаляемого из РЗ
местными отсосами, общеобменной вентиля-
вентиляцией и на технологические нужды, м3/ч;
Q-избыточный явный тепловой поток в поме-
помещение, Вт; с-теплоемкость воздуха, равная
1,2 кДж/(м3-с); twz -температура воздуха в РЗ
помещения, удаляемого местными отсосами,
общеобменной вентиляцией и на технологи-
технологические нужды, °С; tln = t0 - температура возду-
воздуха, подаваемого в помещение, С. равная
температуре приточного воздуха на выходе из
ВР; tx температура воздуха, удаляемого из
помещения за пределами РЗ, °С; тРо-масса
каждого из вредных веществ, поступающих
в воздух помещения, мг/ч; #wr ~ концентрация
вредного вещества в воздухе, удаляемом из РЗ,
мг/м3; #,-концентрация вредного вещества
в воздухе, удаляемом из помещения за преде-
пределами РЗ, мг/м3; #(„-концентрация вредного
вещества в воздухе, подаваемом в помещение,
мг/м3; W-избытки влаги в помещении, г/ч;
б?и, г-влагосодержание воздуха, удаляемого из
РЗ, г/кг; dt - влагосодержание воздуха, удаля-
удаляемого из помещения за пределами РЗ, г/кг;
dm -влагосодержание воздуха, подаваемого в
помещение, г/кг.
При одновременном выделении в воздух
помещения теплоты, вредных веществ и влаги
следует принимать большую из величин, полу-
полученных по формулам A7.82) — A7.84). При этом,
если в помещение поступает несколько видов
вредных веществ, не обладающих суммацией
действия, расход приточного воздуха (по массе
выделяющихся вредных веществ) следует при-
принимать по большему из полученных результа-
результатов (по определяющей вредности) для каждого
ТАБЛИЦА 17.10. КОЭФФИЦИЕНТЫ
ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЕЩЕНИЙ
СО ЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ
ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ И ПОДАЧЕ ВОЗДУХА
НЕПОСРЕДСТВЕННО В РЗ
Вид помещения
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
2,6
2,5
2,3
2,2
2,1
1,9
Кузнечно-прессовые цехи, печные 2 2,7
пролеты сталеплавильных, рель-
рельсопрокатных цехов и цехов эма-
эмалирования, корпуса нагреватель-
нагревательных колодцев, блюминги, склады
заг отовок
Термические цехи
Сушильные »
Литейные »
Доменные и кузнечные »
Прокатные »
Электролизные цехи, машинные 1,4
залы и компрессорные
Цехи вулканизации и производст- 1,3 1,8
ва изделий из пластмасс
из веществ. Если в воздух помещения выделя-
выделяется несколько видов вредных веществ одно-
однонаправленного действия, следует суммировать
расходы приточного воздуха, полученные для
каждого из веществ в отдельности. Расход
приточного воздуха следует принимать не ме-
менее суммарного расхода воздуха на местные
отсосы и технологические нужды. Расход при-
приточного воздуха должен быть не меньше нор-
нормируемого минимального расхода наружного
воздуха, подаваемого в помещение, необходи-
необходимого для обеспечения норм взрывопожарной
безопасности, а также требуемого по нормиру-
нормируемой кратности воздухообмена или удельного
расхода приточного воздуха.
Температуру twz, концентрацию вредных
веществ qwz = ПДК и влагосодержание rfwz
воздуха РЗ следует принимать в соответст-
соответствии с требованиями к метеорологическим усло-
условиям в помещениях, установленными
ГОСТ 12.1.05-88 и СНиП 2.04.05-86.
При выборе способа подачи воздуха пред-
предпочтение следует отдавать системам, имею-
имеющим больший коэффициент воздухообмена,
и окончательно принимать способ подачи
исходя из минимума приведенных затрат с
учетом изменения коэффициента воздухообме-
воздухообмена в период эксплуатации в течение года.
Коэффициенты воздухообмена в конкрет-
конкретных частных случаях принимаются по норма-
нормативным или экспериментальным данным. Для

140
Глава 17. Организация воздухообмена и распреоеленич возОу ха
ТАБЛИЦА 17.11. КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОЗДУХООБМЕНА ДЛЯ ПОМЫЦЕНИЙГ
С НЕЗНАЧИТЕЛЬНЫМИ ИЗБЫТКАМИ ЯВНОЙ ТЕПЛОТЫ
Способ подачи воздуха
Коэффициешы воздухообмена К, и Kq при кратности воздухообмена
в помещении, 1/ч
3
5
К.
к,
10
Kt
15 и более
К,
к,
Непосредственно в РЗ
Наклонными струями в направ-
направлении РЗ с высоты:
не более 4 м
более 4 м
Сосредоточенно выше РЗ
То же, с использованием направ-
направляющих сопел
Сверху вниз струями:
настила ющимися
коническими
плоскими
1,3
1,15
1
0,95
1
0,95
1,05
1,1
1,85
1,4
1,2
1,1
1
1,1
1,1
1,2
1,2
1,1
1
1
1
1
1
1.05
1,4
1,2
U
1,05
1
1.05
1,05
1.3
1,05
1
1
S
\
\
1
1
1 15
1,1
1.05
1
3
1
1
1,05
1
1
1
1
1
1
3
1
3
1
1
)
\
1
1
1
ТАБЛИЦА 17.12. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ВОЗДУХА ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ
ВОЗДУХООБМЕНА
Относительный _расход
воздуха L
Вид струи
компактная, неполная
веерная, коническая
веерная
В приточной струе L
В приточной струе
при расположенной
в ней ВО L,
Во II критическом
сечении стесненной
приточной струи Lcr
В конвективной
струе LK
JA,
1,4 jx
m\jb0
1,4 x
Г _(l-
Примечание. В формулах приняты условные обозначения:
л-для приточных струй при подаче в РЗ-расстояние от ВР до границы ячейки помещения, обслуживаемого
этим ВР, или до теплоисточника, если струя движется по направлению к нему, при подаче выше Р3~расегояние
о г ВР до РЗ по направлению движения струи; для конвективных струй-расстояние от верха теплоисточника до
ВО, м; /-расстояние от ВР до ВО по направлению движения cipyn, м;
б,-конвективная составляющая тепловыделений от источника теплоты (единицы оборудования), Вт. Дчя
определения К, ячейки помещения, обслуживаемого одним ВР, по расчетным соотношениям табл 17.12
(Lh = L0) при наличии нескольких теплоисточников в ячейке в формулы табл. IT 12 следует подставлять
суммарные величины G, и Е, от этих источников.
помещений со значительными избытками яв-
явной теплоты и подаче воздуха непосредственно
в РЗ ориентировочные значения коэффициентов
воздухообмена Kt и Kq могут быть определены
по табл. 17.10, для помещений с незначитель-
незначительными избытками явной теплоты-по
табл. 17.11. При отсутствии данных коэффици-
коэффициент воздухообмена Kd рекомендуется прини-
принимать равным Kq.
Коэффициенты воздухообмена ло теплоте
Kt определяют расчетом по методическим
рекомендациям (Определение количества при-

17.6. Определение расхода приточного воздуха
141
точного воздуха для производственных поме-
помещений с механической вентиляцией.-Л.:
ВНИИОТ, 1983). Если по расчету величина К,
при подаче нагретого воздуха (режим отопле-
отопления) окажется больше единицы, то следует
принимать К, = 1.
Значения К, при избытках явной теплоты
рассчитывают с помощью соотношений, при-
приведенных в табл. 17.12 и 17.13. При расчете К,
по зависимостям табл. 17.12 избыточный яв-
явный тепловой поток (Q) в помещение или
ячейку помещения, обслуживаемую одним ВР,
принимается с учетом тешюпотерь через
ограждения. Теплоизбытки в рабочей зоне
Fw,z > 0) складываются из конвективной QwzJi
и лучистой QWtZj составляющих тепловыделе-
тепловыделений от оборудования; тепловыделений от све-
светильников Qj, инсоляции Q2, поступающей
через светопрозрачные ограждения в РЗ, и теп-
тепловыделений от работающих Q3, из суммы
которых вычитаются теплопотери через ограж-
ограждения рабочей зоны Q4;
<2w,z = Q»,:,k + QW,:,l +
+ Qx + Q2 + Q3-Q*- 07.88)
В помещениях, где циркуляцию воздуха
определяют приточные струи, следует прини-
принимать, что 70% мощности теплоисточников
(Qw.z.k + Qw,z,i) поступает в РЗ и соответственно
30%-в верхнюю зону.
В помещениях, где циркуляцию определя-
определяют конвективные струи, конвективная состав-
составляющая Qwzk от теплоисточников уносится
в верхнюю зону, а лучистая <2W>2>/ делится
пополам между рабочей и верхней зоной.
Расход приточного воздуха Lpo, мэ/ч, при
удалении его системами общеобменной венти-
вентиляции одновременно из верхней и рабочей зоны
помещения рекомендуется определять по фор-
формуле
A7.89)
- 1) + !](?„.,-
где 5-доля воздуха, удаляемого из верхней зоны
помещения. При удалении из рабочей зоны '/з
расхода воздуха 5 = 0,67, при удалении 2/з расхода
воздуха 8 = 0,33.
Если расход воздуха Lhf, м3/ч, определен-
определенный по избыткам полной теплоты (или боль-
большая из величин, определенная по избыткам
явной теплоты и влаги), окажется больше
полученного по массе выделяющихся вредных
веществ и допускается рециркуляция, макси-
максимальный расход воздуха, забираемого из верх-
верхней зоны на рециркуляцию, Lp, м3/ч, следует
определять по формуле
A7.90)
где
v,z "-q ' ^w.z4w,z
(LhJ-LwJ(Kq-l)
A7.91)
qext - концентрация вредного вещества в наружном
воздухе, подаваемом в помещение, мг/м3.
Для обеспечения концентрации вредных
веществ в приточном воздухе (смеси наружного
и рециркуляционного) при выходе из ВР не
более 30% ПДК в воздухе РЗ расход воздуха на
рециркуляцию следует принимать не более
Lm =
- qext)
?2+0,ЗПДК-
A7.92)
где
A7.93)
Расход наружного воздуха должен быть не
менее расхода воздуха, удаляемого наружу
системами вытяжной вентиляции и технологи-
технологическим оборудованием, с учетом нормируемо-
нормируемого дисбаланса, а также не менее нормируемого
минимального расхода наружного воздуха
(СНиП 2.04.05-86, прил. 17).
Для определения расхода приточного воз-
воздуха для систем кондиционирования* необхо-
необходимо предварительно установить температуру
и влагосодержание приточного воздуха путем
построения процесса ассимиляции теплоты
и влаги в рабочей зоне помещения с учетом
тепловлажностного отношения избытков пол-
полной теплоты к избыткам вла! и
Ewz = Gft/-wz/^HZ' A7.94)
* Способ применим для условий К, ± 1 и К^ Ф 1
при отсутствии удаления воздуха из рабочей зоны
и для условий К, — Kd = 1 в случае удаления воздуха
из рабочей зоны и за ее пределами.

Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
м
м
к»
IO1 -
S
и
СО
•О)
I
м
I
1-4*

17.6. Определение расхода приточного воздуха
143
А.
*
KI
(
"О»
о а
о *
&|
о я
и В
- м
4-М
со и и
Й1 te К н
2.". "и I
С м м 'oj

144
Глава П Организации воздухообмена и распределении воздуха
3,6Q
W
d- Юг/кг
Рис. 17.9. Схемы процесса ассимиляции тешоты и
влаги приточным воздухом для систем кондициони
рования (я) и с увлажнением воздуха в помещении (о)
где
QhJ.w.z —
К,
w
к
B,5 + 0,0018rw,z);
A7.95)
WWiZ = n/Kd. A7.96)
На /-й?-диаграмме влажного воздуха из
точки / (рис. 17.9, а) с параметрами rwz и ф„,г
проводится прямая 1-2 по лучу гепловлаж-
ностного отношения ewz до пересеченья с
условной кривой ф, расположенной выше кри-
кривой ф = 95%, на разность температур Г3 ~ h
(по линии d = const), учитывающую нагревание
воздуха в вентиляторе и воздуховодах.
Температура и влагосодержание приточ-
приточного воздуха имеют параметры точки 2.
Расход приточного воздуха определяют по
формуле
rKt(?wz-tJ
A7.97)
Температура и влагосодержание воздуха,
удаляемого из помещения за пределами ра-
рабочей зоны (точка 4) определяются по фор-
формулам'
3.60
cLk
W
A7.98)
A7.99)
Для определения расхода приточного воз-
воздуха для систем кондиционирования и яо-
увтажнения воздуха с помощью форсунок, раз-
размешенных в помещении, необходимо предва-
предварительно установить условную температуру /5
и ц дигосодкржание d5 в рабочей зо№".
На /-d-диаграмме от точки / (рис. 17.9,5)
с параметрами fvl и фн,г откладывается в ле-
левую сторон\ отрезок Ымл~ Ы'К^ где Дй?
соответств\ет мощность проектируемой систе-
системы доувлажнения (как правило, М ^ 2 г/кг).
На прямой /j — const находят точку с ус-
условной температурой t, и впагосодержанием с/,
воздуха i3 рабочей зоне. Точка 5 на рис. 17.9, б
соответствую точке 1 на рис. 17.9, а.
Последующее построение процесса на
/ d-диаграмме, определение температуры и
влагосодержания приточного воздуха, опреде-
определение расхода приточного воздуха, температу-
температуры и вла> осодерждния возд) ха, удаляемого за
пределами рабочей зоны, осуществляются опи-
описанным выше способом.
Расход приточного воздуха проверяется
и в случае необходимости корректируется в ре-
результате расчета воздухораспределения. Расчет
воздухораспределеичя (выбор способа подачи,
определение местоположения количества и ти-
типоразмеров ВР) следует проводить с пелью
обеспечения принятой схемы подачи воздуха,
нормируемых значений максимальной скоро-
скорости (г„ <5 Kvn) и отклонения температуры воз-
воздуха в струе (Atx — tx — tn < At, и Atx = tn —
— ix < А;,) или в зоне обратного потока (см
табл 17.1 и 17.2).
Если в резулыаге расчета возтухораспре-
деления в режиме вентиляции предельная ра-
рабочая разность температур A/Ji™ == twz — tw
окажется меньше предварительно принятой

I7 Pat.new mid\\n< ni ни и cost) \ajainpedc чш i
145
для определения расход приточного воздуха,
то следует пересчитать \ увеличить расход
приточно! о воздуха, принимая t^ z ~ tin не
более избыточной температуры приточного
воздуха Д/о, при которой обеспечиваются
принятая схема подачи воздуха и нормируемые
значения v и А:х
Гсвд в резньтате р^сче^а возд^ хораспре-
деления в режиме отопления системы вентиля-
цш совмещенное г возпуииым отоплением,
предельная рабочая разность температур
Дг»™ = thr — tw z (здесь th пмт"ат\ра подо
гретого воздуха, пот-шаемого в помещение)
окажется меньше требуемой при расходе п^и
точного воздуха равном расходу в гетый
период годг то с юлует принять расхоц возду
ха по теплому птиоту * ir достающий тепло-
тепловой поток для отопления помещения полавать
доротнитсльчой ^'гстемой отопления
Если расход приточного возл)ха, опрез<*
ленный пя систем кондиционирования по
избыткам явной теплоты v влаги ок}ж**тся
мены je потхченн^ю по мас< е выдечяюитихся
вречиых вешеств / о норм фуем^и крайности
воздухообмена Ln и1 н рмируемомл \>жчъ
но\гу расходу пр\ ч~лд}хл L%p тг» при
принятом С1™ и (е 'и-, f-'i 4<TIf J*p
разность температур \ л ~ / — tz (см
рис 17 9 а) }меиь'п ^ся и будет рчвн? Afv, —
w г /-р, ^ v»)
Обесгк* гение тр<*б)емой температуры tn —
— tv — Ьлщ ~ достигается соответствующим
умеиычгни»,м пжхоща солода например
уменьшением расхода холодной волы в кзм^оу
ОрОШеНИЯ КОНЧИЦЧОИСрЧ ИЛИ СООТВСТС BVTOUVIM
нагревом npniочною ьо fv а и ра^н^^ть
тел ept"r\p \t — -*м
IVcxoT. нриточною воздух' дня обеспече-
обеспечения норм взоыропожарнои оезопасно< ти с *е-
дует опре^ет^ть по ф
т
loo)
где qt нижний концечграционный предел р
панения шамсии по гачо ndpo и пьчевоздуыним
смесям мг м1
17.7. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
И ВОЭД>ХОРАСПРЕДЕ!1ЕИИЯ НА ЭВМ
Программная система (ПС)* «Воздухо-
распределеаио лрсдназначетта для оиредстинчя
величичы во»д>хои5мена типоразмеров и ко-
тиче< гч. ВР при г одаче приточного воздуха
в произвело вениь с помещения, оборудован-
оборудованные системами меч гш 1сской ветитяции кон
ДИЦЧОтгрРБШИв B0'4vX И ВОЗТ[\ШНО(О О7ОП
ления
С помощью ПС произволят расчет «верти-
«вертикальной по та 4i i «зозл}ха», к которой othochi
все виды струйных хечений приточного возду-
воздуха поступ 1юла1х в рабочею зону вертикально
из верхней зоны непосредственно по< ле выпус-
выпуска или в рез\ иьтзте поворота в направлении
рабочей if ни (вследствие сoj дарения струй
тгуг с фугом или пастиьания на вертикальное
ограждение), расчет п эдачи роздуха непосред-
непосредственно в рабочую юн у ы лонными струями
и сосредоточенно кс да рабочая зена омыаа
С|Ся обратным потоком
ПС включает следующие программы рас
чета полдчи воздуха
VEFR-коническими смыкающимися и ве-
еоным-t и cTjfлающимися строями ч^рез пла
фотнл
Тч О N \ F F »• кон 1 чеаы ми несмыкаюи!и-
мися и i-гнаст мающими».я веерными струями
члафочн,
GOR.IZC ЧI компактными i него шыми
чш горизонтальными настилающимися
^ ями че->^ peiueT ки
ГО! ' 1 г (X } \ 1р»кми через перф(
РГЯГОР чере>
кк и панели
RABZON в рабочую зот"
NASTNEST сосредоточенно насти ию
п'имися и ненасти^аюи^'мися ii i ограждение
струями
Л14КЬОЧ ккк ь ь1ми струями**
Прсграм\ i гтэч.дл сма гр1'чают использова-
* Ра^рабо-ана ВНИИОТ (С Пет«рб>рг), П1И
( ai ¦'С'проект (Мстква) ГПЙ Гипрохиммаш (Киев)
НИСИ fl-ювосиолрск)
** Автономная программа расчет наклонной
лодачи «отдуха в том числе для вочдух^распредели-
те1Я трпа ВВР разработана в ЦНИИпромзданий
(Москву

146
Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
ние следующих типовых воздухораспредели-
воздухораспределительных устройств:
VEER-ПРМ, ВР, ВДШ;
KONVEER-ПРМ, ВР;
GORIZONT РВ, РР;
PERFOR-ВПК;
RABZON-ВЭПш;
NASTNEST ВСП, ВГК, РВ, РР;
NAKLON РВ, ВСП, ВГК.
Программы рассчитывают воздухообмен
и воздухораспределение для трех периодов го-
года: теплою, переходного и холодного. В ре-
результате расчетов печатаются только те вари-
варианты, которые обеспечивают нормативные
требования по скорости движения и темпе-
температуре воздуха в рабочей зоне для всех пе-
периодов.
Расчеты обеспечивают создание требуемых
параметров воздушной среды при минималь-
минимальном количестве ВР.
В программах предусмотрен поиск вари-
вариантов совмещения вентиляции с воздушным
отоплением без необходимости устройства до-
дополнительных отопительных систем.
В процессе работы программ определяют
расход приточного воздуха, тип, типоразмер
и число ВР, их установку в помещении с учетом
обеспечения допустимых значений скоростей
и температур в рабочей зоне и равномерности
их распределения по рабочей зоне, температу-
температуры воздуха в рабочей и верхней зонах помеще-
помещения, уточняют температуру приточного воз-
воздуха и температуру воздуха в рабочей зоне для
всех периодов года, определяют нагрузку на
дополнительную систему отопления в холод-
холодный период года, если система вентиляции не
способна полностью компенсировать теплопо-
тери помещения. В программах проверяют
также выполнение требований по обеспечению
расчетных схем циркуляции воздушных пото-
потоков в помещении и соответствие скорости
выпуска воздуха из ВР заданному диапазону
значений.
Работе программ должны предшествовать
расчеты:
тепловыделений в рабочую и верхнюю
зоны помещения для всех периодов года;
удельных теплопотерь по зонам;
тепловыделений от мощных конвективных
источников теплоты (при их наличии);
воздушных душей;
местных отсосов;
воздухообмена по вредным веществам
и избыткам влаги;
расхода перетекающего из соседних по-
помещений воздуха.
За расчетный принимается наибольший
воздухообмен, определенный из условий: асси-
ассимиляции избыточных явных тепловыделений,
борьбы с газо- и влаговыделениями, компенса-
компенсации местных отсосов и обеспечения требуемой
кратности воздухообмена для создания в по-
помещении подпора или разрежения.
ПС используют для расчета четырех режи-
режимов, предусматривающих:
О-естественную или смешанную вентиля-
вентиляцию в теплый период года и механическую
вентиляцию в переходный и холодный пе-
периоды;
1 -круглогодичную механическую венти-
вентиляцию;
2 - адиабатическое охлаждение приточного
воздуха в теплый период года;
3 -круглогодичное кондиционирование
воздуха.
В результате расчетов на распечатку мо-
может быть выдано несколько оптимизированных
вариантов с наименьшим количеством ВР и не
требующих дополнительной нагрузки на систе-
системы отопления, отличающихся типом, типораз-
типоразмером и количеством ВР.
Окончательный выбор варианта произво-
производят на основании анализа результатов расчетов
и технико-экономических соображений.
Более подробное описание ПС «Воздухо-
«Воздухораспределение» содержится в «Методических
рекомендациях по расчету на ЭВМ воздухо-
воздухообмена и воздухораспределения» (ВНИИОТ,
1987).
17.8. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
Пример 17.1. Определить расход приточ-
приточного воздуха в теплый период года для венти-
вентиляции механического цеха и произвести выбор
ВР. Площадь цеха 96 х 60 = 5760 м2, высота
10,2 м, объем 58750 м3. Расчетная температура
наружного воздуха text = 24 °С. Избытки тепло-
теплоты 630000 Вт. Расход воздуха, удаляемого из
рабочей зоны, 50000 м3/ч. Категория работ
средней тяжести 116 (twz = 27 °С по табл. 1
ГОСТ 12.1.005-88).
Решение. С целью сокращения расхода

17.8. Примеры расчета воздухораспределения 147
приточного воздуха принимаем охлаждение
наружного воздуха циркулирующей водой по
адиабатному циклу Att = 6,3 °С.
1. Вычисляем температуру приточного
воздуха в соответствии с п. 5 прил. 16кСНиП
(при давлении вентилятора 1400 Па)
tm = 24 - 6,3 + 0,001 • 1400 = 19,1 °С.
2. Определяем расход приточного воздуха
по формуле A7.82)
Lh = 50000 +
3,6-630000 - 1,2-50000B7 — 19,1)
+ 1,2B7- 19,1) =
= 239000 м3/ч.
3. Кратность воздухообмена
239000
58 700
= 4,1 1/ч.
4. Проверяем расход приточного воздуха
из условий воздухораспределения. Принимаем
к установке по типовой серии 5.904-40 восемь
воздухораспределителей ВВР10. Зона обслужи-
обслуживания одного ВВР составляет 30 х 24 м2. Рас-
Расчет воздухораспределения по выпуску 0 серии
5.904-40 устанавливает угол наклона а = 15°,
что обеспечивает нормируемые значения мак-
максимальной скорости иж< 1,8-0,5 = 0,9 м/с и
отклонение температуры воздуха в струе
Д^<2°С.
Пример 17.2. Определить расход приточ-
приточного воздуха для условий примера 17.1 в хо-
холодный период года. Тепловой поток для
отопления помещения 163 000 Вт. Температура
воздуха в рабочей зоне 15 °С.
Решение. 1. Принимаем расход приточно-
приточного воздуха из условий обеспечения минималь-
минимальной его скорости движения при выходе из
воздухораспределителя (v0 = 4 м/с) при уста-
установленных восьми ВВР 10
Lh = 3600-8-4-0,79 = 91 000 м3/ч.
Принимаем расход приточного воздуха
равным 91000м3/ч.
2. Проверяем из условий воздухораспре-
воздухораспределения предельную рабочую разность темпе-
температур по выпуску 0 серии 5.904-40
Atlmz = 3 °С.
3. Определяем максимально возможный
тепловой поток для отопления (по выпуску
0 типовой серии 5.904-40 в режиме отопления
_ 1,2-91000-3 _
Qhc = 3^6 =
= 91000 Вт, что меньше требуемого.
4. Увеличиваем расход приточного возду-
воздуха из условия обеспечения требуемого теплово-
теплового потока для отопления.
По выпуску 0 получаем Lhc = 96 000 м3/ч,
thc = 20,1 °С {Atwz = 5,1 °С), а = 40°, что обес-
обеспечивает нормируемые значения максимальной
скорости vx < 1,8-0,4 = 0,72 м/с и отклонение
температуры воздуха в струе At^ < 2 °С.
Пример 17.3. Определить расходы приточ-
приточного воздуха для условий примеров 17.1 и 17.2
для системы с переменным расходом воздуха.
Избытки теплоты при переходных условиях
243 000 Вт. Технологические тепловыделения
350000 Вт.
Расход приточного воздуха в теплый пери-
период года-см. пример 17.1.
Расход приточного воздуха в холодный
период года-см. пример 17.2.
Решение. 1. Определяем температуру при-
приточного воздуха для переходных условий в
соответствии с п. 5 прил. 16 СНиП 2.04.05-86
tm= 10 + 0,001-1400 = 11,4СС.
Температура воздуха в рабочей зоне для
переходных условий 21 °С.
2. Вычисляем расход приточного воздуха
по формуле A7.82)
3,6-243000 - 1,2-50000B1 - 11,4)
Lh = 50000+ - LZ =
1,2B1 - 11,4)
- 75 900 м3/ч.
Поскольку расход приточного воздуха
меньше полученного из условий обеспечения
минимальной скорости движения воздуха при
выходе из воздухораспределителя (см. пример
17.2), принимаем расход приточного воздуха
равным 91 000 м3/ч.
3. Проверяем из условий воздухораспре-
воздухораспределения предельную рабочую разность темпе-
температур по выпуску 0
4. Определяем избытки теплоты, ассими-
ассимилируемые приточным воздухом, Q —
1,2-91000-4
3,6
= 121 300 Вт, что меньше требу-
требуемых.
5. Увеличиваем расход приточного возду-
воздуха из условия обеспечения ассимиляции избы-
избыточной теплоты.

148 Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
По выпуску 0 получаем: Lh ~ 144200 м3/ч,
Atwa = 5°C, a = 15°, что обеспечивает нор-
нормируемые значения максимальной скорости
vx < 0,72 м/с и отклонение температуры возду-
воздуха в струе Atx < 2 "С. При этом tWtZ = tin +
+ A?vvs = 11,4 + 5 = 16,4°С, т.е. находится в
пределах допустимых ГОСТ 12.1.005-88 гра-
границ от 15 до 21 °С.
6. Для режима отсутствия избытков (не-
(недостатков) теплоты определяем температуру
наружного воздуха по формуле
Qte
Qtech + Qhc
С*., -
где Qtfch-технологические тепловыделения, Вт; text Б =
= — 22 С-расчетная температура наружного воздуха
в холодный период года, параметры Б, °С;
350000
> __ 1 С w
¦хг' C50000+163000)
х C5 + 22)= -10,2°С.
7. Расход приточного воздуха принимаем
равным 91 000 м3/ч (см. расчет для переходных
условий), температура приточного воздуха
r.n=r/WjZ= 15 "С.
8. Расчет возд> хораспределения по выпус-
выпуску 0 устанавливает угол наклона а = 30°, что
обеспечивает нормируемые значения макси-
максимальной скорости vx < 0,72 м/с и отклонение
температуры воздуха в струе Atx < 2 °С.
9. Глубина регулирования расхода возду-
воздуха в течение года составит
91000
239 000/
100 =
100 = 62%.
С целью уменьшения расхода приточного
воздуха в холодный период года рассматри-
рассматриваем вариант с большим числом воздухорас-
воздухораспределителей.
10. Принимаем установку 14 воздухорас-
воздухораспределителей ВВР7. Зона обслуживания одного
ВВР-24 х 18 м2. Глубина регулирования рас-
расхода воздуха составит
*-(-!?)«-«*¦
Результаты расчета воздухораспределения
по выпуску 0 приведены в табл. 17.14.
Увеличение числа воздухораспределителей
не приводит к существенному уменьшению
расхода приточного воздуха.
Выбор окончательного варианта опреде-
определяется технико-экономическим расчетом с уче-
учетом продолжительности каждого периода.
Полученные в результате расчета расходы
приточного воздуха позволяют установить
конструктивные решения системы вентиляции,
набор оборудования и его номенклатуру.
Режим работы системы (объем рециркуля-
рециркуляции, графики работы подогревателей, камеры
адиабатного охлаждения и т.п.) устанавлива-
устанавливается из условий обеспечения минимального
в течение года расхода приточного воздуха,
теплоты и электроэнергии с учетом принятой
схемы управления работой системы и оборудо-
оборудования, возможностей оборудования.
Пример 17.4. Определить расход рецирку-
рециркуляционного воздуха.
В помещение поступает 340 г/ч вредных
веществ, для которых ПДК = 20 мг/м3. В на-
наружном воздухе содержится 3 мг/м3 этих ве-
веществ. Воздухообмен, определенный по избыт-
избыткам теплоты в теплый период года, составляет
40 000 м3/ч. Местными отсосами из РЗ уделяет-
уделяется 10000 м3/ч воздуха. Коэффициент воздухо-
воздухообмена Kq — 1,3.
Решение. 1. Определяем условную концент-
концентрацию qy по формуле A7.91)
_ D0 000- 10000J0-1,3 +
91 ~ 40000 + D0000 - 10000)
+ 10000-20-340000 3
2. Вычисляем расход рециркуляционного
воздуха по формуле A7.90) из условий обеспе-
обеспечения ПДК в РЗ
40000A3,1-3)
*>- 1,3B0- 13,!) +13.1-3-2"*""*
3. Определяем условную концентрацию q2
по формуле A7.93)
Чг =
340000
D0000- 10000)
340000
1 +
10000
J
= 9 мг/м3.
1,3D0000- 10000)J
4. Находим расход рециркуляционного
воздуха по формуле A7.92) из условий обеспе-
обеспечения 0,3 ПДК в приточном воздухе
40000@,3-20-3)
Lp 9 + 0,3-20-3
= 10000 м3/ч.
Таким образом, максимальный расход ре-

?.H. Поимсры расчета вс}(*г\ >ршпреде ienui
149
ТАБЛИЦА 17.14. РАСХОДЫ ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ 4FX/'НИЧГСКО1 О ЦГХА
Режим работы
xt' °^~
Теплый период »ощ
Холодный >'ер№,.'! года
ия
24
— 22
10
-50,
19,1
1К4
15
8ВР7
?,„, С (о, (рад | L, м'/ч | ?.„, "С о, трал I L, м3'ч
Ъ
10
15
30
19,1
% 000 20,!
144 700 11.4
O1U00 15
15 239000
40 90 600
20 144200
30 80600
ч,1рк\'ляционного воздуха составит 10000 ч3/ч.
Пример 17.5. Определить расход воздуха
для общеобменной вентиляции. В помещение
поступает 200 г/ч вредных 1азов, которые
легче воз чуха, при ПДК = 10 мг/м\ В наруж-
наружном воздухе содержится 2 мг/м3 этих веществ.
Местными от'*1лс'-\"и ч'>. РЗ удчтя^тел 5000 м3/ч
воздуха. Коэффициент воздухообмена Kq —
= 1,25.
Определим расход приточного воздуха по
формуле (I7.SQ) при 8 = 0,67
00000- 5000(Ю-2)
i _ 5000 4
"о" "
Г0,67П,25 -- 1) t- Щ1П-2)
Из РЗ следует удалять х/э этого расхода
22130/3 = 7380 м3/ч, из них 5000 мэ/чг через
местные отсосы и 2380 м3/ч общеобменной
вентиляцией; из ВЗ необходимо удалять
22 130 -- 7380 = 14 750 м3 'ч.
Пример 17.6. Определить расход воздуха
при удалении из РЗ 10 000 > 7380 мэ/ч и осталь-
остальных условиях по примеру 17,5.
Вычислим расход приточного воздуха по
формуле A7.83)
200 000-100000
= 10000 + —-_-___f_ = 22000 м>.
L
2)
удалять 22000-
1,25A0
Vn ВЗ необходимо
- 10000= 12000 м3/ч.
Если этот расход не меньше однократного
воздухообмена в 1 ч и не менее 6 м°/ч на 1 м2
площади пола помещения то он может быть
принят окончательно. Пели расход окажется
меньше, то следует увеличить расход воздуха,
удаляемого из верхней зоны, и соответственно
расход приточного возд>ха
Пример J 7.7. Определить расход приточ-
приточного возауха и расход воздуха, удаляемого из
ВЗ, если из РЗ должно быть удалено не менее
2/3 общего расхода воздуха. В помещении вы-
выделяется 20000 mi/ч вредных газов при
ПДК = 8 mi,'m\ a p возлухоприемном устрой-
устройстве содержится 2 vir mj ягих 1азов. В i,смеще-
i,смещении имеются избытки явной теплоты 40000 Вт;
Г,„ = 20 5С, tw<z = 23 С; Кр = 1,2, К, ¦= 1.1.
По формуле A7.89) найдем воздухообмен
¦тля ассими7япип вредных веществ при LH _. = 0:
200000
000 3
ГШв^2) ^3l 27°M
Из РЗ следует удалять 31270-0,67 =
- 20950 мэ/ч.
При этих условиях для ассимиляции из-
избытков явной теплоты по формуле C7.82)
3,6-40000 - 1,2-20950B3 - 20)
C2^77f(iT^~207~ "
= 38 270 м3/ч.
U~ 20950
Следовательно, расход приточного возду-
воздуха должен быть принят равным 38 270 м3/ч,
при удалении из РЗ 20950 м3/ч и из ВЗ
38 270 - 20950 =57 320 м3/ч.
Пример 17.8. Определить расход приточ-
приточного воздуха в теплый период года для поме-
шения сборочного цеха при кондиционирова-
кондиционировании. Площадь цеха 72 х 24 = 1728 м7. высота
5.4 м, обьем 9330 м3.
Избытки явной теплоты 85 000 Вт, избыт-
избытки влахи 65000 г/ч. Коэффициенты воздухооб-
воздухообмена Kt -— 1,3; Кя = 1,85 (подача воздуха не-
непосредственно в РЗ через ВЭПш), Категория
рабог - легкая Fa. Оптимальные параметры
воздуха в РЗ по ГОСТ 12 1.005- 88: tM , = 25 °С,
<p,,v. = 60% (<4 г =г 11,9 г'кг).
Решение. 1. Определяем т епловлажностное
отношение избытков полной теплоты к избыт-
избыткам в таги в РЗ помещения
3,6-85 000 65 000
1,3
1,85
B,5 + 0,0018-25)
65000
= 9,24 кДж/г.

150 Глава 17. Организация воздухообмена и распределения воздуха
2. Вычисляем разность температур, учи-
учитывающую нагревание воздуха при давлении,
развиваемом вентилятором, 1200 Па:
t2- ?3 = 0,001 -1200 = 1,2 °С.
3. На l-d-диаграмме влажного воздуха
(см. рис. 17.9, а) проводим прямую 1-2 по
лучу sw z — 9240 кДж/кг. Устанавливаем поло-
положение точки 2 и определяем температуру
и влагосодержание приточного воздуха:
tm= 16,7°C; dm = 10,5 г/кг.
Предельная рабочая разность температур
A?lJ™ = 25 — 16,7 = 8,3 °С не превышает допус-
допустимой из условий воздухораспределения по
выпуску 0 серии 1.494-38 для ВЭПш.
4. Определяем расход приточного воздуха
3,6-85 000
Lh =
= 23 630 м3/ч.
1,2-1,3B5 - 16,7)
Кратность воздухообмена составит:
23 630/9330 = 2,5 1/ч.
5. Вычисляем температуру и влагосодер-
влагосодержание воздуха, удаляемого из помещения:
3,6-85 000
'' 1,2-23 630
65000
'" 1,2-23 630
+ 16,7 = 29,9 °С;
+ 10,5 = 12,8 г/кг.
Пример 17.9. Определить расход приточно-
приточного воздуха в теплый период года для помеще-
помещения ткацкого цеха при кондиционировании
воздуха и доувлажнении его с помощью фор-
форсунок, размещенных в помещении. Площадь
цеха 120 х 90 = 10 800 м2, высота 5,8 м, объем
63 000 м3.
Избытки явной теплоты 1 300 000 Вт. Из-
Избытки влаги отсутствуют. Мощность системы
доувлажнения 1,7 г/кг. Коэффициент воздухо-
воздухообмена Kt = 1 (подача воздуха сверху вниз).
Требуемые для технологического процесса па-
параметры воздуха twz = 24 °С, cpwz = 65%.
Решение. 1. На l-d-диаграмме влажного
воздуха (см. рис. 17.9,6) от точки / с парамет-
параметрами rwz = 24°С, <pWiZ = 65% (dw<z = 12,6 г/кг,
Iw x — 56 кДж/кг) откладываем в левую сторону
отрезок А^№г =1,7 г/кг, соответствующий
мощности проектируемой системы доувлаж-
доувлажнения.
На пересечении прямых / = 56 кДж/кг и
d — 12,6 — 1,7 = 10,9 г/кг находим точку 5 с
условной температурой /5 — 28Л °С и влаго-
содержанием d5 = 10,9 г/кг.
При отсутствии влаговыделений в цехе луч
8W г направлен параллельно линиям d = const.
Поэтому на прямой с влагосодержанием
d = 10,9 г/кг находим точку с относительной
влажностью ф = 95% и соответствующую ей
температуру воздуха за камерой орошения
/= 15,9 °С.
2. Определяем температуру приточного
воздуха (при давлении вентилятора 1000 Па)
t.n = 15,9 + 0,001 • 1000 = 16,9 °С.
Предельная рабочая разность температур
Д/"™ = 24 - 16,9 = 7,1 °С не превышает допус-
допустимой из условий воздухораспределения по
выпуску 0 серии 5.904-39 для плафона ПРМ.
3. Вычислим расход приточного воздуха
3,6-1 300000
Кратность воздухообмена составит:
550000/63 000 = 8,7 1/ч.

Глава 18
РАСЧЕТ И ВЫБОР РЕГУЛИРУЮЩИХ КЛАПАНОВ
НА ТРУБОПРОВОДАХ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Автоматическое регулирование процессов
теплопередачи в системах вентиляции, конди-
кондиционирования воздуха и воздушного отопле-
отопления достигается изменением расхода теплоно-
теплоносителя (горячей воды или пара) через тепло-
обменные аппараты с помощью регулирующе-
регулирующего органа (клапана), установленного на трубо-
трубопроводе с теплоносителем, путем дросселиро-
дросселирования, т.е. изменения его проходного сечения.
Регулировочные свойства регулирующего
клапана определяются тремя показателями:
1) его условной пропускной способностью
Kvy;
2) типом пропускной характеристики;
3) распределением перепада давления на
регулируемом участке между регулирующим
клапаном и технологической сетью.
Пропускная способность регулирующего
клапана-это величина, численно равная расхо-
расходу жидкости, м3/ч, с плотностью 1 г/см3
A000 кг/м3), пропускаемой регулирующим
клапаном при перепаде давления на нем
9,81-10 МПа A кгс/см2).
Условной считается пропускная способ-
способность клапана при полном открытии его
затвора.
Для определения пропускной способности
регулирующего клапана (проходного или каж-
каждого из проходов трехходового) на трубо-
трубопроводе с жидкостью существует соотношение
Kv = 0,313 e*F.
A8.1)
где Q- расход жидкости через клапан, мэ/ч; *F-коэф-
*F-коэффициент, учитывающий влияние вязкости (для воды
Ч> = 1); р-плотность жидкости перед клапаном, г/см3;
Арк-перепад давления жидкости на регулирующем
клапане при расходе Q, МПа.
Коэффициент, учитывающий влияние вяз-
вязкости, определяется в зависимости от числа
Рейнольдса по рис. 18.1:
Re = 3530-
A8.2)
где v-кинематическая вязкость протекающей через
клапан жидкости, см2/с; Dy-условный проход клапа-
клапана, мм
Для подбора регулирующего клапана на
потоке жидкости по формуле A8.1) определяют
максимально необходимую его пропускную
способность KvmaK при максимальном расходе
Qma*. и соответствующем ему перепаде давле-
давления на клапане Артш. По вычисленному значе-
значению К„тах выбирают из действующей номен-
номенклатуры клапан с условной пропускной спо-
способностью Kvy, ближайшей большей к числу 1,2
Kvmax, где 1,2-коэффициент запаса.
Пропускная способность регулирующего
клапана, мэ/ч, на трубопроводе с паром опре-
определяется по формулам:
для докритического значения скорости
прохождения пара через клапан
Kv = 0,095 G ^/V2/ApK; A8.3)
для критической скорости прохождения
пара через клапан
= 0,134 G.
A8.4)
где G-расход пара, кг/ч; pi -абсолютное давление
пара перед клапаном, МПа; Др, -перепад давления на
клапане при расходе G, МПа; Vx и V2-удельный
объем пара, м3/кг, при давлении рх и за клапаном щл,
давлении р2.
Можно считать, что критическая скорость
прохождения пара через клапан наступает при
Выбор регулирующего клапана на паре так
же, как и на воде, выполняется для максималь-
максимального расхода Gmax.
Кроме условной пропускной способности
регулирующий клапан характеризуется видом
пропускной характеристики, которая определя-
определяет зависимость изменения пропускной способ-
способности от перемещения затвора (в относитель-
относительных величинах). Выпускаются регулирующие
клапаны с одной из двух видов пропускной
характеристики: линейной или равнопроцент-
ной.
Линейная характеристика выражается со-
соотношением
A8.5)
равнопроцентная

152 Глава 18. Расчет и выбор регулирующих клапанов на трубопроводах
9
3,5
3,0
2,5
2,0
1,0
0,6
л
\\
V s
TV (
i s
/
/
si
10
10s
Ю* Re
Рис. 18.1. Зависимость коэффициента v|/от числа Рей-
нольдса для двухседельных G) и односедельных
клапанов B)
Рис. 18.2. Схема регулируемого участка
/-прямая и обратная магистрали; 2-фильтр; 3-воздухо-
3-воздухонагреватель; 4-регулирующий клапан
ст = 0,04х
A8.6)
где а = Ку/КУу—относительная пропускная способ-
способность; / = S/Sy - относительный ход затвора (S и
Sy - действительный и условный ход затвора);
0,04 - относительная пропускная способность регули-
регулирующего клапана с равнопроцентной пропускной
характеристикой при / = 0.
Расход жидкости через регулирующий
клапан зависит не только от его пропускной
способности и вида пропускной характеристи-
характеристики, но также и от параметров того регулируе-
регулируемого участка, на котором клапан работает.
Регулируемым считается участок сети вместе
со всеми присоединенными к нему приборами
и оборудованием (включая регулирующий
клапан), перепад давления на котором остается
неизменным в процессе регулирования на нем
какого-либо параметра или колеблется в пре-
пределах + 10%. Схематично регулируемый учас-
участок представлен на рис. 18.2.
Перепад давления на регулируемом участ-
участке распределяется между технологическим
оборудованием, трубами (т. е. технологической
сетью) и регулирующим клапаном; при этом
существует равенство:
Ару = Арс + Арк,
A8.7)
где Ару и Арс - перепады давления на регулируемом
участке и технологической сети.
Для технологической сети, как и для
регулирующего клапана, вводится понятие
пропускной способности KVc:
КУс = 0,313 QV.
A8.8)
В процессе регулирования при ходе затво-
затвора регулирующего клапана изменяется его
пропускная способность, но в то же время
изменяется и перепад давления на нем. По-
Поэтому зависимость расхода жидкости через
регулирующий клапан от хода затвора может
существенно отличаться от пропускной харак-
характеристики клапана, поскольку на нее влияет
изменение перепада давления на клапане, или
с учетом равенства A8.7) изменение соотноше-
соотношения Арс/Арк. В конечном счете ее вид зависит от
этого соотношения при полностью открытом
клапане Дрс. О/Арк. о или от соотношения услов-
условных пропускных способностей полностью от-
открытого клапана и технологической сети:
KVy/KVc = n, так как существует зависимость
А/?с. JAp^ 0 = п2.
Зависимость расхода жидкости через регу-
регулирующий клапан от хода завтора при опреде-
определенном значении и называется рабочей расход-
расходной характеристикой клапана. Графики рабочих
расходных характеристик регулирующих кла-
клапанов приведены на рис. 18.3.
В зависимости от требуемой динамики
процесса регулирования может быть выбрана
подходящая кривая рабочей расходной харак-
характеристики и исходя из нее выбраны тип про-
пропускной характеристики регулирующего кла-
клапана, величина и и соответственно соотноше-
соотношение Арс, mJApk. min.
Графики на рис. 18.3 показывают, что
наименьшее отклонение от идеального вида
(который соответствует п = 0, причем в этом
случае расходная и пропускная характеристики
совпадают) рабочие расходные характеристики
имеют при п < 1.

Глава 18. Расчет и выбор регулирующих клапанов на трубопроводах 153
0,1 0,2 Of 0,4 Ot5 0,6 Op 0,8 0,9 fl
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 П
Рис 18 3. Графики рабочих расходных характеристик регулирующих клапанов с линейной (а) и равно-
процентной пропускной характеристикой (б)
В этом случае имеется следующее соот-
соотношение:
пш 3*0,5 An.
A8.9)
Выбор параметров регулируемого участка
с учетом соотношения A8.9) обеспечивает
удовлетворительное качество регулирования.
В общем случае рекомендуется при регу-
регулировании уровня, расхода, давления «до себя»
выбирать регулирующий клапан с линейной
пропускной характеристикой, при регулирова-
регулировании температуры и давления «после себя»-ре-
себя»-регулирующий клапан с равнопроцентной про-
пропускной характеристикой.
При работе регулирующего клапана на
потоке жидкости может возникать кавитация-
вскипание жидкости в некоторых участках
полости клапана, когда давление жидкости в
процессе дросселирования становится ниже
давления насыщенных паров жидкости при
данной температуре. Кавитация вызывает раз-
разрушение клапана, поэтому ее необходимо
предотвращать.
Кавитация наступает в том случае, если
перепад давления на клапане превысит некую
граничную величину Аркав, т. е. если Арк > Аркая;
если Д/>к < Аркаа, кавитация не возникает.
Значение Дркав определяют по формуле
4A-. = -Kc(Pi-A,)> A8.10)
где /?! и рв - давление жидкости перед клапаном и
насыщенных паров жидкости; Кс - коэффициент
кавитации.
Коэффициент Кс может быть опеределен
в зависимости от гидравлического сопротивле-
сопротивления регулирующего клапана С, по рис. 18.4.
Величина С, определяется выражением
где Fy E- площадь сечения входного патрубка клапа-
клапана, см2.
Исключить возникновение кавитации
можно следующими способами:
1) увеличить давление р2 после клапана
и тем самым уменьшить величину Арк mm;
2) для темплообменников устанавливать
регулирующий клапан на обратной линии
теплоносителя, где меньше температура, вели-
величина рП и, следовательно, получается больше
Дркав-
Пример. 18.1. Выбрать регулирующий кла-
клапан для регулирования воздухонагревательной
секции, подключенной по схеме на рис. 18.2.
Температура воды в обратной линии 70 °С,

154
Глава 18. Расчет и выбор регулирующих клапанов на трубопроводах
кс
0,9
0,8
0,7
?
0,5
0,2
0,1
s
s
•
s
= 91
л
1 -в!
;
Ч
мм
"»»
Si
¦ 1 1
ю
to'
Рис. 18.4. Зависимость коэффициента кавитации Кс
от ? для двухседельных и односедельных регулиру-
регулирующих клапанов (подача жидкости на затвор) A) и
односедельных (подача жидкости под затвор) B)
максимальный расход воды Qmax = 24 м3/ч,
давление воды перед клапаном pt = 0,6 МПа,
перепад давления на регулируемом участке
Ару = 0,25 МПа, потери давления в трубопро-
трубопроводе и воздухонагревателе при максимальном
расходе воды Арс, тах = 0,081 МПа.
1. Находим перепад давления на регули-
регулирующем клапане при максимальном расходе
воды
A?., min = &Ру - А/7С. тах =
= 0,25 - 0,081 =0,169 МПа.
2. Определяем выполнение соотношения
A8.9)
АРк. min/A/>y =
= 0,169/0,25 = 0,676 > 0,5.
3. Вычисляем максимально требуемую
пропускную способность регулирующего кла-
клапана по формуле A8.1) с учетом Ч* = 1;
р = 1 г/см3:
Kv max = 0,313 Qmax Ур/АА.шах =
= 0,313-24^1/0,169 = 18,27 м3/ч.
С учетом коэффициента запаса 1,2:
l,2KVaua = 1,2-18,27 = 21,93 м3/ч.
4. Выбираем предварительно по каталогу
клапан типа 25ч940нж с равнопроцентной
пропускной характеристикой (так как клапан
будет работать в системе регулирования тем-
температуры), с условной пропускной способ-
способностью Куу = 25 м3/ч и условным диаметром
Dy = 40 мм.
5. Проверяем выбранный клапан на кави-
кавитацию:
а) определяем гидравлическое сопротив-
сопротивление клапана при максимальном расходе
воды, для чего предварительно вычисляем
площадь сечения входного патрубка клапана:
хР2 _ 3,14-Л2
___ _
F =
А у. к
= 12,56 см2;
25,4 F?., 25,4-12,56
^Ктах 18,27
= 12;
б) по графику на рис. 18.4 находим коэф-
коэффициент Кс = 0,43 (учитывая, что по конструк-
конструкции выбранный клапан двухседельный);
в) определяем граничное значение перепа-
перепада давления на клапане, при котором не возни-
возникает кавитации [по формуле A8.10)],
Дркав = 0,43 @,6 - 0,031) = 0,245 МПа
@,031-давление насыщенных паров воды при
температуре 70 °С).
Поскольку Арк. min < Арклв @,169 < 0,245),
кавитация в момент максимального расхода не
возникает;
г) определяем расход через клапан, при
котором возникает кавитация Q*. В этом
случае Ар* = Ар™.
Поскольку при уменьшении расхода через
клапан Арк растет, а А/\ав уменьшается, примем
в первом приближении
Ар'к =
Арк
0,169 + 0,245
= 0,207 МПа.
Устанавливаем, что при этом Ар'к < Ару —
= 0,25 МПа, в противном случае можно
принять Ар'к = 0,95 Ару.
Определяем соответствующую величине
Ар'к потерю давления в сети Ар'с:
Ар'с = Ару — Ар'к =
= 0,25 - 0,207 = 0,043 МПа.
Поскольку величина KVc неизменна, а
коэффициент »Р для воды всегда близок к 1, из
формулы A8.8) имеем

19.1. Общие положения
155
Q' =
= 24
0,081
- 17,49 м3/ч.
Соответствующая этому расходу про-
пропускная способность клапана по формуле A8.1)
К'у = 0,313-17,49^1/0,207 = 12,03 м3/ч,
при этом клапан имеет гидравлическое сопро-
сопротивление
25.4-12.562
27,69.
По рис. 18.5 находим К'с = 0,355. Давление
перед клапаном при принятом значении Ар'х
составит:
р\ =Ру~ Ар*. min + Ар'к =
= 0,6 - 0,169 + 0,207 = 0,638 МПа;
АКа» - 0,355@,638 - 0,031) = 0,215 МПа.
Принимаем во втором приближении
. „ Ар'к + Ар'кая
0,207 + 0,215
= 0,211 МПа.
Поскольку величины 0,207 и 0,215 доста-
достаточно близки, этим приближением ограничим-
ограничимся (при большой разнице между Ар'х и Ар'КЛВ
делается третье приближение):
Ар:' = (Ар: + Ap:j/2.
Определим расход воды через клапан при
Ар: (аналогично предыдущему расчету):
Ар"е = 0,25 - 0,211 = 0,039 МПа;
/0,039
Q* ш Q" = 24,
¦- 16,65 м3/ч.
Глубина регулирования по расходу воды
при бескавитационном режиме составляет,
таким образом, величину, близкую к
QmJQ" = 24/16,65 = 1,44.
Глава 19
ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОМАТИЗАЦИИ
ВНУТРЕННИХ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИСТЕМ
19.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Средства автоматизации (контроля, авто-
автоматического регулирования, защиты оборудо-
оборудования, блокирования, управления и диспет-
диспетчеризации) систем отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха следует проекти-
проектировать в целях:
а) обеспечения и поддержания требуемых
условий воздушной среды в помещениях,
повышения надежности работы систем, а также
включения и отключения систем по специаль-
специальным требованиям (например, при авариях);
б) сокращения численности обслуживаю-
обслуживающего персонала, экономии теплоты, холода
и электроэнергии.
Уровень автоматизации систем необходи-
необходимо выбирать в зависимости от технологических
требований и экономической целесообраз-
целесообразности.
Автоматизацию систем отопления, венти-
вентиляции и кондиционирования воздуха следует
проектировать, основываясь на простейших из
возможных решений и схемах, применяя ми-

156
I tiei 9 Oiin
аыпомшпишции а и i \сшт*.
ко ичсство приоорсв и среди в
аыом и % ц^-1
Приборы автомагического рег\ шрования
и кснгро1я \о 1жыы быть «са*. правитю одно
тчпными, причем уста гав гиваемые в иСся^ж*
ваемых помещениях в t iepHOM исполнении
а устанавливаемые не пс среде двенно на обору-
оборудовании 8Oj i\холодах иш rpvoonpoBoiax-в
1 < ""p^ ом
^t j и i, ш и 1-и_л. ^ (Ь j (аиь иное j 1 ри
боров и средств ав омапиа^ии зависит or
среды, в ко юрой они усылавгиоаюкя и да о
дя1ся в эксплуаыции
ДЛЯ Пр ]ГI X ь I U U ЧЧ ПА > ifa-il^lt-Я
и регулирова. чо по^/лназиачен <ыа i ы уога
НОВКИ В ПрОНЗВОДС1ВС1« Ы ПС ДСЩСН^ЯХ pwKO
ровагьсч самошшгущями нриоорами а ьара
метры сиклоненис которых от нормы можс i
привести к аварийному v-остоянию >оор>дова-
ния браку продух ии л м к нарушению i^aho
ло! ичееко! о процесса v, и ^лидирующими
приборами
Ьри дистанционном кон i роле неско п.ких
однотипных параметров рекомендуется ис-
но JbJsoeaTb один общий многоточечный пока
вающии И1И самопишущий прибор С целью
солращ^иия габариюв ЩИ1ОВ кон t роля и авго
ма1изации с шдует применять малогабаритные
vзмери гельн! iv приборы
^4, ш контроля параметров измерение ко
юрых необходимо при наладке систем автома
1ическою pei\ иро ыия зстановок оюпления
и кон шд1 >чирования воздука и
1ь1Вл1СЯ С V^L Ov lit Ч HI i» b
5 Hh \K ИЖ \ Я 1 t
г 4,t 14 it rfit i ii кс н
tip,)II И ^vНО Ю1Л i.v. i lijOULC^.l'3 OOOpy
довшия и ipv6 рородо' щ ^д^магрьвать
jar ыднг е чае1й и де/ и itooxi дичье дш
крепки»! и MoiiaAi гр^оров и средств
ал юм пп Ш5 и
6) ЩШМ" УЬ ТОТОЬ I I Л Зае^Де л
JI. П 1/Х К НС р Цч I Ч 41U j. \ моТ ЩИ1СН
и xiy I i то viarn a "Mi
в.) прибери и cpt 1,1 it ib го мах и аци» уе-
таяаваива!ь но норма 1чм л типозы\с черзеж«м
С MdKCHVH !Ь.1Ы ht'IJlb Oi lTo ^ 1 ДС Jlori ИЗ
IO t СИНЬ? 3 <ШО СКИ >v. ОЫ1\
19 2 ТЫ1ЛОIЕХНПЧГСКИИ КОНТРОЛЬ
И
Параметры, H^Ojio/ieiic за ко о^ыма не
ОО СО Щ"О ,. 11 OUwliC I ПраВИ ГЫЮУ И JaO} ОМИЧ
пОИ рДООТЫ С IvlCV* LiObKlilil Ъ^-ltH 1ЯЦМ ti
кондиционирования воздуха должны жошро-
лировахься покалывающими приборами ьри-
ч^\ i ь4!гты aBiOMirnidL 11 oejvOMeb^jciv-a
bblHOcilb TO ibKO ljjK^uptl i Ji фС 1Я OChCtiHblX
Hip VliP В О lOOf I* HOI p ^ >Г\ }< ic,M
и^кри1ельныд ирибориь
nuiv. \ e 5 poA\~ вл oo( Ш1ки карманы и i i)
Приооры ко (j ля с д)-т устаьаваиьа^ь
Д1М измерения
а) в системах прч!очной вентиляции
i\,viiiepai,ypbi пригон юю и i аружного воздуха
и ьарамефов TeiiiOHocrfie т (ри*. 39 1 б)
о; в ca^iv.\iax apv гочпои всниыяции
сов viv ценя» \ v во^з кЛхич! огоплеыч,м
фис к I о и в, i viiiepa» у*ы ы Avxa a
оосдуждааем! ix номещ ниях прчтичною
я наружною во^уха и параметров теышно-
в; д* ujkrcviax кон идиинырования
ха itMnepafypbi eojuxa в пояснениях при
1 очио1 о зо ?ду \ лу а
HrfS И И IJObCj. Ш v 1 НО! О v. л
1акж*. leviHupajyjbi нар'^жнОнО и рецилуляди
онн(ло юздухл, относительной влажности воэ
духа в помещеньях (при ее регулировании,
а также по iC\ho югич&^ким гр^ОовангЫм)
(смпера1уры *орячеи вод^а до и после воздухо
хЫ1 ревателеи ы водонодогрева^елей, давления
n«.j>a до аоздухона! рева гелей т^ r i
jiOMnOM ЬОДЬ ПОДВОДИМОЙ К tvt
или пооерхмо_тноч> воз ^vkoo-v ^aдиreJlЮ и
ХО кп ДоЙ VI Hr« M *"lTVfbI 5 Wb"vHi->l
paoo 111 ооорудличлия
с ; га jii id и аш
ю i i ьы кон гроли
давлений и т
дав ic-нии ь дьух-
ах с переменным
в i смещениях. (то 1ехноло

19.2 Теплотехнический контроль и сигнализация 157
Рис 19.1. Приточно-вентиляционные уста-
установки с теплоносителем паром (в), тепло-
теплоносителем водой (б) и рециркуляцией (в)
1 регулятор температуры воздуха, 2~термометр,
3 - вентилятор, 4-двухпозицнонный клапан, 5 воз-
воздухонагреватель, б фильтр, 7 и 8 сдвоенный и
приемный воздушные клапаны с исполнительным
механизмом, 9-регулирующий клапан, 10 и //
датчики защиты воздухонагревателя соответствен-
соответственно по температуре теплоносителя и наружного
воздуха
Примечание. Измерения температуры горячей
воды до воздухонагревателей и водоподогревателей,
давления пара до воздухонагревателей, температуры
холодной воды, поступающей и уходящей в систему
холодоснабжения, а также температуры наружного
воздуха для нескольких систем, оборудование и кон-
кондиционеры которых расположены в одном помеще-
помещении, рекомендуется производить по одному общему
прибору, но следует предусматривать отдельные при-
приборы для контроля температуры теплоносителя на
каждом обратном трубопроводе,
г) в абонентских тепловых вводах с элева-
элеваторами (рис. 19.2) и насосным подмешивани-
подмешиванием-температуры и давления воды в подающем
трубопроводе тепловой сети, температуры во-
воды на входе и выходе из системы отопления,
давления воды до и после элеваторов и насосов
и давления сетевой воды в обратном трубо-
трубопроводе;
д) в абонентских тепловых вводах с без-
безэлеваторным присоединением - температуры
в подающем и обратном трубопроводе тепло-
теплосети, давления воды на входе и выходе из
системы отопления, температуры обратной во-
воды из системы отопления;
е) в абонентских вводах с независимым
присоединением системы отопления через во-
доводяной подогреватель-температуры и дав-
давления воды в подающем и обратном трубо-
трубопроводах тепловой сети, температуры воды
в системе отопления после подогревателей,
давления обратной воды в системе отопления
до насосов, температуры и давления обратной
воды с системе отопления после насосов;
ж) в абонентских вводах пара-температу-
пара-температуры и давления пара в тепловой сети и давления
пара в системе отопления;
з) в системах горячего водоснабжения с
ГОРЯЧАЯ ВОДА ИЗ ТЕПЛОСЕТИ
й В МЕСТНУЮ СИСТЕМУ
^ОТОПЛЕНИЯ
Рис 19.2 Тепловой ввод с элеватором
/ манометр, 2-термометр, 3 регулятор расхода воды в си-
системе отопления, 4 элеватор, 5 регулятор давления (подпора)
в обратом трубопроводе системы отопления

158
Глава 19. Основы проектирования автоматизации сантехсистем
, В СИСТЕМУ ГОРЯЧЕГО
ВОДОСНАБЖЕНИЯ
ИЗ ВОДОПРОВОДА
ЦИРКУЛЯЦИОННАЯ
ГОРЯЧАЯ ВОДА
ТЕПЛОСЕТИ/jjH
7
ОБРАТНАЯ ВОДА
ГОРЯЧЕГО
ВОДОСНАБЖЕНИЯ
ИЗ МЕСТНОЙ СИСТЕМЫ
В ТЕПЛОСЕТЬ
ОТОПЛЕНИЯ
Рис. 19.3. Системы горячего водоснабжения с емким
или скоростным пароводяным подогревателем (а) и
с непосредственным водоразбором (б)
/-манометр; 2 регулятор температуры горячей воды:
3- термометр; 4- водоподогреватель; 5-конденсатов гводчик
емкими и скоростными пароводяными подо-
подогревателями (рис. 19.3, а)--давления пара на
входе в подогреватель, температуры и давле-
давления водопроводной воды перед подогревате-
подогревателем, температуры воды, выходящей из подо-
подогревателя, температуры циркуляционной воды;
и) в системах горячего водоснабжения с
водоводяными подогревателями - температуры
и давления воды в подающем и обратном
трубопроводах тепловой сети, температуры и
давления водопроводной воды, температуры
воды, выходящей из подогревателя, темпера-
температуры циркуляционной воды и температуры во-
воды между ступенями подогревателей;
к) в системах горячего водоснабжения с
непосредственным водоразбором (рис. 19.3, б) -
температуры и давления горячей воды в тепло-
тепловой сети и температуры воды в системе горяче-
горячего водоснабжения после смесительного кла-
клапана;
л) в системах горячего водоснабжения с
открытым баком при теплоносителе паре-
давления пара перед змеевиком, температуры
горячей воды в баке, температуры водопро-
водопроводной воды.
Все системы горячего водоснабжения сле-
следует оснащать приборами для учета расхода
воды, устанавливаемыми на ответвлениях во-
водопроводной воды к водонагревателям и на
подающем трубопроводе горячей воды в
системах с непосредственным водоразбором.
Тепловые вводы в здания необходимо ос-
оснащать приборами для учета расхода воды,
подаваемой из тепловой сети, при этом жела-
желательно иметь приборы для учета расхода
теплоты (тепломеры).
Водопроводные вводы в здания должны
обрудоваться приборами для контроля расхода
воды и давления воды до и после подкачиваю-
подкачивающих насосов.
Приборы контроля для сигнализации
действия основного санитарного технического
оборудования надлежит устанавливать в
системах:
а) вентиляции с механическим побужде-
побуждением обслуживающих производственные по-
помещения без естественного проветривания (за
исключением туалетов, курительных, гарде-
гардеробных и других подобных помещений);
б) общеобменной вытяжной вентиляции,
оборудование которых размещено в трудно-
труднодоступных для обслуживания местах;
в) местных отсосов, удаляющих от обору-
оборудования воздух, насыщенный парами вредных
веществ 1-го и 2-го классов опасности, или
взрывоопасные смеси;
г) общеобменной вытяжной вентиляции
помещений категорий А и Б;
д) вытяжной вентиляции помещений скла-
складов категорий А и Б, в которых отклонение
контролируемых параметров от нормы может
привести к аварии;
е) аварийной приточно-вытяжной венти-
вентиляции;
ж) кондиционирования воздуха.
Расширительные баки систем водяного
отопления должны иметь приборы для сигна-
сигнализации нижнего аварийного уровня воды
в них.
Для фильтров и пылеуловителей рекомен-
рекомендуется устанавливать контрольные Приборы
для измерения и сигнализации потерь давления
в них.

19.3. Автоматическое регулирование систем отопления и вентиляции
159
19.3. АВТОМАТИЧЕСКОЕ
РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ
ОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Выбор системы автоматического регули-
регулирования (позиционной, пропорциональной,
пропорционально-интегральной и т. п.) зависит
от требований к точности поддержания регу-
регулируемых параметров, динамических свойств
объектов регулирования и регуляторов, назна-
назначения систем, а также технической и экономи-
экономической целесообразности.
По виду используемой вспомогательной
энергии системы регулирования могут быть
электрическими, пневматическими, гидравли-
гидравлическими или смешанными (электропневмати-
(электропневматические, электрогидравлические, пневмоэлек-
трические и т.п.).
При автоматизации внутренних санитар-
но-технических систем преимущественное рас-
распространение получили электрические системы
регулирования.
Пневматические системы автоматического
регулирования применяют, как правило, при
наличии в здании сетей сжатого воздуха с дав-
давлением 0,35-0,6 МПа, а также при установке
приборов в пожаро- и взрывоопасных помеще-
помещениях. Класс загрязненности сжатого воздуха не
должен быть ниже 1-го по ГОСТ 17433-80
«Промышленная чистота. Сжатый воздух.
Классы загрязненности».
При большом числе регулирующих орга-
органов могут применяться элктропневматические
системы, состоящие из электрических датчиков
и пневматических исполнительных устройств.
Гидравлические системы автоматического
регулирования (с использованием в качестве
источника вспомогательной энергии воды)
применяют для автоматизации тепловых вво-
вводов и систем горячего водоснабжения.
Автоматическое регулирование систем
отопления, вентиляции и кондиционирования
воздуха рекомендуется проектировать комп-
комплексно для всего здания на основе анализа
процессов обработки воздуха для холодного,
переходного и теплого периодов с учетом
графиков температур теплоносителя и тепло-
влаговоздушных балансов в помещениях с
целью обеспечения экономичной эксплуатации
с минимальным расходом тепловой и электри-
электрической энергии.
Автоматическое регулирование необходи-
необходимо проектировать для систем:
а) водяного отопления при расходе тепло-
теплоты за отопительный период 1 000 ГДж и более
по зданию или по каждому фасаду либо по
зоне помещения с неравномерными поступле-
поступлениями теплоты в зону;
б) воздушного отопления и душирования
рабочих мест;
в) приточной и вытяжной вентиляции, ра-
работающих с переменным расходом, а также
с переменной смесью наружного и рециркуля-
рециркуляционного воздуха;
г) приточной вентиляции (при обоснова-
обосновании);
д) кондиционирования, в том числе мест-
местного доувлажнения воздуха в помещениях;
е) холодоснабжения;
ж) обогрева полов зданий в районах с рас-
расчетной температурой наружного воздуха минус
40° С и ниже (параметры Б), расположенных
над холодными подпольями жилых помеще-
помещений, а также помещений с постоянным пребы-
пребыванием людей в общественных, администра-
административно-бытовых и производственных зданиях,
за исключением систем, присоединяемых к се-
сетям централизованного теплоснабжения. Для
общественных, административно-бытовых и
производственных зданий рекомендуется пре-
предусматривать программное регулирование
параметров, обеспечивающее снижение расхо-
расхода теплоты и электроэнергии в нерабочее вре-
время, в том числе в выходные и праздничные дни.
Системы приточной вентиляции, совме-
совмещенной с отоплением, необходимо оснащать
приборами автоматического регулирования
температуры в обслуживаемых помещениях
(рис. 19.1,6, в), а не совмещенной с отопле-
отоплением-приборами регулирования температуры
приточного воздуха (рис. 19.1, а).
Заданную температуру приточного возду-
воздуха в помещениях, обслуживаемых системами
приточной вентиляции, поддерживают или из-
изменением температуры приточного воздуха (ка-
(качественный метод) или его расхода (количест-
(количественный метод), либо применяя оба эти метода.
Автоматическое регулирование темпера-
температуры воздуха в системах приточной вентиля-
вентиляции осуществляют или смешением наружного
и рециркуляционного воздуха, или изменением
теплоотдачи воздухонагревателей, либо ис-

160
Ггсюа /У (кновы проекпшроьмич астоысииинщаи шитехсии
ОБСЛУЖИВАЕМОЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
S)
ОБСЛУЖИВАЕМОЕ
ПОМЕЩЕНИЕ
Рис. 19.4. Отопительные lupeiaibi с ien,io носи гелем
водой (а) и теплоносителем паром {б)
/ регуляюр температуры вочдум в помещении, 2-всншля-
юр, 1 воэдухоиагрешл ге н», 4 гермомпр, ' дв^хпочицион-
ный '. uinasi б «(уиенситосгаолик
пои» л я ос-а ми сч>! щ • <¦• v m-ч i • s, <,)
Для смешения лар\жною и рециркуляци-
рециркуляционного воздуха в системах приточной вентиля-
вентиляции следует предусматривать проходные, воз-
воздушные клапаны (час юнки), установленные п
каналах наружного рециркуляционного возду-
воздуха, или сдвоенные смесительные воздушные
клапаны в месте стояния чшх каналов.
Регулировать теплоотдачу воздухонагре-
воздухонагревателей в системах вентиляции и кондициони-
кондиционирования воздуха при теплоносителе воде реко-
рекомендуется, как правило, изменением расхода
теплоносителя чере) воздухонагреватель (коли-
(количественный метод) или. при обосновании,
изменением темпсоатуры теплоносителя
при постоянной его р;оходе (качественный
МСГОЛ)
ГпосоП изменении upon томительноеги
веипготогм (с шмотью к гапинд, направля-
направляющего аппарата или устройства для изменения
частоты вращения рабочего колеса) зависит от
iprflvcvmo диапазона регулирования и произ»
» ч < «"опее шире»
t ^ «><t t э»рсмя име*
способ регулирования производительности
с помотиью иа-
Вапия воздуха следует в зависимости or предъ-
предъявляемых требований ьредлсматривагь под
держание в помещениях заданных температу-
температуры, oi носите 1ьной влажности, давления или
разности давлений воздуха Методы регули-
регулирования этих систем подробно рассмотрены
в гл 15.
Автомагическое регулирование темпера-
температуры воздуха в помещениях, где установлены
отопительные агрегаты (рис. 19.4), необходимо
осуществлять двухпозиционно, предусматри-
предусматривая включение и отключение электродвигате-
электродвигателей вешилягоров с одновременным включе-
включением и отключением подачи гечлоносителя
в воздухонагреватель. Допускается также про-
пропорциональное регулирование подачи теплоно-
теплоносителя при постоянно работающих вентиля-
вентиляторах отопительных агрегатов.
Датчики для контроля и регулирования
температуры и относительной влажности воз-
воздуха помещений следует устанавливать в ха-
характерных точках обслуживаемых помещений,
но допускается также установка датчиков в ре-
рециркуляционных каналах, если параметры ре-
рециркуляционного воздуха не отличаются от
параметров воздуха в помещении шт отли-
отличаются на постоянную величину и если это не
внесет существенных погрешностей в процесс
регулирования,
Датчики не должны подвергаться воздей-
воздействию тепловых потоков от нагретых поверх-
поверхностей, их не следует устанавливать п меи \\
с недостаточной циркуляцией воздуха и в зонах
непосредственного воздействия потока при-
S 041 ЮГ О BO'U>X'i
Во *кеч и^мешшикх с неравномерными
тепло- или в i.u овыделениями датчики надле-
надлежит устанавливать в каждой из зон с равно-
равномерными нагрузками и вееги зональное nciy-
лирование. Регулирование по средним суммар-
(,<.,, пичщигим кмк ппавило, приводит к
данной ве-
величины.
Д'ш соблюдения тепловых и 1идравли-
чрипц ю, включением и отключением отдель-
отдельны ¦* секций, а при повышенных требованиях
к точноеги подержания температуры плавным
»« мененчгм нипряжения vt met- г^окалорифере.
Ш1 {НВН {yd ">ЛО ^^
рование.
Центральное рег>лировяние при теплоноси-
теплоносителе воде осуществляйся изменением темпера-
температуры юрячей лоды шмюгрсдствсшю на ТЭЦ

19.4. Автоматическое регулирование систем горячего и холодного водоснабжения
161
или в котельных в зависимости от температуры
наружного возуха.
Местное регулирование систем отопления
зданий дополняет центральное и его произво-
производят, как правило, на абонентских вводах или
в тепловых пунктах с целью стабилизации или
изменения но требуемому закону температуры
воздуха в отапливаемых помещениях. Местное
регулирование может осуществляться следую-
следующими методами:
по возмущению, т.е. регулирование тем-
температуры воды в системе отопления в зависи-
зависимости от температуры наружного воздуха и
других метеорологических факторов;
по отклонению, т.е. регулирование тем-
температуры воздуха непосредственно в отапли-
отапливаемом помещении;
комбинированное, т.е. по возмущению и
отклонению одновременно.
Абонентские вводы с элеваторами и насо-
насосами подмешивания, вводы с независимым
присоединением системы отопления через во-
доподогреватель, подключенный к водяной
тепловой сети, следует оснащать приборами
автоматического регулирования температуры,
а также приборами, поддерживающими посто-
постоянный расход воды в системе отопления.
Если давление в обратном трубопроводе
тепловой сети меньше, чем статическое давле-
давление в местной системе отопления, то для под-
поддержания необходимого давления в системе
устанавливают на обратном трубопроводе ре-
регулятор давления (подпора).
Индивидуальное автоматическое регулиро-
регулирование температуры воздуха в отапливаемых
помещениях осуществляют регуляторами, ус-
устанавливаемыми непосредственно у нагревате-
нагревательных приборов.
На расширительных баках систем водяно-
водяного отопления рекомендуется устанавливать
приборы для автоматической подпитки систем
открыванием электромагнитного вентиля или
клапана на водопроводной линии при нижнем
уровне воды в баке и закрыванием при верхнем
уровне.
В разветвленных водяных сетях систем
теплоснабжения зданий следует предусматри-
предусматривать регуляторы давления в ответвлениях,
идущих к системам отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха.
19.4. АВТОМАТИЧЕСКОЕ
РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО
И ХОЛОДНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Системы горячего водоснабжения с емки-
емкими и скоростными пароводяными подогрева-
подогревателями (см. рис. 19,3, а), открытыми баками,
подогреваемыми паром, и скоростными водо-
водяными подогревателями для автомати-
автоматического регулирования температуры горячей
воды оснащаются клапанами, установленными
на паропроводе или на подающем трубопрово-
трубопроводе теплосети.
Системы горячего водоснабжения с не-
непосредственным водоразбором (см. рис. 19.3,6)
следует оснащать приборами для автомати-
автоматического регулирования температуры горячей
воды, смешивая воду из подающего трубо-
трубопровода тепловой сети и обратную воду из
местной системы отопления или циркуляци-
циркуляционного трубопровода.
Водопроводные вводы в здания оборуду-
оборудуются приборами для автоматического регули-
регулирования давления включением и отключением
насосов.
19.5. АВТОМАТИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА
ОБОРУДОВАНИЯ И БЛОКИРОВАНИЕ
С целью повышения надежности работы
санитарно-технических систем и установок сле-
следует предусматривать автоматическую защиту
оборудования и блокирование.
Автоматическую защиту воздухонагрева-
воздухонагревателей от замерзания наобходимо осуществлять
при выключенной системе, если возможно про-
проникание в воздухонагреватель воздуха с от-
отрицательной температурой, и при работающей
системе, если возможно падение давления или
нарушение температурного графика сетевой
воды при отрицательной температуре воздуха,
поступающего в воздухонагреватель.
При остановленном кондиционере или
приточной системе в случае снижения темпера-
температуры воздуха перед воздухонагревателем до
3°С датчик 11 (см. рис. 19.1,6) открывает регу-
регулирующий клапан 9 на трубопроводе тепло-
теплоносителя и закрывает его, если температура
воздуха перед воздухонагревателем станет
выше + 3°С независимо от действия других
регуляторов, соединенных с клапаном 9. Для

162
Глава 19. Основы проектирования автоматизации сантехсистем
предохранения воздухонагревателя от замер-
замерзания в момент запуска системы предусматри-
предусматривается предварительное открытие клапана 9 на
трубопроводе теплоносителя, что обеспечивает
прогрев воздухонагревателя до открытия кла-
клапана (заслонки) 8 в канале наружного воздуха
и включения вентилятора 3.
Защиту воздухонагревателей при нерабо-
неработающей системе можно также осуществлять
периодическим открытием клапана 9 по ко-
команде датчика 10, установленного в трубопро-
трубопроводе обратной воды, если температура ее ста-
станет ниже 30 °С. Для осуществления этого спо-
способа защиты воздухонагревателя при останов-
остановленной системе необходимо обеспечить мини-
минимальный пропуск (протечку) теплоносителя
через воздухонагреватель, для чего параллель-
параллельно регулирующему клапану 9 подключают об-
обводную линию с установленной на ней шайбой
(на рисунке не показано).
Защита воздухонагревателей при работаю-
работающей системе осуществляется датчиком темпе-
температуры 10, сигнализирующим об аварии или
отключающим систему и открывающим регули-
регулирующий клапан 9 при снижении температуры
воды в обратном трубопроводе до 20-30 °С.
При температуре воздуха, поступающего
в воздухонагреватель, выше 5 °С датчик темпе-
температуры обратной воды 10 должен быть отклю-
отключен датчиком температуры воздуха перед воз-
воздухонагревателем .
Автоматическую защиту воздухонагрева-
воздухонагревателей от замерзания необходимо проектиро-
проектировать для местностей с расчетными наружными
температурами холодного периода года минус
5 °С и ниже (расчетные параметры Б).
В системах утилизации теплоты следует
предусматривать устройства защиты от замер-
замерзания промежуточного теплоносителя и от об-
образования наледи на теплообменной поверх-
поверхности теплоутилизаторов.
Автоматическое блокирование следует
проектировать для:
а) открывания и закрывания воздушных
клапанов (наружного, рециркуляционного и
удаляемого воздуха), а также направляющих
аппаратов при включении и отключении венти-
вентиляторов;
б) открывания и закрывания клапанов
систем вентиляции и кондиционирования,
соединенных воздуховодами, для полной или
частичной взаимозаменяемости при выходе из
строя одной из систем;
в) закрывания клапанов на воздуховодах
для помещений, защищаемых установками
газового пожаротушения, при отключении вен-
вентиляторов систем вентиляции этих помещений;
г) включения резервного оборудования
при выходе из строя основного;
д) включения и отключения подачи тепло-
теплоносителя и холодоносителя при включении и
отключении соответственно воздухонагревате-
воздухонагревателей и воздухоохладителей;
е) включения систем аварийной вентиля-
вентиляции при образовании в воздухе рабочей зоны
концентрации вредных веществ, превышающих
ПДК, а также концентраций горючих веществ
в воздухе помещений, превышающих 10%
нижнего концентрационного предела распрост-
распространения пламени по газо-, паро- и пылевоз-
душным смесям.
Вентиляторы вытяжных систем, обслужи-
обслуживающих местные отсосы от технологического
оборудования, рекомендуется блокировать с
пусковым устройством этого оборудования.
Блокирование не встроенных в технологи-
технологическое оборудование вентиляторов (при отсу-
отсутствии резервных) для систем местных отсосов,
удаляющих вредные вещества 1-го и 2-го клас-
классов опасности или взрывоопасные смеси, сле-
следует проектировать, предусматривая остановку
технологического оборудования при выходе из
строя вентиляторов, а при невозможности ос-
остановки технологического оборудования сле-
следует предусматривать включение аварийной
сигнализации.
Для систем кондиционирования воздуха
и приточной вентиляции, работающих с пере-
переменным расходом наружного воздуха, реко-
рекомендуется предусматривать блокировочные
устройства для обеспечения подачи минималь-
минимального расчетного расхода наружного воздуха
в холодный период года, а для систем конди-
кондиционирования-также и в теплый период, когда
энтальпия наружного воздуха превышает эн-
энтальпию внутреннего воздуха.
При регулировании теплоотдачи воздухо-
воздухонагревателей, работающих на паре, необходи-
необходимо блокировать клапан на паропроводе с тем,
чтобы при закрытых полностью створках воз-
воздушного клапана перед воздухонагревателем
прекращалась бы подача пара в воздухонагре-
воздухонагреватель.
Электродвигатели фильтров, насосов, вы-
вытяжных вентиляторов рекомендуется блокиро-
блокировать с электродвигателями приточных венти-

19.5. Автоматическая защита оборудования и блокирование
163
ИЗ ОБСЛУЖИ-
ВДЕТОГО
ПОМЕЩЕНИЯ
Рис. 19.5. Воздушно-тепловые завесы с теплоносителем водой (а) и теплоносителем паром (б)
/-конечный выключатель, фиксирующий открытие ворот; 2-датчик температуры; 5-двухпозиционный клапан, 4-конденсато-
отводчик
ляторов при дистанционном (диспетчерском)
управлении системами, а также при управлении
системами со щитов автоматизации.
Для электродвигателя вентилятора воз-
воздушной или воздушно-тепловой завесы
(рис. 19.5) следует предусматривать блокиро-
блокирование с механизмом открывания ворот, дверей
и технологических проемов, обслуживаемых
завесами. Кроме того, необходимо отключать
вентилятор воздушно-тепловой завесы и
сокращать до минимума подачу теплоносителя
в воздухонагреватели после закрытия ворот,
дверей и технологических проемов, но не ранее
восстановления нормируемой температуры
воздуха в помещении.
Для вытяжных вентиляционных систем, в
составе которых имеются мокрые пылеулови-
пылеуловители, следует предусматривать блокирование
вентилятора с подачей воды в пылеуловители,
обеспечивая:
а) включение подачи воды при включении
вентилятора;
б) отключение подачи воды при остановке
вентилятора;
в) остановку вентилятора при прекраще-
прекращении подачи воды или падении уровня воды
в пылеуловителе;
г) запрещение включения вентилятора при
отсутствии воды или уровне воды в пылеуло-
пылеуловителе ниже заданного.
Для зданий и помещений, оборудованных
автоматическими установками пожаротушения
или сигнализацией о возникновении пожара,
к*
следует осуществлять блокирование электро-
электроприемников (кроме электроприемников обору-
оборудования, присоединенного к однофазной сети
освещения) систем вентиляции, кондициониро-
кондиционирования и воздушного отопления, а также систем
противодымной вентиляции с этими установ-
установками, предусматривая:
а) отключение при пожаре систем венти-
вентиляции, кроме систем подачи воздуха в тамбу-
тамбуры-шлюзы при помещениях категорий А и Б;
б) включение при пожаре систем противо-
противодымной вентиляции;
в) открывание дымовых клапанов на эта-
этаже пожара или в дымовой зоне, в которой
произошел пожар.
Необходимость полного или частичного
отключения систем вентиляции должна опреде-
определяться по технологическим требованиям.
Системы вентиляции, сблокированные с
автоматическими установками тушения пожа-
пожара, следует оборудовать дистанционными уст-
устройствами для отключения систем вентиляции
и включения систем противодымной вентиля-
вентиляции, если указанные автоматические установки
не имеют дистанционного управления.
Дистанционные устройства для отключе-
отключения систем вентиляции помещений, оборудуе-
оборудуемых автоматическими установками тушения
пожара или сигнализации о возникновении по-
пожара, следует размещать вне этих помещений.
При наличии требований одновременного
отключения всех систем вентиляции в помеще-
помещениях категорий А и Б дистанционные устройст-
устройства следует предусматривать снаружи здания.

164 Глава 19. Основы проектирования автоматизации сантехсистем
Для помещений категории В допускается
предусматривать дистанционное отключение
систем вентиляции для отдельных зон пло-
площадью не менее 2500 м2.
В жилых зданиях приборы дистанционного
включения систем противодымной вентиляции
следует размещать в шкафах противопожар-
противопожарных кранов.
19.6. УПРАВЛЕНИЕ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ
И ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ
Управление санитарно-техническими
системами в зависимости от расположения
средств управления подразделяется на местное,
дистанционное и диспетчерское.
При местном управлении электродвигате-
электродвигателями кнопки и ключи управления размещают
на местных щитах или непосредственно у
электродвигателей.
При дистанционном управлении кнопки и
ключи управления располагают в помещениях,
обслуживаемых системами вентиляции и кон-
кондиционирования воздуха, или на щитах управ-
управления и автоматизации, находящихся в других
помещениях.
При диспетчерском управлении кнопки или
ключи управления устанавливают на диспет-
диспетчерских щитах, располагаемых в специально
выделенных помещениях диспетчерских пунк-
пунктов.
Диспетчеризацию автоматизированных
санитарно-технических систем рекомендуется
предусматривать для крупных промышленных
предприятий и общественных зданий. На дис-
диспетчеризацию возлагаются централизованное
управление работой систем, централизованный
контроль наиболее характерных параметров,
сигнализация их состояния и сигнализация ава-
аварийного отключения систем.
Диспетчеризация должна обеспечивать
оперативность контроля и управления, полное
или частичное сокращение дежурного персона-
персонала у местных щитов автоматизации и у обору-
оборудования, экономию холодо- и теплоносителя
и электроэнергии.
Диспетчеризацию санитарно-технических
систем целесообразно объединять с диспетче-
диспетчеризацией систем электроснабжения, водоснаб-
водоснабжения, тепло- и холодоснабжения, а в обосно-
обоснованных случаях-и с диспетчеризацией основ-
основных технологических процессов.
Диспетчерскому персоналу необходимо
обеспечить возможность дистанционного из-
измерения основных параметров состояния воз-
воздуха в помещениях, а также параметров тепло-
и холодоносителя. В ряде случаев желательна
замена контроля параметров сигнализацией об
их предельных значениях или отклонении от
заданных значений.

Глава 20
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
20.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Отопление, вентиляцию и кондициони-
кондиционирование воздуха следует проектировать, соб-
соблюдая «Противопожарные нормы» СНиП
2.01.02-85 и противопожарные требования, со-
содержащиеся в СНиП 2.04.05-86 «Отопление,
вентиляция и кондиционирование воздуха»,
СНиП 2.09.02-85 «Производственные здания»,
СНиП 2.08.01 -89 «Жилые здания», СНиП
2 08.02-89 «Общественные здания и сооруже-
сооружения», СНиП 2 09.04 -87 «Административные и
бытовые здания», СНиП 2.09.04-86 «Соору-
«Сооружения промышленных предприятий», СНиП
2 11.01-85 «Складские здания» и СНиП
2.04.14-88 «Тепловая изоляция оборудования
и трубопроводов».
По взрывопожарной и пожарной опасно-
опасности помещения и здания разделяются на кате-
категории А, Б, В, Г и Д в зависимости от раз-
размещенных в них технологических процессов
и свойств находящихся веществ и материалов.
Кагаории зданий и помещений устанавлива-
устанавливаются в техноло! ической части проекта.
Строительные материалы по горючести
(возгораемости) разделяются на три группы:
негорючие (несгораемые), трудногорючие (труд-
(трудное! ораемые) и горючие (сгораемые), причем
терминами в скобках пользоваться не следует.
Группы юрючести строительных материалов
определяются стандартами СЭВ 382-76 и
2437-80.
Условия применения электрического обору-
оборудования определяются «Правилами устройства
электроустановок» (ПУЭ). согласно которым
взрывоопасные помещения подразделяются на
пять классов: B-I, B-Ia, B-16, B-II и В-Иа;
пожароопасные-на три класса: П-I, П-2 и
П-2а.
Горячие поверхности отопительного и вен-
тиляционною оборудования, трубопроводов и
воздуховодов, размещаемых в помещениях, в
которых они создают опасность воспламенения
газов, паров, аэрозолей или пыли, следует изо-
изолировать, чтобы температура на поверхности
теплоизоляционной конструкции была не менее
чем на 20% ниже температуры их самовоспла-
самовоспламенения.
Теплоизоляционные конструкции из горю-
горючих материалов не допускается проектировать
для оборудования и трубопроводов, располо-
расположенных в зданиях (кроме зданий IVa и V степе-
степеней огнестойкости) одно- и двухквартирных
жилых домов и охлаждаемых помещений хо-
холодильников; при этом допускается примене-
применение из горючих материалов пароизоляцион-
ного слоя толщиной не более 2 мм, окраски или
пленки толщиной не более 0.4 мм, покровного
слоя трубопроводов, расположенных в техни-
технических подвальных этажах и подпольях с выхо-
выходом только наружу в зданиях I и II степеней
огнестойкости при устройстве вставок длиной
3 м из негорючих материалов не менее чем
через 30 м длины трубопровода. При пересече-
пересечении противопожарной преграды следует преду-
предусматривать теплоизоляционные конструкции
из негорючих материалов в пределах размеров
противопожарной преграды.
Нестандартизированное оборудование, воз-
воздуховоды и теплоизоляционные конструкции
следует проектировать из материалов, разре-
разрешенных к применению в строительстве.
20.2. СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Температуру теплоносителя для систем с
местными отопительными приборами, разме-
размещаемыми в помещениях категорий А, Б и В,
следует принимать не менее чем на 20% ниже
температуры самовоспламенения газов, паров,
аэрозолей и пыли, выделяющихся в помещении,
но не выше: при отсутствии выделений пыли-
при теплоносителе воде 150° С и паре 130° С;
при выделении горючей пыли-110° С в помеще-
помещениях категории А и Б и 130° С -категории В.
В помещениях категорий А, Б и В, а также
в помещениях зданий Шб, IV, IVa и V степени
огнестойкости не допускается отопление газо-
газовыми или электрическими приборами с темпе-

166
Глава 20 Противопожарные требования
ратурой на поверхности выше 110° С.
В помещениях категорий А и Б следует
проектировать, как правило, воздушное ото-
отопление. Допускается применение систем водя-
водяного или парового отопления с местными на-
нагревательными приборами, за исключением по-
помещений, в которых хранятся или применяют-
применяются вещества, образующие при контакте с водой
или водяными парами взрывоопасные смеси,
или вещества, способные к самовозгоранию
или взрыву при взаимодействии с водой.
Расстояние от поверхности трубопроводов,
отопительных приборов и воздухонагревателей
с теплоносителем температурой 105° С и выше
до конструкций из горючих материалов сле-
следует принимать не менее 100 мм; при меньшем
расстоянии следует предусматривать тепловую
изоляцию этих конструкций негорючими ма-
материалами.
В местах пересечения перекрытий, внут-
внутренних стен и перегородок трубопроводы ото-
отопления и внутреннего теплоснабжения следует
прокладывать в гильзах из негорючих мате-
материалов, предусматривая заделку зазоров в
гильзах негорючими материалами, обеспечи-
обеспечивая нормируемый предел огнестойкости ограж-
ограждений.
Прокладка или пересечение в одном канале
трубопроводов отопления с трубопроводами
горючих жидкостей с температурой вспышки
паров 170° С и менее или горючих и агрес-
агрессивных паров и газов не допускается.
В помещениях категорий А, Б и В отопи-
отопительные приборы систем водяного и парового
отопления следует применять с гладкой по-
поверхностью без оребрения, допускающей лег-
легкую очистку
а) радиаторы секционные или панельные
одинарные типов Зс-11, М-140, РД-90, Стан-
дарт-90, КЛТ (одинарные), причем приборы
Зс-11и КЛТ при условии установки на рас-
расстоянии не менее 100 мм от стены в свету;
б) радиаторы секционные или панельные
спаренные или одинарные для помещений, в
которых отсутствуют горючая пыль или горю-
горючие отходы производства типов М 140-АО, Зс-21
и КЛТ (спаренные), причем все эти приборы
следует размещать на расстоянии не менее
100 мм от стен помещения; применение кон-
конвекторов допускается в помещениях категории
В, если в них отсутствует выделение горючей
пыли.
Применение других приборов, кроме при-
приборов из стальных гладких труб, требует со-
согласования с органами пожарного надзора.
В лестничных клетках отопительные при-
приборы не должны выступать из плоскости стен
на высоте до 2,2 м от поверхности ступеней
и площадок лестницы.
Отопительные приборы следует ограждать
съемными экранами из негорючих материалов
в помещениях для наполнения и хранения бал-
баллонов со сжатыми и сжиженными горючими
и негорючими газами при любой температуре
теплоносителя, а также в помещениях складов
и кладовых категорий А, Б и В в местах
складирования горючих материалов в цехах
при температуре теплоносителя более 130° С.
Экраны следует размещать на расстоянии не
менее 100 мм от приборов отопления в свету
Конвекторы с кожухом ограждать экранами не
требуется.
Печное отопление не допускается приме-
применять для помещений категорий А, Б и В.
20.3. СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ,
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Температуру теплоносителя для воздухо-
воздухонагревателей систем вентиляции, кондициони-
кондиционирования воздуха и воздушного отопления или
воздухонагревателей, располагаемых в поме-
помещениях категории В, а также для воздушно-
тепловых завес в помещениях категорий А,
Б и В следует принимать в соответствии с
указаниями в п. 20.2. Предельная температура
теплоносителя для установок, располагаемых
вне обслуживаемых помещений, 150° С.
Температуру воздуха при выходе из воз-
воздухораспределителей систем воздушного отоп-
отопления следует принимать не более 60° С и не
менее чем на 20% ниже температуры само-
самовоспламенения газов, паров, аэрозолей и пыли,
выделяющихся в помещении, но не выше 50° С
у наружных дверей и 70° С у наружных ворог
и технологических проемов при выпуске воз-
воздуха из воздушных завес.
Концентрация горючих газов, паров, аэро-
аэрозолей и пыли в воздухе, удаляемом системами
местных отсосов, не должна превышать 50%
нижнего концентрационного предела распро-
распространения пламени при атмосферном давлении
и температуре удаляемой смеси.

20.3. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха
167
Системы вытяжной общеобменной венти-
вентиляции для помещений категорий А и Б следует
проектировать с искусственным побуждением.
Системы с естественным побуждением для этих
помещений допускается применять, если задан-
заданный воздухообмен из нижней и верхней зон
может быть обеспечен при безветрии в теплый
период года.
Системы общеобменной вытяжной венти-
вентиляции для помещений категорий А и Б и сис-
системы местных отсосов взрывоопасных веществ,
удаляемых из этого помещения, следует проек-
проектировать с резервным вентилятором, обеспе-
обеспечивающим поддержание в воздухе помещения
концентрации взрывоопасных веществ, не пре-
превышающей 0,1 нижнего концентрационного
предела распространения пламени по смесям
взрывоопасных веществ с воздухом. Системы
местных отсосов взрывоопасных смесей следу-
следует проектировать с резервным вентилятором,
если при остановке основного вентилятора не
может быть прекращено выделение горючих
веществ из обслуживаемого оборудования.
Устанавливая в воздуховодах огнезадер-
живающие клапаны в месте пересечения воз-
воздуховодами противопожарных преград, допу-
допускается в пределах противопожарного отсека
проектировать общеобменные системы венти-
вентиляции, кондиционирования воздуха и воздуш-
воздушного отопления:
а) системы, обслуживающие помещения
категории Д с присоединенными к ним воз-
воздуховодами, обслуживающими помещения ка-
категории В общей площадью не более 200 м2;
б) системы, обслуживающие помещения
категорий А и Б, расположенные не более чем
в трех этажах, с присоединением к ним возду-
воздуховодов из расположенных на тех же этажах
помещений категории Д, складов категорий
А и Б площадью по 55 м2 или менее каждый
и административно-бытовые помещения, всего
присоединенных помещений и складов не более
200 м2;
в) системы, обслуживающие помещения
категории В с присоединенными к ним возду-
воздуховодами из помещений категории Д, складов
категории В площадью 55 м2 или менее каж-
каждый; административно-бытовые помещения не
более чем на трех этажах; всего присоединен-
присоединенных помещений и складов не более 200 м2;
г) общие системы для нескольких складов
одной из категорий А, Б или В либо кладовых
горючих материалов (площади не ограничены),
расположенных на одном этаже.
Общеобменные системы без установки
огнезадерживающих клапанов следует проек-
проектировать для:
а) помещений категорий А, Б и В в любых
сочетаниях и складов категорий А, Б и В в
любых сочетаниях общей площадью не более
1100 м2, если эти помещения расположены в
одноэтажном здании и имеют выходы только
наружу;
б) помещений категории В и отдельных
административно-бытовых помещений, раз-
размещенных на площади производственного по-
помещения;
в) жилых и общественных помещений,
предусматривая отдельные системы по требо-
требованиям СНиП 2.08.01-89 и 2.08.02-89;
г) общественных помещений и отдельных
помещений площадью не более 200 м2 кате-
категории Д.
Системы местных отсосов вредных или
горючих веществ следует проектировать от-
отдельными от других систем. К круглосуточно
работающей системе общеобменной вытяжной
вентиляции, имеющей резервный вентилятор,
можно присоединять местные отсосы вредных
или горючих веществ, от которых не требуется
очистка воздуха.
Системы местных отсосов веществ, соеди-
соединение которых может образовать взрывоопас-
взрывоопасную смесь или создать более опасные и вредные
вещества, следует проектировать отдельными.
Общие системы допускается проектировать
для каждой из следующих групп складов:
категорий А и Б, складов категории В и кла-
кладовых горючих материалов общей площадью
не более 50 м2, размещенных не более чем
в трех этажах, при установке огнезадерживаю-
огнезадерживающих клапанов в местах пересечения противо-
противопожарных преград каждого из складов или
кладовых.
Для складов категорий А, Б и В, в которых
выделяются горючие газы и пары, необходима
вентиляция с искусственным побуждением, за
исключением складов, в которых эти выделе-
выделения легче воздуха и требуемый воздухообмен
не более двухкратного; в них допускается есте-
естественная вытяжная вентиляция из верхней зоны.
При этом для складов вместимостью более
10 т должна быть устроена вытяжная вентиля-
вентиляция с искусственным побуждением на требуемый

168
Глава 20. Противопожарные требования
воздухообмен, включаемая при входе в склад.
В помещениях категорий А и Б надлежит
обеспечивать отрицательный дисбаланс воз-
воздуха.
Общие приемные устройства наружного
воздуха для приточного оборудования не сле-
следует делать, если оборудование не допускается
размещать в общем помещении.
Рециркуляция воздуха не допускается из
помещений категорий А и Б, кроме воздушных
и воздушно-тепловых завес у наружных ворот
и дверей. Не допускается рециркуляция из
5-метровых зон вокруг оборудования, в котором
могут образовываться взрывоопасные смеси
(например, окрасочные камеры), и из систем
местных отсосов взрывоопасных смесей.
В помещениях категорий А и Б необходи-
необходимо устраивать аварийную вентиляцию по тре-
требованиям технологов. Аварийная вентиляция
должна иметь искусственное побуждение, как
правило, она должна быть вытяжной. В одно-
одноэтажных зданиях, в которых выделяются го-
горючие газы и пары легче воздуха, допускается
приточная аварийная вентиляция. При отсут-
отсутствии технологических данных о расходе воз-
воздуха принимается 8-кратный аварийный возду-
воздухообмен в помещениях высотой до 6 м, а в
помещениях высотой более 6 м принимается не
менее 50 м3/ч на 1 м2 площади пола помеще-
помещения. В насосных и компрессорных станциях
категорий А и Б указанный выше воздухооб-
воздухообмен проектируется в дополнение к воздухо-
воздухообмену, обеспечиваемому основными системами.
Для аварийной вентиляции следует ис-
использовать основные системы вытяжной вен-
вентиляции, обеспечивающие расход воздуха, до-
достаточный для аварийной вентиляции. При от-
отсутствии резервных вентиляторов у основных
систем проектируется резервный вентилятор*
только для системы, имеющей максимальный
расход воздуха. Если расход воздуха основных
систем недостаточен для аварийной вентиля-
вентиляции, то к большей из этих систем надлежит
установить резервный вентилятор и предусмот-
предусмотреть аварийный вентилятор на недостающий
расход. К аварийным вентиляторам не требу-
требуется проектировать резервных вентиляторов.
* При учете одновременно одной аварии произ-
производства или вентиляции установка резервного венти-
вентилятора не обязательна.
Оборудование во взрывозащищенном ис-
исполнении необходимо принимать для вытяж-
вытяжных систем, удаляющих воздух из помещений
категорий А и Б; для оборудования, разме-
размещаемого в упомянутых помещениях или в вы-
вытяжных воздуховодах из этих помещений, и
для систем местных отсосов взрывоопасных
смесей. Оборудование приточных систем, раз-
размещенное в помещениях для вентиляционного
оборудования, допускается в обычном испол-
исполнении при условии установки взрывозащищен-
ных обратных клапанов в воздуховодах, пере-
пересекающих стену помещения, в котором обору-
оборудование установлено.
Оборудование для помещений категорий
А и Б и для систем местных отсосов взрыво-
взрывоопасных смесей не допускается размещать в
подвале.
Пылеуловители для сухой очистки взрыво-
взрывоопасной пылевоздушной смеси следует уста-
устанавливать перед вентилятором вне производ-
производственных зданий, открыто или в отдельных
зданиях на расстоянии не менее 10 м от стен
обслуживаемого и других зданий.
Пылеуловители для сухой очистки пожа-
пожароопасной пылевоздушной смеси следует раз-
размещать вне зданий I и II степени огнестойкости
непосредственно у стен, если по всей высоте
здания и на расстоянии не менее 2 м по гори-
горизонтали от габаритов пылеуловителя не имеет-
имеется окон или имеются окна неоткрывающиеся
с двойными рамами, металлическими перепле-
переплетами с армированными стеклами или из стекло-
стеклоблоков; вне зданий III-V степени огнестой-
огнестойкости на расстоянии не менее 10 м от стен;
внутри производственных зданий в отдельных
помещениях для вентиляционного оборудова-
оборудования вместе с вентиляторами и другими пыле-
пылеуловителями пожароопасных пылевоздушных
смесей при условии механизированного непре-
непрерывного удаления горючей пыли.
Пылеотстойные камеры для взрыво- и по-
пожароопасной пыли применять не допускается.
Оборудование приточных систем, обслу-
обслуживающее помещения категорий А и Б, не
допускается размещать вместе с оборудовани-
оборудованием вытяжных систем, а также с оборудованием
систем, работающих с рециркуляцией воздуха
в общем помещении для вентиляционного обо-
оборудования.
В местах пересечения воздуховодами стен
помещения для вентиляционного оборудова-

20.3. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха 169
ния, обслуживающего помещения категорий
А и Б и помещения, расположенные на их
площади, следует предусматривать обратные
взрывозащищенные клапаны. Оборудование
приточных систем с рециркуляцией воздуха,
обслуживающее помещение категории В, не
допускается размещать в общих помещениях
для вентиляционного оборудования, кроме
оборудования приточных и вытяжных систем,
обслуживающих помещения категории В.
Оборудование вытяжных систем общеоб-
общеобменной вентиляции, обслуживающее помеще-
помещения категорий А и Б, допускается размещать
в общем помещении для вентиляционного обо-
оборудования вместе с оборудованием местных
отсосов взрывоопасных смесей без пылеуло-
пылеуловителей или с мокрыми пылеуловителями, если
в воздуховодах исключено отложение горючих
веществ. Оборудование вытяжных систем из
помещений категории В не следует размещать
в общем помещении с оборудованием вытяж-
вытяжных систем из помещений категории Г.
Помещения для вентиляционного обору-
оборудования вытяжных систем следует относить
к категориям помещений, которые они обслу-
обслуживают, а помещения для оборудования сис-
систем местных отсосов, удаляющих взрывоопас-
взрывоопасные смеси, относить к категориям А или Б;
если они имеют пылеуловители мокрой очист-
очистки, размещенные перед вентиляторами, то по-
помещения для этого оборудования допускается
(при обосновании) относить к категории поме-
помещения, которое они обслуживают, или к кате-
категории Д.
Помещения для оборудования приточных
систем следует относить к категории В, если
в этих помещениях размещены фильтры, содер-
содержащие 75 л и более масла в одной системе, или
если система работает с рециркуляцией воздуха
из помещения категории В.
В помещениях для вентиляционного обо-
оборудования, обслуживающего помещения кате-
категорий А и Б, и для оборудования систем
местных отсосов взрывоопасных смесей запре-
запрещено отводить места для ремонтных работ,
регенерации масла и других целей, а в помеще-
помещениях для вытяжных систем из помещений этих
категорий-устройство тепловых пунктов.
Помещения для вентиляционного обору-
оборудования допускается размещать за противо-
противопожарной стеной 1-го типа данного противо-
противопожарного отсека или в пределах противопо-
противопожарной зоны в зданиях I, II и Ша степени
огнестойкости за противопожарной стеной 2-го
типа. Помещение должно непосредственно
примыкать к противопожарной стене обслу-
обслуживаемого отсека и в нем не следует разме-
размещать оборудование для помещений соседнего
противопожарного отсека. На воздуховодах,
пересекающих противопожарную стену, следует
предусмотреть огнезадерживающие клапаны.
Помещения для сухих пылеуловителей
систем местных отсосов взрывоопасных смесей
не следует размещать под помещениями с мас-
массовым (кроме аварийных ситуаций) пребыва-
пребыванием людей.
Воздуховоды для помещений жилых, обще-
общественных и административно-бытовых зданий,
а также для производственных зданий кате-
категорий Г и Д I и II степени огнестойкости
и помещений этих категорий соединяются в
системы с помощью вертикальных или гори-
горизонтальных коллекторов.
Воздуховоды зданий III и V степени огне-
огнестойкости категорий Г и Д помещений тех же
категорий не допускается присоединять к вер-
вертикальным коллекторам.
Поэтажные ответвления присоединяются
к вертикальным коллекторам через воздушный
затвор, образующийся присоединением ответ-
ответвлений под потолком вышележащего этажа
или под потолком данного этажа, при наличии
вертикального участка в месте присоединения
длиной не менее 2 м.
К горизонтальным коллекторам можно
присоединять воздуховоды не более пяти поэ-
поэтажных ответвлений. Допускается прямое при-
присоединение поэтажных ответвлений к верти-
вертикальному коллектору через огнезадерживаю-
щий клапан, размещаемый на стене помещения
или коллектора. Воздуховоды зданий больнич-
больничных палат и особо чистых помещений ле-
лечебно-профилактических учреждений соединя-
соединяются в системы с помощью горизонтальных
коллекторов.
Поэтажные ответвления к местным эжек-
ционным доводчикам допускается присоеди-
присоединять к вертикальному коллектору в пределах
данного и ниже расположенного этажа.
На ответвлениях от вертикального коллек-
коллектора, через которые при пожаре может посту-
поступать дым из нижних этажей в верхние, если они
не защищены воздушным затвором, следует
устанавливать обратные клапаны при диаметре

170 Глава 20. Противопожарные требования
воздуховода 200 мм и более и сечении
200 х 200 мм и более.
Воздуховоды для помещений категорий А,
Б и В и воздуховоды местных отсосов взрыво-
взрывоопасных смесей в зданиях любых категорий
взрывопожарной опасности следует проекти-
проектировать, предусматривая установку самозакры-
самозакрывающегося огнезадерживающего клапана при
выходе воздуховода из обслуживаемого поме-
помещения на противопожарной преграде этого
помещения. При этом никаких ограничений
к компоновке системы воздуховодов не предъ-
предъявляется. Для перечисленных случаев могут
быть запроектированы системы без огнезадер-
живающих клапанов со следующими ограни-
ограничениями: для помещений категории В должна
быть запроектирована отдельная система, а
для помещений категорий А и Б - общая систе-
система, в обоих случаях с отдельными воздухово-
воздуховодами для каждого помещения, присоединяе-
присоединяемыми к вертикальному или горизонтальному
коллектору; на ответвлениях, для защиты от
проникания дыма из нижних этажей в верхние,
в месте присоединения к коллектору должен
быть установлен обратный клапан; коллектор
может быть размещен в помещении для венти-
вентиляционного оборудования, снаружи здания, в
помещении любой категории или в двух поме-
помещениях одной категории.
В противопожарных стенах и перегород-
перегородках, разделяющих помещения, а также отде-
отделяющих помещения от коридоров, допускается
устройство отверстий для перетекания воздуха,
если в помещении отсутствуют вредные ве-
вещества 1- и 2-го классов опасности, а кон-
концентрация других вредных веществ не превы-
превышает ПДК. Отверстия должны быть защищены
огнезадерживающими клапанами, автомати-
автоматически закрывающимися при пожаре.
Группа помещений площадью не более
300 м2 (кроме складов) в зданиях любой кате-
категории с выходами в общий коридор, отнесен-
отнесенная к категории В или к категориям А и Б,
рассматривается как одно помещение и может
быть присоединена к одному транзитному воз-
воздуховоду, в начале которого должен быть ус-
установлен огнезадерживающий клапан. Тран-
Транзитные воздуховоды от нескольких групп таких
помещений, присоединенные к общему кол-
коллектору, образуют приточную или вытяжную
систему. Имеющиеся в этих помещениях мест-
местные отсосы должны собираться в отдельные
системы. Воздуховоды к коллектору прокла-
прокладываются по коридору.
Воздуховоды должны изготовляться из не-
негорючих материалов для жилых, обществен-
общественных и административно-бытовых зданий, для
помещений категорий А, Б и В, для кладовых
горючих материалов, для коллекторов и тран-
транзитных воздуховодов, внутри помещений для
вентиляционного оборудования, чердаков и
подвалов, для местных отсосов взрывоопасных
смесей и для воздуха с температурой 80° С
и более. Антикоррозийная защита допускается
горючими материалами толщиной не более
0,4 мм. Воздуховоды из трудногорючих мате-
материалов допускается применять для одноэтаж-
одноэтажных жилых, общественных и административно-
бытовых зданий, кроме помещений с массовым
пребыванием людей, для производственных
помещений категорий Г и Д (кроме коллекто-
коллекторов и транзитных участков) и для прокладки
внутри обслуживаемых производственных по-
помещений. Воздуховоды из горючих материалов
допускается применять внутри обслуживаемых
производственных помещений. Для транзитных
воздуховодов, обслуживающих помещения ка-
категорий А и Б, следует применять воздуховоды
класса П (плотные). Воздуховоды для поме-
помещений категорий А и Б и для местных отсосов
взрывоопасных веществ не допускается про-
прокладывать в подвалах.
Транзитные воздуховоды и коллекторы,
обслуживающие помещения жилых, общест-
общественных, административно-бытовых и произ-
производственных зданий I и II степени огнестойкости
категорий Г и Д, от ближайшей к обслужи-
обслуживаемому помещению противопожарной пре-
преграды с нормируемым пределом огнестойкости
0,75 ч и более на всем протяжении до поме-
помещения для вентиляционного оборудования
следует проектировать с пределом огнестой-
огнестойкости 0,5 ч в зданиях, имеющих два этажа
и более, и 0,25 ч в одноэтажных зданиях и в
пределах одного этажа в более высоких зда-
зданиях. Транзитные воздуховоды, обслуживаю-
обслуживающие помещения категорий А, Б и В и кладовые
горючих материалов или прокладываемые через
эти помещения, следует проектировать с пре-
пределом огнестойкости 0,25 ч в одноэтажных зда-
зданиях или в пределах одного этажа зданий
с любым числом этажей и 0,5 ч за пределами
обслуживаемого этажа, а также в складах и

20 4 Удаление дыма при пожаре из коридоров или холлов
171
кладовых на всех этажах. Для помещений обще-
общественных и административно-бытовых зданий,
а также для помещений категорий В (кроме
складов), Г и Д допускается проектировать
воздуховоды из негорючих материалов с ненор-
мируемым пределом огнестойкости, преду-
предусматривая установку огнезадерживающих кла-
клапанов при пересечении каждой противопожар-
противопожарной преграды с пределом (нормируемым) огне-
огнестойкости 0,75 ч и более. Транзитные воздухо-
воздуховоды допускается проектировать из трудного-
трудногорючих материалов при прокладке каждого в
отдельной шахте, кожухе или гильзе из негорю-
негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;
из негорючих материалов с пределом огнестой-
огнестойкости ниже нормируемого при прокладке воз-
воздуховодов в общей шахте из негорючих мате-
материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч.
Транзитные воздуховоды систем местных
отсосов взрывоопасных смесей и воздуховоды
для тамбуров-шлюзов при помещениях кате-
категорий А и Б следует проектировать с пределом
огнестойкости 0,5 ч; с таким же пределом огне-
огнестойкости проектируются коллекторы для воз-
воздуховодов, обслуживающих помещения кате-
категорий А, Б и В; коллекторы для воздуховодов,
обслуживающих помещения категорий Г и Д
в зданиях III- V степени огнестойкости, а так-
также транзитные воздуховоды, прокладываемые
через междуэтажные перекрытия этих зданий,
должны иметь предел огнестойкости 0,5 ч.
Огнезадерживающие клапаны в отверстиях
и воздуховодах, пересекающих противопожар-
противопожарные стены и перегородки (преграды), должны
иметь предел огнестойкости 1 ч при преграде
с нормируемым пределом огнестойкости 2,5 ч;
0,5 ч при преграде 0,75 ч и 0,25 ч при преграде
той же огнестойкости.
Расстояние по прямой от края устья источ-
источника выброса из систем местных отсосов
взрывоопасной парогазопылевоздушной смеси
до ближайшей точки возможных источников
воспламенения следует принимать не менее
/ = 4Dq/qz^ 10, где D- диаметр устья источ-
источника, м; q-концентрация горючих газов, паров
и пыли в устье выброса; ^-концентрация упо-
упомянутых веществ, равная 10% нижнего кон-
концентрационного предела распространения пла-
пламени; выбросы должны производится верти-
вертикально вверх без зонтов на трубах.
На случай пожара необходимо предусмат-
предусматривав ь отключение (автоматическое и" дистан-
дистанционное) систем вентиляции, кондиционирова-
кондиционирования воздуха и воздушного отопления, кроме
систем подачи воздуха в тамбуры-шлюзы при
помещениях категорий А и Б, включение сис-
систем противодымной вентиляции и открывание
дымовых клапанов в коридоре на этаже пожара
и в помещении, в котором произошел пожар,
либо в части помещения в «дымовой зоне»
этого помещения; открывание клапанов долж-
должно производиться автоматически; необходи-
необходимость и порядок отключения систем, удаляю-
удаляющих горючие вещества или вредные газы через
местные отсосы или общеобменной вентиля-
вентиляцией, должны определяться технологическими
требованиями. Управление дистанционными
устройствами должно, как правило, разме-
размещаться на пульте управления оборудования
здания, кроме случаев, когда в зданиях кате-
категорий А и Б предполагается быстрое распро-
распространение пожара; в этом случае управление
должно размещаться вне здания.
20.4. УДАЛЕНИЕ ДЫМА
ПРИ ПОЖАРЕ ИЗ КОРИДОРОВ
ИЛИ ХОЛЛОВ
Удаление дыма из коридоров (предназ-
(предназначенных для эвакуации людей) или холлов
(при отсутствии коридора) следует проекти-
проектировать для жилых зданий высотой более 10
этажей, общественных зданий высотой 10 над-
надземных этажей и более или для 9-этажных
зданий и зданий с меньшим числом этажей,
имеющих высоту * более 26,5 м от средней
планировочной отметки земли до отметки пола
верхнего этажа (не считая верхнего техническо-
технического этажа), из коридоров, не имеющих световых
проемов в наружных ограждениях, длиной бо-
более 12 м, предназначенных для эвакуации лю-
людей, в зданиях любого назначения, из коридо-
коридоров производственных и административно-бы-
административно-бытовых зданий высотой более 26,5 м от плани-
планировочной отметки земли до отметки чистого
пола верхнего этажа. Удаление дыма из кори-
коридоров или холлов, этажей, на которых из всех
помещений предусмотрено удаление дыма,
проектировать не нужно.
Расход дыма, кг/ч, удаляемого из коридо-
* Высоту зданий предполагается унифицировать,
приняв ее равной 26,5 м, без указания этажности.

172
Глава 20. Противопожарные требования
ТАБЛИЦА 20.1. ДЫМОВЫЕ КЛАПАНЫ ОДЕССКОГО ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО
РЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЗАВОДА
Обозначение
клапана
Площадь
проходного
сечения, м2,
не менее
Установочные размеры, мм, не более
длина
/
высота
h
ширина
Ь
Масса, кг,
не более
Пределы
огнестойкости, ч,
не менее
КПДШГ-25
КПДШВ-25
КПДШК-25
КПДШК-30
КПДШК-35
КПДШК-40
0,25
0,25
0,25
0,30
0,35
0,40
750
500
600
650
700
750
500
750
600
650
700
750
21
21
21
25
29
34
1
1
1
1
1
1
140
Примечание Тип привода для открытия клапана: электрический автоматический, для закрытия ручной.
Напряжение сети 220 В, время срабатывания 1 с.
ра, следует определять по формуле:
для жилого дома
Gsm = 3420 ЯЯ1 Лп; B0.1)
для общественного, административно-бытового,
производственного и складского здания
«Kd, B0.2)
где В -ширина большей створки двери, м, при выходе
из коридора или холла в защищаемый от дыма объем
(лестничную клетку, вестибюль, лифтовый холл, не-
непосредственно наружу или наружу через помещение):
Я-высота двери, м; при высоте двери меньше 2 м
следует принимать Я=2м; п - коэффициент, зави-
зависящий от ширины створок В,м, дверей, открываемых
при пожаре на лестничные клетки или наружу (данные
М.М. Грудзинского):
Ширина В,ы
Жилые здания . . . .
Общественные, админи-
административно-бытовые и про-
производственные здания . .
0,6
1,0
0,9
0,82
1,2
0,7
1,8
0,51
2,4
0,41
1,05 0,91 0,8 0,62 0,5
Kd - коэффициент продолжительности открытия две-
дверей, равный 0,8 при эвакуации 30 чел. или менее через
одну дверь и 1 при большем числе людей.
Расход воздуха, подсасываемогочерез не-
неплотности закрытых дымовых клапанов в ко-
коридорах всех этажей, кроме этажа, на котором
произошел пожар, и неплотности дымовой шах-
шахты, можно принимать из расчета 120 кг/ч на
1 м длины шахты. Более точно расход воздуха
можно определить поэлементным расчетом в
зависимости от неплотностей клапана и мате-
материала стенок шахты. Плотность дымовых га-
газов, удаляемых из коридоров, принимается
0,61 кг/м3; плотность газов перед вентилято-
вентилятором определяется по формуле
Psm = (Gsm + GA)/Gsm/0,61 + GA/l,2);B0.3)
температура газов
. ^ = C53-273psm)/psm. B0.4)
где Gsm и GA - расход дыма и воздуха, кг/ч; tsm -
температура, °С.
Дымовые клапаны (табл. 20.1) следует раз-
размещать под потолком коридора или холла,
присоединяя их непосредственно к дымовой
шахте или через ответвление длиной не более
15 м. Дымовой клапан предназначается для
обслуживания коридора длиной не более 30 м
или для части коридора, выделенной перего-
перегородкой с дверями.
Удаление дыма из коридоров или холла
производится отдельными системами с искус-
искусственным побуждением. В пределах противо-
противопожарного отсека здания допускается присое-
присоединять две дымовые шахты к одному вентиля-
вентилятору, рассчитанному на больший расход дыма
одной из шахт, с учетом подсосов воздуха
через неплотности обеих шахт.
Пример 20.1. Рассчитать удаление дыма из
коридоров 17-этажного жилого здания. Высота
двери при выходе из коридора на незадымляе-
мую лестничную клетку 2-го типа 2 м, ширина
створки двери 0,8 м, и = 0,89.
Решение. По формуле B0.1) определяем
расход дыма, удаляемого из коридора, Gsm =
= 3420 • 0,8 ¦ 21'5 • 0,89 = 6890 кг/ч.
Высота дымовой шахты до вентилятора
равна: 16,5-2,8 = 46,2 м.
Подсос воздуха в дымовую шахту соста-
составит: 46,2-120 = 5540 кг/ч.
Плотность дыма перед вентилятором оп-
определяем по формуле B0.3)

20.5. Удаление дыма из помещений, в которых произошел пожар 173
Sm = F890 + 5540)/F890/0,61 +
+ 5540/1,2) = 0,78 кг/м3;
температура дыма по формуле B0.4) равна:
tm = C53 - 273-0,78)/0,78 = 180° С.
Расчет каналов дымоудаления и выбор
вентилятора производятся так же, как выбор
и расчет дымососа (см. гл. 22).
Для дымоудаления применяют обычные
радиальные вентиляторы, в условиях пожара
они могут работать 45-60 мин.
20.5. УДАЛЕНИЕ ДЫМА
НЕПОСРЕДСТВЕННО ИЗ ПОМЕЩЕНИЙ,
В КОТОРЫХ ПРОИЗОШЕЛ ПОЖАР
Удаление дыма следует проектировать из
каждого производственного или складского
помещения с постоянными рабочими местами
или с постоянным пребыванием людей, отнесен-
отнесенного к категории А, Б или В, и помещения
категории Г или Д в зданиях IVa степени
огнестойкости, а также из каждого помещения
без естественного освещения площадью 55 м2
и более, предназначенного для хранения или
переработки горючих материалов в обществен-
общественном, жилом или административно-бытовом
здании (если не предусмотрено удаление дыма
из коридоров или холлов), и из гардеробных
площадью более 200 м2, не имеющих есте-
естественного освещения.
Расход дыма для помещений* площадью
1600 м2 и менее, кг/ч:
Gt = 358424, [Л0(увх,-
-y)P*xt + Wvlp2eXtr'5, B0.5)
где G,-расход дыма, соответствующий поступлению
воздуха через двери эвакуационных выходов горящего
помещения, препятствующий прониканию дыма в
другие помещения; расчет по формуле B0.5) произ-
производится для холодного периода года (параметры Б)
и проверяется для теплого периода, если расчетная
скорость ветра в теплый период больше, чем в холод-
холодный; в расчет принимается большая из этих величин;
ЪА4-суммарная эквивалентная площадь дверей эва-
эвакуационных выходов из горящего помещения, м2;
Ло = 0,5Я + 0,2-расстояние от границы дыма до се-
середины высоты двери; //-высота двери, м; уех,,
у-удельный вес наружного воздуха и дыма, Н/м3;
рех,-плотность наружного воздуха, кг/м3; vv-расчет-
vv-расчетная скорость ветра, м/с; учитывается для дверей, через
которые эвакуация направляется в сторону наветрен-
наветренного фасада здания, для местностей с расчетной
скоростью ветра более 1 м/с (параметры Б); ограни-
ограничивается 5 м/с.
Суммарная эквивалентная площадь *LAd, м2,
дверей эвакуационных выходов из горящего
помещения для местностей с расчетной ско-
скоростью ветра не более 1 м/с определяется для
всех выходов вместе, а при скорости более
1 м/с-отдельно для выходов на фасад с наи-
наибольшей эквивалентной площадью (рассматри-
(рассматриваются как выходы на наветренный фасад)
и вместе для всех остальных выходов по фор-
формуле
+ Х22Лз]Хз, B0.6)
где 'LAi, ЪА2, ЕЛ3-суммарные площади дверей
соответственно одинарных, открывающихся прямо
наружу; первых дверей, для прохода через которые
наружу требуется открыть еще одну дверь А2; то же,
но требуется открыть еще две или большее число
дверей Аь\ Кх, К2 - коэффициенты для определения
эквивалентной площади последовательно расположен-
расположенных дверей, определяемые по формулам:
К, =A + 1//j2)-°iS; B0.7)
К2 = A + 1/и2 + 1/т2)-°-5; B0.8)
* Расход дыма может рассчитываться также по
размерам «очага пожара». См. «Водоснабжение и са-
санитарная техника».- 1991.-№ 2.
n = lAl2/ZA2 или п = 1А'3/1,А31 B0.9)
где К3-коэффициент относительной продолжитель-
продолжительности открытия дверей: для одинарных дверей
К3 = 0,031 < 1; для двойных дверей К3 = 0,051 < 1,
где t-среднее число людей, выходящих через каждую
дверь; К3-принимается не менее 0,8 при одной двери
в помещении; 0,7-при двух дверях; 0,6-при трех;
0,5-при четырех и 0,4-при пяти и большем числе
дверей.
Помещения площадью более 1600 м2 де-
делятся на «дымовые зоны» для того, чтобы при
пожаре удаление расчетного расхода дыма про-
производилось только из той дымовой зоны, на
площади которой произошло загорание.
По планировочным условиям площадь
дымовой зоны может быть выбрана любой, не
превышающей 1600 м2.
Удаление дыма непосредственно из поме-
помещений одно- и двухэтажных зданий и из верх-
верхнего этажа многоэтажных зданий, как правило,
следует осуществлять через дымовые шахты,
незадуваемые фонари с открывающимися фра-
фрамугами или через открывающиеся зенитные
фонари; с площади шириной не более 15 м
допускается удаление дыма через окна в на-
наружных стенах с открывающимися фрамугами,

174 Глава 20. Противопожарные требования
ТАБЛИЦА 20.2. УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ДЫМА qsm НА 1 М2 ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
ДЫМОВОЙ ШАХТЫ С ДЕФЛЕКТОРОМ ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГЕ
Расчетная температура
воздуха, °С
Удельный вес
дыма, Н/м3
Значения qsm, тыс.кг/(ч-м2), при расчетной высоте шахты или
расположении фрамуги, м
10
12
14
16
18
20
( + 20)-( + 40)
4-9
15 18 21 24 26 28 30 31 33
4-6
15,9 19,3 22,5 25,3 27,6 29,7 31,7 33,8 35,6
6-9
17 20,6 24 26,9 29,4 31,6 34 36 38
(-16Ы-36)
4-6
6-9
17
20,6 24 26,9 29,4 31,6 34 36 38
18,9 23,1 26,9 30,2 33 35,5 38,1 40,4 42
4-6 17,9 21,8 25,4 28,6 31,2 33,5 36 38 40,3
(-36)-(-5О)
6-9 19,9 24,2 28,2 31,7 34,6 37,2 40 42,4 44,6
Примечания: 1. Удельный расход дыма для шахт, длина которых превышает 2 м, принимается
с коэффициентом Kt = 0,8/A,5 + Q0'5, где ? = 2AP/(v2psm); АР-потери давления на трение и местные сопро-
сопротивления, Па, участка шахты длиной Нт > 2 м, psm = у/9,81 -плотность дыма; f-скорость дыма в шахте, м/с 2.
Удельный расход дыма для фрамуг фонарей и окон принимается с коэффициентом К = 0,75 sin а, где а-угол
открытия фрамуги.
расположенными не менее чем на 0,2 м выше
дверей эвакуационных выходов, считая до
нижнего края фрамуги.
Площадь поперечного сечения шахт и от-
открывающихся фрамуг Ао, м2, определяется по
формуле
A0 = G/Kqsm, B0.10)
где G- расход дыма, кг/ч, удаляемого из помещения,
равный G] и определяемый по формуле B0.5) или
удаляемою из каждой дымовой зоны; /С=1-для
дымовых шахт и К = 0,75 sin а-для открывающихся
незадуваемых фраму! фонарей и окон, где угол от-
Kpt 'чя фрамуг; <?5m ~ удельный расход дыма, кг/ч на
1 м.1 цдошади дымовой шахты, при естественной тяге
(табл. 20.2).
В зданиях с тремя этажами и более удале-
удаление дыма следует осуществлять вытяжными
системами с искусственным побуждением. К
вентилятору допускается присоединять верти-
вертикальный коллектор с ответвлениями не более
чем к четырем помещениям на каждом этаже,
ответвления должны быть закрыты дымовыми
клапанами. В помещении, в котором произо-
произошел пожар, клапан автоматически открывается
по сигналу датчика. Производительность вен-
вентилятора определяется большим из расходов
присоединенных помещений и подсосами воз-
воздуха через неплотности закрытых клапанов
и неплотности воздуховодов.
В каждой дымовой зоне следует разме-
размещать равное число дымовых клапанов, объеди-
объединяя их в группы и присоединяя их к вытяжному
коллектору или дымовой шахте. Расстояние
между группами клапанов не должно превышать
30 м. Для увеличения эффективности дымоуда-
ления дымовые зоны рекомендуется ограждать
завесами в пределах высоты ферм, но не менее
чем на высоту 1,5 м от потолка.
Расход воздуха, кг/ч, через неплотности
закрытых шторчатых дымовых клапанов сос-
составляет (по данным И. И. Ильинского)
Gv = 40,3 (ДВД°'Ч B0.11)
где АР-разность давления по обе стороны клапана,
Па; /„-площадь проходного сечения клапана м2;
«-число закрытых клапанов в системе

20.5. Удаление дыма из помещений, в которых произошел пожар 175
Дымоудаление следует рассчитывать на
температуру наружного воздуха и скорость
ветра для холодного периода года (параметры
Б). Для местностей, в которых скорость ветра
в теплый период года превышает таковую в
холодный период, расчеты необходимо про-
производить на теплый и холодный периоды, при-
принимая в проекте большую величину *.
Скорость движения дыма в клапанах, шах-
шахтах и воздуховодах при естественной тяге сле-
следует принимать по расчету, а при искусствен-
искусственном побуждении-по экономическим сообра-
соображениям. Избыточное давление, развиваемое
вентилятором, рекомендуется гасить в конфу-
зорах факельного выброса. Выброс дыма в
атмосферу нужно предусматривать не менее
чем на 2 м от кровли здания и 5 м от приемных
устройств для приточного наружного воздуха.
Удельный вес дыма при удалении из
помещений объемом 10 тыс. м3 и менее
ysm m = 4 Н/м3 -при горении жидкостей и газов,
5 Н/м3-при горении Твердых тел и 6 Н/м3-
при горении волокнистых веществ. При уда-
удалении из помещений большего объема удель-
удельный вес определяется по формуле
Lm = Y,«.» + 0,05 (F- Ю) < 9, B0.12)
где F-обьем помещения, тыс. м3/ч.
Пример 20.2. Для цеха категории Б раз-
размером 120 х 144 х 4,8 = 82944 м3 (рис. 20.1).
Рассчитать удаление дыма при пожаре. Для
эвакуации служат пять дверей площадью
5 х 2,4 х 0,9 = 10,8 м2. При эвакуации в север-
северном направлении нужно открыть три первых,
две вторых и одну третью двери, а в западном
направлении, выходя из двух первых дверей,
нужно открыть одну вторую и одну третью
дверь. Расчетная температура воздуха минус
24й С, скорость ветра в холодный период 13,5,
в теплый 4,7 м/с.
Решение. Удельный вес дыма по формуле
B0.12) составит: ysm = 6 + 0,05(82,9 - 10) = 9,6-
принято 9 Н/м3.
Удельный вес воздуха
3463/B73 - 24) = 13,9 Н/м3, плотность
воздуха 1,42 кг/м3.
* Расчетную скорость ветра, указанную в СНиП
2.04.05-86 с коэффициентом обеспеченности 0,8, для
расчетов дымоудаления предложено ограничить 5 м/с
в целях сокращения затрат на системы дымоудаления.
Рис. 20.1. План цеха к примеру расчета 20.1 (А - эва-
эвакуационные выходы из горящего помещения)
1 -шахты дымоудаления; 2-окна с открывающимися фра-
фрамугами
1. По формуле B0.5) определяем расход
дыма при площади Ай — 1 м2:
а) для дверей в наветренной стене горя-
горящего помещения
G= 3584[B,4/2 + 0,2)A3,9 - 9) 1,42 +
+ 0,7 • 13,52 • 1,422]0'5 = 58560 кг/(ч • м2);
б) для дверей в других стенах
G = 3584[B,4/2 + 0,2)A3,9 - 9I,42]0-5 «
= 11186 кг/(ч ¦ м2); ветер увеличивает расход
дыма в 5,2 раза.
Для выхода через любую дверь помещения
необходимо открыть еще две двери.
2. По формуле B0.9) находим величины
п и т: для одной двери в северной стене
п—\ и m = 1; для двух дверей в восточной
стене п — 0,5 и т — 0,5; для двух дверей в
южной стене и = 0,5 и т — 0,5. При этом
К2~ 0,577 для дверей северной стены и 0,34
для восточной и южной стен.
В помещении работают 80 чел., т.е. при
эвакуации на одну дверь приходится 80/5 =
= 16 чел. Тогда К3 = 0,05 ¦ 16 = 0,8.
Эквивалентная по расходу площадь дверей
по формуле B0.6) на наветренной восточной
стене здания с двумя дверями для выхода из
помещения составит:

176 Глава 20. Противопожарные требования
= 4,32-0,34-0,8= 1,175 м2;
одной двери на северной стене помещения
Е АЛ = 0,9 • 2,4 • 0,577 • 0,8 = 0,997 м2;
двух дверей на южной стене 1,175 м2, а
всего для северной и южной стен, не испытыва-
испытывающих давления ветра, 1,175 + 0,997 = 2,172 м2.
3. Определим расход дыма за счет воздуха,
поступающего через двери наветренной стены:
Gj = 58560-1,175 = 68808 кг/ч;
двери северной и южной стен
Gt = 11186-2,172 = 24296 кг/ч.
Общий расход дыма составит Gx =
= 93104 кг/ч.
По планировочным условиям принимаем
«1 = 14 дымовых зон, из них 12 зон размером
по 54-24= 1296 м2 и две приоконные зоны
площадью по 72-12 = 864 м2. Число зон
пх > п, поэтому принимаем расход дыма для
каждой зоны G± = 93104 кг/ч.
Для каждой из 12 дымовых зон проектируем
дымовые шахты с дефлекторами площадью
поперечного сечения шахт 93104/19740 = 4,7 м2.
Здесь 19740 кг/(ч-м2)-расход дыма на 1 м2
сечения шахты высотой 4,8 - 2,4 - 0,2 + 2 =
= 4,2 м, принятый по табл. 20.2 ( в расчете не
учтено ограничение скорости ветра до 5 м/с).
В каждой дымовой зоне проектируем по
две дымовые шахты площадью по 2,4 м2. В
каждой шахте устанавливаем по шесть дымо-
дымовых клапанов КПДШк площадью 0,4 м2 (см.
табл. 20.1).
Удаление дыма из двух зон, примыкающих
к окнам, проектируем через верхнеподвесные
фрамуги, ось которых находится на высоте
1,3 м от нижнего уровня стояния дыма. Фраму-
Фрамуги открываются на 45°. Коэффициент в форму-
формуле B0.10) К = 0,75-0,707 = 0,53. При темпера-
температуре наружого воздуха минус 24е С и расчетной
высоте 1,3 м gsm = 1.3-18,9 = 6,14 тыс. кг/ч (см.
табл. 20.2). Площадь открывающихся фрамуг
в каждой зоне должна быть 93104/F140 0,53) =
= 28,6 м2 или по 2,4 м2 в каждом 6-метровом
шаге колонн приоконной зоны. Площадь фра-
фрамуг в 28,6/4,7 = 6 раз больше площади сечения
шахт.
20.6. ПРИТОЧНАЯ
ПРОТИВОДЫМНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Наружный воздух при пожаре следует по-
подавать в лифтовые шахты в зданиях с неза-
дымляемыми лестничными клетками, в неза-
дымляемые лестничные клетки 2-го типа, в
тамбуры-шлюзы при незадымляемых лестнич-
лестничных клетках 3-го типа и при незадымляемых
лестничных клетках, не имеющих выхода не-
непосредственно наружу, в тамбуры-шлюзы перед
лифтами в подвальном этаже производствен-
производственных и общественных административно-бытовых
зданий и в тамбуры-шлюзы перед лестницами
в подвальном этаже с помещениями категории
В. В зданиях категорий А и Б в тамбуры-
шлюзы при незадымляемых лестничных клетках
следует подавать воздух постоянно из расчета
создания в них избыточного давления 20 Па
при закрытых дверях. Данные по незадымляе-
мым лестничным клеткам приведены в СНиП
2.01.02-85.
Расход наружного воздуха для приточной
противодымной вентиляции должен рассчиты-
рассчитываться на поддержание при пожаре давления
воздуха не менее 20 Па: в лифтовых шахтах
при закрытых дверях на всех этажах, кроме
нижнего; в нижней части каждого отсека неза-
незадымляемых лестничных клеток 2-го типа при
открытых дверях, на пути эвакуации из кори-
коридоров и холлов на этаже пожара, в лестничную
клетку и из здания наружу, при закрытых
дверях из коридоров и холлов на всех осталь-
остальных этажах; в тамбурах-шлюзах на этаже по-
пожара в зданиях с незадымляемыми лестнич-
лестничными клетками 3-го типа при одной открытой
двери в коридор или холл: в тамбурах-шлюзах
перед лифтами в подвальных этажах обще-
общественных и производственных зданий при зак-
закрытых дверях; в тамбуры-шлюзы перед лест-
лестницами в подвальном этаже с помещениями
категории В при одной открытой двери в под-
подвальный этаж.
Давление воздуха в лифтовой шахте, Па,
при незадымляемой лестничной клетке 1-го
типа и вестибюле при незадымляемой лестнич-
лестничной клетке 2-го типа определяется по формуле
Pt = 0,7 v2 рехг + 20, B0.13)
где и-расчетная скорость ветра, м/с; рех1~плотность
наружного воздуха, кг/м3, при параметрах Б в холод-
холодный период года.
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-

20.6, Приточная противодымная вентиляция 177
ТАБЛИЦА 20.3. СРЕДНИЙ РАСХОД ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ЛЕСТНИЧНУЮ КЛЕТКУ Gm}l, кг/ч,
НА КАЖДЫЙ ЭТАЖ СО ВТОРОГО ПО ВЕРХНИЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДАВЛЕНИЯ
В ЛИФТОВОЙ ШАХТЕ НА ПЕРВОМ ЭТАЖЕ р,,, Па
л.
Значения Gmtl, кг/ч
10-14
4
8
при числе этажей
15-20
и числе
16
4
дверей
8
16
21-27
4
8
50 900 1400 1700
100 1300 1700 2100
150 1650 2050 2400
200 1900 2250 2700
1250 1450 1750
1550 1600 2150
1800 2100 2450
1350 1550
1650 1900
1900 2150
емого в лифтовую шахту, при незадымляемой
лестничной клетке определяется по формуле
B0.14)
где Gj,i~расход наружного воздуха череч открытые
двери лифтовой шахты ни этаже пожара, который
опредечяется по формулам при z-образном входе
в тамбур у наружной двери:
при двух лифтах
G, = 2950 + 1000 х
х (8,8 Ptl - 12H'5;
при трех лифтах
(?, «4350+ 3000 х
хA2.95Р,л - ll,5)°-s:
Gmt-средний расход воздуха, вы?едящего из лифто-
лифтовых шчхт, на каждом этаже со второго и выше, через
неплотности закрытых дверей, кг/ч.
B0,15)
B0,16)
Gmtl - 1050 + 5,2 Р, +
¦f 20(N - 1) ¦*- 30(к ~ 4>; B0 17)
/>,~ определяется по формуле B0.13), V и п-соот-
п-соответственно число этажей в здании и среднее число
дверей на этаже здания.
Давление, развиваемое вентилятором, Па,
подающим воздух в лифтовую шахту, опреде-
определяется по формуле
Ры = А Р, + ?,, 1 - N h (yext - у,), B0.18)
где А Р,-потери давления в сети, Па, чо входа возду-
воздуха в лифтовую шахту; N и А-число этажей зданий
и выгота этажа, м: yrxt — у,-разность удепьчых весов
наружного воздуха и воздуха в лифтовой шчт*т;
при-45°С разность равна 1,7; при-35"-М" npw
-25°- 1,1; при-15°-0,сЯ5: при -10°~0,7; при- Г 0 56
Расход воздуха, подаваемого в не^апым-
ляемую лестничную клетку 2-го типй ч лифто-
лифтовую шахту при ней, рнспопоженные так. что ич
двери поэтажного коридора люди выходят в
лифтовый холл и из него на лестничную к тетку,
затем, опустившись на первый этаж, выходят
в вестибюль и наружу, определяется по
формуле
Gei = Gmt!(N ~}) + Gd + 0,93 Gm, B0.19)
где Gmtl - средний рреход воздуха, приходящийся на
каждый этаж со второго по верхний, определяемый по
та^п. 20.3, в зависимости от давления воздуха в
лифтовой шахте на уровне первого этажа Р, t, опре-
определяемого по формуле
Рц = СР,,0-сАР„, B0 20)
Г ж, 2 н г = 0.1 при двух лифтах;'С - 1,56 и с =» 0@67
при трех и С - 1,4 и с - 0,053 при четырех лифтах;
Ри0-давление в вестибюле, определяемое по формуле
f20.13) (подставив вместо /*,); давление на закрытые
д»ери при выходе из лифтового холла верхнего эшжа
па лестничную клетку 2-го незадымшяемого типа,
согласно СНиП 2 04.05-86, не допжио превышать
150 Па, при этом давление в вестибюпе (для рас-
рассматриваемой планировки) ,P,i0 не должно превышать
величии, указанных в табл. 20.4;
СЛ~расход наружного воздуха через открытую
входную дверь в здание при обычно употребляемом
z-образном входном тамбуре определяется по формуле
C^-4566/V5; B0.21)
G^-оасход дыма, удаляемого из коридора системой
нпативодымной вытяжной вентиляции на этаже, на
•сбором произошел пожар; опр?леляется по формуле
B0. П или B0.2).
Разность давления в лестничной клетке
и лифтовой шахте на уровне верхнего этажа
равна: A/*N = Fs, w — PltN. Для рассматривае-
рассматриваемого случая рекомендуется принимать не более
100 Па при подаче всего воздуха для лестнич-
лестничной клетки ч лифтовой шахт*; одним вентиля-
вентиляторе»' в лесттш«1П'ю у летку с после дуютаей
перначей части воздуха в лифтовую шахту.
При независимой подаче в лестничную

178
Глава 20. Противопожарные требования
ТАБЛИЦА 20.4. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
ДАВЛЕНИЯ В ВЕСТИБЮЛЕ р10
Число
этажей
в здании
10-14
15-20
20-27
Число
лифтов
2
3
2
3
4
3
4
Значения р1Л, Па, при числе
дверей на этаже
16
i
-45
75
90
50
60
70
35
45
8
при температуре
юружного воздуха, °С
-25
85
100
65
80
90
60
75
с
96
90
100
ПО
80
90
-45
-25
-5
— — —
90 ПО —
120 — —
50
60
80
90
100
клетку и лифтовую шахту отдельным вентиля-
вентилятором AjP,v следует принимать 50 Па.
Как видно из табл. 20.4, необходимое дав-
давление воздуха в вестибюле при расчетной его
температуре - 45° С обеспечивается в пределах
скорости ветра от [C5 - 20/@,7-1,55)]0'5 =
= 3,7 м/с до [A20 - 20)/@,7-1.55)]0-5 - 9,6 м/с,
хотя расчетные скорости ветра доходят до
17,5 м/с (Новороссийск). Следовательно, пол-
полный эффект по защите эвакуационных выходов
из здания не всегда достижим.
Расход воздуха, поступающего в лестнич-
лестничную клетку, определяется по рис. 20.2 в зави-
зависимости от принятой разности давления APN
между лестничной клеткой и лифтовой шахтой
при учете давления в лифтовой шахте Рг.
Расход воздуха, поступающего в лифто-
лифтовую шахту G,, определяют по формуле
Gt - Ggt - Gst. B0.22)
Давление воздуха. Па, создаваемое венти-
вентилятором, подающим суммарный расход возду-
воздуха Ggl, кг/ч, в лестничную клетку и лифтовую
шахту, равен:
ДР„ = ЛРю, + ДРд„ B0.23)
где Д Ры-определяется по формуле B0.18); ЛPN-~раз-
ЛPN-~разность давления между лестничной клеткой и лифто-
лифтовой шахтой на верхнем этаже здания, принимаемая не
более 100 Па.
Расчеты подачи воздуха в лестничные
клетки и лифтовые шахты при других планиров-
планировках приведены в Пособии к СНиП 2.04.05-86.
Расход наружного воздуха, кг/ч, подава-
подаваемого в тамбур-шлюз при незадымляемой
лестничной клетке 3-го типа, рассчитывается по
формуле
G = 6000 Л + 120/, B0.24)
где А -площадь двери, м2, на входе в гамбур-шлюз из
коридора или холла на этаже пожара; /-длина
воздуховода с закрытыми клапанами, по которому
подводится воздух, м.
Пример 20.3. Запроектировать подачу воз-
воздуха в незадымляемую лестничную клетку 2-го
типа и в лифтовую шахту для двух лифтов
в жилом 17-этажном доме с четырьмя кварти-
квартирами на каждом этаже в Новгороде при расчет-
расчетной скорости ветра 5 м/с в холодный период
года (параметры Б).
Подача воздуха предусматривается одной
приточной системой в лестничную клетку, от-
откуда воздух отводится в лифтовую шахту воз-
воздуховодом или через специальное отверстие
в разделяющей стене.
- 1. По формуле B0.13) определяем давление
воздуха в вестибюле при расчетной скорости
ветра 5 м/с
Р, = 0,7 • 521,434 + 20 = 45 Па.
2. Задаемся рекомендуемой разностью
давлений между лестничной клеткой и лифто-
лифтовой шахтой на верхнем этаже APN= 100 Па
и по формуле B0.20) определяем давление в
лифтовой шахте на первом этаже
Ргд = 2-45-0,1-100 = 80 Па.
3. По табл. 20.3 при этом давлении, интер-
интерполируя, находим средний расход воздуха че-
через неплотности закрытых дверей лифтовой
шахты Gmtl = 1430 кг/ч.
4. По формуле B0.21) находим расход
воздуха через открытые входные двери здания
Gd - 4566-450-5 - 30600 кг/ч.
5. Суммарный расход воздуха, подавае-
подаваемого в лестничную клетку и лифтовую шахту,
определим по формуле B0.19)
Ggt= 1430A7- 1) +30600 +
4- 34200,8-21-5/1,1 - 6890-0,91 = 59750 кг/ч,
где 6890 кг/ч-расход воздуха, поступающего в
коридор этажа, на котором произошел пожар,
через дверь размером 0,8 - 2м; расход опреде-
определен по формуле B0.1), причем расход дыма
приведен к расходу воздуха с помощью коэф-
коэффициента 0,91.

33000
29000
2oUuO
21000
17000
15UUU
9000
5000
WOO
I
t
10-1
/
/
4 ЭТА
A
/
ЖЕЙ
/
/
/
у
/
V,
V
/
/
У/
/
/
V/
/
ь
f
31000
27000
24500
21000
17000
13000
9000
5000
1000
f/
I
7
15-2
A
/,
t,
f
I ЭТА
/
<ЕЙ
—
/
///
/
—
A
r
y/
f\
\
УУ'
/
I
I
I
—r—
-t—
H—
H—
I
1
1
1
-^ 0 20 40 60 80 100 120 &PNtna -20 0 20 W 60 80 100
mm
25000
21000
17000
13000
9000
5000
won
/
A
§
1
21-;
A
9
f
7 ЭТА
/
A
w
ЖЕЙ
J
и
7
11
w
r ^
\
w
f
9
f
-20 0 20 40 60 30 100 120
Рис 20 2. Номограммы для определения рас-
расхода наружного воздуха Gst, нагнетаемого в
незадымляемую лестничную клетку 2-го типа в зави-
зависимости от разности давления между лестничной
клеткой и лифтовой шахтой ApN на уровне верхнего
этажа и от давления в лифтовой шахте на первом
этаже р,
1 и 2-два лифта при pt 120 и 60 Па, 3, 4, 5 три лифта при pt
130, 80 и 30 Па, б. 7 8 три лифта при р, 140, 90 и 40 Па, 9, 10.
11 четыре лифта при />, 140, 80 и 20 Па
6. Расход воздуха, подаваемого в лестнич-
лестничную клетку, при APN = 100 Па и Р1Л ¦= 80 Па
по рис. 20.3 равен 24 500 кг/ч.
7. Расход воздуха, пропускаемого из лест-
лестничной клетки в лифтовую шахту, вычисляем
по формуле B0.22):
С/, = 59 750 - 24 500 = 35 250 кг/ч.
8. Давление, создаваемое вентилятором
для подачи воздуха в лестничную клетку, при
потерях давления в воздуховодах у вентилято-
вентилятора Ps определяем по формулам B0.23) и B0.18):
APV = Ps + S0 + 100- 17 -2,8A,43 — 1,22) =
= Р, + 170 Па.

Глава 21
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВТОРИЧНЫЕ
ЭНЕРГОРЕСУРСЫ
21.1. ИСТОЧНИКИ, ПОТРЕБИТЕЛИ
И ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ ВТОРИЧНЫХ
ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
В связи с общим энергетическим дефицитом
необходимо искать пути экономии тепловой
энергии в системах вентиляции и кондициони-
кондиционирования зданий различного назначения. Одним
из направлений совершенствования и сокраще-
сокращения энергоемкости систем вентиляции и конди-
кондиционирования является использование для наг-
нагрева приточного воздуха теплоты низкотемпе-
низкотемпературных вторичных энергоресурсов (ВЭР).
В качестве теплоносителя ВЭР может ис-
использоваться теплота:
а) содержащаяся в воздухе, удаляемом
системами местной или общеобменной венти-
вентиляции;
б) газовоздушной смеси, удаляемой от
технологического оборудования;
в) воды оборотных систем, охлаждающих
технологическое оборудование и др.
Достаточно широкое распространение по-
получили системы утилизации с воздухо-воздуш-
ными теплоутилизаторами (регенеративными
и рекуперативными), а также с жидкостно-воз-
душными теплоутилизаторами и промежуточ-
промежуточным теплоносителем.
Если утилизированной теплоты недоста-
недостаточно для обеспечения заданной температуры
приточного воздуха, проектируются дополни-
дополнительные воздухонагреватели. Площадь поверх-
поверхности нагрева дополнительных воздухонагре-
воздухонагревателей рассчитывается с учетом неравномер-
неравномерности их тепловой нагрузки в различных экс-
эксплуатационных режимах (при защите от обмер-
обмерзания теплоутилизационного оборудования,
при изменении параметров и расходов тепло-
теплоносителей ВЭР и т.д.).
Как правило, расчет теплоутилизацион-
теплоутилизационного оборудования выполняется для холодного
периода года. Возможная экономия холода на
обработку приточного воздуха в теплый пери-
период года определяется в этом случае с учетом
площади теплообменной поверхности подо-
подобранного теплоутилизационного оборудования
(ТО).
Системы утилизации ВЭР для отопления,
вентиляции и кондиционирования зданий раз-
различного назначения следует проектировать в
соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86.
Необходимо учитывать, что температура но-
носителей ВЭР в одноконтурных системах утили-
утилизации не должна превышать максимально до-
допустимую по техническим условиям на ТО; не
допускается использовать также носители ВЭР,
содержащие вещества, способные оказать на
оборудование разрушающее воздействие.
При использовании теплоты ВЭР воздуха
или газовоздушных смесей, содержащих осаж-
осаждающиеся пыли и аэрозоли, необходимо на
входе в ТО обеспечивать снижение концентра-
концентрации пыли и аэрозолей до уровней, соответст-
соответствующих техническим условиям на оборудова-
оборудование, путем очистки воздуха или газовоздушных
смесей перед поступлением в ТО; отключением
ТО от носителя ВЭР на время, когда оно не
используется; путем очистки теплообменных
поверхностей от загрязнения.
Резервное теплоснабжение от первичного
источника теплоты (ТЭЦ, котельной ) для сис-
систем утилизации проектируется в том случае,
если, согласно СНиП 2.04.05-86, не допускает-
допускается сокращение тепловой мощности потребите-
потребителя. При этом тепловая мощность от первично-
первичного источника определяется с учетом режима
поступления и потребления ВЭР, а также в
зависимости от допустимого отклонения па-
параметров воздуха в помещении. Например, для
систем круглогодичного и круглосуточного кон-
кондиционирования необходимо предусматривать
100%-ный резерв теплоты; для систем приточ-
приточной вентиляции, совмещенной с воздушным
отоплением, достаточно предусмотреть резерв
теплоты в объеме, обеспечивающем темпера-
температуру воздуха в помещении, как при дежурном
отоплении.
Целесообразность и очередность исполь-

21.2. Системы утилизации теплоты ВЭр в теп.юутилизаторах
181
зования теплоты различных теплоносителей
ВЭР для отопления, вентиляции и кондициони-
кондиционирования, выбор схем и теплоутилизационного
оборудования определяются технико-экономи-
технико-экономическим расчетом. Как правило, в первую оче-
очередь используется теплота носителей ВЭР,
имеющих более высокую температуру или эн-
энтальпию. Теплота воздуха, удаляемого систе-
системами вытяжной вентиляции, используется в тех
случаях, когда не допустимы рециркучяция
воздуха из помещения или применение других
ВЭР с большим потенциалом.
При наличии на предприятии или в здании
нескольких различных теплоносителей ВЭР,
которые могут использоваться в одних и тех же
тешюпотребляющих системах, устанавливает-
устанавливается приоритет использования теплоты ВЭР для
каждого теплоносителя. Для этого определяют
величину теплового потока, продолжительность
и режим использования в течение периода
теплопотребления каждого из теплоносителей
ВЭР, выбирают приблизительные схемные ре-
решения систем утилизации ВЭР, производят
ориентировочный подбор теплоутилизацион-
теплоутилизационного оборудования, определяют его ориенти-
ориентировочную стоимость по методике, приведенной
в Рекомендациях по определению экономи-
экономической эффективности систем обеспечения мик-
микроклимата при использовании вторичных энер-
энергоресурсов (ЦНИИПромзданий, 1986), а также
затраты, связанные со строительством и экс-
эксплуатацией систем утилизации.
В качестве критерия для определения прио-
приоритета использования теплоты различных теп-
теплоносителей ВЭР рекомендуется принимать
показатель экономической эффективности Ra\
характеризующий порученную экономию
средств в системе утилизации на единицу ути-
утилизированной теплоты,
-3A) - ЕК{1)
0@
где <2(|> - возможная годовая экономия тепловой энер-
энергии за счет утилизации геплогы i-ro теплоносителя
ВЭР, ГДж/год: С-цена тепловой энергии теплоно-
теплоносителя первичного источника теплоты, руб.; 3{1)-
эксплуатационные затраты, связанные с утилизацией
теплоты г'-го теплоноситепя ВЭР, руб.; К(>) -
капитальные затраты, необходимые для строитель-
строительства теплоутилизационной системы, использующей
теплоту г-го теплоносителя ВЭР (включая стоимость
здания, занятого дополнительным оборудованием),
руб.; Е-нормативный коэффициент эффективности
капитальных вложений.
Вариант использования теплоты теплоно-
теплоносителя ВЭР, обеспечивающий наибольшую эко-
экономию средств на единицу утилизированной
теплоты, является предпочтительным.
При выполнении технико-экономического
сопоставления необходимо соблюдать условия
сопоставимости рассматриваемых альтерна-
тияных вариантов проектных решений: обеспе-
обеспечение одинаковых расходов и параметров при-
приточного воздуха; выбор оптимального решения
по каждому варианту.
21.2. СИСТЕМЫ УТИЛИЗАЦИИ
ТЕПЛОТЫ ВЭР В ЖИДКОСТЬЮ"
ВОЗДУШНЫХ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРАХ
С ПРОМЕЖУТОЧНЫМ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ
21.2.1. Общие положения
Системы утилизации теплоты удаляемого
воздуха в жидкостно-воздушных теплоутили-
заторах с промежуточным теплоносителем
(СУПТ) состоят из теплоутилизационных бло-
блоков (ТУБ), размещенных в каналах удаляемого
воздуха и в приточных установках.
ТУБ в каналах удаляемого воздуха ком-
комплектуются теплоутилизаторами-воздухоохла-
дителями, в каналах приточного воздуха-теп-
лоутилизаторами-воздухонагревателями. Все
ТУБ соединены трубопроводами в замкнутый
циркуляционный контур, по которому при по-
помощи насоса перемещается промежуточный
теплоноситель. Теплоноситель при прохожде-
прохождении через ТУБ в потоке горячего удаляемого
воздуха нагревается, затем поступая в ТУБ
в потоке холодного наружного воздуха охлаж-
охлаждается, нагревая приточный воздух.
Необходимость применения насоса в таких
системах снижает надежность системы и тре-
требует дополнительных затрат электроэнергии.
Однако в СУПТ обеспечивается полная аэро-
аэродинамическая изоляция потоков удаляемого
и приточного воздуха, исключающая возмож-
возможность переноса вредных, взрыво- и пожаро-
пожароопасных веществ, запахов, бактерий и других
загрязнений из удаляемого воздуха, а также
обеспечивается возможность утилизации тепло-
теплоты воздуха вытяжных установок, размещенных
на значительном расстоянии от приточных.
Наибольшее распространение получили
СУПТ с рекуперативными теплоутилизаторами,

182
Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
ПРИТОЧНЫЙ ВОЗДУХ
Рис. 21.1. Схемы системы утилизации с промежу-
промежуточным теплоносителем без подохрева (а) и с подо-
подогревом (б)
использующими теплоту удаляемого из поме-
помещения воздуха систем общеобменной венти-
вентиляции и местных отсосов, теплоту технологи-
технологических выбросов. При утилизации теплоты
низкотемпературного воздуха, как правило, не
обеспечивается требуемый нагрев приточного
воздуха. В этом случае необходимо подводить
дополнительную теплоту от первичного (цент-
(централизованного) источника теплоты (ТЭЦ, ко-
котельной), предусматривая догрев воздуха в до-
дополнительных воздухонагревателях или допол-
дополнительный подогрев промежуточного тепло-
теплоносителя в водоподогревателе. В первом случае
системы называются СУПТ без подогрева
промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,а), во
втором случае-СУПТ с подогревом проме-
промежуточного теплоносителя (рис. 21.1,5).
Температурная эффективность СУПТ без
подогрева на 10-20% больше, чем СУПТ с по-
подогревом, но конструктивные решения (из-за
необходимости установки дополнительных
воздухонагревателей, подмешивающих насосов
и т.д.) и автоматизация первой системы нес-
несколько сложнее. Целесообразность применения
одной из систем определяется технико-эконо-
технико-экономическим сопоставлением.
Утилизация теплоты удаляемого влажного
воздуха при охлаждении его ниже температуры
«точки росы» воздуха сопровождается конден-
конденсацией водяного пара на теплообменной по-
поверхности теплоутилизаторов-воздухоохлади-
телей. В этих условиях при отрицательных
температурах наружного воздуха ниже крити-
критической температуры ^рн1, при которой темпе-
температура теплообменной поверхности становится
ниже 0°С, начинается процесс образования инея
на поверхности теплоутилизатора-воздухоох-
ладителя, что приводит к увеличению аэроди-
аэродинамического сопротивления (потери давления
по воздуху) теплоутилизаторов в каналах уда-
удаляемого воздуха. В таких системах необходимо
предусматривать защиту этих теплоутилизато-
теплоутилизаторов от инееобразования.
В СУПТ в качестве промежуточного
теплоносителя могут использоваться незамер-
незамерзающие растворы солей и вода. Теплоноситель
выбирается на основании теплотехнического
расчета СУПТ по конечной температуре
теплоносителя tx к1 после ТУБ приточных
установок: при ?ж.к1 ^ 7°С принимается неза-
незамерзающий раствор, при ?ж.к1 > 7°С-вода.
Из незамерзающих растворов солей реко-
рекомендуется применять водный 27%-ный раствор
хлористого кальция (СаС12) с ингибиторной
добавкой, предотвращающей коррозию трубо-
трубопроводов, арматуры, оборудования. В качестве
ингибиторной добавки рекомендуется исполь-
использовать вещество НОЖ-2И в количестве 3%
общей массы раствора. Раствор хлористого
кальция с добавкой НОЖ-2И не вызывает кор-
коррозии черных и цветных металлов, взрыво-
и пожаробезопасен, температура замерзания
минус 45°С, температура кипения 100°С, водо-
водородный показатель рН-6,5-8,5. Раствор тепло-
теплоносителя приготовляется на объекте весовым
способом, используя водопроводную воду.
Концентрация хлористого кальция в незамер-
незамерзающем растворе промежуточного теплоно-
теплоносителя подбирается такой, чтобы температура
замерзания его t™M была на 10°С ниже темпера-
температуры теплоносителя после ТУБ приточных
установок при расчетной температуре t^al на
ружного воздуха в холодный период года (па-
(параметры Б)-для СУПТ с подогревом теплоно-
теплоносителя либо ниже или равна t^^-дяя СУПТ
без подогрева теплоносителя.
Температура замерзания раствора неза-
незамерзающего теплоносителя при различной
концентрации СаС12 составляет:
Содержание СаС12 в водном
pacieope, % ... . 5 10 15
Температура замерзания, °С —2,3 —5,65 —10,8

21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 183
Содержание СаС12 в водном
растворе, % 20 25 27 30
Температура замерзания, °С —18,3 —29,75 —45 —55
Вода, используемая как промежуточный
теплоноситель в СУПТ, должна удовлетворять
требованиям, предъявляемым к воде тепловых
сетей в закрытых контурах при температуре
теплоносителя 45°С и выше. Вода с темпера-
температурой ниже 45°С в закрытых контурах цирку-
циркуляции должна иметь рН — 6,5 — 8,5, карбонат-
карбонатную жесткость не более 3 мг-экв/л, содержать
растворенного кислорода не более 0,1 мг/л и
взвешенных веществ не более 10 мг/л.
Основные физические свойства рекомен-
рекомендуемых теплоносителей приведены в табл. 21.1.
21.2.2. Конструктивные,
аэро-, гидродинамические
и теплотехнические
характеристики СУПТ и жидкостно-
воздушных теплоутилизаторов
В качестве теплоутилизаторов в СУПТ
могут использоваться воздухонагреватели
центральных кондиционеров КТЦЗ (ВН), воз-
воздухонагреватели биметаллические со спираль-
спирально-накатным оребрением типа КСк, калори-
калориферы стальные пластинчатые типа КВСБ-ПУЗ
и КВББ-ПУЗ. Конструктивные характеристики
воздухонагревателей и калориферов приведены
в прил. II и III. ,
Тип теплоутилизатора определяется на ос-
основании технико-экономического сопоставле-
сопоставления ТУБ, комплектуемых теплоутилизаторами
различных типов и разной глубины (число
рядов трубок по ходу движения воздуха) при
различных схемах обвязки их трубопроводами.
Схемы обвязки ТУБ трубопроводами, как пра-
правило, следует проектировать с противоточным
движением воздуха и теплоносителя. Скорость
движения теплоносителя в трубках теплоути-
теплоутилизаторов должна быть во всех режимах
эксплуатации не менее 0,35 м/с при теплоноси-
теплоносителе воде и не менее 0,25 м/с при незамерзаю-
незамерзающем теплоносителе.
Теплоутилизационные блоки собираются
из отдельных теплоутилизаторов, устанавли-
устанавливаемых параллельно и последовательно по хо-
ходу воздуха. Расчетом можно определить опти-
оптимальное распределение поверхности нагрева
(соответственно число рядов трубок) в ТУБ
приточных и вытяжных установок. Допуска-
Допускается комплектовать ТУБ для всех установок
теплоутилизаторами одного типа с одинако-
одинаковым числом рядов трубок по глубине.
Насосы, водоподогреватели, запорно-ре-
гулирующая арматура в СУПТ принимаются
обычные, как для внутренних санитарно-техни-
ческих систем.
Для повышения надежности работы СУПТ
предусматривается установка двух циркуляци-
циркуляционных насосов (рабочий и резервный). Мощ-
Мощность электродвигателя насоса определяется
с учетом плотности теплоносителя. Циркуля-
Циркуляционные насосы устанавливают, как правило,
по ходу движения теплоносителя после ТУБ
вытяжных установок на трубопроводах с наг-
нагретым за счет утилизированной теплоты
теплоносителем.
Для ТУБ вытяжных установок для сбора
и удаления конденсата при относительной
влажности удаляемого воздуха фв2 < 60%
предусматриваются дренажные трубки, при
Фв2 > 60%-поддоны под теплоутилизаторами.
В системах с незамерзающим теплоноси-
теплоносителем необходимо предусматривать бак для
приготовления раствора (после заполнения
системы в нем может храниться запас раствора
для подпитки), расширительный бак для ком-
ТАБЛИЦА 21.1. ОСНОВНЫЕ ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ
Теплоноситель
27%-ный водный раст-
раствор хлористого каль-
кальция
Вода
t,
°с
0
70
0
с,
кДжДкг • °С)
2,825
4,19
4,21
Р. ,
кг/мл
1260
977,8
999,9
\
Вт/(м-°С)
0,5325
0,66
0,56
ц-103
Па<^
4,76
3,98
1,749
V,
106, м2/с
3,78
0,415
1,789
я-106,
м2/с
0,143
0,161
0,132
Рг
33,22
2,58
13,5

184
Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
УДАЛЯЕМЫЙ /\Л
I /^ воздух V/4
V
04
СЛИВ В ПЕРЕНОСНУЮ1
ЕМКОСТЬ ИЛИ ДРУГОЙ БАК
zoo
100
90
80
70
60
50
J0
го
10
пенсации расширения теплоносителя и удале-
удаления воздуха.
Объем промежуточного теплоносителя
определяется с учетом вместимости системы
(трубопроводов, теплоутилизаторов, расшири-
расширительного бака) и объема, необходимого для
подпитки.
В системах с раствором хлористого каль-
кальция при необходимости демонтажа или про-
промывки системы раствор сливается в бак для
приготовления или сбора раствора или в спе-
/
l(
У
/
36
/t
5-1
A
у
н
T/
//
/
'А
f
ч,
к
кск-ч ч
J
Ъл
/if
0.
f
ч.
А
/
Z
f
\
/
У
7
У
/
/
/
>
(ОД
у
/
у
/у
/
ЮР
ч
^>
7
у
/
(А
f
/
ft"
t/
f
ядный)
^КВСБ-ПУ
ч вн
(ДВУХРЯДНЫЙ)
1 Т 1
3
5 6
Рис. 21.2. Схема системы утилизации с двумя баками
и подпиточным насосом
/ —бак для приготовления раствора, 2-водомерное стекло;
3 и 4-верхний и нижний уровень заполнения бака; 5-устрой-
5-устройство для заполнения бака раствором; 6-спускной трубопро-
трубопровод, 7-подпиточный насос; 8 - циркуляционный насос, 9 -рас-
-расширительный бак
Рис. 21.3. Определение потерь давления по воздуху
в одном теплообменнике
циальные емкости для повторного использова-
использования, так как сбрасывать такой раствор в кана-
канализацию не допускается. Кроме того, в поме-
помещениях для приготовления раствора пре-
предусматривается приямок для слива в него слу-
случайных проливов и подвод водопроводной во-
воды.
Схема системы с двумя (расширительным
и растворным) баками и подпиточным насо-
насосом, который включается автоматически или
вручную по сигналу о снижении уровня раство-
раствора, приведена на рис. 21.2.
Как правило, поверхности оборудования
ТУБ, трубопроводов, баков и арматуры СУПТ
теплоизолируются с целью предотвращения
выпадения конденсата на их поверхности, а
также с целью уменьшения потери теплоты.
Аэродинамические характеристики (потери
давления по воздуху) АРВ теплообменников-
теплоутилизаторов в зависимости от массовой
скорости движения воздуха во фронтальном
сечении (ир)фр приведены на рис. 21.3.
Гидравлический расчет СУПТ при тепло-
теплоносителе воде выполняется традиционным ме-
методом. При гидравлическом расчете СУПТ при
теплоносителе растворе хлористого кальция
потери давления на трение в трубопроводах

21 2
Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоути гизаторах 185
ТАБЛИЦА21 2 ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА
ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ ВОДНОМ
Скорость движения
теплоносителя, м/с
32
Значения
40
ТРЕНИЕ АРЖ В ТРУБОПРОВОДАХ (НА 1 М)
РАСТВОРЕ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ
АРЖ, Па/м2, при диаметре трубопровода, мм
50
70
102
150
0,5
0,7
1,0
1,2
1,5
2,0
200
373,8
725
1018,2
1527,4
2639
119,1
277,2
535,9
750
1155,6
1965
110,177
204,2
404,9
548,8
944
1476,8
72,3
133,4
259,5
367,5
555
952,7
46,1
84,6
163,7
231,5
354,3
607,3
26,8
50,6
99,3
140
209,9
365,2
принимают по табл 21 2, а потери давления
в теплоутилизаторах определяют по формуле
АРж = Сжн>\ B11)
где Сж - коэффициент для одного теплообменника,
определяемый по табл 21 3 При последовательно-
параллельной обвязке ТУБ значение Сж принимается
с учетом количества теплообменников, соединенных
последовательно по теплоносителю
ТАБЛИЦА 21 3 КОЭФФИЦИЕНТ Сж ДЛЯ
РАСЧЕТА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ
ПО ТЕПЛОНОСИТЕЛЮ
(РАСТВОР СаС12)
Продолжение табл 21 3
Воздухонагрева-
Воздухонагреватель биметалли-
биметаллический со спи-
рально-накат-
рально-накатным оребрением
КСкЗ
КСкЗ-6-02ХЛЗА 15782
КСкЗ-7-02ХЛЗА 16884
КСкЗ-8-02ХЛЗА 18018
КСкЗ-9-02ХЛЗА 19152
КСкЗ-10-02ХЛЗА 21420
КСкЗ-11-02ХЛЗА 44730
КСкЗ-12-02ХЛЗА 83601
Воздухонагрева-
Воздухонагреватель биметалли-
биметаллический со спи-
рально-накат-
рально-накатным оребрением
КСк4
Калорифер
стальной плас-
пластинчатый
КВСБ-ПУЗ
КСк4-6-02ХЛЗА
КСк4-7-02ХЛЗА
КСк4-8-02ХЛЗА
КСк4-9-02ХЛЗА
КСк4-10-02ХЛЗА
КСк4-11-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
КВС6В-ПУЗ
КВС7Б-ПУЗ
КВС8Б-ПУЗ
КВС9Б-ПУЗ
КВС10Б-ПУЗ
КВСПБ-ПУЗ
КВС12Б-ПУЗ
16947
18081
19215
27481
22554
48384
92610
18554
19656
20790
21924
24192
25830
40824
Тип теплообмен-
теплообменника
Калорифер
стальной плас-
пластинчатый
КВББ-ПУЗ
Индекс
КВБ6Б-ПУЗ
КВБ7Б-ПУЗ
КВБ8Б-ПУЗ
КВБ9Б-ПУЗ
КВБЮБ-ПУЗ
КВБПБ-ПУЗ
КВБ12Б-ПУЗ
Коэффи-
Коэффициент
С_,
(Па с^)/м4
16443
17577
18711
19807
25578
27279
45171
#= 1, однорядный 11781
Б = 0,828, двухряд- 24633
ный
Базовый тепло- Н = 1, однорядный 15246
обменник цент- Б = 1,655, двухряд- 28224
ральных конди- ный
ционеров КТЦЗ
канала) ^= ]'25' °ДНОРЯД" 13734
Б = 0,828, двухряд- 27594
ный
Я = 1,25, одноряд- 19788
ный
Б= 1,655, двухряд- 33705
ный
#= 1,5, одноряд- 21924
ный
?"= 1,655, двухряд- 41948
ный
Н = 2, однорядный 28476
Б = 1,655, двухряд- 55692
ный
Примечание //-высота теплообменника, м,
Б- длина трубок в теплообменнике, м

186 Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
Как указывалось выше, СУПТ включает
две группы теплообменников: теплоутилизато-
ры - воздухоохладители в потоке удаляемого
воздуха и теплоутилизаторы-воздухонагрева-
тели в потоке приточного. Поэтому расчет
тепломассопереноса в таких системах отлича-
отличается от расчета группы одиночных тепло-
теплообменников (воздухонагревателей приточных
установок) тем, что помимо параметров при-
приточного и удаляемого воздуха неизвестной яв-
является еще температура жидкости на входе
в теплообменники. Кроме того, теплоутилиза-
тор-воздухоохладитель может работать как
в «сухом» режиме, так и в режиме с выпаде-
выпадением конденсата на всей или части поверхно-
поверхности.
Основной теплотехнической характеристи-
характеристикой СУПТ является общий относительный пе-
перепад температур по приточному воздуху Вобл,
определяемый по формуле
B1.2)
^в.н2 ^в.н1
где ?вн1, (вн2- начальные температуры приточного
и удаляемого воздуха, °С; ?вк1 -конечная температура
приточного воздуха, °С.
21.2.3. Технологические схемы
СУПТ могут предусматриваться для
одиночных установок (одна приточная и одна
вытяжная) или для группы установок (несколь-
(несколько приточных и вытяжных) с индивидуальными
ТУБ в каждой установке, либо для группы
установок (несколько приточных и вытяжных)
с одним ТУБ для всех приточных и с индиви-
индивидуальными ТУБ в каждой вытяжной установке
или с одним ТУБ для всех вытяжных установок
и с индивидуальными ТУБ в каждой приточной
установке.
В одну систему целесообразно объединять
группы приточных и вытяжных установок с
одинаковым режимом работы, с близкими на-
начальными параметрами воздуха в каждой из
групп.
Для нормального функционирования
систем утилизации с промежуточным теплоно-
теплоносителем необходимо предусматривать средства
контроля и автоматизации, обеспечивая под-
поддержание температуры приточного воздуха и
защиту от замерзания теплоносителя, от инее-
образования на теплообменной поверхности
ТУБ вытяжных установок, от опорожнения
контура промежуточного теплоносителя.
Защиту ТУБ от инееобразования пре-
предусматривают путем периодического отключе-
отключения насоса циркуляционного контура или при-
приточной установки либо устройства обвода по
теплоносителю. Следует иметь в виду, что
периодическое отключение насоса или приточ-
приточной установки возможно только в СУПТ, в ко-
которых промежуточный теплоноситель имеет
температуру замерзания раствора, равную ми-
минимальной расчетной температуре наружного
воздуха.
Способ защиты от замерзания теплоути-
лизаторов приточных установок определяется
в зависимости от температуры замерзания при-
принятого теплоносителя, скорости теплоносите-
теплоносителя, запаса по теплообменной поверхности до-
дополнительных воздухонагревателей, необходи-
необходимости резервирования теплоснабжения СУПТ
и т.д.
В серии 904.02.26-86 СантехНИИпроектом
разработано 48 технологических схем и авто-
автоматизации СУПТ.
На рис. 21.4, а приведена принципиальная
схема СУПТ без подогрева промежуточного
теплоносителя. Поддержание температуры
приточного воздуха обеспечивается постепен-
постепенным открытием клапана 3 по сигналу датчика
температуры 8 при повышении температуры
приточного воздуха и закрытием клапана
1 ТУБ приточной установки, если температура
приточного воздуха продолжает расти. Регу-
Регулирование теплопроизводительности ТУБ и со-
соответственно установка клапана 1 не требу-
требуются, если температура воздуха после ТУБ
в течение всего отопительного сезона ниже
требуемой температуры приточного воздуха.
Защита промежуточного теплоносителя от
замерзания обеспечивается открытием клапана
1 по сигналу датчика температуры 2, если
температура теплоносителя после ТУБ Приточ-
Приточной установки снижается ниже заданной, и
последующим отключением вентилятора при-
приточной установки при дальнейшем уменьшении
температуры.
Защита теплоносителя воды от замерзания
в трубках дополнительного воздухонагрева-
воздухонагревателя обеспечивается открытием клапана 8 по
сигналу датчика 7 при снижении температуры
теплоносителя после воздухонагревателя ниже
допустимой или по сигналу датчика б при

21.2. Системы утилизации теплоты БЭР в теплоутилизаторах
187
<] УДАЛЯЕМЫЙ
ВОЗДУХ
H_j?O^rV_^L--rt удаляемый
<—^^—<T/ аь——<1 воздух
Рис. 21.4. Принцийиальные схемы СУПТ без подо-
подогрева промежуточного теплоносителя (а) и с подо-
подогревом F)
снижении температуры воздуха перед воздухо-
воздухонагревателем в нерабочее время ниже 2-3°С.
Защита о г инееобразования на теплообменной
поверхности ТУБ вытяжных установок пре-
предусматривается открытием клапана 4 по сиг-
сигналу датчика перепада давлений 5 в вытяжном
канале и пропуском части промежу точного
теплоносителя в обвод ТУБ вытяжных уста-
установок.
На рис. 21.4,6 приведена принципиальная
схема СУПТ с подогревом промежуточного
теплоносителя. Поддержание температуры
приточного воздуха обеспечивается постепен-
постепенным закрытием клапана 9 при повышении тем-
температуры приточного воздуха по сигналу дат-
датчика температуры 8 и открытием клапана б,
если температура приточного воздуха продол-
продолжает расти. Для систем, в которых предусмат-
предусматриваются индивидуальные регулирующие кла-
клапаны у каждого ТУБ притонных установок,
поддерживается температура промежуточно1 о
теплоносителя с коррекцией по температуре
наружного воздуха; при повышении темпера-
температуры приточного воздуха по сигналу датчика
8 закрывается клапан 1. Защита промежуточ-
промежуточного теплоносителя от замерзания и инееобра-
инееобразования в ТУБ вытяжных установок аналогич-
аналогична схеме на рис. 21.4, а.
21.2.4. Инженерный метод
расчета СУПТ
Для выполнения теплотехнического расче-
расчета СУПТ имеется автоматизированная програм-
программа расчета СУТ-2 для ЕС ЭВМ в системе ОС.
Программа хранится в МНИИТЭП (Московс-
(Московском научно-исследовательском и проектном
институте экспериментального проектирова-
проектирования). Автоматизированная программа, повы-
повышая точность расчета и сокращая трудоем-
трудоемкость проектирования, позволяет рассчитывать
СУПТ с подогревом и без подогрева промежу-
промежуточного теплоносителя, проводить многовари-
многовариантное проектирование, выбирать оптималь-
оптимальную по экономической эффективности систему
утилизации, определять часовую и годовую
экономию тепловой энергии.
МНИИТЭП (д-р техн. наук М.Я. Поз и
канд.техн.наук В. И. Сенатова) разработан
также графоаналитический метод расчета
СУПТ, приведенный в серии 904.02.26-86
«Системы вентиляции зданий с утилизацией
теплоты удаляемого воздуха в жидкостно-воз-
душных теплоутилизаторах с промежуточным
теплоносит елем».
Для СУПТ с одиночными установками
или группами приточных и вытяжных устано-
установок с близкими начальными параметрами воз-
воздуха в каждой группе (разница температур до
10'С или относительной влажности до 20%),
а также для ориентировочных расчетов и
расчетов на стадии проект допускается поль-
пользоваться упрощенным графоаналитическим
методом.
Упрощенный графоаналитический метод
расчета СУПТ без подогрева промежуточного
теплоносителя. Теплотехнический расчет вы-
выполняется в такой последовательности.
1. Выбирают параллельную или последо-
последовательно-параллельную (рис. 21.5) схему при-
присоединения ТУБ группы т приточных и группы
п вытяжных установок к циркуляционному
контуру промежуточного теплоносителя.
2. Задается тип теплоутилизаторов, их ко-
количество во фронтальном сечении ТУБ, схема
обвязки по теплоносителю.
Число рядов трубок п в ТУБ по глубине
принимается в зависимости от степени суро-

188 / шва 21 Низкотемпературные вторичньи энергореирш
УДАЛЯЕМЫЙ ВОЗДУХ
Рис 21 5 Схемы lu'pa июльжло (->) и последоваге и.но параллельного (б) присоединения ТУБ к циркуляцион-
циркуляционному контуру
воет и наружною климата т в холодный период
года равным 8-9 рядам при х > - 5000 С ч,
10 12 рядам трубок при - 5000 >г > —
— 26000 С ч и So рядам iрубок при х <
< - 26000 С ч
Величина х определяется по формуле
i - #*?' с" (И 3)
где тш - длительное! ь оюшпельлою периода ч,
Ci°T>~средняя температура нарулчюго воздуха за
огопшельный период С
3 Площадь живою сечения по теплоноси-
теплоносителю /ж\ фронтального сечения по воздуху^фр-
поверхности нагрева F" для каждого 1Ъ Ь
принимают по данным для воздухонафев^ ге-
гелей, выбранных в качестве теп юутилизаторов.
4 Средние параметры для группы т при-
приточных и п вытяжных установок
*врн1> ?ври2 средние начальные температурь!
приточного и удаляемою воздуха, С,
ФпРн2 средняя начальная относительная
влажное ib удаляемого воздуха, %,
гврн2 средняя начальная энтальпия удаля-
удаляемою воздуха, кДж/кг
5 Среднюю температуру двух потоков
воздуха /'р определяют по формуле
где №™*и наименьшая величина из начальных гем-
нерагур приточною воздуха для т пригонных уста-
установок, °С
6 Ьыбиракп вид тcплoнocитeJIя при tf <
< 12°С-водный раствор хлористою кальция,
при tlp 5s 12°С-воду
7 Оптимальное оiношение водяных экви-
эквивалентов потоков воздуха и теплоносителя
W0** для ТУБ приточных ус1ановок определя-
определяют по формуле
ЖГ - 0,55 + и,4^-^ - 0,006 (<р^Рн2-30), B1 5)

21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 189
где EGBl и ZC.2-суммарные расходы приточного
и удаляемого воздуха, кг/ч.
8. Расход промежуточного теплоносителя
в системе вычисляют по формуле
Gx = ZGalcJM"cmt B1.6)
где с,, ск~теплоемкость воздуха и теплоносителя.
9. Расход теплоносителя для каждой при-
приточной G^'t и вытяжной G^2 установки опре-
определяют по формуле
G®~G®GJ1G,, B1.7)
где G(B°, EG,-массовый расход одной приточной и
общий расход всех приточных установок или массо-
массовый расход одной вытяжной и общий расход всех
вытяжных установок, кг/ч.
10. Скорость движения теплоносителя в
трубках теплоутилизаторов каждой приточной
w*0 и вытяжной w^ установки, среднее значение
скорости w\p для п вытяжных, а также при
теплоносителе воде w"? для т приточных уста-
установок вычисляют по формулам:
втК*'-°С)
w(l) =
3600/i''
36001/ж
B1.8)
B1.9)
где/^\?/ж-площадь живого сечения, м2, прохода по
теплоносителю /-го ТУБ или суммарная для п вытяж-
вытяжных установок либо для т приточных установок.
Если w(l) > 1,5 м/с, то Wx принимается
равным единице и расчет повторяется по фор-
формулам B1.6) и B1.7).
11. Массовую скорость движения воздуха
во фронтальном сечении каждой приточной
(чр)фр1 и вытяжной A;р,)фр.2, среднее значение
для п вытяжных установок (vp)$,.2, а также при
теплоносителе воде (up)^i для т приточных
установок определяют по формулам:
36005:/ф
B1.11)
^', Х/фр-площадь фронтального сечения, м2, г'-го
ТУБ или суммарная площадь ТУБ для я вытяжных
или т приточных установок; G(B", SGB-массовый рас-
расход, кг/г, /-го ТУБ либо общий расход ТУБ для
и вытяжных или т приточных установок.
12. Безразмерный параметр для каждого
ТУБ приточной Fo'j0' и вытяжной Fo'2(l) уста-
установки вычисляют по формуле
Рис. 21.6. Определение коэффициентов теплопереда-
теплопередачи К воздухонагревателей КТЦ-3 двухрядных (раст-
(раствор СаС12).
B1.12)
где КA) - находят по рис. 21.6-21.8 при соответствую-
соответствующих значениях w(l) и (vp)^\ при теплоносителе воде
K(i) находят по данным для воздухонагревателей,
выбранных в качестве теплоутилизаторов; съ-удель-
съ-удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг°С); Км, F(l),
G^"-соответственно коэффициент теплопередачи, Вт/
Дм2 • °С), площадь поверхности нагрева, м2, и массо-
массовый расход воздуха, кг/ч, каждой приточной и вытяж-
вытяжной установки.
13. Отношение водяных эквивалентов по-
потоков W2 для ТУБ вытяжных установок будет
равно:
W,=
B1.13)
14. Общий относительный перепад темпе-
температур 0(|) для условных установок с объемным

190 Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
/А
Щ
/Л
'4
^-—
$
л 0/
%?
<^?>
о-»
3-
05
(Г*
в)
К,Вт/(мг-'С)
7 г
г*
0,6
•UT-0,5

21.2. Системы утилизации
теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 191
ТАБЛИЦА 21.4. ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ПЕРЕПАДЫ ТЕМПЕРАТУР 9
ДЛЯ ГРУППЫ ТЕПЛООБМЕННИКОВ (ПО ХОДУ ВОЗДУХА)
Параметр
Значения 0 при отношении
0,5
0,7
0,9
1,1
водяных эквивалентов
1,4
2,0
3,0
4,0
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
2,9
3,0
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
0,259
0,323
0,281
0,431
0,476
0,517
0,553
0,586
0,617
0,644
0,668
0,691
0,712
0,731
0,748
0,764
0,779
0,793
0,806
0,818
0,829
0,839
0,849
0,858
0,866
0,875
0,881
0,888
0,895
0,901
0,907
0,912
0,917
0,246
0,306
0,359
0,406
0,448
0,485
0,518
0,549
0,576
0,601
0,625
0,644
0,665
0,682
0,699
0,714
0,729
0,742
0,755
0,765
0,776
0,788
0,797
0,806
0,814
0,822
0,83
0,837
0,844
0,85
0,856
0,862
0,868
0,235
0,292
0,341
0,385
0,423
0,457
0,488
0,515
0,541
0,564
0,585
0,604
0,623
0,638
0,652
0,665
0,677
0,69
0,703
0,714
0,722
0,732
0,742
0,751
0,756
0,765
0,772
0,78
0,786
0,792
0,798
0,804
0,809
0,226
0,28
0,326
0,366
0,401
0,432
0,46
0,485
0,507
0,527
0,546
0,564
0,58
0,593
0,607
0,62
0,632
0,643
0,652
0,66
0,67
0,678
0,685
0,693
0,701
0,708
0,713
0,72
0,726
0,731
0,736
0,741
0,746
0,215
0,264
0,305
0,341
0,372
0,4
0,424
0,445
0,464
0,481
0,496
0,511
0,524
0,536
0,546
0,556
0,565
0,574
0,582
0,589
0,596
0,602
0,608
0,613
0,618
0,623
0,628
0,632
0,636
0,64
0,643
0,646
0,65
0,196
0,237
0,271
0,3
0,324
0,345
0,362
0,378
0,391
0,402
0,413
0,422
0,43
0,437
0,443
0,449
0,454
0,458
0,462
0,466
0,469
0,472
0,474
0,477
0,479
0,481
0,483
0,484
0,486
0,487
0,488
0,489
0,49
0,172
0,204
0,228
0,248
0,268
0,276
0,286
0,294
0,301
0,306
0,311
0,315
0,318
0,32
0,323
0,324
0,326
0,327
0,328
0,329
0,33
0,33
0,331
0,331
0,332
0,332
0,332
0,332
0,332
0,332
0,333
0,333
0,333
0,153
0,178
0,196
0,209
0,219
0,226
0,232
0,236
0,239
0,242
0,244
0,245
0,246
0,247
0,248
0,248
0,249
0,249
0,249
0,249
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
расходом воздуха, равным расходу воздуха
каждой приточной Lf и вытяжной Lf, прини-
принимается по табл. 21.4: О^1' при соответствующих
значениях FoJ(l) и W1; вг'-при соответствую-
соответствующих значениях F020 и Wz.
15. Определяем общий относительный пе-
перепад температур:
0Eв.! для условной системы с объемным
расходом удаляемого воздуха L?§
Рис. 21.7, Определение коэффициентов теплопереда-
теплопередачи К калориферов КСкЗ (а) и КСк4(б) (раствор СаС12)
Рис. 21.8. Определение коэффициентов теплопереда-
теплопередачи К калориферов КВСП-ПУЗ(я) и КВББ-ПУЗ(б)
(раствор СаС12)
B1.14)
Э^! для условной системы с объемным
расходом приточного воздуха ЬЦ
, B1-15)
где Ll*l и L[,'] - объемный расход воздуха каждой
вытяжной и каждой приточной установки.
16. Средний общий относительный пере-
перепад температур 9{$л для системы утилизации
составит:
8SE.1 -. 6^Л t ei>1 ¦ B1Л6)
При теплоносителе воде

192 Глава 21. Низкотемпературные вторичные лнергоресурсы
ТАБЛИЦА 21.5. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ^в
и», м/с
0,2
0,5
1,0
1,5
2,0
0,2
0,5
1,0
1,5
Поправочный
коэффициент
'эк
^к
-
Чб
(
»Р)*р *» 2
, 5в, §вм ПРИ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕ
кг/(м2 • 'С)
(»р;ФР
ВОДЕ
«4м/(м2-0С)
Средняя температура воздуха 1*", °С
7
1,36
1,11
1,15,
1,36
1,11
1,15
1,05
1,02
1,02
1,01
1,0
1,01
1,0
1,0
1,0
1,94
1,26
1,38
1,86
1,24
1,35
1,33
1,10
1,15
1,25
1,08
1,11
20
1,48
1,15
1,21
1,48
1,15
1,21
1,14
1,05
1,07
1,1
1,03
1,05
1,09
1,03
1,04
1,99
1,27
1,39
1,9
1,25
1,37
1,36
1,11
1,16
1,28
1,09
1,13
40
1,57
1,17
1,24
1,57
1,17
1,24
1,21
1,07
1,1
1,17
1,06
1,08
1,16
1,05
1,07
2,03
1,28
1,41
1,94
1,26
1,38
1,39
1,12
1,17
3,31
1,1
1,14
60
1,62
1,18
1,26
1,62
1,18
1,26
1,25
1,08
1,11
1,2
1,07
1,09
1,19
1,66
1,08
1,84
1,24
1,35
1,74
1,22
1,31
1,19
1,06
1,08
1,12
1,04
1,05
80
100
1,66 1,69
1,19 1,2
1,27 1,29
1,66 1,69
3,19 1,2
1,27 1,29
1,28 1,31
1,09 1,1
1,12 1,14
1,23 1,26
1,08 1,08
1,1 1,11
1,22 1,25
1,07 1,08
1,09 1,11
2,0 2,12
1,27 1,3
1,39 1,44
1,89 2,0
1,25 1.28
1,36 1,4
1,29 1,37
1,09 1,12
1,13 1,16
1,22 1,29
1,07 1,09
1,1 1,13
7
1,64
1,19
1,27
1,56
1,17
1,24
1,12
1,04
1,05
1,05
1,02
1,03
1,03
1,01
1,01
2,19
1,32
1,48
2,07
1,29
1,43
1,41
1,13
1,18
1,33
1,11
1,15
20
1,78
1,22
1,32
1,69
1,2
1,29
1,22
1,07
1,1
1,14
1,05
1,07
1,12
1,04
1,05
2,24
1,33
1,49
2,12
1,3
1,45
1,44
1,14
1,19
1,36
1,11
1,16
40
1,88
1,25
1,36
1,8
1,23
1,33
1,29
1,09
1,13
1,21
1,07
1,09
1,18
1,06
1,08
2,29
1,34
1,51
2,16
1,31
1,46
1,47
1,15
1,2
1,39
1,12
1,17
2,0
1,22
1,07
1,09
1,25
1,08
1,11
1,28
1,09
1,12
1,05
1,02
1,02
1,14
1,05
1,07
1,21
1,07
1,1
1,25
1,08
1,11
1,28
1,09
1,12
1,31
1,1
1,14
Примечание, f* определяется но формуле B1.4).

21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах 193
- ьо
- 0,9
. 0,6
/
/
/
1
/
/
/
/
у
/
/
-и
L/
XI
/
\
\
s
\
\
\
о,ч 0,6 0,8 1,0 1,г 7,4 1,6 1,б г,о i,z г,ч
Рис. 21.9. Определение поправочных коэффициентов
Рис.
21.10. Определение поправочного коэффициента
^ф при = 10-60%
1,1
1,0
0,5
С\Ш.
'-^, B1.17)
где ^fj"' и ^д —поправочные коэффициенты,
учитывающие теплофизические свойства воды, при-
принимаемые по табл. 21.5 при tlp и соответствующих
значениях w\p, (vp)^pi и wf, (vpJi2-
17. Поправочный коэффициент t,w при
VFj = 1 определяют по графику на рис. 21.9 по
значению W
Й>=1/^пт, B1.18)
где W^nT вычисляется по формуле B1.5).
18. Поправочный коэффициент ^с, учиты-
учитывающий неравенство расходов приточного и
удаляемого воздуха, определяют по графику на
рис. 21.9 по значению GB
B1.19)
ТАБЛИЦА 21.6. ГРАНИЧНОЕ ЗНАЧЕНИЕ
ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ
УДАЛЯЕМОГО ВОЗДУХА
(„,2, °С
18
25
50
Значения
-20
26
22
11,5
Фсух,
-30
17,7
15,4
8,7
%, при гВН1,
-40
11,7
10
6,7
°С
-50
8,7
7
4
19. Граничное значение относительной
влажности удаляемого воздуха фсух, при кото-
которой не происходит конденсации влаги на по-
поверхности ТУБ принимают по табл. 21.6 при
/дРн2 и г„рн1. Если фврн2 > (фсух + 5), то установка
работает с выпадением конденсата.
20. Поправочный коэффициент LG, учиты-
учитывающий выпадение конденсата, определяют по
графику на рис. 21.10 по Аф
= фвРн2 - (Фсух + 5).
B1.20)
21. Уточненная величина среднего общего
относительного перепада температур О^^** бу-
будет равна:
иобл — Ооб1 SwsgS<p- i/i.zi;
22. Средняя температура tye^1p) приточного
воздуха после приточных ТУБ составит:
& = C_i + es.(f(^PH2 - C_i )¦ B1-22)
23. Средний относительный перепад темпе-
температур в\р условной приточной установки с сум-
суммарным расходом воздуха определяют по
формуле
°' ^ BU3)
24. Среднюю температуру промежуточно-

194
Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
го теплоносителя ?жр2 после ТУБ вытяжных
установок вычисляют по формуле
^ут(ср) _ ^ср
лр , = fp 1 + -^— — B1 24")
25. Среднюю температуру промежуточно-
промежуточного теплоносителя ?жрк1 после ТУБ приточных
установок определяют по формуле
'ж.к1 *ж.н1 yyl 1/b.kI 'b.hW- y^l-^J)
26. Уточняют вид теплоносителя: при
/жрк1 > 7ЭС принимаем воду, при гжрк1 < 7°С-
незамерзающие растворы солей. Если выбор
теплоносителя по п.2 оказался неверным,
расчет повторяется но пп. 7-25 для другого
теплоносителя.
27. Часовой расход 9?т(ср) утилизированной
теплоты в расчетном режиме вычисляют по
формуле
А
йу(р) _ у Г1 , ор(ф>ср _ /р
где D-коэффициент, равный 1 в системе МКГСС, или
1/3600 в СИ.
28. Часовой расход теплоты 9*(ср) от пер-
первичного источника теплоты, необходимый для
подогрева приточного воздуха, будет равен:
0?ср) = I GBl св (С* 1 - Clip)) D. B1.27)
29. Средняя энтальпия ilpK2 удаляемого
воздуха после ТУБ вытяжных установок
B1.28)
30. Средние конечные температуру /врк2 и
влагосодержание ^рк2 удаляемого воздуха
после ТУБ вытяжных установок определяют по
/-й?-диаграмме для точки с координатами /вРк2
и ф = 100%.
31. Температуру промежуточного теплоно-
теплоносителя txa2 на входе в ТУБ приточных уста-
установок определяют с учетом нагрева теплоноси-
теплоносителя в трубопроводах циркуляционного конту-
контура; допускается принимать tm н2 = **p.Ki •
32. При 1жн2 ^ 0°С находят критическую
температуру наружного воздуха /BPiip\ ниже
которой начинается обмерзание поверхности
ТУБ вытяжных установок,
' К ]
'"> 1+АВ-С
где D-коэффициент, равный 9,63 кДж/кг B,3 ккал/кг);
В =
B1.30)
B1.31)
срф)
o6i
' ОСР<Ф) су л Т,")\
Ч7- коэффициент оребрения: для КСкЗ, КСк4 Ч* =
= 16,48; для КВСБ, КВББ Ч» = 15,82; для ВН 4* =
= 11,0; Цд2 и а^2 -средние коэффициенты наружного
и внутреннего теплообмена, Вт/ (м2 • °С); принимают-
принимаются по рис. 21.11 и 21.12.
Если ?вРн1р) 5= ^.н1 в холодный период года,
необходимо предусматривать защиту от об-
обмерзания ТУБ.
Упрощенный графоаналитический метод
расчета СУПТ с подогревом промежуточного
теплоносителя. Теплотехнический расчет вы-
выполняется в такой последовательности.
1. Расчет выполняется по пп. 1-14 (см.
предыдущий пример).
2. Средние параметры (Foi )cp и (Fo2 )cp для
условной приточной и условной вытяжной
установок вычисляем по формуле
(Fo')cp =
Z(Fo'(i)L<f>)
B1.33)
где Fo'(l), L^1', ZLB-безразмерный параметр, объем-
объемный расход воздуха одной, общий объемный расход
всех установок в приточном или вытяжном канале.
3. Средние относительные перепады темпе-
температур для условной приточной 6ip и условной
вытяжной 9|р установок принимаем по табл.
21.4 при соответствующих значениях (Foi)cp,
Wlt (Fo2)cp и W2.
При теплоносителе воде значения 9cip и 92Р
принимаются с поправками <^е1 и ^а2 по табл.
21.5 при tBp и соответствующих wcp и (ирДр.
4. Среднюю температуру промежуточного
теплоносителя ?жрн1 на входе в ТУБ приточных
установок определяем по формуле
где /°рк1-средняя конечная температура приточного
воздуха, °С.
5. Среднюю температуру промежуточного
теплоносителя гжрк1 после ТУБ приточных уста-
установок определяем по формуле
4pKi = 4Р«1 - Wx (Cki - Прн1). B1.35)
6. Уточняем вид теплоносителя и схему
утилизации: при f^i ^ 7°С применяется не-

21.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах
195
замерзающий теплоноситель; при f?fKl > 7°С-
вода.
При 4Рк1 ^ ^врН2 ТУБ вытяжных установок
работают в режиме нагрева удаляемого возду-
воздуха. В этом случае целесообразно применять
СУПТ без подогрева промежуточного тепло-
теплоносителя.
7. Средние коэффициенты теплопередачи
Kf, наружного ей и внутреннего а^ теплооб-
теплообмена для условной вытяжной установки нахо-
находим по графикам на рис. 21.6-21.8, 21.11, 21.12
по известным (vpf^v2 и п'|р.
При теплоносителе воде К1? принимается
с поправкой с,к, учитывающей теплофизические
свойства воды, по известным w\v, (i>p)|p2 и
^р (см. табл. 21.5).
8. Относительный перепад температуры
Эре, соответствующий температуре точки росы
удаляемого воздуха, определяем по формуле
ав,Вт/(мг-С)
а?5
B1.36)
9. Температуру точки росы /^2, ниже ко-
которой ТУБ вытяжных установок работают в
режиме с выпадением конденсата, вычисляем
по формуле
10. Граничное значение относительной
влажности удаляемого воздуха фсух, при кото-
которой не происходит конденсации, находим на
/ — «"-диаграмме на пересечении линии 1^н2 с
линией влагосодержания d точки с координа-
координатами /рс2 и ф — 100%.
11. Поправочный коэффициент ?,^Р, учиты-
учитывающий выпадение конденсата, определяем по
пп. 19 и 20.
12. Уточненная величина относительного
перепада температур потока удаляемого воз-
воздуха 0С2Р(Ф)
ОсР<ф) = ес™ B1.38)
ф
13. Среднюю конечную температуру уда-
удаляемого воздуха ttpK2 вычисляем по формуле
2 ~ 4Рн2). B1.39)
14. Конечную температуру промежуточно-
промежуточного теплоносителя ?»p.k2 после ТУБ вытяжных
установок определяем по формуле
70
60
50
40
30
го
if
<,4
КВ66-ПУЗ
у*
*^
г*"
•**
*^ *
УВН(КТЦЗ)
"Кб
СБ-
-ПУЗ
Кфг-с)
Рис. 21.11. Определение коэффициентов наружного
теплообмена для воздухонагревателей типа КСкЗ,
КСк4, КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН
9000
7000
6000
5000,
4000
3000
2000
1000
800
700
600
500
сеж, Вт/(м2-
500
/Г
у У
/ /
У У
3
—7
г
ф
*
1 ¦
>
-
.г
и
-?~
У
>
./
у
*
*
/
т-
¦\?
* ^
-у
У
л
/
'у
У
/
7*
0,1 0,г 0,3 0,4 0,5 0,81,0 Щи/с
Рис. 21.12. Определение коэффициентов внутреннего
теплообмена аж для воздухонагревателей
/-типа КСК, КВСБ-ПУЗ и КВББ-ПУЗ с незамерзающим
теплоносителем; 2-типа ВН с незамерзающим теплоносите-
теплоносителем; 3-типа КСК КВСБ-ПУЗ, КВББ-ПУЗ и ВН с тепло-
теплоносителем воды
15. Часовой расход утилизированной теп-
теплоты QlT
QlT = G*cjt*p,2 ~ 4рн2)?. B1.41)
16. Часовой расход теплоты от первичного
источника теплоты в водоподогревателе ^*оя
по формуле

196 Глава 21. Низкотемпературные вторичные энергоресурсы
ТАБЛИЦА 21.7. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
Установка
Расход воздуха
Mf/4
м*/ч
кг/ч
Параметры воздуха
°с
Ф'°н2,
%
4"„2,
кДж/кг
°с
В1
В2
П1
П2
31500
31500
31500
31500
24000
26000
25000
30000
28800
31200
30000
36000
18
21
10
40
21,56
37,05
-25
-25
18
20
= — 3,6°С; отопительный период 213 дн.; режим работы двухсменный; тотп = 2352 ч.
ТАБЛИЦА 21.8. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОУТИЛИЗАТОРОВ
Установка
В1
В2
Ш
П2
Теплоутилизатор
КСк4-12-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
КСк4-12-02ХЛЗА
Коли-
Количество
3
3
3
3
Число
рядов
трубок
12
12
12
12
/фр
/1?
м2
2,488
2,488
2,488
2,488
0,0052
0,0052
0,0052
0,0052
498,75
498,75
498,75
498,75
°д = Gx сж (Ск - CS ) D, B1.42)
/вод —
* ж к —
D- коэффициент, равный 1 в системе МКГСС,
или 1/3600 в СИ.
17. Далее расчет выполняется по пп. 29 32.
Пример расчета СУПТ с подогревом. Ис-
Исходный данные для расчета приведены в табл.
21.7.
В качестве основного оборудования для
ТУБ приточных и вытяжных установок ис-
используются типовые приточные камеры 2ПК.
Схема присоединения ТУБ к циркуляционному
контуру-параллельная (см. рис. 21.5, а). Расчет
выполняется в СИ.
Требуется определить технические харак-
характеристики ТУБ, вид теплоносителя, Gm, /??Hl,
/СР /СР /}ут /^вод ^кр(ср)
*ж.к1> 'в.к2э Ъ?ч ч Ъ^ч 1 'в.к2 •
Порядок расчета.
1. В качестве теплоутилизаторов для ТУБ
принимаем воздухонагреватели КСк4. Нахо-
Находим т по формуле B1.3):
х = (- 3,6J532 = -91152°Сч; -5000>т =
= -91152 > -26000°Сч.
Выбираем ТУБ для вытяжных и приточ-
приточных установок с 12 рядами трубок.
2. Из прил. II выписываем технические
характеристики теплоутилизаторов и записы-
записываем их в табл. 21.8.
3. Определяем средние параметры воздуха:
18-28800 + 21 -31200
= 19,56°С;
60000
_ 21,56-28800 + 37,05-31200 _
ha2 ~ ~ 60000 =
= 29,6 кДж/кг;
10-28800 + 40-31200
фврн2 ¦ = 25,6%;
- - 25°С.
60000
_ (-25K0000 + (-25K6000
Hl ~ 66000
4. Определяем f?xl
18-30000 + 20-36600
'•'-= шюо =19'зс
5. По формуле B1.4) вычисляем tlp
Так как ^р < 12°С, то в качестве теплоно-
теплоносителя принимаем незамерзающий раствор
СаС12.
6. Определяем WJnT по формуле B1.5)
66000
WT = 0,55 + 0,4^^ - 0,006B5,6 - 30) -
= 1,02,

27.2. Системы утилизации теплоты ВЭР в теплоутилизаторах
197
ТАБЛИЦА 21.9. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
Установка
™, кг/ч
wU), м/с
в\ kic/m2
Вт/(м2
е<о
Bl
В2
П1
П2
11042
11963
10458
12548
0,47
0,51
0,433
0,53
3,2
3,48
3,35
4,02
18,0
21,0
18,6
27,0
20,5
21,5
20,4
23,5
1,27
1,22
1,21
1,16
0,57
0,56
0,52
0,55
где SGBl = 66000 кг/ч, ZGb2 = 60000 кг/ч.
И^пт = И^> = Wf >
7. По формулам B1.6), B1.7) рассчитаем
66000 1,006
G =¦
[,02-2,825
= 23006 кг/ч;
М1 30000-23006
G'1 = = 10458 кг/ч;
66000
... 36000 • 23006
G<2) = = 12548 кг/ч.
ж1 66000
В пп. 7-13 приводятся расчеты для одного
теплоутилизатора, для других тешгоутилиза-
торов-в табл. 21.9 (п. 14).
8. Находим wf и we2p по формулам B1.8),
B1.9):
10458 =0,433 м/с;
3600-1260 0,0052
23006
= 0,49 м/с.
3600 1260 0,0052-2
9. Определим (ир)(фрЬ (ир)фр2, («p)|p2 по
формулам B1.10), B1.11)
28800
A'Р)фр2 =
3600-2,488
60000
= 3,2кг/(м2-с);
= 3,35 кг/(м2-с).
v г,фр, 3600-4,976
10. Находим А /^° по графикам на
рис. 21.3: APii» = 62-3 = 186 Па = 18,6 кгс/м2,
где 62Па-потери давления в одном теплооб-
теплообменнике.
11. Определяем Foi(l) и Fo2A) по формуле
B1.12):
чо_ 3,6-20,4-498,75 _
01 30000 1,006 ' '
где К\ = 20,4 Вт/(м2-°С); св = 1,006 кДж/(кг-°С).
12. Вычисляем W2 по формуле B1.13):
60000 1,006
13. Находим Gi0 и Ql2l) по табл. 21.4.
Для условной установки 1Дг) = 25000 мэ/ч
при Wv = 1,02 и FoiU) = 1,21 9^ = 0,52.
14. Результаты расчетов по пп. 7-13 при-
приведены в табл. 21.9.
15. Определим (Foi)cp и (Fo2)cp для услов-
условной приточной и условной вытяжной установок
с общим объемным расходом SLBl = 55000
м3/ч и ILB2 = 50000 м3/ч по формуле B1.33)
1,21-25000+ 1,16-30000
55000
¦= 1Д8;
23006 • 2,825
= 0,93.
1,27-24000+ 1,22-26000
(Fo2)cp = = 1,24.
50000
16. Найдем 8ip и 92Р по табл. 21.4. Для
условной установки с 2LBl = 55000 м3/ч при
(Fo'!)cp = 1,18, Wi = 1,02 Of = 0,58.
Для условной установки с SLb2 = 50000 м3/ч
при (Fo'2)cp = 1,24 и W2= 0,93 9С2Р = 0,57.
17. Определим /^pH.i по формуле B1.34)
19,3 - ( - 25)
/ср . — _ 25 -I - - - = 51 VC
U, Jo
18. Вычислим 4Pki по формуле B1.35)
4pKi = 51,3 - 1,02[19,3 - (-25)] = 6,1°С.
19. Так как ^p.ki < 7°C, в качестве тепло-
теплоносителя сохраняется незамерзающий раствор
хлористого кальция.
20. Находим К2Р, aj;? для условной вытяж-
вытяжной установки по рис. 21.6, 21.11 и 21.12.
При (гр)Фр 2 = 3,35 кг/(м2 • с) и w? = 0,49 м/с
К? = 20,8 ВтДм2 ¦ °С); a% = 50 Вт/(м2 • °С);
ой = 600 Вт/(м2 • °С).
21. Определим 0рР по формуле B1.36)
20,8
9ср = —^-A - 0,57) + 0,57 = 0,74.
50
22. Вычислим гр?2 по формуле B1.37)
'ррс2 = 19,56 - 0,74A9,56 - 6,1) = 9,5°С,
где гсжр„2 = ?p,i = 6,ГС,
23. Находим по i — (/-диаграмме влагосо-

198
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
держание dB = 7,3 г/кг для точки с координата-
координатами ^рс2 = 9,5°С и (р = 100%. Затем для точки,
полученной на пересечении dB = 7,3 г/кг и ли-
линии температуры г?рн2 = 19,56°С, находим
Фсух ~ 51%, при которой не происходит кон-
конденсации ф=рн2 = 25,6% < фсух + 5 = 51 + 5 =
- 56%.
Следовательно, установки работают без
выпадения конденсата, 92Р = 02Р(Ф)-
24. Вычислим tlpKl по формуле B1.39)
Ск2 = 19,56 - 0,57A9,56 - 6,1) - 11,9°С.
25. Определим 4Рк2 по формуле B1.40)
4Рк2 = 6,1 + 0,93A9,56 - 11,9) = 13,2°С.
26. Вычислим Q11 по формуле B1.41):
Q37 = 23006-2,85A3,2 - 6,1)/3600 = 129 кВт.
27. Определим Q™a по формуле B1.42)
()°од = 23006-2,85E1,3 - 13,2)/3600 = 693 кВт,
где С; = ?рн1 = 51,3°С; С* = f?x2 = 13,2СС.
28. Вычислим коэффициенты А, В, С по
формулам B1.30)-B1.32)
16,48-50
А =
600-1,006
= 1,365;
где
0,575-66000-1,006
В = = 0,636,
60000
определяется по формуле
9С2Р 0,58 + 0,57
= 0,575;
0,575
С = 1,02 • 0,575 = 0,4.
058
0,58
29. Определим
по формуле B1.29)
Г,н1 =
-1,365B9,6 - 9,63) + 19,56A,365-0,636 - 0,4)
Г+ 1,365-0,636-0,4
= - 12,3°С.
Глава 22
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Воздуховоды и каналы необходимо про-
проектировать в соответствии с требованиями
СНиП, учитывая возможности максимальной
индустриализации строительно-монтажных ра-
работ и применение при этом сборных конструк-
конструкций из унифицированных деталей, изготовляе-
изготовляемых на заводах или в заготовительных мас-
мастерских.
При проектировании воздуховодов и ка-
каналов для зданий и сооружений, отнесенных по
пожарной опасности к категориям А, Б, В и Е,
следует дополнительно учитывать требования
соответствующих нормативных документов.
22.1. РАЗМЕРЫ И МАССА
ВОЗДУХОВОДОВ
Размеры круглых и прямоугольных сталь-
стальных воздуховодов надлежит принимать по
табл. 22.1-22.3, прямоугольных асбестоцемент-
ных и бетонных коробов-по табл. 22.4, круглых
и прямоугольных воздуховодов из виниплас-
та-по табл. 22.5 и 22.6.

22 I Размеры и масса воздуховодов
199
ТАБЛИЦА 22 1 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ
КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
d, мм
100
125
160
200
250
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
Площадь
поперечного
сечения, м2
0,0079
0,0123
0,02
0,0314
0,0049
0,0615
0,099
0,126
0,154
0,96
0,246
0,312
0,396
0,501
0,635
0,785
0,985
1,23
1,54
2,01
2,54
3,14
Периметр,
мм
314
392
502
628
785
879
1115
1256
1413
1570
1760
1978
2230
2512
2830
3140
3520
3930
4400
5030
5652
6280
Площадь
поверхности
1 м, м2
0,314
0,392
0,502
0,628
0,785
0,879
1,115
1,26
1,41
1,57
1,76
1,98
2,23
2,51
2,83
3,14
3,52
3,93
4,4
5,03
5,65
6,28
Продолжение таб г 22 1
Примечания 1 В качестве нормируемых раз-
размеров допускае1Ся принимать наружные размеры по-
поперечного сечения воздуховода, указанные в
табл 22 3
2 Толщину чистовой стали для воздуховодов, по
которым перемещав 1ся воздух с температурой не
выше 80 °С, диаметром до 200, 250 450, 500-800,
900 1250, 1400-1600, 1800-2000 мм, следует прини-
принимать соответственно 0,5, 0,6, 0,7, 1,0, 1,2, 1,4 мм
3 Для изготовления воздуховодов, по которым
предусматривается перемещение воздуха с темпера-
температурой более 80 °С или воздуха с механическими при-
примесями, а также для воздуховодов, требующих обра-
обработки поверхности перед антикоррозийной защитой,
допускается применять листовую сталь толщиной до
1,5 мм Для воздуховодов, по которым предусматри-
предусматривается перемещение абразивной пыли, толщина стали
должна быть обоснована
ТАБЛИЦА 22 2 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
ИЗ ЛИС1ОВОЙ СТАЛИ
Внутренний
размер,
мм
100 х 150
150 х 150
150 х 250
150 х 300
250 х 250
250 х 300
250 х 400
250 х 500
400 х 400
400 х 500
400 х 600
400 х 800
500 х 500
500 х 600
500 х 800
500 х 1000
Площадь
поперечного
сечения м2
0,015
0,0225
0,0375
0,045
0,0625
0,075
0,1
0,125
0,16
0,2
0,24
0,32
0,25
0,3
0,4
0,5
Пери-
Периметр,
мм
500
600
800
900
1000
1100
1300
1500
1600
1800
2000
2400
2000
2200
2600
3000
Площадь
поверхности
1 м, м2
0,5
0,6
0,8
0,9
1,0
1,1
1,3
1,5
1,6
1,8
2,0
2,4
2,0
2,2
2,6
3,0
Внутренний
размер, мм
600 х 600
600 х 800
600 х 1000
600 х 1250
800 х 800
800 х 1000
800 х 1200
800 х 1600
1000 х 1000
1000 х 1250
1000 х 1600
1000 х 2000
1250 х 1250
1250 х 1600
1250 х 2000
1600 х 1600
1600 х 2000
Площадь
поперечного
сечения, м2
0,36
0,48
0,6
0,75
0,64
0,8
0,96
1,28
1,0
1,25
1,6
2,9
1,56
2,0
2,5
2,56
3,2
Периметр,
мм
2400
2800
3200
3700
3200
3600
4000
4800
4000
4500
5200
6000
5000
5700
6500
6400
7200
Площадь
поверхности
1 м, м2
2,4
2,8
3,2
3,7
32
3,6
4,0
4,8
4,0
4,5
5,2
6,0
5,0
5,7
6,5
6,4
7,2
Примечания 1 Толщину листовой стали для воздуховодов прямоугольного сечения рекомендуется
принимать в зависимости от размеров большей стороны, мм
до 250 включ
300-1000 »
1250-2000 »
0,5
0,7
0,9
2 См примечание 1 к табл 22 1

200
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.3. НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ КРУПНОГАБАРИТНЫХ
ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
Внутренний
размер,
мм
2000 х 2000
2500 х 1200
2500 х 1600
2500 х 2000
2500 х 2500
3200 х 1600
Площадь
поперечного
сечения, м2
4,0
3,0
4,0
5,0
6,25
5,12
Пери-
Периметр,
мм
8000
7400
8200
9000
10000
9600
Площадь
поверхности
1 м, м2
8
7,4
8,2
9,0
10,0
9,6
Внутренний
размер, мм
3200 х 2000
3200 х 2500
3200 х 3200
4000 х 2500
4000 х 3200
Площадь
поперечного
сечения, м2
6,4
8,0
10,24
10,0
12,8
Периметр,
мм
10400
11400
12800
13 000
14400
Площадь
поверхности
1 м, м2
10,4
11,4
12,8
13,0
14,4
Примечание. Для воздуховодов прямоугольного сечения, имеющих одну из сторон более 2000 мм,
и воздуховодов сечением 2000 х 2000 мм толщина стали должна быть обоснована.
Для изготовления воздуховодов допускается применять сталь меньшей толщины по сравнению с указанной
в примечаниях к табл. 22.1 и 22.2 при обосновании (отсутствие необходимости в дальних перевозках
воздуховодов и др.).
ТАБЛИЦА 22.4. РАЗМЕРЫ И МАССА АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОРОБОВ
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
Допускаемые
отклонения
Площадь
живого
сечения,
м2
Площадь
наружной
поверхности
1 м,
м2
Допус-
Допускаемые
отклоне-
отклонения
Тол-
Толщина
стенок
6
Расчетная
масса
1 м
короба,
кг
150
150
200
200
200
300
200 От +8 до -3
300
0,03
0,045
0,04
0,06
168
168
218
218
218
318
218
318
0,732
0,912
0,8
1,032
4000 -150
7/7
10,0
10,5
11,2
ТАБЛИЦА 22.5. РАЗМЕРЫ И МАССА
КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
ИЗ ВИНИПЛАСТА
d,
мм
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
Пери-
Периметр,
мм
Пло-
Площадь
поверх-
поверхности
1 ivr
М2
Масса, кг,
1 м воздуховода
из винипласта
толщиной, мм
2
3
4
160
200
250
315
400
500
630
800
0,0201
0,0314
0,0491
0,078
0,126
0,196
0,312
0,503
502
628
785
989
1256
1570
1978
2512
0,502
0,628
0,785
0,989
1,26
1,57
1,98
2,51
1,39 — —
1,74 — —
— 3,26 —
- 4,12 —
— - 6,98
— — 8,73
— — 11,02
— — 14,06
Примечание. Плотность винипласта принята
р = 1400 кг/м3.
22.2. РАЗМЕРЫ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Схемы устройства вентиляционных кана-
каналов показаны на рис. 22.1. Размеры кирпичных
вентиляционных каналов следует принимать по
табл. 22.7, каналов из двойных шлакогипсовых
или шлакобетонных плит с воздушной про-
прослойкой-по табл. 22.8-22.9, каналов из пе-
ноглинистых или пеностеклянных плит-по
табл. 22.10

22 2 Размеры вентиляционных каналов 201
ТАБЛИЦА 22 6 РАЗМЕРЫ И МАССА ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
А
Б
мм
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
м2
Периметр,
мм
Площадь
поверх-
поверхности
1 м, м2
d3V,
мм
Масса, кг, 1 м воздуховода из
винипласта толщиной, мм
2 3 4
100
100
160
200
200
250
250
400
400
500
500
160
200
200
250
400
400
500
500
800
800
1000
0,016
0,02
0,032
0,05
0,08
0,1
0,125
0,2
0,32
0,4
0,5
520
600
720
900
1200
1300
1500
1800
2400
2600
3000
0,52
0,6
0,72
0,9
1,2
1,3
1,5
1,8
2,4
2,6
3
125
140
180
225
280
315
315
450
500
630
630
1,42
1,66
1,98
—
—
—
—
—
—
—
—
—
.—
—
4,95
5,4
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
8,25
9,96
13,29
14,4
16,65
5)
Рис 22 I Схемы устройства вентиляционных каналов
а вертикальный канал с воздушной прослойкой у наружной стены, 6 чердачный канал с двойными стенками, в д- вертикальные
каналы у внутренних стен, 1 воздушная прослойка, 2 наружная стена, 3 железобетонное перекрытие 4- кирпичная стена или
железобетонрая плита, 5 затирка, 6 сгораемые перегородки или перекрытие 7 кирпичная стена
Размер
в кирпичах
1/2 х
1/2 х
1 х 1
1 X 1
1 х 2
в
1/2 140
1 140
270
12 270
270
мм
X
X
X
X
X
140
270
270
400
530
ТАБЛИЦА 22
Площадь
попереч
ного
сечения,
м2
0,02
0,038
0,073
0,111
0,143
7
РАЗМЕРЫ
Размер
в кирпичах
J1/2
11/2
1 1/2
1 1/2
2 х
X
X
X
X
3
в
11/2 400
2 400
21'2 400
3 400
530
КАНАЛОВ ИЗ 1
мм
X
X
X
X
X
400
530
650
790
530
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
м2
0,16
0,21
0,26
0,32
0,28
<ИРПИЧА
Размер
в кирпичах
2 х 21/2
2x3
2x4
21/2 х 21/2
21/2x3
в
530
530
мм
х 650
х 790
530 х1060
650
650
х 650
х 790
Площадь
попереч-
поперечного
сечения,
м2
0,35
0,42
0,56
0,43
0,52

202 Глава 22. Расчет воздуховодов и венти 1чционных каналов
ТАБЛИЦА 22.8. ПЛОЩАДЬ ЖИВОГО СЕЧЕНИЯ, М2 (В ЧИСЛИТЕЛЕ),
И ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ, М3/Ч (В ЗНАМЕНАТЕЛЕ),
КАНАЛОВ ИЗ ШЛАКОГИПСОВЫХ И ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ
ПРИ СКОРОСТИ ВОЗДУХА 1 М/С
Б, мм
Zl\j
Ч9П
4/U
Э2и
690
/2U
ozU
920
150
0,033
118
0.048
172
0,063
226
0.078
280
0,093
334
0,108
388
0,123
444
0,138
Площадь
250
0,055
198
0,08
288
0,105
380
0,13
470
0,155
560
0,18
650
0,205
740
0,23
живого сечения
350
0,077
278
0,112
404
0,147
530
0,182
655
0,217
780
0,257
910
0,297
1040
0,322
и пропускная
450
0,096
352
0,144
520
0,189
680
0,234
845
0,279
1000
0,324
1160
0,37
1380
0,415
способность
550
0,121
435
0,176
635
0.231
830
0,286
1030
0,341
1230
0,396
1430
0,45
1620
0,505
канало1
650
0,143
515
0,208
750
0,273
980
0,338
1220
0,402
1440
0,467
1680
0,532
1910
0,6
i при А. мм
750
0,165
592
0,24
865
0,325
ИЗО
0,39
1400
0,465
1670
0,54
1940
0,615
2210
0,69
850
0,187
680
0,272
980
0,357
1280
0,442
1580
0,527
1900
0,612
2200
0,697
2500
0,782
500
830
1160
1500
1815
2160
2480
2810
ТАБЛИЦА 22.9. РАСХОД, М2,
ШЛАКОГИПСОВЫХ ИЛИ
ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА 1 М
ДЛИНЫ ДВОЙНОГО КАНАЛА
духоводов для стандартного воздуха (t = 20 °С
и р = 1,2 кг/м3) определяются по формуле
, B2 1)
Б, мм
Расход плит на 1 м двойного канала при А,
мм
150 250 350 450 550 650 750 850
220 2,1 2,3 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5
320 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3,9
420 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3.9 4,1 4,3
520 3,3 3,5 3,7 3,9 4,1 4,3 4,5 4,7
620 3,7 3,9 4,1 4.3 4,5 4,7 4,9 5,1
720 4,1 4,3 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5
820 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,9
920 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,9 6,1 6,3
22.3. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И КАНАЛОВ ПРИТОЧНЫХ
И ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Системы вентиляции общего назначения
служат для подачи и удаления незапыленного
воздуха с температурой до 80 °С.
Общие потери давления. Па, в сети воз-
где R - потери давления на трение на расчетном участ-
участке сети, Па, на 1 м; /-длина участка воздуховода, м,
z- потери давления на местные сопротивления на
расчетном участке сети, Па.
Потери давления на трение R, Па, на 1 м в круг-
круглых воздуховодах определяют по формуле
B2.2)
d 2
где X - коэффициент сопротивления трения; d- диа-
диаметр воздуховода, м; v- скорость движения воздуха
в воздуховоде, м/с; р - плотность воздуха, переме-
перемещаемого по воздуховоду, кг/м3; pk2/2 -скоростное
(динамическое) давление, Па.
Коэффициент сопротивления рассчитыва-
рассчитывается по формуле Альтшуля
X = 0,11 (KJd + 68/ReH-25, B2.3)
где Кэ ~ абсолютная эквивалентная шероховатость по-
поверхности воздуховода из листовой стали, равная
0,1 мм; d- диаметр воздуховода, мм; Re-число Рей-
польдса.
Для воздуховодов, выполненных из других
материалов с абсолютной эквивалентной ше-
шероховатостью Кэ Js 0,1 мм (табл. 22.11), значе-

22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 203
ТАБЛИЦА 22.10. РАЗМЕРЫ, ММ, КАНАЛОВ ИЗ ПЕНОГЛИНИСТЫХ ИЛИ
ПЕНОСТЕКЛЯННЫХ ПЛИТ
л
ж
А
г
f
- Jo'. %'6'.:'-
оооооооо
Размер плит,
мм
Сечение канала,
мм
Объем
1 м, м3
Масса
1 м, кг
600 х 600 х 62
800 х 800 х 62
200 х 310
300 х 310
300 х 410
300 х 610
400 х 310
410 х 410
400 х 610
400 х 810
200 х 310
300 х 310
300 х 410
300 х 510
300 х 610
400 х 310
400 х 410
400 х 510
400 х 610
400 х 810
600 х 310
600 х 410
600 х 510
600 х 610
600 х 810
200
300
300
300
400
400
400
400
200
300
300
300
300
400
400
400
400
400
600
600
600
600
600
300
300
400
600
300
400
600
600
300
300
400
500
600
300
400
500
600
800
300
400
500
600
800
300
400
400
400
600
600
600
600
300
400
400
400
400
500
500
500
500
50*0
800
800
800
800
800
400
600
600
600
600
600
600
600
400
500
500
500
500
600
600
600
600
600
800
800
800
800
800
0,08
0,1
0,12
0.14
0,12
0,13
0,16
0,18
0,08
0,1
0,11
0,12
0,14
0,11
0,12
0,14
0,15
0,18
0,14
0,16
0,17
0,18
0,21
25,3
31,2
35,1
42,9
35,1
39
46,8
54,6
25,3
29,3
33,2
35,1
41
33,2
37,1
41
45
52,7
42,9
46,8
50,7
54,6
62,4
лие R принимается с поправочным коэффи-
коэффициентом п на потери давления на трение, при-
приведенным в табл. 22.12.
Рекомендуемые скорости движения возду-
воздуха в воздуховодах, жалюзийных решетках и
клапанах приведены в табл. 22.13.
Экономически целесообразную скорость
движения воздуха в воздуховодах при механи-
механическом побуждении с достаточной точностью
следует определять по формуле*
= 26,4L°-04|
1 +К.
* Методика определения экономически целесо-
целесообразной скорости движения воздуха разработана
канд. техн. наук Б. А. Крупновым.
n)
B2.4)
ТАБЛИЦА 22.11. АБСОЛЮТНАЯ
ЭКВИВАЛЕНТНАЯ ШЕРОХОВАТОСТЬ
МАТЕРИАЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ
ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
Материал
Листовая сталь
Винипласт
Асбестоцемент
ные плиты или
трубы
Фанера
Шлакоалебаст-
К3,
мм
, 0,1
0,1
¦ 0,11
0,12
1
Материал
Шлакобетонные
плиты
Кирпич
Штукатурка (по
металлической сет-
сетке)
К3,
мм
1,5
4
10
ровые плиты

204
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.12. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ п НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ,
УЧИТЫВАЮЩИЕ ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛА ВОЗДУХОВОДОВ
м/с
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,3
4,6
4,8
5
5,2
5,4
5,6
5,8
6
1
1,04
1,08
1,11
1,13
1,16
1,18
1,2
1,22
1,24
1,25
1,27
1,28
1,29
1,31
1,32
1,33
1,34
1,35
1,36
1,37
1,38
1,39
1,4
1,4
1,41
1,42
1,43
1,43
1,44
1,44
п при К3, мм
1,5
4
1,06 1,15
1,11 1,25
1,16 1,33
1,19 1,4
1,23 1,46
1,25 1,5
1,28 1,55
1,31 1,58
1,33 1,62
1,35 1,65
1,37 1,68
1,38 1,7
1,4 1,73
1,42 1,75
1,43 1,77
1,44 1,79
1,46 1,81
1,47 1,83
1,48 1,85
1,49 1,86
1,5 1,87
1,51 1,89
1,52 1,9
1,53 1,92
1,54 1,93
1,55 1,94
1,56 1,95
1,56 1,96
1,57 1,97
1,58
1,98
10
1,31
1,48
1,6
1,69
1,77
1,84
1,95
1,95
2
2,04
2,08
2,11
2,14
2,17
2,2
2,23
2,25
2,28
2,3
2,32
2,34
2,36
2,37
2,39
2,41
2,42
2,44
2,45
2,46
2,48
vg,
м/с
6,2
6,4
6,6
6,8
7
7,2
7,4
7,6
7,8
8
8,2
8,4
8,6
8,8
9
9,2
9,4
9,6
9,8
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
14
14,5
15
1
1,45
1,45
1,46
1,47
1,47
1,48
1,48
1,48
1,49
1,49
1,5
1,5
1,5
1,51
1,51
1,52
1,52
1,52
1,53
1,53
1,54
1,54
1,55
1,56
1,56
1,57
1,57
1,58
1,58
1,59
п при К3, мм
1,5
4
1,58 1,99
1,59 2
1,6 2,01
1,6 2,02
1,61 2,03
1,62 2,04
1,62 2,04
1,63 2,05
1,63 2,05
1,64 2,06
1,64 2,07
1,64 2,07
1,65 2,08
1,65 2,09
1,66 2,1
1,66 2,1
1.67 2,11
1,67 2,11
1,68 2,12
1,68 2,12
1,69 2,14
1,7 2,15
1,7 2,16
1,71 2,17
1,72 2,18
1,73 2,19
1,73 2,2
1,74 2,2
1,74 2,21
1,75
2,22
10
2,49
2,5
2,51
2,52
2,54
2,55
2,56
2,57
2,57
2,58
2,59
2,6
2,61
2,62
2,62
2,63
2,64
2,65
2,65
2,66
2,67
2,69
2,71
2,72
2,73
2,74
2,75
2,76
2,77
2,78
ТАБЛИЦА 22.13. СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ
ВОЗДУХА, ДОПУСКАЕМЫЕ В ВОЗДУХОВОДАХ,
ЖАЛЮЗИЙНЫХ РЕШЕТКАХ И КЛАПАНАХ
ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ
ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Продолжение табл. 22.13
Элемент системы
vB, м/с
Естественное движение воздуха
Воздуховоды горизонтальные:
приточные разводящие Не более 1,5
вытяжные сборные То же
Жалюзийные решетки и кла-
клапаны:
приточные у пола 0,2-0,5
приточные у потолка 0,5-1
вытяжные 0,5-1
Механическое побуждение
Воздуховоды в производствен-
производственных зданиях:
магистральные До 12
ответвления — 6
Элемент системы
vB, м/с
Воздуховоды в общественных
и вспомогательных зданиях:
магистральные До 8
ответвления — 5
Примечание Жалюзийные решетки и клапаны
рассмотрены в гл. 8
где L расход воздуха, мэ/ч, в участке; 8Я-прямые
затраты на прокладку воздуховодов, руб/м2, с учетом
затрат на теплоизоляционные материалы и работы
Если для прокладки воздуховодов требуются увели-
увеличение высоты помещения, устройство технического
этажа или подшивною потолка, следует учитывать
дополнительно затраты на строительные работы,
приведенные к 1 м2 воздуховода; 8ЗЛ -годовая плата
за электроэнергию, рубДкВтюд), определяемая в со-
соответствии с Прейскурантом 09-01 и зависящая от
продолжительности работы вентиляционной установ-
установки, ч, и энергоснабжающей организации; р- плотность

22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 205
0,02
1
1
o;s
11 1
10 20
0,05 0,08
3 5
3 5
0,85 0,9
30
0,11
1
7
i
7
i
0,95
, 1
40 \
50
orn\o,n
1 ' 1
, 1
9
1,0
11
11
f,05
60
i
0,2
15
15
1,1
i
70
0,25
15
15
1,15
80
0,26
17
11
1,2
90
°'29s
19
L
7
1,25
HZJh
1
100
032
21
21
1,5
0,2 0,5 0,8 1,12 1,4 1,6 1,6 2,0
Рис. 22.2. Номограмма вспомогательных величин
для определения v3K
воздуха, кг/м3; Kz - коэффициент, выражающий от-
отношение потерь давления в местных сопротивлениях
к потерям давления на трение; К - коэффициент, учи-
учитывающий в относительных единицах накладные рас-
расходы в размере 13,3%, плановые накопления в раз-
размере 8%, а также добавки к нормам затрат труда
и заработной плате при прокладке воздуховодов на
высоте по Сб. 20 СНиП IV-5-82; К= 1,213-1.277;
Ев-нормативный коэффициент эффективности капи-
капитальных вложений; Ен = 0,12; Кэ - коэффициент, учи-
учитывающий в относительных единицах амортизацион-
амортизационные отчисления на полное восстановление и капиталь-
Рис. 22.3. Расчетная схема сети воздуховодов для
определения экономической целесообразной ско-
скорости воздуха
ный ремонт (в соответствии с Нормами амортиза-
амортизационных отчислений по основным фондам народного
хозяйства), Кэ = 0,123 — 0,243; й-относительная ше-
шероховатость внутренней поверхности воздуховодов,
показывающая, во сколько раз действительная абсо-
абсолютная шероховатость больше шероховатости ме-
металлических воздуховодов, равной 0,0001 м:
У1-25 1
К* = 1ХЛ-~ГЩ^> B2-5)
где С,-сумма коэффициентов местных сопротивлений
в участке; d- диаметр воздуховода, м, принимаемый
предварительно при скорости 5-8 м/с; /-длина участ-
участка, м.
При определении скорости движения воз-
воздуха на участках конкретной вентиляционной
сети переменными величинами являются L, /, d,
С, К* п, SB.
Значения отдельных множителей в форму-
формуле B2.4) и значение Kz можно определить по
графику на рис. 22.2.
Пример 22.1. Определить экономически
целесообразную скорость движения воздуха
в участках воздуховодов сети (рис. 22.3) из
оцинкованной стали 5 = 1,2 мм, если известно:
р = 1,2 кг/м3; К = 1,213; Кэ = 0,123; п = 1;
5Эл = 60 рубДкВт ¦ год) стоимость воздухово-
воздуховодов неизолированных SB = 1 руб/м2 A-й ва-
вариант), изолированных минераловатными ма-
матами марки 200 в обкладке из стеклоткани
5 = 40 мм и с оберткой по изоляции стекло-
стеклотканью SB = 10 руб/м2 B-й вариант), изолиро-
изолированных и прокладываемых в техническом эта-
этаже ориентировочно SB = 18 руб/м2 C-й ва-
вариант).
Решение: 1. Находим предварительно диа-

206 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.14. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ]
Участок
Основ-
Основной
1
2
з
L,
м3/ч
60
40
20
20
/,
d,
8 1,6
16 1,4
12 1,0
18
1,0
С
Kz
1 15,6
1,35 8,9
1,35 8,1
3,35
8,1
1
5,3
6,2
6,1
6,4
[ТО ОПРЕДЕЛЕНИЮ
иэ\ м/с
2
6,0
7Д
7,0
7,3
3
7,2
•8,5
8,3
8,7
СКОРОСТЕЙ
dpB™, м
ДЛЯ
1
2
1,6
1,12
1,0
вариантов
2
1,8
1,4
1,0
1,0
3
1,6
1,25
0,9
0,9
В ВОЗДУХОВОДЕ
1
5,3
5,5
5,6
7,0
;расч, м/с
2
3
6,6 8,1
7,3 9,0
7,1 8,7
7,1
8,7
метры воздуховодов, значения ? и Kz (табл.
22.14).
2. Определяем экономически целесообраз-
целесообразную скорость движения воздуха г;эк на участках
по формуле B2.4) для трех вариантов.
3. Находим расчетные значения воздухо-
воздуховодов dpa(:4 и расчетные скорости vpaC4 в соот-
соответствии со значениями v3K.
Для воздуховодов прямоугольного сечения
за расчетную величину d принимается экви-
эквивалентный диаметр d3V, при котором потери
давления в круглом воздуховоде при той же
скорости воздуха равны потерям в прямо-
прямоугольном воздуховоде.
Значения эквивалентных диаметров, м, оп-
определяют по формуле
d3V = 2АВ/(А + В),
B2.6)
где А и В-размеры сторон прямоугольного возду-
воздуховода.
Следует иметь в виду, что в прямоуголь-
прямоугольном воздуховоде и соответствующем ему круг-
круглом воздуховоде с условным диаметром d3v
при равенстве скоростей движения воздуха рас-
расходы воздуха не совпадают.
Значения скоростного (динамического)
давления и удельные потери давления на тре-
трение, рассчитанные по формулам Л. С. Клячко.
для круглых стальных воздуховодов при транс-
транспортировании чистого воздуха с температурой
20 °С и р = 1,2 кг/м3 приведены в табл. 22.15.
Потери давления z, Па, на местные со-
сопротивления определяются по формуле
2
* = ?с^г» B2-7>
где Z^-сумма коэффициентов местных сопротивле-
сопротивлений на расчетном участке воздуховода.
Значения коэффициентов местных сопро-
тивлений деталей приточных и вытяжных си-
систем приведены в табл. 22.16-22.35* узлов от-
ответвлений и отводов воздуховодов из унифи-
унифицированных деталей-в табл. 22.36-22.43*.
Расчет потерь давления в местных сопро-
сопротивлениях вблизи входа и выхода вентилято-
вентиляторов приведен в п. 22.4.
Значения С,о на входе в горизонтальный
коллектор, барабанный коллектор и горизон-
горизонтальный сборник следует принимать равными
соответственно 1; 0.8; 0,8; значения ^ на вы-
выходе из горизонтального коллектора, барабан-
барабанного коллектора, горизонтального сборника
и бункера циклонов-равными 0,5.
При температуре транспортируемого воз-
воздуха, не равной 20 °С, потери давления, вы-
вычисленные по формуле B2.1), следует прини-
принимать с поправочными коэффициентами Кх и
К2 соответственно на трение и на местные
сопротивления (табл. 22.44).
При невозможности увязки потерь давле-
давления по ответвлениям воздуховодов в пределах
10% следует устанавливать диафрагмы пре-
преимущественно на вертикальных участках.
* Руководство по расчету воздуховодов из уни-
унифицированных деталей АЗ-804; ВСН 353/86 Мин-
монтажспецстроя; Рекомендации по выбору способов
подачи и типов воздухораспределительных устройств
в промзданиях АЗ-960.

22 3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции
207
р-1 2
5
t~ s я
о a x
О о >>-У
С а ц si"
•—i ЧО СЧ ON 'О— <—i ON Г- . (N —• OO ON
SC! О ОС _ _ _
OoO"' on О —" ^ О ¦
oo oo oo oo oo oo oo oo od o'o' ©"d^©"©"
ГОГОООчОГО ON fN 4D ON ГО —i CO ON O- •—'CO OO OO
do' o'o' o'o o'o' do ©"©' o'o' o'o" o'o' ©"©" ©'©" o'o'
V-lON—< V) f~- 00 ^ ON CM ЧО
-¦- - • ¦ - -- ¦ -- . r-. oo i
) O5 "O <
oo oo oo oo oo oo о' о" oo oo oo oo oo
i V) i
i О i
, _ ^ q- ^ о ~ 4 о ¦
oo oo oo oo oo oo oo o"o" о о" о" о' о"о" о" о"
CD CD CD CD CD CD ^D CD CD ^D CD ^D ^D O> O> ^D CD CD CD CD CD CD
CN (N ,_ '
'-JON1'1
t- qq<» qqS o^o :
o"o" o"o" o"o" o"o" o'o" o'o" o"o" o'o" o'o" o"o о о" o'o"
lot--!
, о о,
о" о" о" о" о" о" о" о" о" о" оо оо оо оо оо оо оо
„ C-)CNV~> ONtNinOOrO ^^ V"> -=t СО ЧО I—I
?L ^_ т^ —- V} ^^" \^> ОО 00 ГО О5 (~yt I ON ^*> 00 Г4^ |/~) ГО ON if) ГО О^ i/^ ^J" ON ^^ ~^ *—•
00 о" о' о" о" о" о" о" о' о'о' о'°" о"© о'о" о" о" о" о' о" о"
Kit4 MM M^ ONON-^t1^ ГО CN
о" о" о'о" о'° о" о' о" о" о" о" о" о" о" о" о'о' о" о" о" о" do'
_,. f-^t WON Tt t^ О ГО ГО ГО ГО ON
g,_|.r<_ur>40_c-po.-gNro_'--v->i,,Tl-40.-~aN _v->on
оо оо оо оо оо оо оо оо оо" оо оо оо
ООГОЧО 4OCN 1О fN ГО <N ON ГО Vj Vl
^^rtt~^ 40V^00lO — 0О_МГ) 4OON, fNON^_ONvO_.4OfN^ ^1ГIП Tf 1ЛоО
Оо'+^ою'-'ооо^'-оО'^о''1'—i»ovi(-4i_o<Noo<-Dro4oCDT^Tfmi/-)rn~ooo4
о" о' о'о" do' o'o" do" o'o" o'o' o'o' o"o" o"o' o'o" o"d
^^r-V-JfNCNON 00 CN ГО ГО fsl ON U")
*—' © d d d d d d o' d o" d d d d o" d d o' o" d o" d d
CO ^J* T}* V^ V^ OO ^f V*l ЧО Г— ON
- " 00 ON
! ro t-~;
oo oo oo oo oo oo oo o"o" oo oo oo o—'
4OOn^h Tfl/OCOON TfMfN
V^-^- OO Tf t^ ON4O ГО—I 0000 OOfN <—i '4'fN ONt— V0^ •—(
o"o" o"o" o'o" o'o' o'o" o'o' o'o' o'o' o'o' do' o'o" o'—h"
— fNrO^V->400NrNV->C!N^fr--
o" o" d d d o" d -и —"" —' cn" ro'
— Г^ГО-^-^ЛЧООЧГ^ЧО^, Tj-OO
OOOOOOO — —' °t CN со
o' o" o' o' o' o' o' o" o" ° o" o"
ЧО
o"

208 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
S п
© Ol © "^ ON
ON f (N "^
о о01 о о ^ о о
©© о о о о о о о о ©сГ*4 ©т-
о—Гм ©—Г*1 ©o
©© ©o ©—о—Г о—н о—
©© ©© ©© ©© o'-< © —<© -^
©© ©o ©© ° о c?~ ©—
©© о© ©о о<-Г ©—¦
оof ©of ©of ©m ©m
©© ©© ©—©—©—©of oof ©o
oi ©^ p^ oi *—^ ©, oi
"" "Г
©© ©r-Г o"-1
r. 11о1 ^^oi ^\() j^^cn Ч^
©"© ©"--Г o"^ o"^-<" cTof ©"o
©of ©of ©со ©со
© in1^ «o ¦"* о
'—i O) — •—^ Ю^ — О) —н ^_ О) ^ —, t<"^ >—« t-H
o"—" ©"—" ©"of ©"of ©"ro" ©r<-
--h ©of ©of ©r<-
—оof
© OO © On <—i —| ^_,
го ч©
_i OO ^
ГО ОО ГО
О) О1 О) ГО ГО
1О " 1П 00
го v~>
On о) «о oo
©" —"
г~- oo oo

22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 209
s
03
ч
о
со
О
X
т
0
п
а
мет
СЗ
400
V")
го
О
оо
(N
О
(N
<N
О
ОО
160
140
125
011
;амическо
авление
3
л
н
о
о
§
и
к
о
о
о
оо
OS
с
Is
кгс/
S ев
В
D
2
а °
% <¦
S
©On >n rt ^>(v ©t— © ©i— 1П(~~ m _ ©oo ©on *п го in
т+ «n ^ -rf- ^ ~ ^ ^ * in ^ ^ *П *• ^ so ** ^ so " ^ ** С~- *- ^¦г^ ^ *> оо •¦ *¦ ОО " •¦ On ^ ^
©--i©fNO(N ©со ©го©-^©-* ©>П ©SD©sO©f~-©00
>noN •*">(—- © 1П(~— ©On O^  сл О "nrf ©io © "Поо
rr> о"ifs"cri ©"оГ'^ ©"сгГ"* drn^ o^f ©"in^ ©"in^ ©"so0 ©"г-- ©"г-0 ©"оо' ^ ©"оС
i_4 ©^« ^)|Л1 ©СП Шг- © ^-ч©
Г~ Т^" Г-~ ^t !
^D Г^ ©I СО ^^ СО ^^ ^" ^^ 1П ^^ 1П ^D SO <© Г^* ^^ ОО <^> &\ »*--< »-~"
© 00 © in © VO "~>
i t^- so ОО ^ f-^ _>*¦ ^^ On ^co fN
^ ^ ГМ ...r' r' O1 " *^ CO (**"*) ^ CO ^^ " CO ^^ ^ CO ^^ " CO r ' ' ^f *¦ ^~* ^* ^
^^ ту* r^> io ^^ in ^^^ >o ©5 г*"- ^р оо ^^ ^л *—' *~^ *—*
©t* SOoO "^ Г~- ©СО ©1П 1П^}- ©OO "loo © 00© *П 1П ЧО
^i r- •-*-+ _r"^— _r_,TfN _r,-rfN _r, _' fN —T^^fN _r-^TfN —ГЛ."го •^"~ч СО СО - CO -~~
f^ CO ^2 ^X ^^ ^T" C> 1П <© >O O> Г^- <© 00 Cj ON ^^ 1"~* ^^ »""•
©On ©fN mf-N) "^ '—' ^ ©in moo © in coin © © in
rt ©"co"^^ ©"'*"^H ©"m" ©"so"'"' ©"r--^ ©"oo"*4 ©"on41 t—"
©f-~. ©cn 1?? *O jn t~- ©no 'n
© oo ^^ On ^^ '—i —' »—^ ^-< '—i
,ro ©ON _©sp_©-© .-.?>_ SO^CM^ OS, О Г-;© io О ^
linvo^sooo^t^-ON^ooi-;'^"
©rj- ©so ©r~-'©oo'©ON —' ' ' <—i ' -—I <~* <—i4 ^н^ ^-Г "'cn"
о* i/->co ir>t^ ©<N о г^*п ooin т© со'© rig со *Г> ¦* ^2 ^
^(---oorsio о\ГГ)'-'г:::-оогг'^-'1:'" ^"о cn"o °° ^t"— ^ so"rQ ^ оо"^ ^ ©" °° сч , -=t"
о"so ©"sd~ ©"оо" ©"оС —* —" """*—" "~' т-Z "^ т—Г г4" '""' r-f '"' гч"
^ ,_ ^_ _ _ _ ,, ^© г~-
о'ЧЬо'оо""" " " " " ' г._.
© Г- © ON —
О с~~ О '—
r^OOOOmOS
o'oo" -Г
—I —< (N
so 00. <
•n
,. о
IT) in
(No
о"^°
<—i OO
— r-j
— in
cn" ^f"

210 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
«go
-< <N ^ *—' "О г5 —i OO
O'—<roC'"voO^
ООС:00©
О — OOcnOOi/iOOoo
оо оо оо оо—' оо—' оо—' оо
s^§ssg©ss§as^ss2
ONfNO
1'^^ОО
^^ и—ч *"™ч * <»""v 4-1^ ^-4 -—ь *—v, ^—1 -—ь Cj н^ -—4 ^и^ч. W"H *""«ч -*""v ^"Н
«^ ^Г^Г^> -о Г- zv -t- Tro «= ^Г-Г-н О Д»
00 о© ©© оо оо оо оо
о о - о d^ oo
оо оо оо оо оо оо
00ON rtOO CNON Г~Г-~ CN <—' OOCN in 1Г) т 1О ^т*
.^,_ - _ _ - ^,_>^О©|П ©^ ©''OO'^OO^OO'^OOOO Я. ^ О О © О *
^^ г-Г ^Г' ' 1—Г >—Г' ' <¦—Г (—Г <—Г (—Г ^ О (—Г *^ г-Г I—Г ГГ1 ,•—Г,—Г '^ ^—С г-Г ^" 1—Г ^С "^ (—Г © "^ f-f <~Г ^""" <~Г ©
о© ©о оо оо
о© ©© о о о о
© ©
SO л On — гг) rt
О© ©© О О О О ©© О О О
0,00 О Я." ЧЧ^. ЧЧ ° "Z
^М 00SO ~ _ -.._,. _
0 о" о©" ©"° о'©" о'©""^ ©"°
Г- Г«"> __ ON ГО —'
:8~ -
^8§йя8
О О
О- ГО —1Л 1О —< ON
<^©2Si^>^;*~'bn'~1^1^'

22 3 Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции
JfN J
<N O"O <N о ° ^ О ° ^ О
О гл o"
o^o-
О no1
©©„© (
—' © ©"¦
> о ° fN о
'(No^©
i
§-© <Ч о О
о — — —i

212 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
§
я щ
Л 05 „
н s л
° « х -,
о. и rj S-
о a n 2
ь< Й о
U ч m
g§ggg
1^ о ^- о
2; о <=> 2 о <=> S
о ^„о
о о 2
d° 2 d° 2 о'° - d° 2 d° 2 о*° Е d°"l2 ^S0 — ~2<
^o\ir>—j, -го ~^, -О "^ -
 г^ "-^ (-> "¦"* (N1 /—С *~н ГО /-^ •—*
Г00 " "* О ^
,-9^oo2S«
_- _ ГО _г rt OO _.-
S;S--:
S « SSo § So
OTtOOinOi
:-°"|Я.Я|«:
Г- 2r<N 00 IJ-fN О
^oo^o^^o—^o1
2 о' ^ o"^ 2 о"""" 2 о"'
) ^ гч1 О '—' i
г?Зо'*"Яо'*
2 о ^ 2 о ¦* 2 о iS o^ ^ о
Го _гг<-Г— (
5 3
t~- о ro 00 о m 00
d 2 00 2 о'40 Z^
00 2 о'40 Z^
^ "* т— OO V~l ГО ГО
00 ЧО 'N ^О
¦* г-~ эо
ir> г-
—i —< (N
¦О (S
оо го
VO >л
го >л
(N (N
1/~| ЧО Г~~ 00 ON

ТАБЛИЦА 22.16. ЗНАЧЕНИЯ Со
ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ,
ЗАДЕЛАННОЙ В СТЕНУ
ТАБЛИЦА 22.17. ЗНАЧЕНИЯ Со
КОНИЧЕСКОГО КОЛЛЕКТОРА
Значения Со при b/d0
О 0,002 0,01 0,05 0,2 0,5
1
l/d0
Значения Со ПРИ а, град
0
10
30
60
100
140
180
0,025
0,05
0,1
0,25
0,6
1
1
1
1
1
1
1
0,96 0,9 0,8 0,69 0,59 0,5
0,93 0,8 0,67 0,58 0,53 0,5
0,8 0,55 0,41 0,41 0,44 0,5
0,68 0,3 0,17 0,22 0,34 0,5
0,46 0,18 0,13 0,21 0,33 0,5
0,32 0,14 0,1 0,18 0,3 0,5
0 0,5 0,57 0,68 0,8 0,92 1 0,94
0,02 и бо-
более 0,5 0,51 0,52 0,65 0,66 0,72 0,72
Примечание. Значение Со соответствует ско-
скорости в трубе vn
ТАБЛИЦА 22.18. ЗНАЧЕНИЯ Со ДЛЯ ПРЯМОГО КАНАЛА С СЕТКОЙ ИЛИ РЕШЕТКОЙ, ПЕРВОГО
БОКОВОГО И ПОСЛЕДНЕГО
БОКОВОГО ОТВЕРСТИЯ
Элемент системы
Значения Со ПРИ ^\>тв/^о
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1.0
1,2
1,4
1,6
1,8
Прямой канал с сеткой
или решеткой
Первое боковое отвер-
отверстие:
одно отверстие 65,7
два отверстия (одно 67,7
против другого)
4 2,65 1,97 1,58 1,32 1,14
одно отверстие 64,5 30
два отверстия (одно—
против другого)
Последнее боковое от-
отверстие:
14,9 9 6,27 4,54 3,54 2,7 2,28
17 12 8,75 6,85 5,5 4,54 3,84
2,01
1,1
30
33
16,4 10,8 7,3 5,5 4,48 3,67 3,16 2,44 — — -
17,2 11,6 8,45 6,8 5,88 5 4,3 3,47 2,9 2,52 2,25
Примечание. В прямом канале с сеткой или решеткой FOTB-живое сечение сетки.

214 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.19. ЗНАЧЕНИЯ Со СРЕДНЕГО ОТВЕРСТИЯ
од
Значения
0,2
Сотв (вход)
0,3 0,4
при Qo
0,5
0,1
Значения
0,2
С,
0,3
(проход)
0,4
0,5
ОД - 0,1 - 0,8 - 2,6 - 6,6
0,1 0,2 - 0,01 - 0,6 - 2,1
0,2 0,3 0,3 0,2 -0,2
0,2 0,3 0,4 0,4 0,3
Примечание. ?ото - относится к скорости в отверстии t>OTB; Ci~K скорости в воздуховоде vt.
ТАБЛИЦА 22.20. ЗНАЧЕНИЯ Со ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ ШАХТ С ЗОНТОМ
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
- 1,4
-9,5
-21,2
1,3
0,9
0,2
-2,5
1,4
1,3
0,9
0,3
1,4
1,4
1,2
1
1,4
1,4
1,3
1,2
Тип шахты
Значения Со ПРИ ^/^о
0,1
0,2
0,25
0,3
0,35
0,4
0,5
0,6
0,63
0,7
0,8
0,86
0,9
1
От 1
30 А)
Приточная
2d0
2,63 1,83 - 1,53 — 1,39 1,31 1,19 — 1,15 1,08 — 1,07 — 1,05
Вытяжная
4 2,3 1,9 1,6 1,4 1,3 1,15 — 1,1 —
1 — 1
Примечание. По серии 1.494-32 длл приточных шахт с зонтом круглого и квадратного сечения Со = 1,4,
прямоугольного сечения Со = 1,25; для вытяжных шахт с зонгом круглого и квадратного сечения С = 1,3,
прямоугольного сечения ^0 = 1,15, для дефлекторов Со = 0,64-
ТАБЛИЦА 22.21. ЗНАЧЕНИЯ Со РЕШЕТКИ ЩЕЛЕВОЙ ТИПА Р И ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ
Элемент системы
Эскиз
Решетка щелевая типа Р (серия 1.494-10)
2,0

Элемент
22.3.
системы
Расчет
воздуховодов
и
каналов
приточных
Эскиз
систем вентиляции
Продолжение табл.
Ло
215
22.21
Цилиндрическая труба
Цилиндрическая труба с конфузором
1,1
4,5
ТАБЛИЦА 22.22. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ
Тип воздухораспределителя
Эскиз
Воздухораспределитель для подачи воздуха
компактной струей типа ВГК (серия 4.904-68)
1,9
Решетка, сетка, перфорация, отверстия с параллель-
параллельными направляющими лопатками
1,8
Воздухораспределитель приколонный регулируемо-
регулируемого типа НРВ (серия 4.904-37)
Воздухораспределитель перфорированный круглый
типа ВПК (серия 5.904-6)
2,4
Воздухораспределитель двухструйный шестидиффу-
зорный прямоугольного сечения типа ВДШп (серия
4.904-29 и 1.494-29)
JJL,
1,3
Воздухораспределитель для сосредоточенной пода-
подачи воздуха типа ВСП (серия 5.904-18)
2,5
Воздухораспределитель регулируемого типа ВР
(серия 5.904-21)
^/\ч
1,5-1,7

216 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
Тип воздухораспределителя
Эскиз
Воздухораспределитель эжекционный панельный
штампованный типа п-ВЭПш (серия
1.904-38)
(8)®®
и
330
Устройство для напольной раздачи воздуха типа
УВН (серия 5.904-36)
650
Решетка вентиляционная унифицированная типа РВ
1,3-2,4
Воздухораспределитель вихревой регулируемый
типа ВВР (серия 5.904-40)
1,2-2,3
ТАБЛИЦА 22.23. ЗНАЧЕНИЯ Со КОЛЕНА С
ОСТРЫМИ КРОМКАМИ, Z-ОБРАЗНОГО 90 И 30°
КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Колено z-образное 90
Ч
а, град
Со
l/b0
Со
1/Ь0
0
20
30
45
60
75
90
ПО
130
150
180
0
0,13
0,16
0,32
0,56
0,81
1,2
1,9
2,6
3,2
3,6
0
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
0
0,62
0,9
1,61
2,63
3,61
4,01
4,18
4,22
4,18
2,4
2,8
3,2
4
5
6
7
9
10
15 и
более
3,65
3,3
3,2
3,8
2,92
2,8
2,7
2.6
2,45
2,3
Продолжение табл 22.23
Колено
с острыми
кромками
а, град
Со
Колено z-образное 90°
1/Ьо
Со
1/Ь0
Со
Примечания. 1. Для колена z-образного 30°
= 0,16 при l/b0 = 15. 2. Для колена прямоугольного
сечения значение Со следует умножить на величину с:
dolK
с
djbo
0,25
1,1
3
0,5
1,07
4
0,75
1,04
5
1
1
6
1,5
0,95
7
2
0,9
8
0,83 0,78 0,75 0,72 0,71 0,7

22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 217
ТАБЛИЦА 22.24. ЗНАЧЕНИЯ С,о КОЛЕНА П-ОБРАЗНОГО 90°
hi К
0,5
0,73
1
2
0
7,9
4,5
3,6
3,9
0,2
6,9
3,6
2,5
2,4
0,4
6,1
2,9
1,8
1,5
0,6
5,4
2,5
1,4
1
Значения С
0,8
4,7
2,4
1,3
0,8
1
4,3
2,3
1,2
0,7
0 при l/h0
1,2
1,4
4,2 4,3
2,3 2,3
1,2 1,3
0,7
0,6
1,6
4,44
2,4
1,4
0,6
1,8
4,6
2,6
1,5
0,6
2
4,8
2,7
1,6
0,6
2,4
5,3
3,2
2,3
0,7
Примечание. При прямоугольном сечении значение ?0 следует умножить на величину с (см. стр. 216).
ТАБЛИЦА 22.25. ЗНАЧЕНИЯ ?0 КОЛЕНА
90° С НАПРАВЛЯЮЩИМИ ЛОПАТКАМИ
t = 0,2 - 0,5 d, r = 0,14 - 0,35 d
ТАБЛИЦА 22.27 ЗНАЧЕНИЯ ?0 И С,а
ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ПРИТОЧНОГО
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
r/d,
0,1
0,24
0,3
0,4
0,35
0,2
0,2
S / k-V
Примечание. dk = 0,67 ( 1 + ), где
п + 1 ^ п
&-порядковый номер лопатки; п = 1,4 (S/t)-общее
число лопаток, /-длина лопатки.
ТАБЛИЦА 22.26 ЗНАЧЕНИЯ Со ОТВОДА
90° ШТАМПОВАННОГО КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Значения С,о и
= F,
Со
F о + F» = Fc
0,4
0,5
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
9,4
6,2
4,2
2,3
1,6
1,2
1
0,8
0,7
0,7
0,7
0,7
0,4
0
-0,1
-0,1
0
0,4
0,5
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
Определяется
по формуле
U = (f>oJ
4,4
2,0
0,8
0,1
0
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
Rid
1,5
0,21
0,17
0,15
Примечание. Коэффициенi местного сопро-
сопротивления тройника штанообразною определяется так
же, как для бокового отве тления прямого тройника,
крестовины - как для прямого тройника.

218
Глава 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22 28 ЗНАЧЕНИЯ Со и Сп ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90° ВЫТЯЖНОГО
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ Fn = Fc
FntTnLo
F0/Fn
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0,1
0,3
0,2
- 1,7
0,2
-2,4
0,2
-21
0,2
-37
0,8
- 50
Значения ^0
0,2
0,9
0,5
0,6
0,4
-0,6
0,4
-2,7
0,4
- 5,5
0,4
-8,8
0,3
1
0,9
1
0,8
0,7
0,6
0,1
0,6
-0,7
0,5
- 1,7
(в числителе) и ?и
0,4
1
1,5
1
1,3
1
1
0,9
0,8
0,6
0,7
0,3
0,5
1
2,5
1
2,1
1,1
1,6
1,1
1,3
1,1
1Д
1,1
(в знаменателе) при Lo/L,.
0,6
1
4,4
1
3,7
1,1
2,8
1,
2,2
1,2
1,8
1,3
0,7
0,8
1 1
8,4 20
1 1
7,1 16,7
1,1 1,1
5,2 12,3
1,2 1,2
4,1 9,5
1,3 1,3
3,3 7,6
1,3 1,3
0,9
1
82
1
69
1,1
51
1,2
39
1,2
31
1,3
1
1
ОС
1
00
1,1
00
1,2
оо
1,2
00
1,3
0,3
0,4 0,5
0,7
1,6
2,8
6,3
2,5
ТАБЛИЦА 22 29 ЗНАЧЕНИЯ ?0 ДИФФУЗОРОВ ПИРАМИДАЛЬНЫХ И КОНИЧЕСКИХ В С1 ГИ
Тип диффузора
Fo/F,
Значения ?0 при а, град
10
12
14
16
18
20
24
28
30
32
40
Пирамидальный
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,14
0,13
0,11
0,09
0,07
0,05
0,17
0,16
0,13
ОД
0,08
0,06
0,2
0,18
0,16
0,12
0,09
0,07
0,24
0,21
0,19
0,14
0,1
0,07
0,28
0,24
0,22
0,16
0,12
0,08
0,31
0,27
0,24
0,18
0,13
0,09
0,4
0,35
0,31
0,23
0,17
0,11
0,49
0,43
0,38
0,28
0,2
0,14
0,59
0,52
0,46
0,34
0,24
0,16

22.3. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 219
Продолжение табл. 22.29
Тип диффузора
Конический
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
10
0,12
0,1
0,09
0,08
0,06
0,05
12
0,14
0,12
0,11
0,09
0,07
0,05
14
0,17
0,15
0,13
0,1
0,08
0,06
Значения (.
16
18
0,19 —
0,17 —
0,15 —
0,12 —
0,09 —
0,07
0 при с
20
0,25
0,22
0,2
0,15
0,11
0,08
i, град
24
0,32
0,28
0,25
0,19
0,14
0,1
28
30
32
40
— 0,43 — 0,61
— 0,37 — 0,49
— 0,33 — 0,42
— 0,25 — 0,35
— 0,18 - 0,25
0,12
—
0,17
;г
ТАБЛИЦА 22.30. ЗНАЧЕНИЯ ?0
КОНФУЗОРА В СЕТИ
(ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d =
lab
а + b
ТАБЛИЦА 22.31. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ИЗМЕНЕНИЯ
ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
щ
Значения ?0 при а, град
10
20
30
40
0,1
0,15
0,6
Свыше 0,6
0,41
0,39
0,29
0,34
0,29
0,2
Со
0,27
0,22
0,15
= 0,1
0,24
0,18
0,13
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1
Значения ?0 при внезапном измене-
изменении сечения потока
расширении
1
0,81
0,64
0,5
0,36
0,25
0,16
0,09
0,04
0
сужении
0,5
0,45
0,4
0,35
0,3
0,25
0,2
0,15
0,1
0
ТАБЛИЦА 22.32. ЗНАЧЕНИЯ Со ОТВЕРСТИЯ С УТОЛЩЕННЫМИ КРАЯМИ
/Г,=оо
l/d0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,2
1,4
1,6
1,8
2,89 2,72 2,6 2,34 1,95 1,76 1,68 1,63 1,61 1,55 1,56 1,56

220 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА22 33. ЗНАЧЕНИЯ Со ДРОССЕЛЬ-КЛАПАНА
Количество
сгворок п
1
2
3
4
5
Значения С,о при а, град
0
0,04
0,07
0,12
0,13
0,15
10
0,3
0,4
0,12
0,25
0,2
20
1,1
1,1
0,8
0,8
0,7
30
2,5
2,5
2
2
1,8
40
50
60
8 20 60
5,5 12 30
5 10 19
4 8 15
3,5
7
19
70
200
90
40
30
28
80
1500
160
160
ПО
80
90
6000
7000
7000
6000
5000
ТАБЛИЦА 22.34. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ШИБЕРА
/ lab
ПРИ ПРЯМОУГОЛЬНОМ СЕЧЕНИИ d =
V
чз. — — " ~~
h/d0
Значения С,о для воздухово-
воздуховодов
прямоуголь-
прямоугольных
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
0
—
0,25
0,38
0,5
0.61
0,71
0,81
0,9
0,96
1
00
—
35
10
4,6
2,06
0,98
0,44
0,17
0,06
0
оо
193
44,5
17,8
8,12
4,02
2,08
0,95
0,39
0,09
0
ТАБЛИЦА 22.35. ЗНАЧЕНИЯ ?0 ДИАФРАГМЫ НА ПРЯМОМ УЧАСТКЕ
F,irt
0,5
0,55
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
3,75 2,89 1,9 1,41 0,93 0,69 0,41 0,25 0,13 0,05

223. Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции 221
ТАБЛИЦА 22.36. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ
НАГНЕТАНИЯ
Lo/Lc
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,95
0,65
—
7,5
3,0
1,65
1,05
0,8
0,65
0,55
0,5
0,5
0,6
—
—
6,2
2,5
1,4
0,9
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
0,5
19,8
4,1
1,7
0,95
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
—
Значения С,
0,4
12,0
2,5
1,1
0,7
0,6
0,5
0,5
0,55
—
—
0 при /0//;
0,3
29,5
6,2
1,3
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
—
—
—
0,25
19,8
4,1
0,95
0,6
0,55
0,55
0,5
0,45
—
—
0,2
12,0
2,5
0,7
0,55
0,55
0,45
0,45
—
—
—
—
0,1
2,5
0,7
0,5
0,45
—
—
—
—
—
—
—
ТАБЛИЦА 22.37. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ КРУГЛОГО И ПРЯМОУГОЛЬНОГО
СЕЧЕНИЙ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
Проход
Ответвление
Значения С, при fjfc
1,0 0,8 0,65 0,6 0,5
Значения ? при _/0/Л
0,65 0,6 0,5 0,4 0,3 0,25 0,2 0,1
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,95
0,2
0,15
0,15
0,15
0,2
0,3
0,75
2,0
—
—
0,25
0,2
0,2
0,2
0,25
0,4
0,7
1,55
4,5
—
—
0,3
0,3
0,25
0,25
0,3
0,4
0,6
1,25
3,3
-
0,3
0,3
0,25
0,25
0,3
0,4
0,6
1Д
2,9
—
— -
0,3
0.3
0,3
0,3
0,3
0,35
0,55
0,9
2,2
10,0
—
—
—
9,2
4
2,25
1,5
1,1
0,9
0,8
0,7
0,65
—
—
7,8
3,4
1,9
1,3
1,0
0,8
0,7
0,65
0,6
94,7
22,6
5,4
2,4
1,4
1,0
0,8
0,7
0,6
0,55
0,55
59,9
14,2
3,4
1,6
1,0
0,75
0,65
0,6
0,55
0,5
0,5
33,1
7,8
2,0
1,0
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
—
—
22,6
5,35
1,4
0,8
0,6
0,55
0,55
0,5
0,5
—
—
14,2
3,4
1,0
0,65
0,55
0,55
0,5
0,5
0,5
—
—
3,4
1,0
0,55
0,55
0,5
—
—
—
—
—
—

222 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.38. ЗНАЧЕНИЯ ? УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ
1
0,8
0,65
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
Проход
0,65
—
—
0,35
0,55
0,75
1,2
—
0,35
0,5
0,75
1,1
—
0,35
0,4
0,6
0,9
1,5
0,3
0,4
0,6
0,85
1,45
3,1
0,2
0,25
0,35
0,5
0,75
1,2
2,6
0,6
—
—
0,2
0,35
0,55
0,8
1,3
—
—
0,35
0,5
0,8
1,2
0,35
0,45
0,65
1,0
1,75
0,25
0,3
0,4
0,6
0,9
1,6
3,5
0,2
0,3
0,4
0,5
0,8
1,3
2,9
г^У
i
0,5
—
—
0,2
0,4
0,6
1
1,6
—
0,3
0,4
0,6
0,9
1,4
0,25
0,35
0,5
0,75
1,2
2,2
0,25
0,3
0,5
0,7
1Д
2,0
4,7
0,2
0,3
0,4
0,6
0,9
1,6
3,7
0,4
—
0,15
0,25
0,45
0,7
1,15
2
—
0,3
0,4
0,7
1,1
1,8
0,25
0,4
0,55
0,85
1,5
2,8
0,25
0,3
0,5
0,8
1,4
2,6
6,1
0,25
0,3
0,45
0,7
1,15
2,1
4,9
Г"
1_
Значения
0,3
0,2
0,3
0,5
0,8
1,5
—
0,2
0,3
0,5
0,8
1,3
2,3
0,3
0,45
0,7
1Д
1,9
3,8
0,3
0,4
0,65
1,0
1,8
3,4
8,4
0,25
0,35
0,55
0,8
1,4
2,7
6,7
0,25
0,2
0,3
0,6
1
—
—
0,25
0,35
0,55
0,9
1,5
2,7
0,35
0,5
0,8
1,3
2,2
4,5
0,35
0,45
0,7
1,2
2,1
4,0
9,3
0,3
0,4
0,6
0,95
1,7
3,2
8,0
; при /о//с
0,2
0,1
0,2
0,35
0,6
1,1
—
—
0,25
0,4
0,6
1,0
1,8
3,3
0,4
0,55
0,9
1,5
2,7
5,5
0,35
0,5
0,8
1,4
2,5
5,0
12,8
0,3
0,4
0,65
1,1
2,0
3,9
10,0
0,1
0,1
0,2
0,45
0,9
—
—
—
0,3
0,55
1
1,7
3,1
6,1
0,5
0,85
1,4
2,6
5,0
10,0
0,45
0,75
1,3
2,4
4,5
9,5
25,2
0,4
0,6
1,0
1,9
3,5
7,4
19,5
Ответвление
0,65
—
—
0,47
1,32
1,35
1,41
—
—
0,33
1,19
1,32
1,35
—
0,0
0,98
1,28
1,35
1,38
—
-0,57
0,74
1,15
1,29
1,38
1,39
- 7,49
- 1,7
0,26
0,92
1,17
1,38
1,34
r-f)
i
0,6
—
1,35
0,73
1,3
1,4
1,42
—
0,68
1,26
1,37
1,34
—
0,32
1,12
1,34
1,39
1,4
-3,61
0,12
0,94
1,3
1,36
1,4
1,33
-6,04
-0,91
0,56
1,04
1,24
1,32
1,3
0,5
__
—
-0,17
1,11
1,39
1,42
1,39
-0,26
1,03
1,37
1,34
1,34
-0,97
0,89
1,32
1,39
1,35
1,35
-1,5
0,61
1,24
1,36
1,35
1,3
1,25
-3,12
0,11
0,99
1,24
1,3
1,28
1,23
0,4
-4,8
0,73
1,39
1,42
1,38
1,29
0,68
1,33
1,34
1,34
1,25
0,32
1,24
1,39
1,34
1,29
1,19
0,12
1,16
1,36
1,34
1,27
1,19
1,1
-0,91
0,85
1,24
1,3
1,26
1,18
1,1

22 3 Расчет воздуховодов и каналов приточных систем венти гяции Т1Ъ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
Ответвление
Значения X, при /0//с
0,3
1,35
1,35
1,42
1,35
1,24
—
-1,62
1,26
1,34
,32
,24
,07
,12
,39
,32
,23
1,09
0,98
0,94
1,36
1,32
1,23
1,1
0,98
0,88
0,56
1,24
1,29
1,22
1Д
1,0
(
),89
0,25
-0,17
1,39
1,39
1,26
—
—
-0,26
1,37
1,35
1,25
1,07
0,94
1,32
1,35
1,25
1,09
0,95
0,83
1,24
1,35
1,25
1,1
0,95
0,84
—
0,99
1,3
1,23
1J
0,98
0,85
—
0,2
-4,8
0,73
1,42
1,29
1,12
—
—
0,68
1,34
1,25
1,07
0,91
0,76
1,39
1,29
1,09
0,92
0,77
—
1,36
1,27
1,1
0,92
0,77
—
—
1,24
1,26
1,1
0,94
0,79
—
—
0,1
0,73
1,42
1,12
0,23
—
—
—
1,34
1,07
0,76
—
—
-—
1,09
0,77
—
—
—
—
1,1
0,77
—
—
—
_
—
1,1
0,79
_
—
—
—
—
0,65
—
—
- 1,6
-0,45
0,05
0,25
—
- 1,35
0,35
0,1
0,35
- 1,2
-0,2
0,15
0,4
0,5
- 1,15
-0,15
0,2
0,45
0,55
0,65
-3,55
- 1
-0,15
0,25
0,45
0,55
0,65
0,6
—
-4,1
- 1,3
-0,3
0,1
0,3
—
—
- 1,1
-0,2
0,2
0,4
-0,95
-0,05
0,25
0,45
0,6
-3,3
-0,9
0,0
0,3
0,55
0,6
0,7
-3,0
-0,8
0
0,3
0,55
0,6
0,7
0,5
—
-2,9
-0,8
-0,1
0,2
0,4
—
-2,5
-0,6
0
0,3
0,5
-2,3
-0,45
0,1
0,4
0,5
0,65
-2,2
-0,4
0,1
0,4
0,6
0,65
0,75
-2,0
-0,3
0,2
0,45
0,6
0,7
0,75
0,4
-9,8
- 1,8
-0,4
0,1
0,3
0,5
- 1,5
-0,2
0,2
0,4
0,5
- 1,35
-0,05
0,3
0,5
0,6
0,7
- 1,3
0
0,3
0,5
0,65
0,75
0,75
- 1,1
0,0
0,4
0,6
0,65
0,7
0,75
0,3
-5,9
0,9
0,0
0,2
0,4
—-
-5,3
-0,8
0
0,3
0,45
0,55
-0,6
0,15
0,45
0,55
0,65
0,7
-0,6
0,2
0,5
0,6
0,65
0,7
0,7
-0,4
0,3
0,55
0,65
0,7
0,7
0,75
0,25
—
-4,2
-0,6
0
0,3
—
—
-3,8
-0,4
ОД
0,35
0,4
0,5
-0,35
0,25
0,45
0,55
0,6
0,65
-0,35
0,3
0,5
0,6
0,65
0,65
0,65
-0,15
0,4
0,55
0,65
0,7
0,7
0,75
0,2
-13
-2,8
-0,3
0,1
0,3
—
—
-2,5
-0,2
0,2
0,35
0,4
0,5
-0,1
0,35
0,5
0,55
0,6
0,6
-0,05
0,35
0,5
0,55
0,6
0,6
0,6
0,1
0,45
0,55
0,65
0,65
0,65
0,7
0,1
-3,9
-0,7
0
0,2
—
—
—
-0,6
0,1
0,25
0,3
0,3
0,35
0,2
0,35
0,35
0,4
0,4
0,4
0,2
0,3
0,3
0,4
0,4
0,4
0,4
0,3
0,45
0,45
0,45
0,45
0,45
0,5

Г шва 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных капаюв
-3- го го
обо
CN rfr со го
rf го со со го
Г
Чоо г- JVjro
ONCOr-~vOiOiorl-J"rorN(N
„О OO
й md" см"
" —" о" о" о ,-г
—и" ^ ^ О О,
У
т

22.3 Расчет воздуховодов и каналов приточных систем вентиляции
225
I I
,-Г© w-> t—
I OOO
C1 «Л 00
odd
о"©"©"©'
©о"©"©*©"
¦л'о
i О О —"-
СЛ О -^ О
1
do'
o" o" o" o" —«" <n" ^
1Л t^ гн 00 (N
-Г-ГО О -и «N
I о - - •
О О О *-н r-ч
^Ю 00 ON OS
°
О O"O ^"
O О „"
о о оо-^г
¦^- «п чо оо Л,'
ооо"о°'
©оо'
I О'
in in in in __ -.
о" о* о4 о*4"
ovoos
| ©"о"
I ©
in г^
' ©"©"
о о" о о-
о о©
•n in _+
in in
©"©"
00 Cv|
©"—'

226
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.41. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО
СЕЧЕНИЯ С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ
/„//с
/о//.
Ответвление
Значения L, при L0/LL
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,5 0,6 — — 4,2 2,2 1,45 — — 0,65 0,45 -0,15
0,5 — — — 1,55 1,0 — — 0,55 0,5 0,25
0,4
0,35
0,3
0,25
0,7
0,6
0,7
0,6
0,8
0,7
0,8
0,7
_
—
—
-6,65
5,85
2,75
1,4
0,35
-0,6
- 1,3
2,55
1,75
1,45
0,8
1,15
0,55
0,45
0,00
1,6
1,1
1,1
0,65
0,70
0,45
0,85
0,65
—
—
—
—
0,9
0,9
0,75
0,7
0,55
0,75
0,6
0,7
0,55
0,5
0,5
0,45
0,4
0,35
0,35
0,25
0,25
0,00
0,15
-0,15
0,0
-0,55
-0,3
-0,75
-0,5
- 1,2
-0,6
- 1,5
-0,85
-2,5
-1,75
-2,85
-2,00
0,2
0,8 - 12,00 - 1,6 0,13
— 0,85 0,65 0,15 -0,95 -3,2
ТАБЛИЦА 22.42. ЗНАЧЕНИЯ С, УЗЛОВ ОТВЕТВЛЕНИЯ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
С ВРЕЗКОЙ ПЕРЕХОДА В ЗАГЛУШКУ В РЕЖИМЕ НАГНЕТАНИЯ
Проход
Ответвление
Значения ? при /п//с
0,5 0,45 0,4 0,35 0,3 0,25 0,2
0,9
0,8 0,7 0,6 0,5
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,46
0,65
1,1
2,5
11,0
0,4
0,60
0,95
2,1
8,9
0,4
0,55
0,85
1,8
7,5
0,4
0,5
0,75
1,5
6,0
0,4
0,5
0,7
1,3
4,7
0,4
0,5
0,6
1,0
3,5
0,45
0,5
0,6
0,9
2,5
2,00
1,25
0,90
0,70
0,55
1,5
0,95
0,70
0,55
0,45
1,10
0,75
0,55
0,45
0,40
0,80
0,55
0,45
0,40
0,35
0,55
0,40
0,35
0,35
0,30

22.3
. Расчет воздуховодов
и каналов приточных
систем
вентиляции 227
ТАБЛИЦА 22.43. ЗНАЧЕНИЯ С, ОТВОДОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
ь
Значения ? при h, равном
100
150
250
300
400
500
600
800
1000
1250
1600
2000
100
0,08
0,06
150 0,18 0,16 0,14 0,13
0,13 0,11 0,1 0,09
0,28 0,25 0,24 0,22 0,21
0,2 0,18 0,17 0,16 0,15
0,36 0,32
0,26 0,23
0,41
0,29
0,51
0,36
250
300
400
500
600
800
1000
1250
1600
2000
0,62 0,59 0,55
Примечание. В числителе приведен коэффициент сопротивления отводов с углом 90°, в знаменателе-с
углом 45°.
ТАБЛИЦА 22.44. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ К1 И К2 НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ,
УЧИТЫВАЮЩИЕ ТЕМПЕРАТУРУ ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА
0,37
0,26
0,45
0,32
0,53
0,37
0,65
0,46
0,35
0,25
0,43
0,3
0,5
0,35
0,62
0,44
0,72
0,51
0,33
0,24
0,41
0,29
0,48
0,34
0,59
0,42
0,68
0,48
0,76
0,54
0,31
0,22
0,38
0,27
0,44
0,31
0,55
0,39
0,64
0,45
0,71
0,5
0,83
0,59
0,36
0,26
0,42
0,3
0,52
0,37
0,6
0,43
0,57
0,48
0,78
0,55
0,87
0,4
0,28
0,5
0,35
0,58
0,41
0,64
0,45
0,75
0,53
0,83
0,46
0,33
0,54
0,38
0,6
0,42
0,7
0,49
0,78
0,51
0,36
0,57
0,4
0,66
0,47
Температура
воздуха t, °С
-30
-20
- 10
0
10
20
30
40
50
Поправочные
коэффициенты на
потери давления
на трение К,
1,15
1,12
1,09
1,05
1,02
1
0,98
0,95
0,93
на местные сопро-
сопротивления К2
1,2
1,16
1,11
1,07
1,03
1
0,97
0,94
0,91
Температура
воздуха t, °C
60
70
80
90
100
125
150
175
200
Поправочньк
; коэффициенты на
потери давления
на трение Кх
0,91
0,89
0,87
0,85
0,83
0,8
0,77
0,74
0,7
на местные сопро-
сопротивления К 2
0,88
0,86
0,83
0,81
0,79
0,74
0,7
0,66
0,62

228
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
22.4. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ
В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ
ВБЛИЗИ ВЕНТИЛЯТОРОВ *
Потери давления в местных сопротивле-
сопротивлениях, расположенных в непосредственной бли-
близости от вентилятора (на расстоянии до пяти
диаметров 5D0 от входного отверстия и трех
гидравлических диаметров 3Dr от выходного
отверстия), определены по результатам сов-
совместных испытаний вентилятора с этим эле-
элементом. Таким образом учитывается взаимное
влияние течений в элементе и в вентиляторе на
величину потерь давления.
Гидравлический диаметр выходного от-
отверстия вентилятора определяют по формуле
DT = AFjnv, B2.8)
где Fv, IIV-площадь и периметр выходного отверстия
вентилятора, м2.
Потери давления в местных сопротивле-
сопротивлениях вблизи вентилятора z, Па, рассчитывают
по формуле
z = X?j>dv, B2.9)
где Е?- сумма коэффициентов местных сопротивле-
сопротивлений вблизи входа и выхода вентилятора.
Динамическое давление вентилятора pdv,
Па, при заданном расходе воздуха определяют
по выражению
<2210)
где р-плотность перемещаемого воздуха, кг/м3; L-
расход воздуха в сети (производительность вентиля-
вентилятора), м3/ч.
Величина ? зависит от вида местного со-
сопротивления, его геометрических характерис-
характеристик, аэродинамической схемы вентилятора, ре-
режима его работы.
Значения С, получены при фиксированном
расходе воздуха для трех характерных режи-
режимов работы вентилятора: оптимального, со-
соответствующего расходу Lopt, м3/ч, при макси-
максимальном КПД вентилятора т]тах, и на границах
рабочей области аэродинамической характе-
характеристики вентилятора, соответствующих 0,9r|max
при малых расходах Lx и больших расходах
L2. При промежуточном расположении рабо-
а)
nopt
5)
n
1
2
1
/ 2 31 2H 1
31
nopt
r——
"opt
2
1
0 1
31
1
31
* Материал
Л А. Бычковой.
подготовлен
кйнд.техн.наук.
Рис. 22.4. Оптимальные геометрические характерис-
характеристики пирамидальных диффузоров, размещенных на
выходе радиальных вентиляторов с лопатками, загну-
загнутыми вперед (а), и с лопатками, загнутыми назад (б),
плоских диффузоров, размещенных на выходе ра-
радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми
вперед (в), и с лопатками, загнутыми назад (г)
чей точки на характеристике вентилятора ве-
величина 2; определяется интерполяцией.
Значения С, местных сопротивлений, раз-
размещенных перед входом радиальных вентиля-
вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед и назад,
приведены в табл. 22.45, местных сопротивле-
сопротивлений, размещенных на выходе радиальных вен-
тиляторов,-в табл. 22.46 и 22.47.
Местные сопротивления, усиливающие не-
неравномерность воздушного потока перед вен-
вентилятором (прямоугольное колено или короба,
диффузор, тройник и т. п.), рекомендуется раз-
размещать не ближе 5D0 от его входного от-
отверстия.
Диффузор за вентилятором, с одной сто-
стороны, является местным сопротивлением, а
с другой при выборе его оптимальной геомет-
геометрии способствует повышению статического
давления вентиляторной установки. Геометрия
диффузора характеризуется безразмерной дли-
длиной / = l/Dr и степенью расширения п, пред-
представляющей собой отношение площади выхода
и диффузора F к площади выходного отверстия
вентилятора; п = F/Fv. Выбор оптимальных
геометрических параметров пирамидальных
(рис. 22.4, а, б) и плоских (рис. 22.4, в, г) диф-
диффузоров гарантирует максимальное увеличение
статического давления на заданной длине.
Рекомендуется за вентилятором сначала
размещать диффузор с геометрическими пара-
параметрами, близкими к оптимальным, а затем
другие местные сопротивления (табл. 22.47).

22 4 Расчет потерь давления в местных сопротивлениях 229
ТАБЛИЦА 22 45 ЗНАЧЕНИЯ С ОТВОДОВ, КОЛЕН, КОНФУЗОРОВ И ДИФФУЗОРОВ,
РАЗМЕЩЕННЫХ ПЕРЕД ВХОДОМ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Фасонный элемент
Геометрическая характери-
характеристика фасонного элемента
Тип вентилятора
Значения L, при расходах
Отвод круглого сечения
Лопатки загнуты
вперед 0,4 0,4 0,35
Лопатки загнуты
назад 0,4 0,45 0,55
Колено с острыми кромками
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты
назад
Конфузор
/ = l/Dn = 1,5 Лопатки загнуты
п = {DojDlY = 0,4 - 0,7 вперед
п
I
I
I
I
I:
= l/D0
= (DOIDXY =
I =
/ =
1,2; n
¦¦ 1,4; n
n = {D0/Dl
= 0,8
= 1,5
= 0,8
= 0,5
n =
и= 1
« = :
n= 1
/i = :
n =
n =:
n = 1
= 1;
0,7,
= 0,5;
= 0,4
J = 1,5
2
,5
2
,5
2
1
2
,5
Лопатки загнуты
назад
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты _
назад
0,7
0,8
0,5
0
0,5
0,1
0,3
0,2
0,7
0,5
0,5
0,2
0,3
0,4
0,1
0,2
0,8
0,15
0,3
0,2
0,5
0,5
0,8
0,3
0,2
0,3
0,1
0,2
0,7
0,1
0,2
0,15
0,7
0,5
0,8
0,3
Диффузор
/= 1,4

230
Глава 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных капа we
ТАБЛИЦА 22 46 ЗНАЧЕНИЯ ? ДИФФУЗОРОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ
РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Фасонный элемент
Характеристика диф-
диффузора
T=l/Dr
Тип вентилятора
Значения С, при расходах
Пирамидальный диф-
диффузор
А
\ | Н \ | /Ц
/^4 1 4
\^з&'у
¦Щ
Плоский диффузор
\
Л
1
-И
\
ч
1
1,5
2,5
1
1,5
1
1,5
2,5
1
1,5
2,5
1,5
2
1,5
2
2,5
2
2,5
3
1,5
2
2,5
1,5
2
2,5
1,2
1,5
1,8
1 2
1 ,Z,
1,5
1,8
2
1,5
2
2,5
1,2
1,5
1,8
1,2
1,5
1,8
2
1,5
2
2,5
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты
назад
Лопатки загнуты
вперед
Лопатки загнуты
назад
0,4
0,75
0,3
0,55
0,8
0,35
0,4
0,55
1,1
1,25
1,5
1,1
1,25
1,5
0,2
0,3
0,45
0,1
о'г
0,22
0,25
0,1
0,15
0,3
1
1
1,2
1
1
1,2
1,2
1
1,2
1,2
0,2
0,7
0,1
0,35
0.5
0,1
0,3
0,3
0,25
0,2
0,6
0,15
0,2
0,45
0,1
0,2
0,5
0,05
0,1
0,2
0,35
0,1
0,15
0,4
0,05
0,15
0,45
0,05
0,2
0,3
0,4
0,15
0,15
0,4
0,2
0,5
0,15
0,35
0,55
0,1
0,3
0,45
0,1
0,15
0,7
0,15
0,15
0,2
0,1
0,35
0,6
0 1
0,2
0,35
0,55
0,1
0,35
0,6
0,1
0,2
0,6
0,15
0,2
0,35
0,45
0,1
0,25
0,45

ТАБЛИЦА 2247. ЗНАЧЕНИЯ ? ОТВОДОВ, ДИФФУЗОРОВ, ПЕРЕХОДНИКОВ И СОСТАВНЫХ
ЭЛЕМЕНТОВ, РАЗМЕЩЕННЫХ НА ВЫХОДЕ РАДИАЛЬНОГО ВЕНТИЛЯТОРА
Фасонный элемент
Геометрическая харак-
характеристика фасонного
элемента
Тип вентилятора
Значения С, при расхо-
расходах
Lopt L
Отвод квадратного (пря-
(прямоугольного) сечения
Лопатки загнуты 0,2 0,3 0,3
вперед
Лопатки загнуты 0,6 0,2 0,3
назад
Диффузор с отводом квад-
квадратного сечения
Диффузор: п = F/Fv = 2; Лопатки загнуты 0,4 0,2 0,2
а = 14°. вперед
Отвод R = 1,5 Dr Лопатки загнуты 0,2 0,2 0,2
назад
Переходник с квадратного
(прямоугольного) на круг-
круглое сечение
Лопатки загнуты 0,2 0,2 0,2
вперед
Лопатки загнуты
назад 0,1 0,1 0,1
Составные элементы
Диффузор: / = l/Dr = Лопатки загнуты
= 1 — 1,5; назад
п = F/F,, = 1,5 - 2,6.
Короб Я = H/Dr =1-2
Отвод R = Dr
0,7 0,7

232 Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
Пример 22.2. Определить коэффициент
местного сопротивления С, и оптимальную сте-
степень расширения п при фиксированной без-
безразмерной длине Т= 1,5 пирамидального диф-
диффузора за вентилятором ВЦ-14-46.
По рис. 22.4 для вентиляторов с лопат-
лопатками, загнутыми вперед, находим, что длине
Т= 1,5 соответствует оптимальная степень рас-
расширения п = 1,9. Коэффициент местного со-
сопротивления ?, согласно табл. 22.46, составит:
при оптимальном режиме 0,31, при малых
расходах на левой границе рабочей области
аэродинамической характеристики вентилято-
вентилятора С, = 0,5, при больших расходах на правой
границе рабочей области ? = 0,31.
22.5. РАСЧЕТ ДИАФРАГМ
ДЛЯ КРУГЛЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ
Размеры отверстий диафрагм в зависи-
зависимости от диаметра круглых или сечения пря-
прямоугольных воздуховодов и требуемого коэф-
коэффициента местного сопротивления приведены
в табл. 22.48 и 22.49.
При расчете сечения диафрагм необходимо
обеспечивать условие, чтобы потери давления
в диафрагме при соответствующей скорости
воздуха в воздуховоде были равны избыточ-
избыточному давлению, которое требуется погасить на
данном ответвлении сети.
Пример 22.3. Подобрать размер отверстия
диафрагмы для погашения избыточного давле-
давления /? = 78,3 Па в воздуховоде диаметром
400 мм при скорости воздуха в нем v = 10 м/с.
По табл. 22.15 определяем скоростное дав-
давление рс в воздуховоде, соответствующее ско-
скорости воздуха v = 10 м/с: рс = 60 Па.
Вычисляем коэффициент местного сопро-
сопротивления диафрагмы, необходимый для пога-
погашения давления 78,3 Па:
?= р/рс = 78,3/60 = 1,3.
По табл. 22.48 необходимый размер отвер-
отверстия диафрагмы составляет 323 мм.
ТАБЛИЦА 22.48. ДИАМЕТР ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ ВОЗДУХОВОДОВ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
Диаметр отверстия диафрагмы, мм, при диаметре воздуховода, мм
100 125
160
200
250
315
355
400
450
500
560
630
710 800
0,3
0,5
0,7
0,9
1,1
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,8
3,2
3,6
4
4,5
5,5
6,5
7,5
8,5
9,5
10
11
12
13
14
15
91
88
86
84
82
80
89
78
77
76
75
74
72
71
70
69
67
65
63
62
61
60
59
58
57
56
56
114
110
107
105
103
100
99
97
96
95
94
92
90
89
87
86
83
81
79
77
76
75
74
73
72
71
70
146
141
137
134
132
128
126
125
123
122
120
118
116
114
112
ПО
107
104
101
99
97
96
95
93
92
90
89
182
176
172
168
165
160
158
156
154
152
150
147
145
142
140
137
133
130
127
124
121
120
118
116
115
113
111
228
220
215
210
206
201
198
195
192
190
188
184
181
178
175
172
167
162
158
155
152
150
148
145
143
141
139
287
278
270
264
260
253
249
246
242
239
237
232
228
224
220
217
210
204
199
195
191
189
186
183
180
178
176
324
313
305
298
292
285
281
277
273
270
267
261
257
252
248
244
236
230
225
220
215
213
210
206
203
201
198
365
353
343
336
329
321
316
312
308
304
301
295
289
284
280
275
266
259
253
248
243
241
236
233
229
226
223
410
397
386
378
370
361
356
351
346
342
338
331
325
320
315
309
300
292
285
279
273
271
266
262
258
254
251
456
441
429
420
411
401
395
390
385
380
376
368
361
355
350
344
333
324
316
310
303
301
296
291
286
282
279
511
494
481
470
461
449
443
436
431
426
421
412
405
398
392
385
373
363
354
347
340
337
331
326
321
316
312
574
555
541
529
518
505
498
491
485
479
474
464
455
448
441
433
420
408
399
390
382
379
372
366
361
356
351
647
626
609
596
584
570
561
553
546
540
534
523
513
505
497
488
473
460
449
440
431
427
420
413
407
401
396
729
705
687
671
658
642
632
624
616
608
601
589
578
569
560
550
533
518
506
495
486
481
473
465
458
452
446

22.5. Расчет диафрагм для круглых и прямоугольных воздуховодов 233
762
X
462
SO
SO
745
X
445
fN
in
735
X
435
9
728
X
428
sO
ГО
718
X
оо
5-
fN
711
X
411
tN
707
X
407
ON Vl Г—
ГО Г- ¦Ч' OO 1П
fN 00 Tf SO 00 V)
X X X X X X
ГО ГО ГО fN fN fN
SO SO SO SD SO SO
so so
О Г- ON tN SO
_.-- — — . - _ . . . . tN — О О ON
rororororororororocorororororoeororoforofN
r-> 0O —i
О О
so го о
On Г- On ro Г--
ГО tN tN
* * *
On On On 00
rtrororororororororocorororororo
tN —' -H
so го О
§ s §
— ¦* — '*
so so
On r- fN © ro f- tN
_ in m m vi *_¦ ro ro
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
OO
rOfNfNtN
r»t t
— П © ©
oovifNVioomoovi.—• oo T ro —«in
ON On On 00
SO SO SD VI Vl V)
C- so so so so so so so so so so so so so
SOVi^-fOfNfNtN
rororororororororororo
s ^ © s
oovifNViooinoovi
oo "D- ro —< vi
oor--r~-sososovi>nv>vi'^f
t— —> Vl
ro ro tN
fNfNfNtNfNtNfNfNfNtNfNtNtNtNtN
r-
m
X
Г--
ro
SO
X
SO
ON
X
¦<*•
ro
ГО
m
X
ro
VI
544
X
ro
oo
X
00
SD
ro
in
X
SO
ro
ro
__,
X
©
ro
Vl
X
©
ro
ro
Vl
X
VI
ro
oo
fN
m
X
00
fN
ro
ro
X
ro
ГО
tN
tN
Vl
X
tN
tN
ro
oo
X
00
fN
ON
X
On
ro
Vl
Or
X
in
fN
I-1 © ©
_ _ _
rorororororofNtNfNtN'NtN
— On to
t—¦ rf oo vi fN
On On oo oo oo
ro ro ro ro ro
—< On ro
rororofororororofororororo
_ о о
го го го го
On Г— ~н so ~h
SO SO SO Vi Vi
ГО ГО ГО ГО ГО
X X X X
On so in ro on
rOfNfNfNtNfNtNfNfNfN
•в-
¦n -^ oo ro so tN
C~- SO V) 1П Tf
ro
X
Vl
ГО
479
X
229
oo
ro
X
SD
ro
<~-
X
221
ro
1--
1-го
X
oo
ro
465
X
215
oo
so
ro
X
ro
ro
461
X
211
sS
ГО
X
SO
ro
456
X
903
ON
in
ГО
X
fN
ГО
452
X
202
VI
Vl
fN —¦< *— ©
rororororororororo
X X X X X X
—<00t-~SO—l
ГО ГО ГО ГО ГО ГО ГО
X X X X X X X
—i ro oo ¦Ч" On in
00 (N ¦—i •—i © © _ _
fNfNfNfNfNfNtNfN
© ro © Vi
_ _________ OO Г— Г"- SO
rorOfNtNfNfNtNfNfNfNfNfNfNtN
X X X X X X
Г^ ГО tN OO Tt ^н
О О О On On ON
oo ro —<
so so so
sS
ro ro ro ro fN
О O *
SO SO Vl VI 1П
O^ONtD
viviin^rJ-^-
fNf^lfNfNfNrN
XXXX
n^rJ
fNfNfN
X
Tl-rOfNONOOTl'rroO
^JtrorororofNtNfNtNfN—<-^—< — о
rNrNfNtNfNfNrNfNtNfNfNfNfNfNtNtNtN
XXXXXX
NONOO'a-—c00
OODO
rOfNfNOOOOONONONONONOOOOOOOOtrrtrOOSDO)
tNfNfNfNfNtNtNfNtNtN—i—<^-<—ir-^rt-н—i^-.^h-h^-.^-^h^h—i^^^h^h
inOOrf^-r~'^-tNONOOlnrOtNOOOmtNOr-Vi'rt-fNOONONSOVi^-ONsO
rOfNtNfN—"—'^^OOOOOOONONONONOOOOOOOOOOt~~»-r— r^r-SOSO
fNfNfNtNtNtNtNfNfNfNfNtNfN—с^^н—.—, ~* —,—., ^, ,-.—,rt—< _< -н^<
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX
ViOO^t'-'r---'^-tNONOOVirOfNOOOVitNOr-V)-^-rNOONONSOVi^-iONSO
rOfNfNfN^-'—i^-OOOOOOONONONONOOOOOOOOOOr--r--»-r--C--SOSO
fNtNtNtNfNtNtNfNrNfN<NtNr-<—<—•—¦—<—- — -^—i-H—4—ir-.-4-^—,^<
ooro©oovirorN©oosoviTfrorNONr--sDrofN—<
rOrOrOtNtNC'' ______
fN fS tN fN fN Г
O0 OO f- Vi Vi fN
On On On On On On
h « П О
О О О О О О
oooor^vivitNOoo
On On On On On On On oo
X
•**
143
1--
1-го
X
r~
ro
139
-a-
ro
X
ro
137
ГО
ro
X
ro
ГО
136
о
ro
X
О
ro
134
oo
fN
X
O0
<N
133
tN
X
f-
fN
132
SO
tN
X
SO
tN
131
in
tN
X
Vl
fN
130
ro
tN
X
ГО
fN
128
tN
fN
X
fN
fN
128
fN
X
fN
127
о
tN
X
О
fN
126
ON
19x
125
r—
17x
124
V)
15x
122
X
122
fN
X
fN
120
X
119
о
X
8
118
X
S
118
oo
о
X
oo
о
117
oo
о
X
oo
о
116
<p
X
f-
o
116
о
X
so
о
115
in
о
X
in
о
114
ГО
О
X
ro
О
ro
О
X
о
111
X
110
X
ro
ON
X
On
00
X
oo
X
SO
oo
X
OO
X
ro
oo
X
fN
oo
X
__,
oo
X
О
oo
X
oo
r-
X
oo
r~
t-SOViTtfNfNOONOOOOr-NO
ЦГГ frtrVOOOVO©
SO VI ¦*
SO so so
rNrOTfrinsOr-OOON
о" о о' о" о" о' о" о'
fN го -tf SO ОО
fN •* SO OO
ГО ГО ГО ГО

234 Глава 22 Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
8
—i Г~- CN Г- О
ON OO 00 Г- f-
in ¦* in in in
X X X X X
—i Г- CN Г-- О
ON OO OO f- Г—
fN fN fN CN fN
568
X
893
392
563
X
263
387
3 8
OO SO —i ГО
in in in rf
in in in in
OO SO —« ГО
in in in 'i-
CN CN fN CN
CN О so ON
OO 00 Г- SO
ГО ГО ГО ГО
CN О SO ON
OS OO 00 OO
rOrorOCNCNfNCNCNCNCN
CNCNtN
rorororo
ro ro ro CN CN CN
X X X X X X
oo
ro
in
X
oo
ro
CN
3
ro
X
¦<*
CN
ro
CN
in
ro
in
X
in
ro
CN
SO
ro
X
, !
CN1
_
fN
ГО
ro
in
X
ro
ro
CN
ON
in
ro
X
OS
in
CN
00
fN
О so О 00
го —i оо
CN
ro
^
CN
SO
X
^^
CN
ro
¦^
X
r-
ro
CN
00
ro
X
°2
CN
fN
ro
oo
NO
X
00
CN
ro
ro
¦sf
X
ro
ro
CN
X
5
CN
CN
ГО
^.
3
X
<*3-
fN
ON
fN
X
ON
341
X
5
CN
ro
OS
s
X
о
ЧО
CN
Tf
X
SO
CN
CN
ro
ro
X
r-
ro
CN
ro
s
X
o
о
CN
^3"
X
о
CN
CN
ro
ГО
X
CN
ro
CN
о
ro
CN
s
X
CN
CN
00
X
00
fN
ro
ГО
X
о
ro
fN
о
ro
oo
ON
in
X
oo
ON
—H
X
4^
r—1
fN
CN
ro
X
227
о
ro
•4-
ON
in
X
T^-
ON
—«
¦4}"
X
^H
CN
CN
ro
X
ГО
CN
CN
OS
CN
CN
OS
>n
X
fN
ON
ON
X
ON
о
fN
CN
ro
X
CN
CN
ON
CN
oo
00
in
X
oo
oo
in
X
in
о
CN
ro
X
r-
CN
00
CN
CN
oo
in
X
CN
00
ON
OS
ro
X
ON
ON
' 1
ro
X
CN
CN
oo
CN
t—
r~-
in
X
f-
in
ON
ro
X
in
ON
о
ro
X
00
о
CN
00
CN
<n
in
X
in
r-
ro
ON
ro
X
ro
ON
о
ro
X
SO
о
fN
CN
ro
r-
in
X
ro
t--
ON
ro
X
ON
X
3
CN
cNOsNOrooot— roooomosoinro
fNCNfNCNCNfNCNfNCNCNCNCNCNCN
XXXXXXXXXXXXXX
ot-~rooooinosoinro
l-TrTj-TfrororocNCNCN
CNCNCNCNCNCNCNCNCNtNCNCNfNCN
^t ~н О
so so so
o o ro
OOSO-sJ-.—'ООЧО^-^С
oooooooot-~r--r--r-r
cNrorororororororororororo
XXXXXXXXXXXX
rorororocNCNCNCNCN—*—<.—
On oo in —< on oo
чо ro —i On in т
OSONONOOOOOOOOr-~r~-r--r-~SOSOSO
CNCNCNfNCNCNCNCNCNfNfNCNCNfN
XXXXXXXXXXXXXX
SSS8
CN CN CN CN
X X X X
fN О Г-
О * N О
in in in in
X X
ro —•
X X X X X
00 ^t CN —i О
ГО ГО ГО ГО ГО
3
X
3
r-
00
CN
so
X
fN
SO
in
00
s
X
О
00
oo
in
X
00
in
CN
OO
in
X
in
in
о
00
OS
r-
CN
in
X
CN
in
oo r-
ON
Tl-
X
ON
I--
X
X
CN
-
X
о
о
X
о
ON
ГО
X
ON
ro
ON
rntCNOONOOrSO^tCNOOOS
oooooooooor~-r~c--t--P^r~-r— r— so
00Г--Ч01ПГОГО—'OONOONOin
OsONONONONONONONOOOOOOOO
xxxxxxxxxxxx
00
ON
ON
о
X
in
W1
t—
ON
00
о
X
in
in
©
X
in
in
ON
SO
о
X
in
in
ro
ON
in
о
X
in
ro
ON
in
о
X
in
in
ON
3
X
In
о
ON
ГО
о
X
in
in
ON
OO
CN
о
X
in
о
00
oo
о
X
in
_
SO
oo
о
о
X
in
CN
in
00
ON
ON
X
ON
rr
ro
3
00
ON
X
OO
t
e
s!
65!
~»
D.
0^
S
X
r
X
ro
о
in
CN
CN
Я"
s
W3
H
1
CO
о
CO
s
S
H
о
о
Пр!
rt"
с
а,"
и-
S
Я
<и
Я
СО
in
CN
CN
ro
CN
CN
fN
CN
О
CN
ON
00
SO
^^
in
s
ГО
CN
-
so OO 00 Csl
)fNr--m1—on
чсГ On oo" C-^ —¦<" so об ГА П-Г
rf ^ >Л ф ОО О fN O\ Ю
OO so *t С") CN CN •—
Tf so so ttNTf ^
CN -* 00 00 4D CN
¦^j- oo cN ^ cn ^ oo
oo^omh o^o^—" vo rN
r-" oo" rr" oo" oo" чо" —" tj-" on"
OinNinO'tO'OO
ГЛ CN •—' <—'
o" cn" cn" oo" ti-14
ONCSOOOfOOOinrO
CN CN *-* <—!
ONr4ovo
Tt CSO CN CN ^н -—I
Tf OOOOrf SO
O 00 SO IT C\
^N
-—ooinrocN
VOT*sOOOOO'+ SO^
о о oo cn чо^О rt m г--
rt—"on"—"cn"

22 5 Расчет диафрагм для круглых и прямоугольных воздуховодов 235
CM CM ЧО CM
ЧО *^" r~~t C*~~ ^J* O> ЧО CO On
ro" t~? чо" \D -sf in" tJ-1 со" см"
:S
чо чо"
oo" г-" чсГ oC oC —" cm" cm"
ОСМГЧОСЛ—iO
см —i —i
CM Tf СМ ЧО "St OO OO
5
i Ю Ф (N
Ui 1Л гч X
Г"СГ"
CM -—I
OO OO OO ЧО 00 00
CO CM <N —i
i 4, ^
vo oC o* oo" in \o oo -и
oo(Nr~-omo
ЧО w-> ro OO (N ^ч
oo oo см ¦¦*
00 СП Г- ГО О^
" •—" со" см" <-<"
rOOOO
CO СМ — ^н
Tf CM rt CM CM
*Ч ^-i. °V "*.. °4, *~J. ^ ^
r--" oo" чо" ¦*" го" г- см" г-" cm"
cMoo-5tr~-o-*r- ¦
чо ^t го см см •—*
r-O^-^-^ininoNro
¦^ 00 ¦-t <N
со''*'©'oo чо" rj-" см" ro" ¦
см г- см ~ " ¦ ~ "
см *-> —i
о
II
a
OO
cmoo — чосмсмгоооо
ЧОГО—'-^-ООГООЧОО
>n Tf ГО CM <-н •-<
ЧО ЧО см oo
rf ro CM CM *-< —'
чо чо см чо oo чо см oo
oo" ^ oo' On' >—< об" чо~ чо" so
¦* O\ m о oo in m м--Н
CM "H -H —
см чо см см oo чо -^t см
Г**"* ^Q ^G '"^ ^^^ ^?\ CO V^ C^*~
стСго"чо"см"оо"оС—"см"го"
см — —i
Г"- 1П
00CM40CMON40'*J-rO'->
S
oo
ЧО чо ^ чо ЧО ^J"
¦-f1 ©" op" со" со" oo" *4"" <-* a\
¦ ro CM —i ,—i
oo

236
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
22.6. РАСЧЕТ
КОНУСНЫХ ДИАФРАГМ
Диаметр горловины, мм, конусной диа-
диафрагмы (рис. 22.5, табл. 22.4-22.49) определя-
определяется по формуле
d2 = dlyjv1/v2, B2.11)
где dx -диаметр воздуховода, мм; г,/v2-отношение
скорости воздуха в воздуховоде к скорости воздуха
в горловине (определяется в зависимости от избы-
избыточного давления, которое требуется погасить диа-
диафрагмой, и принятого угла раскрытого конуса).
Длину конуса диафрагмы, мм, вычисляют
по формуле
I=fa-d2Jtga, B2.12)
где tg а-тангенс угла раскрытия конуса.
Потери давления р при различных соот-
соотношениях Vj_/v2 и разном угле раскрытия ко-
конуса (от 20 до 35°) приведены в табл. 22.50.
Пример 22.4. Требуется погасить избыточ-
избыточное давление, равное 117,6 Па, при скорости
в ответвлении t>1 = 11 м/с и диаметре ответ-
ответвления dx — 180 мм.
В табл. 22.50* (в графе, соответствующей
скорости 11 м/с) выбираем число, близкое
к 117,6, и принимаем диафрагму с углом рас-
раскрытия а = 30°, при этом vt/v2 — 0,5 (р =
- 116,62 Па).
Диаметр горловины по формуле B2.11)
Рис. 22.5. Схема диафрагмы
у/сп = 180-0,7 = 126 мм.
Длину конуса определим по формуле
B2.12)
dx - d2 180 - 126 54
2tga
2-30° 2-0,577
= 47 мм.
Пример расчета сети воздуховодов обще-
общего назначения приведен в табл. 22.51 и на
рис. 22.6.
22.7. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
СИСТЕМ АСПИРАЦИИ *
Системы аспирации проектируют для уда-
удаления запыленного воздуха от укрытий и мест-
местных отсосов технологического оборудования.
Металлические воздуховоды систем аспи-
аспирации следует предусматривать из прямых
участков, отводов, тройников и крестовин
круглого сечения. Воздуховоды диаметрами 80,
ПО, 140, 180, 225, 280 мм, которые могут быть
использованы в системах аспирации, следует
рассчитывать по табл. 22.15. Радиус отвода
принимается равным не менее 2D. В тройниках
Рис. 22.6. Расчетная схема сети воздуховодов общего назначения
* Табл. 22.50 составлена ВНИИОТ (С.-Петер-
(С.-Петербург).
* См. руководство по расчету воздуховодов из
унифицированных деталей АЗ-804.

22 7 Расчет воздуховодов систем аспирации 1Ъ1
в S
ч _ е w
™ >—(
к д
О Я В 5
3 S
S 5
ntf
О- О
Он Ч
II гп (N
+ -* —(
ОО >—1 -—|
С
о"
©* о" ©"
X
© ©
© ©
00 ©
©©
© ©
OO ©
о ©
w
>О-н ©гОО^ОО^
©"©" «очсГчсГ
oo rt
©'©'
©©
1О IT)
© ©
© 1/1
i/-> сч
Os On
Си
CQ
03 н
> © © © Vt 1Г>
OO 00 OO 00 °^ °^
«o
0Э ^
(X
?8-
CQ —

238
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.52. КОЭФФИЦИЕНТЫ
СОПРОТИВЛЕНИЯ ОТВОДОВ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Центральный угол, град 30 45
60
90
Коэффициент
0,1 0,18 0,21 0,25
и крестовинах прямых, а также в тройниках
штанообразных угол а принимается равным 30
и 45°. Размеры указанных деталей металли-
металлических воздуховодов для систем аспирации
приведены в АЗ-804. Коэффициенты местных
сопротивлений отводов и тройников круглого
сечения даны в табл. 22.52-22.55.
Расчет воздуховодов системы аспирации,
как правило, следует начинать с определения
количества транспортируемого материала и
транспортирующего воздуха исходя из реко-
рекомендуемой массовой концентрации смеси \i.
Минимально допустимые диаметры воз-
воздуховодов для систем аспирации, удаляющих
мелкую сухую пыль (земляную пыль, песок,
молотую глину и др.), древесные опилки и ме-
металлическую стружку, рекомендуется прини-
принимать равными 80 мм; для удаления волокнис-
волокнистой пыли (волокна хлопка, шерсти и т.п.)-
равными 140 мм.
Воздуховоды аспирационных систем сле-
следует рассчитывать, как правило, из условий
одновременной работы всех отсосов. При рас-
расчете необходимо тщательно увязывать потери
давлений в отдельных ответвлениях сети, до-
допуская неувязку не более 5%.
При необходимости для увязки потерь давле-
давлений допускается увеличивать объем воздуха,
удаляемого от того или иного отсоса, или
устанавливать диафрагмы на вертикальных
участках аспирационных систем.
Длина ответвлений воздуховодов от кол-
коллектора или магистрального сборника до при-
приемника (отсоса от станка) не должна, как пра-
правило, превышать 30 м.
Расчет воздуховодов рекомендуется про-
проводить по методу скоростных (динамических)
давлений, в котором потери давления в воз-
воздуховодах на трение заменяются эквивалент-
эквивалентными потерями давления на местные сопро-
сопротивления.
При перемещении малозапыленного возду-
воздуха с концентрацией массы смеси ц < 0,01 кг/кг
потери давления, Па, на расчетном участке
определяются по формуле
Py* = (?> + "Ц>)— > B2.13)
где ?? — сумма коэффициентов местных сопротивле-
сопротивлений на расчетном участке воздуховода; ру2/2-ско-
ру2/2-скоростное (динамическое) давление, Па.
Приведенный коэффициент трения
Сэ = -/, B2.14)
где Д. - коэффициент сопротивления трения; d- диа-
диаметр воздуховода, мм; /-длина расчетного участка
воздуховода, м.
Значения X/d следует принимать по табл.
22.56, т.е. расчет воздуховодов допускается
производить так же, как и воздуховодов об-
общего назначения, принимая при этом скорости
движения воздуха не ниже допускаемых для
пыли данного вида.
Потери давления на трение для воздухо-
воздуховодов из гибких металлических рукавов при
отсутствии данных следует принимать в 2,5
раза больше величин, приведенных в табл.
22.15.
Для поддержания пыли или транспорти-
транспортируемых материалов во взвешенном состоянии
и для подъема осевших частиц при пуске систе-
системы скорость движения воздуха v следует при-
принимать больше скорости трогания частиц тран-
транспортируемого материала.
Скорость трогания, м/с, находят по фор-
формуле Л. С. Клячко
3
1^=1,3^, B2.15)
где рн-объемная масса материала, кг/м3.
Некоторые практические значения скорос-
скорости воздуха приведены в табл. 22.57.
При перемещении воздуха с механически-
механическими примесями (\i > 0,01 кг/кг) потери давления
в сети на трение, местные сопротивления и
подъем транспортируемых с воздухом приме-
примесей рп следует определять по формуле
ра = 1,12 [>учA + /сц)] + 2/в», B2.16)
где к - опытный коэффициент, зависящий от характера
транспортируемого материала, 1,1- коэффициент на
неучтенные потери; /в-длина вертикального участка
воздуховода, мм; ц-объемная концентрация смеси,
равная отношению массы транспортируемого мате-
материала к объему чистого воздуха.
Если E/Bt> составляет менее 30 Па, ее мож-
можно в расчетах не учитывать.

ТАБЛИЦА 22.53 КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОЙНИКОВ КРУГЛОГО
СЕЧЕНИЯ С УГЛОМ а = 30° В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Значения ?„ при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25 0,19
0,16
0,125
0,1
0,5
0,05
ОД
0,2
0,3
0,4
0,5
0,32
0,35
0,33
0,28
0,3
0,31
0,26
0,27
0,28
0,26
0,13
0,23
0,25
0,24
0,17
¦0,08
0,21
0,21
0,18
0,04
-0,41
0,18
0,15
0,06
-0,21
-1,05
0,14
0,07
-0,11
-0,6
0,09
0,06
-0,06
-0,39
0
-0,07
-0,32
-0,95
-0,15
-0,28
-0,75
0,8
0,6
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
-
0,32
0,33
0,27
0,1
_
-
-
-
„
0,28
0,31
0,3
0,21
-0,03
0,3
0,3
0,16
-0,14
-0,86
_
0,27
0,28
0,25
0,12
-0,24
0,29
0,25
0,08
-0,28
-1,21
_
0,25
0,24
0,18
-0,01
-0,55
0,26
0,18
-0,04
-0,47
-
0,22
0,22
0,19
0,08
-0,2
-1,02
0,21
0,09
-0,17
-0,71
-
0,19
0,17
0,1
-0,07
-0,51
-
0,12
-0,04
-0,35
-
-
0,15
од
-0,01
-0,26
-
-
_
-
-
-
0,09
0,01
-0,15
-0,55
-
-
_
-
-
-
0,01
-0,12
—0,39 - '
- -
- -
- -
_ _ '
- -
- -
- -
- -
0,4
0,5
0,6
0,7
0,31
0,12
-0,32
-1,2
0,26
0
-0,47
-1,48
Продолжение табл. 22.53
kJk
Значения (,0 при fo/fe
0,8
0,63
0,5
0,39
0,3
0,25
0,19
0,16
0,125
0,1
1
0,8
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0.4
0,5
0,6
0.7
-
-
-
-3,65
-1,02
-0,21
„
-
-4,76
-1,49
-0,45
-0,05
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
-7,4
-1,29
-0,04
0,32
_
-9,46
-1,83
-0,27
0,21
0,38
-2,53
-0,58
0,04
0,28
0,35
_
-
-
-
-
-2,97
0,02
0,63
0,79
_
-3,94
-0,25
0,51
0,74
0,8
-0,61
0,35
0,65
0,76
0,79
0,15
0,53
0,68
0,74
-21,44
-0,08
0,65
0,95
1,03
_
-1,37
0,5
0,89
0,99
1,02
0,29
0,79
0,94
0,98
-
0,66
0,86
0,94
0,96
-
-10,19
0,88
0,87
1,04
1,07
-13,05
-0,19
0,78
0,98
1,04
1,05
0,64
0,91
0,99
1,01
_
-
-
-
-4,32
0,52
0,94
1,04
1,07
-5,58
0,35
0,85
0,98
1,01
-
0,75
0,9
0,95
-
-
_
-
-
-
-
-1,75
0,71
0,99
1,09
-
-2,42
0,58
0,9
1
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-14,68
-0,51
0,88
1,12
-
-0,86
0,75
1
1,11
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-5,92
,25
1,12
1,38
-
0,01
0,97
1,21
-
-
-
_
-
-
-
_
-
-2,33
0,66
1,35
-
-
-
_
-
-
-
-
-
__
-
-
_
-
-
-

ТАБЛИЦА 22.54. КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРОЙНИКОВ КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ
С УГЛОМ а = 45° В РЕЖИМЕ ВСАСЫВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
fjfc
Значения ?п при fo/fc
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,2
0,16
0,125
0,1
1
0,8
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,4
0,5
0,6
0,7
—
-
-
0,32
0,35
0,33
_
-
0,38
0,41
0,39
0,29
_
-
-
-
-
_
-
-
—
-
0,28
0,3
0,31
0,26
_
0,33
0,37
0,38
0,33
0,16
0,44
0,48
0,43
0,28
-0,12
_
-
-
-
—
-
0,27
0,28
0,26
0,13
_
0,32
0,34
0,33
0,24
-0,05
0,43
0,43
0,35
0,14
-0,47
0,57
0,5
0,27
-0,14
—
0,23
0,25
0,24
0,17
-0,08
_
0,3
0,3
0,26
0,11
-0,36
0,4
0,36
0,23
-0,05
-
0,52
0,38
0,12
-0,42
—
0,21
0,21
0,18
0,04
-0,41
0,26
0,27
0,25
0,16
-0,08
-0,83
0,35
0,27
0,1
-0,29
-
__
-
-
-0,42
—
0,18
0,15
0,06
-0,21
-1,05
0,23
0,22
0,16
0,01
-0,39
-
0,26
0,14
-0,08
-
-
_
-
—
0,14
0,07
-0,11
-0,6
-
0,19
0,15
0,15
-0,18
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
0,09
0,06
-0,06
-0,39
-
-
0,13
0,06
-0,09
-0,47
-
-
_
_
-
-
0
-0,07
-0,32
-0,95
-
-
0,05
-0,07
-0,33
-
-
_
-
-
-
-
-
_
-0,15
-0,28
-0,75
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-
_
-
_
-
Продолжение табл. 22.54
IJL
Значения Со при /0//с
0,8
0,63
0,5
0,39
0,32
0,25
0,2
0,16
0,125
0,1
1
0,8
0,6
0,5
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,4
0,5
0,6
0,7
-
-
-
-3,21
-0,58'
0,23
_
-
-4,32
-1,05
-0,01
0,39
_
-
-
-
-
«
-
-
-
-
-7,27
-1,16
0,09
0,45
_
-9,33
-1,7
-0,14
0,34
0,51
-2,4
-0,45
0,17
0,51
0,51
_
-
-
-
-
-3,23
-0,24
0,37
0,53
_
-4,2
-0,51
0,25
0,48
0,54
-0,87
0,09
0,39
0,5
0,53
-0,11
0,27
0,42
0,48
-
-21,88
-1,32
0,21
0,51
0,59
_
-1,81
0,06
0,45
0,55
0,58
-0,15
0,35
0,5
0,54
-
0,22
0,42
0,5
0,52
-
-10,59
-0,32
0,47
0,64
0,67
-13,45
-0,59
0,38
0,58
0,64
0,65
0,24
0,51
0,59
0,61
-
_
-
-
-
-4,56
0,28
0,7
0,8
0,83
-5,82
0,11
0,61
0,74
0,77
-
0,51
0,66
0,71
-
_
-
-
-
-
-1,87
0,63
0,91
1,01
-
-2,5
0,5
0,82
0,92
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-
-14,63
-0,46
0,93
1,17
-
-
-0,81
0,8
1,05
1,16
-
-
_
-
-
-
-
_
-
-
-5,78
0,39
1,26
1,52
-
-
0,15
1,11
1,35
-
-
-
_
-
-
-
_
-
-
-
-2,12
0,87
1,56
-
-
-
_
-
-
-
-
-
_
-
-
-
_
-
-

22 7 Расчет воздуховодов систем аспирации
241
ЧО ЧО СП ^
On оо on t~~ сп **
On" сп ©" ©" ©" ©"
ТО СП ЧО Т(- '
!3
сГо©"©"
1 ^' i.' i." ^. i 1
© © О ©
СП '^t
I I I — — <N
© ©"©"
V") •—1 (N СП
I I I I
оо On Г- сп ¦
сп" ©"©"©"©"'
<-н '-* Ю СП Tf
00 СП ЧО -^- rt ¦'Т
ЧО"-н" ©"©"©" ©"
—| «N © © ©©
© t~- ¦n- r- in
On en" —*" ©" ©" ©"
OO V)
©"о"©"
©"o"©4©"
OO IT> -4J- СП
fN — ^н »-<—i
о"©"©"©"©"
'-i CN СП Tt IO ЧО
I I I I I
t-~ en ¦*
'fr ¦* Tt
©"©"©"
o" ©"©"©"
ON ЧО ~*D en
OO 1П rf tf
©"©"©"о"
Tf ON ЧО Г^ "*
¦ч- г-- «л ** *т
"—4" ©"©"©"
I I I I I
I ! I ! I
fN i—t »—1 I
©"©"©"
CN —1 — «-rfN
©"©"©"©"©"
t~- Tf СП СП
СП Tj- Tl ЧО Г~-
ЧО
I I I I
I I I I
lilt
I I I I

242
Глава 22. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
ТАБЛИЦА 22.56. ЗНАЧЕНИЯ X/d ДЛЯ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
d, мм
Значения X/d при скорости воздуха, м/с
0,1-3
3,1-6
6,1-9
9,1-12
12,1-15
15,1-18
18,1-21
21,1-25
80
100
ПО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
0,418
0,316
0,281
0,239
0,208
0,176
0,152
0,133
0,115
0,101
0,088
0,075
0,065
0,056
0,318
0,24
0,213
0,181
0,158
0,133
0,115
0,101
0,088
0,078
0,068
0,06
0,052
0,045
0,28
0,212
0,188
0,161
0,141
0,121
0,105
0,093
0,081
0,072
0,063
0,055
0,048
0,041
0,257
0,198
0,177
0,153
0,133
0,114
0,1
0,088
0,077
0,068
0,059
0,052
0,045
0,039
0,245
0,189
0,169
0,146
0,129
0,109
0,096
0,084
0,073
0,065
0,057
0,05
0,043
0,038
0,237
0,183
0,164
0,141
0,123
0,106
0,092
0,081
0,071
0,063
0,055
0,048
0,042
0,036
0,231
0,178
0,159
0,137
0,12
0,103
0,09
0,079
0,069
0,061
0,054
0,047
0,041
0,035
0,225
0,173
0,155
0,133
0,117
0,1
0,087
0,077
0,067
0,059
0,052
0,045
0,039
0,034
d,
мм
0,
1-3
з,
1-6
Значения
6,1-9
X/d при
9,1-12
скорости воздуха
12,1-15
, м/с
15,1-18
Продолжение табл. 22.56
18,1-21
21,1-25
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
0,048
0,042
0,037
0,032
0,028
0,024
0,021
0,019
0,0! 6
0,014
0,013
0,011
0,039
0,035
0,03
0,027
0,023
0,02
0,018
0,015
0,014
0,012
0,01
0,009
0,036
0,032
0,028
0,024
0,021
0.018
0,016
0,014
0,012
0,011
0,01
0,008
0,034
0,029
0,026
0,023
0,02
0,017
0,015
0,013
0,012
0,01.
0,009
0,008
0,033
0,029
0,025
0,022
0,019
0,017
0,015
0,013
0,011
0,01
0,009
0,007
0,032
0,028
0,025
0,021
0,019
0,016
0,014
0,012
0,011
0,01
0,008
0,007
0,031
0,027
0,024
0,021
0,018
0,016
0,014
0,012
0,011
0,009
0,008
0,007
0,03
0,026
0,023
0,02
0,018
0,015
0,013
0,012
0,01
0,009
0,008
0,007
Величины к и ц следует принимать по
технологическим данным соответствующих от-
отраслей промышленности.
Потери давления, Па, при подъеме транс-
транспортируемого материала на высоту h учиты-
учитывают при ц = 0,02 кг/кг по формуле
B2.17)
где Л-высота подъема материала, м; ц-концентрация
смеси, кг/кг.
Разрежение в сборном коллекторе, необхо-
необходимое для отсоса от наиболее отдаленного
станка, при предварительных расчетах следует
определить по графику (рис. 22.7).
Расчет сети воздуховодов систем аспира-
аспирации приведен в табл. 22.58.
Пример 22.4. Рассчитать сеть воздухово-
воздуховодов из листовой стали системы аспирации от
плоскошлифовальных и обдирочных станков
(рис. 22.8).
23
\ 20
IX
S
ш
5 15
У
У.
' У
У-
V
Г
У
У у
' /
| 10
7
500 600 700 800 900 1000
РАЗРЕЖЕНИЕ В КОЛЛЕКТОРЕ Рр, Па
Рис. 22.7. График для приближенного определения
разрежения в сборном магистральном коллекторе A),
вертикальном шаровом сборнике B) и горизонталь-
горизонтальном сборнике {3)

22.7. Расчет воздуховодов систем аспирации 243
ТАБЛИЦА22.57. НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ
ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ДЛЯ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
Продолжение табл. 22.57
Транспортируемый мате-
материал
р, кг/м3
Скорость дви-
движения воздуха
в воздухово-
воздуховодах v, м/с
верти-
каль-
кальных
гори-
зон-
таль-
ных
Земляная и песочная 2600
пыль, оборотная (горе-
(горелая) земля, формовоч-
формовочная земля
Земля и песок влажные 2800
Глина молотая 2400
Шамот 2200
Пыль:
мелкая минераль- -
ная
от матерчатых по- -
лировальных кру-
кругов
угольная 900-1000
наждачная мине- 4000
ральная
Гипс, тонкомолотая 1250
известь
Шерсть:
замасленная
незамасленная -
искусственная
мериносовая (за- -
масленная и неза-
незамасленная)
лоскут -
разрыхленная и -
крупные очесы
13
15
14
14
12
10
14
15,5
10
15
18
17
17
14
12
15
19
11
18
19
17
14
16
17
19
20
20
15
18
18
Транспортируемый мате-
материал
р, кг/м3
Скорость дви-
движения воздуха
в воздухово-
воздуховодах v, м/с
верти-
каль-
кальных
гори-
зон-
таль-
ных
16
16
18
17
18
18
20
18
Лен:
короткое волокно -
льняная костра -
Снопы тресты -
Хлопок-сырец, разрых- -
ленный хлопок,
крупные очесы
хлопка
Опилки:
чугунные 7300 19 23
стальные 7800 19 23
Шлак подмосковного 1600 20 22
угля с размером частиц
10-15 мм
Примечание. Рекомендуемые данные для рас-
расчета транспортирования древесных отходов приведе-
приведены в гл. 9.
Сеть воздуховодов рассчитывается в такой
последовательности. На расчетную схему на-
наносят номера участков воздуховодов в порядке
присоединения их к горизонтальному коллек-
коллектору или магистрали.
Заполняют графы 1 -6 расчетной таблицы.
Минимальные расходы воздуха (графа 4) и ми-
РУКАВ ГИБКИЙ 0100
зн-бзь
31-71
3,-71
Рис. 22.8. Расчетная схема сети воздуховодов системы аспирации

244
Глава 22, Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
3
2> й и
3 ? s
Я Я йг"
в ?
fN tT1 00 —ч ^
fN О —i fN о
X
х х
as
860
in
<n'
1
ЧО
fN
О 553
&Я
Й 5
6a
о
о
о
к
н
U
5S
Я
я
л
а,
aJ
в
О
-е-
Щ
а
5,27
ОО
о
го fN
о0.
0,69<
1
о"
+
>ч
5,52
CN
ЧО_
го'
5,46
ОО
го'
vO ЧО
чо -^ чо >п
ГО ГО ГО »-н
—' оо
о о о о
О О чо О
ОС VI го ir>
II
>. а
" ОО — ОО
х "Г- х "Г'
о
о
о
ЧО
ОО
о'
8
ОО
о
о'
о
ОО
ОО
о'
о
о
ОО
о
о
(Я
. If!
> U ЯН
ЧО F~ ОО
о o
qqo
о" о" о"
fN
О
ОС
о
о
—
о
о
«о
со
о
о
о
fN -ч —1
о о о
Г- ЧО ЧО
ОО —1 —<
fN ГО ГО
S
о
Q
о
я
м
I I I
U

22.8. Расчет воздуховодов систем вентиляции при естественном побуждении 245
нимальные скорости (графа 5) принимают по
соответствующим нормативным материалам
в зависимости от типа обслуживаемого станка.
В графе 6 проставляют длины участков.
Расчет начинают с самого неблагоприят-
неблагоприятного участка, т.е. с участка, имеющего боль-
большую длину / и большее количество местных
сопротивлений. В данном примере начинаем
расчет с участка № 1.
Для выбранного участка по табл. 22.15,
исходя из количества перемещаемого воздуха
(графа 4) и минимальной скорости воздуха
(графа 5), находят диаметр воздуховода, обес-
обеспечивающий ближайшую большую скорость,
значение которого вносят в графу 9. Одно-
Одновременно в графу 8 записывают значения дейст-
действительной скорости воздуха, а в графу 14-со-
14-соответствующее ей скоростное давление.
По табл. 22.56 находят значение X/d и под-
подставляют в графу 11.
Перемножая величины в графах 6 и 10,
получают приведенный коэффициент трения С,э,
значение которого вносят в графу 11.
В графу 12 записывают сумму коэффи-
коэффициентов местных сопротивлений на участке,
определяемую по табл. 22.52-22.55.
Сумму величин, помещенных в графах 11
и 12, вносят в графу 13. Умножая величину,
приведенную в графе 13, на скоростное давле-
давление (графа 14), получают полную потерю дав-
давления на расчетном участке, которую подстав-
подставляют в графу 15.
Аналогично определяют потери давления
на остальных участках в порядке их нумерации.
Если полные потери давления на участке
получаются меньше расчетных более чем на
5%, то увеличивают количество воздуха до
значения, определяемого следующим образом:
а) делением расчетного значения потерь
давления на сумму коэффициентов местных
сопротивлений (графа 13) получают скоростное
давление, которое вносят в графу 14;
Ф/ т/б Ti/MJi. TLAS чажгадол «ралтадж^чэ. пхп,-
рость воздуха, соответствующую полученному
в предыдущем пункте скоростному давлению,
и записывают ее в графу 8;
в) по диаметру воздуховода (графа 9) и
расчетной скорости воздуха (графа 8) находят
необходимое количество воздуха, которое под-
подставляют в графу 7.
Если полные потери давления на участке
превысят расчетные более чем на 5%, необхо-
необходимо принять ближайший больший диаметр
воздуховода и пересчитать величины, приве-
приведенные в графах 10-13, а затем определить
необходимый расход воздуха и внести его
в графу 7.
Полученные в графе 7 расходы воздуха
наносят на схему и путем их суммирования
находят общую производительность системы.
Производительность вентилятора с учетом
10%-ного подсоса воздуха через неплотнос-
неплотности воздуховодов и 10%-ного подсоса через
неплотности циклона составляет L— 1,1-1,1 х
х 2870 = 3460 м3/ч.
Для очистки воздуха принимается циклон
2ЦН-11-630.
Скорость движения воздуха во входном
патрубке циклона с площадью 0,0495 м2
3460
Р = 36000,0495 = 19>45™<'с-
Потери давления в циклоне при данной
скорости и коэффициенте местного сопротивле-
сопротивления циклона ?ц = 5,2
pv2
Рп = %-^ц = 225 • 5,2 = 1172 Па.
Суммарная потеря давления для подбора
вентиляторного агрегата
/>вент= 1885+ 1172 = 3057 Па.
22.8. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
ПРИ ЕСТЕСТВЕННОМ ПОБУЖДЕНИИ
Естественную вентиляцию следует рассчи-
рассчитывать, основываясь на действии гравитацион-
гравитационных давлений, учитывая при этом наличие
механической вентиляции.
Давление ветра надлежит учитывать толь-
только при решении вопросов защиты вентиляци-
вентиляционных проемов от задувания.
Расчетное гравитационное давление для
систем естественной вентиляции жилых, ot>-
щественных и производственных зданий сле-
следует определять для температуры наружного
воздуха, равной 5 °С.
Расчетное гравитационное давление, Па,
определяют по формуле
/> = ЧрнаР-Рвн)<7, B2.18)
где Л-высота воздушного столба, м; рнар и рвн-плот-
рвн-плотность наружного воздуха при / = 5 °С и внутреннего

246 Приложение I. Вентиляторы
воздуха, кг/м3; д- ускорение свободного падения,
м/с?.
Высоту воздушного столба h следует при-
принимать:
а) для вытяжных воздуховодов: при на-
наличии в помещении только вытяжки-от се-
середины вытяжного отверстия до устья вытяж-
вытяжной шахты; при наличии притока-от середины
высоты помещения до устья вытяжной шахты;
б) для приточных воздуховодов - от сере-
середины высоты приточной камеры до середины
высоты помещения.
При необходимости повышения гравита-
гравитационного давления рекомендуется на вытяж-
вытяжных шахтах предусматривать дефлекторы типа
ЦАГИ.
Расчет воздуховодов (определение потерь
давления на трение и местные сопротивления)
следует вести по формуле B2.1).
Радиус действия вытяжных систем (гори-
(горизонтальное расстояние между вертикальными
осями вытяжной шахты и наиболее удаленного
вытяжного отверстия) рекомендуется прини-
принимать не более 10 м.
ПРИЛОЖЕНИЕ I
ВЕНТИЛЯТОРЫ
1.1. ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
1.1.1. Вентиляторы радиальные
общего назначения
(стальные) низкого и среднего давления
Предварительный подбор вентилятора по
заданной производительности Q и оптималь-
оптимальному значению полного давления Pv произво-
производится по сводным графикам аэродинамических
характеристик (рис. 1.1,1.10, 1.14 и 1.16), причем
величина Pv уточняется по ближайшей харак-
характеристике сводного графика. Полученная точка
со значениями Q и Pv принимается «рабочей
точкой» вентилятора. Окончательный подбор
вентилятора осуществляется по графикам ин-
индивидуальных характеристик.
Выбор типоразмера вентилятора сводится,
как правило, к подбору машины, потребляю-
потребляющей наименьшее количество энергии, т.е. име-
имеющей наибольший КПД в данной «рабочей
точке».
На сводных графиках характеристики по-
показаны в границах, рекомендуемых по энерге-
энергетическим показателям. В графиках индивиду-
индивидуальных характеристик эти участки выделены
утолщенными линиями.
На графиках индивидуальных характе-
характеристик над кривыми давления указаны частоты
вращения вентиляторов п, об/мин, а справа -
окружные скорости рабочих колес и, м/с. На
этих графиках приведены линии постоянного
КПД ц, а также линии установочных мощ-
мощностей Ny, кВт.
По выбранной «рабочей точке» на графи-
графиках индивидуальных характеристик находят
полное условное обозначение индивидуальной
характеристики вентилятора.
По полученному условному обозначению
рабочей характеристики вентилятора в табл.
1.1; 1.7 и 1.12 находят тип и установочную
мощность двигателя, а также массу венти-
вентилятора.
Условное обозначение вентилятора на ха-
характеристиках и в табл. 1.1; 1.7; 1.12 составлено
в такой последовательности:
1) условное обозначение типа вентилято-
вентиляторов:
Б-для В.Ц4-76; В-для В.Ц14-46; Е-для
В.Ц4-75;

1.1. Вентиляторы радиальные 247
1600A65)
П00(П5)
1ИЮШ
1000A02)
900(91,3)
800(81,6)
100G1$
600F1,1)
S 200ША)
§ 180A8,4)
с 160G6,3)
)
100A0,2)
90(9,1)
80(8,2)
70G,1)
60F,1)
0,5 0,6 0,7Of 0,91 V #1,61,8 Z 3 * 5 6 7 8 9 10 1Z П 1618 20 J0 40 SO 60 70
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс «?Ы
Рис. 1.1. Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц4-75 (исполнение 1)
2) номер вентилятора (согласно ГОСТ
10616-90* соответствует номинальному диа-
диаметру рабочего колеса, дм);
Ъ) условное о^одайчетик. да&метръ. ъолесъ
(только для вентиляторов с промежуточными
диаметрами колес):
090-при D = 0,90Dho; 095-при D =
105-при D =?
HOM
100-при D = 1,001>н
110-при D = 1,1?>ном;
4) порядковый номер рабочей характерис-
характеристики обозначается арабской цифрой-по воз-
возрастанию частот вращения для данного венти-
вентилятора;
5) буквенный индекс мощности обознача-
обозначается прописной буквой (в случае когда на дан-
данной частоте вращения принята комплектация
разными двигателями).
Примеры условных обозначений:
а) вентилятор В.Ц4-75 № 5 с диаметром
рабочего колеса, равным 1,05Dhom, с частотой
вращения п = 1425 об/мин (вторая характерис-
характеристика), с двигателем мощностью Ny = 2,2 кВт
Е5.105-2а;
б) вентилятор В.Ц4-75 № 16 с частотой
вращения и = 565 об/мин (четвертая харак-
характеристика), с двигателем мощностью Ny =
= 37 кВт
Е16-4;
в) вентилятор В.Ц4-76 № 10 с частотой
вращения п = 1280 об/мин (пятая характерис-
характеристика), с двигателем мощностью Ny = 45 кВт
Б10-5;
г) вентилятор В.Ц14-46 № 3,15 с частотой
вращения п = 1425 об/мин (вторая характерис-
характеристика), с двигателем мощностью Ny ~ 2,2 кВт
В3,15.-2в.
По заказу потребителя вентиляторы ком-
комплектуются виброизолирующими устройства-
устройствами.
Вентиляторы В.Ц4-75 №2—12,5 с коле-
колесом, насаженным непосредственно на вал элект-

248
Приложение I. Вентиляторы
700G1, k)
500E1)
400D0,8)
| 300C0,6)
f200B0,4)
1 160A6,3)
§ 120A2,2)
\ 100A0,2)
| 80(8,2)
70G,1)
60F,1) \~
50E,1)
1200A22,4)
1000A02)
800(81,8)
; 600F1,2)
I 500E1)
'^400D0,8)
I 300E0,6)
)
I 200B0,4)
\ 160A6,3)
120A2,2)
100A0,2)
80(8,2)
1400A43)
_ 1000A02)
| 800(81,6)
s 600F1,2)
^500E1)
I 400D0,8)
\
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
3O0'C0,6)
200B0,4)
160A6,3)
120A1,2)
100A0,2)
80(8,2)
70G,1)
B=0,95BHOM
/
к,
r
7
~1
T.
/
7
/
/
/
-иг.
11
A
/
V
//
V
'!
I
/
/
?J
/
/
/
/
>
/
\
1
/
л
h
I
_l
/
I
V
л
i
f
Ш
/
ъ,
2
К
/
7
с
>/
)
1
h
и
A
/
к
i >
V
17,f
/)
/
/
V
0
t
A
1 '
/
/
\
я
/
/
\/
A
z
8
i
\
A
/
I
1
1 /
0,3 0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
П00(№)
1200A22,4)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
200B0,4)
180A8,4)
140A4,3)
100A0,2)
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,53
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/-
0,4 0,50,6 0,8 1 1,2 1,6 2 2,5
2
о
I
300C0,6)
I 200B0,4)
160A6,3)
120A2,2)
0,3 0,4 0,50,6 Ofl 1 1,2 1,6 2 2,53
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, т
Рис. 1.2. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1)

Вентигчторы радиагъные
244
D=0,9DHOM
1000A01)
м- 800(81,6)
1
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400(Щ8)
1800A83,7)
П00№3)
1000A02)
| 800(81,6)
120A2,2)
0,6 0,8 1 1,1 1,6 2 2,53 4 5 6
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс М3/ч
D=1,1DH0M
200B0,1*)
1 1,2 1,6 г
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м°/ч
Рис 13 Аэродинамические
характеристики вентиляторов
ВЦ4-75-ЗД5 (исполнение 1)

250 Приложение I. Вентиляторы
D=Q,9DH0M
600F1,1)
500E1)
_ ШDО,д)
I 300C0,6)
1160A6,3)
g 110A1,2)
| 100A0,2)
80(8,2)
60F,1)
700G1,4)
600F1,2)
400D0,8)
300E0,6)
200B0,4)
160A6,3)
120A2,2)
100A0,2)
1,2 1,6 2 3 к 5 6 7
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1 1,2 1,6 2 J
5 6 7
900(91,8)
700G1,4)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
200B0,4)
1 1,2 1,6 2 3 k
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. М3/ч
5 6
1,2 1,6 2
4 5 6 7
1000A02)
800(81,6)
| 600F1,2)
| 500E1)
?'400D0,8)
i
| 300C0,6)
J 250B5,5)
| 200B0,4)
C 160A6,3)\
120A2,2)
1 1,2 1,6 2 3 4 5 6 7
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.4. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-4 (исполнение 1)

1.1. Вентиляторы радиальные 251
D=0,9DH0M
1200A22)
D=O,S5DHom
1000A01)
800(81,6)
600(81,2)
500(S1)
юо(ю,г)
300C0,6)
200B0,4)
120A2,2)
5 6 7 8 9 W
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
5 6 7 8 910
В=1,05В ном
100B0,4)
160A6,3)
2 3 4 5 6 7 в 910
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1200A22)
10O0AOZ)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
Ш(Щ8)
500C0,6)
200B0,4)
2 2,5 3
5 6 7 8 3 10
3 * 5 6 7 8 910
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс, м3/ч
Рис. 1.5. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-5 (исполнение 1)

252 Приложение ¦!. Вентиляторы
<е 1000A02)
1 800(81,6)
^600F1,2)
| 500E1)
g Ш(Щ8)
<
1300C0,6)
§
с гооBом
160A6,3)
1200A22)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0$
500C0,6)
200B0,4)
4 5 6 8 10
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ. 1
ZO
3/ч
10 П 1820
О-Оном
2000B04)
Ш(Щ8)
300E0,6)
200B0,4)
5 6 7 8 910 12 П 1820
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
Рис. 1.6. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц4-75-6,3 (исполнение 1)

1.1. Вентиляторы радиальные 253
% 1400A43)
Ё.1000A02)
| 800(81,6)
? 600F1, г)
| 500E1)
300C0,6) _
7 8 910 П 18 20 30
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1400 (ПЗ) |
1000A02)
600(81,6)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
20 25 30
10 П 1820
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, т
2000B04)
1600A63)
1200A22)
1000 A02)
800(81,6)
700G1,4)
600F1,2)
500E1)
400D0,8)
300C0,6)
V
~ с
I
/
/
1
в
у
НО
и
1
?
•sty
J
А
\
/l
/
/
с
7
N
/
\
и
у
/
>
'X
/
$
8
/
^*
V
1
i
X
t
5
/
f\
У
(
\ /
у
/
5Г\^"
V-
/¦
К-
и
—
Рис. 1.7. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-8 (исполнение 1)
родвигателя (исполнение 1 по ГОСТ 5976-90)
изготовляются с промежуточными диаметрами
колес.
Вентиляторы В.Ц4-75 разработаны по но-
новой аэродинамической схеме взамен вентиля-
вентиляторов В.Ц4-70 и имеют более высокий коэф-
коэффициент полезного действия.
Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц4-75, выполненных по конструктив-
конструктивному исполнению 1 (ГОСТ 5976-90), представ-
представлен на рис. 1.1, индивидуальные характеристи-
характеристики на рис. 1.2 1.9.
Технические данные вентиляторов В.Ц4-75
с промежуточными диаметрами колес (испол-
(исполнение 1) приведены в табл. 1.1, основные раз-
размеры-в табл. 1.2-1.6.
Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 с ременным приводом
(исполнение 6) (по ГОСТ 5976-90) дан на
рис. 1.10, индивидуальные характеристики - на
рис. 1.11-1.12.
Технические данные вентиляторов В.Ц4-
75 и В.Ц4-76 (исполнение 6) приведены в табл.
1.7, основные размеры вентиляторов В.Ц4-75
№ 10 и 12,5- в табл. 1.8 и 1.9.
На рис. 1.13 приведены основные габарит-
габаритные и присоединительные размеры вентиля-
вентилятора В.Ц4-75-16 (исполнение 6).

254 Приложение I. Вентиляторы
2000B04)
о> 1000A02)
| 800(81,6)
I
ё 600F1,2)
| 500E1)
400D0,8)
500E0,6)
12 П 16 18 20 25 30 40 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. М3/ч
В=1,05ПН0м
5000E06)
Ь 1800A84)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
2000B04)
1600A65)
1200A22)
1000A01)
8вО(81,6)
500F1,1)
500E1)
Ш(Щ8)
500E0,6)
12 16 20
50 40 5060
2000B04)
1800A84)
1400A45)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
16 20 50 40 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
12
16 20 25 50 40 50
Рис. 18. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц4-75-10 (исполнение 1)
Вентилятор В.Ц4-75-16 изготовляют пра-
правого и левого вращения со всеми положениями
корпуса. Он поставляется заводом в невибро-
изолированном исполнении (см. рис. 1.13). При
необходимости поставки в виброизолирован-
виброизолированном исполнении требуется дополнительная ра-
рама. Все остальные размеры вентилятора при-
приведены в Руководстве серии А 3-970.
Основные размеры вентиляторов В.Ц4-76
№ 8 и 10 даны в табл. 1.10 и 1.11.
Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц14-46 представлен на рис. 1.14, инди-
индивидуальные характеристики - на рис. 1.15, тех-
технические данные-в табл. 1.12.
Основные размеры вентиляторов
В.Ц14-46-2,5-В.Ц14-46-8 даны в табл. I.13-L16.
В табл. 1.17 приведены основные размеры
вентилятора В.Ц14-46-2. Он изготовляется без
передней стойки и без виброизоляторов.

1.1. Вентиляторы радиальные 255
1800A84)
1600A63)
1200A22)
1000A02)
800(81,6)
700G1,4)
600F1,2)
25 30 W 50 60 7080
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс M3/v
2530
50 6070 80
1 1800A84)
= ПОО(ПЗ)
Jf* 1200A22)
I 1000A02)
§ 800(81,6)
2500B55)
2000B04)
1600A63)
1200A22)
1000A02)
900(93,8)
800(81,6)
2550 40 50 60 80
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. мЗ/ч
30 40 50 60 708090
3000C06)
. 2500B55)
2000B04)
1800A84)
1400A45)
1200A22)
1000A02)
30 40 50 70 90
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.9. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В Ц4-75-12,5 (исполнение 1)

256 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.1 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ
Условное обозна-
обозначение характери-
характеристики
Вентилятор
номер
диаметр коле-
колеса, % ?»ном
частота вра-
вращения пв,
об/мин
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
ДИАМЕТРАМИ КОЛЕС
Двигатель
тип
мощность,
кВт
частота вра-
вращения идв,
об/мин
Масса венти-
вентилятора (с дви-
двигателем), кг
Е2,5.090-1
Е2,5.090-2
Е2,5.095-1
Е2,5.095-2а
Е2,5.О95-2б
Е2,5.100-1
Е2,5.100-2
Е2,5.105-1
Е2,5.105-2а
Е2,5.105-26
Е2,5.110-1а
Е2,5.110-16
Е2,5.110-2
2,5
90
95
100
105
1380
2750
1380
2750
2740
1380
2740
1370
2740
2840
4АА50А4
4АА63А2
4АА504А
4АА63А2
4АА63В2
4АА50А4
4АА63В2
4АА50В4
4АА63В2
4А71А2
0,06
0,37
0,06
0,37
0,55
0,06
0,55
0,09
0,55
0,75
1380
2750
1380
2750
2740
1380
2740
1370
2740
2840
24
27
24,2
27,2
27,2
24,8
27,3
24,5
27,5
36,3
ПО
1370
1375
2840
4АА50В4
4АА56А4
4А71А2
0,09
0,12
0,75
1370
1375
2840
24,6
25,8
36,4
Е3,15.090-1а
ЕЗ,15.090-1б
ЕЗ,15.080-2
ЕЗ, 15.095-1
ВЗ, 15.095-2
ЕЗ, 15.100-1
ЕЗ,15.100-2а
ЕЗ, 15.100-26
90
1375
1365
2810
4АА56А4
4АА56В4
4А71В2
0,12
0,18
1,1
3,15
95
1365
2810
4АА56В4
4А71В2
0,18
1,1
100
1365
2810
2850
4АА56В4
4А71В2
4А80А2
0,18
1Д
1,5
1375
1365
2810
1365
2810
1365
2810
2850
35,5
35,5
46,1
35,8
46,4
36
46,6
48,9
ЕЗ,15.1О5-1а
ЕЗ,15.105-1б
ЕЗ,15.105-2а
ЕЗ, 15.105-26
ЕЗ,15.11О-1
ЕЗ, 15.110-2
105
1380
1365
2850
2850
4АА63А4
4АА63В4
4А80А2
4А80В2
0,25
0,37
1,5
2,2
ПО
1365
2850
4АА63В4
4А80В2
0,37
2,2
1380
1365
2850
2850
1365
2850
38,1
38,1
49,2
52,2
38,3
52,4
Е4.090-1
Е4.090-2а
Е4.090-26
Е4.095-1
Е4.095-2
Е4.100-1
Е4.100-2
Е4.105-1а
Е4.105-16
Е4.105-2а
Е4.105-26
Е4.110-1а
Е4.110-16
Е4.110-2а
Е4.110-26
90
885
1365
1390
4АА63А6
4АА63В4
4А71А4
0,18
0,37
0,55
ПО
890
910
1390
1420
4АА63В6
4А71А6
4А71В4
4А80А4
0,25
0,37
0,75
1,1
885
1365
1390
890
910
1390
1420
53
53
61,8
95
100
105
885
1390
885
1390
890
910
1390
1420
4АА63А6
4АА71А4
4АА63А6
4А71А4
4АА63В6
4А71А6
4А71В4
4А80А4
0,18
0,55
0,18
0,55
0,25
0,37
0,75
1,1
885
1390
885
1390
890
910
1390
1420
53,5
62,3
53,9
62,7
54,3
63,1
63,1
65,4
54,8
63,6
63,6
65,9
Е5.090-1
Е5.090-2
90
910
1420
4А71А6
4А80А4
0,37
1,1
910
1420
89,4
91,8

Продолжение табл. 1.1
Условное обозна-
обозначение характери-
характеристики
Вентилятор
номер
диаметр коле-
колеса, % Da0M
частота вра-
вращения и„
об/мин
Двигатель
мощность,
кВт
частота вра-
вращения Ид,,,
об/мин
Масса венти-
вентилятора (с дви-
двигателем), кг
Е5.095-1
Е5.095-2
Е5.100-1
Е5.100-2
Е5.105-1
Е5.105-2а
Е5.105-26
Е5.110-1а
Е5.110-16
Е5.П0-2а
Е5.110-26
Е6.3.090-1
Е6,3.090-2а
Е6.3.090-26
Е6,3.095-1а
Е6.3.095-16
Е6,3.095-2а
Е6.3.О95-26
Е6,3.100-1
Е6,3.100-2
Е6Д105-1
А6.3.105-2
Еб,3.110-1а
Еб,3.110-16
Е6,3.110-2а
Е6,3.110-26
6,3
95
100
ПО
900
1415
900
1415
4А71В6
4А80В4
4А71В6
4А80В4
0,55
1,5
0,55
1,5
900
1415
900
1415
90,3
95,2
91,1
96
105
ПО
90
95
100
105
915
1425
1435
915
920
1425
1435
920
1435
1430
920
935
1430
1445
935
1445
950
1455
4А80А6
4A90L4
4A100S4
4А80А6
4А80В6
4A90L4
4A100S4
4А80В6
4A100S4
4A100L4
4А80В6
4A90L6
4A100L4
4А112М4
4A90L6
4А112М4
4A100L6
4A132S4
0,75
2,2
3
0,75
1,1
2,2
3
1,1
3
4
1,1
1,5
4
5,5
1,5
5,5
2,2
7,5
915
1425
1435
915
920
1425
1435
920
1435
1430
920
935
1430
1445
935
1445
950
1455
94,3
105,5
112,8
95,1
97,6
106,3
113,6
160,2
176Д
182,2
161
169,7
183
197
171,7
199
186,3
221,3
950
955
1455
1460
4A100L6
4А112МА6
4A132S4
4А132М4
2,2
3
7,5
11
950
955
1455
1460
187,7
201,7
222,7
238,7
Е8.095-1а
Е8.095-16
Е8.100-1
Е8.105-1
Е8.105-2
Е8.110-1а
Е8.110-16
Е8,110-2а
Е8.110-26
95
100
105
950
965
965
700
970
4А112МВ6
4A132S6
4A132S6
4А112МВ8
4А132М6
4
5,5
5,5
3
7,5
950
965
965
700
970
301
322
322
301
338
ПО
700
720
970
975
4А112МВ8
4A132S8
4А132М6
4A160S6
3
4
7,5
11
700
720
970
975
301
322
338
380
ЕЮ.095-1
ЕЮ.095-2
ЕЮ.100-1
Е10.100-2
ЕЮ.105-1
Е10.105-2а
Е10.105-26
10
95
100
105
720
975
730
975
730
975
975
4А132М8
4А160М6
4A160S8
4А160М6
4А160М8
4А180М6
4А200М6
5,5
15
7,5
15
11
18,5
22
720
975
730
975
730
975
975
438
505
480
505
505
540
615
ЕЮ.110-1
Е 12,5.090-1
Е12,5.095-1
Е12Д100-1
Е12,5.105-1
Е12,5.110-1а
Е12ДИ0-16
12,5
ПО
90
95
100
105
ПО
730
730
735
735
735
735
735
4А160М8
4А180М8
4А200М8
4А200М8
4А225М8
4А225М8
4A250S8
11
15
18,5
18,5
30
30
37
730
730
735
735
735
735
735
505
715
790
790
875
875
1010

258
Веити 1чпшры
I s &
2s s
<
<

/ 1 Вентиляторы радиальные 259
О
CQ
CQ
ea
PO
<
5
^
CQ
о
CO
8
I

260 Приложение I. Вентиляторы
ю *
:t H
3
8
о
sa
с!
I

1.1. Вентиляторы радиальные 261
ТАБЛИЦА 1.3. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-2,5 ч- В.Ц4-75-4
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
Cf
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
с3
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
Номер
венти-
вентилятора
Тип дви-
га геля
Тип
вибро-
изоля-
изолятора
с
а
сь для вентилятора
правого
при
0; 45; 315
вращения
левого
угле установки корпуса
135
90; 270
0; 45; 315
вращения
град
135
90; 270
4АА50
4АА56
2.5 4АА63 Д038 260 400 116 284 85 30 70
4А71
+ 50 -50 0
-50 +50 0
4АА56
4АА63
92
3,15 4А71 Д038 340 540 144 396 90 70
4А80 192
+ 50 -50 0
-50 +50 0
4АА63
4А71 Д039
4А80
370 620 182 438 140
205
230
80
+ 50 -50 0
-50 +50 0
Примечания: 1. План расположения виброизоляторов дан для всех положений корпуса, кроме Пр 180°
и Л18О0 (для положений Пр180° и Л180° см. «Руководство» серии АЗ-970).
2. Знак минус перед размером с6 означает, что виброизоляюр расположен с противоположной стороны от
оси вала.
3. Количество виброизоляторов - 5.
4. Виброизоляторы к полу крепить не требуется.
5. При монтаже вентиляторов на металлоконструкциях виброизоляторы следует крепить к ним. Элементы
мет аллоконструкций, к которым крепятся виброизоляторы, должны совпадать в плане с соответствующими
элементами рамы вентилятора. Отверстия для крепления виброизоляторов в металлоконструкции выполняются
после корректировки положения виброизоляторов.

262 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.4. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 № 5 И 6,3
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С1
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер
венти-
вентилятора
Тип дви-
двигателя
Виброизоля-
Виброизолятор
тип
количе-
количество
с
с5 для вентилятора
правого вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45; 315
135; 180
90; 270
0; 45:
315
135;
180
90;
270
4A71
4A80
5 4А90 Д040
4А100
4А112
Д041
310
320
380 660 230 330 130 +100 -100 -40 -100 +100 +40
340
350
460 830 285
4А132
450
470
490
180 +120 -120
¦50 -120 +120 +50
Примечания: 1. Знак минус перед размером с5 означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны.
2. См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.

1.1. Вентиляторы радиальные 263
. b
D S
5 Н
it
-мооо
О fN ГО OO
ГО ГО ГО ГО
(N <Ч <N О
—i гл m чо
09
<N <N fs) О
—< ro en чо
i so so oo о
о
CJ о
T)
s
О
oooo
ГЧ oo mo
VO SO Г-- 00
lO ft.

264 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА. 1.6. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-8; В.Ц4-75-10; В.Ц4-75-12.5
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
N8 N10 Н125
8ОТВ. 12x20 150 ЬЛК Шю ОТВ. 12x20
т
1312
1776
Номер
вентиля-
вентилятора
Тип двигате-
двигателя
Тип вибро-
виброизолятора
Количество виб-
виброизоляторов
с
с j для вентилятора
правого
вращения
при угле установки
0; 45; 315
135
90; 270
левого вращения
корпуса, град
0; 45;
315
135
90; 270
4А112МВ
4A132S
4А132М
4A160S
Д042
468
520
564
650
10
4А132М
4A160S
4А160М
4А180М
4А200М
Д043
784
845
880
935
1025
4А180М 592
4А200М 710
12,5 4А225М Д044 5 840 +360 -360 0 -360 +360 0
4A250S 988
Примечания: 1. Знак минус перед размером сг означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны от оси вала.
2. При установке вентиляторов без виброизоляторов под фундаментные болты следует использовать
отверстия для виброизоляторов.
3. См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
10
15 20 JO W 50 60 80 100
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/.
Рис. 1.10. Сводный график характеристик вентиля-
вентиляторов В.Ц4-75 и В.Ц4-76 (исполнение 6)
Рис. 1.12. Аэродинамические характеристики венти-
вентиляторов В.Ц4-76-8 (а) и В.Ц4-76-10 (б) (исполнение 6)

а)
2000B04)
4 1500A84)
I 1400A43)
5 1200A22)
f 1000A02)
| 800(81,6)
<
| 500E1)
400D0,8)
300C0,6)
200B0,4)
в)
10 12 П 1618 20 30 40 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
2600B65)
_ 2000B04)
% 1600A63)
= 1200A25)
ш 1000A02) \\
| 800(81,6)
СИ
300C0,6)
S)
2000B04)
1600A63)
1200A22)
1000A02)
800(81,6)
600F1,2)
500E1)
300C0,6)
200B0,4)
161820 30 40 50 60 80100
30 40 50 60 60 100 120140
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.11. Аэродинамические характе-
характеристики вентиляторов В.Ц4-75-10 (а),
В.Ц4-75-12,5 (б), В.Ц4-75-16 (в) (исполне-
(исполнение 6)
3000C00)
2500B50)
7 8 910 20 JO W 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
20
SO 40 SO 60 7080

266 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.7
Условное обозна-
обозначение характерис-
характеристики
Е10-1
Е10-2
Е10-3
Е10-4
Е10-5
Е10-6
Е10-7
Е 12,5-1
Е12,5-2
Е12,5-3
Е12,5-4
Е12,5-5
Е 12,5-6
Е 12,5-7
Е16-1
Е16-2
Е16-3
Е16-4
Е16-5
Е16-6а
Е16-66
Б8-1
Б8-2
Б8-3
Б8-4
Б8-5
Б8-6
Б10-1
Б10-2
Б10-3
Б10-4
Б10-5
. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75 И
Вентилятор
номер
10
12,5
16
8
10
частота вра-
вращения и„,
об/мин
тип
Вентиляторы
530
600
670
750
845
950
1070
425
475
530
600
670
755
800
400
450
505
565
640
720
720
]
910
1030
1140
1270
1420
1600
800
900
1000
1120
1280
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
4А132М6
4A160S6
4А160М6
4А180М6
4А112МВ6
4A132S6
4А132М6
4A160S6
4А160М6
4А200М6
4A200L6
4A160S4
4А160М4
4А180М4
4А200М4
4А225М4
4А225М4
4A250S4
Зентиляторь
4А112МА4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4A200L4
Двигатель
мощность,
кВт
В.Ц4-76
(ИСПОЛНЕНИЕ 6)
частота вращения
В.Ц4-75
3
4
5,5
7,5
11
15
18,5
4
5,5
7,5
11
15
22
30
15
18,5
30
37
55
55
75
i В.Ц4-76
5,5
7,5
11
15
22
30
11
15
22
30
45
об/мин
955
950
965
970
975
975
975
950
965
970
975
975
975
980
1465
1465
1470
1475
1480
1480
1480
1445
1455
1460
1465
1470
1470
1460
1465
1470
1470
1475
Масса вентилято-
вентилятора (с двигателем),
кг
600
600
620
636
678
703
738
920
960
980
1020
1060
1165
1210
2065B425)*
2095B450)
2125B485)
2200B560)
2285 B645)
2285B645)
2465B825)
546
575
605
647
717
767
790
830
876
933
1070
1В скобках приведена масса вентиля! оров в виброизолированном исполнении.

1.1. Вентиляторы радиальные 267
1 АЬЛИЦА 1.8. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
12x32
24 отв.
Номер
венти-
вентиля юра
1ин двшателя
//
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
10 4А132М6 1845 1200
4A160S6
4А160М6
4А180М6
h
L
1
125 1553 454
с
Ь
*i
Ьг
Ьг
D
0i
Масса (с
двигате-
двигателем), кг
600
600
620
650 890 650 1040 770 1000 1035 636
678
703
738
4А112МВ6
4A132S6
12,5 4А132М6
4A160S6
4А160М6
4А200М6
4A200L6
2355 1540 ПО 1947 543,5 812 1109 815 1290 955 1250 1285
920
960
980
1020
1060
1165
1210
Примечания1 1. Вентиляторы изготовляю i правого и левого вращения со всеми положениями корпуса
но I ОСТ 5976 90. '
2. Установочные размеры приведены в табл. 1.9.

268
Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.9. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-75-10 И В.Ц4-75-12,5
(ИСПОЛНЕНИЕ 6)
БЕЗ ВИ БРОИЗОЛЯТОРОВ С ВИ БРОИЗОЛЯТОРАМИ
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
Номер
венти-
вентилятора
Тип двига-
двигателя
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
10 4А132М6 840 376 720 540
4A160S6
4А160М6
4М180М6
с9 для вентилятора
правою вращения
левого вращения
при угле установки корпуса, град
0; 45;
315
135
90;
270
0; 45;
315
135
90;
270
590
590
605
63 1408 143 296 625 +285 -285 0 -285 +285 0
635
655
685
4А112МВ6 785
4A132S6 805
4А132М6 1080 404 785 750 114 1753 211 306 905 +400 -400 0
12,5 4A160S6 855
4А160М6 875
4А200М6 930
4A200L6 975
-400 +400 0
Примечания: 1. Знак минус перед размером с9 означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны от оси вала.
2. Тип виброизолятора-равночастотный (черт. В.Ц4-75-10-11-08,09).
3. См. примечания 1, 3, 4, 5 к табл. 1.3.
а 1120
t
J
2652
№
ЕВ
Рис. 1.13. Вентилятор В.Ц4-75-16 (исполнение 6)

1.1. Вентиляторы радиальные 269
2 и
is
I
ее
5
ill
Я
8 3
о
о
00
00
CO
m
5?
5?
ос
о
00
«о
со
о
00
5?
1
У

270 Приложение I. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.11. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц4-76-8 И В.Ц4-76-10
(ИСПОЛНЕНИЕ 6) ДЛЯ ВСЕХ ПОЛОЖЕНИЙ КОРПУСОВ (КРОМЕ Пр180° И Л180°)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер венти-
вентилятора
Тип двигателя
Количество виб-
виброизоляторов
4А112МА4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
750 950 208
1184 782
4A180S4
4А180М4
840 950 208 240 1255 872
12
10
4А132М4
4A160S4
4A180S4
4А180М4
4A200L4
500 1408
840 1200 260 872 6 12
250 1478
Примечания: 1. Установочные размеры для вентиляторов с положениями корпуса Пр180° и Л180°
приведены в Руководстве, серии АЗ-907.
2. Тип виброизолягора 1980-8.05.000.
3. См. примечания 4 и 5 к табл. 1.3.
3000
(J06)
2000
{204)
1 7000
z Ш
¦= 800
* (81,6)
1 600
g tfW
g ш;
1 «ffO
1 (Щд)
300
C0,6)
1
"ТГГ
V1
-. BZ.5rl
r
ГГ"
-- ,,-
•
¦ ¦ ¦»
1 I 1
UM-I—J
a
%_
i
1
}
>
4»"
_l
ргт*2 ^ —
in:"
Oj 0,60,7 0,91 Z J 4- 5 6 7 в 910 20 30 W 50
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
Рис. 1.14. Сводный график характеристик вентиляторов В.Ц14-46 (исполнение 1)

// Вентиляторы радиальные 271
В)
0,6 0,8 1,0 1,1 1,6 Z,0 5,0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м
1,01,2 1,6 2,0 3,0 4,0 f,0
1,2 1,6 2,0 J.0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ 1ЫС м3/<
s б 8 ю п 1вго
ili-иИЗЬиДИТ ЕЛЬИОС! Ь, тыс М3/ч
-
1
1
ч
/
7
\
гр
*А
А
L
Г"
ч
У
л!
н
N
'я У
к 7.10
\У
Л
\
]
S
)
f
JOoSIml
л
\/
\У
1
и-
и
52
1
,,/
f
Ml
6 8 70 П 16 25 35- J0
3000
2500
гооо
woo
поо
1000
16 20 30 tO 50 60
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс м3/ч
Рис 1\Ь Аэродинамические Хирсоаеристки вентиляторов ВЦ14-46-2 (а), В Ц14-46-2,5 (б), ВЦ14-46-3,15 (в),
ВЦ14-46-4 (О, ВЦ 14-46-5 (д), ВЦ14-46-6,3 (ё), В Ц14-46-8 (ж) (исполнение 1)

272 Приложение 1. Вентиляторы
ТАБЛИЦА 1.12. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Условное обозна-
обозначение характери-
характеристики
Вентилятор
номер
В2-1а
В2-16
В2-1в 2
В2-1г
В2-2а
В2-26
В2-2в
В2-2г
В2,5-1а
В2.5-16
В2,5-2а
В2,5-2б 2,5
В2,5-2в
В2,5-2г
В3,15-1а
В3,15-1б
В3,15-2а 3,15
ВЗ, 15-26
В3,15-2в
В4-1а
В4-16
В4-1в 4
В4-2а
В4-26
В4-2в
В5-1а
В5-16
В5-1в
В5-1г
В5-2а 5
В5-26
В5-2в
В5-2г
В5-2д
В6,3-1а
В6,3-1б
В6,3-1в
В6,3-1г 6,3
В6,3-2а
В6,3-2б
В6,3-2в
В6,3-2г
В8-1а
В8-16
В8-1в
В8-1г 8
В8-2а
В8-26
В8-2в
В8-2г
частота вращения
nt, об/мин
1375
1365 <
1380 <
1365
2810
2850
2850
2850
1365
1390
2850
2840
2880
2880
900
915
1420
1415
1425
920
935
950
1430
1445
1445
955
950
965
970
1460
1465
1465
1470
1470
720
720
730
730
975
975
975
975
730
735
730
735
980
980
985
985
В.Ц 14-46 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Двигатель
тип
1АА56А4
1АА56В4
1АА63А4
*АА63В4
4А71В2
Ш0А2
Ш0В2
4A90L2
1АА63В4
4А71А4
4А80В2
4A90L2
IA100S2
4A100L2
*А71В6
4А80А6
4А80А4
4А80В4
4A90L4
4А80В6
4A90L6
4A100L6
4A100L4
4А112М4
4A132S4
4А112МА6
4А112МВ6
4A132S6
4А132М6
4А132М4
4A160S4
4А160М4
4A180S4
4А180М4
4A132S8
4А132М8
4A160S8
4А160М8
4A160S6
4А160М6
4А180М6
4А200М6
4А180М8
4А200М8
4A200L8
4А225М8
4A200L6
4А225М6
4A250S6
4А250М6
мощность.
кВт
0,12
0,18
0,25
0,37
1,1
1,5
2,2
3
0,37
0,55
2,2
3
4
5,5
0,55
0,75
1,1
1,5
2,2
1,1
1,5
2,2
4
5,5
7,5
3
4
5,5
7,5
11
15
18,5
22
30
4
5,5
7,5
И
11
15
18,5
22
15
18,5
22
30
30
37
45
55
частота вращения
«„, оо/мин
1375
1365
1380
1365
2810
2850
2850
2840
1365
1390
2850
2840
2880
2880
900
915
1420
1415
1425
920
935
950
1430
1445
1455
955
950
965
970
1460
1465
1465
1470
1470
720
720
730
730
975
975
975
975
730
735
730
735
980
980
985
985
Масса вентилято-
вентилятора (с двигателем),
кг
20,5
20,5
24,3
24,3
33,1
35,5
38
46,3
33,1
42,1
47,1
55,7
63,5
69
52,6
54,9
54,9
57,9
66,2
76,7
86,2
99,2
99,2
115
139
145
145
166
181
181
224
249
264
284
224
232
275,6
299,6
275,6
299,6
334,6
410,6
408,6
503,6
544,4
590,4
544,4
590,4
725,4
770,4

/1, Вентиляторы радиальные

274 Пригожение I Вентиляторы
о S
2|
76,7
oo
93,2
99,2
4A80P
о
о
490
oo
r-
4A90L
oo
4A100L
725
112
^o
t~~
fN
О
oo
I1
и

1.1. Вентиляторы радиальные
166
181
224
248
264
ft W
<
00
(N
<
CM
о
ЧО
<
о
<
ел
о
00
о
00
<

276 Приложение I. Вентиляторы
5Гч й
5 я а
00
t-
О
CN
5?
8
о
о
oo
8
ел
460
S
U60
¦ч-
S
480
^200
1200
S
1225
rt
ел
^250
о
fS

II Вешпи шторы радиальные 277
ТАБЛИЦА 115 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц14-46-5 ~ В Ц14-46-8
(ИСПОЛНЕНИЕ I)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
С ВИВР0И30ГЯТ0РАММ
С6
Номер
Тип дви-
гагеля
Тип виб-
роизоля-
роизолятора
правого вращения J icbojo вращения
с-, для вснтичятора
при n 1 не установки корпуса град
О, 45
315
П5 190, С, 45.
J270J 115
П5
90,
270
4А112М
4A132S Д040
4А132М
4A160S
4А160М Д041
4A180S
4А180М
410 9\5 600
280
296
2? 334
*84
422
422
484
+ 225 -225
+ 200 -200
540 ~И75 ~i75
+ 150 -150
+ 125 -125
fl2c -125
+ 100 -100
0
0
0
0
0
0
0
-225
-200
-175
-150
-125
— 125
-100
+ 225
+ 200
+ 175
+ 150
+ 125
4-125
+ 100
14
4А112М
4A132S
4А132М
4A160S
Д041
4А160М
4А180М Д042
4А200М
4A200L
221 +200 -200 0 -200 +200
311 +200 -200 0 -200 +200
308 +175 -175 0 -175 +175
460 153 650 176 384 582 +150 -150 0 -150 +150
421 +150 -150 0 - 150 +150
496 +125 -125 0
596
646
150 +125
+ 100 -100 0 -100 +100
100
120
-4-100 -100 0 -100 +100 0
4A160S
4А160М
4А180М
4А200М
Д04:
4A200L
4А225М Д043
4A250S
4А250М
198
435
486
573
623
698
773
823
+ 150 -150
+ 150 -150
+ 125 -125
894 +100 -100
+ 100 -100
+ 100 -100
+ 75 -75
+ 75 -75
0
0
0
0
0
0
0
0
-150
-150
-125
-100
-100
-100
-75
-75
+ 150
+ 150
+ 125
+ 100
+ 100
+ 100
+ 75
+ 75
0
0
0
0
0
0
0
0
120
130
Примечания 1 Знак минус перед размером с7 означает, что виброизолятор расположен с противопо-
противоположной стороны от оси вала
2 См примеч 3, 4 и 5 к табл 13

278
Пригожение 1 Венти шторы
ТАБЛИЦА 116 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ,
ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц14-4б-2,5 - В Ц14-46-4
2,5
3,15
4
260
340
370
400
560
650
177
197
225
Примечание Усгановочные размеры вентиля-
торов на виброизоляторах приведены в Руководстве
по подбору радиальных венгиляюров общего назна-
назначения для санитарно-технических систем АЗ-907
1.1.2. Вентиляторы радиальные
общего назначения (снальные)
высокого давления
Подбор вентиляторов высокого давления
производится аналогично подбору вешиляторов
низкого и среднего давления (см стр 246) Но
ТАБЛИЦА 117 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ,
ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ
РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕН ШЛЯ ЮРА В Ц14-46-2
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)*
392
I
130 вогпШ
%
<
дотб Ф 7
ПЛАН РАСПОЛОЖЕНИЯ ОГВЕРСТИИ
ПОД ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ
4-
Тип двша1еля
Н
Масса (с двигате-
двигателем), кг
4АА56
4АА63
4А71
4А80А
4А80В
4A90L
?93
400
408
417
417
427
56
63
71
80
80
90
425
430
450
460
480
510
20,5
24,3
33,1
35,5
38
50
См иримеч 1 к табл 12
Of 0,6 0,8 1 Z J t S 6 7 8 9 70 12 П 16 18 20 S0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс М3/ч
Рис 116 Сводный график характерисшк вентиляторов высокого давления

/./. Вентиляторы радиальные 279
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 7,2
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
1,2 ц 1,6
5C06)
2,2 2^2,62,8 3,0 W 5,0
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. М3/ч
чу
'а
-1
~Т
Г
7^
//
/,
/
/
М
{/
/
и
(S
/,
У
/
/
/
'к
л
J
4'/
?
у
/
1
?/
\?
J
/
5
N
/
V
ч,
/
7
\
/
и
V
/
7
/
/
/
/
Y
/
/
*/
V
?7
/
в 9
Рис. 117. Аэродинамические характеристики вентиляторов ВР-12-26-2,5 (а); ВР-12-26-3,15 {б); ВР-12-26-4 (в)
и ВР-12-26-5 (г) (исполнение 1)

280
Приложение I. Вентиляторы
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
В^ЪНом
12A224)
2B04)
6F12)
5E10)
Щ08)
3{№)
Z 3 4 5 6 7
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.18. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-5 (исполнение 1)

/./. Вентиляторы радиальные 281
10A020)
8(816)
6F12)
5{510)
ЦЧ08)
3(Ж)
1б(тг)
12A224)
10A020)
8(816)
1G14)
6F12)
4D08)
3 4 6 8 70
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
5 6 в 10
3C06)
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.19. Аэродинамические
характеристики вентиляторов
В.Ц6-28-6,3 (исполнение 1)
аналогии с вентиляторами низкого и среднего
давления на сводном графике (рис. 1.16), на
индивидуальных характеристиках (рис. 1.17-
1.21) и в табл. 1.18 введены условные обозна-
обозначения.
Тип вентиляторов обозначается: М-для
ВР-12-26; Л-для В.Ц6-28. Остальные части
условного обозначения аналогичны приведен-
приведенным в п. 1.1.
Технические данные вентиляторов высоко-
высокого давления приведены в табл. 1.18, основные
размеры вентиляторов ВР 12-26-в табл. 1.19,
вентиляторов В.Ц6-28 № 5 и 6,3 (исполнение,
1)-в табл. 1.20 и 1.21, В.Ц6-28 № 8 и 10 (ис-
(исполнение 1)-в табл. 1.22 и 1.23, В.Ц6-28 №8
и 10 (исполнение 6)-в табл. 1.24 и 1.25.
Вентиляторы ВР. 12-26 изготовляют без
виброизоляторов, В.Ц6-28 по заказу потре-
потребителя могут поставляться с виброизолято-
виброизоляторами.

282
Приложение I. Вентиляторы
о)
I
¦S 6F12)
* 5E10)
а»
ш
1 и(ш)
о 3E06) i
2B04)
5,5 *t 5 6 7 8 9 10П1215П
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
7 8 9 101112 П 16 18 20 25 30
Рис. 1.20. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а) и В.Ц6-28-10 (б) (исполнение 1)
а)
9(918)
^8(816)
\7GП)
\бF12)
^5E10)
НШ)
3C06)
2,5
3?<>
5 6 7 8 9 10 П П 16 18 20
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
7 8 10 12 П 16 20 25
30
Рис. 1.21. Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц6-28-8 (а) и В.Ц6-28-10 (б) (исполнение 6)

/./. Вентиляторы радиальные 283
ТАБЛИЦА 1.18
Условное обоз-
обозначение характе-
характеристики
М2,5-1а
М2,5-1б
М2,5-1в
М3,15-1а
МЗД5-16
М3,15-1в
М4-1а
М4-16
М5-1а
М5-16
М5-1в
номер
2,5
3,15
Л
5
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
Вент илятор
диаметр
колеся,
% l>mv
частота
вращения
па, об/мин
Вентиляторы ВР-'
2810
2810
2810
7840
2840
2840
2905
2905
2940
2940
2940
: вентиляторов высокого давления
тип
Двигатель
мощность,
кВт
2-26 (исполнение1)
4А71А2
4А71В2
4А80А2
4А80В2
4A90L2
4A100S2
4А112М2
4А132М2
4A180S2
4А1ЗДМ2
4А200М2
0,75
1,1
1,5
2,2
3
4
7,5
11
22
30
37
»
частота вра-
вращения пяа,
об/мин
2810
2810
2810
2840
2840
2840
2905
2905
2940
2940
2940
Масса вентиля-
вентилятора (с двига-
двигателем), кг
55,7
55,7
58,3
74,3
83
90
156
195
340
360
430
Вентиляторы В.Ц6-28 (исполнение 1)
Л5.090-1а
Л5.090-16
Л5.090-1в
Л5.090-1г
Л5.095-1а
Л5.О95-16
Л5.095-1в
Л5.100-1а
Л5.100-16 '
Л5.100-1в
Л5.105-1а
Л 5.105-16
Л6,3.090-1а
Л6,3.090-1б
Л6,3.090-1в
Л6,3.090-1г
90
95
100
105
90
2850
2850
2850
2895
2850
2850
2895
2850
2895
2910
2895
2910
2910
2910
2910
2925
AHP90L2
AMPJ00S2
AHP100L2
АИР112М2
AHP100S2
AMP100L2
ЛИР112М2
AHP100L2
АИР112М2
АИР132М2
ЛИР112М2
АИР132М2
ЛИР132М2
АИР16082
ЛИР160М2
AHP180S2
3
4
5,5
7,5
4
5,5
7,5
5,5
7,5
11
7,5
11
11
15
18,5
'22
2850
2850
2850
2895
2850
2850
2895
2850
2895
2910
2895
2910
2910
2910
2910
2925
103
109
115
131
109
115
131
115
131
157
131
157
226
272
287
305

284
При юокенис I Венты тторы
Продолжение табл 1.18
Условное обоз-
обозначение характе-
Вснгилягор
номер
Л6.
Лб.
Л6.
,3.
.3.
,3.
095-1а
.09>-1б
095-1 в
Л6.3.095-11
Л6
Л6.
Л6.
ль.
,3.
J.
,3.
,3,
Л8-а
Л8-6
.100-1а
.100-16
.100-lB
.100-1 г
диаметр
колеса,
частота
вращения
п., об/мии
Двигагель
мощность,
kBi
6,3
95
100
1460
1465
4А132М4
4A160S4
11
15
час ют а вра
щения п№,
Об/МИН
Масса вентиля-
вентилятора (с двша-
1елем,), кг
2910 АИР132М2 11 2910
2910 AMP160S2 15 2910
2910 АИР160М2 18,5 2910
2925 AMP180S2 22 2925
2910 AMP160S2 15 2910
2910 АИР160М2 18,5 2910
2925 AHP180S2 22 2925
2915 АИР180М2 30 2925
1460
1465
226
272
287
305
272
287
305
325
375
417
ПЮ-d
Л10-6
10
1470
1475
4А180М4
4А200М4
30
37
1470
1475
685
760
Вентиляsори В.Цб-28 (исполнение 6)
Л8-16
Л8-?а
jIb-26
Л8-За
Л8-36
Л8-4а
Л8-46
Л8-5а
Л 8» 56
Л8-6 -
Л8-66
Л10-1а
Л10-16
Л10-2а
Л10-26
Л10-2в
Л10-За
Л10-36
Л10-4а
Л10-46
10
1430
!430
1600
1600
1750
1750
1900
1900
2200
2200
24ии
2400
1440
1440
1600
1600
1600
1800
1800
1875
1875
4А132М4
4A160S4
4A160S4
4А160М4
4А160М4
4A180S4
4A180S4
4А180М4
4А200М4
4A200L4
4A200L4
4А225М4
4A18GM4
4А200М4
4А200М4
4A200L4
4А225М4
4А225М4
4A250S4
4А225М4
4A250S4
11
15
15
18,5
18,5
22
22
30
37
45
45
55
30
37
37
45
55
55
75
55
75
1460
1465
1465
1465
1470
1470
1470
1470
1475
1475
1475
1480
1470
1475
1475
1475
1475
1475
1480
1475
1480
635
677
685
720
740
7о0
740
760
855
895
895
940
915
990
1000
1040
1085
1095
1230
1095
1230

/ / Вентиляторы радиальные 285
I?
2
о
I
s
о
fN
О
420
о
4A8
о
О
$

286
Приложение I. Вентиляторы
1.19
жение табл.
"О*
¦*
"^
сГ
«j
U
-о"
-о
03
аГ
as
Тип двигателя
Номер
вентиля-
вентилятора
r~
0C2
4AI8
so
a\
t—
0M2
4A18
8
<N
<
H
Ш
C4
V
V
2
as
о.
С
Я"
CQ
S

/ 1 Венти шторы радиа шные 287
J О О (N N
. <Ч^'
5- а. cu си йн
SSSSS
n m rn m
¦л оо — <хэ т
Г~ 00 ON CO QN
«N ГЧ fN
<N Q О О О
SSSSS

288
Приюжеиис I Вентигчторы
о. *
??
о
00
I
§
Ом
5
s
s
5«
S
о
s
s
s
on
о
vO
s
CM
^?
s
СЧ
en
о
oo
s
<
si
W г^г
tT 4 >W V VSJ |,ЛУ mpi

1.1. Вентиляторы радиальные 289
ТАБЛИЦА 122. ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 И В.Ц6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Номер
венти-
вентилятора
Я
8 1210 705 130 160 950 181 480 1220 530 320 430 320 240 370 292 92,5 100 96
10 1490 855 140 200 1180 225 600 1520 665 400 540 400 300 458 360 114,5 120 120
Примечания. 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса
(кроме Пр18(Г и Л180°) по ГОСТ 5976-90.
2 Установочные размеры приведены в табл. 1.23.
ТАБЛИЦА 1.23. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ, ВЕНТИЛЯТОРОВ В.Ц6-28-8 и В.Ц6-28-10
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
БЕЗ ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
РАМА ВЕНТИЛЯТОРА
С ВИБРОИЗОЛЯТОРАМИ
Номер
вентиля-
вентилятора
Тип двига-
двигателя
Тип виб-
роизолято-
роизолятора
с9
8 4A160S4
4А160М4
Д042 580 636 685 785 141 50 580 785 165 60 415 28 120
85
10 4А200М4 Д043 670 740 800 1040 173 120 970 1040 265 200 540 35 130
Примечание. См. примечания 3, 4 и 5 к табл. 1.3.
10 Зак 1976

290 Приложение I. Вентиляторы
о о о о о
cs ^o fN r- m
— —н fN (N ГГ)
00 О
О
Ц
со'
Ц
ю
8
I I ill " ' VUV8
О
о
«I
I
о
<
S
Iй
ел
о
I
с
6
S
р.

/ Вентиляторы радиальные 291
ТАБЛИЦА 125 ОСНОВНЫЕ ГАБАРИТНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, ММ,
ВЕНТИЛЯТОРОВ В Ц6-28-8 И ВЦ6-28-10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Номер
вентиля-
вентилятора
Н
8 1350 845 145-175 1060 181 480 1885 530 320 430 320 240 370 292 92,5 100 96
10 1620 995 160-175 1135 225 600 2210 665 400 540 400 300 458 360 114,5 120 120
Примечания 1 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса Пр0°.
Пр45°, Пр90°, Пр135°, Л0°, Л45°, Л90°, Л270° и Л3150 по ГОСТ 5976-90
2 Установочные размеры приведены в табл 1.25
1.1.3. Вентиляторы радиальные пылевые
Подбор пылевых вентиляторов произво-
производится аналогично вентиляторам общего назна-
назначения Сводный график аэродинамических ха-
характеристик приведен на рис. 1.22, индивиду-
индивидуальные характеристики-на рис. 1.23 и 1.24, а.
В условном обозначении типа пылевых
вентиляторов принято П для вентиляторов
В.ЦП6-45 Технические данные пылевых венти-
вентиляторов приведены в табл. 1.26.
Вентиляторы В.ЦП6-45 изготовляют с рас-
расположением двигателей справа или слева от
корпуса.
Основные габаритные и присоединитель-
присоединительные размеры вентиляторов В.ЦП6-45-5 и
В.ЦП6-45-6,3 приведены в табл 1.27 и 1.28,
вентилятора В.ЦП6-45-8-на рис. 1.24, б, в.

292 Приложение I. Вентиляторы
4D08)
З(ЗОв)
1A02)
*ч'
"ч"ч
H5.100-U
*ч,
П6,3.090-2
¦
1
ч^ №00-2
ПК
г
__ НО. KJU 1
П6Л090
-1
*"ч
—^
¦*¦
ч»,
"ч.
=:
ч
•ч.
s
¦ММ
ч
S
*ч,
ч,
-*ч.
Об
^ч.
ч,
— ^
¦ч.
ч
^ч.
^ч^
^Ч.
^ ffS.it
4:
Ma
5
ч,
7
п
s
ч
Гч,
н
¦¦
ч.
ч«
Ч»
¦».
Чд
Ч,
•ч
ч
Н
ч.
*ч.
ч
я
1ч: N
s
ч ^
'Ч
ч
>
ч
1
Ч
ч
ч,
/
ч
ч
3 k 5 6 7 8 9 10 20 30
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ, тыс. м3/ч
Рис. 1.22. Сводный график характеристик пылевых вентиляторов
а)
(Г)
2,5 5 k 5 6 7 8 9 10 12
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ тыс. м3/ч
3C06)
2^B55)
2B04)
1A02)
А,
/
/
~7д
7? 1
/
/
1
'Г
ч
/
А
у.
1
/
1 
/ Ы ч'
"&р00-2/,
7
V
Л
ч
\
7
Ч
\
/
\,
1
t
,7
\
/
\
/
/
\
\
/1
X
т~
У
V
V
7
1 <V
/
/
5 6 7 8 910 12 П 161820
Рис. 1.23. Аэродинамические характеристики пылевых вентиляторов В.ЦП6-45-5 (а) и В.ЦП6-45-6,3 (б)
(исполнение 6)