Похожие
Текст
СПРАВОЧНИК
ПРОЕКТИРОВЩИКА
ВНУТРЕННИЕ
САН ИТАРНО- ТЕХНИЧЕСКИЕ
УСТРОЙСТВА
В двух частях
ПОД РЕДАКЦИЕЙ КАНД. ТЕХН. НАУК И. Г. СТАРОВЕРОВА
Издание второе, переработанное и дополненное
ЧАСТЬ II
ВЕНТИЛЯЦИЯ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
ВОЗДУХА
МОСКВА
СТРОЙИЗДАТ
1977
УДК 697.9.001.2(031)
Печатается по решению секции литературы по инженерному оборудованию редак-
ционного совета Стройиздата.
Авторы: доктора техн, наук В. Н. Богословский, И. А. Шепелев, В. М.
Эльтерман, кандидаты техн, паук Б. В. Баркалов, А. Г. Егиазаров^
Э. А. Лесков, А. И. Пирумов, В. М. Рубчинский, И. Г. Староверов,
Т. А. Фиалковская, инженеры Н. И. Березина, 3. И. Константинова,
Р. Г. Котляр, И. Н. Лейкин, Л. Ф. Моор, В. И. Мошкин, А. И. Ушомир-
ская, Е. О. Шилькрот, М. М. Ястребов.
Внутренние санитарно-техническне устройства. В 2-х ч. Под ред. И. Г. Староверова.
Изд. 2-е, перераб. и доп. Ч. 2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. М.,
Стройиздат, 1977. 502 с. (Справочник проектировщика). Авт.: В. Н. Богословский,
И. А. Шепелев, В. М. Эльтерман и др.
В справочнике приведены основные нормативные материалы и необходимые сведе-
ния для проектирования систем вентиляции и кондиционирования воздуха. Рассмотрены
требуемые метеорологические условия в помещениях, вопросы поступления в помещения
тепла, влаги, вредных газов и меры борьбы с ними. Приведены устройства для очистки
воздуха от пыли, сведения по расчету систем кондиционирования воздуха и аэрации
промышленных зданий, даны рекомендации по устройству воздушных душей, завес и
местных отсосов. Рассмотрены вопросы расчета воздуховодов, а также пневмотранс-
порта. Приведены меры борьбы с шумом вентиляционных установок. Даны рекомен-
дации по устройству тепловой изоляции и автоматизации систем. Изложены противо-
пожарные требования. В приложении приведены сведения по основному вентиляцион-
ному оборудованию.
Справочник предназначен для инженерно-технических работников проектных и
строительных организаций.
Табл. 397, рис. 368,
в
30210-471
047(01)-77
228, 229—70
© Стройиздат, 1977
ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие . .................................. 5
Глава 1. Основные положения
1 1 Физические величины, характеризующие состояние
воздуха............................... . . .
1 2 Метеорологические условия в помещениях . .
1 3 Обеспеченность расчетных внутренних тепловых
условий . .................. .........
1 4. Расчетные параметры наружного воздуха . . . .
1 5 Выбор расчетных параметров наружного климата с
заданным коэффициентом обеспеченности . . . . .
1 6 Основные критерии подобия и применение i—d-диаг-
раммы для расчетов .................................
1.7 Организация воздухообмена.......................
А Общие сведения о выборе системы вентиляции и оп-
ределении количества вентиляционного воздуха . .
Б Подача и удаленно воздуха ........................
В Зональная вентиляция .............................
1 8 Расчеты степени загрязнения атмосферного воздуха
вентиляционными и технологическими выбросами .
А Обоснование мероприятий по защите атмосферного
воздуха от загрязнения вентиляционными и техно-
логическими выбросами и область применения рас
четных формул.......................................
Б Расчетные формулы для выбросов из низких источ-
ников ..............................................
В Расчетные формулы для выбросов из высоких
источников .........................................
Г. Расчетные формулы для выбросов из группы низких
н высоких источников ...............................
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление
в помещение тепла и влаги
21 Общие положения...........................
2.2 Тепловой баланс помещения в здании..............
2.3 Расчет поступлений тепла в помещение............
А. Тепловыделения от электродвигателей и от превра-
щения механической энергии в тепловую ..............
Б Тепловыделения от оборудования и материалов . .
В. Тепловыделения от искусственного освещения . . .
Г Выделение тепла и влаги людьми....................
Д Поступление тепла с инфильтрующимся воздухом .
Е Поступление тепла через внутренние ограждения .
Ж. Поступление тепла через заполнение световых
проемов ............................................
3. Поступление тепла через массивные наружные ог-
раждения (наружные стены, покрытия).................
2.4 Тепловой режим помещения в здании...............
А Естественный режим .....................
Б Регулируемый режим........................ . . . .
2 5 Расчет поступлений влаги в помещение . . . . .
А Определение влаговыделеиий........................
Б. Расчет воздухообмена ............................
В Предотвращение конденсации влвгн на внутренней
поверхности покрытий зданий . ... . .
Г. Расчет продувки укрытий и верхней зоны помеще-
ний горячим воздухом . . . ..............
1 л а в а 3. Поступление в помещение вредных веществ
31 Общие положения . ... ...............
3.2 Расчет выделений вредных веществ ...............
Л Выделения вредных веществ из оборудования, ток-
сичная среда в котором находится под давлением
Б Выделения вредных веществ из оборудования, ток-
сичная среда в котором находится под разрежением
В Выделения вредных веществ через уплотнения дви-
жущихся частей оборудования ........................
Г. Испарение вредных веществ с открытых поверхно-
стей . . ...................................
Д Испарение вредных веществ с поверхностей, на ко-
торых образуется пленка ............................
3 3 Рекомендации ведомственных нормативов по кратно-
сти воздухообмена . . .......... . .
3 4 Распределение концентрации вредных веществ по
высоте помещения . . ............- , •
3 5 Определение количества вентиляционного воздуха .
Глава 4. Очистка вентиляционного воздуха от пыли
4 1 Классификация пылей и обеспыливающего обору-
дования ............................................
4 2 Очистка приточного наружного и рециркуляционного
воздуха ............................................
А Исходные данные,для выбора и расчета воздушных
фильтров . . ...
Б Масляные воздушные фильтры . ........
В. Волокнистые воздушные фильтры ........
Г Губчатые воздушные фильтры .................. . ,
Д Электрические воздушные фильтры
6
7
18
18
19
21
25
25
26
27
27
28
35
33
39
39
40
40
40
41
41
41
42
42
54
55
55
56
59
59
59
61
61
64
64
64
66
67
67
69
70
74
75
76
78
78
82
83
85
85
'Стр.
Е Расположение воздушных фильтров в фильтроваль
ных камерах . . • • .
4 3 Очистка вентиляционных выбросов ....
А. Исходные данные для выбора и расчета пылеуловн
телей . ... .........................
Б Гравитационные пылеуловители .................
В Инерционные пылеуловители сухого типа ....
Г Инерционные пылеуловители мокрого типа
Д Электрические уловители аэрозолей минеральных ма
сел, пластификаторов и других маслянистых жидко-
стей . .............................
Е Тканевые пылеуловителя . ... (..............
Стр.
86
86
86
87
87
89
91
91
Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданий
5.1 Общие положения...............................
5 2 Однопролетные здания..........................
5 3 Двухпролетные здания..................... ...
5 4 Трехпролетные здания со средним <холодным» про-
летом . . . .............................
5 5 Трехпролетные здания, в которых все пролеты
<горячне> ................................ . . . .
5.6 Двухэтажные здания . .....................
5.7 Здания, оборудованные местной механической вен-
тиляцией . ................................
5 8 Определение составляющих теплового баланса по-
мещения QK и Сл р 3 и полюсного расстояния ис-
точников тепловыделений гп ......................
93
93
97
98
100
100
101
102
Глава 6. Особенности вентиляции зданий различного
назначения
6.1. Жилые и общественные здания. Вспомогательные
здания и помещения промышленных предприятий .
А Общие положения..................................
Б. Жилые здания ...................................
В Здания административных учреждений и проектных
организаций .......................................
Г Общественные здания .............................
Д. Вспомогательные здания и помещения промышлен-
ных предприятий ...................................
6.2. Сельскохозяйственные здания н сооружения . . . .
105
105
105
105
108
109
117
119
Глава 7. Кондиционирование воздуха
7.1. Общие положения...............................
7 2 Производительность систем кондиционирования
воздуха ........................................
А Полезней и полная производительность систем кон-
диционирования воздуха ............................
Б Расход наружного воздуха.................... . . .
7.3. Системы кондиционирования воздуха ......
А Общие сведения...................................
Б Центральные системы, обрабатывающие наружный
воздух . ........................................-
В Центральные системы, обрабатывающие наружный
н рециркуляционный воздух..........................
Г. Центральные двухкаиальные системы ..............
Д Центральные водовоздушиые системы ......
Е Местные системы .................................
Ж. Комбинированные системы ...........
7 4. Форсуночные камеры орошения.................*
А. Общие сведения............................... . •
Б Расчет форсуночных камер орошения................
7 5 Воздухоохладители с орошаемыми насадками . .
А Расчет тепло- и влагообмена в орошаемых слоях из
колец . . . . .............. . •
Б Расчет адиабатического увлажнения воздуха в оро
шаемых слоях из различных материалов . ...
7 6. Поверхностные воздухоохладители...............
А. Общие сведения ...........................
Б Расчет воздухоохладителей по методу В. М. Кэйса н
А. А. Лондона .....................................
В. Расчет воздухоохладителей по материалам
А. А. Гоголниа и Е. Е Карписа...............
Г. Сопротивление воздухоохладителей проходу воздуха
и .................................................
Д Примеры расчета воздухоохладителей . . •
7 7. Увлажнение и испарительное охлаждение воздуха .
А. Системы местного доувлажиення воздуха .....
Б Увлажнение воздуха паром..................
В Косвенное и комбинированное испарительное ох-
лаждение воздуха ..................................
7 8 Осушка воздуха сорбентами...............
7 9 Снабжение систем кондиционирования воздуха
холодом ................................
А Естественные источники холода....................
Б. Компрессорные холодильные станции...............
В. Пароэжекториые и абсорбционные холодильные
станции............................................
Г. Системы хладоснабженяя кондиционеров............
126
128
128
129
131
131
132
135
140
142
145
146
146
146
146
150
150
153
154
154
154
156
159
160
160
160
161
162
163
171
171
172
173
174
Оглавление
4
Д, Емкости в системах хладоснабжеиия................
7.10. Определение годового расхода тепла и холода иа
систему кондиционирования воздуха ......
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
Расчет приточных турбулентных струй ...........
Расчет воздухораспределителей .......
Цилиндрические и конические воздухораспределители
Пристенные воздухораспределители ..............
Панельные воздухораспределители ...............
Жалюзийные и щелевые воздухораспределители .
Приколонные воздухораспределители . . .
Потолочные воздухораспределители (плафоны)
Распределение воздуха струями, направленными
вверх .... ... ................
Распределение воздуха закрученными струями
Распределение воздуха, выпускаемого через перфо
рированные панели и потолки ...................
Безвихревые воздухораспределители . . . . . .
Перфорированные воздуховоды....................
Воздухораспределители-светильники.............
Общие рекомендации по распределению воздуха .
Глава 9. Воздушные души
9.1. Устройство воздушных душей .........
А.
Б.
В
9.2
А
8.1.
82
А.
Б.
В.
Г.
Д
Е
Ж
3.
И
К
Л
м.
8.3
Б.
Стр.
175
178
179
190
190
190
191
193
194
196
203
204
207
209
210
211
215
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов
деревообработки
14.1 . Общие положения..............................
14.2 . Конструктивные решения систем пневмотранспорта
14.3 Очистка воздуха от древесных отходов . ... .
14 4. Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта . .
Глава 15. Регулирование систем вентиляции,
кондиционирования воздуха и воздушного отопления
Клапаны на трубопроводах ......................
Клапаны (заслонки) для регулирования воздушных
потоков .... ..........................
Регулирование производительности вентиляторов .
Глава 18.' Эжекторные установки
Общие положения................................
Эжекторы низкого давления (с вентиляторным по-
буждением) ....................................
Эжекциониые системы для аварийной вентиляции .
15.2.
15.3
16 !
16 2.
Стр.
294
294
295 ...
295
316
317
320
321
321
325
16.3. Эжекциониые системы для аварийной вентиляции .
16.4. Эжекторы высокого давления (с побуждением сжа-
тым воздухом) ...................................*
Глава 17. Борьба с шумом установок вентиляции
и кондиционирования воздуха
17.1 Общие положения . . .........................
17.2. Рекомендуемые уровни допускаемого шума систем
вентиляции и кондиционирования воздуха . . . .
17 3. Источники шума вентиляционных установок и- их
шумовые характеристики............................
17.4. Особенности акустического расчета систем вентиля-
ции и кондиционирования воздуха....................
17.5. Расчет уровней звукового давления в расчетных
точках ............................................
17.6. Снижение уровней звуковой мощности источников
шума в элементах вентиляционной сети ..............
17 7. Звукоизоляция вентиляционных камер
” ° Проектирование глушителей ........
Пример акустического расчета приточной установки
Глава 18. Тепловая изоляция
Общие положения................................
Требования, предъявляемые к теплоизоляционным
материалам и конструкциям......................
Выбор теплоизоляционных материалов и конструкций
Определение толщины изоляционного слоя по за-
данным потерям тепла и холода, а также из усло-
вий предотвращения конденсации влаги и замерза-
ния воды в трубопроводах ......................
Определение толщины изоляции воздуховодов кон-
диционирования воздуха из условия обеспечения не-
обходимой температуры подаваемого воздуха в рас-
четной точке .......................
Расчет толщины теплоизоляционного слоя на усло-
вия предотвращения перегрева питьевой воды в тру-
бопроводах ................................;
Определение толщины изоляции трубопроводов про-
изводственной канализации .....................
Определение толщины изоляции 1
Примеры определения толщины изоляции » . • .
Глава 19. Основы проектирования автоматизации
внутренних саиитарно-техинческих систем
Общие положения..............................
Теплотехнический контроль и сигнализация . .
Автоматическое регулирование систем отопления,
вентиляции и кондиционирования воздуха . . .
Автоматическое регулирование систем горячего и
холодного водоснабжения........................
ia'c' ^вл>маги,есКая защита оборудования и блокировки
Управление электродвигателями и диспетчеризация
Глава 20. Противопожарные требования
Общие положения................................
Отопление ........... .........................
Вентиляция, кондиционирование воздуха н воздуш
иое отопление .................................
Аварийная вентиляция ..........................
Воздуховоды....................................
Оборудование систем и его размещение ....
Помещения для вентиляционного оборудования . .
Приложения
Вентиляторы ..........
Калориферы................... .
Кондиционеры ...................
Фильтры и пылеуловители ....
Электродвигатели
328
$30
330
216
216
216
217
219
Общие положения................................
Основные параметры.............................
Конструктивные указания .......................
Расчет воздушных душей.........................
Душирование горизонтальными и наклонными
струями........................................
Душирование по способу ниспадающего потока . .
Глава 10. Воздушные завесы
положения.......................
воздушных завес........................
шиберующего типа................
смесительного типа , ..................
Глава 11. Местные отсосы
Местные отсосы открытого типа ........
Вытяжные зонты ...............................
Отсасывающие панели .. ...........
Бортовые отсосы ............................
Активированные отсосы.........................
Вытяжные шкафы и вентилируемые камеры . . .
Вытяжные шкафы................................
Вентилируемые камеры..........................
Кожухи-ро5духоприемннки.......................
Для заточных и полировальных станков . . . . .
Для металлообрабатывающих станков.............
Для станков, обрабатывающих графитно угольные
изделия ..............................
Для сварочных работ...........................
Аспирируемые укрытия......................
10 1 Общие
10 2. Расчет
А Завесы
Б. Завесы
11 1.
А.
Б
В
11.2
А
Б.
11.3
\
Б
В
Г
11 4
12 1
12 2
Глава 12. Расчет воздуховодов
Общие положения.............................
Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов .
А. ~
Б
В
Размеры и масса воздуховодов ...............
Размеры вентиляционных каналов .............
Расчет воздуховодов и каналов приточных и вы-
тяжных систем вентиляции общего назначения
Расчет диафрагм для круглых и прямоугольных
воздуховодов ................................
Расчет конусных диафрагм....................
Расчет воздуховодов систем аспирации и пневма-
тического транспорта .......... ............
Ж. Расчет воздуховодов систем вентиляции при ес-
тествеином побуждении..........................
Г л а в а 13. Конструктивные решения систем механической
вентиляции н кондиционирования воздуха и указания
по выбору оборудования
Компоновка вентиляционных систем и оборудование
камер .................................... ...
А Размещение приточных и вытяжных камер . . .
Б Воздуховоды . .....................
В Запорные и регулирующие устройства . . .
Установки приточной и вытяжной вентиляции . . .
А. Общие положения..............................
Б. Установки приточной вентиляции .............
В. Установки вытяжной вентиляции .......
Оборудование механической вентиляции ...........
А. Вентиляторы ........................ •
Б Электродвигатели . . «...♦»».................
В. Передачи . ..............................
Г. Калориферы.............
13.1
13 2
13.3
Г.
д
Е
331
219
221
334
335
223
224
224
227
229
229
230
232
234
236
236
238
240
240
241
242
243
243
246
246
246
247
248
273
274
278
281
282
282
282
283
284
284
284
287
288
288
291
291
291
17.8.
17.9.
18.1.
18 2.
18.3.
18.4.
18 5.
18.6
18 7.
18 8
18 9
19 1
192
19 3.
19 4.
19.6.
20.1
20.2.
20.3.
20.4.
20.5.
20 6.
20 7.
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Приложение
Н.
ш
IV
V.
338-
339
341
343
346
346
346
351
352
352
352
353
363
364
364
366
368
368
369
370
370
371
374
375
378
379
381
413
425
463
498
ПРЕДИСЛОВИЕ
В решениях XXV съезда КПСС уделено большое вни-
мание улучшению условий труда и сохранению здоровья
трудящихся. Успех решения этой задачи определяется
эффективной работой проектируемых систем вентиляции
и кондиционирования воздуха.
Во втором издании основные главы справочника
подверглись значительной переработке с учетом новей-
ших теоретических и экспериментальных исследований
и достижений научно-исследовательских и проектных
организаций. Пересмотрены и приведены в соответствие
с новыми нормами требования к воздушно-тепловому ре-
жиму помещений и указания по выбору расчетных усло-
вий для проектирования. Систематизированы и изло-
жены расчетные данные о степени' загрязнения атмос-
ферного воздуха вентиляционными и технологическими
выбросами, даны формулы для определения оптимальной
высоты выбросов загрязненного воздуха. На основе но-
вой методики расчета теплового режима помещений по-
новому изложены вопросы поступления в них тепла сол-
нечной радиации. Впервые сделана попытка изложения
метода определения выделений вредных веществ в по-
мещения на основе теоретических и экспериментальных
исследований. Приведены новые сведения о водовоз душ-
ных системах кондиционирования воздуха, об оптималь
ном режиме тепловлажностной обработки воздуха, а
также указания по защите калориферов от замерзания.
Переработана глава о распределении приточного
воздуха с уточнением данных о приточных струях и по-
правочных коэффициентах для их расчета. Приведены
новые данные о потолочных, пристенных н приколонных
воздухораспределителях, а также о перфорированных
панелях .и потолках.
Приведены новые данные для акустического расчета
при борьбе с шумом установок кондиционирования воз-
духа и вентиляции и в том числе для расчета звуковой
мощности воздушного шума, расчета глушителей, зву-
коизолирующих ограждений, звукопоглощающих обли-
цовок и виброизоляции оборудования. Дополнительно
включены данные для расчета тепловой изоляции сани-
тарно-технических систем, неразрывно связанной с эко-
номией энергоресурсов. По-новому изложены вопросы
автоматического управления и контроля работы санитар-
но-технических устройств. Приведены детальные проти-
вопожарные требования к системам отопления, венти-
ляции и кондиционирования воздуха в соответствии с
последними нормативными материалами, согласованные
с ГУПО МВД СССР и Госстроем СССР.
При составлении справочника использованы мате-
риалы институтов Ленпромстройниипроекта, Союзсаитех-
проекта, ЦНИИПромзданий и др.
В приложениях приведены данные по состоянию
на 1/1 1976 г. по основному вентиляционному обо-
рудованию, выпускаемому промышленностью: вентиля-
торам, калориферам, кондиционерам, пылеотделителям,
фильтрам и электродвигателям.
Отдельные главы справочника составлены следую-
щими авторами: предисловие — канд. техн, наук
И. Г. Староверовым; глава 1—канд. техн, наук
И. Г. Староверовым (пп. 11 и 1.7), инж.
В. И Мошкиным (пп. 1.2, 1 4 и 1.6), д-ром техн, наук
В. Н. Богословским (пп 1.3 и 15) и инж.
3 И. К о н с т а н т и н о в о й (п. 1.8); глава 2 — инж.
В. И. Мошкиным (пп. 2.1. 2.3, А—Ж и 2.5) и д-ром
техн, наук В. Н Богословским (пп. 2.2, 2.3, Ж, 3, и
2 4); глава 3 — д-ром техи. наук В. М Эльтерма-
н о м; глава 4 — канд. техн, наук А И. П и р у м о в ы м;
глава 5— д-ром техн наук А. И. Шепелевым и инж.
Е. О. Ши льк ротом; глава 6 — инх<. Н. И. Бере-
зиной (п 6.1) и канд. техн, наук А. Г. Егиазаро-
вым (п. 6 2); глава 7 — канд. техн наук Б. В. Барка-
ловым (пп. 7.1—7.9) и д-ром техн, наук В. Н. Бого-
словским (п. 7.10); глава 8 — канд. техн, наук
Б. В. Баркаловым; глава 9 — канд. техн, наук
И. Г. Староверовым; глава 10 — инж. Л Ф. М о о-
ром; глава 11—канд. техн, наук Т. А. Фиалков*
ской; главы 12 и 13 —инж. Н И. Березиной;
глава 14 — канд. техн, наук И. Г. Староверовым;
глава 15 — канд. техн, наук Б. В Баркаловым;
глава 16 — инж. И Н. Лейкиным; глава 17 — канд.
техн, наук Э. А. Лесковым и инж. Р Г. К о т л я р;
глава 18 — канд. техн, наук И. Г. Староверовым;
глава 19 — канд. техн, наук В. М Рубчннским;
глава 20 — каид. техн, наук Б. В. Баркаловым и
инж В. И Мошкиным
Приложение I составлено инж. А. И. У ш о м и р-
с к о й; приложения П, III и IV составлены канд. техн,
наук И. Г. Староверовым; приложение V состав-
лено ииж. М. М. Ястребовым.
Глава 1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. ФИЗИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ,
ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ
СОСТОЯНИЕ ВОЗДУХА
Температуру воздуха измеряют в градусах Цельсия
(°C) или в кельвинах (К). Соотношение между темпе-
ратурами следующее:
7 = 14-273, (1.1)
где Т — абсолютная температура, К; t — температура, *С.
Влажность воздуха (содержание в воздухе водяного
пара) можно охарактеризовать двумя величинами: абсо-
лютной и относительной влажностью.
Абсолютная влажность воздуха — количество водя-
ного пара, кг или г, содержащегося в 1 м3 воздуха.
Относительная влажность воздуха <р — отношение
парциального давления водяного пара, содержащегося в
воздухе, к парциальному давлению водяного пара в воз-
духе при полном его насыщении водяными парами и той
же температуре, или приближенно — отношение массы
водяного пара ри, содержащегося в 1 м3 воздуха, к мас-
се 1 м3 воздуха при полном его насыщении водяными
парами и той же температуре рмакс:
<р=-^-100%. (1.2)
Рмакс
Влагосодержание воздуха (массовое) d — отношение
массы содержащейся во влажном воздухе влаги W, г,
к массе сухой части влажного воздуха G, кг:
<L3)
Влагосодержание воздуха, г/кг, может быть выра-
жено через соответствующие парциальные давления во-
дяного пара ри и сухой части влажного воздуха рв:
Рп
d = 623 —, (1.4)
Pa
ИЛИ
d=623-----——, (1.4')
Рбар —" Рп
где рбар = Рп + Рв— барометрическое давление влажного
воздуха
Влагосодержание 1 кг воздуха, находящегося в на-
сыщенном состоянии, dB — так называемая влагоемкость
воздуха — выражается отношением, г/кг:
= 623-----—---, (1.5)
Рбар ~ Рн
где ри — парциальное давление насыщенного водяного пара.
Температура (точка) росы tp — это температура, при
которой начинается конденсация влаги из воздуха за-
данных параметров, т. е. температура, при которой пар-
циальное давление водяного пара ра, содержащегося во
влажном воздухе, будет равно парциальному давлению
насыщенного водяного пара рн при той же температуре.
Теплоемкость воздуха — количество тепла в килока-
лориях, потребного для нагрева 1 кг или 1 м3 воздуха на
1° С при постоянном давлении. Для практических расче-
тов используют удельную теплоемкость воздуха с=
— 0,24 ккал/(кг-°С) (массовую) и с=0,31 ккал/(м3-°С)
(объемную) при 1=0° С и Рбар = 760 ммрт. ст.
Теплоемкость влажного воздуха — количество тепла
в килокалориях, потребного для нагрева 1 кг смеси су-
хого воздуха и водяных паров на 1°С, ккал/(кг-°С):
с+ТйСп
свл-в — •
*+£
(1.6)
где сп — средняя удельная теплоемкость пара [приближен-
но 0,40 ккал/(кг-°С)).
Теплосодержание (энтальпия) воздуха — количество
тепла в килокалориях, содержащегося в 1 кг воздуха при
данной температуре и давлении. Теплосодержание влаж-
ного воздуха (смеси), ккал/кг:
d
iCM = о,241 4-(597 + 0,44 О—- , (1.7)
где t — температура воздуха, °C; d — влагосодержание воз-
духа, г/кг.
Теплопроводность воздуха, ккал/(ч-м-°С):
t-0.00,67 U.S)
где Т — абсолютная температура воздуха, К.
Температурный коэффициент объемного расширения
воздуха а = 0,00367 °C-1, или 1/273 °C-*.
Для пересчета объема воздуха, м3, при изменении
его температуры можно пользоваться следующими фор-
мулами:
1 01 273
273 + 1,
273 + lt
(1-9)
(1.10)
=
где Vo — объем воздуха при (ГС; V| и V» —объем воздуха
соответственно при температуре h и tu °C.
Удельный вес воздуха, т. е. вес 1 м3 воздуха в кило-
граммсилах, кгс/м3:
Gg
v = y-. (LU)
Плотность воздуха может быть выражена объемной
массой, т. е, массой 1 м3 воздуха в килограммах, кг/м3:
V у G
₽=7™P
Для определения газовой постоянной используют
следующую общую формулу, кгс-м/(кг.°С):
R —
ЧЧ ^др2
—~ = const.
(1.13)
где уУА— удельный объем воздуха или пара, м3/кг,
при абсолютной температуре соответственно Ti и Та, ФС, н дав-
лении соответственно р\ н ра, кгс/м2.
Газовая постоянная для сухого воздуха #с =
=29,27 кгс*м/(кг’°С); для водяного пара (при t от 0
до 100°С) Яи=47,1 кгс-м/(кг-°С); для влажного возду-
ха Яв=Яс?с+Яп<7п кгс-м/(кг*°С).
Здесь — количество сухой части влажного воздуха в до-
лях по массе; qa — количество водяного пара в долях по массе.
1.2. Метеорологическое условия в помещениях
7
Объемная масса (плотность) влажного воздуха,
кг(мл
Рв = 0,465 -^-0,176-^-,
где рдар — барометрическое давление воздуха, мм рт. ст.;
Рп —упругость (парциальное давление) водяного пара при дан-
ной температуре и относительной влажности воздуха, мм вод ст ;
Т — абсолютная температура воздуха, К-
Температура смеси воздуха, °C:
__Giti 4- GaG
«СМ — «
Gcm
где G, и G, — масса воздуха, кг, при температуре соответ-
ственно Л и 6: Gcm=G,+Gj
Влагосодержание смеси воздуха, г/кг:
G1d1 4~ G^ij
“CM --
(1.14)
(1.15)
(1.16)
G<m
Теплосодержание смеси воздуха, ккал)кг:
+ Gilt
«см — „
Оси
(1.17)
1.2. МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
В ПОМЕЩЕНИЯХ
Метеорологические условия в рабочей зоне (на посто-
янных рабочих местах и вне их) производственных поме-
щений и в обслуживаемой зоне помещений общественных
и жилых зданий устанавливают по указаниям главы
СНиП П-33-75 «Отопление, вентиляция и кондициониро-
вание воздуха» Рабочей зоной считают пространство вы-
сотой до 2 м от уровня пола или площадки, на которых
находятся люди или имеются рабочие места. Постоянным
считают рабочее место, на котором работающий находит-
ся большую часть своего рабочего времени (более 50%
или более 2 ч непрерывно). Если обслуживание процес-
сов осуществляется в различных пунктах рабочей зоны,
то постоянным рабочим местом считают всю рабочую зо-
ну. Обслуживаемой зоной в помещениях общественных и
жилых зданий и во вспомогательных помещениях и зда-
ниях предприятий считают пространство высотой до 2 м
от уровня пола, а в помещениях, где люди находятся
главным образом в сидячем положении (например, залы
театров, ресторанов, столовых, помещения зданий управ-
лений и зданий учебных заведений), — пространство вы-
сотой до 1,5 м от уровня пола.
Установленные СНиП П-33-75 допустимые темпера-
тура, относительная влажность и скорость движения воз-
духа в зависимости от характеристики помещений (их
назначения и величин удельных избытков явного тепла),
категории работы и периода года приведены в табл. 1.1.
Под избытками явного тепла в табл. 1.1 подразумевают
отнесенную к 1 м3 внутреннего объема помещения раз-
ность между количеством тепла, поступающего в поме-
щение после осуществления всех строительных и техно-
логических мероприятий по уменьшению его, и количест-
вом тепла, теряемого через строительные ограждения
помещения Явное тепло, выделившееся в пределах по-
мещения и нагревшее воздух, а затем удаленное из него
с воздухом местных отсосов или общеобменной вытяж-
ки, учитывают при характеристике помещений как по-
ступившее в помещение. Не следует учитывать только
то явное тепло, которое образовалось в пределах поме-
щения, но было удалено из него без передачи тепла воз-
духу помещения (например, с газами через дымоходы или
с воздухом местных отсосов от оборудования). Также не
следует учитывать при определении характеристики по-
мещений по избыткам явного тепла скрытое тепло, вно-
симое в воздух помещений с выделяющейся влагой.
В тех случаях, когда в табл 1 1 приведены пределы
скорости движения воздуха, следует сочетать большую
скорость с более высокой температурой внутреннего воз-
духа, а меньшую — с более низкой.
Категорию работы принимают по «Санитарным нор-
мам проектирования промышленных предприятий» в за-
висимости от затрат энергии, которые устанавливают по
ведомственным нормативным документам исходя из ка-
тегории работ, выполняемых 50% н более работающих
в помещении. Уточнения см ГОСТ 12.1.005—76.
Регламентируемые в табл. 1.1 температуры и относи-
тельные влажности воздуха в холодный период года
Должны соблюдаться при всех состояниях наружного
воздуха в пределах от расчетных параметров А или Б
для холодного периода (в зависимости от назначения си-
стем вентиляции н кондиционирования воздуха) до тем-
пературы 10° С, а в теплый период года — при всех со-
стояниях наружного воздуха в пределах от температу-
ры 10° С до расчетных параметров А для теплого перио-
да. Характеристики состояния наружного воздуха при
расчетных параметрах А и Б приведены в главе СНиП
II-33-75.
Допустимые параметры внутреннего воздуха для
теплого периода года, приведенные в табл. 1.1, следует
принимать для всех местностей, в которых расчетная
температура наружного воздуха (расчетные параметры
А) не превышает 25° С (при работе легкой или средней
тяжести) или 23°С (при тяжелой работе). В тех местно-
стях, где расчетная температура наружного воздуха
(расчетные параметры А) превышает указанные преде-
лы, на постоянных рабочих местах производственных
помещений допускается принимать более высокую тем-
пературу воздуха (табл. 1.2). Также допускается соот-
ветственное повышение температуры внутри помещений
общественных и жилых зданий.
В отапливаемых производственных помещениях, а
также в помещениях со значительными избытками явно-
го тепла, где на каждого работающего приходится от 50
до 100 м2 полезной площади, допускается проектировать
в холодный и переходный периоды года более низкие
температуры воздуха вне постоянных рабочих мест по
сравнению с нормированными: до 12° С при легкой рабо-
те, до 10° С при работе средней тяжести и до 8° С при
тяжелой работе. При этом на постоянных рабочих ме-
стах следует предусматривать поддержание метеороло-
гических условий, регламентированных табл. 1.1.
В производственных помещениях, где площадь пола
на одного работающего превышает 100 м2, а поддержа-
ние значений температуры, относительной влажности и
скорости движения воздуха, указанных в табл. 1.1 и 1.2,
по всей площади рабочей зоны невозможно по техниче-
ским причинам или нецелесообразно по экономическим
соображениям, требуемые параметры воздуха следует
обеспечивать только на постоянных рабочих местах.
В производственных помещениях, в которых по тех-
нологическим условиям требуется искусственное регули-
рование температуры воздуха или температуры и отно-
сительной влажности воздуха, допускается в холодный
и переходный периоды года принимать метеорологиче-
ские параметры, указанные в табл. 1.1 для теплого пе-
риода года. Однако при этом температура воздуха не
должна отличаться более чем на ±2° С от оптимальной
(см. далее) и не должна превышать 25° С.
Глава 1. Основные положения
8
ТАБЛИЦА 1.1 ДОПУСТИМЫЕ НОРМИРУЕМЫЕ МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИИ И В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ЗОНЕ
ПОМЕЩЕНИИ ОБЩЕСТВЕННЫХ И ЖИЛЫХ ЗДАНИИ, А ТАКЖЕ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ
ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПРЕДПРИЯТИИ
Характеристика поме- щений Катего- рия работы Температура возду- ха, °C Относительная влаж- ность, %, не более Скорость движения воздуха, м/с, не более Температура воздуха вне пос- тоянных рабочих мест, °C Температура возду- ха, *С Относительная влажность возду- ха, %, нс более, при температуре воздуха, °C Скорость движения воздуха, м/с Температура воздуха вне постоянных ра- бочих мест. °C
28 27 26 25 <24
на постоянных ра- бочих местах или в обслуживаемой зоне на постоянных рабочих местах илн в обслуживаемой зоне
для холодного и пере- ходного периода года (температура наружного воздуха ниже 10° С) для теплого периода юда (температура наружного воздуха 10° С и выше)
Производственные с незначительными из- бытками явного те- пла {20 ккал/(Ч’М3) н менее! Легкая Средней тяжести Тяжелая 17—22 15—20 13—18 75 75 75 0,3 0,5 0,5 15-1 22 13— 20 12— 18 Не более чем на 3° С выше расчетной температуры наруж- ною воздуха (расчет- ные параметры Л), но не выше 28* С То же, но ие выше 26° С 55 55 60 60 65 65 65 70 70 70 75 75 0.3— 0,5 0,3— 0,7 0,5-1 Не более чем на 3° С выше расчетной температуры наруж- ного воздуха (расчет- ные параметры А) То же
Производственные со значительными из- бытками явного те пла {более 20 ккал/ /(Ч'М3)! Легкая Средней тяжести Тяжелая 17—24 16—22 13-17 75 75 75 0,5 0,5 0,5 15-, 26 15— 24 12- 19 Не более чем на 5е С выше расчетной температуры наруж- ного воздуха (расчет- ные параметры А), но не выше 28е* С То же, ио не выше 26° С 55 55 60 60 65 65 65 70 70 70 75 75 75 0,3- 0,7 0,5—1 0,5—1 Не более чем иа 5° С выше расчетной температуры наруж- ного воздуха (расчет- ные параметры А) То же »
Помещения об- щественных и жилых зданий, вспомога тельные помещения производственных зданий и помещения вспомогательных зда- ний предприятий — 18—22 65 0,3 — Не более чем на 3° С выше расчетной температуры наруж- ного воздуха (расчет- ные параметры А) <65 <0,5 —
В районах с повышенной относительной влажностью
наружного воздуха (75% и более при температуре, соот-
ветствующей расчетным параметрам Л) при естественной
вентиляции зданий и сооружений для расчета воздухо-
обмена в теплый период года (расчетные параметры А)
можно принимать относительную влажность воздуха в
рабочей зоне помещений на 10% выше указанной в
табл 1.1.
В помещениях, характеризуемых значительными
влаговыделениями, на постоянных рабочих местах допу-
скается повышение относительной влажности воздуха по
сравнению с указанной в табл 1 1 и 1 2 для теплого пе-
риода года. Значительными считают такие влаговыделе-
ния, при которых тепловлажпостное отношение е, т е
отношение суммарного количества явного и скрытого
тепла к количеству выделяющейся влаги, менее
2000 ккал/кг При тепловлажностном отношении менее
2000 ккал/кг, но более 1000 ккал/кг допускается повы-
шение относительной влажности воздуха предельно на
10%, а при отношении е менее 1000 ккал/кг — предель-
но на 20%, но в обоих случаях относительная влажность
ие должна быть выше 75%. При этом температура воз-
духа в помещении не должна превышать 28° С при рабо-
те легкой или средней тяжести и 26° С при тяжелой
работе.
В местностях с расчетной температурой наружного
воздуха ниже 20° С (расчетные параметры А в теплый
период года) допускается при расчете воздухообмена
для производственных помещений с незначительными из-
бытками явного тепла принимать температуру воздуха
1.2. Метеорологические условия в помещениях
9
ТАБЛИЦА 12 ДОПУСТИМЫЕ НОРМИРУЕМЫЕ
МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ДЛЯ ТЕПЛОГО
ПЕРИОДА ГОДА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ НА ПОСТОЯННЫХ
РАБОЧИХ МЕСТАХ В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ, ПРОЕКТИРУЕМЫХ
В МЕСТНОСТЯХ С РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА (РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ А)
ВЫШЕ 25' С (ПРИ РАБОТАХ ЛЕГКИХ ИЛИ СРЕДНЕЙ
ТЯЖЕСТИ) ИЛИ ВЫШЕ 23’С (ПРИ ТЯЖЕЛЫХ РАБОТАХ)
Характеристи- ка произволе геон- ных помещений Температура, °C Относительная влаж- ность, %, не более, при температуре воздуха, °C
33|32 31|зо|29 2з|27 2б|2б|<24
С незначнтель пыми избытками явного тепла (20 ккал/(чм3) н ме- нее) Не более чем на 3° С выше рас- четной температу- ры наружного воздуха (расчет- ные параметры Л), но не выше 31е С — — 55 55 55 55 60 65 70 75
Со значитель- ными избытками явного тепла [бо- лее 20 ккал/(ч*м3)) Не более чем на 5° С выше рас- четной температу- ры наружного воздуха (расчет- ные параметры А), но не выше 33° С 55 55 55 55 55 55 60 65 70 75
По технологиче- ским условиям требуется поддер- жание температу- ры и относитель- ной влажности воздуха независи- мо от величины избытков явного тепла Не более чем на 2° С выше до- пустимой по табл 1.1, но ие выше 30° С 55 55 55 60 65 70 75
на постоянных рабочих местах на 5° С выше температу-
ры наружного воздуха, но не выше значений нижнего
предела оптимальных температур внутреннего воздуха,
приведенных в табл. 1.3. При этом относительная влаж-
ность воздуха нс должна превышать 75%.
Указанные в табл. 1.1 для теплого периода года па-
раметры воздуха в обслуживаемой зоне общественных
и жилых зданий относятся к помещениям, для которых
по соответствующим главам СНиП требуется опреде-
лять воздухообмен по расчету (например, залы театров
и ресторанов, аудитории). В производственных помеще-
ниях общественных зданий (например, в кухнях, пекар-
нях, прачечных и др.) допустимые параметры внутрен-
него воздуха следует принимать по табл. 11 и 1.2 как
для производственных помещений промышленных пред-
приятий.
Приведенные в табл. 1 3 оптимальные условия ха-
рактеризуют сочетания температуры, относительной
влажности и скорости движения воздуха, наиболее бла-
гоприятные для самочувствия большинства нормально
одетых людей. Оптимальные параметры воздуха опреде-
ляются характером работы, производимой человеком, и
несколько различны для холодного и теплого периода го-
да в связи с тем, что в эти периоды люди одеты различ-
но и испытывают различные внешние воздействия.
Условия, указанные в табл 1.3, являются оптималь-
ными при пребывании людей в помещении не менее 2 ч
независимо от температуры наружного воздуха При
кратковременном пребывании людей в помещении (ме-
нее 2 ч) оптимальную температуру в теплый период го-
да рекомендуется принимать выше указанной в таблице
на 0,4° С на каждый градус расчетной температуры на-
ружного воздуха сверх 30° С.
Поддержание оптимальных параметров воздушней
среды рекомендуется для следующих помещений обще-
ственных и жилых зданий: 1) операционных, родильных
отделений, палат для новорожденных, послеоперацион-
ных палат и палат для больных, нуждающихся в специ-
альных метеорологических условиях, в больницах 1, 2 и
3-й категорий, 2) зрительных залов и фойе театров;
3) зрительных залов кинотеатров, клубов и Дворцов
культуры на 600 мест и более; 4) обеденных залов ре-
сторанов 1-го разряда и столовых на 250 посадочных
мест и более; 5) торговых залов крупных магазинов с
числом рабочих мест 75 и более; 6) части номеров гости-
ниц на 500 номеров и более.
В картинных галереях, музеях, книгохранилищах и
архивах общесоюзного значения для обеспечения сохран-
ности ценностей культуры и искусства при отсутствии
особых требований к внутреннему режиму в качестве
ТАБЛИЦА 13 ОПТИМАЛЬНЫЕ НОРМИРУЕМЫЕ МЕТЕОРОЛОГИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ НА ПОСТОЯННЫХ РАБОЧИХ МЕСТАХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
ПОМЕЩЕНИЙ И В ОБСЛУЖИВАЕМОЙ ЗОНЕ ПОМЕЩЕНИЙ ОБЩЕСТВЕННЫХ И ЖИЛЫХ
ЗДАНИЙ, А ТАКЖЕ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПРЕДПРИЯТИЙ
Характеристика помещений Категория работы Темпера- тура воз- духа, °C, Относитель- ная влаж- ность возду- ха, % Скорость движения воздуха, м/с Температура воздуха, °C Относитель- ная влаж- ность возду- ха. % Скорость движения воздуха, м/с
для холод года (темг кого н переход 1ература вару» ниже 10э С) кого периода сного воздуха для теплого наружно! периода года о воздуха 10° С (температура и выше)
Производственные незави- Легкая 20—22 60—30 <0,2 22-25 60-30 0,2—0.5
симо от величины избытков явного тепла Средней тяжести Тяжелая 17—19 16-18 60—30 60—30 <0,3 <0,3 20—23 18—21 60—30 60—30 о о GJ 1 1 о о
Помещения общественных и жилых зданий, вспомога- тельные помещения произ- водственных зданий н поме- щения вспомогательных зда- ний предприятий 20—22 45-30 0,1—0,15 22- 25 60—30 <0,25
К
Глава I. Основные положения
ТАБЛИЦА 1.5 ТЕПЛОСОДЕРЖАНИЕ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Географический пункт Теплосодержание наружного воздуха, ккал/кг (числитель)
Абакан 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9.3 9,4—10 10,1-10,6 10,7-11,3 11,4-12
214 268 256 266 255 256 242 207
Актюбинск 6,8—7,3 7,4-7,9 8—8,5 8,6—9,2 9,3—9,9 10—10,5 10,6—11.2 11,3—11.9
262 280 313 314 343 341 313 265
Алма-Ата — 7,4—7,9 8-8,5 8,6—9,1 9,2—9,7 9,8—10,4 10,5-11,1 11,2-11,9
— 364 419 412 435 451 419 366
Архангельск 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4—12
233 246 238 251 218 189 129 96
Астрахань 6,9—7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10.7—11.3 11,4—12
235 257 249 249 245 320 335 377
Ашхабад 6,8—7,3 7,4—7,9 8—8,5 8,6—9,2 9,3—9,9 10—10,5 10,6—11,2 11,3—11,9
340 357 355 387 440 467 482 484
Баку 6,9—7,4 7,5-8 8,1-8.6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4—12
276 264 264 254 275 326 387 371
Барнаул 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
262 278 259 247 274 268 277 224
Батуна 7-7,5 7,6—8 8,1—8,7 8,8—9,3 9,4—9,9 10—10,6 10,7—11,3 11,4-12,1
356 339 348 329 344 368 341 363
Бийск 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
274 267 260 263 289 266 249 206
Брянск 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
293 314 346 333 370 334 276 229
Вильнюс 6,9—7,4 7,5-8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
324 367 396 416 412 371 274 194
Винница 6,9-7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
334 343 391 373 398 369 326 248
Владивосток 7-7,5 7,6-8 8,1—8,7 8,8—9,3 9,4-9,9 10—10,6 10,7—11,3 11,4—12,1
237 262 260 256 247 265 275 260
Владимир 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
245 286 360 314 336 299 272 213
Волгоград 6,8—7,4 7,5—7,9 8—8,6 8,7—9,2 9,3—9,8 9.9—10,5 10,6—11,2 11,3—12
279 262 314 319 349 391 387 334
Вологда 6.9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
203 239 234 306 284 270 217 147
Воронеж 6,9—7,4 7,5-8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
251 262 317 307 358 365 333 270
Горький 6,9-7,4 7.5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
284 276 319 325 284 300 92 252
Днепропетровск 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9.3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
253 298 312 373 376 437 389 390
Душанбе 7,3—7,8 7,9—8,4 8,5—9 9,1—9,6 9,7—10,3 10,4—11 ИЛ —11.8
— 347 372 398 431 527 502 400
Ереван — 7,3—7,8 7,9—8,4 8,5—9 9,1—9,6 9,7—10,3 10.4-11 11,1-11.8
— 310 382 403 410 464 479 434
14. Расчетные параметры наружного воздуха
И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ЕГО стояния в теплый период года
и продолжительность его стояния, ч (знаменатель)
12,1-12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14.5—15,3 15,4—16,1 16,2-16,4 — —-
167 ПО 63 26 17 4 — — — —
12-12,6 12,7—13,4 13,5—14,3 14,4-15,2 15,3—16 16,1-17 17,1-18 18,1—18,9 — —
191 111 44 25 10 3 2 1 — —
12-12,7 12.8—13,5 13,6—14,5 14,6—15,2 15.3-16,1 16,2—17 17.1-18,2 18,3—19,3 19,4—19,5 —
273 150 63 29 7 2 1 1 1 —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6-14,4 14,5-15,3 15,4—16,1 — 17,2-17,6 — — —
65 37 23 7 5 — 1 — — —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17,1 17,2-18,1 18,2-19,2 19,3-20,1 20,2
380 358 289 212 139 72 32 14 1 1
12-12,6 12,7—13,4 13,5-14,3 14,4-15,2 15,3—16 16,1-17 17,1-18 18,1-18,4 —
485 388 290 203 100 40 10 3 —- —
Ц.1—12,7 12,8—13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15.4—16,1 16,2-17,1 17,2-18,1 18,2—19,2 19,3—19,4 —
374 392 435 415 300 193 68 14 3 —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6-14,4 14,5-15,3 15.4—16,1 16,2—17,1 17,2-17,9 — — —
156 141 86 55 28 4 5 — — —
12.2-12,8 12.9—13,6 13,7—14,4 14,5-15,3 15,4-16,2 16.3-17,4 17,5—18,2 18,3—19.2 19,3 —
407 468 452 371 262 165 68 14 2 —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15,4-16,1 16,2-16,7 — — — —
162 120 82 40 13 9 — — —
12.1—12,7 12,8—13,5 13,6-14,4 14,5-15,3 15,4—16,1 16,2-17,1 17.2-18,1 — — —
153 101 61 25 7 1 1 — — —
12,1-12,7 12,8-13,5 13,6-14,4 14,5-15,3 15.4—16.1 16,2-16,7 — — — —
126 71 33 19 3 2 — — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6-14,4 14,5-15,3 15,4-16,1 16,2-16,7 — — — —
197 129 63 23 8 2 — — — —
12,2—12,8 12.9—13.6 13,7-14,4 14,5-15,3 15,4—16.2 16,3—17,2 17,3—18,2 18,3—19,3 - —
230 198 185 132 59 28 11 3 — —
12,1-12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14,5-15,3 15,4—16.1 16,2—16,6 — — — —
152 98 47 28 8 3 — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,3 14,4—15,2 15,3—16 — — — —
260 196 81 28 7 — — — — —
12,1—12,7 12,8-13,5 43,6—14,4 14,5—15,3 15.4-16,1 16,2-17,1 17,2-18,1 — 19,3 —
97 67 40 19 10 3 9 — 1 —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16.2-16.7 — — — —
199 137 69 35 11 6 — — — —
12,1—12,7 12,8—13,5 23.6—14,4 14,5-15,3 15,4-16,1 16,2—16,8 — — — —
160 126 73 35 14 2 — — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5-15,3 15,4—16,1 16.2-17,1 17,2—18,1 18,2—19,2 — 20,2
308 195 143 59 14 2 1 1 — 1
11,9-12,6 12,7-13,4 13,5-14,4 14,5—15,1 15,2—16 16,1-16,9 17-17,8 — —
448 395 290 181 72 23 6 — —
11.9-12,6 12,7-13,4 13,5—14,4 14,5-15,1 15,2-16 16,1-16.9 17-17,4 — — —
367 330 188 109 35 7 1 — — —
Глава I. Основные положения
12
Географический
пункт
Теплосодержание наружного воздуха, ккал/kr (числитель)
Иваново 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
234 286 305 295 298 295 263 197
Измаил 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10.7—11.3 11.4-12
267 320 317 308 371 424 387 429
Иркутск 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10.6 10,7—11,3 11,4—12
227 243 259 250 223 212 187 148
Казань 6,9—7,4 7.5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4-12
277 271 313 313 283 296 261 215
Калянин 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4-12
271 297 343 333 345 291 245 175
Камышин 6,8—7,4 7,5—7,9 8—8,6 8,7—9,2 9,3—9,8 9,9—10,5 10,6—11.2 11.3-12
200 247 287 285 323 420 362 337
Караганда — 7,4—7,9 8—8,5 8.6—9,1 9,2—9,7 9,8—10,4 Ю.5—11,1 11.2—11,9
— 297 323 317 333 323 273 210
Кемерово 6,9—7,4 7.5—8 8,1—8.6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11.4—12
248 272 257 266 252 223 206 161
Кзыл-Орда 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9.3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11.3 11,4—12
266 290 314 326 359 379 362 302
Киев 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7-9,3 9,4—10 10,1—10.6 10.7-11,3 11,4-12
266 287 202 361 383 400 «лОО 313
Киров 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11.3 11,4—12
265 278 304 282 278 238 202 152
Кишинев 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11.4—12
290 315 359 346 417 406 431 353
Комсомол ьск-на- 7-7,5 7,6-8 8,1—8.7 8,8—9,3 9,4—9,9 10—10,6 10,7—11,3 11,4—12,1
Амуре 220 231 223 247 230 235 234 197
Краснодар 6,9—7.4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10.6 10,7—11,3 11,4-12
276 292 314 315 377 316 431 410
Красноярск 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4—12
257 237 250 272 263 213 199 157
Куйбышев 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1-10,6 10,7—11,3 11,4-12
233 283 319 300 312 316 302 260
Курск 6,9—7,4 7,5-8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4-12
255 270 349 333 383 357 311 250
Кустанай 6,9—7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4-12
280 270 294 302 283 276 251 208
Кызыл — 7,4-7,9 8—8,5 8,6-9,1 9,2—9,7 9,8-10,4 10,5-11,1 11,2-11.9
— 260 264 310 315 290 247 180
Ленинабад 6,8-7,3 7,4-7,9 8—8,5 8,6—9,2 9,3—9,9 10—10,5 10,6—11,2 11,3—11,9
293 307 376 385 446 513 530 515
Ленинград 7—7,5 7,6—8 8,1-8,7 8,8—9,3 9,4—9,9 10—10,6 10,7-11,3 11,4—12.1
308 335 358 364 332 313 211 141
Львов 6.9-7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1-10,6 10,7-11,3 11,4—12
341 390 389 406 429 358 320 232
Магнитогорск 6,9—7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4-12
284 306 305 320 290 275 219 144
Махачкала 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1-10,6 10,7-11,3 11,4—12
258 220 231 280 305 355 400 391
Минск 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10.1-10,6 10,7—11,3 11,4-12
347 362 388 402 375 318 261 171
1.4. Расчетные параметры наружного воздуха
13
Продолжение табл 15
и продолжительность его стояния, ч (знаменатель)
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14,5—15.3 15,4—16,1 16,2-17,1
152 85 48 17 10 3
12,1-12.7 12,8—13.5 13,6—14,4 14,5—15.3 15,4-16,1 16,2-17,1
391 312 246 159 74 21
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—16,4
87 78 41 13 1 1
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4-16,1 16,2-17,1
171 129 77 45 10 2
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5-15,3 15,4-16.1 16,2-17,1
117 75 51 16 8 3
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,3 14,4—15,2 15,3-16 16,1—16,2
278 182 122 39 9 4
12-12,7 12,8—13,5 13,6—14,5 14,6—15.2 15.3-16 —
146 65 38 11 4 —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16.2-17,1
134 98 50 25 15 5
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2-17,1
272 201 143 80 47 25
12,1—12,7 12,8—13,5 13.6—14,4 14,5-15,3 15,4—16.1 16,2-16,9
235 145 91 40 10 3
12,1-12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14,5-15,3 15,4-15,6 —
117 74 34 13 3 —
12,1-12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16.2-17,1
349 244 132 80 25 4
12,2—12,8 12.9—13,6 13,7—14,4 14,5-15,3 15,4—16,2 16,3—17,3
J85 171 ' 142 113 101 50
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5-15,3 15,4-16,1 16,2-17,1
388 317 218 175 109 49
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5-15,3 15,4-15,9 —
124 73 46 15 8 —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15.3 15.4-16 —
192 136 64 32 15 —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—16,7
168 103 55 21 10 3
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 ,14,5—15,3 15,4-16 —
142 82 38 7 7 —
12—12,7 12,8-13,5 13,6—14,5 14,6—15,2 15,3-16,1 16,2-16,8
117 64 37 12 2 1
12—12,6 12,7—13,4 13,5—14,3 14,4—15,2 15,3—16 16,1-16,5
437 294 137 54 19 2
12,2—12,8 12,9—13,6 13,7—14,4 14,5—15,3 15,4-16 —
90 47 23 11 4 —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2-16,9
157 94 66 24 1 2
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4-16,1 16,2
100 50 16 4 2 1
12,1—12,7 12,8—13.5 13,6-14,4 14,5—15,3 15, 4—16,1 16,2—17,1
431 392 350 268 187 114
12.1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—16,4
105 59 30 9 3 1
17,2-18,1 18,2—19,2 19,3
2 1 1 --
17,2-18,1 18.2—19,2 19,3—19,5 —
И 4 1 —
— — — . —
— — — —
17,2 — —
I — — —
— — — —
— — —
— — — —
— — — —
—- — — —
— — — —
17,2-17,6 — — —
4 — — —
17,2-18,1 18,2—18,9 —
5 4 — —
— — — л—
— — — —
— — — —
— — — —
17,2—17,6 — — —
2 — — —
17,4- 18,2 18,3—19,2 19,3-19,7 —
21 5 1 —
17,2—18,1 18,2—19,2 19,3—20,2 . —
22 10 2 —
— — 4 —
— — — —
— —
— — — —
— — — —
— — — —
— — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — — —
— — —
17,2—18,1 18,2—19,2 19,3—20,1 20,2- 21,3
39 5 1 1
— — — —
— — — —
Глава I. Основные положения
14
Географический
пункт
Теплосодержание наружного воздуха, ккал/кг (числитель)
Москва. 6,9—7,4 7,5-8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1-10,6 10,7—11,3 11,4—12
266 309 401 348 361 348 266 226
Мурманск 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10.6 10,7—11.3 11.4—12
205 191 143 113 91 39 32 17
Нижний Тагил 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,2 9,4-10 10,1-10,6 10,7—11,3 11,4—12
278 289 261 238 244 217 176 124
Николаевск-на- 7-7,5 7,6—8 8,1—8.7 8,8—9,3 9,4—9,9 10—10,6 10,7—11.3 11,4—12,1
Амуре 223 228 241 185 201 197 148 154
Новгород 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
287 302 344 308 335 298 222 171
Новосибирск 6,9—7,4 7.5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1-10,6 10,7—11,3 11,4-12
276 257 240 241 277 251 226 172
Одесса 6,9-7,4 7,5-8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1-10,6 10,7—11.3 11,4—12
253 280 310 340 377 391 407 376
Омск 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 1,10—10,6 10,7—11.3 11,4—12
268 270 261 275 267 246 220 189
Орел 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11,3 11.4—12
280 295 317 365 369 343 279 250
Оренбург 6.8—7,4 7,5—7,9 8-8,6 8,7—9,2 9,3—9,8 9,9—10,5 10,6-11,2 11,3—12
261 293 300 303 321 303 325 275
Павлодар 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7-9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
265 271 292 276 284 239 272 251
Пенза 6,9—7.4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
244 269 287 298 357 345 292 236
Пермь 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8.7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
279 282 298 246 256 240 195 188
Петрозаводск 7—7,5 7,6—8 8,1-8,7 8,8—9,3 9,4—9,9 10—10,6 10,7-11,3 11,4—12,1
321 306 313 325 263 201 143 95
Полтава 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
288 294 329 343 398 391 389 320
Псков 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
313 361 356 404 350 311 250 159
Рига 7-7,5 7,6—8 8,1-8,7 8,8—9,3 9,4—9,9 10—10,6 10,7-11,3 11,4—12,1
234 360 386 391 381 331 241 183
Ростов-на-Дону 6,9-7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10.1—10,6 10,7—11,3 11.4-12
286 266 289 296 363 379 384 373
Рязань 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,61 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
246 297 277 347 341 320 308 251
Самарканд — 7,4—7,9 8—8,5 8.6—9,1 9,2—9,7 9,8—10,4 10,5—11,1 11,2—11,9 !
— 363 399 451 459 460 460 395
Саранск 6,9—7,4 7,5-8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10.1-10,6 10,7—11,3 11,4-12
279 238 294 316 344 334 283 236
Саратов 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
262 249 285 317 360 361 356 310
Свердловск 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1-10,6 10.7—11,3 11,4—12
279 274 283 283 284 256 203 154
Семипалатинск 6,8—7,3 7,4—7,9 8—8,5 8,6—9,2 9,3—9,9 10—10,5 10,6—11,2 И, 3—11,9
249 253 287 296 316 326 254 274,
Смоленск 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7-9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4- 12
333 332 347 374 375 301 249 163
1.4. Расчетные параметры наружного воздуха
15
Продолжение табл. 1.S
и продолжительность его стояния, ч (знаменатель)
12.1—12,7 12,8—13,7) 13.6—14,4 14.5—15,3 15,4-16,1 16,2—16,7
138 92 49 18 8 2 — — — —
12,1-12,7 12,8 — — — — — — —-
5 1 — — — — — — —
12,1—12,7 12.8—13,5 13,6—14,4 14,5-15.3 15,4—15,6 — — — — —
79 37 25 10 2 — — — —
12 2—12,8 12.9-13,6 13,7—14.4 14,5—15,3 15,4—16,2 16,3—17,3 17,4-18 —
115 70 43 28 13 6 2 — — —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14.5—15,3 15,4—16,1 16,2-17.1 17.2-18,1 18,2—18,3 —-
118 76 46 17 11 3 1 1 — —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16.2-17,1 17,2-18,1 18,2—18,8 — —
158 101 63 31 16 8 1 1 — —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4-16,1 16,2—17,1 17,2-17,6 — —
389 305 209 127 59 18 5 — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—15.7 — — —
130 74 44 21 4 — — — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17,1 17,2—18,1 — —
174 99 62 20 8 1 1 — — —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6-14,3 14,4-15,2 15,3-16 16,1-17 17,1—17,8 — —
220 145 91 36 16 2 2 — — —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15,4—16.1 16,2—17,1 17,2 —
207 127 78 35 14 2 2 — — —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15.4—16,1 — — — —
185 130 58 26 8 — — — — —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2-17.1 17,2 —
133 70 41 23 14 2 1 — — —
12,2—12,8 12,9-13,6 13,7—14.4 14.5—15,2 — — —
53 21 13 7 — — — — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—16,4 — —
242 140 78 39 7 1 — — — —
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2-16,6 —
115 64 29 13 6 1 — — — —
12,2—12,8 12,9—13,6 13,7—14,4 14,5—15,3 15,4-15,9 — — — —
94 64 34 12 1 — — — — —
12,1—12,7 12,8-13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17,1 17.2-17,8 — —
359 266 177 101 52 18 7 — — —
12,1-12,7 12.8—13,5 13,6—14,4 14.5—15,3 15,4—16,1 16,2-17,1 17,2-17,6 — —
157 119 83 41 14 5 2 — — —
12-12,7 12,8—13,5 13,6—14,5 14,6—15.2 15,3—16,1 16,2—17 17,1—18,2 18,3—19,3 19,4—20.3
388 265 193 107 44 17 5 2 1 —
12,1 — 12.7 12,8—13,5 13,6-14,4 14,5-15,3 15,4-16 — — —
153 114 62 27 8 — — — —
12,1-12,7 12,8-13,5 13,6—14.4 14,5-15,3 15,4—16,1 16,2—16,3 — —
227 135 89 26 7 1 — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6-14,4 14,5—15,3 15,4—15,9 — — —
90 49 30 6 2 — — — —
12—12,6 12,7-13,4 13,5—14,3 14,4—15,2 15,3-16 16,1 — —
176 113 46 16 6 2 — — —
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4 14,5-15,3 15,4-16,1 16,2—17,1 17,2-18 — - - -
118 69 46 21 14 7 2 — — —
Глава I. Основные положения
Географический
пункт
Теплосодержание наружного воздуха, ккал/кг (чвслител>
Талды-Курган 7,4—7,9 8-8,5 8,6—9,1 9,2—9,8 9,9—10,4 10,5-11,1 11.2—11,9
— 319 345 376 390 410 387 340
Та ляп 7—7,5 7,6-8 8,1-8,7 8,8—9,3 9,4-9,9 10-10,6 10,7—11,3 11,4—12,1
376 368 431 393 352 270 215 123
Тамбов 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
242 261 308 308 352 346 315 296
Ташкент 6,8-7,4 7,5—7,9 8—8,6 8,7—9,2 9,3—9,8 9.9—10,5 10,6—11,2 11,3—12
339 346 376 411 432 454 418 434
Тбилиси 6,8—7 7,5—7,9 8-8,6 8,7—9,2 9,3—9,8 9,9-10,5 10,6—11,2 11,3—12
284 304 306 353 464 457 470 507
Тобольск 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1-10,6 10,7-11,3 11,4—12
276 266 253 256 259 239 217 160
Тула 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
294 315 329 336 344 326 270 239
Тюмень 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8.7—9,3 9,4—10 10.1—10,6 10,7-11 Л И,4—12
269 267 297 264 261 255 207 184
Ужгород 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1-10,6 10,7—11.3 11,4—12
313 345 372 409 402 428 392 325
Улаи-Уд» — 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,2 9,3—9,8 9,9-10.5 10,6—11,2 11,3—12
— 236 223 245 245 211 218 212
Ульяновск 6,9—7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
265 287 279 311 318 322 270 230
Усть-Каменогорск 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4—12
235 242 276 307 281 279 237 190
Уфа 6,9—7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1-10,6 10,7—11,3 11.4—12
276 265 298 307 261 284 260 254
Фергана — 7.4-7,9 8-8,5 8,6—9,1 9,2-9,7 9,8—10,4 10,5—11,1 11,2—11,9
- 269 302 334 359 428 483 466
Фрунзе — 7,4—7,9 8—8,5 8,6—9,1 9,2—9,7 9,8—10,4 10,5—11,1 М ,2—11,9
— 322 355 430 443 424 440 411
Хабаровск 6,9—7,4 7,5-8 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1-10,6 10,7—11,3 11,4—12
198 223 235 22) 214 247 244 239 .
Харьков 6,9—7,4 7,5—-Я 8,1—8,6 8,7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
273 282 310 335 355 373 384 312
Херсон 6,9—7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11.4—12
205 197 230 309 312 365 401 414
Целиноград 6,9—7,4 7,5—8 8,1-8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
274 273 331 332 318 312 248 169
Чарджоу 6,8—7,3 7,4-7,9 8-8,5 Я,6—9,2 9,3—9,9 10—10,5 10,6—11,2 11,3-11,9
324 316 325 378 368 466 490 461
Чебоксары 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8.6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4—12
243 308 292 295 321 259 267 198
Челябинск 6,9—7,4 7,5—8 8.1—8,6 8,7—9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7-11,3 11,4-12
307 274 274 266 284 284 220 172
Чернигов 6,9—7,4 7,5—8 8,1—8,6 8.7—9,3 9,4-10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4-12
266 316 ' 360 355 388 352 322 289
Чита — 7,5-8 8.1—8,6 8,7—9,2 9,3—9,8 9,9—10,5 10,6—11,2 11,3-12
— 212 224 210 219 238 224 203
Ярославль 6,9-7,4 7,5—8 8,1—8,6 8,7-9,3 9,4—10 10,1—10,6 10,7—11,3 11,4-12
260 306 301 300 325 295 207 157
1.4. Расчетные параметры наружного воздуха
17
Продолжение табл. 1.S
г 1Чюдолжнтельность его стояния, я (знаменатель)
12-12,7 12,8-13,5 13,6—14,5
253 163 101
12,2-12.8 12,9—13,6 137-14,4
69 28 9
12.1-12Л 12,8—13,5 13,6—14,4
194 141 95
12.1-12Л 12,8—13,5 13,6—14,3
400 325 173
12,1-127 12.8—13,5 13,6—14,3
446 382 248
12,1-12,7 12,8—13,5’ 13,6—14,4
113 89 51
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6-14,4
172 92 51
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6-14,4
142 76 43
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14.4
301 201 136
12,1-12,8 12,9—13,6 13,7—14,6
163 112 70
42,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4
170 137 66
12,1—12,7 12,8—13.5 13,6—14,4
176 115 62
12,1-12,7 12,8-13,5 13,6—14,4
178 132 72
12—12,7 12,8—13,5 13,6—14,5
483 422 320
12-12,7 12,8-13.5 13,6—14,5
352 271 129
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4
231 215 210
12,1—127 12,8-13,5 13,6—14,4
241 151 109
12,1-12.7 12,8—13,5 13,6—14,4
387 335 259
12,1-12,7 12,8—13,5 13,6—14,4
93 32 22
12—12,6 12,7—13,4 13,5—14,3
445 361 275
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4
171 115 55
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4
130 76 37
12,1—12,7 12,8—13,5 13,6—14,4
191 127 70
12,1-12,8 12,9—13,6 13,7-14,6
152 104 85
12,1-12,7 12,8—13,5 13.6—14,4
117 87 1 и
14.6—15,2 15,3—16,1 16,2-17
41 17 10
14,5—15,4 — —
3 — —
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17
41 19 9
14,4-15,2 15,3—16 16,1-17
118 39 14
14,4-15,2 15,3—16 16,1-17
117 43 13
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17,1
28 8 4
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—167
31 14 6
14,5-15.3 15.4—16,1 16,2—16,7
23 И 6
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2-17,1
85 39 8
14,7—15,3 15,4—16.2 16,3-17,2
38 15 4
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17,1
35 8 3
14,5—15,3 15,4—16,1 16.2—17.1
23 8 3
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17,1
49 29 8
14,6—15,2 15,3—16,1 16,2-17
219 129 76
14,6—15,2 15,3-16,1 16,2—17
65 29 8
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2—17,1
174 115 64
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2-17,1
46 14 7
14,5—15,3 15,4—16,1 16,2-17,1
ПО 61 23
14,5-15,3 15,4 —
3 4 —
14,4-15,2 15,3—16 16,1-17
186 87 38
14,5—15.3 15,4-16,1 16.2—16,7
34 5 2
14,5—15,3 15.4-16,1 16,2—17,1
13 7 \ 2
14,5—15,3 15.4-16,1 16,2-16,8
33 9 4
14.7—15,3 15,4—16,2 16,3-16.7
38 12 3
14,5—15.3 15,4—16,1 16,2 17
14 5 3
17,1—18,2 18,3—19,3 19,4—20,1
5 1 1
17,1—18 18,1—18,9 19—19,5
3 3 1
17,1-18 18,1—18,9 —
1 1 —
17,2—17,5 1 — —
— —
— —
—-
—
— — —
17,2-17,6 —
4 — —
17,3—18,2 18,3 —
1 1 —
17,2—18,1 ——
1 — —
17,2 __ —
1 — —
17,2—17,6 —. —
2 — —
17,1-18,2 18,3—19.3 19,4—20,1
34 21 14
17,1—17,6 — —
1 — —
17,2—18,1 18,2—19,2 19,3—19.4
37 15 1
17,2—18,1 18,2 —
5 1 —
17,2-17,8 — —
3 — —
— — —
— — —
17,1—18 18,1—18,3 —
15 8 —
— — —
— — —
17,2-18,1 — —
1 — —
— — —
— — —
— — —
— — —
— — —
— — —
20,'2—21,8
6
Глава I Основные положения
18
расчетных условий следует также выбирать оптималь-
ные параметры.
Поддержание оптимальных параметров воздушной
среды, соответствующих легкой работе (см. табл. 1.3),
обязательно также в комнатах отдыха для работающих
и в пределах ограниченных участков, предназначенных
для отдыха вблизи рабочего места
Кроме перечисленных выше случаев, применение оп-
тимальных или близких к ним параметров воздуха ре-
комендуется, если поддержание их не вызывает дополни-
тельных затрат (например, применения искусственного
охлаждения воздуха в теплый период года) или если
научно-исследовательскими работами, накопленным экс-
периментальным материалом и соответствующими расче-
тами будет обоснована технико-экономическая целесооб-
разность дополнительных капитальных затрат и эксплуа-
тационных расходов, связанных с поддержанием таких
параметров в помещениях
Независимо от принятых в расчетах метеорологиче-
ских условий содержание в воздухе рабочей зоны поме-
щений вредных газов, паров и пыли не должно превы-
шать предельно допустимых концентраций, приведенных
в СН 245-71 и дополнениях к перечню вредных веществ,
периодически публикуемых Министерством здравоохра-
нения СССР и Госстроем СССР.
1.3. ОБЕСПЕЧЕННОСТЬ
РАСЧЕТНЫХ ВНУТРЕННИХ
ТЕПЛОВЫХ УСЛОВИЙ
Расчетные внутренние тепловые условия определя-
ются сочетанием температуры внутреннего воздуха tB,
радиационной температуры помещения tR, температуры
отдельных нагретых и охлажденных поверхностей (пане-
лей) в помещении тп, подвижностью vB н относительной
влажностью <рв внутреннего воздуха. В табл. 1.1—1.3
приведены нормируемые значения /в, vB, <рв в рабочей зо-
не производственных помещений и в обслуживаемой зо-
не помещений общественных и жилых зданий.
Первое условие комфортности. Комфортная темпе-
ратурная обстановка в помещениях (в теплый период
года) с большими площадями нагретых (наружные ог-
раждения) илн охлажденных (система радиационного
охлаждения) поверхностей определяется условием
/л= 1,5/п —0,5/в ± 1,5, (1.18)
где tn — нормируемая температура помещения, принимаемая
равной /в по табл 1 1—I 3
Второе условие комфортности. Допустимая темпе-
ратура внутренних нагретых поверхностей наружных
ограждений (обычно стены восточной, южной и запад-
ной ориентации, а также покрытие) определяется по
формуле
т’оп<28 + 2,7/ф,_п, (1.19)
где Фч_п — коэффициент облученности (с элементарной
площадки поверхности человека на нагретую поверхность).
Для охлажденных поверхностей систем радиацион-
ного охлаждения допустимая температура должна быть
23-5/Фч_п. (1.20)
Коэффициент обеспеченности расчетных внутренних
условий. В зависимости от назначения помещений и
уровня требований к постоянству внутренних условий
допускается различная частота и продолжительность от-
клонений этих условий от расчетных. Коэффициенты
обеспеченности йо0п (по числу случаев отсутствия откло-
нений п) и /гобДг (по продолжительности отсутствия от-
клонений Az) определяются формулами (2.8) и (2.9), а
также табл. 2 3 в части I данного справочника («Отопле-
ние, водопровод, канализация». М, Стройиздат, 1975).
При определении kO6n для теплого периода года за
случай принимаются сутки; продолжительность тепло-
го периода года приравнивается продолжительности ка-
лендарного лета.
Особенности теплообмена в помещении. Сложный
лучисто-конвективный теплообмен па нагретых и охлаж-
денных поверхностях в помещении рассчитывается по ре-
комендациям, приведенным в разделе П части I данного
справочника («Отопление, водопровод, канализация». М.,
Стройиздат, 1975).
При определении осредненного значения коэффици-
ента конвективного теплообмена а между воздухом /в и
поверхностями хп, обращенными в помещение, среднюю
разность температур t3—ти рекомендуется принимать
по табл. 1.4.
ТАБЛИЦА 14. РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР t_—x„
в п
Характеристи- ка воздуха для вентиляции поме щения Средняя разность температур, ®С, при продолжительности работы системы, ч/сут, около
8 16 24
Необработан- ный 1,5—1 1—0,6 0,6-0.3
Адиабатически увлажненный 2,5-1,8 1,8-1 1—0,5
Искусственно охлажденный 4,5—3 3—2 2-1,5
1.4. РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Допустимые и оптимальные параметры воздуха в
помещениях должны обеспечиваться системами вентиля-
ции и кондиционирования воздуха в пределах стояния
расчетных параметров наружного воздуха А, Б или В.
Значения расчетных параметров А, Б и В для различных
географических пунктов СССР приведены в прил. 4
главы СНиП 11-33-75 «Отопление, вентиляция и конди-
ционирование воздуха»
Выбор параметров наружного воздуха при проекти-
ровании систем вентиляции, кондиционирования воздуха
и воздушного душирования обусловливается видом и на-
значением системы:
а) для расчета систем общеобменной вентиляции,
предназначенной для удаления избытков тепла и влаги,
в том числе вентиляции с испарительным (адиабатиче-
ским) охлаждением воздуха путем распыления воды
внутри помещений или в оросительных камерах, прини-
мают расчетные параметры наружного воздуха А;
б) для расчета систем общеобменной вентиляции,
предназначенной для удаления вредных веществ 1, 2, 3
и 4-го класса опасности или для компенсации воздуха,
удаляемого местными отсосами и технологическим обо-
1 5. Выбор расчетных параметров наружного климата с заданным коэффициентом обеспеченности
19
рудовапием (например, горение, пневмотранспорт, су-
шилки и т. п ), в том числе вентиляции с испарительным
охлаждением воздуха путем распыления воды внутри
помещений или в оросительных камерах, а также для
расчета систем воздушного душирования наружным воз-
духом принимают расчетные параметры наружного воз-
духа Б для холодного периода года и расчетные пара-
метры наружного воздуха А для теплого периода года;
в) для расчета систем кондиционирования воздуха
принимают расчетные параметры наружного воздуха Б;
г) для расчета систем воздушного отопления, воз-
душных и воздушно-тепловых завес принимают расчет-
ные параметры наружного воздуха Б.
Расчетные параметры наружного воздуха В допу-
скается принимать для расчета систем кондиционирова-
ния воздуха лишь при обоснованных технологических
требованиях, подтвержденных технико-экономическими
расчетами.
Для зданий и помещений, эксплуатируемых в тече-
ние части суток (например, только в вечерние часы) или
в пределах отдельных месяцев года, допускаются обо-
снованные отступления от приведенных в СНиП 11-33-75
расчетных параметров наружного воздуха. В этих слу-
чаях могут быть использованы табл ЗА и ЗБ главы
СНиП П-А 6-72 «Строительная климатология и геофи-
зика», по которым для ряда городов СССР определяется
продолжительность стояния температуры и теплосодер-
жания наружного воздуха. Эти данные могут также при-
ниматься для определения годовых и сезонных расходов
тепла и холода при расчетах систем вентиляции и кон-
диционирования воздуха и для других экономических
расчетов Для этих же целей используются данные, при-
веденные в табл. 1.5.
1.5. ВЫБОР РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ
НАРУЖНОГО КЛИМАТА
С ЗАДАННЫМ КОЭФФИЦИЕНТОМ
ОБЕСПЕЧЕННОСТИ
При расчете теплового режима здания определяю-
щими характеристиками наружного климата являются
температура наружного воздуха /я и интенсивность сол-
нечной радиации. Расчетные метеорологические условия
в помещении должны обеспечиваться системами вентиля-
ции и кондиционирования воздуха применительно к нор-
мируемым расчетным параметрам наружного воздуха
(параметры А, Б и В). Диапазоны значений коэффициен-
тов обеспеченности kar,n и /гобДг, соответствующие нор-
мируемым параметрам наружного воздуха, приведены в
табл. 1.6.
ТАБЛИЦА 16 ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ иобл
*обДг • СООТВЕТСТВУЮЩИЕ НОРМИРУЕМЫМ
ПАРАМЕТРАМ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА А, Б и В
Параметры наружного воздуха ^обп *обДг
диапазон изменения среднее значение диапазон изменения среднее значение
А 0.4-0,55 0,5 0,77—0,82 0,79
Б 0,85—0,95 ~1 0,9 0,95—0,99 —1 0,97
в ~1
Характеристики тепловлажностного состояния на-
ружного воздуха (температура /я, теплосодержание tH),
соответствующие параметрам воздуха А, Б и В, приведе-
ны в главе СНиП П-33-75.
Параметрами А и Б можно пользоваться для расче-
та стационарной пеоедачи тепла. Для расчета фактиче-
ского теплового режима с суточной псстационарностью
нормируемые температуры 1я (параметры А, Б и В) сле-
дует принимать за максимальные температуры /н макс в
расчетные летние сутки с заданным k06 (см табл 1 6).
Амплитуду суточного изменения наружной температуры
<4/н следует принимать равной половине полного перепада
суточной температуры, взятого по СНиП Н-А6-72. Сред-
няя за сутки температура ^я0 вычисляется как разность
tn макс —А. Момент наступления ta макс -“ 15 ч по
н
среднесолнечному времени В СНиП П-А 6-72 приведены
почасовые и средние за сутки (с индексом нуль) значе-
ния интенсивности прямой (S, So) и рассеянной (О, Do)
солнечной радиации в июле на вертикальную поверх-
ность различной ориентации и на горизонтальную по-
верхность.
Амплитуда колебания интенсивности суммарной сол-
нечной радиации As+D при расчете лучепрозрачных ог-
раждений принимается равной
As+d=(S+D)-(S0+D0), (1.21)
а при расчете массивных ограждений определяется по
формуле
I м \
^S+D = ( 1 — ~п7)Я ($0 "Ь Do).
(1.22)
где m — продолжительность действия солнечной радиации, ч.
В табл. 1 7 приведены значения относительной про-
должительности инсоляции Т]=/п/24 для прямой и рас-
сеянной солнечной радиации.
Время до момента наступления максимума прямой
солнечной радиации AZpaKc, отсчитываемое относитель-
но полудня, указано в табл. 1.8.
Скорость ветра и принимается равной расчетной за
июль по СНиП П-33-75.
Для анализа изменения тепловой нагрузки на систе-
му в течение года следует пользоваться осредненными за
месяц значениями параметров наружного воздуха (по
СНиП П-А 6-72) Справочные данные о среднемесячных
значениях интенсивности прямой солнечной радиации на
нормальную к направлению падения солнечного луча
поверхность SH и рассеянной солнечной радиации на
горизонтальную поверхность Dr можно пересчитать в
целях получения интенсивности солнечной радиапии на
вертикальную поверхность соответственно по формулам:
S3 — 5Я cos 0;
DB = 0,7Dr,
где cos 0 — косинус yria 9 между нормалью к поверхности
и направлением падения солнечного луча, определяемый по
табл. 1 9
Значения величин, приведенных в табл. 1.7—1.9, для
широт, отличающихся от указанных в таблицах, можно
определить, пользуясь линейной интерполяцией и экстра-
поляцией.
2*
Глава 1. Основные положения
20
ТАБЛИЦА 1.7. ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ ИНСОЛЯЦИИ Т)
(ОТНЕСЕННАЯ К СУТОЧНОМУ ПЕРИОДУ)
Солнечная радиация и ориентация поверхности
Значения т) для географической широты, град
40 45 | 50 | 55 | 60 | 65
Декабрь
{Ю
В, 3
юв юз
св.’сз
Пряная на горизонтальную поверхность и рассеянная
0,39 0.36 0,33 0,3 0,25 0,23
0,19 0,18 0,17 0,15 0,12 0,11
0,33 0,32 0,3 0,29 0,25 0.15
0,06 0,05 0,03 0,01 0 0
0,39 0,36 0,33 0,3 0,25 0,23
Январь, ноябрь
Прямая ня вертикальную поверхность ] IOB юз
I св.’сз
Пряная на горизонтальную поверхность и рассеянная
0,4 0,38 0,35 0,32 0,28 0,22
0.2 0,19 0,18 0,16 0,14 0,11
0,33 0,32 0,31 0,3 0,28 0,22
0,07 0,06 0,05 0,03 0 0
0.4 0,38 0,3 0,33 0,28 0,22
Февраль, октябрь
( ю 0.45 0,44 0,43 0,42 0,4 0,38
„ в, 3 0,23 0,22 0,22 0,21 0,2 0,19
Прямая на вертикальную поверхность | ЮВ, ЮЗ 0.33 0,33 0,33 0,33 0,32 0,32
1 св.’сз 0,12 0,11 0,1 0,09 0,08 0,06
Прямая на горизонтальную поверхность и рассеянная 0,45 0,44 0,43 0,42 0,4 0,38
Март, сентябрь
1 ю 0,5 0.5 0,5 0,5 0,5 0.5
в,з 0,25 0.25 0,25 0,25 0,25 0,25
Прямая па пгртикяльтппо поперхноеть 1 ЮВ, юз 0,34 0,35 0,35 0,36 0,37 0,37
1 СВ, СЗ 0,16 0,15 0,15 0,14 0,13 0,13
Прямая на горизонтальную поверхность и рассеянная 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
Апрель, август
< ю 0,43 0,44 0,45 0,46 0,46 0,47
в, 3 0,27 0,28 0,29 0,3 0,3 0,32
Прямая на вертикальную поверхность < ЮВ, ЮЗ 0,35 0,36 0,37 0,39 0,41 0,42
СВ, СЗ 0,2 0,2 0,2 0.2 0,2 0,21
1 С 0,06 0,06 0,06 0,07 0,07 0,08
Прямая на горизонтальную поверхность и рассеянная 0,56 0,56 0,58 0,57 0,6 0,64
Май, июль
Прямая на вертикальную поверхность
Пряная на горизонтальную поверхность и
ЮВ, ЮЗ
СВ. СЗ
С
рассеянная
0,35 0,38 0,4 0,42 0,43 0,45
0,3 0,31 0,32 0,34 0,36 0,39
0,35 0,37 0,4 0,42 0,45 0,46
0,25 0,25 0,25 0.25 0,26 0,29
0,12 0,12 0,12 0,13 0,14 0,17
0,6 0,62 0,65 0,68 0,72 0,78
Июнь
ю 0,34 0,36 0,39 0.4 0,43 0,44
Прямая на вертикальную поверхность В. 3 0,3 0,32 0,34 0,35 0,37 0,43
юв. юз 0,35 0,37 0,4 0,43 0,45 0,46
св, СЗ 0,26 0,26 0,26 0,27 0,29 0,33
с 0,14 0,14 0.14 0,15 0,16 0,2
Ирямая на горизонтальную поверхность н рассеянная 0,61 0,64 0,67 0,71 0,76 0,85
1.6. Основные критерии подобия и применение I—d-диаграммы для расчетов
21
ТАБЛИЦА 18 ВРЕМЯ ДО МОМЕНТА НАСТУПЛЕНИЯ
МАКСИМУМА ПРЯМОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ AZMaKC,
ОТСЧИТЫВАЕМОЕ ОТНОСИТЕЛЬНО ПОЛУДНЯ
(ДО ИЛИ ПОСЛЕ НЕГО —СМ. ПРИМЕЧ. 2)
Ориента- ция по- верхности Значения AZ“aKC, ч, для географической широты, град
40 45 50 55 60 65
Декабрь
В, 3 юв, юз св, сз 2.3 0,7 3,9 2,2 0,6 3,8 2 0,4 3,5 1,8 0,1 3,5 1,5 0 0,9 0
Январь, нокб рь
В, 3 юв, юз св, сз 2,4 0,9 3,9 2,3 0,7 3,9 2,1 0,5 3,7 2 0,3 3,6 1.7 0 3,4 1,3 0
Февраль, октя< фь
В, 3 юв, юз СВ, сз 2,8 1.3 4 2,7 1,3 4 2,6 1,2 4 2,5 1,1 4 2,4 0,9 3,9 2,3 0,8 3,9
Март, сентябрь
В, 3 юв, юз св, сз 3 1,9 4,1 3 1.8 4,2 3 1.8 4,3 3 1,7 4,3 3 1,6 4,4 3 1,6 4,4
Апр вль, август
В, 3, юв, юз св, сз с 3,3 2,5 4.2 5,9 3,4 2,4 4,3 6 3,5 2,4 4,5 6,2 3,6 2,4 4,7 6,3 3,7 2,4 4,9 6,5 3,8 2,5 5,1 6,7
Май, июль
В, 3 юв, юз св, сз с 3,6 3 4,3 5,7 3,7 3 4,5 6 3,9 3 4,8 6,5 4 3 5 6,6 4,3 3,2 5,4 6,8 4,6 3,2 5,9 7,4
Нюнь
в, 3 юв, юз св, сз с 3,7 3,1 4,3 5,7 3,8 3,1 4,5 6 4 3,1 4,8 6,3 4,2 3,2 5,2 6,7 4,5 3.2 5,6 7.1 5,1 3,2 5,3 7,7
Примечания 1 Момент наступления максимума пото- ка тепла прямой радиации на поверхность южной ориентации совладает с полуднем. 2. При восточной, юго-восточной и северо-восточной ориента- ции поверхности время до момента наступления максимума при- нимается со знаком минус: при западной, юго-западной и севе- ро-западной ориентации поверхности — со знаком плюс; при се- верной ориентации поверхности время до момента наступления максимума принимается со знаком мийус в утренние и со зна- ком плюс в вечерние часы.
ТАБЛИЦА 1.9. ЗНАЧЕНИЯ КОСИНУСА УГЛА 0
Ориента- ция по- верхности Значения cos 0 для географической широты, град
40 45 50 55 60 65
ю В, 3 0,789 0,208 7 0,823 0,197 (екабрь 0,874 0,175 0.904 0,161 0.947 0,123 0.982 0,071
Продолжение табл. 1*9
Ориента- ция по- верхности Значения cos 6 для географической широты, град
40 45 50 55 60 65
юв, юз 0,567 0,591 0,618 0,639 0,67 0,694
св, сз 0,009 0,006 0,001 0 0 0
с 0 б 0 0 0 0
Январь, ноябрь
ю 0.762 0,8 0,839 0,884 0,914 0,954
в, 3 0.216 0,209 0,195 0,173 0,155 0,116
юв, юз 0,551 0,575 0,599 0,625 0,646 0,675
св, сз 0,012 0,009 0,006 0 0 0
с 0 0 0 0 0 0
Февраль, октябрь
Ю В, 3 юв, юз св, сз с 0,621 0,255 0,487 0,047 0 0,668 0,25 0,512 0,04 0 0,714 0,242 0,536 0,031 0 0,762 0,23 0,56 0,021 0 0,798 0,222 0,58 0,015 0 0,832 0,211 0,599 0,011 0
Мар г, сентябрь
ю 0,476 0,525 0,57 0,612 0,65 0,67
В, 3 0,274 0,273 0,272 0,271 0,269 0,255
юв, юз 0,418 0,446 0,473 0,496 0,518 0,535
св, сз 0,082 0,075 0,069 0,064 0,058 0,05
с 0 0 0 0 0 0
Апрель, август
Ю В, 3 ЮВ, ЮЗ СВ, СЗ С 0,289 0,293 0,336 0,139 0,0104 0,339 0,294 0,361 0,129 0,01 0,386 0,296 0,388 0,122 0,01 0,426 0,298 0.413 0,12 0,012 0,456 0,303 0,432 0,122 0,017 0,48 0,31 0,45 0,129 0.02
Ю 0,164 м 0,21 1Й, июль 0,252 0,289 0,32 0,35
В, 3 0,242 0,297 0,301 0,305 0,311 0,32
ЮВ, ЮЗ 0,263 0,289 0,313 0,333 0,35 0,37
СВ, сз 0,181 0,176 0,17 0,166 0,172 0,174
с 0,048 0,05 0,049 0,051 0,067 0,07
ю 0,131 0,178 Июнь 0,221 0,255 0,286 0,32
В, 3 0,292 0,296 0,299 0,305 0,31 0,32
ЮВ, юз 0,242 0,268 0,292 0,309 0,326 0,37
св, сз 0,194 0,187 0,18 0,181 0,184 0,188
с 0,064 0,064 0,0625 0,074 0,089 0,1
1.6. ОСНОВНЫЕ КРИТЕРИИ ПОДОБИЯ
И ПРИМЕНЕНИЕ Г—а-ДИАГРАММЫ
ДЛЯ РАСЧЕТОВ
Основные физические величины, характеризующие
состояние воздуха, приведены в п. 1.1; здесь приводятся
основные критерии подобия — безразмерные сочетания
основных характеристик воздуха (газа, жидкости) и ха-
рактерных факторов, влияющих на условия его движе-
ния или теплообмена.
Критерий Рейнольдса (число Рейнольдса) является
одной из характеристик движения вязкой жидкости (воз-
духа, газа) н выражает отношение сил. инерции к силам
вязкости;
Глава I. Основные положения
22
(1.27)
Re=-^-, (1.23)
где v — характерная (например, средняя по сечению, осе-
вая и т д) скорость возду' а (газа, жидкости), м/с; / — харак-
терный линейный размер (например, диаметр канала), м; v—
кинематическая вязкость, м2/с
Критерий Фруда выражает соотношение между
гравитационными и инерционными силами.
Fr=-4, (1.24)
V2
где g — ускорение свободного падения, м/с2
Критерий Архимеда — это критерий подобия двух
гидродинамических или тепловых явлений, при которых
определяющими служат подъемная (архимедова) сила
и сила вязкости:
V2 р
где р — плотность, кг/м3.
Если изменение плотности воздуха (жидкости) вы-
звано изменением температуры Д<, то (р—pi)/p=pA£ (где
Р — коэффициент объемного расширения воздуха; Д< —
разность температур поверхности тела и воздуха).
В этом случае критерий Архимеда превращается в кри-
терий Грасгофа.
Критерий Грасгофа определяет перенос тепла для
случая свободной конвекции:
ц/з
Сг = ^-рДЛ (1.26)
Критерий Прандтля определяет процессы теплопере-
дачи в движущихся жидкостях и газах;
Pr--V _VCpP,
а ^еек
где а — температуропроводность, м2/с; Лсек — теплопровод-
ность, ккал/(с-м.°С); —удельная теплоемкость, ккал/(кг-°С).
Критерий Нуссельта — безразмерный параметр, ха-
рактеризующий среднюю интенсивность конвективного
теплообмена между поверхностью тела и свободным или
вынужденным потоком жидкости или газа:
oil
Nu = —, (1.28)
Л
где а—коэффициент теплоотдачи, ккал/(ч-м2.°С); X — те-
плопроводность жидкости или газа, ккал/(ч-м-°С).
Для расчетов систем вентиляции помещений с из-
бытками тепла и влаги, в том числе систем вентиляции
с испарительным охлаждением воздуха и систем конди-
ционирования, следует пользоваться i—d-диаграммой
проф Л. К. Рамзина, представляющей собой графиче-
скую зависимость между основными параметрами воз-
духа t, <р, i и d при заданном барометрическом давлении
воздуха Рбар. Построение I—d-диаграммы основано на
формулах, связывающих между собой эти величины:
d = 623 -----—-------; (1.29)
Рбар фРи
i = 0,24/ + 0,597d + 0,00044/d, (1.30)
где d — вл агосо держание воздуха, г/кг сухого воздуха, ср —
относительная влажность воздуха в долях единицы; — парци-
альное давление (упругость) водяного пара, содержащегося в
воздухе при полном его насыщении, мм рт. ст.; ^бар- баромет-
Рис 1.1. i—d-диаграм-
ма влажного воздуха
для барометрического
давления 745 мм рт. ст.
Рис 1.2. Построение
процесса на i—d-диаг-
рамме для случая 1
1.6. Основные критерии подобия и применение I—d-диаграммы для расчетов
23
рическое давление, мм рт ст ; i — теплосодержание (энтальпия)
воздуха, ккал/кг сухого воздуха; t — температура воздуха, °C
i—d-диаграмму принято строить в косоугольной си-
стеме координат. Угол между направлением линий вла-
госодержания d и теплосодержания i принимается рав-
ным 135°, чтобы удобнее развернуть ту зону диаграммы,
в которой обычно ведут построение процессов измене-
ния состояния влажного воздуха при проектировании си-
стем вентиляции и кондиционирования воздуха.
На рис. 1 1 показана i—d-диаграмма влажного воз-
духа для барометрического давления 745 мм рт. ст.
В нижней части диаграммы построена линия значений
парциального давления насыщенного водяного пара. Ни-
же кривой насыщения <р=100% на диаграмме находит-
ся область пересыщенного состояния паровоздушной
смеси. Так как состояние пересыщения является неустой-
чивым и обычно сопровождается конденсацией, эту об-
ласть называют также областью тумана. Левую нижнюю
часть диаграммы для температуры воздуха ниже 0°С
обычно строят исходя из упругости водяного пара над
льдом. Область ниже кривой насыщения при /<0°С
принято называть областью ледяного тумана.
Изотермы /=const на i—d-диаграмме заканчивают-
ся на кривой насыщения. В области, расположенной ни-
же этой кривой, при /^0°С изотермы совпадают с ли-
ниями постоянной температуры мокрого термометра
(см. далее). При расчетах вентиляции и кондициониро-
вания воздуха иногда допускают, что линии tM=const
совпадают с линиями i=const; это допущение в боль-
шинстве случаев дает практически допустимую погреш-
ность.
При температуре воздуха ниже 0°С изотермы в об-
ласти пересыщения значительно отклоняются от линий
i=const, и принимать их совпадающими с ними недопу-
стимо. В этом случае необходимо выполнять построение
изотерм, руководствуясь указаниями в специальной ли-
тературе.
При повышении барометрического давления пучок
кривых <р, включая кривую насыщения <р=100%, смеща-
ется на координатной сетке i—d вверх, а при пониже-
нии давления — вниз.
Например, если для барометрического давления 745 мм
рт ст параметрам воздуха (=»18SC и <р —100% соответствуют
теплосодержание (—12,25 ккал/кг* и влагосодержание d=
— 13.2 г/кг*, то для барометрического давления 640 мм рт. ст
этим же параметрам соответствуют (—13,6 ккал/кг и d—15,4 г/кг.
Величина нзмеиения возрастает по мере увеличения влагосодер-
жания воздуха
В практике расчетов систем вентиляции и кондицио-
нирования воздуха, как правило, следует пользоваться
диаграммами, построенными для барометрического дав-
ления, являющегося средним характерным для проекти-
руемого объекта или для данной местности (по много-
летним данным). В СНиП 11-33-75 для каждого геогра-
фического пункта дано рекомендуемое расчетное баро-
метрическое давление, округленное до ±7,5 мм рт. ст.,
т. е. давления выбраны с интервалом 15 мм рт ст.
Зная два параметра влажного воздуха (например,
i и 0 и барометрическое давление для расчетных усло-
вий, на соответствующей i—d-диаграмме легко найти все
остальные величины, характеризующие состояние
воздуха.
Допустим (случай 1), что воздух, имеюший началь-
ные параметры, характеризуемые точкой А на рис. 1.2,
нагревается в калориферах, т е. его влагосодержание не
изменяется. Этот процесс будет протекать по линии d=
=const и может закончиться в точке Б. При этом тем-
' Здесь и далее для сокращения опускаются слова «сухого
воздуха».
пература и теплосодержание воздуха увеличатся, а отно-
сительная влажность уменьшится.
При охлаждении воздуха, состояние которого харак-
теризуется той же точкой А, без изменения его влаго-
содержания процесс будет направлен вниз также по ли-
нии d=const. Если при таком охлаждении относитель-
ная влажность воздуха достигнет 100%, то его состояние
будет характеризоваться точкой В Дальнейшее охлаж-
дение воздуха будет сопровождаться конденсацией вла-
ги и образованием тумана.
Точка В называется точкой росы для воздуха, име-
ющего параметры А (и всех состояний воздуха при вла-
госодержании dA), а температура (в — температурой
точки росы.
Разность температур Д/=/д — /в принято называть
гигрометрической разностью температур.
Любой точке, расположенной на какой-либо линии
d=const, соответствует лишь одно значение температу-
ры точки росы н одно значение гигрометрической разно-
сти температур.
В практике проектирования систем вентиляции и
кондиционирования воздуха принято считать, что при
увлажнении воздуха без подвода или отвода тепла изме-
нение его состояния происходит по линии i— const, как
это показано на рис. 1 2 отрезком АГ. Такое изменение
состояния называют адиабатическим или изоэнтальпиче-
ским процессом, а линию i—const — адиабатой или изо-
энтальпой.
Температура, соответствующая точке Д на пересе-
чении линии i—const с кривой насыщения <р= 100%, на-
зывается температурой мокрого (или влажного) термо-
метра. В технике кондиционирования воздуха эту тем-
пературу принято обозначать /и. Разность температур
kt=tA—tn называют психрометрической разностью тем-
ператур. Любой точке, расположенной иа какой-либо
линии i—const, соответствует лишь одно значение /м,
так как в практике обычных расчетов принято считать,
что линия i=const является и линией постоянной темпе-
ратуры мокрого термометра.
При необходимости точных расчетов следует учиты-
вать, что истинные линии /м—const несколько отклоня-
ются от линий t=const, как это показано иа рис. 1.2
пунктирной линией. Для построения истинных линий
/M=ccnst (если они не нанесены на i — d-диаграмме)
можно пользоваться формулой
dt
1000
(1.31)
где Ai — величина отклонения теплосодержания на ординате
d—О диаграммы i—d (см. рис 12), ккал/кг; df —влагосодер-
жание воздуха при температуре мокрого термометра, г/кг; /м —
температура мокрого термометра, ®С.
Как видно из сказанного, температура точки росы и
температура мокрого термометра также являются основ-
ными параметрами влажного воздуха, по которым при
известном барометрическом давлении могут быть опреде-
лены все остальные его параметры. На этом основано,
в частности, определение состояния влажного воздуха
по измеренным температурам сухого и мокрого термо-
метров.
При измерении температуры /м аспирационным пси-
хрометром, т. е. при обдувании шарика мокрого термо-
метра со скоростью около 2 м/с, измеренное значение
/м близко к истинному, и этим значением можно
пользоваться при расчетах по i — d-диаграмме. При дру-
гих скоростях движения воздуха от измеренного значе-
ния /м к истинному переходят с помощью таблиц и гра-
фиков, приведенных в специальной литературе.
Глава I. Основные положения
24
Рис. 1.3 Построение процесса на
i—d-диаграмме для случая 2
Рис. 1.4. Построение процесса на
’ i—d-диаграмме для случая 3
Рис. 1.5. Направление процес-
сов на I—d-диаграмме
I—IV — номера секторов
Так как значение /м определяет однозначно теплосо-
держание воздуха при заданном барометрическом дав-
лении, то этим можно воспользоваться для определения
продолжительности (числа часов) стояния теплосодержа-
ния в данном географическом пункте (см. например,
табл. ЗА и ЗБ главы СНиП П-А.6-72).
На рис. 1.3 показано построение на i — d-диаграмме
процесса смешения воздуха (случай 2). Смешивая воз-
дух, характеризуемый параметрами ц и di (точка 7), с
воздухом, имеющим параметры 12 и d2 (точка 2), получим
параметры смеси в точке 3, лежащей на прямой, соеди-
няющей точки 1 и 2. Положение точки 3, характеризу-
ющей состояние смеси, зависит от массы сухого воздуха
в ее компонентах, причем отношение длины отрезков
1—3 к 3—2 обратно пропорционально отношению массы
воздуха с параметрами ii и dj к массе воздуха с пара-
метрами 12 и d2
Так же решается на i — d-диаграмме и обратная за-
дача, т. е. определение массы сухого воздуха в каждом
компоненте смеси, если известны состояние воздуха пос-
ле его смешения, общая масса смеси и параметры ком-
понентов.
В координатной сетке i и d удобнее решать такие
задачи, пользуясь отношением
7» — ^см _ d2 — dCM___Gi
, -- J J
<CM — '1 “CM — “1 G2
или
•з-«СМ = /2-.^СМ (1 3
— ij d2 — dj GCM
где d\ и di, i\ и 1» — соответственно влагосодержание, г/кг,
и теплосодержание, ккал/кг. компонентов; dCM и 1см — соот-
ветственно влагосодержание, г/кг, и теплосодержание, ккал/кг,
смеси; Gi и Gj — масса сухого воздуха в компонентах смеси
с параметрами соответственно и и di, it и dt, кг; GCM — масса
сухого воздуха в смеси, кг.
В некоторых случаях, смешивая два количества не-
насыщенного воздуха, можно получить смесь с парамет-
рами, лежащими ниже кривой насыщения <р=100%. На
рис. 1.3 показано построение процесса смешения для та-
кого случая, когда смешивается воздух с параметрами,
характеризуемыми точками 4 и 5. Точка 6 характеризует
параметры смеси Так как воздух, характеризуемый точ-
кой 6, находится в состоянии пересыщения, то может об-
разовываться туман, и состояние воздуха будет неустой-
чивым. Смесь перейдет в более устойчивое состояние
(точка 7) по линии изотермы, которая в этой области
совпадает с линией /и=const Как указывалось выше, в
большинстве случаев допустимо принимать, что это из-
менение состояния происходит по линии i=const. При
переходе смеси из состояния, характеризуемого точкой 6,
в состояние, характеризуемое точкой 7, выделится (скон-
денсируется) влага в количестве de — d7, г/кг сухого
воздуха.
В обшем случае изменение состояния воздуха связа-
но с одновременным изменением его теплосодержания i
и влагосодержания d. Поэтому каждый процесс измене-
ния состояния воздуха может быть представлен на i — d-
диаграмме в виде отношения, ккал/г:
Ai 1*2
Ad d2 — dt
(1.34)
или в более удобной для расчета форме, ккал/кг:
Ai f2 — {i
— ЮОО = v--------7~ ЮОО.
ug ““ Uj
(1.35)
Это отношение усвоенного (или отданного) возду-
хом количества тепла к количеству влаги выражается
направлением линии 1—2 на рис. 1.4 и называется тепло-
влажностным отношением г (случай 3).
Проведя на I— d-диаграмме любую другую прямую,
например 3—4, параллельную линии 1—2, из подобия
треугольников 1А2 и ЗБ4 получим
,
- = —-----— = е = const.
“4 — “з
угол а между направлением луча
i—const определяет единственное
(1.36)
d2 — di
Таким образом,
и линией .
тепловлажностного отношения. Поэтому иногда
Ai
е= —1000 называют угловым масштабом.
Ad
облегчения построения процессов на I—d-диа-
процесса
значение
величину
Для
грамме на ее поля обычно наносят линии тепловлаж-
ностных отношений е и их значения Линии е прово-
дят из начала координат i—d-диаграммы, т. е. из точки
1=0 и d=0. Соединяя начало координат с линией угло-
1.7. Организация воздухообмена
25
вого масштаба, нанесенной на полях, получаем луч, ха-
рактеризующий направление процесса для данного зна-
чения тепловлажиостного отношения. В зависимости от
характера процесса лучи е имеют различное направле-
ние, н значение е может быть положительным или отри-
цательным.
Например, для паровоздушной смеси, характеризуе-
мой точкой О на рис. 1.5, все возможные изменения со-
стояния могут протекать в четырех так называемых сек-
торах, границами которых являются линии d=const и
»=const При неизменном влагосодержапии (Ad=0)
значение е=±оо, при неизменном теплосодержании
(Ai=0) значение е=±0. В секторе I все изменения со-
стояния воздуха происходят с положительным прираще-
нием тепло- и влагосодержания, поэтому значения в в
нем положительны. В секторе II приращение теплосодер-
жания положительно, а приращение влагосодержания
отрицательно и значения е в нем отрицательны. В секто-
ре III приращения тепло- и влагосодержания отрица-
тельны и значения в всегда положительны. В секторе IV
изменения состояния воздуха происходят с отрицатель-
ным приростом теплосодержания и положительным при-
ростом влагосодержания, поэтому значения в в нем от-
рицательны
Построение на i — d-диаграмме различных процес-
сов изменения состояния воздуха — нагревания, охлаж-
дения, осушки, увлажнения — подробно разбирается да-
лее в соответствующих главах настоящего справочника.
1.7. ОРГАНИЗАЦИЯ ВОЗДУХООБМЕНА
А. Общие сведения о выборе системы
вентиляции и определении количества
вентиляционного воздуха
Для обеспечения параметров воздушной среды поме-
щений, установленных санитарными нормами и техноло-
гическими требованиями, в зданиях и сооружениях уст-
раивают системы вентиляции с естественным или механи-
ческим побуждением, смешанные системы либо системы
кондиционирования воздуха.
Системы вентиляции с естественным побуждением
проектируют в случаях, когда нормируемые параметры
воздушной среды в помещениях могут быть обеспечены
при использовании гравитационного или ветрового дав-
ления и когда наружный воздух не требует предвари-
тельной обработки (очистки, подогрева, охлаждения, ув-
лажнения и т. п ).
Системы вентиляции с механическим побуждением
проектируют в случаях, когда нормируемые параметры
воздушной среды в помещениях не могут быть обеспече-
ны системами с естественным побуждением.
Системы смешанной вентиляции проектируют во всех
случаях, когда экономически целесообразно сочетание
вентиляции с естественным побуждением с вентиляцией
с механическим побуждением. При этом устройство в од-
ном помещении вытяжной вентиляции с механическим и
естественным побуждением может осуществляться толь-
ко при условии полной компенсации удаляемого воздуха
организованным механическим или естественным прито-
ком
Область применения систем кондиционирования воз-
духа указана в гл. 7.
Количество воздуха, необходимого для обеспечения
нормируемых параметров воздушной среды в рабочей
или обслуживаемой зоне помещений, определяют расче-
том из условия ассимиляции избытков тепла и влаги,
ТАБЛИЦА 1.10 МИНИМАЛЬНОЕ КОЛИЧЕСТВО
НАРУЖНОГО ВОЗДУХА, ПОДАВАЕМОГО В ПОМЕЩЕНИЯ
Помещения или от- дельные участки я зоны помещений Объем помещения (участка, зоны) на одного челове- ка. м3 Минимальное коли- чество наружного воздуха, подаваемого иа одного человека, м3/ч
Производственные при возможности ес- тественной вентиля- ции (проветривания) <20 >20 30 20
П рои з водствен и ые без естественной вен- тиляции (проветри- вания): а) при подаче си- стемами только наружного воз- духа б) при применении систем с рецирку- ляцией при рас четной кратности воздухообмена: 10 и более менее 10 Любой > 60, ио ие менее од- нократного обмена воздуха в 1 ч То же 60, ио ие менее 20% • общего возду- хообмена
Общественные и другие при возмож- ности естественной вентиляции (провет- ривания) По требованиям соответствующих глав СНиП По требованиям со- ответствующих глав СНиП
То же, без естест- венной вентиляции (проветривания) То же 60**
• Допускается уменьшать до 10% при подаче на одного ра-
ботающего более 120 м3/ч наружного втдуха
** В зрительные залы театров, кинотеатров, клубов. Дворцов
культуры и других помещений с продолжительностью пребыва-
ния людей до 3 ч следует подавать наружный воздух в количе-
стве 20 м3/ч на одного человека
уменьшения концентраций вредных паров и газов до
допустимых пределов, а также удаления пыли, поступив-
шей в помещения. При этом следует учитывать неравно-
мерность распределения вредных выделений по высоте и
площади помещений, а также необходимость возмеще-
ния воздуха, удаляемого местными отсосами от оборудо-
вания, и воздуха, используемого на технологические нуж-
ды (сушка, горение и т п.). Определять количество воз-
духа по кратности воздухообмена не допускается, кроме
случаев, оговоренных в соответствующих нормативных
документах. Минимальное количество наружного возду-
ха, подаваемого в помещения системами вентиляции и
кондиционирования воздуха, рекомендуется принимать в
соответствии с табл 1.10.
Для помещений, в которые в теплый период года
допускается подавать наружный воздух без обработки,
а в холодный периол года подача неподогретого воздуха
не допускается, производительность систем приточной
вентиляции с механическим побуждением рассчитывают
иа обеспечение нормируемых параметров воздушной
среды при расчетных параметрах наружного воздуха для
переходного периода года.
Глава I. Основные положения
26
При отсутствии специальных требований к парамет-
рам воздуха, подаваемого в помещения, производитель-
ность систем вентиляции с механическим побуждением
следует проверять при температуре наружного воздуха
10° С и относительной влажности 70°/о.
Б. Подача и удаление воздуха
Подачу приточного воздуха системами вентиляции и
кондиционирования воздуха в помещения со значитель-
ными избытками явного тепла, а также в помещения, в
которых тепловыделения (значительные и незначитель-
ные) сопровождаются выделениями влаги и вредных ве-
ществ, проектируют в рабочую или в обслуживаемую зо-
ну. При этом необходимо предусматривать, чтобы при-
точный воздух не проходил через зоны помещений с за-
ведомо большим загрязнением и не способствовал обра-
зованию тумана в помещениях с выделением влаги.
Подачу наружного воздуха через окна в холодный
период года следует проектировать на высоте не менее
4 м от уровня пола до низа вентиляционных проемов
В теплый период года в средние пролеты многопро-
летных зданий, находящиеся на расстоянии более 30 м
от окон или аэрационных проемов в наружных стенах,
предусматривают механическую подачу наружного воз-
духа.
В следующие помещения подачу приточного воздуха
необходимо проектировать через отверстия воздухорас-
пределителей, расположенные выше рабочей или обслу-
живаемой зоны: а) помещения с выделением пыли, б) по-
мещения с выделением паров и газов тяжелее воздуха
(при отсутствии значительных выделений тепла); в) по-
мещения с незначительными избытками явного тепла,
если удаление воздуха предусмотрено местными отсоса-
ми или системами общеобменной вытяжной вентиляции
из нижней зоны; г) помещения с незначительными вы-
делениями влаги н незначительными избытками явного
тепла или только незначительными выделениями влаги;
д) помещения общественных и жилых зданий и вспомо-
гательных зданий предприятий.
Если постоянные рабочие места находятся близко к
источникам вредных выделений (при сварке, окраске и
т. п ) и невозможно обеспечить эффективную работу ме-
стного отсоса, подачу приточного воздуха проектируют
ТАБЛИЦА 111 ВЫБОР МЕСТА РАСПОЛОЖЕНИЯ
ВЫТЯЖНЫХ УСТРОЙСТВ
Характер вредных выделений
Значительные тепловыделения
Значительные влаговыделения
Значительные выделения па
ров и газов при плотности их
меньше плотности воздуха
То же. больше плотности
воздуха
Значительные пылевыделения
Совместное выделение тепла
и газов
Совместное выделение пыли и
тепла от сосредоточенных вы-
сокотемпературных источников
Вредные выделения в жилых,
общественных и вспомогатель-
ных зданиях
Место расположения вы-
тяжных устройств
Верхняя зона
То же
Верхняя зона для удале-
ния 2/э объема воздуха и
инжняя зона для удаления
объема воздуха.
Нижняя зона для удале-
ния •/, объема воздуха и
верхняя зона для удаления
'/з объема воздуха
Нижняя зона
Верхняя зона
То же
в непосредственной близости к рабочему месту. При
этом должны быть предусмотрены мероприятия, пре-
дотвращающие нарушение работы местных отсосов
струями приточного воздуха, а также направление струй
на препятствия в виде сплошных строительных конст-
рукций или оборудования.
Вредные выделения в виде газов, паров и пыли не-
обходимо удалять непосредственно от мест их образова-
ния при помощи местных отсосов (см. гл. 11 и 20). При
невозможности устройства местных отсосов или при не-
возможности полного удаления вредных выделений че-
рез них проектируют вытяжную общеобменную систему
вентиляции. При устройстве вытяжной общеобменной си-
стемы вентиляции место расположения вытяжных уст-
ройств рекомендуется выбирать в зависимости от харак-
тера вредных выделений, руководствуясь данными
гл 20 и табл 1.11.
При проектировании систем вентиляции и кондицио-
нирования воздуха предусматривают рециркуляцию воз-
духа, если это экономически оправдано. В жилых зда-
ниях допускается проектировать рециркуляцию в преде-
лах только одной квартиры или комнаты. В обществен-
ных и административных зданиях рециркуляцию воздуха
проектируют в соответствии с требованиями соответст-
вующих глав СНиП.
Нельзя предусматривать рециркуляцию воздуха для
систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воз-
душного отопления в следующих помещениях: а) в воз-
дух которых выделяются вредные вещества 1, 2 и 3-го
класса опасности, за исключением помещений, где коли-
чество вредных веществ, находящихся в технологическом
процессе, таково, что их концентрации при одновремен-
ном выделении в воздух помещения не превысят предель-
Рис. 1.6. Схема кабины
с радиационным охлаж-
дением
1 — охлаждаемые панели из
гладких труб: 2 и 3 — соот-
ветственно вход н выход
хладоиосителя; 4 — теплоизо-
ляционные ограждения
но допустимых, установ-
ленных для рабочей зо-
ны; б) с производствами
категорий А, Б и Е; в) в
воздухе которых содер-
жатся болезнетворные
бактерии, вирусы и гриб-
ки; г) в воздухе которых
имеются резко выражен-
ные неприятные запахи.
При необходимости
допускается использова-
ние воздуха помещений,
в которых отсутствуют
выделения вредных ве-
ществ или веществ, име-
ющих резко выраженные
неприятные запахи, бо-
лезнетворные микробы,
вирусы и грибки, для ре-
циркуляции или подачи
его в другие помещения.
В. Зональная
вентиляция
Для обеспечения не-
обходимых параметров
воздуха в ограниченных
зонах помещений приме-
няют воздушные души
(см. гл. 9), оазисы, ра-
диационные кабины и
комнаты отдыха у рабо-
чих мест.
27
1.8. Расчеты степени загрязнения атмосферного воздуха вентиляционными и технологическими выбросами
Радиационные кабины (рис. 1.6) применяют в горя-
чих цехах при высоких температурах в цехе (28° С и вы-
ше) и облучении свыше 1800 ккал/(ч-м2). При устройст-
ве кабин рекомендуется принимать: температуру стен и
воздуха 15—17° С; температуру стен 10—14° С, воздуха
25—30° С; температуру одной илн двух стен 0—2° С,
остальных стен и воздуха 25—30° С.
Подача наружного воздуха в комнаты отдыха долж-
на составлять не менее 30 м3/ч на одного человека Об-
щий объем подаваемого воздуха определяется из усло-
вий ассимиляции тепла, выделяемого людьми и посту-
пающего через ограждающие конструкции комнаты До-
полнительно к вентиляции в комнатах отдыха рекомен-
дуется устраивать радиационное охлаждение в виде па-
нелей из гладких труб, располагаемых в стенах и питае-
мых холодной водой. Площадь, занимаемая панелями,
должна составлять 2/3 площади стен, а высота панелей —
1,5 м.
1.8. РАСЧЕТЫ СТЕПЕНИ ЗАГРЯЗНЕНИЯ
АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА
ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ
И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ ВЫБРОСАМИ
А. Обоснование мероприятий
по защите атмосферного воздуха '
от загрязнения вентиляционными
и технологическими выбросами и область
применения расчетных формул
При проектировании промышленных предприятий
требуется в соответствии с Санитарными нормами
СН 245-71 проводить расчет возможного загрязнения ат-
мосферного воздуха вентиляционными и технологиче-
скими выбросами. Расчет проводят с целью проверки эф-
фективности предусмотренных проектом мероприятий по
обеспечению чистоты атмосферного воздуха населенных
пунктов, а также воздуха на площадках предприятий
у приемных отверстий систем вентиляции и кондициони-
рования воздуха и у аэрационных приточных проемов.
Полученные расчетом концентрации вредных веществ в
атмосферном воздухе населенных пунктов не должны
превышать максимальных разовых концентраций, указан-
ных в табл. 3 СН 245-71, а в воздухе, поступающем
внутрь зданий и сооружений через приемные отверстия
систем вентиляции и кондиционирования воздуха и через
аэрационные проемы,— 30% предельно допустимых кон-
центраций (Спдк) этих веществ в рабочей зоне про-
изводственных помещений, указанных в табл. 4 СН 2^5-
71. При превышении этих пределов следует разработать
дополнительные мероприятия по снижению уровня за-
грязнения, например предусмотреть повышение эффектив-
ности очистных устройств, сооружение новых газоочист-
ных установок, совершенствование отдельных технологи-
ческих узлов и установок, увеличение высоты труб,
уменьшение выбросов соседних предприятий.
Степень загрязнения наружного воздуха, определен-
ная расчетным путем, будет соответствовать действи-
тельному состоянию воздуха только в том случае, если
при расчете использованы достоверные данные, учиты-
вающие весь комплекс одновременно действующих источ-
ников выделения вредных веществ, а также существую-
щий фон загрязнения.
При расчете степени загрязнения, решении различ-
ных вопросов по сокращению выбросов и выборе мест
расположения приемных отверстий систем вентиляции и
кондиционирования воздуха необходимо учитывать воз-
никновение вблизи зданий при обтекании их воздушным
а
4
Ь)
1)
1
Ъ>2.5Н;ц
4^
5
7^77 ’22777/ 722722222222722227'222222222222222222/ 7777,
oi2,5H3j.
ъ
5
Ъ>2,5Н3з
Рис. 1.7. Размеры циркуляционных зон, возникающих
при обтекании воздушным потоком зданий
а и б — соответственно узкого и широкого отдельно стоящего;
в— группы с первым по потоку узким зданием; г — то же. ши-
роким зданием; / — зона подпора; 2, 3, 4 и 5 — соответственно
единая, наветренная, заветренная и межкорпусная циркуляцион-
ная зона
потоком циркуляционных (замкнутых плохо проветривае-
мых) зон (рис. 1.7). При обтекании воздушным потоком
узкого здания над и за ним возникает единая циркуля-
ционная зона, распространяющаяся от заветренной сте-
ны здания на расстояние шесть его высот (6 Нзя). Вы-
сота этой зоны в среднем составляет 1,8 Нзя (рис. 1.7, а).
При обтекании воздушным потоком широкого здания над
ним возникает наветренная циркуляционная зона длиной
2,5 Нзя и высотой 0,8 Нзя, а за ним — заветренная цир-
куляционная зона длиной 4 Нзл и высотой около Нзя
(рис 1.7,6). При обтекании воздушным потоком группы
зданий между двумя смежными зданиями возникает
межкорпусная циркуляционная зона длиной до 10Язд,
если первое по потоку здание узкое (рис 1 7, в), и до
8ЯЗД, если первое по потоку здание широкое (рис. 1,7, г).
При больших межкорпусных расстояниях здания мож-
но рассматривать как отдельно стоящие.
Источники вредных веществ, загрязняющие цирку-
ляционные зоны зданий, следует относить к низким
Граничное положение устья источника (рис. 1.8), до
которого он действует как низкий, находят по форму-
лам:
для узкого отдельно стоящего здания
Нтр = 0,36б3 + 2,5ЯЗД; (1.37)
для широкого отдельно стоящего здания
Ягр = 0,36Ьз+1,7Язд; (1.38)
Глава I Основные положения
28
для группы зданий
Игр = 0,36 (Ь3 + Xi) + Язд, (1.39)
где 6? — расстояние от источника, расположенного в пре-
делах крыши, до заветренной стены здания.
Источники, выбрасывающие вредные вещества на
высоте, превышающей ЯГр и ие загрязняющие циркуля-
ционные зоны над и за зданием, следует относить к
высоким.
Загрязнение, создаваемое низкими источниками, рас-
считывают в соответствии с «Руководством по расчету
загрязнения воздуха на промышленных площадках»,
разработанным ЦНИИПромзданий и ВЦНИИОТ в 1975 г.
Загрязнение, создаваемое высокими источниками,
рассчитывают согласно «Указаниям по расчету рассеива-
ния в атмосфере выбросов предприятий» СН 369-74.
а)
V
Рис. 1.8. Область (заштрихована) расположения усть-
ев низких источников для зданий
а н б — соответственно узкого и широкого отдельно стоящего;
е —группы с первым по потоку узким зданием; г — то же, ши-
роким зданием (пунктиром показаны циркуляционные зоны)
Б. Расчетные формулы для выбросов
из низких источников
Формулы для расчета концентраций вредных ве-
ществ в наружном воздухе при загрязнении его выбро-
сами из низких источников выбирают в зависимости от
Рис. 1.9. График для опреде-
ления коэффициента k, учиты-
вающего возвышение устья ис-
точника над зданием
7/-(Я-1.8//зд)/(Нгр-1.8/7эд) при
расположении устья источника вне
единой (2 на рис 1.7) или межкор-
пусной (5 на рис 1 7) зоны узкого
здания и над наветренной (3 на
рис. 1.7) зоной широкого здания;
Н-(Я_ЯэД)/(Ягр -Яэд) при
расположении устья источника вне
наветренной (3 иа рис 1 7). над за-
ветренной (4 на рис. 1 7) или над
межкорпусной (5 на рис 1.7) зоной
широкого здания (здесь Нт р — пре
дельная высота низких источников)
Рис. 1.10. Графики для определения коэффициентов S—S,
при выбросе из низкого источника
для S значение X-l,4l+br, для S, значение X— 1,4/-*-b +х; для
S, значение X—Ьа; для S, значение X- 1,4(тх
ТАБЛИЦА 112. РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ НИЗКИХ ИСТОЧНИКОВ ЗАГРЯЗНЕНИЯ (разработаны под руководством д-ра техн, наук В. С. Никитина)
Вид здания Место расположения устья источника (заштри- хована зона загрязнения) Место определения концентрации Формулы для расчета концентраций вредных веществ при источнике
точечном | линейном
Узкое отдельно стоящее В единой циркуляционной зоне нли над ней В единой циркуля- ционной зоне при 0< <*<бя зд5 Вне циркуляцион- ной зоны за зданием при х>ЪН„_ эд с _ l,Wt 1 0,6 42 1 . х v | "зд/ (1,4(+Ь+ х)’]' 140) „ 1.3МЛ Г 0,6 42 о 1 С,. = -7J т- 4- - у V [ИЗД1 (1Л/ + Ы-Х)1 J С — ; С = С S (1.41) х в (1,4/ + ь+х)‘ у х 1 С = (1.40') С1 п _ „ ЭД С = 7’7Мк— (1.41') vl (Ь 4- х)
, ъ 6Нц
В наветренной циркуляци-
онной зоне
На крыше в навет-
ренной циркуляцион-
ной зоне при 61^
<2,5//зд
Широкое
отдельно
стоящее
На крыше вне на-
ветренной циркуля-
ционной зоны при
bi>2,5 Н _
од
В заветренной цир-
куляционной зоне
при 0<х<4Язд
Вне заветренной
циркуляционной зо
ны за зданием при
*>*НВД
1,ЗМ* Г 1 , 42 1
х V L Нзд Z (1,4/ )S j ’ (1.42)
„ i,3Mk r 1 . 42
C„ = — ту r- 4 S
y V L НзЛ 1 (1,414-5,)* J J
55Ш „ л „
c =. — ; C = C S (1.43)
x о (1,4Z 4-(>!)’ y x
Cx~ ЫИП = Cy~CxSi (1-44)
зд
= 15Mfe c (1 45)
x ol(b + x) y x 1
З.ОМЛ
c _ 6,2Mk (1-43')
vlbi
C 2,8Mtnk - (1.44')
7,2Mk (1.45')
vl (b 4- x)
Вне наветренной циркуля-
ционной зоны над крышей
при 7/<0,3
На крыше вне на-
ветренной циркуля-
ционной зоны при
»1>2,5ЯЗД
В заветренной цир-
куляционной зоне
при 0<х<4/7
од
Вне заветренной
циркуляционной зо-
ны за зданием при
*>4^зд
Сх^оЬ22+Ь5Ь ’ СЧ C*St
_ l,3Mmk Г 0,8 42
х~ v I Нзд 1 + (1.42 4- х)*
_1,ЗМтЛГ 0,8 42
у~ V 1"зд' (1,4/+ Х)а
55Mmk
0 ’
(1.46) c 7,2Mk vlb2 4- 7,2L (1.46-)
(1.47) _ 2,3Mmk C~ vlH*., ЗД (1.47')
(1 48) C 7,2Mmk (1.48')
vl (ft, 4- x) 4- 7,2L
18. Расчеты степени загрязнения атмосферного воздуха вентиляционными и технологическими выбросами
3
Вид
здания
Место расположения
устья источника (заштри-
хована зона загрязнения)
Место определения
концентрации
Вне наветренной циркуля-
ционной зоны над крышей
при Н>0,3
На крыше вне на-
ветренной циркуля-
ционной зоны при
Ь2>2.8 (Я-Н зд) и
£<2.8 (Н-Н зд)
В заветренной цир-
куляционной зоне 1
прн 0<х<4//
Вне заветренной
циркуляционной зоны
за зданием при х>
>*” ЗД
Широкое
отдел ьно
стоящее
В заветренной циркуляци
онной зоне или над ней
В заветренной цир-
куляционной зоне
при 0<х<4Н , ,
Вне заветренной
циркуляционной зоны
за зданием прн х>
>4" зд
В наветренной циркуляци-
онной зоне первого по пото-
ку широкого здания
В межкорпусной
циркуляционной зоне
прн //Зд<*1<4/7зд
Группа
зданий
В межкорпусной
циркуляционной зоне
при 4ЯЗД <Х|<8ЙЗД
Продолжение табл 1.12
Формулы для расчета концентраций вредных веществ при источнике
точечном линейном
Сх.у=~^ S* ' О-19) vtfy + 26L ; l»fM + 20 1 с (150) « 1 Нзд ' (1.4/ + *)2 1 У Х 3 с = 2МШ . с ^C S (151) х р (1,4/4- *)’+ 26L у х 3 с = _злл<2_ vlb2 -L 3.6L 1.4Mmfe C V[H^ (1.50 ) C= (1 51') ol (b3+ x) + 3,6L
_ 1,ЗЛЦ 1 0,8 42 1 х~ V 1 "8Д 1 (1.4/4-Ж)* J (1.2) _ 1.3МЛ Г 0,8 42 1 У~ v 1"зд' (1.4/ 4-х)’ *1 С = ; С = С S (1 53) х р(1,4( + х)! У Х 3 c = l’?*!L о 53-> vlx
Cx=JhSr: су^с^ (i5n CX = W^- Cy^CxSi (1-55> ЗД C = (1.54-) VlXi C-«H„ 11551
Глава 1. Основные положения
Внд
здания
Место расположения
устья источника (заштри-
хован а зона загрязнения)
Место определения концентрации —
Группа
зданий
Вне наветренной циркуля-
ционной зоны первого по
потоку широкого здания на
крыше при H<Q,3
Вне наветренной циркуля-
ционной зоны первого по по-
току широкого здания над
крышей при Н>0,3
В межкорпусной циркуля-
ционной зоне при первом по
потоку широком здании и
Н <0,3
v
В межкорпусной
циркуляционной зове
при Н3д<х,<4Н эд
В межкорпуспой
циркуляционной зоне
при 4ЯЭд<Х1<8Я Зд
В межкорпусной
циркуляционной зоне
при Нэд<Х!<4Нзд
В межкорпусной
циркуляционной зоне
при <Х1<8НЗД
В межкорпуспой
циркуляционной зоне
при ЯЭд <*1^4//3д
В межкорпусной
циркуляционной зоне
при 4//3д<х1<8Я3д
Продолжение табл. 1.12
Формулы для расчета концентраций вредных веществ при источнике
точечном | линейном
с _ l,3Afmfe Г 2 42 1 . * о 1/х, (1,4/+дс)1] ’ {[ 56) с = |,ЗМтЛ Г 2 t 42 s J у v [/*, (1,4/ + л+ ’] , „ 7,2Mmk С = — 1 — (1.00 ) vlxi
_ l.SMmfe Г 0,5 42 ] . * V 1'Нзд (1.4/+ <)*]' (L67) _ l,3Mmfe Г 0,5 42 1 у v 1/Язд (1,4/+ х)' ’1 с-₽ш,п (t57)
\,3Mmk Г 2 , 20 „1 схи = —+ 5> О-58» У V [/х1 (1,4/ + х)“ J 3,6Mtnk ,, ,, с = (1.58'1 vlx,
_ l,3Mnfc Г 6,5 20 1 Сх* v hAnz+H ( ’ - Mmk ,
с _ l,iMt I 2 42
х v [lx, (1,41 + хУ_
С _ 1 >3Affe Г 2 ! 42
у v "Г (1,4/ + х)а
С — l’3A1* Г °'5 + 42
Х V Изд (1,4/ 4-Х)*
с 1.3Мй I 0,5 42
у ~ О I 1ИзЯ + (1,4/+х)»
~ 7,2МЬ
G «я
VlXt
- ' 1.8Ш
" ’'«ЗЯ
(1.60')
(1.61')
1.8. Расчеты степени загрязнения атмосферного воздуха вентиляционными и технологическими выбросами
о
Вид
зданий
Место расположения
устья источника (заштри-
хована зона загрязнения)
Над межкорпусиой цирку-
ляционной зоной при пер-
вом по_потоку широком зда-
нии и Н>0,3
Место определения
концентрации
В межкорпусной
циркуляционной зоне
при нзд<*><4/,ад
В межкорпусной
циркуляционной зоне
прн 4Нэд<л1<8НэД
Группа
зданий
В межкорпусиой циркуля-
ционной эоне нлн над ней
при первом по потоку узком
здании
В межкорпусиой
циркуляционной зоне
при Я3д<^<6//зд
В межкорпусиой
циркуляционной зоне
при 6НЗД <ж1<10Н3д
С
С
Примечания: 1. В приведенных формулах приняты следующие
условные обозначения- С, Сх, концентрации вредных веществ в
наружном воздухе, .мг/м* 3; М — количество вредных веществ, выбрасы-
ваемых источником в атмосферу, мт/с; k — безразмерный коэффициент,
учитывающий влияние возвышения устья источника иа уровень загряз-
нения (рис 1 9); при выбросе вредных веществ в наветренную или в
единую циркуляционную зону его следует принимать равным единице;
v — расчетная скорость ветра, принимаемая по рекомендации Главного
санитарно-эпидемиологического управления Минздрава СССР (ГСЭУ)
равной 1 м/с: Я3д —высота здания от поверхности земли до его кры-
ши прн плоской кровле, до конька крыши при двускатной кровле, до
верха карниза фонаря при продольных фонарях, расположенных ближе
3 м от наветренной стены здания, м; Z — длииа здания (размер, пер-
пендикулярный направлению ветра), и; b — ширина здания (размер
вдоль направления ветра), и; х — расстояние от заветренной стены
здания до точки, в которой определяется концентрация, м, $| (как и
5, St, Ss н S4) — вспомогательная безразмерная величина, позволяю-
щая определять концентрации вредных веществ на расстоянии у, м,
по перпендикуляру от оси факела выброса из точечных источников
(рис 1.10); Ь\ — расстояние в пределах крыши широкого здания
от его наветренной стены до точки, в которой определяется
концентрация, м; Ьз — расстояние в пределах крыши широкого
Продолжение табл 1.13
кэ
Формулы для расчета концентраций вредных веществ при источнике
точечном линейном
Сг -L™*. Р-+ S.1 (1.62) С = 3,3A1*. (1.62')
0 [/*, (1,4/ + *)’ J О/Х1
с S1 (J63) V ° 11Нзл (!.« + *)* J G = ~— (1.63') °'Нзд
- 1,ЗМк Г1,5 , 42 ] .
х V 1*,/ (1,4/ + ft+*)’J {)64) с = —7 ’2— (1.64')
„ 1,зш Г1.5 , 42 ] vl (*, + ft)
с„ =»— I — + " • .<5. (
» О Lx,/ (1.4/+/> + *)•
1,зж* г 0,25 ( 42 1 .
V L '«зд (1,4/ +ft+ *)’]’ l,3Mfe । . vlH ( ’
1.3Ш 1 0.25 42 с 1
и р 1 '«зд (1,4/+/>+*)« ‘J
здания от источника до точки, в которой определяется концентрация,
м: L —• количество газовоздушной смеси, выбрасываемой из источника,
м’/с; m — безразмерный коэффициент, показывающий, какое количе-
ство выделяемых источниками примесей участвует в загрязнении цир-
куляционных зон (рис 1 11 н 1.12): Ьз — расстояние в пределах крыши
широкого здания от источника до заветренной стены здания, м; Н —
относительная высота, равная (Н—1,8#3д)/(//гр—1,8Я3д)прн располо-
жении устья источника вне единой (2 на рис 1.7) или межкорпусной
(5 на рис. 1.7) зоны узкого здания н над наветренной (3 на рис 1 7)
зоной широкого здания и равная (Н—7/зд)/(//гр—/7ЗД) при располо-
жении устья источника вне наветренной (3 на рис 1.7), над заветрен-
ной (4 на рис. 1.7) или над межкорпусной (j на рис. 1 7) зоной широ-
кого здания, Нгр — предельная высота ииэких источников, м; —
расстояние между зданиями.
2. Если значение I превышает Ю//эд, то прн определении С гн Су
во второе слагаемое правой части формулы или в ее единственный член
следует подставлять *-ЮЯ3д» а при определении величин S—под-
ставлять в их формулу, кроме того, предельное значение 5//эД, так
как концентрацией вредных веществ по оси у на расстоянии, превы-
шающем 5л 8д, можно пренебречь.
Глава I. Основные положения
1.8. Расчеты степени загрязнения атмосферного воздуха вентиляционными и технологическими выбросами
33
вида здания (узкое или широкое отдельно стоящее, груп-
па зданий), вида источника (точечный или линейный),
места расположения устья источника и места определе-
ния концентраций (табл. 1.12).
За расчетное принимают направление ветра, перпен-
дикулярное продольной стороне здания При продольном
направлении ветра концентрации вредных веществ будут
меньше, ориентировочно их можно определить по форму-
лам табл 1 12.
При действии линейных источников (аэрационных
фонарей, ряда близко расположенных шахт и труб) кон-
центрации вредных веществ в единой, заветренной или
межкорпусной циркуляционной зоне достаточно рассчи-
тать для любой точки зоны, так как они одинаковы в
пределах каждой зоны.
При действии точечных источников концентрации
вредных веществ рассчитывают на оси их факела х, где
они будут наибольшими
Понижающие коэффициенты S, Si, S2, S3 и S., вво-
димые при выборе мест воздухозаборов и решении дру-
гих задач, связанных с определением концентраций, на-
ходят по графику на рис. 1.10 или подсчитывают по
формулам:
S
5г
Г 30уг ]
-еХр[ (1,41+ М2]’
Г ЗОу2 1 .
-eXpL (l,4/ + * + x)aJ ’
с ( ЗОу2 \
S2 = ехр ——— ;
к Ь2 J
„ Г ~30^2 1.
s>=“р rarm
, ( 30((И-И„)Ч-Я
'4 = exp 1-----------
I bl J
Максимальную ширину раскрытия факела каждого
точечного источника принимают равной 10 Нзя, что дол-
жно учитываться при расчетах концентрации вредных
веществ в приземном воздухе в соответствии с примеч. 2
к табл. 1.12.
При расчете концентрации вредных веществ за вто-
рым и последующими зданиями по направлению ветра
поступление вредных веществ определяют с учетом рас-
стояния х по оси факела и расстояния у, перпендикуляр-
ного оси факела.
Пример 1.1. Размеры здания (рис. 1.13, а): длина 1—48 м,
ширина 6—24 м. высота Л8д=12 м (6//73д—2<2,5; следовательно
здание узкое) На -данни имеется труба высотой Н—15 м. через
которую выбрасывается газовоздушная смесь с расходом Z-—
—10 м’/с, содержащая аммиак (0,3 Слг.„ -0,3-20-6 мг/м3) в
1 »д к
количестве 1500 мг/с, окись углерода (0,3 ntz в*0,3*20—
*=6 мг/м3) в количестве Л1—-1000 мг/с н сероводород (0,3 Спп =
—0,3-10—3 мг/м9) в количестве М—600 мг/с. По данным санитар-
но-эпидемиологической станции (СЭС) в районе расположения
здания фоновая концентрация аммиака 0,5 мг/м3, окиси угле-
рода 1.2 мг/м3, сероводород отсутствует.
Проверить возможность размещения приемных отверстий
систем вентиляции в точках А и Б
Решение Проведем проверку возможности размещения
приемных отверстий по аммиаку. Концентрацию аммиака в
точке А, расположенной в единой циркуляционной зоне на оси
факела х (Cxf, определяем по формуле (1.40) Подставляя в эту
формулу величину Л, равную единице, так как выброс осу-
3-5
Рис, 1.11. График*
для определения коэф-
фициента m при выб-
росе из низкого то-
чечного или линейно-
го источника с усть-
ем, расположенным
в наветренной цир-
куляционной зоне
отдельно стоящего
(верхняя кривая) или
первого по потоку
широкого здания
(б=6/Я3д), и из ли-
нейного источника с
устьем, расположен-
ным вне наветренной
циркуляционной зоны
(6 = Ь3/Яад)
(1.66)
(1.67)
(1.68)
(1.69)
(1.70)
при выбросе из низкого точечного источника с устьем,
расположенным вне наветренной циркуляционной зоны
отдельно стоящего (верхняя кривая) или первого по
потоку широкого здания (& —&з/Я9д)
S)
15,0
15
Ь=24м .
Рис. 1.13. Схемы к примерам 1.1 и 1.2
а — здание с точечным источником (трубой): б — здание с пи-
кейным источником (аэрационным фонарем)
• Уточненные графики см. на рис. 7, 8, 12 и 13 в «Руковод-
стве по расчету загрязнения воздуха на промышленных площад-
ках» М , Стройиздат, 1977.
^-0.01 ________|_
777^77^^7^77
1Д5
Глава I Основные положения
34
ществляется в единую циркуляционную зону, и заданные зна-
чения М, v, Н зд. I, b и х. получим
__ 1,3-1500-1 Г 0,6____________42________] _
Сх= 1 [12-48 + (1,4-48+ 24-J-О)2 ]“
= 11,8 мг/м3.
С учетом фоновой концентрация аммиака в точке А соста-
СА -Сх + Сф --= 11,8+0,5= 12,3 мг/м3.
Концентрацию аммиака в точке Б (Су} определяем по фор-
муле (1.40) В связи с тем, что значение / не превышает 1О77зд#
а значение у не превышает расчет ведем на фактические
значения I н у Величину Si определяем но формуле (1.67) или
по графику на рис 1 10
Sj = exp I -------------------1 = e-0’52 = 0,59.
L (1,4-48+ 24 +О)2 J
Тогда
1,3*1500*1 Г 0,6 __________42_______
1 [12-48 + (1,4-48 + 24 + О)2
= 7,8 мг/м3.
Так как концентрации аммиака в точках А и Б превыша-
для наружного воздуха в местах
—6 мг/м3), то следует предусмотреть
ют предельно допустимую
воздухозабора (0,3
очистку загрязненного воздуха илн увеличить высоту трубы.
Определим с помощью коэффициента k необходимую высоту
трубы И, обеспечивающую требуемую по СН 245 71 чистоту воз-
духа в точке А. Прн искомой высоте трубы должно быть
°’ЗСПДК
6
11,8
= 0,51.
По графику иа рис. 1.9 этому значению k соответствует
значение /7—0,49.
Из зависимости //=(//—1,8/7, „)/(//„_—1,8//_») имеем
од 1 р <>д
Н = Н (Ягр — 1, 8ЯЭД) + 1,8ЯЗД = 0,49(34,32 —
— 1,8*12)+ 1,8*12 = 28 м,
где #гр» согласно формуле (1.37), равно 0,36 12 +2,5*12 — 34,32 и.
Найденная расчетом высота трубы обеспечит требуемую
санитарными нормами чистоту воздуха во всех проемах с за-
ветренной стороны здания.
Аналогично рассчитывают концентрации окиси углерода и
сероводорода.
Пример 1.2. Для условий примера 1.1 определить концентра-
ции вредных веществ в проемах для приточной вентиляции на
заветренной стене здания при выбросе газовоздушной смеси из
.эраиионнпго фонаря длиной, равной длине здаиня, и высотой
Я—15 м. Фонарь расположен на расстоянии 6э—9 м от завет-
ренной стены здания (рис 1.13,6). Доминирующим веществом
в этом случае также является аммиак.
Решение Концентрацию аммиака определяем по фор
муле (I 40').
2-1500*1
1-48-12
= 5,2 мг/м3.
(7—5,2 мг/м3 не прозы-
противном случае пот
Полученная концентрация аммиака
шает 0>ЗСпддля наружного воздуха В
ребовалось бы предусмотреть дополнительные мероприятия но
сокращению выбросов
Пример 1.3. Размеры здания (рис 1 14). длина /=180 м. ши-
рина 6 — 120 м, высота /7ЗД=12 м (6///3д = 10>2.5; следовательно,
здание широкое) На здания имеются труба 1 высотой 2/ = 15 м
и аэрационный фонарь 2 высотой //=15 м Выбрасывается сер
нистый ангидрид (О.ЗС^д^ =3 мг/м3) в количестве М]=80 мг/с
через трубу и М2=1800 мг/” через аэрационный фонарь Расход
газовоздушной смеси, уходящей через трубу, £1=10 м3/с, а че-
рез фонарь. Li=-360 ма/с
Определить прн показанном направлении ветра и скорости
его и — 1 м/с концентрацию сернистого ангидрида у приемных
отверстий систем вентиляции на крыше здания (точка Л), на
Рис. 1 14. Схема к
примеру 1.3
Рис. 1 15. Схема к
примеру 1.4
расстоянии 35 м от здания (точка Б), а также на заветренной
стене его (точка В).
Решение В точке А концентрация сернистого ангидри-
да будет создаваться только выбросами из источника 2. Ис-
точник 1 не влияет на концентрацию в точке Л, так как эта
точка находится вне образуемого нм факела.
Концентрация сернистого ангидрида в точке А подсчиты-
вается для случая, когда источник загрязнений находится вне
наветренной циркуляционной зоны широкого здания По графи-
ку на рис. 1.9 находим значение коэффициента k прн ЯГр=
-0,36-57+1,7-12-41 м н 77-(15—12)/(41—12)=0,104 коэффициент
/? —1. Подставив в формулу (1 46') для определения С заданные
значения, получим концентрацию сернистого ангидрида в точ-
ке А
7,2*1800.1
С =-------------------- = 1,74 мг/м3.
1-180-27 + 7,2-360
Концентрацию сернистого ангидрида в точке Б на расстоя-
ьин 35 м от здания (в заветренной циркуляционной зоне) опре-
деляем как суммарную от действия источников / (Су) н 2 (С2)
по формулам (1.47) для точечного источника и (1 47') для ли-
нейного источника. __
Согласно рис. 1.11, значению 6«=6з//+—57/12—4,75 соответ-
ЭД ______________________________________
ствует mi—0,58, а согласно рис I 12, значению 6 —6з//7зд = 25/12 =
—2,08 соответствует mj=0.69
Величину Sj определяем по графику на рнс 1 10 или по
формуле (I 69) В соответствии с примеч 2 к табл 1 12
1.8. Расчеты степени загрязнения атмосферного воздуха вентиляционными и технологическими выбросами
35
при определении Ss и С принимаем предельные значения уа
~60 м и /“120 м
Г — 30-602 1
S3 — exp ---------------- =0,07.
3 l(1>4-120+ 35)2 J
Следовательно
Су —
1
J,3-80-0,69-1 [ 0,8
12-180 ~
42
J-------77----— 0,07 = 0,03 мг/м3;
(1,4-120+ 35)2 J
2,8-1800-0,58-1
С2 =----------------=1,35 мг/м3.
2 1-180-12
Суммарная концентрация сернистого ангидрида в точке Б
2СЬ = + С2 = 0,03 + 1,35= 1,38 мг/м3,
т. е не превышает 0.3СГ|П1. —Змг/м3.
11 дк
В точке В концентрация сернистого ангидрида будет соз-
даваться действием источника 7(СХ) и источника 2(С2). Концеи
трация С2 вычислена выше и равна 1,35 мг/м3. Концентрацию
С* определим по формуле (1.47):
1,3-80-0,69-1 Г 0,8____________42 "|
х ” 1 [12-180+ (1,4-120+0)е J
= 0,13 мг/м3.
Суммарная концентрация сернистого ангидрида в точке В
SCB=CX + C2 = 0,13+ 1,35 = 1,48 мг/м3,
т. е. не превышает -
Пример 1.4. Размеры зданий (рис 1 15)- I — длина /1=180 м,
ширина Ь—96 м, высота /7дд1 — 14 м(Ь///зд1 —96/14—6,85>2,5); 11-
длина /2—130 м. ширина 5—30 и, высота И 3^ -12 м(д///Эда==
—30/12=2.5); ПТ—длина /з—130 м, ширина 5—40 м, высота
77здз-12 м(Ь//7здз — 40/12—3,3>2,5).
Определить концентрации вредных веществ в межкорпусных
пространствах и проверить возможность размещения приемных
отверстий систем вентиляции в точках Л, Б и В при выбросах
вредных веществ через трубу 7, аэрационный фонарь 2 и тру-
бу «3 Через трубу 1 высотой /71—18 м выбрасывается газовоз-
душная смесь с расходом Lj —10 м3/с с содержанием окнеи угле-
рода (0.3Спдк= Z ::г;_ ::
азота (О’ЗСцдк —1,5 мг/м3) в количестве Л4(—50 мг/с,
аэрационный фонарь 2 высотой //2—15 м выбрасывается
углерода в количестве Л/2—2500 мг/с при Д2—400 м3/с,
трубу 3 высотой /7а—14 м выбрасывается окись углерода в
честве Мз—150 мт/с при £$—12 м3/с.
Решение Выбираем по табл. 1.12 формулы для расче-
та концентрации в точке Л, создаваемой действием источни-
ков 7 и 2. Проводим расчет для окиси углерода
Так как источник 7 находится в наветренной циркуляцион-
ной зоне широкого здания
=6 мг/м3) в количестве Mi—320 мг/с и окислов
через
окись
через
коли-
зданиями xt-60 м здх<Х1<8^здр» для определения кон-
центрация Cxi следует пользоваться формулой (1 55).
Для линейного источника 2, находящегося вне наветренной
циркуляционной зоны того же здания, при том же межкорпус-
ном расстоянии концентрацию С2 подсчитаем по формуле (1 57').
Суммарная концентрация окиси углерода в точке Л
^Са^Сх1 + С2.
В указанных формулах значения m принимаются по гра-
фику на рис. 1.11 и равны соответственно 0,42 и 0,76
В соответствии с примеч 2 к табл 1 12 вместо действитель-
ного значения I подставляем в формулу величину /—10//3д-
Подставив все известные значения в формулы, получим
суммарную концентрацию окнеи углерода в точке А межкорпус-
ного пространства-
3,6-320-0,42-1 ।
+ 2” 1-140-14 +
= 0,25+ 1,36= 1,61 мг/м3.
2СД = Сх1
1,8-2500-0,76-1
+ 1-180-14
Таким же образом подсчитываем концентрацию окиси уг-
лерода в точке 5, но в формулу Свводим поправочный коэф-
фициент Si, учитывающий падение концентраций, создаваемых
действием точечного источника, по оси у Значение S» устанав-
ливаем по графику на рис 1.10.
Суммарная концентрация окиси углерода в точке Б
2Сб = Сх151 + С2 = 0,25-0,46 + 1,36= 1,48 мг/м3.
К точке В, расположенной на наветренной стене здания 7/7,
поступит окись углерода с концентрацией, равной по величине
концентрации в межкорпусном пространстве зданий 7 и 7/ С
учетом расстояния между осью источника 7 и точкой В кон-
центрация в ней составит
3,6.32O.O242Jo94 + i>36 =
СВ Cxlsi + Cz- J.J40.],}
= 0,23+ 1,36= 1,59
мг/м3
точке В, создаваемую
Концентрацию окиси углерода в ______ . . ..
действием источника 3(СХЗ), подсчитываем по формуле (1.64)
_ 1>3*150,1 Г ‘-5 .
*3- 1 [60-130 +
1
42 1
+----------------------—- =0,24 мг/м3.
(1,4-120 + 30 + 60)а J
Суммарная концентрация окиси углерода в точке В
£СВ = Сх3 + Св = 0,24+ 1,59 = 1,83 мг/м3,
что не превышает допустимую no CH 245-71.
В. Расчетные формулы для выбросов
(6>2,5ЯЭД1), а расстояние между
3*
Глава t. Основные положения
ТАБЛИЦА 113 РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ВЫСОКИХ
ИСТОЧНИКОВ ЗАГРЯЗНЕНИЯ (РАЗРАБОТАНЫ ПОД
РУКОВОДСТВОМ д-ра физ.-мат. наук М. Е. БЕРЛЯНДА)
Формулы для расчета прв
выбросах
Искомая величина
нагретых lf<
<100м/(с»-°С)
и Д/>0]
холодных [/>
>100м/(сг °C)
или Д(<0]
Максимальная кон-
центрация вредных ве-
ществ в приземном воз-
духе См, мг/м3, от оди-
ночного источника на
расстоянии *м от источ-
ника по оси факела
Параметр им, м/с
Концентрация вредных
веществ С х, мг/м*. в
любой точке по оси фа-
кела х
Концентрация вредных
веществ Су, мг/м3, на
расстоянии у от оси фа-
кела, отсчитываемом по
перпендикуляру к на-
правлению среднего вет-
ра
Расстояние хм. м, на
котором достигается мак-
симальная концентрация
Высота трубы Н, м,
при которой обеспечива-
ется концентрация, не
превышающая предельно
допустимой (СпДК^
Предельно допустимый
выброс ПДВ, г/с, вред-
ных веществ в атмосфе-
ру из одиночного источ-
ника, при котором обес-
печивается СпдК в при-
земном слое
Максимальная суммар-
ная концентрация вред-
ных веществ в призем-
ном воздухе SCM, мг/м3,
от группы V близко рас-
положенных друг от
друга одиночных источ-
ников равной высоты, с
одинаковыми диаметра-
ми устьев, одинаковыми
скоростями выхода в
атмосферу и температу-
рами газовоздушной
смеси
Параметр - ом» м/с,
при группе V выбросов
Опасная скорость вет-
ра ам, м/с, при ом, м/с:
<0,5
0,5-2
>2
Коэффициент опасно-
сти для определения до-
минирующего вещества,
кв , м7с
AM Fmn „ AM FDn
м з См з
Н* У L A t 8 LH Ун
(1.72) (1.72')
3
„ „1/ LAt
v — 0,6о 1/
м гн м ’ н
(1 73) (1 73')
См3, (1.74)
(1.76)
j АМЕ D Ч 3/4
( 8 LСПДК/
(1-77)
ПДВ =
3 _______
сПДК'77*}/ LAt
AF тп
(1 78)
ЕСМ=
А (В М) Fmn
И1
X1/ZKT
' (SL)Ai
(1.79)
ПДВ =
3
8СПДК LH]/~H
AFnD
(1-78')
2СМ=
A (SM) FnND
3
8СнУ~Н
(1.79')
Ои=0,65
3 -----
SLAt
V NH
(1.80)
ам=0,5
“м=ом
«И=ПМ (1+0,120)
К
° 1(ГСПДК
(1.81)
(1.82)
Су^Сх5, (1 75)
Примечание. В приведенных формулах приняты следу-
ющие условные обозначения: А—коэффициент стратификации
атмосферы, равный 200 для Средней Азии, Казахстана, Нижнего
Поволжья, Кавказа, Сибири, Дальнего Востока: 160 для севера,
севере запада европейской территории СССР, Среднего По-
волжья, Урала и Украины; 120 для центральной части европей-
ской территории СССР; М — количество вредных веществ, вы-
брасываемых в атмосферу, г/с; F — коэффициент, равный 1 для
газов, 2; 2,5 и 3 для пыли при коэффициенте очистки соответст-
венно не менее 90%, 75—90% и менее 75% или при отсутствии
пылеулавливания; т и п—безразмерные коэффициенты, учи-
тывающие условия выхода газовоздушиой с^сси из устья источ-
ника (принимаются по графикам на рнс. 116 н 1Л7); L—объ-
ем выбрасываемой смеси, м’/с; w — скорость выхода газовоздуш-
ной смеси из трубы, м/с; Si и S2 — вспомогательные величины,
определяющие падение концентрации соответственно по оси фа-
кела х и по оси у; принимаются по графикам на рис 1 18—
120, d— безразмерная величина, определяемая по графику на
рис 121; SAf — суммарное количество выбрасываемых вредных
веществ однонаправленного действия, г/с Остальные обозна
чения приведены в первой графе таблицы и н экспликации к
формуле (I 71).
дены в табл 1.13. Критерием для выбора расчетных фор-
мул служит величина параметра
/== 103
ui2D
Н2М
(1.71)
где f — вспомогательный параметр, м/(с2°С): w — скорость
выхода газовоздушиой смеси из трубы, м/с: О —диаметр устья
трубы, мм; И — высота выброса вредных веществ (высота тру-
бы), м; At — разность между температурой выбрасываемой га-
зовоздушной смеси tr и температурой окружающего (наружного)
воздуха iH, °C.
При /<100 м/(с2-°С) и ЛОО расчет ведут по
формулам для нагретых выбросов, при f> 100 м/(с2-°С)
или Д/^0 — по формулам для холодных выбросов.
1,8 Расчеты степени загрязнения атмосферного воздуха вентиляционными и технологическими выбросами
37
Рис. 1.19. График для определения вспомогательной
величины Si при выбросе из высокого источника и
х/хм от 0,1 до 1, а также от 8 до 50 (сплошная кри-
вая при Г=1, пунктирная кривая при F=2; 2,5 или 3)
При определении максимальных концентраций, соз-
даваемых действием высоких источников, и обосновании
ширины санитарно-защитной зоны достаточно провести
расчет для доминирующего вещества в выбросах Доми-
нирующим па промышленной площадке считается то
вредное вещество, для которого коэффициент опасности
Ко, равный отношению валового количества вредного ве-
щества SAf, г/с, и предельно допустимой концентрации
Спдк, мг/м3, для данного вредного вещества будет
ббльшим.
Если проверка суммарных концентраций по домини-
рующему веществу показала, что в районе жилой за-
стройки концентрация этого вещества не превышает
Спдк • т0 она не превысит СПдК и по остальным ве-
ществам с меньшим коэффициентом опасности Ко
В случае превышения СПдК п0 доминирующему
веществу принимаются меры по сокращению выбросов и
ведется расчет по веществу со следующим по величине
значением Ко до тех пор, пока не будет достигнута вели-
чина концентраций, не превышающая нормируемой. На
этом веществе расчет можно закончить.
Пример 1.5. Определить максимальные суммарные концен-
трации вредных веществ в приземном воздухе жилого района
и проверить достаточность ширины санитарно-защитной зоны.
На площадке имеется десять централизованных выбросов
Проверка но коэффициенту опасности показала, что домини-
рующим веществом иа промышленной площадке является окись
углерода из двух источников / и 2 (рис 1 22 и табл. 1 14).
Решение Определим максимальную концентрацию
окиси углерода н расстояние, на котором она ожидается.
ТАБЛИЦА 114 ХАРАКТЕРИСТИКА ВЫБРОСОВ
ИЗ ИСТОЧНИКОВ / И 2
Источник | Вредное вещество 1 Расход газовоэдуш- 1 ной смеси L, м1/с Количество выбра- сываемого вещества М, г/с Высота трубы Н, м Диаметр устья трубы П, м Температура смеси /г, °с Фоновая концентра- ция Сф, мг/м3
1 Окись угле- 111 170 45 2,6 165 0,6
2 рода То же 10 8,75 36 0,8 40 0,6
Примечание Общие исходные данные А-160; Г-1;
/Н-21‘С
Рис. 121 График для определения вспомогательной
величины d
Г лава I. Основные положения
38
для источника /
20,92-2,6
f = 10з------:---!---= з 9 м/(с"--°С);
1 452(165 — 21) '
для источника 2
202-0,8
f = юз-----= 13 м/(с2-оС).
1 362(40 —21)
Так как для источников 1 и 2 Д/>0, а параметр f<100, то
расчет ведем по формуле (1 72) для нагретых выбросов Коэф-
фициент m определяем по графику на рис 1.16 в зависимости
от параметра f: /п—0,8 для источника / и т—0,52 для источни-
ка 2 Коэффициент п определяем по графику на рис. 1 17 по
величине параметра гм. подсчитываемой по формуле (1 73):
для источника 1
„ ,3Л 111(165—21) „ ,
t>M = 0,65 1/ -------—-------= 4,6 м/с, т. е. рм > 2;
значение л—1;
для источника 2
10(40 — 21)
= 0,65 1/ --------—-----=1,14 м/с;
У ОО
значение л—1,38.
Подставив в формулу (1.72) все величины, получим:
для источника /
См1 =
160-170-1-0,8-1
452j7111(165 — 21)
= 0,43 мг/м3;
= 0,135 МГ/М3.
для источника 2
160-8,75-1-0,52-1,38
£м2 == 3--------------
362у 10(40—21)
Расстояние, на котором создается максимальная концеи-
трацня, определяем по формуле (1 76) Величину d находим по
графику на рис 1 21 по величинам им и f.
для источника I
хм = 20-45 = 900 м;
для источника 2
Хм = 9-36 = 324 М.
Определим суммарную максимальную концентрацию Сум-
марная максимальная концентрация окиси углерода будет скла-
дываться нз максимальной концентрации См1, определяемой
действием источника 1 на расстоянии хм1 —900 м, концентрации
С», определяемой действием источника 2 на расстоянии Х”*240+
+900*1140 м, и фоновой концентрации Сф-0,6 мг/м3
(см. рис. I 22).
Максимальная концентрация окиси углерода, определяемая
действием источника 1, См1-0,43 мг/м3.
Концентрация окиси углерода, определяемая действием ис-
точника 2, на расстоянии 1140 м определяется по формуле
С2 ~ См2 51.
Величина Si зависит от отношения х/хм и спроделяется по
графикам на рнс. 1.18 и 1.19. При х/хм-1140/324-3,52 величина
3>-0,4 и
С2 — 0,135-0,4 = 0,054 мг/м3.
Таким образом, суммарная максимальная концентрация
равна
2СМ = СМ1 + С3+ Сф = 0,43 + 0,054 + 0,6 1,1 мг/м3,
что меньше равней 3 мг/м3.
Г. Расчетные формулы для выбросов
из группы низких и высоких источников
При наличии на промышленной площадке высоких и
низких источников следует учитывать суммарную кон-
центрацию, создаваемую всем комплексом выбросов.
Расчеты осуществляются по формулам табл. 1.12 и 1.13.
Пример 1.6. Для условий примера 1 4, но при наличии на
площадке еще двух труб 4 и 5 высотой //«80 м, выбрасываю-
щих окись углерода, определить суммарную концентрацию о?
высоких и низких источников (рис 1.23) на расстоянии 500 м от
исто1Ника 5 (точка Г)
Расчеты, проведенные в соответствии с Указаниями
СИ 369 74 аналогично примеру 1 5 по формулам табл 1 13. по-
казали, что концентрация окнен углерода Cs на расстоянии
500 м от источнике 5 равна Св—0,8 мг/м3
Решение Суммарная концентрация SCH будет склады-
ваться из концентраций, определяемых действием каждого низ-
кого источника в точке Г. 2CH»Ci+Ca+C3, где, согласно форму
лам (1 45), (1 48') и (1.41),
„ 15-320-1
_ 7,2-2500-0,76-1
2~ Ы80(45 + 740) + 7,2-400 -°-09мг/м3;
КК.1КП.Т
Сз = 7(1,4.130 + 30 + 650)2 = 0,01 МГ/м3-
Общая концентрация в точке Г
С = Св + 2 Сн = 0,8 + 0,03 + 0,09 + 0,01= 0,93 мг/м3,
что в 3,2 раза меньше максимальной разовой предельно допу
ствмой концентрации окиси углерода в атмосферном воздухе
населенных пунктов (3 мг/м3).
КО 60,0
Рис 1.22 Схема к примеру 1 5
Рис 1.23. Схема к примеру 1.6
Глава 2. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ.
ПОСТУПЛЕНИЕ В ПОМЕЩЕНИЕ ТЕПЛА И ВЛАГИ
2.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
В главе изложены материалы для расчета летнего
теплового режима зданий (зимний тепловой режим рас-
смотрен в части I данного справочника). К особенно-
стям летнего теплового режима относятся совместное
действие на здание солнечной радиации и наружного
воздуха, а также суточная периодичность поступления
тепла в помещение, обусловливающая нестационарность
всех теплообменных процессов, которая усложняет под-
держание заданных внутренних условий в помещении.
Одна из задач проектирования систем кондициони-
рования микроклимата состоит в расчете требуемого
летнего теплового режима здания при различных спосо-
бах обеспечения Нахождение наиболее эффективного и
экономичного решения проводят в такой последователь-
ности: 1) устанавливают расчетные (допустимые или оп-
тимальные) внутренние тепловые условия и требуемую
их обеспеченность; 2) определяют расчетные параметры
наружного климата; 3) рассчитывают теплопоступления
через наружные ограждения, бытовые и технологические
тепло- и влаговыделения и составляют тепловой баланс
помещения; 4) проверяют расчетом возможность обеспе-
чения требуемых внутренних условий с помощью естест-
венного режима при различных конструктивно-планиро-
вочных решениях по защите от перегрева и вентилирова-
нии; 5) устанавливают в противном случае необходи-
мость устройства системы регулируемого кондициониро-
вания с искусственным охлаждением; 6) определяют рас-
четную производительность и режим регулирования
системы кондиционирования, обеспечивающие поддержа-
ние оптимальных условий в помещении.
При составлении теплового и влажностного балан-
сов помещения учитывают: а) поступление тепла от
производственного оборудования, электродвигателей, ис-
кусственного освещения, нагревательных приборов отоп-
ления, а также поступление (удаление) тепла от нагре-
тых (охлажденных) материалов или полуфабрикатов и от
химических реакций; б) выделение тепла н влаги людь-
ми: в) поступление (потери) тепла через внешние и внут-
ренние ограждения; г) поступление тепла солнечной ра-
диации через светопрозрачные ограждения; д) выделе-
ние или поглощение влаги, что во многих случаях со-
провождается поглощением или выделением тепла.
Как было указано, тепловой и влажностный балан-
сы помещения изменяются во времени. Первая задача
расчета состоит в определении максимума избытка теп-
ла или тепла и влаги в помещении при расчетных пара-
метрах наружного воздуха для теплого периода года,
так как эта величина служит основанием для выбора
производительности системы вентиляции или кондициони-
рования воздуха и расчетов сетей системы. Вторая зада-
ча расчета состоит в определении наименьших избытков
или наибольших недостатков тепла и соответствующих из-
бытков влаги при расчетных параметрах наружного воз-
духа для холодного периода года, служащих для расче-
та воздухообмена в этот период года, а также для рас-
чета нагрузок на калориферы и теплосети.
В некоторых случаях необходимо также составление
теплового и влажностного балансов помещения при па-
раметрах наружного воздуха, соответствующих условиям
переходного периода года. Избытки тепла или тепла и
влаги в таких случаях определяют воздухообмен в поме-
щении в переходный период года; этот воздухообмен ча-
сто сохраняют постоянным в холодный период.
Потери тепла через внешние ограждения в холодный
период года рассчитывают в предположении установив-
шегося или неустановившегося теплового режима (гл. 3
и 11 в части I данного справочника).
Поступление тепла солнечной радиации в обычной
практике проектирования принято учитывать при темпе-
ратуре наружного воздуха 10° С и выше.
В большинстве случаев производительность систем
вентиляции и кондиционирования воздуха, а следователь-
но, затраты на их сооружение и эксплуатацию опреде-
ляются избытками тепла или тепла и влаги в помещении
в теплый период года. Для уменьшения технологических
тепло- и влаговыделений следует применять изоляцию и
капсюляцию аппаратуры и коммуникаций, выделяющих
тепло, удалять транзитные коммуникации за пределы
кондиционируемых помещений, устраивать для оборудо-
вания охлаждаемые водой и воздухом рубашки и экра-
ны, предусматривать замкнутое воздушное охлаждение
электродвигателей, а также принимать другие меры со-
ответственно с местными условиями.
2.2. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС
ПОМЕЩЕНИЯ В ЗДАНИИ
Общие теплопоступления в помещение в теплый пе-
риод года складываются из тепла, передаваемого через
наружные ограждения QOrp, из технологических и быто-
вых тепловыделений Qt«b и из тепла, вносимого с воз-
духом от систем вентиляции или кондиционирования
Qboht.
Теплопоступления Qorp, а иногда также Овевт и
Qtbxb являются переменными во времени. Величину
Qorp для каждого часа расчетных летних суток опреде-
ляют сложением поступлений тепла через различные ви-
ды массивных нелучепрозрачных (I) (покрытие, стены)
и лучепрозрачных (II) (световые проемы — окна, фона-
ри) наружных ограждений различной ориентации:
Qorv^+Qn. (21)
При переменных технологических тепловыделениях
также для каждого часа расчетных суток должны быть
получены Q-rexH- В результате сложения Qorp и Qtoxh по-
лучают расчетную кривую почасового изменения тепло-
поступлений в помещение и максимальное их значение:
Qn-макс ~ (Qorp + Стехн)макс- (2.2)
Величину Qn-макс обычно принимают в качестве рас-
четных избытков тепла для определения производитель-
ности вентиляционных систем, а также воздухо- и хла-
допроизводительности систем кондиционирования. Одна-
ко при таком расчете, не учитывающем теплоинерцион-
ность помещения, возможно завышение установленной
мощности систем на 30% и более.
Для определения производительности систем с уче-
том теплоинерционности помещения расчетные измене-
ния теплопоступлений аппроксимируют правильными пе-
риодическими изменениями (гармоническими, прерыви-
стыми или их суммой).
При плавном изменении теплопоступлений расчетную
кривую заменяют гармоникой с совпадающими по вели-
чине и во времени максимальными теплопоступлениями.
Гармоническое изменение теплопоступлений характери-
зуют средним за сутки значением теплопоступлений Qno,
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
40
временем наступления максимума^^акс и амплитудой Aq^
Ап =-Q — Q „ (2.3)
<?п хп.макс ^п0- ' ’
При резких изменениях теплопоступлений их пред-
ставляют в виде одного прерывистого теплопоступления
или ряда их, следующих друг за другом. Прерывистое
теплопоступление характеризуют постоянным значением
теплопоступления Qn, его продолжительностью m и мо-
ментом окончания Zkoh, в остальное время суток тепло-
поступления равны нулю.
При определении производительности систем венти-
ляции и кондиционирования воздуха в теплый период го-
да поступления тепла в помещение через лучепрозрачные
наружные ограждения следует рассчитывать упрощен-
ным графоаналитическим методом или полным аналити-
ческим методом в соответствии с п. 2 3, Ж, а через мас-
сивные наружные ограждения — в соответствии с
п. 2 3, 3.
Упрощенный графоаналитический метод расчета ре-
комендуется применять в следующих случаях:
1) при расчете систем вентиляции на параметры А
для теплого периода года при kos п=0,5;
2) при расчете систем вентиляции и кондициониро-
вания воздуха на параметры Б для теплого периода го-
да при kosn =0,7 ... 0,9, если переменные во времени
поступления тепла в помещение (от внешних воздейст-
вий) составляют 60% и менее суммарных расчетных по-
ступлений тепла.
В этих случаях поступления тепла через массивные
ограждения (наружные стены и покрытия) рекоменду-
ется определять по среднесуточным значениям по фор-
муле (2 36).
Полный аналитический метод расчета рекомендуется
применять в следующих случаях:
1) при расчете систем кондиционирования воздуха
на параметры Б для теплого периода года при йОбп =
=0,7. . 0,9, если переменные во времени поступления
тепла в помещение (от внешних воздействий) составля-
ют более 60% суммарных расчетных поступлений тепла;
2) во всех случаях расчета систем кондиционирова-
ния воздуха на параметры В для теплого периода года
при йОбп>0,9.
2.3. РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЙ
ТЕПЛА В ПОМЕЩЕНИЕ
А. Тепловыделения от электродвигателей
и от превращения механической энергии
в тепловую
Электродвигатели могут находиться в общем или в
разных помещениях с приводимым ими в действие обо-
рудованием, а потребляемая ими энергия может полно-
стью переходить в тепло, нагревающее воздух помеще-
ния, или частично расходоваться на нагревание обрабаты-
ваемого продукта, перекачиваемой жидкости или возду-
ха, удаляемого из укрытия машины.
Тепловыделения от электродвигателей, не имеющих
принудительного охлаждения с отводом тепла за пре-
делы помещения, ккал/ч:
Q1 = Зб^уЯзагрКод = 86(WyKCn( 1 - m). (2-4)
где АГу •—установочная нли номинальная мощность элект-
родвигателя, кВт; ^загр —коэффициент загрузки электродви-
гателя, равный отношению средней мощности, передаваемой обо-
рудованию в течение расчетного часа, к установочной или
номинальной мощности двигателя tfy, т. е Кзагр= ^об^У ’
Код — коэффициент одновременности работы электродвигателей;
Л.-КпП-КПД электродвигателя при дайной загрузке; здесь
Кп ~ поправочный коэффициент, учитывающий загрузку двига-
теля при Кэагр >0,8 значение Кп -1, при Кзагр <0,8 значе-
ние КП принимается по каталожным данным, а при их отсутст-
вии в следующих пределах.
Квагр............ 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3
Лп............... 0,99 0,98 0,97 0,95 0,91
*0 — КПД электродвигателя прн полной загрузке, определя-
емый по каталогу; КсП= Кзагр ^од^’ — коэффициент спроса на
электроэнергию, принимаемый по электротехнической части про-
екта
Формула (2.4) пригодна для учета тепла, поступаю-
щего в помещение от насосов и венуаляторов, приводи-
мых в действие электродвигателями, если механическая
энергия, передаваемая воде или воздуху, отводится с
последними из пределов помещения.
Тепловыделения от мотор-генераторов определяются
суммой потерь энергии в электродвигателях и генерато-
рах, ккал/ч:
<Э2 = 86(^уК3агрКод =
1)11)2
= 86(WyKcn(l-11i1)2), (2.5)
где Ла — КПД генератора при данной загрузке.
Тепловыделения от оборудования, приводимого в
действие электродвигателями, ккал/ч:
Q3 = 860Л^уКзаГрКодКт = 860Л\ЛспКт1)1, (2.6)
где Кт — коэффициент перехода тепла в помещение, учи-
тывающий, что часть тепла может быть унесена из помещения
эмульсией, водой или воздухом, значение Кт следует принимать
по.опытным данным, пользуясь для его определения ведомствен-
ными указаниями и нормами
Тепловыделения от установленных в общем помеще-
нии электродвигателей и приводимого ими в действие
оборудования, ккал/ч:
' Qt = 860УуКзаГрАОд- 1 + Кт) • (2.7)
\ 1)1 /
Б. Тепловыделения от оборудования
и материалов
Количество тепла, поступающего в помещение от на-
гретого технологического оборудования и материалов,
принимают по технологической части проекта или опре-
деляют в соответствии с ведомственными указаниями.
Тепловыделения от нагретых поверхностей опреде-
ляют по обычным формулам теории теплопередачи. При
расчете тепловыделений в необходимых случаях следует
учитывать тепло, поступающее в помещение с воздухом
и газами, прорывающимися из-под укрытий оборудова-
ния. Тепловыделения от неизолированных и изолирован-
ных трубопроводов определяют согласно указаниям
гл. 12 части I данного справочника
При составлении баланса тепла для помещения
должно учитываться поступление (удаление) тепла от
нагретых (охлажденных) поверхностей воздуховодов
вентиляции, местных отсосов, зонтов и укрытий обору-
дования.
2.3. Расчет поступлений тепла в помещение
41
Передача тепла через стенки укрытий, зонтов и воз-
духоводов, ккал/ч:
Qi^KF(tcp~tBy, (2.8)
теплоотдача от нагретых поверхностей, если известна их
температура, ккал/ч:
Q2 = aF (/нов — ^в)> (2.9)
где К — коэффициент теплопередачи конструкции,
ккал/(ч-м2-°С): F— площадь нагретой поверхности, м2; /ср ,1В
и tmB — температура соответственно среды внутри укрытия,
воздуха в помещении и нагретой поверхности, °C; а — коэффи-
циент теплоотдачи от поверхности к воздуху помещения,
ккал/(ч-м2-°С).
Значения а определяют по формулам,
ккал/(ч-м2-°С):
для поверхности нагретой воды
а = 4,9 + 3,5»; (2.10)
для поверхности стенки укрытия, зонта и воздухо-
вода
где и — скорость движения воздуха у наружной поверхно-
сти, м/с.
В. Тепловыделения
от искусственного освещения
Принято считать, что вся энергия, затрачиваемая
на освещение, переходит в тепло, нагревающее воздух
помещения, при этом пренебрегают частью энергии, на-
гревающей конструкции здания и уходящей через них.
Тепловыделения от освещения, ккал/ч:
(?осв = 860^св, (2.12)
где W0CB — суммарная мощность источников освеще-
ния, кВт.
Если осветительная арматура и лампы находятся
вне пределов помещения (на чердаке, за остекленным ог-
раждением и т. п.), количество тепла следует определять
по сумме видимой и невидимой радиации, попадающей в
помещение. Пример распределения энергии ламп приве-
ден в табл. 2.1.
ТАБЛИЦА 21 РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГИИ
ЛЮМИНЕСЦЕНТНЫХ ЛАМП И ЛАМП НАКАЛИВАНИЯ, %
Источник осве щения Видимая радиация (свет) Не види- мая радиа- ция Тепло, отдаваемое конвекцией н тепло- проводностью
Люминесцент- ная лампа мощ- ностью 40 Вт 16,5 37,5 46
Лампа накали- вания мощностью 100—1000 Вт 12 73,8 14,2
По экспериментальным данным, от люминесцентных
ламп, установленных в светильниках, встроенных в чер-
дачное перекрытие бесфонарпого здания, 40% тепловы-
делений поступают в помещение, а 60% — на чердак
Г. Выделение тепла и влаги людьми
Выделение тепла и влаги людьми зависит от затрат
ими энергии и температуры воздуха в помещении. Для
расчетов рекомендуется пользоваться табл. 2.2, в кото-
рой приведены средние данные для мужчин. Принято
считать, что женщины выделяют 85%, а дети в среднем
75% тепла и влаги, выделяемых мужчинами.
ТАБЛИЦА 2 2. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛА И ВЛАГИ,
ВЫДЕЛЯЕМЫХ ВЗРОСЛЫМИ ЛЮДЬМИ (МУЖЧИНАМИ)
Показатели Количество тепла, ккал/ч, и влаги, г/ч. выделяемых людьми при температуре воз- духа в помещении, °C
10 | 15 | 20 | 25 | 30 | 35
(2.Н)
В состоянии покоя
Тепло: явное скрытое полное 120 20 140 100 25 125 75 25 100 50 30 80 35 45 80 10 70 80
Влага При ле Тепло: 30 гкой 40 работ 40 е 50 75 115
явное 130 105 85 55 35 5
скрыто» 25 30 45 70 90 120
полное 155 135 130 125 125 125
Влага 40 55 75 115 150 200
Прн работе средней тяжести
Тепло*
явное 140 115 90 60 35 5
скрытое 45 65 85 по 135 165
полное 185 180 175 170 170 170
Влага 70 по 110 185 230 280
При тяжелой работе
Тепло:
явное 170 140 ПО 80 45 10
скрытое 80 НО 140 170 205 210
полное 250 250 250 250 250 250
Влага 135 185 240 295 355 415
Д. Поступление тепла
с инфильтрующимся воздухом
При проектировании систем кондиционирования воз-
духа в помещениях, как правило, следует предусматри-
вать поддержание избыточного давления по отношению
к наружной среде и смежным помещениям, чтобы пре-
пятствовать инфильтрации воздуха, не имеющего необхо-
димых параметров. Указания о количестве воздуха, ко-
торый нужно вводить в помещение для создания в нем
избыточного давления, приведены в гл. 7. Если это тре-
бование соблюдено, то дополнительного тепла от ин-
фильтрующегося воздуха учитывать не следует
Если по экономическим или эксплуатационным сооб-
ражениям в помещение проектируется подавать количе-
ство воздуха, недостаточное для предотвращения ин-
фильтрации, то в расчете следует учитывать поступление
в помещение тепла от инфильтрующегося наружного воз-
духа с более высоким теплосодержанием по сравнению с
внутренним воздухом. В этом случае определяют коли-
чество воздуха, поступающего через неплотности свето-
Глава 2 Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
42
вых проемов При расчете основываются на данных о
коэффициенте воздухопроницаемости окон, приведенных
в разделе 4 главы СНиП II-A.7-71 «Строительная тепло-
техника Нормы проектирования».
Количество воздуха, прорывающегося в помещение
при открывании дверей, определяют согласно указаниям
гл. 7 Расчет инфильтрации воздуха в холодный период
года и определение расхода тепла на его нагревание вы-
полняют по указаниям, приведенным в части I данного
справочника.
Е. Поступление тепла
через внутренние ограждения
При обычных расчетах систем вентиляции, в том
числе вентиляции с испарительным охлаждением возду-
ха, поступление тепла через внутренние ограждения в
теплый период года не учитывают. Исключение состав-
ляют особые случаи, например когда разность темпера-
тур воздуха в помещении, для которого проектируют
вентиляцию, и в смежных с ним помещениях превышает
10° С.
При проектировании кондиционирования воздуха
должны предусматриваться воздухонепроницаемые и
теплоизолированные ограждения, отделяющие кондицио-
нируемое помещение от смежных с ним помещений
(стены, пол, потолок) Если кондиционирование пред-
назначается для поддержания оптимальных параметров
внутреннего воздуха, термическое сопротивление внут-
ренних ограждений следует принимать не менее едини-
цы. В других случаях его значение необходимо обосно-
вывать техническими или экономическими соображе-
ниями.
Когда в смежных помещениях не имеется источни-
ков тепловыделений и они слабо вентилируются (крат-
ность воздухообмена 1—1,5 в 1 ч), расчетная разность
температур, °C:
Д/ = *п((и —(в), (2.13)
где ^п— понижающий коэффициент принимаемый равным
0,75 для междуэтажного перекрытия над кондиционируемым по-
мещением, если расположенный выше этаж находится непосред-
ственно под чердачным нли бесчердачным покрытием, fcne0,5
для всех ограждений, кроме вышеупомянутого и полов, распо-
ложенных над первым этажом здания, над подвалом или на
грунте; —0,25 для полов, расположенных над первым этажом
здания; для полов, расположенных на грунте или над подвалом,
тепловой приток не учитывается; /н — расчетная температура
наружного воздуха в теплый период года (принятая для расче-
та системы кондиционирования воздуха), °C; tB — температура
в кондиционируемом помещении, °C
При усиленной вентиляции наружным воздухом
(кратность воздухообмена 2 и более в 1 ч) и отсутствии
тепловыделений в смежных помещениях температура воз-
духа в них практически равна температуре наружного
воздуха, и величину ka следует принимать равной еди-
нице
При наличии избытков тепла в смежных помещениях
расчетная разность температур
Д/ = (с-(в = ги + Д/с-(в, (2.14)
где t с— температура воздуха в смежных помещениях, °C:
л — превышение температуры в смежном помещении над тем-
пературой наружного воздуха, °C; значение Д/с рассчитывают
ио СНиП или определяют по натурным измерениям.
Ж. Поступление тепла
через заполнение световых проемов (рис. 2.1)
Упрощенный графоаналитический метод расчета*.
Количество тепла, поступающего в помещение через за-
полнение световых проемов за счет солнечной радиации
и вследствие теплопередачи при разности температур на-
ружного и внутреннего воздуха, ккал/ч
Qn = Р'п + fXj) *отн П + (2.15)
АОП
где q' и q" — количество тепла, ккал/(ч*м2), поступающего
в помещение в июле через одинарное остекление световых про-
емов, соответственно облучаемых н иеоблучаемых прямой сол-
нечной радиацией, значения q' н q" определяют по формулам
(2 16)—(2.21): Гц—площадь заполнения светового проема,
соответственно облучаемая и необлучаемая прямой солнечной
радиацией, м2, + — площадь заполнения светового
проема, определяемая по его наименьшим размерам (в свету),
м , /Сотн п — коэффициент относительного проникания солнеч-
ной радиации через заполнение светового проема, отличающе-
еся от одинарного остекления со стеклом толщиной 2,5—3,5 мм
(табл 2.3); ?н и tB — расчетные температуры, °C, соответственно
наружного и внутреннего воздуха, прииимаемые по проекту;
Я ц—сопротивление теплопередаче заполнения светового про-
ема (табл. 2,3).
При проектировании систем вентиляции, в том числе
вентиляции с испарительным (адиабатическим) охлаж-
дением воздуха, второе слагаемое в правой части фор-
мулы (2.15) в расчете учитывать не следует.
Значения q' и q" для расчетного часа (по истинному
солнечному времени) следует определять исходя из рас-
четной географической широты места строительства и
ориентации заполнения световых проемов в зданиях и
сооружениях по формулам:
а) для вертикального заполнения светового проема,
частично или полностью облучаемого прямой солнечной
радиацией, т. с. при солнечном азимуте остекления
Дс.о<90°:
= (?в.п + ?в.р) А1 К2; (2.16)
б) для вертикального заполнения светового проема,
находящегося в тени, т. е. при солнечном азимуте остек-
ления Ас о^90°, нли при затенении заполнения светово-
го проема наружными солнцезащитными конструкциями
либо откосами проема
<?" = <7в.РК1Лг; (2.17)
Рис. 2.1 Схема поступления в помещение тепла сол-
нечной радиации через остекление
* По материалам НИИ стройфизики
2.3. Расчет поступлений тепла в помещение
43
ТАБЛИЦА 23 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ
Заполнение светового проема Коэффициент отно- сительного проника- ния солнечной ра- диации А’отн п ; Сопротивление те- 1 плопсредаче RQ ц, I ч м2»°С/ккал Приведенный коэф- фициент поглоще- ния солнечной ра- диации р ц
остекление сотнцезащитпыс устройства
Одинарное со стеклом листовым оконным или витринным (полированным или неполированным) толщиной от 2,5 до 12 мм Б**з солнцезащитных уст- ройств при толщине стекла, мм- 2,5—3,5 4—6 8-12 Внутренние жатюзи* светлые средние по окраске темные Внутренние шторы из тонкой ткани светлые средние по окраске темные из белой стеклоткани сворачивающиеся из плотно- го непрозрачного материа- ла: светлые темные Наружные жалюзи прн рас- положении пластин к стеклу: под углом 45° перпендикулярно Маркиза: закрытая с боков открытая с бокоз* средняя по окраске темная Наружные деревянные став- ни жалюзи с пластинами тол- щиной 10—29 мм. светлые темные Наружные шторы (сворачи- вающиеся) и’ деревянных реек средние по окраске темные 1 0,95} 0,9 J 0,561 0,65? 0,75) 0,561 0,61? 0,667 0,45 0,251 0,59/ 0,151 0,22/ 0,35 0,2 1 0,251 0,051 0,1 1 0,151 0,221 0,2 0,23 0,2 0,2 0,2 0,23 0,2 0,2 0,25 0,25 0.07 S 0,12 1,0,2 (1,2 {1.7 12,1 (1.2 11,45 11.7 0,7 10,5 11,25 0,15 0,1 0.1 0,1 0,6
Двойное со стеклом листовым оконным или витринным толщиной от 2,5 до в им Без солнцезащитных устройств при толщине стекла, мм 2,5-3'5 4—6 Внутренние жалюзи* светлые средние по окраске темные Внутренние шторы: из тонкой ткани, светлые средние по окраске темные из плотною непрозрачного материала светлые темные Жалюзи между стеклами* светлые темные 0,9 1 0,8 1 0,53) 0.6 ( 0,64) 0,54) 0,59 > 0,64) 0,251 0,6 I 0,331 0,361 0,1 0,44 0,4 0,4 0,55 /0,25 10,4 (0,4 <1,3 [1,7 /0,4 11,3 /1.2 11,7
Продолжение табл. 2.3
Заполнение светового проема о - . А . .
остекление 1 солнцезащитные устройства Коэффициент отн< ентелького прони ния солнечной ра- диации Хотн п Сопротивление те плопередаче RQ । ч»м2»°С/ккал Приведенный коэ( фициент поглоще- ния солнечной ра- диации Рц
Двойное со стеклом листовым оконным или витринным толщиной от 2.5 до 6 мм То же и вентилируемое меж- стекольиое пространство Шторы между стеклами светлые темные из плотного непрозрачного материала Наружные жалюзи при распо- ложении пластин к стеклу. под углом 45° перпендикулярно* средние по окраске темные Маркиза, открытая с боков: средняя по окраске темная 0,12 0.54) 0,56г 0,25) 0,13 0,191 0,131 0,171 0,211 0,2 0,44 0,44 0,44 0,4 1,45 (1,2 (1,7 0,45 0,45 0.1
Тройное со стеклом листо- вым оконным или витрин- ным толщиной от 2.5 но 6 мм Без солнцезащитных уст- ройств при толщине стекла, мм 2,5-3,5 4—6 Внутренние жалюзи: светлые средине по окраске темные Жалюзи между внутренним и средним стеклом Жалюзи между средним и наружным стеклом Наружные жалюзи Маркиза, открытая с боков* средняя по окраске темная 0 831 0,691 0,48 0,56— —0,52 0,64— —0,57 0.33 0.24 0,12 0,151 0,181 0.6 0,67 0,67 0,67 0,62 0,6 10,4 10.7 11,2 11.6 11.9 1.7 1,7 0,45 0,1
Блоки стеклянные пустотелые бесцветные по ГОСТ 9272—75 размером 194X194X93 мм 0,65*, 0,4**. 0,6***
То же, 244X244X98 мм 0,7*; 0,43**; 0,65*** 0.5 0,38
То же, 294X294X98 мм 0,75*. 0,46**; 0,69***
Профильное стекло КП-250 0,75*. 0,52»», 0,65»»» 0,39 0.28
То же, ПШ-250 в два ряда 0,7*. 0,48**, 0,6*** 0,3 0,4
То же, ПШ 250 в один ряд 0,84*; 0.58**, 0.73*** 0,19 0,25
Примечания- 1. Указанные в таблице значения сопро-
тивления теплопередаче для заполнения световых проемов, со-
держащих жалюзи, шторы и другие солнцезащитные устройст-
ва, следует принимать в расчет только для определения тепло-
поступлеиий в теплый период года.
2. Одной звездочкой отмечено значение Котнп для светового
проема любой ориентации, облучаемого в расчетный час прямой
солнечной радиацией, двумя звездочками — значение К отн.п Для
иеоблучаемого в расчетный час прямой солнечной радиацией
светового проема с ориентацией на С, СЗ, 3, ЮЗ, Ю, а тремя
звездочками — с ориентацией на СВ, В. ЮВ
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
44
в) для горизонтального заполнения светового прое-
ма, облучаемого прямой солнечной радиацией:
Я ” (^г.п “Ь ^г.р) (2.18)
г) для наклонного заполнения светового проема, об-
лучаемого прямой солнечной радиацией, т. е. при сол-
нечном азимуте остекления Ас .о <90°:
Я (<7г-пКз (/в-пКа ~г <?г.р) К1К2’’ (2.19)
д) для наклонного заполнения светового проема при
солнечном азимуте остекления Асо^90°:
облучаемого прямой солнечной радиацией, т. е. если
Л>у
Я' = (<7г.п^з — Яв-nKi + <7г.р) К1К2', (2.20)
находящегося в тени, т. е. если
<7"=дг.рК1К2, (2.21)
где Лс о — солнечный азимут остекления, т е угол между
нормалью к плоскости остекления (рис. 2 2) или между проек-
цией этой нормали ча горизонтальную плоскость (рис. 2 3) и
горизонтальной проекцией солнечного луча, град; и $ —
количество тепла прямой солнечной радиации в июле, ккал/(ч-м2),
поступающего в помещение через одинарное остекление со стек-
лом толщиной 2,5—3,5 мм соответственно горизонтального и вер-
тикального заполнения светового проема, принимаемое для рас-
четного часа по табл 2.4; по этой же таблице может быть уста
новлен непосредственно период прямого облучения вертикального
заполнения светового проема; и 4в.р—количество тепла рас-
сеянной солнечной радиации в июле, ккал/(ч‘М2), поступающего
в помещение через одинарное остекление со стеклом толщиной
2,5—3.5 мм соответственно горизонтального н вертикального за-
полнения светового проема, принимаемое для расчетного часа
по табл. 2.4; Ki — коэффициент, учитывающий затенение остек-
ления световых проемов переплетами и загрязнение атмосферы
(табл. 2.5); К» — коэффициент, учитывающий загрязнение стек-
ла (табл. 2.6); Кз и Kt — коэффициенты, используемые при рас-
чете количества тепла солнечной радиации, поступающего в по-
мещение через наклонное заполнение световых проемов
(табл 2 7); h — высота солнца, т е. угол между направлением
солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость,
град (табл. 2 8); у —острый угол наклона плоскости остекления
к горизонту, град
Значение солнечного азимута остекления Ас 0 для
расчетного часа определяют по его абсолютной величине
(не принимая во внимание знака) исходя из ориентации
Рис 2.2.
Построе-
ние проекции
солнеч-
ного луча и
азимутов
/ — солнечный
луч. 2 — плос-
кость остекле-
ния светового
проема; За-
горизонталь-
ная плоскость:
4 —нормаль к
плоскости ос-
текления; 5 —
горизонталь-
ная проекция
солнечного лу-
ча
а)
ю
Рис. 2 3. Построение солнечных азимутов для треуголь-
ного фонаря с остеклением, ориентированным на ЮЗ
(а) или СВ (б)
/ — горизонтальная проекция солнечного луча; 2 — горизонталь-
ная проекция нормали к плоскости остекления
заполнения светового проема и времени суток до или
после полудня.
Для заполнения светового проема, ориентированного
на западную половину небосвода, Ас о определяют по
формулам, град:
до полудня
Лс.о = Лс + Аъ (2.22)
после полудня
^с-о= (2.23)
Для заполнения светового проема, ориентированно-
го на восточную половину небосвода, Лсо до полудня
определяют по формуле (2.23), а после полудня — по
формуле (2.22).
Здесь /1 0 — азимут солнца, т с. угол между южным направле-
нием и горизонтальной проекцией солнечного луча, град, опре-
деляемый по табл. 2 8, Ло — азимут остекления светового про-
ема, т. е. угол, град, между нормалью к плоскости остекления
2.3. Расчет поступлений тепла в помещение
45
ТАБЛИЦА 24 КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛА ПРЯМОЙ <7П (ЧИСЛИТЕЛЬ) И РАССЕЯННОЙ <? (ЗНАМЕНАТЕЛЬ) СОЛНЕЧНОЙ
РАДИАЦИИ В ИЮЛЕ, ПОСТУПАЮЩЕГО В ПОМЕЩЕНИЕ ЧЕРЕЗ ОДИНАРНОЕ
ОСТЕКЛЕНИЕ СО СТЕКЛОМ ТОЛЩИНОЙ 2,5—3,6 мм ВЕРТИКАЛЬНОГО И ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ЗАПОЛНЕНИЯ СВЕТОВЫХ
ПРОЕМОВ
Расчетная географи- ческая широта, град, с ш. 36 Истинное солнеч- ное время, ч Количество тепла, ккал/(чм=). при заполнении световых проемов
<к X Ef >, е; о с § 5—6 6-7 7-8 8-9 9—10 10—11 11—12 К X еС 5 С 02 ч 8 к 8—19 17—18 6-17 15—16 14—15 13—14 12-13 вертикальном с ориентацией до полудня горизон- тальном 11/27 86/53 208/67 404/75 476/86 578/87 616/89
с 1 с 59/21 47/61 23/70 -/61 —/55 —/53 -/52 СВ ] СЗ 101/31 287/78 317/98 236/89 128/69 33/61 —/58 В | 3 100/21 299/94 374/115 360/106 297/85 160/73 28/65 ЮВ ) после г юз | 21/24 134/74 235/94 264/93 256/78 198/71 102/64 Ю | олудня ю L -/14 —/45 -/61 -/66 30/67 75/67 95/67 юз 1 ЮВ | -/14 -/31 —/48 -/52 —/54 —/56 3/59 3 1 В 1 -/18 -/38 -/47 -/55 -/53 —/53 -/58 СЗ СВ -/16 -/40 -/48 —/52 —/53 —/56 -/56
40 5—6 6-7 7-8 8—9 9—10 10—11 11 12 18—19 17—18 16-17 15-16 14-15 13—14 12—13 61/27 44/61 5/67 -/61 —/55 —/53 —/52 146/40 301/83 297/98 222/89 100/69 5/61 —/58 184/40 360/96 424/114 405/104 312/85 164/70 30/63 43/30 157/74 260/94 304/93 294/82 236/71 148/66 -/17 -/47 -/61 52/67 129/68 191/70 221/70 -/17 —/36 —/48 —/52 -/54 —/58 39/62 -/18 -/да -/47 —/52 —/53 —/53 —/56 -/19 —/40 —/49 —/52 —/53 —/56 —/56 17/27 98/53 233/67 371/75 480/80 560/86 595/89
44 5—6 6—7 7-8 8-9 9—10 10-11 18—19 17—18 16—17 15—16 14—15 13—14 12—13 72/33 36/60 -/66 -/61 —/55 —/52 -/51 191/46 317/84 307/95 220/87 72/69 -/61 —/58 251/50 389/96 438/112 421/104 319/86 166/69 32/62 62/34 180/74 286/94 342/93 333/87 262/74 184/68 —/20 -/47 -/61 57/68 139/70 211/72 248/73 -/19 —/38 -/47 —/52 —/54 —/58 63/66 -/19 —/38 -/47 -/51 —/52 -/52 —/56 1 —/20 —/28 -/47 -/52 —/53 —/55 —/56 27/31 108/53 243/76 371/71 467/80 541/84 574/84
48 5—6 6—7 7-8 8—9 9—10 10—11 18—19 17—18 16—17 15—16 14—15 13—14 12—13 80/39 30/59 —/64 —/60 —/55 —/52 -/51 220/52 331/84 300/92 191/85 52/70 -/61 —/58 281/56 406/98 466/111 427/104 320/86 166/70 32/62 82/39 204/75 312/94 367/96 360/92 303/81 216/72 —/23 -/47 3/63 69/70 160/74 233/75 273/76 —/22 -/37 —/46 -/52 -/56 6/60 91/67 -/21 —/38 —/46 —/50 —/50 -/52 —/56 —/22 —/38 —/46 -/51 —/53 —/55 —/56 32/36 125/53 245/63 361/71 446/80 517/82 553/84
52 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10—11 11 12 18—19 17-18 16-17 15-16 14-15 13—14 12—13 88/47 ’22/59 -/61 -/58 -/54 -/52 -/51 259/59 336/84 294/91 169/83 36/68 —/59 —/56 319/63 427/102 469/111 428/106 322/86 166/72 32/62 100/45 234/78 342/95 385/98 369/95 312/84 199/74 -/27 -/51 11/65 81/73 177/75 257/77 296/78 -/24 —/37 -/47 -/54 —/58 12/62 129/67 —/24 —/38 —/46 —/49 -/51 -/52 —/56 —/24 —/38 —/46 -/50 -/52 —/53 —/54 49/36 136/53 250/64 360/71 437/75 503/80 542/84
56 4—5 5-6 6—7 7-8 8—9 9—10 10-11 11—12 19-20 18—19 17—18 16-17 15-16 14—15 13—14 12—13 76/16 89/48 15/57 —/56 —/53 —/50 —/49 -/47 142/28 296/64 345/80 292/84 150/75 22/61 —/53 -/51 195/23 364/64 450/99 470/105 433/98 325/78 166/65 32/58 15/17 120/49 247/77 365/90 412/93 412/88 367/79 284/68 -/10 —/30 —/50 19/64 110/73 211/76 298/78 342/79 -/И —/24 —/36 —/46 —/55 —/58 18/62 151/65 -/И —/26 -/37 -/41 -/47 —/48 —/50 -/54 -/10 —/26 —/38 —/46 —/48 —/49 —/50 —/50 28/17 65/36 145/49 247/61 348/67 424/75 487/78 521/80
60 3-4 4—5 6—7 7—8 8—9 9—10 10-11 11—12 20—21 19-2( 18—К 17—1! 16-Г 15—1< 14—1 13—1' 12-1 34/6 96/24 92/44 13/51 -/49 -/47 —/44 -/44 3 -/43 54/8 234/34 333/61 347/74 285/71 126/66 16/53 -/47 -/47 82/6 250/32 385/67 466/92 478/95 438/85 325/66 166/56 32/52 50/12 131/50 269/73 379/83 431/84 431/79 389/72 312/64 —/14 —/30 —/46 32/60 143/70 247/74 330/78 386/78 -"13 -/24 -/34 —/42 —/52 —/56 60/59 185/61 —/12 —/26 -/34 —/39 -/43 —/44 —/46 —/48' —712 —/28 -/37 -/43 —/45 —/46 —/46 —/46 42/20 79/36 153/49 244/56 336/58 401/67 459/69 497/67
64 4=5 6-7 7-8 8—9 9-10 10—11 11-12 20—21 19—20 18—19 17—18 16—17 15—1( 14—1! 13—14 12—1, 60/16 136/33 94/45 10/47 —/45 -/44 -/42 -/41 -/41 108/20 284/44 369/64 351/71 272/71 114/63 10/50 —/44 —/44 104/16 264/44 405/73 480/90 495/91 446/82 326/64 166/53 32/49 30/10 83/33 179/53 311/73 415/82 467/82 468/78 420/71 340/64 -/10 -/18 -/31 —/45 49/59 167/68 285/73 374/77 426/77 -/8 -/16 -/24 —/33 —/40 —/50 —/55 100/58 220/60 -/8 -/18 -/27 —/32 -/36 —/40 -/41 —/42 —/44 -/9 -/19 —/30 — '38 —/41 —/43 -/43. —/44 —/44 29/13 Г.4/26 90/36 161/49 246/53 332/53 381/62 436/58 468/56
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
46
Про^огкмие табл 2 4
Расчетная географи- Истинное солнеч- ное время, ч Количество тепла, ккал/(ч мг), при заполнении световых проемон
5 К S вертикальном с ориентацией до полудня
ческая Ч с СВ 1 В | ЮВ 1 Ю I ЮЗ 3 СЗ
широта. О горизон- тальном
град с ш § Е после полудня
О «С о Е с СЗ 1 3 | ЮЗ 1 50 | ЮВ в I св
2—3 21—22 54/15 125/14 124/10 24/8 -/7 -/5 -/6 —/7 25/13 51/27
3—4 20—21 96/24 242/28 222/30 60/16 -/16 -/10 -/8 -/12
4-5 19—20 110/33 352/50 3x30/56 116/36 -/20 -/15 -/16 -/17 71/32
5—6 18—19 97/45 408/67 433/82 211/57 -/33 -/24 -/27 -/33 115/40
6-7 17—18 8/47 354/71 502/91 332/76 6/47 —/33 -/32 -/38 170/49
68 7—8 16—17 -/44 255/71 506/91 429/85 68/59 —/40 —/36 -/41 243/53
8-9 15-16 -/44 116/64 457/84 497/85 199/83 —/50 —/40 —/42 323/53
9—10 14—15 -/41 4/49 339/61 501/78 317/73 -/56 -/41 —/42 378/58
10—11 13—14 -/41 —/44 166/53 457/73 393/77 150/56 -/42 -/43 415/58
11-12 12-13 -/41 -/44 32/49 380/64 450/77 260/61 —/44 —/44 447/58
Примечания 1 Истинное солнечное время т связано с поясным временем тп приближенным соотношением т»тп+4(Лг—
—157V), где X г — географическая долгота места строительства, град; АГ —номер пояса времени. При этом тп=тд—1 ч, где тд_
декретное время [слагаемое 4(ЛГ—15ЛГ) выражается в минутах] 2 При расчете теплопоступлений через заполнения нз стеклоблоков
и профильного стекла значения qn и q^ следует принимать по часу, предшествующему расчетному 3 В величине рассеянной ра-
диации (q ) учтено рассеянное отражение прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20%
ТАБЛИЦА 25 КОЭФФИЦИЕНТ К,. УЧИТЫВАЮЩИЙ
ЗАТЕНЕНИЕ ОСТЕКЛЕНИЯ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ
ПЕРЕПЛЕТАМИ И ЗАГРЯЗНЕНИЕ АТМОСФЕРЫ
Остекление Значения коэффициента К\ прн атмосфере
незагрязненной (незави- симо от облучения) загрязненной в промыш- ленных районах, располо- женных на географической широте, град с. ш.
36—40 44-68 36—40 44—68
для световых проемов, облу- чаемых в ра- счетный час солнцем для световых проемов, на- ходящихся в расчетный час в тени
Одинарное без пере- плетов; заполнение из стеклоблоков или про- фильного стекла Двойное без перепле- тов Одинарное в перепле- тах металлических деревянных Двойное в переплетах* металлических деревянных 1 0.9 0,8 0,65 0,72 0,6 0,7 0,63 0,56 0,46 0,51 0,42 0,75 0,68 0,6 0,48 0,54 0,45 1,6 1,45 1,28 1,04 1,15 0,96 1,75 1,58 1,4 1,14 1,26 1,05
или между проекцией этой нормали на горизонтальную плос-
кость и южным направлением, отсчитываемый по часовой стрел-
ке или против нее.
Ориентация осте-
кления .... С СВ В ЮВ Ю ЮЗ 3 СЗ
Ао» град .... 180 135 90 45 0 45 90 135
При расчете систем вентиляции с механическим и
естественным побуждением, а также систем вентиляции
ТАБЛИЦА 26 КОЭФФИЦИЕНТ Кз. УЧИТЫВАЮЩИЙ
ЗАГРЯЗНЕНИЕ СТЕКЛА
Загрязнение стекла Значения коэффициента Кз для заполнения световых проемов
вертикального, 80°<у<90° наклонного и горизонталь- ного, 0°<у<80°
Значительное 0,85 0,75
Умеренное 0,9 0,8
Незначительное 0,95 0,85
Чистое стекло 1 0,95
Примечания' 1. Загрязнение считают значительным,
умеренным и незначительным при концентрации пыли, дыма нли
копоти в воздушной среде помещения соответственно 10 мг/мэ и
более. 5—10 мг/м3 и не более 5 мг/м3
2 у — острый угол наклона плоскости остекления к горизонту,
град.
ТАБЛИЦА 2 7. КОЭФФИЦИЕНТЫ И ДЛЯ РАСЧЕТА
ТЕПЛА, ПОСТУПАЮЩЕГО ЧЕРЕЗ НАКЛОННОЕ
ЗАПОЛНЕНИЕ СВЕТОВЫХ ПРОЕМОВ
Угол наклона плоскости остекления к горизонту V, град К. X, Угол наклона плоскости остекления к горизонту V. град X, X.
0 1 0 40 0,77 0,64
5 1 0,09 50 0.64 0,77
10 0,99 0,17 60 0.5 0,87
15 0,97 0,26 70 0,34 0,94
20 0.91 0.34 80 0,17 0,98
25 0,91 0.42 90 0 1
30 0,87 0,5
и кондиционирования, в которых предусматривается ис-
парительное (адиабатическое) охлаждение приточного
воздуха, величины qf и q" следует рассчитывать, выби-
2 3 Расчет поступлений тепла в помещение
47
ТАБЛИЦА 28 ВЫСОТА h И АЗИМУТ А с СОЛНЦА НА РАЗЛИЧНЫХ ШИРОТАХ В ИЮЛЕ
Истинное солнечное время Значения h и А с град, на географической широте, град с. ш
до по- лудня после полуд- ня 36 40 44 48 52 56 60 64 68
л 1 Ас h 1 Ас h 1 Ас h 1 Ас h 1 Ас h 1 Ас h 1 Ас h лс п Лс
2-3 21—22 4 145
3-4 20—21 —— — — — —— — —_ 1 130 3 131 6 131
4—о 19—20 — — —— 3 119 5 120 7 120 9 119 10 118
18-19 6 111 8 111 9 111 10 по 12 109 13 108 14 107 15 106 16 104
6-7 17—18 18 104 19 104 19 100 20 99 21 97 21 95 21 94 21 92 21 91
7-8 16—17 30 94 29 93 29 90 30 87 30 85 29 82 28 81 27 79 27 77
8-9 15- 16 *2 86 41 82 ^0 78 40 76 38 72 37 69 36 67 34 64 32 61
9-10 14—15 54 75 52 69 50 65 49 60 47 56 45 53 43 50 40 49 37 45
10—11 13-14 65 56 62 49 59 45 56 40 54 36 51 33 48 31 44 29 40 28
11—12 12—13 73 24 69 20 65 18 61 16 58 13 51 12 50 И 46 10 42 9
12 (полдень) 74 0 70 0 66 0 62 0 58 0 51 0 50 0 46 0 42 0'
Примечание Азимут солнца отсчитывается от южного направления в первой половине дня (до полудня) против часовой
стрелки, во второй половине дня (после полудня) по часовой стрелке.
рая из табл. 2.4 наибольшие значения суммарной или
расселиной радиации через заполнение светового просма
заданной ориентации Так же следует поступать, если си-
стему кондиционирования воздуха рассчитывают на па-
раметры Б для теплого периода года, в тех случаях,
когда переменные во времени поступления тепла (от
внешних воздействий) составляют не более 60% суммар-
ных расчетных часовых поступлений тепла в помещение
При этом следует выбирать наибольшие поступления теп-
ла из указанных в табл. 2.4 за те часы, в течение кото-
рых предусматривается занятость помещения людьми
или работа предприятия.
Поступления тепла в помещения, имеющие световые
проемы в противоположных стенах, в тех случаях, когда
не задается расчетный час, следует вычислять отдельно
для каждой из стен и учитывать в расчете наибольшую
сумму значений за период занятости помещения людьми
или работы предприятия (см. пример 2 2).
Для помещений, имеющих световые проемы в сте-
нах, расположенных под углом 90° друг к другу, в тех
случаях, когда не задается расчетный час, наибольшие
поступления тепла следует определять, составляя график
(или таблицу) почасовых поступлений тепла по ходу
солнца (по данным табл. 2.4) за период занятости поме-
щений людьми или работы предприятия либо начиная с
предшествующего этому часа
При применении наружных солнцезащитных строи-
тельных конструкций (ребер, козырьков и т. п.), зате-
няющих все или часть остекления световых проемов, для
затененной части следует учитывать поступления тепла
только от рассеянной радиации.
Расчет затенения вертикального заполнения свето-
вых проемов, создаваемого солнцезащитными строитель-
ными конструкциями, рекомендуется выполнять графи-
ческим способом* в такой последовательности: 1) вы-
черчивают в одном масштабе вертикальный и горизон-
тальный разрезы заполнения светового проема с солнце-
защитными конструкциями (рис. 2 4); 2) определяют ин-
тервал суток, в течение которого фасад с рассматривае-
мым световым проемом облучается прямой солнечной ра-
диацией, т. е интервал суток, в течение которого
Ас о<90°; 3) на горизонтальном разрезе (рис. 24,6) че-
рез точку при отсчете Ас о от нормали к плоскости
остекления светового проема против часовой стрелки
♦ Способ предложен канд. техн, наук Л А Гулабяицем
или через точку п?2 при отсчете Дс о от нормали к пло-
скости остекления светового проема по часовой стрелке
проводят для каждого расчетного часа горизонтальные
проекции солнечных лучей до их пересечения с плоско-
стью остекления светового проема (точки Ьи ..., Ьп)
и с гранью горизонтального элемента солнцезащитной
конструкции (точки Ci, с2, ..., сп) Длины отрезков
....... ДаЬп будут равны ширине тени, отбрасываемой
в различные часы вертикальным элементом солнцезащит-
ной конструкции, в масштабе чертежа; 4) на вертикаль-
ном разрезе (рис 2.4, а) через точку е, лежащую на гра-
ни горизонтального элемента конструкции, проводят нор-
маль к плоскости остекления светового проема. От точки
пересечения этой нормали с плоскостью остекления све-
тового проема (точка /) откладывают отрезки fdit fd2,
.., fdn, соответственно равные отрезкам biCi, b2Cz, ...,
bncn. Через точки di, dz, .., dn соответственно для каж-
дого расчетного часа проводят вертикальные проекции
солнечных лучей до их пересечения с плоскостью остек-
ления светового проема (точки gi, gz, ..., gn). Длины
отрезков fgi, fgz, . , fgn будут равны высоте тени, от-
брасываемой в различные часы горизонтальным элемен-
том солнцезащитной конструкции, в масштабе чертежа.
Пример 21 Исходные данные здание расположено
иа 56° с ш : заполнение световых проемов вертикальное, ори
ентировано на ЮЗ (АО=45°); остекление окон двойное без пе-
реплетов со стеклами толщиной 4 мм; ширина откосов 30 см;
размеры заполнения светового проема в свету высота 1,8 м.
ширина 2 м; загрязнение остекления незначительное: атмосфера
района строительства незагрязненная; расчетное значение тем-
пературы наружного воздуха 28° С (параметры Б), температуры
внутреннего воздуха 22° С В помещениях проектируют конди-
ционирование воздуха: расчетный месяц июль.
Требуется определить
а) период суток, в течение которого фасад здания с остек-
лением облучается прямой солнечной радиацией;
б) площадь тени, создаваемой откосами на остеклении
одного светового проема в период максимального поступления
тепла солнечной радиации;
в) количество тепла, поступающего через окно в период
максимума солнечной радиации.
Решение.
а) период облучения фасада здания прямой солнечной ра-
диацией определяют в данном случае непосредственно из рас-
смотрения табл 2.4, нс прибегая к вычислению азимутов Ас>0»—
фасад здания с остеклением облучается прямой солнечной ради-
ацией в течение 10 ч от 10 до 20 ч по истинному солнечному
времени:
б) максимальное поступление тепла солнечной радиации на
фасад с остеклением наблюдается, согласно тябл. 2.4. с 15 до
16 ч по истинному солнечному времени. По табл 28 в этот час
h-“370. Ас —69°. Выполнив построение, аналогичное указанному
Рис. 2.4 Построение тени, отбрасы-
ваемой на остекление светового про-
ема козырьком и ребрами
а — вертикальный разрез заполнения све-
тового проема; б — горизонтальный разрез
заполнения светового проема
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
Рис. 2,5. Построение тени, отбрасы-
ваемой на остекление светового про-
ема откосами
а — вертикальный разрез заполнения све-
тового проема; б — горизонтальный разрез
заполнения светового проема; а — фасад
светового проема
Рис. 2.6. Аксонометрия (а), вертикальный (б) и гори-
зонтальный (в) разрезы вертикального заполнения све-
тового проема с солнцезащитными конструкциями (для
расчета тени)
1 — горизонтальные и вертикальные солнцезащитные конструк-
ции; 2 — горизонтальная проекция солнечного луча; 3 — нормаль
к плоскости остекления; 4 — тень на плоскости остекления от
солнцезащитных конструкций
2.3. Расчет поступлений тепла в помещение
49
ранее (рис. 2 5). получают площадь тени, равную -=2-0,22+
+ (1,8—0,22)0,13 = 0,65 м2;
в) для расчета количества тепла, поступающего в помеще-
ние через заполнение светового проема, следует определить
входящие в формулу (2 15) величины.
По формуле (2 23) определяют значение Лс.о исходя из зна-
чений Лс=69’ и Ло —45° (по заданию) ^С.О,= 69—45—24° Значение
Лс 0 <90°; следовательно, величина q' должна быть определена
по формуле (2 16). По табл. 2 4 в расчетный час
-412 ккал/(ч-м2) и <7в.р“ЭЗ ккал/(ч-м2): по табл. 2 5 X:—0,9, па
табл. 2.6 Хз-0,95. Тогда по формуле (2.16)
д’ == (412 + 93) 0,9-0,95 = 432 ккал/(ч-м2).
По формуле (2.17)
</'=93-0,9-0,95 = 80 ккал/(ч-м2).
Площадь заполнения светового проема Хц составляет
1.8-2-3.6 м2.
Плглцадь заполнения светового проема, облучаемая прямой
солнечной радиацией /^* — 3,6—0,65=^2,95 м2.
По табл 2.3 X -0,8 и R “0,4 ч-м2*®С/ккал.
отн.п о1Г
Подставляя в формулу (215) найденные величины, опре-
деляют
0
(?п= (432-2,95 + 80-0,65)0,8 + —3,6= 1115 ккал/ч.
Пример 2.2. Рассчитать величину и период максимальных
поступлений тепла солнечной радиации в помещение через за-
полнение световых проемов в двух противоположных стенах,
обращенных на ЮВ и СЗ В каждой стене помещения
имеется по шесть окон размером в свету 2X1,8 м с двойным
остеклением без переплетов. Расчет сделать для окон без
солнцезащитных устройств и для окои со светлыми жалюзи
межд’-’ стеклами. Затенение остекления откосами проема ие
учитывать. Помещение занято людьми с 8 до 18 ч по истинно-
му солнечному времени (с 9 до 19 ч по декретному времени).
Остальные условия те же. что и в примере 2.1.
Решение Из табл 2.4 выписывают суммарное количе-
ство тепла прямей и рассеянной радиации, поступающего через
одинарное остекление вертикального заполнения световых прое-
мов. обращенных на ЮВ и СЗ. за те часы суток, в которые
помещение занято людьми.
Часы суток Количество тепла, ккал/(ч*м2). поступаю- щего через заполнение световых проемов
обращенных на ЮВ обращенных иа СЗ всего
8—9 505 48 553
9-10 500 49 549
10-И 446 50 496
11—12 352 50 402
12—13 216 51 267
13—14 80 53 133
14-15 58 83 141
15-16 55 225 280
16—17 46 376 422
17—18 36 425 461
Из таблицы видно, что период максимальных поступлений
тепла в помещение наблюдается с 8 до 10 ч. а количество теп-
ла, поступающего в юго восточную и северо-западную половины
помещения, резко изменяется по часам суток. В связи с этим,
если определяющей является инсоляция, то целесообразно раз-
дельное обслуживание системой кондиционирования воздуха
этих двух зон помещения; при этом общую производительность
системы (при возможности изменения объема приточного воз-
духа по зонам) следует определять исходя из количества тепла,
поступающего в период с 8 до 9 ч.
Общая площадь заполнения световых проемов в каждой
стене составляет 3,6*6—21,6 м2.
Суммарное количество тепла в период его максимальных
поступлений в помещение определяют по формуле (2.15):
а) через окна без солнцезащитных устройств при Хоти.п ==
-0,8; /С-0,9 и Хг—0,95
Qn =(505*0,9*0,95*21,6 + 48*0,9-0,95*21,6) 0,8+
28—22
+ ——— 43,2 я (9330+ 886) 0,8 + 650 « 8820 ккал/ч;
0,4
б) через окна со светлыми жалюзи между стеклами при
хоти.п “°-33- Х1=0.9 И Х2-0,95
= (505’0,9-0,95-21,6 + 48«0,9-0,95-21,6) X
28 — 22
X 0,33 +------—- 43,2 « (9330 + 886) 0,33 +
0,55
+ 470 ж 3840 ккал/ч.
Пример 2.3. Исходные данные: здание расположена
на 56° с. ш ; наклонное остекление треугольного фонаря на кров-
ле здания ориентировано на ЮЗ (40 - 45°) и СВ (40 —135®):
угол наклона плоскости остекления фонаря к горизонту V—30®?
остекление фонаря одинарное в металлических переплетах со
стеклом толщиной 3 мм; пчощадь каждой из остекленных пло-
скостей фонаря 3d м2; загрязнение остекления незначительное;
атмосфера района строительства загрязненная; расчетное значе-
ние температуры наружного воздуха 28° С, температуры внут-
реннего воздуха 22® С
Требуется определить количество тепла солнечной радиация,
поступающего в помещение через остекление фонаря в период с
14 до 15 ч по истинному солнечному времени.
Решение В расчетный час, согласно табл 2 8, А _=*
— 53е, /1-45®.
Количество тепла, поступающего через остекление фонаря,
определяют по формуле (215), устанавливая предварительно
входящие в нее величины
Для остекления, ориентировав ого иа ЮЗ, 4С О—53—45—8е,
т е. меньше 90®, и величину q' вычисляют по формуле (2.19)-
Для остекления, ориентированного на СВ. 4С#О—53+135—188Р,
т. е больше 90°, и так как Л—45° больше угла наклона плоско-
сти остекления ?-30°, величину q* вычисляют по формуле (2.20).
По табл. 2.4 <7г.п-424 ккал/(ч-м2) ?вп-412 ккал/(ч*м2) (ЮЗ).
(СВ), <7г.р“75 ккал/(ч-мг) По табл. 2 5 Xi—0,6; по табл.
2.6 X?—0.85, по табл. 2 7 Хз—0,87 и Х«—0,5. Тогда по формуле
(2 19) для ориентации на ЮЗ
q' =(424-0,87 + 412-0,5 +75)0,6-0,85 «
ж 330 ккал/(ч-м2).
По формуле (2 20) для ориентация на СВ
q' = (424’0,87 + 75) 0,6*0,85 227 ккал/(ч«ма).
По табл. 23 X —I. a R —0,2 ч*м2-®С/ккал.
оти.п оГТ
Подставляя в формулу (2.15) найденные величины для
остекления фонаря, ориентированного на ЮЗ, находят
6
(?„ = 330-30-1 + — 30 = 10 800 ккал/ч;
для остекления, ориентированного на СВ:
6
<?п =227.30-1 + — 30 = 7710 ккал/ч.
U , 4
Суммарное количества тепла, поступающего через остекле-
ние фонаря:
Q„ = 10800 + 7710 « 18 500 ккал/ч.
Полный аналитический метод расчета *. Количество
тепла Qn, поступающего в помещение в каждый час
расчетных суток через заполнение световых проемов
площадью Гц:
Qn — (?цр + ?пт) ^П- (2-24)
Теплопоступления от солнечной радиации <7цр:
* С использованием материалов ииж. Б. А, Крупнова.
Глава 2. Тепловой режим здания Поступление в помещение тепла и влаги
50
для вертикального заполнения световых проемов
(рис, 2.6)
Пр = (5в*п.в*иис.в+0’75ОвКобл^отрКпер*загр\>тн.п;
(2.25)
для наклонного заполнения световых проемов
(рис. 2,7)
. -[<?« К ctSP— д.
*Пр [°вАп.влинс.н ctg(P ± р») f
О.УЗТЭв/Собд^А^отр/Спер^загр^отн.п» (2.26)
для горизонтального заполнения световых проемов
(рис. 2.8)
?^Пр (<$г^п-г^инс.г+ ^отрКпеР^загр^отн-п
(2.27)
теплопоступления, обусловленные теплопередачей:
9пт== ~^ой (<ПУСЛ— *») ’ @,28)
где S и D — количество тепла соответственно прямой и рас-
сеянной солнечной радиации, поступающей в каждый час рас-
четных суток иа поверхность вертикальную (индекс «в») или
горизонтальную (индекс <г»), принимаемое по СНиП II-A.8 72;
в и Кп.г — коэффициент проникания прямой солнечной ра-
Рис. 2 7 Аксонометрия (а) и вертикальный разрез (б)
наклонного заполнения светового проема с солнцеза-
щитными конструкциями (для расчета тени)
1—горизонтальная проекция солнечного луча; 2—горизонталь-
ная проекция нормали к плоскости остекления; 3— горизонталь-
ная плоскость
диации через одинарное остекление со стеклом толщиной 2,5—
3,5 мм соответственно вертикального и горизонтального запол-
нения световых проемов (значения КПфВ определяют по табл 2 9.
Кп.г ~ по рис 2.9; значения коэффициента ХП в для широт,
отличающихся от приведенных в табл 2 9, определяют, пользу-
ясь линейной интерполяцией и экстраполяцией), Киис и К-ъбл —
соответственно коэффициент инсоляции и коэффициент облуче-
ния (см. далее); Аотр —коэффициент, учитывающий тепло
отраженной от земной и других поверхностей перед фасадом
зданий солнечной радиации [для белого и желтого песка, свет-
лой гальки (альбедо 35—45%) коэффициент Аотр принимают
равным 1,15, если заполнение светового проема ориентировано
на ЮВ. Ю и ЮЗ: для всех других случаев независимо от
ориентации заполнения — равным 1]; Кпер —коэффициент, учи-
тывающий затенение остекления световых проемов переплетами
(см табл 7 СНиП П-А 8 72); Кзагр — коэффициент, учитыва-
ющий загрязнение светопропускающего материала заполнения
светового проема и атмосферы (см. табл 7 СНиП II-A8-72);
^отн п —коэффициент относительного проникания солнечной ра-
диации через заполнение светового проема, отличающееся от
одинарного остекления со стеклом толщиной 2,5—3,5 мм (см.
табл. 2.3); /?оП —сопротивление теплопередаче заполнения све-
товых проемов, ч-м2-°С/ккал (см. табл. 2 3); *цусл — условная
температура наружной среды, °C.
Коэффициент инсоляции:
для вертикального заполнения световых проемов
Кинс.в — II"-
^в tg ^с.о с
“ В
(2.29)
для наклонного заполнения световых проемов
Кннс.н —
irctg(P ± Р') —а| _
н ]х
IntgA:.oSinft /sin (Р ± Р') —с
в
Рис. 2.8. Аксонометрия (а) и план горизонтального за-
полнения светового проема с солнцезащитными конст-
рукциями, когда нормаль к плоскости солнцезащитной
конструкции (Н, Lr) находится в пределах азимута
солнца (б) и вне его пределов (в) (для расчета тени)
1 — нормаль к плоскости солнцезащитной конструкции; 2 — го-
ризонтальная проекция солнечного луча
2.3. Расчет поступлений тепла в помещение
51
ТАБЛИЦА 29 КОЭФФИЦИЕНТ ПРОНИКАНИЯ КП в ПРЯМОЙ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ ЧЕРЕЗ ОДИНАРНОЕ
ОСТЕКЛЕНИЕ, РАСПОЛОЖЕННОЕ В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
Расчетная географическая широта, град с. ш Истинное солнечное время, ч Значения Кп>в при ориентации заполнения светового проема до полудня с | св | в | юв | ю | юз
до полудня после полудня после полудня
с СЗ 3 ЮЗ ю ЮВ
36 5—6 6-7 7—8 8—9 9—10 10—11 11-12 18—19 17—18 16—17 15-16 14-15 13—14 12—13 0,69 0.47 0,15 0,88 0,88 0,85 0,76 0,66 0,48 0,88 0,88 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0,76 0,8 0,82 0,81 0,8 0,76 0,64 0,14 0,43 0,5 0,6 0.24
40 5-6 6—7 7—8 8-9 9—10 10—11 11- 12 18—19 17—18 16-17 15—16 14—15 13—14 12-13 0,68 0,45 0,11 0,88 0,88 0,85 0.77 0,58 0,11 0,88 0,88 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0,76 0,81 0,83 0,83 0,82 0,78 0,68 0,27 0,52 0,62 0,68 0,38
44 5—6 6—7 7—8 8-9 9—10 10-11 11—12 18—19 17-18 16-17 15-16 14—15 13—14 12-13 0,67 0,42 0,88 0,88 0,84 0,75 0,49 0,88 0,83 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0,76 0,82 0,84 0,85 0,84 0,8 0,72 0,38 0,6 0,7 0,74 0,49
48 5—6 6-7 7—8 8—9 9—10 10-11 11—12 18-19 17—18 16-17 15—16 14—15 13—14 12—13 0,66 0,38 0,88 0,88 0,83 0,73 0,42 0,88 0,88 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0,76 0,83 0,85 0,86 0,85 0,82 0,75 0,11 0,48 0,67 0,75 0,78 о.п 0,56
52 5-6 6—7 7-8 8-9 9—10 10-11 11-12 18—19 17—18 16—17 15-16 14—15 13-14 12-13 0,66 0,33 0,88 0,87 0,82 0.7 0,35 0,88 0,88 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0,76 0,83 0,86 0,87 0,86 0,83 0,78 0.2 0,55 0,73 0,79 0,81 0,21 0,62
56 6^7 7—8 8—9 9—10 10—11 11-12 18—19 17—18 16—17 15—16 14-15 13-14 12-13 0,65 0,27 0,88 0,87 0,82 0,67 0,27 0,88 0,88 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0,76 0,83 0,87 0,87 0,87 0,85 0,8 0,27 0,62 0,75 0,81 0,83 0,24 0,67
60 6—7 7—8 8-9 9—10 10—И 11-12 18-19 17—18 16-17 15-16 14—15 13—14 12-13 0,64 0,2 0,88 0,87 0,81 0,64 0,18 0,88 0,88 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0.76 0,84 0,88 0,88 0,88 0,87 0,83 0,33 0,67 0,76 0,82 0,85 0,2 7 0,7!
64 5—6 6—7 7—8 8-9 9—10 10- 11 11—12 18—19 17—18 16—17 15—16 14—15 13—14 12—13 0,63 0,12 0,88 0,87 0,8 0,6 0,1 0,88 0,88 0,88 0,87 0,82 0,68 0,35 0,76 0,84 0,88 0,88 0,88 0,88 0,85 0.36 0,71 0,76 0,83 0.86 0,3 0,74
4
52
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
для горизонтального заполнения световых проемов
/ Lr ctg h sin Лс.о — a\
Линс.г — I 1 — yy I *
/ LB Ctg h COS Лс.о — c\
X I 1
(2.31)
В
где Zp и LB— размер соответственно горизонтальных н вер-
тикальных выступающих элементов затенения, м; а и с — рас-
стояние соответственно от горизонтального и вертикального эле-
мента затенения до внутренней поверхности заполнения светово-
Т АБЛ ИЦА 2.10. СОЛНЕЧНЫЙ АЗИМУТ ОСТЕКЛЕНИЯ
А С.ОВ ЗАВИСИМОСТИ ОТ ОРИЕНТАЦИИ ЗАПОЛНЕНИЯ
СВЕТОВОГО ПРОЕМА
Ориентация заполнения 1 ^с.о
град
С — 180-Лс
СВ, сз f >135 Лс—135
| <135 135-Лс
В (до полудня) [ >90 Лс-90
3 (после полудня) ЮВ: j <90 90-Лс
до полудня Г >45 Лс-45
) <45 45—А_
после полудня ЮЗ: — Лс+45
до полудня — лс+«
/ >45 Лс-45
после полудня | <45 45-Лс
ю — Лс
Рис. 2.9. Зависимость
коэффициента проника-
ния Кп г прямой солнеч-
ной радиации через оди-
нарное остекление, рас-
положенное в горизон-
тальной плоскости, от
высоты стояния солнца h
го проема, м; Н н В — высота н ширина светового проема, м:
Лс о—солнечный азимут остекления, т е. угол, град, между
горизонтальной проекцией солнечного луча н горизонтальной
проекцией нормали к рассматриваемой плоскости остекления
(табл 2 10 и 2 8); h — высота солнца, град (см. табл 2 8), р —
угол, град, между вертикальной плоскостью и проекцией сол-
нечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную к
рассматриваемой плоскости остекления. р-=агс tg(ctg h cosAco)
(рис 2.10), 0' — угол, град, отклонения плоскости остекления
от вертикальной (см рис 2 7).
Значения тригонометрических функций в формулах
(2 29)—(2.31) можно определить, пользуясь рис. 2.10.
Коэффициент облучения Кобл, зависящий от величи-
ны углов у] и Pi (рис. 2 11), равен произведению ко-
эффициентов облучения Кобл г и Кобл-в соответственно
для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной
конструкции (рис. 2 12).
Условная температура наружной среды <пусл:
при вертикальном заполнении световых проемов
^Пусл ^но + +
(^иис.в + РвКобл) Рп^и.
«И
(2.32)
ТАБЛИЦА 2 11. КОЭФФИЦИЕНТ 0, ДЛЯ КАЖДОГО ЧАСА СУТОК В ЗАВИСИМОСТИ
Значения fc,
8, Ч 1 2 3 4 1 5 1 6 1 7 8 9 1 10 11 12
0 —0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 -0.71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71
1 -0,71 —0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 —0,71 —0,5 —0,26 0 , 0,26 0,5
2 —0,5 —0,71 —0,87 —0,97 —1 -0,97 —0,87 -0,71 -0,5 —0,26 0 0,26
3 —0,26 —0,5 —0,71 —0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 —0,71 —0,5 —0,26 0
4 0 —0,26 —0,5 -0,71 -0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 -0,71 —0,5 —0,26
5 0,26 0 —0,26 —0,5 —0,71 —0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 —0,71 —0,5
6 0,5 0,26 0 -0,26 —0,5 —0,71 —0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 —0,71
7 0,71 0,5 0,26 0 —0,26 —0,5 —0,71 —0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87
8 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26 —0,5 -0,71 —0,87 —0,97 —1 —0,97
9 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26 —0,5 -0,71 —0,87 —0,97 —1
10 1 0,97 1 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26 —0,5 —0,71 —0,87 —0,97
11 0,97 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26 —0,5 —0,71 -0,87
12 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26 —0,5 —0,71
13 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26 —0,5
14 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 1 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26
15 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0
16 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26
17 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5
18 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71
19 —0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87
20 —0,87 —0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97
21 —0,97 —0,87 —0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1
22 1 —0,97 —0,87 —0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97
23 —0,97 —1 —0,97 —0,87 -0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 0,87
24 —0,87 —0,97 —1 -0,97 —0,87 -0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71
Примечание. Для заполнения
световых
проемов значение коэффициента За
принимается в соответствующий час су-
2.3. Расчет поступлений тепла в помещение
53
Рис. 2.10. График
для определения зна-
чений тригонометри-
ческих функций (sin,
cos, tg, ctg) и угла р,
равного arc tg (ctg ЛХ
Xcos Лс о)
где ?н0 — средняя за сутки температура наружного возду-
ха: & — коэффициент, учитывающий гармоническое изменение
температуры наружного воздуха (табл 2 11): Рц—приведен-
ный коэффициент поглощения солнечной радиации заполненн-
Рис 2.11 Построение для определения коэффициентов
облучения Кобл г и Лоблв рассеянной радиацией запол-
нения светового проема
а — горизонтальная солнцезащитная конструкция; б—горнзон-
тальный откос окна; в — вертикальная солнцезащитная конст-
рукция;- г — вертикальный откос окна
при наклонном заполнении световых
проемов
ctg 6
SbKhhc-h ctg(p±p,) +°вКобл
ан
; (2.зз)
при горизонтальном заполнении световых проемов
^Пусл ~ ^НО ^и Ps +
+ (5гКинС.г + РЛобл> РпКн , (2.34)
«и
Рис 2 12. Зависимость
коэффициентов облу-
чения /(обл.г И /Собл я
от углов pi И у, ПО
рис. 2.11 при затене-
нии светового проема
горизонтальной 1 и
вертикальной 2 солн-
цезащитной конструк-
цией (откосом)
^Пусл ’ +
ОТ ЗАПАЗДЫВАНИЯ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ е
для часа суток
13 И 15 16 17 1 18 19 20 21 | 22 1 23 24
0,87 0,71 0,5 0,26 0 97 1 0,97 1 0,87 0,71 0,5 0,26 0 0 —0,5 —0,71
0,87 0,71 0,97 0,97 1 0,87 0,71 0,5 0,26 0,26 —0,26 —0,5
0,87 0,97 0,97 1 0,87 0,71 0,5 0,26 0 —0,26
о;э 0J1 0,87 0,97 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0
0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26
—0,26 —0,5 -0,71 о' 0,26 0,26 0 0,5 0,26 0,71 0,5 0,87 0,71 0,97 0,87 1 0,97 0,97 1 0,87 0,97 0,7 1 0.87 0,5 0,71
—0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0.71 0,87 0,97 1 0,97 0„87
—0,87 —0,97 -0,71 —0,87 0 97 —0,5 —0,71 0 87 —0,26 —0,5 —0,71 0 —0,26 —0,5 0,26 0 —0,26 0,5 0,26 0 0,71 0,5 0,26 0,87 0,71 0,5 0,97 0,87 0,71 1 0,Р 0,87 0,97 1 0,97
—0.97 —1" -0,97 —0,87 —0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 _ 0,87
1111 о о о © —0 97 —1 -0,97 —0,87 —0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 0,5 0.71
—0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 -0,71 —0,5 —0,26 0 0,26 и,ь
0 71 0 87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 -0,71 —0,5 —0,26 0 0,26
-0,5 —0^71 —0,87 —0,97 —1 —0,97 —0,87 —0,71 —0,5 —0 ,26 0
0 0,26 0,5 0,71 —0,26 0 0,26 0,5 —0,5 —0,26 0 0,26 —0,71 - 0,5 —0,26 0 —0,87 -0,71 —0,5 —0,26 —0,97 -0,87 — 0,71 —0,5 -1 —0,97 - 0,87 -0,71 -0,97 —1 -0,97 —0,87 —0,87 —0,97 —1 —0,97 1111 — о © © to 00 ЮГ-СОЮ ©© О о 1111 —0,26 —0,5 -0,71 —0,87
0,87 0,97 1 0,97 0,87 0,71 0,87 0,97 1 0,97 0,5 0,71 0,87 0,97 1 0,26 0,5 0,71 0,87 0,97 0 0,26 0,5 0,71 0,87 —0,26 0 0,26 0,5 0,71 -0,5 —0,26 0 0,26 0,5 —0,71 —0,5 -0,26 0 0,26 —0,87 -0,71 —0,5 —0,26 0 II 1 1 1 ©©©©© ОО Ю —1 —0,97 —0,87 —0,71 -0,5 —0,97 —1 —0,97 -0,87 -0,71
ток прн
е=0
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
54
ТАБЛИЦА 2 12 ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА, ПОСТУПАЮЩЕГО
В ПОМЕЩЕНИЕ ЧЕРЕЗ ЗАПОЛНЕНИЕ СВЕТОВОГО ПРОЕМА (К ПРИМЕРУ 2.4)
Величина Значения величины в часы расчетных суток Источник получения сведений о величине
8—9 9—10 10—11 11—12 | 12—13 13—14 14—15 '
Затем SB, ккал/(ч м’> Л, град Ле.о > Р пахолят из СНиП П-33 75 в, 474 125 37 24 50 начепия —0,12 474 119 45 8 45 At =5, 0,12 432 107 51 12 38 з°с, /н 0,38 355 92 54 33 30 >=23,2° ( 0,6 , 224 88 54 57 21 3 и и=3,4 м 0,8 78 84 51 78 9 /с 0,92 79 45 СНиП П-А.8-72 То же Табл. 2 8 Табл 2 10 и 2.8 Рис. 2.10 Табл. 2 11
Затем находит из СНиП П-А.7-71 значение аи «-23.5 ккал/(чм!.°С): из проекта — значения /-—22е С. Lr=0,3 м, Lr =0,3 м, а=0,
с«0, 5 ц — 3,6 м\ Я —1,8 м, В=2 м; из экспликации к формулам (2 25) — (2 27) — значение А отп-1: из габл 7 СНиП П-А 8-72 — зна-
чения кпер “0,75 и ^загр~0,®; яз табл- 2-3’ - значения Котн.п“0,8, /?0П =0,4 ч-м^С/ккал pjj *=0,4, по рис. 2.12 — значение А0(5Л =
•=0,95, по заданию Кн — 1
К инс»в 0,81 0,81 0,73 0,64 0,4 — — Формула (2.29)
«П.в 0,87 0,87 0,85 0,8 0,67 0,24 — Табл. 2 9
<7цр. ккал/(ч ма) 341 338 276 205 99 48 45 Формула (2 25)
;1!усл,ОС 29,8 31,3 31,6 31,2 30,2 29,5 29,8 Формула (2 32)
qjT, ккал/(ч-м») 19 23 24 23 20 19 19 Формула (2.28)
’Пр+’Пт- к«ал/(ч мЧ 360 361 300 228 119 67 64 —
Q р ккал/ч 1296 1300 1080 816 428 241 230 Формула (2.24)
ем световых проемов (см табл. 2 3); /(„—коэффициент пропу-
скания тепла солнечной радиации наружной солнцезащитной
конструкцией, принимаемый равным при брезентовом навесе или
тенте 0,3, при горизонтальном выступе, полностью затеняющем
окно, 0.25, при отсутствии солнцезащитной конструкции 1; ан —
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения,
зависящий от скорости ветра у, для вертикальных поверхностей
fljj—5+loV о; для горизонтальных поверхностей aH=7,5-f-
+2,2 о ккал/(Ч‘М*‘°С).
Пример 2.4. Определить количество тепла, поступающего в
помещение через заполнение светового проема от солнечной ра-
диации и вследствие теплопередачи, если известно, что здание
расположено на 56° с ш (Москва), вертикальное заполнение
светового проема ориентировано на ЮВ, переплет деревянный
спаренный, остекление двойное с обычными стеклами толщиной
4 мм, атмосфера строительства незагрязненная Расчетные пара-
метры наружного климата соответствуют коэффициенту обеспе-
ченности , равному 0,9. Другие необходимые исходные
данные, последовательность и результаты расчета приведены
в табл 2.12.
/?о1— сопротивление теплопередаче ограждения (см. ч. I
данного справочника); р — коэффициент поглощения тепла
солнечной радиации наружной поверхностью ограждения
(прил 3 СНиП П-А 7-71).
Часть теплопоступлений, изменяющихся в течение
суток [с учетом запаздывания теплопоступлений в по-
мещение е« 2,70—0,4 через ограждение (см. ч. I дан-
ного справочника)]:
д<71 =
ЛОусл о
(2.38)
(2.39)
3. Поступление тепла
через массивные наружные ограждения
(наружные стены, покрытия)
Количество тепла Qi, поступающего в помещение
через наружные стены или покрытие площадью Fi:
Qi = (?ю + ^1)^1 • (2.35)
Среднее за сутки количество тепла
_______________1_
41 °~ Яо 1 ('1усл0 ~ ’
t = t MW)
1 усл 0 ‘но 1 а ’
(2.36)
(2.37)
^Оусл (^н
. _ Pi ^s+d .
Л^Р1-------------->
(*И
где <хп — коэффициент теплоотдачи внутренней
ограждения, р2— коэффициент, определяемый по ... ..
—показатель затухания колебаний условной наружной тем-
пературы в ограждениях (см ч I данного справочника);
— амплитуда колебания суммарной солнечной радиации,
определяемая по формуле 1 22).
Теплопоступлений через массивные ограждения
близки к правильным гармоникам, поэтому значение
Qi в течение расчетных суток можно определить от-
носительно среднего за сутки значения Qi0 и ампли-
туды Aq изменения его в течение суток:
Qi =Qio + ‘4qi₽2 . (2.41)
(2.40)
поверхности
табл 2.11;
где
~ ^(макс — <2l0;
(2.42)
Qlwotr/' — максимальное значение теплопоступлений
2 4. Тепловой режим помещения в здании
55
Рис. 2 13. Коэффици-
енты ф и о, исполь-
зуемые при сложении
правильных гармони-
ческих изменений для
определения соответ-
ственно суммарной
амплитуды (а) и вре-
мени максимума сум-
марной гармоники
(6)
Суммирование правильных гармонических теплопо-
ступлений через отдельные ограждения можно выпол-
нить последовательным попарным сложением Суммар-
ные теплопоступления <2з от гармонически изменяющих-
ся величин Qi и (?2
<2, = <2з.о-Ь Аг. > (2.43)
где
<?з,о = Qi,o + Q2.o; (2.44)
= + (2.45)
Время Z^KC достижения максимального значе-
ния <Эз
гмакС = гмакс ± ° при > (2,46)
ИЛИ
гмакс = 2макс ± ° при А^ > . (2. 47)
Коэффициенты ф п о определяют по графикам на
рис. 2.13 в зависимости от
AZ = |Z^KC-Z^KC| (2.48)
и отношения амплитуд: при и Л/и >Лд/в1
отношение AQ/AQj и Л<н/Лд/р1, а при > Aq^ и
Лд^р1>Л/н отношение AqJAq, и Лд<р1/Л^.
Знак «±» в формулах (2 46) и (2.47) при опреде-
лении Z“*KC принимают из условия, чтобы Z“^KC нахо-
дилось во времени между значениями Z^KC и Zq®kc.
2.4. ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ
ПОМЕЩЕНИЯ В ЗДАНИИ
А. Естественный режим
Рассмотрение естественного теплового режима по-
мещения. обусловленного влиянием внешних и внут-
ренних тепловых воздействий, вентиляции и конструк-
тивно-планировочных решений по защите помещения
от перегрева при принятых расчетных наружных усло-
виях, требует решения двух основных задач.
Прямая задача состоит в расчете естественного
теплового режима помещения при заданных условиях.
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
56
При этом должна быть прежде всего определена сред-
няя за сутки температура помещения
, , 2Qio+2Qiio + QTexHo
£оср
(2.49)
Расчетом теплоустойчивости помещения (см. ч. I
данного справочника) должны быть установлены ам-
плитуда суточного изменения температуры А(П и в
некоторых случаях время наступления максимума тем-
пературы помещения. Если в помещение подают не-
изменное объемное количество наружного воздуха
Lo, то среднесуточное количество явного тепла в при-
Qnp о и амплитуда его изменения Ап
чпр
точном воздухе
составят
%o=WHO; (2-50)
В этом случае расчет А/п приближенно можно
выполнить по формуле
0,7(4 + ^ )ф
Atn =---1—2----------- (2.51)
Рогр 4" Locp
где Ап — амплитуда изменении поступления тепла в по-
мещеиие [формула (2.3)]: Р0Гр “ показатель теплопоглощеиня
всех поверхностей, обращенных в помещение (см. я. I данного
справочника).
В более сложном случае переменного режима,
например периодического проветривания ночным хо-
лодным воздухом, Qnp должно рассматриваться как
прерывистое поступление конвективного тепла
Спр = Ь'^пр. (2.52)
где L’ и / — средние за период проветривания объемный
расход и температура приточного наружного воздуха.
При решении обратной задачи, которая состоит
в определении расхода наружного воздуха на вентиля-
цию, необходимо исходить из двух условий заданного
расчетного режима помещения /п0 и Ап . Расход воз-
духа для обеспечения Заданной средней температуры
/по равен:
о 4” о 4~QTexHo
io=-------—--------—------’ . (2.53)
СР (/и О /п о)
После замены в знаменателе ер (/во—/по) на
разность теплосодержаний воздуха (iB0—ino) и уче-
та полных (явных и скрытых) технологических теп-
ловыделений Qtcxh формула (2 53) может быть исполь-
зована для определения среднего за сутки воздухооб-
мена по полному теплу.
Расход воздуха Lo можно определить по заданной
амплитуде колебания температуры помещения Atn)
пользуясь формулой
Рогр Afn — 0,7Лрп ф
(0,7Л/нф-Л,пСр)
(2.54)
Расчетный расход воздуха должен быть равен
большему из двух значений, определенных по форму-
лам (2 53) и (2.54).
Если конструктивно-планировочными решениями и
вентиляцией не удается достигнуть в помещении теп-
ловых условий, отвечающих заданным требованиям, то
необходимо переходить к системе регулируемого кон-
диционирования с искусственным охлаждением. В свя-
зи с этим метод расчета естественного теплового ре-
жима помещения нужно использовать как способ оп-
ределения условий, при которых необходим переход
от вентиляции к регулируемому кондиционированию
микроклимата с использованием искусственного охлаж-
дения.
Б. Регулируемый режим *
В помещении с кондиционированием микроклимата
необходимо поддерживать оптимальные расчетные
внутренние условия. Они определяются практическим
постоянством температуры помещения /п=0,5(/в—
—/в) = const Тепловая нагрузка на систему кондици-
онирования микроклимата в каждый момент времени
должна быть равна теплопоступлениям, а ее устано-
вочная тепловая мощность — максимальным теплопоступ-
лениям Qn-макс. Такой режим может обеспечить только
комбинированная система кондиционирования микро-
климата, состоящая из системы кондиционирования
воздуха и системы радиационного охлаждения.
Обычно используют системы кондиционирования
только воздуха, задача которых состоит в поддержа-
нии практического постоянства лишь температуры
воздуха /в—const При наличии лучистых составляю-
щих поступлений тепла (которые в нестационарном
режиме только частично передаются воздуху помеще-
ния и ассимилируются вентиляционным воздухом) теп.
ловая нагрузка на систему кондиционирования воздуха
оказывается меньше полных теплопоступлений, и уста-
новочная тепловая мощность системы QK.B всегда мень-
ше Qп макс*
Qk.b < Сп.макс- (2.55)
В общем случае теплопоступления в помещение в
расчетные сутки представляют в виде суммы гармони-
ческих (индекс «г») лучисто-конвективных тепло-
поступлений и ряда прерывистых отдельно лучистых
(индекс <п.л») и отдельно конвективных (индекс «п.к»)
теплопоступлений. Доля лучистых и конвективных
теплопоступлений от нагретых или охлажденных по-
верхностей может быть определена пропорционально
отношению соответствующих коэффициентов теплообме-
на (ал, ак) к общему коэффициенту теплообмена (ал4-
4-ак). Установочная тепловая мощность системы кон-
диционирования воздуха QK в равна максимальному
значению суммы, определенной для каждого часа рас-
четных суток:
Qk.b = (Qro 4- <4 аГ ₽2 + 2Qn.K + 2(?п.л
(2.56)
где Q н Ап — среднее за сутки значение и амплитуда
гО хг
гармонических лучисто-конвективных теплопоступлений; аг —ко-
эффициент ассимиляции гармонических лучисто-конвективных
теплопоступлений от нагретых поверхностей ограждений, опре-
деляемый по табл. 2.13 в зависимости от отношения показателя
теплоусвоеиия помещения ^nQM к показателю интенсивности
конвективного теплообмена на всех поверхностях (SF) в поме-
щении AK=aKSF; — коэффициент, определяемый по табл.
2 11 при е-0 для расчетного часа суток с добавкой едр>
ч, принимаемой по табл. 2 13. Qn.K и ^п.л —отдельные состав-
ляющие прерывистых соответственно конвективных и лучистых
теплопоступлений для расчетного часа суток; а л — коэффици-
ент ассимиляции прерывистых лучистых теплопоступлений, опре-
деляемый в зависимости от продолжительности поступления теп-
ла m и отношения УПомМк дЛЯ расчетного часа суток по
графикам на рис. 2 14.
* С использованием материалов ииж. Е. Г. Малявиной.
2.4. Тепловой режим помещения в здании
Б7
О 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 2.4
Если определяющим лучистым теплопоступлением
является непосредственно проникающая через световые
проемы солнечная радиация, ее необходимо выделить
в отдельное слагаемое и Qk в определять как макси-
мальное значение суммы:
^.в = (<?го+Ча^2 + ^п.к +
+ 2<?п.л ал + ^Пр %)макс- <2-57>
Рис. 2.14. Зависимость коэффициента ассимиляции ая
прерывистых лучистых теплопоступлений для расчетно-
го часа от отношения показателя теплоусвоения поме-
щения Упои к показателю интенсивности конвективного
теплообмена на всех поверхностях (Sf) в помещении
Ли
а — при продолжительности т поступления тепла 4 ч; б —тоже,
8 я; в — то же» 12 я; г — то же, 16 я
ТАБЛИЦА 213. КОЭФФИЦИЕНТ АССИМИЛЯЦИИ аг
И ПОКАЗАТЕЛЬ ЗАПАЗДЫВАНИЯ АССИМИЛЯЦИИ ел
«г
упом/лк аг Ч Упо.м/ Лк аг еа 4 аг
0,5 0,807 0,68 3 0,464 0,89
1 0,66 0,8 3,5 0,452 0,87
1,5 0,6 0,92 4 0,424 0,8
2 0,545 0,94 4,5 0,412 0,75
2,5 0,492 0,92 5 0,401 0,7
где Пр — коэффициент ассимиляции проникающей солнеч-
ной радиации, определяемый для ограждений разной ориентации
в зависимости от отношения ^пом^к по графикам на рис. 2.15.
Массовый расход кондиционируемого воздуха
£р = -Qk~b - , (2.58)
*В-- гпр
где fB—fnp—разность теплосодержания (при допустимой
разности температур) приточного (пр) и внутреннего (в) воздуха.
При периодической или сменной работе системы
кондиционирования ее ассимилирующая теплоспособ-
ность должна рассматриваться как прерывистая кон-
вективная.
Для обеспечения в помещении расчетных внутрен-
них условий к началу рабочего времени необходима
предварительная работа системы в течение Д7пред, ч.
Значение Д7пред может быть приближенно определено
в зависимости от отношения УПом/Лк:
У-JA.............. <1,5 1,5—2,5 2,5—3,5 >3,5
AZDen, я . . . 1,5 2 3 по рас-
пред чету
Данные об изменении теплопоступлений по часам
расчетных суток должны также использоваться для
2 4 S ft IP 12 74 IP tH 20 22Z.4
Рис. 2.15. Зависимость коэффициента ассимиляции ар проникающей солнечной радиации для расчетного часа
от отношения показателя теплоусвоения помещения Ужом к показателю интенсивности конвективного теплооб-
мена на всех поверхностях (SF) в помещении Л«
а —при ориентации ограждения на юг; б —то же, на юго-восток; в— то же, на юго-запад: г — горизонтальное ограждение: б —
при ориентации ограждения на восток, е — то же, на запад
2.5. Расчет поступлений влаги в помещение
59
анализа расчетного режима работы системы при выборе
основных характеристик системы автоматического ре-
гулирования.
2.5. РАСЧЕТ ПОСТУПЛЕНИЙ
ВЛАГИ В ПОМЕЩЕНИЕ
А. Определение влаговыделений
Количество влаги, испаряющейся в помещении с от-
крыто расположенной поверхности некипящей воды,
кг/ч:
760
Свл == (а 4“ 0,017у) (р2 — Р1)---F, (2.59)
Рбар
где а — фактор скорости движения окружающего воздуха
под влиянием гравитационных сил, значение а при температуре
воздуха от 15 до 30е С принимают в следующих пределах:
Температура во-
ды. °C ... . До 30 40 50 60 70 80 90 10
Фактор скорости а 0,022 0,028 0,033 0,037 0,041 0,046 0,051 0,0
Испарение с влажных поверхностей материалов и
изделий определяют на основе опытных или техноло-
гических данных.
Влаговыделения через неплотности в оборудовании
и коммуникациях устанавливают по аналогии с получен-
ными при натурных обследованиях.
Количество паров воды, которые образуются при
сжигании газов, зависящее от их химического состава,
вычисляют на основании реакции горения
Количество влаги, испаряющейся с поверхности
кипящей воды, определяют по количеству тепла, за-
трачиваемого на парообразование; ориентировочно это
количество влаги можно принимать равным 40 кг/ч
с 1 м2 поверхности испарения.
v — относительная скорость движения воздуха над поверх-
ностью испарения, м/с: Рг—упругость водяного пара, соответ-
ствующая полному насыщению воздуха при его температуре,
равной температуре поверхности воды, мм рт. ст; если испаре
нне происходит без подведения тепла к воде, значение Рг опре-
деляется температурой окружающего воздуха по мокрому тер
мометру; pi — упругость водяного пара в воздухе помещения,
мм рт. ст; 760 — нормальное барометрическое давление, мм
рт ст.; Р(5ар — расчетное барометрическое давление для дан-
ного географического пункта, мм рт ст; F—площадь поверх
ности испарения, м3.
Рис. 2.16. Зависи-
мость коэффициен-
та прорыва тепла
и влаги р от удель-
ного расхода воз-
духа I, удаляемо-
го из-под зонта
или завесы
Если поддерживается постоянная температура
горячей воды и вода находится в спокойном состоянии,
то температура поверхности испарения принимается
в зависимости от температуры горячей воды (при па-
раметрах воздуха в помещении /«20г “ ’
следующих
Температура
воды, °C
Температура _____
ности испарения, °C
Если вода перемешивается вследствие движения
материала или других причин, то температура поверх-
ности испарения принимается равной средней темпе-
ратуре воды.
Количество воды, испаряющейся с мокрых поверх-
ностей здания и оборудования, может быть определе-
но по формуле (2.59) при значении фактора а=0,031.
Количество воды, испаряющейся со смоченной
поверхности пола, если известны количество, а также
начальная и конечная температура воды, стекающей на
пол, определяют по приближенной формуле, кг/ч:
r бе (^и — ^к)
Gn ~
пределах:
горячей
поверх-
20
зо
40
50
18
28
37
45
С
60
51
и
<р«70%) в
70
58
80 90 100
69 82 97
При устройстве плотных укрытий, не имеющих
отсоса воздуха, влаговыделения из-под них в помеще-
ние можно определять по приведенным выше форму-
лам, вводя понижающий коэффициент 0,1—0,3, учиты-
вающий повышенное парциальное давление водяного
пара в воздухе под укрытием.
При устройстве укрытий с отсосом воздуха про-
рыв влаги из-под них в помещение можно принимать
-в размере 15—20% (при редком открывании дверок
или люков) и 25—30% (при частом их открывании)
общего количества влаги, выделяющейся под укрытием,
определяя его по формулам для испарения с откры-
той поверхности. Прорыв влаги в помещение из-под
зонтов и завес определяют аналогично сказанному,
но принимают понижающий коэффициент р по графику,
предложенному 4. В. Пузыревым (рис. 2 16).
Б. Расчет воздухообмена
(2.62)
(2.60)
где Gc — количество воды, стекающей иа пол, кг/ч; /н —
начальная температура стекающей воды, °C; /к — конечная тем-
пература стекающей воды при сбросе в канализацию, °C; г —
скрытая теплота испарения, составляющая около 585 ккал/кг.
Количество воды, испаряющейся с мокрой поверх-
ности пола, на котором она находится длительное вре-
мя, определяют, если испарение происходит вследст-
вие теплообмена с воздухом, по приближенной фор-
муле, г/ч-
Gn~ (6-6,5) (/b-/m)F, (2.61)
где /в и — температура воздуха в помещении соответст-
венно по сухому и мокрому термометру, °C.
Количество воздуха, необходимого для общеоб-
мепной вентиляции в помещениях с влаговыделениями
при схеме вентиляции снизу вверх, кг/ч:
„ лСвл.1О3
G = 3---------- ,
“р-з dnp
где п — коэффициент, учитывающий долю влаги, поступа-
ющей в рабочую зону, при отсутствии опытных данных прини-
мают п —1; бвл — количество выделяющейся в помещении вла-
ги, кг/ч; dp 3 —• допустимое влагосодержанне воздуха в рабо-
чей зоне, г/кг; dnp — влагосодержанне приточного воздуха,
г/кг.
Количество воздуха, необходимого для общеоб-
менной вентиляции в помещениях с одновременным
выделением влаги и тепла при схеме вентиляции сни-
зу вверх, кг/ч:
*р.з *пр
где m — коэффициент, учитывающий долю тепла, поступа-
ющего в рабочую зону; при отсутствии опытных данных при-
Глава 2. Тепловой режим звания. Поступление в помещение тепла и влаги
60
нимают Q — количество избыточного полного тепла, под-
лежащего удалению, ккал/ч: iр>3 и / — теплосодержание со
ответственно воздуха в рабочей зоне и приточного воздуха,
ккал/кг»
Конечные параметры воздуха, удаляемого из верх-
ней зоны:
л , °вл-103
“у — «пр + п
(J
_• м-Q-.
‘у--‘пр "Г ,
. . , Ояви
‘У — ‘пр -Г G ,
(2.64)
(2.65)
(2.66)
где dy> ly и ty — соответственно влагосодержание. г/кг,
теплосодержание, ккал/кг, и температура, °C. воздуха в верхней
зоне; с!Пр> /Пр и ‘Пр—соответственно влагосодержание, г/кг,
теплосодержание, ккал/кг, н температура, °C, приточного воз-
духа; <?яви и Q — избытки соответственно явного и полного
тепла, ккал/ч.
Производительность вентиляционных систем в по-
мещениях с влаговыделениями, подсчитанную по фор-
муле (2.62) или (2.63), следует проверять исходя из
условий предотвращения туманообразования в поме-
щениях и конденсации водяных паров на внутренней
поверхности наружных конструкций (за исключением
окон и фрамуг фонарей с углом наклона к горизон-
ту более 55°, на поверхности остекления которых кон-
денсация допускается при условии организованного от-
вода конденсата) при расчетных параметрах Б для
наружного воздуха в холодный период года В произ-
водственных помещениях с мокрым режимом (напри-
Рис. 2.18 Графический расчет вентиляции с использо-
ванием i—d-диаграммы
СТЮ
Рис 2 17 Построение процесса совместного выделения
влаги и тепла на i—d-диаграмме
мер, кожевенные заводы, красильные и др.) образо-
вание конденсата на внутренней поверхности ограж-
дений допускается, если образующаяся капель не
создает опасности порчи ограждений или продукции
предприятия.
Расчет воздухообмена рекомендуется вести по i—
—d-диаграмме.
Направление процесса ассимиляции тепла и влаги
характеризуется тепловлажностиым отношением (см.
главу 1), ккал/кг:
О
е = , (2.67)
^ВЛ
где Q — избытки полного тепла в помещении (с учетом
теплосодержания выделяющегося пара), ккал/ч; (*вЛ —колнче-
выделяющейся влаги, кг/ч.
Из точки п, характеризующей начальное состояние
приточного воздуха, поступающего в помещение, на
i—J-диаграмме проводят линию i = const (рис. 2.17)
Задаваясь произвольным значением Ad, находят At,
ккал/кг, по уравнению
eAd
'- 10»
(2.68)
Откладывая на i — d-диаграмме отрезок Дб = Д/,
находят точку в. Линия, проходящая через точки п и
в, является искомой линией процесса
При удалении воздуха на разных отметках (на-
пример, в рабочей и верхней вонах) определяют сред-
2.5. Расчет поступлений влаги в помещение
61
невзвешенную величину связывающего эффекта по вла-
ге, г/кг, и теплу, ккал/кг, по уравнениям:
Ady = Gm Мр 3^~ Gofi Ador>; (2.69)
GM Д/р 3 Ц-Go6 Д<об (2.70)
y G
где Ou и (?og — количество воздуха, удаляемого из по-
мещения на отметках соответственно ниже и выше 2 м от пола,
кг/ч, GM + Gog— общее количество удаляемого воздуха G, кг/ч;
ДДр 3 и Д/р 3 — связывающий эффект соответственно по влаге,
г/кг, и теплу, ккал/кг, при удалении воздуха на отметках ниже
2 м от пола; и Д)об — то же. при удалении воздуха из
верхней зоны.
Схема расчета вентиляции в помещениях с теп-
ло- и влаговыделениями зависит от того, известно
или неизвестно количество тепла и влаги, поступающих
в рабочую зону, т. е. известны ли коэффициенты тип.
Если количество тепла и влаги, поступающих в
рабочую зону, известно, то расчет ведут в следующем
порядке:
а) определяют значение тепловлажностного от-
ношения по общим избыткам тепла и влаги по форму-
ле (2.67)' и на i—d-диаграмме из точки п, характери-
зующей параметры приточного (поступающего) возду-
ха, проводят линию процесса ассимиляции тепла и
влаги (рис. 2.18);
б) на линии процесса выбирают точку р.з, характе-
ризующую параметры воздуха в рабочей зоне (в
соответствии с требованиями санитарных норм), и оп-
ределяют связывающий эффект по влаге и теплу для
этой зоны, т. е.
Д/р-3 — 1р.з /рр>
Д^р.з ~ ^р.э — ^пр>
в) вычисляют по формуле (2.62) или (2.63) коли-
чество G приточного воздуха, который должен быть
подан в рабочую зону;
г) определяют общее количество воздуха, удаля-
емого местными отсосами с отверстиями, расположен-
ными не выше 2 м от пола, кг/ч:
GM = GM1 + GM2 -1----I~GM/I;
д) определяют конечное влаго- и теплосодержание
воздуха (соответственно в г/кг и ккал/кг), удаляемого
из верхней зоны:
.<_. , Q — GM Д|р.з
‘y-lnp+ g_Gm
Если полученные параметры воздуха недопустимы
нз-за возможности конденсации паров на внутренней
поверхности ограждений, то они должны быть изме-
нены путем увеличения объема приточного воздуха,
выбора других его параметров или проектирования
устройства для обогревания верхней зоны помещения.
Если количество тепла и влаги, поступающих в
рабочую зону, неизвестно, то расчет ведут в следую-
щем порядке:
а) определяют значение е и наносят на i—d-диа-
грамму линию процесса ассимиляции тепла и влаги
(как и в первом случае), на которой находят точку
р.з, после чего подсчитывают значения Adp.3> Д/р. 3)
б) определяют количество тепла, ккал/ч, и влаги,
кг/ч, удаляемых из помещения местными отсосами че-
рез укрытия, зонты и завесы на отметках не выше 2 м
от пола:
Qm = GmA<p.3 и Gbji.m = GMAdp.3-10 3;
в) выбирают точку в, характеризующую параметры
воздуха, удаляемого из верхней зоны; связывающий
эффект при этом определяется отрезками Д/у и Ady;
г) определяют количество воздуха, кг/ч, удаляемого
из верхней зоны-
„ GBJI 6ВЛ.М _ Q —
Go<5 =------------или G°6 = —Г— :
А Ду
д) вычисляют общее количество приточного воздуха,
кг/ч:
G = GM + Gq6.
В. Предотвращение конденсации влаги
на внутренней поверхности
покрытий зданий
Для предотвращения конденсации влаги на внут-
ренней поверхности покрытия температура этой по-
верхности должна быть на 0,5—1°С выше темпера-
туры точки росы т воздуха, удаляемого из помещения
системой общей вытяжки. Требуемая температура уда-
ляемого воздуха /вдля однородного покрытия
, _ (т+ 1)ав + й/н
гв
ав— k
(2.71)
где ав — коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутрен-
ней поверхности покрытия, ккал/(ч-м2-°С); k — коэффициент те-
плопередачи покрытия, ккал/(ч-м’-°С); ?я —расчетная темпера-,
тура наружного воздуха по параметрам Б для холодного пе-
риода года, °C.
Если параметры воздуха, который во избежание
конденсации должен удаляться системой общей вытяж-
ки при температуре tR, изображаются на i—d-диаграм-
ме точкой, лежащей выше линии процесса ассимиляции
тепла и влаги в помещении, то в помещении недоста-
точно тепла и следует проектировать продувку верх-
ней зоны подогретым воздухом или установку под по-
крытием приборов отопления для нагревания воздуха
верхней зоны; последнее целесообразно только при не-
обходимости небольшого подогрева воздуха верхней зо-
ны и не может быть использовано для теплого периода
года.
Во избежание конденсации водяного пара и об-
разования капели на потолке помещения над оборудо-
ванием, выделяющим влагу, при устройстве укрытий
(например, типа завес) внутри них также следует
проектировать продувку верхней зоны горячим возду-
хом или подогрев воздуха путем установки приборов
отопления.
Г. Расчет продувки укрытий
и верхней зоны помещений
горячим воздухом
Для определения необходимости продувки внутри
укрытий рассчитывают параметры воздуха, удаляемо-
го из них местными отсосами:
Глава 2. Тепловой режим здания. Поступление в помещение тепла и влаги
62
а) при отборе воздуха под укрытие на
не превышающих 2 м от пола.
(1-
Чв= Ч.з +
И Alp з
PXwto3
°ми
(i-P)Q'
отметках,
(2.72)
(2.73)
GM н
б) при отборе воздуха под укрытие из верхней
зоны
(l-p)GM.103
'мв= Дс/об +--------------
GM
(2.74)
, (]—p)Q'
д‘м.в = д‘об+ (2.75)
^М.В
где Ad , Д( и id , Ai — связывающие эф*
м н м.н м.в мв
фекты по влаге, г/кг, и теплу, ккал/кг, при отборе воздуха
местными отсосами соответственно из нижней и верхней зоны
помещения, G w н Q' — выделения соответственно влаги, кг/ч,
вл
и тепла, ккал/ч, внутри укрытия; р — коэффициент прорыва те-
пла и влаги из укрытия в помещение, G и G — количе-
м .и м «в
ство воздуха, удаляемого соответственно из нижней и верхней
зоны помещения, кг/ч
Зная величины связывающих эффектов по влаге
и теплу AdMH, Д«м в и AiM в, находят на i—d-
диаграмме точки, которые характеризуют параметры
воздуха, отбираемого местными отсосами из рабочей
и верхней зон помещения. Эти точки могут находиться
как на линии общего процесса ассимиляции тепла и
влаги в цехе, так и ниже или выше ее. По найденным
точкам может быть построен процесс ассимиляции
тепла и влаги внутри укрытий и определена необходи-
мость продувки их горячим воздухом.
В качестве примера приведем ход расчета продув-
ки укрытия в случае, когда в него отбирается воздух
с параметрами рабочей зоны (рис. 2.19):
123456183 101112131415161718 132021222324252627
4, г /кг сухого возвуха.
Рис. 2.19. Ход расчета продувки укрытия на i — d-диа-
грамме
1) из формул (2 72) и (2 73) определяют связываю-
щие эффекты по влаге и теплу внутри укрытия
А/ _ AZ лл _ (1~Р)<?вл-103 .
А^укр AdM и Adp 3 , ,
GM.H
-л' л- (1 — P)QZ
Д1укр Д1М „ Aip.3 , >
GM.H
2) по величине e—Q'/G^ строят на i—d-диаграмме
линию процесса ассимиляции внутри укрытия, принимая
за ее начало точку р, характеризующую параметры
воздуха в рабочей зоне,
3) зная величины Д<уКр и AdyKp, находят на линии
процесса точку в, характеризующую параметры возду-
ха, удаляемого из укрытия;
4) по формуле (2.71) определяют необходимую
температуру удаляемого из укрытия воздуха /укр
В рассматриваемом примере следует в указанную фор-
мулу вместо tB подставить среднюю температуру воз-
духа в помещении
# _ ^Р-3 г'укР -
ГсР - 2
5) наносят на линии dB=const точку в', характе-
ризующую температуру, соответствующую определенной
по формуле (2.71). Точка в' характеризует необходимые
параметры отработавшего воздуха. Если она лежит вы-
ше точки в, как в данном случае, то следует предусмат-
ривать продувку;
6) задавшись температурой продувочного воздуха,
например равной 40° С, наносят на линию dp=const
точку Г, выражающую его параметры;
/ 2 3 4 5 6 7 3 S № 11 12 13 /4 15 IS /7
d, г/кг сухого воздуха
Рис. 2 20. Ход расчета продувки верхней зоны помеще-
ния на i—d-диаграмме
2 5 Расчет поступлении влаги в помещение
63
7) проводят линию процесса ассимиляции для про-
дувочного воздуха из точки Г через точку в' до пере-
сечения с линией ассимиляции по вентиляционному воз-
духу, проходящей из точки р через точку в. Точка пе-
ресечения на рис. 2 19 обозначена буквой к;
8) определяют потребное количество продувочного
воздуха, кг/ч, зависящее от отношения длины отрезка
[в'к] к длине линии [Гк]:
г ~ [Гк] 1
9) вычисляют количество вентиляционного воздуха,
кг/ч, входящего под укрытие:
GB = GMH —Сг-
При наличии продувки количество воздуха, удаляе-
мого местным отсосом, остается неизменным,
10) определяют расход тепла, ккал/ч, на подогрев
продувочного воздуха
Qr ~ Gr ( [г 1р з) •
Линия рв' на рис. 2.19 представляет собой линию
процесса ассимиляции влаги и тепла смесью продувоч-
ного и вентиляционного воздуха.
Продувку верхней зоны помещения для предотвра-
щения конденсации влаги рассчитывают по схеме про-
цесса, приведенного на рис. 2 20:
1) на пересечении линии dn=const, соответствую-
щей расчетным параметрам Б для холодного периода
года, с линией выбранной температуры притока наносят
точку п, характеризующую параметры приточного воз-
духа;
2) исходя из отношения e=QIGan, проводят из
точки п линию пк процесса ассимиляции тепла и влаги;
3) на линию процесса наносят точку р, характери-
зующую параметры воздуха в рабочей зоне; эти пара-
метры должны соответствовать требованиям санитарных
норм;
4) определяют связывающий эффект, г/кг:
А^р.З ~ ^р*э ^пр»
5) вычисляют количество приточного воздуха, кг/ч,
по формуле (2.62);
6) зиая количество воздуха, удаляемого местными
отсосами из зоны с отметками ниже 2 м от пола, полу-
чают количество воздуха, кг/ч, удаляемого из верхней
зоны:
Gy = G — GM;
7) находят среднее влагосодержание воздуха, г/кг,
в верхней зоне
# Д^р.з
dy = dn +----------.
Gy
Пересечение линии dy с линией процесса даст точку
в. характеризующую параметры воздуха в верхней
зоне;
8) определяют необходимую температуру воздуха
под покрытием tB по формуле (2.71). Линия температу-
ры iB на пересечении с линией d7 даст точку в', харак-
теризующую необходимые (по условиям предотвраще-
ния конденсации) параметры воздуха в верхней зоне.
Если точка в' лежит выше точки в, как в данном слу-
чае, необходимы продувка или дополнительный нагрев
воздуха;
9) принимают продувку воздухом, нагретым, на-
пример, до температуры 40° С; в этом случае парамет-
ры продувочного воздуха будут соответствовать точ-
ке Г;
10) проводят из точки Г через точку в' линию до
пересечения с линией процесса по вентиляционному
воздуху (точка к),
11) определяют количество продувочного воздуха,
кг/ч:
°Г [Г«1 ’
где [в'к] и [Гк] — длины соответствующих отрезков прямой;
12) вычисляют количество вентиляционного возду-
ха, кг/ч:
Gb ~ G Gr>
13) находят расход тепла, ккал/ч, на нагрев про-
дувочного воздуха
Qr = Gr 0 г — <н)-
Глава 3. ПОСТУПЛЕНИЕ В ПОМЕЩЕНИЕ ВРЕДНЫХ
ВЕЩЕСТВ
3.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Снижения концентраций вредных веществ в воздухе
рабочей зоны производственного помещения до предель-
но допустимых, указанных в Санитарных нормах
СН 245-71, достигают в первую очередь технологиче-
скими мероприятиями по уменьшению выделений вред-
ных веществ и устройством местных отсосов. Проника-
ющие в помещение вредные вещества удаляют системой
общеобмепной вентиляции. Предельное количество вред-
ных веществ, допустимое для поступления в воздух
производственного помещения, устанавливают исходя
из технических возможностей общеобменной венти-
ляции.
С увеличением кратности воздухообмена усложня-
ется решение воздухораздачи, возрастает подвижность
воздуха в рабочей зоне и турбулентный перенос вред-
ных веществ. При большой кратности воздухообмена
могут создаться дискомфортные метеорологические ус-
ловия и возрасти поступление вредных веществ в воздух
помещения из-за интенсификации испарения, ухудшения
действия местных отсосов и взмучивания осевшей пыли,
а также, как следствие, увеличиться количество вред-
ных веществ, выбрасываемых в атмосферу.
На основе практического опыта рекомендуется счи-
тать предельной кратность воздухообмена 20 ч-1, а
наиболее приемлемой для производственного помещения
кратность воздухообмена от 4 до 12 ч-1. В соответст-
вии с этим поступление в воздух производственного
помещения какого-либо вредного вещества, не обладаю-
щего суммацией действия, не должно превышать, г/ч:
Оп₽ел = iooo Vn (Спдк ~ спР)> (3>
где Рд —объем производственного помещения, м3; Сцдк=
предельно допустимая концентрация вредного вещества соглас-
но СН 245-71, мг/м3; С пр— концентрация вредного вещества в
приточном воздухе, мг/м3; для предварительных расчетов можно
принимать Спр -О.ЗСпДК*
Если при устройстве герметизации и местных отсо-
сов поступление вредных веществ в помещение превы-
шает бпред и не представляется возможным снизить его
до этой величины, то технологическое оборудование
необходимо заключать в кабины с выносом управления
им в отдельные помещения (во время проведения тех-
нологического процесса люди в кабинах не находятся).
Количество вредных веществ, выделяющихся в воз-
дух производственных помещений, принимают по дан-
ным технологов и указывают в технологической части
проекта как предельное, при котором технологический
процесс может считаться нормально протекающим.
В технологической части проекта должны быть
предусмотрены эффективные средства, предотвращаю-
щие увеличение выделений вредных веществ сверх ука-
занных для расчета вентиляции.
В отдельных случаях количество вредных веществ,
выделяющихся в производственном помещении, может
быть определено расчетом (см. п. 3.2), принято по дан-
ным натурных исследований аналогичных предприя-
тий (см. п. 3.3) или по данным санитарно-гигиенических
характеристик, приведенных в паспортах технологиче-
ского оборудования. При этом определенное одним из
этих способов количество вредных веществ должно быть
подтверждено технологами и указано в технологической
части проекта, где необходимо предусмотреть меры,
исключающие его превышение во время эксплуатации
технологического оборудования.
При отсутствии данных о выделениях вредных ве-
ществ допускается определять количество вентиляцион-
ного воздуха по кратности воздухообмена, приведенной
в нормативных документах, согласованных и утверж-
денных в установленном порядке (см. п. 3.3).
Экономическим расчетом, в котором сопоставляются
приведенные затраты на герметизацию и вентиляцию,
может быть показана целесообразность установки бо-
лее дорогого герметичного оборудования с меньшими
выделениями вредных веществ.
Приточный воздух, как правило, подают в рабо-
чую зону, а вытяжку осуществляют из зоны с наиболь-
шими концентрациями вредных веществ (см. п. 3.4).
3.2. РАСЧЕТ ВЫДЕЛЕНИЙ
ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ
В воздушную среду производственных помещений
вредные вещества могут поступать через неплотности
в аппаратуре и трубопроводах, работающих при повы-
шенном давлении; через неплотности в аппаратуре и
трубопроводах, работающих при атмосферном давлении
или при некотором разрежении, вследствие разности
концентраций вредных веществ в оборудовании и поме-
щении; через неплотности в сальниках у вращающихся
валов насосов, компрессоров, реакторов и т. д.; во время
взятия проб из реакторов; во время загрузки и выгруз-
ки материалов, при осуществлении процессов в откры-
тых аппаратах; при открытом хранении в цехе полу-
продуктов; при розливе ядовитых жидкостей; во время
аварий; во время ремонта технологического обрудова-
ния в цехе.
Поступление в воздух помещения вредных веществ
из оборудования обусловливается следующими физиче-
скими процессами’ истечение вследствие разности дав-
лений в оборудовании и помещении; турбулентный и
молекулярный перенос вследствие разности их концент-
раций в оборудовании и помещении, конвективный пе-
ренос; испарение с открытых поверхностей.
А. Выделения вредных веществ
из оборудования, токсичная среда
в котором находится под давлением
Количество вытекающего из оборудования газа, на-
ходящегося в пем под давлением, зависит от физиче-
ских свойств газа, разности давлений внутри и снаружи
оборудования и суммарной площади неплотностей в его
стенках и соединениях
Для расчета количества газа, вытекающего из обо-
рудования, следует применять формулы, приведенные
в табл. 3.1. Входящие в эти формулы параметры, ха-
рактеризующие степень негерметичности оборудования
(суммарную площадь неплотностей, диаметр d пор и
щелей, длину Z их каналов), определяют его испытанием
на герметичность. При испытании в оборудовании созда-
ют давление, равное рабочему, и определяют падение
давления, %, за единицу времени, ч,—так называемый
коэффициент негерметичности, °/о/ч:
100/ Ркои Упач
т = — 11 —-----——
\ Рнач * кон
(3.8)
3.2. Расчет выделений вредных веществ
65
ТАБЛИЦА 3 1. ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ГАЗА, ВЫТЕКАЮЩЕГО
ИЗ ОБОРУДОВАНИЯ
Условия истечения среды из
оборудования
Среда
Характер истечения
среды из оборудо-
вания
Расчетная формула
Давление среды в оборудо-
вании выше критического
кгс/см2)
Сжимаемый газ
То же, ниже критического
(Pi<2 кгс/см2) ’
Малые перепады давлений
Др, кгс/м2
250—2000
То же
<250
Газ, рассматривае-
мый с определенной
степенью точности
расчетов как несжи-
маемая жидкость
То же
Турбулентный ре-
жим, наличие которо-
го проверяется опыт-
ной зависимостью
То же
G = Ц/ V 2# Д р (3.4)
(ошибка в определении G не превышает 5% G)
То же, и малые размеры
неплотностей
Ламинарный ре-
жим, наличие которо-
го проверяется опыт-
ной зависимостью
L — Др
G = ]^2g Д р
(ошибка в определении G не превышает 0,5% G)
’ F — П Л
128 v Ар
п _ « я gd*
7^77 Ар
(3.5)
(3.6)
(3 7)
Примечания* 1. В приведенных формулах приняты следующие условные обозначения. G — количество газа, вытекающего
из оборудования (весовой расход), kjс/с; |1 — коэффициент расхода, f — суммарная площадь неплотностей: м2; (г — показатель ади-
абаты: pi — давление среды в оборудовании, кгс/см2; у, — удельный вес среды в оборудовании, кгс/м3; /? —газовая постоянная,
кг м/(кг’°С). Т — температура среды в оборудовании. К; р2— давление в окружающей среде, в которую происходит истечение,
кгс/см2; Др*-р1—р2 —перепад давлений, кгс/м2; L — объемный расход газа, м3/с; л —число сквозных пор; d — диаметр сквозных
пор, м; v — кинематическая вязкость, м2/с; / — средняя длина каналов сквозных пор, м.
2 При малых перепадах давлений и малых размерах неплотностей возможна и переходная область режима для истечения
среды из оборудования Эта область невелика, и большей частью опытные данные с достаточной степенью точности аппроксими-
руются зависимостью L — &p или
где т — продолжительность испытания, ч; кон= ^бар
рКон — абсолютное давление в конце испытания, кгс/см2;
май
се рнач рНач_ абсолютное давление в начале испытания,
Рнач бар май
равное рабочему давлению в оборудовании, кгс/см2; н
„нач
мбар
— барометрическое давление соответственно в конце и на-
чале испытания, кгс/см2; и рман—давление в оборудова-
нии по манометру соответственно в конце и начале испытания,
кгс/см2, Тиач и *Коп — абсолютная температура среды и обору-
довании в начале и конце испытания, К.
Коэффициент негерметичности оборудования и газо-
проводов не должен превышать значений, указанных в
нормативных документах (табл. 3.2).
Коэффициент негерметичности т, найденный путем
испытания на плотность оборудования при рабочем
давлении, однозначно определяет суммарную площадь
живого сечения неплотностей в оборудовании pf.
’ Количество газа, вытекающего из оборудования
при проведении его испытания на герметичность возду-
хом, определяют по следующим формулам, кг/ч:
а) при давлении в оборудовании выше критическо-
го (pi>2 кгс/см2)
G= 3,5цр1тУ'Кл17г’, (3.9)
где т) — коэффициент запаса, равный 1,5—2; р, — давление
в оборудовании, кгс/см2; m — коэффициент негерметичности.
(не в процентах); V — объем оборудования и газопроводов,
мэ; М— относительная молекулярная масса газа; Г—абсолют-
ная температура газа, К;
если в оборудовании находится смесь газов, газо-
воздушная или паровоздушная смесь, то в формулу
(3.9) подставляют средневзвешенное значение относи-
тельной молекулярной массы:
Мсм = -Ь M2i2 + • ••+-Л4Л int (3.10)
где All, Л12, Л4з, .., Мп — относительные молекулярные мас-
сы газов, входящих в смесь; и, tj, /«,.... in — доля (по массе)
каждого газа в смеси;
количество каждого газа, вытекающего из обору-
дования, равно.
Gk — ikG', (3.9')
б) при давлении в оборудовании ниже критическо-
го — приближенно с некоторым преувеличением по фор-
муле (3 9),
в) при перепаде давлений в оборудовании pi и
окружающей среде рг, равном Др<2000 кгс/м2,— по
формуле (3.4) или (3.5).
Коэффициент расхода Ц определяют по формуле
g= 1/У 1 +£, (3.11)
6—5
Глава 3 Поступление в помещение вредных веществ
66
ТАБЛИЦА 32 КОЭФФИЦИЕНТ НЕГЕРМЕТИЧНОСТИ
ОБОРУДОВАНИЯ И ГАЗОПРОВОДОВ т, ДОПУСКАЕМЫЙ
ПО НОРМАТИВНЫМ ДОКУМЕНТАМ (СНиП, «ПРАВИЛА
УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ»,
«УКАЗАНИЯ О ПОРЯДКЕ ПРОВЕДЕНИЯ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ
ИСПЫТАНИЙ НА ПЛОТНОСТЬ»)
Емкости Среда в оборудо- вании сть ис- ia гер ь при авле- Коэффициент пегерметичио : сти, т, %/4-1
Длительно пытания к метичност рабочем д НИИ, ч
Сосуды, поршневые
компрессоры, техно логические трубопро- воды с обслуживае- мым ими оборудова-
иием и другое техно логическое оборудо- вание, работающее
под давлением иа токсичных и пожаро- взрывоопасных газах
вновь установлен- ные ( Токсичная / Пожаровзрывобйад- 24 24 0,1 0,2
пая
подвергающиеся повторному испы танию г Токсичная и пожа- i ровзрывоопасная 4 0.5
Трубопроводы для
горючих, токсичных и сжиженных газов*.
цеховые | Токсичная и горючая 24 0,05
1 Прочие горючие газы 24 0,1
межцеховые | Токсичная и горючая 24 0,1
1 Прочие горючие газы 21 0.2
• При условном диаметре трубопроводов Оу >250 мм коэф
фициент т умножают иа поправочный множитель /(“250/0 у
где £ — суммарный коэффициент местного сопротивления
канала, по которому вытекает газ; значение £ принимают по
«Справочнику по гидравлическим сопротивлениям» И Е Идель
чика (М , «Машиностроение», 1975)
При Невозможности расчета коэффициента £, сум-
марное значение произведения pf определяют аэродина-
мическим испытанием. При испытании в оборудовании,
у которого заглушены все отверстия, кроме отверстия
для присоединения вентилятора, создают разреженйе р
и определяют отношение, м4/(с • кге 1 ^):
(3.12)
где L — количество воздуха, просасываемого через оборудо-
вание. м3/с, р — разрежение в оборудовании, кге/м2
По данным испытания определяют произведение
цД м2, пользуясь формулой
ц/ = ш1Уув/2§, (3.13)
где vB — удельный вес воздуха во время испытания прн
наблюдавшихся в процессе его температуре и барометрическом
давлении, кге/м3.
В этом случае количество вытекающего из оборудо-
вания газа вычисляют по формуле, кгс/с:
G = miH VТвТгАр, (3.14)
где т) — коэффициент запаса; уг —удельный вес газа, за-
полняющего оборудование, кге/к3, Др — перепад давлений,
кгс/мЛ
В случае заполнения оборудования смссъю газов в
расчет принимают средневзвешенный удельный вес га-
зов и количество каждого газа определяют по формуле
(3.9');
г) при малых перепадах давлений и малЫх разме-
рах неплотностей — по формулам (3.6) и (3.7).
Суммарную площадь неплотностей и среднюю дли-
ну каналов I определяют аэродинамическим испытанием,
аналогичным описанному в п «в»
Количество вытекающего газа вычисляют по фор-
муле
г VB л
G = т2т] — Лруг
vr
(3.15)
где — коэффициент негерметичности, равный
L nngd1
р 128/vByB ’
(3.16)
v в— кинематическая вязкость воздуха, равная 15,7-10 "~
м2/с ври f»20° С и “760 мм рт. ст; vr — кинематическая
вязкость 1аза, находящегося в оборудовании, м:/с.
Б. Выделения вредных веществ
из оборудования, токсичная среда в котором
находится под разрежением
Оборудование, токсичная среда в котором находится
Под малым разрежением р (до 100 кге/м2), также яв-
ляется источником загрязнения воздушной среды. Вред-
ные вещества выносятся из оборудования, несмотря на
наличие в нем разрежения, перемещаясь вследствие
диффузии через неплотности (сквозные поры) навстре-
чу потоку воздуха. Этот процесс особенно интенсивно
проявляется, когда концентрации высокотоксичных ве-
ществ в оборудовании в 105 и более раз превышают
предельно допустимые.
Количество вредных веществ, выделяющихся через
сквозные поры, гс/с:
fC0
2 vH *
(3.17)
где / — суммарная площадь сквозных нор м2, Со— конце л
трация вредного газа в оборудовании, гс/м3, D — коэффициент
диффузии газа в воздухе, м2/с; о — скорость воздуха й сквозных
порах, м/с; / — средняя длина каналов сквозных пор, м
Формулу (3.17) можно представить также в вйде
1 fCov
2 Ре2 ’
(3.18)
1де Ре™vl/D — критерий Пекле в задачах диффузионного
переноса вещества
Санитарными нормами СН 245-71 рекомендуется
преимущественное применение оборудования с паспор-
том, подтверждающим благоприятную санитарно-гигие-
ническую характеристику (п 1.5).
В паспорте оборудования, среда в котором нахо-
дится под разрежением, должна быть указана вели-
чина
„ ОнРн
со "----77 ’
СоНП“
(3.19)
* При разрежении более 100 кге/м2 оборудование рассматри-
вают как вакуумное, предъявляя к нему повышенные требова-
ния по герметизации.
3.2 Расчет выделении вредных веществ
67
где <7Н — количество вредного вещества, выделяющегося из.
оборудования во время испытания, г/с; р и—разрежение в обо-
рудовании во время испытания, кгс/м2; Со и— концентрация
вредного вещества в оборудовании во время испытания, мг/м3;
DH — коэффициент диффузии газа, применявшегося при испы-
тании, м2/с.
Количество вредного вещества, которое может вы-
деляться из оборудования во время его эксплуатации,
при давлении рэ, гс/с:
CoD2
G=Goi)—(3.20)
Рэ
В паспорте должно быть также указано, что обору-
дование прошло испытание в заводских условиях на
1ерметичность при рабочем давлении 250 кгс/м2 и что
падение давления за 1 ч не превышало 20 кгс/м2. Испы-
тания на герметичность проводят также в производст-
венных условиях после монтажа и капитального ре-
монта.
Если поставленное требование о величине падения
давления за 1 ч удовлетворяется, то это дает основание
считать, что количество вредного вещества, выделяю-
щегося из оборудования, не превысит рассчитанного
по формуле (3.20).
Если падение давления за 1 ч будет более норми-
рованного (Др>20 кгс/м2), то газовыделения из обору-
дования увеличатся в (Др/20)3/2 раз.
Если в процессе эксплуатации будет достигнута
большая степень герметизации оборудования (падение
давления при испытаниях в производственных условиях
Др<20 кгс/м2), то возможно сокращение выделения
вредных веществ в (Др/20) 2/3раз.
В. Выделения вредных веществ
через уплотнения
движущихся частей оборудования
Для поршневых насосов, перекачивающих холод-
ные малосернистые нефтепродукты, на основании экс-
периментальных работ в производственных условиях
ВНИИТБ Ь нефтяной промышленности в Баку получе-
на формула для определения количества вредных ве-
ществ (паров и газов), проходящих через штоковый
сальник, гс/ч:
G=nEdVp, (3.21)
где Б — опытный коэффициент, равный 5 для высокоагрес
сивяых нефтепродуктов (полибензолы, алкилаты и др.) и 2 5
для бензинов, лигроинов, керосинов, d— диаметр продуктовою
штока, мм; р —-давление (избыточное) перекачки, кгс/см2.
На новых заводах поршневые насосы, как правило,
пе ставят из-за больших газовыделений Формулу
(3.21) следует применять при проектировании рекон-
струкции заводов, на которых еще действуют поршне-
вые насосы.
Количество паров или газов, выделяющихся через
лабиринтное уплотнение, может быть определено по
формуле, гс/с:
1 / Pi — Р2
G=10/|/ g------------у, (3.22)
r npt
где / —площадь зазора, см2, р, — давление перед лабнрип
том. кге/см2; Ра — давление после лабиринта, кгс/см2; п —• число
камер лабиринта; V — удельный вес пара или газа, кгс/м3.
Па вращающихся валах рекомендуется устанавли-
вать торцевые уплотнения, которые резко сокращают
утечки.
5*
Г. Испарение вредных веществ
с открытых поверхностей
Испарение вредных веществ с открытых поверх-
ностей происходит вследствие разности парциальных
давлений или концентраций вещества над поверх-
ностью жидкости и в окружающей воздушной среде.
По характеру переноса испаряющегося вещества
от источника испарения различают процесс чисто диф-
фузионный; процесс, обусловленный естественной кон-
векцией, и процесс, обусловленный вынужденной кон-
векцией.
Диффузионный процесс переноса наблюдается при
испарении вещества с источников малых размеров (на-
пример, шарики ртути), когда произведение определяю-
щих процесс критериев GrPr'<l*. В этом случае коли-
чество испаряющегося вещества, гс/ч:
G = 2Dd(C«-C0), (3.23)
где d — диаметр капли, м;
остальные обозначения даны далее в табл. 3 3.
Критерий Грасгофа
(3.24)
V2?
где g — ускорение свободного падения, м/с2. Ду — разность
удельных весов среды над поверхностью жидкости и в удалении
от нее, гс/м3: v — кинематическая вязкость, м2/с; у — удельный
вес окружающей среды, гс/м’.
Критерий Прандтля в процессах испарения
Рг' = 0,66. (3.25)
Интенсивность испарения с’ единицы площади по-
верхности при этом процессе обратно пропорциональна
диаметру капли d.
Испарение при естественной конвекции. Формулы
для определения количества испаряющихся веществ при
интенсивном ламинарном и локонообразном режимах
течения, когда 200<Gr Pr'< (Gr Рг'Брит, и для разви-
того турбулентного режима, когда Gr Рг'> (Gr Рг')Крит,
даны в табл 3.3 **. Формулы даны в двух модифика-
циях. В первой устанавливается зависимость от разности
концентраций, во второй — от разности парциальных
давлений.
Испарение при вынужденной конвекции. При вы-
нужденной конвекции количество испаряющегося веще-
ства, гс/ч;
G = (5,38 + 4,1р) Ерж УХ, (3.32)
где кроме приведенных ранее обозначений v — скорость дви-
жения воздуха над поверхностью испарения, м/с, рж — парциаль-
ное давление пара над поверхностью жидкости, мм рт ст.
Концентрацию Сж, г/м3, и парциальное давление
р, мм рт. ст., принимают при температуре поверхности
жидкости и полном насыщении воздуха ее парами. При
стационарном режиме температуру поверхности жид-
кости устанавливают в соответствии с балансом тепла,
который составляют из тепла, подводимого к жидкости
извне, теплообмена между жидкостью и воздухом и рас-
хода тепла на испарение В случае адиабатического про-
цесса (подвод тепла к жидкости извне отсутствует)
температуру поверхности испаряющейся жидкости мож-
• В отдельных случаях чисто диффузионный процесс может
быть при значении Gr Рг' до 40.
*• Для расчета испарения при ламинарном режиме
(KGrPr <200) можно применять формулы для интенсивного ла-
минарного и локоиообразиого режимов.
Глава 3. Поступление в помещение вредных веществ
68
ТАБЛИЦА 33 ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ИСПАРЯЮЩИХСЯ
ВЕЩЕСТВ, G, г/ч, ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ КОНВЕКЦИИ
Положение поверхности испарения Соотношение масс паров и воздуха Расчетная формула
Горизонтальное
Вертикальное
Интенсивный ламинарный и локонообразный режимы (GrPr'<(GrPr')
ff=II«A7-V>oJ '2 (Сж -С0)М ^-1 У'1 —1/1 1 тж (3.26)
Пары испаряющейся жидко сти легче воздуха <агРг')крИТ=7'110 G=2-iO-2Fi-lHDH2 (рж-р0) П / "в у/4 к (3.26')
Пары испаряющейся жидко- сти тяжелее воздуха (<5гРг'»крит=1-1 10’ G=65FZ-1/4r>1/2 ; СЖ-СО )5'4 | в =1,1 10~2FZ~1/4 Д1/2(Рж-Р Лгв ‘-х I уж 5/У 'Мв \1/4 V" mJ (3.27) (3 27')
Любое (Огр'')крит=2-3 ‘°* O=79F/-V4Dl/2 (Сж-Со)5/4 | G=1,35-10~2F/'-1/4£>1/2 (Рж- ( м* Г^п м5'4" J‘/4 -’/4 /1 5/4|f /W'4 п IV MJI (3.28) (3.28')
Горизонтальное
Вертикальное
Турбулентный режим (GrPr'>(GrPr')KpHT]
G=I04F£>1/3 (СЖ-СО)4/3(~-1Г уж1/3 (329)
Пары испаряющейся жидко- \мп /
сти легче воздуха ~ /М \ 1/3
G= 0,6 10~2FD,/3 (Рж-Ро)4/3 aJ -1) (3 29')
G=52FDI/3(cx-C0)4/3(l--^-V уж‘/3 (3.30)
Пары испаряющейся жидко \ п /
Сти тяжелее воздуха / М Х1/3
g=o,3.io~W (Рж_Ро)4!Ум4/3[|-(3 30') \ п /
( G=78FD1/3 (сж-С0)4/3 1 (1- 1 11 7ж1/3 (3.31) I I \ /мп / 1
Любое \ 1 / А.< \ 1 'fl i
0=0,45 10 2FD1M (Рж-Ро)4/3М4/3 I--2- (331') 1\ п/ I
Примечания 1. В приведенных формулах приняты следующие условные обозначения F — площадь испарения, м2, / —
определяющий размер поверхности, м (для круга — диаметр, для квадрата — сторона, для прямоугольника — меныиая сторона);
О — коэффициент молекулярной диффузии, м’/ч; Сж—концентрация паров вещества над поверхностью жидкости, гс/м"’. Со—
концентрация паров вещества в окружающей среде, гс/м3; Мъ —относительная молекулярная масса воздуха, равная 29.27. Мп"~
относительная молекулярная масса паров; ?ж — удельный вес воздуха над поверхностью жидкости, гс/м3; р ж - парциальное дав-
ление паров над поверхностью жидкости, кгс/м2; р 0— парциальное давление паров в окружающей среде, кгс/м2.
2 Значения коэффициента молекулярной диффузии, парциального давления паров вад поверхностью жидкости и относитель-
ной молекулярной массы паров приведены в «Справочнике химика» (М., «Химия», т. I, II и Ш) и в «Справочнике инженера-хи-
мика» Д.Т Перри (М.. «Химия». 1970).
3 Если парциальное давление паров выражено в мм рт. ст, то цифровые коэффициенты в формулах для ламинарного и ло
конообразного режима должны быть увеличены в 26 раз, и в формулах для турбулентного режима — в 34 раза
4 Концентрации паров в удалении от источников испарения принимают при расчете равными предельно допустимым для
данного вредного вещества
5. С некоторой ошибкой в сторону завышения количества испаряющихся вредных веществ можно принимать ро«0.
но найти исходя из равенства теплосодержания воздуха
непосредственно на поверхности жидкости и в окружа-
ющем воздухе вдали от места испарения из уравнения
~ СРв
, , , . ч 34,5рж М„
Ж’( Р" ж)(Рбар-Рж)Ю00
(3.33)
l / _1_ j х 34,5р0 А4П___________
f₽B о + (Г + С₽п о) (р6ар _ pj 1000 ~
где кроме
приведенных
ранее обозначений
Грв
Рп
теплоемкость воздуха н пара данного вещества в ккал/(кг-0С);
г — теплота испарения вещества, ккал/кг.
3.2 Расчет выделений вредных веществ
69
Наибольшее понижение температуры поверхности
по сравнению с температурой окружающего воздуха
свойственно легколетучим веществам у этилового эфи-
ра на 48° С, у ацетона на 37° С У менее летучих
веществ, кипящих при атмосферном давлении при тем-
пературе около 80° С, — спирт, бензол, этилацетат —
температура поверхности ниже температуры окружаю-
щего воздуха на 20—25° С Вещества с температурой
кипения 130—140° С (хлорбензол, амиловый спирт,
амилацетат) имеют температуру поверхности испарения
па 6—9° С ниже температуры окружающего воздуха.
При температуре кипения вещества около 200° (анилин,
нитробензол, нафталин, нитро- н амипосоединения, фе-
нол, тетраэтилсвинец и др) разность температур со-
ставляет всего 0,4—1,2° С. У веществ, имеющих высо-
кую температуру кипения (ртуть, антрацен и Т д), тем-
пература поверхности почти не отличается от темпера-
туры окружающего воздуха
Д. Испарение вредных веществ
с поверхностей, на которых образуется пленка*
На поверхности большой группы веществ при испа-
рении и высыхании образуется пленка. Это различные
лакокрасочные материалы, связующие стеклопластиков,
клеи, смолы, кремнеорганические соединения и др. После
нанесения этих веществ па поверхность оборудования
происходит испарение растворителя и образование плен-
ки— слоя вязкого геля, толщина и твердость которой
со временем увеличивается. В связи с этим выделение
растворителя только в первые 1—3 мин происходит с
открытой поверхности и подчиняется законам, изложен-
ным в предыдущем пункте. В дальнейшем пленка начи-
нает препятствовать испарению, и скорость его умень-
шается. Интенсивность выделения летучих веществ в
этом случае зависит от физико-химических свойств ма-
териала, а также от метеорологических условий окру-
жающей воздушной среды.
Согласно экспериментальным исследованиям ско-
рость испарения растворителя в каждый момент време-
ни пропорциональна количеству растворителя, остав-
шегося в материале:
db/di:^K(B — b), (3.34)
где b — количество летучих веществ, выделяющихся за время
т с единицы площади поверхности, г/м2; /( — коэффициент, ха-
рактеризующий интенсивность испарения растворителя при он
ределенных метеорологических условиях высыхания, мин—1;
В — количество растворителя, выделяющегося с единицы пло-
щади поверхности при полном высыхаиин материала, г/м2
Количество летучих веществ, выделившихся с мо-
мента начала окраски или розлива материала, рассчи-
тывают по уравнению, г^м2,
Ь = в(1~ е~кг). (3.35)
Для практических расчетов целесообразно исполь-
зовать величину Кго, характеризующую интенсивность
испарения летучих веществ в неподвижном воздухе при
температуре 20° С, относительной влажности 50% и
обычной толщине слоя пленкообразующего материала.
При изменении метеорологических условий следует
нвести поправку на температуру Kt, относительную
влажность Ку и подвижность воздуха К» (рис. 3 1).
Поправка на фактическую толщину слоя Kq может ха-
* Исследования испарения химических веществ с поверхно-
стей, па которых образуется пленка, проведены канд техн,
наук Е М Эльтерманом во ВНИИОТ ВЦСПС в Ленинграде.
Рис 3 1 Поправочные коэффициенты па метеорологичес-
кие условия
Рис 3 2 Поправочный коэф-
фициент на толщину слоя
материала, нанесенного на
поверхность оборудования
рактеризоваться удельным расходом материала, кг/м2,
и определяться по графику на рис. 3 2
Значение коэффициента К следует вычислять по
выражению
K = VtKyKvKq. (з.зб)
Значения коэффициента К20, полученные экспери-
ментально, приведены ниже:
Грунт
поливинилбутиральный К.»
ВЛ 02................................... 0,15
ВЛ 023 0.16
ВЛ 08.................................. 0,1
глифталиевый ГФ 020 ................... 0,1
фенольный ФЛ 03 0,04
хлорвиниловый ХС 04....................... 0,05
Краска-
глифталиевая-
С 3 0,07
ПФ 218 0,04
ПФ 223 0,04
полихлорвинн.ювая ХВ 53................... 0,07
хлорвиниловая
ХО-52..................................... 0,2
ХС-54 0,1
ХС 717................................... 0,17
ХС-720 0,2
этннолевая
ЭКЖС-40 ............................... 0,075
ЭКА-15................................... 0,14
Глава 3. Поступление в помещение вредных веществ
70
Смола полиэфирная*
п-3...................................... 0,03
НПС-609-21М ............................. 0,05
Клей:
иидитоловый ИДС......................... 0,01
нитроглпфталиевый ЛКС.....................0,015
дифенольный ДФК...........................0,015
Для лакокрасочных материалов коэффициент Я2о
может быть определен расчетным путем:
К20 = 0,075/гп, (3.37)
где Тп — продолжительность высыхания лакокрасочных ма-
териалов <от пыпи*. ч.
Согласно ОСТ 10086—39 (Методы определения вре-
мени высыхания) высыханием от пыли считают момент,
когда на выкрашенной поверхности образуется тончай-
шая поверхностная пленка и пыль к ней не прилипает.
Значения продолжительности высыхания «от пыли» ла-
кокрасочных материалов при температуре 18—22°С
приведены в ГОСТе и ТУ на лакокрасочные материалы.
При окраске поверхности или при розливе материа-
ла наблюдаются три периода, различающиеся по интен-
сивности выделения летучих веществ:
1) начальный период — материал наносится на по-
верхность оборудования, интенсивность выделения ле-
тучих веществ, г^мин, со всей окрашенной поверхности
возрастает;
2) основной период — материал наносится на по-
верхность, интенсивность выделения летучих веществ
со всей окрашенной поверхности постоянна;
3) конечный период — материал на поверхность не
наносится, интенсивность выделения летучих веществ
уменьшается.
В начальный и основной периоды площадь, покры-
тая материалом, увеличивается. С достаточной степенью
точности в большинстве случаев можно считать, что
площадь возрастает равномерно во времени:
F = сот, (3.38)
где о — скорость покрытия поверхности материалом, м2/мии.
В этом случае количество летучих веществ, выделя-
ющихся с качала нанесения материала до момента вре-
мени т, в течение которого увеличивается покрытая ма-
териалом площадь (начальный и основной периоды),
составит, г:
М = — (Кт - 1 + е-Кт), (3.39)
К
или в долях от количества летучих веществ, содержа-
щихся в нанесенном за время т на поверхность материа-
ле и выделяющихся при полном его высыхании:
М' =^- = 1--?-(1-еКт). (3.40)
В<лт Кт
С помощью формулы (3.40) можно определить, ка-
кая часть растворителя испаряется в начальный период
в процессе нанесения материала па поверхность за вре-
мя от начала окраски. Значение величины (1— е~)
дано на рис. 3.3.
Интенсивность испарения в каждый момент време-
ни, г/мин:
G = Всо(1 — е~Кх)> (3.41)
В начальный период интенсивность выделения раст-
ворителя возрастает, приближаясь к постоянной вели-
чине. Уже при показателе степени Кт = 4,5 величина
е~Кх близка к нулю. Поэтому можно считать, что дли-
тельность начального периода, мин:
Тнач ~ 4,5//Г. (3.42)
Так как величина К колеблется в пределах от 0,01
до 0,2, то, следовательно, длительность начального пе-
риода составляет от 22,5 до 450 мнн.
ПосЛе начального наступает основной период, в ко-
тором интенсивность исПаренйя, г^мин, постоянна-
Когда прекращается нанесение материала на по-
верхность, наступает койечный Период, в котором ин-
тенсивность испарения уменьшается.
Если время окончания нанесения материала обозна-
чить через Т, то интенсивность испарения в момент
времени t>T составит, г^мин:
G = Вы I е~к< х~т'> — е~Хт]. (3.44)
При Кт>4,5 величиной е-Кт можно пренебречь и
считать
G — Дсое-г> • (3.45)
Приведенные в данной главе формулы могут быть
использованы для расчета постоянно действующей обще-
обмеШЮй вентиляции, для расчета аварийной вентиля-
ции и для расчета загрязнения приземного слоя атмос-
феры на заводских площадках.
3.3. РЕКОМЕНДАЦИИ
ВЕДОМСТВЕННЫХ НОРМАТИВОВ
ПО КРАТНОСТИ ВОЗДУХООБМЕНА
В ряде случаев при проектировании вентиляции
производстПенНых помещений отсутствуют необходи-
мые для проведения расчетов газовыделений исходные
данные о технологическом процессе и оборудовании.
Вследствие этого не представляется возможным устано-
вить расчетным путем количество вредных веществ,
выделяющихся в воздух производственных помещений.
Ориентировочно как первое приближение в технических
проектах в этих случаях возможно применение рекомен-
даций ведомственных нормативных документов.
В табл 3.4 приведены кратности воздухообмена,
необходимые для удаления вредных газов и паров при
3,3. Рекомендации ведомственных нормативов по кратности воздухообмена
ТАБЛИЦА 34 КРАТНОСТИ ВОЗДУХООБМЕНА,
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ВЕДОМСТВЕННЫМИ «ПРАВИЛАМИ
И НОРМАМИ ПО ТЕХНИКЕ БЕЗОПАСНОСТИ
И ПРОМСАНИТАРИИ» ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ
ХИМИЧЕСКОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Помещения Вредные выделения Кратность возду- хообмена. ч ’ при вентиляции
(цехи, отделения) постоянно действу- ющей дополни- тельной аварийной
1. Производства синтетического аммиака и сырца метанола
Г азогеиераториое помещение: I этаж Коксовый газ, со- держащий Н3 (до 60%) и СО, или полу- водяной газ, содер- жащий Н2 (до 40%); избытки тепла 20 12
П—V этажи То же 12 12
Надбуикерная гале- рея Пыль и газы с верх- него этажа 12 —
Газодувная (газо генераторного отделе ния) Коксовый или полу- водяиой газ; избытки тепла 12 —
Помещение абсор беров Газ, содержащий Н2, СО й H2S 6 —
Регенерация сор- бента То же 8 —
Газодувная (отде- ление) Газ. содержащий Н2 и СО 8 —
Конверсия окиси углерода — машин- ный зал (отделение медио-аммиачной очистки) То же 5 —
Кабины разделения коксового газа Коксовый газ. со держащий На (до 60%) и СО, или 110- луводячой газ, содер- жащий Н2 (до 40%) и СО 15
Кабины промывКи газа жидким азотом NaCO 15 —
Аммиачная ком- прессия NH3 6 —
Помещения нас те- мой и щитовой в от делении обезэфири- ваиня Метанол, эфиры 15 —
Отделение дистил- ляции, помещения насосной и щитовой Метанол 10 —
2. Производство разбавленной азотиой кислоты
Отделение- абсорбции: кислой 6
щелочной — 3—4 —
инверсии Окислы азота; из- бытки тепла 6 —
насосное То же 6—8 —
приготовления со- дового молока — 4 —
Продолжение табл 3 4
Помещения (цехи, отделения) Вредные выделения Кратность нозду- хообмена, ч • при вентиляции
постоянно действу- ющей дополни- тельной аварийной
турбокомпрессии нитрозных газов:
I этаж Окислы азота, азот- ная кислота, избытки тепла —
II » Ннтрозиые газы 3 —
Склад разбавлен- ной азотной кислоты Окислы азота, азот пая кислота 6 —
Отделение розлива кислоты Азотная кислота 8 —
3. Производство концентрированной азотиой кислоты
Отделение-
окислительное — 6 —
иитролеумной аб сорбции — 8 —
автоклавное Окислы азота, азот пая кислота 8 —
Лммиачно холо дильная установка Аммиак 5 5
Отделение приготовления ме- ланжа н склад меланжа Азотная кислота, окислы азота; избыт- ки тепла 8 —
концентрацион- ных колони — 8 —
абсорбции хвосто- вых нитрозных ia- зов — 6 —
Насосная станция склада меланжа Азотная и серная кислоты 8 —
4. Цех концентрирования серной к ислоты
Мазутное хозяйство — 10 —
Насосная станция, склады разбавленной серной кислоты и ку иоросного масла — 4 —
5. Производство этиловой жидкости
Отделение- синтеза Пары тетраэтил- 40
свинца
паровой отгоикн То же 40 —
приема ТЭС » 40 —
приготовления компонентов Свинец и масло 10 —
печное То же 25 —
электролиза » 25 —
масляное > 10 —
хранения сплава » 10 —
грануляции спла ва > 15 —
Глава 3. Поступление в помещение вредных веществ
72
Продолжение табл 3 4 Продолжение табл. 3.4
Помещения Вредные выделения Кратность возду- хообмена, ч '» при вентиляции Помещения (цехи, отделения) Вредные выделения Кратность возду- хообмена, ч * при вентиляции
(цехи, отделения) постоянно действу- ющей дополни- тельной аварийном постоянно действу- ющей дополни- тельной аварийной
приготовления компонентов и красителя смешения розлива этиловой жидкости фильтрации отстойников металлические аппараты железобетонные емкости приема шлаков очистки дымовых газов (помещение насосов) приема сточных вод химической очист- ки получения вторив кого пара отгонки ТЭС из масла подготовки бочек обжига 6. Отделение* насосов для пере- качки жидкого аммиака и угле- аммониевых рас- творов синтеза и дистил- ляции компрессии, II этаж 7. Производство Насосная и таялка бензола Помещение абгаз- иых холодильников Основные производ- ственные помещения Склад соляной ки слоты 8 Производства ф( Пары продуктов вы сокой токсичности То же » Пары тетраэтил свинца и свинца То же Пары тетраэтил- свинца и хлорэтила То же > » Пары тетраэтил свинца То же Производство мочевины Аммиак; избытки тепла Незначительные концентрации аммиа- ка; избытки тепла Аммиак, зиачи тельиые избытки тепла хлорбензола и полмхло Бензол Бензол, хлор Соляная кислота ;нола и резорцина чере. 30 30 40 40 40 15 10 25 40 25 40 40 30 10 7 5 5 рядов бенз 12 10 6 6 сульфокне 12 8 8 ола лоты Сульфурационное отделение фенола резорцина Станция отдувки бензола из сульфо массы Станция нейтрали- зации и подкисления в производствах фе ноле и резорцина Отделение сушки и плавки сульфосолей перегонки фенола и резорцина розлива и хране ния фенола и ре зорцина экстракции резор цииа и регенера ции бутанола 9. Пре Отделение реактивное утилизации серо водорода погло- щением раствора едкого натра 10. п Бензотаялка Базисный склад насосная туннель помещение для хранения щелочей Цех гидрирования бензола машинное отделе- ние насосная отделение емко- стей и готового продукта помещение венти- лей Пары бензола, сер- ная кислота То же и серный ан гидрид Пары бензола Сернистый газ Избытки тепла Пары фенола и ре зорцина Пары бутанола иэводство бариевых со Сероводород и сле- ды хлора Сероводород эоизводство капролакта Пары бензола То же > Щелочи Пары бензола, ци- клогексана и водоро да Пары бензола и ци- клогексана То же 10 8 8 8 8 6 8 8 лей 7 7 ма 8 8 8 5 10 8 10 7 5 5 5 4 4
Насосные отделе иия складов бензола и бутанола Станция испарения бензола Пары бензола, бу- танол Пары бензола 8 10 5 Цех нитрования насосная высоко- го давления кабины высокого давления Пары циклогексана, нитроцикло! оксана н азотной кислоты Пары циклогексана и иитроцнклогексана 5 5 —
3.3. Рекомендации ведомственных нормативов по кратности воздухообмена
73
Продолжение табл 3 4
Помещения (цехи, отделения) Вредные выделения Кратность хообмеиа, при венти о ж К ffi о н «а ь О ф Я о ф 5 с 42 ДОПОЛНИ- § -a g тельной § Съ аварийной « - ч
помещение при емиых баков иасосная низкого давления помещение тепло обменников Цех очистки цикло- гексена' насосная помещение рек- тификационных колонн помещение для емкостей Промежуточный склад: насосная коридор управле- ния помещение амми- ачно-холодильной установки Цех окисления ци- клогексана — насос- ная Реактивное отделе- ние: I, II этажи III этаж Цех ректификации отделение ректн фикации цех дегидрирова- ния Цех восстановле- ния, катализаторное отделение насосная и отде- ление низкого давления насосная высокого давления кабины высокого давления Цех лактама, разделение про дуктов восстанов- ления помещение колонн помещение насо- сов Пары циклогексана и нитроциклогексана Пары циклогексана, нитроциклогексана и нитрозные газы Пары циклогексана и нитроциклогексана Пары циклогексана и бензола Пары циклогексана; избытки тепла То же Пары циклогексана, аиоиа, анола и бен- зола То же Аммиак Пары циклогексана, анола и бензола То же > Пары анола, анона, циклогексана; избыт- ки тепла Пары циклогексана, водород Пары циклогексана То же Пары циклогексана, нитроциклогексана и азотной кислоты То же Пары нитроцикло- гексана. анона, анола и азотной кислоты Пары нитроцикло- гексана циклогекса на. анона, анола и азотной кислоты То же 8 8 б 8 5 10 8 8 5 8 8 4 8 8 4 8 6 6 8 8 Я 4 5 4 5 5 2
Продолжение табл. 3 4
Помещения (цехи, отделения) Вредные выделения Кратность возду- хообмена, ч— • прн вентиляции
постоянно действу- ющей дополни- тельной аварийной
Отделение лактама Сериая кислота, ци- клогексан. пыль лак- тама, аммиак, пары оксима 6 —
Отделение экстрак- ции Пары бензола и трихлорэтилена 8 —
Цех адипиновой ки- слоты
отделение доокис- ления Пары анона, аиола, азотной кислоты 4 —
отделение выделе- ния адипиновой кислоты То же н пыль ка пролактама 4 —
Цех сульфата ам- мония — отделение упаривания и центро- фугирования Пары циклогекса- нона и циклогексане ла; пыль продукта: избытки тепла 6 —
Цех нитрита аммо- ния'
контактное отде- ление Аммиак, нитрозные газы 8 —
иасосиое отделе ине То же 6 —
Цех аммиачной компрессии Аммиак 6 5
Маслопуикт при ам- миачной компрессии То же 5 —
Насосная станция загрязненных вод Пары бензола, ано- ла, анона и цикло- гексана 10 —
Цех очистки сточ- ных вод — отделение ректификации сточ- ных вод Пары циклогексана, аиола, аиоиа 8 —
Цеховая лаборато- рия Пары бензола, ци- клогексана, аиола. аиоиа, нитроцикло- гексана 10 —
Газоанализатор- ные Пары анона, анола, бензола и других ве- ществ 10 —
Помещение датчи- ков То же 10 —
И. Производство винилхлорида методом гидрогалогенироваипя
ацетилена
Отделение: компримирова- ния ацетилена Ацетилен 8 —
осушки ацетилена (в закрытом по- мещении) > 8 —
реакционных ап- паратов » 6 2
промывки н осуш- ки реакционного газа (в закрытом помещении) » 6, ио не менее 9000 м’/ч на один аппарат
ректификации ви нилхлорнда сырца (в закрытом поме щении) Ацетилен, пары вн нилхлорнда 6 2
Глава 3. Поступление в помещение вредных веществ
74
Продолжение табл 3 4
Помещения (цехи, отделения) Вредные выделения Кратность возду- хооб.мена, ч • при вентиляции
постоянно действу- ющей дополни- тельной аварийной
Склад винилхлори- да-ректификата (в закрытом помещении) Пары винилхлорида 8 —
Склад сулемы Сулема 20 --
Помещение получе- ния катализатора Отделение произ водства винилхлорида по методу дегидро- хлорирования дихлор- этана Сулема и мсталли чсская ртуть 10
реакторное Пары дихлорэтана, метилового спирта н винилхлорида 12
обработки маточ- ного раствора То же 12 —
конденсации и ректификации (в закрытом поме- щении) » 12 —-
склад внпилхло Рида (внутри по- мещения) > 8 —
Продолжение табл 3 4
Помещения (цехи, отделения) Вредные выделения Кратность возду- хообмена, ч— ’ при вентиляции
постоянно действу- ющей дополни- 1 Т?1ЬНОЙ 1 нварийкой
И.Хладоновые холодильные станции
Компрессорный зал Отделение Хладои 5 —
машинное » 5 —
аппаратное » о —
15. Производство уксусной кис лоты
Помещения, в кото- рых установлены на- сосы для перекачки уксусной кислоты и метилацетата. для приготовления ката- лизатора, нейтрализа- ции кубовых остат ков Пары уксусной кис- лоты и метилацетата J0
Отделение мойки и розлива Пары уксусной кис- лоты 15 —
Цеховая лаборато- рия — По расче- ту, ио не менее 8 —
12. Производство поливинилхлорида суспензионным методом
Отделение- полимеризации и Пары винилхлори- б, ио ие 2
осаждения поли- винилхлорида да, растворы едкого иатра менее 9000 м»/ч иа одни реактор
центрифугиро- вания То же 6 2
полимеризации и дегазации латекса » 6. но не менее 9000 мэ/ч на один реактор 2
Цеховой склад перекиси водорода — — 20
Цеховой склад фосфорной кислоты — 12 —
13. Аммиачные холодильные станции
Компрессорный зал Аммиак 3 7
Отделение: машинное*. I этаж > 5 7
II » » 3 7
аппаратное » 3 7
нормальной работе и в случае аварии (кратности воз-
духообмена дополнительной аварийной вентиляции).
Следует иметь в виду, что вентиляция производствен-
ных помещений с указанными в табл 3 4 кратностями
воздухообмена будет удовлетворительной при концент-
рациях вредных веществ в приточном воздухе меньше
0,3 предельно допустимых для производственных поме-
щений.
В цехах с избытками тепла воздухообмен рассчи-
тывают по теплу, но во всех случаях кратность его
должна быть не менее приведенной в табл. 3.4
3.4. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ
ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ
ПО ВЫСОТЕ ПОМЕЩЕНИЯ
В цехах с преимущественным конвективным тепло-
выделением, как правило, концентрации вредных ве-
ществ в верхней зоне больше, чем в рабочей. Для слу-
чая выделения газов тяжелее воздуха это положение
справедливо при значении параметра
/ 29,27\
(С-Спр) 1 + ——
X А1п /
Р =-----------------— < 0,4 г/(м3*°С), (3 46)
*р-э *пр
где С — концентрация вредного вещества в рабочей зоне при
нормальной работе — предельно допустимая для производствен
ньг помещений, при аварийном состоянии — максимально воз
можная при авария, г/м5. Л4П—относительная молекулярная
vr.cca вредного вещества (iаза или пара).
При выделении газов и паров с Р<0,4 г/(м3-°С)
воздух следует удалять из верхней зоны. При значении
3 5. Определение количества вентиляционного воздуха
75
параметра Р>0,4 г/(м3 °C) в нижней зоне наблюдаются
большие концентрации вредных веществ, и вытяжку
следует делать нз нижней зоны.
Если при выделении тяжелых газов, для которых
параметр /’>0,4 г/(м3 СС), выделяются также газы,
характеризующиеся параметром /’<0,4 г/(м3 °C), то
вытяжку устраивают из верхней и нижней зоны поме-
щения.
Наибольшая концентрация вредных веществ в ниж-
ней зоне наблюдается в случаях, когда их выделение
сопровождается охлаждением воздуха из-за расхода
терла на испарение и из-за теплоотдачи при соприкосно-
вении с поверхностями оборудования, имеющими темпе-
ратуру ниже температуры окружающего воздуха в ра-
бочей зоне.
3.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА
ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА
Необходимое количество вентиляционного воздуха
определяют по формуле, м3/ч-
1000G
Су -- СПр
(3.47)
где G— выделения вредного вещества, r/ч; Су — концентрация
вредного вещества в удаляемом воздухе, мг/м’, Спр — концеит-
рация вредного вещества в приточном воздухе, мг/мэ.
В цехах с конвективными тепловыделениями (тем-
пература нагретых поверхностей не менее 60° С) кон-
центрацию вредных веществ в воздухе, удаляемом из
верхней зоны, можно принимать равной
( Спдк — СПр) ( ^у ''пр)
Су =------------------------------+ Спр. (3,48)
Ср.з 'пр
Величина отношения (/ра—(Op)/(G—^пр) принимается
в соответствии с указаниями гл. 5. Bq всех остальных
случаях следует считать Су=СПдК.
Концентрацию вредного вещества в приточном воз-
духе принимают по данным натурных измерений (фо-
новая концентрация) с учетом (по расчету) дополни-
тельного загрязнения атмосферы, создаваемого проекти-
руемым промышленным объектом.
Глава 4. ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА ОТ ПЫЛИ
Рис 4 1. График для определения скорости витания v„ частиц различного раз-
мера d и удельного веса у при температуре воздуха 20° С
В помещениях промышленных, жилых и обществен-
ных зданий борьба с пылью осуществляется путем пре-
дотвращения проникания ее извне и удаления пыли, об-
разующейся в самих помещениях Подаваемый в поме-
щения наружный и рециркуляционный воздух очищают
в воздушных фильтрах, а сами помещения в случае не-
обходимости изолируют, уплотняя щели в оконных прое-
мах и создавая аэродинамические шлюзы в дверных
проемах Образование пыли в производственных поме-
щениях стремятся уменьшить надлежащим выбором или
увлажнением сырья, обрабатываемых и транспортируе-
мых материалов либо применением наиболее совершен-
ных в гигиеническом отношении технологических про-
цессов и оборудования. Оставшие-
ся источники выделения пыли ло-
кализуют с помощью местных от-
сосов, которые препятствуют ее
распространению.
Запыленный воздух, удаляе-
мый местными отсосами аспираци-
онных систем, очищают в пыле-
уловителях для предотвращения
загрязнения атмосферы.
К числу важных мероприятий
по обеспыливанию относятся так-
же вакуумная уборка помещений,
обдувка и обеспыливание спец-
одежды.
4.1. КЛАССИФИКАЦИЯ ПЫЛЕЙ
И ОБЕСПЫЛИВАЮЩЕГО
ОБОРУДОВАНИЯ
Пыль является одной из раз-
новидностей аэродисперсных си-
стем (аэрозолей) с взвешенными
в воздухе твердыми частицами
дисперсионного происхождения
Такие частицы образуются при
дроблении руд, механической об-
работке металлов, просеве и пере-
сыпке материалов.
Аэрозоли с твердыми частица-
ми, образовавшимися в результа-
те объемной конденсации паров
или при реакциях некоторых ве-
ществ, называют дымами (плавка
и сварка металлов, фотохимиче-
ские реакции в атмосфере, веду-
щие к образованию смога).
Аэрозоли с жидкими частица-
ми дисперсионного или конденса-
ционного происхождения назы-
вают туманами (распыл воды,
красок и других жидкостей через
форсунки, конденсация паров во-
ды и других жидкостей при ох-
лаждении воздуха)*.
Пыли, как правило, представ-
ляют собой полидисперсные систе-
мы, состоящие из множества ча-
стиц различных размеров. Под
дисперсностью пыли понимают
всю совокупность размеров со-
ставляющих ее частиц, а именно
распределение массы пыли по раз-
мерам частиц. Под размером пы-
левой частицы обычно подразу-
мевают: а) размер в свету наименьших отверстий сита,
через которые еще проходят данные частицы, — при
ситовом определении дисперсного состава пыли; б) диа-
метр сферических частиц или наибольший линейный
размер частиц неправильной формы — при исследовании
дисперсного состава пыли при помощи микроскопа;
а) диаметр воображаемых сферических частиц, облада-
ющих такой же плотностью и скоростью витания, как
* В инженерной практике часто отступают от приведенных
научных определений и называют пь/лью взвешенные в воздухе
частицы (механические примеси) всех видов, а также осевшие
твердые частицы и вообще мелкодисперсные порошки.
77
4 1. Классификация пылей и обеспыливающего оборудования
данные частицы, — при определении дисперсного соста-
ва методом воздушного провеивания или жидкостной
седиментации
Дисперсный состав пыли может быть выражен сле-
дующими способами: 1) в виде графика распределения
массы пыли по размерам частиц, 2) в виде таблицы
«полных проходов» или «частных остатков» частиц раз-
ных размеров в процентах от обшей массы пыли, соот-
ветственно прошедших или оставшихся на ряде реаль-
ных или условных сит (например, от 0 до 5, до 10, до
20 мкм и т. д. или соответственно от 0 до 5, от 5 до 10,
от 10 до 20 мкм и т. д.; 3) в виде таблицы скоростей
витания, характеризующих крупность и плотность
частиц
Скорость витания сферических частиц — скорость
вертикального потока воздуха, при которой частица на-
ходится во взвешенном состоянии («витает»), можно
определить по графику на рис. 4 1
Для частиц диаметром до 50—60 мкм (0<Re<l)
скорость витания, м/с:
18рв ’
(4.1)
где d — диаметр пылевой частицы, м; v — удельный вес части-
цы, кгс/м3; цв — динамическая вязкость воздуха в данных усло-
виях. кгс с/м2
Пример 4.1. Определить, пользуясь графиком на рис. 4 1 и
формулой (4 1). скорость витания частицы диаметром 10 мкм“
—IO 10~б м при ее удельном весе у=2.5 гс/см3 и температуре
воздуха 50° С
Решение По графику на рнс 4 1 скорость витания
us —0,76 см/с Для учета истинного значения вязкости воздуха
цв при /“50° С умножаем полученное значение vs на попра-
вочный коэффициент К, определяемый с помощью следующих
данных*
Температура
воздуха, °C —30 —20 —10 0 1® 20 30 40 50 60 70
Динамическая
вязкость воз-
духа при
давлении
760 мм рт. ст.
1О’ЦВ, кгс с/м* 1,56 1,61 1,66 1,71 1,76 1,81 1.86 1,91 1,95 2,00 2.04
Значение
д.__Rb20
Р-вЛО
1,81 • 10~6
1,95-Ю-6
= 0,928,
данных о фракционном составе пылей, полученных
опытным путем. Номограмма разбита на пять зон
(/—V), которые соответствуют классификационным
группам пыли. Для определения группы заданной пыли
на номограмму наносят точки, соответствующие содер-
жанию отдельных фракций пыли. Соединяя эти точки, по-
лучают прямую или ломаную линию, расположение ко-
торой в той или иной зоне номограммы обозначает при-
надлежность пыли к классификационной группе, соот-
ветствующей этой зоне. Если линия дисперсности, нане-
сенная на номограмму, не укладывается в пределах од-
ной зоны, пересекая границу смежных зон, пыль следу-
ет относить к классификационной группе верхней зоны.
Пример 4.2. Определить классификационную группу пыли,
если она имеет следующий дисперсный состав, определенный по
«частным остаткам»:
Размер частиц, мкм <5 5—10 10—20 20—40 40—60 >60
Содержание фракций
по «частным остат-
кам», % по массе 6 8 22 26 23 15
Решение. Находим дисперсный состав пыли по «пол-
ным проходам»:
Размер частиц, мкм , . . <5 <10 <20 <40 <60
Содержание фракций по
«полным проходам», % по
массе ......... 6 14 36 62 85
Наносим точки, соответствующие содержанию фрак-
ций по «полным проходам», на номограмму рис. 4 2 и,
соединив их, получаем ломаную линию АБ. Линия рас-
положилась в зоне Ill, следовательно данная пыль от-
носится к III классификационной группе.
Обеспыливающее оборудование подразделяют на
следующие основные виды:
а) воздушные фильтры, применяемые для очистки
от пыли наружного и рециркуляционного воздуха, по-
даваемого в помещения системами приточной вентиля-
ции и кондиционирования воздуха;
б) пылеуловители, применяемые для улавливания
пыли из воздушных выбросов вытяжных (аспирацион-
ных) вентиляционных систем, если содержание пыли в
них превышает допустимое по санитарным нормам.
Воздушные фильтры отличаются умеренным сопро-
тивлением и небольшим относительным объемом, ио,
и тогда
v$5o = 0,76-0,928 = 0,705 см/с.
По формуле (4 1) получаем
(10-10~6)22500
fsso = 18 j >95.1о-б =
= 0,7-10“2 м/с = 0,7 см/с.
По дисперсности различают пыли следующих основ-
ных классификационных групп (рис 4.2):
1 — очень крупподисперспая пыль,
II — крупнодисперспая пыль (например, мелкозер-
нистый песок для строительных растворов по ГОСТ
8736—67);
III — среднедисперсная пыль (например, цемент);
IV — мелкодисперсная пыль (например, кварц моло-
тый пылевидный КП-3 по ГОСТ 9077—59);
V — очень мелкодисперсная пыль
Группу дисперсности пыли определяют при помощи
номограммы, представленной на рис. 42, на основании
Рис. 4 2. Классификационная номограмма пылей
1— V — зоны классификационных групп пылей по их дисперс-
ности
78
Глава 4. Очистка вентиляционного воздуха от пыли
как правило, не могут быть использованы для очистки
воздуха в системах вытяжной вентиляции из-за их огра-
ниченной пылеемкости.
Пылеуловители отличаются большой пылеемкостью,
но, как правило, не могут быть использованы для очи-
стки приточного воздуха из-за их большого относитель-
ного объема и сопротивления, а также из-за меньшей
по сравнению с фильтрами эффективности улавливания
очень мелких частиц, содержащихся в атмосферном
воздухе.
В отдельных случаях, при очень больших концен-
трациях пыли в наружном или в рециркуляционном воз-
духе и наличии в нем значительного количества круп-
ных частиц, некоторые виды пылеуловителей могут
быть использованы для предварительной очистки возду-
ха перед воздушными фильтрами.
Эффективность пылеулавливания в воздушных
фильтрах и пылеуловителях определяют в процентах
как отношение массы пыли Gb задержанной в них, к
массе пыли О2, поступившей в них с воздухом, подле-
жащим очистке:
£=—100. (4.2)
G2
Эффективность очистки воздуха можно определять
также в процентах и как отношение разности начальной
концентрации пыли в воздухе, подлежащем очистки,
Ci и концентрации ее в очищенном воздухе (или за-
данной допустимой концентрации) С2 к начальной кон-
центрации пыли:
Ci —С2
£ = - 2 ЮО. (4.3)
4.2. ОЧИСТКА ПРИТОЧНОГО НАРУЖНОГО
И РЕЦИРКУЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА
А. Исходные данные для выбора
и расчета воздушных фильтров
Необходимость в очистке воздуха, подаваемого в
помещения системами приточной вентиляции, опреде-
ляется ею состоянием в месте забора и требованиями
к его чистоте в помещениях. Как правило, воздух очи-
щают в следующих целях'
а) для уменьшения запыленности воздуха, подава-
емого в вентилируемые здания, если концентрация пыли
в районе расположения здания или вблизи места забора
воздуха систематически превышает ПДК, установлен-
ную санитарными нормами;
б) для защиты теплообменников, оросительных
устройств, приборов автоматики и другого оборудова-
Рис. 4 3 Аэродинамические характеристики фильтров и фильтрующих материалов
/ — фильтра ФяР (Рекк М): 2— фильтра ФяВ; 3 — фильтров ФРУ, ФяУ и фильтрующего материала ФСВУ; 4 — фильтра ФяП. 5 —
фильтра ФяЛ: 6 — фильтров ФЭ и ЭФ 2 (с прртрвоуиосиым фильтром): 7— фильтрующего материала «Сцпроп»; S — фильтрующего
матерйала ФВНР; 9 — фильтрующего материала ФРНК; 70 —фильтра ФРП и фильтрующего материала ФВН, // — фильтра Кд
(КТ). 12 — фильтра ФШ
4 2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха
79
ТАБЛИЦА 41 ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХ КЛАССОВ
ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВ
Класс фильтров Размеры эффектчв но улавливаемых пылевЬгх частиц, мкм Эффективность очистки наружного воздуха. %, нё ме- нее
I Все 99
II >1 85
III iq-50 60
иия вентиляционных камер и кондиционеров от запы-
ления;
в) для предохранения ценной внутренней отделки и
оборудования вентилируемых зданий от загрязнения
отложениями мелкодисперсной пыли;
г) для поддержание в помещениях заданной в со-
ответствии с технологическими требованиями чистоты
водуха.
Для очистки приточного воздуха от пыли применя-
ют пористые воздушные фильтры и электрические воз-
душные фильтры промывного типа. Пористые фильтры
подразделяют на смоченные и сухие. К смоченным по-
ристым фильтрам относятся фильтры с покрытым топ-
кими пленками вязких нелетучих замасливателей запол-
нением из металлических пластинок, проволочных или
полимерных сеток и нетканых волокнистых слоев. К су-
хим пористым фильтрам относятся фильтры с заполне-
нием из нетканых волокнистых слоев, гофрированных
полимерных сеток и губчатые, не смоченные замаслива-
телем
По эффективности воздушные фильтры подразде-
ляют на три класса (табл. 4.1).
Эффективность очистки наружного воздуха, указан-
ная в табл. 4.1, соответствует запыленности, не превы-
шающей величины ПДК, установленной санитарными
нормами для атмосферного воздуха.
При очистке рециркуляционного воздуха следует
учитывать указания п. 1.7 справочника.
Воздушные фильтры, применяемые в СССР, пере-
числены в табл. 4 2*.
Фильтры выбирают с учетом начальной запыленно-
сти воздуха и допускаемо!) остаточной концентрации пы-
ли в воздухе после его очистки, т. е. по их эффективно-
сти. Одновременно принимают во внимание начальное
сопротивление фильтра и изменение сопротивления при
запылении фильтра, а также его конструктивные и экс-
плуатационные особенности. Зависимость начального
сопротивления Н от воздушной нагрузки L фильтров,
перечисленных в табл. 4.2, и некоторых изготовляемых
* Фильтры ЛАИК разработаны ФХИ им. Л. Я. Карпова.
Разработчиком других фильтров, перечисленных в табл 4 2, яв-
ляется ЦНИИПромзданий.
Рис 4.4. Пылевые характеристики фильтров и фильтрующих материалов
/ — фильтрт ФяР [при Z.—7000 м3/(ч-м’). Кк—73]; 2 — фильтра ФяВ [при £—7000 м3/(я-м2), Кк—75]; 3 — фильтров ФРУ, ФяУ и фильт-
рующего материала ФСВУ [при 1-7000 м3/(ч-м:). Кк—581: 3' — то же [при £—10 000 м3/(ч-м2), Кк-57); 4 — фильтра ФяП [при L —
7000 м7(ч г;’), Кк—90]. 5 — Фильтра ФяЛ [при £ — 5000 м3/(ч м’> Кк —51. б — фильтров ФЭ и ЭФ-2 [при £. = 7200 м3/(ч-м ). 1\к —33];7 —
фильтрующего материала «Сипронь [При £—1250 м’Лчцч’), Кк—68]; 7' — то же [при L—5400 м’/(Ч-М4), Кк—62]; 8—фильтрующего
материала ФВНР [при £—6400 м3/(Ч"М2), Кк-65]; 9 — фильтрующего материала ФРИК [при £.—7000 мэ/(ч-ч4), Кк-57]; 10— фильт-
ра Кд(КТ); 11 — фильтра ФШ
Глава 4. Очистка вентиляционного воздуха от пыли
80
ТАБЛИЦА 42 НОМЕНКЛАТУРА ВОЗДУШНЫХ ФИЛЬТРОВ
Вид фильтров Тнп фильтров Наименование фильтров Класс фильтров Воздушная нагрузка иа входное сечение, Md/(4 м2) Сопротивление, кге/м2 Пылеемкость, г/м2, входно- го сечения Средняя начальная запылен- ность очищае- мого воз- духа, мг/м3, не более Способ регенерации фильтров
рекомен- дуемая 1 допусти» . мая допусти- мая предель- ная
Смоченные по- ристые Масляные (с раз- личным заполнени- ем — металлически- ми пластинками, про- волочными н поли- мерными сетками) Самоочищающие- ся Кд, КдМ, кт Самоочищающие- ся ФШ III III 6000 7000 7000 8000 8 8 7-15 % (от мас- сы мас- ла в ванне) То же 0,5 1 1 3 Непрерывная про- мывка в масле с пе риодической заменой маета То же
Ячейковые ФяР III 6000 7000 G 2300 1 3 Промывка в содо- вом растворе с по- следующим замасли- ванием
Ячейковые ФяВ III 6000 7000 6 2600 1 3 То же
Волокнистые Рулонные ФРУ III 8000 10 000 6 450 0,5 1 Смена фильтрую- щего материала
Ячейковые ФяУ III 6000 7000 4 570 0,3 0,5 То же
Сухие пористые Рулонные ФРП III 5000 9000 10 1000 4 6 Пневматическая очистка запылеииого материала
Волокнистые Ячейковые ЛАИК I По каталогам заводов изготовителей Смена фильтра
Ячейковые ФяЛ I 6000 | 7000 10 430 0.05 0,15 Смена фильтрую- щего материала
Губчатые Ячейковые ФяП III 6000 7000 7 350 0,3 0,5 То же
Электрические Двухзональные промывные Агрегатные ФЭ и тумбочные ЭФ 2 II 7000 8000 1 и 5 1500 2 10 Промывка водой, смена протнвоуиос- иого фильтра
Примечания 1. Пылеемкость воздушных фильтров, кроме самоочищающихся, указала при увеличении их сопротивления по
сравнению с начдтьным приблизительно в 3 раза Сопротивление самоочищающихся фильтров остается практически постоянным
2 Значения сопротивления относятся к чистым фильтрам при рекомендуемых воздушных нагрузках Для электрических фильтров
дано два значения сопротивления 1 кге/.м2 для аппаратов без нротивоуноспого фильтра и 5 кге/м2 при установке противоуносных
волокнистых фильтров
3 Унифицированные фильтры типа Фя поставляются со следующим заполнением*
ФяР — 12 гофрированных металлических сеток по ГОСТ 3826--66. в том числе пять сеток № 2,5, четыре сетки № 1,2 и три сет-
ки № 0,63,
ФяВ — 12 гофрированных вннипластовых «сеток» по СТУ 30-124-23 62;
ФяУ — упругий волокнистый фильтрующий материал ФСВУ по ТУ 21 01 369-70;
ФяП — модифицированный пенополиуретан по МРТУ 6 05 1150 68.
промышленностью волокнистых фильтрующих материа-
лов, которые могут быть использованы для очистки
воздуха, дана па рис. 4.3. На рис. 4 4 приведены пыле-
вые характеристики тех же фильтров. Сплошными ли-
ниями показана функция Н (Gy)—зависимость превы-
шения сопротивления Н запыленного фильтра по срав-
нению с начальным от массы уловленной в нем пыли
Gy, пунктиром — зависимость 1—Е эффективности
фильтров («проскока») от Gy. Полное сопротивление
фильтра H — H(L)+H(Gy). В подписи к рис 4 4 указа-
ны также значения комплексного критерия качества
фильтров Кк, учитывающего одновременно их эффек-
тивность, начальное сопротивление и пылеемкость:
n 1g Е
Кк = ----------------
A 1g И (Gy) ’
(4.4)
где п— постоянный угловой коэффициент пылевой характсри
стики фильтра, получаемый по рис 4 4; Е—эффективность
фильтра d долях единицы; Н — превышение сопротивления
пылеипегго фильтра над сопротивлением чистою. кгс/м*;Су —
масса уловленной пыли, кг/м2; Alg/f(Gy)”lff//(Gy-=£) —
-tg//(Gyȣ-0.2).
4.2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха
81
При выборе фильтров по их эффективности руко-
водствуются следующими соображениями-
фильтры 111 класса эффективности применяют в
случаях, предусмотренных в пп «а» и «б»;
фильтры II класса эффективности применяют в слу-
чаях, предусмотренных в пп. «а», «б» и «в» Для прод-
ления сроков использования в случае необходимости
фильтры этого класса устанавливают в качестве II сту-
пени после более пылеемких фильтров III класса,
фильтры I класса эффективности применяют в слу-
чаях, предусмотренных в п «г», при наличии специаль-
ного обоснования. В целях рационального использова-
ния их устанавливают в качещве последней ступени
очистки после фильтров II или 111 класса.
При повышенной запыленности воздуха применяют
главным образом механизированные фильтры III клас-
са При очистке больших объемов воздуха (более
20 тыс м3/ч) с запыленностью 0,5 мг/м3 и более и при
повышенном содержании крупных фракций пыли
(10 мкм и более) применяют масляные самоочищающие-
ся фильтры, если ио условиям эксплуатации допускает-
ся загрязнение воздуха парами замасливателя и не яв-
ляется совершенно обязательным полное исключение вы-
носа капель масла. При очистке в тех же условиях мень-
ших объемов воздуха (до 20 тыс. м3/ч), особенно при
необходимости исключения только выноса капель масла,
применяют масляные ячейковые фильтры, если этому нс.
препятствует трудоемкость обслуживания этих фильт-
ров. Из условия надежной отмывки панелей самоочи-
щающихся фильтров максимальная начальная запылен-
ность не должна превышать значений, приведенных в
табл. 4 3. Область применения масляных фильтров мо-
жет быть расширена использованием нелетучих непах-
нущих замасливателей (см далее). При запыленности
воздуха до 0,5 мг/м3, а при наличии техпико-экоиомиче-
ского обоснования до 1 мг/м3 при очистке больших
объемов воздуха могут быть использованы рулонные
волокнистые фильтры ФРУ, а при очистке небольших
объемов воздуха — ячейковые фильтры с тем же филь-
трующим материалом; фильтры данного типа воздух
практически не замасливают. При запыленности менее
0,5 мг/м3 можно применять также все виды сухих филь-
тров III и II класса эффективности, а при запыленности
менее 0,15 мг/м3 — фильтры I класса эффективности
Электрические фильтры можно применять во всем
диапазоне возможной начальной запыленности атмо-
сферного воздуха.
Все фильтры, перечисленные в табл. 4.2, можно
применять также для очистки воздуха, рециркулирую-
щего в системах приточной вентиляции, кондициониро-
вания воздуха и воздушного отопления, а рулонные
фильтры ФРП предназначены для очистки рециркуля-
ционного воздуха только от волокнистой пыли при вен-
тиляции текстильных и других аналогичных пред-
приятий
При выборе фильтров проверяют, достаточна ли их
пылеемкость, так как в противном случае может услож-
ниться эксплуатация очистных устройств. Проверку про-
водят в такой последовательности. Исходя из сопро-
тивления фильтра, которое может быть допущено в
проектируемой системе, и аэродинамической характери-
стики фильтра, выбранного в соответствии с требования-
ми к эффективности очистки, задают воздушную нагруз-
ку и определяют типоразмер фильтра или площадь
фильтрующей поверхности; по начальной запыленности
и эффективности фильтра определяют количество пы-
ли, улавливаемой фильтром в единицу времени; по пы-
левой характеристике определяют время работы фильтра,
в течение которого будет использован перепад меж-
6—5
ду принятыми начальным и допустимым сопротивле-
ниями ячейковых и электрических фильтров, либо вре-
мя, через которое следует менять масло в вайнах само-
очищающихся фильтров, катушки рулонных фильтров
и т. п. В случае, если это время .меньше, чем может быть
допущено по условиям эксплуатации, нужно умень-
шить воздушную нагрузку, применить другой, более пы-
леемкий тин фильтра либо рассмотреть возможность
использования в фильтре большего напора.
В тех случаях, когда расчету и условиям эксплу-
атации удовлетворяют несколько фильтров одного
класса, рекомендуется выбирать тот, которому соответ-
ствует наименьшее значение Кк
Начальная запыленность наружного воздуха, со-
гласно СП 245-71, в средней! за сутки не должна превы-
шать 0,15 мг/м3, а максимальная разовая — 0,5 мг/м3.
В действительности концентрации пыли могут быть в
некоторых случаях значительно больше, вследствие че-
го при выборе и расчете фильтров рекомендуется исхо-
дить из данных натурных исследований, а при их отсут-
ствии учитывать показатели максимальной возможной
запыленности, приведенные в табл. 4 3.
ТАБЛИЦА 43 ОБОБЩЕННЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ
ЗАПЫЛЕННОСТИ АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА
Степень загрязнения атмосферного воз- духа Характеристика местности Среднесу- точная кон- центрация пыли в атмос- ферном воз- духе, мг/м3, до
Чистый Сельские местности и непромышленные поселки 0,15
Слабо загрязнен- ный Жилые районы про- мышленных городов 0,5
Сильно загрязнен- ный Индустриальные райо- ны промышленных горо- дов 1
Чрезмерно загряз ненаый Территории промыш- ленных предприятий с большими пылевыми вы бросами 3*
* В отдельных случаях концентрация пыли может быть более
3 мг/м?.
Начальную запыленность очищаемого рециркуляци-
онного воздуха следует принимать по опытным данным.
При отсутствии таких данных для расчета фильтров ее
можно принимать равной ПДК пыли в рабочей зоне
производственного помещения, где наличие этой пыли
в очищаемом воздухе предполагается в соответствии с
технологией данного производства.
При большой начальной концентрации пыли или
при необходимости особо тщательной очистки воздуха
применяют многоступенчатую очистку.
Пример 4.3. Подобрать фильтры для санитарно гигиениче-
ской очистки наружного воздуха, подаваемого в производствен-
ные помещения предприятия, расположенного в индустриальном
районе промышленного города Объем подаваемого воздуха
Z-6000 м’/ч. Располагаемое давление вентиляционной системы
15 кгс/м2. Режим работы двухсменный — 16 ч. Фильтры должны
быть регенерируемыми
Решение Начальная запыленность гендуха. согласно
табл 4 3, может быть принята равной I мг/м3. Требования са-
нитарно-гигиенической очистки, как правило, удовлетворяются
фильтрами III класса эффективности Учитывая небольшой объ-
ем очищаемого воздуха, можно применить ячейковые фильтры.
Выбираем фильтры ФяР. При установке четырех фильтров пло-
82
Г лава 4. Очистка вентиляционного воздуха от пыли
щадью рабочего сечения 0 22 м2 каждой (см табл IV 1 в при-
ложении) удельная воздушная нагрузка составит 6000/(0 22-1) -
=*6818 м3/(ч Йри этом начальное сопротивление Н (L) =
“3,8 кгс/м2 (см. рис 4 3)- Эффективность фильтров можно при-
нять для заданной запыленности воздуха в среднем равной
=82% (см рис 4 4). г
Расчетная пыЛссмкость фильтров прн увеличении сопротив
лення до 15 кгс/м2. т. с иа Д//=15—3,8=11,2 кгс/м' по сравне
нню с начальным, определяется по рис. 4 4 и составляет
2420 г/м2.
Количество пыли, оседающей на фильтрах ФяР в I сут,
составит 0,001-6000 0,8246=78,72 г/Сут Продолжительность рабо
ты фильтру до достижения заданного сопротивления равна
2420/78,72 = 31 сут. Таким образом, регенерацию фильтра следует
прб’йодйть через 31 день
Б. Масляные воздушные фильтры
Пористые слои масляных фильтров для более на-
дежного удержания уловленной пыли смачивают вяз-
кими жидкостями — преимущественно нефтяными мас-
лами разпцх сортов По конструкции различают само-
очищающиеся и ячейковые масляные фильтры*.
Самоочищающиеся масляные фильтры
представляют собой движущиеся в вертикальной пло-
скости фильтровальные панели, промываемые от улов-
ленной в них пыли в заполненной маслом ванне, обра-
зующей основание фильтра.
Самоочищающиеся фильтры Кд (КдМ, КТ) имеют
две параллельные фильтровальные панели, каждая из
которых выполнена в виде непрерывной ленты из пру-
жинно-стержневой сетки, натянутой между двумя ва-
лами. Верхние валы ведущие; они установлены в под-
шипниках ц приводятся во вращение вручную или ре-
дукторным электроприводом в зависимости от размера
и назначения фильтра. Нижние валы установлены в по-
движных подшипниках и являются натяжными. Пере-
мещение панелей происходит в результате трения сеток
о поверхность верхних валов. Нижние валы расположе-
ны в ванне с маслом, благодаря чему при перемещении
панелей сетки промываются маслом. В ваннах установ-
лены мешалки (фильтры Кд) или шнеки (фильтры
КдМ, КТ) для взмучивания осадка (шлама) перед уда-
лением отработанного масла. Направление перемещения
панелей выбирается таким образом, чтобы последняя
сетчатая поверхность, которую встречает воздух, прохо-
дя через фильтр, двигалась бы сверху вни-.. Воздух про-
ходит через четыре ряда сеток. Во избежание прогиба
фильтрующих панелей и выноса масла воздух должен
распределяться по рабочему сечению фильтров таким
образом, чтобы скорость набегающего потока не пре-
вышала 2—2,5 м/с. Фильтры выпускаются серийно харь-
ковским и домодедовским заводами «Кондиционер».
В самоочищающихся фильтрах ФШ фильтрующая
панель образована из съемных шторок в виде верти-
кальных пластин зигзагообразного сечения, насажен-
ных на горизонтальные штыри. Шторки подвешены на
двух бесконечных втулочных цепях и движутся без
опрокидывания, соединяясь в жесткую панель в верти-
кальных плоскостях и разъединяясь в верхней и ниж-
ней частях при переходе из одной плоскости в другую
Ванна с маслом состоит из двух отсеков, разделенных
горизонтальным фильтрующим слоем, например листом
губчатого пенополиуретана, опирающимся на перфори-
рованную металлическую перегородку. Из нижнего отсе-
ка ванны мдело перекачивается шестеренным насосом
в верхний отсек. Таким образом, создается непрерывная
• Конструкции и основные технические показатели воздуш-
ных фильтров приведены в прпл. IV. Указанные в прнл IV но
минальныс пропускные способности фильтров обусловлены
производительностью центральных кондиционеров соответствую
щих типоразмеров и не вполне отвечают условиям надежной
работы фильтров Кт (см табл. 4 2)
циркуляция масла, очищаемого фильтрующим слоем.
Шлам, скапливающийся на фильтрующем слое в ванне,
счищается с него скребковым механизмом и транспорти-
руется в шламоприемник. Присоединительные фланцы
фильтров по размерам соответствуют кондиционерам
Кд Фильтры выпускаются Серпуховским механическим
заводам (по разовым заказам).
Рцс 4 5. Панели для установки фильтров типа Фя
а —плоская; 6 — V-образная
Для облегчения эксплуатации самоочищающихся
фильтров всех видов с пропускной способностью более
120 тыс. м3/ч, а также с меньшей пропускной способ-
ностью при повышенной запыленности воздуха следует
проектировать систему централизованного маслоснаб-
жения, регенерации масел и удаления щлама (см. гл. 13).
Ячейковые масляные фильтры представ-
ляют собой металлические разъемные коробку, запол-
ненные фильтрующим слоем,' масляное покрытие кото-
рого периодически обновляют. Перед этим ячейку про-
мывают для удаления ранее уловленной пыли
Ячейковый унифицированной фильтр фяР состоит
из рамки, заполняемой гофрированными плетеными про-
волочными сетками, крышки, которая плотно вставляет-
4.2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха
83
ся в рамку и закрепляется в ней при сборке выштампо-
ванпыми зигами на боковых стенках, и установочной
рамки, в которой ячейка закрепляется с помощью пру-
жинных защелок Сетки укладывают так, чтобы размер
их ячеек убывал в направлении движения воздуха, а
гофры прилегающих сеток были перпендикулярны друг
другу.
Ячейковый фильтр ФяВ отличается от фильтра ФяР
только заполнением, образуемым винипластовыми гоф-
рированными «сетками» (пленками). Фильтры ФяВ мож-
но использовать также в незамасленпом состоянии. Су-
хие фильтры регенерируют промывкой в воде или пнев-
матически, что облегчает их эксплуатацию. Не рекомен-
дуется применять сухие фильтры этого типа в условиях,
когда на них передаются толчки и вибрация.
Фильтры типа Фя можно монтировать в плоские
(табл 4 4) и V-образные (табл. 4 5) панели*. Для воз-
ТЛБЛИЦА44 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ПЛОСКИХ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ ФИЛЬТРОВ ТИПА Фя
Пропускная способность, тыс. м3/ч Компоновка ячеек в пане- ли Число ячеек в панели Присоедини- тельные разме- ры, мм (рис 4 5, а)
А Б
3—3,5 1X2 2 518 1034
4—7 2X2 4 1034 1034
7-10 2X3 6 1034 1560
10-15 3X3 9 1560 1560
15—20 3X4 12 1560 2066
20—25 3X5 15 1560 2582
25—28 4X4 16 2086 2066
28—35 4X5 20 206^ 2582
35—37 4X6 24 2С66 3098
37—40 5X5 25 2582 2582
ТАБЛИЦА 45 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
V-ОБРАЗНЫХ ПАНЕЛЕЙ ДЛЯ ФИЛЬТРОВ ТИПА Фя
Индекс чер- тежей ЦНИИПром - зданий Пропускная способность, тыс. м3/ч Число ячеек в панели Присоедини- тельные раз- меры. мм (рнс. 4.5, б)
А Б
Ус-10 10 6 564 1344
Ус41 20 14 1580 1034
Ус42 40 27 2090 1598
можпости сборки ячеек в плоские панели в стенках
установочных рамок имеются отверстия. Установочные
рамки присоединяют друг к другу на болтах или на за-
клепках, зазоры между ними уплотняют. Угол между
двумя смежными ячейками, установленными в V-образ-
ной панели, составляет 30°. Сопротивление при этом
практически не увеличивается и может приниматься по
характеристикам одиночных ячеек (см. рис. 4 3).
Для смачивания масляных фильтров применяют на-
туральные (нефтяные) и синтетические замасливатели.
Вязкость замасливателей должна соответствовать тем-
пературе очищаемого воздуха Рекомендуемые темпера-
турные границы применения для замасливателей указа-
ны в табл. 4 6.
• Рабочие чертежи панелей распространяет ЦНИИПром-
зданий.
6*
ТАБЛИЦА 4 6. НАТУРАЛЬНЫЕ И СИНТЕТИЧЕСКИЕ
ЗАМАСЛИВАТЕЛИ ДЛЯ МАСЛЯНЫХ ФИЛЬТРОВ
Замасливатель Стандарт или технические условия Температур- ные границы применения, °C Температура вспышки, ®С
верх- няя НИЖ- НЯЯ
Масло для венти- ляционных фильтров (висциновое) ГОСТ 7611-75 35 —15 —
То же, при введе- нии депрессатора Азнни То же 35 —25 165
Масло индустриаль вое 12 ГОСТ 20799—75 20 -20 165
То же, 20 То же 30 —10 170
Парфюмерное мас- ло ГОСТ 4225—76 25 —25» 160
Трансформаторное масло ГОСТ 982 -68 5 —35 147»*
Масло МК-8 ГОСТ 6457—66 10 -40 135
Приборное масло МВП ГОСТ 1805—51 -15«* —50 127—
Водно глицерино- вый раствор 80%-ный Инструкция Щ ШИПромзда- ний 35 -15 —
То же, 70%-ный То же 35 —35 —
> 60% ный » 20 —30 —
Полиметилсилок- сановая жидкость ПМС-200 МРГУ ЕУ 230 61 50”«* -50 300
• Температура застывания масла стандартом не определена.
Нижняя граница применения данного масла установлена по ре-
зультатам исследований ЦНИИПромзданйй.
** Температура вспышки в закрытом тигле
••• Верхняя граница определена по повышенной испаряемости
прнбернего масла.
♦*•* Прн указанных значениях граница испарения практиче-
ски отсутствует
Если температура воздуха выше рекомендуемого
значения, замасливатель разжижается’ уменьшается
толщина образуемых пленок, увеличивается испарение
и запах. >При-использовании замасливателей за предела-
ми нижних рекомендуемых границ они густеют: ухуд-
шается отмывка панелей от пыли, замедляется осажде-
ние частиц в ванне, увеличивается сопротивление филь-
тра, возможно образование сплошных пленок и усилен-
ный вынос масла, а также разрушение привода фильтра.
Наибольшим запахом обладают маловязкие нефтя-
ные масла (рис 4.6, а), наименьшим — парфюмерное.
Испаряемость и запах у глицерина меньше, чем у нефтя-
ных масел (рис. 4.6,6); жидкость ПМС-200 практически
не имеет запаха и не испаряется.
В. Волокнистые воздушные фильтры
Волокнистые фильтры снаряжаются неткаными во-
локнистыми слоями машинной выработки После исполь-
зования запыленный материал, как правило, выбрасы-
вают. Существуют материалы, которые можно регене-
рировать промывкой или при помощи пылесосов
(см табл. 4.2) Фильтрующие материалы, смоченные за-
Глава 4. Очистка вентиляционного воздуха от пыли
84
а)
Рис. 4.6. Эксплуатационные свойства замасливателей для масляных воздушных фильтров
а — вязкостно-температурная характеристика: б — плотность: в — содержание замасливателей в очищенном воздухе; 1— масла для
вентиляционных фильтров (висцинового); 2 — масла индустриального 12; 3— то же, 20; 4 — масла трансформаторного; 5 — масла
МК-8; 6 — масла АМГ-10; 7— масла парфюмерного, в—масла приборного; 9 — полнметилсилоксановой жидкости ПМС-200; 10 —
водно-глицеринового раствора 70%-ного; 11—то же, 50%-него; 12— воды
масливателями, после использования заменяются. По
конструкции различают рулонные и ячейковые волокни-
стые фильтры.
В рулонных волокнистых фильтрах
производства Симферопольского машиностроительного
и Серпуховского механического заводов фильтрующий
материал намотан на верхние катушки. Концы полот-
нищ материала пропущены через щели в каркасе и за-
креплены на нижних катушках. По мере загрязнения
пылью материал перематывают с верхних катушек на
нижние с помощью механического привода с автомати-
ческим или с ручным управлением, в результате чего
сопротивление фильтра остается практически постоян-
ным Для разгрузки материала от растягивающих уси-
лий, возникающих при его перемотке, поддерживающую
его решетку выполняют в виде вертикального прутково-
го транспортера, перемещаемого одновременно с мате-
риалом.
В фильтрах ФРУ в качестве фильтрующего мате-
риала применяют стекловолокнистый фильтрующий ма-
териал ФСВУ производства Ивотского стекольного за-
вода. Материал смочен вязкими замасливателями и
после использования заменяется.
В фильтрах ФРП используется фильтрующий мате-
риал ФВН из смеси натуральных и химических волокон
производства Маршанской суконной фабрики. Материал
сухой и регенерируется в процессе перемотки путем от-
соса отложившейся волокнистой пыли. Для этого в
фильтре имеется щелевой пневматический насадок, вы-
полненный в виде короба, расположенного над нижней
катушкой за пределами живого сечения фильтра. Пнев-
матическая регенерация позволяет использовать филь-
трующий материал 6—7 раз. Увеличение сопротивления
после каждой перемотки составляет в среднем 30% на-
Т А Б Л И Ц А 4.7. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ФИЛЬТРУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ ФП
Показатель ФПП-15-1,7 ФПА-15-2,0
Толщина волокон, мкм 1,5 1,5
Материал волокна Перхлор- винил Ацетилцел- люлоза
Сопротивление при воздуш- ной нагрузке 36 м3/(чм2) (ско- рость фильтрации 1 см/с), кгс/м2* 1,5—1,9 2±0,2
Максимальная допускаемая температура очищаемого возду- ха, °C 60 150
Химическая стойкость по от- ношению к кислотам и щело- чам Стоек Нестоек
Стойкость по отношению к маслам н органическим раство- рителям (типа пластификато- ров, хлорированных углеводо- родов и др ) Нестоек Стоек
Отношение к влаге Гидрофобный Гидрофильный
* При удельной воздушной нагрузке, превышающей
36 м’/(ч-м2), указанное сопротивление материалов увеличивается
прямо пропорционально увеличению нагрузки.
чального сопротивления чистого материала. Эффектив-
ность фильтров ФРП в условиях текстильных предприя-
тий составляет 95—96%.
4.2. Очистка приточного наружного и рециркуляционного воздуха
85
Рис 4.7 Схема фильтр-камер для установки фильт-
ров в кондиционерах
/ — фильтр; 2 — установочная рама; 3 — перемычка, 4 — дверь
Г. Губчатые воздушные фильтры
В губчатых фильтрах используется пористый пено-
полиуретан, подвергнутый специальной обработке по
методике ЦНИИПромзданий для разрушения перегоро-
док, разделяющих поры товарного пенополиуретана, в
результате чего достигается существенное снижение со-
противления материала.
Губчатые ячейковые фильтры ФяП заполняются
слоем обработанного пенополиуретана толщиной 20—•
25 мм Фильтры монтируются в плоские и V-образные
панели подобно фильтрам ФяР. Для заполнения филь-
тров используется самозатухающий материал.
В ячейковых фильтрах всех типов, кроме ЛАИК и
ФяЛ, может быть использован объемный нетканый ма-
териал ФВНР, представляющий собой слой из полипро-
пиленовых или полиэтиленовых волокон диаметром от
25 до 40 мкм Масса 1 м2 материала ФВНР при тол-
щине фильтрующего слоя 10 мм равна 800—1000 г.
Аэродинамическая и пылевая характеристики материала
толщиной 10 мм приведены на рнс 43 и 44 Материал
можно регенерировать в теплой мыльной воде. Выпу-
скается по ТУ 6-06-418-73 листами размером 1450Х
Х900 мм Могилевским заводом искусственного волокна
им. В. В. Куйбышева. Разработчик материала —
ВНИИСВ при участии ЦНИИПромзданий*.
Ячейковые волокнистые фильтры.
Ячейковые фильтры ФяУ заполняются фильтрующим
материалом ФСВУ. Фильтры монтируются в плоские и
V-образные панели подобно фильтрам ФяР
Ячейковые фильтры ЛАИК снаряжаются фильтру-
ющими материалами ФП (табл. 4.7) I класса эффек-
тивности и обладают практически 100%-ной эффектив-
ностью улавливания пыли любой дисперсности, а так-
же микроорганизмов Фильтры составлены из деревян-
ных П-образпых рамок, между которыми уложен слоями
фильтрующий материал Для предотвращения сли-
пания между слоями проложены гофрированные сепа-
раторы. После одноразового использования фильтры
выбрасывают вместе с каркасом. Каждый фильтр перед
выпуском проверяют на проскок масляным туманом.
Фильтры ЛАИК применяют главным образом для улав-
ливания высокотоксичны^ очень мелкодисперсных аэро-
зольных частиц, а также в системах приточной вентиля-
ции ответственных объектов, в частности при необходи-
мости обеспечить стерильность*
Ячейковые фильтры ФяЛ (типа ЛАИК) производ-
ства Серпуховского механического завода имеют раз-
борную металлическую конструкцию, рассчитанную на
неоднократное повторное использование. Фильтрующий
материал заменяют периодически в процессе эксплуата-
ции при достижении установленной проектом величины
сопротивления фильтра. Для сборки фильтров применя-
ют приспособление ИП9, поставляемое заводом Филь-
тры монтируют в установки большой пропускной спо-
собности (до 120 тыс м3/ч) с помощью плоских пане-
лей и фильтр-камер (рнс 4 7), присоединительные раз-
меры которых соответствуют кондиционерам Кд. Про-
мышленностью панели и фпльтр-камеры не выпускают-
ся, и при необходимости монтажные организации изго-
товляют их по чертежам ЦНИИПромзданий,
Д. Электрические воздушные фильтры
Принципиальная схема двухзональных электриче-
ских фильтров, применяемых в системах приточной вен-
тиляции и кондиционирования воздуха, показана на
рис. 4 8. Поток очищаемого воздуха вначале протекает
через ионизационную зону, которая имеет вид решетки
из металлических пластинок с натянутыми между ними
вертикальными коронирующими электродами из тонкой
проволоки. К коронирующим электродам подводится на-
пряжение 13 кВ от положительного полюса питающего
электрического агрегата, который выпрямляет перемен-
ный электрический ток осветительной сети и повышает
его напряжение. В ионизационной зоне пылевые частицы
Рис 4 8 Принципиальная схема двухзонального электри-
ческого фильтра
/ — зона ионизации воздуха: 2—источник питания. 3 — протри*
воуносный фильтр; 4— осадительная зона
* Аэродинамических и пылевых характеристик нс имеется
Фильтры поставля1от объединение «Изотоп» и Одесский завод
ЭМА.
* Дмитровоградский комбинат технических сукон выпуска-
ет волокнистые материалы ФРНК и «Сипрон», которые также
могут быть использованы в ячейковых фильтрах (см рис. 4 3
и 4 4).
‘Глава 4. Очистка вентиляционного воздуха от пыли
86
приобретают электрический заряд. Далее воздух прохо-
дит через осадительную зону, которая представляет со-
бой пакет металлических пластинок, установленных па-
раллельно друг другу на расстоянии от 8 до 12 мм.
К пластинкам через одну подводится напряжение 6,5 кВ
положительного знака. Промежуточные пластинки за-
землены. На заземленных пластинках осаждаются за-
ряженные частицы.
Электрические фильтры ФЭ производства Серпухов-
ского механического завода собираются из унифициро-
ванных ячеек размерами 758X250X465 и 965Х250Х
Х465 мм в металлическом корпусе. Максимальная про-
пускная способность ячеек составляет соответственно
1200 и 1700 м3/ч при скорости фильтрации 2 м/с [воз-
душная нагрузка 7200 м3/(ч-м2)]. Эффективность филь-
тра в этих условиях соответствует II классу. При уве-
личении скорости эффективность снижается и при ско-
рости 3 м/с соответствует Ш классу. Для питания элек-
трических фильтров разработаны полупроводниковые
электроа! регаты В-13/6,5-30, устанавливаемые в филь-
трах большой пропускной способности параллельно из
расчета одного электроагрегата на каждые 20 тыс. м3/ч
номинальной пропускной способности фильтра. Техни-
ческие показатели источников питания В-13/6,5-30: га-
баритные размеры 260X270X440 мм, сила номинально-
го тока до 30 мА, масса 28 кг. Очистка фильтров про-
изводится периодической промывкой водой через рас-
пылительные устройства*. Фильтры ФЭ комплектуются
противоуносцыми фильтрами из материала ФСВУ для
улавливания агрегатов осажденной пыли, срывающих-
ся с осадительных электродов, например при электри-
ческих пробоях Возможно использование фильтров без
противоуносных фильтров при условии более частой
промывки или смачивания осадительных электродов
вязкими жидкостями Для обслуживания фильтров раз-
работаны переходные камеры, соответствующие по раз-
мерам кондиционерам Кд.
Электрические фильтры Эф-2 производства Казан-
ского завода медаппаратуры отличаются конструктивным
исполнением. Противоупосный фильтр губчатый. Про-
мывка производится с помощью Форсунок, встроенных
в корпус фильтра. Для питания фильтра используется
агрегат В-13/6,5-30 (см. ранее).
Е. Расположение воздушных фильтров
в фильтровальных камерах
В системах приточной вентиляции и кондициониро
вания воздуха фильтры III класса устанавливают перед
калориферами, I класса — вблизи мест выпуска очищен-
ного воздуха в помещения, II класса—в зависимости
от конкретных требований к очистке воздуха.
При установке фильтров обеспечивают упорядочен-
ное подтекание воздуха ко всей их рабочей поверхности.
С этой целью при компоновке камер избегают внезапных
расширений или сужений сечения и поворотов потока
либо применяют воздухораспределительные решетки
(например, из перфорированных стальных листов, сеток
и пр.). Коэффициент необходимого местного сопротив-
ления решеток определяют по формуле И. Е. Иделрчцка:
£ > (Еф/Еп)2-1, (4.5)
где Рф — площадь рабочего сечения фильтра, м2, Fп — пло-
щадь сечения потока на входе в камеру, м2.
Формула (4.5) применима при Кф/Кп^10.
Неравномерное распределение скоростей в камерах
вызывает небольшое увеличение сопротивления ячейко-
* Фильтры ФЭ могут комплектоваться автоматизированны-
ми промывными устройствами
вых и рулонных фильтров всех видов, некоторое сниже-
ние эффективности электрических фильтров и усиление
выноса масла у масляных самоочищающихся фильтров
В фильтрах Кд и КТ в связи с очень небольшой жест-
костью сетчатых панелей возможен прогиб первой сетки
При этом кромки сетки выходят из направляющих и
вследствие трения о их острые края разрушаются, а на-
грузка на привод возрастает.
4.3. ОЧИСТКА ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ ВЫБРОСОВ
А. Исходные данные для выбора
и расчета пылеуловителей
Предельно допустимая концентрация пыли в очи-
щенных вентиляционных выбросах Спдк = '00 где
К — коэффициент, определяемый в зависимости от ПДК
той же пыли в воздухе рабочей зоны производственных
помещений:
Предельно до-
пустимая
концентра-
Коэффициент ' ПДК<2 2<ПДК<-1 4<ПДК<6 6<пдк<10
К ......... 0,3 0,6 0,8 1
При объеме вентиляционных выбросов меньше
15 тыс. м3/ч ПДК пыли в выбросе несколько увеличи-
вается- Спдк =(160—4£)К, где L — объем выброса
тыс. м3/ч.
Пыль крупностью более 10—20 мкм следует улав-
ливать с полнотой не менее 95% ее массы независимо от
ее ПДК В приземном слое воздуха концентрация пыли
ие должна превышать ПДК пыли в атмосферном возду-
хе, установленной санитарными нормами.
Для очистки вентиляционных выбросов применяют
пылеуловители гравитационные, инерционные сухого и
мокрого типа, пылеуловители-промыватели контактного
типа, тканевые и электрические пылеуловители. По эф-
фективности пылеуловители подразделяют на пять клас-
сов (табл. 4.8).
ТАБЛИЦА 48 ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНЫХ КЛАССОВ
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ
Класс пылеуло- вителей Размеры эффективцо- улавлнваемых пылевых частиц, мкм Эффективность очистки выбросов в зависимости от дисперсности пыли
iруппа дисперс- ности пыли эффективность, %
I >0,3—0,5 ( v <80
1 IV 99,9—30
11 >2 I IV 92—45
1 III 99,9—92
ш >4 f III 99—80
I II 99,9—99
IV >8 1 н 99,9—95
I I >99,9
V >20 I >99
В табл. 4 8 приведены низшие значения эффективности,
определяемые из условия улавливания только частиц
крупнее указанных во второй графе. Расчетную эффек-
тивность, как правило, следует принимать по фактиче-
4.3. Очистка вентиляционных выбросов
87
ТАБЛИЦАМ ОСНОВНАЯ НОМЕНКЛАТУРА
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ
Вид пыле- уловителя Тип пылеулови теля Класс пылеуло- вителя по эффек- тивности Область наиболее целе- сообразного применения пылеуловителя
классификацион- ная группа дис- персности пыли сопротив- ление, кгс/м', не более
I II III IV V
Гравита- ционные Пылеосадоч- ные камеры V 20
Инерцион- ные Циклоны боль- шой производи- тельности (оди ночные и группо- вые) Циклоны высо- кой эффективно- сти Батарейные циклоны* Центробежные скрубберы ЦВП, СИОТ То же, скоро- стные Струйные ПВМ «Вентури»* КМП типа «Вентури» V IV IV IV ш г П 1 III I II 60 200 200 100 200 450 150 >1000 450
—
—
Промыва- телн Пеиные* II 200
Тканевые Сетчатые (для улавливания во- локнистой пыли) Матерчатые (рукавные) V ( 1 J II 1 III —— 100 250 150 60
Электри- ческие* Электрические пластинчатые г I 1 II 30 60
Прнуечаине Пылеуловители, отмеченные звездочкой,
применяют, главным образом, в системах технологической
очистки газов, вследствие чего в справочнике они ие описывают-
ся Данные по этим пылеуловителям см. в книгах А. А. Руса-
нов. И И Урбах. А П. Анастасиадн, Очистка дымовых газов
М, «Энергия», 1969; В Н Ужов Очистка промышленных газов
электрофильтрами М , «Химия». 1967.
сейм данным, полученным при использовании рассма-
триваемого оборудования в таких же или аналогичных
условиях. В случае когда известны фракционная эффек-
тивность пылеуловителей и дисперсный состав улавли-
ваемой пыли, расчетную эффективность можно опреде-
лять по формуле
Е -- + • • • >
где Ф|, Ф2 и т д.—доля каждой фракции пыли по массе;
Ефг^фг" т д - эффективность улавливания фракций пыли
(в долях единицы)
Пылеуловители применяют главным образом для
улавливания из воздуха пылей II, III и IV групп дис-
персности. Пыли V группы вследствие их высокой дис-
персности обычно могут улавливаться только воздуш-
ными фильтрами. Пыли I группы представляют собой
порошки, легко выпадающие из воздушных потоков
Пылеуловители, применяемые в СССР для очистки
вентиляционных выбросов, перечислены в табл. 4.9.
Б. Гравитационные пылеуловители
К гравитационным пылеуловителям относятся пы-
леосадочные камеры, которые применяют при больших
концентрациях крупнодисперсной пыли, в частности для
предварительной очистки воздуха. Как правило, пыле-
осадочные камеры выполняют в виде уширения канала
(коллектора), по которому транспортируется запылен-
ный воздух. Размеры камер устанавливают в каждом
отдельном случае путем ориентировочного расчета, исхо-
дя из того что длина камеры, м, необходимая для пол-
ного осаждения частиц со скоростью витания va, долж-
на быть не меньше величины i
l = wH/vs, (4.6)
где w — средняя скорость потока в камере; Н — высота
камеры
Площадь поперечного сечения камеры развивают
главным образом путем увеличения ее ширины Для за-
полнения потоком всего сечения камеры применяют воз-
духораспределительные устройства в виде вертикальных
завес из подвешенных к перекрытию камеры стержней,
цепей и т. п. Коэффициент необходимого местного со-
противления определяют по формуле (4 5).
Турбулентность потоков в пылеосадочных камерах
препятствует осаждению мелких пылевых частиц
(<30 мкм).
Удаление осевшей пыли из камер должно быть ме-
ханизировано При улавливании пыли горючих матери-
алов предусматривают непрерывное ее удаление, а ка-
меры оборудуют дождевальными установками.
В. Инерционные пылеуловители
сухого типа
Из большого числа таких пылеуловителей в систе-
мах вентиляции чаще всего применяют циклоны, при-
чем главным образом цилиндрические и конические цик-
лоны конструкции НИИОГаза*.
Цилиндрические циклоны НИИОГаза серии ЦН
(ЦН-11, ЦН-15, ЦН-15у, ЦН-24) ** относятся к цикло-
нам большой производительности Они отличаются удли-
ненной цилиндрической частью и обладают небольшим
сопротивлением (табл. 4.10).
Пылесборный бункер обычно выполняют цилиндри-
ческим с диаметром £>i = l,5 D Диаметр отверстия для
выгрузки пыли принимают в зависимости от вместимо-
сти бункера от 0,2 до 0,5 Di. Как правило, диаметр от-
верстия .должен быть не меньше 200 мм. Прн улавлива-
нии слипающейся и плохо ссыпающейся пыли размер пы-
* Описание специальных конструкций циклонов, а также
жалюзийных и ротационных пылеуловителей, используемых по-
ка только в специфических условиях на транспортных средствах
и т п , в справа шике нс приводится.
** Рабочие чертежи циклонов ЦН 15 распространяет институт
Гнпрогазоочнсткч ЦН П--ЦИТП Госстроя СССР (типовые кон
сгрукини и летали зданшг и со гружений Серия ч 9'11—55) Более
детальные сведения c'i в работе Циклоны НИИОГаза Руко
водящие указания по проектированию, изюпнтспию. монтажу
и эксплуатации Ярославль изд Всесоюзною объединения по
очистке газов и пылеулавливанию, 1971,
Глава 4 Очистка вентиляционного воздуха от пыли
88
ТАБЛИЦА 4.10. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЦИКЛОНОВ НИИОГаза (В ДОЛЯХ
ДИАМЕТРА D ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ ЦИКЛОНА)
ТАБЛИЦА 4.11 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КОНИЧЕСКИХ
ЦИКЛОНОВ НИИОГаза (В ДОЛЯХ ДИАМЕТРА D
ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ ЦИКЛОНА)
СДК-ЦН-33 СК-ЦН-34
Размеры ЦН-11 ЦН-15 ЦН-15у ЦН-24
Внутренний диаметр цнлнндри- 1 1 1 1
ческой частя циклона и Высота, входного патрубка (внутренний 0,48 0,66 0,66 1,11
диаметр) а выхлопной трубы h т 1,56 1,74 1,5 2,11
цилиндрической части Н ц 2,06 2,26 1,51 2,11
конической части Н к 2 2 1,5 1,75
внешней части выхлопной тру- 0,3 0,3 0,3 0,4
бы /1 в общая циклона Н 4,36 4,56 3,31 4,26
Угол наклона крышки* и вход- н 15 15 24
ного патрубка циклона а, град Внутренний диаметр: выхлопной трубы d пылевыпускною отверстия d\ Ширина входного патрубка (внут- ренний размер): в циклоне Ъ на входе Ь\ Длина входного патрубка 1 Диаметр средней линии циклона Dcp Высота установки фланца h фл 0 0,3- 0 0 0 0 0 ,59 -0,4** ,2 ,26 ,6 Л ,1
Размеры СДК-ЦН-33 СК-ЦН-34
Внутренний диаметр цилинд- рической части циклона D 1 1
Высота:
входного патрубка а 0,535 0,515
заглубления выхлопной тру* 0,535 0,515
бы Л т цилиндрической части Н ц 0,535 0,515
конической части Н внешней части выхлопной трубы hв 3 0,2—0,3 2,11 0,2—0,3
Внутренний диаметр:
выхлопной трубы d 0,334 0,34
пылевыпускиого отверстия d, 0,334 0,229
Ширина входного патрубка 6 0,264 0,214
Длина входного патрубка 1 0,6
Высота установки фланца 0,1
'‘фл D ф D ф
Радиус улитки р 2 +Ь 2л Z Л
Примечание. q> — угол разворота спирали.
• Угол наклона крышки циклона берется по линии Оср.
• • Больший размер принимается обычно при большой запы-
ленности.
левыпускных отверстий бункеров и самих циклонов диа-
метром до 500 мм следует принимать равным 0,55 D.
Цилиндрические циклоны в качестве единственной
ступени очистки применяют преимущественно для улав-
ливания из небольших вентиляционных выбросов наи-
более крупных частиц, засоряющих территорию и часто
являющихся причиной глазных травм. В этих целях це-
лесообразно применять циклопы ЦН-15, отличающиеся
особой надежностью. При наличии строгих ограничений
по высоте могут применяться циклоны ЦН-15у, а при
особых ограничениях по расходу энергии и при крупной
пыли (медианный размер более 20 мкм) — циклоны
ЦН-24.
Эффективность циклонов ЦН-11 выше эффективно-
сти циклонов ЦН-15 на 1—2%. Циклоны ЦН-15 отли-
чаются меньшими по сравнению с циклонами ЦН-11 га-
баритами и более устойчивой работой на пылях, склон-
ных к налипанию, поэтому их эксплуатация оправдана
при очистке воздуха с высокой концентрацией мелко-
дисперсной пыли или при улавливании средне- и силь-
послипающихся пылей. Они также менее подвержены
износу.
Конические циклоны НИИОГаза серии С
(СДК-ЦН-33 и СК-ЦН-34) относятся к циклонам высо-
кой эффективности. Они отличаются удлиненной кони-
4.3. Очистка вентиляционных выбросов
89
ТАБЛИЦА 4 12 КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ
ЦИКЛОНОВ НИИОГаза
Циклон
Коэффициенты сопротив-
ления циклонов
ного воздуха (см. табл IV 11, IV.14—IV.21 в приложе-
нии).
Другие виды циклонов. На практике применяют
также конические циклопы СИОТ, отличающиеся устрой-
ством входного и выходного патрубков. Для улавлива-
ния абразивной пыли применяют циклоны ВЦНИИОТ
с обратным конусом, а для улавливания отходов дерево-
обрабатывающей промышленности (щепа, стружки,
опилки) — циклоны Клайпедского ОЭКДМ, а также
циклоны Ц конструкции Гипродревпрома. Технические
данные циклонов приведены в прил. IV.
Для нормальной работы циклонов всех видов они
должны быть снабжены герметичным бункером.
ЦН-11
ЦН-15
ЦН-15у
ЦН-24
СДК-ЦН-33
СК-ЦН-34
3,5 250
3,5 163
3,5 170
4.5 80
2,5 600
2,5 1150
150
168
73
500
215
140
148
70
ческой частью, спиральным входным патрубком и мень-
шим диаметром выхлопной трубы (табл. 4.11). Сопро-
тивление их больше сопротивления цилиндрических
циклонов (табл. 4 12).
Бункера конических циклонов конструируются так
же, как бункера цилиндрических циклонов.
Циклоны СДК-ЦН-33 и СК-ЦН-34 применяют в
случаях, когда с их помощью можно обеспечить необ-
ходимую очистку воздуха при энергозатратах, равных
или даже несколько ббльших, чем, например, в пыле-
уловителях мокрого типа IV класса.
Фракционная эффективность циклонов НИИОГаза
представлена на рис. 4.9.
Расчетные скорости движения воздуха и коэффици-
енты сопротивления для циклонов НИИОГаза приведе-
ны в табл. 4.12.
При очистке больших объемов воздуха циклоны
ЦН-11 и ЦН-15 можно компоновать в группы, объеди-
ненные общим пылесборником и коллектором очищен-
Г. Инерционные пылеуловители
мокрого типа
В системах вентиляции применяют инерционные пы-
леуловители мокрого типа с подводом воды в зону от-
деления пыли извне (центробежные скрубберы ЦВП и
СИОТ, а также низконапорные пылеуловители КМП
типа «Вентури») и с внутренней циркуляцией воды
(струйные пылеуловители ПВМ).
В циклоне с водяной пленкой ЦВП* воздух подается
тангенциально через нижний входной патрубок и уда-
ляется через патрубок в его верхней части (см табл.
IV40 в приложении). Стенки циклона непрерывно сма-
чиваются водой Из сопел, размещенных в его верхней
части по окружности и объединенных водораспредели-
тельным кольцом. К спускному отверстию циклона при-
креплен конус, который заменяет гидравлический затвор.
В подводящем патрубке циклона имеется смывное уст-
ройство для удаления пылевых отложений, образующих-
ся в патрубке, начиная от места его сопряжения с
корпусом циклона. Устройство состоит из прямой трубы
• Рабочие чертежи распространяет ЦИТП Госстроя СССР
(Типовые конструкции и детали зданий и сооружений Серия
4.904-58).
Рис. 4.9 Фракционная эффективность циклонов НИИОГаза
/ —ЦН-11; 2-ЦН-15; 3 — ЦН-15у; 4 — ЦН-24; 5 — СДК-ЦН 33; 6 - СК-ЦН-34
Г лава 4 Очистка вентиляционного воздуха от пыли
go
Рис. 4.10. Принципиальная схема пылеуловителя ПВМ
1 — устройство для регулирования уровня воды; 2 — подвод тех-
нической воды; 3— люк; 4—воздухосборник; 5 — металличес-
кая сетка; в — вентиляторный агрегат; 7— каплеуловитель: 8—
водоотбойннк; 9, 10 — Перегородки, 11 — корпус; 12 — опоры;
13— устройство для взмучивания шлама; 14 — слив шлама; 15—
конусная воронка
Рис. 4.11. Зависи-
мость фракцион-
ной эффективности
Е пылеуловителей
ПВМ от уровня
воды (6 см. на рис.
4.10)
с соплами. Смыв отложений производится вручную пе-
риодическим прокручиванием трубы с соплами вокруг
ее оси.
В циклонах-промывателях СИОТ часть воды пода-
ется во входной патрубок. Шлам стекает через сливное
отверстие, расположенное в центре нижнего конуса.
Соответствующим выбором диаметра отверстия сток ре-
Рис 4 12. Зависи-
мость сопротивле-
ния И пылеулови-
телей ПВМ от рас-
хода L воздуха
при различных
уровнях воды
(б см. на рис.
4.10)
гулируется таким образом, чтобы в конусе промывателя
скапливалось некоторое количество воды. Эта вода за-
кручивается воздушным потоком и настилается На
стенки корпуса аппарата. Для смыва пылевых отложе-
ний со стенок до 70—80% воды подается в верхнюю
часть циклона.
Пылеуловитель вентиляционный мокрый ПВМ* име-
ет емкий бункер, заполняемый водой до включения вен-
тилятора (рис. 4.10). Очищаемый воздух проходит через
щель между поверхностью воды и кромкой перегород-
ки 9, частично увлекая с собой воду, которая образует
на перегородке 10 постоянно обновляющийся слой, свя-
зывающий отделяющуюся пыль. Подпитка пылеуловите-
ля производится через устройство 1, которое автомати-
чески поддерживает заданный уровень воды при работе
пылеуловителя. Вентиляторные агрегаты могут устанав-
ливаться на крышках корпусов или отдельно в удобных
для эксплуатации местах.
Пылеуловители ПВМ разработаны в двух исполне-
ниях- ПВМС со сливным удалением шлама (см. рис.
4.10) и ПВМК с механизированным скребковым удале-
нием шлама (см. табл. 1V.35 в приложении). Расход
воды в пылеуловителях ПВМС составляет 20 г на 1 г
уловленной пыли, но не менее 120 г на 1 м3 очищаемого
воздуха, расход воды в пылеуловителях ПВМК — 5—
10 г/м3. Эффективность пылеуловителей зависит от под-
держиваемого в них уровня воды 6 (рис. 4.11). Расход
воздуха па 1 м длины перегородки принимается от 2000
до 6000 м3/ч Сопротивление пЫлеулоИителей определя-
ется по графику на рис 4 12.
Коагуляционные мокрые пылеуловители КМП **
предназначены для очистки воздуха от пыли 11, III и
IV групп дисперсности (см. рис. 4.2). Областью преиму-
щественного применения являются аспирационные уста-
новки рудоприготовительных предприятий и эстакад до-
менных цехов черной металлургии. Могут быть примене-
ны И других отраслях промышленности для очистки воз-
духа от минеральной пыли, содержащей до 15% це-
ментирующихся и слипающихся веществ. Должны, как
правило, устанавливаться в помещениях с положитель-
ной температурой В комплект КМП входит труба Вен-
тури н каплеуловитель (см. прил. IV). В корпусе тру-
бы Вентури расположено сопло с отбойником для по-
дачи основной части воды Вверху корпуса устроена
водяная камера для пленочного орошения внутренней
поверхности конфузора в целях предотвращения отло-
жений шлама. Каплеуловитель выполнен по схеме цик-
лона с водяной пленкой (типа ЦВП). В нижней части
каплеуловителя крепится гидравлический затвор, в
• Рабочие чертежи распространяет ЦИТП Госстроя СССР
[Типовые конструкции и детали зданий и сооружений. Серия
1.494-13 (ПВМС) и серия 1 494 22 (ПВМК)|
*• Рабочие чертеЖи распространяет ЦИТП Госстроя СССР
(Типовые конструкции и детали зданий и сооружений. Серия
1.494—23).
4.3. Очистка вентиляционных выбросов
91
ТАБЛИЦА 413. ХАРАКТЕРИСТИКА ФИЛЬТРОВАЛЬНЫХ ТКАНЕЙ
(ПО ДАННЫМ НИИЦемента)
Фильтровальная ткань Волокно Переплетение Масса 1 м^, г Характер поверх- ности Термостой- кость, °C Стойкость в среде
кислотной щелочной
Хлопчатобумажная (тйкластиь. арт 15Н— 158) Хлопок — 310 Гладкая 65 Плохая Хорошая
Фильтровальное сукно № 2 Шерсть и хлопок Саржа 425 Валяная 65—100 Хорошая Плохая
Сукно ЧТ (арт 21) Шерсть » 445 > 100 > »
Капрон (32%), шерсть (ЦМ) Капрон и шерсть » 560±10 э 65 > Хорошая
Нитрон (НЦМ) Нитрон > 42t)±2D Ворсованная 100 > »
Лавсан Лавсан » 120±20 Неворсбванная 140 » »
верхней установлены сопла для орошения (промывки)
стенок каплеуловителя. Рекомендуемый режим работы:
максимальное разрежение 500 кгс/м2; перепад давлений
350 кгс/м2; начальная запыленность воздуха до 30 г/м3;
скорость воздуха в горловине трубы Вентури 40—70 м/с;
минимальный располагаемый напор воды 1 кгс/см2;
расход воды 0,2—0,6 л/м3 воздуха; допустимое содер-
жание твердого вещества в подаваемой воде 200 мг/л.
Д. Электрические уловители
аэрозолей минеральных масел,
пластификаторов и других маслянистых
жидкостей
В установках улавливания пластификаторов и ма-.
сел УУП очистка воздуха происходит в электрическом
фильтре ФЭ (см. п. 4.2, Д), снабженном специальными
присоединительными камерами и системой автоматиче-
ского пожаротушения с огнепреградителем*. В проме-
жуточной камере, расположенной перед фильтром, уста-
новлены воздухораспределительная решетка и сетка
для улавливания волокнистых и других крупных при-
месей. В камере, расположенной за фильтром, смонти-
рован каплеуловитель в виде зигзагообразных пластин,
предназначенный для предотвращения уноса капель,
сорвавшихся с электродов электрического фильтра. Си-
стема автоматического пожаротушения состоит из дат-
чиков, исполнительных реле, огнепреградителя, сигналь-
ных устройств и щита управления и предназначена для
защиты электрического уловителя от пламени в случае
возникновения пожара в технологической установке, от
которой отсасывается подлежащий очистке воздух. Ту-
шение пожара осуществляется паром или иным спосо-
бом, принятым в данном производстве. Эффективность
улавливания зависит от состояния и свойств масляного
аэрозоля и составляет 85—90% при номинальных про-
пускных способностях установок.
Е. Тканевые пылеуловители
. Тканевые пылеуловители общего назначения (рукав-
ные фильтры) применяют для очистки запыленных вы-
бросов от неволокнистой сухой пыли III, IV и V групп
” Установки разработаны ЦНИИПромздапий совместно с
ГПИ-2 Миплегпрома СССР на основе фильтров ФЭ производства
Серпуховского механического завода.
дисперсности* Очистка воздуха происходит в результа-
те его фильтрации через ткань, задерживающую пыль
(табл. 4.13). Отлагающаяся на ткани уловленная пыль
образует дополнительный фильтрующий слой
В рукавных пылеуловителях ФВК, ФВВ, РФГ (см.
прил. IV) запыленный воздух подается по Подводящим
коллекторам в нижнюю часть аппарата, откуда посту-
пает в рукава из специальных фильтровальных тканей**.
Верхний торец рукавов заглушен. Под влиянием созда-
ваемого разрежения воздух проходит через ткань рука-
вов. При этом пыль осаждается па поверхности и в
порах ткани, а очищенный воздух выводится из пылеу-
ловителя через отводящие коллекторы в его верхней час-
ти. По мере увеличения толщины слоя пыли сопротив-
ление пылеуловителей возрастает. Осевшую пЫль перио-
дически удаляют встряхиванием рукавов с помощью
кулачкового механизма с одновременной продувкой
рукавов в обратном направлении.
Корпус пылеуловителей разделен металлическими
перегородками на секции, которые поочередно с по-
мощью клапанов отключают от подводящих коллекто-
ров па время регенерации. Продувку осуществляют на-
ружным воздухом, поступающим через клапаны, авто-
матически открывающиеся при закрывании клапанов па
подводящих коллекторах. Продувочный воздух прохо-
дит через регенерируемую секцию и удаляется через об-
щий отводящий коллектор Расход продувочного возду-
ха составляет 90—110 м3/(ч-м2)***
При выборе рукавных пылеуловителей учитывают
увеличение нагрузки на работающие секции при выклю-
чении отдельных секций на регенерацию. Необходимая
площадь фильтрации
F— •Рраб'Ь^ргг - . + ^рег>
ьУд
где Граб~ площадь фильтрации в одновременно работающих
секциях, м'; fper—площадь ткани в регенерируемой секции,
м2; Lt — расход запыленного воздуха, подлежащего очистке, с
• На предприятиях текстильной промышленности применя-
ют специальные конструкции пылеуловителей для улавливания
волокнистой пыпи.
** Вид поставляемой ткани, как правило, определяется за-
водом изготовителем и указывается в паспорте.
*** Меньшие значения принимают для фильтровальных тка-
ней синтетических и стеклотканей.
Глава 4 Очистка вентиляционного воздуха от пыли
92
учетом подсосов в системе и корпусе фильтров (10—30%). м'Уч *,
L2 расход продувочного воздуха, м3/ч. £уд—удельная воз
душная нагрузка на 1 м- фильтровальной ткани, зависящая от
концентрации и дисперсности пыли (табл I 14), м3/(ч м2)
Необходимое число секций
п = F/Fo ,
где Fo — площадь рукавов в одной секции (см прил IV)
ТАБЛИЦА 4 14 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ
РУКАВНЫХ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ*
(ПО ДАННЫМ НИИЦемента)
Концентра- ция пыли, г/м'' Период между встряхивани- ем**, мин Рекомендуемые воздушные нагрузки***, м3/(ч*м2), при группе дисперсности пыли
II и III IV и V
1 120—150 70—90
ц 10—12 80—100 50—70
10 8—9 60—70 40—50
20 5—7 40—50 30-40
* Режим встряхивания и величины воздушных нагрузок
подлежат уточнению для конкретных условий эксплуатации
фильтров
** Применять в случае выбора фильтров, имеющих меха-
низм регулирования цикла
*♦* Значения воздушных нагрузок даны для пыли, образу
ющей на ткани пористый слой В других случаях их следует
понижать на 10%
Полученное значение округляют в сторону увеличения
до ближайшего целого числа.
Сопротивление рукавных пылеуловителей данного
типа зависит от принятого режима (частоты) регенера-
ции и эффективности; по опытным данным в рабочем
режиме сопротивление составляет 75—150 кгс/м2. При
этом остаточная концентрация пыли в очищенном возду-
хе составляет 20—50 мг/м3 при начальной концентрации
5 —50 г/м3. Превышение сопротивления ведет к сниже-
нию эффективности **.
Рукавные пылеуловители СМЦ, осваиваемые про-
мышленностью, отличаются отсутствием встряхивающих
механизмов и вводом запыленного воздуха в верхнюю
часть корпуса 1 аппарата (рис. 4.13) по подводящим
коллекторам 2. Воздух фильтруется через рукава 3,
верхний открытый торец которых сообщается с коллек-
торами 2, а нижний — с пылесборным бункером 4 Очи-
щенный воздух при закрытом продувочном клапане 5
отсасывается вентилятором 6 через отводящий коллек-
тор 7. При регенерации клапан 5 открывается, давая
доступ продувочному воздуху, который нагнетается тем
же вентилятором 6 из потока очищенного воздуха. Од-
новременно перекрывается доступ запыленного воздуха
(см. левую часть рисунка) Под давлением продувочно-
го воздуха рукава деформируются, слой пыли разруша-
ется и спадает в бункер. После завершения регенерации
рукава восстанавливают первоначальную форму благо-
даря специальной пружинной подвеске. В пылеуловите-
лях СМЦ для облегчения отделения слоя пыли при ре-
* В пылеуловителях ФВК разрежение в бункере должно
быть не менее 300 кгс/м2 Подсосы через неплотности корпуса
при этом составляют до 30% В пылеуловителях РФ Г продувом
пый воздух подастся отдельным вентилятором; они могут рабо-
тать под избыточным давлением (до 60 кгс/м2) или под разреже
пнем. В последнем случае подсосы составляют 10% Пылеулови-
тели ФВВ предназначены для работы под разрежением до
2000 кгс/м2 Подсос при этом незначителен
См Ужов В. И., Мягков Б. И. Очистка промышленных
газов фильтрами М , сХимия», 1978.
генерации применены фильтровальные ткани с гладкой
(не ворсистой) поверхностью — лавсан, стеклоткань
Часть пыли ссыпается с ткани рукавов самопроизвольно
в процессе фильтрации Это позволяет увеличить период
между регенерациями в 3—5 раз по сравнению с ука-
занным в табл 4 14
Разработано три типоразмера рукавных пылеулови-
телей СМЦ-100: СМЦ-100-I, СМЦ-100-П и СМЦ-100-Ш*,
которые можно в случае необходимости агрегировать
Рис 4.13 Конструк-
тивная схема пыле-
уловителей СМЦ
в унифицированные сборки Каждый из пылеуловителей
состоит из двух секций, в которых размещено по 18 ру-
кавов диаметром 200 мм Суммарная поверхность фильт-
рации пылеуловителей указанных типоразмеров состав-
ляет соответственно 57, 108 и 210 м2. Сопротивление
перед регенерацией 190 кгс/м2.
В случае выпадения влаги на рукавах они замазы-
ваются пылью В связи с этим при повышенной влаж-
ности очищаемого воздуха следует предусматривать на-
дежную тепловую изоляцию рукавных пылеуловителей
всех видов или при необходимости подогрев продувочно-
го воздуха до температуры не менее чем на 10—15° С
выше точки росы паров, содержащихся в продувочном
воздухе. Температура очищаемого воздуха должна быть
не ниже следующих величин.
Температура точки
росы, °C . . . 15 35 50 60 70 85
Температура очищае-
мого воздуха, °C . 25 50 75 90 105 130
При использовании пылеуловителей ФВК и ФВВ
следует предусматривать калориферную установку с
самостоятельным вентилятором В пылеуловителях РФГ
продувочный вентилятор предусмотрен
* С 1975 г. куйбышевский завод «Строммашина» выпускает
пылеуловители СМЦ 16GA Технические показатели этих фильт
ров не приводятся в связи с предстоящей заменой их на
СМЦ 100.
Глава 5. РАСЧЕТ АЭРАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИИ
5.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Аэрацией зданий называют организованную регули-
руемую естественную вентиляцию Аэрация осуществля-
ется под действием аэростатического и ветрового дав-
лений. Аэрацию применяют в цехах со значительными
тепловыделениями, если концентрация пыли и вредных
газов в приточном воздухе не превышает 30% предель-
но допустимой в рабочей зоне. Аэрацию не применяют,
Рис 5.1. Схемы незадуваемых аэрационных фонарей
а — КТИС; б — П-образного с ветрозащитными панелями; е —
щелевого
если по условиям технологии производства требуется
предварительная обработка приточного воздуха или
если приток наружного воздуха вызывает образование
тумана или конденсата.
Для притока наружного воздуха в теплый период
года в одно- и двухпролетных цехах устраивают проемы
в наружных стенах, располагая низ проемов на высоте
0,3—1,8 м от пола; приточные проемы можно размещать
в два яруса и более в продольных стенах здания, кото-
рые должны быть свободны от пристроек. В качестве
приточных проемов используют также ворота, раздвиж-
ные стены и проемы в полу помещения (с пропуском
наружного воздуха через подвалы, вентиляционные эта-
жи или по специальным каналам). Проемы для притока
наружного воздуха в переходный и холодный периоды
года устраивают в наружных стенах, располагая низ
проемов в цехах высотой менее 6 м на высоте не менее
3 м от пола (при этом проемы оборудуют козырьками
или другими конструктивными элементами, отклоняю-
щими приточный воздух под углом вверх), в цехах вы-
сотой более 6 м — на высоте не менее 4 м от пола.
Для притока наружного воздуха в многопролетных
цехах устраивают проемы в наружных стенах и фонари
в «холодных» пролетах, которые должны чередоваться
с «горячими», причем «холодные» пролеты отделяют от
«горячих» спущенными сверху перегородками, не дохо-
дящими до пола на 2—4 м.
Для удаления воздуха из аэрируемого помещения
устраивают незадуваемые аэрационные (рис. 5.1) и све-
тоаэрационные фонари или шахты. Допускается исполь-
зовать для удаления воздуха незадуваемые аэрацион-
ные проемы в верхней части наружных стен. Ветроза-
щитные панели у П-образных фонарей (см. рис 5.1,6)
можно не устраивать, если аэрируемое здание защищено
Рис. 5 2 Схема аэра-
ции однопролетного
здания
1 и 2 — номера проемов
с наветренной стороны более высоким зданием, причем
расстояние между зданиями не превышает пяти высот
более высокого здания, или если створки на внешней
стороне крайнего фонаря закрыты, а расстояние между
осями одинаковых с ним фонарей не превышает пяти
высот фонаря.
Створки аэрационных проемов должны быть обору-
дованы механизмами для открывания и закрывания.
Механизмы открывания предусматриваются строитель-
ной частью проекта, сведения о них приведены в спра-
вочнике проектировщика «Металлические конструкции
промышленных зданий и сооружений».
Излагаемые ниже методы расчета аэрации учитыва-
ют температурное расслоение воздуха по высоте, имею-
щееся в аэрируемых зданиях. Нагретый у источников
тепловыделений воздух поднимается к перекрытию и
часть его удаляется через проемы фонаря, а часть скап-
ливается в верхней зоне помещения, образуя «тепловую
подушку». Нижняя граница тепловой подушки, называе-
мая «температурным перекрытием», условно разделяет
помещение на две зоны: нижнюю с температурой, рав-
ной температуре воздуха в рабочей зоне, и верхнюю
с температурой, равной температуре удаляемого воз-
духа.
Знание высоты расположения температурного пере-
крытия позволяет рассчитать аэрацию с учетом действи-
тельных значений температур воздуха в каждой из зон.
5.2. ОДНОПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ
Целью расчета аэрации однопролетных зданий
(рис 5.2) является определение необходимой площади
аэрационных проемов для обеспечения заданной темпе-
ратуры воздуха в рабочей зоне. Аэрацию рассчитывают
для неблагоприятного режима работы, соответствующе-
го отсутствию ветра.
Расчет для теплого периода года. Для расчета
должны быть известны следующие данные, а) расчет-
ная летняя температура наружного воздуха для проек-
тирования вентиляции ts, °C (СНиП 11-33-75, расчетные
параметры А}; б) допустимая разность температур воз-
духа в рабочей зоне и наружного воздуха Afp э, °C (см.
табл 1.1); в) высота расположения центров приточных
Глава 5 Расчет аэрации промышленных зданий
94
Рис. 5.3. График для определения коэффициента m
[при ал = 5 ккал/(ч-м2-°С)]
аэрационных проемов от попа zb и; г) то же, вытяжных
проемов z2, м, д) полюсное расстояние источников
тепловыделений гц, м, определяемое в соответствии
сп. 5 8; е) площадь пола аэрируемого помещения Рпл,
м2; ж) число основных источников тепловыделений я;
з) общее количество тепла, выделяющегося в помещении
Qt в, ккал/ч; и) потери тепла через наружные ограждения
помещения QT п, ккал/ч; к) количество конвективного
тепла, выделяющегося в помещении от основных источ-
ников QK, ккал/ч; величину Qk принимают по техноло-
гическим данным, а в случае их отсутствия определя-
ют в соответствии с п 5 8; л) количество лучистого
тепла от осйовных источников, направленное в рабочую
зону помещения, <?л р з, ккал/ч, определяемое в соответ-
ствии с п 5.8
Расчет ведут в следующем порядке, определяя:
1) температуру воздуха в рабочей зоне помеще-
ния, °C:
/р.з ~ /ц Н” Д/р з! (о • I)
2) количество избыточного тепла, выделяющегося
в помещении, ккал/ч:
Физб— Qt.b Qt-П* (5.2)
3) условное количество тепла, ккал/ч:
Сусл — ®л /"ил Д/;>.з> (5.3)
где — коэффициент лучистой теплоотдачи от кровли на
пол. принимаемый равным 5 ккал/(ч мг-°Ь):
4) коэффициент т, учитывающий долю избыточных
тепловыделений, поступающих в рабочую зону:
__Фл.р.э — Русл ,
2Ризб
+ gx~-yS2+£- • <5-4>
Г \ ^Чизб / Чизб
График, построенный по формуле (5.4), представ
лен на рис 5 3;
5) весовой расход воздуха, необходимого для обес
гейёйия заданной температуры воздуха в рабочей зо
lib помещения, кге/ч:
где Ср — удельная теплоемкость воздуха, равная
0,21 ккал/(кг°С);
6) температуру удаляемого воздуха, °C:
/у = /н-^^; (5.6)
Ср G
Q, кге/ч
Рис 5 4. Номограмма для определения высоты располо-
жения температурного перекрытия г (при g —9,81 м/с2;
сР = 0,24 ккал/(кг-°С); 7’ро = 298 К; Yp:i=1.18 кгс/м3);
ключ: G=2,55-106 кге/ч, QK = 3,3-10B ккал/ч, л=41;
z-j-Zn = 10,9 м
5.2. Однопролетные здания
95
ТАБЛИЦА 51 КОЭФФИЦИЕНТ £ МЕСТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРИТОЧНЫХ ПРОЕМОВ
Створка Схема створки ft/b Значения X при угле открытия створки а, град, отсчитываемом от плоскости стены
15 30 45 60 90
Одинарная верхнеподвесная об У 0 6,5 1 30,8 20,6 16 9.2 6,9 5.7 5,2 4 3,7 3,5 3,2 3,1 2,6 2,6 2,6 1
Одинарная среднеподвесная 0 1 59 45,3 13,6 11,1 6,6 5,2 3,2 3,2 2,7 2,4
Двойная (обе створки верхнеподвесные) - у 0,5 1 30,8 11,8 9,8 4,9 5,2 3,8 3,5 3 2,4 2,4
АэраЦмониые ворота — — — — — — 2,4
7) высоту расположения температурного перекры-
тия (высоту расположения нижней границы тепловой
подушки) от пола помещения, м:
г = 0,1
СрТ р.з (г3
. g?p3 "2Qk
гп>
(5.7)
где Т'р.з— температура воздуха в рабочей зоне. К; S — ускоре-
ние свободного падения, равное 9,81 м/с2; ?р>3 — удельный вес
воздуха в рабочей зоне, кгс/м3 [см формулу (5 9)1.
Номограмма, построенная по формуле (5.7), пред-
ставлена на рис. 5 4.
Если высота расположения температурного пере-
крытия z окажется больше Zz, в дальнейших расчетах
следует принимать г = гг;
8) разность Давлений, вызывающую перемещение
аэрационного воздуха через приточные и вытяжные
проемы, кгс/м2.
Др = (z — Z1) (у„ — ур 3)) -1 (г2 — г) (ун — уу), (5.8)
где ун и Vy - удельный вес соответственно наружного и уда-
ляемого воздуха, кгс/м3, определяемый по формуле
у — 353/Г. (5.9)
Далее, если площадь приточных проемов не задана,
определяют:
9) потери Давления на проход воздуха через при-
точные проемы, кгс/м2:
Дсц = [ЗДр, (5.10)
где Р—Доля разности давлений, расходуемой па проход
воздуха через приточные проемы
Площадь приточных проемов должна быть по воз-
можности большей, что обеспечит относительно невы-
сокую скорость поступления воздуха в цех и устойчи-
вость восходящих конвективных потоков. С этой целью
рекомендуется принимать Р в пределах 0,1—0,4;
10) площадь приточных проемов в стенах, м2:
G
Ft =---------- , (5.11)
3600 V ¥ Л₽1
где 51— коэффициент местного сопротивления приточных
проемов (табл 5 1).
Если площадь приточных проемов Ft задана, опре-
деляют-
11) потери давления на проход воздуха через при-
точные проемы, кгс/м2:
Г. / G \2
= ^77 ; (5Л2)
2gyH \3600Ei/
12) потери давления на проход воздуха через про-
емы фонаря, кгс/м2.
Дра = Др — Дра;
(5.13)
Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданий
96
ТАБЛИЦА 5 2 КОЭФФИЦИЕНТ С МЕСТНОГО
СОПРОТИВЛЕНИЯ ПРОЕМОВ ФОНАРЯ
Тип фонаря (см рис 51) A/h l/h а, град С
Вытяжной КТИС 4 1,1 40 4,3
Приточный П образный 3,3 — f 35 12,2 6
беч ветрозащитных панелей
( 35 8,9
Вытяжной П образный без 3,3 — { 45 5,9
ветрозащитных панелей ( 55
( 35 11,5
Вытяжной П-образный с 3.3 1,5 1 45 j 55 9,2 7,1
ветрозащитными панелями l 70 5,8
( 35 9,4
То же 3,3 2 S 45 6,2
( 55 5,1
Вытяжной П образный со Ml (2,1
створками на вертикальной з.б } — 90 > 1 8
оси и без ветрозащитных 2,8 ) ( 1 Л
панелей
7.4 ) / 4,2
То же. с ветрозащитными 3,6 J. 1 >5 90 { 4,1
панелями 2,8 ) 1 3,7
(45 4,3
Вытяжной щелевой — — < 75 3
( 90 2,8
13) площадь проемов фонаря, мг:
2г'Ул„
Ь2
(5.14)
тле — коэффициент местного сопротивления фонаря
(табл 5 2)
Если площадь проемов фонаря задана, потери дав-
ления на проход воздуха через них определяют по фор-
муле (5.12) с заменой на £г, \я на уу и Ft на Fz\ по-
тери давления на проход воздуха через приточные про-
емы— из формулы (5 13), а площадь приточных про-
емов— по формуле (5.11).
Пример 5.1. Рассчитать аэрацию однопролетиого цеха (см
рис 5 2) для теплого периода года, т. е определить площади
аэрационных прсемов Fx и
Исходные данный' а) температура наружно!о воз-
духа ?и— 20°С; б) допустимая разность температур воздуха в
рабочей зоне и наружного воздуха Д/р 3—5°С; в) высота рас-
положения центров приточных аэрационных проемов — м:
г) то же, вытяжных проемов Zj—18 м; д) полюсное расстояние
источников тепловыделений «=2,75 м; е) площадь пола поме-
щения Гпл “6500 м2; ж) число источников тепловыделений п—
-4!: з) общие тепловыделения QT,B “10*10* ккал/ч: и) тепло-
потепи Фт>п“1*106 ккал/ч; к) конвективные тепловыделения
QK -“3,5-10* ккал/ч; л) лучистые тепловыделения, направленные
в рабочую зону, Рл,р,3 “2,75 10е ккал/ч
Решение Определяем следующие величины-
11 температуру воздуха 8 рабочей зоне помещения по фор
муле (5 1)
Гр.з = 20 + 5 = 25° С;
2) количество избыточною теп та но формуле (5.2)
(2изб= 10-10е — 1.10е = 9-10“ ккал/ч;
3) условное количество тепла по формуле (5 3)
QycjI = 5-6500-5 = 0,162.10е ккал/ч;
4' коэффициент m по формуле (5 4) или по графику на
рис 5 3
2,75-10° — 0,162-10°
m = ~ -
2-9-10'
6)
2,75-10°— 0,162-10° \2 0,162-10°
—-------------1------- + ~------- =0 34;
2-9-10° / 9-10°
весовой расход воздуха по формуле (5 5)
0,24-5
температуру удаляемого воздуха по формуле (5.6)
9-10°
iv = 20 4---------------= 34,7° С;
у 0,24-2,55-10е
высоту расположения температурного перекрытия
7) _ .... ._________ _______. .. . .
формуле (5 7) или по номограмме па рис. 5 4
Г 0,24 (273 + 25) (2,55-Ю6)3
2=0.1 -------------------- ----------- —
[ 9,81-1,182 412-3,3-10« J
— 2,75 = 8,15 м;
8) разность давлений по формуле (5.8) [значения
Ту вычислены по формуле (5 9)]
Др = (8,15 — 1,5) (1,2 — 1,18) +
+ (18 —8,15)(1,2— 1,145)=0,67 кгс/м2;
9) потери давления в приточных проемах по формуле
по
'ни'
(5.10)
V
Дрг =0,2-0,67 = 0,134 кгс/м2;
принимаем приточные верхнеподвесные створки с углом откры-
тия а—60°, размещаемые по всей длине цеха, — значение £>=3,5
(из табл. 5 1),
10) площадь приточных проемов в стенах по формуле (5.11)
_______2,55-10*______
/2-9,81 -1?2
------3 5 0,134
= 745 м3;
11) потери давления в проемах фонаря по формуле (5.13)
Др2 = 0,67 — 0,134= 0,536 кгс/м2;
принимаем вытяжной П-образиыЙ фонарь с ветрозащитными
панелями и углом открытия створок а—70°— значение £2=5,8
(из табл 5 2),
12) площадь проемов фонаря по формуле (5.14)
QAAA. / 2-9,81-1,145
36001 / ---!--------о,536
V 5,8
Расчет для переходного периода года. Температуру
воздуха в рабочей зоне определяют по табл. 1.1. Раз-
ность температур воздуха в рабочей зоне и наружного
воздуха находят из формулы (5.1). В остальном расчет
проводят по тем же формулам, что и для теплого
периода
При расчете требуемой степени открытия фонаря
в переходный период года задача может свестись к оп-
ределению углов открытия створок. В этом случае вы-
числяют коэффициент необходимого местного сопротив-
ления проемов фонаря-
( 3600Е2 \2
&! = 2gYy(—-—I &р2.
(5.15)
где Fs — плошадь проемов фонаря в теплый период года, мп
5.3. Двухпролетные здания
97
По значению коэффициента с помощью табл 5 2
определяют необходимый угол открытия створок.
Аэрацию для холодного периода года не рассчиты-
вают. Аэрационные проемы, открываемые в этот пери-
од, расположены на тех же уровнях, что и открывае-
мые в переходный период, а их площади определяются
условиями эксплуатации.
Пример 5.2. Рассчитать аэрацию однопролетпого цеха (см
рис 5 2) для переходного периода года, если площадь проемов
П образного фонаря составляет 495 м2, Ег=Н,5 при а=35° (см
табл 5.2).
Исходиыеданиые а) температура наружного возду-
ха (н = 10°С, б) температура воздуха в рабочей зоне 3 =
= 17° С; в) высота расположения центров приточных аэрацион-
ных проемов Z|—4,5 м; г) теплопотери Q т п =2-10* ккал/ч. осталь
иые исходные данные те же. что и в примере 5 I.
Решение Определяем следующие величины
1) разность температур воздуха в рабочей зоне и наруж-
ного воздуха из формулы (5 1)
Д/р.з = /р.з-*п= 17—10 —7° С;
2) количество избыточного тепла по формуле (5 2)
QH36 = 10-106 — 2.10е = 8-103 ккал/ч;
летах, превышающем 30%, в более горячий пролет воз-
дух поступает с двух сторон — снаружи и из смежного
пролета. В этом случае разность температур воздуха в
рабочей зоне более холодного пролета и наружного воз-
духа должна быть на 1—3° С ниже допустимой Пло-
щадь проема между пролетами Е5, м2, должна быть из-
вестна, причем весовой расход перемещаемого воздуха
должен быть нс меньше весового расхода наружного
воздуха, поступающего в более горячий пролет.
3) условное количество тепла по формуле (5 3)
QyCji = 5-6500-7 = 0, 228-106 ккал/ч;
4) коэффициент tn по графику на рис 5.3 при (?л<р з^изб=
-2,75-10»/(8-10»)=0,34 и <2усл/<гизб=0,228-107(8-106)-0,02а5 значе-
ние т=0,39;
5) весовой расход воздуха по формуле (5 5)
Рис. 5.5. Схема аэрации двухпролетного здания
7—//—номера пролетов; 1—5—номера проемов
0,39-8-10°
0,24-7
= 1,86-10» кге/ч;
6) температуру удаляемого воздуха по формуле (5 6)
/у = 10
8-Ю8
0,24-1,86-10»
= 27,9° С;
7) высоту расположения температурного перекрытия по но-
мограмме иа рис. 5.4
г ~ (г + гп) — гп = 8,9—2,75=6,15 м;
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество
избыточного тепла, условное количество тепла и коэф-
фициент m определяют для каждого пролета в отдель-
ности соответственно по формулам (5.1) — (5.4). Далее
определяют:
1) температуру приточного воздуха для проле-
та II, °C:
8) разность давлений по формуле (5 8)
Др = (6,15 —4,5X1,247 — 1,224)+
+ (18 — 6,15)( 1,247 — 1,17) = 0,96 кгс/м2;
9) потери давления в проемах фонаря по формуле (5 12)
11,5 / I,86-10» \2 , „
Др, = —------------I---------- — 0,542 кгс/м2;
2 2-9,81-1,17 \ 3600-495/
10) потери давления в приточных проемах из формулы (5.13)
Др! = Др —Др2 = 0,96 —0,542 = 0,418 кгс/м2.
°^р з!
*ПР = 1 „
(5.16)
где
а = GB/Од
(5-17)
— соотношение весовых расходов воздуха, перемещае-
мого через проемы 5 и 4, которым следует задаваться,
принимая в пределах 1—1,5;
2) весовой расход воздуха, перемещаемого через
каждый из аэрационных проемов, кге/ч:
Принимаем приточные верхнеподвесные створки с углом откры-
тия а—60°, размещаемые по всей длине цеха, — значение (j"=
3,5 (из табл. 5 1);
11) площадь приточных проемов в стенах F, по формуле
(5.11)
----
3600
1,86-10»
= 305 м2.
2-9,81-1,247
---1~-------0,418
5.3. ДВУХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ
Для каждого пролета в отдельности (рис. 5 5)
должны быть известны те же исходные данные, что и
при расчете однопролетных зданий. Если тепловыделе-
ния в обоих пролетах приблизительно одинаковы, аэра-
цию для каждого пролета рассчитывают как для одно-
пролетного здания. При различии тепловыделений в про-
7-5
ТИц <?нзб и
Оз = G4 + GB =------; (5.19)
CpPp.3ll Пр)
G« (5.20)
1 •у* CL
G3 = G3 —G4; (5.21)
G2=G,-Gs; (5.22)
3) температуру удаляемого воздуха, °C:
Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданий
98
Фнзб II .
fyll~='np+ CpGa ’
(5.24)
4) высоту расположения
тия, м:
температурного перекры-
n . / p Гр 31
*1=031 2
\ £YP3I
I 3 II
2
SVp 3 II
ли = 0,1
z>3
^2
- znI; (5.25)
«I QK I /
Gt v/5
' -*п1р (5-26)
эту величину можно определить также по номограмме
на рис. 5.4;
5) разность давлений, вызывающую перемещение
аэрационного воздуха через проемы, кгс/м2:
ДР1—2 = (zi г1) (Ун Yp з i)3~
+ (гг~г1 )(Yh-W (5-27^
ДР4—3 = ЛР1—5—з = ( гП ~ Z4) (YH — Vp з II) +
+ (z3- Vy п); (5-28)
6) потери давления на проход воздуха через каж-
дый аэрационный проем, кгс/м2:
&P1 = №Pl_2; (5.29)
ДР2 = дР1-2 ~ APf (5-3о)
А₽5 = 2gTp’3i (збооЕ) ’ (5’31)
ДРЭ = ДР1-5- з - Д?1 — ДЛ>: (5 ’32)
ДР4 = дР4_з — ДР3, (533)
Задавшись весовым расходом воздуха, поступающе-
го через проемы / и 5, находят
<?в - <?г — <?G (5.36
G? -- — Gal (5.37)
G3 = G, + Gt, (5.38)
2) температуру удаляемого воздуха, °C.
Qhs6I
ГУ1 fe + cp G2 (5.39)
^избШ
(ylll= 'h + Cp Gt (5.40)
Рис 5 6. Схема аэрации трехпролетного здания с тепло-
выделениями в крайних пролетах
I—II1 — номера пролетов;
/—7 — номера проемов
3) высоту расположения температурного перекры-
тия, м:
пп Q
где Ь — коэффициент местного сопротивления проема между
пролетами, принимаемый по табл. 5 1:
7) площадь проемов для притока Ft и F^ и пло-
щадь проемов для удаления аэрационного воздуха Л,
и Гз — соответственно по формулам (5.11) и (5.14).
5.4. ТРЕХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ
СО СРЕДНИМ «ХОЛОДНЫМ» ПРОЛЕТОМ
Лли расчет.' /иртнн г/юхиргма пых ХЛ.ииШ d> t. реп-
ным ^хо^оуигым» пролетом (рИС. О О) ИСХОДНЫМИ ЯВЛЯЮТ-
ся те же данные, что и при расчете одно- или двухпро-
летных здания.
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество
избыточного тепла, условное количество тепла и коэф-
фициент m определяют соответственно по формулам
(5-1) — (5.4) отдельно для пролетов I и III. Далее оп-
ределяют:
I) весовой расход воздуха, перемещаемого через
каждый из аэрационных проемов, кгс/ч.
т\ <?изб1
СрСр 31 ~ Q
' III ^избЩ
ер(/р.зШ ~ Q
(5.34)
(5.35)
G3 у/5
-у— — *nf. (5.41)
«1<?к1 /
<ТЗ \!/5
~~гп1п; (5-42)
\ £Vp3i
, -о (feViPL
ZI11~ U,1I 2 2 п
\ СТр sin ПШ Qk III
эту величину можно найти также по номограмме на
рис 5 4;
4) разность давлении, вызывающую перемещение
а^раинонного иотдуха чере'* просты. кгс/м2
Д₽1 -2 = ДРз-6-2 = (*! -*,)(?„ - Ур „) +
+ (г2~г1 )(YU-Yyi); (5.43)
др5_4 = дРз-7_4 = (*111 - *8)(ТН — Vp sill) +
+ (г4 - гш)(Тн - ?yin); (5.44)
5) потери давления на проход воздуха через каж-
дый аэрационный проем, кгс/м2:
Ар4 = PApj_2,' (5.45)
ДР2 =- дР1_г - Дрг- (5.46)
л. ! G> V
в'’ 2g?H (збОО/J ! (5’47)
ДР3 = дРз_б_2 ~ дРв - ДР2; (5.48)
5.4. Трехпролетные здания со средним «холодным» пролетом
99
л ( G- V
₽’ 2СТн \3600F,/’
hpi = кр3 + др7;
ДР4 = дР5-4 — ДР6;
(5.49)
(5.50)
(5.5!)
6) площадь проемов для притока Ft. F3 и F5 и пло-
щадь проемов для удаления аэрационного воздуха F3 и
Ft определяют соответственно по формулам (511) и
(5.14).
Если с целью унификации строительных решений
фонари над всеми пролетами должны быть одинаковыми,
т. е F2=F3=Ft, потери давления па проход воздуха че-
рез проемы фонаря над пролетом / определяют по фор-
муле
ДР1_2-Дрв
Др2 =----------------- .
1 ।
\ @2 ) $2 Ун
(5.52)
Затем определяют потери давления в аэрационных
проемах Др! из формулы (5.46); Дре, Дрз, Др7, Дрз и
Apt соответственно по формулам (5.47) — (5.51).
Площадь проемов Fi, F3 и F5, а также F2 и F4 нахо-
дят соответственно по формулам (5.11) и (5.14).
Пример 5.Х Рассчитать аэрацию трехпролстного цеха со
средним «холодным.* пролетом (см рис 5 6) для теплого перио-
да года так. чтобы фонари над всеми пролетами были одинако-
выми.
Исходные данные- для пролета 7 исходные данные
те же, что в примере 5 1; для пролета 7/7. а) полюсное рас-
стояние источников тепловыделений z ... “3.5 м; б) площадь
пШ
пола помещения F .г. =6500 м2, в) число источников тепловы-
плШ
делений л.т. «--20, г) общие тепловыделения Q 6.5Х
хи т. в 111
Х10* ккал/ч, д) теплопотсри щ —0,5- 10е ккал/ч; е) конвектив-
ные тепловыделения — 3,3-10в ккал/ч; ж) лучистые тепловы-
деления, направленные в рабочую зону, —2,3 *10б
ккал/ч; з) площадь проемов между пролетами FeeF7“625 м’.
Решение. Температура /p3j
. О?. J* н 2 п°Дсчитаны
ем следующие величины
1) температуру воздуха в рабочей зоне пролета 7/7 по фор-
муле (5 1)
, значения Q Q
хизбГ ус л
в примере 5.1. Определя-
*Р зП1= 20+5 = 25’С;
2) количество избыточного тепла в пролете III по формуле
(5 2)
СизбП! --=6,5.10» — 0,5-10е = 6-10» ккал/ч;
3) условное количество тепла в пролете III по формуле
(5 3)
^услП1= “л ^плш А/р зШ= 5-6500-5 = 0,162-10» ккал/ч ,
4) коэффициент гг.^по графику на рис 5 3 при <?л 3 /
/9H36 цГ2’3-10'^6-10*’-0-38 и «усл Ш/<?изб III “О.’62-1О«7(6-Го« ) =
=0,027 значение ^0,42;
5) весовой расход воздуха, удаляемо.о *-’ере* фонарь над
пролетом /77, по формуле (5 35)
0,42-6-10«
0^25 - 20) ^2’Ь1°С КГС/Ч=
6) задавшись весовым расходом воздуха, поступающего в
цех через проемы / и 5. Oi-1.5'>-10’ кге/ч и Gs-l.I-lO’ кге/ч. на-
ходим весовой расход воздуха, проходящего в цех через проемы
<> и /, соответственно по формулам (5 36) и (5 37)
О3 — 2,55-10» — 1,55-10» = 1 • 10» кге/ч;
G, = 2,1-10» — 1,1-10»= 1-10» кге/ч;
~) весовой расход воздуха, поступающего в цех через при-
точный фонарь 3. по формуле (5 38)
О3 = 1.10е 1-10» = 2-10» кге/ч;
8) температуру воздуха, удаляемого из пролета III, по
формуле (5 40)
6-10»
F,,.. = 20 4-------------=31,9° С;
уШ 0,24-2,1-10»
9) высоту расположения температурного перекрытия в про-
лете 7/7 по номограмме иа рис. 5,4
2Ш = (гШ + гпш) — гпШ ~
=» 13 — 3,5 = 9,5 м;
10) разность давлений, вызывающую перемещение ээраци-
онного воздуха через пролет 777, по формуле (5 44)
Др5-4 = Д₽з-7-4 = (9.5 - 1,5)(1,2 -1,18) -г
+ (18 — 9,5)(1,2 — 1,155) = 0,542 кгс/м2.
11) потери давления в проемах между пролетами по фор-
мулам (547) и (5 49) при te“^7“2,4 (см табл 5 1)
А А 2,4 ( 1-J0* \2
Арб = Ар7 =--------------I--------- =0,02 кгс/м2.
6 Р 2*9,81*1,2 \ 3600*625 /
Принимаем для пролетов 7 и 111 П образные вытяжные фо-
нари с ветрозащитными панелями и углом открытия створок
<х=70° — значение (см табл 5.2); для пролет? 7/ при-
нимаем П-образный приточный фонарь с углом открытия ство-
рок а—70°—значение £з—6 (см. табл 5 2);
12) потери давления в проемах фонаря над пролетом 7 по
формуле (5 52)
4 0,67 — 0,02
Др» =--------------------------= 0,405 kic/m-;
( 2~!0 V 6 1>145
+ \2,55-10»/ 5,8 1,2
13) потери давления в аэрационных проемах 7, 3, 5 и 4
соответственно по формулам (5 46), (5 48), (5 50) и (5 51)
Др4 = Др|_2 — Др2 ~®>67 — 0,405 = 0,265 кгс/м2;
Дра _ 0,67 — 0,02 — 0,405 = 0,245 кгс/м2;
Др6 = 0,245 -f- 0,02 = 0,265 кгс/м2;
Др4 = 0,542 — 0,265 = 0,277 кгс/м2;
14) площади аэрационных приточных проемов Г\, F3 и Fs
по формуле (5.11)
1,55*10®
= 315 м2;
3600
/2-9,81-1,2
3,5
0,265
F3 =
2-10»
3600
2-9,81-1,2 л
0,245
= 560 м2;
6
1,1-10»
= 225 м2;
3600
Г2-9,81-1,2
Г 3,5
0,265
15) площади проемов фонарей F2 к F. по формуле (5 14)
3600
2,55-10»
—.................. = 560
2-9,81-1,145
------------0,405
5,8
F4=-----
3600
2,1-10»
= 560 м2.
2-9,81-1,155
5,8
0,277
7'
Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданий
100
5.5. ТРЕХПРОЛЕТНЫЕ ЗДАНИЯ,
В КОТОРЫХ ВСЕ ПРОЛЕТЫ «ГОРЯЧИЕ»
Для расчета аэрации трехпролетных зданий, в ко-
торых все пролеты «горячие» (рис 5 7), исходными яв
ляются те же данные, что и при расчете одно- или двух-
пролетных зданий.
Рис. 5.7. Схема аэрации трехпролетного здания с тепло
выделениями во всех пролетах
I—III — номера пролетов; 1—7 — номера проемов
Температуру воздуха в рабочей зоне каждого про-
лета определяют по формуле (5.1) Допустимую оаз-
ность температур воздуха Д/р 3 в крайних пролетах при-
нимают на 1—3° С ниже, чем в среднем Количество
избыточного тепла, условное количество тепла и коэффи-
циент m определяют соответственно по формулам (5 2) —
(5 4) для каждого пролета в отдельности. Далее опре-
деляют:
1) температуру приточного воздуха для проле-
та //, °C:
^р.з! “Ь а?р з1П
(5.53)
3) температуру удаляемого воздуха, °C, для проле-
тов / и 111 соответственно по формулам (5 39) и (5.40),
а для пролета II по формуле (5.24);
4) высоту расположения температурного перекрытия,
м. для пролетов I, II и III соответственно по формулам
(5 41), (5 26) и (5 42) или по номограмме на рис. 5.4;
5) разность давлений, вызывающую перемещение
аэрационного воздуха через проемы, кгс/м2:
дР1-2 = (zi - г1)(?н - Vp.3i) + (гг - zi )(VH - Vyi);
(5.62)
ДР1-6-3 = ДРз-7-З = (zIt - г1 )(VH - Тр.з п) +
+ (2з - 2п)0н - Vy и): (5.63)
AP5_4=(2I1I-z5)(Yb-Vp.3I1i) +
+ (24 -zin)(Y>, - Vy ш); (5.64)
6) потери давления на проход воздуха через каж-
дый аэрационный проем, кгс/м2:
кру = рДр]__2; (5.65)
Др2 = кру_2 — Дрг (5.66)
= (5’67)
2бГр,з I \ 3600г в/
Др3 = Др!-б-з — дРг — дРв; (5.68)
. $7 / <?7 \2 RQ
ДР7 = ----- Z77Z7 > (5-69)
zsYp.3 III \3600г7/
ДР5 = ДР5-7-3 — ДР7 - ДР3; (5 -70)
ДР4 = ДР5-4 — ДР8; (5-71)
7) площадь проемов для притока Ff и Ft, и площадь
проемов для удаления аэрационного воздуха Ft, Fa и
Ft— соответственно по формулам (5 11) и (5 14).
Аэрацию многопролетпых зданий рассчитывают ана-
логично аэрации трехпролетиых.
где
5.6. ДВУХЭТАЖНЫЕ ЗДАНИЯ
а — G-JGm
(5.54)
— соотношение весовых расходов воздуха, перемещаемо-
го через проемы 5 и 7, которым следует задаваться, при-
нимая в пределах 1—1.5,
2) весовой расход воздуха, перемещаемого через
каждый из аэрационных проемов, кге/ч:
mi Q..36I .
ср (^р з1 ^н)
W1II ФизбП! .
^рзШ ~*н)
mll Оизб II
Ср О?3 U ~ ''пр)
G? = G3 — Ge;
G? = Gy — Ge;
G«, = Gt — G?;
(5.55)
(5.56)
(5.57)
(5.58)
(5.59)
(5 60)
(5.61)
Для каждого этажа в отдельности (рис 5 8) долж-
ны быть известны те же исходные данные, что и при
расчете однопролетных зданий Дополнительно должны
быть заданы площади проемов между этажами.
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество из-
быточного тепла, условное количество тепла и коэффи-
циент m определяют соответственно по формулам (5.1)—
(5 4) отдельно для каждого этажа Далее определяют:
1) весовой расход воздуха, проходящего через про-
емы 1 и 4, кге/ч-
mI <?изб I
Gy — Gt-- ,
CpGpaI ^и)
2) температуру воздуха,
этажа, °C:
{у I = +
(5.72)
нз первого
(5.73)
удаляемого
<2нзб I
Ср Gy
3) весовой расход воздуха, проходящего через про-
емы 2 и 3, кге/ч
WII ^изб II Ср G4 (^у I G>sll) .
ср (^р.з II ^н)
(5.74)
5 7. Здания, оборудованные местной механической вентиляцией
101
Оз — G2 1“ 64;
4) температуру воздуха, удаляемого
этажа, °C:
из
(5.75)
второго
, ^изб 1 “Ь Физб II
(у II = (н
5) высоту расположения
тия, м:
Ср Оз
температурного
(5.76)
перекры-
G3 XI/5
гп 1>
/ СРТ
21=0,1 -----Г 2Л I
\ gYp.3i niQKiJ
fr т с? \ i/s
_ . / ср 1 р з II v3 \ . с
гц=°>’ 2-----г---- —znip <5-'8>
\ йТрзП "п^кп/
(5.77)
эту величину можно определить также по номограмме на
рис. 5.4;
8) площадь проемов для притока Л и Л и площадь
проемов фонаря F3 — соответственно по формулам (5.11)
и (5 14).
Аэрацию многоэтажных зданий рассчитывают ана-
логично аэрации двухэтажных.
5.7. ЗДАНИЯ, ОБОРУДОВАННЫЕ МЕСТНОЙ
МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИЕЙ
Порядок расчета аэрации, изложенный в пп 5 2—
5.6, в основном сохраняется. Исходные данные должны
быть дополнены весовым расходом и температурой воз-
духа, подаваемого в рабочую зону помещения приточной
механической вентиляцией, Оп0д и /Под. а также весовым
расходом и температурой воздуха, удаляемого из рабо-
чей зоны вытяжной механической вентиляцией, Опыт и
(выт (рис 5 9).
Температуру воздуха в рабочей зоне, количество из-
быточного тепла, условное количество тепла и коэффи-
Рис. 5.8 Схема аэрации двухэтажного здания
I, II — номера этажей; I—4 — номера проемов
6) разность давлений, вызывающую перемещение
аэрационного воздуха через проемы, кгс/м2:
АР1-4-з = (?i ~ ^)(уп - Ур.з i) + (г4 - z0(Ти - Yy j) +
+ гп (VH ~ 'Ир з и) + (г3 ~гп)(?н - Уу ц); (5.79)
дР2-з = (гп ~ гЖ ~ ?Р.з п) +
+ (г8~гп)(Тн~Ту п); (5.80)
7) потери давления на проход воздуха через каж-
дый аэрационный проем, кгс/м2:
Лр2 = ₽Др2_3; (5.81)
Др3 = Др2—з — ДР2; (5-82)
л ( G< V-
Pi 2gyyI \3600F4/ ’ '
Дрх = fy-t-a — ДР8 ~ ДР/ (5 -84)
Рис. 5 9. Схема аэра-
ции здания, оборудо-
ванного местной ме-
ханической вентиля-
цией
1, 2 — номера проемов
циент m определяют соответственно по формулам (5.1) —
(5.4). Далее определяют:
1) весовой расход воздуха, перемещаемого через
приточные проемы, кге/ч:
Q _ от^чзб Опод Cp(tр.З — (под) . (5 85)
ср ((р.З (н)
2) весовой расход воздуха, перемещаемого через
проемы фонаря, кге/ч:
О2 — О4 -|- Опод Овыт; (5,86)
3) температуру удаляемого воздуха, °C:
, , Оизб — 0Выт Ср ((выт (н) .
, (у = (н Н--------------------------> (5.87)
ср G2
4) высоту расположения температурного перекры-
тия, м:
/ т з ¥/5
г = 0.1 I °2 — гп1 (5.88)
\gVps n*Qj
эту величину можно определить также по номограмме
на рис. 5.4.
Разность давлений, вызывающую перемещение
аэрационного воздуха, потери давления на проход воз-
духа через проемы для притока и удаления и их площадь
определяют соответственно по формулам (5.8), (5.10),
(5 13), (5.11) и (5 14).
Пример 5.4. Рассчитать аэрацию однопролетного цеха с
местной механической вентиляцией (см рис. 5 9) для теплого
аериода года.
Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданий
102
Исходные данные весовой расход воздуха, пода-
ваемого механической вентиляцией в рабочую зону цеха, С[1Од —
“0,18-10® кгс/ч; температура подаваемого воздуха ^под^^С'. lie
совой расход воздуха, удаляемого механической вентиляцией из
рабочей зоны цеха, <?нЫт=0’72‘1^в кгс/4* ^выт= ^р,з=25° ^с'
тальные исходные данные те же, что в примере 5 1.
Решение Значения f 3, <?иэб, <ЭуСЛи m см в приме-
ре 5 1. Определяем следующие величины
1) весовой расход воздуха, перемещаемого через приточные
проемы, по формуле (5 85)
_ 0,34-9-10й—0,18-106-0,24 (25 — 15) _
01 = 0,24(25 — 20) ~
= 2,18- 10» кгс/ч;
При расчете определяют
1) конвективные тепловыделения от каждого источ-
ника, ккал/ч:
<7к=Ф7т.в, (5.89)
где ф — коэффициент, определяемый для каждого источника
тепловыделений по табл ~.3 в зависимости от температуры и
степени черноты его поверхности: если отдельные поверхности
источника тепловыделений имеют различную температуру илч
степень черноты, то их следует рассматривать как самостоя-
тельные ИСТОЧНИКИ,
2) весовой расход воздуха, перемещаемого через проемы
фонаря, по формуле (5 86)
G2 = 2,18- 10е + 0,18* 10е — 0,72.10е = 1,64- 10е кгс/ч;
3) температуру удаляемого воздуха по формуле (5 87)
ty = 20 +
9-10»— 0,72-10»-0,24 (25 — 20)
0,24.1,64-Ю»
40,6° С;
ТАБЛИЦА 53 КОЭФФИЦИЕНТ ф
Значения ф мри t CBt °C
8 40 50 60 100 150 | 200 | 300 500 800 1000 1200
0,8 0.42 0,44 0,45 0.48 0,45 0,4 0,32 0,2 0,1 0,07 0,04
0,5 0,52 0,55 0,58 0,59 0,56 0,51 0,42 0,29 0,14 0,1 0,06
0,2 0,73 0,76 0,77 0,78 0,76 0,78 0,65 0,69 0,3 0,2 0,14
4) высоту расположения температурного перекрытия по
формуле (5 88)
, / 0,24-298
2 = 0,11------------
\ 9,81-1,18s
1,643-1018 М/5
412-3,3-10» /
— 2,75 = 5,6
м;
5) разность давлений по формуле (5 8)
Др = (5,6— 1,5)(1,2—1,18) +
+ (18 — 5,6)(1,2 — 1,125)= 1,01 кгс/м2;
6) потери давления в приточных проемах по формуле (5 10)
Лр[ =0,4-1,01 = 0,404 кгс/м2;
7) площадь приточных проемов в стенах по формуле (5 11)
прн Ji-3.5
2) лучистые тепловыделения от каждого источника,
ккал/ч:
Ял~Яч.в. Як* (5.90)
3) лучистые тепловыделения от каждого источника,
направленные в рабочую зону, ккал/ч.
?л-р.з —Ф^7л» (5.91)
где Ф — коэффициент, учитывающий долю лучистых тепло-
выделений источника, направленных в рабочую зону
фг/г+фв/в
ф =————f (592)
/г Г IB
2,18-10»
. Г 2-9,81.1,2
V 3,5
= 370
м2;
0,404
8) потери давления в проемах фонаря по формуле (5.13)
где фг н <рв— коэффициенты, значения которых определяют-
ся для каждого источника тепловыделений в зависимости от его
расположения в плане помещения и размеров помещения соот
ветственно по табл 54 и 5 5, fr и f — площадь соответственно
горизонтальной и вертикальных поверхностей источника тепло
выделений, м*.
Др2=1,01—0,404 = 0,606 кгс/м2;
9) площадь проемов фонаря по формуле (5 14) при £,-5,8
Г2 =
1,64-10»
3600
= 300
м2.
2-9,81-1,125
0,606
5,8
ТАБЛИЦА 54 КОЭФФИЦИЕНТ <рг
Расположение источника ________Значения <рг при В/Н
тепловыделений в плане помещения 1 | 2 3 4
На продольной оси 0,3 0,12 0.04 0
Между осью и стеной 0,38 0,17 0,11 0,07
Вблизи стены 0.51 0,3 0,23 0,16
5.8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТАВЛЯЮЩИХ
ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА ПОМЕЩЕНИЯ
Qk И Слрз И ПОЛЮСНОГО РАССТОЯНИЯ
ИСТОЧНИКОВ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ zn
Для расчета должны быть известны следующие дан-
ные: а) геометрические размеры помещения, м (длина А,
ширина В, высота Н); б) геометрические размеры ис-
точников тепловыделений, м (длина а, ширина 6, высо-
та ft), и их расположение в плане помещения; в) общие
тепловыделения в помещении от каждого источника qt в.
ккал/ч; г) температура и степень черноты поверхности
каждого источника тепловыделений — /вот, °C, н е
Если температура поверхности или общие тепловы-
деления от источника неизвестны, их можно приближен-
но определить по графику на рис. 5.10.
ТАБЛИЦА 55 КОЭФФИЦИЕНТ <рв
Расположение источника тепловыделений в плаве помещения Значения фп при В/Н
1 1 2 3 4
На продольной оси 0.8 0.7 0,65 0.6
Между осью н стеной 0,8 0,72 0,67 0,63
Вблизи стены 0,85 0,75 0,7 0,68
4) конвективные тепловыделения от основных источ-
ников в помещении, ккал/ч:
п
Qk — 9к>
(5.93)
103
5.8 Определение составляющих теплового баланса помещения Q,. и р-3 и полюсного расстояния га
5) лучистые тепловыделения от основных источни-
ков, направленные в рабочую зону помещения,
п
Од.р.э= 2<7л.р.3;
6) полюсное расстояние каждого источника
выделений, м:
2аЬ
2П — it»
и ь
7) среднее полюсное расстояние источников
выделений в помещении, м:
ккал/ч:
(5.94)
тепло-
(5.95)
тепло-
(5.96)
Пример 5.5. Определить составляющие теплового баланса
аэрируемого помещения ч полюсное расстояние источников теп-
ловыделений
Исходные данные: а) длина помещения А“180 м,
ширина В—36 м, высота Я-18 м; б) источниками тепловыделе-
ний в помещении являются нагревательные печи (расположены
между продольной осью помещения и стеной) прессы (распото-
жены так же) и места складирования продукции (расположены
вблизи продольной оси помещения) — характеристика источников
тепловыделений приведена в табл 5 С; в) температура поверх-
ности иагревателыых печей и прессов неизвестна; г) темпера-
тура горизонтальной поверхности мест складирования /поВ =
—800° С; д) температура вертикальных поверхностей мест скла-
дирования t ПОвв2Юв С.
ТАБЛИЦА 56 ХАРАКТЕРИСТИКА ИСТОЧНИКОВ
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИИ
Источник тепловыделений Число источни- ков п Геометриче- ские размеры, м Степень черноты 8 Тепловыделения <7 в, тыс ккал/ч
длина а ширина b высота h
Камерная печь 5 3 4 2.5 0,5 280
Термическая печь 4 3,5 2 3 0,5 225
Методическая печь 8 5 3 3 0.5 375
Пресс 12 2 2 4,5 0,8 115
Место складирования про- дукции 12 2 2 1.5 0,8 275
Решение Для камерной печи определяют следующие
величины
1) площадь горизонтальной поверх ностн
fr = ab = 3-4= 12 м2;
2) площадь вертикальных поверхностей
/в = 2 (а+Ь) ft=2 (3+4) 2,5=35 м2;
3) площадь всей поверхности
Нг+/в= 12+35=47 м2;
4) температуру поверхности по рнс 510 при <?т <в//=
—гвО-Ю^Т-б-Ю3 ккал/(ч-м3) значение ^пов"3^*^’
ifi, ккал /(ч-нЬ
Рис. 5 10 График зависимости температуры поверхности источника тепловыделений от удельной теплонапряжен-
ности и степени черноты его поверхности
104
Глава 5. Расчет аэрации промышленных зданий
5) конвективные тепловыделения по формуле (5 89) при
ф=0.39 (см табл 5 3)
дк=0,39*280* 103—109-103 ккал/ч;
6) лучистые тепловыделения по формуле (5.90)
дл=280*103—109-103=171 • 103 ккал/ч;
7) коэффициент <р по формуле (5 92) при фг «0,17 (см.
табл 5.4) и <рв =0,72 (см табл. 5.5)
0,17*12+0,72*35
—--------!-------==Л FJb
8) лучистые тепловыделения, направленные в рабочую зону,
по формуле (5 91)
<?л.р.з=0,58-171 • 103= 100-103 ккал/ч;
9) полюсное расстояние по формуле (5 95)
2аЬ 2*3*4
— — =3,4 м.
а+Ь 3+4
Диалогично проводят расчеты для методических и терми-
ческих печей, а также для прессов Результаты приведены в
табл 5 7.
Для мест складирования продукции при определении значе-
ний <7К* <7Л н ^л.р 3 будем рассматривать их горизонтальную
и вертикальные поверхности как самостоятельные источники,
так как они имеют различную температуру. Определяем еле
дующие величины
1) площадь горизонтальной поверхности
дй=2*2=4 М2;
2) общие тепловыделения от горизонтальной поверхности
при B/f—60 103 ккал/(ч м2) (по рис 5 10)
<?т.в= “Г" /=60-103-4=240-103 ккал/ч;
3) площадь вертикальных поверхностей
/=/в=2 (а-ЬЬ) ft=2 (2+2) 1,5=12 м=;
4) общие тепловыделения от вертикальных поверхностей
при q Т.ВЯ• 2.9403 ккал/(ч*м2) (по рис. 510)
<?т.в—'“7=2,9-103-12 =35-103 ккал/ч.
Далее расчет проводят аналогично расчету для камерных
печей. Результаты приведены в табл 5.7.
ТАБЛИЦА 5 7. СОСТАВЛЯЮЩИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА
И ПОЛЮСНОЕ РАССТОЯНИЕ ИСТОЧНИКОВ
ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИИ
Источник тепловыделений ^т. в | 1 ^л 1^л. р. 3 2п, И
тыс. ккал/ч
Камерная печь 280 109 171 100 3,4
Термическая печь 225 90 135 85 2,5
Методическая печь 375 172 203 120 3,7Ь
Пресс 115 45 70 46,6 1.7
Место складирования продук- ции 275 38 237 41 2
Количество конвективного тепла, выделяющегося в поме-
щении, определяют по формуле (5 93)
QK=103(5-0,109+4-0,09+8-0,172+12-0,045+12-0,038)=
=3,27-10е ккал/ч.
Количество лучистого тепла, направленного в рабочую зону
помещения, определяют по формуле (5 94)
0л.Р.3=Ю6 (5*0,1+4*0,085+8*0,12+12*0,046+
+ 12*0,041) =2,86* 10е ккал/ч.
Среднее полюсное расстояние источников тепловыделений в
помещении определяют по формуле (5 96)
5-3,4-109 ’+4-2,5-90'/з+8-3,75-172 “'’+
— - — - -
5.109 ^+4*90 3—8-172'’ +
-+12-1,7-45'''+12-2-38,/а „„
J------i---------------=2,75 м.
+12-45',*+12-38/’
Глава 6. ОСОБЕННОСТИ ВЕНТИЛЯЦИИ ЗДАНИИ
РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ
6.1. ЖИЛЫЕ И ОБЩЕСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ.
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ЗДАНИЯ И ПОМЕЩЕНИЯ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
А. Общие положения
Выбор схемы вентиляции для создания в помеще-
ниях воздушной среды, удовлетворяющей установленным
гигиеническим нормам и технологическим требованиям,
зависит от назначения здания, его этажности, характера
помещений и вида вредных выделений Кратность воз-
духообмена для определения вентиляционных объемов
воздуха большинства помещений установлена главами
СНиП и приведена далее Если для рассматриваемого
помещения кратность воздухообмена не установлена
СНиП, вентиляционный объем определяют по расчету
согласно указаниям п. 1.7, А.
Для обеспечения требуемых метеорологических ус-
ловий (температуры и влажности) в холодный и пере-
ходный периоды года и избыточного давления в поме-
щениях для общественных зданий высотой три этажа
и более, расположенных в районах Северной строитель-
но-климатической зоны, следует проектировать системы
приточной вентиляции с механическим побуждением
Количество приточного воздуха в этом случае должно
превышать организованную вытяжку в размере не менее
однократного воздухообмена в помещении в час
Системы вентиляции с естественным побуждением
рассчитывают с учетом гравитационного давления, обу-
словленного разностью удельных весов внутреннего воз-
духа с температурой, соответствующей нормируемой для
холодного периода года, и наружного воздуха с темпе-
ратурой, равной 5° С. Ветровое давление учитывают
только при проектировании защиты вентиляционных про-
емов и шахт от задувания.
Применение рециркуляции воздуха в общественных
зданиях и во вспомогательных зданиях и помещениях
промышленных предприятий регламентируют соответст-
вующие главы СНиП. Рециркуляцию воздуха в жилых
зданиях допустимо предусматривать только в пределах
одной квартиры или комнаты
Для общественных и жилых зданий, а также для
вспомогательных зданий промышленных предприятий
подачу приточного воздуха проектируют непосредствен-
но в те помещения, для которых производится расчет.
Допустимо предусматривать подачу приточного возду-
ха в коридоры жилых и общественных зданий, а также
вспомогательных зданий промышленных предприятий,
если кратность воздухообмена в помещениях установле-
на нормативными документами только по вытяжке (кро-
ме уборных) и не превышает 1,5 ч-1. При этом не сле-
дует проектировать в ограждающих конструкциях меж-
ду смежными помещениями или помещениями и коридо-
рами решетки и проемы для поступления или перетека-
ния воздуха
При проектировании вентиляции неорганизованный
приток наружного воздуха в производственные поме-
щения для возмещения вытяжки в холодный период
года принимают в объеме не более 1 ч*1
Для помещений жилых зданий, больниц, зданий
управлений скорость выхода воздуха из воздухораспре-
делителей. а также в вытяжных отверстиях при отсут-
ствии местных глушителей шума ограничивают 3 м/с
Для жилых и общественных зданий, а также для
вспомогательных зданий промышленных предприятий
удаление воздуха проектируют из верхней зоны, кроме
случаев, оговоренных СНиП.
При проектировании вентиляции с механическим
побуждением, кондиционирования воздуха и воздушно-
го отопления в зданиях указанного назначения (кроме
лечебно-профилактических) с числом этажей более трех
следует предусматривать системы с общим вертикаль-
ным приточным (вытяжным) магистральным воздухово-
дом (коллектором). Этот коллектор может объединять
вертикальные поэтажные ответвления не более чем де-
сяти этажей При проектировании вытяжных систем с
естественным побуждением коллектор может объеди-
нять не более чем 25 этажей (см. рис. 20 4).
Поэтажные ответвления следует присоединять к вер-
тикальному коллектору под потолком выше- или ниже-
лежащего этажа по отношению к обслуживаемому
этажу.
Допустимо также объединение поэтажных верти-
кальных приточных (вытяжных) воздуховодов двух-
пятиэтажных зданий в один горизонтальный коллектор,
а многоэтажных зданий — в несколько горизонтальных
коллекторов В последнем случае к каждому горизон-
тальному коллектору присоединяют воздуховоды не бо-
лее чем пяти этажей.
Для помещений нотариальных контор, справочных
бюро, киосков, юридических консультаций, детских ком-
нат, сберкасс и приходных касс, встроенных в первые
этажи жилых зданий, допускается присоединение воз-
духоводов систем вытяжной вентиляции с естественным
побуждением к коллекторам систем вытяжной вентиля-
ции, предназначенных для санитарных узлов и кухонь
вышележащих этажей жилых зданий.
Горизонтальные коллекторы, объединяющие возду-
ховоды из различных этажей, не допускается размещать
в коридорах, лестничных клетках и других помещениях,
служащих путями эвакуации людей из здания.
В зданиях высотой 10 этажей и более на поэтаж-
ных ответвлениях вытяжных воздуховодов двух верх-
них этажей при прямом присоединении их к вышерас-
положенному горизонтальному коллектору следует пре-
дусматривать установку самозакрывающихся обратных
клапанов.
Б. Жилые здания *
В жилых зданиях, как правило, проектируют вы-
тяжную и приточную вентиляцию с естественным побуж-
дением. Исключение составляют жилые здания с числом
этажей три и более, расположенные в климатических
подрайонах IA, IB и 1Г. Для них рекомендуется проек-
тировать приточную вентиляцию с механическим побуж-
дением, предусматривая защиту калориферов от замер-
зания
В жилых зданиях, расположенных в климатическом
подрайоне 1VA, возможна установка индивидуальных
кондиционеров или других охлаждающих устройств с
целью поддержания температуры внутреннего воздуха
не выше 28° С В кухнях и жилых комнатах следует пре-
дусматривать возможность установки фенов.
При расчете вентиляции руководствуются данными,
приведенными в табл 6 1.
Удаление воздуха из помещений квартир с числом
комнат не более трех проектируют через вытяжные кана-
лы кухонь, уборных, ванных или совмещенных санитар-
ных узлов Вытяжной канал из кухни можно объединять
* См также СНиП П-Л.1-71,
Глава 6. Особенности вентиляции зданий различного назначения
106
ТАБЛИЦА 6.1. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ
Помещения Расчетная тем- пература, °C Кратность обмена или количество удаляемого из помещения воздуха, ч 1
при- ток вытяжка
Жилая комната Кухня в здании: 18 — 3 м8 на 1 м2 площади
исгазифнцироваином газифицированном, обо- рудованная плитами двухконфорочными 1 15 — Не менее 60 м3 » 60 »
трехкоифорочными > четырехкоифорочными J В аниая* индивидуальная е индивидуальным на- гревом Уборная индивидуальная С ©вмещенный санитарный узел То же. с индивидуальным нагревателем Умывальная индивидуаль- ным Кабина личной гигиены женщин Вестибюль, общий кори- дор, передняя, лестничная клетка Машинное помещение лиф- тов Электрощитовая Мусоросбориая камера 15 25 18 16 25 18 18 23 16 5 5 5 1 1 1 1 1 1 1 1 1 III » 90 » 25 м3 25 » 25 » <50 » 50 » 0,5 2 1 1 1
Примечания1 1. Для климатических районов с высокой
летней температурой кратность воздухообмена в машинном по-
мещении лифтов определяют расчетом из условия повышения
температуры в ием не более чем до 40° С.
2. В районах с температурой наиболее холодной пятидневки
минус 31° С н ниже, определяемой согласно СНиП II-A.6-72.
расчетную температуру воздуха в жилых комнатах надлежит
принимать равной 2(Г С
3. В угловых помещениях квартир расчетная температура воз-
духа должна быть на 2° С выше указанной в таблице.
4. При установке в кухнях, оборудованных газовыми плитами,
газовых водонагревателей норма воздухообмена не меняется;
прн этом газоход от водонагревателей рассматривают как до-
полнительный вытяжной канал
с вытяжным каналом из ванной комнаты (при несовме-
щенном санитарном узле); вентиляционные каналы из
уборной и ванной одной квартиры можно объединять в
общий канал; вентиляционные каналы из кухонь и сани-
тарных узлов, расположенных на разных этажах, можно
объединять в сборный вертикальный канал Необходимо
иметь в виду, что местные каналы, подключаемые к об-
щим сборным, должны быть оборудованы жалюзийными
решетками, допускающими монтажную регулировку;
присоединение местного канала к сборному следует пре-
дусматривать не ближе чем через этаж При наличии в
кухнях газовых водонагревателей установка вытяжных
вентиляторов не допускается Газовые водонагреватели,
снабженные патрубками для отвода газов, присоединяют
к индивидуальному для каждого газового прибора дымо-
ходу. Каналы вытяжной вентиляции рекомендуется рас-
полагать рядом с дымоходами.
В квартирах из четырех и более комнат предусматри-
вают дополнительную вытяжку непосредственно из ком-
нат, за исключением двух ближайших к кухне Можно
не предусматривать вытяжку из угловых комнат, имею-
щих два окна или более.
Поступление наружного воздуха в помещения квар-
тир проектируют через форточки, окна, фрамуги или для
климатических районов II и III (СНиП II-A6-72) через
специальные клапаны-хлопушки, а также через неплот-
ности окон и дверей.
При применении канальной приточной вентиляции,
совмещенной с воздушным отоплением, воздух подается
в жилые помещения постоянно по каналам воздушного
отопления.
Рекомендуемые минимальные размеры жалюзийных
решеток- в кухнях одно-, двух- и трехкомнатных квар-
тир без вытяжных вентиляторов — 20X25 см; в уборных
и ванных комнатах—15X15 см, совмещенных санитар-
ных узлах—15X20 см. В жилых комнатах и санитар-
ных узлах устанавливают регулируемые вытяжные ре-
шетки, в кухнях — неподвижные.
Неэксплуатируемые подвалы и технические подполья
при прокладке в них газопроводов необходимо обеспе-
чивать вытяжной вентиляцией, рассчитанной на удале-
ние воздуха в объеме не менее 1 ч-1. Вытяжку в этом
случае проектируют через отдельные вертикальные кана-
лы во внутренних стенах. При отсутствии газопроводов
из указанных помещений необходимо удалять воздух в
объеме не менее 0,5 ч-1.
Противодымная защита многоэтажных жилых зда-
ний. Противодымную защиту* осуществляют с помощью
вентиляционных устройств Она заключается в удалении
дыма из коридоров на этаже, где возник пожар, а так-
же в создании избыточного давления воздуха в лестнич-
ных клетках и шахтах лифтов.
Для обеспечения эффективности противодымной за-
щиты с помощью вентиляционных устройств необходимо
соблюдение следующих условий, газонепроницемость
междуэтажных перекрытий; наличие надежных уплотне-
ний из несгораемых материалов в местах прохода инже-
нерных коммуникаций; исключение возможности распро-
странения дыма по воздуховодам систем вентиляции п
каналам мусоропроводов; наличие уплотнений в притво-
рах входных дверей квартир; наличие самозакрывающих-
ся дверей с уплотненными притворами на пути движения
от любой квартиры к лестничной клетке.
При расчете вентиляционных установок противодым-
ной защиты выбирают наиболее неблагоприятные внут-
ренние и внешние условия, при которых происходит ак-
тивное распространение продуктов сгорания в здании
В жилых зданиях коридорного типа при расчете ко-
личества шахт дымоудаления принимают одну шахту на
каждый отсек коридора длиной не более 30 м, причем
радиус обслуживания шахты ограничивают 20 м.
Создаваемое в лестничных клетках и шахтах лифтов
избыточное давление должно препятствовать поступле-
нию продуктов сгорания при наиболее неблагоприятных
условиях Воздух подают вентилятором в верхнюю зону
лестничной клетки и шахт лифтов Если двери шахт
лифтов выходят в лестничную клетку, подпор воздуха
предусматривают только в ней, учитывая утечки возду-
ха через проемы и щели лестнично-лифтового узла в
смежные помещения и наружу.
* См. «Рекомендации по расчету вентиляционных устройств
противодымной защиты жилых зданий» М . ЦНИИЭП жилища.
1973 (Abi . Н. Н. Разумов, И. Т. Светашоэ, И. С. Шаповалов).
б 1. Жилые и общественные здания. Вспомогательные здания и помещения
107
При конструировании системы дымоудаления реко-
мендуется отдавать предпочтение факельному выбросу.
Запорно-регулирукицие устройства на тракте дымоудале-
ния не устанавливают.
Расчет вентиляционных устройств противодымной за-
щиты жилых зданий проводят в следующем порядке, оп-
ределяя:
1) весовой расход газов, поступающих чсре; откры-
тую дверь «горящей!» квартиры, кгс/ч:
Расчетное наружное давление, кгс/м2, определяют
как сумму условного гравитационного и ветрового дав-
лений:
Г2
Рп =— (Vh — Тв) + Тн 9
(6.6)
Сэт= 1750d]/ft3B, (6.1)
где b и ЛдВ — соответственно ширина и высота дверного
проема, м;
2) объемный расход газов, удаляемых из коридора
«горящего» этажа, м3/ч:
где й п—геометрическая высота центра рассматриваемого
проема, измеряемая от условного уровня (уровень земли у
входа в лестничную клетку), м: VH н VB •— удельный вес соот-
ветственно наружного и внутреннего воздуха, кгс/м3; k п— аэро-
динамический коэффициент; его наибольшее значение при лю-
бом направлении ветра для наветренной стороны здания равно
0,8: для заветренной стороны равно—0,6: и— скорость ветра, м/с
£эт —
(7Эт(273 + 0,7^г.п)
(6.2)
где 0,7 — коэффициент, учитывающий охлаждение газов в
коридоре «горящего» этажа, /Гп-о00°С — температура газов,
поступающих в коридор из «горящей» квартиры,
Температуру наружного воздуха принимают по наи-
более холодной пятидневке (см. графу 19 табл. 1 СНиП
II-A6-72).
Скорость ветра принимают по графе 20 табл. 5
СНиП П-А 6-72 (средняя скорость за три самых холод-
ных месяца), но не менее 5 м/с
Внутреннее давление в лестничной клетке при вклю-
ченной системе подпора должно быть больше наружного
давления на уровне входных дверей первого этажа на
2 кгс/м2, т е.
Рл.к — Рп-макс 2.
(6.7)
3) общий весовой расход газов через шахту дымо-
удаления, кгс/ч:
Давление, развиваемое вентилятором, должно со-
ставлять, кгс/м2:
^общ — ^ЭТ | 1 4"
m(N —
100
(6.3)
Арвент — (Рл к — Раз) Н* Арсетн АРл-к> (6.8)
где пг—процент подсоса воздуха через закрытые клапаны
шахты дымоудаления (тп«10%), N — число этажей.
4) температуру газов, перемещаемых вентилятором,
°C,
где Рлк—давление в лестничной клетке (лифтовой шахте),
кгс/м1; гвз — наружное давление иа уровне воздухозабора, рас-
положение которого в расчете условно принимается на завет-
ренной стороне, кгс/м2, ЛРсетп — потери давления в сети возду-
ховодов при расчетном расходе воздуха, кгс/м2: Дрл к — потерн
давления в лестничной клетке (лифтовой шахте) прн расчетном
расходе воздуха, определяемые по формуле, кгс/м2
61 СИТ
0»6/г,п Сэт 4~ (^общ ^эт) ^в
(?общ
(6.4)
АРл к — ?Тн 2g ’
(6.9)
где 0,5—-коэффициент, учитывающий охлаждение газов в
коридоре «горящего» этажа и шахте дымоудаления:
5) объемный расход газов, перемещаемых вентиля-
тором системы дымоудаления, ма/ч,
г ^общ (273 т/ВРЦТ)
_ ( К К 1
где % — коэффициент местного сопротивления маршей и пло-
щадок Лестничной клетки, принимаемый в пределах одного эта-
жа равным 20 (ориентировочно), а я пределах всей шахты лиф-
тов— 15. и — скорость воздуха в горизонтальном сечении лест-
ничной клетки без учета маршей и площадок, определяемая по
формуле, м/с
G
3600fyH ’
(6.10)
Чтобы избежать перетекания воздуха через шахту
дымоудаления по этажам при закрытых приемных по-
этажных клапанах и неработающем вентиляторе, эти
клапаны подбирают на скорость прохода газов около
20 м/с, а каналы рассчитывают па скорость прохода га-
зов 5—6 м/с.
При пожаре открывают клапан шахты дымоудале-
ния только на «горящем» этаже.
Расчет подпора воздуха в лестничных клетках и лиф-
товых шахтах проводят следующим образом
где б — весовой расход воздуха, подаваемого в лестничную
клетку или шахту, кгс/ч; F — площадь горизонтального сечения
лестничной клетки или шахт лифтов, м2
Весовой расход воздуха, подаваемого в лестничную
клетку (лифтовую шахту), определяют как сумму расхо-
дов воздуха, уходящего через открытые проемы дверей
и щели, кгс/ч:
G - 3600/ц V 2§(рл.к-рп)ув (6.11)
Глава 6. Особенности вентиляции зданий различного назначения
108
и через оконные проемы, кгс/ч: 1
6 = Jfo Рл-к — Рп t (6.12)
где f — площадь открытого проема или щелей притворов,
м2; ц — коэффициент расхода, принимаемый равным 0,64 для
открытых проемов дверей, 0,6 для щелей притворов дверей лест-
ничных клеток и 0.7 для дверей шахт лифтов: значения ц могут
быть приняты также на основании экспериментальных данных;
J — воздухопроницаемость неуплотненчых оконных проемов,
принимаемая равной 27 кг/(м2«ч«мм вод ст. ^2) для одинарных
и спаренных окон и равной 18 кг/(м2«ч-мм вод ст для двой-
ных раздельных окон; fo —площадь оконных проемов в лест-
ничной клетке иа одном этаже, м2.
Если воздух проходит последовательно несколько
дверных проемов, в расчет принимают один «приведен-
ный проем» площадью, м2:
1
Рпр/пр — _______________________________•
!_+_!_+...+ —!_
V (М1/1)2 (Ш (Нп/л)2
(6.13)
При одинаковой разности давлений по обе стороны
каждого из параллельно расположенных проемов их эк-
вивалентная плошадь, м2:
Нэ /э = М-i fi + М-2 Аг +• • •+ Нп fn- (6.14)
Эквивалентная площадь проема при одной самоза-
крывающейся двери из коридора в лестничную клетку,
м2:
/э.К = АцЧ- М-Ю'4^, (6.15)
где площадь щелей притвора двери, м2, - общая
площадь помещений иа одном этаже, из которых происходит
эвакуация людей через рассматриваемый проем, м2
Общий весовой расход воздуха, подаваемого во все
шахты лифтов одного вестибюля, кге/ч:
Собщ = вш Ум + 2, (6.16)
где Ощ—весовой расход воздуха, подаваемого в одну шах-
ту, кге/ч: М —• число лифтов
Производительность вентилятора, м3/ч:
£=],2(?об1ц (6 17
Ти
где 1,'2—• коэффициент запаси
Пример 6.1. Определить расход газов и подобрать оборудо-
вание для системы дымоудаления 16-этажного жилого;^здаиия
Ширина квартирной двери 0,85 м. высота 2 м
Решение По формуле (6 1) определяем весовой расход
газов, поступающих из «горящей» квартиры в коридор:
G3T—1750-0,85 V<22'^4200 кге/ч.
По формуле (6 2) олоеделяем объемный расход газов, уда-
ляемых нз коридора «горящего» этажа
£эт = 1,8-4200 - 7550 м3/ч.
По формуле (6 3) определяем весовой расход газов, удаляе-
мых через шахту.
Ообщ = 4200 Г1+ 10 ^оо"^] = 10 500 КГС/Ч
По формуле (6 4) определяем температуру газов, переме-
щаемых вентилятором
0,5-500- 4200-Г-20 (10 500-4200)
/вент= 10 500 ~
По формуле (6 5) определяем объемный расход газов, пере-
мещаемых вентилятором
10 500(273+112)
^вент — лрл = 11 400 м3/ч.
«Зио
Сечение клапана определяем при скорости газов и—20 м/с
Z-эт 7550
f== 3600v = 3600-20 = °’105 ”2'
Принимаем клапан размером 300 X 400 мм с живым сечением
f«=0,096 м2, при котором
7550
У= 1?00’-0,096 = 21 >9 м/с.
Потери давления в клапане (значения £ даиы в главах 12
и 15; у — удельный вес удаляемых газов, равный при 250’С
0,6 кгс/м3)
V2 21 92
дРкл = ? V = 1.25 , ’ -0,6= 18,3 кгс/м2
zg 1у,о
Потери давления в сети воздуховодов условно принимаем
Дрсети =15 кгс/м2
Суммарные потери давления в сети
2Д р = Д ркл + Д рсети = 18,3 4- 15 = 33,3 кгс/м2.
Для установки принимаем вентилятор Ц4-70 № 7 со следу-
ющими показателями /-=12 000 мэ/ч, Я="60 кгс/м2 (см формулу
(6 8)], W-3 кВт, л-960 мии-1.
В. Здания административных учреждений
и проектных организаций *
В зданиях административных учреждений и проект-
ных организаций проектируют механическую приточно-
вытяжную вентиляцию. При расчете вентиляции руко-
водствуются данными, приведенными в табл 6.2—6 4
В помещениях административных учреждений и
проектных организаций, расположенных в климатиче-
ском районе IV, необходимо предусматривать поддержа-
ние оптимальных параметров воздушной среды, проек-
тируя кондиционирование воздуха. В других климатиче-
ских районах комфортное кондиционирование воздуха
допускается проектировать при соответствующем техни-
ко-экономическом обосновании и согласовании с гос-
строями республик.
Для конференц-залов, помещений общественного
питания и помещений киноаппаратного комплекса уст-
раивают отдельные системы приточной вентиляции с ме-
ханическим побуждением Во всех остальных помеще-
ниях, как правило, предусматривают создание единой си-
стемы приточной вентиляции с механическим побужде-
нием
Подачу приточного воздуха необходимо осуществ-
лять непосредственно в конференц-залы, обеденные за-
лы, кухни (по балансу, но не менее 30%). вестибюли, а
также в другие помещения вспомогательного и обслу-
живающего назначения
Удаление воздуха из холлов, коридоров, куритель-
ных, помещений копировально-множительных служб, по-
мещений предприятий общественного питания, аккуму-
ляторных, кинопроекционных, санитарных узлов следует
осуществлять отдельными вытяжными системами с меха-
ническим побуждением
Для конференц-залов также рекомендуется проекти
ровать отдельную систему вытяжной вентиляции, как
правило, с естественным побуждением. Из кабинетов и
рабочих комнат предусматривают удаление воздуха вы-
давливанием через коридоры, холлы и санитарные узлы.
* См также временные указания СН 400-69.
б 1. Жилые и общественные здания. Вспомогательные здания и помещения
109
ТАБЛИЦА 62 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ЗДАНИИ АДМИНИСТРАТИВНЫХ УЧРЕЖДЕНИИ
И ПРОЕКТНЫХ ОРГАНИЗАЦИИ
Помещения Расчетная темпе- ратура, °C Кратность обмена, ч—1
приток вытяжка
Общие рабочие комнаты. 18 По расчету, но ие
кабинеты менее 30 м3/(ч чел)
Приемные при кабинетах и приемные исполкомов 18 2 2
Машинописные бюро 18 3 3
Машиносчетные бюро 18 По расчету, но не
менее 2
Коиференц-залы и залы совещаний 16 По расчету
Хранилища архивов, про- ектных кабинетов и библио- тек 18 1,5 2 •
Читальные зады 18 3 2,5
Комнаты общественных организаций и экспедиции 18 2 1,5
Кладовые оборудования. 16 1
инвентаря и канцелярских принадлежностей
Помещения копировально- множительных служб
отделение светокопирова- ния н отделение пере- плетно-брошюровочное 18 3 3
отделения фото-, микро- фото- н электрофотоко- 18 5 5
пировання отделения оперативной офсетной печати*
редакцнонно-оформи 18 2 2
тсльиос
подготовки и изготов- ления печатных Форм 18 5 5
ремонтная мастерская 18 1,5 2,5
Помещения электронных малогабаритных счетно-вы- 18 По расчету
числительных машин
Макетные мастерские
столярные 16 3 3
участки сборки макетов 16 2 2
» окраски » 16 4
склады макетов 16 — 1,5
Вестибюли 16 2 —
Гардеробные 16 — 2
Курительные 18 По балансу из поме-
щений основного
назначения
Буфеты с подсобными по- 16 3
мещениями
Столовые По расчету (см СН 87 60)
Гигиенические души 23 — 2
Санитарные узлы 16 — 100 м3 на I унитаз
и писсуар
Умывальные 16 Через саиитариые узлы
Медицинские пункты* 1.5
кабинет врача 20 2
процедурные 20 1,5 2
Примечание Объемы воздуха, удаляемого местными
ТАБЛИЦА 63 ДОПУСКАЕМЫЕ ТЕМПЕРАТУРА,
ВЛАЖНОСТЬ И СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В ЗОНЕ
ПРЕБЫВАНИЯ ЛЮДЕЙ В ПОМЕЩЕНИЯХ
Системы Период года Температура, °C Относи- тельная влажность, о/ /0 Скорость движения, м/с
Вентиляции Холодный Теплый 16-21 Нормируется* Нс норми- руется То же 0,15 0,25
Кондициони- рование воз- духа Холодный Теплый 20-21 23—26 45—50 50—55 0,15 0,25
• В помещениях основного назначения должна быть не более
чем на 3° С выше расчетной вентиляционной температуры (па-
раметры А) В кухнях должна быть не более чем на ГгС выше
расчетной вентиляционной температуры (параметры А).
ТАБЛИЦА 64 КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ,
ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЙ И ВЫДЕЛЕНИЙ СО3 ОТ ЛЮДЕЙ
ПРИ РАЗЛИЧНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА
Помещения
Тепловыделения,
ккал/(ч чел)
Общие рабочие комнаты,
конференц-залы н залы со-
вещаний
Обеденные залы
20—22
23—25
26—28
126 80
126 60
126 50
30
44
58
50
75
100
80
НО
130
Пр имечание Выделения СО, прн всех условиях состав-
ляют 20 л/(ч чел).
отсеками от светокопировальных аппаратов, клееварок, дуговых
фонарей, сушильных аппаратов, аппаратов ЭК 1 и ЭК-2, мест
пайки, следует компенсировать притоком с учетом коэффициен-
тов одновременности работы оборудования. В помещениях, где
устанавливаются местные отсосы, указанные кратности обмена
воздуха отиосятся’к общеобмеиной вентиляции
В этих помещениях рекомендуется создавать подпор в
размере до 20%.
Воздухообмен в помещениях основного и вспомога-
тельного назначения необходимо организовывать по схе-
ме «сверху—вверх», в конференц-залах — по схеме «свер-
ху—вниз—вверх» или «сверху—вниз».
Г. Общественные здания
Детские ясли-сады *. В помещениях детских яслей-
садов проектируют, как правило, приточно-вытяжную
вентиляцию с естественным побуждением. При расчете
вентиляции руководствуются данными, приведенными в
табл. 6 5.
Для помещений групповых и игральпых-столовых во
всех климатических районах, кроме подрайонов IA, 1Б и
1Г, предусматривают периодическое естественное сквоз-
ное или угловое проветривание В IV климатическом рай-
оне периодическое сквозное или угловое проветривание
• См также СНиП II Л 3 71.
Глава 6. Особенности вентиляции зданий различного назначения
по
ТАБЛИЦА 65 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ДЕТСКИХ САДОВ И ЯСЛЕЙ
Помещения Расчетная температу- ра, °C, в климатиче- ских районах и подрайонах Кратность обме- на, ч
IA, 1Б и 1Г IB и 1Д II, III и IV 1 приток! вытяжка
Игральная-столо- вая, приемная млад- шей группы ясельно- го возраста 23 22 21 — 1,5
Групповая, прием- ная средней н стар шей групп ясельного возраста 21 20 19 — 1,5
Спальня веранда и раздевальная 19 18 18 — 1.5
Туалетные 20—22 20—22 20—22 — 2
Комната для му- зыкальных и гимна- стических занятий 18 18 18 — 1,5
Помещение бассей на для обучения де тей плаванию 29 29 29 — По расчету, ио не менее 50 мч на I ре- бенка
Изолятор, медицин ская комната 22 22 22 — 1,5
Комната персонала 18 18 18 - 0.5
Кухня 15 15 15 — По расчету
Комната для хра нения чистого белья 15 15 15 — 0,5
Стиральная разбо- рочная 18 18 18 5 о
Сушильная- гла- дильная 16 16 16 5 5
личестве 10 м3/ч Вытяжной канал от сушильного шкафа
рекомендуется присоединять к отдельному внутристен-
ному каналу и общей вытяжной шахте на чердаке.
Помещения изолятора обслуживают отдельными
вытяжными каналами
В кухнях над плитой рекомендуется устраивать
съемные завесы-шторки
Рис 6.1.
Приточный
шкаф для
кухонь дет-
ских учреж-
дений
предусматривают также в спальнях-верандах, кухнях,
стиральных-разборочных, сушильных-гладильных и туа-
летных.
В помещениях с длительным пребыванием детей
50% окон должны быть снабжены откидными фрамуга-
ми с рычажными приборами для открывания и боковы-
ми щитками для направления поступающего холодного
воздуха вверх.
В детских помещениях высотой более 3 м допуска-
ется применение агрегатов, обеспечивающих децентрали-
зованный приток неподогретого воздуха настилающими-
ся па потолок струями.
Подогрев наружного приточного воздуха, подава-
емого в детские комнаты, изоляторы, комнаты медицин-
ского персонала, кухни, осуществляют в приточных шка-
фах (рис. 6 1) или в подоконных приточных устройствах.
В спальнях и комнатах дневного пребывания детей
независимо от размещения этих помещений (в отдельно
стоящих зданиях либо в первых этажах жилых зданий)
проектируют вытяжную вентиляцию с естественным по-
буждением отдельно для каждой детской группы Вы-
тяжная система помещений, встроенных в первые эта-
жи жилых зданий, не должна быть связана с общей вы-
тяжной системой здания.
В санитарных узлах необходимо устраивать меха-
ническую вытяжную вентиляцию с установкой малога-
баритных осевых вентиляторов.
Из сушильного шкафа для верхней одежды детей
(рис. 6.2 и 6 3) следует предусматривать вытяжку в ко-
№ модели .... 4
А, мм..... 400
Б, ».......... 440
В, »..... 224,3
3,5 3 2,6 2,3
350 300 260 230
410 480 450 500
196,5 181,5 166,3 151,5
В помещениях для стирки предусматривают вытяж-
ную естественную канальную вентиляцию из расчета
150 м’/ч на каждую кулису при разности температур
внутреннего и наружного воздуха 10° С. При расчете
кулис в детских садах принимают расход белья на 1 ре-
бенка в месяц 40 кг, в детских яслях — 30 кг. Приток
наружного воздуха в объеме, компенсирующем вытяжку,
осуществляется через приточные шкафы, которые рас-
считываются на подогрев воздуха от минус 5 до 20° С.
Общеобразовательные школы, школы-интернаты и
профессионально-технические училища * В зданиях
школ и училищ следует проектировать приточно-выгяж-
ную вентиляцию с механическим побуждением, подавая
в учебные помещения (классы, кабинеты, лаборатории)
подогретый наружный воздух в количестве не менее
16 м3/ч иа одного учащегося. Допускается применение
децентрализованного притока неподогретого наружного
воздуха при обеспечении нормативных параметров внут-
реннего воздуха Непосредственно из учебных помеще-
ний должна предусматриваться естественная вытяжная
вентиляция в размере однократного обмена в 1 ч.
* См также СНиП II 65-73 и СНиП П-Л 5-68
6 У. Жилые и общественные здания. Вспомогательные здания и помещения
Ш
ТАБЛИЦА 6 6 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ШКОЛ И УЧИЛИЩ
Помещения Расчетная тем перат у ра, °C, в климатиче- ских районах н под- районах Кратность обмена ч 1
IA. 1Б и 1Г ! 1 IB, 1Д 11 и III приток вытяжка
Школы и Классы, кабинеты, ла бораторин Мастерские по обра- ботке металла и древе СИНЫ Спортивный зал Спальные комнаты Актовый зал-киноауди тория и кабинет средств обучения Рекреационные поме щення Учительская Библиотека, кабинеты администрации, комнаты общественных организа- ций Кабинет врача Раздевальные при спор- тивном зале Комнаты для чистки одежды и обуви Вестибюль ШКОЛ 21 18 17 18 20 18 21 21 23 22 20 19 Ы К Н Т 4 18 16 15 16 18 16 18 18 22 20 18 16 р и а т 17 16 15 16 17 16 17 17 21 19 17 16 ь; По р 20 м3/( 80 м3/( - 20 м3/( 2 асчету I чел) ч чел) 1,5 ч чел) 1,5 1 1,5 1,5 3
Профессиональ Учебные кабинеты и классы Кабинеты техническо- го черчения и читальные залы Лаборатории без вред ных выделений с точны- ми измерительными при- борами Лаборатории с вредны ми выделениями и учеб но производственные ма стерские Актовый зал н о-т с х ническн е у 16 18 20 16 16 ч и л и щ а 16 мл/(ч-чел) То же По расчету 40 м3 на 1 место
Примечания 1 При расчете отопления и вентиляции
тепловыделения от одного учащегося в учебном помещении
принимать 60 ккал/ч. а влаговыделения—45 г/ч
2 Объем удаляемого воздуха от вытяжного химического
шкафа следует принимать 1100 м4/ч
3 У наждачиого точила следует предусматривать укрытие
и обеспыливающий агрегат.
4. Клееварки должны оборудоваться укрытием, локализу
ющнм выделения
Остальной объем воздуха следует удалять через рекреа-
ционные помещения, санитарные узлы и через вытяжные
шкафы лабораторий, В школах с количеством учащихся
до 192 включительно допускается устройство вентиля-
ции без организованного механического притока.
Рециркуляция воздуха в системах приточной вен-
тиляции учебных помещений не допускается При рас-
чет вентиляции руководствуются данными, приведенны-
ми в табл. 6.6.
В школах и училищах, как правило, предусматри-
вают отдельные системы вентиляции для следующих по-
мещений: актовых залов, спортивных залов, гимнастиче-
ских залов, лабораторий, спальных комнат школ-интер-
натов, вспомогательных помещений, кухонных блоков и
обеденных залов, мастерских.
Расчетную температуру воздуха для вентиляции
учебных помещений и учительской принимают по пара-
метрам А для холодного периода года.
Из лабораторий физики и химии предусматривают
механическую вытяжку через вытяжные шкафы. Для
ученических и демонстрационных лабораторных шкафов
проектируют отдельные вытяжные системы. Расчетную
скорость движения воздуха в рабочем отверстии при
полностью открытой шторке принимают соответственно
0,5 и 0,7 м/с.
В лабораториях профессионально-технических учи-
лищ скорость удаления воздуха через рабочие проемы
вытяжных шкафов и принимают в .зависимости от пре-
дельно допустимых концентраций выделяемых вредных
веществ:
ПДК, мг/м3. ...... . . >10 10-0,1 <0,1
V, м/с ..»•••••• . . . 0,5 0,6—1 1—-1,5
При полном открытии проема шкафа скорость уда-
ления воздуха v должна быть нс менее:
ПДК, мг/м3............. >0.1 <0,1
V. м/с. ,.............. 0,3 0,45
Коэффициенты одновременности работы проемов
вытяжных шкафов в лабораториях должны быть указа-
ны в задании на проектирование.
В одну вытяжную систему допустимо объединять
не более двух вытяжных шкафов одного помещения, ес-
ли удаляемые при этом вещества не образуют взрыво-
огнеопасных или ядовитых смесей. Из помещений с вы-
тяжными шкафами весь объем воздуха рекомендуется
удалять через вытяжные шкафы. При закрытых рабочих
проемах шкафов для обеспечения вытяжки из верхней
зоны помещения в верхней части шкафов устанавливают
клапаны (хлопушки). Минимальный размер клапана
(хлопушки) 150X150 мм.
Для зданий профессионально-технических училищ
подачу приточного воздуха следует предусматривать не-
посредственно в помещения. Исключение составляют по-
мещения лабораторий с вредными выделениями, где над-
лежит создавать разрежение. Для обеспечения разреже-
ния непосредственно в помещения подают не весь при-
точный воздух, а только часть его. Однако количество
подаваемого непосредственно в помещения воздуха дол-
жно быть ие менее 70% общего количества приточного
воздуха Остальную часть приточного воздуха подают
в коридор Количество приточного воздуха принимают
в размере 90% удаляемого из этих помещений с учетом
коэффициента одновременности действия местных отсо-
сов, определяемого технологическим заданием.
Для учебных помещений и лабораторий без вытяж-
ных шкафов профессионально-технических училищ, раз-
мещаемых в районах со средней температурой в 13 ч
самого холодного месяца не ниже минус 16° С, допуска-
ется предусматривать децентрализованную подачу непо-
догретого наружного воздуха в верхнюю зону при помо-
щи местных агрегатов в количестве 12 м3/(ч-чел).
Больницы и поликлиники *. Во всех помещениях
больниц, поликлиник и амбулаторий при наличии в них
физиотерапевтических, рентгеновских, операционных от-
делений и лабораторий устраивают механическую при-
* См. также СНиП II Л 9 70.
Глава б. Особенности вентиляции зданий различного назначения
112
точно-вытяжную вентиляцию. При расчете вентиляции
руководствуются данными, приведенными в табл. 6.7.
Кондиционирование воздуха проектируют в опера-
ционных, наркозных, родовых, реанимационных и после-
операционных палатах, в палатах интенсивной терапии,
в одно- и двухкоечных палатах больных с ожогами ко-
жи, а также для 50% коек в отделениях для грудных
и новорожденных детей и для 40% коек в отделениях
недоношенных и травмированных детей при условии обо-
рудования кювезами 20—25% коек, а в случае отсутст-
вия кювезов — 60—70% коек. В операционных, наркоз-
ных, родовых, реанимационных и послеоперационных па-
латах относительная влажность воздуха должна нахо-
диться в пределах 55—60%, а скорость движения его не
должна превышать 0,15 м/с.
Для IV строительно-климатической зоны на летний
период расчетную температуру воздуха в кондициони-
руемых помещениях допускается принимать на 3° С вы-
ше указанной в табл. 6.7.
Отдельные системы приточной и вытяжной вентиля-
ции проектируют для следующих помещений: операцион-
ных блоков, реанимационных, родовых, рентгеновских
кабинетов, лабораторий, грязе- и водолечебных кабине-
тов, помещений сероводородных и радоновых ванн, а
также лабораторий приготовления раствора радона и хо-
лодильных камер. Объединение нескольких помещений
одной вентиляционной системой возможно только при
одинаковом режиме в них, допустимости сообщения по-
мещений между собой и исключении пребывания в них
инфекционных больных.
В каждое помещение для лечебных процедур при-
точный воздух следует подавать непосредственно — в
верхнюю зону, для остальных помещений допускается
подача приточного воздуха в коридор по балансу вы-
тяжки. Рекомендуется предусматривать подпор воздуха
в таких помещениях, как вестибюли, ожидальные и т. п.
Приточный воздух, как правило, обрабатывают в
центральных приточных камерах (кондиционерах). Вен-
тиляционные приточные и вытяжные камеры размещают
таким образом, чтобы была исключена передача шума в
помещения с длительным пребыванием больных и в ка-
бинеты врачей.
Для операционных, наркозных, родовых, реанимаци-
онных, послеоперационных палат, палат интенсивной те-
рапии, а также для одно- и двухкоечных палат для боль-
ных с ожогами кожи необходима очистка наружного
воздуха в бактериологических фильтрах, устанавлива-
емых после вентилятора. В отдельных операционных,
предназначенных для мелких операций (например, в по-
ликлиниках), допустимо применение индивидуальных
приточных установок с приточным шкафом, располага-
Рис. 6.3 Сушильный шкаф для детских вещей с реги-
стром из гладких труб d=25 мм
Рис 6 2. Сушильный шкаф для детских вещей с ра-
диатором
/ — отсек для шапок. 2 — отсек для валенок 3 — отсек для
верхнего платья; 4 — щель для притока воздуха; 5 — два радиа-
тора по восемь секций
6.1. Жилые и общественные здания. Вспомогательные здания и помещения
113
ТАБЛИЦА 6.7. РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ЛЕЧЕБНЫХ УЧРЕЖДЕНИИ ______________
Помещения Расчетная темпера- тура, °C тг * 1 Кратность обмена, ч
приток вытяжка
Палаты для взрослых, проти- вошоковые. для туберкулезных больных, послеродовые, спаль- ные в помещениях для матерей детских отделений, помещения гипотермии 20 40 м3 на 1 койку
Палаты предродовые, экламп- сии, туалетные для новорожден- ных 25 1,5 1 2
Послеоперационные палаты и палаты отделений аиестезиоло- гин-реаиимации, палаты родо- вые, операционные, наркозные, реанимационные, для больных с ожогами кожи 22 По расчету
Палаты для детей (в том чи- сле для новорожденных) 22 20 м3 на 1 койку
Палаты для травмированных и недоношенных новорожденных 25 15 м3 иг 1 койку
Палаты в боксах и полубок- сах, фильтр-боксы, предбоксы 22 2 из коридора 2,5
Фильтры, приемно-смотровые боксы, смотровые, перевязочные, манипуляционные, предопераци- онные. процедурные, комнаты для кормления детей в возра- сте до 1 года, кабинеты пневмо- торакса с кабиной для разде вания и комнатой отдыха 22 1,5 2
Кабинеты врачей. комнаты персонала, кабинеты ангиогра- фии, комнаты отдыха для боль- ных водо- и грязелечебниц, ка- бинеты аконунктуры. выписные, помещения для ректороманоско- пии. кабинеты аудиометрии, антропометрии 20 1 1
Процедурные и кабинеты для раздевания при рентгенодиагчо- стических и флюорографических кабинетах. процедурные для рентгеновских снимков зубов, моечные лабораторной посуды патологоанатомических отделе- ний. комнаты управления рент- геновских кабинетов и радиоло- гических отделений, фотолабо- ратории, кабинеты электросве- толечеиия. массажные 20 3 4
Стерилизационные при опера- ционных, лаборатории и поме- щения для производства анали- зов. кабинеты различных иссле- дований, кольпоскопные, мон- тажные н моечные кабинетов искусственной почки и помеще- ний для аппарата искусственно- го кровообращения, раствор- ные—демииерализацнонные. пре- параторские лабораторий, поме- щения для центрифуг, помеще- ния для окраски мазков, весо- вые. колориметрические, средо- варки, материально аппаратные лабораторий, фиксационные, по мещекия для подготовки пере- вязочных и операционных мате- риалов и белья, контроля ком- плектования и упаковки инстру- ментов. приема, разборки, мытья и сушки хирургических инстру- ментов 18 1 3
Продолжение табл в 7
Помещения Расчетная темпера- тура, °C __ — 1 Краткость обмена, ч
приток вытяжка
Залы лечебной физической культуры 18 50 м3 на 1 занима- ющегося
Кабинеты механотерапии и функциональной диагностики 22 1 3
Кабинеты лечебной физиче- ской культуры, зубоврачебные кабинеты, комнаты зондирова- ния, помещения для дегельмин- тизации 20 2 3
Помещения (комнаты) для санитарной обработки больных, душевые, кабины личной гигие- ны женщин, помещения для субаквальиых. сероводородных и других ванн (кроме радоно- вых), помещения подогрева па- рафина и озокерита, лечебные плавательные бассейны 25 3 5
Помещения для хранения гипсовых бинтов и гипса, музеи и препараторские при них в па- тологоанатомических отделени- ях, компрессорные ингалятори- ев. центральные бельевые, бель- евые для хранения чистого белья, помещения для хранения медицинских товаров 16 1
Помещения стерилизационных- автоклавных центральных сте- рилизационных 16 По pi »счету
Помещения для мытья, стери- лизации и хранения суден, горшков, клеенок, помещения для хранения дезинфицирую- щих средств, помещения сорти- ровки и временного хранения грязного белья, хранения предметов уборкн. помещения для временного хранения после- дов. льда, твердых отходов, за- грязненных радиоактивными ве- ществами, кладовые кислот 16 - 5
Помещения для обработки ре- зиновых перчаток, для мытья и стерилизации столовой н кухон- ной посуды, парикмахерские для обслуживания больных, муляж- ные 18 2 3
Хранилища радиоактивных ве- ществ. фасовочные я моечные в радиологических отделениях, мо- ечные лабораторий 18 5 6
Процедурные в кабинетах для статической и подвижной теле- гамматерапни. комнаты для центрирования в кабинетах для подвижной телегамматерапнн. процедурные реитгеиотерапевти- ческие. кабинеты микроэлектро- волновой терапии. кабинеты ультравысокочастотной терапии и т п. 20 4 5
Раздевальные и кабины для раздевания в водолечебницах 23 Приток по балансу вытяжки нз залов с ванными и помеще- ний грязевых процедур
Комнаты хранения трупов 2 — 3
Радоновые ваииы. грязелечеб- ные залы, душевой зал с ка- федрой 25 4 5
Помещения для хранения и регенерации лечебной грязи 12 2 10
8—5
114
Г лава 6 Особенности вентиляции здании различного назначения
Продолжение табл 6 7
Помещения Расчетная темпера- тура, °C rz ле — 1 Кратность обмена, ч
приток вытяжка
Комнаты для одевания тру пов, выдачи трупов, кладовые для хранения гробов, помеще- иия для хранения хлорной из- вести • Дезинфекционные камеры- 14 — 3
приемные 16 Из чистого отделения 3
грязные отделения 16 То Xt 5
разгрузочные (чистые) отде ления 16 5 Через грязное отделение
Шлюзы при сероводородных вайнах 25 3 4
Кабины для раздевания прн сероводородных ваннах 25 3 3
Помещения приготовления рас творов для сероводородных ванн и хранения реактивов 20 5 6
Помещения для мойки и суш- ки простыней, холстов, брезен- тов. грязевые кухни 16 6 10
Помещения для ингаляции (процедурные) 20 Я 10
Секционные 16 1 4
Шлюзы перед палатами для новорожденных, изоляторы в от- делениях новорожденных, поме- щения для выписки родильниц, помещения для облучения де- тей кварцевой лампой 22 1 1
Клизменные 20 — 5
Малые операционные Помещения аптек: 22 6 )
ассистентские, асептические, расфасовочные, помещения для хранения товаров, ком- наты хнмика-аналитика 18 2 3
моечные, кубовые-стерилита- цнонные 18 3 4
помещения для хранения термолабильных медикамен тов 12 2 3
Склады хранения стерильных материалов 18 3 —
емым в смежном помещении (рис. 6.4) Для очистки воз-
духа в этом случае применяют ватный фильтр
Вытяжную вентиляцию с механическим побуждени-
ем устраивают для всех помещений больниц, за исклю-
чением инфекционных корпусов, где для каждого бокса
должна быть предусмотрена естественная вытяжная вен-
тиляция с установкой дефлекторов.
В операционных и наркозных палатах вытяжку воз-
духа следует организовывать из верхней и нижней зон
помещения
При проектировании системы вентиляции и оборудо-
вания должны быть предусмотрены меры по обеспече-
нию взрывобезопасности.
В кабинетах электро-, свето- и теплолечения для по-
дачи приточного и удаления вытяжного воздуха реко-
мендуется использовать верхнюю зону помещения. Воз-
духообмен по этим помещениям следует рассчитывать
на удаление вредных выделений; кратность воздухооб-
мена, приведенную в табл 6 7, принимают как предва-
рительную Приток воздуха для этих помещений, пре-
дусматриваемый от отдельной приточной камеры, дол-
жен быть рассчитан на поглощение тсплоизбытков.
Для грязелечебных кабинетов, бассейнов регенера-
ции и помещений для нагрева грязи воздух рекомендует-
ся подавать в верхнюю зону, а вытяжку организовывать
из верхней и нижней зон.
Рис. 6.4 Приточный шкаф для операционных
1 — осевой вентилятор; 2— фильтр; 3 — воздухозаборное отвер
стне в стене
Для рентгенодиагностических кабинетов с аппара-
тами закрытого типа проектируют приточно-вытяж-
ную вентиляцию с удалением воздуха из верхней зоны
на расстоянии 0,6 м от потолка, а из нижней зоны на
расстоянии 0,5 м от пола. В фотолаборатории воздух
удаляют из верхней зоны. Кабинеты рентгенотерапии ре-
6.1. Жилые и общественные здания. Вспомогательные здания и помещения
115
ТАБЛИЦА 68 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
_______________КИНОТЕАТРОВ ______
Помещения Расчетная темпе- ратура. ’С Кратность обмена, ч 1
приток вытяжка
Зрительный зал вместимостью, чел до 300 вклю- В холодный пе- По расчету, но не ме-
чнтельно риод года 16— нее 20 м3 наружного воз-
18° С. В теплый духа н а 1 место
более 300 период года не более чем на 3е С выше расчет- ной температуры наружного возду- ха для проектиро- вания вентиляции (расчетные пара- метры А) В холодный пе- То же
Распределитель- риод юла 16— 18е С. В теплый период года рас- четная температу- ра наружного воз- духа (расчетные параметры Б), kg не выше 26° С 14 2
ные кулуары и фойе Кассовая каби- 18 3
на Кассовый вести- 12 2
б ЮЛЬ Кинопроекци- онная. оборудо ванная кинопро екторами с осве- тителями дуговыми 16 3 3 и дополиитель-
в виде ксено- 16 3 но от каждого осветителя с ду- гой* 8—60, 9—90. 10—90. 11—120 и 12—180 соответст- венно 400. 700, 700. 1000 и 1700 м3 3 и дополянтель-
новых ламп Перемоточная 12 2 но от каждого осветителя мощ- ностью 0.5—1, 2— 3 к 5 кВт соответ ственно 300, 600 и 800 м3 2
Аккумулятор- ные с аккумуля- торами* кислотными 15 8 10
щелочными 15 — 3
Кислотная и ще- 15 3
лочная Мастерские 18 — 2
Санитарные уз- 15 — 100 м3 на 1 при-
лы Курительные 14 Через бор 10
Моечная буфета 18 смеж- ные поме- щения 3 6
* Черпая цифра в обозначении дуги — диаметр положитель-
кого угла мм. вторая — сила тока. Л
комендуется вентилировать аналогично рентгснодиагно-
стическим кабинетам, но с повышенным воздухообменом.
В зданиях аптек отдельные вытяжные системы ре-
комендуется предусматривать для помещений приемно-
рецептурной, ассистентской, коктория, материальной,
мойки стерилизационной и санитарного узла.
Кинотеатры *. В кинотеатрах со зрительным за-
лом вместимостью до 200 человек допускается устрой-
ство вытяжной вентиляции без организованного притока,
если внутренний объем зала па 1 место составляет не
менее 3,5 м3 В кинотеатрах со зрительным залом вме-
стимостью до 600 человек, расположенных в среднем
климатическом поясе, можно ограничиться приточно-вы-
тяжной вентиляцией без кондиционирования воздуха.
В этом случае для теплого периода года предусматри-
вают естественное проветривание зала во время сеансов
Для кинотеатров со зрительным залом вместимостью бо-
лее 600 человек проектируют систему приточной вентиля-
ции с механическим побуждением. При технико-экономи-
ческом обосновании для обеспечения комфортных условий
может быть запроектирована система кондициони-
рования воздуха. При расчете вентиляции руководству-
ются данными, приведенными в табл 6.8.
Расчетное число зрителей в зале соответствует его
стопроцентному заполнению. Воздухообмен в зрительном
зале рассчитывают по летнему режиму. Тепло- и влаго-
выделения от 1 зрителя принимают по данным п. 2 3, Г,
а выделение СО2 при температуре внутреннего воздуха
20—23°С —равным 20 л/(ч-чел). Тепло от электриче-
ского освещения в зрительных залах не учитывают.
В зрительных залах кинотеатров круглогодичного
действия для холодного и переходного периодов года
проектируют механическую приточную вентиляцию объе-
мом до 50% общего притока и вытяжную вентиляцию с
естественным побуждением через шахты с устройством
вытяжных отверстий в потолке или в верхней зо-
не зала.
Выбранная схема притока должна обеспечивать рав-
номерное распределение воздуха, исключающее образо-
вание застойных зон. При устройстве приточной венти-
ляции с механическим побуждением, как правило, при-
меняют сосредоточенную подачу воздуха с направлени-
ем на экран или от экрана. В залах вместимостью 800—
1000 человек и более предпочтительнее рассредоточенная
подача воздуха.
При конфигурации зала, близкой к квадрату, можно
рекомендовать схему вентиляции с двусторонней боковой
рассредоточенной подачей приточного воздуха и с уда-
лением воздуха наружу через отверстия в потолке и на
рециркуляцию через отверстия в торцовой стене у экра-
на. При наличии в зале балкона и при гладком потолке
приточный воздух следует подавать через отверстия, рас-
положенные в торцовой стене со стороны, противопо-
ложной экрану, над балконом и под балконом; при этом
удаление воздуха организуют со стороны экрана на двух
уровнях: из верхней зоны наружу и из нижней зоны
на рециркуляцию. В случае расположения приточных
отверстий в барьере балкона (при невозможности распо-
ложения их под балконом) воздух забирают на рецир-
куляцию через решетки в нижней части торцовой стены
у проекционной.
Для зрительных залов (с балконом) вместимостью
1000 человек и более можно рекомендовать схему венти-
ляции с подачей приточного воздуха со стороны экрана
на двух уровнях (для направления воздуха на балкон
и в партер) и с удалением воздуха наружу через от-
• См. также СНиП П-Л 15-68
8*
Глава 6. Особенности вентиляции зданий различного назначения
116
верстия в потолке над балконом и на рециркуляцию че-
рез отверстия в торцовой стене под экраном.
При проектировании и расчете воздухораздачи в
зрительных залах необходимо соблюдение следующих ос-
новных положений:
1) скорость движения воздуха в обслуживаемой зо-
не зрительных залов в холодный период года не долж-
на превышать 0,3 м/с, в теплый период года — 0,4 м/с;
2) приточные отверстия в стенах зрительного зала
для подачи воздуха в партер располагают на высоте 3—
6 м от пола;
3) приточные отверстия в задней стене балкона и
подбалконного пространства располагают на высоте не
менее 2,1 м от пола с направлением приточного факела
параллельно потолку и с установкой решеток с регули-
рующими лопатками;
4) в случае выпуска приточного воздуха через от-
верстия в стенах на высоте до 2 м от пола температура
его не должна отличаться от температуры воздуха в
этой зоне более чем на 2° С.
В фойе устраивают отдельную или общую со зри-
тельным залом систему приточной вентиляции. Приточ-
ный воздух следует направлять в верхнюю зону фойе
в объеме суммарной вытяжки из прилегающих поме-
щений: буфета, курительной, санитарных узлов, админи-
стративных помещений и др.
В обслуживающих и административных помещениях
кинотеатров проектируют только вытяжную вентиляцию:
в курительной и санитарных узлах с механическим по-
буждением, в прочих помещениях с естественной тягой.
В аккумуляторной с кислотными аккумуляторами и
в кислотной следует предусматривать вытяжную венти-
ляцию самостоятельным агрегатом во взрывобезопасном
и антикоррозийном исполнении с расположением вытяж-
ных отверстий под потолком и па высоте 0,3 м от пола.
В аккумуляторной со щелочными аккумуляторами вы-
тяжные отверстия располагают только под потолком.
В этом случае можно организовывать естественную вен-
тиляцию через отдельный вентиляционный канал
В помещениях кинопроекционной проектируют ме-
ханическую вытяжную вентиляцию через вытяжные ка-
налы от кинопроекторов и механическую приточную
вентиляцию с подогревом воздуха в зимний период в
объеме, равном объему удаляемого воздуха. Приточные
отверстия располагают в верхней зоне. Систему возду-
ховодов можно присоединять к общей сети с установкой
противопожарного клапана. Недопустимо объединять
вытяжные каналы кинопроекционной с вентиляционными
каналами других помещений (кроме перемоточной), а
также прокладывать через кинопроекционную транзит-
ные вентиляционные каналы.
В кассовых вестибюлях необходимо создавать под-
пор воздуха, т. е предусматривать подачу его непосред-
ственно в вестибюль или через фойе и распределитель-
ные кулуары в количестве, превышающем на 10% объем
воздуха, удаляемого из смежных помещений.
Предприятия бытового обслуживания населения *
В помещениях предприятий бытового обслуживания на-
селения проектируют приточно-вытяжную вентиляцию.
При расчете вентиляции руководствуются данными, при-
веденными в табл. 6 9*.
При расчете воздухообмена в производственных по-
мещениях предприятий бытового обслуживания населе-
ния учитывают тепловыделения от электродвигателей с
коэффициентом перехода электроэнергии в тепловую,
равным 0,3 для швейных производств и 0,2 для осталь-
ных производств. Состав и количество вредных выделе-
ТАБЛИЦА 69 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ПРЕДПРИЯТИЯ БЫТОВОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ НАСЕЛЕНИЯ
Помещения 1 Расчет- ная темпе- ратура, °C Кратность обме- на. ч~1
приток вытяжка
Для изготовления н ремонта одежды, головных уборов и трико- тажных изделий 18 По расчету
Для скорняжных работ 18 2 2
Для ремонта обуви н кожаной галантереи 18 2 3
Химической чистки одежды:
срочной 16 По расчету
с самообслуживанием 16 То же
лаборатория 18 2 1 3
срочного выведения пятен 16 8 1 10
стирки белья с самообслужива- нием и срочной стирки сорочек 18 По >асчету
Для ремонта металлоизделий, бы- товых электроприборов, часов, фо- токиноанпаратуры. оптики, музы- кальных инструментов, для пере- плетных работ 18 2 3
Для ремонта радиоаппаратуры и телевизоров 18 4 5
Зал для фотосъемки 18 — 2
Для обработки фотоматериалов:
черно-белых 18 2 3
цветных 18 8 10
Для ремонта изделий из пласт- масс, для ювелирных и граверных работ 18 1 2
Прокатные пункты предметов до- машнего обихода и культурно-бы- тового назначения 18 1 2
Парикмахерские*
рабочий зал до пяти рабочих мест 18 1 2
то же, более пяти рабочих мест 18 2 3
помещения для сушки волос 18 По расчету
Студии звукозаписи 18 2 2
Машинописные бюро 18 3 3
Помещения для посетителей 18 По —
Склады 15 0,5
ний, поступающих в помещения от технологического
оборудования, и типы местных отсосов принимают со-
гласно нормам технологического проектирования.
Если вентиляционные выбросы содержат пары пер-
хлорэтилена, трихлорэтилена и других вредных газов,
необходимо предусматривать рекуперацию паров раство-
рителей с помощью адсорберов на машинах и обеспечи-
вать факельный выброс воздуха.
Оборудование со значительным выделением вредных
веществ (машины для обезжиривания и пятновыводные
станки) устанавливают в особом помещении, отдельно
от прочего оборудования В технических помещениях,
предназначенных для установки обезжиривающих ма-
шин, проектируют приточно-вытяжную вентиляцию из
расчета кратности воздухообмена 15 ч-1. Причем не-
посредственно в эти помещения подают приточный воз-
дух в объеме не менее 4 ч-1, а остальную часть при-
точного воздуха подают в помещение для посетителей
или в прилегающее производственное помещение Мест-
ные отсосы воздуха от обезжиривающих машин недопу-
• См. также СНиП П-Л.21-71.
ъ’ 1 Жилые и общественные здания. Вспомогательные здания и помещения
117
ТАБЛИЦА 6 10 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
МАГАЗИНОВ
Помещения Расчетная темпера- тура, °C Кратность обме- на. ч
приток вытяжка
Торговые залы площадью до 150 м2 в магазинах.
продовольственных 12 — 1,5
Непродовольственных 15 — 1,5
Торговые залы площадью более 150 .м2 в магазинах.
продовольственных 12 По расчету
непродовольственных 15 То же
Разгрузочные 10 — То расчету
Залы демонстрации новых товаров 18 По расчету
Для приемки товаров и для под- готовки товаров к продаже 16 2 1
Гладильные 16 По расчету
Разрубочные 10 3 4
Для хранения инвентаря и упако- вочных материалов, бельевые 16 — 1
Для хранения тары 10 — 1
Кладовые товаров'
бакалейных и хлебных 10 — 0,5
гастрономических 10 1
рыбных, овощей 8 — 1
парфюмерных. o6vbh 12 —— 2
табачных изделий 10 —. 1
москательных и хозяйственных 10 — 2
прочих 12 — 0,5
Машинное отделение холодильных камер с охлаждением агрегатов
воздушным — По расчету
водяным —
стимо присоединять к вытяжным системам иного назна-
чения. Удаление воздуха из помещений срочной химиче-
ской чистки и из помещений для посетителей в
предприятиях химической чистки с самообслуживанием
организуют из верхней и нижней зон в непосредственной
близости от машин обезжиривания.
Магазины *. В магазинах с торговыми залами об-
щей площадью до 150 м2 проектируют естественную вен-
тиляцию. В магазинах с торговыми залами общей пло-
щадью 2700 м2 и более при расчетной наружной темпе-
ратуре для теплого периода года 25° С и выше
(параметры А) проектируют системы кондиционирования
воздуха В климатическом районе IV допускается проек-
тировать кондиционирование воздуха в магазинах с тор-
говыми залами общей площадью 900 м2 и более При рас-
чете вентиляции руководствуются данными, приведенны-
ми в табл 6 10.
В магазинах с различными залами по продаже про-
довольственных и непродовольственных товаров проек-
тируют отдельные для каждого зала системы приточно-
вытяжной вентиляции
Магазины, расположенные в первых этажах жилых
или других зданий, должны иметь самостоятельные си-
стемы вентиляции, независимые от системы вентиляции
этих зданий.
Необходимую кратность воздухообмена в торговых
залах магазинов определяют из расчета поглощения из-
бытков тепла от людей, оборудования и солнечной оа-
диации с проверкой на предельно допустимую концент-
рацию углекислоты. Тепло- и влаговыделения от людей
определяют согласно п. 2.3, Г в зависимости от расчет-
ной температуры внутреннего воздуха Тепло- и влаговы-
деления от покупателей соответствуют легкой работе, а
от обслуживающего персонала — работе средней тяже-
сти. Теплопоступления от солнечной радиации через вит-
рины с одинарным остеклением принимают с коэффици-
ентом 1,15. Выделение углекислоты СО2 следует вычис-
лять по общему числу покупателей и продавцов из
расчета выделения одним человеком в среднем 20 л/ч
СО2 независимо от времени года. Содержание СО2 в на-
ружном воздухе можно принимать в черте города
0,5 л/м3, в загородной зоне 0,4 л/м3. Число людей в
торговых залах определяют при расчете вентиляции ис-
ходя из площади торгового зала на одного человека
(включая площадь, занятую оборудованием): в продо-
вольственных и непродовольственных магазинах не бо-
лее 2,5 м2, в магазинах мебели, музыкальных и электро-
товаров не более 3,5 м2.
Объем приточного воздуха определяют по расчетной
зимней температуре для проектирования вентиляции (па-
раметры А), объем удаляемого воздуха — по расчетной
летней температуре (параметры А). В помещениях ма-
газинов, оборудованных вентиляцией с механическим по-
буждением, объем удаляемого воздуха должен полно-
стью компенсироваться объемом приточного воздуха.
Во всех торговых залах магазинов, кроме залов с
химическими, синтетическими или иными пахучими ве-
ществами, допускается применять рециркуляцию возду-
ха. При рециркуляции воздуха необходимо обеспечивать
подачу наружного воздуха в объеме не менее 20 м3/(ч\
Хчел) Двигатели вентиляционных систем, работающих
на рециркуляцию, должны быть сблокированы с дымо-
выми датчиками, отключающими систему рециркуляции
при появлении дыма в помещениях
В охлаждаемых камерах для хранения овощей и
фруктов проектируют приточно-вытяжную вентиляцию.
Д. Вспомогательные здания
и помещения промышленных предприятий
В помещениях вспомогательных зданий и во вспомо-
гательных помещениях промышленных предприятий сле-
дует, как правило, устраивать приточно-вытяжную си-
стему вентиляции с механическим побуждением В теп-
лый период года предусматривают подачу наружнего
воздуха в помещения естественным путем через окна.
Для холодного и переходного периодов года при расчете
вентиляции руководствуются данными, приведенными в
табл. 6.11
Залы совещаний и собраний вместимостью 100 че-
ловек и более оборудуют отдельными системами при-
точно-вытяжной вентиляции
Подачу воздуха системами приточной вентиляции
следует проектировать непосредственно в помещения.
Допускается проектировать подачу приточного воздуха
в коридоры, если в нормативных документах кратность
воздухообмена в помещениях указана только по вытяж-
ке и не превышает 1,5 (кроме уборных) При этом недо-
пустимо проектировать в стенах между смежными по-
мещениями или помещениями и коридорами решетки для
перетекания воздуха.
• См также СНиП П-Л 7 70
118
Г лава 6. Особенности вентиляции зданий различного назначения
ТАБЛИЦА 6 11 РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА
И КРАТНОСТЬ ОБМЕНА ВОЗДУХА ВО ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ
ЗДАНИЯХ И ПОМЕЩЕНИЯХ ПРОМЫШЛЕННЫХ
ПРЕДПРИЯТИИ
Помещения Расчетная Кратность обмена, ч 1
темпера- тура, °C приток вытяжка
Вестибюли 16 2
Гардеробные улич- ной одежды 16 — 1
Гардеробные для
совместного хранения всех видов одежды при неполном (ис- ключая белье) пере-
одеваиин
без душевых 18 (20 при размеще- нии в rap- — 1
деробных фотария)
с душевыми То же Из расчета Из душевых и
компеиса- при необходимо
цин вы- сти из гардероб-
тяжки из ных. если возду-
душевых. хообмен превыша-
но не мс- ет вытяжку из
нее 1 душевых
Гардеробные для хранения отдельных
видов одежды при полном (включая белье) переодевании
специальной одеж 23 5 5
ды домашней (улнч 23 Из расчета Из душевых и
ной н домашней) компеиса- прн необходимо-
одежды ции вытяж- стн из гардероб-
кв из ду- ных. если возду
шевых. но хообмен превыша-
не менее 5 ет вытяжку из
Душевые 25 душевых 75 м’ на 1 ду-
шевую сетку
Преддушсвые 23 — —
Умывальные 16 1
Уборные 16 — 50 м3 на 1 уни- таз. 25 мэ на 1 писсуар
Курительные 16 10
Кабины личной ги- гиены женщин 20 2 2
Комнаты кормления грудных детей 23 2 2
Помещения для от- 20 (22 при 5. но ие 4
дыха размегце- менее 30
нии уст- ройств для обогрева- ния рабо- м'/(ч чел)
тащих)
Помещения для сушки рабочей одеж- 16 По расчету
ды
Помещения для
обеспыливания и хи- мической чистки ра- бочей одежды.
при обслужнва- 16 То же
НИН
прн самообслужи- 20
ваиии
Помещения для ре- монта рабочей одеж 20 — 1
ды
Продолжение табл. 6П
Помещения Расчетная темпера- тура, °C Кратность обмена, ч--г
приток вытяжка
Помещения для ре моита обувн 20 2 3
Фотарии 25 По расчету
Рабочие помещения управлений, общест- венных организаций 18 1,5 1.5
Конструкторские бюро, библиотеки Залы совещаний и собраний вместимо- стью, чел. 20 2 2
100 и более 16 40 м3/(ч-чел) при рециркуля- ции не менее 50% наружного воздуха
до 100 16 3 3
Помещения архи- вов 18 — 1
Помещения радио- узлов и телефонных станций 18 3 3
Помещения свето- копировальных ма стерскнх 16 2 По расчету, но не менее 3
Примечание В теплый период года в вестибюлях,
гардеробных, душевых, преддушсвых, умывальных, уборных и
курительных расчетные температуры воздуха ие нормируют, а
кратности воздухообмена принимают по этой же таблице В ос
тальных помещениях (кроме помещений для сушки рабочей
одежды) расчетную температуру воздуха принимают как для
помещений с незначительными [менее 20 ккал/(ч-м3)[ избытками
явного тепла, а воздухообмен определяют расчетом
Поступление приточного воздуха в душевые преду-
сматривают из гардеробной домашней (уличной и до-
машней) одежды через помещения преддушевой В верх-
них частях перегородок этих помещений следует уста-
навливать жалюзийные решетки,
В помещениях душевых и уборных при числе сани-
тарных приборов более трех вытяжную вентиляцию над-
лежит проектировать только с механическим побужде
нием. Системы вытяжной вентиляции душевых и убор-
ных при общем числе санитарных приборов более трех
недопустимо объединять между собой. Недопустимо объ-
единять системы вентиляции душевых и уборных с си-
стемами вытяжной вентиляции других помещений
Вытяжку из гардеробной специальной одежды про-
ектируют непосредственно из этого помещения, преду-
сматривая при производственных процессах групп И1а
и 1Пв отсос воздуха не менее 25 м3/ч из каждого шка-
фа. Для отсоса воздуха из шкафов проектируют отдель-
ную систему с механическим побуждением
Для вспомогательных зданий удаление воздуха сле-
дует предусматривать из верхней зоны в соответствии
с данными табл. 6 11.
В помещениях душевых, гардеробных домашней и
рабочей одежды, комнатах кормления грудных детей
скорость выпуска приточного воздуха нс должна превы-
шать 0,7 м/с, а скорость движения воздуха у вытяжных
решеток — 2 м/с.
Между административно-конторскими помещениями,
размещаемыми в производственных зданиях, и цехами с
выделением вредных веществ 1-го и 2-го класса опас-
ности необходимо предусматривать коридоры и шлюзы
Подачу воздуха в шлюзы проектируют в соответствии
с требованиями норм.
6.2. Сельскохозяйственные здания и сооружения
119
6.2. СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ
И СООРУЖЕНИЯ
Необходимость устройства вентиляции в помеще-
ниях животноводческих и птицеводческих зданий, а так-
же производительность вентиляционных систем опреде-
ляют расчетом в зависимости от параметров наружного
и внутреннего воздуха, теплотехнических характеристик
ограждающих конструкций, числа животных и способа
их содержания, количества тепла, углекислого газа, ам-
миака, сероводорода, водяных паров и других вредных
выделений от животных и технологического оборудова-
ния, а также от количества влаги, испаряющейся с от-
крытых водных и смоченных поверхностей.
Система вентиляции — одно из средств обеспечения
в помещениях для содержания животных и птиц зоны
максимальной продуктивности, а в подсобных и служеб-
ных помещениях — заданных параметров воздуха.
При проектировании систем вентиляции в помеще-
ниях для содержания крупного рогатого скота и свиней
для холодного периода года в климатических районах
ТАБЛИЦА 6 12 РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРА,
ВЛАЖНОСТЬ И СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА
В ПОМЕЩЕНИЯХ ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙ
Помещения Температура, °C Относительная влаж- ность, % Скорость движе- ния в зоне разме- щения животных, м/с, в период года
холодный и пере- ходный теп- лый
Для содержания крупного рога- того скота: коровники и помещения для мо- лодняка н скота на откорме при содержании. беспривязном на глубокой 3 85 0,5 1
подстилке беспривязном в боксах без 15 70 0,5 1
подстилки привязном без подстилки 13 70 0.5 I
родильные отделения 18 70 0.3 0,5
телятинки 17 70 0,3 0,5
донльно-молочные отделения 15 70 0,3 0,5
Для содержания свиней' свинарники для холостых и 16 75 0,3 1
легкосупоросных маток, а так- же для хряков-производителей помещения для поросят отъем0ь 20 70 0,2 0,6
шей и ремонтного молодняка свинарники-маточники для тя- 20 70 0,15 0.4
желосупоросных подсосных ма- ток свинарннкн-откормочники 16 75 0,3 1
Для содержания овец овчарни 3 80 0.5 1
родильные отделения 15 75 0.2 0,5
Примечания' I В теплый период года (при температу-
ре наружного воздуха 10° С и выше) температура воздуха в по-
мещениях для содержания крупного рогатого скота должна быть
ие более чем на 5° С выше расчетной наружной температуры
для проектирования вентиляции, но не выше 30° С
2 В свинарниках откормочниках предельно допустимая тем-
пература воздуха 25° С.
3 Температуру и влажность воздуха в помещениях для
содержания овец в теплый период года не нормируют
ТАБЛИЦА 6 13 РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРА
И ВЛАЖНОСТЬ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯХ
ПТИЦЕВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙ
Помещения Температура, °C Относительная влаж - 'НОСТЬ. %
в помещении прн содержа- нии ПТИЦ в местах локального обогрева при наполь- ном содержании молодняка
напо- льном кле- точном
Для содержания кур.
молодняка возрастом, дней
1—10 22 30—29 35—32 30-50
11—20 22 26 31 —26 45—50
21—30 22 24 25—22 60—70
31—60 18 20 60-70
31—75 16 18 60—70
61—140 1.50 14—16 16 — 60—70
141 151—210 12-16 16 — 60—70
взрослых 12—16 16 — 60—70
Для содержания индеек*
молодняка возрастом, дней.
1—20 22 24 35—22 60—70
21 — 120 20—18 60—70
121—240 16 — 60—70
взрослых 12-16 — — 60—70
Для содержания уток*
молодняка возрастом, дней1
1-10 22 22 26 65—75
11—30 20 _ 26—22 65—75
31—55 14 — 65—75
56—180 7-14 65-75
взрослых 7—14 - — — 70—80
Для содержания гусей
молодняка возрастом, дней
1-20. .30 22 20 30 65-7 5
21...31—65 20 65—75
•56—180 15 70—80
взрослых 10—15 — — 70 —80
Примечания’ 1 Температуру в местах локального обо-
грева поддерживают локальными установками
2 В холодный период года допускается во всех помещени-
ях для содержания молодняка старшего возраста и взрослых
птиц повышение температуры до 18’ С.
3 В отдельные периоды года допускается кратковременное
увеличение влажности воздуха: в помещениях для содержания
взрослых кур и индеек до 75%. утят и гусят до 85%. а также
снижение его влажности, в помещениях для содержания взрос-
лых кур и индеек до 45—50%, их молодняка до 30—50%, взрос-
лых уток и гусей до 60%. их молодняка до 50%
4. В теплый период года (при температуре наружного воз-
духа выше 10° С) температура воздуха в помещении должна
быть не более чем на 5Ъ С выше среднемесячной температуры
наружного воздуха в 13 ч самого жаркого месяца, но не выше
33° С, а влажность — не ниже указанных пределов
5 Теплосодержание воздуха в помещениях должно быть не
более 16 ккал/кг для цыплят старше 60 дней и 17 ккал/кг для
цыплят возрастом до 60 дней Для климатических районов, где
теплосодержание наружного воздуха выше указанных пределов,
необходимо предусматривать в помещениях кондиционирование
воздуха с политропическим режимом охлаждения Для климати-
ческих районов, где в теплый период года параметры А равны
23° С н выше, следует применять испарительное охлаждение
воздуха
6 Скорость движения воздуха в помещениях в зоне разме-
щения птиц в холодный период года должна составлять для кур
и индеек 0,3 м/с. для уток и гусей 0.5 м/с. для молодняка 0.2—
0.3 м/с. В теплый период года скорость движения воздуха н?
должна превышать для молодняка возрастом до 30 дней 0,6 м/с,
для молодняка старше 30 дней 1.2 м/с В климатических райо-
нах с расчетной температурой наружного воздуха в теплый
период года выше 33° С для взрослого поголовья и молодняка
старшего возраста допускается скорость движения воздуха 2 м/с
прн клеточном содержании и 1.5 м/с при напольном содержа-
нии Зоной размещения птиц при напольном содержании счи-
тается пространство высотой до 0.8 м над полом, при клеточ-
ном содержании — пространство на всю высоту клеточных ба-
тарей
Глава 6. Особенности вентиляции зданий различного назначения
120
ТАБЛИЦА 6 14 КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛА. ВОДЯНЫХ ПАРОВ
И ГАЗОВ. ВЫДЕЛЯЕМЫХ ЖИВОТНЫМИ
Вид животных Живая масса, кг Тепловыде- ления . ккал/ч Водяные пары, г/ч Углекис- лый газ, л/ч
полные явные
Крупный рогатый скот: ?00 100
стельные сухостойные 664 478 319
1 400 868 625 380 118
коровы за 2 мес до оте 1 600 1018 733 489 153
ла и нетели 1 800 И 96 861 574 179
коровы. лактирующче при уровне лактации, л. ( 300 658 474 316 99
5 < 400 785 565 377 118
(. 500 871 627 408 127
( 300 708 510 340 106.
1 400 841 605 404 126
10 ) 500 947 682 141
( 600 1051 757 505 158
( 300 817 588 392 122
1 400 954 687 458 143
15 ] 500 1056 750 507 153
1 600 1143 823 549 171
телята возрастом, мес ( 30 по 79 58 16
1 40 155 112 74 23
<1 1 50 191 137 92 28
1 80 281 202 135 42
{ 40 162 117 73 24
1-3 1 60 236 170 ИЗ 50
1 100 310 223 177 55
1 150 120 302 202 63
( 90 273 196 114 41
1 120 340 216 140 52
1 150 420 302 170 64
1 200 538 398 230 82
( 120 354 255 170 58
молодняк от 4 мес и 1 180 450 324 216 67
старше ] 250 545 392 261 82
1 350 716 515 344 107
Свиньи: ( 100 295 214 123 44
{ 200 385 277 57
хряки-производители ( 300 517 374 216 77
холостые и супоросные ( 100 234 176 101 26
матки первых 3 мес су- { 150 281 203 118 42
порссиости ( 200 323 258 134 48
супоросные матки 4 мес и более супоросиости ( 100 { 150 1 200 288 339 384 201 247 279 120 141 160 43 50 57
подсосные матки с поро- сятами ( 100 ! 150 1 200 584 665 768 424 485 561 242 276 320 87 99 114
поросята до двухмесяч- 15 по 79 46 17
кого возраста
50 185 135 77 27
60 222 160 92 33
ремонтный н откормоч ный молодняк 80 90 258 273 189 199 107 114 38 41
100 287 202 119 43
взрослые свиньи иа от- < 100 317 231 132 V7
< 200 420 308 175 63
Кор м е I 300 553 405 230 83
Продолжение табл 6 14
Вид животных к . я «j И о S о Тепловыде- ления, ккал/ч Водяные пары, г/ч Углекис- лый газ, л/ч
полные явные
а Z
Овцы: 50 169 123 70 25
бараны 80 222 160 93 33
100 237 172 98 35
40 125 90 52 19
холостые матки 50 148 108 62 22
60 185 134 73 28
Примечания* 1. Тепло-, влаго- и газовыделения при-
ведены в таблице при температуре воздуха в помещении 10е С
и относительной влажности воздуха 70%. Прн других темпера-
турах расчетные значения количества тепла и влаги, выделя-
емых животными, следует принимать с поправочными коэффи-
циентами, приведенными иа графике рис. 6 5 При определении
тепло-, влаго- и газовыделеиий в помещениях с относительной
влажностью воздуха более 70% расчетные значения для свиней
следует увеличивать иа 3%; для крупного рогатого скота такое
же увеличение расчетных значений следует принимать при от-
носительной влажности воздуха более 75%
2 Расчет влагопоступлений в помещениях проводят с уче-
том испарения с открытых водных и смоченных поверхностей,
которое определяют по данным, приведенным в п 2 5 Коли-
чество испаряющейся с открытых водных и смоченных поверх-
ностей влаги при различных значениях относительной влажно-
сти воздуха можно принимать по графикам соответственно на
рис 66 и 67
3 В ночное время тепло-, газо- и влаговыделения живот-
ных, находящихся в состоянии покоя, следует принимать с ко-
эффициентом 0.8
Рис. 6 5. Коэффициенты отклонений ' тепловыделений
Kq и влаговыделений Кю животных в зависимости от
температуры воздуха в помещении
1, 2 — полных тепловыделений соответственно крупного рогато
го скота и свиней; 3. 4 — явных тепловыделений соответственно
крупного рогатого скота н свиней; 5, 6 — влаговыделений соот-
ветственно крупного рогатого скота и свиней
с температурой наиболее холодной пятидневки ниже ми-
нус 10° С принимают расчетные параметры наружного
воздуха Б, а в остальных районах и при проектировании
систем вентиляции в помещениях для содержания овец—
расчетные параметры наружного воздуха А, для тепло-
го периода года принимают расчетные параметры наруж-
ного воздуха А.
6.2. Сельскохозяйственные здания и сооружения
121
ТАБЛИЦА 6 15 КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛА, ВОДЯНЫХ ПАРОВ
И ГАЗОВ, ВЫДЕЛЯЕМЫХ ПТИЦАМИ, НА 1 кг ЖИВОЙ
МАССЫ
Вид птиц Живая масса, кг Тепловыделе- ния, ккал/ч Водяные пары, г/ч о « § 2 ф >> ч ч
полные явные
Куры: яичного направления: молодняк возрастом, дней. 1-10 0,06 15,6 13,5 3,5 2,3
11—30 0,25 12,7 8,8 6.6 2,2
31—60 0,6 10,5 7,4 5,4 1,9
61—140 1,3 9,7 6,8 5 1,7
141—180 1.6 9.2 6,4 4,8 1.6
взрослые при содержа НИИ напольном 1,5-1,7 11,3 7.9 5,8 2
клеточном 1,5-1,7 9,8 6,8 5,1 1,2
мясного направления, молодняк возрастом, дней: 1—10 0,08 15 12,9 4 2,2 2
11—30 0.25 11,8 8,1 6.3
31—60 1.2—1,4 10,4 7,2 5,4
61—150 1,8 9,6 6,7 5
151-210 2,5 8,2 6 4,8 1,6
взрослые 2,5—3 10,3 7,2 5,2 1,8 1,7 1,7 1,2 1
бройлеры при клеточном 1.3 9,4 7,5 4,9
содержании возрастом от 1 до 56 дней Индейки 6,8 9,6 6,7 5
Утки 3,5 6,9 4,8 3,6
Гусн 5,5—6 5,8 4 3,1
Примечания' I Тепло-, влаго- и газовыделения приве-
дены в таблице при температуре воздуха в помещении для
взрослых птиц 16° С и для молодняка 24° С При других темпе-
ратурах расчетные значения количества тепла и влаги, выдели-
емых птицами, следует принимать с поправочными коэффици-
ентами. приведенными на графике рис 6 8
2. Кроме газовыделеиий птиц следует учитывать вредные
газы выделяемые с поверхности подстилки и противней
(табл 6 16).
ТАБЛИЦА 6 16 КОЛИЧЕСТВО ВРЕДНЫХ ГАЗОВ,
ВЫДЕЛЯЕМЫХ В ПОМЕЩЕНИЯХ ДЛЯ СОДЕРЖАНИЯ
ПТИЦ С ПОВЕРХНОСТИ ПОДСТИЛКИ И ПРОТИВНЕЙ
Выделение вредных газов, мг/ч
Возрастные группы птиц с подстилки с противней
аммиак сероводо- род углекис- лый гаэ аммиак \ сероводо- род углекис- лый гаэ
Молодняк кур воз- растом, дней: 1—30 31—65 66—210 Взрослые куры 10 20 25 25 4 10 12 15 4 5 8 8 5 6 8 8 2 4 5 2 3 4 4
Примечания* 1 Приведенные в таблице данные при-
няты прн условии содержания кур на глубокой подстилке
2 Для индеек приведенные в таблице значения принимают
с коэффициентом 1,3, для уток — 2, для гусей — 1,5
3 С 1 м2 поверхности пометных коробов выделяется 70 мг/ч
аммиака и 60 мг/ч сероводорода
Рис. 6 8, Коэффициенты отклонений тепловыделений Кд
и влаговыделений Kw птиц в зависимости от температу-
ры воздуха в помещении
Рис. 6 6. Удельные
влагопоступления w с
открытых водных по-
верхностей при раз-
личной относительной
влажности воздуха в
помещении <р
Рис 6.7. Удельные
влагопоступления w
со смоченных поверх*
ностей при различной
относительной влаж-
ности воздуха в поме-
щении <р
/, 2— явных тепловыделений соответственно взрослых птиц и
молодняка; 3, 4 — влаговыделений соответственно взрослых
птиц и молодняка
При проектировании систем вентиляции в помеще-
ниях для содержания птиц для холодного периода года
принимают расчетные параметры наружного воздуха Б,
а для теплого периода года — расчетные параметры на-
ружного воздуха А.
Значения расчетных наружных температур приведе-
ны в СНиП П-33-75
Расчетные параметры воздушной среды основных
помещений животноводческих и птицеводческих зданий
приведены соответственно в табл 6 12 и 6.13.
Предельно допустимые концентрации вредных газов
и паров в воздушной среде помещений для содержания
животных и птиц принимают в соответствии с СН 245-71.
Содержание углекислого газа в наружном воздухе
0,3 л/м3, аммиака и сероводорода 0.
Количество тепла, водяных паров и газов, выделя-
емых животными и птицами, приведено соответственно в
табл 6 14 и 6.15.
Воздухообмен в основных помещениях животновод-
ческих и птицеводческих зданий в холодный период го-
да следует осуществлять с помощью систем механиче-
ской вентиляции, в теплый период года — с помощью
Глава 6 Особенности вентиляции зданий различного назначения
122
Рис 6 9 Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через центральный воз-
духовод и удалении воздуха через шахты и навозные каналы
1 — вытяжные шахты; 2 — приточный воздуховод; 3— воздуховоды для вытяжки из навозных каналов; 4 •—приточная камера; 5 —
вытяжная камера
Рис. 6.10 Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через два параллель-
ных воздуховода и удалении воздуха через шахты и навозные каналы
/ вытяжные шахты; 2 — приточные воздуховоды; 3 — воздуховоды для вытяжки нз навозных каналов; приточная камера;
5 — вытяжная камера
Рис 6 11. Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через центральный воз-
духовод и удалении воздуха через шахты, навозные каналы и отверстия в стенах
/-приточно-вытяжные шахты; 2— приточный воздуховод; 3 — воздуховоды для вытяжки нз навозных каналов; 4 —приточная
камера, 5 — осевые вентиляторы
Рис 6.12. Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через два параллель-
ных воздуховода и удалении воздуха через шахты, навозные каналы и отверстия в стенах
1 — приточно-вытяжные шахты; 2 —приточные воздуховоды; 3 — воздуховоды для вь тяжки из навозных каналов; 4 — приточная
камера; 5 — осевые вентиляторы
6 2. Сельскохозяйственные здания и сооружения
123
ТАБЛИЦА 6 17 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СИСТЕМЫ
ВЕНТИЛЯЦИИ ДЛЯ ОСНОВНЫХ ПОМЕЩЕНИИ
ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ЗДАНИИ
Помещения Рекомендуемая система вентиляции для периода года
холодного н пере- ходного теплого
Коровники для привязного содер- жания молочных коров, телятники Подача подогрето- го воздуха в верхнюю зону рассредоточен- ными струями Уда- ление воздуха нз верхней зоны через шахты в перекрытии и из нижней зоны через навозные каиа лы в размере 30% притока (см рис. 6.9 н 6.10) Механический при- ток с помощькз осе вых вентиляторов, установленных в шах- тах, или естествен ный приток чепе< оконные проемы Ес- тественная вытяжка через оконные прое- мы и механическая вытяжка через на- возные каналы в раз- мере 30% зимнего притока
Свинарники- маточники Подача подогрето- го воздуха в верх- нюю зону рассредо- точенными струями или через воздухово- ды равномерной раз- дачи Удаление воз- духа из верхней зо- ны через шахты в перекрытии и из ниж- ней зоны через на возные каналы в раз- мере 30—35% притока (см. рис. 6 9 и 6 10) Механический при- ток с помощью осе- вых вентиляторов, установленных в шах- тах, или естествен- ный пряток через оконные проемы Ес- тественная вытяжки через оконные прое- мы и механическая вытяжка через на- возные каналы в раз- мере 30—35% зимне- го притока
СвииарНИки- откормочннкн Подача подогрето- го воздуха в верх нюю зону рассредото- ченными струями или через воздухово- ды равномерной раз дачи Удаление воз- духа из верхней зо- ны через шахты в перекрытии и нз ниж- ней зоны через на возные каналы в размере 30—35% прн тока (см. рис 6 11 и 6.12) Механический при- ток с помощью осе- вых вентиляторов, установленных в шах тах, или естествен- ный приток через оконные проемы Ес- тественная вытяжка через оконные прое- мы и механическая вытяжка через на- возные каналы в размере 30—35% зим- него притока и через отверстия в стенах осевыми подоконны- ми вентиляторами (см. рис. 6.11 и 6.12)
Овчарни Подача подогрето го воздуха в верх нюю зону рассредо точенными струями (только для холод- ного периода) Уда ление воздуха нз. верхней зоны через шахты в перекрытии (см. рнс 6.13) Естественный при- ток через оконные проемы (для теплого и переходного перио- дов) Естественная вытяжка через окон- ные проемы и шахты
систем механической и естественной вентиляции В кли-
матических районах с расчетной наружной температурой
в холодный период года не ниже минус 10—15° С и с не-
высокими температурами в теплый период года необхо-
димый воздухообмен можно обеспечить и с помощью
систем естественной вентиляции Вид системы выбирают
экономическим сопоставлением вариантов технических
решений.
В помещениях для содержания скота и птицы сле-
дует предусматривать создание подпора воздуха путем
превышения притока над вытяжкой в размере 10—20%.
Рекомендуемые системы вентиляции для основных
помещений животноводческих зданий перечислены в
ТАБЛИЦА 6 18 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СИСТЕМЫ
ВЕНТИЛЯЦИИ ДЛЯ ОСНОВНЫХ ПОМЕЩЕНИИ
ПТИЦЕВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙ
Рекомендуемая система вентиляции для периода года
Помещения холодного н пере- ходного теплого
Для содержа- ния цыплят млад- ших возрастов, безоконные, брой- лерннкя Механическая по- дача подогретого воз- духа в верхнюю зону рассредоточенными струями. Механиче- ское удаление возду- ха из нижней зоны (см рис. 6 14—6 16) Механическая пода- ча воздуха в верх- нюю зону рассредото- ченными струями; прн необходимости увлажнение нли ох- лаждение воздуха; естественный приток через шахты в пере- крытии Механиче- ское удаление возду- ха из иижией зоны (см. рис G 14—6.16)
Для напольного содержания кур, индеек и уток Механическая по- дача подогретого воз- духа в верхнюю зо ну рассредоточенны- ми, а прн обоснова- нии сосредоточенны мн струя.ми; в пере- ходный период воз- можен дополнитель- ный естественный приток Механичес- кое удаление возду- ха из верхней и ниж- ней зон; возможно естественное удале- ние воздуха нз ниж- ней зоны (см. рис 6.16—6 18) Подача воздуха в верхнюю зону через шахты; при необхо- димости увлажнения нли охлаждения воз- духа подача его в верхнюю зону по воздуховодам. Меха- ническое удаление воздуха из нижней зоны (см. рнс. 6.1&— 6 18)
Для клеточного содержания птиц Механическая по- дача подогретого воз- духа в верхнюю и нижнюю зоны со- средоточенными стру- ями в проходы меж- ду клеточными бата реями или рассредо- точенная подача из- под клеток. Механи- ческое удаление воз- духа соответственно из нижней, средней и верхней зон с плоти воположной притоку стороны (см. рис. 6.17 н 6 18) Такая же подача, как и в холодный период года; при не- обходимости увлаж- нение илн охлажде- ние воздуха: прн соответствующем обосновании проек- тируют кондициони- рование воздуха; возможен дополни- тельный приток че- рез шахты в перекры- тии Такое же удале- нно воздуха, как и в холодный период го- да
табл. 6 17, а принципиальные схемы вентиляции приведе-
ны на рис. 6.9—6.13.
Во всех помещениях для содержания животных в
переходный и теплый период года для борьбы с избы-
точным теплом и другими вредными выделениями реко-
мендуется максимально использовать систему активной
аэрации, т. е. воздухообмен, обусловленный ветровым
воздействием на здание Активную аэрацию рассчитыва-
ют как поперек оси здания, т е. определяют приток и
вытяжку через оконные проемы, так и вдоль оси с ис-
пользованием для целей проветривания конструктивных
проемов в торцах здания Скорость движения воздуха
в зоне размещения животных при работе системы актив-
ной аэрации нс должна превышать установленного
предела
Рекомендуемые системы вентиляции для основных
помещений птицеводческих зданий перечислены в
табл 6.18, а принципиальные схемы вентиляции приведе-
ны на рис. 6.14—6 18.
Глава 6 Особенности вентиляции зданий различного назначения
124
Рис. 6.13. Схема вентиляции помещения животноводческого здания при подаче воздуха через два параллельных
воздуховода и удалении воздуха через шахты
1 — вытяжные шахты, 2 — приточные воздуховоды; 3 —приточная камера
Рис 614 Схема вентиляции помещения птицеводческого здания при раздаче воздуха через центральный воз-
духовод
/’—приточные воздуховоды; 2— приточные шахты; 3— вытяжные центробежные вентиляторы; 4 — вытяжные пристенные коро-
ба; 5 — приточная камера
Рис 615. Схема вентиляции помещения птицеводческого здания при раздаче воздуха через два параллельных
воздуховода
/ — приточные воздуховоды; 2 —приточные шахты; 3 —вытяжные центробежные вентиляторы; 4— приточная камера
Рис 6 16 Схема вентиляции помещения птицеводческого здания при раздаче воздуха через три параллельных возду-
ховода ъ
/ — приточные воздуховоды; 2—приточные шахты; 3 — вытяжные центробежные вентиляторы, 4 — вытяжные пристенные короба;
3 — приточная камера
6.2. Сельскохозяйственные здания и сооружения
125
Рис. 6.17. Схема вентиляции помещения птицеводческого здания при сосредоточенной подаче воздуха и удалении
воздуха через проемы в стенах
/ — приточные воздуховоды; 2 —приточные шахты; 3 — осевые вытяжные вентиляторы, 4— приточная камера
Рис. 6.18. Схема вентиляции помещения птицеводческого здания при равномерной раздаче воздуха и удалении
воздуха из верхней и нижней зон
/ — приточные воздуховоды; 2 — крышные вытяжные вентиляторы; 3 — приточные камеры; 4 — вытяжные воздуховоды; 5 — кас-
сеты для увлажнения воздуха ,
Для помещений птицеводческих зданий проектиру-
ют охлаждение или увлажнение преимущественно про-
стейшими способами, в частности путем испарительного
охлаждения, с помощью кассет с орошаемым гигроско-
пическим слоем.
В помещениях животноводческих и птицеводческих
зданий необходимо предусматривать возможность осу-
ществления естественной вентиляции как аварийной.
Вентиляционное оборудование централизованных
вентиляционных систем располагают в отгороженных
вентиляционных камерах. Уровень шума в помещениях
для скота и птиц от работающего вентиляционного обо-
рудования не должен превышать 70 дБ.,
Подпольные вентиляционные каналы можно преду-
сматривать в помещениях животноводческих зданий при
наличии в них решетчатых полов. При этом подпольные
каналы необходимо оборудовать устройствами, препят-
ствующими их засорению и прониканию в них грызунов.
В помещениях птицеводческих зданий подпольные кана-
лы делать не следует.
Для поддержания заданных параметров микрокли-
мата в основных помещениях животноводческих и пти-
цеводческих зданий следует предусматривать автомати-
зацию систем вентиляции, если ее целесообразность обо-
снована технико-экономическими расчетами.
Глава 7. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
7.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Кондиционирование воздуха в помещениях преду-
сматривают для создания и поддержания в них:
а) установленных нормами допускаемых условий
воздушной среды, если они не могут быть обеспечены
более простыми средствами,
б) искусственных климатических условии в соответ-
ствии с технологическими требованиями внутри помеще-
ний или части их круглогодично или в течение теплого
либо холодного периода года;
в) оптимальных (или близких к ним) гигиенических
условий воздушной среды в производственных помеще-
ниях, если это экономически оправдано увеличением про-
изводительности труда;
г) оптимальных условий воздушной среды в поме-
щениях общественных и жилых зданий, а также вспомо-
гательных зданий промышленных предприятий.
Кондиционирование воздуха (КВ), осуществляемое
для создания и поддержания допускаемых или опти-
мальных условий воздушной среды, носит название ком-
фортного, а искусственных климатических условий в со-
ответствии с технологическими требованиями — техноло-
гического.
Системы кондиционирования воздуха должны обес-
печивать нормируемые метеорологические параметры и
чистоту воздуха внутри помещений при расчетных пара-
метрах наружного воздуха Б для теплого и холодного
периодов года по СНиП П-33-75. Для удовлетворения
технологических требований или при технико-экономиче-
ских обоснованиях допускается рассчитывать системы
КВ на параметры наружного воздуха В.
Кондиционирование воздуха осуществляется комп-
лексом технических средств, именуемым системой кон-
диционирования воздуха (СКВ) В состав СКВ входят
технические средства приготовления, перемещения и рас-
пределения воздуха, приготовления холода, а также тех-
нические средства хладо- и теплоснабжения, автоматики,
дистанционного управления и контроля. Технические
средства СКВ полностью или частично агрегируются в
аппараты, называемые кондиционерами, а также в узлы,
носящие название калориферов местного подогрева, до-
увлажнителей. смесителей и доводчиков
Расчетные метеорологические условия в рабочей зо-
не производственных помещений и в обслуживаемой зо-
не общественных и жилых зданий, а также вспомога-
тельных зданий промышленных предприятий следует вы-
бирать, руководствуясь данными, приведенными в
табл. 1.1.
Многие годы одним из критериев оценки метеорологических
условий в общественных и производственных помещениях для
людей, находящихся в состоянии, близком к состоянию покоя,
или выполняющих легкую работу в сидячем положении, служи-
ли нормальные эквивалентно-эффективные температуры (ЭЭТ).
ЭЭТ не учитывают радиационного фактора и были установлены
на основе сравнения теплоощущения людей в выбранных усло-
виях с теплоощушеиием их в камере со 100%-ной влажностью
Последнее ие характерно для реальных условий. Перечисленные
недостатки ЭЭТ привели к тому, что этот критерий перестали
учитывать н в проектной практике при определении комфортных
условий пользуются положениями СНиП П-ЗЗ 75 или данными
специальных исследований и указаний.
По данным Института общей коммунальной гигиены
им А Н. Сысина АМН СССР, оптимальные параметры
в служебных (конторских) помещениях применительно ко
II климатическому поясу составляют' в холодный пери-
од года температура 21—22° С при относительной влаж-
ности 30—45% и скорости движения воздуха 0,1 м/с, а
в теплый период года температура 22—25° С при отно-
сительной влажности 30— 55% и скорости движения воз-
духа 0.15 м/с.
По стандарту ASHRAE 55—56 (США) тепловой комфорт
определяется как «состояние человека, удовлетворенного усло-
виями окружающей среды, при котором он нс знает, хочет ли
он изменить условия среды, сделав ее более теплой или более
холодной». Параметры, удовлетворяющие 80% здоровых, нор-
мально одетых людей, выполняющих легкую работу в сидячем
положении, по данным упомянутого стандарта, составляют1 тем-
пература tc по сухому термометру 23—25° С, средняя температу-
ра /н излучения 21—27° С, относительная влажность 20—60%,
скорость движения воздуха 0,05—0,23 м/с при выполнении усло-
вия. что для данного помещения максимальные колебания тем-
пературы по сухому термометру Д/с —±1°С, температуры излу-
чения Д/и = ±0,8°С н влажности Д<р-“±10%.
При кратковременном пребывании людей в поме-
щениях (кафе, рестораны, магазины и др) в теплый
период года условия комфорта зависят от наружной
температуры, так как большая разность внутренней и
наружной температуры вызывает неприятные ощущения
и может привести к простудным заболеваниям; при на-
ружных температурах выше 30° С требуемую температу-
ру воздуха в этих помещениях рекомендуется опреде-
лять по формулам:
при длительности пребывания до 2 ч
/2ч = /п + 0,4(/й-30); (7.1)
при длительности пребывания до f ч
1,04[7п + 0,4(/н-30)], (7.2)
где /п — оптимальная температура при длительном пребы-
вании людей в помещении (см табл 1 1); (н>30э С — темпера-
тура наружного воздуха (в теплый период юда).
Влажность воздуха в помещениях с кратковремен-
ным пребыванием людей не должна превышать 60%-
Современные средства регулирования СКВ обеспе-
чивают получение заданной температуры воздуха в точке
установки датчика с весьма высокой точностью (обыч-
но ±0,3° С), но в других точках помещения возможны
значительные отклонения от этой температуры, причем
степень равномерности температур зависит главным об-
разом от равномерности распределения источников теп-
ла, способа организации и кратности воздухообмена в
помещении.
Условия комфорта можно оценить по стан-
дарту ASHRAE 55—56 и, если это не противоречит
СНиП П-33-75, можно учитывать по «эффективной тем-
пературе сквозняка», определяемой по формуле:
0 =—/с— 7,66 (о — 0,1524), (7.3)
где 0 — индекс Невиса и Вэрда; tx — температура воздуха
по сухому термометру в данной точке помещения, “С; (с —сред-
няя температура по сухому термометру в помещении, °C; о —
скорость движения воздуха в данной точке, м/с
Значение 0 по условиям комфорта должно находить-
ся в пределах
— 1,67 < 0 < 1,11 (7.4)
при скорости v от 0 до 0,36 м/с.
Например, если задано /Ж“=24°С; Гс—23°С, о—0,3 м/с. то
0-24—23—7,66 (0,3—0,1524)——0,13, что удовлетворяет требовани-
ям комфорта.
Для соблюдения комфортных условий в обслужива-
емой зоне температуру воздуха рекомендуется понижать
от пола к потолку, однако допустимо и повышение тем-
пературы не более чем на 2° С в пределах высоты чело-
веческого роста.
Температура пола при ходьбе не должна превышать
25° С, а для людей в состоянии покоя — 28° С Радиа-
ция, направленная на голову, вызывает дискомфорт
Технологические требования в отношении поддержа-
ния температуры, влажности и скорости движения воз-
духа следует ограничивать допускаемыми метеоролши-
7.1. Общие положения
127
ТАБЛИЦА 71 ОПТИМАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА
ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
И ОБЩЕСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИИ ПО УСЛОВИЯМ
ВЫПОЛНЯЕМЫХ РАБОТ ИЛИ ХРАНЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ
Виды производства и помещения Температура, °C Влажность, %
Архивы 14—17 57-63
Библиотеки, книгохранилища 18—21 40—50
Помещения музеев, где хра- нятся экспонаты нз дерева, бу- маги, пергамента, кожи, клея и составленные из инх 16—24 50—60
Студни художников с карти- нами на мольбертах 16—24 5Ь—6U
Склады картин в музеях Помещения для хранения 11—12 55—60
мехов 4—10 55—65
кожи Предприятия машинострое- ния 10- 16 40-60
плазовые цехи 18-20 50-60
лаборатории металлов термокоистаитные помеще- ния для прецизионных ра- бот* 20±0,5 40_у>,5
группа 1 18—22 40+5
> 2 19,5—20,5 40-fc5
» 3 19,8—20,2 40±5
» 4 19,95—20,05 40±5
особо чистые помещения для прецизионных работ цехи* 21,5—22,5 43—45
точного машиностроения 20±0,5 45—50
намотки трансформаторов и катушек 22£1 —
сборки радиоламп 20±0,5 40-);5
изготовления электроизме рителытых приборов 21—24 50—55
обработки пластинок из селена и окнен меди 23+1 30—40
плавки оптического стекла 24±1 45±5
шлифовка линз 24±0.5 80+5
помещения электронно вы- 19—22 55—65
числительных машии (ЭВМ) с встроенными вентилятора ми помещения ЭВМ <18-24)» (50—70)»
параметры для воздуха, подаваемого внутрь ма- шин 14-18 75—80
параметры на выходе из машин 24—28 40—50
параметры для воздушной 21—23 45—60
среды помещений Больницы: (18-26)» (40—70)»
хирургические операцией- 20-22 55-60
ные (20—25)»» 40—60
палаты Деревообрабатывающая про- мышленность 23—25
цехи механической обработ- ки дерева 15-16 40—55
столярио заготовительные от- деления цехи* 15-16 55—65
изготовления моделей из 18—20 40—55
дерева производства спячек 21—25 50±5
сушки спичек Типографское производство цехи печатания 21—25 40+5
многоцветной литографии (офсет) 24—26 46-48
плоского на отдельных листах 24—26 45—50
рогациоиного на рулонной бумаге 24-26 50—55
Продолжение таил. 7 1
Виды производства и помещения Температура, сС Влажность, %
склады бумаиг
для литографии типографской для печати 22—25 51-56
плоской 20—25 46—50
ротационной 20—25 50—55
цехи переплетные, сушки, резки, склеивания бумаги 20—26 45—50
Фотографическое произвол-
ство
отделения*
проявочные для фотоплен- 20—24 60±5
ки резки фотопленки 18—20 65±5
сушки фотонегативов и позитивов 22—24 60±5
помещения для хранения ки 18—20 40—50
иофотоматериалов
склады химикатов 16—27 35—50
Производство капронового шелка и корда
отделение намотки прядиль- ного цеха шелка и корда 16—18 47±3.5 47±3.5
помещение контроля и бу- фер для кордного капроне- 16—18
вого волокна после прядения крутильные цехи шелка и 22—24 57+5
корда цех горячей вытяжкн корда 21—23 60±5
перемоточные цехи:
шелка 22—24 52±5
корда 21-23 60±5
ткацкий цех, отделение сор тнровки я упаковки и каме ра кондиционирования во- локна после сушки
для шелка 22—24 52 ±5
для корда 21—23 60x5
лабораторки физике меха- 20±2 65±2
нических испытаний кордной капроновой нити и ткани
Хлопчатобумажные цехи*
чесальный ленточно ров- ничный 22—28 55-50
прядильный 24—28 60—50
ткацкий с кареточными станками 20—26 70—65
ткацкий с жаккардовыми станками 22-27 65—60
Фармацевтическое произвол-
ство*
склады*
материалов 20—25 30—35
готовых порошков цехи* 20—25 15—35
прессования таблеток 2541 35—40
обработки коллоидов 20±1 30—50
изготовления препаратов 25—26 5—10
из желез изготовления экстрактов 20—25 20—30
яз печени изготовления желатиновых 25±1 40—50
капсул склеивания резиновых из- делий 25±1 25-30
изготовления хирургиче- ских изделий яз резины 24—30 25—30
Табачное производство
склады табака 18-24 75—80
цехи изготовления сигар. 18—24 70—/Ь
папирос, сигарет гильзовый цех 18—24 65—70
увлажнительная камера для табака 24±1 75±5
128
Глава 7. Кондиционирование воздуха
Продолжение табл 7 1
Виды производства и помещения Температура, °C Влажность, %
Пивоваренное производство.
солодовня 12±1 80—85
бродильные чаны Хлебопекарное и макаронное производство* 4—8 60—65
склады муки 12-15 50—60
прессовый цех отделения: 15—20 50—60
снлосно-просеивательное 18±1 60±5
опары 25—27 75±5
теста 28—30 75-80
тесторазделочиое 18J-1 60—65
расстойное 35—40 80—85
Молочиая промышленность* цехи: -
маслодельные 14—16 80±5
сыродельные 18—20 80+5
отделение соления термостатные камеры Ю±1 Э5±5
для сквашивания кефира 16—20 60±5
для созревания кефира 5—8 80-1-5
для приготовления про- стокваши 24—26 60Н-5
помещение для хранения су- хого молока 5±1 60±5
* Допустимо.
** Необходимо обеспечивать возможность поддержания лю-
бой нз указанных температур.
ческими параметрами в рабочей зоне производственных
помещений (см. табл. 1.1).
Оптимальные параметры воздуха для некоторых по-
мещений приведены в табл. 7.1.
ТАБЛИЦА 72 КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА.
НЕОБХОДИМАЯ ДЛЯ СОЗДАНИЯ ПОВЫШЕННОГО
ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ (ОРИЕНТИРОВОЧНЫЕ
ДАННЫЕ)
Помещения Кратность воз- духообмена, ч 1
Без окон и наружных дверей 0,5—0,75
С окнами:
на одну сторону I
на две сторойы 1,5
на три и четыре стороны 2
Вестибюль 2-3
ТАБЛИЦА 7 3. РАСХОД ВОЗДУХА, м3/ч, ДЛЯ СОЗДАНИЯ
ПОВЫШЕННОГО ДАВЛЕНИЯ В ПОМЕЩЕНИИ,
ПРИХОДЯЩИЙСЯ НА ОДНОГО ЧЕЛОВЕКА, ПРОХОДЯЩЕГО
ЧЕРЕЗ ДВЕРЬ (ОРИЕНТИРОВОЧНЫЕ ДАННЫЕ)
Дверь Число дверей Необходимый расход воз- духа прн числе людей, проходящих через двери за 1 ч
<100 |100—7оо| 700—1400|1400—2100
Без тамбура { 3 4,75 3 4,75 3 4,75 2,75 4
С тамбуром ( 1, 2,5 2,5 2,25 2,25
1 >1 3,5 3,5 3,5 3,25
Вращающаяся 0,8 0,7 0,5 0,3
{ >1 1 0,9 0,6 0,3
7.2. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
А. Полезная и полная производительность
систем кондиционирования воздуха
Полная производительность СКВ Ln, м3/ч, определя-
емая при удельном весе воздуха у =1,2 кгс/м3:
Ln = KL, (7.5)
где К — коэффициент для учета потерь воздуха в сетях,
который рекомендуется принимать равным 1, если кондиционер
установлен внутри обслуживаемого помещения: 1,1 при уставов
ке кондиционера вне обслуживаемого помещения и соединения
его с помещением стальными, пластмассовыми или асбестоце-
ментными (из труб) воздуховодами длиной до 50 м: 1,15 в
остальных случаях, L — полезная производительность СКВ, м3/ч,
которую принимают равной большей нз величин Lt, L3 нли L3
(Lt определяют исходя из максимальных избытков явного тепла
в теплый период года Qa, ккал/ч, и рабочей разности темпера-
тур Д/р. °C; Ls определяют исходя из количества вредных
газов Z, гс/ч, или водяного пара W, гс/ч, выделяющихся в по-
мещении, и ассимиляционной способности воздуха по отношению
к этим газам Дг. гс/м3. или водяному пару Ди>, гс/м3; L3 опре-
деляют нз расчета компенсации местной вытяжки из помещения,
равной Lt, м3/ч, и создания в нем повышенного давления по
отношению к наружному воздуху и соседним помещениям, для
чего расходуется L3, мУч. воздуха, т е L3—Lt+Lf).
Расход воздуха Ls, необходимый для создания в
помещении повышенного давления, препятствующего по-
ступлению в него наружного воздуха или воздуха из со-
седних помещений, равен сумме расходов воздуха, ухо-
дящего через неплотности ограждений, дверей и окон, а
также через другие проемы (табл. 7.2 и 7.3).
Полезную производительность СКВ L, м3/ч, как
правило, определяют по максимальным избыткам явного
тепла, ккал/ч, которые находят из теплового баланса по-
мещения (см. гл. 2). В этих случаях установочная мощ-
ность вентиляторов и насосов, а следовательно, и основ-
ные капитальные и эксплуатационные затраты на кон-
диционирование воздуха зависят от рабочей разности
температур, °C:
А^р — tn — tg, (7.6)
где — температура в рабочей или обслуживаемой зоне
помещения; ^—начальная температура подаваемого воздуха.
Желательно доведение А(р до максимума, который
устанавливается построением на i—d-диаграмме схемы
процесса ассимиляции тепла и влаги в помещении, но ве-
личина А/p должна быть обоснована расчетами распре-
деления воздуха, приведенными в гл. 8.
В помещениях, имеющих неравномерную тепловую
нагрузку по объему или большую высоту, следует учи-
тывать полную рабочую разность температур
AZn.p=== (п.у tg, (7.7)
где /п у — температура воздуха, удаляемого из помещения;
она может быть равна, меньше или больше температуры возду-
ха в обслуживаемой или рабочей зоне
Производительность кондиционера L, на холодный
пепиод года может быть снижена до Llx соответственно
избыткам явного тепла в этот период, однако произво-
7.2. Производительность систем кондиционирования воздуха
129
дительность Llx не должна быть меньше производи-
тельности, необходимой для обеспечения равномерной
температуры и влажности воздуха в рабочей или обслу-
живаемой зоне помещения.
Б. Расход наружного воздуха
Минимальный полезный расход наружного воздуха
Ln, мя/ч, принимают равным большей из следующих ве-
личин. Lni—LH, Для теплого периода года, Lns—LBS
для холодного периода года или LBi—LBS при кругло-
годичной работе с постоянным расходом наружного
воздуха.
Рис. 7.1. Номограмма для определения расхода наруж-
ного воздуха Lsi на одного человека, необходимого для
уменьшения интенсивности запаха, связанного с пребы-
ванием в помещении людей
индексы запаха- 1 —- ощутимый запах: 2 — умеренный
запах; 3 — сильный запах: 4 — очень сильный запах
Пример пользования номограммой. Объем помещения, в кото-
ром курение запрещено, составляет 5 м3 иа одного человека
(точка Л). В помещении допустим умеренный запах (индекс
2—точка Б). Определить необходимый расход наружного воздуха.
Решение Проводим вертикаль через точку А н горизонталь
через точку Б и по точке нх пересечения В находим необхо-
димый расход наружного воздуха, равный 30 м3/ч иа одного че-
ловека, что превышает рекомендуемый для общественных поме-
щений, в которых запрещено курение, равный 25 м3/ч
Полный расход наружного воздуха, м3/ч:
Ln.H — kLjt, (7.8)
где К — тот же коэффициент, что и в формуле (7 5)
Полезный расход наружного воздуха Lni для поме-
щений в жилых и общественных зданиях на одного че-
ловека рекомендуется принимать по приведенным ниже
данным, проверяя его с помощью номограммы на рис. 7 1
по интенсивности запаха, связанного с пребыванием в
помещении людей-
при отсутствии курения .....................
> ^значительном курении....................
» з ачительном » ............
» с -льном > ............
для помещений, занятых детьми возрастом
до 12 лет (иа одного ребенка) ............
25 м3/ч
35 >
50 »
75 »
15 »
Санитарная норма Lul подачи наружного воздуха в
помещения приведена в гл 1 (см табл. 1.10).
Полезный расход наружного воздуха LBi = Lz и
Lh3 = Ls.
9—5
Расход наружного воздуха LBi определяют исходя
из удельных утечек наружного воздуха через неплотно-
сти клапанов:
L -1^-
М 100
(7.9)
где п и— удельные утечки наружного воздуха через конст-
руктивные неплотности клапанов. %; в среднем в расчетах при-
нимают для клапанов обычного исполнения пн~10% полного
наибольшего расхода воздуха через клапан, а в необходимых
случаях значения «н уточняют по гл. 15 и данным испытания
клапанов.
Рис. 7.2 Опти-
мальные расхо-
ды наружного
воздуха
Расходы наружного воздуха LHs (LBe) или LH7 (7-ив)
определяют в зависимости от того, работает ли система
с переменным или постоянным расходом наружного
воздуха.
Для систем, работающих с переменным расходом на-
ружного воздуха, расход Lns устанавливают, руковод-
ствуясь схемой на рис 7.2.
а) при теплосодержании наружного воздуха iB бо-
лее высоком, чем теплосодержание воздуха в помещении
ft. например при iH=iH>ii, расход LHs следует прини-
мать равным большему из минимальных расходов на-
ружного воздуха LBt, LH2, Lbi или Lbc,
б) при 1з<1н<й, где is — теплосодержание возду-
ха, приготовленного в камере орошения, например при
iH=(", следует принимать 100%-ный расход наружного
воздуха, т. е. LHs = L;
в) при (и ниже 1з, например i„, в кондиционере пре-
кращается расход холода и может не расходоваться
тепло на первый подогрев, если расход наружного воз-
духа
(, — (ч
£и5 = Лор~------(7.10)
‘1 — ‘н
где £ор—расход воздуха, проходящего через камеру оро-
шения, м3/ч, о — теплосодержание воздуха в помещении, ккал/кг;
t3 — теплосодержание воздуха после камеры орошения, ккал/кг.
При теплосодержании наружного воздуха
< <7J1)
^Н5
LB$ может оказаться меньше LHi, LBZ, или LH4 Это
Глава 7. Кондиционирование воздуха
130
недопустимо. Для обеспечения подачи большего из уста-
новленных минимальных расходов необходимо преду-
сматривать калориферы первого подогрева воздуха.
При работе систем с переменным расходом наруж-
ного воздуха и применении калориферов для первого по-
догрева их целесообразно устанавливать после смеше-
ния наружного и рециркуляционного воздуха, чтобы не
ходимо принимать меры для оттаивания льда, например
предусматривать обогрев пола и степ смесительной ка-
меры. Иногда применяют и предварительный подогрев
наружного воздуха.
Для систем, работающих с постоянным расходом на-
ружного воздуха при применении рециркуляции, Ен? сле-
дует обосновывать технико-экономическими расчетами,
Рис. 7.3. Схемы приготовления воздуха в системах, ра-
Рис. 7.4. Схемы приготовления воздуха в системах, ра-
ботающих с переменными расходами наружного и ре-
циркуляционного воздуха (а и б) или с постоянными
ботающих с постоянными расходами наружного и ре-
расходами наруж-
ного и рециркуля-
ционного воздуха
(а и в) без приме-
нения второй ре-
циркуля гии при
условии, когда
расход наружного
воздуха меньше
вычисленного по
формуле (7.12)
£и — расход паруж
кого воздуха: £рец —
расход рециркуляци-
онного воздуха; К1 —
калорифер первого
циркуляционного воздуха при
применении второй ре-
циркуляции (б)
или без примене-
ния второй рецир-
куляции (а и в)
при условии, когда
расход наружного
воздуха больше
или равен вычис-
ленному по фор-
муле (7 12) (ус-
ловные обозначе-
ния см. в экспли-
кации к рис. 7.3)
нарушать гидравлической устойчивости работы системы
при изменении расхода.
При теплосодержании смеси «см <2,5 ккал/кг воз-
можно замерзание влаги, выпадающей из воздуха, что
ограничивает расход наружного воздуха величиной
ii—2,5
7-нв<Д>р-------(7.12)
ii —hi
Рекомендуемая схема приготовления воздуха при-
ведена на рис. 7.3, а и б. Здесь наружный воздух с теп-
лосодержанием 1н смешивается с рециркуляционным с
теплосодержанием it, и смесь с теплосодержанием
подогревается в калориферах первого подогрева до теп-
лосодержания i3, при котором она поступает в вентиля-
тор и воздуховоды, где подогревается до теплосодержа-
ния is и выходит в помещение.
Если для компенсации местной вытяжки и создания
повышенного давления в помещении расход наружного
воздуха Енз должен быть больше расхода LHe, то необ-
учитывая продолжительность периодов, требующих ох-
лаждения и нагрева воздуха, среднее теплосодержание
наружного воздуха в эти периоды и отпускные стоимо-
сти холода и тепла.
При работе систем с постоянным расходом наруж-
ного воздуха при применении первой и второй рецирку-
ляции в кондиционере калориферы первого подогрева
для уменьшения их размеров обычно устанавливают в
потоке наружного воздуха. Если теплосодержание воз-
духа после калориферов в этом случае iK<2,5 ккал/кг,
то возможно намерзание льда на входных сепараторах
камеры орошения. Для предотвращения этого явления
воздух, пропускаемый через калориферы, следует нагре-
вать до теплосодержания 1к^2,5 ккал/кг, т. е расход
наружного воздуха должен составлять
T-не 7.ор ~ . (7.13)
‘г — 2,5
7.3. Системы кондиционирования воздуха
131
Приготовление воздуха при этом ведется так, как
показано на рис 7.4, а и б. Наоужный воздух нагрева-
ется от теплосодержания in до теплосодержания iK та-
ким образом, чтобы после смешения его в заданных
соотношениях с рециркуляционным воздухом с теплосо-
держанием 11 получалась смесь с теплосодержанием ij.
Затем смесь увлажняется, поступает в вентилятор и воз-
духоводы, где нагревается до теплосодержания iz
При работе СКВ на смеси с постоянными расхода-
ми наружного и рециркуляционного воздуха и при от-
сутствии второй рециркуляции нагрев обычно произво-
дят после смешения наружного и рециркуляционного
воздуха, если /.н<£н8 (см. рис 7 3, а и а), и до сме-
шения, если (рис. 7.4, вив).
7.3. СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
А. Общие сведения
При проектировании СКВ руководствуются положе-
ниями СНиП 11-33-75.
В проектной практике применяют главным образом
следующие СКВ:
а) центральные одноканальные однозональные, об-
служивающие одно или несколько помещений без раз-
деления систем на зоны,
б) центральные одноканальные многозональные, об-
служивающие несколько зон в одном помещении или не-
сколько помещений с подачей воздуха по отдельному
воздуховоду в каждую зону или помещение;
в) центральные двухканальные многозональные, об-
служивающие несколько зон в одном помещении или
несколько помещений с подачей воздуха по двум возду-
ховодам — с холодным и подогретым воздухом — в каж-
дую зону или помещение;
г) местные системы, состоящие, как правило, из аг-
регированных кондиционеров производительностью до
20 тыс. м3/ч, обслуживающих одно или несколько по-
мещений, причем в каждом из них устанавливается один
или несколько таких кондиционеров, обеспечивающих
местное регулирование температуры или температуры
и относительной влажности воздуха. Местные системы,
обслуживаемые автономными кондиционерами, т. е. кон-
диционерами, имеющими встроенные холодильные уста-
новки, называются местными автономными системами,
д) комбинированные, работающие совместно с си-
стемами лучистого охлаждения и отопления, местного
доувлажнения воздуха и другими устройствами.
При проектировании СКВ рекомендуется учитывать
следующее:
1) предназначенные для круглогодичной и круглосу-
точной эксплуатации СКВ, обеспечивающие отопление
здания или помещения, должны иметь не менее чем два
кондиционера производительностью по 50% обшей про-
изводительности системы;
2) предпочтительны центральные СКВ низкого и
среднего давления; системы высокого давления
(300 кгс/мг и более) можно применять для многокомнат-
ных и многоэтажных зданий при технико-экономическом
обосновании;
3) для систем с рециркуляцией целесообразна схема
подачи в помещение смеси переменных объемов наруж-
ного и рециркуляционного воздуха, зависящих от пара-
метров наружного воздуха, с самостоятельным вентиля-
тором на рециркуляции;
4) несколько систем, размещаемых в пределах од-
ного здания, если они предназначены для поддержания
приблизительно одинаковых параметров воздуха, для
9*
взаимозаменяемости объединяют попарно или в более
крупные группы по приточным и рециркуляционным
воздуховодам;
5) для калориферов второго и местного подогрева
необходимо применять теплоноситель постоянных пара-
метров;
6) в кондиционерах, особенно при большой их про-
изводительности, наиболее равномерные параметры име-
ет воздух на выходе из вентиляторов В связи с этим
в кондиционерах, в которых влажность воздуха регули-
руется по температуре точки росы, калориферы второго
или местного подогрева следует присоединять на сторо-
не нагнетания приточных вентиляторов. Это дает воз-
можность размещать датчики терморегуляторов точки
росы в хорошо перемешанном воздухе после вентилято-
ра (исключение — схемы со второй рециркуляцией). Ка-
лориферы местного подогрева должны быть присоедине-
ны на стороне нагнетания вентиляторов.
Калориферы второго или местного подогрева двух
и большего числа СКВ рекомендуется соединять возду-
ховодами для взаимной блокировки и компоновать в об-
щие блоки с шумоглушителями Применение шумоглу-
шителей должно быть обосновано согласно указаниям в
гл. 17,
7) фильтры для общей очистки воздуха следует раз-
мещать в тех частях кондиционеров, через которые про-
ходит весь обрабатываемый воздух, и так, чтобы защи-
тить от пыли возможно большее число секций кондицио-
нера,
8) фильтры вторичной тонкой очистки воздуха —
фильтры ЛАИК, электрические и электроиенизациои-
ные — следует применять при специальных требованиях
по тонкой очистке воздуха от пыли или бактерий, при-
чем фильтры ЛАИК, как правило, размещают в непо-
средственной близости к обслуживаемым помещениям.
Фильтры тонкой очистки требуют предварительного про-
пуска воздуха через фильтры кондиционера, причем при-
менение масляных фильтров в кондиционере в этом слу-
чае нс допускается, так как приводит к попаданию в
воздух паров масла, загрязняющих фильтры тонкой
очистки.
Воздушные автоматические клапаны, предназначен-
ные для регулирования работы калориферов первого,
второго и местного подогрева, рекомендуется применять
только при питании калориферов паром.
При рассмотрении принципиальных схем наиболее
употребительных СКВ, приведенных далее в пп. Б—Ж,
следует пользоваться таблицей условных обозначений
(табл. 7.4) и учитывать следующее:
а) на всех основных схемах СКВ в качестве аппара-
та для охлаждения, осушки и увлажнения воздуха по-
казаны наиболее распространенные тепло- и массообмен-
ные аппараты—форсуночные камеры орошения. Они
могут быть заменены камерами с орошаемыми слоями,
поверхностными орошаемыми воздухоохладителями, а
иногда и неорошаемыми поверхностными воздухоохла-
дителями, существенно упрощающими систему хладо-
снабжения,
б) клапаны КЗ, предназначенные для регулирования
подачи холодной воды к форсуночным камерам ороше-
ния, на некоторых схемах показаны трехходовыми, од-
нако в ряде случаев они могут быть заменены двухходо-
выми, рассчитанными согласно указаниям в гл 15;
в) схемы составлены исходя из точности поддержа-
ния в помещениях температуры воздуха ±1°С и отно-
сительной влажности воздуха ±7% круглогодично или
в течение теплого или холодного периода года Для бо-
лее точного поддержания заданных параметров схемы
требуют доработки.
Глава 7. Кондиционирование воздуха
132
ТАБЛИЦА 74 УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ. ПРИНЯТЫЕ
НА РИС. 7.5—7.8 И 7.10
Оборудование и приборы Условное обозначение
Форсуночная камера. поверхностный орошаемый нли неорошаемый воздухоох- ладитель Насосная установка Проходный или трехходовой регулирую- щий клапан на трубопроводе с пиевмати- ФК НУ к
ческим или электрическим сервомотором мк
Местный кондиционер-доводчик
Калорифер местного подогрева МП
Смесительный клапан для воздуха с пневматическим или электрическим серво- мотором СК
Воздушный фильтр ф
Секция подогрева СП
Шумоглушитель ш
Приточный вентилятор пв
Рециркуляционно вытяжной вентилятор РВВ
Направляющий аппарат вентилятора НА
Воздуховод для блокировки с соседним кондиционером Б
Терморегулятор т
Влагорегулятор в
Регулятор давления Д
Дальномерный или местный контроль- ный термометр i
Дальномерный или местный психрометр в
Дальномерный или местный прибор для измерения давления д
Дальномерный или местный прибор для измерения расхода р
Б. Центральные системы,
обрабатывающие наружный воздух
Центральные СКВ, обрабатывающие только наруж-
ный воздух (без рециркуляции), проектируют для поме-
щений, в которых выделяются вредные газы или пары,
пыль и образуются бактерии. Для подачи только наруж-
ного воздуха в помещения применяют центральные мно-
гозональные системы (рис. 7.5), частным случаем кото
рых является центральная однозональная система
Многозональные системы экономичнее отдельных си-
стем для каждой зоны или каждого помещения, хотя с
их помощью нс может быть достигнута такая высокая
степень точности поддержания одного из двух задан-
ных параметров (относительная влажность или темпе-
ратура), как при отдельных СКВ.
Многозональная СКВ (рис. 7.5, а) в теплый период
года может поддерживать в точках установки датчиков
температуру воздуха t, °C. с минимальным отклонением
от заданных величин. При этом другие параметры воз-
духа в этих точках — теплосодержание /, влагосодержа-
ние d и относительная влажность <р — будут колебаться
вследствие изменения количества влаги, поступающей в
воздух помещения, и колебаний температуры воздуха.
На схеме процессов приготовления воздуха
(рис. 7.5, б) точки, характеризующие его состояние, от-
мечены индексами, которыми в тексте сопровождаются
обозначения соответствующих параметров воздуха. На-
пример, точке 4 на рис. 7 5,6 в тексте соответствуют
температура Ц. относительная влажность <р4, теплосодер-
жание ц и влагосодержание d4
Для СКВ па рис. 7.5, б показано, что в теплый пе-
риод года номинальная температура воздуха колеблется
в пределах от tla до tim при колебаниях относительной
влажности от фю до <pim, а в холодный и переходный
периоды года температура колеблется в пределах от
Рис 7 5 Центральная прямоточная многозональная
СКВ, работающая полностью на наружном воздухе —
условные обозначения см в табл. 7.4 (калорифер СП °,
а также клапаны К.8 и К9 устанавливаются для пред-
отвращения замерзания калориферов первого подогрева
в районах Северной строительно-климатической зоны и
в местностях с расчетной температурой наружного воз-
духа ниже минус 40° С)
а — схема системы; б — построение на I—d-диаграмме схемы
процессов приготовления воздуха
tila до turn при КОЛебаНИЯХ влажности ОТ фпа ДО ф.1т.
Число калориферов местного подогрева МП прини-
мают равным числу обслуживаемых зон, помещений или
комплексов одинаковых помещений Как правило, МП
размещают в непосредственной близости к кондиционе-
ру. Кондиционер засасывает наружный воздух (точка
5 на рис 7 5,6), фильтрует и охлаждает его в камере
орошения или в поверхностном орошаемом воздухоохла-
дителе до состояния, обозначенного точкой 3. Воздух,
проходя через вентилятор и воздуховоды, нагревается
(точка 4) и, если нужно, дополнительно подогревается в
калориферах местного подогрева МП до температур, со-
7.3. Системы кондиционирования воздуха
133
ответствующих точкам 2а, 2р или 2m, а затем нагнетает-
ся в помещения
В холодный период года наружный воздух (точка
15) подогревается в калориферах первого подогрева до
состояний, обозначенных точками 14, 17 или 18, увлаж-
няется (точка 13), нагревается в калориферах местного
подогрева до параметров, соответствующих точкам 12а,
12р или 12m, при которых выпускается в помещения.
Если в каком-либо из помещений а, р или m отсут-
ствуют влаговыделения, то параметры воздуха в нем
изменяются, например в помещении р они могут стать
равными параметрам, характеризуемым точками Гр
и П'р.
В холодный период года производительность СКВ
рекомендуется снижать. При наличии в здании двух или
большего числа кондиционеров определяют возможность
обеспечения заданного режима при уменьшенном числе
работающих кондиционеров, а затем рассматривают не-
обходимые пределы снижения производительности от-
дельных установок
Производительность СКВ на весь холодный период
года рассчитывают по условиям переходного режима,
т. е. при параметрах наружного воздуха /=10° С и <р =
=70%. Расчет начинают с определения отношений из-
бытков явного тепла в переходный период года к избыт-
кам явного тепла при расчетных параметрах наружного
воздуха в теплый период. Затем выбирают наибольшее
из найденных отношений теплоизбытков в комплексе по-
мещений, обслуживаемых данным кондиционером, и де-
лают предположение, что подача воздуха во все поме-
щения может быть уменьшена пропорционально этому
отношению Далее определяют расход воздуха, ко-
торый поступит в каждое помещение, и проверяют со-
блюдение санитарных норм, равномерность параметров
воздуха и работу воздухораспределителей. Практически
считается, что при кратности циркуляции воздуха менее
5 ч"1 нельзя достичь удовлетворительной равномерности
параметров.
Для снижения производительности СКВ, если оно
не превышает 30% максимума, рекомендуется применять
направляющие аппараты вентиляторов, а при большем
уменьшении производительности кондиционеров и для
кондиционеров производительностью 160—250 тыс м’/ч—
индукторные муфты скольжения для изменения частоты
вращения вентилятора
С помощью коэффициента Кх для каждого помеще-
ния или зоны а, р,..,т находят Lua, Lilp, Ьцт, ра-
бочую разность температур Д/и„, Att{p, , A/llm и раз-
ность влагосодсржаний Дг/н», Adup, ... Д«/нш
Затем от точки Па, характеризующей заданные па-
раметры воздуха в помещении а с наибольшим влагосо-
держанием (рис. 7 5,6), откладывают найденную вели-
чину Д</макс и определяют влагосодержание воздуха, при-
готовленного для холодного периода года di3—dua—
—Adnate На i—d-диаграмме проводится соответству-
ющая прямая 13—12р-, от точек пересечения прямых
—1ц'а, tnP—, turn—1ц'т c dI3 откладывают
рабочие разности температур по d=const и разности
влагосодержаний по t = const для каждого из помеще-
ний или зон, обслуживаемых кондиционером Соединив
соответствующие точки, характеризующие температуры
приготовленного воздуха t12a, ti2p, , Csm, и точки, ха-
рактеризующие влагосодержание воздуха в помещении
diia, dnp, . , dum, получают линии процесса ассимиля-
ции тепла и влаги в помещениях при расчетных пара-
метрах для холодного периода года
Далее определяют частные значения теплосодержа-
ний воздуха в помещениях и среднее нх значение 1ц. На
основании этого значения в системах, работающих с ре-
циркуляцией, строится процесс дальнейшей обработки
воздуха в кондиционере.
Максимальный расход холода в системе, работа-
ющей без рециркуляции, при расчетных условиях для
теплого периода года составляет, ккал/ч:
Qx = Ln у (й — is) — Qxi *Ь Qxt ~Ь Qxs Qx4, (1 14)
i де Ln“ полная производительность системы, м3/ч; у —
удельный вес приточного воздуха, кгс/м3; is и г'з — теплосодер-
жание соответственно наружного воздуха и воздуха после воз-
духоохладителя
Общий расход холода слагается из следующих со-
ставляющих:
1) расхода холода на охлаждение помещения,
ккал/ч:
Qxi = Ly (t’i — /2), (7.15)
где L — полезная производительность системы, м3/ч; г, —
среднее теплосодержание воздуха в обслуживаемых помещениях,
ккал/кг, ix — среднее теплосодержание приготовленного воздуха,
ккал/кг;
2) расхода холода на охлаждение наружного возду-
ха, вводимого в помещение, ккал/ч:
Qx2 = Ly(is — ij); (7.16)
3) расхода холода на охлаждение воздуха, теряемо-
го в сетях и нагреваемого в вентиляторе, ккал/ч:
Qxs =(^п —Ь)Т(й — i’s) + Ly(it — i3), (7.17)
где Ьп— L — потери воздуха в сетях, м3/ч;
4) расхода холода, непроизводительно теряемого
вследствие работы калориферов второго подогрева,
ккал/ч:
Qxt = Ly (i2 — ц). (7.18-)
Сравнительная экономичность СКВ определяется
коэффициентом использования холода г]х, представля-
ющим собой отношение полезных затрат холода на
охлаждение помещения (или на охлаждение помещения и
наружного воздуха — в этом случае будет т]х ) к об-
щему расходу холода:
Максимальный расход тепла на нагрев воздуха в
калориферах первого подогрева при полной производи-
тельности системы в холодный период года Ёп х, м’/ч,
составляет, ккал/ч:
Q;i = in.xVC14-«1B). (7-20)
Можно снять часть тепловой нагрузки с калорифе-
ров первого подогрева путем частичного нагрева воздуха
водой, разбрызгиваемой в камере орошения, и подогре-
вать воздух в калориферах, например, до температуры
точек 17 или 18 (см. рис. 7.5, б).
В случае нагрева воздуха до температуры, пред-
ставленной изотермой 17, нагрузка на калориферы пер-
вого подогрева равна, ккал/ч:
^т2 = ~ ‘is)’ (7-21)
а остальное количество тепла
AQ = — Ст2 = 7-ц.х Y (‘и ‘и) (7.22)
Глава 7. Кондиционирование воздуха
134
должно вноситься водой, которая подается в камеру
орошения кондиционера и подогревается с помощью
скоростного водоподогревателя или змеевика, располо-
женного в поддоне камеры.
Виды автоматического регулирования СКВ. Разли-
чают качественное, количественное и количественно-ка-
чественное регулирование СКВ.
Качественное регулирование наиболее распростра-
нено. При этом виде регулирования расход воздуха, по-
даваемого в помещения, не меняется в течение всего пе-
риода эксплуатации или меняется только с переходом
от теплого периода года к холодному и обратно Регули-
рование параметров воздуха в помещениях осуществля-
ется изменением степени нагрева или охлаждения вводи-
мого воздуха.
Количественное регулирование заключается в изме-
нении количества воздуха, вводимого в помещение. Па-
раметры вводимого воздуха не меняются или меняются
только с переходом от теплого периода года к холодно-
му и обратно. Количественное регулирование применяют
редко, так как оно приводит к нестабильному воздушно-
му режиму в помещениях, требует регулирования давле-
ния и производительности вентиляторов системы.
Количественно-качественное регулирование приме-
няют для систем большой производительности. При из-
менении тепловой нагрузки терморегуляторы изменяют
количество воздуха, подаваемого в помещение или в его
зону, а после достижения минимально допустимого рас-
хода воздуха регулируют его температуру.
Автоматическое качественное регулирование и конт-
роль работы многозональных систем, работающих толь-
ко на наружном воздухе, осуществляются следующим
образом. Установленные в разных помещениях или в раз-
ных зонах одного помещения терморегуляторы Tia, Tip,
..., Т1т управляют калориферами местного подогрева пу-
тем регулирования подачи теплоносителя клапанами
К1а, К1Р, .., К1т и расхода воздуха обводными клапа-
нами К2а, К2Р.... К2т, если установлена необходимость
применения обводных клапанов (теплоноситель пар).
Постоянство влажности обеспечивает терморегулятор
точки росы Т2, который на режимах охлаждения (в теп-
лый период года) управляет подачей холодной воды в
камеру орошения или в поверхностный орошаемый воз-
духоохладитель с помощью клапана КЗ. В холодный пе-
риод года терморегулятор Т2 управляет клапанами К4,
Кб, а при необходимости также и клапаном Кб (тепло-
носитель пар), регулирующими работу калориферов пер-
вого подогрева.
Открытие и закрытие клапанов К7 и К10 блокиру-
ется с пуском и остановкой приточного вентилятора.
В схему терморегулятора Т2 может быть включен
корректирующий терморегулятор Гк, установленный в
канале наружного воздуха.
Для предотвращения замерзания калориферов пер-
вого подогрева при пуске кондиционера в зимнее время
следует предусматривать автоматику для включения
теплоносителя для трех-пятимипутного прогрева калори-
феров при полностью открытых клапанах К4 и Кб За-
тем подача теплоносителя во второй ряд калориферов
(считая по ходу воздуха) регулируется клапаном К4,
и только после закрытия клапана К4 регулирование пе-
реключается на клапам Кб.
Калориферы первого подогрева с поверхностью на-
грева, превышающей более чем на 10% потребную при
теплоносителе воде, оборудуют ручным или дистанцион-
но управляемым обводным клапаном Кб. При теплоно-
сителе паре клапан Кб следует устанавливать всегда и
регулировать одновременно с клапанам К4.
Для защиты калориферов первого подогрева от за-
мерзания при неработающем кондиционере используют
терморегулятор Т3, датчики которого устанавливают в
воздушном канале перед калорифером — Т3 и в трубо-
проводе теплоносителя (вода) после калорифера — Т3.
При понижении температуры воздуха перед калорифе-
ром ниже 3° С и температуры теплоносителя после ка-
лорифера (или первого ряда калориферов при двухряд-
ной установке) ниже 25° С терморегулятор Т2 подает
импульс на открытие клапана Кб. Необходимо преду-
сматривать постоянный минимальный проток теплоноси-
теля через клапан Кб или в обвод него к датчику Т3,
чтобы обеспечить реакцию датчика на изменение тем-
пературы теплоносителя.
Для защиты калориферов первого подогрева от за-
мерзания при работающем кондиционере, когда темпе-
ратура воздуха перед калорифером становится ниже
3° С и температура теплоносителя (вода) после калори-
фера ниже 25° С, терморегулятор Т3 подает аварийный
сигнал, а затем отключает вентилятор кондиционера и
закрывает клапан К7.
При необходимости могут применяться и более слож-
ные схемы.
При включенном приточном вентиляторе защита ка-
лориферов от замерзания при теплоносителе паре у си-
стем, работающих на наружном воздухе (без рециркуля-
ции), осуществляется датчиком температуры Ts, кото-
рый устанавливается в приточном воздуховоде (см.
рис. 7.5,а). Датчик настраивается на аварийную тем-
пературу— на 5—10° С ниже нормальной температуры,
контролируемой терморегулятором Т2 (но не ниже 3°С),
и соединяется с регулятором, который выключает при-
точный вентилятор, подает аварийный сигнал, полностью
закрывает приемный клапан К7 наружного воздуха и
открывает клапаны К4 и Кб, которые устанавливаются
па трубопроводе подачи пара.
При остановленном приточном вентиляторе необхо-
димо предусмотреть организацию постоянного прогрева
калориферов путем автоматического включения подачи
пара клапанами К4 и Кб на 40—60 с через каждые 2—
4 мин; автоматика включается терморегулятором 7s, ес-
ли температура наружного воздуха понижается ниже
3° С, и отключается при более высокой температуре.
В Северной строительно-климатической зоне и в
местностях, где расчетные температуры наружного воз-
духа опускаются ниже минус 40° С, в системах, работа-
ющих на наружном воздухе (см. рис. 7 5), устраивают
возврат части приготовленного воздуха (до 20%) в ка-
меру до калориферов первого подогрева 1(а воздухово-
де возвращаемого воздуха устанавливают клапан К8 и
калорифер СП3 с клапаном К9. В этом случае терморе-
гулятор Тк включает оба клапана К8 и К9 при падении
температуры наружного воздуха ниже опасного преде-
ла, например ниже минус 35° С.
Местные или дальномерные приборы должны конт-
ролировать постоянно температуру и влажность в об-
служиваемых помещениях tIa, tip, .... tIm, eIa, Bip, ..,
elm и периодически температуру в воздуховодах /2<>.
/2Р, t2m, а также температуру воздуха в кондицио-
нере и воздуховоде в точках t3—/6, температуру тепло-
носителя и воды в точках h—Ль давление теплоноси-
теля и воды в точках <Л—д3, расход воздуха и холодно)!
воды в точках pi—р2
Если СКВ проектируется для одного помещения, в
котором требуется круглый год поддерживать темпера-
туру воздуха, не регулируя влажности, но ограничивая
ее максимум, то может быть применена схема, показан-
ная на рис. 7.5, а, без калориферов местного подогрева,
7.3. Системы кондиционирования воздуха
135
но с указанным пунктиром обводом камеры ФК и уста-
новкой клапанов К12 и К13 для регулирования хладо-
производительности в теплый период года В холодный
период года подача холодной воды отключается, и тем-
пература воздуха в помещении поддерживается регули-
рованием работы калориферов первого подогрева. Вме-
сто форсуночной камеры орошения (показанной на схе-
ме) в этом случае желательно применить поверхностный
воздухоохладитель
Система на рис. 7.5, а может быть модифицирована
для количественно-качественного регулирования путем
установки дополнительных автоматических клапанов на
подаче воздуха из кондиционера (КК), на вводе возду-
ха в помещения (К2„) и на вытяжке из помещений
(КЗк). Терморегуляторы Tia, Tip, .Tim в этом случае
управляют соответствующими клапанами (К2к), умень-
шая расход подаваемого воздуха от расчетного максиму-
ма до установленного минимума, после чего переключа-
ются на регулирование температуры подаваемого возду-
ха клапанами К1а, К1Р. ..., К1т и при необходимости
К2а, К2Р, .., К2т. В результате уменьшения расхода
воздуха, вводимого в помещения, повышается давление
в приточных магистралях и в корпусе шумоглушителя Ш,
который в этом случае рекомендуется делать камерным
и использовать в качестве камеры статического давле-
ния. Установленный в нем регулятор уменьшает произ-
водительность вентилятора ПВ с помощью клапана К1И
и направляющего аппарата НА или путем изменения ча-
стоты вращения вентилятора (последнее более эконо-
мично)
Клапаны КЗк управляются регуляторами давления,
установленными в помещении, или синхронно с клапа-
нами на притоке K2i. регуляторами Tia, Tip... Tlm.
В результате изменяется давление в магистралях и ка-
мере давления Ш вытяжной системы, а регулятор, уста-
новленный в камере Ш, соответственно изменяет произ-
водительность вентилятора РВВ клапаном К10 или из-
меняет частоту вращения вентилятора. В некоторых си-
стемах частоту вращения вытяжного вентилятора регу-
лируют в зависимости от частоты вращения приточного
вентилятора.
В. Центральные системы,
обрабатывающие наружный
и рециркуляционный воздух
Центральные СКВ, обрабатывающие наружный и ре-
циркуляционный воздух, наиболее распространены Ха-
рактерные схемы этих систем приведены на рис. 7.6—
7 8.
Центральные системы, устраиваемые по схемам на
рис 7.6 и 7.7, применяют для обслуживания одного по-
мещения, в котором требуется поддерживать в теплый
период года температуру G при влажности ди, в холод-
ный период года температуру Gt при влажности q>2i и
постоянном расходе наружного и рециркуляционного
воздуха; часто 6 = Gt и <Pi = q>2i
Система, устраиваемая по схеме на рис. 7.6, имеет
один рециркуляционный канал и применяется при повы-
шенных требованиях к поддержанию постоянной влаж-
ности (влажность воздуха в канале второй рециркуля-
ции нс контролируется), а также при относительно по-
стоянной тепловой нагрузке в помещении
Система, устраиваемая по схеме на рнс. 7.7, имеет
два рециркуляционных канала с автоматическим регули-
рованием распределения воздуха между последними. Ее
применяют при переменной тепловой нагрузке в поме-
щении и меньших требованиях к относительной влаж-
ности воздуха.
В СКВ рециркуляционный воздух может подмеши-
ваться до форсуночной камеры орошения или поверх-
ностного орошаемого воздухоохладителя (первая ре-
циркуляция) и после форсуночной камеры орошения или
поверхностного орошаемого воздухоохладителя (вторая
рециркуляция).
Рис 7.6 Центральная СКВ с одним рециркуляционным
каналом (условные обозначения см в табл. 7 4)
а —схема системы; б — построение на Г—d-диаграмме схемы
процессов при; отовления воздуха
Вторая рециркуляция помимо кондиционера может
осуществляться с помощью эжекторов-смесителей или од-
новременно через кондиционер и эжектор.
При расчетном режиме для теплого периода года
СКВ (см рис 7 6 и 7 7) засасывает наружный воздух,
имеющий параметры, характеризуемые точкой 4, смеши-
вает его с рециркуляционным воздухом (точка /), в ре-
зультате чего получается смесь с параметрами, характе-
ризуемыми точкой 5.
В СКВ с первой рециркуляцией весь воздух, пода-
ваемый кондиционером, охлаждается в форсуночной ка-
мере орошения ФК или в орошаемом поверхностном воз-
духоохладителе до параметров, характеризуемых точкой
Глава 7. Кондиционирование воздуха
136
13, нагревается в вентиляторе и воздуховодах до пара-
метров, характеризуемых точкой 12, и нагнетается в по-
мещение.
При расчетном режиме для холодного периода года
наружный воздух (точка 24) нагревается в калориферах
первого подогрева до состояния, характеризуемого точ-
кой 27 или 37, смешивается с рециркуляционным возду-
хом, имеющим параметры, характеризуемые точкой 21,
в результате чего получается смесь с параметрами, ха-
рактеризуемыми точками 25 или 35. Смесь увлажняется
или увлажняется и подогревается водой до состояния,
характеризуемого точкой 33, а затем нагревается в ка-
лориферах второго подогрева до температуры, характе-
ризуемой точкой 22, при которой подается в помещение
Автоматическое регулирование и контроль работы
СКВ с одной первой рециркуляцией аналогичен однозо-
нальной СКВ, устраиваемой по схеме на рис. 7.5. Блоки-
ровка каналами Б осуществляется по приточному и ре
циркуляционному воздуховодам.
В системе с двумя рециркуляциями (см. рис. 7.7)
Рнс. 7.7. Центральная СКВ с двумя рециркуляционны-
ми каналами (условные обозначения см в табл. 7.4)
а — схема системы; б — построение иа i—Д-диаграмме схемы
процессов приготовления воздуха
смесь наружного и рециркуляционного воздуха при со-
стоянии, характеризуемом точкой 5, охлаждается в фор-
суночной камере орошения или в орошаемом поверхност-
ном воздухоохладителе до состояния, характеризуемого
точкой 13. Воздух с параметрами помещения (точка 1),
поступая по каналу второй рециркуляции, подмешива-
ется к охлажденному воздуху (точка 13). Смесь с па-
раметрами, характеризуемыми точкой 3, нагревается,
проходя вентилятор и воздуховоды, до состояния, харак-
теризуемого точкой 12, и подается в помещение
При расчетных условиях для холодного периода, ха-
рактеризуемых точкой 24, наружный воздух подогрева-
ется калориферами первого подогрева до параметров,
характеризуемых точкой 27 или 37, затем смешивается
с рециркуляционным воздухом (точка 21); смесь, харак-
теризуемая точкой 25 или 35, увлажняется или увлаж-
няется и подогревается водой и приобретает параметры,
характеризуемые точкой 33. Воздух, поступающий по ка-
налу второй рециркуляции, смешивается с увлажненным
и приобретает параметры, характеризуемые точкой 23.
Смесь нагревается в калориферах второго подогрева до
состояния, характеризуемого точкой 22, и подается в по-
мещение.
Расход воздуха, проходящего через камеру ороше-
ния, в долях от полной производительности кондиционе-
ра La при расчетных условиях для теплого периода года:
1"«=гЕ=г=г- <7-23>
г-п *1 г 13
или, м’/ч:
^-ор — Лэр ^-п• (7.24)
Расход воздуха, проходящего по каналу первой ре-
циркуляции (полный расход), м3/ч:
^-nip — 1-ор 7,п.и (7.25)
и по каналу второй рециркуляции (полный расход), м’/ч:
7-пзр = 7-п — Дзр > (7.26)
где Г-п и —полный расход наружного воздуха. Ln —полная
производительность кондиционера.
Автоматическое регулирование и контроль работы
СКВ с двумя рециркуляциями аналогичен однозональной
СКВ, устраиваемой по схеме на рис. 7 5 со следующим
исключением: терморегулятор Tt, устанавливаемый в по-
мещении, вначале управляет клапанами К8а и К8г>, ре-
гулирующими распределение воздуха между каналами
первой и второй рециркуляции, а после того как створки
клапана на канале первой рециркуляции полностью за-
крываются и на канале второй рециркуляции полностью
открываются, терморегулятор Tt переходит на управле-
ние клапанами К.1 и К2, регулирующими работу калори-
феров второго подогрева.
В зависимости от типа приборов автоматического
регулирования иногда вместо одного терморегулятора Tt
устанавливают два — Tt и 7j (дублер), из которых пер-
вый управляет клапанами К8а и К8 б, а второй — клапа-
нами К1 и К2, причем описанная выше последователь-
ность работы клапанов сохраняется.
Системы, работающие с переменным соотношением
расходов наружного и рециркуляционного воздуха, эко-
номичнее систем, работающих с постоянным соотноше-
нием, причем наиболее надежны СКВ, имеющие два вен-
тилятора — приточный и рециркуляционный, как, напри-
мер, показано на рис. 7 8. Такая СКВ может иметь и
один вентилятор, но прн этом расход воздуха, удаляемо-
7.3. Системы кондиционирования воздуха
137
Рис. 7.8 Центральная многозональная двухвентиляторная СКВ, работающая с рециркуляцией по одному или по
двум каналам (второй канал показан пунктиром); условные обозначения см. в табл. 7.4 (калорифер С/73 и кла-
пан К9 устанавливаются для предотвращения замерзания калориферов первого подогрева в районах Северной
строительно-климатической зоны и в местностях с расчетной температурой наружного воздуха ниже минус 40° С)
а — схема системы; б — построение иа I—d-диаграмме схемы процессов приготовления воздуха при работе с одним первым ре-
циркуляционным каналом; в — то же, с двумя рециркуляционными каналами
го вытяжной вентиляцией, приходится регулировать так,
чтобы обеспечить постоянство давления воздуха в по-
мещении.
Двухвентиляторные системы расходуют меньше
электроэнергии, если сопротивление рециркуляционных
воздуховодов больше сопротивления участка питания
кондиционеров наружный воздухом, и, как правило, соз-
дают меньший уровень шума, так как вентиляторы ра-
ботают при более низких давлениях, чем общий венти-
лятор в одновентиляторной системе. Кроме того, двух-
вентиляторные системы обеспечивают большую
надежность автоматического регулирования, однако они
дороже одповентиляторных систем и требуют больше
площади для размещения оборудования.
В теплый период года система, работающая с одной
первой рециркуляцией (рис. 7.8,6), засасывает наруж-
ный воздух (точка 4) и смешивает его с нагревшимся в
вентиляторе РВВ (отрезок 1—6) рециркуляционным воз-
духом (средние параметры — точка /); смесь (точка 5)
охлаждается в форсуночной камере орошения или в оро-
шаемом поверхностном воздухоохладителе (точка 13),
нагревается в вентиляторе и воздуховодах до состояния,
характеризуемого точкой 12, и нагнетается в помещения,
где принимает заданные параметры (точки la, Ip, 1m).
В холодный период года наружный воздух (точка
24) смешивается с рециркуляционным воздухом (точ-
ка 21), смесь (точка 27) нагревается в калориферах пер-
вого подогрева до состояния, характеризуемого точ-
кой 25, необходимого для создания требуемой влажности
воздуха в помещении. Далее смесь увлажняется (точ-
ка 33) и нагревается в калориферах местного подогрева
до состояний, характеризуемых точками 22а, 22р, 22m
(среднее состояние — точка 22). В обслуживаемой (О)
или в рабочей зоне (РЗ) помещений воздух принимает
заданные состояния (точки 21а, 21 р, 21m). Нагрев воз-
духа в рециркуляционном вентиляторе РВВ в холодный
период года обычно не учитывают.
В системе с двумя рециркуляционными каналами
(рис. 7.8, в) в теплый период года наружный воздух
(точка 4) смешивается с рециркуляционным воздухом
(точка 1 или 2), и смесь (точка 5) охлаждается в фор-
суночной камере орошения или в орошаемом поверх-
ностном воздухоотделителе до состояния, характеризуе-
мого точкой 13. Рециркуляционный воздух (точка 2 или
1), поступая по второму рециркуляционному каналу,
подмешивается к охлажденному воздуху (точка 13).
Смесь (точка 3), проходя приточный вентилятор и воз-
духоводы, нагревается (точка 12) и подается в помеще-
ния. При применении рециркуляционного вентилятора
воздух (точка 1) подогревается до параметров, харак-
теризуемых точкой 2.
При расчетных условиях для холодного периода на-
Глава 7. Кондиционирование воздуха
138
ружный воздух (точка 24) смешивается с рециркуляци-
онным (точка 21), смесь (точка 35) подогревается кало-
риферами первого подогрева (точка 25), затем увлажня-
ется и приобретает параметры, характеризуемые точкой
33 Воздух, поступающий по второму рециркуляционно-
му каналу, смешивается с увлажненным воздухом, и
смесь приобретает параметры, характеризуемые точ-
кой 23, затем нагревается в калориферах второго подо-
грева (точка 22) и подается в помещения.
В многозональных СКВ второй рециркуляционный
канал регулируют вручную или дистанционно клапа-
ном К12.
Автоматическое регулирование СКВ, устраиваемой
по схеме на рис 7.8, аналогично описанному для систе-
мы, устраиваемой по схеме на рис. 7.5, с изменениями,
указанными ниже. В системах с одной первой рецирку-
ляцией воздуха терморегулятор Т2 в теплый период го-
да работает совместно с двухпозиционным терморегуля-
тором Л, датчиком которого является мокрый термометр,
установленный в потоке наружного воздуха и работа-
ющий по следующей программе. При теплосодержании
наружного воздуха in>it терморегулятор 7"4 (см.
рис. 7.8, а) устанавливает воздушные клапаны К7 и К8
на режим минимальной подачи наружного воздуха и
максимальной подачи рециркуляционного воздуха. Ког-
да теплосодержание наружного воздуха ii3<in<ie,
терморегулятор Г4 устанавливает клапаны К7 и К8 на
режим подачи только наружного воздуха и подключает
управление этими клапанами непосредственно к термо-
регулятору Тг, который управляет ими в холодный пе-
риод года, характеризуемый условиями 1и<Из. При по-
нижении теплосодержания наружного воздуха от i13 до
минимума терморегулятор Тг с помощью клапанов К7
и К8 постепенно сокращает подачу наружного воздуха,
доводит ее до минимума и переходит на управление кла-
панами К4 и Кб (а при необходимости и обводным кла-
паном К5), регулирующими работу калориферов перво-
го подогрева. Воздушный клапан КЮ открывается при
пуске кондиционера и закрывается при его остановке.
Защита калориферов первого подогрева от замерза-
ния при остановленном вентиляторе предусматрива-
ется по аналогии с описанной для схемы на рис. 7 5.
В Северной строительно-климатической зоне и в
местностях с расчетной температурой наружного возду-
ха пиже минус 40° С (параметры Б) устанавливают до-
полнительный калорифер СП3, управляемый клапаном
К9 и включаемый терморегулятором Тк при понижении
температуры наружного воздуха ниже опасного мини-
мума, например ниже минус 35° С.
Для однозональных СКВ большой производительно-
сти, имеющих обводной канал вокруг форсуночной каме-
ры орошения (см. на рис 7.8, а канал А, клапаны К13 и
К14), вместо регулирования по методу точки росы реко-
мендуется применять разработанный А. Я. Креслинем
метод регулирования по оптимальным режимам. Опти-
мальным называют режим тепловлажностной обработки
воздуха, обеспечивающий минимальные эксплуатацион-
ные расходы. Для организации регулирования СКВ по
оптимальному режиму на i—d-диаграмму наносят гра-
ницу области, в пределах которой могут находиться точ-
ки, характеризующие состояние наружного воздуха дан-
ного географического пункта при заданном коэффициен-
те обеспеченности, т. с при заданном отношении числа
часов работы СКВ, в течение которых обеспечиваются
расчетные условия в помещении, к общей продолжитель-
ности работы СКВ.
Область возможных состояний наружного воздуха
делят на 12 участков, показанных на рис. 7.9 и охарак-
теризованных в табл. 7.5, по способу, описанному ниже.
ТАБЛИЦА 75 ПРОЦЕССЫ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА ПРИ
РАЗЛИЧНЫХ СОСТОЯНИЯХ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА
Номер участка по рис. 7 9,
в пределах которого располо-
жена точка, характеризующая
состояние наружного воздуха,
и схема приготовления
воздуха
Оптимальная последова-
тельность тепловлажност-
ьой обработки воздуха
в кондиционере
Смесь воздуха, взятого из
помещения (точка Уз). и
минимального количества
наружного воздуха (точка
«I )подогревается в калори-
фере перппго подогрева до
*тр. мин’ Увлажняется при
b-^con^t и далее подогрева-
ется в калорифере второго
подогрева до состояния,
характеризуемого точкой
Часть смеси воздуха, взя-
того из помещения (точка
Уз), и минимального коли
честна наружного воздуха
(точка нц) увлажняется при
<’п*- const и после смешения
с необработанной частью
смеси весь обрабатываемый
воздух подогревается в ка-
лорифере до состояния, ха-
рактеризуемого точкой л3
Часть смеси наружного
воздуха (точка нщ) и воз-
духа, взятого из помещения
(точка Уз), имеющей в этой
пропорции теплосодержание
1'п. мии’ Увлажняется, после
чего смешивается с необра-
ботанной частью смеси
Часть наружного воздуха
(точка Kjy) увлажняется
при постоянном теплосодер-
жании, после чего смешива-
ется с необработанной ча-
стью наружного воздуха в
такой пропорции, что конеч-
ное состояние смеси воздуха
характеризуется точкой лх
на ломаной
Наружный (точка ну ) в03"
дух подается в помещение
без тепловлажностной об-
работки
7 3. Системы кондиционирования воздуха
139
Продолжение табл. 7.5
Продолжение табл. 7 5
Номер участка по рис 7 9.
в пределах которого располо-
жена точка, характеризующая
состояние наружного воздуха,
и схема приготовления
воздуха
Оптимальная последова-
тельность гепловлажност-
иой обработки воздуха
в кондиционере
Номер участка по рис. 7.9,
в пределах которого располо-
жена точка, характеризующая
состояние наружного воздуха,
и схема приготовления воздуха
Оптимальная последова-
тельность тепловлажност-
ной обработки во-»чуха
в кондиционере
Наружный воздух (точка
«VI) смешивается с возду-
хом, взятым из помещения,
в такой пропорции, что па-
раметры смеси характеризу-
ются точкой пх на ломаной
ПХП2Пз
Смесь воздуха, взятого из
помещения (точка ух), и
минимального количества
наружного воздуха (точка
н\ 11*) подогревается в кало-
рифере до состояния, харак-
теризуемого точкой на
ломаной П\п2п^
Смесь наружного воздуха
(точка «VIII) и воздуха,
взятого из помещения (точ-
ка i/i), подогревается в ка-
лорифере до состояния, ха-
рактеризуемого точкой пх
3
Часть наружного воздуха
(точка «ix) охлаждается
(точка С5), после чего сме
шивается с необработанным
наружным воздухом (точка
с) и подогревается в кало
рифере (точка «О
Часть наружною воздуха
(точка «х) охлаждается,
после чего смешивается с
необработанным наружным
воздухом в такой пропор-
ции, что состояние смеси
соответствует точке пх
Часть смеси воздуха, взя-
того из помещения (точка
уд, и минимального коли-
чества наружного воздуха
(точка «XI* охлаждается
(точка Съ), после чего сме-
шивается с необработанной
частью смеси и подогрева-
ется в калорифере (точка п\)
Последовательность обра-
ботки воздуха в кондицио-
нере та же, что и для уча-
стка X, только вместо на-
ружного воздуха использу-
ется смесь воздуха, взятого
из помещения (точка ух),
и минимального количества
наружного воздуха (точка
«хп)
На i—d-диаграмму наносят четырехугольник
УзУгУзУ^., углы которого определяются крайними значе-
ниями допустимых температуры и влажности воздуха
в помещении. Устанавливают рабочую разность темпера-
тур Д/р и определяют тепловлажностное отношение еп
процессов ассимиляции тепла и влаги. Из вершин упомя-
нутого четырехугольника проводят лучи еп этих процес-
сов до пересечения с изотермами воздуха, выпускаемого
в помещение /В = /Пом—Д/р, что и определяет четырех-
угольник П1П2Пзп4 допустимых состояний воздуха при
входе его в помещение, названный участком V. Через
точки nt и пз проводят соответственно линии постоян-
ных теплосодержаний in макс и in мин. Ломаная гцпьПзКгКз
образует участок IV. Лучи еп продлевают до точек Mi,
м2 и Мз. положение которых определяется минимальной
долей у наружного воздуха в общем количестве приточ-
ного воздуха Таким образом, получают участок VI с
границами М1М2Мзп3п2П1. Из точек Mi, nt и Мз опускают
линии постоянных влагосодержаний, в результате чего
получают участки VII (с3Мзм2мзс2) и VIII (сзПзМзс2).
Через точку мз проводят линию постоянного теплосодер-
жания и образуют участок III (к2кзм3пз). Через точку п3
проводят линию постоянного влагосодержания. которая
в точке пересечения с кривой относительной влажности
воздуха за тепловлагообменным аппаратом кондиционе-
ра с4 определяет теплосодержание, соответствующее ми-
нимальной температуре точки росы iT р мни. Далее, поль-
зуясь формулой
__ . <у-мин *т.р мин
Ч- II .мин ~
(7.27)
Глава 7. Кондиционирование воздуха
МО --------------------
Рис 7.9. Участки I—XII на i—d-диаграмме, представ-
ляющие параметры наружного воздуха, являющиеся
основанием для построения схем оптимальной обработ-
ки воздуха в кондиционере, указанных в табл. 7 5
1 — граница области возможных состояний наружного воздуха;
2— допустимый диапазон колебаний параметров приточного
воздуха; 3 — диапазон колебаний параметров удаляемого
воздуха
проводят границу между участками / и //. Через точ-
ку г/i проводят линию г'умагс и находят точку с5, соответ-
ствующую минимальным параметрам охлажденного воз-
духа при регулировании параметров притока путем про-
пуска части воздуха через обводной канал; проводят
прямую которую продлевают др пересечения с пря-
мой /у.макс в точке в. Таким образом получают участки
IX и X. На прямую 1умакс наносят точку г так, чтобы от-
резок yiz был равен отношению yiejy. Далее через точ-
ку г проводят прямую гд, параллельную линии сзв, и по-
лучают участки XI и XII.
Оптимальный режим обработки воздуха выбирают
в зависимости от положения на I—d-диаграмме точки,
характеризующей в данный момент состояние наружною
воздуха, руководствуясь табл. 7 5.
Более подробные данные о регулировании по методу
оптимальных режимов и рекомендуемые для этого при-
боры и аппаратура приведены в брошюре А. Я. Креслиня
и Г. Б. Когана «Автоматизация кондиционеров по мето-
ду оптимальных режимов» (Рига, изд Латвийского рес-
публиканского института научно-технической информа-
ции и пропаганды, 1970).
Г. Центральные двухканальные системы
Центральные двухканальные СКВ подают холод-
ный и подогретый воздух по двум параллельным кана-
лам. Температура в каждом помещении регулируется
терморегулятором, воздействующим на местные смеси-
тели (воздушные клапаны) СК, которые изменяют соот-
ношение количеств холодного и подогретого воздуха в
подаваемой смеси.
По эффекту действия двухкапальные системы рав-
нозначны многозональным. Достоинства — отсутствие в
обслуживаемых помещениях или вблизи них теплооб-
менников, а также трубопроводов тепло- и хладоносите-
ля. Недостатки — затруднительность прокладки парал-
лельных воздуховодов и повышенные затраты на их уст-
ройство и тепловую изоляцию.
Двухканальные системы бывают прямоточными и с
применением рециркуляции
Местные смесители СКа, СКР, .., СКт (рис. 7.10)
устанавливают в непосредственной близости к обслужи-
ваемым помещениям При числе обслуживаемых поме-
щений более шести двухканальные системы обходятся
дешевле, чем СКВ с калориферами местного подогрева,
и с увеличением числа обслуживаемых помещений эко-
номичность двухканальных систем возрастает.
Рис 7 10. Центральная многозональ-
ная двухканальная СКВ, работающая
на наружном воздухе (условные
обозначения см. в табл 7.4)
а — схема системы: б — построение на
I—d-диаграмме схемы процессов приготов-
ления воздуха
7.3. Системы кондиционирования воздуха
141
В теплый период года наружный воздух (точка 5
на рис. 7.10,6) фильтруется, а затем охлаждается в фор-
суночной камере орошения или в поверхностном оро-
шаемом воздухоохладителе (точка 3). Проходя через
вентилятор и каналы, воздух нагревается до состояния,
характеризуемого точкой 4 Калорифер второго подогре-
ва нагревает воздух до состояния, характеризуемого
точкой 6. После смешения холодного и подогретого воз-
духа с учетом потребности каждого из помещений смесь
приобретает параметры 2а, 2р, ..., 2m, а поступая в по-
мещения, воздух приобретает параметры 1а, 1р, ..., 1m.
Из-за неплотностей клапанов у местных смесителей
минимальная температура воздуха (/2р на рис. 7.10,6),
которую можно получить для помещений в теплый пери-
од года, составляет, °C:
<2р = (1-п)(4+п(6 , (7.28)
где /2р. — температура в каналах соответственно после
смесителя (минимальная), холодного и подогретого воздуха;
п — утечки подогретого воздуха через неплотности закрытого
клапана в долях от максимального поступления воздуха через
клапан (от 0,05 до 0,1 — уточняется по данным завода-изготови-
теля)
Полезная производительность системы определяется
рабочей разностью температур Д(р = ^—12р, где Ц —
средневзвешенная температура воздуха в обслужива-
емых помещениях, равная, °C.
. ^1а “I" ^Ip^lp “I"' ’ ’“Ь ?1т _____
{1 =------L 4-L 4-L---------------- •
4a + Llp + ••• + 4m
Максимальная полезная пропускная способность ка-
нала холодного воздуха, м3/ч, принимается равной
L (1—п), а канала подогретого воздуха — от 50 до 70%
от нее и только в редких случаях равной 100%. Отсюда
температура в канале подогретого воздуха в теплый пе-
риод года должна быть равна, °C:
*6 — 4
1 — и)
(7.30)
где 6 — средняя температура вводимого в помещения воз-
духа при максимальной нагрузке в теплый период года, рав-
ная, °C:
1га Lza “Ь t2p L2p -J- • • • -ф-L2m
'2 — ----------------- (7.31)
(здесь Z.-£2a+L2p+ .+Z-2m — полезная производитель-
ность системы. м3/ч), hK— пропускная способность канала по-
догретого воздуха в долях от пропускной способности канала
холодного воздуха
В холодный период года наружный воздух (точ-
ка 15 на рис. 7 10,6) подогревается в калориферах пер-
вого подогрева до состояния, характеризуемого точ-
кой 14, 17 или 18, увлажняется (точка 13), проходит
через вентилятор и воздуховоды (нагрев в которых в хо-
лодный период года не учитывается), часть его подогре-
вается в калориферах второго подогрева и поступает
в капал подогретого воздуха с параметрами, характери-
зуемыми точкой 16, а остальной воздух поступает в ка-
нал холодного воздуха. После смешения воздух с пара-
метрами 12а, 12р, ..., 12m поступает в помещения и при-
обретает там параметры Па, Пр, ..., 11m.
Если в каком-либо из помещений в данный момент
отсутствуют влаговыделения, то параметры воздуха в
нем изменяются. Например, в помещении р летом пара-
метры, обозначенные точкой 1р, могут измениться до па-
раметров, обозначенных точкой Гр, а зимой параметры,
обозначенные точкой Пр, — до параметров, обозначен-
ных точкой П'р.
Терморегуляторы Tia, Tip и Tim, установленные в
помещениях а, р и т, управляют соответственно мест-
ными смесителями СКа, СКР и СКт, а терморегуляторы
Тг и Т5 и клапаны К4, К5, Кб и К7 работают так же,
как и у системы, показанной на рис. 7.5 Терморегуля-
тор Г* управляет клапаном подачи теплоносителя К9 и
Рис. 7 11. Схемы приготовительных центров двухка-
нальных СКВ
а — схемы I и IV (системы с увлажнением и охлаждением воз-
духа в канале холодного воздуха; IV — с дополнительным ув-
лажнением в канале подогретого воздуха): б —схема II (систе-
ма с воздухоохладителем первой ступени); в —схема III (си-
стема с увлажнением н охлаждением всего приточного воздуха):
1 — вытяжной вентилятор: 2— приточный вентилятор: 3 — оро-
шаемый воздухоохладитель или форсуночная камера: 4 — кало-
рифер второго подогрева: 5 —канал подогретого воздуха; 6 —
капал холодного воздуха; 7 — фильтр; 8 — калорифер первого
подогрева; У— воздухоохладитель первой ступени
воздушным клапаном К10 Регулятор статического дав-
ления Д1 с помощью клапанов К8 выравнивает статиче-
ское давление в магистральных каналах. Если местные
смесители СК снабжены индивидуальными регулятора-
ми расхода, то установка магистральных клапанов К8
и регулятора давления необязательна
Работа двухканальной системы должна контролиро-
ваться местными или дальномерными приборами по ана-
логии с контролем системы, приведенной на рис. 7.5. До-
Глава 7. Кондиционирование воздуха
142
полнительно следует контролировать температуру в точ-
ке ta (рис. 7.10, а) за калорифером второго подогрева.
Двухканальные СКВ проектируют также по следу-
ющим схемам.
Схема I (рис 7.11,а). В центральном кондиционере
в холодный период года увлажняется, а в теплый период
года охлаждается и осушается только тот воздух, кото-
рый направляется в канал 6 холодного воздуха. В ка-
нал 5 подогретого воздуха направляется воздух без об-
работки водой, т е. с непостоянным влагосодержанием.
Схема II (рис. 7.11,6). На одной из линий приема
наружного воздуха устанавливают воздухоохладитель
первой ступени 9. При наружных температурах ниже
20° С эта система работает так же, как и система по
схеме I. В теплый период года необходимый минимум
наружного воздуха охлаждается в воздухоохладителе 9,
а затем смешивается с рециркуляционным воздухом.
Температура воздуха на выходе из воздухоохладителя 9
поддерживается такой, чтобы после смешения его с ре-
циркуляционным воздухом отсутствовала необходимость
подогрева воздуха, направляемого в канал 5. Для
охлаждения воздуха в воздухоохладителе 9 можно ис-
пользовать воду из реки или из артезианской скважи-
ны, а в воздухоохладитель второй ступени 3 (при <рн>
>50%) необходимо подавать воду с температурой око-
ло 5° С.
Схема III (рис. 7.11, в). В системе весь приточный
воздух проходит через воздухоохладитель 3, приобретая
на выходе из него температуру точки росы холодного
воздуха. В канале 6 воздух не обрабатывается, а в ка-
нале 5 он подогревается при постоянном влагосодержа-
нии. Относительная влажность воздуха в помещении из-
меняется только в зависимости от внутренних нагрузок.
При этой схеме па охлаждение всего приточного возду-
ха до параметров, принятых для канала холодного воз-
духа, и на нагрев его части калорифером 4 в канале по-
догретого воздуха затрачиваются излишние количества
тепла и холода.
Схема IV (см. вариант на рис. 7.11, а). Система,
работающая по этой схеме, отличается от системы, ра-
ботающей по схеме I, тем, что в канале 5 устанавлива-
ется форсуночная камера 3 (показана пунктиром), хо-
лодную воду в которую следует подавать при темпера-
туре наружного воздуха выше 12° С, что позволяет
довести воздух в каждом из каналов до температуры
точки росы. В этой системе изменение абсолютной влаж-
ности в помещении обусловливается только поступле-
ниями влаги от внутренних источников
Если относительные величины годовых расходов теп-
ла и холода для схем I и II принять за 100%, то для
схем III и IV они составят по теплу 107% и по холоду
132% (данные Л. И. Неймарк для климата Москвы).
Д. Центральные водовоздушные системы
Водовоздушные системы применяют для многоком-
натных зданий. В каждое помещение вводят наружный
воздух, приготовленный в центральном кондиционере
Перед выпуском в помещение его смешивают с воздухом
данного помещения, предварительно охлажденным или
нагретым в теплообменниках кондиционеров-доводчиков,
снабжаемых холодной и горячей водой.
Наружный воздух в центральном кондиционере об-
рабатывают по схеме, описанной в п. 7.3, Б (см. рис. 7.5),
и при расчетных условиях для теплого периода года под-
водят к доводчикам с температурой на 7—12° С ниже
поддерживаемой в помещении.
В СКВ низкого давления целесообразно применять
вентиляторные доводчики КД, а в СКВ среднего и высо-
кого давления — эжекционные доводчики ЭКД, для ко-
торых требуется давление подводимого воздуха до
40 кгс/м2.
Теплообменники доводчиков КД и ЭКД присоединя-
ют к сетям тепло- и хладоносителя главным образом по
двухтрубной (подающая и обратная линии) и четырех-
трубной схеме (отдельные подающие линии для холод-
Рис 7 12. Схема центральной одноканальной двухтруб-
ной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД посезонно хо-
лодного воздуха и горячей воды или теплого воздуха
и холодной воды
а — общая схема соединений; б — схема переключений воды;
/ — приемный клапан наружного воздуха, 2— фильтр: 3 —ка-
лорифер, 4 — охладитель воды для холодного периода года:
5— форсуночная камера орошения; 6— вентилятор; 7 — зональ-
ные калориферы пофасадного подогрева; 8 — воздуховоды; 9 —
шумоглушитель. 10 — водоохладитель или водоподогрева-
тель; 11 — насос; 12 — трубопровод горячей воды; 13 — водоподо-
греватель; 14— охладитель воды для теплого периода года;
15 с индексами а, б. в, г — автоматические клапаны регуляторов
температуры Т а> Тg. TQ, Тг, 16 — трубопровод холодной воды.
17—трубопровод посезонно горячей или холодной воды, 18 —
трубопровод отработавшей воды; 19— трубопровод теплоноси-
теля; 20—трубопровод хладоносителя: 21 — теплообменник;
22 — клапан регулятора РТК-5215 ТС-15; 23— расширитель; 24 —
ручной или электромагнитный пробочный кран
7.3 Системы кондиционирования воздуха
143
ной и горячей воды и отдельные обратные линии), а
иногда и по трехтрубпой схеме (отдельные подающие и
общая обратная линии). При четырех- и трехтрубных
схемах обеспечивается включение хладо- и теплоносите-
ля в любой доводчик и в любое время, а при двухтруб-
ной — только сезонное общее, пофасадное или группо-
вое включение.
Рнс 7.13. Схема центральной одноканальной трехтруб-
ной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного
первичного воздуха, горячей и холодной воды
/ — приемный клапан наружного воздуха: 2 — фильтр: 3 — кало
рифер; 4 — охладитель воды для холодного периода года, 5 —
воздухоохладитель: 6 — форсуночная камера орошения: 7 — вен-
тилятор; 8— воздуховоды, 9— шумоглушитель: 10— водоподо-
греватель; 11 — охладитель воды для теплого периода года;
12 — трубопровод холодной воды; 13 — насос; 14— трубопровод
горячей воды; 15 с индексами а, б, в, г — автоматические кла-
паны регуляторов температуры Тд. Т&. Тв, Тг, 1ь — трехходо-
вой несмешнвакмций клапан. /7 — трубопровод обратной воды;
18— теплообменник ЭКД; 19 и W— автоматический клапан ре-
:улятора давления РД и РД'\ 20 — трубопровод теплоносители,
21— трубопровод хладоносителя, 22— расширитель
года в нерабочее время вместо холодной подастся горя-
чая вода для отопления; в) посезонно холодного или
теплого первичного воздуха и горячей или холодной во-
ды (рис 7 12).
Схема II — одноканальная трехтрубная СКВ с вво-
дом к ЭКД или КД холодного первичного воздуха, горя-
чей и холодной воды (рис. 7.13).
Рис 7.14. Схема центральной одноканальной четырех-
трубной эжекционной СКВ с вводом к ЭКД холодного
первичного воздуха, горячей и холодной воды
/ — приемный клапан; 2 — фильтр; 3 — калорифер: 4— охлади-
тель воды для холодного периода года; 5 — воздухоохладитель;
6— форсуночная камера орошения, 7 — вентилятор; 8— возду-
ховод: 9 — насос; 10 — водоподогреватель; 11 — трубопровод го-
рячей воды; 12 — трубопровод отработавшей горячей воды; 13 —
трубопровод холодной воды; 14 — трубопровод отработавшей
холодной воды; 15 с индексами а, б, в, г—автоматические кла-
паны peiуляторов температуры 7’а, Т&, Тв, Т^, 16—эжекционные
кондиционеры-доводчики с воздухоохладителем и калорифером;
1ТС-15
/7 — расширитель; 18— клапан регулятора РТК-5215 ------,
2ТС-15
19 — охладитель воды для теплого периода года; 20 — трубо-
провод с холодильной станции. 21 — трубопровод теплоснабже-
ния, 22 — шумоглушитель
Кондиционеры-доводчики регулируются изменением
расходов воды или рециркуляционного воздуха, пропу-
скаемого через теплообменники
Теплообменники доводчиков должны быть рассчита-
ны па отопление помещений при выключенных местных
и центральных вентиляторах, т. е. на режим естествен-
ной конвекции; при этом обычно требуется теплоноси-
тель более высоких параметров, чем при работе по ос-
новному режиму.
Применяются следующие схемы водовоздушных СКВ
Схема I — одноканальная двухтрубная СКВ с вво-
дом к доводчикам ЭКД или КД: а) холодного первич-
ного воздуха и горячей воды; б) теплого первичного
воздуха и холодной воды, причем в холодный период
Схема III — одноканальная четырехтрубная СКВ с
вводом к ЭКД или КД холодного первичного воздуха,
горячей и холодной воды (рис. 7.14)
Схема IV — двухканальная СКВ с вводом к ЭКД
или КД теплого и холодного первичного воздуха и хо-
лодной воды (схема комбинируется из описанных в
п. 7.3, Г и показанных на рис. 7.10—7.12).
Регулирование температуры точки росы (см. рис.
7.12—7.14) при использовании охладителя воды 4 осу-
ществляется клапаном 15 в, изменяющим количество
тепла, подводимого к водоподогревателю 10, так как
обычно используемый для регулирования точки росы ка-
лорифер 3 должен управляться терморегулятором Та для
Глава 7. Кондиционирование воздуха
144
поддержания постоянной температуры 3° С перед охла-
дителем 4.
Двухканальные водовоздушные СКВ имеют возду-
ховоды с охлажденным и подогретым наружным возду-
хом, причем подогрев воздуха рассчитывается так, что-
бы обеспечить максимальную потребность помещений в
тепле в холодный период года. Соотношение холодного и
подогретого воздуха, вводимого в каждое помещение, из-
меняется смесительными клапанами, управляемыми тер-
морегуляторами помещений. Холодная вода в холодный
период года в теплообменники ЭКД или КД не подает-
ся. В теплый период года она подается в теплообменники
по двухтрубной схеме после полного открытия терморе-
гуляторами помещений клапана холодного воздуха. Рас-
ход холодной воды регулируют терморегуляторы поме-
щений.
В одноканальных СКВ снабжение ЭКД и КД горя-
чей и холодной водой проектируют, применяя один из
трех следующих графиков:
1) график на рис. 7.15, а при двухтрубной схеме Та
с постоянным снабжением доводчиков холодным возду-
хом и горячей водой. В течение периода Ti вода имеет
постоянную <г или незначительно меняющуюся темпера-
туру tr. В течение периода тг температура воды поддер-
живается на уровне tT. Температура первичного воздуха
/перв и воздуха в помещении /п
изменяется при перехо-
I)
. \ Т, Ts
_______________ [ tx-const
tp Температура наружного to
оозОуха
Рис. 7.15. Графики изменения
температуры первичного возду-
ха, холодной и горячей воды,
поступающих к доводчикам од-
ноканальных СКВ, поддержи-
вающих в помещениях темпера-
туру воздуха /п
а — для двухтрубной схемы с постоянным снабжением доводчиков холодным воздухом и го-
рячей водой: б — для двухтрубной схемы со снабжением доводчиков теплым воздухом и хо
лодной водой в рабочее время, в — для двухтрубных схем, переключаемых посезонно, а так-
же для трех- и четырехтрубных схем; t?, и t? — температура горячей воды; ^перв — тем-
пература первичного воздуха, ?см — температура смеси первичного и подогретого в теплооб-
меннике вторичного воздуха; — температура воздуха в помещении; и р — расчетная
температура наружного воздуха для холодного и теплого периода года; /х—температура хо-
лодной воды, подаваемой к теплообменникам; Т: — период отопления помещения калорифе-
ром доводчика и охлаждения помещения прн необходимости; охлаждение производится пер-
вичным воздухом: т2—период охлаждения помещения первичным воздухом и отопления по-
мещения при необходимости калорифером доводчика: Тз — период отопления помещения псо-
вичиым воздухом и охлаждения помещения при необходимости воздухоохладителем довод-
чика; т, — период охлаждения помещения первичным воздухом и воздухоохладителем до-
водчика; т5 — период, характерный для двухтрубных схем, переключаемых посезонно на
снабжение доводчиков холодной и горячей водой; Те — период охлаждения помещений, об-
служиваемых по трех- и четырехтрубным схемам, первичным воздухом и воздухоохладите-
лями доводчиков
де от холодного к теплому периоду года. Температура
смеси первичного воздуха и воздуха, подогретого в ка-
лорифере доводчика, tCM устанавливается терморегуля-
торами доводчиков, на графике в период Ti показан ха-
рактер средних ее изменений, а в период т- показана
возможная минимальная величина. В теплый период го-
да ассимиляция избыточного тепла производится первич-
ным воздухом; его требуется значительное количество, а
следовательно, приходится применять центральные кон-
диционеры и воздуховоды больших размеров;
2) график па рис. 7.15,6 при двухтрубной схеме Тб
со снабжением доводчиков теплым воздухом и холодной
водой в рабочее время. Температуру первичного возду-
ха /перв регулируют по ломаной абв, а температуру хо-
лодной воды /х поддерживают постоянной. Температура
воздуха в помещении /п изменяется по ломаной гбде, a
температура смеси первичного воздуха и воздуха, ох-
лажденного в доводчике, /см регулируется терморегуля-
торами доводчиков; на графике показан характер сред-
них изменений этой температуры. Охлаждение воды в хо-
лодный период года целесообразно производить наруж-
ным воздухом, предварительно подогретым до 3° С. Тем-
пература воздуха в помещении регулируется автоматиче-
ски путем изменения количества воды, поступающей в
кондиционеры-доводчики, или вручную — изменением ко-
личества воздуха, пропускаемого через их теплообмен-
ники;
3) график на рис. 7.15, в при двух-,
трех- и четырехтрубной схемах 1в, II и III.
При этом в период т1 температуру горячей
воды /г следует изменять приблизительно по
закону прямой линии, а в период т6 под-
держивать постоянной. Температуру холод-
ной воды /х следует поддерживать постоян-
ной в течение всего года Температуру пер-
вичного воздуха для двухтрубной схемы,
переключаемой посезонно на снабжение хо-
лодной и горячей водой, регулируют по ло-
маной абвгд, подогревая воздух в течение
периода т5 в калориферах пофасадного по-
догрева (см. поз. 7 на рис. 7 12). Одновре-
менно в начале периода т5 в теплообменни-
ки доводчиков включается подача холодной
воды. В результате в период т5 помещения
с недостатками тепла подогреваются пер-
вичным воздухом, а помещения с избытка-
ми тепла охлаждаются тепло-
обменниками доводчиков. Од-
нако этот процесс сопровожда-
ется перерасходами тепла и
холода В системах, снабжае-
мых теплом и холодом по трех-
и четырехтрубным схемам, тем-
пературу первичного воздуха
регулируют по ломаной абегд.
Подъем температуры сг со-
ответствует изменению точки
росы первичного воздуха при
изменении параметров воздуха
в помещении от принятых для
холодного периода года до
принятых для теплого периода.
Изменение температуры возду-
ха в помещениях представлено
линией евжик, горячей воды —
линией лмн\ смеси первичного
воздуха и воздуха, прошедшего
теплообменники — линией пврт.
В снабжении помещений
7.3. Системы кондиционирования воздуха
145
холодом рассматривается два периода первый — пери-
од свободного охлаждения, когда для охлаждения поме-
щения достаточно холода, вносимого воздухом из цент-
рального кондиционера; второй — период принудитель-
ного охлаждения, когда требуется подача холодной воды
в доводчики.
Чем ии;ке температура первичного воздуха в холод-
ное время года, тем продолжительнее первый период.
Если первичный воздух подается в объеме, регламенти-
руемом санитарными нормами, то снижение его темпера-
туры в холодное время года приводит к снижению экс-
плуатационных затрат и увеличению первого периода
При всех схемах тепло- и хладоснабжения, кроме двух-
трубной, питаемой в рабочее время в течение всего года
холодной водой, температуру первичного воздуха в хо-
лодное время года стремятся выдержать возможно более
близкой к температуре точки росы, необходимой для под-
держания относительной влажности воздуха в помеще-
ниях в заданных пределах
Начальную температуру холодной воды tB п для до-
водчиков выбирают такой, чтобы в их теплообменниках
не выпадал конденсат, т е, как правило, на 1—2° С вы-
ше температуры точки росы воздуха в помещении
Для обеспечения устойчивого распределения горячей
воды между теплообменниками, присоединенными по
двухтрубной схеме, в холодный период года рекоменду-
ется задаваться следующими отношениями максимально-
го расхода горячей воды Й7Г мак0 к максимальному рас-
ходу холодной воды 1Гтмакс: для здания с числом эта-
жей до шести — не менее 0,5, для здания с числом эта-
жей от шести до девяти — не менее 0,75, а для здания с
числом этажей более девяти — 1.
ЭКД двухтрубных систем, как правило, регулиру-
ются регуляторами прямого действия РТК-5215-ТС-15
с трехпроходными клапанами (см поз. 22 на рис. 7.12).
При работе системы па горячей воде к подающей линии
подключается верхний штуцер клапана г, расход через
который увеличивается с увеличением температуры тер-
мобаллона, а к обратной линии — нижний штуцер х кла-
пана, расход через который уменьшается. При работе си-
стемы на холодной воде к подающей линии присоединя-
ется нижний штуцер х, а к обратной линии — верхний
штуцер г. На рис. 7.12 позицией 22' отмечено присоеди-
нение трубопроводов для двухтрубной системы, снаб-
жаемой только холодной водой; позицией 22" —- присое-
динение трубопроводов для системы, снабжаемой только
горячей водой, и позицией 22"' — присоединение трубо-
проводов для системы, посезонно снабжаемой горячей и
холодной водой, для которой пробочные краны 24 долж-
ны быть открыты на снабжение холодной или горячей
водой.
Максимальный расход горячей воды для трехтруб-
ных схем определяют из соотношения 1Гг макс : И7хмакс^.
^0,2 Величина этого отношения зависит от конструк-
ции трехпроходного несмешивающего клапана, в качест-
ве которого, как правило, применяют клапан, входящий
в комплект регулятора температуры прямого действия
1ТС-15
РТК-5215 с условным проходом 15 мм. Для
2-1 “ 10
выбора размера этого клапана используют формулу
Л. Ф Куклика, определяющую коэффициент пропуск-
ной способности клапана для холодной воды
<7-32'
где макс — максимальный расход холодной воды, по-
ступающей в теплообменник. м3/ч. vB—удельный вес воды.
кгс/м3; Др хл —потери давления в клапане при проходе холодной
И—5
воды, кгс/м2. принимаемые не менее 30% суммы потерь в тепло-
обменнике Дрт и в подводящих трубопроводах от магистралей
до теплообменника АрПодв* те 4ркл ^0,3(4рт + 4рподв)-
Коэффициенты пропускной способности клапанов,
выпускаемых промышленностью, и коэффициенты сопро-
тивления их при пропуске холодной воды таковы:
Хх........................... 0,25 0,4 0,6 1 1,6 2,5
Ех . ................... 1270 500 220 80 31 13
При пропуске горячей воды значения Кг и могут
быть такими же, как значения и £х, за исключением
крайних величин справа, т. е. 2,5 и 13
На основании величины Кх, подсчитанной по форму-
ле (7.32), принимают ближайшую большую из величии
Кх, соответствующих клапанам, выпускаемым промыш-
ленностью, и определяют действительное сопротивление
клапана;
Ард.кл — £д.х (7 -33)
где Ед х—коэффициент местного сопротивления выбранного
клапана, v — скорость воды, отнесенная к сечению подводящего
трубопровода, м/с.
Далее вычисляют общие потери давления при про-
ходе холодной воды через теплообменник и подводящие
трубопроводы, включая потери в клапане, кгс/м2:
5Др = Дрт -|- Дрподв ~Ь ^Рд.кл • (7 *34)
Для клапана с выбранным значением Кх подбирают
Кг н соответствующее значение £д.г и из формул, анало-
гичных формулам (7.32) и (7 33), определяют расход
горячей воды Wr макс так, чтобы общие потери давления
SAp по горячей воде были равны соответствующим поте-
рям давления по холодной воде Из экономических сооб-
ражений следует стремиться к минимальному расходу
горячей воды.
Подающие трубопроводы рассчитывают иа пропуск
максимальных расходов холодной и горячей воды, а об-
ратные трубопроводы при трехтрубной схеме тепло- и
хладоснабжения — на пропуск максимального расхода
холодной воды. Давление насоса для перекачки горячей
воды в трехтрубной схеме с некоторым запасом можно
принимать равным сумме потерь давления при перемеще-
нии максимального расхода горячей воды по подающей
линии и максимального расхода холодной воды по об-
ратной линии, а давление насоса холодной воды долж-
но быть равно суммарным потерям давления при цирку-
ляции максимального расхода холодной воды по подаю-
щей и обратной линиям.
Во избежание перетекания воды из обратного трубо-
провода в теплообменники, питаемые горячей водой, не-
обходимо предусматривать установку центральных ре-
гуляторов расхода.
В чстырехтрубной схеме тепло- и хладоснабжения с
отдельными теплообменниками для охлаждения и нагре-
ва воздуха в каждом доводчике применяются независи-
мые двухтрубные схемы трубопроводов тепло- и хладо-
снабжения.
Е. Местные системы
Местные СКВ могут быть построены по любой из
схем приготовления воздуха, используемых для цент-
ральных систем, но на практике в большинстве случаев
применяют кондиционеры, выпускаемые промышленно-
стью.
Глава 7. Кондиционирование воздуха
146
Наиболее распространены местные системы с авто-
номными кондиционерами, которые имеют теплообменни-
ки непосредственного испарения и встроенные холодиль-
ные машины
Для снижения шума некоторые автономные конди-
ционеры выпускают в виде двух агрегатов — «внутренне-
го» и «наружного». Внутренний агрегат состоит из венти-
лятора, воздухоохладителя — испарителя хладагента,
фильтра для воздуха и иногда подогревателя и увлажни-
теля воздуха. Наружный агрегат состоит из холодильно-
го компрессора и воздушного конденсатора хладагента
Агрегаты связаны между собой трубопроводами хлад-
агента длиной, как правило, не более 10 м.
Автоматизация местных систем часто сводится к
двухпозиционному включению или отключению кондици-
онера или к отключению и включению его теплообменни-
ков.
Недостатки местных систем: повышенный шум, свя-
занный с работой вентиляторов и холодильных машин,
затруднительность обслуживания большого числа агрега-
тов, а также сравнительно короткий срок службы мест-
ных кондиционеров, в среднем оцениваемый семью года-
ми, в то время как срок службы центральных систем со-
ставляет 20 лет.
Исследования ЦНИИПромзданий показали, что ме-
стные СКВ с непосредственным приемом наружного воз-
духа через отверстия в наружных стенах обеспечивают
надежное поступление наружного воздуха в кондиционе-
ры в зданиях с числом этажей не более четырех. В зда-
ниях большей этажности в холодный период года верх-
ние этажи, а в теплый период нижние этажи не получа-
ют нужного количества наружного воздуха и кондицио-
неры вместо притока могут работать даже на вытяжку,
причем, например, в 18-этажном здании увеличение вы-
тяжки из верхних этажей в холодный период года приво-
дит лишь к увеличению поступления воздуха в нижние
этажи, в которые и без того наружный воздух поступает
в избытке. В восьмиэтажном здании в теплый период
года только путем увеличения вытяжки из восьмого эта-
жа в 5 раз можно обеспечить поступление притока в
нижний этаж в требуемом количестве.
Ж. Комбинированные системы
Системы лучистого охлаждения и отопления, устраи-
ваемые вместе с СКВ, дают возможность уменьшить
производительность и размеры установок. Такие комби-
нированные СКВ применяют главным образом в поме-
щениях с незначительными влаговыделениями, когда от-
сутствует опасность образования конденсата на поверх-
ностях приборов лучистого охлаждения.
В качестве приборов радиационного охлаждения ис-
пользуют бетонные потолки с заделанными в них труба-
ми или потолки из листового металла с присоединен-
ными змеевиками из труб. Радиационные приборы обыч-
но рассчитывают на восприятие 40—50% явной тепловой
нагрузки помещений: температура и\ поверхности долж-
на быть на 2—3° С выше температуры точки росы воз-
духа в помещении Параметры воздуха регулируют ка-
лориферами местного подогрева СКВ. Применяют также
постепенное пропорциональное регулирование охлади-
тельной способности радиационных приборов (обычно в
зависимости от наружных условий), однако они облада-
ют значительной тепловой инерцией и поэтому регулиру-
ются плохо
Применение комбинированных систем с форсунками
местного доувлажнения в цехах, в которых требуется
поддерживать высокую влажность воздуха, весьма эко-
номично, так как существенно снижает производитель
пость кондиционеров и уменьшает расходы тепла, холо
да и электроэнергии
7.4. ФОРСУНОЧНЫЕ КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ
А. Общие сведения
Форсуночные камеры орошения являются тепло- и
массообменными аппаратами кондиционеров, предназна-
ченными для приготовления воздуха с заданными темпе
ратурой и влажностью.
Форсуночные камеры в зависимости от числа циклов
орошения воздуха водой разделяют на одноступенчатые
и двухступенчатые; в зависимости от направления движе-
ния воздуха — на вертикальные и горизонтальные; в за
висимости от места установки (до или после вентилято
ра)—на всасывающие и напорные; в зависимости от
интенсивности орошения — на камеры с орошением боль
шой интенсивности (от 1 кг воды и более на 1кг обраба
тываемого воздуха) и камеры с орошением малой ин
тснсивности (последние, как правило, применяют для
адиабатического увлажнения воздуха); в зависимости от
числа рядов форсунок — на одно-, двух-, трех- и четы
рехрядные.
Для диспергирования воды в форсуночных камерах
обычно используют центробежные форсунки, степень рас-
пыления которыми зависит от их диаметра и давления
воды:
Диаметр, мм . .
Давление воды,
к, с/см2 . . . .
Распыление . .
6—4 3—2,5 <2
0.5—1,8 1,8—2,5 2,5—4
грубое среднее тонкое
Форсуикн тонкого и среднего распыления применя-
ют, как правило, при адиабатическом процессе обработ-
ки воздуха рециркуляционной водой.
В камерах с форсунками для грубого и среднего рас-
пыления факелы разбрызгиваемой воды направляют в за-
висимости от числа рядов форсунок: при одном ряде —
навстречу потоку воздуха; при двух рядах — первый ряд
по потоку воздуха, второй ряд навстречу или оба ряда
навстречу потоку воздуха; при трех рядах — первый ряд
по потоку воздуха, второй и третий ряды навстречу
потоку В камерах с форсунками тонкого распыления фа-
келы разбрызгиваемой воды направляют по потоку воз-
духа, применяя двухрядное, а иногда трехрядное распо-
ложение форсунок.
Б. Расчет форсуночных камер орошения
В проектной практике применяют несколько методов
теплотехнических расчетов форсуночных камер. Наибо-
лее употребительны методы, основанные на коэффициен-
те эффективности теплообмена, который характеризует
отношение реального теплообмена к максимально воз-
можному теплообмену в идеальных условиях
Расчет по методу Е. Е. Карписа основан на коэффи-
циентах эффективности теплообмена-
для политропических процессов
„ . ^М2 -- ^В-К
Е = 1 — --------------
^М1 -- ^В.н
(7.35)
для адиабатических процессов
^С1 - ^С2 1 ^С2 1м1
ici — ^С1 ^М1
(7.36)
£а =
ТАБЛИЦА 7.6 ЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН A rt а Ц, ВХОДЯЩИХ В ФОРМУЛЫ (7.39) — (7.41), ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ
ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА В КАМЕРАХ, ОБОРУДОВАННЫХ ЦЕНТРОБЕЖНЫМИ ФОРСУНКАМИ [и-(3 шт/м2 В РЯДУ; 1,5<оу<3 кгс/(м2-с)]
Число рядов форсунок
Диаметр вы- пускного ОТВер- СТИЯ dp. мм Направление факела разбры <♦ гивасмой воды Коэффициент эффективности
По потоку воз-
духа
2
5
3,5
5
3,5
Навстречу пото
ку воздуха
То же
По потоку воз-
духа
Первый ряд по
потоку,
навстречу потоку
воздуха
второй
Оба ряда на-
встречу потоку
воздуха
То же
Первый ряд по
потоку, второй
навстречу пото-
ку воздуха
Значения Л-, г., I, при осуществлении процесса
Е
Е'
или
Е
Е'
нли
Е
Е'
или
Е
Е' '
или
^а
Е'
или
£а
Е
Е'
или
Е
Е’
или
Еа
Е
Е’
или
Еа
одновременного охлаждения и осушки одновременного охлаждения и увлажнения с понижением теп- лосодержания воздуха адиабатическо- го увлажнения изотермическо- го увлажнения одновременного охлаждения и увлажнения с повышением теп- лосодержания воздуха одновременного подогрева и ув- лажнения одновременного охлаждения и осушки в двух двухрядных камерах, соеди- ненных между собой по проти- воточной схеме
Ai ri ll л< г< Ai ri Л[ 1 ri 1 Ai I ‘i Ai Г1 Ai rl
0,635 0,245 0,42 — — — — — — 0,87 0 0,05 0,885 0 0,61 0,86 0 0,09 — — —
0,662 0,23 0.67 — — —- 0,8 0,25 0,4 0,89 0,06 0,29 0.8 0,13 0,42 1,05 0 0,25 — — —
0,73 0 0,35
0,88 0 0,38 - — — 0,8 0,25 0,4 —
0,923 0 0,06 — — —
— — — — — — 1,05а 0,1 0,4 — — — — — — 1,24® 0 0,27 — — —
— - 0,857в 0,06 0,07 — — —
— 1,01 0,06 0,15 — — —
0,745 0,07 0,265 0,76 0,124 0,234 — — — 0,81 0,1 0,135 0,82 0,09 0,11 — — — 0,945 0,1 0,36
0,755 0,12 0,27 0,835 0,04 0,23 0,75 0,15 0,29 0,88 0,03 0,15 0,84 0,05 0,21 — — — 1 0,12 0,09
0,56 0,29 0,46 0,54 0,35 0,41 — — — — — — — — — — — — — — —
0,73г 0,15 0,25 0,62 0,3 0,44 —
— — - 0,655 0,33 0,33
- - 0,783 0,18 0,38 — 0,931 0 0,13 — —
— — - — — — 0.783Д 0,1 0,3 — — — — — — 0,89е 0,95 0,125 — — —
Примечания: 1 Давление воды перед форсунками может меняться от 1 до 2,5 кгс/см2.
2. Коэффициент орошения В может изменяться в однорядных камерах от 0,5 до 1,2, а в двухрядных от 0,8 до 2,3, за исключением следующих случаев, отме-
ченных в таблице индексами:
а б в г
0,2—0,6 0,25—0,5 0,25—0,4 0,8—2,1
индексы
В . . .
д
е
0,5-0,9
7.4. Форсуночные камеры орошения
148
Глава 7. Кондиционирование воздуха
а также на вспомогательном универсальном коэффициен-
те эффективности
Е' = 1 — <с2 , (7.37)
^ci
где и /м2 — температура воздуха соответственно на вхо-
де в форсуночную камеру и на выходе нз нее по мокрому тер-
мометру, °C; t С1 и ^С2~то же, п0 сухому термометру, СС,
/в н и ^в.к~ температура воды, соответственно подаваемой н
удаляемой нз форсуночной камеры.
Коэффициент Е' пригоден для расчета всех процес-
сов обработки воздуха, включая адиабатический, в этом
случае
/м2 = /м1 н Е'= 1 — *с2~'м1 =Ея. (7.38)
‘С1 — <М1
Совместное использование коэффициентов Е и Е'
или Е и Еа, характеризующих полный теплообмен, с
уравнением теплового баланса позволяет выполнять
расчеты, включая отыскание неизвестных конечных или
начальных параметров воздуха
Для расчета политропических процессов обработки
воздуха следует, пользуясь формулами (7 35) и (7.37),
найти требуемые величины Е и Е'. Затем, подставив эти
величины в формулы коэффициентов эффективности теп-
лообмена Е и Е', основанные на экспериментах
E = A(vy)rBl (7.39)
И
Е'= А1(цу)Г1 в'1, (7.40)
где Лр ri и ! —величины, значения которых приведены
в табл 7 6. уу— весовая скорость воздуха в камере, кгс/(м2*с);
В — коэффициент орошения воздуха водой, кге/кге,
решить их относительно коэффициента орошения В.
Аналогично для расчета процессов адиабатического
увлажнения воздуха результаты расчета по формуле
(7.36) подставляют в формулу
Еа = А2 (vy/2 Bz’ (7.41)
и решают ее относительно коэффициента орошения В
(Аг, гг, 1г см в табл. 7 6).
Из уравнения теплового баланса, ккал/ч:
й >г 0,7 (/н1 /м2) = В (/в.к ^в-и)
коэффициент орошения
n
D = ---- = ---------- f
6 ^в.к ^ви
(7.42)
(7.43)
где G в— весовой расход воды, подаваемой в форсуночную
камеру, кгс/ч, G — весовой расход воздуха, поступающего в фор
суиочную камеру, кгс/ч. ii и 12 — теплосодержание воздуха со-
ответственно до г после форсуночной камеры, ккал/кг.
ТАБЛИЦА 7.7, ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ВЕЛИЧИНА
КОЭФФИЦИЕНТОВ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА
ДЛЯ КАМЕР с различной ПЛОТНОСТЬЮ
РАСПОЛОЖЕНИЯ ФОРСУНОК (ПРИ B=const)
Число ря- дов фор- сунок Относительная величина коэффициентов Е, Е' и Е а при плотности форсунок, шт/м2, в ряду
13 19,6 26 39
1 2 1 1 0,92 0,8 0,9 0.7
ТАБЛИЦА 7.8 КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ТИПОВЫХ ФОРСУНОЧНЫХ ДВУХРЯДНЫХ КАМЕР
ОРОШЕНИЯ
Номинальная про- изводительность по воздуху, тыс. М3/Ч Высота и ширина сечения для про- хода воздуха, мм Площадь попе- речного сечення, м1 Номинальная ве- совая скорость воздуха в попе- речном сеченин, кгс/(ма-с) Общее число фор- сунок при плот- ности, шт/м1, в ряду
18 24
Камеры серии Кд длиной 1800 ММ
10 1300 X 776 1 3,34 36 48
20 1300X1536 2 3,34 72 96
Камеры серии Кт длиной 2425 мм
30 2003X1665 3,34 3 108 144
40 2503X1665 4,17 3,2 144 192
60 2003X3105 6,81 2,94 234 312
80 2503X3405 8,52 3,14 312 416
120 4003X3405 13,65 2,94 468 624
160 5003X3405 17,05 3,14 624 832
200 4003X5155 20,8 3,2 720 960
250 .5003X5155 25,8 3,24 960 1280
Рис. 7.16. Построение на i—d-диаграмме процесса ох-
лаждения и осушки воздуха водой (к примеру 7.1)
При плотности расположения форсунок более
13 шт/м2 в ряду в расчеты по формулам (7.39) — (7.41)
следует вводить поправки по табл. 7.7.
При расчете типовых форсуночных камер серии Кд
и Кт (табл. 7 8), выпускаемых заводами объединения
«Кондиционер», можно пользоваться значениями экспе-
риментальных коэффициентов эффективности теплообме-
на, приведенными в табл. 7.9. При весовой скорости воз-
духа ну<3 кгс/(м2-с) к значениям коэффициентов эф-
фективности, приведенным в табл. 7.9, необходимо вво-
дить поправочный множитель, указанный в табл. 7.10.
Пропускная способность форсунок, кгс/ч, применяв
мых в типовых камерах, описывается формулой
^-ЗЭ.бр0-48^'38, (7.44)
где р — давление воды, кгс/см2; d0 — диаметр выпускного
отверстия форсунки, мм.
ТАБЛИЦА 79 ЗНАЧЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЭФФЕКТИВНОСТ И ТЕПЛООБМЕНА ДЛЯ
ТИПОВЫХ ФОРСУНОЧНЫХ КАМЕР ПРИ uv>3 кгс/(м2-с) И п-18... 24 шт/м2 В РЯДУ
Процесс обработки воздуха Число рядов форсунок Диаметр вы- пускного отвер стия do, мм Коэффициент эффективности ! Значения коэффициентов эффективности при коэффициенте орошения В
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1.5 1,6 1.7 1,8
3,5 Еа или Е' 0,65 0,71 0,77 0,77 0,77 0,77 0,77 0.77 0,77 0,77 0,77 0,77 0,77 0,77 0,77
Адиабатическое увлажне ние 5 0,58 0,63 0,68 0,72 0,77 0,825 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84 0,84
2 и 3 3,5 Еп или Е' — 0,71 0,76 0,8 0,82 0,86 0,89 0,91 0,935 0,96 0,96 0,96 0,96 0,96 0,96
5 — — — — 0,75 0,77 0,79 0,82 0,84 0,85 0,865 0,89 0,895 0,9 0,92
Е 0,5 0,53 0,57 0,6 0,63 0,65 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66 0,66
Одновременное охлаж- дение и осушка, охлажде ние без изменения влагосо- Е’ — 0,425 0,48 0,54 0,59 0,635 0,68 0,68 0,68 0,68 0,68 0,68 0,68 0,68 0,68
держания, одновременное охлаждение и увлажнение с 3,5 ( Е — — — — 0,785 0,815 0,845 0,875 0,9 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92
понижением теплосодержа- ния 2 и 3 1 Е' — — — 0,79 0,825 0,86 0,89 0,92 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95
5 ( Е — — — — 0,68 0,7 0,72 0,74 0,76 0,775 0,79 0,81 0,82 0,83 0,84
1 Е> — — — — 0,73 0,755 0,775 0,795 0,815 0,835 0,85 0,865 0,88 0,895 0,9
3,5 [ Е 0,69 0,695 0,715 0,715 0,715 0,715 0.715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715 0,715
1 £' 0,75 0,78 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8
1 ( Е 0,65 0,66 0,67 0,675 0,68 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69
Одновременное охлажде ние и увлажнение с повы- шением теплосодержания, 1 Е' — 0,55 0,6 0,64 0,67 0,705 0,74 0,74 0,74 0,74 0,74 0,74 0,74 0,74 0,74
изотермическое увлажнение, одновременный подогрев и 0,87
увлажнение 1 Е — 0,765 0.78 0,8 0,815 0,825 0,84 0,86 0,865 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87
3,5 1 Е' 0,815 0,83 0,85 0,865 0,875 0,89 0,9 0,905 0,915 0,915 0,915 0,915 0,915 0,915
2 и 3
( Е — — — — 0,8 0,82 0,83 0,84 0,85 0,85 0,85 0,86 0,87 0,875 0,88
1 Е’ — — — — 0,785 0,79 0,81 0,82 0,83 0,845 0,86 0,87 0,88 0,89 0,89
Одновременное охлажде- ние н осушка в двух двух- рядных камерах, соединен- 2 5 гч гч — — — — 0,87 0,91 0,945 0,97 1,01 1,04 Г, 07 1,075 1,12 1,145 1,175
ных между собой по проти- воточной схеме 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
7.4. Форсуночные камеры орошения
Глава 7. Кондиционирование воздуха
150
ТАБЛИЦА 7 10
ПОПРАВОЧНЫЙ множи-
тель К ДАННЫМ ТАБЛ.
7.9
оу. кгс/(м’-с) Поправочный множитель
2 0,925
2,2 0,93
2,4 0,94
2,6 0,95
2,8 0,955
Пропускная способность
форсунок с выпускными от-
верстиями диаметром от 3,5
до 5,5 мм приведена в табл.
7.11.
По данным промышлен-
ных испытаний камер номи-
нальной производитель-
ностью 40 тыс. м3/ч сопро-
тивление форсуночных ка-
мер проходу воздуха, кгс/м2,
описываются формулами,
предложенными М. Л. Соси-
ным.
ТАБЛИЦА 7 11. ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ gB
ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ЛАТУННЫХ ФОРСУНОК С ВНУТРЕННИМ
ДИАМЕТРОМ КАНАЛА апх-7 мм И СМЕЩЕНИЕМ ОСЕЙ
ВХОДНОГО И ВЫХОДНОГО КАНАЛОВ Л-7 мм
332
400
470
540
612
340
400
480
550
625
3,5 218 238 254 271 290 305 320
4 260 288 306 328 348 365 384
4,5 308 338 362 389 412 432 452
5 335 390 420 445 470 495 518
5.5 418 442 472 506 532 555 590
для двухрядной камеры
Н = 1,44 (try)1’81; (7.45)
для трехрядной камеры
/7 = 3,44 (оу)1’2. (7.46)
Вместо этих формул можно применять коэффициен-
ты сопротивления для двухрядных камер S£ = 26 и для
трехрядных камер 2£=35 по отношению к скоростному
давлению, соответствующему скорости воздуха в форсу-
ночной камере.
Пример 7.1. Требуется охладить и осушить воздух расхо-
дом (?“41 кгс/с с начальными параметрами /С1 — 34° С, /М1 «
-22е С, <pi“35%. ij-15,5 ккал/кг, dj-11,7 г/кг до параметров
^с2“15° С, /м2-14в С, <Р2“90%; t2=9,5 ккал/кг н d2-9,8 г/кг.
Вода, подаваемая с холодильной станции, имеет температу-
ру £Х“7°С. Определить значение коэффициента орошения В,
начальную /в н и конечную к температуру распыляемой воды,
а также количество холодной и рециркуляционной воды.
Решение 1 Определяем универсальный коэффициент
эффективности теплообмена в камере по формуле (7 37).
Согласно табл. 7 9, значение £'~0,92 может быть достигну-
то в двухрядной типовой камере, снабженной форсунками с
диаметром выпускного отверстия 3,5 мм, при В“1.2 В этом
случае £—0,9 (по той же таблице).
2 Примем к установке двухрядную камеру с номинальной
производительностью 120 тыс. м3/ч. сечением 13,65 м2 (табл 7.8)
и плотностью расположения форсунок 24 шт/м2 п ряду Общее
число форсунок в камере составляет 624 шт , весовая скорость
воздуха
G 41
= —=77-77=3 кгс/(м-.с),
FK 13,65
что удовлетворяет пределам действия табл 7 9.
3 Конечная температура воды из уравнения теплового ба-
ланса (7.42)
15,5—9,5
1.2
=/в.„ + 5'С.
Подставляя это выражение и величину £—0,9 в формулу
(7 35) и решая его относительно /в и, вычисляем значения на-
чальной н конечной температур воды:
^в.н—^м-г
1 1— Е
^м2 ^в.к 22 14—^в.н—5
1—0,9
тогда
*В.И = 7,6® С и /вк= 12,6° С.
4 Находим общее количество распыляемой воды по фоо-
муле (7.43) и пропускную способность одной форсунки
GB = GB = 41*1,2 — 49,2 кгс/с, или 177 120 кгс/ч;
177 120 _
Вв = —624~ = 284 КГС/Ч"
По табл. 7.11 находим давление воды перед форсунками
р—1,8 кгс/см2.
5 Определяем тепловую нагрузку на холодильную уста-
новку.
Q==G(ii—12) =41-3600(15,5—9,5) =885 600 ккал/ч.
Схема рассчитанного процесса охлаждения воздуха приве-
дена на рнс 7.16.
Аналогично выполняются расчеты прн осуществле-
нии в камерах процессов, протекающих с повышением
теплосодержания обрабатываемого воздуха. Расчет ка-
мер, в которых производится адиабатическое увлажнение
воздуха, состоит в определении из исходных условий ве-
личины Еа=Е', нахождении по табл. 7.9 соответствую-
щего коэффициента орошения В и последующем опреде-
лении величин GB1 £в и р.
7.5. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
С ОРОШАЕМЫМИ НАСАДКАМИ
А. Расчет тепло- и влагообмена
в орошаемых слоях из колец
Охладители с орошаемыми насадками из колец при-
меняются для глубокого охлаждения и осушки воздуха.
Кольца могут быть изготовлены из фарфора, металла
или пластика Охлаждаемый воздух проходит снизу
вверх через орошаемый слой колец, высота которых рав-
на их диаметру (25X25X3 мм), а затем через отбойный
слой сухих колец, служащий сепаратором (рис. 7.17, о)
Кольца насыпают на решетки воздухоохладителя. 1 м3
фарфоровых колец имеет массу 570 кг и содержит около
50 тыс. колец общей площадью 220 м2. Вода или рассол,
используемые для орошения, распределяются желобами
открытого типа, перфорированными трубками или фор-
сунками грубого распыления.
Толщину рабочего слоя колец принимают равной
300—400 мм, отбойного — 100—120 мм. а при орошении
через форсунки толщину отбойного слоя увеличивают до
200 мм. В поддоне воздухоохладителя иногда размеща-
ют змеевики с испаряющимся хладагентом Змеевики сле-
дует устанавливать выше уровня хладоносителя в под-
доне, т. е. в зоне, где они орошаются водой или рассо-
лом, стекающим из рабочего слоя колец, что увеличивает
их эффективность. При установке змеевиков ниже пере-
ливного патрубка поддона (при затоплении змеевиков
хладоносителсм) необходимо устраивать принудитель-
ную циркуляцию хладоносителя мешалками. Если в ка-
7.5. Воздухоохладители с орошаемыми насадками
151
честве хладоносителя применяется рассол, то за счет
выпадения влаги из охлаждаемого воздуха он будет
разжижаться, и необходимо предусматривать рекон-
центраторы, восстанавливающие концентрацию солей
выпариванием воды или добавлением солей
Рис. 7 17. Схе-
ма воздухоох-
ладителя с
орошаемой на-
садкой из ко-
лец (а) и пост-
роение на i—
d-диаграм-
ме процесса
обработки
воздуха в нем
(б)
1 — вентилятор:
2 — рабочий слой
колец. 3 — ороси-
тельное устройст-
во; 4 — отбойный
слой колец, 5 —
выход охлажден-
ного воздуха; 6—
насос; 7 — змее-
вики с хладаген-
том; 8 — вход
хладагента: 9 —
выход хладаген-
та
Обычно скорость воздуха, набегающего на слой ко-
лец воздухоохладителя, принимают равной 0,8—1,2 м/с.
Количество разбрызгиваемой воды или рассола, м3/ч-
, (7.47)
Vp
где ’’V—весовая скорость воздуха в сечении, кгс/(м3 с);
F — общая площадь решетки воздухоохладителя, ма; ур — удель-
ный вес рассола или воды, кгс/м3.
Высота «дождя», м/ч:
1F В
Н„ = — = ЗбООс/у — . (7.48)
F Vp
Коэффициент орошения воздухоохладителя с насадкой
из колец, кге/кге.
Нд Ур
ЗбООоу ‘
(7.49)
Высоту дождя для воздухоохладителей с орошаемы-
ми насадками рекомендуется принимать равной 4—5 м/ч,
чему соответствуют коэффициенты орошения воздуха от
0,8 до 1,5 кге/кге.
Воздухоохладители с насадкой из колец рассчитыва-
ют по методу А. А. Гоголина на основании испытания
аппарата с фарфоровыми кольцами размером 25Х25Х
ХЗ мм, лежащими на сетке с живым сечением 35 или
85% и орошаемыми нз зубчатых желобов Количество
тепла, отводимого из воздухоохладителя, ккал/ч:
полного
Q = (7.50)
явного
Qh = 6,24Ду (/с, — /с2) = Кя А/Ср.л F, (7.51)
где /.V — весовой расход охлаждаемого воздуха, кгс/ч: (.
и (, — начальное и конечное теплосодержание охлаждаемого воз-
духа, ккал/кге; /с,, %2 — начальная и конечная температура
охлаждаемого воздуха, °C: Кя — коэффициент явной теплопере-
дачи, отнесенной к I м! обшей площади F решетки воздухоохла-
дителя, ккал/(ч-м’’°С): Д?ср л — средняя логарифмическая раз-
ность температур воздуха и хладоносителя, ’С, определяемая
по формуле
А/ср.л= 'С1~<С\ , (7.52)
2,3 1g ^——7
<сз-*т
где —средняя температура воды или рассола, равная
/т = ^-н-^/в-к, (7.53)
где t вн и /в,к—температура воды или рассола, соответ-
ственно поступающих в воздухоохладитель и стекающих из не-
го. °C (рис 7.17, 6)
Коэффициенты явной теплопередачи при живом сече-
нии решетки 35% и орошении колец из желобов раство-
ром хлористого кальция определяют по формуле
Ш. Н. Кобулашвили, ккал/(ч-м2.°С):
К„ = (0,635+ 1,366) (18,4//д + 742иЯ°>6), (7.54)
а при живом сечении решетки 85% и орошении колец из
желобов водой — по формуле А. А. Гоголина,
ккал/(ч-мг.°С):
Кя = (280 + 16406) /7°л2 (ov)0,5+0'6e. (7.55)
где б — толщина орошаемого рабочего слоя колец, м: Н д —
высота «дождя», подсчитываемая по формуле (7 48); о? — ве-
совая скорость движения воздуха, кгс/(м2«с), в поперечном сече-
нии воздухоохладителя.
Для облегчения расчетов по формуле (7.55) состав-
лена номограмма (рис. 7 18).
Формула (7.55) может быть представлена также в
виде, удобном для прямого определения коэффициента
орошения:
(1 \2,38
63,86 1g------- \
---------------- I Yp(tn’)0’19-1’436, (7.56)
280+1640> / ° ’
где Е—(Гс1—/с2)/(/с1—гт) — эффективность теплообмена (см,
рис 7.17,6): ур — удельный вес воды или рассола, кгс/м3.
Значение коэффициента Кя при определении по фор-
муле (7.54) получается больше, чем при определении по
формуле (7.55), что объясняется отсутствием в послед-
нем случае «кипящего» слоя воды у решетки, через ко-
торую воздух проходил с меньшими скоростями.
Применение форсунок вместо желобов увеличивает
коэффициент Кя за счет теплопередачи в орошаемом
Глава 7. Кондиционирование воздуха
152
пространстве воздухоохладителя и более равномерного
распределения охлаждающей воды по кольцам.
Потери давления при проходе воздуха сквозь оро-
шаемый рабочий слой колец на решетке с 85%-ным жи-
вым сечением определяют по формуле А. А. Гоголина,
кгс/м2:
ДРр = [446 + (0,75 + 4,66) НД] ц2-4-® (7.57)
или по номограмме на рис. 7.19.
Сопротивление отбойного слоя колец размером 25Х
Х25ХЗ мм определяют по формуле, кгс/м2:
Др0 = 336о1,88 (7.58)
или по номограмме на рис. 7.20.
Пример 7.2. Определить размеры воздухоохладителя с иа-
садкой из орошаемых колец, а также количество и температуру
охлаждающей воды для охлаждения 55 000 кг/ч воздуха с тем-
пературой fcl-25eC и теплосодержанием ккал/кг (точ-
ка Л) до параметров /с2=10,2°С и 6,55 ккал/кг (точка Б) по
схеме на рис 7 17, б
Решение 1. Общее количество отводимого в воздухоох-
ладителе тепла
Q = 55 000(12 — 6,55) = 300 000 ккал/ч.
Рис. 7.18 Номограмма А. А. Гоголина
для определения коэффициента тепло-
передачи Кя в воздухоохладителе с
орошаемой насадкой из колец
Рис. 7.19. Номограммы А. А. Гоголина
для определения сопротивления Дрр
орошаемого рабочего слоя фарфоровых
колеи размером 25X25X3 мм
а — номограмма для определения значения
д 2,4—о х
Л-о • о—номограмма для определенн;
значения 5-446+ (0,75+4,66) (Дрр. кгс/м3,
определяют как произведение результатов,
полученных по номограммам а и б)
7 5. Воздухоохладители с орошаемыми насадками
153
Рис. 7.20. Номограмма для определения сопротивления
Др0 отбойного слоя фарфоровых колец размером 25 X
Х25ХЗ мм
ха
5. Принимая толщину орошаемого слоя колец 0=0,35 м и
Vp-1000 кгс/м’, определяем по формуле (7.56) коэффициент
орошения
63,861g-----5----
6 1—0,809
280+1640-0,35 "
Х1000 (1,2-1, =0(85 кгс/кгс.
6 Расход воды на орошение составляет 55 000-0,85'
46 700 кг/ч
7. Высота дождя по формуле (7 48)
„ 3600-1,2.1,17.0,85
/7Д =•-------~ 4,3 м/ч
1000
8. Общее сопротивление воздухоохладителя проходу возду-
через рабочий слой колец по формуле (7.57)
Дрр= [44.0,35+ (0,75+ 4,6.0,35) 4,3] X
2 Скорость движения воздуха при входе в воздухоохлади
тель принимаем 1,2 м/с, тогда при V—1,17 кгс/м3
Х1,22,4 0,35 = 37,1 кгс/м2;
ио номограмме на рис. 7 19 ДРр —1,49-25-37.1 кгс/м2.
9 Высоту отбойного слоя колец, исходя из орошения же-
лобами, принимаем равной 6—0,1 м; сопротивление его по фор-
муле (7 58)
Дро = 33.0,1 • 1,21,88 = 4,65 кгс/м2;
55 000
1,2-1,17.3600
= 10,9 м2.
по номограмме на рис. 7.20 Др0-4.7 кгс/м2.
10. Общее сопротивление воздухоохладителя
Др= 37,1 + 4,65 = 41,75 кгс/м2;
3. Прямая, проходящая через точки, характеризующие на-
чальное и конечное состояние воздуха (см рис. 7.17, б), закан-
чивается на линии ф—100%; при этом по i-d-диаграмме находим
<т—6,7” С. Эта температура соответствует средней температуре
охлаждающей воды
4. Эффективность процесса охлаждения
25—10,2
Е = ' • = 0,809.
25—6,7
Б. Расчет адиабатического
увлажнения воздуха в орошаемых слоях
из различных материалов
Процессы адиабатического увлажнения Воздуха
можно осуществлять в орошаемых водой наклонных и
ТАБЛИЦА 7.12. ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА
ОРОШАЕМЫХ СЛОЕВ Еа И ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ Др
Характеристика орошае- мого слоя Способ орошения Плотность орошения, л/(м3-ч)
Осиновая стружка толщи- ной 6-0.2 ... 0,3 мм, удель- ной площадью 380—570 м2/м3, /7=0,9 . . . 0.94 Упаковочная стружка тол- щиной 6—0,5 мм, удельной площадью 450—600 м2/м3, П-0,9 Гофрированная алюминие- вая лента 0,225X 51 мм, сло- ем 51 мм, удельной площа- дью 510 м2/м3 £етка из латунной прово- локи диаметром 0.25 мм, слоем 100 мм. удельной пло- щадью 394 ч2/м3 Стекловолокно диаметром 135 мкм, длиной 100—200 мм, слоем 51 мм, удельным ве- сом 52 кгс/м3, удельной пло щадью 690 м2/м3 Через трубу с прорезями Форсунками с отверстием диаметром 2,4 мм То же, 5,4 мм 2000—4000 1125 1125 1960 4400
£а Др, кгс/м2 Автор формул
, .—0.06 0,468 (v) ’с0,21 (7.59) , - .—0.06 0,923 (—' \ П ) (7.61) р—°»21 (7.63) 0.95 о—0.13 (7.65) 0,925 р-0.13 (7.67) 0,785 р—0.1 (7.69) 0,96 р~0-1 (7.70) Ж(цу>2 в®,07 б с (7.60) -°^(от)1.9 у2 в0.14 (7.62) 0,574 pl .97 (7.64) 0,922 pl*9 (7.66) > 2,95 р2-1 (7.68) О. Я- Ко. Корин Ферст, Е Е. Кар- □ИС
Примечания I. В таблице приняты следующие условные обозначения, — весовая скорость набегающего потока возду-
ха, кгс/(м2-с), и —скорость набегающего потока воздуха, м/с; V — удельный вес воздуха, кгс/м3; /7 — пористость слоя материала в
долях единицы; ус—удельный вес материала слоя, кгс/м3; В — коэффициент орошения, см. формулу (7.43).
2. Ограничение скорости движения воздуха 0,6—3 м/с при использовании формул (7 63) — (7.68) и 0,8—3 м/с при использова-
нии формул (7.69) и (7.70) Рекомендуемые удельный вес и толщина слоя материала 30—20 кгс/М3 и 75—100 мм при использовании
формул (7.59) и (7 60) и 40—30 кгс/м9 и 50—75 мм при использовании формул (7.61) и (7 62)
Глава 7. Кондиционирование воздуха
154
вертикальных слоях из материалов, не поддающихся
гниению и коррозии (древесной и металлической струж-
ки, латунных сеток, алюминиевой ленты, нейлонового и
стеклянного волокна), и достигнуть высокой эффектив-
ности тепло- и влагообмена при сравнительно малых ко-
эффициентах орошения и низком давлении воды, при ма-
лых габаритных размерах увлажнительных камер и срав-
нительно низком аэродинамическом сопротивлении.
Степень увлажнения регулируют путем пропуска ча-
сти воздуха по обводному каналу.
Теплообмен и сопротивление проходу воздуха при
его обработке в орошаемых слоях можно рассчитывать,
используя зависимости, приведенные в табл. 7.12.
7.6. ПОВЕРХНОСТНЫЕ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ
А. Общие сведения
Поверхностные воздухоохладители (ПВ) делятся на
гладкотрубные и ребристые. Если наружная поверхность
воздухоохладителей орошается, то воздухоохладители
называются орошаемыми (ПВО).
Воздухоохладители из гладких труб применяют в
редких случаях, например если охлаждение связано с
образованием на охлаждающей поверхности значительно-
го количества инея или льда.
В СКВ применяют поверхностные воздухоохладите-
ли, в основном, следующих видов для работы главным
образом на хладоносителе воде: а) из стальных труб с
навитыми стальными ребрами, б) из труб с ребрами, об-
разованными накаткой из их тела; в) биметаллические,
состоящие из стальных труб с накатанным на них алю-
миниевым оребрением; г) пластинчатые.
Для воздухоохладителей, работающих на рассоле,
обычно применяют стальные трубы диаметром и толщи-
ной 24X2; 30X2,5; 38X2,5 мм.
Если температура поверхности ребер опускается ни-
же 0° С и возможно выпадение инея, шаг ребер принима-
ют 9 мм и более.
Воздухоохладители автономных комнатных конди-
ционеров, являющиеся одновременно испарителями хла-
дагента, выполняют, как правило, в виде алюминиевых
пластин толщиной 0,2 мм, надетых на медные, а иногда
на алюминиевые трубы диаметром 8—15 мм с шагом
1,8—2 мм. Такие воздухоохладители имеют поверхности
площадью до 900 м2 в 1 м3 объема и вес 0,75 кгс на
1 м2 площади.
Для сбора и отвода конденсата под воздухоохлади-
телями устанавливают поддоны, причем воздухоохлади-
тели высотой более 2 м делят на части по высоте, вводя
поддоны в эти промежутки.
По данным А А Гоголина, при весовой скорости
движения воздуха в живом сечении воздухоохладителя
5—6 кгс/(м2-с) унос капель конденсата с поверхности
ПВ не наблюдается, унос становится интенсивным, начи-
ная со скорости 8 кгс/(м2-с), а при скорости 10кгс/(м2-с)
уносится почти весь конденсат В связи с этим не реко-
мендуется принимать весовую скорость движения возду-
ха более 6 кгс/(м2-с).
Скорость движения воды, рассолов и хладагентов в
трубках воздухоохладителя рекомендуется принимать в
пределах 0,5—1,2 м/с
Б. Расчет воздухоохладителей
по методу В. М. Кэйса и А. А. Лондона
В основу расчета положены безразмерные показате-
ли; число единиц переноса тепла Л\. эффективность теп
лообмена Ет, отношение тепловых эквивалентов обмени-
вающихся сред В и схема потоков I (параллельный ток,
противоток и др.), находящиеся в функциональной зави-
симости
£т = (р(Ат> В, 1), (7.71)
^с2 (7.72)
причем ,
В-Н
ат = ^; (7.73)
Gcp
в = t (7.74)
, г б?в Св
где и t—температура воздуха для условного расчет
ного режима (см. далее рис. 7 22, а) соответственно до и
после воздухоохладителя, °C; / — температура воды перед
воздухоохладителем, °C; Кя — коэффициент явной теплопереда
чи, ккал/(чм2°С); F—площадь поверхности воздухоохладителя,
м2. G — весовой расход воздуха, кгс/ч; с„ — теплоемкость возду
ха, равная 0,24 ккал/(кг-°С); £ — коэффициент увеличения те-
пловосприятия при массообмене, определяемый по формуле
£= j~fa. (7.75)
Ср VC1 *С2/
(здесь 11 и 1'2 — теплосодержание воздуха до и после возду-
хоохладителя, ккал/кг; fcl и гс2— температура воздуха для
основного расчетного режима):
GB — весовой расход воды, подаваемой в воздухоохладн
тель. кгс/ч, св —теплоемкость воды, ккал/(кг-°С).
Рис. 7.21 Зависимость значения Ет от В и Nr при
противоточно-перекрестноп схеме движения воздуха и
воды в поверхностных воздухоохладителях
7.6. Поверхностные воздухоохладители
155
ТАБЛИЦА 7 13 ЗНАЧЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА Е т ПРИ ПРОТИВОТОЧНО-ПЕРЕКРЕСТНОЙ СХЕМЕ
ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА И ВОДЫ
Значения £т прн В
NT 0,1 °’2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7
0,6 0,442 0,432 0,423 0,416 0,408 О? 4 0,392
0,8 0.537 0,525 0,513 0,501 0,49 0 ,477 0,466
1 0,616 0,6 0,585 0,57 0,55 0,54 0,525
1,1 0.65 0,632 0,616 0,6 0,582 0,566 0,55
1.2 0.68 0,662 0,645 0,625 0,603 0,59 0,575
1,3 0,708 0,689 0,669 0,65 0,631 0,613 0,594
1,4 0,733 0.713 0,692 0,673 0,691 0,632 0,613
1,5 0,756 0,734 0,714 0,692 0,67 0,65 0,631
1,6 0,777 0,755 0,732 0,709 0,689 0,667 0,646
1,7 0,795 0,773 0,751 0,723 0,703 0,683 0,654
1,8 0,812 0,793 0,766 0.742 0,72 0,697 0,674
1,9 0,823 0,804 0,78 0.759 0,73 0,706 0,685
2 0,842 0,82 0,798 0,772 0,745 0,718 0,698
2,1 0,856 0.832 0,813 0,783 0,755 0,731 0,708
2,2 0,867 0,844 0,819 0,794 0.766 0,742 0,717
2,3 0,878 0,855 0.83 0,804 0,779 0,75 0,726
2,4 0,888 0,86 0,833 0,814 0,785 0.758 0,733
2,5 0.901 0,875 0,85 0,826 0,798 0,768 0,743
2,6 0,905 0,883 0,853 0,831 0,805 0,775 0,748
2,7 0,911 0,891 0,365 0,839 0,813 0,781 0,753
2.8 0,92 0,898 0,874 0,847 0,82 0,788 0,763
2,9 0,929 0,904 0,882 0,855 0,884 0,796 0,767
3 0,932 0,911 0,887 0,851 0,832 0,802 0,774
3,2 0.942 0,921 0,898 0,872 0,843 0,812 0,783
3,4 0,951 0,93 0,908 0.882 0,852 0,822 ' 0,794
3,6 0.958 0,939 0,917 0,89 0 86 0,829 0,804
3,8 0,965 0,945 0,923 0,895 0,868 0,837 0.808
4 0,969 0,948 0,94 0,904 0,875 0,844 0,813
4,4 0,977 0,961 0,93 0.915 0,886 0,855 0,823
4,8 0,983 0,969 0,943 0,924 0,897 0,864 0,831
5 0,985 0,971 0,952 0,927 0,899 0,868 0,835
О)
Рис. 7.22 Постро-
ение на i—d-диаг-
рамме схем про-
цессов охлаждения
воздуха в поверх-
ностных воздухо-
охладителях
а — при расчете по
методу В. М Кэйса
и А. А. Лондона;
б — при расчете по
методу А. А. Гоголи-
на
Движение потоков воздуха и воды в поверхностных
воздухоохладителях (ПВ), применяемых для СКВ, орга-
низуется главным образом по противоточно-перекрест-
ной схеме. Зависимость эффективности теплообмена Ет
от безразмерной величины показателя тепловых эквива-
лентов В и числа единиц переноса тепла <VT приведена
на рис. 7.21 и может быть уточнена по табл. 7.13.
При расчете определяют расход охлаждающей воды
GB, а также ее начальную и конечную температуру t„ л и
ta к по заданным расходу охлаждаемого воздуха G, его
начальным 7ci, й, di и конечными /сс, й, d2 параметрам
и заданной конструкции ПВ.
Процесс теплообмена изображают на I—d-диа-
грамме (рис. 7.22, а) прямой 1—2, которую продол-
жают до пересечения с линией <р=100% в точке 3; тем-
пература /сз соответствует средней температуре наруж-
ной поверхности ПВ. Температура воды tB н, охлаждаю-
щей воздух, должна быть на 3—6° С ниже температуры
/сз- Прямая d3 = const при пересечении с прямыми й и й
в точках 1' и 2' определяет значения начальных и конеч-
ных температур воздуха для условного режима явного
теплообмена /с1 и tc2.
По конструктивным данным выбранного воздухоох-
Глава 7 Кондиционирование воздуха
156
ладителя находят площадь живого сечения для прохода
воздуха Fm.c и весовую скорость воздуха, кгс/(м2-с):
= (7.76)
Г ж-с
Затем, задавшись величиной В в пределах 0,1—0,6 и
вычислив эффективность условного явного теплообмена
по формуле (7.72), по графику на рис 7.21 или по табл.
7 13, находят число единиц переноса тепла #т, с помо-
щью которого из формулы (7.73), зная G и ср, можно
определить необходимый коэффициент явной теплопере-
дачи Кя при заданной площади поверхности F, м2, или
эту площадь при известном значении Ля, ккал/(ч*м2-°С).
Расчеты по определению коэффициента Ля см. в п. 7.6, В.
В. Расчет воздухоохладителей
по материалам А. А. Гоголина
и Е. Е. Карписа
Площадь поверхности воздухоохладителя, м2, для
охлаждения и осушки воздуха
ЛА/ср-л аи Лэ ВА^ср-л-п
а для охлаждения воздуха без осушки
г, Ся 0я
г =-----------— .....
Ля А^ср-л Лэ А^ср.д.п
где Q и — количество соответственно полного и явного
тепла, отводимого воздухоохладителем, ккал/ч: К и Кя — коэф
фициенты соответственно полной и явной теплопередачи от воз
духа к хладоносителю или хладагенту. ккал/(ч*м2«оС); А/срЛ “
средняя логарифмическая разность температур воздуха и хладо
носителя. °C; ан — коэффициент явного тенловосприятия наруж-
ной поверхностью воздухоохладителя, ккал/(ч*м2 °C). Кэ—без
размерный коэффициент эффективности ребристой поверхности,
| — безразмерный коэффициент увеличения тепловоспрнятия
наружной поверхностью воздухоохладителя прн массо
обмене. Д/ср Л п —средняя логарифмическая разность темпера-
тур воздуха и наружной поверхности воздухоохладителя, °C
Средняя логарифмическая разность температур, °C:
д^ср.л = Р--------7— (7 -79)
дм
2,31g
и
А/ср.л.п = Г" А/,
А/б-п— А/М.п
ср,л
2,3 >8^.
пгм.п
(7.80)
где Р — поправочный коэффициент, применяемый при пере
крестном токе воздуха и воды. К, ан и £ — те же величины, что
и в формуле (7.77); A/g, A/g и А/м, А/м п — большая и
меньшая разности температур охлаждаемого воздуха и хладоио-
сителя или температур воздуха и средней температуры поверх-
ности воздухоохладителя °C, равные
при противотоке
А/б — ?с1 — ^в-к и А/м — /с2 — /в.н»
при параллельном токе
А/б = ^ci — ^в.н и А/м — /С2
независимо от направлений потоков воздуха и воды
А/б.п = ^с1 — бив и А/М.п = /с2 ^пов*
Здесь /сг—температура воздуха по сухому термометру при
входе в воздухоохладитель. °C (рис 7 22,6); /с2—то же, при
выходе из воздухоохладителя, °C; /в н—температура хладоно
сителя при входе в воздухоохладитель, °C; /в>к — то же, при
выходе из воздухоохладителя, °C.
Рис. 7.23. Номограммы для определения средней логарифмической разности температур (а) и поправочного
коэффициента к ней (б) при перекрестном токе воздуха и воды
fB К *В.Н _ ^С1 ^С2
'с! ~ *С2 ^С1 ~ *в-н
7.6. Поверхностные воздухоохладители
157
ТАБЛИЦА 7.14 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ФОРМУЛЫ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ И КОМПЛЕКСОВ ВЕЛИЧИН,
ВХОДЯЩИХ В ВЫРАЖЕНИЯ (7.77) И (7.78), ккал/(чм8°С), ДЛЯ СТАЛЬНЫХ НАВИТЫХ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
Воздухоох- ладитель Режим работы воздухо- охладителя Формулы для воздухоохладителей
четырехрядных восьмирядных
Неорошаемый Охлаждение явное aHK3=7.78(^)°’4V’12 Кя=8,36 (оу)0,44 <о°’18 (7.82) (7.84) аиКэ=7,7 (оу)0’65 <о°’°5 Кя=8,4 (оу)0’57 Ю°>13 (7.83) (7.85)
Охлаждение и осушка „ . , 0,56 0.15 -0,11 “нХэ s=8’97 (uv> ш Г0 K=8,82(^)0’2%0’2270-°’C (7.86) (7.88) анКэ 5=9,1 (оу)°’6‘ со0,1 rg’24 «^^(оу)0’35^’25^0’38 (7.87) (7.89)
Орошаемый То же аиКэ 5=22 (ОУ)0’6' И°’°42 7g’55 К=17,87(оу)°’23а>0’37^0’51 (7.90) (7.92) аиКэ 5=>2 (оу)0,7 <о°’12 Т°’39 Х=13,8 (оу)0,44 <о°*27 Tq-0’38 (7.91) (7.93)
Примечание Формулы действительны при 0.38<со 1,15 и О,3<То^О,6.
Значение средней логарифмической разности темпе-
ратур воздуха и хладоносителя [формула (7.79)] при
Р=1 и значение поправочного коэффициента Р опре-
деляют по номограммам на рис. 7.23. Для противоточных
и параллельноточных воздухоохладителей Р=1. При
определении Д/Ср л для перекрестного тока формулу
(7.79) следует вычислять в предположении противотока
теплообменивающихся сред, вводя затем поправку Р по
рис. 7.23,6. При Д(б/Д/м^1,7 и Р— 1 среднюю логариф-
мическую разность температур, °C, с погрешностью до
2% можно заменить среднеарифметической разностью
0,5 (Д/б+Д/м).
Коэффициенты теплопередачи и тепловосприятия оп-
ределяют, как правило, из экспериментальных данных.
Для типовых стальных воздухоохладителей с нави-
тыми на трубки ребрами, поставляемых в виде секций
центральных кондиционеров, по данным Е. Е. Карписа,
коэффициенты полной К и явной Кя теплопередачи, а
также комплексы величин анКэВ и анКя, входящие в вы-
ражения (7.77) и (7.78) и имеющие вид, ккал/(ч-м2-°С):
Л (цу)"'сол Tj, (7.81)
приведены в табл. 7.14 [формулы (7 82) — (7 93)].
В выражении (7 81) оу —весовая скорость воздуха в живом
сечении воздухоохладителя. кгс/(м2-с); w — скорость воды в
трубах, м/с; То — температурный критерий, равный
Го=- -. . (7.94)
*С1 *в.и
где температура воздуха по мокрому термометру прн
входе его в воздухоохладитель. °C; и (в н —температура
воздуха по сухому термометру и температура воды при входе
в воздухоохладитель, °C.
Коэффициенты явной теплопередачи Кя для возду-
хоохладителей можно принимать равными 80% соответ-
ствующих коэффициентов для воздухонагревателей ана-
логичной конструкции. Для ориентировочных расчетов
можно принимать также К»£Кя, где 5 — коэффициент
увеличения тепловосприятия при массообмене, опреде-
ляемый по формуле (7.75).
Для местных и центральных кондиционеров применя-
ют воздухоохладители из биметаллических труб, состоя-
щих из стальной трубы с внутренним диаметром 21 мм,
на которой накатано алюминиевое оребрение. Наружный
диаметр алюминиевой трубы после накатки оребрения
равен 28 мм. Ребра имеют диаметр 49 мм, толщину
0,8 мм, шаг 3,5 мм.
По данным И. Г. Сенатова и Н. И. Майковой, ко-
эффициенты явной теплопередачи для воздухоохладите-
лей с биметаллическими трубами составляют,
ккал/(ч-м2-°С):
при последовательном соединении элементов
Кя = 6,85 (ру)0’65 со0,1; (7.95)
при последовательно-параллельном соединении эле-
ментов
Кя = 6,4 (ру)0,65 со0,1. (7.96)
Поверхностные орошаемые воздухоохладители
(ПВО) являются комбинацией из поверхностных возду-
хоохладителей (ПВ) и форсуночных камер орошения,
работающих на рециркуляционной воде В табл. 7.15
приведены поправочные коэффициенты ап, Кя и К,
представляющие собой отношения коэффициентов тепло-
восприятия ан оР, явной теплопередачи Кя ор и полной
теплопередачи КОр в орошаемых воздухоохладителях к
соответствующим коэффициентам в аналогичных неоро-
шаемых воздухоохладителях. Поправочные коэффициен-
ты относятся лишь к испытанным воздухоохладителям
конструкции НИИСантехники (см табл. 7.14), но при
ориентировочных расчетах ими можно пользоваться и
для других конструкций.
При орошении поверхности воздухоохладителей с
биметаллическими трубами, по данным И. Г. Сенатова и
Н И. Майковой, коэффициенты явной теплопередачи
возрастают и составляют, ккал/(ч-м2-°С):
при последовательном соединении элементов
Кя =8,1 (оу)0’65 со0’16; (7.97)
при последовательно-параллельном соединении эле-
ментов
Кя = 7,2(ру)°’66ы0’1. (7.98)
Коэффициент эффективности ребристой поверхности
Кя зависит от коэффициента эффективности ребра Кз.р и
практически равен ему при Ка.р^0,85 и Корее >10. Ко-
Глава 7. Кондиционирование воздуха
158
ТАБЛИЦА 7.15 ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ <х„, Кя И К ДЛЯ РАСЧЕТА ОРОШАЕМЫХ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ,
РАБОТАЮЩИХ В РЕЖИМЕ ОДНОВРЕМЕННОГО ОХЛАЖДЕНИЯ И ОСУШКИ ВОЗДУХА. ПРИ СКОРО
СТИ ДВИЖЕНИЯ ВОДЫ В ТРУБАХ ОТ 0,6 ДО 1 м/с
Весовая ско- рость движе- ния воздуха, кгс/(м2-с) Поправочные коэффицие- нты Значения поправочных коэффициентов для воздухоохладителей
четырехрядных при То восьмирядных при Го
0.3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5
( “и 1,6 1,69 1,79 1,88 1,96 1,2 1,23 1,26 1,28 1,3
3 j Кя 1,61 1,69 1 ,ЬЭ 1,75 1,81 1,1 1,11 1,13 1,14 1,15
1 К 1,58 1.6 1,62 1,64 1,65 — — 1,14 — —
1 Ян 1,61 1,71 1,82 1,91 1,99 1,23 1,26 1,29 1,31 1,33
4 ( Кя 1,53 1,6 1,67 1,72 1,78 1,12 1,14 1,15 1,16 1,17
1 К 1,55 1.57 1,59 1,61 1,63 — — 1,16 — —
«н 1,63 1,74 1,84 1,93 2,01 1,26 1,29 1,31 1,34 1,36
5 Кя 1,51 1,58 1,65 1,71 1,76 1,11 1,15 1,17 1,18 1,19
к 1,53 1,55 1,57 1,59 1,6 — — 1,18 — —
[ «и 1,65 1,75 1,85 1,95 2,03 1,3 1,31 1,34 1,36 1,39
6 { Кя 1,5 1,57 1,63 1,69 1.75 1,15 1,17 1,18 1,19 1,21
1 К 1,51 1,54 1,55 1,57 1,59 — — 1,19 — —
1 “и 1,66 1,77 1,87 1,96 2,05 1,3 1,33 1,36 1.3 1,41
7 { А;я 1,48 1,56 1,62 1,68 1,73 1,16 1,18 1,19 1,21 1,22
1 к 1,5 1,52 1,54 1,56 1,57 — — 1,2 — —
Примечание. Промежуточные значения с достаточной для практики точностью можно определять линейной интерполя-
цией.
эффициент Ка характеризует сопротивление теплопереда-
че от ребра к хладоносителю и определяется по формуле
Кэ=Кэ.р+-тА~(1“Лэ-р)’ (7'99)
АОреб
где Адреб — коэффициент оребрения, представляющий со
бой отношение площади общей наружной поверхности воздухо-
охладителя (наружная поверхность труб+поверхность ребер) F
к площади внутренней поверхности труб FT, т. е. Кореб “ 77* т.
Величина Ka-p&Ka характеризует отклонение темпе-
ратуры на поверхности ребер от температуры на поверх-
ности труб и осушающую способность ребер; во избежа-
ние резкого снижения осушающей способности воздухо-
охладителя не следует допускать Хэ.Р<0,85.
Коэффициент эффективности ребер, приваренных
вдоль трубы или навитых на трубу, определяют с помо-
щью графика на рис. 7.24 в зависимости от высоты ре-
бер Л, м, и величины В', вычисляемой по формуле
«и В
В'=2--^ , (7.100)
ОЛ
где ан — коэффициент тепловосприятия наружной поверх-
ностью, ккал/(ч-м2-°С): £ — коэффициент, определяемый по схе-
ме процесса обработки воздуха, построенной на i—d диаграмме
1см рис. 7 22, 0), и по формуле (7 75); 6 — толщина ребра, м;
X—теплопроводность материала ребра (табл. 7.16), ккал/(ч-м-°С).
На схеме изменения состояния воздуха при контакте
его с ребристой поверхностью (рис. 7.22,6) прямая 1—4
соответствует процессу соприкосновения воздуха, имею-
щего температуру tci, с трубами, имеющими температу-
ру прямая 1—5 — с ребрами, имеющими среднюю
температуру /реб, а прямая 1—3 — процессу в целом, от-
несенному к суммарной средней температуре поверхно-
сти, /сз=/пов. Температура tcs — это предельно высокая
средняя температура поверхности, при которой еще воз-
можен заданный процесс охлаждения и осушки воздуха,
если коэффициент эффективности ребра Аэр^0,85.
При перекрестно-противоточном движении воздуха и
хладоносителя температуру хладоносителя при выходе из
воздухоохладителя рекомендуется определять из усло-
вия, °C:
^в-к 1 >
(7,101)
где /рг — температура точки росы воздуха, выходящего из
воздухоохладителя.
Рис. 7.24 Гра-
фик для опре-
деления коэф-
фициента эф-
фективности
ребер Хэ, при-
варенных вдоль
трубы или на-
витых на трубу
7.6. Поверхностные воздухоохладители
159
ТАБЛИЦА 716 ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ А МАТЕРИАЛОВ,
УПОТРЕБЛЯЕМЫХ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ, при 0° с
Материал X, ккал/(ч-м°С)
Алюминий 180
Дюралюминий (94—96% А1, 3—5% Си) 137
Сталь малоуглеродистая 62
Сталь углеродистая 39—43
Медь \ 335
Латунь:
90% Си, 10% Zn 88
87% Си. 33% Zn 86
Бронза (57% Си, 37% Zn, 2,3% Мп) 60
Цинк 97
Г. Сопротивление воздухоохладителей
проходу воздуха и хладоносителя
Сопротивление проходу воздуха для стальных нави-
тых ребристых воздухоохладителей, имеющих гофры на
ребрах в месте примыкания их к трубам, кгс/м2:
Др = 0,11г/п(цу)1,86; (7.102)
сопротивление проходу воздуха для воздухоохлади-
телей с биметаллическими трубами с ребрами, не имею-
щими гофра, при орошении водой и без орошения, кгс/м2.
Др = 0,046г (try)1’83» (7.103)
где z — число рядов труб, расположенных последовательно
по ходу воздуха, принимаемое в пределах от 3 до 12, m — ко
эффициент, равный. 1 для сухих воздухоохладителей при отсут-
ствии конденсации влаги; 2 при искусственном орошении по
верхности и 1,5 при конденсации влаги, try — весовая скорость
Рис. 7.26. График для определения потерь давления в
одноходовом элементе воздухоохладителя (полное со-
противление воздухоохладителя, кгс/м2, 2Др = ДрКп,
где Др — потери давления в одноходовом элементе,
принимаемые по графику; Д’ — поправочный множитель,
учитывающий число ходов m в элементе:
m.......... 1 2 3 4 5 6 7 8
К ...... . 1 1,5 2 2,7 3,4 4,1 4,7 5,4
п — число элементов, имеющих присоединительные
штуцера и соединенных последовательно по хладоно-
сителю)
Рис, 7.25. График для
определения сопротивле-
ния Др проходу воздуха
воздухоохладителей
НИИСантехники при от-
сутствии конденсации
влаги
сплошные линии — при на-
личии гофра на ребрах,
пунктирные линии — при от-
сутствии гофра на ребрах
движения воздуха в живом сечении воздухоохладителя, припн
маемая в пределах от 4 до 8 кгс/(м2 с).
При т=1 сопротивление воздухоохладителей мож-
но определить по графику на рис 7.25.
Сопротивление воздухоохладителей проходу воды
определяют по формуле Л. Ф Краснощекова, кгс/м2.
mW’85
Др = 2680п----—----, (7.104)
где п — число элементов воздухоохладителя, имеющих соб-
ственные присоединительные штуцера н соединенных последова-
тельно по хладоносителю. m — число ходов хладоносителя в эле-
менте; G — расход хладоносителя. тс/ч; d—внутренний диаметр
меньшего нз присоединительных патрубков элементов, см
Расчет может быть упрощен при применении графи-
ка на рис. 7.26.
При пропуске рассолов в формулу (7 104) следует
вводить поправку, соответствующую отношению удель-
ных весов рассола и воды
Располагаемое давление должно превышать расчет-
ные потери на 10—15%.
Глава 7. Кондиционирование воздуха
160
Д. Примеры расчета воздухоохладителей
Пример 7.3. Охладить 15 000 кгс/ч. или 4,17 кгс/с воздуха с
параметрами /с1=30°С, ф; = 50%, 6 — 15.5 ккал/кг, di —13,6 г/кг,
/рг“18,5° С. /м1—21,9°С (см рис. 7 22, а) до состояния ?с2=
-15° С, фа=95%, 6-9,8 ккал/кг, d2—10,3 г/кг, Гра-14,2°С, /м3—
-14,5° С
Решение. Тепловая нагрузка па воздухоохладитель
15 000(15.5—9,8)—85 оОО ккал/ч
Воздухоохладитель составим из секций с площадью живого
сечения для воздуха 0,88 м2 и для воды 0,00615 м2. Секции сое-
диняются последовательно как по воздуху, так н по воде
Весовая скорость движения воздуха в секции 4,17/0.88=
— 4,74 кгс/(м2«с).
Разность температур воды при проходе через ПВ принима-
ем равной 3,75* С. Расход воды
85 500
3,75-1000-3600
= 0,006334 кгс/с.
Скорость движения воды в трубах
0,006334
0,00615
=1,03 м/с.
На I—d-диаграмме (см рис. 7.22, а) при пересечении про-
должеиия прямой 1—2, проходящей через заданные начальные
(точка J) и конечные (точка 2) параметры воздуха, с кривой
<р—100% находим точку 3, которая характеризует температуру
/сз-М’С.
Затем находим соответствующую точке Г на пересечении
прямых ds—const и 6—const температуру / * =39,5° С и соответ
ствующую точке 2' на пересечении прямых de—const и 6—const
температуру ^ — 15,7° С.
Начальная температура воды принята, согласно рекоменда-
ции, иа 3° С ниже средней температуры наружной поверхности
воздухоохладителя /с3; /ВвН =*с3— 3=14—3-11° С.
По формуле (7.72) находим эффективность теплообмена
£т =
39,5—15,7
39,5—11
= 0,835.
По формуле (7.75) находим коэффициент увеличения те-
пловосприятия при массообмеие
15,5—9,8
Е = -------’— = 1,583.
ь 0,24(30—15)
По формуле (7.74) находим величину В
„ 4,17-0,24-1,583
В = —1!----------------=0,25.
0,006334-Ы О3
По формуле (7.85) в табл 7.14 находим коэффициент яв-
ной теплопередачи
Кя=8,4-4,74°'57,1 ,ОЗ°'13=2О,47 ккал/(ч-м2-°С).
По табл 7 13 при £т—0,835 и В—0,25 находим число еди-
ниц переноса* Л^т«2.2 По формуле (7.73)
15 000*0,24
Отсюда площадь поверхности воздухоохладителя
2,2-15000-0,24
20,47
= 386,9
м8.
F =-
Температура воды после воздухоохладителя /в>к—11+3,75=
=14.75° С
Пример 7.4. Рассчитать поверхностный воздухоохладитель,
рассмотренный в примере 7 3, по методу Е. Е. Карлиса
Решение Проектируем перекрестно-противоточное дви-
жение воздуха и воды Тогда по формуле (7.101) /вк-14,2—1 =
= 13.2*С.
Температура воды при входе в воздухоохладитель *в и =
-13,2—3,75-9,45° С.
Температурный критерий по формуле (7.94)
30 — 21,9
у ___ _________’_
° 30 — 9,45
0,394.
Коэффициент полной теплопередачи при числе рядов 8 по
формуле (7 89) в табл. 7.14
К=12,8-4,74°’3о-1,030’2о-0,394_0’38=
= 31,68 ккал/(ч-м2-°С).
Определяем по формуле (7 79) среднюю логарифмическую
разность температур при перекрестно-противоточном движении
воздуха и воды, имея в виду, что величины, характеризующие
кривые на рис. 7.23. б
13,2—9,45 30—15
/?г=--------1---=0,25; Л4Р= ----—— = 0,73
30—15 30—9,45
При этом Р—0,9 и
А^ср.л=0»9
(30—13,2) — (15—9,45)
2,31g
30—13,2
15—9,45
=9,15t,Q
Площадь поверхности воздухоохладителя
85 500
31,68-9,15
= 295 м2, или 76%
полученной по методу В М Кэйса и А. Л Лондона, что объ-
ясиястся. главным образом, более низкой начальной температу-
рой воды, равной 9,45° С вместо 11° С.
7.7. УВЛАЖНЕНИЕ И ИСПАРИТЕЛЬНОЕ
ОХЛАЖДЕНИЕ ВОЗДУХА
А. Системы местного доувлажнения воздуха
Непосредственное введение влаги в воздух помещения
путем тонкого распыления воды называется местным до-
увлажнением.
Схема процесса изменения состояния паровоздуш-
ной смеси при полном испарении воды на i — d-диаграм-
ме характеризуется лучом тепловлажностного отношения
е = 1000 -1 ~ *-2- = св (в, (7.105)
dj — а%
где й и 6 — соответственно начальное и конечное теплосо-
держание увлажняемого воздуха, ккал/кг; di и d,— соответст-
венно начальное и конечное влагосодержанне увлажняемого
воздуха, г/кг, св—удельная теплоемкость воды, равная
1 ккал/(кг-°С); (в — температура распыляемой воды, °C.
Практически считают, что процесс доувлажнения
идет адиабатически при ii = i2 = const и е=0.
Для доувлажнения воздуха применяют автоматиче-
скую пневматическую установку «Туман», разработан-
ную СКБПрибор по техническим условиям ТУ 25-03-
1503-69 с электрическими исполнительными механизмами
(рис. 7 27). Датчиком влажности служит волосяной вла-
горегулятор двухпозиционпого действия, градуированный
от 30 до 90% относительной влажности; дифференциал
прибора составляет 3% относительной влажности
Автоматика установки «Туман» по серии 2-737-89
ГПИ-1 обеспечивает запаздывание открывания вентиля
«вода» по отношению к вентилю «воздух» не менее чем
на 10 с при включении установки и запаздывание закры-
вания вентиля «воздух» по отношению к вентилю «вода»
не менее чем на 1 мин при выключении установки Таким
образом, при включении установки к форсункам подает-
7,7. Увлажнение и испарительное охлаждение воздуха
151
ся сначала сжатый воздух, а потом вода, а при выклю-
чении ее сначала отключается подача воды, а затем
подача воздуха. Такой режим работы обеспечивает отсут-
ствие капели из форсунок доувлажнения во время вклю-
чения и выключения установки и подачу воды в помеще-
ние только в распыленном состоянии Кроме того, реле
давления, расположенное за вентилем «воздух», отклю-
Рис. 7.27. Узел управления доувлажнительной установ-
кой «Туман»
/ — трубопровод сжатого воздуха; 2— масловодоотделнтель;
3 — реле давления; 4 — щиток автоматики; 5 — трубопровод
сжатого воздуха к форсункам; 6 — водопровод к форсункам;
7 — манометр, 8 — вентиль электромагнитный типа СВМ диа-
метром 40 мм; 9 — то же, диаметром 15 мм; 10— регулятор дав-
ления воды; 11— штуцера для присоединения к сливному тру-
бопроводу; 12 — фильтр для воды; 13 — водопровод
Рис 7 28 Пневматическая форсунка типа ФД-2
ЦНИХБИ
/ — канал для сжатого воздуха; 2 — полость; 3— колпачок;
4 —щели, 5 — полость в колпачке 3; £ —отверстие в штуцере;
7 — штуцер для воды
част подачу воды к форсункам при падении давления
воздуха ниже 1,1 кгс/см2.
Узел управления рассчитан на обслуживание до
40 форсунок типа ФД-2 конструкции Ипполитова —
ЦНИХБИ (рис 7.28). Форсунка ФД-2 дает два тума-
нообразных факела длиной 2,5—3 м. Производительность
каждой форсунки 5 л/ч при расходе сжатого воздуха
4 м3/ч (при давлении 1 кгс/см2). Вода, подаваемая к
узлу управления, должна быть питьевого качества
(ГОСТ 2874—73) и иметь давление от 1 до 6 кгс/см2.
Давление воды после редуктора (на уровне установки
форсунок) должно составлять 0,2 кгс/см2.
Для предотвращения конденсации влаги на водяных
трубах и капели с них следует подогревать воду, пода-
ваемую к узлу управления, до температуры 25—30° С
или изолировать водяные трубы. В месте присоединения
трубопровода воды к магистралям цеха следует устраи-
вать водяной затвор.
Сжатый воздух, подаваемый к узлу, должен быть
очищен от воды и масла. Рекомендуется охлаждать по-
даваемый воздух до температуры 25° С. Давление сжа-
того воздуха перед узлом управления должно быть не
менее 2 и не более 6 кгс/см2. При обслуживании узлом
управления более 25 форсунок его следует размещать
симметрично по отношению к разводящим трубам с
форсунками.
Форсунки доувлажнения следует устанавливать над
основными проходами цеха и так, чтобы водяные факе-
лы были направлены вдоль проходов между машинами.
Свободное пространство до препятствий (стен, колонн,
машин), на которые может осаждаться взвешенная вла-
га из факела, должно быть на 0,7—1,2 м больше длины
видимого водяного факела. Форсунки устанавливают на
высоте пе ниже 3 м над полом или 1,25 м над оборудо-
ванием и па расстоянии не менее 0,7 м от потолка.
Б. Увлажнение воздуха паром
Схема процесса изменения состояния паровоздушной
смеси на i — d-диаграмме характеризуется лучом тепло-
влажностного отношения
е = 1000 ~ ~ = in. (7-106)
“1 -“2
где i’n — теплосодержание вводимого пара, ккал/кг; и, 1’2,
d\ и di — то же, что и в формуле (7.105).
Пренебрегая небольшим повышением температуры
воздуха при его увлажнении паром, обычно считают
этот процесс изотермическим.
Пар применяют для общего и зонального увлажне-
ния воздуха. При этом повышается стерильность возду-
ха, обеспечивается раздельное регулирование влажности
и может быть достигнута экономия затрат на увлажне-
ние. Перспективно использование парового увлажнения в
местных кондиционерах. Запах пара возникает вследст-
вие возгонки органических соединений, содержащихся в
конденсате или в воде, поступающих в котлы.
В местных автономных кондиционерах применяют
увлажнители в виде ванны с водой, поверхность которой
обдувается воздухом. Такие увлажнители работают бес-
шумно, производят пар без запаха и без включения мине-
ральных частиц.
Увлажнители в виде герметических генераторов па-
ра компактней и удобней в эксплуатации, однако при не-
обходимости избавиться от взвешенных в паре солей же-
сткости воды требуется фильтровать пар
11-6
Глава 7 Кондиционирование воздуха
162
В. Косвенное и комбинированное
испарительное охлаждение воздуха
Косвенным называют охлаждение воздуха в поверх-
ностных теплообменниках водой, охлажденной путем ис-
парения ее в воздух с атмосферным давлением Его
обычно применяют в комбинации с прямым испаритель-
ным охлаждением, например по схеме, представленной
на рис. 7.29.
Наружный воздух проходит поверхностный воздухо-
охладитель I (рис. 7.29, а) и охлаждается в нем от па-
раметров, характеризуемых точкой I (рис. 7 29,6), до
состояния, соответствующего точке 2 Затем воздух ув-
лажняется циркуляционной водой, распыляемой в фор-
суночной камере орошения II и охлаждается по адиаба-
те (2 До состояния, близкого к полному насыщению (точ-
ка 3). Проходя через вентилятор III и воздуховоды, воз-
дух нагревается и выпускается в помещение IV с пара-
метрами, характеризуемыми точкой 4, а после ассимиля-
ции тепла и влаги, выделяющихся в помещении, прини-
мает параметры, характеризуемые точкой 5.
. Охлаждение воды для воздухоохладителя / осуществ-
ляется в градирне или в форсуночной камере V, через
которую вентилятор VI просасывает наружный воздух с
параметрами, характеризуемыми точкой Г, воздух ув-
лажняется, температура его понижается, а теплосодер-
жание повышается за счет тепла охлаждаемой воды. Для
построения схемы этого процесса па i — d-диаграмме
находят температуру наружного воздуха по мокрому
термометру 1т (точка 6) и устанавливают высоту зоны
охлаждения Дт, °C:
Дт = tB.K — (7.107)
где tB K — температура воды пос.,с охлаждения н градирне.
°C (точка 7)
Теоретическим пределом охлаждения воды в гра-
дирне является /мг Но мере приближения ta к к t»i воз-
растают размеры градирни; по экономическим соображе-
ниям рекомендуется назначать Дт равной 4,5; 3,5 или
3°С, если требуется охлаждать воду соответственно на
5,5; 4 или 3°С. Однако, по данным С. Будневича, И. Го-
лода и Л. Бермана, Дт может быть принята равной 2° С,
а по данным Watt и Весопа, в испытанных ими установ-
ках она составляла 1° С. Более точные данные для рас-
чета градирен приведены в работе В А. Гладкова и др.*
Температура воды, охлажденной в градирне (точ-
ка 7). /в к находится из формулы (7.107).
При построении процесса охлаждения воздуха в воз-
духоохладителе I (прямая 1—2) необходимо иметь в ви-
ду, что
Мюзд = -ti ~ tB.K> 2° С. (7.108)
Следует задаться разностью температур воды в воз-
духоохладителе I, принимая Д?в = /в.н — /вк=СЗ°С, и
найти точку 8, характеризующую начальную температу-
ру воды, поступающей в градирню
^в.н — ^в.к + А/в. (7.109)
Коэффициент эффективности испарительного охлаж-
дения воды в градирне определяют по формуле О. Я.
Кокорина:
Ег = *В-И — <В.К = 01064В- 0,41 ,0,22 ,0,4, (7 д 10)
_________ ^В.Н -- ^М1
* Гладков В. А., Арефьев Ю. И., Барженков Р. А. Венти-
ляторные градирни. М , Стройиздат, 1064.
Рис. 7.29. Комбинированное косвенное и прямое (двухступенчатое) испарительное охлаждение воздуха
а — схема системы; 6 — построение ни i—d диаграмме процессов изменения состояния воздуха в системе
7.8 Осушка воздуха сорбентами
163
откуда коэффициент орошения воздуха в градирне
Г0,064(/в.и — *м1)12’44 ,0.536 ,0.975 /7 ])п
8 г = у t в н м1 • (/’И1>
L ‘вн ‘в.к J
Теплосодержание воздуха при выходе из градирри,
ккал/кг:
+ (7-112>
Конечная температура воздуха по мокрому термо-
метру t?2 (точка 9) определяется по i — d-диаграмме.
Затем определяют по формуле О. Я Кокорина коэф-
фициент эффективности теплообмена воздуха в градирне
£возд = 1--Г-------7^ = 0,98В°’18. (7.113)
*С1 — *ML
Конечная температура воздуха при выходе из гра-
дирни
= (7-114)
Если теплосодержание воздуха в помещении будет
существенно ниже теплосодержания наружного воздуха,
например будет равно <5. то целесообразно направлять в
градирню V его вместо наружного воздуха. В результа-
те весь дальнейший расчет охлаждения воды в градирне
можно вести, отправляясь от точки 6' вместо точки 6, и
вода, поступающая в воздухоохладитель /, будет иметь
более низкую температуру, чем при продувании через
градирню наружного воздуха
С помощью системы косвенного испарительного ох-
лаждения можно отвести из помещения до 8000 ккал
явного тепла на 1 кВт-ч затрачиваемой энергии, в то
время как в системах с холодильными машинами на 1
кВт-ч затрачиваемой энергии можно получить 2500—
3000 ккал холода.
В жарком и сухом климате, например в Средней
Азии, при температуре наружного воздуха плюс 41,5° С
и относительной влажности 27,5% с помощью комбини-
рованного косвенного и прямого испарительного охлаж-
дения можно охладить приточный воздух до температу-
ры 24° С при 90%-ной относительной влажности, т. е. на
17,5° С. При этом в помещении можно поддерживать
температуру около 28° С, т. е. па 13,5° С ниже темпера-
туры наружного воздуха.
Пример 7.5. В помещении выделяется явное тепло в коли-
честве <2я-10 000 ккал/ч Параметры наружного воздуха: <с1=
==30° С, ф-30% н й = 12,1 ккал/кт Температура воздуха, удаля-
емого из помещения, 6 должна быть равна 21° С
Определить расход воздуха, который необходимо вводить в
помещение при работе системы по схеме на рнс. 7.29, и произ
водительность вентилятора градирни
Решение I Проводим на i—d-диаграмме прямую /—5 и
находим /М1-=18°С. Принимаем величину Дт—2°С и из форму-
лы (7.107) получаем /в к— 18+2—20° С
2 Принимаем Д(ВОЗд “3° С и из формулы (7 108) находим
6=20+ 3 - 23° С. Строим прямую 1—2 по di-const при 6—23° С
и прямую 2—Н по Z2=const, тогда /м2-=15,4° С
3 Принимаем эффективность процесса теплообмена в фор-
суночной камере орошения П 7го=-0,9 и находим температуру
выходящего из нее воздуха
/З = 23 — (23— 15,4)0,9= 16,2° С.
4 Принимаем нагрев воздуха в вентиляторе равным Г С.
тогда 6—17,2 С.
5 . Вычисляем расход вводимого в помещение воздуха по
формуле
,________Зя ______________10 000
срУ {tb ~ ti) ’ 0,24-1,2 (21-17,2) = 9140 м3/Ч’
Производительность вентилятора III с учетом потерь воз-
духа составит
LB== 9140-1,1 10000 м3/ч
6 Принимаем Д/В“2°С, тогда по формуле (7 109)
/с.и = 20 -г 2 = 22° С.
Находим расход воды, охлаждаемой в градирне (с учетом
10% на подогрев воды в трубопроводах и через стенки градирни)
<?я-1,1 10 000-1,1
——!------:----------!_ __ 550Q Кгс/ч.
Д^-св 2-1
7 Вычисляем значение коэффициента орошения в градирне
по формуле (7 Н1).
Г 0,064(22—18) 12.44 0,536 0,975
Вг=------------------ 22 -18 ~ 0,58.
I 22—20 I
G^~
Производительность вентилятора градирни
Gr —
Gb
Br
5500
0,58
= 9500 кгс/ч.
8. Находим конечные параметры воздуха, выходящего из
градирни, по формуле (7.112).
<2 = 12,1 + 0,58 (22—20) = 13,26 ккал/кг.
Из (—d-диаграммы следует, что (^2-19,4°С.
По формулам (7 113) и (7 114) находим
<с2 =19,4+ (1—0,98-0,58°’18) (30—18) =20,7° С.
9. Далее необходимо рассчитать теплообменник косвенного
испарительного охлаждения (первая ступень охлаждения), фор-
суночную камеру орошения (вторая ступень охлаждения) и гра-
дирню.
7.8. ОСУШКА ВОЗДУХА СОРБЕНТАМИ
Сорбенты применяют в СКВ для поддержания в
помещениях весьма низкой влажности, необходимой по
технологическим требованиям, а также в обычных СКВ
для предварительной осушки воздуха с целью дальней-
шего приготовления воздуха с помощью хладоносителя,
имеющего более высокую температуру, чем та, которая
потребовалась бы без применения сорбентов
Для осушки воздуха в сорбционных установках
применяют три вида поглотителей:
1) жидкие поглотители (абсорбенты)—вещества,
изменяющиеся физически или химически в процессе осуш-
ки воздуха; сюда относятся растворы хлористого каль-
ция, хлористого лития, бромистого лития и диэтиленгли-
коль;
2) твердые поглотители (адсорбенты) — вещества, не
изменяющиеся физически в процессе осушки воздуха;
сюда относятся силикагель и алюмогель;
3) твердо-жидкие поглотители -— вещества, которые
в процессе осушки воздуха и поглощения воды из него
переходят из твердого состояния в жидкое; сюда отно-
сятся хлористый кальций и хлористый литий.
Жидкие поглотители (абсорбенты) поглощают, но
могут и отдавать влагу в зависимости от разности дав-
лений пара в воздухе и над поверхностью раствора. Ус-
ловия равновесия давлений пара зависят от температу-
ры и концентрации раствора.
Концентрацию раствора выражают отношением веса
растворенного вещества GT к весу раствора GB+GT, %:
Gt
Gb + GT
100,
(7.115)
где GB — вес воды.
11
Глава 1. Кондиционирование воздуха
164
Рис. 7.30. Фа-
зовая диаграм-
ма для раство-
ра поваренной
соли
Рис. 7.31. От-
носительная
влажность
воздуха ф в
погранич-
ного слое над
водными рас-
творами солей
рис. 7.32. i—d-диаграмма с кривыми насыщения возду-
ха над растворами, имеющими температуру замерзания
от 0 до минус 40° С
Физические свойства растворов характеризуются
фазовой диаграммой (рис. 7.30). Криоскопическая кри-
вая А.БВ определяет условия насыщения раствора и
делит диаграмму на верхнюю часть, соответствующую
жидкой фазе Ж, и нижнюю часть, левая половина кото-
Рис. 7 33 Зависимость парциального давления
водяного пара от концентрации раствора хло-
ристого кальция
рой характеризует условия выпадения льда Л, а пра-
вая— условия выпадения кристаллов К из насыщенного
раствора. Точка Б, при которой отсутствует жидкая фа-
за, называется эвтектической точкой
На фазовую диаграмму наносят также значения ана-
лога относительной влажности воздуха над поверхностью
раствора
<р=—, (7.116)
Рв
где Рр — упругость водяного пара над поверхностью рас-
твора при заданной температуре раствора: рв — упругость во-
дяного пара над поверхностью воды при той же температуре.
При температуре раствора выше температуры, соот-
ветствующей криоскопическому состоянию, упругость
водяного пара рр и величина <р (при малых концентра-
циях) являются функцией температуры замерзания рас-
твора. Эти величины практически одинаковы для раство-
ров различных солей (рис. 7.31).
На i—d-диаграмму на рис 7 32 нанесены кривые на-
сыщения воздуха над растворами солей с температурой
замерзания от 0 до минус 40° С Начиная от температу-
ры замерзания, эти линии отклоняются влево от кри-
вой <₽= 100%. При температуре воздуха выше 0°С кри-
вые .могут рассматриваться как кривые относительной
влажности.
7.8. Осушка воздуха сорбентами
165
Рис. 7.34. Зависимость парциального давления
водяного пара от концентрации раствора хло-
ристого лития
Рис. 7 35. Теплота гидратации, растворе-
ния, разбавления и конденсации для рас-
творов хлористого кальция
1 — общая теплота сорбции (по шкале А): 2—
теплота конденсации (по шкале 4); 3 — теплота
гидратации, растворения и разбавления (по шка-
ле Б)
Наибольшее применение для осушки воздуха полу-
чили хлористый кальций СаС^-бНгО и хлористый литий
LiCl. Свойства их растворов приведены в табл. 7.17 и
7.18. Диаграммы парциального давления водяного пара
над водными растворами хлористого кальция и хлори-
стого лития приведены соответственно на рис 7.33 и 7.34.
Поглощение воды из воздуха сопровождается выде-
лением теплоты гидратации, растворения, разбавления
Рис. 7.36. Схема про-
цессов тепло- и вла-
гообмена в воздухо-
охладителе, орошае-
мом раствором соли
А и Б — линии насыще-
ния соответственно над
раствором и над водой,
(о — температура замер
зания раствора
и конденсации Для растворов хлористого кальция эти
данные приведены на рис 7 35.
Построение схемы процессов тепло- и влагообмена в
воздухоохладителе, который орошается раствором соли,
на i—d-диаграмме приведено на рис. 7 36 При одинако-
вой температуре воздуха, рассола и воды воздух после
орошения рассолом (прямая 1—2—3) становится суше,
ТАБЛИЦА 7 17 СВОЙСТВА РАСТВОРА СаС12-6Н2О
Концентрация, % Теплоемкость при 20 °C, ккал/ /(кг °C) Температура за- мерзания, °C Температура ки- пения, °C Удельный вес при 10 °C, кгс/м3 рр ф = — ₽в при 20 °C
[0 0,998 0 100 1
1 0,98 —0,4 100 __ 1
2 0,97 —0,9 100 1
3 0,95 —1,5 100 1
4 0,94 —2 100 — 0,98
5 0,93 —2,5 100,5 1042,5 0,97
6 0,915 —3 100,5 1051,3
|7 0,9 —3,6 100,5 1060,2 —
8 0,89 —4,3 100,5 1069,1
9 0,88 —5 100,5 1078,1
10 0,87 —5,7 101,2 1087.2 0,93
11 0,855 -6,6 101,2 1096,4 —-
12 0,84 —7.5 101,2 1105,6
13 0,83 —8.5 101,2 1115
14 0,82 —9,4 101,2 1124,4
15 0,816 — 10,5 103,2 1134 0,87
16 0,796 —11,7 103,2 1143,8
17 0,78 —13 J 03,2 1153,4
18 0,77 —14,5 103,2 1163,2
19 0,76 —15,8 103,2 1173,1
20 0,75 —17,6 105 1183,1 0,78
21 0,74 —19,4 105 1198,2
22 0,73 —21,5 105 1203,3
23 0,72 —23,8 105 1213,7
24 0.71 —25,3 105 1224 __
25 0,7 —29 107,3 1234,6 0.7
Глава 7. Кондиционирование воздуха
166
ТАБЛИЦА 7 18 СВОЙСТВА РАСТВОРА L1CI
1 Концентрация, % Теплоемкость при 20 °C, ккал/ /(кг °C) Температура за- мерзания, °C Температура ки- пения, °C Вязкость при 10 СС, кгс-с/м2 Удельный вес 1 при 10 СС, кгс/м3 Рр <р= — Рв при 20 °C
0 0,998 0 100 - 1
7,8 0,901 -8,9 102,1 1.3 1045 0,94
15,5 0,831 —21,2 105,3 1,68 1085 0,85
20.2 0,778 —36,8 109,4 2,16 1119 0,8
25.3 0,739 —56 114,5 2,75 1150 0,68
29.7 0,71 —67,8 120,3 3,67 1181 0,55
33,6 0,687 —40 128,1 4,82 1203 0,45
37,1 0,666 -17,2 131,6 6,55 1235 0,35
40,4 0,647 2,6 136,6 9,74 1257 0,2
43,2 0,631 14,5 141,1 13,8 1279
45,8 0.617 30,3 145.1 __
48,2 0,601 56,1 149 -
50,4 0.59 68,9 152,8 __ ——
52,4 0,58 82,2 156,1 — — —
чем после орошения водой (прямая 1—2'—3'), так как
^2<^2 •
Относительную влажность воздуха можно понизить
с помощью раствора LiCl до 5% при влагосодержании
Рис 7 37 Принципиальная схема СКВ с осушительной
камерой, питаемой раствором хлористого лития
/ — градирня; 2 — водорассольный теплообменник охладитель:
3 — насос для перекачки обработавшего раствора. 4 — осуши-
тельная камера; 5 —канал удаляемого нз помещения осушен-
ного воздуха. 6 -— кондиционируемое помещение; 7 — форсуноч-
ная или насадочная камера, работающая в режиме адиабатиче-
ского охлаждения и увлажнения; 8 — калорифер. 9 — горячая
вода; 10 — водорассольный теплообменник подогреватель, 11—
теплообменник, 12— камера регенерации раствора, 13— наруж-
ный воздух
до 1 г/кг, а с помощью раствора СаС12*6Н2О до 45—48%
Осушку воздуха абсорбентами можно осуществлять
в форсуночных камерах орошения кондиционеров, вы-
полненных из коррозионноустойчивых материалов с се-
параторами повышенной надежности, или в специальных
абсорбционных аппаратах
Коэффициент орошения воздуха раствором, кге/кге:
где Zj и Z2 — теплосодержание воздуха соответственно до
и после орошения, ккал/кг. ср— удельная теплоемкость рас-
твора, ккал/(К1 °C); /р и и /р к — температура раствора соот-
ветственно до и после орошения, °C
Конечная концентрация раствора по выходе из аб-
сорбционного аппарата, (%:
е2= —"1- . . (7.118)
d^-d^
lOOOBp
где в, — начальная концентрация раствора, %; di и di — со-
ответственно начальное и конечное влагосодержание воздуха,
г/кг
Концентрацию раствора необходимо поддерживать
на заданном уровне, для чего 10—20% раствора пропу-
скается через регенератор, нагреваемый паром или го-
рячей водой. Нагрев раствора контролируется по темпе-
ратуре, концентрации или удельному весу.
Количество раствора, которое должно циркулиро-
вать в системе, определяется весовым расходом осуша-
емого воздуха Ly, кгс/ч, и допустимым отклонением
концентрации от заданной е, %. Отклонение концентра-
ции Де обычно принимают от 0,1 до 0,3%. Весовой рас-
ход циркулирующего раствора, кгс/ч:
е — Де
Ср.ц = 0,001 £?№-4>)—--------. (7.119)
дв
Количество раствора GPv, кге, необходимого для за-
полнения системы, определяется ее вместимостью V, м3,
и удельным весом раствора ур, кгс/м3:
GPV = %- (7.120)
Раствор хлористого лития обладает бактерицидным
действием и безвреден для людей Недостаток раствора
хлористого литня заключается в его коррозионном дей-
ствии на металлы. Схема СКВ с установкой для осуше-
ния воздуха раствором хлористого лития показана на
рис. 7 37.
В осушительной камере 4 наружный воздух кон-
тактирует с раствором хлористого лития, осушается и
охлаждается, а затем охлаждается и увлажняется при
постоянном теплосодержании в камере 7, где контакти-
рует с циркулирующей водой. Поступающий в камеру 4
раствор охлаждается в водорассольном теплообменни-
ке 2 оборотной водой из градирни 1. Чем ниже темпера-
тура охлаждающей воды, тем больше может быть осу-
шен воздух. Часть обедненного раствора из камеры 4
перекачивается насосом 3 через теплообменник И в ка-
меру регенерации раствора 12. Регенерируемый раствор
подогревается в противоточном теплообменнике 10 низ-
котемпературной водой (80—70° С), благодаря чему пар-
циальное давление водяных паров над поверхностью
раствора становится более высоким, чем парциальное
давление паров в воздухе, и ранее поглощенная влага
выпаривается в камере 12, где происходит восстановле-
ние первоначальной концентрации хлористого лития. Го-
рячий раствор направляется к камере осушения 4, по-
7.8. Осушка воздуха сорбентами
167
путно подогревая в теплообменнике 11 обедненный рас-
твор, поступающий на регенерацию. Подогрев раствора
при его контакте с внешним воздухом в пленочной осу-
шительной камере Д/расти следует принимать равным
2—3° С Через регенератор целесообразно пропускать
сухой наружный воздух или воздух, удаляемый из по-
мещений, если парциальное давление содержащегося в
нем водяного пара ниже парциального давления водяно-
го пара в наружном воздухе. Для этого следует преду-
сматривать устройство канала 5. Камеру 4 рекоменду-
ется делать горизонтальной, заполняя ее вертикальными
мипластоВыми пластинами, по которым в виде пленок
стекает раствор
Весовую скорость воздуха в живом сечении такой
камеры, по данным Е. Е. Карписа и Н. Н. Павлова, сле-
дует принимать от 4 до 12 кгс/(м2-с) и определять ко-
эффициент явного теплообмена, ккал/(ч-м2-°С), по фор-
муле
ая = 6,7 (оу)0,76, (7.121)
а коэффициент полного теплообмена ап путем умно-
жения ая на коэффициент влаговыпадения:
(7.122)
где ДГ-ц—г2 — разность теплосодержаний воздуха, посту-
пившего в камеру и прошедшего осушку, ккал/кг; с„ — удельная
теплоемкость воздуха, ккал/(кг-<’С): Д/с=/с1—/2—разность
температур воздуха, поступившего в камеру и прошедшего осуш-
ку, “С.
Коэффициент массоотдачи для камеры 4, кгс/ч, при
разности давлений 1 кгс/м2
Р= 1,43-10—3 (try)0,76- (7.123)
Площадь поверхности контакта между воздухом и рас-
твором, м2, определяют по формуле
„ G Ср (tci /с2)
— -
/ (с! + <CJ fpl + tpz
“Ч 2 2 ,
н проверяют по формуле
Р __________G а (Рв1 — Pet)
о /Рв1 + Рв2 ___Рр1+Рра\
₽\ 2 2 /
(7.124)
(7.125)
где G — весовой расход воздуха, кгс/ч; а — коэффициент,
связывающий парциальное давление и влагосодержание воздуха,
равный 0.64-10”4 м’/кге; pBi н РвО — парциальное давление во-
дяного тара в воздухе до и после осушки, кгс/м2, рр1 и рр2 —
парциальное давление водяного пара над поверхностью хлори-
стого лития при входе и выходе из камеры, кгс/м2, остальные
обозначения те же, что и в формулах (7 121) и (7.122).
Для расчета необходимо знать также эффективность
теплообмена
Е = 1,21 (try)-0,24 g0,07 (7.126)
и конечную температуру раствора
iP2 = /c2-«cl-<pl)(l-£)- (7.127)
Формулы (7.121) — (7.127) справедливы в диапазоне
2500Re13 000 и 1^^^15, причем определяющим
размером для критерия Re является эквивалентный диа-
метр щели между пластинами г/э = 2тй/(т+й), где т —
расстояние между пластинами, h—высота пластин, м.
Регенерация раствора производится методом воз-
душной десорбции в аналогичной пленочно-контактной
камере.
Раствор хлористого кальция дешевле раствора хло-
ристого лития, по уступает ему по физическим характе-
ристикам. В частности, при температуре 20° С парциаль-
ное давление водяного пара над насыщенным раствором
хлористого кальция в 2 раза и более превышает пар-
циальное давление водяного пара над раствором хлори-
стого лития.
' Коэффициенты тепло- и массообмепа в камере пле-
ночного типа, орошаемой раствором хлористого кальция,
по данным М. К. ТеренецКой, Т. К. Васильева и А. С. Гор-
миз (для полупромышленной установки), в режиме на-
грева и увлажнения составляют соответственно в
ккал/(ч-м2-°С) и в кг/ч при разности давлений 1 кгс/м2:
Хи
<Хя = 0,068—; (7.128)
D
6 = 0,049---, (7.129)
v
где X — теплопроводность воздуха, ккалАч-м-’С): п — ско-
рость воздуха в живом сечении камеры, м/с, v— кинематическая
1 89
вязкость воздуха, м2/с; D—0,0754 (77273) ’ 760/рбар “ коэффи-
циент диффузии, м2/с [здесь Т — абсолютная температура погра-
ничного слоя (средняя). К; Р^ар —барометрическое давление
воздуха, мм рт. ст].
Эти формулы справедливы для скоростей воздуха в
живом сечении до 5 м/с при значениях Re от 500 до
8000, причем определяющим размером для вычисления
критерия Re является эквивалентный диаметр щели
между капроновыми сетками, м.
Пример 7.6. Осушить и охладить 10 000 кгс/ч воздуха с па-
раметрами /с1~30°С, ф—50%, 41—13,5 г/кг. ij—15,5 ккал/кг, рв1 =
— 16,2 мм рт ст. до параметров /с2— 27° С; ф—30%, 6,8 г/кг,
£а—10,7 ккал/кг и Pb2!W^ мм рт. ст. раствором хлористого лития,
имеющего параметры Гр1—24° С, ер1-43,4%, рр1-2,3 мм рт ст.
Решение. Принимаем весовую скорость воздуха и?"
—6 кгс/(м2«с), тогда по формулам (7.121) и (7.124):
ая = 6,7-6°’7е = 26,15 ккал/(ч-м2-°С);
10 000-0,24(30-27) _
г - — о О , * М •
- /304-27 24+26,4 \
26>15(~Г'“ 2 )
При этом конечная температура раствора определена по
формуле (7.127):
/р2 = 27 — (30—24) (1—0,9) =26,4° С,
где эффективность теплообмена найдена по формуле (7 126):
Е = 1.21-6-0’24 -6,7°,()7 = 0,9,
а коэффициент 5 найден по формуле (7 122):
15,5—10,7
Е= ------------ =6,7.
0,24(30—27)
Проверочный расчет производим на массоотдачу по форму-
лам (7.123) и (7.125):
₽= 1,43-10~3-6°’76= 0,558-10-2 кг/ч;
10 000-0,64-10~4 (16,2—8) „„ г „
F =-----------:--------2—--------— = 98,5 м2,
„ „ „ /16,2+8 2,3+3\
0,558-10—2 —!—!— I—
\ 2 2 /
причем значение конечного парциального давления водяного па-
ра над раствором рр1—3 мм рт. ст. принято по диаграмме на
рис 7 34, полагая постоянство концентрации раствори гр1*-43,4%
и температуру раствора 26,4® С.
Для использования следует примять большую из двух полу-
ченных величин, т. е. ^-98,5 м2.
Глава 7. Кондиционирование воздуха
168
Твердые поглотители (адсорбенты) удаляют водя-
ной пар из воздуха благодаря тому, что давление пара
в их порах ниже парциального давления пара в осуша-
емом воздухе.
В практике кондиционирования воздуха применяют
главным образом силикагель и активированную окись
алюминия, свойства которых указаны в табл. 7.19, а так-
же бокситы и древесный уголь.
ТАБЛИЦА 7.19. СВОЙСТВА НЕКОТОРЫХ АДСОРБЕНТОВ
Адсорбент 1 1 Пористость, % ! объема Насыпной вес, кгс/м3 Поглотительная способность, % к сухому весу
Силикагель А1О2* 70 600—700 25—50
Окись алюминия А120э 57 830 18—24
• Силикагель марки КСМ имеет следующий гранулометри-
ческий состав:
размер частиц, мм................<2 2—3 3—5 5—7
содержание, %.................... 0,8 8,2 88,4 2,6
Рис. 7.38. Простейший силикагелевый осушитель конст-
рукции В. И. Сыгцикова
а — общий вид осушителя; б — график сопротивления осушите-
ля. кгс/м2, при движении воздуха по варианту А (сплошные
кривые), Б (пунктирные кривые). А' и Ь' (штрих-пунктириые
кривые) — установка последовательно двух фильтров при толщи
не слоя силикагеля 10 см; в — зависимость конечной влажно-
сти осушаемого воздуха от содержания влаги в силикагеле; / —
горизонтальный слой силикагеля; 2 — рамка; 3— сетка; 4— гай-
ка; 5 — штырь; 6 — корпус; 7 — крышка; 8— планка; 9— болт;
10 — патрубок
Эффективность сорбента зависит от температуры,
влажности, скорости движения осушаемого воздуха и
толщины слоя поглотителя. Скорость набегающего пото-
ка воздуха следует принимать в пределах 0,15—0,5 м/с,
толщину слоя поглотителя — не менее 50 мм и количест-
во силикагеля в осушителе — 1 кг на 40 м3/ч осушаемого
воздуха.
Схема процесса осушки воздуха адсорбентом изо-
бражается па i—d-диаграмме прямой постоянного тепло-
содержания ii = const, направленной справа налево
вверх.
Для реактивации адсорбент нагревают так, чтобы
давление пара адсорбированной влаги стало выше пар-
циального давления водяного пара в воздухе, пропуска-
емом через реактиватор. В охлажденном адсорбенте
после реактивации давление пара в порах ниже парци-
ального давления пара в воздухе. Температура реакти-
вации находится в пределах от 75 до 300° С; для сили-
кагеля ее принимают обычно около 120° С. При реакти-
вации температура воздуха (по сухому термометру), вы-
ходящего из аппарата, резко поднимается и держится
на постоянном уровне, пока большая часть воды, содер-
жащейся в материале, не испарится. Затем температура
выходящего воздуха вновь резко повышается, что сигна-
лизирует о конце процесса реактивации
Общий вид простейшего силикагелевого осушителя
показан на рис. 7.38, а, а данные о его сопротивлении *
при толщине слоя от 4 до 10 см и различных вариантах
пропуска воздуха приведены на рис. 7.38, б. Объем си-
ликагеля в осушителе 0,045 м3, толщина слоя до 125 мм,
* Данные В. И. Сыщикова. См. его книгу «Сорбционные
осушители воздуха». Л„ Стройнздат, 1969.
7.8. Осушка воздуха сорбентами
169
площадь лобовой поверхности на подходе воздуха
0,45 мI 2, масса фильтра без силикагеля 29 кг.
Для расчета силикагелевого осушителя определяют
количество поглощаемой влаги, кге:
GB = O.OOlLy (dH — dK)T, (7.130)
где Ly — весовой расход осушаемого воздуха, кге/ч; dH и
4К— соответственно начальное и конечное влагосодержанне воз-
духа, г/кге; т— время действия осушителя, ч
Конечная относительная влажность воздуха <рк за-
висит от содержания влаги в силикагеле и определяется
по графику па рис. 7.38, в, а остальные параметры осу-
шенного воздуха находятся из построения процесса
осушки на i—d-диаграмме по i= const от параметров
воздуха на входе в осушитель до пересечения с кривой
конечной относительной влажности.
Объем силикагеля в осушителе
GB
К = —— , (7.131)
а?с
где GB — количество поглощаемой влаги, кге, определяемое
по формуле (7 130); а — значение ординаты на графике
рис. 7.38, в; ус —насыпной вес силикагеля, кгс/м3 (см. табл. 7 19).
По принятой скорости движения воздуха и объему
силикагеля определяют необходимую толщину слоя.
На рис. 7.39 приведена принципиальная схема двух-
ложевого осушителя. Процесс осушки воздуха в нем сна-
чала идет при постоянной скорости поглощения, которая
затем резко снижается, но адсорбция возможна вплоть
до полного насыщения сорбента. Практически процесс
заканчивают при снижении скорости осушки, переключая
Рис. 7 40. Кривые равновесного состояния водяного па-
ра в силикагеле насыпным весом 700 кгс/м3 (точка ро-
сы tp, давление р)
Рис. 7.39. Схема потоков воздуха в двухложевом осу-
шителе (в агрегате / ложе А работает на осушку воз-
духа, ложе Б находится на реактивации; в агрегате
II ложе Б работает на осушку воздуха, ложе А нахо-
дится на реактивации)
I — помещение; 2—вход влажного воздуха: 3 — выход осушен-
ного воздуха: 4—верхний четырехходовой клапан, 5 — нагрева-
тель; 6 — фильтр: 7 — вход воздуха при реактивации геля; 8—
вентилятор, подающий воздух на осушку; 9 — нижний четырех-
ходовой клапан; 10 — вентилятор, обслуживающий реактивацию;
11 — выход воздуха после реактивации
работавшее ложе А на реактивацию, а подготовленное
ложе Б на осушку.
Воздух, выходящий из осушителя, перед введением
в кондиционируемое помещение обычно охлаждают, но
в некоторых случаях, например при осушке воздуха в
подвалах, его повышенная температура не является по-
мехой, и мер для охлаждения воздуха не принимают.
Кривые равновесного состояния водяного пара в си-
ликагеле и в осушаемом воздухе в зависимости от темпе-
ратуры воздуха, равной температуре геля, и от парци-
ального давления паров воды или температуры точки
росы воздуха приведены на рис. 7.40. Кривые асимпто-
тически приближаются к оси абсцисс при 5—6%-ном со-
держании влаги в геле. Дальнейшее удаление влаги при-
водит к физическим изменениям силикагеля и снижению
его адсорбционной способности.
Увеличить производительность аппарата можно пу-
тем увеличения количества пропускаемого воздуха при
одновременном повышении влажности воздуха иа
выходе.
Если осушаемый воздух имеет высокую температу-
ру, для ее понижения целесообразно устанавливать пред-
варительный охладитель. Иногда воздухоохладители
встраивают непосредственно в ложе адсорбента.
В качестве твердо-жидкого поглотителя влаги при-
меняют главным образом кристаллический хлористый
кальций СаС12-6Н2О и иногда безводный хлористый
кальций СаС12. Влагопоглотительная способность его, по
данным В. И. Сыщикова, приведена на рис. 7.41. При от-
носительной влажности воздуха 90% 1 кг безводного
СаС12 может поглотить до 7,5 кг влаги.
При применении твердо-жидкого поглотителя водя-
ные пары, содержащиеся в воздухе, поглощаются на
контакте твердого сорбента с'воздухом. Поверхностный
Г лава 7. Кондиционирование воздуха
170
слой сорбента гидратируется и переходит в жидкую фа-
зу (раствор сорбента). Твердая фаза покрывается плен-
кой раствора, в результате чего рабочая зона аппарата
становится многокомпонентной системой.
духа /н, °C, и практически не зависит от начальной от-
носительной влажности <рн
Фк.а = (О,2го + О,9)(Л + В/н), (7.132)
где го — скорость движения воздуха, м/с; А и В — услов-
ные величины.
Для адсорбера с горизонтально расположенными
кассетами (см. рис. 7.42), поверхность адсорбента в ко-
торых обращена вверх, 4 = 51,45 и В =—0,595 до по-
крытия этой поверхности раствором и 4 = 77,5 и В =
= 1,15 после покрытия поверхности раствором.
При расположении кассет так, что поверхность ад-
сорбента направлена вниз, относительная влажность
воздуха на выходе из осушителя зависит от начальной
температуры воздуха (и, °C, и скорости ш, м/с:
<РК ,а = (°, Ч + °,9) (53 - °, 33(н — 0,025/2). (7.133)
Влагопоглощение в верхней части аппарата ДП7а,
кгс/ч, составляет k-ю долю общей поглотительной способ-
ности аппарата ДП7, снабженного утилизатором.
ДП7а = 8*'а ~'ек'? --£к-у ДГ = (7.134)
®к.а ®н.а — 8к.у
влагопоглощение в утилизаторе, кгс/ч;
ди7у = (1_й)ДЦ7, (7.135)
где Ец.а и ек.а — соответственно начальная и конечная кон-
центрация хлористого кальция, %; гк у —конечная концентра-
ция раствора в утилизаторе, принимаемая равной 30%.
Значение ен а принимают в зависимости от возмож-
ности десорбционной установки — обычно его принимают
равным 60%. а значение ек.а для аппарата с горизон-
тальными кассетами, устроенного по схеме на рис 7.42,
принимают в зависимости от положения поверхности, ад-
сорбента:
если она обращена вверх,
ек.а = 21,9 + 0,77/и; (7.136)
если она обращена вниз,
вк.а = 34,2 + 0,36/н, (7.137)
Рис 7 42. Принципиальная схема осушителя с твердо-
жидким поглотителем
/ — адсорбер; 2 — слои твердого сорбента: 3 — диафрагма: 4 —
отверстие для стока раствора; 5 — вентилятор; 6 — сборник рас-
твора; / — клапаны; 8 — утилизатор. 9 — лотки
где tu — начальная температура осушаемого воздуха, °C.
Расход воздуха через утилизатор, кгс/ч (см. рис. 7 42),
определяют по формуле
Использование принципа продувания воздуха через
толщу сорбента в твердо-жидких поглотителях не дало
удовлетворительных результатов, поэтому аппараты с
такими поглотителями конструируют по принципу обду-
вания тонких слоев плавленого, порошкообразного пли
гранулированного хлористого кальция. Принципиальная
схема установки приведена на рис. 7.42. Верхняя часть
аппарата заполнена кассетами с твердым сорбентом, а в
нижней (утилизатор) размешена тканевая насадка из
капиллярного материала (марля, стеклоткань или асбо-
ткань). Скорость движения воздуха в .адсорбере реко-
мендуется принимать 1.5 м/с, в утилизаторе — 2 м/с,
концентрацию раствора хлористого кальция на выходе
из утилизатора — 30%, длину адсорбера в направлении
воздушного потока —800—1200 мм, удельный вес плав-
леного хлористого кальция— 1600 кгс/м3, насыпной вес
порошкообразного хлористого кальция — 750 кгс/м3.
Относительная влажность воздуха, %, на выходе из
адсорбера, <рк а зависит от начальной температуры воз-
где AWу определяют по формуле (7.135); Ady = dH — dKy.
Здесь dH — влагосодержание осушаемого воздуха, r/кг. dK_y —
влагосодержание воздуха на выходе из утилизатора, г/кг, кото-
рое определяют по i—d-диаграмме, принимая процесс сорбции
по линии (—const от точки, характеризующей параметры возду
ха. поступающего на осушку, до кривой относительной влажно
сти фк.у. зависящей от влажности воздуха, поступающего на
осушку, фд .
<ри %.................. >80 75—79 70—74 65-69 60—64
<р ' , %................ 65 63 60 58 56
к У
Расход воздуха через адсорбер, кгс/ч:
ДГа
Ga=—а, (7.139)
Ada
где ATFa определяют по формуле (7 134); Ada=rfK,y —
причем dKty определяют по предыдущему, a dK,a определяют с
помощью 4—d диаграммы, принимая процесс осушения проте-
кающим по линии f“Const от точки, характеризующей парамет-
ры воздуха, вышедшего из утилизатора, до кривой <Рк,а> опре-
деляемой по формуле (7.132) или (7.133).
7.9. Снабжение систем кондиционирования воздуха холодом
171
Рнс. 7.43. Пакеты
осушительных кассет
а — пакет; б — кассеты;
/ — корпус; 2 — направ-
ляющие; 3 — одна из
шести кассет; 4—от-
верстие для стока рас-
твора; 5 — щели для про-
хода воздуха; 6 — кассе-
ты из мелкоячеистой
сеткн; 7 — кассеты из
перфорированного сталь-
ного листа; 8 — кассеты-
противни
Площади живого сечения, м2,
затора
адсорбера и утили-
ЗбООуу ’
(7.140)
где v — скорость движения воздуха в живом сечении, при-
нимаемая для адсорбера 1,5 м/с, для утилизатора 2 м/с; V —
средний удельный вес воздуха в аппарате, кгс/м3.
Количество пакетов осушительных кассет (рис. 7.43),
укладываемых в адсорбер:
Д1Гтек.у
п = ------,
^с(ен.а—ек.у)
(7.141)
где т — продолжительность работы установки без пересна
ряжения, ч, прн заданной производительности по влагопоглоще
нню Д№, кге; Gc — вес твердого хлористого кальция в одного
пакете осушительных кассет, кге.
Расход раствора на выходе из установки, кге/ч:
Gp.y = ——---------, (7.142)
ен.а — ек.у
где ен>а и ек>у — то же, что и в формуле (7.134).
Пример 7.7. Требуется осушать 3620 кг/ч воздуха с пара-
метрами /н=20°С, фн—80%. dH «=11,7 г/кг, удаляя из воздуха
5 кге/ч влаги в горизонтальном адсорбере с расположенном кас-
сет горизонтально поверхностью сорбента вверх (см. рнс. 7.42).
Решение По формуле (7 132) относительная влажность
воздуха, выходящего из осушителя при скорости 1,5 м/с:
<рка = (0,2-1,5+0,9) (51,45—0,595-20) = 47,5%.
Конечное влагосодержанне находим по i—d-диаграмме,
прчнимая процесс сорбции протекающим по линии i—const прн
давлении 760 мм рт. ст. от фн-80% до фк>а —47,5%. Получим
<*к а-9,5 г/кге.
Относительная влажность воздуха, выходящего из утилиза-
тора. Фк.у» согласно указаниям к формуле (7 138), равна 65%.
По /-d-диаграмме получим конечное влагосодержанне воздуха,
выходящего из утилизатора, dK<y-10,75 г/кг.
Принимаем концентрацию раствора на выходе из утилиза-
тора ек,у —30%. тогда по формуле (7.134) влагопоглощение в
адсорбере составит:
m 60—37,3 30
ЛИ7 ==------——------- ——— 5 = 3,045 кге/ ч,
37,3 60—30
где по формуле (7.136):
£к.а = 21,9 + 0,77-20 = 37,3%.
Следовательно, в утилизаторе должно быть отнято из воз-
духа влаги
5 — 3,045 = 1,955 кге/ч.
Влагосодержанне воздуха, выходящего из утилизатора, бу-
дет 11,2 г/кге
Расход воздуха, который следует направить в адсорбер;
3,045
——— 1000= 1800 кге/ч
11,2—9,5
Из 3620 кге/ч воздуха, прошедшего утилизатор, 1800 кге/ч
направляется в адсорбер и затем в помещение, а 3620—1800м
= 1820 кге/ч направляется непосредственно в помещение по об-
водному каналу.
7.9. СНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА ХОЛОДОМ
А. Естественные источники холода
В качестве естественных источников холода для кон-
диционирования воздуха применяют воду, охлажденную
путем испарения ее в воздух с атмосферным давлением
(см. п. 7.7, В), артезианскую воду, воду холодных рек
и озер, а также лед.
Артезианская вода. Температура подземных вод при
медленной смене их в слое приблизительно равна темпе-
ратуре грунта на соответствующей глубине. На глубине
20—30 м от поверхности земли грунт имеет постоянную
температуру, примерно равную средней годовой темпе-
ратуре воздуха в данной местности, например в Москве
плюс 5° С. С увеличением глубины температура грунта
и подземных вод повышается на 1°С на каждые 33 м.
Так, в Москве на глубине 125 м в среднекаменноуголь-
ном водоносном горизонте вода имеет температуру 8—
9° С, а на глубине 220 м в пижнекаменноугольном водо-
носном горизонте — температуру 11—12° С. В Ленингра-
де артезианская вода имеет температуру 10—11,5° С,
а в западных районах СССР — температуру 6—7° С.
Действительную температуру воды можно установить
лишь путем соответствующих изысканий.
т
Глава 7. Кондиционирование воздуха
Артезианская вода и вода из других источников, ис-
пользуемая для прямого контакта с воздухом, подава-
емым в помещение, должна удовлетворять требованиям,
предъявляемым к воде питьевого качества по ГОСТ
2874—73. Воду из естественных источников допускается
использовать для охлаждения воздуха только при техни-
ко-экономических обоснованиях и при условии возмож-
ности получения с ее помощью заданных параметров
воздуха при нагреве воды не менее чем на 3° С. Упомя-
нутые условия объясняются практически повсеместным
и постоянно усиливающимся дефицитом природных прес-
ных вод.
Производительность артезианских скважин достига-
ет 200 м3/ч. Расстояние между скважинами, берущими
воду из одного водоносного горизонта, рекомендуется
принимать не менее 250 м.
Повышение удельной хладопроизводнтельности воды
из естественных источников достигается применением
двухступенчатых форсуночных камер, многоходовых по-
верхностных воздухоохладителей и комбинированных си-
стем, в которых отработавшая вода используется в кон-
денсаторах холодильных машин. Временная жесткость
воды при этом не должна превышать 10 мг-экв/л во из-
бежание большого отложения солей в трубках конден-
саторов.
В некоторых случаях целесообразно предварительное
охлаждение артезианской воды в испарителях холодиль-
ных машин.
Лед. В СССР восточнее и севернее линии Ленин-
град—Волгоград—Алма-Ата в течение года обеспечивает-
ся намораживание слоя льда от 2,5 до 3 м, причем лет-
нее таяние льда в теплоизолированном бунте составляет
0,5—0,6 м. Южнее линии Одесса—Грозный—Фрунзе в
течение года возможно намораживание бунта слоем не
более 1 м, причем летнее таяние льда уменьшает высоту
его слоя на 0,5—0,6 м. Средняя зона между упомянуты-
ми границами дает промежуточные результаты.
Для теплоизоляции ледяной бунт сверху и с боков
укрывают сплошными матами, а затем слоем древесных
опилок (200—300 кг/м3), соломы или камыша (150—
200 кг/м3) толщиной 500—750 мм в холодной климати-
ческой зоне и 750—1000 мм в средней зоне.
Прямой контакт между льдом из бунтов или водо-
емов и воздухом, подаваемым в помещение, не допуска-
ется по санитарным соображениям.
Искусственный лед для целей кондиционирования
воздуха практически не применяется, так как затраты
энергии на его производство в 3 раза выше затрат на
производство искусственного холода при параметрах,
обычных для кондиционирования воздуха. Вода, получа-
емая из искусственного льда, приготовленного из воды
питьевого качества, может быть непосредственно исполь-
зована в камерах орошения кондиционеров.
Б. Компрессорные холодильные станции
При невозможности или при экономической нецеле-
сообразности использования естественных источников хо-
лода применяют холодильные установки-
а) хладоновые с поршневыми и винтовыми компрес-
сорами хладопроизводительностью до 1,5 млн. ккал/ч;
б) хладоновые с турбокомпрессорами хладопроизво-
дительностыо 1 млн. ккал/ч и более;
в) аммиачные с поршневыми компрессорами хладо-
пронзводительностью от 175 тыс до 10 млн. ккал/ч и с
турбокомпрессорами хладопроизводительностью 9 млн.
ккал/ч и более (только для промышленных предприятий).
Из хладонов используют главным образом CF^Clj—
хладон-12, CFC13 — хладон-11, CHF2CI— хладон-22 и
C2H3F2CI — хладон-142, причем наиболее распространен-
ный хладон-12 постепенно уступает место хладону-22.
Хладон-12 — бесцветное вещество без запаха, него-
рюч и невзрывоопасен, обладает высокой способностью
проникать через неплотности, интенсивно растворяет
смазочные масла. Сухой хладон-12 нейтрален почти ко
всем металлам, но растворяет органические вещества.
Присутствие влаги ведет к закупорке коммуникаций
вследствие ее замерзания н к проявлению коррозион-
ных свойств хладона по отношению к металлам. При со-
прикосновении с открытым пламенем и поверхностями,
имеющими температуру около 500° С, хладон-12 разлага-
ется, образуя токсичные соединения, в обычных же ус-
ловиях он малотоксичен, однако содержание его в воз-
духе более 20% по объему недопустимо, так как приво-
дит к понижению содержания кислорода, так что воздух
становится непригодным для дыхания.
Аммиак — бесцветное вещество с резким запахом,
кипит при минус 33° С и атмосферном давлении, нейтра-
лен к стали и чугуну, разрушающе действует на медь и
ее сплавы, токсичен — предельно допустимая концентра-
ция 20 мг/м3, горюч, температура вспышки минус 2° С,
при содержании его в воздухе 15—28% по объему или
от 106,5 до 198,8 г/м3 образует взрывоопасную смесь с
воздухом.
Свойства насыщенных паров хладона-12 и аммиака
приведены в табл. 7.20.
ТАБЛИЦА 7 20 СВОЙСТВА НАСЫЩЕННЫХ ПАРОВ
ХЛАДОНА-12 и АММИАКА
Абсолютное дав- ление, кгс/см2 Удельный объем Теплосодержа- ние, ккал/кг Теплота парооб- разования, ккал/кг
жидкости, л/кг ЗЯ/сН ‘BdBii жидкости пара
Хладон-12
—6 2,5712 0,7077 0,0685 98,67 136,32 37,65
А. 2,7531 0,7107 0,0643 99,11 136,54 37,43
—2 2,9439 0,7143 0,0603 99,53 136,77 37,21
0 3,1465 0,7173 0,0567 100 136,99 36,99
+2 3,3583 0,722 0,0517 100,45 137,21 36,76
+4 3,5804 0,724 0,0501 Аммиак 100,9 137,43 36,53
—10 2,97 1,53 0,42 89,03 398,67 309,61
3,216 1,54 0,388 91,21 399,27 308,06
—6 3,481 1,546 0,36 93,4 399,85 306,45
3,761 1,553 0,334 95,59 400.42 304,83
—2 4,06 1,559 0,311 97,79 400,98 303,19
0 4,379 1,566 0,29 100 401,42 301,52
+1 4,545 1,569 0,28 100,1 401,78 300,68
Режим работы холодильной машины определяется
температурой кипения хладагента t0, °C, которая прини-
мается исходя из условий работы СКВ; температурой
конденсации tK, °C, которая принимается на 3—4°С вы-
ше температуры воды, уходящей из конденсаторов,
температурой переохлаждения хладагента t„, °C, кото-
рая принимается на 1—2° С выше начальной температу-
ры воды, подаваемой в конденсаторы
Для сравнения холодильных машин следует приво-
дить их производительность к одной из «сравнительных
температур»:
7.9. Снабжение систем кондиционирования воздуха холодом
173
а) стандартной — to=—15°С; /к=30°С; ?П=25°С;
б) плюсовой хладоновой для кондиционирования воз-
духа — /о=5° С; /„=35° С; /п = 30° С;
в) нормальной (применяется редко)—t0——10° С;
/„ = 25° С; /п = 15°С.
Температуру кипения хладагента в кожухотрубных
испарителях следует принимать не более чем на 5° С ни-
же средней температуры хладоносителя, но не ниже 2° С,
причем температура воды, выходящей из кожухотрубных
испарителей, не должна быть ниже 6° С.
Для получения воды с более низкой температурой
следует применять кожухозмсевиковые или открытые по-
гружные испарители.
Ориентировочные данные о холодильных компрес-
сорных станциях, работающих на хладоне-12 и аммиаке,
приведены в табл. 7 21 и 7.22.
ТАБЛИЦА 7 22 ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ О ХОЛОДИЛЬНЫХ
СТАНЦИЯХ, РАБОТАЮЩИХ НА АММИАКЕ ПРИ
ТЕМПЕРАТУРЕ КИПЕНИЯ 0° С И ТЕМПЕРАТУРЕ
КОНДЕНСАЦИИ 35° С
Вид машин Хладопроизводитель- ность, тыс. ккал/ч Мощность, кВт Число машин Частота вращения машины, мин—1 Расход воды на кон- денсаторы при по- догреве на 5СС, м’/ч Площадь, за- нимаемая ус- тановкой, м2
потребляемая установленная ' машинный зал площадка (наружная)
370 92 по 2 960 90 54 65
580 136 150 2 720 140 54 65
870 204 225 3 720 200 72 120
Поршневые 1180 270 320 2 720 280 90 120
1770 405 480 3 720 420 108 144
2360 540 640 4 720 570 180 160
2340 522 600 3 960 560 108 180
3120 696 800 4 960 720 180 180
ТАБЛИЦА 7 21. ОСНОВНЫЕ ДАННЫЕ О ХОЛОДИЛЬНЫХ
СТАНЦИЯХ, РАБОТАЮЩИХ НА ХЛАДОНЕ-12 ПРИ
ТЕМПЕРАТУРЕ КИПЕНИЯ 2" С И ТЕМПЕРАТУРЕ
КОНДЕНСАЦИИ 35° С
Вид машин Хладопроизводитель- кость, тыс. ккал/ч Мощность, кВт Число машин Частота вращения машины, мин”1 Расход воды па кон- денсаторы при подо- греве на 5° С, м3/ч Площадь машинного зала без вспомога- тельных помещений, мг
потребляемая установлен- ная
Поршневые 60 90 140 180 200 240 360 510 580 870 14 21 32 42 42 56 84 135 146 204 20 30 42 60 56 80 120 165 150 225 2 3 3 3 2 2 3 3 2 3 960 960 1440 960 1440 960 960 1440 720 720 16 24 36 47 47 55 83 140 135 280 48 75 75 78 60 60 108 108 144 162
Турбокомпрес- сорные 1900 3800 5700 7200 10 800 640 1280 1920 2720 4080 800 1600 2400 3000 4500 1 2 3 2 3 — 485 970 1455 1900 2850 324 360 540 360 540
2300
3450
4170
Поршневые 6300
оппозитные 8350
10 450
12 500
470
705
940
1410
1880
2350
2820
640
«60
1260
1890
2520
3150
3780
530
800
975
1465
1950
2440
2925
288
360
288
360
432
504
575
168
216
168
200
330
400
460
В. Пароэжекторные и абсорбционные
холодильные станции
Холодильные станции с пароэжекторпыми машинами
требуют малых первоначальных затрат, однако эксплуа-
тационные затраты на них велики. Их рекомендуется
применять при малом числе часов работы в течение года
(до 1000 ч), наличии дешевого пара давлением не менее
6 кгс/см2 для мелких и средних машин и не менее
1 кгс/см2 для крупных машин с барометрическими кон-
денсаторами, наличии дешевой охлаждающей воды для
конденсаторов и в случаях, когда требуется снижение
вибраций и динамических нагрузок на строительные кон-
струкции. Ориентировочные данные о холодильных стан-
циях с пароэжекторпыми машинами приведены в
табл 7.23.
ТАБЛИЦА 7 23 ХОЛОДИЛЬНЫЕ ПАРОЭЖЕКТОРНЫЕ СТАНЦИИ
Хладопро- изводитель- ность, тыс ккал/ч Мощность, кВт Число машин Температура охлажденной воды, °C Расход пара, кг/ч Давление пара, кгс/см2 Температура охлаждающей воды, °C Расход ох- лаждающей ВОДЫ, MJ/q Площадь под установку, м2
потреб- ляемая установ- ленная
290 16 20 1 4 2750 6 28 300 108
580 32 40 2 4 5500 6 28 600 216
870 48 60 3 4 8250 6 28 900 324
970 11 14 1 13 j 74СО 1
1 400* 7 38 1740 60
1940 13 20 2 13 (14800 1 800* 1 7 38 3480 90
2910 21 34 3 13 (22 200 1 38 5220 130
1 1200* 7
3870 26 40 4 13 (29 еоо 1 38 6960 150
1 1€С0* 7
3970 185 220 2 9 25 ОСО 6,5 30 3200 288
5955 208 265 3 9 37 500 6,5 ги 4800 432
7940 330 440 4 9 80 000 6,5 50 64С0 576
* Для вспомогательного эжектора
Глава 7. Кондиционирование воздуха
174
Абсорбционные холодильные машины работают на
бинарных смесях, которые при равном давлении имеют
резко отличающиеся температуры кипения, причем лег-
кокипящий компонент служит хладагентом, а трудпокн-
пящий — абсорбентом.
Бромистолитиевые абсорбционные установки реко-
мендуются при максимальных потребностях в холоде
500 тыс. ккал/ч и более при наличии дешевого тепла в
виде пара давлением 0,5 кгс/см2 и выше или горячей
воды с температурой 90° С и выше, или дешевого газо-
вого топлива, а также в случаях, когда требуется сниже-
ние вибраций или уменьшение динамических нагрузок
на строительные конструкции Абсорбционные бромисто-
литиевые установки экономичней пароэжекторных по
расходу тепла (в 4 раза меньше) и воды для охлажде-
ния конденсаторов (в 2 раза меньше), однако они отли-
чаются большой коррозионной активностью хладагента.
Водоаммиачные абсорбционные установки допуска-
ется применять для кондиционирования воздуха поме-
щений производственных зданий при необходимости
получения хладоносителя с температурой 2° С и ниже
только в закрытых водяных системах.
Г. Системы хладоснабжения кондиционеров
В качестве хладоносителя для систем кондициониро-
вания воздуха, как правило, используют воду или (при
необходимости глубокого охлаждения воздуха) раствор
солей в воде (табл. 7.17 и 7.24), замерзающий при
низких температурах, либо хладагенты.
ТАБЛИЦА 7.24 СВОЙСТВА РАСТВОРА NaCl
1 А м Концентрация, % ( Теплоемкость при 0°С, ккал/(кг-°С) Температура замер- зания, °C Удельный вес при 15° С, кгс/м3 Коэффициент объем- ного расширения Динамическая вязкость 10* Ц, кге с/м2, при температуре, °C
0 -5 —10 -15
0,1 1,001 0 1000 1.8
1,5 0,973 -0,9 1010 0,23 1,82 — — —
2.9 0,956 —1,8 1020 0,26 1,84 — — —
4,3 0,941 —2,6 1030 0,28 1,86 — — —-
5,6 0,927 —3,5 1040 0,3 1,88 —-
7 0,914 —4,4 1050 0,32 1,91 — — —
8,3 0,901 —5,4 1060 0,34 1,95 2,35
9,6 0.889 —6,4 1070 0,37 2 2,42 — —
11 0,878 —7,5 1080 0,38 2,06 2.49 —
12,3 0,867 —8,6 1090 0,39 2,12 2,57 —. —
13,6 0,857 —9,8 1100 0,41 2,19 2,66 — —
14,9 0,848 —11 1110 0,43 2,28 2,77 3,41 —
16,2 0,839 —12,2 1120 0,44 2,37 2,89 3,56
17,5 0,830 —13,6 ИЗО 0,46 2,48 3,03 3,75
18,8 0,822 —15,1 1140 0,48 2,61 3,18 3,95 4,87
20 0,814 —16,6 1150 0,49 2,74 3,34 4,16 5,11
21,2 0,806 —18,2 1160 0,5 2,88 3,51 4,39 5,38
22,4 0,798 —20 1170 0,51 3,02 3,71 4,65 5,62
Система хладоснабжения зависит от способа получе-
ния холода, расположения источников холода и рас-
стояния от них до потребителей.
Наиболее распространенным видом воздухоохлади-
теля, особенно в -центральных системах, является форсу-
ночная камера. Ее присоединяют к системе хладоснаб-
жения по одной из следующих схем:
а) непосредственно (рис. 7.44, а) для питания хо-
лодной водой, поступающей извне с регулированием или
без регулирования ее расхода,
б) с помощью насоса (рис. 7.44,6) для питания сме-
сью воды, поступающей извне и из поддона камеры, с ре-
гулированием пропорции смеси при переменном расходе
воды из системы хладоснабжения и постоянном общем
расходе воды, подаваемой к форсункам,
Рис. 7.44. Схемы присоединения форсуночных камер к
системе хладоснабжения
а — непосредственно; б — с помощью насоса; в —с помощью
двух насосов; г — с помощью насоса н теплообменника; 1 — се-
паратор; 2 — форсунки; 3 — регулирующий клапан; 4 — шаровой
кран; 5 — поддон; 6 — насос; 7 — теплообменник
в) с помощью двух насосов (рис. 7.44, в) для пита-
ния по двухступенчатому циклу *,
г) с помощью теплообменного аппарата и насоса
(рис. 7.44, г) или теплообменника в виде змеевика, уста-
навливаемого в поддоне камеры.
Расход воды, поступающей извне, рассчитывают с
учетом температуры воды, подаваемой к форсункам,
н; температуры воды, забираемой из поддона, ts к и
температуры воды, подаваемой извне, 3 Температуры
н и 4 к определяют расчетом форсуночной камеры
(см. п. 7.4).
Расход воды, м3/ч, подводимой к форсуночным ка-
мерам, работающим па политропических режимах по
схемам, приведенным на рис. 7 44, а, бив, составляет
__ Qnpfl__________
Ов.к ^в-з) Тв сн
(7.143)
где QmJt — полное количество тепла, отводимого из форсу-
ночной камеры, ккал/ч, ув — удельный вес воды, кгс/м1; св —
удельная теплоемкость воды, ккал/(кг-°С).
При применении поверхностных воздухоохладителей
температуры /„и и /вк определяют по указаниям, приве-
денным в п. 7.6, Б и В.
В форсуночных камерах, работающих с теплообмен-
* Применяется при установке двух последовательно распо-
ложенных .камер.
7.9. Снабжение систем кондиционирования воздуха холодом
175
никами или на режимах адиабатического охлаждения и
увлажнения воздуха,' необходимо предусматривать вос-
полнение естественной убыли воды, происходящей в ре-
зультате испарения или утечек Камера пополняется во-
дой через шаровой кран, устанавливаемый в поддоне или
в емкости (см п. 7.9, Д) перед циркуляционным насо-
сом. Шаровой кран необходим также для обеспечения
зимних режимов в камерах, питаемых летом по схемам
рис. 7.44, б и в.
Расход воды, м3/ч, необходимой для восполне-
ния естественной убыли, зависит от типа установленных
форсунок и производительности циркуляционного насо-
са W:
Распыление................. грубое среднее топкое
К'з, м’/ч................. 0,01 U7 0,0207 0.03W
Кроме того, следует предусматривать ежесуточную
смену воды в поддонах форсуночных камер, а также
промывку камер и оборудования кондиционеров горячей
водой.
Магистрали для стока воды из форсуночных камер,
присоединяемые к переливным устройствам, должны
обеспечивать сброс поступающей воды.
Ответвления от поддона форсуночных камер каждо-
го кондиционера до магистрали при снабжении камер
водой по схемам, показанным па рис. 7.44,6 и в, сле-
дует проверять на кратковременный пропуск расхода
воды, равного полной производительности циркуляцион-
ного насоса, а при питании камер по схеме, показанной
на рис. 7.44,а, или через шаровой кран (рис. 7.44, г) на
полную пропускную способность трубы, подведенной к
форсункам или к шаровому крану.
Вода, рециркулирующая в системе орошения и пода-
ваемая извне, должна подвергаться очистке при помощи
сетчатых фильтров, а при загрязнении ее волокнистой
пылью — при помощи гравийных или песчаных фильтров.
Д. Емкости в системах хладоснабжения
В системы трубопроводов хладоснабжения, питаемые
от холодильных станций, включают емкости, которые
должны удовлетворять следующим требованиям:
а) выравнивать работу холодильной станции; мини-
мальный внутренний объем системы хладоснабжения
(суммарный внутренний объем бака, аппаратуры и тру-
бопроводов), согласно СНиП П-33-75, рассчитывают не
менее чем на 15-минутную производительность одной
(наименьшей) из установленных на станции холодиль-
ных машин, за исключением турбокомпрессорных машин.
При расчете баков (включая аккумуляционную способ-
ность системы хладоснабжения) для турбокомпрессор-
ных машин следует учитывать непрерывную рабо-
ту машин в течение не менее 7 ч и возможность ре-
гулирования производительности (пределы регулирова-
ния производительности машин устанавливаются заво-
дом-изготовителем), как правило, до уровня 30% мак-
симума;
б) воспринимать изменения объема жидкости при
изменениях ее температуры (расширители);
в) принимать периодические стоки из аппаратуры и
трубопроводов, расположенных выше этой емкости, с
учетом того, что хладоноситель невыгодно сбрасыИать
в канализацию;
г) аккумулировать холод, что позволит предусмот-
реть холодильную станцию с меньшей часовой произво-
дительностью, чем максимальная часовая потребность
в холоде.
Максимальная часовая потребность в холоде для
СКВ определяется при расчетных параметрах наружного
воздуха, регламентированных СНиП П-33-75 Наиболее
высокая температура и соответственно теплосодержание
наружного воздуха в течение расчетных суток в среднем
приходятся на 15 ч.
По расходу холода различают СКВ двух типов:
1) подающие в помещения постоянное количество
обработанного наружного воздуха непосредственно или
в смеси его с рециркуляционным воздухом. При этом
последний подмешивается до камеры орошения (или до
воздухоохладителя) кондиционера, а параметры воздуха
в помещениях регулируются изменением температуры
подаваемого воздуха;
2) изменяющие в зависимости от избытков тепла в
помещениях количество подаваемого воздуха или воз-
духа, поступающего иа вторую рециркуляцию, или пе-
риодически выключающие из работы часть кондицио-
неров.
Расход холода системами первого типа зависит от
количества подаваемого наружного воздуха, его пара-
метров и продолжительности работы СКВ в течение рас-
четных суток и не зависит от колебания тепловых на-
грузок в обслуживаемых помещениях. Расход холода
системами второго типа зависит также от колебания из-
бытков тепла в обслуживаемых помещениях.
При расчете принимается, что температура наружно-
го воздуха в расчетные сутки изменяется по закону гар-
монических колебаний с максимумом в 15 ч и миниму-
мом в 3 ч:
, 1 + cosfl5(x —3)]
t» — ^р.л — А(а 2 , (7.144)
где /н — средняя температура наружного воздуха в любой
час расчетных суток, °C; /р л — расчетная температура наруж-
ного воздуха для теплого периода года, °C; Д/а — средняя ам-
плитуда колебаний температуры наружного воздуха в течение
расчетных суток, °C, принимаемая по СНиП П-33-75; т — час
расчетных суток.
При отсутствии атмосферных осадков влагосодержа-
ние наружного воздуха достаточно стабильно в течение
суток. В этих условиях потребность в холоде в любой
час т расчетных суток, ккал/ч:
<7 = К [А(ср + 0,12тт ДГа (1 - 26)] Ly + ?н + <7ак, (7.145)
где К — коэффициент загрузки кондиционера ио голоду в
долях от полной загрузки; для систем первого типа К—1, а для
систем второго типа Л равно отношению избытков тепла в по-
мещении в данный час суток т к максимальным избыткам те-
пла;
Д'ср = Д'макс-°-*2^Ч: (7.146)
здесь Л^макс=^п ~— максимальная расчетная разность тепло-
содержаний воздуха при охлаждении его от перед воздухоох-
ладителем до tK после воздухоохладителя, причем iH=fp л —
расчетному теплосодержанию наружного воздуха в теплый пе-
риод года, ккал/кг, а при работе с рециркуляцией
(и = гр.л тх + гоец (1 - ); (7.147)
т — (Ly) /t? — доля наружного воздуха в смеси в дан-
т нар
ный пас суток т; (£у)нар — количество наружного воздуха в
общем количестве охлаждаемого воздуха, кгс/ч; Ly — общее Ко-
ли«ество охлаждаемого воздуха, кгс/ч; /рец—Теплосодержание
рециркуляционного воздуха, ккал/кг;
fi=l+eos]15(t 3)l; (7i48)
— тепло, поступающее в систему хладоснабжения в ре-
зультате работы насосов у кондиционеров, равное 860У ккад'ч
(здесь N—мощность, потребляемая иа валу насосов, кВт);
<7ак— тепло, поступающее в аккумулятор холода вследствие
разности температур, ккал/ч, определяемое расчетом.
Глава 7. Кондиционирование воздуха
176
Рис. 7.45. Почасовой график расхода СКВ
Для определения суточного расхода холода строят
почасовой график в координатах т и Q. Такой график,
например, показан на рис. 7.45 в виде кривой
АБДЕНТК.РЛСМПЖИВГ для систем первого типа и
кривой АБДЕНУ РЛСПХЖИВГ для систем второго типа.
Часовые расходы холода определяют, принимая для
каждого часа соответствующую величину тх, а для
систем второго типа, кроме того, учитывая коэффициент
загрузки К в долях от полной загрузки по холоду.
Планиметрируя площадь, ограниченную полученной
кривой, находят общий расход холода в течение расчет-
ных суток Qcyr, ккал/сут.
Минимальная полезная производительность холо-
дильной станции, работающей с аккумуляцией холода,
ккал/ч:
Qx.ct=^, (7.149)
где Р — продолжительность работы холодильной станции
в течение суток, принимаемая меньшей или равной 24 ч.
Допускается принимать Р=24 ч, если круглосуточ-
ная работа станции с полной нагрузкой продолжается
не более 7 сут подряд; при более длительной работе сле-
дует принимать P^Z22 ч.
Полная производительность холодильной станции
Qx пол определяется с учетом поступления тепла (потерь
холода), ккал/ч, вследствие теплопередачи в сети хладо-
носителя и работы насосов системы хладоснабжения
А<2хл, а также вследствие теплопередачи в сети и аппа-
ратуре, по которым проходит хладагент, AQX а:
Qx-пол ~ Qx-ct “Ь АС/хл AQx.a = Ки Qx.ct • (7.150)
Для ориентировочных расчетов допускается прини-
мать величину =1,12.
Ориентировочно можно принимать:
А<2хл = °,048Qx.CT; (7.151)
AQx.a - 0,072Qx.ct- (7.152)
Величину полезной производительности холодильной
станции Qx ст, найденную по формуле (7.149), отклады-
вают по оси ординат графика (рис. 7.45), а затем про-
водят горизонтальную прямую, например аг для систем
первого типа и а'г' для систем второго типа.
Рис. 7.46. Схема снабжения холодной водой небольшой
группы форсуночных камер орошения, расположенной
вблизи холодильной станции
/ — насос холодильной станции. 2 — испаритель холодильной
станции; 3 — перелив; 4 — камера орошения; 5 — питание водо-
проводной водой через шаровой кран; 6 — самотечный трубо-
провод от кондиционера Хе 2; 7 — насос камеры орошения; 8—
к насосу кондиционера № 2; 9 — в канализацию; 10— трехходо-
вой клапан; 11— бак с холодной водой; 12 — перегородка; 13^-
бак с отработавшей водой
Рис. 7.47. Схема снабжения камер орошения холодной
водой при большом числе кондиционеров
1 — испаритель холодильной станции; 2 — бак для воды на хо-
лодильной станции; 3 — самотечный трубопровод; 4—напорный
трубопровод холодной воды; 5 — трехходовой клапан; 6 — насо-
сы кондиционеров (присоединяются за клапанами 5 к 10)‘, 7 —
камеры орошения, 8 — переливы, 9— питание водопроводной во-
дой через шаровые краны; 10 и 10' — проходные клапаны; 11 —
регулятор давления
Количество холода» которое должно быть аккуму-
лировано, определяется площадью QdK, ограниченной
сверху кривой расхода холода, а снизу прямой, опреде-
ляющей полезную часовую производительность холо-
дильной станции Qx ст* т с. площадью ТКРЛСМП для си-
стем первого типа или УРЛСПХ для систем второго типа.
Удельное количество аккумулированного холода за-
висит от разности температур воды или рассола или
разности теплосодержаний водоледяной пульпы, полу-
7.9. Снабжение систем кондиционирования воздуха холодом
177
чаемой в результате работы холодильной станции, и во-
ды, возвращаемой на станцию.
Схема снабжения холодной водой небольшой группы
форсуночных камер, расположенной вблизи холодильной
станции, имеющей закрытый испаритель, показана на
рис 7.46 Сдвоенный бак должен быть расположен ниже
поддонов камер, чтобы вода из поддонов поступала в
него самотеком Ось насосов камеры орошения и холо-
дильной станции должна быть ниже уровня воды в ба-
ке. Насосы работают с постоянным расходом воды.
Схема снабжения камер орошения холодной водой
при большом числе кондиционеров показана на рис. 7.47.
При сокращении потребности в холодной воде трехходо-
вой клапан 5 или проходной клапан 10 уменьшает ее
поступление из трубопровода; давление в трубопроводе
поднимается и датчик 11 открывает клапан 10', спуская
неиспользованную воду в бак Благодаря этому насос
на холодильной станции работает с постоянным расхо-
дом воды.
Закрытая система хладоснабжения холодной водой
и рассолами осуществляется по схеме, представленной
на рис. 7.48 Уменьшение расхода воды в системе вслед-
ствие действия проходных регулирующих клапанов дол-
жно компенсироваться регулятором давления или рас-
хода 9 и клапаном, пропускающим хладоноситель по
обводной линии. Сокращение общего количества хладо-
носителя, циркулирующего через испаритель, может при-
вести к его замерзанию
В тех случаях, когда невозможно осуществить по-
ступление воды из поддонов кондиционеров в сборный
бак холодильной станции самотеком, применяют на-
порные системы хладоснабжения по схеме на рис. 7.49 *.
Они состоят из контура хладоснабжения и контуров по-
Рис. 7.48. Закрытая система хладоснабжения
1 — испаритель холодильной станции; 2 — насос; 3 — воронка
для стока воды, 4 — обратный трубопровод; 5 — переливная
труба, 6 — расширитель; 7 — перепускной трубопровод, 8— воз-
душная линия; 9 — регулятор давления; 10— поверхностный воз-
духоохладитель; // — проходной регулирующий клапан; 12 — по-
дающий трубопровод, 13— трехходовой регулирующий клапан;
14 — поверхностный охладитель воды: 15 — форсуночная камера
орошения кондиционера
12—5
трсбления холода. В контур снабжения холодом входят
насос 1, испаритель 3, герметический бак 5, трубопрово-
ды 2, 4, 7, 16 и клапаны 6, 8 и 9 В контуры хладопо-
требления входят форсуночные камеры 10, насосы И,
трехходовые смесительные клапаны 12 и трубопроводы
13, 14, 15 и 17. Система соединена с водопроводом через
задвижку 22 и шаровые краны 23, а с водостоками через
переливы 24 и сливные линии с задвижками 26 и 27.
Воздушный кран 25 установлен в верхней точке контура
хладоснабжения.
Когда работают холодильные машины и кондицио-
неры, питание форсуночных камер холодной водой про-
исходит под давлением насоса 1, подающего воду по
трубопроводу 2 через испаритель 3 по трубопроводам 4
н 16 к трехходовым клапанам 12 Отработавшая вода
насосами 11 подводится к клапанам 12 по трубопрово-
дам 14 Смешанная вода поступает к форсункам по тру-
бопроводу 15. После полного охлаждения воды в баке 5
насос 1 останавливается и клапан 8 закрывается.
Использование запаса холода происходит с помощью
насосов 11, подающих часть перекачиваемой или отрабо-
тавшей воды по трубопроводам 13 через клапаны 19 и 9
в бак 5, из которого выжимается соответствующее коли-
чество холодной воды, идущее по трубопроводам 16 к
трехходовым клапанам 12 и далее к форсункам по тру-
бопроводам 15. Проходу воды в других направлениях
препятствуют обратный клапан 6 и закрытый автомати-
ческий клапан 8. ~~
Рис. 7 49 Схема напорной системы хладоснабжения
кондиционеров с форсуночными камерами
1 — насос холодильной станции; 2, 4, 7, 13, 14, 15, 16. 17,
2/— трубопроводы, 3 — испаритель; 5 — бак герметический; 6,
9, 19 — обратные клапаны, 8. 18 — клапаны с электроприводом;
10— форсуночная камера; 11— насос кондиционера; 12 — трех-
ходовой клапан с сервоприводом; 20 — поддон; 22 — задвижка
па водопроводе, 23 — шаровой кран; 24 — переливная труба;
25 — воздушный кран, 26, 27 — задвижки на сливных трубах
• Схема предложена Е. И. Чечикам. Авт .свидет. 420853,
«Бюл. изобр.» 1974, № 11,
178
Г лава 7. Кондиционирование воздуха
Кондиционеры должны устанавливаться так, чтобы
переливные устройства 24 поддонов 20 находились на
одном уровне. Для выравнивания уровня воды в поддо-
нах 20 служит трубопровод 21.
При отключении одного из насосов 11 закрывается
сблокированная с ним задвижка 18, а доступ воды в
поддон по трубопроводу 13 предотвращается обратным
клапаном 19.
7.10. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВОГО РАСХОДА
ТЕПЛА И ХОЛОДА НА СИСТЕМУ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Для выбора установочной мощности системы необ-
ходимо рассмотрение расчетных летних и зимних режи-
мов. Надежная и экономичная работа систем вентиля-
ции и кондиционирования воздуха обеспечивается пра-
вильным режимом их регулирования в течение года. Не-
обходимость регулирования систем в течение года связа-
на с изменением параметров наружной н внутренней сред
(см. ч. I данного справочника).
Годовое изменение тепловой нагрузки на систему
описывается тригонометрическим рядом:
2л
Qk-b-o — Qk-в.г “Ь а1 cos 777 — 197) +
ООО
2л 4л
+ b sin — (Z - 197) + а2 cos — (Z - 197), (7.153)
ООО 000
где Ск>в Г—среднегодовое значение часовой тепловой на-
грузки на систему; Z — время, сут, отсчитываемое от 1 января;
аь Qs, Ь — амплитуды годового изменения нагрузки на систему.
Расчет величин <2квг; аг, az и b ведется по средне-
месячным данным часовой тепловой нагрузки на систе-
му за четыре месяца— январь (QK.Bi), апрель (Qkbiv),
июль (Qkbvii) и октябрь (Qk.bx)—по формулам:
<2К.в.г = 0.25(QK в I + <?к в IV + <4в VII + <?к в х); (7• 154)
«i = 0,5(Qk.bvii-Qk.bi); (7.155)
а2 = 0,25 (QK.B j + QK.B VI1 - QK.BIV -QK.Bx); (7.156)
* = 0.5(Qk,bX-QkbIV). (7.157)
Системы кондиционирования воздуха в течение ча-
сти года расходуют искусственный холод, в секции ох-
лаждения и тепло в секциях подогрева (первой, вто-
рой ступени).
Изменение хладопроизводительности секции охлаж-
дения и теплопроизводительности первого подогрева в
течение года связано с изменением теплосодержания на-
ружного воздуха, которое можно считать правильным
гармоническим (см ч. I данного справочника).
Часовая холодильная нагрузка на секцию охлаж-
дения
Qx = 7-Т («н.л — !о)> (7.158)
часовая тепловая нагрузка на первый подогрев
Qti ~ 7-Т (iK — (н.з)» (7.159)
где —весовой расход воздуха; (0 и (к— теплосодержание
воздуха соответственно на выходе из секций охлаждения в
теплый период года н после первого подогрева в холодный
период года; !ил и / —расчетные значения теплосодержания
наружного воздуха соответственно для теплого и холодного пе-
риодов года (рнс 7.50).
Продолжительность периода потребления холода
AZX совпадает с частью года, когда »и.л>/о, а продол-
жительность период^ потребления тепла AZT; — когда
(к (на.
Рис. 7.50. Положение в i—d-диаграмме точек харак-
терного состояния воздуха в процессе его обработки
в кондиционере и годовой ход изменения теплосодер-
жания наружного воздуха с обозначением продолжи-
тельности работы секции охлаждения (AZX) и секции
первого подогрева (AZT1)
Значения AZX и AZTi, сут, определяют по формулам:
AZX = 116 arc cos —-
AZT1 = 116 arc cos -----
(7.160)
(7.161)
где inr и — среднегодовое значение и годовая ампли-
туде теплосодержания наружного воздуха (см. ч. I данного
справочника).
Годовые расходы холода и тепла определяются по
формулам:
Qw = 0,64Л4Гу (гн VII - tfl)AZx; (7.162)
= 0,64MLy (iK - iH r) AZT1, (7.163)
где M —► осредненное за педелю число часов работы систе-
мы в течение суток, >’uj — средние июльское и январское
значения теплосодержания наружного воздуха.
Часовой расход тепла (холода) па второй подогрев
(охлаждение) равен:
Qt2 = Гу ((ц—i0), (7.164)
где (п — теплосодержание приточного воздуха.
Годовой расход тепла (холода) на второй подогрев
при его круглогодичной работе (AZTz=365 календарных
суток) равен:
Qg« = 3e524LT(in-i0).
(7.165)
Глава 8. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ
8.1. РАСЧЕТ ПРИТОЧНЫХ
ТУРБУЛЕНТНЫХ СТРУЙ
Приточный воздух для вентиляции, нагревания и
охлаждения помещений распределяют в них, как пра-
вило, турбулентными струями, имеющими температуру
ниже или выше температуры воздуха в этих помещени-
ях, причем развитие струй обычно стеснено ограждения-
ми помещений. Такие струи называют не изотермически-
ми и стесненными. Изотермические струи, имеющие ту
же температуру, что и воздух в помещениях, используют
редко. Компактные приточные струи имеют параллель-
ные векторы скоростей при истечении. У веерных струй
векторы скоростей при истечении составляют между со-
бой некоторый угол. Закрученные струи при истечении
направляются по спирали.
Скорости движения воздуха и температуры в рабо-
чих зонах, на рабочих местах и в обслуживаемых зонах
нормированы СНиП П-33-75 (Окорм, м/с; /норм, °C).
Между нормируемыми скоростями движения возду-
ха Окорм и максимальными скоростями в струе vx, а так-
же между нормируемыми температурами /НОрм и экст-
ремальными tx или средними tep температурами, учиты-
вая условия воздействия приточных струй на людей,
СНиП П-33-75 установлены следующие зависимости:
а) если постоянные рабочие места или места посто-
янного пребывания людей находятся в пределах прямо-
го воздействия приточной струи
VX — Онорм’> (8.1)
tx = ^норм, (8.2)
где /норм — температура воздуха в обслуживаемой или ра-
бочей зоне (О или РЗ), ’С; tx — максимальная (при теплой
струе) или минимальная (при холодной струе) температура
воздуха при входе струн в О нли РЗ, “С;
б) если постоянные рабочие места или места посто-
янного пребывания людей находятся вне пределов пря-
мого воздействия приточной струи
t>x — 2 Онорм< (8.3)
^ср = 2/норм- (8.4)
Если О или РЗ омывается обратным потоком воз-
духа, возникающим вследствие действия приточных
струй, рекомендуется принимать
с’обр = с’норм', (8.5)
4>бр = ^норм. (8.6)
где t'0(5p — максимальная скорость в обратном потоке, про-
ходящем по О или РЗ. м/с, рнс 8 1; (ggp — температура в об-
ратном потоке, проходящем по О нли РЗ, ’С.
П< данным ВНИИ охраны труда (Ленинград), воздушная
струя, имеющая максимальную скорость vx, м/с, набегая иа
тело стоящего человека, растекается по нему со средней скоро-
стью 0,37ог.
В помещениях, обслуживаемых системами конди-
ционирования воздуха (СКВ), при отсутствии специаль-
ных технологических условий СНиП 11-33-75 рекомен-
дуют принимать точность поддержания температуры
воздуха А/доп=± 1 ° С, а при применении местных кон-
диционеров-доводчиков или смесителей с индивидуаль-
ными регуляторами температуры прямого действия —
Д/доп = ±2°С в точке установки датчика. Технологиче-
ские условия в некоторых случаях определяют повы-
шенные требования к точности поддержания температу-
ры, например А/Доп = ±0,1° С и даже ±0,01° С.
Прямых нормативных указаний о значениях Д/доп
для вентиляционных систем нет. Основываясь на СНиП
12*
П-33-75, за допустимые колебания температур в венти-
лируемых помещениях можно принимать половину раз-
ности температур между крайними значениями указан-
ных там оптимальных и допустимых величин:
Д/доп=± (8.7)
где ^дОЛ и ^олт — соответственно допустимая и оптималь-
ная температура воздуха в О или РЗ помещений.
Причем Д/доп не рекомендуется принимать более ±3°С
и менее половины допустимого превышения температуры
в О или РЗ по отношению к средней температуре на-
ружного воздуха в 13 ч самого жаркого месяца, ука-
занной в СНиП П-33-75 Например, для теплого перио-
да года при избытках тепла 20 ккал/(ч-м’) и менее
и легкой работе, если /Доп=29°С, а /опт=22° С, то по
формуле (8.7) Д/Яоп=(29—22)/2=±3,5°, но следует
принять ±3°С. Если /доП = 21+3=24° С, а /Опт = 22°С,
то Д/Доп=(24—22)/2=±1°С, но рекомендуется прини-
мать Д/доп = ±3/2=±1,5° С. При расчете распределения
воздуха не следует принимать разность между экстре-
мальной температурой воздуха в струе tx и температу-
рой О или РЗ /норм более 70% допустимых отклонений,
т. е.
А/доп.расч — 0 >7Д/доп-
Св.8)
СНиП 11-33-75 допускают отклонение относительной
влажности воздуха в помещении при комфортном кон-
диционировании воздуха Дфдоп = ±7%, а по техноло-
гическим условиям часто требуется поддерживать
Дфдоп = ±2%. Отклонения относительной влажности
Рис. 8 I. Схемы I—VI распределения приточного воз-
духа компактными, плоскими или веерными (неполны-
ми и полными) струями
Дп —расстояние от места выхода струи до постоянного рабоче-
го места (схема /) или до обслуживаемой или рабочей зоны
(О или РЗ)
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
180
ТАБЛИЦА 81 ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
Название воздухораспределителя Схема воздухораспределителя Коэффициенты затухания для струй
не настилающихся настилаю- щихся
W1 | пг
Воздухораспределители, образующие
компактные струи
Цилиндрическая труба с конфу-
зором (коническая труба)
2
3
4
Б
6
7
8
11
Цилиндрическая труба
То же, с сеткой прн Кж.с -0,5
(Fo — площадь живого сечения)
Цилиндрическая труба с отводом
Решетка, сетка (при расчете ско-
рость относить к площади живого
сечения) прн Кжс—0,8 ... 0,5
То же, при Кж-С -0,5 ... 0,2
То же, при КЖ1С “0,2 ... 0,05
Приточная регулируемая решетка
типа РР при параллельно установ-
ленных жалюзи
Осевой вентилятор со спрямляю-
щей решеткой
Универсальные потолочные типа
ВДУМ
Универсальный потолочный
ВДПМ-Ia с перфорированным дис-
ком при К ж-с—0,4
То же, ВДПМ-16 с перфориро-
ванным диском и центральным от-
верстием при К Ж1С —0,4
а
7,7 5,8 По расчету
6,8 4,8 э
6 4.5 »
5.4 3,6 >
6 4,2 >
5 4 »
4,5 3,6 >
4,5 3,2 >
5,4
1,1
1.5
1.5
1,8
1.8
1,8
2,2»
См. табл. 8. П > 1.5
1.5 3,2
1.7 2.3 > 1,4
8.1. Расчет приточных турбулентных струй
181
Продолжение табл. 8.1
L& воздухорас- пределителя i - Название воздухораспределителя Схема воздухораспределителя Коэффициенты затухания для струй Коэффициент сопротивления £
неяастилающихся настилаю- щихся
n, /ц
13 14 15 16 17 18 То же, ВДПМ Ша с диффузором и перфорированным диском при йо=—O.Oldo и К ж.с -0,4 То же**, при Кж.с -0,3 То же**, прн Кж с -0,2 То же, при Кж,с —0.4 с централь- ным отверстием O.3do То же, ВДПМ-Шв (со сплошным диском) Потолочный плафон с тремя диф- фузорами •ZZ//= 1 6 -1-4-1 -ЛЕЗ °PID'Q= °U X 1 t 0,8f5do -0,575dQ 1,8 2,5 3,2 2,2 3,6 1,2 3,6 3,4 3,2 2,5 2,9 1,6 По расчету > » » > 1,5 2 2,5 1,4 3,1 1
№
i s
Воздухораспределители, образующие неполные веерные
струи
20
21
22
23
Пристенный типа ВП конструк-
ции ВНИИГС при
2—7
7—9
^9
Решетка веерная (см. табл. 8 8)
типа РВ конструкции НИИСТ серии
4 904-30 при Ро. град
45
Ь0
90
Приточная регулируемая решет
ка типа РР с жалюзи, установлен-
ными под углом ро—900
По расчету
То же
Воздухораспределители, образующие полные веерные струн
Универсальные потолочные типа
ВДУМ
Универсальный потолочный
ВДПМ Пв со сплошным нерегули-
руемым по высоте диском при
Ло = 0,3do
См. табл 8. 11
1,4 к Ро
нли 6,8
к ^ж,0
в жалюзи
1,1
1
1
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
182
о р
24
25
26
27
28
29
30
Продолжение табл. 8.1
Название воздухораспределителя
То зле, ВДПМ-Шв
диском при ho”O,O5do
Комбинированный
тяжной плафон типа
цин ВНИИГС
со сплошным
прнточно-вы-
ВК конструк-
Воздухораспределители, образующие
Прямоугольное щелевое отвер-
стие, решетка с параллельными на-
правляющими лопатками при
• ••°’8
Щелевое отверстие с
ними направляющими
прн Кж с -1 . .. 0,8
Перфорированный
конструкции ЛИОТ.
ный, прн Кж.с
0,092
0,062
0,046
То же, круглый, при
0.092
0.062
0,046
параллель-
лопатками
воздуховод
прямоуголь-
К
В о з д
веерную.
у 1 -й
у хор а сп ре д ел ител и,
настилающуюся
Потолочный дву.\струйчый шести-
диффузорный типа ВДШ конструк-
ции ниист
выпускающ
потолок, и
Схема воздухораспределителя
Коэффициенты атухання
ДЛЯ струй нт ИНУ
ненастилающихся настилаю- )ИЦП€ :нвле
1ЦИХСЯ eg.
т, rtl пц «3
1,1 1 1.9
1 0,8 2
ПЛОСКИ! струя
2,5 2 По расчету 1,8
2,3 1,9 1.5
0,65 0,58 1
0,53 0,48 J. 2,4-
0,45 0,4 J
0,29 0,26 )
0,2-1 0,22 J. «о.
0,21 0,19 }
< е две струи-
и а п р а в л с н и у ю вниз
0,8 0,65 1,4 1,05 1,3
8.1. Расчет приточных турбулентных струй
183
Продолжение табл. 8.1
№ воздухорас- пределителя Название воздухораспределителя Схема воздухораспределителя Коэффициенты затухания для струй Коэффициент сопротивления £
неиастилающихся настилаю- щихся
|
Универсальные потолочные типа
ВДУМ
31
32
33
34
Универсальный потолочный
ВДПМ На с нерегулируемым по
высоте перфорированным диском
при Кж>с—0.4
То же**, прн Кж.с"0.2
То же, при Кж.с"0,1 с централь-
ным отверстием O,3do
35
36
37
38
То же, ВДПМ-IIIa с перфориро-
ванным диском при fto“0,05do и
Кж.с “°-4
То же**, при Кж.о“0,3
То же**, при Кж,с—0,2
То же, прн Кж.с “0,4 с централь-
ным отверстием 0,3d®
См. табл 8 11
1,1 2,8 0,8 0,7 1,5
0,7 1,5 1 0,9 1,7
1,7 2 0,7 0,6 1,4
1,2 2,4 0,7 0.6 1,4
0,9 1,8 0,8 0,7 1,5
0,6 1,2 0,9 0,9 1.7
1,5 2 0,6 0,5 1,3
Примечания: 1. Жирным шрифтом выделены номера типовых воздухораспределителей, на которые выполнены рабочие
чертежи.
2. Значения коэффициентов т, п и £ отнесены к сечению F® или и даны при равномерном поле скоростей воздуха в под-
водящем патрубке, что должно обеспечиваться соответствующей длиной подводящего воздуховода или установкой регуляторов рав-
номерности.
3. Одной звездочкой отмечены значения коэффициентов местного сопротивления £ при боковом подводе воздуха.
4. Двумя звездочками отмечены воздухораспределители, аналогичные ВДПМ, но не вошедшие в типовую серию (имеют диск
с измененной величиной К с или с центральным отверстием).
зависят от отклонений температуры и влагосодержания
воздуха Например, если заданы расчетная относитель-
ная влажность 50% и температура воздуха в помеще-
нии 25° С, причем допустимы колебания температуры
±2° С, то при неизменных влагосодержании 9,82 г/кг и
давлении 760 мм рт ст. относительная влажность воз-
духа будет изменяться от 44,5 до 56%. Если учесть так-
же неизбежные колебания температуры точки росы, то
колебания относительной влажности будут еще больше.
Приточные струи, вытекающие из отверстий, не за-
тененных решетками или другими устройствами, рассека-
ющими струи при выходе их в помещение, с достаточ-
ной для обычных расчетов точностью можно представить
состоящими из двух участков: начального и основного.
Струи, вытекающие из затененных отверстий, образу-
ются в результате слияния отдельных струек на участке
формирования общей струи, расположенном перед на-
чальным участком. Наличие участка формирования
струи учитывается отдельно только при расчетах пер-
форированных^потолков и панелей (см п 8 2, И).
В остальных случаях формирование струи учиты-
вается косвенно основными расчетными коэффициентами.
Ниже приводятся данные для расчета уменьшения
(затухания) скорости и разности температур на основ-
ном и начальном участках компактных, веерных и плос-
ких струп Расчетные схемы приточных струй представ-
лены на рис. 8.1, характеристики воздухораспределите-
лей даны в табл. 8.1, а расчетные формулы приведены
в табл 8 2.
Расчет рекомендуется вести в следующем порядке:
1) выбрать по табл. 8.1 воздухораспределитель и
задаться его типоразмером;
2) выбрать по рис. 8 1 схему струи и определить
полное расстояние хп от места выхода струи до посто-
янного рабочего места (для схемы /) или до входа
струи в О или РЗ (для схем II—VI)-,
3) сопоставить расстояние или хП + 1 с условия-
ми, приведенными в табл 8 2, и в зависимости от ре-
зультатов в той же таблице найти основные расчетные
формулы для определения начальной скорости воздуха
т>о в расчетном сечении Fo воздухораспределителя, пос-
ле чего произвести расчет этой скорости н0, м/с, руко-
водствуясь величиной vx, определяемой по формуле (8.1)
или (8 3), либо величиной цопР, определяемой по форму-
ле (8 5). Затем следует найти расчетные формулы и
произвести расчет разности температур Д/х, Д/Ор иль
Д/обр соответственно между температурой воздуха
в О или РЗ и экстремальной или средней арифметиче-
ской температурой в струе в месте входа се в О или
РЗ либо в обратном потоке, создаваемом приточной
струей Расчет величин Д/х, Д(ср или Д(ог>Р считается
удовлетворительным, если они не превышают величин,
определенных по формуле (8 8).
ТАБЛИЦА 8 2. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА
Способ выпуска воздуха Схема иа рис. 8.1 Типы и номера воздухорас- пределителей согласно табл. 8.1 Тип струи Участок и характери- стика струи Условия, ограничиваю- щие приме- нение расчет- ных формул Формулы для расчета Примечание
о., м/с, в сечении F, Д/ Л/* нли °C ср обр*
В пределах О или РЗ горизонталь- ными или на клониыми струями I Решетки № 5—9 при параллельных направляющих Компактная Начальный, свободная струя Основной, свободная струя Х„ < V7, vx (8.9) г- — (8.11) at, (8.10) ntK Vf. at, 2 (8.12) хп При назначении величины vx следует учитывать формулы (8.1) и (8.3)
Воздухорас- пределитель № 19 и ре- шетки № 20 и 21 при Зо от 45 до 90° Неполная веерная Начальный, свободная струя Основной, свободная струя xn —1 •< /Tlj V~f. -X>m, /f. vx (8.13) *п vx —— (8.15) "",КВ /f. at, (8.14) niKB V/T at, t-Fo- (8.16) xn
В верхней зоне горизонталь- ными струями, настилающи- мися на потолок II Воздухо- распредели- тели № 1—4 и решетки № 5—9 прн параллельных направляющих Компактная настилающаяся Основной, свободная струя Основной, стесненная струя Обратный поток в О или РЗ —<2,1 VFn При значениях > 2,1 следует принимать меньшее из значений полученных по формулам (8.19) и (8 21) vx — (8.17) m^B/F. хп vx 2 (8.19) ">аквкс /f. %бр 1/ (8.21) /Пл F n,KRVF. at, 2 (8.18) xn VX n2* at,— (8.20) Kc 1,4 "1/ (8 22) V Fn Условия настилания проверяются по формуле (8.73)
Решетки № 20 и 21 при Р„ град: 45 60 90 Неполная веерная Основной, свободная струя Основной, стесненная струя Обратный поток в О или РЗ V^<0-8 • При значениях Fn больше ука- занных для формул (8 23) и (8.24) следу- ет принимать мень- шее из значений о», полученных по фор- мулам (8.25) и (8 27) vx (8 23) «^b/f. ox (8 25) °обр— I/ <8-27> /Пл F где C==3,5; 2,9 и 2 соответст- венно при pe=45; 60 и 90° n3KB^F° (8.24) xn vxn*2 at, — (8.26) Kc at, 1,4 1 / — (8.28) V Fn Условия настилания проверяются по формуле (8.74)
Отверстие и решетка Ns 26 Плоская Основной, свободная струя *<"п о, —— 1/^2 (8.29) «Л У Ь, <8-30> Условия настилания проверяются по формуЛё
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
Основной, стесненная струя Обратный поток в О или РЗ При значениях х > Нп следует при- нимать меньшее из значений о0. получен- ных по формулам (8 31) и (8.33)
В верхней зоне гори- дентальными струями, не настилаю- щимися на потолок III Воздухорас- пределители № 1—4, решетки Ха 5—9 прн параллельных направляющих Компактная Основной, свободная струя Основной, стесненная струя —2—< 1,5 УК При значениях *п// Fn>1,5 следу‘ ет принимать мень- шее из значений и0, полученных по фор- мулам (8 37) и (8 39)
Решетки Xs 20 н 21 при град: 45 60 90 Неполная веерная Основной» свободная струя V^<0-75 Fn<0-35
Отверстие и решетки № 26 Плоская То же хп<"п
В верхней эоне струя- ми, направ- ленными вниз вертикально, а также на- клонно под углом к гори- зонту 60° н более IV Воздухорас- пределители № 1—4 и ре- шетки Хв 5—9 при парал- лельных нап- равляющих Компактная Основной, свободная струя Основной, стесненная струя X —2—<1,5 Урп х„ —2- >1.5 УК
Воздухорас- пределители потолочные Ха 11-18 То же То же Х,АЧ< >.5; dVK> 1
0 ! 1/ (8.31) VbKc У Ъ, Робр М 1/^ (8.33) тя у Ь, °xn2* At, (8.32) at, 1.4 1/ (8.34) у Hn (8.75)
X v± (8.35) mlKBVF‘ *п vx г- (8.37) F> Робр^ “I/ 51 (8.39) тг у F, п^в/л at, —— (8.36) хп рх пг at, (8.38) wn, Кс at, 1,4 р/"^3- (8.40) Высота Яр связана с расстоянием xfl (рис. 8 1, схема ///)
vx — (8.41) "Л*'7* / лЛв^ at, —J—2 (8.42) хп формулой (8.72), для которой b^FJlo, где Ц—длина решетки, м
0—1/^— (8.43) х т, У Ь, А(<Л, 1/ — (8.44) У Хп
vx — (8.45) хп Vx — (8.47) т1*сХвV F‘ at. -^—2 (8.46) ' at, -- П‘ (8.48) v,ml Кс —
*п vx Г- (8‘t9) т1ХсХвХ/F> Д/,— - (8.50) *пКиХо
00
СП
8.1. Расчет приточных турбулентных струй
со
Продолжение табл. 8 2
Способ выпуска воздуха Схема на рнс 8.1 Типы и номера воздухорас- пределителей согласно табл 8 1 Тип струи Участок н характе- ристика струи Условия, ограничи- вающие применение расчетных формул Формулы для расчета Примечание
t>„ м/с, в сечении F, Ы r, At* или Д( , , °C л" ср обр
В верхней зоне струями, направленны- ми ВН1И вертикально, а также наклонно под углом к гори- зонту 60° и более IV Решетки № 20 н 21 веерные Неполная веерная Основной, свободная струя Основной, стесненная струя xn<Z *n>Z X vx 1 ' (8 51) *п сх- ' (8 53) ,л1КсХв^ F° Д/о—- (8.52) хгЛ, г'х "1 А1„ - — - (8 51) —
Воздухорас- пределители щелевые и воздуховоды перфориро- ванные дъ 26—29 Плоская или из перфори- рованных 'воздуховодов Основной, свободная струя Основной, стесненная струя хп<‘ хп>‘ ех ! 1/ (8.55) V h° v ! 1 / Is (8.57) \Wh V b° л,К_ / Ь, At,——— 1/ ~ (8.56) к„ V % Д/, (8 58) v,m, Кс -
В верхней зоне из плафонов настилающи- мися на пото- лок струями V Воздухорас- пределители № 23—25 Полная веерная То же 1 0.5< <1,5 хо Лп"^ V (8 59) т2КсУ F. "У F, Д/. г- (8.60) <'п+')Кс Условия настилания проверяются по формулам (8 74) и (8.75)
В верхней зоне из двухструй- ных плафонов вертикальными и настилаю- щимися на потолок струями VI Воздухо- распредели- тели № 30, 32—38 Вертикальная и полная веерная рассеянная Основной, вертикальная струя Основной, настилаю- щаяся струя ‘+хп хп т' z+xn < Хп vx (8.61) Fo fx r- (8 63) т,Уг, л, Kf. • Д/. ,, г (8 62) (хп+/)Кс (861)
* Для расчета средней арифметической температуры воздуха в струе при входе ее в О и пи РЗ ^Ср ~ i ^ср ПРИ опРе^еленни '^ср следует вместо »| и Пз
принимать лСр~0,41 гц или лСр—0,64 п2 (здесь /п — температура в О или РЗ помещения).
** Данные испытаний отсутствуют, формула пригодна для ориентировочных расчетов.
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
8 1. Расчет приточных турбулентных струй
187
При расчете используют экспериментальные коэффи-
циенты затухания скорости движения воздуха гп и раз-
ности темпефатур п, которым приданы следующие ин-
дексы: 1 — для струй, распространяющихся вдали от
ограждений помещения и поэтому пенастилающихся на
эти ограждения; 2 — для струй, настилающихся па ог-
раждения. Коэффициенты затухания в расчетах прини-
мают постоянными, хотя фактически они несколько из-
меняются в процессе развития струи. Для наиболее рас-
пространенных воздухораспределителей величины коэф-
фициентов затухания приведены в табл. 8.1.
Струи, выпущенные вблизи ограждений помещения,
настилаются на них, если кромка отверстия соприкаса-
ется с плоскостью ограждения, а ось струи составляет
с нею угол менее 40°. Изотермические струй, выпущен-
ные параллельно плоскости ограждения или под малым
углом к ней, настилаются, даже если выпускное отвер-
стие удалено от нее, например если струя выпущена
параллельно потоАу на расстоянии от него, равном 20%
общей высоты помещения.
Начало полного настилания струй определяется
точкой касания оси струи с плоскостью потолка, нахо-
дящейся на расстоянии хкао от выходного сечения воз-
духораспределителя (рис. 8 2).
По данным исследований, проведенных М. И. Гри-
митлиным, полное настилание осесимметричной или
приравненной к ней струи, выпущенной непосредствен-
но под перекрытием, начинается на расстоянии пяти ка-
либров, т. е. 5 V^F0 (где Fo см. в табл. 8.1), и заканчи-
вается на расстоянии 20 калибров от выходного сечения
воздухораспределителя. Струи такого типа длиной до
пяти калибров включительно следует рассчитывать как
ненастилающиеся, пользуясь коэффициентами гщ и ль
а длиной от 5 до 20 калибров — как неполно настилаю-
щиеся, вводя поправочный коэффициент К.\, т. е. опре-
деляя величины m2=Kitnl и n2=Kini, где
= 1 + 0,0273 (Хна21 ~; (8.65)
хиас1
для полностью настилающихся струй при хнасг>20 вво-
дится поправочный коэффициент
Аа = 1,31 + 0,001(хНаса — 20) 1.41 (8.65')
и соответственно m2:=K2m} н n2 = A2ni,
*иас1
Хиас2
где
хИасз
В среднем коэффициент Ki близок к 1,15, а коэффи-
циент К2 — к 1,35.
Для воздухораспределителей, дающих только насти-
лающиеся струи (№ 23—25 в табл. 8 1) или настилаю-
щиеся и веерные струи (№ 30, 32—38 в табл. 8.1), ко-
эффициенты т2 и п2 следует принимать по табл. 8.1.
Настилание неизотермических плоских струй иссле-
довал И. Л. Ганес. По его данным, ось неизотермиче-
ской плоской струи (см. рис. 8.2) касается плоскости
перекрытия на относительном расстоянии хкас=Хкас/&о,
зависящем от относительного расстояния оси выпускно-
го отверстия от потолка h0=hQfb0 и от критерия Архи-
меда Лго,2, определяемого по формуле (8.69). Относи-
тельное расстояние хкас указано в табл. 8.3; до точки
касания струю следует рассчитывать как неиастилаю-
Рис. 8.2 Схема настилания изотермических и неизотер-
мических струй и отрыва струй холодного воздуха от
гладкого потолка
щуюся (коэффициенты т, и П|), а после касания — как
настилающуюся, вводя поправочный коэффициент Аз,
т. е. определяя величины /п2=А3Щ1 и n2=A3ni, где
1,41
К3 =--------. (8.66)
^нас2
Струи на рис. 8 1 ограничены пределами, в которых
скорость движения воздуха изменяется от vx до 0,5 vx.
Поперечные сечения струй в этих пределах при входе
в О или РЗ, согласно СНиП 11-33-75, характеризуют
«зоны прямого воздействия струи». Расстояние R от
этих границ до оси струи, а для настилающихся струй —
до плоскости настилания приближенно равно (по дан-
ным М И. Гримитлина):
для компактных и неполных веерных струй
/? = 0,59х/Т(^/т1; (8.67)
для полных веерных струй
A=0,084x/mf; (8.67')
для плоских струй (для струй из перфорированных
круглых воздуховодов вводить коэффициент 0,5)
Я = 0,67хАж.с//п?, (8.67")
где х — длина струи, м, равная хп для схем /—IV
и Хп-Й для схем V и VI по рис 8.1; Кжс — коэффи-
циент живого сечения отверстий, затененных сеткой,
перфорированным листом или жалюзи.
Струя может оказывать влияние на О или РЗ своим
краем, например при выпуске воздуха по схеме на
рис. 8.3. Координата места входа края струи в О или
РЗ, где скорость равна половине максимальной, опреде-
ляется по формулам:
для компактных и неполных веерных струй
хкр = 1,7/Пх (Яр - h) (8.67"')
для плоских струй (исключая струи из перфори-
рованных воздуховодов)
xKp = l,5m2(tfp-h)A-rc, (8.67"")
где Яр — высота от пола до нижнего края струи в месте
выхода из отверстия, м; А — высота О или РЗ, м.
Параметры струи, распространяющейся по схеме на
рис. 8.3, на уровне О или РЗ рассчитывают по форму-
лам табл. 8.2, вводя поправочный коэффициент Акр = 0,5.
Поправочные коэффициенты для расчета струй.
В расчетах могут быть учтены следующие факторы,
влияющие на развитие струй: стеснение приточных струй
ограждениями помещения, взаимодействие струй, неизо-
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
188
ТАБЛИЦА 83 ОТНОСИТЕЛЬНОЕ РАССТОЯНИЕ хкас-х кас/5о (см. рис. 8.2) ДЛЯ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ
ПЛОСКОЙ СТРУИ, ВЫПУЩЕННОЙ ПОД ПЛОСКИМ ПЕРЕКРЫТИЕМ НА РАССТОЯНИИ ОТ НЕГО h0=h^b„
h. Значения хкаспрн числе Архимеда Аг 0,2
0,001 0,002 | 0,003 0,005 0,008 0,01 —0,001 —0,002 —0,003 | —0,005 | —0,008 | —0,01
для струй теплого воздуха для струй холодного воздуха
0,5 4,4 4,3 4,3 4,2 4 4 4,6 4,7 4,8 5 6 6,2
1 5,3 5,2 5,1 5 4,8 4,7 5,5 5,7 5,9 6,3 оо со
2 6,6 6,4 6,3 6 5,8 5,6 7 7,3 7.7 9,2 оо оо
3 7,6 7,3 7,1 6,8 6,4 6,2 8,2 8,7 9,4 оо оо оо
4 8,3 8 7,7 7,3 6,8 6,5 9.1 9,8 11 оо <v-s оо
6 9,2 8,8 8,4 7,8 7,2 6,8 10,5 11,8 оо оо оо со
8 9,6 9,1 8,6 7,9 7.1 6,7 11,5 13,6 оо оо оо оо
10 9,7 9 8,4 7,6 6,8 — 12 15,6 оо оо оо со
Примечание Знак «е показывает, что струя па потолок не пасталается.
Рис. 8.3. Схема для определения координаты хкр места
входа края горизонтальной струи воздуха в О или РЗ
термичность струй и влияние на развитие струй плоских
ограждений, расположенных вблизи места выпуска воз-
духа.
Пока не поддаются количественному учету, но ока-
зывают влияние на развитие струй такие факторы, как
расположение и мощность вытяжных отверстий, потоки
воздуха из периодически открывающихся окон и дверей,
потоки, создаваемые движущимися частями технологи-
ческого оборудования и людьми, стеснение струй людь-
ми, оборудованием и конструкциями зданий.
Стеснение струй ограждениями помещения учитыва-
ется с помощью коэффициента стеснения Кс (рис. 8.4)
в зависимости от условий стеснения, характеризуемых
относительными величинами хи/, значения которых
даны в подписи к рис. 8.4.
Взаимодействие одинаковых параллельных струй
воздуха, направленных в одну сторону, учитывается с
помощью коэффициента Кв (рис. 8 5).
Неизотермические струи находятся под воздействи-
ем инерционных и гравитационных сил Соотношение
между ними в момент истечения струи выражается кри-
терием Архимеда, отнесенным к условиям истечения:
для компактных и веерных струй
Аг0,1 —• И>1
2 /р
^0 * окр
(8.68)
для плоских струй
Аг0 2 = 19,62 Ь° к (8.69)
^цТ’окр
где А/о — разность температур воздуха в помещении н на
выходе из воздухораспределителя, °C: Fq н Ьо — соответственно
площадь выпускного отверстия, м2 и ширина щели воздухорас-
пределителя, м; но — скорость выхода воздуха из воздухорас-
пределителя, м/с; Токр — температура окружающего воздуха, К.
Так как соотношение гравитационных и инерцион-
ных сил в неизотермической струе изменяется от сече-
Рис. 8.4. Поправочный коэффициент Кс на стеснение
струй ограждениями помещения
/ — компактные струи; 2 — плоские струн; 3, 4 и 5 — неполные
веерные струи из решеток с углами раскрытия жалюзи, равны-
ми соответственно 45, 60 и 90°; 6 — компактные струи из пото-
лочных воздухораспределителей (плафонов); 7, 8 н Р—полные
веерные струи нз потолочных воздухораспределителей по схе
ме V на рнс 8 1 прн отношении 1/хП , равном соответственно 0.5.
0,6 и 0,8, 10, 11 н 12— полные веерные струи прн отношении
//*п, Равном соответственно 1; 1,2 н 1,5
Значения абсциссы х«хп/ ]/~F^ для ненастилаю-
щнхея струй, а также для__ компактных струй из потолочных
воздухораспределителей; л—0.7лл/ для настилающихся
струГ.; 0Л/-«0,П/ VFo для полных веерных струй нз потолочных
воздухораспределителей
Пример. Потолочный воздухораспределитель установлен по
схеме V на рис 8 1. причем //хп ^0,8 и 0,1//]^Го«1,5.
Решение Отношению //*п -0,8 соответствует кривая 9,
тогда Кс “0,53.
8.1. Расчет приточных турбулентных струй
189
Рис. 8.5. Поправочный коэффициент Кв иа взаимодей-
ствие N одинаковых параллельных компактных или плос-
ких струй (сплошные кривые), а также параллельных
веерных струй (пунктирная кривая)
ния к сечению, то при расчетах пользуются также «те-
кущим критерием Архимеда», величина которого опре-
деляется формулами М. И. Гримитлина:
для компактных и веерных струй
Л • / X* \ 2
Агх 1 = Аг0-1 |--Ч=| ; (8-70)
для плоских струй
п I хх \з/2
Агж.2 = -ГАГо.2^ . (8.70')
где п и m — коэффициенты затухания соответственно раз-
ности избыточных температур и скорости в струе* п—пь
для иеиастилающихся струй по табл. 8 1; л«л2 н m^m для на-
стилающихся струй по расчету нли по табл. 8.1; хх— характер-
ный размер, м. зависящий от схемы распределения воздуха
(см. рис. 8 1) и определяемый по табл. 8.4.
Следует считать не подверженными действию грави-
тационных сил компактные и веерные струи при
Агх,i^0,l и плоские струи при Агх.2^0,15.
Коэффициент для учета неизотермичности струй Кв
необходимо вводить только при подаче воздуха вниз —
вертикально или под углом 60° и более к горизонту;
значение Кн определяют по рис. 8.6 или по формулам:
для компактных струй
кн = / 1 ± 2,5АгхЛ; (8.71)
ТАБЛИЦА 8.4 МАКСИМАЛЬНАЯ ВЕЛИЧИНА ТЕКУЩЕГО
КРИТЕРИЯ АРХИМЕДА Аг* . ДО КОТОРОЙ СХЕМА
РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ
СООТВЕТСТВУЕТ УКАЗАННОЙ НА РИС. 8.1,
И ХАРАКТЕРНЫЙ РАЗМЕР хх, НЕОБХОДИМЫЙ ДЛЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИНЫ Атх ПО ФОРМУЛАМ
(8.70) и (8.70')
Способ выпуска воз- духа в помещение Схема Агх хх Агх хх
иа рис. 8. 1 для струй теплого воздуха ДЛЯ струй ХОЛОДНОГО воздуха
Горизонтальными или наклонными стру- ями в пределах О или РЗ I 0,4 Не ограни- чивается *п
Горизонтальными струями, настилаю- щимися на потолок II 0,5 0,4 (0,8-1 )х
Горизонтальными дальнобойными (со- средоточенными) струями II — — 0,2 0,25»»]/Fn
Горизонтальными строями, если отрыв струи происходит на расстоянии хп= -0,4.. 0,5х III 0,5 X 0,4 (0,8—1)х
Вертикальными струями, направлен- ными вниз IV 0,5 хп Не огра- ничивается *п
Полными веерными струями V 0,5 '+*П 0,2 '+хп
Вертикальными и веерными струями VI Для вертикальных струй по схеме IV, для веерных по схеме V
для веерных струй
о .. . .... ....
Кн=/1±1,ЗАгх>1;
для плоских струй
(8.71')
(8.71я*)
3 /
Кн= У1 ± 1 .8Агх>2 ;
знак плюс в подкоренном выражении принимают при
выпуске струй холодного воздуха, а знак минус — при
выпуске струй теплого воздуха.
Холодная ненастилающаяся струя, выпущенная
горизонтально, под влиянием силы тяжести изгибается,
а настилающаяся может оторваться от перекрытия. По-
этому, кроме изменения параметров этих струй по мере
их развития, следует рассчитывать:
а) для ненастилающихся струй высоту располо-
жения нижнего края отверстия воздухораспределите-
ля над полом, м, по формуле (см. схему III на рис. 8.1),
Яр = 0,7 хпАгх + /г — 0,5&0, (8.72)
где хП — расстояние от места выхода струи до входа в О
или РЗ, м; Агх—критерий Архимеда, определяемый по форму-
ле (8 70) или (8.70'); h — высота О или РЗ, м; Ьа— высота от-
верстия, м;
б) для настилающихся струй расстояние х0Тр, м,
от места выхода струи до места отрыва ее оси от гори-
зонтальной плоскости (см. рис. 8.2).
Для компактных струй отрыв происходит при
Агх,i>0,3 и
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
190
Рис. 8 6. Поправочный коэффициент Кн иа неизотер-
мичность струй при подаче вертикально сверху вниз
холодного (сплошные кривые) и теплого (пунктирные
кривые) воздуха
1 — компактные струи; 2—плоские струи; 3 — веерные струи
формулам (8.17) — (8 22) в табл. 8 2 и по данным
табл. 8 1
Оптимальное число патрубков для помещений с
плоским потолком
_______В
Кпх— Z7n+4
(8.76)
где В и Нп—ширина и высота помещения, м; КП — коэф-
фициент, равный 0,78 при //п —4 м. 0,7 при 2/п = 5 и н 0.65 при
Нп-*6 м; х — длина помещения, считая по оси горизонтально
направленной струи, до противоположной стены, м
Распределение воздуха с помощью цилиндрических
и конических патрубков (воздухораспределители № 1—4
в табл. 8.1) рекомендуется при кратности воздухообме-
на не более 5 ч~* и длине струи до 50 м. Скорость выпу-
ска воздуха ограничивается условиями образования шума.
Пример 8.1. Определить максимальную скорость движения
воздуха при входе струи в О или РЗ. Воздух выпускается из
цилиндрического патрубка диаметром 450 мм настилающейся
изотермической струей расходом 8400 м9/ч в помещение длиной
42 м, шириной 12 м и высотой 6 м по схеме II на рис. 8 1.
Решение. Скорость выхода воздуха Vo—8400/ (3600 X
Х0,159) —14,68 м/с. Расчетная длина струи *п—42+6—2=46 м.
Величина xn/VFn —46//72-5,42>2Д, указанной в табл. 8.2,
поэтому расчет ведем по формулам (8.19) и (8 21). По формуле
(8.19), решенной относительно имеем:
_ ОртаКвЯс!^F„ _ 14,68-9,6-1-0,45 0,159 _
= 0,55 м/с.
Коэффициент nit определен с помощью формулы (8 65'),
так какх = х /Кг7=46/ V 0,159-115>20
tlat пас v
для веерных струй — при АгХ11^0,18 и
1 f ™2 f 0
Хотр- 0,475 |/ „гАГ()1;
m2=6,8(1,31+0,001 (115—20)] = 6,8-1,41 = 9,6.
(8.74)
ДЛЯ ПЛОСКИХ струй — при Агх,2^0,23 и
Значение Кв“1, так как имеем одну струю.
Величина х-0,7хп//^п —0,7-46/ V 72-»3,79; соответственно
по рис 8 4 (кривая /) находим поправочный коэффициент =
= 0,45
По формуле (8.21), решенной относительно oogp, находим
„4
т2
п2 Аго,2
(8.75)
Ообр—Оо
«2
10,5
14,68-9,6
10,5
/0,159
72
=0,63 м/с.
где т,. л,—коэффициенты затухания, принимаемые по
табл 8 1 или по расчету с поправками по формулам (8.65),
(8 65'), (8 G6), Л — площадь выходного отверстия; Ai-g р ArQ2 —
критерий Архимеда, определяемый соответственно по формулам
(8 68) и (8 69), 6, — высота отверстия, м.
Параметры холодных струй, отрывающихся от го-
ризонтальной плоскости, при их входе в О или РЗ сле-
дует рассчитывать по схеме II на рис. 8.1, принимая за
общую длину струи Хп=Хотр+/7п—h, где хотр опреде-
ляют по формулам (8 73) — (8.75), а значения На и h —
по рис. 8.1.
Принимается большая из полученных величии 0,63 м/с.
Б. Пристенные воздухораспределители
8.2. РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
А. Цилиндрические и конические
воздухораспределители
Цилиндрические и конические воздухораспределите-
ли употребляются для распределения воздуха по схемам
II и III на рис. 8.1. Максимальную скорость движения
воздуха и максимальную или среднюю разность тем-
ператур в настилающейся струе следует определять по
Трехсторонние пристенные воздухораспределители
типов ВП и НВ (рис. 8.7, табл. 8.5), предназначенные
для подачи воздуха в рабочую зону по схеме I на
рис. 8 1, устанавливаются на уровне 0,7—2,5 м от пола.
При выходе струи воздуха отклоняются от горизонтали
па 8—10° в направлении движения воздуха в воздухо-
воде.
Допустимую скорость в расчетном сечении Ft> и
максимальную разность температур в струе подсчиты-
вают по формулам (8.13) — (8.16) в табл. 8.2. Расход
выпускаемого воздуха определяют в зависимости от
того, находится ли рабочее место в начальном или ос-
новном участке струи. Длина начального участка струи
приведена в табл. 8.5.
Пример 8.2. Определить расход воздуха, выпускаемого из
одиночного воздухораспределителя ВП-3 в большом помещении
при расстоянии до рабочего места хп=2,8 м (т. е. больше длины
начального участка струи; см. табл 8.5) и допустимой скорости
движения воздуха иа рабочем месте 0.5 м/с
Решение. По формуле (8 15) в табл 8 2 определяем на-
чальную скорость выхода воздуха
8 2. Расчет воздухораспределителей
191
ТАБЛИЦА 85 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИСТЕННЫХ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПОВ ВП и НВ
Типоразмер Размеры, мм Расчетная площадь воз- духораспре- делителя м* Длина на- чального участка струи м Масса, кг Примечание
d. а ь Л» Л,
ВП-2 250 200 310 298 390 0,1 0,2
ВП-3 315 250 460 318 520 0,17 0,25 Серия 4 904 21,
ВП-4 400 400 610 400 730 0,29 0,3 ЕЫП. 3
ВП-5 500 500 610 550 830 0,41 0,4
НВ-21 413 426 459 . 0,375 0,4 11,3 ) Изготовитель—
НВ-22 НВ-23 — 425 437 450 475 695 926 — 0,582 0,78 0.45 0,5 ig' 1 21 ) Горьковский ме- ханический завод № 1 треста Сан-
техдеталь
Рис. 8.7. Пристенные воздухораспределители
и — типа ВП; о — типа НВ
v0 = 0,5---------' = 5,66 м/с
0,6-1 Ко,17
и соответствующий этому расход воздуха
L = Л^о-ЗбОО = 0,17-5,66*3600 = 3460 м3/ч.
Коэффициент гп\ по табл. 8 1 равен 0,6, так как отношение
*л /)/Т7—2,8/ ^0,17—6,8<7 калибров; Кв =*!. учитывая наличие
единичного выпуска в большом помещении.
В. Панельные воздухораспределители
Воздухораспределители панельные предназначены
для «затопления» О или РЗ приточным воздухом. Па-
нели, как правило, рекомендуется применять для подачи
холодного воздуха или воздуха, имеющего температуру,
равную температуре в помещении.
Панельные воздухораспределители типа ВПП
(рис. 8.8, табл. 8.6) устанавливаются на полу и имеют
полочную (жалюзийную) панель выпуска.
Выход воздуха из панелей типа ВПП характеризу-
ется коэффициентом неравномерности <р = оо/уМакс=0,6,
а скорость в конце участка формирования струи при ин-
тенсивности турбулентности е0, равной в данном случае
22%, составляет в среднем 0,6 v0, где v0 — средняя ско-
рость в живом сечении воздухораспределителя. График
падения максимальных скоростей и разности температур
в потоке, выходящем из ВПП, представлен на рис. 8.9
(по данным М. И. Гримитлина и Г. С. Векслер).
При замене серийной полочной (жалюзийной) панели
равномерно перфорированной с живым сечением от 0,05
до 0,2 полной площади панели е0= 19% и неравномер-
ность выпуска воздуха <р = 0,9. При применении на вы-
ходе спрямляющей решетки с сотами по типу входящей
в состав воздухораспределителя для ламинарного пото-
ка (см. далее рис. 8.33) е0=7% и <р=0,95.
Длина начального участка потока, м:
/вач = ₽Йо» (8-77)
где ₽ — коэффициент, равный 2,8 для полочных панелей,
3,8 для перфорированных панелей и 6,5 для панелей со спрям-
ляющей решеткой с сотами; Л.— высота панели.
Центральная часть потока, скорость движения в
которой неизменна и равна скорости в конце участка
формирования струи, называется ядром потока. На на-
чальном участке высота ядра над полом, м:
Йя-ЛоКчГб-тМ, (8.78)
\ *нач /
192
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
ТАБЛИЦА 86 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПАНЕЛЬНЫХ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВПП, СЕРИЯ 4.904-59
Типоразмер Размеры, мм Число отверстий п (чис литель) диаметром d (знаменатель), мм Площадь подводящего патрубка Fo, м2 Суммарная площадь выпускных щелей м2 Коэффициент местного сопротивления £, отие 1 сеггкый к скорости в се- чении Fn Часовая про- пускная способ- ность. м3/ч Максимальная скорость пото- ка. MZC Сопротивление, кгс/м2 Часовая про пускная способ иость, м3/ч Максимальная скорость пото- ка. м/с Сопротивление, кгс/м2 Масса, кг
АХ Б L // аХд
при скорости воздуха v0 в сечении Fn, м/с
6 1 12
ВПП-51П. ВПП-51Л ВПП-52П, ВПП-52 Л ВПП-53П; ВПП-53Л 500X500 1600 3180 4760 2233 3811 5391 2588 556X556 16/8 0,25 1,5 3 4,5 2,3 2,1 1,9 5400 0,5 0,25 0,15 5 4,5 4 10 800 1 0,5 0.35 20 18 16 168,4 296,8 423,1 272,1 397
ВПП-81П; ВПП-81Л ВПП-82П. ВПП-82Л 500X800 2390 3960 3325 4905 2892 864X564 18/10 0,4 2,25 3,75 2,3 2,1 8600 0,55 0,3 5 4,5 17 200 1 0,65 20 18
ВПП-101П, ВПП-101Л 500X1000 3180 4319 3096 1072X572 22/12 0,5 3 1,9 10 800 0,5 4 21 600 1 16 363
Рис. 8 8. Панельные воздухораспределители типа ВПП
Рис 8 9. График падения максимальных скоростей
(сплошная кривая) и разности температур (пунктирная
кривая) в струе, выходящей из панельных воздухорас-
пределителей типа ВПП
йя = 2'/0,95^1—-^-^= 1,5 м,
а ширина Ья >=4,8 м.
При выпуске теплого воздуха поведение потока оп-
ределяется значением текущего критерия Архимеда,
подсчитанным для конца участка формирования:
ftp Af0
а ширина ядра, м (при Вл^2):
Агж = 9,81 - , (8.80)
^3/2ЛжР]Л<ж.с
Ья = впл0/ф (1-7~
\ ‘нач
(8.79)
где йо —высота панели, м; ф— коэффициент неравномер-
ности скорости выхода воздуха из панели, х —-расстояние в
пределах начального участка длиной /иач, м, Вп=Вн/й0 — от
носительная ширина панели.
При Вп>2 ширина ядра Ья принимается равной
ширине панели
Например, для панели со спрямляющей решеткой и сота-
ми при относительной ширине ВП —4.8/2«в2.4 и длине начального
участка /над’“$Яо—6,5-2—13 м высота ядра со скоростью, равной
скорости выпуска, на расстоянии 3 м от панели равна.
где йо — высота панели, м; ДА> — разность температур воз-
духа, выходящего из панели, и воздуха в помещении, °C; va —
скорость выхода воздуха из отверстий панели, м/с; i — коэффи-
циент, характеризующий падение количества движения на
участке формирования струи; Токр — температура окружающего
воздуха. К; — коэффициент, характеризующий живое се-
чение воздухораспределителя.
Для типовых панелей ВПП в формуле (8 80) 1 = 0,6,
А™ с=0,5; для панелей со спрямляющей решеткой и
сотами 1=1, Ажс = 1; для панелей с равномерно перфо-
рированной стенкой 1=0,6; 0,5 и 0,45 соответственно
при Аж с =0,2; 0,1 и 0,05
При выпуске теплого воздуха не следует допускать
условий, при которых Агх>0,4, так как в этом случае
8.2 Расчет воздухораспределителей
193
ТАБЛИЦА 87 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИТОЧНЫХ РЕГУЛИРУЕМЫХ РЕШЕТОК ТИПА РР, СЕРИЯ
1.494-8. ИЗГОТОВИТЕЛЬ — ГОРЬКОВСКИЙ МЕХАНИЧЕСКИЙ ЗАВОД Л 1 ТРЕСТА САНТЕХДЕТАЛЬ
Типораз мер Размеры, мм Расчетная пло щадь Fo. м2. при жалюзи, установленных Площадь жи- вого сечения, % Масса, кг
В, 1. L В Bt с D L,
параллельно под углом 3— —90°
100X200 100 200 250 150 103 170 125 208 0,02 0,016 €5 1,05
100X400 100 400 450 150 108 370 125 408 0,04 0,082 65 1,81
200X 200 200 200 250 250 208 170 225 208 0,04 0,032 65,4 1,67
200X400 200 400 150 250 208 370 225 403 0 08 0,064 64,5 3,02
200X 600 200 600 650 250 208 570 225 608 0,12 0,096 62 4,49
поток воздуха поднимается вверх и О или РЗ будет на-
ходиться в зоне обратных потоков Коэффициент эффек-
тивности использования приточного воздуха для участка
О или РЗ, находящегося в ядре потока, равен двум.
Г. Жалюзийные и щелевые
воздухораспределители
Для распределения воздуха по схемам // и III
(см. рис 8.1), особенно если он имеет более низкую тем-
пературу, чем воздух в помещении, рекомендуется при-
менять решетки типа РР (рис 8 10, табл. 8.7), имеющие
регулируемые жалюзи для направления воздуха вверх
или вниз при горизонтальном подведении воздуха к ре-
шетке либо в стороны при подведении воздуха по верти-
кальным каналам
При установке жалюзи параллельно друг другу воз-
душная струя расширяется под углом 20°, а при уста-
новке их веерообразно угол расширения струи может
быть доведен до 90°.
ТАБЛИЦА 88 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ РЕШЕТОК
Размеры решетки, мм Площадь жи- вого сечения Ft, м2 Материал Масса, кг Примечание
внутренние аХб наружные АХБ
120X120 170X250 0,018 Пласт- 0,1* ) С монтажной ре-
200X 200 250X250 0,03 масса 0,17*/ гулировкой живо- го сечения по
300 X 300 300 X 300 0,05 > — ГОСТ 13448—68 Декоративная.
120X170 170X320 0,029 > 0,3 пригодна для лен- точной установки
0160 £200 0.009 » 0,105
150X150 190X190 0,0142 Сталь 0,432 1 Щелевая, серии i 494-10. имеет ре
200X200 242X242 0,0198 > 0,62 J гулятор расхода
150 X 490 100 X 400 150 X 490 140X 560 у 0,052 | 0,061 0,032 > 0,97 1,13 воздуха СТД 5288А СТД 5289А
150X 600 190X760 0.072 Веерная типа
200X800 240 X 960 0,133 > РВ, серии 4 904 30
* Приблизительная.
При кратности воздухообмена, не превышающей
3 ч-1, можно применять решетки, не имеющие поворот-
ных жалюзи, например показанные на рис. 8.11 (табл 8.8)
Для выпуска воздуха плоскими струями примени
ют щелевые воздухораспределители. Вначале форма
струи подобна сечению щели, но постепенно поперечное
сечение струи меняется и на расстоянии 6/0 (1о — длин-
ная сторона щели) превращается в круг.
Распределение воздуха, подаваемого через жалю-
зийные решетки и щелевые воздухораспределители, рас-
считывают по формулам, приведенным в табл. 8 2.
Пример 8.3. Определить максимальный расход воздуха чс
рез каждую из двух решеток типа РР размером 200X000 мм.
I в а р и а н т — жалюзи установлены веерообразно с наиболь-
шим углом 0«9О°. II вариант-жалюзи установлены парал-
лельно для получения компактной струи
Решетки размещены выше О или РЗ в помещении высотой
5 м, шириной 12 м и длиной в направлении струи 6 м Норми-
руемая скорость воздуха в О или РЗ v цорц ~0>5 м/с; рабочая
разность температур Д/0=5*С, а допустимая разность темпера
тур в О или РЗ А/ДОП-1°С. Температура воздуха в помещении
25° С
Решение I вариант Располагаем ось решетки на
расстоянии /?о=О.35 м от потолка, обеспечивающем настилание
струн на потолок (см рис 8 2), т е на высоте 5—0,35=4,65 м
над полом.
Рис 8.К). Приточная регулируемая решетка типа РР
i— корпус; 2 — поворотные жалюзи; 3 — неподвижные направ-
ляющие; 4 —регулятор расхода воздуха
13—5
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
194
Расчет ведем по схеме // на рис 8.1 с помощью формулы
отношения
(8 23), (8 25) или (8 27) в зависимости от величины
xn/Vfn . В данном примере
хП 6 + 5 — 2
----— =------------ = 1,64 >0,5.
ку. определяемый по меньшей из скоростей, полученных по рас
_ ~ выну
шума
чету, равен 7,43 0,096 3600 = 2568 мя/ч, если скорость
ска воздуха 7.43 м/с допустима но условиям образования
Кратность воздухообмена в помещении
2568-2
---------------------= 14,3 ч-1
5-12-6
Средняя разность температур воздуха помещения и . ..
равна по формуле (8 28) с поправочным коэффициентом 0,64 (см.
сноску с двумя звездочками к табл 8 2)
А/ср = 5-1,4-0,64
струи
0,096-2
—------—0,25° С<0.7-1 =0,7° С.
12-5
По формуле (8 70) текущий критерий Архимеда при п2
1,2 1 32=1,6
а л2 я
А+,1 = ~2 Аг0,1 -------7=
«2 \l,13k>„
/ 6
1,6 0,001045 X
2,38'
Рис 8 11 Вентиляционные решетки
а — пластмассовая, б — стальная типов СТД 5288А и СТД 5289А;
1 — рамка, 2 — отверстия, о;f-рытые или закрытые, выдавливае
ммм вкладышем
Это показывает, что струя стеснена ограждениями помете
ния и, следовательно, для расчета пригодны формулы (8 25) и
(8 27) По формуле (8 25)
64-5 — 2
Vo = 1----------------------^7ZZ7 = 16,64 м/с
2,38-0,65-1,13 /0,096
Предварительно было найдено, что *нас = (6 + 5—2)/V 0.096 —
=29>20 калибров Тогда пс формуле (8 65') К2=1.31-г0,001 (29—
—20) —1,32 и, следовательно, /н2=/П|*1,32в1,8-1,32=2.38 Кроме
того, найдено
X ( ---------- = 0,09<0,1.
\ 1,13 |/о,096 /
причем величина Аг^ । =0,001045 найдена по формуле (8 68) Это
показывает, что струя на всем протяжении потолка практически
не подвержена действию гравитационных сил и, следовательно,
настилание ес на потолок не будет нарушено.
II вариант Отношение хп //Fn=1.64 (ио предыдуще
му) меньше 2,1: следовательно, компактные настилающиеся
струн следует рассчитывать по формуле (8 17) как свободные
настилающие струи прн т2«*1,32-4,5—5,94
6+5—2
---------- - -—4,37 м/с.
5,94-1 Уо, 12
6
t>o = 1
Здесь при Их
0,67 по графику на рис. 8 5 на
продолжении кривой V—2 получено /<в —1
По формуле (8 73) находим расстояние от места выхода
струн до точки ее возможного отрыва от потолка
ЪтР = 0.62
Л -7
х — 0,7 —-
= 0,7
------= 1,15
12-5
2
и по графику на рис 8 4 Ас=0,65 При расстоянии между ре-
шетками / = 6 м и Z/rn = 6/(6 + 5—2)=0.67 по графику на рис 8 5
для двух струй Кв-1,13, ио формуле (8 3) скорость
Vx ~ 2ццорм = 2*0,5 = 1 м/с.
По формуле (8 5)
^обр ~ Рнорм == 0,5 м/с.
Пс формуле (8 27)
5,942.0,12
-------------= 10,67 м,
4,2*0,0034
причем величина Аг^ определена по формуле (8 68), а
-1,32-3,2-4,2
Результат вычислений показывает, что настилание струи на
потолок обеспечено, так как хотр =10,67>6 м — длины потолка
Полученная скорость е0-*4 37 м/с является расчетной, и, еле
довательно, максимальный расход воздуха через решетку равен
4 37 0 12 3600^1887 м3/ч вместо 25G8 м3/Ч в I варианте, или 73,5%.
Средняя разность температур по формуле (8 18)
2,7-1 ]/”0Д2
= 0,52°С<0,7*1 = 0,7°С,
AZcp“5 6+5-2
так как А/доП расч =0,7 Л/доп
ней разности температур (см _ .. ,
табл 82) для настилающейся струи п2=3,2 1.32 0,64-2,7
учнтывая что для расчета сред
сноску с двумя звездочками к
2 -в
По=:0’52,38 1
Нижиий край решетки расположен над полом на высоте
Нр =4,65—0,1=4,55 м Находим координату входа края струи
в О или РЗ. где скорость равна половине максимальной, го
формуле (8 67"')
хкр = 1,71,8(4,55 — 2) (/оГб2)-1 --9,9 м,
т е в пределах длины помещения край струи, скооость которой
7,43(6-1-5—2) ,
укр =0,5-1 J;/ —------- - 0,2 м/с,
= 7,43 м/с.
16,64 9,9
Д. Приколонные воздухораспределители *
Приколонные воздухораспределители серии НРБ
(рис. 8 12, табл 8 9) разработаны институтами ВНИИГС
Минмонтажспецстроя и Промстройпроект на базе при-
точных регулируемых решеток тина РР, из которых уда-
лены неподвижные направляющие (см. поз. 3 па рис 8 10).
Воздухораспределители рекомендуется размещать у
колонн производственных зданий на высоте 3—4 м над
полом так, чтобы оси приточных веерных струй направ-
лялись по диагоналям обслуживаемых квадратных или
прямоугольных с отношением сторон нс более 3 2 уча-
не коснется О или РЗ
Таким образом, максимальный расход во)духа через решет-
* Подробный расчет см «Водоснабжение и санитарная тех
ника». 1976, № 6
8.2. Расчет воздухораспределителей
195
ТАБЛИЦА 89 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРИКОЛОННЫХ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ СЕРИИ НРВ
Типоразмер Номинальная пропускная способность, мУч 1 Расход воздуха через выпускной i патрубок, м°/ч Размеры, мм Площадь вы nvcKiioio па трубка Го. м3 Масса, кг
</□ А Н Б В
1ВД, 1НД 2500 1250 Двух 315 с т р у й и ь 190‘ е 400 340 232 200 0,028 12
2ВД; 2НД 5000 2500 400 240 515 565 200 400 0,056 16
ЗВД. ЗНД 10 000 5000 630 380 830 500 432 400 0,112 40
4ВД, 4НД* 15 000 7500 710 450 910 750 432 600 0,168 56
5ВД, 5НД 22 500 11 250 900 540 1250 750 664 600 0,252 93
6ВД, 6НД 30 000 15 000 1250 750 1650 750 896 600 0,336 130
Четырехструйные
7ВЧ. 7НЧ 5000 1250 400 240 600 300 232 200 0.028 24
8ВЧ. 8НЧ 10 000 2500 500 300 800 500 200 100 0,056 40
9ВЧ, 9НЧ 22 500 5625 710 425 1110 500 432 400 0,112 75
ЮВЧ; 10НЧ* 30 000 7500 1000 600 1400 750 432 600 0,168 100
11ВЧ. 11НЧ* 45 000 11 250 1250 750 1950 750 664 600 0,252 165
12ВЧ, 12НЧ 60 000 15 000 1100 840 2200 750 896 600 0,336 220
♦ Изготовляются Горьковским механическим заводом N® 1 треста Сантехдеталь как изделие СТД 312 (двухструйные)
и СТД 313 (четырехструйные)
Рис. 8 12 Воздухораспределители серии НРВ
а — двухструйные, 6 — четырехструйные: 1 — корпус: 2 — фланец
(расположен сверху или снизу в зависимости от расположения
воздуховода), 3 — решетка; 4— тя!а для изменения положе
ния направляющих лопаток, управляемая с пола ключом на
длинной ручке, 5 — диафра:ма
стков площади по схеме на рис 8 13 Регуляторы расхо-
да (см. поз. 4 на рис. 8 10) решеток типа РР в возду-
хораспределителях серии НРВ использованы для регу-
лирования направления потока — от горизонтального до
нэкзонного ниш или вверх под углом 30° к горизонту.
Воздухораспределители следует рассчитывать по
схеме 111 на рис. 8.1 с помощью формул (8 41) и
(8 42), принимая в них /(D = l, mi = 2, п, = 1,35; ско-
рость и0, м/с, относить к расчетной площади /'о выпуск-
ного патрубка (табл. 8 9). Расчет можно производить с
помощью графика ВНИИГС на рис 8 14 (сплошная и
пунктирная кривые). Траекторию осп горизонтально
выпущенной струи холодного воздуха следует рассчи-
13*
Рис. 8,13. Размещение воздухораспределителей серии
НРВ в цехе (пример)
j — четырехструйный воздухораспределитель; 2 — двухструйиый
воздухораспределитель; х — расстояние до расчетной точки
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
196
тывать по штрих-пунктирной кривой на рис 8.14, вы-
числяя критерий Архимеда по формуле (8.68) и при-
нимая Fa по табл. 8.9.
Коэффициент местного сопротивления воздухорас-
пределителя, отнесенный к скорости воздуха в сечении
Fo (табл 8 9), равен трем Воздух к воздухораспредели-
телю можно подводить сверху или снизу.
Рис. 8.14. График изменения относительных значений
максимальной скорости их (сплошная кривая), макси-
мальной относительной разности температур А/х (пунк-
тирная кривая) и траектория оси горизонтально вы-
пущенной веерной струи холодного воздуха (шкала
абсцисс свеоху и шкала ординат справа) (штрих-пунк-
тирная кривая) для воздухораспределителей серии НРБ
Е. Потолочные воздухораспределители
(плафоны)
Воздухораспределители потолочного типа в зависи-
мости от конструкции и способа установки дают веер-
ные струи, распространяющиеся в помещении по схе-
мам IV, V или VI на рис. 8 1. При расчете их пользуют,
ся формулами, приведенными в табл. 8.2, а при расчете
воздухораспределителей типа ВДУМ — специальными
указаниями. Рассчитывают максимальную допустимую
скорость воздуха Vo, м/с, в горловине Fo, в зависимости
от которой находят остальные размеры.
Воздухораспределители размещают па пересечении
диагоналей квадратов или прямоугольников с отноше-
нием сторон не более 3 : 2 так, чтобы расстояние между
центрами находилось в пределах от 10 до 20 диаметров
горловины.
Вытяжку желательно предусмотреть из нижпей зо-
ны. При вытяжке из верхней зоны ее рекомендуется
делать рассредоточенно, принимая расстояние между
центрами приточных и вытяжных отверстий не менее
6 d0; при меньших расстояниях входные отверстия вы-
тяжных патрубков следует опускать ниже потолка на
расстояние 0,6 d0.
Число воздухораспределителей
2Х»
2820а0 d20
(8.81)
где SLo — общий расход выпускаемого воздуха, м3/ч. —
диаметр горловины, м.
Наиболее универсальны регулируемые потолочные
воздухораспределители типа ВДУМ *, разработанные
институтом ВНИИГС (рис. 8.15—8.17, табл. 8 10). Они
имеют двойной отражатель с сегментными прорезями.
Поворачивая верх отражателя относительно нижней
неподвижной части, можно изменять площадь живого
сечения для прохода воздуха вниз /отв от 0,3 полной
площади сечения отражателя fn, до нуля. В воздухорас-
пределителях с диффузором отражатели можно переме-
щать в вертикальной плоскости.
Распределение воздуха рассчитывают методом по-
следовательного приближения после предварительного
размещения воздухораспределителя, выбора варианта
его установки (табл. 8.11) и размера (табл 8.12).
При выпуске воздуха вертикальной
струей (схема IV на рис 8.1) по табл 8.11 находят
коэффициенты-mi и Я], отвечающие вычисленному отно-
шению хл/фл Fo,rn,exn— длина вертикальной струи, м;
Fo — площадь поперечного сечения горловины воздухо-
распределителя, м2.
Затем проверяют соответствие принятого решения
условиям равномерности скорости движения воздуха в
О или РЗ, сопоставляя приходящуюся на один воздухо-
распределитель площадь помещения Fn по исследуе-
мому варианту с максимальной ------------- г
ПЛОЩаДЬЮ Fn макс, м2,
• Лвт свидет № 295496. <Бюл
Хе 320662, «Бюл изобр >. 1971. № 34
изобр», 1971. № 29 и
ТАБЛИЦА 8.10 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
ТИПА ВДУМ
. Типоразмер . Z Z 43 Воздухораспределители с диффузором Воздухораспределители без диффузора
общие размеры, мм круглые квадратные общие размеры, мм круглые 1 квадратные
S i Dt или Б или В ft, ft. Н, мм масса, кг Н, мм масса, кг В. или В Н й. ht масса, кг
с регулято- ром без регуля- тора с регулято- ром без регуля- 1 тора । I с регулят© ром без регуля- тора ' с регулято- ром без регуля- тора
сч № ч* иэ <0 0» £ 250 315 400 500 630 800 1000 550 6ЭД 850 1050 1324 1680 2100 500 630 800 1000 1260 1600 2000 375 475 600 750 945 1200 1500 70 88 110 140 177 224 280 13 16 20 25 32 40 50 130 160 200 250 320 400 500 7,2 10,6 15,5 22,9__ 37 55 123,3 6.1 9,1 12,7 19,8 ^2,8 49.5 91 221 233 236 353 445 543 768 11.4 15,1 23 31,1 49,1 78 143 10,3 13,6 20,2 23 44,9 71.5 115,7 375 475 600 750 945 1200 1500 202 242 292 352 432 532 705 77 97 122 152 192 242 305 125 145 170 200 210 290 400 4,7 6,3 10,3 14 24 34,4 88,1 3,6 4,2 7,5 10,9 19,« 27,8 56,8 4,8 6,7 11.3 14,9 22,8 36,6 91,5 3,7 5,2 8,5 11,8 18,6 30,1 58,2
ТАБЛИЦА 8 11. ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИ ЕНТОВ £, m„ m. и nt ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВДУМ
со Значения mi (верхняя строка) и п (нижняя строка) Я , « X О Я
Вариант установки воз духопаспределителя с л g§ X сх л X ®) •» II 0 о Iм- для осесимметричной вертикальной коноидальной струи прн *п/ для гори- зонтальной Значения т2 ' (верхняя стро 1 И П2 (нижняя строка) для г ризонтальной стнлающейся струи С
35 И < л 2 0J X и 5.5 8,5 11,5 14 17 20 неиастила- ю щейся струн
I do 1 Круглый IV VI V VI [ —o.l ( —0,05 —0,05 +0,05 +0,05 0-0,3 0—0,3 0,1 0 0,1-0,3 1 3-1,3 1 2,1—1,5 / 1,7-0,8 1 1,45-1,1 1 0,15 1 0.2 г 0,1-1,6 1 0,15-2 3,9-2 2,7—2,2 2,3-1.1 1,95—1,3 0,15 0,25 0,15—1,8 0,2—2,2 4,4—2,5 3—2,7 2,7-1,3 2,5—1,7 0,2 0,35 0,2— 2 0,3—2,7 4,5—2,7 3,5-3 2,9—1,6 2,1—2,7 0,2 0,4 0,25—2,1 0,3—2,8 4,6—3 3,1—3,3 3,2—1,95 2,5—3 0,2 0,45 0,25—2,2 0,3—2,8 5,1—3,3 3,5—3,1 3.6—2,1 2,5-3,1 0,25 0,5 1,6—2,25 2—3 0,71 0,85 0,71 0,78 0,68—0,5 0,71—(Г.57 1,2 } 1.1 1 0,95-0,7 1 1—0,8 J 5,9-1,7 2,9-1,4 1,9 1,45 1,35-1,25
=^=V//z —0,05 —0,05 —0,05 +0,05 +0,05 0,78 I.1 1 2,8 2 1,6-1,5 1.7 1,6—1,4
"Т' Квад- ратный V VI IV V VI 0 0,1 0,2—0,3 0 0,1—0,3 ( 0,1 1 0,2 1 0,7-0,9 1 0,9—1,2 ( 0,15—1,3 1 0,2—1,9 0,15 0,2 0,8—1,1 1,1-1,5 0,2-1,6 0,25—2,1 0,2 0,25 1—1,3 1,3-1,7 0,2-1,8 0,25—2,4 1.1-1,4 1,4—1,8 0,2-2 0,25—2,6 1,2—1,5 1,6-1,9 1,4-2,1 1,9-2,7 1,4-1,6 1,8—2,1 1,5-2,3 2—3 0,71 0,71 0,78 0,71 0,78 0,68—0,43 0,85—0,57 1 ) ) 1 1 и ) 0,95—0,6 1 1,2—0,8 1
II 6 гё] Круглый V VI — 0 0,1—0,3 1 0,15-1,5 1 0,2—1,9 0,2—1,9 0,25—2,2 0,2—2 0,25—2,7 0,2—2,1 0,25-2,7 1,8-2,2 2—2,8 1.9—2,4 2.2—2,9 0,78 0,71 0,71—0,57 0,64—0.5 !* ) 1—0.8 1 0,9-0,7 J 2,1 1,8-1,5
Квадрат- ный V VI — 0 0.1-0,3 Г 0,15—1,4 1 0,2—1,8 0,2-1,7 0,25—2,2 0,2-1,9 0,25—2,3 0,2—2 0,25—2,5 1,2—2 1.6—2,5 1,2—2 1,6-2,5 0,64 0,78 0,57-0,36 0,85—0,5 ?:? } 0,8—0,5 1 1,2-0,7 1 2,1 1.8-1,4
III С Круг- лый IV —0,1 0-0,3 1 1-0,6 1 1.4—0,8 1,5—0,75 1,7-0,9 1,9—1 2,2—1,3 2,3—1,2 2,5—1,6 2,6-1,4 2,6—1,8 2,9-1.6 2,8—2,1 — Z } 2—1,3
о t Квад- ратный IV -0,1 0—0,3 ( 0,8—0,7 1 0,8—1,1 0,8—1,3 0,8—1,7 0,8—1,3 0,9-1,7 1,1-1,6 0,9—2,1 1-1,7 1-2,2 1.1-1.9 1-2,4 — — ) 2—1,3
IV 1 круглый V VI IV — 0 0,1 и 0,2 0,3 ( 0.15-0,2 1 0,2—0,3 1 0,6 1 0,8 0,15—0,2 0,2—0,3 0,85 1 0,15—0,2 0,2—0,3 1 1,3 0,2—0,25 0,25—0,35 1,2 1,6 0,2—0,25 0,25—0,4 1,3 1,8 0,3 0,4 1.5 2 0,54 0,г> 0,46—0,39 0,57—0,5 0.75 1 0,7 1 0,65—0,55 1 0,8—0,7 ) 1,9 1,6-1,4 1,3
1 Квад- ратный V VI IV — 0 0,1 и 0,2 0,3 1 0,1—0,2 < 0,2-0,3 1 1,6 1 1,9 0,15—0,2 0,2—0,3 1.9 2,3 2 2,4 2,1 2,5 2,1 2,5 2,2 2,5 0,53 0,43 0,46—0,43 0,5 0*75 1 0,6 1 0,65—0,6 1 0,7 1 2,1 1,8—1,6 1.5
8.2. Расчет воздухораспределителей
198
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
Если fn>EnMaKc, ранее намеченное
число воздухораспределителей изменяют
и перечисленные выше операции повто-
ряют для варианта, удовлетворяющего
формуле (8.82).
Дальнейший расчет ведут по форму-
лам (8.49) и (8 50) в табл 8 2, принимая
в формуле (8 49) по табл. 8.11,
по табл. 8 13, /<ц=1,Ап по формуле
(8 71) или по рис 8.6 как для компакт-
ных струй
Средняя скорость движения воздуха
в О или РЗ
<70
УсР = КьУо—==, (8-83)
VFn
где Kv— коэффициент осреднения скоро-
сти. определяемый по табл 8 14 в зависимости
от отношения xj «о — скорость движения
воздуха в горловине воздухораспределителя,
м/с; d« — диаметр горловины, м; Гп — площадь
помещения, приходящаяся па один воздухо
распределитель, м2.
Рис. 8.15. Воздухораспределитель двухструйный
универсальный модернизированный круглый типа ВДУМ
При выпуске воздуха на-
стилающимися на потолок ве-
ерными струями (схема И на рис.
8 I) или горизонтальными ненастилаю-
щимися веерными струями (примени-
тэльно к схеме III на рис. 8.1) в поме-
щении, нс имеющем потолка, либо ниже
потолка предварительно размещают же-
лаемое число воздухораспределителей и
выбирают вариант их установки (1, II
или IV) по табл. 8.11. По табл. 8 10 при-
а —с диффузором, б — без диффузора, / — двойной подвижной по вертикали диск;
2 — горловина; 3— двойной неподвижно закрепленный диск; 4 — верхняя часть
дисков 1 и 3', 5 — нижняя часть дисков 1 и 3
нимают подходящий воздухораспредели-
тель и, задавшись начальной скоростью
движения воздуха в его горловине, при
заданной средней скорости в О или РЗ
находят по левой половине номограммы
па рис, 8.18 отношение xnld0, где ха —
расстояние до О или РЗ по схеме V на
рис. 8.1. По известному значению хп определяютdr, и по
правой половине номограммы на рис 8 18, руководству-
ясь уточненной начальной скоростью движения воздуха
ТАБЛИЦА 8 12 ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЯ ТИПА ВДУМ ПРИ СКОРОСТИ
ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В ГОРЛОВИНЕ ОТ 4 ДО 12 м/с
Диаметр патруб ка (горловины) d0, мм Площадь поперечного сечения патрубка Л. м2 Пределы рекоменду- емой пропускной спо- собности, м3/ч
250 0,05 720-2160
315 0,08 1150—3450
400 0.13 1870—5650
500 0,2 2880—8650
630 0 31 4460—13 400
800 0 5 7200-21 600
1000 0,785 11 300—33 900
оо, м/с, и известной площадью, приходящейся на один
воздухораспределитель, находят среднюю скорость дви-
жения воздуха в О или РЗ.
Максимальная скорость входа воздуха в О или РЗ,
м/с:
vx = Но
тК„ V Fo.
/+1,4хп ’
(8.84)
максимальная разность температур, °C:
д/ = д/0---------—"---,
“Knd-t-1,4хп)
(8.85)
для которой обеспечивается удовлетворительная равно-
мерность:
f п < Fп.макс
(8.82)
где А — коэффициент, равный 8 для производственных зда-
ний и 6 для общественных зданий; mi— коэффициент, принима-
емый по табл 8.11,
где тип — коэффициенту интенсивности затухания соот-
ветственно скорости и разнести температур струи, принимаемые
но табл 8 11; гп = т} и п = п\ при ненастилающихся струях и
т = т2, п — п2 при настилающихся струях, /<н —коэффициент
нензотермичности струи, определяемый ио формуле (8 7Г). Fo —
площадь поперечного сечения горловины воздухораспределителя,
принимаемая по табл 8 12, /— длина горизонтального участка
струи по схеме V на рис 8 1, м, xn — расстояние до О или
РЗ по схеме V на рис. 8 1, м
8.2. Расчет воздухораспределителей
199
ТЛБЛИЦА8 13 КОЭФФИЦИЕНТ СТЕСНЕНИЯ СТРУИ Кс ДЛЯ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВДУМ____________
Вариант установ ки воздухораспре- делителя (см схе- му в табл. 8.11) т-4- —s ^отв /отв 'О, Значения при х п= п 3,5
0.4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1.6 1.6 2 2,5 3
Круглых
—0,1 0—0,3 I I I 1 0,95 0,95 0,9 0,85 0,85 0,75 0.65 0,5
( 0 и 0,3 1 1 0,95 0,95 0,9 0,9 0,85 0,8 0,75 0,6 0,45 0,25
I (с диффузором) —0,05 1 0,2 1 0,9 0,9 0,85 0,85 0,8 0,7 0,65 0,6 0.35 — —
+0,06 ( 0,2 1 1 0,95 1 0,95 0,9 0,9 0,85 0,8 0,8 0,65 0,5 0,3
1 0,3 1 1 0,95 0,95 0.9 0,9 0.85 0,85 0,75 0,65 0,5
LI (без диффу- 0,2 н 0,3 1 1 0,95 0,95 0,9 0,85 0,8 0,75 0,7 0,55 0,35 —
зора)
0 1 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,85 0,8 0.75 0,65 0,45 0,25
Ш (с диффуэо- —0,1 0,1 н 0,2 0,9 0,9 0,9 0,85 0,85 0,8 0,7 0,65 0,6 0,35 — —
Ром) 0,3 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,85 0.8 0,8 0,7 0,55 0,35
IV (без диффу- 0,3 0,9 0,9 0,9 0,85 0,85 0,8 0,7 0,65 0,6 0,35 — —
зора)
Квадра Т Н Ы X
-0,05 1 0,2 0,9 I 0,85 1 0,85 0,85 0,8 0,8 0,8 0,75 0,7 0,6 0,4 0,2
1 0,3 0,95 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,85 0,75 0,8 0,5
I (с диффузором) +0,05 1 0,2 1 1 0,95 0,95 0,9 0,9 0,85 0.8 0,8 0,65 0,5 0,3
1 0,3 1 1 1 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,85 0.75 0,65 0,5
II (без диффу- 0,2 1 1 0,95 0,95 0,9 0,9 0,85 0,8 0,8 0,65 0,5 0,3
зора) 0,3 1 1 1 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,85 0,75 0,65 0,5
0 0,9 0,85 0,8 0,75 0,75 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,65 0,5
III (с диффу- —од 0,1 0,85 0,8 0,75 0,7 0,65 0,65 0,6 0,6 0,6 0,6 0,55 0.4
зором) 0,2 0,9 0,85 0,8 0,75 0,75 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,65 0,5
0,3 1 0,95 0,9 0,9 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,75 0,65 0,5
IV (без диффу- 0,3 1 1 1 0,95 0,95 0.95 0,9 0,9 0,85 0,75 0,65 0,5
зора)
ТАБЛИЦА 8.14 КОЭФФИЦИЕНТ ОСРЕДНЕНИЯ СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА
В О ИЛИ РЗ ПОМЕЩЕНИЯ К^ДЛЯ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВДУМ
Вариант установ- ки воздухораспре делителей (см схему в табл. 8 11) Схема на рис 8 1 _ h 7 ^ОТВ 'отв= fD3 Значения K„d при "'п=* п/(Ч
0,2 0,4 0,6 0,8 1 1 ’-2 ! 1,4 j 1,6 1 1.8 | 2 1 2,5 1 3
I (с диффузором) IV —0,1 0—0,3 — 0,25 0,35 0,5 0,65 0,75 0,8 0,85 0,85 0,8 0,6 0,35
—0,05 ( 0 и 0,3 1 0,2 0,5 0,55 0,7 0,65 0,7 0,75 0,75 0,85 0,8 0,75 0,8 0,65 0,8 0,85 0,8 0.6 —
VI +0,05 0,2 0.3 — 0,35 0,3 0,5 0,4 0,6 0,5 0,75 0,6 0,8 0,75 0,9 0,8 0,75 0,9 0,75 0,85 0,6 0,75 0,35 0.55 —
II (без диффу- зора) VI — 0.2 0,3 0,4 0,3 0.6 0,4 0.75 0,5 0,8 0,6 0,9 0,75 0,85 0,8 0,75 0,9 0,6 0,85 0,5 0,75 0,25 0,55 —
III (с диффу- зором) IV - 0,1 0 и 0,3 0,1 и 0,2 0,5 0,5 0,85 0,65 0,85 0,75 0,8 0.85 0,8 0.8 0,75 0,6 0,7 — — — — —
IV (без диффу зора) V или VI — 0,3 0,4 0,6 0,6 0,6 0,8 0,8 — __ — — — —
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
200
Рис 816 Воздухораспределитель двухструйный уни-
версальный модернизированный квадратный типа
ВДУМп
а — с диффузором; б — без диффузора; / — двойной подвижной
по вертикали отражатель, 2 — горловина: 3 — неподвижно за-
крепленный отражатель; 4— верхняя часть отражателей 1 и 3;
5 — нижняя часть отражателя 1
Рис. 8.17. Схема установки ре-
гулятора расхода и равномер-
ности перед воздухораспредели-
телем типа ВДУМ
а — при присоединении на удлиненном
патрубке; б — при непосредственном
присоединении; 1 — воздухораспредели-
тель; 2 — клапан
При выпуске воздуха двумя струя-
ми— вертикальной и веерной (схема VI на рис. 8.1) —
оптимальным является равенство скоростей движения
воздуха в обеих струях на границе О или РЗ. Для этого
отношение длин горизонтальной и вертикальной струй
1/хП должно быть равно 4 при вариантах установки I
или II в табл. 8.11 и /отв=0,1; 2,5 и 2 при варианте уста-
новки IV в табл 8.11 и )отв соответственно 0,1 и 0,2.
Кроме того, для круглых ВДУМ длину ха следует
ограничивать 15 У Fo, а для квадратных ВДУМ—
10 У Fo, где Fo — площадь поперечного сечения горло-
вины воздухораспределителя, принимаемая по табл. 8.12.
При значениях 1]ха менее оптимальных рассчитыва-
ют только вертикальную струю (схема IV на рис. 8 1).
Если значения 1/ха превышают оптимальные, расчет сле-
дует вести по формулам (8.84) и (8 85).
Пример 8.4. Рассчитать распределение 110 тыс м3/ч возду-
ха, температура которого на 5° С ниже температуры воздуха в
помещении площадью 1730 м2 и высотой 7,2 м, с помощью воз-
духораспределителей ВДУМ настилающимися веерными струями
(схема V на рис 8 1) при условии иСр ^0,25 м/с н Д/х-=±0,5° С.
Решение. Делим помещение на 12 квадратов размером
12X12 м каждый и устанавливаем 1730 144=12 воздухораспре-
делителей типа ВДУМ по варианту I в табл 8 11 и при /г = 0,05 с
полностью закрытыми щелями в отражателе,? е при /отв=0
Задаемся начальной скоростью воздуха vo = lO м/с и по левой
половине номограммы на рис 8 18 находим отношение хп /^о“9.
Расстояние до О или РЗ хп = 7,2—2—5,2 м, следовательно, <4—
-5,2/9=0,58 м.
Принимаем по табл 8.10 ближайший больший воздухорас-
пределитель ВДУМ-6 с горловиной 630 мм, у которого при про-
изводительности 110 000/12 — 9167 м3/ч скорость движения воздуха
в горловине составит иО”9167/(3600 0,31) =8,2 м/с Пр правой
части номограммы на рис. 8 18 при xn/do=-5,2/0,63 = 8,25 и отно-
шении VFn /dB-Vi44/0.63= 19.04 получим t‘Cp/yo=0,O3 Следо-
вательно, t>Cp—0,03 8,2*0,25 м/с, что удовлетворяет заданию по
средней скорости в О или РЗ
Максимальную скорость движения воздуха в зоне непосред-
ственного поступления струи в О или РЗ определяем по форму-
ле (8 84)
1-1,05 1Л),31
W-5,2 М/С
Примечание. Выбор опти-
мального угла а установки регулятора
расхода и равномерности рекомендует-
ся производить в зависимости от числа
последовательно установленных возду-
хораспределителей и постоянных или
переменных диаметров магистрали по
материалам трудов ВНИИГС (вып 36
за 1973 г.).
где 1 по табл
(8 70) составляет
при
8 11, а по формулам (8 71'), (8.68) и
Аг 1 = 11,1
Х'1 ™2
^2
Д/рКЁо / хп \2
"0ГоКр \1>1зКЁо/
Рис. 8 18. Номограмма для расчета воздухораспреде-
лителя типа ВДУМ, устанавливаемого по вариантам
I, II или IV в табл 8.11 для выпуска воздуха по
схеме V на рис. 8.1
1,1
I2
Н,1
5 V 0,31
5,2
1,13 Ко,31
Максимальную разность температур в зоне непосредствен
ного поступления струи в О или РЗ определяем по формуле
(8 85)-
1,1 Ко,31
1,05(6+1,4-5,2)
0,22° С.
Согласно формуле (8 74), отрыв холодной веерной струи от
гладкого потолка возможен при Аг* j ^0,18 В данном случае
Аг* —0,118, следовательно, отрыва струи ие произойдет.
Мх = 5
8 2 Расчет воздухораспределителей
201
Рис. 8.19. Воздухораспределитель круглый ВДПМ-1а
(с перфорированным диском) или ВДПМ-16 (с пер-
форированным диском, имеющим центральное отверс-
тие диаметром 0,3 d0), устанавливаемый на открыто
проложенных воздуховодах (с нерегулируемым по вы-
соте диском)
/ — патрубок; 2 —регулятор расхода: 3 — винт пружина; 4—
воздуховод; 5 — диск
Рис. 8.20. Воздухораспределитель круглый ВДПМ-Па
(с перфорированным диском) или ВДПМ-Пв (со
сплошным диском) либо квадратный ВДПМп-Ia (с
перфорированным экраном) или ВДПМп-1в (со сплош-
ным экраном), устанавливаемый в перекрытиях или
подвесных потолках (с нерегулируемым по высоте
диском или экраном)
1 - патрубок, 2—регулятор расхода; 3 — винт пружина, 4 —
воздуховод, 5 — декоративная шайба, 6 — диск или экран
Универсальные потолочные воздухораспределители
с перфорированным или со сплошным диском (экраном)
типа ВДПМ*, серии 4.904-53 (разработаны ВНИИ охра-
ны труда в Ленинграде), предназначены для подачи
воздуха в верхнюю зону помещения по схемам IV—VI
на рис 8 1 (рис 8.19—8 22, табл 8.15) Воздухораспре-
* Авт свидс! № 208241, «Ьюл изобр», № 3, 1967, де
кабрь
Рис 8 21. Воздухораспределитель круглый ВДПМ-Ша
(с перфорированным диском) или ВДПМ-Шв (со
сплошным диском), устанавливаемый в перекрытиях
или подвесных потолках (с регулируемым по высо-
те диском)
/ — корпус. 2 — регулятор расхода; 3 — винт-пружина; 4— воз-
духовод; 5 — диск; 6 — винт для регулирования положения
диска
Рис. 8.22 Воздухораспределитель квадратный ВДПМп-
Па (с перфорированным экраном) или ВДПМп-Пв
(со сплошным экраном), устанавливаемый в перекры-
тиях или подвесных потолках (с регулируемым по вы-
соте экраном)
/ — корпус. 2 — регулятор расхода, 3 — винт-пружииа: / — винт
для регулирования положения экрана; 5 — экран
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
202
ТАБЛИЦА 8 15 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВДПМ
Типо- размер Общие размеры, мм Круглые воздухораспреде- лители Квадратные воздухо- распределители F о, М“
d„ Di или А О. нли Б, «1 'll Ла размеры, мм масса, кг размеры, мм масса, кг
\ Ьз 1а, 16 Па, Пи Ша, Шв Б 1а, 1в Па, Пв
2 250 325 480 205 75 12,5 217,5 2,5 5 6,9 6,6 430 219,5 6,8 11.3 0,05
3 315 410 595 245 95 16 ’253 3 6,6 8,8 9,6 495 255 9,9 14,5 0,08
4 40Q 520 740 295 120 20 300 4 10,-2 13,1 12,8 580 300 12,1 19,5 0,13
5 500 650 915 355 150 25 355 5 11,4 17,8 21,4 680 355 16,3 28,9 0,20
6 630 820 1154 435 190 32 427 6 21,5 26,6 37,6 810 429 24,4 47.8 0.31
8 800 1040 1465 535 240 40 520 8 32,6 39 56,5 980 520 45 71,4 0,5
делители ВДПМ рассчитывают па общим правилам
(см. формулы в табл 8.2).
Воздухораспределитель ВДПМ-Ia образует кольце-
вую струю, которая затем переходит в осесимметричную
(схема IV на рис 8 1); установка диска с центральным
отверстием (ВДПМ-16) увеличивает дальнобойность осе-
симметричной струи. При выходе воздуха из воздухорас-
пределителя ВДПМ-Пв со сплошным нерегулируемым
по высоте диском (рис 8.20) образуется устойчивая ве-
ерная струя (схема V на рис 8 1), настилающаяся на
потолок. Из воздухораспределителя ВДПМ-Па с пер-
форированным диском выходят две струи: веерная и осе-
симметричная (схема VI на рис. 8.1); последняя форми-
руется из отдельных струек, выходящих из перфориро-
ванного диска Воздухораспределители ВДПМ-Па и
ВДПМ-IIIa имеют перфорированный диск диаметром
1,3 do с Кж с=0,4. Уменьшение К™-е до 0,3 и 0.2
(см. табл. 8 1) увеличивает коэффициенты затухания для
веерной струи и уменьшает их для осесимметричной
струи, а устройство в диске дополнительного централь-
ного отверстия диаметром 0,3do производит обратное
действие.
Воздухораспределители с квадратными экранами
имеют присоединительный патрубок круглого сечения
(см рис. 8 22) и рассчитываются так же, как воздухо-
распределители с диском.
Потолочные воздухораспределители типа ВДШ
(рис. 8.23 и табл. 8 16) дают струи, расходящиеся под
ТАБЛИЦА 8 16 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ШЕСТИДИФФУЗОРНЫХ ДВУХСТРУННЫХ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВДШ, СЕРИИ 4.904-29
Типоразмер Размеры, мм F., м2
d. d h
ВДШ-2 250 500 136 0,05
ВДШ-3 315 630 153 0.08
ВДШ-4 400 800 196 0,13
ВДШ-5 500 1000 222 0,2
ВДШ-6 630 1260 256 о.31
ВДШ-8 800 1600 299 0,5
Примечание Воздухораспределители изготовляют с
круглым (ВДШк) и квадратным (ВДШп) диффузорами Присо-
единительный патрубок в обоих случаях имеет круглое сечение
диаметром d0
углом в стороны и вниз, поэтому их называют двух-
струйными.
Площадь горловины плафона типа ВДШ следует
ограничивать значением, м2:
F < 0,013х;;, (8 86)
макс ’ п’ ' ’
где хп — расстояние до О или РЗ по схеме VI на рис. 8 1.
Рис 8 23 Воздухораспределитель шестидиффузорный
двухструйный потолочный типа ВДШ
/ — диффузор; 2 — присоединительный патрубок
Рис 8 24 Схема расположения потолочных воздухорас-
пределителей и вытяжных решеток
1 — приточный воздуховод, 2 — вытяжной воздуховод: 3 — воз
лухораспредслитель; 4 — вытяжная решетка
8 2 Расчет воздухораспределителей
203
ТАБЛИЦА 8 17 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
КОМБИНИРОВАННЫХ ПРИТОЧНО-ВЫТЯЖНЫХ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВК, СЕРИИ ОВ-02-136,
ВЫП. 5
Типоразмер Размеры, мм Fo, м* 2
do 1 d; | d, 1 ft, Л.
вк-з 315 630 200 620 390 0,046
ВК-4 400 800 280 720 450 0,064
ВК-5 500 1000 315 788 500 0,12
ВК-6 630 1260 400 910 580 0,19
ВК-8 800 16Оо 500 1055 675 0,3
Примечание. Воздухораспределители изготовляют круг-
лыми (ВКк) и квадратными (ВКп) Присоединительные патруб-
ки в обоих случаях имеют кру!лое сечеиие диаметром do и d2
Р ис. 8 25 Комбинированный приточно-вытяжной воз-
духораспределитель типа ВК
1— диффузор: 2 — присоединительный патрубок к приточному
воздуховоду. 3 — присоединительный патрубок к вытяжному воз-
духоводу; 4 —вытяжная решетка, 5 — отражатель
Тогда максимальное отклонение местных температур
от средней температуры в О или РЗ составит около 8%
полной рабочей разности температур Д/о
Чтобы обеспечить в О или РЗ скорость движения
воздуха до 0,2 м/с, через плафоны ВДШ рекомендуется
подавать не более 50 м3/ч на 1 м2 площади пола поме-
щения, а до 0,3 м/с — не более 60 м3/ч.
При выпуске воздуха из потолочных воздухораспре-
делителей струями, настилающимися на потолок, под
ними создастся разрежение, и в эту зону поднимаются
восходящие струи, несущие наиболее нагретый воздух и
воздух с повышенным содержанием вредных выделений.
В связи с этим вытяжные отверстия можно располагать
в верхней зоне по осп группы воздухораспределителей,
установленных в один ряд (рис 8.24), или встраивая в
конструкцию плафонов (рис 8 25).
На рис. 8.24 показаны воздухораспределители, по-
дающие воздух двумя противоположно направленными
струями. Это может быть достигнуто установкой боко-
вых отражателен на воздухораспределителях типа
ВДУМ и ВДПМ или применением специально разрабо-
танных воздухораспределителей. Расчет таких воздухо-
распределителей следует вести, руководствуясь схемой
II на рис. 8.1, по формулам в табл 8 2, как для приточ-
ных щелевых выпусков, расположенных под потолком
помещения
Воздухораспределители со встроенными вытяжными
отверстиями называются приточно-вытяжными или ком-
бинированными типа ВК (рис 8 25, табл. 8.17). Они рас-
считываются по схеме V рис. 8 1 и формулам (8.59) и
(8 60) в табл. 8 2. Испытания комбинированных возду-
хораспределителей в производственных условиях пока-
зали, что при кратности воздухообмена, превышающей
25 ч-1, часть приточного воздуха засасывается в вытяж-
ное отверстие и эффективность воздухораспределения
снижается.
Пример 8.5. Распределить 320 тыс м3 * * * * В * * II/ч воздуха через уни-
всрсальные воздухораспределители типа ВДПМ-Пв со сплошным
диском (см рис 8 20) настилающимися струями в цехе, имею-
щем десять пролетов площадью 18X12 м каждый, общей пло-
щадью 2160 м2 и высотой 5,6 м Температура в рабочей зоне
помещения 20° С Подаваемый воздух имеет температуру 12° С,
т е рабочая разность температур А/0=8°С Скорость движения
воздуха в рабочей зоне должна быть равна Риорм —0.3 м/с,
рабочие места находятся вне зоны прямого воздействия струи.
Решение Проектируем установку четырех воздухорас-
пределителей ВДПМ-Пв в каждом пролете цеха, размещая их
на пересечении лиаюналей прямоугольников 6X9 м. т. е всего
40 воздухораспределителей Тогда наиболее короткий путь струи
по схеме V на рис 8 1 до рабочей зоны будет равен сумме
/=6/2 = 3 м и а*п = 5,6—2—3,6 м, т. е всего 6,6 м
Отношение Их п «3/3.6=0,83< 1,5, следовательно, расчет сле-
дует вести по схеме V и формулам (8 59) и (8 60) в табл 8 2.
Принимаем воздухораспределитель ВДПМ-Пв типоразмера 8
(см табл 8 15). имеющий расчетную площадь Го“0,5 м2 и коэф-
фициенты т2^\,2 и П2=1.1
Тогда
3,64-3
цо=О,6------------------= 5,19 м/с,
1,2-0,9 ]/о,5
где Кс*=*0,9 по графику на рис 8 4 при 0,1 /—0,1 Ц V F^
=0,1 3/Vх 0?5=0,424 и //хп-0,83; vx-2vHopM =2 0,3-0,6 м/с по
формуле (8.3)
Максимальная пропускная способность одного воздухорас
пределителя 0.5 5,19 3600 = 93^2 -Р'ч п всех 40 воздухораспредели-
телей 9342 40 = 373 680 м3/ч>32(Г000 м1/ч.
Средняя разность температур в рабочей зоне по формуле
(8 60) с коэффициентом 0,64
l,l.0,64]<0,5
ср 0,9(3,6+3)
0,6°С ,
т е при входе в рабочую зону средняя температура струн
будет равна 20—0,6—19.4° С
Ж. Распределение воздуха струями,
направленными вверх
При распределении холодного воздуха струями, вы-
пускаемыми под окнами или у стен и направленными
вверх, скорость выпуска струи должна обеспечивать
движение воздуха по схеме на рис 8.26 и не допускать
падения струи вниз раньше, чем опа, настилаясь на по-
толок, пройдет 70% длины помещения.
Рис. 8 26 Схема распределения приточного воздуха
струей, направленной вверх '
1 — воздухораспределитель; 2 — окно
Глава 8. Распреде пение воздуха в помещении
204
Допустимую скорость движения воздуха определя-
ют по формулам, м/с:
для компактных и неполных веерных струй:
(8.871
т V Кг.
для плоских струй
т т V Ьо
где у+1 — расчетная длина струи, м (см рис 8 26). причем
/-0,7/п; т н л —коэффициенты затухания соответственно скоро-
сти и разности температур; для иенастнлающихся струй m-rni
н я —Ль указанным в табл 8.1, для настилающихся струй zn—т3
и л-Д} и определяются путем введения поправочных коэффици-
ентов ль Ki нли К» (см. формулы (8.65)—(8 66)1 к коэффициен-
там /П| и ль' Д?о— разность температур воздуха в помещении и
воздуха иа выходе из воздухораспределителя, °C; Fo— расчетная
площадь сечения воздухораспределителя, м2; до — ширина щели
воздухораспределителя, м.
Найденную по формулам (8 87) и (8.88) скорость
движения воздуха следует проверять по одной из фор-
мул (8.17), (8.19), (8.21), (8.23), (8.25), (8.27), (8.29),
(8.31), (8.33) в табл. 8 2, вычисляя скорость движения
воздуха в конце струи при входе в О или РЗ, где она не
должна превышать значений, указанных в формулах
(8.1), (8.3) нли (8.5). Необходима также проверка раз-
ности температур при входе воздуха в О или РЗ по со-
ответствующей формуле табл. 8.2. При этом следует при-
нимать хп=у+0,71а+На—h (см. рис. 8.26) и Fn—HUB,
где В — ширина помещения, приходящаяся на одну
струю, м.
При недостаточной дальнобойности струи в помеще-
нии возможно образование застойных зон Холодный
воздух рекомендуется подавать из воздухораспределите-
лей. имеющих коэффициент /п>4,5. При режиме нагре-
вания помещения большие скорости выпуска воздуха да-
ют лучшие результаты, чем малые.
Пример 8.8. Рассчитать подачу воздуха вертикальными
струями (см. рис 8.26) из трех воздухораспределителей — реше-
ток типа РВ, серии 4 904-30 (см. табл. 8 8) — в помещение пло-
щадью 4X5 м и высотой 3 м Высота обслуживаемой зоны 2 м
Воздух подается для охлаждения помещения при Д10-5° С°
Воздухораспределители при установке жалюзи под углом ₽о-45°
дают настилающиеся струи, имеющие при полном настилании
коэффициенты в среднем 3.5-1,35—4,73 и л2—2,5-1,35—3.38
(№ 2г в табл 8 1)
Решение Проектируем три решетки размером 100Х
Х'СО мм с площадью живого сечения Fo—0,032 м2 каждая. Ре-
шетки размещаем под окнами на высоте 0.8 м над полом вдоль
длинной стороны помещения, тогда (см. рис 8 26) у+1—у+
+0.7/п-3—0,8+0,7-4 —5 м
Допустимая скорость выхода воздуха из решеток по фор-
муле (8 87)
5 / 3,38-5
Оо = 0,25—~ 1/ -~=- = 2,57 м/с.
4,73 У у 0,032
Расчет затухания струи ведем применительно к схеме П
иа рис. 8 1 При хпл5+3—2—6 м и Fn — 5-3/3 — 5 м? величина
Хп/ =6//Т-2,68>1,1, поэтому расчет ведем по фор/иулам
(8 25) и (8 27), считая искомым
ОТдАвХс 9 г7 у
Vjc = Оо ----- --- — X
хп
4,73-1,3-0,581^0,032 п ,
X —---------1’— =0,27 м/с,
так как при Ихп—5/(3*6)—0,28 коэффициент Л в * 1,3 (см. рис
8,5), а при х-0,7хп/-0,7-6/ /б^1,88 по кривой 3 на рис.
8 4 коэффициент Кс— 0.58.
Допустимую скорость воздуха проверяем по скорости в
образующемся обратном потоке, используя формулу (8 27):
Робр—
== 0,28 м/с.
Таким образом, в обслуживаемой зоне помещения скорость
воздуха может достигнуть 0,28 м/с, а разность температур воз-
духа в обслуживаемой зоне и в обратном потоке по формуле
(8 28) составит
AG = 5
=0,56° С
3. Распределение воздуха
закрученными струями
Закрученные струи характеризуются более интен-
сивным затуханием скорости движения воздуха, чем пря-
моточные Для создания закрученных струй применяют
центробежные воздухораспределители типа ВЦ
(рис. 8.27, 8.28, табл 8 18), разработанные ВНИИГС,
и эжекционные воздухораспределители типов ВЭС (рис.
8.29, табл. 8.19) и ВПЭП (рис. 8 30), разработанные ин-
ститутом Проектпромвентиляция
Направление закрученных струй, выпускаемых из
воздухораспределителя типа ВЦ, зависит от способа его
установки и положения подвижного диска (см. рис. 8.28).
Максимальную скорость движения воздуха ох, м/с,
и максимальную разность температур при входе струи
в О или РЗ Д/ж=/оилир3—tx, °C, определяют по фор-
мулам:
ТАБЛИЦА 8 18 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВЦ
Размеры ММ Пропускная способность в отверстии м’/ч. при скорости Оо. м/с
О? Z Fo, м2 41 5 1 6 1 7 8 9 10 11 12 £
те о- с d. D, В h ft. й, А Б н и сопротивлении» Др. кгс/м2 те и
с £ 6 1 9 1 13 1 17 23 29 35 43 51 те
ВЦ-3 450 250 400 160 266 720 645 740 0,098 1415 1770 2120 2480 2830 3180 3450 3900 4250 32
BU-5 500 670 400 500 225 375 1085 932 970 0,195 2820 3520 4220 4920 5630 6330 7040 7750 8450 61.5
ВЦ-7 710 980 500 800 320 532 1442 1246 1450 0.394 5700 7100 8520 9950 11 350 12 800 14 200 15 600 17 000 145,5
ВЦ-9 900 1260 800 800 405 675 2066 1733 1600 0,633 9150 11 450 13 750 16 000 18 300 20 600 22 000 25 200 27 400 229,5
82. Расчет воздухораспределителей
205
Кг»
Vx = VQ tn---
X
1/ F
&tx — At0 n------~
(8.89)
(8.90)
ТАБЛИЦА 8 19 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ ТИПА ВЭС
Типоразмер Размеры, мм F„. м2 Пределы ре- комендуемой пропускной способности, м3/ч Масса, кг
d. ь.
ВЭС 8/50 800 770 0,5 10 800—21 600 29,9
ВЭС 10/50 1000 965 0,79 16 900—33 700 45,6
ВЭС 12,5/50 1250 1210 1,23 26 600—53 100 69,3
ВЭС 14/50 1400 1350 1,24 33 300—66 500 85,4
ВЭС 16/50 1600 1530 2 43 200—86 400 135,8
где ио — скорость движения воздуха, м/с. в выходном от-
верстии do, м, площадью Fo, м2 (табл 8 18);__т — коэффициент
затухания скорости при условии 0,035do/п ^0,088 [/п-0.87
для схемы А (см рис 8.28), т—0,68 для схемы Б н ?п—1,32 для
схемы В]; РП — площадь пола помещения, приходящаяся на
воздухораспределитель, м2; х — расчетное расстояние от возду-
хораспределителя до О или РЗ, м.
приведенным ниже; Д/о"/о—f или
определяемое по указаниям,
/о в выходном отверстии и t
о или р 3
р 3“ разность
температуры
в рабочей или обслужила
емой зоне; п — коэффициент затухания разности температур
(п—0,8 для схемы Л. п—0,6 для схемы Б н п—1,21 для схемы В).
Рис 8.27 Воздухораспределитель центробежный типа ВЦ
/ — кори>с; 2 — выходной патрубок, 3 — винт регулировочный,
4 — диск; 5 — входной патрубок
При установке воздухораспределителя по схеме А
на рис. 8.28 и отношении ho/do^0,35 струя настилается
на потолок, причем х=Х14-/, при установке воздухорас-
пределителя по схеме Б и отношении 0,35</io/do^0,7
струя направляется вверх, а затем отклоняется вниз,
причем х=хг+(; при установке воздухораспределителя
по схеме В и отношении ho/d0>0,7 образуется конои-
дальиая струя, направленная вниз под углом ctj2 =
= 35 ... 42° к вертикали, причем х~1,25х3.
Расстояние I измеряется от оси выходного отвер-
стия до стены или до места слияния со встречной струей
Расположение вытяжных отверстий не оказывает
влияния на скорость движения воздуха и разность тем-
ператур в О или РЗ. При разности температур, не пре-
вышающей 50° С, независимо от степени стеснения и ти-
па приточной струи неравномерность температур по вы-
соте помещения не наблюдается.
Средняя скорость и средняя температура в струе на
расстоянии х (см. рис. 8.28) составляют:
Рис 8.28. Схемы А, Б, В установки центробежных воз-
духораспределителей типа ВЦ
/ — воздухораспределитель; 2—подвижной диск; 3 — потолок
помещения; 4 — уровень О или РЗ; 5 — направление струи при
отношении ho/do<JO,35; 6 — то же, O,35</io/do^O,7; 7 — то же,
/io/do>O,7
Схема
Jcp:
гср ‘
А
0,62»х
0,94/ж
Б
0,8и*
0,95/л
В
0,42их
0,94/,
лей 18X18 м по схеме А на рнс. 8 28 Площадь каждого участка
1848 = 324 м2 Тогда х—9+6—2 —13 м и
Коэффициент сопротивления воздухораспределите-
лей типа ВЦ по отношению к скоростному давлению в
отверстии Fo равен £=5,8 при отношении A0/d0>>0,25
Воздухораспределители типа ВЦ рекомендуется
устанавливать на высоте не более 6 м над полом.
Пример 8.7. В помещение площадью 96*48 =4600 м2 и высотой
6 м подается 345 тыс. м3/ч воздуха с температурой 12° С. Долж-
на быть обеспечена скорость движения воздуха в рабочей зоне
1>л<;0,7 м/с и разность температур Д/гС0,5°С при температуре
в рабочей зоне 20° С
Решение Принимаем воздухораспределители ВЦ 9 При
удельной нагрузке на площадь 345 000 * 4600 = 75 м3/(ч*м2) один
ВЦ 9 может обслужить (см табл 8 18) максимум 27 400*75=
—365 м2. Размещаем 18 шт. ВЦ 9 в центре строительных моду-
=--
324-75
3600-0,633
= 10,66 м/с.
По формулам (8 89) и (8 90)*
/0^633
vx = 10,66-0,87 —:— = 0,57 м/с;
* 13
V о.бзз
Ых = (20—12)0,8-—=0,39° С.
При этом do//^п=0,9//324—0,05, т. е. соблюдено услозие
0,035 < do/ /7^ <0.088
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
206
Воздухораспределители эжекционные типа ВЭС*
устанавливают в верхней зоне помещения непосредст-
венно на воздуховоде или на распределительной ко-
робке (см. рис 8 29).
Рис. 8.29 Воздухораспределитель эжекционный типа
ВЭС
а—график интенсивности затухания относительной скорости и
относительной разности температур в струе, б — схема притом
ной струи, в — общий вид, / — корпус, 2 — лопатки завихрителя
Рис. 8 30 Воздухораспреде-
литель пристенный эжекци-
онный панельный типа
ВПЭП
/ — панель, 2 или 3— закручи-
ватель потока соответственно из
фенопласта для взрывопожаро
опасных производств и из поли-
этилена для невзрывоопасных
производств, 4—место сое ди не
ния клеем марки. К-153 по
СТУ 30-14161 64
Следует размещать их так, чтобы ширина обслужи-
ваемой полосы цеха не превышала х, длина — 3,3 х, т. е.
площадь, обслуживаемая одним воздухораспределите-
лем, Е^/З.Зх2, причем величина х (см рис. 8 29,6) свя-
зана с высотой установки воздухораспределителя уг-
лом р, определяемым по расчету
0-9О-ф-0о. (8.91)
Угол Р должен быть не более 30° для условий вен-
тиляции и в пределах от 6 до 30° при воздушном отоп-
лении.
Угол "ф получают из выражения tg ф = х/(й—/(ои.шр J.
Угол Ро, равный 8°. определяет зону максимальных ско-
ростей движения воздуха, h и йоилирз— соответствен-
* Авт свидет № 358959 «Бюл изобр », 1-9'74» № 1$» Болес
подробные данные и расчеты приведены в серии 1 494-17.
но высота установки воздухораспределителя и высота
О или РЗ.
Расстояние между двумя воздухораспределителями
типа ВЭС при подаче воздуха встречными струями
должно быть в пределах (5—6,6)х, а при расположении
их друг за другом (1,5—3,3)х. Расстояние между
стеной и продольной осью воздухораспределителя долж-
но быть в пределах (0,2—0,5) х, а между осями двух
воздухораспределителей — (0,3—1)х.
Затухание скорости и температуры струи рассчиты-
вают, руководствуясь графиком на рис. 8 29, а.
При использовании воздухораспределителей типа
ВЭС для воздушного отопления следует принимать ско-
рость движения воздуха о0=6.8 м/с и критерий Архи-
меда, определяемый по формуле (8 68), Аго^0,008 *.
Коэффициент местного сопротивления равен 5,4
Пример 8.8. Рассчитать установку воздухораспределителя
типа БЭС для подачи 360 тыс мэ/ч воздуха в помещение пло-
щадью 72'168—12 096 м2, высотой 8 м Допустимая средняя ско-
рость движения воздуха в рабочей зоне t’HOpM “0.5 м/с и раз
кость температур ±2° С
Решение Принимаем шесть ВЭС 16/50 пропускной
способностью по 60 тыс м3/ч при и0=8,3 м/с и Fo=2 м2, разме-
щая их в три ряда по ширине цеха и в два ряда по длине це-
ха со встречными струями Тогда, учитывая формулу (8 3),
Ух 2унорм _ 2-0,5 о
Уо уо 8,3
и по графику на рис 8 29, а находим xIVFq—22,7 или х~22.7/2-
= 32 м
При установке ВЭС 16/50 на высоте 6 м над полом (см
рис 8 29.6) tg ф=32/(6—2) = 8 или ф = 82°, и, согласно формуле
(8 91). 5 = 90- 82 -8 = 0°.
Расстояние между воздухораспределителями по ширине
цеха 72 3 = 24 м при допустимом максимуме х~32 м. а по длине
цеха 168 2 = 84 м при допустимом максимуме 3,3х=3.3 32 =
= 105,6 м
Приходящаяся на один воздухораспределитель площадь
12 096 6 = 2016 м2<3.3х2 = 3,3-322=3379 м2
При x/V Гц^а.7 по графику па рис. 8 29, а получим
А/х/Д/0=О,О76. следовательно, при Д/Доп --2° С рабочая раз-
ность температур с учетом формулы (8 8) не должна превы
шать А/0=О,7 2 0,076-18,4° С.
Воздухораспределители пристенные эжекционные
панельные типа ВПЭП ** рассчитаны на подачу на 1 м2
площади панели от 2,5 до 3,5 тыс м3/ч в общественных
зданиях и от 3 до 12 тыс м3/ч в производственных зда-
ниях На площади панели 1 м2 монтируется 100 закру-
чивателей воздуха диаметром 75 мм (см. рис 8 30).
Панели размешают у степ и колонн помещений с
расстоянием от их низа до пола нс мепее 1 м.
Для помещений с производствами взрыво пожарной
и взрывной опасности категорий- А, Б и Е применяют
закручиватели воздуха, выполненные из фенопласта, для
всех остальных помещений - выполненные из полиэти-
лена
Условная скорость выхода воздуха из закручиватс-
ля Vo, м/с, относится к его площади Fo — 0,0044 м2: со-
ответственно этим условиям коэффициент местного со-
противления воздухораспределителя с учетом потерь
давления в корпусе воздухораспределителя равен 17.
Потери на вход в корпус воздухораспределителя следует
учитывать отдельно, причем для обеспечения равно-
мерного распределения воздуха по закручивателям со-
противление входа не должно превышать половины со-
противления воздухораспределителя.
* Данные института Проектпромвснтиляция ЦНИИПром
зданий для аналогичных воздухораспределителей рекомендует
ЛгоО-Ю—*
** Авт свидст № 354747 «Бюл изобр*. 1974, № 18 Более
подробные данные и расчеты приведены в серии 1.494-18.
82 Расчет воздухораспределителей
207
Максимальная площадь панели воздухораспредели-
теля 2-2 = 4 м2. Площадь квадратного участка, м2, ко-
торую можно обслужить одной панелью воздухораспре-
делителя:
F = O,O346Lo, (8.92)
где La — пропускная способность одной панели воздухорас-
пределителя, м3/ч
Минимальное расстояние, м:
а) между двумя соседними панелями воздухорас-
пределителей при удельной нагрузке до 5000 м3/(ч-м2)
/ = 1,зК1О~3Ьо ; (8.92')
при нагрузке более 5000 м3/(ч-м2)
Z = 2]/lO-3Lo ; (8.92")
б) от воздухораспределителя до стены при удель-
нбй нагрузке до 5000 м3/(ч-м2)
/ = 0,6]/10~3L0; (8.92"')
при нагрузке более 5000 м3/(ч-м2)
1 = 1,2 ]/10“3 Lo ; (8.92”)
в) от воздухораспределителя до рабочего места при
изотермических условиях 1,5 м, при рабочей разности
температур до 20°С и удельной нагрузке до 5000
м3/(ч-м2) 1,9 м; при большей нагрузке 2,4 м.
И. Распределение воздуха,
выпускаемого через перфорированные панели
и потолки*
Распределение воздуха, выпускаемого через перфо-
рированные панели, вмонтированные в потолок и зани-
мающие до 50% его площади, или через потолок с пер-
форированными участками, занимающими 50% и более
его площади, применяют в помещениях небольшой вы-
соты (до 5 м).
Назначение таких воздухораспределителей — обес-
печить небольшие скорости движения воздуха в О или
РЗ при большой кратности воздухообмена в поме-
щении.
Основной характеристикой перфорированных пане-
лей и потолков является коэффициент живого сечения
Fж г / d \2
Яж с = 7^ = 0,785 — > (8-93)
Fnaii \ t /
где Рж>с—площадь живого сечения, м2; FnaH — площадь
потолка или панели, м2; d— диаметр отверстий, м, t — шаг от-
верстий, м.
При равномерном коридорном расположении отвер-
стий шаг их равен расстоянию между центрами отвер-
стий, а при равномерном шахматном расположении —
диаметру касающихся окружностей, проведенных из
центров отверстий. Достигнуть удовлетворительного
распределения воздуха в О или РЗ можно, применяя
перфорацию с шагом отверстий />3d, что соответствует
площади живого сечения менее 9% полной площади.
В некоторых случаях применяют панели с очень малой
площадью живого сечения, например при 100 /С,к.с =
= 0,2.. 0,3%. Отверстия рекомендуется делать диаметром
d= 0,002. 0,01 м
• Использованы результаты исследований, проведенных
М И Гримитличым во ВНИИ охраны труда (Ленинград)
Для обеспечения выхода струй воздуха в направ-
лении, перпендикулярном потолку, желательно отноше-
ние 6/d^l..2, где 6 — толщина перфорированного ма-
териала Струя, выходящая из перфорированных пане-
лей или потолков, имеет участки формирования, началь-
ный и основной.
Угол а раскрытия сформировавшейся изотермиче-
ской струи, выходящей из круглой перфорированной
панели, практически постоянен и равен 18—20° При
выходе из вытянутых прямоу) ольных панелей с отно-
шением сторон Ьо :а от 10 до 20 яа расстоянии до 1560
струи раскрываются под тем же углом 18—20° во все
стороны
Участок формирования общей струи имеет дли-
ну, м:
х,=5(; (8.94)
расстояние от панели до начала основного участка
струи, м:
х2 = 4Ь0, (8.05)
где t — шаг между осями отверстий, м, Ьа—ширина пане-
ли, м. для круглых панелей Ь0-0,89О пан (здесь £>пан — Диа-
метр панели, м)
Если перфорированные панели присоединены к си-
стеме воздуховодов непосредственно, то верхний предел
скорости выхода воздуха из отверстий v0, м/с, ограни-
чивается акустическими условиями и заданной скоро-
стью движения воздуха в О или РЗ; при организации
над подшивным перфорированным потолком камеры
давления, кроме того, условиями ее герметичности. Прак-
тически рекомендуется принимать м/с.
Рабочую разность температур при перфорированных
потолках рекомендуется принимать равной Д/о=С5°С;
при перфорированных панелях, имеющих 100 7<ж.с<5%,
допускается Д/о=8°С.
Перфорированные панели следует размещать в по-
толке помещения в виде полос, квадратных или круглых
участков. При 100 К«-с<1% допускается перфорация
всего потолка.
При расчете перфорированных потолков и расчете
тех панелей, для которых верхняя граница О или РЗ
помещения находится в пределах начального участка
струи, т. е. х=Нп—hsZ4b0 (здесь /7И и h — высота со-
ответственно помещения и О или РЗ, м), максималь-
ную скорость движения воздуха (сопоставимую с нор-
мируемой скоростью) следует определять по форму-
ле, м/с.
ух,1 <8-96)
а максимальную разность температур в О или РЗ (со-
поставимую с допускаемой разностью) — по форму-
ле. °C:
д^,1 = Д/Оь- к VКж-с. (8.97)
иАсАн
где Са — скорость выхода воздуха из отверстий, м/с; Кс
коэффициент для учета степени стеснения струй; Кн — коэффи-
циент для учета иеизотермичиости струй: Кж,с—коэффициент
живого сечения панели в долях единицы; Д/, — рабочая раз-
ность температур, °C.
Коэффициент Кс для перфорированных квадратных
и круглых панелей находят по графику на рис. 8.31, а
по расстоянию х, м, между потолком и верхней грани-
цей О или РЗ, а также по площади панели Гцан, м2, и
площади потолка Епот/i, приходящейся на одну панель;
для вытянутых прямоугольных панелей Кс находят по
графику на рис 8 31,6, для перфорированных потолков
Хс=0,4.
Коэффициент КЛ определяют по формулам:
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
208
для квадратных и круглых панелей
3 / Д? +
Кн = 1/ 1+0,025-^7 г (8.98)
у0*с ИГпанКж.с
для вытянутых прямоугольных панелей
Кн = 1/< 1 +0,025-4^7- -1/ *3 ; (8.99)
Г V 60Кж.с
+ ,2 = ,’13+.1 п
X
для вытянутых прямоугольных панелей
(8.102)
(8.103)
(8.104)
для перфорированных потолков
Кн = 1/ 1+3,91 <8-10°)
Г Vq ^ж-с
где fnaH— площадь панели, м2
Если верхняя граница О или РЗ находится в преде-
лах основного участка струи, т. е. х=На—h>4b0. мак-
симальную скорость движения воздуха (сопоставимую
с нормируемой скоростью), м/с, и максимальную раз-
ность температур, °C, на заданном расстоянии х, м, на-
ходят по соответствующим формулам:
для квадратных и круглых панелей
(8.101)
vx.2 = 1>18 vx,l т'
Рис. 8 31 Коэффициент Кс для учета степени стесне-
ния воздушных струй, выходящих из перфорированных
панелей
а — квадратных и круглых; б — вытянутых прямоугольных
где т — коэффициент, характеризующий падение макси-
мальных скоростей в струе, при нормальном подводе воздуха
к панели т равен 4 для квадратных и круглых панелей и 2,1
для прямоугольных вытянутых панелей; при касательном подво-
де воздуха для всех панелей т —1,8; п — коэффициент, характе-
ризующий уменьшение максимальной разности температур в
струе и равный 0,82 т
Для обеспечения в О или РЗ как можно более рав-
номерных температур и скоростей движения воздуха не-
обходим равномерный выпуск воздуха из перфорирован-
ных панелей или потолков. Схемы подвода воздуха к
перфорированным панелям и потолкам показаны на
рис. 8 32, причем применение схемы В приводит к луч-
шим результатам При соблюдении рекомендуемых со-
отношений размеров распределителей воздуха степень
неравномерности поступления его в помещение нс пре-
вышает 30%. Необходимо также обеспечивать равно-
мерный выход воздуха из воздуховодов, подводящих
его к распределителям, и направление воздуха вдоль
подшивного потолка.
Рис. 8 32 Рекомендуемые схемы подвода воздуха к
перфорированным панелям и потолкам
А — схема с вариантами разрезов а, б и в к плану г (а — про-
странство над потолком не разгорожено, вариант допустим при
Fo/fo<15; L/B^o, L/h^3O; о — пространство над потолком ско-
шено. вариант допустим при Fo/fQ^20; LlB^,zt\ L/h^25; в — про-
странство над потолком разделено перегородками, высоту и шаг
которых принимают в зависимости от числа перегородок п
при п = 5 значения £/ft<10, fto/ft~O,O5. ht/ft=0,13; Лз/Л-0,25,
fts/ft-0,56; Wh=0,75, А/А.-О.Об; /2/£-0,19; Z?/L=0.45. Z4/L=0,71;
при п = 7 значения L/ft<20, ho/h=0,03.
ftVft-0.23. ft4/ft”0.36, ft5/ft“0,52; fte/ft-0,73; Zi/£ = 0,05; Z2/L~0,12,
/j/L=0,21; Z4/L=0.34. Z5/L=0,51; Ze/L = 0,73): Б —схема, принимаемая
при F0/f<j<7; L/B-0.5 . 1: £/ft<5, fti/ft^0.6; В — схема, при-
нимаемая при Fa/fClO, LIB^,O\ Lfh <20, ft-j/ft^O.3; hjh^Q,3;
\ fto/B>O,l
8 2 Расчет воздухораспределителей
209
Рис. 8.33 Безвихревой воздухораспределитель ВНИИ охраны труда (Ленинград)
/ — подводящий воздуховод; 2—фильтр тонкой очистки; 5 — напорный короб; 4 - алюминиевый перфорированный лист толщиной
1.2 мм с отверстиями диаметром 7,5 мм при шаге 20 мм, 5 —сотовая решетка высотой 153 мм с ячейками 20 X 20 мм из алюминие
вого листа толщиной 0,3 мм
Пример 8.9. Определить максимальную скорость движения
vx , м/с. и максимальную разность температур Д/х, °C, прн вы-
пуске воздуха через пять перфорированных панелей размером
5,9X0.44 м каждая в помещение площадью 6*6=36 м2 и высотой
НП —4,2 м Расстояние от панели до границы обслуживаемой
зоны х-~Нп—h-4.2—2-2,2 м, расстояние между панелями 1,2—
—0,44 — 0,76 м, скорость выхода воздуха из отверстий ио—З м/с.
рабочая разность температур Д<о—3* С Панели имеют с =
-0,04.
Решение Граница начального участка общей струи,
согласно формуле (8 95), находится на расстоянии от панели
х,=4Ь0—4-0.44—1.76 м; следовательно, обслуживаемая зона
располагается я пределах основного участка струи, а так
как общая площадь панелей 0.44 5.9*5—13 м2 составляет 36%
площади потолка, т е. меньше 50%, то скорость vx под-
считывают по формуле (8 103). Тогда при Д/овЗеС получим
1 /~ 0,04*0,44
0,46-1,45 у 2,2
Расход подаваемого воздуха 5.9-0.44 *5*3600*3*0,04 — 5600 м’/ч.
„ 5600
и кратность воздухообмена в помещении составит - • =
6*6*4,2
-37 ч-1.
= 1/ ^^ = 3-2,1-0,46-1,45 X
[0,04-0,44
V 2,2
— 0,38 м/с.
Здесь коэффициент Кс при х/Впот/] - (4.2—2)/(6 5) —1.83 и
при Ьо/Впот/1 “°,44/(6 5) “0.37 по графику на рис. 8 31,6 ра-
вей 0,46. По формуле (8 99)
к.
3
Зг-0,46’
Vo-^S’1'46
Величина Д/х находится по формуле (8 104), при Э*С
она равна:
14—5
К- Безвихревые воздухораспределители
Безвихревые воздухораспределители (БВВ), разра-
ботанные ВНИИ охраны труда (Ленинград, авторы
Р. Б. Знаменский, Р. Г. Нонезов), предназначены для
подачи малотурбулентного (практически ламинарного)
воздушного потока в особо чистые помещения
(рис. 8.33). Их следует устанавливать на обслуживае-
мом участке помещения на высоте 2,5—4 м над полом.
Безвихревые распределители создают прямоточную
струю без возвратных воздушных течений в ее толще
и поперечного переноса загрязнений.
Пропускная способность 2400 м3/ч, потери давления
без учета сопротивления фильтра 10 кгс/м2.
На рис. 8 34 представлены схемы размещения без-
вихревых воздухораспределителей и схемы воздушных
потоков в помещении с пов1яшенными требованиями к
чистоте воздуха. По схемам па рис 8 34, б и в безвихре-
вые воздухораспределители могут устанавливаться для
создания чистых зон в больших производственных поме
щениях, если в них не имеется интенсивных токов воз-
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
210
духа. Использование безвихревых воздухораспределите-
лей дает возможность обеспечить значительный воздухо-
обмен (более'100 ч-1) со скоростями движения воздуха,
не выходящими за пределы нормируемых.
Рис. 8 34. Схемы размещения безвихревых воздухо-
распределителей и схемы воздушных потоков в помеще-
нии
а — при вытчжкс в нижпеР части помещения через решетки в
степах; б и в — при вытяжке через перфорированный пол;
/ — воздуховод; 2 — фильтр, 3— безвихревой воздухораспреде-
литель, 4 — зона обратных потоков воздуха, 5 — чистая зона;
6 — вытяжные устройства
Для создания чистых зон безвихревой распредели-
тель размещают так, чтобы рабочая поверхность мон-
тажного стола или оборудования находилась в ядре
начальных концентраций пыли, т. е. в пределах участка
струй, где концентрация пыли равна концентрации ее
на выходе из фильтра
Скорость выхода воздуха из безвихревого воздухо-
распределителя Во должна быть не менее 0.22 м/с, что
соответствует расходу 800 м3/ч па 1 м2 общей площа-
ди воздухораспределителя, причем скорость движения
воздуха в обслуживаемой зоне t’x будет равна началь-
ной скорости потока vx=u0
Ширина ядра, в пределах которого начальные кон-
центрации пыли равны таковым в воздухе, выходящем
из воздухораспределителя, м:
»х=60(1- -v). (8.105)
\ *0 /
'где Ьп — ширина поток? на выходе, м; х — расстояние от
воздухораспределителя до обслуживаемой зоны, м, /о—макси-
мальная длина ядра начальных концентраций, м.
При начальной концентрации пыли размером частиц
0,5 мкм и более в воздухе, выходящем из воздухораспре-
делителя, 2—3 частиц/л и запыленности окружающей
среды 500 частиц/л максимальная длина ядра началь-
ных концентраций, м:
/0 = 3,5д0. (8.106)
При общей запыленности воздушной среды цеха до
2000 частиц/л (частицы размером ^0,5 мкм) на рабо-
чем месте в зоне действия безвихревого потока можно
снизить запыленнность при отсутствии рабочего персо-
нала до 2—3 частиц/л. а при наличии двух интенсивно
работающих людей до 5—10 частиц/л.
Пример 8 10. Определить размеры чистой зоны на уровне
поверхности стола при двух установленных рядом воздухорас-
пределителях общей площадью 2 0.88 2.9 = 5,1 м2 и общей на-
чальной ширине струй при выходе fr0--O.88.2 = l,76 м Воздухорас-
пределители удалены от стола на расстояние х—2 м
Решение Длина ядра начальных концентраций по фор-
муле (8.10G) равна
Zo = 3,5-1,76 — 6,16 м
Тогда ширина ядра постоянных начальных концентраций по
формуле (8 105)
Ьх~ 1 7б(1———= 1,18 м.
6,16/
Размеры чистой зоны 6.16*1,18 = 7,3 м2.
<П. Перфорированные воздуховоды
Перфорированные воздуховоды обычно размещают
на высоте 2,5—3,5 м над полом (до низа воздуховода).
Воздуховоды круглого сечения изготовляют по чертежам
серии 4 904-24* (рис. 8 35, табл. 8 20) с отверстиями,
расположенными в 6 и 12 рядов.
Рис. 8 35. Перфорированные круглые воздуховоды
а — воздуховоды ВК 1 с 6 рядами отверстий; б—воздуховоды
ВК 2 с 12 рядами отверстий; / — отверстие с указанием разме
ров, 2— схема расположения отгибое по длине воздуховода,
N4—N32 — типоразмеры воздуховодов
Подачу воздуха рассчитывают по схеме IV на
рис 8 1 и формулам'(8 55) — (8 58) в табл. 8 2, по коэф-
фициенты Щ| и для воздуховодов серии 4.904-24 берут
по табл. 8 20, где приведены также величины Fa и Ьа,
входящие в расчетные формулы. При подаче воздуха че-
* Авт. свидст К» 274325, «Бюл изобр », 1970, № 21, июнь
8 2. Расчет воздухораспределителей
211
ТАБЛИЦА 820 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПЕРФОРИРОВАННЫХ ВОЗДУХОВОДОВ КРУГЛОГО
СЕЧЕНИЯ ВК-1 (С 6 РЯДАМИ ОТВЕРСТИЙ) И ВК-2 (С 12 РЯДАМИ ОТВЕРСТИЙ)
Типоразмер Площадь живого се- чения Fo. м2 Расчетная ширина fro, м п\ Сп
ВК-1 ВК-2 ВК-1 ВК-2 ВК-1 ВК-2 ВК-1 ВК-2 ВК-1 ВК-2
4 0.1 0,16 0,45 0,52 0.24 0,3 0,22 0,27 1,7 1.7
6 0,16 0,26 0,51 0,58 0,22 0,28 0,2 0,23 1.7 1,7
8 0,21 0,36 0,54 0,63 0.22 0.27 0,2 0,25 1,7 1,7
10 0,26 0,47 0,57 0,71 0,21 0,26 0,19 0,23 1,7 1,7
12 0,31 0,57 0,6 0,75 0,21 0.25 0,19 0,23 1,7 2
14 0,36 0,68 0,62 0,81 0,2 0,24 0,18 0.22 1,7 2
16 0,42 0,78 0,64 0,86 0,2 0,23 0,18 0,21 1,7 2
18 0,47 — 0,68 — 0,19 — 0,18 — 2 —
20 0,52 0,71 0,19 0,17 2 __
22 0.57 — 0,74 0,18 — 0,17 2
24 0,63 — 0.76 0.J8 — 0.17 2
26 0,68 — 0,79 — 0,18 — 0,16 — 2 —•
28 0,73 — 0,81 __ 0,18 0.16 о
30 0,78 — 0,84 0,17 . — 0.16 2 —
32 0,83 — 0,87 — 0,17 —- 0,16 — 2 —
Примечание В таблице приняты следующие обозначения* m\, nt — коэффициенты затухания скорости и разности тем-
ператур струй для расчета по схеме IV иа рис 8 1 и формулам (8 55)—(8 58) в табл 8 2, £ п — коэффициент местного сопротивле-
ния воздухораспределителя, отнесенный и площади присоединительного патрубка nrfg/4. причем d0, м, принимается по рис. 8 35.
рез воздуховоды прямоугольного сечения или через не-
стандартные перфорированные воздуховоды круглого се-
чения коэффициенты т\ и п,\ принимают по табл. 8 1.
Пример 8.11. Распределить 6500 м3/ч воздуха, имеющего
температуру 18° С, через стандартные перфорированные возду-
ховоды круглого сечения серии 4.90* 24 Скорость входа воздуха
в рабочую зону нс должна превышать 0,7 м/с. а температура в
струе должна быть не менее 22° С при температуре в рабочей
зоне 23° С Воздуховод размещается на высоте 3.2 м над полом
в пролете шириной 6 м
Решение Задаемся скоростью выхода воздуха из от
верстий 3 м/с, тогда площадь выходных отверстий должна быть
равна 0.G м2
Принимаем к установке воздухораспределитель ВК-2 тнпо
размер 12 с 12 рядами отверстий, имеющий по табл 8 20 Fo —
“0,57 м2 и 0,75 м Скорость выхода воздуха прн этом равна
3.17 м/с
По схеме IV на рис 8 1 имеем хп —3,2-2—1,2 м и. так как
в пролете 6 м устанавливается одни воздухораспределитель,
/ — 6/2 = 3 м.
По формуле (8 55) в табл 8 2 допустимая скорость выхода
воздуха
1 в /ТГ
°"- 0'7 0.25-,.1.1 V 575’3.2>3.17„/с,
где по табл 8 20 n?i=0 25, значение Кв =1, так как устанавлива
ется один воздухораспределитель, а По формуле (8 71")
Кн=]/" Iй-!.8 0,183-=1,1, причем по формулам (8 70') и (8 69)
Агх,2
— 19,62—— W
"Ч ^окр^
0,23
0,252
19,62
5-0,75 / 1,2 \3/2
3,172 • 296 \ 0,75 /
Разность между
струе определяем по
—18=5° С
температурой воздуха в помещении и
формуле (8 56) в табл 8 2 при А/о—23—
М. Воздухораспределители-светильники *
Распределение воздуха, выпускаемого через люми-
несцентные светильники, вмонтированные в конструкции
подвесного потолка, удешевляет и упрощает системы
вентиляции и кондиционирования воздуха в результате
сокращения поступления тепла в помещение (благода-
ря отводу части тёпла при вытяжке воздуха через све-
тильник) и повышения освещенности (благодаря охлаж-
дению ламп)
Рижский светотехнический завод выпускает четыре
серии воздухораспределителей-светильников: для произ-
водственных помещений с четырьмя или с двумя люми-
несцентными лампами, обслуживаемые сверху из техни-
ческого этажа, — ЛВП-31 и обслуживаемые снизу из
освещаемого помещения — ЛВП-33, для общественных
помещений с двумя люминесцентными лампами, обслу-
живаемые снизу из освещаемого помещения, — ВЛК.Н-
2X40**, ЛВО-31*** и ЛВО-33 (модификация ЛВО-31,
отличающаяся патрубком для подведения воздуха).
Светильники ЛВП-31 (рис. 8 36, а и б, табл. 8 21)
выпускаются двух модификаций: с воздухораспределите-
лями, встроенными в конструкцию светильника, —
ЛВП-31 (02) (рис. 8.36, а) и с приставными воздухорас-
пределителями— ЛДП-31(04) и (06) (рис. 8.36,6).
Первые могут работать на приток или на вытяжку,
а вторые — одновременно и на приток и иа вытяжку.
В табл. 8.22 приведены данные о затухании скорости
движения воздуха на различных расстояниях от возду-
хораспределителя ЛВП-31 (02) при работе па приток.
Притонный воздух, подводимый к светильникам ЛВП-31
(04 и 06), разделяется на два потока — 85% в поме-
щение и 15% на охлаждение ламп.
ДЦ = 5
0,23-1
1,1
, /0,75
V --------0,82°С<1°С.
У 1,2
Таким образом, температура в зоне действия струн па
верхнем уровне рабочей зоны будет равна 23—0.82*22,2° С.
14*
• По материалам работ В. Ф Ефимкиной (Всесоюзный
научно исследовательский и проектно-конструкторский и техно-
логический светотехнический институт), Л. И Неймарк и
И Г. Сеиатова (Центральный научно исследовательский и про-
ектио экспериментальный институт промышленных зданий и
сооружений).
Авт свидет № 319818, <Бюл изобр». 1971. № 33.
*•* Авт. свидет № 441437, «Бюл. нэобр », 1974, № 32.
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
212
ТАБЛИЦА 821 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ-СВЕТИЛ ЬНИКОВ ЛВП-31 И ЛВП-33*
V с £ Йе сс к Ц S = X Н Ф Я ° 2 i “ я ч Я Е К SnS ; осве- отно- тати- овий, ь. по- ая све- м, Вт ф з4, о е. е а £ . Доля тепла. %, удаляемого от светильника
о s 5 3 О х - ° 75 ч О S О
о Ц X V ж X ч с X :ход в ез све м3/ч « О S =и Q . о Е С8 О . S * ** £ X X = о £ и s J о л х ® s ч х h s ° Ь <у * 2 к х = Ч Я £ Sfss ч§0 охлаж- дающим через крышку на техни-
О <У Sg 4} 5 Н О о 5 о >> J о воздухом ческий
и tf 3* = U si ft. tr х Н « В х < нь Цо с 2. этаж
15 15 23 71 6
500 20 16 24 66 10
25 16 26 54 20
15 13 20 76 4
4X80 Приток 700” 20 25 15 16 385 23 25 69 64 8 И
15 8 17 80 3
1000 20 13 20 75 5
25 15 25 70 5
Вытяжка 500 15 21 63 16
700 18 13 385 19 76 5
ЛВП-31 (02) 1000 6 17 83 0
15 35 19 64 17
500 20 30 21 46 33
25 22 24 35 41
15 41 17 74 9
Приток 700— 20 38 720 21 54 25
4X150 25 29 23 41 36
15 42 15 80 5
1000 20 42 19 60 21
25 37 22 42 36
Вытяжка 500 36 19 50 31
700 19 39 720 17 63 20
1000 42 15 70 15
15 25 17 83
100—• 20 27 24 76 —
4x80 25 25 385 30 70
15 11 6 94
300 20 25 15 85
ЛВП-31 (04 и 06) Приток и вы- 25 25 23 77
тяжка 15 46 20 80
100 20 43 23 77 —
4x150 25 40 720 27 73
15 40 14 86
300—• 20 53 17
25 52 21
4X80 Приток 1000 16—18 20 400 24 76
ЛВП-33 (01) Вытяжка 500
4X150 Приток 1000 16-18 20 750 20 80
Вытяжка 500
• Для ЛВП-31 приведены данные при температуре воздуха в помещении 17—20е С и на техническом этаже 17—18° С. Для
ЛВП-33 приведены ориентировочные данные
** Рекомендуемый расход воздуха из условий аэродинамического сопротивления светильника.
Оптимальный расход воздуха нз условий работы люминесцентных ламп.
8.2. Расчет воздухораспределителей
213
Рис. 8 36 Воздухораспределители-светильники для про-
изводственных помещений
а — ЛВП-31 (02). б — ЛВП-31 (04 и 06) — продольный разрез:
в — ЛВП-33 (01); / — присоединительный патрубок, 2 — рассеи-
ватель; 3 — отверстие для выпуска воздуха прн работе иа при-
ток и для засасывания при работе на вытяжку; 4 — люмине-
сцентные лампы; 5 — блок; 6 — решетка
Светильники ЛВП-33 (рис. 8.36, в, табл 8.21) могут
работать на приток или на вытяжку. Данные о затуха-
нии скорости движения приточного воздуха, распреде-
ляемого светильниками этого типа, приведены в
табл. 8.22
Светильники ВЛКН-2Х40, ЛВО-31 и ЛВО-33 (рис.
8.37, табл. 8.23) могут работать одновременно на при-
ток и на вытяжку Приточный воздух проходит между
стенками камеры и через отверстия в отбортовках кор-
пуса попадает в помещение. Для удаления воздуха из
ТАБЛИЦА 8 22 МАКСИМАЛЬНАЯ СКОРОСТЬ
ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИИ ПРИ ВЫПУСКЕ
ЕГО ИЗ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ-СВЕТИЛЬНИКОВ
ЛВП-31 И ЛВП-33
Расстояние от осн све- тильника. м Максимальная скорость, м/с, при подаче в помещение, м3/ч*
по вертикали | по горизонтали 500 | 700 | 1000
ЛВП-ЗЦ02) (см рис 8 36, а) н ЛВП-33(01)**
(см рнс. 8.36, в)
1 0,8 0,56 0,79 1,13
1,4 1 0,43 0,6 0,86
2 1.1 0,36 0,5 0,72
2,4 1.3 0,3 0,42 0,6
3 1,4 0,28 0,4 0,56
3,4 1,6 0,26 0,37 0,53
4 1,6 0,23 0,32 0.45
4,4 1,6 0,21 0,29 0,41
5 1,8 0,17 0,24 0,34
5,4 1,8 0,16 0,22 0,32
ЛВП-31 (04 и 06) (с м рис 8.36,6) и ЛВП 33(02)
(см. р и с. 8.36, в)
1 0,4 0,88 1,24 1,77
1,6 0,6 0,59 0,82 1,18
2 0,8 0.43 0,6 0,86
2,4 1 0,39 0,55 0,78
2,8 1,2 0,37 0,52 0,75
3,2 1,2 0.37 0,52 0,75
• Расход воздуха, подводимого к приточному патрубку
воздухораспределителя ЛВП 31(04 н 06), на 18% больше указан
ного — поступающего в помещение
* * Максимальные скорости движения воздуха для двухлам-
повых светильников ЛВП-33(01) равны таковым для четырех-
ламповых светильников ЛВП 33(01) при подаче воздуха, в
2 раза меныней, чем указано в таблице, т е при подаче 250
вместо 500 м3/ч и 500 вместо 1000 м3/ч
ТАБЛИЦА 8 23 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ-СВЕТИЛЬНИКОВ
ВЛКН-2Х40 И ЛВО-ЗЦ02)
Воздухорас- пределитель Условия работы Число X мощ- ность ламп, Вт Разрежение за подшивным по толком, кгс/м2 Расход удаляе- мого воздуха, мэ/ч Освещенность, % Количество теп ла, поступаю щего в поме- щение, ккал/ч
Без ох- лаждения 2X40 — — 100 34
ВЛКН 2X40 С охлаж- дением вытяжным воздухом 2X40 1 3,2 4,8 5,4 7,6 92 164 200 213 252 108 109 109 109\ 109 20 17 17 16 К 15
Л ВО 31 (02) То же 2X65 2X80 2 2 180 180 115 115 21,5 26
помещения между торцами корпуса и панели имеются
отверстия, через которые воздух поступает в полость
расположения пускорегулирующей аппаратуры и ламп и
затей выходит в пространство над подшивным потолком.
Глава 8. Распределение воздуха в помещении
214
План 1320 для ВЛ КН, 1597 для /180-31
Рис 8.37. Воздухораспределители-светильники для общественных помещений ВЛКН-2Х40, ЛВО-31 и ЛВО-33
/ — присоединительный патрубок; 2 — отверстие для выхода приточного воздуха; 3 — отверстие для удаления воздуха из помещения
Светильники ВЛКН-2Х40, ЛВО-31 и ЛВО-33 рекомен-
дуется эксплуатировать при подаче 300 м3/ч и -при вы-
тяжке до 200 м3/ч Данные о затухании скорости дви-
жения приточного воздуха, распределяемого светильни-
ками этого типа, приведены в табл. 8.24.
ТАБЛИЦА 8 24 МАКСИМАЛЬНАЯ СКОРОСТЬ
ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ВЫПУСКЕ ЕГО ЧЕРЕЗ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛИ-СВЕТИЛЬНИКИ
ВЛКН-2Х40 и Л ВО-31 (02)
Расстояние от потолка, м Максимальная скорость, м/с, при подаче в помещение, м3/ч
100 200 300 500
0,63 0.2 0,4 0,59 1
0,75 0,15 0,27 0.39 0,66
0,88 0,1 0,2 0,3 0,5
1 0,07 0,13 0.2 0,33
1.12 — 0,05 0,07 0,12
ТАБЛИЦА 8 25 КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНОГО
СОПРОТИВЛЕНИЯ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ-
СВЕТИЛЬНИКОВ
Воздухораспределитель Диаметр присоеди- нительного патрубка, м Коэффициент местного сопротивления
на приток на вы- тяжку
ЛВП 31 (02) 200 4,27 6,43
ЛВП-31 (04)-
ОДИН 200 6,15 6.55
два последовательно 200 9.45 9.85
три последовательно 200 12,75 13,15
ЛВП 31(06) 200 1,46 —
ЛВП-33(01):
двухламповый 200 11,2 12,1
четырехламповый 200 5,67 8,5
ЛВП-33(02) 200 2,3
ЛВО 31 (02) \ 150 4,8
ВЛКН-2Х40 \ 150 4,8 —
Расход вытяжного воздуха, проходящего через све-
тильники ВЛКН-2Х40 п ЛВО-31, зависит от разреже-
ния за подшивным потолком и может быть определен по
формуле, м3/ч.
Ь-=ВУГН~, (8.107)
где В — коэффициент, равный 91,6 для ВЛКН 2X40 и 89,7
для ЛВО 31(02); Н — разрежение воздуха над потолком, кгс/м2.
Суммарная звуковая мощность при работе ВЛКН
па приток составляет 62,5 дБ при 250 м3/ч, 64,5 дБ при
300 м3/ч и 68 дБ при 400 м3/ч
Значения коэффициентов местного сопротивления
светильников, отнесенные к скорости движения воздуха
в присоединительном патрубке, приведены в табл. 8.25.
8 3. Общие рекомендации по распределению воздуха
215
8.3. ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСПРЕДЕЛЕНИЮ ВОЗДУХА
1. При выборе схемы подачи воздуха в помещение
(см рнс. 8.1) из допущенных пп 4.83 и 4 84 СНиП
11-33-75 следует учитывать их характеристики, выража-
емые коэффициентом эффективности воздухообмена
Кзф = Д/у/А/о илир з (здесь А/, и A/о илир а соответст-
венно разность температуры воздуха, уходящего из по-
мещения, или воздуха в О или РЗ и воздуха, поступа-
ющего в помещение из воздухораспределителя) (табл.
8 26), и возможности обеспечения равномерности пара-
метров по площади О или РЗ: схема 1 характеризуется
максимальным КЭф, но наибольшей неравномерностью
параметров по площади; схема // или Ilf при выпуске
воздуха вблизи перекрытия струями, затухающими вне
О или РЗ («сосредоточенная подача»), характеризуется
наиболее низким при относительно удовлетворитель-
ной равномерности параметров по площади, схема 111
при выпуске воздуха на уровне 3—4 м от пола гори-
зонтальными или наклоненными вниз струями (до 30°
к горизонту) характеризуется высоким Кзф при хорошей
равномерности параметров по площади, схемы IV, V
и VI характеризуются высоким Кяф, понижающимся по
мере увеличения расстояния от пола до воздухораспре-
делителя, и хорошей равномерностью параметров по
площади.
2. Воздухораспределители следует предусматривать
к установке, как правило, в комплекте с приспособле-
ниями, позволяющими изменять направление струй воз-
духа, выпускаемого в помещение (п. 4 136 СНиП П-33-75),
а при обосновании также с приспособлениями для ре-
гулирования количества выпускаемого воздуха (п 4 137
СНиП П-33-75), причем наличие устройств для регу-
лирования количества воздуха обязательно для жилых
помещении, помещений лечебно-профилактических, дет-
ских учреждений и других общественных зданий.
3. Скорость движения воздуха в канале, подводя-
щем воздух к установленному на его стенке воздухорас-
пределителю, следует принимать меньше скорости в
живом сечении воздухораспределителя или предусматри-
вать лопатки, направляющие воздух из капала в возду-
хораспределитель В противном случае только часть воз-
духораспределителя будет работать па выпуск, а через
остальную часть будет происходить подсос воздуха из
помещения.
4 Для выравнивания потока при подводе его к воз-
духораспределителю необходимо предусматривать вы-
равнивающие лопатки Длина этих лопаток должна быть
равна двухкратному (но не менее полуторного) рас-
стоянию между ними При тангенциальном подводе воз-
духа к плафонам можно не устанавливать выравниваю-
щих лопаток, если диаметр горловины плафона равен
или меньше 25% диаметра или ширины воздуховода.
5 Клапаны, регулирующие расход воздуха, следует
располагать на таком расстоянии от воздухораспредели-
телей, чтобы при регулировании они не нарушали струк-
туры воздушных потоков, подводимых к воздухораспре-
делителям.
6. Скорости движения воздуха в приточных (вытяж-
ных) рециркуляционных патрубках или реикетках ре-
комендуется выбирать в зависимости от уровня их рас-
положения и производственного шума в помещениях,
руководствуясь указаниями в гл 17.
7. Воздуховоды и воздухораспределители следует
проектировать, учитывая возможность перераспределе-
ния воздуха при наладке системы по отношению к пре-
дусмотренному проектом.
8 Распределение воздуха необходимо рассчитывать,
ориентируясь иа максимальные нагрузки и на допусти-
мые скорости движения воздуха, соответствующие теп-
лому периоду года, проверяя его на условия холодного
периода.
9 Рециркуляционные и вытяжные отверстия следу-
ет размещать так, чтобы всасывающие факелы ие ока-
зывали непосредственного влияния на близко располо-
женные участки О или РЗ, по по возможности усили-
вали движение воздуха в застойных зонах помещения,
выравнивая там температуру и влажность
10. При расположении вытяжных отверстий у пола
необходимо предусматривать возможность очистки от
пыли каналов под ними Нижнее удаление воздуха эф-
фективно в случаях, когда вытяжные отверстия распо-
лагаются вблизи слабонагретых источников тепла.
Правильно организованное удаление воздуха может на
15—30% снизить потребную производительность си-
стемы.
ТАБЛИЦА 8 26 КОЭФФИЦИЕНТ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ВОЗДУХООБМЕНА
Цехи Значения Кэ« прн подаче воздуха Источник
выше О или РЗ на 1—2м в верхнюю зону через воз- дух о рас- предели тель ВЭС
Механосборочные с избытками тепла, ккал/(ч-м2): 1,14
60 1,27 1,09 0,96 Исследования ВНИИГС на
80 П22 1,08 0,94 моделях
100 Й21 1,04 0,91
120 ТТо4 0,83
Кузнечно-прессовые 2 — Рекомендации
Термические 1 ,8 — ВНИИОТ в
Литейные 1,8 — Ленинграде
Прокатные 1,5 — (ориентировоч-
Изделий из пластмасс 1,3 — ные данные)
Машинные залы, ком- прессорные 1,4 —
Примечание. Над чертой даны значения при пя
тп группах станков, приходящихся на один воздухораспредели-
тель типа НРБ, под чертой — при двух группах станков.
Глава 9. ВОЗДУШНЫЕ ДУШИ
9.1. УСТРОЙСТВО ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ
А. Общие положения
Воздушное душирование — наиболее эффективное
мероприятие для создания на постоянных рабочих местах
требуемых метеорологических условий (температуры,
влажности н скорости движения воздуха). Особенно эф-
фективно применение воздушных душей при тепловом
облучении рабочих — у промышленных печей, при опера-
циях с нагретыми слитками и заготовками, с расплав-
ленным металлом и т. д.
Воздушное душирование применяют в следующих
случаях: а) при воздействии на работающего теплового
облучения интенсивностью 300 ккал/(ч-м2) и более,
а также 150—300 ккал/(ч-м2) при площади излучаю-
щих поверхностей в пределах рабочего места более
0,2 м2; б) при нагреве воздуха в рабочей зоне конвек-
тивным теплом до температуры, выше установленной
СНиП; в) при открытых производственных процессах с
выделением вредных газов или паров и при невозмож-
ности устройства местных укрытий.
Воздушный душ устраивают па месте наиболее дли-
тельного пребывания рабочего, а также на местах крат-
ковременного отдыха.
При душировании можно подавать наружный или
внутренний воздух с обработкой его в стационарных ка-
мерах (очисткой и охлаждением) либо внутренний воз-
дух при помощи поворотных (рециркуляционных) аэра-
торов.
Охлаждающий эффект воздушного душирования за-
висит от разности температур тела работающего и по-
тока воздуха, а также от скорости обтекания воздухом
охлаждаемого тела.
При смешении струи, выходящей из отверстия,
с окружающим воздухом скорость, разность температур
и концентрация примесей в поперечном сечении сво-
бодной струи изменяются. Струя должна быть направ-
лена так. чтобы по возможности предотвращалось под-
сасывание ею горячего или загрязненного газами возду-
ха. Например, при нахождении фиксированного рабоче-
го места вблизи открытого печного проема не следует
располагать душирующее устройство около проема с на-
правлением струи навстречу рабочему, поскольку в этом
случае невозможно избежать подсасывания горячих га-
зов, вследствие чего к рабочему будет поступать пере-
гретый воздух.
При душировании следует применять душирующие
устройства с меньшим коэффициентом турбулентности,
так как это существенно влияет на расход воздуха и не-
обходимую степень его охлаждения. Наименьшую тур-
булентность имеют устройства с цилиндрическими или
коническими насадками, однако угол расширения струи,
следовательно, и зона охвата рабочей площадки у них
невелики. Поворотные аэраторы обеспечивают относи-
тельно равномерные скорости в потоке воздуха и более
широкую зону обслуживания, однако при температурах,
превышающих 28° С, их охлаждающий эффект сущест-
венно снижается. /
Б. Основные параметры
При проектировании воздушных душей следует по
возможности уменьшать облучение, предусматривая эк-
ранирование нагретых поверхностей, устройство водя-
ных завес у источников излучения и другие меро-
приятия.
ТАБЛИЦА 91. НОРМЫ ТЕМПЕРАТУР И СКОРОСТЕЙ
ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА ПРИ ВОЗДУШНОМ ДУШИРОВАНИИ
Период года Категория работы Температура, °C (верхняя стро- ка), и скорость, м/с (нижняя строка), при интенсивности теплового облучения, ккал/(ч-м2)
300-600 600— 1200 1200— 1800 1800— 2400 >2400
Теплый Легкая Средней тяжести Тяжелая I 22—24 10,5—1 1 21-23 10,7-1,5 г 20—22 1 1-2 21—23 0,7—1,5 20—22 1,5—2 19-21 1,5-2,5 20—22 1—2 19—21 1,5—2,5 18—20 2-3 19—22 2—3 18—21 2—3,5 18—19 3—3,5 19-20 2,5—3,5 18—19 3—3,5 18—19 3-3,5
Холодный и переход- ный Легкая Средней тяжести Тяжелая I 22—23 10,5-0,7 1 21—22 10,7-1 1 20—21 ( 1-1,5 21—22 0,5—1 20—21 1-1,5 19—20 1,5-2 20—21 1—1,5 19—20 1,5-2 18—19 2—2,5 19—22 1,5—2 19—21 2—2,5 18—19 2,5-3 19—22 1,5—2 19—21 2- 2,5 18-19 2,5—3
Примечание. Интенсивность
ределяется как средняя в течение 1 ч.
теплового облучения оп-
При весьма сильном облучении [более 1800
ккал/(ч-м2)] воздушный душ не может обеспечить пол-
ноценного охлаждающего эффекта. В этом случае кроме
душирования следует проектировать устройство для пе-
риодического охлаждения рабочих радиационных кабин
и комнат отдыха.
Душирующие установки должны обеспечивать в
рабочей зоне следующие температуры и скорости дви-
жения воздуха.
а) при тепловом облучении интенсивностью более
300 ккал/(ч-м2)—температуры и скорости, приведен-
ные в табл. 9.1, интенсивностью от 150 до 300
ккал/(ч-м2) и при площади излучающих поверхностей в
пределах рабочего места более 0,2 м2—температуры,
приведенные в табл 1.1, и скорости, на 0,2 м/с превы-
шающие приведенные в табл. 1.1;
б) при борьбе с конвективным теплом — температу-
ры и скорости, приведенные в табл. 1.1;
в) при борьбе с вредными газами или парами (при
отсутствии или незначительном количестве тепловыде-
лений) — температуры, приведенные в табл. 1.1.
При расчете систем воздушного душирования сле-
дует принимать расчетные параметры А для теплого и
расчетные параметры Б для холодного периодов года.
Интенсивность теплового облучения на рабочих мес-
тах, преобладающую в течение рабочего времени, при-
нимают по данным технологов. В табл 9.2 приведены
данные ЛИОТ по интенсивности теплового облучения
на рабочих местах отдельных видов производств.
9.1. Устройство воздушных душей
217
ТАБЛИЦА 92 ИНТЕНСИВНОСТЬ ТЕПЛОВОГО
ОБЛУЧЕНИЯ НА РАБОЧИХ МЕСТАХ (ПРЕОБЛАДАЮЩАЯ
ПО ВРЕМЕНИ) ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ВИДОВ ПРОИЗВОДСТВА
Вид производства Профессия рабочих Интенсивность теплового об- лучения (верх- ний и нижний пределы), ккал/(ч.м3)
Доменный цех Горновые, чугунщики 600—1800
Мартеновский цех и желобщики Сталевары, разлив- щики и их подручные, ковшовые Машинисты завалоч- ных машин Сварщики нагреватель- 600—1800 1200—3000 300—480
Прокатный цех иых колодцев Сварщики методиче- 240—720
Электросталепла- ских печей Вальцовщики, резчики, контролеры Сталевары и их под- 900—1800 600—1800
вильный цех Ферросплавный цех ручные, разливщики, ка- навщикн, ковшовые Плавильщики и горно- 600—1800
Цех рафинирования свинца вые ( Рафинировщики. раз- г ливщики I Дистилляторщики 600 900
Цех огневого и * Купеляторщики Рабочие отражатель- ных печей огневого ра- финирования 900—1200 600—3600
электролитическо- Разливщики при огне- 600—3000
го рафинирования меди Цех рафинирова- вом рафинировании Рабочие по зачистке отливок прн огневом ра- финировании Электролитчики 900—1200 600—2400
имя алюминия Обжиговый цех Печевые, загрузчики и 180—600
никельиого завода Цех цветного литья кочегары многоподовых и туннельных печей Броизосплавщики и 300-1200
Изготовление элек- разливщики ( Сварщики (сварка гор- ловины с корпусом) Термисты Укладчики спиралей Заварщики ножек 480-1200 900—1680 60—120 240—360
троламп электроламп 300—360 240—480 480—600 900—1200
Отделение элект- ронно лучевых тру- Откачечники воздуха Настройщики завароот- каченного автомата, опе- ратор колбовыдувного автомата Сварщик горловины с конусом электронно-лу- чевых трубок Сварщик по приварке
бок Машинио ванный доньев электропно-лучо вых трубок Помощник термиста Оператор машины 2-ЛАМ Относчики (у печи) 900—1500 360—660 660—1080
цех бутылочного за- Загрузчики бункеров 420—660
вода Изготовление сор- товой посуды (30% рабочего времени) Загрузчики шихты в печь Рабочие иа выработком верстаке печи: при взятни стекла из печи при выдувке иа пло- щадке 1200—2400 2260—2620 150—600
Продолжение табл 9.2
Вид производства Профессия рабочих Интенсивность теплового об- лучения (верх- ний и нижний пределы), ккал/(ч-м3)
Ванная печь отде- ления парфюмерной тары Наборщики стекломас- сы Операторы на полуав- томатах Относчики (у печи) 2100 480—600 1200
Машинно-ванный цех стекольного за- вода Мастер первой н вто- рой руки машины ВВС иа второй площадке ма- шины /длительность об- лучения до 30 мин) Бортовые у печи Отломщикн Резчики 900—1500 120—180 180—300 120
Цех сталинизации стекла Мастер у печи (10% рабочего времени) 720
Производство стек- лотары Операторы прессовы- дувиых машин 300—720
Горновой цех элек- тротехнической и бы- товой керамики и фарфора Кочегары гориов 300—900
Цех туннельных печей для обжига изделий из керамики Кочегары и рабочие по загрузке и выгрузке из- делий 300—1200
Сушильное отделе- ние изделий из кера- мики Рабочие по разравни- ванию и сборке мате- риала 300—1800
Прессовый цех ре- зинотехнических из- делий Прессовщики 300-600
Обжиговый цех це- ментного завода Машинисты и смазчи- ки вращающихся печей 600—1200
Обжиг кирпича в кольцевых печах Садчики и выгрузчики 300—720
В. Конструктивные указания
Системы, подающие воздух для воздушных душей,
нельзя совмещать с системами приточной вентиляции.
В потоке воздуха из душирующего патрубка, на-
правленном к голове, туловищу и верхней части ног (до
колен) человека, должны быть по возможности обеспе-
чены равномерная скорость и одинаковая температура.
Для обеспечения па рабочем месте заданных темпе-
ратур и скоростей воздуха ось воздушного потока на-
правляют на грудь человека горизонтально или сверху
под углом 45°, а для обеспечения допустимых концен-
траций вредных веществ ее направляют в лицо (зону
дыхания) горизонтально или сверху под углом 45°.
Расстояние от кромки душирующего патрубка до
рабочего места должно быть не менее 1 м. Минималь-
ный диаметр патрубка принимают равным 0,3 м. При
фиксированных рабочих местах расчетную ширину ра-
бочей площадки принимают равной 1 м.
Если невозможно достигнуть нормативных условий
повышением скорости движения воздуха, его необходи-
мо охлаждать или сопровождать воздушную струю фа-
келом тонкораспыленной воды.
При душировании фиксированных рабочих мест на-
ружным или охлажденным внутренним воздухом следу-
ет применять цилиндрические насадки или поворотные
душирующие патрубки типа ППД (рис. 9.1, табл. 9.3),
Глава 9. Воздушные души
218
ТАБЛИЦА 43 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ДУШИРУЮЩИХ
ПОВОРОТНЫХ ПАТРУБКОВ ТИПА ППД (СМ. РИС. 9.1)
Модель D 1 А 1 ь 3 3
мм
ППД-5 500 512 320 1010 1260 61
ППД-6 630 642 400 1260 1540 88
ППД-8 «00 812 510 1590 1900 125
ППД-10 1000 1012 640 1980 2330 —
а необработанным внутренним воздухом — аэраторы с
неподвижной головкой малой производительности типа
ВА (серия ОВ-02-134).
При душировании площадок, в пределах которых
постоянно находятся рабочие, наружным или охлаж-
денным внутренним воздухом следует применять пат
рубки с верхним подводом воздуха типа ПДв (рис. 9.2,
ТАБЛИЦА 94 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ДУШИРУЮЩИХ
ПАТРУБКОВ ТИПА ПДв (СМ. РИС. 9.2)
D А В И Площадь
Модель живого Масса, кг
мм сечения, м2
ПДв-З ПДв-4 ПДв-5 315 400 500 330 440 550 440 660 700 760 960 1200 0,14 0,23 0,36 20,7 30 42,7
ТАБЛИЦА 95 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ДУШИРУЮЩИХ
ПАТРУБКОВ ТИПА ПДн (СМ. РИС. 9.3)
Модель D А В н С к Площадь живого Масса,
мм сечения, м2 кг
ПДн-З 315 330 440 565 553 150 0,14 24,3
ПДи-4 400 440 560 780 689 190 0,23 35,1
ПДи-5 500 550 700 900 831 240 0,36 52,1
Рис. 9 1. Душирующий патрубок поворотный типа ППД
1 — верхнее звено, 2 —опорные ролики; 3— среднее звено; 4 —
шарнир, 5 — нижнее звено
Рис 9.2. Душирующий патрубок с верхним подводом
воздуха типа ПДв
1— воздуховод; 2— корпус; 3 — направляющая решетка
Рис 9.3 Душирующий патрубок с нижним подводом
воздуха типа ПДн
/ — направляющая решетка; 2 — корпус, 3 — воздуховод
табл 9 4) или патрубки с нижним подводом воздуха
типа ПДн (рис. 9 3, табл 9.5), а необработанным внут-
ренним воздухом — поворотные аэраторы ПАМ-24 (рис
9.4) и ВА (серия ОВ-02-134). Агрегат ПАМ-24 состоит
из осевого вентилятора диаметром 800 мм с электродви-
гателем на одном валу и имеет автоматическое устрой-
ство, поворачивающее вентилятор иа угол до 60° 11 раз
в 1 мин. Дальнобойность струи 20 м. Диаметр выходно-
го отверстия 675 мм. Агрегат применяют для обслужи-
вания площадок, на которых работают несколько че-
ловек.
Патрубки душирующие ПДв, ПДн и ППД выпуска-
ют предприятия Главпромвентиляции Минмонтажспец-
строя СССР.
9.2. Расчет воздушных душей
219
Дотирующие патрубки ПДв и ПДн снабжены шар-
ниром, позволяющим поворачивать их вокруг оси воз-
духовода. Для равномерного распределения потока воз-
духа по всему сечению выходного отверстия в горизон-
тальном звене размещены лопатки-рассекатели. Измене-
ние угла наклона лопаток решетки в сочетании с воз-
можным поворотом патрубка вокруг оси воздуховода
ВиЗ А
Рис. 9 4 Агрегат ПАМ-24 производительностью 24 000
м3/ч
1 — стол поворотный, 2 — редуктор, 3 — электродвигатель; 4 —
рабочее колесо; 5 — пневматическая форсунка, 6 — направляю-
щий аппарат; 7 — кнопочный пуск; в —вода; 9— воздух
позволяет получать любое необходимое направление ду-
ширующего потока воздуха
Патрубки ППД благодаря их «дальнобойности»
можно располагать в некотором удалении от рабочих
мест.
Патрубки устанавливают на высоте 1,8—1,9 м от
пола (до их нижней кромки) так, чтобы они не меша-
ли работающим.
Стационарные установки для обработки наружного
воздуха (фильтрации, нагрева, охлаждения) выполняют
в виде приточных камер или кондиционеров с автома-
тическим регулированием температуры воздуха.
Установки с применением искусственного холода
требуют значительных эксплуатационных и капитальных
затрат, поэтому, как правило, следует применять адиа-
батическое охлаждение воздуха, обеспечивая гигиениче-
ские требования увеличением размеров душирующих
патрубков, скорости и расхода воздуха
Воздуховоды охлажденного воздуха во избежание
его нагревания необходимо изолировать (см гл. 18).
В отдельных случаях применяют комбинацию из аг-
регатов большой мощности, заполняющих рабочую пло-
щадку наружным воздухом, и устанавливаемых вблизи
рабочих мест малых аэраторов, создающих необходимую
скорость движения воздуха Расход воды, уносимой
струей воздуха в душирующих аэраторах, составляет
около 5 г на 1 м3 воздуха Расход сжатого воздуха при
применении пневматических форсунок следует прини-
мать 0,5 кг на 1 кг распыляемой воды.
9.2. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ДУШЕЙ*
А. Душирование горизонтальными
и наклонными струями **
При борьбе с избытками тепла определяют отноше-
ние разностей температур
Рт ==/р-3~/р, (9.1)
^р-Э ^0
где fp 3 — температура воздуха в рабочей зоне, °C; (р —
нормируемая температура воздуха на рабочем месте, принимае-
мая по табл. 9 1 или 1 I; /0=%хл+Д<п —температура воздуха
на выходе из душирующего патрубка,°C (здесь <охл—температу-
ра воздуха на выходе из форсуночной камеры после адиабати-
ческого охлаждения, °C; Д(п—нагрев воздуха в вентиляторе
и воздуховодах между форсуночной камерой и душнрующим
патрубком, принимаемый пе менее 1,5° С).
При Рт<1 применяют адиабатическое охлаждение
воздуха, при Рт>1 — искусственное охлаждение его.
При Рт<0.6 расчет ведут в таком порядке:
1) определяют площадь сечения душирующего пат-
рубка, м2:
где х — расстояние от душирующего патрубка до рабочего
места, м; п — опытный коэффициент, характеризующий измене-
ние температуры (или концентрации газов) по оси струи (при-
нимается по табл. 9 6);
ТАБЛИЦА 96 КОЭФФИЦИЕНТЫ п И m ДЛЯ РАСЧЕТА
ДУШИРУЮЩИХ ПАТРУБКОВ
Тип душирующего патрубка п m
ППД (серия 4 904-22) 4,5 6,3
ПДв (серия 4 904 36) при а*, град: 30 4 5,5
45 3,4 5,1
60 3.1 4,5
ПДи (серия 4 904 36) при а*, град: 0-20 3,1 4,5
>20 2,8 4
Цилиндрическая труба 4,8 6,8
ВНИИГС (серия 4 904 21, вып 1) 4,5 6,6
• Угол наклона лопаток а отсчитывается от горизонтально-
го направления
2) определяют скорость движения воздуха на вы-
ходе из патрубка, м/с:
VpX
v0 --------- .
О,7/пуго
где ир—нормируемая скорость движения воздуха на ра-
бочем месте, м/с (принимается по табл 9 1 или 1 I); m — опыт-
ный коэффициент, характеризующий изменение скорости по оси
струи (принимается по табл 9 6)
(9.3)
* Расчет составлен для рабочей площадки шириной 1 м.
** Приведениь й метод расчета воздушных душей разрабо-
тан д-ром техн, наук П. В. Участкиным.
Глава 9. Воздушные души
220
При
мулам.
Рт в пределах от 0,6 до 1 расчет ведут по фор-
х + 5,ЗРт — 3,2 \2
0,75 п
(9.4)
=
vv
(9.5)
значениях Рт, близких к единице, расчет по
(9.4) дает патрубки очень больших размеров.
При
формуле
В этих случаях нужно устраивать искусственное охлаж-
дение воздуха и
ным для условия
Пример 9.1. На рабочей площадке dp —1 м требуется под-
держивать скорость движения воздуха Up—3 м/с и температуру
/р =22° С. Температура окружающего воздуха f р3 =27° С Путем
адиабатического охлаждения наружного воздуха можно полу-
чить температуру ^охл’^’^' Возможное минимальное рас-
стояние от выходного сечения душирующего патрубка до рабо-
чего места х=2 м Определить требуемый для душироваиия
расход воздуха
Решение. 1 Принимая нагрев воздуха в вентиляторе и
воздуховодах Д/п =1,5° С, определяем отношение разностей тем-
ператур по формуле (9.1).
вести расчет по формулам, предложен-
Рт>1:
Р
27—22
27—(17,5+1,5)
2
Fo~
(9.6)
v0 =
(9.7)
0,7 '
воздуха, выходящего из приточного
Так как Рт>0,6, расчет воздушного душа следует вести
по формулам (9 4) и (9 5)
2. Принимаем к установке душирующий патрубок ППД и
по табл. 9 6 находим л—4,5 и т=6,3
3. Определяем площадь выходного сечения патрубка по
формуле (9.4)-
Температуру
патрубка, при этом определяют по формуле, °C-
'о = 'р.з---(<Р'3 -LJ1* - (9.8)
0,6» у Fo
Расчет по формулам (9 6)—(9 8) дает экономически
более выгодное сочетание между расходом воздуха и
его температурой. Если кроме расстояния до душирую-
щего патрубка х задан и его размер Fo, причем
x/y/rFo>m, то температуру подаваемого воздуха опреде-
ляют по формуле (9.8), а скорость движения воздуха —
по формуле, м/с:
„ / 2+5,3-0,63—3,2 \2 „
Fo = I —~ ------------— = 0,4 м2.
\ 0,75-4,5 /
Устанавливаем ближайший больший патрубок ППД-10 с
Fo-0,41 м2.
4. Определяем скорость движения воздуха на выходе из
патрубка по формуле (9 5):
3
«о =--------------------7=-------7 =3,7 м/с.
0,7+0,1 (0,8-6,3 V 0,41—2)
5. Определяем расход воздуха, подаваемого через душнру
ющнй патрубок
£=0,41-3,7.3600 = 5460 м3/ч
‘-'О- ----------- . ^<7 .<77
0,7m VFо
При борьбе с вредными газами определяют отноше-
ние разностей концентраций газов
(910)
{-р.З '-О
где Ср<3 — концентрация газов в воздухе рабочей зоны,
мг/м*; Ср—предельно допустимая концентрация газов в возду-
хе иа рабочем месте, мг/м3; Со — концентрация газов в воздухе,
подаваемом нз душирующего патрубка, мг/м3.
При /^<0,4 расчет ведут по формулам:
Пример 9.2. На рабочей площадке dp—1 м требуется под-
держивать скорость движения воздуха -3 м/с и температуру
/р “22° С. Температура окружающего воздуха ,3-ЗО° С. Пу-
тем адиабатического охлаждения наружного воздуха можно
получить температуру /оХЛ—2ГС. Возможное минимальное
расстояние от выходного сечения душирующего патрубка до
рабочего места х-2 м. Определить требуемый для душироваиия
расход воздуха.
Решение. 1. Определяем отношение разностей темпера-
тур по формуле (9.1):
30—22
Рт =--------------= 1,06.
30—(21 + 1,5)
Vo ~
^0 — ^р.з
Ур х _
0,5m Fa
__ (^р-э — ^р)х
0,45п)/77
Так как Рт>1, необходимо искусственное охлаждение воз-
духа и проведение расчета душирующей установки по форму
лам (9.6)—(9 8).
2. Принимаем к установке душирующий патрубок ППД и
по табл. 9 6 находим л-4,5 и т-6,3
3 Определяем площадь выходного сечения патрубка по
формуле (9 6)
При Рк в пределах от 0,4 до 1 расчет
формулам:
хЧ- 3,7РК— 1,5 \2
0,75»
(9.12)
(9.13)
ведут по
(9.14)
/ 2 \2
Fo = „ l п =0,16 м*
\ 0,8*6,3 /
Устанавливаем патрубок ППД-6 с Fo—0,16 м2
4 Определяем скорость движения воздуха на выходе из
патрубка по формуле (9.7)
3
По =-уу = 4,3 м/с.
t>0=--------------f-------—-----(9.15)
0,55 4- 0,14 (0,8m V F0—х)
5 Определяем температуру воздуха, выходящего из души-
рующего патрубка, по формуле (9 8).
(30—22) 2
to = 30 —---5----------- = 15° С.
0,6-4,5^0,16
(о = (р.з----------- . <Р-----------------. (9.16)
0,45 4- 0,25(0,75» V Fo— х)
6 Определяем расход воздуха, подаваемого через душиру
ющий патрубок
L = 0,16-4,3-3600 = 2500 м3/ч.
9.2. Расчет воздушных душей
221
Б. Душирование по способу
ниспадающего потока
При душировании по способу ниспадающего потока
воздух подают на рабочее место сверху с минимально
возможного расстояния струей большого сечения и с
малой скоростью (рис. 9 5). Диаметр струи выбирают
Рис. 9.5. Схема воздушного душирования по способу
ниспадающего потока
таким, чтобы верхняя часть тела работающего находи-
лась в зоне начального участка струи. Достаточно равно-
мерное распределение температуры по контуру фигуры
человека наблюдается при определенных предельных
значениях критерия Архимеда Аг, зависящих от распо-
ложения рабочего места, подвергающегося душиро-
ванию.
Для условий душирования, показанных на рис. 9.5
(диаметр патрубка 800 мм и расстояние от пола до вы-
пускного отверстия 1900—2000 мм), критерий Аг, обес-
печивающий предельную разность температур по кон-
туру фигуры человека А/= 2.3° С, выбирают по табл 9 7.
Минимальную начальную скорость выхода воздуха
из патрубка диаметром do—0,8 м, при которой будет
обеспечена указанная выше степень равномерности рас-
пределения температуры по контуру фигуры человека,
для различных условий определяют по формуле, м/с:
р”ин,= 3,1
(^окр zo) 4)
Аг(273Ч-/окр) •
(9.17)
По заданным значениям tp, vp и <окр определяют на-
чальную температуру воздуха, °C:
и начальную скорость потока, м/с:
v0=-^. (9.19)
где значения A/о и bv принимают по табл 9 7
Скорость По должна быть равна или больше мини-
мальной скорости п”ин, определенной по формуле
(9 17).
Скорость движения воздуха на уровне головы си-
дящего человека вычисляют по формуле, м/с.
иг = йгп0, (9.20)
где значение Ьг принимают по табл. 9 7.
Душирование по способу ниспадающего потока тре-
бует меньшего расхода воздуха и меньшей степени его
охлаждения по сравнению с обычными воздушными ду-
шами, что позволяет в большинстве случаев обходиться
испарительным (адиабатическим) охлаждением воздуха
рециркуляционной водой.
Для обеспечения равномерности поля начальных
скоростей в выходном сечении струи рекомендуется при-
менять цилиндрический воздухораспределитель ЛИОТ
(рис. 9.6), позволяющий подавать воздух непосредствен-
но вниз и в стороны. Направление подачи воздуха ре-
гулируется клапанами. При опускании створок клапанов
ТАБЛИЦА 97 ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ КРИТЕРИЯ АРХИМЕДА И ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ
ТЕМПЕРАТУРЫ И СКОРОСТИ В НИСПАДАЮЩЕМ ПОТОКЕ
Расположение рабочего места Соотношение между началь- ной температурой потока на выходе н температу- рой окружающего воздуха ZokP Предельное значение кри- терия Архи- меда Аг Относительное изменение средней температуры потока *окр *0 Относительное изменение скорости в зоне пребывания человека
средней по контуру фигуры человека на уровне головы
*г = г VJ
В помещении ( *9 < Zokp 0,8 0,15 1,3 1,1
1 'о > ZokP -0,15 0,2 0,6 0,8
В кабине, ог ражденной с трех ( fo < ZoKp 1.5 0,15 1.3 1
сторон I (o > zokP —U, 26 0,15 0,5 ’ 0,7
Примечание. В таблице приняты следующие условные обозиачеиия 1Окр — средняя температура окружающего возду-
ха, ’С; t р — средняя температура воздуха на рабочем месте. °C, Чр — средняя скорость движения воздуха на рабочем месте,
м/с, vc — начальная скорость потока, м/с; «г —скорость движения воздуха на уровне головы, м/с
Глава 9. Воздушные души
222
Рис. 9 6 Цилиндрический воздухораспределитель ЛИОТ
1 — коробка для выпуска воздуха в стороны; 2 — боковые отверстия, 3 — створки клапанов, 4 — отверстия с движками,
5 — привод для створок; 6 — насадка из колец, 7 — сетка
3 сокращается подача воздуха вниз и увеличивается его
подача через боковые отверстия 2, расположенные в
коробке 1.
В тех случаях, когда в помещении могут наблю-
даться потоки воздуха с ощутимыми скоростями, воз-
никающие, например, при аэрации или от воздействия
источников тепла, следует ограждать рабочее место лег-
кими ширмами.
Пример 9.3. Рассчитать душирование по способу ниспадаю-
щего потока для создания температуры воздуха /р—25°С и ско-
рости его движения Ор = 1 м/с на фиксированном рабочем месте,
расположенном открыто в цехе при температуре окружающего
воздуха /окр =35° С.
Решение. 1 Но данным табл. 97 находим Аг—0,8,
Д/о₽О.15; др-"1,3, Ьг=1,1.
2 Определяем начальную температуру подаваемого возду
ха по формуле (9.18)
25—0,15*35
1—0,15
= 23,2° С.
t =
3 Определяем скорость потока на выходе из воздухорас
пределителя по формуле (9.19)
1
По = ТТ ~ °’8 Му,С-
11 о
4 Находим минимальную, необходимую для данных усло-
вий, скорость выхода воздуха по формуле (9 17)
„мин = 3>11/(35ЕздМ =
0 V 0,8(273 + 35)
Так как оэ>ОдИИ, принимаем окончательно Vo—0,8 м/с.
5 Определяем скорость движения воздуха на уровне юло-
вы сидящего человека по формуле (9 20):
vr = 1,1 *0,8 — 0,9 м/с.
6 Определяем расход воздуха, подаваемого через воздухо
распределитель
3,14*0,81 2
L = —-----— 0,8*3600 = 1430 м3/ч.
Глава 10. ВОЗДУШНЫЕ ЗАВЕСЫ*
10.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздушные или воздушно-тепловые завесы (воз-
душные завесы с noaoi ревом воздуха) проектируют в
отапливаемых зданиях и помещениях в следующих слу-
чаях.
1) у ворот, открывающихся чаще 5 раз или не ме-
нее чем на 40 мин в смену, а также у технологических
проемов зданий, расположенных в районах с расчетной
температурой наружного воздуха для холодного перио-
да года минус 15 °C и ниже (расчетные параметры Б),
если исключена возможность устройства тамбуров или
шлюзов,
2) у ворот и технологических проемов при любых
расчетных температурах и любой продолжительности
открывания при соответствующем обосновании;
3) в тамбурах и шлюзах у входных дверей вести-
бюлей общественных зданий и вспомогательных зданий
промышленных предприятий при расчетной температуре
наружного воздуха (параметры Б) от минус 15 до ми-
нус 25 °C и проходе через тамбур или шлюз в течение
1 ч 400 чел. и более, при расчетной температуре от ми-
нус 26 до минус 45° С и проходе 250 чел. и более, при
расчетной температуре ниже минус 45° С и проходе
100 чел. и более,
4) в тамбурах и шлюзах у входных дверей общест-
венных и производственных зданий и помещений, обо-
рудованных системами кондиционирования воздуха;
* По работам ЦНИИПромзданий, ВЦЦИИОТ и МИСИ
(д р техн наук В М Этьтермаи, кандидаты техн наук
А. Н. Скамави и Г. Т Татарчук).
5) в тамбурах и шлюзах у входных дверей общест-
венных и производственных зданий и помещений со
значительными выделениями влаги или при расположе-
нии постоянных рабочих мест вблизи наружных дверей.
Завесы должны обеспечивать в холодный период
года (при расчетных параметрах наружного возду-
ха Б) во время открывания ворот, дверей и технологи-
ческих проемов температуру воздуха в помещениях на
постоянных рабочих местах не ниже 14 °C при легкой
физической работе, 12 °C при работе средней тяжести и
8 °C при тяжелой работе.
При отсутствии постоянных рабочих мест вблизи во-
рот, дверей и технологических проемов допускается во
время их открывания понижение температуры в этой
зоне до 5 °C, если это не нарушает технологических тре-
бований В вестибюлях общественных зданий и вспомо-
гательных зданий промышленных предприятий во время
открывания дверей допускается понижение температу-
ры воздуха до 12 °C. Таким образом, температура смеси
наружного воздуха и воздуха завесы должна быть не
ниже указанных пределов.
Температуру воздуха завесы надлежит принимать
не выше 50 °C для наружных дверей и 70 °C для ворот
и технологических проемов, если технологические тре-
бования не устанавливают других значений.
Скорость выхода воздуха из воздуховыпускных
устройств завес следует принимать не более 5 м/с для
наружных дверей в общественных зданиях и вспомога-
тельных зданиях промышленных предприятий, 8 м/с для
Рис. 10 1 Схемы расположения агрегатов завес шиберуюшего типа
а —установка центробежных вентиляторов и калориферов на полу: б — то же, на площадке над воротами; в — то же, иа разда-
точных коробах, г —установка осевых вентиляторов и калориферов на раздаточных коробах, 1 — вентилятор, 2— калорифер.
раздаточный короб
Глава 10. Воздушные завесы
224
наружных дверей в производственных зданиях и 25 м/с
для ворот и технологических проемов, но не более допу-
стимых по технологическим требованиям.
У ворот для въезда и выезда транспорта, а также
у технологических проемов рекомендуется устраивать
завесы шиберующего типа (рис. 10.1). В этом случае
воздушная струя завесы, уменьшая количество проходя-
щего через проем воздуха, частично шиберует проем
(значение коэффициента расхода воздуха через проем
при работе завесы становится меньше). Для уменьше-
ния потерь тепла с частью струи завесы, уходящей на-
ружу, рекомендуется (особенно при односторонних за-
весах) устраивать тамбур, имеющий боковые стенки и
перекрытие. Длина тамбура должна быть не меньше ши-
рины ворот, а ширина — на 1 м больше ширины ворот.
В воздушных завесах шиберующего типа воздух реко-
мендуется выпускать через щелевидные насадки под уг-
лом 30° к плоскости проема с направлением наружу.
Для обеспечения устойчивого направления воздушного
потока глубину направляющих щелевидного насадка
для выпуска воздуха принимают в 2,5 раза больше ши-
рины щели, а для обеспечения равномерности раздачи
скорость движения воздуха в начале раздаточного коро-
ба принимают не более 70% скорости выхода воздуха
из щели. Раздаточные короба располагают с внутренней
стороны проема на расстоянии не более 0,1 ]/ рпр (где
Fnp — площадь открываемого проема, оборудованного
завесой) от его плоскости, забирая воздух для завесы на
уровне установки агрегата. Забор воздуха из верхней
зоны помещений целесообразен, если температура там
выше, чем в зоне размещения агрегата, на 5 ° С и более
Если раздаточные короба отстоят на некотором расстоя-
нии от стены, зазор между ними и проемом рекоменду-
ется зашивать.
У автомобильных и железнодорожных ворот, а так-
же у технологических проемов рекомендуется устраи-
вать боковые двухсторонние завесы шиберующего типа *,
но допускается также устройство нижних или боковых
односторонних завес. Двухсторонние боковые завесы по
сравнению с односторонними более надежно перекрыва-
ют проем при движении или остановке транспорта. За-
весы с нижней подачей воздуха рекомендуется приме-
нять при ширине проема, значительно большей, чем вы-
сота. Они более надежно предохраняют нижнюю зону
помещения от поступления холодного воздуха.
У входных дверей общественных зданий и вспомо-
гательных зданий промышленных предприятий рекомен-
дуется устраивать боковые двухсторонние завесы сме-
сительного типа, обеспечивающие смешение наружного
воздуха, поступающего через вход в здание, с воздухом
завесы. Выпуск воздуха предусматривают в непосред-
ственной близости от открываемых дверей, однако так,
чтобы потоки воздуха завесы не прерывались открыты-
ми створками дверей. Конструкция воздуховыпускных
отверстий должна обеспечивать горизонтальное направ-
ление потока воздуха завесы. Низ воздуховыпускных
отверстий располагают на высоте 0,1 м от пола, а верх —
на высоте 1,2—1,6 м от цола. Ширину отверстий опре-
деляют расчетом. Воздух для завесы забирают, как пра-
вило, под потолком вестибюля. При совмещении воз-
• Типовые чертежи серия ПР 05-43/64 «Воздушные и воз-
душно-тепловые завесы для распашных и раздвижных ворот
размерами 3X3; 4X3; 4X4,2. 4,7X5,6 м с центробежными венти-
ляторами»; серия 1 435-5 «Воздушные и воздушно-тепловые за-
весы с центробежными вентиляторами для ворот зданий про-
мышленных предприятий» н серия 1 494-2 «Унифицированные
воздушно-тепловые завесы в промышленных зданиях», разрабо-
танные ЦНИИПромздаиий и распространяемые ЦИТП.
душно-тепловой завесы с приточной вентиляцией воздух
забирают снаружи. При заборе воздуха из помещения
его рекомендуется подавать в тамбур (внутренний —
при тройных дверях), при заборе воздуха снаружи —
в вестибюль
Отключение завес предусматривают не ранее восста-
новления нормируемой температуры. Расход тепла на
воздушно-тепловые завесы определяют, учитывая одно-
временность их включения.
10.2. РАСЧЕТ ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕС
Завесы следует рассчитывать на параметры наруж-
ного воздуха Б, как правило, не учитывая ветрового дав-
ления.
А. Завесы шиберующего типа
Общий расход воздуха для завесы шиберующего
типа определяют по формуле (или номограмме на
рис. 10.2), кгс/ч:
Сэ = 16000?pnp Епр /ДруСМ > (10.1)
где q — отношение расхода воздуха завесы к расходу возду-
ха, проходящего через проем при работе завесы; цпр — коэффи-
циент расхода проема при работе завесы, значение которого за-
висит от типа и конструкции завесы, вида проема и относитель-
ного расхода воздуха q (см. табл 10 1), Fnp — площадь откры-
ваемого проема, оборудованного завесой, м2, Ар — разность дав-
лений воздуха снаружи и внутри помещения иа уровне проема,
оборудованного завесой, кгс/м2; у см—удельный вес смеси воз-
духа завесы и наружного воздуха прн температуре, равной нор
мируемой в районе ворот, кгс/мэ.
ТАБЛИЦА 10.1. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА ПРОЕМА цпр
ДЛЯ ЗАВЕС ШИБЕРУЮЩЕГО ТИПА
Завеса Относитель- ная площадь ?=^пр/рщ Значения цпр для раздвижного (верхняя строка) и распашного (нижняя строка) проема при отно- сительном расходе воздуха q
0,5 | 0,6 | 0.7 03 0,9 1
10 / 0,42 0,38 0,35 0.33 0,31 0,29
1 0,36 0,33 0,31 0,28 0,26 0,25
1 0,35 0,32 0,3 0,29 0,29 0,29
Боковая 20 1 0,3 0,27 0,26 0,25 0,25 0,25
( 0,31 0,29 0,29 0,29 0,29 0.29
30 1 0,27 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
( 0,29 0,29 0,29 0,29 0,29 0,29
40 1 0.25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25
10 1 0,5 0,45 0,4 0,37 0,34 0,31
1 0.42 0,38 0,36 0,32 0,3 0,27
1 0,4 0,35 0,3 0,28 0,25 0,23
Нижняя 20 1 0,34 0,3 0,28 0,25 0,23 0,21
1 0,35 0,3 0,27 0,24 0,22 0,2
30 1 0,31 0,26 0,24 0,21 0,2 0,18
1 0,31 0,27 0,24 0,21 0,2 0.18
40 1 0,27 0,24 0,21 0,19 0,17 0,15
Примечание Гщ — суммарная площадь воздуховы-
пускных щелей.
Оптимальные значения относительной площади F—
= Fas>/Ftn и относительного расхода q определяются при
минимуме суммы приведенных затрат. В первом прибли-
10 2. Расчет воздушных завес
226
воздуха соответственно при наружной и внутренней температуре,
кгс/м3.
Величина h определяется при расчете вентиляции
здания или помещения. Для ориентировочных расчетов,
если нет полных расчетных данных, можно пользовать-
ся значениями h, определенными по формулам табл. 10.2.
При превышении в помещении механической вы-
тяжки над механическим притоком значение G3, кгс/ч,
можно определять по формулам:
жении рекомендуется принимать F=20.. 30 и q Для бо-
ковых завес 0,6—-0,7, а для нижних завес 1.
Расчетная разность давлений Др составляет, кгс/м2:
Др=Л(?и —Ув). (10.2
где h — расстояние по вертикали от центра проема, обору-
дованного завесой, до уровня равных давлений снаружи и внут-
ри здания (высота нейтральной зоны); ун и vQ —удельный вес
15—5
Глава 10. Воздушные завесы
226
ТАБЛИЦА 102 РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ h
Здание
Схема
Формула для определения значения h
Без аэрационных проемов
пр
С аэрационными проемами, закрытыми в холод*
ный период года
С аэрационными проемами, открытыми в холод
ный период года
hj+hyj, где /1п определяется при расчете аэра-
ции для холодного периода года при параметрах
Б
Примечание В таблице приняты следующие условные обозначения йПр —высота проема, оборудованного завесой, м;
fti — расстояние от центра проема, оборудованного завесой, до центра приточных проемов, м, h2 — расстояние между центрами
приточных и вытяжных проемов, м. /п— длина открываемых в теплый период года притворов приточных проемов, м; /в —то же,
вытяжных проемов, м, /?п — расстояние от центра приточных проемов до нейтральной зоны, м; hB —расстояние от центра вытяж
иых проемов до нейтральной зоны, м
при заборе воздуха для завесы из помещения
q Нпр
°3 ~ Л<? 1 - Ч 2 (?п Ип) -I- 2 «р Нпр)
(10.3)
при заборе воздуха для завесы снаружи
63 = ДОд —------------------ , (10.4)
2(^пНп)+ 2КрНпр)
где ДО — превышение механической вытяжки над механи-
ческим притоком, кгс/ч (значение ДО ие должно быть более од-
нократного обмена воздуха в 1 ч); S(Fnnn) — сумма произве-
дений площадей открытых приточных проемов Fn, м2, на соот-
ветствующие им коэффициенты расхода ц ; S(F
п
пр
ИПр)-сУ“-
мз произведений площадей одновременно открытых проемов,
оборудованных завесами. F , м2. на соответствующие им ко-
эффициенты расхода ЦПр-
При расчете обязательна проверка значения G3 по
формуле (10.1), и за расчетный расход воздуха завесы
Рис. 10 3. График для определения потерь тепла с
частью струи завесы шиберуюшего типа, уходящей
наружу
а — для боковой завесы, и — для чнжгей завесы
Рис 10 4. Номограмма для определения температуры
воздуха боковой завесы щиберующего типа
Номограмма построена по формуле Ч--—-----—
H1-Q) ’
где Q принята по графику на рис 10.3, а. Ключ- ?см = 14°С;
<н“- 25° С; /сч-/н=-14-(-25)-39°С. Ч"0,7 и F-20 Реше-
ние i3 —/н =63.5° С, откуда -63,5 + 1>н-63,5+(—25)-38,5° С
10 2. Расчет воздушных завес
227
следует принимать большее значение из полученных по
формулам (103) и (10 1) или (104) и (10.1).
Требуемую температуру воздуха завесы определяют
на основании уравнения теплового баланса по форму-
ле. °C:
/ t _|_ -см ~
9(1 — Q)
(10.5)
ря /в "700 м. Расстояние от центра фрамуг аэрационного фо
наря до центра приточных проемов Л2—5 м. Приточные проемы
расположены на уровне проема ворот (hj=Oh_
Решение. 1. Принимаем Г=20 и <7=0.7. По табл 101
для раздвижных ворот находим коэффициент расхода ®
”0,3.
2. Расчетное значение h находим по формуле в табл 10 2,
соответствующей заданному условию о закрытых аэрационных
проемах.
где /н — температура наружного воздуха, соответствующая
расчетным параметрам Б для холодного периода года; fCM —
температура смеси воздуха, проходящего через открытый проем,
принимаемая равной нормируемой в районе ворот, Q — отноше-
ние количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через
открытый проем наружу, к тепловой мощности калориферов за-
весы (рис 10 3)
Для боковых завес значение t3 может быть опреде-
лено с помощью номограммы, приведенной на рис 10.4.
Тепловую мощность калориферов воздушно-тепло-
вой завесы определяют по формуле, ккал/ч:
<2з = 0,24G3 (G-Чпач), (10.6)
где /иач — температура воздуха, забираемого для завесы*
прн заборе воздуха на уровне всасывающего отверстия вентиля-
тора принимается равной нормируемой в районе ворот, при за-
боре воздуха из верхней зоны—равной температуре в верхней
зоне, при заборе воздуха снаружи — равной температуре наруж-
ного воздуха для холодного периода года, соответствующей рас-
четным параметрам Б
Количество тепла, необходимого для компенсации
дополнительных тсплопотерь помещения вследствие
врывания воздуха через открытый проем, оборудован-
ный завесой, равно, ккал:
0,004nG3
Фдоп== - (^В ^См), (16.7)
я
где п — продолжительность открывания проема за 1 ч, мин
Пример 10.1. Рассчитать боковую двухстороннюю завесу у
раздвижных ворот размерами /^=4 3 м = 12 м2 в помещении,
где аэрационные проемы в холодный период года закрыты
Механическая вытяжка и механический приток сбалансированы
Расчетная температура наружного воздуха для холодного пе
риода года по параметрам Б /н = — 25° С; Vи =1.42 кгс/м3 Темпе
ратура воздуха в помещении /в —18° С; ув —1,21 кгс/м3 Работы
относятся к категории легких (/см —14° С. усм —1.23 кгс/м3).
Ворота бывают открыты 10 мин за 1 ч Длина притворов при-
точных аэрационных проемов /п =800 м Длина притворов фона
h=
0,25
5
/800\2
— +3
\700/
== 3,8 м
3 Расчетная разность давлений Др по формуле (10 2) со-
стави г
Др=3,8(1,42—1,21) — 0,8 кгс/м2.
4. Общий расход воздуха завесы определяем по формуле
(10 1) _________
G3 = 16 000-0.7-0,3-12 ]/о,8-1,23 = 40 000 кгс/ч.
Аналогичный результат можно получить по номограмме иа
рис 10 2
5 Температуру воздуха завесы находим но формуле (10 5):
t3 = - 254
14+25
0,7(1—0,12)
= 38,5° С.
где 0=0,12 — величина, определяемая по графику иа рис 10 3, а.
Расчет может быть проведен также с помощью номограм-
мы иа рис. 10 4
6 Суммарную тепловую мощность калориферов воздушно-
тепловой завесы определяем по формуле (10 6).
Q3 — 0,24-40 000 (38,5—14) = 235 000 ккал/ч
7 Дополнительное количество тепла для догрева воздуха,
проходящего через ворота, от температуры /см до температуры
iB определяем по формуле (10 7):
0,004-10-40000 , „
QAon —----------------(18—14) — 9150 ккал
0,7
Б. Завесы смесительного типа
Расход воздуха для воздушно-тепловой завесы сме-
сительного типа определяют по формуле, кгс/ч:
l&WOKpBXFBX(tB-t,)VbpYa
G3 =---------------, (Ю.б)
*з — *в
ТАБЛИЦА 10 3 ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ К ДЛЯ ЗАВЕС СМЕСИТЕЛЬНОГО ТИПА
Место забора воздуха и тип вестибюля Двери Значения К при числе людей п, проходящих через вход в здание за 1 ч
100 | 200 | 300 | 400 | 500 | 600 | 700 ] 800 | 900 | 1000 | 1100 | 1200 | 1300 1400 1500
Забор воздуха ( Одинарные 0,05 0,1 0.15 0,2 0.25 0.28 0,31 0,35 0,39 0,43 0,47 0,51 0,55 0,58 0,61
из вестибюля от J Двойные или 0,04 0,08 0.11 0,15 0,19 0,21 0,26 0,3 0,34 0,38 0,41 0,44 0,48 0,51 0,54
крытого । зращающиеся V Тройные 0,03 0,06 0,08 0,11 0,14 0,16 0,2 0,25 0,28 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,46
То же, закры [ Одинарные 0.05 0,09 0,14 0,18 0,22 0,23 0,27 0,32 0,35 0,39 0,43 0,46 0,49 0,52 0,55
того J Двойные или 0,03 0,07 0,1 0,14 0,17 0,19 0,23 0,27 0,31 0,34 0,37 0,4 0,43 0,46 0,49
| вращающиеся 1 Тройные 0,02 0,05 0,07 0,1 0,12 0,15 0,18 0,23 0,25 0,29 0,32 0,34 0,37 0,4 0,42
Забор воздуха ( Одинарные 0,04 0,08 0,12 0,16 0,2 0,21 0,24 0,28 0,31 0,34 0,38 0,41 0,44 0,47 0,49
снаружи при ве 1 Двойные или 0,03 0,06 0,09 0,12 0,15 0,17 0,21 0,24 0,27 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41 0,43
стибюле открытом , | вращающиеся z 1 Тройные 0,02 0,04 0,07 0,09 0,11 0,13 0.16 0,2 0,23 0,26 0,28 0,3 0,33 0,35 0,37
То же. закры ( Одинарные 0,04 0,07 0,11 0,14 0,17 0,18 0,22 0,25 0,28 0,31 0,34 0,35 0,38 0,4 0,42
том ) Двойные или 0,03 0,05 0,08 0,11 0,13 0,15 0U8 0,21 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33 0,36 0,38
| зращающиеся 1 Тройные 0.02 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,15 0,18 0,2 0,22 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33
Примечания I Открытым считается вестибюль, не отделенный дверями от лестничной клетки н лифтового холла, закры-
тым - „естибюль, снабженный дверями перед лестничной клеткой и лифтовым холлом
2 Максимальная пропускная способность одной створки двери 1500 чел/ч, поэтому при устройстве нескольких параллельно
расположенных входных дверей и проходе через них до 1500 чел/ч расчет производят по площади одной открываемой створки
При проходе через них более 1500 чел/ч величину F вх в формуле (10 8) увеличивают в отношении л/15(Х> с округлением до ближай-
шего большого целого числа В этом случае коэффициент К принимают в зависимости от п, деленной? на это целое число
15*
Глава 10. Воздушные завесы
228
где К — поправочный коэффициент для учета числа прохо-
дящих людей, места забора воздуха для завесы и типа вести-
бюля (табл. 10 3); цвх — коэффициент расхода входа, завися-
щий от его конструкции (табл. 10 4); FBX — площадь одной от-
крываемой створки наружных входных дверей, м2.
ТАБЛИЦА 10 4. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА ВХОДА цвХ
ДЛЯ ЗАВЕС СМЕСИТЕЛЬНОГО ТИПА
Конструкция входа ^вх
Одинарные двери 0,7
Двойные двери с тамбуром, прямой проход 0,65
Тройные двери с тамбуром, прямой проход 0,6
Двойные двери с тамбуром, зигзагообразный 0,55
Тройные двери с тамбуром, зигзагообразный 0,4
проход
Вращающиеся двери 0,1
Примечание При числе последовательно расположен-
ных дверей больше трех расчет можно проводить с незначи-
тельным запасом как для тройных дверей.
При совмещении воздушно-тепловой завесы с при-
точной вентиляцией (т. е. при заборе воздуха снаружи)
значение Ga принимают равным расходу воздуха, необ-
ходимого для приточной вентиляции, но не менее зна-
чения, определяемого по формуле (10.8).
Значение Др определяют по формуле (10.2), где ве-
личину Л подсчитывают в зависимости от этажности
здания по формулам, м:
для зданий с числом этажей три и меньше
Л = йл*к — 0,5йдв; (10.9)
для зданий с числом этажей больше трех
й = 0,5(Лл.к + 2Лэт-Лдв), (10-10)
где к — высота лестничной клетки от планировочной
отметки земли, м; йдв — высота створкн входных дверей, м;
hgT — полная высота одного этажа, м
Тепловую мощность калориферов воздушно-тепло-
вой завесы определяют по формуле (10.6).
Пример 10.2. Рассчитать воздушно-тепловую завесу для
главного входа в административное здание при заборе воздуха
из открытого вестибюля Входные двери вращающиеся (по
табл 10 4 цвх <—=0,1),
Исходные данные* tK — — 26° С; ?и—1»43 кгс/м8;
С —16° С; 1,22 кгс/мэ; h„ v-60 м, Л пп«2,5 м; -3,3 м,
Гвх -0,8X2,5 м*-2 м2; л-2500 чел/ч
Решение. 1. Находим величину h по формуле (10.10):
й = 0,5 (60 + 2*3,3 — 2,5) = 32,1 м.
2. Определяем величину Ар по формуле (10 2)
Др= 32,1 (1,43—1,22) = 6,75 кгс/м2.
3. Находим коэффициент К по табл 10 3 Так как число
людей, проходящих в здание, превышает 1500 чел/ч, то расчет-
ное число людей для одной створкн составит л=2500/2=
— 1250 чел/ч Прн заборе воздуха из открытого вестибюля, вра-
щающихся дверях и числе проходов через одну створку 1250 за
1 ч получим К-0,46.
4. Определяем G3 по формуле (10.8) с учетом того, что
люди проходят одновременно через две створки и температура
/3-50° С
16000-0,46-0,1-2-2 (16+26) у6,75-1,43
°3- 50—16 -
= 11 300 кге/ч.
Е. Вычисляем Q, по формуле (10.6):
<?з = 0,24-11 300 (50—16) = 92 000 ккал/ч.
Глава 11. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ
Местные отсосы устраивают для улавливания про-
изводственных вредных выделений у мест их образова-
ния. Предотвращая распространение вредных выделе-
ний по помещению, местные отсосы удаляют их при
наименьшем расходе вентиляционного воздуха. Отсос
должен быть максимально приближен к источнику вред-
ных выделений и, по возможности, отделять его от по-
мещения. Удаляемый воздух не должен проходить через
>ну дыхания рабочего.
В практике проектирования в качестве местных от-
косов применяют вытяжные зонты, отсасывающие пане-
ли, бортовые отсосы, вытяжные шкафы, кожухи-возду-
хоприемники, аспирируемые укрытия
Эффект всасывания характеризуется спектрами вса-
сывания и проявляется на небольших расстояниях от
всасывающих отверстий. Если вытяжные потоки не спо-
обны увлечь и удалить ненаправленные вредные выде-
। ния, то местный отсос активируют приточной струей,
которая, проходя через область вредных выделений, на-
правляет их в заданную зону. Такие отсосы называют
(ктивированными.
Спектром всасывания называют семейство кривых,
редставляюших геометрические места точек с одина-
Рис 11.1. Распределение ско-
ростей в зоне действия всасы-
вающих отверстий
а — спектр всасывания отверстия
с острыми кромками (без фланца);
б—то же. с фланцем; в — обоб-
щенный график осевых скоростей
у круглых и квадратных (кривая
/), а также прямоугольных с от-
ношением сторон 1 10 (кривая 2)
отверстий с острыми кромками
0 0,25 0,5 0,75 1 щ
ковыми скоростями движения воздуха на различных
расстояниях от отверстия (рис. 11.1, а, б). Цифры на
кривых указывают доли скоростей в процентах средней
скорости во всасывающем отверстии. Расстояния от от-
верстия выражают в долях его диаметра. Линии, перпен-
дикулярные кривым равных скоростей, показывают на-
правление движения воздуха.
На рис. 11.1, в представлен обобщенный график осе-
вых скоростей всасывания, на котором но оси абсцисс
отложены относительные расстояния х/А и x/d в долях
гидравлического радиуса А и диаметра d отверстия
(здесь х — расстояние от отверстия, м; A — F/P, где F —
площадь, мг; Р — периметр, м), а по оси ординат — от-
носительные скорости Vx/ьо, представляющие собой от-
ношение скорости в данной точке v* к средней скоро-
сти в отверстии о0. Для круглых отверстий A—d/4.
11.1. МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ ОТКРЫТОГО ТИПА
А. Вытяжные зонты
Вытяжные зонты служат для улавливания потоков
вредных выделений, направленных вверх. Зонт следует
делать с центральным углом раскрытия не более 60° и
приемным отверстием, перекрывающим (в плане) источ-
Рис. 11 3 Зонт-ко-
зырек
Рис 11.2. Схема рас-
положения вытяжного
зонта над источником
тепла
ник вредных выделений. Наличие в помещении значи-
тельных горизонтальных воздушных потоков нарушает
работу зонтов
Зонты над источниками тепла (рис И 2) рекоменду-
ется применять при устойчивых конвективных потоках,
имеющих осевую скорость на уровне всасывающего от-
верстия п5=0,5 м/с Для улавливания потоков с мень-
шими скоростями и при скоростях движения окружаю-
щего воздуха 0,4 м/с и более зонт следует снабжать
съемными или откидными фартуками с одной, двух или
трех сторон и располагать его над источником на вы-
соте не более 0,8 эквивалентного диаметра (по площа-
ди) источника тепла.
Часовое количество воздуха, Подтекающего к зон-
ту с конвективной струей, возникающей над тепловым
источником круглой или прямоугольной формы (при
а/Ь^ 1,5), м’/ч-
Ek = 67/qkzE2h , (11.1)
где QK — часовое количество тепла, выделяемого источни-
ком путем конвекции ккал/ч, г —расстояние от нагретой по-
Глава 11. Местные отсосы
260
верхности до воздухоприемиого сечения зонта, м; F — площадь
источника, м2
Значение QK определяют по формуле, ккал/ч:
QK = aKFn(^-M, (П.2)
аде ак — коэффициент конвективной теплоотдачи, ккал/
Мч-м2-°С); для стандартного воздуха ак“1,3|/Г —(здесь
/и— температура нагретой поверхности источника, °C; /в — тем-
пература воздуха в помещении, °C), — площадь горизонталь-
ной поверхности источника, м2
Расход воздуха, удаляемого зонтом:
£з = £к^-, (П-3)
Ги
где F3 — площадь сечения зонта, м2; при z<2,8|/f^ при-
нимают F3 =1,5FH.
Зонты в виде козырька у проема печи (рис. 11.3),
сушила и другого оборудования более эффективны, так
как стенка оборудования уменьшает влияние движения
окружающего воздуха. Весовой расход воздуха, посту-
пающего под зонт-козырек из проема печи, кге/ч:
Споет = Rf|/ — ЛрЗбООрв, (11.4)
г 7в
а весовой расход воздуха, удаляемого зонтом, кге/ч:
Суд>1,5СПоСт, (11.5)
где ц — коэффициент расхода, приблизительно равный 0,65;
F — площадь проема, м2; Ар — избыточное давление, под влия-
нием которого газы выходят из отверстия печи; принимается
по данным технологов и может достигать 0,25 кгс/м2; рв —
удельный вес воздуха, выходящего из печи, кгс/м2
Боковые щитки у зонта, опускающиеся до низа про-
ема печи,'снижают расход воздуха на 10—20% Вылет
зонта следует принимать равным примерно удвоенной
высоте Н (см. рис, 11.3), считая ее от низа проема до
отверстия зонта, а ширину зонта — равной ширине про-
ема плюс по 0,1 м с каждой его стороны
Температура воздуха, удаляемого зонтами-козырь-
ками от проемов кузнечных и термических печей, при ес-
тественной тяге не должна превышать 300 “С, а при ме-
ханической тяге — 80° С.
Козырьки* у зонтов, применяемых для технологиче-
ских операций, связанных с совместным выделением
тепла и вредных веществ, иногда делают выдвижными,
например при заливке подшипников баббитом, плавке
баббита в тиглях и освобождении ящиков от сухого кар-
бюризатора. Козырек должен выдвигаться так, чтобы пло-
скость всасывающего отверстия максимально приближа-
лась к месту вредных выделений. В этом случае расход
отсасываемого воздуха следует определять, руководст-
вуясь скоростями всасывания от 0,5 (для газов средней
токсичности) до 1,5 м/с (для токсичной пыли или аэро
золей).
Для обеспыливания процессов расфасовки в мешки
молотого кварца, цемента и других порошкообразных
материалов, а также для улавливания неподогретых га-
зов применяют кольцевые зонты (рис 114), максимально
приближаемые к зоне вредных выделений. Для умень-
шения пылеобразования и уноса материала мешок при-
жимается к течке хомутом В этом случае расход отса-
сываемого воздуха следует определять исходя из расче-
та 3600 м3/ч на 1 м длины кольцевой щели при скоро-
сти всасывания около 10 м/с.
Пример 11.1. Рассчитать расход воздуха удаляемого зон
том, расположенным над ковшом для плавки цинка диаметром
Рис. 11.4. Кольцевой зонт у места расфасовки сыпучего
материала
1 — кольцевой зонт, 2 — зажимный хомут; 3 — мешок. 4 — весы
1,2 м Высота установки зонта (см рис 11.2) г—1,2 м Количест-
во выделяющегося конвективного тепла 3800 кк-л/ч.
Решение Расход подтекающей к зонту тепловой струн
определяем по формуле (И ’)
Так как z<2,8)/rF^, то площадь сечения зонта должна
быть принята равной 1,5FH, что соответствует диаметру зонта
1470 мм
Расход отсасываемого воздуха определяем по формуле
(11 3)
£3 = 1200-1,5 - 1800 м3/ч
Б. Отсасывающие панели
Отсасывающие панели (рис 11.5) используют для
удаления увлекаемых тепловыми струями вредных ве-
ществ, когда более полное укрытие источника вредных
выделений невозможно по условиям производства Ниж-
нюю кромку всасывающих отверстий панели располага-
ют на уровне верха источника тепла. Панели размеща-
ют сбоку от источника вредных выделений вертикально
на расстояние от 6=0 до Ь = В (см. рис. 11.5) или на-
клонно— с нависанием над ним (рис. 116). Длина па-
нели А должна составлять 1,2 а Расход воздуха, уда-
ляемого панелью, м3/ч:
L = cQ^3 (И + ВУ/3, ' (П.6)
где с — коэффициент пропорциональности, зависящий от
конструкции панели и ее расположения относительно источника
тепла; QK — количество конвективного тепла, выделяемого источ
ником, ккал/ч. Н — расстояние от верхней плоскости источника
ло центра всасывающих отверстий панели, м; В — ширина ис-
точника, м
11.1. Местные отсосы открытого типа
231
Рис. 11.5. Схемы отсасывающих панелей
а — односторонней; б —с экранов; в — комбинированной с отсосом в сторону и вниз
Узел Д
мого воздуха вниз (рис. 11.5,в). При этом общий рас-
ход удаляемого воздуха вычисляют по формуле (11.6)
с коэффициентом
с = 1230— ( — — 1 J + 650, (11.9)
FP \FP /
где FH — площадь изделия (источника вредных выделений),
устанавливаемого на решетку, м2, Fp— площадь решетки, в2.
Ширина отсасывающей боковой панели, применен-
ной при выбивке литья из песчаных форм и стержней из
отливок, должна соответствовать ширине изделия. Ниж-
нюю кромку отсасывающих отверстий располагают на
уровне верха опоки, а высоту панели принимают больше
высоты изделия не менее чем па его ширину. Площадь
всасывающих отверстий должна составлять одну треть
площади панели. Расход отсасываемого воздуха опре-
деляют по формуле (11.6), а при отсутствии данных для
такого расчета — по табл 11.1.
Рис 11.6. Схема установки отсасывающей панели у пос-
та сварки
Коэффициент с для панели без экрана
для панели с экраном (рис 115,6)
(рис. 11.5, а)
(Н.7)
(Н.8)
ТАБЛИЦА 111 РАСХОД ВОЗДУХА, УДАЛЯЕМОГО
ПАНЕЛЬНЫМИ ОТСОСАМИ ОТ ВЫБИВНЫХ РЕШЕТОК
Характеристика решетки Расход удаляемого воздуха, м3/ч. при температуре отлн-
вок =С
размер (дли- на и ширина). мм грузо- подъем- ность, тс размер опок в плане, мм* <200 >200
1400X1200 1,5 1300X1100 8 500 10 000
1570X970 1,6 1400X800 7 600 9 000
1600X1600 10 1400X1000 13 000 15 000
1800X1400 10 1400X1200 12 500 15 000
1800X1650 2,5 1400X1200 15 000 18 000
• Высота опок составляет 30—60% ширины решетки
где m — коэффициент, зависящий от относительного рас-
стояния между источником и экраном:
t,/B.......... О (вплотную) 0,3 1 >1
m............. 1 1,5 1.8 2
Для удаления теплового потока, содержащего не
только газы, по и крупную дисперсную пыль, более эф-
фективно применение комбинированной панели с отсо-
сом 60% удаляемого воздуха в сторону и 40% удаляе-
При сварке электродами с качественным покрытием,
производимой на расстоянии 600—700 мм от панели,
следует отсасывать 3200 м3/ч воздуха на 1 м2 панели
при ее расположении вблизи стены и 5000—7000 м3/ч при
ее расположении вдали от стены.
Пример 11.2. Рассчитать панель для удаления тепла н
аэрозоли солей, выделяющихся от электросоляной закалочной
Глава 11. Местные отсосы
232
ванны диаметром d—l м Панель отстоит от передней стороны ван-
ны на расстоянии /—1,2 м, а центр ее всасывающих отверстий
находится на высоте Я—0,6 м над верхней пюскостыо ванны
(см рис 115, а}. Количество выделяющегося от ванны конвек
тивного тепла равно 4750 ккал/ч
Решение. Расход отсасываемого воздуха определяем по
формулам (11.6) и (11.7):
(1 2 \2/3 । /д
; *4750 ' - (0,6+1) « 7000 м8/ч-
0,6+1 J
В. Бортовые отсосы
Бортовые отсосы, требующие большого расхода вен-
тиляционного воздуха, используют в случаях, когда при-
менение более экономичного типа отсоса невозможно по
условиям производства. Наибольшее распространение
бортовые отсосы получили в цехах металлопокрытий для
улавливания вредных выделений с поверхности раство-
ров в гальванических ваннах.
Установлено, что эффективность улавливания и уда-
ления вредных паров и газов бортовым отсосом опреде-
ляется расходом отсасываемого воздуха, зависит от кон-
струкции отсоса и практически не зависит от скорости
входа воздуха в щели
Обычно следует устраивать двубортовые отсосы,
требующие меньшего расхода вентиляционного воздуха.
Щель располагают у борта ванны по схеме, приведен-
ной на рис. 11.7, а, если поверхность жидкости в ванне
находится ниже борта на расстоянии до 100 мм, или по
схеме, приведенной на рис. 11.7,6 (опрокинутые борто-
вые отсосы), при более низком уровне поверхности жид-
кости.
С целью повышения эффективности и экономичности
опрокинутые бортовые отсосы следует активировать пу-
тем устройства поддува через перфорированную трубу
или полую токопроводящую штангу.
Секции одностороннего и двухстороннего типового
бортового отсоса представлены на рис. 11.8.
Для удобства монтажа и демонтажа бортовых от-
сосов рекомендуется бесфланцевое соединение их с пат-
рубками магистрального воздуховода, показанное на
рис 11 9.
Расход воздуха, удаляемого одно- и двубортовыми
отсосами, определяют по формулам*, м3/ч:
без поддува
/ дп I \1/з
£= 1400 ( 0,53——2—+ Яр (И.10)
с поддувом
£ = 1200Вр’ 1Кг (Н.П)
Расход воздуха на поддув, м’/ч:
£п=60Вр/Кд/. (11.12)
Здесь В р— расчетная ширина ванны, м, для двубортовых
отсосов принимаемая равной расстоянию между кромками отсо-
сов, для однобортовых отсосов — расстоянию между кромкой
отсоса и бортом ванны или осью воздухоподающей труоы для
отсосов с поддувом; I — длина ванны, м; Нр — расчетное рас-
стояние от зеркала электролита до оси щели; Kt — коэффици-
ент учета конструкции отсоса, принимаемый равным: 1 для дву-
бортового отсоса без поддува и одиобортового отсоса с подду-
вом: 1,8 для однобортового отсоса без поддува, 0,7 для двубор
тового отсоса с поддувом, Кд/ — коэффициент учета темпера-
туры электролита (табл. 112): Кт—коэффициент учета токсич-
ности выделяющихся с поверхности раствора в ванне вредных ве-
ществ. принимаемый для отсосов без поддува по табл. 11 3; для
отсосов с поддувом во всех случаях Кт=1.
• Руководство по проектированию отопления и вентиляции
предприятий машиностроительной промышленности. Гальваниче-
ские и травильные цехи Шифр 9328 М., ЦБНТИ Ммнмонтаж
Спецстроя СССР, 1977.
Рис. 11.7. Схемы устройства бортовых отсосов
а — обычного; б — опрокинутого; / — уровень борта ванны, 2 —
уровень поверхности жидкости
Рис. 11.8. Секции бортового отсоса
п — одностороннего; б — двухстороннего; 1 — корпус отсоса; 2 —
дроссель-клапан; 3 — съемная крышка; 4 — козырек
Рис. 11.9. Соединение секции бор-
тового отсоса с воздуховодом
1 — патрубок воздуховода; 2 — привар
ной карман, заполненный густой смаз-
кой (пастой); 3— патрубок бортового
отсоса
ТАБЛИЦА 112. КОЭФФИЦИЕНТ К Д/УЧЕТА
ТЕМПЕРАТУРЫ ЭЛЕКТРОЛИТА
Отсос Значения К ду прн разности температур раствора и воздуха А/, °C
0 10 20 30 40 50 60 70 80
Двубортовой 1 1,16 1,31 1.47 1,63 1,79 1,94 2,1 2,26
Однобортовой с поддувом 1 1,03 1,06 1,09 1,12 1,15 1,18 1.21 1,24
11.1 Местные отсосы открытого типа
233
ТАБЛИЦА 113 КОЭФФИЦИЕНТ Хт УЧЕТА
ТОКСИЧНОСТИ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ, ВЫДЕЛЯЮЩИХСЯ
С ПОВЕРХНОСТИ ЭЛЕКТРОЛИТА
Технологический процесс Расчетные вредные выделения Максима- льное ко- личество выделяю- щихся вредных веществ, г/(с м2)*
Электрохимическая обра- ботка металлов в раство- рах, содержащих хромовую кислоту концентрации 150— 300 г/л, цри нагрузке на ван- ну /«1000 А ^хромирование, анодное декапирование, снятие меди и др.) То же, 30—60 г/л (электро- полировка алюминия, стали и др.) То же, 30—100 г/л. при нагрузке на ванну 7=500 Л, а также химическое оксиди- рование алюминия и магния (анодирование алюминия, анодирование магниевых сплавов и др ) Химическая обработка стали в растворах хромовой кислоты и ее солей при тем- пературе раствора 7>5О°С (пассивирование, травление, снятие оксидной пленки, на- полнение в хромпике и др.) Химическая обработка ме- таллов в растворах хромо- вой кислоты и ее солей при температуре раствора /<50* С (осветление, пассивирование и др ) То же, в растворах щело- чи (оксидирование стали, химическая полировка алю- миния, рыхление окалины иа титане, травление алю- миния, магния н их спла- вов и др.) при температуре раствора t, ’С. >100 <100 Электрохимическая обра- ботка металлов в растворах щелочи (анодное снятие шлама, обезжиривание, лу- жение, снятие олова, окси- дирование меди, снятие хро- ма и др ) Химическая обработка металлов, кроме алюминия и магния, в растворах ще- лочи (химическое обезжири- вание, нейтрализация и др ) при температуре раствора t, °C. >50 <50 Кадмирование, серебре- ние, золочение и электроде- капирование в цианистых растворах Цинкование, меднение, латунирование. химическое декапирование и амальгами- рование в цианистых раство- рах Химическая обработка ме- таллов в растворах, со- держащих фтористоводо- родную кислоту н ее соли Хромовый ангидрид То же Щелочь » » > » Цианистый водород То же Фтористый водород 0,01 0,002 0.001 0,0000055 0— 0,055 0,055 0,011 0— 0— 0,0055 0.0015 0,02 2 1,6 1,25 1 0”» 1,25 1,6 1,6 I О— 1.6 1,6
Продолжение табл II3
Технологический процесс Расчетные вредные выделения Максима- льное ко- личество выделяю- щихся вредных веществ, г/(с-м*)* Кт
То же, в концентрирован- ных холодных и разбавлен ных нагретых растворах, содержащих соляную кисло- ту (травление, снятие шла- ма и Др.) Хлористый водород 0,0В 1,25
То же, кроме снятия цин- кового и кадмиевого покры- тия, в холодных растворах, содержащих соляную кис- лоту концентрации до 200 г/л (травление, декапи- рование и др.) То же 0,0003 о««»
Электрохимическая обра- ботка металлов в раство- рах, содержащих серную кислоту концентрации 150— 350 г/л, а также химическая обработка металлов в кон- центрированных холодных и разбавленных нагретых ее растворах (анодирование, электрополировавне, трав- ление, снятие никеля, сереб ра, гидридная обработка ти- тана и др ) Серная кислота 0,007 1,6
Меднение, лужение, цин- кование и кадмирование в сернокислых растворах прн температуре раствора /< <50" С, а также химическое декапирование То же 0— о***
Химическая обработка ме- таллов в концентрированных нагретых и электрохимичес- кая обработка в концентри- рованных холодных раство- рах, содержащих ортофос фориую кислоту (химичес- кая полировка алюминия, электрополкровка стали, меди и др.) Фосфорная кислота 1.6
Химическая обработка ме- таллов в концентрированных холодных и разбавленных нагретых растворах, содер- жащих ортофосфорную кис- лоту (фосфатирование и др ) То же 1.25
То же, в разбавленных растворах, содержащих азот пую кислоту (осветление алюминия, химическое сня- тие никеля, травление, дека- пирование меди, пассивиро- вание н др.) при концентра- ции раствора, г/л: >100 Азотиая ки- слота и оки- слы азота 0,003 1.25
<100 То же 0»» О»»»
Никелирование в хлорид- ных растворах при плотно- сти тока 3—5 А/дм2 Растворимые соли никеля 0,00015 2
Никелирование в сульфат- ных растворах при плотно- сти тока 1—3 А/дм2 То же 0,00003 1.6
* В бортовом отсосе и воздуховоде задерживается 85%
вредных веществ выделяющихся в виде аэрозолей
•• Количество выделяющихся вредных веществ столь не-
велико. что практически может не учитываться
*** Отсос воздуха от ванны ие требуется.
Глава 1L Местные отсосы
234
ТАБЛИЦА 114 РАСХОД ВОЗДУХА £0. УДАЛЯЕМОГО
БОРТОВЫМИ ОТСОСАМИ ОТ НОРМАЛИЗОВАННЫХ ВАНН,
И РАСХОД ВОЗДУХА LnHA ПОДДУВ
Размеры ванны в плане BXl, мч Значения Lo, м3/ч, при Д/=0°С и /С т —= 1 для отсоса Значения in. м3/ч
без под- дува дву- бортового с поддувом
однобор- тового двуборто- вого
450X800 260 200 . 20
450X1100 360 275 30
450X1500 500 375 40
450X2200 730 550 55
500X1100 420 .'35 — 30
500X1500 580 455 45
560X600 250 280 — 20
600Х 1100 540 470 40
600X1500 740 640 — 50
600X2200 1100 940 — 75
700X800 480 450 — 35
7 00X1100 660 615 —• 45
7 00X1500 910 840 - 60
700X 2200 1350 1230 90
800 X 560 380 395 30
800X760 530 535 — 35
1000X1500 1450 1540 1090 90
1000X2200 2180 2260 1600 130
1100X560 550 670 475 40
1100X 760 780 910 645 50
1209x1100 1320 1530 1080 80
1200X1500 1860 2090 1475 105
1 200 X 2200 2760 3060 2155 155
Примечание. К расходу воздуха L иля отсоса без
поддува при воздушном перемешивании раствора вводится по-
правочный коэффициент А'в П-1,2; при укрытии зеркала испа-
рения раствора плавающими телами (шарики, линзы и т п ) —
дш-0.75; при укрытии зеркала испарения раствора пенообразу-
ющим слоем — К п “0,5.
где К — коэффициент, являющийся функцией отношений
y—ylD и H^H/D (рис 11 10,6): Q — количество тепла, выделя-
емого источником путем конвекции, ккал/ч. ₽ — площадь гори-
зонтальной проекции источника вредных выделений, мг; I —
максимальная высота подъема спектра вредных выделений над
поверхностью жидкости в ванне (см рнс II 10, а), м.
l = hB + b+hB+y, (11.14)
Рис. 11.10. Кольцевой
отсос
а — схема устройства;
6 — график для определе-
ния коэффициента К:
1 — граница подъема
спектра вредных выделе-
ний; 2 — уровень борта
ванны
где # —допустимая высота подъема спектра вредных выде-
лений
Условное расстояние Н при наличии над верхней
кромкой щели бортового отсоса бортика высотой йв рав-
но, м:
Н = 2йв + 0,5 (йн + Ь).
При отсутствии бортика
Я = йн + 0,56.
(11.15)
(11.16)
Расход воздуха Lo. удаляемого рекомендуемыми
бортовыми отсосами, подсчитанный применительно к нор-
мализованным ваннам, изготовляемым Тамбовским ме
ханическим заводом (который поставляет ванны для
большинства предприятий Советского Союза), при ко-
эффициентах Кд/ и Кт, равных 1, приведен в табл. 11.4.
В случае применения без поддува однобортового отсоса
f-o увеличивают в 1,8 раза.
Кольцевые бортовые отсосы, исследованные во
ВНИИ охраны труда (Ленинград), выполняют в виде
сплошной щели, располагаемой по периметру ванны или
другого источника вредных выделений. Эти отсосы тре
буют минимального расхода вентиляционного воздуха
Устраивать кольцевой отсос рекомендуется по схе
ме, представленной на рис. 11.10, а. При этом величи-
ну b следует принимать возможно большей с учетом
условий: йв^2&; Лп/£)5:0,054; 0,04^5/0^0,16, где йн
и йв — размеры щелевого отсоса, м.
Расход воздуха, который следует отсасывать коль-
цевой щелью над нагретой ванной или другим нагретым
источником вредных выделений, определяется количест-
вом воздуха, поднимающегося над ней с тепловой стру-
ей Этот расход зависит от допустимой высоты подъема
спектра вредных выделений над верхней кромкой отсоса
и от отношения условного расстояния Н, м, определяе-
мого по формуле (11.15) или (11.16), к внутреннему диа-
метру D, м, источника вредных выделений, т. е. от Н=
= H)D Расход воздуха, который следует отсасывать
кольцевыми бортовыми отсосами, м3/ч:
L — 155К V~<iF4, (11.13)
Г. Активированные отсосы
Местные отсосы активируют плоскими или компакт-
ными приточными струями, которые захватывают окру-
жающий воздух и направляют его к всасывающему от-
верстию
Приточная струя должна проходить в зоне вредных
выделений и направляться к центру всасывающего от-
верстия, причем расход отсасываемого воздуха должен
превышать расход воздуха, поступающего с приточной
струей.
Бортовой отсос активируют приточными струями,
вытекающими из щелей у борта ванны, противопо-
ложного борту со щелью отсоса (рис. 11 11, а) Панель-
ный отсос с высокорасположенным всасывающим отвер-
стием можно активировать компактной струей
(рис 11 11,6). Зонт активируют поддувом по перимет-
ру (рис. ll.ll.e). Панельные отсосы с удалением возду-
ха на уровне верха источника активируют поддувом
вдоль панели сверху (рис 11.11, г).
Устойчивость системы «приточная струя — местный
отсос» относительно неорганизованных потоков воздуха,
возникающих в помещении, определяется скоростью на
оси воздушного потока в «критическом сечении», в кото-
ром влияние приточной струи уже ослаблено, а действие
местного отсоса еще не велико. Эту скорость следует
обеспечивать в пределах 1—2 м/с, однако опа не должна
быть меньше скорости распространения локализуемых
вредных выделений
Ширину приточной щели не следует, делать меньше
5 мм, а щели местного отсоса — меньше 50 мм. Скорость
111 Местные отсосы открытого типа
235
ТАБЛИЦА 115 ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА АКТИВИРОВАННЫХ МЕСТНЫХ ОТСОСОВ
Рассчитываемый параметр Расчетные формулы при приточной струе
неограниченной поверхностями (см. рис. 11.11, б и в) полуограниченяой (см. рис 11 Г1, а и г)
Отсосы кр углого сечения с поддувом и з сопла
Расстояние от приточного отверстия до 0,848В (11.1-7)
критического сечения xRp , м
Диаметр приточного отверстия «Л. м 0,138В —мИн (11.18) Oi 0,098В Рмнн. О1 (11.19)
Диаметр всасывающего отверстия dt, м 0,19681/ Рмнн (1120) 0,138В 1/ “мин (11.21)
Г V, т Vz
Расход приточного воздуха м3/ч о2 55яг мин (1122) 27В2 2“™- (11.23)
V1 01
Расход отсасываемого воздуха Lt, м’/ч 109В! гмин <>! 24) 54В' ‘мин (11.25)
Отсосы щелевидной формы с поддувом и з щели
Расстояние от приточного отверстия до 0,875В (11.26)
критического сечения . м кр
Ширина приточной щели Ь\, м 0,131В ^-МЧИ. (1127) /о \2 0,066В 1 —ЫИИ- (11.28)
V °! /
Ширина всасывающей щели Ь2, м 0,202В -foWi. (11 29) 0,101В tM.HH (11.30)
О8
Расход приточного воздуха L\, мэ/ч v2 473BZ (1131) 01 236В/ —— 01 (11.32)
Расход отсасываемого воздуха L2, м3/ч 720BZ vMH„ (11 33) 364BZ %ин (11.34)
Примечание В таблице приняты следующие условные обозначения В — расстояние между приточными и вытяжными
отверстиями нли щелями, м; ом н — скорость на оси потока в критическом сечении, м/с; о» — средняя скорость движения воздуха
в приточной щели или отверстии, м/с; из —средняя скорость движения воздуха во всасывающей щели или отверстии, м/с; / — дли-
на приточной и вытяжной щели, м.
выхода приточного воздуха при активированных отсосах
у ванн принимают не более 10 м/с во избежание образо-
вания волн на поверхности жидкости
Для аэродинамического расчета активированных
местных отсосов следует пользоваться формулами, при-
веденными в табл 11 5.
Пример И.З. Рассчитать активированный бортовой отсос
(см рис И 11, а) для ванны обезжиривания с раствором фос-
фористсго натрия температурой 80° С. Ширина ванны B--I.5 м,
длина /=2,5 м Щели для подачи и удаления воздуха распола-
гаются вдоль длинных бортов ванны
Решение Приточная плоская струя ограничена с одной
стороны Расстояние от приточною отверстия до критического
сечения опредезяом по формуле (11 2G)
Хкр ~ 0,875’1,5 — 1,31 м.
Осевую скорость приточной струи в критическом сечении
гмин пРИ11нмаеч равной 2 м/с.
Среднюю скорость я приточном отверстии о, принимаем
равной 6 м/с, тогда ширина приточной щели по формуле (II 28)
составит
[ 2 \2
^=0,С66-1,5— =0,011 м.
\ 6 /
Скорость всасывания назначаем в пределах 2—3 имин и
принимаем ее равной 5 м/с, тогда ширина всасывающей ще-
ли по формуле (li 30) будет равна
2
д2 = 0,10Ы,5--= 0,062 м
5
Расход приточного воздхха по формуле (11 32)
22
= 236-1,5-2,5— - 590 мя/ч.
6
Расход отсасываемого воздуха по формуле (11 34)
L2 =364-1,5-2,5-2 = 2740 м3/ч
Глава 11. Местные отсосы
236
Гис. 11.11. Схемы местных отсосов, активированных
поддувом
а — бортового: б — панельного со сдувом компактной струей;
в —зонта; г — панельного со щелевым поддувом вдоль панели
11.2. ВЫТЯЖНЫЕ ШКАФЫ
И ВЕНТИЛИРУЕМЫЕ КАМЕРЫ
А. Вытяжные шкафы
Вытяжной шкаф достаточно полно изолирует источ-
ник вредных выделений, так как в нем имеются лишь
небольшие открытые (рабочие) проемы.
Различают вытяжные шкафы с верхним, нижним и
комбинированным (нижним и верхним) удалением воз-
духа (рис. 11.12). Воздухоприемник выполняют в виде
Рис. 11.12. Схемы вытяжных шкафов
круглого, квадратного или прямоугольного отверстия в
одной из стенок шкафа, в виде щели по всей ширине
шкафа либо в виде улиткообразных приемных патрубков
Расход воздуха, удаляемого из шкафа при отсутст-
вии в нем источников тепловыделений, м3/ч:
Lx = 3600ooF. (11.35)
при наличии в шкафу источников тепловыделений
LT=120y</7<2f2 , (11.36)
где с‘о — скорость всасывания (средняя по сечению открыто
го проема), принимаемая по табл. 11.6 или на основании расче
тов, м/с; F— площадь рабочего проема шкафа, м2: Н — высота
рабочего проема, м; Q — количество тепловыделений в шкафу,
идущих на нагрев воздуха в нем, ккал/ч, ориентировочно прини-
мается равным 50—70% полной теплопрсизводительности ис
точиика.
Для шкафа, имеющего внутри источники тепловыде-
лений, в расчет принимают большее из значений LT и Lx.
Скругление кромок всасывающих проемов повышает
эффективность вытяжных шкафов. Смещение верхней
кромки проема назад облегчает работу в шкафу и поз-
воляет значительно уменьшить площадь рабочего проема
путем сокращения его высоты.
Шкаф с комбинированным удалением воздуха и сме
щенной назад верхней кромкой рабочего проема
(рис. 11.13) применяют для удаления пыли и тяжелых
Рис. 11.13. Шкаф с комби-
нированным удалением воз-
духа
I — свободный конец металли-
ческого листа для регулирова
иия; 2 — люк; 3 — проем
газов при отсутствии тепловыделений. Распределение
скорости в рабочем проеме шкафа изменяется в зависи-
мости от соотношения объемов воздуха, отсасываемого
сверху и снизу, регулируемого отгибом листа в выход-
ном патрубке.
Лабораторный химический шкаф (рис. 11.14) также
устраивается с комбинированным удалением воздуха,
стенки шкафа делают остекленными. При закрытом по-
ложении подъемных створок рабочего проема у столеш-
ницы остается щель высотой 50—100 мм для засоса воз-
духа. В конструкции шкафа предусмотрены патрубки
для присоединения его к воздуховоду с боков или сзади.
Расход отсасываемого воздуха определяют по фор-
муле (11.35), принимая, как правило, скорость при
полностью открытом рабочем проеме
Если величину открытия рабочего проема для лабо
раторного шкафа установить невозможно, то расход ог
сасываемого воздуха рекомендуется принимать из ра-
счета удельного расхода на 1 м ширины рабочего проема
1000 м3/ч при работах с веществами средней токсично-
It.2. Вытяжные шкафы и вентилируемые камеры
237
ТАБЛИЦА 116 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СКОРОСТИ ВСАСЫВАНИЯ ВОЗДУХА В ПРОЕМЫ ШКАФОВ
Операции, выполняемые в шкафу
Вредные выделения
Часть проема, через
которую происходит
основное выбивание
вредных выделений
Рекомендуе-
мая скорость
всасывания, м/с
Необходимость
(+) проверки
расчетного рас-
хода отсасывае-
мого воздуха
по формуле
(11.36)
Термическая обрабо т к а металлов
Закалка н отпуск в масляной Пары масла и продукты Верхняя 0.3 +
ванне его разложения
Закалка в селитровой ванне при Аэрозоль селитры, тепло » 0,3 +
400-700° С
Закалка в соляной ванне при Аэрозоль соли, тепло » 0,5 +
350—1100° С
Свинцевание при 400° С Пары и аэрозоль свинца > 1.5 +
Цианирование в солях прн 800— Пыль цианистых соедине- » 1.5 +
900° С ний
Гальваническая обработка металлов (холодные процессы)
Кадмирование цианистое или се- Пары синильной кислоты Весь проем 1—1.5 —
ребрение
Меднение цианистое То же То же 1—1,5 —
Обезжиривание:
бензином Бензин Нижняя 0,5 —
хлорированными углеводоро- дами Пары хлорированных уг- леводородов » 0,7 —
электролитическое Туман щелочей Верхняя 0,3—0,5 —
Свинцевание Свинец Весь проем 1,5 —
Травление*
азотной кислотой Пары кислоты и окислы азота То же 0,7-1 —
СОЛЯНОЙ кислотой Пары я туман кислоты > 0,5—0,7 —
Хромирование Хромовый туман, ангидрид хромовой кислоты » 1-1,5 —
Цинкование цианистое Пары синильной кислоты » 1-1,5 —
Операции различного характера
Гидропескоструйяая очистка Силикатная пыль Периметр проема рабочего 1—1.5 -
Металлизация распылением Пыль металлов То же 1-1,5 —
Ручное смешивание, развеска и расфасовка сыпучих материалов, приготовление шихты Пыль обрабатываемого материала Весь проем 0,5—1,2 —
Пайка свинцом или третником Пары и аэрозоли свинца То же 0,5—0,7 —
Сварка мелких изделий Аэрозоль металла Верхняя По L +
Лабораторные работы Различные пары и газы Весь проем 0,3—0,5 +
сти и 2000 м3/ч при работах с особо токсичными вещест-
вами.
Из нижней зоны шкафа, как правило, следует отса-
сывать 2/з общего объема воздуха, а из верхней — '/з.
Отсасывая воздух снизу через щель, верхняя кромка
которой находится на высоте 200 мм над полом шкафа,
можно обеспечить быстрое удаление газов, захватывая
их у мест образования.
Если в шкафу проводят в основном работы, сопро-
вождающиеся выделением большого количества тепла,
то следует отсасывать сверху 2/з общего объема воздуха
и снизу */з Однако должна быть предусмотрена возмож-
ность регулирования этого распределения.
Над рабочими столами устраивают шкафы-козырьки
с отсосом «улитка» (рис. 11.15). Щель «улитки» имеет
переменную ширину от 60 до 30 мм, уменьшающуюся
по мере приближения к вытяжному воздуховоду. «Улит-
ка» обеспечивает равномерное всасывание воздуха в
рабочий проем при длине стола до 2—3 м и препятству-
ет засорению отсоса. Шкафы-козырьки рекомендуется
использовать при отсутствии тепловыделений под укры-
тием.
Шкафные укрытия для ручной загрузки сыпучего
материала из мешка в бункер (рис 11.16) требуют соз-
дания скорости движения воздуха в загрузочном отвер-
стии 0,5—1,2 м/с в зависимости от степени токсичности
и дисперсности загружаемого материала Скорость дви-
жения воздуха в присоединительном патрубке следует
ограничивать 2,5—3 м/с в целях уменьшения уноса мате-
риала.
Для удобства обслуживания перед загрузочным от-
верстием расположен поворотный столик, а.для повыше-
Глава 11. Местные отсосы
238
ния эффективности обеспыливания в отверстие шкафа
вставлен патрубок с решеткой, на которую опирают ме-
шок при его опорожнении.
Пример 11.4. Определить расход воздуха, отсасываемого с.т
шкафного укрытия для электросоляной печи мощностью 75 кВт
Температура воздуха в помещении 25’С Рабочий проем шкафа
имеет ширину 0.45 м и высоту 0.68 м
Решение Количество тепла, идущего на нагрев возду
ха в шкафу, принимаем равным 50% полной тепловой мощности
печи
Q -= 75-860-0,5 = 32 200 ккал/ч.
Расход отсасываемого воздуха определяем по формуле
(11 36)
£т = 12о/0,68-32 200 (0,45-0,68)2 = 1500 м2/ч.
Средняя скорость движения воздуха в проеме шкафа
3600-0,45-0,68
Согласно табл 11 6, скорость 1.4 м/с удовлетворяет всем ка-
тегориям вредных выделений.
Рис. 1114. Лабораторный химический шкаф (с примы-
кающей к нему мойкой) конструкции Гипронии АН
СССР
Рис. 11.15. Стол с вентиля-
ционным отсосом «улитка»
1 — отсос «улитка» : 2 — щель,
через которую засасывается
воздух, ? —вытяжной воздухо-
вод. 4 — укрытие, 5 — стол
Рис. 11 16. Шкафное укрытие для ручной загрузки сы-
пучего материала
/ — вытяжной воздуховод; 2 — укрытие. 3 — съемный патрубок,
снабженаый решеткой с ячейками 100X100 мм. 4— мешок с сы-
пучим материалом; 5 — поворотное устройство
Б. Вентилируемые камеры
Вентилируемые камеры или кабины — это выгоро-
женные части помещения с усиленной вентиляцией, в ко-
торых выполняют операции, сопровождающиеся интен-
сивным выделением вредных веществ. Рабочее
место может находиться вне или внутри этой камеры.
Характерным примером вентилируемых камер является
окрасочная камера
Если производственный процесс автоматизирован и
рабочий входит в камеру только в аварийных случаях,
то вентиляция се должна обеспечивать отсутствие вы-
бивания вредных выделений за пределы камеры и про-
ветривание ее внутреннего пространства, если последнее
необходимо по технологическим требованиям или по ус-
ловиям взрывобезопасности. Если же рабочее место на-
ходится внутри камеры, то вентиляция, кроме того,
должна создавать благоприятные условия труда для
рабочего
Расход воздуха, отсасываемого из камер, обычно
определяется скоростями, создаваемыми на рабочих ме-
стах.
При пневматической окраске изделий рабочий, как
правило, должен находиться снаружи камеры или в ее
112 Вытяжные шкады и вентилируемые камеры
239
Рис. 11 17. Камера для ок-
раски изделий средних раз-
меров
/ — отстойная ванна, 2 — гид-
рофильтр; 3 — вытяжной возду
ховод; 4 — водяной экран; 5 —
ограждение камеры; 6—рабо
чий проем; 7 — транспортный
проем: 8 — изделие па подвес
ном конвейере. 9 — воздухо-
приемное отверстие
Рис 11 18 Камера для окраски кузовов легковых автомобилей на конвейе-
ре с шахматным расположением гидрофильтров
1 — осевой вентилятор с электродвигателем. 2 — 1 идрофильтр, 3 — центробежный насос
с электродвигателем, 4 — транспортный проем, 5 — рабочий проем
открытом проеме Отсасывающие отверстия следует рас-
полагать как можно ближе к местам окраски, сзади из-
делий и напротив рабочего проема Размер этих отвер-
стий определяется по скорости 3—5 м/с в их сечении
Подача изделий в камеру и обработка их внутри
камеры должны быть механизированы.
Воздух, отсасываемый из камер, очищают от аэро-
золи краски, как правило, в гидрофильтрах, располага-
емых непосредственно у воздухоприемных отверстий.
Гидрофильтр состоит из капала, орошаемого водой, се-
паратора для задержания капелек воды и отстойной ван-
ны для сбора воды и задержанной краски
В гидрофильтре окрасочной камеры для изделий
средних размеров промывной канал состоит из четырех
лежачих полуцилиндров (рис 11.17). Вода подается в
ванну-лоток, расположенную вверху канала, через трубу
с патрубками диаметром не менее 25 м.м и шагом 400—
500 мм. Переливаясь через бортик ванны-лотка, вода
образует сплошную пленку Водоотбойные щитки, уста-
новленные в верхней части канала под углом 12—15° к
горизонту, выполняют роль сепараторов Размер промыв-
ного канала определяется по скорости движения возду-
ха в его живом сечении 5—6,5 м/с Для улавливания не-
попавшей па изделие распыленной краски и первичной
очистки удаляемого воздуха предусмотрен водяной эк-
ран Общий расход воды принимается в пределах 2—Зл
на 1 м3 воздуха Рециркулирующая вода подается в ло-
ток гидрофильтра насосом. Периодически вода заменяет-
ся свежей
Камеры для окраски изделий на конвейере выполни
ют обычно в виде проходного коридора с воздухопри-
емником, расположенным по всей длине одной из его
сторон на высоте 0,6 0,8 м от пола. Типичной для кон-
вейерного производства является камера, приведенная
па рис. 11 18 Окраска проводится двумя рабочими при
непрерывном движении изделия.
Средние расчетные скорости движения воздуха в
рабочих проемах камер выбирают в зависимости от
способа окраски и состава красок по табл 11 7.
ТАБЛИЦА 117 РАСЧЕТНЫЕ СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ
ВОЗДУХА В РАБОЧИХ ПРОЕМАХ ОКРАСОЧНЫХ КАБИН
И КАМЕР
Способ окраски Характеристика лакокра сочных материалов Ско- рость, м/с
Кистевой, и т п окунанием Г Без ароматических угле- J водородов | С ароматическими углево 1 лородами 0,5 1
Пневматическое рас пылен не Без ароматических углево лородов и свинцовых сое- динений Со свинцовыми соедине пнями или ароматическими .углеводородами 1 1,3
Безвоздуш ленис ное распы Без ароматических угле водородов и свинцовых сое- динений Со свинцовыми соедине пнями или ароматическими ,углеводородами 0,6 0,7
Электростатическое распыление Различные 0.4—0,5
Если но условиям организации технологического
процесса маляр должен находиться внутри камеры, об-
ходя при окрашивании неподвижное изделие со всех
сторон, камеру оборудуют нпжни.м отсосом (рис. 11 19).
Между Стенкамп камеры и изделием предусматривают
проходы шириной 1,2 м Загрязненный воздух удаляют
через напольную решетку, которую рекомендуется рас-
полагать по центру камеры под изделием. Решетка
должна соответствовать конфигурации изделия. Ско-
рость движения удаляемого воздуха в живом сечении
Глава 11. Местные отсосы
240
решетки принимают в пределах 2—4 м/с. Изделие ус-
танавливают на такой высоте над решеткой, чтобы ско-
рость подтекания воздуха была не более скорости его
движения в живом сечении решетки. Приточный воз-
дух подают сверху равномерно по всей площади потол-
ка камеры. Следует использовать подшивной потолок,
оборудованный фильтрующими кассетами.
Рис. 11.19. Окрасочная камера с нижним отсосом и
верхней подачей воздуха
Расход отсасываемого воздуха при окраске пнев-
матическим распылением принимают в пределах 1800—
2200 м3/ч на 1 м2 площади пола камеры, при безвоз-
душном распылении— 1200—1500 м3/ч
В электроокрасочных камерах распыляемая краска
направляется на изделие под влиянием разности элект-
рического потенциала Расход воздуха, отсасываемого
из камер, определяется по скорости 0,4—0,5 м/с в от-
крытых проемах и проверяется на разбавление паров
растворителей до концентраций, составляющих 20%
нижнего предела взрываемости.
11.3. КОЖУХИ-ВОЗДУХОПРИЕМНИКИ
А. Для заточных и полировальных станков
Кожухи-воздухоприемники устраивают у сухих
вращающихся абразивных и шлифовальных кругов для
защиты рабочего не только от пыли, но и от травм, по-
этому их называют защитно-обеспыливающими.
Защитный кожух выполняют из листовой стали
толщиной от 2 до 3,5 мм. Кожух должен иметь рабочее
отверстие минимально возможных по условиям произ-
водства размеров с фланцами шириной, равной ширине
отверстия, и фартуками, отражающими пылевой факел,
состоящий из двух пылевых потоков: основного, нап-
равленного касательно к окружности вращающегося
круга, и малого, движущегося по окружности в сторо-
ну вращения круга.
Расход воздуха, отсасываемого от кожухов стан-
ков с сухими кругами, определяют по формулам, м3/ч.
для станков с любыми кругами
(11.37)
LKi — 36OFpo;
Рис 11 20. Схема пылеприемника ВЦНИИОТ для заточных станков
i — кожух, S — бупкер первой ступени очистки; 3 — отсасывающий патрубок; 4 — неподвижный щиток, 5 — регулируемый щиток
241
11.3. Кожухи-воздухоприемники
Рис 11.21 Здщитно-обеспылшзаю-
щий кожух плоскошлифовального
станка
/ — отсасывающий патрубок: 2 — пере-
ход с круглого на прямоугольное сече-
ние, 3 — корпус отсоса; 4 — верхний
фартук, 5 — ось: *— ’-ижний фартук:
7 — корпус передней стейки
для заточных и шлифовальных станков с абразив-
ными кругами
LK2 а 2d, (11.38)
для полировальных станков с войлочными кругами
7-кз ~ 4d; (11.39)
для полировальных станков с матерчатыми кру-
гами
LK4«6d, (11.40)
где F — площадь живого сечения рабочего отверстия кожу-
ха, м2. Vo — скорость в воздухоприемном отверстии, равная 0,25
при направлении пылевого факела непосредственно в отвер
стие кожуха и (0,3—0.4) vK при направлении пылевого факела
вдоль отверстия кожуха (здесь vK — максимальная окружная
скорость вращения круга, м/с), d — диаметр круга, мм.
В расчет принимается большая из величин Дц или
Z.K2, LK1 или /.„a, LM или LM.
В защитно обеспыливающем кожухе для заточного
станка (рис 11.20) предусмотрено отделение крупных
частиц пыли от воздуха в специальном ловителе. В ре-
зультате в воздуховоды попадает и транспортируется по
ним только мелкая пыль Коэффициент местного сопро-
тивления кожуха, отнесенный к скорости в отсасываю-
щем патрубке, £ = 1,5. Для транспортирования пыли,
отсасываемой от станка по воздуховодам, следует при-
нимать скорость движения воздуха 17—20 м/с.
Защитно-обеспыливающий кожух плоскошлифо-
вального станка (рис. 11.21) при наибольшем диаметре
круга 200 мм и частоте вращения 2930 мин-1 требует
отсоса воздуха с расходом 360 м’/ч, со средней ско-
ростью всасывания 10—11 м/с прн скорости в гибком
рукаве 20 м/с. Коэффициент местного сопротивления
кожуха, отнесенный к скорости в гибком рукаве, £=3
Защитно-обеспыливающий кожух универсального
заточного станка с поворотным столом (рис. 11 22)
при наибольшем диаметре круга 150 мм и окружной
скорости вращения 30 м/с требует отсоса воздуха с
расходом 280—360 м3/ч, что соответствует скорости
15—20 м/с в воздуховоде диаметром 74 мм Коэффи-
циент местного сопротивления кожуха, отнесенный к
скорости в воздуховоде, £=3.
Рис 11.22. Защитно-обеспыливающий кожух универ-
сально-заточного станка
/ — дуговой вырез, 2 — гибкий алюминиевый шланг; 3 — отсасы-
вающий патрубок; 4 — петли; 5 — фартук; 6 — задняя стенка
кожуха, 7 —боковая крышка кожуха
Б. Для металлообрабатывающих станков
Входное отверстие кожухов металлообрабатываю-
щих станков следует располагать навстречу потоку
стружек и пыли на расстоянии от зоны резания не бо-
лее половины его высоты Пылестружкоприемники дол-
жны быть конструктивно связаны с приспособлениями
для закрепления режущего инструмента или составлять
16—5
Глава 11. Местные отсосы
242
В. Для станков, обрабатывающих
графитно-угольные изделия
Местные отсосы для станков, обрабатывают!!
графитно-угольные изделия крупных размеров, следус
рассчитывать на улавливание и удаление не тольк
графитно-угольной пыли, но и большого количеств
крупной стружки весом до 10— 15 гс Кратковременны
весовые концентрации отсасываемой смеси могут дос-
тигать 10 кге/кге
При обдирке графитных электродов диаметре1
150—500 мм местный отсос выполняют в виде приемке
коробки размером 220X120 мм (рис. 11 25), причем р
зец крепят к ее корпусу Расход отсасываемого воздух
составляет 550 м3/ч при скорости в отводящем патруб
ке 33 м/с. Сопротивление отсоса 45 кгс/м2.
Прн обдирке, торцовке и внутренней расточке
графитно-угольных изделий диаи- ч 200—300 мч
местный отсос выполняют в виде бы диаметро'1
100 мм со срезанным краем (рис 11 2>_ Резец крепи,
ся к трубе и имеет трн режущие кромки, первой крон
кой производится обдирка электрода, второй — торцов
ка и третьей — внутренняя расточка; образующаяся
пыль попадает внутрь трубы воздухоприемника Расхо:
отсасываемого воздуха составляет. для обдирю
Рис 1123 Схема пылестружкоприсмиика ВЦНИИОТ
для отрезных работ
1 — пылестружкоприемник, 2 — резец; 3 — вытяжной патрубок
Рис. 1124. Схема пневматического пылестружкопрнем-
ника ВЦНИИОТ-Ю
1 — приемная труба 0 53 мм; г —державка. 3— <ажим 1 ибкого
рукава 4 0 50 мм; 5 —к отсасывающему aipeiaTy
их неотъемлемую часть и не затруднять наблюдения за
зоной резания и съема режущего инструмента для за-
точки.
Пылестружкоприемники на токарных станках
встраиваются в державки режущего инструмента
(рис. 11 23 и 11.24) и применяются для удаления струж-
ки и пыли при отрезке труб и стержней из хрупких
цветных сплавов и неметаллических материалов Реко-
мендуется приближать отсос к резцу на расстояние
l<h (см рис. 11.23).
Рис 1125 Местный отсос, применяемый при обдирк,
графитно-угольных электродов
1 — гибкий шланг; 2 — отводящий патрубок; 3 — приемная ко
робка, 4 — обрабатываемый электрод. 5 — речей
Рис 1126 Местный отсос, применяемый при обдирм
торцовке и внутренней расточке графитно-угольных ич
делий
/ — воздухопрнеминк; 2— резец; <3 — обрабатываемое иэделиг
It 4. Аспирируемые укрытия
243
700 м3/ч при скорости в отводящем патрубке 36,5 м/с
и сопротивлении 84 кгс/м2; для торцовки 660 м3/ч при
34,5 м/с и 100 кгс/м2; для внутренней расточки 400 муч
при 21,5 м/с и 142 кгс/м2
При внутреннем фрезеровании графитно-игольных
изделий местный отсос выполняют из газовой трубы,
согнутой под углом 90° (рис 1127). Через колено про-
пущен вал фрезы Труба вместе с фрезой располагается
Рис 1127 Местный от-
сос, применяемый при
внутреннем фрезерова-
нии графитно-угольных
изделий
I — воздухоприемник. 2 —
вал фрезы, 3 — фреза, 4 —
обрабатываемое изделие
внутри ниппельного гнезда обрабатываемого электрода
Воздух отсасывается через кольцевой зазор между
фрезой и стенками трубы. Отсос имеет сменный патру-
бок, укрывающий фрезу. Расход отсасываемого воздуха
750 м3/ч при скорости в отводящем патрубке 39 м/с
и сопротивлении 30 кгс/м2.
Г. Для сварочных работ
Для подвижных электросварочных постов приме-
няют стационарные вакуум-насосные установки с мало-
габаритными местными отсосами, прикрепленными к
электрододержателю и перемещающимися вместе со
сварочным электродом, например пылегазоприемник
ВНИИ охраны труда (рис 1128), выполненный в виде
воронки с косым срезом, которая крепится присосом на
расстоянии 100—150 мм от места сварки и соединяется
с воздуховодом шлангом диаметром 32 мм. Расход воз-
духа 100—150 м3/ч
На рис 11 29 показан щелевой приемник для сва-
рочных автоматов, разработанный ВЦНИИОТ. Прием-
ник улавливает пыль и газы, содержащие фтористые
соединения, выделяющиеся от места горения сварочной
дуги В нижней плоскости приемника имеется щель пе-
ременной ширины длиной 250 мм, которая располагает-
Рис, 1128 Пылегазоприемник ВНИИ охраны труда
(Ленинград) с пневматическим присосом
/ — диффу юр 2 — пылесосный шланг: 3 — пылегазоприемник:
4 — полая втулка, 5 — гайка; 6 — кольцо из пористой резины;
7 — резиновая полусфера
16*
Рис 1129. Местный пылегазоприемник ВЦНИИОТ для
автоматической сварки под флюсом
/— трубка, 2— раструб, 3 — кольцо: 4— гайка: 5 — винт, 6 —
каркас, 7 — хомутик; « — планка, 9 — дно
ся на высоте 40 мм над слоем флюса. Расход удаляе-
мого воздуха пылегазоприемником ВЦНИИОТ для ав-
томатической сварки зависит от режима сварки.
Сила тока. А, не
более . 300 600 1000
Расход удаляемо
го воздуха, м’/ч 80 100 120
11.4. АСПИРИРУЕМЫЕ УКРЫТИЯ
Аспирируемые укрытия применяют с целью предо-
твращения запыления воздуха в помещениях. Внутри
укрытия поддерживают разрежение, чтобы через его
неплотности засасывался воздух со скоростями, пре-
пятствующими распределению пыли
Оборудование, предназначенное для транспортиро-
вания и переработки сыпучего материала, должно иметь
укрытие, тщательно уплотненное, особенно в местах
интенсивного пылеобразовапия
Отверстия укрытий, через которые отсасывается
воздух, не должны находиться в непосредственной бли-
зости к местам загрузки материала, а скорости в них
не должны превышать 0,7 м/с для порошкообразных
материалов (содержащих частиц размером менее 0.2 мм
более 50% по весу при максимальном размере частиц
1,5 мм с ум^1200 кгс/м3), 1 м/с для зернистых мате-
риалов (со средним диаметром частиц в пределах 0,2 -
3 мм при ум5= 2000 кгс/м3 и в пределах 0,2—7 мм при
ум ~ 1200 кгс/м3) и 2 м/с для кусковых материалов (со
средним диаметром частиц более 3 мм при ум^
5s 2000 кгс/м3 и более 7 мм при ум ~ 1200 кгс/м3)
В бункерах и других укрытиях большой вмести-
мости скорости в вытяжном отверстии не регламенти-
руются.
Глава 11. Местные отсосы
244
Рис. 11.30. Отсос от элеватора
а — основание элеватора: б— головка элеватора; / — отсос от
башмака элеватора: 2 — кожух элеватора; 3 — загрузочная теч-
ка: 4 —отсос от головки элеватора; 5 — разгрузочная течка.
Рис. 11.31. Схема перегрузочного уз-
ла
а —продольный разрез: б — сечение укры-
тия с одинарными стенками; в — сечение
укрылся с двойными стенками, г — вари-
ант установки отбойной плиты; 1 — ниж-
ний отсос, 2 — верхний отсос: 3 — верхний
подающий конвейер: 4 — отбойная плита;
5 — нижний принимающий конвейер; 6 —
жесткая перегородка; 7 — подушка из
транспортируемого материала; 8 — внут-
ренние стенки
При транспортирования холодных материалов ас-
пирационный отсос следует присоединять к боковой
стенке кожуха элеватора на 1,5—2 м выше основания
загрузочной течки (рис. 11.30, а), а у элеваторов высо-
той более 18 м и при транспортировании нагретых ма-
териалов необходимо устройство аспирационного отсо-
са и у головки элеватора (рис. 11.30,6).
При загрузке шнека через течку высотой более 0,5 м
на его крышке следует устанавливать емкое аспириру-
емое укрытие, удаляя аспирационную воронку от места
загрузки на расстояние, равное ширине корпуса шнека
Для обеспыливания мест сброса сыпучего материа-
ла с верхнего конвейера и мест падения его на нижний
конвейер необходимо предусматривать их укрытие с от-
сосом воздуха (рис. 11.31). Для уменьшения расходов
Ряс. 11.32, Схема
обеспыливания щеко-
вой дробилки
/ — дробилка; 2—пита-
тель; 3 — разгрузочный
конвейер; 4 — аспираци-
онные патрубки
Рис 11.33. Укрытие вибрационного грохота
/ — загрузочная коробка; 2 — фланец для присоединения венти-
ляционного отсоса (неиспользуемое отверстие занижают)
114. Аспирируемые укрытия
отсасываемого воздуха рекомендуется нижнее укрытие
выполнять с двойными стенками, для зернистых и по-
рошкообразных материалов устанавливать в нижнем
укрытии дополнительную жесткую перегородку, прини-
мать меры по максимальному снижению скорости вхо-
да материала в нижнее укрытие (о,,<10 м/с), для чего
последний участок течки выполнять наклонным (одна-
ко угол наклона к горизонту должен быть не менее
45°), предусматривать отбойные плиты (4 на
рис 11 31).
Расход удаляемого местным отсосом воздуха (Z.*
и /.J) определяют исходя из количества транспорти-
руемого материала с учетом его физических характе-
ристик (\’м и dcp), скоростей его перемещения (vi, v2
н Ок), которые зависят от геометрических параметров
течки (площади F, общей высоты Н, высоты отдельных
участков 771 и Н2, углов наклона ai и а2, наличия от-
бойных плит, степени неплотности укрытий и т. д.).
Методика расчета содержится во «Временных ука-
заниях по расчету объемов аспирируемого воздуха от
укрытий мест перегрузок при транспортировании пыля-
щих материалов» (ГПИ Сантехпроект, серия АЗ-611,
М„ 1973).
Схема аспирации дробильного оборудования и при-
мыкающих к нему желобов определяется расчетом и
осуществляется следующим образом-
а) при работе конусных, чх и четырехвал-
ковых дробилок воздух удаляете?, бо одновременно
из укрытий верхней части дробилок И из укрытий мест
разгрузки дробленого материала, либо только из пос-
леднего. Необходимость отсоса от укрытия верхней
части дробилки, показанного на рис. 11.32 пунктиром,
уточняется расчетом;
2«
б) при работе молотковых нереверсивных дроби-
лок воздух удаляется из укрытия конвейера дробле-
ного материала, а при работе реверсивных дробилок —
из укрытия питателя.
Для уменьшения расходов отсасываемого воздуха
рекомендуется:
1) для всех видов дробилок принимать меры по
максимальному снижению скорости входа материала
в укрытия верхней части дробилки и конвейера дроб-
леного материала (желоба выполнять с изломами, от-
бойными плитами; последний участок желоба, как пра-
вило, должен быть наклонным с углом не менее 45°);
2) в молотковых дробилках предусматривать об-
водные трубы (байпасы), соединяющие в реверсивных
дробилках укрытие питателя с областью у оси ротора
дробилки, а в нереверсивных дробилках укрытие пита-
теля с укрытием конвейера дробленого материала;
3) в молотковых нереверсивных дробилках укры-
тие конвейера дробленого материала предусматривать
с двойными стенками.
Грохоты следует заключать, как правило, в стаци-
онарные емкие укрытия разборной конструкции, имею-
щие горловины для присоединения загрузочных и раз-
грузочных течек и аспирационных отсосов (рис 11.33).
Очистные (галтовочные) барабаны для чугунного
литья металлических изделий, прошедших термическую
обработку, изделий из пластмасс, а также другое ана-
логичное оборудование обеспыливают с помощью аспи-
рационного отсоса, присоединяемого к полой оси. Ско-
рость воздуха в полой оси принимают в пределах 7—
10 м/с На выходе запыленного воздуха может быть
установлен уловитель крупной пыли вместимостью,
равной 15% вместимости барабана.
Глава 12. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
12.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Воздуховоды и каналы необходимо проектировать в
соответствии с требованиями СНиП, учитывая возмож-
ности максимальной индустриализации строительно-мон-
тажных работ и применения прн этом сборных конструк-
ций из стандартных и типовых элементов и деталей, из-
готовляемых на заводах или в заготовительных мастер-
ских
При проектировании воздуховодов и каналов для зда-
ний и сооружений, отнесенных по пожарной опасности
к категории А, Б, В и Е, следует дополнительно учиты-
вать требования соответствующих нормативных доку-
ментов.
12.2. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
И ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
А. РАЗМЕРЫ И МАССА ВОЗДУХОВОДОВ
Размеры круглых и прямоугольных стальных воздухо-
водов надлежит принимать по табл 12 1 —12.3; прямо-
угольных асбестоцементных бесшовных коробов — по
табл 12 4, круглых и прямоугольных воздуховодов из
винипласта —по табл. 12 5 и 12.6.
ТАБЛИЦА 12 1 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ КРУГЛЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
d, мм Площадь по 1 перечней о сече ния, м2 । 1 Периметр, мм Площадь поверх ности 1 м. м2 2 Площадь по перечно!о сече ния, м'' Периметр, мм 1 Площадь поверх- ности 1 м, м7
100 0.0079 314 0,314 500 0,196 1570 1.57
125 0,0123 392 0,492 560 0,246 1760 1,76
110 0,0154 440 0,41 630 0,312 1978 1.98
160 0,02 502 0,502 710 0,396 2230 2.21
180 0,0255 566 0,566 800 0.501 2512 2,51
200 0,0314 628 0.624 900 0,635 2830 , 3
225 0,04 706 0,706 1000 0,785 3140 3,14
250 0,0049 785 0,785 1120 0,985 3520 3,52
280 0,0615 879 0.879 1250 1,23 3930 3.93
325 0,083 1021 1,021 1400 1,54 4400 4,4
355 0,099 1115 1.115 1600 2,01 5030 5,03
400 0,126 1256 1,26 1800 2,54 5652 5,65
450 0,159 1 ИЗ 1,11 | 2000 | 3,1 1 6280 6,23
Примечания 1 За нормируемые размеры допускается
принимать нар\жные размеры поперечного сечения воздуховода,
указанные в таблице
2 Толщину листовой стали для воздуховодов (по которым
перемещается воздух с температурой не более 80° С) диамет-
ром до 200, 225—150, 500-800; 900—1600; 1800—2000 мм следует
принимать соответственно 0,3, 0,6, 0,7. 1; 1.4 мм,
$ При перемещении воздуха с температурой более 80° С,
а также воздуха с механическими примесями следует приме-
нять листовую сталь толщиной 1,1 мм; при содержании в возду-
хе абразивной пыли необходимо пользоваться рекомендациями
специа щных пособий по проектированию
ТАБЛИЦА 12 2 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ
ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
ий раз- 4» О И X X о- < 4) о г в jfi раз- по сече- X поверч- . м* 2 3 * * *
треки; , мм л 2 3 * 2 а. о> X щадь ги 1 м В * a. s Л ° 2 ® - 5" иметр щадь и 1 м.
££• 2 а « Д 41 = s S" а о
СО ЗЕ Еех с С а СО X Еся С К а
100x1-0 0.015 500 0,5
100x200 0,02 600 0,6
100x250* 0,025 700 0,7
150 X150 0,0225 600 0,6
150x200 0,03 700 0,7
150x250 0,0375 800 0.8
200X200 0,04 800 0.8
200x250 0,05 900 0,9 1
200X300 - П6 1000
200x40. 1200 1,2
200 x 500^" ил 1400 1,4
250X250 0,0625 1000 1
250X300 0,075 1100 1,1
250X400 0,1 1300 1.3
250X500 0,125 1500 1,5
250 X 600* 0,15 1700 1,7
250x800* 0,20 2100 2,1
300x300 0,09 1200 1,2
300x400 0,12 1400 1,4
300X500 0.15 1600 1,6
300x600 0.18 1800 1.8
800x800 0,64 3200 3,2
800X1000 0.8 3600 3,6
800x1200 0,96 4000 4
800X1600 1,28 4800 4,8 5,6
800X2000* 1,6 1 5600
1000X1000 4000 4
1000X1200 1,2 4400 4,4
300x800’ 0,24 2200
300x1000' 0.3 2600 2,6
100X400 0,16 1600 1.6
400X500 0,2 1800 1,8
100x600 0,24 2000 2
400 x 800 0,32 2400 2,4
400X1000* 0,4 2800 2,8
400x1200* 0.48 3200 3,2
500X500 0,25 2000 2
500X600 0,3 2200 2,2
500x800 0,4 2600 2,6
500X1000 0.5 3000 3
500X1200“ 0,6 3400 3,4
500X1600* 0.8 4200 4,2
500X2000* 1 5000 5
600x600 0,36 2400 2,4
600 x 800 0,48 2800 2,8
600X1000 0,6 3200
600X1200 0,72 3600 з’б
600x1600’ 0,96 4400 4.4
600 x 2000* 1,2 5200 5,2
1000X1600 1,6 5200 5,2
1000X2000 2 6000 6
1200X1200 1,44 4800 4.8
1200X1600 1,92 5600 5,6
1200x2000 2,4 6400 6,4
1600x1600 2,56 6400 6Л
1600X2000 3,2 7200 7,2
Примечания’ 1 См примечания 1 и 3 к табл 12 1.
2 Размеры, отмеченные звездочкой, стедует применять
только при соответствующем обосновании
3 Толщину стали для воздуховодов прямоугольного сече
ния размером от 100X150 до 200X250, от 200X300 до 1000X1000:
от 1000X1200 до 1600X2000 мм надлежит принимать равной
соответственно 0,5. 0.7, 0,9 мм
ТАБЛИЦА 123 НОРМИРУЕМЫЕ РАЗМЕРЫ
КРУПНОГАБАРИТНЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
Внутренний pa i мер, мм Площадь попе- речного сечения. м1 Перл метр м.м Площадь поверх ности 1 м. м2 Внутренний ра$ мер, мм Площадь попе- речного сече- ния, м' Периметр, мм Площадь по Н1 | НОГТИ 1м м2
600X2400* 1,44 6000 6 1 1600x4000* 6,4 11 200 1
800x2400* 1,92 6 400 6,4 1 2000x2000 4 8 000 S.
800x3200* 2,56 8 000 з j 2000X2400 1,8 8 800
1000x2100* 2,4 6 800 6,« 2000x3200 6,1 10 400 10 ।
1000x3200* 3.2 8400 8,4 • 2000x4000 8 12 000 I.
1000x4000» 4 10 000 10 2-100x2400 5,76 9 600 ‘1
1200x2400 2.88 7 200 7 > 2100x3200 7,68 11 200 J :
1 200X3200" 3,81 8 800 8,8 2400X4000 9,6 12 800 12, х
1200x4000* 4,8 10 100 10,4 8200x3200 10,21 12 400 12,4
1600X2400 3,84 8 000 8 3200X4000 12,8 1 1 400 1 1 ’
1600X3200 5,12 9 600 9,6
Примечания* I См примем 1 к табл 12 1
2 См примем 2 к табл 12 2
3 Толщина стали определяется при конструировании возлч
ховодов
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
247
5
ТАБЛИЦА 12 4 РАЗМЕРЫ И МАССА АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОРОБОВ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
а в Допускаемые отклонения ощадь юго се- яя, м2 А 5 Площадь наружной поверхно- L Допускае- мые от- клонения Толщи- на сте- нок д ?-« 4» «1 ЧЭ
мм мм сти на 1м. м2 мм U U i. л 2 о С- 2 jtf
150 200 От 4-8 до —3 0,03 168 218 0.732 4000 -150 9 7,7
150 300 > _|_д > _з 0,045 168 318 0,°12 4000 — 150 9 10
200 200 > -И » —3 0,04 218 218 0.8 4000 —150 9 10,5
200 300 » 4-8 > —з 0,06 218 318 1,032 4000 —150 9 Н.2
ТАБЛИЦА 12 5 РАЗМЕРЫ И МАССА КРУГЛЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
ИИ ‘р Площадь по- перечного сече- ния, м2 Периметр, мм ! Площадь поверх- ности 1 м, м2 Масса, кг, 1 м возду ховода из винипласта толщиной, мм
2 3 4
160 0,0201 502 0,502 1,39
200 0,0311 628 0,628 1.74 — —
250 0,0191 785 0,785 —• 3,26 —
315 0,078 989 0,989 — 4,12
400 0,126 1256 1.26 — —- 6,98
500 0,196 1570 1,57 — — 8,73
630 0,312 1978 1,98 — 11,02
800 0,503 2512 2,51 — — 14,06
Примечание Объемная масса винипласта принята V—
= 1400 кг/м3 по TV 302—56
ТАБЛИЦА 12 6 РАЗМЕРЫ И МАССА ПРЯМОУГОЛЬНЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ ИЗ ВИНИПЛАСТА
А 5 Площадь поперечного сечения, м2 Периметр, мм Площадь поверхности I м, м2 2 S Ъ Масса, кг, 1 м воздуховода из винипласта тол щиной. мм
мм 2 3 4
100 160 0,016 520 0,52 125 1,42
100 200 0,02 600 0,6 140 1,66 — —
160 200 0,032 720 0,72 180 1,98 — —
200 250 0,05 900 0,9 225 — — —
200 400 0,08 1200 1.2 280 4,95 —
250 400 0,1 1300 1,3 315 — 5,4 —
250 500 0,125 1500 1,5 315 —— . — 8.25
400 500 0,2 1800 1,8 450 — — 9,96
400 800 0,32 2100 2,4 500 — — 13,29
500 800 0.4 2600 2,6 630 — — 14,4
500 1000 0,5 3000 1 630 — — 16,65
Примечание Эквивалентный диаметр d определен
<. окружением до размеров, принятых в СНиП
Б РАЗМЕРЫ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАНАЛОВ
Схема устройства вентиляционных каналов показана
на рис 12 1. Размеры кирпичных вентиляционных кана-
лов следует принимать по табл. 12.7, каналов из двой-
ных шлакогипсовых или шлакобетонных плит с воздуш-
ной прослойкой — по табл 12 8—12 10; каналов из пено-
глинистых или пеностеклянных плит (рис. 12.2)—по
12 11 и 12 12.
5
Рис 12 1 Схемы устройства вентиляционных каналов
а — вертикальный канал с воздушной прослойкой v наружной
стены; б — чердачный канал с двойными стенками, в—д— вер
тикальные каналы v внутренних стен; / — воздушная прослойка:
2 — наружная стона: 3 — железобетонное перекрытие. 4 — кир-
пичная стена или железобетонная плита, 5 — затирка, б — сго-
раемые перегородки или перекрытия, 7 — кирпичная сгена
бооооооб]
Рис 12 2 Каналы из пено-
глинистых или пеностеклян-
ных плит
ТАБЛИЦА 12 7 РАЗМкРЫ
КАНАЛОВ ИЗ КИРПИЧА
Размер Площадь поперечно( о сечения, м2 Размер Площадь поперечного сечения, м3 Размер Площадь поперечного сечения, м2
в кирпичах в мм в кирпичах В мм ] в кирпичах в мм
71X71 110x140 0.02 171X171 400x400 0,16 2x27 530 x 650 0,35
71X1 140x270 0,038 17, х2 100x530 0,21 2x3 530 x 790 0,42
1X1 270x270 0,073 17-Х21/, 400x650 0.26 2X4 530x1060 0,56
1XI1/. 270Х400 0,111 17ЭХЗ 400x790 0.32 27.Х271 650X650 0,43
1x2 270X530 0,143 2x2 530x530 0,28 271X3 650 x 790 0,52
Глава 12. Расчет воздуховодов
248
ТАБЛИЦА 12.8. ПЛОЩАДЬ ЖИВОГО СЕЧЕНИЯ, м2,
КАНАЛОВ ИЗ ШЛАКОГИПСОВЫХ И ШЛАКОБЕТОННЫХ
ПЛИТ (см. рис. 12.1)
А, мм
Б, мм 150 250 350 450 550 650 750 850
220 0,033 0,055 0,077 0,096 0,121 0,143 0,165 0,187
320 0,048 0,08 0,112 0,144 0,176 0,208 0,24 0,272
420 0,063 0,105 0,147 0,189 0,231 0,273 0,325 0.357
520 0,078 0,13 0,182 0,234 0,286 0.338 0,39 0,442
620 0,093 0,155 0,217 0,279 0,341 0,402 0,465 0,527
720 0,108 0,18 0,257 0,324 0,396 0,467 0,54 0.612
820 0.123 0.205 0,297 0,37 0,45 0,532 0,615 0,697
920 0.138 0,23 0,322 0,415 0,505 0,6 0,69 0,782
ТАБЛИЦА 12 9 ПРОПУСКНАЯ СПОСОБНОСТЬ, м’/ч,
КАНАЛОВ ИЗ ШЛАКОГИПСОВЫХ И ШЛАКОБЕТОННЫХ
ПЛИТ ПРИ СКОРОСТИ ВОЗДУХА 1 м/с (см. рис. 12.1)
А, мм
Б, мм 50 250 350 450 550 | 650 | 750 850
220 118 198 278 352 435 515 592 680
320 172 288 404 520 635 750 865 980
420 226 380 530 680 830 980 ИЗО 1230
520 280 470 655 845 1030 1220 1400 1580
620 334 560 780 1000 1230 1440 1670 1900
720 388 650 910 1160 1430 1680 1940 2200
820 444 740 1040 1380 1620 1910 2210 2500
920 500 830 1160 1500 1815 2160 2480 2810
ТАБЛИЦА 12 10 РАСХОД, м‘, ШЛАКОГИПСОВЫХ
ИЛИ ШЛАКОБЕТОННЫХ ПЛИТ НА 1 м ДВОЙНОГО КАНАЛА
(см. рис. 12.1)
Б, мм А, мм
150 250 350 450 550 650 750 850
220 2,1 2,3 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5
320 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7 3,9
420 2,9 3,1 3.3 3,5 3,7 3,9 4.1 4.3
520 3,3 3,5 3,7 3,9 4,1 4,3 4,5 4,7
620 3,7 3,9 4,1 4.3 4,5 4,7 4,9 5.1
720 4,1 4,3 4,5 4,7 4,9 5.1 5.3 5,5
820 4,5 4,7 4,9 5,1 5,3 5.5 5.7 5,9
920 4,9 5,1 5,3 5,5 5,7 5,9 6,1 6,3
ТАБЛИЦА 12 11 РАЗМЕРЫ, мм, КАНАЛОВ
ИЗ ПЕНОГЛИНИСТЫХ ИЛИ ПЕНОСТЕКЛЯННЫХ ПЛИТ
РАЗМЕРОМ 600 X 600 X 62 мм (см. рнс. 12.2)
Сечение канала, мм А Б в г Объем 1 м, м3 Масса 1 м, кг
200 X 310 200 300 300 400 0,03 25,3
300 x 310 300 гоо 400 600 0,1 31,2
300 X 410 300 400 400 600 0,12 35,1
300 x 610 300 600 400 600 0,14 42.9
400X310 400 300 600 600 0,12 35,1
410x410 400 400 600 600 0,13 39
400x 610 400 600 600 600 0,16 46.8
400x810 400 600 600 600 0,18 54,6
ТАБЛИЦА 12 12. РАЗМЕРЫ, мм, КАНАЛОВ
ИЗ ПЕНОГЛННИСТЫХ ИЛИ ПЕНОСТЕКЛЯННЫХ плит
РАЗМЕРОМ 800X 800 X 62 мм (см. рис. 12.2)
Сечение канала, мм А Б в Г Объем 1 м, и3 Масса 1 м, кг
3)0X310 200 300 300 400 0.08 25,3
300 x 310 300 300 400 500 0.1 29,3
300 x 410 300 400 400 500 0,11 33,2
300x510 300 500 400 500 0,12 35.1
зоохбю 300 600 400 500 0.14 41
400 x 310 400 300 500 600 0,11 33,2
400x410 400 40Л 500 600 0,12 37,1
400X510 400 500 500 600 0.14 41
400x610 400 600 500 600 0,15 45
400Х8Ю 400 800 500 600 0,18 52,7
600 x 310 600 300 800 800 0.14 42,9
600 x 410 600 400 800 800 0,16 46,8
600 x 510 600 500 800 800 0,17 50,7
600 x 610 600 600 800 800 0,18 54,6
600 x 810 600 800 800 800 0,21 62,4
В. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ И КАНАЛОВ
ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ СИСТЕМ
ВЕНТИЛЯЦИИ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
Системы вентиляции общего назначения служат для
подачи и удаления незапыленного воздуха с температу-
рой до 80° С.
Общие потери давления, кгс/м2, в сети воздуховодов
для стандартного воздуха (/=20° С и у—1,2 кг/м3)
определяются по формуле
p=2(/?/ + Z), (12.1)
где R — потери давления на трение на расчетном участке
сети, кгс/м2 на 1 м; I — длина участка воздуховода» м: Z — поте
ри давления на местные сопротивления на расчетном участке
сети, кгс/м2.
Потери давления иа трение /?, кгс/м2, на 1 м в
круглых воздуховодах определяются по формуле
где X — коэффициент сопротивления трения; d — диаметр
воздуховода, м; v — скорость движения воздуха в воздуховоде,
м/с; у — объемная масса воздуха, перемещаемого по воздухово-
ду, кг/ма; сЛу/гр — скоростное (динамическое) давление, кгс/м2
Коэффициент сопротивления принят по формуле Альт-
шуля:
X = 0,11 (K3/d + 68/Re)0’25, (12.3)
где Кэ — абсолют ная эквивалентная шероховатость поверх-
ности воздуховода нз листовой стали, равная 0,1 мм; d — диа-
метр воздуховода, мм, Re — число Рейнольдса.
Для воздуховодов, выполненных из других материалов
с абсолютной эквивалентной шероховатостью К3 ^0,1 мм
(табл. 12.13), значение R принимается с поправочным
коэффициентом п иа потери давления на трение, приве-
денным в табл 12.14.
Рекомендуемые скорости движения воздуха в воздухо-
водах, жалюзийных решетках и клапанах приведены в
табл. 12.15.
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
249
ТАБЛИЦА 12 13 АБСОЛЮТНАЯ ЭКВИВАЛЕНТНАЯ
ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛОВ. ПРИМЕНЯЕМЫХ
ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВОЗДУХОВОДОВ
Материал Значе- ние АГЭ. мм Материал Значе- ние А'э, мм
Листовая сталь . . о.1 Шлакобетонные
Винипласт . . . Асбестоцементные плиты или трубы 0,1 0,11 плиты Кирпич Штукатурка (по ме- 1,5 4
Фанера . . . Шлакоалебастровые плиты 0,12 1 таллнческой сетке) . 10
ТАБЛИЦА 12.14 ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ п
НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ НА ТРЕНИЕ. УЧИТЫВАЮЩИЕ
ШЕРОХОВАТОСТЬ МАТЕРИАЛА ВОЗДУХОВОДОВ
%• м/с л при мм °в’ м/с п при Кэ, мм
1 1.5 4 10 1 1,5 4 10
0,2 1,04 1,06 1,15 1,31 6,2 1,45 1,58 1,99 2,49
0,4 1,08 1.11 1,25 1.48 6,4 1,45 1,59 2 2,5
0,6 1.11 1,16 1,33 1,6 6.6 1,46 1,6 2,01 2,51
0,8 1,13 1,19 1.4 1.69 6,8 1,47 1,6 2.02 2,52
1 1,16 1,23 1,46 1.77 7 1.47 1,61 2,03 2,54
1,2 1,18 1,25 1,5 1,84 7,2 1,48 1,62 2,04 2,55
1,4 1.2 1,28 1,55 1,9 7,4 1,48 1,62 2,04 2,56
1,6 1,22 1.31 1.58 1,95 7.6 1,48 1,63 2,05 2,57
1.8 1.24 1,33 1,62 2 7.8 1,49 1,63 2,05 2,57
2 1,25 1,35 1,65 2,04 8 1,49 1,64 2.06 2,58
2,2 1,27 1,37 1.68 2,08 8,2 1,5 1,64 2,07 2,59
2,4 1,28 1,38 1,7 2,11 8,4 1,5 1,64 2,07 2,6
2,6 1,29 1,4 1,73 2,14 8,6 1,5 1,65 2,08 2,61
2,8 1,31 1,42 1,75 2,17 8,8 1,51 1,65 2,09 2,62
3 1,32 1,43 1,77 2,2 9 1,51 1,66 2,1 2,62
3,2 1,33 1,44 1.79 2,23 9,2 1,52 1,66 2,1 2,63
3.4 1,34 1,46 1,81 2,25 9,4 1,52 1,67 2,11 2,64
3,6 1,35 1.47 1,83 2,28 9,6 1,52 1,67 2,11 2,65
3,8 1,36 1,48 1,85 2,3 9,8 1,53 1,68 2.12 2,65
4 1,37 1,49 1,86 2,32 10 1,53 1,68 2.12 2,66
4,2 1,38 1,5 1,87 2,34 10,5 1,54 1,69 2,14 2,67
4,3 1,39 1,51 1,89 2,36 11 1.54 1,7 2,15 2,69
4,6 1,4 1,52 1.9 2,37 11,5 1,55 1,7 2,16 2,71
4.8 1.4 1.53 1,92 2,39 12 1,56 1,71 2,17 2,72
5 1.41 1,54 1,93 2,41 12,5 1,56 1,72 2,18 2,73
5,2 1,42 1,55 1,94 2,42 13 1,57 1,73 2,19 2,74
5,4 1,43 1,56 1,95 2,44 13,5 1,57 1,73 2,2 2,75
5,6 1,43 1,56 1,96 2,45 14 1,58 1,74 2,2 2,76
5,8 1,44 1,57 1,97 2,46 14,5 1,58 1,74 2.21 2,77
6 1,44 1,58 1,98 2,48 15 1,59 1,75 2,22 2,78
ТАБЛИЦА 1215. СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ВОЗДУХА,
ДОПУСКАЕМЫЕ В ВОЗДУХОВОДАХ, ЖАЛЮЗИЙНЫХ
РЕШЕТКАХ И КЛАПАНАХ ПРИТОЧНЫХ И ВЫТЯЖНЫХ
СИСТЕМ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ, м/с
Элемент системы
При естественном движении воздуха
Воздуховоды горизонтальные,
приточные разводящие.............
вытяжные сборные..............
Жалюзийные решетки и клапаны,
приточные у пола.................
приточные у потолка...........
вытяжные......................
Значение нв
0,8 ^веот' ио не б°лее
1,5
То же
0,2—0,5
0,5—1
0,5-1
При механическом побуждении
Воздуховоды в зданиях:
производстве иных,
магистральные...................
ответвления ..................
До 12
> 6
Продолжение табл. 12 15
Элемент системы Значение
общественных и вспомогательных: магистральные ответвления До 8 > 5
Примечания: 1. О жалюзийных решетках и клапанах
см гл. 8.
2. vверт— скорость в вертикальном канале
Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчет-
ную величину d принимается эквивалентный диаметр
rfae, при котором потери давления в круглом воздухово-
де при той же скорости воздуха равны потерям в пря-
моугольном воздуховоде.
Значения эквивалентных диаметров, м, определены по
формуле
d30 = 2AB/(A + В), (12.4)
где А и В — размеры сторон прямоугольного воздуховода,
м (табл. 1216)
ТАБЛИЦА 12 16 ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ ДИАМЕТРЫ d30, мм,
________ДЛЯ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ____________
А, мм В, мм
160 200 250 400 500 800 1000 1250 1600 2000
100 125 140
160 160 180
200 200 225 280 __ — ——
250 250 315 315
400 — __ —— 400 450 500 —
500 — 500 630 630 —— __
800 —— — 800 900 ——
1000 —— — — —— 1000 1120 1250 1400
1600 —- 1600 1600
Следует иметь в виду, что в прямоугольном воздухо-
воде и соответствующем ему круглом воздуховоде с
условным диаметром dai> при равенстве скоростей дви-
жения воздуха расходы воздуха не совпадают.
Значения скоростного (динамического) давления и
удельные потери давления на трение для круглых сталь-
ных воздуховодов прн транспортировании чистого возду-
ха с температурой 20° С и у =1,2 кг/м3 приведены в
табл. 12 17.
Потери давления Z, кгс/мг, на местные сопротив-
ления определяются по формуле
Z = 2£(u2y/2g), (12.5)
S^ —сумма коэффициентов местных сопротивлений на
расчетном участке воздуховода
Значения коэффициентов местных сопротивлений £
приведены в табл. 12.18—12 48. Значения этих коэффи-
циентов при слиянии и разделении потока даны в
табл 12.49.
Значения to на входе в горизонтальный коллектор,
барабанный коллектор и горизонтальный сборник сле-
дует принимать равным соответственно 1; 0,8; 0,8; зна-
чения ti на выходе из горизонтального коллектора, ба-
рабанного коллектора, горизонтального сборника и бун-
кера циклонов — 0,5.
При температуре транспортируемого воздуха, не
равной 20° С, на потери давления, подсчитанные по
формуле (12.1), следует вводить поправочные коэффи-
циенты Ку и Кг — соответственно на трение и на местные
сопротивления.
Значения поправочных коэффициентов Ку и Кг при-
ведены в табл 12 50.
При невозможности увязки потерь давления по
ответвлениям воздуховодов в пределах 10% следует
устанавливать диафрагмы преимущественно на верти-
кальных участках.
Глава 12 Расчет воздуховодов
250
ТАБЛИЦА 1217. К РАСЧЕТУ КРУГЛЫХ СТАЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ ПРИ 1-20° С
tA V V, м/с Количество проходящего воздуха, м’/ч (верхняя строка) и потери давления на трение,
100 110 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355
2g кгс/м2
0,0006 0,1 2,8 0,0004 3,4 0,0003 4,42 0,0003 5.64 0,0003 7,2 0,0002 9,2 0,0002 11,3 0,0002 14,3 0,0001 18 0,0001 22 0.0001 23 0.0001 36 0,0001
0,0024 0,2 5.6 0,001 6,8 0,001 8.8 0,001 11,1 0,0008 14,5 0,0007 18,3 0.0006 22,6 0,0005 28.6 0,0005 35 0,0004 44 0,0004 56 0,0003 71 0,0003
0.0055 0,3 8.4 0,003 10,2 0,002 13.3 0.002 16,6 0,002 21,7 0,001 27,5 0,001 33,9 0,001 42,9 0.001 53 0,0008 66 0,0007 84 0,0006 107 0,0005
0,0098 0,4 11,3 0,001 13.7 0,004 17,7 о.ооз 22,1 0.003 28,9 0,002 36,6 0.002 45,2 0,002 57,2 0,002 71 0,001 89 0,001 112 0.001 112 0,0009
0,0153 0,5 14,1 0,006 17,1 0.006 22,1 0,005 27.7 0,004 36,2 0,004 45,8 0,003 56,5 0,003 71,5 0,002 88 0,002 111 0,002 140 0,002 178 0,001
0,022 0,6 16,9 0,009 20.5 0,008 26.5 0.007 33,2 0,005 43.4 0.005 54,9 0,004 67,8 0.004 85.8 0,003 106 0,003 133 0,002 168 0.002 214 0,002
0,03 0,7 19,8 0,012 23,9 0,01 30/1 0,009 38,8 0,008 50,6 0,006 64.1 0,006 79,1 0,005 100 0,004 124 0,001 155 0,003 196 0,003 249 0,002
0.0391 0,8 22,6 0,015 27,3 0,013 36,3 0,011 44.3 0,01 57,9 0,008 73.2 0.007 90,4 0,006 114 0,005 141 0,005 177 0,004 224 0,004 285 0,003
0,0495 0,9 25,4 0,018 30,8 0,016 39,7 0,014 49,8 0,012 65,] 0.01 82.4 0,009 102 0,008 129 0,007 159 0,006 199 0.005 252 0,004 321 0,004
0,0612 1 28,3 0,022 34,2 0,019 44,2 0,017 .56,4 0,011 72,3 0,012 91.6 0.011 113 0,009 143 0,008 177 0,007 222 0,006 280 0,005 356 0,004
0,074 1,1 31,1 0,026 37,6 0,023 48.6 0,02 60,9 0,017 79.6 0,014 101 0,012 124 о.оп 157 0,009 194 0,008 244 0,007 308 0,006 392 0,005
0,0881 1,2 33,9 0,03 41 0,027 53 0,023 66,5 0,02 86,« 0,017 ПО 0.015 136 0.013 172 0,011 212 0,01 266 0,003 376 0,007 427 0,000
0,103 1,3 36.7 0,035 44.4 0,031 57,4 0,026 72 0,023 94 0,019 119 0,017 147 0,015 186 0,013 230 0,011 288 0,01 365 0,008 453 0,007
0,12 1,4 39,6 0,04 47.9 0.035 61,8 0,03 77. S 0.026 101 0,022 128 0.019 158 0,017 200 0,014 247 0,013 310 0,011 393 0,009 499 0,008
0,138 1,5 42,4 0,045 51,3 0,01 66,2 0,034 83,1 0,03 109 0,025 137 0.022 170 0,019 215 0,016 265 0,014 332 0,012 421 0,011 534 0,009
0,157 1.6 45,2 0.051 54,7 0,045 70,6 0,038 88,6 0.033 116 0,028 147 0.024 181 0,021 229 0,018 283 0,016 354 0,014 449 0,012 570 0,01
0,177 1,7 48 0,056 58,1 0,05 75,1 0,043 91,2 0.037 123 0,031 156 0.027 192 0,024 243 0,02 300 0,018 377 0,016 477 0,013 605 0,012
0,198 1,8 50,9 0,062 61,5 0,055 79.5 0,047 99,7 0,041 130 0,035 165 0,030 204 0,026 268 0,023 318 0,02 399 0,017 505 0,015 641 0,013
0,221 1,9 53,7 0,069 65 0,061 83,9 0,052 105 0,045 137 0,038 174 0.033 215 0,029 272 0,025 336 0,022 421 0,019 533 0,016 677 0,014
0,245 2 56,5 0,075 68,4 0,067 88.3 0,057 111 0,049 145 0,042 183 0,036 226 0,032 286 0,027 353 0,024 443 0.021 561 0,018 712 0,015
0,27 2,1 59,3 0,082 71,8 0,073 92,7 0,062 116 0,054 162 0,046 192 0,039 237 0,034 300 0.03 371 0,026 465 0,023 589 0,02 748 0,017
0,296 2,2 62,2 0,089 76,2 0,079 97,1 0,068 122 0,059 169 0,05 201 0,043 249 " 0,037 315 0,032 389 0,028 487 0,025 617 0,021 734 0,018
0,324 2,3 65 0,097 78,6 0,086 101 0,073 127 0,063 172 0.054 211 0,046 260 0,041 329 0,035 406 0,031 510 0,027 645 0,023 819 0,02
0,352 2,4 67,8 0,104 82,1 0,093 106 0,079 134 0,068 174 0,058 220 0,05 271 0,044 343 0.038 424 0,033 532 0,029 673 0,025 865 0,021
0,382 2,5 70,6 0,112 85,5 0,1 110,4 0,085 139 0,074 s 181 0.062 229 0,054 282 0,047 358 0,041 442 0,03b 554 0,031 701 0,027 890 0,023
0,413 2,6 73,5 0,12 88,9 0,107 115 0,091 144 0,079 188 0,067 238 0,058 294 0,05 372 0,044 459 0,038 576 0,033 729 0,029 926 0,025
0.446 2,7 76,3 0,129 92,3 0,114 119 0,098 150 0,085 195 0,072 247 0,062 305 0,054 386 0,047 477 0,041 598 0,036 757 0,031 962 0,026
0,48 2,8 79,1 0,138 95,7 0,122 124 0,104 155 0.09 203 0,076 256 0,066 316 0,057 401 0,05 495 0,044 620 0,038 785 0,033 997 0.028
0.514 2,9 81,9 0,147 99,2 0,130 128 0,111 161 0,096 210 0,081 266 0,07 328 0,061 415 0,053 512 0,047 643 0,04 813 0,035 1033 0,03
0.550 3 84,8 0,156 103 0,138 133 0,118 166 0,102 217 0,087 275 0,075 339 0,065 429 0,057 530 0,05 665 0,043 841 0,037 1068 0,032
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
251
кгс/м: на 1 м (нижняя строка) воздуховода при внутренних диаметрах, мм
400 450 500 530 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 1600
45 0,0001 57 0,0001 71 0,0001 89 112 142 181 229 283 364 442 554 723
90 0,0002 114 0,0002 141 0,0002 177 0,0001 221 0,0001 285 0,0001 362 0,0001 458 0.0001 565 0,0001 709 0,0001 883 0,0001 1103 1447
130 0,0005 172 0,0004 212 0.0034 267 0.0003 336 0.0003 427 0,0002 543 0,0002 687 0,0002 848 0,0001 1063 0,0001 1325 0,0001 1662 0,0001 2170 0 ,0001
181 0,0008 229 0.0007 283 0,0006 354 0,0005 449 0,0001 570 0,0004 723 0,0003 916 0,0003 ИЗО 0,0002 1418 0,0002 1766 0.0002 2216 0,0002 2894 0,0001
226 0,001 286 0,001 353 0,0009 443 0,0003 561 0,0006 712 0,0006 904 0,0005 1145 0,0004 1413 0,0004 1772 0,0003 220S 0,0003 2769 0,0002 3617 0, 0002
271 0,001 343 0,001 124 0,001 532 0,001 673 0,0009 855 0,0008 1085 0.0007 1373 0,0006 1696 0,0005 2127 0,0004 2619 0,0001 3323 0,0003 4341 0,0003
317 0.002 401 0,002 495 0,002 620 0,001 785 0,001 997 0,001 1266 0,0009 1602 0,0007 1978 0,(ХЮ7 2481 0.0006 3091 0,0005 3877 0,0004 5064 0.0004
362 0,003 458 0,002 565 0.002 704 0.002 897 0,001 1140 0,001 1447 0,001 1831 0.0009 2261 0,0008 2836 0,0007 3533 0.0006 4431 0,0005 5788 0,0005
407 0,003 515 0,003 636 0,002 798 0,002 1009 0,002 1282 0,002 1628 0,001 2060 0,001 2543 0.001 3190 0,0009 3974 0,0008 4985 0,0007 6511 0,0006
452 0,001 572 0,003 707 0,003 886 0,003 1122 0.002 1425 0,002 1809 0,002 2289 0,001 2826 0,001 3515 0,001 4416 0,0009 5539 0,0003 „ 7235 0,0007
497 0,005 629 0,001 777 0,003 975 0,003 1254 0,003 1567 0,002 1990 0,002 2518 0,002 3109 0,001 3899 0,001 4857 0.001 6093 0,001 7958 0,0008
543 0,005 687 0,005 818 0,004 1063 0,001 1346 0,003 1710 0,003 2170 0,002 2747 0,002 3391 0,002 4254 0,001 5299 0,001 6647 0,001 8681 0,0009
588 0,006 744 0,005 918 0.005 1152 0,004 1458 0.003 1852 0,003 2351 0,002 2976 0,002 3674 0,002 4608 0,002 5740 0,001 7201 0,001 9405 0,001
633 0,007 801 0,006 989 0,005 12U 0,005 1570 0,001 1994 0.003 2532 0,003 3205 0,003 3956 0,002 4963 0,002 6)82 0,002 7755 0,001 10 128 0,001
678 0,008 858 0,007 1060 0,006 1329 0.005 1682 0,005 2137 0,004 2713 0,003 3434 0,003 4239 0,003 5317 0,002 6623 0,002 8308 0,002 10 852 0,001
723 0,009 916 0,003 ИЗО 0,007 1418 0,003 1795 0,005 2279 0,004 2894 0,004 3662 0,003 4622 0,003 5672 0,002 7065 0,002 8862 0,002 11 575 0,002
768 0,01 973 0,009 1201 0,003 1507 0.007 1907 0,006 2422 0,005 3074 0,004 3891 0,004 4804 0,003 6026 0,003 7507 0,002 9416 0,002 12 299 0,002
814 0,011 1030 0,01 1272 0,008 1595 0,007 2019 0,006 2564 0,005 3256 0,005 4120 0,004 5087 0,004 6380 0,003 7948 0,003 9970 0,002 13 022 0,002
Э59 0,012 1087 0,01 1342 0,009 1681 0,008 2131 0,007 2707 0,006 3436 0,005 4349 0,004 5369 0,004 6735 0,003 8390 0,003 10 524 0,003 13 746 0,002
904 0.013 1145 0,011 1413 0,01 1772 0,009 2243 0,008 2849 0,006 3617 0,006 4578 0,005 5652 0,004 7090 0,004 8831 0,003 И 078 0,003 14 469 0,002
950 0,015 1202 0.013 1484 0,011 1861 0.01 2355 0.003 2992 0,007 3798 0,006 4807 0,005 5935 0,005 7444 0.004 9273 0,003 11 632 0,003 15 193 0,003
995 0,016 1259 0,014 1554 0,012 1950 0.01 2468 0.009 3134 0,008 3979 0,007 5035 0,006 6217 0,005 7799 0,004 9714 0,004 12 186 0,003 15916 0,003
1040 0,017 1316 0,015 1625 0,013 2038 0,011 2580 0,01 3277 0,008 4160 0.007 5265 0,006 6500 0,005 8153 0.005 10 156 0,004 12 739 0,004 16 639 0,003
1085 0,018 1373 0.016 1696 0,014 2127 0,012 2692 0,01 3419 0.009 4341 0,008 5494 0,007 6782 0.006 8508 0,005 10 598 0,004 13 293 0,004 17 363 0,003
1170 0,02 1431 0.017 1766 0,015 2216 0,013 2804 0,011 3561 0,01 4522 0.008 5723 0,007 7065 0.006 8862 0,005 11 039 0,005 13 847 0,004 18 086 0,004
1176 0,021 1488 0,018 1837 0.016 2304 0,014 2916 0,012 3704 0,01 4702 0,009 5952 0,008 7348 0,007 9217 * 0,006 11 481 0,005 14 401 0,004 18810 0,004
1221 0.023 1545 0,02 1908 0,017 2393 0,015 3028 0,013 3846 0,011 4883 0,01 6180 0.Q08 7630 0,007 9571 0,006 11 922 0,005 14 955 0,005 19 533 0,004
1266 0,024 1602 0,021 1978 0.018 2481 0,016 3141 0 014 3989 0.012 5061 0,01 6409 0,009 7913 0,008 9926 0,007 12364 0,006 15 509 0,005 20 257 0,004
1311 0,026 1660 0,022 2049 0,02 2570 0.017 3253 0,015 4131 0,013 5245 0.011 6638 0,00^ 8195 0,008 10 280 0,007 12 805 0,006 16063 0,005 20 980 0,005
1356 0,028 1717 0,024 2120 0,021 2659 0,018 3365 0,016 4274 0,013 5126 0.012 6Ч67 0,01 8478 0,009 10 635 0,008 13 247 0,007 16 617 0,003 21 704 0,005
Г лава 12. Расчет воздуховодов
252
в2 у V, м/с Количество проходящего воздуха, м*/ч (верхняя строка) и потери давления яа трение.
100 ПО 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355
2g кгс/м2
0,588 3,1 87,6 0,165 106 0,147 137 0.125 172 0,109 221 0,092 284 0,08 350 0,069 444 0,06 548 0,053 687 0,046 869 0,039 1104 0,034
0,628 3,2 90,4 0,175 109 0,156 141 0,132 177 0,115 231 0,097 293 0,084 362 0,073 1.58 0,064 565 0,056 709 0,048 897 0,042 1140 0,036
0,666 3,3 93,3 0,185 113 0,164 146 0,14 183 0,122 239 0.103 302 0,089 373 0,078 472 0,067 583 0,059 731 0,051 925 0,044 1175 0,038
0,707 3,4 96,1 0,195 116 0,174 150 0,118 18* 0,124 246 0,109 311 0,094 384 0,082 486 С,071 601 0.062 753 0,054 953 0,047 1211 0,04
0,749 3,5 98,9 0.206 120 0,183 154 0,156 194 0,135 253 0,114 32! 0,099 396 0,086 501 0,075 618 0,066 775 0,057 981 0,049 1247 0,042
0,793 3,6 102 0,216 123 0,193 159 0,164 199 0,142 260 0,12 330 0,104 407 0,091 515 0,079 636 0,069 798 0,06 1009 0,052 1282 0,045
0,837 3,7 105 0,228 127 0,202 163 0,173 205 0,15 268 0,127 339 0,109 418 0,096 529 0,083 654 0,073 820 0,063 1038 0,054 1318 0,047
0,883 3,8 107 0,239 130 0,212 168 0,181 211 0,157 275 0,132 348 0,115 430 0,1 5-И 0,087 671 0,076 842 0,066 1066 0,057 1353 0,049
0,93 3,9 ПО 0,251 133 0.223 172 0,19 216 0,165 282 0.139 357 0,12 441 0,105 558 0.091 689 0,03 864 0,069 1094 0.06 1389 0,052
0,979 4 113 0,263 137 0,233 177 0,198 222 0,172 289 0,145 366 0,126 452 0,11 572 0,095 706 0,083 886 0,072 1122 0,062 1425 0,054
1,03 4,1 116 0,275 140 0,244 181 0,208 227 0,18 297 0,153 375 0,132 463 0,115 587 0,1 724 0,087 908 0,076 1150 0,065 1460 0,056
1,08 4,2 119 0,287 144 0,255 186 0,217 233 0,188 304 0,159 385 0,138 475 0,12 601 0,104 742 0,091 931 0,079 1178 0,068 1496 0,059
1,13 4,3 122 0,3 147 0,266 190 0,227 238 0,197 311 0,166 394 0,144 486 0,126 615 0,109 759 0,095 953 0,083 1208 0,071 1531 0,062
1.18 4,4 124 0,313 150 0,278 194 0,237 241 0,205 318 0,174 403 0,15 497 0,131 629 0,113 777 0,099 975 0,087 1234 0,075 1567 0,064
1,24 4,5 127 0,326 154 0,289 199 0,247 249 0,214 326 0,181 412 0,156 509 0,137 644 0,118 795 0,104 997 0,09 1262 0,078 1603 0,067
1,29 4,6 130 0,339 157 0,301 203 0,257 255 0,223 333 0,188 421 0,163 520 0,142 658 0,123 812 0,108 1019 0,094 1290 0,081 1638 0,07
1,35 4,7 133 0,353 161 0,313 208 0,267 260 0,232 340 0,196 430 0,169 531 0,148 672 0,128 830 0,112 1041 0,097 1318 0,084 1671 0,072
1,41 1,8 136 0,366 164 0,325 212 0,277 266 0,24 347 0,203 440 0.176 543 0,154 687 0,133 848 0,117 1063 0,101 1346 0,087 1710 0,075
1,47 4,9 139 0,381 168 0,338 216 0,288 271 0.25 355 0,211 449 0,183 554 0,16 701 0,138 865 0,121 1086 0,105 1374 0,091 1745 0,078
1,53 5 141 0,395 171 0,35 221 0.299 277 0,259 362 0,219 458 0,189 565 0,165 715 0,143 883 0,126 1108 0,109 1402 0,094 1781 0,081
1,59 5,1 144 0,409 174 0,364 225 0,31 283 0,269 369 0,227 467 0,197 577 0,172 730 0,149 901 0,13 ИЗО 0,113 1430 0,098 1810 0,084
1,65 5,2 147 0,424 178 0,377 226 0,321 288 0,279 376 0,236 476 0,204 588 0,178 744 0,154 918 0,135 1152 0,117 1458 0,101 1854 0,087
1,72 5,3 150 0,44 181 0,39 234 0,333 294 0,289 383 0,244 485 0,211 599 0,184 758 0,159 936 0,14 1174 0,121 1486 0,105 1888 0,09
1,78 5,4 153 0,455 185 0,404 238 0,344 299 0,299 391 0,253 494 0,218 610 0,191 773 0,165 954 0,145 1196 0,126 1514 0,108 1923 0,093
1,85 5,5 155 0,470 188 0,418 243 0,356 305 0,309 398 0,261 503 0,226 622 0,197 787 0,171 971 0,15 1219 0,13 1542 0,112 1959 0,097
1,92 5,6 158 0,486 192 0,432 247 0,368 310 0,319 405 0,27 513 0,233 633 0,204 801 0,176 989 0,155 1241 0,134 1570 0,116 1994 0,1
1,99 5,7 161 0,502 195 0,446 252 0,38 316 0,33 412 0,279 522 0,241 644 0,21 815 0,182 1007 0,16 1263 0,139 1598 0,12 2030 0,103
2,06 5,8 164 0,519 198 0,46 256 0,392 321 0,341 420 0,288 531 0,249 656 0,217 830 0,188 1024 0,165 1285 0,143 1626 0,124 2066 0,107
2,13 5,9 167 0,535 202 0,475 261 0,405 327 0,351 427 0,297 540 0,257 667 0,224 844 0,194 1042 0,170 1307 0,148 1654 0,128 2101 0,11
2,2 6 170 0,552 205 0,49 265 0.418 332 0,362 434 0,306 549 0,265 678 0,231 858 0,2 1060 0,176 1329 0,152 1582 0,132 2137 0,113
2,28 6,1 172 0,569 209 0,505 269 0,43 337 0,373 441 0.316 539 0,273 690 0,238 873 0,206 1071 0,181 1352 0,157 . 1711 0,136 2172 0,117
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
253
Продолжение табл. 12 17
кгс/м' на I м (нижняя строка) воздуховода при внутренних диаметрах, мм
400 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 16000
1402 1774 2190 2747 3477 4416 5607 7096 8761 10 989 13 688 17 171 22 427
0,03 0,025 0,022 0,019 0,017 0,014 0,012 0,011 0.009 0,008 0,007 0,006 0,005
1447 1831 2231 2836 3589 4559 5788 7325 9043 11 344 14 130 17 725 23 151
0,031 0,027 0,023 0,02 0,018 0,015 0,013 0,011 0,01 0,009 0,007 0,006 0,005
1492 1888 2331 2925 3701 4701 5969 7554 9326 11 698 14 572 18 279 23 874
0,033 0,023 0,025 0,021 0,019 0,016 0,014 0,012 0,01 0,009 0,008 0,007 0,006
1537 1946 240-2 3013 3814 4844 6149 7783 9608 12 053 15013 18 832 24 598
0,035 0,03 0,026 0.023 0,02 0,017 0,015 0,013 0,011 0,01 0,008 0,007 0,006
1533 2003 2473 3102 3926 4986 6330 8012 9891 12 407 15 455 19 386 25 321
0,036 0,081 0,028 0,024 0,021 0.018 0,015 0,013 0,012 0,01 0,009 0,008 0,006
1628 2060 2543 3190 4038 5129 6511 8242 10 174 12 762 15 896 19 940 26 044
0,038 0,033 0,029 0,025 0,022 0,019 0,016 0,014 0,012 0,011 0,009 0,008 0,007
1673 2117 2614 3279 4150 5271 6692 8470 10 456 13 116 16 338 20 494 26 768
0,04 0,035 0,031 0.026 0,023 0,02 0,017 0,015 0,013 0,011 0,01 0,008 0,007
1718 2175 2685 3368 4262 5413 6873 8698 10 739 13 471 16 779 21 048 27 491
0,042 0,037 0,032 0,028 0,024 0,021 0,018 0,015 0,013 0,012 0,01 0,009 0,007
1763 2232 2755 3456 4374 5556 7054 8927 11 021 13 825 17 221 21 602 28 215
0,044 0,038 0,034 0.029 0,025 0,022 0,019 0,016 0,014 0,012 0,011 0,009 0,008
1809 2289 2826 3545 4481 5698 7235 9156 11 304 14 180 17 662 22 156 28 938
0,046 0,04 0,035 0,03 0,026 0,023 0,019 0,017 0,015 0,013 0,011 0,01 0,008
1854 2346 2897 3634 4599 5841 7415 9385 11 587 14 534 18 104 22 710 29 662
0,049 0,042 0,037 0,032 0,028 0,024 0,02 0,018 0,015 0,013 0,012 0,01 0,009
1899 2404 2967 3722 4711 5983 7596 9514 11 869 14 889 18 546 23 264 30 385
0,051 0,044 0,038 0,033 0,029 0,025 0,021 0,018 0,016 0,014 0,012 0,011 0,009
1944 2461 3038 3811 4825 6126 7777 9843 12 152 15 243 18 987 23 818 31 109
0,053 0,046 0,04 0,035 0,03 0,026 0,022 0,019 0,017 0,015 0,013 0,011 0,009
1990 2518 3109 3899 4935 6268 7958 10 071 Г2 434 15 598 19 429 24 371 31 832
0,055 0,048 0,042 0,036 0,031 0,027 0,023 0,02 0,018 0,015 0,013 0,012 0,01
2035 2575 3179 3988 5047 6411 8139 10 301 12 717 15 952 19 870 24 925
0,058 0,05 0,044 0,038 0,033 0,028 0,024 0,021 0,018 0,016 0,014 0,012 0,01
2080 2632 3250 4077 5160 6553 8320 10 530 13 000 16 307 20 312 25 479 33279
0,05 0,052 0,015 0,039 0,034 С, 029 0,025 0,022 0,019 0,017 0,014 0,013 0,01
2125 2690 3321 4165 5272 6696 8501 10 759 13 282 16 661 20 753 26 033 34 002
0,062 0,054 0,047 0,041 0,035 0,03 0,026 0,023 0,02 0,017 0,015 0,013 0,011
2170 2747 3391 4254 5384 6838 8681 10 987 13 565 17 016 21 195 26 587 34 726
0,065 0,056 0,049 0,043 0,037 0,032 0,027 0,023 0,021 0,018 0,016 0,014 0,011
2216 2804 3462 4343 5496 6980 8862 11 216 13 847 17 370 21 537 27 141 35 449
0,067 0,058 0,051 0,044 0,038 0,033 0,028 0.021 0,0'21 0,019 0,016 0,014 0,012
2261 2861 3532 4431 5608 7123 9043 11 445 14 130 17 725 22 078 27 695 36 173
0,07 0,05 0,053 0,046 0,04 0,034 0,029 0,025 0,022 0,019 0,017 0,015 0,012
2306 2919 3603 4520 5720 7265 9224 11 674 14413 18 079 22 520 28 248 36 896
0,072 0,062 0,055 0,048 0,041 0,035 0,03 0,026 0,023 0,02 0,017 0,015 0,013
2351 2976 3674 4608 5833 7408 9405 11 903 14 695 18 434 22 961 28 803 37 620
0,075 0.065 0,057 0,049 0,043 0,037 0,032 0,027 0,024 0,021 0,018 0,016 0,013
2396 3033 3744 4697 5945 7550 9536 12 132 14 978 18 788 23 403 29 356 38 343
0,078 0,067 0,059 0,051 0,044 0,038 0,033 0,028 0,025 0,021 0,019 0,016 0,014
2442 3090 3815 4786 6057 7693 9767 12 361 13 260 19 143 23 844 29 910 39 067
0,08 0,069 0,061 . 0,053 0,046 0,039 0,034 0,029 0,026 0,022 0,019 0,017 0,014
2187 3147 3886 4874 6169 ‘ 7835 9948 12 590 15 542 19 497 24 286 30 464 39 790
0,083 0,072 0,063 0,055 0,047 0,041 0,035 0,03 0,026 0,023 0,02 0,017 0,015
2535 3205 3956 4963 6281 7978 10 128 12 819 15 826 19 851 24 727 31 018 40 514
0,086 0,074 0,065 0,056 0,049 0,012 0,036 0,031 0,027 0,024 0,021 0,018 0,015
2577 3262 4027 5052 6393 8120 10 309 13 047 16 103 20 203 25 169 31 572 41 257
0,089 0,077 0,067 0,058 0,05 0,043 0,037 0,032 0,028 0,025 0,021 0,019 0,016
26'23 3319 4098 5140 6506 8263 10 190 13 277 16 391 20 561 25 611 32 126 41 960
0.092 0,079 0,069 0,06 0,052 0,045 0,039 0,033 0,029 0,025 0,022 0,019 0,016
2668 3376 4168 5229 6618 8405 10 671 13 505 16 673 20 915 26 052 32 680 42 684
0,095 0,082 0,072 0,062 0,054 0,016 0,01 0,034 0,03 0,026 0,023 0,02 0,017
2713 3434 4239 5317 6730 8518 10 852 13 734 16 956 21 270 26 494 33 234 43 407
0,098 0,084 0,074 0,064 0,055 0,048 0,011 0,013 0,031 0,027 0,023 0,02 0,017
2758 3491 4310 5406 6842 8690 11 033 13 963 17 239 21 624 26 935 33 788 44 131
0,101 0,087 0,076 0.066 0,057 0,019 0,012 0,036 0,032 0,028 0,024 0,021 0,018
Г лава 12. Расчет воздуховодов
254
V1 у о. м/с Количество проходящего воздуха, м’/ч (верхняя строке) и потерн давления на трение.
100 по 125 140 160 180 200 225 250 280 315 353
2g кгс/м2
6,2 175 212 274 343 449 568 701 887 1095 1374 1739 2208
2,35 0,587 0,521 0,444 0.385 0.326 0,282 0.246 0,213 0.187 0,162 0.14 0,12
178 0,604 215 278 349 456 577 712 901 1113 1396 1761 2244
2,43 6,3 0,536 0.457 0.396 0,335 0,29 0,253 (,219 0.192 (1,167 0.144 0,124
181 0,622 <49 283 355 463 586 724 916 ИЗО 1418 179.-) 2279
2,51 6,4 0,552 0.47 0,408 0,345 0,298 0,261 0,226 0,198 0,172 0,148 0,128
181 0,61 222 360 470 595 735 930 1118 1440 1823 2315
2,58 6,5 0,568 0.484 0,42 0.355 0,307 0,268 0,232 0,203 0,177 0.152 0,131
187 0,658 226 291 0,498 366 478 604 746 944 1166 1462 1851 2351
2,66 6,6 0,584 0,432 0,365 0.316 0,276 0,239 0,209 0,182 0,157 0,135
6,7 189 0,677 229 296 0.512 371 185 614 757 959 1183 1484 1879 2386
2,75 0,6 0,444 0,376 0,325 0,284 0,245 0,215 0,187 0,161 0,139
6,8 233 300 0,526 377 492 623 769 973 1201 1501 1907 2422
2,83 0,696 195 0,714 0,617 0,457 0,386 0.334 0,292 0,252 0,221 0,192 0,166 0, из
6,9 936 305 0,54 382 499 632 780 987 1219 1529 1935 2157
2,91 0,634 0,469 0,396 0,343 0,299 0,259 0,227 0,197 0,17 0,147
198 0.734 239 309 0.555 388 506 641 791 1001 1236 1551 1963 2493
3 7 0,651 0,482 о.407 0,352 0,308 0,266 0,233 1. ,203 0,175 0.151
201 0.753 242 314 0,57 393 514 650 802 1015 1254 1573 1991 2529
3,08 7,1 0,669 0,494 0,418 0.361 0,316 0,273 0.24 0,208 0,179 0,155
3,17 7,2 204 0,773 246 0,686 318 0,585 399 0 508 521 0,429 654 0,371 814 0,324 1030 0,281 1272 0,246 1595 0.214 2019 0,184 2564 0,159
3,26 7,3 206 0.794 250 0,704 322 0,601 104 0,521 528 0,441 668 0,381 825 0,333 1044 0.288 1289 0,252 1617 0,219 2047 0,189 2600 0,163
3,35 7,4 209 0,814 233 0,722 327 0,616 410 0,534 535 0,452 678 0,39 837 0,341 1059 0.295 1307 0,250 1640 (,225 2075 0,194 2635 0,167
3,44 7,5 257 331 0,631 415 543 687 848 1073 1325 1662 2103 2671
212 0,834 0,741 0,548 0,463 0,4 0,35 0,303 0,265 0,23 0,199 0,171
3,53 7,6 260 336 0,647 421 550 696 859 1087 1342 1684 2131 2707
215 0,855 0,759 0,561 0.475 0,41 0,358 0,31 0,272 0,236 0,204 U, 1 /5
3,63 7,7 263 340 0.663 427 557 705 870 1102 1360 1706 2159 2742
0,876 0,777 0,575 0,486 0.42 0,367 0.318 0.279 0,242 0,209 0,18
3,72 7,8 220 0,897 267 0,796 314 0,678 432 0,589 564 0,498 714 0,43 882 0,376 1116 0.325 1378 0,285 1728 0.248 2187 0,211 2778 0,184
3,82 7,9 223 0,918 270 0,815 349 0,695 438 0,603 572 0,51 723 0.441 893 0,385 ИЗО 0,333 1395 0,292 1750 0,254 2215 0.219 2814 0,189
3,91 274 353 0,711 443 579 733 904 1145 1413 1772 2243 2849
226 0,94 0,834 0,617 0,522 0,451 0,394 0,341 0,299 0,26 0,224 0,193
4,01 277 358 0,728 449 586 742 916 1159 1431 1795 2271 2885
0,962 0,854 0,632 0.534 0,462 0,403 0,349 0,306 0,266 0,229 0,197
4,11 8,2 232 0,984 280 0,874 362 0.745 454 0.646 593 0.547 751 0,472 927 0,113 1173 0,357 1448 о.эм 1817 0,272 2299 0,235 2920 0,202
4,21 8,3 235 1 01 284 0,894 367 0,762 460 0.661 601 0,559 760 0,483 938 0,422 1187 0,365 1166 0,32 1839 0,278 2327 0.24 2956 0,207
4,32 8,4 237 1,03 287 0,914 371 0,779 465 0,676 603 0,572 769 0.491 949 0.432 1202 0,374 1484 0,327 1861 0,284 2355 0,245 2992 0,211
4,42 8,5 240 1,05 291 0,934 375 0.797 471 0.691 615 0,584 778 0,505 961 0,141 1216 0,382 1501 0,335 1885 0,291 2383 0,231 3027 0,216
4,52 8,6 243 1,08 294 0,955 380 0.814 476 0,706 622 0,597 782 0.516 972 0,451 1230 0,39 1319 0,342 1905 0,297 2412 0,256 3063 0,221
4,63 8.7 246 Ы 298 0,976 384 0.832 482 0,722 629 0,61 797 0 527 983 0,461 1245 0,399 1537 3,35 1928 0,303 2410 0,262 3098 0,226
4,74 8,8 249 1,12 301 0,996 389 0.85 487 0,737 637 0,623 806 0,539 995 0,471 1259 0,407 1554 0,357 1950 0,31 2468 0,268 313-1 0.231
4,84 8,9 252 304 393 493 6 И 815 1006 1273 1572 1972 2496 3170 0,235
1,15 1,02 0,868 0,753 0,637 0,551 0,481 0,416 0,36о 0,317 0.273
4,95 9 254 1,17 308 1,04 397 0,886 499 0,769 651 0,65 Ь24 0,562 1017 0,491 1288 0,425 1590 0,373 1994 0,323 2524 0.279 !20г» 0,241
5,07 9,1 257 311 402 504 658 833 1029 1302 1607 2016 2552 3211
1,2 1.06 0.905 0,785 0.664 0 574 0,501 0,434 0,38 0,33 0,285 0.216
9,2 260 315 406 510 842 1040 1316 1625 2038 2581) 3277
1,22 1,0-4 0,921 0,802 0 678 0,"86 0.512 0,443 0,388 0,337 0,291 0.251
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
255
Продолжение табл. 12.17
кгс/м2 на 1 м (нижняя строка) воздуховода при внутренних диаметрах, мм
400 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 1600
МОЗ 3548 4380 5495 6954 8832 И 214 14 191 17 521 21 979 27 377 34 342 44 854
0,104 0,090 0,078 0.068 0.059 0.051 0,044 0,038 0,033 0,029 0,025 0,022 0.018
2849 4451 5583 7066 8975 11 394 11 421 17 801 22 333 27 818 34 895 45 578
0,107 0,092 0,081 0,07 0,06 0,052 0,045 0,039 0.034 0,029 0.026 0,022 0.019
2Я94 3662 4522 5672 7178 9117 11 575 14 650 18 085 22 684 23 260 *5 449 46 301
0,11 0,095 0,083 0,072 0,062 0,051 0,016 0,01 0,0*5 0,03 0,026 0,021 0,019
^39 3720 4592 5761 7291 9260 11 755 14 879 18 369 23 042 23 702 зб ооз 47 023
0,113 0,098 0,086 0,074 0,064 0,055 0,018 0,011 0,036 0,031 0,027 0,021 0.02
2984 3777 4663 5849 740* 9102 И 937 15 10* 18 652 23 397 29 1В 36 557 47 748
0,116 0.100 0.038 0,076 0.066 0,057 0,049 0,042 0.037 0,032 0,028 0.021 0,021
3099 3831 4731 5933 9545 12 118 15 337 18 934 23 751 29 585 37 111 48 472
0,12 0,103 0,09 0,079 0.068 0,058 0,05 0,043 0.038 0,033 0,029 0,02о 0,021
3075 3892 4801 6025 7627 9687 12 299 15 566 19 217 24 106 30 026 37 665 49 195
0,123 0,106 0,093 0,08! 0,07 0,05 0,052 0,045 0,039 0,034 0,03 0.026 0.022
312П 3949 4875 6115 7739 9830 12 480 15 795 19 499 24 460 30 468 38 219 49 918
0.126 0,109 0,096 0,083 0,072 0,062 0,053 0,046 0.01 0,035 о.оз 0.026 0,022
3165 4006 4945 6201 7851 9972 12 660 16 023 19 782 24 815 30 901 38 773 50 642
0,13 0,112 0,098 0,085 0,074 0.063 0,055 0,047 0,041 0.035 0,031 0.027 0.023
3210 4063 5016 6292 7964 10 115 12 841 16 252 20 065 25 169 31 351 39 327 51 365
0,133 0,115 0,101 0,037 0,075 0,055 0,055 0,048 0,042 0.037 0.032 0,028 0.024
3256 4120 5087 6381 8076 10 265 13 02- 16 481 20 347 25 524 31 792 39 881 52 089
0,137 0,118 0,103 0,09 0,077 0,057 0,057 0,05 0,043 0,033 0,033 0,029 0,024
3301 4178 5157 6170 8188 10 405 13 203 16 710 20 630 25 878 32 234 40 431 52 812
0,14 0,121 0,105 0,092 0,079 0,068 0,059 0,051 0.045 0,039 0.034 0.029 0,025
3346 4236 5223 6558 8300 10 545 13 384 16 939 20 912 26 233 32 676 40 983 33 536
0,144 0,124 0,109 0,094 0,081 0,07 0,06 0,052 0.046 0.04 0,035 0.03 0.025
3391 4292 5299 6647 8412 10 685 13 565 17 163 21 195 26 687 33 117 41 542 54 259
0,148 0,127 0,112 0,097 0,081 0,072 0,062 0,053 0,047 0,041 0.036 0.031 0.026
3436 4349 5369 6735 8524 10 830 13 746 17 397 21 478 26 942 33 559 42 096 54 983
0,151 0,130 0,114 0.099 0,086 0,074 0,053 0,055 0,048 0.042 0.036 0,032 0,027
3482 4405 5440 6821 8637 10 969 13 907 17 625 21 760 27 295 34 000 42 650 55 706
0,155 0,134 0,117 0,102 0,088 0,076 0,065 0.056 0,049 0,043 0,037 0,032 0,027
3527 4464 5511 6913 8749 11 112 14 107 17 851 22 043 27 690 34 442 43 204 56 430
0,159 0,137 0,120 0,104 0,09 0,077 0,067 0,057 0,05 0,044 0,038 0.033 0,028
3572 4521 5581 7001 8861 11 251 14 288 18 084 22 325 28 005 34 883 43 758 57 153
0,162 0,14 0,123 0,107 0,092 0,079 0,063 0,059 0,052 0,045 0,039 0,034 0,029
3617 4578 5652 7090 8973 11 397 14 469 18 312 22 608 28 359 35 325 44 312 57 876
0,166 0,143 0,126 0,109 0,094 0,081 0,07 0,06 0,053 0.046 0,04 0,035 0,029
3662 4635 5723 7178 9085 11 533 14 650 18 541 22 891 28 714 35 766 44 856 58 600
0,17 0,147 0,129 0,112 0,096 0,083 0,071 0,062 0,054 0,047 0,041 0,036 0,03
3708 4693 5793 7267 9197 11 682 14 831 18 770 23 173 29 063 36 208 45 419 59 323
0,174 0.15 0,132 0,114 0,099 0,085 0,073 0,063 0,055 0,048 0,042 0,036 0,031
3753 4750 5861 7356 9310 11 821 15 012 18 999 23 456 29 423 36 650 45 973 60 04?
0,178 0,154 0,133 0.117 0,101 0,037 0,075 0,065 0,057 0,049 0,043 0,037 0.031
3798 4807 5935 7444 9122 11 967 13 193 19 228 23 738 29 777 37 091 46 527 60 770
0,182 0,157 0,138 0.119 0,103 0,089 0,076 0,066 0,058 0.05 0.044 0,038 0,03?
3843 4864 6005 7533 9584 12 109 15 373 19 457 24 021 30 132 37 533 47 081 61 494
0,186 0,161 0,141 0,122 0,105 0,091 0,078 0,067 0,059 0,051 0,045 0,039 0,033
3889 4921 6076 7622 9646 12 251 15 554 19 686 24 304 30 486 37 974 47 635 62 217
0,19 0,164 0,144 0,125 0,108 0,093 0.08 0,069 0,061 0,058 0.046 0,04 0,034
3931 4979 6147 7710 9758 12 394 15 73.7 19 915 21 586 30 841 38 416 48 189 62 941
0,194 0,168 0,147 0,128 0,11 0,095 0,032 0,07 0,062 0,054 0.047 0,041 0,034
3979 5036 6217 7799 9870 12 536 15 916 20 144 24 869 31 195 38 858 48 743 63 664
0,138 0,171 0,15 0,13 0,112 0,097 0,083 0,072 0,063 0,055 0,048 0,041 0,035
4024 5093 6288 7887 9983 12 679 16 097 20 373 23 151 31 550 39 299 49 297 64 388
0,203 0,175 0,153 0.133 0,115 0,099 0,085 0,074 0,065 0,056 0,049 0,042 0,036
4069 5150 6359 7976 10 095 12 821 16 277 20 602 25 434 31 904 39 741 49 851 65 111
0,207 0,179 0,157 0,136 0,117 0,101 0,087 0.075 0,066 0,057 0.05 0,043 0.037
1115 5208 6429 8065 10 207 12 964 16 459 20 830 25 717 32 259 40 182 50 405 65 834
0,211 0.182 0,160 0,139 0,12 0,103 0,089 0.077 0,067 0.058 0,051 0,044 0,037
4160 5265 6500 8154 10 319 13 106 16 640 21 059 25 999 32 613 40 624 50 958 66 558
0.216 0.186 0.163 0,142 0,122 0,105 0,091 0,078 0,069 0,03 0,052 0,045 0,038
Глава 12 Расчет воздуховодов
'56
и2 у и, м/с Количество проходящего воздуха, м’/ч (верхняя строка) и потери давления на трение
кгс/м* 100 НО 125 140 160 180 200 225 250 280 315 353
С О0 263 318 411 515 673 852 1051 1330 1643 2060 2608 33 Г-’
1,24 1,1 0,942 0,817 0,691 0,597 0,522 0,452 0,396 0.344 0,296 0.2^6
266 321 415 521 680 861 1063 1345 1660 2080 2636 3348
о, я 1.27 1.13 0.Г61 0.833 0,705 0,609 0,532 0,461 0.404 0,35 0,302 0,261
269 325 420 526 687 870 1074 1359 1678 2105 2664 3383
1,3 1,15 0.98 0.851 0,719 0,622 0,543 0,47 0,412 0.358 0,309 0,266
с Л4 0 к 271 328 424 532 695 879 1085 1373 1696 2127 2692 3419
О, V** 1,32 1,17 1 0,868 0,734 0,634 0.554 0,480 0,42 0.365 0,315 0,271
5 76 9 7 274 332 428 537 702 888 1097 1388 1713 2149 2720 3455
1,35 1,2 1,02 0.885 0,748 0,647 0,565 0,489 0,429 0.372 0,321 0,277
ц Й7 9 Я 277 335 433 543 709 897 1108 1402 173] 2171 2748 3190
1,37 1,22 1,04 0.901 0,762 0,659 0,576 0.498 0.437 0,379 0,327 0,282
5 °° Q 9 280 339 437 548 716 906 1119 1416 1749 2193 2776 3526
1,4 1,24 1,06 0,918 0,777 0,671 0,586 0,507 0.445 0.386 0,333 0,287
Л Г’ 10 283 342 442 554 724 916 1130 1431 1766 2216 2804 3561
1,43 1,27 1,08 0,936 0,792 0,684 0,598 0,517 0,454 0,394 0,34 0,293
6 ?4 10,1 285 345 446 559 731 925 1142 1445 1784 2238 2832 3997
1,45 1,29 1,1 0.954 0,807 0,697 0,609 0,527 0,462 0,401 0,346 0.298
6 зл 10,2 288 349 450 565 738 934 Н53 1459 1802 2260 2860 3633
1,48 1.31 1.12 0,972 0,822 0,711 0,621 0,537 0,471 0.409 0,353 0,304
6 4Q 10,3 291 352 455 571 745 943 1164 1474 1819 2282 2888 3668
1,51 1,34 1,14 0,99 0,837 0,723 0,632 0,547 0,48 0,416 0,359 0.31
6,62 10,4 294 356 459 576 752 952 1176 1488 1837 2304 2916 3704
1,54 1,36 1.16 2,01 0,853 0,737 0,644 0,557 0,488 0,424 0,366 0,315
6 74 10.5 297 359 464 582 760 961 1187 1502 1855 2326 2944 3740
1,56 1,39 1.18 1,03 0,868 0,75 0,655 0,567 0.497 0.431 0,372 0,321
6.87 10,6 300 363 468 587 767 971 1198 1516 1872 2349 2972 3775
1,59 1.41 1,2 1,04 0,884 0,764 0,677 0,577 0,506 0.439 0,379 0,327
7 10,7 302 366 473 593 774 980 1209 1531 1890 2371 3000 3811
1,63 1.44 1,22 1,06 0,899 0.777 0.679 0.587 0,515 0,447 0,386 0,332
7 13 10,8 305 369 477 598 781 989 1221 1545 1908 2393 3028 3846
1,65 1,46 1,25 1,08 0,915 0,791 0,691 0,598 0.524 0,455 0,393 0,338
7 27 10,9 306 373 481 604 789 998 1232 1559 1925 2415 3056 3882
1,68 1,49 1,27 1,1 0,931 0,805 0,703 0.608 0,533 0,463 0,4 0,344
7 4 и 311 376 486 609 796 1007 1243 1574 1943 2437 3084 3918
1,71 1,51 1,29 1,12 0,947 0.818 0,715 0,619 0,542 0.471 0,406 0,35
7,54 И ,1 314 380 490 615 803 1016- 1255 1588 1961 2459 3113 3953
1,73 1,54 1,31— 1,14 0.963 0,832 0,727 0,629 0,552 0,479 0л413 0,356
7,67 11,2 317 383 495 620 810 1026 1266 1602 1978 2481 3141 3989
1,76 1,57 1.34 1,16 0,98 0,847 0,74 0,64 0,561 0,487 0,42 0,362
7,81 11,3 319 386 498 626 817 1035 1277 1617 1996 2504 3169 4024
1,79 1,59 1,36 1,18 0,996 0,861 0,752 0,651 0,57 0,495 0.427 0,368
7 95 11,4 322 390 503 а 631 825 1045 1289 1631 2014 2526 3197 4060
1,82 1,62 1,38 1.2 1,01 0,875 0,764 0,662 0,58 0,503 0,435 0,374
8 09 11,5 325 393 508 637 832 1053 1300 1645 2031 2548 3225 4096
1,85 1,65 1.4 1,22 1,03 0,89 0,777 0,673 0,59 0,512 0,442 0,381
8,23 11,6 328 397 512 643 839 1062 1311 1660 2049 2570 3253 4131
1,88 1,67 1,43 1,24 1,05 0,904 0,79 0,684 0.6 0,52 0,449 0,387
8 37 11,7 331 400 517 648 846 1071 1323 1674 2067 2592 3281 4167
1,92 1,7 1,45 1,26 1,06 0,919 0,803 0,695 0.609 0,529 0,457 0,393
8,52 И ,8 334 404 521 654 854 1080 1334 1688 2084 2614 3309 4203
1,95 1,73 1,47 1,28 1,08 0,934 0,816 0,706 0.619 0,537 0,464 0.399
8,66 11,9 336 407 526 659 861 1090 1345 1702 2102 2637 3337 4238
1.98 1,76 1.5 1.3 1,1 0.949 0,829 0,717 0,629 0,546 0,471 0,406
8,81 12 339 410 530 665 868 1099 1356 1717 2120 2659 3365 4274
2,01 1.78 1,52 1,32 1,12 0,964 0,842 0,729 0.639 0,555 0,479 0.412
8,95 12,1 342 414 534 670 875 1108 1368 1731 2137 2681 3393 4309
2,04 1,81 1.54 1.34 1,13 0,979 0,855 0,74 0,649 0,563 0.486 0.419
9,1 12,2 345 417 539 676 883 1117 1379 1745 2155 2703 3421 4345
2,07 1,84 1,57 1,36 1,15 0,995 0,869 0,752 0.659 0,572 0,494 0,426
9 25 12,3 348 421 543 681 890 1126 1390 1760 2172 2725 3449 4381
2,10 1,87 1.59 1,38 1,17 1,01 0,882 0,764 0,669 0,581 0,502 0,432
72 2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
--------------- 257
Продолжение табл 12.17
кгс/м’ ва I м (нижняя строка) воздуховода при внутренних диаметрах, мм
400 450 500 560 бзо 710 800 900 то 1120 1250 1400 1600
4205 5322 6570 8242 10 431 13 242 16 820 21 288 26 282 32 968 41 065 51 512 67 281
0.22 0,19 0,166 0,144 0,125 0,107 0,092 0,08 0,07 0,061 0,053 0,046 0,039
4250 5379 6641 8331 10 543 13 391 17 001 2! 517 26 564 33 322 41 507 52 066 68 005
0.221 0.194 0,17 0.147 0,127 0,109 0,094 0,081 0,071 0,062 0,054 0,047 0,04
42°б 5437 6712 8419 10 656 13 534 17 182 21 746 26 847 33 677 41 948 52 620 68 728
0,229 0,198 0,173 0,15 0.13 0,112 0,096 0,083 0,073 0,063 0,055 0,048 0,04
4341 5494 6782 8508 10 768 13 676 17363 21 975 27 130 34 031 42 390 53 174 69 452
0.234 0.202 0,177 0,153 0,132 0,114 0,098 0,085 0,074 0,065 0,056 0,049 0,041
4386ч 5551 6853 8596 10 880 13 818 17 544 22 204 27 412 34 386 42 832 53 728 70 175
0,238 0,206 0,18 0,156 0,135 0,116 0,1 0,086 0,076 0,066 0,057 0,05 0.042
4431 5608 6924 8685 10 992 13 961 17 724 22 433 27 695 34 740 43 273 54 282 70 899
0,243 0,209 0,184 0,159 0,138 0,118 0,102 0,088 0,077 0,067 0,058 0,051 0,043
447R 5665 6994 8774 11 104 14 103 17 906 22 662 27 977 35 095 43 715 54 896 71 622
0,247 0.213 0,187 0,162 0,14 0,121 0,104 0,09 0,079 0,068 0,06 0,052 0,044
4522 5723 7065 8862 11 216 14 216 18 086 22 890 28 260 35 449 44 156 55 389 72 346
0,252 0,218 0,191 0,165 0,143 0,123 0,106 0,091 0,08 0,07 0,061 0,053 0,045
4567 5780 7136 8951 11 329 14 388 18 267 23 120 28 543 35 804 44 598 55 943 73 069
0,257 0.222 0,194 0,169 0,146 0,125 0,108 0,093 0,082 0,071 0,062 0,054 0,045
4612 5837 7206 9040 11 441 14 531 18 448 23 348 28 825 36 158 45 039 56 497 73 793
0,262 0,226 0,198 0,172 0,148 0,128 0,11 0,095 0,083 0,072 0,063 0,055 0,046
4657 5894 7277 9128 11 553 14 673 18 629 23 577 29 108 36 513 45 481 57 051 74 516
0,267 0,23 0,202 0,175 0,151 0,13 0,112 0,097 0,085 0,074 0,064 0,056 0,047
4702 5952 7348 9217 11 665 14 816 18 810 23 806 29 390 36 867 45 923 57 605 75 239
0,272 0,234 0,205 0,178 0,154 0,132 0,114 0,098 0,087 0,075 0,065 0,057 0,048
4748 6009 7418 9305 И 777 14 958 18 991 24 035 29 673 37 222 46 364 58 159 75 963
0,276 0,238 0,209 0,181 0,157 0,135 0,116 0,1 0,088 0,076 0,067 0,058 0,049
4793 6066 7489 9394 11 889 15 101 19 172 24 264 29 956 37 576 46 806 58 713 76 686
0.281 0,243 0,213 0,185 0,159 0,137 0,118 0,102 0,089 0,078 0,068 0,059 0,050
4838 6123 7560 9483 12 002 15 243 19 352 24 493 30 238 37 931 47 247 59 267 77 410
0,286 0,247 0,217 0,188 0,162 0,14 0,12 0,104 0,091 0,079 0,069 0,06 0,051
4883 6180 7630 9571 12 114 15 386 19 533 24 722 30 521 38 285 47 689 59 821 78 133
0,291 0,251 0,22 0,191 0,165 0,142 0,122 0,106 0,093 0,08 0,07 0,061 0,051
4929 6238 7701 9660 12 226 15 528 19 714 24 951 30 803 38 640 48 130 60 375 78 857
0,296 0,256 0,224 0,195 0,168 0,145 0,125 0,108 0,094 0,082 0,071 0,062 0,052
4974 6295 7772 9749 12 338 15 670 19 895 25 180 31 086 38 994 18 572 60 929 79 580
0,301 0,26 0,228 0,198 0,171 0,147 0,127 0,109 0,096 0,083 0,073 0,063 0,053
5019 6352 7842 9837 12 450 15 813 20 076 25 409 31 369 39 349 49 013 61 482 80 304
0,307 0,265 0.232 0,201 0,174 0,15 0,129 0,111 0,098 0,085 0,074 0,064 0,054
5664 6409 7913 9926 12 562 15 955 20 257 25 647 31 651 39 703 49 455 62 036 81 027
0,312 0,269 0,236 0,205 0,177 0,152 0,131 0,113 0,099 0,086 0,075 0,065 0,055
5109 6467 7983 10 014 12 675 16 098 20 438 25 866 31 934 40 058 19 897 62 590 81 751
0,317 0,274 0,24 0,208 0,18 0,155 0,133 0,115 0,101 0,088 0,076 0,066 0,056
5155 6524 8054 10103 12 787 16 240 20 618 26 095 32 216 40 412 50 338 63 144 82 474
0,322 0.278 0,241 0,212 0,183 0,157 0,135 0,117 0,103 0,089 0,078 0,067 0,057
5200 6581 8125 10 192 12 899 16 383 20 799 26 324 32 499 40 767 50 780 63 698 83 197
0,328 0,283 0,248 0,215 0,186 0,16 0,138 0,119 0,104 0,091 0,079 0,068 0,058
5245 6638 8195 10 280 13 011 16 525 20 980 26 553 32 781 41 121 51 221 64 252 83 921
0,333 0,288 01252 0,229 0,189 0,163 0,14 0,121 0,106 0,092 0,08 0,07 0,059
5290 6696 8266 10 369 13 123 16 668 21 161 26 782 33 064 41 476 51 663 64 806 84 644
0.339 0,292 0,256 0.222 0,192 0,165 0,142 0,123 0,108 0,094 0,082 0,071 0,06
5335 6753 8337 10 458 13 235 16 810 21 342 27 ОН 33 347 41 830 52 104 65 360 85 368
0,344 0,297 0,26 0,226 0,195 0,168 0,145 0,125 0,109 0,095 0,083 0,072 0,061
5381 6810 8407 10 546 13 348 16 953 21 523 27 240 33 629 42 185 52 546 65914 86 091
0,35 0,302 0,261 0,229 0,198 0,171 0,147 0,127 0,111 0,097 0,084 0,073 0,062
5426 6867 8478 10 635 13 460 17 095 21 704 27 469 33 972 42 539 52 988 66 468 86 815
0,355 0,306 0,269 0,233 0,201 0,173 0,149 0,129 0,113 0,098 0,086 0,074 0,063
5471 6924 8549 10 723 13 572 17 237 21 885 27 698 34 195 42 894 53 429 67 021 87 538
0,361 0,311 0,273 0.237 0,204 0,176 0,152 0,131 0,115 0,1 0,087 0,075 0,064
5516 6982 8619 16 812 13 684 17 380 22 065 27 927 34 477 43 248 53 871 67 575 88 262
0,367 0,316 0,277 0.241 0,208 0,179 0,151 0,133 0,117 0,101 0,068 0,077 0,065
5562 7039 8690 10 900 13 796 17 522 22 246 28 155 34 760 43 603 54 312 68 129 88 985
1 0,372 0.321 0,281 0,244 0.211 0,182 0,156 0,135 0,118 0,103 0,09 0,078 0.066
17—5
258
Глава 12. Расчет воздуховодов
Количество проходящего воздуха, м’/ч (верхняя строка) и пстепн давления на трение,
2g • кгс/м’ о, м/с 100 НО 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355
9,4 12,4 350 424 548 687 897 1135 1402 1774 2190 2747 3477 4416
2,14 1.9 1,62 1,4 1.19 1,03 0,896 0,776 0,68 0,59 0,509 0,439
9.56 12,5 353 427 552 692 904 1144 1413 1783 2208 2769 3505 4452
2,17 1,93 1,64 1,42 1,2 1,04 0,909 0,787 0,69 0,599 0,517 0,445
9,71 12,6 356 431 556 698 911 1154 1424 1803 2225 2792 3533 4487
2,2 1,95 1,67 1,45 1,22 1,06 0,923 0,799 0,7 0,008 0,525 0,452
9,86 12.7 359 434 561 703 919 1163 1435 1817 2243 2814 3561 4523
2,24 1,98 1,69 1.47 1,24 1,07 0,937 0,811 0,711 0,617 0,533 0,459
10,02 362 438 565 709 926 1172 1447 1831 2261 2836 3589 4559
2,27 2,01 1,72 1,49 1,26 1,09 0,951 0,823 0.722 0,626 0,541 0,466
10,18 12,9 364 441 570 714 933 1181 1458 1846 2278 2858 3617 4594
2,3 2,01 1.74 1,51 1,28 1.11 0,965 0,835 0,733 0,636 0,549 0,473
10,34 367 445 574 720 940 1190 1470 1860 2296 2880 3645 4630
2,34 2,07 1,77 1,53 1,3 1,12 0,98 0,848 0,744 0,645 0,557 0,48
10.5 13,1 370 448 578 726 948 1199 1481 1874 2314 2902 3673 4665
2,37 2,11 1,8 1,56 1,32 1,14 0,995 0,861 0,755 0,655 0,565 0,487
10,66 13,2 373 451 583 731 955 1209 1492 1888 2331 2925 3701 4701
2,41 2,14 1,82 1,58 1,34 1,15 1,01 0,873 0,765 0,664 0,573 0,494
10,82 13,3 376 456 587 737 962 1218 1503 1903 2349 2947 3729 4737
2,44 2,17 1,85 1,6 1,36 1,17 1,02 0,886 0,776 0,674 0,582 0,501
10,98 13,4 379 453 592 742 969 1227 1515 1917 2367 2969 3757 4772
2,47 2,2 1,87 1,62 1,37 1,19 1,04 0,898 0,787 0,683 0,59 0,508
11 15 13,5 381 462 596 748 977 1236 1526 1931 2384 2991 3786 4808
2,51 2,23 t,9 1,65 1,39 1,2 1,05 0,91 0,798 0,693 0,598 0,515
13,6 384 465 600 753 984 1245 1537 1943 2402 3013 3814 4844
2,54 2,26 1,93 1,67 1.41 1,22 1,07 0,923 0,809 0,703 0,606 0,522
11,48 13,7 387 463 605 759 991 1254 1549 1960 2120 3035 3842 4879
2,53 2,29 1,95 1,69 1,43 1,24 1,08 0,936 0,821 0,712 0,615 0,53
П,65 13,8 390 472 609 764 998 1264 1560 1974 2437 3058 3870 4915
2,62 2,32 1,98 1.72 1,45 1,25 ы 0,949 0,832 0,722 0,623 0,537
11,82 13,9 393 475 614 770 1005 1273 1571 1989 2455 3080 3898 4950
2,65 2,36 2,01 1,74 1.47 1,27 1.11 0,963 0,844 0,733 0,632 0,545
11,99 396 479 618 775 1013 1282 1584 2003 2473 3102 3926 4986
2,69 2,39 2,04 1,77 1,49 1,29 1,13 0,976 0,855 0,743 0,641 0,552
12,16 393 482 623 781 1020 1291 1594 2017 2490 3124 3954 5022
2,73 2,42 2,05 1,79 1,51 1,31 1,14 0,989 0,867 0,753 0,65 0,56
12,33 14,2 401 485 627 786 1027 1300 1605 2032 2503 3146 3982 5057
2,76 2,45 2,09 1,81 1,53 1,33 1,16 1 0,878 0,763 0,658 0,567
12,51 14,3 404 489 631 792 1034 1309 1616 2046 2526 3168 4010 5093
2,8 2,48 2,12 1,84 1,55 1,34 1,17 1,02 0,89 0,773 0,667 0,575
12,63 14,4 407 492 636 798 1012 1319 1623 2060 2543 3190 4038 5129
2,83 2,52 2,14 1,86 1,57 1,36 1,19 1,03 0,901 0,783 0.676 0,582
12,86 14,5 410 496 640 803 1049 1328 1639 2074 2561 3213 4063 5164
2,87 2,55 2,17 1,89 1,6 1,38 1,2 1,04 0,914 0,793 0,685 0,59
13,01 14,6 413 499 645 809 1056 1337 1650 2089 2579 3235 4094 5200
2,91 2,58 2,2 1,91 1,62 1.4 1,22 1,05 0,926 0,804 0,694 0,5%
13,22 14,7 415 503 649 814 1063 1346 1662 2103 2593 3257 4122 5235
2,95 2,62 2,23 1,94 1,64 1,42 1,24 1,07 0,933 0,814 0,703 0,606
13,4 14,8 418 506 653 820 1071 1355 1673 2117 2614 3279 4150 5271
2,99 2,65 2,26 1,96 1,65 1,43 1,25 1,08 0,951 0,825 0,712 0,614
13,58 14 9 421 509 658 825 1078 1364 1684 2132 2632 3302 4178 5307
3,03 2,69 2,29 1,99 1,68 1,45 1.27 1,1 0,962 0,835 0,721 0,621
13,76 15 424 513 662 831 1085 1373 1696 2146 2649 3323 4206 5342
3,07 2,72 2,32 2,01 1,7 1,47 1,28 1.11 0,975 0,846 0,73 0,629
13,95 15,1 427 516 667 836 1092 1386 1707 2160 2667 3846 4234 5378
3,11 2,76 2,35 2,04 1,72 1,49 1.3 1,13 0,988 0,853 0,74 0,638
14,13 15,2 429 520 671 842 1100 1392 1718 2175 2584 3368 4262 5413
3,14 2,79 2,38 2,06 1,75 1,51 1,32 1.14 1 0,868 0,749 0,646
14,32 15,3 432 523 676 847 1107 1401 1729 2189 2702 3390 4290 5449
3,18 2,82 2.41 2,09 1.77 1,53 1,33 1,15 1,01 0,879 0,758 0,653
14,5 15,4 435 527 680 853 1114 1410 1741 2203 2720 3412 4318 5485
3,22 2,86 2,44 2,11 1,79 1,54 1,35 1,17 1,02 0,889 0,767 0,661
14.69 15,5 438 530 681 858 1121 1419 1752 2218 2738 3434 4346 5520
3,26 2.89 2,47 2,14 1,81 1,56 1,37 1.18 1,04 0,9 0,777 0,669
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
259
Продолжение табл 12 17
кгс/м1 на 1 м (ния.няя строка) воздуховода прн внутренних диаметрах, мм
400 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 1600
5607 0,378 5652 0,383 5697 0,389 5742 0,395 5788 0,401 5833 0,407 5878 0,413 5923 0,419 5969 0,425 6014 0,431 6059 0,437 6104 0,444 6149 0,45 6195 0,456 6240 0,462 6285 0,469 6330 0,475 6375 0,482 6421 0,488 6466 0,495 6511 0,501 6556 0,508 6602 0,515 6647 0,521 6692 0,528 6737 0,535 6782 0,542 6828 0,549 6873 0,556 6918 0,563 6963 0,569 7001 0,576 7096 0,326 7153 0,331 7211 0,336 7268 0,341 7327 0,346 7382 0,352 7439 0,357 7497 0,362 7554 0,367 7611 0,372 7668 0,377 7726 0,383 7783 0,388 7840 0,394 7897 0,399 7954 0,405 8012 0,41 8069 0,416 8126 0,421 8183 0,427 8241 0,432 8298 0,438 8355 0,444 8412 0,45 8470 0,456 8528 0,462 8584 0,468 8641 0,474 8698 0,48 8756 0,485 8813 0,491 8870 0,497 8761 0,286 8831 0,29 8902 0,295 8973 0.299 9043 0,303 9114 0,308 9185 0,313 9255 0,317 9326 0,322 9396 0,326 9467 0,331 9538 0,336 9608 0,34 9679 0,345 9750 0,35 9820 0,355 9891 0,36 9962 0,365 10 032 0,369 10 103 0,374 10 174 0,379 10 244 0,384 10 315 0,39 10 386 0,395 10 456 0,4 10 527 0,405 10 598 0,41 10 668 0,415 10 739 0,42 10 809 0.426 10 880 0,431 10 951 0,436 10 989 0,248 11 078 0,252 II 167 0,256 11 255 0,259 И 344 0,263 11 432 0,267 11 521 0,271 11 610 0,275 11 698 0,279 И 787 0,283 11 876 0,287 11 864 0,291 12 С 53 0,295 12 141 0,299 12 230 0,303 12 318 0,308 12 407 0,312 12 496 0,316 12 585 0,321 12 673 0,325 12 762 0,329 12 850 0,333 12 939 0,338 13 028 0,342 13 176 0,347 13 205 0,351 13 294 0,356 13 382 0,36 13 471 0,366 13 559 0,369 13 648 0,374 13 737 0,378 13 908 0,214 14 020 0,217 14 133 0,221 14 245 0,224 14 357 0.227 14 469 0,231 14 581 0,234 14 693 0,238 14 806 0,241 14 918 0,244 15 030 0,248 15 142 0,251 15 254 0,255 15 366 0,258 15 479 0,262 14 491 0,266 15 703 0,269 15815 0,273 15 927 0,277 16 039 0,28 16 152 0,284 16 264 0,288 16 376 0.292 16 488 0,255 16 600 0,299 16 712 0,303 16 825 0,307 16 937 0,311 17 049 0,315 17 161 0,319 17 273 0,323 17 385 0,327 17 665 0,184 17 807 0,187 17 950 0,19 18 092 0,193 18 235 0,196 18 377 0,199 18 520 0.202 18 662 0,205 18 805 0,208 18 947 0,211 19 080 0,213 19 232 0,216 19 374 0,219 19 517 0,223 19 659 0,226 19 802 0,229 19 944 0,232 2 0 087 0,235 20 229 0,238 20 372 0,241 20 514 0,244 20 657 0,248 20 799 0,251 20 941 0,254 21 084 0,258 21 226 0,261 21 369 0,264 21 511 0,268 21 654 0,271 21 796 0,274 21 939 0,278 22 081 0,281 22 427 0,159 22 608 0,161 22 789 0,164 22 970 0,166 23 151 0.169 23 331 0,171 23 512 0,174 23 693 0,176 23 874 0,179 24 055 0,181 24 236 0,184 24 417 0,186 24 598 0,189 24 778 0,192 24 959 0,194 25 140 0,197 25 321 0.2 25 г02 0,203 25 683 0,205 25 864 0,208 26 044 0,211 26 225 0,213 26 406 0,216 26 587 0,219 26 768 0,222 26 939 0,225 27 130 0,228 27 310 0,231 27 491 0,233 27 672 0,236 27 853 0,239 28 034 0,242 28 384 0,137 28 613 0,139 28 842 0,141 29 071 0,143 29 300 0,145 29 529 0,148 29 758 0.15 29 987 0,152 30 216 0,154 30 444 0,156 30 673 0,159 30 902 0,161 31 131 0,163 31 360 0,165 31 589 0,168 3! 818 0,17 32 047 0,172 32 276 0.175 32 505 0,177 32 734 0,179 32 962 0,182 33 191 0,184 33 420 0,187 33 649 0,189 33 878 0,192 34 107 0,194 34 336 0,197 34 565 0,199 34 794 0,202 35 023 0,204 35 252 0,206 35 480 0,209 35 042 0’120 35 325 0,122 35 607 0,124 35 890 0,126 36 173 0,128 36 455 0,13 36 738 0,131 37 021 0,133 37 303 0,135 37 586 0,137 37 868 0,139 38 151 0,141 38 434 0,143 38 716 0,145 38 991 0,147 39 281 0,149 39 564 0,151 39 847 0,153 40 129 0,155 40 412 0,157 40 694 0,159 40 977 0,162 41 260 0,164 41 542 0,166 41 825 0,188 42 107 0,17 42 390 0,172 42 673 0,175 42 955 0,177 43 238 0,179 43 820 0,181 43 803 0,183 43 957 0,104 44 312 0,106 44 6С6 0,108 45 021 0,109 45 375 0,111 45 730 0.112 46 084 0,114 46 439 0,116 46 793 0,117 47 148 0,119 47 502 0,121 47 857 0,123 48 211 0,124 48 566 0,126 48 920 0,128 49 275 0,13 49 629 0,131 49 984 0,133 50 338 0,135 50 693 0,137 51 047 0,138 51 402 0,14 51 756 0,142 52 111 0,144 52 '65 0,146 52 520 0,148 53 174 0,15 53 529 0,152 53 883 0,153 54 237 0,155 54 592 0,157 54 946 0,159 54 754 0,091 55 195 0,092 55 637 0,094 Гб 078 0,095 F6 520 0,097 56 962 0,098 57 403 0,1 57 845 0,101 58 286 0,102 58 728 0,104 59 169 0,105 59 611 0,107 60 053 0,108 60 494 0,11 60 '36 0,111 61 377 0,113 61 819 0,114 62 260 0,116 62 702 0,118 63 143 0,119 63 585 0,121 64 027 0,122 64 468 0,124 64 910 0,126 65 351 0,127 65 793 0,129 66 234 0,13 66 676 0,132 67 118 0,134 67 559 0,135 68 001 0,137 68 442 0,139 68 683 0,079 69 237 0,080 69 791 0,081 70 345 0,083 70 899 0,084 71 453 0,085 72 006 0,086 72 560 0,088 73 114 0,089 73 668 0,09 74 222 0,091 74 776 0,093 75 330 0,094 75 884 0,095 76 438 0,097 76 992 0,098 77 545 0,099 78 099 0,101 78 653 0,102 79 207 0,103 79 761 0,105 80 315 0,106 80 869 0,108 81 483 0,109 81 977 6,11 82 531 0,112 83 084 0,113 83 638 0,115 84 192 0,116 84 746 0,118 85 300 0,119 85 854 0,12 89 709 0,067 90 432 0,068 91 155 0,069 91 879 0,07 92 602 0,071 93 326 0,072 94 049 0,073 94 773 0,074 95 496 0,075 96 220 0,076 96 943 0,077 97 667 0,078 98 390 0,08 99 113 0,681 99 837 0,082 100560 0.083 101 284 0,084 102 007 0,085 102 731 0,086 103 454 0,087 104 178 0,089 104 601 0,09 105 625 0,091 106 348 0,092 107 07Г 0,093 107 795 0,095 108 518 0,096 109 242 0,097 109 965 0,098 ПО 689 0,099 111 412 0,101 112136 0.102
17*
Глава 12. Расчет воздуховодов
260
о* V o, м/с Количество проходящего воздуха, м3/ч (верхняя строка) и потерн давления на трение,
юо НО 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355
2g ’ кгс/м1
441 533 689 861 1129 1428 1763 2232 2755 3456 4374 5556
14,88 15,6 3,3 2,89 2,47 2,14 1.81 1,56 1,37 1.18 1,04 0,9 0,777 0,669
444 537 693 870 1136 1,86 1437 1775 2246 2773 3478 4402 5592
15,08 15,7 3,34 2,97 2,53 2,19 1,60 1,4 1,21 1,06 0,923 0,797 0,686
446 540 693 875 1447 1786 2260 2791 3501 4430 5627
15,27 15,8 3,38 3 2,56 2,22 1,88 1,62 1.42 1,23 1,08 0,934 0,806 0,695
449 544 702 881 1456 1797 2275 2808 3523 4459 5663
15,46 15,9 3,42 3,01 2,59 2,25 1.9 1,64 1,44 1,24 1,09 0,945 0,816 0,703
452 547 706 886 1465 1809 2289 2826 3545 4487 5698
15,66 16 3,46 3,07 2,62 2,27 1,92 1,66 1,45 1,26 1,1 0,956 0,826 0,711
455 550 711 891 1474 1820 2303 2844 3567 4515 5734
15,85 16,1 3.51 3,11 2,65 2,3 1,95 1,68 1.47 1,27 1,12 0,968 0,836 0,72
554 715 897 1483 1831 2318 2861 3589 4543 5770
16,05 16,2 3,55 3,15 2,68 2,33 1,97 1,7 1,49 1,29 1,13 0,98 0,846 0,729
461 557 720 903 1492 1842 2332 2879 3611 4571 5805
16,25 16,3 3,59 3.19 2,72 2,36 1,99 1.72 1,5 1,3 1,14 0,991 0,855 0,737
463 561 724 908 1502 1854 2346 2897 3634 4599 5841
16,45 16,4 3,63 3,22 2.75 2,38 2,02 1,74 1,52 1,32 1,16 1 0,866 0i,746
466 561 729 914 1511 1865 2361 2914 3656 4627 5876
16,65 16,5 3,67 3,26 2,78 2,41 2^04 1,76 1,54 1,33 1,17 1,01 0,875 0,754
469 568 733 919 1520 1876 2375 2932 3678 4655 5912
16,85 16,6 3,71 3,3 2,81 2,44 2,06 1,78 1,56 1,35 1,18 1,03 0,885 0,763
472 571 737 925 1529 1888 2389 2950 3700 4683 5948
17,06 16,7 3,76 3,34 2,85 2,47 2,09 1,8 1,58 1,36 1,2 1,04 0,896 0,772
475 574 742 930 191^ 1538 1899 2404 2967 3722 4711 5983
17,26 16,8 3,8 3,37 2,88 2,49 2,11 1,82 1,59 1,33 1,21 1,05 0,906 0,78
478 578 746 936 1547 1910 2418 2985 3744 4739 6019
15,47 16,9 3,84 3,41 2,91 2,52 2,13 1,85 1,61 1,39 1,22 1,06 0,916 0,79
480 581 751 942 12^0 1557 1922 2432 3003 3766 4767 6054
17,68 17 3,89 3,45 2,94 2,55 2,16 1,87 1,63 1.41 1,24 1,07 0,927 0,799
17,88 483 585 755 947 1237 1566 1933 2446 3020 3789 4795 6090
17,1 3,93 3,49 2,97 2,56 2,18 1,89 1,65 1,43 1,25 1,09 0,937 0,807
18,09 486 588 759 953 1244 1575 1944 2461 3038 3811 4823 6126
17,2 3,97 3,53 3,01 2,61 2,21 1,91 1,67 1,44 1,26 1.1 0,947 0,816
489 592 764 958 1252 1584 1956 2475 3056 3833 4851 6161
18,3 17,3 4,02 3,57 3,04 2,64 2,23 1,93 1,69 1,46 1,28 1,11 0,958 0,825
492 595 768 964 125Q 1593 1967 2489 3073 3855 4879 6197
18,52 17,4 4,06 3,61 3,08 2,67 2,26 1,95 1,7 1,47 1,29 1,12 0,969 0,835
494 598 773 969 1266 1602 1978 2504 3091 3877 4907 6233
10, /о 17,5 4,11 3,65 3,11 2,7 2,28 1,97 1,72 1,49 1,31 1,14 0,98 0,844
17,6 497 602 777 975 1273 1612 1990 2518 3109 3899 4935 6268
1о,У4 4,15 3,69 3,14 2,73 2,31 1,99 1,74 1,51 1,32 1,15 0,99 0,853
Ю tfi 17.7 500 605 782 980 1281 1621 2001 2532 3126 3922 4963 6304
Of ,1O 4,2 3,73 3,18 2,76 2,33 2,01 1,76 1,52 1,34 1,16 1 0,862
10 Tfi 17,8 503 609 786 985 1288 1630 2012 2547 3144 3944 4991 6339
1У,Оо 4,25 3,77 3,21 2,79 2,36 2,04 1,78 1,54 1,35 1.17 1,01 0,872
10 A 17,9 506 612 790 992 1295 1639 2023 2561 3162 3966 5019 6375
17,0 4,29 3,81 3,25 2,82 2,38 2,06 1,8 1,56 1,36 1,18 1,02 0,881
509 616 795 997 1302 1648 2035 2575 3179 3983 5047 6411
17,Ш w 4,34 8,85 3,28 2,85 2,41 2,08 1,82 1,57 1,38 1.2 1,03 6,891
OO П.4 18,1 512 619 799 1008 1309 1657 2046 2589 3197 4010 5075 6446
4,38 3,89 3,32 2,88 2,13 2,1 1,84 1,59 1,39 1.21 1,04 0,9
9Л 9A 514 622 804 1008 1317 1666 2057 2604 3215 4032 5103 6482
4,43 3,93 3,35 2,91 2,46 2,13 1,86 1,61 1.41 1,22 1,06 0,91
on ЛЯ 18,3 517 626 803 1014 1324 1676 2069 2618 3232 4055 5132 6517
xv, 40 4,48 3,97 3,39 2,94 2,48 2,15 1,88 1,62 1.42 1,24 1,07 0,919
on 71 18,4 520 629 813 1019 1331 1685 2080 2632 3250 4077 5160 6553
4,52 4,02 3,42 2,97 2,51 2,17 1,9 1,64 1,44 1,25 1,08 0,929
0Л OQ 523 633 847 1025 1338 1694 2091 2647 3268 4099 5188 6583
Zv,7U 18,5 4,57 4,06 3,46 3,00 2,51 2,19 1,92 1,66 1,45 1,26 1,09 0,938
01 1A 18,6 527 636 821 1030 1346 1703 2103 2661 3285 4121 5216 6624
ZJ , /О 4.62 4,1 3,49 3,03 2,56 2,22 1,94 1,68 1.47 1,27 1,1 0,948
*П QQ 18,7 529 639 826 1036 1353 1712 2114 2675 3303 4143 5244 6660
21^07 4,67 4,14 3,53 3,06 2,59 2,24 1,96 1,69 1,48 1,29 1.11 0,958
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
261
Продолжение табл. 12.17
кгс/м2 на 1 м (нижняя строка) воздуховода прн внутренних диаметрах, мм
400 450 580 560 630 710 800 900 ЮОО 1120 1250 1400 1600
7054 0,583 8927 0,503 11 021 0,441 13 828 0.383 17 498 0,331 22 224 0,285 28 215 0,245 35 709 0,212 44 086 0,186 55 301 0,161 68 884 0,14 86 408 0,122 112 859 0,103
7099 0,591 8985 0,51 11 092 0,447 13 914 0,388 17 610 0,335 22 366 0,288 28 395 0,248 35 938 0,214 44 368 0,188 55 655 0,163 69 325 0,142 86 952 0,123 113 583 0,104
7144 0,598 9042 0,516 11 163 0,453 14 002 0,393 17 722 0,339 22 508 0,292 28 576 0,251 36 167 0,217 44 651 0,190 56 010 0,165 69 717 0,144 87 516 0,125 114 305 0,106
7189 0,605 9099 0,522 11 233 0,458 14 091 0,397 17 834 0,343 22 651 0,295 28 757 0,254 36 396 0,219 44 933 0,193 56 364 0,167 70 208 0,146 88 069 0,126 115 030 0,107
7235 0,612 9156 0,528 И 304 0,463 14 180 0,402 17 946 0,347 22 793 0,299 28 938 0,257 36 625 0.222 45 216 0,195 56 719 0,169 70 650 0.147 88 623 0,128 115 753 0,108
7280 0,62 9213 0,535 11 37° 0,469 14 268 0,407 18 058 0,351 22 936 0,302 29 119 0,261 36 854 0,225 45 499 0,197 57 073 0,171 71 092 0,149 89 177 0,13 116 476 0,11
7325 0,627 9271 0,541 11 445 0,475 14 357 0,412 18 171 0,355 23 078 0,306 29 300 0,264 37 083 0,227 45 781 0,200 57 428 0,173 71 533 0,151 89 731 0,131 117 200 0,111
7370 0,635 9328 0,548 11 516 0,48 14 446 0,417 18 283 0,359 23 221 0,31 29 181 0,267 37 312 0,23 46 064 0,202 57 782 0,175 71 975 0,153 90 285 0,138 117 923 0,112
7415 0,642 9385 0,554 11 587 0,486 14 534 0,422 18 395 0,364 23 363 0,313 29 662 0,27 37 541 0,233 46 306 0,204 58 137 0,177 72 416 0,155 90 839 0,134 118 647 0,113
7461 0,649 9442 0,56 И 657 0,491 14 623 0,426 18 507 0,368 23 506 0,317 29 843 0.273 37 769 0.236 46 629 0,207 58 491 0,179 72 858 0,156 91 392 0,136 119 370 0,115
7506 0,657 9500 0,567 11 728 0,497 14 711 0,431 18 619 0,372 23 648 0,32 30 023 0,276 37 998 0.238 46 912 0,209 58 840 0,181 73 299 0,158 91 947 0,137 120 094 0,116
7551 0,665 9557 0,574 И 799 0,503 14 800 0,437 18 731 0,377 23 791 0,324 30 204 0,279 38 227 0,241 47 194 0,212 59 200 0,184 73 741 0,16 92 500 0,139 120 817 0,118
7596 0,672 96М 0,58 11 869 0,508 14 889 0,411 18 844 0,381 23 933 0,328 30 385 0,282 38 456 0,244 47 477 0,214 59 555 0,186 74 188 0,162 93 055 0,14 121 541 0,119
7642 0,679 9671 0,586 11 940 0,514 14 977 0,446 18 956 0,385 24 076 0,332 30 566 0,286 38 685 0,246 47 759 0,216 59 909 0,188 74 624 0,164 93 606 0,142 122 264 0,12
7687 0,688 9729 0,594 12 011 0,52 15 066 0,452 19 068 0,39 24 218 0,336 30 747 ( ,289 38 9’4 0,249 48 042 0,219 60 264 0,19 75 066 0,166 94 162 0,144 122 988 0,122
7732 0,695 9786 0,6 12 081 0,526 15 155 0.456 19 180 0,394 24 360 0,339 30 928 0,292 39 143 0,252 48 325 0,221 60 618 0,192 75 507 0,167 94 716 0,145 123 711 0,123
7777 0,703 9843 0,606 12 152 0,532 15 243 0,461 19 292 0,398 24 503 0,343 31 109 0,295 39 372 0,255 48 607 0,224 60 973 0,194 75 949 0,169 95 270 0,147 124 434 0,124
7822 0,711 9900 0,613 12 222 0,538 15 332 0,466 19 404 0,403 24 645 0,347 31 289 0,299 39 601 0,258 48 890 0,226 61 327 0,196 76 390 0,171 95 524 0,148 125 158 0,126
7868 0,719 9957 0,62 12 293 0,544 15 420 0,472 19 517 0,407 24 788 0,351 31 470 0,302 39 829 0,261 49 172 0,229 61 682 0,198 76 832 0,173 96 378 0,15 125 881 0,127
7913 0,727 10 015 0,627 12 364 0,55 15 509 0,477 19 629 0,412 24 930 0,355 31 651 0,305 40 059 0,264 49 455 0,231 62 036 0,201 77 273 0,175 96 932 0,152 126 605 0,128
7958 0,734 10 072 0,634 12 434 0,655 15 598 0,482 19 741 0,416 25 073 0.358 31 832 0,308 40 287 0,266 49 738 0,234 62 391 0,203 77 715 0,177 97 486 0,153 127 328 0,130
8003 0,742 10 129 0,64 12 505 0,561 15 686 0,487 19 853 0,42 25 215 0,362 32 013 0,312 40 516 0,269 50 020 0,236 62 745 0,205 78 157 0,179 98 040 0,155 128 052 0,131
8048 0,751 10 186 0,648 12 576 0,568 15 775 0,493 19 965 0,425 25 357 0,366 32 191 0,315 40 745 0,272 50 303 0.239 63 100 0,207 78 598 0,181 98 593 0,157 128 775 0,133
8094 0,758 10 244 0,654 12 646 0,574 15 864 0,498 20 077 0,43 25 500 0,37 32 375 0.319 40 974 0,275 50 585 0,241 63 454 0,209 79 040 0,183 99 147 0,158 129 499 0.134
8139 0,767 10 301 0,662 12717 0,58 15 952 0,503 20 190 0,435 25 643 0,374 32 556 0,322 41 203 0,278 50 868 0,244 63 809 0,212 79 481 0,185 99 701 0,16 130 222 0,136
8184 0,775 10 358 0,668 12 788 0,586 16 041 0.508 20 302 0,439 25 785 0,378 32 736 0,325 41 432 0,281 51 151 0,246 64 163 0,214 79 923 0,187 100 255 0,162 130 946 0,137
8229 0,783 10 415 0,676 12 858 0,593 16 129 0,514 20 414 0,444 25 927 0,382 32 917 0,329 41 661 0,284 51 433 0,249 64 518 0,216 80 364 0,189 100 809 0,164 131 669 0,138
8275 0,791 10 472 0,683 12 929 0,599 16 218 0,519 20 526 0,448 26 070 0,386 33 098 0,332 41 890 0,287 51 716 0,252 64 872 0,218 80 806 0,191 101 363 0,165 132 392 0,14
8320 0,8 10 530 0,69 13 000 0,605 16 307 0,525 20 638 0,453 26 212 0,390 33 279 0,336 42 119 0,29 51 998 0,254 65 227 0,221 81 248 0,193 101 917 0,167 133 116 0,141
8365 0,808 10 587 0,697 13 070 0,611 16 395 0,53 20 750 0,458 26 355 0,394 33 460 0,339 42 318 0.293 52 281 0,257 65 581 0,223 81 689 0,195 102 471 0,169 133 839 0,143
8410 0,816 10 644 0,705 13 141 0,618 16 484 0,536 20 862 0,463 26 497 0,398 33 641 0,343 42 577 0,296 52 564 0,26 65 936 0,225 82 131 0,197 103 026 0,171 134 563 0,144
8455 0,825 10 701 0,712 13 211 0,624 16 573 0,541 20 975 0,467 26 640 0,402 33 822 0,317 42 805 0,299 52 846 0,262 66 290 0,228 82 572 0,199 103 579 0,172 135 285 0,146
262
Глава 12. Расчет воздуховодов
Количество проходящего воздуха, м’/ч (верхняя строка) и потери давления на тренне,
2« ’ кгс/м* vt м/с 100 но 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355
21,02 18,8 531 643 830 1041 1361 1721 2125 2690 3321 4165 5272 6696
4,72 4,19 3,57 3,1 2,62 2,26 1.98 1.71 1.5 1.3 1,12 0,968
21,85 18,9 534 646 835 1047 1367 1731 2137 2704 3338 4187 5300 6731
4,76 4,23 3,6 3,13 2,64 2,28 2 1.73 1,51 1,31 1,13 0,978
22,08 19 537 650 839 1052 1375 1740 2148 2718 3356 4210 5328 6767
4,81 4,27 3,64 3,16 2,67 2,31 2,02 1,75 1.53 1,33 1,15 0,988
22,31 19 1 540 653 843 1058 1382 1749 2159 2733 3374 4232 5356 6802
4,86 4,31 3,67 3,19 2,7 2,33 2,04 1.76 1,54 1,34 1,16 0,997
22,55 19,2 543 657 848 1064 1389 1758 2170 2747 3391 4254 5384 6838
4,91 4,35 3,71 3,22 2,72 2,35 2,06 1,78 1,56 1,85 1,17 1,01
22,78 19.3 545 660 852 1069 1396 1767 2182 2761 3409 4276 5412 6874
4,95 4,4 3, /£> 3,25 2,75 2,38 2.08 1,8 1,58 1,37 1.18 1,02
23,02 19,4 548 663 857 1075 1404 1776 2193 2775 3427 4298 5440 6909
5 4.44 3,79 . 3,28 2,78 2,4 2,1 1,82 1,59 1,38 1,19 1,03
23,26 19,5 551 667 861 1080 1411 1786 2204 2790 3444 4320 5468 6945
&,оь 4,49 3,82 3.32 2,81 2,43 2,12 1,83 1,61 1,4 1,2 1,04
23,5 19,6 554 670 866 1086 1418 1795 2216 2804 3462 4343 5496 6980
5,1 4,53 3,86 3,35 2,83 2,45 2,14 1.85 1,62 1.41 1,22 1,05
23,74 19.7 557 674 870 1091 1425 1804 2227 2818 3480 4365 5524 7016
5,15 4,57 3,9 3,38 2.86 2.47 2,16 1,87 1,64 1,42 1,23 1,06
23,98 19,8 560 677 874 1097 1432 1813 2238 2833 3497 4387 5552 7052
5,2 4,62 3,94 3,41 2.89 2.5 2.18 1,89 1,65 1.44 1,24 1.07
24,22 19,9 562 681 879 1102 1440 1822 2250 2847 3515 4409 5580 7087
5,25 4,66 3,98 3,45 2,92 2,52 2,2 1,91 1,67 1,45 1,25 1,08
24,46 20 565 684 883 1108 1447 1831 2261 2861 3533 4431 5608 7123
5,31 4,71 4,02 3,48 2,95 2,55 2,22 1,93 1,69 1.47 1,26 1,09
24,7) 20Д 568 687 888 1113 1454 1840 2272 2876 3550 4453 5636 7159
5,36 4,75 4,05 3,52 2,97 2,57 2.25 1,94 1,7 1,48 1,28 1.1
24,96 20,2 571 691 892 1119 1461 1850 2283 2890 3568 4475 5664 7194
5,41 4.8 4,09 3,55 3 2,6 2.27 1,96 1,72 1,49 1,29 1,11
25,2 20,3 574 694 896 1124 1469 1859 2295 2904 3585 4498 5692 7230
5,46 4,84 4,13 3,58 3,03 2.62 2,29 1,98 1,74 1.51 1,3 1,12
25,45 20,4 577 698 901 ИЗО 1477 1868 2306 2919 3603 4520 5720 7265
5,51 4,89 4,17 3,62 3,06 2.64 2,31 2 1.75 1,52 1,31 1,13
25,7 20,5 579 701 905 1135 1483 1877 2317 2933 3621 4542 5748 7301
5,56 4,93 4,21 3,65 3,09 2,67 2,33 2,02 1,77 1,53 1,32 1,14
25,95 20,6 582 704 910 1141 1490 1886 2329 2947 3638 4564 5776 7337
5,61 4,98 4,25 3,69 3.12 2,69 2.35 2,04 1,79 1,55 1,34 1,15
26,21 20,7 585 708 914 1147 1498 1895 2340 2961 3656 4586 5804 7372
5,66 5,03 4,29 3.72 3,15 2,72 2,37 2,06 1,8 1.56 1,35 1,16
26,46 20.8 588 711 918 1152 1505 1905 2351 2976 3674 4608 5833 7408
5.72 5,08 4,33 3,75 3,18 2.74 2.4 2,03 1.82 1,58 1.38 1.17
26,72 20,9 591 715 923 4,37 1158 1512 1914 2363 2990 3691 4631 5861 7443
5,78 5,13 3,79 3,21 2,77 2.42 2,1 1,84 1,59 1,38 1.19
26.97 591 718 927 1163 1519 1923 2374 3004 3709 4653 5889 7479
21 5,82 5,17 4,41 3,82 3,23 2,79 2,44 2,11 1,85 1,61 1,39 1,2
27,23 596 722 932 1169 1527 1932 2385 3019 3727 4675 5917 7515
21Г1 5,88 5,22 4,45 3,86 3,26 2,82 2,46 2,13 1,87 1,62 1.4 1.21
27,49 21,2 599 725 936 1174 1534 1941 2396 3033 3744 4697 5945 7550
5,93 5,26 4,49 3,89 3,29 2,85 2,49 2,15 1,89 1,64 1,41 1,22
27,75 602 728 941 1180 1541 1950 2408 3047 3762 4719 5973 7588
21,3 5,99 5,31 4,53 3,93 3,32 2.87 2,51 2,17 1,9 1,65 1,43 1,23
28,01 21,4 605 732 945 1185 1548 1959 2419 3062 3780 4741 6001 7622
6,04 5,36 4,57 3,96 3,35 2,9 2,53 2,19 1;92 1,67 1,44 1,24
28,27 21,5 608 735 949 1191 1555 1969 2430 3076 3797 4764 6029 7657
6,09 5,Я 4,61 4 3,38 2,92 2,55 2,21 1,94 1.68 1,45 1,25
28,53 21.6 610 739 954 1196 1563 1978 2442 3090 3815 4786 6057 7693
6,15 5,46 4,65 4.04 3,41 2,95 2,58 2.23 1,96 1.7 1.47 1,26
28,8 613 742 958 1202 1570 1987 2453 3105 3833 4808 6085 7728
21,7 6,2 5,51 4,69 4,07 3.44 2,98 2.6 2,25 1,97 1.71 1,48 1.27
29,07 21,8 616 745 963 1208 1577 1996 2464 3119 3850 4830 6113 7764
6,26 5.56 4,74 4.11 3,47 3 2,62 2,27 1,99 1,73 1,49 1,29
29,33 619 749 967 1213 1584 2005 2476 3133 3868 4852 6141 7800
21,9 6,31 5,6 4,77 4,14 3,5 3,03 2,65 2,29 2,01 1,74 1.5 1.3
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
263
Продолжение табл. 12.11
кгс/м’ на 1 м (нижняя строка) воздуховода прн внутренних диаметрах, мм
400 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 1600
8501 10 759 13 282 16 661 21 087 26 782 34 002 43 034 53 129 66 645 83 014 104 132 136 010
0,834 0,719 0,631 0,547 0,472 0,407 0,35 0,302 0,265 0,23 0,201 0,174 0.147
8546 10 816 13 353 16 750 21 199 26 925 34 183 43 263 53 411 66 999 83 455 104 686 136 733
0,842 0,726 0,637 0,553 0.477 0,411 0,354 0,305 0,268 0,232 0,203 0.176 0,149
8591 10 873 13 424 16 838 21 311 27 067 34 364 43 492 53 694 67 354 83 897 105 240 137 457
0,851 0,734 0,644 0,558 0,482 0,415 0,357 0,308 0,271 0,235 0,205 0,178 0,15
8636 10 930 13 494 16 927 21 423 27 209 34 545 43 721 53 977 67 708 84 338 105 794 138 180
0.859 0,741 0,65 0,554 0,485 0,419 0,361 0,311 0,273 0,237 0,207 0,179 0,152
8681 10 987 13 565 17 016 21 535 27 352 34 726 43 950 54 259 68 063 84 700 106 348 138 904
0,867 0.748 0,656 0,569 0,491 0,423 0,364 0,315 0,276 0,239 0,209 0,181 0,153
8727 11 045 13 635 17 104 21 648 27 495 34 907 44 179 54 542 68 417 85 222 106 901 139 627
0,876 0,756 0,663 0,575 0,496 0,427 0,368 0,318 0,279 0,242 0,211 0,183 0,155
8772 11 102 13 706 17 193 21 760 27 637 35 088 44 408 54 824 68 772 85 663 107 456 140 350
0,885 0,763 0,669 0,581 0,501 0,432 0,372 0,321 0,281 0,244 0,213 0,185 0,156
8817 11 159 13 776 17 282 21 872 27 779 35 268 44 637 55 107 69 126 86 105 108 010 141 074
0,894 0,771 0,676 0,587 0,506 0,436 0,375 0,324 0,284 0,247 0,215 0,187 0,158
8862 11 216 13 847 17 370 21 984 27 922 35 449 44 866 55 490 69 48! 86 546 108 564 141 797
0,902 0,779 0,683 0,592 0,511 0,44 0,379 0,327 0,287 0,249 0,217 0,188 0,159
8908 11 274 13 918 17 459 22 096 28 064 35 620 45 094 55 672 69 835 86 988 109 118 142 520
0,911 0,786 0,689 0.598 0,516 0,445 0,283 0,33 0,29 0,252 0,219 0,190 0,161
8953 11 331 13 989 17 547 22 208 28 207 35 811 45 323 55 955 70 190 87 429 109 671 143 244
0,919 0,793 0,696 0,604 0,521 0,449 0,386 0,333 0,292 0,254 0,221 0,192 0,163
8998 11 388 14 П59 17 636 22 321 28 349 35 992 45 552 56 237 70 544 87 871 110 2315 143 968
0,929 0,802 0,703 0,61 0,526 0,453 0,39 0,337 0,295 0,256 0,224 0,194 0,164
9043 11 445 14 130 17 725 22 433 28 492 36 173 45 781 56 520 70 899 88 313 110 779 144 691
0,938 0,81 0,71 0,616 0,531 0,458 0,394 0,34 0,298 0,259 0,226 0,196 0,166
9088 11 503 14 201 17 813 22 545 28 634 36 334 46 010 56 803 71 253 88 754 111 333 145 415
0,947 0,817 0,716 0,622 0,536 0,462 0,398 0,343 0,301 0,261 0,228 0,198 0,167
9134 И 560 14 271 17 902 22 657 28 777 36 535 46 239 57 065 71 608 89 196 111 887 146 138
0,956 0,825 0,723 0,628 0,542 0,467 0,402 0,347 0,304 0,264 0,230 0,2 0,169
9179 11 617 14 342 17 991 22 769 28 919 36 715 46 468 57 368 71 962 89 637 112 441 146 862
0,965 0,833 0,73 0,633 0,547 0,471 0,405 0,35 0,307 0,266 0,232 0,202 0,171
9224 11 674 14 413 18 079 22 881 29 062 36 896 46 697 57 650 72 317 90 079 112 995 147 585
0,974 0,841 0,737 0,639 0,552 0,475 0,409 0,353 0.31 0,269 0,235 0,203 0,172
9269 11 731 14 483 18 168 22 994 29 204 37 077 46 926 57 933 72 671 90 520 113 549 148 308
0,983 0,848 0,744 0,645 0,557 0,479 0,413 0,356 0,313 0,271 0,237 0,205 0,174
9314 11 789 14 554 18 256 23 106 29 346 37 258 47 155 58 216 73 026 90 962 114 103 149 032
0,992 0,856 0,751 0,651 0,562 0,484 0,417 0,36 0,316 0,274 0,239 0,207 0,175
9360 11 849 14 625 18 345 23 218 29 489 37 439 47 384 58 498 73 380 91 403 114 656 149 755
1 0.864 0,758 0,657 0.567 0,489 0,421 0,363 0,319 0,277 0,241 0,209 0,177
9405 11 903 14 695 18 434 23 330 29 631 37 620 47 612 58 731 73 735 91 845 115 210 150 479
1,01 0,373 0,765 0,664 0,573 0,493 0,425 0,367 0,322 0,279 0,243 0,211 0,179
9450 11 960 14 766 18 522 23 442 29 774 37 801 47 841 59 063 74 089 92 287 115 764 151 202
1,02 0,881 0,773 0.67 0,578 0,498 0,429 0,37 0,325 0,282 0,246 0,213 0,180
9495 12 018 14 837 18 611 23 554 29 916 37 981 48 070 59 346 74 443 92 728 116 318 151 926
1,03 0,888 0,779 0,676 0.583 0,502 0,433 0,373 0,327 0,284 0,248 0.215 0,182
9541 12 075 14 907 18 700 23 667 30 059 38 162 48 299 59 629 74 798 93 170 116 872 152 649
1,01 0,897 0,786 0,682 0,589 0,507 0,437 0,377 0,331 0,287 0,25 0,217 0,184
9586 12 132 14 978 18 788 23 779 30 201 38 343 48 528 59 911 75 153 93 611 117 426 153 373
1,05 0,905 0.793 0,688 0,594 0,511 0,441 0.38 0,334 0,289 0,252 0,219 0,185
9631 12 189 15 048 18 877 23 891 30 343 38 524 48 757 60 194 75 507 94 063 117 980 151096
1,06 0,913 0,801 0,695 0,6 0,516 0,445 0,384 0,337 0,292 0,255 0,221 0.187
9676 12 246 15 119 18 965 24 003 30 486 38 705 48 986 60 476 75 862 94 494 118 534 154 820
1,07 0,921 0,808 0,701 0,605 0,521 0,449 0,387 0,34 0,295 0,257 0,223 0.189
9721 12304 15 190 19 054 24 115 30 629 38 886 49 215 60 759 76 216 94 936 119 088 155 543
1,08 0,93 0,815 0,707 0,61 0,526 0.453 0,391 0,343 0,297 0,259 0,225 0,190
9767 12 361 15 260 19 143 24 227 30 771 39 067 49 444 6J 042 76 571 95 378 119 642 156 265
1,09 0,938 0,822 0,714 0,616 0,53 0,457 0,394 0,346 0,3 0,262 0,227 0,192
9812 12 418 15 331 19 231 24 340 30 914 39 247 49 673 61 324 76 925 95 819 120 195 156 990
1.1 0,946 0,83 0.72 0,621 0,535 0,461 0,398 0,349 0,303 0,264 0,229 0,194
9857 12 475 15 402 19 320 24 452 31 056 39 428 49 902 61 607 77 280 96 261 120 749 157 713
1,11 0,955 0,837 0,727 0,627 0,54 0,465 0,401 0,352 0,306 0,267 0,231 0,196
9902 12 533 15 472 19 409 24 564 31 198 39 609 50 130 61 889 77 634 96 702 121 303 158 436
1,12 0,963 0,844 0,732 0,632 0,544 0,469 0,405 0,355 0,308 0,269 0,233 0,197
Глава 12. Расчет воздуховодов
264
о1? 2g кгс/м* о, м/с Количество проходящего воздуха, м3/ч (верхняя строка) и потери давления иа трение,
100 ПО 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355
29,6 22 622 6,37 752 5,65 971 4,82 1219 4,18 1592 3,54 2014 3,06 2487 2,67 3147 2,31 3886 2,03 4874 1,76 6169 1,52 7835 1,31
29,87 22,1 625 6,43 756 5,7 976 4,86 1224 4,22 1599 3,57 2021 3,08 2498 2,69 3162 2,33 3903 2,01 4896 1,77 6197 1,53 7871 1,32
30,14 22,2 627 0,48 759 5,75 980 4,9 1230 4,25 1606 3,6 2033 3,11 2510 2,72 3176 2,35 3921 2,06 4919 1,79 6225 1,54 7906 1,33
30,41 22,3 630 6,54 763 5,8 985 4,95 1235 4,29 1613 3,63 2042 3,14 2521 2,74 3190 2,37 3939 2,08 4941 1,8 6253 1,56 7942 1,34
30,69 22,4 633 6,59 766 5,85 989 4,99 1241 4,33 1621 3,66 2051 3,16 2532 2,76 3205 2,39 3956 2,1 4963 1,82 6281 1,57 7978 1,35
30,96 22,5 636 6,65 769 5,9 994 5,03 1246 4,36 1628 3,69 2060 3,19 2543 2,79 3219 2,41 3974 2.11 4985 1,84 6309 1,58 8013 1,37
31,24 22,6 639 6,71 773 5,95 998 5,08 1252 4,4 1635 3.72 2069 3,22 2555 2,81 3233 2,43 3992 2,13 5007 1,85 6337 1,6 8049 1,38
31,52 22,7 642 6,76 776 6 1002 5,12 1257 4,44 1642 3,76 2079 3,25 2556 2,84 3248 2,45 4009 2/15 5029 1,87 6365 1,61 8685 1,39
31,79 22,8 644 6,82 780 6,05 1007 5,16 1263 4,48 1650 3,79 2088 3,27 2577 2,86 3262 2,47 4027 2,17 5052 1,88 6393 1,63 8120 1,4
32,07 22,9 647 6,88 783 6,1 1011 5,2 1268 4,51 1657 3,82 2097 3,3 2589 2,88 3276 2,49 4045 2,19 5074 1,9 6421 1,64 8156 1,41
32,35 23 650 6,94 787 6,16 1016 5,25 1274 4,55 1664 3,85 2106 3,33 2600 2,91 3291 2,52 4062 2,21 5096 1,91 6449 1,65 8191 1,42
32,64 23,1 653 7 790 6,21 1020 5,29 1280 4,59 1671 3,88 2115 3,36 2611 2,93 3305 2,54 4080 2,23 5118 1,93 6477 1,67 8227 1,44
32,92 23,2 656 7,05 793 6,26 1024 5,34 1285 4,63 1678 3,92 2121 3,38 2623 2,96 3319 2,56 4098 2,24 5140 1,95 6506 1,68 8263 1,45
33,20 23,3 659 7,11 797 6,31 1029 5,38 1291 4,67 1686 3,95 2133 3,41 2634 2,98 3333 2,58 4115 2,26 5162 1,96 6534 1,69 8298 1,46
33,49 23,4 661 7,17 800 6,37 1033 5,43 1296 4,71 1693 3,98 2143 3,44 2645 3,01 3348 2,6 4133 2,28 5184 1,98 6562 1,71 8334 1,47
33,78 23,5 664 7,23 804 6,42 1037 5,47 1302 4,75 1700 4,01 2152 3,47 2656 3,03 3362 2,62 4151 2,3 5207 2 6590 1,72 8369 1,48
34,06 23,6 667 7,29 807 6,47 1042 5,51 1307 4,78 1707 4,05 2161 3,5 2668 3,06 3376 2,64 4168 2,32 5229 2,01 6618 1,74 8405 1.5
34,35 23.7 670 7,35 810 6,52 1047 5,56 1313 4,83 1715 4,88 2170 3,53 2679 3,08 3391 2,67 4186 2,34 5251 2,03 6646 1,75 8441 1,51
34,64 23,8 673 7,41 814 6,57 1051 5,6 1318 4,86 1722 4,11 2179 3,55 2690 3,1 3405 2,69 4204 2,36 5273 2,04 6674 1,76 8476 1,52
34,94 23,9 675 7,47 817 6,63 1055 5,65 1324 4,9 1729 4,15 2188 3,58 2702 3,13 3419 2,71 4221 2,38 5295 2,06 6702 1.78 8512 1,53
35,23 24 678 7,53 821 6,69 1060 5,7 1329 4,94 1736 4,18 2198 3,61 2713 3,16 3434 2,73 4239 2,4 5317 2,08 6730 1,79 8548 1,55
35,52 24,1 681 7,59 824 6,73 1064 5,74 1335 4,98 1744 4 Л 2207 3,64 2724 3,18 3448 2,75 4257 4,41 5340 2,09 6758 1,81 8583 1,56
35,82 24,2 684 7,65 828 6,79 1069 5,79 1340 5,02 17-51 4,25 2216 3,67 2736 3,21 3462 2,78 4274 2,43 5362 2,11 6786 1,82 8619 1,57
36,11 24,3 687 7,71 831 6,85 1073 5,84 1346 5,06 1758 4,28 2225 3,7 2747 3,23 2477 2,8 4292 2,45 5384 2,13 6814 1,84 8654 1,58
36,41 24,4 690 7,77 834 6,9 1077 5,88 1352 5,1 1765 4,31 2234 3,73 2758 3,26 3491 2,82 4310 2,47 5406 2,14 6842 1,85 8690 1,6
36,71 24,5 692 7,83 838 6,95 1082 5,93 1357 5,14 1773 4,35 2243 3,76 2770 3,28 3503 2,84 4327 2,49 5428 2,16 6870 1,87 8726 1,61
37,01 24,6 695 7,9 841 7 ДИ 1086 5,98 1363 5,18 1780 4,39 2252 3,79 2781 3,31 3518 2,87 4345 2,51 5450 2,18 6898 1,88 8761 1,62
37,31 24^7 698 7,96 845 7,06 Ю91 6,02 1368 5Д2 1787 4,42 2262 3,82 2792 3,33 3532 2,89 4363 2,53 5472 2.2 6926 1,9 8797 1,63
37,62 24,8 701 8,02 848 7,12 1095 6,07 1374 5,26 1704 4,45 2271 3,85 2803 3,36 3546 2,91 4380 2,55 5495 2,21 6954 1,91 8832 1.65
37,92 24,9 704 8.08 851 7,17 ное 6,11 1379 5,3 1801 4,48 2280 3,88 3815 3,39 3561 2,93 4398 2,57 5517 2,23 6982 1,92 8868 1,66
38,23 25 707 8,14 855 7,23 1104 6,16 1385 &.35 1809 4,52 2289 3,91 2826 3,41 3575 2,95 4416 2,59 5539 2,25 7010 1,94 8904 1,67
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
265
Продолжение табл. 12. П
кге/м3 на 1 м (нижняя строка) воздуховода при внутренних диаметрах, мм
4*0 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 125* 1400 1600
9 948 1,13 12 590 0,972 15 543 0,852 19 497 0,739 24 676 0,638 31 341 0,549 39 790 0.473 50 359 0,408 62 172 0,358 77 989 о.зн 97 144 0,271 121 857 0,235 159 160 0,199
9 993 1,14 12 647 0,981 15 614 0,86 19 586 0,746 24 788 0,644. 31 483 0.554 39 971 0,477 50 588 0,412 62 455 0,361 78 343 0.314 97 585 0,274 122 411 0.237 154 854 0,201
10 038 1.15 12 704 0,988 15 684 0,866 19 674 0,752 2 4 900 0,649 31 626 0,559 40 152 0,481 50 817 0,415 62 737 0,364 78 698 0,316 98 027 0,276 122 965 0.239 160 607 0,202
10 083 1,16 12 762 0,997 15 755 0,874 19 763 0,759 2'5013 0,655 31 768 0,564 40 333 0,486 51 046 0,419 63 020 0.368 79 052 0,319 98 468 0,278 12J520 0,241 161 331 0,204
10 128 1.17 12 819 1,01 15 826 0,882 19 852 0,765 25 125 0,66 31 911 0,569 40 514 0,49 51 275 0,423 63 302 0,371 79 40 7 0,322 98 910 0,281 124 073 0,243 162 054 0,206
10 174 1,18 12 876 1,01 15 896 0,889 19 940 0,772 25 237 0,666 32 053 С, 573 40 694 0,494 51 504 0,426 63 585 0,374 79 761 0,325 99 352 0,283 124 627 0,246 162 054 < 0,208
10 219 1,19 12 933 1,02 15 967 0,897 20 029 0,779 25 349 0,672 32 196 0,579 40 875 0,498 51 733 0,430 63 868 0,377 80 116 0,327 99 793 0,286 125 180 0,248 163 501 0,21
10 264 1.2 12 990 1,03 16 038 0,905 20 118 0,785 25 461 0,677 32 338 0,583 41 056 0,502 51 962 0,434 64 180 0,38 80 470 0,33 100 235 0,288 125 734 0,25 164 225 0,211
10 309 1,21 13 048 1,04 16 108 0,912 20 206 0,792 25 573 0,683 32 481 0,588 41 237 0,507 52 191 0,437 64 433 0,384 80 825 0,333 100 676 0,29 126 288 0,252 164 948 0,213
10 354 1,22 13 105 1,05 16 179 0,920 20 295 0,798 25 686 0,689 32 623 0,593 41 418 0,541 52 420 0.441 64 715 0,387 81 179 0,336 101 118 0,293 126 842 0,251 165 671 0,215
10 400 1,23 13 162 1,06 16 250 0,928 20 383 0,805 25 798 0,695 32 765 0,598 41 599 0,515 52 648 0,445 64 998 0,39 81 533 0.339 101 559 0,295 127 390 0,256 166 395 0,217
10 445 1,24 13 219 1,07 16 320 0,936 20 472 0,812 25 910 0,701 32 908 0,603 41 780 0,52 52 877 0,449 65 281 0,393 81 888 0,342 102 001 0,298 127 950 0,258 167 118 0,219
10 490 1,25 13 277 1,08 16 391 0,943 20 561 0,818 26 022 0,706 33 050 0,608 41 960 0,524 53 106 0,452 65 563 0,397 82 242 0,344 102 443 0,30 128 504 0,26 167 842 0,22
10 535 1,26 13 334 1,09 16 461 0,951 20 649 0,825 26 134 0,712 33 193 0,613 42 141 0,528 53 335 0,456 65 846 0,4 82 597 0,347 102 884 0,303 129 058 0,263 168 565 0,222
10 581 1,27 13 391 1,09 16 532 0,959 20 738 0.832 26 246 0.718 33 335 0,619 42 322 0,533 53 564 0,46 66 128 0,403 82 951 0,35 103 326 0,305 129 612 0,265 169 289 0,224
10 626 1,28 13 448 1,10 16 603 0,967 20 826 0,839 26 359 0,724 33 478 0,624 42 503 0.537 53 793 0,463 66 411 0,407 83 306 0,353 103 767 0,308 130 166 0,267 170 012 0,226
10 671 1,29 13 505 1,11 16 673 0,975 20 915 0,846 26 471 0,73 33 620 0,629 42 684 0,541 54 022 0,467 66 694 0,41 83 660 0,356 104 209 0,31 130 719 0,269 170 736 0,228
10 716 1,3 13 564 1,12 16 744 0,983 21 004 0,853 26 583 0,736 33 763 0,634 42 865 0,546 54 251 0,471 66 976 0,413 84 015 0,359 104 650 0,313 131 273 0,271 171 459 0,23
10 761 1,31 13 620 1,13 16 815 0,99 21 092 0,859 26 695 0,742 33 905 0,639 43 045 0,55 54 479 0,475 67 259 0,416 84 369 0,362 105 092 0,315 131 827 0,273 172 183 0,231
10 807 1,32 13 677 1,14 16 885 0,999 21 181 0,867 26 807 0,748 34 047 0,644 43 226 0,555 54 709 0,479 67 541 0,42 84 724 0,365 105 533 0,318 132 381 0,276 172 906 0,233
10 852 1,33 13 734 1,15 16 956 1,01 21 270 0,874 26 919 0,755 34 190 0,65 43 407 0,56 54 937 0,483 67 824 0,424 85 078 0,368 105 976 0,321 132 953 0,278 173 629 0,235
10 897 1,34 13 792 1,16 17 027 1,01 21 358 0,881 27 032 0,76 34 333 0,655 43 588 0,564 55 166 0,486 68 107 0,427 85 433 0,37 106 416 0,323 133 489 0,28 174 353 0,237
10 942 1,35 13 829 1,17 17 091 1,02 21 447 0,888 27 144 0,766 34 475 0,66 43 769 0,568 55 395 0,49 68 389 0,43 85 787 0,374 106 858 0,326 134 042 0,283 175 076 0,239
10 987 1,36 13 906 1,18 17 168 1,03 21 535 0,895 27 256 0,772 34 617 0,665 43 950 0,573 55 624 0,494 68 672 0,434 86 142 0,376 107 300 0,328 134 597 0,285 175 800 0,241
11 033 1,37 13 963 1,19 17 239 1,04 21 624 0,902 27 368 0,778 34 760 0,670 44 131 0,577 55 823 0,498 68 954 0,437 86 496 0,379 107 741 0,331 |35f51 0,287 176 523 0,243
11 078 1,38 14 020 1,2 17 309 1,05 21 713 0,909 27 480 0,785 34 902 0,676 44 312 0,582 56 082 0,502 69 237 0,441 86851 0.382 108 183 0,333 135 705 0,289 177 246 0,245
11 123 1,4 14 078 1,2 17 380 1,06 21 809 0,917 27 592 0,791 35 045 0,681 44 493 0,587 56 311 0,506 69 520 0,444 87 205 0,386 108 624 0,336 136 258 0,292 177 970 0,247
11 168 1,41 14 135 1,21 17 451 1,06 21 890 0,923 27 704 0,797 35 187 0,686 44 673 0,591 56 540 0,51 69 802 0,447 87 560 0,388 109 066 0,339 136 812 0,294 178 694 0.249
11 214 1,42 14 192 1,22 17 521 1,07 21 979 0,931 27 817 0,803 35 330 0,692 44 854 0,596 56 769 0,514 70 085 0.451 87 914 0,392 109 508 0,341 137 366 0,296 179 417 0,251
11 259 1,43 14 249 1,23 17 592 1,08 22 067 0,937 27 929 0.809 35 472 0,697 45 035 0,6 56 998 0.518 70 367 0,454 88 269 0,394 109 949 0,344 137 920 0,298 180 141 0,252
11 304 1,44 14 307 1,24 17 663 1,09 22 156 0,945 28 041 0,816 35 615 0.702 45 216 0,605 57 227 0,522 70 650 0,458 88 623 0,397 110 391 0,347 138 474 0,301 180 864 0,254
Г лава 12. Расчет воздуховодов
25G
ТАБЛИЦА 12 18 ЗНАЧЕНИЯ с„ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ
ТРУБЫ, ЗАДЕЛАННОЙ В СТЕНУ
e/d0 Значения при b/dQ
0 | 0,002 0,01 | 0,05 | 0,2 0,5 | 1
0 0,5 0,57 0,68 0,8 0,92 1 0,94
0,02 и бо- лее 0,5 0.51 0,52 0,65 0.66 0,72 0,72
Примечание So относится к скорости в трубе vQ
ТАБЛИЦА 12 19 ЗНАЧЕНИЯ So КОНИЧЕСКОГО
КОЛЛЕКТОРА
ТАБЛИЦА 12 21 ЗНАЧЕНИЯ Go ПЕРВОГО БОКОВОГО
ОТВЕРСТИЯ
1 Одно отверстие
F^F- 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0.9 1
U | 64,5 2 Д в а о т 30 вере 14,9 т и я 9 (оди 6,27 | 4,54 о против 3,54 | 2,7 Другого 2,28
^отв^- 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,4 1,8
с. 17 12 8,75 6,85 5,5 4,54 3,84 2,01 1,1
ТАБЛИЦА 12 22. ЗНАЧЕНИЯ боСРЕДНЕГО ОТВЕРСТИЯ
'Ч> * Значения go при а °
0 10 30 60 100 140 180
0,025 1 0,96 0,9 0,8 0,69 0,59 0,5
0,05 1 0,93 0.8 0,67 0,58 0,53 0,5
0,1 1 0.8 0,55 0,41 0,41 0,44 0,5
0,25 1 0,68 0.3 0,17 0.22 0,34 0,5
0,6 1 0.46 0,18 0,13 0.21 0,33 0.5
1 1 0,32 0,14 0,1 0,18 0,3 0.5
ТАБЛИЦА 12 20 ЗНАЧЕНИЯ Go ПРЯМОГО КАНАЛА
С СЕТКОЙ ИЛИ РЕШЕТКОЙ
FOiJF> 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
to I 4 I 2’65 I *-97 I 1,58 I 1,32 I 1(14 | 1
Примечание F отв — живое сечеиие сетки.
Значения с отв (вход) | Значения gi (проход)
'"а "Р" °ОТЕ /а.
й,° 0.1 0,2 0.3 0,4 0,5 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5
0,1 С, 8 1,3 1,4 1 4 1,4 0,1 —0,1 -0,8 —2,6 —6,6
0,2 -1,4 -9.5 0,9 1,3 1,4 1,4 0,1 0,2 —0.01 —0,6 -2,1
0,4 0,2 0.9 1,2 1,3 0,2 0,3 0,3 0,2 -0,2
0,6 -21,2 —2,5 0.3 1 1,2 0,2 0,3 0.4 0,4 0,3
Примечание 6 отв — к скорости
Si — к скорости в воздуховоде Т’1
в отверстии »отв;
ТАБЛИЦА 12 23 ЗНАЧЕНИЯ Go ПРИТОЧНОЙ ШАХТЫ
С ЗОНТОМ
Примечание По чертежам серии 4 904-12 для зонтов
круглых и квадратных, а также прямоугольных 6о равно соот-
ветственно 1.4 и 1,25.
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
267
ТАБЛИЦА 12,24. ЗНАЧЕНИЯ So ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ
ТРУБЫ С ОТВОДОМ
Продолжение табл. /2.25
Проход
Значения go прн l/d0
1,36 1,32 1,26 1,22
1,1 1,1 1,1 1,1
1,1 1,1 1,1 1,1
ТАБЛИЦА 12 25 ЗНАЧЕНИЯ go ПОСЛЕДНЕГО
БОКОВОГО ОТВЕРСТИЯ
°’2 °’3 °’4 015 °’6 0,7 °’8 °’9 1 *’2 1(4 1,5 1,8
1. Одно отверстие
С. 65,7 30 16,4 10 7,3 5,5 4,48 3,67 3,16 2,44 — — —
2. Два отверстия (одно против другого)
Со
67,7 33
17,2 11,6 8,45 6,8 5,86
5 4,38 3,47 2,9 2,52 2,25
ТАБЛИЦА 12 26. ЗНАЧЕНИЯ go СРЕДНЕГО ОТВЕРСТИЯ
Выход
0,4 0,6 0,8 I 1,2 1,4 1,6 1,8 2
^0 1,8 1,7 1,7 1,8 1,9 2,1 2,3 2,6 3
Примечание, go —к скорости в отверстии оотв; gt —
к скорости в воздуховоде о,
ТАБЛИЦА 12 27. ЗНАЧЕНИЯ go ВЫТЯЖНОЙ ШАДТЫ
С ЗОНТОМ
н 0,1 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,5 0,6 0,8
& 4 2,3 1.9 1,6 1,4 1,3 1,15 1,!
Примечания' 1 По чертежам серин 4 904—12 для
зонтов круглых и квадратных, а также прямоугольных go равно
соответственно I; 3 и 1.15.
2. По чертежам серин 4.904—12 для дефлекторов go-0,64
ТАБЛИЦА 12 28 ЗНАЧЕНИЯ go ПАТРУБКА ПОВОРОТНОГО
ДУШИРУЮЩЕГО ТИПА ПД (ЧЕРТЕЖИ СЕРИИ 4.904—36)
go=2,7
2 Для патрубка поворотного душирующего типа ППД 4,
ТАБЛИЦА 12 29 ЗНАЧЕНИЯ go
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЯ ДВУХСТРУЙНОГО
С ПЕРФОРИРОВАННЫМ ДИСКОМ ТИПА ВДП
(ЧЕРТЕЖИ СЕРИИ 4.904—23)
Vdo 1 °’* 0,2 0,3
& 1 4 2.8 1.9
Глава 12. Расчет воздуховодов
268
ТАБЛИЦА 12 30 ЗНАЧЕНИЯ So ДИСКОВОГО ПЛАФОНА
КОНСТРУКЦИИ миси
ТАБЛИЦА 1233 ЗНАЧЕНИЯ £0 КОЛЕНА П-ОБРАЗНОГО
90° КВАДРАТНОГО СЕЧЕНИ^
ТАБЛИЦА 12 31 ЗНАЧЕНИЯ So КОЛЕНА С ОСТРЫМИ
КРОМКАМИ КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИИ
а° 0 20 30 45
60 75 90 ПО 130 150 180
5, 0 0,13 0,16 I 0,32 0,56 0,81 1,2 1,9 2,6 3,2 3,6
Примечание. При прямоугольном сечении значение £о
следует умножить иа следующее значение С.
0,25. 0,5 0,75 1 1,5 2 3 4 5 6 7 8
С . . . ,1,1 1,07 1,04 1 0,95 0,9 0,83 0,780,75 0,720,71 0,7
ТАБЛИЦА 12 32 ЗНАЧЕНИЯ КОЛЕНА Z-ОБРАЗНОГО
9Г КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЙ
‘/Ьо 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,4
Прн Ьк/Ьо=0,5
& 7,9 6,9 6,1 5,4 4,7 4,3 4,2 4,3 4,44 4,6 4,8 5,3
Прн йк/Ьо=0,73
Со 4,5 3,6 2,9 2,5 2,4 2,3 2,3 2,3 2,4 2,6 2,7 3,2
Прн Ьк/Ь0=1
С. 3,6 2,5 1,8 1,4 1,3 1,2 1,2 1,3 1,4 1,5 1.6 2.3
Прн Ьк/5„=2
Со 3,9 2,4 1,5 1 0,8 0,7 0,7 0,6 0,6 0,6 0,6 0,7
Примечание. При прямоугольном сеченни значение go
следует умножить на значение С, принимаемое по примечанию
к табл 12 31
1/Ь0 0 0,4 0,6 0,8 1 1.2 1,4 1,6 1,8 2
Со о 1 0,62 0,9 1,61 | 2,63 | 3,61 Про 4,01 | 4,18 | 4,22 |1,1 должение табл. 12.32
'/«-о 2,4 2,8 3,2 4 5 6 7 9 10 со
& 3,65 3,3 3,2 3,08 2,92 । 2,8 2,7 2,6 2,45 2,3
Примечания 1 При прямоугольном сечении значение
Jo следует умножить на значение С, принимаемое по примеча-
нию к табл 12 31
2 Для колена Z-образяого 30v go"O,16 при lfbQ >1,5.
ТАБЛИЦА 12 34 ЗНАЧЕНИЯ Со КОЛЕНА 90е
С НАПРАВЛЯЮЩИМИ ЛОПАТКАМИ
r'do 0 0,1 0,24 0,3
с. 0,4 0,35 0,2 0,2
Примечание Расстояние между лопатками d „= S / k-t \
-0,67 п+Г 1+ .где*- порядковый номер лопатки;
л—1,4(5/О —общее 0,2—0,5d: г-0,14 число лопаток; i — длина лопатки, равная 0.35J
12.2. Расчет воздуховодов а вентиляционных каналов
269
ТАБЛИЦА 12 35 ЗНАЧЕНИЯ So КОЛЕНА
С ЗАКРУГЛЕННЫМИ КРОМКАМИ КВАДРАТНОГО
И КРУГЛОГО СЕЧЕНИИ
ТАБЛИЦА 12 36 ЗНАЧЕНИЯ So ОТВОДА ГНУТОГО ИЛИ
ШТАМПОВАННОГО КВАДРАТНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНЧИ
а° в 20 ЭО 45 60 75 90 по 130 150 180
Г При rid эо -0.05
С, 0 0,27 0,39 0,52 0,68 0,79 0,87 0,98 1,05 1.11 1,22
При rjd3o -0,1
с. 0 0,22 0,32 0,42 0,55 0,63 0,7 0,79 0,84 0,9 0,98
При r/d90 -0,2
Со 0 0,14 0,2 0,26 0,34 0,4 0,44 0,5 0,53 0,56 0,62
При r/d 3v-0,3
С. 0 0,1 0,14 0,19 0,24 0,28 0,31 0,35 0,37 0,39 0,43
При rid —0,4
& в 0,08 0,12 0,16 0,2 0,28 0,26 0,29 0,31 0,33 0,36
При rjd э0 -0,5
С. • 1 0,07 0,11 0,14 0,19 0,22 0,24 0,27 0,29 0,31 0,34
Примечание. При прямоугольном сечении значение go следует умножить на следующее значение С: <0/fr0 . . 0,25 0,5 0,75 1 1,5 2 3 4 5 1,3 1,17 1,09 1 0,9 0,85 0,86 0,9 0,95
20 30 45 50 75 90 ПО 130 150 180
При R/d эр “'
с. 0 0,06 0,09 0,13 0,16 0,19 0,21 0,24 0,25 0,27 0,29
При Rld3v-\,3
С. о 0,05 0,08 0,1 0,13 0,15 0,17 0,19 0,2 0,22 0,24
Прн Rld^-2
С» 0 0,05 0,07 0,09 0,12 0,14 0,15 0,17 0,18 0,19 0,21
Примечание При прямоугольном сечепин So следует
умножить на значение С, принимаемое по примечанию к табл.
12 35
ТАБЛИЦА 1237. ЗНАЧЕНИЯ So ОТВОДА ИЗ ЗВЕНЬЕВ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ (НОРМАЛЬ СЕРИИ АЗ-187)
а” 30 45 60 90
При R/D = 1,5
& 0,2 0,25 0,3 0,4
При RjD = 2
г. 0,15 0,2 0,3 0,35
Глава J2. Расчет воздуховодов
270
ТАБЛИЦА 12.38 ЗНАЧЕНИЯ go ТРОИНИКА ПРЯМОГО 90°
ВЫТЯЖНОГО ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
ТАБЛИЦА 12 40 ЗНАЧЕНИЯ go ДИФФУЗОРА
ПИРАМИДАЛЬНОГО В СЕТИ
о.»
0.2
0,4
0,6
0,8
1
Л/Рп
Значения g при Q0/Qc, равном
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0.7 0,8 0,9
0,3 0,9 1 Г 1 1 1 1 1
0,2 0,5 0,9 1,5 2,5 4,4 8,4 20 82
—1,7 0,6 1 1 1 1 I 1 1
0,2 0,4 0,8 13 2,1 3,7 7,1 16,7 69
—9,4 0,6 0,7 1 1,1 1,1 1,1 1.1 1,1
0,2 0,4 0,6 1 1,6 2,8 5,2 12.3 51
-21 —2,7 0,1 0,9 1,1 1.2 1,2 1,2 1,2
0,2 0,4 0,6 0,8 1.3 2,2 4.1 9,5 39
—37 —5,5 —0,7 0,6 1.1 1,2 1,3 1,3 1,2
0,3 0.4 0,5 0,7 1.1 1,8 3,3 7.6 31
-50 —3,8 — 1,7 0,3 1,1 1,3 1,3 1,3 1,3
0,3 0,4 0,5 0,7 1 1.6 2,8 6,3 25
0,2
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,14
0,13
0,11
0,09
0.07
0.05
0,17
0,16
0,13
0,1
0,03
0,06
Значение go при а °
28 | 32
40
0,2
0,18
0,16
0,12
0,09
0,07
0,24
0,21
0,19
0,14
0,1
0,07
0,28
0,21
0,22
0,16
0,12
0,08
0,31
0,27
0,24
0,18
0,13
0,09
0,4
0,35
0,31
0,23
0,17
0,11
0,49
0,43
0,38
0,28
0.2
0,14
0.59
0,52
0,46
0,34
0,24
0,16
0,69
0,61
0,53
0,4
0,28
0,19
Примечание, go — к скорости я
меньшем сечении ve.
Примечания'
носящиеся к скорости
1. Верхняя строка — это значения go, от-
Во. нижняя — это значения g п,относящие-
ся к скорости v п.
ТАБЛИЦА 12 39. ЗНАЧЕНИЯ go ТРОЙНИКА ПРЯМОГО 90’
ПРИТОЧНОГО ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ
ТАБЛИЦА 12.41 ЗНАЧЕНИЯ ge ДИФФУЗОРА
КОНИЧЕСКОГО В СЕТИ
оп/ос 0,4 0,5 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2
По формуле g,~(u с/т>оЗг
i!n 4,4 2 0,8 0,1 0. 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8
Примечания- 1 Коэффициент местного сопротивления
тройника штаиообразного и крестовины определяется так же,
как для бокового ответвления прямого тройника с соответству-
ющим углом ответвления.
2 go — к скорости во; gn — к скорости оп.
Значение при а°
ЛУЛ Ю 12 14 16 20 24 30 40
0.2 0.12 0,14 0,17 0,19 0,25 0,32 0,43 0.61
0,25 0,1 0,12 0.15 0,17 0,22 0,28 0,37 0,49
о,3 0,09 о.п 0,13 0,15 0,2 0,25 0,33 0,42
0,4 0.08 0,09 0,1 0,12 0,15 0,1У 0,25 0,35
0,5 0,06 0,07 0,08 0,09 0,11 0,14 0,18 0,25
0,6 0,05 0,05 0,06 0,07 0,08 0,1 0,12 0,17
12 2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
271
ТАБЛИЦА 1242 ЗНАЧЕНИЯ So ДИФФУЗОРА
ПИРАМИДАЛЬНОГО ЗА ЦЕНТРОБЕЖНЫМ ВЕНТИЛЯТОРОМ
А/А Значение д» при а*
10 15 20 25 30
0,25 4 7 9,3 10,2 10,9
0.3 2,6 4,7 6,1 6 9 7,3
0,4 1,3 2.3 3 3,4 3,6
0,5 0,7 1,3 1,7 1,9 2,1
0,6 0,4 0,7 1 1.1 1,2
Примечание, gi — к скорости в большем сечении щ
Продолжение табл. /2.44
Внезапное сужение потока
С, J 0.5 | 0,45 J 0,4 [ 0,35 | 0,3 | 0,25 | 0,2 [ 0,15 [ 0.1 I <0
Примечание. При любых формах сечений Со относить
к скорости в меньшем сечении р6
ТАБЛИЦА 12 45 ЗНАЧЕНИЯ go ОТВЕРСТИЯ
С УТОЛЩЕННЫМИ КРАЯМИ
Ч 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 4
Со 2,82 2,72 2,6 2,34 1,95 1,76 1,68 1,63 1,61 1,59 1,56 1,56
ТАБЛИЦА 12 46 ЗНАЧЕНИЯ go ДРОССЕЛЬ-КЛАПАНА
ТАБЛИЦА 12.43. ЗНАЧЕНИЯ So КОНФУЗОРА В СЕТИ
Примечание, go — к скорости в меньшем сечеини оо.
Число
створок
п
2
3
4
5
ТАБЛИЦА 12 44 ЗНАЧЕНИЯ go ПРИ ИЗМЕНЕНИИ
ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ
Г,/А,
О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
Внезапное расширение потока
С» 1 0,81 0,64 0,5 0,36 0,25 0,16 0,09 0,04 0
Fn!F.
Со
Значение go при а °
0 | 10 ( 20 I 30 j 40 | 50 I 60 | » I 80 | 90
0,04
0,07
0,12
0,13
0,15
0,3
0,4
0,12
0,25
0,2
0,8
0,8
0,7
2,5
2,5
2
2
1Л
8
5,5
5
4
3,5
20
12
10
8
7
60
30
В
15
13
200
90
40
30
28
1500
160
160
110
80
ТАБЛИЦА 1247. ЗНАЧЕНИЯ g« ШИБЕРА
О
о
оо
0,1| 0,2 | 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0.9
— 0,25 0,38 0,5 0,61 0,71 0,81 0,9 0,96
— 35 10 4,6 2,06 0.98 0.44 0,17 0.06
1
1
о
8000
7000
7000
6000
5000
Г лава 12. Расчет воздуховодов
272
Продолжение табл. 12 ,7
2. Прямоугольный воздуховод
ТАБЛИЦА 12 48. ЗНАЧЕНИЯ So ДИАФРАГМЫ
0 0.1 0,2 0.3 С,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
& 00 193 44,5 17,8 8,12 4,02 2,08 0,95 0,39 0,09 0
ТАБЛИЦА 12.49. ЗНАЧЕНИЯ 6 ПРИ
0,о|о,55| 0,6 0,65 | 0,7 0,75 | 0,8 (о,85 0,9 0,95 1
4 | 2,85| 2 1,41 | 0,97 0,651 0,42 j 0,25 0,13 0,05 0
СЛИЯНИИ И РАЗДЕЛЕНИИ ПОТОКА
[Нормаль серии Ад-187]
Значения go в ответвлении (верхняя строка) и значения ?пв проходе (нижняя строка) при Qo/Qc
Соотношение “о И dc 0,5 | 0,4 | 0.3 | 0,2 | 0,1 | 0,05 0,6 [ 0,5 | 0,4 | 0.3 | 0,2 | 0,1 0,7 | 0,6 | 0,5 j 0,4 | 0,3 0,7 0,6 0,&| 0,4
t'n=<^c </п«<с «а К dn<dc иа 2 К dn<dc на ЗК
Тройник вытяжной прямой 30° круглого сечения
<?о<<?сна К 1-0.2 1 0,3 -i 0,4 —3,7 0,3 ~0J —1,5 0.3 ~ол
dQ«te н а 2К 1 0,3 1 0,3 0 0,3 —1,3 0,3 -7,4 0,3 0,4 0 0,2 0.2 —0,3 0.3 -1,8 0,3 -9,5 0,3 0,4 —0,9 0,3 0 0,2 -0,6 0,3 —2,5 0,3
й0«*с на 3 f 0,8 1 0,1 0,6 0,3 n 0,3 —3 0,3 -0 2 0.7 0.1 0,5 0,3 —0,3 0,3 —3,9 0,3 0,8 —1,2 0,8 —0,3 0,7 0,1 0,4 0,3 -0.6 0,3 0.7 —1.2 0,7 -0,3 0,5 0,1 0.2 0.3
<10«/с иа 4А U.I 1 0,2 0,7 0,2 ~о:з -21,4 0,2 1 -0,6 1 0 0,9 0,2 0,5 0.2 -1,4 0.3 1 i 0 0,8 0,2 0,3 0,3 1 —1,5 0,9 —0,5 0,9 0 0,7 0.3
do<dc на 5jK 1 0 0.9 0,2 0,1 0,2 —10.2 0,2. 1.1 —1 1 -0,2 1 0,1 0,8 0,2 —0,2 0,2 —13,1 0,2 I 1 -0,2 0.9 0,1 0,6 0,2
do<dc на 6К {-!:! 1 —0,2 0,9 0,1 0,5 0,2 — 1.3 0,2 1 -0,5 1 0,9 0.1 0,4 0,2 —5,6 0,2 1 0,9 0 0.8 0,1
do<rfc иа 7 К f 1.1 1-0,6 1 -0,1 0,7 0,1 -13 0,1 1 —0.3 0,9 0 0,6 0,1 —2,4 0,2
dQ<dQ на 8Х (-M 0.9 -0.1 —0,5 0,1 -14,7 0,1 —о’1 1 0.8 0 -0.9 0,1
<1 оЧ ю ЭК 1,1 —0,3 0.3 -o.i -5,9 0 1.2 —0.4 1 0,1 0 0
d0<dc на 10Х 1—0,8 —0,7 —2,3 —0.2
Тройник вытяжной прямой 45° круглого сечения
do<dc иа К <i0<dc на 2К do<dc на ЗД и® 4К I 0.2 1 0,3 1 0,5 1 0.3 ( 8.5 1 0,1 ( 0,6 '1-0,1 —0.6 0.4 0,1 0.3 0,4 0,3 0,5 0,2 —3,2 ‘ 0,3 —1,2 0,3 —0,2 0,3 0,2 0,2 -7 Л 0.3 -3,2 0,3 -1.3 0,3 —21,9 0,2 0,4 0,3 0,5 0,2 0,5 —0,1 0,6 -0,4 0 0,4 0,3 0.3 0,5 0,2 0,6 0,1 -1.1 0,4 —0,1 0,4 0,3 0,3 0,5 0.3 ~ол -1.7 0,4 -0,5 0,3 0,1 0,3 1 1 1 О,— 0 45. 0(0 OJ 00 OJ ЬЗ w w 0,5 —0,1 0.5 *—0,5 0,4 0,3 0.5 0,1 0,5 —0,1 0,2 0,4 0,4 0,4 0,5 0,2 -0,5 0,5 0,1 0,4 0,4 0.4 —2,4 0,4 —0,9 0,4 —0,2 0,4 0,5 -0.1 0,5 —0,4 0,4 0,3 0,5 0,1 0,3 0,5 0.4 0.4 —0,1 0А 0.2 0,3
/2.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
273
Продолжение табл. 12 т7
Соотношение d и О 0 Значения g0 в ответвлении (верхняя строка) и значения 8пв проходе (нижняя строка) при Qo/Qc
0,5 | 0,4 | 0,3 С .2 о,1 0,05 0,6 0,5 | 0,4 | 0,3 | 0,2 | 0,1 0,7 | 0,6 | 0,5 | 0.4 | 0,3 0,7 0,6 ' 0,г 0,4
^0 dn<d_ на К п о du<do ма 2 К dn<dc на з л
dQ<dc на 5К d0<de на 6К do<dc на 7 К do<dc на 8К do<dc на 9К d_<de на ЮК О V U7 Ц:? 0,6 0 0,8 —0,2 {Д.6 0,5 0,2 0,7 0.1 0,9 -0,1 1 1,2 1—0.4 l-l'5 —0,3 0.2 0,3 0,2 0,6 0.1 0,9 -0.1 1.3 —0,3 ( 1,6 1-0,8 —10,6 0,2 —4,6 0,2 -1.9 0,1 —0,5 0.1 0.4 -0,1 0,9 —0,3 —14,6 0.1 —5,8 0 —2,1 —0.2 0,7 —0,8 0,6 —0,1 0,8 —0,4 0,6 0,2 0.7 0 03 0,2 1,2 —0,5 0,4 0.3 0,6 0.2 0,8 0,1 1.1 -0,1 1.4 —0,3 —0,6 лз 0.1 0,2 0,5 0.2 0,8 0.1 1.1 —0,1 —13,5 0,3 —5,8 0,2 —2,5 0,2 —0,8 0,1 0,2 0.1 0,6 —0,3 0,6 0,1 0,7 —0,1 0,5 0,3 0,7 0,1 0,2 0.4 0,5 0,3
Тройник приточный прямой 30 и 45° круглого сечения
4><dc на К [1.3 10,2 2,2 0,1 4,4 0,1 0,9 0.2 1,3 0,1
do<de на 2К /0,8 10.2 1.3 0,1 2,5 0,1 6,6 0,1 0,6 0,2 0,8 0,1
do<dc на 0К /0,6 10.2 0,8 0,1 1,4 0.1 3,8 0,1 0,5 0,2 0,6 0,1
do<dc на ЛК 10,5 10,2 0,6 0,1 0,9 0,1 2,2 0,1 11,6 0,2 0,4 0.2 0,5 0.1
dc<de иа 0К /0,4 10,2 0.5 0,1 Ofi 0.1 1,3 0.1 6,8 0,2 0.4 0,2 0,4 0,1
do<dc на 0К /0,4 10.2 0,4 0,1 0,5 0,1 0,8 0.1 3,8 0,2 19,1 0,2 0,4 0,1
do<dc ва 7К /0,4 /0,1 0.4 0,1 0,6 0,1 2,2 0,2 11,5 0,2
do<dc ва ОК /0.4 10,1 0,5 0,1 1,3 0,2 6,8 0,2
do<dc на 9К /0,5 10.1 0.4 0,1 0,8 0,2 3,8 0,2
do<de ва Юк (0,4 10,1 0,6 0.2 2.2 0,2
2.2 4,4
0.1 0,2
1.3 2,5 6,6 0,5 0,6 0,8 1.3 2,5
0.1 0,2 0,2 0,2 0,1 0.1 0,2 0,2
0,8 1,4 3,8 19.1 0.4 0,5 0,6 0,8 1,4 0,4 0.5
0,1 0,1 0,2 0,2 0»2 ,1 0,1 0.2 0,2 0,1 0,1
0,6 0,9 2,2 11,5 0,4 0,5 0,6 0,9 0,4 0,4
0,1 0,2 0,2 0,2 0,1 0,1 0.2 0.2 0,1 0,1
0,5 0,6 1.3 6,8 U,4 0.4 0,5 0,6
0,1 0,2 0,2 0,2 0,1 0.1 0.2 0,2
0.4 0,5 0,8 3,8 0,4 0.4 0,5
0,1 0,2 0.2 0,2 0,1 0,2 0,2
0.4 0,4 0,6 2,2
0.1 0,2 0,2 0,2
0,5 0,4 0,5 1,3
0,2 0,2 0,2 0,2
0,5 0,4 0.8
0,2 0,2 0,2
0,5 0,8
0,2 0,2
0,5 0.4
0,2 0,2
Примечания: 1. Значение Ц, принимать для участка с меньшей нагрузкой
2. Л'— калибр (два последовательных типоразмера нормализованных воздуховодов, см табл 12:1) Например, d—400 мм
и d-=355 мм — 1 калибр; d—400 мм и d=200 мм — 6 калибров
ТАБЛИЦА 12 50 ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ Ki
И Кт НА ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ, УЧИТЫВАЮЩИЕ
ТЕМПЕРАТУРУ ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА
Темпера- тура воздуха. °C Поправочный коэффи- циент на потери давления Темпе- ратура воздуха, *С Поправочный коэффи- циент на потери давления
Kt иа трение на местные сопротив- ления Ki иа трение К3 яа местные сопротив- ления
—30 1,15 1,2 60 0,91 0,88
—20 1J2 1,16 70 0,89 0,86
—10 1,09 1,11 80 0.87 0,83
0 1,05 1Л7 90 0,85 0,81
ю 1.02 1.03 100 0,83 0,79
20 1 1 125 0,8 0,74
30 0,98 0,97 150 0,77 0,7
40 0,95 0,94 175 0,74 0,66
50 0,93 0,91 200 а.7 • 0,62
Г. РАСЧЕТ ДИАФРАГМ ДЛЯ КРУГЛЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ
Размеры отверстий диафрагм в зависимости от ди-
аметра круглых или сечеиия прямоугольных воздухо-
водов и требуемого значения коэффициента местного
сопротивления приведены в табл 12.51. и 12.52
При расчете сечения диафрагм необходимо, чтобы
потери давления в диафрагме при соответствующей
скорости воздуха в воздуховоде были равны избыточ-
ному давлению, которое требуется погасить на данном
ответвлении сети
Пример 12.1 Подобрать размер отверстия диафрагмы для
погашения избыточного давления р—8 кгс/м2 в воздуховоде
диаметром 400 мм при скорости воздуха в нем о—10 м/с.
Решение. По табл. t217 определяем скоростное дав-
ление р е в воздуховоде, соответствующее скорости воздуха
р»-10 м/с рс —6,12 кгс/м'.
Определяем коэффициент местного сопротивления диаф-
рагмы, необходимый для погашения давления 8 кгс/м2:
£ = р/рс = 8/6,12= 1,3.
По табл. 12.51 находим, что необходимый размер отвер-
сжя диафрагмы составляет 324 мм.
18—5
Глава 12. Расчет воздуховодов
274
Д. РАСЧЕТ КОНУСНЫХ ДИАФРАГМ
Диаметр горловины, мм, конусной диафрагмы
(рис. 12.3) определяется по формуле
d2 = rfj , (12.6)
где di — диаметр воздуховода, ММ; иУщ — отношение ско-
рости воздуха в воздуховоде к скорости воздуха в горловине
(определяется в зависимости от значения избыточного давления
р. которое требуется погасить диафрагмой, и принятого угла
раскрытия конуса).
Рис. 12.3. Схема диафрагмы
Длина конуса диафрагмы, мм, определяется по фор-
муле
/ = (di-d,)/2tga, (12.7)
где tg а — тангенс угла раскрытия конуса.
Значения р при различных соотношениях V|/p2 и
разном угле раскрытия конуса (от 20 до 35°) приведены
в табл. 12.53—12.66*.
Пример 12.2. Требуется погасить избыточное давление,
равное 12 кгс/м2, при скорости в ответвлении Vi=ll м/с н диа-
метре ответвления d>^ 180 мм
Решение В табл 12 55 (в графе, соответствующей ско-
рости II м/с) выбираем число, близкое к 12, и принимаем ди-
афрагму с углом раскрытия а=30°, прн этом eJ'J2-0,5 (р—
—11,9 кгс/м2).
Диаметр горловины по формуле (12 6)
da =dt vi/va = 180 = 180-0,7 = 126 мм.
Для конуса по формуле (12.7) имеем
dr—da 180—126 __ 54 _
“ 2tga 2tg30° ~ 2 0,577 ~4 ММ>
Пример расчета сети воздуховодов общего назначе-
ния приведен в табл. 12 57 и на рис. 12 4.
• Таблицы 12.53—12.5,6 составлены ВНИИОТ ВЦСПС (Ле-
нинград).
Рис. 12.4. Расчетная схе-
ма сети воздуховодов
общего назначения (при-
мер расчета)
1—13 — номера расчетных
участков: d — диаметр воз-
духовода, 5 — количество
воздуха, проходящего по
воздуховоду
ТАБЛИЦА 12 51 ДИАМЕТР ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ КРУГЛЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
Диаметр отверстия диафрагмы, мм, при диаметре воздуховода, мм
* 100 | ПО | 125 | 140 | 160 | 180 | 200 | 225 | 250 | 280 | 315 | 355 | 400 450 | 500
0,2 93 102 116 131 148 168 186 210 232 260 293 332 372 418 465
0,4 89 98 111 125 143 161 179 202 223 250 282 319 358 403 448
0,6 87 95 108 122 139 157 174 197 217 243 274 310 348 391 435
0,8 84 93 106 120 135 158 169 192 212 238 268 зоз 340 382 425
1,12 82 90 103 116 131 149 164 186 206 230 259 293 329 371 412
1,3 81 89 101 114 129 147 162 183 203 227 255 289 324 365 406
1,52 79 87 99 112 127 144 159 180 199 223 251 284 319 359 399
1,77 78 86 98 110 125 142 157 178 196 219 247 280 314 353 392
2,07 77 84 96 109 123 139 154 174 192 215 242 274 308 347 385
2,41 75 83 94 107 221 137 151 171 189 211 238 270 302 340 378
2,81 74 81 92 104 118 134 148 167 185 207 233 263 296 333 370
3,28 72 79 90 102 116 131 145 164 181 203 228 259 290 327 363
3,83 71 78 88 100 113 128 142 160 177 199 224 252 284 320 355
4,46 69 76 86 98 Ш 126 139 157 173 194 219 248 278 313 347
5,21 68 74 85 95 108 122 136 153 170 190 214 241 272 306 340
6,07 66 73 83 93 106 120 132 149 166 185 209 236 265 298 332
7,09 64 71 81 91 103 117 129 146 162 181 204 230 259 291 324
8,26 63 69 79 88 101 114 126 142 158 176 199 224 252 284 316
9,64 61 67 76 86 98 111 123 139 153 172 193 219 246 277 307
11,2 59 65 74 84 95 109 119 136 149 167 188 214 239 269 299
12,9 58 64 73 82 93 105 116 131 146 163 184 207 233 263 292
15,1 56 62 71 80 91 103 113 128 142 159 179 202 227 255 284
17,6 55 60 69 77 88 99 ПО 124 138 154 174 196 221 248 276
20,5 53 59 67 75 85 97 107 121 134 150 169 191 214 241 268
24 52 57 65 73 83 94 104 117 130 146 164 185 208 234 260
28 50 55 63 71 80 91 101 114 126 141 159 179 202 227 252
30,2 49 54 62 70 79 89 99 111 124 139 156 176 199 224 249
12 2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
275
ТАБЛИЦА 12 52 РАЗМЕРЫ ОТВЕРСТИЙ ДИАФРАГМ ДЛЯ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ВОЗДУХОВОДОВ
Г Стороны отверстия диафраг- мы Размеры отверстия диафрагмы, мм. при сечении прямоугольного воздуховода, мм
100X160 100X200 160X160 160X200 200X200 200X250 200 X 400 250X250 250X400 250X 500 400X400 400X 500 500 X 500
а 93 93 149 149 187 187 187 231 234 231 374 374 467
ь 149 187 149 187 187 234 874 234 374 467 374 467 467
92 92 148 148 185 185 185 231 231 231 870 370 462
0,25 ь 148 185 148 185 185 185 231 370 231 462 370 462 462
91 91 146 146 182 182 182 228 228 228 365 365 456
ь 146 182 146 182 182 228 365 228 365 456 365 456 456
90 90 144 141 ' 180 180 180 226 226 226 361 361 451
0,38 ь 144 180 144 180 180 226 361 226 361 451 361 451 451
89 89 142 142 178 178 178 223 223 223 356 356 445
0,46 ь 142 178 142 178 178 223 356 223 356 445 356 445 445
а 88 88 141 141 176 176 176 220 220 220 352 352 440
0,55 b 141 176 141 176 176 220 352 220 352 44) 352 440 440
87 87 139 139 174 174 174 217 217 217 347 347 131
0,65 ь 139 174 139 174 174 217 347 217 347 434 347 434 434
а 86 86 137 137 171 171 171 214 214 214 342 342 428
0,77 Ъ 137 171 137 171 171 214 342 214 342 428 342 428 428
84 84 135 135 169 169 169 211 211 211 338 338 122
0,9 ь 135 169 135 169 169 211 338 211 338 422 338 422 422
83 83 133 133 166 166 166 208 208 208 333 333 416
1,05 ь 133 166 133 166 166 208 333 908 333 416 333 416 416
82 82 131 131 164 164 164 205 205 205 328 328 410
1,23 h 131 164 131 164 164 205 328 205 323 410 328 но 410
81 81 129 129 161 161 161 202 202 202 323 323 404 .
Ml ъ 129 161 129 161 161 2)2 223 202 323 404 323 401 404
80 80 127 127 159 159 159 199 199 199 318 318 398
1,64 ь 127 159 127 159 159 199 .318 199 318 398 318 398 398
а 78 78 125 125 156 156 156 195 196 19;> 313 313 391
1,88 ь 125 156 125 156 153 196 313 196 313 391 313 391 391
77 77 123 123 154 154 154 192 192 192 308 308 385
2,14 ь 123 154 123 154 154 192 308 192 303 385 308 385 385
76 76 121 121 151 151 151 11® 189 189 302 302 378
2,48 ь 121 151 121 151 151 189 302 189 302 378 302 378 378
74 74 119 119 148 148 148 186 186 186 297 297 371
2,85 ь 119 148 119 148 148 186 297 186 297 371 297 371 371
а 73 73 117 117 146 146 146 182 182 182 292 292 365
3,26 b 117 146 117 146 146 182 292 182 292 365 292 365 365
а 71 71 114 114 143 143 143 179 179 179 286 286 357
3,73 b 114 143 114 143 143 179 286 179 286 357 286 357 357
70 - 70 \ 112 112 140 140 140 175 175 175 280 280 350
4,3 ь 112 140 ) 112 140 140 175 280 175 280 350 280 350 350
69 69 ПО ПО 137 137 137 171 171 171 274 274 343
4,95 ь 110 137 ПО 137 137 171 274 171 274 343 272 343 343
а 67 67 107 107 131 134 134 168 168 168 263 268 336
5,7 ь 107 134 107 134 134 168 268 168 268 336 268 ЗЗо 336
а 66 66 105 105 131 131 131 164 164 164 262 • 262 328
6,62 ь 105 131 105 131 131 161 262 164 262 328 262 323 328
а 64 64 102 102 128 128 128 160 160 160 256 256 320
7,69 ь 102 128 102 128 128 160 256 160 256 320 256 320 320
а 63 63 100 100 125 125 126 157 157 157 251 251 314
8,55 Ъ 100 126 100 12b 126 157 251 157 251 314 251 314 314
а 62 62 99 99 124 124 124 155 155 155 248 248 310
9,21 ь 99 124 1» 124 124 155 248 155 218 310 243 310 40
а 61 61 98 93 123 123 123 153 153 153 245 215 307
10.02 b 98 г123 93 123 123 153 245 153 245 307 245 307 W
а 60 60 97 97 121 121 121 151 151 151 242 212 302
11,06 b 97 121 97 121 121 151 242 151 242 302 242 302 302
а 60 60 95 95 119 119 119 149 149 149 238 238 298
11,95 b 95 119 95 119 119 149 238 149 233 298 238 298 298
а 59 59 94 94 117 117 117 147 147 147 235 235 294
12,71 ь 94 117 94 117 117 147 235 147 235 294 235 294 294
18*
Глава 12. Расчет воздуховодов
276
Продолжение табл. /2.52
Размеры отверстия диафрагмы, мм, при сечеиии прямоугольного воздуховода, mv
г Отверстия
V диафраг- мы ГООХ160 100X200 160X160 160X200 200X200 200X 250 200X400 250X 250 250X406 250X500 400X 400 400X500 500X 506
а 58 58 93 93 116 116 116 145 145 145 232 232 290
13,7 ь 93 116 93 116 116 145 232 145 232 290 232 290 290
а 57 57 91 91 114 114 114 143 143 143 228 228 285
14,95 Ь 91 114 91 114 114 143 228 .143 228 28S 228 285 285
56 56 90 90 112 112 112 140 140 140 224 224 281
16,2 ь 90 112 90 112 112 140 224 140 224 281 224 281 281
а 55 55 88 88 НО 110 110 138 138 138 221 221 276
17.51 ь 88 110 88 110 ПО 138 221 138 221 276 221 276 276
а 54 54 87 87 109 109 109 136 136 136 217 217 272
19,2 b 87 109 87 109 109 136 217 136 217 272 217 272 272
а 53 53 85 85 107 107 107 134 134 134 214 214 267
21,26 ь 85 107 85 107 107 134 214 134 214 267 214 267 267
а 53 53 84 84 105 105 105 131 131 131 210 210 263
23,35 ь 84 105 84 105 105 131 210 131 210 263 210 263 263
а 52 52 82 82 103 103 103 129 129 129 206 206 258
25,6 ь 82 103 82 103 103 129 206 129 206 258 206 258 258
а 51 51 81 81 101 101 101 126 126 126 202 202 25L
27,95 Ъ 81 101 81 101 101 126 202 126 202 253 202 253 253
а 50 50 79 79 99 99 99 124 124 124 198 198 248
30,65 ь 79 99 7о 99 99 124 198 124 198 248 198 248 248
ТАБЛИЦА 12 53. ЗНАЧЕНИЕ р, кгс/м!, ДЛЯ ДИАФРАГМ ПРИ а=20° (tea-0,364)
Р1/О, С’ Скорость в воздуховоде, м/с
11 1 12 | 13 14 1 15 16 17 18 19 20
0,4 2,25 16,7 19,7 22,9 27 31 35,2 39,8 22,7 50 55,2
0,45 1,73 12,8 15,3 17,6 20,8 23,8 27,1 30,6 34,4 38,3 42,5
0,5 1,22 9,1 10,7 12,4 14,6 16,8 19,1 21,6 24,2 27 30
0,55 0,98 7,3 8,6 10 11,8 13,5 15,4 17,3 19,4 21.7 24
0,6 0,75 6,5 6,6 7,6 9 10,3 11,7 13,2 14,9 16,6 18,4
0,65 0.55 4.1 4,8 5,6 6,6 7.6 8,6 9,7 10,9 12,2 13,5
0,7 0,342 2,5 3 3,5 4,1 4,7 5,4 6 6,8 7,6 8,4
0,75 0,245 1,8 2.2 2,5 3 3,4 3,8 4,3 4,9 5,4 6
0,8 0,145 1,1 1,3 1.5 1,7 2 2,3 2,6 2,9 3,2 з,ь
* Значение £ относится к скорости о>.
ТАБЛИЦА 12 54. ЗНАЧЕНИЕ р, кгс/м!, ДЛЯ ДИАФРАГМ ПРИ a-25° (tga-0,466)
Cj/o, С* Скорость в воздуховоде, м/с
11 1 12 13 14 15 16 17 18 19 20
0,4 2,59 12,9 22,8 26,4 31 35 40,5 45,8 51,5 57,4 83,5
0,45 2 14,8 17,6 20,4 24 27,6 31,4 35,3 39,7 44,3 49
0,5 1,4 10,4 12,3 14,2 16,8 19,3 22 24,8 27,8 31 34,3
0,55 1,16 8,5 10 Н.7 13,8 15,8 18 20,3 22,8 25,4 28,2
0,6 0,89 6,6 7,8 9 10,7 12,3 14 15,7 17,7 19,7 21,8
0,65 0,63 4,7 5,6 6,4 7,6 8,7 9,9 11,1 12,5 13,9 15,4
0.7 0,37 2,7 3,3 3,8 4,4 5,1 5,8 6,5 7,3 8,2 9,1
0,75 0,27 2.6 2,4 2,7 3,2 3,7 4,2 4,8 5,4 6 6,6
0,8 0,172 1,3 1.5 1,7 2,1 2,4 2,7 3 3,4 3,8 4,2
Значение С относится к скорости tfc.
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
277
ТАБЛИЦА 12.55 ЗНАЧЕНИЯ р, кгс/м', ДЛЯ ДИАФРАГМ ПРИ а-303 (tga=0,577)
»1/Oj f Скорость в воздуховоде, м/с
11 12 13 14 15 1 16 1 17 1 18 19 20
0,4 2,89 21,4 25,4 29,4 34,7 39,8 45,2 51 57,4 64 70,8
0,54 2,25 16,7 19,8 22,9 27 31 35,2 39,2 44,7 49,8 55,2
0,5 1,6 11,9 14,1 16,3 19,2 22 25 28,2 31,8 35,4 39,2
0,55 1,27 9,4 11,2 12,9 15,2 17,5 19,9 22,4 25,2 28 31,1
0,6 0,94 7 8,3 9,5 11,3 12,9 14,7 16,6 18,6 20,8 23
0,65 0,68 5,1 6 6,9 8,2 9,1 10,6 12 13,5 15 16.6
0,7 0,427 3,2 3,7 4,3 5,1 5,9 6,7 7,5 8,5 9,4 10,4
0.75 0,31 2,3 2,7 3,1 3,7 4,3 4,9 5,5 6,2 6.9 7,6
0,8 0,195 1,4 1,7 2 2,3 2,7 3,1 3,4 3,9 -из 4.8
* Значение £ относится к скорости t>i.
ТАБЛИЦА 12 56 ЗНАЧЕНИЯ р, кгс/м2, ДЛЯ ДИАФРАГМ ПРИ a-35° (tga-0,7)
Г Скорость в воздуховоде, м/с
и 12 13 14 1 15 16 17 18 19 20
0,4 3,14 23,2 27,6 32 37,7 43,2 49,2 55,5 62,3 69,5 77
0,45 2,42 18 21,3 24,6 29 33,3 38 42,8 48 53,5 59,2
0,5 1,7 12,6 14,9 17,3 20,4 23,4 26,6 30 33,8 37,6 41,7
0,55 1,35 10 11,9 13,7 17,2 18,6 21,2 23,8 26,8 30 33
0.6 1.01 7,5 8,8 10,3 12,1 13,9 15,8 17.8 20 22,4 24,8
0,65 0,745 5,5 6,5 7,6 9 10,2 11,7 13,2 14,8 16,5 18,2
0,7 0,478 3,5 4,2 4,9 5.7 6,6 7,5 8,4 9,5 10,6 11,7
0,75 0,34 2,5 3 3,5 4,1 4,7 5.3 6 6,7 7,5 8,3
0,8 0,203 1.5 1.8 2,1 2.4 2,8 3,2 3,6 4 4,5 5
♦ Значение t относится к скорости о,.
ТАБЛИЦА 12 57. РАСЧЕТНАЯ ТАБЛИЦА СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ
I № участка Кол ячество воз духа Длина /. м Скорость V, м/с Размеры воздуховодов Потери давле- ния на трение, кгс/м2 Скоростное давление cj1 V 2g • кгс/м2 Сумма коэффициен тов местных сопро тивлений 2g Потери давления на местные сопротивле- ния Z, кгс/м2 Общие потери дав- ления на участке RI+Z, кгс/м- Суммарные потери давления на участ- ках от начала сети XW+Z), кгс/м2
круглых d, мм прямоугольных
м’/ч м3/с F, м2 АХВ, мм _2АВ ~ A-f-S на 1 м В иа всем участке Я
1 1190 5,5 4,2 315 0,068 0.37 1,08 2,15 2,32 2,69 2,69
2 2085 7 4,6 400 —. 0.06 0,42 1,29 0,1 0,13 0,55 3,24
3 3705 6 6,5 450 0,098 0,59 2,58 0,2 0.52 1.11 4,35
4 5015 —— 6 7,1 500 — 0,101 0,61 3,08 0,2 0.62 1,23 5,58
5 7015 — 6 6,2 630 — 0,059 0,35 2,35 0.1 0,24 0.59 6,17
6 8805 — 1 7,8 630 — 0,09 0,09 3,72 0,1 0,37 0,46 6,63
7 8805 —— 0,176 420x420 420 3,72 1 3,7 3,7 10,33
8 8805 4 3,1 — 0,8 800X1000 900 0,011 0,04 0,59 1,17 0,69 0,73 11,06
Ж.р. 8805 — — 4 — — — — — — 0,98 1,2 1 ,18 1,18 12,24
12,24-1,1 = 13,5 кгс/м2
Суммарные потери давления в сети воздуховодов с запасом 10% составляют
9 895 — 5 4 280 — — — 0,072 0,36 0,979
2,3 2,26 2,62 2,62
10 1 1620
7/ 1310
2,69—2,62
Располагаемое давление на участке 1 /Л-2,69 кгс/м2. Неувязка 2 gg 100=2,6 %
5 4,5 355 — — — 0,067 0,34 1,24 2,5 3,1
3,44 3,44
3,44—3,24
Располагаемое 5 1 4,7 давление на участке 7—2 Н 1—2 -3,24 кгс/м'. неувязка 3 1 00=6 % 315 — — — 0,084 0,42 1,35 2,6 3,51 3,93' 3,93
3*
Глава 12. Расчет воздуховодов
278
Продолжение табл 12 57
Количество воздуха J2 круглых d, мм _ _____ *0 азмеры воздуховодов прямоугольных Потери давле- ния на трение, кгс/м2 4) <ч § -5 Сумма коэффици- ент местных со- противлений st -odiic вин S « S м Суммарные потерн давления на участ- ках от начала сети 2(Rl+Z}, кгс/м2
№ участка м7ч м’/с Длина 1, и Скорость и, м F, м2 дхв, мм 2АВ = А+В иа I м на всем участке RL Скоростное дг ъ‘ V ние ~У ’кг Потери давле на местные сс пгвления Z, к Общие потери ления на уча< kl+Z, кгс/м2
4,35—3.93
Располагаемое давление иа участке 1—3. Н, , —4.35 кгс/м2. Неувязка . 100=9.7%
/“=v
12 | 2000 | — | 4 | 5,6 | 355 | — | — | — | 0,1 | 0.4 | 1,92 | 2,3 | 4,42 | 4,82 | 4,82
5,58—4,82
Располагаемое давление иа участке 1—4. Н =5,58 кгс/м2. Неувязка 100=13.6%*
/3 | 1790 | — | 2 | 6.4 | 315 | — | — | — | 0,15 | 0,3 | 2,5 | 2 | 5 | 5,3 | 5,3
6,17—5,3
Располагаемое давление на участке 1—5. Н , , -6,17 кгс/м2. Неувязка 100=14%*
‘~д Util
* Избытки давлений на участках 12 и 13 гасятся диафрагмами.
Е РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
И ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ТРАНСПОРТА*
Системы аспирации проектируют для удаления запы-
ленного воздуха от укрытий и местных отсосов техноло-
гического оборудования, а системы пневматического
транспорта (с потерями давления не более 300 кгс/м2)—
для перемещения отходов производства к отстойникам
или очистным сооружениям.
В системах, удаляющих запыленный воздух от мест-
ных отсосов, рекомендуется использовать вертикальные
н горизонтальные коллекторы с устройством для меха-
низированного удаления осаждающейся в них пыли.
Расчет воздуховодов системы аспирации и пневмо-
транспорта, как правило, следует начинать с определения
количества транспортируемого материала и транспор-
тирующего воздуха исходя из рекомендуемой массовой
концентрации смеси р.
При отсутствии данных о количестве транспортируе-
мого материала в системах аспирации расход воздуха
допускается определять по минимально допустимым
диаметрам воздуховодов и скоростям движения воздуха.
Минимально допустимые диаметры воздуховодов
для систем аспирации, удаляющих мелкую сухую пыль
(земляную пыль, песок, молотую глину и др.), волокни-
стую пыль (волокна хлопка, шерсти и т. п.), древесные
опилки и мелкие металлические стружки, рекомендуется
принимать 80—130 мм
Воздуховоды аспирационных и пневмотранспортных
систем следует рассчитывать из условий одновременной
работы всех отсосов.
При расчете необходимо тщательно увязывать по-
тери давлений в отдельных ответвлениях сети, допуская
неувязку не более 5%.
В случае необходимости для увязки потерь давлений
допускается увеличивать объем воздуха, удаляемого от
того или иного отсоса, или устанавливать диафрагмы на
вертикальных участках аспирационных систем, удаляю-
щих сухую неслипающуюся и неволокнистую пыль.
В системах пневмотранспорта волокнистых веществ
рекомендуется устанавливать конусные диафрагмы.
Длина ответвлений воздуховодов от коллектора или
магистрального сборника до приемника (отсоса от стан-
ка) не должна превышать 20 м.
Расчет воздуховодов рекомендуется проводить по
методу скоростных (динамических) давлений, в котором
потери давления в воздуховодах па трение заменяются
эквивалентными потерями давления на местные сопро-
тивления.
При перемещении незапылепного воздуха с массовой
концентрацией (отношение массы транспортируемого
материала к массе транспортирующего воздуха) gj:
>0,01 кг/кг потери давления, кгс/м2, на расчетном уча-
стке определяются по формуле
Руч==(Сзам+2Е)(«4У/25), (12.8)
где — сумма коэффициентов местных сопротивлений на
расчетном участке воздуховода; v*vl2g— скоростное (динамиче-
ское) давление, кгс/м2
Приведенный коэффициент трения
UM = (Vd)/, (12.9)
где X — коэффициент сопротивления трения; d— диаметр
воздуховода, мм. / — длина расчетного участка воздуховода, м.
Значения K/d следует принимать по табл. 12.58.
Расчет воздуховодов при массовой концентрации
смеси ц^0,01 кг/кг допускается производить так же,
как н для воздуховодов общего назначения, принимая
при этом скорости движения воздуха не ниже допуска-
емых для пыли данного вида.
Для поддержания пыли или транспортируемых ма-
териалов во взвешенном состоянии и для подъема осев-
ших частиц при пуске системы скорость движения возду-
ха v следует принимать больше скорости витания частиц
транспортируемого материала.
• См. тему № 107/72 М , Гипродревпром, 1972.
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
279
Скорости витания частиц определяют для пылей по
формуле (14.1), для древесных отходов — по формуле
(14.2).
Скорость трогания, м/с, находят по формуле д-ра
техн, наук Л. С. Клячко.
з,—.
Отр — 1 .3/ , (12.10)
где V м — объемная масса материала, кг/м’
Некоторые практические значения скорости воздуха
приведены в табл. 12.59.
ТАБЛИЦА 12 58 ЗНАЧЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО
ТРАНСПОРТА ИЗ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ
d, мм Значения l/d при скорости воздуха о. м/с
0,1—3 3,1—6 6,1—9 9,1-12 | 12,1-15 j 15,1-18 | 18,1—21 21,1—25
100 0,327 0,963 0,243 0,2*2 0,225 0,221 0,217 0.214
110 0,29 0,233 0,215 0,206 0,2 0.196 0,193 0.19
125 0,247 0,199 0,184 0.175 0,17 0,167 0.164 0,162
но 0,215 0,173 0,159 0,152 0,148 0,145 0,143 0,141
160 0,181 0,146 0,135 0,129 0,125 0,123 0,121 0,119
180 0,157 0,126 0,116 0,111 0,108 0,106 0,104 0,103
200 0,137 0,11 0,102 0,097 0,091 0,092 0,091 0,09
225 0.119 0,095 0,088 0,084 0,082 0,08 0,079 0,078
250 1,10 4 0,034 0,077 0,074 0,072 0,07 0,069 0,063
280 0,09 0,073 0,067 0,064 0,062 0.061 0,06 0,059
315 0,079 0,063 0,058 0,055 0,054 0,053 0,052 0,051
355 0.067 0,051 0,05 0.048 0,046 0,045 0,045 0,044
400 0,058 0,047 0,043 0,041 0,04 0.039 0,038 0,038
450 0,05 0,04 0,037 0,035 0,034 0,034 0,033 0,033
500 0,044 0,035 0,132 0,031 0,03 0,03 0,029 0,029
560 0,038 0,031 0,028 0,027 0,026 0,025 0,025 0,025
630 0,033 0,026 0,024 0,023 0,023 0,022 0,022 0,021
710 0,028 0,023 0,021 0,02 0,019 0,019 0.019 0,018
800 0,094 0,02 0,018 0,017 0,017 0,016 0.016 0,016
900 0,021 0,017 0,016 0,015 0,014 (',014 0,014 0,014
1000 0.018 0,015 0,014 0,013 0.013 0,012 0,012 0,112
1120 0,016 0,013 0,012 0,011 0,011 0,011 0,011 0,01
1250 0.014 0,011 0,01 0,01 0,01 0,009 0,009 0,009
1400 0,012 0,01 0,009 0,009 0,008 0,003 0,008 0,008
1600 0,01 0,008 0,008 0,007 0,007 0,007 0,007 0,007
ТАБЛИЦА 12 59 НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ
ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СИСТЕМ АСПИРАЦИИ И ПНЕВМАТИЧЕСКОГО
ТРАНСПОРТА
Транспортируемый
материал
Скорость
движения
воздуха
в воздухово-
дах п, м/с
К ж ч «3 о к JM/J 3W3 ьи' 1Й коэф- т К
5 «3 3 х
03 сз х Q
и м о о ££ Ь X 3 s?
«3 я S Ъ х С X ое
Земляная и песочная пыль, оборотная (горелая) земля. Формовочная земля* . . 2600 2800 13 15 18 0.8 0,7
Земля и песок влажные . — —
Глина молотая* .... 2400 14 17 0.8 0,6
Шамот 2200 14 17 0.8 0»6
Пыль мелкая минеральная Пыль от матерчатых по- — 12 14
линовальных кругов 10 12 — —
Пыль угольная* .... 900— 1000 14 15 1 I
Пыль наждачная миие- 4000 15.5
ральная* Гяпс, тонкомолотая нз- 19 — —
весть 1250 10 И — —
Шерсть-
замасленная ..... —- 18 19 — —
незамасленная . . . —— 19 20 —- —
искусственная . ... мериносовая (замаслен — 17 20 — —
пая н незамасленная) — 14 15 0,1—6,2 —
Продолжение табл 12 59
Тра нспортируем ый материал ‘Л | Скорость движения воздуха в воздуховодах с», м/с Максимальная 1 массовая кон- центрация смеси ц, кг/кг . Опытный коэф- фициент X
вертикаль- ных горизон- тальных
лоскут разрыхленная и крупные — 16 18 — —
очесы Лен- 17 18
короткое волокно . . . — 16 18 —- —
льняная костра .... — 16 18 — —
Снопы тресты Хлопок-сырец, разрыхлен- ный хлопок, крупные очесы 18 20 0,5
хлопка Опилки — 17 18 0,5
чугунные* . ..... 7300 19 23 0,8 0,85
стальные* Шлак подмосковного угля 7800 19 23 0.8 —
с размером частиц 10—15 мм 1600 20 22 1 0,5
Пои м еча н ия 1 Для материалов, отмеченных звездоч-
кой, при перемещении кусков размером до 20 мм указанные в
таблице скорости должны быть повышены на 25—30%
2 Коэффициенты ц, и К, не указанные в таблице, следует
принимать по ведомственным нормам
3 Рекомендуемые расчетные данные для транспортирования
древесных отходов см в гл 14
Глава 12. Расчет воздуховодов
280
При перемещении воздуха с механическими примеся-
ми потери давления р\, кгс/м2, в воздуховодах на тре-
ние, местные сопротивления и преодоление сопротивле-
ния пылеочистных устройств следует определять по фор-
муле
Р1 = 1,1 S[руч (1 +Л»]+Рц, (12.11)
где 2(руч (1 + Кц)1—сумма потерь давления на расчетных
участках сети воздуховодов при перемещении воздуха с приме-
сями, кгс/м2, К — опытный коэффициент, зависящий от харак-
тера транспортируемого материала; ц — массовая концентрация
транспортируемой смеси, кг/кг, рц — потери давления в пыле-
очнетных устройствах, кгс/м2; 1,1 — коэффициент на неучтенные
потери.
При расчете внутрицехового пневмотранспорта дре-
весных отходов обычно принимают; массовую концент-
рацию смеси в секции отбора воздуха универсального
коллектора р. = 0,05 кг/кг; в секции сброса отходов с
транспортера универсального коллектора ц=0,15 кг/кг
и в воздуховодах от сборников кустовых систем р.=
=0,1 кг/кг
Потери давления, кгс/м2, при подъеме транспорти-
руемого материала на высоту h учитывают при
^0,2 кг/кг по формуле
Рпод =
(12.12)
где у —обтемная масса чистого воздуха, кг/м3; й — высота
подъема материала, м; ц — концентрация смеси, кг/кг.
Разрежение в сборном коллекторе, необходимое для
отсоса от наиболее отдаленного станка, при предвари-
тельных расчетах следует определять по графику
(рис. 12.5). Ниже приведен пример расчета сети возду-
ховодов систем пневмотранспорта древесных отходов
(табл. 12.60).
Разрежение 6 коллекторе Рр1кг£1пг
Рис. 12.5.
График для
приближен-
ного опре-
деления
разрежения
в сборных
коллекто-
рах
1 — для маги-
стрального
коллектора*,
2 — для верти-
кального ша-
рового сборни-
ка; 3—для
горизонталь
кого сборника
(коллектора)
Пример 12.3. Рассчитать сеть воздуховодов из листовой
стали системы внутрицеховою пневматического транспорта дре
весных отходов с горизонтальным коллектором (рис. 12 6).
Древесные отходы удаляют вентиляторными установками
№ 1 и 2, удаляющими воздух соответственно из секции сброса
отходов коллекторов и секции отбора воздуха.
Решение Сеть воздуховодов рассчитывается в такой по-
следовательности. На расчетную схему наносят номера участков
воздуховодов в порядке присоединения их к горизонтальному
коллектору или магистрали
Заполняют графы 1—7 расчетной таблицы Минимальные
расходы воздуха (графа 5) и минимальные скорости (графа G)
принимают по соответствующим нормативным материалам в
зависимости от типа обслуживаемого станка В графе 7 про-
ставляют длины участков.
Расчет начинают с самого неблагоприятного участка, т. е
с участка, имеющего большую длину / и большее количество
местных сопротивлений. В данном примере начинаем расчет
с участка № 2.
Для выбранного участка по табл. 12.17, исходя из количе-
ства перемещаемого воздуха (графа 5) и минимальной скорости
воздуха (графа 6), находят диаметр воздуховода, обеспечиваю-
щий ближайшую большую скорость, значение которого вносят
в графу 10 Одновременно в графу 9 записывают значения дей-
ствительной скорости воздуха и в графу 15 — соответствующее
ей значение скоростного давления.
номера рас-
четных участ-
ков; d —
метр воздухо-
вода, L — ко-
личество воз-
духа, прохо-
дящего во
воздуховоду
По табл 12 58 находят значение Vd и подставляют его в
графу II
Перемножая величины, помещенные в графах 7 и 11, по-
лучают приведенный коэффициент трения £заМ, значение кото-
рого вносят в графу 12
В графу 13 записывают сумму коэффициентов местных со-
противлений на участке, определяемую по табл. 12.17
Сумму величин, помещенных в графах 12 и 13, вносят в
графу 14.
Умножением величины, приведенной в графе 14, на ско
ростиое давление (графа 15) получают полную потерю давле
ння на расчетном участке, которую подставляют в графу 16
Эта величина является расчетной для всех остальных участков
системы, присоединяемых к коллектору и в данном примере
составляет 75 кгс/м2.
Аналогично определяют потери давления на остальныт
участках в порядке их нумерации
Если полные потери давления на участке получаются мень
ше расчетных более чем на 54-, то увеличивают количество
воздуха до значения, определяемого следующим образом1
а) делением расчетного значения потерь давления на сум-
му коэффициентов местных сопротивлений (графа 14) получают
скоростное давление, которое вносят в графу 15;
б) по табл 12 17 находят расчетную скорость воздуха, со
ответствующую полученному в предыдущем пункте скоростно-
му давлению, и записывают ее в графу 9;
в) по диаметру воздуховода (графа 10) и расчетной скоро
сти воздуха (графа 9) находят необходимое количество возду-
ха, которое подставляют в графу 8.
Если полные потерн давления на участке превысят расчет
ные более чем на 5%, необходимо принять ближайший боль
ший диаметр воздуховода и пересчитать величины, приведен
ные в графах И-14. а затем определить необходимый расход
воздуха и внести его в графу 8
Полученные в графе 8 расходы воздуха наносят на схему
и путем их суммирования находят общую производительность
системы
12.2. Расчет воздуховодов и вентиляционных каналов
2Й
Принимая производительность установок № 1 и 2 одина-
ковыми. в расчетной схеме проставляют расходы воздуха на
участках № 29—32
Определяют потери давления на участках ДО» 29, 30 (обслу-
живаемых установкой № 1) и 31, 32 (обслуживаемых уста нов
кой ДО» 2)
Производительность каждого ветггнлятора с учетом 15%-
ного подсоса воздуха через неплотности составляет L=
«16 500*1,15 = 18 000 м3/ч.
Для очистки воздуха перед выбросом его в атмосферу
принимаются к установке два циклона типа Ц-950 Скорость
движения воздуха во входном патрубке циклона с площадью
сечения 0,115 м2
v = 9000/3600-0,115 = 22 м/с-
Потери давления в циклоне при данной скорости и коэф-
фициенте местного сопротивления циклона £"*5.4
р! = (o2y/2g) £ = 29,6-5,4 = 160 кгс/м2.
Полное давление вентилятора установки N° 1 с учетом по-
терь давления в циклоне при коэффициенте К=1,4 для древес-
ных отходов составит
для установки ДОв 1 при ц—0.15
руч= 1,1-134(1 + 1,4-0,15) + 160 ~ 338 кгс/м2;
для установки № 2 при ц—0,05-
Руч= 1,1-129(1 4-1,4-0,05)+ 160 а 315 кгс/м2.
Ж. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
ПРИ ЕСТЕСТВЕННОМ ПОБУЖДЕНИИ
Естественную вентиляцию следует рассчитывать, ос-
новываясь на действии гравитационных давлений, учиты-
вая при этом наличие механической вентиляции.
ТАБЛИЦА 12 60 ПРИМЕР РАСЧЕТА
Давление ветра надлежит учитывать только при ре-
шении вопросов защиты вентиляционных проемов от
задувания.
Расчетное гравитационное давление для систем
естественной вентиляции жилых, общественных и произ-
водственных зданий следует определять для температу-
ры наружного воздуха, равной 5° С.
Расчетное гравитационное давление, кгс/м2, опреде-
ляется по формуле
Р — h (?нар — Твн), (12.13)
где h — высота воздушного столба, м; унар— объемная
масса наружного воздуха при /=5°С, кг/м3; Уви — объемная
масса внутреннего воздуха, кг/м3.
Высоту воздушного столба h следует принимать:
а) для вытяжных воздуховодов при наличии в поме-
щении только вытяжки — от середины вытяжного отвер-
стия до устья вытяжной шахты, притока — от середины
высоты помещения до устья вытяжной шахты;
б) для приточных воздуховодов—от середины высо-
ты приточной камеры до середины высоты помещения.
При необходимости повышения гравитационного
давления рекомендуется на вытяжных шахтах преду-
сматривать дефлекторы типа НАГИ
Расчет воздуховодов (определение потерь давления
на трение и местные сопротивления) следует вести по
формуле (12 1).
Радиус действия вытяжных систем (горизонталь-
ное расстояние между вертикальными осями вытяжной
шахты и наиболее удаленного вытяжного отверстия)
рекомендуется принимать не более 10 м.
ВОЗДУХОВОДОВ ПНЕВМОТРАНСПОРТА
№ станка | № участка Станок или участок Марка станка Заданные величины Принимаемые величины о 2 0} л И н + 2 га л ес сч € % и СХ Подсчет значений местных сопротивлений
минимальный £, м’/ч । минимальная о, м/с S расчетный , L, м3/ч расчетная V, м/с Z Md (см. табл 12.58)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
1 1 2 3 4 Участок напольного отсоса Фуговальный станок То же > СФА-Б СФА-Б СФА-Б 1100 1320 1320 1320 18 17 17 17 6 12 10 10 1100 1320 1320 1320 20 18,3 18,3 18,3 140 160 160 160 0,143 0,121 0,121 0,121 0,86 1,45 1,21 1.21 2,15 2,25 2,25 2,25 3,01 3,7 3,46 3,46 24,5 20,5 20,5 20,5 74 75 70,9 70,9 1+0,15+1=2,15 0,8+0,15-3+1=2,25 0,8+0,45+1=2,25 0 8+0,45+1=2,25
2 5 Станок строгальный четырехсторонний, верхняя головка СК-15 1200 18 10 1400 19,4 160 0,121 1,21 1,95 3,16 23 72,7 0,8+0,16+1=1^5
12 2S Станок фрезерный с кареткой ВФК 960 17 5 1150 20,7 140 0,143 0,72 2,1 2,82 26,2 74 0,8 +0,15-2+1=2,1
Средняя потеря давления в ответвлении рср=7з»0 кгс/м2
*— 29 Участок от секции сброса отходов с транспортера до трой* ника — — — 45 16 500 18,6 560 0,025 1,12 1,65 2,77 21,2 59 ' 61 0,5+0,15 6+0,25=
— 30 Участок от тройни- ка до циклона — — — 2,5 8250 18,3 400 0,038 I"-' — 0,1 20,5 2 .
— 31 32 Участок от секции отбора воздуха до тройника Участок от тройни ка до циклона — — — 42 2,5 16 500 8250 18,6 18,3 560 400 0,025 0,038 1,05 0,1 1,5 2,55 0,1 21,2 20,5 54 2 56 0,5+045-5+0,25= =1,5
Примечание. Общая потеря давления по системе № 1 ЕРуч=73,0 + 61 —134,0 кгс/м1; по системе № 2 2pyq —73,0+56—
— 129. кгс/м2.
Глава 13. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ СИСТЕМ
МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
И УКАЗАНИЯ ПО ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ
13.1. КОМПОНОВКА
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
И ОБОРУДОВАНИЕ КАМЕР
А, РАЗМЕЩЕНИЕ ПРИТОЧНЫХ
И ВЫТЯЖНЫХ КАМЕР
Приточные и вытяжные камеры в производственных
одноэтажных зданиях рекомендуется размещать внутри
помещений, на антресолях, этажерках, в межферменном
пространстве и па кровлях. Приточные камеры следует
располагать с учетом забора воздуха из незагрязненных
зон и минимальных приведенных затрат. Приточные ка-
меры и кондиционеры в общественных и административ-
ных зданиях, а также вспомогательных помещениях про-
изводственных предприятий следует проектировать в
нижии.х частях здания (преимущественно в первых эта-
жах), вытяжные камеры — в верхних частях здания
(верхние этажи, чердаки). В многоэтажных зданиях с
большим количеством вентиляционных систем рекомен-
дуется устраивать технические этажи.
Агрегаты приточных и вытяжных вентиляционных
систем не следует располагать в одной камере
Указания по размещению и устройству камер, об-
служивающих взрывоопасные помещения, приведены в
гл. 20.
В производственных и общественных зданиях, где
устанавливается вентиляционное оборудование для пя-
ти и большего числа систем, следует предусматривать
помещение для ремонта оборудования, а также для ре-
генерации масла фильтров, если отсутствуют централи-
зованные ремонтные мастерские или центральные уста-
новки для регенерации масла
В помещениях для вентиляционного оборудования
и кондиционеров при необходимости должен быть пре-
дусмотрен подвод и отвод воды для промывки обору-
дования и полов
При компоновке вентиляционных систем и размеще-
нии камер следует руководствоваться следующими сооб-
ражениями-
1) радиус действия систем должен быть оптималь-
ным как по технико-экономическим, так и по конструк-
тивным соображениям (50—60 м);
2) вентиляционные системы должны обслуживать
помещения, близкие по характеру производства и ме-
теорологическим условиям,
3) недопустимо объединение вытяжных устройств,
отсасывающих пыльный и влажный воздух, легкокондеп-
сирующиеся пары и пыль, ядовитые вещества и другие
вредные выделения, при смешении которых создается
ядовитая, воспламеняющаяся или взрывоопасная меха-
ническая смесь, а также горючие вещества и газы (на-
пример, отсосы от масляных ванн и термических печей);
4) необходимо учитывать противопожарные требо-
вания приведенные в гл 20
При проектировании камер должны предусматри-
ваться
а) лестницы, площадки, а также люки и двери для
доступа к оборудованию и трубопроводам, требующим
обслуживания,
б) передвижные или стационарные подъемно-транс-
портные средства (например, блоки, тали, монорельсы,
а в отдельных случаях для громоздкого оборудования —
краны);
в) электрическое освещение помещений камер и сек-
ций, а также помещений для размещения оборудования
вентиляционных систем и кондиционеров
Высота помещения, предназначенного для размеще-
ния вентиляционного оборудования, должна принимать-
ся не менее чем на 0,8 м больше высоты оборудования,
но не менее 1,9 м от пола до низа выступающих конст-
рукций перекрытий в местах прохода обслуживающего
персонала
Ширина прохода для обслуживающего персонала
между выступающими частями оборудования, а также
между оборудованием и стенами или колоннами долж-
на предусматриваться не менее 0,7 м.
Б ВОЗДУХОВОДЫ
Воздуховоды вентиляционных систем следует про-
ектировать так, чтобы при наименьшей их протяжен-
ности обеспечивались нормативные метеорологические
условия во всех рабочих зонах помещения.
Воздуховоды должны предусматриваться круглого
сечения и заводского изготовления. В зависимости от
архитектурных, конструктивных и других требований
воздуховоды допускается проектировать прямоугольного
или овального сечения.
Размеры поперечного сечения металлических и асбо-
цементных воздуховодов, а также воздуховодов из
пластмасс приведены в гл. 12.
Воздуховоды вытяжных систем местных отсосов, по
которым удаляются горючие газы, должны проклады
ваться с подъемом в направлении движения газов.
Для транспортирования влажного воздуха (с отно-
сительной влажностью более 80%) и смесей с легкокон-
денсирующимися парами должны применяться воздухе
воды из оцинкованной стали, которые прокладывают с
уклоном 0,005—0,01 или вертикально. Для дренажа в
нижних точках воздуховодов предусматривают сифоны
из труб диаметром более 20 мм.
Крепление воздуховодов, присоединяемых к венти-
ляторам и другому оборудованию, следует проектиро-
вать так, чтобы вес воздуховодов не передавался на вен-
тилятор и другое оборудование.
Для измерения параметров воздушной среды в стен-
ках воздуховодов, в ограждениях вентиляционного обо-
рудования и кондиционеров должны предусматриваться
лючки, гильзы или другие устройства.
Вытяжку из верхней зоны произволеiвенных поме-
щений по возможности следует устраивать без развет
влеиных воздуховодов при помощи фонарей, шахт, деф-
лекторов и крышных вентиляторов.
Напорные участки воздуховодов вытяжных систем
как правило, не должны прокладываться через другие
помещения. При необходимости такой прокладки сле-
дует предусматривать меры, предотвращающие попада-
ние загрязненного воздуха в эти помещения
При перемещении воздуха, содержащего химиче-
ски активные смеси, применяют воздуховоды, изготов-
ляемые из кислотостойкой стали, листовой стали с за-
щитными покрытиями, винипласта, керамики и кислото-
упорного бетона.
Винипластовые воздуховоды из-за хрупкости не сле-
дует применять в местах, подверженных механическим
13.1. Компановка вентиляционных систем и оборудование камер
283
воздействиям, а также при температуре среды свыше
50° С,
При креплении воздуховодов расстояния между
подвесками не должны превышать указанных в табл 13.1.
ТАБЛИЦА 13 1 РАССТОЯНИЕ МЕЖДУ
КРОНШТЕЙНАМИ (ПОДВЕСКАМИ)
Воздуховоды Максимальное расстояние, м
Металлические неизолированные при диаметре или размере большей стороны до 400 мм . 4
То же, более 400 мм Металлические неизолированные верти- 3
кальные всех размеров ........ 4
Вичнпластовые всех размеров:
горизонтальные • » » 2—2,5
вертикальные . 3
Для периодической чистки подпольных кирпичных
или бетонных каналов в их перекрытиях устраивают
люки, которые располагают при непроходных кана-
лах— на всех поворотах, ответвлениях и через 5 м на
прямых участках, при полупроходных каналах (сечени-
ем не менее 700X900 мм) — не чаще чем через 20 м,
располагая их преимущественно на поворотах и против
ответвлений; при проходных каналах — не чаще чем
через Б0 м.
Воздуховоды аспирационных систем и пневмотранс-
порта, как правило, прокладывают поверху.
При прокладке под полом стальные воздуховоды
укладывают в кирпичных или бетонных каналах, пере-
крываемых съемными плитами.
Присоединение ответвлений воздуховодов к магист-
ралям в системах аспирации и пневмотранспорта делают
сбоку или сверху.
В. ЗАПОРНЫЕ И РЕГУЛИРУЮЩИЕ
УСТРОЙСТВА
В качестве запорных и регулирующих устройств на
воздуховодах применяют шиберы, клапаны (заслонки)
и направляющие аппараты (см. гл. 15).
В воздуховодах, расположенных в труднодоступных
местах, используют клапаны с механическим приводом
и дистанционным управлением.
На воздуховодах систем общего назначения клапа-
ны устанавливают:
а) на ответвлениях, которые требуют выключения
или регулирования подачи (отсоса) воздуха в процессе
эксплуатации;
б) перед всеми воздухораздаточными и воздухопрн-
емными устройствами, которые не имеют в своей кон-
струкции регулирующих и закрывающих устройств;
в) у всех местных отсосов.
Гидравлический расчет воздуховодов должен произ-
водиться так, чтобы неувязка потерь давления по от-
дельным ветвям воздуховодов не превышала 10%, при
большей неувязке требуется применение дросселирую-
щих устройств.
На ответвлениях устанавливают диафрагмы из тон-
колистовой стали для начальной регулировки при на-
ладке.
На всех выбросных шахтах следует применять двух-
позиционные клапаны. Клапаны можно не ставить в
шахтах систем горячих цехов с непрерывным процессом
производства.
В системах аспирации и пневмотранспорта установ-
ка дросселирующих клапанов ие допускается. Для пол-
ного отключения местных отсосов за ними на верти-
кальных участках рекомендуется устанавливать косые
шиберы.
В системах аспирации и пневмотранспорта в местах
возможного засорения воздуховодов (за отводами) и на
прямых участках через 15 м устраивают смотровые
люки.
Для измерений, связанных с регулировкой и налад-
кой смонтированных систем, предусматривают устройст-
во специальных лючков с заглушками (рис. 13.1).
Рис. 13.1. Лючки с заглушками для измерения давлений
и температур воздуха в металлических воздуховодах
1 — палец-заглушка; 2 — пружина; 3 — фиксатор; 4 — стенка воз-
духовода; 5 —прокладка; 6 — лючок
Рис. 13,2. Схема вен-
тиляционной системы
с лючками для заме-
ра давлений воздуха
1 — приточные насадки;
2 — то же, тарельчатого
типа; 3 — дроссель кла-
пан; Л. 3 — лючок с за
глущкой
Лючки с заглушками следует размещать на прямо-
линейных участках воздуховодов на расстоянии не ме-
нее 4 d за ближайшим местным сопротивлением, но не
менее 2 d до последующего по движению воздуха мест-
ного сопротивления, создающего возмущение потока.
Для прямоугольных воздуховодов d=l,13j^F
где F — площадь поперечного сечения воздуховода, м2.
Как правило, лючки с заглушками (рис 13.2) долж-
ны размещаться.
а) до и после вентиляторов, циклонов, скрубберов
и фильтров;
б) у основания каждой ветви, примыкающей к рас-
пределительному или сборному магистральному возду-
ховоду при числе воздуховыпускных или возоукоприем-
ных устройств на ветви более двух;
в) на ветвях приточных систем — по числу патруб-
ков, недоступных для замеров анемометром, минус одни
и по числу групп воздуховыпускных устройств (патруб-
ков, решеток), в которых скорости могут быть замере-
ны анемометрами;
Глава ГЗ. Конструктивные решения систем механической вентиляции и кондиционирования воздуха
284
г) на ветвях вытяжных систем — по числу местных
отсосов, недоступных для замеров анемометром, минус
один и по одному лючку на каждую группу однотипных
местных отсосов (вытяжных шкафов, зонтов и т. п.),
доступных для замеров анемометром.
13.2. УСТАНОВКИ ПРИТОЧНОЙ
И ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
А. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
При компоновке вентиляционных камер необходимо
предусматривать возможность монтажа и демонтажа
оборудования и удобство его обслуживания.
Размеры проходов, а также дверных и монтажных
проемов в камерах должны приниматься с учетом габа-
ритов оборудования.
Проходы для обслуживания оборудования должны
быть шириной не менее 0,7 м.
Установка вентиляторов. Радиальные вентилято-
ры приточных и вытяжных систем, как правило, уста-
навливают на виброоснованиях с пружинными вибро-
изоляторами.
Без виброоснований вентиляторы устанавливают
только на бетонных фундаментах непосредственно на
грунте в помещениях с производственным шумом 70 дБ
и более.
Рис 13 3. Компоновка приточной камеры
/ »- неподвижные жалюзийные решетки: 2 — утепленный клапан.
3 — самоочищающийся масляный фильтр; 4— обводной клапан;
5 — калориферы, 6 — предохранительная решетка; 7 — мягкие
вставки. 8—вентилятор, 9—патрубки с заглушками, 10— гер
метические двери; 11 — тепловая изоляция
В зданиях с повышенными требованиями к уровню
шума (театры, кинозалы и т. п.) вентиляторы следует
устанавливать на виброоснования и при расположении
их на бетонных фундаментах на грунте.
При установке вентиляторов на виброоспованиях
обязательно применение мягких вставок на всасываю-
щем и нагнетательном патрубках вентилятора. Вставки
делают из резины, прорезиненной ткани и стеклоткани.
При установке вентиляторов без виброоснований
мягкие вставки необходимы при соединении с воздухо-
водами из строительных материалов (кирпич, бетон),
кроме того, их применяют для предотвращения распро-
странения шума по воздуховодам.
Установка мягких вставок в системах аспирации и
пневмотранспорта древесных отходов нежелательна.
В этих случаях вентиляторы аспирационных и пневмо-
транспортных установок ставят без виброоснований. Для
уменьшения производимого ими шума вентиляторы ре-
комендуется выносить за пределы рабочих помещений.
При заборе воздуха вентилятором непосредственно
из рабочего помещения или отсека бетонной или кир-
пичной камеры на всасывающем отверстии вентилятора
устанавливают предохранительную решетку б (рис. 13.3).
При транспортировании воздуха с повышенной
влажностью, а также при установке вентилятора после
мокрой очистки воздуха в нижней точке вентилятора не-
обходимо предусматривать устройство дренажа с уста-
новкой сифона d=25 мм.
Б. УСТАНОВКИ ПРИТОЧНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Приточные установки могут выполняться по различ-
ным технологическим и конструктивным схемам с очи-
сткой и без очистки воздуха от пыли.
Как правило, следует применять типовые приточные
камеры, собираемые из отдельных секций, изготовля-
емых на заводах или в центральных заготовительных
мастерских (ЦЗМ) по типовому проекту ГПИ Сантех-
проект 3.904-- 15.
Пример компоновки нетиповой приточной камеры
приведен на рис. 13.3
Воздухозабор. Воздухозаборные отверстия для пре-
дохранения от попадания в установки дождя и снега
закрывают неподвижными жалюзийными штампованны-
ми металлическими решетками.
После решеток устанавливают утепленные миого-
створчатые клапаны с ручным и механическим приводом
(последний блокируется с пусковыми приспособлениями
вентилятора).
Для предохранения створок от смерзания исполь-
зуют клапаны с электроподогревом.
Клапаны с подогревом применяют: при автоматиче-
ском и дистанционном управлении камерой в районах с
расчетной температурой ниже —10° С; при обслужива-
нии камерой, расположенной в верхней части здания
влажных помещений, при переключении камеры в нера-
бочее время на рециркуляцию. Подогрев должен вклю-
чаться за 10—20 мин до открытия клапана и выклю-
чаться с пуском вентиляционной системы.
Допускается объединить одной воздухозаборной
шахтой вентиляционные системы, обслуживающие одно-
характериые помещения.
Нельзя объединять системы, обслуживающие взры-
воопасные помещения, а также помещения, имеющие
газо-, пылевыделения и резкие запахи. При общей возду-
хозаборной шахте для каждой системы устанавливают
отдельный утепленный клапан.
Скорость воздуха в живом сечении воздухозаборных
решеток и утепленных клапанов при расположении про-
тив них масляных самоочищающихся фильтров прини-
13.2. Установки приточной и вытяжной вентиляции
285
Рис. 13.4. Схема маслоснабжепия
самоочищающихся фильтров
ЦНИИПромзданий
1 — отстойник; 2 —ванны самоочища-
ющихся воздушных фильтров, 3—ав-
тоцистерна; 4 — обратный клапан: 5 —
счетчик масла СВШ 5 16/20, 6 — масля
чый фильтр 2 ФМ 40М, 7 — шестерен-
чатый насос РЗ, 8 — емкость свежего
и регенерированного масла; 9 — указа^
гель уровня масла; 10 — рамочный
фильтр пресс; 11 — шламосборники,
12 — теплоизоляция, 13 — переливной
трубопровод; 14 — трубопроводы для
подачи воды и удаления шлама; 1S —
•шпорный маслопровод от фильтр-прес-
са; 16 — маслопровод отработанного
масла; 17 — трубопровод для подачи
масла от отстойников к фильтр-прес-
сам, 18 — самотечный маслопровод от
азто [нстсрны, 19 — трубопровод сжа-
того воздуха; 20— напорный маслопро-
вод
Ряс. 13 5 Схемы подводок тепло-
носителя к калориферам
а и б — параллельное и последователь-
ное (соответственно) соединение много-
ходовых калориферов при теплоносите-
ле воде, в—.соединение калориферов
при теплоносителе паре; 1 — горячая
вола; 2— обратная вода: 3 — калори-
феры; 4 — запорная арматура. 5—трой-
ник с пробками; 6 — пар, 7 — конден-
сат; 3 — кондепсатоотводчики
мают не более 4 м/с и при отсутствии фильтров — до
6 м/с. Скорость воздуха в воздухозаборных шахтах при-
нимают 4—6 м/с.
Фильтрация приточного воздуха. Очистку приточно-
го воздуха предусматривают в соответствии с указания-
ми, приведенными в гл. 4
Самоочищающиеся фильтры следует устанавливать
так, чтобы воздух, набегая на поднимающиеся шторки,
выходил со стороны опускающихся шторок. Обслужива-
ние фильтров ^промывка, смена масла) должно произ-
водиться со стороны входа неочищенного воздуха, т. е.
с загрязненной стороны камеры.
Фильтры для вторичной тонкой очистки воздуха
(например, ЛАИК, электрофильтры и др ) устанавлива-
ют после нагрева воздуха, а при очень высоких требова-
ниях к чистоте воздуха — и после вентилятора.
В приточных камерах, оборудованных ячейковыми
фильтрами, следует предусматривать бачки для про-
Глава 13. Конструктивные решения систем механической вентиляции и кондиционирования воздуха
286 .............................................................................................
vniBKii фильтров в содовом растворе и для покрытия их
маслом. Для промывки фильтров необходимы горячая
вода и трап для спуска загрязненных вод.
При большом числе самоочищающихся фильтров
целесообразно устраивать централизованную установку
для смены и очистки масла (рис. 13 4).*
Место размещения установки для регенерации и
снабжения фильтров маслом должно быть согласовано
с пожарной инспекцией
Установка калориферов. Для нагрева воздуха, как
правило, применяют стальные пластинчатые или навив-
нь’с калориферы, обогреваемые паром или водой Расчет
калориферов приведен в п. 13 ЗГ.
При теплоносителе воде для первоначальной регу-
лировки (для снятия запасов производительности) мо-
гут устанавливаться обводные клапаны с ручным управ-
лением При определении размера обводного клапана
исходят из условия, потеря давления в клапане при про-
леске через него всего воздуха должна равняться потере
давления в калориферах.
При теплоносителе паре для регулирования темпе-
ратуры воздуха необходимо устанавливать перед кало-
риферами сдвоенные клапаны (регулирующие автома-
тически или вручную), которые при открытии обвода
перекрывают проход воздуха через калорифер.
При теплоносителе воде для предупреждения за-
мерзания воды в калориферах, нагревающих воздух
с температурой —3° С и ниже, площадь поверхности на-
грева надлежит принимать с запасом, не превышающим
20% При этом предусматривают следующее:
1) скорость воды в трубках калориферов не должна
быть менее 0,2 м/с;
2) калориферы с вертикальными трубками необхо-
димо устанавливать строго вертикально, а с горизон-
тальными — строго горизонтально во избежание скопле-
ния в них воздуха;
3) при теплоносителе воде калориферы рекоменду-
ется соединять по прямоточно-перекрестной схеме; пода-
вать теплоноситель в первый ряд калориферов по ходу
воздуха и удалять из последнего ряда (обратно тому,
как указано на рис. 13 5,6), хотя это в какой-то мере
ухудшает теплоотдачу калориферов;
4) во всех верхних точках обвязки калориферов
(прн теплоносителе воде) следует ставить воздухосбор-
ники, а не воздушные краны;
5) автоматическую защиту необходимо осущест-
влять согласно указаниям, приведенным в гл. 19.
При теплоносителе паре для предупреждения за-
мерзания конденсата в калориферах, нагревающих воз-
дух с температурой —3° С и пиже, площадь поверхности
нагрева калориферов рекомендуется принимать с запа-
сом, не превышающим 10%, и предусматривать;
а) установку конденсатоотводчиков не менее чем
на 300 мм ниже патрубков калориферов, из которых сте-
кает конденсат;
б) удаление конденсата от конденсатоотводчиков
самотеком до сборных баков,
в) автоматическое прерывание вакуума внутри ка-
лориферов, возникающее в результате дросселирования
подачи пара и его конденсации при температурах ниже
100 s С
В Северной строительно-климатической зоне для
пзедупреждения замерзания воды в калориферах в до-
полнение к мерам защиты, указанным в гл. 19, допуска-
ется при обосновании применять калориферы для подо-
' См «Рекомендации но организации маслосиабжения са-
моочищающихся воздушных фильтров». М, 1968, (НИИ сани-
тарной техники).
грев- рециркуляционного воздуха (например, как пока-
зано на рис. 13.6, а) или устраивать обводной воздухо-
вод с калорифером (как показано на рис. 13.6, б) для
частичного подогрева наружного воздуха перед поступ-
лением его в основные калориферы системы
Калориферные установки следует проектировать,
составляя их из минимального числа калориферов с ар-
матурой, обеспечивающей регулирование производитель-
ности по теплу.
При работе на теплоносителе воде необходимо пре-
дусматривать возможность независимого отключения и
опорожнения отдельных калориферов, рядов или групп
калориферов (на больших установках)
Рис. 13.6. Схемы
приточной уста-
новки или конди-
ционера, работаю-
щих с частичной
рециркуляцией
воздуха (а) или
только на наруж-
ном воздухе (б)
1 — обслуживаемое помещение; 2 — основной калорифер; .? —
донолнтельный калорифер, 4 — рециркуляционный возду
ховод; 5 — обводной воздуховод
В многорядных калориферных установках, работаю-
щих на паре, запорную арматуру рекомендуется разме-
шать так, чтобы можно было выключать отдельные
ряды калориферов
Установка глушителей шума. Глушители выбирают
в зависимости от частотной характеристики шума и его
уровня и устанавливают на воздуховоде между вентиля-
тором и помещениями по указаниям, приведенным в
гл. 17.
Размещение контрольно-измерительных и регули-
рующих приборов. Для замера статических давлений
воздуха при наладке систем в ограждениях камеры сле-
дует предусматривать заделку патрубков из труб диа-
метром 15 мм с заглушками.
Патрубки должны размещаться до и после: калори-
феров, фильтров и пластинчатых воздухоохладителей.
Для систематического контроля за степенью загряз-
нения периодически очищаемых фильтров рекомендуется
устанавливать стационарные У-образные манометры или
микроманометры, соединяемые резиновыми трубками с
камерой до и после фильтров.
При ручном регулировании системы на воздуховоде
после вентилятора устанавливают термометр.
В проектах систем вентиляции и кондиционирования
воздуха, разрабатываемых в полной увязке с проектами
автоматического регулирования, должны предусматри-
ваться:
а) регулирующие клапаны па трубопроводах. Кла-
паны для автоматического регулирования калориферов
при теплоносителе паре следует устанавливать на тру-
бопроводе, подводящем пар, а при теплоносителе воде—
на трубопроводе обратной воды, за исключением случа-
ев, когда максимальное полное давление в подающем
трубопроводе (при закрытом клапане) может превы-
шать допустимое по прочности давление воды в калори-
ферах. В этом случае регулирующий клапан должен
устанавливаться на подающем трубопроводе;
б) штуцера на трубопроводах и воздуховодах для
установки датчиков;
в) клапаны (заслонки) на воздуховодах;
13.2. Установки приточной и вытяжной вентиляции
287
г) места для установки щитов автоматизации со
свободным фронтом обслуживания перед ними не ме-
нее ]—1,5 м.
При расчете трубопроводов, подводящих тепло к ка-
лориферам приточных камер, необходимо учитывать, что
давление в магистралях расходуется меньше чем в ответ-
влениях к калориферам, а также то, что не менее 50%
располагаемого давления на каждом регулируемом от-
ветвлении должно расходоваться в регулирующих кла-
панах.
Подвод теплоносителя к калориферам. Трубопрово-
ды, питающие калориферные установки приточных ка-
мер (водоводы, паропроводы), как правило, не следует
совмещать с трубопроводами- систем отопления, обору-
дуемых местными нагревательными приборами; водо- и
пароподогревателей систем горячего водоснабжения; си-
стем производственного назначения.
В одну систему рекомендуется объединять калори-
ферные установки приточных камер, агрегаты воздушно-
ю отопления и калориферы воздушно-тепловых завес.
Многоходовые калориферы при теплоносителе воде
в зависимости от располагаемого давления соединяют
параллельно и последовательно (см. рис. 13.5, а и б).
При теплоносителе паре калориферы соединяют
параллельно (см. рис. 13.5, в). Для каждой приточной
камеры нли группы калориферов (при большом числе
калориферов) предусматривают отдельный конденсато-
отводчик.
Давление в системах, питающих калориферные
установки паром или водой, не должно превышать дав-
лений, обусловленных заводами-поставшиками.
Приточные вентиляционные камеры. Вентиляцион-
ные камеры 1ПКЮ—1ПК150 применяют в качестве вен-
тиляционных и отопительно-вентиляционных установок
без рециркуляции и с рециркуляцией воздуха. В них
может осуществляться очистка, нагревание и адиабати-
ческая обработка воздуха. В оросительной секции
используют форсунки, создающие тонкое распыление
воды. Применение таких форсунок позволяет (в отличие
от оросительных секций центральных кондиционеров
типа КТ) осуществлять процессы адиабатической обра-
ботки воздуха до требуемой конечной температуры и от-
носительной влажности в пределах 30—85%.
В приточных вентиляционных камерах могут проис-
ходить также процессы сухого охлаждения воздуха, при
этом в качестве поверхностного воздухоохладителя ис-
пользуется калориферная секция.
В зависимости от технологических требований к об-
работке воздуха камеры могут быть выполнены либо с
полным набором секций, либо без оросительной секции.
Предусматриваются камеры левого и правого испол-
нений. Камеры изготовляют как монтажные организации,
так и серийно на заводе.
Камеры транспортируют в собранном виде, секци-
онно или отдельными узлами и панелями.
В. УСТАНОВКИ вытяжной ВЕНТИЛЯЦИИ
Установки вытяжной механической вентиляции при-
меняют двух типов: без очистки выбрасываемого воздуха
и с очисткой воздуха перед его выбросом в атмосферу
К первым относятся установки общеобменной вентиля-
ции. лишь в некоторых случаях обслуживающие местные
отсосы; ко вторым — установки, обслуживающие мест-
ные отсосы при большом содержании вредных веществ,
и все установки систем аспирации и пневмотранспорта.
Если по характеру производства или по условиям
безопасности труда перерыв в работе вытяжных венти-
ляционных установок недопустим, то для беспрерывного
поддержания требуемых условий воздушной среды
должны предусматриваться резервные установки или
обеспечиваться возможность временного использования
систем вентиляции других помещений. Если допустимы
перерывы в pa6oie, достаточные для замены вышедшего
из строя оборудования, то следует использовать запас-
ное оборудование, хранящееся на складе.
При необходимости глушенчя аэродинамического
шума, создаваемого вентилятором, глушители устанав-
ливают на воздуховоде между вентилятором и помеще-
ниями.
Установка пылеуловителей. Все пылеуловители для
очистки воздуха перед выбросом его в атмосферу, как
правило, следует устанавливать до вентилятора, что пре-
дохраняет вентиляторы от преждевременного износа
Исключение составляют циклоны для улавливания дре
весных отходов в системах пневмотранспорта, которые
обычно монтируют (вне здания) после вентилятора
Рукавные фильтры устанавливают как до вентиля-
тора, так и после него в зависимости от конструкции
фильтра
Пылеуловители при мокрых способах очистки возду-
ха монтируют в отапливаемых помещениях (кроме юж-
ных районов), при сухих способах — снаружи здания
или в неотапливаемых помещениях.
При очистке воздуха, содержащего одновременно
пыль и влагу, воздуховод следует предусматривать ко-
ротким для удобства очистки от налипающей пыли. Для
этого пылеуловитель устанавливают непосредственно
около места отсоса, соединяя его с отсасывающим кожу-
хом прямым участком воздуховода.
Пылеуловители необходимо обрудовать герметиче-
скими бункерами с шлюзовыми затворами, не допуска-
ющими подсоса или выброса воздуха через разгрузочные
отверстия при опорожнении пылеуловителей
Условия установки циклонов для улавливания дре-
весных отходов приведены в гл 14, а пылеуловителей
для взрывоопасных пылей — в гл 20.
Удаление пыли из пылеуловителей. При мокром спо-
собе очистки воздуха уловленная пыль в виде шлама по
трубам направляется в специальные отстойники, откуда
транспортируется в отвал. При сухом способе очистки
для удаления пыли следует использовать транспортеры
или другие устройства, направляя полученные отходы
для дальнейшей обработки нли в отвал.
При невозможности использования технологических
средств уловленная пыль периодически удаляется спе-
циальными транспортерами, гидро- и пневмотранспор-
том, автомашинами, электрокарами. В этом случае пы-
леотделители должны оборудоваться пылесборниками
(бункерами). При удалении пыли автомашинами или
электрокарами под бункерами должен быть обеспечен
свободный подъезд транспортных средств
Устройство выбросов воздуха. Над выбросными
шахтами для предохранения попаданий в них дождя и
снега устанавливают зонты. Зонты не следует ставить
при круглосуточной работе вытяжной системы и мокрой
очистке отсасываемого воздуха, а также при применении
«факельных» выбросов.
При большом числе вытяжных систем выбросные
шахты отдельных систем можно объединять в общую
шахту.
Системы с местными отсосами, обслуживающие
взрывоопасные помещения, содержащие вредные хими-
ческие вещества и резкие запахи, не следует объединять
общей шахтой с другими вытяжными системами.
Глава 13 Конструктивные решения систем механической вентиляции и кондиционирования воздуха
288 ----------------------------------------------- --------------------------------------------
13.3. ОБОРУДОВАНИЕ
МЕХАНИЧЕСКОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
А ВЕНТИЛЯТОРЫ
По принципу работы различают вентиляторы ради-
альные (центробежные) и осевые.
В зависимости от разности полных давлений, созда-
ваемых при перемещении воздуха (при плотности на
входе в вентилятор 1,2 кг/м3), радиальные вентиляторы
делят на следующие группы
а) низкого давления — до 100 кгс/м2;
б) среднего давления —от 100 до 300 кгс/м2;
в) высокого давления — от 300 до 1200 кгс/м2.
Радиальные вентиляторы одностороннего и двухсто-
роннего всасывания правого вращения имеют колесо,
вращающееся (если смотреть на вентилятор со стороны
всасывания) по часовой стрелке, а левого — колесо, вра-
щающееся против часовой стрелки
Положения кожухов радиальных вентиляторов опре-
деляются углом поворота корпуса относительно исход-
ных положений. Отсчет углов производится по направ-
лению вращения рабочего колеса (рис. 13.7).
Рис. 13.7. Расположение корпусов радиальных вентиля-
торов
а и б — соответственно правого и левого вращения
Вентиляторы, как правило, приводят в действие
электродвигателями, с которыми они соединяются одним
из следующих способов:
а) непосредственно на одном валу или через эла-
стичную муфту,
б) клиноременной передачей с постоянным переда-
точным отношением,
в) регулируемой бесступенчатой передачей через
гидравлические и индукторные муфты скольжения.
Схемы исполнений радиальных и осевых вентиля-
торов приведены в табл. 13.2.
В зависимости от состава перемещаемой среды вен-
тиляторы изготовляют;
а) обычного исполнения—для перемещения неаг-
рессивных сред с температурой не выше 80° С, не содер-
жащих липких веществ, при содержании пыли и других
твердых примесей не более 100 мг/м3. Для вентиляторов
двухстороннего всасывания с расположением ременной
передачи в перемещаемой среде температура перемещае-
мой среды не должна превышать 60° С;
б) коррозионностойкие;
в) взрывобезопасного исвоянев1мг,
г) пылевые — для перемещения воздуха с содержа
нием пыли более 100 мг/м3.
Вентиляторы коррозноиностойкие изготовляют из
титана, нержавеющей стали, алюминия (для некоторых
сред) и полимерных материалов (винипласт, полипропи-
лен). В отдельных случаях можно применять вентилято-
ры, выполняемые нз углеродистой стали с антикоррознй
ными покрытиями.
Вентиляторы взрывобезопасного исполнения изго-
товляют в соответствии со специальными техническими
условиями.
Для перемещения смесей, взрывающихся от удара,
вентиляторы применять нельзя. В этом случае использу-
ют эжекторы (см гл. 16).
Для систем пневмотранспорта древесных отходов
устанавливают шестилопастные пылевые вентиляторы
среднего и высокого давления (например, типов ЦП7-40
и др.).
В аспирационных системах могут использоваться
как шестилопастные, так и многолопастные вентиляторы
среднего или высокого давления, устанавливаемые до и
после пылеуловителя.
Для удаления воздуха из верхней зоны помещения
устанавливают крышные осевые и радиальные венти-
ляторы
При транспортировании липкой, волокнистой и це-
ментирующейся пыли крышные вентиляторы запреща-
ется применять.
При повышенных требованиях к бесшумности сле-
дует отдавать предпочтение радиальным крышным вен-
тиляторам.
Осевые крышиые вентиляторы, как правило, приме-
няют для удаления воздуха с температурой до +40° С
при общеобменной вытяжной вентиляции для сети раз-
водящих воздуховодов, а также при необходимости на-
править удаляемый воздух сосредоточенной струей
вверх.
Радиальные крышные вентиляторы (стальные)
могут применяться для установок с сетью воздуховодов
(в том числе для многоэтажных зданий). Они также
могут устанавливаться для удаления воздуха с темпера-
турой не свыше 50° С от местных укрытий (когда не
требуется очистка его перед выбросом в атмосферу).
Коррозионностойкие крышные вентиляторы из ти-
тана типа КЦЗ-ЗО-Т предназначены для удаления не-
взрывоопасных газовоздушных смесей с агрессивными
примесями, вызывающими ускоренную коррозию венти-
ляторов из углеродистой и нержавеющей сталей Они
могут быть использованы как для общеобменной вы-
тяжной вентиляции помещений, содержащих в верхней
зоне агрессивные примеси, так и для систем местных от-
сосов, гидравлическое сопротивление которых находится
в пределах напора, создаваемого вентилятором.
Вентилятор из титана может использоваться во
всех средах, в которых происходит пассивация поверх-
ности титана в результате образования окислов, гидри-
дов и сульфоокисных соединений титана. Рекомендуется
применять этот вентилятор в газовоздушных средах, со-
держащих: 1) влажный хлор (количество влаги более
0,005%); 2) пары растворов хлоридов и щелочей; 3) па-
ры азотной кислоты; 4) окись азота (влажную); 5) пары
0—20%-ной соляной кислоты при температуре до 60° С
(в случае образования конденсата соляной кислоты его
концентрация не должна превышать 5% при температу-
ре не выше 30°С); 6) пары 20- и 95%-ной серной кисло-
ты при температуре соответственно не выше 60 и 20° С
13.3. Оборудование механической вентиляции
9 89
ТАБЛИЦА 132 СХЕМЫ ИСПОЛНЕНИЙ РАДИАЛЬНЫХ И ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Радиа пьныс
Осевые
Радиальные
Осевые
Исполнение 4
Исполнение 4
(в случае образования конденсата серной кислоты его
концентрация не должна превышать 5% при температу-
ре до 30"С); 7) сернистый ангидрид (влажный) без при-
меси паров серной кислоты при температуре не выше
20"С, 8) пары меланжа (H2SO4 +Н.\Оз), 9) пары цар-
ской водки, 10) гидрат окиси натрия, 11) пары органи-
ческих кислот (молочной, дубильной, винной); 12) пары
19—6
фосфорной кислоты (в случае образования конденсата
его концентрация не должна превышать 30% при темпе-
ратуре до .30° С).
Титановые вентиляторы нельзя применять в газовоз-
душных сретах, содержащих пары фторнс!оводородной
и плавиковой кислот, фтора и брома, а также сухие
хлор и йод.
Глава 13. Конструктивные решения систем механической вентиляции и кондшшонирошгчи.ч воздуха
290 ----------------------------------------------------------------------------------'-------------
Аэродинамическая характерно шка вснгнляора
Ь.ЦЗ-90-Т та же, что у вентп.итсра КЦЗ-90
Производительность вентиляторов следует опреде-
лять с учетом потерь пли подсосов воздуха в воздухово-
дах, вводя следующие поправочные коэффициенты ня
расчетное количество воздуха: для стальных, пластмас-
совых и асбестоцементных (и» труб) воздуховодов дли-
ной до 50 м— 1,1; для остальных— 1,15.
Кроме того, количество подсасываемою воздуха в
пылеуловителях (например, в рукавных фильтрах ФВ)
следует принимать ио заводским характеристикам
Вентиляторы следует подбирать по сводному гра-
фику или индивидуальным характерпстщ im (см ирит. 1),
разработанным с учетом оптимальных техника экономи-
ческих показателей.
Вентиляторы выбираются в следующем порядке: по
заданным значениям производительности и давления на
сводном графике находят точку пересечения координат
/.—р0. Если эта точка располагается между «рабочими
характеристиками», то ее сносят по вертикали на лежа-
щую ниже «рабочую характеристику» и пересчитывают
систему иа повое давление, соответствующее полученной
рабочей точке, или же повышают ее до расположенной
выше «рабочей характеристики». Пользуясь индивиду-
альными характеристиками, по заданным L и р„ находят
частоту вращения вентилятора п. об/мин, ею к и. д. т),
а также определяют потребляемую мощность
Характеристики даны в пределах допустимых час-
тот вращения вентитяторов из условий их прочности,
поэтому применение вентиляторов с большой частотой
вращения нс допускается Частоту вращения вентилято-
ров ограничивают условиями бесшумности При этом
следует руководствоваться указаниями, приведенными
в гл. 17.
При определении размера (номера) вентилятора
следует стремиться к тому, чтобы заданным значениям
Дир, соответствовало максимальное значение к. п. д,
ио не ниже 0,9 максимального
Характеристики вентиляторов составлены для стан-
дартных условий, т. е для чистого воздуха при / = 20° С
<р==50%, у = 1,2 кгс/м3, Б =760 мм рт. ст Поэтому для
условий, отличающихся от стандартных, при выборе
вентилятора следует принимать производительность вен-
тилятора и условное давление равными соответственно:
7- — Ераб>
273 + / 760 у„
Ру = Рераб 293 Б
(13.1)
где — расчетный объем воздуха при рабочих ус то-
внях, мэ/ч; /. — количество воздуха, м'/ч. ирнниусомое длч по-
бора вентилятора; pv ра^— расчетное сопротивление corn.
кгс/м2 (для систем пневмотранспорта и аспирации с учетом по-
терь на примеси); ру — условное давление, кю/м’, прини-
маемое для подбора вентилятора* г — температура воздуха i ти
П'ч, СС; Б — барометрическое давление в месте установки вей
титятора; уг—удельный вес газа и 5=760 мм рт. ст );
Те— удельный вес воздуха при тех же условиях.
Потребную мощность па валу электродвигателя V,
кВт, определяют по формулам:
а) при перемещении чистого воздуха для стандарт-
ных условий
N =-----— р—-------; (13.2)
3600-102 т]п
б) при перемещении воздуха с мсхапичц-кимч при-
месями
дг , (13.3)
3600* 102 i]B
г л »] р — к л д вентилятора я ыабочеи тп-ut хирак «• i
ст1‘.-.п г, р к ц д передачи, иргр'нмиемый ги г^б.т 133
ТАБЛИЦА ПЯ ЗНАЧЕНИЯ К. П Д ПЕРЕДАЧ
Вид передачи
Непоспс зс^венпая насадка колеса вен-
тилятора I а вал электродвигателя . . .
Соединение вала вентилятора я электро-
двигателя при помощи муфты.................
PCMClIrtbli прикол с клиновыми ремнями
Установочную мощность электродвигателя As кВт,
находят то формуле
Л\. — К., .V, (13 4)
где К,— коэффициент запаса м&щногп npi i гмасмын ио
табл 13*1
ТАБЛИЦА 134 КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСА МОЩНОСТИ
Мощность на ва.ту электродвигателя, кВт Коэффициент зашеа при в< ччиляторе
радиальном осевом
До 0,5 1,5 1,2
От 051 по I 1.3 1,15
» 1.01 » 2 1,2 1.1
» 2.01 » 5 1,15 1,05
Более 5 1,1 1.03
При установке электродвигателей в помещении с
температурой 45° С установочную мощность электродви-
гателя Ny необходимо увеличить па 8%, а при 50°С~-
иа 15%.
Пример 13.1. Подобрать радиальный вентилятор для пс
ремешоиия £—40 060 м'/ч чистого воздуха с температурой г--
~8<РС Сопротивление сети воздуховодов Рщ^ г70 кгс/м’ Ei
ромстрическое давление /> = 720 мм рт ст
Решение. Гак как температура перемещаемого нтд*»
ха о1лнчя-‘тся от стандартной (/^-20’С), го формуле (13 1) оп
ределнем условное давление дтя подбора вентилятора
Ру — 70
273 + 80 7С0
293 720
90 кгс/мг.
Этим условиям уговлетворяет радиальный веятпл^кф
на Ц1-70 -Vv 12, который при £=Ю00О н -«О кге'м
имес । к э д, ранный 0,78 (прнл 1)
В точке пересечения линии давления и прпи пищи 1тдык-<тн
по характер ютике для данною номера вентилятора находи i
частоту вран еиня вентилятора
При ^сганпэке вентилятора на к.-п'норсмопчой персдсче
потреби ан мошчость электродвигателя но формуле (13?) ю
ci авнт
_____40000-70
3600 102-0.78-0,95
10.3 кВт.
13.3. Оборудование механической вентиляции
291
>тановочнан мощность элсктродви»ателя с учетом опаса
n.i формуле (13 4) должна быть не менее
Ny= 10,3-1,1 --11,3 кВт.
Принимается ближайший больший по мощности электро
дни! атеть.
Б ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
В сухих малозапылеппых помещениях, не содержа-
щих в воздухе агрессивных газов и взрывоопасных ве-
ществ, устанавливаю г защищенные двигатели
В помещениях пыльных, влажных и содержащих
агрессивные газы, а также при установке на открытом
воздухе применяют закрытые обдуваемые двигатели ис-
полнения АО2 и ЛОЛ2
В помещениях, содержащих взрывоопасные соедине-
ния, а также прн установке в одном помещении с вытяж-
ными вентиляторами, обслуживающими взрывоопасные
производства, применяют двигатели во взрывобезопас-
ном исполнении Условия установки электродвигателей
во взрывоопасных помещениях приведены в гл 20
При клиноременных передачах электродвигатели
хстанавливают на салазках
В ПЕРЕДАЧИ
Соединительные муфты. При непосредственном сое-
щнении двигателей с вентиляторами по схемам испол-
нения 2 и 3 применяют упругие втулочно-пальцевые
муфты типа МУВП (МН 2096 -64)
Муфты этой конструкции изготовляют двух ТИПОВ'
нормальные (тип МН) для передачи крутящих момен-
тов от 12,8 до 1535 кге-м и облегченные (тип МО) для
передачи крутящих моментов от 6,7 до 716 кге-м
Крутящий момент М определяют по формуле
М = 526,6 (.V/л) кге-м, (IP 5)
где N — установочная мощность электродвигателя. кВт.
п — частота вращения вала в минуту, на котором устанавли
аается муфта
Клиноременные передачи. При соединении двигате
лей с вентиляторами по схемам 4, 6 и 7 применяют кли-
поременную передачу Клиноременную передачу рассчи-
швают по серии ОВ-02-130 (вып. 1 и 2) или по ГОСТ
1284—68
Гидромуфты. Гидромуфты используют для привода
больших вентиляторов, когда необходимо постоянное
(несезонное) регулирование количества подаваемого
воздуха и невозможно применить регулирующий направ-
ляющий аппарат (например, при вентиляторах двусто-
юннего всасывания).
Гидравлические муфты для вентиляторов разрабо-
таны и выпускаются Харьковским заводом кондиционе-
ров комплектно с электродвигателями (мощностью 40,
55. 75 и 100 кВт) на общей раме. Рабочей жидкостью
является масло индустриальное 12 по ГОСТ 20799—75.
Передача на вентилятор осуществляется клиновыми рем-
нями.
Индукторные муфты скольжения. Индукторные
муфты скольжения, как и гидромуфты, применяют для
привода вентиляторов при необходимости регулирова-
ния частоты их вращения.
Индукторные муфты скольжения серии ВМС на кру-
тящие моменты 7, 20, 40, 75, 100 и 160 кге-м для венти-
ляторов и насосов разработаны Г ПИ Тяжпромэлектро-
проект Частота вращения вентилятора регулируется из-
менением величины тока возбуждения и может меняться
от 0 до 95% частоты вращения приводного электродви-
19*
гателя. Мощность возбуждения не превышает 0,5 -1%,
передаваемой мощности Питание цепи возбуждения осу-
ществляется по сети переменного тока 220 В через соле-
ноидный выпрямитель Для регулирования тока возбуж-
дения муфт серии И-МС вручную применяют вариаторы
напряжения; при автоматическом регулировании либо
воздействуют с помощью исполнительного механизма,
либо в схеме управления вместо вариатора предусматри-
ваю! маиштный усилитель.
Г КАЛОРИФЕРЫ
Пластинчатые и спирально-навивные калориферы
изготовляют одноходовыми с вертикальным расположе-
нием трубок.
Многоходовые пластинчатые калориферы изготовля-
ют с горизонтальным расположением трубок.
При теплоносителе воде следует применять много-
ходовые калориферы и последовательное соединение как
многоходовых, так и одноходовых калориферов. Допу-
скается параллельное соединение рядов калориферов,
расположенных последовательно по ходу воздуха.
При теплоносителе паре рекомендуется применять
одноходовые калориферы.
При теплоносителе паре (перегретом или насыщен-
ном) расчет следует производить на разность между
температурой насыщенного пара и средней температурой
воздуха.
Расчет площади поверхности нагрева калориферов
систем вентиляции и кондиционирования воздуха, сов-
мещенных с воздушным отоплением и запроектирован-
ных для подачи наружного воздуха в количествах, необ-
ходимых для вентиляции в течение холодного периода
юда в пределах, ограниченных расчетными параметрами
А, рекомендуется производить:
а) при теплоносителе паре — по суммарной потреб-
ности в тепле на отопление (при расчетной температуре
наружного воздуха в холодный период года, соответст-
вующей расчетным параметрам Б) и на вентиляцию (при
наружной температуре, соответствующей расчетным па-
раметрам А);
б) при теплоносителе воде с качественным или ко-
личественно-качественным регулированием — по су ммар-
ной потребности в тепле на отопление (при расчетной
температуре наружного воздуха в холодный период года,
соответствующей расчетным параметрам Б) и на венти-
ляцию [по условной потребности, определенной также
при расчетной температуре для расчетных параметров
Б, при сохранении (условно) полного расчетного расхо-
да наружного воздуха]
Действительное количество тепла, подводимого к
калориферу (подпункт «б»), следует определять по сум-
ме расходов тепла на отопление (соответствующих рас-
ходу при расчетной температуре наружного воздуха в
холодный период года по расчетным параметрам Б) и па
вентиляцию (по расчетным параметрам А). Количество
теплоносителя нужно определять с учетом условной по-
требности тепла, рассчитанной по п. «б».
Для сохранения постоянного расхода тепла на на-
гревание наружного воздуха при температуре ниже рас-
четной по расчетным параметрам А необходимо преду-
сматривать уменьшение количества наружного воздуха,
подаваемого системой, и регулирование теплопрон вводи-
те льности калориферов изменением расходов теплоноси-
теля или обводным клапаном.
Калориферы первого подогрева систем кондициони-
рования воздуха и приточных вентиляционных систем с
увлажнением приточного воздуха при теплоносителе во-
Г лава 13. Конструктивные решения систем механической вентиляции и кондиционирования воздуха
292
дс нужно проверять на режимы эксплуатации, соответ-
ствующие наружной температуре и температурам в
точках излома графика температур воды в тепловых
сетях. При необходимости следует увеличить площадь
поверхности нагрева по сравнению с установленной по
основному расчетному режиму
Рис. 13.8. График для определения гидравлических по-
терь в одноходовых калориферах
Гидравлическое сопротивление калориферов всех ти-
пов и элементов типовых секций подогрева центральных
кондиционеров можно определить по графику (рис. 13.8)
с поправочными коэффициентами, приведенными в табл
13 5, составленными па основании исследований НИИСТ
и ВНИИГС.
Расчет калориферов производится в следующем по-
рядке.
1. Задаваясь массовой скоростью воздуха vy, опре-
деляют необходимую площадь живого сечения, м2, кало-
риферов по воздуху:
/т = G/3600 try, (13,6)
где G — количество нагреваемого воздуха, кг/ч.
2. Пользуясь техническими данными о калориферах
(прил. II) и исходя из необходимой площади живого се-
чения Л, подбирают номер и число устанавливаемых па-
раллельно калориферов и находят действительную пло-
щадь их живого сечения f. Число калориферов должно
быть минимальным.
3. Определяют действительную массовую скорость,
кг/(с-м2), в калориферах
оу = 6/3600/. (13.7)
При теплоносителе воде количество проходящей че-
рез каждый калорифер воды, м3/ч, вычисляют по фор-
муле
Своды = Q/[1000(/rop-7обр)«1, (’3.8)
где <? — расход тепла на нагрев воздуха, ккал/ч; /гор и
^обр — температура воды соответственно на входе и выходе из
калорифера, °C; п — число "калориферов, параллельно включае-
мых по теплоносителю
Находят скорость, м/с, воды в трубках калориферов
w = 6ВОДЫ/3600 f тр, (13.9)
где /тр—живое сечение трубок калориферов для прохода
воды, м!
По массовой скорости vy и скорости воды (при па-
ре только по массовой скорости) по таблицам прил. II
находят коэффициент теплопередачи калорифера К,
ккал/(ч-м2-°С).
4. Рассчитывают необходимую площадь поверхно-
сти нагрева, м2, калориферной установки'
' Q
Fv^=-----------2-----------, (13.10)
у K[Tcp~(ta + tz)/2]
где Т'ср — средняя температура теплоносителя, °C; <н
начальная температура нагреваемого воздуха, °C. /в — конеч-
ная температура нагретого воздуха, °C.
Средняя температура теплоносителя, °C, равна:
а) при теплоносителе воде
Тер — (6-ор + ^обр)/21
б) при насыщенном паре давлением до 0,3 кгс/см2;
Тср= 100° С;
в) при насыщенном паре давлением свыше 0,3 кгс/см2
Т’ср = ^пара»
где /пара — температура насыщенного пара, соответству-
ющая его давлению.
5. Определяют общее число устанавливаемых кало-
риферов:
п = Fy/FK, (13.11)
где FK — площадь поверхности нагрева одного калорифера
выбранной модели.
Округляя число калориферов до кратного числа их
в первом ряду п, находят действительную площадь по-
верхности нагрева, м2, установки Fy:
Fy — FKn.
Запас площади поверхности нагрева составит
F — F'
-у— у 100%. (13.12)
Fy
При запасе более 20% следует применять другую
модель или номер калорифера и произвести повторный
расчет.
По таблицам, приведенным в прил. II, по массовой
скорости воздуха определяют сопротивление калорифер-
ной установки по воздуху.
13.3. Оборудование механической вентиляции
293
По графику (см. рис 13 8) в зависимости от коли-
чества воды и размера подводящих труб калорифера на-
ходят сопротивление калорифера по воде.
При многоходовых калориферах полученное сопро-
тивление умножают на поправочный коэффициент
(табл. 13.5):
ТАБЛИЦА 13 5 ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ
УЧЕТА ВЛИЯНИЯ ЧИСЛА ХОДОВ НА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ
СОПРОТИВЛЕНИЕ МНОГОХОДОВЫХ КАЛОРИФЕРОВ
Число ходов в калори- фере ..... 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Поправочный коэффициент 1 1,5 2 2,7 3,4 4,1 4,7 5,4 6,1 6,8 7,5 8,2
Сопротивление калориферной установки определяет-
ся умножением сопротивления одного калорифера на
число калориферов, соединенных последовательно по во-
де. На сопротивление по воздуху следует давать запас
10%, на сопротивление по воде — 20%.
Пример 13.2. Подобрать установку, состоящую из калорн-
феров т»па КЗВП, для приточной вентиляционной камеры, ра-
ботающей с перегревом воздуха (для отопления) Вентиляция
общеобмеиная, рассчитываемая соответственно расчетным пара
метрам А Количество нагреваемого воздуха 0=50 000 кг/ч
Максимальный расход тепла на отопление Q« =180 000 ккал/ч
Расчетные температурь! наружного воздуха соответствую
щая параметрам А /и<в =—15’ С; соответствующая параметрам
Б (отопительная) / 26®С. Температура в рабочей зоне
помещения Теплоноситель вода с параметрами
«гор-150» С, Гобр- 70-С
Решения 1 Определяем действительный максимальный
расход тепла иа вентиляцию
QB = 50000-0,24(16+15) = 372 000 ккал/ч.
2 Общий максимальный расход тепла равен
Q= 180 000 + 372000 = 552 000 ккал/ч.
3 Вычисляем условный расход тепла на вентиляцию для
расчета калориферов
Qy = 50 000-0,24(16 -) 26) = 504000 ккал/ч.
4 Общий условный расход тепла для расчета калориферов
составит
Qy= 180000 + 504000 = 684000 ккал/ч.
5 Находим условную конечную температуру приточного
воздуха
/у = 16+ 180000/(0,24-50000) = 31° С.
Действительная температура перегрева воздуха при —26е С
будет выше (так как объем подаваемого воздуха будет сокра
щен) и может быть найдена по формуле
/ц = 1р,3 + Qq/Qb (tp.9 ? H.o)<
6 Задаваясь массовой скоростью воздуха уу=8 кг/(с м2).
определяем необходимую площадь живого сечения калориферов
по воздуху по формуле (13 6)
Л - - 50000/(3600-8) = 1,74 м2.
7 Устанавливая в первом ряду четыре калорифера модели
КЗВП 9, вычисляем действительную площадь сечения для про-
хода воздуха (см табл 11.21)
/ = 0,486-4= 1,95 м2.
8 Определяем действительную массовую скорость воздуха
в калориферах по формуле (13 7)
и? = 50 000/(3600-1,95) = 7,1 кг/(с-м2).
9 Находим количество воды, проходящей через каждый ка
лорифер, при установке четырех групп калориферов, параллель
но соединенных по воде, по формуле (13 8)-
Своды = 684000/ [1000(150 — 70)4] = 2,14 м3/ч.
10 Определяем скорость воды в трубках калориферов по
формуле (13 9)-
« = 2,14/ (3600-0,00178) = 0,34 м/с.
11 Путем интерполирования значений уу. приведенных в
табл II 7 (прил II), находим коэффициент теплопередачи
калорифера.
Х = 21,7 ккал/(ч-м2-°С).
12 Вычисляем необходимую площадь поверхности нагрева
калориферной установки по формуле (13.10)
. 684000
F =-----------------------------------= 293 м2.
у 21,7 [(150 + 70)/2 — (—26+31)/2]
13 Определяем необходимое число устанавливаемых кало-
риферов КЗВП 9 по формуле (13 11).
п = 293/41,6 = 7.
Ставим восемь калориферов (два ряда по четыре калори-
фера в каждом) с общей площадью поверхности нагрева
41,6-8 = 332 м2.
14 Находим величину запаса площади поверхности кало-
риферов по формуле (13.12):
332 — 293
----—------ • 100= 13,3%.
что в пределах нормального
15 . По массовой скорости воздуха t»y-7,1 кг/(с*м2) опре-
деляем сопротивление двух рядов калориферов по воздуху
(табл II 8), установленных последовательно, с учетом запаса
в размере 10%
3,9-2-1,1 = 8,6 кгс/м2.
16 По расходу воды G ВодЫ —2,14 м3/ч и принятому диа-
метру подводящей трубы к калориферу 40 мм вычисляем со-
противление одноходового калорифера кгс/м2 (см рис.
13 8) По табл 1121 находим, что калорифер КЗВП-9 имеет
по теплоносителю шесть ходов Вводя, согласно табл 13 5,
поправочный коэффициент 4,1. находим сопротивление двух
установленных последовательно калориферов с учетом запаса
в размере 20%
Л = 50-4,1-2-1,2 = 500 кгс/м2.
Глава 14. СИСТЕМЫ ПНЕВМАТИЧЕСКОГО
ТРАНСПОРТА
ОТХОДОВ ДЕРЕВООБРАБОТКИ
14.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Процесс перемещения частиц, взвешенных в потоке
воздуха, носит название пневматического транспорта.
Отходы механической обработки древесины улавливают
непосредственно в местах их образования и удаляют си-
стемами пневмотранспорта.
Древесные отходы и пыль от режущих головок стан-
ков улавливаются воздушным потоком с использованием
движения частиц, сообщаемого им режущим инстру-
ментом.
Местные отсосы (пылеприемники) для отходов, как
правило, встраивают в конструкцию деревообрабатываю-
щих станков, и они в большинстве случаев служат
ограждением движущихся частей станка.
Рис. 14.1. График для
определения местного
коэффициента сопро-
тивления
Рис 14 2 Кустовая система с шарообразным сборником
1 — косой шибер; 2— люк для чистки воздуховодов; 3 —шаровой коллектор, 4 — к вентиляторам
Разветвленные системы с конусными магистралями
не позволяют без коренной реконструкции подключать
вновь устанавливаемые станки нли осуществлять пере-
мещение ранее установленных. Поэтому эти системы в
настоящее время применяют весьма редко, главным об-
разом в небольших деревообделочных мастерских. В мел-
ких деревообделочных цехах используют кустовые систе-
мы с горизонтальными шарообразными или вертикаль-
ными сборниками.
Кустовую систему с шарообразными сборниками
(рис. 14.2) применяют главным образом в цехах с не-
большой высотой (4—6 м).
Сборники монтируют на опорных конструкциях,
устанавливаемых на полу или на кронштейнах, закреп-
ляя их на колоннах и стенах или подвешивая к пере-
крытию.
Системы с магистральными горизонтальными кол-
лекторами постоянного сечения (рис. 14 3), к которым по
всей длине подключают воздуховоды, соединяющие пы-
У станков с подвижными рабочими головками вы-
ходной патрубок пылеприемника соединяется с гибким
металлическим рукавом, длина которого зависит от диа-
пазона перемещения головки станка.
Конструкции отдельных станков не позволяют иметь
пылеприемники. В этом случае в месте расположения
этих станков проектируют напольные местные отсосы
постоянного или периодического действия.
Аэродинамическое сопротивление местных отсосов
характеризуется коэффициентом местного сопротивле-
ния, который зависит от коэффициента входа С, пред-
ставляющего собой отношение площади живого сечения
пылеприемника к площади поперечного сечения отсасы-
вающей трубы, т. е.
?> = Ф(Zbx//tp)> (’4.1)
и определяется по графику, приведенному па рис. 14.1.
Основные данные о местных отсосах наиболее рас-
пространенных деревообделочных станков см. в табл.
14.1.
14.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
СИСТЕМ ПНЕВМОТРАНСПОРТА
Системы пневмотранспорта, как правило, проектиру-
ют коллекторными.
леприемпики станков с коллекторами, позволяют изме-
нять расположение станков в цехе и их число.
Магистральный коллектор, обычно имеющий длину
60—70 м, изготовляют из листовой стали толщиной
1,5 мм на сварке.
Рис. 14.3. Конструктивная схема магистрального кол-
лектора с ленточным механическим транспортером
а и б — продольное и поперечное (соответственно) сечения кол
лектора; / — приводная станция ленточного транспортера; 2 —
натяжная станция; 3 — средняя секция коллектора, 4 — задняя
секция коллектора; 5 — переходная секция коллектора: 6'— сек
ция отбора воздуха коллектора
14.4. Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
295
В нижней части коллектора размещается ленточный
транспортер, перемещающий выпадающие в коллекторе
крупные частицы к задней стенке и далее к вентилятору.
Лента транспортера имеет ширину около 400 мм.
Холостая лента движется под магистральным коллекто-
ром по роликам. Скорость ленточного транспортера при-
нимается от 12 до 18 м/мин Для привода транспортера
в коллекторе длиной до 50 м затрачивается мощность до
2,5 кВт.
Воздуховоды от местных отсосов станков присоеди-
няют к магистральному коллектору под прямым углом
к его продольной оси
Основными недостатками универсальных систем с
ленточным транспортером являются: громоздкость кон-
струкции, повышенная стоимость изготовления и эксплуа-
тации.
14.3. ОЧИСТКА ВОЗДУХА
ОТ ДРЕВЕСНЫХ ОТХОДОВ
Воздух в системах пневмотранспорта древесных
отходов очищается в центробежных пылеуловителях —
циклонах.
Широкое применение для улавливания древесных
отходов получили циклоны конструкции Гипродрева
Скорость в выхлопном отверстии этих циклонов прини-
мается равной 1,5—2 м/с; коэффициент местного сопро-
тивления, отнесенный к скорости в подводящем воздухо-
воде, £=1,3. Основные недостатки циклонов — низкий
коэффициент очистки (65—80%) и неудовлетворительное
улавливание древесной пыли. Эти циклоны устанавлива-
ют в качестве первой ступени (грубой) очистки воздуха,
применяя для последующей очистки фильтры других
конструкций.
Циклопы конструкции Гипродревпрома и Клайпед-
ского ОЭКДМ (прил. IV, рис. IV.20 и IV.21) имеют бо-
лее высокий коэффициент очистки вследствие более со-
вершенных конструктивных форм. Остаточная запылен-
ность воздуха после этих циклонов, установленных на
нагнетательных линиях, т. е. после вентилятора, составля-
ет: для стружек и опилок 10—30 мг/м3, для древесной
пыли от шлифовальных станков 90—100 мг/м3. Коэффи-
циенты местных сопротивлений £, отнесенные к скорости
во входном патрубке, соответствуют у циклонов Гипро-
древпрома — 5,4, у циклонов Клайпедского ОЭКДМ — 5
Накопление древесных отходов в конической части
циклонов резко снижает коэффициент очистки. Поэтому
каждый циклон необходимо герметично соединять с ем-
ким бункером. Вместимость бункеров под циклоны рас-
считывают обычно на суточное накопление отходов (от 5
до 35 м3).
Циклоны, как правило, устанавливают на расстоя-
нии 10—15 м от здания или в непосредственной близо-
сти от него, если исключается попадание пыли внутрь
здания через световые или иные проемы.
14.4. РАСЧЕТ ВНУТРИЦЕХОВЫХ СИСТЕМ
ПНЕВМОТРАНСПОРТА
Расчет систем пневмотранспорта заключается в оп-
ределении количества транспортируемого материала и
транспортирующего воздуха, скоростей движения воз-
духа, диаметров воздуховодов и потерь давления. Ко-
личество подлежащих улавливанию отходов находят
экспериментальным путем или по данным технологов.
Количество транспортирующего воздуха принимают
по паспорту станка, по табл. 14.1 или по аналогии с дан-
ными, приведенными в этой таблице.
Скорость транспортирующего воздуха должна быть
больше скорости витания наиболее крупных и тяжелых
частиц (см. табл. 14 1). Скорость витания и, куска дре-
весины принимают равной скорости витания шара, рав-
новеликого ему по массе.
Для частицы шарообразной формы скорость вита-
ния, м/с, считают равной
(14.2)
где С — коэффициент, равный для условий пневмотранс-
порта 0,23, у н Тш— удельный вес соответственно воздуха и
древесины, кгс/м3, Цш— диаметр равновеликого по массе
шара, м
При пневматическом транспорте отходов деревооб-
работки обычно принимают скорость транспортирования
отр = (1,3—l,5)t>s. (14.3)
Расчет воздуховодов систем пневматического транс-
портирования приведен в гл. 12, а выбор вентиляторов
и электродвигателей — в гл. 13.
Глава 14, Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
296
aovoxio гид
b/fiW ‘ВХЛЯЕОЯ OJOH
-эвензвэхо оаюоь
-И1ГОЯ ЭОИЧЕЕНИИИ^у
% 02 этчнэй^ихэои
-ЖВ1ГЯ Hdu xeiroflox
•ЛГЕОЯ Я ‘Э/Н ‘410Od
-оно Евнч1гекиии;у
Е1ГОНОХ
-Aircofl ЭИИЭЬВНЕОрО
с
о
и и ex
сч
14.4. Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
297
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
298
Продолжение табл 14.1
ь/8и ‘вхЛИеоя OJ -ОМ98а!ЧЭ0Э1О ОЯХЭдЬ -И£ГОИ 30H4IfBKHHHW о еч g о 3 S V5
% QZ эшчиои нхэон -ЖВ1ЛЯ и4п XBtfOeOX -Atfeoa а ‘э/и mood -ОЯЭ ВВНЧ1ГВНИНИДО m 3 2 JO
ptfoaox -Xtfeoa оннэьаи€О90 чад 1 1
14 4 Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
299
Схема станка и план с расположением спуска
воздуховода
Станок
21
Концеравнитель двух-
сторонний Ц2К-180,
Ц2К 120 Ц2К 20, <2ПИЛЬ. -
-350 , . . 400 мм
Концеравнитель трех-
пнльный ЦКЗ-2, <2;1ИЛЫ “
-500 мм
Продолжение табл. 14.1
Обозначение возду- ховода 1 Минимальная ско- рость, м/с, ь возду- 1 ховодах при влаж- ности меньше 20 % Минимальное коли- чество отсасываемо- го воздуха, м3/ч 1 К Вид ОТХОДОВ Схема воздуховодов (вид с рабочего места)
А 1 Б 1 15 14 840 840 1 1 Опилки 1 ЛЙ Г Г 1и О/
А 1 Б Г в) 1S 840 1 » о,2 ТЛ 1 iz л-гг=£л Ofi. 0,4
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов /еревообработки
ез
Копцеравнитель фор-
матный ЦТЗФ-1, <7пилы =
— 355 мм (А, Б), 400 мм
(В)
А
24
Многопильный с верх-
ним расположением пил
UM, -350 мм
25
26
27
Многопильный
^пилы “300 мм
ЦД-5,
Прирезной многопнль-
ный ЦДК-5, <*пилы=
— 400 мм
Многопильный
^ннлы “300 мм
ЦМР-1,
14 840
I
А 15 1200
Б 15 1000
15 1500
1
1
А 15 1200 1
Б 15 1000 1
А 15 1200 I
Б 15 1000 1
A-lt‘6jS
б~1г=0,$
А
f,t
6
Наполь-.
fWii отсос
0,2
А-1г=%$
A-l^OJ
Б-Ьг = 1
Напольный
А~1г = 0,5
Б~Ьг~О,6
14 4. Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
Схема станка и план с расположением опуска
воздуховода
Станок
№ п п.
28
МиоготмныВ
''пилы -250 “и
МК.
Концеравинтель пар-
кетный двухсторонний
<Парк-6>
30
Концеравинтель фор-
матный ЦФ-2
Продолжение табл 14.1
А £§
альная скс м/с, В БОЗ х при вла меньше 20 альное ко, отсасывае духа, м^/ч С к § о X
S . » X А < X 2 © m х в О о
Мин рост хово ноет х н я О © Вид
15 1200 1 Опилки
15 100) 1
15 720 1 >
17 840 0,8/1 Стружка
14 720 1 Опилки
17 840 0,8/1 >
14 720 1 9
Схема воздуховодов (вид с рабочего
места)
А-1г = 0,5
б-1г=0,6
fl
6-11-0.5
в-ъ-о.с
r-it‘O,e
Я 1еЮ
6 If №
В lt’Of
Г-1г
лава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
15
81 Торцовочный ТС,
^пилы =450 м“
82 Ленточнопильный
ЛС 80-3, ЛС-80-4, ЛС-40,
‘,шы "50 мм
33 Фуговальный СФ-3,
Ь„ат “250 мм
34 Фуговальный СФ-4,
СФ4-Г, 6мат-400 мм
840
1200
960
1080
1 » 1/
0,8/1,1 »
1
0,8/1 Стружка Jz 0,3 -C- lt*2
0,8/1 » 0,3
'асчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
304
Продолжение табл. 14 1
aoffoxio »ид Стружка э » » i
м>| X 0,8/1.1 1 0,8/1,I 0,8/1,1 0,8/1,1
h/,W 48xXtfb'OH ojowdeaRowio оахзоь -И1ЛЗЯ ЭОНЧ1ГВК’ННИДО 1080 1080 840 1500
% 02 ошчнэн ихэон -weirs Hdii xBitoaox -Xtfeoa в ‘э/к ‘4iood -ОНО ИВНЧ1ГВНИНИДО 17 17 17 17
BtfOSOX •Xifeoa эинэьвнеоро 1
ии зд
Фуговальный
'’мат “60® мм
СФА-Б,
Рейсмусовый СРЗМ,
('мат “300 мы
Рейсмусовый односто-
ронний СРЗ-б, Омат=
—315 мм
41 Рейсмусовый СРБ-2,
Ьмат “600 им
42 Автомат двухсторон-
ний М2ГС, ',мат~450 мм
— 17 17 1320 960 0,8/1,1 0,8/1,1 а
17 1080 0,8/1,1 ж
17 1320 0,8/1,1 « 111,? /'"1/ I 1,1
Л 1 Б ) 17 1200 0,8/1,1 > АТ <Б feUr ^-4-0,9
; Д? 5-1г-<* ы о —сл
14.4. Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
Станок
Схема станка и план с расположением опуска
воздуховода
№ п п
Рейсмусовый двухсто
ронний СР2-16, Ьмат=
«1600 мм
44
Рейсмусовый
ронний СР12
= 1200 мм
односто-
мат~
45
Строгальный четырех-
сторонний калевочный
СК 15, Ьмат = 150 мм
Продолжени) табл 141
£
К
Схема воздуховодов (вид с рабочего
места)
со
8
18 3500 0,8/1,1 Стружка
18 2500 0,8/1,1 »
18 1200 0,8/1,1
17 S60 0,8/1,1
18 1200 0,8/1,1
В ' А
V 0,3
Ю*А-1.г = 1,8
б-l^Ofi
В-1г-0,6
Г-1^0,5
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
14 4. Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
307
_ _ _ _
ОО ОО 0^ оо со СО СО ОО 00 ОО 00
ООО ОО ООО О о о
500 080 500 080 500 500 080 500 500 080 500
оо оо оо н оо оо n оо Л г* ев
. _ . . - - —г—• < » » . * ». , *
ч; 4oq ч:«) '-Ч "ХЧ Чч Ч
20»
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
308
Продолжение табл. 14.1
eotfox.io tfHg
I
h/GH 0J
-онавапэвою онхэаь
-И1Г0Х ООНЧ1ГВКИНИЩ
% 03 этчнэн ихэон
-ЖВ1ГЙ Hdll XBtfOSOX
-Aifeoa а ‘э/w ‘«uood
-омэ Евнчцтинниуу
atfoaox
•Xfcos эиндьвнеоро
•и и «я
S
Фрезерные станки
Фрезерные ВФК-1, Ф-4,
Ф-3, Ф-6, ФШ-3, ФШ-4 и
ФА-4
Фрезерный карусель-
ный Ф-2ВК, фрезерный
двухшпиидельшй Ф-2 4
Копировально-фрезер
ный ФВК-КО
Шипорезные станки
5Ь Шипорез с автомати- ческой подачей «Ласточ- кин хвост» ШЛХА, & (ат **675 мм
’асчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
310
Продолжение табл 14.1
— •"И
0,8/1 1/8'0 1/8'0 I I 1/8'0 1 —
ь/гк ‘exXtfeoa oj -owsbsnoeoio оахзэь -И1ГОИ ooHqifBHHHHW 1080 0801 720 840 2200 850 1200 о оо
% 03 ОГПЧнЭН ИХООЙ -жв1га Hdu хвйовох -XtfEOS a ‘h/w ‘ЧХЭОЙ -ОНО BBH4tfBHHHHW Ji £ ю <*• W
Rffoaox -Xtfcoa аинаьвнеоро 1 1
61
Шипорезный рамный
двухсторонний ШД-12
А
Б
В
Г
Д
I
И I
К
15
17
15
62, Шипорезный двухсто-
ронний ШД-10 н ШД-15
А
Б
В
Д
Е
17
15
15
17
15
15
63
64
Шипорезный двухсто-
ронний автомат Ш2ПА и
Ш2ПА 2
Шлнфовально ленточ-
ный со свободной лен-
той ШлНС-2, Ь леиты =
— 350 мм
17
14
Шлифовальные станки
I-I
14
1200
1200
840
840
1200
840
2200
840
720
2200
840
720
1200
720
1800
1 Опилки
0,8/1 >
0,8/1 »
1
0,8/1 1 Стружка »
0,8/1Д Опилки
1
1 >
0,8/1Д »
1
1 Стружка
0,8/1,1 >
0,8/1,1 »
1 Пыль
*-1г=М В~1г=0,5 Д-Ьг-О^ И-1г=Ц5
b-lt = 1/f Г-Сг = Ц5 £-1г=1,4 К-1г = 0^
И
14 4 Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
1г=0,8м
Станок
Схема станка н план с расположением опуска
воздуховода
№ п п
I-I
Шлифовальный со сво-
бодной лентой ШлСЛ-2,
»ленты “15° мм
Шлифовально-ленточ-
ный с подвижным столом
ШлПС, ЬЛенты “15° мм
Шлифовальный двух-
ленточвый ШлЛФ 2,
^ленты *150 мм
68 Шлифовальный двух-
дисковый Шл2Д-2,
^Ленты —750 мм 69
69 Шлифовальный с дис-
ком и бобиной ШлДБ,
ШлДБ-3
Продолжение табл. 14.1
Обозначение возду» ховода Минимальная ско- рость, м/с, в возду- ховодах при влаж- ности меньше 20 % Минимальное коли- чество отсасываемо- го воздуха, м3/ч _L к Вид отходов Схема воздуховодов (вид с рабочего места)
- 14 1500 1 Пыль 1 Г0,8 1
14 1500 1 »
1 LX* l.=tn
14 1500 1 > 1 t
1г=0,8*
14 1700 1 » О» If))
А Б 14 14 1700 1000 1 Пыль »
ьэ
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
70
Шлифовальный с дис-
ком и бобиной ШлДБ-4
72
74
Плоскошлифовальиый
трехцилиндровый с гусе-
ничной подачей
ШлЗЦ-12 2, Ьмат =
— 1250 мм
Шлифовальный трех-
цилнндровый с вальце-
вой подачей ШлЗЦВ-З,
Ьмат = 1875 мм
Фрезерно-шлифоваль-
ный с вальцевой подачей
ФШл-8
14 1700 1
14 800 1
14 1200 1
14 1500 1
14 2000 1
15 1500 1
А-1г-1,в
6-ie=f,a
A
А-1г*Г
А-1г*2,5м
6-t^2fin
В-I 2^5M
A-L2=f,8
В~1г = Г,в
В-1г-118
Г-1г = },8
Д-1г = 0,5
Е~1г = 015
14 4. Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
со
СО
314
Глава 14. Системы пневматического транспорта отходов деревообработки
aoifoxxo Еид
*
к*
h/gM ‘sxXVcoe О J
*онэва!чэвзхо оахээь
-И [ГОЯ ЭОНЧ1ГВНИНИУУ
% 02 атчн^н ихдон"
-ЖВ1Г8 ибо XBVOSOX
-Xtfeoe а ‘э/и ‘чхзоб
ОХЭ ЦВНЧЦ'ВЯИННуу
Bifoeox
-Xfsoe дйнэьБнеоро
Станок универсальный
УС 2М
©
/г
о
Станок комбинирован-
ный К, КС
л Напольный отсос
типа 1
17 960 1 Опилки, стружка
17 1200 1 То же
18 1100 1
8J То же, типа 2
18 1100
Стружка
14 4 Расчет внутрицеховых систем пневмотранспорта
Примечаний: 1. Минимальную скорость в воздуховодах при влажности древесных отходов больше 20% следует увеличивать на 1 м/с.
2. Отсасывающие устройства поставляются со станком. Отсасывающие устройства № 1—5, 7—12, 17, 30, 32 и 75 разработаны и выполнены т Мироновым на Мос-
ковской мебельной ф-ке Jfc 3 (рабочие чертежи приведены в приложении к альбому II, арх. Мр 189/72 Гнпродревпрома)
3. / г — геометрическая длина, м, воздуховода (вместе с приемником станка) ло вертикального участка
4 К — коэффициент входа (эквивалентное отверстие местного сопротивления приемника F вх где d — диаметр воздуховода, м) w
_________________,___________________________________________,_________,_____________________________________________________________________________________ СИ
Глава 15. РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ,
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И ВОЗДУШНОГО
ОТОПЛЕНИЯ
15.1. КЛАПАНЫ НА ТРУБОПРОВОДАХ
Клапаны, регулирующие расход горячей воды, сле-
дует устанавливать на обратной линии, если это допу-
стимо по условиям давления в сети. _
Зависимости относительного хода плунжера а от
относительного расхода среды g (а — в долях полного
хода и g — в долях полного расхода) при постоянной
разности давлений до и после клапана называются иде-
альными характеристиками клапанов. Идеальным ха-
рактеристикам отечественных клапанов соответствуют
формулы- линейная a=g и параболическая а =
= К 1,03 (g--0,03).
Для расчета клапана необходимо определить гра-
ницы регулируемого участка, в начале и конце которо-
го давление среды остается неизменным или колеблется
в пределах ±15% при любом положении плунжера Ес-
ли давление среды в сети подвержено большим колеба-
Рис. 15.1. Схема регу-
лируемого участка
/ — магистрали (давле
ние постоянно при лю
бом положении плунже-
ра у клапана 5): 2— на-
чало регулируемого уча-
стка: 3 — калорифер,
4 — фильтр грязевик; 5 —
регулирующий клапан,
6 — конец регулируемого
участка
ниям, то его следует стабилизировать дополнительными
регуляторами Схема регулируемого участка приведена
на рис. 15.1.
При максимальном расходе регулируемой среды по-
теря давления в открытом клапане Ар, кгс/см2, являет-
ся частью общих максимальных потерь давления на ре-
гулируемом участке Дру = Дрс+Др, где Дрс— потери
давления на участке без учета потери в клапане.
Значение отношения
S = Др/Дру = Др/(Дрс + Др) (15.1)
существенно влияет на рабочую характеристику регули-
рования, с уменьшением S характеристики отклоняются
от идеальной 5 = 1. Удовлетворительное регулирование
может быть получено при
S = Др/Дру>0,5. (15.2)
Для определения размеров проходного клапана или
каждого из проходов трехходового клапана, регулирую-
щих расход жидкости, следует найти их условную про-
пускную способность Ci, численно равную расходу не-
сжимаемой жидкости с удельным весом 1000 кгс/м3.
Ci = 0,0316g/<f> Кдру . (15.3)
где g— максимальное количество жидкости, проходящей
через клапан, кг/ч, Др — потеря давления при проходе через
открытый клапан максимального количества жидкости, кгс/см2;
у — удельный вес жидкости перед клапаном, кгс/м3, ф— коэф-
фициент для учета вязкости жидкости
В начале расчета необходимо задаться значением
ф=1, затем предварительно выбрать клапан, имеющий
характеристику расхода C^l,l Ci, найти действитель-
ное значение ф, уточнить значения С, и С и по послед-
нему окончательно выбрать клапан необходимого раз-
мера.
Для воды и слабых растворов хлористого натрия
и хлористого кальция значение ф обычно близко к 1.
На рис. 15.2 приведен график для определения зна-
чения
$ = /(lg Re, Igg),
где lg Re — логарифм числа Рейнольдса, равный
IgRe = lg(g/Dyfx) — 1,44, (15.4)
где Dy — диаметр условного прохода входного сечения кор-
пуса клапана, мм, ц — динамическая вязкость жидкости, про-
ходящей через клапан, кгс-с/м2.
Рис. 15 2 График для определения поправочного коэф-
фициента при учете вязкости жидкости
Для растворов солей значения |х принимают по
табл 7.18 и 7.24, а для воды значения ц находятся в
следующей зависимости от температуры:
t, -С....... 10 20 60 70 95 150
M.J0e.......140 105 50 42 35 19
Если lgRe5=3,5, то ф=1, а если 1g Re<3,5, то для
определения значения ф следует найти значение 1g £ по
формуле
lg t= l,405 + 21g(Ey/C), (15.5)
15.1. Клапаны на трубопроводах
317
где Fy — площадь условного прохода клапана по внутрен-
нему диаметру присоединительного фланца, см2; принимается
по конструктивным данным. С — условная пропускная способ-
ность предварительно выбранного клапана, м3/ч
На осях координат графика (см. рис. 15.2) следует
восставить перпендикуляры из соответствующих зна-
чений 1g ? и 1g Re и найти точку их пересечения. Если
найденная точка лежит выше пунктирной кривой КМ,
то коэффициент ф=1. Если точка пересечения 2 лежит
ниже кривой КМ, то на оси ординат (точка 1) необходи-
мо вновь отложить значение 1g Re и провести прямую,
параллельную оси абсцисс, до пересечения с кривой
1g ? и, опустив перпендикуляр на ось абсцисс, найти
значение ф в точке 3. Подставив значение ф в формулу
(15.3), можно определить новые значения Ct и С.
Если выбранный вначале клапан не удовлетворяет
новому значению С, то его заменяют клапаном другого
размера и проводят аналогичную проверку вторично.
Для малых значений 1g Re, когда горизонталь на
рис 15.2 не пересекает кривых 1g?, значение ф опреде-
ляют в два приема Сначала находят точку пересечения
кривой АВ с кривой, соответствующей заданному зна-
чению 1g ?, например точку Е, для которой на ординате
(точка Et) находят значение lg Reg и на абсциссе (точ-
ка £2) —значение фкг Затем, потенцируя IgRe^, опре-
деляют значение Re Е и вычисляют искомое значение
^t^J/Re/Re^ . (15.6)
Для каждого прохода трехходового клапана значе-
ние ф рассчитывается как для отдельного проходного
клапана.
При определении размеров проходного клапана для
регулирования расхода пара необходимо установить по-
терю давления в клапане Ар и отношение ее к началь-
ному давлению pt, т. е. Др/р4. Если потеря давления,
кгс/см2, в клапане составляет
0,51 р! = Дркр, (15.7)
то скорость пара в нем достигает предельного критиче-
ского значения и расчет производится по формуле
Са = 0,0425g/У^Дркру , (15.8)
где g— максимальное количество пара, проходящее мере»
клапан, кг/ч; Др Кр — максимальная (критическая) потеря дав-
ления пара при проходе максимального его количества чере^
открытый клапан, кгс/см2; у — удельный вес пара, кгс/м3
Клапан подбирается так, чтобы табличное значение
c>i,ic2
При
Др < 0,51 Pi (15.9)
скорость пара в клапане становится меньше критической
и расчет ведется по формуле
С3 = 0,0316g /Е 'КАРТ- (15.10
Поправочный .коэффициент S равен:
S= 1 — 0,51 (Др/рО. (15.11)
Клапан выбирается по данным справочников и ка-
талогов, при этом должно выполняться условие
>1,1С3.
Пример 15.1. Выбрать клапан для регулирования калори-
феров, присоединенных по схеме, показанной на рис. 151.
Температура воды в обратной линии составляет 70° С, расход
воды — 20 400 кг/ч
Разность давлений воды в начале и конце регулируемого
участка Дру-2 кгс/см2, а потери давления в трубопроводе и
калориферах Дре=0,424 кгс/см2.
Решения' 1. Определяем давление воды, которое мо-
жет быть затрачено на проход через клапан'
Др = 2 — 0,424= 1,576 кгс/см2.
2 Находим значение S по формуле <15.1):
5= 1,576/2 = 0,788 >0,5,
т. е. лежит в пределах, рекомендуемых формулой (152).
3 Определяем предварительную условную пропускную спо-
собность регулирующего клапана, принимая ф—1 и удельный
(15 3)°ДЫ кгс/м3 при температуре 70° С, по формуле
Сх = 0,0316-20 400/ 1^1,576-977= 16,45.
4. Выбираем предварительно по каталогу клапан с пара-
болической характеристикой плунжера, имеющий параметры
Dy -40 мм н С=25>1,Ь16,45=18,1
5. Находим логарифм числа Рейнольдса по формуле
(15.4), учитывая, что вязкость воды с температурой 70° С Ц*“
= 42-10 —в:
/20 400-10*4
lg Re = lg I-------—) — 1,44 = 5,64.
* \ 40*42 /
Так как lg Re=5,64>3,5, то ф—1 и, следовательно, предва-
рительно подобранный клапан, имеющий условную пропуск-
ную способность С=25. обеспечит заданные условия.
15.2. КЛАПАНЫ (ЗАСЛОНКИ)
ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ ВОЗДУШНЫХ
потоков
Клапаны разделяют:
а) по способу дросселирования воздушного пото-
ка — с поворотными створками и шиберного типа;
б) по назначению — на проходные, смесительные
и распределительные;
в) по характеру действия — на двухпозиционные
(запорные) и регулирующие;
г) по конструкции створок — на неизолированные
(холодные) и изолированные (теплые).
Клапаны с поворотными створками наиболее рас-
пространены. Клапаны шиберного типа служат главным
образом для ручной наладочной регулировки.
Многостворчатые клапаны с поворотными створками
бывают двух видов: а) параллельно-створчатые
(рис. 15.3, а), имеющие створки, плоскости которых па-
раллельны между собой и вращаются в одном направ-
лении; б) пепараллелыю-створчатые (рис. 15.3,б), у ко-
торых соседние створки вращаются в противоположных
направлениях. Одностворчатые и пепараллелыю-створ-
чатые клапаны (по сравнению с параллельно-створчаты-
ми) отличаются более плавным регулированием.
Размеры проходных запорных воздушных клапанов,
предназначенных для работы по принципу «открыто-за-
крыто», определяются размерами каналов, в которых они
устанавливаются. При расположении запорных клапанов
внутри камер их размеры рассчитывают исходя из про-
пускной способности 20—30 тыс. м3/ч в на 1 м2 площади
сечения клапана. Размеры регулирующих клапанов зави-
сят от характеристики, по которой должно вестись ре-
гулирование.
Для регулирования температуры помещения измене-
нием количества подаваемого воздуха с постоянной тем-
пературой или температуры смеси воздуха изменением
расхода компонентов, имеющих постоянную температу-
ру, рекомендуются клапаны с прямолинейной характери-
стикой; для регулирования теплопроизводитсльности ка-
лориферов или воздухоохладителей — клапаны с харак-
теристикой, выраженной степенной функцией.
Глава 15. Регулирование систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления
318
Регулируемым участком, имеющим сопротивление
Ар, называется участок (или вся сеть в целом), на гра-
ницах которою давление воздуха остается неизменным
при любом положении створок клапана Колебание дав-
лений на границах регулируемого участка допускается
в пределах ±15% начальных. При необходимости по-
Рис. 15.3. Клапаны с пово-
ротными створками
а — ширина створок: х и у —
проходы для воздуха: а’ —угол
поворота створок
П(. Дро — сопротивление обвод юн нм про'
через него максимального расхода воздуха. ч с,ч
Проходные, смесительные н распределительные ----
паны следует выбирать так, чтобы площадь ) jfth'-c.
го прохода Гф лежала в пределах
Гопт < Рф ' 1,2 Fопт, (15.
отдавая преимущество клапанам с площадью, меньше
оптимальной. Если же приходится устанавливать клал-
большей площади, то для улучшения его характеристик
необходимо ограничивать предельное открытие створ -
клапанов начальным углом р>0°.
Проходной обводной клапан (рис. 15.4, в), пред:
зиаченный для регулирования калориферов или возду-^
охладителей, должен иметь следующую площадь, .
Обводной.
' {i проход
Рис 15.4. Регулируемые участки
стоянство давления должно поддерживаться дополни-
тельными регуляторами. Границы регулируемых участ-
ков показаны на рис. 15.4.
Оптимальная площадь, м2, проходного регулирую-
щего клапана (рис. 15.4, а) или основного прохода сме-
сительного клапана (рис 15 4,6, створка основного про-
хода, перекрывающая сечение калорифера, на рис. не по-
казана) определяется по формулам при необходимости
регулирования
по характеристикам, приближающимся к прямоли-
нейным, соответственно для параллельно- и непараллель-
но-створчатых клапанов-
^опт = Ю ^-иакс/V Др 1 (15.12)
^опт“ 1»5• 10 Еыакс/&Р > (15.13)
производительности калориферов или воздухоохла-
дителей для створчатых клапанов обоих видов
ЯОПТ = 0,69-10-,,£И,КС/РГД^< (15.14)
где LM?KC — максимальный расход воздуха через клапан.
М’/ч; Др — сопротивление регулируемого участка, кгс/м2
Площадь, м2, обводного прохода Fo смесительных
клапанов, как правило, меньше оптимальной площади
ОСНОВНОГО прохода Four'.
FQ Fопт ^опт Уьро/Ьр, (15.15)
Лк=0,69-10-* Lp(1 — m) V (£к.о -f- Су)/Дрк
1 1
.............. ..............— 1 ,
,^т.м(1—m) lz I—АРх(1—Цм>
(15 -
где Lp —общая производительность вентиляторно!
новки (см рис 15 4, в), м’/«; т-<.мин/Др -относительный
ход воздуха через неплотности обводного клапана в закрыт
состоянии; 0 — коэффициент сопротивления створок кпг.
н< в открытом состоянии; fy — коэффициент сопротнвлы i
вследствие сужения и расширения струи, проходящей ч«Т1
клапан, Дрк — сопротивление калориферов или воздухоохлад i
телей при закрытом обводном клапане, кгс/м2; Дрк — Дрк/^;',
относительное сопротивление калориферов или воадухоихлади
телей (здесь ДРр —потери давления в системе при закрыто1
обводном клапане, кгс/м2)
Минимальный расход воздуха через регулируем,
калорифер или воздухоохладитель, м3/ч, находят »
формуле
_ £tm=^tM/[LP(’-«)] = QLhh- (15.18)
где Q мнн^0.7 — минимальная относительная отдача тепла
калорифером или воздухоохладителем при полностью откры
том клапане обвода, гг ~ показатель степени для значения ве
совой скорости воздуха (цу), кг/м2*с, в живом сечении калоон
фера или воздухоохладителя в формуле, служащей для расче-
та коэффициента теплопередачи этого теплообменника; для ь.а
лориферов см табл 15 1
ТАБЛИЦА 13 1 ПОКАЗАТЕЛИ СТЕПЕНИ п ПРИ
весовой скорости воздуха в живом сечении
КАЛОРИФЕРОВ
Калорифер
Значение п при
теплоносителе
воде
паре
Кондиционеров (секции подогрева)
прн скорости движения воды в трубках,
м/с
.............................
0,4 и более . ...........
Унифицированный с накатным ореб-
рением ' ’ ' “ ... —•»*•
КСк I
КСк 2
КСк 3
КСк 4
из биметаллических труб:
0,438
0,432
0,182
0,546
Модели
НИМ
пнь
Исходя из конструктивных соображений, при р
чете по формуле (15 17) предварительно задаются р
мерами клапана и выбирают для него соо1ветствующие
значений £к о и Вторично выбрав клапан и устано
15 2. Клапаны (заслонки) для регулирования воздушных потоков
319
Рис. 15.5.
Аэродина-
мические
характери-
стики про-
ходных се-
тевых кла-
панов (засло-
нок) конст-
рукции Сан-
техпроекга
а — неутеплен-
ных с одной —
пятью створ
ками (кривые
1—5) и с ше-
стью — семью
створками
(кривые 6 и
7); б — утеп-
ленных с дву-
мя, тре.мя и
пятью (кривые
2. 3 и 5) створ
ками и с ше-
стью. вось-
мью. десятью
и 13 CTBOphd-
мн (кривые 6,
3, 10 и 13)
51
Рис 15.6. Аэродина-
мическая характери-
стика шибера в воз-
духоводе прямоуголь-
ного сечения
а —схема шибера: б —
характеристика
Рис 15 7. Аэродина-
мическая характери-
стика шибера в воз-
духоводе круглого се-
чения
О) р
а — схема шибера; б —
характеристика
вив для него значение £у, следует уточнить потребную
площадь клапана по формуле
Аэродинамические характеристики для створчатых
клапанов, по данным Л. В. Павлухина, приведены на
рнс. 15 5, а для шиберов в прямоугольных и круглых
воздуховодах, поданным Вейсбаха,— на рис. 15 6 и 15.7.
Конструктивная неплотность клапана —функция
длины притворов и зазора между рамой и створками,
зависящая от условий установки клапана в сети, а так-
же от характеристики вентилятора, который подает воз-
дух в эту сеть, — определяется по формуле
дгк == Дк.3/LKiQ = !“£сист)/(Ск.з4"?сист) » (|р-20)
Глава 15. Регулирование систем вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления
320
где Дкз, iKiO —расходы воздуха через закрытый и от-
крытый клапаны, м3/ч; £к.о* £к,3—коэффициенты сопротивлс-
ния клапана в открытом и закрытом положении, отнесенные
к скоростному давлению в сеченни полностью открытого кла-
пана (см рис 15 5—15 7). £сНСТ —коэффициент сопротивления
всей системы или регулируемого участка, отнесенный к ско-
ростному давлению в сечении полностью открытого клапана.
Значения коэффициента сопротивления сетевых кла-
панов конструкции Сантехпроекта по усредненным дан-
ным приведены в табл. 15 2.
Г. Г Вахвахов для регулирования вентиляторов
комепдует применять: направляющие аппараты —
необходимости регулирования производительности
100 до 50% полной производительности вентиляте
электрические индукторные муфты скольжения —
необходимости регулирования от 100 до 30% пол
производительности вентиляторов.
Регулировочная характеристика направляющих
паратов серии НА приведена на рис. 15.8.
ТАБЛИЦА 152 КОЭФФИЦИЕНТЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ
КЛАПАНОВ В ОТКРЫТОМ И ЗАКРЫТОМ ПОЛОЖЕНИЯХ
Тип клапана
Коэффициент сопротивле-
ния при площади откры-
того клапана, м2
до 0,5 0,5—1 1—2 более 2
Неутепленный открытый . закрытый 0,15 2000 0,15 1000 0,15 €00 0,15 400
Утепленный* открытый . закрытый 0,2 3000 0,2 1500 0,2 700 0,2 500
15.3. РЕГУЛИРОВАНИЕ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Возможны три способа изменения производитель-
ности вентиляторов: 1) клапаном иа магистральном воз-
духоводе; 2) направляющим аппаратом во всасываю-
щем отверстии вентилятора; 3) частотой вращения вен-
тилятора.
Клапаны неэкономично регулируют производитель-
ность вентиляторов, поэтому применять их для этой це-
ли не рекомендуется.
Сравнительное исследование регулирования частоты
вращения вентиляторов с помощью гидравлических и
электрических муфт скольжения показало, что первые
менее надежны и более сложны в эксплуатации Данные
о мощности, потребляемой вентилятором, производитель-
ность которого регулируется направляющим аппаратом
и электромуфтой скольжения, приведены в табл. 15 3.
Рис. 15.8. Регу
ровочиая xapai
ристика направ
ющего аппара
L — отпоситель
производительней
вентилятора; с
угол поворота л<
ток направляют
аппарата
Электрическая муфта скольжения состоит из инд
тора, расположенного па ведомом валу, который сое
нен с вентилятором, и якоря на ведущем валу, сое
пенного с электродвигателем. При вращении якоря от
сительно намагниченного индуктора возникают вихрег
электрические токи, при взаимодействии с магнитн
потоком создающие крутящий момент. Величина поел
пего зависит от величины тока, возбуждающего маг
ты индуктора.
Электрические индукторные муфгы изготовляют 1
передачи максимального момента вращения 7,1
400 кге-м для электродвигателей с частотой вра1
ния не более 1500 об/мин Размеры электрических 1
дукторных муфт скольжения приведены в табл. 1!
ТАБЛИЦА 15 4 РАЗМЕРЫ, мм, И МАССА
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ИНДУКТОРНЫХ МУФТ СКОЛЬЖЕНИ
(ДЛЯ ОРИЕНТИРОВОЧНЫХ РАСЧЕТОВ)
ТАБЛИЦА 153. СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
О МОЩНОСТИ, ПОТРЕБЛЯЕМОЙ ВЕНТИЛЯТОРОМ
ПРИ РЕГУЛИРОВАНИИ
Способ регулирования Производитель- ность вентилято- ра. % Мощность, потреб ляемая вентилято- ром, кВт. при уста- новленной мощности электродвигателя, кВт
28 40 55 75 100
Направляющим аппаратом 100 28 40 55 — —
75 20 28 39
50 12 17 24 — —
Электромуфтой скольже- 100 28 40 55 75 100
ния 75 19 27 37 45 60
50 9 14 18 25 34
Глава 16. ЭЖЕКТОРНЫЕ УСТАНОВКИ
16.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Эжекторы применяют главным образом для удале-
ния воздуха, содержащего взрывоопасные или агрессив-
ные пыли, нары и газы. Поток рабочего (эжектирующе-
го) воздуха, выходящий с большой скоростью из сопла
в камеру смешения, увлекает за собой эжектируемый
воздух (или газовоздушную смесь), создавая в приемной
камере зону пониженного давления.
После выравнивания скоростей в камере смешения
воздух поступает в диффузор, где вследствие уменьше-
ния скорости динамическое давление преобразуется в
статическое.
В зависимости от источника рабочего воздуха эжек-
торы делят на вентиляторные и компрессорные (на сжа-
том воздухе).
По числу эжекторов, присоединяемых к одному
источнику рабочего воздуха, эжекторные системы раз-
деляют:
а) на местные, когда каждый источник рабочего воз-
духа обслуживает отдельный эжектор;
б) на центральные, когда один источник рабочего
воздуха обслуживает два эжектора и более (рис. 16.1).
Рис. 16.1 Центральные вентиляторные схемы эжекции
а — с подогретым воздухом; б — с неподогретым воздухом; 1 —
укрытия аппаратов; 2 — воздухозаборная шахта; 3 — калорифер;
4 — вентиляторный агрегат; 5 — эжектор; 6 — дроссель-клапан
Центральные эжекциониые системы позволяют од-
ним вентилятором удалять воздух от местных отсосов,
расположенных в различных по вредности и категории
опасности помещениях.
Применяемые в системах кондиционирования эжек-
циопные доводчики также являются примером исполь-
зования центральной эжекционной системы.
Центральные эжекторные установки могут приме-
няться не только для удаления воздуха от местных отсо-
сов, ио и для общеобменной вытяжной вентиляции из
ряда обособленных производственных помещений (рас-
положенных как на одном, так и на разных этажах),
когда по условиям техники безопасности или санитарно-
гигиеническим соображениям они не могут быть объеди-
нены в централизованную вытяжную установку, в кото-
рой удаляемый воздух проходит через вентилятор. Для
таких условий эжекторные установки позволяют резко
сократить потребную площадь вентиляционных камер и
общую протяженность воздуховодов.
Централизованные эжекциониые системы целесооб-
21—5
разно применять в крупных цехах, требующих устрой-
ства аварийной вентиляции, где может выделяться во-
дород, ацетилен и другие газы, которые не рекомендует-
ся непосредственно транспортировать вентилятором. Для
этих условий, учитывая кратковременный период работы
аварийной вентиляции и малое гидравлическое сопро-
тивление тракта удаляемого воздуха, целесообразно при-
нять более высокий коэффициент эжекции — (3=3...4.
Коэффициентом подмешивания или коэффициентом
эжекции 0 называется отношение количества эжектируе-
мого воздуха L2 к количеству эжектирующего L\.
Наибольший к. п. д. имеют эжекторы с коэффициен-
том подмешивания около 1; при 0>1 к. п. д. эжектора
понижается медленно, что позволяет принимать высокие
коэффициенты подмешивания в эжекторах высокого дав-
ления. Снижение 0<О,5 ведет к резкому падению к. п. д.
установки.
Для уменьшения потерь при смешивании потоков
эжектируемого и рабочего воздуха необходимо правиль-
но выбрать паивыгоднейшую скорость подсасываемого
потока в начале смесительной камеры.
Отношение п скорости подсасываемого потока к
скорости смешанного потока из в последующих расчетах
принято;
а) для эжекторов низкого давления с вентилятор-
ным побуждением — 0,4;
б) для эжекторов высокого давления, работающих
на сжатом воздухе, — 0,8.
Материал для изготовления эжекторов должен быть
достаточно стойким к агрессивному воздействию внеш-
ней среды, перемещаемых химически активных сред и
веществ, применяемых для периодической промывки
эжектора.
При транспортировании воздуха, содержащего пары
органических растворителей или взрывоопасных ве-
ществ, конденсат или пыль которых способны загорать-
ся или взрываться от искры, создаваемой зарядом ста-
тического электричества, эжекторы необходимо изготов-
лять из электропроводного материала.
Воздуховод эжектируемого воздуха следует распо-
лагать соосно с эжектором, так как это повышает
к. п. д. установки. Эжектор с вентиляторным побуж-
дением должен иметь люк, обеспечивающий доступ к
соплу и возможность промывки внутренней поверхно-
сти эжектора.
Эжекторы высокого давления, у которых из-за ма-
лого диаметра корпуса трудно разместить люк для про-
мывки, должны легко отсоединяться от воздуховодов.
Внутренняя поверхность эжектора и вытяжных воз-
духоводов должна быть гладкой, не иметь выступаю-
щих частей и вмятин.
Во многих случаях для эжекции можно применять
наружный воздух без предварительного нагрева его в
зимний период или воздух, удаляемый системой вытяж-
ной вентиляции. Такое решение значительно удешевляет
строительство и эксплуатацию систем.
16.2. ЭЖЕКТОРЫ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
(С ВЕНТИЛЯТОРНЫМ ПОБУЖДЕНИЕМ)
Эжекторы с вентиляторным побуждением (рис. 16.2),
имеющие производительность ио отсасываемому воздуху
от 1000 до 12 000 м3/ч при гидравлических потерях во
всасывающих сетях от 5 до 30 кгс/м2 и коэффициенте
подмешивания 0=1, типизированы и для них выбраны
Глава 16. Эжекторные установки
322
Примечание Др3 •— потеря давления в напорной части эжектора без шахты, кгс/м2, Др н — давление, которое может бы
израсходовано на напорный участок от вентилятора до сопла эжектора, кгс/м2; Дрр —резервное давление на случай установки н,
диффузором выхлопной шахты (на трение в шахте), кгс/м2.
центробежные вентиляторные агрегаты, выпускаемые
промышленностью комплектно с приводом и виброизоли-
рующими устройствами. Типовые эжекторы выбирают по
табл 16.1 и 16.2, а размеры эжекторов — по табл. 16 3.
Т
Датам стм
эжектирующего воздуха, £-2 —
эжектируемого воздуха: /кам —
смесительной камеры: /Днф —
диффузора; Г, £. Ж, 3, И, К,
Я — конструктивные размеры
Рис 16.2. Эжектор низкого
лени я
дав-
3 —
Z — сопло; 2 —приемная камера,
камера смешения; 4 — диффузор; d\—
диаметр выходного сечения сопла; dt—
диаметр начала смесительной камеры;
dz — диаметр горловины эжектора; о» —
диаметр устья диффузора; dBC — диа-
метр всасывающего воздуховода; dH —
диаметр напорного воздуховода, L\ —
объем г
объем
длина
длина
Л, М,
Пример 16.1. Выбрать типовой эжектор производительно-
стью 12-=6000 м*/ч при сопротивлении всасывающих воздухово-
дов и фильтра Арл—25 кгс/м2.
Решение. По табл 16.1 выбираем эжектор № 35. По
табл. 16 2 ему соответствует вентиляционный агрегат А4095-3,
создающий давление 150 кгс/м2. Согласно табл 16 1, Арн=
— 17,5 кгс/м2 может быть израсходовано в напорной сети от
вентилятора до сопла эжектора; Арз"8 кгс/м^ — располагаемое
давление на преодоление сопротивления напорной части эжек-
тора и Арр» 1,63 кгс/м2 — располагаемое резервное давление на
преодоление сопротивления трению в выхлопной шахте в слу-
чае необходимости ее установки Размеры эжектора № 35 оп-
ределяют по табл 16,3 й рис. 16.2
ТАБЛИЦА 16 2 ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ
К ТИПОВЫМ ЭЖЕКТОРАМ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ
я Q. О «V К Й Производитель- ность, м3/ч Давление, создавае- мое вентилятором, кгс/м2 Обозначение рабо- чих характеристик вентагрегата ' | N» эжектора Производитель- ность, мэ/ч Давление, создавае- мое вентилятором, 1 кгс/м2 Обозначение рабо- чих характеристик вентагрегата
1 1000 73 А2.5100-2 28 5 000 162 А4095-3
(А2.5-2)
2 1000 73 А2,5100-2 29 5000 162 А4095-3
(А2.5-2)
3 1000 120 АЗ-2 30 5 000 200 А4100-3
4 1000 135 31 6 000 72 А5100-2(А5-2)
5 1000 182 32 6 000 87 А5105-2
6 1000 182 33 6 000 122 А6-2
7 2000 58 А4Ю5-2 34 6000 150 А4095-3
8 2000 122 А 3,2100-2 35 6 000 150 А4095-3
9 2000 122 АЗ,2100-2 36 6 000 182 А4100-3
10 2000 160 АЗ,2105-2 37 8 000 65 А5105-2
11 2000 160 АЗ.2105-2 38 8 000 65 А5105-2
12 2000 200 А4100-3 39 8 000 122 Аб-2
13 3000 52 А4105-2 40 8 000 160 А6.3105-2
14 3000 115 АЗ,2100-2 41 8 000 160 А6,3105-2
15 3000 115 АЗ,2100-2 42 8 000 182 А4105-3
16 3000 140 АЗ,2105-2 43 10 000 62 А8-2
17 3000 168 А4095-3 44 10 000 95 А8-4
18 3000 230 А4105-3 45 10 000 100 А8-5
19 4000 78 АЗ,2100-2 46 10 000 160 А6,3105-2
20 4000 78 АЗ.2100-2 47 10 000 160 А6.3105-2
21 4000 110 АЗ.2105-2 48 10 000 210 А8-11
22 4000 168 А4095-3 49 12 000 58 А8-2
23 4000 168 А4095-3 50 12 000 120 А8-6
24 4000 200 А4100-3 51 12 000 120 А8-6
25 5000 65 А5095-2 52 12 000 158 А8-7
26 5000 80 А5100-2(А5-2) 53 12 000 158 А8-7
27 5000 121 Аб-2 54 12 000 212 Б8-3
Если типовые эжекторы не могут быть применены
для заданных условий, то расчет рекомендуется произво-
дить по методу П Н. Каменева в последовательности,
указанной в табл. 16 4, где одновременно дан и пример
расчета эжектора.
16.2. Эжекторы низкого давления (с вентиляторным побуждением)
323
ТАБЛИЦА 163 РАЗМЕРЫ ТИПОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ, мм (СМ. РИС. 162)
X 2723 2876 2922 2975 3006 3032 3947 4167 4228 4290 4343 4380 4885 5152 5224 5306 5371 5418 5604 5795 6010 6080 6140 6151 7215 7435 7648 7745 7840 7883 6988 7223 7468 7573 7648 7720 7853 8133 8418 8533 8657 873't 8735 9040 9356 9483 9590 971? i 8575 9105 9285 9423 9563 9665
225 225 225 225 225 225 ©© © © IQ © со со со со со со sgssgs 500 500 500 500 500 500 560 560 560 560 560 560 Q Q О 0 © 0 ©©©©©© © © © © © © 710 710 710 710 710 710 800 800 800 800 800 800 gggggg да да да да да oo
400 400 400 400 400 400 580 580 580 580 580 580 710 710 710 710 710 710 006 006 006 006 006 006 1000 1000 1000 1000 1000 1000 О О О © О © gggggg ""м ЯШ <4 w» » 1120 1120 1120 1120 1120 1120 1230 1260 1260 1260 1260 1260 О О Q О © © 04 у Сч Qj ty <>)
К OOOCOQ ООО 000 580 5S0 580 580 580 580 710 710 710 । 710 710 710 900 900 900 900 900 900 opooop gggggg ** *4 WM WM **. OOOOQO oSgggg 1 1120 1120 1120 1120 1120 1120 O©© © © Q О co © © c© <© СЧСЧСЧСЧСЧСЧ 1420 1420 1420 1420 1420 1420
290 243 235 220 211 205 ONMlCOQ ^Sc?rto3?4 505 427 410 388 367 353 578 525 470 448 430 413 645 585 528 500 475 463 708 643 578 548 528 500 823 743 668 633 597 577 915 830 746 708 680 647 1005 855 815 773 733 705
gggggg СЧ Сч сч сч сч сч 280 280 230 280 280 280 ©©©ЮЮ© © © © © © © CO CO CO CQ COCO 450 450 450 450 450 450 gggggg © © © © © © 500 500 500 500 500 500 SSS8SS © © © © io © p ©0 0 0 © S22232 710 710 710 710 710 710
X gggggg сч счсчсч сч сч 280 280 280 280 280 280 355 355 335 355 355 355 450 450 450 450 450 450 gggggg © © © © © © Q©ОО ОО О OO О О © ©©©©©© ©©00©© to <0 <0 <0 <0 <0 © to iD iD ID 10 poopoo 'D CO CO CO CO CO © © © © © © 710 710 710 710 710 710
232 196 188 176 170 164 дадасоечосч МГчфЮтта СОСЧ СЧ СЧ счсч 462 420 376 358 344 330 2$8gS8 © V ’TCO CO 566 514 462 438 422 400 sssgss <010 © © ’Г TT 732 664 593 5э6 544 518 804 684 652 618 536 564
58 49 47 44 42 41 □о © 8 3 £8 101 86 82 78 74 72 116 105 94 90 86 83 129 117 105 100 95 93 142 129 116 110 106 100 165 149 134 127 120 116 183 165 149 142 135 130 201 171 163 155 147 141
•э S 1080 1360 । 1470 I 1570 1640 1680 1570 1980 2120 2240 2340 2410 0 0 0 а 0 0 СЧ —I OO TP О) r* ©©©да©© ёчсчсчсчсчто 2170 2550 3010 3120 3230 3303 3370 3810 4240 4430 4610 4720 OQOO©© 3150 3690 4250 4480 4730 4880 3450 4050 4680 4930 5150 5380 1 2850 3830 4180 4480 4780 4940
а 728 648 592 560 530 522 1032 905 840 800 768 i 745 1250 1105 1024 963 901 880 1456 1320 1130 1112 ' 1080 1030 1640 1480 1320 1255 1195 1140 1790 ' 1630 H-50 1385 1320 1330 2050 1870 1670 1590 1500 1450 2310 2100 1870 1799 1700 1625 2500 2200 ' 2050 1950 1830 1806
X 200 200 200 200 200 200 OoPOO© 888888 355 355 355 355 ' 355 355 450 450 450 450 450 450 gggggg © tO © ©© © 500 500 I 500 500 500 500 560 550 560 560 560 560 О© ©ООО SSESS33 710 710 710 710 710 710
я 225 225 225 225 225 225 355 355 355 355 355 355 400 400 400 400 400 400 500 500 500 500 500 500 © SSS S S 05 © ©© © © 560 560 560 560 550 560 710 710 710 710 710 710 800 800 800 800 800 800 800 800 800 800 800 800
О ю © ю © © © СО по СО Эт со то 450 450 450 450 450 450 § S8©S S ©©©©©© 630 630 630 630 630 630 800 800 800 800 800 1 800 800 800 ! 800 800 800 800 gggggg cn © © 0> © gggggg oooooo iilili
207 179 163 154 151 147 293 252 238 226 216 209 353 I 309 i 292 1 276 261 253 413 375 329 318 307 292 463 419 376 357 339 328 507 461 412 392 376 367 585 531 475 452 427 412 655 595 532 507 485 462 715 617 582 552 522 506
•о © сч © © » да СЧ 'ч Сч —« — —- 366 315 297 282 267 259 447 385 365 345 327 318 516 467 418 399 383 368 578 523 470 446 422 408 634 574 516 488 470 446 0) СЧ © © © <D R8SS805 оечслечС'-© сч <b co p да дар- ©©© 10 895 770 727 690 653 634
О 116 98 91 88 85 82 164 139 133 126 120 П6 202 ! 171 164 155 147 143 231 210 188 179 172 165 253 234 211 200 190 185 COP- —<O> — Q CO ©CO •— — cS счсчсЧ счсчсч 329 297 267 253 239 241 366 332 298 283 272 259 402 342 1 326 309 293 282
Kdox -МиЧ'в «л* * »•" сч то «о © Ь- 30 <л о — СЧ rt 'r m 'O s x © 0 — счео T" — счечсчсчсч 25 26 27 28 29 30 ~ Сч CO ’Г © © CO CO CO CD CO CO со^©да^да © Q -j СЧ CO rb ^•©IQ©©©
324
Г лава 16. Эжекторные установки
ТАБЛИЦА 16 4 РАСЧЕТ ЭЖЕКТОРОВ НИЗКОГО
ДАВЛЕНИЯ
№ п.п Определяемая величина и расчетная формула Решение примера
1 Секундный объем удаляе мого воздуха
Е' = Ц, /3600 5000/3600 1,39 м’/с
2 Секундный объем эжекти- рующего воздуха
1,39/1 = 1,39 мУс
3 Секундный объем смешан ного воздуха
LC3 = ^ + L? 1,39 + 1,39 = 2,78 мУс
4 Скорость воздуха сц после смешения потоков в эжек торе -
р, = 41/ 20+8 =
Г (2-0,65)[1-0,42(2-0,65)1
„41/ Ар> + Ар’ (^дифИЬ-^г-^нф,], ~ 2Э.6 м/с
5 где г)днф~0-65- чему ПРИ Р“ "1 соответствует нанвыгод нейшее отношение скоростей Скорость воздуха в горло вине эжектора
°3 = (2 ~ ’’диф )рз (2 - 0,65)20,6 = 27.8 м/с
6 Скорость воздуха при вы- ходе из насадка
01 = (1 + 3 — П₽) Ug (1 + 1-0,4-1)27,8 = 44,5 м/с
7 Скорость подмешиваемого потока
= nv’3 0,4-27,8= 11,15 м/с
8 Площадь выходного сече иия насадка
/, =4=/о, 1.39/44,5 = 0,0312 м2
9 Диаметр выходного сече ния насадка
1,13 V 0,0312=0,2 м
10 Площадь кольцевого сече ння между стенкой смеси- тельной камеры и соплом
f’2=^/p2 1,39/11,15 =0.125 м’
11 Площадь сечения в иача ле смесительной камеры
/.= Л + f'2 0,0312 + 0,125 = 0.156 м2
12 Диаметр начала смеситель ной камеры
+ = 1,13/77 1,13 V 0,156 = 0,446 ы
13 Площадь горловины эжек тора
'•=£зс/и.; 2,78/27,8 = 0,1 м2
14 Диаметр горловины эжек тора
1 d,= l,13//7 1,13 У7)Т=0,357 м
Продолжение табл 16 4
Кв П И Определяемая величина и расчетная формула Решение примера
15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Длина смесительной каме- ры 'кам^-^ Потеря давления на тре ние п смесительной камере д _ 51. 1 ₽кам g кам» где /?2 и Яз — сопротивление силам трения в начале и конце смесительной камеры, кгс/м2 на 1 м длины камеры (см гл 12) Диаметр устья диффузора dt, принимаемый из условий скорости 4—8 м/с Скорость в устье диффу зора о. = L<j/0.785d2 о 4 Длина диффузора 'диф=|0№-^> Потеря давления на тре ние в диффузоре . . Ардиф — 2 анФ' где /?4 — сопротивление тре- нию в сечении конца диффу- зора, кгс/м2 па 1 м длины (см. гл 12) Суммарная потеря давле ния в напорной части эжек- тора Др3 — ДрдИф 4- ^Ркам + Арцин • где Ардин«<р‘/4>2 Резервное давление (на трение) на случай установки выхлопной шахты Дрш = Др — Др' реэ 3 3 Высота цилиндрической части сопла Г = 0,5 < Высота конфузора сопла £ =2^ Радиус закругления напор- ного воздуховода при входе в приемную камеру r = где d и— диаметр напорного воздуховода Скорость эжек тирующего воздуха в напорном воздухо- воде „ = E?/0,785rf2 н 1 н Расстояние от центра на- порного воздуховода до низа приемной камеры 3=rfH Длина конфузора прием ной камеры И = 2,5dt 8(0.357—0.2) = 1,255 м 1,483+1,15 1,2э5=1,Ь6 kic/m* 2 Принимаем 0,8 м 2.78 =5.6 м/с 0,785(0,8)= 10(0,8—0,357)-4,43 м 1,15 4-0,035 , „ 4,43=2,62 кгс/м2 2 2,62+1,66+(5,6/4)2- —6,24 кгс/м2 8—6,24=1,76 кгс/м2 0.5-09 = 0,1 ы 2-0,2-0,4 м Принимаем 0,5 ы 1,3п — 7 м/с 0,785(0,5 г 0,5 м 2,5-0,2=0,5 м
КЗ Эжекционные системы для аварийной вентиляции
325
Продолжение табл. 16.4
.V- п п Определяемая величина и расчетная формула Решение примера
29 Высота приемной камеры
К = Ж + 3 = 2dH 0,5+0,5—1 м
30 Диаметр приемной камеры /
Л = А = 2rfH 2-0,5-Ч м
31 Длина диффузора прием- ной камеры
Принимаем 0,56-м
32 Скорость эжектируемого воздуха во всасывающем воздуховоде ,bc=L</0,7854 1,39
о»* Ч/ и 0,785(0,56)*
33 Динамическое давление в кольцевом сечении камеры
Дрдии, = (И,15/4)2—7,75 кгс/м1
34 Вакуум в начале смеси- тельной камеры
Дрвак = Др’ + ДРдин» 20+7,75-27,75 кгс/м1
35 Динамическое давление в выходном сечении насадка
Дрдии, = (44,5/4)2—124 кгс/м2
36 Полное давление у выхода из насадка
Др* = Л₽ДИН, — АРВак 124—27,75—96,25 кгс/м2
37 Потеря давления в напор- По расчету воздуховодов
ной сети до насадка—Др н 47,2 кгс/м2
38 Полное давление, создава- емое вентилятором
Дрвент ~ 1,15 Дрдин +Дрн ~ ~~ Дрвак 1,15-1,24+47,2—27Д5- — 162 кгс/м2
39 Статический к. п. д эжек- тора
^(Дрз+Др.) 1,39(20 + 8)100
пст= 100 1,39(96,25)
ССДр.
Примечание. К. п. д диффузора (см п 4) является
функцией сопротивлений всасывающего и напорного воздухово- дов, а также функцией р чем меньше Р, тем больше к п. д диффузора На основании практических данных к. п д. диффу* зора при Р“1 рекомендуется принимать Т| дНф—0,65.
Пример 16.2. Требуется удалить 5000 мэ/ч воздуха при со-
противлении всасывающей сети, по которой транспортируется
газовоздушная смесь. Дрг“20 кгс/м2 Сопротивление напорной
части эжектора Др3=8 кгс/м2 и коэффициент подмешивания
Р-1.
Решение примера приведено в табл. 16.4
16.3. эжекционные системы
ДЛЯ АВАРИЙНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
Основной недостаток эжекторных установок —
низкий к. п. д. — в условиях систем аварийной вентиля-
ции, работающих периодически и кратковременно, теря-
ет свое значение
Подвод эжектируемого (удаляемого) воздуха на-
иболее целесообразно делать соосно с эжектором.
В этом случае используется начальная скорость подса-
сываемого воздуха и эффективность эжектора повыша-
ется. Однако иногда по конструктивным соображениям
или вследствие необходимости удаления газовоздушной
смеси (ГВС) из заданного участка помещения или от
оборудования подвод эжектируемого воздуха приходит-
ся делать не по оси эжектора, а сбоку (рис. 16.3). При
этом начальная скорость эжектируемого потока v2 не
используется и принимается равной 0.
При расположении эжекторов на покрытии и, следо-
вательно, при малых сопротивлениях нагнетательной
части, когда нет необходимости в устройстве высоких
труб для рассеивания вредных выбросов в атмосфере,
эжекторы могут быть без диффузора (рис 16 3, а).
Рис. 16.3. Централизованная эжекторная система для
аварийной вытяжной вентиляции
а и б — расположение эжекторов соответственно иа покрытии
здания (соосный подвод эжектируемого воздуха) и иа стене
(боковой подвод эжектируемого воздуха); / — вентилятор; 2 —
коллекторный воздуховод, 3—подъемный воздуховод; 4 —
эжектор
Однако это должно быть подтверждено расчетом,
так как при больших скоростях в смесительной камере
потери на выход могут оказаться слишком большими
Потери давления во всасывающем и нагнетательном
воздуховодах должны определяться расчетом.
Для условий аварийной вентиляции при 0>1 и до-
критических скоростях истечения струи из сопла рас-
чет эжектора рекомендуется вести по методу В. А. Ус-
пенского, изложенному в книге «Струйные вакуумные
насосы» (М, «Машиностроение», 1973). В этой же кни-
ге приведены значения коэффициентов восстановления
давления <р, характеризующих к. п. д. диффузора
(табл 16.5)
ТАБЛИЦА 16 5 КОЭФФИЦИЕНТЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ
ДАВЛЕНИЯ ф ПРИ РАЗЛИЧНЫХ УГЛАХ РАСКРЫТИЯ аг
И ОТНОШЕНИЯХ S=FJF3
а.» Значения ф при S. равном
1,5 2 2,5 1 3 3,5 4
2 0,4881 0,6556 0,7314 0,7718 0,7956 0,8098
3 0,5073 0,6796 0,7571 0,7979 0,8216 0,8365
4 0,5160 0,6895 0,7668 0,804 0,8302 0,8445
5 0,5203 0,6938 0,7701 0,8093 0,8318 0,8455
6 0,5227 0,6952 0,7703 0,8084 0,8299 0,8429
7 0,5237 0,6949 0,7686 0,8055 0.8261 0,8382
8 0,5241 0,6936 0,7658 0,8015 0,821 0,8323
9 0,524 0,6918 0,7623 0,7967 0.8152 0.8256
10 0,5235 0,6894 0,7582 0,7913 0,8087 0,8183
11 0,5227 0,6866 0,7538 0.7855 0,8019 0,8177
12 0,5218 0,6837 0,7491 0,7794 0,7947 0,8027
Г лава 16. Эжекторные установки
326
ТАБЛИЦА 166 РАСЧЕТ ЭЖЕКТОРОВ ДЛЯ АВАРИЙНОЙ
ВЕНТИЛЯЦИИ С СООСНЫМ ПОДВОДОМ ЭЖЕКТИРУЕМОГО
__________________ВОЗДУХА__________________
№ и п. Определяемая величина и рас- четная формула Решение примера
1 Масса удаляемого воздуха
G, = Li ТЪ 10 000-1,2 = 12 000 кг/ч
2 Масса эжектирующего воздуха
G, = Gj/P 12 000/3 = 4000 кг/ч
3 Масса смешанного воздуха
G, = G2 + 6, 12 OGJ + 4000 = 16 С00 кг/ч
4 Давление, создаваемое эжек тором без диффузора
ДРб.д = Д Р, — Д Р, 5 — (—5) — 10 Ki с/м4
о Оптимальное значение безраз мерного коэффициента гп\. ха- рактеризующего отношение пло щади сечения смесительного
участка эжектора в месте со- прикосновения струи со стенкой к площади F\ выходного сече- ния сопла mi = 2(l + ₽)> 2(1 + 3)« = 32
6 Оптимальное значение безраз- мерного коэффициента гп, ха- рактеризующего отношение пло- щади сечения Fz цилиндриче ской смесительной камеры к площади Fy. __ mt 32 — 20 5
1 + (2 р«/т.) 1 4- (2-3*/32)
7 Оптимальное значение безраз- мерного коэффициента п. харак- теризующего отношение площа- ди сечения цилиндрической смесительной камеры к площади эжектируемой струи в плоско- сти выходного сечения сопла
п » m/mj 20,6/32 = 0,64
8 Динамическое давление эжек тирующей струи
ДРдии1 = Л^б.дт 10-20,5 = 205 кгс/м*
8 Давление воздуха перед со- плом
Д Ро = 1.1 д рДИИ1 1,1-205 = 225 кгс/м*
10 Скорость истечения эжектиру ющего воздуха из сопла Для лета при 1’! = 1,2
/ 2 « Д рДИН1/71 У (19,62 205)/1,2 = — 58 м/с; для зимы При = 1,4
У (19,62-205)/!,4 = = 53,7 м/с.
Принимаем за расчетный летний период
11 Площадь и диаметр выходно- го сечения сопла
F - °* 4000/(1,2-58 3600) =
V, Pi-3600 = 0,016 м*;
d, = У 4 F,/n У <4-0,016)/3,14 = == 0,143 м. di = 143 мм
Продолжение табл 16 6
№ п п. Определяемая величина и рас четная формула Решение примера
12 Площадь сечения и диаметр входного участка в месте со- прикосновения струп со стенкой (сечение а—а) иа рис. 16.4
Fa -m.F,; 32 0,016 = 0,51 м*.
ЛЛ = У 4 Fa/n У <4 - 0,51 )/3,14 = = 0,81 м = 810 мм
13 Площадь сечения и диаметр цилиндрической смесительной камеры (сечение П1—1П на рис 16 4).
Fz—Fim-t 0,0016 20,5 = 0,327 м*;
d, = ". У~ 143 1^20,5 = G50 мм
14 Расстояние от среза сопла до места соприкосновения струи со стенкой
х" = 6 dt + — 2,74 </,)/2tg 0 6 143 + (810—2,74 X X 143)/2 tg 10° =860 + + (810 — 391 )/(2-0,176) = = 2050 мм
15 Длина смесительного участка от места соприкосновения струи с® стенками до конца смеси тельной камеры
ZCM = 2,5 ° а 2,5-810 = 2030 мм
16 Расстояние от места сопри- косновения струи со стенкой до начала смесительной камеры (сечение /—1 на рис 16 4)
1,—х"-(d а - d3 )Z(2 tg а >/2), где 01—15° (810—650)/0,132 = 1210мм 1, — 2050 + 1210 = 3260 мм
17 Длина цилиндрической смеси- тельной камеры
7а “ X*+см — 2050 4- 2030 — 3260 = « 820 мм
18 Скорость воздуха в конце смесительного участка
19 -.= GCM/VCM-3600 F, Давление за диффузором (се чение IV—IV на рнс 16.4) (12 000 + 4000)/( 1,2-ЗбООХ X 0,327) = 11,3 м/с
Д р.=Д P,+ (q> 7см о зр2« 5 4- [0,766 .1,2(11,3)4: : 19,62 = 14,95 к» с/м-
20 Диаметр и длина диффузора*
dt = d, Y~, 650 У 2,5 = 883 мм
— d,)/(2 tg aa/2) (885—650)/(2-0,07) = = 1680 мм
Примечания. I. Коэффициент восстановлении давления
в диффузоре по табл 16 5 ф»0.766 (см п 19)
2. При необходимости удаления выбросов на большую вы
соту после смесительной камеры должен быть установлен лиф
фузор Угол раскрытия диффузора принимается а2--8э и отноше-
ние площади сечения конечного участка диффузора к площа 1И
начального участка S^FJFi^2,5 (см п. 20).
16 3. Эжекционные системы для аварийной вентиляции
327
ТАБЛИЦА 16 7 РАСЧЕТ ЭЖЕКТОРОВ ДЛЯ АВАРИЙНОЙ
ВЕНТИЛЯЦИИ С БОКОВЫМ ПОДВОДОМ
___________ЭЖЕКТИРУЕМОГО ВОЗДУХА_________
К*' и п 1 1 Определяемая величина 1 и расчетная формула Решение примера
1 Масса удаляемого воздуха
G3 = Vi 10 000 1,2= 12 000 кг/ч
2 Масса эжектирующего воз Духа
G, = 6,/₽ 12 000/3 = 4000 кг/ч
3 Масса смешанного воздуха
Ga = G3 + Gt 12 000 + 4000 = 16 000 кг/ч
4 Оптимальное значение безраз- мерного коэффициента гп, ха- рактеризующего отношение пло щади сечения F3 к Ff
rn—2(1 + 0) = 2(1 + З)2 = 32
5 при начальной скорости эжек- тируемого воздуха V?—0 и пж0 Динамическое давление эжек тирующей струи
А Рдин = (А Р3 4- А Р«)т [5—(—5)] 32 = 320 кгс/м2
6 Давление эжектирующего воздуха перед соплом
Др.= 1,1 Дрдин 1,1-320 = 352 кгс/м8
7 Скорость истечения эжектиру- ющего воздуха из сопла
Pt-y(2gApAHH)/V, У (19,62-320)/!,2 = = 72,2 м/с
8 Площадь и диаметр выходио го сечения сопла*
Ft = Gt/(Vt г/f 3600); 4000/(1,2-72,2-3600) = = 0,0128 м2;
= У A Ft/ Я У (4 0,0128)/3,14 — = 0,128
9 Площадь сечения и диаметр цилиндрического смесительного участка:
Ft = Ft m ; 0,0128 32=0,41 м2;
а> = Л У m 128 у = 725 мм
10 Скорость воздуха в конце смесительного участка
’. = GCM/<VCM 3300 Г.) 12 000 + 4000 „ , — 9 м/с 1,2 3600-0,41
11 Давление за диффузором
А Р. А д,+ (<РТСМ о*)/2 я 5 + (0,694 1,2-92)/19,62 = = 8,42 кгс/м2
12 Площадь и диаметр конечного сечения диффузора
F. = F, S. 0,41-2 = 0,82 м2;
d‘ = У AFJ п У (4 0,82)/3,14 = 1,и3ы
13 Скорость движения потока г. нагнетательном воздуховоде после диффузора
и, — v,/S 9/2 = 4,5 м/с
14 Допускаемая длина нагнета тельного воздуха при наличии диффузора
A Pt— (V,uo4)/2j 8,42—(1,2 4.52 1,1)/19,62
0,018 “ = 398 м
Л
Продолжение табл. 16 7
№ п п Определяемая величина и расчетная формула Решение примера
где Я—0,018 кгс/м* на 1 м (по табл. 12 17) при t»4**4,5 м/с и — 1030 мм
15 Допускаемая длина нагнета тельного воздуховода при отсут ствии диффузора, когда нет на добности устраивать высокие выбросные шахты.
Д = ЛР.-(ГСМ v| £)/2g 5-|(l,2 92] I.11/19.CT
Я где Я-0,1 кгс/м2 на 1 м (по табл. 12 17) при Уз—9 м/с и &з-^ =725 мм 0,1 =(5—• 5,42)]/0,1= -4,2 м
16 Давление за диффузором
A Pt = A P,+(<pVCM ^/2 g, где (р«0,524 (см табл 16 5) при S~FJF3~l,b 5+ (0,524 -1,2-92)/19,62 = = 7,15 кгс/м2
17 Площадь и диаметр конечного сечения диффузора: F< = Ft S; 0,41-1,5 = 0,615 м2;
= у 4 FJn У (4-0,615)/3,14 = = 0,885 м
18 Скорость потока в нагнета тельном воздуховоде После диф фузора
= vJS 9/1,5 = 6 м/с
19 Допускаемая длина нагнета- тельного воздуховода
Ap.-VCM («2/28)5; 7,15—1,2(62/19,62)1,1 _
я гас Я—0,035 кгс/м2 на 1 м Дпо табл 12.17) при м/с и ^4 = =-885 мм 0,033 = 135 м
20 Расстояние от среза сопла до места соприкосновения эжекти рующей струи со стенкой ци линдричсской части
X" = rft(4(l +₽)- 1,8] 128(4(1 -f-З) — 1,8] = = 1815 мм
21 Длина смесительного участка пт места соприкосновения струи со стенками диффузора
,c„ = 2.5d- 2,5 725= 1815 мм
22 Расстояние от среза сопла до начала смесительной камеры
h~ х' — 0,5 d, 1815— 0,5 725 = 1452 мм
23 Длина цилиндрической смеси тельной камеры
24 Zj = У + *см G Длина диффузора /,= d,)/2 tg <x2/2, 1де a2'8° 1815 -4- 1815 — 1452 = = 2178 мм (885 — 725)/(2 0,07) = = 1143 ММ
Примечания 1 _ Коэффициент восстановления давления
в диффузоре по табл 16 5 ф--0,694 (см п 11)
2 При необходимости установки диффузора угол его рас-
крытия принимается <12=S0 и отношение площади сечения конеч-
ного участка диффузора к площади начального участка S—
^Г4/Рз=я2 (см п 12)
3 Установка диффузора в данном случае (см п 15) обя-
зательна. так как потери давления в нагнетательном участке,
равные 5.42 кгс/м2, превосходят располагаемое давление Дрз™
=5 кгс/м2. Диффузор обеспечит восстановление давления и сни-
жение скорости иа выходе
Глава 16. Эжекторные установки
328
Пример 16.3. Рассчитать эжектор низкого давления для ава-
рийной вентиляции с подводом эжектируемого воздуха, имею-
щего начальную скорость (рис 16.4, а).
Рис 16.4. Расчетная схема эжектора при скорости эжек-
тируемого воздуха и2 в сечении I—I
а — при ц2>0; б — при и2—О
Объем отсасываемого воздуха Z.2=10 000 м3/ч; сопротивле-
ние всасывающей сети Др2=6 кгс/м2, сопротивление нагнета-
тельной (напорной) сети Др3“5 кгс/м2; коэффициент эжекции
₽~3; удельный вес удаляемого воздуха v2—1,2 кгс/м3
Решение примера приведено в табл 16.6
Пример 16.4. Рассчитать эжектор низкого давления для
аварийной вентиляции иа те же исходные данные, что и в
примере 16 3. но с забором эжектируемого воздуха при началь
ной скорости и2-0 (рис. 164,6). С2=10000 мэ/ч, Др2=б кгс/м2:
Дрв“5-кгс/м2. Р = 3; Vi“V2=V3=1.2
Решение примера приведено в табл 16 7
Эжектор, работающий с использованием скорости
эжектируемой струи и2, может работать при меньшем
давлении воздуха, чем эжектор, работающий без исполь-
зования скорости эжектируемой среды.
16.4. ЭЖЕКТОРЫ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
(С ПОБУЖДЕНИЕМ СЖАТЫМ ВОЗДУХОМ)
Эжекторы высокого давления, работающие на сжа-
том воздухе (рис 16 5), наиболее часто применяют при
объемах отсасываемого воздуха до 1000 м3/ч.
Скорость выхода воздуха v, из сопел эжекторов,
работающих на воздухе давлением более 1 кгс/см2, при-
нимают равной 320 м/с, а диаметр, мм, выходного от-
верстия сопла определяют по формуле
= 0,0584 V бГ, (16.1)
где Gi — массовый расход воздуха через сопло, кг/с
При этом диаметр, мм, в начале смесительной каме-
ры равен: ______________________________
d2 = V(0,001 di + 0,004)2-4-1,085 G2/v2 . (16.2)
где Gj—массовый расход удаляемого (подмешиваемого)
воздуха, кг/с; из — скорость подмешиваемого потока, м/с
Диаметр в конце смесительной камеры d3 определя-
ют по номограммам, приведенным на рис. 16.6 или 16.7.
Значение d3 зависит от суммарного количества переме-
щаемого воздуха G3 и скорости воздуха в конце смеси-
тельной камеры v3.
Скорости воздуха v2, v3 и коэффициент подмешива-
ния р определяют по номограмме на рис. 16 8 исходя из
суммарной потери давления в сети рСум. кгс/м2.
Массовый расход удаляемого воздуха
G2 = G!₽, (16.3)
где Р — коэффициент подмешивания.
При составлении номограмм принято:
а) давление сжатого воздуха перед эжектором
1 кгс/см2 при /=18° С,
б) подвод эжектируемого воздуха производится по
оси эжектора;
в) коническая форма сопла и диффузора с постоян-
ным углом между образующими. Диффузор с принятой
формой сопла прост в изготовлении, по несколько сни-
жает к. п. д. эжектора по сравнению с к. п. д. эжекто-
ра, имеющего сопло Лаваля и диффузор с переменным
углом раскрытия;
г) температура эжектируемого воздуха 16—25° С.
Оптимальная длина смесительной камеры
/кам = 8(4з-4). (16.4)
Недостаточная длина смесительной камеры вызыва-
ет снижение производительности эжектора, а излишне
большая длина приводит к увеличению потерь на тре-
ние при обычно больших скоростях в горловине эжек-
тора
Диаметр, м, выхлопной трубы за диффузором dt
определяют исходя из скорости воздуха в выхлопном
сечении щ=4=15 м/с.
d4= 1,04КбзМ- (16.5)
Рис 16 5 Эжектор высокого давления
/ — насадка (сопло). 2 — смесительная ка-
мера; 3 — диффузор; D\ — диаметр возду-
ховода эжектирующего воздуха. d\ — диа-
метр выходного отверстия насадки (соп-
ла); — диаметр воздуховода эжектируе
мого воздуха; d^ — диаметр в начале сме-
сительной камеры, с/з — диаметр в конце
смесительной каморы, /кам — длина смеси-
тельной камеры, Z диф— ллина диффузора;
di—диаметр выхлопа диффузора
329
12
16.4. Эжекторы высокого давления (с побуждением сжатым воздухом)
Масса спеси .мсвктируцщего и эжектируемого
гз>
100
96
92
88
84
ВО
76
72
68
64
60
56
52
48
44
40
36
Рис.
16.6 Номограмма для определения диаметра в конце смесительной
камеры d3 при производительности эжектора до 200 м3/ч
Рис. 16.8. Номо-
грамма для опре-
деления скоростей
v2 и v3 и коэффи-
циента подмешива-
32
28
24
20
18
16
14
12
10
16 7. Номограмма для определения диаметра
V,
, 1 i гп
ВП
_ 01/ _ 100
~ 7R ОС
/О _ Ju
79 — ——i “ 0/}
__ ju
“ ая ac
RL ЯП --
OU
RD 7C
—
- 9П .
— _ /V —
~ 49
Ou
/ D -
—— 1 , W- — fV - —- _ 60 —
ZZ “ ее
ЧЧ t Ju
4U _ Jb —
~ iR
•JO __ vu —
7? m— Ln
- 7Я
«.w
9L ~ 7Л
t _ VW
~ 9C
। aU
l~ fR — 7/7
lb । 4.U
13
16
14
15
40
28
30
32
35
45
50
55
60
70
80
17
18
19
20
21
22
23
24
26
8
6
5
4
иа
рис 16.8 определяем t>2 = 46.8 м/с.
оа-
на-
в
Рис.
конце смесительной камеры d3 при производительности
эжектора от 200 до 1000 м3/ч
Оптимальная длина, м, диффузора
(диф = 8 (dt - d3). (16.6)
Расчет эжектора приведен в примере 16 5
Пример 16.5. Рассчитать эжектор, работающий на сжатом
воздухе, для удаления воздуха £.2=0.0416 м3/с. Потеря давления
составляет: во всасывающей сети Др2=17 кгс/м2 в в выхлопной
трубе эжектора Дрз-17 кгс/м2. Температура удаляемого возду-
ха /2=16° С
Решение. Масса удаляемого воздуха
(72 = Л2у2 = 0,0416-1,18 = 0,049 кг/с,
где у?—удельный вес удаляемого воздуха, кгс/м3.
Суммарная по1еря давления
Реум ДРг -I- Лрз = 17 -J- 17 34 кгс/м2.
Дрг+Дрз — суммар-
ная потеря давления,
кгс/м2; Др2 — поте-
рн давления на вса-
сывающей сети; Дрз—
потери давления за
диффузором (в вых-
лопной трубе эжекто-
ра); v2 — скорость
подмешивания пото-
ка. м/с; и3 — ско-
рость воздуха в кон-
це смесительной ка-
меры. м/с; 6 — коэф
Фициеит подмешива-
ния
По номограмме
— 58.5 м/с и 3=22,5
Секундный массовый расход эжектируюшего воздуха
ходим по формуле (16 3)
Gi = G2/p = 0,049/22,5 = 0,002 кг/с.
Общая масса смеси эжектируюшего и эжектируемого
духа
Gs = Gi + (73 — 0,002 + 0,049 = 0,051 кг/с.
На основании полученных значений G$ и из по номограм-
ме (см рис. 16 6) определяем диаметр в конце смесительной
камеры с/з—31 мм
Диаметр выходного сечения сопла находим по формуле
(16 О-
dj = 0,0584 = 0,0026 м, или 2,6 мм;
диаметр в начале смесительной камеры — по формуле (16 2):
(k = V(0,001 -2,6 4- 0,004)2 + 1.085 (0,049/46,8) =
= 0,0335 м, или 33,5 мм.
Остальные величины определяем по формулам (16 4)—
(16.6):
воз-
(кам — 8 (31 — 2,6) 227 мм;
= 1,04)^(0,051/5) = 0,101 м, или 101 мм;
(диф = 8 (101 — 31) ~ 560 мм.
Глава 17. БОРЬБА С ШУМОМ УСТАНОВОК
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
17.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Уровень шума является существенным критерием
качества систем кондиционирования и вентиляции, что
необходимо учитывать при проектировании зданий раз-
личного назначения
При выборе допускаемых уровней шума для вен-
тиляционных систем необходимо учитывать уровень как
собственного шума в помещении, обусловленного нор-
мальной рабочей активностью, так и шума в помещении
от городского транспорта.
Для систем вентиляции считается экономически не-
оправданным принимать в качестве допускаемых уров-
ни шума более чем на 5 дБ ниже уровней фактического
шумового фона в помещении
17.2. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ УРОВНИ
ДОПУСКАЕМОГО ШУМА
СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
В табл. 17.1 даны рекомендуемые номера предель-
ных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, харак-
теризующие допускаемый шум от систем вентиляции и
кондиционирования воздуха
Поправки к этим уровням для прилегающих терри-
торий застроек на время суток и место расположения
объекта следует принимать по табл. 17.2.
Октавные уровни звукового давления, соответству-
ющие различным номерам предельных спектров, приве-
дены в табл. 17 3.
ТАБЛИЦА 17 1 РЕКОМЕНДУЕМЫЕ НОМЕРА
ПРЕДЕЛЬНЫХ СПЕКТРОВ И УРОВНИ ЗВУКА
Помещения или территории Номера пре- дельных спектров Уровень звука по шкале А, дБ
Помещения общественных и жилых зданий
Палаты больниц и санаториев ПС-20 25
Жилые комнаты квартир, спальные помещения в детских дошкольных уч- реждениях и школах интернатах, жи- лые помещения домов отдыха и пан- сионатов ПС-25 30
Операционные, приемные и местные кабинеты больниц и поликлиник ПС-30 35
Концертные залы, оперные и драма- тические театры ПС-20—25 25—30
Конференц-залы, читальные залы, зрительные залы кинотеатров ПС-25-30 30-35
Классы н аудитории в школах и учебных заведениях, музеи, кабинеты с повышенными требованиями к шуму ПС-30—35 35—40
Обычные кабинеты, конторские по- мещения, большие конструкторские бюро ПС-35-40 10—45
Продолжение табл 17.1
Помещения или территории Номера пре- дельных спектров Уровень звука по шкале А, дБ
Залы кафе и ресторанов, фойе теат ров н кино ПС-40-45 45—50
Торговые залы магазинов, спортзалы, пассажирские залы аэропортов и вок залов ПС-50 55
Прилегающие территории застроек
Больниц и санаториев в 2 м и более от зданий ПС-35 40
Жилой застройки в 2 м и более от жилых домов и границ площадок от- дыха в жилых кварталах ПС-40 45
Производственные помещения *
Для умственной работы без источни- ков шума (кабинеты, конструкторские бюро, комнаты расчетчиков и програм мнетов, помещения лабораторий для теоретических работ и обработки экс- периментальных данных, здравпункты н т п ) ПС 40 45
Требующие разборчивой речевой свя зи по телефону (диспетчерские пункты, пульты управления, узлы телефонной и радиотелефонной связи, кабинеты на- блюдения) ПС-45 50
Конторского труда с источниками шу- ма (пишущие машинки, ручные счет- ные машины, телеграфные аппараты, коммутаторы), а также точной сборки цеховой администрации, внутризавод- ских столовых и т п ПС-50 55
Пультов, кабин наблюдения и дистан ционного управления, не требующие речевой связи ПС-55 60
Лабораторные с источниками шума, а также шумных счетно-вычислитель- ных машин цифропечати, табуляторов, магнитных барабанов и т п ПС 65 70
Рабочие места в шумных цехах и па территории производственных пред- приятий ПС-75 80
ТАБЛИЦА 17 2 ПОПРАВКИ К ДОПУСКАЕМЫМ УРОВНЯМ
ШУМА ДЛЯ ПРИЛЕГАЮЩИХ ТЕРРИТОРИЙ ЗАСТРОЕК
Влияющий фактор Условия Поправки, дБ
Время суток Ночное время с 23 до 7 ч 0
Дневное время с 7 до 23 ч +10
Место располо/хе Курортный район —Q
ния Жилой * 0
Жилая застройка, распо ложечная в существующем населенном пункте +5
17.2. Рекомендуемые уровни допускаемого шума систем вентиляции и кондиционирования воздуха
331
ТАБЛИЦА 17 3 УРОВНИ ЗВУКОВОГО ДАВЛЕНИЯ
В ОКТАВНЫХ ПОЛОСАХ, СООТВЕТСТВУЮЩИЕ НОМЕРАМ
ПРЕДЕЛЬНЫХ СПЕКТРОВ
Номер предель- ною спек- тра Уровни звукового давления, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
63 125 250 | 500 1000 2000 4000 8000
ПС-20 51 39 31 24 20 17 14 13
ПС-25 55 44 35 29 25 22 20 18
ПС-30 59 48 40 34 30 27 25 23
ПС-35 63 52 45 39 35 32 30 28
ПС-40 67 57 49 44 40 37 35 33
ПС-45 71 61 54 49 45 42 10 38
ПС-50 75 66 59 54 50 47 45 44
ПС-55 79 70 63 58 55 52 50 49
ПС-60 яз 74 68 63 60 57 55 54
ПС-65 87 79 72 68 65 63 61 59
ПС-70 91 83 77 73 70 68 66 64
ПС-75 95 87 82 78 75 73 71 69
17.3. ИСТОЧНИКИ ШУМА
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ УСТАНОВОК
И ИХ ШУМОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Основным источником шума вентиляционных уста-
новок является вентилятор, причем в воздуховодах и
помещении вентиляционной камеры обычно доминирует
его аэродинамический шум Уровень шума электродвига-
теля, клиноременного привода и подшипников при их
исправном состоянии значительно ниже и его можно не
учитывать.
На рис. 17.1 показаны основные источники шума си-
стем вентиляции и кондиционирования, а также пути
распространения звука и вибрации.
Шумовые характеристики источников шума (венти-
ляторов, отопительных агрегатов, комнатных кондици-
онеров, дросселирующих устройств, решеток, плафонов
и т.п.), измеренные в соответствии со стандартами, дол-
жны указываться в паспорте или в каталогах вентиля-
ционного оборудования. При их отсутствии эти характе-
Рис. 17.1. Типичные источники шума и пути его распространения
Глава 17. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования воздуха
332
ристики можно ориентировочно рассчитать по данным,
приведенным ниже
Вентиляторы. Для расчета шумовой характеристики
вентилятора необходимо знать: тип вентилятора, объем-
ный расход, полное давление и к. п. д. Для определения
октавных уровней звуковой мощности предварительно
вычисляют общий уровень отдельно для сторон всасы-
вания и нагнетания по формуле
Чбщ =b + 25IgW+ 101gQ + 6. (17.1)
где Ln — общий уровень звуковой мощности шума веи-
иобщ ,Л ~
тилятора относительно 10—12 Вт, дБ, L — критерий шумности,
дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, значение
которого принимается по табл 17 4; Н — полное давление, соз
даваемое вентилятором, кгс/м2; Q — объемный расход вентиля-
тора, м3/с; б — поправка на режим работы вентилятора, дБ.
ТАБЛИЦА 17 4 ЗНАЧЕНИЯ КРИТЕРИЯ ШУМНОСТИ L
ДЛЯ ВЕНТИЛЯТОРОВ
Тип и серия вентилятора Значения L, дБ, для вентилятора со стороны
нагнетания всасывания
Центробежные-
Ц4-70, Ц4-76 41 38
Ц14-46* 47 43
Ц9-55, Ц9 57 47,5 43,5
ввд 48 40
ЦП7-4О 48 43
Ц10 28 47 40
Крышные- КЦ 3 90, КЦ 4 84 52 48
Осевые.
06-300- 48 48
06-320 57 57
У- 51 51
Крышные осевые 49 49
Примечания. 1. При работе вентилятора в режимах
Я^0,9чмакс значение 6 равно пулю При отклонении режима
работы вентилятора от режима максимума к п д не более чем
иа 20% значение б принимается равным 2 дБ, при отклонении
более чем на 20%—4 дБ
2 Для облегчения расчетов на пис 17 2 приведен график
для определения значений 25 lg//+10 IgQ
3. Для вентиляторов, отмеченных звездочкой, приведенные
данные ориентировочны.
Полученное по формуле (17.1) значение характери-
зует звуковую мощность, излучаемую в одну сторону
открытым входным либо выходным патрубком вентиля-
тора (в свободную атмосферу или в помещение) при ус-
ловии плавного подвода воздуха к входному патрубку.
Условия плавного подвода воздуха обеспечиваются, ког-
да прямой участок воздуховода перед вентилятором на
всасывающей стороне имеет длину /=2 3 Огидр.
При неплавном подводе воздуха к входному па-
трубку или при установке дросселя во входном патрубке
к значениям, указанным в табл. 17.4, следует добавлять
для осевых вентиляторов 8 дБ, для центробежных 4 дБ.
Октавные уровни звуковой мощности шума венти-
лятора, излучаемого входным либо выходным патрубком,
следует определять по формуле
(17-2)
где LD —общий уровень звуковой мощности вентиля
^общ
тора, излучаемый в расслтатриваемую сторону (нагнетания или
всасывания), дБ; A£i — поправка, учитывающая распределение
звуковой мощности вентилятора по октавным полисам. дБ, и
принимаемая в зависимости от типа вентилятора и частоты
вращения по габл 17.5, д£3 — поправка, учитывающая аку-
стическое влияние присоединения воздуховода к вентилятору,
дБ, и определяемая по табл. 17 6 (если воздуховод ие присо
единяется. то Д£г=0).
Общий уровень звуковой мощности шума, излуча-
емого вентилятором через стенки корпуса и присоединя-
05ъепный расход Вентилятора Q, п]/с
Рис. 17.2. График для определения значений 25 1g Н-{-
+ 10 IgQ
ТАБЛИЦА 17 5 ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL,,
УЧИТЫВАЮЩЕЙ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЗВУКОВОЙ
МОЩНОСТИ ВЕНТИЛЯТОРА ПО ОКТАВНЫМ ПОЛОСАМ
Среднегеомет- рическая частота октавной полосы, Гц Значения Д£ь дБ, для вентиляторов
центробежных с лопатками, загнутыми осевых
вперед (Ц9-55, Ц9-57, Ц14-46, ЦП7-40, ВВД, Ц10-28) назад (Ц4-70, Ц4-76. КЦЗ-UO, КЦ4-84В)
(32) (6) (15) (18)
63 6 11 13
125 6 7 8
250 6 5 9
500 9 6
1000 13 9 /
2000 17 16 10
4000 21 21 16
8000 26 26 23
(16000) (31) (31) (30)
(32000) (36) (36) (37)
Примечания 1 Приведенные в табл 17 5 значения без
скобок справедливы, когда частота вращения вентилятора нахо
дится в пределах 700—1400 об/мин.
2. При частоте вращения 1410—2800 об/мин весь спектр (всю
колонку цифр) следует сдвинуть на октаву в сторону высоких
частот (на строчку вниз), а при частоте 350—600 об/мин — на
октаву в сторону низких частот (иа строчку вверх), принимая
для крайних частот значения, указанные в скобках
3 При частоте вращения более 280*) об/мин всю колонку
цифр следует сдвинуть аналогичным образом на две октавы г.
сторону высоких частот, а при частоте менее 350 об/мин —на
две октавы в сторону низких частст
емых воздуховодов в помещение вентиляционной каме-
ры. следует определять по формуле (17 1) при условии,
что значение критерия шумности L принимается по
17.3 Источники шума вентиляционных установок и их шумовые характеристики
333
ТАБЛИЦА 17 6 ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВКИ AL3,
УЧИТЫВАЮЩЕЙ ВЛИЯНИЕ ПРИСОЕДИНЕНИЯ
ВЕНТИЛЯТОРА ИЛИ ДРОССЕЛИРУЮЩЕГО УСТРОЙСТВА
К СЕТИ ВОЗДУХОВОДОВ
Корень квадрат ный нз площади патрубка венти лятора или воз- духовода, мм Значения Д£2, дБ, при среднегеометри- ческих частотах октавной полосы, Гц
63 125 250 500 1000 2000
100 23,5 18 13 7,5 3 0,5
125 21,5 16,5 11 6,5 2 0,5
140 21 15 10,5 5,5 1,5 0
160 19,5 14,5 9,5 4,5 1 0
180 19 13,5 8,5 4 1 0
200 18 13 7,5 3 1 0
225 17 11,5 7 2,5 0,5 0
250 16 11 6 2 0,5 0
280 15,5 10.5 5,5 1,5 0 0
315 14,5 9,5 4,5 1 0 0
355 13,5 8,5 4 1 0 0
400 12,5 7,5 3 0,5 0 0
450 12 6,5 2.5 0,5 0 0
500 11 6 2 0,5 0 0 .
560 10,5 5,5 1,5 0 0 0
63р 9,5 5 1 0 0 0
7ГО 8,5 4 1 0 0 0
800 7,5 3 I 0 0 0
900 3 0,5 0 0 0
1000 6 2 0,5 0 0 0
1250 4,5 1 0 0 0 0
1400 4 1 0 0 0 0
1600 3 0,5 0 0 0 0
Примечание На частотах 4000 и 8000 Гц поправка
Д12=0.
табл. 17.4 как его среднее значение для сторон всасыва-
ния н нагнетания.
Октавные уровни звуковой мощности шума, излу-
чаемого вентилятором в помещение вентиляционной ка-
меры, необходимо вычислять по формуле (17.2) и
табл. 17.5, принимая поправку Д7.2=0.
Если в вентиляционной камере одновременно рабо-
тает несколько вентиляторов, то для каждой октавной
полосы требуется найти суммарный уровень звуковой
мощности шума, излучаемого всеми вентиляторами в по-
мещение вентиляционной камеры.
Добавка к более высокому уровню, необходимая для
определения суммарного уровня звуковой мощности шу-
ма L Рсум , зависит от разности двух складываемых
уровней:
Разность уровней, дБ . .0—1 2—4 5—9 10 я более
Добавка, дБ..............3 2 1 0
При числе слагаемых уровней более двух сложение
начинают с двух больших уровней и далее последова-
тельно складывают с суммарным оставшиеся уровни.
Октавные уровни звуковой мощности шума, излуча-
емого в помещение местными кондиционерами и другими
вентиляционными установками с осевыми вентилятора-
ми (без сетей воздуховодов), следует вычислять по фор-
муле (17.2) и табл. 17.5 с повышающей поправкой 3 дБ.
Для местных кондиционеров с центробежными вен-
тиляторами октавные уровни звуковой мощности шума,
излучаемого всасывающим и нагнетающим патрубками
вентилятора, необходимо вычислять по формуле (17.2) и
табл. 17 5, а затем сложить подученные уровни.
Дросселирующие и воздухораспределительные уст-
ройства. Источниками аэродинамического шума, генери-
руемого в воздуховодах. иаще всего являются дроссели-
рующие устройства (дроссель-клананы, шиберы, диаф-
ТАБЛИЦА 17 7 ХАРАКТЕРИСТИКИ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ
Номер группы воздухорас- пределителя* Номер воздухораспреде- лителя по табл 8 1 Воздухораспределитель Коэффициент местного со- противления £, отнесенный к скорости воздуха на входе в воздухораспределитель Поправка Б
I (решетки) 1 4 5-7 8 21 20 26 27 19 28 29 См. табл. 86 Цилиндрическая труба с конфузором Цилиндрическая труба с отводом Решетки, сетки, перфори- рованные решетки Решетки воздухоприточ- ные типа РР при параллель- но установленных жалюзи Приточная регулирующая решетка типа РР с жалюзи, установленными под у’-лом 90° Решетка веерная РВ кон- струкции НИИСТ прн равном. 45 60 90 Прямоугольные щелевые отверстия, решетки с парал- лельными направляющими лопатками (выход в направ- лении движения воздуха по воздуховоду). Кж,с-1. .. 0,8 Щелевое отверстие с па- раллельными направляющи- ми лопатками (выход пер- пендикулярно движению воздуха по воздуховоду), Кж>с«0.8 1 Воздухораспределители пристенные типа ВП кон- стоукции ВНИИГС Воздухораспределители перфорированные прямо- угольные коистпукцни ЛИОТ Воздухораспределители перфорированные круглые типа ВПК конструкции ЛИОТ Воздухораспределители пристенные типа ВПП (чер тежи серии 4.904-59). 51 52 53 8,1 82 101 4,5 1,5 1.8 2.2 3,3 1.1 1 1 1.8 1,5 1.4 2,4 См. табл. 8 22 2,3 2.1 1,9 2,3 2,1 1,9 0 0 0 0 0 | 0 0 0 0 0 0 0
Н (анемос- таты) 18 30 Потолочный плафон с тре мя диффузорами Воздухораспределители потолочные двухструйиые шестидиффузорные, круглого и прямоугольного сечения, типа ВДШ (чертежи серин 4.904 29) 1 1,У 6 6
Глава 17. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования воздуха
334
Продолжение табл. 17 7
I Номер группы воздухорас- пределителя i Номер воздухораспредели- теля по табл. 8.1 Воздухораспределитель Коэффициент местного со- противления отнесенный к скорости ЕОздуха на входе в воздухораспределитель Поправка Б
11-17 Воздухораспределители двухструйные с перфорнро ванным диском ВДПМ (чер- тежи серии 4.904-53) См табл 6 1 13
III (плафоны ВНИЙГС) 32—38 Воздухораспределители универсальные потолочные ВДПМ-Ila с нерегулируемым по высоте перфорированным диском То же 13
23 Воздухораспределители универсальные потолочные ВДПМ Пв со сплошным не- регулируемым по высоте диском 2,1 13
21 Воздухораспределители универсальные потолочные ВДПМ-1Пв (с глухим дис- ком) 1.9 13
26 Комбинированные приточ- но-вытяжные плафоны типа ВК конструкции ВНИИГС 2 13
10 Универсальный потолоч- ный ВДУМ См табл 8 11 13
рагмы), воздухораспределительные и воздухоприемные
устройства (решетки, плафоны, анемостаты и т. n.j.
Уровень звуковой мощности этого шума зависит от
многих факторов: скорости движения воздушного пото-
ка, геометрической формы и коэффициента местного со-
противления устройств.
Расчет шума элементов воздуховодов аналогичен
расчету шума вентиляторов.
Общий уровень звуковой мощности шума, дБ, гене-
рируемого дросселирующими, воздухораспределительны-
ми и воздухоприемными устройствами, определяют по
формуле
Чбщ = 601g Р + 301g г + Ю 1g F + S, (17.3)
где v — средняя скорость воздуха на входе в рассматри-
ваемое устройство, подсчитанная по площади подводящего воз-
духовода (патрубка) дчя дросселирующих устройств и плафо
нов и по габаритным размерам — для решеток, м/с; £ — без-
размерный коэффициент местного сопротивления элемента, от
несенный к скорости воздуха на входе в него (для воздухо-
распределителей принимать по табл 17 7, а для дросселирую-
щих устройств — по данным гл. 8); F— площадь поперечного
сечения подводящего воздуховода или габаритная площадь
решеток, м2; Б— поправка, зависящая от типа обтекаемого
элемента (принимается по табл 17 7).
Октавные уровни звуковой мощности шума, излуча-
емого в воздуховод дросселирующими устройствами, оп-
ределяют по формуле (17.2), при этом ЕРобщ подсчиты-
вают по формуле (17.3), поправку находят по
табл. 17 6 (за характерную площадь следует принимать
площадь поперечного сечения воздуховода, в котором
установлен рассматриваемый элемент или устройство)
Значение частотного параметра f вычисляют по уравне-
нию
] — (17.4)
где f — среднегеометрическая частота данной октавной по-
лосы, Гц; D — средний поперечный размер воздуховода (экви-
валентный диаметр), м, v — средняя скорость на входе в рас-
сматриваемый элемент, м/с;
ТАБЛИЦА 178 ПОПРАВКА bL}, УЧИТЫВАЮЩАЯ
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ ШУМА
ПЛАФОНОВ И РЕШЕТОК ПО ОКТАВНЫМ ПОЛОСАМ
возду- ?ли Тип Значение ДС,. дБ. при среднегеометри-
ческих частотах октавных полос. ГЦ
3 Е £ е & воздухо- распреде-
| № rpj 1 xopaci телей лителя 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
I Решетки 13 8 8 8 8 8 13 18
II Аиемостаты 6 7 8 10 11 12 22 28
III Плафоны ВНИИГС 7 7 5 8 15 21 26 30
Поправка \Li для определения октавных уровней
звуковой мощности шума дросселирующих устройств за-
висит от частотного параметра f:
~f......0.4 0,6 0,8 1 10 20 60 80 100 200-100 600 800
Д£х,дБ. . 10 8 6 б 5 6 8 9 10 13 18 21 24
Промежуточные значения поправки следует прини-
мать по интерполяции.
Октавные уровни звуковой мощности шума, созда-
ваемого в плафонах и решетках, рассчитывают по фор-
муле (17.2), определяя по формуле (17.3) и при-
нимая поправку Д£1 по табл. 17.8, а поправку Д£2=0.
При расчете требуемого снижения уровней звуково-
го давления (см. п. 17 4) шум, создаваемый в воздухо-
распределительных или воздухоприемных устройствах
или в решетке, можно не учитывать, если
мощность не превышает допускаемой
лу (17.13)].
их звуковая
[см. форму-
^рДоп
Примечание Допускаемую звуковую мощность мож-
но определять только для одной частоты, которая для плафо-
нов ВНИИГС равна 250 Гц, для анемостатов и решеток —
2000 Гц.
Для снижения уровня звуковой мощности шума, ге-
нерируемого поворотами и тройниками воздуховодов,
участками резкого изменения площади поперечного се-
чения и т. п., следует ограничивать скорости движения
воздуха в магистральных воздуховодах общественных
и вспомогательных зданий промышленных предприятий
до 5—6 м/с, а в ответвлениях — до 2—4 м/с. Для произ-
водственных зданий эти скорости можно соответственно
увеличивать в 2 раза, если по технологическим и дру-
гим требованиям это допустимо.
17.4. ОСОБЕННОСТИ
АКУСТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Для систем вентиляции и кондиционирования воз-
духа с разветвленной сетью воздуховодов акустический
расчет следует делать только для ветви к ближайшему
помещению, если допускаемые уровни шума одинаковы
для всех помещений. Если они различны, то дополни-
тельно рассчитывают ветвь воздуховодов к помещению
17.4 Особенности акустического расчета систем вентиляции и кондиционирования воздуха
335
с наименьшим допустимым уровнем шума. Акустический
расчет для воздуховодов забора и выброса воздуха де-
лают отдельно
Кроме того, необходимо рассчитывать шум от мест-
ных отопительно-вентиляционных агрегатов и кондици-
онеров, воздушных или воздушно-тепловых завес, мест-
ных отсосов и установок воздушного душироваиия
Если между глушителем и обслуживаемым поме-
щением есть дросселирующие устройства, то их надо
учитывать в расчете как самостоятельные источники шу-
ма Это относится и к воздухораспределительным и воз-
духоприемным устройствам (решетки, плафоны и т. п ),
если их звуковая мощность превышает допускаемую
[см. формулу (17.13)].
В общем случае акустический расчет следует делать
для каждой из восьми октавных полос. Однако для цент-
ральных систем вентиляции и кондиционирования воз-
духа с разветвленной сетью воздуховодов можно делать
расчет только для частот 125 и 250 Гц.
При поступлении в помещение шума от нескольких
источников (например, от вентиляторов через приточные
и вытяжные решетки, от автономных кондиционеров и
др) выбирают несколько расчетных точек на рабочих
местах, ближайших к рассматриваемым источникам шу-
ма. Для этих точек по формулам (17.8) или (17.9) опре-
деляют уровни звукового давления от каждого источни-
ка шума в отдельности.
Требуемое снижение уровней звукового давления
ДЕтр определяют также для каждого источника шума в
отдельности по формуле (17.5) или (17.6).
Если в помещение проникает шум только от одного
источника, то требуемое снижение уровней звукового
давления в расчетной точке ДЕТр необходимо вычислять
для всех частот по формуле
ALTp = L — Едоп 5, (17.5)
где L — октавный уровень звукового давления в расчетной
точке. дБ (вычисляется по формулам п. 17.5); £доп,— допуска-
емый по нормам уровень звукового давления, дБ (см. табл
17 1—17 3)
Примечание. Если нормативные требования к уров-
ням звукового давления различны в течение суток, то акустн
ческий расчет следует делать иа наиболее низкие допустимые
уровни звукового давления.
Если в расчетную точку одновременно приходит шум
от нескольких источников, то требуемое снижение уров-
ня звукового давления надлежит рассчитывать для каж-
дого источника в отдельности по формуле
ДЙтр = Едоп + 101g m + 5, (17.6)
где — октавный уровень звукового давления, создавае-
мый рассматриваемым источником шума в расчетной точке,
дБ: m— обшее число принимаемых в расчет источников шума
(например, хэбщее число решеток приточной н вытяжной ме-
ханической вентиляции, дросселирующих устройств и т д )
Примечания- 1 В общем числе источников шума m
ие учитывают источники шума, создающие в расчетной точке
октавные уровни звукового давления иа 10 и 15 дБ ниже нор-
мативных при числе их ие более соответственно 3 и 10.
2 В общем числе принимаемых в расчет источников шума
не учитывают дросселирующие устройства, установленные у
вентилятора.
3. Несколько равномерно распределенных по помещению
приточных (или вытяжных) решеток от одного вентилятора
можно рассматривать как одни источник равномерного излу-
чения шума при проникании через них шума от одного вен-
тилятора.
Если «шумное» и «тихое» помещения, расположен-
ные смежно, соединены общим воздуховодом, то требу-
емое снижение шума, дБ, можно определить по формуле
ДЕтр = Епом 10 lg Sp АЕр 10 1g Вц — Ьдоп, (17.7)
где — средний октавный уровень звукового давления
в шумном помещении, дБ; Sp—площадь решетки (или реше
ток), через которую шум проникает в воздуховод из шумного
помещения, м2. Д£р — снижение уровни звуковой мощное!»
на участке вентиляционной сети .между рассматриваемыми по
мощениями, дБ (определяется по данным п 17 6); ВИ—посто-
янная изолируемого от шума помещения в данной октавной
полосе, м2 (см. п 17 5), ^-доп — допускаемый октавный уровень
звукового давления, дБ (см. табл. 17 1—17 3).
Этот путь распространения шума или помех от раз-
говоров необходимо учитывать при проектировании жи-
лых домов, гостиниц, больниц, административных зда-
ний и т. п.
Все промежуточные акустические расчеты выполня-
ют с точностью до 0,5 дБ. Конечный результат округля-
ют до целого числа децибел.
17.5. РАСЧЕТ УРОВНЕЙ
ЗВУКОВОГО ДАВЛЕНИЯ
В РАСЧЕТНЫХ ТОЧКАХ
Источники шума характеризуются октавными уров-
нями звуковой мощности, а нормы устанавливают допу-
скаемые октавные уровни звукового давления для поме-
щений в зависимости от их назначения В общем случае
уровни звукового давления зависят, помимо шумовой ха-
рактеристики источника шума, от выбора расчетной точ-
ки: ее расположения относительно источника шума и ог-
раждающих строительных конструкций, акустических ка-
честв помещения и некоторых других меиее значитель-
ных факторов.
При определении октавных уровней звукового дав-
ления расчет следует делать для расчетных точек, рас-
положенных на постоянных рабочих местах или местах
отдыха, наиболее близких к источнику шума
Рассмотрим наиболее часто встречающиеся случаи.
Случай 1. Источник шума (генерирующая шум ре-
шетка, плафон, автономный кондиционер и т. п.) нахо-
дится в рассматриваемом помещении (см. рис. 17.1).
Октавные уровни звукового давления, дБ, созда-
ваемые в расчетной точке рассматриваемым источником
шума, следует определять по формуле
L = LpOkt+ lOlg(0/4№+ 4/Вш) , (17.8)
где Ф — фактор направленности излучения источника шума
(при отсутствии паспортных данных определяется по кривым
иа рис 17 3), безразмерный, г — расстояние от геометрического
центра источника шума до расчетной точки (РТ) или рабочей
зоны, м.
Примечание. Для небольших помещений, в которых
можно пренебречь неравномерностью звукового поля в их объ-
еме, средние по помещению уровни вычисляют по формуле
1 = Чкт-1018Вш + Л+6, (17.9)
где
£р
^окт
— октавный уровень звуковой мощности источ-
ника шума (определяется по данным п. 17 3), дБ; Вщ—посто-
янная помещения с источником шума в рассматриваемой ок-
тавной полосе, м2; Д—поправка иа расположение источника
шума, при расположении источника шума в рабочей зоне для
всех частот Д —3 дБ, выше рабочей зоны Д—0
Если в помещении находится несколько источников
одинаковой звуковой мощности, то уровни звукового
давления в выбранной расчетной точке определяют по
формуле
L = Чкт + 10 [ф/4пп + 1/Г2 +
+ ---)+4/Вщ],
(17.10)
где п. г3 и т. д. — расстояния от отдельных источников
шума до расчетной точки, м; п — число источников шума.
Глава 17. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования воздуха
336
Графическое решение уравнения (17.8) приводится
на рис. 17.4. Следует отметить, что величина Др—L ста-
новится функцией Вш только тогда, когда либо рассто-
яние от источника, либо число источников п является
достаточно большим.
а)
м
Рис. 17.3. Схема возможного размещения вентиляцион-
ных отверстий (решеток) (а) и график для определения
фактора направленности излучения Ф источника шу-
ма (б)
/, J, 3 и 4 - выходное отверстие источника шума находится
соответственно в середине помещения, в середине стены, в се-
редине стыка стен помещения, в верхнем углу помещения
/ Постоянная помещения В в общем случае рассчи-
тывается так:
В = Sa/(l — a), (17.11)
где S — общая площадь потолка, стен и пола, м2; а —
средний коэффициент звукопоглощения всех поверхностей, без-
размерный;
<S а = (Xi 4* Sg 0С2 4~’ • *4~ Ai 4* (17.12)
где St, Ss и т д. — площадь отдельных поверхностей по-
мещения, м2; St, fe а т д - коэффициенты звукопоглощения
отдельных поверхностен в рассматриваемой октавной полосе,
безразмерные: Ль Л2 - эквивалентные площади звукопоглоще-
ния отдельных штучных поглотителей (мебель, люди, объем-
ные поглотители нт п ), м2
Для типичных помещений различного назначения со
средними пропорциями значение разности Lv—L с точ-
ностью до ±1 или 2 дБ можно оценить, пользуясь
рис. 17.5 и табл. 17Д.
Имея значения этой разности и допускаемых уров-
ней звукового давления 7.ДОп, для помещения данного
назначения можно определить допускаемые уровни зву-
ковой мощности источника шума L для любой ок-
^доп
тавной полосы с учетом поправки на число источников
шума п:
^-Рдоп = ^доп 4" (Ер L) Ю 1g п. (17.13)
Для определения допускаемого урогня звуковой
мощности на одно приточное устройство из общего уров-
ня следует вычесть поправку, которая зависит от числа
приточных устройств примерно одинаковой звуковой
мощности:
Число устройств п 2 3 4 8 10 20 40 100
Поправка, дБ............. 3 5 6 9 10 13 16 20
В верхней части рис. 17.5 приведен график, по кото-
рому (зная число решеток в помещении и площадь по-
ла) можно определить минимальное расстояние до бли-
жайшей решетки, не учитывая при этом фактор направ-
ленности, т. е. прямой звук ог источника шума. Если
фактическое расстояние до решетки меньше минимально-
го, то расчет следует вести по формуле (17 10).
Случай 2. Расчетная точка находится в вентилиру-
емом помещении, которое надо изолировать от шума.
Шум от вентилятора или генерирующего шум дросселя,
тройника и т. п. распространяется по воздуховодам и
излучается в помещение через воздухораспределительное
или воздухоприемное устройство (например, решетку).
Октавные уровни звукового давления при этом опре-
деляют по формуле
L = LPokt — AL₽B + 1о1§(Ф/4№ + 4/В), (17.14)
где Ln — октавный уровень звуковой мощности, нзлу-
окт
чаемой в воздуховод источником шума (вентилятор, дроссель
н т п ), дБ; ALp^— суммарное снижение уровня (потерн) зву-
ковой мощности в рассматриваемой октавной полосе по пути
распространения звука от источника до выбранного помеще-
ния, дБ
Случай 3. Расчетные точки находятся на прилега-
ющей к зданию территории. Шум вентилятора распрост-
раняется по воздуховоду и излучается в атмосферу либо
через решетку или шахту (см. рис. 17.1), либо непосред-
ственно через стенки корпуса вентилятора или открытый
патрубок при установке вентилятора снаружи здания.
Октавные уровни звукового давления в расчетных
точках определяют по формуле
L = L₽okt-a4 -201gra4-ALH-8, (17.15)
где га — расстояние от источника шума (решетка, венти-
лятор) до расчетной точки, м; Д7П — поправка на направлен-
ность излучения шума, дБ (рис. 17.6).
Если расчетная точка находится в помещении зда-
ния, то необходимо дополнительно учитывать снижение
шума, обеспечиваемое наружным ограждением в зави-
симости от его конструкции (табл. 17.10).
При измерении шума как на прилегающей террито-
рии, так и в здании необходимо учитывать шумовой
фон. Для определения уровня шума только от системы
вентиляции из суммарного уровня следует вычесть по-
правку, зависящую от разности уровней при работающей
и выключенной системе вентиляции:
Разность уровней, дБ . 0 1 2 3 4 5—9 10 и
более
Поправка, дБ............>10 7 4 3 2 1 0
337
17 5. Расчет уровней звукового давления в расчетных точках
Рис. 17 4 Графическое решение
уравнения для определения
разности уровней звуковой
мощности La и звукового дав-
ления L (на расстоянии 5 м
при Ф=4 и В=100 м2, Lp—
—L=13 дБ)
Линимальнае
расстояние до дли-
окадиссго источ-
ника шуна,н vL
2,1Jf2C-
1,8 -**-
4У'
3
2,9
{8
1,5
1,2
xr-i-rm-----------------°‘9 -
Площадь noSepxHOcmeu
। помещения, м1-
JOO 2001 500 1000 2000
Рис.
17.5
приблизительного расчета
Номограмма для
Lv—L для типичных помещений
Ограждения
помещения
Лодерхндстй
понещения
5000
- ' 7 &ЫС0П7С[ м
тбепдые -----------
50
потолка. о
3
мягкие
JO 2(J DO 100
Площадо оооо, нг
средние
9
12
250 500 1000 2000 WOO 0000
Средняя частоту <щпд,днои лалоон, fa
22-5
Глава 17. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования воздуха
338
ТАБЛИЦА 17 9 ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ помещений различного
НАЗНАЧЕНИЯ
Помещения Характеристика поверхностей помещения Значения 57
Телевизионные студни н ра- диостудии, театры, лекционные залы Мягкие 0.4
Концертные залы, магазины, рестораны, конторы, конференц залы, номера гостиниц, школы, больницы, жилые дома, библио- теки. помещения для счетных машин и пр Средние 0,2
Спортивные залы, производст- венные помещения фабрик и заводов Твердые 0,1
ТАБЛИЦА 1710 СНИЖЕНИЕ ШУМА. ОБЕСПЕЧИВАЕМОЕ
ТИПОВЫМИ НАРУЖНЫМИ ОГРАЖДЕНИЯМИ ЗДАНИИ
Конструкция Снижение шума, дБ, при средне- геометрической частоте октавной полосы, Гц
63 125 250 зоо) 1000 2000 4000 8000
Типовая стена: с открытыми окнами 10 10 1Л 14 16 18 18 18
с закрытыми окнами, открытыми неболь- шими вентиляционны- ми отверстиями . . 15 15 17 10 21 23 23 23
с закрытыми окнами, без щелей и откры- тых отверстий . . 20 20 23 26 29 32 32 32
Стена без окон и ще- лей массой, кг на 1 м2 поверхности около 100 26 27 31 35 39 43 45 47
> 27) 32 33 37 41 45 49 51 53
Рис. 17.6. Схема для определения поправки ДДП на на-
правленность излучения шума от источника (решетки
и т. п.)
1 — вентиляционная шахта; 2 — жалюзийная решетка
17.6. СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ
ЗВУКОВОЙ МОЩНОСТИ
ИСТОЧНИКОВ ШУМА В ЭЛЕМЕНТАХ
ВЕНТИЛЯЦИОННОЙ СЕТИ
Снижение уровней (потери) звуковой мощности. дБ,
по пути распространения определяют последовательно
для каждого элемента сети н затем суммируют:
Д^Рсетп —
s ДЧ-.
1=1
(17.16)
где ALp.— снижение уровней (потерн) звуковой мощно
сти в отдельных элементах сети, дБ; п — число элементов се-
ти. в которых учитывают потери.
ТАБЛИЦА 17 11 СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ
МОЩНОСТИ в МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВОЗДУХОВОДАХ
ПРЯМОУГОЛЬНОГО И КРУГЛОГО СЕЧЕНИЙ
Размер поперечного сечения, мм Значения снижения уровней звуковой мощности, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
63 125 250 500 1000 2000 4000 1 8000
Прямоугольного* 75—200 0,6 0,6 0,45 0,3 0,3 0,3 0,3
210—400 0,6 '',6 0,45 0,3 0,2 0,2 0,2 0,2
410—800 0,6 0,6 0,3 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15
810—1600 0,45 0,3 0,15 0,1 0,06 0,06 0,06 0,06
Круглого. 75—200 0,1 0,1 0,15 0,15 0,3 0,3 0,3 0.3
210—400 0,06 0,1 0,1 0,15 0,2 0.2 0,2 0,2
410—800 0,03 0,06 0,06 0,1 0.15 0,15 0,15 0,15
810—1600 0,03 0,03 0,03 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06
ТАБЛИЦА 17 12 СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ
МОЩНОСТИ В ОБЛИЦОВАННЫХ И НЕОБЛИЦОВАННЫХ
ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПОВОРОТАХ
Значения снижения уровней звуковой
Место облицовки мощности, дБ, прн среднегеометрических
и ширина частотах октавных полос, 1ц
поворота £>, мм 03 125 250 500 1000 2000 | 4000 | 8000
Без облицовки:
125 0 0 0 1 5 7 5 3
0 0 1 5 7 о 3 3
500 1000 200С 0 1 5 7 5 3 3 3
1 5 5 7 1 5 5 3 3 3 3 3 3 3 3 3
До поворота:
125 0 0 0 1 з 8 6 8
250 0 0 1 5 8 6 8 11
500 0 1 5 8 6 8 11 11
1000 1 5 8 6 8 11 11 11
После поворота:
125 0 0 0 1 6 11 10 10
250 0 0 1 6 11 10 10 10
500 0 1 6 п 10 10 10 10
1000 1 6 11 10 10 10 10 10
До и после пово- рота
125 0 1) 0 1 6 12 14 16
250 0 0 1 6 12 14 16 18
500 0 1 6 12 14 16 18 18
1000 1 6 12 14 16 18 18 18
Примечание Данные справедливы, когда длина об
лицованного участка составляет не менее 2D, а толщина обчн-
цовки равна 10% ширины D (см эскиз) Для облицовок мень-
шей толщины длину облицованного участка следует пропорцио-
нально увеличивать
17.7. Звукоизоляция вентиляционных камер
339
В прямых участках металлических воздуховодов
прямоугольного и круглого сечений снижение уровней
звуковой мощности следует принимать по табл 17 11
На прямых участках кирпичных и бетонных каналов
потери не учитывают, так как вибрация этих каналов
вследствие высокой жесткости стенок невелика.
Снижение уровней звуковой мощности в прямо-
угольных необлицованных и облицованных поворотах воз-
духоводов можно определять по табл. 17.12. При угле
поворота, меньшем или равном 45°, снижение уровней
звуковой мощности не учитывается. Для эффективного
затухания необходимо облицовывать именно боковые
стороны.
Для плавных поворотов и прямых колен воздухово-
дов с направляющими лопатками снижение уровней зву-
ковой мощности можно принимать по табл. 17.13.
ТАБЛИЦА 17 13 СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ
МОЩНОСТИ В ПЛАВНЫХ ПОВОРОТАХ ВОЗДУХОВОДОВ
ИЛИ В ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПОВОРОТАХ
С НАПРАВЛЯЮЩИМИ ЛОПАТКАМИ
Ширина или диаметр поворота, мм Значения снижения уровней звуковой мощности, дБ, прн среднегеометрических частотах октавных полос, Гц
63 125 250 500 | 1000 2000 4000 8000
125-250 0 0 0 0 1 2 3 3
260—500 0 0 0 1 2 3 3 3
510—1000 0 0 I 2 3 3 3 3
1100—2000 0 1 2 3 3 3 3 3
Снижение уровней звуковой мощности, дБ, при рез-
ком изменении поперечного сечения воздуховода (как
расширение, так и сужение) для всех частот можно оп-
ределять по табл. 17.14 или по формуле
iLLp= 101gf(m+ l)2/4m], (17.17)
где m—FilF? (/г, и р3 _ площади поперечного сечечня воз-
духовода до и после изменения сечения, м2).
ТАБЛИЦА 17 14 СНИЖЕНИЕ УРОВНЯ ЗВУКОВОЙ
МОЩНОСТИ ПРИ ВНЕЗАПНОМ ИЗМЕНЕНИИ
ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ВОЗДУХОВОДА
Значения отно- шения площадей гоперечных сечений при Значения снижения уровня звуковой мощности, дБ Значения отно- шения площадей поперечных сечений при Значения снижения уровня звуковой мощности, дБ
сужении расширении сужении пасширении
1 1 0 0,33 3 1,5
0,5 2 0,5 0,25 4 2
0,4 2.5 1 0,2 5 2,5
При плавном переходе воздуховода от одного сече-
ния к другому снижение уровней звуковой мощности не
учитывается.
Снижение уровней звуковой мощности, дБ, в раз-
ветвлении воздуховода для всех частот следует опреде-
лять по графику (рис. 17 7) или по формуле
ДЕР= 101g[(SFOTD/)/FOTBi(m' + l)2/4FMar'], (17.18)
где m'*=FMar/'XFот31- (^маг- пл°п!аДь поперечного сече
ния магистрального воздуховода перед разветвлением, м2);
^Отв£ --площадь поперечного сечения рассматриваемою от-
ветвлен я воздуховода, м2; SF0TB^ — суммарная площадь по-
22*
перечных сечений всех ответвлений воздуховодов данного раз-
ветвления, м2
Примечания 1. Для тройников на ответвлении с по-
воротом на 90° к з”ачению подсчитанному по формуле
(17 18). следует прибавлять значение снижения уровней звуко-
вой мощности в повороте воздуховода, определяемое по табл
17 12 или по ’7.13.
2 Для тройников на проходе следует учитывать только
снижение уровня звуковой мощности по формуле (17 18)
Рис. 17.7. График для
определения снижения
уровней (потери) звуко-
вой мощности шума при
разветвлении воздухово-
да (в сечении Лоте)
ТАБЛИЦА 17 15 СНИЖЕНИЕ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОЙ
МОЩНОСТИ В РЕЗУЛЬТАТЕ ОТРАЖЕНИЯ ОТ ОТКРЫТОГО
КОНЦА ВОЗДУХОВОДА (РЕШЕТКИ)
Диаметр воз- духовода или V F, мм Площадь воздухо- вода F, м* Значения снижения уровней зву- ковой мощности, дБ, при средне- геометрических частотах октавных полос, Гц •
63 125 250 500 1000
125 0,015 17 12 8 4 1
250 0,062 12 8 4 1 0
500 0,25 8 4 1 0 0
1000 1 4 1 0 0 0
2000 4 1 0 0 0 0
Примечания: 1. Данные таблицы справедливы для
случая, когда воздуховод заканчивается заподлицо со стеной
или потолком и расположен на расстоянии нескольких диамет-
ров от других ограждений помещения. Если воздуховод (решет-
ка) расположен ближе к ограждениям помещения, то потери
в результате отражения следует определять по следующему
большему размеру воздуховода.
2 На частотах 2000—8000 Гц снижение уровней звуковой
мощности ие учитывается.
Снижение уровней звуковой мощности в результа-
те отражения от открытого конца воздуховода или ре-
шетки в зависимости от частоты звука, габаритной пло-
щади решетки или поперечного сечения выпускного от-
верстия можно определить по табл 17.15.
17.7. ЗВУКОИЗОЛЯЦИЯ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ КАМЕР
Для снижения шума самого источника необходимо:
1) при выборе оборудования учитывать наряду с дру-
гими рабочими параметрами уровень звуковой мощности
вентилятора; 2) стремиться к тому, чтобы при заданном
объемном расходе и сопротивлении сети вентилятор ра-
ботал в режиме максимального к. п. д ; 3) снижать со-
противление сети и не устанавливать вентилятор с запа-
сом по давлению: 4) делать плавный подвод воздуха к
входному патрубку вентилятора; 5) особое внимание об-
ращать на статическую и динамическую балансировку
рабочего колеса вентилятора, 6) отдавать предпочтение
Глава 17. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования вовдуха
340
центробежным компрессорам и насосам как менее шум-
ным по сравнению с поршневыми (компрессоры с че-
тырьмя и более цилиндрами предпочтительнее, чем с од-
ним или с двумя).
Вентиляционные камеры по возможности следует
удалять от тихих помещений, располагая их в отдельно
стоящих пристройках или в подвалах зданий.
В общем случае для обеспечения хорошей звуко-
изоляции рекомендуется следующее: 1) устанавливать
глушители аэродинамического шума в воздуховодах вса-
сывания и нагнетания вентиляторов; 2) виброизолиро-
вать вентиляционные агрегаты и насосы с помощью пру-
жинных или резиновых амортизаторов; 3) применять
звукопоглощающие облицовки для снижения уровня шу-
ма в самих вентиляционных камерах или вентилируемых
помещениях, 4) для строительных ограждений исполь-
зовать конструкции повышенной звукоизоляции; 5) при-
менять «плавающие» конструкции пола в вентиляцион-
ных камерах; 6) делать сплошные подвесные потолки в
расположенных под вентиляционными камерами тихих
помещениях.
Виброизоляция. Вентиляторы и насосы необходимо
устанавливать на виброизоляторы. Выбор типа вибро-
изоляторов зависит от места установки оборудования и
частоты вращения рабочего колеса вентилятора и элект-
родвигателя.
Эффективность акустической виброизоляции опреде-
ляется осадкой виброизоляторов под нагрузкой. Чем ме-
нее жесткое перекрытие, тем больше должна быть осадка
виброизоляторов.
Рекомендуется при частоте вращения до 1800 об/мин
использовать стальные пружины со звукоизолирующими
прокладками (например, из ребристой или из перфори-
рованной листовой резины), а при частоте более
1800 об/мин допускается применение резиновых амор-
тизаторов. Для пружинных амортизаторов рекомендует-
ся сталь марки 60С2, а для резиновых — резина состава
№ 1847 или № 3311 московского завода «Каучук».
Оборудование, создающее динамические нагрузки
(вентиляторы, насосы, компрессоры и т.п.), перед уста-
новкой на виброизоляторы следует жестко монтировать
на тяжелой бетонной плите. Масса плиты должна быть
примерно в 2—3 раза больше общей массы агрегата с
электродвигателем.
Для хорошей внброизоляции необходимо устранить
все жесткие связи между виброизолируемым агрегатом
и строительными конструкциями Питание к электродви-
гателям следует подводить гибкими кабелепроводами.
Гибкими вставками необходимо присоединять не толь-
ко воздуховоды к вентиляторам, но и трубопроводы к
насосам.
Гибкие вставки для воздуховодов следует монтиро-
вать так, чтобы они сильно не провисали и не натягива-
лись, используя материал типа прорезиненного брезента.
В качестве гибких вставок для трубопроводов мо-
жно применять рукава резинотканевые напорные или ру-
кава резинотканевые с металлическими спиралями (ГОСТ
8496—57). Можно также использовать гибкие металли-
ческие вставки достаточной длины (например, по ТУ
400-2/7-37-71, Главсантехмонтаж).
Рекомендуемая минимальная длина металлических
вставок зависит от диаметра трубопровода’
Диаметр трубопрово-
да, мм ........... 10 15 20 25 32 38 50 75 100
Длина вставки, мм 200 220 240 250 280 330 380 500 600
Звукопоглощающие облицовки целесообразно пре-
дусматривать в вентиляционных камерах на всей пло-
щади потолка и на верхней половине двух смежных
стен. Для вентилируемых помещений достаточно обли-
цевать только потолок.
Снижение уровня звукового давления, дБ, в поме-
щении в результате применения звукопоглощающей об-
лицовки определяют по формуле
AL= lOlgBa/Bn (17.19)
где Bi и Вз—постоянные помещения соответственно до и
после устройства звукопоглощающей облицовки, м2.
Эффект снижения шума в результате применения
звукопоглощающей облицовки обычно составляет 5—
Рис. 17.8. Конструкция «плавающего» пола помещений
для вентиляторов
/ — «плавающий» пол — армированная бетонная плита, мини-
мальная толщина 100—150 мм; 2 — стекловолокиистые плиты,
толщина слоя 60—100 мм; 3 — сепаратор из нетвердеющей ма-
стики между отдельными плитами пола; 4 — уплотнение, из ма-
стики поверх звукоизолирующей полосы, глубина 15 мм; 5 —
звукоизолирующая полоса, ширина 50 мм; 6 — несущее перекры-
тие; 7 — водонепроницаемый слой
8 дБ (эквивалентно снижению звуковой мощности ис-
точника шума в 3—6 раз).
Различные звукопоглощающие конструкции и их
коэффициенты звукопоглощения приведены в справоч-
нике проектировщика «Защита от шума» (М., Строй-
издат, 1974).
Звукоизолирующие строительные конструкции. Для
обеспечения повышенной звукоизоляции между поме-
щениями для вентиляторов и смежными тихими помеще-
ниями стены, пол и перекрытия вентиляционных камер
должны быть достаточно массивными.
Требуемую звукоизолирующую способность, дБ, ог-
раждений определяют по уравнению:
Ятр = Ьш - £доп + 101g S/B„, (17.20)
где — уровень звукового давления в шумном помеще-
нии — вентиляционной камере, дБ; £доп — допускаемый уро-
вень звукового давления в смежном помещении, дБ (опреде-
ляется по табл. 17 1); S — площадь смежного ограждения, м2;
Ви — постоянная помещения, изолируемого от шума, м2.
Значения £ш и Ви определяют акустическим расче-
том. Звукоизолирующая способность некоторых конст-
рукций рассмотрена в справочнике проектировщика
«Защита от шума».
При расположении вентиляционных камер на про-
межуточных или верхних технических этажах эффек-
тивно создание «плавающего» пола на всей площади
помещения для вентиляционного оборудования. Пример
такой конструкции дан па рис. 17.8.
Допускается сжатие рекомендуемых для плавающе-
го пола в качестве звукоизолирующего слоя стеклово-
локнистых плит на 10—20% при приложении нагрузки и
дополнительное сжатие на 10—15% в течение срока
службы вентиляционной установки.
341
17.8. Проектирование глушителей
17.8. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ГЛУШИТЕЛЕЙ
В вентиляционных системах целесообразно приме-
нять только активные глушители, т. е. глушители со
звукопоглощающим материалом, поскольку вентилято-
ры имеют широкополосный спектр шума.
В вентиляционных системах рекомендуется приме-
нять трубчатые, пластинчатые и камерные глушители, а
также облицованные изнутри звукопоглощающими ма-
териалами воздуховоды и повороты.
В общем случае трубчатые глушители следует при-
менять при размерах воздуховодов до 500X500 мм.
При больших размерах целесообразнее пластинчатые
или камерные глушители.
Рабочие чертежи конструкций трубчатых и пластин-
чатых глушителей приведены в типовом альбоме «Шу-
моглушители вентиляционных установок» (серии
4 904-18/76).
Необходимое свободное сечение глушителя опреде-
ляют из соотношения
Scb — Q/идрп, (17,21)
где Q — объемный расход воздуха через глушитель, м’/с;
гдоп— допускаемая скорость воздуха в глушителе, м/с. зави-
сящая от располагаемых потерь давления и уровня ценообра-
зования в глушителе.
Для общественных н административных зданий до-
пускаемую скорость воздуха ориентировочно можно
принимать в зависимости от номера предельного спектра
шума.
Номер предельного спектра ПС-25 ПС-35 ПС-45 ПС-50
Допускаемая скорость воз-
духа, м/с............ 4 6 8 10
В производственных зданиях промышленных пред-
приятий скорость воздуха в глушителях не должна пре-
вышать 10—12 м/с.
Если по технологическим требованиям скорость воз-
духа превышает 12 м/с (например, аспирационные си-
стемы и т п), то помимо центрального глушителя на
ответвлениях после воздухоприемного устройства сле-
дует устанавливать дополнительные глушители При
отсутствии данных о звуковой мощности шума, возни-
кающего в элементах этих установок, на конечных
участках необходимо устанавливать трубчатые глуши-
тели длиной 1 м.
Пластинчатые глушители собирают из звукопогло-
щающих пластин, устанавливаемых параллельно на не-
котором расстоянии друг от друга в общем кожухе,
Рис. 17 9 Вариант
компоновки пластин-4
чатого глушителя
/ — кожух; 2 — каналы
для воздуха, 3 — звуко-
поглощающие пластины;
4 — направляющие угол-
ки: 5 — монтажный зазор
толщиной 8—10 мм. уи
лотняемын после уста-
новки пластин
выполненном из металла или строительных материалов
Глушители можно собирать с крайними пластинами ли-
бо без них (рис. 17 9) Выбор толщины пластин и рас-
стояния между ними зависит от частотной характерис-
тики требуемого снижения уровней звукового давления
[определяется по формуле (17 6)].
Для центральных систем вентиляции и кондициони-
рования воздуха с разветвленной сетью воздуховодов
с определяющей частотой 250 Гц оптимальная толщина
пластин равна 200 мм (толщина крайних пластин
100 мм)
ТАБЛИЦА 17 16
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПЛАСТИНЧАТЫХ ГЛУШИТЕЛЕЙ, дБ
Схема поперечного сечения шумоглушителя Тол щина средних пластин В, мм Расстояние между пласти- нами А, мм Фактор свободной площади Ф. % > s ч к аз и с X о 2 х х ь Эффективность глушителей, дБ, при средне геометрических частотах октавных полос, Гц
63 125 250 500 ' 1000 2000 4000 8000
1 1 2,5 6 20 21 17 15 10
100 100 50 2 1.5 5 11 35 38 32 23 13
3 2 7,5 15 45 50 40 31 15
1 1,5 3,5 9 15 13,5 11 10 9
200 200 50 2 3 7 16 30 23 17,5 15 13
3 4.5 9,5 23 43 35 25 2J 16
°* 1 2.5 6,5 11 11,5 10,5 8 7 7
400 400 50, 2 4.5 12 20 19 16 11 10 10
3 5,5 16,5 30 27 22 15 13 12
1 Q | Д р |
1 5 6 6,5 л 5 5 4 1
800 800 50 2 8,5 9 10,5 8 7,5 7,5 6,5 6,5
3 12 12,5 13,5 11 10,5 10,5 10 10
1 9,5 13,5 16,5 14 14 13,5 13 12
800 250 25 2 17,5 22,5 28 26 24 21 18,5 1 6,5
3 24 33 38 37 31 26 22 20
Примечание Приведенными данными можно пользоваться для интерполирования, учитывая, что с уменьшением шири-
ны воздушных каналов глушителя затухание звука на единицу длины на низких и средних частотах увеличивается примерно об-
ратно пропорционально фактору свободной площади глушителя ФСв св^габ (где св — свободная для воздуха площадь
поперечного сечения глушителя. $ГЙб — его габаритная площадь поперечного сечения), а иа частотах выше 1000 Гц —примерно
обратно пропорционально ширине воздушного канала
Г лава 17 Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования воздуха
342
ТАБЛИЦА 17 17 ЗАТУХАНИЕ ШУМА В ТРУБЧАТЫХ ГЛУШИТЕЛЯХ
Размеры, мм Затухание шума, среднегсометрич Гндравли
Схема поперечного сечения шумоглушителя Шифр шумоглу- зских частотах октавных полос, Гц ческнй диаметр
шителя В // D 63 125 | 250 | 500 1000 2000 4000 1 8000 nr, М
ШТП-1 150 100 4 10 13 20 23 20 15 10 0,123
ШТП-2 200 4 7,5 19 24 24 22 15 8 0,133
штп-з 150 150 4 7,5 19 24 24 22 15 8 0,16
ШТП-4 200 3,5 5,5 18 22 21 16 10 6 0,18
ШТП-5 3,5 5,5 18 22 21 16 10 6 0,2
ШТП-6 250 200 — 3,5 5,5 18 22 21 16 10 G 0,22
□ у* ШТП-7 400 3 . 4 11 12,5 14,5 10,5 6,5 3,5 0,266
. V U I 1 х Д ШТП-8 250 4,5 14,5 17,5 13 8 4 0,25
J, В [ [100 250
ШТП-9 400 3 4 11 12,5 14,5 10,5 6,5 3,5 0,31
ШТП-10 400 2,5 3,5 7 7,5 12 8 5 3 0,4
ШТП-11 250 2,5 3,5 10 12 13,5 10 6 3 0,334
ШТП-12 500 400 2 3 6,5 7 11 7 4,5 2,5 0,445
ШТП-13 500 2 3 5,5 6 10 6,5 4 2,5 0,5
ШТК-1 200 3 6 17 17,5 21 22 13 14 0,2
ШТК-2 250 2,5 5,5 14,5 13 16,5 17,5 11 9 0,25
штк-з 280 2 5 12,5 10 13 15 8 6,5 0,28
ШТК-4 — — 315 2 5 12,5 10 13 15 8 6,5 0,325
ШТК-5 ШТК-6 ШТК-7 400 450 500 1 1 0,5 3,5 3,5 2,5 10 10 9 8 8 7,5 10,5 10,5 9,5 10 10 9 4 4 3 3,5 3,5 2,5 0,4 0,45 0.5
При определяющем значении частот 500 и 125 Гц
оптимальная толщина пластин равна соответственно
100 и 400 мм.
При определяющем значении частоты 63 Гц, что ха-
рактерно для систем вентиляции больших телестудий,
оптимальная толщина пластин равна 800 мм.
Примечание. Шумоглушение в пластинчатом глушите-
ле не зависит от числа параллельных каналов для воздуха.
Расчетные данные по эффективности пластинчатых
глушителей различной констпукции и длины приведены
в табл. 17.16. Затухание шума в трубчатых глушителях
показано в табл 17.17.
В качестве звукопоглощающего материала при из-
готовлении глушителей для приточных и вытяжных си-
стем следует применять мягкие маты (холсты) из супер-
тонкого стекловолокна (СТВ), изготовляемые по ТУ
21-01-224-69,/ либо холсты из ультрасупертонкого ба-
зальтового волокна марки Б или С, изготовляемые по
ТУ 550.2. 44-72.
Плотность заполнения шумоглушителей матамч
должна составлять 15—20 кг/м3. Кроме этого, в звуко-
поглощающих конструкциях глушителей и облицовок
можно применять полужесткий винипор плотностью
120 кг/м3 (ТУ В-66-70). Этот материал из поливинил-
хлоридной смолы с мелкопористой структурой более
устойчив к возгоранию, чем поропласт полиуретановый,
а при горении не выделяет веществ, вредных для здо-
ровья человека Винипор применяется без защитного
покрытия.
В качестве звукопоглощающего материала при из-
готовлении глушителей для вытяжных систем рекомен-
дуется применять полужесткие плиты из стекловолокна
марки ЦФД плотностью 30—40 кг/м3 по ТУ-21-РСФСР-
80-73 или минераловатные плиты марки ППМ-80 (плот-
ностью 80 кг/м3) для всех конструкций глушителей, кро-
ме низкочастотных с пластинами толщиной 800 мм, для
которых следует использовать плиты марки ПММ-40
или ПММ-50, по ТУ-21-24-52-73.
Для защиты звукопоглощающего материала от вы-
дувания потоком воздуха без ухудшения звукопоглоще-
ния наиболее предпочтительно применять защитное
покрытие, состоящее из перфорированного стальною
листа (диаметр отверстий 5—6 мм, шаг 10—12 мм) и
войлока ПВХ (из поливинилхлоридного волокна) с тол-
щиной слоя 3—5 мм, изготовляемого по ТУ-РСФСР-17-
3941-70.
17.9. Пример акустического расчета приточной установки
343
Допускается замена войлока на стеклоткани марок
ЭЗ-100 либо другие стеклоткани с эквивалентным со-
противлением продуванию (Э2-100 или Э2-80).
При компоновке установок вентиляции, кондициони-
рования воздуха и воздушного отопления рекомендуется
устанавливать центральный глушитель и предусматри-
вать для него место по возможности ближе к вентиля-
тору в начале вентиляционной сети.
Помещение вентиляционной камеры желательно от-
делить от помещения для глушителей стеной с массой
150—200 кг на 1 м2 конструкции При отсутствии такой
возможности наружный кожух глушителя и воздуховод
после него, находящиеся в пределах вентиляционной
камеры, следует дополнительно изолировать снаружи с
таким расчетом, чтобы звукоизолирующая способность
стенок отвечала требуемой по расчету.
Примечание Требуемую звукоизолирующую способ-
ность стеиок воздуховодов можно уменьшить, применяя звуко
поглощающую облицовку для снижения шума в вентиляцион-
ной камере
В некоторых случаях допускается производить рас-
чет требуемого снижения шума для самого дальнего
ответвления воздуховодов и подбирать соответствующий
центральный глушитель, а на ближних ответвлениях
воздуховодов устанавливать вспомогательные глушите-
ли значительно .меньшего поперечного сечения.
Для снижения шума, возникающего в воздуховодах
при движении потока воздуха, а также шума, проника-
ющего в воздуховоды извне от посторонних источников,
в ответвлениях следует располагать вспомогательные
глушители.
Требуемую эффективность вспомогательных глуши-
телей определяют расчетом в соответствии с формулой
(17.6)
В случаях, когда из-за недостатка места устанав-
ливается глушитель, не обеспечивающий требуемое
снижение шума, рекомендуется дополнительно приме-
нять внутреннюю облицовку воздуховода звукопогло-
щающих! материалом
Затухание шума, дБ/м, в облицованном воздухово-
де находят по формуле
Д£ — 1,1 Z7/SCB (ан -Ь ав/2,7) I, (17.22)
где П — периметр поперечного сечення воздуховода, обли-
цованного изнутри звукопоглощающим материалом (по разме-
рам в свету), м. Scn— площадь поперечного сечения воздухо-
вода, м2; а н — коэффициент звукопоглощения облицовки при
нормальном падении звука, безразмерный; I — длина облицо-
ванного канала, м
Для снижения шума, проникающего через приточ-
ную (воздухозаборную) камеру в атмосферу, наряду с
глушителями рекомендуется применять облицовку внут-
ренних поверхностей этих камер звукопоглощающим ма-
териалом
Суммарное заглушение в последовательно располо-
женных облицованных камерах рассчитывают но фор-
муле
п
Д£ком = S 10 1g-4,7SfBbIx, (17.23)
г=1
где /1полное звукопоглощение отдельной камеры,
м' (S и a i — соответственно площади и реверберационные ко-
эффициенты звукопоглощения облицовки внутренних поверхно-
стей камеры — табл, 17 18); S^вых—площадь свободного сече-
ния выходного канала из отдельной камеры («вход» и «выход»
из камеры определяются по направлению распространения зву-
ка), м2, п — общее число камер
Примечание Снижение уровней (потери) звуковой
мощности в фильтрах и калориферах ие учитывается.
Значения а для облицовок определяют по табл. 17.18.
ТАБЛИЦА 17 18 РЕВЕРБЕРАЦИОННЫЕ
КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗВУКОПОГЛОЩЕНИЯ а МАТЕРИАЛОВ.
ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ ОБЛИЦОВКИ ПРИТОЧНЫХ КАМЕР
Звукопоглощающие мате-
риалы и конструкции
Значения а при среднегео-
метрических частотах октавных
полос, Гц
| 125 | 25о| 500
юоо|гооо
4000 8000
Винипор полужесткий
(ТУ В 6G 70) с р-120 кг/м3
без защитного покрытия, с
толщиной звукопоглощаю
щего слоя 60 мм...........
Маты из супертонкого
стекловолокна толщиной
100 мм и р=-15 кг/м3 с за
щитным покрытием из стек
лоткани и перфорированно-
го листа . .........
Маты с перфорированной
асбоцементной плитой (вме-
сто перфорированного лис-
та) толщиной 4 мм РСТ
Латв ССР 475 74 и пло
щадью перфорации не ме-
нее 13% ................
Маты из супертоикого
стекловолокна толщиной
50 мм и р—15 кг/м3 с защит-
ным покрытием нз стекло-
ткани и перфорированного
листа ....................
Примечание Металлические листы должны иметь
площадь перфорации ие менее 20% общей площади листа.
17 9. ПРИМЕР АКУСТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
ПРИТОЧНОЙ УСТАНОВКИ
Пример 17.1. Определить шум в рабочей зоне учебного
класса, создаваемый прн работе вентиляционной установки,
выявить требуемое снижение уровня шума и подобрать глуши-
тель.
Схема приточной вентиляционной установки показана ча
рис 17 10.
В расчетное помещение с площадью пола 6X10 м2 и высо-
той потолка 3.5 м через две жалюзийные решетки размером
400 X 200 мм подается воздух в количестве 1400 м3/ч, забирается
воздух черс1» две решетки таких же размеров Решетки имеют
относительное свободное сечение 0.7 и расположены на рас-
стоянии г—2,5 м от ближайшего рабочею моста.
Рис. 17 10 Схема расчетной ветви воздуховодов (к при-
меру)
1 — вентилятор; 2 —плавный поворот; 3— камера статического
давления; 4— жалюзийная решетка
Глава 17. Борьба с шумом установок вентиляции и кондиционирования воздуха
344
ТАБЛИЦА 17.19. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА
N" п. п. Рассчитываемая величина Ссылка Значение рассчитываемой величины, дБ, при средне- геометрической частоте октавиой полосы, Гц
63 | 125 250 | 500 | 1000 | 2000 4000 8000
1 Ьдоп •= Lk Табл. 17.3 60 48 40 34 30 27 25 23
2 Поправка Д£1 прн л—555 об/мин Табл. 17 5 7 О 6 9 16 21 26 31
3 Попоавка Д£а Табл. 17.6 4,5 1 0 0 0 0 0 0
4 Октавный уровень звуковой мощности вентилятора Lp Формула (17.2) 104,5 103 101 98 91 86 81 76
Снижение уровней звуковой мощности
Участок 1
5 Затухание шума в металлическом воз- духоводе размером 1000X1600 мм, длиной Табл 17 11 4,5 3 1,5 1 0,6 0,6 0.6 0,6
10 м
6 Снижение шума в плавном повороте Табл. 17.13
шириной, мм: То же
1600 0 1 2 3 3 3 3 3
1000 0 0 1 2 3 3 3 3
Участок 2
7 Снижение шума:
в разветвлении (tfi'»0,8) Рис. 17.7 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2
в воздуховоде сечением 1200X1000 мм. длиной 5 м Табл. 17.11 2,25 1.5 0,75 0,5 0,3 0,3 0,3 0,3
Участок з
8 Снижение шума:
при изменении поперечного сечения Табл 17.14 1 1 1 I 1 1 1 1
в прямоугольном повороте шириной 1500 мм Табл 17.12 3 6 6 4 3 3 3 7,5 3 7,5
в разветвлении (т'—2,65) камеры 3 Формула (17.18) 7,5 7,5 7.5 7,5 7,5 7.5
в прямоугольном повороте шириной 500 мм Табл. 17.12 0 1 5 7 5 3 3
Участок 4
9 Снижение шума в воздуховоде сечением 5000X500 мм, длиной 6 м Табл. 17 И 3,5 3,5 2 1 1 1 1 1
Участок 5
10 Снижение шума:
в разветвлении (т'«-0,9) в металлическом воздуховоде сечени- ем 400 X 500 мм, длиной 5 м Рис 17.7 Табл. 17.11 1,5 3 1,5 3 1,5 1,5 1,5 0,75 1.5 0,75 1.5 0,75 1,5 0,75 1 »3 0,75
Участок 6
11 Снижение шума:
в разветвлении крестовины (т'—0,665) Рнс. 17.7 4 4 4 4 4 4 4 4
в прямоугольном повороте шириной Табл 17.12 0 0 1 5 7 5
300 мм в металлическом воздуховоде сечени- Табл 17.11 1.5 1,5 1 0.75 0,5 0,5 0,5 0,3
ем 300 X 400 мм, длиной 2,5 м Табл 17.12
в прямоугольном повороте шириной 0 0 1 5 7 5
300 мм Табл 17 15
в результате отражения от решетки се- чением 400 X 200 мм 12 8 4 1 0 0 37
12 Суммарное снижение уровня звуковой Сумма пп. 5—11 46 44,5 43 47 47 41 37
мощности
13 Уровни звуковой мощности шума, излу- Разность пп 4 и 58,5 58,5 58 51 44 45 44 39
чаемого из решетки —Д£р 12
14 Разность уровней звуковой мощности шума, излучаемого из решетки, и звуково- Рис 17 5 11,5 10,5 9,5 9,5 9,5 9,5 10 П
го давления в расчетной точке L- —
-bL -L,
Pi 1
15 Уровни звукового давления в расчетной Разность пп. 13 и 47 48 48,5 41,5 34,5 35,5 34 28
точке L i 14
16 10 lg /п+5 8 « 8 8 8 8 8 8 8
17 1 Требуемое снижение уровня звукового давления Д^Тр Формула (17 6) — 8 16,5 15,5 12,5 16,5 17 13
18 Эффективность выбранных глушителей при /-25 м Табл 17 16 4 8,5 20 37 29 21,5 18 15
17.9. Пример акустического расчета приточной установки
345
В приточной установке используется центробежный венти-
ляционный агрегат Ц4-76 № 16 с параметрами: объемный рас-
ход 45 000 м3/ч, давление 130 кгс/м2, частота вращения
555 об/мин, отклонение режима работы вентилятора от режи-
ма максимума к. п д. 12% Размер выходного патрубка венти-
лятора 1120X1280 мм Скорости движения воздуха в воздухо-
водах не превышают рекомендуемых для предупреждения шу-
мообракования (см п. 17.3), поэтому в акустическом расчете
учитывают только шум, создаваемый вентилятором и генери-
руемый решетками
Шум в классе не должен превышать номер предельного
спектра ПС 30.
Решение Рассчитываем сначала допускаемую скорость
движения воздуха в приточных решетках, подсчитав предвари-
тельно все необходимые параметры
Габаритная площадь решетки F-0,4-0,2-0,08 м2 Зная от-
носительное свободное сечение решетки, находим коэффициент
аэродинамического сопротивления g—4 В соответствии с п. 17.3
расчет допускаемой скорости для решеток можно делать толь-
ко для частоты 2000 Гц На этой частоте допустимый уровень
звукового давления, соответствующий номеру предельного
спектра ПС 30 (см. табл. 17 3), равен 27 дБ.
Зная высоту потолка Я—3,5 м, характеристику звукопогло-
щения поверхностей помещения — средние (см. табл 17 9) и
площадь пола — 60 м2, по нрмограмме (см рис. 17 5) находим
разность уровней звуковой мощности и звукового давления иа
частоте /—2000 Гц —L—9,5 дБ.
Допустимый октавный уровень звуковой мощности, генери-
руемый одной решеткой, определим по формуле (17.13):
Ln = 27 + 9,5 — 10 Ig4 = 30,5 дБ.
рдоп
Поправка Б [см формулу (17.3)], зависящая от типа обте
каемого элемента, для решеток равна нулю По табл 17 8 для
частоты 2000 Гц находим поправку ALt“8 дБ Поправка на рас-
положение источника шума я нашем случае равна нулю
Используя формулу (17.3), находим допускаемую скорость
воздуха в решетке*
601g «доп = 30,5 4- 8 — 301g 4 — 10 lg0,08 =31,5 ;
Рдоп = 3,35 м/с.
Фактическая скорость воздуха в жалюзийной решетке
700/(3600-0,4'0,2) = 2,45 м/с.
Следовательно, шум, генерируемый в решетках, в дальней-
шем расчете можно не учитывать.
Общий уровень звуковой мощности шума вентилятора на
стороне нагнетания подсчитываем по формуле (17 1)
Ln = 41 +251gl30 + 101g45 000/3600 + 2 = 107 дБ.
"общ
Октавные уровни звуковой мощности шума вентилятора,
излучаемого в сеть, определим по формуле (17.2). Необходи-
мые для этого поправки Д£» находим по табл. 17.5, поправки
ALa определяем интерполированием по табл 17.6, зная размеры
выходного патрубка. Для наглядности расчета промежуточные
данные н конечные результаты сводим в табл. 17 19.
Рассчитанные таким образом октавные уровни внесены в
п. 4 табл. 17.19.
Снижение уровней звуковой мощности в отдельных элемен-
тах вентиляционной сети определяем по данным п. 17.6 и вно-
сим в пп. 5—11 табл. 17 19.
Снижение шума в разветвлении приточных решеток не учи-
тываем, поскольку шум от вентилятора проникает в помещение
через несколько равномерно распределенных по помещению при-
точных решеток, которые можно рассматривать как один источ-
ник равномерного излучения шума. Суммарное снижение уров-
ней звуковой мощности шу <а приведено в п 12. Уровни звуко-
вой мощности шума вентилятора на выходе из приточной
решетки до осуществления мероприятий по снижению шума
приведены в п 13 табл. 17 19.
Разность уровней звуковой мощности и звукового давления
для расчетного помещения определяем по номограмме на рис.
17.5 и вносим в п. 14 табл 17 19. Уровни звукового давления в
расчетном помещении находим как разность пп. 13 и 14 и при-
водим в п 15 табл 17.19.
Учитывая, что общее число вентиляционных систем, обслу-
живающих помещение, т—2 (приточная и вытяжная), по фор-
муле (17 6) подсчитываем требуемое снижение уровней звуково-
го давления (данные сведены в п 17).
Чтобы подобрать глушитель, рассчитываем по формуле
(17 21) необходимую площадь свободного сечения глушителя
SCB . предварительно определив одоп по данным на стр. 341.
Для рассматриваемого помещения одоп“5 м/с
SCB-45000/(3600-5)-2,5 м2.
Глушитель подбираем по табл. 17.16. Требуемое снижение
уровней звукового давления обеспечит глушитель длиной 2,5 м
с пластинами толщиной 200 мм на расстоянии 200 мм (определя-
ем интерполированием)
Эффективность выбранного глушителя приведена в п. 18
табл 17.19.
Рабочие чертежи глушителя приведены в типовом альбоме
«Шумоглушители вентиляционных установок» (серия 4 901-
18/76).
Глава 18. ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ*
18 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Тепловой изоляции, как правило, подлежат:
трубопроводы систем отопления — главные стояки
и подающие магистрали, прокладываемые в непосредст-
венной близости от рабочих мест; все трубопроводы,
расширительные баки и воздухосборники, расположен-
ные в неотапливаемых помещениях (складах, перехо-
дах, галереях), проходных, полупроходных и непроход-
ных каналах, а также в отдельных местах, где возможно
замерзание или чрезмерное местное охлаждение воды в
трубопроводах (в каналах, у входных дверей, ворот,
на чердаках и т. д.);
трубопроводы горячей воды и пара, прокладывае-
мые В искусственно охлаждаемых помещениях, где на-
личие излишне нагретых поверхностей не допускается
специальными требованиями, а также в помещениях, где
наличие нагреты” поверхностей может вызвать взрыв
или воспламенение;
трубопроводы систем водоснабжения и канализации,
прокладываемые в неотапливаемых помещениях, где воз-
можно замерзание воды в трубах при временном пре-
кращении потребления воды, а также трубопроводы
питьевого водоснабжения для предотвращения нагрева
питьевой воды выше 20° С;
трубопроводы . систем холодоснабжения, за исклю-
чением спускных линий;
воздуховоды систем вентиляции при необходимости
сохранения заданных параметров воздуха и для предот-
вращения конденсации влаги на внешней и внутренней
поверхности воздуховодов.
182. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ
К ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫМ МАТЕРИАЛАМ
и конструкциям
Теплоизоляционные материалы для горячих трубо-
проводов должны иметь плотность в конструкции не
более 500 и 400 кг/м3 при температуре теплоносителя
соответственно до 150° С и выше 150° С. Плотность этих
материалов для трубопроводов с отрицательными тем-
пературами должна быть не более 350 кг/м3.
Теплоизоляционные материалы должны отвечать
следующим основным требованиям, а) обеспечивать со-
хранение тепла (или холода) в пределах, удовлетворя-
ющих производственным процессам или требованиям тех-
ники безопасности; б) сохранять в течение всего срока
службы основные теплоизоляционные свойства и струк-
туру без коробления, растрескивания, выгорания и за-
гнивания; в) не препятствовать температурным дефор-
мациям изолируемых конструкций при разогреве или
остывании; г) не вызывать коррозии поверхностей изо-
лируемых объектов; д) не разрушаться под действием
вибрации изолируемого объекта
При теплоизоляции трубопроводов с отрицательны-
ми температурами необходимо предусматривать следу-
ющие дополнительные меры: а) наличие тщательно вы-
полненного пароизоляционного слоя, препятствующего
проникновению водяных паров из окружающего воздуха;
б) отсутствие сквозных «мостиков холода» (крепежных
деталей, проходящих через всю толщину изоляционного
слоя); в) антисептическая обработка деревянных дета-
лей, применяемых в конструкции; г) антикоррозийное
покрытие изолируемых поверхностей (выполняемое тем
же клеящим составом, на котором укладывается основ-
ной теплоизоляционный слой).
В помещениях, отнесенных к производствам кате-
горий А, Б и В, а также на чердаках изоляцию трубо-
проводов и воздуховодов следует устраивать из несго-
раемых материалов.
Теплоизоляционные конструкции надлежит выпол-
нять по чертежам типовых деталей тепловой изоляции
серии 4 400-5 и 2.400-1, выпущенным в 1968 г. ВНИПИ-
Теплопроект.
В табл. 18.1—18.4 приведены основные характерис-
тики теплоизоляционных материалов.
18.3. ВЫБОР ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ
МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИИ
В табл. 18 5 приведены рекомендации по выбору
теплоизоляционных материалов и конструкций, состав-
ленные с учетом технико-экономических показателей
Основные изоляционные и покровные слои располо-
жены в порядке возрастания их стоимости.
При пользовании табл. 18.6—18.12 промежуточные
значения определяются интерполяцией.
ТАБЛИЦА 18 1 ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДЛЯ
ТРУБОПРОВОДОВ И ВОЗДУХОВОДОВ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ УСТРОЙСТВ
Диаметр трубо- провода или воздуховода, мм Темпера- тура тран- спортиру- емой сре- ды, °C, до Изделие Толщина гото- вого изделия, мм Плотность, кг/м3 Расчетная теп- лопроводность конструкции А, ккал/(ч«м«°С) Ns серин и лис- тов Альбома ти- повых деталей
Для трубопроводов пара, горячей воды, горячего водоснабжения и канализации
57—108 300 Конструкции комплектные из скорлуп минераловатных иа фе- нольной связке с защитным по- крытием из алюминиевых спла- вов 40, 50, 60 ( 150 ( 200 0,042+ 0,00017 / с 0,042+ 0.00016 t Ср Серия 4 400 5, вып. 1; 25
108—273 300 Конструкции комплектные из цилиндров мииераловатных по- лых на фенольной связке с за- щитным металлическим покры- тием 30 , 40, 50 , 60 f 150 1 200 0.042 +0,00016 t с 0,046+0,00016 (Ср То же, 25
22—108 57-273 300 300 Скорлупы минераловатиые на фенольной связке Цилиндры полые минерало- ватные на фенольной связке 40, 50, 60 30, 40, 50, 60 г 150 1 200 1 150 | 200 0,042+ 0,00017 / ср 0,042 + 0,00016 1 Ср 0,042 + 0,00017 ( ср 0,046+0,00016 > 33
* По материалам Алмаатинского отделения Союзсантехпроекта (серия АЗ—493).
18 3 Выбор теплоизоляционных материалов и конструкций
347
Продолжение табл. 18.1
Диаметр трубо- провода или воздуховода, мм Темпера- тура тран- спортиру- емой сре- ды °C, до Изделие Толщина гото- вого изделия, мм Плотность. кг/м3 Расчетная теп- лопроводность конструкции Л, ккал/(ч*м-0С) № серин и лис- тов Альбома ти- повых деталей
32—219 150 Скорлупы и сегменты диато- мовые и пеноднатомовые марки Д-500 50, 60 500 0,09+0,0002 Гср Серия 4.400—5, вып. 1; 33, 67, 69
14—108 150 Пухшиур нз минеральной ва- ты в оплетке пряжей хлопчато- бумажной или капроновой 20, 30, 00 / 200 J 250 1 300 0,0484-0.00016 t ср1 0,050 + 0,00016 2 ср / 0,052+0.00016 7 c-pJ » 32
14—108 220 Асбопухшиур 20, 25, 30 ( 450— 1 500 0,11 +0,00022 t rp > 32
108 и более 300 Плиты минераловатнне мяг- кие иа синтетическом связую- щем 30. 40, 50, ) 60, 70, 80, 1 00, 100 ) 100 0,012^-0,00017 i ср » 35—37
108 и более 300 Маты рулонированные нч ми- неральной ваты 50, 60, 70, 1 80, 90, 100 j 100 0.04 + 0,00018 Zcp > 35—37
Для трубопроводов холодоснабження до *—20° С и холодного водопровода
22—108 — Скорлупы мннераловатные на фенольной связке 40, 50, 60 г 150 1 200 0.05—0,06 1 0,06—0.07 ) Серия 2,400 1, вып 2: 7
45—273 — Цилиндры полые минераловат- вые на фенольной связке 30, 40, 50, 60 ( 150 1 200 0.05—0,06 » 0.06—0,07 1 То же
108 и более 60 Плиты минераловатные на ПМ синтетическом связующем 40, 50, 60. 70, 1 80, 90, 100 J 100 0,06—0 07 > П, 12
До 214 60 Войлок нз минеральной ваты на битумной связке 30, 40, 50, 60 ( 103 ( 150 0,06 1 0,07 1 » 5, 6
Не ограничи- вается 200 Маты и полосы из стеклян- ного волокна (непрерывного) 10, 15, 20, 1 30, 50 1 150 0,05—0,08 » 13—18
Для возд уховодов
Более 250, все прямоугольные — Плиты минераловатные па синтетическом связующем 40, 50, 60. 70, 1 80, 90, 100 f 100 0,06—0,07 Серия 4.400-5, вып 1; 36—37
Маты прошивные минерало- ватные 50, 60, 70, 80, 90. 100 1 150 i 200 0,06—0,07 То же, 40—41
Еолее 100, все прямоугольные — Маты минераловатные на син- тетическом связующем 30, 40, 1 50, 60 1 — 0,06—0,07 > 35-37
Более 100, все прямоугольные — Маты и полосы нз стеклянно- го волокна (непрерывного) 10, 15, 20, 1 30, 50 / 150 0,05—0,06 > 35—37
Примечания* 1. t ср — средняя температура изоляционного слоя (см табл 18 10).
2 Коэффициент уплотнения изделий составляет 1,5.
ТАБЛИЦА 182 ТОЛЩИНА ШТУКАТУРКИ ДЛЯ
ПОКРЫТИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДИАМЕТРА
ТРУБОПРОВОДА
Способ изоляции Толщина штукатурки, мм, для трубопроводов диамет- ром. мм
до 133 150 и более
Жесткими изделиями . . . 10 15
Продолжение табл. 18.2
Способ изоляции Толщина штукатурки, мм, для трубопроводов диа- метром, мм
до 133 150 и более
Минераловатными иля стекло- ватными изделиями 10 15—20
Глава 18 Тепловая изоляция
348
ТАБЛИЦА 183 МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПАРОИЗОЛЯЦИОННЫХ СЛОЕВ
Материал Способ применения Температура транспортируемой среды, Т
Битумы нефтяные дорожные марки БН-1 Для обмазочной пароизоляции по изоля- ции и проклейка швов пароизоляционного слоя из рубероида, фольги Не ниже —10 и не выше +30
Битумы нефтяные специальные марки BH-IV Пленка полиэтиленовая (морозостойкая) марки А, Б Пленка полиэтиленовая с липким слоем (морозостойкая) То же Для рулонной пароизоляции с проклей- кой шЬов Для проклейки швов покровного и паро- изоляционных слоев Не ниже —10 н ие выше +70 Не выше +60 То же
Рубероид марки РП 250 Пергамин кровельный марки П 350 и П-300 Изол Фольга алюминиевая Для рулонной пароизоляции с проклей- кой швов битумом нли битумной мастикой То же Для рулонной пароизоляции с проклей кой швов битумом нлн битумной мастикой То же Не ниже —70 и не выше +150° То же > »
ТАБЛИЦА 184 ЧИСЛО ПАРОИЗОЛЯЦИОННЫХ СЛОЕВ
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ
ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА
Паронзоляцнонный материал Число основных изоляци- онных слоев по верхнему слою из материала
с замкнутыми порами с незамкнуты- ми порами
при относнтелънс стн окружающее % й влажно- о воздуха,
до 60 более 60 до 60 более 60
Битумная обмазка 2 2 —
Рубероид, изол, полнэти леновая пленка 1 2 2 2
Продолжение табл 1S 4
Паронзоляцнонный материал Число основных изоляцион- ных слоев по верхнему слою из материала
с замкнутыми порами с незамкнуты- ми порами
прн относительной влажно сти окружающего воздуха, %
до 60 более 60 до 60 более 60
Алюминиевая фольга 1 2
Примечания: 1. При укладке теплоизоляционных ма-
териалов на мастиках (битуме, битумной мастике) пароизоляция
должна производиться только по верхнему слою изоляции
2 При необходимости устройства пароизоляции по проме-
жуточному слою при относительной влажности больше 60% чис-
ло слоев принимается равным 1.
ТАБЛИЦА 18 5 ВЫБОР ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИИ
Диаметр Основной изоляционный слой Покровный слой
трубопровода, мм конструкция или изделие | область применения материал | область применения
Для трубопроводов пара и горячей воды
До 22 Пухшнур из минеральной ваты Асбопухшнур Во всех случаях При отсутствии пухшнура Стеклоткань или стекло- рубероид Стеклоткань, пропитанная лаком ХСЛ На местах, исключаю- щих механическое пов- реждение Во всех случаях
22-56 Скорлупы минераловатные на фенольной связке Скорлупы перлитовые Скорлупы н сегменты диа- томовые и пенодиатомовые Во всех случаях При отсутствии пухшнура Только при температуре до 150° С и прокладке в под польных каналах Стеклоткань нли стекло рубероид Лакостеклоткаиь Упругая оболочка нз стеклоткани Тонколистовая оцинкован иая нлн кровельная сталь Алюминиевые сплавы В местах, исключаю- щих механическое пов реждение и прн отсутст вии требований к эсте- тике Во всех случаях То же В местах возможных механических поврежде ннй Для уникальных и осо бо ответственных объек тов
18.3. Выбор теплоизоляционных материалов и конструкций
349
Продолжение табл. 18 5
Диаметр трубопровода, мм Основной ИЗОЛЯЦИОННЫЙ СЛОЙ Покровный слой
конструкция или изделие область применения материал область применения
50—108 Скорлупы минераловатные на фенольной связке Конструкции комплектные нз минераловатных скорлуп с защитным покрытием Скорлупы и сегменты пер- литовые Скорлупы н сегменты диа- томовые н пеноднатомоьые Во всех случаях Когда по условиям эксплу- атации требуется металличе- ское покрытие При отсутствии скорлуп мииераловатных При температуре до 150® С и прокладке в подпольных каналах Тонколистовая оцинкован- ная или кровельная сталь Алюминиевые сплавы То же » » В местах возможных механических поврежде- ний Для уникальных и осо- бо ответственных объек- тов То же » »
Более 108 Маты рулонированные или плиты минераловатные мяг- кие иа синтетическом свя^у- юшем Цилиндры полые минера- ловатиые на фенольной связке Конструкции комплектные минераловатные из «цилинд- ров Для одиночных трубопро- водов Во всех случаях Когда по условиям эксплу- атации необходимо металли- ческое покрытие Полуцилиндры асбоцемент- ные Стеклоткань или стеклору бероид Лакостеклоткань Скорлупы из стеклопла- стика При прокладке в под- польных каналах В местах, исключаю- щих механическое пов- реждение Во всех случаях То же
Скорлупы и сегменты пер- литовые Скорлупы и сегменты диа- томовые Прн отсутствии цилиндров мииераловатных При температуре до 150° С и прокладке в подпольных каналах Тонколистовая оцинкован- ная или кровельная сталь Алюминиевые сплавы В местах возможных механических поврежде- ний Для уникальных н осо- бо ответственных объ- ектов
Для трубопроводов холодоснабжения
До 22 Войлок из минеральной ваты на битумной связке Маты и полосы из стек- лянного волокна Во всех случаях При отсутствии войлока Стеклоткань или стекло- рубероид Лакостеклоткань При отсутствии требо- ваний к эстетике Во всех случаях
22—108 Скорлупы минераловатиые на фенольной связке Маты и полосы из стек лянного волокна Во всех случаях При одиночной прокладке трубопровода Стеклоткань или стекло- рубероид Лакостеклоткань Упругая оболочка из стек- лоткани Тонколистовая оцинкован- ная нли кровельная сталь Алюминиевые сплавы При отсутствии требо- ваний к эстетике и ис- ключении механических повреждений Во всех случаях То же В местах возможных механических поврежде- ний Для уникальных объ- ектов
Более 108 Плнты мннераловатные на синтетическом свясующем Цилиндры минераловатиые на фенольной связке Маты и полосы из стек- лянного волокна При одиночной прокладке трубопровода Во всех случаях Прн диаметре более 273 мм Полуцилиндры асбоцемент- ные Стеклоткань нли стеклору- бсронд Лакостеклоткань Скорлупы нз стеклопла- стика Тонколистовая оцинкован- ная или кровельная сталь Алюминиевые сплавы При прокладке в под- польных каналах При отсутствии требо- ваний к эстетике Во всех случаях То же В местах возможных механических поврежде- ний Для унвкальных объ- ектов
Глава 18 Тепловая изоляция
350
Продолжение табл 18 5
Диаметр трубопровода, мм Основной изоляционный слой Покровный слой
конструкция или изделие | область применения материал | область применения
До 250 Маты минераловатные на синтетическом связующем Маты и полосы из стек лянного волокна Для воздуховодов Во всех случаях При отсутствии матов мн нераловатиых Стеклоткань или стеклору- бсроид Лакостеклоткаиь Упругая сболочка из стек- лоткани При отсутствии требо- ваний к эстетике Во всех случаях То же
Более 250. все прямо- угольные Маты мннераловатные на синтетическом связующем Во всех случаях Стеклоткань или стекло рубероид Прн отсутствии требо ваиий к эстетике
То же Плиты мннераловатные на синтетическом связующем Маты прошивные из ми неральной ваты Маты и полосы из стеклян- ного волокна То же » При отсутствии плит и листов Лакостеклоткань Упругая оболочка из стек- лоткани Листовой стеклопластик или текстолит Во всех случаях То же В помещениях с эсте- тическими требованиями
ТАБЛИЦА 18 6 СРЕДНЯЯ ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ ЗА
ОТОПИТЕЛЬНЫЙ период в системах отопления
Максимальная температура воды прн рас- четной темпера- туре для отопле- ния, ®С Средняя температура воды в системах отопления, °C, прн расчетной средней температуре наружного воздуха. ®С
до —0,7 до —6,2 до —10,2
150 85 90 95
130 75 80 85
in 65 70 70
95 60 60 65
Обр. 70 45 50 50
ТАБЛИЦА 188 НОРМА ПОТЕРЬ ТЕПЛА
ИЗОЛИРОВАННЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ В ПОМЕЩЕНИЯХ
ПРИ СРЕДНЕГОДОВОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ОКРУЖАЮЩЕГО
ВОЗДУХА 5° С
Наружный диа- метр трубопро- вода, мм Норма потерь тепла, ккал/ч, при темпе- ратуре теплоносителя, ®С
60 75 100 125 150 160
20 13 20 27 33 40 43
32 15 23 31 38 46 49
48 18 27 36 45 53 S8
57 21 30 40 49 58 62
76 25 35 45 55 66 70
89 28 38 50 60 71 75
108 31 43 55 67 77 82
133 35 48 60 74 85 90
159 38 50 65 80 94 100
194 42 58 73 88 103 108
219 48 60 78 95 110 116
273 58 70 87 107 125 132
325 60 80 100 120 140 148
Примечание. В элементах систем с плоскими стенками
нормы потерь тепла при температуре теплоносителя 50. 75, 100
125. 150 и 160е С принимаются равными соответственно 50, 59, 68,
76, 85 и 89 ккал/ч
ТАБЛИЦА 18 7 НОРМА ПОТЕРЬ ТЕПЛА
ИЗОЛИРОВАННЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ В ПОМЕЩЕНИЯХ
ПРИ СРЕДНЕГОДОВОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ОКРУЖАЮЩЕГО
ВОЗДУХА 25° С
Наружный диа- метр трубопро- вода. им Норма потерь тепла, ккал/ч. при темпе- ратуре теплоносителя, 6С
50 70 100 125 150 160
20 10 15 23 30 37 39
32 12 18 28 35 43 46
48 13 20 31 40 49 53
57 14 21 32 43 53 56
76 15 24 37 49 58 63
89 16 25 39 52 62 67
108 22 32 45 57 68 73
133 27 37 53 65 76 82
159 31 42 60 72 74 88
194 35 17 66 80 93 99
219 38 4Q 7о 83 100 106
273 42 56 78 95 111 119
325 45 61 85 104 122 130
Примечание В элементах систем с плоскими стенками
ноомы потерь тепла при температуре теплоносителя 50, 70, 100.
125, 150 и 160° С принимают равными соответственно 50, 58, 65,
73, 80 и 83 ккал/ч
ТАБЛИЦА 18 9 НОРМА ПОТЕРЬ ХОЛОДА
ИЗОЛИРОВАННЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ В ПОМЕЩЕНИИ
ПРИ СРЕДНЕГОДОВОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ОКРУЖАЮЩЕГО
ВОЗДУХА 20е С
Наружный диа метр трубопро- вода, мм Норма потерь холода, ккал/ч, прн темпе- ратуре холодоносителя, °C
(“ 0 —15 —30
57 13 11 11 17
89 17 13 17 20
108 2) 15 20 2<
133 22 17 22 25
159 25 19 24 27
219 30 23 30 3}
273 35 27 35 38
325 40 31 40 44
* Для установок кондиционирования
воздуха, работающих
только п летнее время
18 4. Определение толщины изоляционного слоя
351
В элементах систем с плоскими стенками и криволи-
нейной поверхностью при £>п>1 м нормы потерь холо-
да при температуре холодоносителя 0, —15 и —30° С
принимаются равными соответственно 21, 22 и
23 ккал/ч.
ТАБЛИЦА 1810 СРЕДНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
ИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ
Температура окружающею воздуха, °C Температура изоляционного слоя. °C. при температуре транспортируемой среды, °C
60 30 100 120 140 160
10 55 65 80 90 105 11.-,
25 45 55 70 80 90 по
0 35 45 60 65 75 85
— 15 30 40 55 60 70 80
—30 20 30 45 55 65 75
ТАБЛИЦА 1812 РАСЧЕТНЫЙ ПЕРЕПАД ТЕМПЕРАТУР
ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА И ПОВЕРХНОСТИ ИЗОЛЯЦИИ
ИЛИ ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА И СТЕНКИ
ВОЗДУХОВОДА
Расчетная тем пература окру- жающего или перемещаемою воздуха, °C Значения оасчетного перепада темпера- тур. °C, при относительной влажности окружающего или перемещаемого воздуха, %
50 60 70 80
10 10 7,4 5,2 3,3
15 10,3 7,7 5,5 3,5
20 10,7 8 5,6 3,6
25 11,1 8,3 5,9 3,7
30 11,6 8,6 6,1 3,9
40 12,4 9,3 6,6 4,1
ТАБЛИЦА 18 11 КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ ав
ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ И
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Скорость пере- метаемого воз- духа. м/с Значения ав, ккал/(м:-ч-°С), при диаметре воздуховода, м
0,1 0,2 0,3 0,5 1 1.5 2
3 10,9 9,5 8,7
6 18,5 16,5 15,4 14 П,7 11 10,4
10 28,8 25,1 22,9 21 17,7 16,7 15,3
15 39,8 34,7 31,7 28,9 24,5 23,1 21,9
Примечание Температура перемещаемого воздуха
принята в пределах 10—30° С.
18.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ
ИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ
ПО ЗАДАННЫМ ПОТЕРЯМ ТЕПЛА И ХОЛОДА,
А ТАКЖЕ ИЗ УСЛОВИЙ
ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ КОНДЕНСАЦИИ ВЛАГИ
И ЗАМЕРЗАНИЯ ВОДЫ В ТРУБОПРОВОДАХ
Толщину ИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ биз, м, находят по
формуле
6из = ^/2№з/йв-1), (18.1)
при этом значения отношения dna/da находят по
табл. 18.13
ТАБЛИЦА 18.13 К РАСЧЕТУ ТОЛЩИНЫ ИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ
№ Изолируемые трубо-
пп. проводы н воздуховоды
Исходные данные для оп-
ределения толщины изоля-
ционного слоя
Формулы для определения отношения d ПЗМН
1 Трубопроводы с темпе-
ратурой транспортируе-
мой среды 50° С и выше
2 Трубопроводы холодо-
снабжения
3 Трубопроводы холодо-
сиабжения и водоснаб-
жения
По заданным потерям теп-
ла
4 Воздуховоды вентиля
ции
5 Трубопроводы
По заданным (нормируе-
мым) потерям холода
Из условий предотвраше
ння конденсации влаги нз
воздуха на поверхности изо-
ляции
То же, на внутренней по-
верхности воздуховодов вен-
тиляции
Из условий предотвраще-
ния замерзания воды в тру-
бах при отсутствии ее дви-
жения
1пЛ2. = 2ях ------------!—\
dH \ « я<1из “и 1
rfH3 |n rfH3 _ 2 I 'р ~~ *Т _ А
dH “н dH \ 'о - <п /
in=2к (—!-------------------!—А
dH \ ' - fB "в dH3 “из /
2ООоГ /(С,в + 0~9^) _ 10 1 я ^нэ “н
L '-2'о <0 J
(18.2)
(18.3)
(18.4)
( 18.5)
(18.6)
Примечание В формулах (18 2)—(18 6) приняты следующие обозначения: f — расчетная температура транспортируемой
среды, °C; /т—средняя температура теплоносителя, вС (см табл. 18 6); ?в— температура на внутренней поверхности воздуховодов
илн трубопроводов, °C; /п •—температура на поверхности изоляции, ®С (см. табл 18 12); /с0 средняя температура основного изо-
ляционного слоя, °C (см табл. 18 10), температура окружающего воздуха, °C; —наружный дивметр трубопроводов или
воздуховодов, м, б/из=: ^и4-2бИч — диаметр воздуховода или трубопровода с изоляцией, м; А — теплопроводность изоляционного слоя,
ккал/(ч м*°С) (см табл 18 1); аи — коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции в окружающую среду, ккал/(ч-м2-®С); для
трубопроводов и воздуховодов, расположенных в отапливаемых и неотапливаемых помещениях, принимается соответственно 9 и
25; при расчете на предотвращение конденсации влаги его берут равным 5; q— нормированное значение потери тепла или холода,
ккал/ч (см. табл 18 7—18 9), /Сп — коэффициент запаса, учитывающий дополнительные потери тепла или холода; для трубопрово-
дов и воздуховодов, расположенных в отапливаемых и неотапливаемых помещениях, принимается соответственно 1,15—1.2 и 1.25—1,3;
г — продолжительность отсутствия движения воды, ч; ив и оет—объем соответственно воды и стенок на 1 м трубопровода, мэ.
Глава 18. Тепловая изоляция
352
При решении уравнений (18 2)—(18 6) значением
dH3 в правой части следует задаться в пределах значе-
ний толщин изоляционных слоев, указанных в табл. 18 1.
Проверочный расчет толщины изоляции трубопрово-
дов холодоснабження (п 2 табл 18 13) следует прово-
дить по формуле для п 3 исходя из условия предотвра-
щения конденсации влаги Принимается большая рас-
четная толщина изоляции.
При решении уравнения (18.4) значения перепада
температур окружающего воздуха и поверхности изоля-
ции принимаются по табл 18 12.
Для решения уравнения (18 5) разность температур
перемещаемого воздуха и стенки воздуховода t — tB
принимается по табл. 18.12.
Для воздуховодов прямоугольной формы вместо зна-
чений dn и da3 подставляют значения эквивалентных
диаметров. При решении уравнений значением dB3 необ-
ходимо задаться При значительной невязке этого
значения (более 20%) расчет следует повторить, подста-
вив в формулу значение, найденное по первому расчету.
При определении толщины изоляции для п 5 табл.
18.13 допускается возможность образования у стенок
трубы ледяной корки, сокращающей до 25% сечение
трубы за период отсутствия движения воды.
18.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ
ИЗОЛЯЦИИ ВОЗДУХОВОДОВ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
ИЗ УСЛОВИЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ
НЕОБХОДИМОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ
ПОДАВАЕМОГО ВОЗДУХА
В РАСЧЕТНОЙ ТОЧКЕ
Значение степени нагрева перемещаемого воздуха
на 1 м длины каждого участка изолируемого воздухово-
да, °С/м, начиная с наиболее удаленной от вентилятора
точки системы, находят по формуле
Дт =--------------(/о ~ К"-------------- , (18.7)
0,24G(l/rtdaB-H/2nA, In dH3/dH+l/ndH3 a„)
где G — количество перемещаемого воздуха, кг/ч; значе-
ниями 4ИЗ и X задаются.
Для воздуховодов прямоугольной формы в форму-
ле (18.7) вместо значений dB3 и dH подставляют значе-
ния эквивалентных диаметров.
186 РАСЧЕТ ТОЛЩИНЫ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННОГО СЛОЯ
ИЗ УСЛОВИЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ ПЕРЕГРЕВА
ПИТЬЕВОЙ ВОДЫ В ТРУБОПРОВОДАХ
Расчет производят исходя из допустимой конечной
температуры при этом определяют допустимое сред-
нее значение тепловосприятия 1 м трубопровода, ккал/ч:
?доп = ((к — UO/Wn), (18.8)
где t к н /„ — конечная и начальная температура воды,
'С; G — расход воды, кг/ч; А —длина трубопровода, м.
Среднее значение тепловосприятия 1 м неизолиро-
ванного трубопровода, ккал/ч, находят по формуле
<7неиз — ndaH Ко 0,5 (/„ — /к)1 • (18.9)
При </доп^</пеиз трубопровод изоляции не подле-
жит. В противном случае толщину изоляции определи
ют по формуле (18.1).
Входящее в формулу значение dU3/dB рассчитывают
по уравнению
. Г/о — 0,5 (/н+^к) LKn 1 "I
In — = 2згл -------------------------- —------- .
^н . G (^к я8из&111
(18.10)
18.7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ
ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ
ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ КАНАЛИЗАЦИИ
Расчет производят с целью поддержания положи-
тельной температуры стенок трубопроводов, исключаю
щей возможность льдообразования на их внутренней по-
верхности.
Расчетное количество сточной жидкости, кг/ч, опре-
деляют по формуле
G = (wfn-3600-1000)/100, (18.11)
где w — скорость движения сточной жидкости, м/с; f —
площадь сечения трубы, м’; п — степень заполнения труб, %.
Допустимое значение средней потери тепла 1 м тру-
бопровода, ккал/ч, составляет
<7доп Ин — Лг)С/(ЕКп)» (18.12)
где /„ — начальная температура сточной жидкости, °C;
*—конечная температура сточной жидкости, принимаемая
равной 1—3° С; L — длина трубопровода, м.
Среднюю потерю тепла 1 м неизолированного тру-
бопровода, ккал/ч, вычисляют по формуле
?иеиз = ®н [0,5 ((н 4~ ^к) /о] • (18.13)
При </доп^<7ясиз трубопровод изоляции не под-
лежит. В противном случае толщину изоляции определя-
ют по формуле (18.1).
Входящее в формулу (18.1) значение d33ld3 нахо-
дят из выражения
. ^нз л , fl^o — 0,5(/и+/к)]/-Кп
In — = 2лЛ {-------------——-------
du I Он — 1к) G
1
ndH3 aH
(18.14)
Значения толщины изоляционного слоя, вычислен-
ные по приведенным выше формулам, округляют до
ближайшего значения толщины готовых изделий по
ГОСТ или ТУ.
По конструктивным соображениям наименьшая
толщина изоляционного слоя принимается 20 мм
Наибольшая толщина изоляционного слоя не долж-
на превышать значений, приведенных в табл 18 14
Если исходные данные для определения толщины
изоляции выходят за пределы табличных, то толщину
изоляции определяют расчетом по ранее приведенным
формулам.
18.8. Определение толщины изоляции
353
ТАБЛИЦА 1814 ПРЕДЕЛЬНАЯ ТОЛЩИНА
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЯ (ВКЛЮЧАЯ
ПОКРОВНЫЙ СЛОЙ)
Условный нлн экви- валентный диаметр, мм Предельная толщи- на, мм, слоя изоляции Условный или экви- валентный диаметр, мм Предельная толщи- на, мм, слоя изоляции
воздуховодов и трубо- проводов, прокладывае- мых в помещениях или на открытом воздухе трубопроводов, прокла- дываемых В ПОДПОЛЬ- I вых (пепроходиых) ка- налах трубопроводов холо- досиабжения воздуховодов и трубо- проводов, прокладывае- мых в помещениях или на открытом воздухе трубопроводов, прокла- дываемых в подполь- ных (иепроходных) ка- налах трубопроводов холо- досиабжения
15 25 40 50 70 80 100 160 40 60 80 100 150 160 70 80 90 80 80 100 100 120 140 200 250 300 350 400 500 600 800 1000 180 180 180 200 200 210 100 100 100 100 100 120 120 120 120 140 160 180 200 220 240 240 240 240
18.8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЛЩИНЫ ИЗОЛЯЦИИ
По приведенным формулам (18.1) — (18.14) опреде-
лены толщины изоляции наиболее часто применяемых
трубопроводов и воздуховодов (табл. 18.15—18.26).
Для нахождения толщины теплоизоляции по этим
таблицам следует предварительно выбрать теплоизоля-
ционную конструкцию и покровный слой, учитывая осо-
бенности транспортируемой среды и условия прокладки
(см. табл. 18.5), затем по табл. 18.1 определить тепло-
проводность X выбранной конструкции.
В тех случаях, когда приведены два значения теп-
лопроводности X, а толщины изоляции в предлагаемых
таблицах для каждого значения X различны, следует
принимать толщину изоляции для большего значения X.
ТАБЛИЦА 18 15. ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, А ТАКЖЕ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ,
ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ В ПОМЕЩЕНИЯХ ПРИ t окр -20е С
4ЫЙ Р Оу. Толщина изоляции мм, прн расчетной температуре теплоносителя, °C
45 | 65 1 7° 1 95
£ я Ж Я теплопроводности. ккал/(ч-м-'С)
0,05 0,06 0,07 0,08 0,1 0,05 0,06 0,07 0,08 0.1 | 0,05, 0,06 | 0,07 | 0,08 | 0,1 0,05 | 0,06 0,07 | 0,08 | 0,1
15 30 30 30 30 30 30 30 30 40 30 30 30 40 30 30 30 40
20 30 30 30 30 40 30 30 30 40 50 30 30 30 40 30 30 30 40
2b 30 30 30 30 40 30 30 40 40 60 30 30 30 40 60 30 30 40 50 __
32 30 30 30 30 50 30 30 40 50 70 30 30 40 50 70 30 30 40 50
40 30 30 зю 30 50 30 30 40 50 70 30 30 40 50 70 30 40 40 50 80
60 30 30 30 30 50 30 30 40 50 80 30 40 40 50 80 30 40 50 60 90
70 30 30 30 40 50 30 30 40 60 80 30 40 50 60 80 30 40 50 70 90
80 30 30 30 40 60 30 40 40 60 80 30 40 50 60 80 30 40 60 70 100
100 30 30 30 40 60 30 40 50 60 80 30 40 50 60 80 40 50 60 70 100
125 30 30 40 40 60 30 40 50 60 80 30 40 50 60 80 40 50 60 70 100
150 30 30 40 40 60 30 40 50 60 80 30 40 50 60 80 40 50 60 70 100
200 30 30 40 40 60 40 40 50 60 80 40 40 50 60 90 40 50 70 80 100
250 30 30 40 40 60 40 40 50 60 80 40 50 60 70 90 50 60 80 90 по
300 30 30 40 40 60 40 50 60 70 90 40 50 60 70 100 50 60 80 90 120
Продолжение табл. 18. IS
Ь. Толщина изоляции, мм, при расчетной температуре теплоносителя, °C
100 | 120 | 140 | 160
ffi О) О *₽ v s S Р» ч S И теплопроводности, ккал /<ч*М’вС]
0,05 0,06 0,07 0,08 0,1 0,05 0,06 0,07 | 0,08 | 0,1 | 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,08 о,1 0,05 0,06 0,07 | 0, 08 I 0,1
15 30 30 30 40 . 30 30 30 40 30 30 30 40 30 30 30 40
20 30 30 30 40 30 30 30 40 30 30 30 40 —— 30 30 40 50
25 30 30 30 40 60 30 30 40 50 __ 30 30 40 50 30 30 40 50 —
32 30 30 40 50 70 30 30 40 50 __ 30 30 40 50 30 30 40 50 —
40 30 40 40 50 80 30 40 50 60 80 30 40 50 60 90 30 40 40 60 80
50 30 40 50 60 90 30 40 50 60 80 30 40 50 60 90 30 40 50 60 90
70 30 40 50 70 90 30 40 50 70 100 30 40 60 70 100 30 50 60 70 100
80 30 40 50 70 90 40 50 60 70 100 40 50 60 70 100 40 50 60 80 НО
100 40 50 60 70 100 40 50 60 70 100 40 50 60 80 по 40 50 60 80 110
125 40 50 60 70 100 40 50 60 70 100 40 50 70 80 110 50 60 70 90 120
150 40 50 60 70 100 40 50 60 80 100 40 60 70 80 110 50 60 80 90 140
200 40 50 70 80 100 50 60 70 80 по 50 70 80 90 130 50 70 80 100 140
250 50 60 80 90 по 50 60 80 90 120 50 70 80 100 140 60 70 90 100 140
300 50 60 80 90 120 60 70 80 110 120 60 70 90 100 140 60 80 90 110 160
23-5
Глава 18. Тепловая изоляция
354
ТАБЛИЦА 18.16. ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, А ТАКЖЕ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ,
ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ В ПОДПОЛЬНЫХ КАНАЛАХ ПРИ <окр-40°С
as
xs а
gQ
СЙ
О
Толщина изоляции, мм, при расчетной температуре теплоносителя, °C
50
65 I 70
и теплопроводности, ккал/(ч«м*°С)
95
0,08
0,06
0,1
0,06 | 0,07 | 0,08 | 0,1 | 0,05
0,05 | 0.06 0,07 | 0,08 | 0,1
15 20 25 32 40 50 Не изолируются Не изолируются Не изолируются 30
30
30 40 40 50 50 50 50 50 50 60 60 70
70 60 100 125 150 200 250 300 30
40 40 40 40 50 50 60
40 40 40 50 50
40 40 40 40
- 40 40 50 40 40 50
40 40
Продолжение табл. 18.16
Условный ди- аметр 7>у, мм Толщина изоляции, мм, при расчетной температуре теплоносителя, °C
100 | 120 | и теплопроводности ккал/(ч*м 140 | •°C) 160
0,05 0,06 0,07 0,08 0,1 0,05 0,06 0,07 0,08 0,1 0,05 0,06 0,07 0,08 0,1 0.05 0,06 0,07 0,08 0,1
15 40
20 30 30 40 30 40 30 50
25 40 50 50
32 40 50 40 50 40 50
40 40 50 40 60 40 60
50 50 40 50 40 40 60 40 50 70
70 40 50 40 40 60 40 50 70 40 40 50 70
80 40 50 40 50 60 40 40 50 70 40 50 60 80
100 40 50 40 50 60 40 40 50 70 40 50 60 80
125 40 60 40 50 70 40 50 60 80 40 50 60 80
150 40 40 60 40 40 50 70 40 50 60 80 60 70 80 80
200 40 50 60 40 50 60 70 40 50 60 70 90 50 60 70 80 100
250 40 40 50 70 40 40 50 60 80 40 50 60 70 90 50 70 80 90 100
300 40 50 60 60 70 40 50 60 70 90 50 60 70 80 100 60 70 80 90 110
18.8. Определение толщины изоляции
356
ТАБЛИЦА 18.17. ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ. А ТАКЖЕ КОНДЕНСАТОПРОВОДОВ,
РАСПОЛОЖЕННЫХ В ПОМЕЩЕНИЯХ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ 5°С
!1ЫЛ ДИ- Оу, мм Толщина изоляции, мм. при расчетной температуре теплоносителя, °C
50 65 1 70 95
и теплопроводности, ккал/(ч°м* °C)
£ Ж мО CS 0,05 0,06 0,07 0,08 0.1 0,05 0.06 0.07 0,08 0,1 | 0,05 0,06 0,07 0,08 0.1 0,05 0,06 0,07 0,08 0.1
15 30 30 40 30 30 40 30 30 40 30 30 40
20 30 30 40 50 30 30 40 50 —- 30 30 40 50 — 30 40 59 —
25 30 30 40 50 — 30 40 50 60 — 30 40 50 60 30 40 50 60 —
32 30 40 50 60 — 30 40 50 70 — 30 40 50 70 — 30 40 50 70 —
40 30 40 50 70 — 30 40 60 80 30 40 60 80 40 50 60 80
50 30 40 60 70 —— 40 50 60 80 40 50 60 80 —- 40 50 70 90
70 30 50 60 80 по 40 50 60 90 по 40 50 60 90 — 40 60 70 100 —
80 40 50 60 80 110 40 60 70 90 по 40 60 70 90 — 50 60 80 100 —
100 40 60 70 80 по 40 60 70 90 120 40 60 80 90 130 50 60 80 100 140
125 40 60 70 80 110 50 60 70 90 130 50 60 80 100 130 50 70 80 100 140
150 50 60 70 80 120 50 70 80 90 130 50 70 80 100 140 60 70 80 по 140
200 50 60 70 80 120 50 70 80 90 130 60 70 90 100 140 60 70 90 по 150
250 50 60 70 90 120 50 70 80 100 140 60 70 90 ПО 150 60 80 90 по 150
300 60 70 80 100 130 60 80 90 ПО 150 60 80 100 ПО 160 70 90 100 120 160
Продолжение табл. 1811
ювный ди- тр мм Толщина изоляции, мм. прн расчетной температуре теплоносителя. °C
100 1 120 1 140 160
и теплопроводности, ккал/(ч-м •°C)
си 0,05 | 0,06 | 0,07 0,08 | 0.1 I 0,05 | 0,06 | 0.07 | 0,08 | 0.1 | 0.05 0,06 | 0,07 0,08 0,1 0.05 | 0,06 0,07 0,08 0,1
15 30 30 40 30 30 40 — 30 40 40 30 40 40
20 30 40 50 30 40 50 30 40 50 — 30 40 50
25 30 40 50 60 30 40 50 60 — 30 40 50 — —— 30 50 50 —
32 30 40 50 70 — 30 40 50 70 — 30 50 60 — — 30 50 60 — —
40 40 50 60 80 40 60 60 80 30 50 60 80 40 50 60 90 —
50 40 50 70 90 40 60 70 90 30 50 70 90 40 50 70 90
70 40 60 70 100 40 60 70 100 __ 40 60 70 160 — 40 60 70 100
80 50 60 80 100 — 50 60 80 100 — 50 80 80 100 — 50 60 80 100 —
100 50 60 80 100 140 50 60 80 100 140 50 80 80 100 140 50 70 80 100 150
125 60 70 80 100 140 60 70 80 100 140 60 70 90 ПО 150 70 90 по 150
150 60 70 90 по 140 60 70 90 по 140 60 80 90 120 150 60 80 90 120 160
200 60 70 90 по 150 60 80 160 120 150 70 80 100 120 160 70 90 100 120 170
250 70 80 100 120 160 70 80 100 120 160 70 90 100 120 170 70 90 100 120 170
300 70 90 по 130 170 70 90 ПО 130 170 80 100 НО 130 170 80 100 по 140 180
Продолжение табл. 18.18
Толщина изоляции, мм, при температуре
окружающего воздуха tQ, °C, и влажности, %
ТАБЛИЦА 18 18. ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ
ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ ХОЛОДНОГО
ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩАЯ ОТСУТСТВИЕ
КОНДЕНСАЦИИ НА ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ
ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОДЫ 5°С
Условный диаметр Dy, мм Толщина изоляции, мм, при температуре окружающего воздуха to, °C, и влажности, %
1О=25 и <р=80 /о=30 и <р=75
н теплопроводности, ккал/(ч°м°сС)
0,05 | 0,08 0,05 | 0,06 0,07 | 0,08
15 20 25 32 40 50 30 30 40
70
80’
100
125
150
200
250
300
350
<О=25 и <р=80 | /о=30 и Ф=75 и теплопроводности, ккал/(ч°м°вС)
0,05 | 0,08 0.05 0,06 0,07 | 0,08
30
30 40 40 50
23»
Глава 18 Тепловая изоляция
356
ТАБЛИЦА 18 23 СТЕПЕНЬ НАГРЕВА ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА ПРИ РАЗНОСТИ
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТОЛЩИНЫ ИЗОЛЯЦИИ ВОЗДУХОВОДОВ
Размеры воздуховода, мм Теплопро- водность. ккал/(ч м °C) Степень нагрева, °С/м. прн толщине
40 60 80 100 120 | 40 | 60 | 80
круглого d прямоуголь- ного дхь Степень нагрева, °С/м, прн толщине
6 8
100 — 0,05 0,00 0,07 0,08 0,21 0.21 0,27 0,295 0,17 о.1ч 0,215 0,245 0,145 0,165 0,17 0,215 0,125 0,15 0,16 0,185 0,115 0,135 0,155 0,175 0,14 0,162 0,189 0,204 0,109 0.128 0,146 0,164 0,092 0,109 0,125 0,140
125 100X160 0,05 п,06 0,07 0,03 0,16 0,195 0,205 0,23 0,13 0,15 0,17 0,19 0,115 0,125 0,14 0,155 0,095 0,11 0,125 0,145 0.085 0,1 0,115 0,13 0,103 0,12 0,135 0,151 0,08 0,094 0,107 0,12 0,067 0,079 0 ,091 0 ,102
НО 100X200 0,05 0,06 0,07 0,08 0,135 0,16 0,18 0,195 0,11 0,13 0,15 0,16 0,09 0,105 0,12 6,135 0,08 0.095 0,11 0,13 0,075 0,09 0,105 0,115 0,092 0,107 0,121 0,135 0,071 0,083 0,095 0,107 0,059 0,070 0,08 0,09
160 150X160 0,05 0,06 0,07 0,08 0,12 0,13 0,15 0,17 0,10 0,12 0,135 0,14 0,6 0,09 0,105 0,11 0,7 0,03 0,1 0,11 0,06 0,08 0,119 0.1 0,079 0,092 0,104 0,115 0,06 0.071 0,081 0,091 0,05 0,059 0,068 0.076
180 160X 200 0,05 0,06 0,07 0,08 0,11 0,11 0,13 0,15 0,08 0,11 0,12 0,125 0,07 0,08 0,085 0,09 0,06 0,07 0,08 0,08 0,05 0,07 0,075 0,07 0,068 0,079 0,09 0,099 0,052 0,061 0,069 0,078 0,043 0,05 0,058 0,065
200 200X 200 0,05 0,06 0,07 0,08 0,08 0,095 0,125 0,014 0,07 0,08 0,1 0,11 0,06 0,07 0,075 0,085 0,05 0,06 0,065 0,075 0,04 0,055 0,06 0,07 0,061 0,071 0,08 0,089 0,046 0,054 0,62 0,063 0,038 0,045 0,051 0,059
225 200 X 250 0,05 0,06 0,07 0,08 0,08 0.09 0,1 0,12 0,06 0,07 0,085 0,1 0,05 0,06 0,07 0,075 С, 043 0,05 0,05 0,065 0,04 0,04 0,055 0,05 0,052 0,061 0,069 0,072 0,039 0,046 0,053 0,059 0,032 0,038 0,044 0,049
250 250X250 0,05 0,06 0,07 0,08 0,07 0,08 0,09 0,103 0,065 0,065 0,076 0,09 0,045 0,05 0,06 0,07 0,04 0,045 0,055 0,06 0,035 0,04 0,05 0,055 0.047 0,054 0,061 0,068 0,035 0,041 0,047 0,052 0.028 0,034 0.039 0,043
280 200X 400 0,05 0,06 0,07 0,03 0,055 0,07 0,08 0,03 0,05 0,06 0,65 0,075 0,035 0,045 0,05 0,00 0,035 0,04 0,045 0,05 0,03 0,035 0,01 0,045 0,041 0,018 0,054 0,06 0,03 0,038 0,041 0,046 0.025 0,029 0,034 0,038
315 250Х 400 0,05 0,06 0,07 0,08 0,055 0,065 0,072 0,08 0,045 0,05 0,06 0,065 0,035 0,04 0,045 0,055 0,03 0,035 0,042 0,045 0.025 0,031 0,035 0,04 0,036 0,042 0,047 0,052 0,027 0,031 0,036 0,04 0,022 0,025 0,029 0,033
355 250X400 0,05 0,06 0,07 0,08 0,05 0,06 0,06 0,04 0,045 0,05 0,03 0,035 0,04 0,025 0,03 0,035 0,021 0,025 0,03 0,031 0,036 0,041 0,045 0,023 0,027 0,031 0,034 0,019 0,022 0,025 0,028
18.8. Определение толщины изоляции
357
ТЕМПЕРАТУР МЕЖДУ ОКРУЖАЮЩИМ И ПЕРЕМЕЩАЕМЫМ ВОЗДУХОМ <о-/т-2О°
ДЛЯ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
изоляции воздуховода, мм
] 100 i 120 j 40
воздуха, м/с
60 j 80 | 100 [
120 | 40 | 60 | 80 | 100 | 120
8 10 1 15
0,081 0,074 0,111 0,087 0,074 0,065 0,059 0,076 0,059 0,05 0,044 0,04
0,096 0,087 0,129 0,102 0,087 0.077 0,07 0,089 0,07 0,059 0,052 0,047
0,111 0,101 0,147 0,117 0,1 0,089 0,081 0,101 0,08 0,0о8 0,05 0,055
0,125 0,114 0,153 0,131 0,113 0,1 0,091 0,112 0,09 0,077 0,068 0,062
0,059 0,053 0,083 0,063 0,054 0,047 0,042 0,056 0,043 0,036 0,032 0,028
0,069 0,063 0,097 0,076 0,064 0,056 0,05 0,066 0,051 0,043 0,038 0,034
0,08 0,072 0,011 0,087 0,073 0,064 0,058 0,075 0,059 0,049 0,043 0,039
0,09 0,082 0,012 0,097 0,062 0,073 0,066 0,083 0,056 0,056 0,049 0,044
0,052 0,046 0,074 0,057 0,048 0,042 0,037 0,050 0,038 0,032 0,026 0,025
0,061 0,053 0,039 0,067 0,056 0,049 0,044 0,059 0,045 0,038 0,033 0,03
0,07 0,064 0,098 0,077 0,065 0,057 0,031 0,067 0,052 0,044 0,038 0,034
0,079 0,072 0,109 0,086 0,073 0,064 0,058 0,074 0,038 0,049 0,043 0,039
0,044 0,039 0,064 0,049 0,040 0,036 0,031 0,043 0,033 0,027 0,024 0,021
0,052 0,046 0,074 0,057 0,048 0,041 0,037 0,05 0,039 0,032 0,028 0,025
0,059 0,053 0,084 0,065 0,055 0,048 0,043 0,057 0,044 0,036 0,032 0,029
0,067 0,06 0,094 0,073 0,062 0,054 0,048 0,064 0,05 0,042 0,036 0,033
0,037 0,033 0,055 0,042 0,034 0,030 0,026 0,037 0,028 • 0,023 0,02 0,018
0,044 0,039 0,054 0,049 0,041 0,035 0,032 0,043 0,033 0,027 0,024 0,021
0,05 0,045 0,073 0,056 0,047 0,041 0,036 0,049 0,038 0,032 0,027 0,024
0,057 0,051 0,081 0,063 0,053 0,046 0,041 0,055 0,042 0,036 0,031 0,026
0,033 0,029 0,049 0,037 0,031 0,026 0,023 0,033 0,025 0,021 0,018 0,015
0,039 0,035 0,051 0,044 0,036 0,031 0,028 0.039 0,029 0,024 0,021 0,019
0,045 0,04 0,065 0,05 0,042 0,036 0,032 0,044 0,034 0,028 0,024 0,022
0,05 0,045 0,072 0,056 0,047 0,041 0,036 0,049 0,038 0,032 0,027 0,024
0,026 0,024 0,042 0,032 0,026 0,022 0,02 0,029 0,021 0,017 0,015 0,013
0,033 0.029 0,049 0,037 0,031 0,026 0,023 0,033 0,025 0,021 0,018 0.016
0,038 0,034 0,055 0,043 0,036 0,03 0,027 0,038 0,029 0,024 0,02 0,018
0,042 0,038 0,062 0,048 0,04 0,034 0,031 0,042 0,032 0,027 0,023 0,021
0,024 0,022 0,038 0,028 0,023 0,02 0,017 0,026 0,019 0,015 0,013 0,012
0,029 0,026 0,044 0,033 0,027 0,023 0,021 0,03 0,022 0,018 0,016 0,014
0,033 0,03 0,05 0,038 0,031 0,027 0,024 0,034 0,026 0,021 0,018 0,016
0,038 0,033 0,055 0,042 0,035 t 0,03 0,027 0,038 0,029 0,024 0,02 0,018
0,021 0,019 0,033 0,025 0,020 0,017 0,015 0,024 0,017 0,013 0,011 0,01
0,025 0,022 0,038 0,029 0,024 0,02 0,018 0,026 0,02 0,016 0,014 0,012
0.029 0,026 0,044 0,033 0,027 0,023 0,02 0,03 0,022 0,018 0,016 0,014
0,033 0,029 0,048 0,037 0,03 0,026 0,023 0,033 0,025 0,021 0,018 0,016
0,018 0,016 0,029 0,021 0,017 0,015 0,013 0,02 0,014 0,012 0,01 0,009
0,022 0,019 0,034 0,025 0,02 0,017 0,015 0,023 0,017 0,014 0,012 0.01
0,025 0,022 0,038 0,029 0,024 0,02 0,018 0,026 0,019 0,016 0,014 0,012
0,028 0,024 0,042 0,032 0,026 0,023 0,02 0,029 0,022 0,018 0,015 0,013
0,016 0,014 0,023 0,019 0,015 0,013 0,011 0,017 0,013 0,01 0,009 0,008
0,019 0,017 0,029 0,022 0,018 0,015 0,014 0,02 0,015 0,012 0,01 0.005
0,022 0,019 0,033 0,025 0,02 0,017 0,016 0,023 0,017 0,014 0,012 0,01
0,024 0,022 0,037 0,028 0,023 0,020 0,018 0,025 0,019 0,015 0,013 0,012
Глава 18. Тепловая изоляция
3S8
Размеры воздуховода, мм Теплопро- водность, ккал/(Ч'М-°С) Степень нагрева, ’С/м, при толщине
40 60 80 100 | 120 | 40 | 60 80
круглого d прямоуголь- ного сХЬ и скорости перемещаемого
6 1 8
4С0 400X400 0,05 0,06 0,07 0,08 0,044 0,051 0,057 0,073 0,033 0,040 0,046 0,054 0,021 0,031 0,035 0,032 0,023 0,027 0,031 0,031 0,019 0,023 0,027 0,03 0,(28 0,032 0,036 0,040 0,02 0,024 0,027 0,03 0,016 0,019 0,022 0,025
450 400X 500 0,05 0,06 0,0’ ,• 0,03 0,039 0,045 0,051 0,06 0,03 0,035 0,04 0,045 0,023 0,027 0,051 0,035 0,02 0,023 0,027 0,03 0,017 0,02 0,023 0,026 0,024 0,028 0,033 0,035 0,018 0,021 0,024 0,026 0,014 0,017 0,02 0,022
500 500X500 0,05 0,06 0,07 0,08 0,335 0,040 0,045 0,05 0,025 0,031 0,035 0,039 0,02 0,024 0,027 0,031 0,017 0,021 0,023 0,027 0.015 0,018 0,02 0,023 0,022 0,025 0,028 0,031 0,016 0,018 0,021 0,024 0,013 0,015 0,017 0,019
63С 500 X 800 0,05 0,06 0,07 0,08 0,026 ' 0,03 • 0,035 0,039 0,02 0,024 0,027 0,03 0,015 0,019 0,021 0,023 0,013 0,(716 0,017 0,02 0,011 0,013 0,015 0,017 0,017 0,019 0,022 0,024 0,012 0,014 0,016 0,018 0,01 0,011 0,013 0,015
710 0,0-5 0,06 0,07 0,08 0,023 0,026 0,03 0,С35 0,019 0,022 0,025 0,028 0,0’4 0,0.8 0,02 0,021 0,012 0,014 0,016 0,019 0,011 0,012 0,014 0,015 0,015 0,017 0,019 0,021 0,011 0,012 0,014 0,016 0,00? 0,01 0,012 0,013
800 800X 800 0,05 0,06 0,0'.' 0,08 0,021 0,024 0,027 0,062 0,017 0.02 0,022 0,025 0,013 0,017 0,018 0,002 0,012 0,013 0,015 0,017 0,01 0,011 0,013 0,014 С,013 0,015 0,017 0,019 0,01 0,011 0,013 0,014 0,007 0,009 0.01 0,011
£00 800X1000 0.05 0,06- 0,07 0,03 0,016 0,019 0,021 0,023 0,013 0,015 0,017 0,018 О.О-’О 0,011 0,013 0,014 0,008 0,0’ 0,011 0,012 0,006 0,008 0,009 0,01 0,011 0,013 0,016 0,016 0,008 0,01 0,011 0,012 0,006 9,008 0,009 0,01
1120 1000X1250 0,05 0,06 0,01 0,08 0,014 0,017 0,019 0,02 0,012 0,013 0,016 0,017 0,009 0,01 0,012 0,013 0,007 0,009 0,01 0,011 0.005 0,007 0,008 0,009 0,009 0,01 0,012 0,013 0,006 0,008 0,009 0,01 0,005 0,006 0,007 0,008
1250 1000X 600 0,05 0,06 0,07 0,08 0,013 0,015 0,017 0,018 0,001 0,012 0,013 0,017 0,008 0,01 0,012 0,014 0,006 0,008 0,01 0,011 0,005 0,006 0,007 0,009 0,008 0,009 0,01 0,012 0.006 0,007 0,008 0,009 0,005 0.003 0,006 0,007
1400 1000X 900 0,65 0,06 0,07 0,08 0,011 0,013 0,015 0,016 0,009 0,01 0.011 0,014 0,007 0,009 0,01 0,011 0,005 0,007 0,008 0,009 0,004 0,005 0,005 0,007 0,007 0,008 0,009 0,01 0,005 0,006 0,007 0,008 0,004 0,005 0,005 0,005
1600 0,05 0,06 0,07 0,08 0,010 0,011 0,013 0,014 0,008 0,009 0,01 0,011 0,006 0.007 0,008 0,009 0,005 0,006 0,007 0,008 0,004 0,005 0,006 0,006 0,006 0,007 0,008 0,009 0,004 0,006 0,006 0,007 0.001 0,004 0,005 0,005
Примечания* 1. При другие значениях перепада /0—/т значение нагрева перемещаемого воздуха на 1 м воздуховода
2 При других значениях скорости перемещаемого воздуха данные таблицы перемножают на коэффициент где w —
Т8.8 Определение толщины изоляции
359
Продолжение табл. 18 23
изоляции воздуховода, мм ____________________________________________________________________
100 | 120 | <0 | 60 | 80 | 100 | 120 | 40 | 60 | 80 | 100 | 120
воздуха, м/с
8 10 1 15
0,014 0,012 0,022 0,016 0,013 0,011 0,01 0.015 0,011 0,005 0,007 0,006
0,016 0,014 0,028 0,019 0,016 0,013 0,012 0,018 0,013 0,01 0.009 ь,и08
0,019 0,016 0,029 0,022 0,018 0,015 0,013 0,02 0,015 0,012 0,01 0,009
0,021 0,019 0,033 0,025 0,02 0,017 0,015 0,022 0,017 0,014 0,012 0,01
0,012 0,01 0,019 0,014 0,011 0,01 0,009 0,013 0,01 0,008 0,0065 0,006
0,014 0,012 0,023 0,017 0,014 0,011 0.01 0,015 0.011 0,009 0,008 0,007
0,016 0,014 0.026 0,019 0,015 0,013 0,011 0,017 0,013 0,01 0,009 0,007
0,018 0,016 0,028 0,021 0,017 0,015 0,013 0,019 0,014 0,012 0,01 0,009
0,011 0,009 0,0)7 0,013 0,01 0,009 0,007 0,011 0,009 0,007 0,006 0,005
0,012 0,011 0,02 0,015 0,012 0,01 0,009 0,014 0,01 0,008 0,007 0,006
0,014 0,013 0,023 0,017 0,014 0,012 0,01 0,016 0,012 0,009 0,008 0,007
0,016 0,014 0,025 0,019 0,015 0,013 0,011 0,017 0,013 0,01 0,009 0,008
0,008 0,007 0,014 0.01 0,008 0,006 0,006 0.009 0,007 0,005 0,004 0,004
0,01 0,008 0,016 0,012 0,01 0,008 0,007 0,011 0,008 0,006 0,005 0,004
0,011 0,01 0,018 0.013 0,01 0,009 0,008 0,012 0,009 0,007 0,006 0.005
0,012 0,011 0,02 0,015 0,012 0,01 0,009 0,013 0,01 0,008 0,007 0,006
0,007 0,006 0,012 0,009 0,007 0,006 0,005 0,008 0,006 0,005 0,004 0,003
0,008 0,007 0,014 0,01 0,008 0,007 0,005 0,009 0,007 0,006 0,005 0,004
0,01 0,008 0,016 0,012 0,009 0,008 0,007 0,01 0,008 0,006 0,005 0,001
0,011 0,01 0,017 0,013 0,01 0,009 0,008 0,012 0,009 0,007 0.006 0,005
0,006 0,005 0,013 0,01 0,008 0,007 0.006 0,007 0,005 0,004 0,003 0,003
0,007 0,006 0,014 0,012 0,01 0,008 0,007 0,008 0,006 0,005 0,004 0,003
0,008 0,007 0,016 0,013 0,011 0,009 1 ,008 0,009 0,007 0,005 0,004 0,004
0,01 0,008 0,019 0,015 0,012 0,01 0.009 0,01 0,008 0,006 0,005 0,004
0,005 0,005 0,01 0,008 0,006 0,005 0,004 0,006 0,004 0,004 0,003 0,002
0,006 0,006 0,011 0,009 0,007 0,006 0,004 0,007 0,005 0,004 0,003 0,003
0,007 0,006 0.013 0,01 0,008 0,007 0,005 0,008 0,006 0,005 0,004 0,003
0,008 0,007 0,014 0,011 0,009 0,007 0,006 0,009 0,007 0,005 0,004 0,004
0,004 0,004 0,009 0,007 0,005 0,004 0,003 0,005 0,004 0,003 0,002 0,002
0.005 0,001 0,01 0,008 0,006 0,005 0,004 0,006 0,004 0,003 0,003 0,003
0,006 0,005 0,011 0,009 0,007 0,004 0,004 0.007 0.005 0,004 0.003 0,003
0,006 0,006 0,012 0,01 0,008 0,006 0,006 0,007 0,005 0,004 0,004 0.003
0,004 0,003 0,008 0,006 0,005 0,004 0,003 0,004 0,003 0,002 0,002 0,002
0,004 0.004 0,009 0,007 0,006 0,005 0,004 0,005 0,004 0,003 0,002 0,002
0,005 0,004 0,01 0,008 0,007 0,006 0,004 0.006 0,004 0,003 0,003 0,002
0,006 0.005 0,011 0,010 0,007 0,006 0,005 0,006 0,005 0,004 0,003 0,003
0,003 0,003 0,007 0,005 0,004 0,004 0,002 0,002 0,002 0,001 0,001 0,001
0,004 0,003 0.008 0,006 0,005 0,004 0,003 0,003 0,002 0,002 0,001 0,001
0,004 0,004 0,009 0,007 0,006 0,005 0,004 0,003 0,002 0,002 0,002 0,001
0^005 0,004 0,01 0,008 0,006 0,005 0,004 0,004 0,003 0,002 0,002 0,002
0,003 0,002 0,006 0,005 0,004 0.003 0,002 0,003 0,002 0,002 0,002 0,001
0,003 0,003 0,007 0,005 0,004 0,004 0,003 0,004 0,002 0,002 0,002 0,002
0,004 0,003 0.008 0,006 0,005 0,004 0,004 0,004 0,003 0,003 0,002 0,002
0,004 0,004 0,009 0,007 0,005 0,005 0,004 0,005 0,004 0,003 0,002 0,002
определяют перемножением данных таблицы на коэффициент — /-р/20, где /д— tT — заданный перепад, °C.
скорость воздуха но таблице, м/с, Wi — заданная скорость, м/с.
Глава 18. Тепловая изоляция
ТАБЛИЦА 18 19 ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ I РУБОПРОВОДОВ
СИСТЕМ ХОЛОДНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ,
ПРЕДОХРАНЯЮЩЕЙ ВОДУ ОТ ЗАМЕРЗАНИЯ В СЛУЧАЕ
ОСТАНОВКИ ЕЕ ДВИЖЕНИЯ ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИ
ТРУБОПРОВОДОВ В НЕОТАПЛИВАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
С ТЕМПЕРАТУРОЙ ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА —20°С
Условный ди- аметр Dy, мм Толщина изоляции, мм, при температуре воды, °C
5 25
и теплопроводности, ккал/(ч°м*°С)
0,05 0,06 0,07 0 Д)8 0,05 0,06 0,07 0,08
70 80 100-350 30 40 60 40 70 50 — — 40
Примечание При прокладке трубопровода в неотап-
ливаемом помещении с температурой окружающего воздуха
—5° С следует изолировать трубопроводы с температурой воды
5 С для предотвращения конденсации влаги ва поверхности
в летнее время (см. табл 18 18).
ТАБЛИЦА 18 20 ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ
СИСТЕМ ПИТЬЕВОЙ ВОДЫ, ПРЕДОХРАНЯЮЩЕЙ ВОДУ
ОТ НАГРЕВАНИЯ ВЫШЕ 20° С ПРИ РАСПОЛОЖЕНИИ
ТРУБОПРОВОДОВ В ОТАПЛИВАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ
Условный диаметр мм Толщина изоляции, мм, при теплопровод* ности, ккал/(ч*М‘®С)
0,05 0,06 0,07 0,08
15 20—100 30 30 40 30 40 30 30
Примечание Трубопроводы с диаметром более 100 мм
следует изолировать для предотвращения конденсации влаги и»
поверхности изоляции в летнее время. Толщина изоляции 30 мм.
ТАБЛИЦА 1821 ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ ХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ.
РАСПОЛОЖЕННЫХ В ПОМЕЩЕНИЯХ С ТЕМПЕРАТУРОЙ ВОЗДУХА 20° С
И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТЬЮ 75%
Толщина изоляции. ММ. при температуре холодоносителя, ®С
Зо* -20 -15 -10 1 -5 1 °
О О. fc и теплопроводности, ккал/(ч*м°® 3)
0,(м|о,05|о,0б|о,07 0,08 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,04 0,05 I 0,06 0,07 [ 0.08 | 0,04 I 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,08 |о,О4 0,05 0,06 0,07 1 0,08
50 40 50 60 70 70 40 40 50 60 60 30 40 40 50 60 30 30 40 40 50 30 30 30 30 40
70 40 50 60 70 80 40 40 50 60 70 30 40 50 50 60 30 30 40 40 50 30 30 30 30 40
80 50 50 60 70 80 40 50 60 60 70 40 40 50 60 60 30 40 40 50 60 30 30 30 40 40
МО 50 60 70 70 80 40 50 60 60 70 40 40 50 60 60 30 40 40 50 50 30 30 30 40 40
125 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80 40 50 50 60 70 30 40 40 50 60 30 30 30 40 50
150 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80 40 50 50 60 70 30 40 40 50 60 30 30 40 40 50
200 50 70 80 90 100 50 60 70 70 80 40 50 60 60 70 30 40 50 50 60 30 30 40 40 50
250 50 70 80 90 100 50 60 70 80 90 40 50 60 60 70 30 40 50 50 60 30 30 40 50 50
300 60 70 80 90 100 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80 30 40 50 60 60 30 30 40 50 50
350 60 70 80 90 100 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80 30 40 50 60 60 30 30 40 50 60
400 60 70 80 90 100 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80 30 40 50 60 70 30 40 40 50 60
ТАБЛИЦА 18 22 ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ ХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ,
РАСПОЛОЖЕННЫХ В ПОМЕЩЕНИЯХ С ТЕМПЕРАТУРОЙ ВОЗДУХА 40°С
И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТЬЮ 75%
Условный ди- | аметр Dy, мм Толщина изоляции, мм, при температуре холодоносителя, °C
-20 1 —15 1 1 —5 1 0
и теплопроводности, ккал/(ч-м-°С)
0,04 0,05 0,06 0,07 0,0в|о,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,04 | 0,05 I 0,06 0,07 | 0,08 0,(и| 0,05 | 0,06 0,07 0,08
50 50 60 70 80 100 50 60 70 80 100 40 50 60 70 90 40 50 60 70 80 40 40 50 50 60
70 60 70 80 90 100 50 60 70 90 100 40 50 60 80 90 40 50 60 70 80 40 40 50 60 70
80 60 70 80 90 ПО 50 60 70 90 100 50 60 70 80 100 40 50 60 80 90 40 40 50 70 80
100 60 70 80 90 НО 50 60 70 90 но 50 60 70 80 100 40 50 60 80 90 40 50 60 70 80
125 60 70 80 100 ПО 60 70 80 90 по 50 60 70 80 100 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80
150 60 80 90 100 120 60 70 80 100 1И) 50 60 70 90 100 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80
200 70 80 90 НО 120 60 70 90 100 по 60 70 80 90 100 50 60 70 80 90 40 50 60 70 80
250 те 80 100 110 120 60 80 90 100 110 60 70 80 90 ню 50 69 70 80 90 40 50 60 70 80
300 70 80 Ю0 ПО 130 60 80 90 100 120 60 70 80 90 100 50 60 80 90 100 50 60 70 80 90
360 те 80 >00 НО 130 60 80 90 по 120 60 70 80 100 110 50 60 80 90 100 50 60 70 80 90
400 70 90 100 120 140 70 80 100 по 120 60 70 90 100 по 50 70 80 90 100 50 60 70 80 90
18.8. Определение толщины изоляции
361
ТАБЛИЦА 18 24 ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ,
РАСПОЛОЖЕННЫХ В НЕОТАПЛИВАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ
ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА —20’С И ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА +20’С
Размеры воздуховодов, мм Толщина изоляции, мм, при относительной влажности перемещаемого воздуха, %
60 1 75
скорости перемещаемого воздуха, м'с
круглого d прямоуголь- ного аХб
6 | >10 6 | >10
и теплопроводности, ккал/(Ч’М’°С)
0,05 | 0,06 | 0,07 0,08 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,08 0,05 0,06 0,07 0,08 | 0,05 | 0,06 | 0,07 | 0,08
100 по 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355 400 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 1600 100X160 100X200 160Х 160 160X200 200X200 200X250 250X250 200X400 250X400 250X400 400 X 400 400X500 500 X 500 500X800 800X800 800X1000 1000X1000 1000X1250 1000X1600 1600X 2000 30 Не изолировать 30 40 50 60 Не изолировать
30 40 40 50
30 40 40 50
30 40 40 50
30 40 50 50
30 40 50 50
40 50 60 60 30 30 30 30
40 50 60 60 30 30 30 40
40 50 60 70 30 30 40 40
ТАБЛИЦА 18 25 ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ,
РАСПОЛОЖЕННЫХ В НЕОТАПЛИВАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ
ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА —5’С И ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА +40° С
Размеры воздуховода, мм Толщина изоляции, мм, при относительной влажности перемещаемого воздуха, %
60 | 75
скорости перемещаемого воздуха, м/с
круглого d прямоуголь- ного аХЬ 6 | >10 | 6 >10
и теплопроводности, ккал/(ч-м-’С)
0,05 | 0.06 | 0,07 | 0,08 | 0,05 [ 0,06 | 0.07 | 0.08 | 0,05 0,06 ' 0,07 0,08 0,05 0,06 [ 0,07 | 0,08
100 ПО 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355 400 450 500 560 630 100X160 100X 200 160X160 160X 200 200X200 200X250 250X250 200X400 250X400 250X400 400X400 400 X 500 500X500 500 X 800 30 Не изолировать 30 30 40 50 Не изолировать
30 30 40 50
30 30 40 50
30 30 40 50
30 30 40 50
30 40 40 5 1
Глава 18. Тепловая изоляция
362
Продолжение табл 18 25
Размеры воздуховода Толщина изоляции, мм, при относительной влажности перемещаемого воздуха, %
60 | 75
скорости перемещаемого воздуха, м/с
круглого d прямоуголь- ного пХЬ 6 >10 | 6 | >10
и теплопроводности. ккал/(ч*м°°С)
0,06 | 0.06 | 0,07 | 0,08 0,05 0,06 | 0,07 | 0,08 0,05 0,05 0,07 0,08 | 0,05 [ 0,06 | 0,07 0,08
710 800 900 1000 1120 1250 1400 1800 800X 800 800X1900 1000X1000 1000X1250 1000X1600 1000X 2000 30 Не изолировать 40 40 50 60 30 30 30 30
40 40 50 60 30 30 30 40
40 50 50 60 30 30 40 40
ТАБЛИЦА 18 26 ТОЛЩИНА ИЗОЛЯЦИИ ВОЗДУХОВОДОВ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ,
РАСПОЛОЖЕННЫХ В НЕОТАПЛИВАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ
ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА —20° С И ПЕРЕМЕЩАЕМОГО ВОЗДУХА +40° С
Размеры воздуховода, мм Толщина изоляции, мм, при относительной влажности перемещаемого воздуха, %
60 75
скорости перемещаемого воздуха, м/с
круглого d прямоуголь- ного аХЬ 6 >10 6 >10
и теплопроводности, ккал/(ч*М’°С)
0,05 0,06 0,07 0,03 0,05 0,06 | 0,07 | 0,08 0,05 0,06 0,07 0,08 0,05 0,06 0,07 0,08
100 по 125 140 160 180 200 225 250 280 315 355 400 450 500 560 630 710 100X160 100X 200 160X160 160 X 200 200X 200 200X250 250 X 250 200X 400 250X400 250X400 400X400 400 X 500 500X500 500X800 30 Не изолировать 40 60 70 90 Не изолировать
40 50 60 80
40 50 60 80
40 50 60 70
40 50 60 80
50 50 70 80
800 900 1000 800X800 900X1000 1000X1000 30 30 30 40 30 50 60 70 80 30 40 40 50
1120 1250 1000X1250 1000X1600 30 40 40 50 50 60 70 80 30 40 50 50
1400 1600 1000X 2000 30 40 50 50 60 70 80 90 10 40 50 60
18.9. Примеры определения толщины изоляции
363
18.9 ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТОЛЩИНЫ ИЗОЛЯЦИИ
Пример 18.1. Определить конструкцию изоляции и толщину
основного теплоизоляционного слоя прокладываемого в подвале
трубопровода системы парового отопления. Диаметр трубопро-
вода Dy=70 мм, температура пара 112е С, температура окружа-
ющего воздуха 5е С
Решение. По табл 18 5 для трубопровода диаметром
70 мм принимаем изоляцию скорлупами минераловатнымн на
феиольиой связке с плотностью 200 кг/мэ и покровным слоем
из стеклоткани по рубероиду.
По табл. 18.10 находим среднюю температуру изоляцион-
ного слоя /Ср -66,9® С.
По данным, приведенным в табл. 18 1, определяем тепло
проводность
Л-0,046+0,00016-66,9-0,056 ккал/(Ч-м-вС).
По табл 18.17 находим толщину изоляции, равную 60 мм.
Пример 18.2. Определить конструкцию изоляции и тол-
щину основного теплоизоляционного слоя подающего трубопро-
вода системы водяного отопления, прокладываемого в подполь-
ном канале, где дополнительно проложены обратные трубопро-
воды отопления и трубопроводы горячего водоснабжения. Диа-
метр трубопровода 125 мм, температура воды 150° С, средняя
температура отопительного периода — 3® С. температура окру-
жающего воздуха в канале 40® С.
Решение. По табл. 18.5 для трубопровода диаметром
125 мм в случае прокладки группы трубопроводов принимаем
изоляцию цилиндрами мииераловатными иа фенольной связке
с плотностью 150 кг/м* к покровным слоем из асбоцементных
полуцилиндров.
По табл. 18.6 определяем среднюю температуру воды за
отопительный период: /т— 90® С.
По табл. 18.10 находим среднюю температуру изоляцион-
ного слоя- t Ср -72,5® С.
По данным, приведенным в табл. 18.1, определяем значе-
ние Л
Л-0,042+0,00017-72,5-0,054 ккал/(ч-м-°С).
По табл. 18.16 находим толщину изоляции, равную 30 мм.
Пример 18.3, Определить конструкцию и толщину изоляции
воздуховода системы кондиционирования воздуха, прокладывае-
мого в помещении, к которому предъявляются эстетические
требования. Диаметр воздуховода 500 мм, длина воздуховода
50 м, допустимый нагреэ в воздуховоде 1,5® С, скорость движе-
ния воздуха 10 м/с, температура окружающего воздуха 35° С.
Решение По табл 18.5 для воздуховода диаметром
500 мм предусматривается изоляция мииераловатными матами
на синтетическом связующем с теплопроводностью 0,06 ккал/
/(ч-м-°С) и покровным слоем из листового стеклопластика
Допустимый нагрев перемещаемого воздуха иа 1 м возду-
ховода составляет Лт-1,5/50 = 0,03® С/м
По табл 1#23 находим толщину основного теплоизоляци-
онного слоя, равную 40 мм.
Пример 18.4. Определить конструкцию и толщину изоляции
трубопровода системы холодного водоснабжения, обеспечиваю-
щую отсутствие конденсации иа поверхности изоляции Диа-
метр трубопровода 100 мм, температура воды 5* С, температура
окружающего воздуха 30® С, относительная влажность 75%.
Решение По табл. 18 5 принимаем изоляцию из миие-
раловатных скорлуп на феиольиой связке с теплопроводностью
0,06 ккал/(ч-м-®С) и покровным слоем из стеклоткани по рубе-
роиду
По табл. 1818 находим толщину основного изоляционного
слоя, равную 30 мн.
Глава 19. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
АВТОМАТИЗАЦИИ ВНУТРЕННИХ
САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ СИСТЕМ
191. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Термин «автоматизация» подразумевает теплотехни-
ческий контроль, автоматическое регулирование, автома-
тическую защиту оборудования, управление электропри-
водами и блокировку.
Средства автоматизации (контроля, автоматическо-
го регулирования, защиты оборудования, блокировки,
управления и диспетчеризации) систем отопления, вен-
тиляции и кондиционирования воздуха следует проекти-
ровать в целях: а) обеспечения и поддержания требуе-
мых условий воздушной среды в помещениях, повыше-
ния надежности работы систем, а также»включения и
отключения систем по специальным требованиям (на-
пример, при авариях); б) сокращения обслуживающего
персонала, экономии тепла, холода и электроэнергии.
Степень автоматизации зависит от назначения зда-
ния и сооружения, вида систем, необходимой продолжи-
тельности работы оборудования и экономической целе-
сообразности.
Автоматизацию систем отопления, вентиляции и кон-
диционирования воздуха следует проектировать, основы-
ваясь на простейших из возможных решениях и схемах,
применяя минимальное количество приборов и средств
автоматизации.
Приборы автоматического регулирования и контроля
должны быть, как правило, однотипными, причем уста-
навливаемые в обслуживаемых помещениях — в камер-
ном исполнении, а устанавливаемые непосредственно на
оборудовании, воздуховодах или трубопроводах — в по-
гружном.
Исполнение (например, обычное, пылебрызгозащи-
щенное, взрывозащищенное, антикоррозийное) приборов
и средств автоматизации зависит от среды, в которой
они устанавливаются и находятся в эксплуатации.
Для приборов автоматизации, управления и регули-
рования, предназначенных к установке в рабочих поме-
щениях, рекомендуется применять щиты шкафного типа.
Проекты автоматизации должны разрабатываться с
учетом максимальной индустриализации монтажа, для
чего следует:
а) при проектировании строительных конструкций,
технологических процессов, оборудования и трубопрово-
дов предусматривать закладные части и детали, необ-
ходимые для крепления и монтажа приборов и средств
автоматизации,
б) применять изготовленные в заводских условиях
конструкции и типоразмеры щитов и пультов автомати-
зации;
в) приборы и средства автоматизации устанавли-
вать по нормалям и типовым чертежам с максимальным
использованием деталей, изготовляемых заводским
путем.
19.2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ
И СИГНАЛИЗАЦИЯ
Параметры, наблюдение за которыми необходимо
для правильной и экономичной работы систем отопле-
ния, вентиляции и кондиционирования воздуха, должны
контролироваться показывающими приборами, причем
на щиты автоматизации рекомендуется выносить только
приборы контроля основных параметров, отображающих
работу систем в целом. Приборы контроля промежуточ-
ных параметров, характеризующих работу отдельных
элементов и узлов систем, должны устанавливаться по
месту.
Параметры, необходимые для учета и анализа ра-
боты оборудования, должны контролироваться самопи-
шущими приборами, а параметры, отклонение которых
от нормы может привести к аварийному состоянию обо-
рудования, браку продукции или к нарушению техноло-
гического процесса, — сигнализирующими приборами.
При дистанционном контроле нескольких однотип-
ных параметров рекомендуется использовать общий мно-
готочечный показывающий или самопишущий прибор.
С целью сокращения габаритов щитов контроля и авто-
матизации следует применять малогабаритные измери-
тельные приборы.
Для контроля параметров, измерение которых необ-
ходимо при наладке систем автоматического регулирова-
ния установок отопления, вентиляции и кондиционирова-
ния воздуха и производстве испытаний, надлежит пре-
дусматривать устройства для монтажа и подключения
переносных измерительных приборов (отборные устрой-
ства, бобышки, карманы и т. п.).
Приборы контроля следует устанавливать для из-
мерения:
а) в системах приточной вентиляции (рис. 19 1) —
температуры приточного и наружного воздуха и пара-
метров теплоносителя;
б) в системах приточной вентиляции, совмещенных
с воздушным отоплением (рис. 19.2 и 19.3), — темпера-
туры воздуха в обслуживаемых помещениях, приточно-
го и наружного воздуха и параметров теплоносителя;
в) в системах кондиционирования воздуха — темпе-
ратуры воздуха в помещениях, приточного воздуха, воз-
духа после оросительной камеры (или поверхностного
воздухоохладителя), а также температуры наружного
воздуха; относительной влажности воздуха в помеше-
Рис. Iftl. Приточно-вентиляционная установка (тепло-
носитель пар)
/ — регулятор температуры приточного воздуха. 2 — термометр:
3 — вентилятор: 4 — двухпознционный клапан: 5 — калорифер;
6— фильтр; 7 — сдвоенный воздушный клапан с исполнительным
механизмом; 8 — приемный воздушный клапан с исполнитель-
ным механизмом
19.2. Теплотехнический контроль и сигнализация
365
пии (при необходимости ее регулирования), температу-
ры горячей воды до и после калориферов и бойлеров;
давления пара до калорифера; температуры холодной
воды, подводимой к оросительной камере, поверхностно-
му воздухоохладителю, и уходящей из них; температуры
и давления воды после насосов, подающих воду в оро-
сительную камеру или в поверхностный воздухоохла-
дитель; давления воды в системах холодо- и теплоснаб-
жения; давления или разности давлений воздуха в двух-
канальных системах, в системах с количественным регу-
лированием и в помещениях,
Примечания: I Контроль относительной влажности
воздуха рекомендуется предусматривать также для помещений
с влажным и мокрым влажностными режимами.
2. Для измерения температуры воды, подаваемой в кало-
риферы, оросительные камеры или поверхностные воздухоохла-
дители, и уходящей из них, допускается применять переносные
приборы.
3. Для измерения температуры горячей воды до калорифе-
ров и бойлеров, давления пара до калориферов, температуры
холодной воды, поступающей и уходящей в систему водоснаб-
жения, а также температуры наружного воздуха для несколь-
ких систем, вентиляционно-отопительное оборудование н кон-
диционеры которых расположены в одном помещении, реко-
мендуется предусматривать соответственно по одному общему
прибору, но следует предусматривать отдельные приборы для
контроля температуры теплоносителя на каждом обратном тру-
бопроводе
г) в абонентских тепловых вводах с элеваторами
(рис. 19.4) и насосным подмешиванием — температуры и
давления воды в подающем трубопроводе тепловой сети,
температуры воды на входе и выходе из системы отопле-
ния, давления воды до и после элеваторов или насосов
и давления сетевой воды в обратном трубопроводе;
д) в абонентских тепловых вводах с безэлеватор-
ным присоединением — температуры и давления воды в
подающем трубопроводе теплосети, давления воды на
входе и выходе из системы отопления, температуры об-
ратной воды из системы отопления;
е) в абонентских вводах с независимым присоеди-
нением системы отопления через водо-водяной подогре-
ватель— температуры и давления воды в подающего и
обратном трубопроводах тепловой сети, температуры
воды в системе отопления после подогревателей, давле-
ния обратной воды в системе отопления до насосов,
Рис. 19.2. Приточно-вентиляционная установка (тепло-
носитель вода)
; — термометр; 2 — регулятор температуры воздуха в помеще-
нии; 3 — вентилятор; 4 — регулирующий клапан. 5 — датчик за-
щиты калорифера от замораживания по температуре теплоно-
сителя; 6 — то же, по температуре воздуха перед калорифером:
7 —калорифер; 8 — фильтр, 9 —приемный воздушный клапан
(заслонка) с исполнительным механизмом
1 — регулятор температуры воздуха в помещении; 2 — термометр;
5 — вентилятор: -/ — регулирующий клапан; 5 —калорифер: 5 —
фильтр; 7 —приемный воздушный клапан с исполнительным
механизмом
Горячая вода из теплосети
Из местной системы
t отопления
1
Ч о
\J3 местную систему
10 3 ^умюпления
Рис. 19.4. Тепловой ввод с элеватором
/ — манометр; 2 —термометр; 3 — регулятор расхода воды в си-
стеме отопления; 4 — элеватор; 5 — регулятор давления (подпо-
ра) в обратном трубопроводе системы отопления
температуры и давления обратной воды в системе отоп-
ления после насосов;
ж) в абонентских вводах пара — температуры и
давления пара в тепловой сети и давления пара в систе-
ме отопления;
з) в системах горячего водоснабжения с емкими и
скоростными пароводяными подогревателями (рис.
19.5) — давления пара на входе в подогреватель, тем-
пературы и давления водопроводной воды перед подо-
гревателем, температуры воды, выходящей из подогре-
вателя, температуры циркуляционной воды;
и) в системах горячего водоснабжения с водо-водя-
ными подогревателями — температуры и давления воды
в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети,
температуры и давления водопроводной воды, темпера-
туры воды, выходящей из подогревателя, температуры
циркуляционной воды и температуры воды между сту-
пенями подогревателей;
к) в системах горячего водоснабжения с непосред-
ственным водоразбором (рис. 19.6)—температуры и
давления горячей воды в тепловой сети и температуры
горячей воды в системе горячего водоснабжения после
смесительного клапана;
Глава 19. Основы проектирования автоматизации внутренних санитарно-технических систем
366
л) в системах горячего водоснабжения с открытым
баком при теплоносителе паре — давления пара перед
змеевиком, температуры горячей воды в баке, темпера-
туры водопроводной воды.
Все системы горячего водоснабжения следует осна-
щать приборами для учета расхода воды, устанавливае-
Рис. 19.5. Си-
стема горячего
водоснабжения
с емким или
скоростным па-
роводяным по-
догревателем
/ — манометр; 2 —
регулятор темпе-
ратуры горячей
воды; 3 — термо-
метр: 4— водопо-
догреватель: 5 —
кондеисатоот-
водчик
Горячая Иода из
теплосети~
3 2
а
Y' В систему
горячего водо- '
снабжения
Овратная вода
в теплосеть
Из местной системы
отопления
Рнс. 19.6. Система горячего водоснабжения с непосред-
ственным водоразбором
1 — регулятор температуры горячей воды; 2 — термометр; 3 — ма-
нометр
мыми на ответвлениях водопроводной воды к водонагре-
вателям (холодные водомеры) и на подающем трубо-
проводе горячей воды в системах с непосредственным
водоразбором.
Тепловые вводы в здания необходимо оснащать при-
борами для учета расхода воды, подаваемой из тепловой
сети; при этом желательно иметь приборы для учета
расхода тепла (тепломеры).
Водопроводные вводы в здания должны оборудо-
ваться приборами для контроля расхода воды и давле-
ния воды до и после подкачивающих насосов.
Приборы контроля для сигнализации действия ос-
новного санитарно-техннческого оборудования надлежит
устанавливать в системах: а) вентиляции с механиче-
ским побуждением, обслуживающих производственные
помещения без естественной вентиляции (проветрива-
ния); б) вытяжной общеобменной вентиляции, оборудо-
вание которых размещено в труднодоступных для обслу-
живания местах; в) местных отсосов, удаляющих от
оборудования воздух, насыщенный парами вредных ве-
ществ; г) аварийной приточно-вытяжной вентиляции;
д) кондиционирования воздуха.
Расширительные сосуды систем водяного отопления
должны иметь приборы для сигнализации нижнего ава-
рийного уровня воды в сосуде.
Для фильтров и пылеуловителей в системах произ-
водительностью более 15 тыс. м3/ч рекомендуется уста-
навливать контрольные приборы для измерения и сигна-
лизации потерь давления в них.
19.3. АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ
СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Выбор системы автоматического регулирования по
алгоритму управления (позиционное, пропорциональное,
пропорционально-интегральное и т. п.) зависит от требо-
ваний к точности поддержания регулируемых парамет-
ров, динамических свойств объектов регулирования и
регуляторов, назначения систем, а также технической
и экономической целесообразности.
По виду используемой вспомогательной энергии си-
стемы регулирования могут быть пневматическими, элек-
трическими, гидравлическими или смешанными (электро-
пневматические, электрогидравлические, пневмоэлектри-
ческие и т. п.).
Пневматические системы автоматического регулиро-
вания применяют, как правило, при наличии в здании
сетей сжатого воздуха с давлением не менее 2 кгс/см2,
а также при установке приборов в пожаро- и взрыво-
опасных помещениях. Сжатый воздух для питания при-
боров пневмоавтоматики должен соответствовать тре-
бованиям ГОСТ 11882—73 «ГСП. Воздух для питания
пневматических приборов и средств автоматизации. Тех-
нические требования и методы испытаний».
Электрические системы автоматического регулирова-
ния используют, когда в здании нет сетей сжатого воз-
духа, а устройство специальных установок для его при-
готовления экономически нецелесообразно или когда
реализация сложных функциональных зависимостей при
применении пневматических регуляторов затруднена.
При большом числе регулирующих органов могут
применяться электропневматические системы, состоящие
из электрических датчиков и пневматических исполни-
тельных устройств.
Гидравлические системы автоматического регулиро-
вания (с использованием в качестве источника вспомо-
гательной энергии воды) применяют, как правило, для
автоматизации тепловых вводов и систем горячего водо-
снабжения.
Если перерывы в работе систем отопления, вентиля-
ции и кондиционирования воздуха в течение длительно-
го времени недопустимы, то следует предусматривать в
системах регулирования специальные устройства (бай-
пасные панели, кнопки управления и т. д), позволяю-
щие осуществлять дистанционное ручное управление ис-
полнительными механизмами.
Автоматическое регулирование систем отопления,
вентиляции и кондиционирования воздуха рекомендует-
ся проектировать комплексно для всего здания на основе
анализа процессов обработки воздуха для зимнего, лет-
него и переходного периодов с учетом графиков темпера-
тур теплоносителя и тепловоздушных балансов в поме-
щениях с целью обеспечения экономичной эксплуата-
ции с минимальным расходованием тепловой и электри-
ческой энергии.
Автоматическое регулирование необходимо проекти-
ровать для систем: а) приточной вентиляции производи-
тельностью 10 тыс. м3/ч и более, а также если регулиро-
вание требуется по условиям производства; б) приточной
вентиляции, работающей с переменным количеством на-
ружного и рециркуляционного воздуха; в) приточной
вентиляции, совмещенной с воздушным отоплением;
19 3. Автоматическое регулирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха
367
г) вытяжной общеобменной вентиляции при необходи-
мости количественного регулирования; д) кондициониро-
вания воздуха; е) центрального отопления, разделенных
на зоны, с учетом влияния ветра, солнечной радиации,
занятости помещений и т, п. (например, в общественных
зданиях, в больницах, детских яслях-садах, школах мо-
жет предусматриваться покомнатное регулирование ото-
пления); ж) воздушного отопления и душирования.
Системы приточной вентиляции, совмещенной с ото-
плением, необходимо оснащать приборами автоматиче-
ского регулирования температуры в обслуживаемых по-
мещениях (см. рис. 19.2 и 19.3), а несовмещенной с ото-
плением, — приборами регулирования температуры при-
точного воздуха (см. рис. 19.1).
Заданную температуру воздуха в помещениях, об-
служиваемых системами приточной вентиляции, поддер-
живают изменением или температуры приточного возду-
ха (качественный метод), или его количества (количе-
ственный метод) или применяя оба эти метода.
Автоматическое регулирование температуры воздуха
в системах приточной вентиляции производят или сме-
шением наружного и рециркуляционного воздуха, или
изменением теплопроизводительности калориферов или
используя оба эти способа (см. рис. 19.3).
Смешение различных количеств наружного и рецир-
куляционного воздуха в системах приточной вентиляции
следует производить проходными воздушными клапана-
ми (заслонками), установленными в каналах наружного
и рециркуляционного воздуха, или сдвоенными смеси-
тельными воздушными клапанами в месте слияния этих
каналов.
Рис. 19.7. Отопительный
агрегат (теплоноситель
вода)
1 — регулятор температуры
воздуха в помещении; 2 —
вентилятор; 3 — калорифер;
4 — термометр; 5 — двухпози-
циоиный клапан
Изменять теплопроизводительность калориферов в
системах приточной вентиляции рекомендуется, как пра-
вило, регулирующим клапаном на обратной линии тепло-
носителя при теплоносителе воде, а также сдвоенным
распределительным воздушным клапаном (заслонкой)
перед калорифером при теплоносителе паре.
Способ изменения производительности вентилятора
с помощью клапана направляющего аппарата, устрой-
ства для изменения числа оборотов вентилятора зависит
от требуемого диапазона регулирования и производи-
тельности вентилятора; при этом следует отдавать пред-
почтение направляющим аппарата для вентиляторов
одностороннего всасывания и индукторным муфтам
скольжения для вентиляторов двухстороннего всасы-
вания.
Теплопроизводительность электрокалориферов изме-
няют, как правило, включением и отключением отдель-
ных секций, а при повышенных требованиях к точности
поддержания температуры — плавным изменением на-
пряжения на электрокалорифере.
При регулировании систем кондиционирования воз-
духа в зависимости от предъявляемых требований сле-
дует предусматривать поддержание в помещениях за-
данного значения температуры, относительной влажнос-
ти, давления или разности давлений воздуха. Методы
регулирования этих систем подробно рассмотрены в
гл. 15.
Автоматическое регулирование температуры возду-
ха в производственных помещениях, где установлены
отопительные агрегаты (рис. 19.7 и 19.8), необходимо
Рис. 19.8. Отопительный
агрегат (теплоноситель
пар)
1 — регулятор температуры
воздуха в помещении; 2 —
вентилятор; 3 — калорифер;
4 — конденсатоотводчик; 5 —
термометр
осуществлять двухпозиццонно, предусматривая включе-
ние и отключение электродвигателей вентиляторов с од-
новременным включением и отключением (в необходи-
мых случаях) подачи теплоносителя в калориферы. Для
агрегатов теплопроизводительностью 150 тыс. ккал/ч и
более допускается также пропорциональное регулирова-
ние подачи теплоносителя.
Датчики для регулирования температуры и относи-
тельной влажности воздуха помещений следует устанав-
ливать в характерных точках обслуживаемых помеще-
ний, но допускается также установка датчиков и в ре-
циркуляционных каналах, если параметры рециркуляци-
онного воздуха не отличаются от параметров воздуха
в помещении или отличаются на постоянную величину и
если это не внесет существенных погрешностей в про-
цесс регулирования.
Датчики не должны подвергаться воздействию тепла
от нагретых поверхностей и устанавливаться в местах
с недостаточной циркуляцией воздуха и в зоне непосред-
ственного воздействия потока приточного воздуха.
Во всех помещениях с неравномерными тепло- или
влаговыделениями датчики надлежит устанавливать в
каждой из зон с равномерными нагрузками и вести зо-
нальное регулирование. Регулирование по средним сум-
марным результатам, как правило, приводит к сущест-
венным отклонениям от заданной величины.
В системах приточной вентиляции и кондициониро-
вания воздуха с постоянными теплоизбытками допуска-
ется установка датчиков температуры в приточных или
рециркуляционных каналах.
Для соблюдения тепловых и гидравлических режи-
мов в системах отопления и с целью экономии тепла
предусматривается их центральное, местное и в отдель-
ных случаях индивидуальное регулирование.
Центральное регулирование при теплоносителе воде
осуществляется изменением температуры горячей воды
непосредственно на ТЭЦ или в котельных в зависи-
мости от температуры наружного воздуха.
Местное регулирование систем отопления зданий
дополняет центральное регулирование, и его производят,
как правило, на абонентских вводах.
Абонентские вводы с элеваторами (см. рис. 19.4) и
насосами подмешивания, а также при независимом при-
соединении системы отопления через водоподогреватель,
присоединенный к водяной тепловой сети, следует осна-
щать приборами автоматического регулирования, под-
держивающими постоянный расход воды в системе ото-
пления.
Глава 49. Основы проектирования автоматизации внутренних санитарно-технических систем
368 --------------------------------------------------------------------------------------------------
Если давление в обратном трубопроводе тепловой
сети меньше, чем статическое давление в местной систе-
ме отопления, то для поддержания необходимого давле-
ния в системе на обратном трубопроводе устанавливают
регулятор давления.
Индивидуальное автоматическое регулирование тем-
пературы воздуха в отапливаемых помещениях осуще-
ствляют регуляторами, устанавливаемыми непосредст-
венно у нагревательных приборов.
На расширительных сосудах систем водяного ото-
пления рекомендуется устанавливать приборы для авто-
матической подпитки систем открыванием электромаг-
нитного вентиля или клапана на водопроводной линии
при нижнем уровне воды и закрыванием при верхнем
уровне.
В разветвленных водяных сетях систем теплоснаб-
жения зданий следует применять регуляторы давления в
ответвлениях, идущих к системам отопления, вентиляции
и кондиционирования воздуха.
194 АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ
СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО
И ХОЛОДНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Системы горячего водоснабжения с емкими и ско-
ростными пароводяными подогревателями (см. рис.
19.5), открытыми баками, подогреваемым паром и ско-
ростными водо-водяными подогревателями для автома-
тического регулирования температуры горячей воды
имеют клапаны, установленные на паропроводе или на
подающем трубопроводе теплосети.
Системы горячего водоснабжения с непосредствен-
ным водоразбором (см. рис. 19.6) следует оснащать при-
борами для автоматического регулирования температу-
ры горячей воды, смешивая воду из подающего тру-
бопровода тепловой сети и обратную воду из местной
системы отопления.
Водопроводные вводы в здания оборудуются прибо-
рами для автоматического регулирования давления
включением и выключением насосов.
19 5. АВТОМАТИЧЕСКАЯ ЗАЩИТА
ОБОРУДОВАНИЯ И БЛОКИРОВКИ
С целью повышения надежности работы санитарно-
технических систем и установок следует предусматри-
вать автоматическую защиту оборудования и блоки-
ровки.
Автоматическую защиту калориферов от заморажи-
вания необходимо осуществлять при выключенной си-
стеме, если возможно проникание в калорифер воздуха
с отрицательной температурой, и при работающей систе-
ме, если возможно падение давления или нарушение
температурного графика сетевой воды при отрицатель-
ной температуре воздуха, поступающего в калорифер.
При остановленном кондиционере или приточной
камере в случае снижения температуры воздуха пе-
ред калорифером до 3°С датчик 6 (см рис 19.2) откры-
вает регулирующий клапан 4 на теплоносителе и закры-
вает его, если температура воздуха перед калорифером
окажется выше 3° С независимо от действия других
регуляторов, соединенных с клапаном 4. Для предохра-
нения калориферов от замерзания в момент запуска си-
стемы предусматривается предварительное открытие
клапана 4 па теплоносителе, с помощью которого про-
греваются калориферы до открытия клапана 9 (заслон-
ки) в канале наружного воздуха и включения вентиля-
тора 3.
Защиту калориферов при неработающей системе
можно также осуществлять периодически открытием
клапана 4 по импульсу датчика 5, установленного в
трубопроводе обратной воды, если температура обрат-
ной воды падает ниже 30° С.
Для осуществления этого способа защиты калорифе-
ра при остановленной системе необходимо обеспечи-
вать минимальный пропуск (протечку) теплоносителя
через калорифер, для чего параллельно регулирующему
клапану 4 подключают обводную линию с установлен-
ной на ней шайбой (на схеме не показано).
Защита калориферов при работающей системе осу-
ществляется датчиком температуры 5, сигнализирующим
об аварии или отключающим установку и открываю-
щим регулирующий клапан 4 при снижении температу-
ры воды в обратном трубопроводе до 30° С.
При температуре воздуха, поступающего в калори-
фер, выше 5° С датчик температуры обратной воды 5
должен быть отключен датчиком температуры воздуха
перед калорифером.
Автоматическую защиту калориферов от заморажи-
вания необходимо проектировать для местностей с рас-
четными наружными температурами холодного периода
года —5° С и ниже (расчетные параметры Б). Для кало-
риферов, работающих на смеси наружного и рециркуля-
ционного воздуха, автоматическую защиту от заморажи-
вания допускается не предусматривать, если температу-
ра смеси при расчетной температуре наружного воздуха
(расчетные параметры Б) не опускается ниже 5° С.
В системах вентиляции и кондиционирования возду-
ха следует, как правило, блокировать исполнительные
механизмы клапанов (заслонок) наружного и выбрасы-
ваемого воздуха, а также клапанов на трубопроводах
тепло- и холодоносителя с электродвигателем вентиля-
тора.
Для систем кондиционирования воздуха и приточ-
ной вентиляции, работающих с переменным количеством
наружного и рециркуляционного воздуха, рекомендует-
ся предусматривать блокировочные устройства для обес-
печения подачи минимального количества наружного
воздуха в холодный период года, а для систем кондици-
онирования (когда теплосодержание наружного воздуха
превышает теплосодержание внутреннего воздуха)—в
теплый период года.
При регулировании теплопроизводительности кало-
риферов, работающих на паре, необходимо проектиро-
вать блокировку клапана, прекращающего подачу пара
при полностью закрытых створках воздушного клапана
перед калорифером.
Электродвигатели насосов, фильтров, вытяжных
вентиляторов рекомендуется блокировать с электродви-
гателем приточного вентилятора при дистанционном или
диспетчерском управлении системой, а также при управ-
лении системами со щитов автоматизации.
Для электродвигателя вентилятора воздушной иля
воздушно-тепловой завесы (-рис. 1'9S и 19. ГД) следует
предусматривать блокировку с механизмом открывания
ворот, дверей и технологических проемов, обслуживае-
мых завесами. Кроме того, необходимо отключать вен-
тилятор воздушно-тепловой завесы и сокращать до ми-
нимума подачу теплоносителя в калориферы после за-
крытия ворот, дверей и технологических проемов, но не
ранее восстановления нормируемой температуры возду-
ха в помещении.
Электродвигатели вентиляторов вытяжных систем,
обслуживающих местные отсосы от технологического
оборудования, рекомендуется блокировать с пусковым
устройством технологического оборудования.
19.6 Управление электродвигателями и диспетчеризация
369
Для вытяжных вентиляционных систем, в составе
которых имеются мокрые фильтры или пылеуловители,
как правило, предусматриваются блокировка пуска вен-
тилятора с включением подачи воды, а также отключе-
ние подачи воды при остановке вентилятора.
Ворота
Обслуживае-
мое помещение
Рис. 19.9. Воздушно- .
тепловая завеса (теп-
лоноситель вода)
1 — блокировка включе-
ния завесы: 2—блоки-
ровка отключения заве-
сы; 3— двухпозиционный
клапан
наго помещения
Кроме автоматического включения систем аварий-
ной вентиляции (специальных систем или используемых
основных систем) следует проектировать также и ручное
дистанционное включение с расположением пусковых
устройств у одной из основных входных дверей снаружи
каждого помещения, оборудованного аварийной венти-
ляцией.
Дистанционный или автоматический пуск вентилято-
ров систем аварийной вытяжной вентиляции рекоменду-
ется блокировать с приводами клапанов (заслонок, от-
крывающихся проемов), обеспечивающих доступ в поме-
щение наружного воздуха или воздуха из соседних по-
мещений.
Для резервных вентиляторных установок следует
проектировать, как правило, блокировку с основными
вентиляторными установками для автоматического
включения резервных установок при остановке основных.
Для зданий и помещений с производствами катего-
рий А, Б, В и Е должна предусматриваться возмож-
ность централизованного или автоматического отключе-
ния при возникновении пожара систем вентиляции с ме-
ханическим побуждением, кондиционирования воздуха и
воздушного отопления.
При проектировании вытяжных вентиляционных си-
стем с мокрыми фильтрами или пылеуловителями, в ко-
торых производится очистка воздуха от горючих или
взрывоопасных веществ, следует предусматривать блоки-
ровку, не допускающую пуск вентилятора при отсутст-
вии воды и остановку вентилятора при прекращении по-
дачи воды.
ворота
Обслуживае-
мое помещение
Рис. 19.10. Воздушно-
тепловая завеса (теп-
лоноситель пар)
1 — блокировка включе-
ния завесы; 2 — блоки-
ровка отключения заве-
сы; 3 — коиденсатоотвод-
чик
Из обслуживае-
мого помещения
Для вытяжных систем местных отсосов, удаляющих
от технологического оборудования взрывоопасные, пожа-
роопасные, а также и вредные вещества 1-го и 2-го клас-
сов опасности, необходимо блокировать электродвигате-
ли установок и клапанов выбросных шахт с пусковыми
устройствами технологического оборудования таким об-
разом, чтобы оно не могло работать при бездействии
вытяжной вентиляции местных отсосов.
Для помещений, в которых могут выделяться ава-
рийные количества взрывоопасных газов и паров, обра-
зующих взрывоопасные смеси, должны устанавливаться
газоанализаторы, сблокированные с устройствами свето-
вой и звуковой сигнализации, оповещающей о наличии
в воздухе помещения концентрации веществ, достигаю-
щей 20% нижнего предела взрываемости, или автомати-
ческие газоанализаторы, сблокированные с устройством
для пуска систем, используемых для аварийной вентиля-
ции при наличии упомянутой концентрации.
24—5
19.6 УПРАВЛЕНИЕ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯМИ
И ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ
Управление санитарно-техническими системами в
зависимости от расположения средств управления (кноп-
ки, ключи и т. п.) делится на местное, дистанционное и
диспетчерское.
При местном управлении электродвигателями кноп
ки и ключи управления размещают на местных щитах
или непосредственно у электродвигателей.
При дистанционном управлении электродвигателями
кнопки и ключи управления располагают в помещениях,
обслуживаемых системами вентиляции и кондициониро-
вания воздуха, или на щитах управления и автоматиза-
ции, находящихся в других помещениях.
При диспетчерском управлении кнопки или ключи
управления устанавливают на диспетчерских щитах,
располагаемых в специально выделенных помещениях
диспетчерских пунктов.
Диспетчеризацию автоматизированных санитарно-
технических систем рекомендуется предусматривать для
крупных промышленных предприятий и общественных
зданий. На диспетчеризацию возлагаются централизо-
ванное управление работой систем, централизованный
контроль наиболее характерных параметров и сигнали-
зация их состояния и аварийного отключения.
Диспетчеризация должна обеспечивать оператив-
ность контроля и управления, полное или частичное
сокращение дежурного персонала у местных щитов ав-
томатизации и оборудования, экономию электроэнергии,
холоде- и теплоносителя.
Диспетчеризацию санитарно-технических систем це-
лесообразно объединять с диспетчеризацией систем
электроснабжения, водоснабжения, тепло- и холодоснаб-
жения, а в отдельных случаях с диспетчеризацией ос-
новных технологических процессов.
Диспетчерскому персоналу необходимо обеспечить
дистанционное измерение основных параметров состоя-
ния воздуха в помещениях, а также параметров тепло-
и холодоносителя. В ряде случаев желательна замена
контроля сигнализацией о предельных значениях пара-
метров или отклонении их от заданного значения.
Глава 20. ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
20.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Системы отопления, вентиляции и кондиционирова-
ния воздуха следует проектировать, соблюдая противо-
пожарные требования, приведенные в главах СНиП
II-A.5-70 «Противопожарные требования. Основные по-
ложения проектирования»; СНиП II-M2-72 «Производст-
венные здания промышленных предприятий. Нормы
проектирования»; СНиП П-33-75 «Отопление, вентиля-
ция и кондиционирование воздуха», а также в главах
СНиП, нормирующих проектирование различных зданий
Следует учитывать также отличающиеся от приводимых
ниже противопожарных требований указания, содержа-
щиеся в ведомственных нормативных документах, со-
гласованных с Госстроем СССР.
Противопожарные требования к проектированию
систем отопления, вентиляции и кондиционирования воз-
духа производственных помещений и зданий зависят от
категории взрывной и пожарной опасности производства
и групп возгораемости применяемых материалов и кон-
струкций В главе СНиП II-M.2-72 установлено шесть
категорий взрывной, взрывопожарной и пожарной опас-
ности: А, Б, В, Г, Д и Е. Строительные материалы и кон-
струкции, употребляемые при сооружении систем отопле-
ния, вентиляции и кондиционирования воздуха, соглас-
но СНиП П-А 5-70, делятся на три группы возгораемости:
несгораемые (негорючие), трудносгораемые (трудно-
горючие) и сгораемые (горючие).
Условия применения электрического оборудования
определяются «Правилами устройства электроустановок»
(ПУЭ), согласно которым взрывоопасные помещения
подразделяют па пять классов: В-I, B-Ia, В-16, В-П и
В-Па; пожароопасные —на три класса: П-I, П-П и
П-Па.
20 2 ОТОПЛЕНИЕ
В помещениях производств категорий А, Б и Е сле-
дует проектировать воздушное отопление, работающее
на наружном воздухе В помещениях таких производств
допускается проектировать также водяные и паровые
системы с местными нагревательными приборами, за
исключением помещений, в которых:
могут находиться, выделяться или осаждаться ве-
щества, способные к самовоспламенению при соприкосно-
вении с горячими поверхностями нагревательных при-
боров и трубопроводов (например, пары сероуглерода
и др.), если температура теплоносителя превышает ука-
занные далее пределы;
могут выделяться или осаждаться вещества, способ-
ные к самовозгоранию или к взрыву при соприкоснове-
нии или взаимодействии с водой [например, раствор
трипзобутилалюминия (ТИБА) и др.];
хранятся или применяются карбид кальция, калий,
натрий, литий и другие вещества, выделяющие при кон-
такте с водой горючие газы или пары.
Системы отопления с инфракрасными и высокотем-
пературными излучателями не допускается проектиро-
вать для помещений производств категорий А, Б, В и Е.
Применение таких систем в помещениях с производства-
ми других категорий опасности, а также в помещениях
общественных и других зданий следует предусматри-
вать одновременно с противовзрывными и противопо-
жарными мероприятиями, руководствуясь ведомствен-
ными нормативными документами. Для произвбдствен-
ТАБЛИЦА 20! ДОПУСТИМАЯ ТЕМПЕРАТУРА
ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ ДЛЯ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЯ
ПРОИЗВОДСТВ КАТЕГОРИИ а, б, В и Е
Категория произ водств по взрыв- ной и пожарной опасности Система отопления Допустимая температура теплоносителя, °C, ие более
при отсут- ствии горючей и взрыво- опасной пыли в помещении при наличии горючей и взрывоопасной пыли в поме- щении
А, Б и Е С постоянной тем- пературой теплоноси- теля — паровая или водяная 130 110
С переменной тем- пературой теплоноси- теля — водяная 150 110
В С постоянной тем- пературой теплоноси- теля — паровая или водяная 130 по
С переменной тем- пературой теплоноси- теля — водяная 150 130
ных зданий III, IV и V степени огнестойкости примене-
ние таких систем допускается только по согласованию
с органами государственного надзора.
Печное отопление в помещениях производств кате-
горий А, Б, В и Е проектировать не допускается*.
Температура теплоносителя в системах отопления
для помещений производств категорий А, Б, В и Е не
должна превышать 80% значения температуры (выра-
женной в °C) самовоспламенения газов, паров или пыли,
если возможно их соприкосновение с горячими поверх-
ностями оборудования и трубопроводов систем отопле-
ния внутри рабочих помещений, и не должна быть выше
указанной в табл 20 1. Эти требования распространя-
ются и на приточные установки и агрегаты воздушно-
го отопления внутри помещений с производствами кате-
гории В, а также па воздушные завесы, расположенные
внутри помещений с производствами категорий А, Б, В и
Е и рассчитанные на работу как в рабочее, так и нера-
бочее время.
Температуру теплоносителя (вода, пар) для кало-
риферов приточных систем, установок воздушного ото-
пления и кондиционеров, работающих на наружном воз-
духе, размещенных в изолированных помещениях, пред-
назначенных для вентиляционного оборудования и об-
служивающих помещения производств категорий А, Б,
В и Е, допускается принимать не более 150° С.
Местные нагревательные приборы систем водяного
и парового отопления в помещениях производств катего-
рий А, Б, В и Е должны иметь гладкую поверхность
Эти приборы на лестничных клетках зданий всех
типов и категорий опасности, устанавливаемые на вы-
• Требования противопожарной безопасности прн печном
отоплении излагаются в главе СНиП П-33-75.
20.3. Вентиляция, кондиционирование воздуха и воздушное отопление
371
соте до 2 м от пола площадок и ступеней, следует раз-
мещать так, чтобы не сокращать ширину маршей и про-
межуточных площадок и не образовывать местные вы-
ступы из плоскости стен на уровне движения людей.
В помещениях производств категорий А, Б, В и Е
не допускается размещать местные нагревательные при-
боры в нишах, кроме лестничных клеток; при этом необ-
ходимо ограждать экранами местные нагревательные
приборы отопления с температурой теплоносителя более
130° С. Экраны проектируют как съемными, так и не-
съемными; их следует выполнять из несгораемых мате-
риалов и располагать на расстоянии не менее чем 100 мм
от нагревательных приборов. В несъемных экранах
должны быть предусмотрены люки для чистки.
В помещениях, предназначенных для наполнения
баллонов сжатыми горючими и негорючими газами и для
хранения их, а также в помещениях для хранения легко-
воспламеняющихся жидкостей с температурой вспышки
паров 28° С и ниже (например, бензин, бензол) и само-
возгорающихся веществ и материалов (например, лоскут,
пропитанный растительными маслами, табак), необходи-
мо предусматривать экраны у нагревательных приборов
при любой температуре теплоносителя.
Местные нагревательные приборы и калориферы,
питаемые теплоносителем с температурой выше 105° С,
следует размещать на расстоянии не менее 100 мм от
сгораемых материалов и элементов здания или преду-
сматривать для них соответствующую тепловую защиту.
На трубопроводах теплоносителя (горячая вода,
пар, конденсат) в местах пересечения ими перекрытий,
внутренних стен и перегородок необходимо устанавли-
вать гильзы из несгораемых материалов, обеспечиваю-
щие свободное перемещение труб при изменении темпе-
ратуры теплоносителя. Края гильз располагают на одном
уровне с поверхностями стен, перегородок и потолков,
но предусматривают выступы гильз на 20—30 мм выше
отметки чистого пола помещений.
Кольцевой зазор между гильзой и трубой следует
оставлять не менее 15 мм и заполнять его несгораемым
теплоизоляционным материалом.
При пересечении несгораемых перекрытий стояками
однотрубных систем отопления с проточными приборами
и смещенными замыкающими участками гильзы можно
не устанавливать.
При прокладке трубопроводов теплоносителя водя-
ных и паровых систем отопления через противопожар-
ные стены следует предусматривать прочную и плот-
ную заделку строительным раствором мест прохода
трубопроводов, располагая неподвижную опору на
стене.
Не допускается проектировать совместную проклад-
ку или пересечение в одном канале трубопроводов пара,
конденсата или горячей воды с трубопроводами, по ко-
торым транспортируются горючие жидкости с темпера-
турой вспышки паров 120° С и менее или горючие и аг-
рессивные пары и газы.
Трубопроводы систем отопления в помещениях, где
наличие труб с высокой температурой на поверхности
опасно в пожарном отношении, должны проектироваться
с тепловой изоляцией.
Изоляцию поверхности трубопроводов отопления и
отопительного оборудования, включая покровные слои,
в помещениях производств категорий А, Б, В и Е, а так-
же находящихся на чердаках и в подвалах общего на-
значения, следует проектировать из несгораемых мате-
риалов. В остальных случаях, в том числе на техниче-
ских этажах, возможна изоляция из трудносгораемых
материалов. Окраска изоляции трубопроводов может
быть сгораемой.
24*
20.3. ВЕНТИЛЯЦИЯ,
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
И ВОЗДУШНОЕ ОТОПЛЕНИЕ
Отдельные вытяжные системы от местных отсосов
необходимо проектировать, если в удаляемом воздухе со-
держатся вещества:
соединение или смесь которых сопровождается по-
вышением температуры и может вызвать вспышку, за-
горание, взрыв (например, смесь пыли карбида кальция
с водяными парами, алюминиевой пудры с водяными
парами) или образование взрывоопасной смеси;
которые могут при смешении создать вредные смеси
или химические соединения.
Данные о таких веществах и, кроме того, о допусти-
мости и порядке присоединения местных отсосов должны
содержаться в технологическом задании на проектиро-
вание.
Системы местных отсосов необходимо устраивать
отдельно от систем общеобменной вентиляции. Если
возможно осаждение или конденсация взрыво- и пожа-
роопасных веществ в воздуховодах или оборудовании
(например, при отсосах от окрасочных камер), то долж-
ны предусматриваться отдельные системы местных отсо-
сов для каждого помещения или для каждой единицы
технологического оборудования.
Системы вытяжной и приточной вентиляции, конди-
ционирования воздуха и воздушного отопления должны
проектироваться отдельными для каждой группы поме-
щений, выделенных противопожарными стенами, а для
помещений с производствами каждой из категорий А, Б,
В и Е, кроме того, необходимо предусматривать отдель-
ные системы для каждого этажа.
Допускается проектировать общие системы для
групп смежных (в пределах этажа) помещений с произ-
водствами одной из категорий А, Б, В и Е (кроме скла-
дов сгораемых материалов и изделий, а также несгорае-
мых материалов и изделий в сгораемой упаковке), рас-
положенных на разных этажах, при следующих усло-
виях одновременно:
а) производство относится к одному технологиче-
скому процессу;
б) в помещениях производств каждой из категорий
А, Б и Е обращаются взрывоопасные вещества одного
вида или во всех помещениях производства относятся к
категории В;
в) помещения размещены не более чем на трех по-
следовательно расположенных этажах;
г) воздуховоды помещений с производствами кате-
горий А, Б, В и Е выполняются в соответствии с требо-
ваниями противопожарной безопасности (см. п. 20.5).
Системы вытяжной и приточной общеобменной вен-
тиляции и кондиционирования воздуха для производств
категории В допускается использовать для обслужива-
ния отдельных вспомогательных помещений, размещен-
ных на площади основного производства (например, для
комнаты мастера).
Системы вытяжной и приточной вентиляции, конди-
ционирования воздуха и воздушного отопления можно
устраивать общими для помещений с производствами
категорий Г и Д или для любого числа однородных
вспомогательных помещений, расположенных на одном
или на разных этажах зданий в пределах, ограниченных
противопожарными стенами.
Системы общеобменной вытяжной вентиляции из
зон вокруг взрывоопасного оборудования (зоны с про-
изводствами категорий А, Б или Е), размещаемого в по-
мещениях производств категорий В, Г и Д, не следует
объединять с общеобменными системами вытяжной вен-
тиляции этих помещений.
Глава 20. Противопожарные требования
372
В отапливаемых складах легковоспламеняющихся и
горючих жидкостей и газов для группы помещений каж-
дой из категорий производств А, Б, В и Е необходимо
проектировать отдельные системы общеобменной венти-
ляции с механическим побуждением и предусматривать
установку резервных вытяжных вентиляторов, автомати-
чески включаемых при остановке основных.
Если газы или пары, выделяющиеся в воздух этих
складов, легче воздуха и требуемый воздухообмен не
превышает двухкратного в час, то для них можно пре-
Рис. 20.1. Схема общих систем для группы помещений
одноэтажных производственных зданий или отапливае-
мых складов с выходами только наружу
1 — самозакрывающийся обратный клапан; 2 — коллектор; 3 —
помещение для приточного вентиляционного оборудования; 4 —
приточная установка или кондиционер; 5 — вытяжная установка:
6 — помещение для вытяжного вентиляционного оборудования:
7 — покрытие; 8 — транзитный воздуховод; 9 — помещения с
производствами категорий А, Б. В или Е общей площадью не
более 1100 м2; 10— пол
дусматривать естественную вытяжную вентиляцию, от-
дельную для каждого помещения.
Общие системы допускаются для группы помещений
одноэтажных производственных зданий или отапливае-
мых одноэтажных складов, если помещения имеют выхо-
ды только наружу, при любых сочетаниях производств
категорий А, Б, В и Е и общей площади всех помещений
не более 1100 м2 в пределах, выделенных противопожар-
ными стенами. При этом устанавливают резервные венти-
ляторы для вытяжки, а нри необходимости и для притока
(например, при вентиляции, совмещенной с воздушным
отоплением). Резервные вентиляторы должны автомати-
чески включаться при остановке основных (рис 20.1).
Примечание На рис. 20 1—20.6 взаимное расположе-
ние помещений для вентиляционного оборудования и обслужи-
ваемых этим оборудованием помещений показано условно.
Расположение помещений должно соответствовать требованиям
утвержденных нормативных документов.
Системы вытяжной вентиляции для неотапливаемых
складов легковоспламеняющихся и горючих жидкостей
и газов производств категорий А, Б, В и Е устраивают с
естественным побуждением, если это не противоречит
ведомственным нормативным документам. При этом для
складов категорий А, Б и Е, вмещающих более 10 т,
кроме естественной вентиляции, необходима вентиляция
с механическим побуждением.
Для приямков глубиной более 0,5 м в помещениях
или на участках производств категорий А, Б и Е, в ко-
торых обращаются горючие газы или пары тяжелее
воздуха, а также легковоспламеняющиеся или горючие
жидкости, необходимо проектировать приточную венти-
ляцию с механическим побуждением, а для приямков,
требующих регулярного обслуживания, — и вытяжную
вентиляцию, присоединенные к системам вентиляции по-
мещений, в которых они расположены.
Рециркуляция воздуха помещений производств кате-
горий А, Б и Е, а также воздуха из систем местных отсо-
сов взрывоопасных веществ не допускается как в рабо-
чее, так и в нерабочее время.
Вытяжная общеобменная и местная вентиляция поме-
щений производств категорий А, Б и Е должна быть с
механическим побуждением; вентиляция с естественным
побуждением, действующая вследствие разности грави-
тационных давлений, и смешанная вентиляция допуска-
ются при соблюдении требований, приведенных в настоя-
щей главе.
При наличии в помещениях выделений взрывоопас-
ных газов и паров количество воздуха, необходимое для
ассимиляции их, должно рассчитываться так, чтобы кон-
центрация их в воздухе помещения не превышала 5%
нижнего предела взрываемости при параметрах наруж-
ного воздуха, принятых в основном расчете системы.
Для вытяжных систем местных отсосов, удаляющих
от технологического оборудования взрывоопасные ве-
щества, электродвигатели вентиляторов и клапанов
выбросных шахт следует блокировать с пусковыми уст-
ройствами технологического оборудования с тем, чтобы
оборудование не могло работать при бездействии си-
стем местных отсосов.
Системы местных отсосов взрывоопасных веществ
и та часть вытяжных систем общеобменной вентиляции,
производительность которой соответствует необходимой
для обеспечения концентрации взрывоопасных газов и
паров, не превышающей 5% нижнего предела взрывае-
мости, должны иметь резервные вентиляторы, автомати-
чески включающиеся при аварийной остановке основных,
в тех случаях, когда нельзя остановить производствен-
ное оборудование (процесс) и прекратить выделение
взрывоопасных газов и паров.
В помещениях, в воздух которых выделяются взры-
воопасные газы или пары, имеющие при температуре
поступления в помещение удельный вес больше удель-
ного веса воздуха в рабочей зоне (если выделения явно-
го тепла от производственного оборудования не образу-
ют устойчивых воздушно-тепловых потоков в помеще-
нии во все периоды года), воздух должен удаляться в
следующих количествах:
а) из нижней зоны — 2/з всего объема воздуха,
рассчитанного на ассимиляцию газов и паров. В этот
объем должно входить количество воздуха, поступаю-
щего в местные отсосы на высоте до 2 м от пола и в при-
емники (отверстия) общеобменной вытяжной вентиля-
ции, расположенные на уровне 0,3 м от пола;
б) из верхней зоны (выше 2 м от пола) — '/з ука-
занного в п. «а» объема воздуха. Из этого количества
должен удаляться воздух в объеме не менее однократ-
ного воздухообмена в час на высоте не ниже 0,4 м от
перекрытия (для помещений высотой более б м мини-
мальный обмен определяется из расчета 6 м’/ч на
1 м2 площади пола);
в) из зоны (рис. 20 2), в которой температура, вла-
госодержание илн содержание вредных веществ наибо-
лее высоко, — дополнительное количество воздуха сверх
необходимого для ассимиляции газов и паров, если это
требуется для удаления избытков тепла, влаги или
вредных веществ.
Пример 20.1. Для борьбы с газами тяжелее воздуха в ра-
бочей зоне из помещения объемом 2000 м3 требуется удалить
21 000 м3/ч воздуха, а для борьбы с избытками тепла в теплый
период года — 45 000 м3/ч. Местными отсосами из рабочей зоны
удаляется 6000 м3/ч.
20.3. Вентиляция, кондиционирование воздуха и воздушное отопление
373
Решение Требуется вытяжка из нижней зоны !/з 21 000=
— 14 000 м’/ч, т. е. дополнительно к местным отсосам 8000 м’/ч Из
верхней зоны в холодный период установкой 3 следует удалять
Чз 21 000 = 7000 м’/ч, чго больше однократного воздухообмена в
помещении в час. Количество удаляемого воздуха делится про-
порционально объемам помещения, разделенного препятствием
5, например в холодный период года 4000 и 3000 м’/ч, а в теп-
лый— 20 000 н 11 000 м’/ч, пропорционально избыткам тепла.
В помещениях, в воздух которых выделяются взры-
воопасные газы или пары, имеющие при температуре
поступления в помещение удельный вес меньше удель-
Рнс. 20.2 Схема вытяжной вентиляции помещения, в
воздух которого выделяются взрывоопасные газы или
пары, имеющие удельный вес больше удельного веса
воздуха в рабочей зоне
1 — вытяжная установка от местных отсосов; 2 — помещение для
вентиляционного оборудования, 3 — вытяжная общеобменная
установка; 4 и 5 — строительная конструкция прн fti^0,4 м и
Л1>0.4; 6 — покрытие; 7 — помещение, в воздух которого выде-
ляются взрывоопасные газы и нары, имеющие удельный вес
больше удельного веса воздуха в рабочей зоне; 8 — пол поме-
щения
ного веса воздуха в рабочей зоне (или больше, если вы-
деление их сопровождается устойчивыми воздушно-теп-
ловыми потоками в помещении во все периоды года),
воздух должен удаляться в следующих количествах-
а) из верхней зоны (выше 2 м от пола) —2/з всего
объема воздуха, рассчитанного на ассимиляцию газов
или паров. В этот объем должно входить количество
воздуха, удаляемого местными отсосами и общеобмен-
ной вытяжной вентиляцией. Из этого количества дол-
жен удаляться воздух в объеме не менее однократного
воздухообмена в час на высоте 0,4 м от перекрытия
(для помещений высотой более 6 м минимальный обмен
определяется из расчета 6 м3/ч на 1 м2 площади пола);
б) из нижней зоны — '/з указанного в п. «а» объема
воздуха. В этот объем должно входить количество воз-
духа, поступающего в местные отсосы на высоте до 2 м
от пола и в приемники (отверстия) общеобменной вы-
тяжной вентиляции, расположенные на высоте 0,3 м от
пола;
в) из зоны, в которой температура, влагосодержа-
ние или содержание вредных веществ наиболее высо-
ко, — количество воздуха сверх необходимого для ас-
симиляции газов и паров, если это требуется для уда-
ления избытков тепла и влаги или других вредных
веществ.
В тамбуры-шлюзы помещений производств катего-
рий А, Б и Е, в которых выделяются горючие газы или
пары, следует проектировать подачу не менее пяти объе-
мов воздуха в тамбуре в час, по не менее 250 м3/ч, а в
тамбуры-шлюзы объемом более 100 м3 — следует пода-
вать 500 м3/ч воздуха; воздух должен подаваться над
дверью помещения со взрывоопасным производством с
направлением потока вниз. Если в тамбурах имеется бо-
лее двух дверей, то необходимо увеличивать подачу воз-
духа на 250 м3/ч на каждую дополнительную дЙЬрь.
Воздух в тамбуры-шлюзы должен подаваться от-
дельной системой, имеющей резервный вентилятор, авто-
матически включающийся при остановке основного.
В тамбур-шлюз при помещении площадью не более
50 м2 допускается подача воздуха от системы, обслужи-
вающей только это помещение: 1) если система имеет
резервный вентилятор, автоматически включающийся
при остановке основного; 2) если воздуховод в помеще-
нии автоматически отключается при возникновении по-
жара.
Давление воздуха в тамбуре-шлюзе по отношению к
давлению его в помещении, для входа в которое он
предназначен, не должно превышать 3 кгс/м3 или 5 кге
на любую дверь.
В тамбуры-шлюзы для помещений с производствами
категорий А, Б и Е с выделениями взрывоопасной пыли
следует проектировать подачу воздуха в соответствии с
указаниями норм технологического проектирования.
Меры предупреждения образования зарядов стати-
ческого электричества в помещениях производств кате-
горий А, Б и Е должны предусматриваться технологами.
Увлажнение воздуха необходимо проектировать по ука-
заниям технологов, если отсутствуют другие способы
предупреждения образования этих зарядов.
Производительность систем приточной вентиляции
с механическим побуждением для помещений с произ-
водствами категорий А, Б и Е должна быть на 5%
меньше производительности систем вытяжной вентиля-
ции, если эти помещения примыкают к помещениям дру-
гих производств или к вспомогательным помещениям.
Разрежение можно не предусматривать, если примыка-
ющие помещения отделены стенами или перегородками,
не имеющими дверных или других проемов.
В кабины крановщиков в помещениях производств
категорий А, Б и Е допускается подача только наруж-
ного воздуха, очищенного от пыли.
Приемные устройства наружного воздуха для про-
изводственных и других помещений следует разме-
щать так, чтобы исключить возможность или обеспе-
чить защиту от попадания в них искр или горючих га-
зов не только в процессе эксплуатации, но и при аварии
емкостей, аппаратов и трубопроводов. В системах, пред-
назначенных для помещений производств категорий А, Б
и Е, допускается устройство общих приемных устройств,
но отдельных от приемных устройств для других про-
изводственных или вспомогательных помещений.
Отверстия для выброса в атмосферу воздуха из
систем местных отсосов от оборудования, содержащего
взрывоопасные вещества, следует проектировать, как
правило, выше уровня аэродинамической тени, создавае-
мой ветром при набегании на здание. Воздух на этот
уровень выводится высокими трубами или высокоско-
ростными струями («факельный выброс»). Выбросы в
зоны положительных давлений, создаваемых ветром, не
допускаются. Воздух, содержащий взрывоопасные веще-
ства, не должен выбрасываться вблизи выбросов про-
дуктов горения.
При удалении воздуха вытяжной общеобмеиной
вентиляцией из помещений производств категорий А, Б
и Е в атмосферу необходимо располагать отверстая для
выбросов на высоте не менее 1 м над высшей точкой
кровли здания, удаляя их от приемных устройств для
наружного воздуха на расстояние не менее 20 м по го-
ризонтали, или располагая па 6 м выше приемных
устройств при горизонтальном расстоянии менее 20 м
При технической необходимости соединения в одну
шахту или трубу выбросов от нескольких систем следует
Глава 20. Противопожарные требования
374
проектировать вертикальные разделяющие перегородки
из несгораемых материалов от места присоединения
воздуховода до верха трубы, если хотя бы в одной из
труб возможно отложение горючих веществ или образо-
вание при смешении выбросов взрывоопасных смесей.
В системах местных отсосов, удаляющих от обору-
дования взрывоопасные вещества, и в системах общеоб-
менной вентиляции помещений с производствами кате-
горий А, Б и Е должны проектироваться приборы конт-
роля для сигнализации о работе вентиляционного обо-
рудования.
Для помещений с производствами категорий А, Б, В
и Е необходимо проектировать пульты управления, спе-
циальные щиты или кнопки для централизованного
отключения систем вентиляции с механическим побуж-
дением, кондиционирования воздуха и воздушного ото-
пления помещения, в котором произошел пожар, за
исключением систем, предназначенных для подачи воз-
духа в тамбуры-шлюзы помещений с производствами ка-
тегорий А, Б и Е, не отключаемых во время пожара.
Для помещений с производствами категории В до-
пускается отключение только систем, обслуживающих
отдельные поточные линии или зоны площадью не менее
2500 м2 з помещениях большей площади.
Для помещений, оборудованных автоматическими
системами извещения о возникновении пожара или
системами тушения пожара, необходимо блокировать
эти системы с системами вентиляции, кондиционирова-
ния воздуха и воздушного отопления для автоматическо-
го отключения их при срабатывании систем извещения
или тушения пожара.
Если наличие в помещениях горячих поверхностей
трубопроводов, воздуховодов, шахт, вентиляционного
оборудования и кондиционеров (в том числе на техни-
ческих этажах) создает опасность воспламенения мате-
риалов или взрыва пыли, то должна предусматриваться
изоляция для снижения температуры поверхностей до
безопасного значения независимо и вопреки возможной
целесообразности использования теплопоступлений для
отопления помещений.
Для поверхностей вентиляционного оборудования,
кондиционеров и воздуховодов, предназначенных для
помещений производств категорий А, Б и Е, а также рас-
положенных на чердаках и в подвалах общего назначе-
ния, тепловая изоляция должна проектироваться из не-
сгораемых материалов. В остальных случаях изоляцию
названных поверхностей допускается делать из трудно-
сгораемых материалов.
В местах пересечения трубопроводами и воздухово-
дами перекрытии, а также стен и перегородок с норми-
руемой степенью огнестойкости 0,75 ч и более, изоляция
не устраивается, при этом зазоры необходимо заделы-
вать несгораемым материалом, толщина которого обес-
печивает огнестойкость, равную нормируемой огнестой-
кости конструкции
Покраска изоляции всех видов допускается сгорае-
мая. Пароизоляцию, входящую в состав изоляции хо-
лодных поверхностей, можно делать из сгораемых мате-
риалов при условии защиты ее покровным слоем из
стеклоткани для воздуховодов и несгораемыми материа-
лами для кондиционеров.
В проектах следует указывать на необходимость про-
ектирования заземления всего вентиляционного обору-
дования, кондиционеров, металлических воздуховодов и
трубопроводов, предназначенных для помещений с про-
изводствами категорий А, Б и Е, а также воздуховодов,
трубопроводов и установок для удаления взрывоопас-
ных веществ от местных отсосов в соответствии с требо-
ваниями «Правил устройства электроустановок» (ПУЭ).
204. АВАРИЙНАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ
Системы аварийной вентиляции, их производитель-
ность и категория надежности электроснабжения долж-
ны проектироваться по технологическим требованиям
для тех помещений с производствами категорий А, Б и
Е, в которых возможно внезапное поступление в воздух
больших количеств взрывоопасных веществ.
Если в технологических требованиях отсутствуют
расчеты или указания о необходимом воздухообмене, то
производительность следует назначать так, чтобы ава-
рийная вентиляция совместно с основной обеспечивала в
помещении не менее восьми обменов воздуха в 1 ч по
внутреннему объему помещения, за исключением насос-
ных и компрессорных станций производств категорий А,
Б н Е, в которых 8-кратный аварийный воздухообмен
должен быть обеспечен в дополнение к воздухообмену,
создаваемому системами основной вентиляции (местной
и общеобменной).
Для помещений, в которых могут выделяться ава-
рийные количества взрывоопасных газов или паров, сле-
дует устанавливать автоматические газоанализаторы, ко-
торые при наличии в помещении концентрации, достига-
ющей 20% нижнего предела взрываемости, автоматиче-
ски включают системы аварийной вентиляции.
Контроль параметров, отклонение которых от нормы
может привести к аварии, должен производиться сиг-
нализирующими приборами.
Кроме автоматического включения систем аварий-
ной вентиляции необходимо проектировать ручное дис-
танционное включение с расположением пусковых уст-
ройств снаружи у одной из основных входных дверей.
Системы аварийной вытяжной вентиляции в помеще-
ниях производств категорий А, Б и Е должны иметь ме-
ханическое побуждение. Если же перемещение взрыво-
опасных веществ вентиляторами недопустимо, то дей-
ствие аварийной вытяжной вентиляции обеспечивается
эжекторами. Если при аварии в помещение могут посту-
пать только газы или пары легче воздуха, то для одно-
этажных зданий, имеющих аэрационные фонари, можно
устраивать приточную аварийную вентиляцию.
Для аварийной вентиляции можно использовать
основные системы местной или общеобменной вентиля-
ции при условии оборудования их в соответствии с тре-
бованиями, предъявляемыми к аварийным системам.
Если проектируется одна основная система с произ-
водительностью, достаточной для аварийной вентиляции,
то для нее должен быть предусмотрен резервный венти-
лятор, рассчитанный на аварийный воздухообмен. При
производительности этой одной основной системы мень-
ше требуемой для аварийного воздухообмена необходи-
мо предусматривать резервный вентилятор к основной
системе и систему аварийной вентиляции на дополни-
тельный воздухообмен или только систему аварийной
вентиляции на полный аварийный воздухообмен.
Для аварийной вентиляции можно использовать две
или больше основных систем местной или общеобменной
вентиляции, имеющих резервные вентиляторы. Если
основные системы имеют общую производительность, до-
статочную для аварийной вентиляции, но не имеют ре-
зервных вентиляторов, то следует проектировать допол-
нительно одну резервную аварийную систему такой про-
изводительности, которая обеспечит аварийный воздухо-
обмен при остановке основной системы, имеющей боль-
шую производительность.
При общей производительности основных систем, не
имеющих резервных вентиляторов, меньше требуемой для
аварийного воздухообмена необходимо предусматривать
резервные вентиляторы к основным системам и аварий-
20.5. Воздуховоды
375
ную систему на недостающий воздухообмен или только
аварийную систему, обеспечивающую аварийный возду-
хообмен при остановке системы, имеющей большую про-
изводительность.
Резервные вентиляторы во всех перечисленных выше
случаях должны автоматически включаться при останов-
ке основных.
Приемные отверстия для удаления из помещений
воздуха аварийной вытяжной вентиляции должны раз-
мещаться в зонах возможного наибольшего скопления
вредных или взрывоопасных веществ. Для газов и паров
тяжелее воздуха (учитывая температуру их при поступ-
лении в помещение) приемные отверстия следует распо-
лагать на высоте 0,3—1 м от уровня пола, а для газов
и паров легче воздуха — в верхней зоне (для горючих
газов и паров — непосредственно под перекрытием поме-
щения или не ниже 0,4 м от него, считая до верхнего
края проема).
При использовании для аварийной вентиляции ос-
новных вентиляционных систем вещества, выделяющиеся
при аварии, должны удаляться через приемные отвер-
стия, размещенные в соответствии с основным назначе-
нием этих систем.
Выброс воздуха, удаляемого системами аварийной
вентиляции, должен проектироваться наружу через тру-
бы и шахты без зонтов, если для этой цели недостаточно
проемов основных систем вентиляции.
Для аварийной вентиляции допускается проектиро-
вать установку вытяжных осевых вентиляторов в на-
ружных ограждающих конструкциях зданий (например,
в оконных проемах) и производить выброс воздуха из
них наружу без труб и шахт.
Устья проемов для выброса воздуха, удаляемого
аварийной вентиляцией, следует располагать па высоте
не менее 3 м от уровня прилегающей территории, не бли-
же 20 м или на 6 м выше приемных устройств для при-
тока воздуха в помещения (при горизонтальном расстоя-
нии менее 20 м), а также выше рабочих площадок от-
крыто расположенных производственных установок и
оборудования, если площадки удалены менее чем па 20 м
от места выброса воздуха. При выбросе воздуха, содер-
жащего горючие газы и пары, устья проемов не должны
размещаться ближе 20 м от возможных источников вос-
пламенения (например, от дымовых труб). Не следует
допускать выброс воздуха в непроветриваемые участки
прилегающей территории и в места постоянного пребы-
вания или прохода людей.
В трубах, шахтах и других устройствах для выброса
воздуха или в подводимых к ним воздуховодах должны
быть клапаны, автоматически открывающиеся при пуске
аварийных вентиляторов.
Для компенсации воздуха, удаляемого аварийной
вытяжной вентиляцией, дополнительных приточных си-
стем проектировать не следует.
Дистанционный или автоматический пуск вентилято-
ров специальных систем аварийной вытяжной вентиля-
ции необходимо блокировать с приводами клапанов или
других устройств для поступления воздуха в поме-
щение.
20 5. ВОЗДУХОВОДЫ
В производствах категорий А, Б, В и Е долж-
ны прокладываться отдельные воздуховоды для каждо-
го помещения. Воздуховоды для помещений с производ-
ствами одной из перечисленных категорий, размещенных
на одном или не более чем па трех последовательно рас-
положенных этажах, допускается объединять коллекто-
рами— сборными воздуховодами. Коллекторы можно
располагать снаружи зданий, в помещениях для венти-
Рис. 20 3. Схема воздуховодов в помещениях с произ-
водствами категорий А, Б, В и Е
1 — помещения, присоединенные к одной вентиляционной систе-
ме с производствами, относящимися к одной из категорий взрыв-
ной. взрывопожарной или пожарной опасности А Б, В или С,
2 — помещение для вентиляционного оборудования; 3 — вытяж-
ная установка от местных отсосов взрывоопасных газов и паров;
4 — коллектор; 5 — транзитный воздуховод; 6 — напорный учас-
ток воздуховодов системы местных отсосов взрывоопасных газов
и паров, 7 — стена илн перегородка с нормируемым пределом
огнестойкости менее 0,75 ч; S— перегородка или стена с норми-
руемым пределом огнестойкости 0.75 ч илн более с противопо-
жарными дверями огнестойкостью 0,6 ч между помещениями с
производствами категорий А. Б или В (между помещениями с
производства мн категории Е — перегородка или стена, непрони-
цаемая для газов и пыли); 9— самозакрывающийся обратный
клапан; /0 — вытяжная общеобменная установка; 11— покры-
тие, 12 — помещения, соединенные между собой проемами по
требованиям п 2 13 СНиП II М 2 72, /3 — проем; /4 —при-
точная установка нли кондиционер; 15 — пол помещения
ляционного оборудования, а также не более чем в двух
соседних производственных помещениях, обслуживаемых
данной системой (рис. 20 3).
В зданиях коридорной системы, в которых разме-
щаются помещения производств одной из категорий А,
Б, В или Е, можно проектировать общие воздуховоды
в коридоре каждого из этажей при условии установки
самозакрывающихся обратных клапанов на каждом воз-
духоводе для группы помещений общей площадью не бо-
лее 300 м2.
Помещения производств категорий А, Б и В, отде-
ленные стенами и перегородками, нормируемый предел
огнестойкости которых менее 0,75 ч, а также помеще-
ния, сообщающиеся открытыми проемами в перекрыти-
ях (площадью не менее указанной в п 2.13 СНиП
П-М.2-72), можно рассматривать как одно помещение
Как одно помещение можно рассматривать помещения
производств категории Е, разделенные перегородками,
проницаемыми для газов и пыли, или сообщающиеся от-
крытыми проемами.
На ответвлениях воздуховодов, через которые при
пожаре могут поступать продукты горения из нижних
этажей в верхние, нужно предусматривать самозакры-
ваюшиеся обратные клапаны. Например, такие клапаны
могут потребоваться в местах присоединения воздухо-
водов к верхнему вытяжному коллектору 4 (см. рис. 20 3).
Глава 20. Противопожарные требования
376
Для всех помещений одного этажа производств ка-
тегорий Г и Д допускается проектировать общие возду-
ховоды, соединенные при необходимости в коллекторы.
В зданиях I и II степени огнестойкости можно разме-
щать коллекторы на любом этаже (предпочтительно в
верхнем или в нижнем) и применять вертикальные (про-
кладываемые через все этажи зданий) или наружные
коллекторы. В зданиях III—V степеней огнестойкости
коллекторы, объединяющие воздуховоды из этажей,
должны находиться в пределах одного из этих этажей
или снаружи здания.
Воздуховоды помещений с производствами катего-
рий А, Б, В и Е и от местных отсосов взрывоопасных
веществ, как правило, не должны прокладываться через
помещения производств любой другой категории. При
обосновании допускается прокладка транзитных возду-
ховодов для указанных помещений через помещения с
этими же или с другими производствами в пределах ча-
сти здания, ограниченной противопожарными стенами.
Транзитные воздуховоды должны быть плотными, не
иметь отверстий, ответвлений и разъемных соединений
в пересекаемых ими помещениях; их стенки должны быть
несгораемыми и иметь предел огнестойкости: 0,25 ч для
одноэтажных зданий (об исключении из этого правила
см. ниже) и 0,5 ч для многоэтажных производственных
зданий с производствами категорий А, Б и Е.
Транзитные воздуховоды можно проектировать с
разъемными соединениями па несгораемых прокладках
(например, из асбестового картона) при необходимости
разборки воздуховодов для чистки или антикоррозийной
защиты.
Транзитные воздуховоды из помещений с производ-
ствами категории В могут иметь стенки с пределом огне-
стойкости меньше указанных для помещений произ-
водств А и Б, если при пересечении ими стен, перегоро-
док и перекрытий с нормируемым пределом огнестойко-
сти 0,75 ч и более устанавливаются огнезадерживающие
клапаны
Предел огнестойкости стенок транзитных воздухово-
дов, проходящих через помещения с производствами ка-
тегории Е, не регламентирован, если воздуховоды пред-
назначены для помещений производств той же категории.
Транзитные воздуховоды систем, предназначенных
для изолированных одноэтажных производственных по-
мещений и складов, с выходами только наружу катего-
рий А, Б, В и Е общей площадью не более 1100 м2
(см. рис. 20.1) должны иметь стенки огнестойкостью
0,5 ч и самозакрывающиеся обратные клапаны на всех
ответвлениях в месте выхода из помещения для венти-
ляционного оборудования.
Коллекторы внутри производственных помещений,
объединяющие воздуховоды из различных этажей, сле-
дует проектировать из несгораемых материалов со стен-
ками, имеющими такой же предел огнестойкости, как и
транзитные воздуховоды.
Транзитные воздуховоды нельзя прокладывать через
помещения убежищ, лестничных клеток, служащих для
эвакуации людей (за исключением воздуховодов, подаю-
щих воздух для создания избыточного давления в ле-
стничных клетках), и, как правило, через помещения
складов сгораемых материалов или несгораемых мате-
риалов в сгораемой упаковке
Не разрешается пересечение воздуховодами проти-
вопожарных стен, за исключением тех случаев, когда за
этими стенами непосредственно расположено помеще-
ние для вентиляционного оборудования (см. далее
п 20 7 и рис 20.6).
Напорные участки воздуховодов вытяжных систем
местных отсосов газов и паров, которые могут образо-
вывать с воздухом взрывоопасные смеси, нельзя прокла-
дывать через другие помещения.
Воздуховоды систем вентиляции с механическим по-
буждением в общественных, жилых и вспомогательных
зданиях предприятий при четырех и более этажах сле-
дует проектировать с общим вертикальным вытяжным
или приточным коллектором, объединяющим вертикаль-
ные поэтажные ответвления воздуховодов не более чем
для каждых 10 этажей, а воздуховоды вытяжных си-
стем с естественным побуждением — не более чем для
25 этажей.
Рис. 20 4 Схемы воздуховодов в общественных, жи-
лых зданиях и вспомогательных зданиях предприятий
при четырех и более этажах
1 — вытяжная установка: 2 — приточная установка или конди-
ционер; 3—клапан; 4 и 5 — шахты для естественной вытяжки:
6 — клапан, автоматически открывающийся при остановке венти-
лятора и повышеннн температуры в точке 7 выше 50° С; 8— са-
мозакрывающийся обратный клапан; 9— ответвление воздухо-
вода для одного или нескольких помещений данного этажа;
10 — вертикальный коллектор; И — горизонтальный коллектор
Поэтажные ответвления необходимо присоединять к
вертикальному коллектору под потолком выше- или ни-
жележащего этажа по отношению к обслуживаемому
этажу (рис. 20 4, а).
Примечание Не допускается проектирование систем
с вертикальными коллекторами для зданий больниц, амбулато-
рий и других лечебных учреждений.
Для зданий высотой 10 этажей и более в коллекто-
рах, расположенных выше подводимых воздуховодов,
для уменьшения опасности задымления в случае пожа-
ра следует предусматривать обводный воздуховод у вен-
тилятора и клапаны для автоматического переключения
систем на естественную вытяжку при остановке венти-
20.5. Воздуховоды
377
лятора и одновременном повышении температуры в воз-
духоводе перед вентилятором до 50° С (см. рис. 20.4).
Для 2 — 5-этажных зданий, а также не более чем
для пяти этажей многоэтажных зданий допускается объ-
единение горизонтальными коллекторами отдельных вер-
тикальных поэтажных воздуховодов (рис. 20.4,6). Гори-
зонтальные коллекторы, объединяющие воздуховоды из
разных этажей указанных зданий, нельзя размещать
в коридорах, лестничных клетках и других помещениях,
служащих путями эвакуации людей из здания. При этом
в зданиях высотой 10 этажей и более на поэтажных от-
ветвлениях вытяжных воздуховодов двух верхних эта-
жей при прямом присоединении их к расположенному
выше горизонтальному коллектору следует устанавли-
вать самозакрывающиеся обратные клапаны.
Расстояние между стенками вытяжных воздухово-
дов, температура наружной поверхности которых выше
80° С, и стенками воздуховодов и трубопроводов, по ко-
торым перемещаются пыле- и газовоздушные смеси со
взрывоопасными веществами, должно быть не менее
0,3 м (от наружной поверхности изоляции). При распо-
ложении воздуховодов друг над другом выше должен
размещаться воздуховод, поверхность которого имеет
более высокую температуру.
Не допускается прокладка транзитных газопроводов
и трубопроводов с горючими жидкостями через внутрен-
нее пространство воздуховодов или размещение таких
труб на стенках воздуховодов. Не разрешается проклад-
ка таких трубопроводов в помещениях для вентиляцион-
ного оборудования.
Внутреннее пространство воздуховодов, по которым
перемешаются пыле- и газовоздушные смеси со взрыво-
опасными или легковоспламеняющимися веществами, не
следует пересекать теплопроводами с теплоносителем,
имеющим температуру, превышающую приведенную в
табл 20.1. Такие теплопроводы нельзя размещать на
стенках этих воздуховодов.
В помещениях производств категорий А, Б и Е скры-
тая прокладка вытяжных воздуховодов не разрешается.
Воздуховоды, в которых возможны отложения горю-
чих веществ (пыль, волокнистые материалы и жидко-
сти), следует устраивать с люками для периодической
очистки.
Воздуховоды из производств категорий А, Б и Е,
а также от местных отсосов взрывоопасных веществ
нельзя прокладывать в подвалах и подпольных каналах.
Воздуховоды и коллекторы из сборных плит, про-
кладываемые рядом, должны иметь самостоятельные
стенки без поперечных стыковых соединений в толще
пересекаемых ими стен, перегородок и перекрытий
зданий.
В качестве стенок воздуховодов допускается исполь-
зовать только несгораемые конструкции зданий при ус-
ловии обеспечения требуемого предела огнестойкости
строительных конструкций и защиты их от коррозии. Не
допускается использовать строительные конструкции
зданий в качестве стенок воздуховодов, если по ним пе-
ремещается воздух с легкоконденсирующимися парами.
В противопожарных стенах возможна прокладка
вентиляционных воздуховодов при условии, что в этих
местах сохраняется требуемый предел огнестойкости
стены.
Воздуховоды и коллекторы для производств катего-
рий А, Б, В и Е, а также воздуховоды и коллекторы, по
которым транспортируются пыле- и газовоздушные сме-
си или воздух с температурой выше 80° С или воздух, со-
держащий взрывоопасные и горючие вещества, должны
проектироваться из несгораемых материалов.
Воздуховоды и коллекторы из несгораемых материа-
лов следует применять для жилых, общественных и вспо-
могательных зданий предприятий, кроме одноэтажных,
в которых допускаются воздуховоды из трудносгорае-
мых материалов.
В этих зданиях (жилых, общественных и вспомога-
тельных), а также в театрах, кинотеатрах и других по-
мещениях с массовым пребыванием людей (независимо
от этажности и степени огнестойкости) воздуховоды,
пересекающие стены и перегородки с нормируемым пре-
делом огнестойкости 0,75 ч и более, а также междуэтаж-
ные перекрытия должны проектироваться со стенками
из несгораемых материалов с пределом огнестойкости
0,5 ч или с защитой стенок для обеспечения такого пре-
дела огнестойкости.
При групповой прокладке таких воздуховодов допу-
скается проектировать их со стенками, имеющими мень-
ший предел огнестойкости, если обеспечена общая защи-
та группы воздуховодов ограждением или шахтой из не-
сгораемых материалов со стенками, имеющими предел
огнестойкости 0,5 ч.
Воздуховоды и коллекторы, прокладываемые внутри
помещений для вентиляционного оборудования, в том
числе в технических этажах и подвалах, должны проек-
тироваться из несгораемых материалов; мягкие вставки
в воздуховодах и прокладки в соединениях допускаются
из сгораемых материалов.
Для помещений производств категорий Г и Д воз-
можно применение воздуховодов из трудносгораемых
материалов (за исключением коллекторов и транзитных
участков).
Коллекторы и транзитные участки воздуховодов в
зданиях I—V степени огнестойкости с производствами
категорий Г и Д должны проектироваться из несгорае-
мых материалов, а транзитные воздуховоды, проходя-
щие через междуэтажные перекрытия зданий Ш—V сте-
пени огнестойкости, следует, кроме того, проектировать
со стенками, имеющими предел огнестойкости 0,5 ч.
Воздуховоды из трудносгораемых материалов, а при
обосновании и из сгораемых материалов, если необходи-
ма защита их от коррозии, могут прокладываться в
пределах одного помещения, не пересекая перекрытий
и Стен этого помещения. При прокладке через другие
помещения таких транзитных воздуховодов каждый воз-
духовод на всей его длине должен заключаться в гиль-
зу из несгораемых материалов с пределом огнестойкости
стенок не менее 0,5 ч.
В местах прохода транзитных воздуховодов через
перекрытия зданий и сооружений следует предусматри-
вать заделку зазоров несгораемым материалом, имею-
щим толщину, обеспечивающую огнестойкость, равную
нормируемому пределу огнестойкости перекрытий.
В местах прохода воздуховодов, по которым пере-
мещается воздух или газы с температурой выше 80° С,
через сгораемые или трудносгораемые конструкции зда-
ний должны устраиваться разделки из теплоизоляцион-
ных несгораемых материалов. Толщина разделки обос-
новывается расчетом.
Воздухораспределители приточного воздуха, а так-
же вытяжные решетки для общеобменной вентиляции
допускаются из сгораемых материалов.
Воздухораспределители, являющиеся одновременно
воздуховодами (перфорированные воздуховоды), а так-
же вытяжные устройства в виде воздуховодов со щеля-
ми или движками следует предусматривать из материа-
лов той группы возгораемости, которая установлена для
воздуховодов.
Количество воздуха, перемещаемого по воздухово-
дам вытяжных систем местных отсосов, должно рассчи-
тываться так, чтобы концентрация взрывоопасных га-
Глава 20. Противопожарные требования
378
зов, паров и пыли в воздуховодах не превышала 50%
нижнего предела их взрываемости.
Воздухойоды вытяжных систем местных отсосов,
по которым удаляется смесь воздуха с водородом и дру-
гими горючими газами легче воздуха, следует проклады-
вать с подъемом в направлении движения воздуха.
20.6. ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ
И ЕГО РАЗМЕЩЕНИЕ
Вентиляторы, фильтры, клапаны и другое вспомога-
тельное оборудование для вытяжной общеобменной вен-
тиляции и местных отсосов для помещений производств
категорий А, Б и Е, а также оборудование местных от-
сосов взрывоопасных веществ должно иметь взрывобе-
зопасное исполнение
Оборудование приточных систем вентиляции, конди-
ционирования воздуха и воздушного отопления для на-
званных производств допускается применять в обычном
исполнении, если оно размещается в изолированных по-
мещениях; при этом необходима установка самозакры-
вающихся обратных клапанов за вентиляторами на уча-
стках воздуховодов в месте выхода их из помещений,
в которых размещено оборудование.
Не допускается применение оборудования, воздухо-
водов, шумоглушителей, изоляции и прокладок из мате-
риалов, которые при пожаре или загорании могут вы-
делять в воздух помещений вредные вещества 1-го и 2-го
класса опасности. Если нет данных о характеристике ма-
териалов при загорании, то перед их использованием
должны быть проведены соответствующие исследования
При проектировании необходимо предусматривать
применение шумоглушителей систем вентиляции, конди-
ционирования воздуха и воздушного отопления, изготов-
ленных из несгораемых материалов.
Все электрические устройства вентиляционного обо-
рудования, кондиционеров, клапанов, арматуры и систем
автоматики должны соответствовать требованиям «Пра-
вил устройства электроустановок» (ПУЭ). Класс пожа-
ро- И взрывоопасности среды по ПУЭ и типы указанных
электрических устройств должны устанавливаться, в
технологической н электрической частях проекта.
Электродвигатели вентиляторов, размещаемых непо-
средственно в помещениях производств категорий А, Б
и Е, следует соединять с вентиляторами на общей оси,
а размещаемых в помещениях для вентиляционного обо-
рудования допускается соединять на клиновых ремнях,
принимая для вытяжных установок не менее четырех
ремней.
Осевые вентиляторы, устанавливаемые в проемах
наружных стен и окон, должны иметь клапаны, управ-
ляемые из помещения, а осевые вентиляторы аварийной
вытяжной вентиляции — самозакрывающиеся обратные
клапаны.
Для очистки воздуха от взрывоопасной пыли мест-
ных отсосов, как правило, следует применять мокрые
фильтры и пылеуловители, если это не противоречит тех-
нологическим требованиям и не увеличивает опасности
возникновения пожара или взрыва.
Для систем с мокрыми фильтрами или пылеулови-
телями, в которых предусматривается очистка воздуха
от горючих или взрывоопасных веществ, необходимо
проектировать блокировку, не допускающую пуск венти-
лятора при отсутствии воды и работу вентилятора при
прекращении подачи воды.
Оборудование приточных и вытяжных систем вен-
тиляции, кондиционирования и воздушного отопления
следует размещать в отдельных изолированных поме-
щениях, в технических этажах или снаружи здания при
любой производительности, если оно предназначено для
производств категорий А, Б и Е, для помещений жилых
и общественных зданий или проектируется на чердаках
и в подвалах общего назначения. Это относится также
к оборудованию производительностью более 40 тыс. м3/ч,
если оно предназначено для производств категории В.
Небольшие местные вентиляционные установки и
кондиционеры допускается размещать внутри помеще-
ний жилых и общественных зданий.
Оборудование, требующее постоянного или периоди-
ческого обслуживания и наблюдения, нужно устанавли-
вать вне помещений, доступ в которые ограничен (па-
пример, склады и кладовые). В таких помещениях мож-
но размещать только оборудование воздушных завес.
Оборудование местных отсосов, удаляющих горючие
и взрывоопасные вещества, и оборудование аварийной
вентиляции следует устанавливать снаружи зданий.
Установка такого оборудования непосредственно в об-
служиваемом помещении или в помещении для вентиля-
ционного оборудования допускается при соблюдении
требований, изложенных ниже.
В помещениях подвальных этажей не допускается
размещать оборудование приточных и вытяжных систем
и кондиционеры, предназначенные для помещений про-
изводств категорий А, Б и Е, а также оборудование ме-
стных отсосов, удаляющих взрывоопасные вещества.
Оборудование для воздушных и воздушно-тепловых
завес, работающих с рециркуляцией или па наружном
воздухе, можно устанавливать вблизи наружных ворот,
дверей и проемов в помещениях производств всех кате-
горий опасности, а также в помещениях, доступ в кото-
рые ограничен. В помещениях производств категорий А,
Б, В и Е температура теплоносителя, подводимого к за-
весам, должна соответствовать температуре, приведен-
ной в табл. 20.1. Вентиляторы для производств катего-
рий А, Б и Е должны иметь взрывобезопасное испол-
нение.
Мокрые пылеуловители и фильтры для воздуха,
удаляемого из помещений производств А, Б и Е илн от
местных отсосов взрывоопасных веществ, допускается
устанавливать внутри производственных помещений и в
помещениях для вентиляционного оборудования.
Сухие пылеуловители и фильтры для очистки воз-
духа от взрывоопасной пыли (горючей пыли или воло-
кон, нижний предел взрываемости которых составляет
65 г/м3 и менее к объему воздуха), удаляемой местными
отсосами, а также пожароопасных отходов предприятий
первичной обработки лубяных культур следует разме-
щать перед вентиляторами.
Для сухих пылеуловителей и фильтров, предназна-
ченных для очистки воздуха от взрывоопасной пыли, сле-
дует проектировать соединение с атмосферой взрывных
клапанов, предусмотренных в их конструкции.
Эти фильтры и пылеуловители должны проектиро-
ваться с бункерами и устройствами для механизиро-
ванного удаления пыли из них. Их нужно устанавливать
вне пределов зданий. Однако при наличии устройств для
непрерывного удаления уловленной пыли их (кроме пы-
леотстойных камер) можно размещать в отдельных от
другого вентиляционного оборудования помещениях
внутри зданий или в пристройках к обслуживаемым зда-
ниям (кроме подвалов). Таким же образом допускается
размещать пылеуловители и фильтры с периодическим
удалением взрывоопасной пыли, если их производитель-
ность не превышает 15 тыс. м3/ч, а содержание пыли в
бункерах — 60 кг.
При наружной установке сухих пылеуловителей и
фильтров для улавливания взрывоопасных пылей их
нужно удалять на расстояние не менее 10 м от стен,
20.7. Помещения для вентиляционного оборудования
379
причем отдельные здания для вентиляторов фильтров и
пылеуловителей допускается располагать рядом с ними.
Сухие пылеуловители и фильтры с вентиляторами,
поедназначенные для очистки воздуха от горючих не-
взрывоопасных пылей, волокон или отходов (нижний
предел взрываемости которых составляет более 65 г/м’
к объему воздуха), следует размещать совместно с вы-
тяжными вентиляторами в отдельных • помещениях от
другого вентиляционного оборудования. Допускается
установка этого оборудования в помещениях подвалов
при механизированном удалении пыли и отходов. При
Рис. 20.5. Схема размещения приточных установок
1— помещения для вентиляционного оборудования; 2—приточ-
ные установки, установки воздушного отопления или кондицио-
неры; 2 — самозакрывающнеся обратные клапаны; 4 — стены,
разделяющие помещения для вентиляционного оборудования в
случае применения рециркуляции воздуха в соответствующей
приточной вентиляционной установке илн кондиционере; S— по-
мещения с производствами категорий А, Б или Е; 6 — помеще-
ния с производствами категорий В; 7 —то же, ио категории Д;
8— рециркуляционный канал из помещений, 9 — помещение ка
тегории Г; 10 — вспомогательные помещения предприятий
ручном удалении пыли и отходов установка его в поме-
щениях подвалов разрешается, если суммарное коли-
чество пыли и отходов, находящихся в помещениях, не
превышает 200 кг.
Наружная установка сухих пылеуловителей и фильт-
ров для горючей (невзрывоопасной) пыли возможна не-
посредственно у стен зданий I и II степени огнестойко-
сти, которые они обслуживают, если по всей высоте
здания и на расстоянии не менее 2 м по горизонтали ст
установок нет оконных проемов или если они заполнены
стеклоблоками, а также если имеются неоткрывающиеся
окна с двойными рамами в металлических переплетах
и остеклением из армированного стекла. Эти пылеуло-
вители и фильтры следует устанавливать снаружи эда-
кий III—V степеней огнестойкости на расстоянии не ме-
нее 10 м от них.
Оборудование для приточной вентиляции, кондици-
онирования и воздушного отопления любых производ-
ственных помещений, работающее без рециркуляции
воздуха, допускается размещать совместно в одном по-
мещении. Если часть приточного оборудования и кон-
диционеров пргдназначена для помещений производств
категорий А, Б или Е, то на всех приточных воздухово-
дах при выходе их из помещения для вентиляционного
оборудования следует устанавливать самозакрываю-
щиеся обратные клапаны (рис. 20.5). Оборудование
этих систем, предназначенное для вспомогательных по-
мещений, можно размещать только вместе с оборудова-
нием для помещений с производствами категорий Г и Д.
Вместе с оборудованием таких систем, обслуживающих
помещения производств категорий А, Б, В и Е, может
размещаться оборудование для комнат отдыха и обо-
грева рабочих, а также контор мастеров, находящихся
на производственной площади.
Оборудование систем приточной вентиляции, конди-
ционирования и воздушного отопления, работающих с
рециркуляцией, следует размещать (см. рис. 20 5) в от-
дельных помещениях, если оно предназначено для поме-
щений с производствами категории В, и в общих поме-
щениях, если оно предназначено для помещений с про-
изводствами категорий Г и Д или категории Д и вспо-
могательных помещений. Оборудование перечисленных
выше систем с рециркуляцией гоздуха не допускается
размещать в общем помещении с оборудованием для
помещений производств А, Б или Е.
Оборудование систем приточной вентиляции, конди-
ционирования и воздушного отопления помещений про-
изводств категорий А, Б и Е нельзя устанавливать в од-
ном помещении с оборудованием вытяжных систем. Обо-
рудование приточных систем допускается размещать
вместе с оборудованием вытяжной общеобменной вен-
тиляции прн обслуживании только помещений произ-
водств категории В иди совместно помещений произ-
водств категорий Г и Д, или категории Д и вспомога-
тельных помещений (кроме уборных, курительных и по-
добных помещений).
Оборудование систем, обслуживающих обществен-
ные здания и помещения, следует размещать отдельно
от оборудования, предназначенного для жилых зданий
и помещений, причем оборудование вытяжной вентиля-
ции не допускается размещать вместе с оборудованием
приточных систем, систем кондиционирования воздуха
и воздушного отопления, за исключением вытяжного
оборудования для приточно-рециркуляционных систем.
Оборудование для вытяжной вентиляции из помещений
с производствами категорий А, Б и Е разрешается раз-
мещать вместе с оборудованием местных отсосов взры-
воопасных или пожароопасных веществ, если в этом
оборудовании или в воздуховодах невозможно образо-
вание отложений этих веществ
Оборудование местных отсосов допускается разме-
щать вместе с оборудованием общеобменной вытяжной
вентиляции для помещений с производствами категорий
Г и Д или категории Д и вспомогательных помещений
или для помещений с производствами категорий В и Д.
20.7. ПОМЕЩЕНИЯ
ДЛЯ ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Помещения для оборудования вытяжных систем
(местных, аварийных и общеобменных) должны соответ-
ствовать требованиям взрывной и пожарной безопасно-
сти, предъявляемых к обслуживаемым этими система-
ми помещениям и участкам соответственно категориям
размещенных в них производств.
При обслуживании нескольких помещений требова-
ния принимаются по высшей из категорий взрывной,
взрывопожарной или пожарной опасности из числа об-
служиваемых помещений.
К помещениям для оборудования приточных венти-
ляционных систем, систем кондиционирования воздуха
и воздушного отопления предъявляются требования по-
жарной безопасности как к помещениям производств:
а) категории В, если установлены масляные филь-
тры, содержащие более 60 кг масла в одном фильтре,
б) категории Д, если системы работают без приме-
нения рециркуляции и в помещениях не устанавливают-
ся масляные фильтры или количество масла в одном
фильтре менее 60 кг;
в) к той категории, к которой отнесены произвол-
Глава 20. Противопожарные требования
ства в помещениях, обслуживаемых системами, если си-
стемы работают с применением рециркуляции воздуха,
за исключением случая, упомянутого в п. «а»
Помещения для оборудования систем вентиляции,
кондиционирования воздуха и воздушного отопления жи-
лых, общественных и вспомогательных зданий предприя-
тий должны соответствовать требованиям пожарной
безопасности, предъявляемым к помещениям, которые
обслуживают эти системы Системы, обслуживающие
производственные помещения, размещенные в этих зда-
ниях, должны проектироваться по требованиям для
систем производственных помещений.
Рис. 20.6. Схема размещения вентиляционных установок
за противопожарной стеной
/ — пол помещения; 2— помещения с производствами категорий
А, Б или Е; 3 — противопожарная стена здания; 4 — приточные
установки, установки воздушного отоплення или кондиционеры;
5 — помещение для вентиляционного оборудования, обслужива-
ющего производства категорий А. Б или Е; 6 — самозакрываю-
щийся обратный клапан; 7 — стена с нормируемым пределом
огнестойкости 1,5 ч; 8 — огнезадерживающие клапаны; 9— вы-
тяжные установки общеобменные нлн от местных отсосов; 10—
помещения с производствами категорий А, Б или Е или поме-
щения, в которых имеются местные отсосы взрывоопасных ве-
ществ, 11 — наружная стена или покрытие с легкосбрасываемы-
ми ограждениями; 12 — покрытие здания; 13— помещение для
вентиляционного оборудования, обслуживающего помещения про-
изводств категорий В, Г или Д, 14 — помещения с производ-
ствами категорий В, Г или Д; 15 — помещения с производства
мн любой категории взрывной и пожарной опасности
Помещения для вентиляционного оборудования
приточных и вытяжных систем, обслуживающих поме-
щения производств категорий А, Б и Е, и оборудования
местных отсосов взрывоопасных веществ не допускается
использовать для других целей. При этом в помещениях
для оборудования приточных систем, систем кондици-
онирования и воздушного отопления допускается толь-
ко устройство вводов теплоносителя, бойлерных и во-
дяных насосных.
Помещения для вентиляционного оборудования си-
стем, предназначенных для производственных помеще-
ний, можно размещать за противопожарной стеной толь-
ко в зданиях I и II степени огнестойкости, причем по-
мещение для оборудования должно примыкать непо-
средственно к данной противопожарной стене. В таких
помещениях не допускается устанавливать оборудова-
ние систем, предназначенных для помещений, находя-
щихся по другую сторону (от обслуживаемых помеще-
ний) противопожарной стены.
Стены, отделяющие это помещение для вентиляци-
онного оборудования от других помещений, находящих-
ся за противопожарной стеной, должны иметь огнестой-
кость 1,5 ч, а перекрытия и двери—1 ч. В воздухово-
дах, пересекающих противопожарную стену, нужно
устанавливать огнезадерживающие клапаны (рис. 20.6).
Помещения, предназначенные для сухих пылеулови-
телей и фильтров и другого оборудования вытяжных си-
стем местных отсосов, удаляющих взрывоопасные веще-
ства, не допускается размещать под помещениями с по-
стоянным или с временным, но массовым пребыванием
людей.
Для помещений с оборудованием вытяжных систем,
обслуживающих производства категорий А, Б и Е, долж-
на проектироваться вентиляция в объеме однократной
вытяжки или с превышением вытяжки над притоком в
объеме не менее однократного обмена воздуха в поме-
щении в 1 ч. Вентиляция может быть естественная или
с помощью отдельных систем с механическим побужде-
нием, размещаемых в пределах этих же помещений для
оборудования.
Для помещений с оборудованием приточных систем
и систем кондиционирования воздуха, обслуживающих
помещения с производствами тех же категорий А, Б и
Е, следует проектировать приточную вентиляцию в объе-
ме не менее двухкратного обмена в 1 ч. Приточный
воздух необходимо подавать от специальных систем,
размещенных внутри данного помещения. Допускается
также подача притока от приточных установок или кон-
диционеров, расположенных также внутри данного по-
мещения и обслуживающих помещения производств дру-
гой категории опасности. В последнем случае воздухо-
вод для подачи воздуха в помещение для оборудования
следует присоединять до места установки самозакры-
вающегося обратного клапана.
Требования противопожарной безопасности для хо-
лодильных станций, предназначенных для обслужива-
ния систем кондиционирования воздуха, следует преду-
сматривать в соответствии с указаниями главы СНиП
П-33-75.
ПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖЕНИЕ I
ВЕНТИЛЯТОРЫ
1.1 ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ)
А ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ), СТАЛЬНЫЕ”
ТИПОВ Ц4-70 И Ц4-76
На рис. 1.1 приведен сводный график для предва-
рительного подбора вентиляторов Ц4-70 и Ц4-76.
Условное обозначение вентиляторов (вентиляторных
агрегатов)• * *** составлено в такой последовательности:
1. Условное обозначение типа вентилятора: А — тип
Ц4-70, Б —тип Ц4-76.
2. Номер вентилятора.
3. Диаметр рабочего колеса (только для вентилято-
ров с промежуточными диаметрами колес): 090, 095;
100 и 105 при диаметре колеса соответственно 0,9РЯОм,
0,95 Дном, 1ДВом и 1,05 Оном-
• При разработке рабочих чертежей характеристики и габа-
риты оборудования следует уточнять по заводским паспортам.
*♦ Из углеродистой стали.
**• См «Руководство по подбору центробежных вентилято-
ров (вентиляторных агрегатов) Ц4 70 и Ц4-76 (стальных) с
электродвигателями серий А2, А02 и 4А для спнитарно техииче
скнх систем> Серия А8-150И. М, 1975 (ГПИ Сантехпроект).
4. Порядковый номер рабочей характеристики по
возрастанию скорости вращения в пределах данного
вентилятора — 1; 2 и т. д.
5. Буквенный индекс «а», «б» и т. д. в тех случаях,
когда принята комплектация разными двигателями при
данной скорости вращения.
Примечание. На сводном графике в обозначении ха-
рактеристики индексы «а», <б» и т. д. ие проставлены На
графиках индивидуальных характеристик эти индексы простав-
лены на участках характеристик, соответствующих дайной мощ-
ности.
6. В обозначении перед порядковым номером рабо-
чей характеристики ставится тире. Примеры обозначе-
ний:
а) А2,5095-2а — вентилятор (вентиляторный агре-
гат) типа Ц4-70 № 2,5 (с промежуточными диаметрами
колес) с колесом 0,95 £)ЯОм, числом оборотов по второй
характеристике (па=2800 об/мин) и электродвигателем
Ат=0,6 кВт;
б) А8-56 — вентилятор типа Ц4-70 № 8 с числом
оборотов по пятой характеристике (п =965 об/мин) и
электродвигателем Му=5,5 кВт; в
в) Б16-46 — вентилятор типа Ц4-76 № 16 с числом
оборотов по четвертой характеристике (па=510 об/мин)
и электродвигателем Ny=22 кВт.
Рис. 1.1. Сводный график для подбора радиальных (центробежных) вентиляторов Ц4-70 и Ц4-76
Приложения
382
На сводном графике характеристики вентиляторов
типа Ц4-70 проведены сплошными линиями нормальной
толщины; вентиляторов типа Ц4-76 выделены сплошны-
ми утолщенными линиями.
Окончательный выбор вентиляторов производится
по индивидуальным характеристикам На индивидуаль-
ных характеристиках над кривой давления указаны
скорости вращения вентиляторов п, об/мин, а справа—
окружные скорости рабочих колес, м/с. На характери-
стиках даны линии установочных мощностей для
электродвигателей как старой серии А2 и А02 (прове-
дены сплошными линиями), так и новой 4А (пунктир-
ными линиями). Значения Ny, соответствующие двигате-
лям серии А2 и А02, указаны слева от графика в правом
столбце, а значения Wy, соответствующие двигателям
серии 4А, — в левом. В тех случаях, когда значения N,
для двигателей этих серий совпадают, кривые мощно-
стей проведены сплошными линиями.
На индивидуальных характеристиках проведены ли-
нии постоянного к. п д. вентилятора — т], на сводном
графике — линии максимального к. п. д. — т)мако. Рабо-
чая область (энергетически выгодная) па индивидуаль-
ных характеристиках (рис. 1.2—1.24) выделена жирной
линией.
Рис. 1.2. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 2,5 с ко
лесом 0,95 £)ном
Рис. 1.3. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 2,5 с ко-
лесом Оном
Производительность L, тыс н1 /у
Рис. 1.4. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 2,5 с ко-
лесом 1,05 Оцом
Рис I 5. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 3,2 с ко-
лесом 0,95 Оном
Приложение I. Вентиляторы
383
Рис. 1,6. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 3,2 с ко-
лесом Duox
Рис. 1.7. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 3,2 с ко»
лесом 1,05 Dso*
Рис. 1.8. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 4 с ко- Рис. 1.9 Характеристики вентилятора Ц4-70 № 4 с ко-
лесом 0,95 Dhom лесом Dbom
Приложения
384
Производительность Ltmuc. к /v
Рис. 1.11. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 5 с ко-
лесом 0,9 Овон
Р'ис. 1.10. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 4 с ко-
лесом 1,05 Daon
Рис. 1.12. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 5 с ко-
лесом 0,95 Овом
Рис. 1.13. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 5 с ко-
лесом Оном
Приложение I. Вентиляторы
385
Рис. 1.15. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 6,3 с ко-
лесом 0,95 Одом
Рис. 1.14. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 5 с ко-
лесом 1,05 Рвом
Рис. 1.17. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 6,3 с ко-
лесом 1,05 Одом
Рис. I 16. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 6,3 с ко-
лесом Одом
25—5
Приложения
386
Рис. 1.18. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 8
Рис. 1.19 Характеристики вентилятора Ц4-70 № 10
Рис. 1.20. Характеристики вентилятора Ц4-70 № 12,5
Рис. 1.21. Характеристики вентилятора Ц4-76 № 8
Приложение /. Вентиляторы
ЭД7
ПроизМияелыюать Ь.тыс. лл/ч
Рис. I 22. Характеристики вентилятора Ц4-76 № 10
ПршзШатмыость LjnMC, MJfy
Рис. 1.23. Характеристики вентилятора Ц4-76 № 16
Р.о'ме давление P^wcji'
Рис 124 Характеристики вентилятора Ц4-76 № 20
25*
Технические данные вентиляторов Ц4-70 и Ц4-76
приведены в табл. 1.1 и 1.5.
Основные размеры вентиляторов Ц4-70 с промежу-
точными диаметрами колес даны в табл 1.2 На рис. 1.25
показаны основные присоединительные и установочные
размеры вентилятора Ц4-70 № 8. Вентиляторы изготов-
ляют правою и левого вращения со всеми положениями
корпуса по ГОСТ 5976—73.
Примечания* 1. Размеры 362"^24, 530+26, 718+32 прн
необходимости уточняют на заводе — изготовителе вентилятора.
2г Размер 930 соответствует комплектации двигателями се-
рин А62, я размер 902 — комплектации двигателями серии 4А
3. План расположения виброизоляторов и размеры для их
крепления приведены в табл. I 4.
На рис’ 126 приведены основные присоединитель-
ные и установочные размеры вентилятора Ц4-70 № 10
(исполнение 1) со стойкой из профильного проката.
Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со
всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976—73
Примечания: 1 При установке вентилятора на вибро-
изоляторах используют четыре виброизолятора типа
В76а 10.00.020
2. См. пп. 2—3 примечаний к табл. 1.3.
Приложения
388
ТАБЛИЦА II. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Обозначение вентилятора Вентилятор Серия электродвигателя Масса вентилятора, кг, с электродвига- телем
диаметр колеса, % ^ном АО и А02 4А
по Руковод- ству серии А8-156И Де ТИП кВт лэ’ об/мин ТИП 7V , кВт лэ- об/мин А 02 4А
А2.5095—1 А2,5095—2а А2.5095—26 2,3 95 АОЛ 11-4 А0Л22-2 А0Л21-2 0,12 0,6 0,4 1400 2800 2800 4АА56А4 4АА63В2 4АА63А2 0,12 0,55 0,37 1370 2810 2810 27 31 30 26 27 28
А2.5100—1 А2.5100—2 100 АОЛ 11-4 А0Л22-2 0,12 0,6 1400 2800 4АА56А4 4АА63В2 0,12 0,55 1370 2810 27 32 26 28
А2.5105—1 А2,5105—2 105 АОЛ 11-4 А0Л2-11-2 0,12 0,8 1400 2815 4АА56А4 4А71А2 0,12 0,75 1370 2810 27 34 26 30
АЗ, 2095—1 АЗ, 2095—2 95 А0Л21-4 А0Л2-21-2 0,27 1,5 1400 2850 4АА63А4 4А80А2 0,25 1,5 1370 2860 44 43 42 45
АЗ,2100—1 АЗ,2100—2а АЗ,210?—26 3,2 100 А0Л21-4 А0Л2-22-2 А0Л2-21-2 0,27 2,2 1,5 1400 2850 2850 4АА63А4 4А80В2 4А80А2 0,25 2,2 1.5 1370 2860 2860 44 56 54 42 58 59
АЗ,2105—1 АЗ, 210с—2 105 АОЛ 22-4 А0Л2-22-2 0,4 2,2 1400 2850 4АА63В4 4А80В2 0,37 2,2 1370 2869 46 57 42 57
А4095—1 А4095—2 А4095—3 95 А0Л2-11-6 А0Л2-И-4 А02-32-2 0,4 0,6 4,0 935 1410 2900 4А71А6 4А71А4 4A100SA2 0,37 0,55 4 920 1370 2880 80 82 123 84 86 113
А4100—1 А4100—2 А4100—3 4 100 А0Л2-11-6 А0Л2-12-4 А02-41-2 0,4 0,8 5,5 935 1410 2900 4А71А6 4А71В4 4А100В2 0,37 0,75 5,5 920 1370 2880 81 85 134 85 89 112
А4105—1 A4I05—2 А4105-3 105 А0Л2-11-6 А0Л2-21-4 А02-42-2 0.4 1.1 7,5 935 1410 2900 4А71А6 4А80А4 4А112МА2 0,37 1,1 7,5 920 1400 2900 81 85 134 85 83 116
А5090—1 А5090—2 90 АО Л2-12-6 А0Л2-22-4 0,6 1.5 930 1420 4А71В6 4А80В4 0,55 1,5 920 1400 113 119 111 117
А5095—1 А5095—2а А5095—26 5 95 А0Л2-12-6 А02-31-4 А0Л2-22-4 0,6 2,2 1.5 930 1420 1420 4А71В6 4A90LA4 4А80В4 0,55 2,2 1,5 920 1420 1400 114 127 120 112 113 118
A5I00—1 А5100—2а А5100—26 100 А0Л2-21-6 А02-31-4 А0Л2-22-4 0,8 2,2 1.5 930 1420 1420 4А80А6 4A90LA4 4А80В4 0,75 2,2 1,5 930 1420 1400 118 128 120 120 114 118
А5105—1 A5I05—2а А5105—26 105 А0Л2-21-6 А02-32-4 А02-31-4 0,8 3,0 2,2 930 1420 1420 4А80А6 4A100SA4 4A90LA4 0,75 3 2,2 930 1425 1420 118 134 129 120 124 115
А6.3095—1 Аб, 3095—2а А6,3095—26 95 А02-31-6 А02-42-4 А02-41-4 1,5 5,5 4,0 930 1440 1440 4A90LA6 4AI12MA4 4A100LB4 1,5 5,5 4 930 1450 1425 191 222 219 177 203 197
А6.3100—1 АЬ,3100—2а А6,3100—26 6,3 100 А02-32-6 А02-51-4 А02-42-4 2,2 7,5 5,5 930 1440 1440 4A100LB6 4A132S4 4А112МА4 2,2 7,5 5,5 930 1450 1450 202 294 226 199 281 207
А6,ЗЮ5—1 А6.3105—2 105 А02-32-6 А02-51-4 2,2 • 7,5 930 1440 4A100LB6 4A132S4 2,2 7,5 930 1450 200 271 197 258
А8—5а А8—56 8 — А02-52-6 AG2-51-6 7,5 5,5 965 965 4А132М6 4A132S6 7,5 5,5 960 960 388 368 369 356
А10—4 А10—8 10 — А02-62-8 А02-72.6 10 22 725 970 4А160М8 4А200М6 4А180М6* и 22 18,5 725 980 980 663 738 652 769 684
• Комплектация двйгателем 4А180М6 по согласованию с заводом — изготовителем вентилятора
Приложение I. Вентиляторы
389
ТАБЛИЦА 12. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70 С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ДИАМЕТРАМИ КОЛЕС (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Ь, Ь>
Фланцы патрубков
Выходного входного
План расположения от-
верстий Оля крепления
вентилятора оезвиоро-
изоляторов
тилятора.
Хе венти- лятора Серия электродвигателя Н h ь fit Ь, 1>, bt С Ct с, С, d А * А б. п, шт. пи шт D Л, Пи ШТ
А02 4А
2,5 А0Л11-4 А0Л2-11-2 А0Л21-2 А0Л22-2 4АА50А4 4А71А2 4АА63А2 1 4АА63В2 1 310-19 I 325-19 J 325-27 68 232 197 280 200 155 163 125 400 260 12 175 200 100 2 8 250 280 8
3,2 А0Л21-4 А0Л22-4 А0Л2-21-2 А0Л2-22-2 4АА63А4 1 4ЛА63В4 J 4А80А2 1 4А80В2 1 380-27 390-20 66 296 240 346 256 179 208 160 560 340 12 224 255 100 2 12 320 345 8
4 А0Л2-11-1 А0Л2-И-6 А0Л2-12-4 А0Л2-21-4 А02-32-2 А02-41-2 А02-42-2 4А71А4 1 4А71А6 ]> 4А71В4 J 4А80А4 4A100SA2 4A100LB2 4А112МА2 470-19 480-20 492-12 492-32 512-20 76 365 300 427 315 207 260 200 650 370 12 280 ЗЮ 100 2 12 400 430 8
5 А0Л2-12-6 А0Л2-21-6 А0Л2-22-4 А02-31-4 А02-32-4 4А71В6 4АЧ0А6 > 4А80В4 J 4A90LA4 4A100SA4 560-19 570-20 582-22 582-12 98 451 360 527 392 242 326 230 730 390 12 350 380 100 3 16 500 530 16
6,3 А02-31-6 А02-32-6 А02-41-4 А02-42-4 А02-51-4 4A90L А6 4A100LB6 4A1U0LB4 4Л112МА4 4A132S4 700-22 700-12 720-32 720-20 748-28 ПО 567 430 657 489 288 410 285 900 480 15 441 470 100 4 20 630 660 16
Примечания' 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976—73
2 План расположения виброизоляторов и размеры для нх крепления приведены в табл. I 3 (на эскизе).
Приложения
390
Рис. 1.25. Вентилятор Ц4-70 № 8 (исполнение 1)
а —общий вид вентилятора; б —фланец выходного патрубка;
в — фланец входного патрубка, г — план расположения отвер-
стий для крепления вентилятора без виброизоляторов
Рис. 126. Вентилятор Ц4-70 № 10 (исполнение 1) со
стойкой из профильного проката
а — общий вид вентилятора: б —фланец выходного патрубка:
в —фланец входного патрубка: г— план расположения отвер-
стий для крепления вентилятора без виброизолягоров; д—плач
расположения виброизоляторов
ТАБЛ ИЦА 13 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70
С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ диаметрами колес
конструкции
№ вентилятора 1 Серий электродвигателя Тип виброизо- лятора а d С\ С2 с3 С, для вентилятора Ci L
левого вращения правого вращения
при угле установки корпуса, град
А02 4А
0, 45; 315 135 90; 270 135 0, 45; 315 90; 270
2.5 АОЛ 11 -4 А0Л21-2 А0Л22-2 А0Л2-11-2 4АА5БА4 1 4АА63А2 1 4АА03В2 ( 4А71А2 ) Д038 70 12 275 85 35 +50 -50 0 +50 -50 0 260 400
Приложение I. Вентиляторы
391
Продолжение табл 1.3
। № вентилятора , Серия электродвигателя Тип виброизо- лятора а d С, С3 с, С4 для вентилятора С» L
левого вращения правого вращения
А02 4А при угле устаног ки корпуса, град
0; 45; 315 135 90; 270 135 0; 45; 315 90 270
3,2 А0Л21-4 АОЛ-22-4 4АА63А4 1 4АА63В4 ) дозе 70 12 400 126 126 +50 —50 0 +50 —50 0 340 560
А0Л2-21-2 А0Л2-22-2 4А80А2 1 4А80В2 1 Д038 70 12 400 126 231 J-50 —50 0 +50 —50 0 340 560
А0Л2-11 4 А0Л2-11-6 А0Л2-12-4 4А71А4 1 4А71А6 1 4А71В4 > Д039 80 12 430 145 215 +50 —50 0 +50 —50 0 370 659
4 А0Л2-21-4 А02-32-2 4А80А4 4A100SA2 Д039 Д039 80 80 12 12 430 430 145 145 240 330 +50 +50 —50 —50 0 0 +50 +50 —50 —50 0 0 370 370 650 650
А02-41-2 А02-42-2 4A100LB2 1 4А112МА2 1 Д039 80 12 430 100 380 +59 -50 0 +50 —50 0 370 630
5 А0Л2-12-6 А0Л2 21-6 А0Л2-22-4 4А71В6 1 4А80А0 ? 4А80В4 1 Д04.0 100 12 500 185 90 + 100 —100 и +100 — 100 0 390 730
А02-31-4 А02-32-4 4A90LA4 1 4A100SA4 1 Д040 100 12 500 180 205 + 100 —100 0 + 00 —100 0 390 730
А02-31-6 А02-32 6 4A99LA6 1 4A100LB6 1 Д041 100 15 615 235 355 +60 —60 0 +60 -60 0 480 900
6,3 А02-41-4 А02 42-4 А02-51-4 4A100LB4 1 4A1J2MA4 1 4A132S4 Д041 Д041 100 100 15 15 615 615 235 235 440 490 +60 +60 -60 -60 0 0 +60 +60 -60 —60 0 0 480 480 900 900
Примечания- 1 В расположение вибронзоляторов следует учитывать знак размера С4.
2 . Виброизоляторы к полу крепить не требуется
3 При монтаже вентиляторов на металлоконструкциях виброИзоляторы следует крепить к ним Элементы металлоконструкции,
к которым крепят виброизоляторы, должны совпадать в плане с соответствующими элементами рамы вентилятора для возможно-
сти корректировки положения виброизоляторов
4 Число вибронзоляторов — 5
ТАБЛИЦА 1.4. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, ми, ВИБРОНЗОЛЯТОРОВ
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-7О № 8 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Серия электродвигателя с, С, с, С4 для вентилятора
левого вращении | правого вращения
А02 4А при угле установки корпуса, град
0; 45, 315 | 135 90; 270 | 133 0; 45, 315 90; 270
АО2-Б1-6 АО2-52-6 4A132S6 4А132М6 884 884 349 349 419,6 1 462 1 +300 —300 0 +300 —300 0
Примечания 1 См пп 1—3 примечаний к табл 13
2 Тип вибронзоляторов Д042, число 5 шт
Приложения
392
ТАБЛИЦА 1.5. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70 И Ц4-76 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Обозначение вен- тилятора по Ру- ководству серии А8-156И Вентилятор Серия электродвигателя Масса вентилято- ра, кг, с электро- двигателем
тип № пв> об/мин А02 4А
ТИП АГу, кВт пэ' об/мин тип лэ- об/мин А02 4А
АЗ—1< А8—2 А8-3 А8—4 А8—6 АЗ—7 и 7а А8—76 Ц4-70 8 670 755 850 950 1065 1190 1190 А02-41-6 А02-42-6 А02-51-6 А02-52-6 А02-61-6 А02-62-6 3 4 5,5 7,5 10 13 960 960 970 970 970 970 4А112МА6 4А112МВ6 4A132S6 4А132М6 4AI60S6 4А160М6 4A160S6 3 4 5,5 7,5 11 15 11 950 950 960 960 970 970 970 568 568 587 599 617 631 554 550 575 588 612 625 597
А10—1 А10—2 А10—3 А10—5 А10-6 А10—7 Ц4-70 10 530 600 670 750 845 950 А02-42-6 А02-51-6 А02-52-6 А02-61-6 А02-71-6 А02-72-6 4 5,5 7,5 10 17 22 960 970 970 970 970 970 4А112МВ6 4A132S6 4А132М6 4A160S6 4А160М6 4А180М6 4 5,5 7,5 11 15 18,5 950 960 960 970 970 980 885 819 837 851 885 908 867 807 818 840 838 849
А12.5—1 А12.5—2 А12.5—3 А12.5—4 А12.5—5 и 5а А12.5—56 А12.5—6 Ц4-70 12,5 425 475 530 600 670 670 755 А02-51-6 А02-52-6 А02-61-6 А02-71-6 А02-72-6 А02-81-6 5,5 7,5 10 17 22 30 970 970 970 970 970 980 4A132S6 4А132М6 4A160S6 4А160М6 4А200М6 4А180М6 4A200L6 5,5 7,5 11 15 22 18,5 30 960 960 970 970 980 980 980 1281 1299 1313 1347 1365 1415 1269 1280 1302 1300 1396 1311 1370
Б 8—1 Б8—2 Б8—3 Б8—4 Ц4-76 8 изо 1270 1420 1600 А02-52-4 А02 61-4 А02-71-4 А02-72-4 10 13 22 30 1450 1450 1455 1455 4AI32M4 4A160S4 4A180S4 4А180М4 11 15 22 30 1450 1450 1470 1470 647 650 680 810 633 642 647 769
Б10—1 Б10—2 Б10—3 Б10-4 Ц4-76 10 900 1000 1120 1280 А02-62-4 А02-71-4 А02-72-4 А02-81-4 17 22 30 40 1450 1455 1455 1460 4А160М4 4A180S4 4А180М4 4A200L4 18,5 22 30 45 1450 1470 1470 1475 980 1050 1078 1213 977 1017 1037 1188
Б16-1 Б16—2 Б16—3 Б16—3 Б16—4 и 4а Б16—46 Б16—5 Б16—6 Б16—7 и 7а Б16—76 Ц4-76 16 420 460 475 475 510 510 5оо 580 650 650 А02-71-6 А02-72-6 А02-72-6 А02-81-6 А02-81-6 А02-82-6 А02-91-6 17 22 22 30 30 40 55 970 970 970 980 980 980 985 4А180М6 4А180М6 4А200М6 4А180М6 4A200L6 4А200М6 4А 225М6 4А225М6 4А250М6 4A250S6 18,5 18,5 22 18,5 30 22 37 37 55 45 980 980 980 960 980 980 980 980 985 985 2346 2376 2375 2501 2498 2585 2615 2319 2322 2407 2322 2456 2431 2443 2560 2610 2570
Б20—1 Б20—2 и 2а Б 20—26 Б20—3 Ц4-76 20 365 400 400 465 А02-81-6 А02-82-6 А02-91-6 30 40 55 980 980 985 4A200L6 4A250S6 4А225М6 4А250М6 30 45 37 55 980 985 980 985 4145 4175 4275 4100 4245 4150 4270
Основные размеры вентиляторов Ц4-70 № 8—12,5
приведены в табл. 1.6.
Основные размеры вентиляторов Ц4-76 № 8—10
приведены в табл 1.8.
На рис I 27 и 1.29 показаны основные присоедини-
тельные и установочные размеры соответственно для
вентиляторов Ц4-76 № 16 и 20, на рис. 1.28 и I 30 —
планы расположения виброизоляторов и размеры для
их крепления при установке на металлоконструкции
для тех же вентиляторов.
Вентиляторы Ц4-76 № 16 и 20 изготовляют правого
и левого вращения с положениями корпуса 0; 45; 90;
180 и 315° по ГОСТ 5976—73.
Примечания. 1 Тип виброизоляторов 00 42 40; число
внб^роизоляторов для вентилятора № 16—9, для вентилятора
2 Для вентиляторов левого вращения — зеркальное изо
бражение.
Приложение I. Вентиляторы
393
ТАБЛИЦА 1.6. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, им,
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70 № 8; 10; 12,5 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
Фланцы nampuoKofl
Выходного для NS,10 выходного NtZJ 1м0ного
План расположения отверстий для креп-
ления вентиляторов без виброизоляторов
5
Н h bt
bi
1000
1170
1540
145+10 530
172+Ю 656
21з+10 815
1457 1415
1807 1620
2245 1967
386
454
543,5
600
750
925
150 10
150 12
125 12
16 800 830
20 1000 1035
28 1250 1285
Примечания' 1. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976—73.
2. План расположения виброизоляторов и размеры для их крепления приведены в табл. 1.7 (на эскизе).
ТАБЛИЦА 1.7. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70 № 8; 10; 12,5 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
1Оотв d
в мета пт
конструк--
ции.
Рама вен-
Ось вала
Приложения
394
Продолжение табл. 1Л
№ вентилятора 1 Серия электродвигателя а d с. са с, С» для вентилятора с. L
левого вращения правого вращения
А02 4А при угле установки корпуса, град
0: 45; 315 135 90; 270 135 0; 45; 315 90; 270
8 А02 62-6 А02 61-6 А02-52-6 А02-51-6 А02-42-6 А02-41-6 4Л160М6 4A160S6 4А132М6 4A132S6 4А112МВ6 4А112МА6 130 14 884 190 665 665 640 625 595 575 +75 —75 0 +75 —75 0 720 1233
10 Л02-72-6 А02-71-6 А02-61-6 А02-52-6 А 02-51-6 А02-42-6 4Л180М6 4A160S6 4А132М6 4A132S6 4А112МВ6 150 14 970 285 705 685 635 625 605 590 +300 —300 0 +300 —300 0 840 1398
12,5 А02-81-6 А02-72-6 А02-71-6 А02-61-6 А02-52-6 А02-51-6 4A200L6 4А200 М6 4А160М6 4A160S6 4А132М6 4A132S6 180 16 1240 309 975 980 855 855 805 805 +400 —400 0 +400 - 0) 0 1080 1740
Примечание См пп 1—З'примечаинй к табл 13.
® №
1386
Рис. 1.27. Вентилятор Ц4-76 № 16 (исполнение 6)
а—общий вид вентилятора; б—фланец входного патрубка;
в — фланец выходного патрубка
Рис I 28. План расположения виброизоляторов для вен-
тиляторов Ц4-76 № 16 правого вращения
Приложение 1. Вентиляторы
395
3332 2365
Рис. 129 Вентилятор Ц4-76 № 20 (исполнение 6)
а — общий вид вентилятора: б — фланец вхо*ного патрубка;
в — фланец выходного патрубка
Рис I 30. План расположения вибронзоляторов для вен-
тиляторов Ц4-76 № 20 правого вращения
ТАБЛИЦА 1.8. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-76 М 8; 10 (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
А , г » План расположения отверстий для креп-
Фланцы патрубков ления geHmummOpffe $ез виброизоля-
№ вен- тиля- тора Серия электродвигателя н h Ь1 Ь2 ь, ь, с с, са с, С, L с, п, шт.
А02 А4
А02 52-4 A02-G1-4 4А132М4 1 4A1G0S4 I 1005 130+10 540 1580 1434 370 560 20 950 750 1184 782 4
8 А02-71 4 А02 72 4 4A180S4 4А180М4 1005 1005 1зо+'° 1зо+10 540 540 1580 1580 1150 1 150 370 370 560 560 20 20 690 710 950 1 950 1 840 1208 880 6
Приложения
396
Продолжение табл. 18
К» вен- тиля- тора Серия электродвигателя н h Ь1 Ьд ь. ь. с С, С, С, с. L м п, UIV.
А02 4А
А02-62-4 А02-71-4 4А160М4 I 4A180S4 J 1250 13о+10 670 1960 1703 462 698 42,5 70 1200 840 1415 880 '
10 А02-72-4 4А180М4 125Э 1зо+10 670 1960 1792 462 698 36 940 1200 840 1472 880 7 6
А02-81-4 4A200L4 1250 130-Ь10 670 I960 1792 462 698 36 960 1200 840 1472 880 J
Продолжение табл. 1.8
К» вен- тиля- тора Серия электродвигателя А Ai А3 -4, С, С. d П1, шт. Па, ШТ. D Dt
А02 4А
8 А02-52-4 A02-6I 4 А02-71-4 А02-72-4 4А132М4 4AI60S4 4A180S4 4А180М4 560 640 600 680 150 170 10X16 4 16 800 830 10
10 А02-62-4 А02-71-4 А02-72 4 А02-81-4 4А160М4 4A180S4 4AI80M4 4А200 L4 \ \ 710 810 750 850 150 170 12X20 5 20 1000 1035 12
Примечания: 1. Вентиляторные агрегаты изготовляют правого н левого вращения со всеми положениями корпуса по
ГОСТ 5976—73
2 План расположения виброизоляторов и размеры для их крепления приведены в табл. I 9 (на эскизе)
ТАБЛИЦА 1.9. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ВИБРОИЗОЛЯТОРОВ
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-76 № 8; 10-
Эскиз 2
Эскнз 1
№ венти- лятора Серия электродвигателя Эскиз с Ci с2 С. L п, шт. Число вибро- изоляторов
А02 4А
А02-52-4 4А132М4 > 1 20 950 750 1184 8 4
А02-61-4 4A160S4 J
8 А02-71-4 4A180S4 2 20 690 950 840 1208 121 6
А02-72-4 4А180М1 20 710 950 840 1208 12 J
А02-62-4 4А160М4 1 1 42,5 700 1200 840 1415 12 -j
А02-71-4 4A180S4 J с
10 А02-72-4 4А180М1 2 36 940 1200 840 1472 12 }
А02-81-4 4A200L4 36 960 1200 840 1472 12 J
Примечания 1 См пп. 2—3 примечаний табл. I 3
2 Тип виброизолятора В 76аЮ00 020
Б. ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ) СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ
ТИПА Ц14 46 (СТАЛЬНЫЕ)
На рис. 1.31—1.36 приведены индивидуальные ха-
рактеристики вентиляторов типа Ц14-46 № 2,5—8, по-
строенные в логарифмической сетке аналогично харак-
теристикам вентиляторов Ц4-70 и Ц4-76. Линии уста
новочных мощностей нанесены только для электродви
гателей серии А2 и А02.
Технические данные вентиляторов Ц14-46 приводе
ны в табл. 1.10; основные размеры — в табл 1.11 и I 12
Приложение I. Вентиляторы
397
Рис. 1.34. Характеристики вентилятора Щ4-46 № 5
Рис. 1.32. Характеристики вентилятора Ц14-46 № 3,2
Рис. 1,35, Характеристики вентилятора Ц14-46 № 6,3
Рис. 1.33. Характеристики вентилятора Ц14-46 № 4
Рис, 1.36. Характеристики вентилятора Ц14-46 № 8
Приложения
398
ТАБЛИЦА 110 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц14-46 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
№ вентилятора Серия электродвигателя
А2 и А02 4А
МОЩНОСТЬ, кВт 5 S X 5* Ш О 42 тип А02 мощность, 1 «»’ I частота вращения, об/мин тип
2,5 3 4 5,5 28Я0 2880 2900 — А02-31-2 А02-32-2 А02-41-2 3 4 5,5 2860 2880 2880 4A90LA2 4A100LA2 4A100LB2
3.2 1.1 1,5 2.2 1400 1400 1430 — А0Л2-21-4 А0Л2-22-4 А02-31-4 1,1 1,5 2,2 1410 1410 1420 4А80А4 4А80В4 4A90LA4
4 1450 A02-4I-4 4 1425 4A100LB4
4 5,5 1450 А02-42-4 5,5 1450 4А112МА4
7,5 1450 — А02-51-4 i, > 1450 4A132S4
ТАБЛИЦА 1.11. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц14-46 № 2,5—4 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Продолжение табл 1.10
Серия электродвигателя
О А2 и А02 4А
к 5 J3 к тип б
X
ГС О Q мощное кВт частота вращен об/мин А2 А 02 О h Z X «Я® 2 Ня о я "> сз G.O s’ й О тип
10 1450 А02-52-4 11 1450 4А132М4
о 13 1450 А2-61-4 А02-61-4 15 1470 4A160S4
17 1450 А2-62-4 А02-62-4 15,5 1470 4А16ОМ4
7.5 970 , А02-52-6 7,5 960 4А132М6
10 970 А2-61-6 А02-61-6 11 975 4AI60S6
6,3 13 970 А2-62-6 А02-62-6 15 975 4А160М6
17 970 А2-71-6 А02-71-6 18,5 980 4А1&0М6
22 970 А2-72-6 А02-72-6 22 980 4А200М6
22 970 А2-72-6 А02-72-6 22 980 4А200М6
8 30 980 А2-81-6 А02-81-6 30 980 4A200L6
40 980 А2-82-6 А02-82-6 45 985 4A25OS6
№ венти- лятора ь ь. *« С Ci в, с. 1 7. h А п, ШТ. D Di Масса (без электро- ДвйЬате- ля), кг
2,5 234 197 277 203 288 260 152,5 400 125 523 154,5 235 175 200 8 253 280 27
3,2 296 240 346 256 368 310 208 560 160 590 179 290 224 255 12 323 345 38
4 365 291 427 315 406 370 260 650 200 650 207,5 380 280 310 12 403 430 55
Примечание. Вентиляторы изготовляют из углеродистой и нержавеющей стали правого и левого вращения со всеми по-
ложениями корпуса по ГОСТ 5976—73.
П риложение I Вентиляторы.
399
ТАБЛИЦА 112. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ) мй,
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц14-46 Л 5-8 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
План расположения отверстий лод тунваментные болты
Для Вентиляторов н5и $3 Для вентилятора Ng
Примечание Вентиляторы изготовляют из углеродистой и нержавеющей стали правого и левого вращения со всеми по-
ложениями корпуса по ГОСТ 6976—73. кроме положения 183°
В ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ) ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
(СТАЛЬНЫЕ)
На рис. 1.37—1.39 приведены характеристики йЕн-
тиляторов высокого давления ВВД № 8, 9 и 11. Сплош-
ными линиями нанесены характеристики для Округлен-
ных скоростей вращения вентиляторов, пунктирными —
для асинхронных скоростей вращения электродвигате-
лей. Основные размеры вентиляторов ВВД А» 8 и 9 при-
ведены в табл. 1.13, вентилятора № 11—на рис. 1.40.
Примечания 1 Вентиляторы ВВД И изготовляют
с положениями корпуса 0° (по ГОСТ 5976—73) По специально-
му заказу завод может изготовить вентиляторы с положениями
корпуса Пр90°, Пр180°. Пр270°. Л90°, Л180°. Л270°
2 Вентиляторы ВВД № 11 комплектуются упругой втулоч-
но пальцевой муфтой.
Сводный график характеристик вентиляторов
Ц10-2Й приведен на рис. 1.41, их основные размеры —
в табл. 1.14.
Технические данные вентиляторов высокого давле-
ния ВВД и Ц10-28 даны в табл. 1.15.
Приложения
400
.ТАБЛИЦА 1.13. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ВЕНТИЛЯТОРОВ ВВД (ИСПОЛНЕНИЕ 6)
№ вентиля* тора И Ь bi С D D, О, Масса, кг
8 650 530 482 574 486 475 270 310 340 222
9 700 580 532 624 536 525 300 340 370 252
Примечания: 1 Вентиляторы изготовляют из углеродистой и нержавеющей стали
2 Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения с положениями корпуса 0, 90, 180. 270е по ГОСТ 5976—73
3 Вентиляторы комплектуются шкивом с расчетным диаметром D=230 мм, имеющим пять канавок для клиновых ремией типа В.
ТАБЛИЦА 1.14. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц10-28 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Приложение I Вентиляторы
401
Продолжение табл 1.14
№ венти- I лятора 1 Тип электро- двигателя ь Ь, ь. 5, ft. ft. С ct Са с, L 1 ll h d
2,5 А0Л2-12-2 189 170 225 171 310 153 280 150 150 96 400 200 75 250 10
3,2 А0Л2-32-2 240 200 286 216 390 192 350 192 170 118 494 240 95 300 12
4 А02-52-2 298 260 350 463 480 238 440 240 300 138 684 384 120 380 15
5 А02-81-2 372 320 440 334 640 296 590 300 470 218,5 980 560 150 480 22
Продолжение табл 114
венти- лятора Тип электро- двигателя А Д А А С, с. с. С, dt D Dt D, Масса, кг
2,5 А0Л2-12.2 См. эскиз 150 180 200 7 42
3,2 А0Л2-32.2 96 156 128 200 80 172 80 140 7 192 240 260 7 92
4 А02-52-2 120 180 160 230 80 204 80 164 7 240 284 300 7 192
5 А02-81-2 150 230 200 280 100 252 100 202 10 300 350 380 10 582
Примечание. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса по ГОСТ 5976—73
ТАБЛИЦА 1.15. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
Вентилятор Серия электродвигателя
А2 и А02 4А
тип № конструк- тивное ис- полнение мощность, кВт частота вращения, об/мвн тип мощность, кВт частота вращения, об/мин ТИП
А2 А02
10 1450 — А02-52-4 11 1450 4А132М4
8 6 13 1450 А2-61-4 А02-61-4 15 1470 4A160S4
17 1450 А2-62-4 А02-62-4 18,5 1470 4А160М4
17 1450 А2-62-4 А02-62-4 18,5 1470 4А160М4
ВВД 9 6 30 1455 А2-72-4 А02-72-4 30 1470 4А180М4
40 1460 А2-81-4 А02-81-4 37 1475 4А200М4
45 1475 4A200L4
30 1455 А2-72-4 А02-72-4 30 1470 4А180М4
11 6 40 1460 А2-81-4 А02-81-4 37 1475 4А200М4
45 1475 4A200L4
2,5 1 1.1 2815 — А0Л2-12-2 1,1 2810 4А71В2
Ц10-28 3,2 1 4 2880 — А0Л2-32-2 4 2880 4A100SA2
4 1 13 2900 — А02-52-2 15 2920 4A160S2
5 I 40 2920 — А02-81-2 37 2940 4А200М2
26—5
Приложения
402
Рис. 1.37. Характеристики вентилятора ВВД № 8
Рис. 1.39. Характеристики вентилятора ВВД № 1!
Рис 1.40. Вентилятор ВВД № 11 (исполнение 6)
а —общий вид вентилятора; б — фланец выходного патрубка?
в — фланец входного патрубка; г — основание станины
Рис. В38. Характеристики вентилятора ВВД № 9
Приложение 1. Вентиляторы
403
Рис. 1.41. Сводный график характеристик вентиляторов
Ц10-28
I — вентилятор № 2, 5. л—2830 об/мин; 2 — № 3. 2. п—2860 об/мнн:
3 — №4, л—2920 об/мин: 4 — № 5, л—1450 об/мии; 5 —вентиля-
тор № 5, л-2940 об/мин
Рис. 1.43. Характеристики пылевого вентилятора
ЦП7-40 № 6
Г. ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ) ПЫЛЕВЫЕ (СТАЛЬНЫЕ)
На рис. 1.42—1.44 показаны характеристики пыле-
вых вентиляторов типа ЦП7-40 № 5, 6 и 8 при различ-
ных скоростях вращения вентиляторов. Энергетически
выгодные зоны выделены жирными линиями, концы ко-
торых отмечены точками.
Основные размеры пылевых вентиляторов приведены
в табл. 1.16, технические данные — в табл. 1.17.
Рис. 1.44. Характеристики пылевого вентилятора ЦП7-40
№ 8
Рис. 1.42. Характеристики пылевого вентилятора ЦП7-40
№ 5
26*
Приложения
404
ТАБЛИЦА 116 ОСНОВНЫЕ УСТАНОВОЧНЫЕ И ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ПЫЛЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ ЦП7-40 (ИСПОЛНЕНИЕ в)
Фланцы патрубков
Выходного
п, отв.
входного
План расположения отвер-
стии для крепления венти
ляторов
Ось Вала
п,,от8.
%
‘/отв.
^41
№ венти- лятора н Ь *1 fea ь. *4 с С, Са с, с4 А 4 А, с,
5 530 376 300 435 338 250 250 490 500 490 150 18 300 372 372 100
6 620 450 360 516 405 300 300 550 600 570 160 18 360 433 434 100
8 820 595 475 688 535 400 400 774 900 710 230 20 480 588 570 100
п, от 6.
К
Продолжение табл. 1.16
We венти- лятора с. Ст п, шт. Пи шт. d п8, шт. rf, 1 D D, D3 d, пл, шт. Масса, кг
5 346 344 3 2 11 11 мю 3 300 342 368 I 11 12 147
6 405 405 2 2 11 13 мю 3 360 402 428 I 11 12 217
8 540 534 5 4 12 17 М12 5 480 530 562 12 16 571
Примечание. Вентиляторы изготовляют правого и левого вращения со всеми положениями корпуса, кроме 180° (согласно
ГОСТ 5976—71)
ТАБЛИЦА 117 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
_______________ТИПА ЦП7-40 (ИСПОЛНЕНИЕ в)______________
№ вен- тилятора Серия электродвигателя
А2 и А02 4А
МОЩНОСТЬ , кВт частота вращения, об/мин ТИП мощность, кВт частота вращения. об/мин тнп
А2 | А02
4 1450 А02-41-4 4 1425 4A100LB4
5,5 1450 А02-42-4 5,5 1450 4Л112МА4
Б 7,5 1450 А02 51-4 7,5 1450 4A132S4
13 1450 А2-61-4 А02-61-4 15 1470 4A160S4
7.5 1450 А02-51-4 7,5 1450 4A132S4
10 1450 А02 52-4 11 1450 4А132М4
6 13 1450 А2 61-4 А02 61-4 15 1470 4A160S4
17 1450 А2-62-4 Л02-62-4 18,5 1470 4А160М4
22 1450 А2-71-4 Л02-71-4 22 1470 4A180S4
10 1440 . Л02-52-4 11 1450 4А132М4
13 1450 А2-61-4 А02-61-4 15 1470 4A160S4
17 1450 А2-62-4 А02-62-4 18,5 1470 4А160М4
8 22 1455 А2-71-4 А02-71-4 22 1470 4A180S4
30 1455 А2-72-4 А02 72-4 80 1470 4А180М4
40 1460 А2-81-4 Л02-81-4 37 45 1475 1475 4Л200М4 4A200L4
П риложение I. Вентиляторы
405
Д. ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ) ПЛАСТМАССОВЫЕ
ТИПА Ц4-76
На рис. 1.45—148 приведены индивидуальные ха-
рактеристики пластмассовых вентиляторов. Они даны
в обычной сетке для определенной скорости вращения
вентилятора. На характеристиках нанесены линии пол-
ного р„ и статического ра давлений, полного г) и стати-
ческого т)« к. п. д, а также кривая потребляемой мощ-
ности N Шкала для отсчета давлений дана слева, шка-
лы для отсчета мощности и к. п. д. даны справа.
Рис. 1.45 Характеристики пластмассового вентилятора
Ц4-76 № 2,5 при п=2800 об/мин
Рис. 1.48. Характеристики пластмассового вентилятора
Ц4-76 № 5 при п=950 об/мин
Рис. 1.46 Характеристики пластмассового вентилятора
Ц4-76 № 3 при п = 1400 об/мин
Рис 1.49. Характе-
ристики вентиля-
тора Ц4-70 № 2,5
искрозащищениого
* исполнения
Рис. 1.50. Харак-
теристики вентиля-
тора Ц4-70 № 3,2
искрозащищенного
исполнения
Производительность о,тыс. м !/ч
Производительность L, тыс м*/ч
Рис 1.47. Характеристики пластмассового вентилятора
Ц4-76 № 4 при п=1400 об/мин
Приложения
406
ТАБЛИЦА 118 ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ПЛАСТМАССОВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Фланец Ровного
патрубка
План цаслоложе-
ния щцндамгнт-
ных oonnwt
С,). ‘ютЦФП
№ венти-
лятора
h,
С,
о.
п, шт.
В,
D,
п1,
шт.
Масса
кг
2,5
3
4
5
При
5976-73).
680
810
1048
1275
меча
350
430
540
690
155
155
200
215
570
634
830
1020
Вентиляторы
175
210
280
350
255
280
330
445
изготовляют
455
526
680
800
правого
590
640
852
1050
135
135
200
190
вращения
со
210
250
340
425
всеми
245
285
380
450
положениями
12
12
16
корпуса
225
270
410
450
кроме
280
300
440
490
180“
8
16
16
16
(согласно
25
28
60
100
ГОСТ
Н
h
Ь
С
D
а
7
7
9
н
Основные размеры пластмассовых вентиляторов
приведены в табл. 1.18, технические данные — в
табл. 1.19.
ТАБЛИЦА 119. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ПЛАСТМАССОВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ ТИПА Ц4-70
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
Хе вентилятора Серия электродвигателя
АО и А02 4А
МОЩНОСТЬ, кВт частота вращения, об/мин тип МОЩНОСТЬ, кВт частота вращения, об/мин ТИП
АО А02
2,5 0,6 2800 АОЛ-22.2 0,75 2810 4А71А2
3 0.27 1400 АОЛ-21-4 0,25 1380 4АА63А4
4 Ы 1400 А0Л2-21-4 1,1 1410 4А8СА1
5 1,5 950 — А02-31-6 1.5 935 IA90LA6
ГОСТ 5976—73. На них показаны зависимости давления
Рв от производительности L вентиляторов при асинхрон-
ных скоростях вращения электродвигателей и линии ус-
тановочных мощностей Ny для электродвигателей серии
ВАО. Пунктиром показаны характеристики при частоте
тока 60 Гц.
Технические данные вентиляторов Ц4-70 искрозащи-
щенного исполнения приведены в табл. 120, основные
размеры — в табл. I 21.
Е ВЕНТИЛЯТОРЫ РАДИАЛЬНЫЕ
(ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ) ИСКРОЗАЩИЩЕННОГО
ИСПОЛНЕНИЯ
На рис. 1.49—1.55 приведены характеристики венти-
ляторов Ц4-70 искрозащищенного исполнения, выполнен-
ных по 1-му конструктивному исполнению согласно
ТАБЛИЦА 120 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ИСКРОЗАЩИЩЕННЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70
(ИСПОЛНЕНИЕ 1)
№ вентилятора 1 Серия электродвигателя
ВАО в
ТИП мощ- ность, кВт частота вращения, об/мии тип мощ- ность, кВт частота вращения, об/мин
2,5 БАО-071-4 °,27 1330 В63А4 0,25 1400
ВАО-072-2 0,6 2750 В63В2 0,55 2890
3,2 ВАО-071-4 0,27 1380 В61А4 0,25 1400
ВАО-22-2 2,2 2860 В80В2 2,2 2890
Приложение I. Вентиляторы
407
Продолжение табл. 1.20
Серия электродвигателя
1 № вентилятора В АО В
тип МОЩ- НОСТЬ, кВт частота вращения, об/мин тип МОЩ- НОСТЬ, кВт частота вращения, об/мин
4 ВАО-11-6 0,4 915 В71А6 0,37 915
ВАО-12-4 0,8 1400 В71В4 0,75 1400
R В АО-2!-6 0,8 930 В80А6 0,75 930
ВАО-31-4 2,2 1425 B90L4 2,2 1400
6,3 ВАО-32-6 2,2 940 BI00L6 2,2 950
ВАО-51-4 7,5 1460 B132S4 7.5 1460
я В АО 51-8 4 725 B132S8 4 710
ВАО-52-6 7,5 970 В132М6 7,5 960
10 ВАО-62-8 10 730 В160М8 11 730
ВАО-72-6 22 980 В200М6 22 980
Прчммани?. Вентиляторы изготовляют в исполнении
по искрозашите И1 01 т. е. с повышенной защитой от нскрооб-
разования (по ТУ 22 3410-75).
Рис. 1.51. Характе-
ристики вентиля-
тора Ц4-70 № 4
искрозащищенного
исполнения
ТАБЛИЦА 121. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ИСКРОЗАЩИЩЕННЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ Ц4-70 (ИСПОЛНЕНИЕ 1)
№ вен- тилятора Н L ь bi ь, С С, С, с. d 1 А 4, А, с. С, d, Л, шт. Л1» шт D Ч, Шт.
2,5 545 554 481 197 204 162,5 126 400 260 12 156,5 175 204 204 102 — 7 2 8 280 7 8
3,2 630 726 603 240 256 208 160 560 340 12 181 224 255 200 100 27,5 7 2 12 345 7 8
4 761 702 743 291 316 260 200 650 370 12 210 280 310 200 100 55 7 2 12 430 7 8
5 936 838 918 354 391 325 230 730 390 12 246,5 350 380 300 100 40 7 3 16 530 7 16
6,3 1195 1090 1146 435 486 <09,5 285 1000 480 15 290,5 445 480 400 100 40 7 4 20 660 7 16
8 1461 1282 1453 531 611 520 255 1100 720 18 388 564 600 600 150 10 4 16 830 10 24
10 1826 1475 1807 656 765 650 426 1260 840 18 454 700 750 750 150 — 12 5 20 1035 12 24
Приложения
408
Рис I 52. Характе-
ристики вентиля-
тора Ц4-70 № 5
искрозащищенного
исполнения
Рис. I 54. Характе-
ристики вентиля-
тора Ц4-70 № 8
искрозащищенного
исполнения
Рис. 1.55. Характе-
ристики вентиля-
тора Ц4-70 № 10
искрозащищенного
исполнения
1.2. ВЕНТИЛЯТОРЫ ОСЕВЫЕ
А. ВЕНТИЛЯТОРЫ ОСЕВЫЕ СТАЛЬНЫЕ
На рис. I 56 дан сводный график характеристик осе-
вых вентиляторов типа 06-300. На графике нанесены
линии постоянных скоростей вращения п, линии макси-
мальных к. и. д. Т1макс, а также линии потребляемых
мощностей. В верхней части графика на линиях т]Мако
проставлены номера вентиляторов.
Технические данные осевых вентиляторов 06-300
(стальных) приведены в табл. I 22, основные размеры —
в табл. 1.23.
Рис. 1.56. Сводный график характеристик осевых венти
ляторов 06-300
Приложение I. Вентиляторы
409
ТАБЛИЦА 122 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ
ТИПА 06-300 (СТАЛЬНЫХ)
Кг вентиля- тора Серия электродвигателя
Л0 и А02 4А
тип мощность, кВт частота враще- ния, об/мии ТИП .мощность, кВт частота враще- ния, об/мин
1 АЭЛ11-4 0,12 1400 4АА56А4 0,12 1380
1 А0Л22-2 0,6 2830 4А71А2 0,75 2810
5 А0Л22-4 0,4 1420 4АА63В4 0,37 1380
6,3 ( А0Л2-11-6 0,4 915 4А71А6 0,37 920
1 А0Л2-12-4 0,8 1360 4А71В4 0,75 1370
( А0Л2-21-6 0,8 930 4А80А6 0,75 930
1 А02-32-4 3 1430 4A100SA4 3 1425
10 А02-32-6 2,2 950 4A100LB6 2,2 950
12,5 А02-42-8 3 720 4А112МВ8 3 720
ТАБЛИЦА 1.23. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ 06-300 (СТАЛЬНЫХ)
Вентиляторы М8; 10; 12,5
Вентипяторц112,5 ;‘г,5;6,3
движения
Воздуха ц
Кг венти- лятора D о, D, о. 6 ь, с с4 1 h d п Масса (без электродвига теля), кг
4 400 403 430 460 160 200 7 8 10
5 500 503 530 560 200 250 __ — — —— — — 7 16 17
6,3 630 633 660 690 252 315 — — — 7 16 32
8 800 805 830 860 320 320 315 32,5 750 250 806 550 10 16 51
10 1000 1006 1035 1060 400 400 394 32 900 330 960 670 12 16 102
12,5 1250 1258 1285 1320 500 500 494 47 1100 400 1160 850 12 24 157
Б ВЕНТИЛЯТОРЫ ОСЕВЫЕ
ИСКРОЗАЩИЩЕННОГО ИСПОЛНЕНИЯ
Характеристики вентиляторов 06-300 искрозащи-
щенного исполнения приведены на рис. 1.57—1.61. Они
построены аналогично характеристикам радиальных вен-
тиляторов искрозащищенного исполнения.
Технические данные вентиляторов 06-300 приведе-
ны в табл. 1.24, основные размеры — в табл. 1.25.
ТАБЛИЦА 1.24. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ 06-300 ИСКРОЗАЩИЩЕННОГО ИСПОЛНЕНИЯ
Серия электродвигателя
Кв вентиля- EA0 В
тора тип мощность, кВт частота враще- ния, об/мин тип мощность, кВт частота враще- ния, об/мин
5 ВА0-072-4 0,4 1100 В63В4 0,37 1400
6,3 с ВА0-11-6 1 ВАО 12-4 0,4 0,8 915 1400 В71А6 В71В4 0,37 0,75 915 1400
Приложения
410
Продолжение табл. 1 24
Кв вентиля- тора Серия электродвигателя
ВАО В
ТИП мощность, кВт частота враще- ния, об/мин ТИП мощность, кВт частота враще- ния, об/мин
8 г В АО-21-6 t ВА0-32-4 0,8 3 930 1430 В80А6 B100S4 0,75 3 930 1430
10 12,5 ВАО-32-6 ВАО-51-8 2,2 4 950 730 B100L6 JB132S8 2,2 4 950 710
Примечание Вентиляторы изготовляют в исполнении по искрозащите И1-01, те с повышенной защитой от нскрообразэ-
вания по ТУ 22-3040-74
ТАБЛИЦА 125. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ 06-300 ИСКРОЗАЩИЩЕННОГО ИСПОЛНЕНИЯ
Вентиляторы 06-300 Н5\6р
Вентиля торы 06-300НО; 10,12,5
№ венти* ляторе D О, D, D, D, н L 1 ъ 5, с С, d d, л, шт. Масса без двигателя, кг
5 500 504 530 560 200 340 391—449 486 245 352 450 200 15 7 16 20
6,3 630 634 660 690 252 450 451—529 586 310 437 550 270 15 7 16 33
8 800 808 830 860 320 550 470—626 806 315 547 750 250 24 10 16 66
10 1000 1008 1035 1060 400 670 582 960 394 662 900 330 24 12 16 112
12,5 1250 1260 1285 1320 500 850 836 1160 494 842 1100 400 24 12 24 156
Рис. 1.57. Характери-
стики вентилятора
06-300 № 5 искроза-
щищенного исполне-
ния
Рис. 1.58 Характери-
стики вентилятора
06-300 № 6,3 искро-
защищенного испол-
нения
Производительность L, тыснУч
Приложение I. Вентиляторы
41 i
6 8 tO 12 Н 1$18!0 30 40
ПроизМительнкть О.тыс.^/ч
Рис. 159 Характери-
стики вентилятора
06-300 № 8 искроза-
щищенного исполне-
ния
Рис. 160 Характеристи-
ки вентилятора 06-300
№ 10 искрозащищенного
исполнения
На рис. I 63 показаны основные присоединительные
и установочные размеры крышного коррозионностойкого
вентилятора (из титана) типа КЦЗ-90-т Кг 6,3.
юыс.м}/ч
Рис. 1.61. Характеристи-
ки вентилятора 06-300
№ 12,5 искрозащищен-
ного исполнения
1.3. ВЕНТИЛЯТОРЫ КРЫШНЫЕ
А ВЕНТИЛЯТОРЫ КРЫШНЫЕ
РАДИАЛЬНЫЕ (ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ)
На рис. 1.62 дан сводный график характеристик
крышных радиальных (центробежных) вентиляторов.
Цифрами указаны значения статического к. п. д.
Основные размеры стальных вентиляторов приведе-
ны в табл. 1.26.
Рис. 1.62. Сводный график характеристик крышных ра-
диальных (центробежных) вентиляторов
/ — тип КЦЗ 90 № 4, л—915 об/мин; 2 — тип КНЗ-90 № 5. л—
=930 об/мин; 3 — тип КЦЗ-90 (КЦЗ-90 т) № 6,3. л —950 об/мин:
4 — тип КЦ4-84-В № 8, л-570 об/мин; 5 — тип КЦ4-84-В № Ю.
л—480 об/мин; 6 — тип КЦ4-84-В № 12, л—400 об/мин
Рис. 1.63. Вентилятор крышИый коррозионностойкий
(из титана) КЦЗ-90-т № 6,3
а — общий вид вентилятора; б — план расположения присоеди-
нительных отверстий
Приложения
412
ТАБЛИЦА 126 ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ И
УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ
ВЕНТИЛЯТОРОВ КЦЗ-90 № 4; 5 и 6,3
(НЕВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)
И КЦ4-84-В № 8; 10 и 12 (ВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ)
Б ВЕНТИЛЯТОРЫ КРЫШНЫЕ ОСЕВЫЕ
Сводный график характеристик крышных осевых
вентиляторов приведен на рис. I 64. Основные размеры
вентиляторов приведены в табл. 1.27.
План расположения присое-
динительных элементов
Вид А
8отв$ W под
закладные бол-
ты
п бол mod Мб для
присоединения
клапана или
воздуховода
Вид А
План расположения присое-
динительных элементов
Я отв 16*25 под
\ закладные
болты
4^ /6 болтов М8
для присоединения
клапана или возду-
ховода
Рис. 1.64. Сводный график характеристик крышных осе-
вых вентиляторов
1 — вентилятор Х° 4, л—1360 об/мин; 2 —вентилятор Хе 5. л—
= 1360 об/мин, 3 — вентилятор 6.3, л = 1400 об/мин. 4 — венти-
лятор № 8 в, л—950 об/мин; 5 — вентилятор № 12 в, л—720 об/мин
Вентилятор Н Hi h D Ох О, п, шт. Масса вен- тилятора, кг
ТИП № л С л 1°: без кла- пан а 1
КЦЗ-90 4 715 940 205 750 435 — 6 74 65
5 800 1010 245 940 535 — 8 98 83
6,3 960 1220 320 1120 665 — 8 150 135
КЦ4-84-В 8 1140 1375 310 1500 765 1072 360 330
10 1285 1625 380 2000 940 1272 — 490 440
12 1485 1805 420 2100 ИЗО 1522 — 700 645
ТАБЛИЦА 127. ОСНОВНЫЕ ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ
И УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, СТАЛЬНЫХ КРЫШНЫХ
ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ № 4; 5; 6,3
(НЕВИБРОИЗОЛИРОВАННЫХ) И № 8-в и 12-в
(ВИБРОИЗОЛ ИРОВАННЫХ)
Я» вентиля- тора Н h D D, d Масса, кг
4 1150 870 800 772 20 48
5 1310 960 1000 772 20 70
6,3 1570 1000 1200 772 20 93
8-в 1940 1380 1600 1072 16X25 240
12 D 2840 2000 2100 1522 16X25 590
Приложение II. Калориферы
413
ПРИЛОЖЕНИЕ II
КАЛОРИФЕРЫ
Калориферы стальные модели КВБ, КЗПП, К4ПП,
КФСО, КФБО, КЗВП, К4ВП, КВС-П и КВБ-П предназ-
начены для нагревания воздуха в системах вентиляции,
воздушного отопления, кондиционирования воздуха и в
сушильных установках. В зависимости от конструкции
калориферы выпускают в одноходовом и многоходовом
исполнении. При подборе следует уточнять номера вы-
пускаемых калориферов.
Калориферы модели КВС-П и КВБ-П могут быть
использованы при рабочем давлении теплоносителя до
12 кгс/см2, все другие модели — до 8 кгс/см2.
ТАБЛИЦА ПТ. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Модель н номер калорифе- ра Площадь поверх- ности на- грева, м2 Площадь живого сечения, м2 Масса с оцинков- кой, кг
по воздуху по теплоносителю
КВБ-2 9,9 0,115 0,0046 53
КВБ-3 13,2 0,154 0,0061 69
К ВБ-4 16,7 0,195 0,0061 85
КВБ-5 20,9 0,244 0,0076 106
КВБ-6 25,3 0,295 0,0076 125
КВБ-7 30,4 0,354 0,0092 152
КВБ-8 35,7 0,416 0,0092 174
КВБ-9 41,6 0,486 0,0107 201
КВБ-10 47,8 0.558 0,0107 224
ПЛ. КАЛОРИФЕРЫ КВБ
Калориферы стальные, пластинчатые, одноходовые
модели КВБ выполнены с коридорно-смещенным распо-
ложением трубок на 0,5 диаметра.
Крышки калориферов приварные, боковые щитки
съемные, что позволяет создавать необходимую поверх-
ность нагрева.
Технические данные и конструктивные размеры ка-
лориферов КВБ приведены в табл. II.1—П.З.
Сопротивление проходу воздуха Ня калориферов
КВБ принимается в зависимости от массовой скорости
воздуха оу в живом сечении:
irv, кг/(м2-с) . ; 4 6 8 10 12 14
На> кгс/м» . , ; 1,6 3.2 5,1 7,5 10,2 13,2
Эти данные получены по формуле //=0,153
(оу)1'69 кгс/м2 (при одном ряде калориферов).
ТАБЛИЦА II 2 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ,
им, КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Модель и номер кало- рифера А А, А, А, Б £1 б, Б, Трубная резьба шту- цера, дюймы Л1 «2
КВБ-2 560 600 624 760 360 390 412 290 17. 4 3
КВБ-3 560 600 624 780 480 510 532 390 17, 4 4
КВБ-4 710 750 774 930 480 510 532 390 17я 5 4
КВБ-5 710 750 774 930 600 640 662 520 2 5 5
КВБ-6 860 900 924 1080 600 640 662 520 2 6 5
КВБ-7 860 900 924 1100 720 760 782 630 27, 6 6
КВБ-8 1010 1050 1074 1250 720 760 782 630 27, 7 6
КВБ-9 1010 1050 1074 1250 840 880 902 750 27, 7 7
КВБ-10 1160 1200 1224 1400 840 880 902 750 27, 9 7
Приложения
414
ТАБЛИЦА П.З. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К КАЛОРИФЕРОВ КВБ
Тепло- Скорость движения теплоносите- ля по трубкам м/с Значение К, ккал/(ч м2**С), при массовой скорости воздуха в живом сечении оу, КГ/(М2’С)
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Пар — 22,6 24,2 27 88,6 30,1 31,6 33 34,2 35,3 36,7 37,8 38,7
0,02 12,5 13,й 13,9 14,4 14,9 15,2 15,6 16 16,4 16.7 17 17,3
0,03 13,2 14 14,7 15,4 15,9 16,4 16,9 17,2 17.6 17,9 18,2 18,5
0,04 13,8 14,7 15,5 16,2 16,9 17,4 17,9 18,4 18.8 19,1 19,5 19,8
0,05 14,4 15.5 16,2 17 17,6 18,2 18,8 19,4 19,8 20,1 20,5 20,9
0,06 14,8 15,9 16,9 17,6 18,4 19 19,6 20,1 20,7 21 21,4 21,9
0,07 15,2 16,5 17,5 18,3 19 19,6 20,2 20,7 21,3 21,9 22,4 22,8
Вода 0,08 0,09 15,5 16 16,9 17,4 18 18,5 18.9 19,4 19,5 20,1 20,2 20,8 20,9 21,6 21,5 22,2 22 22,8 22,5 23,4 23 23,9 23,5 24,4
0,1 16,4 17,8 18,9 19,9 20,6 21,2 22 22,7 23,4 24 24,6 25
0,2 18,5 20,1 21,3 22,6 23,8 24,8 25,7 26,6 27,3 28 28,7 29,3
0,3 19,6 21,3 22,9 24,4 25,2 26,7 27,3 28,8 29,7 80,4 31,2 за
0,4 20 22,1 23,8 25,4 26,6 28,1 29,8 30,3 31,8 32,4 33,5 34,2
0,8 20.6 22,8 24,6 26,8 27,6 29,2 30,1 31,6 32,7 33,8 34,8 35,7
0,6 21,2 23,4 24,9 27 28,2 29,9 31 32,5 33,3 34,8 35.6 36,6
Прим V’192 кка. ечавне. Данные таблицы получены по а/(ч*м2>0С) при ит-0.02... Q.25 м/с; К — 15,3 формул* (ау)0,34 ш: К— 1 ^0,149 ш 5.3 (оу)0,351 ккал (ад/(ч м!'’С) при и Кчм’-’С) т-0.25 (при м/с (npi паре); воде). К-18.5 (а р)0,257
II.2. КАЛОРИФЕРЫ КЗПП
Технические данные и конструктивные размеры ка-
лориферов стальных пластинчатых одноходовых сред-
ней модели КЗПП приведены в табл. П.4—П.6.
Сопротивление проходу воздуха 7/в калориферов
КЗПП принимается в зависимости от массовой скорости
воздуха иу в живом сечении:
ТАБЛИЦА II 4 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАЛОРИФЕРОВ КЗПП
оу, кг/(м!'С) 0,9 НВ1 кгс/м’ . 3 1,4 2,1 4 5 2,9 3,8 4,8 6 7 8
пу, кг/(м!-с) . 5,8 7 8,3 9,7 11,1 12,8
//В)кгс/м* . . 9 10 11 12 13 14
Эти данные получены по формуле /7=0,122
(ру)1’7’ кгс/м2 (при ОДНОМ ряде калориферов).
Модель и номер калорифе- ра Площадь поверх- ности нагрева, м2 Площадь живого сечения, м2 Масса с оцинков- кой, кг
по воздуху по теплоно- сителю
КЗЦП-2 9,9 0.115 0,0046 56
КЗПП-З 13,2 0,154 0,0061 75
КЗПП-4 16,7 0,195 0,0061 90
КЗПП-5 20.9 0,244 0,0076 ПО
КЗПП-6 25,3 0,295 0.0076 129
КЗПП-7 30,4 0,354 0,0092 155
КЗПП-8 35,7 0,416 0,0092 178
КЗПП-9 41,6 0,486 0,0107 204
КЗПП-10 47-8 0,558 0,0107 232
кзпп-п 54.8 0,638 0,0122 260
Приложение II. Калориферы
415
ТАБЛИЦА II 5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КАЛОРИФЕРОВ KJIJH
Модель и номер калорифера А -41 Л, -4, Б Б. Sa БЛ Трубная резьба щту- цера, дюймы «1 П1
КЗПП-2 566 600 654 760 360 390 421 260 17. 2 4
КЗПП-3 566 600 654 780 480 510 541 375 17. 3 4
КЗПП-4 716 750 804 930 480 510 541 375 17. 3 5
КЗПП 5 716 750 804 930 600 640 667 506 2 4 5
КЗПП-6 866 900 954 1080 600 640 667 506 2 4 7
КЗПП-7 866 900 954 1100 720 760 787 610 21/2 5 7
КЗПП 8 1016 1050 1104 1250 720 760 787 610 27? 5 8
КЗПП-9 1016 1050 1104 1250 840 880 907 730 27? 6 8
КЗПП-10 1166 1200 1254 1400 840 S80 907 730 27г 6 9
КЗПП-11 1166 1200 1254 1420 960 1010 4037 855 27. 7 9
Примечание На схеме в скобках даны размеры калориферов К4ПП.
Приложения
416
ТАБЛИЦА Н.6 КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К КАЛОРИФЕРОВ КЗПП
Тепло- носитель Скорость движения теплоносителя по трубкам От. м/с Значение К, ккал/(ч м2-°С), при массовой скорости воздуха в живом сечении оу, кг/(м2«с)
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Пар — 18,2 20,1 21,8 23,3 24,8 25,9 27,4 28,1 29,4 30 31 31,8
Вода Прим Х»т°’1о8кк 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 е ч а и и е. Дан ал/(ч>м2’°С) при 10,9 11,1 11,4 11,8 12 12,3 12,6 12,8 13,1 14,7 15,5 16 16,2 16,4 16,6 ^ые табл! «т -0,02. 11,7 12 12,3 12,7 13 13,3 13,7 14 14,3 16,4 17,3 17,8 18,1 18,4 18,8 ЩЫ ПОЛУ . 0,25 м/с 12,3 12,7 13 13,5 13,9 14,2 14,6 14,9 15,3 17,6 18,7 19,5 19,8 20,1 20,6 чеиы по ; АС—11.1 12,8 13,3 13,6 14,1 14,5 14,9 15,3 15,7 16,1 18,7 19,8 20,6 21 21,5 22,1 формула (оу) °’ЗУ 13,4 13,8 14,3 14,8 15,2 15,7 16,1 16,6 17 19,9 21,2 22,1 22,4 22,9 23,5 и: К- 12 3Х-и 0,106 т 13,8 14,4 14,8 15,4 15,9 16,4 16,8 17,3 17.8 20,9 22,2 23,2 23,7 24,2 25 1 (от)0-3 ккал/(ч- 14,2 14,7 15,2 15,9 16,4 16,9 17,6 18,1 18,6 21,7 23,2 24,2 25 25,4 26,1 36 ккал/(ч м2*°С) npi 14,6 15,1 15,6 16,4 16,9 17,4 18,1 18,6 19,1 22,5 24 25,1 26 26,6 27,4 •м?оС) ст-0,25 14,9 15,5 16,1 16,9 17,5 18 18,6 19,1 19,7 23,3 24,9 26 27 27,7 28,2 (при па .. 1 м/с ( 15,2 15,9 16,5 17,3 17,9 18,5 19,1 19,7 20,2 24 25,7 26,9 28 28,8 29,7 ре); К- при воде; 15,5 16,3 16,9* 17,7 18,3 19 19,6 20,2 20,8 24,9 26,7 28 29 29,8 30,5 14,1 (оу) 15,9 16,6 17,3 18,1 18,8 19,4 20,1 20,7 21,4 25,6 27,4 28,7 29,8 30,5 31,6 0,289>
П.З. КАЛОРИФЕРЫ К4ПП
Технические данные и конструктивные размеры ка- лориферов стальных пластинчатых одноходовых боль- шой модели К4ПП приведены в табл. II.7—11,9. Сопротивление проходу воздуха Нв калориферов К4ПП принимается в зависимости от массовой скорости воздуха vy в живом сечении:
кг/(м2-с) . з Нв> кгс/м2 • . 1,2 4 1,9 5 6 7 2,8 3,8 5 8 6,2
OV, кг/(м2-с) . 9 Нв< кгс/м2 . . 7,7 10 9,2 11 12 13 10,8 12,7 14,6 14 16,3
Эти данные (яу) 1,72 кгс/м2 (при получены по формуле одном ряде калориферов). 77 = 0,175
ТАБЛИЦА 117 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАЛОРИФЕРОВ К4ПП
Модель и номер калорифе- ра Площадь поверх- ности наг- рева, м2 Площадь живого сечения, м1 Масса с оцинков- кой, кг
по воздуху по теплоносителю
К4ПП-2 12,7 0,115 0,0061 72,5
К4ПП-3 16,9 0,154 0,0082 81
К4ПП-4 21,4 0,195 0,082 114
К4ПП-5 26,8 0,244 0,0102 140
К4ПП-6 32,4 0,295 0,0102 164
К4ПП-7 38,9 0,354 0,0102 196
К4ПП-8 45,7 0,416 0,0122 225
К4ПП-9 53,3 0,486 0,0143 259
К4ПП-10 61,2 0,558 0,0143 0,0163 293
К4ПП-11 69,9 0,638 332
ТАБЛИЦА II 8 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ
КАЛОРИФЕРА К4ПП (СМ. ЭСКИЗ К ТАБЛ. П.5)
Модель и номер кало- рифера А At Аг А, Б Б, Б. Трубная резьба штуцера, дюймы Л1 ла
К4ПП-2 566 600 654 760 360 390 421 260 1’Л 2 4
К4ПП-3 566 600 654 780 480 510 541 375 2 3 4
К4ПП-4 716 750 804 930 480 510 541 375 2 3 5
К4ПП-Б 716 750 804 930 600 640 667 506 2 4 5
К4ПП-6 866 900 954 1080 600 640 667 506 2 4 7
К4ПП-7 866 900 954 1100 720 760 787 610 27г 5 7
К4ПП-8 1016 1050 1104 1250 720 760 787 610 27 г 5 8
К4ПП-9 1016 1050 1104 1250 840 880 907 730 27г 6 8
К4ПП-10 1166 1200 1254 1400 840 880 907 730 27г 6 9
К4ПП-И 1166 1200 1254 1420 960 1010 1037 855 27г 7 9
Приложение П. Калориферы
417
ТАБЛИЦА II 9 КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К КАЛОРИФЕРОВ К4ПП
Тепло- Скорость движения теплоносителя по трубкам от. М/С g Значение К, ккал/(ч • м2 °C), при массовой скорости воздуха в живом сечении оу кг/(м’-с)
носитель 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Пар — 15,5 17,9 19,5 21,2 22,5 24 25,2 26,3 27,3 28,4 29,6 30,3
0,02 10,4 11,3 12 12,6 13,2 13,7 14,2 14,6 15 15,4 15,7 16
0,03 10,6 11,6 12,4 13,1 13,7 14,3 14,8 15,2 15,6 16,1 16,5 16,9
0,04 10,9 11,9 12,7 13,4 14 14,7 15,1 15,6 16,1 16,6 17 17,5
0,05 И.2 12,2 13,1 13,8 14,5 15,1 15,6 16,2 16,7 17,2 17,5 18,1
0,06 И>4 12,5 13,4 14,2 14,9 15,5 16,1 16,7 17,2 17,8 18,1 - 18,8
0,07 11,6 12,8 13,7 14,5 15,3 16 16,5 17,2 17,8 18,4 18,7 19.4
0,08 11,8 13 14,1 14,9 15,7 16,5 17 17,7 18,3 19 19,4 20,1
Вода 0,09 12,1 13,3 14,4 15,3 16,1 16,9 17,5 18,2 18,9 19,6 20 20,7
0,1 12,3 13,6 14,7 15,6 16,5 17,3 18 18,8 19,4 20,2 20,6 21,4
0,2 13,7 15,2 16,8 18 19,1 20,3 21,1 22,1 23 24 24,6 25,6
0,3 14,3 16,2 17.7 19,1 20,3 21,5 22,5 23,6 24,5 25,7 26,4 27.4
0,4 14,8 16,6 18,3 19,8 21,1 22,2 23,4 24,6 25,6 26,9 27,6 28,7 •
0,5 15 17 18,8 20,1 21,7 22,9 24,1 25,4 26,5 27,6 28,5 ' 29,7
0,6 15,1 17,1 19 20,3 21,9 23,1 24,5 25,7 26,8 27,9 28,9 -29,9
0,8 15,2 17,4 19,3 20,8 22,2 23,8 25,1 26,4 27,4 28,8 29,9 - 30,8
При» X от0’14 Ki гечание. Дав сал/(ч*м2*вС) npi яые таб v, -0,С лицы пол 2... 0,25 и учены по /с, Х-Э.Е формул (оу) 0,4 О 1 о * Я 2 <в ' (о?)0,4 14 ккал/( 2ккал/(ч- чм’°С) п м’-’С) рн от”0,! прн nt 15... 1 м/с ipe); К (прн вод -12,4 (ОУ) е). 0,331 х
II 4 КАЛОРИФЕРЫ КФСО ТАБЛИЦА 11.10. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАЛОРИФЕРОВ КФСО
Технические данные и конструктивные размеры ка- лориферов спирально-навивных, одноходовых средней м°оеЛпи модели КФСО приведены в табл. 11.10—П.12. калори- Сопротивление проходу воздуха Ня калориферов фера КФСО принимается в зависимости от массовой скорости Площадь Площадь живого сечения, м’ Масса
поверх- ности нагрева, м2 по возду- ху по теплоноси- телю с оцин- ковкой, кг
воздуха иу в живом сечении: КФСО-2 - КФСО-З оу, кг/(м’-с) 3 4 5 6 7 8 КФСО-4 Йв. Кгс/м’ . 3,1 5,4 8,5 11,8 16,8 21,9 КФСО-5 К ФСО-6 су,кг/(м’с). 9 10 11 12 13 14 КФСО-7 Нв, кгс/м’ . . 27,5 34,2 42,2 49,5 58,2 66,8 КФСО-8 КФСО-9 КФСО-10 Эти данные получены по формуле //=0,335 кфсо-ц (оу)2-01 Кгс/м2 (при одном ряде калориферов), 9,77 13,43 17,06 21,71 26,29 30,06 35,28 41,89 48,22 55,84 0,0913 0,12 0,153 0,167 0,227 0,271 0,318 0,375 0,431 0,497 0,0061 0,0084 0,0084 0,0107 0,0107 0.0122 0,0122 0,0145 0,0145 0,0168 51,25 66 80 119,3 123,1 140 159.7 178,3 206
27—5
Приложения
418
ТАБЛИЦА ИИ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КАЛОРИФЕРОВ КФСО
Модель и номер кало- рифера А А Дя А, £ bi Б, Б, Трубная резьба штуцера, дюймы Число шагов
п2
КФСО-2 550 600 620 760 375 390 412 290 17, 3 4
КФСО-3 560 600 620 780 500 510 532 390 17, 4 4
КФСО-4 710 750 770 930 500 510 532 390 17s 4 5
К ФСО-5 710 750 770 930 623 640 662 520 2 5 3
КФСО-6 860 900 920 1080 623 640 662 520 2 5 6
КФСО-7 860 900 924 1100 722 760 782 630 27s 6 6
КФСО-8 1010 1050 1080 1250 710 880 782 630 21 /а 6 7
КФСО-9 1010 1050 1080 1250 840 880 902 750 . 27s 7 7
КФСО-10 1160 1200 1230 1400 840 880 902 750 21/2 7 9
КФСО-11 1160 1200 1230 1120 970 1010 1032 870 3 8 9
Примечао? На схеме $ скобках даны размеры калориферов КФ60
Приложение II Калориферы
419
ТАБЛИЦА 1112 КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К КАЛОРИФЕРОВ КФСО
Теплоно- ситель Скорость движения теплоносителя по трубкам с»т, м/с Значение К, ркал/(ч-м2-°С), при кассовой скорости воздуха в живом сечении ну. кг/(м’-с)’
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Пар — 25,8 29,3 32,4 35 37,5 39,7 41,8 43,8 47,5 49,2 50,9
0,02 14,9 16,4 1 17,6 18,6 19,4 20,2 20,8 21,5 22,2 22,8 23,5 24
0,03 15,4 I 18,8 19.4 20,3 21,1 21,9 22,7 23,4 24.2 24^9 25,4
0,04 15,9 17,6 19 20,1 21,1 22,1 22,9 23,8 24,6 25,4 26.1 26,4
0,05 16,4 18,2 19,6 20,8 21,9 23 24 24,9 25,7 26,6 27.5 28,8
0,06 17 18,8 20,3 21,6 22.8 24 25 26 26,8 27,8 28,6 29,1
0,07 17,5 19.3 20,9 22,4 23,7 24,9 25,9 27 27,9 29 29’8 30,9
0,08 17,8 19,8 21,5 23 24,5 25,7 26,8 27,9 28,9 30,1 30^9 31’8
0,09 18,2 20,3 22,1 23,7 25,2 26,5 27,7 29 29,9 31,1 32,1 Зо
0,1 18,7 20,8 22.7 24,4 25,9 27,3 28,5 29,8 30,8 32 33,1 34
Вода 0,12 19,3 21,6 23,6 25,5 27 28,5 29,8 31,1 32,3 33,5 34,6 35,6
0,14 20 22.3 24 26,4 28,1 29,6 31 32,4 33,6 34,9 36 37'
0,16 20,4 22,9 25,2 27,1 28,9 30,4 32 33,5 34,8 36,1 37,3 38,4
0,18 20,7 23,4 * 25.7 27,8 29,6 31,4 32,9 34,4 37,2 38,4 39Л
0,2 21,1 23,8 26,2 29,4 30,3 32,2 33,8 35,3 36,7 38,3 39Л 46,7
0,25 21,4 24,6 27,2 29,5 31,7 33,6 35.4 37,2 38,8 40,4 42 43,4
0,3 22 25,6 28 30,5 32 35 36,9 38,8 40,5 42,3 43.9 45,5
0,35 22,5 25,8 28,8 31,4 33,8 35,9 38,1 40,1 42 44 45,6 47,4
0,4 22,8 26.2 29,4 32,2 34,7 37 39.2 41,4 43,3 45,3 47^2 48'9
0,5 23,2 26,8 30,1 33 35,6 38,1 40,3 42,7 44,7 47 48,9 50,8
0,6 23,5 27,2 30,6 33,6 36,4 39 41,4 4с,9 46,1 48,4 50^3
J,8 23,8 27,7 31,3 34,5 37,4 40 42,7 45,2 47,7 50 52^2 54'2
24 28 31,6 35 38 40,7 43,5 46,3 48,6 51,2 53,4 55,4
Примечание Данные таблицы получены по формулам: К— 16 (иу) ^,439 ккал/(ч*м^еС) Хгт0,201 ККал/(ч-м2.°С) при от=0.02 . . 0,25 м/с и К—14,3 (cry)0,501 vT°>122 ккал/(ч-м2-°С) при пт« (прн паре); К- 0,25.. 1 м/с (при 19.4 (и?) воде) 0,384 х
II 5. КАЛОРИФЕРЫ КФБО
Технические данные и конструктивные размеры ка-
лориферов спирально-навивных, одноходовых большой
модели КФБО приведены в табл 11.13—11.15.
Сопротивление проходу воздуха Нв калориферов
КФБО принимается в зависимости от массовой скорости
воздуха vy в живом сечении:
от, кг/(м=-с) Яв> кгс/м2 . 3 3,7 4 6,6 Б 10,1 6 14,3 7 19,4 8 24,9
оу. кг/(м*,с) . 9 10 11 12 13 14
31,4 38,8 46,7 55,2 64 73,5
Эти данные получены
X (оу)1,94 кгс/м2 (при одном
по формуле //в = 0,43Х
ряде калориферов).
ТАБЛИЦА 1113 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАЛОРИФЕРОВ КФБО
Модель и номер калори- фера Площадь поверх- ности на- грева, м2 Площадь живо! о сечеиия, мг Масса с оцинков- кой , кг
по возду- ху по теплоноси- телю
КФБО-2 13.02 0,0913 0,0081 62,5
КФБО-3 16,28 0,112 0,01 77,8
КФБО-4 20,68 0,143 0,011 94,5
КФБО-6 26,88 0,185 0,0132 121
КФЕО-6 32,55 0,222 0,0132 142
КФБО-7 40,06 0,271 0,0163 152,2
КФЕО-8 47,04 0.318 0,0163 174,8
КФБО-9 55,86 0,375 0,0193 206,5
КФБО-10 64,29 0,431 0,0193 230,2
КФБО-11 71,06 0,475 0,0213 258
ТАБЛИЦА И 14 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ
КАЛОРИФЕРОВ КФБО (СМ. ЭСКИЗ К ТАБЛ. II.И)
Модель и номер калорифера А А, At А, Б Б, Б, Трубная резьба штуцера, дюймы
КФБО-2 560 600 620 760 375 390 412 290 17» 3 4
КФБО-3 560 600 620 780 500 510 532 390 2 4 4
КФБО-4 710 750 770 930 500 510 532 390 2 4 5
КФБО-5 710 750 770 930 625 640 662 520 2 5 5
КФБО-6 860 900 920 1080 625 640 662 520 2 5 6
КФБО-7 860 900 924 1100 720 760 782 630 27» 6 6
КФ5Р-8 1010 1050 1080 1250 710 760 782 630 27» 6 7
КФБО-9 1010 1050 1080 1250 842 880 902 752 3 7 7
КФБО-10 1160 1200 1230 1400 842 880 902 725 3 7 9
КФБО-11 1160 1200 1230 1420 926 1010 1032 870 3 8 S
27*
Приложения
420
ТАБЛИЦА П.15. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К КАЛОРИФЕРОВ КФБО
Тепло» носитель Скорость движения теплоносителя по трубкам От, М/с Значение X. ккал/(ч-м2-°С), при массовой скорости воздуха в живом сечении оу, кг/(м2-с)
3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Пар — 23,4 26,7 29,6 32,1 34,5 36,7 38.6 40,6 42,4 44,1 45,7 47,3
0,02 14,3 15,7 16,8 17,6 18,7 19,4 20,1 20,6 21,2 21,8 22,3 22,9
0,03 14,7 16,2 17.4 18,6 19,4 20,2 20,9 21,6 22,3 23 23,6 24,2
0,04 15 16.7 18 19,2 20,1 21 21,8 22,6 23,4 24,2 24,9 25,5
0,05 15,4 17,2 18,6 19,8 20,8 21,8 22,7 23,6 24,5 25,3 26,1 26,8
0,06 15,7 17.6 19,2 20,4 21,5 22,6 23,6 24,6 25,5 26,4 27,2 28
0,07 16,2 18,1 19,7 21 22,2 23,4 24,4 25,5 26,5 27,5 28,3 29,2
0,08 16,6 18,6 20,2 21,6 22,9 24,2 25,4 26,4 27,4 28,5 29,4 30,1
0,09 17 19,1 20,7 22,2 23,6 25 26,2 27,3 28,3 29,4 30,4 31,3
0,1 17,3 19.5 21,2 22,8 24,3 25,7 27 28,2 29,2 30,3 31,3 32,3
0,12 17,9 20.1 21,9 23,7 25,3 26,7 28 29,3 30,5 31,6 32,7 33,8
Вода 0,14 18,4 20,7 22,6 24,6 26,2 27,6 29,1 30,4 31,7 32,9 34,1 35,2
0,16 18,9 21,2 23,3 25,3 27 28,5 29,9 31,4 32,8 34 35,2 36,4
0,18 19,2 21,6 23,9 25,9 27,7 29,3 30,8 32,3 33,8 35 35,3 37,5
0,2 19,5 22 24,4 26,4 28,3 30 31,6 33,3 34,8 36,1 37,4 38,6
0,25 19,9 22,6 25,2 27,4 29,5 31,4 33,2 34,8 36,3 38 39,5 40,8
0,3 20,2 23,3 25,9 28,3 30,5 32,6 34,7 36,5 38,1 39,8 41,5 42,9
0,35 20,5 23,7 26,5 29 31,4 33,5 35,5 37,6 39,3 41,1 42,8 44,4
0,4 20,8 24.1 27 29,6 32,1 34,3 36,3 38,4 40,4 42,3 44 45,7
0,5 21.1 24,6 27,6 30,4 33 35,3 37,6 39,7 41,8 43,7 45,9 47,3
0,6 21.3 25 28,1 31 33,6 36,1 38,5 40,8 42,9 44,9 47,2 48,6
0,8 21,5 25.4 28,6 31,7 34,5 37,2 39,6 42 44,1 46,6 48,9 50,4
1 21,8 25,7 29,1 32,3 35,1 37,9 40,3 42,9 45,1 47,7 50 51,7
П Р и ы еч а кие. Данные таблицы получены по формулам: X— 14,2 (оу) 0’^56 ккал/(ч-м2'°С) (при паре): X—17,9 (оу)®*^^ X
Хот °>1'8 ккалЦч-м’-’С) при от-0,02... 0,25 м/с и К-12,7 (vy)0,517 oT0’13J ккал/(ч • м2-°С) при от-0,25 ... 1 м/с (приводе).
11.6. КАЛОРИФЕРЫ КЗВП
Технические данные и конструктивные размеры ка-
лориферов стальных пластинчатых многоходовых сред-
ней модели КЗВП приведены в табл. 11.16 и 11.17.
ТАБЛИЦА 11.16. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КАЛОРИФЕРОВ КЗВП
Модель и номер калорифера Площадь поверхности нагрева, м8 Площадь живого сечения, м* Общее число труб Число ходов Коэффициент мест- ного сопротивления по теплоносителю, отнесенный к скоро- сти в патрубке Масса с оцин- ковкой, кг
по воздуху по теплоноси- телю
КЗВП-2 9,9 0,115 0,00076 18 6 21,4 55
КЗВП-З 13,2 0,154 0,00076 24 8 29,7 72
КЗВП-4 16,7 0,195 0,00076 24 8 31,6 87
КЗВП-5 20,9 0,244 0,00096 30 8 57,5 107
КЗВП-6 25,3 0,295 0,00096 30 8 62 125
КЗВП-7 30,4 0,354 0,00114 36 8 45 148
КЗВП-8 35,7 0,415 0,00114 36 8 49,5 172
КЗВП-9 41,6 0,485 0,00178 42 8 22,9 198
КЗВП-10 47,8 0,558 0,00178 42 6 72 225
кзвп-п 54,6 0,638 0,00203 48 6 53,9 253
Приложение П. Калориферы
421
ТАБЛИЦА 11.17, КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КАЛОРИФЕРОВ КЗВП
Модель и номер калорифера А Ai А, Б Б, Б, Б, Б, Б, Б, Диаметр патрубка U, дюймы Число шагов
Л2 п,
КЗВП-2 566 600 654 710 357 390 421 290 — 100 65,5 1 2 4
кзвп-з 566 600 654 730 477 510 541 390 40 80 75,5 1 3 4
КЗВП-4 716 750 804 880 477 510 541 390 40 80 75,5 1 3 5
КЗВП-5 716 750 804 880 603 640 667 520 — 100 73,5 17. 4 5
КЗВП-6 866 900 954 1030 603 640 667 520 — 100 73,5 17. 4 7
КЗВП-7 866 900 954 1050 723 760 787 630 40 80 78,5 17. 5 7
КЗВП-8 1016 1050 1104 1142 723 760 787 630 40 80 78,5 17. 5 8
КЗВП-9 1016 1050 1104 1146 843 880 907 750 — 100 78,5 17, 6 • 8
КЗВП-10 1166 1200 1254 1306 843 880 907 750 — 100 78,5 2 6 9
КЗВП-11 1166 1200 1254 1306 973 1010 1037 830 40 80 83,5 2 7 9
Примечания: 1 Коэффициенты теплопередачи см в табл. II 6.
2. На схеме в скобках даны размеры калориферов К4ВП.
Приложения
422
И.7. КАЛОРИФЕРЫ К4ВП
Технические данные и конструктивные размеры ка-
лориферов стальных пластинчатых многоходовых боль-
шой модели К4ВП приведены в табл II 18 и 11.19.
ТАБЛИЦА 1118 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КАЛОРИФЕРОВ К4ВП
Модель и номер калорифера Площадь поверхности нагрева, м2 Площадь живого сечения, м2 Общее число труб Число ХОДОВ Коэффициент местно- го сопротивления по теплоносителю, отнесенный к скоро- сти в патрубке Масса с оцинков- кой, кг
по воздуху по теплоносителю (средняя)
К4ВП-2 12,7 0,115 0,00102 24 6 10,8 70
К4ВП-3 16,9 0,154 0,00102 32 8 15 78
К4ВП-4 21,4 0,195 0,00102 32 8 16 110
К4ВП-5 25,8 0,244 0,00127 40 8 53 135
К1ВП-6 32,4 0,295 0,00127 40 8 57 160
К4ВП-7 38,9 0,354 0,00153 48 « 40 190
К4ВП-8 45,7 0,415 0,00153 48 8 44 219
К4ВП-9 53,3 0,485 0,00237 55 8 36,5 255
К4ВП-10 61,2 0,558 0,00237 56 6 40 289
К4ВП-11 69,9 0,638 0,00271 61 6 30,2 327
ТАБЛИЦА П.19. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КАЛОРИФЕРОВ К4ВП
(СМ. ЭСКИЗ К ТАБЛ. 11.17)
Модель и номер калорифера А д, Л, Б Б, Б, Б4 Б. Диаметр патрубка, дюймы Число шагов
п Л,
К4ВП-2 566 600 654 710 357 390 421 290 120 65,5 1 2 4
К4ВП-3 566 600 654 730 477 510 541 390 40 100 75,5 1 3 4
К4ВП-4 716 750 804 880 477 510 541 390 40 100 75,5 1 3 5
К4ВП-5 716 750 804 880 603 640 667 520 — 120 73,5 17. 4 5
К4ВП-6 866 900 954 1030 603 640 667 520 — 120 73,5 17, 4 7
К4ВП-7 866 900 954 1050 723 760 787 630 40 100 78,5 р/. 5 7
К4ВП-8 1016 1050 1104 1152 723 760 787 630 40 100 78,5 17, 5 8
К4ВП-9 1016 1050 1104 1160 843 880 907 750 —. 120 78,5 2 6 8
К4ВП-10 1166 1200 1254 1306 843 880 907 750 — 120 78,5 2 6 9
К4ВП-11 1166 1200 1254 1306 973 1010 1037 870 40 100 83,5 2 7 9
Примечание Коэффициенты теплопередачи см. в табл. П.9.
11.8. КАЛОРИФЕРЫ КВС-П
Технические данные и конструктивные размеры ка-
лориферов стальных пластинчатых многоходовых сред-
ней модели КВС-П (ГОСТ 7201—70) (по материалам
ВНИИКондвентмаша и Костромского калориферного
завода) приведены в табл. 11.20—11.22.
ТАБЛИЦА П 20. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАЛОРИФЕРОВ МОДЕЛИ КВС-П
Модель и номер калорифера Площадь поверхно- сти наг- рева, ма Площадь жнворо сече- ния, м* Масса, КР
по воз- духу по тепло- носителю
КВС1-П* 8,55 0,1046 0.0008636 43,9
КВС2-П* 10,62 0,1292 (среднее зна- 51
квсз-п* 12,7 0,1539 чеиие) 58,2
КВС4-П* 14,67 0,1786 65,2
КВС5-П’ 18,81 0,2279 79,5
Продолжение табл. 11.20
Модель и номер калорифера Площадь поверхно- сти наг- рева, м2 Площадь живого сече- ния, мл Масса, кг
по возду- ху по тепло- носителю
КВС6-П 11,4 0,1392 56,2
КВС7-П 14,16 0,1720 65,6
КВС8-П 16,92 0,2048 0,001159 74,8
КВС9-П 19,56 0,2376 83,8
КВСЮ-П 25,08 0,3033 102,2
квеп-п 72 0,8665 0,00232 262,6
КВС12-П 108 1,2985 0,00347 389,9
* Калориферы в настоящее время не изготовляют.
Приложение II. Калориферы
423
ТАБЛИЦА 1121. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, КАЛОРИФЕРОВ МОДЕЛИ КВС-П
о.
ш
КВС1-П» 530
КВС2-П’ 655
КВСЗ-П* 780
КВС4-П* 905
КВС5-П* 1155
578
703
828
953
1203
КВС6-П 530 578
КВС7-П 655 703
КВС8-П 780 ’ 828
КВС9-П 905 953
КВС10-П 1155 1203
КВС11-П 1655 1703
КВС12-П 1655 1703
610
735
860
985
1235
610
735
860
675
800
925
1050
1300
675
800
378
426
450
305
925 503
985 1050
1235 1300
551
575 430
Число
шагов
пг л,
32
4
5
6 2
7
9
4
5
6 3
7
9
1735 1860 1003 1051 1075 912 50 13 7
1735 1890 1503 1551 1575 1412 11
Примечания: 1 Калориферы, отмеченные звездочкой, в
настоящее время не изготовляются
2. На схеме в скобках даны размеры калориферов КВБ-П.
ТАБЛИЦА 11.22. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К КАЛОРИФЕРА КВС-П
Массовая скорость воздуха в живом сечении, кг/(ма*с) Значение К. ккал/(ч-м’-°С), при скорости движения воды и трубках, м/с Сопротив- ление про- ходу воз- духа, кгс/ма
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,2
3 20,61 21,75 22,57 23,26 23,83 24,32 24,76 25,14 25,49 26,1 1,3
4 22,62 23,86 24,78 25,53 26,15 26,69 27,16 27,57 27,97 28,64 2,08
5 24,29 25,62 26,61 27,41 28,08 28,65 29,17 29,62 30,03 30,75 2,98
6 25,74 27,15 28,2 29,05 29,76 30,4 30,91 31,39 31,83 32,59 4,01
7 27,04 28,53 29,63 30,52 31,27 31,91 32,48 32,98 33,44 34,24 5,15
8 28,22 29,76 30,92 31,84 32,62 33,29 33,89 34,41 34,89 35,75 6,39
9 29,29 30,9 32,09 33,05 33,87 34,58 35,18 35,72 36,22 37,1 7,73
10 30,31 31,97 33,21 34,2 35,04 35.76 36,4 36,97 37,48 38,4 9,17
11 31,25 32,96 34,24 35,26 36,13 36,87 37,53 38,11 38,64 39,57 10,7
12 32.14 33,9 35,21 36,27 37,16 37,92 38,6 39,2 39,74 40,69 12
13 32,96 34,77 36,12 37,2 38,11 38,89 39,57 40,2 40,76 41,74 14,03
14 33,76 35,62 36,99 38,1 39,04 39,83 40,55 41,18 41,75 42,75 15,81
15 34,52 36,41 37,82 38,95 39,91 40,72 41.45 42,1 42,68 43,7 17,67
Примечание.
К-17,94 (OV) 0,32 г0’132
Коэффициент теплопередачи К для калориферов модели КВС при теплоносителе воде определен
ккал/(Ч'М2-°С); сопротивление проходу воздуха определено по формуле Нв-0,22 (иу)1’^кгс/м2.
по формуле
Приложения
424
II 9 КАЛОРИФЕРЫ КВБ-П
Технические данные и конструктивные размеры ка-
лориферов стальных пластинчатых многоходовых боль-
шой модели КВБ-П (по ГОСТ 7201—70) приведены в
табл 11.23—11.25.
ТАБЛИЦА II 23 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАЛОРИФЕРОВ МОДЕЛИ КВБ-П
Модель и номер калорифера Площадь поверх- ности нагрева, м» Площадь живого сечения, м2 Масса, кг
по воздуху по теплоно- сителю
КВБ1-П* 11,38 0,1046 56,4
КВБ2-П* 14,21 0.1292 0.001159 66
КВБЗ-П» 16,86 0,1539 '(среднее 75,6
КВБ4-П* 19,48 0,1786 значение) 84,7
КВБ5-П» 25 0,2279 103,6
Продолжение табл. II 23
Модель и иомер калорифера Площадь поверх- ности нагрева, м2 Площадь живого сечения, м2 Масса, кг
по воздуху по теплоно- сителю
КВБ6-П КВБ7-П КВБ8-П КВБ9-П КВБ10-П 15,14 18,81 22,44 26 33,34 0,1392 0,172 0,2048 0,2376 0,3033 0,001544 72,7 84 96,6 109,1 133,7
КВБ11-П КВБ12-П 95,63 143,5 0,8665 1,2985 0,0031 0,0046 351 518,3
ТАБЛИЦА 1124. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ
МОДЕЛИ КВБ-П (СМ. ЭСКИЗ К ТАБЛ. 11.21)
Модель и номер калорифера А А, А А, Б Б1 Б, Б, Диаметр услов- ного прохода патрубка dy, мм Число шагов Л1 | Ла
КВБ1-П» КВБ2-П* КВБЗ-П* КВБ4-П» КВБ5-П» 530 655 780 905 1155 578 703 828 953 1203 610 735 860 985 1235 675 800 925 1050 1300 | 378 426 450 305 32 | 4 6 7 9 j 2
КВБ6-П КВБ7-П КВБ8-П КВБ9-П КВБ10-П КВБ11-П КВБ12.П 530 655 780 905 1155 } 1655 578 703 823 953 1203 1703 610 735 869 985 1235 1735 675 800 925 1050 1300 1860 1890 | 503 1003 1503 551 1051 1551 575 1075 1575 430 912 1392 32 । 50 70 4 5 6 7 9 } 13 { j 3 7 11
Калориферы в настоящее время не изготовляют.
ТАБЛИЦА II 25. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ К КАЛОРИФЕРА КВБ-П '
Массовая скорость воздуха в живом сечении, кг/(м**с) Значение К, ккал/(ч*м’*’С). при скорости движения теплоносителя по трубкам калорифера, м/с Сопротивление проходу воздуха, кгс/м2
0.2 1 0,3 | 0,4 0,5 1 О’6. 0.7 | 0,8 0,9 1 | 1,2
3 20,5 20,66 21,45 22,08 22,16 23,07 23,47 23,83 24,16 24,72 1,72
4 22,09 22,67 23,53 24.22 24,8 25,3 25,74 26,14 26,5 27.U 2,76
5 23,72 24,34 25,27 26,01 26,65 27,17 27,65 28,08 28,46 29,11 3,98
6 25,14 25,3 26,78 27,56 28,22 28,8 29,3 29,75 30,16 30.85 5,38
7 26,41 27,1 28,13 28,96 29,66 30,26 30,78 31,26 31,69 32,42 6,95
8 27,56 28,28 29,36 30,22 30,95 31,58 32,12 32,62 33,07 33,83 8,65
9 28,61 29,35 30,5 31,37 32,12 32,77 33,34 33,86 34,32 35,11 10,51
10 29,6 30,37 31,53 32,45 33,23 33,9 34,49 35,03 35,51 36,33 12,51
н 30,52 31,32 32,51 33,47 34,27 34,96 35,57 36,13 36,62 37,46 14,64
12 31,39 32,21 33,49 34,42 35,24 35,93 36,58 37,15 37,66 38,53 16,9
13 32,19 33,03 34,29 35,29 36,14 36,87 37,52 38,1 38,62 39,51 19,28
14 32,97 33,84 35,12 36,15 37,02 37,77 38,43 39,03 39,56 40,47 21,78
15 33,71 35,59 35,9 36,96 37,84 38,61 39,28 39,89 40,44 41,37 24,42
Примечание. Коэффициент теплопередачи К для калориферов модели КВБ-П при теплоносителе воде определен по форму-
0,32 0,13 1,65
ле К-17 (оу) о хкал/(ч-м2-°С), сопротивление проходу воздуха определено по формуле /7в-0,28 (и?) кгс/м2.
Приложение III. Кондиционеры
425
ПРИЛОЖЕНИЕ III
КОНДИЦИОНЕРЫ
ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Центральные кондиционеры состоят из унифициро-
ванного типового оборудования, предназначенного для
нагревания, охлаждения, осушки, увлажнения, очистки,
перемещения, смешивания и распределения воздуха.
Кондиционеры можно собирать непосредственно па
месте монтажа по технологической компоновке, разра-
ботанной проектной организацией, из унифицированно-
го типового оборудования без каких-либо его переделок.
Секциям и камерам кондиционеров производитель-
ностью 10 и 20 тыс. м3/ч присвоен индекс Кд, а унифи-
цированному оборудованию кондиционеров производи-
тельностью 31,5; 40; 63; 80; 125; 160; 200 и 250 тыс.
м3/ч — Кт.
Схемы условных компоновок типового оборудова-
ния приведены на рис. III.1.
Оборудованию, входящему в состав кондиционеров
КдЮ и Кд20, присвоены цифровые индексы. Первые две
цифры указывают для какого кондиционера предназна-
чено оборудование (например, 01—для кондиционера
КдЮ; 02 — для кондиционера Кд20). Последующие
цифры уточняют техническую характеристику каждого
вида оборудования.
Номенклатура унифицированного оборудования для
кондиционеров КтЗО—Кт250 приведена в табл. III.1—
III.3.
Рис. III.1. Схемы условных компоновок кондиционеров Кт
а н б — заводского изготовления с вентилятором соответственно одностороннего и
двухстороннего всасывания; е — смешанного изготовления; / — рабочие секции; 2 —
секции корпуса кондиционеров
ТАБЛИЦА Ш.1. НОМЕНКЛАТУРА УНИФИЦИРОВАННОГО ОБОРУДОВАНИЯ
КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт250
Наименование Индексы секций для кондиционеров
КтЗО Кт40 КтбО Кт80 Кт120 Кт160 Кт200 Кт250
Камеры оросительные без шипов с числом форсунок (0 3; 3,5; 4; 4,5; 5 н 5.5 мм): 78 24 оз.оою.с 03,0020.0 01.0010.0 04.0020.0 06.0010.0 06.0020.0 08.0010.0 08.0020.0 12.0010.0 12.0020.0 16.0010.0 16.0020.0 20.0010 0 20.0020.0 25.0010.0 25.0020.0
То же. с шинами, с числом форсунок (0 3; 3.5. 4, 4,5; 5 и 5,5 мм): 18 24 03.0011.0 03.0021.0 04.0011.0 04.0021.0 06 0011.0 06.0021.0 08 0011.0 08 0021 0 12.0011.0 12 0021.0 16.0011.0 16 0021.0 20.0011.0 20.0021.0 25.0011.0 25.0021 0
Приложения
426
Продолжение табл. Ill 1
Наименование Индексы секций для кондиционеров
КтЗО | Кт40 КтбО Кт80 | Кт120 | Кт160 | Кт200 Кт250
Воздухоохладители поверхностные: 4-рядные 5 рядные 6 рядные 7 рядные 8-рядные 9-рядпые 03 0241.0 03 0251 0 03 0261.0 03 0271 0 03 0281 0 03.0291.0 04 0241.0 04 0251.0 04.0261 0 04 0271 0 04 0281.0 04 0291 0 06 0241 0 06 0251.0 06 0261 0 06.0271 0 06 0281 0 06 0291.0 08 0241.0 08 0251 0 08.0261.0 08 0271 0 08 0281.0 08 0291 0 12.0241 0 12 0251.0 12 0261 0 12 0271.0 12.0281 0 12 0291.0 16 0241 0 16 0251 0 16 0261 0 16 0271 0 16 0281.0 16 0291.0 20 0241.0 20 0251 0 20 0261 0 20 0271.0 20.0281 0 20 0291.0 25.0241 0 25 0251.0 25 0261.0 25 0271.0 26 0281 0 25 0291 0
Воздухонагреватели без канала 1 ряЛиые 2 рядные 3 рядные обводного 03.1010 0 03 1020 0 03.1030 0 04 1010 0 04 1020.0 04 1030 0 06 1010 0 06 1020 0 06 1030 0 08 1010 0 08.1020.0 08.1030 0 12.1010.0 12.1020 0 12 1030.0 16 1010.0 16 1020.0 16.1030.0 20 1010.0 20.1020 0 20 1030.0 25 1010 0 25.1020 0 25 1030 0
Воздухонагреватели с обводным ка- налом или клапаном. 1 рядные 2 рядные 3-рядиые 03.шо 0 03.1120.0 03.1130.0 04 1110.0 04.1120.0 04.1130.0 06 1110.0 06 1120.0 06.1130.0 08 1110 0 08.1120.0 08.1130.0 12.1110.0 12.1120.0 12 1130 0 16.1110.0 16.1120.0 16.1130.0 20.1110 0 20.1120.0 20.1130.0 25.1110 0 25.1120.0 25.1130.0
Обводные каналы 03 1200.0 08.1200.0 12.1200.0 25.1200.0
Фильтры воздушные сетчатые само- очищающиеся 03.2000 0 04.2000.0 06.2000 0 08 2000.0 12.2000.0 16.2000.0 20 2000.0 25.2000.0
Клапаны воздушные одноблочиые В-1000 с пневмоприводом с электроприводом 03.3212.0 03.3213.0 06.3212.0 06.3213.0 25.3212.0 25.3213.0
То же. В-500' с пневмоприводом с электроприводом 03.3232 0 03.3233.0 06.3232 0 06 3233.0 20.3232.0 20 3233 0
Клапаны воздушные для канала воздухонагревателя* с пневмоприводом с электроприводом обводного 03.3272 0 03.3273 0 06 3272.0 06.3273.0 12 3272.0 12.3273.0 25.3272 0 25 3273.0
Камеры обслуживания: без шипов с шипами 03.7000.Q 03.7001.0 04.7000.0 04.7001.0 06.7000 0 06.7001 0 08 7000.0 08.7001.0 12.7000.0 12.7001.0 16.7000 0 16.7001 0 20.7000 0 20.7001.0 25.7000 0 -5 7001.0
Камеры выравнивания без шипов с шипами 03.7010.0 03.7011.0 04.7010.0 04.7011.0 06.7010.0 06.7011.0 08.7010.0 08.7011.0 12.7010.0 12.7011.0 16 7010.0 16.7011.0 20.7010.0 20.7011.0 25.7010 0 25.7011 0
Камеры воздушные односторонние В-1122. без шипов с шипами — 04.7020.0 04.7021.0 — 08.7020.0 08.7021.0 12.7020.0 12.7021.0 16.7020.0 16.7021.0 20 7020.0 20.7021.0 25.7020 0 25 7021 0
То же, В-522: б 23 ШИПОВ с шипами 03.7030.0 03.7031.0 04.7030.0 04.7031.0 06.7030.0 06.7031 0 08.7030.0 08.7031.0 12 7030 0 12 7031 0 6.7030.0 16.7031.0 20.7030.0 20.7031.0 25 7030 0 25 7031 0
Секции присоединительные регатам: без шипов с шипами к вентаг- 03.7200.0 03.7201.0 04.7200 0 04.7201 0 06.7200.0 06 7201.0 08.7200.0 08 7201.0 12 7200 0 12.7201.0 — — —
Приложение III. Кондиционеры
427
Продолжение табл. Ш.Г
Наименование Индексы секций для кондиционеров
КтЗО Кт40 КтбО Кт80 КТ120 Кт! 60 | Кт200 Кт250
Листы пЬисоёДииительиые к клапа- нам, Я—53о мМ: без шипов с шипами 03.7230.0 03.7231.0 06.7230.0 06.7231.0 20.7230.0 20.7231.0
То же, Я-1036 мм: без шипов с шипами 03.7250.0 03.7251.0 06.7250.0 06.7251.0 20.7250.0 20.7251.0
Листы присоединнтельиые к клапа- нам, Я—485 мм, без шнпов 03.7210.0 06.7210.0 20.7210.0
Вставки длиной, и: 0,5 1 1.5 2 03.7280.0 03.7270.0 06.7280.0 06.7270.0 12.7270.1 16.7290.0 20.7270.0 20.7270.1 20.7290 0
Коитрфлаицы к кондиционерам 03.7300.0 04.7300.0 06.7300.0 08.7300.0 12.7300.0 16.7300.0 20.7300 0 25.7300.0
Кочтрфланцы к клапайам длиной, м: 1 0.5 1.5 2 03.7310.0 03.7330.0 06.7310.0 06.7330.0 I — — 1 06.7300.0 — | 08.7300.0 25.7310.0 20.7320.1 20.7340.0
Заглушка длиной 106 мм G0.3201.0
Камеры приточные: без шипов с шипами — 16.7110.1 16.7111.1 20.7110.1 20.7111.1 25.71 Ю.2 25.7111.2
Секции переходные приточные: без шипов с шипами — 16.7220.1 16.7221.1 20.7220,1 20.7221'.! 25.7220.2 25.7221.2
Рамы жесткЬстн — 16.7500.0 20.7500.0 25.7500.0
Опора под кондиционер 00.7420.0
Паигль с дверкой: без шипов с шипами 00.7520.0 00.7521.0
Дверка герметическая с контрфлан- цем 00.7510.0
ТАБЛИЦА Ш.2. НОМЕНКЛАТУРА УНИФИЦИРОВАННОГО ОБОРУДОВАНИЯ ВЕНТИЛЯТОРНЫХ АГРЕГАТОВ Продолжение табл. Ш.2
Тип кон- диционера Вентиля- тор Давление, кгс/ма Индекс вентиляторного агрегата
Тип кон- диционера Вентиля- тор Давление, кгс/м2 Индекс вентиляторного агрегата
правого исполнения левого исполнения
правого исполнения Левого исполнения
Кт40 Ц4-76 № 12 60 80 120 04.4420.0 04.4430.0 04 4440.0 04.4421.0 04.4431.0 04.4441.0
КтЗО Ц4-76 12 ЮСйф О QO 03.4420.0 03.4430.0 03 4440 0 03.4421.0 03.4431.0 03.4441.0
Приложения
428
Продолжение табл. 1П..2
Давление, кгс/м* Индекс вентиляторного агрегата
акционера тор правого исполнения левого исполнения
КтбО Ц4-76 80 120 160 06.4430.1 06.4440.1 06.4450.0 06.4431.1 06.4441.1 06.4451.0
Кт80 № 16 80 120 160 08.4430.1 08.4440.1 08.4450.0 08.4431.1 08.4441.1 08.4451.0
Кт120 Ц4-76 №20 80 120 160 12.4430.1 12.4440.1 12.4450.0 12.4431.1 12.4441.1 12.4451.0
Кт160 Ц4-100/2 80 120 160 16.4430.1 16.4440.1 16.4450.0 16.4431.1 16.4441.1 16.4451.0
Кт200 № 16/2 80 120 160 20.4430.1 20.4440.1 20.4450.0 20.4431.1 20.4441.1 20.4451.0
Кт250 Ц4-100/2 № 20/2 80 120 160 25.4430.1 25.4440.1 25.4450.0 25.4431.1 25.4441.1 25.4451.0
ТАБЛИЦА HI.3. НОМЕНКЛАТУРА УНИФИЦИРОВАН НОГС
ОБОРУДОВАНИЯ РЕГУЛИРУЮЩИХ УСТРОЙСТВ
ДЛЯ ВЕНТИЛЯТОРНЫХ АГРЕГАТОВ
Регули- рующее устройст- во Назначение Индекс вентилятор- ного агрегата
правого исполне- ния левого исполне- ния
Гидро- установки Для вентиляторного агре- гата № 16/2 с электродвига- телем A/-»55 кВт 05.8130 0 05.8131 0
То же, № 16/2 с электро- двигателем Af—75 кВт 07.8130.0 07.8131 0
То же, № 16/2 н 20/2 с электродвигателем N—ПО кВт 10.8130.0 10.8131.0
Для вентиляторного агре- гата № 16/2 и 20/2 с электро- двигателем М—132 кВт 12.8130.0 12.8131.0
Направ- ляющие аппараты Для вентиляторного агре- гата № 12 с электроприво- дом 04.8030.0 04.8031.0
То же, № 16 с электропри- водом 06.8030.0 06.8031.0
То же. № 20 с электропри- водом 12.8030.0 12.8031.0
111.1. Камеры орошения
Камеры орошения предназначены для различных
процессов обработки воздуха при непосредственном
контакте его с водой. Камеры выполняют с ороситель-
ной сетью, имеющей плотность расположения форсу-
нок 18 и 24 шт. на 1 м2 поперечного сечения камеры
для каждого ряда. Диаметры форсунок 3; 3,5; 4;
4,5; 5; 5,5 мм.
В баке предусмотрены водяной фильтр и перелив-
ное устройство, которые выполнены отъемными и на
месте монтажа могут быть установлены с правой или
левой стороны. Камеры орошения кондиционеров Кд10
и Кд20 (рис. III.2) изготовляют в правом и левом
исполнении, а кондиционеров КтЗО—Кт250 поставляют
в разобранном виде и иа месте монтажа собирают
как в правом, так и в левом исполнении. На выходе воз-
духа из камеры устанавливают каплеуловители, а иа
входе воздуха — воздухораспределители.
При заказе необходимо указывать индекс камеры
с шипами или без шипов, а также плотность и диа-
метр отверстия форсунок.
Основные технические дачные и геометрические
размеры камер орошения кондиционеров КдЮ и Кд20
приведены в табл. III4 и III.5; кондиционеров КтЗО—
Кт250 —в табл. III.6 и III.7.
ТАБЛИЦА Ш.4. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, им, КАМЕР
ОРОШЕНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ КдЮ и Кд20 (СМ. РИС. III.2)
Индекс камер орошения Оросительная часть Площадь поверхности фильтра для воды, м1 Периметр водослива, м Сопротивление, кгс/м* А А, В Bi 1 h Z Масса, кг, не более
правого исполне- ния левого исполне- ния число рядов число стояков число форсунок При ИХ плотности на 1 м*
В ряду всего 18 24
в стояке । всего | в стояке всего
01.0020.0 01.0021.0 2 3 6 6 36 8 48 0,464 0,17 12.3 820 625 968 772 97,5 34 5 599
01 0030.0 01.0031 0 3 3 9 ь 54 8 72 0,464 0,17 16,9 820 625 968 772 97,5 34 5 774
02.0020.0 02.0020 0 2 6 12 6 72 8 96 0,464 0,28 12.4 1580 1250 1728 1532 85 80 48 10 865
02.0030 0 02.0031 0 3 6 18 6 108 8 144 0,464 0,28 17 1580 1250 1728 1532 85 80 48 10 1085.5
Приложение III. Кондиционеры
429
Рис. Ш.2 Камера ороше-
ния
а — двухрядная: б — трех-
рядная; /—дверка гермети-
ческая; 2— светильник; 3—*
стояк; 4 — форсунка; 5 —
коллектор; 6 — бак; 7 — пла-
стина каплеуловителя; 8 —
фильтр; 9— шаровой кла-
пан; 10 — пластина воздухо-
распределителя
в;
ж
ТАБЛИЦА III.5 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
КАМЕР орошения
Обозначения на рисунке Фланцы трубо- провода Число Условный проход Z>yr мм Диаметр, мм Число отверстий
фланца отверстий
I Подвода воды к форсункам 2 (на рис. III. 2, а) 3 (на рис. III. 2. б) 70 135 И 4
Продолжение табл 1/15
Обозначения на рисунке Фланцы трубопровода Число Условный проход £>у, ММ Диаметр, мм Число отверстий
фланца отверстий
II Подвода воды к 1 25 — 25 —
шаровому клапану 100 170 18
III Отвода воды из ба- ка к насосу 1 4
100 170
IV Перелива 1 18 4
V Слива 1 50 —- 50 —
Приложения
430
ТАБЛИЦА III.6 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КАМЕР ОРОШЕНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ Кт80-Кт250
Индекс камер орошения Кондиционер Плотность форсунок на 1 м2, шт. Условные проходы, мм Оросительная часть Периметр водослива, м Площадь поверхности фильтра для воды, м* Сопротивление камеры, кгс/м3 Масса, кг, не более
без шипов с шипами Dv (1) у 1 £>У (2) перелив илы к насосу число стояков число форсунок при
их плотности иа 1 м2
в одном ряду всего 18 24
в одном стояке всего | в одном стояке всего 1
03.0010 0 03.0020.0 03.0011.0 03 0021 0 КтЗО 18 24 100 125 6 12 9 108 12 144 1,5 0,6 11 1534
04.0010.0 04.0020.0 04.0011.0 04 0021.0 Кт40 18 24 100 125 6 12 12 144 16 192 1.5 1,2 12,3 1733
06.0010.0 06.0020.0 06 0011.0 06.0021.0 КтбО 18 24 125 250 13 25 9 234 12 312 2 1.8 11 2713
08.0010 0 08.0020.0 08 0011.0 08.0021.0 Кт80 18 24 125 250 13 26 12 312 16 416 2 1,8 12,3 3031
12.0010.0 12 0020 0 12.0011.0 12.0021.0 Кт120 18 24 125 250 26 52 9 468 12 624 2 2,4 •11 4042
16.0010 0 16.0020 0 16.0011 0 16.0021.0 КТ160 18 24 125 250 26 52 12 624 16 832 2 2,4 12,3 5213
20.0010.0 20.0020 0 20.С011.0 20.0021 0 КтЯОО 18 24 125 300 40 80 9 720 12 960 2,9 3 11 5829
25.0010.0 25 0020 0 25.0011.0 25 0021 0 Кт250 18 24 125 300 40 80 12 960 16 1280 2,9 3,6 12,3 6826
ТАБЛИЦА Ш.7. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ, мм, КАМЕР ОРОШЕНИЯ
КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт250
Приложение Ш. Кондиционеры
431
Продолжение табл. 1П.7
Индекс камер орошения Кондицио- нер Плотность форсунок ва 1 м’, шт А Л, А. 4, А, н 77, и, И, н, н, m п
без шипов с шипами
03.0010.0 03 0020 0 03 0011.0 03.0021.0 КтЗО 18 24 1655 1625 1703 1739 1860 2003 1875 2051 2645 2475 — 13 15
04.0010.0 04.0020 0 04.0011.0 04.0021.0 Кт40 18 24 1655 1625 1703 1739 1860 2503 2375 2551 3145 2975 — 13 19
06.0010.0 06.0020 0 06.0011.0 06.0012.0 КтбО 18 24 3405 3375 3453 3489 3610 2003 1875 2051 2645 2475 — 27 15
08.0010.0 08.0020 0 08.0011.0 08 0021.0 Кт80 18 24 3405 3375 3453 3489 3610 2503 2375 2551 3145 2975 — 27 19
12.0010.0 12.0020.0 12.0011.0 12 0021.0 Кт120 18 24 3405 3375 3453 3489 3610 4003 3875 4051 4645 2475 4475 27 31
16.0010.0 16.0020.0 16.0011.0 16.0021.0 Кт160 18 24 3405 3375 3453 3489 3810 5003 4875 5051 5645 2975 5475 27 39
20.0010.0 20.0020.0 20.0011.0 20 0021.0 Кт200 18 24 5155 5126 5203 5239 5360 4003 3875 4051 4645 2476 4475 41 31
25.0010.0 25 0020 0 25 0011.0 25.0021.0 Кт250 18 24 5155 5126 5203 5239 5360 5003 4875 5051 5645 2975 5475 41 39
Примечания: 1. Объем воды в подводящих и отводящих трубопроводах камер орошения при заполнении их из бака ка-
меры нс должен превышать следующих значений, м3 КтЗО и Кт40—0,8: КтбО и Кт80—1,6; Кт120 и Кт160—1.4; Кт200 и Кт250—2.1.
2 На схемах приняты следующие обозначения: / — бак: 2 — стейка передняя; 3 — пластина воздухораспределителей; 4 — потЬлок;
5 — коллекторный ряд: 6 — стенка; 7 — светильник; 8 — дверка герметическая, 9— пластины каплеуловителей; 10— стояк; И—
форсунки: 12 — лестница.
Приложения
432
Рис. Ш.З. Базо-
вые теплообменни-
ки для кондицио-
неров КтЗО—Кт250
а — однометровый;
б — полутораметро-
вый: 1 — нагрева-
тельный спирально-
навивной элемент;
2 — трубная решетка:
3 — перегородки, об-
разующие хода
Рис. Ш.4. Возду-
хонагреватели без
обводного канала
а —• для кондиционе-
ров КтЗО и Кт40; б —
для кондиционеров
КтбО. Кт80, Кт120 и
Кт160; в —для конди-
ционеров Кт200 и
Кт250; 1 — базовые
теплообменники: 2 —
стейка верхняя; 3 —
стейка ннжняя; 4 —
подставка
Приложение Ш. Кондиционеры
433
III. 2 Воздухонагреватели
Воздухонагреватели предназначены для подогрева
воздуха горячей водой с температурой до 150° С. До-
пускаемое давление до 8 кгс/см2.
Для осуществления различных способов регули-
рования теплопроизводительности предусмотрены возду-
хонагреватели без обводного канала и с обводным
каналом или клапаном. При заказе воздухонагрева-
телей без обводного канала указывают индекс, а воз-
духонагревателя с клапаном или с обводным кана-
лом — отдельно индексы воздухонагревателя, клапана
или обводного канала.
Воздухонагреватели для кондиционеров КтЗО —
Кт250 поставляют в разобранном виде, для кондицио-
неров КтЗО — Кт80—без подставок, а для кондицио-
неров Кт120 — Кт250 — со специальными подставками.
Основные технические данные и размеры возду-
хонагревателей указаны иа рис. Ш.З—111.5 и в табл.
III 8—III 10
ТАБЛИЦА III.8. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм.
Индекс
Основные технические данные
воздухонагревателей
по воздушной части по теплоносителю
се
01,1110.1 1
01.1120.0 2
01.1130.0 3
0,18 0,35
0,000508
0,00102
0,00152
24
48
72
820
820
820
625
625
625
625
625
625
772
772
772
905 97,5
905 97,5
905 97,5
4 ПО
4 144
4 178
02 1110.0 1
02 1120 0 2
02.1130.0 3
,25,95
51,9
77,85
5,3
7,3
10,5
4
6 8
12
0,00102
0,00203
0,00305
1580 1420
1580 1420
1580 1420
1250
1250
1250
1592
1532
1532
1673 80
1673 80
1673 80
7 175
7 258
7 341
Примечание На схеме /, 2 и 3 — теплообменники соответственно одно-, двух- и трехрядный.
28—5
Приложения
434
3657
Рис. III5 Воздухонагреватели с об-
водным каналом или клапаном
а — для кондиционеров КтЗО и Кт40; б —
для кондиционеров КтбО, Кт80, Кт120 и
Кт160; в — для кондиционеров Кт200 и
Кт250; г — пример компоновки с обводным
каналом; 1 — базовые теплообмениикн;
2 — клапан для обводного канала; 3 —
стенка нижняя; 4 — подставка; 5 — обвод-
ной канал
ТАБЛИЦА III.9. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА И РАЗМЕРЫ, мм,
ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ (СМ. РИС. III.4, III.5)
Беэ обводного канала Воздухонагрева-
тель
. Число рядов Индекс Кондиционер Число базовых теплообменников Площадь, №
одномет- ровых полутора- метровых теплоот- дающей поверх- ности живого сечения для про- хода воз- Духа
1 03.1010.0 55,6
2 03 1020 0 КтЗО 2 108,9 1,44
3 03.1030.0 162,8
1 04.1030.0 69,6
2 04.1020.0 Кт40 1 1 137,3 1,83
3 04.1030.0 205,2
1 06.1010.0 112,9
2 06.1020.0 КтбО 4 219,6 2,88
3 06.1030.0 327,4
1 08.1010.0 141,4
2 08.1020 0 Кт80 2 2 276,7 3,66
3 08.1030.0 412,6
1 12 1010.0 226.4
2 12.1020.0 Кт 120 2 4 441,6 5,76
3 12.1030.0 686,7
1 16.1010.0 282,9
2 16.1020.0 Кт!60 4 4 555,8 827,9 7,24
3 16.1030.0
1 20 1010.0 341,3
2 20 1020.0 Кт200 3 6 667,2 8,7
3 20.1030 0 995,0
1 25.1010.0 426,4
2 25.1020.0 Кт250 6 6 832,3 10,86
3 25.1030 0 1240,1
Сопротивление по воздуху, кгс/м1 А н н. п Масса, кг
3,4 318
5,5 6.6 3,56 2051 2083 2003 60 500 682 324
5,7 6,7 3,4 2551 2583 2503 68 616 844 630
5,5 6,6 3,56 2051 2083 2003 88 994 1 358 773
5,7 6,7 3,4 2551 2583 2503 96 1 229 1 686 1 205
5,5 6,6 3.56 4051 4643 4003 120 1 945 2 695 1 521
5.7 6.7 3.8 5051 5643 5003 136 2 393 3 304 2 055
6,0 7,15 3,8 4051 4643 4003 148 31 173 42 273 2 489
6.0 7,15 5051 5643 5003 164 3 846 5 213
Приложение III. Кондиционеры
435
Продолжение табл. IU.9
Воздухонагрева- тель Число рядов Индекс Кондиционер Число базовых теплообменников Площадь, м« Сопротивление по воздуху, кгс/м2 А И н. п Масса, кр
одномет- ровых полутора- метровых теПлоот- дающей поверх- ности живого сечения для про- хода воз- духа
1 03.1110.0 41,8 5.7 293
2 03.1120.0 КтЗО __ 1 82,8 1,09 9,1 2051 2083 1500 38 366
3 03.1130.0 123,8 11 505
1 04.1110.0 53,6 5,2 302
2 о 2 04.1120.0 Кт40 я __ 108,9 1,44 8,3 2551 2583 2000 46 484
X а 3 04.1130.0 162,8 10 666
с си 1 06.1110.0 84,9 5,7 463
X 2 06.1120.0 КтбО —— 2 166,9 2,18 9,1 2051 2083 1500 52 751
S 3 06.1130.0 249 и 1009
я 1 08.1110.0 112,9 5,2 601
2 08.1120.0 Кт80 4 219,6 2,82 8,3 2551 2583 2000 60 966
X о 3 08.1130.0 327,3 10 1331
2 1 ie.ii ю.о 169,9 5,7 999
я 2 12.1120 0 Кт120 —_ 4 383,9 4,36 9,1 4051 4643 3000 76 1520
3 12.1130.0 497,9 11 2105
S 1 16.1110 0 226,6 5,2 1180
2 16.1120.0 Кт160 2 4 441,7 5,76 8,3 5051 5643 4000 92 1880
5 о 3 16.1130.0 661,6 10 2580
аз 1600
'g 1 20.1110.0 256,2 5,6
2 20.1120.0 Кт200 — 6 502,1 6,54 9,0 4051 4643 3000 148 2480
о 3 20.1130.0 748,2 10,7 3257
1 25.1110.0 341,3 5,6 2055
2 25.1120.0 Кт250 3 6 667,2 8,64 9 5051 5613 4000 164 3145
3 25.1130.0 994,1 10,7 4070
ТАБЛИЦА Ш.10. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ
Базовый теплооб- менник Число рядов Площадь теплоотдаю- щей поверх- ности, м2 Число ходов Число трубок в ходе Площадь живого сече- ния хода, м2 Общее число трубок Гидравлическое сопротивле прн скоростях, м 0,2 | 0,7 ине, кгс/мг. /с 1,5
Однометровый 1 27,8 4 5-6 0,00137 0,00152 23 100 900 4000
2 54,5 10—12 0,00254 0,00305 46 140 1900 9000
3 81,4 15—18 0,00381 0,00457 69 165 25С0 12 000
Полутораметровый 1 41,8 6 5-6 0,00127 0,00152 35 ПО 1100 5000
2 82,8 10—12 0,00254 0,00305 70 150 2000 9600
3 123,8 15-18 0,00381 0,00457 105 170 2600 13 000
II 1.3. Воздухоохладители поверхностные
орошаемые кондиционеров КдЮ и Кд20
Поверхностный теплообменник предназначен для
охлаждения и осушения воздуха. Холодоносителем
служит холодная вода. Движение холодоносителя в
теплообменнике многоходовое, давление ие должно
превышать 8 кгс/см2 Теплообменники можно соеди-
нять по холодоиосителю параллепьно, последователь-
но и параллельно-последовательно.
28’
Оросительная система состоит из коллектора и
стояков с центробежными форсунками. Форсунки из-
готовляют с диаметром распиливающего отверстия
3, 3,5; 4; 4,5; 5 и 5,5 мм. Факелы воды форсунок на-
правлены по движению воздуха Давление воды перед
форсунками рекомендуется принимать в пределах
1,2—1,5 кгс/см2.
Основные технические данные и размеры поверх-
ностных теплообменников указаны в табл. III 11.
Приложения
436
ТАБЛИЦА Ш 11 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм,
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ ПОВЕРХНОСТНЫХ ОРОШАЕМЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ КдЮ и Кд20
7,-8-9-ря1)ный
опап
Индекс Число рядов трубок Площадь, м2 Число тепло- обменников Площадь живого сечения прохода воды каждого тепло- обменника, м3 Число Сопротивление по воз- духу, кгс/ма А А, А, п Масса, кг, не более
поверхности : охлаждения живого сече- ния по воз- духу 1 двухрядных трех рядных j двухряд- ных трехряд- ных трубок в теп- лообменнике по высоте форсунок
01.0141.0 4 64,3 0,41 2 0,00254 . 30 18; 24 50 820 625 772 1005 34 837
«1.0151.0 5 80 0,41 1 1 0,00254 0,00381 30 18; 24 55 820 625 772 1005 34 888
01.0161.0 6 96,5 0,41 — 2 0,00381 30 18; 24 60 820 625 772 1005 34 940
01.0171.0 7 112,6 0,41 2 1 0,00254 0,00381 30 18; 24 65 820 625 772 1005 34 1067
01.0181.0 8 128,6 0,41 1 2 0,00254 0,00381 30 18; 24 70 820 625 772 1005 34 1119
01.0191.0 9 144,7 0,41 — 3 0,00381 30 18; 24 75 820 625 772 1005 34 1172
02.0141.0 4 129,4 0,81 2 0,00254 30 36; 48 50 1580 1420 1532 1765 48 1265
02.0151.0 5 161,7 0,81 1 1 0,00254 0,00381 30 36; 48 55 1580 1420 1532 1765 48 1367
02.0161.0 6 194 0,81 - - 2 0,00381 30 36; 48 60 1580 1420 1531 1765 48 1470
02.0171.0 7 226,4 0,81 2 1 0,00254 0,00381 30 36; 48 65 1580 1420 1532 1765 48 1662
02 0181.0 8 258,7 0,81 1 2 0,00254 0,00381 30 36; 48 70 1580 1420 1532 1765 48 1765
02.0191.0 9 291,1 Q.81 — 3 0,00381 30 36; 48 75 1580 1420 1532 1765 48 1868
Примечание. На схеме приняты следующие обозначения: 1 — стояк; 2 — форсунка; 3 — теплообменник; 4 — коллектор; 5 —
бак; 6 — пластина каплеуловителя; 7 — шаровой клапан; 8 — фильтр.
1П.4. Воздухоохладители
поверхностные неорошаемые
Воздухоохладитель поверхностный неорошаемый
кондиционеров КдЮ и Кд20 предназначен для измене-
ния тепло- и влагосодержания воздуха путем кон-
тактной обработки его теплообменниками.
Воздухоохладитель неорошаемый состоит из бака,
теплообменников, стенок, потолка и пластин капле-
уловителя. Бак предназначен для сбора конденсата.
В баке имеются два патрубка, из которых один слу-
жит для слива воды из бака, другой — для поддер-
жания уровня воды в баке.
Приложение 111. Кондиционеры
437
Холодоносителем служит холодная вода. Движе-
ние холодоносителя в теплообменнике многоходовое,
давление не должно превышать 8 кгс/см2.
Воздухоохладители поверхностные кондиционеров
КтЗО—Кт250 разработаны без орошения поверхности
ТАБЛИЦА III 12
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
и с шипами для изоляции, Компоновка холодоотдаю-
щей поверхности воздухоохладителей из базовых двух-
и трехрядных теплообменников аналогична компоновке
поверхности воздухонагревателей без обводного кана-
ла. Теплообменники в воздухоохладителях можно сое-
ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм,
НЕОРОШАЕМЫХ ДЛЯ КОНДИЦИОНЕРОВ КдЮ и Кд20
I-I
Индекс I Число рядов трубок 1— Площадь, м1 Число теплообмен- ников Площадь живого сечения прохода воды каждого тепло- обменника, м1 Число трубок в теп. лообменнике по вы- соте Сопротивление по воздуху, кгс/м1 А Ai А, п | Масса, кг, не более
• к йЧ о. я < а> н Д О Я оой с X ч § о я X ® Ф КГ S 5" S ф о я о д двухряд- ных трехряд. ных двухряд- ных трехряд» ных
01.0241 0 4 64,3 0,41 2 0,00254 . 30 35 820 625 772 908 34 637
01.0251.0 6 80 0,41 1 1 0,00254 0,00381 30 37 820 625 772 908 34 688
01.0261 0 6 96,5 0,41 __ I) —— 0,00381 30 40 820 625 772 908 34 739
01.0271.0 7 112,6 0,41 2 1 0,00254 0,00381 30 50 820 625 772 908 34 832
01.0231 0 8 128,5 0,41 1 2 0,00254 0,00381 30 55 820 625 772 908 34 883
01.0291.0 9 144,7 0,41 3 —- 0,00381 30 60 820 625 772 908 34 934
02 0241.0 4 129,4 0,81 2* 0,00254 —— 30 35 1580 1420 1532 1668 48 891
02 0251 0 5 161,7 0,81 1 i 0,00254 0,00381 30 37 1580 1420 1532 1668 48 994
02 0261.0 6 194 0,81 2 —— 0,00381 30 40 1580 1420 1532 1668 48 1097
02.0271.0 7 226,4 0,81 2 1 0,00254 0,00381 30 50 1580 1420 1532 1668 48 1248
02.0281.0 8 258,7 0,81 1 2 0,00254 0,00381 30 55 1580 1420 1532 1668 48 1351
02 0291.0 9 291,1 0,81 — 3 — 0,00381 30 60 1580 1420 1532 1668 48 1454
Примечание На схеме приняты следующие обозначения. 1 — теплообменник: 2 — пластина каплеуловителя, 3 —бак
Приложения
438
динять по холодоносителю параллельно, последователь-
но и параллеЛьно-последовательно в соответствии с
проектом. При заказе необходимо указать индекс.
Диаметр отверстий для подвода и отвода холодоио-
сителя равен 78 мм. Воздухоохладители поставляют
в разобранном виде
Основные технические данные и размеры поверх-
ностных неорошаемых воздухоохладителей приведены
в табл. III.12—III.15.
ТАБЛИЦА III 13. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт250
Число рядов Индекс Кондиционер Число базовых теплообменников Площадь, м2 Масса, кг
однометровых полутораметровых холодоотдаю- щей поверх- ности живого сече- ния для про- хода воздуха
двухряд- ных трехряд- ных двухряд- ных трехряд- ных
4 03 0241.0 4 217,8 1 483
5 03.0251.0 2 2 271,7 1 660
6 03 0261.0 КтЗО 4 325,6 1 44 1 825
03 0271.0 4 2 380,6 2 160
03.0281.0 2 4 — 43$,5 2 330
9 03.0291.0 — 6 — — 488,4 2 495
4 04 0241.0 2 2 274,5 1 695
5 04.0251.0 1 1 1 1 342,5 1 925
6 04.0261.0 Кт40 2 2 410,4 1,83 2 290
7 04.0271.0 2 1 2 1 479,7 2 530
8 04.0281.0 1 2 1 2 547,7 2 765
9 04.0291.0 — 3 — 3 615,7 2 976
4 06.0241.0 8 439,1 3 020
5 06.0251.0 4 4 546,9 3 430
6 06 0261.0 КтбО 8 —- — 654,7 2,88 3 795
7 06.0271.0 8 4 766,5 4 200
8 06.0281.0 4 8 874,3 4 760
9 06.0291.0 — 12 — — 982,1 5 730
4 08.0241.0 4 4 БМ.4 3 730
5 08.0251.0 2 2 2 2 Ж4 4 195
6 08.0261.0 Кт80 4 — 4 845,3 3,66 4 640
7 08 0271.0 4 2 4 2 966 о 4^0
8 08.0281.0 2 4 2 4 1102 5 835
9 08.0291.0 — 6 — 6 1237 6 335
4 12.0241.0 4 8 887,3 5 820
5 12.0251.0 2 2 4 4 1105,3 6 525
6 12.0261 0 Кт120 4 8 1323,3 6,76 7 275
7 12.0271.0 4 2 8 4 1548,9 8 435
8 12.0281.0 2 4 4 8 1766,1 9 165
9 12.0291.0 — 6 — 12 1964,9 9 796
4 16.0241.0 8 8 1106,8 7 155
5 16.0251.0 4 4 4 4 1378,7 8 075
6 16.0261.0 Кт160 8 __ 8 1650,6 7,24 9 095
7 16.0271.0 8 4 8 4 1932,2 9 965
8 16.0281.0 4 8 4 8 2204 11 360
9 16 0291.0 — 12 12 2475,9 12 285
4 20.0241.0 6 __ 12 1334,5 9 060
5 20 0251 0 3 3 6 6 1661,4 10 186
6 20.0261.0 Кт200 __ 6 __ 12 1988,4 9,25 11 293
7 20.0271.0 6 3 12 6 2328,7 13 109
8 20.0281.0 3 6 6 12 2655,6 14 220
9 20.0291.0 — 9 — 18 2982,6 15 330
4 25.0241.0 12 12 1664,7 10 110
5 25.0251.0 6 6 6 6 2072,5 11 295
6 25.0261.0 Кт250 — 12 12 2480,3 10,86 13 020
7 25.0271.0 12 6 12 6 2904,8 14 857
8 25.0281.0 6 12 6 12 3312,6 16 910
9 25 0291.0 — 18 — 16 3720 Л 18 330
Приложение III. Кондиционеры
439
ТАБЛИЦА III 14 ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ, мм, ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ
ПОВЕРХНОСТНОГО НЕОРОШАЕМОГО КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт250
Кондиционеры А, 4> А, Н н, п Кондиционеры А, А, А, Н н. п
КтЗО 1875 2051 2087 2645 2003 15 Кт120 3875 4051 4Q87 4645 4003 31
Кт40 2375 2551 2587 3145 2503 19 Кт160 4875 5051 5087 5045 5003 39
Кт® 1875 2051 2087 2045 2003 15 Кт200 3875 4051 4087 4б45 4003 31
КТ® 2375 2551 2587 3145 2503 19 Кт250 4875 5051 5087 5645 5003 39
Примечание. На схеме приняты следующие обозначения / — базовые теплообменники; 2— пакеты каплеуловителей;
3 — бак; 4 — потолок; 5 — стенки боковые: 6 — подставка; 7 — переливное устройство; 8—патрубок для опорожнения бака
440
Приложения
Продолжение табл 111.14
»
Ф73
Воздух
5155—
Воздух
&
А
1515
1552
Вид А
7,-8,- 9- рядный П уп
253 253
2021
2058
Ф78 Ви<> А 9,-5-6-рЯдньщ
5407
Для Кт 200 и Кт 250
5239
5203
41‘125 =5125
ТАБЛИЦА III.15 АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ
СОПРОТИВЛЕНИЕ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
В ЗАВИСИМОСТИ ОТ РЯДНОСТИ
КОНДИЦИОНЕРОВ Кт
Число рядов кондиционеров Сопротивление воздухоохла- дителей, кгс/м4, при охлаждении
сухом с выпадением влаги
4 18 20,5
5 20 23
6 22,5 25,8
7 25,2 28,5
8 28,5 31,7
9 32 35
Ш.5. Секции фильтров
Секции масляных самоочищающихся фильтров
предназначены для улавливания пыли в процессе про-
хождения воздуха через бесконечные непрерывно дви-
жущиеся сетки, смоченные маслом.
Фильтры для кондиционеров Кт поставляют в
разобранном виде. На месте монтажа оии могут быть
собраны в левом или в правом исполнении Для ре-
монта следует предусматривать свободное пространство
для извлечения из бака шнека диаметром 190 мм и
длиной 1880 мм.
Фильтры воздушные сухие с обьемным нетканым
фильтрующим материалом предназначены для уста-
новки в кондиционерах КтЗО—Кт250 в условиях сред-
негодовой запыленности воздуха до 1 мг/м3 и крат-
ковременно^ запыленности до 10 мг/м3. При заказе
Приложение III. Кондиционеры
441
фильтров в комплекте с кондиционером необходимо Основные технические данные и размеры фильтров
предусматривать камеры обслуживания. приведены в табл. III 16— III 18
ТАБЛИЦА III.16 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм, МАСЛЯНЫХ
САМООЧИЩАЮЩИХСЯ ФИЛЬТРОВ КОНДИЦИОНЕРОВ КдЮ и Кд20
Узелт
Индекс Площадь живого сече* ния прохода воздуха, м* Полезный объем бака, л Сопротивление по воз- духу, кгс/ма Удельная воздушная нагрузка, м’/(ма ч) Электродвигатель А д, Дд п Масса, кг, не более
ТИП 1 мощность, кВт 1 скорость вращения, об/мин ЧИСЛО
01 2000.0 1,01 75 | 10 10 000 А0Л21-4 0,27 1400 1 1 1040 906 820 34 225
02.2000.0 2 135 1800 1666 1580 48 290
Примечание На схеме примяты следующие обозначения: 1 — маслобак; 2 — корпус фильтра: 3 — сетка; 4 — натяжное
устройство; 5 — ограничитель парусности сеток, 6 — электропривод сеток; 7 — ограждение; 3 — лоток; 9— мановакуумметр; 10 —
щуп-масломер; 11 — маслосъемиик; 12— лючная крышка бака.
ТАБЛИЦА III 17 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм, МАСЛЯНЫХ
САМООЧИЩАЮЩИХСЯ ФИЛЬТРОВ КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО-Кг250
Для Кт 30и KmW
1"тру5
Z, 42ti
Для Кт ВО, Кт ВО - Кт itO и Кт fSO
Отв. 24’35 под фундаментные 5йлты
Приложение HI. Кондиционеры
443
Продолжение табл. 111.17
Для Кт 200 и Кт 250
ООО 250
Я А х Электродвигатель
Индекс Кондиционер Площадь раб< чего сечения прохода возду м2 Удельная воз- душная нагру ка, м3/(м2-ч) Количество за ливасмого мае ла, кг Максимальное сопротивление по воздуху, кгс/м2 тип : МОЩНОСТЬ, | кВт скорость вращения, । об/мин число А Б В Г д Н 2 21 Масса (без ма ла), кг
03 2000 0 КтЗО 3,155 290 ! 2077 1703 2003 2051 1575 2775 15 13 600
01 2000.0 Кт40 3,94 290 1 2077 1703 2503 2557 1575 3275 19 13 650
06 2000.0 КтбО 6,31 585 1 3827 3453 2003 2051 3405 2775 15 27 1015
08 2000 0 Кт80 7,88 585 1 3827 3453 2503 2551 3405 3275 19 27 1100
12.2000.0 Кт 120 12,62 10 000 585 ~10 А0Л2-21-4 1.1 1400 1 3827 3453 4003 4051 3405 4775 31 27 1385
16.2000.0 Кт160 15,76 585 1 3827 3453 5003 5051 3405 5775 39 27 1600
20.2000.0 Кт200 18,9 850 2 5577 5203 4003 4051 5075 4775 31 41 2100
25 2000.0 Кт250 23,64 850 2 5577 5203 5003 5051 5075 5775 39 41 2375
Примечание. На схеме приняты следующие обозначения' 1 — головка фильтра; 2 — стенка левая в сборе; 3 — панель
фильтрующая сетчатая; 4 — привод; 5 — бак; 6 — труба слива масла: 7 — подвод и отвод теплоносителя обогрева масла; 8 — ба-
чок для шлама (вместимостью 0.02 м3): 9 — стенка правая в сборе, /0 — стенка средняя в сборе
03.2110.0 04.2110.0 06.2110.0 08.2110.0 12.2110 0 16.2110.0 20.2110.0 25.2110.0 Индекс
ьэ i — слагай СЛОфКЭОООО о о о о Кондиционер
31 500 40 000 63 000 80 000 125 000 160 000 200 000 250 000 Номинальная производитель- ность по возду- ху, мУч
3,1 3,8 6,63 8,28 13,25 16,5 19,85 24,8 Площадь рабоче- го сечения про- хода воздуха, м2
8,5X1,7 10,5X1,7 8,5X1,7 10,5X1,7 8,5X1,7 10,5X1,7 8,5X1,7 10,5X1,7 j Размеры фильт- рующего мате- риала, м
Число полотен на одну заправку
До 6 1 начальное Сопротивле- ние, кгс/м*
СО о предель- ное
Не ниже 1000 Пылеемкость фильтрующего материала, т/м?
Не ниже 80 Эффективность фильтра. %
оооооооо Установленная мощность, кВт
1875 2375 1875 1 2375 3875 4875 3875 4875 Ь
2051 2551 2051 2551 4051 5051 4051 5051 ЕЬ
2643 3143 2643 3143 4643 5643 4643 5643 £
15 19 15 19 31 35 31 35
280 340 530 660 1100 1360 1610 1990 Масса, кг
1
ТАБЛИЦА III 18 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм, СУХИХ
ФИЛЬТРОВ ДЛЯ КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт250
Приложение III. Кондиционеры
445
III.6. Вентиляторные агрегаты
Основные параметры вентиляторных кондиционе-
ров КдЮ и Кд20 указаны в табл. III 19.
Основные технические данные вентиляторных агре-
гатов кондиционеров КтЗО—Кт250 приведены в табл.
III.20 и III 21.
Вентиляторные агрегаты одностороннего всасыва-
ния изготовляют для кондиционеров КтЗО, Кт40, КтбО,
Кт80 и Кт120. Для кондиционеров КтЮО, Кт200 и Кт250
применяют вентиляторные агрегаты двустороннего вса-
сывания с установкой их в приточных камерах (см.
п 1.8).
Вентиляторные агрегаты поставляют в разобранном
виде, кроме № 12, поставляемого в собранном виде.
Для определения размеров монтажных проемов
следует пользоваться табл. III.22.
Основные сведения и геометрические данные о
вентиляторах см. в приложении 1.
ТАБЛИЦА III 19 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ВЕНТИЛЯТОРНЫХ АГРЕГАТОВ КОНДИЦИОНЕРОВ
Кд10 и Кд20
Вентилятор
Электро-
двигатель
Индекс
Ремни кли-
новые при-
водные,
/=2000, мм
1440
01.4140.2
Ц4-70 :-0 ООО 60—
№6,3 I 100
5,5 1440 — — 250
Кд2075.4 Ц4-76 № 8 20 000 60 955 5,5 1440 Б 4 618
Кд2076.3 80 1040 7,5 1440 Б 4 646
Кд2077.3 120 1175 10 1460 В 4 683
ТАБЛИЦА III20 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРНЫХ
АГРЕГАТОВ ОДНОСТОРОННЕГО ВСАСЫВАНИЯ
Кондиционер Тип, № вен- тиляторного агрегата Индекс вентилятор- ного агрегата Давление, кгс/м’ Производи- тельность, тыс. м’/ч Скорость вращения, об/мин Электродвигатель Ремни клиновые, 7=4000 мм Масс.'*, кг, не более 1 Масса вра- щающихся । частей, кг
правого исполне- ния левого исполне- ния тип МОЩНОСТЬ, кВт скорость вращения, об/мин число тип
03.4420.0 03.4421.0 60 565 А02-61-6 10 975 3 В 1190
КтЗО 03.4430.0 03.4431.0 80 31,5 640 А02-62-6 13 970 3 в 1210
Ц4-76 03.4440.0 03.4441.0 120 750 А02-71-6 17 980 4 в 1280 240
№ 12 04.4420.0 04.4421.0 60 610 А02-62-6 13 970 3 в 1210
Кт40 04.-ИЗО.О 04.4431.0 80 40 660 А02-71-6 17 970 3 в 1260
04.4440.0 04.4441.0 120 765 А02-72-6 22 980 4 в 1320
06.4430 1 06.4431.1 80 480 А02-72-6 22 980 5 в 2930
КтбО 06.4440 1 06.4441.1 120 63 565 А02-81-6 30 980 5 в 3040
Ц4-76 06.4450.0 06.4451.0 160 630 А02-82-6 40 980 5 г 3050 510
№ 16 08.4430.1 08.4431.1 80 510 А02-81-6 30 980 5 в 3040
Кт80 08.4440.1 08.4441.1 120 80 575 А02-82-6 40 980 7 в 3090
08.4450.0 08.4451.0 160 650 А02-91-6 55 930 5 f 3250
Ц4-76 12.4430.1 12.4431.1 80 415 А02-82-6 40 980 7 в 4050
KT120 12.4440.1 12.4441.1 120 125 465 А02-91-6 55 980 8 в 4170 870
№ 20 12.4450.0 12.4451.0 160 523 А02-92-6 75 980 7 г 4370
ТАБЛИЦА Ш.21. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ВЕНТИЛЯТОРОВ
ДВУСТОРОННЕГО ВСАСЫВАНИЯ
& ИГИЛ Я* регата Индекс вентилятор- ного агрегата Производитель- ность, тыс. м’/ч ф н си 9-s Электродвигатель Ремни клиновые , ж If S 5
Кондицион Тип, № ве торного аг правого исполне- ния левого исполне- ния । Давление, кгс/м’ Скорость I ния, об/ми ТИП мощность, об/мин скорость вращения, об/мин число тип длина, мм Масса, кг, ие более Масса Bpai щихся час: Число виб] ляторов
Кт160 Ц4-100 16.4430.1 16.4440.1 16.4450.0 16.4431.1 16.4441.1 16.4451.0 80 120 160 160 530 600 660 А02-91-6 А02-92-6 A03-315S-6 55 75 ПО 980 980 980 6 6 8 г г г 6700 4430 4570 4990 1250 14
Кт200 № 16/2 20.4430.1 20.4440.1 20.4450.0 20.4431.1 20.4441.1 20.4451.0 80 120 160 200 585 645 700 А02-92-6 A03-315S-6 А03-315М-6 75 110 132 980 985 985 7 8 9 г г г 4600 5060 5190
Кт250 Ц4-100 № 20/2 25.4430.1 25.4440.1 25.4450.0 25.4431.1 25.4441.1 25.4451.0 80 120 160 250 430 490 523 A03-315S-6 А03-315М-6 А0-113-10М 110 132 16-Э 980 985 590 7 9 9 г г д 7500 6710 6860 -3160 1950 20
Прилржения
446
ТАБЛИЦА III 22 ГАБАРИТЫ И МАССА УЗЛОВ
ВЕНТИЛЯТОРОВ КОНДИЦИОНЕРОВ Кт30-Кт250
Vo вентиляторного arpei эта Габариты узла, мм (длинах X ширинах высота) Масса, кг
12 3290X1988X2480 1370
16 3680X1800X1730 1900
20 4000X1900X1750 20)0
16/2 3080X1800X1800 2040
20/2 3700X215(1X2350 2706
III.7. Регулирующие устройства
для вентиляторных агрегатов
кондиционеров Кд 10 и Кд20,
а также КтЗО — Кт250
Направляющий аппарат (НА) для кондиционеров
КдЮ и Кд20 (табл. III23) предназначен для измене-
ния производительности вентилятора и создаваемого
им давления в зависимости от угла поворота лопаток,
а также для уменьшения пусковой нагрузки электро-
двигателя путем полного закрытия направляющею ап-
парата.
ТАБЛИЦА III 23 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
НАПРАВЛЯЮЩЕГО АППАРАТА К РАДИАЛЬНЫМ
ВЕНТИЛЯТОРАМ КОНДИЦИОНЕРОВ КдЮ и Кд20
№o/riS г
№ вентиля* торного агрегата D О, d2 н L 2 Масса, кг, не более
6,3 730 660 633 810 270 8X12 30
8 872 830 800 988 295 13X20 36
Примечание На схеме приняты следующие условные
обозначения 1 — корпус аппарата; 2 — рычаг вильчатый, 3 —
лопатка, 4 — рычаг; 5 — фиксатор, 6 — кольцо.
Полная техническая характеристика вентиляторов
типа Ц4-70 Xs 6,3 и Ц4-76 № 8 приведена в инструк-
циях по эксплуатации заводов-изготовителей этих из-
делий
Направляющий аппарат предназначен для венти-
ляторных агрегатов одностороннего всасывания конди-
ционеров Кт. Для вентиляторного агрегата правого
вращения изготовляют правый НА, а левого враще-
ния — левый НА
Правый и левый НА отличаются сборкой. Закрут-
ка воздуха лопатками НА обеспечивается в сторону
вращения рабочего колеса вентилятора При заказе
НА необходимо указать его индекс.
Основные данные и размеры НА к вентиляторам
одностороннего всасывания кондиционеров Кт приведе-
ны в табл. III 24.
ТАБЛИЦА III 24 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
НАПРАВЛЯЮЩЕГО АППАРАТА К ВЕНТИЛЯТОРАМ
ОДНОСТОРОННЕГО ВСАСЫВАНИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ Кт
Гидроустановки (ГУ) (табл III25) предназначены
для плавного пуска и бесступенчатого регулирования
производительности вентиляторов двустороннего всасы-
вания, а также для уменьшения пусковой нагрузки
электродвигателя.
С вентилятором правого вращения поставляют ГУ
правого исполнения, с вентилятором левого враще-
ния — ГУ левого исполнения
Шкив ГУ правого исполнения вращается по часовой
стрелке, если смотреть со стороны шкива, шкив ГУ ле-
вого исполнения вращается протцр часовой стрелки
Завод не комплектует ГУ приборами автоматики,
воздействующими на электродвигатель маслонасоса,
пусковой аппаратурой и датчиками изменения и под-
держания оборотов Гидроустановки на экспррт не по-
ставляют. При заказе ГУ необходимо указать ее индекс
Приложение III. Кондиционеры
447
ТАБЛИЦА III 25. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИХ ДАННЫЕ J1 РАЗМЕРЫ, мм,
ГИДРОУСТАНОВКИ К ВЕНТИЛЯТОРАМ ДВУСТОРОННЕГО ВСАСЫВАНИЯ
КОНДИЦИОНЕРОВ Кт
№ вентиля- тора Индекс вентилятор- ного агрегата Электродвигатель Диапазон регулиро- вания, об/мий Расход воды, м^/ч Объем масляного бака, л Б ь Н h Масса, КР
правого вращения левого вращения тип мощность, кВт
16/2 05 8130.0 05.8131.0 А02-91-6 65 945—450 0,7 50 1660 920 752 450 1070
07.8130.0 07.8131 0 А02-92-6 75 940—450 0,8 50 1710 920 752 450 1219
16/2 20/2 10.8130 0 10 8131.0 A03-315S-6 110 930—450 1,2 70 2220 1280 1185 710 2302
20/2 12.8130.0 12 8131.0 А03-315М-6 132 930—450 1,2 70 2220 1280 1185 710 2442
III 8. Камеры приточные
кондиционеров Кт160, Кт200 и Кт250
Камеры приточные являются секциями корпуса
кондиционеров Кт160, Кт200 и Кт250 полностью завод-
ского изготовления Камеры служат для установки в
них вентиляторных агрегатов двустороннего всасыва-
ния. Камеры приточные могут быть собраны на месте
монтажа в исполнении «выхлоп вверх», «выхлоп в бок»
или «выхлоп вниз».
Схема присоединения камер к секции кондиционера
показана Патрис. III6. Камеры позволяют устанавли-
вать вентиляторные агрегаты правого и левого вра-
щения.
Для обслуживания вентиляторного агрегата каме-
ра имеет две дверки, которые смонтированы на панели
вместе со светильником. Панели могут быть установле-
ны -на месте монтажа на противоположных боковых
стенках камеры. При заказе камеры необходимо ука-
зать ее индекс.
Основные геометрические размеры приточных камер
даны в табл III.26, переходных приточных секций кон-
диционеров Кт160 — Кт250 — в табл, 111.27.
Рис. III6. Схема присоединения камер к секции кон-
диционера
/ — вентилятор; 2 — камера приточная, 3 — секция переходная
приточная, 4— секция кондиционера
Приложения
448
ТАБЛИЦА HI 26. ОСНОВНЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ, мм, ПРИТОЧНЫХ КАМЕР
КОНДИЦИОНЕРОВ Кт 160— Кт250
Вив А
п к 135=К
пгх1000=Кг
Ось выхлопа
окна камеры
в бок
Схема расположена#
фундаментных болтод
Ось выхлопа
окна камеры
| б, вверх
Привод
слева
I.
^кондици'
q онера
В
д- фундамент под
вентагрегат
выхлопа окна
камеры вниз
------>• Вид В
, у-.. -.я S/a N916/S,
п480&1явм№20/ы
Сривод справа
L, |б,
L
г, отв.
13*20
4-+-4-4- + + ♦ 4 4*
4 4 ♦ Л Ось вых- 4
> лопа 4
4 4 4
+ 4-4 + +
?!
Z, отв
-+
Вид 6Г
:__В____>
Ось конди- ционера t 4- £
Ось вых. 1 * + + + ♦
♦ + + 4
I, nsxJ85=/<3
* Г4
|
Ось |
4
х----Р-
О X а X о * Индекс приточ- ной камеры Н Hi Я, л. Лг л. L 1, L, В Г rt п к Л1 К. Г, Ci
без шипов с шипами
Кт160; Кт200 16.7110.1 16.7111.1 4600 3795 2963 638 1640 1750 6290 4710 1040 1820 4619 4547 4312 35 4375 34 4250 4630 240
Кт250 25.7110.2 25.7111.2 5600 4795 3710 650 1820 2110 6820 5210 1200 1910 6369 5297 5312 41 5125 42 5250 5130 60
Продолжение табл. III.2G
Кондиционер Индекс приточной камеры С, Ля к. L, £ р. Г, п Р Л8 К, Л4 к. С, 2t Масса, кг, 1 не более
без шипов с шипами
Кт160; Кт200 16.7110.1 16.7111.1 274 4 4000 1745 2640 1553 2294 1505 2238 17 2125 11 1375 89 60 3680
Кт250 25.7110.2 25.7111.2 148 5 5000 1834 3200 2060 3043 2005 2887 23 2875 15 1875 92 80 5100
Приложение III. Кондиционеры
449
ТАБЛИЦА III 27. ОСНОВНЫЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ПЕРЕХОДНЫХ ПРИТОЧНЫХ СЕКЦИИ
III.9. Клапаны воздушные
А. КЛАПАНЫ ДЛЯ КОНДИЦИОНЕРОВ
КдЮ и Кд20
Клапан воздушный приемный служит для регули-
рования количества поступающего наружного воздуха,
клапан воздушный проходной — для регулирования
количества воздуха, поступающего в воздушные каме-
ры или воздуховоды.
Клапан воздушный сдвоенный служит для пропор-
ционального регулирования количества воздуха, прохо-
дящего через теплообменник и обводный канал возду-
хонагревателя’ Основные технические данные и разме-
ры воздушных клапанов даны в табл. 111.28.
Б КЛАПАНЫ ВОЗДУШНЫЕ
ДЛЯ КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт250
Основные технические данные воздушных клапанов
приведены в табл. III 29 и III 30. Геометрические раз-
меры присоединительных листов и вставок приведены
29—5
в табл III.31. Графики расхода воздуха через клапан
обводного канала и воздухонагреватель приведены на
рис. III.7.
Рис. III 7. График расхода воздуха через клапан обвод-
ного канала и основной канал воздухонагревателя по
компоновке
а — однорядного; б — двухрядного; в — трехрядного; L, % —
расход воздуха: а—угол открытия клапана в обводном канале;
1 — расход воздуха через клапан в обводном канале, 2— то же,
через воздухонагреватель; 3 — суммарный расход
П риложения
450
ТАБЛИЦА III 28 ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм,
ВОЗДУШНЫХ КЛАПАНОВ ДЛЯ КОНДИЦИОНЕРОВ КдЮ и Кд20
Клапан приемный Клапан проходной
^4556
Приложение III. Кондиционеры
451
Продолжение табл. II 1.28
Клапан Индекс воздушных клапанов Тип привода Сопротивление по воздуху, кгс/м1 Площадь, м1. живого сечения канала А А, В Bi в, 1 /1 2 Масса, кг, не более |
правого исполне- ния левого исполне- ния основного обводного
01 3120.0 01 3121 0 Пневматический 2 0.6 625 820 852 97,5 5 112
Приемный 01 3130.0 02 3120.0 01.3131 0 02 3121 0 Электрический Пневматический 2 2 0,6 1,17 — 625 1250 820 1580 852 1612 — 97,5 165 . 5 1и 95 145
02.3130.0 02 3131.0 Электрический 2 1,17 — 1250 1580 1612 — — 165 — 10 128
Проход- 01 3220.0 Пневматический 2 0,35 625 820 852 1447 97,5 5 70,3
01 3230 0 Электрический 2 0,35 —— 625 820 852 — 97,5 5 50
ной 02 3220 0 —— Пневматический 2 0,705 —— 1250 1580 1612 2207 — 85 165 10 89
02.3230.0 — Электрический 2 0,705 — 1250 1580 1612 1785 — 85 165 10 72
01 3320 0 01 3321.0 Пневматический 2 0,8 0,205 62'5 820 852 772 1004 97,5 5 Ю8, б
Сдвоенный 01 3330 0 02 3320.0 01 3331.0 02 3321.0 Электрический Пневматический 2 2 0,8 1,57 0,205 0,408 625 1250 820 1580 852 1612 772 1532 852 1764 85 97,5 80 5 10 89 150,5
02 3330 0 02 3331 0 Электрический 2 1,58 0,408 1250 1580 1612 1532 1612 85 80 10 132
Примечание На схемах приняты следующие обозначения’ / — электропривод; 2 — лопатка; 3— коитрфланец; 4 — рычаг
вильчатый; 5 — тяга; 6 — пневмопривод, 7 — перегородка
ТАБЛИЦА III29. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ КЛАПАНЫ
ДЛЯ РЕГУЛИРОВАНИЯ НАРУЖНОГО ИЛИ
РЕЦИРКУЛЯЦИОННОГО ВОЗДУХА
Продолжение табл 111.29
Рекомендуемые клапаны для регулирования 100%
наружного и 80% рециркуляционного воздуха
кондиционеров
Воздух КтЗО Кт40 КтбО Кт80 Кт120 Кт 160 Кт200 Кт250
Наружный 1 1 1 1 1+0,5 1+1 14-0,5 1 + 1
Рекомендуемые клапаны для регулирования
100% наружного и 80% рециркуляционного
воздуха кондиционеров
Воздух КтЗО Кт40 КтбО о ОО & Кт 120 Кт 160 Кт200 Кт250
Рецирку- ляционный 0,5 1 0,5 1 1 1+0,5 1 1+0,5
ТАБЛИЦА ШЗО ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И РАЗМЕРЫ, мм, ВОЗДУШНЫХ КЛАПАНОВ
Вад /У для клапане! Km 50, Кт 40, Кт 60, Кт8 0;
KmffO, Кт 160, Кт 200 Кт 250 одноблочных
Вид А для клапане! оЫодного канала
баздухонагредателя Кт 200 и Кт 250
ОбШной мнал блздухонагребатеая
Вид А с пнябпоприбодон типа fl И И К-
-250 100-050 Кт 50- Кт 250
29*
Приложения
452
Продолжение табл. П1.30
В ••душные клапаны Индекс Тип привода Площадь живого сече- ния, м2 6 0. О R 3* о. Для конди- ционеров Л, шт. а с А А, 5 Bi В / /j н м Масса, кг
?ные: В-1000 03 3212 0 03.3213 0 П невм атич ески й Электрический 1,3 6 КтЗО Кт40 13 7 1735 1083 1703 1051 1625 875 1655 1003 1250 1120 2400 2055 140 120
06.3212 0 Оо .3213.0 Пневматический Электрический 2,6 12 КтбО Кт80 Кт120 Кт160 27 3485 3453 3375 3405 1275 1120 4145 3805 240 215
25.3212 0 25.3213 0 Пневматический Электрический 3,9 18 Кт200 Кт250 41 5235 5203 5125 5155 1275 1135 5900 5700 330 330
0ди«бло' В-500 । 03.3232.0 03.3233.0 Пневматический Электрический 0,65 6 КтЗО Кт40 13 3 1735 583 1703 551 1625 375 1655 503 750 620 2400 2055 но 95
06.3232.0 06.3233.0 Пневматический Электрический 1,3 12 КтбО Кт80 Кт 120 Кт160 27 3485 3453 3375 3405 775 620 4145 3805 190 170
20.3232.0 20.3233.0 Пневматический Электрический 1,95 18 Кт200 Кт25О 41 5235 5203 5125 5155 775 635 5900 5700 270 270
Для обходного канала воздухонагревателей 03.3272.0 03 3273.0 Пневматический Электрический 0,65 6 КтЗО Кт40 13 1735 1703 1625 1655 750 620 2400 2055 110 95
0S 3272.0 06.3273.0 Пневматический Электрический 1,3 12 КтбО Кт80 27 3485 3453 3375 3405 775 620 4145 3805 190 170
12.3272.0 12.3273.0 Пневматический Электрический 2,6 Кт 120 Кт160 7 1083 1051 875 1003 1275 1152 4145 3805 235 215
25,3272.0 25.3273.0 Пневматический Электрический 3,9 18 Кт200 Кт250 41 5235 5203 5125 5155 1275 1152 5900 5700 440 440
Примечание. На схеме приняты следующие обозначения* / — привод: 2— стенка передняя; 3 — косынка для транспор-
тировки; 4 — створка (лопатка). 5 — стенка боковая, 6 — стенка задняя.
Приложение Ш. Кондиционеры
453
ТАБЛИЦА Ш31
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА И РАЗМЕРЫ, мм,
ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ЛИСТОВ И ВСТАВОК
Листы присоединительные к воздушному
клапану Н=485мм
Вставки
Листы присоединительные к
воздушному клапану Н*536
и 1036мы
Наименование Индекс присоеди- нительных листов и вставок без шнпов | с шипами Кондиционер п Л1 Л Н 6 В, в в, Масса кг
Листы присоедини- тельные к воздушно- му клапану высотой, мм 536 03.7230.0 06.7230.0 20 7230 0 03 7231 0 06 7231 0 20.7231 0 КтЗО, Кт40 КтбО—Кт 160 Кт200, Кт250 13 27 41 3 1739 3489 5239 536 1703 3453 5203 500 1625 3375 5125 375 19,5 40,6 61,3
1036 03.7250.0 06.7250.0 20 7250 0 03 7251 0 06 7251 0 20 7251 0 КтЗО, Кт40 КтбО—Кт 160 Кт200, Кт250 13 27 41 7 1739 3489 5239 1036 1703 3453 5203 1000 1625 3375 5125 875 33,5 70 106,4
485 03 7210 0 06.7210 0 20 7210 0 — КтЗО, Кт40 КтбО- Кт 160 Кт200, Кт250 13 27 41 — 1739 3489 5239 — 1703 3453 5203 — 1625 3375 5125 — 25 43 60
Вставки длиной, м* 0.5 03.7280 0 06 7280 0 — КтЗО. Кт40 КтбО, Кт80 13 27 3 1735 3485 583 1703 3453 551 1625 3375 375 36 64
‘ 1 03 7270 0 06 7270 0 — КтЗО, Кт40 КтбО—Кт 160 13 27 7 1735 3485 1083 1703 :И53 1051 1625 3375 875 44 72
1.5 12 7270 1 20.7270.1 — Кт120, Кт160 Кт200. Кт25О 27 41 15 3485 5235 2083 3453 5203 2051 3375 5125 1875 90 116
2 16 72% 0 20 7290 0 — Кт 160 Кт200, Кт250 27 41 19 3485 5235 2.583 3453 [203 255! / 3375 5125 2375 96 127
29а—5
Приложения
454
ШЛО. Секции корпуса кондиционера
Л СЕКЦИИ КОРПУСА
КОНДИЦИОНЕРОВ КдЮ И Кд20
Камера обслуживания предназначена для обслу-
живания рабочих секций кондиционера; камера воздуш-
ная— для смешивания двух потоков воздуха и исполь-
зуется одновременно для обслуживания рабочих секций
кондиционера; камера распределительная — для разде-
ления воздушного потока по двум направлениям —
прямо и вверх
Секция поворотная служит для соединения двух
смежных секций при расположении кондиционера под
углом 90°; секция присоединительная к вентиляторному
агрегату — для присоединения кондиционера к всасы-
вающему патрубку вентиляторного агрегата.
Опора (рис. II 1.8) служит для установки на нее
секций и камер кондиционеров. Основные параметры и
размеры секций корпуса кондиционера даны в
табл. III 32.
Б КАМЕРЫ И СЕКЦИИ
КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт25О
Основные данные и размеры камер обслуживания,
воздушных, выравнивания и секций присоединительных
приведены в табл III.33. Секции корпуса кондиционера
поставляют в разобранном виде.
Рис. III8 Опора под секции корпуса кондиционеров
КдЮ и Кд20
ТАБЛИЦА III 32 ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И РАЗМЕРЫ, мм, СЕКЦИИ КОРПУСА
КОНДИЦИОНЕРА КдЮ И КД20
Камера обслуживания
т*ь ад гь‘"
10*125=1250
Приложение 111. Кондиционеры
455
Секция поборотная
13 * СО п от б
Продолжение табл Ш 32
Секция присоединительная к вентилятору
Ц4-?0 №6,3 и Ц4~?6№8
, /J *20 п отв
Наименоваиие Индекс секции корпуса А Аг Ал Л, L Lt dt (b </э 1 /, 2 п Масса, кг, ие более
с шипами под тепло- изоляцию без типов
Камера обслужива- 01 7001.0 01 7000 0 625 820 772 852 97,5 5 34 76,6
ВИЯ 02 /001 0 02 7000 0 1250 1420 1580 1532 1G12 — — — — 85 80 10 48 — 98
Камера воздушная 01 7021 0 02 7021 0 01 7020 0 02.7020 0 625 1250 1420 820 1580 772 1532 856 1612 — — — __ 85 97,5 80 5 10 28 35 — 73.3 42
Камера распредели 01 7031 0 01 7030 0 625 820 772 852 97,5 5 28 . 74,8
те <ьная 02 7031 0 02 7030.0 1250 1420 1580 1532 1612 — — — — 85 80 10 35 — 99
Секция поворотная 01 7051 0 02 7051 0 01 7050 0 01 7050 0 625 1250 1420 820 1580 772 1532 852 1616 946 1706 — — — 85 97,5 80 5 10 34 48 — 118 225
Секция присоедини 01 7201 0 01 7200 0 625 820 772 730 660 ('30 97,5 5 34 8X12 31
тельная тору к вентиля- . 02 7201 0 02 7200.0 1250 1420 1580 1532 — 872 830 800 85 80 10 48 13X20 43,3
Примечание На схемах приняты следующие обозначения / — трубка: 2 — дно; 3 — стенка передняя; 4 — дверка; 5—•
муфта Ча", 6 — муфта МЗЗХ2, 7 — потолок, 8 — стейка задняя; 9 — светильник; 10 — козырек, // — пробка, 12— переюродка на-
правляющая; 13— лист, 14 — планка, 15 — фланец; 16—скоба; 17— вставка мягкая.
29а
Приложения
456
ТАБЛИЦА 1П.ЗЗ. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, им. СЕКЦИЯ КОРПУСА КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО— Кт2»
Kaftcpa 8е»Яушмоя
одмоапаротгяя
Приложение 111. Кондиционеры
457
Продолжение табл. III.33
Индекс секции корпуса £Х Ф X О X л. X
Наименование без шипов с шнпамн я X 5 £ А Л1 ла At Б В В1 Lt Да п п1 н Масса,
03.7000 0 04.7000 0 03.7001 0 04.7001 0 КтЗО Кт40 1655 2051 2551 1625 1875 2375 1739 2003 2503 1232 1732 1790 1703 15 19 13 13 2087 2587 118 134
Камеры живания обслу- 06 7000 0 08.7000 0 12 7000.0 16 7000 0 06 7001 0 08 7001.0 12.7001 0 16 7001.0 КтбО Кт80 Кт 120 КТ160 3405 2051 2551 4051 5051 3375 1875 2375 3875 4875 3489 2003 2503 4003 5003 622 1232 1732 1232 1732 3540 3453 15 19 31 39 27 27 27 27 2087 2587 4087 5037 160 177 221 253
20.7000 0 20 7001.0 Кт200 5155 4051 5125 3875 5239 4003 1122 1232 5290 5203 31 41 4087 452
25.7000 0 25.7001.0 Кт250 5155 5051 5125 4875 5239 5003 1122 1732 5290 5203 39 41 5087 485
03.7010 0 04 7010 0 03 7011 0 04 7011 0 КтЗО Кт40 1655 2051 2551 1625 1875 2375 1739 2003 2503 — — 1703 15 19 13 2087 2587 106 122
Камеры иивания вырав- 06 7010 0 08 7010 0 12 7010.0 16.7010.0 06.7011.0 08 7011 0 12 7011 0 16.7011 0 КтбО Кт80 Кт120 Кт160 3405 2051 2551 4051 5051 3375 1875 2375 3875 4875 3489 2003 2503 4003 5003 622 — — 3453 15 19 31 39 27 2087 2587 4087 5087 149 165 204 235
20 7010 0 25 7010.0 20.7011.0 25.7011 0 Кт200 Кт250 / 5155 5155 4051 5051 5125 5125 3875 4875 5239 5239 4003 5003 1122 1122 — — 5203 5203 31 39 41 41 4087 5087 437 475
Камеры воздуш ные односторон-
ние. 04 7020.0 04.7021.0 Кт40 1655 2551 1625 2375 1739 2503 1732 1790 1703 19 13 2605 184
В-1122 08 7020 0 12 7020 0 16 7020 0 08 7021 0 12.7021.0 16 7021.0 Кт80 Кт 120 Кт 160 3405 2551 4051 5051 3375 2375 3875 4875 3489 2503 4003 5003 1122 1732 1232 1732 3540 3453 19 31 39 27 2605 4105 5105 223 302,5 345
20 7020 0 20 7021 0 Кт200 5155 4051 5125 3875 5239 4003 1232 5290 5203 31 41 4105 367
25 7020 0 25 7021.0 Кт250 5155 5051 5125 4875 5239 5003 1732 5290 5203 39 41 5105 400
03.7030 0 03.7031.0 КтЗО 1655 2051 1625 1875 1739 2003 1232 1790 1703 15 13 2105 по
04*7030-0 04 7031 0 Кт40 1655 2551 1625 2375 1739 2503 1732 1790 1703 19 13 2605 128
В-622 06 7030 0 08.7030 0 12 7030 0 16 7030.0 06.7031 и 08 7031 0 12.7031.0 16.7031 0 КтбО Кт80 Кт 120 Кт 169 3405 2051 2551 4051 5051 3375 1875 2375 3875 4875 3489 2003 2503 4003 5003 622 1232 1732 1232 1732 3540 3453 15 19 31 39 27 2105 2605 4105 5105 140 152 195 226
20.7030 0 25 7030 0 20.7031 0 25 7031.0 Кт200 Кт250 5155 5155 4051 5055 5125 5125 3875 4875 5239 5239 4003 5003 1232 1732 5290 5290 5203 5203 31 39 41 41 4105 5105 245 300
03 7200 0 04.7200 0 03 7201.0 04 7201.0 КтЗО Кт40 0 500 1625 2081 2087 1739 305,о 1080 1124 1703 16 13 2087 2587 95 118
Секция присое- динительная к вентиляторным агрегатам 2051 1025,5
06.7200 0 08 7200 0 06 7201 0 08.7201 0 КтбО Кт80 0 500 3375 2087 2087 3489 440.» 1438 1490 3453 32 27 2087 2587 150 200
12 7200 0 12 7201 0 Кт120 1000 3051 3087 540—150 1806 1870 1525,5 40 4087 350
Приложения
458
III.11 Унифицированные узлы более камер выравнивания, обслуживания и односто-
кондиционеров КтЗО—Кт250 ронних воздушных. Основные размеры унифицирован-
Рамы жесткости устанавливают между фланцевы- ных узлов кондиционеров КтЗО - Кт250 приведены в
ми соединениями в случае применения подряд двух и ...
ТАБЛИЦА III 34 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, УНИФИЦИРОВАННЫХ УЗЛОВ КОНДИЦИОНЕРОВ КтЗО—Кт250
Панель с дверкой 002520
Контрф/танцы
Опора под кондиционер 002420
Дверка герметическая
В
Приложение Ш. Кондиционеры
459
Продолжение табл. 1П 34
Наименование Индекс унифи- цированных узлов без шипов Кондиционер л Д, А, Б В н *1 Н Масса, кг
Контрфланцы к кондиционерам 03.7300.0 04.7300.0 КтЗО Кт40 1751 1875 2375 2051 2551 1703 1625 13 15 19 1 2095 2599 22 25
06 7300 0 08.7300 0 12 7300.0 16 7300.0 КтбО Кт80 Кт120 Кт 160 3501 1875 2375 3875 4875 2051 2551 4051 5051 3453 3375 27 15 19 31 39 2099 2599 4099 5099 27 30 36 41
20 7300 0 Кт200 5251 3875 4051 5203 5125 41 31 4099 44
25.7300.0 Кт250 5251 4875 5051 5203 5125 1| 39 5099 50
Контрфлаицы к кла- панам размером, м- 1 03 7310 0 06 7310.0 25 7310 0 КтЗО, Кт40 КтбО—Кт160 Кт200—Кт250 1751 3501 5251 875 105] 1703 3453 5203 1625 3375 5125 13 27 41 7 1099 16 22 30
0,5 03 7330 0 06 7330 0 КтЗО—Кт40 КтбО—Кт80 1751 3501 375 375 551 551 1703 3453 1625 3375 13 27 3 3 599 599 11 20
1,5 06.7300 0 Кт120 Кт 160 3501 1875 2051 3453 3375 27 15 2099 27
20 7320 1 Кт200 Кт250 5251 5203 5125 41 35
2 08 7300.0 Кт160 3501 2375 2551 3453 3375 27 19 5599 30
20 7340.0 Кт200 Кт250 5251 5203 5125 4) 38
Рамы жесткости * 16.7500 0 20.7500.0 25 7500 0 Кт1б0 Кт200 Кт250 — 5051 4051 5051 3375 5125 5125 — 3453 5203 5203 39 31 39 27 41 41 1400 1700 1700 99.8 1380 143
Обводной канал 03 1200.0 КтЗО. Кт40 503 1703 — — — — — — 36
06.1200 0 КтбО Кт80 3453 - - 250 — — 63
12 1200 0 Кт120 Кт 160 1003 - - — — — 72
25 I200.C Кт200 Кт250 5203 — 503 — — — 207
Размеры, мм. 4875, 3875, 4875; Bj—3485; 5239, 523у.
Приложения
460
МЕСТНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
III12. Кондиционер автономный 1КС-12А
Технические данные кондиционера 1КС-12А (рис.
Ш.9), предназначенного для технологического и ком-
фортного кондиционирования в производственных по-
мещениях и помещениях общественного назначения в
теплый и переходный периоды года, даны ниже.
очистки от пыли воздуха
ления и комнатах отдыха
рой до 60° С, даны ниже.
в помещениях постов управ*
горячих цехов с темпера ту-
Технические данные кондиционера 1КС-12А
Производительность по воздуху. м3/ч . . 2400
Холодопроизводительность, ккал/ч. при тем-
пературе испарения 2° С и конденсации 35° С 12 000
Теплопроизводительность. ккал/ч............. 4130
Свободный напор, кгс/м2 .................... 5—10
Холодильный агент..........................фреои-12
Напряжение. В
в силовой сети у . 380
в сети управления и сигнализации . . 220
Мощность, кВт'
электродвигателя вентилятора . . . 0,6
электродвигателя, встроенного в ком-
прессор . ............. 4
электрокалорифера . . ......... 4,8
Расход воды, охлаждающей конденсатор при
/ = 25° С, л/ч ............... 2050
Масса кондиционера (сухая), кг............ 700
111.13 Кондиционер КСИ-12А
Технические данные кондиционера КСИ-12А (рис.
III.10), предназначенного для охлаждения, осушки и
Технические данные кондиционера КСИ-12А
Производительность по воздуху. м3/ч . . . 3000
Холодопроизводительность, ккал/ч, прн тем-
пературе испарения 10е С и конденсации 50° С 12 000
Температура, ‘’С:
окружающей среды . . . 60
воздуха, подаваемого в кабину . . . 20—32
Свободный напор вентилятора, кгс/м2 ... 25
Холодильный агент ч .......................фреон-12
Напряжение. В.
в силовой сети . . * . . ......... 380
в сети управления......................... 22Q
Мощность электродвигателя, кВт:
вентилятора.............................. 2,2
встроенного в компрессор 5
Расход воды, охлаждающей конденсатор, п/ч 2400
Масса кондиционера (сухая), кг............. 900
Рис III.9. Кондиционер автономный 1КС-12А
1 — блок управления, 2 — вход рециркуляционного воздуха. 3 — выход воды после охлаждения конденсатора (труба 0 !*/♦*); 4—
вход воды, охлаждающей конденсатор (труба 0 Г'); 5 — выход отработанного вощуха: 6 — ввод электрокабеля, 7 — вход свежего
воздуха, 8 — слив конденсата (наружный диаметр штуцера 16 мм)
Приложение III. Кондиционеры
461
4 отв. Ф18
Рис. III.10. Кондиционер автономный про-
мышленный КСИ-12Л
1 — выход обработанного воздуха; 2 — блок управ-
ления; 3 — вход рециркуляционного воздуха; 4 —
ввод электрокабеля: 5 — вход свежего воздуха:
6 — слив конденсата Оу—10 мм: 7— выход воды
после охлаждения конденсатора Оу—25 мм; 8 —
вход воды, охлаждающей конденсатор Dy —25 мм
II114. Кондиционеры автономные
КВ1-17 и КВ1-24
Технические данные автономных кондиционеров
КВ1-17 и КВ1-24 (рис III 11), предназначенных для
технологического и комфортного кондиционирования
воздуха в производственных помещениях и помещениях
общественного назначения, даны ниже.
Рис. III.11. Кондиционер автономный
а — КВ1 17* / — вход свежею воздуха, 2 — вход рециркуляцион-
ного воздуха; 3— выход воды после охлаждения конденсатора
(труба 0 4 — вход волы, охлаждающей конденсатор (тру-
ба 0 5 —слив конденсата (труба 0 3/ч"). * — взод электро
кабеля 0 15 мм: 7 — выход обработанного воздуха. 8— фланец
патрубка свежего воздуха, б — К.В1-24 1 — вход воздуха; 2 —
вывод трубопровода для аварийного выброса фреона. 3 — вы
ход воды после охлаждения конденсатора (труба 0 3//'); 4—
вход воды, охлаждающей конденсатор (труба о э/ч"): 5 — елнв
конденсата (труба 0 3/ч"); 6 — ввод электрокабеля; 7 — выход
обработанного воздуха; 8— фланец патрубка входа воздуха;
9— фланец патрубка обработанного воздуха
Приложения
46?
Технические данные автономных кондиционеров КВ1-17
и КВ1-24
КВ1-17 КВ1-24
Расход воды, охлаждающей конденса*
тор. л/ч . ... . .... 3800 4750
Масса кондиционера (сухая), кг . . . 540 800
Производительность по воздуху, м3/ч .
Холодопроизводительность, ккал/ч . •
Свободный напор, кгс/м2.............
Холодильный агент...................
3500 5400
17 000 24 000
30
фреон-22
III 15 Кондиционеры автономные
промышленные КС-25, КС-35 и КС-50
Напряжение. В
н силовой сети . 380
в сети управления......................... 220
Мощность электродвигателя. кВт
вентилятора . • • Ы
встроенного в компрессор ... 3,1
8,25
2,2
Технические данные автономных кондиционеров
КС-25, КС-35 и КС-50 (рис. III 12), предназначенных
для технологического и комфортного кондиционирова-
ния воздуха в производственных помещениях и поме-
щениях общественного назначения, даны ниже.
Рис. Ш.12. Кондицио-
неры автономные
а — КС-25 / — выход об-
работанного воздуха: 2 —
вход рециркуляционного
воздуха: 3 — вход воды,
охлаждающей конденса-
тор. 4 — выход воды пос-
ле охлаждения конденса-
тора; 5 — слив конденса-
та. 6 — вывод электрока-
беля. 7 — вход свежего
воздуха: б-КС-35 / —
вход рециркуляционного
воздуха, 2 — выход воды
после охлаждения кон-
денсата; 3—слив кон-
денсата; 4— вход воды,
охлаждающей конденса
тор; 5 — выход обрабо
тайного воздуха; 6 — вы-
вод электрокабеля; 7 —
/45/
вход наружного воздуха;
в — КС-50 / — вход ре-
циркуляционного возду-
ха; 2 — выход воды пос-
ле охлаждения конденса
тора Dy -32 мм; 3 — слив
конденсата; 4 — вывод
7электрокабеля к сети;
5—вход волы, охлажда-
ющей конденсатор; 6 —
выход обработанного воз-
, духа.
7 — вход свежего
воздуха
Приложение 111. Кондиционеры
463
Технические данные автономных
КС-35 и КС-50
Технические данные автономных крановых кондиционеров
Kt1-4.1T; КТ1-4.2Т; Кт1-4,ЗТ
кондиционеров КС-25.
КС-25 КС-35 КС-50
Производительность по воздуху, м3/ч . ... . . 5000 7500 10 000
Холодопроизводительность, ккал/ч. прн температуре испаре- ния 3—4° С и конденсации 35° С Теплопронзводительность, ккал/ч 25 000 35 С00 50 000 15 000
8500 9400
Свободный напор, кгс/м2 . . . 10 15 15
Холодильный агент Напряжение, В фреон-12
в силовой сети . . . » » 380
в сети управления ...» 220
Мощность. кВт:
электродвигателя вентиля- тора . . . . электродвигателя, встроен- 2,2 3 3
6,5
ного в компрессор .... 14 20
электрокалорнфера . . . 10, 5 11 15
Расход воды. охлаждающей конденсатор, л/ч 4000 7000 9300
Масса кондиционера (сухая), кг 1000 1500 2003
Производительность по воз
духу. мэ/ч
Количество свежего возду-
ха. подаваемого в кабину.
мб/ч
Холодопроизводительность,
ккал/ч. прн температуре ис-
парения 10°С н конденса-
ции 75° С, а также началь-
ной температуре воздуха до
30° С ...
Свободный напор, кгс/м2
Холодильный агент . . .
Ток . .........
Напряжение, В. в силовой
сети . . .
Установочная мощность кВт
Масса кондиционера (сухая)
со щитом управления, кг
Кт1-4.1Т Кт1-4, 2Т Кт1-4, ЗТ
1000
40—75-
перемен- ный 50 Гц 3000 25 фреон-142 трехфаз- ный 60 Гц ПОСТОЯН- НЫЙ
380 5,1 415 4,3 220 4,13
455
1И.17. Кондиционеры автономные
крановые СКК-4ПрА и СКК-4ПсА
III 16 Кондиционеры автономные
крановые Кт1-4,1Т; Кт1-4,2Т и Кт1-4,ЗТ
Технические данные автономных крановых конди-
ционеров Кт1-4,1Т, Кт1-4,2Т и Кт1-4,ЗТ (рис III 13),
предназначенных для обеспечения требуемой темпера-
туры воздуха в кабинах мостовых кранов, даны ниже.
Технические данные автономных крановых кондици-
онеров СКК-4ПрА и СКК-4ПсЛ (рис III.14), предназна-
ченных для поддержания заданной температуры
воздуха в кабинах крановщиков тяжелых кранов при
температуре окружающего воздуха до 60° С, даны
ниже.
Рис. HI 13 Кондиционеры автономные крановые
Kt1-4.1T; Кт1-4,2Т; Кт1-4.3Т
/ — вход свежего воздуха; 2 — вход рециркуляционного воздуха;
3—выход обработанного воздуха
Рис III 14 Кондиционеры автономные крановые
СКК-4ПрЛ и СКК-4ПсЛ
/ — амортизаторы; 2 — выход обработанного воздуха; 3 — вход
рециркуляционного воздуха, 4—выход воздуха, охлаждающего
конденсатор; 5 — жалюзи на входе свежего воздуха. 6 — выход
воздуха, охлаждающего конденсатор; 7 — фланец выхода обра-
ботанного воздуха
П риложения
464
Технические данные автономных крановых кондиционеров
СКК-4ПрА и СКК-4ПсА
Производительность по воздуху,
м9/ч . . . . . .
Количество свежего воздуха,
подаваемого в кабину машини-
ста, мэ/ч . . . . .
Холодопроизводительность,
ккал/ч, при окружающей рас-
четной температуре 60° С
Производительность по теплу,
ккал/ч . . . . . .
Свободный напор кгс/м2 . . .
Холодильный агент ...........
Ток.................... . . .
СКК-1ПрА СКК-4ПсА
1400
50
Мощность, кВт-
электродвигателя компрессо-
ра ...........................
электродвигателя вентиля-
тора ......................
электронагревателя . . .
Масса кондиционера, кг . . .
10 11
2,2
4
850 1100
Напряжение, В*
в силовой сети , . . , t
в сети управления . s .
4500
3000
25
фреон-142
перемен- постоян-
ный трех- ный
фазный
220/380 220
220
< III 18. Кондиционеры неавтономные
КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5
Технические данные неавтономных кондиционеров
КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5 (рис. III.15), предназначен-
ных для круглогодового комфортного и технологиче-
ского кондиционирования, даны ниже.
ям
Рис. III.15. Кондиционеры не-
автономные
а —КНУ-2,5, б—КНУ-5, в—КНУ-7,5;
1 — перелив; 2 — бак для воды; 3 —
клапан поплавковый; 4—камера
оросительная; 5 — калорифер 1-го
подогрева. 6— фильтр воздушный;
7 — клапан воздушный; 8 — патру-
бок наружного воздуха, 9— патру-
бок рециркуляционного воздуха;
/О— вентиляторная установка, 11—
патрубок обработанного воздуха;
12— калорифер 2-го подогрева;
13 — сепаратор; 14— насос; 15 —
фильтр для воды; 16 — присоедини-
тельные трубы 0 1* калорифера
2-го подогрева; 17— термометр;
18 —регулятор температуры; 19 —
подвод холодной воды к форсункам
(^тр = 1’/2"). 20 — сливная труба 0
1'/2"; 2/— присоединительные трубы
0 I’A" калорифера 1-го подогрева;
22 — терморегулируюшее устройство; 23 — подвод воды к поплавковому клапану (^тр=
-Va"); 24 — слив воды из бака (^тр = 21/2"); 25 — фланец патрубка наружного, рециркуля-
ционного и обработанного воздуха
Технические данные неавтономных кондиционеров
КНУ-2,5. КНУ-5 и КНУ-7,5
КНУ-2,5 КНУ-5 КНУ-7,5
Производительность по воздуху, м9/ч . . ... 2500 5000 7500
Холодопроизводительность прн начальной температуре холод- ной воды 8° С н начальных па- раметрах воздуха /-30° С, ф— 14 500 29 000 43 500
-40% Теплопронзводительность кало- риферов, ккал/ч первого подогрева (при перепаде температур тепло- носителя 130—70° С и на- чальной температуре воз- духа —30° С) . . 43 000 86 000 130 000
второго подогрева (при перепаде температур тепло- носителя 70—10° С) . . . 8000 16G00 24 000
Свободное давление воздуха за кондиционером для расчета се- ти воздуховодов, кгс/м2 26 30 30
Давление воды перед форсунка- ми, кгс/см2 Максимальный расход холодной воды, кг/ч 4500 1,2 9000 13 500
Степень очистки воздуха (при начальной запыленности до 10 мг/м3), % Давление сжатого воздуха для питания приборов автоматики, кгс/см2 . . . Мощность установленных элек- тродвигателей, кВт 3,9 92 3—8 7,2 7,2
Ток . . Напряжение, В Масса кондиционера (сухая), кг 7£5 переменный 220/380 1020 1270
Приложение Ш. Кондиционеры.
Конструктивные характеристики теплообменников
кондиционеров КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5 приведены
ниже.
Конструктивные характеристики тепло-
обменников кондиционеров КНУ-2,5; КНУ-5
и КНУ-7,5
КНУ-2,5 КНУ-5 КНУ-7,5
Площадь поверхности
нагрева калориферов,
м2.
первого подогрева 17 34 51
второго » 8»5 17
Плошадь живого се
чеиия. м2. калорифе-
ров первого и второ-
го подогрева для про-
хода
воздуха .... 0*165 0,165 X 2 0,165 X3
теплоносителя
(при последова-
тельном соедине-
нии элементов) . 0,000578
Число рядов форсу-
нок по ходу воздуха
в форсуночной каме-
ре ................. 3
111 .19 Кондиционеры неавтономные
КНУ-12 и КНУ-18
Технические данные кондиционеров КНУ-12 и
КНУ 18 (рис. 1П 16). предназначенных для круглогодо-
вого технологического и комфортного кондиционирова-
ния воздуха, даны ниже.
Диаметр форсунки,
мм ...... 4
Число форсунок в ря-
ду ...............7
Общее число форсу-
нок .............. 21
14X2 21X2
7X1 7X1
35 49
Вид /?
Рис. 111,16. Кондиционеры неавтономные
<2-КНУ-12; б —КНУ 18; / — терморегулирующее устройство, 2 — подпитка от водопро-
вода, 3 — воздухоохладитель. 4 — коллектор; 5 — калорифер 1 го подогрева: 6 — фильтр
воздушный; 7 — патрубок наружного и рециркуляционного воздуха, 8 — патрубок обра-
ботанного воздуха. 9 — вентиляторная установка. 10 — калорифер 2-го подогрева; 11—
сепаратор; 12 — термометр, 13 — насос. 14 — фильтр водяной. 15 — сливная груба 0 2";
16 — подвод холодной воды к воздухоохладителю труб 0 2"; 17 — присоединительные
трубы 0 l’//* к калориферу 1 го подогрева, 18 — присоединительные трубы 0 l’//' к ка
лориферу 2-го подогрева; 19 — отвод воды от воздухоохладителя труб 0 2"; 20— пере-
ливная труба 0 4"; 21— фланец, 22—фланец патрубка обработанного воздуха
П риложения
466
Рис 111.16 Кондиционеры неавтономные
а — КНУ-12. б —КНУ-18: 1— терморегулнрующее устройство. 2 — подпитка от водопровода; 3 — воздухоохладитель; 4— коллектор;
5 — калорифер 1-го подогрева, 6 — фильтр воздушный, 7 — патрубок, наружного и рециркуляционного воздуха, 8 — патрубок об-
работанного воздуха; 9 — вентиляторная установка: 10 — калорифер 2 1 о подогрева, // — сепаратор, /2 — термометр. 13 — насос;
И — фильтр водяной. /5 — сливиая труба 0 2". 16 — подвод холодной воды к воздухоохладителю труб 0 2", /7 — прнсоедниитель
ные трубы 0 1 ’/2" к калориферу I го подогрева, 18 — присоединительные трубы 0 Р/г" к калориферу 2 го подогрева; 19 — отвод воды
от воздухоохладителя труб 0 2", 20— переливная труба 0 4", 21—фланец; 22 — фланец патрубка обработанного воздуха
Приложение 111. Кондиционеры
467
Технические данные кондиционеров КНУ-12 и КНУ-18
КНУ-12 КНУ-18
Производительность по воздуху (поминал!.пая). м3/ч . - • Холодопроизводительность, ккал/ч, прн начальной температуре холод- HOi'f воды 8° С и начальных пара- 12 000 60 003* 18 000 100 000*
метрах воздуха 30°, ф = 45°/о Теплопроизводитсльность калори- феров ккал/ч первого подогрева (при пере- паде температур теплоносителя 130—70° 0 и начальной темпе- ратуре воздуха —26° С) второго подогрева (при пере- паде температур теплоносителя 70—50° С и начальной темпера- туре воздуха 1-8.5° С) . . Свободное давление воздуха на выходе из кондиционера, кгс/м2. не менее . . .... Максимальный расход холодной во- ды. кг/ч . . . Давление сжатого воздуха для пи- тания приборов автоматического регулирования, кгс/см2 Мощность установленных элекп ро- двнгателей. кВт ... . . Ток . Напряжение. В' в силовой сети в сети управления .... Масса кондиционера (сухая), кг . 70 000 250 000 47 000 17000 перемен- ный 50 Гц 1900 30 3- 8 14,5 380 220 120 000 380 000 70 000 26 000 L трехфаз- ный 3400
• В числителе — для параллельно последовательного соеди-
нения элементов воздухоохладителя, в знаменателе — для по-
следовательного
Конструктивные характеристики теплообменников
кондиционеров КНУ-12 и КНУ-18 даны ниже.
Конструктивные характеристики теплообменников
кондиционеров КНУ-12 и КНУ-18
КНУ-12 КНУ-18
Площадь поверхности нагрева ка- лориферов. м2 первого подогрева 68,2 68,2X2
второго > 31,2
Площадь живого сечения, м2, для прохода воздуха в калориферах первого подогрева । ,33 0,39X2
второго » ... U,39 0,39
Площадь живого сечения, м2. для прохода теплоносителя в калорифе- рах первого подогрева (при после- довательном соединении) . . С,0014 0,0014X2
второго подогрева .... 0,0014 0,0014
Площадь поверхности воздухоох- ладителя, м2 137 137X2
Площадь живого сечения воздухо- охладителя, м2, для прохода: воздуха . . . ... 0,39 0.39X2
воды а) при последовательном сое- динении 0,0555 0,0555X2
б) при параллельно последо- вательном соединении 0,011 0,011X2
Число рядов форсунок по ходу воздуха . 1 1
Число форсунок в ряду 18 18X2
11 1.20. Универсальные неавтономные
эжекциониые кондиционеры-доводчики
КНЭ-У0.8А и КНЭ-У1.2
Технические данные универсальных эжекционных
кондиционеров-доводчиков (рис. III.17), предназначен-
ных для применения в системах кондиционирования
воздуха в многоэтажных и многокомнатных обществен-
ных и административных зданиях с централизованным
снабжением первичным воздухом, теплом и холодим,
даны ниже.
Рис. 111.17. Уни-
версальные неав-
тономные эжекци-
онные кондиционе-
ры-доводчики
КНЭ-У0,8А и
КНЭ-У1.2
/ — гибкий патрубок;
2 — заглушка. 3—ско-
ба: 4 — распредели-
тельная труба: 5 —
воздушный клапан
регулирования пер
вичного воздуха: $ —
камера первичного
воздуха: 7 — сопло-
вые элементы. 8 —
панель с эжектирую-
щими соплами. 9—
смесительная камера;
10 — воздушный кла-
пан регулирования
температуры приточ-
ного воздуха: 11 —ру-
коятка воздушного
клапана: 12 — выход-
ной (приточный) пат-
рубок; 13 — теплооб-
менник для горячей
воды; 14 — воздуш-
ный фильтр: 15 — те-
плообменник для хо-
лодной ВОДЫ
Приложения
468
Технические данные универсальных эжекцнонных
кондиционеров-доводчиков*
КНЭ-У0.8А КНЭ-У1.2
Производительность ио первичному воздуху, м2/ч 55—160 80—240
Холодопроизводительность, ккал/ч. поверхностного теплообменника 350—650 100—1000
Максимальная теплопроизводитель ность, ккал/ч. поверхностного теп лообменника при работе с эжекцней 2700 350
на режимах с естественной циркуляцией ПОО 1500
Давление первичного воздуха перед кондиционером, кгс/м2. не более . Рабочее давление воды в теплооб- менниках. кгс/м2, не более , . Число сопловых элементов . . 24 40
12 36
Масса кондиционера с теплообмен- ником, кг, не более
двухрядным 21 31
трсхрядным , 25 35
* Данные ориентировочные и будут уточняться в
процессе освоения кондиционеров
ПРИЛОЖЕНИЕ IV
ФИЛЬТРЫ И ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
ФИЛЬТРЫ
IV 1 Фильтры Фя
Продолжение табл. IV.1
Технические данные унифицированных ячейковых
фильтров Фя (рис. IV.1) приведены в табл. IV.1.
Показатель
ФяР ФяВ
ФяП ФяУ
JL1
МГ2
Площадь рабо
чего сечения, м2
Пропускная ело
собность [при
удельной воздуш
ной нагрузке
7000 м3/(ч м2)),
м’/ч
Начальное со
противление
фильтра, кгс/м2
Пылеемкость
для ФяР. ФяП и
ФяВ (при увелн
чении сопротнн
лення вдвое) и
для ФяУ (при
увеличении со
противления от
4 до 15 кгс/м”),
г/м2 .
Эффективность
очнеткн (по ме
тоднке НИИСТ).
% ...
Масса, кг . .
0,22
1540
5 6 6 4
2300 2000 350 570
До 80
8,39 I 5,8 I 4,8 I 4,4
Рис. IV.1. Ячейка унифицированного фильтра Фя
IV 2 Фильтры ФяЛ-1
Технические данные складчатых волокнистых филь-
тров типа ЛАИК (ФяЛ-1) Серпуховского механическо-
го завода (рис IV.2) даны ниже.
ТАБЛИЦА IV 1 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ Фя
Фильтр ФяР ФяВ ФяП ФяУ
Фильтрующий материал . . . Стальная сетка Сетка из вини- пласта Пенополи- уретан Стекло- волокно ФСВУ
Технические данные фильтров ФяЛ-1
Площадь, м2
рабочего сечения ............... 0,33
фильтрующей поверхности.................. 16
Пропускная способность при удельной воздушной
нагрузке 125 м2/(ч-м2), м3/ч . . . 2000
Эффективность очистки (по методике НИИСТ). % 100
Начальное сопротивление, кгс/м2 . . 10
Пылеемкость, г/м2, ячейки фильтра при увелнчс
ннн сопротивления вдвое на 1 м2 рабочего сечения 430
Масса, кг ............................ 43,7
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
469
IV.3. Фильтры ФРУА
Технические данные рулонных фильтров ФРУА
Симферопольского завода приведены в табл IV 2. а их
конструктивные размеры — в табл IV.3
ТАБЛИЦА 1V2 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ
ФРУА
Показатель
Рис. IV.2. Складчатый волокнистый фильтр типа ЛАИК
(ФяЛ-1)
Пропускная способность,
м8/ч
Площадь рабочего сече-
ния, м2 ..................
Эффективность, % . .
Фильтрующий материал
Начальное сопротивление,
кгс/м2, фильтра при удель-
ной воздушной Hai рузке
И) ООО м*/(ч м2) . .
Пылеемкость, г/м2. прн
увеличении сопротивления
до 20 кгс/м2 . .
Длина фильтрующего ма-
териала на катушке, м . .
Ширина фильтрующего
материала, мм
Мощность электропривода,
кВт . ...
Масса, кг .
40 000 60 000 80 000 120 000
6 I 8 I 12
80—85
ФСВУ
5—7
600
13-15
1020 | 1020. 780 | 1020 j 1020
0,25
108 [ 523 | 717 * 97Q
ТАБЛИЦА IV 3 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ФИЛЬТРОВ ФРУА
Приложения
'470
Продолжение табл. IV.3
Ф4РУ4А 2545 2101 2090 2120 2021 2000 45 2930 1844 1750 1796 1876 16 14 64
Ф6РУ6А 3095 2652 2225 2660 2572 3700 2625 —— 2577 2657 21 21 84
Ф8РУ2А 3595 3152 3125 3160 3072 3700 2625 2577 2657 25 21 92
Ф12РУ1А 3595 3152 3125 3160 3072 — — 5090 400'0 — 3952 4032 25 32 114
I V 4. Фильтры ФРП
Технические данные рулонных фильтров ФРП
Серпуховского механического завода приведены в
табл. IV.4, а их конструктивные размеры—в табл IV 5.
ТАБЛИЦА IV 4 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ
ФРП
Показатель Ф12РП1Б 1 см Е 0. е Ф6РП6Б Ф4РП4Б Ф2РП7Б i
Пропускная способ иость, м3/ч . . 120 000 80 000 60 000 40 000 20 000
Площадь рабочего се- чения. м2 .... 12 8 6 4 2
Вид фильтрующего ма- териала Нетканый волокнистый фильтрую- щий материал типа ФВН*
Эффективность, % 95
Начальное сопротивле- ние, кгс/м2. фильтра при удельной воздушной на- грузке 10 000 мэ/(Ч’М2) 10—12
Пылеемкость. г/м2, с
учетом регенерации . .
Ширина фильтрующе
го материала, мм . . .
Длина фильтрующего
материала на катушке,
м . . . .
Необходимый расход
воздуха, м3/ч, на пнев
моочнетку ....
Необходимое разреже-
нно. кгс/м2. в системе
пневмоочисткн
Мощность электродвн
гатсля. кВт...........
Масса, кг...........
До 1000
1020 | 1020 | 1,020; | 1020 | 780 ,
100
1500— 1500— 1200— 1000— 800-
2000 2000 1500 1200 1000
200—300
0,25
990 I 860 I 700 I 600 I 450
* Допускается применение других рулонных фильтрующих
материалов Все пылевые и аэродинамические характеристики
даны для материала ФВН
Приложение IV. Фильтры и пылеулови/еЛи
4?1
ТАБЛИЦА IV 5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ФИЛЬТРОВ ФрП
Фильтры Ф2РП7Б и ФЬРПЬБ
Л
\ Фильтры Ф6РП6Б, Ф8РП28,Ф2РП1Б
Лебое исполнение
П риложения
Продолжение табл IV.5
Фильтр А /Ц <4а 4, д* А» а Н Н1 н, Я, //4 Число шагов Число отвер- стий о 12 мм в каждом фланце
п п,
Ф2РП7Б 2040 1601 1572 1607 1527 1500 36 2135 1344 1250 12J3 1375 12 10 48
Ф-.РП4Б 2515 2101 2072 2107 2027 2000 35 2935 1841 1750 1796 1876 16 14 64
Ф6РП6Б 3100 2652 2625 2660 2578 — — 3715 2625 — 2577 2657 21 21 84
Ф8РП2Б 3670 3152 3125 3160 3070 — — 3715 2625 — 2577 2657 25 21 92
Ф12РП1Б 3670 3152 3125 3160 3078 — — 5090 4000 — 3952 4032 23 32 114
IV 5 Фильтры ФЭ
Технические данные воздушных электрофильтров ФЭ Серпуховского механического завода приведены в
табл. IV 6, а их конструктивные размеры — в табл IV 7
ТАБЛИЦА IV6 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФЭ
Показатель Ф1Э1 ФЗЭ2 Ф5ЭЗ Ф8Э1 Ф10Э5 Ф14Э6 Ф18Э7
Пропускная способность, м3/ч. при скорости воздуха 2 м/с (при удельной возлуш ной нагрузке 7200 м3/(ч-м;1] 10 000 19 000 33 000 55 000 65 000 100 000 130 000
Площадь рабочего сече ния. м2 1,5 2,9 4,9 8.9 9,8 14 18,5
Эффективность очистки (с бротивоуносным фильтром). % Начальное сопротивление кгс/м2 с противоуносным фильт DOM . бе* противоуносного фитьтра Пылеемкость фильтра. г/м2, при увеличении его со- противления (с противоунос ным фильтром) в 2 раза . Напряжение, В: на коронирующих элект родах иа осадительных пласти- нах Потребляемый ток, мА . 7 14 24 90—95 3 0.5 1500 +13 000 +6500 42 54 81 110
Число агрегатов питания мощностью 0,6 кВт .... 1 1 2 3 3 ь 8
Тип промывного устройства УС-5 УС-6 УС-7 УС-8 УС-9 УС-10 УС-11
Расход воды, м3, для про- мывки фильтра (при давле НИИ 3 кгс/см2) . . . . 0*8 1,5 2,Ь 4,4 5,2 8 |0,4
Число ячеек фильтра ши- риной, мм 755 ... . 7 14 24
965 — — 12 18 '35 54 72
Масса, кг 232 406 517 721 1180 1770 2312
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
473
ТАБЛИЦА IV 7 КОНСТРУКТИВНЫЕ
РАЗМЕРЫ, мм, ФИЛЬТРОВ ФЭ
Фильтр А А А, А, а* а а1 н н, н, Н. h Число шагов Число отвер* стий 0 10.5 им во фланце
п
Ф1Э1 ФЗЭ2 Ф5ЭЗ Ф8Э4 Ф10Э5 Ф14Э6 Ф18Э7 ?56 1616 2126 2661 3161 3161 4161 £20 1580 20S0 2625 3125 3125 4125 та 1544 2042 2577 3077 3077 4077 428 423 534 428,5 533,5 533,5 544 770 1058 £02 1047 1047 1031 53 56 63 125 125 125 125 42 36 42 42 42 42 42 1918 1918 2'22 3176 3176 4676 4676 1840 1840 2344 3098 3098 4598 4598 1804 1804 2308 3062 30С2 4562 4562 1756 1756 2260 3014 3014 4514 4514 65 65 65 125 125 125 125 6 12 16 14 23 23 31 13 13 17 24 24 36 36 42 54 70 92 100 124 140
Примечание. На схемах приняты следующие условные обозначения: 1 — промывное устройство; 2 — электрофильтр; 3 —
промежуточная камера.
IV.6. Фильтры ЭФ-2
Технические данные воздушных электрофильтров
ЭФ-2 Казанского завода медаппаратуры (рис. IV.3)
приведены ниже.
Технические данные фильтра ЭФ-2
Пропускная способность, мэ/ч............ до 2000
Начальное сопротивление с противоуносным
фильтром, к^с/м2 ............................. 4
Эффективность очнсткн (по методике
НИИСТ), % ...... я ...... . до 95
Пылеемкость, г/м2, при увеличении сопротив-
ления вдвое ... ....................
Потребляемый ток, мА......................
Площадь суммарной поверхности осадитель-
ных электродов, м2................. . . .
Расход воды, л, на одну промывку . . . . ,
Время одной промывки, мнн.................
Время между двумя промывками, недель . .
Число форсунок............................
Масса, кг, без питающего устройства . . . .
300
1
13,8
не ме-
нее 50
3
15
90
Рис. IV3. Электрофильтр типа
ЭФ-2
/•—электродный агрегат, 2— кор
пус, 3 — клеммы понижающей и
осадительной зон; 4 — протнвоунос-
ный фильтр; 5 -- водоподводящая
гребенка; 6 — монтажная дверка;
7 — канализационный сифон
30—5
Приложения
474
IV.7. Фильтры ФЦ1 ванным удалением шлака приведены в табл IV 8, а их
Технические данные шарнирно-шторчатых масля- конструктивные размеры - в табл. IV 9.
ных самоочищающихся фильтров ФШ с механизиро-
ТАБЛИЦА IV 8. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ФИЛЬТРОВ ФШ
Показатель Ф2Щ1 Ф4Ш2 Ф6ШЗ Ф8Ш4 Ф12Ш5
Пропускная способность, м'/ч 20 000 40 000 60 000 80 000 120 000
Площадь рабочего сечения м2 1,87 3,35 6,1 7,2 Н,1
Удельная воздушная нагрузка. м3/(ч-м2) . 10 700 12 000 . 9840 И 100 10 800
Эффективность, % 70—80
Сопротивление, кгс/м2 Число 7
фильтрующих шторок . 17 42 56 56 80
секций 1 2 2 2 2
Средняя скорость перемещения шторок, см/мин 0,76
Полезный объем масляного бака м3 0,3 0,41 0,48 0,56 0,56
Мощность электропривода, кВт 0.6
Масса (без масла), кг 634 983 1426 1625 2075
ТАБЛИЦА IV 9. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ФИЛЬТРОВ ФШ
Фильтры Ф2Ш1, Фьшг
А
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
475
Фильтр А А, а2 л, Л А, А. а И Н, Н, Н, h Число шагов Число отвер- стий 0 12 мм в одном при- соединитель- ном фланце
п «1
Ф2Ш1 2322 1625 1222 200 1580 1610 1500 40 2400 1344 1250 1296 1376 47 12 10 48
Ф4Ш2 2916 2216 1813 200 2090 2129 2000 45 2880 1844 1750 1796 1872 47 16 14 64
Ф6ШЗ 3433 2733 1930 400 2625 2658 __ — 3660 2625 2577 2657 21 21 84
Ф8Ш4 3950 3250 2447 400 3125 3165 —- 3660 2625 2577 2657 25 21 92
Ф12Ш5 3950 3250 2447 400 3125 3165 — — 5035 4000 — 3952 4032 — 25 32 114
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛИ
IV.8. Циклоны ЦН-11 и ЦН-15
Основные конструктивные размеры циклонов ЦН-11
приведены в табл IV. 10—IV. 14, а графики для опреде-
ления потерь давления в них — на рис. IV.4 и IV.5.
Конструктивные размеры циклонов ЦН-15 приве-
дены в табл IV.15—IV.21.
ТАБЛИЦА IV 10 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ОДИНОЧНЫХ ЦИКЛОНОВ ЦН-11
Диаметр 1 циклона, 1 мм Б В г л «I л, d Общая масса, кг
230 145 125 120 65 950 1070 465 145 115,72
315 183 158 150 82 1220 1360 580 183 128,91
Примечание На схеме приняты следующие обозна-
чения 1 — входной патрубок: 2—выходной патрубок; 3—вин-
тообразная крышка. < — выхлопная труба: 5— корпус циклопа;
6 — бункер; 7 — крышка лючка: 3 — затвор
30'
Приложения
Пролз6одитеяьносто}тыс мПч
Рис. IV.4. Графики для определения потерь давления в циклонах ЦН-11 диаметром 250 и 315 мм
а — одиночные циклоны; б —группа нэ двух циклонов Л
Потере давления, кгс/м2
Рис. IV.5. Графики для определения потерь давления в циклонах ЦН-11 диаметром 400— 800 мм
а — одиночные циклоны; б — группа из четырех циклонов
ТАБЛИЦА IV 11. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ,
мм, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-11
Диаметр циклона, мм Б £> Б, В Г h hi h, d Общая масса, кг
250 145 125 150 120 65 950 1170 445 145 187,65
315 183 158 190 150 82 1220 1493 560 183 221,37
Примечание. Условные обозначения те же, что на
схеме к табл IV.10.
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
Вход запылен-
ного Воздухе
ТАБЛИЦА IV 12 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ КОРПУСА, мм,
ОДИНОЧНОГО ЦИКЛОНА ЦН-11
Диаметр циклона, D, мм Б В Г ft hi л, d d, Г, Площадь попе- речного сечения корпуса цикло- на. м* Масса циклона, кг
400 240 200 192 104 832 1862 734 800 240 120 80 0,1257 66
500 300 250 240 130 1040 2300 890 1000 300 150 100 0,1963 8»
630 378 315 302 164 1310 2870 1095 1260 378 190 126 0,3117 247
800 480 400 384 208 1665 3615 1358 1600 480 240 160 0,5027 391
Примечания* 1. Размеры D, Б н Г даны по внутреннему сечению, раз-
мер d да г: по наружному сечению
2. На схеме приняты следующие обозначения 1 — входной патрубок, 2 — вы-
ходной патрубок; 3—винтообразная крышка; 4—выхлопная труба, 5—цилинд-
рическая часть корпуса
ТАБЛИЦА IV.13 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ЦИКЛОНОВ
ЦН-11 НА ПОСТАМЕНТЕ
Обозначение компоновок D А Б bi В Г И н, h h. d Общая масса, кг
ЩН-11-400 400 856 240 200 192 104 4665 4880 1500 755 240 1364
1ЦН-11-500 500 856 300 250 240 130 5065 5300 1500 755 зоо 1386
1ЦН-11-630 630 1306 378 315 302 164 5885 6145 1800 1055 378 1723
ЩН-11-800 800 1306 480 400 384 208 6565 6855 1800 1055 480 1865
Примечание На схеме приняты следующие обозначения / — за
твор; 2 — фланец бункера; 3 — бункер; 4 — постамент.
ТАБЛИЦА IV.14. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм. ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ
ЦН-11 НА ПОСТАМЕНТЕ С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ВВЕРХ ЧЕРЕВ СБОРНИК
ij
00
Приложения
Обозначение компоновки D А д, а2 А. А, Б Бх Б, 5» Б< Б. В Б, С с, С, Н н> н, h hi h, d Общая масса, кг
БЦН 11-400 400 1640 1076 3060 618 1306 4040 960 2520 ио 876 1306 192 426 3500 1990 155 2860 6865 7850 4250 2000 1800 1055 2740 240 450 5450
БЦН 11-500 500 1334 770 2060 1070 540 1084 1660 240 530 7270 8350 2300 2000 1053 2540 300 630 5980
БЦН-11-630 630 1664 972 2060 1215 670 1334 1660 302 670 7790 8990 2500 2000 1053 378 710 6872
БЦН-11-800 800 4840 2084 3260 1230 2560 4440 1400 2920 840 1684 2060 384 846 3700 2090 355 3260 8870 10 230 4650 3350 2400 1058 4Ь0 900 fe565
Примечание На схеме приняты следующие обозначения 1 — фланец бункера; 2 — бункер; 3 — сборник; 4 — затвор.
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
479
ТАБЛИЦА IV 15. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ОДИНОЧНЫХ ЦИКЛОНОВ ЦН-16
D н h Al А, А. h4 А Б В г Е в г d Масса, кг
400 3617 2696 2240 230 235 148 104 264 385
450 3865 2928 2435 715 785 365 1020 1020 265 265 166 117 297 800 409
500 4118 3164 2630 295 295 185 130 330 448
550 4721 3571 2995 325 320 203 143 363 569
600 4969 3812 3185 885 965 535 1180 1180 355 350 222 156 396 950 675
650 5222 4039 3380 385 380 240 169 429 672
700 5545 4275 3580 415 410 259 182 462 733
750 5893 4506 3770 885 1135 535 1276 1276 445 440 277 195 495 1050 783
800 6141 4738 3965 475 470 296 208 528 840
Примечание На схемах приняты следующие обозначения / — входной патрубок; 2 — винтообразная крышка; 3 — корпус;
4 —бункер; 5 —выхлопная труба, 6 — улитка для выхода газа
ТАБЛИЦА IV 16. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15
С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК
D d Н В г А, Масса, кг
500 370 4770 1000 500 2630 805
550 430 5140 1100 550 2825 938
600 424 5505 1200 600 3075 1042
650 524 5725 1300 650 3325 1190
700 524 6195 1400 600 3580 1315
750 530 6685 1500 750 3825 1517
800 630 6985 1600 700 4075 1780
Приложения
460
ТАБЛИЦА IV 17 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ГРУППЫ ИЗ ДВУХ ЦИКЛОНОВ
ЦН-15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ
D Н h *1 л, Й* А Б в. г. Е а б в г а Масса, кг
500 4198 3164 2630 715 865 365 1422 1204 295 295 540 300 330 1258 1008 м 749
550 4571 3400 2825 715 985 365 1555 1260 320 325 590 326 353 1380 1050 14 872
600 4919 3692 3075 775 1025 365 1667 1309 350 355 640 352 396 1508 1108 14 982
660 5172 3983,5 3325 830 970 480 1790 1350 380 385 694 383 429 1630 1150 14 1135
700 5625 4275 3850 885 1115 535 1912 1408 410 415 724 388 462 1758 1208 18 1276
750 6098 4561 3825 940 1285 590 2050 1500 440 445 790 431 495 1880 1280 18 1446
800 6431 4848 4075 995 1315 6*5 2162 1614 470 475 824 440 528 2008 1408 14 1747
Приложение TV. Фильтры и пылеуловители
481
ТАБЛИЦА IV 18 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, чч, ГРУППЫ
ИЗ ТРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА
ЧЕРЕЗ КОЛПАК
д d Н % В Г а б Масса, кг
650 612 6800 3326 2110 750 429 429 2319
700 625 7255 3581 2260 700 462 462 2457
750 718 7820 3826 2410 750 495 495 2786
800 718 8205 4076 2560 800 528 528 3116
ТАБЛИЦА IV 19 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ГРУППЫ ’’3 ТРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15
С ВЫХОДОМ ГАЗА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ
D и| 1 h h. /ц h, h4 Л. ft. A Б Si F ж a 6 г Масса, кг
650 6430 5887 3985 3326 831 1684 542 481 2605 2640 1110 1115 730 730 589 429 2440 1400 2092
700 6890 6315 1276 358! 886 1804 575 536 27"2 1550 1190 1195 780 780 633 462 2610 1300 2313
750 7480 6873 4563 3826 94! 2059 607 591 2Э55 1643 1270 1275 830 830 677 495 2785 1400 2672
800 7862 7221 4849 4076 996 2! 04 641 646 3124 1750 1350 1355 880 880 718 528 2960 1500 2879
Приложения
482
| Выход
g {воздуха
ТАБЛИЦА IV 20 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм.
ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ ЦН-15 С ВЫХОДОМ
ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ КОЛПАК
D dt И h Г И а б Масса. кг
400 418 4235 2196 1000 455 456 264 1068
150 462 4490 2391 1125 510 508 297 1233
500 515 5070 2631 1250 555 560 330 1474
550 615 5375 2826 1375 615 620 363 1713
600 615 5750 3076 1500 680 672 396 1976
650 716 6080 3326 1620 725 724 429 2229
700 718 6569 3581 1750 780 776 462 2592
750 818 7000 3826 1870 835 828 495 2920
800 820 7470 40/6 2000 890 880 523 3108
ТАБЛИЦА IV 21. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм. ГРУППЫ ИЗ ЧЕТЫРЕХ ЦИКЛОНОВ
ЦН-15 С ВЫХОДОМ ВОЗДУХА ЧЕРЕЗ УЛИТКУ
D Н h h. h. А. It, h. А 1 ‘ 1 rt Е ж а <5 е г Масса кг
400 3995 3647 2652 2196 671 329 378 321 1248 1380 455 450 440 648 455 234 1040 1200 974
450 4275 3865 3883,5 2391 671 829 410 321 1340 1528 510 510 480 724 508 297 В 65 1350 1141
500 4880 4438 3164 2631 716 1104 442 366 I486 1676 565 565 540 800 560 330 1200 1500 1199
550 5247 4771 3401,5 2826 716 1184 476 366 1640 1830 615 620 590 884 620 363 1450 1650 1678
600 5628 5119 3693 3076 776 1224 509 426 1725 1960 610 675 640 960 672 396 1540 1800 1900
650 6014 5472 3984,5 3325 831 1269 542 481 1850 2120 725 730 590 1036 724 429 1660 1950 2148
700 6500 5925 1276 3581 886 1414 575 536 1972 2278 780 785 740 1112 776 462 1790 2100 2580
750 6985 6378 4562,2 3826 941 1559 607 591 2096 2416 835 840 790 1183 826 495 1910 2250 2868
800 7462 6821 4849 4076 996 1704 641 646 2230 2568 890 895 840 1264 880 528 2040 2400 3211
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
483
IV.9 Циклоны СИОТ
Циклоны СИОТ сопротивлением 60—120
от номера:
кгс/м2 имеют следующую производительность в зависимости
№ циклона...............
Номинальная производитель-
ность» м3/ч
Конструктивные размеры циклонов СИОТ
1 2 3 4 5 6 7
1500 3000 4500 6000 7500 8500 10 000
приведены в табл. IV.22.
ТАБЛИЦА IV 22 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ЦИКЛОНОВ СИОТ
№ цикло-
Примечание На схеме приняты следующие обозначения 1 — раскручиватсль с винтовой крышкой; 2 — выходной патру-
бок; 3— крышка корпуса, 4 — входной патрубок, 5— корпус; 6 — пылсотводящий патрубок, 7 — раскручиватсль (плоский щиг),
8 — колпак
Приложения
484
IV. 10. Циклоны с обратным конусом
Технические данные и конструктивные размеры
циклонов с обратным конусом приведены в табл.
IV.23 и IV.24.
ТАБЛИЦА IV.23. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ
С ОБРАТНЫМ КОНУСОМ
№ цикло- на Внутрен- ний диаметр циклона, мм Производитель- ность циклона, м3/ч при скорости возду- ха. м/с, во входном патрубке Общая масса, кг
с бунке- ром С выд- вижным ящиком
14 15 16
1 100 130 140 150 17,46 20,57
2 150 290 302 314 30,55 35,39
3 200 525 563 600 45,/ 64,8 54,2
4 250 *80 900 920 73
5 300 1170 1250 1330 124,6 97
6 370 1790 1395 2000 169.4 136
ТАБЛИЦА IV.24 КОНСТРУКТИВНЫЕ
Продолжение табл. IV 23
№ цикло- на Внутрен- ний диаметр циклона, мм Производитель- ность циклона, м3/ч. при скорости возду- ха. м/с. во входном патрубке Общая масса, кг
с бунке- ром с выд- вижным ящиком
14 15 16
7 455 2620 2810 3000 231 192
8 525 3500 3750 4000 438,7 244,8
9 585 4375 4687 5000 528,5 296
10 645 525» 5625 6000 588,7 352
11 695 6130 6565 7000 654 401,6
Примечание Сопротивление циклонов: 1) с улиткой
и 2) без улитки иа выхлопной трубе при скорости воздуха во
входном патрубке 14, 15 и i6 м/с составит соответственно.
1) 125; 143 и 163 кгс/м2 и 2) 126; 145 и 165 кгс/м2.
РАЗМЕРЫ, мм, ЦИКЛОНА С БУНКЕРОМ
V цикло на DBH D. Dt £>4 А Б 5. В И Hi h Л, h2 а Од
1 100 140 165 50 10 263 130 200 75 520 750 200 300 50 100 70 18
2 150 210 247 75 15 368 195 300 112 780 875 300 450 75 140 100 18
3 200 280 330 100 20 468 260 400 150 1040 1000 400 600 100 200 120 18
4 250 350 412 125 25 * 568 325 500 183 1300 1125 500 750 125 240 150 18
5 300 420 495 150 30 730 930 600 225 1560 1250 600 900 150 200 137 35
6 370 518 610 185 37 870 481 740 278 1924 1425 740 1110 185 250 157 35
7 455 637 750 228 45.5 1040 592 910 341 2366 1638 910 1365 228 300 192 35
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
485
Продолжение табл IV 24
№ цикло* иа DBH Dj D3 Dt A Б Bt В | H h A. a at Oi
Я 525 736 866 263 52,5 1254 683 1050 394 2730 1813 1050 1575 263 250 207 55
9 585 819 965 293 58,5 1374 761 1170 439 3042 1963 1170 1755 293 300 192 55
10 645 903 1064 323 64.5 1494 839 1290 484 3354 2113 1290 1935 323 250 202 55
11 695 973 1146 348 69,5 1594 904 1390 521 3614 2238 1390 2085 348 300 152 55
Примечание
4 — обратный конус;
На схеме приняты следующие обозначения: /
5 — внутренний корпус; 6 — бункер; 7 — шибер;
— выхлопная труба; 2 — входной патрубок; 3~ цилиндр:
о — кольцевая щель; Я — ось цилиндра циклона.
IV.11. Циклоны Клайпедского ОЭКДМ
Технические данные циклонов Клайпедского
ОЭКДМ приведены в табл. IV.25, а их конструктивные
размеры — в табл. IV.26. Коэффициент местного со-
противления С, отнесенный к скорости воздуха во
входном патрубке, соответствует 5.
ТАБЛИЦА IV 25 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ
КЛАЙПЕДСКОГО ОЭКДМ
№ цикло- на Скорость воз- духа во вход- ном патрубке, м/с Производи- тельность циклона м’/ч Сопротивле- ние циклона, кгс/м’ Площадь сечения, м’
входного патрубка цилиндра стакана
12 13 14 15 16 17 18 2200 2360 2540 2760 2860 3040 50 60 70 80 90 гое 0,042 0,385
14 14 15 16 17 18 4230 4540 4850 5130 5430 60 70 80 90 100 0.084 0,502
16 14 15 16 17 18 6400 6850 7300 7800 8200 60 70 80 90 100 0,127 0,65
14 8100 60
15 8700 70
18 16 9260 80 0,161 0,83
17 10 000 90
18 10 400 100
14 10 000 60
15 10 750 70
20 16 И 450 80 0,2 1,04
17 12 150 90
18 12 900 100
Продолжение табл IV 25
№ цикло- на Скорость воздуха во входном пат- рубке, м/с Производи- тельность циклона, м’/ч gg a g о ВЪ £ в> о О » и О Я X ’ Площадь входного патрубка гечення, ы3 цилиндра стакана
22 14 15 16 17 18 11 900 12 750 13 600 14 400 15 250 60 70 80 90 100 0,236 1,32
24 14 15 16 17 18 14 400 15 400 16 450 17 500 18 500 60 70 80 90 100 0,286 1,5
26 14 15 16 17 18 20 000 21 400 22 800 24 300 25 700 60 70 80 90 100 0,397 2
30 14 15 16 17 18 22 200 23 750 25 350 26 950 28 500 60 70 80 90 100 0,44 2,33
34 14 15 16 17 18 30 200 32 400 34 600 36 700 38 800 60 70 80 90 100 0,6 3
Приложения
486
ТАБЛИЦА IV.26 КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ЦИКЛОНОВ КЛАЙПЕДСКОГО ОЭКДМ
12 12С0 170 700 1100 560 3780 2590 1190 1500 1360 860 215 260 380 550 1210 220 190 570 263
14 1400 220 800 1300 650 4315 2935 1330 1700 1560 1010 225 340 400 610 1410 310 270 750 363
16 1600 300 910 1480 740 4915 3335 1580 1940 1760 1165 230 390 460 730 1600 410 310 850 172,5
18 1800 350 1030 1680 840 5565 3775 1790 2200 2020 1300 275 440 520 830 1800 460 350 970 628,5
20 2000 400 1150 1860 930 6150 4170 1980 2450 2260 1440 280 490 570 920 2000 510 390 1100 1057
22 2200 450 1300 2000 1000 6505 4365 2140 2490 2290 1570 305 540 630 1070 2200 550 430 1150 1284
21 2400 480 1380 2230 1115 7295 4915 2330 2940 2740 1725 250 590 685 1105 2400 610 470 1250 1352
2ь 2600 540 1595 2400 1215 8010 5415 2595 3300 3100 1800 300 600 795 12СЭ 2600 750 530 1300 1831
30 3010 600 1785 2790 1400 9160 6190 2970 3650 3380 2160 345 735 855 1380 3000 760 580 1370 2489
34 3400 630 1950 3100 1550 10850 6975 3285 4110 3810 2450 400 840 975 1460 3400 860 700 1550 2897
Примечание. На схеме приняты следующие обозначения 1 — рассекатель; 1 — корпус нижний; 3 — корпус верхний;
4 — труба выхлопная; 5 — водосборник; 6 — труба сливная; 7 — корпус циклона; 8— конус циклона: 9— внутренний стакан.
IV. 12 Циклоны Ц Гипродревпрома
Циклоны Ц Гипродревпрома предназначены для
механического улавливания древесных отходов (струж-
ки, опилок, пыли). Их устанавливают только на на
гнетание. Коэффициенты очистки воздуха 98—98,5%;
коэффициент местного сопротивления, отнесенный к
скорости входа воздуха, £=5,4
Технические данные циклонов Ц Гипродревпрома
приведены в табл. IV.27, а их конструктивные разме-
ры — в табл IV 28
ТАБЛИЦА IV 27. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЦИКЛОНОВ Ц ГИПРОДРЕВПРОМА
Циклон ' . . Ц-250 Ц-300 Ц-375 Ц-450 Ц-550 Ц-600 Ц-6^5 Ц-730 Ц-800
Производитель- ность циклона, м3/ч . .... 500—700 900—1000 1000—1500 1500-2200 2200—3200 2600—3250 3200- 4500 3850-4800 4500 — 6600
Площадь сече- ния входного пат- рубка, м2 . . . 0,00845 0,01235 0,01755 0,0259 0,0378 0,045 0,0553 0,0668 0,08
Продолжение табл. IV.27
ЦИКЛОН . . 4 Ц-870 Ц-950 Ц-1050 Ц-1150 Ц-1235 Ц-1320 Ц-1400 Ц-1500 Ц-1600
Производитель- ность циклона, м3/ч 5450—6850 6600—9500 7950—9950 9500—14 000 11 000—13 000 12 550—13 700 14 000—20 000 15 000—23 000 18 400 -23 000
Площадь сече- ния входного пат рубка mj 0,0948 0,115 0,138 0,155 0.19 0.218 0.24“ 0,277 0,32
Приложение IV Фильтры и пылеуловители
487
ТАБЛИЦА 1V.2S. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, ми, ЦИКЛОНОВ Ц ГИПЮДРЕВПРОМА
№ циклона DBH Dt d | d, н н, Ну Ъ *1 3, 5, Л* f н Общая масса кг
Ц-250 250 150 27С 100 105 1150 425 600 150 300 75 45 75 190 340 18,2
Ц-300 300 185 340 по 125 1380 525 700 185 370 90 55 90 226 390 26,3
Li-375 375 225 410 135 150 1720 635 900 225 450 110 70 110 300 470 36
Ц-450 45С 270 490 160 170 2035 765 1050 270 540 135 80 135 340 550 53,8
Ц-500 500 330 600 200 205 2505 935 1300 330 660 165 100 165 450 650 71
Ц-600 600 355 655 220 215 2755 1020 1440 360 72С 180 по 180 450 730 83
Ц-675 400 720 250 230 3053 изо 1600 400 800 200 120 200 570 81С 106,5
Ц-730 730 440 795 270 245 3345 1240 1750 440 880 220 130 220 550 865 103,4
Ц-800 800 480 870 300 260 3650 1360 1900 480 960 240 145 240 600 970 165,6
Ц-870 870 520 950 320 285 3980 1480 2080 520 1040 260 155 260 650 1040 184,5
Ц-950 950 575 1036 350 310 4335 1625 2250 575 1150 285 170 285 750 1080 207,5
Ц-105С 1050 630 1145 390 350 4815 1785 2520 630 1260 315 190 315 790 1283 247
ц. 1150 115п 690 1240 420 390 5255 1950 2750 690 1380 345 205 345 900 1300 322,5
1Д-1235 1235 740 1345 460 420 5635 2100 2960 74С 1480 370 220 370 930 1400 333
Ц-1320 1320 790 1440 490 450 6045 2240 3170 790 1580 395 240 395 990 15ОЬ 462,5
ц-1400 1400 840 1500 500 480 6395 2370 3350 840 1680 420 250 420 1050 1550 460
Ц-150(i 1500 900 1620 550 500 6865 2540 3600 900 1800 450 270 450 1140 1650 516
Ц-1600 1600 960 1750 590 520 7335 2750 3840 960 1920 480 290 480 1200 1740 5/3
Примечание. На схеме приняты следующие обозначения: 7 —конус: 2 —сепаратор: «—корпус; 4 —входной патрубок:
В — крышка корпуса: 6 — косынка; 7 — зонт.
Приложения
i/йО
41ю
Рис. IV.6. Пылеуловитель рукавный типа
’ФВК-30
а — фланец входного патрубка коллектора;
б —фланец выходного патрубка; в — план
расположения фундаментных болтов; 1— кор-
пус, 2—механизм для встряхивания и продув-
ки фильтра; 3—рукав, 4 — пылесборник, 5 —
механизм для привода шнека; б — выпускной
клапан; 7 — всасывающий коллектор; 8— кол-
лектор для выхода газа; 9 — два фундамент-
ных болта М16Х 200; 10 — четыре фундамент-
ных болта М24Х300
Рис. IV.7. Пылеуловитель рукавный типа ФВК-60
позиции 1—10 см. иа рис. IV.6
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
489
Рис. IV.8. Пылеуловитель рукавный типа ФВК-90
позиции 1—10 см. на рис. IV.6
IV. 13. Пылеуловители рукавные ФВК
Пылеуловители
IV.6-IV.8, а их
табл. IV.29.
рукавные ФВК показаны на рис.
технические данные приведены в
Продолжение табл IV.39
Показатель ФВК-30 фвк-60 ФВК-90
ТАБЛИЦА IV.29. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ РУКАВНЫХ
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ФВК
Показатель ФВК-30 фвк-60 ФВК-90
Площадь поверхности фильтровальной тка- ни, м* 30 60 90
Производительность, м*/ч: по чистому воздуху . 5060 10 000 15 000
по воздуху, содержа- щему до 20 г/м3 пыли 1250-1500 2500—3000 3800—4600
Сопротивление фильт- ра, кгс/м2 Число: секций 2 80—90 4 6
рукавов в секции . . 18 18 18
рукавов в фильтре . 36 72 108
Материал рукава
Мощность, кВт-
электродвигателя
привода механизма
встряхивания . . .
электродвигателя
привода шнека
Масса фильтра (без
входного и выходного
коллектора), кг ... .
Сукно фильтровальное № 2
♦ГОСТ 6986-69)
0,8
0,6
1053 1682
2300
Примечание. Указанный материал рукава допускает
фильтрацию нейтральных газов с температурой до 80° С
IV.14. Пылеуловители рукавные РФГ-VMC
Пылеуловители рукавные секционные РФГ-VMC
показаны на рис. IV.9, а их технические данные при-
ведены в табл. IV.30 и IV.31.
31-—5
Приложение.
49С
BuS А
5бь-о(рфг-тмс-е)
73бо(рфг-?мс-е)
ввво(рфг-умс-ю)
Рис IV 9 Фильтр рукавный четырехсекционный
РФГ V чС
а — продольный разрез; 6 — поперечный разрез, а —схемы сбо-
рок одинарных фильтров. /—1; 5, 9. 13; //—4; 8; 12: 16; 111—2;
6; 10; 14; IV— 3; 7; 11; 15; а — схемы сборок сдвоенных фильт-
ров V—1; 5: 9; 13; V/-3; 7; Ц; 15
/ — конвейер винтовой и 200 мм, 2 — бункер, 3 — газораспреде
лительный корпус бункера; 4 — лаз с теплоизоляцией; 5 — кор-
пус фильтра, 6 — вентилятор для продувки рукавов: 7 — коллек
тор выхода газа; 8 — дроссель-клапан; 9 — рукав 0 220 мч,
длиной 3100 мм; 10 — ручное управление дросселем; 11 — диф
фузер входа газа; 12 — привод шнека и шлюзового затвора;
13 — шлюзовой затвор; 14— механизм встряхивания
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
491
4994
ТАБЛИЦА IV 30
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ РФГ-VMC
Показатель Пылеуловители РФГ-VMC
одинарные сдвоенные
Число*
секций в фильтре . * г • • 4 6 8 10 4-2=8 6-2=12 8-2=16 10-2=20
рукавов в фильтре 56 84 112 140 112 168 224 280
Площадь фильтрующей поверхности, м2 112 168 224 280 224 336 448 560
Длина, мм
корпуса фильтра Li . 3003 4503 6003 7503 3003 4503 6003 7503
коллектора выхода газа £2 • 2700 4200 5700 7200 2700 4200 5700 1200
одинарных фильтров L3 (1; 2; 3; 4. 9, 10, 11; 12 сборок)
и сд военных фильтров (1, 3, 9. 11 сборок) 4063 5563 7063 8563 4063 5563 7063 8563
одинарных фильтров Lt (5; 6; 7; 8, 13, 14; 15, 16 сборок)
и сдвоенных фильтров (.>; 7; 13. 15 сборок) . . 3928 5428 6928 8428 3928 5428 5928 8428
общая длина одинарных фильтров Ls (1: 2, 3, 4, 9. 10; 11,
12 сборок) и сдвоенных фильтров (1, 3. 9; 11 сборок) . . . 4360 5860 7360 8860 4360 5860 7360 8860
Общая установочная мощность электродвигателей, кВт . . . 11,5 23
Масса фильтра, кг , 6660 9327 11 874 14 540 13 660 19 018 24 248 29 707
Приложения
492
IV.15. Скоростные промывателя СИОТ
ТАБЛИЦА IV.31. ХАРАКТЕРИСТИКА УСТАНОВЛЕННЫХ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ (ДЛЯ ВСЕХ СБОРОК
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ)
Тип электродви- гателя Мощность, кВт Скорость вра- щения п Число элек- тродвигателей для фильтров Назначение установки
оди- нарных сдвоен- ных
А02-41-6 3 960 I 2 Для механизма встряхивания
А02-41-6 3 960 1 2 Для привода шнека
А02-42-4 5,5 1450 1 2 Для привода об- дувочного венти- лятора
Технические данные и конструктивные размеры
скоростных промывателей СИОТ приведены соответ-
ственно в табл. IV.32—IV.34. Установку промывателей
СИОТ см. серия 4.904-61, вып. III. Гидравлическое со-
противление скоростного промывателя СИОТ Др зави-
сит от скорости воздуха о» в круглом сечении входного
патрубка:
V , м/с. . . . 14 15 16 17 18 19 20
Др, кгс/м’ . . 81 92 103 114 125 136 147
ТАБЛИЦА IV.32 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ
№ скоростного промывателя СИОТ
Показатель 5 6 7 8 9 | 10 11 12 13
Диаметр входного патрубка, мм 560 665 790 940 1120 1330 1590 1880 2240
Производительность, тыс. м’/ч, при входной скоро- сти, м/с: 14 12,5 17,5 25 35 50 70 100 140 200
20 17,5 25 35 50 70 100 140 200 280
Расход воды (максимальный), м’/ч 2 2,8 3,9 5,5 7,7 11 15,5 22 31
Расчетная нагрузка иа строительные конструкции, т . 2,5 4 5,5 9 14 22 32 53 95
ТАБЛИЦА IV.34. РАЗМЕРЫ ФЛАНЦЕВ, мм, ПАТРУБКОВ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ
Фламиы патрубков
Входного Выходного
№ промыва- теля D D, D, аХЬ Число отверс- тии в В1 Г Pt с с, аХЬ Число шагов Число отверстий л,
п П1
5 570 610 640 628 728 514 614 172 191 4 3 14
6 675 715 745 744 844 610 710 161 167 5 4 18
7 800 840 870 13X18 12 880 980 721 821 188 195 13X18 5 4 18
8 950 1000 1040 1046 1196 856 1006 189 189 6 5 22
9 ИЗО 1180 1220 17X24 16 1244 1394 1018 1168 190 185 17X24 7 6 26
10 1340 1390 1430 1475 1625 1207 1357 195 185 8 7 30
11 1590 1640 1680 1751 1901 1432 1582 184 190 10 8 36
12 1890 1940 1980 17X24 24 2062 2232 1702 1852 197 199 17X2' 11 9 40
13 2250 2300 2340 2492 2692 2012 2212 200 193 13 11 48
Размер для циклона № 13.
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
493
ТАБЛИЦА IV 33. КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, СКОРОСТНЫХ ПРОМЫВАТЕЛЕЙ СИОТ
D
5 Ф105 1344 1545 1590 448 366 784 180 1855 1125 752 3170 1900 1295 367 755 560 618 504
6 Ф106 1596 1795 1800 532 435 910 180 2190 1335 850 3660 2255 1445 430 1070 665 /34 600
1 ФЮ7 1896 2095 2085 632 517 1062 220 2590 1585 947 4250 2674 1632 500 1440 790 8/0 711
8 Ф108 2256 2515 2500 752 617 1251 230 3160 1885 1200 4970. 3161 1835 531 2300 940 1036 846
9 ФН19 2688 2945 2900 895 734 1470 230 3740 2245 1347 5820 3758 I960 692 3150 1120 1234 1008
10 ФИО 3192 3450 3320 1064 872 1722 230 4415 2665 1655 6820 4465 2590 920 4500 1330 1465 1197
11 ФШ 3792 3905 3800 1264 1036 2060 250 5260 3165 1915 8000 5033 3170 1002 5950 1580 1741 1422
12 Ф112 4512 4625 4520 1504 1231 2420 310 6220 3765 2147 9430 6309 3650 1463 8700 1880 2072 1692
13 Ф113 5400 5565 5420 1800 1475 2915 430 7450 4495 2739 И 170 7526 4900 2380 14 030 2240 2480 2000
Примечания' 1. На схеме приняты следующие обозначения' 1 — раскручиватель; 2 — корпус конический; 3 — корпус ци-
линдрический; 4 — водоподающий трубопровод диаметром 1—2"; 5 — люк; 6 — дозатвор
2 Отверстия для крепления промывателей № 11—13 принимать 22 мм.
Приложения
494
IV.16 Пылеуловители ПВМ
Пылеуловители ПВМ показаны на
рис. IV.10, а их технические данные приведены в табл IV.35.
Рис IV. 10 Пылеуловители венти-
ляционные мокрые (ПВМ)
а — со сливным удалением шлама; б —
с конвейерным (скребковым) удалеии
ем шлама
ТАБЛИЦА IV 35. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ПВМ (СО СЛИВНЫМ УДАЛЕНИЕМ
ШЛАМА ТИПОРАЗМЕРОВ Зс—40с и С КОНВЕЙЕРНЫМ УДАЛЕНИЕМ ШЛАМА ТИПОРАЗМЕРОВ Зк—40к)
Показатель Типоразмер пылеуловителей
Зс Зк 5с Бк | 10с | Юк 20с | 20к | 40с | 40к
Номинальная про* изводительиость по воздуху, м’/ч 3000 5000 10 000 20 000 40 000
Тип, № установлен- ного вентилятора Ц13-50 №3,2 ЦП7-40 № 5 ЦП7-40 № 6 ЦП7-40 № 8 Ц4-76 № 10
Мощность электро- двигателя вентагре- гата, кВт 3— 5,5 4- -17 7,5- -22 13 -40 22-40
Масса электродви- гателя вентилятора, кг 35 -57 60—154 93- -208 140- -333 208—333
Объем воды в бун- кере пылеуловителя, м3 0,45 1 0,65 1,75 1,45 2,3 2,2 3 5,5 5,8
Масса пылеулови- теля без воды и электродвигателя, кг 676 — 815 — 1395 1700 1942 2300 4737 —
Расход воды, л/ч 300-500 — 600—1000 — 1200—2000 50—100 2400—4000 100—200 4800—8000* 200-400
Длина перегоро- док, м 0,8 1,21 2 4 8
Габариты, мм (см рис. IV.10): ширина А длина В высота С 1100 1250 2794 — 1110 1G50 3085 — 1514 2500 3412 1800 3683 3585 2314 2510 3680 2500 3683 4000 2416 4750 4110 250 0 5900 4200
* Расход воды дан для температуры очищаемого воздуха до 40’С Первое значение соответствует запыленности до 6 г/м3, вто-
рое — максимальной запыленности 15 г/м’ При больших температурах количество воды, идущее на компенсацию потерь испаряю-
щейся воды, определяется по расчету
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
495
IV 17. Пылеуловители КИП
Технические данные пылеуловителей коагуляцион-
ных мокрых типа КМП приведены ниже и в табл.
1V.36—IV38 (см. также типовой проект 1.494-23).
Рекомендуемые режимы работы пылеуловителей
типа КМП
Максимальное разрежение, кгс/м2 ..... 500
Перепад давлений, кгс/м2 ................. до 350
Начальная запыленность воздуха, г/м3 ... до 30
Скорость воздуха в горловине трубы Венту-
ри, м/с ................... ... .... 40—70
Минимальный располагаемый напор воды,
кгс/см2 . . . ........................ 10
Расход воды, л/м® . . .............. 0,2—0,6
Содержание твердого вещества в воде, мг/л . 200
Примечание. Содержание твердой фазы может быть
увеличено до 500 мг/л при обеспечении условий, исключающих
выпадение солей жесткости на стейках трубопроводов
IV.18. Пылеуловители ЦВП
Технические данные и размеры пылеуловителей
ЦВП приведены в табл. IV 39 и IV.40.
ТАБЛИЦА IV 36 РАСХОД ВОДЫ НА ОДИН
ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЬ ТИПА КМП
Индекс установку Расход воды для пленочного оро- шения конфузора. м’/ч Минимальный диаметр сопла центральной фор- сунки, мм Расход воды, м’/ч Число форсунок
при пери смыве с Kan.neyj одическом стенок повителя
КМП2.5 00 00 000 0,65 8,5 1,2 8
КМПЗ.2-00 00.000 1 12 1,5 10
КМП4.0-09 00 000 1,5 14 1,8 12
КМП5.0-09 00 000 2,2 17 1,8 12
КМП6.3-09 00.000 3 22 2,7 18
КМП7.1-00 00 000 3,4 24 3 20
КМП8.0-00 00 000 3.8 28 3,6 24
ТАБЛИЦА IV37. КОМПЛЕКТАЦИЯ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ТИПА КМП
Обозначение установки Индекс
трубы коагулятора каплеуловителя
правого исполнения левого исполнения
КМП2.5-00.00 000 КМП2.5-00 00 000-01 КМП2.5-01.00 000 КМП2.5-02.00 000 КМП2.5-02 00 000-01
КМПЗ.2-00 00 000 КМПЗ.2-00 00 000-01 КМПЗ.2-01 00 000 КМПЗ.2-02 00 000 КМПЗ,2.00.000-01
КМП4.0-00.00.000 КМП4.0 00.00 000-01 КМП4.0 01 00 000 ;<МП4,0-02 00 000 КМП4.0-02 00.000-01
КМП5.0-00 00 000 КМП5.0-00 00 000-01 КМП5.0-0’ 30 эоо КМП5.0-02 .00.000 КМП5.9 02 00 000-01
КМП6.3-00 00.000 КМП6,3-00.00 000-01 КМП6.3-01 00 000 КМП6.3-02 00 000 КМП6.3-02 00 000-01
КМП7.1-00 00 000 КМП7.1 00 00 000-01 КМП7.1-01 00 000 КМП7.1-02 00 000 КМП7,Ь02 00 000-01
КМП8.0-00 00 000 КМП8.0-00.00.000-01 КМП8.0-01.00 000 КМП8.0-02 00 000 КМП8.0-02 00 000-01
Продолжение табл /V 37
Обозначение установки Индекс | Суммарная масса усгачэвки кг
отвода гидрозатвора опорных лап
на трубе- 1 Hd ча меуловнтеле коагуляторе |
КМП2.5-00 00 000 КМП2.5 00 00.000 01 КМП2.5-03 00 000 КМП 1-03 00 000 КМП 1-01 00-000 | КМП1-С2 00 000 1060
КМПЗ.2 00 00 000 КМПЗ.2-00 00 000-01 КМП3.2 03.00.000 То же То же КМП1-02 00 000 01 1260
КМП4.0-00 00.000 КМП4.0-00 00 000-01 КМП4.0-03 00 000 » » КМП1 02 00 000 02 1777
КМП5,0-00.00 000 КМП5.0-00 00 000-01 КМП5.0-03.00 000 » » КМП 1-02 00 000 03 3949
КМП6.3-00 00 000 КМП6.3 00 00 000-01 КМП6.3-03 00 000 КМП 1-04 00 000 > КМП1-02 00 000-04 5495
КМП7.1-00 00 000 КМП7.1-00 00 000-01 КМП7.1-03 00 000 То же » КМП1 02 00.000-05 7353
КМП8,0 00 00 000 КМП8.0-00 00 000-01 КМП8.0-03 00 000 » > КМП1 02 00 000 06 10 759
Приложения
496
ТАБЛИЦА IV.38. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ТИПА КМП
Л
Индекс Dr DK V Di D3 D, d. d. dt H Hr
КМП2.5-00 00.000 250 1000 450 1200 740 50 25 50 20 4312 2570
КМПЗ.2-00 00 000 320 1200 560 1440 980 70 32 80 20 5010 3020
КМП4.0-00 00.000 400 1500 680 1800 1240 70 32 80 20 5850 3580
КМП5,0-00.00 000 500 1900 900 2120 1450 80 40 80 20 7416 4500
КМП6.3-00 00 000 630 2300 1120 2520 1600 100 40 100 25 8641 5280
КМП7.1-00 00 000 710 2700 1250 2920 1850 125 40 100 25 9591 5790
КМП8.0-00 00 000 800 3000 1400 3220 2050 125 40 100 25 10 506 6425
Продолжение табл IV.38
Обозначение A, Й, A В M К L N
КМП2.5 00.00 000 3933 240 620 1120 780 350 620 2314 450 1110 600
КМП3.2 00 00 000 4820 240 620 1440 1000 410 750 2790 590 1230 765
КМП4.0 00 00 000 5630 240 750 1800 1030 530 930 3540 720 1600 900
КМП5.0 00 00 000 7064 526 1140 2250 1450 670 1180 3985 900 1800 1080
КМП6.3-00 00 000 7355 335 1140 2830 1700 810 1430 4620 1090 2150 1300
КМП7.1-00 00 000 9806 370 1140 3190 I960 950 1680 5240 1270 1470 1500
КМП8.0 00 00 000 10 860 350 1140 3600 2140 1250 I860 5720 1430 2660 1650
Примечание На схеме приняты следующие обозначения- / — отвод; 2 — лапа опорная; 3 — труба-коагулятор; 4—капле-
уловитель; 5 — гидрозатвор.
Приложение IV. Фильтры и пылеуловители
497
ТАБЛИЦА 1V.3S. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ЦВП
Исполнение циклона Скорость воздуха, м/с Гидравлическое сопротивление, кгс/м*
во входном отверстии циклона условная в поперечном сечении циклона одиночного циклона установки из двух циклонов
Основное 16—25,6 4,5—7.05 36—91 39—100
С повышенной скоростью 32—44 4.5—6 94-178 98—183
ТАБЛИЦА IV.40. РАЗМЕРЫ, мм, ПЫЛЕУЛОВИТЕЛЕЙ ЦВП
*-------*7 8
Циклон D Б Si Н1 Но Л* л» Л. а d Общая масса, кг
ЦВП-3 315 445 283 2434 1711 132 250 595 102,5 19 63,9
ЦВП-4 400 505 360 3014 2173 159 320 685 130 21 106,7
ЦВП-5 500 640 150 3684 2806 189 400 792 162,5 23 161
ЦВП-6 630 765 565 4554 3401 229 500 927 205 26 237
ЦВП-8 800 1025 720 5699 4305 282 640 1116 260 29 369,7
ЦВП-10 1000 1335 900 7044 5367 344 800 1336 325 32 569,5
Примечание На схеме приняты следующие обозначения* 1 — конусный патрубок-гидрозатвор; 2—входной патрубок;
У —лючок; 4 — корпус циклона; 5 — опора; б— выходной патрубок; 7 — люк; 8 — улиточный раскручивающий аппарат; Р —оро-
сительная труба 0 э/«" для непрерывной промывки корпуса; 10 — подвод воды
Приложения
498
ПРИЛОЖЕНИЕ V
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
В справочнике приведены электродвигатели мощ-
ностью от 1 до 100 кВт, предназначенные для приме
ТАБЛИЦА V2 ШКАЛА МОЩНОСТЕЙ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СЕРИИ А02
нения их в нормальных производственных условиях.
В остальных случаях следует руководствоваться со-
ответствующими указаниями и правилами применения
электродвигателей в особых условиях (повышенная
или пониженная температура помещения, запыленность
воздуха, взрывоопасная среда и т д.).
V.I. Электродвигатели
единой серии А2, АО2 и АОЛ2
Установочные размеры электродвигателей единой "
серии (а также буквенные обозначения размеров)
приняты в соответствии с рекомендацией Междуна-
родной электротехнической комиссии (МЭК).
Серия предназначена для замены двигателей се-
рии А и АО и характеризуется существенным повы-
шением энергетических показателей (к. п. д. и cos <р,
меньшие габариты, масса и т. Д.).
Асинхронные электродвигатели новой серии раз-
деляются на А2 — защищенные и А02 — закрытые,
обдуваемые (для общего применения).
В табл. V.1—V.3 приведены шкалы мощностей
электродвигателей серин А2, АО2 и АОЛ2, а их ус-
тановочные размеры при форме исполнения М100 —
в табл. V.4 и V.5.
1ектродви1ателя альная мощность, ть вращения, , при номинальной ке кг, лри форме ения М100 к ч та а? 03 о. S 4> 1льная мощность, тъ вращения, , при номинальной <u bs кг, при форме синя М100
та к S <9 «J Ч та X X 2s та 3
Тип Ном кВт Мао испо с Н Ном] кВт Ско; об-'Mi U та X и £ < X
ТАБЛИЦА VI ШКАЛА МОЩНОСТЕЙ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ серии аз
Тип электро- двигателя Номинальная мощность, кВт Скорость вращения, об/мин, при номинальной нагрузке Масса, кг
3000 об/мнн
А2-61-2 17 2900 128
А2-62-2 22 2900 144
А2-71-2 30 2900 166
А2-72 2 40 2900 198
А2-81-2 55 2900 295
А2-82-2 75 2900 345
А2-91-2 100 2920 455
1500 о 5/мин
А2-61-4 13 1450 128
А2-62-4 17 1450 144
А2-71-4 22 1455 166
А2-72-4 30 1455 198
А2-81-4 40 1460 295
А2-82 4 55 1460 345
А2-91-4 75 1470 455
А2 92-4 100 1470 510
3000 об/мин
А02-12-2 1,1 2815 jq о
А02-21-2 1,5 2860 ‘.3,5
А02 22-2 2,2 2860 27,5
А02-31-2 3 2880 35
А02 32-2 4 2880 43
А02-41-2 5,5 2900 62
А02 42-2 7,5 2910 74
А02-51-2 10 2900 95
А02-52-2 13 2900 110
А02-62-2 17 2900 165
А02 71-2 22 2900 208
А02-72-2 30 2900 236
А02 81-2 40 2920 335
А02-82-2 55 2920 415
А02 91-2 75 2940 530
А02-92-2 100 2940 640
1500 об/мин
АО2-21-4 1,1 1400 23.5
А02-22-4 1,5 1400 27,о
A02-3I-4 2,2 1430 35
АО2-32-4 3 1430 43
A02-4I-4 4 1450 62
А02-42-4 5,5 1450 74
А02-51-4 7,5 1450 95
А02-52-4 10 1450 ПО
А02-61-4 13 1450 143
А02-62-4 17 1450 165
А02-71 4 22 1465 208
А02-72-4 30 1455 236
А02-81-4 40 1460 335
А02-82-4 55 1460 415
А02-91-4 75 1470 530
А02-92-4 100 1470 640
1000 об/мни
А? 61 -6 10 965
А2-62-6 13 965
71-6 17 965
А2-72 6 22 965
А2-81 6 30 970
А2-82-6 40 970
A2-9I-6 55 980
А2-92-6 75 980
750 об/мин
А2-61-8 7,5 725
А2-62-8 10 725
А2-71-8 13 725
А2-72-8 17 725
А2-81-8 22 725
А2-82 8 30 725
А2 9) 8 40 730
А2 92 8 35 730
750 об/мин
А02-41-8 2,2 720 62
А02-42-8 3 720 74
А02-51-8 4 725 95
А02 52-8 5,5 725 110
А02-61-8 7,5 725 143
А02-62-8 Ю 725 165
А02-71 -8 13 725 208
А02-72-8 17 725 236
А02-81-8 22 730 335
А02 82-8 30 730 413
А02 91-8 40 740 530
А02-92-8 55 740 640
A02-81-I0 17 580 335
А02-82 10 22 580 415
А02-91-10 30 585 530
А02-92-10 40 585 640
600 об/мин
А02-81-10 17 580 335
А02-82-10 22 580 415
А02-91-10 30 585 530
А02-92-10 40 585 640
1000 об/мин
128 144 А02-22-6 1,1 930 27,5
А02-31-6 1.5 2,2 950 35
295 А02-32 6 950 43
А02-41-6 3 960 62
455 510 А02-42-6 4 960 74
А02-51-6 6,5 970 95
А02-52-6 7,5 970 ПО
А02-61-6 10 970 143
А02-62-6 13 970 165
128 А02-71-6 17 970 20>
144 А02-72 6 22 970 236
166 А02-81-6 30 980 335
198 А02-82 6 40 980 445
295 А02 91-6 55 985 530
345 45«5 510 Л02-92 6 75 985 640
Приложение V. Электродвигатели
499
ТАБЛИЦА V3 ШКАЛА МОЩНОСТЕЙ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СЕРИИ А0Л2
Тип электро
двигателя
Номинальная
мощность,
кВт
Скорость
вращения, об/мин,
прн поминалькоП
нагрузке
3000 об/мин
А0Л2-12 2 А0Л2-21-2 А0Л 2 22-2 А0Л2-31 2 А0Л2-32-2 1,1 1.5 2.2 3 4 2815 2860 2860 2880 2880 12,45 16,35 19,8 26 31
1500 об/мин
А0Л2 21-4 1.1 1,5 1400 16,3
А0Л2 22 4 1400 19,8
А0Л2-31-4 2,2 1430 26
А0Л2-32-4 3 1430 31
1000 об/мин
А0Л2 22 0 1,1 930 19,8
А0Л2 31-6 1,5 950 26
А0Л2-32-6 2,2 950 31
Масса, кг
ТАБЛИЦА V5 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СЕРИИ А0Л2
(СМ. СХЕМУ К ТАБЛ. V.4)
Типораз- мер L 2С3 2С Вх И h d I
и 292 100 140 172 183 90 18 40
12 317 125 140 172 183 90 18 40
21 328 112 160 194 203 100 22 50
22 356 140 160 194 203 100 22 50
31 36! 114 190 244 235 112 28 60
32 387 140 190 244 235 112 28 60
V.?. Электродвигатели асинхронные
серии 4А
А. ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ СЕРИИ 4А
ЗАКРЫТОГО ОБДУВАЕМОГО
ИСПОЛНЕНИЯ 1Р44
Шкала мощностей, технические данные и устано-
вочные размеры электродвигателей асинхронных серий
4А закрытого обдуваемого исполнения 1Р44 приведены
в табл. V.6—V 8.
ТАБЛИЦА V4 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм,
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СЕРИИ А2 И А02
Типораз- мер L 2Са 2С Н h d I
А2 А02
11 298 100 НО 183 188 90 18 40
12 — 323 125 140 183 188 90 18 40
21 —— 336 112 160 208 209 100 22 50
22 —•* 365 140 160 208 209 100 22 50
31 — 374 114 190 243 266 112 28 60
32 — 400 140 190 243 266 112 28 60
41 — 468 140 216 274 310 132 32 80
42 — 506 178 216 271 310 132 32 80
51 546 178 254 318 361 160 38 80
52 — 576 210 254 313 361 160 38 80
61 558 629 203 279 345 410 180 42 ПО
62 596 647 241 279 345 410 180 42 110
71 601 655 228 318 393 4 61 700 48 по
72 640 693 267 318 393 161 200 48 по
81 784 850 311 406 491 551 750 60 140
82 822 888 319 406 491 551 250 60 140
91 894 970 368 457 552 627 280 70 ни
92 944 1025 419 457 552 627 280 70 140
ТАБЛИЦА V6. ШКАЛА МОЩНОСТЕЙ
Тип электродвигателя Мощность, кВт, при син- хронной скорости вращения, рб/мнн
3000 1500 1000 750
4А71В(4АХ71В) 1.1 0.75 0.55 0,25
4А80А14АХ80А) 1,5 и 0,75 0.37
4А80В (4АХ80В) 2,2 1,5 1,1 0,55
4A90LA(4AX90A) 3 2.2 1.5 0.75
4A90LB(4AX90B) — 1.1
4A100S А(4АХ100А) 4 3 — —
4A100LB(4AX100B) 5,5 4 2,2 1,5
4А112МА 7,5 5,5 3 2.2
4A1I2MB — 4 3
4A132S —— 7,5 5,5 4
4А132М 11 11 7,5 5,5
4A160S 15 15 11 7,5
4AI60M 18,5 18,5 15 11
4A180S 22 22 — —
4А180М 30 30 18,5 15
4А200М 37 37 22 18,5
4A200L 45 45 30 22
4А225М 55 55 37 30
4A250S 75 75 45 37
4А250М 90 90 55 45
4A280S >00 110 75 55
4А280М 90 75
4A315S — — 110 90
4А315М — — — по
ТАБЛИЦА V7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
Тип электродвигателя ; Номинальная мощность на ва- лу, кВт Напряжение, В Скорость враще- ния, об/мин. при номинальной на- грузке Масса, кг
3000 об/мин
4АХ71В2 4A100S2 1,1 4 220/380 220/380 2810 2880 15,4 33,5
1A100L2 5,5 220/380 2880 39,8
4АП2М2 7.5 220/380. 380/660 2900 56
Приложения
500
Продолжение табл V7
Продолжение табл. V-7
Тип электродвигателя Номинальная мощность на аа- лу, кВт 1 1 Напряжение, В Скорость враще- I ния, об/мин. при номинальной на- грузке Тип электродвигателя $ £ Номинальная мощность на ва- лу, кВт Напряжение, В Скорость враще- ния, об/мин, при номинальной на- грузке Масса, кр
4А132М2 4AI80S2 4А180М2 4А200М2 4A200L2 4AX9OL4 4A100S4 4A100L4 4А112М4 4A132S4 4А132М4 4A180S4 4А180М4 4А200М4 4A200L4 4A100L6 . 4A1J2MA6 11 22 30 3/ 45 1500 о 2,2 3 4 5,5 7.5 Г 22 30 37 45 1000 о 2,2 3 220/380. 380/660 220/380. 380/660 220/380. 380/660 220/380 220/380 5/мин 220/380, 360/660 220/380 220/380 380/660, 220/380 220/380. 380/660 220/380, 380/660 220/380, 380/660 220/380, 380/660 221/380 220/380 5/мив 220/380 220/380. 380/660 2906 2950 2940 2940 2940 1420 1425 1425 1450 1450 1450 1470 1476 1475 1476 950 950 86.5 4A1I2MB6 165 4A132S6 185 4А132М6 285 4А200М6* 4A200L6* 4A180MG* 21,4 33,5 st’8 4A100L8 4A1I2MA8 79 92 4А112МВ8 4A132S8 195 4А132М8 370 4А180М8 310 4А200М8* 4A200L8-» 39,8 43 * Электродвигате нне 380/660 В. 4 5,5 7,5 22 30 18,5 750 об 1,5 2,2 3 4 5,5 15 18,5 22 ли могут в 220/380, 380/660 220/380, 380/660 220/380, 380/660 220/380 220/380 220/380, 380/660 /мни 220/380 220/380, 380/660 220/380, 380/660 220/380, 380/666 220/386, 380/660 220/380, 380/660 220/380 220/380 мполияться 950 960 960 980 980 980 695 700 700 720 720 735 735 735 также на 56 77,5 90,5 260 285 175 39,8 48 56 75 91 185 260 28$ мпряже-
1 АЬЛИ ЦА V.b. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм. ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СЕРИИ 4А
Тип электродвига- теля (при 2р=2, 4, 6, 8) Оз, Л ьи Ла 7, Масса, кг
2р=2 2р=4, 6, 8 2р=2 | 2р=4, 6, 8
ДА71 287 166 203 71 JJ2 90 40 40 19 19 15»4
4А80А 302 175 216 80 125 100 50 50 22 22 18 6
4А80В 322 175 216 80 125 100 50 50 22 22 21 f7
4AX90L 350 198 245 90 14С 125 50 5С 24 24 21 4
4A100S 365 224 265 100 160 112 60 60 28 28 33,5
4A100L 395 224 265 100 160 140 60 60 28 28 39,8
4А112М 452 260 310 112 190 140 80 80 32 32 1
4A132S 478 302 350 132 216 140 80 80 38 38 >
4А132М 528 302 350 132 216 178 80 80 38 38 J
4A160S 605 350 425 160 254 178 НО ПО 42 48 132
4А160М 660 350 425 160 254 210 110 110 42 48 155
Приложение V. Электродвигатели
501
Продолжение табл. V.5
— h di Масса, кг
Тип электродви- (при 2р=2, 4, 6, 8) </.. 'и h ьга ко 2р=2 | 2р=4, 6, 8 2р=2 2р—Ь, 6, 8
4A180S 4.А180М 4А200М 1A200L 4Л225М 4A250S 1Л250М 4A280S 4А280М 4A315S 4А315М 4A355S 4А355М 662 702 760 800 810 910 950 1140 1180 1235 1285 1350 1410 400 400 444 444 494 546 546 1170 1210 1265 1315 1390 1450 470 470 535 535 575 630 630 800 800 895 895 997 997 180 180 200 200 225 250 250 700 700 765 765 855 855 279 279 318 318 356 416 416 280 230 315 315 355 355 203 241 267 305 311 311 349 457 457 508 508 610 610 ПО 110 ПО ПО ПО 140 140 368 419 406 457 500 560 ПО ПО 140 140 140 140 140 70 70 75 75 85 85 48 48 55 55 55 65 65 80 80 90 90 100 100 55 1 55 J 60 > 60 ) 65 75 75 140 140 140 140 170 170 См табл. V. 7 См. табл. V. 7 380 475 515 170 785 170 835 170 875 170 НОО 210 1420 210 1670
Примечание 2р — число полюсов электродвигателя,.— ТАБЛИЦА V.10 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
Б ЭЛЕЛТИиДРШ ЗАЩИЩЕННОГО ИСПОЛНЕНИЯ 1Р23 Шкала мощностей, технические данные и устано- ТИдаи?ателя° паамепы члектоодвигателей асинхронных се- Номиналь- Скорость враще- ная мощ- Напряже- иия, об/мии, при Масси ность иа ние, В удельной кг валу, кВт нагрузке
;йи 4А защищенного исполнения 1Р23 при форме ис- полнения Ml00 приведены в табл. V.9—V.11. 3000 об/м н
ТАБЛИЦА V.9. ШКАЛА МОЩНОСТЕЙ 4АН200М2 55 220/380 2930 265 | 75 1 220/380 1 2330 1 295
— 4AH200L2
Мощность, кВт, при синхронной скорости Тип электро- вращения, об/мии _ 1500 об/мив 1 45 I 220/380 I 1470 1 260 1 55 1 220/380 | 1470 1 300 1000 Об/мин 1 30 I 220/380 I 975 1 250 j 37 1 220/380 1 975 | 295 750 об/мин | 22 I 220/380 1 730 1 260 1 30 1 220/380 1 730 1 315 е ч а и и е. Электродвигатели могут выполняться так- кенне 380/660 В.
АВИГа™Я 3000 - .500 1 1000 I *АИ
'4AH160S 18» 5 ~~ 4AH180S 37 30 18,5 15 4АН200М6 4АН180М « 37 f 8.5 4AH200L6 4АН200М 55 45 30 4AH200L « 55 37 30 4АН225М 90 75 45 а/ 4AH250S НО 90 55 4S 4АН200М8 4АН250М “ 110 Zn 1AH200L8 4AH280S - - 9п п«,« м 4AH315S - “ ~ 110 же иа напря
ТАБЛИЦА V.11 УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ, мм, ЭЛЕК ho ТРОДВИГАТЕЛЕЙ СЕРИИ 4А <*30
tl , I L L
Г
Тип электродвнга- d,. j ft». h b„ 11. 2p=2 «1 2p=4, 6, 8 2p=2 2p=4, 6, 8 Масса, кг
2р=2 2р=4, 6, 8
4AH160S 4АН160М 4AHI80S 533 588 570 533 588 570 332 332 378 415 415 455 160 160 180 254 254 279 178 210 203 42 42 48 48 48 55 110 110 110 110 110 110 112 132 155
Проложения
502
Продолжение табл. VJ1
Тип электродви- гателя h Л» (fj Масса, кг
2р=2 | 2р=4, 6, 8 2р~2 | 2р=4, 6, 8 2р=2 2р=4, 6, 8
4АН180М 610 610 378 455 180 279 241 48 55 110 по 180
4АН200М 665 695 460 540 200 318 267 55 60 по 140 1
4AH200L 705 735 460 540 200 318 305 55 60 по 140 1 См табл V. 10
4АН225М 710 710 495 575 -25 356 311 «55 65 по 140 330
4AH250S 810 810 545 €35 150 406 311 65 / .4 140 140 450
4АН250М 850 850 545 635 250 406 344 65 7Г> 140 140 500
4AH280S 935 965 660 680 280 457 368 70 80 140 170 715
4АН280М 975 1005 660 680 280 457 419 70 80 140 170 825
4AH315S 970 ЮОО 730 750 315 508 406 75 90 140 170 860
4АН315М 1020 1050 730 750 315 508 457 75 90 140 170 940
4AH355S 1165 1205 810 855 355 610 500 85 100 170 210 1200
4АН355М 1225 1265 810 855 355 610 500 85 100 170 210 1350
Вячеслав Николаевич Богословский
Израиль Абрамович Шепелев)
Виктор Михайлович Эльтерман
Борис Владимирович Баркалов
Александр Григорьевич Егназаров
Эдуард Анатольевич Лесков
Александр Иванович Пирумов
Виктор Михайлович Рубчинскнй
Иван Григорьевич Староверов
Татьяна Андреевна Фиалковская
Наталья Ивановна Березина
Зинаида Ивановна Константинова
Рита Григорьевна Котляр
Илья Наумович Лейкин
Лев Федорович Моор
Виктор Иванович Мошкин
Анна Исаевна Ушомнрская
Евгений Овсеевич Шилькрот
Михаил Михайлович Ястребов
ВНУТРЕННИЕ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА
В ДВУХ ЧАСТЯХ
Часть II
ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Редакция литературы по инженерному оборудоаанию
Зав. редакцией И. П. Скворцова
Редакторы М. Л. Шершукова, С. И. Перглер
Мл. редакторы Л. А. Минаева. Р. К. Козлова
Внешнее оформление художника М. Р. Ибрагимова
Технические редакторы Г. В. Климушкина, И. В. Панова
Корректоры Л. С. Лелягина, В. Л. Быкова
ИБ№ 1035 и № 1041
Сдано в набор 10/1 1977 г. Подписано к печати 7/VII 1977 г. Т-13702. Формат издания 84X108Vie Д. Л<
Бумага типографская № 2 52,92 усл. печ л. (68,58 уч.-изд. л). Тираж 40 000 экз. Изд. № АХ—3968.
Зак. № 5. Цена 4 руб.
Стройнздат
103006. Москва, Каляевская ул., д. 23а
Владимирская типография Союзполиграфпрома при Государственном комитете
Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
600000, г Владимир, Октябрьский проспект, д 7
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ
В СТРОЙИЗДАТЕ ПОДГОТОВЛЯЕТСЯ К ПЕЧАТИ
СПРАВОЧНИК МОНТАЖНИКА. МОНТАЖ ВЕНТИЛЯ-
ЦИОННЫХ СИСТЕМ, 42 Л. С ИЛ. ИЗДАНИЕ ТРЕТЬЕ, ПЕ-
РЕРАБОТАННОЕ И ДОПОЛНЕННОЕ. ПОД РЕДАКЦИЕЙ
КАНД. ТЕХН. НАУК И. Г. СТАРОВЕРОВА.
В СПРАВОЧНИКЕ ПРИВЕДЕНЫ ДАННЫЕ ОБ ОСНОВ-
НЫХ И ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛАХ, ОБОРУДО-
ВАНИИ И ДЕТАЛЯХ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ. ДА-
НЫ НЕОБХОДИМЫЕ СВЕДЕНИЯ О МЕХАНИЗМАХ, ИН-
СТРУМЕНТАХ И ПРИСПОСОБЛЕНИЯХ, ПРИМЕНЯЕМЫХ
ПРИ ЗАГОТОВИТЕЛЬНЫХ И МОНТАЖНЫХ РАБОТАХ.
УКАЗАНА ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬ-
НОСТЬ МОНТАЖНЫХ ОПЕРАЦИЙ. ИЗЛОЖЕНЫ СПОСО-
БЫ И ОСОБЕННОСТИ СВАРКИ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ
ВОЗДУХОВОДОВ.
СПРАВОЧНИК ПРЕДНАЗНАЧЕН ДЛЯ САНТЕХНИКОВ,
ВЫПОЛНЯЮЩИХ МОНТАЖ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИ-
СТЕМ.
и кондиционирование
воздуха