Справочник химика-энергетика. Том 1. Водоподготовка и водный режим парогенераторов - Белан Ф.И., Гурвич С.М., Герзон В.М., Квятковский В.М.

Автор: Белан Ф.И. Гурвич С.М. Герзон В.М. Квятковский В.М.
Теги: тепловые двигатели в целом получение, распределение и использование пара паровые машины паровые котлы химия энергетика парогенераторы водоподготовка издательство энергия
Год: 1972
Похожие
Справочник по водоподготовке котельных установок
Оператор водоподготовки
Водоподготовка
Дроссельно-регулирующая арматура в энергетике
Текст
                    СПРАВОЧНИК
ХИМИКА-
ЭНЕРГЕТИКА
СПРАВОЧНИК
ХИМИКА-
ЭНЕРГЕТИКА
Под общей редакцией
С. М. ГУРВИЧА
В ТРЕХ ТОМАХ
Второе, переработанное
и дополненное издание
«Э Н Е Р Г И Я»
МОСКВА
1972
ТОМ ПЕРВЫЙ
ВОДОПОДГОТОВКА
И ВОДНЫЙ РЕЖИМ
ПАРОГЕНЕРАТОРОВ
ЭНЕРГИЯ:
МОСКВА
1972
6П2.22
С 74
УДК 621.187.9.031
Авторы: Ф. И. Белан, В. М. Герзон, С. М. Гурвич, В. М. Кзятковский,
Ю. М. Кострикин, А. п. Мамет, Н. А. Мещерский, Ф. Г. Прохоров,
А, М. Прохорова, Р. в. Эпфельбаум
С 74 Справочник химика-энергетика. Под общ. ред.
С. М. Гурвича. В 3-х т. Т. 1. Водоподготовка и вод-
ный режим парогенераторов. Изд. 2-е, перераб. и
доп. М., «Энергия», 1972.
456 с. с ил.
На обороте тит. л. авт.: Ф. И. Белан, В. М. Герзон,
С. М. Гурвич и др.
В справочнике содержатся данные по технологии воды, характе-
ристике водоподготовительного оборудования, контрольно-измеритель-
ным приборам, автоматизации водоподготовительных установок, борьбе
с коррозией водоподготовительного и теплосилового оборудования, вод-
ному режиму паровых котлов, химическому контролю водоподготовки;
приведены также краткие справочные материалы общего назначения.
Справочник предназначается в первую очередь для химиков-эиер-
гетиков электростанций, промышленных котельных и предприятий,
а также для персонала научно-исследовательских институтов, проект-
но-наладочных организаций, учащихся вузов и техникумов.
3-3-3
9-71
6П2.22
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие.............................................
Раздел первый. Водный режим парогенераторов	9
1-1. Нормы качества пара и воды энергетических объ-
ектов тепловых электростанций..................... 9
1-2. Коррекционная обработка котловой воды .	12
1-3. Химическая очистка оборудования тепловых элек-
тростанций .......................................14
Раздел второй. Технология водоподготовки ...	29
2-1. Основные аппараты и их назначение ....	29
2-2. Принципиальные схемы водоподготовительных
установок и область их применения ....	44
2-3. Технологические показатели ионитов ....	49
2-4. Расход воды на собственные нужды бодоподгото-
вительных установок...............................88
2-5. Обработка охлаждающей воды ....	.	100
2-6. Нормы технологического проектирования водопод-
готовительных установок тепловых электростанций	106
2-7. Технические условия и цены на некоторые реа-
генты и материалы............................118
Раздел третий. Оборудование водоподготовительных
установок.............................................144
3-1. Водоподготовительные аппараты...............144
3-2. Арматура	трубопроводов.....................215
3-3. Наиболее	употребительные насосы	....	226
Раздел четвертый. Контрольно-измерительные при-
боры .................................................237
4-1. Приборы	для измерения температуры	.	237
4-2. Приборы	для измерения давления	....	240
4-3. Приборы	для измерения уровня..............242
4-4. Приборы	для измерения расхода.............242
4-5. Приборы для измерения концентрации .	.	246
Раздел пятый. Автоматизация водоподготовительных
установок.............................................260
5-1. Общие указания	....................260
5-2. Регулирование расхода, Давления и температуры 260
5-3. Дозирование реагентов для предварительной об-
работки (предоч истки) воды......................262
5-4. Автоматизация шламового режима осветлителя и
возврата в него промывочной воды ....	280
5-5. Автоматическая оптимизация производительности
фильтров...........................•............283
5-6. Автоматическое восстановление рабочей способ-
ности фильтров...................................287
5
5-7. Автоматическая сигнализация заданного истощения
фильтров.......................................298
5-8. Комплексная автоматизация ВПУ...................304
5-9. Автоматизация вспомогательных	процессов	.	305
5-10. Автоматизация блочных обессоливающих	установок 309
5-11. Автоматизация химико-технологических процессов
парогенераторов.................................312
Раздел шестой. Защита водоподготовительного и тепло-
силового оборудования от коррозии....................318
6->. Металлические и другие конструкционные мате-
риалы ........................................./18
6-2. Неорганические коррозионностойкие материалы	832
6-3. Органические коррозионностойкие материалы .	837
6-4. Подслоенные и изоляционные материалы .	.	.	348
6-5. Обкладочные материалы.......................351
6-6. Органические вяжущие материалы, клей и смолы	353
6-7. Лакокрасочные и вспомогательные материалы .	.	356
6-8. Термическая деаэрация.......................364
6-9. Химическое обескислороживание...............370
6-10. Электрохимическая защита оборудования .	.	.	376
6-11. Консервация парогенераторов................378
6-12. Директивные указания о противокоррозионной за-
щите оборудования водоподготовительных устано-
вок на тепловых электростанциях.................382
Раздел седьмой. Химический контроль водоподготовки
и водного режима парогенераторов.....................389
7-1. Объем эксплуатационного химического контроля 389
7-2. Краткие прописи некоторых анализов ....	391
7-3. Схемы полного анализа воды и различных отло-
жений .........................................409
Раздел	восьмой. Общие справочные материалы	414
8-1. Характеристика важнейших в области водоподго-
товки химических соединений....................414
8-2.	Растворы, растворимость	418
8-3. Плотность и концентрация водных растворов раз-
личных веществ.................................426
8-4. Растворимость	в	воде	газов......................435
8-5. Предельно допустимая концентрация вредных при-
месей .........................................437
Предметный указатель	....	 440
ПРЕДИСЛОВИЕ
Первое издание Справочника химика-энергетика было выпущено
Госэнергоиздатом в течение 1957—1960 гг. в трех томах: первый
том — справочные материалы общего назначения; второй том — во-
доподготовка; третий том — масла и консистентные смазки.
За истекшие десять лет в связи с быстрым ростом науки и тех-
ники значительная часть помещенных в Справочнике материалов
устарела и требует обновления, а по многим разделам — полной
замены. Кроме того, в соответствии с полученными Издательством
замечаниями и предложениями по первому изданию Справочника
от химических цехов электростанций, химических служб энергоси-
стем, монтажно-наладочных предприятий, а также от отдельных
специалистов-водников выявилась надобность во включении в Спра-
вочник новых разделов, как, например, о применяемых в энергетике
топливах, об автоматизации водоподготовительных установок, о хи-
мическом контроле водоподготовки и водного режима котлов 1 и др.
Таким образом, необходимость выпуска второго издания Спра-
вочника химика-энергетика с учетом изложенных выше соображений
стала очевидной. При этом представилось целесообразным для боль-
шего удобства пользования Справочником различными категориями
потребителей распределение материалов в трех томах, а именно: пер-
вый том — водоподготовка и водный режим парогенераторов; вто-
рой том — энергетические масла и смазочные материалы; третий
том — энергетическое топливо. Принято также во внимание, что ма-
териалы второго и третьего томов Справочника представляют прак-
тический интерес не только для химиков-энергетиков, но также
в значительной мере для персонала основных цехов электростанций
и большого числа предприятий различных отраслей промышленно-
сти.
Материалы первого издания Справочника, касающиеся вопросов
водоподготовки и водного режима парогенераторов, подверглись су-
щественной переработке. Включенные в Справочник сведения пред-
ставлены, как правило, в табличном виде с минимальным объемом
пояснительного текстового описания понятий, процессов, технологи-
ческих операции н пр. При этом цифровой материал ограничен дан-
ными, наиболее часто встречающимися в повседневной практической
деятельности химиков-энергетиков.
Некоторое исключение по форме изложения допущено для пя-
того раздела — Автоматизация водоподготовительных установок, по-
скольку эти вопросы не получили пока достаточно законченного раз-
вития и в значительной мере осуществляется по проектам различ-
ных научно-исследовательских и проектных организаций с приме-
нением аппаратов несерийного изготовления. В качестве исходного
1 В настоящее время котлы чаще называют парогенераторами.
7
материала для составления данного раздела Справочника был ис-
пользован опыт разработки, внедрения и эксплуатации автоматиза-
ции химических цехов ряда электростанций, а также опыт работы
в этой области МО ЦКТИ, ВТИ, ЦНИИКА, ОРГРЭС и др.
Участие авторов в составлении первого тома Справочника:
Ф. И. Белан и А. П. Мамет — §1-3 и разд. 6 (кроме
§6-12); В. М. Гер зон §5-1, 5-5—5-11; В. М. Гер зон и
В. М. Квятковский—§ 5-2; С. М. Гурвич—§ 2-7, 6-12
и 8-3; В. М. Квятковски й—§ 5-3 и 5-4; Ю. М. Ко с т р и-
кин — разд. 1 (кроме § 1-3), разд. 7, § 8-2 и 8-4; Н. А. Ме-
щерский— § 3-3, разд. 4, §8-1 и 8-5; Ф. Г. Прохоров
и А. М. Прохорова — разд. 2 (кроме §2-7), Р. В. Эп-
фельбаум — §3-1 и 3-2.
С. М. Гурвич
РАЗДЕЛ ПЕРВЫЙ
ВОДНЫЙ РЕЖИМ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ
1-1. НОРМЫ КАЧЕСТВА ПАРА И ВОДЫ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ ТЕПЛОВЫХ
ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
а) НОРМЫ КАЧЕСТВА ПАРА РАЗЛИЧНЫХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ
Нормируемый показатель	Прямоточные пароге- нераторы давлением		Барабанные парогенерато- ры с естественной цирку- ляцией давлением, бар	
	закрити- ческим	докрити- ческим	выше 110	более 40 до ПО вклю- чительно
Натрий Na+, мкг/кг . . Кремниевая кислота	10	15	10/15	15/20
SlOf-, мкг/кг .... Свободная углекислота	20	20	20/30	20/30
СО2, мг/кг	 Общая концентрация растворенных веществ (солесодержание),	Отсут- ствие	Отсут- ствие	Отсут- ствие	5/10
мг/кг 		0,05	0,07	0,05/0,07	0,05/0.07
Продолжение
Нормируемый показатель	Барабанные парогенераторы с естественной циркуляцией давлением, бар		Парогенерато- ры без пере- грева пара и не дающие пар в систему ТЭЦ	Парогенерато- ры с перегре- вом пара
	до 40 включи- тельно	до 8 вклю- чительно		
Натрий Na+, мкг/кг . .	60/100	Не нор-	—	
Кремниевая кислота SiO|—, мкг/кг ....	Не нормируется	мируется То же	- - -	
Свободная углекислота СОа, мг/кг . ... . Общая концентрация растворенных веществ (солесо держание), мг/кг ........	для парогенера- торов с давле- нием до 80 бар 10/20			
	0,15/0,25	<10	<50	<1
Примечание. Если нормы указаны дробью, то в числителе приведены
значения нормируемого показателя Для чисто конденсационных электростанций, в
в знаменателе—для теплоэлектроцентралей (ТЭЦ).
9
б| НОРМЫ КАЧЕСТВА КОТЛОВОЙ ВОДЫ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ >
Нормируемый показатель	Барабанные парогенераторы			Испарители и котлы-утилизаторы	
	без ступенчатого испарения	со ступенчатым испарением		более 8 до 40 6/7/? включительно	до 8 бар включительно
		чистый отсек	солевой отсек		
Общая концентрация раство- ренных веществ и кремние- вой КИСЛОТЫ, мг,л	Нормируются по результатам теплохимических испытаний с учетом обеспечения требуемого ка- чества выдаваемого пара			3 000—5 000	5 000—10000
Щелочность, мг-экв,'л	При режиме чисто фосфатной щелочности1 2 Щов<0,021 РО^~(Що6—общая щелочность с по- правкой на индикатор); в то же время щелоч- ность не должна быть ниже 100 мкг-экв:л			30—40	50—80
Концентрация фосфатов3 (избы- ток РО®—)> -мг/л	От 5 до 15	От 5 до 10	Не более 75	—	
Величина pH	При бесфосфатном режиме от 7,5 до 9,0; при фос- фатировании согласно с избытком РО^~			—	—
1 Качество котловой воды вновь выпускаемых парогенераторов уточняется в результате теплохимичсскнх испытаний.
2 При щелочно-солевом (фосфатно-щелочном) режиме для котлов р^ИО бар концентрация свободного едкого натра (NaOH) но должна
превышать 10% общего солесодержания котловой воды, включая и фосфаты. Для котлов р<110 бар допускается концентрация свободного
едкого натра до 20% общего солесодержания котловой воды.
3 При жесткости питательной воды, не превышающей 3 мкг-экв^л, допускается фосфатирование с избытком РСУ* в пределах 1—Вмг/л
в чистом н до 30 мг/л в солевом отсеках.	4
в) НОРМЫ КАЧЕСТВА ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЫ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ, мкг/л
Нормируемый показатель	Прямоточные парогенераторы давлением		Барабанные парогенераторы с естественной и принудительной цирку- ляцией давлением, бар			
	закритнческим	докритическим	выше ПО	более 40 до ПО вклю- чительно	более 24 до 40 включи- тельно	до 24 включительно
Натрий Na+		10	15	Не нормируется			
Кремниевая кислота SiO|—	20	20	50* */150*	100	Не норми- руется	150***/200***
Железо Fe		10	20	20	50*7'100**	50—70	
Медь Си		5.0	5,0	5,0	10*720**	Не норми- руется	—
Свободная углекислота СО.	0	0	0	0	0	0
Гидразин N2H4 •		30—100	30—100	30—100	30—100	Не норми-	—
Аммиак NH3		500	500	1 000	1 000	1 000	От 1 000 до 3 500*****
Нефтепродукты 		100	100	300	300	1 000	1 000
Растворенный кислород’Оа	10	10	10	20	Не выше 20	50****/100****
Величина pH 		9+0,2	9+0,2	9+0,2	8,5—9,0	8,5—9,0	8,5
Жесткость, мкг-экв/л . . .	0,2	0,5	3	3	3—5	15***/20***
Нитриты NOp		—	—	20	20	20	—
1 Нормируется в питательной деаэрированной воде до ввода сгязьвгкп их кислсрсд реагенте в (N2H4, сульфит).
* В числителе для чисто конденсационных (К£С) и отопительных (ТЭЦ) злектрсстангий; в знаменателе для ТЭЦ с ^производствен"
ным отбором пара.
** В числителе—для котлов, работающих на нефтяном топливе; в^знаменателе—для котлов, работающих на других видах топлива.
*** В числителе—для экранированных, в знаменателе—для неэкранированных котлов.
**** В числителе—для установок со стальными, в знаменателе—с чугунными, экономайзерами.
***** Для чисто конденсационных электростанций такого давления концентрация аммиака в питательной воде 1 000—1 500 мкг/л; для
ТЭЦ с добавкой умягченной воды до 60% 1 500—2 5 00 мкг/л и для промышленных котельных и утилизационных устансвск 2 500—3 500мкг}л.
Во всех случаях при контакте с медными или латунными деталями концентрация кислорода ниже 100 мкг [л.
г) КАЧЕСТВО ДИСТИЛЛЯТА ИСПАРИТЕЛЕЙ
Концентрация натрия Na+ — не более 100 мкг/.г, концентрация
свободной углекислоты СО, — не более 2 мг/л.
д) КАЧЕСТВО ВОДЫ ДЛЯ ПОДПИТКИ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
И ПИТАНИЯ ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ
Растворенный кислород—не более 50 мкг/л-, свободная угле-
кислота — отсутствие; концентрация взвешенных Веществ — не более
5 мг/л-, щелочность — не более 700 мкг-экв/л-, жесткость — не более
50 мкг-экв1л.
Для закрытых систем допускается использование продувочной
воды котлов и отмывочных вод ионитных фильтров при условии
выдерживания норм.
е| КАЧЕСТВО ВОДЫ. ПИТАЮЩЕЙ ИСПАРИТЕЛИ
Концентрация растворенного кислорода — не более 30 мкг/л\ от-
сутствие свободной углекислоты; жесткость — не более 30 лка-эко/л
(при солесодержании исходной воды выше 2000 мг/л не более
75 мкг-экв/л).
ж) КАЧЕСТВО КОНДЕНСАТА ТУРБИН
При прямо-
точных
парогене*
раторах
Наименование
Жесткость, мкг-экв/л . . .
Концентрация кислорода,
мкг/л.....................
Свободная углекислота,
мг/л......................
При барабанных парогенераторах
давлением, бар
выше 100	40—100 до 40
3	5	10
20	50	50
При добавке обессоленной воды—от-
сутствие; при добавке умягченной
воды 1,0
* До конденсатоочистки.
з) КАЧЕСТВО ВОДЫ, ПРИМЕНЯЕМОЙ ДЛЯ ВПРЫСКА
ПРИ РЕГУЛИРОВАНИИ ТЕМПЕРАТУРЫ ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА
Должно быть таким, чтобы качество перегретого лара отвечало
нормам.
1-2. КОРРЕКЦИОННАЯ ОБРАБОТКА КОТЛОВОЙ ВОДЫ
Коррекционной обработкой котловой воды называют добавление
в парогенератор веществ, ослабляющих илн устраняющих образо-
вание накипи.
12
Первоначально коррекционными .веществами являлись различные
антинакипины: льняное семя; конопляный и подсолнечный жмых;
сульфитные щелока; керосин; экстракты различных растительных
остатков и др. Все эти антинакипные составы создают в котловой
воде коллоидные системы, частицы которых могут служить центрами
кристаллизации для выделяющихся в твердом виде веществ.
Почти одновременно с антинакипинами в качестве коррекцион-
ного .вещества была предложена сода. Ее действие основано на том
факте, что из раствора, в котором преобладают ионы СО|~, карбо-
нат кальция выделяется в виде шлама, тогда как из растворов, где
преобладают ионы Са2+, это же вещество кристаллизуется преиму-
щественно на поверхностях нагрева, т. е. образует накидь. Воз-
можно, такое различие связано с разными зарядами .образующихся
О
микрокрнсталлов. В среде с преобладанием ионов СО3 эти крис-
таллы должны иметь отрицательный заряд. Рассматривая котловую
воду как насыщенный раствор углекислого кальция, можно выра-
зить концентрацию ионов кальция как функцию концентрации ионов
СО|-:
~ 2 + 1	^СаСОз
[СО’-]
Для того чтобы не допустить выделения накипи, например сер-
нокислого или кремнекислого кальция, необходимо поддерживать
неравенства:
ГГаг+1 £caSO«  [Га2+1 £CaSio3 .
1	[SO2~]	1	1<:-[SiO|~]
Здесь через L обозначены произведения растворимости соответ-
ствующих соединений. Из этих выражений получается:
Коэффициент i-caco, :^'CaSO4 ®ыл вычислен для различных давле-
ний. Вследствие термической неустойчивости иона СО3“, подвергаю-
щегося при высокой температуре процессу гидратации:
COg~+ Н,О -» 2ОН- + СО2,
применение соды в качестве коррекционного вещества было возмож-
но лишь при давлении 10—15 бар.
Для парогенераторов более высокого давления был предложен
тринатрнйфосфат. Соединение, которое образуют ноны РО|~ с ио-
нами Са2+ в котловой воде, весьма мало растворимо и почти цели-
ком выделяется в виде тончайшего шлама; состав его ближе всего
13
к составу гидроксилапатита Саю(РО4)б(ОН)2. В качестве источника
ионов РО^~ применяют тринатрий- и динатрийфосфаты NasPChX
Х12Н2О и Na2HPO4 - 12НгО, гексаметафосфат натрия NaePeO1B,
триполйфосфат натрия Na5P3Oio и их смеси. Последние два вещест-
ва в котловой воде быстро гидратируют по схемам
NaeP,Ou + 6Н,О = 6NaH2PO4;
Na6P,O10 + 2НаО == 2Na2HP04 + NaH2PO4.
Таким образом, триполифосфат, динатрийфосфат и в особенно-
сти гексаметафосфат натрия являются не только коррекционными
веществами, но и соединениями, снижающими избыточную щелоч-
ность котловой воды, что иногда весьма желательно.
Ионы РО^- являются средством предупреждения только каль-
циевой накипи. Работами ВТИ доказано, что гексаметафосфат суще-
ственно снижает также и интенсивность медного накипеобразованпя.
Так, при обычном фосфатном режиме котловой воды меДь начинает
выделяться на поверхности нагрева при тепловой нагрузке примерно
200 000 ккалЦм2 • ч), а при добавлении в котловую воду гексамета-
фосфата натрия лишь при 400 000—500 000 ккал! (м2  ч). Таким об-
разом, гексаметафосфат натрия следует рассматривать как более
сильный коррекционный реагент, чем, например, тринатрийфосфат.
Для ослабления железоокисного накипеобразования был предло-
жен гидразин, рассматриваемый обычно как вещество, ликвидирую-
щее проскоки кислорода. По данным эксплуатации поддержание не-
значительной концентрации гидразина в котловой воде в несколько
раз снижает скорость отложения окислов железа на поверхностях
нагрева.
Наиболее универсальным коррекционным веществом, по-видимо-
му, является предложенная этилендиамиитетрауксусная кислота и ее
натриевые, калиевые или аммонийные соли. Являясь мощным комп-
лексообразователем, это вещество связывает в прочные комплексы
все катионы, могущие участвовать в процессах накипеобразования,
т. е. -ионы Са2+, Mg2+, Zn2+, Fe2+, Cu2+, Fe3+, Al3+.
1-3. ХИМИЧЕСКАЯ ОЧИСТКА ОБОРУДОВАНИЯ
ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
а)	ОЧИСТКА ЩЕЛОЧАМИ (табл. 1-1)
Осуществляется для парогенераторов низкого и среднего дав-
лений при: предпусковой очистке, именуемой щелочением, для уда-
ления рыхлых отложений ржавчины, песка и масляных загрязнений;
эксплуатационной очистке (.выварке) для удаления нерастворимых
в кислоте сульфатных и силикатных накипей; очистке проточной ча-
сти турбин, загрязненной кремнекислыми отложениями, нераствори-
мыми 'в 'воде.
Для предпускового щелочения применяют едкий натр и тринат-
рийфосфат. При этом удельный расход реагентов, кг/м3, составляет:
14
Реагент	Парогенераторы		
	новые		бывшие в работе
	с небольшим загрязнением	с большим загрязнением	подлежащие фосфатной выварке
Едкий натр Трииатрийфосфат	2—3 2—3	3—4 2—3	5—6 5—6
Процесс щелочения -состоит из комплекса операций, приведен-
ных в табл. 1-1. Щелочность котловой Воды во время щелочения не
должна снижаться <50 мг-экв/л.
Таблица Ы
Схема технологического процесса щелочения
Операции	Длительность операции, « Парогенераторы		
	новые		бывшие в работе
	с неболь- шим за- грязнением	с большим загрязне- нием	подлежа- щие фос- фатной выварке
Ввод реагентов в конце процесса сушки обмуровки		3	3	3
Подъем давления до 0,3—0,4 бар	3	3	3
Щелочение при давлении 0,3—0,4 бар и нагрузке котла 5—10% номиналь- ной 	•		12	12	12
Снижение давления до атмосферного, продувка и подпитка котла . . . .	2	2	2
Подъем давления до 0,8—1,5 бар при нагрузке котла 5—10»/с номи- нальной 		8	12	24
Снижение давления до 0,3—0,4 бар, продувка из нижних точек и под- питка котла 		3	3	3
Подъем давления до 75—100% рабо- чего (но не выше 2,5 бар) и щело- чение при нагрузке 5—10% номи- нальной 		8	12	24
Смена котловой воды многократными продувками через нижние точки парогенератора и устройства непре- рывной продувки с последующими подпитками, и доведением качества котловой воды до эксплуатацион- ной нормы			8	8	10
15
6)	ОЧИСТКА МИНЕРАЛЬНЫМИ КИСЛОТАМИ
Наиболее эффективна очистка 5%-ным раствором HCI, которую
проводят при 50—-60 °C с циркуляцией раствора со скоростью в эле-
ментах контура не менее 1 м]сек для устранения выпадения взве-
шенных частиц. Длительность обработки при указанном подогреве
6—8 ч, без подогрева 12—14 ч. Для интенсификации процесса рас-
творения окалины или отложений к раствору кислоты можно добав-
лять NaF в соотношении NaF:HCI = l :6. Для соляной кислоты при-
меняют ингибиторы: ПБ-5, уротропин, каталин, БА-6, И-1-А и др.
Наилучший эффект дают смеси 1ПБ-5 (0,5%) с уротропином (0,5%),
каталина (0,3%) с уротропином (0,5%), И-1-А (0,3%) с уротропи-
ном (0,6%), БА-6 (0,5%) с уротропином (0,5%). Скорость коррозии
стали в этих условиях снижается до 2—5 г/(л!-ч).
При гидразииио-кислотной очистке применяют весьма разбав-
ленные растворы кислот (рН=3->3,5). Концентрация гидразина под-
держивается 40—60 мг/л N2H4, очистка ведется .при температуре
100 °C. Слабая концентрация моющего .раствора кислоты исключает
опасность оставления крепкой кислоты в застойных участках. Ис-
пользование серной кислоты взамен соляной позволяет очищать этим
способом и элементы, изготовленные из аустенитной стали. Для
усиления растворения S1O2 к промывочному раствору добавляю!
фторид аммония.
Применение фосфорной кислоты для очистки прямоточных паро-
генераторов недопустимо, так как образующаяся на поверхности ме-
талла пленка ф°сФата железа в последующем при работе парогене-
ратора постепенно разрушается и продукты разрушения скапливают-
ся в трубах перегревателя, вызывая их пережог, или уносятся в тур-
бину.
Для очистки барабанных парогенераторов фосфорная кислота
в силу этого же и других ее недостатков (необходимость высокого
подогрева раствора ~ 100 °C, большого удельного ее расхода, агрес-
сивности и др.) в настоящее время находит ограниченное использо-
вание.
в)	ОЧИСТКА ОРГАНИЧЕСКИМИ КИСЛОТАМИ
Применяют кислоты: лимонную, адипиновую, муравьиную и не-
которые другие. Более широко используется лимонная кислота, при
очистке которой требуется надежная циркуляция раствора со ско-
ростью" не менее 0,5 м!сек, но не более 1,8 м!сек во избежание уси-
ления коррозии котельного металла. Концентрация кислоты лежит
в пределах 1,0—3,0% (3%-ный раствор кислоты может связывать
0,75% железа — по массе). Очистка ведется при температуре 95—
105 °C. Скорость растворения окислов железа при этом составляет
250—300 г/(м2 • ч); при температуре меньше 80 °C растворение окис-
лов железа идет медленно, а при />105 °C усиливается коррозия.
Концентрация железа в растворе не допускается более 0,5%, а pH
раствора не должно быть выше 4,5; длительность пребывания рас-
твора в парогенераторе .составляет 3—4 ч (большая длительность
может вызвать выпадение осадка цитрата железа, что недопустимо).
Лимонная кислота эффективно удаляет прокатную окалину, но не
действует на силикаты и медь; соединения кальция удаляются в ог-
раниченных размерах. Нельзя допускать перерывов в циркуляции
раствора и добавлять в раствор свежую кислоту (сумма свободных
16
и связанных Ц'Итрат-ионов не Должна превышать 3%). Отработавший
раствор лимонной кислоты следует вытеснять из парогенератора го-
рячей водой, а не дренировать. Способность лимонной кислоты
к растворению окалины резко возрастает при частичной нейтрализа-
ции ее аммиаком до образования моноцитрата аммония (рН=4),
который и находит преимущественное применение.
В зависимости от степени загрязненности поверхности применя-
ют 1; 2 *и 3%-ные растворы моноцитрата аммония. В качестве ин-
гибиторов для моноцитрата аммония можно применять катании
(0,1%) с каптаксом (0,02%) и ОП-Ю (0,1%) с каптаксом (0,01%),
последняя смесь предпочтительна. Моноцитрат аммония недостаточ-
но эффективен при удалении отложений большой толщины. Поэтому
чистка сильно загрязненного оборудования проводится в два этапа:
вначале 3—4%-ным, а затем 0,8—1,2%-ным раствором моноцитрата.
Лимонная кислота и моноцитрат аммония безопасны для аустенит-
ной стали.
Очистку оборудования адипиновой кислотой осуществляют при
температуре ~ 100 °C. Скорость коррозии при этом (pH=2,0-*-2,5)
составляет 15—25 г/(м2-ч), аустенитная сталь в растворах адипи-
новой кислоты не корродирует. При высокой загрязненности обору-
дования (150—200 г/м2) очистку проводят в два этапа: вначале
2%-ным, затем 1%-ным раствором. Для повышения скорости раство-
рения предварительно обрабатывают поверхности оборудования
раствором гидразин-гидрата концентрацией 200 мг/л N2H4 при 100—
120 °C.
г)	ОЧИСТКА КОМПЛЕКСООБРАЗУЮЩИМИ РЕАГЕНТАМИ
(табл. 1-2, 1-3)
Комплексоны обладают способностью давать растворимые и ма-
лодиссоциированные комплексные соединения с большинством катио-
нов, позволяют удалять отложения с поверхностей при любом их
конструктивном выполнении, не требуют создания специальных про-
мывочных схем, сокращают длительность очистки.
Очистка комплексонами рациональна во всех слачаях, когда при-
менение минеральных кислот недопустимо или нежелательно, а так-
же для очистки ответственного и ценного оборудования (энергобло-
ки с. к. д.). Комплексоны особенно удобны при эксплуатационной
очистке.
Из известных многих комплексообразующих веществ практиче-
ское применение получили: этилендиаминтетрауксусная кислота
(ЭДТА) и ее натриевые соли, в частности двунатриевая соль — три-
лон Б; нитрилтриуксусная кислота (НТК, трилон А), лимонная кис-
лота, щавелевая кислота и др.
Прочность внутрикомплексного соединения, образующегося
с данным металлом, характеризуется константой нестойкости Кв.
которую для трилона Б и двувалентного металла можно выразить
формулой
[Ме2+] (У«-)
~ [МеУ’-J ’
где fMe2+], (У4-], (МеУ2-]— равновесные концентрации соответствен-
но металла, аддецда и комплексного иона.
Отрицательный логарифм — l.gKB=pK, характеризует устойчи-
вость комплекса: чем больше рК, тем прочнее комплекс /табл. L2)
2—396
00
Отрицательный логарифм константы нестойкости комплексов металлов
Таблица 1-2
Комплексообразующие агенты	Катион ы-накипеоб разователи									
	Са2+	Mg2+	Fe2+	Fe3+	Сг3+	Al3 +	Cu2+	Со2+	Ni2+	
Иминодиуксусная кислота . . .	3,41	3,86	—	—	—	—	10,3	6,9	8.2	—
Нитрилтриуксусная кислота . .	6,41	5,41	8,83	15,87	—	—	12,96	10,38	11,53	—
Этилендиамиитетрауксусная кислота 		10,96	8,69	14,33	25,1	24,0	16,13	18,8	16,31	18,62	16,1
Ди^тилентриаминпентауксусная кислота 		10,89	—	15,97	27,50	—	—	21,53	19,00	—	—
Оксиэтил иминодиуксусная кислота 		4,63	3,44	6,78	11,61	—	—	11,86	7,9	9,2s	8,33.
Уксусная кислота		0,77	0,82	—-	—	—	—	3,3	—	0,67	—
Щавелевая кислота		3,0	3,43	4,7	9,4	—	—	6,16	4,70	5,3	—
Лимонная кислота		3,17	3,2	—	—	—	—	14,21	—	—	—
Образование достаточно прочных комплексов на основе ЭДТА
зависит от pH. Это, а также и другие соображения обусловливают
необходимость применения для химической очистки оборудования
специально составленных композиций комплексонов, из которых мо-
гут быть рекомендованы следующие.
Для удаления преимущественно железоокисных отложений —
композиции А, Б, В:
Комплексообразующие вещества
Трилон Б ...................
Лимонная кислота ...........
Гидроксиламии сернокислый . .
ОП-Ю (или ОП-7).............
Углекислый аммоний..........
ЭДТК . .....................
Оксиэтилиминоуксусная или ди-
этилентриаминпеитауксусная
кислота ....................
А	Композиции, г) л Б	в
3—5	—	3—5
3—5	3—5	—-
0,3—0,5	0,3—0,5	0,3—0,5
0,1	0,1	0,1
—	2—4	-—
—	3—5	—
				0,3—0,5
Для удаления преимущественно щелочноземельных от-
ложен 41 й — композицию, г/л:
Трилон Б........................ 2—5
NaOH............................ 0,22—0,55
ОП-10 (или ОП-7)................ 0,1
Триэтаноламин (желательно)...... 0,2—0,5
Для прямоточных парогенераторов NaOH заменяют
NH4OH до рН=8-~9.
Для удаления отложений, содержащих медь, — ком-
позицию, г/л:
ЭДТК.........'............... 2—3
Лимонная кислота......... 2—3
Аммиак (25%) до pH —5-4-6
Персульфат аммония....... 0,1—0,2
ОП-10 (или ОП-7)............. 0,1
Растворимость ЭДТК и ее натриевых солей, г/л, в зависимости
от температуры составляет:
ЭДТК		20° С 2	40° С 2	80° С 5
Однозамещеиная соль ....	14	14	21
Двухзамещенная соль			
(трилон Б)		108	137	236
Трехзамещенная соль		465	465	465
Четырехзамещенная соль . . .	600	590	610
Данные о растворяющей способности различных промывочных
растворов и относительной стоимости реагентов приведены в
табл, <1-3.
Характеристика -применяемых для химической очистки реагентов
указана в § 2-7.
2*	19
Таблица 1-3
Растворяющая способность и относительная стоимость
реагентов некоторых промывочных растворов
Моющий раствор	Концентрация, %	Растворяющая способность, г Fe3O4 на 1 л раствора	Относительная стоимость1 реагентов на 1 кг удален- ного FeaO4
НС1	5	39,5	1.0
Н,Р04	3	0,96	56,0
Н,РО4	19	6,0	40,0
Моиоцитрат аммония	3	8,7	12,5
Муравьино-гидроуксусная	3	13,4	5,5
кислота			
МН4ЭДТК	3	3,0	17,0
МН4ЭДТК	6	6,0	16,0
№4ЭДТК	12	6,2	20,0
1 Стоимость реагентов для 5%-ного раствора HCI примята за единицу.
Очистку парогенераторов комплексообразующими реагентами
проводят при температуре около 100 °C. Скорость движения раство-
ра 0,5—1,0 м!сек, продолжительность воздействия 4—8 ч в зависи-
мости от состава, толщины и плотности отложений. Концентрацию
раствора ЭДТК рекомендуется принимать 0,3—0,5%, а трилона Б
0,5—1,0%. При большом количестве отложений эти реагенты можно
добавлять в промывочный раствор без ограничения общей их кон-
центрации в растворе; оптимальное значение pH составляет около
4 (3—5). Для удаления преимущественно кальциевых отложений
пригодны ЭДТК и трилон Б (а также NatSflTK и КазЭДТК).
В этом случае pH среды следует повысить аммиаком до 10, что
позволяет отказаться от добавления ингибиторов коррозии.
д)	РАСЧЕТ РАСХОДА РЕАГЕНТОВ
Расход реагентов Qi определяется из условий получения необ-
ходимой концентрации реагента С, %, в объеме промывочного кон-
тура V, м3, по формуле
VCp
т,	(1-1)
где а — коэффициент запаса, равный 1,2—1,4; К — содержание ак-
тивного реагента в техническом продукте, %; р — плотность рас-
твора, т/м3.
При очистке комплексонами (лимонная кислота, трилон Б и др.)
расчет ведется с учетом двух факторов: необходимой концентрации
рабочего раствора С, %, и потребного количества реагента для пол-
ного растворения отложений Qt, определяемого по формуле
. dS-10-‘
Qs = Р Д’  т’	(1'2)
где d—удельная загрязненность .поверхности оборудования, г/м2;
Р — расход реагента, а, на 1 а окислов железа (при железоокисных
20
отложениях); для моноцитрата аммония 0=2,5-5-3 г/г; S — очищае-
мая поверхность, си2.
Полученное значение Qz проверяют на отсутствие пересыщения
раствора железом в объеме промываемого контура V, м3, по фор-
муле
dS
lFeJp = ТТйу- т/м*'	С1*8)
где 1,44 — коэффициент пересчета FesOg в Fe.
Подставляя значение aS, найденное из (1-2) в (1-3), получаем:
q2k- 10*
(Fe]p— 1,440V • г/м*-
Должно соблюдаться соотношение (Fe]p ^(Fe]np, где (Fe]np—
предельно допустимая концентрация железа в растворе комплексона.
Значение [Fe]np составляет 9; 6 и 3 г/л соответственно для трех-,
двух- и однопроцентного растворов моноцитрата аммония.
Расход аммиака для .приготовления моноцитрата аммония опре-
деляют по формуле
QNH = 0,35Qn.„	(1-4)
где фл.к — расход лимонной кислоты, т.
При гидразинно-кислотной очистке принимают следующий рас-
ход реагентов, кг на 1 м3 водяного объема промываемого контура:
H2SOt (75%) 20—22; НО (25%) 50—55; гидразин-гидрат (64%)
0,6—0,7. Количество хлорной извести Qi.B, расходуемой на нейтра-
лизацию гидразина, определяют по формуле
Qx.H = 25СгДРр,	(1-5)
где Сгд — концентрация гидразина в сбрасываемом растворе, мг/кг;
Vp — объем раствора, м3.
Расход соляной, серной и адипиновой кислот при промывке 2—
5%-ными растворами едкого натра и аммиака; ОП-7 при щелочении
и нейтрализации; нитрита натрия и гидразина при пассивации, а так-
же ингибиторов определяют по формуле (1-1).
е)	СХЕМЫ ОЧИСТКИ
При составлении схемы очистки необходимо учитывать следую-
щие требования.
Скорость движения растворов реагентов в недренируемых эле-
ментах (змеевиках) должна составлять 1,2—1,7 м/сек, в дренируе-
мых— 0,6—1,0 м/сек. При водной промывке на сброс 2,0—2,5 м/сек
в недренируемых и 1,0—1,5 м/сек в дренируемых элементах.
В контур очистки желательно включение: питательных магист-
ралей, ПВД, испарительных, перегревательных поверхностей нагрева
и паропроводов. Схема должна быть по возможности максимально
проста и достаточно универсальна, т. е. пригодна для разного типа
моющих растворов, а также для предпусковой и эксплуатационной
промывок.
Схема очистки состоит из следующих непременных элементов:
промывочных насосов, напорного и сбросного трубопровода, присое-
динительных трубопроводов, реагентного хозяйства, емкостей для
21
сбора отработавших растворов. В качестве промывочных исполь-
зуют насосы 14М12Х4 (700—1 200 ж3/ч, 350—240 м вод. ст.) для
блоков 200 и 300 Мет и 10НМКХЧ (1000 м'-'/ч, 182 м вод. ст.) для
блоков 100 и 150 Мет, а также насосы, указанные в § 3-3.
Рис. 1-1. Принципиальная схема раздельной очистки барабанного
парогенератора с подводом раствора реагентов к нижним коллекто-
рам парогенератора.
1 — барабан: 2 — водяной экономайзер; 3 — нижние коллекторы; 4 — перегре-
ватель; 5 — деаэратор; 6 — ЦВД; 7 — питательный насос; 8 — промывочный на-
сос, 9 — сброс.
Для барабанных парогенераторов разработаны две схемы очист-
ки: раздельная, при которой очистка проводится только по двум
контурам; прямоточная, позволяющая проводить очистку всего
оборудования блока как раздельно, так и совместно.
Принципиальная схема раздельной очистки показана на рис. 1-1.
Эта наиболее часто применяемая схема отличается тем, что раствор
реагента подводится к нижним коллекторам. Панели экранов вклю-
чают параллельно и группируют в несколько параллельных контуров
с таким расчетом, чтобы в каждом из них скорость движения .раство-
ра была бы не менее 0,6 м!сек. Схема позволяет подавать раствор
отдельно через каждую группу панелей, что обеспечивает необходи-
мую скорость циркуляции раствора и достаточную отмывку кон-
тура.
Циркуляция раствора идет в следующем направлении: промы-
вочные насосы — нижние коллекторы, панели экранов — барабан.
Второй поток раствора идет через ПВД — экономайзер — барабан
и далее в дренаж или деаэратор, откуда возвращается к промывоч-
ным насосам. Перегреватель при этом отъединяют от барабана.
Промывка его осуществляется отдельно но второму контуру: насос—
перегреватель — деаэратор. К недостаткам этой схемы относятся:
большое количество временных трубопроводов и арматуры; обяза-
22
Тельное включение в схему барабана парогенератора, промывка соб-
ственно парогенератора и перегревателя по разным контурам.
Принципиальная схема прямоточной очистки показана на
рис. 1-2. Особенностью этой схемы является последовательное вклю-
чение всех панелей экранов в промывочный контур, что достигается
Рис. 1-2. Принципиальная схема прямоточной очистки барабанного
парогенератора с установкой временных перепускных устройств
в барабане, включенном в промывку,
1 — барабан: 2 — водяной экономайзер; 3 — панели экранов; 4 — перегрева-
тель; 5 —деаэратор; 6 — ПВД; 7 — питательный насос; в — промывочный на-
сос; 9 — сброс; 10 — перепускные трубы.
установкой в барабане 'парогенератора специальных перепускных
труб (коробов), делающих схему «прямоточной» (-рис. 1-3). Схема
позволяет .проводить очистку всего оборудования одновременно или
раздельно по контурам: перегреватель — барабан — деаэратор и пи-
тательный тракт — водяной экономайзер — экраны — барабан — деа-
эратор. Схема допускает исключение из числа очистки барабана,
если нежелателен контакт металла с агрессивным промывочным
раствором (рис. 1-4). Применение прямоточной схемы для пароге-
нераторов производительностью больше 500 т/ч нецелесообразно
из-за высокого гидравлического сопротивления (~2,5 бар) прямо-
точного контура.
Схему очистки блоков с прямоточными парогенераторами вы-
полняют универсальной для разного типа моющих растворов и при-
способленной для эксплуатационной промывки и консервации. Высо-
кая скорость при водной промывке (2,5—3 м/сек) достигается раз-
делением всего контура на ряд участков, имеющих подвод и сброс
воды. В схемах блоков 300 Мет (рис. 1-5) для этого устанавливают
два валорно-сбросных стояка, которые соединяют с напорной ли-
нией промывочных насосов, сбросным трубопроводом, а также
с каждым из участков. В схемах для блоков 200 Мет устанавлива-
ют один сбросной трубопровод (рис. 1-6), к которому подводят
сбросы от отдельных участков.
23
Рис. 1-3. Схема последовательного включения панелей экранов
в промывочный контур.
/ — барабан; 2 — сборный короб пароводяной смеси; 3 — питательный коллек-
тор; 4 — питательные трубы; 5 — перепускной короб; б — опускной контур; 7 —
подъемный контур.
Рис. 1-4. Принципиальная схема, идентичная изобра-
женной на рис. 1-2. Барабан 1 выведен из схемы про-
мывки.
24
Рис. 1-5. Принципиальная схема очистки прямоточного парогенера-
тора блока 300 Мет.
/ — водяной экономайзер; 2~ нижняя радиационная часть; 3— верхняя ра-
диационная часть; 4— встроенная задвижка; 5—перегреватель; 6 — промежу-
точный пароперегреватель; 7 —выхлопной коллектор паровой продувки; 8—
напорно-сбросные стояки; 9— деаэратор; /0 — питательный насос; 11— про-
мывочный насос; 12 — ПВД; 13 — сброс.
Рис. 1-6. Принципиальная схема очистки прямоточного котла блока
200 Мет.
1 — водяной экономайзер; 2 — нижняя радиационная часть; 3 — верхняя ра-
диацмонная часть; 4 — встроенная задвижка; 5 — перегреватель; 6 — проме-
жуточный пароперегреватель; 7~ деаэратор; 8— питательный насос; 9 —про-
мывочный насос; 10 — ПВД; II — сброс.
25
ж]	ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ ОПЕРАЦИИ (табл. 1-4)
ВОДНАЯ ПРОМЫВКА
 Различают водные промывки первоначальную (перед щелоче-
нием) и последующие, применяемые после каждой технологической
операции для удаления загрязненного раствора. Первоначальная
водная промывка 'предназначается для удаления из промываемого
контура грубых загрязнений и «воздушных пробок», возникающих
в недренируемых змеевиках мощных парогенераторов.
Первоначальную водную промывку при наличии в контуре ис-
дренируемых змеевиков проводят со скоростью не менее 2,0 м/сек,
а в дренируемых змеевиках не менее 1,0 м/сек. Для удаления «воз-
душных пробок» промывку ведут со скоростью 1,5—2,0 м/сек и при
давлении 4,5—2,0 бар. При очистке современных мощных парогене-
раторов первоначальную водную промывку ведут ступенчато с орга-
низацией промежуточного сброса грязной воды после каждой секции,
панели, элемента с целью исключения выноса загрязнения в после-
дующие звенья контура (по ходу воды).
ЩЕЛОЧЕНИЕ
Щелочение выполняется е целью удаления из контура жиров,
масел и рыхлых загрязнений. Щелочение можно проводить 1%-ным
раствором NaOH, 0,1%-ным раствором смачивающего вещества 011-7
(или ОП-10) в смеси с тринатрийфосфатом, а также водным рас-
твором аммиака с рН=10. Скорость движения раствора в очищае-
мом контуре поддерживается 1 —1,5 м/сек .в недренируемых и 0,6—
1,0 м/сек в дренируемых элементах (змеевиках); температура рас-
твора 90—100 °C. Продолжительность щелочения ~12 ч. Щелочение
прямоточных 'парогенераторов следует вести только раствором
аммиака, а не NaOH.
УДАЛЕНИЕ ОТРАБОТАВШЕГО РАСТВОРА И ЕГО НЕЙТРАЛИЗАЦИЯ
Отработавшие растворы кислот вытесняют из парогенератора
водой, дренирование не рекомендуется. Вытеснение переходит в ин-
тенсивную водную промывку со скоростью не менее 1,0—1,5 м/сек,
которая при очистке соляной кислотой закапчивается щелочением.
Техника и продолжительность водной промывки зависят от приме-
нявшихся реагентов и конструкции очищаемого оборудования.
Остатки реагента (кислоты) нейтрализуют 0,2%-ным раствором
NaOH или NH/.OH при температуре 70—90°C с принудительной
циркуляцией -в течение 4—6 ч.
Нейтрализацию и обезвреживание сбросных вод проводят в спе-
циальных емкостях, куда подают растворы перед сбросом в водоем.
Нейтрализация в трубопроводе или в канале ГЗУ «па ходу» нена-
дежна. В качестве емкостей целесообразно использовать обвалован-
ные котлованы 10-103—25 -103 л«3, которые должны быть нефть-
трующнми. Кислоты нейтрализуют негашеной известью, гпдразппо-
хлорной известью, нитриты—соляной кислотой:
2№NO2 + 2НС1 -» 2NaCl + Н2О + NO2 + NO.
Свободный аммиак удаляют продувкой воздухом. Технология
нейтрализации ингибиторов (каптакс, катапин, уротропин), а также
аммонийных солей пока не разработана, и поэтому сбросные воды
перед спуском в водоем следует разбить. Допустимые коицентра-
Таблица 1-4
Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воде
водоемов, мг/л
Вредные вещества	Водоемы		
	для хозяйственно- питьевого водо- снабжения	для купания, спорта и отдыха населения, во- доемы в черте населенных мест	используемые в рыбохозяйст- венных целях
Взвешенные веще-	Увеличение не	Увеличение не	Увеличение не
ства	более 0,25	более 0,75	более 0,25
Железо	0,5	0,5	0,5
Медь	0,1	0,1	0,01
Цинк	1.0	1,0	0,01
Мышьяк	0,05	0,05	0,05
Никель	0,1	0,1	0,01
Кадмий	0,01	0,01	0,005
Аммиак	—	—	0,1
Соли аммония	—	-—	5,0
Хлор активный	Отсутствие	Отсутствие	Отсутствие
Фенол	0,001	0,001	0.001
Сероуглерод	1.0	1,0	1.0
Хром Ш	0,5	0,5	—
Хром VI	0,1	0,1	—
Адипинат натрия	1,0	1,0	—
Ванадий	0,1	0,1	—-
Фтор	1.5	1.5	.—
Дихлорэтан	2.0	2,0	,—-
Нефтепродукты,	0,1	—	0,05
миогосериш 1 ые			
Прочие	0,3	—	—
ОП-7	0,4	0,4	—
ОП-10	1.5	1,5	
Нитриты	10	-—	—
Нитраты	10	—	—
Гидразин	0,01	—	—
Плавающие при-	На поверхности водоема не должны обнаружи-		
меси	ваться плавающие пленки,		масляные пятна
	И др.		
Запах и вкус	Вода не должна приооретать запах и вкус		
Окраска	Не должна обнаруживаться в		Не должно
	столбике, см		быть окраски
	20	10	
Реакция, pH	6,5—8,5	6,5—8,5	6,5—8,5
Кислород	4	4	6
ВПК при 20* С	3	6	2,0
Минеральный сое-	<1 000	—	—
тав			
С1-	<350	—	—
SO*-	<500	—	—
27
дни .fieiiiecfB В воде водоемов характеризуются данными табл. 1-4.
Превышать их 'при спуске отработавших растворов не допускается.
Сброс в водоемы веществ, не указанных в табл. 1-4, без согласова-
ния с органами по использованию и охране водных ресурсов за-
прещается.
ПАССИВАЦИЯ ОЧИЩЕННОЙ ПОВЕРХНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ
Пассивация — заключительная операция очистки оборудования—
проводится с целью образования на поверхности металла защитной
пленки, препятствующей атмосферной коррозии. Это может быть до-
стигнуто обработкой поверхности сильными окислителями (нитриты)
или сильными восстановителями (гидразин). В первом случае воз-
никает пленка окислов у—РсгО3, во втором — FesOj. Образование
пленки магнетита может быть достигнуто и обработкой поверхно-
сти комплексонами.
Наиболее часто применяют следующие режимы пассивирования:
раствор нитрита натрия концентрацией 1% с добавлением ам-
миака до рН=10. Пассивация проводится в течение 6 ч при 40—
50 °C;
раствор нитрита натрия 1%, уротропина 1% с добавлением
аммиака до рН=10, пассивация при температуре 40—50 °C в тече-
ние -6 ч;
10%-ный раствор нитрита натрия с добавлением аммиака до
рН=10, пассивация при температуре 40—50 °C в течение 6 ч;
раствор гидразина концентрацией 500 мг/л с добавлением ам-
миака до рН=9,5-г-10,0, пассивация при температуре 120—140 °C
в течение 12 ч.
з) ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ХИМИЧЕСКИЕ ОЧИСТКИ
ПРЯМОТОЧНЫХ котлов
Способ разработан МОЦКТИ н состоит в следующем. Очистку
проводят по разомкнутому контуру и дозируют реагент перед по-
верхностью котла, с которой необходимо удалить железоокисные
отложения. В качестве моющего реагента используется 30%-ный
раствор двухзамещенной аммонийной соли ЭДТК, приготовляемый
в баке объемом 2—3 м3. При промывке устанавливают расход
обессоленной воды, нагретой в деаэраторе до 150°С, около 150 т/ч
на нитку, после чего насосом-дозатором типа НД вводят упомяну-
тый реагент по линии диаметром 12—16 мм, подсоединенной к воз-
душнику соединительного трубопровода перед промываемой по-
верхностью. Дозировка реагента ведется с расходом 150—200 л/ч,
что создает его концентрацию в промываемом тракте 0,03—0,05%.
Длительность промывки составляет 4—6 ч при удельной загрязнен-
ности поверхности 150—300 г/м2. Указанная концентрация ЭДТК
наиболее экономична, так как в этом случае на промываемом уча-
стке поверхности происходит почти полное использование реа-
гента. По окончании дозировки реагента водную промывку продол-
жают еще около часа, после чего переходят к промывке следующей
нитки котла. После завершения промывки всего корпуса котла
сразу же начинают его растопку.
Изложенный новый способ обладает рядом .преимуществ: при-
мерно в 10 раз сокращает расход дорогих реагентов, уменьшает
расход обессоленной воды, требует минимума монтажных работ,
сокращает время промывки. Он прошел практическую проверку на
ряде блочных электростанций.
28
РАЗДЕЛ ВТОРОЙ
ТЕХНОЛОГИЯ ВОДОПОДГОТОВКИ
2-1. ОСНОВНЫЕ АППАРАТЫ И ИХ НАЗНАЧЕНИЕ
(табл. 2-1 и 2-2)
Таблица 2-1
Основные аппараты и их назначение
Название аппаратов	Условное обозначе- ние	Назначение
Осветлитель	для коагуляции	к	Обработка исходной воды коагу- лянтом для ее осветления и сни- жения содержания органических веществ
Осветлитель для известкования и коа- гуляции	ик	Обработка исходной воды извест- ковым раствором (известковым мо- локом) или известковым раствором совместно с коагулянтом для сни- жения ее щелочности, содержания органических веществ, осветления и попутного частичного уменьше- ния жесткости, а также в случае необходимости обескремнивания каустическим магнезитом
Осветлитель для обработки воды содой и известью	СИ	Обработка исходной воды раст- вором соды н извести с целью ее умягчения (значительного снижения содержания катионов жесткости— кальция и магния), снижения ще- лочности и осветления
Напорный смеситель	НС	Перемешивание воды с добавлен- ным раствором коагулянта перед ее осветлением в механическом фильт- ре, работающем под давлением Получение осветленного насы- щенного раствора извести на уста- новках малой производительности при умягчении воды*содой и из- вестью
Сатуратор	с	
Промежуточный бак с перекачивающим насосом	Б	Сбор и подача частично обрабо- танной воды на дальнейшие ста- дии обработки
Механический фильтр	м	Удаление из воды грубо- и мел- кодисперсных механических приме- сей посредством ее пропуска че- 29
Продолженае табл. 2-1 •
Название аппаратов	Условное обозначен ние	Назначение
Сорбционный фильтр	со	рез инертные, зерненые фильтрую- щие материалы (кварцевый песок, дробленый мрамор, дробленый антрацит и др.) Удаление из осветленной^природ-
На трий-ка тионитный	№1	иой воды (перед обессоливанием) органических веществ путем ее пропуска через специальные зерне- ные сорбенты (активированный уголь, специальные аниониты) Замена основного количества со-
фильтр первой ступени Натрнй-катионитный	Na2	держащихся в воде катионов каль- ция и магния эквивалентным коли- чеством катионов натрия фильтро- ванием воды через слой катионита с обменными катионами натрия Глубокая замена катионов каль-
фильтр второй ступени Водород-натрий-ка-	HNa	ция и магния, содержащихся в во- де после первой ступени Na- или HNa-катионирования, эквивалент- ным количеством катионов натрия повторным фильтрованием через слой катионита с обменными катио- нами натрия Умягчение и одновременное сни-
тионитный фильтр Хлор-анионитный-	АС1	жение щелочности воды заменой основного количества содержащих- ся в ней катионов кальция и маг- ния эквивалентным количеством катионов водорода и натрия фильт- рованием воды через слой катио- нита с обменными катионами водо- рода и натрия Снижение щелочности воды за-
фильтр Противоточный нат-	Nan	меной основного количества ионов НСО3 эквивалентным количеством анионов хлора фильтрованием воды через слой анионита с обменными анионами хлора Глубокая замена содержащихся в
рий-катионитный фильтр		воде катионов кальция и магния эквивалентным количеством катио- нов натрия фильтрованием воды через слой катионита с обменными катионами натрия. При этом исход- ную воду и регенерирующий раствор пропускают через слой катионита в противоположных направлениях
30
Продолженив табл. 2-1
Название аппаратов	Условное обозначе- ние	Назначение
Сдвоенный фильтр для ступенчато-проти- воточного натрий-ка- тионирования	Nacn	Практически полная замена всех содержащихся в воде катионов эквивалентным количеством катио- нов натрия фильтрованием воды через двойной слой катионита с обменными катионами натрия. Ис- ходную.воду фильтруют последова- тельно через Na'cn и Na"cn, а реге- нерирующий раствор и отмывочную воду пропускают черезNa"cu и Na'cn
Водород-катионит- ный фильтр первой ступени	II,	Замена основного количества со- держащихся в воде катионов (Na, NH4, Mg, Са и др.) эквивалентным количеством катионов водорода фильтрованием через слой катиони- та с обменными катионами водорода
То же при „голод- ном" режиме регене- рации	Hr	Нейтрализация основного коли- чества щелочных ионов НСО3, со- держащихся в воде, при попутном эквивалентном уменьшении в ней катионов кальция и магния филь- трованием через слой катионита с обменными катионами водорода
Водород-катионит- ный фильтр второй ступени	Н2	Глубокая замена всех катионов, содержащихся в воде после первой ступени Н-катионирования или пер- вой ступени анионирования, экви- валентным количеством катионов водорода фильтрованием воды че- рез катионит с обменными катио- нами водорода
Водород-катионит- ный фильтр третьей ступени	н3	Практически полная замена всех катионов, содержащихся в хими- чески обессоленной природной во- де, используемой для прямоточных котлов, эквивалентным количеством катионов водорода фильтрованием ее через слой катионита с обмен- ными катионами водорода
Противоточный водород-катионитный фильтр	нп	Практически полная замена всех содержащихся в воде катионов эк- вивалентным количеством катио- нов водорода фильтрованием воды через слой катионита с обменными катионами водорода. При этом ис- ходную воду и регенерирующий раствор кислоты пропускают через слой катионита в противополож- ных направлениях
31
П родолжение табл. 2-1
Название аппаратов	Условное обозначе- ние	Назначение
Сдвоенный фильтр для ступенчато-проти- воточного водород-ка- тионирования Анионитный фильтр первой ступени Анионитный фильтр второй ступени Анионитный фильтр третьей ступени Сдвоенный фильтр для ступенчато-проти- воточного анионирова- ния	нсп А. А2 А, Аси	Практически полная замена всех содержащихся в воде катионов эк- вивалентным количеством катионов водорода фильтрованием воды че- рез двойной слой катионита с об- менными катионами водорода. Ис- ходную воду последовательно фильтруют через Н'сп и Н"оп, а регенерирующий раствор и отмы- вочную Н-катионированную воду пропускают через Н"сп и Н'оп Замена основного количества анионов сильных минеральных кис- лот (NO3, Cl, SO* и др.) эквива- лентным количеством гидроксиль- ных ионов (или ионов НСО, и СО,) фильтрованием Н-катионированной воды, представляющей собой смесь соответствующих минеральных кис- лот (HNO*, НС1, H2SO* и др.), через слой анионита с обменными гидроксильными ионами (или иона- ми НСО, и СО,) Замена основного количества анионов кремниевой кислоты (HS1O,) и остатков анионов силь- ных минеральных кислот, а также остатков свободной углекислоты эквивалентным количеством гидрок- сильных ионов (ОН) фильтрованием частично обессоленной декарбони- зованной воды (или Н-катионирован- ной декарбоиизованной воды) через слой сильноосновного анионита с обменными гидроксильными ионами Практически полная замена всех аниоиов (в том числе и кремниевой кислоты), содержащихся в хими- чески обессоленной природной во- де, используемой для питания пря- моточных котлов, эквивалентным количеством гидроксильных ионов, фильтрованием этой воды через слой сильноосновного анионита с обменными гидроксильными нонами Замена практически всех анионов эквивалентным количеством гидрок- сильных нонов, фильтрованием час- тично обессоленной декарбонизрван-
32
Продолжение табл. 2-1
Название аппарата	Условное обозначе- ние	Назначение
	ФСД.	ной воды (или Н-катионированной декарбонизованной воды) через двойной слой анионита (обычно сильноосновного) с обменными гид- роксильными ионами. Исходную во- ду последовательно фильтруют через А'ец и А"сп, а регенерирую- щий раствор щелочи и отмывочной воды пропускают через А"вп и АгОп
Фильтр сметанного действия с внутрен- ней регенерацией ионитов		Глубокая, практически полная, замена всех катионов и анионов эквивалентным количеством катио- нов водорода и гидроксильных ионов фильтрованием предварительно обессоленной природной воды или осветленного турбинного конденса- та через слой смеси катионита (в Н-форме) с анионитом (в ОН-фор- ме). Разделение и регенерация ис- тощенных ионитов осуществляется в том же (рабочем) фильтре
Фильтр смешанного действия с выносной регенерацией ионитов	ФСД,	Глубокая, практически полная, замена всех катионов и анионов эквивалентным количеством катио- нов водорода и гидроксильных ионов фильтрованием предварительно обессоленной природной воды или осветленного турбинного конденса- та через слой смеси катионита (в Н-форме) и анионита (в ОН-фор- ме). Разделение и регенерация ис- тощенных ионитов, а также их пе- ремешивание после регенерации и отмывки осуществляются в специ- альных фильтрах-регенераторах
Фильтры-регенера- торы	ФР	Разделение, регенерация, отмыв- ка и перемешивание ионитов для ФСД вне рабочих фильтров
Целлюлозные фильтры намывного типа	ц	Удаление грубо- и мелкодиспер- сных механических примесей (окис- лов железа и др.) из конденсата фильтрованием его через тонкий слой целлюлозы, намываемой на специальные фильтрующие элемен- ты (.свечи*)
Декарбонизатор	д	Удаление свободной углекислоты до остаточной ее концентрации в во- де 2—4 мг/л продуванием воздухом
3-396
33
Физико-химические процессы в аппаратах и схемы основных реакций
Таблица 2-2
Название аппарата		Условное обозначе- ние	Физико-химический процесс	Схемы основных реакций1	
1		2	3	4	
Осветлитель коагуляции	ДЛЯ	к	Гидролиз коагулянта Удаление продукта реакции (H2SO4), тормозящего гидро- лиз коагулянта Сорбция на поверхности за- ряженных хлопьев гидроокиси алюминия или железа коллоид- ных органических и минераль- ных примесей, несущих заряд, противоположный по знаку Осаждение образовавшихся осадков под действием силы тя- жести	А1г | (SO4)3 + 6Н2О 12А1 (ОН)3 + ЗН2 | S04 (2-1) или Fe2 | (SO4)3+6H2O	(. 2Fe(OH)3+ + ЗН2 | SO4	(2-2) Н2 | S04 + Ca, Mg | (НСО3)2 - Са, Mg | SO4+ + 2Н2О + 2СО2	(2-3)	
Осветлитель	для	ик	Образование труднораство-	Mg | S04, Cl2 + Са | (ОН)2- 1 Mg(OH)2+	
известкования и гуляции	коа-	-	римых соединений магния и ча- стично кальция	+ Са | SO4, С12	(2-4)
Осветлитель для
известкования и коа-
гуляции
Осветлитель для
обработки воды со-
дой и известью
СИ
Кристаллизация образовав-
шихся труднорастворимых со-
единений кальция и магния и
их осаждение в осветлителе
под действием силы тяжести
Одновременное с выделением
труднорастворимых соединений
кальция и магния образование
гидроокиси железа или алюми-
ния по реакциям (2-1)—(2-3)
Сорбция на поверхности за-
ряженных хлопьев гидроокисей
металлов (алюминия или желе-
за) коллоидных органических
и минеральных веществ (а при
магнезиальном обескремнива-
нии — сорбция кремнекислых
соединений гидроокисью маг-
ния) и осаждение агрегирован-
ных частиц .в осветлителе под
действием силы тяжести
Образование труднораствори-
мых соединений кальция и маг-
ния
Mg I (HCO3)2 + 2Ca I (OH)2- J, Mg(OH)2+
+ (,2CaCO3 + 2H2O	(2-5)
Ca | (HCO3)2+Ca | (OH)2-> (. 2CaCO3 + 2H2O (2-6)
H2CO3 + Ca | (OH)2-> 1 CaCO3 + 2H2O (2-7)
Mg | SO4, Cl2 + Ca | (OH)2^ | Mg (OH)2+
+ Ca | SO4, Cl2	(2-8)
Mg | (HCO3)2 + 2Ca | (OH)2- J. Mg (OH)2+
+ 12CaCO3 + 2HaO	(2-9)
Ca | (HCO3)2+Ca(OH)2-> j. 2CaCO3 + 2H2O (2-10)
Ca | SO4, Cl2 + Na2CO3-» |CaCO2 + Na2 | SO4, Cl2
(2-U)
Название аппарата	Условное обозначе- ние	Физико-химический процесс
1	2	3
Напорный смеси-	нс	Одновременное связывание присутствующей в исходной воде свободной углекислоты с образованием труднораствори- мого СаСОз Кристаллизация образовав- шихся труднорастворимых со- единений кальция и магния и их осаждение в осветлителе под действием силы тяжести Перемешивание раствора ко-
тель Сатуратор	с	агулянта с водой для ускоре- ния протекания гидролиза ко- агулянта и образования его хлопьев Растворение гашеной мзв. для
Сорбционный	со	получения насыщенной ею воды Сорбция на поверхности сор-
фильтр Натрий-катнонит-	Na,	бента (поглотителя) органиче- ских веществ из природной воды Обмен при пропускании не-
ный фильтр первой		ходной воды основных коли-
ступени		честв содержащихся в ней ка- тионов разной породы нЗ экви- валентное количество катионов натрия, .присутствующих в ка- тионите
Продолжение табл. 2-2
Схемы основных реакций1
4
Н2 I СО3 + Са I (ОН)2^1СаСОз+2Н2() (2-12)
(NH4)2, Mg, Са и др/8О4; С12; (НСО3)2 и др +
+ 2Na | RK->(NH4)2, Mg, Са и др. J (RK)2+
4- 2Na2 | S04, Cl2, (HCOS)+ и др. (2-13)
или в общем виде
Кат/Ан + Na Т Rs -» Кат Т R« + Na/Ан	(2-14)
Натрий-катионит-
ный фильтр второй
ступени
Водорой-натрий
катионитный фильтр
Na3
HNa
Обмен при регенерации исто-
щенного катионита раствором
поваренной соли основного ко-
личества катионов, поглощен-
ных катионитом, на эквивалент-
ное количество катионов нат-
рия, содержащихся в пропу-
скаемом растворе соли
При умягчении протекают ре-
акции (2-13), (2-14), а при ре-
генерации— (2-15), (2-16)
Обмен основного количества
катионов, содержащихся в ка-
тионируемой воде, на эквива-
лентное количество катионов
водорода и натрия, присутству-
ющих в катионите. При этом
катионы водорода в конечном
результате заменяются катио-
нами, присутствие которых в
воде обусловлено наличием
в ней солей углекислоты
Обмен при регенерации исто-
щенного катионита растворами
соли и серной кислоты основ-
ного количества катионов,
поглощенных катионитом (Са,
Mg, NHt и др.), на эквива-
лентное количество катионов
натрия н водорода, содержа-
щихся в регенерирующих раст-
ворах. При этом на обмен рас-
ходуются все катионы водоро-
да и часть катионов натрия
(NH4)2, Mg, Са и др. ]_ (RK)a -f- nNa/Cl -»
-» 2NaJ R„ + (NH4)2> Mg, Са и др. | Cl2+
+ (n — 2) Na | Cl	(2-15)
или в общем виде
Кат J RB + zz Na/Cl-» Na7 R» +
+ Кат/Cl + (« — 1) Na/Cl (2-16)
Здесь n — избыток поваренной соли против
стехиометрического ее количества
(NH4)S, Mg, Са и др./5О4, С12, (НСО3)2 и др. +
+ Н2, Na2 J (RK)2-(NH4)2, Mg, Са и- др. Т (R«)a+
+ Na2/SO4, С12 + Н2О + СО2 (2-17)
или в общем виде"
Кат/HCOj, Ан+Н, Na J -* Кат J RK+
+ Na /Ан + Н2О + СО2	(2-18)
(NH4)2, Mg, Са и др. J_ (Rk)2+H. zzNa2/SO4, Cl2 -»
-» Н, Na J (Rk)2 +(NH4)2j Mg. Са и др./SO*. Cl2 +
+ (zz — 2) Na/Cl	(2-19)
или в общем виде
KaT_|_R» + H,n Na2/SO4, Cl2 -» H, Naj_R,+
" + Кат/SO*. Cl2 + (n — 2), Na/Cl (2-20)
Название аппарата	Условное обозначе- ние	Физико-химический процесс
1	2	3
Хлор-анионитный фильтр	АС1	Обмен значительной части анионов НСОз и анионов SO4 исходной воды на эквивалент- ное количество присутствую- щих в анионите анионов хлора
Противоточный натрий-катионитный фильтр	Nan	Обмен при регенерации исто- щенного анионита раствором поваренной соли основного ко- личества анионов, поглощенных анионитом (НСОз, SO4), на эквивалентное количество со- держащихся в регенерирующем растворе анионов хлора При умягчении катионитом, регенерируемым меньшим ко- личеством соли в сравнении с натрий-катионитным фильтром первой ступени, протекают ре- акции (2-13), (2-14), а при ре- генерации (2-15), (2-16)
Продолжение табл. 2-2
Схемы основных реакций1
(R,)2 1С12 + (НСО3)2, SO4/Ca, Mg. (NH4)2, Na2
и др--* (Ra)2T(HCO3)2; SO4 + Cl2/Ca, Mg,
(NH4)2, Na2 и др.	(2-21)
или в общем виде
RBTС1+Кат/(НСО3)2> SO4^RaT(HCO3)2, SO4+
+ 2Кат/С1	(2-22)
(Ra)s Т (НСО3)2, SO4 + nNa/Cl -» 2RBJ Cl +
+ Na2/SO4, (HCO3)2 + (n — 2) Na/Cl (2-23)
или в общем виде
Ra Т Ан|+ z/Na, Cl	RB Т Cl + N а/Ан +
+ (n—l)Na,Cl	(2-24)
Сдвоенный фильтр
для ступенчато-про-
тивоточного натрий-
катионирования
Водород-катионит-
ный фильтр первой
ступени
Nacn То же
Обмен основного количества
катионов разной природы, со-
держащихся в исходной воде,
на эквивалентное количество
катионов водорода, присут-
ствующих в катионите
Регенерация истощенного ка-
тионита раствором кислоты
Разрушение основного коли-
чества ионов НСОз, содержа-
щихся в исходной воде, экви-
валентным количеством катио-
нов водорода, находящихся в
катионите
Регенерация истощенного ка-
тионита раствором кислоты
При пропускании исходной
воды протекают реакции (2-23),
(2-26), а при регенерации —
(2-27), 2-28)
То же
2Н | RK+Ca, Mg, (NH4)2, Na2 и др./SO,, C12,(NO3)2,
(HCO3)2 и др.-»Са, Mg, (NH4)2, Na2 и др. Т (R«)2+
+ H2/SOt, Cl2, (NO,),. (НСО,)2 и др. (2-25)
или в общем виде
Н Т RK + Кат/Ан —»Кат J_ RK + H/Ан	(2-26)
Ca, Mg, (NH*)2, Na2 и др. (RK)2 + nH2/SO4 ->
— Ca, Mg, (NH^, Na2/SO4+2HTR„ +
+ (/i-2)H2/SO4	(2-27)
2HTRK+Ca, Mg,'(HCO3)2-»Ca, MgT(RK)2 +
+ 2H2O + 2CO2]	(2-25a)
Водород-катионит-
ный фильтр второй
ступени
Водород-ка тионит-
ный фильтр третьей
ступени
Противоточный во-
дород-катионитный
фильтр
GO
CD
н/
Н,
Ни
Ca, Mg j_ (Rk)2 +;H2 'SO4 2H J_ RK + Ca,
Mg/SO4	(2-26a)
или в общем виде:
Кат _|_ RK+ пН/Ан -> Н J_ RK + Кат/Ан +
-|- (п — 1)_Н/Ан	(2-28)
При пропускании исходной
воды через катионит, регенери-
руемый меньшим количеством
Название аппарата	Условное обозначе- ние	Физико-химический процесс
1	2	3
Сдвоенный фильтр	Нся	кислоты <в сравнении с Н-кати- онитным фильтром первой сту- пени, протекают реакции (2-25), (2-26), а при регене- рации— (2-27), (2-28) То же
для ступенчато-про- тивоточного водород- катионирования Анионит ный фильтр	А.	Обмен при пропускании ис-
первой ступени		ходкой ,Н-катионированной во- ды основного количества анио- нов сильных кислот (SO4, Cl, NO3 и др.), содержащихся в кислой Н-катионированной во- де, на эквивалентное количест- во анионов ОН; НСО3 нли СОз, присутствующих в анионите в зависимости от природы щело- чи, применяемой для регенера- ции Регенерация	истощенного анионита раствором щелочи
Продолжение табл. 2-2
Схемы основных реакций1
2Ra£OH+H2/SO4, Cl2, (NO,)2 и др. -»
-> (R,)sT SO4, Cl2, (NO,)2 и др. +2Н2О (2-29)
или в общем виде
Ra | ОН + Н/Ан -> R. _|_ Ан + Н2О (2-30)
(R.K1SO*, Cl2, (NO2)2 и др.+«№/ОН-
-♦ 2R.TОН+Na2/SO*. Cl2. (NO2)2 и др.+
+ (п — 2) Na/OH
(2-31)
Анионитный фильтр
второй ступени
Обмен при пропускании ча-
стично обессоленной и декарбо-
низованной воды основного ко-
личества кремниевой кислоты
и остатков свободной углекис-
лоты на эквивалентное количе-
ство гидроксильных ионов, при-
сутствующих в анионите
Регенерация истощенного
анионита раствором едкой ще-
лочи (КОН, NaOH)
’ Анионитный фильтр
третьей ступени
Сдвоенный фильтр
для ступенчато-про-
тивоточного аниони-
рования
А> Практически полная замена
при пропускании обессоленной
и декарбонизованной воды
кремниевой кислоты на экви-
валентное количество гидро-
ксильных ионов, присутствую-
щих в анионите (по реакциям
(2-33), (2-34)]. Регенерация
истощенного анионита по реак-
циям (2-36), (2-36)
Ad Анионирование Н-катиониро-
ванной и декарбонизованной
воды при заполнении фильтров
слабоосновным анионитом или
или в общем виде
R. Г Ан + nNa/OH — R. J ОН + Na/Ан +
+ (n—l)Na/OH	(2-32)
RB Т ОН + H/HCOS, H/HSiO, -»R.T нсо„
HSiO, + Н2О	(2-33)
или в общем виде
R, J ОН + Н/Ан — R. Т Ан-ЬНгО	(2-34)
R, J НСО„ HSiO, + nNa/OH -» R. J ОН +
+Na27siO„ COS + H2O + (n — 2) Na/OH (2-35)
или в общем виде
R,jAH + nNaT OH-»Ra TOH + H2O +
+ NaTAH-b(n—1)	(2-36)
to
Название аппарата	Условное обозначе- ние	Физико-химический процесс
1	2	3
Фильтры смешан- ного действия с внут-’ ренней регенерацией ионитов	ФСДВ	сильноосновным промежуточ- ной основности (А'сп) в со- четании с сильноосновным ма- ксимальной ОСНОВНОСТИ (А"сп) по реакциям (2-29), (2-30), (2-33), (2-34) Регенерация по реакциям (2-31), (2-32), (2-35), (2-36) Анионирование	частично обессоленной и декарбонизо- ванной воды при заполнении фильтров сильноосновным ани- онитом промежуточной основ- ности (А'сп) в сочетании с сильноосновным	анионитом максимальной	основности (А"сп) по реакциям (2-33), (2-34) Регенерация	истощенного анионита по реакциям (2-35), (2-36) При пропускании через эти фильтры природной, предвари- тельно обессоленной воды или исходных турбинных конденса-
Продолжение табл. 2-2
Схемы основных реакций1
RBJ_ НСО3, HSiO3 + zzNa/OH-»RB J_ OH+
+ Na2/SiO3, CO3 + H2O + (n — 2) Na/OH (2-35)
или в общем виде
R. Т Ан + nNa J OH-»Ra J он + наО +
4-Na | Ан + (и—1)	(2-36)
Фильтры смешан-
ного действия с вы-
носной регенерацией
ионитов
Фильтры-регенера-
торы
Целлюлозные
фильтры
Декарбонизатор
ФСДИ
ФР
ц
д
тов протекают реакции (2-25),
(2-26), (2-29), (2-30), (2-33),
(2-34), а при регенерации исто-
щенных ионитов после их раз-
деления— (2-27), (2-28), (2-31),
(2-32), (2-35), (2-36)
При пропускании через эти
фильтры природной, предвари-
тельно обессоленной воды или
исходных турбинных конденса-
тов протекают реакции (2-25),
(2-26), (2-29), (2-30), (2-33),
(2-34)
После разделения смеси ис-
тощенных ионитов при регене
рации катионита протекают ре-
акции (2-27), (2-28), а при ре-
генерации анионита—(2-31),
(2-32), (2-35), (2-36)
Отделение взвеси, в том чис-
ле и мелкодисперсной (частиц,
приближающихся по своим раз-
мерам к коллоидальным), при
фильтровании воды или кон-
денсата
Удаление свободной углекис-
лоты вследствие уменьшения ее
парциального давления при
продувании воздухом
1 RK (Ra)—твердая фаза катионита (анионита), заряжен-
ная отрицательно (положительно) и выполняющая в воде роль
сложного аниона (катиона);
| или / — знак, указывающий на способность соединений рас-
твориться и диссоциировать в воде с образованием соответ-
G3 ствующих катионов н анионов;
R. НСО„ HSiO» + nNa/OH -> R, _|_ОН +
+ Na2/SiO3, СО3 + Н2О + (и — 2) Na ОН (2-35)
или в общем виде
Ra Т Ан + nNa Т ОН -» R„ Т ОН + Н2О +
+ Na J Ан + (и — 1)	(2-36)
1 — знак, указывающий на способность катионита (аниони-
та) к диссоциации в воде без его растворения с образованием
вокруг твердой фазы катионита (анионита), заряжающейся
отрицательно (положительно), подвижных катионов (анионов).
2-2. ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ
ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК И ОБЛАСТЬ
ИХ ПРИМЕНЕНИЯ (табл. 2-3, 2-4)
В состав любой водоподготовительной .установки тепловой элек-
тростанции или промышленной котельной входят отдельные аппа-
раты, перечисленные в § 2-1, которые располагают в определенной
последовательности в зависимости от выбранной схемы обработки
воды. В табл. 2-3 приведены различные варианты принципиальных
Таблица 2-3
Варианты принципиальных схем водоподготовительных
установок
Номер	Принципиальные схемы водоподгото-	Область преимущественного
схемы	вительных установок	применения
I	К (или ИК)—М—Н,—Н,—Д—Б—А,	Для установок с барабанными
2 3	К(или ИК)—М-Нсп—Д—Б-А, К(или ИК)-М-Нсо-Д-Б-Аои	парогенераторами давлением 15 бар (в барабане) и более* а также с барабанными па-
За	К(или ИК)-М-Нп-Н,-Д-Б-Арп	регенераторами давлением
36 4	К(или ИК)-М-Ноп-Д-Б-Асп-ФСД К(или ИК)—М—Нп—Д—Б—А,—Н,—А,	ПО бар (в случаях, когда обессоливание воды техни- чески и экономически оправ-
5	К(или ИК)—М-Нп-А,—Н,—Д—Б-А,	дывается)
6	К(или ИК)—М—Нп—А,—Д—Б—Н,—А,	
7	К(или ИК)—М-Ноп—А,—Н,—Д—Б—А,	
8	К(или ИК)-М-Нсп-А,-Н,—Д-Б-Асп	
9	К(иля ИК)-М-Неп-А,-Д—Б-Н,—Асп	
10
и
12
13
14
15
15а
156
16
17
18
19
20
21
22
23
94
24а
ИК—М—Нп—Д—Б—А,—Н,—А,—ФСД
ИК—М—Нп—А,—Н,—Д—Б—А,—ФСД
ИК—М—Нп—А,—Д—Б—Н,—А,—ФСД
ИК-М-Н0П-А,-На-Д-Б-А,-ФСД
ИК—М—Нсп—А,—Н,—Д—Б—AOT—ФСД
ИК—М—Ноп—А,—Д—Б—Н,—А —ФСД
ИК-М-Нсп-А(,11-Н1-Аа-ФСД
ИК-М-Нсп-Асп~ФСД
К(или ИК)—М—Ыа,(или Nan)—Na,
Na,(или Nao)—Na,
НС—M—Na,(или Nan)—Na,
НС—M—HNa—Д—Б—Na,
НС-М—Нг—Н,—Д—Б-Ыа,(или NaJ—Na,
К(или ИК)—М—Nacn
К—М—Н,—Н,—Д—Б—Nan—Na,
К—М—HNa—Н,—Д—Б—Na,
Н,—Н,—Д—Б—Nan—Na,
Н,—И,—Д—Б—Na,
Для установок с прямоточны-
ми парогенераторами любых
параметров пара
Для установок с барабанными
парогенераторами давлением
ниже НО бар, а также ис-
парителей и тепловых сетей
44
схем <водоподготовительиых установок н область их преимуществен-
ного применения.
Выбор принципиальной схемы водоподготовки осуществляется
с учетом: требований потребителей к качеству обработанной воды;
качества сырой исходной воды (по среднегодовому составу); пара-
метров пара и типа парогенераторов; способов регулирования тем-
пературы перегретого пара перед турбинами; количества 'возвра-
щаемого производственного конденсата, 'пригодного для питания па-
рогенераторов (без его очистки или после соответствующей очистки);
технико-экономических сопоставлений, когда в принципе возможно
применение различных решений.
Использование типовых проектов водоподготовительных устано-
вок для конкретных объектов без их корректировки рекомендуется
лишь в случаях, когда это не приводит к увеличению капитальных
затрат более чем на 5—7% по сравнению с индивидуальным проек-
тированием. При выборе принципиальных схем водоподготовки в за-
висимости от потребителей и качества исходной воды целесообраз-
но пользоваться рекомендациями, приведенными в табл. 2-4.
Проектирование ионитной части водоподготовительной установ-
ки по выбранной схеме возможно как по «гребеночному», так и
«блочному» способу (рис. 2-1). В первом случае, который в основ-
ном пока и- применяют в нашей стране, исходную воду подают
к каждому одноименному ионитному фильтру из общего коллектора
и фильтрат от этих одноименных фильтров также собирают в са-
мостоятельный коллектор («гребенку»). Число коллекторов исходной
воды и фильтрата при таком построении соответствует числу ступе-
ней копирования. Число одноименных фильтров, устанавливаемых
на каждой ступени ионировання, может быть при этом неодинако-
вым.
При «блочном» способе выполнения ионитной части водоподго-
товки в состав каждого блока входит по одному фильтру соот-
ветствующей ступени ионировання, соединенных последовательно
и обеспечивающих полный цикл обработки воды по выбранной
схеме.
К основным достоинствам «блочного» способа относятся: мень-
шие затраты на автоматизацию; меньшие .удельные расходы реаген-
тов на обессоливание воды (благодаря неизбежному и обязательно-
му пропуску регенерирующих растворов через все фильтры цепи
обессоливания); упрощение химического контроля, а также более
высокая надежность эксплуатации (имеется в виду отсутствие ®ред-
иого влияния проскока ионов на качество фильтрата одноименных
фильтров).
Недостатками «блочного» способа являются: увеличение числа
аппаратов (декарбонмзаторов, баков, перекачивающих насосов
и т. д.); некоторое увеличение потребности ионитов (для обеспече-
ния расчетной длительности фильтроцикла цепи обессоливания); не-
обходимость в процессе эксплуатации в зависимости от качества
исходной воды более строго выдерживать определенное соотношение
в количестве ионитов, загруженных в соответствующие фильтры,
с целью выдерживания одной и той йе длительности фильтроцикла
по каждой ступени ионировання; меньший коэффициент использо-
вания обменной емкости ионитов (по причине более длительной ре-
генерации цепи обессоливания, из-за возможной существенно раз-
личной степени снижения обменной емкости ионитов в процессе их
длительной эксплуатации).
45
Таблица 2-4
Область применения принципиальных схем обработки воды в зависимости от качества
исходной воды и типа потребителей
Название потребителей	Состав сырой воды (с учетом коагуляции)				Примечание
	Сумма всех кати- онов, мг-экв!л Натрий, мг-экв/л (SO4+Cl+NO3+NOa), мг-экв1л Кремниевая кисло- та, мг/ л SiO3 Общее солесодержа- ние, мг/л	до 6.0 до 0,5 до 2,0 до 30,0 350—400	6,0—9,0 0,0—6,0 2,0—4.0 до 30 350—500—550	6—16 0,0—12 4,0—12 до 30 500—850—950	
Установки с прямоточны- ми парогенераторами любых параметров пара		Номер рекомендуемой схемы (по табл. 2-3)			Марки катионитов и анио- нитов выбирают в зависимо- сти от качества исходной воды. В скобках указаны схемы, применение которых возможно также в отдельных случаях
		10; 11; 12 (13; И; 15)	13; 14; 15	13; 14; 15	
Установки с барабанными парогенераторами давлением пара 157 бар (в барабане) при регулировании темпера- туры перегретого пара с использова нием: воды из обшей питатель- ной магистрали		6; 7; 8; 9	7; 8; 9	7; 8; 9	То же
собственного конденсата парогенератора		1; 2; 3; 4; 5; 6	3; 4; 5; 6; 7; 8; 9	7; 8; 9	
Установки с барабанными парогенераторами давлением пара НО бар (в барабане) при регулировании темпера- туры перегретого пара с использованием: воды из общей питатель- ной магистрали собственного конденса- та «.парогенератора		3; 4; 5; 6; 7; 8; 9 1; 2; 3; 4; 5; 6	7; 8; 9 3; 4; 5; 6; 7; 8; 9	7; 8; 9 7; 8; 9	Перечисленные схемы обес- соливания воды применяют, когда при учете всего комп- лекса вопросов, связанных с подготовкой добавочной воды и водным режимом, исполь- зование магнезиального обе- скремнивания и Na-катиони- рования (или H-Na-катиони- рования) в сочетании со сту- пенчатым испарением оказы- вается неприемлемым
Установки с барабанными энергетическими* парогене- раторами давлением пара менее 110 бар		1; 2; 3; 16; 20	1; 2; 3; 16; 20	16; 20	Применение химического Обессоливания воды может оказаться целесообразным лишь при наличии благопри- ятных условий (артезианская вода, из водопровода и др.)
Испарители		17; 18; 19; 20	17; 18; 19; 20	17; 18; 19; 20	
Тепловые сети		17; 20	17; 20	17; 20	
Xii.* Под энергетическими разумеются парогенераторы, пар которых полностью или частично направляется в турбины.
б)
Рис. 2-1. Способы выполнения ионитной части водоподготовительной установки.
а — в «гребенку»; б — «блоками» (цепями); 1 — осветлеииая вода; 2— обработанная вода.
2-3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ИОНИТОВ
(табл. 2-5—2-13)
а)	УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Для удобства изложения и пользования материалом, характери-
зующим технологические показатели ионитов (§ 2-3), а также пока-
затели расхода воды на собственные нужды водоподготовительных
установок (§ 2-4), приняты следующие условные обозначения:
Ри — удельный расход воды на собственные нужды ионита (при-
готовление регенерационного раствора и отмывка от продуктов регене-
рации), м3/м3; р — с соответствующим индексом водоподготовитель-
ного аппарата—расход воды на собственные нужды аппарата,
% полученного количества фильтрата того же аппарата; Р — с соот-
ветствующим индексом водоподготовительного аппарата — расход во-
ды на собственные нужды по стадиям обработки воды, % нетто
производительности водоподготовительной установки; Р — с соответ-
ствующим индексом реагента — расчетный расход реагента на от-
дельные стадии обработки воды, г/м3; Р' — с соответствующим ин-
дексом реагента — расхода реагента на отдельные стадии обработки
воды, включая воду на собственные нужды этой стадии, г/м3; У—
с соответствующим индексом водоподготовительного аппарата —•
удельный расход реагента на регенерацию загруженного в этот
аппарат ионита, г/г-экв; е — с соответствующим индексом марки
ионита — обменная емкость монита, находящегося в том аппарате,
для которого определяется расход воды на собственные нужды,
г-экв/м3; Жо — общая жесткость воды перед Nai, мг-экв/л; —
средняя остаточная жесткость воды после Nai, мг-экв/л; Щ — кар-
бонатная щелочность осветленной после М воды, мг-экв/л; (Na] —
остаточная концентрация катионов натрия после Hi или в частично
обессоленной воде, мг-экв/л; 2К — суммарная концентрация всех
катионов в осветленной после М воде, поглощаемых Hi, мг-экв/л;
2(SOi+C1+NOs+NO2)—суммарная концентрация анионов сильных
кислот после Н-катионирования, мг-экв/л; 2 (СОг+БЮз)—суммар-
ная концентрация анионов угольной и кремниевой кислот после At,
мг-экв/л; 2А — суммарная концентрация всех анионов в воде, по-
ступающей в Аси. В зависимости от схемы обессоливания это будут
(SOt+’Cl +'NOs +NO2+'CO2+ SiOs) или (COaH-iSiOa), мг-экв/л.
б)	ОБМЕННАЯ ЕМКОСТЬ И РАСХОД РЕАГЕНТОВ
НА РЕГЕНЕРАЦИЮ ИОНИТА В ОТДЕЛЬНЫХ ФИЛЬТРАХ (табл. 2-5)
В ближайшие годы предстоит широкое внедрение новых марок
ионита на ионитных установках электростанций. Из катионитов на-
ряду с сульфоуглем получит применение сильнокислотный катио-
нит КУ-2, синтезированный иа основе дивинилбензола и полистиро-
ла. В отдельных случаях возможно использование катионита суль-
фо-фенольного типа (катионит КУ-1). Из слабоосновных анионитов
главным образом будут применять анионит АН-31. Для обескрем-
нивания воды в цикле ее химического обессоливания получит приме-
нение сильноосновный анионит первого типа (анионит АВ-17-8, при-
готовленный £ использованием метилаля для набухания сополиме-
ра) (продолжение см. стр. 58, 60 и 62).
4—396	49
Обменная емкость ионитов и расход реагентов на их регенерацию
Ионитные фильтры, название	Условное обозна- чение (по табл. 2-1)	Марка применяе- мого нонита	Помер принципиаль- ной схемы, в которой применяется фильтр (табл. 2-3)	Значение обмен- ной емкости, г-экв/л	
1	2	3	4	5	
Натрий-катионит- ный первой ступени	Nat	Сульфо- уголь	16; 17; 18	325 (по рис 2-2)	
То же	Na,	КУ-2	16; 17; 18	950 (по рис. 2-2)	
Натрий катионит- ный второй ступени	Na2	Сульфо- уголь	16; 17; 18; 19; 20; 22; 23; 24	100	
То же Противоточный натрий-ка тионитный То же Сдвоенный для ступенчато-проти- воточного натрий* катионирования	Na2 Na„ Nan Nacn	КУ-2 Сульфо- уголь КУ-2 Сульфо- уголь	То же 16; 17; 18; 20; 22; 24 То же 21	250 Принимается на 25% меньше значений, ука- занных на рис. 2-2 900 250	
То же Водород-натрий- катионитный	Nacjj HNa	КУ-2 Сульфо- уголь	21 19; 23	900 300	
Водород-ка тио- нитный первой сту- пени при „голод- ном" режиме реге- нерации	Hr	То же	20; 22; 24	200 (по иону НСО»)	
50
Таблица 2-5
Реагенты			Примечание
Название	Расход (100%-ного реагента) на 1 м’ ионита, кг	Удельный расход, г}г-8К8	
6	1	- 8	9
NaCl	58—60	180 для воды с со- лесодержанием	ДО 500 ха!л’, при боль- шем	солесодержа- нии—по рис. 2-3	Оптимальная концентрация раствора соли 6—8%
NaCl	110—115	120 для воды с солесодержанием до 500 мг/Л', при боль- шем	солесодержа- нии—по рис. 2-3	Оптимальная концентрация раствора соли 8—10%
NaCl	40—45	400—450	Допускается использование регенерационных вод от Nas для регенерации Na,. При этом удельный расход соли на последние может быть уменьшен на 15—20% при той же обменной емкости
NaCl	80—90	320—360	То же
NaCl	32—35	130—140	
NaCl	72—75	80—85'	
NaCl	35	140	При загрузке катионита в Na”cn в размере 35% общего количества, находящегося в обоих корпусах (т. е. в Na'cn Na"cn)
NaCl	75	85	То же
H2SO4	—	49	Расход реагентов на 1 м*
NaCl		180	исходной воды определяется по формулам: HsSO4=49; (Щ—а); NaCl=180 (Мо— Щ+а), а—желаемая	щелочность фильтрата
H,S04	9,8 о	49	^Фильтр применяется толь- ко для разрушения иона НСО'» исходной воды 51
Ионитные фильтры, название	Условное обозна- чение (по табл. 2-1)	Марка применяв* мого ионита	Номер принципиаль- ное схемы, в которой применяется фильтр (табл. 2-3)	Значение обмен- ной емкости, г-акв/л
1	2	3	4	б
Водород-катио- нитный первой сту- пени	н.	Сульфо- уголь	1 и во всех других случаях обессоливания во- ды, когда Н] уста- навливается пе- ред н2	По рис. 2-4
То же	Н,	КУ-2	То же	По рис. 2-6
Водород-катио- нитный второй сту- пени	н.	Сульфо- уголь	То же	По рис. 2-8 и 2-8,а
То же	н2	То же	4; 5; 6; 7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14; 15; 15а и в лю- бых других схе- мах, где Н, ста- вится после анио- нитных фильтров	200
W		Н3	КУ-2	То же	400
» W	На	КУ-2	1 и во всех других случаях обессоливания во- ды, когда На ус- танавливается за н,	По рис. 2-10 и 2-8,а
Противоточный водород-ка тионит- ный первой ступени	нп	Сульфо- уголь	За; 4; 5; 6; 10; 11; 12	Принимается на 20% мень- ше значений, указанных на рис. 2-11
52
Продолжение табл. 2-5
	Реагенты			Примечание
	Название	Расход (100%-ного реагента) на 1 мг ионита, кг	Удельный расход, г]г-экв	
	6	7	8	9
	H,S04	25	По рис. 2-5	При регенерации раствором кислоты вначале крепостью 1,0—1,5, а затем 3—4%
	HaS04	60	По рис. 2-7 при 60 кг HsS04	При регенерации раствором кислоты нарастающей кон- центрации 1—1,5; 3—4 и 5—7%. В случае регенера- ции катионита только раст- вором крепостью 1—1,5% обменная емкость умень- шается на 25°/о, а удельный расход повышается на 25%
	H,S04 H,S04	20—25 20	По рис. 2-9 100	При регенерации раствором серной кислоты оптимальной концентрации 3—4% То же
	H2SO4 H,S04	40 50-60	100 По рис. 2-9	При регенерации раство- ром серной кислоты опти- мальной концентрации 3—4, а затем 5—7% То же
	HsS04	20	По рис. 2-12	При регенерации раствором кислоты крепостью 1,0—1,5, а затем 3—4%
53
Ионитные фильтры, название	Условное обозна- чение (по табл. 2-1)	Марка применяе- мого ионита	Номер принципиаль- ной схемы, в которой применяется фильтр (табл. 2-3)	Значение обмен- ной емкости, г-экв]л	
1	2	3	4	5	
Противоточный водород-катионит- ный первой ступени Сдвоенный водо- род-катионитный для ступенчато- противоточного Н-катионирования То же То же Анионитный пер- вой ступени Анионитный вто- рой ступени То же Анионитный для ступенчато-проти- воточного аниони- рования	ня Нсп Нсп НСП Ау Аг Аг Асп	КУ-2 Сульфо- уголь Сульфо- уголь— КУ-2 КУ-2 Анионит АН-31 Анионит АВ-17-8 То же То же	За; 4; 5; 6; 10; И; 12 2; 3; 36; 7; 8; 9; 13; 14; 15; 15а; 156 То же » » 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14; 15 1; 2 и во всех тех случаях, ког- да А2 применяет- ся для поглоще- ния всех кислот 4; 5; 6; 7; 10; 11; 12; 13; 15а и во всех тех слу- чаях, когда А2 применяется для поглощения S1O8 и остатков СО2 3; За; 36; 15а; 156 и во всех других случаях, когда Аоп приме- няется для пог- лощения	всех кислот	По рис. 2-6 По рис. 2-11 По рис. 2-13,а По рис. 2-6 По рис. 2-14 По рис. 2-15 По рис. 2-17 По рис. 2-19	
54
Продолжение табл. 2-5
Реагенты			Примечание
Название	Расход (100-%-ного реагента) на 1 ms ионита, кг	Удельный расход, г!г-экв	
6	7	8	9
H2SO4	60	90—95 (по рис. 2-7)	Обеспечивается получение фильтрата с остаточной кон- центрацией натрия менее 20 мкг-экв/'л, что иногда по- зволяет отказываться от ус- тановки фильтров Н2 после Нп
H2SO4	20—25	По рис. 2-12	При загрузке катионита в Н"сп в размере 35»/о общего количества, находящегося в обоих корпусах фильтра (т. е. в Н'сп и Н"сп)
H2SO4	35	По рис. 2-13,6'	Обеспечивается получение фильтрата с остаточной кон- центрацией натрия не более 20 мкг-экв/л
H2SO4	55—60	По рис. 2-7	То же
NaOH	50	55—70 (по рис. 2-14)*	При повторном использо- вании щелочной воды от А2 или Лсп для регенерации А, удельный расход едкого натра принимается 80 г)г-экв
NaOH	80—120	По рис. 2-16	
NaOH	120	По рис. 2-18	Использование щелочной воды, получающейся при ре- генерации А2 (или Асп (схе- мы 8; 9; 14; 15), для реге- нерации А] является обяза- тельным
NaOH	80	По рис. 2-20	
55
Ионитные фильтры, название	Условное обозначение (по табл. 2*1)	Марка применяе- мого ионита	Номер принципиаль- ной схемы, в которой применяется фильтр (табл. 2-3)	Значение обмен- ной емкости, е-яка/л
1	2	3	4	б
Анионитный для ступенчато-проти- воточного анионн- рования	Асп	Анионит АВ-17-8	8; 9; 14; 15 и во всех тех слу- чаях, когда Асп применяется для поглощения S1O, и остатков СОа	По рис. 2-21
То же	АСП	А'оп- анионит АВ-27 А"оИ- анионит АВ-17-8	3; За; 36; 15а; 156 и во всех тех случаях, когда Адп применяется для поглощения всех кислот	По рис. 2-23
» и	Ася	То же	8; 9; 14; 15 и во всех тех слу- чаях, когда Асп применяется для поглощения Si О, и остатков СО,	По рис. 2-25
Смешанного дей- ствия	ФСД	АВ-17-8 и КУ-2	10; 11; 12; 13; 14; 15; 15а и 156	
* Удельный расход щелочи определяют делением принимаемой величины расхода
ствующем соотношении хлоридов и сульфатов в обрабатываемой воде.
56
Продолжение табл. 2-5
	Реагенты			
	Название	Расход (100%-ного реагента) на 1 jm* ионита, кг	Удельный расход, г/г-эхе	Примечание
	6	7	8	9
	NaOH	60	По рис. 2-22 (при расходе NaOH 60 лг/jw* анионита)	Использование щелочной воды, получающейся при ре- генерации Aon, является обя- зательным для регенерации At или Аел, применяемых для поглощения всех кислот (схемы 3; За; Зб; 15а)
	NaOH	80	По рис. 2-24 (при расходе NaOH 80 кг/л* анионита)	
	NaOH	60	По рис. 2-26	Использование щелочной воды, получающейся при ре- генерации Асп, является обязательным для регенера- ции А] или Aon, применяемых для поглощения всех кислот
	H2SO« NaOH	70 кг!м? катиони- та 100 кг/лс* анионита	3,5 г H2SO« н 5 г NaOH на 1 л* фильтрата	Условно принимается, что ФСД регенерируется после пропускания 10000 м* воды через 1 jw* смеси ионитов (50% катионита, 50% анио- нита). Использование щелоч- ной и кислой воды, получаю- щейся при регенерации ФСД, обязательно для регенерации анионитных н катионитных фильтров
NaOH, ке/ж> анионита, на величину
обменной емкости для этого расхода при соответ.
57
х—д i (—i—i------<—i_________t—u.	N a C 7,
0	116	232	348	464	580
Уделанош расход НаС1,г/г-экб
(для воды г. солесодержаниен до ЗООма/л)
Рис. 2-2. Обменная емкость разных катионитов и остаточная жест-
кость фильтрата в зависимости от расхода поваренной соли на реге-
нерацию (для условии одноступенчатого Na-катнонпрования).
/ — КУ-2; 2 — КУ-1: 3 — сульфоуголь.
Na И., г/г экЛ
Рис. 2-3. Удельный расход
NaCI па регенерацию ка-
тионитов при умягчении
вод повышенной мипсрали-
зованпости (для фильтров
первой ступени Nai).
После организации промышленного производства силыюоснов-
ных анионитов второго типа (промежуточной основности) начнут
применять анионит АВ-27.
Наряду с внедрением перечисленных анионитов при проекти-
ровании ионитиых установок получат распространение технологи-
ческие приемы, направленные на резкое сокращение удельного рас-
хода реагентов, требующихся для регенерации ионитов: противо-
точное Н- и Na-катнонирование с использованиемм катионитов раз-
личной природы, ступенчато-противоточное ашюнирование с исполь-
зованием сильноосновных анионитов двух типов, выполнение обес-
соливающих установок по «блочному» способу, H-Na-катионирова-
58
Рис. 2-4. Обменная емкость сульфоугля для Н] при расходе H2SO<
25 кг!м? катионита.
I, 2, 3, 4, С, /0 —значения ме-экв]л.
Рис. 2-5. Удельный расход H2SO4 на регенерацию Hi.
1, 2, 3, 4, 6, 10 — значения SZI, мг-зкв!л

Рис. 2-6. Обменная емкость катионита КУ-2 для Hi и Нсп (при ре-
генерации раствором H2SO4 нарастающей концентрации: 1,5—2; 3—4
и 7% н при расходе H2SO4 60 кг/л3 катионита.
/, 2, 3, 4 — значения ХК. мг-зкв/л '(при любом аннопном составе воды), соот-
ветственно 1; 5; 10; 1S.
Рис. 2-7. Удельный расход H2SO4 на регенерацию КУ-2 в Hi при
расходе H2SO4 60 кг/м3 анионита.
I, 2, 3, 4 — значения SK, мг-экв/л (при любом анионном составе воды), соот-
ветственно 1; 5; 10; 16.
нне воды по схемам, обеспечивающим стехиометрический расход
серной кислоты и т. д., а также такие общеизвестные мероприятия,
как повторное использование кислых и щелочных регенерационных
вод. Все это становится обязательным как для сокращения эксплуа-
тационных расходов иа иодирование воды, так и особенно для рез-
кого уменьшения солевых сбросов с регенерационными и отмывоч-
ными водами в природные источники воды.
На основе обработки результатов изучения свойств ионитов в ла-
бораторных и стендовых условиях, а также испытаний и обобщения
опыта эксплуатации ионитных установок, сооруженных по различ-
60
Обменная емкость, s-зк6/м}
Кислотность воды после Н2 ? и ли
Е (SO4+ Cl+ NOj+N0g) , мг-жб/л
а)
Рис. 2-8. Обменная емкость
сульфоугля и остаточная кон-
центрация натрия после Н2.
а — обменная емкость сульфоугля
для Н2 после Hi до проскока
натрия не более 0,2 лг/л при рас-
ходе H2SO4 20 кг/м? катионита
(для Н2, устанавливаемых после
анноннтных фильтров, емкость бе-
рется 250 г-экв/м?).
0,5; 1,0; 1,5; 2,0; 3,0; 4,0; 5,0 —зна-
чения остаточной концентрации Na
после Hi, мг-экв/л-, Z —то же,
когда в воде присутствуют только
нейтральные соли натрия; б —
остаточная концентрация натрия
после На в зависимости от удель-
ного расхода кислоты и кислотно-
сти фильтрата (при концентрации
натрия после Hi ие более
0,5 мг-экв!л) для сульфоугля; в —
то же для КУ-2; 1,0—8,0 — кислот-
ность воды после Н2, мг-экв/л-, II —
допустимая концентрация Na по-
сле На.
Удельный расход f00°/o h2S09,i/2-экв
в)
61
Рис. 2-9. Удельный расход H2SO4 на регенерацию Н2 после Hi до
проскока натрия не более 0,1 мг-экв/л при концентрации натрия
после Hj не более 0,5 мг-экв/л (для Н2 после аниоиитных фильтров
удельный расход H2SO4 для сульфоугля и катионита КУ-2 прини-
мается 100 г/г-экв).
ным принципиальным схемам с применением разных ионитов,
в табл. 2-5 и на рис. 2-2—2-26 приведены значения обменной емко-
сти ионитов, которыми рекомендуется пользоваться как три проек-
тировании, так и при эксплуатации ионптных установок (при ско-
рости фильтрования до 25 лг/ч).
Рис. 2-10. Обменная емкость катионита КУ-2 для Н2 после Н( и
после проскока натрия менее 0,05 мг-экв/л при расходе H2SO4
60 кг/л3 катионита (для всех схем обессоливания, где Н2 устанавли-
вают после анионитных фильтров, обменная емкость принимается
400 г-экв!м3).
62
Рис. 2-11. Обменная емкость сульфоугля для Нп и Нсп при расходе
H2SO4 15 кг/м3 катионита (для Нсп емкость принимается на 20%
меньше соответствующей емкости Нп при том же расходе кислоты).
1 —10 — значения 2/1. мг-экв/л.
Рис. 2-12. Удельный расход H2SO4 на регенерацию сульфоугля для
Нп н Нсп при расходе H2SO4 15 кг/м3 (для 'Нсп удельный расход
принимается на 20% больше соответствующих значений для Нп при
том же абсолютном расходе кислоты).
1—10 — значения 2/1. мг-экв1л, относятся к поде перед Нп.
63
Рис. 2-13. Обменная емкость катионитов (а) и удельный расход
H2SO4 (б) для сдвоенного ступенчато-противоточного водород-ка-
тионитного фильтра Нсп при применении в Н'сп сульфоугля
(0,65 общего объема) и в Н"Сп катионита КУ-2 (0,35 общего
объема) и при расходе 100%-ной H2SO4 35 кг)м* смеси катионитов.
/; 2; 3; *; 6; W —значения ТА. мг-экв/л.
64
Рис. 2-14. Обменная емкость анионита АН-31 по H2SO4 + HC1 (при
общей концентрации 0,5—10 мг-экв/л и различных соотношениях кис-
лот). Значения для расчета берутся при NaOH 50 кг/м3 анионита.
Ю* И соотношение H2SO.1 н НС1, %, соответственно 100
11 0; 90 и 10; 80 и 20; 70 и 50; 60 и 40 : 60 н 50; 40 и 60- 30 и 70- 20 и 80’
10 н 90; 0 н 100.	’
5—396
65
O,bU * _
о» >
0,25 5 iS
3 4
0,20 o Д
ы
0,15 * <л
ea 4
0J0 6 3
a *
0,05 В S.
n ° e
Рис. 2-15. Обменная емкость анионита АВ-17-8 для А, при
поглощении анионов всех кислот; значения берутся при
расходе NaOH 80 кг/м3 анионита.
/ — остаточная концентрация SIO,, мг/л; 3, 3, 4. 5, 6, 7 —отноше-
HS1O.
иие эквивалентов	соответственно 0,02; 0.05; 0,10; 0,20;
0.30; 0,40,
Рис. 2-16. Удельный расход NaOH иа регене-
рацию анионита АВ-17-8 для Аа при поглоще-
нии анионов всех кислот.
1, 2, 3 — остаточная концентрация SfOa, ла/л. соот-
ветственно 0,20; 0.16; 0.12 при расходе NaOH. кг!м\
аниоиита 80; 100- 120.
66
5)
Рис. 2-17. Обменная емкость анионита АВ-17-8 по иону HSiOs
для Аг при обескремнивании воды (при условии остаточной концен-
трации SiOs не более 0.15 мг/л) и остаточная концентрация SiOs
в фильтрате. Значения емкости по иону HSiO3 даны с учетом кон-
центрации свободной углекислоты в поступающей на фильтр воде
в размере 3 мг/л *; на эту величину следует уменьшить остаточную
концентрацию СО2 в реальной декарбонизованной воде при опреде-
лении емкости анионита и длительности филътроцикла.
a — кремиеемкость; 1, 2, 3, 4— расход NaOH. кг/м\ апиоиита соответственно
100, 160. 200, 300; б — остаточная концентрация SiQ> в фильтрате.
* При определении кремнееикости анионита в лабораторных условиях.
5*	67
Рис. 2-18. Удельный расход NaOH на регенера-
цию анионита АВ-17-8 в А2 при обескремнивании
воды.
1, 2. 3, 4 — остаточная концентрация SiO3 в фильтрате,
мг/л, соответственно 0,16; 0,12; 0,10; 0,08 при расходе
NaOH, кг/.и3, 100, .120, 150. 200.
Расход NaOH,кг/м3
650 о
600 t-з
р *
550
е «о
500 5 §
450 * ~
400 | м
350 s
300 ^
Рис. 2-19. Обменная емкость анионита
АВ-17-8 для Асп при поглощении анионов
всех кислот и остаточная концентрация
SiO3 в фильтрате. Расчетные значения бе-
рутся при расходе NaOH 80 кг/м3 анионита.
1 — остаточная концентрация SiOs, мг{л\ 2, 3, 4,
к .	HSiG&
5, 6 — отношение эквивалентен ———- соответ-
ЕЛ
ственно 0,-Ю; 0,30; 0,20; 0,10; 0,05.
68
Рис. 2-20. Удельный расход NaOH на
регенерацию анионита АВ-17-8 для Асп'
при поглощении анионов всех кислот.
I, 2, 3 — остаточная концентрация SiO3, мг!л,
соответственно 0.1Й; 0,10; 0,08 при расходе
NaOH, кг1м3, 80. 100. 120.
меннао емкость
а)
Расход ИаВч,кг/м\ани.онита
Рис. 2-21. Обменная
емкость анионита
АВ-17-8 для А сп ПО
иону HSiO3 при обес-
кремнивании воды и
остаточная концен-
трация SiO3 в филь-
трате; значения бе-
рутся при расходе
NaOH 60 кг/м3 анио-
нита.
а — обменная емкость;
/, 2, 3, 4, 5, 6, 7 —рас-
ход NaOH, кг!мъ, анио-
нита соответственно 50,
75, 100, 150. 200. 250. 300;
б — остаточная концен-
трация SiOg в филь-
трате.
б)
69
Рис. 2-22. Удельный рас-
ход NaOH на регенера-
цию анионита АВ-17-8
для Асп при обескрем-
нивании воды.
I, 2, 3, 4 — остаточная кон-
центрация SiOs в фильтра-
те, мг!л, соответственно 0,12;
0,08; 0.06; 0.05 прн расходе
NaOH, кг/м\ 40. 60, 80, 100,
Рис. 2-23. Обмен-
ная емкость ших-
ты из двух ти-
пов сильнооснов-
ных анионитов,
применяемых для
Асп (АВ-27 для
А7сп и АВ-17-8
для А"сп), при
поглощении анио-
нов всех кислот;
значения берутся
при расходе NaOH
80 кг/м* анионита.
1 — остаточная кон-
центрация SiO3, лг/л;
2, 3, 4, Б, 6, 7 —отно-
эквивалентов
соответ-
0,40;	0,30;
); 0,05; 0,02.
шение
HSiO?
IA
ственно
0.20; 0
Рис. 2-24. Удельный рас-
ход NaOH на регенера-
цию шихты из двух ти-
пов сильноосновных
анионитов (АВ-27 и
АВ-17-8), применяемых
в Асп> Для поглощения
анионов всех кислот.
/, 2, 3 — остаточная концен-
тра цня SfOs, мг!л, соответ-
ственно 0,12; 0,10: 0,08 при
расходе NaOH, кг,'ж3, 80,
90, 100.
70
ани о ни. та.
l)
Рис. 2-25. Обменная емкость шихты из двух
типов сильноосновных анионитов, применяе-
мых в Асп (АВ-27 для А'сп и АВ-17-8 для
А"сп), для поглощения HSiO3 и остатков угле-
кислоты (а) и остаточная концентрация SiO3
в фильтрате (б). Для расчета ионитных уста-
новок значения обменной емкости берутся при
расходе NaOH 60 аииоиита.
/, 2, 3, 4, 5, 6, 7 — расход NaOH, кг!м3 анионита, со-
ответственно 50, ?5, |00, 150. 200, 250. 3Q0.
п
Рис. 2-26. Удельный расход NaOH на регенерацию шихты из двух
типов сильноосновных анионитов (АВ-27 и АВ-17-8), применяемых
для Асп, при поглощении HSiO3 и остатков углекислоты.
1, 2, 3 —остаточная концентрация SiO3 в фильтрате, мг/л, соответственно 0,12;
0,08; 0,06 при расходе NaOH, кг/м3, 55. 80, 100.
В) РАСХОД РЕАГЕНТОВ НА ИОНИРОВАНИЕ ВОДЫ
РАСХОД H2SO, НА Н-КАТИОНИРОВАНИЕ ПРИ ХИМИЧЕСКОМ
ОБЕССОЛИВАНИИ ВОДЫ
Расход серной кислоты на Н-катиопироваиие, проводимое с ис-
пользованием всех Н-катионитных фильтров, находящихся в схеме
обессоливания, зависит от состава Н-катионируемой воды; техноло-
гии Н-катионирования (типов 'применяемых Н-катионитных филь-
тров первой ступени); принципиальной схемы обессоливания; при-
меняемых катионитов; удельного расхода кислоты; использования
регенерационных вод от ФСД и Н-катионитных фильтров второй
ступени для регенерации Н-катионитных фильтров первой ступени.
В схемах обессоливания, в которых Н-к атионитные филь-
тры второй ступени устанавливают следом за
Н-катионитиыми фильтрами первой ступени (схемы
№ 1 и За по табл. 2-3), расход кислоты на Н-катионироваиие опреде-
ляют по формулам
PH,so4 = (Ж - 0,5)УН1 + 0,5УН2 + 3,5 г/м» (2-37)
или
^=>Haso4 — (SA •— 0,5) У-|-0,5У-f- 3»5 г/м»,	(2-37а)
72
если не используют регенерационные воды от Й2 для рёгенёрацйй
Hi, либо по формулам
P'mso, = <ак — °>5)УН, — с (0.5ун, + 3»5)» г/Л1*'	(2-38)
или
p4so<= (аА — °-5)Ун, — с (°.5ун, + 3»5)> г/Л’«	(2-38а)
в случаях повторного использования регенерационных растворов.
Здесь 0,5—проскок улавливаемых катионитом ионов, мг-экв/л;
Ун определяют по рис. 2-5; 2-7; 2-12; 2-13,6 в зависимости от тех-
нологии Н-катионирования, типа применяемых катионитов и качест-
ва Н-катионируемой воды; с — степень использования серной кисло-
ты, содержащейся в регенерационных водах Н2. При построении
схемы обессоливания воды в «гребенку» с принимают 0,6, а при
«блочном» построении (цепями) 0,85; Уна определяют по рис. 2-9
в зависимости от использования в Н2 сульфоугля и (или) КУ-2;
3,5 — расход кислоты, е/л3, при обработке воды в ФСД.
В схемах обессоливания, в которых Н-катиоаитные филь-
тры второй ступени устанавливают после аяио-
нитных фильтров (схемы № 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10; 12; 13;
14; 15; 15а по табл. 2-3), расход серной кислоты определяют по
формулам
PHiS0< = (Ж- 0,5)УН1 + 0,5-100 + 3,5 г/л3,	(2-39)
если регенерационные воды повторно ие используются, или
P'41SO1 = (Ж — 0,5)УН1 — с (0,5-100 + 3,5), г/м*.	(2-40)
Для указанных схем концентрацию катионов, улавливаемых ка-
тионитом в Н2, принимают 0,5 мг-экв/л, а расход кислоты на их
удаление из Н2— 100 г/г-экв при использовании как сульфоугля, так.
и катионита КУ-2.
РАСХОД NaOH НА АНИОНИРОВАНИЕ ПРИ ХИМИЧЕСКОМ
ОБЕССОЛИВАНИИ ВОДЫ
Расход едкого натра на анионирование, проводимое с исполь-
зованием всех анионитных фильтров, находящихся в схеме обессо-
ливания, зависит от анионного состава анионируемой воды; техно-
логии аниоиирования; принципиальной схемы обессоливания; типа
применяемых анионитов; удельного расхода едкого натра при данном
составе анионируемой воды, принятой технологии аниоиирования и
типа анионитов; использования регенерационных вод от ФСД, анио-
нитных фильтров второй ступени для регенерации анионитных филь-
тров первой ступени.
В схемах обессоливания, в которых анионирование воды
проводится только с использованием А2 или Асп
73
(схемы № 1, 2, 3, 150 по табл. 2-3), расход едкого натра определя-
ют при применении фильтров Аг по формуле
^NaOHf3 ^УА, или ^NaOH = ^SO4 + Cl + NO, + NO, 4.
, CO2 , S1O, X
+ остатки ~22-+]УА1 , г/м*,	(2-41)
а при прямей ении фильтров Аоп — по формуле
^NaOH = ^А^асп ИЛИ ^NaOH ~ (^0* +^С1 + NO, + NO, +
СО , S1O, X
+ остатки -gg- + ~з8 ' )УА • г1м*-	(2-42)
Здесь и далее концентрация поглощаемых анионов -выражается
в мг-энв/л. Значения Уд подставляют в формулу (2-41) по кривой
HS1O,
3 рис. 2-16 в зависимости от соотношения эквивалентов ——
в воде, которая поступает в фильтры Аг. Значения УАвп подстав-
ляют в формулу (2-42) по кривой 1 рис. 2-20 (в случае применения
только анионита АВ-17-8) либо по прямой 1 рис. 2-24 (при приме-
нении в А'сп анионита АВ-27 и в А"оп анионита АВ-17-8) в зави-
HSiO,
симости от соотношения эквивалентов  зд в воде, поступающей
В фИЛЬТрЫ Асп.
При наличии в схемах обессоливания фильтров смешанного дей-
ствия к расходу щелочи, определенному по формулам (2-41) или
(2-42), добавляют еще по 5 г/м3 воды.
В схемах обессоливания, -в которых для первой ступени
анкетирования воды применяют анионитные
фильтры со слабоосновным анионитом (схемы № 4,
5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15 по табл. 2-3) расход едкого натра
на анионирование воды определяют по формулам
/S1O. , СО, \
^№ОНзУА. (S04 + Cl + NO, + NO,) +УА,	г/м*,
(2-43)
ИЛИ
PNaOH = УА, (S04 + С1 + NO, + NO,) +
+ yA'm~A"m ('38""22") г!м*'	(2'44)
если щелочные растворы от Аг или Асп повторно не используют для
регенерации А,.
Здесь УА —удельный расход щелочи на регенерацию анионита
АН-31 в фильтрах А,; его максимальное значение принимают
74
80 г/г-экв (по рис. 2-15 и примечанию в табл. 2-5); Упринимают
S1O, СО2
по кривой 2 рис. 2-18 в зависимости от -gg—УА принимают
по кривой 1 рис. 2-22 при использовании анионита АВ-17-8 или по
кривой 1 рис. 2-26 при использовании в А'О11 анионита типа АВ-27 и
в А"сп — анионита АВ-17-8.
При повторном использовании щелочных растворов от As для
регенерации фильтров At расход едкого натра определяют по фор-
муле
Р&о# = уовщ(8о« + с1 + №. + ыО1+^!+^-), г/м*. (2-45)
Рис. 2-27. Удельный расход NaOH на анионирование воды при по-
вторном использовании щелочных вод от А2.
fl—-Ал с анионитом АВ-17-8; б —Асв с анионитом АВ-17-8 (или А'св с АВ-27
И А"ои с АВ-17-8),
'1 cojj*3
1, 2, 3, 4, S, 6 — концентрация + —jj—• ме-акв/л, в частично обессо-
ленной н декарбонизованной воде соответственно 0.40; 0,30; 0,20; 0,16; 0,10; 0,06.
75
Здесь Уо6щ—удельный расход NaOH на удаление всех анионов
сильных кислот, кремниевой кислоты (до остаточного содержания
0,10—0,12 мг[л SiO3 при отсутствии ФСД) и остатков свободной
углекислоты после декарбонизации. Значения Уобщ находят по
рис. 2-27,а в зависимости от концентрации SiO3 и остатков углекис-
S)
Рис. 2-28. Удельный расход NaOH на анионирование воды при по-
вторном использовании щелочных вод от Аг (для «блочного» по-
строения схем).
a —As с анионитом АВ-17-8; б —Асп с анионитом АВ-17-8 (или Асп с АВ-27
н А"оп с АВ-17-8).
HSIOs С°2 3,
1, 2, 3, 4. 5. 6 — концентрация-1—— мг-экв/л, в частично обессолен-
ной и декарбонизованной воде соответственно 0,40; 0,30; 0,20; 0,15; 0,10; 0,05.
76
лоты в частично обессоленной и декарбонизованной воде и отноше-
HS1O,
иия эквивалентов —в анионируемой воде.
Значения Уовщ на рис. 2-27,а даны при условии утилизации
60% едкого натра, содержащегося в регенерационных водах от Аг,
и при удельном расходе едкого натра на удаление анионов сильных
кислот в А] 80 г/г-жв.
В случае построения схем обессоливания по «блочному» способу
(цепями обессоливания), при котором обеспечивается утилизация
85% едкого натра, содержащегося в регенерационных водах анио-
нитных фильтров второй ступени, Уовщ находят по рис. 2-28,о. При
наличии в схемах обессоливания ФСД к расходу щелочи, опреде-
ленному по (2-43), (2-44) или (2-45), добавляется по 5 г/м3 воды.
При повторном использовании щелочных растворов от Асп для
регенерации фильтров Ai расход едкого натра определяют по (2-45),
в которой значения Уовщ находят по рис. 2-27,5 или 2-28,5 в зави-
симости от способа построения принципиальной схемы обессолива-
ния.
г) РАСХОД РЕАГЕНТОВ НА 1 м3 ОБРАБОТАННОЙ ВОДЫ
Расход реагентов, г/м3, обработанной воды определяют по их
количеству, необходимому для выполнения отдельных стадий обра-
ботки (коагуляции, коагуляции с известкованием, катионирования,
аниоиирования), и расходу, связанному с обработкой воды, потреб-
ляемой на собственные нужды вадоподготовительной установки.
Общий расход реагентов на обработку воды, направляемой к по-
требителям, зависит от принципиальной схемы водоподготовки и
определяется по приведенным ниже формулам.
ЕДКИЙ НАТР 100%-НЫЙ ПРИ ХИМИЧЕСКОМ ОБЕССОЛИВАНИИ воды
р
^NaOH = ЛчаОН + ГОО- + РАа (или РАт) +	• г/ж*’
(2-46)
или
^МяОН
Р'ыаон = -Лб0~ [100 + 1 + РА1 (или РАсп) + РА11 • г/м».	(2-47)
Здесь Р^аОн определяют по (2-41) — (2-43) или (2-45) в зависи-
мости от качества исходной воды, принципиальной схемы обессоли-
вания, технологии аниоиирования и марок применяемых анионитов;
Рфсд принимают в размере 1°/о количества выработанной обессоленной
воды; Рл; Рк Рл определяют по формулам, приведенным в графе
5 табл. 2-15. 
СЕРНАЯ КИСЛОТА 100%-НАЯ ПРИ ХИМИЧЕСКОМ ОБЕССОЛИВАНИИ ВОДЫ
Р H.SO. =	+	100 [РФСД + РАа (или РАСВ) +
+ РА +^Н, (или рн или рн И»	(2-48)
*	* Ч	СП	п
77
или
^«.so^A^r-nOO+l+PA. (или РАп) +
4-Р^ 4-РН1 (или РНов или Рнп)1’ г/м*-	(2-49)
Здесь PhjSO, определяют по формулам (2-37) — (2-39) или (2-40)
в зависимости от качества исходной воды, принципиальной схемы обес-
соливания, технологии Н-катионирования, марок применяемых катио-
нитов; Рн,	; Рн ; Р» определяют по формулам, приведенным
1 г1п гсп
в графе 5 табл. 2-15.
При отсутствии в принципиальных схемах обессоливания отдель-
ных стадий ионирования воды из приведенных формул исключают со-
ответствующие им значения.
СЕРНАЯ КИСЛОТА 100%-НАЯ ПРИ H-Na-КАТИОНИРОВАНИИ воды
49 (Щ— 1)
^H,SO4 = W- ’)-49 +	[100 + PNat +
+ Pjjaj (или Рыап) • г/л*-	(2-50)
Здесь 49 — расход серной кислоты, г, на разрушение 1 г-экв кар-
бонатной щелочности осветленной воды; Р^ъ\ Рц&1 Рц^Н опреде-
ляют' по формулам, приведенным в графе 5 табл. 2-15.
ИЗВЕСТЬ 100%-НАЯ ПРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКЕ ВОДЫ
ПЕРЕД ХИМИЧЕСКИМ ОБЕССОЛИВАНИЕМ
^СаО
^>,СаО= ЮО + ^ФСД + РА, (или ^Аоп) + ^А, +
4-Рн + Рц (или Рн или Рн ) + М + ИК], г/м*. (2-51)
1	1	*Н	*СП
Здесь
рСао= 28 W +’МЕ + с°а + Fe + КГ + 0,35), г/м’;
Mg — концентрация магния, е-эке/м’; СОз— концентрация сво-
бодной углекислоты, г-эке/м3; Fe — концентрация железа, г-экв/м3;
КГ — доза коагулянта (в случае коагуляции), г-экв/м3; 0,35 — при-
нимаемый избыток извести, г-экв!м3.
ИЗВЕСТЬ 100%-НАЯ ПРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКЕ ВОДЫ
ПЕРЕД НАТРИЙ-КАТИОНИРОВАНИЕМ
РСяО
Р'саО="100’ I100 + PNa, (или PNa„ или Р№оп ) +
+ PNa, + М 4- ИК], г/м*.	(2-52)
Цифровые значения PNai, PNa . ^Nacn и PNa, нах°лят по фор-
мулам, приведенным в графе 5 табл. 2-15.
78
Таблица 2-6
Расход серной кислоты
Катиониты, при- меняемые в Ноя	Удельный расход, г}г-вкв	№ рис.	Расход на I м* Н-катионнро- ванной воды, г	Расход на 1 ж’ обессоленной воды, г, при использовании в Ает анионитов1		
				АВ-17-8	АВ-27; АВ-17-8	АВ-27
Сульфоуголь	80	2-12	7-80=560	5604-0,29-560=722	5604-0,268-560=710	5604-0,24-560=695
Сульфоуголь	85	2-13	7-85=595	5954-0,21-595=720	5954-0,19-595=708	5954-0,173-595=678
КУ-2	92	2-7	7-92=644	6444-0,217-644=784	644-0,188-644=765	6444-0,171-644=754
собственные нужды стадии Н-катионироваыия и ани-
1 Расход реагентов на 1 л’ обессоленной воды определен с учетом затрат воды на
оиирования в % нетто производительности водоподготовки (см. табл. 2-17, § 2-4).
Расход едкого натра
Таблица 2-7
Анивниты, применяемые в	Удельный расход, г[г-»кв	№ рнс.	Расход на 1 аннотированной воды, г	Расход на 1 ж* обессоленной воды, г, при использовании в Нш катионитов*		
				сульфоуголь	сульфоуголь; КУ-2	КУ-2
Анионит АВ-17-8 Анионит АВ-27 и АВ-17-8	165 115	2-20 2-24	3,65-165=603 3,65-115=420	6034-67=670 4204-40=460	6034-67=670 420-|-40=460	603-|-67=670 4204-40=460
.	1 Расход реагентов на 1 tf обессоленной воды с учетом затрат воды на собственные нужды стадга Н-катноиироваиня в аниоиировани»
со * % нетто производительности водоподготовки (см. табл. 2-17, $ 2-4).
Таблица 2-8
Расход серной кислоты (без повторного использования регенерационных вод от Н2)
Катиониты, приме- няемые в Неп	Удельный расход			Расход на 1 ж8 Н-катиониро- ванной воды, г	Расход на 1 ж* обессоленной воды, г, при использо- вании в	
	при Н-катиониро- ванин в Нсп		при Н-ка- тиониро- вании в Н8 г!г-эк в			
					АВ-17-8	АВ-27; АВ-17-8
	г} г-эхе	№ рис.				
Сульфоуголь	84	2-12	100	4,25 • 84+0,2.100+5=382	382+0,265-382=483	382+0,262-382=482
Сульфоуголь; КУ-2	90	2-13	100	4,25-90+0,2.100+5=407	407+0,205-407=490	407+0,201-407=489
КУ-2	92	2-7	100	4,25-92+0,2.100+5=415	415+0,193-415=495	415+0,189-415=493
Примечание. Расход кислоты на 1 ж8 обессоленной воды определен с учетом затрат Н-катионированной воды для собственных
нужд (см. табл. 2-18, § 2-4).
Концентрация катионов перед Н2 принимается 0,2 мг-экв!л, а расход кислоты для обработки воды ФСД 5 г/ж* фильтрата. При повтор-
ном использовании кислых регенерационных вод от ФСД и Н2 для регенерации Нсп из найденных расходов серной кислоты, приходящихся
на 1 л8 обессоленной воды, вычитается 12 г (принимается утилизация 50% кислоты, содержащейся в указанных водах).
Таблица 2-9
со Расход едкого натра (без повторного использования регенерационных вод от ФСД и Аоп)
Варианты аниониро- вания во- да в асп	На А!		На А си			На ФСД, г/№	Общий на аниониро- вание 1 л3 воды, г	Расход аниониро- вэнной воды на собственные нуж- ды, % нетто про- изводительности установки	Расход NaOH на 1 ле3 обессоленной воды, г
	Удельный расход, efe-we	На I м8 филь- трата, г	Удельный расход, г/г-экв	№ рис.	На 1 л3 филь- трата, г				
АВ-17-8 АВ-27; АВ-17-8	, 80 80	3,25-80=260,0 3,25-80=260,0	125 НО	2-22 2-26	0,22-125=27,8 0,22-110=24,2	5,0 5,0	305 300	12,14 11,8	305+0,121 -305=368 300,2+0,118-300,2=354
Таблица 2-10
Расход едкого натра (при повторном использовании щелочных регенерационных вод от ФСД и Асп
для регенерации А,)
Способ построения принци- пиальной схемы ионирования	Удельный расход на все анионы, поглощаемые анионитами, г/г-экв	По данным рис. №	Общий расход на 1 м8 анио- нированной воды, г	Расход анионирован- ной воды на собст- венные нужды, % нетто производитель- ности установки	Расход NaOH на 1 м8 обессоленной воды, г
Гребеночный	80	2-27 при	= 2^ =0.098 -А	з,25	3,57-80=286	12,14 или 11 „8	286.0,121=321 или —320
Блочный (цепями обессолива- ния)	80	2-28 при	=0,038	3,57-80=286	То же	То же
КОАГУЛЯНТ [FeSO. ИЛИ Al,tS<Ms] <00 -НЫЛ БЕЗВОДНЫЙ
при предварительной обработке воды перед химическим
ОБЕССОЛИВАНИЕМ
Р « = fe I100 + РФОД +	(ИЛИ РА0И) + РА. + РН.+
+ РН1 (или рн или %? + м + ИК (или К)]« г/л*- (2-53)
Расход коагулянта Ркт на обработку 1 м3 исходной воды при
использовании FeSOi принимают 38 г/м3 (или 0,5 г-экв/м3} а
Alj(SO*)s 57 г/м3 (0,5 г-экв/м3}.
КОАГУЛЯНТ [FeSO< ИЛИ Al2|SO4|sl 100%-НЫЙ БЕЗВОДНЫЙ
ПРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКЕ ВОДЫ ПЕРЕД НАТРИЙ-
КАТИОНИРОВАНИЕМ
P'”==fel100 + PNa1(HJIH PNaB или PNac„> +
+ ^Na,+ м + ИК (или К)], г/м*.	(2-54)
Значения РКГ принимают те же, что и в (2-53).
ПОВАРЕННАЯ СОЛЬ 100%-НАЯ ПРИ НАТРИЙ-КАТИОНИРОВАНИИ ВОДЫ
РМяС1
^Nad = ЧОО- I100 + (или или Р№сп ) + PNaJ • г/м*'
(2-55)
Рнай определяют по формулам, приведенным в табл. 2-5.
ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНОГО РАСХОДА РЕАГЕНТОВ
.Требуется определить: расход серной кислоты и едкого натра
на Н-катионнрование и анионирование воды при наличии и отсут-
ствии повторного использования регенерационных растворов, а также
расход реагентов на 1 м3 обеС’о ленной воды.
Состав воды, подлежащей обработке, принять по данным, при-
веденным в примере § 2-4 (см. стр. 96). Расчеты выполнить при-
менительно к принципиальным схемам водоподготовительных уста-
новок № 3 и 14 табл. 2-3.
Результаты выполненных подсчетов для схемы № 3 приведены
в табл. 2-6, 2-7, а для схемы № 14 в табл. 2-9—2-10.
д) РАСХОД ИОНИТОВ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ
ИОНИТНЫХ УСТАНОВОК
Расход ионитов при эксплуатации ионитных установок зависит
от следующих основных причин: осмотической прочности иоиита *;
1 Под термином <осмотическая прочность» разумеется степень обогаще-
ння попита мелкими фракциями (частицы менее 0,3 мм), выраженная в про-
центах от загруженного его количества. Такое измельчение вызывается само-
произвольным дроблением зерен материала в процессе эксплуатации при пе-
ременных значениях pH контактирующей жидкости (для анионитов значение
pH изменяется от 11—12 при регенерации до 2,6—3,0 при пропуске Н-катиони-
рованной воды).
82
условий эксплуатации фильтров (вынос материала при проведении
взрыхлений ионита обратным током воды); качества исходной воды
(содержание примесей, вызывающих необратимое понижение вели-
чины обменной емкости и основности ионитов); структуры зерен
ионита (гелевая, макропористая, изопористая); требований к каче-
ству ионированной воды (полнота удаления из исходной воды соот-
ветствующих ионов).
В настоящее время официально утвержденных норм .расхода
ионитов при эксплуатации ионитных установок нет. Срок службы
ионитов (от смены до смены) в каждом отдельном случае прини-
мается в зависимости от совокупности воздействия перечисленных
выше факторов, которыми определяется длительность использования
ионита.
Ориентировочно для анионитов с удовлетворительной осмоти-
ческой прочностью при налаженной работе предочисткн срок службы
матеонала от смены до смены указан в табл. 2-1'1.
Таблица 2-11
Ориентировочный срок службы анионитов в фильтрах
водоподготовки
Тип анионита	Объем филь- трата, ж*, полученные с 1 ж* анио- нита за время работы (от смены до смены за- грузки)	Ориентиро- вочный срок- служ- бы (от смены до смены за- грузки), лет	Примечание
Слабоосновные ани- ониты гелевой струк- туры (типа АН-31)	180 000	6	При высоте слоя анионита около 1,7 м, средней скорости фильтрования 10 м/ч и 5000 ч работы аа год
Сильноосновные аниониты гелевой структуры: типа АВ-17-8 и АВ-27 с учетом последующего использования в качестве сла- боосновного анионита	200 000	7	При высоте слоя анионита около 1,5м, средней скорости фильтрования 10 м/ч, 5000 ч работы за год, применении пе- риодических промы- вок щелочным рас- твором соли
То же типа АВ-17-8 в ФСД коиденса- тоочисток	2000000	3,5	При высоте слоя анионита в ФСД око- ло 0,6 м, средней скорости фильтрова- ния 75 м/ч и 5 000 ч работы за год
6*
83
Таблица 2-12
Расход ионитов при эксплуатации водоподготовительных
установок и конденсатоочисток
Название ионита	Усредненный годовой расход ионита, % его количе- ства, загруженного в фильтры н находящегося в эксплуатации		
	На досыпку вследст- вие истирания, выноса при взрыхлении и др.	На периоди- ческую смену с учетом сро- ка службы (по табл. 2-11)	Общий годо- вой расход
Сульфоуголь в уста- новках:			
водоподготовки	12 (20 в первый год эксплуатации)	—	12
ковденсатоочистки блочных элек- тростанций	—	—	100
очистки производ- ственного кон- денсата	15 (25 в первый год эксплуатации)	—	До 15
Катионит КУ-2 в уста- новках:			
водоподготовки	10 (15 в первый год эксплуатации)	—	10
очистки горячего производствен- ного конденсата	12 (20 в первый год эксплуатации)	—	12
Слабоосновный ани- онит АН-31:			
с удовлетвори- тельной осмоти- ческой прочно- стью	8 (в первый год эк- сплуатации 15)	16	До 24
с пониженной ос- мотической прочностью	До 30	—	До 30
84
Продолжение табл. 2-12
	Усредненный годовой расход ионита, % его количе- ства, загруженного в фильтры и находящегося в эксплуатации		
Название нонита	На досыпку вследст- вие^истирания, выно- са при взрыхлении и др.	На периоди- ческую смену с учетом сро- ка службы (по табл. 2-11)	Общий ГОДО- ВОЙ расход
Сильноосновный ани- онит АВ-17-8	(на метилале): в установках во- доподготовки в ФСД конденса- тоочистки	6 (13 в первый год эксплуатации) 10 (20 в первый год эксплуатации)	14 28 (14 при ис- пользовании отработав- шего ани- онита в системе водоочист- ки)	20 38 (20 при ис- пользовании отработав- шего ани- онита в си- стеме водо- очистки)
Катионит КУ-2 в ФСД конденсатоочистки	15 (25 в первый год эксплуатации)		15
Рекомендуется не предусматривать периодической смены иони-
тов, обменная емкость которых мало уменьшается с длительностью
эксплуатации (как правило, все катиониты), а также анионитов
с малой осмотической прочностью, приводящей к необходимости
удаления из фильтра более 25% материала в год в виде мелких —
не рабочих фракций. В этих случаях понижение обменной емкости
ионитов с длительностью их использования компенсируется досып-
кой свежих материалов.
При определении эксплуатационных расходов ионитов на копи-
рование добавочной воды парогенераторов и турбинного конденсата
рекомендуется принимать величины расходов по данным табл. 2-12.
Вопрос о смене ионитов или о их перегрузке из фильтров одно-
го назначения (например, из Аг или ФСД) в фильтры другого на-
значения (например, в At) решается в каждом конкретном случае
с учетом степени изменения технологических показателей ионнтов,
уровня эксплуатации средств предварительной обработки воды пе-
ред ионированием и др.
е) НАСЫПНАЯ МАССА ИОНИТОВ
Различают насыпную массу: товарного ионита (при влажности,
оговоренной в ГОСТ нли технических условиях на производство);
набухшего (в воде) ионита (катионита ib Н-, Na-форме, анионита
85
в хлор-форме), сухого (лри влажности 0%) иоиита (катионита .в Н-,
Na-форме, анионита в хлор-форме).
Насыпная масса ионитов, выпускаемых отечественной промыш-
ленностью, характеризуется данными, приведенными в табл. 2-13.
Значения коэффициента набухания выше единицы указывают
на способность соответствующих ионитов к увеличению объема в во-
де. Этой способностью обладают товарные иониты, выпускаемые
с влажностью менее 40%.
Потребность в товарном ионите для загрузки ионитного фильтра
определяется по формуле
пМК
= 4/С* ’ т-
(2-56)
Здесь	—площадь ионитного фильтра, м2; й—высота слоя
ионита в фильтре после набухания, м; К — насыпная масса товар-
ного ионита (по ГОСТ или ТУ), т/м’; Ki— коэффициент набухания
товарного ионита в фильтре; Ki— насыпная масса набухшего в во-
де ионнта, т/м’ (или содержание товарного ионита, т/м’ набухшего
ионита).
Потребность в сухом ионите (с влажностью 0,0%) для загрузки
в ионитный фильтр определяют по формуле
Qe = -f-hKt, т.	(2-57)
Здесь К.2 — количество сухого ионита, т, содержащееся в 1 м’
влажного (набухшего) материала.
Пример I. Определить потребность в товарном ионите QT для
фильтра диаметром 2,5 м (площадь 5,0 м2) при высоте слоя (после
набухания) 2 м.
По формуле (2-56) и данным табл. 2-13 находим для:
сульфоугля
К 0 65
QT = 5ft^- = 5-21-25 = 5,2 т;
катионита КУ-2 (с влажностью 50—60%)
Q, = 5'2 ^р = 8 т;
анионитов АН-2Ф или АН-2ФН
„	0,68
= 5*2 g q 2,3 /и;
анионита АН-31
Q, = 5>2 ^у^ = 3,7 т;
анионита АВ-17-8
л „ 0,74
Q, = 5-2= 7,4 т.
86
Насыпная масса ионитов
Название ионита	Влажность товар- ного ионита, % (по ГОСТ или ТУ)
Сульфоуголь (в Н, Na-форме)	Не более 30
Катионит КУ-1 (в Н, Na-форме)	50—60
Катионит КУ-2 (в Н, Na-форме)	50—60
Катионит КУ-23 (в Н, Na-форме)	50—60
Аниониты АН-2-Ф и АН-2-ФН (в	Не более 15
хлор-форме)	
Анионит ЭДЭ-10П (в хлор-форме)	Не более 15
Анионит АН-31 (в хлор-форме)	Не более 15
Анионит АВ-17-8 (в хлор-форме)	50—60
Таблица 2-13
Насыпная масса, т[м*		Масса сухого ионита (влаж- ность 0%) в 1 ж.3 набух- шего в воде материала Да	Коэффициент набухания сухого ионита (влажность 0%) в воде Ks= F Ля	Коэффициент набухания товарного ионита в филь- трах при за- полнении их водой Д*
товарного ионита Д'	ионнта, на- бухшего в воде (влаж- ность 50-60%) К,			
0.65	0,82	0,45	1,8	1,25
0,65—0.70	0,60—0.70	0,32—0,35	2,0	1.0
0,75—0.80	0,75—0,80	0,36—0,38	2,1	1,0
0.72—0,82	0,72—0,82	0,38—0,40	2.0	1,0
0,65—0,68	0,75	0,36	2,1	2,0
0,60—0,64	0,96	0,33	2,9	2,8
0,72—0,75	0,80	0,37	2,1	2,0
0,70—0.74	0,74	0,35	2,2	1.0
Пример 2. Определить потребность ионита в пересчете на сухой
материал (с влажностью 0,0%) Qc для фильтра диаметром 2,5 м
при высоте слоя набухшего ионита 2 м.
По формуле (2-57) и данным табл. 2-13 находим для:
сульфоугля Qc='5hKz=5'2-0,45=4,5 т;
катионита КУ-2 Qc=5 • 2 • 0,38=3,8 т;
анионита АН-2Ф нли АН-2ФН Qc=5-2-0,36=3,6 г;
анионита ЭДЭ-10П Qc=5-2-0,33=3,3 т;
анионита АН-31 Qc=5-2-0,37=3,7 г,
анионита АВ-17-8 Qc=5-2-0,35=3,5 т.
2-4. РАСХОД ВОДЫ НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ
ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК
(табл. 2-14—2-18)
Расход воды на собственные нужды водоподготовнтелыюй уста-
новки зависит от ряда факторов, основными из которых являются:
принципиальная схема водоподготовки; качество исходной воды;
рабочая обменная емкость применяемых ионитов; удельный расход
воды на регенерацию и требуемую отмывку свежего ионита; степень
отмывки ионита от продуктов регенерации; повторное использование
части отмывочных вод (на взрыхление ионитов, на приготовление
регенерирующих растворов и др.); повторное использование (воз-
врат в осветлители) вод, получающихся при промывке механиче-
ских фильтров.
Некоторые из перечисленных факторов (качество исходной воды,
рабочая обменная емкость ионитов, удельный расход воды на их
.отмывку после регенерации) не являются постоянными, могут под-
вергаться существенным изменениям в эксплуатации. Поэтому сле-
дует различать расчетный расход воды на собственные нужды во-
доподготовительной установки, определяемый при ее проектирова-
нии, и получаемый при эксплуатации действующей установки.
Для определения расчетного расхода воды на собственные нуж-
ды как по отдельным стадиям обработки исходной воды, так и по
установке в целом рекомендуется пользоваться усредненными дан-
ными, приведенными в табл. 2-14 и 2-15.
Расход воды на собственные нужды остальных водоподготови-
тельных аппаратов, указанных в табл. 2-1, не приведен в табл. 2-15
ввиду их весьма ограниченного применения в настоящее время для
обработки природных вод (осветлители для обработки воды содой
и известью, сатураторы, сорбционные фильтры, фильтры для натрий-
хлор-ионирования и др.) либо ввиду весьма малого расхода воды на
собственные нужды, которым при проведении подсчетов можно пре-
небречь (декарбонизатор, напорный смеситель, промежуточные баки
и др.).
При определении расхода воды на собственные нужды следует
учитывать изменение состава исходной воды перед ее ионированием
в результате предварительной очистки (коагуляция, известкование
с коагуляцией, магнезиальное обескремнивание с известкованием и
коагуляцией и др.).
Общий расход воды на собственные нужды ионитной установки
в зависимости от ее принципиальной схемы рекомендуется опреде-
лять по формулам, приведенным в табл. 2-16.
88
Таблица 2-14
Удельный рйсход воды на собственные нужды ионитов
при обработке природных вод
Название ионита	Удельный расход воды на собствен- ные нужды ионита.		
	на приготовле- ние регенера- ционных рас- творов HaSO4, NaOH, NaCl	на отмыв- ку про- дуктов регенера- ции	общий рн
Сильноосновные аниониты типа АВ-17-8 в ОН-форме	2.5	12,0	14,5
Сульфоуголь в Н-форме для филь- тров 2-й ступени	1.1	10.0	11.1
КУ-2 в Н-форме для фильтров 2-й ступени	1,0	12,0	13,0
Слабоосновные аниониты типа АН-31 в ОН-форме	1,8	20,0	21,8*
То же	—	20,0	20,0**
Сульфоуголь в Н-форме для филь- тров 1-й ступени	1.5	5,0	6,5
Катионит КУ-2 в Н-форме для фильтров 1-й ступени	4.0	6.5	10,5
Сульфоуголь в Na-форме для филь- тров 1-й ступени	0.7	4.0	4,7
Сульфоуголь в Na-форме для филь- тров 2-й ступени	0.5	6,0	6,5
Катионит КУ-2 в Na-форме для фильтров 1-й ступени	1.7	6.0	7.7
Катионит КУ-2 в Na-форме для фильтров 2-й ступени	1.1	8.0	9.1
Сульфоуголь в Н-форме при «го- лодном* режиме регенерации	0,7	5	5,7
• При отсутствии повторного использования щелочных вод на регенерацию
аппарата АН-31.
♦* При регенерации анионита АН-31 щелочными водами от Аа.
Примечание. Для взрыхления ионитов во всех фильтрах используется
часть отмывочной воды от предыдущей регенерации после сброса в дренаж основ-
ного количества продуктов регенерации.
Для нахождения эксплуатационного расхода воды на собствен-
ные нужды водоподготовки на данный период необходимо:
определить среднемесячную эксплуатационную обменную ем-
кость ионитов, находящихся в одноименных фильтрах, при приня-
тых расходах реагентов на их регенерацию и принятой степени их
отмывки от продуктов регенерации;
определить фактический удельный расход воды на регенерацию
и отмывку ионита одноименных фильтров (с учетом потребности
воды для приготовления регенерирующих растворов)) при принятом
абсолютном расходе реагента и принятой степени отмывки ионита
от продуктов регенерации (далее см. стр. 95).
89
«g	Таблица 2-15
Формулы для определения расхода воды на собственные нужды по стадиям обработки
Условное обозначение аппарата (по табл. 2-1)	Загружаемый в фильтр материал	Вода, расходуемая на собственные нужды	Формула для определения расхода воды	
			на собственные нужды водоподгото- вительного аппарата, % количества полученного в нем фильтрата	на собственные нужды по стадиям обработки, % аетто производительности водоподготовитель- вой установки
1	2	3	4	5
К или ИК	—	Обработанная реагентами (ко- агулянтом или из- вестью с коагу- лянтом)	—	— ^ИК = 1 >°
М	Дробленый антрацит	Осветленная после М	W-60M00* 1000VT	При предварительном осветлении 12-60-15-100 РМ= 1000-10-24 — 4,5 При прямоточной коагуляции 12-60-15-100 РМ— Ю00-7-12 —12>9
Naj	Сульфоуголь	То же	ри-100,Жо ^Na-	бсу	А,-100ЛУо Na-	ееу
Nan	То же	То же	/7и-100^о р^в- 0,7eej	Рн-ЮО^о 0,7есу
Nai	Катионит КУ-2	То же	АЙРОЛУ» Plia'	еку 2	Ри-IQO^o Na*	«КУ-2
Na„	To же	То же	ри-ЮО^о 0,7еКУ_2	. Ри-ЮОЖо Nan	0,7^Ку_2
Nas	Сульфоуголь	После Na!	Ри (100 + pNai ) ееу	pH(100 + PNai)MNa, р 	—			 Na,	ееу
Na2	Катионит КУ-2	То же	pB(100 + pNai)^Na, ^Na,—	еку2	Ри (100 + ^Na,) -^Na, ^Na, —	еку_2
HNa	Сульфоуголь	Осветленная после М	д,-10(Жо PHNa -	eej	Ги-IOOXq ^HNa —	fcy
H,	Сульфоуголь	Осветленная после М	Pn-IWZK Pii~ eCy	Ри[100+рФСд-|- Ра, (или РАсп)+ Рн‘ . +Рн. + рн.]^
Hn	То же	То же	/Ъ-IOOSK ^нп - 0,7ecy	Рк [ЮОЦ-РфСД + РА, , РН,—	0,7(?су (или РА )+^Hi+PhJS^ 	СП		
	Катионит КУ-2	То же	Ph-IOOSK Piil	еКУ-2	Ря [100 + РфСР, + Phi —	еКУ-2 (или РА ) + />и + ^H.l 	.	СП				
Н»	Сульфоуголь	То же	ри-100(ЗД-1) РнГ	ев1	ри-100(Щ-1) нг_	еСу
Продолжение табл. 2-i5-
Условное обозначение аппарата (по табл. 2-1)	Загружаемый в фильтр материал	Вода, расходуемая на собственные нужды	Формула для определения расхода воды	
			на собственные нужды водоподгото- вительного аппарата, % количества полученного в нем фильтрата	на собственные нужды по стадиям обработки, % нетто производительности водоподготови- тельной установки
1	2	3	4	5
Н**2	Сульфоуголь	После Н или частично обессо- ленная в зависи- мости от схемы водопод го товки	рк-100 [Na] Рн> “	ее1	РНа = ри [100+Рфсд Ч-Ра, (ИЛИ ^Асп)1 [Na]
				^су
н**2	Катионит КУ-2	То же	ри-100[Ка] 2	РН2 = ри[100+РфСД +2рАа (или PAclI)nNa]
				еКУ-2
НСП	Сульфоуголь	Осветленная после М	0,7ри-100Ж РЦиг	^еу	0>7ри [100 +tPфСд + Нсп	^су , + РАа (или РАСП)+ РН2 + РА, ]
Нсп	Н'сп суль- фоуголь Н"сп катио- нит КУ-2	То же	0,7ри-Ю0£К п	= 	 сп	«су> Ку-2	®>7рн [ЮО + -Рфсд + Нсп	есу, КУ-2 + Ра2 (и™ ^Асп) + ^на + РА,[ Ж
				
Нсп	Катионит КУ-2	То же	0,7ри-100Ж ^Нсп	еКУ-2	0>7?и [ЮО. + Т’фсд + Нсп	^КУ-2 _ + РАа (или PaJ + рна +^А, ] Ж
А,	Слабооснов- ный анионит АН-31	Н-катиониро- ванная	Ра,= р„- 100S(SO4+Cl+NO,4-NO2) ~	^All-31	/?и[100+РфОД+РАа (или Т>асп)+ РА]	еАН-31 + РН1 ] 3(SO«+C1 + NO3 + NO,)
А 2	Сильнооснов- ный анионит АВ-17-8	Частично обес- соленная и декар- бонизованная	ри-1003(С02 + 8Ю3) РА‘	еАВ-17-8	_ ДИ(1ОО+РФСД) S(CO2+SiO3) А* *•	^АВ-17-8
АСп	Сильнооснов- ный анионит АВ-17-8	То же или Н- катионированная и декарбонизован- ная в зависимости от схемы обра- ботки воды	/4,-1 РОЗА ^Асп вАВ-17-18	р —Ра-1002А Асп е АВ-17-8
	А'га-АВ-27 (типа JRA-410) А"п-АВ-17-8	То же	р	рпАМЪА Асп е АВ-27, АВ-17-8	р	__	Ги-IOOSA Аеп f АВ-27; АВ-17-8
	АВ-27	То же	/4,-1003/ ^Асп	АВ-27	р	ри-ЮОЗА Асп	е АВ-27
ФСД нли Н, с А,	КУ-2 и АВ-17-8	Обессоленная		РФСД = РН3 + РА3 ~ 1 ’°
• При сборе и повторном использовании промывочных вод 0,5%. Здесь да—интенсивность промывки механического фильтра
лЦсек-м*); t—длительность промывки механического фильтра, мин; V—скорость фильтрования, м[ч; Т—длительность фильтроцикла, ч.
*• Цифровые значения в скобках подставляются только при наличии соответствующих стадий обработки воды перед этим фильтром,
о в противном случае они приравниваются нулю. При наличии третьей ступени раздельного Н-ОН-ионирования подставляются те же цифро-
со вые значения, что и для ФСД.
Таблица 2-16
Формулы для определения расхода воды на собственные
нужды для наиболее употребительных схем обработки воды
Наиболее употребительные схемы водоподготовительных установок (по табл. 2-3)	Общий расход воды на собственные нужды водоподготовки. % ее нетто производительности
К (или ИК) — М — Н, — Н, — — Д —Б — А,	+ РН.+РН, +4.6+1,°
К (или ИК) —М —Ноп — — Д —Б —Аг	РА, + РН + 4,5 + 1«° *	ей
К (или ИК) — М — Ноп — -Д-Б-А„	РАвп + РН +4>5 + 1’°
К (или ИК) — М — Hi (или Нп) — Д — Б—Аг— Н2—А2	
К (или ИК)— М — Н, (или Нп)—А,—Н2—Д—Б —А2	РА. + РН. + РА, +РН. +4.5+’ .0
К (или ИК) — М — Н, (или Нд) — А,— Д — Б—Н2— As	
К (или ИК) —М—Ноп — — Ag — Hg —— Д — Б — Ag	РА.+РН. + РА,+РН„+ + 4,5+ 1,0
К (или ИК) —М—Н„ — — Aj — Н2 — Д — Б — Аоп	РА + РН, + РА, + РН + + 4,5+ 1,0
К (или ИК) — М — Нсп — — Ai — Д — Б —• На — АСп	РАоп+^Н. + ^ + ^Ноп+ + 4,5 + 1,0
ИК—М —Hi (или Нп) — — Д— Б — А, — Н2— As— ФСД	1 ’° + РА, + РН, + РЪ + + рцг + 4,5 +1,0
ИК — М— Hi (или Нп) — А, — -н2-д-б-а2-фсд	1.0 + рА1 + Рн> + рА1 + + РН1 +4.5+1-0
ИК — М — H, (или Нп) — А, — -Д-Б-Н2-А2-ФСД	1>° + РА. + РН. + РА1 + Рн, +4,5+ 1,0
ИК — М— Но„— As- Н2 — -д-б-а2-фсд	110 + РАа + РН, + РА, + + РН +4,5+ 1,0 СП
94
Продолжение табл. 2-16
Наиболее употребительные схемы водоподготовительных установок (по табл. 2-3)	Общий расход воды на собственные нужды водоподготовки, % ее нетто производительности
ИК—М—Н,, —Аа —Н,— -Д —Б —Асж—ФСД	’•° + /\п+РН1+РА,+ 4- Рнсп4~	4-1.0
ИК — М — Нвв—А1 — Д — — Б—Н, —Авв—ФСД	1’° + рАJA+M 4-PH 4-4,5 4-1,0 on
ИК (или К) — М — — Na, (или Nat) — Na,	^Na,+ ^Nan (или ^>Na,)4-4,5-f- 1,0
Na, (или Na]) — Na,	PNa,+ PNan (ИЛн PNa.)
НС— M — Na, (или Na,) — Na,	PNa»+PNan (или PNa.) + ,2-9
НС —M—HNa —Д —Б—Na,	PHNa 4-12,94-PNa,
НС— М — Н,— Н, — Д— Б — — Na, (или Nat) — Na,	^Na,+ ^Na,, (или ^Na.) 4- 4-PHr + 12-9
Примечание. Значения Р принимают в зависимости от марок ионитов
загружаемых в фильтры.
пользуясь формулами, приведенными в прафе 4 табл. 2-15, и
учитывая качество воды перед каждой группой одноименных филь-
тров, фактические удельные расходы воды на регенерацию и отмыв-
ку ионита одноименных фильтров (с учетом потребности воды для
приготовления регенерирующих растворов), принятую степень от-
мывки и найденные величины обменной емкости ионитов одноимен-
ных фильтров, определить расход воды на собственные нужды этих
фильтров в процентах количества фильтрата, полученного за филь-
троцикл;
по формулам, приведенным в графе 5 табл. 2-15, определить
расход воды в процентах нетто производительности водоподготовки
по- каждой стадии ее обработки.
После этого в зависимости от принципиальной технологической
схемы водоподготовки определяется общий расход воды на собст-
венные нужды в процентах нетто производительности (табл. 2-16).
Пример. Определить расчетный расход воды на собственные
нужды водоподготовки (в процентах нетто производительности) при
ее выполнении по схемам № 3 и 14 (табл. 2-3):
К — М — Нсп — Д — Б — Асп»
ИК-М-Н0,-А,-На-Д-Б-Асв-ФСД.
95
Исходная вода открытого водоема имеет после коагуляции сле-
дующий состав:
Общая жесткость, мг-экв/л..........................5,50
Щелочность (карбонатная), мг-экв/л.................3,75
Суммарное содержание анионов сильных кислот
(SOi+Cl+NOs+NOi), мг-экв!л..........................3,25
Кремниевая кислота, ?иг/л SiOs.......................15
Отношение эквивалентов
НСО3_ 3.75
SA 3,75 + 3,25 —
Схема № 3. При ступенчато-противоточном Н-катионировании
среднюю расчетную величину (по паре фильтров) обменной емко-
сти, г-экв/м1, следует принять при 'применении:
f нсо
сульфоугля в обоих фильтрах 200 (при дд-=0,53, рис. 2-11);
сульфоугля в Н'сп и катионита КУ-2 в Н"€П 415 (рис. 2-13);
катионита КУ-2 в обоих фильтрах 630 (рис. 2-6).
При ступенчато-противоточном анионировании воды среднюю
расчетную (по паре фильтров)1 обменную емкость, г-эке/л, при усло-
вии остаточного содержания кремниевой кислоты в фильтрате не
более 0,12 мг/л SiOs и отношении эквивалентов —в Н-ка-
тионированной декарбонизованной воде ~0,05 следует принять при
применении:
анионита АВ-17-8 в обоих фильтрах 475 (рис. 2-19);
сильноосновного анионита второго типа (типа амберлита
JRA-410, анионита АВ-27) в А'сп и сильноосновного анионита пер-
вого типа АВ-17-8 в А"сп 680 (рис. 2-23);
сильиоосновного анионита второго типа в обоих фильтрах (ти-
па АВ-27) 900 (с условием повышения SiOs в фильтрате до 0,2 мг/л].
По формулам табл, 2-15 (графа 5) определяют расход воды
на собственные нужды отдельных стадий ионироваиия, % нетто
производительности водоподготовительной установки. Этот расход
соответственно составит:
Для фильтров НСп
6,5-100.7	___7,5-100-7 л 10,5-100-7
—200—•0’7= - <5.9;	4|5	-0,7 = 8,9; --------0,7= 8,2.
Для фильтров Ас
14,5-100-3,65	17,5-100-3,65	17,5-100-3,65
475	— ~11»2;	е80	=9,4;	§55
Здесь 7 — суммарное содержание катионов в Н-катионируемой
воде (3,75+ 3,25) мг-экв/л, 3,55 — суммарное содержание анионов
в анионируемой воде: (SO4+C1+NOs)=3,25 мг-эке/л+HSiO3=
4,0
=0,2 лг-экв/л+СО2=	~ 0,1 'Гмг-экв/л.
Расход воды на собственные нужды водоподготовки в процен-
тах нетто производительности (с учетом расхода воды на собствеи-
96
ные нужды отдельных стадий ионировання в процентах фильтрата
этой же стадии ионировання) будет:
Для стадии анионирования (см. формулы графы 5, табл. 2-15)
те же (поскольку отсутствуют какие-либо последующие стадии ее
обработки).
Для стадии Н-катионированпя этот расход составит при исполь-
зовании:
сульфоугля В Нсп
15,9(100+11,2) = 17,8; 15,9(100+9,4) = 17,4; 15,9(100+7,1) = 17,0;
сульфоугля в Н'сп и катионита КУ-2 в Н"Сп
8,8(100+11,2) =9,8; 8,8(100+9,4) =9,6; 8,8( 100+7,1) =9,4;
катионита КУ-2 в Нсп
9,4(100+11,2) =10,5; 9,4(100+9,4) = ~ 10,2; 9,4(100+7,1) = 10.
Следовательно, в условиях рассматриваемого примера расход
воды на собственные нужды ионитной части водоподготовки (в про-
центах ее нетто производительности) в зависимости от сочетания
применяемых ионитов, а также по водоподготовке в целом (с учетом
расхода воды па собственные нужды предочистки в процентах нетто
производительности установки) будет характеризоваться данными,
приведенными в табл. 2-17.
Имея .в виду наличие в этой схеме предварительного известке-
вання исходной воды перед копированием, ее состав после пред-
очистки принимают следующим, мг-экв/л-.
Суммарное содержание всех катионов
(Ca, Mg, Na и др.) -.........................
Суммарное содержание анионов сильных кислот
(SO„ + Cl + NO, + NO,).......................
Общая жесткость..............................
Щелочность...................................
Кремниевая кислота (SiO8), мг/л..............
Суммарное содержание анионов перед ступенчато-
/ СОг
противоточным анионированием 1 остатки 4-
, S1O„>
‘76,1J ...................................
НСО,
Отношение эквивалентов —.....................
4,25
3,25
2,75
1,00
9,0
0,22
3,254-1 - 'ч-°-23
При указанном составе известкованной и коагулированной воды
при ступенчато-противоточном Н-катионировании (т. е. в сдвоенных
фильтрах) среднюю расчетную величину обменной емкости, г-экв/м3,
следует принять при применении:
сульфоугля в обоих фильтрах 185 (рис. 2-11);
сульфоугля в Н'сп и катионита КУ-2 в Н"сп 375 (рис. 2-13);
катионита КУ-2 в обоих фильтрах 630 (рис. 2-6).
В Н-катионитных фильтрах второй ступени (Н2) принимается
сульфоуголь с расчетной обменной емкостью 150 г-экв/м3. Концент-
рация натрия (средняя) в воде перед На принимается 0,2 мг-экв/л.
Расчетную обменную емкость для слабоосновного анионита при-
нимают 700 г-экв/м3 (по рис. 2-14, считая, что присутствуют только
хлориды).
При ступенчато-противоточном анионироваиии частично обессо-
ленной и декарбоннзоваикой воды в ЛСп с применением в обоих
фильтрах анионита АВ-17-8 расчетная обменная емкость (по шаре
7—396	97
Таблица 2-17
Расход воды на собственные нужды 'водоподготовительной установки
по схеме № 3 (табл. 2-3)
Применяемые иониты при ступенчато-прэтивэточнэм зонировании				Расход воды на собственные нужды ионитной иасти, % нетто производи- тельности водоподготовки			Расход воды на собствен- ные нужды предочистки, % нетто про- изводитель- ности водо- подготовки (4,5+1)	Общий расход воды на соб- ственные нуж- ды водопод- готовки, % нетто произ- водительности
Н-катионирэвание		Анионирование		на Н-ка- тиониро- вание	на анио- нирование	всего на иопирова- ние		
н'сп	Н''сп	А’сп	А"еп					
Сульфоуголь	Сульфоуголь	АВ-17-8	АВ-17-8	17,8	11,2	29,0	5,5	34,5
я	КУ-2	я	я	9,8	11.2	21,0	5,5	26,5
КУ-2	я	я	я	10,5	П.2	21,7	5.5	27,2
Сульфоуголь	Сульфоуголь	АВ-27	АВ-17-8	• 17,4	9,4	26,8	5,5	32,3
я	КУ-2	Я	я	9,6	9,4	19,0	5,5	24,5
КУ-2	Я	и	я	9,4	9,4	18,8	5,5	28,2
Сульфоуголь	Сульфоуголь	АВ-27	АВ-27	17,0	7,1	24.1	5,5	29,6
«	КУ-2	я	я	10,2	7,1	17,3	5,5	22,8
КУ-2			м	10,G	7,1	17,1	5,5	22,6
фильтров) может быть принята (при HSiOs=0,12 мг-экв!л-, остаточ-
ном СО2=0,1 мг-экв!л) 325 г-эка/м3 (кривая иа рис. 2-21, отвечаю-
щая расходу NaOH .50 кг), а с применением в А'сп анионита АВ-27
и в к'сп АВ-17-8 426 г-экв/м3 (кривая иа рис.2-25при NaOH60кг).
При таких условиях расход воды на собственные нужды отдель-
ных стадий ионирования в процентах количества фильтрата, полу-
ченного этими стадиями ионирования, составит:
для фильтров Н'сп—Н"сп
6,5-100-4,25-0,7	7,5-100-4,25-0,7
-------jgg--------= 10,4;	--------375------= -4,6,0;
10,5-100-4,25-0,7
—------=-------— = -ч. 5 fl-
для фильт ров At
20-100-3,25
700	~9,3;
для фильтров Н2
11,1-100-0,2
-----------= 1,48;
150
для
фильтров А'сп — А"сж
14,5-100-0,22
------------= 0,99 или
14,5(100 + 1)0,22
------425--------==0’76-
Здесь 4,25 — суммарное содержание катионов в осветленной
воде, мг-экв/л; 3,25 — суммарное содержание анионов сильных кис-
лот, мг-экв/л', 0,20 — концентрация катионов в воде перед Н2,
мг-экв/л-, 0,22 — концентрация HSiOs+COz в воде перед А'сп—А"сп,
мг-экв/л.
Расход воды на собственные нужды водоподготовки в процен-
тах нетто производительности (при полученных значениях расхода
на собственные нужды отдельных стадий ионирования от получен-
ного количества фильтрата этой же стадией ионирования) по отдель-
ным стадиям ионирования при этом составит:
для фильтров Х'*си—А"с„
14,5(100 + 1).0,22	14,5(100+1)-0,22
------325--------= °-99 или ------425-------= 0’76>
для фильтров Н2
11,1(100+1 + 1,4*)-0,2
----------150---------= 1 -52’
для фильтров А,
.20(100+ 1 +1,4+ 1,52)-3,25
700	----“ 9,7;
* Поскольку расход воды на собственные нужды Лсп в процентах нетто
производительности установки в данном случае мало зависит от марок анио-
нитов, применяемых в этих фильтрах (1,4 н 1,1%), и ои еще в меньшей степе-
ни отражается на расходе воды для собственных нужд Н2; Ai; НСП, то здесь
и далее с целью уменьшения числа расчетных вариантов принято одно значе-
ние 1,4%.
7* 99
для фильтров Н'сп — Н"сп
0,7-6,5(100+ 1 + 1,4 + 1,52 + 9,7)-4,25
с сульфоуглем----------------185---------------=11,9;
, „0,7-7,5(100 + 1 + 1,4 + 1,52 + 9,7)-4,25
с сульфоуглем и КУ-2----------------gyg---------------=6,8;
0,7-10,5(100+lj+1,4+1,52 + 9,7)-4,25
с КУ-2	езо	- о,6.
Таким образом, в условиях рассматриваемого примера расход
воды на собственные нужды ионитной части обессоливающей
установки в зависимости от сочетания применяемых ионитов, а так-
же по водоподготовке в целом (с учетом расхода воды на
собственные нужды предочистки) будет характеризоваться данными,
приведенными в табл. 2-18.
Таблица 2-18
Расчетный расход воды на собственные нужды
водоподготовительной установки по схеме № 4 (табл. 2-3)
Стадии обработки воды	Расход воды на собственные нужды, % нетто производительности водоподгбтовки					
	Варианты полирования					
1.	ФСД 2.	А'ои — А"сп а)АВ-17-8 б)	АВ-27; АВ-17-8 3.	Hs 4.	А, 5.	H'cu-H"cu а) сульфоуголь б) Сульфоуголь; КУ-2 в) КУ-2 6.	М 7.	ИК	1 1,44 1,52 9,7 11,9 4,5 1,0	1 1,44 1,52 9,7 6,8 4,5 1,0	1 1,44 1,52 9,7 5,6 4,5 1,0	1 1,1' 1,52 9,7 11,9 4,5 1.0	1 1,1 1,52 9.7 6.8 4,5 1,0	1 1,1 1,52 9,7 5,6 4,5 1.0
Всего	32,06	25,96	24,76	31.72	25,62	24,42
В том числе на ионирова* ние	26,56	20,46	19,26	26.22	20,12	18,92
2-5. ОБРАБОТКА ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ
(табл. 2-19, 2-20)
а) ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ КАРБОНАТНЫХ ОТЛОЖЕНИЙ
Обработка кислотой основана на уменьшении щелочности охла-
ждающей воды, т. е. на уменьшении концентрации в ней иона ИСО3
и на увеличении концентрации свободной углекислоты. Оба эти
100
обстоятельства препятствуют образованию карбонатной накипи:
НСО^+ Н+ -> СО2 + Н2О H+/HCOf;	(2‘58)
СаСОа + Н+/НСО~^ Ca+2/(HCO,)f.	(2’59)
В зависимости от материала трубок теплообменных аппаратов
или конденсаторов турбин кислоту дозируют перед поступлением
воды в конденсаторы (в приемный колодец циркуляционных насо-
сов вместе с добавочной водой) либо в циркуляционную воду перед
охладителем (градирня, брызгальный бассейн). В последнем случае
углекислота, образующаяся при подкислении, выделяется из воды
в охладителе, и эффект подкисления обусловливается только сни-
жением концентрации иона НСО3. Накипеобразования можно избе-
жать, если выдерживается следующее соотношение:
(2-60)
г
где Щдоб и Щц — соответственно щелочность добавочной и цирку-
ляционной воды, мг-экв/л; pi — потеря на испарение, % расхода
циркуляционной воды; р — количество добавочной воды, % 
Щелочность циркуляционной воды, устанавливающаяся в си-
стеме охлаждения, определяется по формуле
/<{(100 - р) (СО2)о + Р КСОг)дой + 44ЗДВОЗ]} + ЮОК,
280 + 44К(р— а)	’ 1 °
где Щц — щелочность циркуляционной воды, устанавливающаяся
при данных условиях, мг-экв/л; ЩЯоб — щелочность добавочной во-
ды, мг-экв/л; (С02)доб — содержание углекислоты в добавочной
воде, мг-экв/л; (СОТ,) о — содержание углекислоты в воде после гра-
дирни или брызгального бассейна, мг/л (при предварительных рас-
четах принимается равным 3—6 мг/л); К и Kt — соответственно
коэффициенты, зависящие от температуры воды и содержания
в ней органических веществ (по окисляемости), рекомендуется
значения их принимать по данным табл. 2-19.
Значения коэффициентов К и /(>
Таблица] 2-19
Температура нагретой воды, *С	Значения К	Значения К,			
		при окисляемости добавочной воды, мг]л О>			
		5	10	20	30
30	0,75	9,0	10,7	12,0	13.0
40	0,50	7,0	8,5	9.7	10.7
50	0,30	6.0	7,4	8.5	9.5
При добавлении кислоты к воде перед циркуляционными насо-
сами ее доза определяется по формуле
/	р — р, \ 100
д = г(Щвов -	J—,	(2-62)
101
где д — доза технической кислоты, г/ж3 добавочной воды; е — экви-
валентная масса кислоты (для серной кислоты е=49, для соляной
е=36,5); с — крепость технической кислоты, %,
Щелочность циркуляционной воды Щц определяется по (2-61).
Обработка дымовыми газами, как и обработка кислотой, осно-
вана на снижении концентрации в охлаждающей воде иона НСОз
и повышении концентрации свободной углекислоты. Первое обус-
ловливается разрушением иона НСОз сернистой кислотой, образую-
щейся при растворении SO2, содержащегося в дымовых газах,
а второе — снижением щелочности воды и растворением СО2, со-
держащейся в дымовых газах.
Вследствие принципиальных недостатков этого метода: необхо-
димости предварительной очистки дымовых газов от золы, потери
сернистого ангидрида (при очистке газов от золы мокрым спосо-
бом), трудности точного дозирования очищенных газов — этот ме-
тод редко применяют на практике.
Обработка фосфатами основана на повышении щелочности цир-
куляционной воды, т. е. увеличении концентрации иона НСОз, но
без опасения образования карбонатной накипи.
Для фосфатирования охлаждающей воды с одинаковым эффек-
том можно применять: гексаметафосфат натрия (NaPOs)e, тринат-
рнйфосфат NasPOi • .12HzO и суперфосфат (Ca^zPOiJz+HsPOJ.
Предупреждение накипеобразования с применением указанных
реагентов достигается прн содержании их в циркуляционной воде
на уровне 1—2 мг/л (в пересчете на Р2О5).
Среднее содержание PzOs, % в технических реагентах, можно
принимать следующим: гексаметафосфат натрия (NaPOs)e 50—
52*, тринатрийфосфат NasPO*-12Н2О 17—18, суперфосфат
(Са(Н2РО4)2+НзРО*] 16—18.
Максимальная щелочность, которую можно допускать в цирку-
ляционной воде без опасения образования накипи, зависит от хи-
мического состава воды и температуры ее нагрева в системе охлаж-
дения. При нагреве воды до 50 °C наибольшую допустимую щелоч-
ность охлаждающей воды при ее фосфатировании можно ориен-
тировочно определять по формуле
Щц.п=Д—0,15Жни,	(2-63)
где Щц.п — предельная щелочность циркуляционной воды, мг-экв!л-,
А — при обработке воды гексаметафосфатом натрия принимается 6,
тринатрийфосфатом или суперфосфатом — 5 мг-экв/л; )KW — некар-
бонатная жесткость добавочной воды, мг-экв]л.
Необходимая щелочность циркуляционной воды прн фосфатиро-
вании поддерживается продувкой системы. Размеры обязательной
продувки, обеспечивающие отсутствие накипеобразования, опреде-
ляются по формуле
А-	Pi~Pt-	<2-64)
_	Ш1Ю6
Если pt>
Pi, то это означает, что унос брызг обес-
печивает необходимую продувку системы. Продувка системы уносом
брызг часто бывает недостаточной, и поэтому необходимо преду-
* Данные для (NaPO3)B, выпускаемого Лопатинским фосфоритовым руд-
ником.
102
сматривать устройства, обеспечивающие возможность непрерывной
продувки системы. При высокой щелочности добавочной воды мо-
жет возникнуть необходимость в чрезмерно большой продувке
системы. Если. повышение щелочности добавочной воды носит пе-
риодический характер, то уменьшение в это время размера продув-
ки может быть достигнуто одновременной обработкой воды фосфа-
тами и кислотой.
Доза кислоты при комбинированной обработке воды кислотой
и фосфатами зависит от допустимых в каждом конкретном случае
размеров продувки и определяется по формуле

/> —Pi
Р
ff = e
(2-64а)
где д' — доза технической кислоты, г/м’ добавочной воды.
Остальные обозначения те же, что и в (2-62) и (2-63).
Дозировка технических фосфатов с учетом размера продувки
системы и поддержания необходимого избытка фосфатов (1—2 мг/л
Р2О5) определяется по формуле
100
с 1
(2-65)
где д — доза технического реагента (гексаметафосфата натрия,
тринатрийфосфата или суперфосфата), г/м3 добавочной воды; W—
емкость циркуляционной системы, включая трубопроводы, бассейн
и т. п„ м3; q— расход добавочной воды, м3/ч; с — концентрация
Р2О5 в техническом продукте, %.
Обработка добавочной воды Н-катионированием основана на
пропускании предварительно осветленной добавочной воды через
11-катионитные фильтры, эксплуатируемые по режиму «голодной»
регенерации. Этот метод обработки имеет целью снизить до желае-
мых значений щелочность добавочной воды с одновременным
уменьшением ее солесодержания; снизить общую жесткость доба-
вочной воды эквивалентно уменьшению ее щелочности; повысить
при желании концентрацию свободной углекислоты в циркуляцион-
ной воде.
Расход 100%-ной серной кислоты на устранение карбонатной
щелочности воды составляет 49 г!г-экв. Технологические преиму-
щества этого способа по сравнению с вышеперечисленными — сни-
жение щелочности с одновременным уменьшением жесткости и
солесодержания, а также высокая скорость фильтрования, допускае-
мая при Н-катионированин (до 30—50 м/ч), в сочетании с примене-
нием усовершенствованных конструкций осветлителей и многоэтаж-
ных механических фильтров — позволяют этому методу успешно
конкурировать с остальными.
Обработка добавочной воды в магнитном поле основана на
способности выделения СаСОз при термическом распаде иона НООз
не в виде накипи, а в виде шлама. Несмотря на технологическую
простоту и отсутствие потребности в реагентах, этот метод из-за
присущего ему недостатка — накапливания шлама в системе охла-
ждения находится еще в стадии опытно-промышленного исследова-
ния.
103
б| ОСВЕТЛЕНИЕ И ОБЕЗЖЕЛЕЗИВАНИЕ ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ
В зависимости от качества исходной воды и характера содер-
жащихся в ней примесей применяются отстаивание, фильтрование,
отстаивание с последующим фильтрованием.
Отстаивание с последующим фильтрованием используется в ред-
ких случаях, когда в системах охлаждения имеются зоны, где мо-
жет осаждаться даже мелкая взвесь. Отстаивание добавочной воды
проводится как без коагуляции, так и с добавлением коагулянтов
(особенно в паводковые периоды).
Продолжительность отстаивания воды от взвеси, имеющей ско-
рости осаждения более 1—2 мм/сек, составляет 2—3 ч. Для частич-
ного осветления воды может применяться ее пропускание через
фильтры, заполненные грубозернистым речным песком или дробле-
ным антрацитом (зерна 1,5—2,5 мм, высота фильтрующего слоя
2,0—3,0 м, скорость фильтрования 10—15 м/ч). Промывка этих
фильтров с целью удаления из них задержанной взвеси проводится
водой (интенсивность 10—12 л/(сек • м2)] и сжатым воздухом
[интенсивность 18—25 л/(сек- ж2)]-
При использовании в качестве добавка подземной воды, содер-
жающей соединения железа, последние должны удаляться до ее по-
дачи в циркуляционную систему охлаждения.
Способ обезжелезивания (аэрация, известкование, коагуляция
и др. )выбирается на основе лабораторных исследований, выпол-
ненных с водой конкретного водоисточника.
в] ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ БИОЛОГИЧЕСКИХ ОБРАСТАНИЙ
Хлорирование. В каждом отдельном случае режим хлорирова-
ния, зависящий от загрязненности воды органическими веществами,
видов развивающейся в системах охлаждения микрофлоры н интен-
сивности ее развития, подбирается опытным путем. Режим хлори-
рования воды рекомендуется выбирать исходя из следующего:
Периодичность		Продолжи- тельность хлорирова- ния, мин	Периодичность		Продолжи- тельность хлориро- вания, мин
очистки кон- денсаторов через, дней	хлориро- вания через, ч		очистки кон- денсаторов через, дней	хлориро- вания через, ч	
Ежедневно	2	15—20	10—12	12	30—45
3—5	4	20—30	>30	24	60
Дозу хлора следует выбирать так, чтобы в воде, выходящей
из конденсатора, содержание активного хлора составляло 0,4—
0,5 мг/л.
Для предварительного выявления дозы хлора можно пользо-
ваться методикой экспериментального определения показателя
«хлорируемости» воды, описанной в ГОСТ 2919-45 («Вода источни-
ков хозяйственно-питьевого водоснабжения. Методы технологическо-
го анализа»). Согласно этому ГОСТ показатель хлорируемости
выражается наибольшей дозой хлора, при которой в воде после
30 мин контакта (от места ввода хлора до выхода воды из наиболее
удаленного конденсатора) остается 0,5 мг/л активного хлора.
104
В случае отсутствия экспериментальных данных для предвари-
тельных расчетов дозы хлора можно пользоваться ориентировочны-
ми указаниями, приведенными в табл. 2-20.
Таблица 2-20
Доза хлора для обработки охлаждающей воды, г/м3
Окисляемость воды. мг(л Оя	Продолжительность пребывания воды в трубопроводе и конденсаторе, мин		
	1	2	4 и более
Менее 10	1,5	2,0	2,5
10—15	2,5	3,5	4,0
Более 15—25	5,0	6,0	6,5
Сброс хлорированной охлаждающей воды в водоемы с рыбо-
хозяйственным использованием надлежит согласовать с органами
Госрыбнадзора. Суточный расход хлора на хлорирование воды
определяется по формуле
Qztn
£>-бб~1Ь0б~» кг1сУткм^	(2‘66)
где g — расход хлора, кг/cyr, Q — расход охлаждающей воды, м3/ч\
z—доза хлора, г/м3; t— продолжительность хлорирования, мин;
п — число периодов введения хлора в течение суток.
Производительность хлоратора зависит от способа дозировки
хлора (периодическая или непрерывная). При периодической дози-
ровке хлорную воду в периоды между введением ее в охлаждающую
воду следует накапливать в специальном баке, из которого ее за-
тем периодически подают в охлаждающую воду за /, мин.
При периодической работе хлоратора его производительность
составляет:
g-60
ft'=-^r’K2/2-	<2-67>
В случае непрерывной работы хлоратор устанавливают с про-
изводительностью
g" =	. кф.	(2-68)
Хлорировать воду можно как жидким хлором, так и хлорной
известью.
Для превращения жидкого хлора в газообразный к сосуду,
в котором происходит образование газа, требуется подвод тепла
около 67 кал]ч испарившегося хлора, в противном случае при испа-
рении хлора сосуды обледеневают н давление хлора в них падает,
что приводит к уменьшению расхода газообразного хлора. При от-
сутствии подогрева расход хлора из одного баллона не должен
превышать 0,6 кг/ч. Для увеличения отбора газообразного хлора
баллоны подогревают водой с температурой не выше 40 °C (во из-
бежание чрезмерного повышения давления и взрыва баллонов).
Обогрев электрическим током и открытым огнем запрещается.
105
В случае обработки воды хлорной известью ее из бочки внача-
ле засыпают в бункер, в котором размывают водой. Из бункера
раствор стекает в бак, куда добавляют воду и перемешивают со-
держимое механической мешалкой в течение 15 мин; после отстаи-
вания раствор хлорной извести с концентрацией активного хлора
около 7 г/л при температуре 20 °C дозируют в обрабатываемую
воду.
Содержание активного хлора в хлорной извести при эксплуата-
ции следует определять анализами, а при проектировании хлора-
торных установок принимать около 20—25%.
Обработка медным купоросом (CuSOt) применяется для умень-
шения цветения водоемов (водохранилищ, прудов-охладителей) и
предотвращения биологического обрастания трубопроводов, гради-
рен и конденсаторов.
Токсическая доза медного купороса для микроорганизмов, вы-
зывающих цветение, устанавливается в каждом отдельном случае
лабораторными исследованиями. В среднем эта доза (в пересчете
на медь) находится в пределах 0,1—0,3 г/м3.
Расход медного купороса для обработки воды в водоеме рас-
считывается на создание указанной концентрации в верхнем слое
воды толщиной 1,5—2,0 м. Купорос в виде тонкоразмолотого по-
рошка распределяется по поверхности водоема распылением с само-
лета или моторной лодки.
Для предотвращения биологического обрастания охлаждающих
систем раствор медного купороса дозируют в охлаждающую воду.
Доза медного купороса определяется экспериментальным путем и
зависит от вида организмов, вызывающих обрастание.
Для предотвращения развития водорослей-мшанки и других
пресноводных организмов, обусловливающих обрастание охлади-
тельных устройств, рекомендуется доза медного купороса (в пере-
счете на медь) от 0,1 до 0,3 мг/л; железобактерий 0,3—0,5 мг/л;
серобактерий — до 5 мг/л.
При использовании для охладительных систем морской воды
ее следует обрабатывать медным купоросом в течение 1—2 ч каж-
дые 2—3 дня, создавая во время обработки концентрацию меди
в охлаждающей воде 6—12 мг/л.
2-6. НОРМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК
ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ 1
ПОДГОТОВКА ДОБАВОЧНОЙ воды
1. На конденсационных электростанциях и отопительных ТЭЦ
с давлением пара перед турбиной 90 бар и выше восполнение по-
терь питательной воды парогенераторов должно осуществляться
химически обессоленной водой при суммарной концентрации анио-
нов сильных минеральных кислот (SO4, Cl, NOa, NO2) в исходной
воде до 7 мг-экв/л или дистиллятом испарителей при более высо-
кой их концентрации.
’ По нормам технологического проектирования тепловых электрических
станций и тепловых сетей, утвержденным Министерством энергетики и элек-
трификации СССР 8 нюня 1967 г. и (пункты, помеченные звездоч-
кой) по решению ЦТС Минэнерго СССР № 34, 1969 г.
106
На электростанциях с блоками 200 Мет и более при восполне-
нии потерь конденсата дистиллятом испарителей последние незави-
симо от типа применяемых парогенераторов должны дополняться
установкой для химического обессоливания добавочной воды, если
суммарная концентрация анионов сильных минеральных кислот
в обессоливаемой воде не превышает 12 мг-экв/л. В тех случаях,
когда их суммарная концентрация превышает 12 мг-экв/л, прораба-
тываются индивидуальные решения по восполнению потерь кон-
денсата.
Для всех электростанций с барабанными парогенераторами,
имеющих давление пара перед турбиной менее 90 бар, допускается
применение и других методов водоподготовки.
2. Для электростанций с отдачей пара на производство добавок
воды для питания парогенераторов давлением пара в барабане
157 бар производится, как правило, химически обессоленной водой
а при давлении пара в барабане котлов 112 бар допускается произ-
водить химически очищенной водой.
При суммарной концентрации в исходной воде анионов сильных
минеральных кислот более 7 мг-экв/л выбор способа обработки до-
бавочной воды (химическая обработка, химическое обессоливание,
испарители или парообразователи) решается на основании технико-
экономических расчетов с обеспечением надежного водного режима
электростанции.
.3. В случае наличия возможности в качестве добавочной воды
для паровых котлов следует применять воды артезианских скважин,
когда их качество по основным показателям не хуже качества вод
открытых водоемов.
Необходимость предварительной обработки артезианских вод
перед ионированием решается проектной организацией в каждом
отдельном случае с учетом надежного удаления взвешенных веществ,
соединений железа и других примесей, препятствующих нормальной
работе ионптных фильтров и котлов.
4.	Использование циркуляционных вод из замкнутых систем
охлаждения конденсаторов турбин для химического обессоливания
добавочной воды парогенераторов и водоочистки, подготовляющей
питательную воду испарителей, допускается, если технико-экономи-
ческим расчетом доказана в местных условиях целесообразность
такого использования.
5.	Расчетная производительность обессоливающей установки
для электростанций с прямоточными парогенераторами без испари-
телей принимается равной 100 т/ч +2,3% паропроизводительности
установленных парогенераторов *, а для блочных электростанций
с барабанными парогенераторами без испарителей принимается рав-
ной 50 т/ч +2,0% паропроизводительности установленных пароге-
нераторов.
Расчетная полезная производительность испарителей принима-
ется равной'2% паропроизводительности установленных парогенера-
торов. Производительность обессоливающих установок, дополняю-
щих испарители, принимается для ГРЭС с прямоточными парогене-
раторами при блоках мощностью 200 н 300 Мет ЛОО м1 * 3/ч. Произво-
1 С учетом расхода конденсата иа собственные нужды конденсатоочистки.
В случае использования пара для удовлетворения нужд внешних и внутрен-
них потребителей (разогрев мазута и др.) без возврата его конденсата расчет-
ная производительность обессоливающей установки или испарителей соответ-
ственно увеличивается.
107
дителыюсть таких дополняющих обессоливающих установок для
электростанций с барабанными парогенераторами во всех случаях
принимается 50 м3/ч.
В случае использования пара на производстве или самой элек-
тростанции без возврата конденсата расчетная производительность
обессоливающих установок, а также испарителей соответственно
увеличивается.
Расчетная производительность водоподготовительной установки
для испарителей принимается равной максимальной полезной про-
изводительности всех установленных испарителей с учетом их про-
дувки и за вычетом других мягких вод (воды продувки парогене-
раторов, загрязненные конденсаты из дренажных баков, загрязнен-
ные производственные конденсаты и др.), используемых для питания
испарителей.
С первым блоком ГРЭС включается обессоливающая установка
на производительность, которая обеспечивает восполнение потерь
конденсата первой очереди электростанции. С первым парогенерато-
ром ТЭЦ включается водоподготовка на производительность, опре-
деляемую конкретными условиями развития обслуживаемых пром-
предприятий. В остальных случаях производительность водоподго-
товки выбирается исходя из покрытия внутристанционных потерь
конденсата в размере 3% установленной паропроизводительности
котельной, покрытия потерь конденсата на производстве с запасом
20% и покрытия потерь с продувкой.
6.	При проектировании и сооружении электростанций только
с блоками 500 и 800 Мет к моменту пуска первого блока произво-
дительность обессоливающей установки (по обессоленной воде) при
нормальных (расчетных) условиях ее эксплуатации должна быть
не менее: для электростанций с блоками 500 Мет 200 м3/ч, для
электростанций с блоками 800 Мет 250 м3)ч.
В случае увеличения мощности действующих электростанций
с блоками 300 Мет установкой блоков мощностью 500 и 800 Мет
производительность обессоливающей установки (по обессоленной
воде) при нормальных условиях ее эксплуатации к моменту пуска
первого блока мощностью 500 или 800 Мет должна быть не менее
250_ма/ч при увеличении мощности блоками 500 Мет и ЗООж’/ч при
увеличении мощности блоками 800 Мет.
7.	В проектах обессоливающих установок (основной и допол-
нительной к испарителям) коммуникационные трубопроводы (вклю-
чая обвязку всех фильтров), перекачивающие насосы, декарбониза-
торы и баки разного назначения (исключая хранилища растворов
крепких реагентов и принадлежащие им подсобные устройства)
предусматривать из расчета возможности периодической эксплуата-
ции установки на 25% выше расчетной.
При применении схем обессоливания с предварительной обра-
боткой исходной воды в осветлителях предусматривать в проектах
осветлители, рассчитанные па проектную производительность водо-
подготовки плюс 50%. При этом сооружать не менее двух осветли-
телей и предусматривать место для установки одного осветлителя
сверх расчетного их числа.
В случае расширения мощности действующих ГРЭС с блоками
200 и 300 Мет сооружением более мощных блоков (500 и 800 Мет)
и при наличии на таких ГРЭС дополнительной обессоливающей
установки увеличение ее производительности не предусматривается.
8.	Устройства для обработки добавочной воды парогенераторов,
108
теплосетей, питательной воды испарителей, а также производствен-
ных конденсатов располагаются в отдельном здании или в общем
изолированном помещении объединенного вспомогательного кор-
пуса с учетом возможности дальнейшего расширения водоподготов-
ки и подвоза реагентов по железной дороге. Вне здания водопод-
готовки, как правило, размещают осветлители, промежуточные баки,
декарбонизаторы, баки для хранения кислоты и щелочи с примене-
нием в необходимых случаях обогрева и тепловой изоляции. Для
обогрева, как правило, используется обратная вода тепловой сети
со сбросом ее в систему подпитки теплосети.
При установке оборудования вне здания арматура для управ-
ления этим оборудованием размещается в закрытом помещении.
В зависимости от потребности едкого натра на эксплуатацию
водоподготовительных установок и местных условий допускается
размещение баков для его храпения в здании.
Осветлители располагают непосредственно около здания на
минимальном расстоянии. Запрещается размещать между зданием
и осветлителями железнодорожный путь, проезжую дорогу. Над
осветлителями существующих типов по всей площади верхней части
аппарата и под осветлителями должны быть созданы теплые поме-
щения необходимой высоты, которые соединяются закрытыми
переходами со зданием водоподготовки.
9.	Трубопроводы воды и растворов реагентов (г/у=100 мм}
прокладывают к осветлителю и от него полностью в пределах зда-
ния и теплых переходов. При этом должны быть соблюдены необ-
ходимые уклоны реагентных трубопроводов. Все остальные трубо-
проводы, располагаемые вне здания, должны быть предохранены
от замерзания и кристаллизации в них реагентов. В случае разме-
щения трубопроводов в каналах должны быть предусмотрены
съемные плиты, люки для ревизии и ремонтов.
10.	Для электростанций с барабанными парогенераторами в за-
висимости от параметров пара, способа регулирования температуры
перегретого пара и качества исходной воды применяют следующие
схемы химического обессоливания:
а)	двухступенчатое Н-катионирование с декарбонизацией и по-
следующим одноступенчатым анионировапием;
б)	двухступенчатое Н-катионирование с декарбонизацией и по-
следующим ступенчато-противоточным анионированием преимущест-
венно с применением анионитов разных типов;
в)	двухступенчатое обессоливание с чередующимся Н-ОН-иони-
рованием и декарбонизацией после анионитного фильтра первой
ступени или после Н-катионитного фильтра второй ступени.
Для электростанций с прямоточными парогенераторами приме-
няют трехступенчатое химическое обессоливание с чередующимся
Н-ОН-ионированием и декарбонизацией воды в соответствующем
месте схемы, причем в качестве третьей ступени Н-ОН-иопирования
допускается применение фильтров смешанного действия.
11.	Выбор тип? ионитов (катионитов и анионитов) должен
производиться в зависимости от качества исходной воды и схемы
ее ионирования.
При питании обессоливающей установки водой поверхностного
источника должна предусматриваться предварительная ее обработ-
ка в осветлителях с последующим пропуском перед ионированием
через механические фильтры.
109
Для предварительной обработки в осветлителях исходной воды,
используемой после химического обессоливания для подпитки пря-
моточных парогенераторов, преимущественно применяют известь и
коагулянт, когда это целесообразно по свойствам исходной воды.
Для электростанций с барабанными парогенераторами необхо-
димость известкования воды перед ее обессоливанием решается
проектной организацией с учетом качества исходной воды и ком-
плекса вопросов, связанных с нейтрализацией кислых сбросных вод.
Установка декарбонизаторов при наличии предварительного извест-
кования воды решается технико-экономическим расчетом примени-
тельно к конкретным условиям.
При проектировании обессоливающих установок электростан-
ций с барабанными парогенераторами предусматривают место, на
котором в случае необходимости могут быть установлены ионит-
ные фильтры (на выходе обессоленной воды), предназначенные для
полного удаления из обессоленной воды свободного едкого натра и
рассчитанные на работу при скорости фильтрования 50—75 м/ч.
12.	В случае проектирования водоподготовительных установок
для обработки питательной воды испарителей методом последова-
тельного H-Na-катионирования и добавочной воды тепловых сетей
методом частичного Н-катионирования принимается «голодный» ре-
жим регенерации Н-катионитных фильтров в этих схемах (без из-
бытка кислоты против стехиометрического количества). Для устра-
нения колебания щелочности воды, обработанной по названным
схемам, и предотвращения появления кислой реакции в добавочной
воде теплосетей (в воде после Н-фильтров, эксплуатируемых по ре-
жиму «голодной» регенерации) непосредственно после Н-катионит-
ных фильтров (перед декарбоиизатором) устанавливают буферные
(саморегенерирующиеся) фильтры с сульфоуглем. Высота слоя
сульфоугля в этих фильтрах принимается 2 м, а скорость фильтро-
вания 30—40 м/ч. Щелочность воды после буферных фильтров при-
нимается равной величине требуемой средней щелочности воды,
полученной за фильтроцикл от Н-катионитного фильтра, эксплуа-
тируемого по режиму «голодной» регенерации.
13.	При проектировании водоподготовительных установок рас-
четное качество исходной воды должно приниматься иа основании
полных анализов воды, проведенных по всем временам года и
за ряд лет, а источник водоснабжения должен выбираться на
основе технико-экономической оценки с учетом его дебита и качества
воды.
14.	Для подачи исходной воды на водоподготовку должны пре-
дусматриваться самостоятельные насосы без попутного разбора
воды. В противном случае должны предусматриваться устройства,
обеспечивающие постоянство давления воды в трубопроводе, подво-
дящем ее на водоподготовку, в том числе и при максимальном рас-
ходе воды.
15.	На предочистках, работающих по методу осаждения (в ос-
ветлителях) независимо от последующей схемы обработки воды,
должно устанавливаться не менее двух осветлителей с таким рас-
четом, чтобы при полном развитии водоподготовительной установки,
как правило, иметь не более шести осветлителей. Температура по-
догрева воды, поступающей в осветлитель, должна поддерживаться
постоянной с точностью до ±1 °C. Общая регулирующая емкость
баков осветленной воды должна быть равна часовой производи-
тельности предочистки по осветленной воде.
ПО
16.	На установках с осветлителями механические фильтры
проектируют из расчета скорости фильтрования воды через слой
фильтрующего материала 10 л/«. Предусматривается один пустой
механический фильтр для гидроперегрузки фильтрующего материа-
ла. При очистке вод поверхностных водоемов без осветлителей рас-
четная скорость фильтрования воды в механических фильтрах
должна составлять не более 5м/ч (при одном выключенном фильт-
ре). При технико-экономическом обосновании допускается примене-
ние фильтров открытого типа.
17.	Промывка механических фильтров проектируется, как пра-
вило, осветленной водой с применением сжатого воздуха. Емкость
баков осветленной воды должна обеспечивать, помимо регулирую-
щего запаса, одновременную промывку двух фильтров в течение
10 мин при интенсивности не менее 12 лЦсек-м2). Расход сжатого
воздуха .предусматривается в количестве 20 л/(сек-м2).
18.	На установках с осветлителями, как правило, предусматри-
вается повторное использование промывочной воды механических
фильтров, для чего устанавливают специальный резервуар и насос
для равномерной подачи этой воды (вместе с осадком) в течение
суток в линию исходной воды перед осветлителями.
19.	Растворы и суспензии реагентов дозируют двумя специаль-
ными насосами-дозаторами (рабочий и резервный) для подачи каж-
дого реагента в каждую точку ввода. Насосы-дозаторы и комму-
никации должны обеспечивать постоянство концентрации дозируе-
мого реагента и отсутствие образования отложений в клапанной
системе насосов-дозаторов и в трубопроводах. Каустический магне-
зит дозируют в сухом виде объемными дозаторами (шнеками). На
каждый осветлитель устанавливают по одному дозатору. Кроме
того, предусматривается не менее одного резервного дозатора для
всей установки. Рекомендуется индивидуальная импульсная система
управления электродвигателями дозаторов.
20.	Расходные емкости растворов и суспензий (молока) реаген-
тов принимают не менее двух для каждого реагента; объем каж-
дой емкости принимается на 8—24-ч расход реагента при макси-
мальном расходе воды. Допускается попеременное в разные сезоны
года использование одних и тех же расходных емкостей для кис-
лоты и щелочи, применяемых в качестве вспомогательных средств
коагуляции.
21.	При химическом обессоливании добавочной воды парогене-
раторов в зависимости от качества сырой воды необходимо обес-
печивать наименьший удельный расход реагентов (кислоты, щелочи)
на регенерацию ионитов при требуемой глубине обессоливания и
обескремнивании воды, применяя для этого:
1)	противоточное Н-катионирование в Н-катионитпых фильтрах
первой ступени при использовании в них сульфоугля;
2)	ступенчато-противоточное Н-катионирование воды с примене-
нием сульфоугля па первой стадии Н-катионирования и катионита
КУ-2 на второй, выполняемое в двухэтажных ионитных фильтрах
либо в ионитных фильтрах обычного типа при осуществлении одно-
временной парной регенерации последних;
3)	повторное использование кислых регенерационных растворов,
выходящих из Н-катпонитных фильтров второй ступени, для реге-
нерации Н-фильтров первой ступени;
4)	при наличии на водоподготовке наряду со схемой химическо-
го обессоливания воды схемы частичного Н-катионирования воды
111
(например, для подпитки теплосети) подача кислых регенерацион-
ных вод от Н-фильтров обессоливающей установки к Н-фильтрам,
обслуживающим нужды теплосети, которые эксплуатируются по
режиму «голодной» регенерации;
5)	использование Н-катионитных фильтров, подготовляющих
добавочную воду на нужды тепловых сетей закрытого типа для
частичного Н-катионирования воды перед ее обессоливанием в то
время года, когда теплосети не нуждаются в добавочной воде;
6)	ступенчато-противоточное анионирование воды в двухэтаж-
ных ионитных фильтрах или в фильтрах обычного типа с примене-
нием силыюосновного анионита пониженной основности на первой
стадии аниоиирования воды и сильноосновного анионита максимальной
основности на второй стадии при одновременной (парной) их ре-
генерации;
7)	повторное использование щелочного регенерационного раст-
вора от обескремнивающих анионитных фильтров для регенерации
анионитных фильтров первой ступени путем одновременной регене-
рации пары фильтров (второй и первой ступени) при обязательном
наличии бака для сбора щелочных вод от фильтров с сильнооспов-
пым анионитом и насоса для прокачивания этих вод через анионит-
ные фильтры первой ступени;
8)	подачу щелочных и кислых регенерационных отмывочных вод
от ионитных фильтров конденсатоочистки для регенерации ионитных
фильтров установки, обессоливающей добавочную воду парогенера-
торов на тех электростанциях, где это возможно по условиям ком-
поновки оборудования.
22.	При выборе числа и размера ионитных фильтров на уста-
новках, служащих для обработки добавочной воды парогенераторов
и питательной воды испарителей, принимают:
а)	высоту слоя загрузки силыюосновного анионита и сильно-
кислотного катионита КУ-2 не менее 0,8 м;
б)	высоту слоя загрузки слабоосиовпых анионитов и слабо-
кислотных катионитов не менее 1 м.
Расчетная скорость фильтрования воды в ионитных (катнопит-
ных и анионитных) фильтрах первой и второй ступени независимо
от принципиальной схемы ее иопирования допускается не менее 4
и не более 30 м/ч. Для Н-катионитных фильтров второй ступени
скорости фильтрования допускаются до 50 м/ч.
Размеры и число ионитных фильтров первой ступени выбирают
таким образом, чтобы при наименее благоприятном качестве исход-
ной воды и при остановке на ремонт одного фильтра расчетное
число регенераций каждого фильтра было не более 3 раз и не ме-
нее .1 раза в сутки в зависимости от степени автоматизации, про-
изводительности установки, а также от качества применяемых
ионитов.
Размеры и число анионитных фильтров второй ступени выби-
рают такими, чтобы число регенераций каждого фильтра группы
(при условии остановки одного фильтра на ремонт) было не менее
1 раза в двое суток и не более 1 раза в сутки в зависимости от
автоматизации и производительности установки. Размеры и число
ионитных фильтров третьей ступени, а также фильтров смешанного
действия принимают исходя из скорости фильтрования не менее 30
и не более 50 м/ч. Фильтры гидроперегрузки катионита и анионита
должны быть приспособлены для восстановления рабочей емкости
ионитов и удаления из них различных загрязнений. К этим фнльт-
112
рам обеспечивают подвод раствора соли, кислоты, щелочи п сжа-
того воздуха.
В схемах обессоливания без известкования должен предусмат-
риваться подогрев регенерационного раствора щелочи до 40—50 °C.
ОЧИСТКА ТУРБИННЫХ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ КОНДЕНСАТОВ
При проектировании установок для очистки турбинных и про-
изводственных конденсатов рекомендуется руководствоваться сле-
дующим.
1.	На электростанциях с прямоточными парогенераторами пре-
дусматривают обезжелезивание и обессоливание конденсата турбин.
При давлении пара за парогенератором 142 бар у каждой турбины
предусматривают установку, обеспечивающую очистку 50% конден-
сата, выходящего из конденсатора, и одну центральную (обще-
станционную) установку, обеспечивающую очистку 50% конденсата
от одного блока максимальной мощности.
При давлении пара парогенератора 260 бар и более у каждой
турбины предусматривают установку для очистки всего конденсата
(т. е. 100%), выходящего из конденсатора (или конденсаторов)
турбины блока при любых режимах его работы.
На перечисленных установках предусматривают фильтры для
гидроперегрузки ионитов (на каждый блок или иа несколько бло-
ков в зависимости от компоновки основного оборудования).
2.	На электростанциях с барабанными парогенераторами вопрос
о обезжелезивании и обессоливании конденсата турбин решается
проектными организациями с учетом параметров пара, способа ре-
гулирования температуры перегретого пара, качества охлаждающей
воды и т. д.
Рекомендуется при регулировании температуры перегретого па-
ра парогенераторов впрыском питательной воды применять обессо-
ливание конденсата турбин соленых отсеков (около 15—20% обще-
го его количества, выходящего из конденсатора) в тех случаях,
когда общее солссодержание охлаждающей воды превышает
400—500 мг/л.
3.	Испарители, обслуживающие нужды электростанций высоко-
го и сверхкритического давлений, должны быть оборудованы высо-
коэффективными сепарационными устройствами для получения
чистого дистиллята (промывка питательной водой, конденсатом
и др.), а также надежными регуляторами питания, устройствами
для отсоса газов, расходомерами на вторичном паре; на электро-
станциях с прямоточными парогенераторами применяют обессоли-
вание дистиллята испарителей в копденсатоочистках соответствую-
щих турбин. На ГРЭС с барабанными парогенераторами при со-
оружении испарителей доочистку дистиллята не предусматривают.
4.	В тех случаях, когда сооружают вспомогательные котельные,
конденсат пара от них, используемый на питание блоков с прямо-
точными парогенераторами, следует подвергать обезжелезиванию и
обессоливанию.
При использовании пара вспомогательной котельной для бло-
ков с барабанными парогенераторами, где нет регулирования тем-
пературы перегретого пара впрыском питательной воды, допускается
применять только обезжелезивание этого конденсата. В случае ре-
гулирования температуры перегретого пара впрыском питательной
воды в каждом конкретном случае решается вопрос о целесообраз-
8—396	113
ности применения дополнительного обессоливания конденсата вспо-
могательной котельной.
Вопросы охлаждения этого конденсата перед обессоливанием
решаются при рабочем проектировании.
5.	Для электростанций с давлением пара за парогенератором
НО бар и выше должны предусматриваться сбор и обезжелезива-
ние, а для прямоточных и обессоливание конденсатов бойлеров
теплосети, калориферов, вспомогательных пароводяных теплообмен-
ников и других потоков в случае возможности загрязнения их про-
дуктами коррозии, а для прямоточных парогенераторов и солями.
Примечание'. При барабанных парогенераторах собранные
конденсаты должны проходить механические фильтры и направ-
ляться в деаэраторы. При прямоточных парогенераторах собран-
ные конденсаты при обеспечении требуемых температурных усло-
вий должны направляться в конденсаторы турбин.
6.	При установленной технико-экономическими расчетами целе-
сообразности использования производственных конденсатов для пи-
тания парогенераторов электростанций на последних должны пре-
дусматриваться устройства для очистки этих конденсатов от ка-
тионов кальция, магния, соединений железа, масел (если они могут
содержаться в возвратном конденсате), а при необходимости и от
всех минеральных солей и кремниевой кислоты.
Устройства для очистки возвратных производственных конденса-
тов должны обеспечивать соблюдение норм водного режима в соот-
ветствии с ПТЭ. Производственные конденсаты, возвращаемые элек-
тростанциям потребителями пара, должны удовлетворять следую-
щим нормам:
общая жесткость не более 50 мкг-жв/л-,
содержание масел не более 10 мг/л;
кремниевая кислота нс более 0,15 мг/л SiOs (для ТЭЦ с паро-
генераторами давлением 100 бар и более);
продукты коррозии стали не более 0,5 мг/л в пересчете на Fe.
Эти нормы принимают в основу расчета коидепсатоочистки, про-
ектируемой и сооружаемой па электростанции.
При использовании производственных конденсатов для питания
прямоточных парогенераторов или барабанных парогенераторов
с регулированием температуры перегретого пара впрыском пита-
тельной воды допускается применение для очистки этих конденсатов
химического обессоливания (с предварительным обезжелезиванием).
Однако такое применение химического обессоливания должно быть
более экономичным по сравнению с любым способом подготовки
добавочной воды для парогенераторов взамен этих конденсатов.
При соответствии температурных условий допускается подача горя-
чего производственного конденсата (после его обезжелезивания)
в бак установки обессоливания добавочной воды, в котором содер-
жится декарбонизованная, частично обессоленная вода. В случае
загрязнения производственных конденсатов различного рода органи-
ческими веществами или какими-либо другими специфическими при-
месями возможность использования конденсатов решается проектной
организацией в каждом отдельном случае.
Для приема производственных конденсатов па электростанциях
должна предусматриваться установка баков общей емкостью, равной
максимальному возврату этих конденсатов за 2 ч.
7.	Для очистки от продуктов коррозии турбинных, производст-
венных конденсатов, конденсатов бойлеров теплосети, калориферов,
114
вспомогательных котельных и др. независимо от типа устанавливае-
мых котлов можно применять;
а)	двух- или трехкамерные механические фильтры, заполненные
сульфоуглем;
б)	целлюлозные фильтры намывного типа;
в)	Н-катионитные фильтры второй ступени, заполненные суль-
фоуглем и используемые в качестве механических фильтров.
Тип фильтров для удаления из конденсатов продуктов коррозии
выбирает проектная организация.
г)	Целлюлозные фильтры намывного типа диаметром более
2 М допускается применять только после отработки их конструкции
и получения положительных результатов испытания головных образ-
цов.
При удалении из конденсатов механических примесей с по-
мощью сульфоугля принимают:
а)	скорость фильтрования конденсата через каждую камеру
многокамерного фильтра 25 м/ч*-,
б)	скорость фильтрования конденсата через Н-катионитный
фильтр второй ступени, используемый в качестве механическо-
го, 35 м/ч*;
в)	высоту слоя сульфоугля в каждой камере фильтра и высоту
слоя сульфоугля в Н-катионитном фильтре второй ступени 0,8 ж*;
г)	срок службы сульфоугля (от смены до смены) • 1 год.
В случае применения Н-катионитных фильтров второй ступени
в качестве механических должен предусматриваться подвод к ним
регенерирующего раствора кислоты и сжатого воздуха; последний
подводится также и к двух- или трехкамерным механическим филь-
трам (на конденсатоочистках с раздельным Н-ОН-ионированием или
с ФСД с внутренней регенерацией).
При удалении из конденсата примесей в фильтрах намывного
типа (например, целлюлозных) скорость фильтрования принимает-
ся 10 м/ч.
Как обезжелезивающие, так и обессоливающие фильтры должны
иметь обводные линии.
8*	. Для удобства обслуживания и нанесения защитных покры-
тий на внутреннюю поверхность двух- и трехкамерных механических
фильтров существующие лазы в этих фильтрах должны быть рас-
ширены и дополнительно сделаны новые лазы.
В случае применения целлюлозных фильтров намывного типа
для удаления из конденсата продуктов коррозии должен быть
исключен сброс в природные водоисточники (реки, озера, пруды
и т. д.) как отходов целлюлозы, так и отработавшей целлюлозы.
При использовании для удаления из конденсатов механических
примесей двух- или трехкамерных механических фильтров, а также
Н-катионитных фильтров второй ступени, заполненных сульфоуглем,
необходимо предусматривать периодическую выгрузку сульфоугля
в один из фильтров регенераторов, применяемых для разделения и
регенерации ионитов от ФСД.
Механические фильтры всех типов должны иметь обводы.
9.	Для обессоливания конденсатов применяют преимущественно
фильтры смешанного действия с выносной регенерацией при скоро-
сти фильтрования 100—120 м/ч.
•> Пояснения см. ст.р. 106 в сноске,
а*
115
Впредь до выпуска ФСД с выносной регенерацией допускается
применение ФСД с регенерацией ионитов на месте, а также приме-
нение раздельного Н-ОН-ионирования конденсата. В последнем слу-
чае предусматривают установку насоса для рециркуляции отмывоч-
ной воды по замкнутому циклу. Скорость фильтрования конденсата
принимают 50 ж/ч, а высоту слоя ионита в каждом фильтре при
раздельном Н- и ОН-ионировании 1 м и смеси ионитов в ФСД
1,2 м.
10*. Для обессоливания конденсата турбин блочных электростан-
ций с прямоточными парогенераторами применять только ФСД с вы-
носной регенерацией, рассчитанные на эксплуатацию при скорости
фильтрования 100 м/ч. Однако до проведения испытания головных
образцов таких фильтров при проектировании конденсатоочисток
(при определении числа и размера фильтров) расчетную скорость
фильтрования принимать 75 м/ч.
11*. Как правило, предусматривать один комплект фильтров-
регенераторов (состоящий из трех фильтров) со всеми вспомогатель-
ными устройствами для обслуживания ФСД конденсатоочисток двух
рядом расположенных блоков.
12*. В целях уменьшения расхода конденсата па собственные
нужды конденсатоочисток предусматривать необходимые устройства
(баки, коммуникации, насосы для рециркуляции и т. д.) для повтор-
ного использования конденсата, расходуемого на выполнение отдель-
ных технологических операций в процессе гидроперегрузки и отмыв-
ки ионитов.
13*. При проектировании конденсатоочисток последние разме-
щают в специально отведенных местах главного корпуса предпочти-
тельно на одной отметке.
14.	На всех установках для очистки и обессоливания конденсата
резервные механические и ионитные фильтры не предусматривают.
15.	Для обеспечения заблаговременной наладки конденсатоочист-
ки предусматривают подачу к ней воды от обессоливающей уста-
новки ГРЭС.
16.	Тепловые схемы блоков с прямоточными парогенераторами
должны предусматривать прокачивание через конденсатор и кондеп-
сатоочистку всего потока воды, циркулирующей в пароводяном кон-
туре при пуске парогенератора.
17.	Необходимо предусматривать, как правило, обработку пита-
тельной воды барабанных и прямоточных парогенераторов давле-
нием пара '110 бар и выше аммиаком и гидразин-гидратом.
При обработке питательной воды гидразин-гидратом подача
отборного или редуцированного пара в деаэраторы подпиточной
воды при открытой системе теплоснабжения допускается при тем-
пературе острого пара не менее 540 °C (в соответствии с требова-
нием Госсанинспекции). Увлажнение отборного или редуцированно-
го пара питательной водой, обработанной гидразином, в этом случае
не допускается.
18.	Внутрибарабанные сепарационные устройства, схему испаре-
ния, а также способ регулирования температуры перегретого пара
парогенераторов выбирают с учетом получения чистого пара (отве-
чающего нормам ПТЭ), оптимальной схемы водоподготовки при
максимально возможных добавках питательной воды для регулиро-
вания температуры перегретого пара и максимальном размере- до-
бавка химически обработанной или химически обессоленной воды.
19.	Для барабанных парогенераторов необходимо применять
116
индивидуальное фосфатирование (плунжерными насосами); эти па-
рогенераторы должны быть оборудованы устройствами для непре-
рывной и периодической продувок.
На ТЭЦ с отдачей пара на производство непрерывную продув-
ку парогенераторов при размере продувки более 1% необходимо
автоматизировать.
СКЛАДЫ РЕАГЕНТОВ
При проектировании складов реагентов для водоподготовитель-
пых установок и конденсатоочисток электростанций рекомендуется
руководствоваться следующим:
1.	Склады реагентов на водоподготовке электростанции должны
обеспечивать не менее чем 30-суточный запас каждого реагента,
а поваренной соли не менее 90-суточного запаса исходя из потреб-
ности всех водоподготовнтельных установок, имеющихся на электро-
станции. Склады реагентов должны также обеспечивать прием не
менее одного 60-т вагона или цистерны при наличии в складе к мо-
менту выгрузки 10-суточного запаса соответствующего реагента.
Если емкость одного вагона или одной цистерны обеспечивает
более чем 150-суточную эксплуатацию всех водоподготовительных
установок электростанции, прорабатывается возможность доставки
реагентов в контейнерах или автотранспортом. Соответствующие
устройства предусматривают в проекте.
На складе должны быть предусмотрены места и емкости для
хранения реагентов, которые необходимы для проведения одной
водно-химической промывки любого парогенератора и его питатель-
ного тракта. При применении хлорирования склады хлор-газаг пре-
дусматривают в соответствии с правилами хранения и доставки это-
го вещества.
2.	Склад реагентов должен быть оборудован устройствами для
механизированной выгрузки реагентов из вагонов и цистерн, механи-
зированного транспорта реагентов внутри склада, а также устройст-
вами для механизированного приготовления растворов реагентов и
удаления отходов.
Предусматривается механизация ремонтных работ на водопод-
готовке. Хранение ионитов предусматривается в отапливаемом поме-
щении.
3.	Емкости баков для хранения кислот и щелочей должны вы-
бираться так, чтобы общее число баков каждого реагента, как пра- •
вило, было бы не менее двух и не более трех.
Толщина стенок баков для приема и хранения кислоты при-
нимается с запасом на коррозионный износ 3—4 мм.
4.	Трубопроводы кислот и щелочей (растворов любых концен-
траций), а также токсичных жидкостей необходимо трассировать
как внутри склада, так и вне его с учетом обеспечения безопасности
работы персонала электростанции. В необходимых случаях эти тру-
бопроводы необходимо проектировать со специальными защитными
устройствами.
ЗАЩИТА ОБОРУДОВАНИЯ ОТ КОРРОЗИИ
1. С целью уменьшения содержания продуктов коррозии обору-
дования и трубопроводов в питательной воде парогенераторов дав-
лением 110 бар и выше необходимо предусматривать защитные по-
крытия внутренней поверхности:
а)	деаэраторных баков;
117
б)	баков запаса конденсата и по возможности трубопроводов,
подводящих и отводящих от них конденсат;
в)	внутристанционных баков для сбора различного рода кон-
денсатов;
г)	осветлителей (в схемах без известкования) и промежуточных
баков осветленной воды;
д)	поверхности осветлителей (в схемах с известкованием), рас-
положенной выше верхней распределительной решетки;
е)	механических фильтров;
ж)	всех ионитных фильтров водоподготовки для приготовления
добавочной подпиточной воды парогенераторов независимо от схемы
водоподготовки, а также Н-катионитных фильтров установок для
подготовки подпиточной воды тепловых сетей; Н-катионитных филь-
тров водоподготовительиых установок, проектируемых по схемам
H-Na-катионирования питательной воды испарителей и катионитных
фильтров в случае применения совместного H-Na-катионирования
воды;
з)	всех механических и ионитных фильтров на установках обес-
соливания турбинных конденсатов;
и)	всех механических и ионитных фильтров на установках для
обезжелезивания и очистки производственных конденсатов;
к)	фильтров с активированным углем;
л)	декарбонизаторов;
м)	баков кислых вод и кислых реагентов и баков-нейтрализа-
торов;
н)	баков химически обработанной и химически обессоленной
воды;
о)	всех коммуникационных трубопроводов водоподготовитель-
ных установок, соприкасающихся с агрессивными жидкостями и
агрессивной водой (pH ниже 7);
п)	трубопроводов обессоленной воды в случае, если не преду-
сматривается ее аминирование на водоподготовке.
При выполнении оборудования и трубопроводов из коррозион-
ностойких материалов защитные покрытия на их внутреннюю по-
верхность не наносят.
2.	На трубопроводах, по которым транспортируют растворы
реагентов и воду со значением pH ниже 7, устанавливают корро-
зиониостойкую арматуру.
3.	Все баки запаса питательной воды и конденсата должны
быть защищены от попадания внешних загрязнений (пыли, золы,
песка и т. д.), а устройства для распределения в них воды и пара
изготовлены из нержавеющей стали или других коррозиоиностойких
материалов.
2-7. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ И ЦЕНЫ НА НЕКОТОРЫЕ
РЕАГЕНТЫ И МАТЕРИАЛЫ
Концентрации основного вещества и примесей, приведенные
в технических условиях, выражены, когда нет специальных указа-
ний, в процентах массы. Для основного вещества указаны мини-
мальные, а для примесей максимальные допустимые значения кон-
центрации.
Цены приведены оптовые франко-вагон (судно, цистерна) стан-
ции (порта, причала) отправления сети железных дорог и водных
118
путей сообщения общего пользования, введенные 1 июля 1967 г.
Если нет специальных указаний, они выражены в руб.—коп. за
тонну продуктов. В скобках приведены дополнительные цены, если
концентрация основного вещества превышает предусмотренные
в ГОСТ нормы, по стоимости тонно-процента. (Порядковые номера
помещенных в этом параграфе реагентов и материалов приведены
в Алфавитном указателе на стр. 120).
а) СОЛИ
1.	Алюминий сернокислый технический (очищенный) твердый
(ГОСТ 12966-67). Формула: А1г(5О4)з • пНгО. Соль белого цвета
с серым, голубым или розовым оттенками в виде неслеживающихся
гранул, чешуек, плит, брикетов, кусков неопределенной формы и раз-
ных размеров, массой не более 10 кг.
Окись алюминия (А12О2)..............
Нерастворимый в воде остаток........
Железо в пересчете на Fe2O2.........
Свободная серная кислота (H2SO4) . . .
Мышьяк (As2Ot)......................
1-й сорт	2-й сорт	3-й сорт
15,0	14,5	13,5
0,5	0,7	1.0
0,04	0,10	1.5
0,05	0,10	0,10
0,003	0,003	0,003
Продукт хранят навалом, в сухом, тщательно очищенном за-
крытом помещении на площадках с твердым покрытием и разделе-
нием на отсеки. Транспортируют в закрытых железнодорожных ва-
гонах, контейнерах илн в закрытых сухих трюмах.
2.	Глинозем сернокислый (неочищенный) (ГОСТ 5155-49). Алю-
миний сернокислый А1г(5О*)з-I8H2O — плотные куски мелкокри-
сталлического строения белого цвета с зеленоватым оттенком, сооб-
щаемым глинозему примесью солей закисного железа. При длитель-
ном хранении па воздухе окрашивается в желтоватый цвет из-за
окисления примеси закисного железа в окисное.
Окись алюминия (А120з) 9,0; нерастворимый в воде остаток
23,0; железо в пересчете на Fe2O2 0,8; свободная серная кислота
(H2SO4) 2,0; мышьяк (AsaO3) 0,003. Цена 21—00 (2-33).
3.	Глинозем сернокислый жидкий (ТУ 6-08-30-66). Окись алю-
миния (А1гО8) 7,2±0,5. Цена 21—25.
4.	Алюминий-аммоний сернокислый (квасцы) (СТУ 73-1031-64).
1 -й сорт 2-й сорт
Окись алюминия (А12О3)........... 10,1	10,5
Цена............................. 58—80 50—30
5.	Алюминий-аммоний сернокислый (квасцы) (СМТУ 106-53).
Окись алюминия (AhOs) 10,2. Цена 47—30.
6.	Алюминий хлористый безводный технический (ГОСТ 4452-66).
Кристаллическое вещество белого или слабо-желтого цвета.
1-й сорт 2-й сорт
Алюминий хлористый (А1С12) . . . .
Железо в пересчете на FeCli . . . .
Титан в пересчете на Т1С14 .........
Зернистость, мм.....................
Цена................................
99,0
0,05
0,5
5
360—00
98,5
0,15
0,8
5
340—00
119
Алфавитный указатель реагентов и материалов
Название	Порядко- вый номер	Название	Порядко- вый номер
Адипиновая кислота	56	Натриевое стекло жид-	35 и 36
Азот	106	кое	
Алюминий-аммоний	4 п 5	Натрий азотистокис-	29 и 30
сернокислый Алюминий сернокислый	1—3	лый Натрий азотнокислый	31—33
Алюминий хлористый	6	Натрий гекса метафос- фат	34
Аммиак водный	72	Натрий двууглекислый	76 и 77
Аммиак жидкий	107	Натрий двухромово-	46
Аммоний сернокислый	7—10	кислый (хромпик)	
Аммоний фосфорно-	11	Натрий едкий	78 и 79
кислый		Натрий сернистокислый	37—39
Аммоний хлористый	12	Натрий углекислый	80 и 84
Ангидрид малеиновый	52	Натрий фосфориокис-	40 и 41
Ангидрид сернистый	53	ЛЫЙ	
Ангидрид фталиевый	54	Натрий фтористый	42 и 43
Ангидрид хромовый	55	Натрий хлористый	44 и 45
Аниониты	85—90	Нашатырь	12
Бикарбонат натрия	76 и 77	Октодециламин	47
Водород	108	Ортофосфорная кис-	58
Гексаметафосфат нат-	34	лота	
рия		Полиакриламид	48
Г идразин-гидрат	13	Порошок каустический	75
Гидразии-сульфат	14	из магнезита	
Глинозем сернокислый	1—3	Селитра натриевая	31 и 32
Динатриевая соль эти-	49	Серная кислота	59—61
лендиа мннтетраук-		Силикагель	98
сусной кислоты		Сода кальцинирован-	80 и 84
Железный коагулянт	18	на я	
Железо сернокислое	15 и 16	Сода каустическая	78 и 79
Железо хлорное	17	Соль поваренная	44 и 45
Жидкое стекло нат-	35 и 36	Соляная кислота	62—66
риевое		Стекло натриевое жид-	35 и 36
Известь строительная	73 и 74	кое	
Известь хлорная	19	Сульфат аммония	7—10
Ингибитор „Уникод*	20	Сульфит натрия	37—39
Калий хлористый	21	Сульфоуголь	97
Кальций хлористый	22	Трилон Б	49
Каптакс	23 и 24	Тринатрийфосфат	41
Катиониты	91—97	Углекислый газ	111
Каустик красный	79	Уголь активный	99 и 105
Квасцы алюминий-ам-	4 и 5	Уксусная кислота	67 и 68
моний		Уротропин	50'
Кислород	109 и НО	Формалин	51
Коагулянт железный	18	Фтористоводородна я	69 и 70
Купорос железный	15	кислота	
Купорос медный	28	Хлор	112
Лимонная кислота	57	Хромпик натриевый	46
Магнезит обожженный	75	Этилендиаминтетра-	71
Магний хлористый	25—27	уксусная кислота	
120
Упаковка: герметично закрывающиеся стальные барабаны
емкостью ПО и 75 л, а также стальные фляги емкостью 40 л.
7.	Аммоний сернокислый (сульфат аммония) очищенный
(ГОСТ 10873-64). Кристаллы от белого до слабо-желтого цвета.
Сульфат аммония 99,05; азот (N2) в пересчете на сухое вещест-
во 21; свободная серная кислота 0,15; хлориды 0,002; железо 0,015;
мышьяк 0,00005; марганец 0,0005; азотная и азотистая кислоты 0,001;
роданиды (CNS) 0,005; тяжелые металлы сероводородной группы
(РЬ) 0,0005; фосфаты (РО4) 0,02; нерастворимый в воде остаток
0,015; влага 1,0. Цепа 91—00.
Упаковка: 4—5-слойныс бумажные битумированные мешки, де-
ревянные бочки емкостью 50—275 л, а также полихлорвиниловые
или полиэтиленовые мешки.
8.	Сульфат аммония (ГОСТ 9097-65) коксохимического произ-
водства, предназначенный в качестве удобрений в сельском хозяйст-
ве. Кристаллическая соль белого или слабоокрашенпого цвета.
	Высший сорт	1-й сорг	2-й сорт
Азот в пересчете'па сухое вещество		21,0	20,8	20,8
Свободная серная кислота	0.025	0,050	0,050
Влага 		0,2	0,3	0,3
Фракции крупнее 0,25 мм не менее 		85	70	Не нор-
Цена		55—00	50—00	мируется 45—00
Упаковка: бумажные битумированные или полиэтиленовые меш-
ки массой брутто 45—50 кг; по согласованию с потребителем до-
пускается отгрузка продукта навалом в чистых крытых ж.-д. ваго-
нах.
9.	Аммоний сернокислый раствор (ТУ ГСНХ-10-45-60). Серно-
кислый аммоний (NHiJzSOi 400 г/л. Цена 6—00.
10.	Аммоний сернокислый (ВТУ ГХК АУ-143-60), побочный про-
дукт капролактана. Азот (N2) на сухое вещество 20,8. Цена 38—20.
11.	Аммоний фосфорнокислый (моноаммоний фосфат)
(ТУ МХП-2042-49). Пятиокись фосфора (P2Os) на сухое вещество
60,0. Цена 395—00.
12.	Аммоний хлористый технический (ГОСТ 2210-51) наша-
тырь NH4CI. Кристаллический порошок белого цвета. При нагрева-
нии не плавится, а возгоняется, что особенно заметно при темпера-
туре выше 100 °C.
	1-й сорг	2-й сорт
Хлористый аммоний		99,5	99,0
Хлористый натрий	 Углекислые и двууглекислые	0,05	0.1
соли в пересчете на NaHCO3	0,02	0,04
Железо		0,003	0,01
Тяжелые металлы сероводо-
родной группы (РЬ) ....	0,0005	0,0025
Мышьяк.....................Отсутствие 0,001
Влага...................... 0,1	1,5
Нерастворимый в воде остаток 0,02	0,05
Цена....................... 130—00	120—00
(1-31)	(1-21)
121
Упаковка: слойные бумажные мешки, масса нетто 50 кг; фанер-
ные барабаны, деревянные ящики массой нетто 50—100 кг и деревян-
ные сухотарные бочки емкостью 100, 150, 175 л.
13.	Гидразин-гидрат технический (ГОСТ 10729-64). Бесцветная,
прозрачная, дымящая на воздухе жидкость, HaN=NH2-HzO.
	I-й сорт	2-й сорт
Гидразин-гидрат	 Спирты в пересчете на этило-	97,0	96.0
вый спирт			2,0	2,5
Аммиак		0,5	1.5
Остаток после прокаливания Сумма компонентов гидразин- гидрата, аммиака и спирта не должна превышать 100«4	0,04	0.04
Цена		5000—00 (51—55)	4 800—00 (50—00)
Продукт заливают в промытые чистые бочки емкостью до 275 л,
изготовленные из нержавеющей стали марки 1Х18Н9Т. Перевозят
всеми видами транспорта с соблюдением условий перевозки особо
опасных грузов. Перевозка с другими видами грузов не разрешает-
ся. Хранят в специальных неотапливаемых закрытых складах.
Совместное хранение с другими веществами не разрешается. Бочки
с гидразин-гидратом на складе устанавливают рядами, пробками
вверх.
14.	Гидразин-сульфат технический (СТУ 12-10-165-61). Гидразин-
сульфат, HjN=NH2 • H2SO4 94,0. Цена 1350—00.
15.	Купорос железный технический (ГОСТ 6981-54), сернокислая
соль закиси железа, FeSOj • 7НгО, зеленовато-голубые кристаллы раз-
ных размеров. На воздухе выветривается, превращаясь в основную
сернокислую соль окиси железа. Выпускают марки А и Б.
Марки
А Б
Сернокислая закись железа (FeSO4) 53,0	47,0
Свободная серная кислота.......... 0,25	1,0
Нерастворимый в воде остаток ...	0,4	1,0
Цена.............................. 11—00 10—00
Упаковка: деревянные сухотарные бочки с металлическим обру-
чем, фанерные барабаны массой до 120 кг или деревянные ящики
массой до 80 кг.
16.	Железо сернокислое окисное, раствор (ВТУ УХКП-52-60).
Цена 270—00.
17.	Железо хлорное (ГОСТ 11159-65). Кристаллы фиолетового
цвета с темно-зелеиым оттенком.
Хлорное железо		1-й сорт 97	2-й'сорт 95
Хлористое железо		1,0	2.0
Нерастворимый в воде остаток	2.0	Не опреде- ляется
Мышьяк		0,001	0,001
Цена		120—00 (1-24)	105—00 (1-Ю)
Упаковка: стальные барабаны емкостью 75—100 л с толщиной
стенок 1—3 мм, покрытые внутри лаком этиноль, или в склянки из
оранжевого стекла вместимостью 5—10 кг.
122
18.	Коагулянт железный камерный (ТУ УПК-ХРУ-853-61). Окись
железа FeaOs 18. Цена 17—00.
19.	Известь хлорная (ГОСТ 1692-58), известь белильная — смесь
нейтрального и основных гипохлоритов кальция: Са(ОС1г)2, хло-
ристого кальция и др. Белый порошкообразный продукт, жадно по-
глощает влагу, легко теряет хлор при хранении, сильно раздражает
дыхательные пути и кожу.
Активный хлор...........
Разрыв между содержанием
общего и активного хлора
Влага:
для длительного хране-
ния ..............
для текущего хранения
Цена....................
Марки
А	Б	В
35	32	32
2	2	4
2	10 Не нор-
мируется
2 Не нормируется
63—00	55—00	44—80
(1—80) (1—57) (1—40)
Упаковка: деревянные бочки емкостью 50, 100 и 275 л, фанерно-
штампованные бочки или фанерные барабаны емкостью 50 и 100 л
или по соглашению с потребителем в другую тару, обеспечивающую
необходимую герметичность и прочность.
Хранение товарных запасов хлорной извести допускается только
в стандартной упаковке в закрытых, затемненных и хорошо венти-
лируемых складских помещениях, где поддерживается температура
не выше 20—25° С, при влажности воздуха не более 20 г/м3. Не
допускается хранение в одном помещении с хлорной известью
взрывчатых веществ, огнеопасных продуктов, смазочных масел, пи-
щевых продуктов, металлических изделий и баллонов со сжатыми
газами. Если в одной или нескольких бочках началось разложение
хлорной извести, то такие бочки немедленно выкатывают из склада
на расстояние не менее 15 м. Бочки разбивают, а пришедший в не-
годность продукт засыпают землей или заливают водой.
20.	Ингибитор «Уникод» ПБ-5 (ТУ БУ-17-53). Цена 500—00.
21.	Калий хлористый технический (ГОСТ 4568-65). Выпускается,
двух марок: К — получаемый кристаллизацией из растворов; Ф—
получаемый флотационным обогащением калийных руд. Кристалли-
ческий рассыпчатый порошок или в виде гранул. Цвет: К — белый,
Ф — розовый.
Наименование	К			Ф	
	Высший	1-й сорт	2-й сорт	2-й сорт	3-й сорт
Калий хлористый (КС1) Натрий хлористый (NaCl) Влага	 Нерастворимый в воде остаток ....... Гранулы: 2—4 мм не менее . . 1—2 мм не более . . Цена		99,0 0.9 0,3 0,10	98,3 1,4 1.0 0,15	95,0 4,5 1.0 Не 80 20 25—00	95,0 4,5 1,0 нормируе 80 20 25—00	92,0 7,0 1.0 тся 80 20 24—00
	пе нормируется То же I То же 28—00 27—00				
123
Упаковка: марка К высшего и первого сортов и гранулирован-
ный в пятислойных мешках из битумированной крафт-целлюлозной
бумаги, второго и третьего сортов по согласованию с потребителем
разрешается отгружать навалом.
22.	Кальций хлористый технический (ГОСТ 450-58). Выпускают:
обезвоженный (СаС1г), плавленый (СаС12 • 2Нг()) и жидкий.
Наименование	Обезвоженный		Плавленый		Жидкий	
	1-й сорт	2-Й сорт	1-й сорт	2-й сорт	1 -й сорт	2-й сорт
Хлористый кальций	95	85	67	67	38	32
Хлористый магний	0,6	Не нор- мирует- ся	0,3	Не нор- мирует- ся	Не нор- мирует- ся	Не нор- мирует- ся
Нерастворимый в воде остаток Сульфаты (SO4)	0,2 0,06	То же	0,2	0,5 Не нор	0,03 мируется	0,2
Железо	0,004	* •	0,02	0,05	0,01	Не нор- мирует- ся
Хлориды в пересчете на NaCl	Не нормируется		2,0	Не нор- мирует- ся	3,0	3,0
Цена	100—00	70-00	41—50	39—50	12-00	10—00
	(1—05)	(0-82)	(0—62)	(0—59)	(0—32)	(0-31)
Обезвоженный хлористый кальций упаковывают в металлические
барабаны емкостью до 100 л, а также в многооберточную тару
с герметично закрывающейся крышкой на резиновой прокладке.
Плавленый хлористый кальций — в металлические барабаны массой
нетто 50—300 кг. Плавленый в виде чешуек и мелких кристаллов —
в бумажные пятислойные битумированные мешки с двумя внутрен-
ними битумированными слоями. Жидкий хлористый кальций отправ-
ляется в цистернах или железных бочках.
23.	Каптакс (ГОСТ 739-41). Порошок от светло-желтого до
желтого цвета представляет собой 2-меркаптобензотиазол, получае-
мый конденсацией анилина, серы и сероуглерода. Эмпирическая
формула C7H5NS2.
Технический
Меркяптобензотиазол............. 93
Температуря начала плавления,
®С, не	ниже................. 170
Зола .......................... 0,3
Влага.......................... 0,8
Остаток ня сите с отверстия-
ми 1 600 гл:2............... 0,15
Цена........................ 750—00
Специальный
96
172
0,3
0,5
0,15
Не указана
Упаковка: фанерные барабаны массой нетто 30 кг; плотные де-
ревянные ящики или деревянные бочки массой нетто до 100 кг;
трехслойные крафт-мешки, помещенные в пеньковые мешки массой'
нетто 30 кг; трехслойные крафт-мешки, вложенные в тканевые про-
резиненные мешки массой нетто 30 кг. Хранят в сухих крытых по-
мещениях с расстоянием до стен помещения не менее 0,5 м. Не
допускается хранение вблизи водопроводных и канализационных
труб и отопительных приборов.
124
24.	Каптакс гранулированный (СТУ 36-13-619-61). Цепа
1 200—00.
25.	Магний хлористый технический (ГОСТ 7759-55). Твердый
сплав магнезиальной соли хлористоводородной кислоты (MgChX
ХбН2О).
Хлористый магний в пересчете па MgCl2 45; нерастворимый
в воде остаток 0,1; сульфаты в пересчете на MgSO4 1,6; щелочные
хлориды (NaCl, КС1) 2,0; соли кальция в пересчете на СаО 0,2. Цепа
25—00 (0—56). Упаковка: железные барабаны емкостью 150—200 л.
26.	Магний хлористый технический (СТУ 75-1663-65) производ-
ства Калужского калийного комбината. Кристаллический порошок,
MgCk-бНгО, с желтоватым оттенком, легко расплывается на воз-
духе.
Хлористый магний 43,5; нерастворимый в воде остаток 0,2; ще-
лочные хлориды в пересчете на NaCl 4,5; соли кальция (СаС12) 1,5;
сульфаты (8Од—) 0,5. Цена 22—50. Упаковка: двойные полиэтиле-
новые и крафт-целлюлозные мешки массой нетто 35—40 кг.
27.	Магний хлористый раствор (МРТУ 6-02-401-67). Хлористый
магний (MgCl2) 25,0. Цена 12—00.
28.	Купорос медный (ГОСТ 2142-67). Медь сернокислая,
CuSO4-51I2O. кристаллы светло-синего или голубого цвета.
Наименование	1-й сорт		2-й сорт	3-й сорт
	с сушкой	без сушки		
Сернокислая медь CuSO.t X Х5Н2О	 В пересчете на Си ... Железо (Fe)	 Свободная серная кислота Нерастворимый в воде оста- ток* 	 Мышьяк 		 Цена		98 24,9 0,06 0,25 0,1 0,015 350—00 (3-54)	94 23,9 0,03 0,25 0,05 0,015 285—00 (3—03)	94 23,9 0,1 0,25 0,1 0,015 285—00 (3—03)	92 23,4 0,3 0,35 0,4 0,03 Нет
Упаковка: деревянные бочки, фанерные барабаны, ящики массой
нетто 50—120 кг; двойные мешки или четырехслойные непропитан-
ные бумажные мешки массой 35—50 кг.
29.	Натрий азотистокислый (нитрит натрия) технический
(ГОСТ 6194-52). Кристаллы белого цвета с желтоватым оттенком.
1-й сорт 2-й сорт
Натрий азотистокислый NaNOa	...	98,5	96
Натрий азотнокислый	NaNOs	...	1,0	2,5
Нерастворимый вводе	остаток	...	0,07	0,1
Влага................................ 2,5	3,0
Цена..........	................ 150—00	144—00
Упаковка: деревянные бочки емкостью до 150 л, деревянные
ящики или фанерные барабаны емкостью 75—100 л или в два бу-
мажных четырехслойных мешка.
30.	Натрий азотистокислый раствор (СТУ 12-10-302-64). Азоти-
стокислый натрий NaNO2 280±10 г/л. Цепа 28—00.
125
31.	Натрий азотнокислый технический (ГОСТ 828-54)—селитра
натриевая, NaNOs, бесцветные прозрачные кристаллы с сероватым
или желтоватым оттенком.
	1-й сорт	2-й сорт
Азотнокислый натрий Na NO, Азотистокислый натрий NaNOsn	99	98
другие окисляемые вещества Хлористые соли в пересчете	0,02	0,25
на NaCl		0,5	Не норми- руется
Нерастворимый в воде остаток	0,1	То же
Влага 		1,5	2.0
Цена		100—00	97—00
Упаковка: деревянные сухотарные бочки массой нетто 100—
200 кг или бумажные битумированные пятислойные крафт-мешки
массой нетто 40—50 кг.
32.	Натрий азотнокислый технический (МРТУ 90-45-66). Натрие-
вая селитра, NaNOs, бесцветные прозрачные кристаллы с сероватым
или желтоватым оттенком.
NaNOs в пересчете на сухое вещество 94,0; NaNOs в пересчете
на азот 15,4; влага 2,0; нерастворимый в воде остаток — не норми-
руется; NaNOs и другие окисляемые вещества 0,25. Рассыпчатость
продукта гарантируется в течение 8 мес. при хранении в сухом за-
крытом помещении. Цена 29—80.
Упаковка: деревянные сухотариые бочки, ящики массой нетто
100—200 кг или бумажные битумированные пятислойные мешки
массой нетто 40—50 кг.
33.	Щелока нитрата натрия (СТУ 77-21 № 16-6). Полупродукт
для производства калиевой селитры. Жидкость слабо-желтого цве-
та, допускается легкая муть.
NaNO3 450 г/л; NaNOs 0,5 г/л; 'NasCOs 0,5 г/л. Цена 29—70.
Отправляют в чистых железнодорожных цистернах. Недопусти-
мо применение цистерн из-под мазута.
34.	Гексаметафосфат натрия технический (МРТУ 6-08-5-64,
ТУ 35-ХП-645-63, СТУ 14-07-69-64). Стекловидная масса в виде бес-
цветных или светло-зеленых кусков (NaPO3)e.
Показателем качества продукта является его «активность», опре-
деляемая по способности образовывать растворимые комплексные
соединения с солями щелочноземельных металлов. «Активность» про-
дукта по хлористому барию (ВаС12) должна быть не менее 70%.
Цена 425—00.
Упаковка: фанерные ящики, выложенные бумагой и пергамен-
том или полупергаментом, массой нетто 45—50 кг.
35.	Стекло натриевое жидкое (ГОСТ 13078-67). В зависимости
от исходного растворимого силиката натрия жидкое стекло вы-
пускают следующих видов: содовое — густая жидкость желтого или
серого цвета без механических включений, видимых невооруженным
глазом; содово-сульфатное — цвет от желтого до коричневого.
Содовое
Кремнезем................... 31—33
Окись железа и окись алюми-
ния ........................... 0,25
Окись кальция.................. 0,20
Содово-
сульфатиое
28,5—29,5
0,40
0,25
126
Серный ангидрид в пересчете
на серу.................... 0,06	0,40
Окись натрия............... 10—12	10—11
Силикатный модуль............ 2,65—3,40 2,65—3,00
Плотность, г/см3.............1,36—1,50 1,43—1,50
Упаковка: железные бочки емкостью 250 л; с согласия потреби-
теля допускается упаковка в деревянные заливные бочки емкостью
100—150 л.
36.	Стекло жидкое натровое (СТУ 43-731-65). Получают путем
обработки песка водным раствором едкого натра (NasO -nSiO2).
Модуль (молекулярное отношение SiO2 : Na2O) 2,45; плотность
при 20 °C 1,48—1,55 г!см?\ нерастворимый в воде остаток 2,0. Цена
28—00.
Перевозят в тщательно промытых железнодорожных цистернах
или в железных бочках.
37.	Натрий сернистокислый (сульфит натрия) безводный (ГОСТ
5644-66). Порошок белого или слегка желтоватого цвета (Ка25Оз).
Наименование	Фотографический		Технический
		Б	
Сульфит натрия NasSO, ......	97	94	92,0
Нерастворимый в воде остаток . .	0,01	0,02	0,08
Щелочь в пересчете на Na«COB	0,1	0,4	0,7
Тиосульфат (S2Oa)2~		0,005	0,02	0,02
Железо Fe	 ...	0,005	0,005	0,005
Тяжелые металлы РЬ		0,001	0,002	Не норми-
			руется
Сернистый натрий Na2S			Отсутствует	
Цена		260—00	230—00	120—00
	(2-74)	(2—60)	(1-38)
Упаковка: запаянные пакеты из полиэтилена (фотографический
от 10 до 50 кг в пакете). Полиэтиленовые пакеты помещают в фа-
нерные (картонные) барабаны, деревянные бочки или в 3—5-слойные
бумажные мешки массой брутто до 60 кг.
38.	Сульфит натрия кристаллический (ГОСТ 903-66). Натрий
сернистокислый (Na2SO3 • 7Н2О) — бесцветные или со слабо-желтым
оттенком кристаллы.
Наименование	Фотографический		Технический
	А	Б	
Сульфит натрия Na2SOa.7H2O . .	96,0	93,0	91,0
Щелочь в пересчете на Na2CO,X			
ХЮН2О		0,3	0,6	2,5
Тиосульфат (S2Os)s -		0,01	0,01	Не норми-
Железо в пересчете на FeO . . .	0,005	0,005	0,03
Нерастворимый в воде остаток	0,01	0,02	0,1
Цена (по ГОСТ 903-41)		100—00		60—00
	(0—68)		(1-Н)
127
Упаковка: запаянные мешки из полиэтилена, помещенные в фа-
нерные (картонные) барабаны, деревянные бочки или мешки бумаж-
ные многослойные, а также в 3—о-слопныс бумажные мешки, покры-
тые внутри полиэтиленовой пленкой, массой до 60 кг. Хранят при
температуре не выше 30 °C.
39.	Натрий сернистокислый фенольный отход (ТУ МХП-135-53).
Натрий сернистокислый, Na2SO3 75,0. Цена 26—25.
40.	Натрий фосфорнокислый двухзамещенный технический
(ГОСТ 451-41)—стекловидные или белые кристаллы, выветриваю-
щиеся на воздухе; для продукта 3-го сорта допускается
желтый оттенок.
серовато-
1-й сорт
2-й сорг 3-й сорт
Фосфорнокислый двухзамещенный на-
трий Na2HPO4-12НаО............... 96
Сульфаты в пересчете на SO3 ....	0,1
Цена............................. 205—00
(2-14)
92	88
1.0	2,0
188—00	172—00
(2—04)	(1—95)
Упаковка: 1-й сорт — фанерные барабаны, выложенные внутри
пергаментной бумагой; масса нетто 30—60 кг; 2-й и 3-сорта — фа-
нерные барабаны массой нетто 30—60 кг или деревянные бочки, вы-
ложенные внутри водонепроницаемой бумагой, массой нетто 150—
200 кг или в бумажные б-слойные крафт-мешки массой нетто до
40 кг; упаковка в крафт-мешки не допускается при перевозке дипа-
трийфосфата прямым, смешанным железнодорожным п водным сооб-
щением или с участием дорог узкой колеи.
41.	Тринатрийфосфат технический (ГОСТ 201-58). Натрий фос-
форнокислый трехзамещенный Na3PO4 • Н2О •— белая пли окрашен-
ная в желтый или розовый цвет кристаллическая масса, легко
слеживающаяся в монолит.
Тринатрийфосфат в пересчете па РО^ 23,7; нерастворимый
в воде остаток 0,1. Цена 85—00.
Упаковка: бочки массой нетто до 250 кг или 4—6-слойные бу-
мажные мешки массой нетто 35-—45 кг.
42.	Натрий фтористый технический (ГОСТ 2871-67). Порошок
белого пли светло-серого цвета.
Фтористый натр NaF.....................
Сода Na2CO3............................
Нерастворимый в воде остаток...........
Сульфаты в пересчете на Na2SO4.........
Влага .................................
Цена по ГОСТ 2871-45
Сорт высший NaF
Сорт 1-й NaF
Сорт 2-й NaF
1-й сорт	2-й сорт
95,0	85,0
0,5 Не нормируется
2,0 То же
0,5	3,0
0,5	2,0
94,0 310—00(3—30)
84,0 275—00(2—27)
80,0 260—00(3—25)
Упаковка: полиэтиленовые мешки, многослойные бумажные меш-
ки с полиэтиленовым вкладышем, стальные сливные барабаны, плот-
ные сухотарные деревянные бочки или фанерные барабаны.
43.	Натрий фтористый содовый (ТУ 35-ХП-384-61). Натрий фто-
ристый NaF на сухое вещество 70,0. Цена 70—00.
44.	Соль поваренная пищевая (ГОСТ 153-57). Соль каменная,
натрий хлористый NaCl — широко распространенный в природе ми-
нерал. В зависимости от способа добычи и технологической обработ-
ав
КП пищевая соль делится на мелкокристаллическую — выварочную,
молотую — различной крупности помола и «дробленку», или зерно-
вую.	„Экстра*	Высший сорт	1-й сорт	2-й сорт
Хлористый натрий . . .	99,2	98	97,5	96,5
Сернокислый натрий . .	0,2	0,5	0,5	0,5
Кальций 		—	0,6	0,6	0,8
Магний		0,03	0,1	о,1	0,25
Окись железа		0,005	—	—	—
Нерастворимый в воде				
остаток 		0,05	0,2	0,5	0,9
Влага:				
соль экстра . . . .	0,5			
каменная соль . . .	—	0,8	0,8	0,8
осадочная и самоса-				
дочная соль . . .	-—	—	5,0	5,0
выварочная соль . .	—	—	6.0	6,0
другие виды соли . .	—	4,0	4,0	4,0
В соли Нахичеванского месторождения содержание хлористого
натрия в пересчете на сухое вещество допускается пе менее 93%
и веществ, нерастворимых в воде, — не более 5,0%.
В выварочной соли, выпускаемой заводами западных областей
УССР, допускается присутствие солей калия, содержание которых
в пересчете на К не должно быть более 0,42%.
Соль сорта «экстра» при просеве через сито 0,8 мм должна про-
ходить полностью, остаток па спте 0,5 мм — не более 5%.
Соль молотая в зависимости от размеров зерен делится на но-
мера помолов, устанавливаемые просевом:
Показатели	Номер помола высшего и 1-го сорта				Номер помола 2-го сорта		
	0		2	3	1	2	3
Размер сита, мм . . . Остаток на сите не	0,8	1.2	2,5	4,5	1.2	2,5	4.5
более 		10	10	10	15	10	10	15
Соль «дробленка», или зерновая, выпускается с величиной зерен
до 40 мм. По требованию потребителя допускается выпуск соли
в виде глыб (куски массой 50 кг); мелочи и кусков массой менее
5 кг должно быть не более 10%. Реакция на лакмус водного раст-
вора соли всех сортов — нейтральная или близкая к ней. Вкус
5%-иого раствора соли должен быть чисто соленым без посторонних
привкусов. Соль не должна иметь запаха. Соль сорта «экстра»
должна быть белого цвета. Все остальные сорта соли могут иметь
оттенки сероватый, желтоватый и розоватый в зависимости от про-
исхождения соли. Соль не должна содержать заметных на глаз за-
грязнений.
В соли Артемовского месторождения допускается наличие тем-
ных частиц ангидрида в количестве не более: 1,1% для высшего сор-
9—396	129
та, 1,3% Для 1-го сорта и 2% для 2-го сорта в пересчете на ион
sc^-.
Соль сорта «экстра» для торговой сети выпускают в мелкой
упаковке, для предприятий пищевой промышленности — в двух-
слойных матерчатых мешках или многослойных мешках из крафт-
бумаги; для других промышленных предприятий допускается от-
грузка как в таре, так и навалом.
Соль высшего и <1-го сортов помола № 0 для торговой сети вы-
пускают в мелкой упаковке, а для других потребителей ее отгру-
жают и в таре, и навалом.
Соль высшего и 1-го сортов помолов № 1, 2 и 3, а также соль
2-го сорта всех помолов отгружают и в таре, и навалом. Соль
«дробленку», зерновую п в глыбах, перевозят навалом.
Цена за тонну изменяется по районам в пределах 20—00 <-
30—00.
45.	Соль поваренная техническая (СТУ 43-717-65). Получают
в виде отходов производства хлористого калия на Березниковском
и Соликамском калийных комбинатах. Крупнокристаллическая и
комковая соль сероватого цвета с красноватыми вкраплениями.
Хлористый натрий 93,0; хлористый калий 3,0; хлористый магний
0,5; сернокислый кальций 2,5; нерастворимый в воде остаток 2. Це-
на 1—30.
Отгружают навалом в открытых железнодорожных платформах,
полувагонах, крытых вагонах, а также водным транспортом.
46.	Хромпик натриевый гранулированный (СТУ 91-50-64). На-
трий двухромовокислый; NaaCnO? • 2НгО в пересчете на СгОз: сорт
1-й 72,0, сорт 2-й 70,0. Цена: сорт 1-й 320—00, сорт 2-й 300—00.
47.	Октодециламин (ТУ 4-705-56). Цена 3 500—00.
48.	Полиакриламид технический АМФ (СТУ 12-02-21-64). Про-
дукт полимеризации акриламида, получаемого омылением нитрила
акриловой кислоты серной кислотой с последующей нейтрализацией
серной кислоты аммиачной водой. Внешний вид—желеобразная
масса от голубого до желтого цвета. Растворимость в воде — пол-
ная.
Кинематическая вязкость 0,1%-ного раствора не менее 17Х
X10'7 см2]сек. По договору с потребителем допускается выпуск
полиакриламида с кинематической вязкостью 0,1%-ного раствора
менее 17-10-7 смР/сек. Содержание акриламида в растворе, посту-
пающем на полимеризацию, не менее 60 г/л. Цена 250—00.
Упаковка: мешки из полихлорвиниловоп или полиэтиленовой
пленки, вложенные в бумажные, тканевые или лыю-джуто-кенафные
мешки с последующим укладыванием в деревянные ящики массой
40—50 кг. Полиакриламид хранится в обычных складских условиях
при температуре не выше 30 °C. Гарантийный срок хранения 6 мес.
со дня изготовления.
49.	Динатрпевая соль этилендиамннтетрауксусной кислоты
(трилон Б) (ТУ МХП 4182-54). Белый кристаллический порошок.
Основное вещество 90; вода 3,0; значение pH раствора 2,00 г
трилона Б в 1 л дистиллированной воды — в пределах 3,7—6,0;
раствор 1 г трилона Б в 1 л водопроводной воды, смешанный
с 20 мл 20%-ного раствора соды, должен оставаться прозрачным
в течение 24 ч. Цена 4 720—00.
Упаковка: многослойные бумажные мешки, помещенные в фа-
нерные барабаны массой до 100 кг,
130
SO.	Уротропин технический (ГОСТ 1381-60). Уротропин (гекса-
метилентетрамин) получают взаимодействием аммиака и формаль-
дегида. Мелкий кристаллический порошок белого цвета (CHshNi.
Уротропин 99,5; остаток после прокаливания 0,03; нелетучие ве-
щества 0,04; влага 0,5; остаток после просева на сите с сеткой
№ 008 0,5. Цена 220—00.
Упаковка: деревянные бочки, фанерные барабаны, деревянные
ящики, выложенные водонепроницаемой бумагой, массой нетто
в ящиках 60 кг; 5—6-слойные бумажные битумированные мешки,
в которых внутренний слой не битумирован или два четырехслой-
ных битумированных мешка, вложенные одни в другой.
51.	Формалин технический (ГОСТ 1625-64). Бесцветная про-
зрачная жидкость. Выпускают двух марок: ФБМ безметанольный,
нестабилизированный метанолом; ФМ стабилизированный метано-
лом.
Формальдегид 37,0±0,5; метиловый спирт ФБМ 1,0; ФМ 5—11;
кислоты в пересчете на муравьиную 0,04; железо 0,0005 г/100 мл.
Цена 90—00.
Упаковка: разливают в стеклянные бутыли емкостью до 40 л,
в деревянные или алюминиевые бочки, вмещающие до 260 кг, ж.-д.
алюминиевые цистерны и контейнеры или стальные ж.-д. цистерны
с защитным покрытием, а также в деревянные заливные эмалиро-
ванные барабаны. Хранение формалина в стальной таре не допу-
скается. Хранят при температуре 35—45° С.
б) КИСЛОТЫ
52.	Ангидрид малеиновый технический (ГОСТ 11153-65). Полу-
чают контактным окислением бензола. Кристаллический продукт бе-
лого цвета в виде гранул чечевичной формы (СН)г-(СО)2-О.
Малеиновый ангидрид 99,5; нерастворимый в воде остаток 0,005;
зола после прокаливания 0,001; железо 0,0005. Цена 800—00 (в пе-
ресчете на 100%).
Упаковка: полиэтиленовые мешки, вложенные в 4—6-слойиые
бумажные непропитанные мешки; при перевозке в прямом, смешан-
ном железнодорожно-водном сообщении мешки укладывают в фа-
нерные барабаны. Хранить в упакованном виде в сухом крытом по-
мещении.
53.	Ангидрид сернистый жидкий технический (ГОСТ 2918-45).
Продукт сжижения SO2 из выхлопных газов контактных сернокис-
лотных систем.	*
Нелетучий остаток 0,1; мышьяк 0,00002. Цена 130—00, при от-
пуске в газообразном виде 55—00.
Разливают в стальные баллоны большой емкости.
54.	Ангидрид фталиевый (ГОСТ 7119-54). Ангидрид бензол орто-
дикарбоновой кислоты CeHiOs. Чешуйки и порошок от белого до
слабо-желтого или слабо-розового цвета. Ангидрид технический —
смесь игольчатых кристаллов и кусочков белого, серого и желтого
цвета.
Дистиллированный	Технический
1-й сорт 2-й сорт
Фталиевый ангидрид ....	99,7	99,2	99,0
Температура начала плавле- ния, *С, не ниже ....	130,5	130,2	130,0
9*
131
Фталиевая кислота.........	0,3	0,6 Не нормируется
Растворимость в растворе
едкого натра...........Раствор бесцветный и Не опреде-
прозрачный. Допускается^ ляется
слабая муть
Цена в пересчете на 100%	465—00	410—00	Не указана
Упаковка: дистиллированный — двойные 4-слойные бумажные
мешки; технический — бумажные 4-слойные мешки.
55.	Ангидрид хромовый технический (ГОСТ 2548-62). Трехокись
хрома СгО3. Чешуйчатый, в виде небольших пластинок толщиной
1—3 мм, светло- или темно-малинового цвета. Сильно ядовит.
В воде легко растворим, весьма гигроскопичен. Сильный окислитель,
разрушает органические вещества.
Трехокись хрома 98,5; сульфаты в пересчете на SO4 0,4; метал-
лы, осаждаемые углекислым натрием, 0,07; нерастворимый в воде
прокаленный остаток 0,2. Цена 485—00 (4—82).
Упаковка: плотно закрывающиеся стальные барабаны массой
нетто до 150 кг. Не должен транспортироваться и храниться вместе
с горючими веществами.
56.	Кислота адипиновая (ГОСТ 10558-63). Белое или слегка
окрашенное кристаллическое вещество CeHioO*, получаемое окисле-
нием циклогексанола или циклогексана азотной кислотой или возду-
хом. Эмпирическая формула HOOCfCHzhCOOH.
Основное вещество . . . .
Температура плавления, °C,
не ниже..................
Цвет по иодной шкале . . .
Влажность................
Зола.....................
Азотная кислота .........
Железо...................
Щавелевая кислота . . . .
Цена.....................
Марки
А	Б
99,4 Не определяют
151 1 0,5	150 Не определяют 0,9
0,005	Не определяют
0,01	0,07
0,0003	Не определяют
0,010	0,08
950—00	850—00
Упаковка: полиэтиленовые мешки с последующим вкладыванием
их в 5—6-слойные бумажные мешки массой нетто 25—50 кг, брутто
до 100 кг. Хранить в сухом помещении, гарантийный срок хранения
не более года.
57.	Кислота лимонная пищевая (ГОСТ 908-41). Твердое кри-
сталлическое вещество СзН4ОН(СООН)з, полученное сбраживанием
сахара грибом Aspe gills nige или выделением из растительных про-
дуктов. Бесцветные или со слабо-желтоватым оттенком кристаллы.
Лимонная кислота в пересчете на CellsO? • Ha'O 99; зола 0,5;
свободная серная кислота 0,05; мышьяк 0,00014; не должна содер-
жать алкалоиды и ионы тяжелых металлов, железистосинеродисто-
водородной кислоты, бария и щавелевой кислоты. Цена 2 000—00.
Упаковка: чистые и сухие деревянные бочки, ящики или литая
бумажная тара по 25—30 кг; внутри тару выкладывают пергамен-
том, подпергаментом или восковой бумагой в два листа.
58.	Кислота ортофосфорная термическая (ГОСТ 10678-63). Бес-
цветная (2-й сорт со слабо-желтым оттенком) жидкость, прозрач-
132
пая в слое 15—20 мм при рассматривании па белом фоне (2-й сорт
не прозрачен).
Плотность при 20 ‘С,*г/см‘, не
меиее ....................
Ортофосфорная кислота НаРО*
Хлориды (СВ................
Сульфаты (SO*)..............
Тяжелые металлы сероводо-
родной группы (РЬ).........
Железо Fe...................
Мышьяк...........
Взвешенные частицы
Цена.............
 1-й сорт	2-й сорт
1,565	1,565
73	73
0,05	0,05
0,25	Не опреде-
	ляется
0.008	0,03
0,05	Не опреде-
	ляется
0,008	0,01
Отсутствие	0,75
245—00	233—00
(3—36)	(3-19)
Перевозят в стеклянных бутылях емкостью 20—30 л или в спе-
циальных цистернах.
59.	Кислота серная аккумуляторная (ГОСТ 667-53). Прозрачная
маслянистая жидкость. Концентрацию кислоты определяют по со-
держанию в продукте моногидрата (100 %-ной H2SO4) или по плот-
ности.
Марки
А	Б
Моногидрат		92—94	92—94
Нелетучий остаток (при перевозке в освинцованных цистернах или контейнерах, за вычетом серно- кислого свинца) 		0,03	0,05
Марганец Мп		0,00005	0.0001
Железо Fe		0,006	0,012
Мышьяк As		0,00005	0,0001
Хлор С1		0,0005	0,0005
Окислы азота N2Oa		0,00005	0,0001
Цена		42—20	35—00
	(0—45)	(0—38)
Разливают в стеклянные бутыли емкостью 20—30 л. По требо-
ванию потребителя допускается отгрузка в специальных освинцован-
ных ж.-д. цистернах.
60.	Кислота серная техническая (ГОСТ 2184-67). Прозрачная
маслянистая жидкость. Чистая серная кислота бесцветна; наличие
примесей придает технической кислоте желтовато-бурый оттенок.
Концентрацию кислоты определяют по содержанию в продукте моно-
гидрата (100%-ной H2SO4) или по плотности (см. стр. 134).
Перевозят в железнодорожных стальных «сернокислотных» ци-
стернах; допускается перевозка в контейнерах и бочках, а также
стеклянных бутылях.
61.	Кислота серная контактная промывная техническая (ТУ УХП
163-59 МО СНХ). Hs>SO( 65,0. Цена 16—90.
62.	Кислота соляная ингибированная (ВТУ МХП 2345-50). Син-
тетическая кислота с антикоррозионной присадкой ингибитора ПБ-5
133
Наименование кислоты	Моногидрат H,SO4	Свободный серный ангидрид SO3	Железо Fe
Контактная улучшенная			
А	92,5—94	—	0,007
Б	92,5—94	—	0,015
техническая			
А	92,5	—	0,02
Б	92,5	—	—
Олеум улучшенный			
А	—	24	0,0075
Б	—	20	0,01
технический	—	18,5	—
Башенная			
А	75	—	0,02
Б	75	—	—
Регенерированная	91	—	0,2
Остаток после прокали- вания	Окисли азота NaO3	Мышьяк As	Цена
0,02	0,0001	0,0001	34—40 (0—37)
0,03	0,0001	0,0001	31—10 (0—33)
0,05	—	—	29—60 (0—32)
—	—	—	19—60 (0- 32)
0,02	0,0005	0,0001	— .—
0,03	0,0005	0,0001	39—80 (0—38)
—	—	—	35—10 (0—34)
0,1	0,03	—	21—00 (0—28)
—	—	—	21—00 (0—28)
0,2	0,01	—	20—40 (0—22)
и соли мышьяка. Хлористый водород 19—25; свободный хлор 0,1;
ингибитор 0,8—1,0; хлористый мышьяк в пересчете на мышьяк 0,01—
0,015; соли железа 0,01. Цена 22—00. Перевозят в стальных железно-
дорожных цистернах, автоцистернах или стальных бочках.
63.	Кислота соляная синтетическая (ГОСТ 857-57). Бесцветная
или желтоватого цвета прозрачная жидкость без механических при-
месей.
Хлористый водород НС1 31; железо 0,02; -мышьяк 0,0002; серная
кислота в пересчете па SO, 0,005; нелетучий остаток 0,2. Цена 25—00
(0-81).
Перевозят в специальных гуммированных цистернах, а также
в стеклянных бутылях емкостью до 40 л.
64.	Кислота соляная техническая (ГОСТ 4382-42). Прозрачная
жидкость желтоватого цвета без осадка и механических примесей.
Хлористый водород.............
Серная кислота в пересчете на SO,
Железо Fe.....................
Мышьяк........................
В муфельной соляной кислоте до-
пускают содержание серной кис-
лоты в пересчете на SO, не бо-
лее ..........................
Цена..........................
1-й сорт	2-й сорт
27,5	27,5
0,4	0,6
0,03	Не норми-
0,01	руется То же
1.5%
22—30
(0-81)
1,5%
20—90
(0—76)
Перевозят в специальных стальных гуммированных цистернах
и контейнерах, а также в стеклянных бутылях емкостью до 40 л.
65.	Кислота соляная из абгазов хлорорганических производств
(МРТУ 6-01-193-68). Получают абсорбцией водой отходящего хло-
ристого водорода хлорорганических производств. Прозрачная, бес-
цветная или желтоватого цвета жидкость, без механических приме-
сей, взвешенных и эмульгированных частиц.
1-й сорт 2-й сорт
(очищен- (неочищен-
ная)	ная)
Хлористый водород НС1............. 30	27,5
Свободный хлор С12 ................ 0,005	0,02
Железо Fe......................... 0,02	0,02
Органически связанный хлор........ 0,008	0,8
Серная кислота в пересчете на SO, . 0,01 Не норми-
руется
Мышьяк As......................... 0,0002	То же
Нелетучий остаток.................0,1	» .
Цена.............................. —	—
Упаковка: стальные герметично закрываемые гуммированные ци-
стерны или контейнеры, стальные бочки с резиновыми вкладышами,
а также полиэтиленовые канистры, стеклянные бутыли емкостью до
40 л.
66.	Кислота соляная ингибированная из абгазов органических
производств (ТУ МХП 3,354-52) НС1 18—22. Цена 8—00.
135
67.	Кислота уксусная синтетическая (ГОСТ 7077-54). Прозрач-
ная бесцветная жидкость без механических примесей СН3СООН.
Уксусная кислота ..............
Ацетальдегид...................
Муравьиная кислота.............
Сульфаты.......................
Хлориды........................
Тяжелые металлы (группы H2S) . .
Железо Fe......................
Нелетучий остаток .............
Цена...........................
1-й сорт	2-й сорт	3-й сорт
. 98,5	95,0	80,0
. 0,004	0,1	Не норми-
		руется
. 0,1	0,4	Го же
. 0,0005	0,001	
. 0,0004	0,001	
. 0,0005	0,001	
. 0,0005	0,002	
. 0,005	0,01	0,06
. 385—00	335—00	250—00
(3-91)	(3—53)	(3-13)
Концентрацией до 99,5% транспортируется в алюминиевых же-
лезнодорожных цистернах или алюминиевых бочках емкостью до
210 л; концентрацией более 99,5%—только в стеклянных бутылях
емкостью 20—40 л.
68.	Кислота уксусная (СТУ 30-'12484-62). Побочный продукт при
производстве триацетатцеллюлозы CHrfCOOH 90; (СН3СОЦО 9. Цена
318—00.
69. Кислота фтористоводородная техническая (ГОСТ 2567-54).
Легкоподвижная бесцветная жидкость с резким запахом (плавиковая
кислота).
Фтористый водород 40; кремнефтористоводородная кислота 0,1;
серная кислота 0,5. Цена 325—00 (8—12).
Упаковка: эбонитовые бочки емкостью 20 л и полиэтиленовые
баллоны емкостью до 50 л, помещенные в плотные деревянные
ящики.
70.	Кислота фтористоводородная побочный продукт (МРТУ-
2351-49). Фтористый водород HF 30,0. Цена 195—00.
71.	Этилендиаминтетрауксусная кислота (ТУ УПК ХРУ 853-61).
Основное вещество 90,0. Цена в пересчете на 100% 3 200—00.
в| ЩЕЛОЧИ
72.	Аммиак водный технический (ГОСТ 9-67). Прозрачная жид-
кость без видимых механических примесей. При транспорте в цистер-
нах допускается незначительная опалесценция.
Марка А для удобрения сельскохозяйственных культур. Мар-
ка Б:
1-ii сорт	2-й сорт
Аммиак............................ 25	22
Нелетучий остаток,	г/л........... 0,2	0,4
Цена............................ 27—50	23—30
(1—10)	(1—06)
Транспортируют в железнодорожных цистернах, аммиаковозах,
в стеклянных бутылях и железных бочках.
73.	Известь строительная (ГОСТ 9179-59). Продукт обжига ниже
температуры спекания кальциево-магниевых карбонатных горных по-
136
род. Но условиям твердения разделяется па воздушную и гидрав-
лическую.
Известь строительная воздушная подразделяется на:
а)	известь негашеную комовую или молотую совместно с мине-
ральными добавками или без них;
б)	известь гидратную — порошкообразный продукт гидратации
негашеной извести или .порошкообразная смесь извести гидратной
с молотыми минеральными добавками;
в)	известь молотую карбонатную — порошкообразная смесь со-
вместно молотых негашеной извести и карбонатных пород.
Известь молотая карбонатная должна соответствовать следую-
щим требованиям,- содержание активных CaO+MgO, считая на су-
хое вещество, не менее 30%; скорость гашения: быстрогасящаяся —
до 20 мин, медленногасящаяся — более 20 мин; тонкость помола —
остаток частиц па сите с сеткой Na 063 не более 2%, № 009 не
более 10%.
Известь строительная гидравлическая выпускается в порошкооб-
разном виде и представляет собой топкомолотую обожженную мер-
гелистую карбонатную горную породу с содержанием в ней глини-
стых примесей 6—20%.
1-й сорт	2-й сорт
Известь негашеная комовая
Активные СаО + MgO, считая на су-
хое вещество:
в извести негашеной без добавок
не менее...................... 85	70
в извести негашеной с добавками
не менее.................. 64	52
Непогасившиеся зерна не более	...	10	20
Скорость гашения, мин'.
быстрогасящаяся до......... 20	20
медленногасящаяся более	....	20	20
Тонкость помола, остаток частиц, »/0 (не
более), на сите:
№ 063 ........................ 2	2
№ 009 ........................ Ю	10
Цена по районам...................5—00-4-23—50 4—00-4-20—00
Известь гидратная
Активные СаО + MgO, считая на су-
хое вещество, не менее:
в извести негашеной без добавок	67
в извести негашеной с добавками	50
Влажность извести гашеной, считая
на влажное вещество, %, не более 5
Тонкость помола, остаток частиц, %,
(не более), на сите;
№ 063 .............................. 2
№ 009 ............................. 10
Цена по районам...................5—00-4-23—50
55
40
2
10
4—00-4-20—00
Известь негашеную комовую воздушную могут отгружать нава-
лом или в контейнерах. Известь порошкообразную негашеную отгру-
жают в цементовозах, контейнерах или в бумажных битумированных
137
мешках из крафт-целлюлозы. Известь гидратную отгружают в це-
ментовозах, контейнерах или непропитанных мешках из крафт-целлю-
лозы. Срок хранения порошкообразных видов воздушной негашеной
извести в бумажных мешках не должен превышать 15 суток с мо-
мента изготовления. Срок хранения негашеной извести в герметиче-
ской таре не ограничивается.
74.	Известь пушенка отход (СТУ 9531-64). CaO+MgO на сухое
вещество '62. Цена 45—00.
75.	Порошок каустический из магнезита (ГОСТ 1216-41). Магне-
зит обожженный выше температуры диссоциации и ниже температу-
ры спекания. Плотность 3,1—3,4 г/см3.
	1-Й сорт	2-Й сорт	3-Й сорт
Окись магния		87	83	75
Окись кальция		1.8	2,5	4
Полуторные скислы ....	2	Не нормируются	
Потери при прокаливании . .	6	8	18
Влага		1.5	1,5	1.5
Цена		16—20	12—20	8—10
Для 1-го и 3-го сортов гранулометрический состав не нормирует-
ся, предельный размер комков до 10 мм. Для 2-го сорта проход через
сито № 90 не менее 75%, остаток яа сите № 200 не более 5%.
Упаковка: многослойные бумажные мешки. Допускается пере-
возка в герметически закрытых емкостях с .механической погрузкой
и разгрузкой.
76.	Натрий двууглекислый (бикарбонат) (ГОСТ 2156-52). Кри-
сталлический порошок белого цвета с солоноватым, слабощелочным
вкусом.
Технический Медицинский
Двууглекислый натрий NaHCO, Углекислый натрий		98,5	98,5
	1,2	1.0
Хлориды в пересчете на NaCl	0,05	0,05
Соли аммония		Должны отсутствовать	
Железо Fe		Не норми-	0,006
Кальций 		руется То же	0,05*	
Сульфаты в пересчете на SO* Тяжелые металлы сероводород-	. .	0,02	
ной группы и мышьяк ....	Должны отсутствовать	
Влага		1.0	1.0
Нерастворимый в воде остаток	0,1	Не допу-
скается
Цена			 35—00	39—00
	(0—36)	(0—40)
Упаковка: 4-слойные бумажные .мешки массой нетто до 50 кг,
деревянные сухотарные бочки массой нетто до 200 кг, фанерные
барабаны массой нетто до 80 кг\ деревянная тара должна быть вы-
ложена оберточной бумагой; медицинский, кроме того, упаковывают
в стеклянные банки различной емкости.
77.	Бикарбонат натрия сырой технический (ТУ МХП 4228-54).
Полупродукт производства синтетической кальцинированной соды,
получаемой по аммиачному способу.
138
Двууглекислый натрий NaHCO3 72; соли аммония в пересчете
на (ИНЦгСОз 3; хлориды в пересчете на NaCl 0,5; влага 20. Це-
на '18—00.
Упаковка: бумажные битумированные крафт-мешки.
78. Натр едкий технический (ГОСТ 2263-59). Сода каустиче-
ская NaOH.
Наименование продукта	Едкий натр NaOH	Углекислый натрий NaaCOt	Хлористый натрий NaCl	Окислы железа, алюми- ния, мар- ганца (в сумме)	Железо в пере- счете на FeaO3	Цена
Твердый						
А «химический*:						
1-й сорт . . .	96	2,0	1.0	0,03	Не нор- мируется	140—00(1—46)
2-й сорт . . .	95	3,0	1,5	Не нор-	0,2	130—00(1—37)
Б „диафрагменный*	92	2,5	3,75	мируется То же	0,2	120—00(1—30)
Жидкий						
А „ртутный* . . . Б „диафрагменный*	42	0.6	0,05	я я	0,0015	61—70(1—47)
улучшенный . .	50	1.0	2,2	и я	0,04	57—00(1—14)
В „диафрагменный*	42	2,0	4,0	» »	0,04	42—00(1—00)
Г „химический* . .	43	2.0	1,0	0,05	0,02	53—75(1—25)
Д „химический* . .	42	2,5	2.0	Не нор- мируется	0,2	42—00(1—00)
Примечание. Натр едкий жидкий в					пересчете на 92%, цена	
1 1 [I Г1 l»l V ч U п II V. * IQ I Р	/ППДЛПИ D lUCptUHtl V ПО <74. /р , *
по маркам: А 135—00, Б 105—00, В 92—00, Г 125—00, Д 92—00.
Упаковка: твердый — герметичные стальные барабаны массой
нетто 100—200 кг; жидкий — цистерны или стальные бочки.
79.	Каустик красный отход (ТУ 2902-51). Щелочи в пересчете на
NaOH 75. Цена 65—00.
80.	Сода кальцинированная синтетическая (ГОСТ 5100-64). Угле-
кислый натрий Ма^СОа, мелкокристаллический порошок белого цвета.
Углекислый натрий 99; хлористый натрий 0,8; нерастворимый
в воде остаток 0,1; потери при прокаливании 2,2. Цена 40—00, при
отгрузйе незатаренной соды в спецвагонах 39—00.
Упаковка: многослойные бумажные мешки или специальные ж.-д.
цистерны (содовозы) или контейнеры.
81.	Сода кальцинированная техническая (из нефелинового сырья)
(ГОСТ 10689-63).
Марки
А	Б
Общая щелочность в пересчете на
№2СО3	..................... 93,5	91,0
Калий в пересчете	на	К2О	....	5—6,2	8,6
В том числе сернокислого калия
KaSOt в	пересчете	на	К2О ...	2,4	3,8
Цена........................ 40—00	32—00
(0—43)	(0—35)
139
Упаковка: многослойные бумажные мешки или специальные же-
лезнодорожные вагоны или контейнеры.
82.	Сода кальцинированная природная (ТУ МХП 1240-45). На-
трий углекислый, NazC-Os на сухое вещество: 1-й сорт 80,0; 2-й сорт
72,0. Цена: 1-й сорт 28—'10; 2-й сорт 24—00.
83.	Сода кристаллическая отход (ТУ МХП 1642- 47). Общая ще-
лочность в пересчете па Na^COs 50,0. Цена 14—60.
84.	Содовый раствор (ТУ 6-2-63). Натрий углекислый Na2CO3
95,0. Цеха в пересчете на сухое вещество 38—00.
г| ИОНИТЫ > И СОРБЕНТЫ
85.	Анионит АВ-17-8 (МРТУ 6-05-866-65). Цена 6 600—00.
86.	Анионит АВ-17-8чС (МРТУ 6-05-951-65). Цена 14 500—00.
87.	Анионит АН-2-ФН (СТУ 49-2518-61). Цена 1 500—00.
88.	Анионит АН-18-6 (МРТУ 6-05-962-65). Цена: 1-й сорт
6 500—00, 2-й сорт 4 500—00.
89.	Анионит АН-31 (ГОСТ 13504-68). Цена 3 270—00.
90.	Анионит ЭДЭ-10П (СТУ 49-2919-61). Цена 3 100—00.
91.	Катионит КБ-4 (МРТУ 6-М-676-62). Цена 3 800—00.
92.	Катионит КБ-4-П2 (МРТУ 6-05-902-63). Цена 3 600—00.
93.	Катионит КУ-1 (ХТУ 107-58). Цена 1 200—00.
94.	Катионит КУ-1Г (МРТУ 6-05-934-64). Цена 1 900 -00.
95.	Катионит КУ-2-8 (МРТУ 6-05-903-65). Цена 2250—00.
96.	Катионит КУ-2-8-чС (МРТУ 6-05-952-65). Цена 6 000—00.
97.	Сульфоуголь (ГОСТ 5696-51). Цена: 1-й сорт СК-1 крупный
170—00; 1-й сорт СМ-1 мелкий 160—00; 2-й сорт СК-2 крупный
145—00; 2-й сорт СМ-2 мелкий 130—00.
98.	Силикагель (ГОСТ 3956-54). Ангидрид кремниевой кислоты
SiOz пористого строения с сильно развитой внутренней поверхностью.
Весьма гидрофилен, хороший сорбент. Силикагель выпускают кусковой
(стекловидные прозрачные или матовые неправильной формы зериа)
и гранулированный (стекловидные или стекловидноматовые овальной
или сферической формы зерна), цвет от бесцветного до темного
с черными включениями (подробно см. т. 2 Справочника химика-энер-
гетика) .
99.	Уголь активный рекуперационный АР-3 (ГОСТ 8703-58).
Изготовляют из каменноугольной пыли и древесной смолы.
Гранулы размером: менее 1 мм (пыль) 1,0; 1,0—2,75 мм 15,0;
2,75—5,5 мм 83,0; свыше 5,5 мм 1,0. Прочность не менее 90.0. Вла-
га (15,0. Динамическая активность по бензолу, г/л, не менее '115,0.
Статическая активность по бензолу, г/л, не менее 135,0. Цена
510—00.
Упаковка: 3—4-слойпые бумажные мешки. При транспортиро-
вании в смешанном железнодорожно-водном и прямом водном со-
общении упаковывают в железные барабаны массой нетто до 50 кг.
Хранят в сухих помещениях, защищенных от проникновения грун-
товых вод и атмосферных осадков.
100.	Уголь активный БАУ (ГОСТ 6217-52). Влага 10. Пористость
по ацетону не менее 74. Статическая активность по хлору 35. Зо-
ла 8. Масса 1 л угля до 220 а. Зернение: 3,5 -5,0 мм 2,5; 1,0—3,5 мм
не менее 96,5; менее 1,0 мм 1,0. Цена 800—00.
Подробные характеристики см. § 2-3.
140
Упаковка: деревянные фанерные ящики или трехслойные бу-
мажные мешки.
101.	Уголь активированный для обезмасливания конденсата
БАУ (ТУ НКХП-811). Активность по иоду 60%.
>102. Уголь активный БАУ мелкого зернения (СТУ 43-248-62).
Цена 340—00.
103.	Уголь активный БАУ-С (ТУ 425-60 Пермский СНХ). Це-
па 800—00.
104.	Уголь активный КАД-иодный (МРТУ 6-01-611-63). Актив-
ность по иоду не менее 55%. Цена 420—00.
105.	Уголь осветляющий древесный (ГОСТ 4453-48). Выпус-
кают марки: А — сухой щелочной, Б — влажный кислый, В — влаж-
ный нейтральный или слабощелочной.
	А	Марки Б	В
Осветляющая способность по ме- лиссе в сравнении с эталоном ОУ 1948 		100	100	100
То же по метиленовому голубому .	75	70	70
Зола, растворимая в воде ....	2	1	1
Зола общая		10	6	6
Влажность		10	58	58
Железо (Fe)		0,2	0,2	0.2
pH водной вытяжки		—	4—6	6—9
Остаток на сите в 60 ниток на 1 см	5,0	—	
Цена		485—00	585—00	Не указана
Упаковка: крафт-целлюлозные	мешки.		
д] ГАЗЫ
'106. Азот газообразный и жидкий технический (ГОСТ 9203-59).
Получается из атмосферного воздуха при его сжижении.
Показатели	Газообразный			Жидкий
	Элек- троваку- умный	Сорт		
		1	2	
Азот N2, % объемные .... Кислород О2, % объемные . . Цена за 100 л’		99,9 0,1 7—50	99,5 0,5 6—50	99 1,0 4—00	96 4 42—00 за 1 т
Газообразный азот отпускают в стальных бесшовных баллонах
под давлением 152 бар, окрашенных в черный цвет с коричневой
полосой на верхней цилиндрической части. Жидкий азот отпускают
в металлические сосуды Дьюара и в транспортные емкости.
107.	Аммиак жидкий синтетический (ГОСТ 6221-62). Сжижен-
ный под давлением газообразный аммиак, получаемый синтетиче-
ским путем. Температура кипения 33,4 °C.
1-й сорг Аммиак-.		 99,9 Влага	 0,1 Масло,	мг/л	 10,0 Железо Fe,	мг/'л	 2,(1 Цена	 101—00	2-й сорт 99,6 0,4 35,0 Не нормируется 98—00
141
Перевозят в железнодорожных цисгерах для сжиженных газов
или в стальных баллонах, испытанных на гидравлическое давление
20 бар, окрашенных в желтый цвет с маркировкой черного цвета.
Норма наполнения — не более 1 кг аммиака на каждые 1,86 л емко-
сти баллона.
108.	Водород технический (ГОСТ 3022-61). Выпускают трех ма-
рок: А-—получаемый электролизом воды; Б — получаемый железо-
паровым способом; В — получаемый электролизом хлористых солей,
конверсией метана и других углеводородных газов. Состав, % объем-
ные:
	А	Марки Б	В
Водород 		99,7	98	97,5
Другие газы (в сумме)	 В том числе:	0,3	2,0	2,5
кислород 		0,3	0,5	0,5
окись углерода 	 Влага, г/м*:	—	—	1,0
для несжатого водорода ....	25,0	25,0	25,0
для сжатого водорода	 Масло 		 Цена за 1 000 м3:	1,0	1.0 Отсутствие	1,0
сжатого		200-00	190—00	180—00
несжатого		—	.—	100—00
несжатого Уфимского химзавода		110—00	—
Сжатый водород отпускают в стальных		бесшовных	баллонах
цвет с маркировкой
емкостью 40 л, окрашенных в темно-зеленый
красного цвета. Несжатый водород отпускают в резино тканевых
газгольдерах.
109. Кислород газообр лучают из атмосферного или электролизом воды. Кислород	 Водяные пары, г/л*, и 760 лл рт. ст.	азный технический (ГОСТ 5583-68). По- воздуха методом глубокого охлаждения 1-Й сорт 2-й сорт 3-й сорт 	 99.7	99.5	99.2 при 20*С 	 0,005	0.005	0.005	
Цена по прейскуранту 1967 г. для ГОСТ 5583-68 за 1 л3: ший сорт (99,5) 0—08; 1-й сорт (99,2) 0—07; 2-й сорт (98,5) 0 Поставляют в стальных баллонах под давлением 149±5		выс- -06. бар
или 198±10 бар прн 20 °C.
'НО. Кислород жидкий технический (ГОСТ 6331-68).
из атмосферного воздуха методом глубокого охлаждения.
Получают
	1-й сорт	2-й сорт	3-й сорт
Кислород 	 Ацетилен, лм/л "жидкого кислорода при	99,7	99,5	99.2:
20 *С и 760 мм рт. ст		Отсутствует		0,04
Двуокись углерода, мл/л (при тех же			
условиях)		3,0	3,0	Не нор- мируется
Масло, мл!л жидкого кислорода ....	Отсут-	 0,01	Отсут-
	ствует		ствует
142
Цена по прейскуранту 1967 г. для ГОСТ 6331-52 за 1 лг‘: сортА
(99,2) 35—00, сорт Б (98,5) 30—00.
Поставляют в транспортных цистернах и сосудах Дьюара.
ГН. Углекислый газ сжиженный (ГОСТ 8050-64), двуокись угле-
рода СО2 — бесцветная жидкость и в зависимости от назначения
имеет следующий состав, проценты объемные:
Показатели	Сварочный		Пищевой	Техни- ческий
	1-й сорт	2-й сорт		
Двуокись углерода (СО2) . . .	99,5	99,0	98,5	98,0
Окись углерода (СО)	 Влага в баллоне, % массы . .	Отсутствие Отсутствие		0,10	0,05 0,10
Водяные пары в углекислом га- зе при 20 ®С и 760 мм рт. ст., г/м*	 По точке росы, *С, не выше минус 	 Минеральные масла, соляная, сернистая и азотистая кисло- ты» органические соединения (спирты, эфиры, альдегиды и органические кислоты), аммиак и этаноламин ....	0,178 34	0.515 24 Отсутс	Не проверяется То же :твие	
Цена	 .	110—00	' 105—00	| 100—00	| 90—00
Оптовые цены на газ углекислый сжиженный пищевой производ-
ства предприятий системы союзно-республиканского Министерства
пищевой промышленности устанавливают Комитеты цен союзных
республик.
Жидкую углекислоту наливают в стальные баллоны вместимо-
стью до 10 л, окрашенные в черный цвет с маркировкой желтого
цвета. Баллоны с углекислотой не допускается нагревать выше
30 °C, и хранить их необходимо в тени. Запрещается ставить балло-
ны вблизи топок и печей.
Г12. Хлор жидкий (ГОСТ 6718-53). Маслянистая жидкость блед-
ного оранжево-желтого цвета. Жидкий хлор, не содержащий влаги,
на железо не действует. В присутствии влаги сильно разрушает
железо. Ядовит.
Содержание хлора в продукте должно быть не. менее 99,5%
объемных, влаги — не более 0,06%. Цена за тонну 70—00. При роз-
ливе в баллоны взимается дополнительно по 15—00 за тонну.
Жидкий хлор перевозят в специальных железнодорожных цис-
тернах и в стальных баллонах, окрашенных в защитный цвет.
РАЗДЕЛ ТРЕТИЙ
ОБОРУДОВАНИЕ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
3-1. ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫЕ АППАРАТЫ
(табл. 3-1—3-58)
Приведены материалы о водоподготовительных аппаратах, изго-
товляемых серийно заводами Министерства тяжелого, энергетиче-
ского и транспортного машиностроения СССР. Кроме того, для
ориентирования проектных организаций на продукцию последующих
лет помещены сведения о некоторых опытных конструкциях филь-
тров, находящихся в различной стадии освоения.
В качестве шифра для серийного водоподготовительного обору-
дования приняты условные обозначения, указанные в Прейскуранте
№ 19-05 оптовых цен на котельно-турбинное вспомогательное обо-
рудование, введенном в действие с 1 июля '1967 г. Оптовые цены
на серийное водоподготовителыюе оборудование приняты по этому
же прейскуранту. Стоимость запорной арматуры, поставляемой со-
вместно с фильтрами, в оптовые цены прейскуранта не включена
и оплачивается дополнительно.
Фильтры, солер астворители, шайбовые дозаторы и баки для реа-
гентов изготовляются на рабочее давление 6 бар, пробное гидрав-
лическое давление 9 бар.
Температура среды в фильтрах ограничивается термостойкостью
применяемых ионитов и коррозионностойких защитных покрытий
внутренних поверхностей, соприкасающихся с агрессивными сре-
дами.
Внутренние поверхности водоподготовителыюго оборудования и
трубопроводов, соприкасающиеся с агрессивными средами, в тех
случаях, когда они изготовлены из углеродистой стали, приспособ-
лены для коррозионностойких покрытий, нанесение которых выпол-
няется специализированными организациями на месте монтажа во-
доподготовительного оборудования.
Количество фильтрующего материала, загружаемого в фильтры
и солерастворители, в технических характеристиках указано исходя
из насыпной массы: кварца 1,6 т/м3, антрацита 0,8 т/м5, активного
угля 0,22 т/м5, сульфоугля и катионита КУ-2 0,7 т/м3, анионита
0,74 т/м5. Указанные материалы заводами-изготовителями водопод-
готовительного оборудования не поставляются.
Тип запорной арматуры, входящей в комплект поставки филь-
тров, уточняется при заказе оборудования.
144
Номенклатура водоподготовительных аппаратов
Наименование и шифр аппарата	Номер	
	рисунка	таблицы
Фильтры Механические вертикальные однокамерные: ХВ-044-1; ХВ-044-2 	 0-2; 0-2,6; 0-3; 0-3,4 	 Механические вертикальные многокамерные: двухкамерные 0-2-3,4	 трехкамерные 0-3-3,4	 Механические горизонтальные однокамерные: ОГ-5,5	 ОГ-Ю	 Натрий-катионитные первой ступени, верти- кальные, параллельноточные: ХВ-122	 В-7086/Б 	 К-185853/С	 ХВ-040-1; ХВ-040-2 	 N-2; N-2,6; N-3, N-3,4	 Натрий-катионитные второй ступени, верти- кальные, параллельноточные: ХВ-041-1; ХВ-041-2	 2N-2; 2N-2.6; 2N-3	 Водород-катионитные первой ступени, верти- кальные, параллельноточные: ХВ-042-1; ХВ-042-2 	 В-2; В-2,6; В-3; В-3,4	 Водород-катионитные второй ступени, верти- кальные, параллельноточные: ХВ-043-1; ХВ-043-2 	 2В-2; 2В-2.6; 2В-3	 Угольные вертикальные: У-2; У-2,6; У-3; У-3,4	 Фильтры смешанного действия с внутренней регенерацией: ФСД-2; ФСД-3,4 (опытный)	 Фильтры смешанного действия с выносной регенерацией (опытные): ФСДВ-2	 ФСДВ-2,6; ФСДВ-2,6 ,лд«; ФСДВ-3,4 Регенераторы для фильтров смешанного дей- ствия с выносной регенерацией (опытные): РИ-2	 РИ-2,6	 Натрий-катионитные второй ступени, верти- кальные, параллельноточные (опытные), скорость фильтрования до 100 м/ч): NC-2; NC-2,6; NC-3		3-1 ( 3-2 J 3-3 1 3-4 J 3-5 1 3-6 J 3-7 1 3-8 1 3-9 J 3-10 1 3-11 / 3-12 | 3-13 | 3-14 1 3-15 / 3-16 1 3-17 / 3-18 3-19 3-20 3-21 1 3-22 J 3-23 1 3-24 J 3-25	3-1 и 3-2 3-3 3-3 3-4 3-5 и 3-6 3-7 и 3-8 3-9 и 3-10 3-11 и 3-12 3-13 и 3-14 3-15 и 3-16 3-17 3-17 и 3-18 3-19 3-20 и 3-21
10—396
145
Продолжение таёл.
Наименование и шифр аппарата	Момер	
	рисунка	таблицы
Водород-катионитные второй ступени верти- кальные параллельноточиые (опытные) скорость фильтрования до 100 л< ч: ВС-2; ВС-2,6; ВС-3	 Водород-катионитные первой ступени, верти- кальные, противоточные (опытные) кон- струкции ТКЗ: ВП-2; ВП-2,6; ВП-3; ВП-3,4 .... Водород-катионитные первой ступени вер- тикальные противоточные (опытные) кон- струкции ЦКТИ: ВПЗ-2; ВПЗ-2,6; ВПЗ-З; ВПЗ-3,4 . . Анионитные первой ступени, вертикальные, ступенчато-противоточные (опытные): ПА2К-1,4/2; ПА2К-2/2.6; ПА2К-2,6/3,4	 Катионитные первой ступени, параллельно- точные, с полимерными верхними и ниж- ними сборно-распределительными устрой- ствами (опытные): для неагрессивных сред КНВ1Э1 Па-0,38	 КНВ1Э1 Па-0,79	 для агрессивных сред КАВ1Э1Па-0,79	 КАВ1Э1 Па-1,54	 Целлюлозные намывные (опытные): ЦНФ-1,5	 ЦНФ-2	 Солерастворители: Солерастворитель В-7075/С	 Солерастворители: К-188810/С и К-181899/С	 Мешалки Гидравлические для известкового молока и кислых реагентов: М-1; М-2; МК-1; МК-2	 Гидравлические циркуляционные для извест- кового молока: М-4; М-8; М-14	 Баки для реагентов Для хранения крепкой серной кислоты БК-15	 Для хранения едкого натра БЕ-30 		3-26 3-27 3-28 3-29 3-30 ) 3-31 j 3-31 1 3-31 / 3-32 1 3-33 / 3-34 j 3-35 J 3-36 3-37 3-38 3-39	3-22 и 3-23 3-24 и 3-25 3-26 и 3-27 3-28 и 3-29 3-30 и 3-31 3-30 и 3-31 3-32 3-33 и 3-34 3-35 и 3-36 3-35 и 3-37 } 3-38
46
Продолжсние табл.		
Наименование и шифр аппарата	Номер	
	рисунка	таблицы
Вытеснитель для крепкой серной кислоты:		
К-281536 		3-40	| 3-38
ХВ-190		3-41	
Блочные водоподготовительные установки:		
БХ-4340 и БХ-4640 		3-42	1 3-39 J 3-40
Теплообменные аппараты		
Теплообменники:		
ХВ-790; ХВ-750; К-305481; К-305476	3-43	| 3*41 J 3-42
Подогреватели:		
ХВ-760; К-305458; К-305465;		1 4-43
К-305446; К-305487 		3-44	J 3-44
Расширители:		
непрерывной продувки К-182482 ....	3-45	3-45
непрерывной продувки:		
ХВ-850; СП-07; СП-1,5		3-46	3-45 и 3-46
непрерывной продувки 1 -й ступени СП-5,5	3-47	
непрерывной продувки 2-й ступени СП-12	3-48	j 3-45
периодической продувки СП-7,5 ....	3-49	
Холодильник для пара и воды ЗН-279-67 . .	3-50	3-47
Деаэраторные колонки:		
атмосферного типа: ДСА-5; ДСА-10,		
ДСА-15, ДСА-25, ДСА-50, ДСА-75,		
ДСА-100,	ДСА-150,	ДСА-200,		
ДСА-300 		3-51	3-48 и 3-49
повышенного давления:		
ДСП-160		3-52	
ДСП-225 		3-53	
ДСП-320 		3-54	3-50
ДСП-400 		3-55	
ДСП-500 		3-56	
ДСП-800 		3-57	
Деаэраторные баки:		
Д-6551, Д-6552, Д-2279, 145006,		
144659, 144729 		3-58	3-51 и 3-52
Охладители выпара:		
OB-2, OB-8, OB-16, ОВ-24		3-59	3-53 и 3-54
ОВ-5		3-60	3-55
ОВ-18		3-61	3-56
Испарители:		
И-120-1, И-120-2, И-250-1, И-250-2,		
И-350-1, И-350-2, И-585, И-585-1,		
И-585-2 		3-62	3-57
Па ро преобразователи:		
П-870, П-550 		3-63	3-58
10*
147
Таблица 3-1
Фильтры механические, вертикальные, однокамерные
(рис. 3-1 и 3-2)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр					
	ХВ-044-1	ХВ-044-2	0-2	0-2,6	0-3	0-3,4
Площадь фильтрования, м?	0,8	1,78	3,14	5,3	7,1	9.1
Диаметр фильтра, м . . . .	1.0	1.5	2,0	2,6	3,0	3,4
Высота фильтрующего слоя, м Количество загружаемого фильтрующего материала,	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0	1.0
объем, м,3	 Масса, пг:	0,97	2,31	4,34	7,86	11,00	14,70
кварца 		1,53	3,70	6,95	10,28	15,27	23.32
антрацита ....... Число щелевых колпачков:	0,76	1,85	3,50	5,14	7,62	11,66
рабочих 		32	80	—	—	——	—
запасных	 Масса, т:	7	16	—	—	—	—
конструкции 		0,932	1,60	2,12	3,75	4.78	6.25
арматуры 		0.118	0,180	0,250	0,375	0,632	0,632
Нагрузочная масса, т . . .	4,0	8,5	15,0	28,0	37,0	50,0
Давление на фундамент, бар Чертеж общего вида ....	5,2 ХВ-	5,8 044	6,0	6,8 К-330	7,0 017-Р	7,0
Оптовая цена, руб		430	660	980	1 400	1 700	2 140
Изготовитель		Бийский		Таганрогский завод			
	котельный завод		„Красный котельщик“			
Таблица 3-2
Фильтры механические, вертикальные, однокамерные
(рис. 3-1 и 3-2)
Основные размеры, мм
Обозна- чения	Шифр					
	ХВ-044-1	ХВ-044-2	0-2	0-2,6	0-3	0-3,4
0у	1 000	1 500	2 000	2 600	3 000	3 400
Н	2 912	3 298	3 620	4 000	4 370	4 530
L	650	870	1 170	I 430	1 700	1 895
Lt	700	975	1 170	1 500	1 730	1 930
L2	610	685	1 130	1 133	1 090	1 382
М	720	1 000	1 400	1 600	2 000	2 200
д,	50	80	80	100	125	125
Д*,	80	125	150	200	250	250
	50	50	80	100	100	100
ДЧ	100	100	100	100	100	100
148
Рис. 3-2. Фильтры механиче-
ские вертикальные, однокамер-
ные 0-2; 0-2,6; 0-3; 0-3,4.
Обозначения те же, что на рис. 3-(,
Рис. 3-1. Фильтры механиче-
ские вертикальные, однокамер-
ные ХВ-044-1, ХВ-044-2.
1 — подвод обрабатываемой воды;
2 — выход обработанной воды; 3 —
подвод промывочной воды; 4 —
спуск промывочной воды; б— спуск
первого фильтрата; 6—подвод
сжатого воздуха; 7 — штуцер для
гидровыгрузки фильтрующего ма-
териала.
Табл и ц а 3-3
Фильтры механические, вертикальные, многокамерные
(рис. 8-3 и 3-4) и горизонтальные однокамерные (рис. 3-5 и 3-6)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр			
	0-2-3,4	0-3-3,4	ОГ-5,5	ОГ-Ю
	Вертикальные		Горизонтальные однокамерные	
	двухка- мерный	трехка- мерный	1 = 6.5 м	1 ~ 10 м
Площадь фильтрования, ... . Диаметр фильтра, м ....... Высота фильтрующего слоя, м . . Количество загруженного филь- трующего материала: объем, л’	 Масса, т: кварца 	 антрацита		 Масса, tn: конструкции 	 арматуры		 Нагрузочная масса, т	 Давление на фундамент, бар . . Чертеж общего вида	 Оптовая цена, руб......... Изготовитель				18,2 3,4 0,9X2 23,8 38,2 19,1 9,195 1.557 72,0 10,0 К-283661 3 000 Таганро	27.3 3,4 0.9X3 33,8 54,2 27,1 13.128 2,258 102 14,2 К-ЗЗОООО-Р 3 700 гский завод »	15 3,0 1,0 19,0 30,4 15,2 8,325 0.635 63 5,5 К-282990 2 800 красный кот	30 3,0 1,0 34,5 52,6 27,6 14,224 1.132 118 6,5 К-283101 4 400 елыцик*
Таблица 3-4
Фильтры натрий-катионитные первой ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-7—3-9)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр		
	ХВ-122	В-7086/Б	К-185883/С
Площадь фильтроваиия, л’		0,38	0,38	0,8
Диаметр фильтра, jk 		 Высота фильтрующего слоя, м	 Количество загружаемого фильтрующего ма- териала: объем, м9		0,70	0,70	1,0
	2	1.8	2
	0,76	0,68	1.6
масса сульфоугля, КУ-2, т		0.53	0,48	1.1
Число щелевых колпачков: рабочих 		10	24	38
запасных		2	5	8
Масса, кг: конструкции		Я2?	616	1308
арматуры			25	117
Нагрузочная масса, т		1,7	-2.1	5.3
Давление на фундамент, бар		—2,2	—3,0	4.0
Чертеж общего вида			ХВ-122	В-7087/В	K-I86883/C
Оптовая цена, руб		230	290	620
Изготовитель		Бийский	Саратовский завод	
	котельный	тяжелого машине-	
	завод	строения	
150
Рис. 3-3. Фильтр механический
вертикальный, двухкамерный
O-2-3.4.
/ ~ подвод обрабатываемой воды Ду
200 мм: 2 — выход обработанной воды
Ду 200 мм; 3 — подвод промывочной
воды Ду 250 мм; 4 — спуск промывоч-
ной воды Ду 250 мм; 5 — спуск первого
фильтрата Ду 125 мм; 6 — штуцера
для гидравлической выгрузки филь-
трующего материала Ду 100 мм.
Рис. 3-4. Фильтр механический
вертикальный, трехкамерный
Обозначения те же, что на рис 3-3.
Значения Ду позиций 1, 2, 3, 4,
5, б соответственно, мм-
250, 250, 125, 100.
250, 250,
151
Рис. 3-5. Фильтр механиче-
ский горизонтальный, одно-
камерный ОГ-5,5.
/ — подвод обрабатываемой во-
ды Ду 150 мм; 2—выход обра-
ботанной воды Ду 150 мм; 3 —
подвод промывочной воды Ду
250 мм; 4 — спуск промывочной
воды Ду 250 мм; 5 — спуск пер-
вого фильтрата Ду 150 мм; 6 —
штуцер для гидровыгрузки
фильтрующего материала Ду
100 мм; 7 — подвод сжатого
воздуха Ду 100 мм.
6680

PHO
Рис. 3-7. Фильтр натрий-катионитный
первой ступени, вертикальный парал-
лельноточиый ХВ-122.
Z — вход обрабатываемой воды Ду 40 мм; 3 —
выход обработанной воды Ду 40 мм; 3 — под-
вод промывочной воды Ду 40 мм; 4 — спуск
промывочной воды Ду 40 мм; 5 — подвод ре-
генерационного раствора Ду 25 мм; 6 — спуск
отмывочной воды и первого фильтрата Ду
40 мм; 7 — штуцер для гидровыгрузки филь-
трующего материала Ду 40 мм.
Рис. 3-8. Фильтр на-
трий-катионитиый пер-
вой ступени, вертикаль-
ный, параллельноточный
В-7086/Б.
Обозначения те же, что на
РИС. 3-7.
w367fl
Рис. 3-9. Фильтр натрий-
катионитный первой сту-
пени, вертикальный, па-
раллельноточный
К-185883/С.
Обозначения те же, что на
рис. 3-7. Значения Ду всех
позиций 1—S 50 мм.
7 — люк для гидровыгрузки
фильтрующего материала.
155
Таблица 3-5
Фильтры натрий-катионитные первой ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-10, 3-11)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр					
	ХВ-040-1	ХВ-040-2 |	N-2 |	N-2,6 |	N-3	N-3.4
Площадь фильтрования,						
Ms		0,8	1.78	3,14	5,3	7,1	9,1
Диаметр фильтра, м . . Высота фильтрующего	1,0	1,5	2,0	2,6	3,0	3,4
слоя, м .......	2,0	2,0	2,5	2,5	2,5	2,5
Количество загружаемо-						
го фильтрующего ма- териала:						
объем, ма 	 масса сульфоугля,	1,6	3,56	7,85	13,25	17,75	22,75
КУ-2, т		1,1	2,5	5,5	9,3	12,4	16,0
Число щелевых колпачков:						
рабочих		32	80	•—	—	—	—.
запасных		7	16				—	—	—
Масса, кг:						
конструкции ....	1 015	1 655	2 590	4310	5 260	7 460
арматуры 		115	185	116	300	340	450
Нагрузочная масса, т . . Давление на фундамент,	5,0	10,0	15,0	27,0	41,0	47,0
бар		6.9	6,9	6,0	6.6	7,9	6,7
Чертеж общего вида . .	ХВ-040			К-330021-Р		
Оптовая цена, руб. . . .	460	620	1 070	1 520	1 660 | 2 400	
Изготовитель		Вийскш	котель-	Таганрогский завод			
	ный	завод	„Красный котельщик"			
Табл и ц а 3-6
Фильтры натрий-катионитные первой ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-10 и 3-11)
Основные равмеры, мм
Обозна- чения	Шифр					
	ХВ-040-1	ХВ-040-2	N-2	N-2,6	N-3	N-3,4
0у	1 000	1 500	2 000	2 600	3 000	3 400
и	3 592	3 919	4 870	5 195	5 460	5 724
L	650	870	1 170	1 430	1 700	1 895
Lt	670	900	1 170	1 480	1 680	1 900
Ц	586	665	973	970	872	1 245
М	720	1 000	1 400	1 600	2 000	2 200
Ду	50	80	125	150	150	200
Д'у	50	50	80	80	100	100
Дгу	50	80	80	100	125	125
Д3У	100	100	100	100	100	100
156
Рис. 3-10. Фильтры натрий-ка-
тионитные первой ступени, вер-
тикальные, параллельноточные
ХВ-040-1, ХВ-040-2.
/ — подвод обрабатываемой воды:,
2— выход обработанной воды; 3 —
подвод промывочной воды; 4—
спуск промывочной ВОДЫ: 5 — ПОД-
ВОД регенерационного раствора;
6 — спуск отмывочной воды и пер-
вого фильтрата; 7 — штуцер для
гидровыгрузки фильтрующего ма-
териала.
Рис. 3-11. Фильтры натрий-катио-
нитные первой ступени, верти-
кальные, паряллельноточпые N-2;
N-2.6; N-3; N-3.4.
Обозначения те же, что на рис. 3-10.
157
Т а б л и ц а 3-/
Фильтры натрий-катионитные второй ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3*12 и 3-13)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр				
	ХВ-041-1	ХВ-041-2	2N-2	2N-2.6	2N-3
Площадь фильтрования, мг	0,8	1,78	3,14	5,3	7, 1
Диаметр фильтра, м ... Высота фильтрующего	1.0	1.5	2,0	2,6	3,0
слоя, м . • 	 Количество загружаемого фильтрующего материала:	1.5	1.5	1.5	1.5	1.5
объем, м* ...... масса сульфоугля, КУ-2,	1.2	2; 7	4,7	8,0	10,0
т	 Число щелевых колпачков:	0,84	1.9	3,30	5.60	7,50
рабочих 		68	176	.—	—	—
запасных	 Масса, кг:	14	35	—	—	—
конструкции 		927	1 575	2 116	3 757	4 785
арматуры 		143	240	281	375	669
Нагрузочная масса, т. . . Давление на фундамент, бар Чертеж общего вида . . , .	3,5	7.5	13,1	20,0	30,0
	4.6 ХВ-	5,3 041	5,1 К-ЗЗС	4,9 019-Р	5.7
Оптовая цена, руб		460	720	1 ОСО | 1 420		1 730
Изготовитель 		Бийский котельный завод		Таганрогский завод „Красный котель- щик".		
Таблица 3-8
Фильтры натрий-катионитные второй ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-12 и 3-13)
Основные размеры, jbjh
Обозначение	Шифр				
	ХВ 041-1	ХВ-041-2	2N-2	2N-2.6	2N-3
0,	1000	1 500	2000	2 600	3000
н	2917	3 303	3620	4 000	4 370
L	650	570	1 170	1 430	1 700
L,	700	975	1 170	1 430	1 700
Lt	610	691	990	1 000	920
М	720	1000	1 400	1 600	2000
	80	125	150	200	250
4 -	50	80	80	80	100
4	50	50	80	100	125
4	100	100	100	100	1С0
158
Рис, 3-12. Фильтры натрий-ка-
тионитные второй ступени,
вертикальные, параллельноточ-
ные ХВ 04 Ы, ХВ-041-2.
/ — подвод обрабатываемой воды;
2 — выход обработанной воды; 3~
подвод промывочной воды; 4 —
спуск промывочной воды; 5 — под-
вод регенерационного раствора;
6 — спуск отмывочной воды и пер-
вого фильтрата; 7—штуцер для
гидроперегрузки фильтрующего ма-
териала
Рис. 3-13. Фильтры натрий-катио-
нитные второй ступени, вертикаль-
ные, параллельноточные 2N-2;
2N-2.6; 2N-3,
Обозрачения те же, что на рис. 3-12.
159
Таблица 3-9
Фильтры водород-катионитные первой ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-14 и 3-15)
Техническая характеристика
Шифр
Показатели	XB-042-I	ХВ-042-2	В-2	В-2,6	в-з	В-3,4
Площадь фильтрова- ния, Л12		0,8	1,78	3,14	5,3	7,1	9.1
Диаметр фильтра, м	1.0	1,5	2.0	2.6	3,0	3,4
Высота фильтрующе- го слоя, м ....	2,0	2,0	2.5	2.5	2,5	2,5
Количество загружае- мого фильтрующего материала: объем, м* ...	1.6	3,56	7,85	13,25	17,75	22,75
масса сульфоуг- ля, КУ-2, т	1.1	2.5	5,9	9,3	12,4	16,0
Число щелевых кол- пачков: рабочих ....	32	80									
запасных ....	7	16			-—_	-—.	-—-
Масса, кг: конструкции . .	1 025	1655	2 595	4 310	5 260	7 500
арматуры . . .	80	165	223	358	442	449
Нагрузочная масса,т Давление на фунда- К мент, бар ....	5	10	15	27	36	47
	6,5	6,9	6,0	6,5	6,8	6.5
Чертеж общего вида Оптовая цена, руб.	ХВ-042 520	770	1 200	К-300018-Р I 1 750 12 020		12 800
Изготовитель ....	Бийский котельный		Таганрогский завод			
	завод		„ Красный		котельщик"	
Таблица 3-10
Фильтры водород-катионитные первой ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-14 и 3-15)
Основные равмеры, мм
Обозначь - НИЯ	Шифр					
	ХВ-042-1	ХВ-042-2	В-2	В-2,6	В-З	В-3,4
0у	1 000	1 500	2 000	2 600	3 000	3 400
//	3 597	3 924	4 870	5 195	5 460	5 724
L	650	870	1 170	1 430	1 700	1 895
	670	ООО	1 170	1 480	1 680	1 900
Ла	586	665	973	970	872	1 245
.44	720	1 000	1 400	1 600	2 000	2 200
Ду	50	80	125	150	150	200
4	50	50	80	80	100	100
	50	80	80	100	125	125
Ду	100	100	100	100	100	100
160
Рис. 3-15. Фильтры водород-
катионитные первой ступени,
вертикальные, параллельиоточ-
ные В-2; В-2,6; В-3; В-3,4.
Обозначения те же, что на
рис, 3-14.
Рис. 3-14. Фильтры водород-ка-
тионитные первой ступени, верти-
кальные, параллельиоточные
ХВ-042-1; ХВ-042-2.
/ — подвод обрабатываемой воды; 2 —
выход обработанной воды; 3 — подвод
промывочной воды; 4 — спуск промы-
вочной воды; 5 — подвод регенерацион-
ного раствора; 6 — спуск отмывочной
воды и первого фильтрата; 7 — шту-
цер для гидровыгрузки фильтрующего
материала.
11—396
161
Таблица 3-11
Фильтры водород-катионитные второй ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-16 и 3-17)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр				
	ХВ-043-1	ХВ-043-2	2В-2	2В-2.6	2В-3
Площадь фильтрования, мг	0,8	1,78	3,14	5.3	7,1
Диаметр фильтра, м ...	1.0	1.5	2,0	2.6	3,0
Высота фильтрующего слоя, м		1.5	1.5	1.5	1.5	1.5
Количество загружаемого материала: объем, м*		1,2	2.7	4.7	8,0	10,7
масса сульфоугля, КУ-2, т		0,84	1,90	3,30	5,60	7,50
Число щелевых колпачков: рабочих 		68	176				.—.		
запасных		14	35	—	—	__
Масса, кг: конструкции 		935	1 579	2117	3788	4 893
арматуры 		115	211	280	405	408
Нагрузочная масса, т . . . Давление на фундамент, бар	3,5	7.6	13,1	20,0	30.0
	4,6	5,3	5.1	4,9	5.7
Чертеж общего вида . . .	ХВ-043		К-33002С		-Р
Оптовая цена, руб	 Изготовитель		590	980	1 300 I 1 760		2270
	Бийский котельный		Таганрогский		завод
	завод		«Красный котель-		
				ЩИ К*	
Таблица 3-12
Фильтры водород-катионитные второй ступени, вертикальные,
параллельноточные (рис. 3-16 и 3-17)
Основные размеры, леи
Обозначения	Шифр				
	ХВ-043-1	ХВ-043-2	2В-2	2В-2.6	2В-3
0»	1 000	1 500	2000	2600	3000
н	2 922	3308	3620	4 000	4 370
L	650	870	1 170	1 430	1 700
Li	700	975	1 170	1 500	1 730
L*	609	697	990	1000	1 НО
М	720	1 000	1 400	1600	2 000
Д1	80	125	150	200	200
	50	80	80	80	100
	50	50	80	100	125
4	100	100	100	100	100
162
Рис. 3-16. Фильтры водород-катионитные второй ступени, вертикаль-
ные, параллельноточные ХВ-043-1, Х-В-043-2.
1 — подвод обрабатываемой воды; 2 — выход обработанной воды; 3 — подвод
промывочной воды; 4 — спуск промывочной воды; 5 — подвод регенерационно-
го раствора; 6 спуск отмывочной воды и первого фильтрата; 7—штуцер
для гидровыгрузки фильтрующего материала.
к*	163
Рис. 3-17. Фильтры водород-катионитные второй ступени, вертикаль-
ные, параллельноточные 2В-2; 2В-2.6; 2В-3.
Обозначения те же, что на рис. 3-16.
164
Таблица 3-13
Фильтры угольные, вертикальные (рис. 3-18)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр			
	У-2	У-2,6	у-з	У-3,4
Площадь фильтрования, м2	3,14	5,3	7,1	9,1
Диаметр фильтра, м ...	2,0	2,6	3,0	3,4
Высота фильтрующего слоя,				
.М		2,5	2,5	2,5	2.5
Количество загружаемого фильтрующего материала:		13,2		
объем, .и3		7,85		17,8	22.8
масса активированного		2,9		
угля, tn		1,73		3,9	5,0
Масса, кг:				
конструкции 		2610	4 350	5 305	7 535
арматуры 		222	275	330	430
Нагрузочная масса, т . . .	15	27	36	47
Давление на фундамент, бар Чертеж общего вида . . .	6,0	6,5 K-2S	6,8 4168	6,5
Оптовая цена, руб		1 060	1 500	1 750	2 180
Изготовитель		Таганрогский завод „Красный котельщик"			
Таблица 3-14
Фильтры угольные, вертикальные (рис. 3-18)
Основные размеры, мм
Обозначения	Шифр			
	У-2	У-2,6	У-З	У-З,4
0у	2 000	2 600	3 000	3 400
н	4 870	5 195	5 460	5 724
L	1 170	1 430	1 700	1 895
7-1	1 170	1 480	1 680	1 900
7-2	973	970	872	1 245
М	1 400	1 600	2 000	2 200
Ду	125	150	150	200
4	80	100	125	125
4	100	100	100	100
165
Рис. 3-18. Фильтры угольные,
вертикальные У-2; У-2,6; У-3;
У-3,4.
1	— подвод обрабатываемой воды;
2	— выход обработанной воды; 3 —
подвод взрыхляющей воды; 4 —
спуск взрыхляющей воды; 5 —
спуск воды; 6 — штуцер для гидро-
выгрузки фильтрующего мате-
риала.
Рис. 3-19. Фильтры смешанного
действия с внутренней регенера-
цией ФСД-2, ФСД-3,4 (опытный).
1 — подвод обрабатываемой воды; 2 —
выход обработанной воды; 3 — подвод
взрыхляющей воды; 4 — подвод реге-
нерационного раствора щелочи; 5 —
подвод регенерационного раствора
кислоты; 6 — подвод сжатого воздуха;
7 — спуск; 8 — штуцер для гидропы-
грузки катионита; 9 — штуцер для ги-
дровыгрузки анноиита.
166
Таблица 3-15
Фильтры смешанного действия с внутренней регенерацией
(рис. 3-19)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр	
	ФСД-2	ФСД-3,4 (опытный)
Площадь фильтрования, мг		3,14	9,1
Диаметр фильтра, м	 Высота фильтрующих слоев ионитов, м:	2.0	3.4
обшая		1.2	1,6
катионита 		0.6	0,8
анионита ...... 	 Количество загружаемых ионитов объем, л*:	0.6	0,8
катионита 		1.9	7,3
анионита 	 масса, т:	1.9	7,3
катионита 		1,35	5.2
анионита . 	 Масса, кг:	1.4	5,4
конструкции 		3 251	8 200
арматуры 	„	662	1070
Нагрузочная масса, nt	  . Давление на фундамент, бар 		15,5	45,5
	6.0	6,3
Чертеж общего вида		К-284884	К-284894
Оптовая цена (ориентировочно), руб. . .	2 400	6830
Изготовитель		Таганрогский завод .Красный котельщик*	
Таблица 3-16
Фильтры смешанного действия с внутренней регенерацией
(рис. 3-19)
Основные размеры, ми
Обозначение	Шифр		Обозначение	Шифр	
	ФСД-2	ФСД-3,4		ФСД-2	ФСД-3,4
0У	2 000	3 400	м	1 400	2 200
Н	5 030	5 840	Дч	200	250
L	1 425	2 200	л\	100	150
L,	1 215	1 538	ДУ	80	80
	1 105	1 590			
			,,3 ДУ	100	100
167
Таблица 3-1
Фильтры смешанного действия с выносной регенерацией
(опытные) (рис. 3-20—3-22)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр			
	ФСДВ-2	ФСДВ-2,6	ФСДВ-2,6 «л. Д.“	ФСДВ-3,4
Площадь фильтрования, м2	3,14	5,3	5,3	9,1
Диаметр фильтра, м . . .	2,0	2.6	2,6	3,4
Общая высота ионитов, м Количество загружаемых ионитов: объем, мг:	1,2	1.2	1,2	1.2
катионита 		1,88	3,18	3,18	5,46
анионита ...... масса, т:	1,88	3,18	3,18	5,46
катионита 		1,33	2,26	2,26	3,88
анионита . 		1,38	2,35	2,35	4,05
Число щелевых колпачков Масса, кг:	—•	—	492	—
конструкции 		2 735	3 922	5 960	6 562
арматуры		462	600	1 220	900
Нагрузочная масса, т . . .	17	23	24	45
Давление на фундамент, бар	6,7	5,0	5,8	6,3
Чертеж общего вида . . .	К-284709	К-285119	К-285218	К-285293
Оптовая цена, руб		Уточняется при о(		ормлснии	заказа
Изготовитель		Таганрогский завод „Красный котельщик"			
Таблица 3-18
Фильтры смешанного действия с выносной регенерацией
(опытные) (рис. 3-21)
Основные размеры, мм
Обозна- чения	Шифр		Обозначе- ния	Шифр		Обозначе- ния	Шифр	
	ФСДВ-2,6	ФСДВ-3,4		ФСДВ-2,6	ФСДВ-3,4		ФСДВ-2,6	ФСДВ-3,4
0у	2 600	3400	Л4	1 600	2 200	д2	80	100
И	4 240	4 460						
L	1560	2 225	Д,	250	300			
Ц	2 550	2 675				Ду	50	80
	815	1000	Ду	125	150			
						4	100	100
168
XiSlL
Рис. 3-20. Фильтр сме-
шанного действия с вы-
носной регенерацией
ФСДВ-2 (опытный).
/ — вход обрабатываемой
воды; 2— выход обработан-
ной воды; 3 — спуск; 4 —
штуцер для гндровыгрузки
фильтрующего материала.
Рис. 3-21. Фильтры смешанного
действия с выносной регенерацией
ФСДВ-2,6; ФСДВ-3,4 (опытные).
1 — вход обрабатываемой воды; Я —
выход обработанной воды; 3 — подвод
взрыхляющей воды; 4 — выход иони-
товой пульпы; 5 — вход ионитовой
пульпы; б —штуцер для гидровыгруз-
ки фильтрующего материала; 7 —
спуск; в — подвод сжатого воздуха.
169
Рис. 3-22. Фильтр смешанного действия
с выносной регенерацией (с нижним сбор-
но-распределительным устройством типа
«ложное дно») ФСДВ-2,6 «л. д.» (опыт-
ный) .
1 — вход обрабатываемой воды Ду 350 мм; 2 —
выход обработанной воды Ду 350 мм; 3—подвод
взрыхляющей воды Ду 125 мм; 4 — выход иони-
товой пульпы в регенератор Ду 125 мм; 5 — вход
ионитовой пульпы из регенератора Ду 125 мм;
6 — подвод сжатого воздуха Ду 50 мм; 7 —
спуск Ду 125 мм; 8 ~ спуск Ду 80 мм; 9 — шту-
цер гндровыгрузки фильтрующей загрузки Ду
100 мм.
170
Таблица 3-19
Регенераторы для фильтров смешанного действия с выносной
регенерацией (опытные) (рис. 3-23 и 3-24)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр	
	РИ-2,0	РИ-2,6
Площадь фильтрования, л? . . .	3,14	5,3
Диаметр аппарата, м .  .... Высота ионитов, л<:	2,0	2,6
общая	  .	. после разделения:	2,0	2,0
катионита 		1.0	1.0
анионита • ... - . . • . Объем загружаемых ионитов, м*:	1.0	1.0
катионита 		3.18	5.46
анионита 	 Масса, кг:	3.18	5,46
конструкции 		3 403	5 346
арматуры 		367	555
Нагрузочная масса, т	 Давление на фундамент, бар . .	15.5	30
	~6,0	~7.3
Чертеж общего вида		К-285317	К-285641
Оптовая цена, руб		Уточняется при оформлении заказа	
Изготовитель		Таганрогский завод „Красный котелыцик"	
Таблица 3-20
Фильтры натрий-катионитные второй ступени, вертикальные,
параллельноточные (опытные), скорость фильтрования до
100 м/ч (рис. 3-25)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр		
	NC-2	NC-2,6	NC-3
Площадь фильтрования, м*	 Диаметр фильтра, Л1 ......... . • . . Количество загружаемого фильтрующего ма- териала: масса сульфоуглЯ, КУ-2, т		 Масса, кгг арматуры	 Давление на фундамент, бар		 Чертеж общего вида	 Оптовая цена, руб			 Изготовитель				3,14 2.0 1,5 4.7 3,30 2180 370 13,0 5.1 Определ Таганрог	5,3 2,6 1,5 8.0 5.60 3 780 535 20,0 4.9 К-284772 иется при Of заказа ский завод . котельщик’	7,1 3.0 1.5 10,0 7,50 4 815 671 30.0 5.7 юрмлеиии Красный
171
L72
Рис. 3-23. Регенератор РИ-2 для ФСДВ-2,6 и ФСДВ-2,6 «л. д.»
(опытный).
1 — подвод ионитовой пульпы Ду 125 мм; 2 — подвод конденсата Д 100 мм;
3 — подвод регенерационного раствора щелочи Ду 100 мм; 4 — подвод регене-
рационного раствора кислоты Л Y 100 мм; 5 — подвод сжатого воздуха Дт 50 мм;
6— выход ионитовой пульпы Ду 125 мм; 7 — спуск Д 100 мм, 8 — спуск
Ду 80 мм; 9— подвод регенерационного раствора поваренной соли Ду 150 мм;
10 — штуцер для гидравлической выгрузки фильтрующих материалов Ду
125 мм.
Рис. 3-24. Регенератор РИ-2,6 для ФСДВ-3,4 (опытный).
Обозначения 1—7 те же, что на рис. 3-23. Значения этих позиций соответ-
ственно, л.п. 150, 125, 125. 125. 50, 150, 125; 8 — штуцер для гидравлической
выгрузки фильтрующих материалов Ду 150 мм.
173
Таблица 3-21
Фильтры натрий-катионитные второй ступени, вертикальные
параллельноточные (опытные), скорость фильтрования
до 100 лс/ч (рис. 3-25)
Основные размеры, мм
Обозначения	Шифр		
	NC-2	NC-2,6	NC-3
0у	2000	2 600	3 000
н	3620	4 000	4 370
L	1 170	1 430	1 700
Ц	1 170	1 500	1 730
Ц	990	1000	920
М	1 400	1 600	2 000
д.	150	200	250
д;	80	100	125
ду2	80	80	100
со >»	100	100	100
Таблица 3-22
Фильтры водород-катионитные второй ступени, вертикальные,
параллельноточные (опытные) скорость фильтрования
до 100 м/ч (рис. 3-26)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр		
	ВС-2	ВС-2,6	ВС-3
Площадь фильтрования, м*..........
Диаметр фильтра, м................
Высота фильтрующего материала, м
Количество загружаемого фильтрую-
щего материала:
объем, м*...................
масса сульфоугля, КУ-2, т . .
Масса, кг:
конструкции ......................
арматуры-...................
Нагрузочная масса, т..............
Давление на фундамент, бар . . . .
Чертеж общего вида................
Оптовая цена, руб.................
Изготовитель .....................
3,14 2,0 1,50	5,3 2.6 1.5	7,1 3.0 1,5
4,7	8,0	10,0
3,30	5,60	. 7,50
2 170	3 765	4 840
280	405	668
13	20	30
5,1	4,9	5,7
	К-284814	
Определяется при		оформ-
леиии заказа		
Таганрогский завод		
.Красный котельщик*		
174
Рис. 3-25. Фильтры натрий-катио-
нитные второй ступени, верти-
кальные, параллелыготочные
(опытные), скорость фильтрова-
ния до 100 .и/ч: NC-2; .NC-2,6;
NC-3.
1 — подвод обрабатываемой воды; 2 —
выход обработанной воды: 3 — подвод
промывочной воды; 4 — спуск промы-
вочной воды, 5— подвод регенерацион-
ного раствора; 6—спуск отмывочной
воды н первого фильтрата; 7 — шту-
цер для гндровыгрузкн фильтрующего
материала.
175
Т а б ли ц а 3-23
Фильтры водород-катионитные второй ступени,
вертикальные, параллельноточные (опытные),
скорость фильтрования до 100 м/ч (рис. 3-26)
Основные размеры, ми
Обозна- чения	Шифр			Обозна- чения	Шифр		
	ВС-2	ВС-2,6	ВС-3		ВС-2	ВС-2,6	ВС-3
a: Q м	2 000 3 620	2 600 4 000	3 000 4 370	^У 1	150	200	250
L	1 046 1 170	1 560 1500	1 860 1 730	Ду 2	80	80	100
М	990 1 400	1 000 1 600	920 2 000	Ду	80	100	125
Т а б л и ц а 3-24
Фильтры водород-катионитные первой ступени, вертикальные,
противоточные (опытные), конструкция ТКЗ (рис. 3-27)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр			
	ВП-2	ВП-2,6	ВП-3	ВП-3,4
Площадь фильтрования, д’... .	3,14	5,3	7,1	9,1
Диаметр фильтра, м ........	2,0	2,6	3,0	3,4
Высота фильтрующего материа-		2,6	2,6	2,5
ла, м . . .			 . . , Количество загружаемого фильт- рующего материала:	2,5			
		13,25	17,75	22,75
объем, м8		7,85			
масса сульфоугля, КУ-2, т Масса, кг:	5,5	9.3	12.4	15,9
конструкции		2 860	4 620	5 740	7 900
арматуры		119	341	404	511
Нагрузочная масса, т ...... Давление на фундамент, бар . . чертеж общего вида		15	27	36	47
	6,4	6,6 К-2	6.9 85500	6,5
Оптовая цена, руб		Определяется при		оформлении .Красный кот	заказа
Изготовитель ...........	Таганрогский завод			гльщик*
Таблица 3-25
Фильтры водород-катионитные первой ступени,
вертикальные, противоточные (опытные), конструкции ТКЗ
(рис. 3-27)
Основные размеры, ми
Обозначения	Шифр			
	ВП-2	ВП-2,6	ВП-3	ВП-3,4
0»	2 000	2600	3 000	3 400
Н	4 870	5195	5 460	5 725
L	1 170	1 480	1 680	1 900
7-1	1 260	1 612	1 837	2 040
1,	973	970	872	1 245
М	I 400	1600	2 000	2 200
д,	125	150	150	200
Ду	80	100	125	125
4	80	100	100	100
176
Рис. 3'26. Фильтры водород-катионитные второй ступени,
вертикальные, параллельноточные (опытные), скорость филь-
трования до 100 л1/ч: ВС-2; ВС-2,6; ВС-3.
Обозначения те же, что на рис. 3-25,
12—396
177
Рис. 3-27. Фильтры водород-ка-
тионитные первой ступени, верти-
кальные, противоточные, кон-
струкции ТКЗ (опытные): ВП-2;
ВП-2,6; ВП-3; ВП-3,4.
/ — подвод обрабатываемой воды; 2 —
выход обработанной воды; 3 — подвод
регенерационного раствора; 4 — подвод
воды для промывки кожухов; 5 — спуск
воды; б — штуцер для гидроаыгрузкн.
Рис. 3-28. Фильтры водород-
катионитные первой ступени,
вертикальные, противоточные,
конструкция ЦКТИ (опытные):
ВПЗ-2; ВПЗ-2,6; ВПЗ-З;
ВПЗ-3,4.
1 — подвод обрабатываемой воды;
2 — выход обработанной воды; 3 —
подвод промывочной воды; 4 —
подвод регеиерациоиного раствора;
5 — спуск воды; 6 — штуцер для
гидровыгрузки.
178
Таблица 3-26
Фильтры водород-катионитные первой ступени,
вертикальные, противоточные (опытные),
конструкции ЦКТИ (рис. 3-28)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр			
	ВПЗ-2	ВПЗ-2,6	ВПЗ-З	ВПЗ-З. 4
Площадь фильтрования, Л12	3.14	5,3	7,1	9.1
Диаметр фильтра, м . . . .	2,0	2,6	3,0	3,4
Рабочая высота фильтрую- щего материала (об-			3,7	3,7
шая), м		3,7	3,7		
Рабочее количество загру- жаемого фильтрующего материала:			26,3	33,8
объем, лг’		11,6	19,6		
масса сульфоугля,				23,6
КУ-2, т . ... .	8,1	13,7	16,5	
Масса, кг:				
конструкции ....	3 743	6026	7 118	9414
арматуры		233	348	411	411
Нагрузочная масса, т . . .	24	42	59	78
Давление на фундамент, бар Чертеж общего вида . . .	3.4	6,0 К-33	8.4 5132-Р	11.2
Оптовая цена, руб		Определяется при оформлении заказа			
Изготовитель		Таганрогский завод «Красный котельщик”			
Таблица 3-27
Фильтры водород-катионитные первой ступени,
вертикальные, противоточные (опытные),
конструкции ЦКТИ (рис. 3-28)
Основные размеры, мм
Обозначения	Шифр			
	ВПЗ-2	ВПЗ-2,6	ВПЗ-З	ВПЗ-3,4
0у	2 000	2600	3000	3 400
н	6314	6 745	6 850	7 019
L	1 210	1 562	1 762	1 964
Ц	845	1 050	1 225	1 370
	1 263	1 515	1 660	1 660
М	1 400	1 600	2 000	2 200
Дг	100	150	150	150
•Яу	80	100	125	125
Д2У	100	100	100	100
12*
179
Таблица 3-28
Фильтры анионитные первой
ступени,вертикальные,
ступенчато- противоточные
(опытные) (рис. 3-29)
Техническая характеристика
	Шифр		
	*		
	О	СО	со
Показатели	хф1		со"
	•—1	см	оГ
	й		
	<		<
	с	с	с
Площадь фнльтрова-			
ния, л8:			
первой ступени . .	3.14	5,3	7,9
второй ступени. .	1,54	3,14	5.3
Диаметр фильтра, м:			
первой ступени . .	2.0	2,6	3.4
второй ступени. . Рабочая высота фильт-	1.4	2,0	2,6
рующего материа- ла. м:			
цервой ступени . .	1,0	1,0	1,0
второй ступени . .	1»о	1,0	1.0
Рабочее количество			
загружаемого фильт- рующего материала:			
объем, м8:			
первой ступени	3,14	5,3	7,9
второй ступени	1,54	3,14	5,3
масса анионита			
АВ-17, т: первой ступени	2,32	3,92	5,85
второй ступени	1,14	2,32	3,92
Масса, кг:			
конструкции . . .	3 655	5 800	9 615
арматуры		398	536	834
Нагрузочная масса, т	16	29	53
Чертеж общего вида'	К-285406		
Оптовая цена, руб. . ,	Опре де ляется при оформлении		
		заказа	
Изготовитель .....	Таганрогский завод „Красный		
	котельщик"		
в)
Рис. 3-29. Фильтры анионитные первой ступени, вертикальные,
ступенчато-противоточные (опытные): ПА2К-1,4/2,	ПА2К-2/2,6;
ПА2К-96/3.4.
а — общий вид фильтра; б — схема работы фильтра; 7—взрыхление; II—
пропуск регенерационного раствора;/// — отмывка; IV—обескремнивание;
е — схема трубопроводов: / — вход обессоленной воды; 2 — выход обес-
кремненной воды; 3 —вход воды для взрыхления; 4— вход регенерационно-
го раствора NaOH; 5—вход Н-катионнрованной воды; 6 — спуск в дренаж;
7 — манометр; 8 — отбор проб; 9 — штуцер гидроперегрузки Ду 100 мм.
Первая ступень: взрыхление —10—11; пропуск раствора NaOH (после вто-
рой ступени) ~ 15—13—16', отмывка обессоленной водой «(после второй сту-
пени) 17—13—16; домывка Н-катиоиированной водой 18—16; обескремнива-
ние 18—19—20.
Вторая ступень: взрыхление 12—13—14; пропуск раствора NaOH 15—13—16;
отмывка обессоленной водой 17—13—16; обескремнивание (после первой ступе-
ни) 18—19—20.
Таблица 3-29
Фильтры анионитные первой ступени, вертикальные,
ступенчато-противоточные (опытные) (рис. 3-29)
Ссновные размеры, мм
Обозначения	Шифр		
	ПА2КМ/2	ПЛ2К-2/2.6	ПА2К-2.6/3.4
0у	1 400	2 000	2 600
0У	2 000	2 600	3 400
ну	6 440	7 245	8 005
Ду	100	125	150
м	1 400	1 600	2 200
L	1 395	1 760	2 205
Ц	845	1 900	1 405
L,	1 080	1 270	1 470
18 Г
Таблица 3-30
Фильтры катионитные первой ступени, вертикальные,
параллельноточные с полимерными верхними и нижними
сборно-распределительными устройствами (опытные)
(рис. S-30 и 3-31)
Техническая характеристика
Для неагрессивных
сред
Для агрессивных
сред*
Шифр
Показатели	00 СО rt С S S X	Е О Е S ё X X	о о м к ё ё <	КАВ1Э1Па-1,54
Площадь фильтрования, м? . . . . Диаметр фильтра, м , 		 Высота фильтрующего материа- ла, м 		 Количество загружаемого фильт- рующего материала: объем, я”			 масса сульфоугля, т , . , . . Масса, кг: конструкции	 арматуры . 		 Нагрузочная Масса, т ...... Давление на фундамент, бар . . Чертеж общего вида . 		 Оптовая цена, руб	 Изготовитель		0,38 0,7 2,0 0,76 0,54 550 ~26 1.76 —2,3 Д-21460 Опред Саратове тяжелой стр<	0,79 1,0 2,0 1.58 Ы 980 ~100 —5,0 ~4,0 ХВ-1990/С еляется при о 'кий завод машино- эения	0,79 1,0 2,0 1,58 1.1 1 058 104 -5.0 -4.0 ХВ-1990 формлении Бийский 331	1,54 1,4 2,0 3,08 ~2,2 1 747 156 —10.0 -6,9 X В-1991 заказа котельный >од
* Поставляются с внутренними коррозион нестойкими покрытиями.
Таблица 3-31
Фильтры катионитные первой ступени, вертикальные,
параллелыюточные с полимерными верхними и нижними
сборно-распределительными устройствами (опытные) (рис. 3-31)
Основные размеры, мм
Обозначения	Шифр		
	КНВ1Э1Па-0,38	КАВ1Э1Па-0,79	КАВ1Э1ПВ-1,64
0Т	1 000	1 000	1 400
н	3 743	3 664	3 929
Лг	50	60	80
4	100	60	80
I	756	742	1 015
L,	476	476	639
I.	680	680	918
м	720	720	950
182
Рис. 3-30. Фильтр катионитпый пер-
вой ступени, вертикальный, парал-
лельноточный с полимерными верх-
ними и нижними сборно-распределит.
устройствами для неагрессивных сред
КНВ1ЭПа-0,38 (опытный).
/ — подвод обрабатываемой воды Ду
40 мм; 2—выход обработанной воды
Ду 40 мм; 3 — подвод промывочной воды
Ду 40 мм; 4 — спуск промывочной воды
Ду 40 мм; 5 — подвод регенерационного
раствора Ду 25 лив; 6 — спуск отмывочной
воды Ду 40 мм; 7 —штуцер для гидро-
перегрузки фильтрующего материала Ду
50 мм.
El
Рис. 3-31. Фильтры катио-
нитные первой ступени, вер-
тикальные, параллелыюточ-
пые с полимерными верх-
ними и нижними сбор-
но-распределит. устройства-
ми для неагрессивных сред
КЛВ1Э1|Па-О,70 и для агрес-
сивных сред КАВ1Э1 Па-0,79
м КАВ1Э1Па-1,54 {опытные).
Обозначения позиций /—7 те
же, что на рис. 3-30. Значения
Ду —см. табл. 3-31; 8 —указа-
тель выноса катионита.
Таблица £-32
Фильтры целлюлозные намывные (опытные)
(рис. 3-32 и 3-33)
Техническая характеристика
Показатели
Шифр	
ЦНФ-1,6	ЦНФ-2
Площадь фильтрования, лР ......... .
Диаметр фильтра, м ...............
Фильтрующие элементы, мм:
наружный диаметр......................
общая длина..............
полезная длина............... .
Число элементов......................
Масса, т:
конструкции...........................
арматуры . ....................
Нагрузочная масса, т . . ............
Давление на фундамент, бар.......  .
Чертеж общего вида........
Оптовая цена, руб. ..............
Изготовитель....	.........
-18
1.5
51
1513
1 050
88
2,98
0,925
8
**>5,5
К-284674
-32
2,0
51
I 530
1 050
194
6,92
1,56
11
-5
К-284197
Определяется при оформлении
заказа
Таганрогский завод .Красный
котельщик"
Солерастворители (рис. 3-34 и 3-35)
Техническая характеристика
Таблица 3-33
Показатели	Шифр		
	В-7075/С	К-188810/С	К-181899/С
Полезная емкость, м3	 Площадь фильтрования, jua		0.1	0,2	0,5
	0,16	0,3	0,8
Диаметр аппарата, м . -	 Высота фильтрующего слоя, леи: кварца при фракции, мм:	0,45	0,60	1,0
5—10		200	200	200
2,3-5		100	100	100
1,0—2,5	 или антрацита при фракции	200	200	200
0,5-1	 Количество загружаемого фильтрую- щего материала;	500	500	500
объем, «з	 масса, кг:	0,08	0,15	0,4
кварца ..... 	 ...	130	240	640
антрацита . 			 Масса, кг:	65	120	320
конструкции . 				156	250	626
арматуры	я	. . .	15	98	176
Нагрузочная масса, т ........ Давление на фундамент, бар ....	0,5 10	1.2	3,0
		-3	2
Чертеж общего вида			В-7075/С	К-188810/С	К-181899/С
Оптовая цена, руб		100	190	380
Изготовитель		Саратовский завод тяжелого машино- строения		
184
6
Рис. 3-32. Фильтр целлюлоз-
ный намывной ЦНФ-1,5 (опыт-
ный).
/ — подвод обрабатываемого кон-
денсата Ду 200 АЛ; 2—ВЫХОД
обработанного конденсата Ду
200 мм; 3 — подвод промывочной
воды Ду 200 мм; 4 — спуск перво-
го фильтрата Ду 200 мм; Б — под-
вод целлюлозной пульпы Дч
200 мм; 6 — сброс отработавшей
целлюлозной пульпы Ду 200 мм;
7 — подвод сжатого воздуха Ду
80 мм; 8 — воздушники.
Рис. 3-33. Фильтр целлюлозный
намывной ЦНФ-2 (опытный).
Z — подвод обрабатываемого конденса-
та Ду 200 мм; 2 — выход обработанной
конденсата Ду 200 мм; 3 — подвод
целлюлозной пульпы Ду 300 мм; 4 —
циркуляция конденсата при намыве
целлюлозы Ду 300 мм; Б — подвод про-
мывочной воды Ду 300 мм; б — спуск
первого фильтрата в дренаж Ду
200 мм; 7 — подвод сжатого воздуха
Ду 50 мм; 8 — сброс отработавшей
целлюлозы Ду 300 мм; 9 — воздушни-
ки Ду 50 мм.
ООН
Рис. 3-35. Солерастворители
К-188810/С, K-I81899/C.
/ — подвод воды; 2 — выход рас
твьра; 3 — спуск промывочной во-
ды; 4 —спуск В дренаж; 5 —воз-
душник.
Рис. 3-34. Солерастворитель
В-7075/С.
Z — подвод воды Ду 25 мм: 2 — выход
раствора Ду 26 мм: 3 — спуск промы-
вочной воды Ду 26 мм; 4 ~ спуск
в дренаж Ду 25 мм; S — муфта для
гидровыгрузки фильтрующего мате-
риала; £ — воздушник.
Таблица 3-34
Солерастворители (рис. 3-35)
Основные размеры, мм
Обозначения	Шифр		Обозначения	Шифр	
	К-188810/С	K-18I899/C		К-181810/С	К-181899/С
0у	600	1000	L	825	1 151
н	1 640	1 855	£,	430	510
Ду	50	80	^-2	260	420
Таблица 3-35
Мешалки гидравлические для известкового молока
и кислых реагентов (рис. 3-36 и 3-37)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр						
	М-1	М-2	МК-1	МК-2	М-4	М-8	М-14
	Гидравлические				Гидравлические цир- куляционные		
	для известко- вого молока		для КИСЛЫХ реагентов		для известкового молока		
Объем, ла	 Масса конструкции, кг	 Нагрузочная масса, т Чертеж общего вида Оптовая цена, руб. Изготовитель ....	1.0 221 1.5 450 Таг<	2,0 315 2,5 К-28 590 нрогск	1.0 281 1.3 3032 450 ий заве	2.0 358 2.4 590 Д »Кра	4.0 511 5,0 700 СНЫЙ 1	8.0 1 395 10,0 К-28290 653 отелыт	14.0 2 148 17,0 9 1003 ЦК*
Таблица 3-36
Мешалки гидравлические
(рис. 3-36)
Основные размеры, мм
Т а б л и ц а 3-37
Мешалки гидравлические
циркуляционные (рис. 3-37)
Основные размеры, мм
Обозначе- НИЯ	Шифр	
	МК-1. М-1	МК-2, М-2
Ду	1 200	1 600
Дх	1 288	1 688
н	1710	1 926
L	754	954
М	1000	1 300
Обоз на- чения	Шифр		
	М-4	м-в	М-14
Ду	1 600	2 000	2600
Д1	1690	2100	2 700
н	2 900	3 800	4 600
L	975	1 180	1 480
М	1 300	1 500	2 140
б/у	100	150	150
187
Рис. 3-36. Мешалки гидравлические
для известкового молока и кислых
реагентов М-1, М-2, МК-1, МК-2.
Z — к насосу; 2 — спуск в дренаж.
Рис. 3-37. Мешалки гидрав-
лические циркуляционные
для известкового молока
М-4, М-8, М-14.
I — к циркуляционному насосу:
2 —от циркуляционного насоса;
о — спуск.
188
Рис. 3-38. Бак для хранения крепкой серной кислоты БК-15.
1 — заполнение бака кислотой Ду 450 мм; 2 — выход кислоты Ду 25 мм; 3 —
подвод сжатого воздуха Ду 25 мм; 4 — воздушник Ду 25 мм.
Рис. 3-39. Бак для хранения едкого натра БЕ-30.
1 — заполнение бака едким натром Ду 450 мм; 2 — подвод сжатого воздуха
Ду 50 мм; З-таол едкого натра Ду 50 мм; 4 — воздушник Ду 50 мм; 5 —
подвод пара Ду 25 мм; 6 — выход конденсата Ду 25 мм.
Таблица 3-38
Баки для реагентов (рис. 3-38 — 3-41)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр			
	БК-15	БЕ-30	К-281536	ХВ-190
	для хранения		вытеснители крепкой серной кислоты	
	крепкой серной кислоты	едкого натра		
Объем, м? 		  . Масса конструкции, кг. . . - . . Нагрузочная масса, т		 Чертеж общего вида	 Оптовая цена, руб	 Изготовитель		15 3 260 30 К-282733 970 Таганрог! „Красный	30 4 835 50 К-282749 1 233 кнй завод «отелыцик"	0,5 245 1,2 К-281536 110 Бийский к заве	1,5 510 3,3 ХВ-190 510 этельный )Д
Примечание. Все аппараты подлежат ведению инспекции Госгортехнад
аора. Бак БК-15 —температура среды 20° С. Допускается вакуум до 40%.
Бак БЕ-30 подлежит тепловой изоляции.
189
Рис. 3-40. Вытеснитель крепкой
серной кислоты К-281536.
/ — заполнение вытеснителя крепкой
серной кислотой Ду 20 мм; S — подвод
сжатого воздуха Ду 20 мм; 3 — выход
крепкой серной кислоты Ду 25 мм;
4 — воздушник Ду 20 мм.
Рис. 3-41. Вытеснитель креп-
кой серной кислоты ХВ-190.
Обозначения позиций /—4 те ж
что на рис. 3-40. Значения Д (10'
зиции / 300x400 мм.	*
Рис. 3-42. Блочные водо-
подготовительные уста-
новки БХ-4340 и
БХ-4640.
1 — теплообменник; 2 — ме-
ханический фильтр; 3 — ка-
тиоиитный фильтр первой
ступени; 4 «— катионитиый
фильтр второй ступени; 5 —
баки склады для реагентов;
6 — мерники для растворов
реагентов; 7 — центробеж-
ные насосы с электродвига-
телями; 8 — фундаментная
рама.
Таблица 3-39
Блочные водоподготовительные установки (рис. 3-42)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр	
	БХ-4340	БХ-4640
Производительность, м*/ч		5	10
Рабочее давление, бар 	 Масса, т~.	5	5
оборудования и трубопроводов	3,03	4.00
нагрузочная 		6,0	10,0
Чертеж общего вида		БХ-4340	БХ-4640
Оптовая цена, руб		2 350	3000
Изготовитель 		Саратовский завод тяжелого	
	машиностроения	
Таблица 3-40
Блочные водоподготовительные установки (рис. 3-42)
Основные размеры, мм
Обозначе- НИЯ	Шифр		Обозначе- ния	Шифр	
	БХ-4340	БХ-4640		БХ-4340	БХ-4640
л	2 750	3 050	д	492	734
Б	1 300	2 300	д,	734	1 038
Н	3 600	3 830	Дг	273	273
191
Таблица 3-41
Теплообменники (рис. 3-13)
Техническая характеристика
Показатели	ХВ-790	ХВ-750	К-305481	К-305176
Производительность, т/ч ....	5—10	20—40	80—240	400
Поверхность нагрева, ма	 Расчетные параметры по грею- щей воде:	1.6	5	21,2	31,2
давление, бар 	 температура, ®С:	0,2	0,2	0,2	0,2
на входе 		104,2	104,2	104,2	104,2
на выходе	 То же по нагреваемой воде:	60	60	60	60
давление, бар	.	. температура, *С:	7	7	7	7
на входе .... 		40	40	40	40
на выходе .		 Рабочие параметры по греюшей воде:	48	48	48	48
давление, бар . .		7	7	7	7
температура, °C	 То же по нагреваемой воде:	160	160	160	160
давление, бар 	 температура на входе (не	7	7	7	7
менее), °C . 		 Расход воды на расчетном режи- ме, т]ч:	45	45	45	45
греющей		2,5	10	50	80
нагреваемой	 Гидравлическое сопротивление при максимальной производи- тельности, м вод. ст.: в межтрубном простран-	10	40	240	400
стве		0,99	1,14	2,3	3,62
в трубной системе	 Рабочее давление в корпусе и	1,06	0,8	0,5	4,95
трубной системе, до бар . . . .	7	7	7	7
Число ходов воды	 Площадь сечения, междутрубного простран-	4	4	4	4
ства в одном ходе ....	0,003	0,0066	0,0259	0,0259
трубок в одном ходе .... Число трубок Л-68 в трубной	0,00075	0,00315	0,0117	0,0117
системе, шт	  .	. . Размеры трубок, мм:	20	84	312	312
диаметр X толщина стенки	16X1	16X1	16X1	16X1
длина				1 700	1 400	1 400	2 000
Масса теплообменника, т . . . .	0,134	0,270	0,700	0,860
Нагрузочная масса, т ......	0,166	0.353	1,0	1.2
Чертеж общего вида		ХВ-790	ХВ-750	К-305181	K-30547G
Оптовая цена, руб		170	360	680	910
Изготовитель		Бийский	котельный	Таганрогский завод	
	завод		„Красный котельщик"	
192
13—396
Рис. 3-43. Теплообменники ХВ-790, ХВ-750, К-305481, К-305476.
/— вход греющей воды: 2 — выход греющей воды; 3 — вход нагреваемой воды; 4—-выход нагреваемой воды.
to
Теплообменники (рис. 3-13)
Основные размеры, мм
Обозначения	Шифр	I			
	ХВ-790	ХВ-750	К-305481	К-305476
Ли	159	273	478	478
с	2013	1 754	2 055	2 655
С,	440	380	540	570
С2	1 150	800	800	1 300
н	635	685	810	810
Подогреватели (рис. 3-44)
Техническая характеристика
Показатели	
	ХВ-760
Производительность, zn/<z		25
Поверхность нагрева, м2 		3,97
Расчетные параметры по греющему пару:	
давление, бар 		0,2
Таблица 3-42
Обозначения	Шифр			
	ХВ-790	ХВ-750	K-30548J	К-305476
Л4	350	350	460	460
Лу	50	80	150	150
	50	80	150	150
Л?	50	80	200	250
д*	50	80	200	250
Таблица 3-43
Шифр
К-305458	К-305465	К-305446	К-305487
50	100	200	400
8,4	15,6	31,2	68
0,2	0,2	0,2	0,2
Продолжение табл. 3-43
Показатели]	Шифр				
	ХВ-760	К-305468	К-305465	К-305446	К-305487
по воде: давление, бар ........ температура, °C	 на входе 	 на выходе		 Рабочие параметры по греющему пару: давление до, бар	 температура не более, ®С . . по воде; давление до, бар	 температура на входе не ме- нее, *С	 Расход воды на расчетном режиме, т/ч ............... Расход пара на расчетном режиме, т/ч 	 Рабочее давление парового и водяно- го пространства, бар	 Число ходов воды	 Число трубок Л-68 в трубной сис- теме, шт	 Размеры трубок, мм: диаметрХтолш-ина стенки . . . длина 		104,2 7 5 40 7 180 7 5 25 1,68 7 4 84 16X1 1 000	104,2 7 5 40 7 180 7 5 50 3,36 7 2 84 16X1 2 000	104,2 7 5 40 7 180 7 5 100 6,72 7 4 312 16X1 1000	104,2 7 5 40 7 180 7 5 200 13,4 7 2 312 16X1 2 000	104,2 7 5 40 7 180 7 5 400 26,8 7 2 568 16X1 2 400
								
со
сл
Продолжение табл. 3-43 '
Показатели	Шифр				
	ХВ-760	К-305458	К-305465	К-305446	К-305487
Масса подогревателя,Тт	 Нагрузочная масса, т	 Чертеж общего вида	 Оптовая цена, руб	 Изготовитель 		0,303 0,369 ХВ-760 330 Бийский котельный завод	0,376 0,485 К-305458 440 Таганро	0,608 0,852 К-305465 670 гский завод „Кр.	0,9 1,298 К-305446 950 асный котель	1.5 2,325 К-305487 1580 дик*
Таблица 3-44-
Подогреватели Основные размерь		(рис. 3-44) , мм									
Обоз-	Шифр					Обоз на че-	Шифр				
каче- ния	ХВ-760	К-305458	К-305465	К-305446	К-305487	НИЯ	ХВ-760	К-305458	К-305465	К 305446	К-305487
0Н	273	273	478	478	630	Ду	80	80	150	200	200
с	1 355	2 354	1 655	2 695	3 152	4	80	80	150	200	200
С,	361	- 410	640	680	750	•4	100	150	150	200	200
с2	660	1 350	550	1 300	1650		50	50	50	100	100
н	760	797	900	940	1 170	Ду	—	—	—	20	20
Л1	350	350	460	460	500	4	—	—	—	32	32
Рис. 3-44. Подогреватели ХВ-760, К-305458, К-305465, К-305446, К-305487.
/ — вход воды; 2—выход воды; 3 — вход пара; 4 —выход конденсата; 5 —отсос конденсирующихся газов; 6 — присоединение
регулятора перелива.
CO
00 Расширители непрерывной и периодической продувки (рис. 3-45—3-49)
Техническая характеристика
Таблица 3-45
Показатели	Расширители						
	непрерывной продувки				непрерыв- ной про- дувки 1-й ступени	непрерыв- ной про- дувки 2-й ступени	периодиче- ской про- дувки
	Шифр						
	К-182482	ХВ-850	СП-0,7	СП-1,5	СП-5,5	СП-12	СП-7,5
Емкость расширителя, м3		0,2	0,7	0,7	1,5	5.5	12	7,5
Рабочее давление, бар 		7	7	7	7	8	1.5	1.5
Масса конструкции, т		0,278	0,669	0,527	0,784	1,963	2.805	2,010
Нагрузочная масса, т		0,50	~1,70	1,60	2,80	-4.5,00	-4.5,00	-4.5,00
Чертеж общего вида . . . _		К-182482	ХВ-850	К-282758	К-282789	К-284524	К-281650	К-281694
Оптовая цена, руб		140	370	370	460	990	I 410	800
Изготовитель 		Бийский котельный завод		Таганрогский завод „Красный котельщик”				
Рис. 3-45. Расширитель непрерывной
продувки К-182482. / — вход продувоч-
ной воды 20 мм; 2 — выход отсела-
рированного пара Ду 50 мм; 3 — выход
отрепарированной воды 80 мм.
Рис. 3-46. Расширители непрерывной
продувки ХВ-850; СП-0,7; СП-1,5.
Обозначения позиций 1—3 те же.
что на рис. 3-45; 4 — спуск; значе-
ние Ду в табл. 3-46.
199
08 ZJ |~ 800i
Рис. 3-47. Расширитель непрерыв-
ной продувки СП-5,5.
I — вход продувочной воды Ду 100 ло«:
2 — выход отсепарироваиного пара
Ду 150 мм.
aw
Рис. 3-48. Расширитель непре-
рывной продувки СП-12.
1 — вход сепарируемой воды Ду
180 мм- 2 — выход отсепарирован-
ного пара Ду 200 мм-, 3 — выход
отсепарированной воды; 4 — шту-
цер для установки предохранитель-
ного клапана Ду 100 жж
2
Рис. 3-49. Расширитель перио-
дической продувки СП-7,5.
/ — вход продувочной воды Ду
150 мм; 2—выход отсепарирован-
ного. пара Ду 300 мм; 3 —выход
конденсата Ду 150 мм.
Рис. 3-50. Холодильник для
пара и воды ЗН-279-67.
/ — вход пара или воды Ду 16 мм;
2 —выход пробы Ду 15 мм; 3 —
вход охлаждающей воды Ду 19 мм;
4 — спуск охлаждающей воды.
201
Рис. 3-51. Деаэраторные колонки атмосферного типа
ДСА-5, ДСА-10, ДСА-15, ДСА-25, ДСА-50, ДСА-75,
ДСА-100, ДСА-150, ДСА-200, ДСА-300.
а — вид сбоку; б — расположение штуцеров для ДСА-5, ДСА-10,
ДСА-15; е — расположение штуцеров для ДСА-25; г — расположе-
ние штуцеров для ДСА-60, ДСА-75, ДСА-100; д — расположение
штуцеров для ДСА-150, ДСА-200, ДСА-300; / — обработанная вода;
2, 3, 4, 5 — конденсат; 6 — выпар.
Таблица 3-46
Расширители непрерывной продувки (рис. 2-16)
Основные размеры, мм
Обозначения	Шифр		
	ХВ-850	СП-0,7	СП-1,5
			
Дн	630	630	820
Ду	100	100	100
д'	80	80	150
д*	50	50	80
и	3 360	3 365	3 920
L	655	655	790
/.,	470	470	500
м	950	950	1 170
Таблица 3-47
Холодильник для пара и воды (рис. 3-50)
Техническая характеристика
Рабочее давление, бар ............................ 6
Поверхность змеевика,	Л1!....................... 0.54
ёмкость холодильника,	л ......................... 36
Масса конструкции, кг	..........	49
Чертеж общего вида.................... ЭН-279-67
Оптовая цена, руб. . . •..............•	65
Изготовитель.............................Саратовский	завод тяже-
лого машиностроения
202
Таблица 3-48
Деаэраторные колонки атмосферного типа (рис. 3-51)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр									
	ДСА-5	ДСА-10	ДСА-16	ДСА-25	ДСА-50	ДСА-76	ДСА-100	ДСА-150	ДСА-200	ДСА-300
Производитель- ность, т/ч . .	5	10	15	25	50	75	100	150	200	300
Рабочее давление, бар		1,2	1,2	1.2	1,2	1,2	1,2	1,2	1,2	1,2	1,2
Пробное гидравли- ческое давление, бар 		2	2	2	2	2	2	2	2	2	2
Рабочая темпера- тура, °C ...	104	104	104	104	104	104	104	104	104	104
Масса конструк- ции, кг ... .	1 914	272	272	370	520	504	5 140	760	760	370
Рекомендуемый охладитель вы- пара 		ОВ-2	ОВ-2	ОВ-2	ОВ-2	ОВ-2	ОВ-8	ОВ-8	ОВ-16	ОВ-16	ОВ-24
Чертеж сборного вида деаэратор- ной колонки . .	В-18217	В-18193	В-18993	В-16232	В-18599	В-18586	В-18590	В-16672	В-17229	В-17144
Оптовая цена, руб.	1 100	1 150	1 150	1 300	1 480	1 500	1 540	1 540	1630	1 830
Изготовитель . .			Черновицкий машиностроительный завод							
К Примечание. В комплект поставки входят: собственно деаэраторная колонка, гидрозатвор, контрольно-измерительные приборы,
со клапаны регулирующие, арматуре. Барботажное устройство и охладители выпара поставляются за отдельную плату.
7
Рис. 3-52. Деаэраторная колонка повышенного давления
типа ДСП-160.
1 — холодный конденсат Ду 50; 2 — холодный конденсат Ду 80;
3 — горячий конденсат Ду 50; 4 — горячий конденсат Ду 100; 5 —
пар Ду 150; 6 пар Ду 200; 7 — выпар Ду 50; 8 — воздушник Ду 20.
Таблица 3-49
Деаэраторные колонки атмосферного типа (рис. 3-51)
Основные размеры, мм
Шифр	0 и	н	D	
ДСА-5	546	1 093	640	600
ДСА-10	736	1 130	860	810
ДСА-15	736	1 130	860	810
ДСА-25	816	1 370	975	920
ДСА-50	1 212	1 330	1 368	11312
ДСА-75	1 212	1 330	1 368	1 312
ДСА-100	1212	1 354	1 368	1’312
ДСА-150	1 412	1 608	1 575	1 520
ДСА-200	1 412	1 608	1 575	1 520
ДСА-300	1 812	1 728	1980	1 930
204
Таблица 3-50
Деаэраторные колонки повышенного давления (рис. 3-52—3-57)
Техническая характеристика
Показатели	Шифр					
	ДСП-160	ДСП-225	ДСП-320	ДСП-400	ДСП-500	ДСП-800
Производительность,/п/ч • 		160	225	320	400	500	800
Давление, бар-.						
рабочее 		5	5	5	5	6	6
пробное гидравлическое . . • .	8	8	8	8	9	9
допускаемое (при работе предо-						
хранительных клапанов) . . .	6,25	6,25	6,25	6,5	7,5	7,5
Рабочая температура, *С	•	-4.158	-4.158	-4.158	-4.158	-4.164	~ 164
Объем геометрический, м* . ... .	8	8	8,6	—	10	—
Масса конструкции, кг		4 030	4 230	6 875	5 880	9 960	8 220
Нагрузочная масса, т 		—	—	17	-4.22	20	•>-28
Чертеж общего вида		144 970	144 976	143681	142 331	143 700	142J993
Оптовая цена, руб	•	. .	2 020	2 260	8 580	5 000	13 200	5740
Изготовитель 			Барнаульский котельный завод				
сл Примечание. Насадка для загрузки ДСП входит в объем поставки.
.6
Рис. 3-53. Деаэраторная колонка
повышенного давления типа
ДСП-225.
1 — холодный конденсат Ду 80; 2 — хо-
лодный конденсат Ду 100; 3 —холод-
ный конденсат Ду 150; 4 — горячий
конденсат Ду 80; 5 — греющий пар
Ду 160; 6 — выпар Ду 50; 7 — воздуш-
ник Ду 20; 8 — перегретый пар Ду 200.
Рис. 3-54. Деаэраторная колон-
ка повышенного давления типа
ДСП-320.
1 — конденсат испарителей Ду 50;
2 — конденсат турбин Ду 200; 3 —
выпар Ду 70; 4 — воздушник Ду 20;
5 — обработанная вода Ду 100;
6 — греющий пар Ду 300; 7 — пар
от штоков клапанов турбин Ду 200;
8 — вода для измерения темпера-
туры Ду 20 (штуцера /, 5 и 8 рас-
положены в одной горизонтальной
плоскости со штуцером 2).
soe
Рис. 3-55. Деаэраторная ко-
лонка повышенного давле-
ния типа ДСП-400.
/ — выпар Ду 70; 2—обрабо-
танная вода Д 100; 3 — кон-
денсат турбин Ду 200; 4 — кон-
денсат испарителей Ду 60; 5 —
запасный штуцер Ду 50; 6 —
горячий конденсат Ду 100; 7 —
пар ет уплотнений клапанов
турбин Ду 200 ; 8 — греющий
Пар Ду 300;	9 — воздушник
Ду 6.
Рис. 3-56. Деаэраторная ко-
лонка повышенного давления
типа ДСП-500.
/ — выпар Ду 70; 2 — воздушник
Ду 70; 3 — конденсат Ду 200; 4 —
холодный конденсат Ду 150; 5 —
греющий пар Ду 250; б — пар от
уплотнений штоков клапанов тур-
бин Ду 200; 7 — конденсвт сушилок
Ду 150; 8 — вода для измерения
температуры Ду 20 (штуцера 4, 7,
8 расположены в одной горизон-
тальной плоскости со штуцером 3).
207
а?, ч зл
Рис. 3-57. Деаэраторная колонка повышенного давления типа
ДСП-800.
/ — основной конденсат Ду 300 ; 2 — вода от уплотнений питательных насо-
сов Ду 100; 3 — воздушник Ду 6; 4 — выпар Ду 80; 5 — греющий пар
Ду 500; 6 — пвр от уплотнений турбин Ду 200; 7 — пар от уплотнений што-
ков клапанов турбин Ду !200; 3 — конденсат сушилок Ду 200; 9 — дренажи
Ду 200; 10 — резервный конденсат Ду 250; 11 — забор воды для измерения
температуры Ду 20.
Рис. 3-58. Деаэраторные баки.
208
Таблична 3-51
14-396
Деаэраторные баки (рис. 3-58)
Техническая характеристика
	Шифр					
	Д-6551	Д-6552	Д-2279	145006	144659	;144729
Показатели	Без барботаж- ного устрой- ства	С одним бар- ботажным устройством	С двумя бар- ботажными устройствами	Для одной колонки ДСА-320, ДСП-400, ДСП-500	Для одной колонки ДСП-800	Для двух колонок ДСП-800
Емкость, л1: полезная 	 геометрическая	 Давление, бар:	65 72	65 72	65 72	120 150	100 118	120 150
рабочее 		5	5	6	5* ТГ	6	6
пробное гидравлическое ....	8	8	9	8* 9	9	9
допускаемое (при работе аварий- ного клапана)	 Температура, °C		160	160	164	6* 7,5 158* 164	7,5 164	7,5 164
Масса конструкции, кг	 Чертеж общего вида . 		 Оптовая цена, руб	 Изготовитель 		14 960 Д-6551 3900 Саратовский	15 800 Д-6552 4 000 завод тяжел строения	18 094 Д-2279 4 700 ого машино-	27 000 145006 9100 Барнаул!	27670 144 659 7 880 ский котельн	31 750 144 729 9100 ый завод
В числителе для ДСП-320 и ДСП-400; в знаменателе для ДСП-SOO.
Рис. 3-59. Охладители выпара ОВ-2, О.В-8, OB-46, ОВ-24.
/ — вход пара; 2 — выход конденсата; 3, 4— выход волы; 5 — выход воздуха;
6 — слнв воды.
Деаэраторные баки (рис. 3-58)	Таблица ;3-52
Габаритные размеры, мм
Обозначе- ния	Шифр					
	Д-6551	Д-6552	Д-2279	145006	144659	144729
0	3 032	3 032	3 032	3 437	3 437	3 437
н	3 500	3 500	3 500	3 860	3 730	3 730
L	11 052	И 052	11 052	17 000*	14 125*	17 625*
М	2 000	2 000	2 000	2 200	2 200	2 200
* ±50.
Охладители выпара (рис. 3-59)	Таблица 3-53
Техническая характеристика
Показатели	Шифр			
	ОВ-2	ОВ-8	ОВ-16	ОВ-24
Площадь рабочей поверхно-				
сти, м2 	 Давление, бар: рабочее в трубном пуч-	2	8	16	24
ке . 		4	4	4	4
рабочее в корпусе . . пробное гидравлическое	1,2	1,2	1,2	1.2
в корпусе 	 Температура, *С: воды при входе в труб-	6	6	6	6
ный пучок	 воды при выходе из	50	50	50	50
трубного пучка . . .	80	80	80	80
пара при входе в корпус	104	104	104	104
Масса конструкции, кг . .	232	428	660	1 008
Чертеж общего вида . . .	В-3501	В-3512	В-3521	В-3527
Оптовая цена, руб	 Изготовитель 		160	250	390	565
	Черновицкий машиностроительный завод			
210
300
Рис. 3-60. Охладитель выпара ОВ-5.
/ — вход воды Ду 70; 2 —выход воды Ду 70; 3—вход пара Ду 70; 4 — выход
конденсата Ду 25; 5 — выход воздуха Ду 40; 6 — для манометра.
Охладители выпара (рис. 3-59)
Габаритные и присоединительные размеры, мм
Таблица 3-54
Обозначения	Шифр			
	ОВ-2	ОВ-8	ОВ-16	ОВ-24
0и	325	325	426	529
н	580	580	676	825
L	1 200	2 550	2 700	2 750
Lt	500	1 460	1 400	1390
Lt	300	300	400	400
Д1	50	100	100	100
Д\	20	100	50	80
	50	80	80	80
4	50	80	80	80
	15	15	15	15
4	15	15	15	15
14*
211
Таблица 3-55
Охладитель выпара ОВ-5 (рис. 3-60)
Техническая характеристика
Площадь рабочей поверхности, м*.•	•	5
Давление рабочее, бар ...... 5
Расход пара, т/ч ..................... 1.5
Температура, *С:
насыщенного пара...........................158
воды на входе.....•........................ 40
воды на выходе . . •.......................100
Расход охлаждающей воды, т/ч ........... • . . 12,5
Масса, кг:
конструкции............................... 607
охладителя с водой	и	трубной	системой..... 670
охладителя, полностью	заполненного	водой . 995
Оптовая цена, руб......................... 500
Изготовитель—Бийский котельный завод
Таблица 3-56
Рис. 3-61. Охладитель
выпара ОВ-18.
1 — вход пара Ду 80; 2 —
вход н выход конденсата
Ду 200; 3 —выход воздуха
Ду 1Б; * — слив воды Ду 25;
6 — слив конденсата Ду 20.
Охладитель выпара ОВ-18 (рис. 3-61)
Техническая характеристика
Площадь рабочей поверх-
ности, м*.................. 18
Давление, бар:
рабочее:
в паровом прост-
ранстве ....	6
в водяном прост-
ранстве ....	Ю
пробное гидравличе-
ское:
в корпусе ....	9
в трубной системе 13
Расход пара, т/ч ...	1
Температура, °C:
насыщенного пара	164
конденсата на входе	130—155
конденсата на выхо-
де ............. 134—157
Расход охлаждающего
конденсата, т/ч .	.	.	115—207
Масса конструкции, кг 1 050
Чертеж общего вида	.	.	143'323
Оптовая цена, руб. . .	1 100
Изготовитель..........Бийский котель-
ный завод
212
Таблица 3-57
Испарители (рис. 3-62)
Техническая характеристика
Обозначения	Шифр								
	И-120-1	И-120-2	И-250-1	И-250-2	И-350-1	И-350-2	И-585	И-585-1	И-585-2
Производительность, т/ч	8	8	21	21	21	21	20	18	18
	1 800	1 800	3 000	3 000	3 000	3 000	2 800	2 800	2 800
Н, мм		6 794	6 794	6 400	6 400	6 966	6 966	9 206	9 866	9 896
Поверхность нагрева, л2 . . Параметры: по первичному пару:	120	120	250	250	350	350	585	585	585
давление (до), бар	9	9	5	5	5	5	14	5	5
температура (до), *С по вторичному пару:	320	320	320	320	320	320	320	320	320
давление (до), бар	5	5	5	5	5	5	11	5	5
температура (до), *С Пробиое гидравлическое дав- ление, бар-.	151	151	151	151	151	151	183	151	151
корпуса 		6	6	6	6	6	6	13	6	6
греющей секции .... Масса конструкции испари-	11	11	6	6	6	6	16,5	6	6
теля, т 		10,2	10,5	20,88	21,28	23,745	24,15	32,534	33,003	33,4
Нагрузочная масса, т . . .	15,65	15,95	28,4	28,8	33,645	34,05	60.034	60.503	60,9
Оптовая цена, руб	 Изготовитель		5 040	5 040	7 820 Таганр	7 820 огский зэе	9 200 од «Краси	9 200 ый котель	14 160 щик*	13 560	13560
— Примечание. В обозначении типа цифра 1—одноступенчатая промывка пара, 2—ступенчатая промывка пара; отсутствие циф-
с*> ры—без промывочных устройств пара.
1
Рис. 3-62. Испарители И-120-1, И-120-2, И-250-1, И-250-2, И-350-1,
И-350-2, И-585. И-585-1, И-585-2.
/ — отвод вторичного пара; 2 — подвод отработавшей воды; 3 — подвод грею-
щего пара; 4 —- отвод конденсата; 5 — продувка непрерывная; <5—продувка
периодическая.
Диаметры штуцеров Д , мм
№ шту- цера	1-120-1	1-120-2 И-250-1		И-250-2	И-350-1	И-350-2	И-585	И-585-1	И-585-2
1	450	450	500	500	500	500	500	500	500
2	100	100	100	100	100	100	200	100	100
3	200	200	300	300	300	300	250	300	300
4	100	100	100	100	100	100	100	100	100
5	25	100	25	25	25	25	—	25	25
6	100	100	100	100	100	100	100	100	100
214
Рис. 3-63. Паропреобразо-
ватели П-870, П-550.
/ — подвод первичного пара;
2 — отвод вторичного пара; 3 —
отвод конденсата; 4 — подвод
питательной воды; 5 — продув-
ка и спуск воды; 6—предохра-
нительный клапан.
Диаметры штуцеров, мм
№	П-870	П-650
штуцера
I	250	250
2	250	300
3	100	100
4	100	100
5	100	100
6	150	150
215
Таблица 3-58
Паропреобразователи (рис. 3-63)
Техническая характеристика
Ширр
П-870	П-ББО
Производительность, /я/ч . .  ............... 40	30
Диаметр внутренний 0, мм ........	2 600	2 400
Высота габаритная И, мм................ 12 045	10 574
Поверхность нагрева, м* .........	870	550
Рабочие параметры:
по первичному пару:
давление, бар ...........	21	14
температура, °C.................. 300	300
по вторичному пару:
давление, бар.................... 16	11
температура, °C............... 200	183
Пробное гидравлическое давление, бар'.
корпуса.............................. 20	14
греющей секции................... 27	18
Масса конструкции паропреобразователи,	т	41,74	27,826
Нагрузочная масса, т ..........	93	65
Оптовая цена, руб........................ 26	450	16 540
Изготовитель .......................... Таганрогский завод
.Красный котельщик"
3-2. АРМАТУРА ТРУБОПРОВОДОВ
Номенклатура трубопроводной арматуры принята по данным
«Союзглавхимнефтемаш» на 1970 г.; цепы указаны по Прейскуран-
ту № 23-07 (введенному в действие с 1 мюля 1967 г.). Цены, ука-
занные со звездочкой (♦), действительные до 1 мюля 1969 г., подле-
жат уточнению при заказе. Стоимость арматуры, на которую цены
не указаны, также подлежит уточнению при заказе.
В таблице па стр: 217 приведена арматура, наиболее употреби-
тельная на водоподготовительных установках электростанций.
216
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, мм	Масса единицы изделия (ориеити- ровочио), кг	Оптовая цена, руб. —коп.
Краны			
Проходной муфтовый натяжной для	15	0,4	0—74
жидких сред на Ру 6 бар, 11Б1бк	20	0,6	0—94
	25	1,2	1—55
	32	1,7	2—20
	40	2,7	2—95
Проходной сальниковый муфтовый	15	0,4	0—80
для воды и других жидких сред на	20	0.G	0—96
Ру 10 бар и температуру до 100 ®С,	25	1.1	1—35
ПБббк	32	1.7	2—00
	40	2,8	2—90
	50	4,7	—
Натяжной трехходовой муфтовый	4	0,5	—
для манометра с контрольным флан-			
цем для воды и пара на Ру 25 бар			
и температуру 225 •С, К.ТК.			
То же на Ру 16 бар, 14М1	3	0,4	—
Сальниковый муфтовый для воды,	15	0,7	0—73
нефти, масла на Ру 10 бар и темпе-	20	1,1	0—91
ратуру до 100 ®С, Пчббк	25	1,9	1—15
	32	3,0	1—85
	40	3,6	2—25
	50	6,5	3—00
	70	12,3	4—85
	80	17,8	9—25
Сальниковый фланцевый для воды,	25	3.5	1—80
нефти, масла на Ру 10 бар и темпе-	40	7,3	3—30
ратуру до 100*С, 11ч8бк	50	10,6	3—90
	70	16,8	6—00
	80	22,0	7—60
	100	28,5	15—50
Трехходовой сальниковый фланце-	25	4,4	4—20
вый для воды, нефти, масла на Ру 6 бар	40	10,5	8—60
и температуру до 100 *С, 11ч18бк	50	11.3	9—40
	70	17,0	14—00
	80	27,0	16—50
	100	47,2	24—50
Сальниковый футерованный фаоли-	25	9,5	5—00
том фланцевый для коррозионных сред	40	13,3	6—65
на Ру 4 бар и температуру от —20	50	17,8	8—60
до + 100е С, 11 ч15п	70	28,6	14—30
217
Продолже ние
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, мм	Масса единицы изделия (ориенти- ровочно), кг	Оптовая цена, руб. —коп.
Сальниковый фланцевый на Ру 6 бар	80	60,9	29—30
и температуру до 100 °C для щелоч-	100	96, G	38—80
ных сред (содовое производство),	125	152,5	55—00
11ч12бк	150	197,4	72—00
Вентили	200	320,2	104—00
Запорный муфтовый для воды на	15	0,32	0—68
Р7 10 бар и температуру до 50 °C,	20	0,45	0—77
15БЗк, 15БЗр	25	0,84	1—20
	32	1,2	1—65
	40	1,5	2—10
	50	2,3	2—90
Муфтовый для воды на Ру 10 бар	70	6,8	4—10
и температуру до 50 °C, 15кч4р, 15кч4к	80	9,4	4—40
Запорный муфтовый для воды и па-	15	0,7	0—93
ра на Ру 16 бар и температуру до	20	0,9	1—05
225 °C, 15кч18бр	25	1,4	1—40
	32	2,1	1—60
	40	3,7	2—35
	50	5,0	3—00
Запорный муфтовый для пара и во-	15	0,6	0—86
ды на Ру 16 бар и температуру до	20	0,9	1—00
200 ®С, 15кч18п	25	1.4	1—30
	32	2.1	1—55
Запорный муфтовый для горячей во-	40	3.7	2—10
ды и насыщенного пара на Ру \^бар и температуру до 180 °C, 15кч18э	50	5,0	2—85
Запорный муфтовый для воды на	15	0,7	0—67
Ру 10 бар и температуру до 50 *С,	20	0,S	0—76
15кч18к, 15кч18р	25	1.4	1—10
	32	2,1	1—50
	40	3,7	2—05
	50	5.0	2—60
Запорный фланцевый для воды и	25	2,7	2—10
пара на Ру 16 бар и температуру до	32	4,3	2—80
225 *С, 15кч19бр	40	6,0	3—80
	50	8,0	4—80
Запорный фланцевый для пара и	25	2,7	2—00
воды на Ру 16 бар и температуру до 200«С, 15кч19п	32	4,3	2—60
218
П родолжение
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, мм	Масса единицы изделия (ориенти- ровочно), кг	Оптовая цена, руб.—коп.
Запорный фланцевый для воды и	40	6,0	3—40
пара на Рг 16 бар и температуру до 180 °C, 15кч19э	50 .	8,0	4—35
Запорный фланцевый для поды на	25	2,7	1—95
Ру 10 бар и температуру до 50 °C,	32	4,3	2—55
15кч19к	40	6,0	3—35
	50	8,0	4—20
Запорный муфтовый для воды и	15	0,8	0—71
пара на Ру 16 бар н температуру до	20	1,1	0—86
225° С, 15кч18бр и температуру до	25	1,8	1—20
200 °C, 15ч8п	32	2,7	1—50
	40	4,2	2—25
	50	5,8	2—80
	70	14,0	5—30
	80	17,0	6—25
Запорный муфтовый для воды на	15	0,8	0—63
Ру 10 бар и температуру до 50 °C,	20	1,1	0—75
15ч8р, 15ч8к	25	1,8	1—05
	32	2,7	1—45
	40	4,2	2—00
	50	5.8	2—50
	70	14,0	5—20
	80	17,0	5—90
Запорный фланцевый для воды и	25	3,6	1—54
пара на Ру 16 бар и температуру до	32	5,5	2—25
225 °C, 15ч9бр	40	7.7	2—85
	50	10,3	3—65
Запорный фланцевый для воды на	25	3,6	1—50
Ру 10 бар и температуру до 50 °C,	32	5,5	2—00
15ч9р, 15ч9к	40	7.7	2—70
	50	10,3	3—35
Запорный фланцевый для воды и	70	22,0	10—70
пара на Ру 16 бар и температуру до	80	29,0	13—10
225 °C, 15ч14бр	100	39,7	17—90
	125	60,0	24—00
	150	87,0	29—80
	200	142.0	46—00
Запорный прямоточный футерован-	80	37,0	43—40
ный свинцом фланцевый для серной	100	53,4	58—00
кислоты Ру 6 бар и температуру до	150	106,2	127—00
100° С, 15ч52св Примечание. Оптовая цена подле- жит уточнению при заказе	200	181,3	200—00
219
Продолжение
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, мм	Масса единицы изделия (ориенти- ровочно), кг	Оптовая цеиа, руб.—коп.
Диафрагмовый футерованный поли-	6	0,5	2—70*
этиленом фланцевый для коррозион-	10	1.2	3—00*
ных сред на Ру 16 бар и температуру	15	2,1	4—00*
от —15* до +60 *С, 15ч74п1	20	2,5	4—50*
То же на 10 бар, 15ч75п1	25	4,8	5—30*
	32	7,9	5—90*
	40	9,3	7—50*
	50	13,3	9—70*
То же на Ру 6 бар, 15ч76п1	80	22,8	25—90*
	100	34,6	35—40*
Запорный диафрагмовый футерован-	6	0,6	6—10*
ный фторопластом-42 для коррозион-	10	1.4	7—00*
ных сред на Ру 16 бар и температу-	15	2,3	10—20*
ру от —15 до +110 °C, 15ч74п2	20	2,9	11—80*
То же на Ру 10 бар, 15ч75п2	15	5.3	
	20	8,36	—
	25	10,3	16—10*
	32	12,7	19—50*
То же на Р, 6 бар 15ч76п2	40	23,4		
	50	35,4	—
Диафрагмовый футерованный резиной фланцевый для коррозионных сред на Ру 16 бар и температуру от —15 до +65* С, 15ч74гм1	15	2.2	7—55*
То же на Ру 10 бар, 15ч75гм1	25	4,6	10—00*
	40	9,2		
	50	11,3	15—40*
То же, футерованный резиной для	80	15,8	—
коррозионных сред на Ру6 бар и тем- пературу от —15 до +65 °C, ВДМ	100	25,1	—
Прямоточный футерованный резиной	125	52	57—00
фланцевый для коррозионных сред на	150	72	68—00
Ру 6 бар и температуру от —15 до	200	130	100—00
+ 65*С, ВКГМ (15ч63гм)	250	178,0	130—00
	300	254,0	170—00
Диафрагмовый эмалированный флан-	10	1.3	7—80*
цевый для коррозионных сред на Р,	15	2,2	8—70*
10 бар и температуру от —15 до +120 *С, 15ч74эМ1	20	2,6	9—90*
220
Продолжение
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, JKJK	Масса единицы изделия (ориенти- ровочно), кг	Оптовая цена, руб. —коп.
То же на Ру 10 бар, 15ч75эМ1	25	4,9	11—20*
	32	8,3	13—50*
	40	9,7	16—40*
	50	12,5	19—10*
То же па Ру 6 бар, 15ч76эМ1	70	10,7	31—50*
	80	14,7	37—90*
	100	23,6	53—00*
	150	—	—
Клапаны			
Обратный подъемный фланцевый для	32	2.0	3—45
воды и пара на Р, 25 бар и темпе-	40	4,0	4—00
ратуру до 225 *С, 16кч9бр	50	11,2	4—90
	70	19,8	8—25
	80	24,7	9—90
Обратный подъемный для надсмоль-	32	6,2	3—65
ной воды и раствора щелочей на Ру	40	8,4	4—35
16 бар и температуру до 225 *С; для	50	11,2	5—60
пара на Р, 25 бар п температуру до	70	19,8	9—45
300 °C, 16кч9нж	80	24,7	10—90
Обратный подъемный для воды на	15	0,5	0—69
Ру 10 бар и температуру до 50° С,	20	0.8	0—78
16кч11р, 16кч11к	25	1.0	0—87
	32	1,8	1—85
	40	3,0	2—00
	50	4,0	2—30
Обратный подъемный фланцевый для	40	7,0	2—30
воды на Р, 10 бар и температуру до 50 °C, 16чЗр	50	9,4	2—85
То же, 16ч6р	70	18,0	6—15
	80	23,0	7—75
	100	35,0	11—20
Обратный подъемный фланцевый	25	3,2	2—'50
для водной пара на Ру 16 бар и тем-	40	7,0	3—60
пературу до 225 °C, 16чЗбр	50	9,4	4—25
То же, 16ч6бр	80	23,4	9—55
	100	35,5	13—70
	150	74,0	23—80
221
Продолжение
		Масса	
	Условный	единицы	Оптовая
Наименование изделия, марка, тип	проход, мм	(ориенти- ровочно), кг	цена, руб.—коп
Обратный приемный с сеткой для	50	4.0	2—25
воды, нефти и других жидких сред	80	8.5	4—50
на Ра 2,5 бар и температуру до 50 ®С,	100	11.5	5—90
16ч42р	150	22,5	11—20
	200	43,0	20—40
	250	100.0	28—60
	300	155,0	69—00
	400	215,0	112—00
Обратный поворотный для воды на	50	15,0	5—50
Ра 16 бар и температуру 50® С,	80	35,0	11—60
19ч16р	100	42,0	13—20
	150	82,0	24—00
То же на Ру 10 бар, 19ч16р	200	НО	34—50
	250	143,0	47—60
	300	217,0	112—00
	400	393,0	169—00
	500	632,0	256—00
	600	1 019,0	466—00
Обратный поворотный фланцевый для	50	15,0	10—70
воды и пара на Ра 16 бар и темпе-	80	35,0	18—60
ратуру до 225 °C, 19ч16бр	100	42,0	20—80
	150	82,0	31—70
То же на Р? 10 бар, 19ч16бр	200	110,0	35—20
	250	143,0	49—50
	300	217,0	123—00
	400	393,0	184—00
Предохранительный малоподъемный	25	7,0	4—75
однорычажный для воды и пара на Ру	40	12.6	6—40
16 бар и температуру до 225 ®С,	50	16,0	7—55
17чЗбр1	80	31,0	9—80
	100	49,0	15—20
Предохранительный неполно-мало-	80	34,0	14—50
подъемный двухрычажный для воды и	(50X2)		
пара на Р, 16 бар и температуру до	125	64,0	25—20
225 ®С, 17ч5бр11	(80X2)		
	150	100,0	36—60
	(Ю0Х2)		
Редукционный пружинный для пара	25	8,5	9—20
на Ру[&бар и температуру до 225 °C,	50	21,0	16—00
18ч2бр	80	48,0	28—50
	100	70.0	35—00
	125	99,0	48—70
	150	134.0	65—00
222
Продолжение
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, мм	Масса единицы изделия (ориенти- ровочно), кг	Оптовая цена, руб, —коп.
Редукционный с поршневым приво-	25	10,5	45—00
дом и внутренним импульсным меха-	50	22,5	59-00
низмом фланцевый для пара, воздуха и газа на /\ 16 бар и температуру до 250 °C, 18ч4нж	80	53,8	91—00
Запорный мембранный („НО“ и „Н3“)	50	16,6	—
фланцевый с наиритовым покрытием	80	30,0	—
на Ру 6 бар и температуру до 60 °C	100	40.8	.—.
для коррозионных сред, 22ч6гм, 22ч7гм	125	49,0	—
(черт. № М96170)	150	78,5	—
	200	126,0	.—-
	250	243,4	—
	300	331,2	—
Регулирующий диафрагмовый „НО“	10	9,9	60—00*
с мембранным исполнительным меха- низмом, футерованный полиэтиленом, на Ру 10 бар и температуру от —15 до -J-65 °C, 25ч5п1	15	10,5	60—00*
То же на Ру 6 бар	20	17,1	90—00*
	25	19,4	92—00*
	32	29,2	99—00*
То же на Ру 4 бар	40	32,6	100—00*
	50	51,9	112—00*
То же „Н3“ на Ру 10 бар, 25ч7п1	10	9,9	60—00*
	15	10,5	60—00*
То же на Ру 6 бар	20	19,1	90—00*
	25	21,5	92—00*
То же на Ру 4 бар	32	31,2	99—00*
	40	34,7	100—00*
	50	51,6	112—00*
Регулирующий диафрагмовый „НО“	10	9,9	64—00*
с мембранным исполнительным меха- низмом, футерованный фторопластом- 42, на Ру 10 бар и температуру от —15 до +110 °C, 25ч5п2	15	10,5	68—00*
То же на Ру 6 бар	20	17,3	99—00*
	25	20,5	103—00*
	32	32,0	114—00*
	40	35,2	124—00*
То же „Н3“ на Ру 10 бар	50	53,5	140—00*
	10	9,9	64—00*
То же на Ру & бар	15	11,5	68—00*
	20	19,3	99—00*
	25	22,5	103—00*
	32	34,0	114—00*
223
Продолжение
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, мм	Масса единицы изделия (ориенти- ровочно), кг	Оптовая цена, руб.—коп.
То же иа Р, 4 бар	40	37,2	124—00*
	50	55,5	140—00*
Регулятор давления прямого дейст-	50	44,0	64—00*
вия „после себя* рычажный фланцевый	80	67,0	76—00
для воды, воздуха, пара и нефтепро-	100	83,0	95—00
дуктов на Ру 16 бар и температуру до 300 *С, 21ч10нж	150	135,0	129—00
Регулятор давления прямого дейст-	50	44.0	64—00
вия „до себя" рычажный фланцевый	80	67,0	76—00
для воды, воздуха, пара и нефтепро-	100	83,0	95—00
дуктов на Ру 6 бар и температуру до 300 *С, 21ч12нж	150	135,0	129—00
Регулирующий „НО* с пневматиче-	15	19,0	42—70*
ским мембранным исполнительным ме-	20	24,5	44—30*
хаиизмом фланцевый для воды, воз-	25	25,0	44—55*
духа и пара на Ру 16 бар и темпера-	40	38,0	61—00*
туру до 300* С, 25ч30нж	50	50,0	62—00*
	80	80,0	97—00*
	100	115,0	115—00*
	150	175,0	161—00*
	200	450,0	266—00*
	300	660,0	408—00*
Регулирующий „НЗ" с пневматиче-	15	19,6	42—70*
ским мембранным исполнительным ме-	20	23,7	44—30*
хаиизмом фланцевый для воды, воздуха	25	24,4	44—55*
и пара на Ру 16 бар и температуру до 300 *С, 25ч32нж	40	39,2	61—00*
	50	39,2	62—00*
	80	85,5	97—00*
	100	117,8	115—00*
	150	175,9	161—00*
	200	304,5	266-,00*
	250	438,9	323—00*
	300	668,8	468—00*
Регулирующий диафрагмовый „НО"	10	9,0	—
с мембранным исполнительным меха-	15	11,0	21—60*
низмом эмалированный на Ру 10 бар и температуру до 120 *С, 25ч5эМ1-2			
То же на Ру 6 бар	20	17,0	22—80*
	25	18,0	23—60*
	32	24,0	29—30*
То же на Ру 4 бар	40	45,0	31—00*
	50	45,0	38—30*
То же на Ру 3 бар	70	50,0	44—80*
	80	51,0	47—30*
	100	112,0	89—00*
224
Продолжение
Наименование изделия, марка, тип	Условный проход, мм	Масса единицы изделия (ориенти- ровочно), кг	Оптовая цена, руб. —коп.
То же „Н3“ на Г\, 10 бар,	10	9,9		
25ч7эМ1-2	15	11,0	21—60*
То же на Ру 6 бар	20	14,0	24—20*
	25	16,6	25—50*
То же на 7J, 4 бар	32	18,0	28—70*
	40	26,0	33—30*
	50	31,0	35—40*
То же на Ру 3 бар	70	39,0	49—30*
	80	42,0	51—00*
	100	88,0	75—00*
Регулирующий с мембранным гидро-	80	65,5	52—00
приводом фланцевый для воды и пара на Ру 16 бар и температуру до 250 °C, 25ч34нж	100	83,2	62—00
Регулирующий фланцевый с электро-	15	32,0	86—00
исполнительным механизмом (с линей-	20	32,0	86—00
ным плунжером) для жидких сред,	25	32,0	86—00
пара, воздуха на Ру 16 бар и темпе-	40	42,0	96—00
ратуру до 300 °C, 68001 (25ч931нж)	50	42,0	96—00
Задвижки	80	63,0	111—00
Параллельная фланцевая с выдвиж-	50	18,4	6—25
ным шпинделем для воды и пара на	80	29,0	9—25
Ру 10 бар и температуру до 225® С,	100	39,5	12—00
ЗОчббр	125	58,5	15—00
	150	77,0	24—00
	200	125,0	36—00
	250	179,0	57—00
	300	253,0	72—00
	350	344,0	94—00
	400	460.0	180—00
Параллельная с выдвижным шпин-	50	31,5	22—50
делем фланцевая с гидроприводом для	80	42,3	27—70
воды на Ру 16 бар и температуру до	100	52,1	32—40
50 °C, 30ч706бр	150	86,1	50—00
	200	136,5	92—00
	250	210,0	123—00
	300	291,8	134—00
	400	498,5	180—00
Параллельная фланцевая с невыд-	500	1 194,0	300—00
вижным шпинделем с гидроприводом для воды на Ру 10 бар и температуру до 40®С, 30ч715бр	800	3 407,0	1 275—00
15—396
225
g 3-3. НАИБОЛЕЕ УПОТРЕБИТЕЛЬНЫЕ НАСОСЫ 1
Марка или тип насоса	Назначение, пе 'Скачиваемая среда, ГОСТ. ТУ и другие сведения	Производи- тельность , M3jU	Полный напор, м вод- ст.
1	2	3	4
1.5К-6	Для воды с t	6,0—14,0	14,0—20,3
	до 80 °C,		
	ГОСТ 8337-57 и		
	6812-58		
1.5К-66	То же	4,5—13,0	8,8—12,8
1,5К-6а		5,0—13,5	11,2—16
1.5К-8/19*		6,0—14,0	14,0—20,3
2К-6, (20/20)*		10—30	24,0—34,5
2К-6а		10—30	20,0—28,5
2К-6		10—30	24,0—34,5
2К-20/18		10—21	13,2—16,8
2К-9, (20/18)*		11—22	17,5—21,0
2К-20/30*		10—30	24,0—31,5
ЗК-6, (45 55)*		45	54,0
ЗК-9		30—54	27,0—34,8
ЗК-9		30—54	27,0—34,8
ЗК-9а*		25—45	19,5—24,2
3K-45/30*		30—54	27,0—34,8
4К-6, (90/85)*		90	87
4К-8, (90/55)*		90	55
4K-I2, (90'35)*		90	34
4К-18*		60—100	18,9—25,7
4К-18		60—100	18,9—25,7
4К-18а		50—90	14,3—20,7
Число оборо- тов в ми- нуту	Мощность электродви- гателя, кет	Масса насоса или комплек- та, кг	Оптовая цена, руб.3		Завод- изго- тови- тель*
			насо- са	ком- плекта	
5	6	1	8	9	10
2 900	1.5	57,0— 60,5	—	49—52	I
2 900	1.1	52,5				42	I
2 900	1.7	65,0	—	47	1
2 900	1.5	79.2	—	56	I
2 900	4,0	78,0	—-	71,5	I
2 900	2,8	81.0	—	50	I
2 900	4,5	90,0	—.	55	I
2 900	1.5	86,2	—	58	I
2 900	2,2	58,0	—-	51	I
2 900	4,0	99,0	—-	77	I
2 900	20(10,5)	129	82	190	I
2 900	7,0	129	—	112	I
2 900	7,0	141	—	89	I
2 900	4,5	112	—	74	I
2 900	4.5	169	—	120	1
2 900	55(32,9)	122'496	122	350	1
2 900	28(18,5)	104/347	95	250	I
2 900	14(10,8)	102/287	90	190	I
2 900	7	110,8	—	115	1
2 900	7	140	—	92	I
2 900	4,5	117	—	67	I
4К-90/20*	и	Я	60—100
6К-8, (160/30)*	я	Я	162
6К-12, (160/20)*	9	Я	162
8К-12, (290/30)*	Я	я	288
8К-18, (290/17)*	V	я	288
1.5КМ-6 или 1.5КМ-8/19*	Для воды с / до 50 °C	6—14
2КМ.-6 или 2КМ-20/30*	То же	10—30
ЗКМ-6 или ЗКМ-45/55*	в	я	45
4КМ-8а или 4КМ-90/55*	Для воды с t до 85 °C	90
4КМ-12 или 4КМ-190/35*	То же	90
6КМ-12 или 6КМ-160/20*	я я	162
4НДв-60*	Для воды с t	180—150
	до 100 °C	180—126 108—90
5НДв*-60	То же	250—150 216—150 180—128
6НДв-60*	я я	360—250 360—216 360—216
бНДс*	я Я	330—216 300—216
18,9—25,7	2 900	7,5	158			100	1
32	I 450	28(18,9)	157/437	127		306	1
20	1 450	14(10,9)	137/330	110		213	1
29	1 450	40(27,7)	176/545	147		384	I
17,5	1 450	22(16,6)	165/410	125		270	I
14,0—20,3	2 900	1,7	-/41	—		40	г
24,0—34,5	2 900	4,5	—/108	—		88	I
54	2 900	20	—/196	—		184	г
43	2 900	17	—/197	—		197	I'
34	2 900	17	—/195	—		190	I
20	1450	13	—/230	—		200	I
97—104	2 950	75	1				
84—94	2 950	75—55	J184/8C5		165	680	III
22—24	1 450	14					
31—40	1 450	40—28					
28—33	1 450	28—20	710/840		210	520	III
26—30	1 450	20					
46—54	1 450	79—55					
39—48	1450	75—55	j 342		336		III
33—42	1 450	55—40					
64—80 60—79	2 900 2 900	100—75 75	| 1103		196	920	Ш HI
Марка или тип насоса	Назначение, пе рекачиваемая среда, ГОСТ, ТУ и другие сведения	Производи- тельность , Ms/4
I	2	3
8НДв-60*	Для воды с t до 100 °C	720—540 720—540 720—540 600—400 500—400 500—400
12НДс	То же	1 260—900 1 260—900 1 260—900 1 000—650 900—600 900—720
2»/2 НФ(Зф-12)* 2>/2 НФ (Зф-6)* 2>/2 НФ (5ф-6)* 2’/а НФ (5ф-6)*	Для сточных вод н фекальных жид- кое тей То же я я я	я	36—100 40—105 45—108 32—54 40—100
4НФ(5ф-12)* 6НФ (8ф-12)* 8НФ(10ф-12)*	я	я я	» я	Я	100—180 250—500 570—864
		
Продолжение табл.
Полный напор, м вод. ст.	Число оборо- тов в ми- нуту	Мощность электродви- гателя, кет	Масса	Оптовая цена, руб.3		Завод- нзго- тови- тельа
			комплек- та, кг	насоса	ком- плекта	
4	5	6	7	8	9		W
89—94	1 450	240—195				III
76—84	1 450	220—180				III
67—74	1 450	180—160	837	665	2 300	HI it г
35—42	960	100—75	3100			ill
33—36	960	45—55				Ш т ТI
28—32	960	55				111
64—70	1 450	270—285				III
54—60	1 450	225—190				III
44—51	1 450	190—160	1126	720	2 200	in
24—30	960	100—75	3556			Ш
22—27	960	75				in
18—21	960	75—55				in
37—32	2 940	14—20				
			138	75			XIII
42—36	2 940	14—20				
46—40	2 940	14—28				
10,9—9,7	1 450	2,8				
40—32	2 940	10	289	—	155	—
22	1 450	20	460	—	285	—
24—20	960	40—55	1 140	—	770	—
34—29	960	100—125	2212	—	1 315	—
						
АР-60 АР-100 АР-150	Для загрязненных жидкостей с t до 80 °C То же	24 90 180	20 30 40	1 445 1 460 1 450	4,5 20 40	129/272 204 '604 333/1 014	120 165 225	170 330 495	—
2Н-2М	Для жидкостей с частицами не бо- лее 3 мм	30	25	1 440	7	340	—	285	—
НП-1М*	Насос песковый	7,2	12	1 420	1,7	102	—	100	—
ЗПс-9*	То же	72	18,5	1 450	14	460	—	330	—
4Пс-9*		130	27	1 460	28	780	.—	505	—
6Пс-9*	» »	250	43	1 470	75	1 410	—	860	—
НПГ-2 или (2,5Грр-6)*	Насос песковый гуммированный для жидкости с час- тицами до 8 лш	28	20	1 440	7	288	—	190	—
НПГ-3 пли (ЗГр-6)*	в количестве до 8%	50	25	1 460	14	475	—	280	•—-
5Г рул-12	Для химически нейтральной гидро- смеси (грунтовой)	150	16,5	1 450	20	350/758	320	530	—
ЗГ рК-8	с объемным весом	50	16,0	1 450	10	130'352	260	405		
5ГрК-8	до 1,3 т м и t	150	55,0	1 450	40	500 1 250	480	820	
ЗГрТ-8	до 40 °C	50	16,0	1450	10	159/381	260	400		
5ГрТ-8		150	35,0	1 450	40	540.'1 290	465	810	—
бНДв-х	Для вязких (4 °ВУ) жидкостей с t до 80 °C с абразив- ными примесями	250—360	54—46	1 450	75	351 1 252	2 500	3 200	III
8НДв-х	0,2 мм, до 0,2%	540—720	94—89	1450	250	875/3 139	4 400	7 200	
Марка или тип насоса	Назначение, перекачиваемая среда, ГОСТ, ТУ и другие сведения	Производи- тельность, Мъ/Ч
1	2	3
От КСМ-50Х2* до КСМ-50Х10*	Для кислых шахт- ных вод с t до 60 *С хромо- никелевый, ТУ Г6105-59 Тульский СНХ от 29/П 1959 г.	50
От КСМ-70Х2* до КСМ-70ХЮ*	То же	70
От АЯП-150Х2* до АЯП-150Х10*	Для кислых шахт- ных вод с t до 40 *С хромоникеле- вый, СТУ 43-149-65 Зап. Ур. СНХ от 10/VI 1965 г.	150
		
Продолжение табл.
Полный напор, м вод. ст.	Число оборо- тов в мину- ту	Мощность электродви- гателя, квт	Масса на- соса или комплек- та, кг	Оптовая цена, руб.8		Завод- изгото- витель*
				насоса	ком- плекта	
4	5	6	7	8	9	10
От 50 (по 2,5 бар на одно колесо) до 250	1 450	От 14 (~7 квт на колесо) до 67	От 598 до 1 250	От 920 до 1 920	—	VIII
50 (по 2,5 бар на одно коле- со) 250	1 450	От 20 (по 9—10 квт на колесо) до 91	От 598 до 1 250	От 920 ДО 1 920	—	VIII
От 120 (по 6 бар на одно коле- со) до 600	1 450	От 95 (по 40-45 квт на колесо до 440	От 1006 до 2 118	От 1 545 до 3 255	—	—
						
От АЯП-300Х2* до АЯП-300ХЮ*	То же	300
К-60	Для участкового шахтного водо- отлива загрязнен- ной ВОДЬ! С t р.0 60 • с	60
К-ЮО	ТУ Гб 102-59	100
К-150	Тульский СНХ от 2/11 1959 г.	150
JACK-1500-575	Для кислотных промывок мощных парогенераторов с температурой пи- тательной воды 160® С при 5%-ной НС1 с f=I00 °C	1500
МСК-1000-350	То же с /=120° С	1 000
1.5Х-6Д-1-41**	Для кислот и ще- лочей ТУ26-112-66 MX и НМ от 19/XI 1966 г.	8,64
•2Х-9Д-1-41*	То же	19,8
ЗХ-9Д-1-44	» *	45
От 100 (по 50 бар на одно ко- лесо) до 500	1 450	От 140 (по 60—65 кет на одно ко- лесо) до 640	От 1273 до 2 569	От 1 785 до 2 569	3 600	—
20	1 450	7	66/240	75	150	VIII
60	2 950	50	135	178		VIII
60	2 950	50	143	180	—	VIII
575	2 985	3 200	5 550	29 700	—	VII
350	2 975	1 600	4 720	—	—	VII
17,8	2 900	2,8	59/138	95	150	II
18,0	2 900	4,5	61/172	97	175	II
31,0	2 900	14,0	105/369	165	295	II
Марка или тип насоса	Назначение, перекачиваемая среда, ГОСТ, ТУ и другие сведения	Производи- тельность,	Полный напор, м вод. ст.
1	9	3	4
4Х-12Д-1-41	Для кислот и ще- лочей ТУ 26-112-66 MX и НМ от 19/XI 1966 г.	90	33,5 29,2 25,0
2Х-6Д*	Для чистых жид- костей	15—30	34.0—20,0
ЗХ-9Д	То же	29—54	35,0—27,0
6Х-9Д-1	Для кислот и щелочей	162	30,0
1.5Х-4А-1*	Для нейтральных и химически актив- ных жидкостей	8,64	30
1.5Х-6А-1*	То же	8,64	17,8
2Х-4А-1*		19,8	53
2Х-4И-1*		19,8	53
ЗХ-9И-1	» я	45	31
1.5Х-6Е-3*	Для кислот и щело- чей ТУ 49-1375-65 Ср. Ур. СНХ от 10/VI 1965 г.	5,4—12,0	20,0—14,5
2Х-6Е-3*	То же	12—29	34,5—25
Продолжение табл.
Число оборо- тов в мину- ту	Мощность электродви- гателя, кет	Масса на- соса или комплек- та, кг	Оптовая цена, руб?		Завод- изгото- витель8
			насоса	ком- плекта	
5	6	7	8	9	10
2 900	20,0	120/398	150	420	II
2 900	7,0	—/285	—	260	XVIII
2 930	140	—/388	.—	310	XVIII
I 460	56	— .'960	—	1 120	II
2 900	4,5	—/204		280	XVIII
2 900	2,8	—/163		250	XVIII
2 900	14,0	—/430		470	XVIII
2 900	11,0	—/457		1040	XVIII
2 900	11,0	—/448		1070	XVIII
2 900	2,8—4,5	86/207	140	220	XIV
2 900	5,5—11,0	144/429	255	445	XVIII
233
2Х-6Е* 2Х-9Е-3* 3X-9E-3 4Х-12Е-3 5Х-18Е-3 7Х-18Е-3	Я * л я и я я я » я л я	15—30 12—29 29—60 61 — 116 118—198 200	34—20 20- 14 35—26 31,5-21,5 34- 23 3(1	2 900 2 900 2 900 2 900 2 900 1 500	7—8.0 2.3—5.5 10—15 20—30 28—50 50	- - 280 86 — 147 408 160 545 215/620 739	110 249 260 330	НО 245 395 51)5 650 2 900	XVI11 XIV XVII1 11 XIV
1.5Х-4Е-1*	Для чистых ней- тральных и хими- чески активных жидкостей ТУ 26-06-67-66 MX и НМ от 20/VIII 1966 г.	8,64	30	2 900	4,5	— 208	—	680	XVIII
1.5Х-6Е-1*	То же	8,64	17,8	2 900	2.8	— 175	—	435	XIV
2Х-4Е-1*		19,8	53	2 900	11,0	— 457	—	915	XVIII
2Х-9Е-1*		19,8	18	2 890	2,8	— 176	—	635	XIV
ЗХ-9Е-1		45,0	31	2 900	11,0	— 448	—	750	XVHI
ЗХ-12Е-1	я я	45,0	21	2 900	11,0	— 484	—	680	II
1,25Х(АКЕИ)-1*		3,0	40					— 60	—	.		XVIII
1.5Х-6К.-3*	Для кислот и щело- чей ТУ 49-1376-61 Ср.Ур.СНХ от 10/VII 1965 г.	5,4—12,0	20,0—14,5	2 900	2,8—4,5	86 207	220	200	XVIII
2Х-6К-3*	То же	12,0—29,0	34,5—25.0	2 900	5,5—11,0	144 432	175	340	XVIII
2Х-9К-3*		12,0—29.0	20—14	2 900	2,8—5.5	86'248	120	225	XIV
ЗХ-9К-3		29 „0—60,0	35—26	2 900	10—14	147 408	180	355	XVIII
4Х-12К-3		61—116	37,5—27,5	2 900	20—30	160,515	200	440	II
5Х-18К-3	» »	118—198	34—23	2900	28—40	215/650	260	575	XIV
Марка или тип насоса	Назначение, перекачиваемая среда, ГОСТ, ТУ и другие сведения	Производи- тельность, ж»/«	Полный напор, м вод. ст.	Число оборо- тов в в ми- нуту
1	2	3	4	5
1.5Х-6Л-3	Для чистых агрес- сивных жидкостей ТУ Ср.Ур. СНХ 49-1377-65, от 10/VI 1965 г.	5,4—12	20,0—14,5	2 900
2Х-6Л-3*	То же	12—29	34,5—25,0	2 900
2Х-9Л-3*	в	ш	12—29	20—14	2 900
ЗХ-9Л-3	Я	Я	29—60	35—27	2 900
ЗХ-12Л-3		61—116	37.5—27,5	2 900
5Х-18Л-3	я я	118—198	34—23	2 900
1Х-2р-1 (2)	Г уммированные	1,33	40,0	2 900
	для кислот с со- держанием взве- си до 2% при размере частиц до 0,5 мм	2,16 2,77	30,6 23,5	
2Х-6р-1 (2)	То же с содер-	11,1	37,0	
	жанием взвеси до 3—4»/.	19,8 28.8	31,5 26,5	2 900
Продолжение табл
Мощность электродви- гателя, кет	Масса на- соса или комплек- та, кг	Оптовая цена, руб.«		Завод- изгото- витель3
		насоса	ком- плекта	
6	7	8	9	10
2,5—4,5	88,209	115	200	XIV
5,5—11	145,388	155	315	XIV
2,8—4,5	88/251	115	225	XIV
10—14	145/398	160	335	XIV
20—28	163/518	175	420	XIV
28—40	186/588	215	515	XIV
3,0	65,156	—	450	XVIII
7,5	67, 197	—	—	XVIIb
ЗХ-9р-1(2)	То же с содер- жанием взвеси до 0,5%	28,8 45,0 59,4	36,0 30,8 24,5	2 900	13,0	150/380	—		11
6Х-9р-1(2)	То же с содер- жанием взвеси до 3—4%	108 162 198	41,0 37,4 35,0	1 470	40,0	265/743,5	—	—	11
1.5Х-4П-2	Пластмассовый для чистых кис- лот	5,5 8.6 12,2	30,0 29,8 29,2	2 900	4,0	61 148	—		XVIII
2ХМ-65-2	Пластмассовый для чистых кислот и щелочей с t до 80° С и особо чистых жидко- стей	12,2 19,8 28,8	33,5 31,0 26,5	2 900	4,5	—126	—	—	XVIII
1 Насосы-дозаторы — см. разд. 5, табл. 5-1.
2 Заводы — изготовители насосного оборудования: I — Ере-
ванский завод малых гидротурбин (г. Ереван); II— Катайский
насосный завод (Курганская обл.); III — <Лнвгидромаш»
(г. Ливны Орловской обл.); IV — Завод им. Гаджиева (г. Ма-
хачкала); V — Завод им. Калинина (г. Москва); VI — «Уралги-
дромаш» (г. Сысерть Свердловской обл.); VII — Сумской насос-
ный завод (г. Сумы); VIII—Лаптевский завод угольного ма-
шиностроения (г. Лаптеве Тульской обл.); IX — Купянскнй
машиностроительный завод (г. Купянск Харьковской обл.);
X—Тамбовский когло-механический завод (г. Тамбов); XI —
Бобруйский машиностроительный завод (г. Бобруйск); XII —
Уральский алюминиевый завод (г. Каменск-Уральский Сверд-
ловской обл.); VIII—Лебедянский машиностроительный завод
(г. Лебедянь Липецкой обл.); XIV — Свердловский насосный
завод (Свердловской обл.); XV — Уфимский завод горного обо-
рудования (г_ Уфа); XVI — Щелковский насосный завод
£3 (г- Щелково Московской обл.); XVII — «Ригахиммаш> (г. Рига);
сл XVIII — Целиноградский насосный завод (г. Целиноград).
3 Прейскурант № 23-01, Оптовые цены на насосы, Прейску-
рант ГИЗ, 1969, а также каталоги заводов.
* Помечены насосы, которые вошли в ведомость для зака-
за насосов Главснаба СССР на 1970 г.
♦* Насосы марки X имеют следующее применение: А — для
воды и щелочных растворов; Д. К, Л — для слабокислых рас-
творов и растворов щелочи, раствора NaCl, обессолеииой воды:
Е, И — для кислот.
Допустимые для них: температура перекачиваемой жидко-
сти 40—80 °C; плотность 1 300—1 850 кг/л1 2 3; содержание взвешен-
ных веществ до 0,2% по массе при диаметре частиц до 0,2 мм.
Проточную часть насосов марки X выполняют из следую-
щих марок металла: А — углеродистая сталь 25Л-Ы; Д — хро-
мистая сталь 75X28Л, 185X34Л; К — хромоникелевая сталь
10Х18Н9ТЛ; Е — хромоникельмолибденовая сталь 10Х18Н12МЗТЛ;
И — хромоникельмолибдеиомедистая сталь 0Х23Н28МЗДЗТ,
Х20225МЗД2Л; Л — ферросилид.
Вакуум-насосы Целиноградского насосного завода
Т ехнические характеристики
Показатели	Марка насосов		
	РМК-1	РМК-3	РМК-4
Максимальный вакуум, % барометриче- ского давления 		90	96	96
Максимальное давление нагнетания при производительности, равной нулю, бар	1.4	2,1	2,1
Максимальная производительность при вакууме, равном нулю, м.г1мин ....	3,6	11,5	27
Частота вращения насоса, об/мин . . .	1 450	960	720
Мощность электродвигателя, квпг, прн работе в качестве: вакуум-насоса 		10	28	70
газодувки		14	40	80
Габариты иасоса, мм'. длина 	 ........	730	1 310	1 646
ширина		416	515	670
высота 		390	840	1 088
Масса насоса, кг		114	593	1 285
Водокольцевые насосы по ГОСТ 1867-42, группа 182
Основные параметры и габариты
	Размеры		Производительность,				а» хР ос''			3 К	
	рабочего		мМмин, при разрежении,				С О)	о			гр
Марка	колеса, мм			%			ч а со X	Число,обо тов в мин	Мощность 1 электрода; 1 гателя, кв	О m	
насоса	диа- метр	дли- на	0	60	80	90	= * w СО			Расход л/мин	Масса  новки ( электрс
ВНВ-1	100	80	0,40	0,27	0.05			82	2 950	1.5	4	70
ЭВНВ-1	180	25	0,42	0,12	0,026		82	1 450	2.2	4	67.5
ВНВ-2	150	100	0.80	0,54	0,10	_—	82	2 п50	3,0	5	100
ЭВНВ-2	180	50	0,84	0,25	0,054	—	82	1 450	2,2	5	71.0
ВНЗ-З*	200	100	1,70	1,40	1.0	0	90	1 450	6,8	7	155
В НВ-4	200	210	3,50	3,00	2.0	0	90	1 450	10,0	15	175
ВНВ-5	330	200	8,0	8,00	7,5	7,0	97	960	14,5	22	480
ВНВ-6	330	370	14,0	14,0	12,8	11,0	97	960	29,0	30	540
ВНВ-7	450	400	21,0	20,50	19.0	12,5	95	720	44,0	45	815
В НВ-8	450	520	28,0	27,0	23,0	16,0	95	720	55,0	50	885
* Вакуум-насос-компрессор ВНВ-3 обеспечивает максимальный вакуум 90%; про-
изводительность: при 70%-ном вакууме 3 м^/мин, при нагнетании с давлением \ бар
1,7 ММ мин (вне стандарта),
РАЗДЕЛ ЧЕТВЕРТЫЙ
КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ1
4-1. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ
а) ТЕРМОМЕТРЫ ЛАБОРАТОРНЫЕ (РТУТНЫЕ И СПИРТОВЫЕ)
Название	Пределы изме- рения, °C		Цена деле- ния. °C	Шифр		Цена, руб.— коп.
	ОТ	1...		по ГОСТ 215-57	заводской	
Палочные высоко-	0	+450	о	А-!-№(•	ТЛ-3-№ 1	1—40
градусные Химические с в.то-	0	+500	о	A-I-M7	ТЛ-3-№ 2	1—40
женной шкалой	-30	+70	1	Б-1	ТЛ-2-М 1	0—69
	0	+ 100	1	D-1	ТЛ-2-М 2	0—68
	0	+ 150	1	Б-1	ТЛ-2-М 3	0—70
	0	+250	1	Б-1	ТЛ-2-№ 4	0—77
	0	+350	1	Б-1	ТЛ-2-№ 5	0—84
Для точного нзме-	—30	+20	0.1	Б-4-№ 1	ТЛ-4-Ks 1	2—45
рения темпера- туры, с вложен-	0	+50	0,1	Б-4-№ 2	ТЛ-4-М 2	2—16
ной шкалой	+50	+ 100	0,1	Б-4-№ 3	ТЛ-4-М 3	2—55
	+ 100	+150	0,1	Б-4-№ 4	ТЛ-4-№ 4	2—75
	+ 150	+200	0,1	Б-4-№ 5	ТЛ-4-№ 5	3—15
	+200	+250	0.1	Б-4-№ 6	ТЛ-4-М 6	4—50
	+250	+300	0,1	Б-4-№ 7	ТЛ-4-№ 7	4—60
	+300	+350	0.1	Б-4-№ 8	ТЛ-4-№ 8	5—80
' Цены указаны но катал< гу приборе» Союзглавприбора, часть VI, издание
ЦБТИМС, Москва, IP68, и по прейскуранту 17-04. часть I, 1067.
237
6| ТЕРМОМЕТРЫ ТЕХНИЧЕСКИЕ |С ПРЯМЫМ ХВОСТОВИКОМ)
Шифр по ГОСТ 2823-59	Пределы измерения, °C		Цена деления, •С
	ОТ	ДО	
А-№ 1	0	+50	0,5; 1
А-№ 2	—35	+ 50	0,5; 1; 2
А-№ 3	0	+ 100	1; 2
А-№ 1	0	+ 150	2; 5
А-№ 5	0	+200	2; 5
А-№ 6	0	+250	2,5; 10
А-№ 7	0	+300	2,5; 10
А-№ 8	0	+350	5; 10
А-№ 9	0	+ 400	5: 10
А-№ 10	0	+450	5; 10
А-№ 11	0	+500	5; 10
Стоимость: термометров е А-№ 1 ио А-№ 8 при длине хвостови-
ков 60, 80, 100, 120, 160, 200 мм 0—74 коп., а при длине 250 и 320 мм
0—75 коп., при длине 400 мм 0—70 коп., термометров с А-№ 9 по
А-№ 11 при длине хвостовиков 120, 160, 200 мм 1- 70 коп., при дли-
не 250 и 320 мм 1—76 коп., а при длине 400 мм 1—85 коп.
в) ТЕРМОМЕТРЫ ТЕХНИЧЕСКИЕ |С УГЛОВЫМ ХВОСТОВИКОМ
90 И 135°)
Шифр по ГОСТ 2823-59	Пределы измерения, °C		Цена деления, еС
	от	ДО	
Б-№ 1	0	+50	0,5; 1
Б-№ 2	—35	+50	0,5; 1; 2
Б-Ns 3	0	+ 100	1; 2
Б-№ 4	0	+ 150	1; 2; 5
Б-№ 5	0	+200	2; 5
Б-№ 6	0	+250	2; 5
Б-№ 7	0	+300	2,5; 10
Б-№ 8	0	+350	2,5; 10
Б-Ns 9	0	+400	5; 10
Б-№ 10	0	+450	5; 10
Б-№ 11	0	+500	5; 10
Стоимость; термометров с Б-Ns 1 по Б-№ 8 при длине хвосто-
виков 110, 130, 150, 170, 210, 250 и 300 мм 0—74 коп., а при длине
370 мм 1—05 коп., термометров с Б-№ 9 по Б-Ns 11 при длине хво-
стовиков 130, 150, 170 и 210 мм 1—80 коп., а при длине 250, 300 и
370 мм 1—85 коп.
238
г} ТЕРМОМЕТРЫ МАНОМЕТРИЧЕСКИЕ. ГАЗОВЫЕ, СОПРОТИВЛЕНИЯ
Наименование прибора, тип, марка, завод-изготовитель	Пределы измерения, вС (погрешность, %)		Краткая техническая характеристика, назначение	Цена, руб-—коп.
	от	ДО		
1	2	3	4	5
Биметаллический бытовой ТБ-1 (6301)	—10	+40	Для измерения температуры воздуха	1—15
			в помещениях	
Газовый самопишущий регулирующий:			Для измерения, записи и регулирова-	
			ния температуры	
0.4-ТСГ-410М-С часовым механизмом	0	+300±(1,6)	1 Длина капилляра 6, 10, 16, 25,	94—00
0,4+ТСГ-бЮМ с синхронным двигателем	0	+300+(1.6)	J	40 л	97—00
0,4-ТСГ-610М2 с программным регулирующим	0	+ 120+(1,6)	Длина капилляра 10 м	120—00
устройством и синхронным двигателем				
Манометрический газовый:				
показывающий ТПГ-180	0	+300±(1 и 1,6)	Длина капилляра 4, 10, 16, 25, 40 м Длина капилляра 4 и 10 м	40—50
ТПГ-188	0	+300±(1 и 1,6)		190—00
самопишущий ТСГ-710М с синхронным двига-	0	+300+0 И 1.6)	Длина капилляра 4, 10, 16, 25, 40 м	93—00
ТСГ-710Мч-2 часовым механизмом	0	+300+0 И 1.6)	Длина капилляра 4, 10, 16, 2* и 40 м	142—00
ТСГ-718-ПЭ с электродвигателем	0	+300±(1 и 1,6)	Длина капилляра 4 и 10 м	237—00
Манометрический электроконтактный с парожидко7	—60	+250±(2,5)	Длина капилляра от 1 до 10 м	22—00
стным наполнителем ЭКТ-1 То же с газовым заполнением ЭКТ-2 Сопротивления:	0	+ 100±(2,5)	Длина капилляра от 1 до 10 м	23—60 От 2—30
				
медные ТСМ	-50	+100; макс. +120	Защитная арматура из стали 20, не-	
			ржавеющей стали, латуни	до 10—40
платиновые ТСП	—200	+ 500	—	От 4—60 до 231—00
Электрический универсальный:		+ 120±(4,5)		
ТУЭ-48П,(и — 1)	0		—	16—00
ТУЭ-48 (я>= 1)	—70	+150+(5)	—	20—50
4-2. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ
Манометры, вакуумметры, регуляторы давления
Наименование, тип, марка, заэед-изготовитель	Пределы измерения и регулиро- вания абсолютного давления, бар (погрешность, %)		Характеристика	Цена, руб.—коп.
	от	ДО		
1	2	3	4	5
Вакуумметр сильфонный самопишущий:				
ВСС-710 ВСС-710-У	0	0,6—1,0 ) +1.6 0,6—1,0 J—	—	103—1/
	0		—.	149—00
Вакуумметр общего назначения, ГОСТ 8625-65:				
ОБВ-100	0	1,0+2,5	^корп = 100 мм	2—50
ОБВ-160	0	1,0+1,6	^коРп= 160 ММ	2—7С
Мановакуумметр общего назначения,				
ГОСТ 8625-65:				
ОБМВ-100	0 0,6	1.0 jr 2 к 24,0	Вакуумметр Манометр	2—50
ОБМВ-160	0 0,6	1 • 0 1. _t_} g 24,0	Вакуумметр Манометр	2—70
Манометр сильфонный:				
показывающий МС-270	0,25	4,0+1,6	—	20—50
самопишущий МСС-618	0,25	4,0+1,6	—	45—00
МСС-710	0,25	4,0+1,6	—	103—00
16—396
Продолжсние табл.
Наименование, тип, марка, завод-изготовите ль	Пределы измерения и регулиро- вания абсолютного давления, бар (погрешность, %)		Характеристика	Цена, руб.—коп.
	от	ДО		
1	2	3	4	5
Манометр: показывающий МТ-1 МТ-2 МТ-3 МТ-4 кислотостойкий МТИ-1511клО, 6 МТИ-1511кл1 бесшкальный электрический МЭД-(2306) показывающий электрический МПС-1 Манометр сильфонный самопишущий регули- рующий с электродвигателем: 0,4-МСС-бЮ-М 0,4-МСС-630-М Регулятор давления пара: РД-1 РД-6 РД-15 РД-32 РД-45	1.0 } 2,5 1 39 0,6 0,6 1 1,5 6,1 15,1 31,0	390-1-4,0 59+0,6 39+1 390+2,5 4,0+1,5 4,0+1,5 1,4 6,0 15,0 31,0 44,0	+оРи — 00 мм Для житкостей, неагрессивных к медным сплавам Допускаемое давление, бар-. 4—10 4—10 4—20 4—40 4—59	2—10 2—20 2—10 2—10 19—20 18—60 9—40 117—Ю 79—00 87—60 165—00 171—00 220—СО 217—00 200—00
Измерителями избыточного давления до 1 бар могут также служить дифференциальные манометры различных типов (см. § 4-4).
4-3. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ УРОВНЯ
Наименование прибора, тип, марка, завод-изготовитель	Характеристика	Допусти- мое давле- ние изме- ряемой среды., бар	Цена, руб.—КОП.
Индикаторы уровня:			
ДИУ-С4А-630-320	Верхний предел изме- рения 630 мм	310	509—00
ЭИУ-1ВМ	Пределы измерения 0—5 мм	10	81—00
КИФМ-1, КИфМ-2, КИФМ-3 Регуляторы уровня:	Длина датчика 550— 3270 мм		137—00
механический РУМ-3	—	——	——
поплавковый РУ-16	Диапазон регулирова- ния 100 мм	10	31—00
РУ11-365-64-450	Диапазон регулирова- ния 365 мм	63	132—00
Измерителями уровня могут служить также манометры (см. § 4-2) и дифферен-
циальные манометры различных типов (см. § 4-4).
4-4. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА
а) ДИАФРАГМЫ____________________
	Диаметр		» О и к е	
	трубопро-		gs-to.	
Наименование, назначение, шифр	вода.	JHJK		Цена,
	от	до	Условн ление я мойсре:	руб.—коп.
				
				
Дисковая бескамерная ДД-25	150	300	до 25	От 10—80 до 26—60
Камерные:				
с запорными вентилями для				
агрессивных сред: ДКН-А-1-10	| 50	500	( 10	От 35—00
ДКН-А-1-25 ДКН-А-100 с конденсационными сосудами:			1 25 1 100 ( 10	до 359—00
				
				
ДКН-10	| 50	500		
ДКН-25			{ 25	до 110—00
ВВН-100			1 98	
нормальная ДН-64	) 50			22—00
	) 100		64	25—00
нормальная для нейтральных сред: ДКН-10А				
			( 10	От 26—50
ДКН-25А	| 50	500	{ 25	до 208—00
ДКН-ЮОА нормальная с трубками и вентилями:			1 98	
				
ДКН-10		500	1 10	От 20—00
ДКН-25	| 50		{ 25	до 94—00
ДКН-100			1 98	
242
6) ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ МАНОМЕТРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ
ПЕРЕПАДА ДАВЛЕНИЯ В СТРУЙНЫХ ПРИБОРАХ (ПЕРВИЧНЫЕ)
Наименование прибора и шифр	Назначение	Пределы измерения, бар		Предельное рабочее дав- ление, бар	1	 Цена, 1 руб.—коп.
		от	ДО		
Мембранные	бес-	Для жидкостей и	Верхние			
шкальные:	газов	пределы измерения			
ДМ-3554		1,6	10	245	85—10
ДМ-3557		1.6	10	245	
Поплавковые:					
беешкальные с	Для газов	0,004	0,04	2,5	92—00
электрическим датчиком Д ПЭМ-2					
показывающие	Для неагрессивных	0,004	0,04	2.5	73—00
ДПМ-280	газов				
Сильфонные:	Для неагрессивных				280—00
беешкальные с		0,1	1.6	315	
электрическим	жидкостей, га-				
датчиком ДС-1У	зов, паров				550—00
показывающие	Для неагрессивных	0,63	1.6	315	
ДСП-780В	жидкостей, га- зов, паров				
с интегратором: ДСП-781 В	Для агрессивных жидкостей, га-	0,63	1,6	315	602—00
ДСП-781Н	зов, паров	0,4	0,63	157	675—00
самопишущие;	Для неагрессивных				
ДСС-710В	жидкостей, га-	0,63	1.6	315	511—00
ДСС-710Н	зов и паров	0,4	0,63	157	552—00
самопишущие с	Для неагрессивных				
интегратором: ДСС-712В	жидкостей, га- зов и паров	0,63	1,6	315	535—00
ДСС-712Н		0,4	0,63	157	582—00
в) ВТОРИЧНЫЕ ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ПЕРЕПАДА,
УКАЗАТЕЛИ, ИНТЕГРАТОРЫ, РЕГИСТРАТОРЫ И ДР.
Мосты
показывающие, самопишущие, переменного тока:
МЭД; ЭМ; ЭМД; ЭМП; ЭМДП; ЭМОС; МАВД; ЭМОФ; ЭМДФ;
ЭМПФ; ЭМОП; ЭМПП; ЭМДС; МАВ и др.
регулирующие: ЭМЛ; ЭМП; ЭМИ; ЭМР и др.
Мосты
показывающие, самопишущие, постоянного тока:
ЭМД-4809 -г-ЭМД-4832; ЭМП
регулирующие: ЭМР и др.
16*
243
Потенциометры
показывающие самопишущие:
ПЭД; ЭПП; ЭППФ; ЭППС; ЭППП; ЭП; ЭПОФ; ЭПОС; ЭПС;
ЭПД; ЭПДФ; ЭПДС; ЭПДП; ЭПИ
малогабаритные; ПС1; ПСР1
регулирующие: Э.ПЛ; ЭПП; ЭПИ; ЭПР и др.
Разделитель мембранный с разделителями МТК-100, МТИ,
верхний предел измерения 6—25 бар, макс. 40—600 бар.
РМ-5319—РМ-5322; РМ-5457, РМ-5494, РМ-5497. Цена от 4- 85 до
31—00.
Колонки дистанционного управления:
КДУ-1; КДУ1Н. Цена 13— 30 '
с путевым выключателем КДУ НП. Цена 17 80
с сервомотором; КДУ-М-1/ПК; КДУ-М-1/К; КДУ-М-П-ПК. Це-
на колонок 13—30,
сервомоторы: РБ 95; РБ.Л 95; РБ-200 - 251; РБ-400 380,
РМ-45; РМБ-45 (см. стр. 245).
г} УКАЗАТЕЛИ РАСХОДА ВОДЫ
Наименование	Условный проход, мм	Пределы измере- ния, м9/ч		Рабочее дав* ление среды, । бар	Цена, руб.—коп.
		от	До		
Счетчики горячей воды ско-					
ростные одноструйные:					
ВВ-Г-50	50	1,6	20	6	32-—00
ВВ-Г-80	80	3,0	65	6	38—00
Счетчики холодной воды ско-					
ростные одноструйные:					
ВВ-50	50	1,6	22	6	17—40
ВВ-80	80	2,0	80	6	19—60
ВВ-150	150	6,0	380	6	74—00
Одноструйные крыльчатые:					
СХВК-1,0	15	0,06	1,0	6	9—90
СХВК-1,6	20	0,1	1.6	6	10—50
СХВК-4	32	0,25	4,0	6	11—50
СХВК-6,3	40	0,4	6,3	6	13—60
Многоструйные крыльчатые: ВКМС-25	25	0,14	2,5	6	13-00
ВКМС-32	32	0,25	4	6	13—40
Ротаметры стеклянные:		л/ч			
РС-ЗА	6	2,5	6,3	6	6—80
РС-3	6	16	36	6	7—30
РС-5	16	100	400	6	14—20
РС-7	40	1 000	3000	5	25—00
РСС-3	6	До 16 и до 40		6	23—50
РСС-5	15	До 100: 160:		6	60—00
		250;	400		
РСС-7	40	До 1 000; 1 600:		5	147—00
		2 500;	3000		
244
Мост Кольрауша электрокондуктометрической установки:
ЭКУ-1М 172—00.
Интегратор ИЧ самопишущий и показывающий (или только
показывающий), сигнализирует с встроенными (при необходимости)
преобразователями. Время интегрирования от 3 мин до 125 ч. Завод
«Теплоавтомат», г. Харьков. Цена 400—450 руб.
Преобразователь ПФФ-К ферродинамичсский функциональный.
Преобразователь ППФ потенциометрический функциональный.
д| КОЛЕНО-РАСХОДОМЕР
•При движении воды через колено трубопровода давление на
внутренней стороне колена меньше, чем на наружной, причем раз-
ность давлений тем больше, чем меньше радиус изгиба. Измеряя
при помощи ртутного или другой системы дифманометра разность
давлений, можно определить расход воды. По сравнению с другими
Расход,!!, м3/ч
типами приборов колено-расходомер имеет наименьшее сопротивле-
ние. Для измерения пригодны только гладкие литые или гнутые
колена без сварных швов или складок.
Расходы подсчитывают по формулам
(2 = 2,47^0^77 [м*/сек\ или Q = 8J892 fD[мг/ч],
где D — внутренний диаметр колена, м; Л — средний радиус закруг-
ления колена, м; Н — разность давлений, м вод. ст.
Колено-расходомер особенно рекомендуется для трубопроводов
большого диаметра (200 мм и выше), где установка диафрагм за-
труднительна.
245
g 4-5. ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ КОНЦЕНТРАЦИИ
а) СОЛЕМЕРЫ-ИНДИКАТОРЫ СОЛЕСОДЕРЖАНИЯ, КОНЦЕНТРАТОМЕРЫ, КОНДУКТОМЕТРЫ И ДАТЧИКИ К НИМ
* Электрическая проводимость, сим!см. только для приборов КК-1. КК-2, КК-3, АНК-04-С и АПК-309
Наименование прибора, тип, марка	Завод-изготовитель	Назначение	Пределы измере- ния. регулирова- ния, мг/л (NaCl) от |	до		X а пакте ристина	Цена, руб.—-коп.
1	2	3	4		5	6
Солемеры РЭС-106 РЭС-111	Завод „Энергопри- бор*	Для насыщенного и перегретого пара	0	4	Чу ветвите л ь кость 0,25 мг/л (NaCl) РЭС-106 на напряжение 220 в, РЭС-111—на 127 в. Из- мерение при 100° С	563—00
ЦКТИ с солеконцентра- тором	Леиинаканский завод аиалитприбор.	Для перегретого пара блочных электростанций	0	0,4	Микродатчик	—
САС-154	—	Для с вето-звуковой сигнализации аварийного солесодержания пита- тельной воды	0 500	500 1 000	В комплект входят: датчик С-254 фильтр ФСК-53 клапан мост МПР-12С	Комплект 421—00
СЭ-12-01 СЭ-12-02 СЭ-12-03	—	1 Для измерения и 1 сигнализации пре- | дельных значений ма- ) лых солесодержаний	0 0 0	1 10 10	На 1 точку измерения На 4 точки измерения На 6 точек измерения В комплект входят: мост МПР-7-01 1,4,6 датчиков ДМС-2 или ДМС-3 1,4лш, переключатель ПМ1-04-А на 1, 4 и 6 точек измере- ния	Комплект 601—00 I 533—00 2 011—00
						
СЭ-13-01 СЭ-13-02 СЭ-13-03		Для измерения и си- гнализации солесодер- жання То же
УСВ-2-01		Для непрерывного из- мерения солесодержаиия и сигнализации предель- ных значений
СВЭ-1Б4 СВЭ-254 СВВ-156	—	Для измерения н си- гнализации предельного солесодержаиия пита- тельной воды
СЭМС-01 СЭМС-02 СЭМС-03	Ленннаканский за- вод аналитприбор	Для измерения н си- гнализации солесодер- жаиия воды
СС-1	—	Для определения со- лесодержаиия и сигнали- зации предельного соле- содержания воды
СС-2	—	
0,05	3	На 1 точку измерения	012—00
0,05	3	На 4 точки изменения	1 558—00
0,05	3	На 6 точек измерения В комплект входят: мост МПР-7-0,5 1, 4 или 6 датчиков Д СВ-14-05; переключатель ПМ-1-04-А на 1, 4 и 6 точек изме- рения	2 000—00
10 к	400 ум! см	В комплект входят: мост МПР-7-06 датчик ДСВ-16-05	628—00
0	20	В комплект входят:	454—СО
0	50	охладитель ОС-154	431—00
0	1 000	и ОС-254 фильтр ФСК-53; датчик ДС-154 и ДС-254 мост МПР-12С	564—00
0	1	На 1 точку с датчиком ДМС-01 и мостом ЭМВ-2-20	295—00
0	5	На 6 точек с шестью датчиками ДМС-026 и мостом ЭМВ-2-221;	1 130—00
0	5	На 12 точек с 12 дат- чиками ДМ С-1-02 и мо- стом ЭМВ-2-222	2 030—00
f 0,05	1	В комплект входят:	
0,2	3	1—4 датчика	1 Комплект
1 0,5	10	блок температурной	(	1 197—00
1 * { 10 | 50 ( 100	20 50 100 500 1 000	компенсации ВТК-1 мосты AM -140-074-12	1 Комплект [ 2 048—00
Продолжение
Наименование прибора, тип, марка	Завод- изготовитель	Назначение	Пределы измере- ния, регулирова- ния, мг/л (NaCl)		Характеристика	Цена, руб.—коп.
			от	I до		
1	2	3	4		о	6
Лабораторные со- л е м е р ы ЛИС-56	Завод „Энергопри- бор"	Для пара, конденсата, питательной и котловой воды	0 10 300	10 300 10 000	Температурная компен- сация ручная по показа- ниям ртутного термомет- ра в интервале 20—32 °C	73—00
иа базе мегомметров: М1101-М Ml 102/1 МС-05	Уманьский завод „Мегомметр* То же	То же	}“ 0	200 Мом 1 000 Мом	Датчики из стеклян- ных трубок для изме- рения электрической проводимости (сопротив- ления) проб воды; гра- дуировка их по расчету или по эталонным раст- ворам; изготовляются и проверяются на месте	Цена без датчиков 25—20 49—40 81—00
на базе измерителя за- земления: МС-08 Меггер	Английская Фирма .Дионик"	Для котловой воды Для пара, конденсата, питательной и котл овой воды	500 0	10 000 10 000	Дат чик изготовл яетс я на месте С_ датчиком	81--00
ЦЛЭМ>“	Тулэнерго	Для обессоленной во- ды	0.02	2.5	Чувствительность 0,02 мг/л (NaCl), серийно не выпускается	
Дифференциальный кондуктометр ЦЛЭМ	То же	Для обнаружения под- соса охлаждающей воды в конденсаторах	0,0	—	То же	—
						
Концентратомеры кондуктометрические КК-1 I П III КК-2 1 КК-3 II III кк-« КК-9 АНК-04-И АНК-И-02 АНК-04-С АНК-309	Горнприбор* (Гру- яшская ССР) То же » » 1» "	Для измерения элект- рической проводимости— солесодержания В7ды, ра- створов То же Для конденсата Для На$Ол и NaOH Для контроля подсоса в теплообменниках Для контроля ]ссоба чи- стой воды	сим. см*		Низкочастотный, обще- пром ыш ле н н ый То же Высокочастотный, об- щепром ыш лен н ый Низкочастотный авто- матический То же То же сигнализирую- щий Низк очастотный	1	По )	672—00 1	По J 731—00 По 431—00 502—00 609—00 382—00 263—00
			I -10-6 1-10-5 1-Ю'1 1.10’* МО'3 1-10-2 0,01 0,1 0,0	11-10-6 11-10-5 11-10-* 1-Ю-з 1-10-2 1-10-’ 0,1 1.0 1,0		
			%			
			0.2	5,0*		
			CUM! СМ*			
			10-6 10-3	10”41 Ю“3} ±20% или до 300 мг-экв-л		
			CUM1CM*			
			3-10-7	3-1 о-в		
						
Регуляторы солесодер- жания (продувки) котло- вой воды К СКВ I II III IV V VI	Завод тепловой ав- томатики МЗТА (г. Москва)	Для автоматического регулирования продувки паровых котлов	10 220 500 1 000 2 300 5 000	250 550 1 100 2 500 5 500 9 000	В.комплект входят: шламоотделитель ШМ-П; дроссельная приставка ДП-1; атмосферный рас- ширитель АР-П; датчик солемера СКВ. Указатель солесодержания не по- ставляется	По 83—00
Электронный корректи- рующий прибор КПИ-НП	То же	Применяется с регуля- торами продувки КСКВ	—		Допускается подклю- чение двух датчиков	96—00
Анализатор воды конду- ктометрический КВА-2	—	Для непрерывного контроля и регистрации удельного сопротивле- ния воды	1 0,2	30 Мом 6 ом	Автоматический с электронным мостом ЭМД-212. Датчик про- точного типа	394—00
Продолжени е
Наименование прибора, тип, марка	Завод - ю гстов ите л ь	Назначение	Пределы измере- ния, регулирова- ния. мг!л (NaCl) от |	до		Характеристика	Цена, руб.—коп.
1	2	3		4	5	6
Датчики малого солесо- ,де ржа иия ДМС-1-01 ДМС-1-02 Датчики солемера ДС-150 ДС-254 ДСВ-4	Ленинаканский за- вод аналитприбор.	Для конденсата	С! 0 0 0 0 0 500 0 10	I 5 20 50 250 500 1 000 I 000 100	К солемерам СЭМС	150—00 150—00 1	По I 128-00 1	По (	118—00 147—00
Мосты автоматические показывающие самопишу- щие типов МСР1-25, МСР1-32, МСР1-34, МСР1-112	—	Для измерения солесо- держаиия		—	На 2 точки	От 157—00 до 200—00
Миниатюрный элект- рон н*ый автс-матичес кий показывающий и сигнали- зирующий уравновешен- ный переменного тока ти- па МПР-12С		Для определения соле- содержания питательной и котловой воды н кон- центрата испарителей (в морских условиях)		—	В комплекте с датчи- ком солесодержания	190—00
						
6) pH-метры
ьэ си	Наименование прибора, тип, марка	Завод-изготовитель	Назначение	Пределы измере- ния, регулирова- ния pH от |	до		Характеристика	Цена, руб.—коп.
	1	2	3		4	5	6
	pH-метр-милливольт- метры: лабораторный ЛПМ-60М переносный ППМ-03-М1 унифицированный ла- бораторный ЛПУ-01	Завод измеритель- ных приборов (г. Го- мель) То же	Для измерения концен- трации водородных ио- нов в воде и водных ра- створах То же	।	2 —2 2 6 10 2 2 —2 2 6 10	14 + 2 6 10 14 12 14 + 2 6 10 14	—	270—00 99—00 152—00
	Преобразователь высо- коомный, указывающий ПВУ-5256		Для применения в си- стемах непрерывного контроля и автоматиче- ского регулирования pH	0 0 0 4 6	4 ±0,14 8 ±0,29 14 ±0,35 Ю +0,15 14 +0,20	С проточным и по- гружными датчиками ДПГ-5274 и ДПГ-5275; ДПР-5375	Стоимость без* датчиков 135—00
	Датчики величины pH погружные к преобразо- вателю ПВУ-5256; ДПГ-5274 ДПГ-5275	 •	Для контроля и регу- лирования pH		—	Рабочее давление из- меряемой среды 0,2 бар Рабочая температура 15—100 °C (15 модифика- ций) Рабочая температура 5—190 °C (9 модифика- ций)	60—00 59—00-
Наименование прибора, тип, марка	За вод - изготовите л ь	Назначение
1	2	3
Датчики величины pH и еН ппоточные ДППГ-17 ДППГ-18 ДПР-5315 ДППГ-10	То же	Для контроля pH То же Для контроля и регу- лирования pH Для контроля pH и еН
Потенциометр электрон- ный автоматический по- казывающий малогабарит- ный типа ПСР-1-38; ПСР-03	—	Для записи концентра- ции » водородных ионов (pH)
Лабораторный pH-метр РН-262	Завод измеритель- ных приборов (г. Го- мель)	Для изменения pH и еН
		
Г7 родолжение
Пределы измере- ния, регулирова- ния pH от |	до		Характеристика	Цена, руб,—коп.
4		5	6
1,6 0 pH еН	14 14 1,5—14,5 0—1200 мв	Рабочая температура 5—60 °C, давление сре- ды 0—0,15 бар Рабочая температура 6—100 °C, давление сре- ды до 4 бар Рабочая температура 5—100 е С, давление сре- ды 0,2 бар (12 модифи- каций) Рабочая те м пература 5—70 °C; избыточное давление среды 0 бар	345—00 660—00 65—00 400—00
0 4 6	14 11 13	Без датчиков	От 157—00 до 200—00
1 2 3 4 5 7 8 9 10	pH 2 3 4 6 8 9 10 11		450-00
			
		
Лабораторный рН-метр- милливольтметр РН-340	То же	Для определения pH, pNa+ и еН
Лабораторный pH-метр- ми л л «вольтметр среднего класса на базе прецизи- онного лабораторного рН- метра PH-262	- •	Для измерения pH и еН
Переносный рН-метр pH-47	- .	Для измерения pH
Регистрирующий рН- метр АОВ-5	Разработан и изго- товлен в мастерских ИОНХ АН УССР (г. Киев)	Для измерения pH
0 1 2 3 4 —1 25 —12,5	pH 10 11 12 13 14 еН 04-04-1 250 4-04-12,5		
(1 (4 (9 о Р е 100 (400 (900	pH 14 4) 9) 14) Ма + 3 мг/л Н мв 1 400 900) 1 400)	Основная погрешность —0,04 pH; чувствитель- ность<|^0,05 мв', темпе- ратурная компенсация 0—100 *с	250—00
—2 200 С пе поля Подд 4 рЬ	14 pH 1 400 Мв земенной рностью. аапазоны ; 400 мв	Среднего класса точ- ности 0,4 pH, основная погрешность 1%	250—00
2 2 7	12 7 12	Основная погрешннсть ±0,05 pH	150—00
—	—	—	—
в) РАЗНЫЕ ПРИБОРЫ-АНАЛИЗАТОРЫ
Продолжение таб-л.
Наименование прибора, тип , марка	Завод - изготовитель	Назначение	Пределы измере- ния	Характе ристнка	Цена, руб.-—коп.
			ОТ |	до		
1	2	3	4	г	i	к 1	6
Мутномер автоматиче- ский АМСУ-АКХ	Завод „Моснефте- кип0	Для определения мут- ности питьевой воды	0	|	4,5 Л42/Л	—	1 110—00
Анализатор остаточного хлора АОХ-АКХ	То же	Для определения оста- точного хлора	0 1	1,0 лг/л (С1а)	—	1 235—00
Автоматический фото- электрический анализатор АФЭА-АКХ	- -	Для определения мут- ности и остаточного хло- ра	0	I	3,0 мг/л 0	j	1,0 мг1л (С12)	—	—
Автоматический анали- затор АМЦ-АКХ	- я	Для определения мут- ности и цветности	о |	3,5 мг{л 0 I	30° Pt-Со шкалы	—	—
Автоматический потен- циометрический концент- ратомер АПК-01	Опытный завод инет. ПСА (г. Тбили- си)	Для измерения концен- трации остаточного хло- ра и регулирования про- цесса хлорирования	0	1	1 мг[л (С12) 0	|	3 мг1л (С12)	Температура воды 2— 25° С	—
Водородомер	Фирма „Кембридж" (Англия;	Для определения со- держания водорода в па- ре и воде	0 1	20 0 1	200 мкг; л (Н2)	Для определения ин- тенсивности коррозии стали. На принципе опре- деления теплопроводно- сти равновесной газовой смеси; ’’увствительнссть 0.1 мкг ;л	
Кислородомеры : промышленный	То же	Для определения оста- точного кислорода в деаэрированной воде	0	|	20 мкг;л (О2)	Работает на принципе деполяризации электро- дов	—
					
РК-20 и РК-130 компаратор	Завод „Энергопри- бор* Завод „Лаборпри- Сор“ (г. Клин)	То же
Потенциометр электрон- ный автоматический по- казывающий малогабарит- ный ПСР1-30 ПСР1-30	Завод МПСА и СУ	Для измерения, запи- си и сигнализации содер - жания кислорода
Жесткомеры: I II	^Разработаны ВТИ и Минэнерго	Для определения же-* сткости катионированной‘ воды и конденсата (мо-л мент истощения и под-* coca)
Олеатный^ сигнализатор жесткости	Разработан' В ТИ	Для определения мо- мента истощения погло- тительной способности фильтров
Сигнализатор уровня шлама СУШ	Разработан ВТИ и ОКБ МЭиЭ	Для ведения опти- мального шламового ре- жима осветлителей и их продувки
Переносные приборы: АОВ-1 АОВ-3 сл Сл	Разработан и изго- товлен в мастерских ИОНХ АН УССР (г. Киев) То же	Для контроля процесса осаждения взве ле н ных веществ Для определения кон- центрации растворов коагулянта, %
о 1	0,7 мг[л (Оз) Чувствительность 0,05 |	0,1 мг/л (О2) 0 ;	0,1 мг}л (О2) Чувствительность 0,01 |	0,03 мг}л (Оз)		Основаны на принципе измерения теплопровод- ности равновесной газо- вой смеси; не выпуска- ются Основан на индиго- карминовом способе	—
0	1 4 jws или 0	|	0,25 мг[л (О2)		Без датчиков	От 157—00 до 200—00
S	30 10	Основаны на трилоно- метрическом способе опре- деления жесткости по фотокол ори метру; чувствительность 2 мкг-экв]л\ серийно не выпускается	
Чувствитель- ность. мкг-экв}л 5—7		Основан на электро- проводности мыльной пены; не выпускается	—
—		Фотоэлектрический; не выпускается	—
0,05 1	10,0 мг}л взвеси 5	Указывающий и реги- стрирующий	—
Продолжение табл.
Наименование прибора, тип. марка	Завод-изготовитель	Назначение	Пределы измере- ния от |	до		Характеристика	Цена, руб.—коп.
1	2	3	4		5	6
АОВ-4 АОВ-6	разработан и изго- товлен в мастерских ИОНХ АН УССР (г. Киев) То же	Для контроля дозы коагулянта по мутности Для определения аг- рессивней углекислоты	0	259 мг/л взвеси	—	—
Фотоэлектрическая установка АОВ-8	- ,	Для контроля промыв- ки фильтров	—		Основана на определе- нии светопропускаемости	—
Фототиндалеметр АОВ-9	- •	Для определения мут- ности воды	0	200 мг/л	—	—
Приборы: АОВ-09-А АОВ-9-У АОВ-Ю-У	- -	Для определения кон- центрации раствора коа- гулянта Для определения цвет- ности и мутности воды	0	100 мг/л	Основан на принципе определения электриче- ской проводимости воды	—
Спектрофотометр АОВ-10 ЛК-10		Для определения де- ления цветности Для контроля, реги- страции и регулирования расхода хлора	0 |	150° Pt-Со шкалы		—	—
						
17—396
Измерители
ия:
кремния
мер)
UPFA-11-Si
соде ржа -
(кремне -
Народное предпри-
ятие ЧКД-Дукла,
(Прага)
Для определения крем-
ниевой кислоты в паре,
конденсате, обескремнен-
ной воде, мкг (л (SiO>)
		
фосфатов (фосфато- мер) UPFA-11-р	То же	Для определения фос- фатов в котловой воде, лг/л (Р,О,)
железа UPFA-11-Fe	а а	Для определения со- держания железа в коа- гулированной воде, жг/л (Fe)
алюминия UPFA-II-A1	* а	Для определения со- держания алюминия в коагулированной воде, мг{л (А1)
остаточного хлора UPFA-II-C1	а а	Для контроля хлори- рования воды, мг^л (С1я)
фтора UPFA-II-F	а а	Для контроля фтори- рования питьевой воды, мг/л (F)
фенолов UPFA-II-FN го сл	а а	Для контроля очистки от фенолов воды, кон- денсата, мг/л С*Н5ОН
0 0	200 100	Работает по колоримет- рическому молибдатному способу	2 750—00 2 850 -00
0	20	Работает по колори- метрическому молибдат- ному способу	—
0	3	Работает по колори- метрическому роданид- ному способу	2 250—00
0	3	—	2 250—00
0	3	Работает по колори- метрическому методу с диметил парафе ни л ен диа - мииом	2 250—00
0	1.5	—	—
0	1 3	Работает по колори- метрическому способу с 4-амииоаитипирийом	—
Продолжение табл
Наименование прибора, тип, марка	Завод-изготовитель	Назначение	Пределы измере- ния от |	до		Характеристика J	Цена, руб.—коп.
1	2	3	4		5	6
Измеритель общей ос- новности (щелочемер) UPFA-II-Z/02 UPFA-II-Z/10	Народнее предпри- ятие ЧКД-Дукла, (Прага)	Для определения ще- лочности воды, мг-экв[л	0,1 0,2	0,2 1.0	Прибор работает по ко- лориметрическому прин- ципу с индикатором бромкрезолгрюн (зеле- ным)	По 2 250—00
Измеритель остаточной жесткости (жесткомер) UPFA-II-ZT	То же	Для определения ма- лой жесткости воды, мкг-акв!л г) ЛАБОРАТОРН1	0 ЫЕ ПРИ	100 1БОРЫ	Прибор работает по ко- лориметрическому прин- ципу с индикатором эриохромче рный	2 150—00
Наименование прибора, тип, марка	За вол - нзгото вите л ь	Назначение	Пределы измере- ния ОТ |	до		Характеристика	Цена, руб.—коп.
1	2	3	4		5	6
Фотоколориметры ФЭК-М ФЭК-56	Оптико-механиче- ский завод (г. За- горск)	Для колориметриче- ского определения SIG?—, РО']—, Fe, Си, о	4 масел и др.	Градуируется эк- спериментально		—	—
						
*»— * Фотоколориметр-нефе- лометр ФЭК-Н	То же	Дл я колориметриче- ских и нефелометриче- ских определений раз- личных примесей (SiO|“, Ро|— и др.)
Спектропламяфотометр ВПФ-ВТИ ВПФ-ВТИ	Разработан ВТИ Киевский завод	Для определения Na+ в конденсате пара, мкг! л (Na+) То же
Люминометр	Предприятие ЮВЭнергочермет [(г. Ростов Н/Д)	Для определения эфи- рорастворимых примесей воды (масел, смол), мг{л
Оптические колоримет- ры - компа раторы То же ко СЛ со	Фирма „Хеллиге" (ГДР) Фнрма .Ловибонд* (Англия)	Для определения в во- де: Al; NHa; NH,; N,H<; NO", NO—; Br; SiO,; ClaO; Cl,; Oa; Fe; Mn: Cu; Pb; Mg; pH; SO~ ; SO|~; SCN-; CN-; PG®-; CrO?— 4	4
То же		—	—
0,1	10	Чу ветвите л ь ность 0 Л jure/л	
1	100	—	—
0,5	10	Чувствительность 0,2— 0,3 мг(лг выпускается мелкой серией	—
В зависимости от разрешающей способности ме- тода и приложен- ной стеклянной шкалы		С набором эталонных стеклянных шкал, рас- творов реактивов и запас- ными кюветами	—
РАЗДЕЛ ПЯТЫЙ
АВТОМАТИЗАЦИЯ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
5-1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
Автоматизацию химических цехов электростанций целесообраз-
но осуществлять стадийно *.
Первой стадией является механизация химического цеха (в том
числе и складских работ), освоение местного и дистанционного
управления, системы контроля и сигнализации, автоматическое
регулирование температуры и дозирование реагентов на предочист-
ке. Во второй стадии проводят наладку и осваивают основные ав-
тономные системы автоматического управления — регулирование
давления перед водоподготовительной установкой (ВПУ), регулиро-
вание ее производительности, регулирование расхода воды на освет-
лители, автоматизацию шламового режима осветлителей, автоматиза-
цию регенерации .(основные узлы), автоматическое дозирование
аммиака, гидразина и т. п.
Третьей стадией является внедрение тонкого программирова-
ния: операций восстановления, качественных импульсов в системах
дозирования реагентов, а также — систем распределения нагрузки
по фильтрам, автоматической подачн и приготовления растворов
заданной концентрации.
В четвертой стадии ведется освоение систем автоматического
отключения фильтров на регенерацию, выведения фильтров в резерв
и из резерва по нагрузке, параметрических систем автоматического
восстановления рабочей способности фильтров, систем программного
управления, логических блоков и др.
Завершением явится внедрение и освоение системы полной
(комплексной) автоматизации. Вместе с «настройкой» автоматики
проводят обучение персонала, подготовку кадров и эксплуатацион-
ной базы.
5-2. РЕГУЛИРОВАНИЕ РАСХОДА, ДАВЛЕНИЯ
И ТЕМПЕРАТУРЫ
а)	ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ВПУ
В типовых проектах ТЭП (рис. 5J1) электронный регулятор по-
лучает 'сигналы от уровнемера, измеряющего уровень воды в проме-
жуточном баке, и от расходомера сырой воды; этот регулятор под-
1 Это не относится к проектированию автоматизации, когда необходимо
предусматривать решение вопроса в целом.
260
держивает заданное ему соотношение между уровнем воды в баке
и расходом подаваемой воды (на осветлитель или на всю ВПУ),
воздействуя через исполнительный .механизм на регулирующий кла-
пан, установленный на линии сырой воды.
Регулятор настраивают так, чтобы при небольших колебаниях
уровня воды в баке (до 20—25% общей высоты срабатываемой
емкости) подача исходной воды не изменялась. Пределы изменения
нагрузки устанавливают задатчиком регулятора в соответствии с се-
зонной или суточной производительностью ВПУ.
Рис. 5-1. Схема автоматизации подогрева и подачи исходной воды.
I — исходная вода; 2 — греющий пар; 3 — подогреватель; 4 — вода на обра-
ботку; 5 — осветленная вода; 6 — бак осветленной воды; 7 — на механические
фильтры; 3 — измерительная диафрагма; 9 — дифференциальный манометр;
10 — размножитель импульсов типа РП-63; 11 — сигналы к другим регулято-
рам; 12 — электронный прибор типа РПИБ-С; 13 — электронный прибор типа
РПЙБ-Ш; И —задатчик; /5 — электронный переключатель следящий, тип
ПЛК-П; 16 — электронный дифференциатор; 17 — исполнительный механизм;
18 — регулирующий клапан; 19 — термометр сопротивления.
Предусмотрено отключение воздействия регулятора на регули-
рующий клапан при достижении предельной подачи исходной воды,
чтобы избежать перелива осветленной воды в баке или, напротив,
чрезмерной разгрузки предочистки. Для этого используется элек-
тронный следящий переключатель. При ограничении подачи исход-
ной воды срабатывает светозвуковая сигнализация.
В установках с коагуляцией воды непосредственно на фильтрах
требуется один регулятор на всю ВПУ. На «прямоточных» установ-
ках промежуточные баки коагулированной воды, как правило, не
предусматривают. Регулирование нагрузки должно выполняться по
уровню воды в баках катионированной воды.
В установках с осветлителями возможны индивидуальные си-
стемы, регулирующие подачу воды на каждый осветлитель—более
удобные, но требующие несколько больших первоначальных затрат,
или групповые — один регулятор на общей линии исходной во-
ды и последующее распределение воды по осветлителям задвижка-
ми, управляемыми вручную, по показаниям расходомеров — такая
система дешевле, но более трудоемка в эксплуатации.
Плавное изменение расхода обрабатываемой воды желательно
также и для повышения надежной работы фильтров, особенно ме-
ханических.
261
Систему автоматического регулирования ВПУ желатель-
но совмещать с системами автоматического распределения
воды по фильтрам, группам фильтров и технологическим «ниткам».
При совместном регулировании производительности нескольких
блоков ВПУ, работающих на один объект, в ряде случаев необхо-
димо осуществлять выборность регулирования производитель-
ности блоков, т. е. вначале, при уменьшении потребления воды,
ограничивать производительность одного блока, довести ее до мини-
мума и лишь затем начать ограничивать производительность вто-
рого блока и т. д.
6]	ДАВЛЕНИЕ ВОДЫ ПЕРЕД ВПУ
Системы автоматического регулирования давления перед ВПУ
должны включать регулятор давления и автономную систему авто-
матического включения (а также выключения) резервных насосов
при использовании всего диапазона регулирования регулятора.
Регулятор давления (принципиально регулятор «после себя»)
может управлять регулирующим органом, установленным на основ-
ной (одной или нескольких) магистралях перед ВПУ (дроссельное
регулирование давления), а также может управлять регулирующим
органом на линии рециркуляции последней группы насосов (рецир-
куляционное регулирование давления). Возможно комбинированное
рециркуляционно-дроссельное регулирование. В простейших случаях
можно применять регуляторы непосредственного действия.
в)	ПОДОГРЕВ ИСХОДНОЙ воды
Заданную температуру воды на выходе из подогревателя под-
держивает электронный регулятор (рис. 5-1), получающий сигнал
от термометра сопротивления, воздействием на регулирующий кла-
пан (желательно двухседельный), установленный на линии подачи
пара. Дополнительный опережающий импульс по расходу обрабаты-
ваемой воды вводят в систему лишь при значительных его колеба-
ниях. При правильном конструировании и должной наладке подо-
гревателей и систем их автоматического управления обеспечивается
соблюдение заданной температуры (при обычной температуре по-
догрева до 40 °C)' с достаточной по требованиям технологии точ-
ностью ± 1 °C.
5-3. ДОЗИРОВАНИЕ РЕАГЕНТОВ
ДЛЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
(ПРЕДОЧИСТКИ) ВОДЫ (табл. 5-1—5-4)
а)	ИМПУЛЬСНОЕ УПРАВЛЕНИЕ (РАЗРАБОТАНО ВТК)
Как правило, известковое молоко и растворы коагулянта (а так-
же реже применяемые флокулянты, щелочи, хлорную известь, креп-
кую серную кислоту) дозируют насосами-дозаторами; каустический
магнезит дозируют в сухом виде объемными дозаторами —шнеко-
выми, тарельчатыми или других типов, изготовляемыми на месте;
управление насосами-дозаторами и дозаторами каустического маг-
262
незита по расходу обрабатываемой воды осуществляется импульсной
системой.
Импульсное управление заключается в регулировании подачи
реагента дозатором изменением средней частоты вращения его элек-
тродвигателя. Режим работы электродвигателя устанавливает
импульсатор, который непрерывно выдает импульсы на включение
с коэффициентом скорости (скважностью) у, который определяется
по формуле
где tp — длительность импульса па включение электродвигателя; /о—
длительность перерывов |(остановок) между включениями электро-
двигателя.
Электродвигатель дозатора работает с постоянной частотой вра-
щениям^ но периодически-прерывисто. При этом средняя частота его
вращения пс равна:
Лс=пу.	(5-2)
Импульсатор регулирует коэффициент скорости импульсов у,
изменяя значение величии tp и t„. Соответственно значению у изме-
няется и «с, а с нею подача реагента дозатором q:
<7=<7yV,	(5-3)
где Qy —подача реагента дозатором при его непрерывной работе,
называемая установленной подачей.
Целью автоматического управления дозатором является соблю-
дение заданной дозы реагента D, т. е. количества вещества, прихо-
дящегося на единицу обрабатываемой воды:
Са
D = -Q- , г-эка/м*,	(5-4)
где С — содержание в дозируемой среде активного вещества,
г-экв/м3; q— подача реагента дозатором, м3/ч; Q—расход обраба-
тываемой ВОДЫ, М31ч.
Импульсатор получает сигнал по расходу воды и в соответствии
с ним формирует импульсы с коэффициентом скорости у.
В системе импульсного управления '(рис. 5-2) в качестве импуль-
сатора используется электронный прибор типа РПИБ-Ш-И завода
МЗТА (Московский завод тепловой автоматики). Импульсатор по-
лучает сигнал по расходу воды непосредственно от дифференциаль-
ного манометра или через размножитель импульсов, если пропор-
ционально одному расходу дозируется несколько реагентов. Преду-
сматривается также возможность работы импульсатора по сигналу
от ручного задатчика со щита. Импульсатор управляет включением
электродвигателя дозатора через магнитный пускатель типа ПМИ
или П-6, рассчитанный на большое количество включений. Для за-
щиты электродвигателей от перегрева устанавливают двухфазные
тепловые реле (типа РТ-1) или автоматические выключатели (ти-
па АП-60). Для защиты электродвигателя насоса-дозатора в цепь
его питания включается также электроконтактный манометр, уста-
навливаемый на напорной линии насоса-дозатора до первого за-
порного клапана по ходу воды.
Кроме основных импульсаторов, управляющих работой дозато-
ров цо расходу воды, на группу дозаторов устанавливают также
263
имлульсаторы, работающие только по сигналу от ручного задатчика
со щита управления и подключением для дистанционного управле-
ния любым дозатором на время наладки системы автоматического
управления или в случае выхода ее из строя.
Питание им пульсаторов должно осуществляться от стабилизи-
рованного источника напряжения (например, типа С-016, к которому
можно присоединять до трех им пульсаторов).
Рис. 5-2. Структурная схема импульсного дозирования реагентов по
расходу обрабатываемой воды.
/ — осветлитель; 2 — насос-дозатор раствора коагулянта (рабочий); 2а — то
же резервный; 3 — насос-дозатор известкового молока; За — то же резервный;
4 —< электродвигатель насоса-дозатора; 5 —- сырая вода на обработку; 6 — из-
мерительная диафрагма; 7 — дифференциальный манометр; 8 — размножитель
сигналов переменного тока типа РП-63 (применяется, если пропорционально
одному и тому же расходу воды дозируется несколько реагентов); 9— то же
к другим регуляторам; 10— основной импульсатор; .//—задатчик импульсатора;
12 — промежуточные реле; 13 — резервный импульсатор; 14 — ключ включения
резервного импульсатора; /5 — переключатель управления; 16— ключ дистан-
ционного управления насосом-дозатором; /7 — магнитный пускатель; /3 —
осветленная вода; 19— к системе дозирования второго осветлителя.
264
Для всех реагентов предочистки рекомендуется применять
индивидуальные системы управления дозаторами, когда
подачей каждого реагента в данный осветлитель или на прямоточ-
ную ВПУ управляет самостоятельный импульсатор. Система позво-
ляет использовать задатчик импульсатора для дистанционного кор-
ректирования подачи реагента при отклонении концентрации актив-
ного вещества в дозируемой жидкости от расчетной или для измене-
ния заданного значения дозы. Система допускает введение корректи-
рующих импульсов по показателям качества обработанной воды или
по концентрации дозируемой жидкости.
Недопустимо применять общий регулятор для управления пода-
чей извести и коагулянта в один осветлитель, так как в этом случае
исключается возможность пользования задатчиком, что затрудняет
эксплуатацию системы дозирования и поддержания нужных доз реа-
гентов.
При наладке импульсатора рекомендуется принимать: уМакс =
=0,85 (при максимальной нагрузке осветлителя) и умпн=0,2 (при
минимальной нагрузке). В этом случае при колебании расхода обра-
батываемой воды в 2 раза (от 100 до 50%) можно задатчиком
примерно вдвое изменять значение у. При изменении подачи воды
в более узком диапазоне возможности задатчика могут быть исполь-
зованы шире, например при изменении расхода воды от 100 до 70%
коэффициент скорости импульсов можно изменять задатчиком
в 4 раза. При сезонном изменении качества воды и требуемых доз,
не меняя настройку импульсаторов, назначают иные значения кон-
центрации дозируемых сред или иную подачу дозаторов '(изменяя
подачу насосов-дозаторов вручную).
В зависимости от настройки импульсаторов значения длитель-
ности периода (Г), импульсов (<р) и перерывов (10) могут быть
установлены разными при данном у. Рекомендуется для у=0,2 при-
нимать Т=~50 сек (/р~10 сек и /о~40 сек); для у=0,85 при этом
Г«50 сек (1р=42 сек и /0~8 сек).
При правильной эксплуатации отклонения от заданных доз коа-
гулянта (и других реагентов, подаваемых в виде раствора) не
превышают ±5%; значения гидратной (или бикарбонатной при под-
держиваемом бикарбонатном режиме) щелочности в схемах извест-
кования находятся в пределах 0,1—0,2 мг-экв!л. Отклонения от за-
данных доз каустического магнезита находятся в пределах ±'10%.
В системах автоматического управления подачей известкового
молока на отдельных ВПУ применена импульсная система с коррек-
цией по значению pH известкового молока. Возможны импульсные
системы с коррекцией или с непосредственным управлением и по
иным показателям качества обрабатываемой воды, например по
электрической проводимости. Такие системы находятся в стадии про-
мышленной проверки.
На отдельных ВПУ применены системы управления подачей на-
сосов-дозаторов изменением частоты вращения электродвигателей
постоянного тока или при установке электромагнитных муфт сколь-
жения, а также системы с непосредственным измерением расхода
дозируемого раствора и регулированием подачи возвратом части его.
В настоящее время заводом «Ригахиммаш» выпускаются на-
сосы-дозаторы серии НД05Э с дистанционным изменением длины
хода плунжера (с подачей .до 100 л/ч) с применением электри-
ческого исполнительного механизма. Заводская поставка насосов-
265
ЯйзйТоров этого типа с большей подачей увеличит вбзМоЛПОСТИ при-
менения систем автоматического дозирования при непрерывной по-
даче реагента по параметрам качества воды.
6)	ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ
На некоторых действующих ВПУ сохранились системы автома-
тического пропорционального дозирования с гидравлическим управ-
лением. На установках с осветлителями или отстойниками управ-
ление осуществляется распределителем воды, на котором обрабаты-
ваемая вода делится водосливами с постоянной или регулируемой
Рис. 5-3. Принципиальная схема автоматизации подачи воды на сату-
ратор.
/ — исходная вода; 2— в осветлитель; 3 — сатуратор; 4 — воздухоотделитель
на линии известкового раствора; 5 — измерительная шайба; 6 — дифферен-
циальный манометр; 7 — электронный регулятор; 8 — задатчик; 9—-магнитный
пускатель; 10 — электрический исполнительный механизм; // — регулирующий
клапан; /2 — показывающий расходомер.
шириной порога па несколько потоков, соотношение между расхо-
дами которых сохраняется при изменении величины общего расхода.
Часть отделенных таким способом потоков используется для
автоматического управления дозаторами: на ВПУ малой произво-
дительности сатуратором, служащим для приготовления и дозиро-
вания известкового раствора, дозатором-вытеснителем растворов
коагулянта и соды (при известково-содовой обработке); на ВПУ
большой производительности дозатором с непрерывной прокачкой
известкового молока («шайбовый» или «с иглой»), сифонным доза-
тором растворов коагулянта или соды. Все эти дозаторы распола-
гают выше точки ввода реагентов в обрабатываемую воду, в кото-
рую дозированные реагенты поступают самотеком.
266
На «прямоточных» ВПУ растворы коагулянта и щелочи дози-
руют напорными дозаторами, также называемыми иногда «шайбо-
выми». Растворы вытесняют из дозаторов частью обрабатываемой
воды, отделяемой от общего потока перед дроссельной шайбой,
установленной на трубопроводе исходной воды, и возвращаемой за
шайбой.
Вследствие громоздкости, неэкономичности и малой точности
дозирования системы с гидравлическим управлением не применяют
для вновь сооружаемых ВПУ. Целесообразно заменять их и на
действующих установках.
Из перечисленных дозаторов целесообразно применять лишь са-
тураторы на действующих и сооружаемых ВПУ малой производи-
тельности (обычно до 100 мI * 3/ч и не более 200 лг3/«). При этом вме-
сто гидравлической системы управления целесообразно применять
электронную с использованием стандартных средств автоматизации
(рис. 5-3); желательно предусмотреть коррекцию по величине pH.
Для других, кроме извести, реагентов можно принять импульсную
систему управления насосами-дозаторами.
Для дозирования суспензий и растворов на вновь сооружаемых
ВПУ самотечные сниженные дозаторы не применяют. Для дозиро-
вания сухого каустического магнезита самотечные дозаторы вынуж-
денно (из-за трудности создания напорных дозаторов) сохраняют,
применяя, как и для насосов-дозаторов, автоматическое управление
от электронного импульсатора.
В) ДОЗИРОВАНИЕ ХЛОР-ГАЗА
В последнее время возникает задача подачи раствора хлор-газа
в качестве вспомогательного средства коагуляции. В коммунальном
хозяйстве для этого используют газодозаторы (хлораторы) постоян-
Рис. 5-4. Принципиальная схема авто-
матизации дозирования, хлор-газа в об-
рабатываемую воду.
I — расходный баллон хлор-газа; 2 — расши-
рнтель; 3 — смеситель: 4 — эжектор; 5 — регу-
лирующий клапан; 6 — электронный регуля-
тор; 7—ротаметр электрический дистанцион-
ный (РЭД); 8 — дифференциальный расходо-
мер.
267
ной дозы, например, типа ЛОННИ *. При подаче хлор-газа перед
или после осветлителей такой хлоратор переоборудуют; эжектор
заменяют новым, создающим давление, достаточное для подачи при-
готовляемого в хлораторе раствора хлора в линию исходной воды;
вводят автоматизацию хлоратора, обеспечивающую подачу раствора
хлора пропорционально расходу исходной воды.
ВТИ предложена система (еще не реализованная) с непосред-
ственным измерением расхода обрабатываемой воды и дозируемого
раствора хлор-газа (рис. 5-4). Показывающий ротаметр хлоратора
заменяется ротаметром с индукционным датчиком РЭД; регулирую-
щий вентиль хлоратора сочленяется с электрическим исполнитель-
ным механизмом.
г) НАСОСЫ-ДОЗАТОРЫ СЕРИИ НД, НД05Э И НД05Р
Насосы-дозаторы, входящие в серию НД, имеют однотипную
конструкцию (рис. 5-5). Это — одноплунжерные горизонтальные на-
сосы простого действия с индивидуальным электродвигателем и чер-
вячным редуктором, снабженным устройством для изменения длины
хода плунжера вручную при остановленном электродвигателе. Техни-
ческие показатели этих насосов-дозаторов приведены в табл. 5-1.
Насосы-дозаторы серии НД предназначены для объемного на-
порного дозирования растворов, эмульсий и суспензий с содержа-
нием твердой фазы до 10% по массе и кинематической вязкостью
до 1 500-10~2 м2!сек (1 500 ссг); температура дозируемых жидкостей
до +200 °C. Класс точности подачи 2,5.
Гарантированная высота всасывания до 3 м вод. ст. при макси-
мальной длине хода плунжера. Минимальная разность давлений
между нагнетанием и всасыванием работающего насоса-дозатора
должна быть 0,5—2 бар.
Область применения насосов-дозаторов серии НД определяется
стойкостью стали Х18Н9Т, из которой изготовлена гидравлическая
часть насоса, и стойкостью материала устройств, уплотняющих
плунжер.
На тепловых электростанциях насосы-дозаторы серии НД при-
меняют для подачи известкового молока и растворов коагулянтов
(сернокислого алюминия и сернокислого железа), флокулянта поли-
акриламида (ПАА), хлорной извести, едкого натра, фосфатов натрия,
гидразина и аммиака, хлористого натрия, а также крепкой (не менее
70% по массе) серной кислоты.
Для подачи соляной кислоты они непригодны при серийном изго-
товлении гидроцилиндров из стали марки Х18Н9Т. Для подачи со-
ляной кислоты требуется изготовление гидроцилиндров из иных ма-
териалов (например, из стали марки ОХ23Н28МЗДЗТ) при согласии
завода на выполнение специального заказа.
Насосы-дозаторы марок НД 16/400, НД 25/250; НД 40/160;
НД 60/100; НД 100/63 предназначены в основном для подачи раство-
ров реагентов в парогенераторы и выпускаются взамен снятых
с производства насосов-дозаторов типа НД60В. Остальные типы
насосов-дозаторов серии НД используют на ТЭС для подачи реаген-
тов на ВПУ. В основном насосы-дозаторы серии НД следует исполь-
зовать при импульсном автоматическом управлении или при ручном
1 Изготовляют заводы системы МКХ РСФСР при модификации с рота-
метрами на подачу хлора, кг[ч: 0,6 -3; 1—5; 2—10.
268
к> Рис. 5-5. Общий вид насоса-дозатора серии НД.
<0 1 — электродвигатель; 2 — редуктор; 3 — гидроцилиндр. 4 — шкала указателя длины хода плунжера; 5 — гайка; 6 — регулировоч
ное кольцо; 7 — хвостовик вала.
Техническая характеристика насосов-дозаторов серии НД
		Марка						
Показатели		НД 10/100	НД 16/63	НД 25/40	НД 40/25	НД 63/16	НД 100/10	НД 160/25
Подача номинальная, л/ч		10	16	25	40	63	100	160
Давление нагнетания максималь- ное, бар		100	62	40	25	16	10	25
Диапазон регулируемого	максима льный	От 0 до 16						От 0 до 40
хода плунже- ра. мм	рабочий	От 4 до 16						От 10 до 40
Диаметр плунжера, мм		12	16	20	25	32	40	32
Условный проход присоединитель- ных патрубков, мм		10						15
	Мощность, кет	0.27						0,6
	Тнп		В АО-071-4 ВЗГ			МЗО2		В АО-11-4 взг: мзо2
Электродви-		АОЛ-21-4; М302						АО2-И-4 М302
гатель	Габариты, мм: длина L	445	450	470	475	476	475	648
	ширина В	215						273
	высота Н	465						622
Масса с электродвигателем серии ВАО (ВЗГ), кг		42	43	44	45	46	48	78
Масса с электродвигателем серии АО2 И АОЛ, кг Цена, руб.: с электродвигателем	серии ВАО/ВЗГ с электродвигателем	серин АОЛ и АО2		27 300	28 302	29 303	30 304	31 ЗОБ	33 310	67 360
		186	187	188	180	190	195	245
Примечание. У всех насосов-дозаторов серии НД: число ходов плунжера 100
тока 220/380 в.
270
Таблица 5-1
(рис. 5^5)
нассса
НД lb/400	НД 25/250	НД 40/160	НД 63/100	НД 100/63 1		НД 400/16	НД 630/10	НД 1 000/10	НД 1 600/10	НД 2 500/10	НД 100/250
16	25	40	63	100	400	630	1 000	1600	2500	100
400	250	140	100	63	16	10	10	10	10	250
					От	0 до 60				
От 15 до 60										
8	10	12	16	20	40	50	60	80	100	20
10					25		32	32	40	10
1,1							2,2	3,0		
		В АО-21-4 ВЗГ;		М302			ВАО-31-4 ВЗГ; М302	ВАО-32-1	; ВЗГ; М302	
АО2-21-4; М302							А02-31-4 М302	АО2-32-4	М302	
775	775	775	780	800	803	803	840	965	975	912
280							302	350		
677							726	840		
109	108	108	109	109	116	120	150	239	245	200
90	95	95	96	96	103	107	132	221	227	182
397	397	397	397	397	435	495	515	620	730	585
298	298	298	298	298	310	335	370	520	600	425
в минуту; число оборотов электродвигателя (синхронное) 1 500 в минуту;
напряжение
271
Таблица 5-2
Технические показатели насосов-дозаторов серии НД05Э
(рис. 5-7)
Марка насоса
Показатели
Подача номинальная, л/ч
Давление нагнетания макси-
мальное, бар..............
Диаметр плунжера, мм . .
Условный проход присоеди-
нительных патрубков*, мм
Расстояние между присое-
динительными патрубками,
Л4Л1.....................
Масса насоса с электродви-
гателями, редуктором и
исполнительным механиз-
мом, кг...................
2,5
400
5
5
97
55
10
100
10
5
16
63
12
8
25
40
14
8
103 130 130
55	55	55
40
25
20
8
63
16
25
8
100
10
30
8
136 146 146
56	56	56
* Наружный диаметр 10 мм.
управлении и при постоянной (неизменяемой) подаче. Имеющееся
в конструкции насосов-дозаторов серии НД устройство для измене-
ния длины хода может быть использовано для подстройки подачи;
в качестве постоянно используемого устройства при необходимости
часто изменять подачу вручную это недостаточно удобно. Если
требуется вручную часто изменять подачу насоса-дозатора, сле-
дует принять импульсную систему управления (при надобности
с дистанционным управлением от задатчика импульсатора) или
принять насосы-дозаторы серии НД05Р, выпуск которых начат заво-
дом «Ригахиммаш».
В гидравлической части насоса-дозатора (гидроцилиндре) рас-
положены (рис. 5-6) плунжер 1, всасывающий 2 и нагнетательный 3
шариковые клапаны и устройство для уплотнения плунжера, состоя-
щее из комплекта манжет шевронного типа 4 и кольца >(«фонарь») 5.
Последнее предназначено для подвода через штуцеры 6 и 7 промы-
вочной жидкости, устройства гидравлического затвора или для
охлаждения гидроцилиндра.
В конструкции насоса-дозатора отсутствует предохранительный
клапан. Для защиты электродвигателя в цепь его питания включает-
ся поставляемый в комплекте с дозатором контактный манометр,
устанавливаемый на напорной линии насоса-дозатора до первого
(по ходу воды) запорного органа. При перекачке агрессивных жид-
костей контактный манометр подключается через разделительную
мембрану. Электроконтактный манометр может быть использован и
272
1
1 3
Рис. 5-6. Гидравлическая
часть насоса-дозатора серии НД.
Рис. 5-7. Насос-дозатор серии НД05Э завода «Ригахиммаш».
1 — гядроцилиидр; 2 — электродвигатель-редуктор; 3 — механизм регулирова-
ния длины хода; 4 — электрический исполнительный механизм; 5 и 6 — всасы-
вающий и нагнетательный патрубки.
18—396	273
Для сйгнализацйи ПаДёнйй ДйвЛенйй пйЖе допустимого (например,
при разрыве напорного трубопровода).
Управляемые насосы-дозаторы серии НД05Э. Насосы данной се-
рии (рис. 5-7) — горизонтальные одноплунжерные, простого действия,
с подачей, плавно регулируемой автоматически и вручную на ходу
или при останове, предназначены для объемного дозирования;
могут быть использованы на ТЭС для подачи растворов реагентов
(гидразин, аммиак) в пароводяной цикл. Область возможного при-
менения определяется химической стойкостью стали Х18Н9Т, из ко-
торой выполнена гидравлическая часть насоса, и стойкостью мате-
риала уплотнительных устройств — температура перекачиваемых
жидкостей должна быть не более 80 °C при резиновых уплотнениях
(резина 4004) и не более 200 °C при уплотнениях из фторопласта 4В
(в последнем случае допустимое давление не более 98 бар).
Основные технические показатели приведены в табл. 5-2. Класс
точности подачи 0,5; клапаны — шариковые двойные. В насосе обес-
печено переднее положение плунжера при регулировании длины его
хода и линейная зависимость между величиной последней и поло-
жением регулирующего органа. Цена деления шкалы хода плунже-
ра 0,1 мм, максимальная длина хода плунжера 32 мм; диапазон
регулирования рабочий 8—32 мм (25—100%), максимальный 0—32 мм
(0—100%); число ходов плунжера 88 в минуту. Вакуумметриче-
ская высота всасывания — до 8 м вод. ст. (при 20 °C).
Привод насоса от электродвигателя, редуктор, типа МРВ-
02-027/87,5; число оборотов тихоходного вала 87,5 в минуту.
Электродвигатель типа АОЛ-21-4; напряжение тока 220/380 или
500 в, мощность 0,27 квт, число оборотов (синхронное) 1 500 в ми-
нуту. Исполнительный механизм электрический многооборотный
с электродвигателем типа АОЛ-01:1-4, мощностью 0,05 квт, напряже-
ние тока 220/380 или 500 в.
Отпускная цена одного насоса-дозатора 695 руб.
Насосы-дозаторы серии НД05Р и дозировочные агрегаты
ЗДА05Р и 6ДА05Р. Дозировочные насосы этой серии предназначены
для объемного напорного дозирования чистых нейтральных и агрес-
сивных жидкостей. Они сочетают свойства измерительного прибора,
регулирующего органа и рабочей машины и предназначены для до-
зирования какой-либо одной среды. Несколько дозировочных насо-
сов, объединенных общим приводным валом, образуют агрегат, ко-
торый используется для одновременного дозирования нескольких
различных компонентов в технологических процессах, когда основ-
ным требованием является регулирование и поддержание требуемого
соотношения подачи отдельных компонентов.
Конструкция дозировочных насосов серии НД05Р и агрегатов
серии ДА05Р основана на максимальной унификации. Имеется один
регулирующий механизм и семь типоразмеров гидроцилиндров, на
базе которых создана серия дозировочных насосов и агрегатов.
Завод «Ригахиммаш» выпускает дозировочные насосы серии
НД05Р (1-й габарит) и агрегаты: трехплунжерный ЗДА05Р и шести-
плунжерный 6ДА05Р. Агрегаты комплектуются гидроцилиндрами
в зависимости от конкретных требований потребителя. Насосы
можно объединить в двух-, трех-, четырех-, пяти- и шестиплунжер-
ные агрегаты без конструктивных переделок, присоединяя последо-
вательно регулирующие механизмы с гидроцилиндрами к одному из
насосов.
274
Конструкция гидравлической части, регулирующее устройство,
материалы, принятые для изготовления, среды, для перекачки ко-
торых можно применять насосы-дозаторы, такие же, как у насосов
НД05Э. Отличие состоит в том, что насосы-дозаторы серии НД05Р
не комплектуются электрическими исполнительными механизмами.
Насосы-дозаторы серии НД05Р с малой подачей можно приме-
нять для наладочных и экспериментальных работ; остальные —
в случае экономической и технологической целесообразности приме-
нения ручного регулирования — для подачи растворов реагентов на
ВПУ малой производительности или в пароводяной цикл энергети-
ческих парогенераторных установок.
Прошли промышленное испытание и подготовлены к серийному
выпуску насосы-дозаторы серии НД05Р с большой подачей (рис. 5-8).
Технические показатели этих насосов-дозаторов приведены в табл. 5-3.
Таблица 5-3
Техническая характеристика насосов-дозаторов серии НД05Р
(II—V габарит) (рис. 5-8)
Показатели
Подача поминальная, л/ч
Давление нагнетания мак-
симальное, бар . . , . .
Диаметр плунжера, мм
Мощность электродвига-
теля 1 500 об/мин, кет
Габариты, мм:
длина L .......
ширина В............
высота Н . ... . . .
Масса с электродвигате-
лем обычного исполне-
ния, кг..............	.
Цена........... ... .
Марка насоса
НД05Р 400/16	НД05Р 630/10	НД05Р 1000/10	НД05Р 1000/25	НД05Р 1603/10	НД05Р 2500/10
400	630	1000	1 000	1600	2500
16 40	10 50	10 60	25 60	10 80	10 100
1,	1	2,2		3.0	
780 | 790 705		795 725 635	795	818 795	828
147	151
500	600
162	176	190	192
660	660	660	660
Эти насосы-дозаторы можно применять на ТЭС, когда необходимо
соблюдать непрерывность подачи дозируемого реагента и допу-
стимо ее ручное регулирование, а также если технико-экономически
оправдано применение более дорогих устройств (цена на насосы
НД05Р II—V габарита будет выше цены насосов серии НД с той
же подачей) при импульсной системе управления.
На обессоливающих установках отдельных ТЭС такие насосы-
дозаторы (из первого опытного выпуска) применены для подачи
кислоты и щелочи на регенерацию ионитных фильтров. После того
как насосы НД05Р этих габаритов будут комплектоваться электри-
ческими исполнительными механизмами, их можно будет применять
на предочистках для подачи реагентов при автоматическом управ-
лении.
275
ю
Bca.coiSa^ae	Нагнетание
Рис. 5-8. Общий вид насоса-дозатора НД05Р (II—V габариты).
д) ОБЪЕМНЫЕ ДОЗАТОРЫ СУХОГО КАУСТИЧЕСКОГО МАГНЕЗИТА
Шнековый дозатор сухого каустического магнезита разработан
ВТИ на подачу 25, 150, 75, 100, 150 и 200 кг/ч. Желаемая по-
дача может быть достигнута установкой соответствующего шнека
и червяка редуктора (табл. 5-4) с последующей перекачкой суспен-
Рис. 5-9. Общий вид шнекового дозатора сухого каустического маг-
незита (вариант перекачки водоструйным насосом суспензии дозиро-
ванного реагента).
1 — электродвигатель переменного тока (У—0.В7 кет); 2— редуктор; 3 — ру-
кав; 4 — шнек-дозатор; 5 — смывное устройство; б — приемный бачок; 7 — во-
доструйный насос (гидроэлеватор); 8 — вода к гидроэлеватору; 9 — в освет-
литель; 10 — дренажный клапан . специальной конструкции; 11 и 12 — бачок
постоянного уровня и подвод воды к нему; 13 — шиберная заслонка, перекры-
вающая рукав (при выводе в резерв или осмотре и ремонте дозатора); 14—
вода на смыв от бачка постоянного уровня /на рисунке ие показан), общего
для всех шнековых дозаторов, установленных на ВПУ.
зии дозированного реагента гидроэлеватором или мембранным на-
сосом (так называемый «растворонасос» для известкового «раство-
ра» при штукатурных работах). Реагент самотеком поступает из
бункеров хранилищ в непосредственно расположенные под ними
дозаторы. В нижней части бункера устанавливают четыре — шесть
расположенных в плане крест-накрест перегородок, образующих вер-
277
тикальные отсеки и обес-
печивающих равномерное
ссыпание реагента в течку
дозатора. При заполне-
нии бункеров реагент
пропускают через сетку,
чтобы задержать посто-
ронние примеси.
Смыв отдозпрован-
ного реагента осуществ-
ляется водой (—110 л на
1 кг реагента, но обычно
не менее 1 м3/ч), подве-
денной через бачок по-
стоянного уровня (общий
для всех дозаторов, уста-
новленных на ВПУ).
Для каждого освет-
лителя предусматривают
самостоятельный дозатор
и один .резервный доза-
тор на двух-трех рабо-
чих. При эксплуатации
периодически проверяют
стабильность подачи реа-
гента шнеком, достаточ-
ность смыва и удаляют
налипший реагент с вну-
тренних поверхностей
смывного устройства.
Шнековые дозаторы уста-
новлены на нескольких
ВПУ (на Дарницкой
ТЭЦ и др.).
Лопастной тарельча-
тый) дозатор (рис. 5-10)
разработан ВТИ на по-
дачу 25, 50 и 75 кг/ч,
определяемую установ-
ленной нижней крыль-
чаткой. Лопастной доза-
тор менее шнекового чув-
ствителен к загрязне-
ниям каустического маг-
незита. При тарельчатом
дозаторе смывные и пе-
рекачивающие устройст-
ва принимают такие же,
как и для шнекового до-
затора. Вследствие малой
потребности в дозаторах
их изготовляют в мастер-
ских ГЭС, монтажных
или ремонтных организа-
циях.
ПТ
8ZZ
278
2
Рис. 5-10. Тарельчатый до-
затор сухих реагентов (кау-
стического магнезита).
1 — фланец для крепления к
расходному бункеру; 2 — элек-
тродвигатель, ЛГ—0.18 квт; 3 —
выход от дозированного ре-
агента; 4 — редуктор; 5 — воро-
шитель; 6— лозируюшее устрой-
ство.
Таблица 5-4
Характеристика шнековых дозаторов
Показатели
При подаче, кг/ч*
100	150
200
Шаг шнека, мм..................
Диаметр шнека, мм..............
Диаметр вала шнека, мм . . . .
Частота вращения шиека, об)мин.
Число заходов червяка редуктора
20
37
J0
28
1
25
48
15
28
1
35
48
10
28
' 1
45
48
10
27
1
35
48
10
56
2
50
48
10
56
2
• При коэффициенте заполнения .шнека 0,7;и насыпной массе каустического
магнезита 1,13 m/л’, фактическая подача определяется.тарировкой иа месте.
5-4. АВТОМАТИЗАЦИЯ ШЛАМОВОГО РЕЖИМА
ОСВЕТЛИТЕЛЯ И ВОЗВРАТА В НЕГО ПРОМЫВОЧНОЙ
ВОДЫ
а) ШЛАМОВЫЙ РЕЖИМ ОСВЕТЛИТЕЛЕЙ
Схема автоматизации, разработанная ВТИ (рис. 5-11), преду-
сматривает установку: автомата продувки шламоуплотнителя; авто-
мата защиты от превышения заданного уровня контактной среды
(взвешенного осадка) в осветлителе; устройств дистанционного из-
мерения и управления размером «отсечки» (возврат осветленной воды
из шламоуплотнителя); сигнализатора упуска заданного уровня кон-
тактной среды. Возможна автоматизация или дистанционное управ-
ление продувки через нижние дренажи (целесообразна при большом
числе осветлителей на ВПУ). Система предназначена для осветли-
телей, применяемых на ТЭС при известковании, коагуляции, магне-
зиальном обескремнивании.
Автоматы продувки шламоуплотнителя и защиты от превышения
заданного уровня контактной среды осветлителя используют датчики
шлама (сокращенно СУШ). Конструкция СУШ разработана ЦКБ
Главэнергоремонта (схема ВТИ) выпускает опытный завод ЦКБ.
В таком датчике фотореле с проточной кюветой реагирует на нали-
чие шлама в испытуемой жидкости, которая непрерывно подводится
в количестве 100—200 л/ч по пробоотборным трубкам диаметром
5—8 мм и сбрасывается в дренаж (или отводится в шламоуплотни-
тель — в системе автомата защиты от превышения заданного уровня
контактной среды).
При превышении заданного уровня контактной среды в осветли-
теле (или накопленного осадка в шламоуплотнителе) соответствую-
щий датчик срабатывает и по его сигналу открывается задвижка на
линии продувки шламоуплотнителя. В сигнализаторе упуска уровня
контактной среды в осветлителе такой датчик срабатывает при
отсутствии шлама в пробе, что достигается соответствующим его
включением.
Система автоматизации шламового режима применена на мно-
гих ВПУ и принята ТЭП в типовых проектах ВПУ, в частности, для
ГРЭС с энергоблоками 300 Мет.
280
Рис, 5-11. Схема автоматизации шламового режима осветлителя.
1 — осветлитель; 2 — шламоуплотнитель; 3 — распределительное устройство;
4 — грязевик; 5 — сборная решетка; 6 — регулирующий орган (на линии про-
дувки — пробковый кран; на линии отсечки — поворотная заслонка); 7 —дат-
чики шлама (СУШ) верхнего предельного уровня шлама в шламоуплотните-
ле; 8, 9 — СУП1 верхнего и нижнего предельного уровня контактной среды
в осветлителе; /0 — исполнительный механизм (типа МЭО или аналогичный);
II — магнитный пускатель; 12 — ключ дистанционного управления; 13 —
ключ автоматики; 14 — указатель положения вала исполнительного механизма;
15 — указатель расхода воды через «отсечку»; 16— выпрямительная пристав-
ка; /7 — дифференциальный манометр ДМ-40; 78 —световая сигнализация;
19 — вода в осветлитель; 20 — реагенты в осветлитель.
Возможна также автоматизация поддержания необходимой
отсечки. При этом пробоотборники СУШ 7 и 8 (рис. 5-12), срабаты-
вающие при отсутствии шлама в пробе устанавливают на верхнем
и нижнем уровнях контактной среды в осветлителе. Сигнализатор
упуска уровня контактной среды в этом случае не требуется.
б) ВОЗВРАТ В ОСВЕТЛИТЕЛИ ПРОМЫВОЧНОЙ ВОДЫ
МЕХАНИЧЕСКИХ ФИЛЬТРОВ
Назначение системы — избежать подачи перекачивающим насо-
сом воздуха в обрабатываемую воду при- опорожнении бака для
сбора промывочной воды, что достигается своевременным включе-
нием перекачивающего насоса при наличии промывочной воды в сбор-
ном баке.
. Перекачивающий насос (рис. 5-13) отключается при достиже-
нии предельного нижнего уровня в баке для сбора воды от промыв-
ки механических фильтров, чтобы исключить подсос воздуха и
поступление его в осветлитель, и включается при достижении некото-
рого заданного уровня воды. Откачка воды насосом должна произ-
Рис. 5-12. Схема автоматизации шламового режима осветлителя при
автоматическом регулировании отсечки.
/ — осветлитель; 2 — шламоуплотнитель; 3 — распределительное устройство;
4 — грязевик; 5 — регулирующий орган (поворотная заслонка); 6 — то же
(прооковый край); 7, 8— СУШ нормального верхнего и нижнего уровней кон-
тактной среды в осветлителе; 9— СУШ предельного верхнего уровня контакт-
ной среды в осветлителе; 10—СУШ предельного верхнего уровня шлама
в шламоуплотннтеле; // — электронный регулятор типа РПИБ-П1; 12 — элек-
трический исполнительный механизм; 13 магнитный пускатель; 14 — диф-
ференциальный манометр; 15 — задатчик; 16 — ключ автоматики; 17 — ключ
дистанционного управления; 18— указатель положения вала исполнительного
механизма; 19 — указатель расхода воды; 20 — световая сигнализация.
Рис. 5-13. Принципиальная
схема автоматизации пере-
качки промывочной воды.
/ — возврат промывочной воды;
2 — бак промывочной воды; 3 —
перекачивающий иасос; 4 — за-
движка, регулирующая возврат
части перекачиваемой воды в
бак; 5 — сигнализатор верхнего
и нижнего уровня воды в баке;
б — измерительная шайба; 7 —
показывающий дифференциаль-
ный манометр-расходомер; 8 —
электродвигатель; 9 — м^гцнг-
Н£1Й пускатель,
282
водиться по возможности равномерно в течение суток (в схемах
коагуляции с осветлителями — в линию исходной воды; в схемах
с известкованием — в нижнюю часть каждого осветлителя). Для
установления необходимого общего расхода откачиваемой' воды и
расхода на каждый осветлитель должны быть установлены указы-
вающие расходомеры и задвижки с ручным управлением.
Эта система принята в ряде проектов. Все элементы ее стан-
дартны и достаточно проверены, но в целом она еще не осущест-
влена.
5-5. АВТОМАТИЧЕСКАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ФИЛЬТРОВ
а] РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ ПО ПАРАЛЛЕЛЬНО
РАБОТАЮЩИМ ФИЛЬТРАМ
Практика эксплуатации показывает, что производительность
отдельных параллельно включенных аналогичных фильтров (при
полностью открытых входном и выходном запорном органах) может
значительно отличаться (в два раза и более).
Следствием этого являются нарушение длительности фильтро-
циклов, возможность уменьшения скорости фильтрования ниже ми-
нимально допустимой величины и др., что может привести к одно-
временному (точнее, близкому по времени) истощению двух '(и бо-
лее) фильтров и значительно уменьшить производительность ВПУ.
Кроме того, включение регенерированного (промытого) фильтра из
резерва (регенерации) в работу сопровождается (при отсутствии
специальных мер) его значительной перегрузкой.
Все эти отрицательные явления могут быть устранены системой
автоматического многоканального (группового) распределения на-
грузки по фильтрам, схема которой показана на рис. 5-14.
Каждый канал представляет собой импульсную систему автома-
тического регулирования. Длительность импульса и период повторе-
ния настраивают в зависимости от характеристик системы, в частно-
сти в зависимости от частоты возмущений. Регулятор последователь-
но подключается к работающим фильтрам и постепенно (через
несколько циклов) выравнивает их производительность. Система обе-
чания должна предусматривать «проскок» фильтров, находящихся
в режимах «резерв», «регенерация», «дистанционное управление».
При групповой электрической или пневматической системе авто-
матического распределения возможно совмещение импульсных
(измерительных) цепей многоканальной системы распределения и
системы многоточечного измерения производительности фильтров.
При электрическом варианте может быть использована многоканаль-
ная система «Мир» (производство МЗТА) пли система, синтезиро-
ванная из серийных элементов и блоков. Импульсные цепи в этой
системе организуются с применением дифференциальных манометров
с дифференциальными трансформаторными датчиками и нормирую-
щими преобразователями с линейной характеристикой по расходу
(с квадратирующей вставкой — выпускаются Чебоксарским заводом
исполнительных механизмов — тип НП-К и Московским заводом
«Энергоприбор» — тип ПТ-ДТ-К); с делителя напряжения каждой
приставки импульс подается на входной коммутатор многоканаль-
283
Йбй сйстёмы и па многоточечный Прибор (потенциометр со шкалой,
градуированной в единицах расхода). В качестве регулятора может
быть использован электронный регулятор с входом по постоянному
току (РПИК-Т, РПИК-Т2, РПИБ-Т, РПИБ-Т2, выпускаемые МЗТА
или аналогичные регуляторы Чебоксарского завода).
Рис. 5-14. Принципиальная схема системы автоматического распре-
деления нагрузки по фильтрам и регулирования производительности
участка ВПУ.
I — фильтр; 2 — расходомерная диафрагма; 3 - гидро(ы<свмо) привод; 4—
трехпозициоиный электрогидрокран (реле); 5 — дифференциальный манометр-
расходомер; 6 — нормирующий преобразователь; 7 — входной коммутатор; в —
регулятор распределения; S —выходной коммутатор; 10— ключ дистанционно-
го управления; Ы — задатчик; 12 — дифференциальный манометр-уровнемер;
13 — корректирующий регулятор; 14— командное устройство коммутаторов;
1Б — к многоточечному расходомеру; 16 — бак обработанной воды; 17 — регу-
лирующий орган.
Коммутаторы системы могут быть выполнены на базе серийных
шаговых искателей, релейных или бесконтактных схем. Блок привода
коммутаторов может быть выполнен на базе серийных реле времени
(лучше электронных, например, типа ВЛ-За). Желательна установка
после (перед) каждого фильтра регулирующего органа с хорошей
(линейной) характеристикой.
При выборе исполнительных механизмов для ВПУ следует
отдать предпочтение гидравлическим или пневматическим.
284
6 некоторых случаях возможно использование ДЛя регулирова-
ния запорных выходных задвижек. Однако из-за их плохой харак-
теристики это допустимо лишь в случае невозможности установки
регулирующих органов.
При выполнении пневматической системы распределения в каче-
стве первичных и измерительных приборов рекомендуется использо-
вать приборы системы АУС; в качестве регулятора, коммутаторов
и т. п. целесообразно применение приборов системы «Старт» (выпу-
скаются московским заводом «Тизприбор» на базе элементов систе-
мы УСЭППА).
б| ВКЛЮЧЕНИЕ И ВЫКЛЮЧЕНИЕ ФИЛЬТРОВ
Для поддержания оптимальной скорости фильтрования при зна-
чительном изменении производительности ВПУ необходимо изменять
число работающих в группе фильтров; при значительном уменьше-
нии производительности ВПУ — вывести в резерв.
При правильной эксплуатации руководствуются следующими
соображениями: в резерв выводят наименее истощенный (в первом
приближении — наименьшее время проработавший или обработав-
ший наименьшее количество воды), а из резерва включают в работу
фильтр, выведенный последним в резерв, т. е. наиболее (из резерв-
ных) истощенный.
Фильтр, поставленный в резерв после регенерации, должен вклю-
чаться в работу последним из находящихся в резерве, а простояв-
ший в резерве определенное время (например, условно более двух
часов), должен быть отмыт перед включением в работу (отмывка
после резерва).
Системы автоматического включения (выключения) фильтров из
резерва представляют собой обычно автономные блоки систем ком-
плексной автоматизации фильтровального отделения (логических
управляющих систем — см. ниже): электрические — на матричном
принципе (ВТИ), пневматические — блоки логической управляющей
машины и автономные электрические (МО ЦКТИ) и пневматиче-
ские— блоки управляющей машины «Парус» (ЦНИИКА).
При «ниточных» технологических схемах ВПУ (в отличие от
рассматриваемых до сих пор «кольцевых», точнее, групповых) возни-
кает вопрос о распределении нагрузки по «ниткам», а в редких слу-
чаях (при большом числе «ниток») — вопрос об автоматическом
включении (выключении) «ниток» из резерва.
Условно считая технологическую «нитку» сложным многоступен-
чатым фильтром, состоящим из нескольких аппаратов, можно свести
ниточную схему к группе параллельно включенных комплексных
фильтров, распределение нагрузки и автоматическое переключение
которых может осуществляться системами, аналогичными приведен-
ным выше.
в) КОМПЛЕКСНЫЕ СИСТЕМЫ АВТОМАТИЗАЦИИ
ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РЕЖИМА ВПУ
При наличии на большинстве групп фильтров систем автомати-
ческого распределения их нагрузки функции регулирования произво-
дительности группы фильтров могут быть возложены на систему
автоматического распределения, для чего достаточно изменять зада-
285
НИе регулятору распределения в соответствии с потребностью в обра-
ботанной воде. При этом система сохранит и функции распределения
и из системы автоматической стабилизации превратится в систему
программного управления с автоматическим изменением задания по
параметру.
Пример принципиальной схемы такой системы показан на
рис. S-14. На регулятор распределения подается управляющий
импульс от корректирующего регулятора (автоматическое изменение
управляющего воздействия), получающего импульс по положению
уровня в баке обработанной воды (первый разрыв струи после дан-
ной группы).
При изменении уровня в баке изменяется задание регулятору
распределения, который постепенно (в течение нескольких циклов)
Рис. 5-15. Принципиальная схема авторегулирования гидравличе-
ского режима ВПУ.
1 — фильтр; 2 — регулятор распределения; 3 — задатчик; 4 — бак отработав-
шей воды; 5 — корректирующий регулятор.
устанавливает новую (равную для всех) производительность филь-
тров, возвращая уровень к заданному значению. Система может быть
настроена астатически и статически (по отношению к уровню в баке).
При допустимости значительного статизма ненормированный
корректирующий импульс может быть подан на регулятор распре-
деления (непосредственно от дифференциального манометра 12 на
регулятор 8, без корректирующего регулятора).
Возможны системы с индивидуальными заданиями по каждому
каналу регулирования.
Показанная на рис. 5-14 система регулирования распределения
нагрузки по фильтрам и регулирования производительности всей
группы фильтров в соответствии с потребностью в обработанной
воде представляет собой двухконтурную каскадную систему, в кото-
рой корректирующий контур обладает значительной инерционно-
стью, а малоинерционный стабилизирующий контур представляет
собой многоканальную импульсную систему.
Возможны случаи, когда корректирующий регулятор получает
импульс по расходу воды.
При высокой степени автоматизации целесообразно осуществле-
ние общей комплексной системы автоматизации гидравлического ре-
жима сложной многоцепной гидравлической системы ВПУ, схема ко-
торой показана на рис. 5-15. Эта система состоит из автономных
(связанных лишь по объекту) систем автоматизации каждого уча-
стка. Система автоматизации гидравлического режима каждого уча-
стка включает автоматическое распределение нагрузки по фильтрам
групп и общий корректирующий регулятор, автоматически изменяю-
286
щий задание регулятором распределения в зависимости от нагрузки
участка (уровня в баке).
Групповые задания (а не задания по каналу-фильтру) регуля-
торам распределения последовательных групп фильтров при отсут-
ствии отборов воды между ними должны быть равны (в пределах
зоны нечувствительности), так как через последовательные группы
фильтров проходит тот же поток воды. Это требование налагает
условие согласования заданий регуляторам распределения последо-
вательных групп с числом фильтров, работающих в группах, что
может выполняться автоматически или вручную (при изменении
числа работающих в группе фильтров).
При значительных побочных отборах воды (например, на тепло-
вую сеть) схема усложняется (увеличивается число корректирующих
регуляторов).
Схему комплексной автоматизации гидравлического режима ВПУ
можно осуществить с использованием серийных электрических (элек-
тронных) и пневматических аппаратов.
5-6. АВТОМАТИЧЕСКОЕ ВОССТАНОВЛЕНИЕ РАБОЧЕЙ
СПОСОБНОСТИ ФИЛЬТРОВ
а)	СИСТЕМА МО ЦКТИ (ПОСЛЕДНИЙ МОДЕРНИЗИРОВАННЫЙ
ВАРИАНТ)
Эта система является групповой с индивидуальным оперативным
программированием и состоит из: командно-релейного блока
(командный электрический прибор и блок реле), приставки тонкого
(индивидуального оперативного) программирования, автоматизиро-
ванных задвижек фильтров и регенерационного узла (эжектора или
насоса-дозатора), ключей, кнопок управления, световых сигнализа-
торов. Все задвижки оборудованы гидроприводом, электрическими
кранами и концевыми выключателями. Первые два — при электро-
гидравлическом варианте системы. Система контролирует исполнение
команды каждым механизмом. Сигналы исполнения команды по-
даются от концевых выключателей задвижек, электроконтактных
манометров насосов, термосигнализаторов подогревателей и др. (воз-
можно использование сигналов от концентратомеров). Блок-схема
электрической части групповой системы автоматического восстанов-
ления рабочей способности фильтров изображена на рис. 5-16.
Команда начала регенерации определенного фильтра подается
воздействием па ключ управления данным фильтром командного
блока (возможно введение команды и от автоматического датчика
истощения). В случае отсутствия регенерации других фильтров дан-
ной группы и дистанционных отмывок сигнал проходит блок запре-
тов и включает блок временной программы.
Блок времепнбй программы (превращается в блок предпрограм-
мы при наличии приставки топкого программирования — см. ниже)
выдает сигналы на переключение системы регенерации с операции
на операцию. Эти сигналы воздействуют (через блок размножения
команд) на силовую (исполнительную) часть системы, точнее, на
вертикальные шины блока исполнительной матрицы, вызывая снача-
ла срабатывание исполнительных органов (исполнительных блоков)
287
на первом такте (на первой горизонтальной шине матрицы; термины
«вертикальная» и «горизонтальная» шины даны условно).
После срабатывания всех исполнительных органов, включенных
на первую горизонтальную шину, блок контроля дает команду блоку
развертки горизонтальных шин матрицы (приставке тактирования),
после получения которой блок развертки подает напряжение на
вторую горизонтальную шину исполнительной матрицы (второй
•такт), затем аналогично на третью, четвертую и т. д. Таким обра-
зом, управляющее напряжение последовательно проходит все такты
и выполняется вся заложен-
пая в .матрицу программа
переключения исполнитель-
ных органов системы, необ-
ходимая для перехода на
следующую операцию вос-
становления.
В случае невыполнения
хотя бы одним исполнитель-
ным органом определенного
такта команды, блок кон-
троля не выдает сигнала
и, следовательно, блок раз-
вертки не подает напря-
жение на следующий
такт; вместо этого блок
контроля через опре-
деленное время включает
блок аварийной сигнализа-
ции. На период тактирова-
ния блок контроля отклю-
чает блок временной про-
граммы (предыдущая опе-
рация прекратилась, следу-
ющая еще не начиналась,
время системы не должно
изменяться).
Аналогичным способом
осуществляются все пере-
ключения с операции на
операции (и последнего пе-
Рис. 5-16. Блок-схема электрической
части групповой системы автомати-
ческого восстановления рабочей спо-
собности фильтров.
1 — блок сигнализации; 2 — командный
блок (ключи, кнопки); 3—блок запретов;
4 —. фильтр № к приставке тонкого про-
граммирования; 5—блок временнбй про-
граммы (КЭП); 6 — от приставки тонкого
программирования; 7 — блок размножения
команд автоматического управления; в —
операция № к приставке тонкого про-
граммирования; 9 — исполнительные бло-
ки группы фильтров; 10 — блок размноже-
ния команд дистанционного управления;
П — блок исполнительной матрицы; 12 —
блок развертки горизонтальных шин
матрицы (приставка тактирования); 13 —
блок контроля; 14 — блок аварийной сиг-
нализации.
операцию. После окончания последней
реключения исполнительных органов) система выдает сигнал «реге-
нерация окончена» и приходит в исходное (нулевое) состояние.
Кроме временной программы система также реализует опреде-
ленный объем программного дистанционного управления (начало и
окончание дистанционной отмывки после резерва). При этом коман-
да от соответствующих кнопок командного блока, пройдя блок за-
претов (дистанционная отмывка не может начаться при проведении
в группе фильтров регенерации) и блок размножения команд дистан-
ционного управления, подает команду на блок исполнительной ма-
трицы. Дальнейшая реакция системы на эту команду аналогична
реакции на команду блока временной программы. Состояние, системы
(определенные фильтры в работе, в резерве, в регенерации, на ди-
станционной отмывке и т. д.) отражается блоком сигнализации.
В качестве командного прибора командного блока может быть
применен серийно выпускаемый КЭП-12У—командный электриче-
2§8
ский прибор. Логическая часть схемы (точнее, блоки размножения
сигналов и блоки запретов) может быть выполнена на базе электро-
магнитных реле типа ПМИ-071 (магнитные пускатели). В качестве
ключей и кнопок управления командного блока могут быть приме-
нены ключи и кнопки серийных блоков управления электронными
регуляторами МЗТА (тип блока БИ-1/6). В основу силовой (испол-
нительной) части схемы положен матрично-диодный принцип.
Развертка напряжений по управляющим шинам выполняется
приставкой тактовых команд (приставкой тактирования). Блок-схема
одного нз вариантов приставки
на рис. 5-'17. Приставка пред-
ставляет собой многоканальный
импульсатор, на вход каждого
канала которого, обслуживаю-
щего группу фильтров, введена
информация о заданной дли-
тельности операции всех филь-
тров группы, а на выходе из
канала образуется пульсирую-
щее напряжение низкой часто-
ты, коэффициент скорости ко-
торого для каждой операции
каждого фильтра соответствует
заданию. Основу импульсатора
составляет матрица, возбужде-
ние которой разворачивается
во времени лишь по горизон-
тальным шинам, по вертикаль-
ным шинам напряжение (про-
тивоположная по отношению
к горизонтальным шинам фа-
за) распределяется в зависимо-
сти от номера фильтра и номе-
ра операции. Импульсатор име-
ет общие для всех каналов
блоки: блок развертки горизон-
тальных шин матрицы и блок
стирания памяти. Каждый ка-
нал (число каналов равно чис-
лу групп фильтров) имеет бло-
ки: шифратор (включающий
блоки заданий), дешифратор,
блок памяти и выходной блок.
тонкого программирования показана
Рис. 5-17. Блок-схема приставки
индивидуального оперативного
программирования.
1 — блок развертки горизонтальных
шин матрицы; 3 — блок стирания па-
мяти; 3 — к каналу № 5; 4 - блок па-
мяти; 5—блок дешифрации (диоды);
6 — выходной блок; 7 — к КЭП систе-
мы регенерации: 8 —ввод информации
из системы регенерации; 9 — блок за-
даний.
Работа импульсатора сводится к следующему: блок развертки
горизонтальных шин матрицы поочередно подает напряжение на го-
ризонтальные шины матрицы; при возбуждении последующей шины
напряжение с предыдущей снимается (на каждую шину напряжение
возвращается через время цикла развертки). Блоки заданий уста-
навливают фиксированную точку, соединяя вертикальные шины
с одной из горизонтальных шин, для каждой операции каждого
фильтра канала (группы).
В соответствии с введенной в блок дешифрации информацией
о номере регенерируемого фильтра и номере идущей операции на
выходной блок проходят сигналы, обусловленные задатчиком данной
операции данного фильтра группы. Продолжительность подачи сиг-
19-396
да
нала в дешифратор равна времени возбуждения горизонтальной
шипы. После ухода возбуждения с этой шины сигнал запоминается
в блоке памяти и стирается лишь в начале каждого цикла обегания
горизонтальных шин. Таким образом коэффициент скорости выход-
ного сигнала зависит от того, с какой горизонтальной шиной соеди-
нится задатчиком вертикальная шина данной операции данного
фильтра.
Импульсатор может быть выполнен па базе контактных и бес-
контактных аппаратов. В контактном варианте блок развертки мо-
жет быть выполнен на базе шагового искателя типа ШИ, который
приводится в движение пульс-парой. В качестве задатчиков приме-
нены переключатели типа ПР-15-11.
Приставка может предназначаться для группы фильтров (груп-
повая) или для всех групп фильтров ВПУ (общая). Возможна при-
ставка оперативного программирования и для индивидуальной
системы регенерации. Приставка индивидуального оперативного про-
граммирования состоит из собственно импульсатора, панелей задат-
чиков и блока питания.
Групповая система МО ЦКТИ может базироваться па различ-
ных видах аппаратов и арматуры (электрических, гидравлических,
пневматических разных типов). Однако реальные системы выполне-
ны на базе электрогидравлических аппаратов, причем вся командная
часть электрическая, а исполнительная — гидравлическая.
Вопрос об арматуре (запорной н регулирующей) для водопод-
готовительных установок электростанций является очень важным и
не вполне решенным. Серийная номенклатура такой арматуры крайне
ограничена и недостаточна. В системе МО ЦКТИ применены порш-
невые гидроприводы, изготовленные в основном из нержавеющей
стали.
Гидроприводы сочленены с серийными клиновыми задвижками
(например, типа 15 НЖ'бббк). Изготовление гидроприводов и сочле-
нение их с задвижками может быть осуществлено, в частности, сила-
ми энергосистем по чертежам МО ЦКТИ, ЦРМЗ (Центрального ре-
монтно-механического завода Мосэнерго) или КЭР «Калининэнерго-
ремопт».
Важным элементом электрогидравлических систем автоматиче-
ской регенерации является электрогидравлическое реле (кран). К на-
стоящему времени серийно или полусерийно выпускают электроги-
дравлические реле (ЭГР): Харьковский завод «Теплоавтомат», Ере-
ванский арматурный завод, а также ряд ремонтно-механических
заводов энергосистем (ЦРМЗ Мосэнерго, Тулаэнерго, Пермэнерго).
Эти ЭГР в настоящее время находятся в стадии промышленной про-
верки и освоения.
МО ЦКТИ, Конаковской ГРЭС и предприятием «Калининэнер-
горемонт» (КЭР) разработан электрогидравлический крап (ЭГК),
совмещающий функции электрогидравлического реле и ручного
крана переключателя. В основу гидравлической части ЭГК положен
ручной гидрокрап МО ЦКТИ, в котором заменен диск '(новый диск
выполняется из фторопласта). Изменена и технология изготовления
рабочей поверхности корпуса крана. В качестве электропривода
крана применен серийный реверсивный двухфазный асинхронный
электродвигатель типа РД-09, обмотки статора которого легко пе-
репаиваются на напряжение 36 в. Кран имеет положения автомати-
ческого и ручного управления. КЭР изготовил более 1 000 кранов,
290
которые полностью оправдали себя в длительной (несколько лет)
эксплуатации.
Существенно важным элементом системы автоматического вос-
становления является концевой выключатель, который должен да-
вать информацию о положении задвижки (открыта, закрыта). Кон-
цевой выключатель, принципиально являясь электрическим комму-
татором, работает в тяжелых (влага, струи воды, пары кислот и
щелочей) условиях химического цеха. На задвижках фильтра могут
быть установлены серийные герметизированные концевые выключа-
тели типа МП-3. Концевые выключатели, устанавливаемые на за-
Рис. 5-18. Схема системы автомати-
ческого регулирования концентрации
регенерационных растворов.
1 — обессоленная вода; 2 — насосы эжек-
тпрующей воды; 3 — регулятор давления;
4 — к эжекторам других групп фильтров;
Б — эжектор; 6 — регулирующий орган;
7 отборное устройство; S — датчик кон-
центратора; 9 — регулятор; 10 — задатчик
регулятора; // — блок управления; /2 —
исполнительный механизм; 13 — про-
граммный задатчик; 14 — бачок постоян-
ного уровня.

движках регенерационного узла, созданы на основе серийного вы-
ключателя ВК-411, в корпус которого встроен микропереключатель
Д-701; для герметизации реконструирована бойковая часть концево-
го выключателя (поставлена мембранная головка) и поставлена
уплотнительная прокладка под крышку концевика.
При полуавтоматизации процессов регенерации может оказаться
целесообразным организация гидроузла (общие групповые задвиж-
ки, через которые осуществляется регенерация каждого фильтра
группы). В этом случае автоматизируются только задвижки гидро-
узла. .
При автоматическом восстановлении рабочей способности филь-
тров должны быть стабилизированы: расход воды па взрыхление,
на отмывку и расход и концентрация регенерационных растворов.
Стабилизация концентрации возможна без авторегулирования, но
при этом предъявляются жесткие требования по многим параметрам
и элементам регенерационного узла (постоянство концентрации
исходного раствора, постоянство уровня щ баках-мерниках, постоян-
ство характеристик запорных и регулирующих органов и т. д.). Же-
19*	291
лательно осуществление системы автоматического регулирования
концентрации регенерационного раствора. Принципиальная схема та-
кой системы при наличии эжекторов (система ЦКТИ) показана на
рис. 5-18. В качестве концентратомеров целесообразно применять
приборы типа АНК-И-02 или КК-8,9. Такая система способна про-
граммно (по времени) изменять концентрацию регенерационного рас-
твора во время регенерации. Расход эжектирующей воды в боль-
шинстве случаев может быть
стабилизирован поддержанием
постоянного давления перед
эжекторами. Элементы, пока-
занные на схеме пунктиром,
в большинстве случаев можно
не устанавливать.
Во многих случаях требо-
вания к системе м динамиче-
ские характеристики объекта
(близок к усилительному зве-
ну) позволяют осуществлять
трехпозиционное регулирование.
В этом случае контакты вто-
ричного прибора концентрато-
мера непосредственно управ-
ляют исполнительным механиз-
мом.
6)	СИСТЕМА ВТИ
Эта система является инди-
виду а лыюй.	Регепер ациониый
узел включает насос-дозатор.
В качестве запорных органов
применены разработанные ВТИ
в содружестве с ЦКБ армату-
ростроепия и Ереванским арма-
турным заводом мембранные
запорные клапаны типа МИК
(рис. 5-49). Эти клапаны с
условным проходом 50—400 (чу-
гун с антикоррозионным по-
крытием) выпускаются Ереван-
ским заводом и осваиваются
к серийному выпуску заводом
<1Ригахи'Мма1Ш». Клапаны рассчитаны па давление 6 бар и температу-
ру до 60 °C и могут быть собраны по схеме «нормально открыт» или
«нормально закрыт».
В качестве командного прибора применен разработанный ВТИ
и выпускаемый Харьковским заводом «Теплоавтомат» электрогидрав-
лический прибор типа КП-ЭГП12/8 (12 — электрических, 8 гидрав-
лических ячеек), благодаря чему система предусматривает малое
число электрогидравлических реле. Электрогидравлическое реле, вы-
пускаемые Харьковским заводом «Теплоавтомат» (тип РЭГП), при-
меняют для управления лишь несколькими задвижками (в основном
регенерационный узел). Остальные задвижки управляются непосред-
ственно от КП-ЭГП.
292
Рис. 5-19. Мембранный запорный
клапан типа МИК (исполнение
«НЗ»).
1 — корпус; 2, 3 — крышки; 4, 5 — мем-
браны; 6. 7 — жесткие центры; 3, 9 —
распорные втулки; 10 — тарельчатый
затвор; II — стяжной болт; 12 — кре-
пежная гайка; 13— винтовая пружина
гжатия; 14 — шпиндель, винтовая втул-
ка; 15, 16 — маховнк; 17 — штифт; 18 —
втулка.
Система предусматривает контроль исполнения команд (в зна-
чительном объеме) по прямым параметрам (расходу от сигнализи-
рующих расходомеров). Местное управление запорными органами
осуществляется ручным приводом МИК. Гидравлические элементы
КП-ЭГ.П и Р0ГП взаимозаменяемы.
Система при наличии всех необходимых датчиков химического
контроля обеспечивает комплексную автоматизацию фильтра. Ко-
мандные приборы располагаются в непосредственной близости от
фильтров (гидравлические связи). Система дает значительную эко-
номию кабеля. Оперативной на-
стройки система не имеет.
Па основе отмеченных выше
принципов ВТИ разработан логи-
ческий автомат регенерации филь-
тров «Лариф», блок-схема кото-
рого изображена на рис. 5-20.
Блок фильтров (БФ) получает
информацию от датчиков фильтра
и осуществляет логическое управ-
ление по жесткому алгоритму
(выключение из работы, переклю-
чение с операции на опера-
цию, контроль, аварийная сигна-
лизация с остановкой командно-
го прибора).
в)	СИСТЕМА ЦНИИКА
Эта групповая с индивидуаль-
ным оперативным программирова-
Рис. 5-20. Блок-схема логиче-
ского автомата регенерации
фильтров («Лариф»),
РУ — регенерационный уаел (на-
сос-дозатор, бачки, задвижки
и т., д.); Ф1 и Фг— фильтры; КП —
командный электрогидравлический
прибор; БФ — логический блок
фильтра; БО — общий блок (вклю-
чает модуль РУ); ДФ —датчики
фильтра (информация от фильтра
к БФ); ДРУ — датчики регенера-
ционного узла (информация от ре-
генерационного узла).
нием система является частью раз-
работанной ЦНИИКА системы
комплексной автоматизации с уп-
равляющей машиной типа «Па-
рус»» и выполняется па базе
пневмоаппаратов системы УСЭПП.
В качестве запорных органов
могут быть применены: мембран-
ные исполнительные механизмы
(МИМ), клапанная часть которых
переделывается с регулирующей
на запорную (рис. 5-21), или порш-
невые пневматические исполнитель-
ные механизмы. Непосредственно
у фильтров устанавливают блоки местного управления. Разработаны
две модификации системы: «Парус-1» для ВПУ с числом фильтров
до 30 и «Парус» для ВПУ с числом фильтров до 100—,120.
Для ВПУ с 30—40 фильтрами система автоматического управ-
ления состоит из автономных систем, каждая из которых обслужи-
вает отдельную технологическую группу фильтров.
Блочная схема системы управления (рис. 5-22) для одной тех-
нологической группы фильтров (для примера взята группа из двух
фильтров) содержит центральный блок управления ЦБУ, блоки
местного управления БМУ, блоки настройки программы регеиера-
293
Рис. 5-21. Запорно-регулирующий клапан с мембранным исполни-
тельным механизмом (МИМ).
I — плунжер; 2 — направляющий цилиндр; 3 — верхнее резиновое кольцо; 4 —
полукольцо армировочное; 5 — седло верхнее; 6 — корпус клапана; 7 — ниж-
нее резиновое кольцо; 8 — армировочное кольцо; 9 — седло нижнее.
Рис. 5-22. Блок-схема системы управления («Парус»).
294
ции БНП и блоки сигнализации БС. Число БМУ, БНП и БС соот-
ветствует числу фильтров группы.
Блок местного управления предназначен для: дистанционного
управления исполнительными механизмами (ИМ) технологических
узлов (фильтров, гидроузлов, узлов приготовления и дозирования
регенерационных растворов и растворов реагентов и др.; командные
сигналы к ИМ подаются по каналам /); формирования сигналов
к ИМ при автоматическом проведении регенерации в соответствии
с командами, поступающими по каналам 2; (включение БМУ при
автоматическом проведении регенерации осуществляется командами,
поступающими по каналам 8 от ЦБУ); блокировки и защиты от не-
правильных переключений ИМ; (сигналы на блокировку поступают
от БС по каналам 3); сигнализации положения исполнительных ме-
ханизмов фильтра. Блоки местного управления устанавливают по
месту у каждого фильтра.
Блок 'сигнализации включает конечные сигнализаторы и логиче-
скую схему, реализующую операцию ИЛИ (логическое сложение,
дизьюнкция). К БС подаются по каналам 4 управляющие сигналы
от БМУ, которые одновременно поступают на управление ИМ. При
несоответствии положения какого-либо исполнительного механизма
значению управляющего сигнала в БС с помощью конечного сигна-
лизатора формируется сигнал о неисправности данного ИМ, который
подается по каналам 3 к БМУ и используется для блокировки. Кро-
ме того, все выходные сигналы от конечных сигнализаторов объеди-
нены в схеме ИЛИ и одни суммарный сигнал по линиям 5 поступает
к ЦБУ для остановки процесса регенерации, а также на централь-
ный щит для сигнализации неисправности ИМ в данной группе
фильтров. Конечные сигнализаторы и элементы ИЛИ устанавли-
ваются непосредственно на исполнительных механизмах.
Блок настройки программы регенерации БНП предназначен для
установки индивидуальной программы и формирования в соответст-
вии с ней управляющих сигналов к ИМ фильтра (каналы 2), ИМ
общих задвижек и к насосам (каналы 6). Тактирующие сигналы
на БНП поступают от ЦБУ по каналам 7. Блок настройки програм-
мы можно устанавливать по месту п объединять конструктивно
в один блок с БМУ. Не исключается возможность установки всех
БНП совместно с ЦБУ.
Центральный блок управления предназначен для: включения
фильтров по сигналам от датчиков (каналы 11) или от кнопок, уста-
новленных на панели ЦБУ, в режим автоматического проведения ре-
генерации командными сигналами, передаваемыми по каналам 8;
формирования сигналов на управление общими задвижками и насо-
сами при автоматическом или дистанционном управлении (кана-
лы 9); формирования тактирующих сигналов к БНП (каналы 7);
сигнализации о переключении исполнительных механизмов каждого
фильтра; формирования суммарного сигнала о неисправности какого-
либо ИМ данной группы для остановки процесса регенерации и для
световой и звуковой сигнализации на центральный щит (канал 10);
дистанционного прекращения автоматической регенерации фильтров;
сигнализации положения общих задвижек данной группы, а также
режима работы насосов; указания фильтра, находящегося в данный
момент в автоматической регенерации; указания в визуальной фор-
ме времени, прошедшего от начала регенерации; передачи сигналов
на центральный щит от датчиков, характеризующих предельное исто-
щение какого-либо фильтра данной группы (каналы 12).
295
На ВПУ с большим числом фильтров целесообразно осуществить
централизацию дистанционного управления. При этом отпадает не-
обходимость установки ЦБУ, а их функции выполняет центральный
пульт управления с вызывной системой.
Пульт управления предназначен для: подключения требуемого
фильтра к системе управления; вывода вызванного фильтра в нуж-
ный режим — «работа», «резерв», «регенерация», «утилизация».
Пульт также позволяет выполнять все остальные функции ЦБУ.
Воздух для пневматических систем автоматического управления
(давление 2—10 бар) должен быть очищен от пыли, масла и влаги.
Практика эксплуатации выявила ряд недостатков МИМ, приме-
няемых в качестве запорных органов, наиболее существенный — виб-
рация. Мембранный клапан типа МИК принципиально может также
работать с воздушным приводом, однако в этом случае должны
быть приняты меры для уменьшения его быстродействия.
Поршневые пневматические исполнительные механизмы (сочле-
няются с серийными задвижками и вентилями) изготовляет (по спец-
заказу) Харьковский завод «Теплоавтомат».
г)	СИСТЕМА УО ОРГРЭС И СВЕРДЛОВЭНЕРГО
Основа данной системы — автомат восстановления фильтров
АВФ (модификации АВФ-2, АВФ-З), представляющий собой
(рис. 5-23) временной командный прибор, выполненный на базе ко-
лонки дистанционного управления (КДУ). В качестве исполнитель-
ных механизмов применяют поршневые гидравлические (стальные и
керамические) исполнительные механизмы, сочлененные с задвиж-
Рис. 5-23. Автомат
восстановления
фильтров.
/ — трубопровод под-
вода воды; 2 — дре-
нажный трубопро-
вод.
ками. Возможен вариант
с «гидропружиной»: в одну
из полостей поршневых ги-
дроприводов подается вода
промежуточного давления
(2—3 бар); подачей во вто-
рую полость гидропривода
воды полного давления
(6 бар) (или соединением
ее с дренажем) перемещают
запорный орган. Гвдропру-
окина упрощает устройство
золотников, однако умень-
шает мощность исполнитель-
ных механизмов. С исполь-
зованием автомата АВФ
можно организовать индиви-
дуальные и групповые си-
стемы. Затруднена независи-
мая оперативная перена-
стройка длительности опера-
ций регенерации. В системе
ограничен контроль за ис-
полнением команд, отсутст-
вует местное управление
запорными органами. Цен-
трализация управления в
этом случае затруднена.
296
Систему в рекомендуемом авторами исполнении можно Применять
на первых стадиях автоматизации.
Автомат восстановления фильтров представляет собой программ-
ный гидравлический регулятор на 75, 200, 360 и 480 мин (продолжи-
тельность цикла) для .автоматизации фильтров разных типов. В ко-
лонке автомата устанавливается до восьми золотниковых клапанов,
управляющих гидроприводами задвижек. Один золотниковый клапан
может управлять несколькими задвижками с одинаковой программой
работы. Золотниковые клапаны в свою очередь управляются про-
филированными кулачками, укрепленными на валике. Профиль ку-
лачков задается согласно программе работы фильтра. Кулачковый
валик имеет 10 фиксированных положений, что соответствует 10 опе-
рациям восстановления фильтра.
Рис. 5-24. Схема подачи силовой воды систем автоматизации ВПУ.
1 — промежуточный бак; 2— регулятор уровня; 3. 4 — насосы; 5 — ЭКМ; 6 —
блок АВР; 7 —сигнализация; в —линия рециркуляции; 9 — сборный коллек-
тор дренажей гидроприводов; 10 — обратный клапан; 11 — резервная напорная
линия.
Золотниковые клапаны, кулачковый валик с профилированными
кулачками и с цепной передачей, редуктором и электродвигателем
составляют исполнительный механизм автомата восстановления. На
одной оси с кулачковым валиком крепится ползунок контактного
устройства исполнительного механизма.' Частота вращения кулачко-
вого валика составляет 0,5 об/мин, при этом переход из одного фик-
сированного положения в другое занимает 12 сек.
Командный механизм автомата (задатчик времени) представ-
ляет собой электродвигатель Уоррэна с редуктором. На плате ко-
мандного механизма по окружности имеются 50 отверстий, в кото-
рых устанавливают ГО штекеров, связанных с исполнительным
механизмом. После включения автомата ползунок командного меха-
низма перемещается по плате с частотой вращения 1 оборот за 7Б,
200, 360 и 480 мин. При достижении ползунком первого штекера
включается исполнительный механизм, перемещая кулачковый валик
297
на */io оборота. Кулачковый валик переключает соответствующие
золотниковые клапаны, которые гидроприводами открывают или за-
крывают задвижки согласно заданной программе. Следующее вклю-
чение исполнительного механизма произойдет, когда ползунок ко-
мандного механизма достигнет второго штекера и т. д. Таким обра-
зом, время между включениями исполнительного механизма (время
операций) зависит от расстановки штекеров и может быть изменено
оперативно.
Автомат, включаемый вручную кнопкой, проводит все операции
восстановления фильтра согласно заданной программе и по оконча-
нии восстановления включает фильтр в работу (или выводит в ре-
зерв). Электрическая схема автомата предусматривает возможность
его автоматического включения от датчика качества обработанной
воды (или по времени, количеству обработанной воды и др.).
•Для электрогидравлических систем большое значение имеет си-
стема подачи воды для гидроприводов. В некоторых случаях пыта-
лись осуществить подачу от напорных магистралей ВПУ. Однако
при этом вследствие многих причин исполнительные механизмы ра-
ботают ненадежно. Рекомендуется осуществлять автономную систему
подачи силовой воды, принципиальная схема возможного варианта
которой изображена на рис. 5-24. В качестве добавочной воды в си-
стему следует подавать обессоленную аминированную воду. Обычно
возможна также подача частично обессоленной воды после анионит-
ных фильтров. В этих случаях подвод силовой воды к исполнитель-
ным механизмам возможен по простым стальным трубкам.
5-7. АВТОМАТИЧЕСКАЯ СИГНАЛИЗАЦИЯ ЗАДАННОГО
ИСТОЩЕНИЯ ФИЛЬТРОВ
Истощение рабочей способности фильтров в большинстве слу-
чаев определяются оперативным химическим анализом качества
фильтрата, по результатам которого фильтр отключают па регенера-
цию (промывку). Разработаны системы автоматической сигнализа-
ции заданной степени истощения фильтров, которые могут также
автоматически выводить фильтр из работы. Их можно подразделить
на системы непосредственного параметра и системы косвенного (вто-
ричного) приближенного параметра.
К системам косвенного параметра относятся: сигнализация об
истощении фильтра по. времени его работы, по количеству обрабо-
танной им воды, а также сигнализация о загрязнении механического
фильтра по предельному перепаду давления на нем.
Некоторые из этих систем относительно просто осуществить и
эксплуатировать (это их преимущество), однако все они обладают
существенными недостатками. Системы сигнализации истощения
фильтра (механического или ионитного) по времени его рабо-
ты не учитывают переменной производительности фильтра и изме-
нение состава обрабатываемой им воды. Системы, дающие сигнал
после обработки фильтром заданного количества
воды, не учитывают возможного изменения состава обрабатывае-
мой воды. Наконец, система сигнализации заданного загряз-
нения механического фильтра по заданному его сопротивлению
(перепаду давления) не учитывает переменной производи-
тельности фильтра.
298
Временные системы относительно просто реализуются на базе
серийных таймеров (командных приборов) типа КЭП-12У и др. Для
осуществления системы сигнализации количества обработанной воды
требуется расходомер с сигнализирующим интегратором. Серийно,
для широкого использования, такие приборы в настоящее время
в Союзе не выпускаются. В ряде случаев осуществляли полукустар-
ные системы на базе реконструированного механического интеграто-
ра с-ерийных расходомеров.
Существует возможность создания частотных (счетно-импульс-
ных) интегрирующе-сигнализирующих расходомерных систем. Такие
системы (Харьковского з-да КИП) применяют в ряде отраслей про-
мышленности. Опытные экземпляры интегрирующе-сигнализирующих
систем для условий ВПУ разрабатывает МО ЦКТИ.
Системы сигнализации истощения фильтров по косвенному па-
раметру вызваны к жизни отсутствием необходимой номенклатуры
надежно работающих в производственных условиях серийно выпу-
скаемых датчиков истощения фильтров, использующих непосредст-
венный химический импульс (жесткость, проскок натрия, содержание
кремниевой кислоты и т. д.). ВТИ, ЦЛЭМ Мосэнерго, ОКБ ПСА
и др. разработали отдельные опытные образцы жесткомеров, крем-
пемеров, сигнализаторов проскока натрия и др., однако эти приборы
еще не отвечают предъявляемым эксплуатацией требованиям.
В настоящее время возможно осуществление систем сигнализа-
ции заданного истощения фильтров непосредственного параметра
для механических фильтров. Такая система, разработанная МО
ЦКТИ, прошла промышленную проверку.
Параметром, объективно характеризующим степень загрязнения
механического фильтра, вне зависимости от скорости фильтрования,
давления, природы загрязнения и т. д. является коэффициент его
гидравлического сопротивления £:

ДРФ
/др;
А
A Q ’
(5-5)
где А и — коэффициенты пропорциональности; ДРф— перепад
давления на фильтре; ДРШ — перепад давления па измерительной
шайбе фильтра; Q — производительность фильтра.
При выводе этой формулы учитывался близкий к ламинарному
характер движения воды в фильтрующей загрузке при скорости
фильтрования до 15—20 м/ч\ при этом перепад давления (сопротив-
ление) на фильтрующем слое пропорционален скорости фильтрова-
ния (производительности). Кроме того, учитывалось, что сопротивле-
ние подводящего и отводящего патрубков и распределительных
устройств фильтра (в них имеет место турбулентный поток) намного
меньше сопротивления фильтрующего слоя. Следовательно, приве-
денная формула справедлива для фильтрующего слоя при реальных
скоростях фильтрования.
Системы, определяющие £ механического фильтра (получающие,
например, информацию по ДРф и ДРШ и осуществляющие извлечение
корня и деление), могут быть синтезированы с использованием се-
рийных электрических (электронных) и пневматических аппаратов.
На рис. 5-25 показана принципиальная схема системы, определяю-
щей степень истощения механического фильтра по коэффициенту его
гидравлического сопротивления (или, что тоже осуществимо, филь-
трующей загрузки).
299
Аналогичную более точную систему можно выполнить с исполь-
зованием пневматических аппаратов систем АУС и «Старт» (с функ-
циональными блоками, осуществляющими деление и извлечение квад-
ратного корня).
Если есть инерционность объекта и требование минимума аппа-
ратов (экономичность), подобные системы могут быть реализованы
с импульсной системой сигнализации — обегающая система с инди-
видуальными датчиками фильтров, входным и выходным коммута-
Рис. 5-25. Принципиальная схема
торами и общим на группу
фильтров функциональным
блоком *.
Для ряда южных элек-
тростанций в районах, где
в сырой воде имеется боль-
шое количество мелкодис-
персной взвеси, может быть
целесообразно применение
нифелометров (мутномеров).
В системах сигнализа-
ции заданного истощения
ионитных фильтров прямо-
го параметра, реально осу-
ществимых is настоящее вре-
мя, могут быть использова-
ны кондукгометрическиедат-
чики или pH-метры: серийно
выпускаемые Ленинаканским
заводом аналитприбор. кон-
системы сигнализации заданного
истощения механического фильтра.
/ — механический фильтр; 2 — дифферен-
циальный манометр с индукционным
(дифференциальным трансформаторным)
датчиком; 3 — регулятор РПИК-П1; 4 —
исходная вода; 5 — осветленная вода; 6—
релейный блок; 7 — сирена; в —кнопка
съема сигнала.
дустометрические датчики
типов ДМС-il-Ol иДМСЛ-02
(из комплекта солемеров
СЭМС), а также типа
ДС-254; кондуктометриче-
ские датчики, изготовляемые
ЦЛЭМ Мосэнерго; эти дат-
чики могут быть также изго-
товлены силами электро-
станции или энергосистемы, в частности, по чертежам К>0 ОРГРЭС
или МО ЦКТИ.
Системы сигнализации могут быть кондуктометрические или
дифференциально-кондуктометрические. В кондуктометрических си-
стемах одни датчик фильтра (обычно устанавливают на обработан-
ной воде после фильтра) дает информацию сигнализатору (напри-
мер, измерительному мосту). Эти системы осуществимы в том слу-
чае, когда электрическая проводимость (сопротивление) воды после
фильтров существенно и стабильно изменяется в процессе фильтро-
цикла. Обычно такие системы требуют постоянства (хотя бы в не-
которых пределах) состава обрабатываемой воды. Кондуктометри-
ческие системы при соблюдении ряда условий могут осуществляться
на Н-катионитных фильтрах с голодной регенерацией и первой сту-
пени.
Дифференциально-кондуктометрические системы используют ин-
формацию от датчика фильтра, а также от второго датчика, кото-
1 Подробное описание этих систем — см. «Автоматизация хнмнодоочистки
тепловых электростанций», БТИ ОРГРЭС» 1964.
300
рый должен уменьшать (в идеальном случае сводить к нулю) реак-
цию системы на возмущения (явления, не связанные с процессами,
протекающими в данном фильтре, например, на изменение состава
обрабатываемой воды или ее температуры). Второй (компенсацион-
ный) датчик можно подключить к магистрали обработанной воды,
магистрали обрабатываемой воды, к отборному устройству (спе-
циально изготовленному для получения осредненного по сечению
фильтра анализа), установлен-
ному на высоте 300—500 мм от
нижнего распределительного
устройства, наконец, в некото-
рых особых точках тракта
ВПУ.
Кроме того, возможно осу-
ществление временных сравни-
вающих систем (например, за-
поминание показания датчика
в определенное время). Времен-
ные системы могут иметь один
датчик.
Существуют схемы (реко-
мендуются ЮО ОРГРЭС), в ко-
торых показание датчика, уста-
новленного после фильтра,
сравнивается с показаниями
датчика, установленного после
эталонного фильтрика, на ко-
торый подается та же обраба-
тываемая вода. Эталонный
фильтрик регенерируется 1—
2 раза 'в месяц.
На рис. 5-26 показана прим-
Рис. 5-26. Принципиальная элек-
трическая схема сигнализатора
истощения Н-катионитных филь-
тров.
Э| и Эг — электролитические ячейки;
ВП — вторичный прибор; Jlt н Л» —
сигнальные лампы; Р — реле; П —
триод полупроводниковый; Л» и Rt —
переменные сопротивления для под-
стройки нуля н чувствительности; г—
сопротивление защиты триода.
ципиальная электрическая схе-
ма дифференциально-кондуктометрического сигнализатора истощения
Н-катионитных фильтров, разработанного ВТИ. Аналогичные схемы
могут быть созданы с использованием аппаратов, разработанных ЮО
ОРГРЭС и СКВ ПСА.
На рис. 5-27 изображена принципиальная схема кондуктомет-
рической системы автоматической сигнализации заданного истоще-
ния Н-катионитных фильтров первой ступени, разработанная МО
ЦКТИ. При малом изменении состава исходной воды, что имеет
место при работе на артезианской воде и редком переключении
скважин, может быть использован простой кондуктометрический
принцип. Кондуктометрические датчики 4 подключают к многото-
чечному самопишущему прибору 5, который должен осуществлять
независимую сигнализацию по каждому каналу. При достижении
электрической проводимости фильтрата определенного заданного
значения срабатывает сигнализация.
В качестве такого прибора может быть применен многоточеч-
ный мост типа ЭМР-109РДЭ с задающей приставкой (одной или
несколькими) типа БЗ-01, серийно выпускаемый Опытным заводом
по изготовлению средств контроля и автоматизации (ОЗСК) (г. Ле-
нинград, б. завод «Лентеплоприбор»). Эта система может осуще-
ствлять запись и сигнализацию по каждому каналу с независимым
заданием (до 24 точек). Может быть применен также мост типа
301
Рис. 5-27. Принципиальная
схема кондуктометрической си-
стемы автоматической сигна-
лизации заданного истощения
Н-катионитных фильтров.
1 — фильтр; 2 — обрабатываемая
вода; 3 — обработанная вода; 4 —
кондуктометрические датчики; 5 —
многоточечный измерительный при-
бор; б — приставка сигнализации;
7 — релейный блок; 8 — сигнальные
табло; -дренаж; 10—на авто-
матическое выключение фильтров
из работы; // — блок корректиров-
ки нуля.
МСР с реконструированной частью
сигнализации '(независимая сигна-
лизация по каждому каналу, по
с общим заданием для всех кана-
лов сигнализации).
Желательно иметь запись ка-
чества сырой воды. При измене-
нии качества сырой воды может
быть осуществлена ручная кор-
ректировка пуля |(ша рис. 5-27 по-
казан блок корректировки нуля,
представляющий собой вынесен-
ные (для удобства пользования)
из прибора сопротивления (обыч-
но дополнительные) измеритель-
ной схемы.
При значительном и частом
изменении качества 'Исходной воды,
когда недостаточна ручная коррек-
тировка нуля, возможна ее авто-
матизация |(один из примеров —
включение датчика обрабатывае-
мой воды в схему блока коррек-
тировки нуля). В этом 'случае си-
стема превращается в дифферен-
циально-кондуктометрическую. В
общем случае блок корректировки
нуля представляет собой мпого-
Первая область — фильтр далек
Рис. 5-28. Сопротивление фильтрата
Н-катионитных фильтров первой сту-
импульсную систему.
На рис. 5-28 показана диа-
грамма сопротивления фильтрата
Н-катионитных фильтров первой
ступени, включаемых на регенера-
цию по проскоку жесткости. Здесь
ясно видны четыре области.
Первая область — фильтр далек от истощения, электрическая про-
водимость определяется в основном ионами Н’. Вторая область —
в фильтрате появляются
ионы ,Na‘ и уменьшаются
ионы Н‘, что вызывает
уменьшение электрической
проводимости. Третья об-
ласть (за экстремумом) ха-
рактеризуется тем, что филь-
трат из кислого превращает-
ся в щелочной, вследствие
чего начинают диссоцииро-
вать молекулы HsCOs—>-Н+
Ч-НСОз, что резко повышает
электропроводность филь-
трата, в этой же области
начинается заметный про-
скок «малоподвижных» ио-
нов Са и Mg, концентрация
которых в области умень-
пени.
Я — сопротивление шунта; гд — сопротив-
ление датчика.
302
Рис. 5-29. Сопротивление
фильтрата Н-катионитных
фильтров первой ступени
(вторая группа).
гд — сопротивление датчика;
Д — сопротивление шуита.
базироваться и на абсолютной
В качестве pH-метров систем
шения скорости возрастания электропроводности достигает 0,7_____
1 мг-экв/л. К этому моменту фильтр является истощенным, его
необходимо отключать.
При минимуме электрической проводимости должно срабаты-
вать подготовительное «разрешающее» реле канала сигнализации,
при 'достижении после этого ма-
ксимума электрической проводимо-
сти должно срабатывать сигналь-
ное реле и фильтр выключается из
работы. Эта система осуществляет
принцип .временного сравнения.
При изменении состава исходной
воды вся диаграмма отклоняется
вправо или влево и может выйти
за пределы шкалы прибора. В этом
случае нужно применять коррек-
цию нуля (вручную — при незна-
чительных или редких изменениях
состава исходной воды или авто-
матическую).
На рис. 5-29 изображена диа-
грамма Сопротивления фильтрата
Н-катионитных фильтров первой
ступени, отключаемых на регене-
рацию по проскоку натрия; напри-
мер Н-катиоиитные фильтры пер-
вой ступени, установленные после
фильтров с «голодной» регенера-
цией. Здесь видны характерные
пики, обусловленные включением
в работу иедоотмытых фильтров
предыдущей ступени, и плавное
уменьшение (начиная с некоторо-
го 'времени) электропроводности,
завершающееся резким ее паде-
нием |(проокок натрия), при кото-
ром фильтр нужно отключать из
работы. При такой диаграмме
осуществима кондуктометрическая
система с фиксированным мини-
•мумом.
Системы автоматической сиг-
нализации заданного истощения не-
которых ступеней фильтров могут
или дифференциальной рН-метрии.
сигнализации можно применять серийные pH-метры Гомельского
завода приборов (типа ПВУ-5256 или более новые типа pH-261).
Для типовой трехступенчатой обессоливающей установки
с предварительной обработкой воды на Н-катионитных фильтрах
с голодной регенерацией можно рекомендовать следующие пара-
метры для систем автоматической сигнализации заданной степени
истощения; для Н-катионитных фильтров с голодной регенерацией
(и в том случае, когда они работают как первая группа первой
ступени) — по абсолютной или (в общем случае) дифференциаль-
ной электропроводности; возможно применение систем абсолютной
303
или дифференциальной ipH-метрии; для Н-катионитных фильтров
первой ступени, то же, что и для предыдущих; для анионитных
фильтров первой ступени — дифференциальная кондуктометрическая
или схемы, использующие показания автоматического кремнемера *;
для Н-катионитных фильтров второй ступени — дифференциальная
кондуктометрия; для аиионитных фильтров второй ступени — крем-
немер; для катионитных и анионитных фильтров третьей ступени
(или ФСД вместо них) можно рекомендовать системы косвенного
параметра, дающие сигнал по количеству обработанной воды.
В этом же случае ;(при наличии датчиков) могут быть применены
прецизионные кондуктометры или кремнемеры.
Возможно применение солемеров с многократным упариванием
(например, солемеров ЦКТИ — выпускаются серийно Лснипакан-
ским заводом приборов). Эти приборы в последнее время доведены
до стадии промышленной эксплуатации, и их начинают широко
применять для анализа конденсата, питательной воды и пара. Чи-
стое запаздывание этих приборов составляет примерно 10 мин.
К особо чувствительным можно отнести кондуктометр типа
АНК-309 разработанный <СКБ АП институт приборостроения и
средств автоматизации г. Тбилиси).
Выбор систем автоматической сигнализации истощения фильт-
ров необходимо согласовывать не только со схемой ВПУ, но и
с режимами ее эксплуатации. Большой эффект дают системы авто-
матической сигнализации истощения фильтров первых ступеней,
в том числе Н-катионитных фильтров с голодной регенерацией и
механических, что объясняется относительно малой длительностью
фильтроциклов этих фильтров и большой загрузкой персонала хи-
мическими анализами. Для фильтров второй и третьей ступеней
эти системы целесообразно применять при высокой степени автома-
тизации химического цеха.
5-8. КОМПЛЕКСНАЯ АВТОМАТИЗАЦИЯ ВПУ
Объем комплексной автоматизации (§ 5-1) определяется сов-
ременной технологией обработки воды. Разрабатываются и частич-
но внедряются в производство комплексные взаимосвязанные си-
стемы или даже управляющие машины для автоматизации фильтро-
вального отделения. Эти системы предусматривают весь объем
автоматического управления, регулирования, измерений (запись, по-
стоянные показания, вызывные показания), технологической, пре-
дупредительной и аварийной сигнализации, блокировок, защит, ди-
станционного управления.
Примерами такой системы являются: пневматическая система
«Парус», разработанная ЦНИИКА, электрогидравлическая система
МО ЦКТИ-Конаковской ГРЭС ЭГИУС (электрогидравлическая ин-
формационно-управляющая система и пневматическая система
ЛИУМ (логическая ииформационно-управляющая машина), разра-
ботанная МО ЦКТИ.
1 Сигнализатор истощения анионитных фильтров, основанный на гальва-
ническом (потенциометрическом) принципе, разрабатывается в МО ЦКТИ.
304
Структурные системы МО ЦКТИ (рис. 5-30) состоят из шести
блоков модулей: БМ-ГР — блок модулей гидравлического режима;
БМ-РН — блок модулей распределения нагрузки; БМ-АВ — блок
модулей автоматического восстановления рабочей способности
фильтров; БМ-У — блок модулей управления; БМ-ДЦ — блок моду-
лей дистанционного управления; БМ-МУ—-блок модулей местного
управления (по числу фильтров); БМ-П —блок модулей памяти.
Каждый блок модулей состоит из ряда пневматических модулей.
Система ЛИУМ, как и система «Парус», основана на исполь-
зовании элементов системы УСЭПП, а также датчиков и вторичных
приборов системы АУС.
5-9. АВТОМАТИЗАЦИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ
ПРОЦЕССОВ
К этому разделу относятся системы: автоматической перекачки
жидких реагентов '(кислота, щелочь, аммиак я др.) из железно-
дорожных цистерн в резервуары склада ВПУ; автоматического
заполнения расходных баков реагентов; автоматического приготов-
ления растворов данной концентрации; регулирования заданной ве-
личины pH в тракте ВПУ; автоматической нейтрализации сточных
вод и др.
В системах автоматической перекачки жидких реагентов из
железнодорожных в складские цистерны используются вакуум-
насосы или эжекторы, их применение объясняется недопустимостью
подачи сжатого воздуха в железнодорожные цистерны. Эжектор
(насос) создает вакуум в складской цистерне, в которую воздей-
ствием атмосферного давления подается реагент из железнодорож-
ной цистерны. Подобные системы успешно эксплуатируются на
ряде электростанций.
Системы автоматического заполнения расходных баков реаген-
тов (кислота, щелочь, аммиак и др.) предназначены для перекачки
реагентов из складских цистерн в расходные баки, установленные
обычно в фильтровальном отделении ВПУ и в котлотурбиииом цехе
(аммиак). Осуществляются насосные и пневматические системы.
В насосных системах сигнализаторы уровня в расходных баках
(реле уровня разных типов, возможно применение электронных
реле уровня типов ЭСУ или МЭСУ с емкостными датчиками раз-
личной модификации — выпускаются Рязанским и Фрунзенским
заводами приборов), дают сигнал по минимальному заданному
уровню на включение насоса и открытие задвижек в определен-
ной последовательности. При достижении максимального заданного
уровня в расходном баке по сигналу реле уровня отключается
насос и система приходит в исходное состояние. В насосных си-
стемах должен быть решен вопрос залива насосов '(заглубление
или вакуум-система). При неисполнении какой-либо операции даль-
нейшие переключения приостанавливаются и подается светозвуко-
вой аварийный сигнал.
При пневматических системах предусматривается подача реа-
гентов сжатым воздухом (1—4 бар) из складских цистерн в рас-
ходные бакн. Эти системы значительно проще, надежнее насосных
систем и получили широкое распространение.
Система приготовления растворов заданной концентрации для
автоматической регенерации рассмотрена в § 5-6. Здесь можно
20—396	305
Рис. 5-30. Блок-схема управляющей
I — блок модулей гидравлического режима (БМ-ГР); 2 —блок модулей
(БМ-У); 4— блок модулей дистанционного управления (БМ-ДУ); 5 — блок мо-
модуль обегающего устройства (МР-ОУ); 8—модуль коммутатора (МР-К);
// — регулятор (управляющий); /2 —регулятор корректирующий; 13 — вторич-
приставка к модулю МУ-Ф для дополнительной отмывки (МУ-Ф1); 16 — мо>
(МУ-ПК); 18 — модуль управления групповой (МУ-Г1); 19 — модуль формиро*
(МД-У); 21— приставка (МД-У1); 22 — модуль дистанционный техиологиче-
рационным узлом (МД-УЭ); 24 — модуль дистанционный групповой выбора
модуль местного управления (М МУ); 27 — модуль местный запрещающий
29 — модуль «прямой» памяти 1МП-1—ЗМП-1 (последовательность выходных
памяти (МП-2).
306
системы МО ЦКТИ.
автоматического восстановления (БМ-АВ); 3 — блок модулей управленм
дулей местного управления (БМ-МУ); 6 — блок модулей памяти (БМ-П); 7 —
9 —модуль приставки (МР.-К1); 10 — модуль отработки экстремума (МР-Э);
ный показывающий прибор; 14 — модуль управления фильтром (МУ-Ф); 15 —
Дуль контроля переключений (МУ-К); 17 — модуль переключения клапанов
ваиия общего сигнала (МУ-Г2); 20 — модуль дистанционного управления
ской сигнализации (МД-ТС); 23— модуль дистанционный управления регене-
фильтра (МД-ГВФ); 25 — панель сигнализаторов и пиевмокиопок (ПСК); 26 —
(ММ-3); 28— модуль местный управления регенерационным узлом (ММ-УЭ);
сигналов соответствует последовательности входных); 30— модуль «обратной»
20*
307
упомянуть о системах приготовления раствора аммиака заданной
концентрации для дозирования его в пароводяной тракт блока.
Эти системы могут быть количественными '(обычно объем-
ными) и качественными (с импульсом по концентрации).
Количественные системы предусматривают реле уровня, которые
при достижении минимального уровня в мернике дают сигнал на
подачу в него концентрированного раствора аммиака из расход-
ного бака самотеком при открытии вентиля. При достижении за-
данного промежуточного уровня по сигналу от реле уровня прекра-
Рис. 5-31. Принципиальная схема системы нейтрализации сточ-
ных вод.
/ — водоподготовительиая установка; 2 — сброс щелочных вод; 3 — сброс кис-
лых вод; 4 — бакн нейтрализации; 5 — котлован нейтрализации 10—15 тыс. м3;
6 — иасос откачки; 7— КЭП; 8 — узел приготовления известкового молока:
9 — pH-метр: 10 — уровнемер; // — сжатый воздух на взрыхление.
щается подача концентрированного раствора в мерник, после чего
начинается подача в него обессоленной воды. При достижении
максимального заданного уровня подача обессоленной воды пре-
кращается.
Изменением уставки среднего (промежуточного) уровня реле
обычно измеряют заданную концентрацию в меринке. В ка-
честве запорных органов можно применять вентили с гидравличе-
ским, пневматическим и электрическим приводом. Система должна
предусматривать пооперационный контроль и свето-звуковую ава-
рийную сигнализацию. Объемные системы достаточно просты, одна-
ко требуют стабильной концентрации исходного раствора.
Возможно создание принципиально более совершенных систем
приготовления растворов, в которых используется концентратомер
(типа КК или АНК)- В этом случае, учитывая медленное диффу-
308
знойное смешение реагента и воды (десятки минут при объеме
бака мерника 1 м3 и более), необходимо принудительное переме-
шивание раствора пропеллерной мешалкой или воздушным барбо-
тажем. Такие системы не требуют постоянства исходного раствора
реагента.
В ряде случаев возникает необходимость поддержания задан-
ного значения pH в какой-либо точке гидравлического тракта ВПУ,
например поддержания определенного pH подпитки тепловой сети.
Это обычно достигается добавлением в Н-катионированную воду
сырой воды. В качестве первичного прибора таких систем рекомен-
дуется применение pH-метра типа рЙ-261 ‘(или ПВУ-5256) с про-
точным или магистральным датчиком. Импульс от pH-метра (от
преобразователя) подается на регулятор, который посредством
исполнительного механизма и регулирующего органа изменяет рас-
ход добавляемой сырой воды и приводит pH подпиточной воды
к заданному значению.
Для автоматической нейтрализации сточных (дренажных) вод
можно применять систему ОРГРЭС, схема которой показана
на рис. 5-31. При достижении максимального заданного уровня
в баках-нейтрализаторах по сигналу от уровнемера включается
КЭП (командный электрический прибор), который в нужной после-
довательности дает; команды иа подачу известкового молока
(включение электродвигателя на-
соса), сжатого воздуха (открытие
клапана в баки для перемешива-
ния раствора) и разрешающий сиг-
нал включения насоса откачки.
Насос откачки отработавшей
воды из баков в котлован ней-
трализации включается от команд-
ного сигнала pH-метра. Необходи-
мо установить два бака-нейтрали-
затора объемом по 500 м3.
5-10. АВТОМАТИЗАЦИЯ
БЛОЧНЫХ
ОБЕССОЛИВАЮЩИХ
УСТАНОВОК
При включении в схему блока
обессоливающей установки возни-
кает комплекс вопросов автомати-
ческого управления, включающий
задачи регулирования гидравличе-
ского режима конденсатного трак-
та блочной обессоливающей уста-
новки (БОУ), а также задачи,
относящиеся непосредственно к
БОУ, — оптимизация скоростей
Рис. 5-32. Схема включения
20—80%-ных блочных обессо-
ливающих установок.
1 — конденсатор турбины: 2 — кон-
денсатные насосы; 3 — питательная
вода: 4— насосы БОУ; 5 — целлю-
лозные (сульфоугольные) фильтры;
6 — иоиитные фильтры смешанного
действия: 7 — регулятор давления.
фильтрования, восстановление ра-
бочей способности фильтров, выключения фильтров на регенерацию.
Конденсатоочистки, обрабатывающие не весь конденсат и до-
бавки, поступающие в конденсатор, включаются обычно по схеме,
изображенной на рис. 5-32. Гидравлическая система БОУ в этом
309

Рис. 5-33. Принципиальная схема вклю-
чения и автоматизации 100%-ной блоч-
ной обессоливающей установки.
б — рециркуляционный вариант; 1 — конден-
сатор; 2 — насосы (БОУ); 3 — конденсатные
насосы; 4 — линия рециркуляции; 5 — БОУ;
6 — охладитель; 7 — ПНД; 8 — деаэратор
7 бар; 9 — бустерные насосы; 10 — манометр
с дифференциальным трансформаторным дат-
чиком; 11 — дифференциальный манометр
с дифференциальным трансформаторным дат-
чиком; ]2 — вторичные приборы; 13 — регуля-
тор; 14 — блок управления; 15 — указатель по-
ложения; 16 — КДУ; 17 — регулирующий
орган; а — вариант со смешивающим ПНД-1;
1 — конденсатор; 2 — насосы; 3 — конденсат-
ные насосы; 4 — аварийный байпас; 5 — БОУ;
6 — охладитель выпара (подогреватель саль-
никовый); 7 — ПНД-1; 8 — ПН Д-2; 9 — смеси-
тель; 10 — дифференциальный манометр-
с индукционным (дифференциальным транс-
форматорным) датчиком; 11 — манометр
с дифференциально-трансформаторным^ дат-
чиком; 12 — вторичные приборы; 13 — регуля-
тор; 14 — блок управления; 15 — указатель по-
ложения; 16 — КДУ; 17 — регулирующий
орган; 18 — схема блокировки; 19 — охлади-
тель газов.
случае работает независимо, не затрудняя эксплуатацию конден-
сатного тракта блока, однако количество реально обрабатываемого
по этой схеме конденсата неопределенное.
Проблема резко усложняется с переходом на 100%-ное обес-
соливание. В этом случае принципиально возможны «прямоточные»
системы, в которых одна группа конденсатных насосов подает
воду на БОУ, а затем на регенеративные подогреватели. Однако
эта система в настоящее время реально неосуществима из-за отсут-
ствия серийных фильтров на условное давление 30 бар. Поэтому
применяются двухступенчатые системы, в которых предусмотрены
две группы конденсатных насосов—первой и второй ступени, меж-
ду которыми включается БОУ. Схема одного из вариантов двух-
ступенчатой системы показана па рис. 5-33,6.
Эта система является одним из вариантов систем рецирку-
ляционного класса. На рис. 5-33,а приведен пример системы, в ко-
торой использована промежуточная емкость, в качестве которой
использован смешивающий ПНД-1 (подогреватель низкого давле-
ния), одновременно предназначаемый для нужд дополнительной
деаэрации.
5-11. АВТОМАТИЗАЦИЯ ХИМИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ
ПРОЦЕССОВ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ
) АВТОМАТИЧЕСКОЕ ДОЗИРОВАНИЕ АММИАКА
Применяют следующие системы, разработанные ВТИ, МО
ЦКТИ и ЮО ОРГРЭС.
Рис. 6-34. Принципиальная схема системы ВТИ дозирования аммиа-
ка и гидразина.
1 — конденсатор; 2 — конденсатный насос; 3 — БОУ; 4 — ПНД; б — деаэратор;
6 — питательные насосы; 7—мерник гидразина; 8— насос-дозатор гидразина;
9 —ПВД; 10 — размножитель импульсов; //-—мерник аммиака; 12 — насос-
дозатор аммиака.
312
Система ВТИ — количественная: регулятор (типа РПИК-П1)
получает импульс от дифференциального манометра-расходомера
питательной воды и, будучи настроен в режиме импульсатора,
управляет через магнитные пускатели насосом-дозатором. Настрой-
ка импульсатора (см. § 5-3,а) гарантирует определенный базовый
коэффициент скорости пульсации и диапазон его изменения. Для
получения качественной системы ВТИ рекомендует использование
импульса от рЛ-метра. Системы 'ВТИ (рис. 5-34) обеспечены типо-
выми проектами с заводским оборудованием.
Система МО ЦКТИ — качественная: регулятор (типа РПИК-Ш)
получает импульс от кондуктометрического датчика (например,
типа ДМС-11-02 Ленинаканского за-
вода аналитприбор.), включенного в
измерительную ячейку измерительного
блока по дифференциальной схеме
(рис. 5-35). Регулятор (8, рис. 5-36)
посредством блока управления муф-
той изменяет силу тока возбуждения
индуктора электромагнитной муфты
скольжения 12 (тип ПМСМ-11,7, харь-
ковского завода «Электростанок»),
тем самым изменяя число оборотов
выходного вала муфты, число ходов
в минуту плунжера насоса-дозатора
и таким образом, приводит подачу
аммиака в соответствие с заданием.
Возможен вариант с воздействием
регулятора на приставку дистанцион-
Рис. 5-35. Подключение кон-
дуктометрического датчика
к регулятору дозирования
аммиака.
1 — измерительный блок регу-
лятора; 2 — кондуктометриче-
ский датчик (типа ДМС-1-02);
3 — переменное проволочное со-
противление 0—500 ом; Лш —
сопротивление шунта; — тер-
мометр сопротивления.
ного изменения хода ллужера.
Электромагнитная муфта сколь-
жения представляет собой электро-
магнитный редуктор с регулируемым
передаточным числом. Харьковский
завод «Электростанок» серийно вы-
пускает приводы, включающие элек-
тродвигатель, электромагнитную муф-
ту скольжения, тахогенератор (тип
ТМГ-ЗОП) и блок бесконтактного ре-
гулирования скорости тип ПМС-У)
с переключателем скорости. Завод
выпускает восемь модификаций привода мощностью 0,27—4,8 квт.
Отбор импульса осуществляется зондом (трубка из нержавею-
щей стали с отверстиями по длине вваривается в трубопровод пи-
тательной воды та 2/з диаметра трубопровода), в котором проис-
ходит осреднение пробы, далее проба направляется в холодильник,
охлаждается до 15—40°C (возможны схемы без охлаждения),
после чего направляется в кондуктометрический датчик регулятора,
в кондуктометрический датчик прибора (возможно и параллельное
включение датчиков) и далее в дренаж (конденсатный бак).
Насос-дозатор (один рабочий, второй резервный) подает рас-
твор аммиака в трубопровод питательной воды (перед отборным
зондом). Расстояние между местом ввода аммиака н отбором про-
бы равняется 10—15 м (оптимум, обусловленный, с одной сторо-
ны, требованием хорошего перемешивания аммиака, с другой —
требованием минимального запаздывания).
313
Кондуктометрический датчик — простой прибор, требующий ми-
нимального обслуживания; легко осуществляется температурная
компенсация в нужных пределах (от 15 до 45°C). При подклю-
чении кондуктометрического датчика по схеме, показанной на
рис. 5-35 (грубым задатчиком-сопротивлением /? нуль выведен на
заданную концентрацию аммиака), получается хорошая крутизна
характеристики в заданном диапазоне (рис. 5-37).
Рис. 5-36. Принципиальная схема системы МО ЦКТИ автоматиче-
ского дозирования аммиака и гидразина.
Г —деаэратор; 2—питательная вода после ПНД-4; 3 — питательная вода на
бустерные насосы; 4- Дозируемый раствор аммиака; .5 — отборное устройство
(зонд); 6 — холодильник; 7 — кондуктометрический датчик (ДМС-1-02); 8 — ре-
гулятор (РПИК); 9 — задатчик; id—ключ управления; (/ — блок управления
муфтой; 12 — электромагнитная муфта скольжения; 13 — насос-дозатор; 14 —
электродвигатель: 15 — показывающий и самопишущий прибор; 16 — дренаж;
17 — указатель числа оборотов; 18 — измерительная диафрагма; 19 — диффе-
ренциальный манометр (ДМ); 20— дозируемый раствор гидразина; 21 —
импульс от тахогенератора; 22 — нормирующий преобразователь.
Недостатком этого датчика является зависимость его показаний
от ионного «фона» обессоленного конденсата *. Так, при «проскоке»
солей '(или кислот) датчик завышает показания по аммиаку, что
может иметь место например при аварийных ситуациях на блочных
обессоливающих установках; pH-метр дает наиболее непосредствен-
ную информацию и в этом его преимущество. Но это сложный
1 В настоящее время МО ЦКТИ разрабатывает аммиакомер, показа-
ния которого ис зависят от других веществ, присутствующих в конденсате.
314
прибор, требующий тщательного ухода. Кроме того, в этом случае
очень затруднена температурная компенсация. Наконец, зависимость
pH от концентрации аммиака (рис. 5-38) неблагоприятна в тре-
буемом диапазоне концентрации (0,4—0,7 мг/л). В этом диапа-
зоне крутизна характеристики явно недостаточна для удовлетво-
рительной работы системы.
Рис. 5-38. Зависимость pH пита-
тельной воды от концентрации
аммиака.
₽Н= 14 +1/218КЫВДН+ V21gCNHv
Рис. 5-37. Зависимость со-
противления кондуктомет-
рического датчика ДС-1-02
концентрации аммиака в
питательной воде. За нуль
принято сопротивление дат-
чика при концентрации
аммиака CNFI =0,98 мг/л
(/?о=32О ом). 3
Система автоматического дозиро-
вания аммиака, разработанная ЮО
ОРГРЭС, использует импульс от кон-
дуктометрического датчика. Дозиро-
вание раствора аммиака достигается
изменением хода плунжера насоса-
дозатора при постоянном числе обо-
ротов электропривода. Автоматиче-
ское изменение хода плунжера осу-
ществляется сервоприводом (КДУ),
особым образом сочлененным с плун-
жером. Кинематически обеспечивается нужное быстродействие ис-
полнительного механизма.
Завод «Ригахиммаш» с 1969 г. выпускает насосы дозаторы
с встроенным сервоприводом для изменения хода плунжера (см.
§ 5-3,д).
б| АВТОМАТИЧЕСКОЕ ДОЗИРОВАНИЕ ГИДРАЗИНА
Осуществляется для предотвращения коррозии поверхностей
нагрева. Раствор гидразина дозируется насосами-дозаторами, выпу-
скаемыми заводом «Ригахиммаш». Гидразин в конденсатный тракт
обычно подается после деаэратора (на всас бустерных насосов).
Системы аналогичны применяемым для дозирования аммиака,
за исключением того, что еще отсутствуют надежные датчики,
позволяющие определить концентрацию гидразина в питательной
воде в требуемом диапазоне (30—100 мкг!л для блоков закрити-
ческих параметров). Поэтому пока реально осуществимы количе-
315
сТвенные системы дозирования гидразина. На рис. 5-34 показана
схема дозирования гидразина, разработанная ВТИ. Регулятор-им-
пульсатор получает импульс по расходу питательной воды и пре-
рывисто, с переменным коэффициентом скорости, дозирует гидра-
зин. Система — разомкнутая (нет обратной связи по регулируемому
параметру).
На рис. 5-36 показана принципиальная схема системы автома-
тического дозирования гидразина, разработанная МО ЦКТИ. Ре-
гулятор получает импульс от дифференциального манометра-расхо-
домера по расходу питательной воды и импульс по расходу гидра-
зина (косвенный) от тахогенератора муфты или от блока управле-
ния муфтой или ходом плунжера (добавочный реохорд).
Система осуществляет регулирование соотношения «расход пи-
тательной воды — заданный расход гидразина». Для согласования
в большом диапазоне изменения расхода квадратичной характери-
стики дифференциального манометра и характеристики импульса по
расходу гидразина желательно применение нормирующего преоб-
разователя '(22 на рис. 5-36).
Для улучшения систем дозирования гидразина необходимы
гидразиномеры или прецизионные кислородомеры. Последние могут
давать системе корректирующий импульс по концентрации кисло-
рода после деаэратора. Работы, связанные с получением импульса
по концентрации избыточного гидразина в питательной воде, ве-
дутся в настоящее время МО ЦКТИ в направлении многократного
обогащения пробы (солеконпентраторы МО ЦКТИ) с дегазацией
(удаление аммиака).
в) АВТОМАТИЧЕСКОЕ ДОЗИРОВАНИЕ ФОСФАТОВ
'Принципиальная схема системы автоматического дозирования
фосфатов ЮО ОРГРЭС показана на рис. 5-39.
Кондуктометрический датчик специальной конструкции дает
импульс регулятору, который в импульсном режиме управляет на-
сосом-дозатором. Устройства для отбора и приготовления пробы
разработаны ЮО ОРГРЭС. Для контроля работы регулятора паро-
генератор оборудуют солемером и pH-метром с проточными датчи-
ками. Возможно осуществление по аналогии с системами автома-
тического дозирования аммиака и гидразина непрерывного дозиро-
вания фосфатов .(например, применение электромагнитной муфты
скольжения или насосов с дистанционно регулируемым ходом
плунжера).
г) АВТОМАТИЗАЦИЯ НЕПРЕРЫВНОЙ ПРОДУВКИ КОТЛА
Для автоматизации может быть применен серийно выпускае-
мый МЗТА комплект регулятора непрерывной продувки (датчик-
солемер типа КСКВ, регулятор РПИК-НК или РПИБ-НК).
Принципиально может быть осуществлена одноимпульсная си-
стема с импульсом от солемера. Однако более надежной является
трехимпульсная система — регулятор соотношения «расход пара —
расход продувочной воды» с коррекцией по солесодержанию котло-
вой воды.
В большинстве случаев ОРГРЭС рекомендует применение упро-
щенной двухимпульсной системы соотношения «пар — продувочная
вода» (рис. 5-39). В этом случае регулятор поддерживает задан-
316
Рис. 5-39. Принципиальная схема системы ОРГРЭС автоматическо-
го дозирования фосфатов и непрерывной продувки котла.
1 — барабан котла; 2 — мерник фосфатов; 3 — насос-дозатор; 4 — расширитель
непрерывной продувки; Б — устройство отбора пробы; 6 — дифференциальный
манометр; 7 — регулятор; 8 — задатчик; 9 — измерительные приборы.
ное соотношение между расходами пара и продувочной воды. Про-
цент продувки устанавливается задатчиком .регулятора. Регулятор
посредством исполнительного механизма воздействует на регули-
рующий клапан, установленный на продувочной линии.
РАЗДЕЛ ШЕСТОЙ
ЗАЩИТА ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНОГО
И ТЕПЛОСИЛОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ
ОТ КОРРОЗИИ
6-1. МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ И ДРУГИЕ КОНСТРУКЦИОННЫЕ
МАТЕРИАЛЫ
а) ОЦЕНКА КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТИ МЕТАЛЛА
(табл. 6-1—6-5)
.Мерой коррозионной стойкости металла при равномерной кор-
розии является количество металла, перешедшее в раствор, кото-
рое определяют по потере массы образца, отнесенной к единице
времени (ч, сутки, год), или по глубине разъедания (мм/год).
Глубинный показатель коррозии П вычисляют по формуле
К-8,76
П = —-—, мм/год,
(6-1)
где К — массовый показатель коррозии, г/(л2-ч); р—плотность
металла, г/см3.
Таблица 6-1
Соотношение между наиболее употребительными единицами
измерения скорости коррозии
Единицы измерения	мм J год	мм]мес.	мк{сутки	мк/ч
1 мм/год	1	8,33-10-2	2.74	1,1410-'
1 мм/мес.	12	1	33,3	1,39
1 мк/сутки	3,65-10-2	ЗЮ-2	1	4,17-10-2
1 мк/ч	8,76	7,2-10-'	24	1
1 г/(м2-ч)	1.12	9,33-10-2	3,07	1,28-10-'
1 мг/(м2-мес.)	1,56-10-»	1,30-10-2	4,27-10-»	1,78-10-’
1 мг/(см2-сутки)	4,65-10-'	3,89-10-2	1,28	5,34-10-2
1 мкг/(см2-ч) 318	1,12-10-2	9,33-10-*	3,07-10-2	1,28-10-»
Продолжение табл. 6-1
Единицы измерения	гцм>-ч)	мг/(м*-мес.)	мг Цсм2-с утки]	мкгЦслА-ч)
1 мм]год	8,9-10-*	6,41-10»	2,14	89
1 мм1мес.	10,7	7,69-10»	25,7	1,068-10»
1 мк/сутки	3,25-10-*	2,34-10»	7,81-10-*	32,5
1 мк/ч	7,8	5,62-10»	18,75	7,8-10»
1 г/(м2-ч)	1	7,2-10»	2.4	1-10»
1 мг/(м2-мес.)	1,39-10-»	1	3,33-10-»	1,39-10-*
1 мг/(см2-сутки)	4,17-10-*	310»	1	41,7
1 мкг) (см2-ч)	1-10-»	7,2-10»	2,4-10-»	1
			Таблица 6-2	
Шкала коррозионной стойкости металлов (ио ГОСТ 5272-50)
Группа стойкости	Характеристика стойкости			
	Скорость коррозии, мм/год		Балл	Условное обозначение
Совершенно стойкие	^0,001		1	СС
Весьма стойкие	>0,001,	6=0,005	2	ВС
	>0,005,	s=0,01	3	ВС
Стойкие	>0,01,	6=0,05	4	с
	>0,05,	==0,1	5	с
Пониженной стойкости	>0,1,	с;0,5	6	ПС
	>0,5,	• j	7	ПС
Малостойкие	>1,	s=5	8	мс
	>5,	е=10	9	мс
Нестойкие	>10		10	НС
Таблица 6-3
Шкала оценки интенсивности коррозии теплосилового
оборудования_________
Характеристика коррозии	Давление				Коррозион- ные трещины
	от 30 до 40 бар	более 100 бар	от 30 до 40 бар	более 100 бар	
	Тип коррозии				
	Язвенная		Равномерная		
	Скорость коррозии, мм!год				
Практически отсутст- вует Слабая Допустимая Сильная Аварийная	0-0,05 0,05—0,10 0,10—0,15 0,15—0,60 >0,60	0,05 0.05—0,20 0,20—0,30 0,30—1,20 >1,20	0—0,02 0,02—0,04 0.01—0,05 0,05—0,20 >0,20	0—0.02 0,02—0,08 0,08—0,19 0,10—0,40 >0,40	Отсутст- вуют Обнаруже- ны
Примечание. Приведенные в таблице условные оценки получены, исхо-
дя из срока службы оборудования 20 лет; толщины стенок труб при среднем 3 и
высоком .давлении 6 леи; запаса прочности 30—35%. При появлении коррозионных
трещин срок службы заведомо не будет выдержан.
Оценка по содержанию в питательной воде продуктов коррозии в таблицу не
включена, так как этот показатель нормируется, исходя из опасности образования
отложений на поверхности нагрева парогенератора, а ие из сроков службы металла.
319
Таблица 6-4
Коррозионная стойкость металлов и сплгИзов1
	Воздействующий										агент							
	л с Ч						о <й ч	«а S ч та		S	со а			та с ч	!	а} 5 ч	го 6 ё	
Металлы и сплавы	Азотная кис	Аммиак	Анилин	Ацетилен	Бром	Перекись водорода	Хлорное же	Хлористый I	Хлористый магний	Морская но;	Серная кисл	Сернистый ангидрид	Сероводород	Соляная кис	Окись углег	Уксусная ки	Фторйстовод родиая кисл<	| Хлор
	Характеристика коррозионной стойкости																	
Алюминий	О	н	в	в			в	О	н	X	н	X	в	в	н	в	в	н	н
Кадмий	н	н				.—	.—	—		в	в	в								в
Латунь	н	—	н	—	н	—	—	О	в	в	в			О								—	в
Медь	н	—	н	н	н	н	н	О	н	в	X	в	О	О	н	О		н
Никель	X	X	.—	в	в	X	н	в	в	в	в	—-	X	X	н	—				X
Нихром	в	X	н	в	н	в		,—.	X	в	X	—-	в	X				в	X	в
Олово	X	в	—	в	и			н				X	в	—	в	в	X				X		н
Свинец	—	в	в	в	—	—	н	в		в	в	в	в	О				X	X	в
Серебро	—	в	—	н	н	—	—	в	в	—	X		X	X	в	в	в	в
Сталь углеродистая	н	в								в	О	н	в	н			О					—
Цинк	—	—	—	X	н	в	н	в	в	в	—	н	в	н	в	—	—	н
1 Для оценки коррозионной стойкости приняты следующие обозначения: В-—вполне стойкие, X—стойкие, О—малостойкие (дтя металлов)
или относительно стойкие (для остальных материалов), Н—нестойкие.
Таблица 6-5
Сопоставление обозначений коррозионной стойкости
материалов
Скорость корразии, мм! год	Принятая оценка					
	По табл. 6-4		По пятибальной шкале (табл. 6-2)		По десятибалльной шкале (табл. 6-2)	
	Обоз- наче« и не	Характе- ристика	Балл	Характе- ристика	Балл	Характеристика
<0,1	в	Вполне стойкие	1	Весьма стойкие	1-5	От совершен- но стойких до стойких
0.1-1,0	X	Стойкие	2	Стойкие	6,7	Пониженно- стойкие
1-3	0	Малостой- кие	3	Пониженно- стойкие	8	Малостойкие
>3	н	Нестойкие	4,5	От мало- стойких до нестой- ких	9, 10	От малостой- ких До нестойких
б) ЛЕГИРОВАННАЯ СТАЛЬ (табл. 6-6—6-9]
При маркировке легированной стали легирующие элементы
обозначают следующими буквами: X —хром, Н — никель, М — мо-
либден, Т —титан, Д —медь, С —кремний, Б —ниобий, А — азот,
Г —марганец, Ю —алюминий, В —вольфрам, Ф —ванадий, К —
кобальт, П —фосфор, Ц — цирконий, Р — бор. Цифры, стоящие
после буквы, обозначающей легирующий элемент, указывают сред-
нее содержание (в процентах) этого элемента в сплаве, а стоящие
перед первой буквой — содержание (в десятых долях процента)
углерода.
Легированные стали делятся на три группы: коррозионностой-
кие (нержавеющие), жаростойкие (окалиностойкие), жаропрочные.
Наиболее широкое распространение для химического аппара-
те- и энергомашиностроения получили хромоникелевые и хромо-
никельмолибденовые стали.
Характеристика основных марок нержавеющей и кислотостой-
кой стали приведена в табл. 6-6.
Характеристика стали, применяемой для изготовления паро-
генераторов и трубопроводов, приведена в табл. 6-7, а данные
о химической стойкости стали и чугуна—в табл. 6-8.
Характеристика стали и сплавов, используемых для изготовле-
ния паровых и газовых турбин, приведена в табл. 6-9 (далее текст
на стр. 332).
21—321
Таблица 6-6
CO
to -V
to Характеристика основных марок нержавеющей и кислотостойкой стали
Класс сплавов	Название стали	Марка стали по ГОСТ 5632-61	Основные легирующие компоненты, %					Примеры области применения
			Сг	N1	Si	с	Другие элементы	
Мартенситные и по- луферритные, закали- вающиеся или частич- но закаливающиеся стали	Хромистая	1X13	12—14	s=0.6	s£0,6	SO. 15	—	Детали с повышенной пластич- ностью и подвергающиеся удар- ной нагрузке: турбинные лопатки, арматура, крекинг-установки
		2X13	12—14	0,6	0.6	0,16—0,24			Те же детали, что и в преды-
	•	3X13	12—14	0,6	0,6	0.25—0,34	—	душем случае, но с повышенной прочностью
	а	4X13	12—14	0,6	0,6	0,35—0.45	—	Нержавеющий режущий и мери- тельный инструмент, пружины, шарикоподшипники
	*	Х18	17—19	0,6	0,8	0.9—1,0	—	Втулки, вентили и другие де- тали, работающие на износ в кор- розионноактивных средах. Режу- щий инструмент
	Хромоникеле- вая	IX17H2	16-18	1,5—2,5	0,8	0,11—0,17	—	Оборудование азотнокислотных заводов, соприкасающееся с горя- чей HNO3 и нитрозными газами
Ферритные незакали- вающиеся стали	Хромистая	Х17 Х28	16—18 27—30	0,6 0,6	0,9 1,0	0,12 0,15	Ti	Оборудование азотнокислотных заводов, соприкасающееся с азот- ной кислотой и нитрозными газа- ми. Детали, работающие при вы- сокой температуре
	Хромотитано- вая	Х25Т	23—27	5^0,6	^1,0	S0.15	0.8	Аппараты для гипохлорита нат- рия, дымящейся HNO3, Н3РО4
Продолжение табл. 6-Ь
21* 
Класс сплавов	Название стали	Марка стали по ГОСТ 5632-61	Основные легирующие компоненты, %					Примеры области применения
			Сг	Ni	Si	с	Другие элементы	
Аустенитные стали	Хромоникеле- вая	0XI8H9	17—20	8—11	«о.8	scO,07	Мп 2,0	Как присадочный материал при газовой и электроду говой сварке хромоникелевых сталей
	То же  	IX18H9 2Х18Н9	17—20 17—20	8-11 8—11	0,8 0,8	^0,14 0,15—0,25	Мп 2,0 Мп 2,0	Для оборудования химической и, в частности, азотной промыш- ленности, для конструкций без сварных соединений или допу- скающих закалку после сварки (после отпуска склонны к меж- кристаллитной коррозии)
	» я	Х23Н13	22—25	12—15	scl.0	<^0,2	Мп е£2,0	Трубы, сварочная проволока, химические аппараты.
	я я	Х23Н18 Х18Н9Т	22—25 17—19	17—20 8—9,5	1,0 0,8	0,2 0,12	Мп «2,0 Ti 0,7	детали насосов и установок для конверсии метана Абсорбционные башни, тепло-
	я »	Х18Н10Т	17—19	9—11	0,8	0,12	Ti 0,7	обменники, баки для кислот, тру- бопроводы для химической, в ча- стности, азотной промышленности
	Хромоникеле- молибденовая	Х17Н13М2Т	16—18	12—14	0,8	sgO.l	Mo 1,8—2,5 Ti 0,3—0,6	Для оборудования и устройств, требующих повышения устойчиво-
	То же	X17H13M3T	16—18	12—14	0,8	sgO.l	Mo 3,0—4 Ti 0,3—0,6	сти к хлорнонам, воздействию морской воды, горячих растворов и белильной извести, SOa под давлением кипящей воды, фос- форной, муравьиной н уксусной кислот
	Хромоникеле - молибденоме- • д иета я	Х23Н23МЗДЗ	22—24	22—24	0,6—1,0	sSO.l	Mo 2,5—3.5 Cu 2,5—3.5	То же к серной кислоте. Явля- ется хорошим заменителем свинца для ряда сред сернокислотного производства
СО
to
со
Таблица 6-7
* Основные марки стали для парогенераторостроения и трубопроводов
Название и марка стали	Назна- чение	Химический состав, %							
		с	Мп	Si	Мо	V	Сг	N1	Прочие эле- менты
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Углеродистая		0,07—0,13	0,35—0,65						
10	(1)			0,17—0.37	—	—.	0,25	•		—
15	(1)	0,12—0,18	0,35—0,65	0,17—0,37	—			0,25				-
15К	(2)	0,12—0,20	0,35—0,65	0,15—0,30	—		0,3	0,25	Си 0,3
20	(1)	0,17—0,24	0,35—0,65	0,17—0,37	—	—	0,25	0,3	Си 0,25
20К	(2)	0,16—0,24	0,35—0,65	0,15—0,30		—	0,3	0,25	Си 0,3
22К	(3)	0,18—0,25	0,70—0.90	0,17—0,37	—	—	0,3	0,3	Си 0,3
25	(1)	0,22-0,29	0,50—0,80	0,17—0,37	—	—	0,25	0,3	Си 6,25
30	(3)	0,27—0,35	0,5—0,80	0,17—0,37	—	—	0,25	0,25	Си 0,25
Легированная 16ГНМ	(5)	0,12—0,20	0,7—1,1 1,2—1,5	0,17—0,37	0,40—0,55			0,3	1.0—1,5	Си 0,2
10Г2С1 (МК)	(5)	0,13—0,18		0,5—0,8	0,4—0,5	0,08—0,12	0,3	0,3	Си 0,3
15ГС	(5)«	0,12—0,18	0,9—1,3	0,7—1,0	-—	—	—	,—	Си 0,3
12МХ	(6)	0,09—0,16	0,4—0,7	0,15—0,3	0,40—0,55	—	0,4—0,6	0,25	Си 0,2
15ХМ	(7)	0,12—0,18	0,4—0,7	0,17—0,37	0,40—0,55		0,8—1.1	0,25	Си 0,2
12Х1МФ	(8)	0,08—0,15	0,4—0,7	0,17—0,37	0,25—0,35	0,15—0,30	0,9—1,0	0.25	Си 0,2
15Х1МФ	(9)	0,10—0,17	0,4—0,7	0,15—0,35	0,9—1.1	0,20—0,35	1,1—1,4	0,25	Си 0,2
12Х2МФСР	(Ю)	0,08—0,15	0.4—0,7	0,4—0,7	0,5—0,7	0,20—0.35	1,6—1,9	0,25	Си 0,2
15ХМФКР (11—1)	(Ю)	0,14—0,18	0,4—0,6	0,17—0,37	0,9—1,2	0,25—0,35	1,0—1,3		Со 1,3—1,5
12Х2МФБ (ЭИ-531)	(Ю)	0,08—0,12	0,4—0,7	0,4—0,7	0,5—0,7	0,2—0,35	2,1—2,6	0,25	Nb 0,5—0.81-
1Х12В2МФ (ЭИ-756)	(И)	0,10—0.17	0.5—0,8	0,5	0.6—0,9	0.15—0,3	11—13	0,6	W 0,25 W 1.7—2,2
Аустенитная									Ti ^0,8
Х18Н10Т	(П)	0,12	1.0—2,0	0,8	—	—	17—19	9—11	
1Х14Н14В2М (ЭИ-257)	(Н)	0,15	0,2	0,3—0,8	0,4—0,6	—	13—15	13—15	W 2—2,75
1Х18Н18В2БР (ЭИ-659Р)	(12)	0,07—0,12	1,0—2,0	г'0.6	—	—	13—15	18—20	W 2—2,75;
1Х16Н14В2БР (ЭИ-17)	(12)	0,08—0,12	1,0—2,0	<0,7	.			15—18	13—15	Nb 0,9—1,3 Nb 0,9—1.3;
									W 2,0—2,75
Продолжение табл. 6-7
Название и марка стали	Назна- чение	Химический состав, %							
		с	Мп	Si	Mo	V	Cr	Ni	Прочие эле- менты
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1Х16Н16МВ2БР (ЭП-184)	(12)	0.08—0,12	^0,6	0.8	0,4—0,9	—	15—17	15—17	W 2,0—3,0; Nb 0,6—1
18Х11МФБ (ЭП-291)	(13)	0,15—0,21	0,6—1	г=0.6	0,8—1,1 0.4—0,6	0,2—0,4	10—11,5	0,5—1	Nb 0,2—0,45
2Х12ВБФР (ЭИ-993)	(14)	0,15—0,22	=S0,5	=g0,5		0,15—0,3	11—13	0,6	W 0,4—0,7 Nb 0,2—0,4 Cu sS0.3
Х23Н18 (ЭИ-417)	(15)	=£0,2	^2		—	——	22—25	17—20	Cu «0,3
1Х16Н13М2Б (ЭЙ-405)	(16)	0.06—0,12		t=c0,8	2—2,5	—	15—17	12,5—14,5	Nb 0,9—1.3
ХН35ВТ (ЭИ-612)	(17)	5^0,12	1—2	^0,6	—		14—16	34—38	W 2.8—3,5; Ti 1.1—1.5; Cu «0,3
ЗХ19Н9МВБТ (ЭИ-572)	(18)	0,28—0,35	0,8—1,5	sCO.S	1—1,5	—	18—20	8—10	W 1,0—1,5; Nb 0,2—0,5; Ti 0,2—0,5
1Х14Н18В2БР1 (ЭИ-726)	(19)	0,07—0,12	1—2	<^0,6	—		13—15	18—20	W 2—2,75; Nb 0,9—1,3; Cu «0,3
ЭИ-612К	(20)	Е=0,1	1—2	0,5			14—16	34—38	W 2,8—3,5; Ti 1,2—1.6; Co 3.5—4,5
* Трубопроводы питательной воды 390 бар и 280 °C.
Примечание. (1)—трубы бесшовные для камер (^450 °C) и поверхностей нагрева (!g475° С); (2)—лист для барабанов (р <60 бар);
(3)—лист для барабанов СЙ12 бар); (4)— поковки для барабанов «61 (бар); (5)—лист для барабанов (>138 бар); (6)—трубы для камер и
поверхностей нагрева «540 °C); (7)—трубы для камер «550° С) и поверхностей нагрева «560 °C); (9)—трубы для камер и паропроводов
«580 °C); (10)—камеры, паропроводы и трубы поверхностей нагрева «600° С; (11)—трубы для камер в поверхностей нагрева «650° С):
(12)—камеры и трубы поверхностей нагрева «700 °C); (13)—лопатки, поковки «575 °C); (14)—крепеж, лопатки (до 580 °C); (15)—лопатки,
поковки, бандажи (650—700 °C): (16)—роторы, диски «600 °C); (17)—роторы, диски лопатки и крепеж «630 °C); (18)—роторы, диски и
со лопатки (630 °C); (19)—роторы, диски и яопатки (до 700 ° С); (20)—лопатки и диски (до 700 °C); (21)—литые детали (С570 ° С); (22)—литые
о? детали (580—600° С); (23)—литые детали «540 °C); (24)—литые детали (650 ° С); (25)—литыед етал я «600 ° С).
{ig	Таблица 6-8
05 Химическая стойкость легированной стали и чугуна (условия обозначения стойкости—см. табл. 6-4)
		Легированная сталь												Чугун			
		хромистая				хромоникелевая				хромоникел ьмол иб дено- титановая				серый		кремни- стый	
Агрессивная среда	Концент- рация. %	типа Х13		типа XI7-	-Х25	типа Х21Н5Т		типа Х18Н10Т		типа Х17Н13М2Т		типа 0Х23Н28МЗДЗТ		О с		О о СЗ	
		Темпера- тура, ЬС	Стой- кость	Темпера- тура, °C	Стойкость 1	Темпера- тура, °C	Стойкость	Темпера- тура, °C	Стойкость	Темпера- тура, °C	Стойкость	Темпера- тура, “С	О а О 5	S' Е S л	Стойкость	S. СР Е S н	Стойкость
1	2	3	4	S	6	7	8	9	10	и	12	13	14	15	16	17	18
Азотная	10	20	в	20	в	20	в	20	в	20	в	100	в	20	н	20	в
кислота	20—40	20	в	20	в	20	в	20	в	20	в	20	в	20	н	20	В
	50—70	20	X	20	в	20	в	20	в	20	в	20	в	20	н	20	в
Серная	5	20—100	н	20—100	н					20	X	20	в	20	в	20	Н	20	в
кислота	10	20	н	20	н	—	—	20	в	20	в	20	в	20	Н	20	в
	20—40	20	н	20	н	—	—	20	н	20	в	20	в	20	Н	20	в
	96—98	20	X	20	X	60	X	20	в	20	в	20	в	20	X	20	в
Соляная	5	20	н							20	о	20	X	20	X	20	н	20	X
кислота	10	20	н	-—	—	—.	.—	20	о	20	X	20	X	20	н	20	X
	20—30	20	н	-—	—	—	-—	20	н	20	н	20	X	20	н	20	X
																-	
Фосфорная	10—40	20	Н	20	В	20
кислота	——	—	.—-	100	X	—
	60—65	20	н	20	В	20
	—	—	—	100	X	—
	85	20	в	20	В	20
	—	100	н	100	О	100
Лимонная	До 59	20	X	20	В	20
кислота	—	—	—	—	—	100
Щавелевая	До 8,7	20	о	20	X	20
кислота	—	—	—	—	—	100
Натрий	26,4	20	в	20	в	20
хлористый	— -	—	—	—	—	60
Едкий натр	52	20	в	20	в	20
	—	100	в	100	в	100
Алюминий сернокислый	До 26	20	н	20	о	—
Раствор ам-	26—30	' 20	в	20	в		
миака вод-	—	100	в	100	в	—
вый						
в	20	в	20	В	100	В	20	11	20	В
—.	60	В	60	в	—	-—	—	.—	100	в
в	20	В	20	в	20	в	20	н	20	в
			60	В	60	в	60	в	—	,—	100	в
в	20	В	20	в	100	X	20	н	20	в
в	60	в	60	в	—	—	—	—	60	в
в	20	в	20	в	20	в	20	о	_			
в	100	в	100	в	100	в	—	—	—	—
в	20	в	20	в	20	в	20	н	20	в
в	60	X	60	X	60	в	—	—	100	X
в	20	в	20	в	20	в	20	о	20	в
в	100	X	—	—	100	в	100	о	60	в
в	20	в	20	в	100	в	20	в	20	X
в	100	X	100	X	—	—	100	в	100	X
—	20	в	20	в	20	X	20	н	20	X
		20	в	20	в	20	в	20	в	20	в
	100	в	100	в	100	в	100	X	100	X
Таблица 6-9
00 Стали и сплавы для паровых и газовых турбин
	Химический состав, %								Область примене- ния; рабочая тем- пература, °C
Название и марка стали и сплава	с	Мп	Si	Мо	V	Сг	N1	Прочие эле- менты	
Перлитного класса									
зохм	0,26-0,34	0,4—0,7	0,17—0,37	0,15—0,25	—	0,8—1,1	=£0,25	Сис;0,20	Поковки; <450
34ХМ	0,3—0,4	0,4—0,7	0,17—0,37	0,2—0,3	—	0,9—1,3	<0,25	Cu^0.25 1	Роторы и диски; <450
35ХМ	0,32—0,4	0,4—0,7	0,17—0.37	0,15—0,25	—	0.8—1,1	<0,25	С1к£0,2	'	
38ХЮ	0,35—0,43	0,2—0.5	0,17—0,37	—	—	1,5—1,8	<0,25	А 1=0,54-0,8 Сп<0,2	Детали клапанов; <450
34ХН1М. 34ХНЗМ	0,3—0,4 0,3—0,4	0,5—0,8 0,5—0,8	0,17—0,37 0,17—0,37	0,2—0,3 0,25—0,4	—	1,3—1,7 0,7—1,1	1,3—1,7 2.75—3.25	Си<0,25 | Cu<0,25 1	Роторы и диски; <400
50ХФА	0,46—0,54	0,5—0,8	0,17—0,37	—	0,1—0,2	0,8—1,1	<0.4	CiKg0.25 -I	Пружины
60С2	0,57—0,65	0,6—0,9	1,5-2	—	—	Е=0.3	<0,4	Cu<0 ,25 J	
25Х1М1Ф (Р-2)	0,22—0,29	0,4—0,7	0,17—0,37	0,6—0.8	0,15—0,3	1,5—1,8	<0,25	CusgO.20	Роторы и диски: <540
25Х1МФ (ЭИ-Ю)	0,22—0,29	0,4—0,7	0,17—0,37	0,25—0.35	0,15—0.3	1,5—1,8	<0,25	CusSO.2	Крепеж; <510
20ХЗМВФ (ЭИ-415)	0,16—0,24	0,25—0,5	0,17—0,37	0,35—0,55	0,6—0,85	2,8—3.3	<0,25	W=0,3-i-0,5 Cusg0.2	Роторы и диски
Название и марка стали и сплава			
	С	Мп	Si
35ХН1М2Ф	0,32—0 , 4	0,5—0,8	0,17—0,37
15Х2М2ФБС (П-3)	0,13—0,18	0,5—0,8	0,7—1
25Х2М1Ф (ЭИ-723)	0,22—0,29	0,4—0,7	0,17—0,37
20Х1М1Ф1ТР (ЭП-182)	0,17—0,24	<с0,5	5=0,35
20ХМФБР (ЭП-44)	0,17—0,26	0,5—0,8	0,37
Хромистые нержа- веющие			
1X13 (ЭЖ-1), (Ж-П	0,09—0,15	=50.6	^0.6
2X13 (ЭЖ-2)	0,16—0,24	=50,6	5=0,6
1X11МФ (1БХ11МФ)	0,12—0,19	5=0,7	sg0.5
1Х12ВНФМ (ЭИ-802)	0,12—0,18	0,5—0,9	5=0,4
Продолжение табл. 6-9
Химический состав» %
Мо	V	Сг	N1	Прочие эле- менты	Область примене- ния; рабочая тем- пература, СС
0,4—0,5	0,1—0,2	1,3—1,7	1,3—1.7	Cle$0,25	Поковки диафрагм; <580
1.2—1.5	0,25—0,4	1.8—2,3	е=о,з	Nb 0,08-5-0,15 cu<d;3	—
0,9—1,1	0,3—0,5	2,1—2,6	£=0,25	CiBgO,2	Крепеж; <550
0,8—1,1	0,7—1	0,9—1,4	<0,5	Ti до 0,12	Крепеж; <580
0,8—1,1	0,7—1	1—1,5	=£0,45	CiKgO.2 Nbs£0,15	Крепеж; <580
—	—	12—14	0,6	—	Лопатки, бандажи; 450—500
—	—	12—14	0,6	—	Лопатки; 450—500
0,6—0,8	0,15—0,4	10—11,5	0,6	CiBgO,3	Лопатки; до 560
0,5-0,7	0,15—0,3	11—13	0,4—0,8	W 0,74-1,1	Лопатки; 550—580 Диафрагмы; 550-565 Диски и роторы; <550
о
Таблица 6-10
Характеристика металла конденсаторных труб и допустимая скорость движения в них охлаждающей
воды в зависимости от ее характеристики (по рекомендации Технического Совета Минэнерго—решение
№ 69 от 29 мая 1967 г.*)
Характеристика охлаждающей воды	Сплав	Допустимая скорость движе- ния воды, м.}сек
Солесодержание до 300 л«г/л:	Латунь Л-68 Латунь	До 2,0—2,2,с понижени-
чистая речная, озерная или оборотная вода		ем до 1,7—1,9 при не- большом содержании твердых примесей
концентрация хлоридов более 20 мг:л и небольшое загрязнение стоками (суммарная концентрация ам- миака, сероводорода, нитритов и др. не более 1 мг/л) Солесодержание 300—1 500 мл/л\	ЛМш 68-0,06, Л 0-70-1	То же
отсутствует загрязненность стоками	Латунь ЛО-70-1	
небольшое загрязнение стоками (суммарная концен- трация аммиака, сероводорода, нитритов и др. не более 1 лгг/л) Солесодержание 1 500—3 000 мг1л:	Латунь ЛОМш-70-1-0,06	» к
отсутствует загрязненность стоками и взвесью	Латунь ЛОМш-70-1-0,06	п п
небольшое загрязнение стоками (суммарная концен- трация аммиака, сероводорода, нитритов и др. не более 1 мг/л) и взвесью	Латунь ЛАМш-77-2-0,06	п я
значительная концентрация взвеси (в среднем, ис- ключая период паводка, более 25 мг/л)	МНЖМд-5-1-0,08 (МНЖ-5-1)	До 2,5—2,7
П родолжение табл. 6-10
Характеристика охлаждающей воды	Сплав	Допустимая скорость движе- жения воды, mJ сек
Солесодержание 3 000—5000 мг/л'.	Латунь ЛАМш-77-2-0,06	
отсутствует загрязненность стоками и взвесью		До 2,0—2.2
небольшое загрязнение стоками (суммарная концен-	МНЖМц-5-1-0,08	До 2,5—2,7
трация аммиака, сероводорода, нитритов и др. не более 1 мг/л), небольшое содержание взвеси Солесодержание выше 10 000 мг,'л\	(МНЖ-5-1)	
отсутствуют абразивные примеси (песок) и серово-	Латунь ЛАМш-77-2-0,06	До 2,0—2,2
дирид имеются абразивные примеси	МНЖМц-30-0,8-1 (МН-70-30) Нержавеющая сталь	До 3,0
Независимо от общего солесодержания:	Х18Н12М2Т	До 3,0
при кислой реакции воды (рН=2-ь6)—кроме морской	Нержавеющая сталь 1Х18Н9Т	До 3,0
Для труб в зоне воздухоохладителя	(при закритических параметрах	пара)
Пресная вода	Нержавеющая сталь 1Х18Н9Т	До 3.0
Морская вода или повышенная концентрация хлоридов	Нержавеющая сталь	До 3,0
(более 800 мг/л)	Х18Н12М2Т	
• Настоящие рекомендации относятся к конденсаторам турбин, работающим нормально со средней за наиболее жаркую декаду темпе-
ратурой охлаждающей воды на выходе не более 45° С.
Для блоков с прямоточными парогенераторами следует применять конденсаторные трубы из материала, рекомендованного для после-
дующей (более высокой) ступени солесодержания охлаждающей воды.
££ Трубы из нержавеющей стали можно будет широко применять после получения результатов их проверки на различных водах в опыт-
ном порядке.
Коррозионностойкие (нержавеющие) стали имеют следующую
область применения:
0X13; 2X13; 3X13; 4X13; Х14; 2Х13Н4Г9; Х14Г14Н; Х14Г14НЗ;
1Х13Н13 — в слабоагрессивной среде при температуре не более
30 (водные растворы солей, азотная и некоторые органические
кислоты невысокой концентрации, пищевые среды), а также при
воздействии пресной воды, пара, атмосферы.
1Х17Н2; 2Х17Н2; 0Х17Т; Х25Т; Х15Н9Ю; Х17Н7Ю; 1Х21Н5Т;
00X181110; 0Х18НЮ; Х16Н9; 2Х1вН9; 0Х18Н10Т; Х18Н10Т; 0X18H.il;
0Х18Н12Т; Х18Н12Т; 0Х18Н12Б; Х28АН; Х18Н9Т; Х17Г9АН4;
Х17АП14; 0ХЮН20Т2; Х16Н15МЗБ— в среднеагрессивной среде —
азотная кислота, органические кислоты (за исключением уксусной,
муравьиной, молочной, щавелевой); в большинстве растворов солей
органических и неорганических кислот, при различных температу-
ре и концентрации.
0Х21Н6М2Т; Х17Н13М2Т; 0Х17Н16МЗТ — в среде повышенной
агрессивности, в частности органические кислоты: муравьиная,
уксусная, молочная, щавелевая (^5%), фосфорная (до 38% Р2О5),
борная с примесью серной '(до 1%), кремнефтористо-водородная
(до 10%) при температуре не выше 40 °C.
0Х23Н28М2Т—при воздействии растворов серной кислоты низ-
кой концентрации (до 20%) при tf^|60oC, а также других высоко-
агрессивных сред.
0Х23Н28МЗДЗТ — при воздействии растворов серной кислоты
любой концентрации при /^80 °C, фосфорной кислоты (32—50%
P2Os), содержащей фтористые соединения.
в) МЕТАЛЛ ДЛЯ КОНДЕНСАТОРНЫХ ТРУБ (табл. 6-10)
г) МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОКЛАДОК
(табл. 6-11)
6-2. НЕОРГАНИЧЕСКИЕ КОРРОЗИОННОСТОЙКИЕ
МАТЕРИАЛЫ
а)	КИСЛОТОУПОРНЫЙ ЦЕМЕНТ
Методы испытаний, качество и область применения кислото-
упорного цемента регламентируются ГОСТ 5050-49, а качество
водного раствора силиката натрия, используемого для его затво-
рения,— ГОСТ 962-41. Такой цемент применяют при обкладке плит-
ками корпусов аппаратов и при облицовке строительных конструк-
ций, а также для приготовления кислотоупорных растворов и бе-
тонов. Не допускается использование кислотоупорных цементов для
объектов, испытывающих воздействие щелочной среды и фтористо-
водородной кислоты; применение его не рекомендуется при темпе-
ратуре ниже +110 ЧС. Кислотостойкость цемента должна быть не
менее 93%, содержание кремнезема не менее 92%.
332
Таблица 6-11
Характеристика и условия применения материалов для изготовления прокладок
Материал		Условия применения		
Наименование	Размеры, мм	Рабочая среда	Температура, °C (не более)	Рабочее давление, бар, (не более)
Паранит	Листы от 300X400 до	Вода, водяной пар, нефть, тяже-	450	51
	1 200X1 700, толщина	лые и легкие нефтепродукты;	400	41
	0,4—0,6	жидкий и газообразный кислород	200 —62—182	72 2,5
Картон (непропитан- иый)	По соглашению, толщи- на 0,2—1,5	Вода питьевая, водяной пар, мас- ла, органические растворители и углеводороды	90	16
Картон (пропитанный)	Листы 800X900, толщи- на 0,3—1,5	Вода, бензин и керосин	120	16
Пластикат полихлор- виниловый	Листы 1 000X600, тол- щина 1; 3 и 3,5	Кислоты, растворы щелочей, спир- ты, легкие нефтепродукты, аг- рессивные газы	40	16
Резина кислотощело- честойкая jS	Листы 0,5н-10 .«ХбОО-е- 960 мм; толщина 1,5—6	Вода, воздух, слабые растворы (20%) кислот и щелочей (кроме уксусной и азотной)	От —30 до +90	16
Резина теплостойкая	То же	Воздух, пар	От —30 до +90; 140	16
Резина морозостойкая	я я	Воздух, нейтральные газы	От —45 до +50	16
Резина маслобензо- стойкая	Я	Я	Масла, легкие нефтепродукты, воздух, нейтральные газы	От —30 до +50	16
Резина повышенной маслобензостойко- стн	я я	То же	От —30 до +50	16
Материал
Наименование	Размеры, мм
Резина при контакте	Листы 0,54-10
с пищевыми про-	960 мм; толщина
дуктами	1,5—6
Резина вакуумная	Рулонная, листы 451 500Х Х750, толщина 2—6
Фибра	Листы 1 800X1 200, тол- щина 1—3
Алюминий АД 1-М	Листы 2 000X800. тол- щина 0,3—10
Латунь Л-62	Лента 74-20 л«Х204- 600 мм, толщина 0,5—2,0
Медь М3	Листы 1 410X710, тол- щина 0,4—10]
Свинец С-2	Рольный, 5 000X2 800, толщина 1—153
Железо Армко	Листы 1 410X710, тол- щина 0,4—10
Сталь хромистая 3X13	Тонколистовая
Продолжение табл. 6-11
Условия применения		
Рабочая среда	Температура, ° С (не более)	Рабочее давление, бар (не более)
Питьевая вода и другие чистые жидкие среды	От —30 до -f-50	16
Воздух, нейтральные газы	От —30 до +90	16
Бензин, керосин, масла, кислород	100	150
Газы и пары инертные	100	16
Неагрессивные газы и жидкости	250	Не огра- ничива- ется
Вода, пар	300	460
Серная кислота, сернистый ангид- рид и растворы других кислот	100	6
Вода, пар	575	255
Пар	—	255
6)	КИСЛОТОУПОРНЫЙ БЕТОН |та6л. 6-12 и 6-13)
Кислотоупорный бетон имеет следующий состав: от 1,0: >1,5:
: 0,15.’2,0 до 1,0:1,5:0,18:2,1 (растворимое стекло плотностью
1,38—1,4: кремнефтористый натрий : строительный песок : крупный
кислотостойкий заполнитель). Твердение бетона должно происхо-
дить при температуре не ниже +10 °C, оптимально при температуре
Таблица 6-12
Состав и область применения кислотоупорного бетона
Составляющие	Номера групп составов бетона			
	1	11	1П	IV
	Расход	материалов	, кг, на I jh	3 бетона
Щебень гранитный: 5—10 мм	370	150	200	100
10—20 ,	680	300	470	190
20—40 ,	—	600	—	380
Песок кварцевый	525	525	670	670
Наполнитель	525	525	670	670
Жидкое стекло	300	300	350	350
(р= 1,38+1,40 г/см?) Кремнефтористый натрий	45	45	52	52
+20+30 °C. Кислотоупорный бетон стоек ко всем средам, за ис-
ключением щелочей, плавиковой и горячей фосфорной кислот.
Указанные в табл. 6-12 четыре группы кислотоупорного бето-
на имеют следующую область применения:
I — в несущих конструкциях, не соприкасающихся постоянно
с агрессивными средами при толщине слоя материала не менее
60 мм (полы, перекрытия, фундаменты под оборудование);
II — то же, но при толщине конструкции не менее 120 мм;
III —в качестве фУтеРовочного материала в условиях посто-
янного воздействия на конструкции агрессивных сред при толщине
слоя материала не менее 60 мм;
IV—‘То же, но при толщине материала не менее 120 мм.
В качестве тонкомолотых наполнителей кислотоупорных за-
мазки, раствора и бетона применяют минеральные порошки, изго-
товляемые размолом некоторых горных пород (табл. 6-113) или ис-
кусственных материалов.
Для повышения водостойкости кислотоупорных раствора и
бетона на основе жидкого стекла в их состав входят специальные
добавки, содержащие активный кремнезем, в качестве которых
можно использовать тонкомолотые силикагель, опал, кремень, хал-
цедон, диатомит, трепел и др.
в| АСБЕСТ И ФАОЛИТ (табл. 6-14]
Различают антофилитовый (кислотостойкий) хризотиловый ,(ще-
лочестойкий) асбест. Хризотиловый асбест имеет более прочное во-
локно, его термостойкость около 600 °C. На основе асбеста изго-
товляют огнестойкий асбестовый картон (ГОСТ 2850-58).
335
Таблица 6-13
° Химический состав и основные свойства некоторых горных пород
Порода	Химический состав, %						Кислотостой- кость, %	Плотность, г] см3
	SiO,	А1,О,	СаО	MgO	Fe,Oa+FeO	Na.O+K.O		
Андезит	60—61	15—16	5,5—6,5	2,5—3,5	6,5—7,5	7—8,5	95—98	2,56—2,85
Базальт	49—50	15—16	9—11	6—6,5	20—28	—	95—98	2,7—3,0
Бештаунит	61—69	12—13	2,5	1.5	2,5—3	9—9,5	96—99	2,6—2,65
Габбро	54,0	21,0	9,0	—	1,0	3,0	96—99	2,8—3,1
Гранит	72—76	13—16	1,5—3,0	0,2—1	2.0	1,8—8,5	97—99	2,6—2.8
Диабаз	49—50	11—13	4—5	7—9	5—15	4,0	97—98	2,8—2,9
Кварцит	80—98	0—5	0,3	0,1	—	—	99—99,5	2,5—2,65
Туф	65,0	17,0	3,0	0,3	4,0	10,0	96—98	2,8—2,9
Фельзит	76,0	13,0	0,5	0.3	1,7	7,2—8,2	99,3	2,6
Таблица 6-14
Химический состав и свойства асбеста
Вид и сорт асбеста	Содержание, %			н,о	Кислотостой- кость* (по НС1), %
	SiO,	MgO	FesOa+FeO		
Хризотиловый	41,5	40	2	12,5	45
Антофилитовый Сорт:	58	29	10	1,67	88,5
1-й	—	—.	—	—	87,0
2-й	—	—	—	—.	84,5
3-й	—	—	—	—	82,6
4-й	—	—.	—	—	83,5
Т-
• Кислотостойкость Кст ~	100%, где g^ — навеска материала, взятая для
испытания, я; g*—остаток навески после обработки кислотой, г.
6-3. ОРГАНИЧЕСКИЕ КОРРОЗИОННОСТОЙКИЕ
МАТЕРИАЛЫ
а)	ВИНИПЛАСТ И ФАОЛИТ (табл. 6-15—6-17, 6-23, 6-24)
Винипласт достаточно стоек во многих агрессивных средах й
обладает хорошими физико-механическими свойствами. Применяет-
ся при температуре не выше 60—70 и не ниже минус 20 °C.
Выпускают винипласт трех марок: ВН— непрозрачный, нату-
рального цвета или окрашенный; ВП — прозрачный, бесцветный или
окрашенный; ВНТ — нетоксичный для использования в пищевой
промышленности.
Фаолит-термореактивиая пластмасса, изготовляемая на основе
резольной фенольно-формальдегидной смолы. В качестве наполни-
теля применяют асбест, асбест и графит или асбест и кварцевый
песок. В отвердевшем состоянии фаолит отличается высокой хи-
мической стойкостью, прочностью и может подвергаться механи-
ческой обработке. Фаолит выпускают в сыром виде (для покры-
тий, футеровки, в качестве замазок) и в виде листов и готовых
изделий. Трубы изготовляют диаметром 33—300 мм с толщиной
стенки 8,5—12,5 мм, длиной 1,0—2,0 м. Изделия из фаолита отли-
чаются хрупкостью и не допускают гидравлических и механических
ударов. Температурный предел применения 120 °C.
6)	ПОЛИЭТИЛЕН (табл. 6-18—6-20, 6-23, 6-24]
Полиэтилен получают: высокого давления (ВД), низкого дав-
ления (НД) и среднего давления (СД). Температура размягчения
полиэтилена ВД 100—lil5 °C, НД ,125—135 °C. Полиэтилен НД об-
ладает высокой химической стойкостью (табл. 6-18) к кислотам,
щелочам, многим окислителям и растворителям и имеет повышен-
ную прочность.
22—396	337
Таблица 6-15
Ассортимент и назначение изделий и полуфабрикатов
из винипласта
Наименование	ГОСТ, ТУ	Назначение
Листы марок ВН, ВП, ВНТ	ГОСТ 9639-61	Дли вентиляционных труб, аппаратов, футеровки
Трубы, стержни и про- фили	ТУ МХП 4251-54	Для трубопроводов, при- меняемых в агрессив- ных средах и арматуры к ним
Трубки гибкие (шлан- ги)	ТУ МХПМ 599-55	Для транспорта воды, га- за, масла, воздуха
Пруткн сварочные	ТУ МХП 9-48 СТУ 30-12307-53	Для заполнения швов при сварке
Фасонные части	ТУ МХП 3480-53	Для отводов, поворотов, тройников, крестовин, компенсаторов
Вентили типа „Косва*	ТУ МХП 2420-50	Для запорной арматуры к трубопроводам
Аппараты и изделия	ТУ МХП 3866-53	Для баков, змеевиков, мерников, реакторов
Пластикат листовой	ВТУ МХП 2024-49	Для защитных покрытий, прокладок
Пластикат прокладоч-	ТУ МХП 3702-59	Для прокладок при а грее-
ный листовой	СТУ 30-12421-62	сивных средах
Таблица 6-16
Винипластовые трубы (для агрессивных сред с температурой
от —10 до +40 *С), ТУ МХП 4251-54
Условное давление, бар
Условный диаметр, мм	Наружный диаметр, мм	ДО 2,5		до 6	
		Толщина стенки, мм	Масса 1 м длины, кг	Толщина стенки, мм	Масса 1 м длины, кг J
6	10	—			2	0,07
8	12,5	—	—	2,25	0,1
10	15	—	—	2,5	0,14
15	20	—	.—	2,5	0,19
18	22	—	—.	4,5	0,34
20	25	2	0,2	3	0,29
25	32	3	0,38	4	0,49
32	40	3,5	0,58	5	0,77
40	51	4	0,83	6	1,19
50	63	4,5	1,17	7	1,74
60	76	5	1,56	8	2,39
70	83	6	2,2	—.	—-
80	96	6,5	2,53	—.	—
90	102	6,5	2,73	—.	—
100	114	7	3,3	—	—
125	140	8	4,64		—
150	166	8	5,6	—	—
338
Таблица 6-17
Химическая стойкость винипласта и фаолита
Агрессивная среда	Винипласт			Фаолит		
	Характеристика среды		Химическая стойкость	Характеристика среды		Химическая стойкость
	Концентрация, %	Темпера- тура, *С		Концентрация, %	Темпера- тура, °C	
Азотная кислота	г$50	50	Стоек	50—10	20	Относительно стоек
Аммиак водный	Насыщенный раствор	40 60	-	Пары влажные	20 30	То же Не стоек
Едкий натр Едкое кали	До 40	40		Любая	20	То же
Кремнефтористая водородная кис- лота	До 32	60	-	—	—	—
Плавиковая кислота .	40 98	20 20	Не стоек	—	—	—
Сериая кислота	До 40	40	Стоек	70	70	Стоек
	40—80 96	60 60 60	Относительно стоек	—	—	—
Соляная кислота	До 30	40 60	Стоек Относительно стоек	Любая	100	Стоек
Фосфорная кислота	До 30	40 60	Стоек Относительно стоек	50 85	100 125	Стоек Относительно стоек
Щавелевая кислота	Разбавленная	40	Стоек	—	—	—
Уксусная кислота	До 125	40 60	Относительно стоек	50	100	Стоек
	25—60	60	Стоек	—	—	—
	80	40	Относительно стоек	=	—	—
Таблица 6-18
Химическая стойкость полиизобутилена, полиэтилена, полистирола
Агрессивная среда	Полиизобутилен			Полиэтилен			Полистирол		
	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость
	Концен- трация, %	Темпера- тура, ’С		Концен- трация, %	Темпера- тура, "С		Концен- трация, %	Темпера- тура, *с	
Азотная кислота	До 10,0	20	в	До 10	20 60	в X	До 10	20	в
	20—40	20 60 100	в X н	20—40	20 60	в X	20—40	20 60	в в
	50—70	20 60	О н	50—70	20 60	X н	50—70	20	н
Аммиак водный	26—30	20—100	в	26—30	20 60	в в	26—30	20 60	в в
Едкое кали	До 53,0	20—100	в	До о 53	20 60	в в	До 53	20 60	в в
Кремнефтористоводо- родная кислота;	До 35,0	20 60	в в	До о 35	20 60	в в	До 35	20 60	в в
Продолжение табл. 6-18
Агрессивная среда	Полиизобутилен			. Полиэтилен			Полистирол		
	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость
	Концен- трация, %	Темпера- тура, *С		Концен- трация, %	Темпера- тура, *С		Концен- трация, %	Темпера- тура, °C	
Серная кислота	До 5	20 60	в в	До 5	20—100	в	До 5	20 60	в в
	10	20 60	в в	10	20 60	в в	10	20	в
	20—40	20—100	в	20—40	20 60	в в	20—40	20 60	в в
	50—60	20 60 100	в в н	50—60	20 60	в в	50—60	20	X
	70—75	20 60	X в	70—75	20 60	в О	70—75	20	X
	96—98	—	—	96—98	20 60	О н	96—98	20	н
Продолжение табл. 6-18
Агрессивная среда	Полиизобутилен			Полиэтилен			Полистирол		
	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость	Характеристика среды		Хими- ческая СТОЙКОСТЬ
	Концен- трация, %	Темпера- тура, *с		Концен- трация, %	Темпера- тура, еС		Концен- трация, %	Темпера- тура, *С	
Фосфорная кислота	10—40	20 60	в в	10—40	20 60	в в	10—40	20 60	в в
	60—65	20—100	в	60—65	20 60	в в	—	—	-—
	85	20 60 100	в в X	85	20 60	в X	—	—	—
Соляная кислота	До 5	20 60	в в	До 5	20 60	в в	До 5	20 60	в в
	10	20 60	в в	10	20 60	в в	10	20 60	в в
	20—30	20 60	в в	20—30	20 60	в в	20—30	20 60	в в
	35—37	20 60	в в	35—37	20 60 100	в в X	35—37	20 60	X X
Едкий натр	До 52	20—100	в	До 52	20—100	в	До 52	20 60	в в
Таблица 6-19
Полиэтиленовые трубы
Условный проход, мм	Наружный диа- метр и допускае- мое отклонение, мм	Серия1					
		легкая		средняя		тяжелая	
		Толщина стенок и допускаемое отклонение, мм	Масса 1 м длины, кг	Толщина стенок и допускаемое отклонение, мм	Масса 1 м длины, кг	Толщина стенок в допускаемое отклонение, мм	Масса 1 м длины, кг
6	10-1-0,5	—	—	1,6+0,4	0,04	2,0+0,5	0,05
8	12-1-0,6	—	—	1,6+0,4	0,06	2,0+0,5	0,07
10	16-j-0,4	1,6+0,4	0,08	1,8+0,5	0,09	2,8+0,6	0,12
15	20+0,8	1,6+0,4	0,1	1,8+0,5	0,13	3,5+0,7	6,18
20	25+1,0	1,6+0,4	0,12	2,8+0,6	0,2	4,3+0,8	0,28
25	32+1.2	1,8+0,5	0,18	3,5+0,7	0,32	5,3+1,0	0,45
32	40+1,4	2,0+0,5	0,26	4.3+0,8	0,49	6,8+1,2	0,72
40	50+1,7	2,5+0,6	0,4	5,3+1,0	0,75	8,5+1,5	1,12
55	63+2,1	3,0+0,7	0,6	6,8+1,2	1,22	10,5+1,8	1,8
65	75+2,5	3,5+0,7	0,8	8,0+1,4	1,7	—	—
80	90+2,9	4,3+0,9	1,2	9,5+1,6	2,34	—	—
100	110+3,5	5,3+1,0	1.74	12+2,0	3,72	—	—
ПО	125+4,0	6,0+1,]	2,3	—	—	—	—
125	140+4,4	6,8+1,2	2,9	—	—	—	—
150	160+5,0	7,5+1,3	3,6	—	—	—	—
1 Номинальное давление легкой, средней, тяжелой серии, бар, соответственно: 2,5; 6,0; 10,0. Трубы указанных трех серий должны вы-
8 держивать (без разрушения и подтекания) внутреннее гидростатическое давление, бар, соответственно: 6,5; 15,0; 25,0.
Из полиэтилена .изготовляют: прокладочный материал (компо-
зиция полиэтилена с полиизобутиленом) — ПОВ-20 (>ВТУ МХП
4440-55), ПОВ-ЗО, ГЮВ-50 (ВТУ 33080-60), ПОВ-67 (ТУ МХП
2747-51; трубы напорные (табл. 6-19) для транспорта агрессивных
жидкостей, а также бутыли, фляги, флаконы и т. п. для тех же
целей. Под длительным воздействием нагрузки и температуры поли-
этиленовые трубы стареют, что выражается в постепенном сниже-
нии прочности (табл. 6-20).
Таблица 6-20
Изменение прочности полиэтиленовых труб под влиянием
давления и температуры
Срок службы	Предельно допустимое давление, бар, при температуре, *С				
	10	20	35	50	65
До 1 года	118	96	71	41	36
До 10 лет	104	86	45	22	19
В) ПОЛИПРОПИЛЕН (табл. 6-21, 6-23)
По сравнению с полиэтиленом полипропилен обладает более
высокой прочностью, термостойкостью, стойкостью к окислению
и действию агрессивных сред ((табл- 6-21). Выпускается в виде
белого порошка и гранулированный пяти марок: ГИТ-1 для пере-
работки литьем под давлением; ПП-2 и ПП-4 для переработки
методом экструзии, 1ПП-3 и ПП-'5 для прессования. За рубежом
полипропилен известен главным образом под названием «моплен».
г| ПОЛИСТИРОЛ (табл. 6-18, 6-23)
Обладает высокой химической стойкостью (см. табл. 6-18), но
недостаточно термостоек, хрупок при действии ударной нагрузки.
Полистирол широко используется при электроизоляционных рабо-
тах и изготовлении электротехнических деталей. За рубежом поли-
стирол и его сополимеры выпускаются под названиями: стирон,
дилон, коринекс, краластик, циколак и др.
д| ПОЛИМЕТИЛМЕТАКРИЛАТ (табл. 6-21, 6-23)
Выпускается в виде листового стекла (ТУ МХП БУ 23-53 и
№ 26-54) и прессовочного порошка марок Л-4 и Л-2
ТУ 35-ХП-299). Химическая стойкость характеризуется данными
табл. 6-21.
е) ФТОРОПЛАСТЫ
Фторопласты — продукты полимеризации фторопроизводных
этилена: трифторхлорэтилен® (фторопласт-3) м тетрафторэтилена
(фторопласт-4) —отличаются особо высокой химической стойкостью
в широком диапазоне изменения температуры: от —1'25 до + 125-:-
344
Таблица 6-21
Химическая стойкость полиметилметакрилата, полипропилена, эпоксидной смолы
Агрессивная среда	Полипропилен			Полиметилметакрилат			Эпоксидные смолы		
	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость’	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость1	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость1
	Концен- трация, %	Темпера- тура, *С		Концен- трация. %	Темпера- тура. ”С		Концен- трация, %	Темпера- тура, *С	
Азотная кислота	—	—	—	До Ю	20 60	в X	До 10	20 100	н н
	20—40	20—60	в	20—40	20	X	20—40	20	н
					60	н			
	50—70	20	в	50—70	20	н	50—70	20	н
Аммиак водный	26—30	20	в	26—30	20	в	26—30	20	в
		60	в		60	о		60	в
								100	X
Едкое кали	До 53	20—100	в	До 53	20 60	в в	До 53	20 60	в X
								100	X
Кремнефтористоводо- родная кислота	До 35	20 60	в в	До 35	20 60	в в	До 35	20 60	в в
Серная кислота	—	—	—	До 5	20	в	До 5	20	в
	—	—	-—	До 10	20	в	10	20	в
	20—40	20	в	20—40	20	в		100	в
					60	X	20—40	20	в
	—	—	—	50—60	20 60	в X	50—60	20 60	в X
*СЛ								100	н
346
Агрессивная среда	Полипропилен		
	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость1
	Концен- трация, %	Темпера- тура, °C	
Серная кислота	70—75	20—100	в
	96—98	20	X
		60	о
		100	н
Фосфорная кислота	10—40	20	в
		60	в
	—		—
	85	20	в
Соляная кислота	До 5	20—100	в
	10	20—100	в
	20—30	20—100	в
	35—37	20—100	в
Едкий натр	До 52	20—100	в
1 Условное обозначение стойкости по табл. 6-4.
Продолжение табл. 6-21
Полиметилметакрилат			Эпоксидные смолы		
Характеристика среды		Хими- ческая СТОЙКОСТЬ1	Характеристика среды		Хими- ческая стойкость1
Концен- трация, %	Темпера- тура, ®С		Концен- трация, %	Темпера- тура, °C	
70—75	20	н	70—75	20	X
	60	н		60	о
				100	н
96—98	20	н	96—98	20	н
10—40	20	в	10—40	20—100	в
	60	X			
60—65	—			60—65	20—100	в
85	20	в	85	20—100	в
	60	н			
До 5	20	в	До 5	20	в
10	20	в	10	20	в
				60	н
20—30	20	в	20—30	20	в
				100	в
35—37	20	X	35—37	20	в
	60	о •		100	в
До 52	20	в	До 52	20—100	в
	60	в			
170 °C для фторопласта-3 и от —270 до +2604-300 ЧС для фторо-
пласта-4. По химической стойкости фторопласт-4 превосходит не
только все известные пластмассы, но и большую часть металлов.
В то же время фторопласт-4 трудно сваривается и склепывается,
обладает плохими адгезионными свойствами.
ж) АСБОВИНИЛ (табл. 6-22, 6-23)
Асбовинил используется для защитных покрытий металла, де-
рева и бетона, а также для изготовления листов, пластин, труб,
арматуры и отдельных деталей, работающих в агрессивных средах:
разбавленных щелочах, растворах солей, неокисляющих минераль-
ных и органических кислотах, в сухих и влажных газах, в пресной
и морской воде. Данные о химической стойкости асбовинила при-
Таблица 6-22
Химическая стойкость асбовииила
	Хара ктеристика среды		Химическая стойкость асбови- нила на основе асбеста (по табл. 6-4)			
Агрессивная среда	я сх ЕГ - к к о я	W га OJ 13 S	о я к 49* о о	о к в га о ЕЯ С-< о. о	нтофилитово- о (80%) я ризотилового 20%)	ризотилового 80%) и гра- нта (20%)
	txJ ЕГ		га м		га ь- X'—•	
Серная кислота 		20	100	X	и	X	и
	40	100	X	н	X	н
	60	100	X	и	X	и
Соляная кислота 		20	20	X	—	—	—
	20	40	о	.—-	—	—
	20	100	X	X	—	—
	30	100	II	н	X	н
Азотная кислота 		10	20	X	X	—	—
	10	20	X	X	X	X
Едкий натр 		20	20	X	X	о	X
	50	20	н	X	н	—
Уксусная кислота		98	100	X	X	—	—
Щавелевая кислота ....	20	20	X	X	—			
	20	40	о	о	.—-	—
Аммиак 		25	20	X	—	X	X
Поваренная соль		Лю-	20	X	X	—	—
	бая					
ведены в табл. 6-22, а о его физических и механических свойст-
вах— в табл. 6-23. содержащей данные и о других полимериза-
цнонных пластмассах.
з) ЭПОКСИДНЫЕ СМОЛЫ (табл. 6-21)
Эпоксидные смолы обладают: хорошей адгезией с металлами,
стеклом и другими неметаллическими материалами, включая пласт-
массы, а также высокой механической прочностью и химической
стойкостью в кислых и щелочных средах. Их применяют для при-
347
готобления клея, лака, эмали в качестве связывающего Для стек-
лопластиков и защитных покрытий. Отечественной промышленно-
стью выпускаются эпоксидные смолы следующих марок: ЭД-5,
ЭД-6, ЭД-Л, ЭД-П (ГОСТ 10587-63) Э-40 (ТУ УХП-1295-'55) и Э-37
(СТУ-ЗО-44148-63), а также эпоксидные компаунды К-153
(СТУ-30-14161-64) для склеивания материалов и К-115
(СТУ-3014148-63) для пропитки, герметизации и склеивания мате-
риалов.
и) ПОЛИИЗОБУТИЛЕН (табл. 6-18, 6-23)
Устойчив к действию влаги, слабых кислот и щелочей. Не
стоек к действию солнечного света и ультрафиолетовых лучей
в присутствии кислорода. Выпускается (ВТУ 1655-54) четырех ма-
рок: П-85, П-И18, П-155, П-200. В качестве коррозионностойкого
материала используются марки П-200 и .11-155 (ТУ 2987-52) в виде
листового обкладочного материала, пластин полиизобутиленовых
марки ПСТ, которые хорошо крепятся к металлу (без нагревания)
на клею 88 или 88Н.
6-4. ПОДСЛОЕЧНЫЕ И ИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ
а)	РУБЕРОИД (табл. 6-24)
Рубероид — изоляционный материал, изготовленный пропиткой
кровельного картона, бумаги или целлюлозы мягким нефтяным би-
тумом (BH-JI), с последующим покрытием с одной или с двух
сторон тугоплавким битумом EH-V.
б)	ГИДРОИЗОЛ
Гидроизол — материал, изготовленный из асбестовой бумаги,
пропитанной нефтяными окисленными битумами.
в)	БРИЗОЛ
Бризол изготовляют из нефтебитума марок БН-IV или BH-V,
дробленой старой .резины, асбеста 7-го сорта и пластификатора —
озокерита.
г)	СТЕКЛЯННАЯ ТКАНЬ
Стеклянную ткань изготовляют из бесщелочного или щелочно-
го стекла. Первая обладает низкой стойкостью к кислым раство-
рам, устойчива при воздействии воды и сред с pH от 5 до 8—9.
Ткань из щелочного стекла устойчива к воздействию минеральных
кислот, кроме НзРО* и HF, а также к действию нейтральных сред.
Высокой стойкостью к кислым, слабощелочным и нейтральным
средам обладает стеклянная ткань из щелочного стекла № 65, а так-
же из стекла № 7. ;В водных и щелочных растворах используют
бесщелочные ткани из алюмоборосиликатного стекла марки
АСТТ(б).
348
Таблица 6-23
Физические и механические свойства полимеризациоиных пластмасс
Показатели	Вид пластмассы										
	Полиизо- бутилен пег	Полиэтилен		Поли- пропи- лен	Поли- стирол блоч- ный	Поли- метил- мета- к^илат	Вини- пласт	Асбо- винил	Фторопласт марок		
		вд	НД						3	ЗМ	4
			Исходные материалы										
	СН, Н,С=С'" ''сн,			О д и II X и	х CJ II х о 1 £ и	сн, сн3=сн- соосн.,	о X О II X о	сн,	сн, II	II CH-CSC-CH			[L CJ II, [ъ О
		1	С и 3						ь с		
									Ин о		
Плотность,	. Предел прочности,	1,33—1,42	0,92—0,93	0,94—0,96	0,9—0,91	м	1,8—1,2	1,38—1.43	1,4—1,5	2,09	2,02	2,1—2,3
бар-.											
растяжение ....	30—70	122—164	225—410	305—365	355—510	660	410—610	153—220	305—410	255—305	143—204
сжатие		—	126—143	410—460	610—715	820—1 100	715—870	820—1 100	204—355	510—580				122—204
изгиб 	 Относительное удли-	—	120—174	204—460	820—1 120	870—1 100	610—660	920—1 220	132—305	610—820	355	112—143
некие, % 	 Морозостойкость, °C .	300—500 —55	150—500 —70	200—800 —60	500—700 —35	1,5—3,5 —20	2,5 —50	10—25 —20	—50	30—200 —195	200—250	250—400 —269
Температура размягче-											
ния, *С	 Температурный пре-	—	110—120	>125	160—170	100	120—125	160—170		210	—	400
f,, дел применения, °C	80	80—100	100—110	140—150	60-70	80	60	110—120	125	180	250
О											
° Характеристика подслоечных материалов
			Масса
Материал	ГОСТ, ТУ, ВТУ	Марка	рулона, кг
Рубероид	ГОСТ 10923-64	РК-420	27 ч
		РЧ-350	26 1
		РП-250	22 I
Гидрозол	ГОСТ 7415-55	ГИ-1	
		ГИ-2	
Бризол	ТУ Мособлсовнар-	«—	1,7
	хоз УХП-21-58		
Стеклянная ткань	ГОСТ-10146-62	гост	370
		10146-62	655
Полиизобутилен	ГОСТ-105203-70	пег	8,8
		—	—
Полиэтиленовая	ГОСТ-10394-63	А	—
пленка			
Поливинилхлоридная	—	В-118	—
пленка			
ВинипласТ-10	ТУ-МХП 2025-49	В-10	—
Таблица 6-24
Размеры рулона			Темпера- тура раз- мягчения, СС	Материал для крепления
Пло- щадь, ма	Ширина полотна, мм	Толщина полотна, мм		
10+0,5		- 1	1	Горячая или холод-
15±0.5	750—1 000		Пропитаны ]	пая битумная мастика
20+0,5			массой 42; j	
			покровный !	
			СЛОЙ	|	
		- 1	85—95	|	
		—		
		- J	i	
		30	50—60	Горячая битумная
19+0,4	} 950+5	20	50—60	мастика на окислен-
				ных битумах
35	400—1 000	1,5—2,5	140	Битумные мастики
				или клей № 88
				0,33	700	Шпатлевка ЭП-0010
——	700—1 150	0,65	700	и др. клеи на основе
				синтетических смол
2,2	800	2,5±0,5	70	Клей Ле 88-Н
1.6	800	4±0,5	—	
15	600	0,03—0,2	108—120	—
5	700—1 400	0,19—0,27	—	—
			600—800	0,3—1,0			Раствор смолы СПС
				в дихлорэтане 13%
В качестве подслоечного материала используют также листы из
полиизобутилева с добавкой полиэтилена (НОВ) и композиция
на основе резорцино-феноло-формальдегидной смолы. Листы из
полиизобутилена выпускают с добавкой 30%i .(ПОВ-ЗО) и 50%
(ПОВ-50) полиэтилена. ПОВ-ЗО более пригоден для подслоечного
материала.
Композицию на основе резорциио-феиоло-формальдегидной смо-
лы в качестве подслоечного материала применяют, когда вяжущим
в футеровочных .работах служит замазка арзамит, содержащая
паратолуол, сульфохлорид. Композиция быстро схватывается, по-
этому ее приготовляют па рабочей площадке: смесь из 1,2 кг резор-
цина и '1,'5 кг фенола расплавляют при 80—85 °C. При темпера-
туре 40—45 °C добавляют 100 мл 25%-ного аммиака. Затем при
охлаждении смеси до 1'8—20 °C небольшими порциями добавляют
1,8 л 40%-иого формалина. По истечении 30 мин при комнатной
температуре полученную смолу смешивают с графитом (0,7—
1,2 кг смолы на 1,0 кг графитового порошка). Графит предвари-
тельно обрабатывают соляной кислотой, отмывают водой до удале-
ния ионов хлора. Высушенный графит просеивают через сито № 015.
6-5. ОБКЛАДОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
а)	ПОЛИХЛОРВИНИЛОВЫЙ ПЛАСТИКАТ
Полихлорвиниловый пластикат — пластичная 'композиция, полу-
чаемая вальцеванием смеси поливинилхлоридных смол с различ-
ными пластификаторами, наполнителями, стабилизаторами
МРТУ-6-05-1114—68) или переработкой отходов различных пластика -
тов (ТУ МХП 2024-49).
Пластикат стоек; в серной кислоте 30%-ной при 60 °C и
98%-ной до 50 °C; в азотной кислоте 35%-ной до 45 °C; в соляной
кислоте любой концентрации до 60 °C; в едком натре 30%-ном до
30 °C; в уксусной кислоте 30%-ной до 40 °C; в плавиковой кислоте
30%-ной до 60 °C; в этиловом спирте 90° до 20 °C.
Под действием некоторых растворителей и масел пластикат де-
лается хрупким (экстрагируется пластификатор). Материал выпу-
скается листами толщиной 1—5 мм, длиной '1000 мм и шириной
600 мм. Температурный предел применения—15 до +60 °C. Плот-
ность 1,3—1,5 г/см3. Пластикат применяется в качестве обкладоч-
ного материала для защиты аппаратов от коррозии, а также для
обкладки полов в помещениях, где требуется герметичность, на-
пример при работе со ртутью.
б| РЕЗИНА И ЭБОНИТ (табл. 6-25, 6-26)
Различают резину вальцованную и каландрированную. Первую
выпускают листами толщиной до 15 мм и массой до 15 кг, вторую
в виде пластин шириной 500—1 000 мм и толщиной 0,5—6,0 мм.
Вальцованную резину поставляют вместе с материалами, которые
вводятся в резиновую смесь во время вулканизации (серой, окисью
цинка, ускорителями).
Листы резины должны иметь ровную поверхность. Допуска-
ются на поверхности лишь незначительные складки и шероховато-
сти, включения, раковины от выпавших включений и другие де-
фекты размером 5^0,5 мм. Пузырей размером 2X12 мм не более
351
Таблица 6-25
Характеристика резины
Марка	Ширина листа, мм	Калибр, мм	Назначение
	Резина каландрированная		
2169	800—1 000	1,5+0,25 3±0,5	Гуммирование химических аппа- ратов
4477-3			Гуммирование втулок, роликов и
4478-3 4479-3 4480-1 1902	800—1 100	1,5+0.25	других мелких деталей
4739	800—1 100	| 1,5+0,25	Гуммирование бортов химических
		1 3+0,5	аппаратов
	Резина каландрированная—эбонит		
1814	800—1 100	1,5+0,25	Гуммирование химических аппа-
			ратов (в качестве подслоя)
2109	800—1 100	1 1,5+0,25 /2,0+0,25	Гуммирование пробковых кра- нов
1726	800—1 100	11,5+0,25	Гуммирование химических аппа-
24-Р	800—1 100	/2,0+0,25	ратов
1896-4	800—1 100	1,5+0.25	Эбонитовая прокладка для креп-
			ления резины к металлу
	Резина	каландрирова иная—полуэбонит	
1751	800—1 100 |	11,5+0,25	Гуммирование химических аппа-
		J > 0+0,25	ратов
	Резина каландрированная мягкая		
4476	800—1 100	1 1,5+0,25 / 3,0+0,5	Гуммирование химических аппа- ратов
1976	800—1 100	1 1,5+0,25 / 3,0+0,5	
829	800—1 100	1,5+0,25	
2566-2	800—1 100	1,5+0,25	
1894-2	800—1 100	1 1.5+0,25 / 2,0+0,25	
2405-1	800—1 100	1 1,5+0,25 /2,0+0,25	
352			
пяти на 1 м длины. Для резины толщиной больше 1,5 мм допу-
скаются на поверхности дефекты в виде «елки», шероховатость и
до 20 пузырей на 1 м длины. Физико-механические показатели
резины должны соответствовать ТУ МХП 815-53. Методы испыта-
ний по ГОСТ 270-64, 263-53, 271-67, ТУ-815-53. Резина должна на-
ходиться в затемненном помещении при температуре 5—20 °C. Ка-
ландрированная резина должна храниться на стеллажах в подве-
шенном состоянии; вальцованная резина — на стеллажах, покры-
тых чистой прокладкой.
Резина нестойка к царской водке, меланжу, хромовой кислоте
и другим окислителям, а также к органическим растворителям —
бензину, бензолу, дихлорэтану и др.
Таблица 6-26
Химическая стойкость резины и эбонита
Среда	Характеристика среды		
	Концентрация. %		Темпера- тура, *С
	Мягкая резина	Эбонит	
Азотная кислота 		До 2	До 8	25
Серная кислота 		<50	<60	65
Соляная кислота 		Любая	Любая	65
Уксусная кислота 		<80	а.	65
Фосфорная кислота 			<85		50
Щавелевая кислота		Любая		65
Едкий натр 				65
Едкое кали				65
Этиловый спирт				60
Лимонная кислота			Я	65
6-6. ОРГАНИЧЕСКИЕ ВЯЖУЩИЕ МАТЕРИАЛЫ, КЛЕЙ
И СМОЛЫ
а) БИТУМЫ (табл. 6-27, 6-28)
Свойства битумов
Та блица 6-27
Наименование	Марка	Температура размягчения, *С
Дорожные (ГОСТ 1544-52)	БН-1	>25
	БН-Ш	>40
	БН-Ш	>70
	БН-Ш-V	>50
Строительные	БН-IV	>70
(ГОСТ 6617-56)	БН-V	>90
Щелочные (рубракс)	А	125—135
(ГОСТ 781-68)	Б	135—150
23—396
353
Таблица 6-28
Химическая стойкость битумов
Среда	Характеристика среды		Химическая стойкость (по табл. 6-5)
	Концентра- ция. %	Темпера- тура, °C	
Серная кислота 		<55	<30	X
Азотная кислота		10	<30	X
Соляная кислота 		30	<30	X
Фосфорная кислота		30	<30	X
Уксусная кислота 		10	<30	X
Растворы щелочей		<20	—	о
Битумы нестойки в сильно окислительных средах (НгСгСЛ,
HNO3 и др.) и при воздействии органических растворителей — бен-
зина, бензола, трихлорэтана, керосина, толуола, сероуглерода, ди-
хлорэтана.
б)	БИТУМИНОЛЬ [табл. 6-29)
В состав битумпноля входят битумы, пылевидные и волокни-
стые наполнители. В качестве пылевидного наполнителя применяют
кислотоупорный цемент, кварцевый песок и др. с влажностью не
более 2%. Волокнистым наполнителем служит асбест.
Таблица 6-29
Состав и свойства мастики битуминоль
Марка	Состав, массовые части				Плотность, г! см3	Темпера- тура раз- мягчения, °C
	Рубракс	Битум БН-V	Пылевид- ный напол- нитель	Асбест		
р-1	100		.	100	5	1,475	158
Р-2	100	—	80	5	1,441	148
Р-3	100		60		1.35	147
Н-1		100	100	5	1.45	113
Н-2	—	100	80	5	1.408	108
в) ЗАМАЗКА АРЗАМИТ
Замазка арзамит .получается смешением арзамит-раствора и
порошка наполнителя. Выпускают семь марок замазки: 1, 2, 3, 4,
5, 6, 7. Замазка марок 1, 2 и 4 стойка в кислых и нейтральных
средах, марок 5 и 7 — в переменных средах. Замазку марок 1, 2, 3
выпускают в соответствии с ТУМХП-522-54, марок 4 и 5 по
ТУ-6-16-1133-67. Замазка арзамит практически непроницаема
для жидкости при давлении 3—5 бар, стойка в воде, обладает
354
высокой механической прочностью и антикоррозионными свойства-
ми. Ее поставляют в виде двух компонентов: порошка и раство-
ра. Состав порошка для замазки арзамит
Марка замазки	Компоненты, % массы			
	Графитовый порошок	Кварцевая мука	Кремнезем	Паратолуол сульфохлорид
1	-	70	20	10
4	90	-—		10
5	90	—	—	10
Основным исходным связующим материалом при получении
арзамит-раствора является феноло-формальдегидная смола; для
предохранения ее от преждевременной поликонденсации в состав
арзамит-раствора вводят бензиловый спирт. При получении щело-
честойкой замазки к феноло-формальдегидной смоле добавляют ди-
хлоргидрин глицерина. Замазка арзамит быстро схватывается, по-
этому смешение компонентов производится непосредственно перед
их применением. При комнатной температуре схватывание проис-
ходит в течение € ч, при 10 °C — в течение 3 суток, при 70 °C —
за несколько часов. Для изготовления замазки в порошок вводят
при помешивании раствор. На 1 кг порошка расходуется примерно
0,28—0,6 кг раствора, что зависит от вязкости последнего. Замазка
арзамит марок 1, 2, 3, 4, 5, 7 стойка при температуре до 120 °C;
арзамит 6 — до 160 °C.
г) ЗАМАЗКА НА ОСНОВЕ ЭПОКСИДНЫХ И ПОЛИЭФИРНЫХ СМОЛ
Пластозамазка на' основе эпоксидных смол ЭД-5 или ЭД-6
стойка в кислотах, щелочах и нейтральных средах. Ее используют
в качестве вяжущего при защите аппаратов и строительных конст-
рукций, работающих в кислых и щелочных средах при температуре
до +100 °C. Замазка обладает хорошей адгезией с металлом и ка-
менными материалами, практически безусадочна, отвердевает на
холоду. Замазка на основе эпоксидных смол имеет следующий со-
став:
Марка замазки	Состав, массовые части				
	Смола ЭД-5 (ЭД-6)	Кокс, просе- янный через сито № 025	Андезитовая мука, просеян- ная через сито №015	Отверди- тель № 1	Дибутил - фталат
1	100	50			10	5
2	100	—	50	10	5
Пластозамазка на основе полиэфирной смолы ПН-3 и андези-
тового порошка стойка к минеральным кислотам низкой и средней
23* 355
йбйцентрацйй, но малостойка к щелочам. Замазка на основе поли-
эфирных смол имеет следующий состав, массовые части:
Смола ПН-3	Андезитовая мука, просеянная через сито № 015	Перекись бензола	Диметиланилин
100	250	1,0	0,2
6-7. ЛАКОКРАСОЧНЫЕ И ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ
МАТЕРИАЛЫ [табл. 6-30, 6-31].
а)	БИТУМНЫЙ И КАМЕННОУГОЛЬНЫЙ ЛАК
Каменноугольный лак (кузбасслак) стоек как в кислотах, так
и в щелочах. Высокими антикоррозионными свойствами и хорошей
адгезией обладает композиция из равных частей кузбасслака и
перхлорвинилового лака. Эту композицию применяют при защите
наружных поверхностей аппаратов, подвергающихся воздействию
высокоагрессивных жидкостей.
6)	ЛАК ЭТИНОЛЬ
Лак этиноль состоит из 30%-ного раствора дивинилацетилено-
вой смолы в ксилоле. Устойчив к воздействию минеральных кислот
средней концентрации, щелочам, хлору, брому и другим агрессив-
ным средам при температуре не более 80 °C.
Лак полностью высыхает в течение 10 суток. Высыхание зна-
чительно ускоряется при незначительном нагреве; под влиянием
света пленка быстро высыхает.
а) БАКЕЛИТОВЫЙ БАК
Бакелитовый лак представляет собой раствор резольных смол
в этиловом спирте с добавкой пластификатора. Для изготовления
бакелитового лака, используемого для покрытий, применяют смолы
А, Б и В (ГОСТ 901-56), которые разбавляют этиловым спиртом
до концентрации 30—35%. Первые два слоя лака наносят с добав-
кой до 40% наполнителя (грунт), в качестве которого используют
андезитовый порошок, кварц, пылевидный кремнезем. Бакелитовый
лак применяют для защиты от коррозии главным образом венти-
ляционных установок и тому подобных сооружений. Бакелитовый
лак стоек: в серной кислоте 40%' до 20 °C; в соляной кислоте до
35% до 20 °C; в уксусной кислоте 50% до Й0 °C. Не стоек в кон-
центрированной фосфорной кислоте до 20 °C.
г] ЛАКОКРАСОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ НА ОСНОВЕ ЭПОКСИДНЫХ
СМОЛ (табл. 6-30 - 6-34)
Эпоксидные лакокрасочные материалы получают растворением
эпоксидных смол в смеси растворителей: ксилол 40%, целлозольв
30% и метилизобутилкетон или ацетон 30%. В эпоксидные лако-
356
Таблица 6-30
Классификация лакокрасочных покрытий (по ГОСТ 9825-61)
Группа	Услов- ное обозна- чение	Пленкообразователь и способ его получения	Отличительные свойства покрытия	Основные назначения
Перхлорвиниловые эмаль и лак	ХВ	Перхлорвиниловая смола—хлориро- ванием полихлорвиниловой смолы	Удовлетворительная атмОсферо- стойкость, водостойкость, стой- кость к химически агрессивным средам и минеральным маслам	Окраска аппаратов и оборудо- вания химических производств
Эмаль и лак на со- полимерах винилхло- рида	хс	Сополимеры винилхлорида с вини- лиденхлорндом или винилацетатом— сополимеризацией винилхлорида с винил вденхл ори дом. винилацетатом	Стойкость к химически агрес- сивным средам, морозостойкость, лучшая адгезия по сравнению с ХВ	Окраска аппаратов, подвергаю- щихся воздействию морской воды и влажного воздуха
Эмаль и краска на основе каучука	кч	Хлоркаучук—хлорированием нату- рального и синтетического каучука	Удовлетворител ьная водостой- кость, негорючесть, стойкость к химическим реагентам, твердость, быстрота высыхания	Окраска оборудования и аппа’ ратов химических производств
Суспензия эмали и лака на фторлоие	ФП	Политрифторхлорэтилеи и сополи- мер на основе фторлона Ф-42-Л—по- лимеризацией трифторхлорэтилена и сополимеризацией фторлона Ф-42-Л	Химическая стойкость, предель- ная температура эксплуатации 80—90 *С	Окраска оборудования и аппа- ратов химических производств
Дивини лацетилено- вые эмали, лак и краска	вн	Полимеры дивинилацетилена—по- лимеризацией дивинилацетилена	Стойкость к действию раство- ров солей, щелочей, воды, ми- неральных масел	Окраска аппаратов, подвер- гающихся постоянному воздей- ствию пресной в морской воды и минеральных солей
Битумные эмаль в	БТ	Битумы—расплавлением естествен- ного или искусственного битума	Быстрое высыхание, слабая противокоррозионная стойкость	Кратковременная защита ме- таллических изделий
оо
СП
00 Важнейшие лакокрасочные материалы
Название	ГОСТ, ТУ, вту			
		Цвет	Пленкообра- зователь	-
Эмаль перхлорви- ниловая хими- чески стойкая	ГОСТ 7313-55	Различ- ных цветов	Перхлорвини- ловая смола	
Эмаль ХВ-75	ТУ МХП 2289-59	Черный	То же	
Лак ХСЛ	ГОСТ 7313-55	Бесцвет- ный	• •	
Эмаль ХВ-7014	ТУ УХП 14-58	Зеленый	- -	
Эмаль ХС-710	ГОСТ 9355-50	Серый	Сополимер хлорвинила с винилиден- хлоридом	
Лак ХС-76	ГОСТ 9-355-50	Бесцвет- ный	То же	
Эмаль ОЭП-4171-1	ТУ Ян 21-57	Зеленый	Эпоксидная смола	
Эмаль Э-4001	ВТУ УХП 03-57	Бесцвет- ный	То же	
Таблица 6-31
Характеристика материалов
Режим сушки		। 5 С	vuiuonин раи i du • ритель	Ориентировочный расход на 1 слой, г/м3			Стойкость пленки
Продол- житель- ность , ч 		Темпера- тура, *с			Лакокра- сочный материал		раствори- тель	
3	18—23	Р-4 Р-5		120-257	4£	<—103	Стойкая к действию слабых растворов ми- неральных кислот
3,0	18—23		>-4	143—308	29—61		То же
1,0 0.5	18—23 60		D-4	102—218	4	—87	
1.0	50	Р-4		131—283	46—99		Стойкая к кратко- временному действию 40%-ного раствора ще- лочи при 90 *С
2,0 1.0	18—23 60		Р-4	136—292	55-117		Стойкая к действию 40%-ного раствора ще- лочи, а также му- равьиной и уксусной кислот
3,0 1,0	18—23 60	Р-4		102—218	41	—87	То же
2,0	120	№ 648		110—195	1€	—29	Стойкая к’действию 40%-ного раствора ще- лочи при 100 °C
2,0	120	РС-1; PC-2 Толуол		80—143	1S	—21	Стойкая к длитель- ному действию раст- воров щелочи при 100—130 ®С
П родолжение табл. 6-31
Название	ГОСТ, ТУ, ВТУ	Характеристика материалов							
		Цвет	Пленкообра- зователь	Режим сушки		Основной раство- ритель	Ориентировочный расход на 1 слой, г!м*		Стойкость пленки
				। Продол  житель- 1 ность, ч	Темпера- тура, °C		Лакокра- сочный материал	Раство- ритель	
Эмаль Э-4100	ТУ ЯН 35-58	Светло- корич- невый	Эпоксидная смола	1-й слой ЦО; после- дующие 3,0 Ц0 ЦО	150	РС-1; РС-2 Толуол	80—143	12—21	Стойкая к длитель- ному действию раст- воров щелочи при 100—130 *С
Эмаль ВЛ-515	ВТУ УХП 138-59	Красно- коричне- вый	Поливинил- бутираль		18—23 110—120	РС-60	90—160	15—25	Стойкая к действию горячей воды
Краска ФЛ-723	ВТУ ЛФ 62-63	Бледно- желтый	Фенолофор- ыальдегидная смола	2,0	18—23	Этило- вый спирт	86—153	13—23	То же
Эмаль ХС-78	ВТУ КУ 509-57	Красно- коричне- вый	Сополимер А-15-0	Ц0	18—23	Р-4 Толуол	120—257	48—103	Стойкая к длитель- ному действию повы- шенной влажности и воды
Лак „Этиноль*	ТУ МХП 1267-57	Бесцвет- ный	Полимеры ди- винилацетилена	12	18—23	Ксилол	80—143	12—21	Стойкая к действию холодной воды
Лак бакелитовый А с алюминиевой пудрой ПАК-4 Эмаль Э-33	ГОСТ 901-56 ГОСТ 5494-50 ВТУ ГИПИ-4 656-62	Сереб- ристый Серый	Фенолофор- мальдегидная смола Эпоксидная смола	12 4—6 Выде 1.0 2,0	18—23 100 эжка 18—23 Нагрев 120	Толуол № 646	80—143 77—137	12—21 12—21	Стойкая к действию растворов минераль- ных кислот средней концентрации Стойка к действию 40%-ного раствора ще- лочи при 100 °C
Эмаль КЧ-728 о л о	ВТУ ГИПИ-4 261-62	Белый или серый	Циклокаучук	12 2,0	18—23 70	Уайт- спирит	110—195	16—29	Стойка к периодиче- скому действию 25%- ного раствора едкого натра и серной кис- лоты
Таблица 6-32
- д| ГРУНТОВКА, ШПАТЛЕВКА И ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ (табл. 6-32, 6-33)
Грунтовка и шпатлевка
Название	ГОСТ, ТУ, ВТУ	Характеристика								
		Цвет	Пленко- преобра- зователь	Продолжи- тельность сушки, ч	1 1 i <	i L > Jo	Основной растворитель	Ориентиро- вочный расход на 1 слой, г/л*		Назначение
								Мате- риал	Раство- ритель	
Грунтовка ГФ-031	ТУ ЯН 360-63	Желтый	Глифтале- вый лак	2,5		100	Ксилол	60—105	10-17	Для грунтования стали, алюминиевых и магниевых сплавов под перхлорвини- ловые, фенольные, нитро- целлюлозные, масляные покрытия
Г рунтовка ХС-04	ТУКУ 439-55	От коричне- вого до тем- но-коричне- вого	Сополимер хлорвини- ла с вини- лиденхло- ридом	3,0	18—23		Р-4	72—154	29-61	Для грунтования метал - лических резервуаров под водо- и спиртостойкие по- крытия на основе сополи- мера хлорвинила с вини- лиденхлоридом
Г рунтовка ХС-010	ГОСТ 9355-60	Красно-корич- невый	То же	2,0	18—23		Р-4	72—154	29—61	То же под кислого- и щелочестойкие покрытия на основе перхлорвинило- вых смол и сополимера хлорвинила с винилиден- хлоридом
Г рунтовка ВХГ-4007	ТУ МХП 2591-51	Оранжевый		2,0	18—23		Р-4	72—154	29—61	Для грунтования метал- лических поверхностей под кислотостойкие покрытия на основе перхлорви- ниловых смол и сополиме- ра хлорвинила с винилн- денхлоридом
	Название	ГОСТ, ТУ, ВТУ				
			Цвет	Пленко- преобра- зователь	ii5S	
					< Е	тельное сушки,
	Грунтовка ВХГ-4007	ТУ МХП 2591-51	Оранжевый	Сополимер хлорвини- ла с вини- лиденхло- ридом		2,0
	Грунтовка ВЛ*02 фосфа- тирующая	ГОСТ 12707-67	Желтый	Поливи- ийлбути- раль		0,5
	Грунтовка ВЛ-08	ГОСТ 12707-67	*	То же		0,25
	Шпатлевка ПФ-00-2	ГОСТ 10277-62	Красно-корич- невый	Алкидная смола	24,0	
	Шпатлевка Э-4020 Шпатлевка ЭП-01-10	ВТУ-КУ 496-57 ГОСТ 10277-62	Красно-корич- невый То же	Эпоксид- ная смола Э-40 То же	24,0 8.0 24,0 7.0	
С*з 2						
Продолжение табл. 6-32
Характеристика
1 < 1	i S. JU	Основной растворитель	Ориентиро- вочный расход на 1 слой, г/л3		Назначение
			Мате- риал	Раство- ритель	
18—23		Р-4	72—154	29-61	Для грунтования метал- лических поверхностей под кислостойкие покрытия на основе перхлорвиниловых смол и сополимера хлорви- нила с винилиденхлоридом
18—23		Толуол, кси- лол	75-100	8—12	Для грунтования стали и дюралюминия под алкид- ные, фенолоформальдегид- ные, перхлорвиниловые покрытия
18—23		Смесь этило- вого и бути- лового спир- тов (3: 1)	75-100	8—12	Для грунтования стали под алкидные, фенолофор- мальдегидные, перхлорви- ииловые покрытия
18—23		Уайт-спирит, скипидар	180	250	Для выравнивания за- грунтованных металличе- ских поверхностей под ал- кидные , фенолоформаль- дегидные и перхлорвиии- ловые покрытия
18—23 50-60		Р-40	200	150	Для выравнивания по- верхностей под эпоксид- ные покрытия
18—22 60—70		Р-40	200	150	Для выравнивания и грунтования стальных по- верхностей под эпоксидные покрытия
Вспомогательные материалы
Название	ГОСТ. ТУ, ВТУ
Отвердитель № 1 — 50%-ный раствор гекса этилен диамина в этиловом спирте	ТУ МХП КУ 470-56
Отвердитель 102Т — раствор толуилен диизоцианатов в цик- логексаноне	ВТУ 13-Х-05-58
Диабазовая мука	ВТУ 9059-56
Асбест (хризотиловый или антофилитовый)	ГОСТ 7-51
Защитная смазка ПП-95-5	ГОСТ 4113-48
Таблица 6-33
Ориентировочный расход	Назначение
8,5 г на 100 г шпатлевки	Для отвердевания шпатлевки ЭП-00-10 и эмали на основе эпоксидных смол
16—25 г на 100 г полу- фабриката	Для отвердевания эпоксидной эмали ЭП-711, а также поли- уретановых грунтовки и эмали
—	В качестве наполнителя в сме- си с лаком ХСЛ для изготовле- ния шпатлевки
—	Для изготовления шпатлевки в смеси с этинолевым лаком
—	Для удлинения срока службы перхлорвиниловых покрытий
е] НАИБОЛЕЕ УПОТРЕБИТЕЛЬНЫЕ РАСТВОРИТЕЛИ (табл. 6-34)
Наимено- вание раствори- теля	ГОСТ, ТУ, ВТУ	Состав, % по массе
№ 646	ГОСТ 5630-51	Бутилацетат или амилацетат— 10, этилцеллозольв — 8, ацетон — 7, бу- тиловый спирт— 10, этиловый спирт — 15, толуол— 50
РС-1	ТУ МХП 1848-52	Бутилацетат — 30,	толуол — 60, ксилол — 10
РС-2	ТУ МХП 1763-52	Уайт-спирит — 70, ксилол — 30
Р-4	ГОСТ 7827-55	Бутилацетат — 12,	ацетон — 26, толуол — 62
Р-40	ВТУ УХП 86-59	Ацетон — 20, этилцеллозольв — 30, толуол — 50
Р-10	ВТУ УХП 158-59	Ксилол— 85, ацетон— 15
Р-60	ВТУ МХП КУ 313-54	Этиловый спирт — 70, этилцелло- зольв — 30
Таблица 6-34
Применение
Для разведения нитроцеллюлозных, нит-
роглифталевых, нитропентафталевых, эпо-
ксидных, нитроэпоксидных мочевино-мела-
мино-формальдегидных эмали и лака
Для разведения перхлорвиниловых и бу-
тилметакрилатных эмали и лака
Для разведения пентафталевой, масляной
эмали и битумного лака
Для разведения перхлорвиниловой эмали
и лаков, а также материалов на основе со-
полимера хлорвинила с винилиденхлоридом
Для разведения эпоксидной шпатлевки
Для разведения перхлорвиниловой эмали
на низковязкой смоле ((ХВ-113)
Для разведения поливинилбутиральной
эмали, а также материалов на основе кре-
золо-формальдегидной и поливинилбутираль-
пой смол
красочные материалы перед нанесением вводят отвердитель — гек-
саметилендиамин или полиэтилен .полиамин (на 100 г смолы 3,5—
5 г отвердителя). Материалы на основе эпоксидных смол обладают
высокой адгезией с металлами, бетоном и пластическими массами,
незначительной усадкой при твердении, атмосферостойкостью, кис-
лото- и щелочестойкостью, водостойкостью. Выпускают в виде
шпаклевок, грунта, эмали и лака.
ж| МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЙ ЛАКОКРАСОЧНЫХ МАТЕРИАЛОВ
И ПОКРЫТИЙ
Определение: скорости высыхания—ОСТ 10086-39 МП-17; тол-
щины лакокрасочных покрытий — ТУ МХП 4202-54 СМИ-5; адге-
зии лакокрасочных покрытий решетчатым надрезом — ТУ МХП
4202-54 СМИ-8; твердости покрытий по маятниковому прибору —
ГОСТ 5233-50; прочности покрытий к истиранию — ГОСТ 7573-55;
водостойкости пленок — ОСТ 10086-39 МИ-31; водопоглощаемости
(набухаемости) пленок — ОСТ 40086-39 МИ-32; водопроницаемости
пленок — ОСТ 100086-39 МИ-30; расхода лакокрасочных материа-
лов— ТУ МХ.П 4202-54 СМИ-4; стойкости лакокрасочных покры-
тий к действию тепла и холода — ТУ МХП 4202-54 СМИ-7; услов-
ной вязкости — ГОСТ 8240-57.
6-8. ТЕРМИЧЕСКАЯ ДЕАЭРАЦИЯ (табл. 6-35, 6-36)
Конструкция деаэратора должна обеспечивать устойчивую
деаэрацию питательной воды при работе его с нагрузкой в преде-
лах 30—120% номинальной при подогреве воды 10—40 °C. При
этих условиях остаточная концентрация растворенного кислорода
в деаэрированной воде не должна быть более 50 мкг/л при началь-
ной концентрации кислорода, равной состоянию насыщения в де-
аэраторе ДСВ; 30 мкг/л при начальной его концентрации, равной
состоянию насыщения, — в деаэраторах ДСА, ДСС п ДСП к паро-
генераторам с давлением до 40 бар-, 20 мкг/л при начальной кон-
центрации .3 мг/л — в деаэраторах ДСА, ДСС и ДСП к парогене-
раторам с давлением 40—98 бар; 10 мкг/л при начальной концен-
трации кислорода ^1 мг/л— в деаэраторах ДСП к парогенерато-
рам с давлением >98 бар.
Конструкция деаэратора должна обеспечивать устойчивую
деаэрацию подпиточной воды при работе его с нагрузкой в преде-
лах 30—120% номинальной. При этом остаточная концентрация
раство