Автор: Малахова А.Н. Морозова Д.В.
Теги: строительство железобетонные конструкции строительное проектирование издательство ассоциации строительных вузов
ISBN: 978-5-93093-550-9
Год: 2011
Текст
А.Н. Малахова Д.В. Морозова
Л
ПРОЕКТИРОВАНИЕ .
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ЛЕСТНИЦ
A.II. Малахова. Д. В- Морозова
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ЛЕСТНИЦ
Издательство Ассоциации строительных вутов
Москва 2011
ОГЛАВЛЕНИЕ
ПРЕДИСЛОВИЕ................................... 4
ГЛАВА 1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ЛЕСТНИЦ....................................... 5
1.1. Конструктивные решения железобетонных лестниц.... 5
1.2. Лестницы из мелкоразмерных железобетонных
элементов.................................. 12
1.3. Лестницы из крупноразмерных железобетонных
элементов.................................. 35
1.4. Монолитные железобетонные лестницы.... 76
1.5. Сборно-монолитные лестницы............92
1.6. Обеспечение долговечности железобетонных
лестниц.................................... 94
ГЛАВА 2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ
ЛЕСТНИЦ................................ 99
2.1. Примеры расчета металлических лестниц. 99
2.2. Конструирование металлических лестниц. 110
2.3. Компоновочные схемы типовых металлических
лестниц, площадок и их номенклатура........ 129
2.4. Рекомендуемые лакокрасочные материалы и
огнезащитные покрытия для стальных строительных
конструкций................................ 139
ПРИЛОЖЕНИЕ К ГЛАВЕ 1.......................... 145
ПРИЛОЖЕНИЯ К ГЛАВЕ 2.......................... 149
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК...................... 166
3
ПРЕДИСЛОВИЕ
Предлагаемое учебное пособие предназначено для студентов строи-
тельных вузов, обучающихся по специальности 2903 (270100) «Промыш-
ленное и гражданское строительство» при выполнении ими дипломных и
курсовых проектов по дисциплинам «Архитектура гражданских, промыш-
ленных зданий и сооружений», «Железобетонные и каменные конструк-
ции», «Металлические конструкции». Оно может быть полезным для сту-
дентов других строительных специальностей, а также для работников про-
ектных и строительных организаций в их практической деятельности.
Учебное пособие посвящено подбору, расчету' и конструированию же-
лезобетонных и металлических лестниц. Несмотря на необходимость про-
ектирования лестниц для большинства зданий, в учебно-методической ли-
тературе подбору, расчету и конструированию железобетонных и металли-
ческих лестниц уделено недостаточное внимание. При проектировании ле-
стниц в составе курсовых и дипломных проектов студенты сталкиваются с
нехваткой справочного материала, примеров конструктивных решений ле-
стниц, а также примеров расчета железобетонных и металлических конст-
рукций применительно к конструктивным элементам лестниц. Поэтому при
написании учебного пособия ставилась задача развития и конкретизации
узкой темы дисциплин конструкторского направления - проектирование
железобетонных и металлических лестниц.
Учебное пособие содержит большой объем иллюстраций, которые
представляют собой переработанные чертежи конструктивных элементов и
лестниц в целом, приведенные в нормативной литературе по строительству
(ГОСТах, сериях строительного каталога СК-3), в типовых проектах строи-
тельного каталога СК-2, а также выполненные в рамках конкретных проек-
тов, в том числе авторами учебного пособия.
Адаптация строительных чертежей к задачам учебного процесса при
изучении студентами дисциплин конструкторского направления предпола-
гает построение иллюстраций таким образом, чтобы, с одной стороны, они
были выполнены в соответствии с нормативными требованиями к выпол-
нению архитектурно-строительных чертежей, с другой стороны, содержали
минимально достаточную информацию для изучения подходов и особенно-
стей проектирования строительных конструкций, в частности конструктив-
ных элементов лестниц. Надо отметить, что с появлением графических ре-
дакторов упростилось выполнение иллюстраций учебно-методической ли-
тературы столь важных для дисциплин конструкторского направления.
Учебное пособие написано преподавателями кафедры архитектурно-
строительного проектирования МГСУ (предисловие и глава 1 - профессо-
ром кафедры, к.т.н. А.Н. Малаховой, глава 2 - доцентом кафедры, к.т.н.
Д.В. Морозовой). Подготовка графического материала главы 2 выполнена
при участии инженера А.М. Лягашкина.
4
ГЛАВА 1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЛЕСТНИЦ
1.1. Конструктивные решения железобетонных лестниц
По конструктивному решению железобетонные лестницы можно раз-
делить на следующие типы:
• лестницы из мелкоразмерных железобетонных элементов;
• лестницы из крупноразмерных железобетонных элементов;
• монолитные железобетонные лестницы;
• сборно-монолитные лестницы.
В параграфах 1.2-1.5 рассматривается конструктивное решение лест-
ниц перечисленных типов.
Проектирование лестницы начинается с ее компоновки, в результате
которой вычерчивается компоновочный чертеж или схема расположения
элементов лестницы.
На рис. 1.1.1 представлен компоновочный чертеж лестницы из сборных
железобетонных элементов двухэтажного здания с кирпичными стенами.
Конструктивно лестница включает в себя три марша и три площадки.
Нижний марш набран из мелкоразмерных ступеней, которые уложены по
кирпичным стенкам толщиной 250 мм. Остальные два марша являются
сборными крупноразмерными элементами. Причем верхний марш опирает-
ся на опорные ребра сборных крупноразмерных площадок, а промежуточ-
ный марш - на опорное ребро сборной крупноразмерной площадки и сбор-
ные балки, которые, в свою очередь, уложены на кирпичные стенки.
Стены лестничной клетки имеют в плане криволинейные участи, что
приводит к необходимости иметь в составе промежуточной площадки на
отм. +2,080 криволинейный участок из монолитного железобетона. Из мо-
нолитного железобетона выполнена также промежуточная площадка лест-
ницы на отм. +0,720.
Как показано на разрезах 1-1 и 3-3 (см. рис. 1.1.1), верхняя площадка лест-
ницы стыкуется со сборными многопустотными плитами перекрытия второго
этажа здания. Толщина плиты перекрытия и высота ребра лестничной площад-
ки со стороны плиты перекрытия равны 220 мм. При этом верхняя лицевая
поверхность лестничной площадки имеет полную заводскую готовность, в то
время как по плитам перекрытия устраивается пол из керамической плитки на
плиточном клее. Толщина пола составляет 30 мм. Этим обстоятельством объ-
ясняется разность отметок пола коридора и верхней площадки лестницы.
При выполнении схемы расположения элементов, в том числе элемен-
тов лестниц и спецификаций сборных железобетонных элементов к схемам
Руководствуются указаниями нормативных документов системы проектной
Документации в строительстве, а именно ГОСТ 21.101 «Основные требова-
ния к проектной и рабочей документации» (1] и ГОСТ 21.501 «Правила вы-
полнения архитектурно-строительных чертежей» (2].
5
3
Рис. 1.1.1. Конструктивное решение лестницы hi сборных элементов двухэтаж-
ного здания с кирпичными стенами (узлы 1, 2 приведены на рисунке 1.1.2)
Схемы расположения конструктивных элементов лестниц выполняют-
ся в виде планов и разрезов таким образом, чтобы на них были нанесены
позиции всех конструктивных элементов. Конструкции на схемах могут
6
иметь упрощенное изображение. Особенно это относится к металлическим
элементам лестниц: несущим металлическим балкам и ограждению лест-
ниц. Они могут не показываться на всех планах, разрезах, но они также мар-
кируются, и для них составляется отдельная спецификация. На рис. 1.1.1 ог-
раждения лестниц условно не показаны.
На схему расположения конструктивных элементов наносятся:
• координатные оси здания в пределах лестничной клетки; размеры,
определяющие расстояние между ними; другие необходимые размеры
(например, на рис. 1.1.1 радиусы криволинейных участков стен лестнич-
ной клетки);
• отметки лестничных площадок;
• позиции (марки) конструкций, составляющих схему расположения;
• обозначение узлов и фрагментов (см. рис. 1.1.1 и /. 7.2);
• данные о допустимых монтажных нагрузках (могут быть помещены в
спецификацию конструктивных элементов).
Спецификация включает в себя шесть граф. В спецификации указы-
ваются:
• в графе «Поз.» - позиция конструктивного элемента по схемам рас-
положения конструктивных элементов лестницы;
• в графе «Обозначение» - обозначение основных документов на запи-
сываемые в спецификацию конструктивные элементы (ГОСТ, серия СК-3);
• в графе «Наименование» - марка конструкции по указанной в преды-
дущей графе документации;
• в графе «Примечание» - дополнительные сведения, например, класс
бетона конструкции.
Строки и столбцы спецификации-таблицы имеют вполне определенные
размеры: ширина столбцов 15, 60, 65, 10, 15, 20 (ширина таблицы 185 мм),
высота строки заголовка - 15 мм, другие строки таблицы должны иметь вы-
соту 8 мм.
В табл. 1.1.1 показан пример заполнения спецификации элементов
сборных конструкций. Кроме этого раздела при проектировании лестницы
в сборном исполнении спецификация включает в себя разделы: монолитные
участки и стальные и другие изделия.
Таблица 1.1.1
Спецификация сборных железобетонных конструкций лестницы
Поз. Обозначение Наименование Кол. Масса, т Примечание
1 СК-3, серия 1.152.1-8, в.1 2ЛП25.13-4 1 1,15 В15
2 СК-3, серия 1.152.1-8, в.1 2ЛП25.19-4 1 1,53 В15
3 СК-3, серия 1.151.1-6, в.1 ЛМ30,12,15-4 2 1,70 BI5
4 ГОСТ 8717 ЛС12 5 0,128 В25
5 ГОСТ 948-84 ЗПБ16-37 2 0,102 В15
Рис. 1.1.2. Утлы лестницы (компоновочную схему смотри на рисунке 1.1.1)
На рис. 1.1.3 показано конструктивное решение монолитной лестницы,
а именно компоновочный (опалубочный) чертеж и схема армирования
фрагмента лестницы выхода на кровлю многоэтажного жилого здания.
Рис. 1.1.3. Конструктивное решение монолитной лестницы:
а) - опалубочный чертеж; б) - схема армирования
Верхняя лестничная площадка (отм. +33,330) опирается на плиту по-
крытия (отм.+32,950), промежуточная лестничная площадка (отм.+31,790)
сопрягается с пересекающимися внутренними несущими стенами здания.
Показанный на рис. 1.1.3 фрагмент монолитной железобетонной лест-
ницы является отдельным элементом, для которого выполняется схема ар-
мирования. Таким элементам присваиваются позиционные обозначения или
марки. В данном случае присвоена марка ЛМ1. Элемент лестницы марки
ЛМ1 включает в себя две площадки и марш. На рис. 113 приведены опа-
лубочные размеры (а) и показана схема армирования (б) элемента лестницы
этой марки.
На схему армирования монолитных железобетонных конструкций
наносятся:
• координатные оси здания;
• отметки лестничных площадок (дополнительные отметки; например,
могут указываться отметки перекрытий здания);
• контуры конструкций;
• позиции (марки) арматурных и закладных изделий, составляющих
схему армирования;
• обозначение узлов и фрагментов;
• размеры, определяющие положение арматурных и закладных изде-
лий, а также толщину защитного слоя бетона
Арматурные изделия, составляющие схему армирования марки лест-
ницы ЛМ1, включают в себя каркасы К1 (шт.7), объединенные в пределах
верхней площадки отдельными стержнями ОС1, в пределах марша
отдельными стержнями ОС2. Нижняя площадка армируется сетками СЗ и
С4. Для армирования ступеней применены сетки С1 (шт.6) и С2.
Сопряжение отдельных фрагментов монолитной лестницы марок ЛМ1
и ЛМ2 достигается путем заведения арматуры (каркасов) фрагмента лест-
ницы марки ЛМ2 в пространство между сетками СЗ и СЗ (нижняя площадка
марки ЛМ1) на длину анкеровки (1ап).
Для простых деталей армирования (марки ОС1, ОС2, С1-С4) чертежи
не выполняются, а все необходимые данные для их изготовления приводят-
ся в спецификации. Причем в спецификации описание сеток приводится в
стандартном виде, рекомендованным ГОСТ 23279(4].
Условное обозначение сварных сеток по ГОСТ 23279 имеет следую-
щий вид (см. ПРИЛОЖЕНИЕ к гл.1, табл. П.4):
~ d-S , .а
пС------bxl— ,
о,
где: п - тип сетки (1 ...5) по ГОСТ 23279. При разработке сетки в проекте п
в условном обозначении отсутствует; С - буквенное обозначение наиме-
нования сварной сетки (с добавлением для рулонной сетки индекса "/?" -
Ср). Цифра, следующая после буквенного обозначения, указывает на по-
рядковый номер сетки в составе схемы армирования железобетонных кон-
струкций (С1-С4); d, d] - диаметр продольных и поперечных стержней с
указанием класса арматурной стали; S. S( - шаг продольных и попереч-
ных стержней сетки в мм; b, 7 - соответственно длина и ширина сетки в
см; а, О| - длина выпусков продольных и поперечных стержней сетки в
мм. Длина стандартных выпусков (25 мм) не указывается.
Для сложных арматурных изделий выполняются чертежи (си. рис. 1.1.3, б).
На конкретном чертеже указываются позиции стержней, составляющих арма-
турное изделие. Также указываются размеры, дополняющие сведения о стерж-
нях, приведенные в спецификации арматурного изделия и достаточные для
его изготовления.
Спецификация арматурных изделий включает в себя шесть граф.
В спецификации указываются: марка изделия (с указанием количества из-
делий этой марки на схеме армирования); позиция стержней, составляющих
арматурное изделие; количество стержней каждой позиции; масса стержней
для каждой позиции и для изделия в целом, в том числе с учетом всех изде-
лий этой марки. В графе «Наименование» указываются диаметр, класс и
длина стержней позиций в мм.
Строки и столбцы спецификации-таблицы имеют вполне определен-
ные размеры: ширина столбцов 15, 10, 60, 10, 15, 15 (ширина таблицы 125
мм), высота строки заголовка - 15 мм, другие строки таблицы должны
иметь высоту 8 мм.
Пример заполнения спецификации арматурного каркаса К1 приведен
в табл. 1.1.2.
Таблица 1.1.2
Спецификация арматурного каркаса К1
Марка изде- лия Поз. Наименование Кол. Масса позиции, кг Масса изделия, кг
KI (шт.7) 1 08А4ОО, 7 = 3730 1 1,47 2,65 (18,55)
2 06А4ОО, 7 = 3740 1 0,82
3 05В5ОО, 7= 130 18 0,36
Общая спецификация лестницы в монолитном исполнении составляет-
ся по форме табл. 1.1.1. Она содержит разделы, отражающие деление мо-
нолитной конструкции лестницы на отдельные марки (ЛМ1, Л М2).
Каждый раздел спецификации монолитной лестницы состоит из под-
разделов: сборные единицы (каркасы объемные), детали (каркасы плоские,
сетки, изделия закладные, составляющие объемные каркасы), стандартные
изделия и материалы (обычно вид, класс и объем бетона)
1.2. Лестницы из мелкоразмерных
железобетонных элементов
Лестницы из мелкоразмерных железобетонных элементов можно под-
разделить на лестницы:
• по несущим металлическим балкам;
• по несущим железобетонным балкам;
• висячие.
Лестницы из мелкоразмерных элементов по металлическим балкам
достаточно широко используются при проектировании зданий. Прежде всего
для лестниц в нестандартном исполнении, а также при проведении реконст-
рукции зданий. Конструкция таких лестниц состоит из несущих металлических
балок (косоуров), по которым укладываются ступени, образующие лестничные
марши, и плоских плит площадок, которые, в свою очередь, также опираются
на металлические балки. В зависимости от местоположения несущих стен ле-
стничной клетки или ригелей (в каркасных зданиях) предусматриваются два
варианта конструктивного решения несущих металлических балок, отличаю-
щихся конфигурацией косоура (простой или гнутый). Гнутый косоур кроме
наклонного участка, равного длине марша, имеет два горизонтальных участка,
предназначенных для опирания площадочных плит. В другом варианте конст-
руктивного решения простой косоур опирается на площадочные балки.
Расчет и конструирование несущих металлических балок и лестнично-
го ограждения приведены в главе 2.
Железобетонные ступени лестниц разработаны в ГОСТ 8717 [5]. Кро-
ме того, имеются разработки железобетонных ступеней в рамках отдельных
серий Общероссийского строительного каталога СК-3. Например, серия
1.255.1-1 включает в себя чертежи плоских железобетонных ступеней дли-
ной 150 и 210 см для наружных крылец общественных зданий [6]. Сведе-
ния о производителях железобетонных ступеней в Московском регионе
имеются в МТСК - Московском территориальном строительном каталоге
[7]. Рабочая документация для изготовления сборных железобетонных эле-
ментов наборных лестниц разрабатывается также отдельными организа-
циями строительного комплекса. Так, для капитального ремонта жилых
домов была разработана рабочая документация лестниц из мелкоразмерных
железобетонных элементов (ступеней, плоских элементов площадок) по
металлическим косоурам с двумя вариантами конфигурации косоуров -
простым и гнутым [8].
Исходные данные для подбора сборных железобетонных ступеней по
ГОСТ 8717 формируются на основе планов и разрезов по лестницам проек-
тируемого здания, с учетом назначения здания, выбранного вида отделки
верхних поверхностей ступеней и способа крепления ограждений.
Набор лестничного марша выполняется из ступеней трех типов:
ЛС - основная, ЛСВ - верхняя фризовая, ЛСИ - нижняя фризовая. Кроме
того, на верхней площадке устанавливается площадочный вкладыш (ЛСП).
На рис. 1.2.1 показаны компоновка лестничного марша и расположение
площадочного вкладыша для ступеней высотой 145 мм. Ступени уклады-
ваются с зазорами таким образом, что высота ступени лестницы составляет
150 мм. Верхние и нижние фризовые ступени, а также площадочный вкла-
дыш сопрягаются с площадочными плитами, которые могут быть как сбор-
ными, так и монолитными.
Между маршами, составленными из ступеней типа ЛС, ЛСВ, ЛСП,
ЛСН, их раскладкой предусматривается зазор 110 мм, необходимый для
освещения лестницы и пропуска пожарного шланга.
На рис. 1.2.2 показаны размеры поперечных сечений ступеней всех ти-
пов (А = 145 мм, h = 168 мм ), а в табл. 1.2.2 - технико-экономические
показатели, включающие в себя сведения об основных размерах, расходе
материалов (бетоне, стали) и весе ступеней.
На схеме раскладки ступеней лестницы указываются их позиции, а в
таблицах-спецификациях к схемам назначенным позициям ставятся соот-
ветственно определенные марки ступеней по ГОСТ 8717.
Марка ступени по ГОСТ 8717 содержит цифровые и буквенные симво-
лы, отражающие информацию о типе, размерах, используемом материале
(бетоне), а также дополнительные сведения о закладных деталях для креп-
ления ограждения, правом или левом исполнении, виде отделки верхней
лицевой поверхности ступени.
Т Р.Р-ВБ-ДДДД,
где: Т - тип ступеней (ЛС - основная, ЛСВ - верхняя фризовая, ЛСП -
площадочный вкладыш, ЛСН - нижняя фризовая, ЛСС - плоская для
сквозных маршей);
Р.Р - габаритные размеры (округленно длина в дм и высота в см), вы-
сота ступеней 145 мм (по умолчанию) и 168 мм (17 см)
В - вид бетона (Л - легкий, С - плотный силикатный, по умолчанию -
тяжелый);
Б - бетонные ступени типа ЛС (для лестниц, устраиваемых по сплош-
ному основанию);
Д - закладные детали (/ - стандартные, 2 - нестандартные, 3 - гнезда
взамен закладных, по умолчанию - стандартные), нестандартные закладные
и гнезда выполняются по соответствующим чертежам проекта конкретного
здания;
Д - левое исполнение (?) для лестниц с подъемом по часовой стрелке
(по умолчанию - правое исполнение с подъемом против часовой стрелки);
Д - вид отделки верхней лицевой поверхности ступени (Г - декоратив-
ный слой бетона на белом или цветном цементе, Ш - шлифованная мозаич-
ная поверхность, по умолчанию - без отделки);
Д - проницаемость бетона (Z7 — пониженная, для наружных лестниц;
по умолчанию - нормальная).
300
290
Рис. 1.2.1. Компоновка лестничного марша из ступеней по ГОСТ 8717:
1 - марки ЛС, 2 - марки ЛСВ, 3 - ЛСП, 4 - ЛСН
Рис. 1.2.2. Размеры поперечных сечений
лестничных ступеней по ГОСТ 8717
Для определения полного расчетного значения временной нагрузки V
на ступени пользуются указаниями СНиП 2.02.07-85* «Нагрузки и воз-
действия», таблица 3 [9]. Значение V определяется назначением здания
или помещения, к которому примыкает лестница. Кроме того, значение V
определяется с учетом двух коэффициентов: уу- коэффициента надежно-
сти по нагрузке (для рассматриваемой нагрузки у/ = 1,2) и коэффициента
у„ = 0,8...1,2 в зависимости от уровня ответственности здания. Ответст-
венность здания характеризуется экономическими, социальными и эконо-
мическими последствиями их отказа. Устанавливаются три уровня ответ-
ственности: I - повышенный, 11 - нормальный, III - пониженный.
Нормальный уровень ответственности распространяется на здания
массового строительства (жилые, общественные, производственные).
Коэффициент надежности по ответственности здания принимается 0,95.
В таб.1. 1.2.1 приведена временная нагрузка V на ступени лестниц,
примыкающие к помещениям различного назначения. Нагрузка V (расчет-
ное значение) на железобетонные ступени по ГОСТ 8717 не должна пре-
вышать 6,0 кН/м‘.
Таблица 1.2.1
Определение временной расчетной нагрузки на ступени
Назначение помещений, примыкаю- щих к лестнице, и значение нагрузки V на ступени в кН/м2 Ул Норматив- ное значе- ние, кН/м2 У/ Расчетное значение, кН/м2
Квартиры жилых зданий, жилые по- мещения гостиниц, палаты больниц, террасы, спальные помещения детских садов, служебные помещения инже- нерно-технического персонала органи- заций и учреждений, бытовые поме- щения общественных и промышлен- ных зданий, классные помещения, ка- бинеты и лаборатории учреждений просвещения и науки, кухни общест- венных зданий, технические этажи и подвальные помещения - 3 0,95 (1,0) 2,85 (3,0) 3,42 (3,6)
Залы (читальные, обеденные, собра- ний, ожидания, концертные, спортив- ные), книгохранилища, сцены зрелищ- ных предприятий, участки обслужива- ния и ремонта оборудования в произ- водственных помещениях - 4 3,8 (4,0) 4,56 (4,8)
Трибуны - 5 4,75 (5,0) 5,70 (6,0)
Ступени изготавливаются из тяжелого и плотного силикатного бетона
(у=18 кН/м') класса по прочности на сжатие В25 с декоративным конструк-
тивным слоем бетона толщиной не менее 15 мм или без него. Ступени из
легкого бетона (у = 18 кН/м’) имеют верхний слой толщиной не менее 15
мм из тяжелого или плотного силикатного бетона класса по прочности на
сжатие В25. Вид бетона и класс бетона по прочности на сжатие, наличие и
вид декоративного слоя должны указываться в заказе на ступени.
Качество и внешний вид ступеней оцениваются через соответствие ка-
чества отделки гладкой поверхности эталону отделки определенной катего-
рии [10]. Категории бетонных поверхностей ступени следующие: АО, А1 -
лицевой мозаичной шлифованной; Al, А2 - лицевой гладкой; АЗ - лицевой,
предназначенной под окраску; А7 - нелицевой, не видимой в условиях экс-
плуатации.
Нормируется истираемость верхнего декоративного слоя бетона
(1,6...1,8 г/см2) [11].
Таблица 1.2.2
Технические показатели для железобетонных ступеней по ГОСТ 8717
Марка ступени Основные размеры ступени, мм Расход материалов Вес (кг) ступени
1 h b бетон, м3 сталь, кг
1 7 Хг 3 4 5 6 7
ЛСН 1050 145 330 0,046 0,65 111
ЛС12 1200 145 330 0,053 0,89 128
ЛС14 1350 145 330 0,060 0,78 145
ЛС15 1500 145 330 0,066 0,80 160
ЛС17 1650 145 330 0,072 0,86 174
ЛС23 2250 145 330 0,100 1.74 242
ЛС9.17 900 168 290 0,04 0,60 97
ЛС 11.17 1050 168 290 0,046 0,65 111
ЛС12.17 1200 168 290 0,053 0,69 128
ЛСВ 11 1160 145 260 0,036 0,76 87
ЛСВ12 1310 145 260 0,041 0,82 99
ЛСВ14 1460 145 260 0,046 0.89 III
ЛСВ15 1610 145 260 0,050 0,94 121
ЛСВ 17 1760 145 260 0,055 1,00 133
ЛСВ23 2360 145 260 0,074 1,26 179
ЛСВ9.17 1010 168 260 0,035 0,68 85
ЛСВ 11.17 1160 168 260 0,040 0,76 97
ЛСВ 12.17 1310 168 260 0,045 0,82 109
лепи 1050 145 260 0,031 3,67 78
ЛСП12 1200 145 260 0,036 3,71 88
ЛСП14 1350 145 260 0,040 3,79 100
ЛСП15 1500 145 260 0,044 3,86 109
ЛСП 17 1650 145 260 0,048 3,91 119
ЛСП23 2250 145 260 0,066 5,64 164
ЛСВ9.17 900 16Х 260 0,030 3,60 75
ЛСВ 11.17 1050 168 260 0,034 3,67 85
ЛСВ 12.17 1200 168 260 0,039 3,71 97
Окончание таблицы 1.2.2
1 2 3 4 5 6 7
лени 1050 125 290 0,024 0,75 59
ЛСН12 1200 125 290 0,027 0,80 66
ЛСН14 1350 125 290 0,031 0,89 75
ЛСН15 1500 125 290 0,034 0,96 83
ЛСН 17 1650 125 290 0,038 1,02 92
ЛСН23 2250 125 290 0,051 1,29 124
ЛСН9.14 900 143 290 0,022 0,69 54
ЛСН 11.14 1050 143 290 0,025 0,76 61
ЛСН 12 14 1200 143 290 0,029 0,80 70
ЛСС12 1180 100 330 0,034 4,08 86
ЛСС15 1500 100 330 0,043 4,60 108
ЛСС24 2380 100 330 0,074 7,92 186
Расход стали в табл. 1.2.2 указан для ступеней с монтажными петлями.
Ступени, как правило, изготавливаются с ними. При применении в проекте
производства работ для подъема ступеней захватных устройств допускается
изготовление ступеней без монтажных петель.
Как показано на рис. 1.2.3, для армирования ступеней типа ЛС, ЛСВ,
ЛСП, ЛСН используются сетки, ступени могут также снабжаться заклад-
ными деталями Ml и М2 для крепления ограждения лестниц и строповоч-
ными (монтажными) петлями.
На рис. 1.2.4 и 1.2.5 показаны общий вид, а также армирование сту-
пеней типа ЛСС. Эти ступени армируются двумя сетками С1 и С2. Сетка
С1 включается в работу при действии эксплутационных нагрузок, сетка
С2 - монтажных. Для образования марша сквозных лестниц ступени типа
ЛСС должны укладываться на столики косоура, чаще всего металлическо-
го. Для обеспечения возможности крепления ступеней типа ЛСС к несу-
щей металлической балки (косоуру) или к закладным деталям железобе-
тонного косоура ступени должны быть снабжены закладными деталями
Ml. Монтажные петли П1 могут отсутствовать в ступенях в случае при-
менения при монтаже специальных захватывающих устройств. Закладные
детали М2 для крепления лестничного ограждения в конкретной ступени
типа ЛСС могут не устанавливаться по причине отсутствия необходимо-
сти в креплении лестничного ограждения к каждой ступени лестничного
марша. Кроме того, закладная деталь М2 может быть заменена на другую
закладную деталь (рис. 1.2.6) при конструктивном решении, предусматри-
вающем установку стоек лестничного ограждения в гнезда, организован-
ные в ступенях.
Сетки Cl ...С7 для ступеней типа ЛС, ЛСВ, ЛСП, ЛСН и сетки Cl, С2
для ступеней типа ЛСС изготавливаются из стержней 03...5 мм холодно-
деформированной арматуры класса В500 (Вр-I). Шаг стержней - 100, 200
мм. Сетки, примененные для армирования ступеней, выполняются свар-
ными, а крестообразные соединения стержней в этих сетках осуществля-
ются контактной точечной сваркой.
18
Рис. 1.2.3. Схема расположения арматурных сеток, закладных деталей и
строповочных петель при армировании лестничных ступеней марок ЛС, ЛСН,
ЛСП.ЛСВ по ГОСТ 8717
Рис. 1.2.4. Лестничная сквозная ступень марки ЛСС по ГОСТ 8717:
а) - общий вид; б) - схема армирования
Рис. 1.2.5. Закладные детали и строповочная петля для армирования
сквозной лестничной ступени марки ЛСС по ГОСТ 8717
Рис. 1.2.6. Облегченные лестничные ступени марки С4 для раскладки
по металлическим косоурам:
а) - схема армирования ступени; б) - компоновочная схема
Примененные для ступеней закладные детали являются закладными
деталями открытого типа с толщиной пластин 6, 8 мм и анкерными стерж-
нями 08,10 мм из горячекатаной арматуры периодического профиля класса
д400 (A-III). Длина анкерных стержней 250...330 мм (принимается не ме-
нее 1ап )• Уменьшение длины анкеровки осуществляется за счет установки
концевых упоров (поперечных стержней). Анкерные стержни в основном
располагаются перпендикулярно по отношению к пластине. Для лучшего
сопротивления прикладываемым усилиям некоторые стержни закладных
деталей отогнуты.
Длина анкеровки арматуры согласно (12,13,14] определяется по формуле
ап
^s,cal
^s,ef
где: • /0ап = —-—— - базовая длина анкеровки, которая, в свою
Rb0nd ' W5
очередь, зависит от R, - расчетного сопротивления арматуры растяжению;
А, и us - площади поперечного сечения и периметра анкеруемого стерж-
ня; Rhond = т|| • г|2 • Rbl - расчетное сопротивление сцепления арматуры с
бетоном (Л| - коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности ар-
матуры: т], =1,5 - для арматуры класса А240, r|j = 2 - для арматуры класса
В500, Г|] = 2,5 - для арматуры классов А300, А400, А500; т|2 - коэффициент,
учитывающий влияние размера диаметра арматуры: г|2 = 1 при ds <32 мм;
ц2 = 0,9 при ds - 36 мм и ds =40 мм);
• Afca/, Asef - площадь поперечного сечения арматуры, требуемая,
соответственно, по расчету и фактически установленная;
• коэффициент а, учитывающий влияние на длину анкеровки напря-
женного состояния бетона и арматуры, а также конструктивного решения
элемента в зоне анкеровки. Если рассматриваются стержни периодического
профиля с прямыми концами или гладкие стержни с крюками или петлями
без дополнительных анкерующих устройств, то принимается а = 1 для рас-
тянутых стержней и а = 0,75 для сжатых стержней.
Прочностные характеристики для бетона и арматуры назначенных
классов, а также площади поперечного сечения для анкеруемых стержней
проведены в ПРИЛОЖЕНИИ к главе 1, табл. П.1, П.З.
Конструктивное решение закладной детали М2 (см. рис. 1.2.3) предпо-
лагает выход двух анкерных стержней длиной 475 мм за пределы ступени
типа ЛСП для возможности выполнения сопряжения этой ступени с верх-
ней площадочной плитой лестницы.
Для тавровых соединений анкеров закладных деталей с пластинами
применяется дуговая сварка под слоем флюса, а также контактная сварка,
Механизированная сварка в среде СО2, ванная и ручная сварка.
Все закладные детали лестничных ступеней имеют отверстия в пла-
стине, которые служат для крепления закладных деталей к форме. Кроме
того, отверстия в верхних по положению в опалубке пластинах закладных
деталей позволяют контролировать качество бетонирования.
Монтажные петли П1 ступеней всех типов изготавливаются из стержней
гладкой горячекатаной арматуры 06,8 мм класса А240 (A-I) марки СтЗсп.
Из-за стесненных условий для размещения петель применяются монтажные
петли с отогнутыми ветвями. Загибы концов отогнутых стержней выполня-
ются с учетом минимального диаметра оправки don = 2,5 (2,5 х 8 - 20 мм).
Высота проушин петель, измеряемая от соответствующей поверхности сту-
пеней, принимается 70 мм.
При проектировании лестниц из мелкоразмерных элементов - сборных
железобетонных ступеней - предпочтительно применение ступеней, изго-
тавливаемых в соответствии с общероссийскими стандартами, однако на
практике имеет место разработка чертежей для изготовления сборных же-
лезобетонных ступеней в рамках типовых проектов.
На рис. 1.2.6, а приведены опалубочные размеры, схема армирования и за-
кладные детали сборной железобетонной ступени марки С4. Чертежи ступени
С4 вместе с чертежами ступеней других марок были разработаны институтом
ГИПРОвуз в 1970-е годы в рамках проекта учебно-лабораторного корпуса.
Толщина ступеней С4 составляет 60 мм, форма поперечного сечения сту-
пеней - Г-образная. Ступени выполнены из тяжелого бетона В15. Со стороны
лицевой поверхности ступеней предусматривается декоративный конструктив-
ный слой с включением мраморной крошки на белом цементе толщиной 15 мм.
Как показано на рис. 1.2.6, а, ступени С4 армируются сварной сеткой,
имеющей изгиб, соответствующий Г-образной форме поперечного сечения
ступеней. Сетки изготавливаются из продольных стержней 010 гладкой
горячекатаной арматуры класса A-I (А240) и поперечных стержней 06 A-I
(А240). В настоящее время для армирования ступеней сетки с арматурой
класса A-I (А240) практически не применяются. Строповочные петли в сту-
пенях не предусматриваются.
Закладная деталь Ml предназначена для фиксации ступеней на метал-
лическом косоуре. Пластина закладной детали Ml приварена к продольным
стержням сетки С1. Закладная деталь М2 предназначена для закрепления
стоек металлического ограждения лестниц. Она составлена из двухдюймо-
вой стальной трубы, приваренной к пластине. Анкерный стержень заклад-
ной детали выполнен в виде петли, которая приварена к трубе.
На рис. 1.2.6, б показана компоновка лестничного марша из ступеней С4.
Надо отметить, что масса ступеней С4 (/ = 1350 мм) существенно мень-
ше массы ступени типа ЛС14 (/ = 1350 мм) по ГОСТ 8717. Так, масса
ступени С4 составляет 69,6 кг, ступени ЛС14 - 145 кг.
Важным моментом при проектировании лестниц по несущим металли-
ческим балкам является разработка узлов заделки несущих металлических
балок в кирпичную стену, а также разработка узла опирания нижнего конца
косоура первого марша на перекрытие или грунт.
24
Глубина заделки несущих металлических балок принимается не менее
150 мм. В местах опирания балок, когда это требуется по расчету на смятие
кирпичной кладки [15,16,17], устанавливаются железобетонные распреде-
лительные (опорные) плиты (сборные или монолитные). Толщина распре-
делительных плит принимается кратной толщине рядов кладки, но не менее
150 мм для монолитных плит и 140 мм - для сборных.
В серии 1.225-2 вып.12 СК-3 разработаны опорные плиты (подушки).
В табл. 1.2.3 приведены технические показатели опорных плит.
Таблица 1.2.3
Технические показатели опорных плит по серии 1.225-2 вып.12 СК-3
Марка Размеры, мм Класс бетона Расход материалов Вес, т
/ b Л бетон, м’ арматура, кг
ОП4.4-А111( А400) 380 380 140 В15 0,020 1.61 0,05
ОП5.2-А111(А400) 510 250 0,017 1,49 0,05
ОП5.4-АП1(А400) 380 0,027 2,02 0,07
ОП6.2-А1П(А400) 640 250 220 0,035 1,82 0,09
ОП6.4-А1ЩА400) 380 0,050 2,50 0,14
На рис. 1.2.7, в приведена опорная плита марки ОП6.4-А1П(А400).
Как показано на рис. 1.2.7, в, опорная плита имеет две строповочные пет-
ли. Она армируется двумя сетками. При этом общее количество арматуры
должно составлять не менее 0,5% объема бетона.
Если при работе на местное смятие несущая способность кирпичной
кладки используется более чем на 80%, предусматривается армирование
опорного участка сетками из стержней 03 В500 с размером ячейки не более
60x60 мм, уложенными не менее чем в трех горизонтальных швах.
На рис. 1.2.7, а, б приведены узлы сопряжения несущих металлических
балок лестниц с опорами.
Лестницы из мелкоразмерных железобетонных элементов, включая
несущие косоуры и площадочные балки, используются реже, чем с несу-
щими металлическими балками. В качестве примера такого конструктивно-
го решения лестниц можно рассмотреть лестницы, разработанные специа-
листами Академии коммунального хозяйства им. К.Д. Панфилова в 1970-е
годы для капитального ремонта жилых зданий с целью замены прокатных
металлических балок на железобетонные [18]. К достоинствам железобе-
тонных несущих балок можно отнести также их пожаростойкость. Мелко-
размерные железобетонные элементы предназначались для капитального
ремонта жилых зданий с высотой этажа 2,7...3,9 м при ширине лестничной
клетки в свету от 2,2 до 3,2 м. Конструктивное решение лестниц из мелко-
размерных железобетонных элементов разработано специалистами Акаде-
мии коммунального хозяйства в двух вариантах.
25
мелкозернистый
бетон
Рис. 1.2.7. Узлы и элементы сопряжения несущих металлических
балок лестниц с опорами:
а) - опирание площадочной балки на стену; б) - сопряжение нижнего марша
лестницы с полом здания; в) - опорная плита марки ОП6.4-АП1(А400)
по серии 1.225 СК-3
26
На рис 1.2.8 показаны составные элементы первого варианта конст-
руктивного решения лестницы: ступени облегченные двух марок ЛС - ос-
новная, ЛСВ - верхняя фризовая, косоур марки ЛК с выступами для опира-
ния ступеней, подкосоурная балка основная БК1 и верхней площадки БК2\
балка площадочная БП\ плиты закладные П130.
Как показано на рис. 1.2.8, облегченные ступени укладываются по косо-
урам. К закладным деталям косоура крепятся ступени марок ЛС1 и ЛСВ, кото-
рые, в свою очередь, имеют для сопряжения с косоуром закладные детали.
Ступени снабжены строповочными петлями, которые спиливаются после мон-
тажа. Косоуры опираются на выступы подкосоурных балок. Соответствующие
закладные детали этих элементов лестниц сопрягаются между собой. Стойки
лестничного ограждения маршей крепятся к закладным деталям косоуров. Для
пропуска стоек ограждения через смонтированные ступени в них просверли-
ваются отверстия. Стойки ограждения верхних площадок крепятся к соответ-
ствующим закладным деталям верхней подкосоурной балки. Лестничные пло-
щадки в этом варианте конструктивного решения составлены из подкосоурных
и площадочных балок, по которым уложены мелкоразмерные закладные плиты
П130 длиной 1300 мм и шириной 200...600 мм. Если поверхности проступей
ступеней являются поверхностями полной заводской готовности, то верхние
поверхности мелкоразмерных закладных плит таковыми не являются и, кроме
того, площадки набираются из нескольких таких плит. Поэтому по верху пло-
щадок предусматривается затирка с крошкой толщиной 15 мм.
В табл. 1.2.4 приведены технико-экономические показатели меткоразмер-
ных железобетонных элементов лестниц (1-й вариант конструктивного решения).
Таблица 1.2.4
Технические показатели мелкоразмерных железобетонных элементов
лестниц (1-й вариант конструктивного решения)
Наименование Марка Размеры, мм Расход материалов Вес, т
1 ь h сталь, кг бетон, м1
1 2 3 4 5 6 7 8
Балки площадки БП1 2800 100 240 7,06 0,037 0,192
БП2 3000 7,51 0,083 0,208
БПЗ 3200 9,28 0,089 0,223
БП4 3400 9,81 0,095 0,238
БП5 3600 10,35 0,101 0,253
Плиты закладные П130-1 1300 200 60 0,73 0,0156 0,039
П130-2 300 0,96 0,0234 0,058
П130-3 400 . .1,19 _ 0,0312 0,078
П130-4 500 1.42 0,0390 0,097
П130-5 600 1,52 0,0470 0,147
П20-1 1300 200 0,17 0,0025 0,006
П20-2 300 0,21 0,0036 0,009
П20-3 400 025 0,0048 0,012
П20-4 500 0,29 0,0060 0,015
П20-5 600 0,31 0,0078 0,018
27
Окончание таблицы 1.2.4
1 э 3 4 5 6 7 8
Косоуры ЛК135 3127 100 230 12,5 0,069 0,172
ЛК150 3464 13,6 0,077 0,192
ЛК165 3801 250 16,3 0,091 0,227
ЛК 180 4138 21,0 0,100 0,250
ЛК 195 4475 270 24,3 0,117 0,292
Ступени ЛС115 1150 400 150 2,98 0,026 0,065
ЛС105 1050 2,88 0,024 0,060
Ступени верхние ЛСВ115 1150 330 2,38 0,022 0,088
ЛСВ 105 1050 2,28 0,020 0,050
Балки подкосоурные БК1-1 2800 240 270 21,64 0,132 0,330
БК 1-2 3000 22,60 0,141 0,352
БК1-3 3200 25,46 0,151 0,378
БК 1-4 3400 23,48 0,161 0,403
БК 1-5 3600 27,52 0,170 0,425
Балки подкосоурные верхние БК2-1 2800 18,14 0,115 0,437
БК2-2 3000 19,46 0,190 0,475
БК2-3 3200 22,32 0,206 0,5015
БК2-4 3400 23,70 0,222 0,555
БК2-5 3600 24,54 0,237 0,592
На рис. 1.2.9 показаны составные элементы второго варианта конст-
руктивного решения лестницы: ступени массивные четырех марок: ICO -
основные, ICB - верхние фризовые, ICB-1 - верхние фризовые с четвертью,
СН - нижние фризовые; косоуры марки КС, подкосоурная балка основная
КБ\ лестничные площадки ЛПД, ЛПД-1
Как показано на рис. 1.2.9, для формирования лестничных маршей
ступени укладываются по косоурам. Стойки металлического ограждения
лестничных маршей крепятся к закладным деталям ступеней. Косоуры
опираются на выступы подкосоурных балок. Соответствующие закладные
детали подкосоурных балок и косоуров также сопрягаются между собой.
Стойки металлического ограждения верхних площадок лестниц крепятся
к закладным деталям подкосоурных балок, уложенных на верхних пло-
щадках лестниц. Пространство под верхней фризовой ступенью лестнич-
ных маршей, а также над подкосоурными балками заполняется мелкозер-
нистым бетоном класса В20.
Лестничные площадки второго варианта конструктивного решения
лестниц образуются путем укладки лестничных площадок марок ЛПД и
ЛПД1. По верху площадок предусматривается затирка с крошкой толщи-
ной 15 мм. С учетом этого обстоятельства лестничные площадки должны
быть смещены по высоте относительно ступеней, входящих с состав лест-
ничного марша.
300 330 БК1-1 П130-1
Рис. 1.2.8. Конструктивное решение (1-й вариант) лестниц из мелкоразмерны!
железобетонных элементов
Рис. 1.2.9. Конструктивное решение (2-й вариант) лестниц из мелкоразмерных
железобетонных элементов
На рис. 1.2.10 приведены опалубочные размеры и схема армирования
лестничной площадки марки ЛПД240. Лестничная площадка представляет
собой ребристую плиту с выпускными ребрами (150 мм с одной стороны,
30
550 мм - с другой). При монтаже лестничной площадки в гнезда сначала
заводятся длинные выпуски, затем короткие. После заведения в гнезда ко-
ротких выпусков со стороны длинных выпусков в лестничной площадке
образуется отверстие. Здесь устраивается монолитный участок лестничной
площадки. Монолитный участок устраивается также по ширине лестничной
площадки, обеспечивая смещение гнезд для установки выступающих ребер
лестничной площадки марки ЛПД-1 от поперечной стены лестничной клетки.
Лестничная площадка марки ЛПД1 имеет фаску для опирания монолитного
участка, другой конец которого заделывается в стену на глубину 60 мм.
Как показано на рис. 1.2.10, б, ребра плиты лестничной площадки ар-
мируются плоскими каркасами К1. Каркас К1 составлен из рабочих нижней
продольной и поперечной арматур. Верхняя продольная арматура в соот-
ветствии с изменением высоты ребра по длине плиты лестничной площадки
располагается на разной высоте по отношению к нижней продольной арма-
туре каркаса. Верхняя продольная арматура каркаса становится рабочей
при подъеме плиты лестничной площадки за монтажные петли. Полка пли-
ты лестничной площадки армируется сеткой С1. При этом поперечные ра-
бочие стержни сетки располагаются у нижней или верхней грани полки в
соответствии с эпюрой изгибающих моментов нагруженной полки. Стропо-
вочные петли П1 анкеруются за нижнюю продольную рабочую арматуру
каркаса К1.
Принимая во внимание соотношение между классами бетона по проч-
ности на сжатие и марками, мелкоразмерные железобетонные элементы
обоих вариантов конструктивного решения лестниц изготавливаются из
тяжелого бетона класса В20.
В качестве рабочей и конструктивной арматуры мелкоразмерных желе-
зобетонных элементов лестниц используются следующие виды арматуры:
горячекатаная гладкая и периодического профиля, а также холоднодефор-
мированная гладкая.
В табл. 1.2.5 приведены технико-экономические показатели мелкораз-
мерных железобетонных элементов лестниц (2-й вариант конструктивного
решения).
Таблица 1.2.5
Технические показатели мелкоразмерных железобетонных элементов
лестниц (2-й вариант конструктивного решения)
Наименование Марка Размеры, мм Расход материалов Вес, т
/ b h сталь, кг бетон, м3
1 2 3 4 5 6 7 8
Ступени основные ICO 11 1050 380 148 0,50 0,046 0,115
ICO1I-1 0,94
ICO 12 1150 0,50 0,052 0,130
ICO 12-1 0,94
Ступени верх- ние фризовые ICBI1 1145 290 0,70 0,034 0,085
ICB12 1245 0,80 0,037 0,095
Окончание таблицы 1.2.5
1 2 3 4 5 6 7 8
То же с чет- вертью 1СВН-1 1050 0,70 0,033 0,083
ICB12-1 1150 0,80 0,046 0,090
Ступени ниж- ние фризовые ICH11 1050 310 124 0,70 0,024 0,060
ICH12 1150 0,026 0,065
Косоуры КС 135 3244 120 250 10,3 0,094 0,235
КС 150 3571 11,4 0,104 0,260
КС 165 3898 12,0 0,114 0,286
КС 180 4225 15,3 0,124 0,310
КС 195 4552 19.6 0,134 0,334
Балки подкосоурные КБ240 2800 180 340 24,8 0,120 0,300
КБ260 3000 25,5 0,129 0,323
КБ280 3200 28,6 0,137 0,343
КБЗОО 3400 29,8 0,146 0,365
КБ320 3600 30,5 0,158 0,395
Лестничные площадки ЛПД240 2700 600 200 7,90 0,146 0,365
ЛПД 2 60 2900 8,50 0,159 0,398
ЛПД280 3100 9,40 0,172 0,430
лпдзоо 3300 9,70 0,185 0,462
ЛПД32О 3500 10,3 0,198 0,495
ЛПД240-1 2700 660 9,20 0,161 0,403
ЛПД260-1 2900 10,2 0,174 0,435
ЛПД280-1 3100 11,2 0,187 0,467
ЛПДЗОО-1 3300 11,7 0,200 0,500
ЛПД32О-1 3500 12,3 0,203 0,533
Висячие лестницы из челкоразмерных элементов в практике проек-
тирования имеют ограниченное применение. Они могут применяться для
эпизодически используемых лестниц или частей лестниц многоэтажных
зданий, предназначенных, например, для спуска в подвал или выхода на
кровлю. Возможно их применение также в качестве наружных пожарных
лестниц и как внутренних лестниц квартир. При необходимости в таких
лестницах могут предусматриваться висячие площадки.
На рис. 1.2.11 приведено конструктивное решение висячей лестницы.
Лестница была разработаны институтом ГИПРОвуз в 1970-е годы в рамках
проекта учебно-лабораторного корпуса и является нижней частью лестницы
многоэтажного учебно-лабораторного корпуса.
Лестница на рис. 1.2.11. а включает в себя ступени марки СТ1(СТ2) и
площадку марки ЛП1. Ступени и площадка укладываются с шагом по вы-
соте 180 мм. Они заделываются во внутреннюю кирпичную стену на глуби-
ну 380 мм.
Конструктивные элементы лестницы - ступени и площадки - являются
консольными плитами. При вылете консоли до одного метра консольные
плиты проектируются постоянной толщины, а при вылете более одного
метра сечение плиты консоли может быть переменным.
Рис. 1.2.10. Лестничная площадка марки ЛПД 240:
а) - общий вид; б) - схема армирования
Рис. 1.2.11. Конструктивное решение висящей лестницы
из мелкоразмерных элементов:
а) - компоновка лестницы; б) - схема армирования ступени
На рис. 1.2.11, б даны габаритные размеры и приведено армирование
ступени марки СТ. Размеры ступени в плане приняты 1430x270 мм. Вылет
ступени-консоли составляет 1050 мм. Высота сечения ступени на опоре
составляет 95 мм, свободный край консоли имеет толщину 70 мм. Габа-
ритные размеры площадки висячей лестницы отличаются от габаритных
размеров ступеней шириной, которая составляет для площадки 1050 мм.
Ступени и площадка изготавливаются из тяжелого бетона класса по проч-
ности на сжатие В15, без отделки с отшлифованными верхними поверх-
ностями.
Ступень марки СТ1 армируется двумя сетками С1 и С2. Продольные
стержни 014А4ОО(А-П1) верхней сетки С1 являются рабочими. Стержни
нижней сетки С2 и поперечные стержни сетки С1 06 А240(А-1) выступают
в качестве конструктивной арматуры. Для крепления стоек лестничного
ограждения ступень снабжается закладной деталью Ml. Строповочная пет-
ля П1 выполнена из арматуры 06 А240(А-1).
Учитывая, что при проведении расчета полосы одинаковой ширины,
вырезанные из площадки марки ЛП1 и ступени марки СТ1, будут работать
одинаково, верхняя и нижняя сетки площадки будут отличаться от верхней
и нижней сеток ступеней только шириной. Вслед за изменением ширины
сеток будут меняться длина поперечных стержней и количество продоль-
ных стержней. Кроме того, площадка снабжается двумя закладными дета-
лями для крепления стоек лестничного ограждения и двумя строповочными
петлями.
Глубина заделки элементов лестницы в стену назначается по расчету.
При V= 4,0 кН/м2 (нормативное значение) и вылете элементов до одного
метра включительно глубина заделки должна быть не менее 380 мм. Вылет
площадки СТ1 и ступеней ЛП1 составляет 1050 мм, поэтому должна быть
предусмотрена дополнительная анкеровка на опоре этих элементов. Как
показано на рис. 1.2.11, бу в качестве анкеров элементов лестницы исполь-
зуются строповочные петли.
1.3. Лестницы из крупноразмерных
железобетонных элементов
Конструктивное решение лестниц из крупноразмерных железобетон-
ных элементов связано с конструктивной схемой многоэтажного здания, а
также выбором материала для возведения его стен. Имеет свои особенности
конструктивное решение лестниц в зданиях:
• каркасных из сборных железобетонных конструкций;
• полносборных стеновой конструктивной системы;
• стеновой конструктивной системы с кирпичными стенами.
Технические условия для проектирования конструктивных элементов
крупноразмерных лестниц (маршей, площадок и накладных проступей)
разработаны в рамках ГОСТ 9818 [19].
Железобетонные элементы лестниц - марши, площадки и накладные
проступи - изготавливаются из тяжелого или легкого бетона (Л) со средней
плотностью от 1600 до 2000 кг/м3 включительно. Если элементы лестниц
предназначены для эксплуатации в условиях агрессивной среды, то задает-
ся пониженная проницаемость бетона (в марке обозначается как П).
Элементы лестниц подразделяются на следующие типы:
• ЛМ, ЛМФ - лестничные марши соответственно плоские без фризо-
вых ступеней и ребристые с фризовыми ступенями;
• ЛМП - лестничные марши ребристые с полуплощадками (полуплощадкой);
• 1ЛП, 2ЛП - площадки соответственно плоские и ребристые для мар-
шей типа ЛМ;
• ЛПФ - площадки ребристые для маршей типа ЛМФ;
• ЛПП - полуплощадки ребристые для маршей типа ЛМП;
• 1ЛН - накладные проступи для укладки на нижней и рядовые ступе-
ни маршей;
• 2ЛН - накладные проступи для укладки на площадки и верхние сту-
пени маршей.
Пример условного обозначения элемента лестницы:
ЛМ 27.11.14 - 4Л-Ш,
где после указания типа элемента следуют размеры элемента (в данном случае это
длина, ширина, высота вертикальной проекции марша в дм), после тире приводит-
ся расчетная нагрузка округленно в кН/м" (360 кг/м2 (4) - для жилых домов,
480 кг/м" (5) - для общественных здании; нагрузка дана без учета собственного
веса) и вид бетона После второго тире указывается вид отделки: Ш - шлифован-
ная мозаичная поверхность, К - облицованная керамической плиткой. Отделка
может отсутствовать. Марка маршей может содержать цифровые обозначения: 1 -
марш с верхней уд линенной полуплощадкой, 2 - с нижней, 3 - без нижней полу-
площадки. Марки лестничных элементов могут иметь буквенные обозначения,
например: в(н) - верхняя (нижняя) площадка, к - с консолями, л - левое исполнение.
Нормируется истираемость бетона: 0,9 г/см2 - для лестниц жилых зда-
ний; 0,8 г/см" - для лестниц общественных зданий.
Номенклатура и технические показатели маршей типов ЛМ и ЛМФ
приведены в табл. 1.3.1.
Таблица 1.3.1
Марка марша Технические показатели
Основные размеры, мм Вес, т Расход материалов
1 b ^ом С бетон, м3 сталь, кг
1 2 3 4 5 6 7 8
Л М27.11.14-4 2720 1050 1400 2400 1,33 0,53 14,77
ЛМ27.12.14-4 1200 1,53 0,61 17,16
ЛМ27.11.14-4 1050 1?14 0,53 14,91
ЛМ27.12.14-4 1200 1,30 0,61 16,36
ЛМ30.11.15-4 3030 1050 1500 2700 1,48 0,59 16,25
ЛМ30.12.15-4 1200 1,70 0,68 18,31
Окончание таблицы 1.3.1
1 2 3 4 5 6 7 8
ЛМФ39.12.17-5 3913 1200 1650 3000 1,30 0,52 28,49
ЛМФ39.14.17-5 1350 1,43 0,57 28,94
ЛМФ39.15.17-5 1500 1,55 0,62 35,79
ЛМФ42.12.18-5 4249 1200 1800 3300 1,40 0,56 40,32
ЛМФ42.14.18-5 1350 1,53 0,61 40,80
ЛМФ42.15.18-5 1500 1,68 0,67 43,63
ЛМФ49.14.21-5 4946 1350 2100 3900 1,93 0,77 40,90
ЛМФ49.15.21-5 1500 2,08 0,83 48,94
ЛМФ49,17.21-5 1650 2,23 0,89 50,16
Рис. 1.3.1. Лестничные марши:
а) - плоский без фризовых ступеней (ЛМ), б) - ребристый с фризовыми ступенями
(ЛМФ), в) - ребристый с двумя пол у площадкам и (ЛМП)
37
Номенклатура и технические показатели маршей типа ЛМП с двумя
полуплощадками приведены в табл. 1.3.2.
Таблица 1.3.2
Марка марша Технические показатели
Основные размеры, мм Вес, т Расход материа- лов
/ Ь ком 1ом h h бетон, м3 сталь, кг
ЛМП57.11.14-5 5650 1150 1400 2700 1475 1475 2,25 0,90 78,0
ЛМП57.11.15-5 1500 2?30 0,92 78,2
ЛМП57.11.17-5 1650 3000 1325 1325 2,38 0,95 79,0
ЛМП57.11.17-5-1 1450 1200 80,0
ЛМП57.11.17-5-2 1200 1450 78,7
ЛМП57.11.18-5 1800 3300 1175 1175 79,5
ЛМП57.11.18-5-1 1450 900 80,4
ЛМП57.11.18-5-2 900 1450 79,6
ЛМП60.11.15-5 5980 1500 2700 1640 1640 2,5 1,0 101,9
ЛМП60.11.17-5 1650 3000 1490 1490 104,9
Рис. 1.3.2. Лестничный марш ребристый типа ЛМП с одной полуплошадкой
Номенклатура и технические показатели маршей типа ЛМП с одной
полу площадкой приведены в табл. 1.3.3.
Таблица 1.3.3
Марка марша Технические показатели
Основные размеры, мм Вес, т Расход мате- риалов
1 b hсм h бетон, м3 сталь, кг
1 2 3 4 5 6 7 8 9
ЛМП57.11.14-5-3 4475 1150 1400 2700 1475 1,83 0,73 54,3
ЛМП57.11.15-5-3 1500 0,77 54,5
38
Окончание таблицы 1.3.3
1 2 3 4 5 6 7 8 9
ЛМП57.11.17-5-3 4625 1150 1650 3000 1325 2,00 0,80 55,8
ЛМП57.11.17-5-3 3750 1450 2,25 0,86 56,6
ЛМП57.11.18-5-3 4775 1800 3300 1175 2,08 0,83 57,1
ЛМП57.11.18-5-3 5050 1450 2,10 0,84 70,5
ЛМП60.11.15-5-3 4640 1500 2700 1640 2,03 0,81 55,0
ЛМП60.11.17-5-3 4790 1650 3000 1490 2,08 0,83 56,2
На рис. 1.3.3.„1.3.5 показаны опалубочный чертеж и армирование
плоского лестничного марша без фризовых ступеней типа ЛМ, а именно
марки ЛМ27.11.14-4.
Рабочие чертежи лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4 разработа-
ны в рамках серии 1.151.1-6 (выпуск 1) СК-3 Российского строительного
каталога.
Расчетной схемой лестничных маршей типа ЛМ является однопролет-
ная статически определимая балка с наклонной осью, опирающаяся шар-
нирно на лобовые ребра площадок и нагруженная равномерно распреде-
ленной нагрузкой. Глубина опирания маршей на лобовые ребра лестничных
площадок регламентируется. Она должна составлять не менее 70 мм при
опирании марша на верхнюю площадку и не менее 60 мм - на нижнюю
площадку. Расчетной длиной однопролетной балки считается расстояние
между серединами глубины опирания марша соответственно на верхнюю и
нижнюю площадки.
Опалубочные размеры лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4 при-
ведены на рис. 1.3.3. Кроме того, на рис. 1.3.3 показаны строповочные
устройства и закладные детали, предусмотренные для лестничного марша
этой марки.
Железобетонные изделия могут иметь несколько строповочных уст-
ройств, разнящихся по назначению: для извлечения из опалубки, для погру-
зочно-разгрузочных работ, для монтажа при возведении здания. Для мон-
тажа лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4 при возведении здания пре-
дусмотрены четыре отверстия диаметром 30 мм. Для извлечения лестнич-
ного марша из опалубки и для погрузочно-разгрузочных работ он снабжен
двумя строповочными петлями марки П1. Для крепления металлического
ограждения в лестничном марше предусмотрены четыре закладные детали
марки Ml.
Армирование лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4 показано на
рис. 1.3.4 и 1.3.5.
Основная рабочая арматура лестничного марша входит в состав сетки
С1 (продольные стержни сетки). Сетка С1 располагается у нижней поверх-
ности лестничного марша. Продольные рабочие стержни загибаются вверх,
повторяя контур крайних ступеней марша, что позволяет усилить ломаный
контур железобетонного элемента в зоне опирания и выполнить условие
анкеровки рабочих стержней на опоре. Функцию усиления ломаного конту-
ра марша в зоне опирания выполняют также поперечные стержни сетки СЗ.
39
Рис. 1.3.3. Общий вид лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4
1050
Рис. 1.3.4. Схема армирования лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4
Закладная
деталь М1
отб 12хК
Сетка СЗ
Стропобочная петля П1
Рис. 1.3.5. Элементы армирования лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4
При этом необходимо отметить, что при применении гнутой арматуры
(отгибы, загибы стержней) минимальный диаметр загиба отдельного
стержня должен быть таким, чтобы избежать разрушения или раскалывания
бетона внутри загиба арматурного стержня и его разрушения в месте заги-
ба. Эта цель будет достигнута, если соблюдать правило: минимальный диа-
метр оправки don для арматуры принимается в зависимости от диаметра
стержня ds не менее:
• для гладких стержней - don = 2,5 ds (при ds < 20 мм), don = 2,5 d5
(при ds > 20 мм);
• для стержней периодического профиля - don = 5 ds (при ds < 20 мм),
don = 8 (ПРИ d, * 20 мм)-
Продольные стержни верхней сетки С2 становятся рабочими при воз-
действии усилий, возникающих при монтаже лестничного марша с исполь-
зованием строповочных отверстий. Для фиксации в проектном положении
верхней сетки С2 служит каркас К1.
Строповочные петли П1 своими крюками крепятся за стержни ОС1,
которые, в свою очередь, крепятся к продольным стержням сеток С1 и С2.
Элементы армирования Cl, С2, СЗ, KI, ОС1, П1 и Ml объединены в
объемный каркас.
Строповочные петли П1 лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4 име-
ют длину анкеровки 350-80 = 270 мм.
Расчет строповочных петель, включая определение длины анкеровки,
производится в соответствии с [13] по следующему алгоритму:
Вес лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4 - 13,3 кН.
Коэффициент динамичности при подъеме и монтаже лестничного
марша составляет 1,4.
Нагрузка при подъеме и монтаже передается на две петли (п = 2) лест-
ничного марша.
Петли выполняются из арматуры класса А240 (A-I) . Расчетное сопро-
тивление арматуры растяжению Я, = 215 МПа (21,5 104 кН/м2).
1,4Р 1,4-13,3 18,62
1 n-R, ’ 2-21,5-Ю4 43,0Ю4
= 0,4310 -4м?.
Для монтажных петель применена арматура - 01ОА24О (As = 0,789 см2).
Длина анкеровки арматуры петли:
/ - п 1 s'cal 1 - р _ п „ р
‘ал - а ‘ 10,ап ~ > ‘о,ап ~ ~ » *bond ~ ПГ П2 Kbi
‘'bond " “s
us = 3,14 см - периметр анкеруемого стержня.
Rbvnd = 1,5 • 1,0 • 0,75 = 1,125 МПа - расчетного сопротивления сцеп-
ления арматуры с бетоном.
Для лестничного марша марки ЛМ27.11.14-4 по серии 1.151.1-6 (вы-
пуск 1) применен тяжелый бетон марки М200 (В15) - Rbl =0,75 МПа,
Л| = 1,5 (для гладкой арматуры) - коэффициент, учитывающий
влияние поверхности арматуры,
г|2 = 1 (для диаметра арматуры не более 32 мм включительно) - коэф-
фициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры.
, R‘Ai 215 0,789 169,6 л
/п = ——~ =--------------=------= 48,0 см - базовая длина анкеровки,
1,125-3,14 3,53
Д, cal =0>43 см2, ef =0,789 см2 - площадь поперечного сечения арма-
туры, соответственно требуемая по расчету' и фактически установленная,
а = 1 (для растянутых гладких стержней с крюками).
= а/0оя^- = 1,0 48,00--^^. = 26,2см,
" Ол” А,.г 0,789
но менее 0,3 • 10 = 0,3 • 48,0 = 14,4 см, не менее 15d = 15 • 1,0 = 15 см и не
менее 20 см.
На рис. 1.3.6 ..1.3.7 показаны опалубочный чертеж и армирование реб-
ристого лестничного марша с фризовыми ступенями типа ЛМФ, а именно
марки ЛМФ39.12.17-5.
Рабочие чертежи лестничного марша марки ЛМФ39.12.17-5 разработа-
ны в рамках серии 1.251.1-4 (выпуск 1) СК-3 Российского строительного
каталога.
Лестничный марш предназначен для использования с накладными про-
ступями.
Для приведенного на рис. 1.3.6... 1.3.8 лестничного марша марки
ЛМФ39.12.17-5 применены следующие материалы: тяжелый бетон марки
В15(М200), арматура горячекатаная периодического профиля класса А400
(А-Ш) и арматура холоднодеформированная периодического профиля клас-
са В500 (Вр-1).
Опалубочные размеры лестничного марша марки ЛМФ39.12.17-5 при-
ведены на рис. 1.3.6.
Для монтажа лестничного марша марки ЛМФ39.12.17-5 при возведе-
нии здания предусмотрены четыре отверстия диаметром 30 мм. Для из-
влечения лестничного марша из опалубки и для погрузочно-разгрузочных
работ он должен снабжаться строповочными петлями, а для крепления
металлического ограждения в лестничном марше - закладными деталями,
как это предусмотрено для лестничного марша ЛМ27.11.14-4, что показа-
но на рис. 1.3.3.
1200
Рис. 1.3.6. Обший вид лестничного марша марки ЛМФ39.12.17-5
Рис. 1.3.7. Схема армирования лестничного марша марки ЛМФ39.12.17-5 (узлы приведены на рис. 13.8)
Рис. 1.3.8. Узлы армирования лестничного марша марки ЛМФ39.12.17-5
(обозначение узлов на рис. 1.3.7)
Армирование лестничного марша марки ЛМФ39.12.17-5 показано на
рис. 1.3.7 и 1.3.8.
Продольные ребра лестничного марша армируются каркасами К1. Ра-
бочей арматурой в этих каркасах является нижняя продольная арматура -
016A-III, а также поперечная арматура - 04Вр-1, устанавливаемая на при-
опорных участках (0,25 пролета) с шагом 100 мм, на остальной части про-
лета - с шагом 200 мм. Сетка CI включает в себя стержни рабочей армату-
ры - 05 Вр-I, установленные с шагом 150 мм (поперечные стержни сетки)
и стержни распределительной арматуры - 04 Вр-I с шагом 200 мм. В попе-
речные ребра лестничного марша устанавливаются каркасы К2 и КЗ.
Как показано на рис. 1.3.7 и 1.3.8, защитный слой рабочей арматуры,
входящей с состав сетки С1, составляет 10 мм. Защитный слой продольной
рабочей арматуры (нижняя продольная арматура каркаса К1) составляет 20
мм. Между тем в соответствии с новыми нормативными документами на
проектирование железобетонных конструкций [12,13] изменена в сторону
увеличения толщина защитного слоя бетона для плит и стенок, а также ба-
лок и ребер высотой менее 250 мм. Собственно, новые нормативные доку-
менты не учитывают вид и размеры поперечного сечения конструктивных
элементов, а устанавливают минимальное значение толщины защитного
слоя только в зависимости:
• от условий эксплуатации конструкций зданий (для монолитных кон-
струкций, эксплуатируемых в закрытых помещениях при нормальной и
пониженной влажности, толщина защитного слоя для рабочей арматуры
составляет 20 мм и не менее диаметра стержня арматуры);
• от назначения арматуры (для конструктивной арматуры минимальное
значение толщины защитного слоя бетона принимается на 5 мм меньше по
сравнению с требуемой для рабочей арматуры);
• от условий изготовления железобетонных конструкций (для сборных
элементов по сравнению с монолитными минимальное значение толщины
защитного слоя бетона уменьшается на 5 мм).
Проектирование железобетонных конструкций с назначением толщины
защитного слоя арматуры в соответствии с действующими нормативными
документами позволяет обеспечить:
• совместную работу арматуры с бетоном;
• анкеровку арматуры в бетоне и возможность устройства стыков ар-
матурных изделий;
• сохранность арматуры от воздействия окружающей среды, в том чис-
ле ее огнестойкость и огнесохранность.
Необходимость соблюдения значений толщины защитного слоя для арма-
турных стержней сетки С1 по действующим нормативным документам требует
увеличения толщины плиты лестничного марша с 30 мм до 35 мм (сч рис. 1.3.8).
Рабочие чертежи накладных проступей для лестничных маршей типа
ЛМФ разработаны в рамках серии 1.251.1-4.1 СК-3. В табл. 1.3.4 приведе-
ны номенклатура и технические показатели накладных проступей, а на рис.
1.3.9 показан общий вид накладных проступей.
48
Таблица 1.3.4
Марка наклад- ной проступи Технические показатели
Разме эы, мм Вес, кг Класс бетона Расход материалов
/ Ь бетон, м' сталь, кг
1ЛН 12.3 1200 325 34 В15 0,014 0,21
1ЛН 12.2 220 23 0,009 0,18
1ЛН 14.3 1350 325 38 0,015 0,24
1ЛН 14.2 220 25 0,010 0.20
1ЛН 15.3 1500 325 43 0,017 0,27
1ЛН 15.2 220 29 0,012 0,22
1ЛН 17.3 1650 325 47 0,019 0,30
1ЛН 17.2 220 32 0,013 0,25
2ЛН 13.2 1310 245 28 0,011 0,021
2ЛН 12.2в 1200 26 0,010 0,19
2ЛН 15.2 1470 . 32 0,013 0,24
2ЛН 14.2в 1350 29 0,012 0,22
2ЛН 16.2 1620 35 0,014 0,25
2ЛН 15.2в 1500 32 0,013 0,25
2ЛН 18.2 1870 40 0,015 0,31
2ЛН 17.2в 1650 35 0,014 0,27
Рис. 1.3.9. Накладные проступи по серии 1.251'1-4.1 СК-3:
а) - тип 1ЛП; б) - тип 2ЛП
Накладные проступи изготавливаются из тяжелого бетона (класс бето-
на по прочности на сжатие В15). Для их армирования используются свар-
ные сетки из холоднодеформированной арматуры периодического профиля
класса В500 (Вр-1).
Рабочие чертежи лестничных маршей типа ЛМП с двумя полуплощад-
ками и с одной полуплощадкой, накладных проступей типов 1ЛП и 2ЛП,
верхних доборных лестничных полуплощадок типа ЛПП разработаны в
рамках серии 1.050.9-4.93 СК-3 Российского строительного каталога.
На рис. 1.3.10 приведена расчетная схема для маршей типа ЛМП с
эпюрами М и Q при приложении к расчетной схеме равномерно распреде-
ленной нагрузки.
Рис. 1.3.10. Расчетная схема для маршей типа ЛМП с эпюрами М и Q
при приложении к расчетной схеме равномерно распределенной нагрузки
На рис. 1.3.11 показаны общий вид и детали лестничного марша марки
ЛМП60.11.15-5, а на рис. 1.3.12 и 1.3.13 схема армирования и узлы армиро-
вания лестничного марша этой марки.
Изготовление лестничных маршей и накладных ступеней предусмат-
ривается кассетным способом. Их подъем из формы производится за четы-
ре строповочные петли П1 при помощи самобалансируюшей траверсы, а
установка в рабочее положение - при помощи четырех инвентарных петель,
продеваемых через специальные отверстия 020 мм и охватывающих несу-
щие ребра. Транспортировка и складирование лестничных маршей осуще-
ствляется с положения «на ребро».
Для строповочных петель применена горячекатаная гладкая арматура
012 А240 (А-1).
Для крепления лестничного ограждения предусматриваются закладные
детали Ml, для закрепления лестничного марша в проектном положении -
закладные детали М2. Закладные детали состоят из пластин с приваренны-
ми к ним анкерами.
Для изготовления лестничных маршей и накладных ступеней применя-
ется тяжелый бетон класса В25.
Как показано на рис. 1 3.12, продольные ребра лестничного марша с
двумя полуплощадками армируются каркасами К1 и К2. Рабочей арматурой
являются: нижняя арматура каркасов - стержни 025А4ОО (А-Ill), попереч-
ная арматура каркасов - стержни 08А4ОО (А-Ш) с шагом 200 мм в преде-
лах марша, с шагом 100 мм в пределах площадок. Продольные стержни
каркасов К1 и К2 сопрягаются путем перепуска и сварки.
Плита лестничного марша типа ЛМП армируется сетками Cl, С2, СЗ.
Рабочая арматура - поперечные стержни сеток 04В5ОО (Вр-I), установ-
ленные с шагом 200 мм. Для армирования ступеней предусматриваются
сетки С4.
I
Рис. 1.3.11. Общий вид и детали лестничного марша марки ЛМП 60.11.15-5
7777
каркас КЗ
шт 2
сетка СЗ
сетка С2
каркас К2
сетка С1
сетка Г4
шт 10
К
сетка СЗ
каркас К1
шт2
каркас К1
Рис. 1.3.12. Схема армирования и маркировка узлов армирования лестничного
марша марки ЛМП60.11.15-5 (узлы смотри на рис.1.3.13)
Рис. 1.3.13. Узлы армирования лестничного марша марки ЛМП60.11.15-5
(маркировку узлов смотри на рис. 1.3.12)
В табл. 1.3 5 приведены номенклатура и технические показатели на-
кладных проступей по серии 1.050.9-4.93 СК-3. На рис. 1.3.14 показаны об-
щий вид и схема армирования проступей.
Таблица 1.3.5
Марка проступей Технические показатели
Размеры, мм Расход материалов Вес, т
/ b бетон, м3 сталь, кг
1ЛН12.3 1210 320 0,017 0,32 0,044
1ЛН13.3 1350 0,019 0,049
2ЛН14.3 1385 330 0,018 0,37 0,045
2ЛН14.3 470 0,026 0,065
2ЛН14.3 1335 330 0,018 0,045
2ЛН14.3 470 0,025 0,063
2ЛН14.3 1285 330 0,017 0,35 0,043
2ЛН14.3 470 0,024 0,060
2ЛН14.3 930 460 0,017 0,27 0,043
2ЛН14.3 535 0,020 0,33 0,080
2ЛН!4.3в 1385 330 0,018 0,37 0,045
2ЛН14.3в 470 0,026 0,065
2ЛН14.3в 1335 330 0,018 0,045
2ЛН14.3в 470 0,025 0,063
2ЛН14.3в 1285 330 0,017 0,35 0,043
2ЛН14.3в 470 0,024 0,060
2ЛН14.3в 930 460 0,017 0,27 0,043
Накладные проступи изготавливаются из тяжелого бетона (класс бето-
на по прочности на сжатие В25). Для их армирования используются свар-
ные сетки из холоднодеформированной арматуры периодического профиля
класса В500 (Вр-1).
В табл. 1.3.6 приведены номенклатура и технические показатели лест-
ничных полуплощадок типа ЛПП. На рис. 1.3.15 показан общий вид, а на
рис. 1.3.16 схема армирования лестничных полуплощадок типа ЛПП.
Таблица 1.3.6
Марка полупло- щадки Технические показатели
Основные размеры, мм Расход материалов Вес, т
/ Ь бетон, м3 сталь, кг
ЛПП14 ,|2в-5 1440 1200 0,20 12,30 0,50
ЛПП 14.1 Зв-5 1325 0,22 13,60 0,55
ЛПП14.15в-5 1475 0,24 14,40 0,60
ЛПП15.15в-5 1540 1490 0,30 14,80 0,75
ЛПП16.15в-5 1610 0,31 16,40 0,78
ЛПП16.16в-5 1640 0,34 16,90 0,85
Рис. 1.3.14. Общий вид и схема армирования
проступей по серии 1.050.9-4.93 СК-3
Рис. 1.3.15. Ребристые лестничные полуплошадки типа ЛПП
для лестничных маршей типа ЛМП
Рабочие чертежи плоских железобетонных лестничных площадок типа
1ЛП для крупнопанельных зданий разработаны в рамках серии 1.152.1-81,
вып.5 СК-3. В табл. 13.7 приведены номенклатура и технические показа-
тели лестничных площадок типа 1ЛП, а на рис. 13.17 показан общий вид
лестничных площадок.
Рис. 1.3.16. Схема армирования ребристых лестничных полуплощадок
типа ЛПП для лестничных маршей типа ЛМП
Рис. 1.3.17. Плоские лестничные площадки типа 1ЛП для маршей типа ЛМ
Опирание лестничных площадок предусматривается на поперечные
стены (панели) лестничных клеток. Для промежуточных лестничных пло-
щадок опирание предусматривается на консоли этих стен.
Таблица 1.3.7
Марка площадки Технические показатели
Основные размеры, мм Расход материалов Вес, т
/ b бетон, м3 сталь, кг
1ЛП22.13-4 2200 1300 0,59 15,79 1,48
1ЛП22.16-4 1600 0,73 16,47 1,83
1ЛП22.19-4 1900 0,86 18,79 2,15
1ЛП22.22-4 2200 0,95 19,35 2,38
1 ЛП24.13-4 2380 1300 0,64 20,45 1,60
1ЛП24.16-4 1600 0,78 21,52 1,95
1ЛП24.19-4 1900 0,93 23,91 2,30
1ЛП24.22-4 2200 1,01 24,85 2,53
1ЛП28.13-4 2800 1300 0,76 24,52 1,90
1ЛП28.16-4 1600 0,93 26,91 2,33
1ЛП28.19-4 1900 1,10 28,60 2,75
1ЛП28.22-4 2200 1,21 29,52 3,03
1ЛП30.13-4 2980 1300 0,81 28,09 2,03
1ЛП30.16-4 1600 0,98 31,21 2,45
1ЛП30.19-4 1900 1,16 33,01 2,90
1ЛП30.22-4 2200 1,28 34,62 3,20
Наличие у конечных (верхних) лестничных площадок консоли, отвер-
стий в площадках для пропуска мусоропроводов и усиления узла опирания
на площадку маршей, обозначается в марке площадок соответственно
строчными буквами «к», «м» и «у».
57
Лестничные площадки, в которых предусматриваются отверстия для
пропуска труб или ствола мусоропровода, не рассчитаны на нагрузку от них.
Лестничные площадки выпускаются с законченной отделкой верхних
лицевых поверхностей. Вид отделки верхних поверхностей находит отра-
жение в марке маршей посредством включения в марку следующих заглав-
ных букв: Г (глянцевая поверхность), Ш (шлифованная мозаичная поверх-
ность), К (облицованная керамической плиткой). Нижняя и боковые по-
верхности выпускаются подготовленными под окраску. Причем предусмат-
ривается глянцевая поверхность бетона на обычном сером цементе, а также
на белом и цветном. Для изготовления лестничных маршей используется
тяжелый бетон с классом бетона по прочности на сжатие В15.
Качество и внешний вид бетонных поверхностей изделий оцениваются
через соответствие качества отделки гладкой поверхности эталону отделки
определенной категории. По ГОСТ 13015 [10) установлено семь категорий
отделки бетонных поверхностей изделий:
• АО - лицевая поверхность полной заводской готовности;
• А1, А2 - лицевая поверхность полной заводской готовности или под
окраску для интерьеров;
• АЗ - лицевая поверхность под отделку глазурями, красками или пас-
тообразными составами для интерьеров и фасадов;
• А4 - лицевая поверхность под отделку обоями и тонкими полимер-
ными плитками;
• А5 - лицевая поверхность под отделку керамическими и другими
плитками по раствору;
• А6 - неотделываемая лицевая поверхность;
• А7 - нелицевая поверхность.
Для обозначения рельефной поверхности к категории после тире до-
бавляется буква Р.
На поверхности бетона допускаются раковины, отколы бетона, мест-
ные наплывы, но их количество и размеры нормируются для установлен-
ных категорий поверхностей. Допускаются также ограниченные по ширине
(0,1...0,2 мм) технологические трещины.
Лестничные площадки изготавливаются в горизонтальном (рабочем)
положении. Подъем лестничной площадки осуществляется за четыре стро-
повочные петли с помощью самобалансирующих траверс. Лунки для стро-
повочных петель после установки лестничной площадки в проектное поло-
жение заделываются под цвет пола раствором марки М100.
Строповочные петли изготавливаются из горячекатаной арматурной
стали класса А240 (A-I) марок СтЗсп и СтЗпс. В случае если возможен мон-
таж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °C, для
строповочных петель не допускается применение стали марки СтЗпс.
В соответствии с указаниями, изложенными в [12], при расчете эле-
ментов сборных железобетонных конструкций на воздействие усилий, воз-
никающих при подъеме и монтаже, нагрузка от веса элементов принимает-
ся с коэффициентом динамичности, равным 1,40.
58
Расчетная схема ребра, как и плиты лестничной площадки, представля-
ет собой однопролетную статически определимую балку, нагруженную в
случае балки-ребра равномерно распределенной и трапецеидальной нагруз-
ками, а в случае балки-плиты - только равномерно распределенной нагруз-
кой. На рис. 1.3.18 показаны расчетные схемы ребра и плиты лестничных
площадок типа 1ЛП. Данные для расчетных схем ребра и плиты приведены
в табл. 1.3.18.
Рис. 1.3.18. Расчетные схемы элементов лестничной площадки типа 1ЛП:
а) - ребра; б) - плиты
Таблица 1.3.8
Длина 1, мм Расчетная длина 10, мм Расчетное значение нагрузки (с учетом собственного веса) для жилых зданий при Н„ = 2,8 м а, мм
qi, кН/м2 Ц2, кН/м Цз, кН/м
2200* 2140 9,1 13,6 3,90 530
2380* 2310 4,15 560
2800* 2740 4,80 630
2980* 2910 5,10 660
• - промежуточные лестничные площадки;
* - этажные лестничные площадки.
На рис. 1.3.19 и 1.3.20 приведены опалубочные размеры и схема арми-
рования плоской железобетонной лестничной площадки марки 1ЛП22.13-4.
Армирование плоской железобетонной лестничной площадки марки
1ЛП22.13-4 включает в себя следующие изделия: объемный каркас КО-1
для ребра, плоскую сетку С1 для плиты, а также четыре монтажные петли П1.
В свою очередь, объемный каркас КО-1 включает в себя гнутые сетки С2
и СЗ. повторяющие контур опорных частей ребра лестничной площадки.
Сетки С2 и СЗ перепускаются на 70 мм. Продольные стержни объемного
каркаса КО-1 выполняются из горячекатаной арматуры периодического про-
филя 808А4ОО (A-III). Средние по высоте четыре стержня доводятся до опо-
ры, при этом два рабочих стержня анкеруются посредством стальной пласти-
ны - 10x50,1 = 50. Остальные стержни не доводятся до опоры на 105 мм.
59
wo
2200
Рис. 1.3.19. Обший вид плоской железобетонной лестничной площадки
марки 1ЛП22.13-4 (для лестничных маршей типа ЛМ)
Рис. 1.3.20. Схема армирования плоской железобетонной лестничной площадки
марки 1ЛП22.13-4 (для лестничных маршей типа ЛМ)
Стержни сетки Cl выполняются из холоднодеформированной армату-
ры периодического профиля: рабочая арматура - 05В5ОО (Вр-I) с шагом
200 мм, конструктивная арматура - 04В5ОО (Вр-I) с шагом 200 мм.
В табл. 1.3.9 приведены номенклатура и технические показатели ле-
стничных площадок типа 2ЛП. На рис. 1.3.21 показан общий вид лестнич-
ных площадок (консоли предназначены для опирания площадки на кир-
пичную стену).
Таблица 1.3.9
Марка площадки Технические показатели
Основные размеры, мм Расход материалов Вес, т
/ b бетон, м3 сталь, кг
2ЛП22.13-4 2200 1300 0,41 16,27 1,03
2ЛП22.16-4 1600 0,48 18,33 1,20
2ЛП22.19-4 1900 0,55 20,52 1,38
2ЛП25.13-4 2500 1300 0,46 18,66 1,15
2ЛП25.16-4 1600 0,54 22,13 1,35
2ЛП25.19-4 1900 0,61 25,46 1,53
На рис. 1.3.22 - 1.3.24 приведены опалубочные размеры и схема арми-
рования ребристой железобетонной лестничной площадки марки 2ЛП25.13-4
(серия 1.152.1-8, выпуск 1).
Рис. 1.3.21. Ребристые лестничные площадки типа 2ЛП для маршей типа ЛМ
Лестничная площадка, приведенная на рис. 1.3.22 - 1.3.24, предназна-
чена для опирания на кирпичные стены.
Подъем лестничной площадки осуществляется за четыре строповочные
(монтажные) петли: две петли марки П1 и две петли марки П2. Строповоч-
ные петли выполнены из горячекатаной арматурной стали класса 010 А240
(A-I). Крюки строповочных петель П1 и П2 заводятся за продольные рабо-
чие стержни несущего и пристенного ребер лестничной площадки. Так как
высота пристенного ребра меньше высоты несущего, то для компенсации
уменьшения длины анкеровки монтажной петли П2 к ней приваривается
дополнительный поперечный анкерующий стержень (010 А240).
62
Рис. 1.3.22. Ребристые лестничные площадки типа 2ЛП для лестничных
маршей типа ЛМ (узлы смотри на рисунке 1.3.23)
Расчетной схемой пристенного и несущего ребер лестничной площад-
ки является однопролетная статически определимая балка. Поперечные
ребра и плита лестничной площадки считаются жестко закрепленными в
продольные ребра.
Армирование продольного несущего ребра производится двумя плоскими
каркасами К1. Рабочая арматура в составе каркаса К1: нижняя продольная -
010 А400 (A-III), поперечная - 04В5ОО (Вр-I), = 150 мм. Каркасы К1 объе-
диняются с гнутой сеткой С4, повторяющей контур несущего ребра.
Армирование продольного пристенного ребра производится плоским
каркасом К2. Рабочая арматура в составе каркаса К2: нижняя продольная -
08 А400 (А-Ш), поперечная - 04В5ОО (Вр-I), = 150 мм. Каркас К2 объе-
диняется с гнутой сеткой СЗ. Сетки СЗ и С4 перепускаются на 70 мм.
Поперечные ребра лестничной площадки армируются плоскими карка-
сами КЗ. Арматурные каркасы КЗ анкеруются в продольных ребрах лест-
ничной площадки.
Рис. 1.3.23. Узлы лестничной площадки типа 2ЛП для лестничных маршей
типа ЛМ (общий вид площадки показан на рисунке 1.3.22)
Рис. 13.24. Схема армирования лестничной площадки типа 2ЛП
для лестничных маршей типа ЛМ
Для армирования плиты лестничной площадки используются сетки С1
и С2: продольные стержни - 04В5ОО (Bp-1), = 200 мм, поперечные
стержни - 04В5ОО (Bp-I), $и. = 150 мм.
Лестничная площадка марки 2ЛП25.13-4 выполнена из тяжелого бето-
на класса В15 (М200).
В табл. 1.3.10 приведены номенклатура и технические показатели ле-
стничных площадок типа Л ПФ. На рис. 1.3.25 показан общий вид лестнич-
ных площадок типа ЛПФ.
Таблица 1.3.10
Марка площадки Технические показатели
Основные размеры, мм Расход материалов Вес, т
/ b бетон, м3 сталь, кг
ЛПФ25.10-5 2500 990 0,36 14,73 0,90
ЛПФ25.11-5 1140 0,39 15,53 0,98
ЛПФ25.13-5 1290 0,43 16,91 1,08
ЛПФ28.11-5 2800 1140 0,44 18,87 1,10
ЛПФ28.13-5 1290 0,48 20,38 1,20
ЛПФ31.13-5 3100 0,53 22,98 1,33
ЛПФ34.13-5 3400 0,60 25,10 1,50
На рис 1.3.26 представлены общий вид и схема армирования лестнич-
ной площадки марки ЛПФ 25.11-5 (серия 1.252.1-4, СК-3)
Рис. 1.3.25. Ребристые лестничные площадки типа ЛПФ
для лестничных маршей типа ЛМФ
Лицевая поверхность лестничной площадки имеет отделочный слой
толщиной 20 мм. Толщина отделочного слоя входит в толщину плиты
площадки.
Для лестничной площадки применен тяжелый бетон класса В15
(М200).
Рис. 1.3.26. Общий вид и схема армирования лестничной площадки
марки Л ПФ 25.11-5
Для армирования лестничной площадки используется горячекатаная
арматура периодического профиля класса А400 (A-III), а также холодноде-
формированная арматура периодического профиля класса В500 (Вр-1).
67
Армирование продольного несущего ребра производится двумя пло-
скими каркасами К1. Рабочая арматура в составе каркаса К1: нижняя про-
дольная - 012 А400 (А-Ш), поперечная - 04В5ОО (Вр-I), S„ = 150 мм. Кар-
касы К1 объединяются шпильками и гнутой сеткой С2, повторяющей кон-
тур несущего ребра (продольные стержни - 04В5ОО (Вр-I), поперечные -
05В5ОО).
Армирование продольного пристенного ребра производится плоским
каркасом К2. Рабочая арматура в составе каркаса К2: нижняя продольная -
08 А400 (А-Ш), поперечная - 04В5ОО (Вр-I), = 150 мм. Поперечные реб-
ра лестничной площадки армируются плоскими каркасами КЗ. Арматурные
каркасы КЗ анкеруются в продольных ребрах лестничной площадки.
Для армирования плиты лестничной площадки используется сетка С1:
продольные стержни - 03В5ОО (Вр-I), = 200 мм, поперечные стержни -
03В5ОО (Вр-I), Sw = 150 мм. Сетка С1 по краям поднимается над каркасами
армирования продольных и поперечных ребер.
Плита снабжена четырьмя строповочными петлями.
На нижней поверхности плиты лестничной площадки может распола-
гаться светильник. Электрические провода располагаются в специальном
канале, который заделывается в бетон плиты лестничной площадки.
Примером конструктивного решения лестниц из крупноразмерных желе-
зобетонных элементов в каркасных зданиях из сборных железобетонных кон-
струкций может служить конструктивное решение лестниц в составе унифици-
рованного каркаса серии КМС-101 (разработчик «Моспроект-1») [26].
Лестницы каркасных зданий из сборного железобетона представляют
собой лестничные марши с полуплощадками. Они располагаются в модуль-
ных ячейках, ограниченных по четырем углам колоннами (рис. 1.3.27). Ле-
стничные марши имеют угловые вырезы для примыкания к колоннам. Опо-
рами для лестничных маршей являются: на фасаде - ригели фасадные или
рядовые, внутри здания - консоли диафрагм жесткости.
Полуплощадки лестничных маршей объединяются в единую площадку
путем сварки закладных деталей или строповочных петель.
Основные параметры лестничных маршей с полуплощадками для ле-
стниц в составе унифицированного каркаса серии КМС-101 приведены в
табл. 1.3.11.
Таблица 1.3.11
Наименование параметров маршей Значение параметров
Высота этажа, м 3,0 3,3 3,6 4,2 4,8
Ширина марша, м 1,05 1,35
Пролеты лестницы в осях колонн, м 4,8; 5,4; 6,0; 6,6 6,0; 6,6; 7,2 7,2
Расчетная нагрузка*, кН/м2 4,5 6,0
•Вертикальная нагрузка без учета собственного веса.
Рис. 1.3.27. Компоновочная схема лестницы в каркасных зданиях
из сборных железобетонных конструкций
Примером конструктивного решения лестниц в полносборных зданиях
стеновой конструктивной системы может служить конструктивное решение
лестниц в типовом проекте П44 17-этажных жилых секций, разработанном
Московским научно-исследовательским и проектным институтом типового
и экспериментального проектирования (gw. рис. 1.3.28).
Этажные лестничные площадки устанавливаются на слой цементно-
песчаного раствора (толщина на более 20 мм). С помощью скоб и накладок
электродуговой сваркой этажные лестничные площадки крепятся к плитам
перекрытия здания. Междуэтажные лестничные площадки закрепляются
электродуговой сваркой закладных деталей лестничных площадок с за-
кладными деталями внутренних стеновых панелей. Лестничные марши ук-
ладываются между площадками на постель из раствора. Швы между эле-
ментами железобетонных лестниц, а также между элементами лестниц и
другими элементами полносборного здания заполняются раствором бетона
на мелком заполнителе. Класс бетона по прочности на сжатие принимается
не ниже класса бетона сопрягаемых конструктивных элементов здания.
На рис. 1.3.29 и 1.3.30 показаны примеры решения лестниц в зданиях
стеновой конструктивной системы с кирпичными стенами.
Лестничные марши опираются на площадки, которые, в свою очередь,
передают нагрузку на кирпичные стены. При использовании ребристых
лестничных площадок на кирпичную стену опираются продольные ребра
площадок. Для возможности обеспечения передачи нагрузок на кирпичные
стены через ребра лестничных площадок лестничные марши и лестничные
площадки вдоль пристенного ребра укладываются с зазором 10 мм. Зазоры
после монтажа заполняются цементным раствором Ml00.
В местах опирания ребер лестничных площадок на стену производится
расчет кирпичной кладки на смятие. При необходимости повышения несу-
щей способности опорного участка кладки на смятие могут применяться
опорные распределительные плиты (опорные подушки).
В серии 1.225-2 вып.12 СК-3 разработаны опорные плиты (подушки).
В табл. 1.3.12 приведены технические показатели для опорных плит.
Таблица 1.3.12
Марка опорной плиты Технические показатели
Размеры, мм Класс бетона Расход материалов Вес, т
/ b h бетон, м3 арматура, кг
ОП4.4-А1П 380 380 140 В15 0,020 1,61 0,05
ОП5.2-А1Н 510 250 0,017 1,49 0,05
ОП5.4-АН1 380 0,027 2,02 0,07
ОП6.2-А1П 640 250 220 0,035 1,82 0,09
ОП6.4-АН1 380 0,050 2,50 0,14
6000
Рис. 1.3.28. Компоновочная схема лестницы в полносборном здании
стеновой конструктивной системы
лестничная площадка лестничный марш
Рис. 1.3.29. Компоновочная схема лестницы 1 в здании
стеновой конструктивной системы с кирпичными стенами
72
лестничная площадка лестничный марш
марка /1ПФ2511-5 I марка /1МФ391217-5
Рис. 1.3.30. Компоновочная схема лестницы 2 в здании стеновой
конструктивной системы с кирпичными стенами
73
На рис. 1.3.31 показана опорная плита марки ОП6.4-А1П.
Рис. 1.3.31. Опорная плита марки ОП6.4-АШ:
а) - схема к подбору марки опорной плиты; б) - армирование опорной плиты
Опорные плиты рассчитываются из условия несущей способности кон-
сольных выступов вдоль (/*) и поперек (6*) опирающегося на опорную плиту
ребра лестничной площадки. Расчет ведется на равномерно распределенную
74
нагрузку', равную реактивному давлению кирпичной кладки. В табл. 1.3.13
приведены допустимые длины /*, Ьк (мм) в зависимости от реактивного давле-
ния кирпичной кладки для опорных плит всех марок по серии 1.225-2 вып.12.
Таблица 1.3.13
Ключи к подбору опорных плит
Марка опорной плиты Реактивное давление кирпичной кладки, МПа
0,54 о, 54 0, 84 0,98 1, 7 1,47 1,95
к bk Ik bk Ik bk Ik bk Ik bk Ik bk Ik bk
ОП6.2-А1П 290 260 270 240 235 210 210 195 200 180 180 160 150 140
ОП6.2-АШ 220 200 200 185 180 160 165 150 150 140 135 120 115 105
ОП6.2-А1П 210 210 195 195 170 170 160 160 140 140 130 130 110 110
ОП6.2-А1П 210 200 195 185 170 165 160 150 140 130 130 120 110 110
ОП6.2-А1Н 270 260 250 240 220 210 200 190 185 175 165 155 140 130
Сборные опорные плиты армируются двумя сетками из стержней 06
А-Ш (А400) с размером ячейки 100x100 мм. Для подъема опорных плит
предназначены две строповочные петли из стержней 06 A-I (А240).
Кроме сборных опорных подушек для повышения несущей способно-
сти опорных участков кладки на смятие может применяться [15,16,17]:
• сетчатое армирование (сетки из стержней 03 Bp-1 (В500) с размером
ячейки не более 60x60 мм, уложенные не менее чем в трех верхних гори-
зонтальных швах). Оно используется при достижении 80% расчетной не-
сущей способности кладки на местное смятие;
• монолитные распределительные плиты толщиной, кратной толщине
рядов кладки, но не менее 150 мм. Армирование плит выполняется по рас-
чету двумя сетками с общим количеством арматуры, составляющим не ме-
нее 0,5% объема бетона.
Для сборной железобетонной опорной плиты марки ОП6.4-АШ объем ар-
матуры 806 А-Ш (А400), 1 = 62 см; 1206 А-Ш (А400), I = 36 см (А, = 0,283 см2)
составляет Vs = 8 • 0,283 • 62 + 12 • 0,283 • 36 = 262,62 см2. Vb = 64 • 38 • 22 =
= 53 504 см2. Общее количество арматуры составляет 0,5% объема бетона.
Плиты рассчитываются на местное сжатие, изгиб и скалывание при
действии местной нагрузки, приложенной сверху, и реактивного давления
кладки снизу;
• металлические распределительные плиты (толщина устанавливается рас-
четом, но не менее 20 мм или пакета из нескольких листов меньшей толщины);
• кладка из полнотелого кирпича верхних 4...5 рядов в стенах из пус-
тотного кирпича
При опорном давлении железобетонных конструкций, составляющем
более 100 кН, укладка распределительных плит в практике проектирования
считается обязательной, даже если это не требуется по расчету.
Лестничные площадки должны устанавливаться на кирпичную кладку
или опорную подушку со слоем цементно-песчаного раствора М200 тол-
щиной 10 мм.
1.4. Монолитные железобетонные лестницы
Проектирование монолитных железобетонных лестниц существенно
отличается от проектирования сборных, элементы которых обычно под-
бираются по строительному каталогу. Последовательность проектирова-
ния монолитных железобетонных лестниц можно разделить на следую-
щие этапы:
• компоновка (уточняющая и детализирующая компоновку лестницы
архитектурной части проекта);
• статический расчет;
• расчет железобетонных элементов лестницы;
• конструирование железобетонных конструкций.
Компоновочная схема монолитных лестниц показана на рис. 1.4.1.
Изображенная на рис. 1.4.1 лестница относится к лестницам с прямыми
маршами. Лестницы такого типа имеют широкое распространение в моно-
литном домостроении. Этажные лестничные площадки являются продол-
жением монолитного перекрытия здания. Промежуточные площадки (при
наличии в здании ненесущей наружной стены) жестко сопрягаются с попе-
речными несущими стенами здания, одновременно являющими ограждаю-
щими стенами лестничной клетки.
Надо отметить, что при проектировании ряда зданий стенам лестнич-
ной клетки вменяется функция обеспечения устойчивости зданий на дейст-
вие горизонтальных (ветровых) нагрузок, то есть они являются стенами
жесткости.
Монолитные лестницы классифицируются по следующим признакам [20]:
• лестницы с прямыми лестничными маршами;
• лестницы с изогнутыми лестничными маршами (винтовые).
Для монолитных лестниц с прямыми лестничными маршами ширина
проступи и высота подступенка, как правило, назначаются соответственно
300 и 150 мм.
При компоновке лестницы с изогнутыми лестничными маршами в ар-
хитектурной части проекта проектировщики могут ориентироваться на вы-
полнение правила трех формул:
• формула размера шага: а + 2s = 63 см (а - ширина проступи, s - высо-
та подступенка);
• формула удобства (минимизации затрат сил при подъеме по лестни-
це): а - s = 12 см;
• формула безопасности: а + s = 46 см.
В [27] несущие элементы винтовых лестниц предлагается рассматри-
вать как вертикально поставленные пружины, которые могут быть трех ос-
новных типов:
• из винтового стержня-косоура;
• из вертикальных винтовых пластин;
• в виде винтового пандуса.
76
Рис. 1.4.1. Компоновочная схема монолитной лестницы
Выступы винтового стержня-косоура сопрягаются с монолитными
пластинами проступей. К вертикальным винтовым пластинам-перилам под-
вешиваются пластины проступей.
77
На рис. 1.4.2 показана сквозная лестница с изогнутым (винтовым) ко-
соуром. Радиус изгиба проекции на горизонтальную поверхность продоль-
ной оси, проходящей через центр тяжести косоура, равен 1,5 м. Плоские
монолитные ступени лестницы при проведении расчета косоура рассматри-
ваются только как нагрузка. По высоте лестницы они располагаются с ша-
гом »180 мм. Косоур жестко сопрягается с монолитными плитами перекры-
тиями здания на отметке 0,000 и на отметке +3,200.
Рис. 1.4.2. Сквозная лестница с изогнутым (винтовым) косоуром
Проектирование винтовых лестниц связано с построением сложной
геометрии и выполнением статического расчета пространственных конст-
рукций. С появлением в распоряжении проектных организаций графиче-
ских редакторов и программных комплексов для проведения расчета строи-
тельных конструкций процесс проектирования стал менее трудоемок.
Статический расчет монолитных железобетонных лестниц
обычно производится с использованием программных комплексов, ориен-
тированных на расчет строительных конструкций, например, программного
комплекса ЛИРА.
При проведении статического расчета конструктивные элементы лест-
ниц с прямыми лестничными маршами можно рассчитывать раздельно. То-
гда лестничные марши рассматриваются как однопролетные балки с на-
клонной осью и жестким закреплением опорных узлов, нагруженные рав-
номерно распределенной нагрузкой. А лестничные площадки - как пласти-
ны, жестко сопряженные по трем (двум) сторонам со стенами и свободным
краем, к которому прикладывается нагрузка, передаваемая лестничными
маршами (погонные вертикальная нагрузка и момент по длине опирания
маршей). Кроме того, по всему полю пластин прикладывается равномерно
распределенная нагрузка. При раздельном расчете конструктивных элемен-
тов лестниц имеют дело с плоскими расчетными схемами. Объемная рас-
четная схема монолитной лестницы с прямыми маршами будет состоять из
горизонтальных и наклонных пластин. Для винтовых лестниц в зависимо-
сти от их типа при выполнении статического расчета необходимо рассмот-
реть объемную расчетную схему в виде изогнутого стержня или пластины,
которые по концам жестко сопрягаются с междуэтажными перекрытиями.
Одной из частей программного комплекса ЛИРА является графический
редактор ЛИР-ВИЗОР, с помощью которого можно ввести подготовленные
исходные данные и вывести на печать результаты расчета.
Формирование расчетной схемы можно разделить на четыре этапа:
• задание геометрии расчетной схемы;
• закрепление опорных узлов системы;
• назначение жесткости элементов расчетной схемы;
• приложение нагрузок к узлам и элементам системы.
Для построения объемной расчетной схемы лестницы с прямыми мар-
шами необходимо сначала построить плоские плиты этажных и промежу-
точных площадок. В качестве исходных данных для генерации плит площа-
док необходимо указать длину и количество элементов, составляющих пли-
ты соответственно по оси X и У, а также координаты первого узла (прини-
мая во внимание, что первый узел первой площадки совпадает с началом
глобальных осей координат). Для построения лестничных маршей между
площадками необходимо сначала построить образующую (составной стер-
жень между узлами элементов плиты площадки). Затем движением обра-
зующей выполняется построение маршей (рис. 1.4.3, а, в). К элементам ле-
стницы прикладывается равномерно распределенная нагрузка (g + V), где g -
постоянная, а V - временная нагрузка. Так как толщины этажных и проме-
79
жуточных площадок составляют 200 мм, а приведенная толщина лестнич-
ного марша составляет 260 мм, то нагрузка к площадкам и маршам лестни-
цы прикладывается разная (рис. 1.4.3, б).
Для построения объемной расчетной схемы винтового косоура в про-
грамме ЛИР-ВИЗОР программного комплекса ЛИРА нужно выбрать гене-
рацию сети в плоскости ХОУ. В этой плоскости построить узлы по окруж-
ности R = 1,5 м (число узлов - 19, диапазон 90°...270°). Затем необходимо
последовательно перемещать узлы вверх (вдоль оси Z) в соответствии с
местоположением каждой ступени на косоуре по высоте лестницы.
промежуточная площадка
Рис. 1.4.3. Последовательность построения расчетной схемы лестницы
с прямыми маршами в программе ЛИР-ВИЗОР
На этапе подготовки исходных данных для выполнения статического
расчета - назначение жесткости - для элементов расчетной схемы (стерж-
ней и пластин) должны быть введены:
• сведения о модуле упругости бетона Еь (см. таб 171 Приложения к
главе 1). Для пластин необходимо также задать значение коэффициента
поперечной деформации бетона vbP = 0,2;
• сведения о размерах поперечного сечения стержней и толщины пластин.
На рис. 1.4.4 приведена расчетная схема изогнутого косоура (стержня).
Показан вариант нагрузки - вертикальная равномерно распределенная, что
соответствует приложению временной нагрузки по всей площади ступеней
лестницы. При одностороннем нагружении ступеней значение временной
нагрузки уменьшается, но требуется приложение возникающего в этом слу-
чае момента.
На рис. 1 4.4 представлены также результаты расчета изогнутого косо-
ура: эпюры продольной силы (N), крутящего (Мк) и изгибающих (Му, Mz)
моментов. Приведены также максимальные значения усилий при верти-
кальной равномерно распределенной нагрузке, равной 9,15 кН/м.
Рис. 1.4.4. К расчету винтового косоура
Как видно из рис. 1.4.4, стержень-косоур испытывает действие сложно-
го напряженного состояния. Значения возникающих в косоуре усилий
(кроме крутящего момента) достигают максимальных значений в опорных
сечениях и должны учитываться как при прочностных расчетах косоура,
так и при разработке узла его сопряжения с плитой.
Расчет железобетонных элементов монолитных лестниц выпол-
няется после выполнения статического расчета.
Конструктивные элементы наиболее распространенных лестниц с пря-
мыми маршами являются сплошными плитами толщиной 160...200 мм,
испытывающими действие изгибающих моментов. Изгибающие моменты,
полученные в результате статического расчета элементов лестницы с ис-
пользованием программы ЛИР-ВИЗОР, относятся к одному погонному
метру рассматриваемого сечения плиты (рис 1.4.5). Алгоритм расчета про-
дольной арматуры изгибаемых плит согласно [12,13,14] следующий:
81
Исходные данные
1. Усилие М(из статического расчета).
2. Размеры сечения: Л, b = I в метрах (см. рис. 1.4.5). В расчет вводится
рабочая высота сечения h0 = h - а, где а - это расстояние от середины сече-
ния продольной рабочей арматуры до растянутой грани сечения. Значение а
принимается из условия обеспечения минимальной толщины защитного
слоя рабочей арматуры: для монолитных конструкций, эксплуатируемых в
закрытых помещениях при нормальной влажности - 0,02 м и не менее 0,
который первоначально можно задать для стержней рабочей арматуры эле-
ментов лестницы 10 мм (а = 0,03 м).
3. Классы бетона и арматуры. Для несущих железобетонных конструк-
ций минимальный класс бетона определяется видом конструкций, во вся-
ком случае, для конструкций с ненапрягаемой арматурой используется бе-
тон класса не ниже В15. Расчетное сопротивление бетона сжатию Rb опре-
деляется по табл. П1 Приложения к главе 1. В качестве ненапрягаемой
продольной рабочей арматуры рекомендуется использовать арматуру клас-
са А400, А500, В500. Расчетное сопротивление арматуры растяжению R,
определяется по табл. П1 Приложения к главе 1.
Рис. 1.4.5. Схемы расположения и маркировки арматуры:
aj - для стержня-балки при несимметричном армировании (рабочая высота сечения
h0 показана для стержней марок AUI. АШ)\ б) - для пластины-плиты
Алгоритм расчета
1. Определение коэффициента Ао=---где b,hQ подставляют в м,
W
М-в кНм, Яь - в кН/м2, при этом 1МПа = 103 кН/м2.
2. По табл.2 Приложения к главе 1 по коэффициент}' Ао устанавлива-
ется коэффициент т|. При этом должно выполняться условие Ао < Ar
(Лд = 0,390 - А400, Ar - 0,372 - А500, Ar = 0,376 - В500). Если условие не
выполняется, это означает, что размеры сечения, классы материалов зада-
ны неверно и должны быть увеличены.
82
М ,
3. Определение площади продольной арматуры А,=------- (As - в м ,
1м2 — 104см2).
4. Предварительно назначив шаг и соответственно количество стерж-
ней в пределах ширины плиты b - I ж, по сортаменту (см. табл. ПЗ При-
ложения к главе 1) подбирается 0 стержней. При этом уточняется площадь
продольной арматуры As, а также определяется коэффициент армирования
Л
щ=—сверяя его значение с минимальным коэффициентом армирования
Ь^
Rs.min и оптимальным коэффициентом армирования ц5.оптим- Минимальный
Л/ А 100 Л,а/
процент армирования для изгибаемых элементов psmin% = —------= 0,1%,
bh^
оптимальный процент армирования для плит составляет 0,3%...0,6%.
Поперечная арматура может не устанавливаться в сплошных плитах
толщиной менее 300 мм на участках элемента, где поперечная сила Q вос-
принимается только бетоном. При проверке прочности элементов на дейст-
вие поперечных сил расчет должен производиться для ряда расположенных
по длине элемента наклонных сечений. Выбирается наклонное сечение при
наиболее опасной длине проекции наклонного сечения с. И этот выбор за-
труднен. Нормами [13] допускается производить расчет, не рассматривая
наклонное сечение. В этом случае прочность элемента без поперечного ар-
мирования будет обеспечена, если выполняется условие:
Qi S Qbh где Qi - поперечная сила в нормальном сечении от внешней
нагрузки, Qb\ =O,5Rf)tbho (R^ - расчетное сопротивление бетона растяже-
нию). При расположении нормального сечения, в котором учитывается по-
перечная сила Qi, вблизи опоры элемента на расстоянии а менее 2,5 Ао, учи-
2 5
тывается коэффициент к = —-— (Qt>\ =Q,5kRbibhQ, но значение Qb\ прини-
о/Ао
мается не более Qh\ =2l5RhtbhQ/
Подбор арматуры в железобетонных элементах монолитных лестниц
после выполнения статического расчета можно производить с использова-
нием программы ЛИР-АРМ программного комплекса ЛИРА.
В программу ЛИР-АРМ импортируется задача, сохраненная в программе
ЛИР-ВИЗОР. При этом стержни балок должны иметь более двух расчетных сече-
ний. Так как по умолчанию для стержней в программе ЛИР-ВИЗОР назначается
только два сечения, необходимо для стержней винтового косоура задать не менее
трех расчетных сечений (схема =>расчетные сечения стержней =>N = 3...7).
После импортирования задачи в программу ЛИР-АРМ необходимо за-
дать материалы (класс бетона, арматуры), определить тип элементов (стер-
жень, плита) расчетной схемы (редактирование => задание и выбор мате-
риале). Затем для предварительно выделенных элементов расчетной схемы
необходимо назначить поэтапно и применить для выделенного элемента:
• тип => добавить (определить тип) => назначить текущим;
• бетон => добавить (выбрать вид и класс) => назначить текущим,
• арматура добавить (выбрать вид и класс) => назначить текущим.
Можно также изменять параметры жесткости элементов и уточнять
дополнительные характеристики бетона и арматуры.
После уточнения всех исходных данных производится расчет армиро-
вания: режимы => расчет по РСУ. При одном загружении расчетной схе-
мы, когда в программе ЛИР-ВИЗОР не генерируется таблица РСУ и, соот-
ветственно, не выполняется расчет РСУ, в программе ЛИР-АРМ расчет ар-
мирования выполняется по усилиям: режимы => расчет по усилиям. После
выполнения расчета становятся доступными графическое представление
результатов и таблица армирования: результаты => интерактивные таб-
лицы (табл. 1.4.1). Расположение и маркировка арматуры для стержневых и
пластинчатых элементов различных типов показаны на рис. 1.4.5.
Таблица 1.4.1
Таблица армирования
Номер элемента Продольная а рматура, см* Ширина раскрытия трещин асгс, мм
AS1 AS2 AS3 AS4 при продолжитель- ном раскрытии при непродолжи- тельном раскрытии
Плита; h = 0,16 м; бетон В25, арматура продольная А400
В таблицу армирования плиты включаются элементы, для которых в
результате расчета требуется максимальное армирование. По сортаменту, с
учетом рекомендаций (см. табл 174, 175 Приложения к главе 1), относя-
щихся к выбору диаметра, класса и шага стержней продольной арматуры
ASI ...AS4, подбирается рабочая арматура плиты.
Значения предельно допустимой ширины раскрытия трещин acrcuit
принимаются равными [13]:
• 0,3 мм - при продолжительном раскрытии трещин;
• 0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин.
Если по результатам расчета установлено, что трещины в железобе-
тонных элементах лестницы отсутствуют, то это значит, что соблюдается
условие: М < Mcrc (М - изгибающий момент от внешних нагрузок, Мсгс -
изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента при
образовании трещин - момент трещинообразования). Mcrc = RbttfrW, где
bh^
Rbt.ser ~ Rbtn(cM. табл.1 Приложения к главе 1), W =- (для изгибаемого
6
элемента прямоугольного сечения).
Значения вертикальных предельно допустимых прогибов элементов
лестниц fult принимаются равными [9]:
• при расчетном пролете /0 = 3 м - »
• при расчетном пролете /0 = 6 м - •
Для промежуточных значений /о значение предельных прогибов опреде-
ляется интерполяцией. Предельно допустимые прогибы элементов лестниц
нормами установлены исходя из эстетико-психологических требований.
Конструирование железобетонных элементов монолитных лестниц
производится в соответствии с результатами их расчета с учетом конструк-
тивных требований, изложенных в нормативных документах на проектиро-
вание железобетонных конструкций. Учитывается и опыт проектирования, в
том числе опыт армирования сборных железобетонных конструкций в рамках
общероссийского строительного каталога, накопленный в период преимуще-
ственного развития сборного железобетона (см. разделы 1.1-1.3).
Арматурные изделия для армирования монолитных железобетонных
конструкций, в том числе лестниц, обычно представляют собой объемные
(пространственные) каркасы, включающие в себя плоские каркасы, сетки,
отдельные стержни и закладные детали. Построение пространственного
каркаса (сборочной единицы) из отдельных деталей для элементов лестни-
цы (плоских плит) может выполняться в двух вариантах:
• две сетки, объединяемые отдельными стержнями;
• каркасы с назначенным по расчету шагом, объединяемые отдельны-
ми стержнями.
Крестообразные соединения арматурных стержней могут быть как свар-
ными, так и бессварочными. Последние производятся вязкой отожженной
проволокой или применением пластмассовых или проволочных фиксаторов.
Для обеспечения проектного положения арматуры и закладных дета-
лей, а также нормативной величины защитного слоя в процессе бетониро-
вания железобетонных конструкций используются специальные фиксаторы.
Применяются фиксаторы нескольких видов (табл. 1.4.2).
Таблица 1.4.2
Вид фиксатора Дополнительная характеристика фиксатора Обозначение фиксатора
Растворный, бетонный, асбестоцементный Малая поверхность контак- та с опалубкой РМ
Большая поверхность кон- такта с опалубкой РБ
Пластмассовый Малая поверхность контак- та с опалубкой ПМ
Большая поверхность кон- такта с опалубкой ПБ
Стальной Защищенные от коррозии СЗ
Незащищенные от коррозии СН
При выборе вида фиксатора необходимо учитывать требования,
предъявляемые к качеству поверхности, у которой они располагаются.
Так, для получения изделий с готовой лицевой поверхностью не подойдут
фиксаторы РБ, ПБ. СН. Для железобетонных конструкций, эксплуатируе-
мых на открытом воздухе, не следует применять незащищенные от корро-
зии стальные фиксаторы. К наиболее распространенному в настоящее
время виду фиксаторов следует отнести фиксаторы ПМ.
При выборе металлических фиксаторов они должны включаться в со-
став арматурных изделий и показываться на чертежах.
Для неметаллических фиксаторов указывается вид. Их расположение и
число в чертежах допускается не приводить. При этом толщина защитного
слоя бетона в местах установки фиксаторов принимается кратной 5 мм.
Соединение арматурных изделий лестничных маршей и площадок моно-
литных лестниц производится стыкованием внахлестку. При сопряжении
монолитных лестничных площадок с несущими стенами обеспечивается ан-
керовка стержней рабочей арматуры лестничных площадок в несущих стенах
здания.
Направление арматурных выпусков из одного элемента монолитной
лестницы в другой зависит от последовательности возведения строитель-
ных конструкций здания.
На рис. 1 4.6 приведены узлы сопряжения лестничного марша с плитой
перекрытия (площадкой). В представленных примерах опалубка лестнично-
го марша устанавливается на плиту. Из плиты могут быть предусмотрены
выпуски стыковочных стержней. Возможен также вариант приварки стерж-
ней объемного каркаса лестничного марша к пристреленной к плите за-
кладной. Объединение верхней и нижней сеток армирования лестничного
марша в сборочную единицу может осуществляться посредством использо-
вания отдельных стержней ОС 1 или стержней сеток армирования ступеней
СЗ. Представленные на рис. 1.4.6 узлы стыковки лестничного марша с пли-
той обеспечивают шарнирное сопряжение стыкуемых конструктивных эле-
ментов, поэтому армирование лестничного марша может предусматривать
наличие только нижней сетки.
На рис. 1.4.7 показаны узлы сопряжения лестничных площадок с мар-
шем и стеной при условии, что рабочие швы бетонирования располагаются
на отметке низа лестничных площадок. В таком случае совместно бетони-
руются нижний марш, промежуточная площадка, верхний марш и этажная
площадки [29,30].
Перепуски арматурных стержней площадок и маршей лестницы, а
также заведение арматурных стержней площадок в стену выполняются с
учетом требуемой длины соответственно перепуска (//) и анкеровки (1ап)
арматуры.
Соединение (стыковка) арматуры внахлестку (без сварки) выполняется
в соответствии с указаниями, изложенными в [12,13,14].
300 300 300
08А2М
пристрелить к плите
Рис. 1.4.6. Узлы сопряжения марша с плитой перекрытия (площадкой)
этажная плошадка
300 300
площадка монолитной стены
Рис. 1.4.7. Узлы сопряжения лестничных площадок с маршем и стеной
Стыки растянутой или сжатой арматуры должны иметь длину перепус-
ка не менее длины If.
h ~~ ® ‘ 4).ал
88
где: • /0 ап - —-—— - базовая длина анкеровки, которая, в свою
^bond
очередь, зависит от R, - расчетного сопротивления арматуры растяжению;
As и us - площади поперечного сечения и периметра анкеруемого стержня;
^bond ~ ЛгПг ' Rbt ~ расчетное сопротивление сцепления арматуры с бето-
ном (г|। -коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры:
г||= 1,5 - для арматуры класса А240, г||= 2 - для арматуры класса В500,
т||= 2,5 - для арматуры классов А300, А400, А500; т]2- коэффициент, учи-
тывающий влияние размера диаметра арматуры: г|2 = 1 при ds < 32 мм;
г|2 — 0,9 при ds- 36 мм и ds- 40 мм);
• ^s.caii площадь поперечного сечения арматуры, требуемая, со-
ответственно, по расчету и фактически установленная;
• коэффициент а для стержней периодического профиля с прямыми
концами или гладких стержней с крюками или петлями без дополнитель-
ных анкерующих устройств принимается равным 1,2 для растянутых
стержней и 0,9 для сжатых стержней. Приведенные значения коэффициен-
тов а назначаются при стыковке арматурных стержней вразбежку (в одном
расчетном сечении элемента стыкуется не более 50% стержней периодиче-
ского профиля или 25% гладкой арматуры). Допускается стыкование в од-
ном расчетном сечении элемента всех стержней, но коэффициент а в этом
случае принимается равным 2,0.
Длина перепуска, определяемая по формуле: =a/0ow »--лла , при
наличии анкерующих устройств может быть уменьшена (до 30 %). В любом
случае фактическая длина перепуска принимается не менее 0,4а/0в„, а так-
же не менее 20d, и 250 мм.
На рис. 1.4.8 приведен узел сопряжения лестничной площадки с лест-
ничным маршем, когда предусмотрены выпуски арматуры из лестничной
площадки. Выпуски арматуры должны заводиться в лестничный марш.
Узел сопряжения конструктивных элементов лестницы является жестким,
поэтому рабочей арматурой марша является верхняя продольная на опоре и
нижняя продольная в пролете.
На рис. 1.4.9 показан узел сопряжения промежуточной лестничной пло-
щадки с несущими поперечными стенами здания, когда они бетонируются с
оставлением штраб для последующего бетонирования промежуточных лест-
ничных площадок. Наружные стены здания является самонесущими.
Как показано на рис. 1.4.7, для крепления лестничного ограждения в
лестничных маршах предусматриваются закладные детали Ml. Закладные
детали для крепления лестничного ограждения должны предусматриваться
также в верхних лестничных площадках.
Закладные детали могут быть расчетными, то есть обладающими опре-
деленной заданной прочностью для восприятия действующих на деталь
усилий, и нерасчетные, устанавливаемые по конструктивным соображени-
89
ям, в которых сварные соединения могут не иметь нормируемую проч-
ность. Закладные детали для крепления лестничного ограждения являются
расчетными (см. главу 2).
Закладные детали состоят из отдельных пластин с приваренными к
ним анкерам или, другой вариант, пластины привариваются к рабочей ар-
матуре конструкций.
сетка СЗ ОСЬ 0С6
ыйхСгоо ' 7^бЬ \ Ъёммод. ~й9од
8А2С0-200 \ Xi \ \
\—\ У,\ .........и
Рис. 1.4.8. Узел сопряжения лестничной площадки с маршем
3150
Рис. 1.4.9. Узел сопряжения промежуточной лестничной площадки со стеной
Конструктивные требования, которые необходимо соблюдать при про-
ектировании закладных деталей, сведены в табл. 1.43.
Таблица 1.4.3
Конструктивные требования к элементам закладных деталей
Пластины Анкера Сварные соединения
Толщина - не менее 4 мм; назначается расче- том, размещением анке- ров, прочностью и удоб- ством сварки, размеще- нием закладной в конст- рукции, удобством фик- сации в форме и укладки бетона Из арматуры классов АЗОО, А400, диаметр 8...25 мм. Длина анкера (при действии растяже- ния) - 1зп. Припуск на осадку при сварке - 10 мм. Уменьшение длины анкеров за счет конце- вых упоров Для тавровых соедине- ний анкеров - дуговая сварка под слоем флюса, контактная сварка, механизированная сварка в среде СО:, ванная и ручная сварка; для соединения внахлестку - контактная сварка
На закладные детали (изделия) составляется спецификация (табл. 1.4 4).
Таблица 1.4.4
Спецификация на закладные детали
Марка изде- лия Поз. Наименование Кол. Масса позиции, кг Масса изделия, кг
Ml 1 -60x6, L = 90 1 0,23 0,51
2 08А4ОО, L = 350 2 0,28
1.5. Сборно-монолитные лестницы
Конструктивное решение сборно-монолитных лестниц обычно пред-
ставлено монолитными площадками и маршами из сборных элементов
(крупноразмерных, мелкоразмерных по металлическим балкам).
На рис. 1.5.1 показан вариант конструктивного решения лестницы с
монолитными площадками и сборными маршами в зданиях с монолитными
перекрытиями.
Этажные площадки бетонируются вместе с монолитными перекрытия-
ми зданий. Междуэтажные площадки опираются на несущие стены лест-
ничных клеток. Для выполнения междуэтажных лестничных площадок при
бетонировании стен лестничной клетки на отметке низа площадок в них
должны предусматриваться рабочие швы бетонирования или уже возведен-
ные монолитные стены должны иметь консоли или штрабы для сопряжения
стен с промежуточными лестничными площадками.
Как показано на рис. 1.5.1, монолитные площадки лестницы имеют па-
зы для опирания сборных маршей. Лестничные марши устанавливаются на
слой цементного раствора. При монтаже марша его сначала опирают на
нижнюю площадку, затем на верхнюю. Длина площадки опирания марша
должна составлять не менее 70 мм. Дополнительно марш в нижнем опор-
92
ном узле лестницы может упираться в уголок (упор), который приваривает-
ся к закладным деталям лобовой поверхности марша и верхней поверхно-
сти монолитной плиты. Зазор между лестничным маршем и стеной (10 мм)
заполняется цементным раствором. Металлическое ограждение крепится к
закладным деталям лестничного марша, а также к закладным деталям верх-
ней монолитной площадки лестницы.
270 300 300 300 300
Рис. 1.5.1. Вариант конструктивного решения сборно-монолитной лестницы
с монолитными площадками и сборными маршами
Сборные железобетонные марши, показанные на рис. 1.5.1, являются из-
мененными стандартными маршами марки ЛМЗО.12.15-4 по ГОСТ 9818. Из-
менения касаются опорных участков и необходимы для организации сопряже-
ния сборных маршей с монолитными площадками. На заводах ЖБИ нестан-
дартные марши изготавливаются по скорректированным чертежам соответст-
вующих серий каталога СК-3. В таком случае чертежи стандартной конструк-
ции выполняются упрощенно. Детально разрабатываются и указываются на
чертежах размеры и армирование опорных участков лестничного марша.
Нарис. 1.5.2 показан вариант конструктивного решения лестницы с мо-
нолитными площадками и маршами, образованными металлическими балка-
ми, по которым укладываются стандартные ступени марки ЛС12 по ГОСТ
8717. Для сопряжения монолитных лестничных площадок с металлическими
балками к металлическим балкам привариваются уголки, которые опираются
на плиты. В нижнем опорном узле металлические косоуры опираются на
кирпичную стенку. Как показано на рис. 1.5.2, для сопряжения нижнего мар-
ша лестницы с кирпичной стенкой к косоурам марша привариваются метал-
лические пластины. После монтажа косоуры лестничных маршей оштукату-
риваются по металлической сетке. Металлическое ограждение лестницы ус-
танавливается в гнезда ступеней. Гнезда для крепления ограждения должны
предусматриваться также в верхней монолитной площадке лестницы.
1.6. Обеспечение долговечности железобетонных лестниц
Долговечность железобетонных лестниц, как и других конструктивных
элементов здания, - это срок службы, в течение которого экономически
целесообразна их эксплуатация. Нормативный срок службы железобетон-
ных лестниц, а также лестниц из мелкоразмерных железобетонных элемен-
тов по металлическим косоурам составляет 100 лет, накладных бетонных
ступеней с мраморной крошкой - 50 лет [32].
В течение срока службы железобетонные лестницы претерпевают фи-
зический износ, который оценивается в соответствии с правилами оценки
физического износа [33].
В процессе эксплуатации лестниц возникают характерные для этих
конструктивных элементов здания дефекты: истертость верхних лицевых
поверхностей площадок и ступеней вдоль ходовой линии с образованием
волнистых поверхностей; облом кромок ступеней, утончившихся из-за ис-
тирания, а также из-за ударов тяжелыми предметами (например, при пере-
носке тяжелых вещей). Для предупреждения возникновения дефектов бетон
верхних лицевых поверхностей лестничных маршей и площадок должен
обладать повышенной сопротивляемостью истирающим нагрузкам.
При проектировании железобетонных конструкций устанавливается
основной показатель качества бетона - класс бетона по прочности на сжа-
тие. В соответствии с [13] класс тяжелого бетона по прочности на сжатие
рекомендуется назначать не менее В15. Дополнительным показателем каче-
ства бетона верхних лицевых поверхностей конструктивных элементов ле-
стниц является сопротивление бетона истираемости.
94
300 300
Рис. 1.5.2. Вариант конструктивного решения сборно-монолитной лестницы
с монолитными площадками и маршами из отдельных ступеней
по металлическим балкам
Для элементов лестниц стандартом [11] устанавливается методика оп-
ределения истирания бетона сухим абразивом на круге истирания. Исти-
раемость бетона G в г/см2 характеризуется потерей массы образца, отнесен-
ной к площади истираемой грани образца F:
гл, -mz
где т\ и m2 - масса образца соответственно до и после испытания в граммах.
Так как истирающая нагрузка для лестниц жилых и общественных зда-
ний разнится, то нормируемая истираемость бетона G верхних лицевых
поверхностей элементов лестниц жилых и общественных зданий назначает-
ся следующей:
• для лестниц жилых зданий - 0,9 г/см2;
• для лестниц общественных зданий - 0,8 г/см2.
Если для верхней лицевой поверхности площадок и ступеней преду-
смотрены отделочный слой или накладки, то износостойкостью должен
обладать отделочный материал.
Виды отделки верхней лицевой поверхности элементов лестниц сле-
дующие: декоративный слой бетона на белом или цветном цементе, декора-
тивное покрытие на основе полимерных материалов, шлифованная мозаич-
ная поверхность, керамическая плитка.
В соответствии с рекомендациями [23] для отделки лестничных мар-
шей и площадок декоративным бетоном (с последующей абразивной обра-
боткой) применяются следующие отделочные материалы:
• портландцемент серый, белый, цветной (класс бетона по прочности
на сжатие не ниже ВЗО);
• декоративный щебень из естественных полирующихся пород (гранит,
мрамор, мраморовидный известняк);
• песок из материала крупного заполнителя (отсев декоративного
щебня).
Фактурный слой толщиной 30...40 мм должен монолитно соединяться
с основным слоем бетона конструктивных элементов лестниц.
Верхние лицевые поверхности сборных лестничных маршей и площа-
док могут быть отделаны износостойкими декоративными покрытиями на
основе полимерных материалов [24]. Для устройства отделочного покрытия
применяются:
• связующие (фурфурол, эпоксидная смола, поверхностно-активное
вещество ПАВ);
• отвердители (полиэтиленполиамин ПЭПА);
• наполнители (кварцевая мука, андезитовая мука, портландцемент);
• пигменты (для желтых тонов - охра сухая, для синих тонов - ультра-
марин синий сухой, для зеленых тонов - окись хрома техническая, для раз-
беливания - окись титана).
Отделочное покрытие выполняется путем укладки на поддон форм для
изготовления сборных конструктивных элементов лестниц пленочных ков-
ров с нанесением на них полимерной композиции, которая в процессе фор-
мования конструкций преобразуется в износостойкое декоративное покры-
тие бетона, не требующее дополнительной обработки.
Для устройства защитных покрытий верхних лицевых поверхностей
монолитных лестниц могут быть использованы полимерные покрытия
холодного отверждения, например марки «ЭТАЛ» (ЗАО «ЭНПЦ ЭПИ-
ТАЛ»), представляющие собой окрашенный двухкомпонентный эпоксид-
ный компаунд.
Для защиты от истираемости конструктивных элементов как сборных,
так и монолитных лестниц кроме стандартных накладок (смотри накладные
ступени в разделе 1.3) могут использоваться накладные ступени из крошки
натурального камня, например изготовленные на фабрике Тераццо
ООО «Вимерит». Общий вид ступеней показан на рис. 1.6.1. Фабрика вы-
пускает ступени со следующими размерами: длина / до 2600 мм, ширина b
до 450 мм, высота h до 250 мм, толщина t 40—45 мм. Наружная поверхность
накладных ступеней может быть глянцевой или матовой, включать в себя
песочный нескользящий бант или нескользящий вставной резиновый шов, а
также фаски. Ступени выпускаются двух марок: L-ступень 90° и L-ступень
82° (рис. 1.6.1). Показатель износостойкости искусственных каменных сту-
пеней составляет 0,15 г/см2.
тип L-ступень 90
тип L-ступень 82 0
Рис. 1.6.1. Общий вид накладных ступеней из искусственною
каменного материала
Другим искусственным каменным материалом для изготовления на-
кладных ступеней является гранатан (аналог природного гранита). Показа-
тель износостойкости гранатана составляет 0,5 г/см2.
Истертости верхних лицевых поверхностей площадок и маршей могут
быть причиной несчастных случаев при движении по лестницам, поэтому
при проектировании лестниц для этих поверхностей должны применяться
материалы, устойчивые к истиранию. Отделочные листовые материалы,
кроме того, должны быть пригодны к защите кромок.
Причиной несчастных случаев на лестницах может также быть скольз-
кость отделочных материалов. Как и для полов, а может, в большей степени
для отделки верхних лицевых поверхностей площадок и маршей, необхо-
97
димо применять материалы с нормируемой скользкостью, для чего необхо-
димо иметь стандартные методы оценки скользкости. В [34] показано, что
все известные по нормативным документам зарубежных стран методы
оценки скользкости покрытий можно подразделить на три основные груп-
пы: по величине трения, по величине угла скольжения, по величине потреб-
ляемой энергии при скольжении. Наиболее известным и распространенным
методом считается метод оценки скользкости покрытия по значению коэф-
фициента трения /С, который представляет собой в общем виде отношение
горизонтальной силы трения (F) к вертикально направленной силе (jV).
В отечественную систему проектной документации для строительства пока
не введен стандарт на методику оценки скользкости поверхностей.
При проектировании наружных лестниц, кроме назначения класса бетона
по прочности на сжатие В и показателя износостойкости бетона G, должна
рассматриваться необходимость назначения марок бетона по морозостойкости
и водонепроницаемости. В соответствии с требованиями, изложенными в [13],
для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окру-
жающей среды, при расчетной температуре наружного воздуха в холодный
период - 5 °C...- 40 °C (для Москвы - 28°С) принимают марку бетона по мо-
розостойкости не ниже F75. При расчетной отрицательной температуре возду-
ха выше - 40 °C марка бетона по водонепроницаемости не нормируется.
Интенсивность разрушения бетона при попеременном замораживании
и оттаивании увеличивается с увеличением влажности материала, поэтому
при проектировании наружных лестниц важным моментом является нали-
чие уклона проступей наружу для удаления со ступеней дождевой воды и
воды, образовавшейся при таяни снега. Однако, например, неравномерная
осадка фундамента может привести к изменению направления уклона, к
застою воды на ступенях наружных лестниц, а воздействие попеременного
замораживания и оттаивания - к ускоренному разрушению бетона.
Для снижения водопроницаемости бетона наружных лестниц рекомен-
дуется применять бетон пониженной (П) проницаемости. Кроме того, сле-
дует принимать во внимание зависимость марок бетона по морозостойкости
и водонепроницаемости от его класса по прочности на сжатие. Так, тяже-
лый бетон класса по прочности на сжатие В25 будет обладать маркой по
водонепроницаемости W8 и маркой по морозостойкости F150.
Требование сохранности арматуры от воздействий окружающей среды [13]
при проектировании наружных лестниц приводит к необходимости увеличения
защитного слоя арматуры до 30 мм. При наличии агрессивных сред дополнитель-
но пользуются рекомендациями, изложенными в [22]. Рекомендации по увеличе-
нию долговечности бетона и методы улучшения его свойств приведены в [25].
Долговечность железобетонных лестниц должна закладываться уже на
этапе проектирования. Она будет обеспечена при строгом соблюдении
нормативных требований, относящихся к предмету проектирования; при
обоснованности принятого конструктивного решения; тщательности прора-
ботки деталей и направленности на предупреждение дефектов, которые
выявлены в процессе эксплуатации лестниц.
98
ГЛАВА 2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ЛЕСТНИЦ
За последние 10 лет в связи с моральным износом зданий, требующим за-
частую их перепланировки и изменения этажности, возникла проблема устрой-
ства междуэтажных нетиповых лестниц в реконструируемых сооружениях.
Наименее трудоемкими в исполнении являются металлические лестницы.
В пособии приводятся примеры запроектированных авторами метал-
лических лестниц для малоэтажных зданий различного назначения.
2.1. Примеры расчета металлических лестниц
Металлические лестницы марша состоят из косоуров (тетивы), опор-
ных элементов, ступеней, ограждения (перил, стоек). Угол наклона марша к
горизонтали 45° или 60° зависит от частоты обслуживания оборудования и
наличия свободных площадей для размещения лестниц.
При угле наклона 45° ширина марша (расстояние между перилами ог-
раждения) в соответствии с типовыми сериями 1.459-2 и 1.450.3-6/92-2
должна составлять 600, 800 и 1000 мм с шагом ступеней 200 мм. При угле
наклона 60° - 600 и 800 мм с шагом ступеней 200 мм.
Косоуры выполняют из холодногнутых или прокатных швеллеров
№ 16; № 18.
Косоуры рассчитывают на поперечный изгиб от массы металлокон-
срукций лестницы и нормативной нагрузки от людей в виде сосредоточен-
ной силы Рп = 1,5Кн, расположенной на площадке длиной 10 см в средней
части пролета косоура.
Расчет производится по двум группам предельных состояний.
При длине косоура, равной 3,0 м, относительный прогиб марша не дол-
жен превышать 1/150; при длине 6,0 м - не более 1/200.
Ступени лестниц изготавливают из стального листа в различных мо-
дификациях:
- гнутые из рифленой стали t = 4 мм;
- гнутые из просечно-вытяжного листа с отгибом подступенка из не-
просеченной части листа;
- ребристые из полос (40x4) мм или арматурной стали диаметром
16...20 мм с подступенком из прокатного уголка 50x5 и из штампованных
профилированных элементов швеллерного сечения.
Ширина ступеней назначается 200 мм.
При высоте лестниц(Л > 6м) и при устройстве поворотов лестничных
маршей сооружают переходные площадки. Ширина площадок должна
быть равна ширине марша. Длину площадок (пролет между опорами) при-
нимают в зависимости от величины временной нагрузки в пределах
(600...6000) мм. При длине площадки (600...2400) мм - кратно 300 мм;
при большей длине - кратно 600 мм.
Переходные площадки состоят из стального настила, который опирается
на балки с ребрами жесткости. Площадки крепят к стенам и колоннам карка-
са здания или несущим элементам технологического оборудования крон-
штейнами и консольными балками. Высоту перил принимают равной 900 мм;
шаг стоек - (600... 1000) мм. Поручни и стойки выполняют из специального
гнутого профиля (50x40x2,5; из прямоугольной трубы 60x40x2,5; квадратной
трубы 40x40x2,5; из равнополочных уголков 45x4; 50x5. Промежуточный
элемент перил выполняют из уголка 25x3 или полосы 40x4.
Поручни рассчитывают как многопролетную балку, опорами которой
являются стойки перил. Нормативная нагрузка на перила рп = 0,8 кН/м; рас-
четная нагрузка р = 1,2 х 0,8 = 0,96 кН/м.
Стойки перил рассчитывают как консольные элементы, нагруженные
сосредоточенной горизонтальной нагрузкой, равной величине отпора по-
ручня перил.
При расчете по второму предельному состоянию предельный относи-
тельный прогиб перил не должен превышать 1/150 их пролета; для стоек -
1/120 от длины.
В качестве примеров приводим расчеты лестничных маршей металли-
ческих лестниц.
Расчет произведен в соответствии с [3] и согласно указаниям типовой
серии 1.459-2 «Стальные лестницы, переходные площадки и ограждения».
I. Расчет одномаршевой лестницы
Исходные данные:
Принята сталь С235 с расчетным сопротивлением растяжению, сжа-
тию, изгибу Ry = 23,0 кН/смI. 2.
Ширина марша - 1050 мм.
Шаг ступеней - 270 мм.
Высота ступеней - 170 мм.
Косоуры - из гнутых швелеров ГН[ 100x50x3 (ГОСТ 8278-83*).
Подступенок - из уголков L50x50x5.
Уголки для крепления настила ступеней - L40x40x4.
Угол наклона марша лестницы к горизонтали:
tga =
1,517
2,160
0,7.
Длина косоура:
I = 7С5172 + 2,162 = 72,3 + 4,7 = 2,645 м.
Нормативная нагрузка, приходящаяся на один косоур от веса элемен-
тов лестницы:
Я п Я кос + Я nodcm * Я ступ + ЯпоЛруч + Я стоек + Я распр
= 4,47-2,645 +3,27 1,059/2 + 0,9 0,27 1,05 0,04 10 +
+3 9/2 + 2-2,42-0,27/2 + 2,645-2,74 + 0,9-2,74 +1,12-2,645 =
= 11,82 +17,81+ 46,0 + 0,65 +7,25 + 9,87 +2,97 = 96,4 кг = 0,964 кН.
где: qKOC - масса косоура; qnoacm - масса подступенка; qcmy„ ~ масса ступеней
(обрамляющие уголки и доски толщиной 40 мм); qnnpyu - масса поручней (тру-
бы D = 40 мм); qcmoeK - масса стоек (трубы D = 40 мм); q^^ = 1,12 кН/м -
временная равномерно распределенная нагрузка на косоур [3].
Расчетная линейная нагрузка на косоур:
q = 1,05 • 0,964 / 2,645 = 0,383 кН/м.
Расчетная схема косоура:
Л=1,517м
q = 0,383 кН/м
Согласно нормам СниП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия (2003 г.)
принимаем дополнительно сосредоточенную силу Р = 1,5кН на площадке
длиной 10 см.
Максимальный изгибающий момент в косоуре:
„ о 1,2-1,5-2,645-sina _ 1,517
Л/тах = 0,383 • sin a • 2,6452 / 8 + -— ---------= 0,383 - ---
тах ’ 4 2,645
2,6452
8
1,2-1,5-2,645-1,517
2,645-4
= 1,54 +0,68 = 2,22 кНм.
Сжимающая сила от сжатой составляющей нагрузки:
2 16-2 645
У = 0,383 cosa-2,645 + l,2 1,5cosa = 0,383 • —------+
2,645
+ 1,2 1,5 2,16 = 0,83 +1,47 = 2,3кН/м.
2,645
Проверка прочности косоура сечением ГН [100x50x3
(4 = 5,68 см2; J, = 87,88 см4; W, = 15,57 см’):
М™ 2,22-Ю2 2,3
а_яу = —+ — =-------------+-----=
тах Wx А 15,57 5,68
= 14,3 + 0,4 = 14,7кН/см2 <23,0кН/см2.
По второму предельному состоянию относительный прогиб косоура:
f _ д ^п.тах^к
/-₽ EJ, ’
где: 0=1/12 - коэффициент для однопролетной шарнирно закрепленной
балки, загруженной сосредоточенной силой посередине пролета;
.W = — + —= 1,47 + 0,57 = 2,04кНм;
1,05 1,2
/ _ 2,04 10г-2,645 _ 53960 _ 1 I
/ ~ 12-2,06-10*87,88 ” 260687232 ” 4831 << 400
Несмотря на запасы прочности и по прогибу следует увеличить про-
филь швеллера, так как уменьшение высоты сечения косоура приведет к
затруднениям при размещении и креплении ступеней.
Кроме того, повышенная жесткость косоура исключает явление «зыб-
кости» лестницы. Принимаем профиль ГН [160x50x4.
2. Расчет стальной лестницы с непродолжительным
пребыванием людей
Материал лестницы - сталь С235.
Отметка верха перекрытия - 3,8 м.
Отметка низа лестницы - 0,0 м.
й, = 3,8м.
Угол наклона одномаршевой лестницы - a = 60°.
102
Ширина марша - в1 = 800 мм.
Шаг ступеней - hcmyn - 200 мм.
Ширина ступеней - ecmvn - 200 мм.
Косоур (тетеву) принимаем из гнутого швеллера ГН[ 160x50x4
(gKOC =8,2 кг/м ).
Ступени - из просеченно-вытяжной стали типа ПВ 508 по ГОСТ 8706-78*
(масса 20,9 кг/м2) с подступенком, высотой 40 мм из непросеченной части листа
(масса = 1,12 кг/м ). Поручни и стойки перил высотой hcmoeK = 1000 мм
принимаем из труб 040 мм (внешний диаметр), 8сте„ = 3,0 мм.
п л 2\
Площадь поперечного сечения А = —~ а ),
d 40-6
= —=-------= 0,850.
Д 40
3 14-42 / ,
А = —-------(1-0,8502 ) = 3,5см2.
4 ' >
Масса 1 пог. м gn = 7800 0,00035 = 2,73кг/м (поручни)
gcmotK = 2,3 кг/м (СТОЙКИ).
Шаг стоек принимаем 1000 мм.
п / 3,8 3’8 л л
Длина лестницы / -------=-------= 4,4м .
sin 60° 0,866
Масса элементов лестницы, приходящаяся на один косоур длиной
/ = 4,4 .w составит:
h
кос
стоек ' ^ст ' П + gnoOcm * Si
ступ ,
' вcmvn
в
2
= 1,05- 8,2-4,4+ 2,73-4,4+ 2,3 1-6+ 1,12-4,4+ 20,9
1*.0,2 —
0.2 2
= 103,5кг = О,1О35т.
При шаге стоек, равном 1 м: п = -j— + 1 = 6 стоек.
Линейная расчетная нагрузка на 1 пог. м длины лестницы:
0,1035
4,4
• 10 = 0,24 кН/м.
103
Расчетная схема косоура.
Полезную нагрузку принимаем в соответствии с указаниями СНиП
2.01.07-85 . Нагрузки и воздействия. (2003) в виде сосредоточенной силы
интенсивностью Р = 1,5 кН на площадке длиной 10 см (п. 3.10).
Максимальный изгибающий момент:
gsin60°/2 + Y/^sin60°/ _ 0,24• 0,866-4,42 1,2-1,5-0,866-4,4
= 0,5 + 1,72 = 2,22 кНм.
Сжимающая сила от скатной составляющей нагрузки:
N = 0,24-cos60°-4,4 +1,5-l,2-cos60° = 0,53 + 0,9 = 1,43кН.
Максимальные нормальные напряжения в косоуре сечением из гнутого
швеллера [ 160x50x4 (= 47,4 см3; Л = 10,4 см2):
а = 2'22 1 °°- + — = 4,7 + 0.14 = 4,84кН'см2 < R = 23,0кН/см2.
47,4 10,4 у
Относительный прогиб: у = р—,
где :р = 1/12 - для однопролетной шарнирно закрепленной балки, загру-
женной сосредоточенной силой по середине пролета;
104
Mn max - максимальный изгибающий момент от нормативных нагрузок.
0,24 /1,05 sin 60° • 4,42 1,5 4,4 sin 60°
------------------------+----------------
= 0,48 + 1,43 = 1,91 кНм = 191 кНсм;
Jx = 379см4;
I
191440
12 2,06 104 379
Предельно допустимая величина относительного прогиба
— =y~ (дополнения к СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия.
Разд. 10. Прогибы и перемещения).
Оставляем выбранный профиль, несмотря на большие запасы по проч-
ности и прогибу, так как уменьшение высоты сечения косоура приведет к
затруднениям при размещении и креплении ступеней.
Расчет перил
Перила рассчитываем на нагрузку интенсивностью 0,8 кН/м как мно-
гопролетную балку.
При шаге стоек перил 1,0 м:
Ч.тах =—уу—= 0,067 кНм; = 1,2 0.067 = 0,08кНм.
Прочность перил а =
0,08 100 8
Wx ~ 3,08
= 2,6 кН/см2
< 23,0кН/см2.
Относительный прогиб перил:
f 5 ql*
I " 384 EJX'
40-6
= 0,85;
40
, _3,14-44
X s л
(1-0,854) = 6,0см4;
/_ 5 0,008 1003 1
/ 384 • 2,06 Ю4-6,0 П86
Расчет стоек
Усилие, прикладываемое к верхнему краю консольных стоек перил:
Л’= Уу0,8-1,0 = 1,2 0,8 1,0 = 0,96кН;
мтах = о, 96 hcmoilKU = 0,96 1 = 0,96 кНм;
Л/ „ =-1—= 0,8кНМ.
л, max । у >
Максимальное нормальное напряжение:
_ _ '^гпах п .
CTmax ,,, — *уУс
"х
1Г, = 0,1Д3 (1 - а4) = 0,1 43 • 0,48 = 3,07см3;
Отах = — = 31,3кН/см2 >23,0.
3,07
Уменьшаем шаг стоек до 0,7 м:
# = 1,2 0,8 0,7 = 0,672 кН;
Чпах =0,672 1,0 = 0,672 кНм;
./ _°-672 _n«.u
^я.тах । 2 0,56кНм,
Стах = —— = 21,9кН/см2 <23,0.
max ЗО7
Относительный прогиб стоек:
f _ 1 п.тах^
где р =---для консольных балок, загруженных сосредоточенной силой;
1-56100 _ 1 /
3 2,06 104-6,0 ” 66 и
1
120
Следует увеличить сечение стоек до 0 60 мм:
<у74
64
где: Д = 6 см;
d 60-6
а = — =----
д бо
= 0,9;
3,14 64
(1-0,94 ) = 21,6см4;
/ £ 56-100 1 1
I 3 2,06 104-21,6 238 < 120
Крепление стоек к ребрам косоура производим сварными угловыми
швами с катетом 4 мм на всю высоту ребра hs = 160 мм. Крепление перил к
стойкам производим сварными угловыми швами с катетом 4 мм по всей
длине окружности сечения стойки.
3. Расчет лестницы с непродолжительным пребыванием людей,
с железобетонными ступенями и металлическим косоуром
Масса элементов лестницы, приходящаяся на один косоур длиной
1КОС = ^1,65: + 3,О2 = 3,43 м,
Я Я кос + Я пор + Я стоик Я распор + Я ступ
= 22,0-3,43 +2,73-3,43 + 2,3 1,0-5+ 1,25-3-3,43 = 740 кг = 7,4 кН,
где qcmYr, = 97 кг = 0,97 кН (железобетонные).
1.65 Л
tga = —= 0,55;
ш. ’ • XZ
a « 29°.
Железобетонные ступени ЛСП 12.17; ЛСП 12.17-Л; ЛСП 12.17-С.
ширина марша -1200 мм
высота ступени - 168 мм
ширина ступени - 260 мм
1200 мм? ЛСН 12-Л
125 мм к ЛСН 12-Л-Ш
290 мм J ЛСН 12-С
Задаемся косоуром ГН[250х 125x6 с массой 22 кг/м.
Количество стоек (высотой 1,0 м и с шагом 1,0 м) п = 3,43/1 + 1=5.
Линейная нормативная нагрузка на 1 погонный метр длины лестницы:
Я
п
7,4
3,43
= 2,2 кН/м.
Суммарная расчетная нагрузка на косоур:
£<? = !,05 (75,5+ 9,4 +11,5+ 12,9) +1,1-630,5 =
Линейная расчетная нагрузка на 1 погонный метр длины косоура:
3,43
= 2,4 кН/м.
Максимальный изгибающий момент:
sin 30°/;^ t yz Р sin 30°/;^
2,4-0,5-3,43 ! 1,21,50,5-3.43
= 1,8 + 0,77 = 2,6 кНм.
Сжимающая сила от скатной составляющей нагрузки:
N = 2,4cos300-3,43 + l,5I,2-cos30° = 7,2 + 1,56 = 8,8 кН.
Максимальное нормальное напряжение в косоуре [250x125x6 (А = 28,1 см2;
И’, = 218 см’; J, = 2720 см4):
<т = 26 100 + — - 1,23 + 0,31 = 1,54 кН/см2 < Я„ = 23 кН/см2.
212 28,1 2
Относительный прогиб:
„ 2,2 0,5-3,432 1,5 0,5-3,43
М„ =----------------+-------------- 1,62 + 0,64 - 2,26 кНм = 226 кНсм;
8 4
/ _ J_ 226 -343 _ 1 1
/ " 12 2-Ю4-2720 8421 150 ’
Если принять двутавр 123Б1 (А = 32,9 см2; Wx = 206,5 см3; Jx = 2996 см4),
масса 1 пог. м = 25,8 кг/м:
/_ 1 226-343 1
/ ” 12 2 -1О4 ’2996 9275 ’
Оставляем двутавр 123Б1, несмотря на большой запас по прочности и
прогибу, так как уменьшение высоты сечения косоура приведет к затрудне-
ниям при размещении и креплении ступеней и, кроме того, повышенная
прочность косоура исключает явление «зыбкости» лестницы.
2.2. Конструирование металлических лестниц
На рис. 2.1 ...2.16 приведены чертежи запроектированных авторами ле-
стниц для реконструируемых гражданских зданий.
На рис. 2.1; 2.2 показана компоновочная схема и общий вид трехмар-
шевой металлической лестницы в офисном помещении реконструированно-
го административного здания.
В табл. 2.1 представлена неполная спецификация металла для этой ле-
стницы. На рис. 2.3; 2.4 показан первый марш лестницы между отметками
0.000 и 1.020.
На рис. 2.5; 2.6; 2.7 показан еще один пример нижнего марша трех-
маршевой лестницы производственного здания и узлы: опирания на лест-
ничную площадку (узел А); крепления стойки ограждения к косоуру (узел
Б); опорный узел крепления косоура к фундаменту (узел В).
На рис. 2.8 приведена компоновочная схема двухмаршевой лестницы в
офисном помещении реконструированного административного здания.
Еще один пример размещения одномаршевой лестницы в реконструи-
руемом складе между отметками 0.000 и 2.620 показан на рис. 2.9.
Реконструкция заключалась в перепланировке здания и устройстве до-
полнительных междуэтажных перекрытий на отметках - 0.150; + 2.620 и
+ 5.661. Перекрытия возводились по системе металлических двутавровых
балок (главных и балок настила), на которые крепился стальной профили-
рованный лист, и заливался бутобетоном.
На рис. 2.10 приведен укрупненный чертеж одномаршевой лестницы,
чертежи узлов: Л1 - крепление косоуров и стойки ограждения лестницы к
бетонному перекрытию; Л2 - узел крепления металлических ступеней из
просечно-вытяжного листа к косоуру; ЛЗ - опорный узел крепления косо-
ура к стойке и балке лестничной площадки; Л5 - узел крепления металли-
ческой связи из уголка к стойке; Л6 - узел крепления связей друг с другом;
Л7 - то же, из плоскости чертежа; Л8 - крепление стойки к бетону плиты
перекрытия.
На рис. 2.13 показано конструктивное решение одномаршевой метал-
лической лестницы между отметками 4.900 и 5.350.
Рис. 2.1. Трехмаршевая лестнииа (компоновочная схема)
На рис. 2 14 дан фасад производственного здания с металлической на-
ружной трехмаршевой лестницей (крепление площадки к стене здания по-
казано на рис. 2.15) и лестницей стремянкой.
На рис. 2.15 - крепление площадки наружной лестницы к стене произ-
водственного здания. На рис. 2.16 показа площадка данной лестницы (вид
сверху и разрезы).
На рис. 2.17 представлены компоновочные схемы типовых металличе-
ских лестниц и площадок (серия 1.450.3-7.94)
Спецификация металла для трехмаршевой лестницы
Таблица 2.1
№ п/п Наименование № профиля Масса 1 м дли- ны, кг Длина, мм Масса одной шт., кг Кол- во, Ш1. Масса всех, кг Примечание
1 2 3 4 5 6 7 8 9
1 Косоур (трехмаршевой лестницы (1-й марш)) ГН|160x50x4 14,20 1898 26,95 4 107,8 ГОСТ 26020-83
2 Косоур (трехмаршевой лестницы (2-й марш)) ГН |160х50х4 14,20 1965 27,90 4 111,6 ГОСТ 26020-83
3 Косоур (трехмаршевой лестницы (3-й марш)) ГН| 160x50x4 14,20 1973 28,02 4 112,1 ГОСТ 26020-83
4 Подступенки для трехмаршевой Лестницы L 50x50x5 3,71 910 3,38 30 101,3 ГОСТ 26020-83
5 Уголки для настила ступеней (трехмаршевой лестницы) L 40x40x4 2,42 910 2,20 120 264,3 ГОСТ 26020-83
6 Опорные плиты под косоуры (трехмаршевой лестницы) t = 12 мм 1205x135x12 17,37 24 417,0 ГОСТ 19903-74
7 Стойки под площадку (трехмаршевой лестницы (!-й марш)) П2Б2 8,70 738 6,42 8 51,4 ГОСТ 26020-83
8 Стойки под площадку (трехмаршевой лестницы (2-й марш)) П2Б2 8,70 1758 15,29 8 122,4 ГОСТ 26020-83
9 Стойки ограждения площадки (трехмаршевой лестницы (3-й марш)) D = 40 мм 1 « 4 ММ 2,73 1323 3,61 3 10,8 ГОСТ 8732-78*
10 Опорные плиты под стойки (грехмаршевой лестницы) t = 4 мм 200x200x4 1,42 38 54,1 ГОСТ 19903-74
1 2 3
II Главные балки под лестничную площадку (трехмаршевой лестницы) 112Б2
12 Балки настила площадки (трехмаршевой лестницы (1-й марш)) 110Б1
13 Балки настила площадки (трехмаршевой лестницы (2-й марш)) 110Б1
14 Уголки для крепления досок настила площадки (трехмаршевой лестницы) L 40x40x4
15 Опорный уголок (трехмаршевой лестницы) L250x|60xl2
16 Передние стойки ограждения (трехмаршевой лестницы) D ж 40 мм t = 4 мм
17 Стойки ограждения (трехмаршевой лестницы) D = 40 мм t - 4 мм
18 Ребра для крепления стоек (трехмаршевой лестницы) t = 4 мм
19 Верхнее пернло (грехмаршевой лестницы (1-й марш)) D = 40 мм 1’4 мм
20 Перило (трехмаршевой лестницы (1-й марш)) D - 40 мм t ж 4 мм
21 Перило (трехмаршевой лестницы (1-й марш)) D = 40 мм t = 4 мм
22 Перило (трехмаршевой лестницы (2-й марш)) D = 40 мм t — 4 мм
Продолжение таблицы 2.1
4 5 6 7 8 9
8,70 1205 10,48 8 83,9 ГОСТ 26020-83
8,10 1158 9,38 6 56,3 ГОСТ 26020-83
8,10 1993 16,14 6 96,9 ГОСТ 26020-83
2,42 1205 2,92 8 23,3 ГОСТ 26020-83
37,90 1205 45,67 6 274,0 ГОСТ 26020-83
2,73 1140 3,11 12 37,3 ГОСТ 8732-78*
2,73 1163 3,17 44 139,7 ГОСТ 8732-78*
150x150x4 0,80 33 26,4 ГОСТ 19903-74
2,73 3282 8,96 4 35,8 ГОСТ 8732-78*
2,73 3200 8,74 4 34,9 ГОСТ 8732-78*
2,73 2986 8,15 4 32,6 ГОСТ 8732-78*
2,73 1417 3,87 12 46,4 ГОСТ 8732-78*
Окончание таблицы 2.1
1 2 3 4 5 6 7 8 9
23 Перило (трехмаршевой лестницы (3-й марш)) D = 40 мм КхХ 1" 4 мм 2,73 1917 5,23 4 20,9 ГОСТ 8732-78*
24 Перило (трехмаршевой лестницы (3-й марш)) D = 40 мм 1 = 4 мм 2,73 1988 5,43 4 21,7 ГОСТ 8732-78*
25 Перило (трехмаршевой лестницы (3-й марш)) D = 40 мм 1 = 4 мм 2,73 1733 4,73 4 18,9 ГОСТ 8732-78*
26 Перило площадки (трехмаршевой лестницы (1 -й марш)) D “ 40 мм t = 4 мм 2,73 1170 3,19 12 38,3 ГОСТ 8732-78*
27 Перило плондадки (трехмаршевой лестницы) D = 40 мм ( = 4 мм 2,73 1050 2,87 12 34,4 ГОСТ 8732-78*
28 Косынки в базе стойки (трехмаршевой лестницы) t = 6 мм 100x40x6 0,21 76 16,2 ГОСТ 19903-74
29 Анкерный болт (трехмаршевой лестницы) Анкерный болт М16 370 1,90 152 288,8 ГОСТ 19281-73*
30 Опорные плиты для передних стоек (трехмаршевой лестницы) t = 12 мм 150x100x12 1,60 12 19,2 ГОСТ 19903-74
Итого:
2686,0
Примечание. Нс оговоренные элемен-
ты из стали С245
1% на сварные
швы
26,9
На рис. 2.1: 2.2; 2.3; 2.4 приведена последовательность вычерчивания
трехмаршевой лестницы в графическом редакторе Auto Cad, Косоуры ниж-
него марша лестницы опираются на нижнее (существующее) железобетон-
ное перекрытие с помощью опорных плит (6), которые прикрепляются к
перекрытию анкерными болтами (29). Верхний марш крепится к закладным
деталям вновь возведенного перекрытия с помощью опорного уголка
L250x 160x12. Обе площадки лестницы опираются на нижнее перекрытие с
помощью четырех стоек (7, 8), выполненных из двутавров I 12Б2. Настилы
на площадки привариваются к балкам настила (12,13), которые крепятся к
балкам (11). Подступенки (4) и уголки для настила ступеней (5) устраива-
ются, соответственно, из уголков L50x50x5 и L40x40x4. Стойки ограждения
и перила изготавливаются из профиля круглого сечения диаметром 40 мм.
Рис. 2.2. Общий вид трехмаршевой лестницы
115
Поимеиания'
I) Глудино онкеооеки по нест»
<Ь»150«м)
2) Болты для крепления
детолея лестницы *10
3) опорные п/ыты, опорные
уголки. подступенки, уголки
настило, оеьоо стоек
прмяорить к косоуру катетом
ыва КиМмн
4) косынки и опорные плиты
прибавить к стряком котетон
азо
479
1170
4020
степени на досок
О
'.'ОСОО
200
135Q
2525
ОСИ Онкурны*
БОЛТОЯ 016
1175
S^Xoei анкерах
60 то* 316
250
Рис. 2.3. Первый марш трехмаршевой лестницы офисного номешения
Пеоила ^словно не показаны
Рис. 2.4. Нижний марш грехмаршевой лестницы (вид спереди)
(читать совместно с рис. 2.3)
На рис. 2.5 приведен чертеж нижнего марша трехмаршевой наружной
лестницы производственного здания, фасад которого показан на рис. 2.14.
Угол наклона лестницы 60”; ширина марша 900 мм. Стержни лестницы вы-
полнены из просечно-вытяжной стали ПВ508 (поз.З), которые крепятся к
подступенкам (2) сечением L50x50x5 сварными швами с катетом 4 мм. Косо-
уры изготовлены из швеллеров гнутого профиля ГН[ 160x50x4, которые кре-
пятся к бетонному фундаменту с помощью анкерных болтов (14а) диаметром
20 мм с помощью опорной плиты (12) размером 500x150x4 мм. Стойки ог-
раждения и перила изготовлены из трубки круглого сечения (40 мм).
На рис. 2.6; 2.7 показаны укрупненные узлы А, Б, В для марша лестни-
цы, приведенной на рис. 2.5.
ПРим^иОниЯ-
1. Лестницы приворить к
гооизонтольчым метоллииесчим
прогоном между Фохверковыми
КОЛОННОМИ тягоми ИЗ УГОЛКОВ
2. Катеты сворных ивов 4 мм
3. Узлы А, Б, В см рис. 26
Рис. 2.5. Нижний марш грехмаршевой лестницы производственного здания
На рис. 2.8 показана компоновочная схема двухмаршевой лестницы
для офисного помещения на первой стадии вычерчивания в графическом
редакторе Auto Cad.
На рис. 2.9 приведено размещение одномаршевой лестницы в реконст-
руируемом складе между отметкой 0.000 и вновь возводимым перекрытием
на отметке 2.620.
Узел В
Рис. 2.6. Узлы лес। нииы А, Б, В (читать совместно с рис. 2.5)
На рис 2.10; 2.11; 2 12 подробно показано устройство данной лестницы
со всеми узлами (Л1; Л2; ЛЗ; Л4; Л5; Л6; Л7). На узле Л1 показано крепле-
ние косоура лестницы к главной балке перекрытия на отм. 0.000 с помощью
опорного ребра и болтов. Так же крепится первая стойка ограждения. На
узле Л2 приведено крепление стойки ограждения лестницы к косоуру с по-
мощью опорного ребра и болтов. На узле ЛЗ представлено крепление косо-
ура лестницы к главной балке площадки соединительным элементом в виде
уголка. На узле Л4 показано крепление раскосной связи в виде уголка
119
L50x50x59 к стойке (сечением 120) для опирания лестничной площадки,
которое осуществляется с помощью пластины толщиной 6 мм и болтов. На
узлах Л5 и Л6 приведены две проекции пересечения раскосных связей. На
узле Л7 дано крепление стойки для опирания лестничной площадки к глав-
ной балке перекрытия на отм. 0.000. Стойка крепится с помощью двух тра-
верс, опорной пластины и анкерных болтов.
Узел Б
Узел В
Рис. 2.7. Узлы лестниц Б. В (читать совместно с рис. 2.5)
На рис. 2.13 в качестве примера показано решение одномаршевой лест-
ницы в офисном помещении.
120
Рис. 2.8. Двухмаршевая лестница (компоновочная схема)
1965 , 1965 „ 1965 л 1965
-----л--------“’Г— -----к-------
7 5.661
у 5.165
9irm
8000
8000
З_^о
Рис. 2.9. Размещение одномаршевой лестницы в реконструируемом складе
На рис. 2.15 дано крепление площадки наружной лестницы к стене
производственного здания, представленного на рис. 2.14. Площадка кре-
пится с помощью швеллера (20), фасонок (22), раскоса (21), опорных сто-
ликов (25), закладных деталей (23, 24) и болтов. Площадка наружной лест-
ницы (рис. 2.15, 2.16) состоит из швеллерных балок (18), двутавровых балок
настила (19) и настила из просечно-вытяжной стали ПВ5О8(Зб). Стойки
ограждения (4) крепятся к швеллерам с помощью ребер (10) и болтов (пе-
рила условно не показаны).
945
Ч 30
1232
Рис. 2.11. Узлы одномаршевой лестницы Л1, Л2, ЛЗ (к рис. 2.10)
Узел /74
Узел /15
200
Узел /16
Рис. 2.12. Узлы одномэршевой лестницы Л4, Л5, Л6, Л7 (к рис. 2.10)
300
Рис. 2.13. Одномаршевая лестница
1100
Рис. 2.14. Фасад производственного здания с металлической наружной трехмаршевой лестницей
и лестницей-стремянкой
Рис. 2.15. Крепление площадки наружной лестницы к стене
3
2
1000
Т7
1-1
Рис. 2.16. Площадка наружной лестницы
2.3. Компоновочные схемы типовых металлических
лестниц, площадок и их номенклатура
В табл. 2.2 ... 2.7 представлены параметры типовых металлических ле-
стниц при углах наклона 45° и 60°, номенклатура лестничных площадок, их
ограждений, номенклатура ограждений лестниц, стремянок и их огражде-
ний, номенклатура колонн (серии 1.450.3-7.94 «Строительные конструкции
и изделия». Вып. 0, 1, 2).
3600 Ног . Нл Нл Ног
Вариант I
Рис. 2.17. Компоновочные схемы типовых металлических лестниц
и площадок (серия 1.450.3-7.94)
Таблица 2.2
Параметры металлических лестниц
а = 45°
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Марка Масса, кг Нл, мм Ln, мм Вл, мм
ЛГФ 45-6.7 38,3 ЛГВ 45-6.7 33,9 ЛГР 45-6.7 38,3 600 600 700
ЛГФ 45-6.9 42,1 ЛГВ 45-6.9 36,1 ЛГР 45-6.9 41,7 900
ЛГФ 45-12.7 77,6 ЛГВ 45-12.7 66,6 ЛГР 45-12.7 77,6 1200 1200 700
ЛГФ 45-12.9 86,2 ЛГВ 45-12.9 71,2 ЛГР 45-12.9 85,2 900
ЛГФ 45-18.7 116,5 ЛГВ 45-18.7 98,9 ЛГР 45-18.7 116,5 1800 1800 700
ЛГФ 45-18.9 129,9 ЛГВ 45-18.9 105,9 ЛГР 45-18.9 128,3 900
ЛГФ 45-24.7 155,8 ЛГВ 45-24.7 131,6 ЛГР 45-24.7 155,8 2400 2400 700
ЛГФ 45-24.9 174,0 ЛГВ 45-24.9 141,0 ЛГР 45-24.9 171,8 900
ЛГФ 45-30.7 194,5 ЛГВ 45-30.7 163,7 ЛГР 45-30.7 194,5 3000 3000 700
ЛГФ 45-30.9 217,5 ЛГВ 45-30.9 175,5 ЛГР 45-30.9 214,7 900
ЛГФ 45-36.7 234,0 ЛГВ 45-36.7 196,6 ЛГР 45-36.7 234,0 3600 3600 700
ЛГФ 45-36.9 261,8 ЛГВ 45-36.9 210,8 ЛГР 45-36.9 258,4 900
ЛГФ 45-42.7 272,9 ЛГВ 45-12.7 228,9 ЛГР 45-42.7 272,9 4200 4200 700
ЛГФ 45-42.9 305,5 ЛГВ 45-42.9 245,5 ЛГР 45-42.9 301,5 900
а = 60°
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Марка Масса, кг Нл, мм Ьл, мм Вл, мм
ЛГФ 60-6.7 29,8 ЛГВ 60-6.7 25,9 ЛГР 60-6.7 28,4 600 346 700
ЛГФ 60-12.7 56,6 ЛГВ 60-12.7 50,9 ЛГР 60-12.7 58,4 1200 692 700
ЛГФ 60-18.7 85,6 ЛГВ 60-18.7 76,1 ЛГР 60-18.7 88,6 1800 1039 700
ЛГФ 60-24.7 113,8 ЛГВ 60-24.7 100,5 ЛГР 60-24.7 118,6 2400 1385 700
ЛГФ 60-30.7 142,6 ЛГВ 60-30.7 125,5 ЛГР 60-30.7 148,0 3000 1731 700
ЛГФ 60-36.7 171,0 ЛГВ 60-36.7 150,1 ЛГР 60-36.7 177,6 3600 2077 700
ЛГФ 60-42.7 199,8 ЛГВ 60-42.7 175,1 ЛГР 60-42.7 207,6 4200 2423 700
Номенклатура площадок
132
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Марка Масса, кг Ln, мм Вп, мм
1 2 3 4 5 6 7 8
ПХФ 9.7 37,8 ПХВ9.7 29,3 ПХР 9.7 29,3 900 700
ПХФ 9.9 45,2 ПХВ 9.9 34,2 ПХР 9.9 33,5 900
ПХФ 12.7 48,9 ПХВ <2.7 37,5 ПХР 12.7 37,7 1200 700
ПХФ 12.9 58,3 ПХВ 12.9 43,1 ПХР 12.9 43.0 900
ПХФ 15.7 61,7 ПХВ 15.7 47,0 ПХР 15.7 46,7 1500 700
ПХФ 15.9 73,7 ПХВ 15.9 54,1 ПХР 15.9 53,1 900
ПХФ 18.7 72,8 ПХВ 18.7 54,9 ПХР 18.7 55,0 1800 700
ПХФ 18.9 86,8 ПХВ 18.9 62,9 ПХР 18.9 62,4 900
ПХФ 21.7 85,6 ПХВ 21.7 64,5 ПХР21.7 64,0 2100 700
ПХФ 21.9 102,3 ПХВ21.9 74,0 ПХР21.9 72,6 900
ПХФ 24.7 97,3 ПХВ 24.7 72,9 ПХР 24.7 72,9 2400 700
ПХФ 24.9 115,9 ПХВ 24.9 82,5 ПХР 24.9 82,5 900
ПХФ 30.7 121,3 ПХВ 30.7 90,4 ПХР 30.7 90,5 3000 700
ПХФ 30.9 144,5 ПХВ 30.9 103,3 ПХР 30.9 102,4 900
ПХФ 36.7 147,8 ПХВ 36.7 110,5 ПХР 36.7 110,6 3600 700
ПХФ 36.9 175,7 ПХВ 36.9 125,8 ПХР 36 9 124,6 900
ПХФ 42.7 172,7 ПХВ 42.7 128,9 ПХР 42.7 129,0 4200 700
ПХФ 42.9 205,2 ПХВ 42.9 146,7 ПХР 42.9 145,2 900
ПХФ 48.7 197,0 ПХВ 48.7 146,7 ПХР 48.7 146,8 4800 700
ПХФ 48.9 234,1 ПХВ 48.9 167,0 ПХР 48.9 165,0 900
ПХФ 54.7 222,0 ПХВ 54.7 165,2 ПХР 54.7 165,4 5400 700
ПХФ 54.9 263,7 ПХВ 54.9 188,0 ПХР 54.9 186,0 900
ПХФ 60.7 246,4 ПХВ 60.7 183,1 ПХР 60.7 183,2 6000 700
ПХФ 60.9 292,7 ПХВ 60.9 208,3 ПХР 60.9 206,1 900
Окончание таблицы 2.3
1 2 3 4 5 6 7 8
ПГФ 9.7 43,7 ПГВ 9.7 35,5 ПГР 9.7 35,2 900 700
ПГФ 9.9 51,6 ПГВ 9.9 40,6 ПГР 9.9 40,2 900
ПГФ 12.7 56,4 ПГВ 12.7 45,0 ПГР 12.7 44,9 1200 700
ПГФ 12.9 66,3 ПГВ 12.9 51,0 ПГР 12.9 51,0 900
ПГФ 15.7 70,8 ПГВ 15.7 56,2 ПГР 15.7 55,6 1500 700
ПГФ 15.9 83,4 ПГВ 15.9 63,8 ПГР 15.9 63,3 900
ПГФ 18.7 83,6 ПГВ 18.7 65,7 ПГР 18.7 64,5 1800 700
ПГФ 18.9 98,1 ПГВ 18.9 74.2 ПГР 18.9 74,2 900
ПГФ 21.7 90,0 ПГВ 21.7 76,9 ПГР 21.7 76,5 2100 700
ПГФ 21.9 115,2 ПГВ 21.9 86,9 ПГР 21.9 76.1 900
ПГФ 24.7 111,6 ПГВ 24.7 87,2 ПГР 24.7 87,3 2400 700
ПГФ 24.9 130,7 ПГВ 24 9 98,2 ПГР 24.9 98,1 900
ПГФ 30.7 138,7 ПГВ 30.7 107,9 ПГР 30.7 107,7 3000 700
ПГФ 30.9 162,5 ПГВ 30.9 121,3 ПГР 30.9 121,1 900
ПГФ 36.7 179,5 ПГВ 36.7 142,2 ПГР 36.7 142,2 3600 700
ПГФ 36.9 208,0 ПГВ 36.9 158,2 ПГР 36.9 157,8 900
ПГФ 42.7 209,7 ПГВ 42.7 165,9 ПГР 42.7 166,0 4200 700
ПГФ 42.9 242,7 ПГВ 42.9 184,2 ПГР 42.9 184,0 900
ПГФ 48.7 239,3 ПГВ 48.7 189,0 ПГФ 48.7 190,0 4800 700
ПГФ 48.9 276,9 ПГВ 48.9 209,8 ПГР 48.9 209,7 900
ПГФ 54.7 269,5 ПГВ 54.7 212,7 ПГР 54.7 212,8 5400 700
ПГФ 54.9 311,5 ПГВ 54.9 236,0 ПГР 54.9 235,5 900
ПГФ 60.7 299,0 ПГВ 60.7 235,8 ПГР 60.7 235,9 6000 700
ПГФ 60.9 345,9 ПГВ 60.9 261,5 ПГР 60.9 261,1 900
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Вог, мм Ног, мм Lor, мм
2 3 4 5 6 7
ОПБХ-10.9 9,6 ОПБГ-10.9 17,0 — 1000 900
ОПБХ-10.12 11,5 ОПБГ-10.12 19,8 — 1000 1200
ОПБХЮ.15 13,2 ОПБГ-Ю. 15 22,7 — 1000 1500
ОПБХ-10.18 15,3 ОПБГ-Ю. 18 27,3 — 1000 1800
ОПБХ-10.21 16,8 ОПБГ-10.21 28,1 — 1000 2100
ОПБХ-Ю.24 20,7 ОПБГ-10.24 35,1 — 1000 2400
ОПБХ-10.30 24,2 ОПБГ-10.30 40,7 — 1000 3000
ОПБХ-Ю.36 27,8 ОПБГ-10.36 46,1 — 1000 3600
ОПБХ-10.42 33,5 ОПБГ-10.42 55,9 — 1000 4200
ОПБХ-10.48 37,1 ОПБГ-10.48 62,4 — 1000 4800
ОПБХ-Ю.54 42,8 ОПБГ-10.54 71,0 — 1000 5400
ОПБХ-10.60 46,4 ОПБГ-10.60 76,7 — 1000 6000
ОПБХ-12.9 10,4 ОПБГ-12.9 18,6 — 1200 900
ОПБХ-12.12 12,3 ОПБГ-12.12 21,4 — 1200 1200
ОПБХ-12.15 14,0 ОПБГ-12.15 24,3 — 1200 1500
Окончание таблицы 2.4
1 2 3 4 5 6 7
ОПБХ-12.18 16,1 ОПБГ-12.18 26,9 — 1200 1800
ОПБХ-12221 17,6 ОПБГ-12.21 29,7 — 1200 2100
ОПБХ-12.24 21,9 ОПБГ-12.24 37,5 — 1200 2400
ОПБХ-12.30 25,4 ОПБГ-12.30 43,1 — 1200 3000
ОПБХ-12.36 29,0 ОПБГ-12.36 48,5 — 1200 3600
ОПБХ-12.42 35,1 ОПБГ-12.42 59,1 — 1200 4200
ОПБХ-12.48 38,7 ОПБГ-12.48 64,6 — 1200 4800
ОПБХ-12.54 44,8 ОПБГ-12.54 75,0 — 1200 5400
ОПБХ-12.60 48,4 ОПБГ-12.60 80,7 — 1200 6000
ОПТХ-10.7 8,5 ОПТГ-Ю.7 15,2 700 1000 —
ОПТХ-Ю.9 9,6 ОПТГ-Ю.9 17,0 900 1000 —
ОПТХ-12.7 9,3 ОПТГ-12.7 16,8 700 1200 —
ОПТХ-12.9 10,4 ОПТГ-12.9 18,6 900 1200 —
Номенклатура ограждений лестниц
Таблица 2.5
а = 45°
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Н, мм Ног, мм
ОЛХ 45-10.12 7,6 ОЛГ45-Ю. 12 13,6 1200 1000
ОЛХ 45-10.18 10,4 ОЛГ 45-10.18 17,8 1800 1000
ОЛХ 45-10.24 14,6 ОЛГ 45-10.24 24,9 2400 1000
ОЛХ 45-10.30 17,3 ОЛГ 45-10.30 29,1 3000 1000
ОЛХ 45-10.36 21,6 ОЛГ 45-10.36 36,2 3600 1000
ОЛХ 45-10.42 24,3 ОЛГ 45-10.42 40,4 4200 1000
ОЛХ 45-12.12 8,1 ОЛГ 45-12.12 14,9 1200 1200
ОЛХ 45-12.18 10,9 ОЛГ 45-12.18 19,0 1800 1200
ОЛХ 45-12.24 15,3 ОЛГ 45-12.24 26,8 2400 1200
ОЛХ 45-12.30 18,0 ОЛГ 45-12.30 30,9 3000 1200
ОЛХ 45-12.36 22,5 ОЛГ 45-12.36 38,7 3600 1200
ОЛХ 45-12.42 25,2 ОЛГ 45-12.42 42,9 4200 1200
а = 60°
ОЛХ 60-10.12 4,6 ОЛГ 60-10.12 10,7 1200 1000
ОЛХ 60-10.18 8,0 ОЛГ 60-10.18 14,0 1800 1000
ОЛХ 60-10.24 10,3 ОЛГ 60-10.24 19.6 2400 1000
ОЛХ 60-10.30 13,5 ОЛГ 60-10.30 23,1 3000 1000
ОЛХ 60-10.36 16,1 ОЛГ 60-10.36 26,5 3600 1000
ОЛХ 60-10.42 19,4 ОЛГ 60-10.42 32,0 4200 1000
ОЛХ 60-12.12 5,0 ОЛГ 60-12.12 8,8 1200 1200
ОЛХ 60-12.18 8,6 ОЛГ 60-12.18 14,7 1800 1200
ОЛХ 60-12.24 10,8 ОЛГ 60-12.24 18,4 2400 1200
ОЛХ 60-12.30 14,3 ОЛГ 60-12.30 24,2 3000 1200
ОЛХ 60-12.36 16,6 ОЛГ 60-12.36 27,2 3600 1200
ОЛХ 60-12.42 20,1 ОЛГ 60-12.42 33,5 4200 1200
Номенклатура стремянок
Таблица 2.6
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Нет. мм
СХ-22 34,6 СГ-22 39,2 2200
СХ-28 44,2 СГ-28 50,0 2800
СХ-34 54,0 СГ-34 61,0 3400
СХ-40 63,6 СТ-40 71,8 4000
СХ-46 73,4 СГ-46 82,8 4600
СХ-52 83,0 СГ-52 94,0 5200
СХ-58 92,8 СГ-58 104,4 5800
СХ-64 102,6 СТ-64 115,4 6400
СХ-70 112,2 СГ-70 126,2 7000
СХ-82 131,6 СГ-82 148,0 8200
Номенклатура ограждений стремянок
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Нос, мм
OCX-12 13,0 ОСГ-12 13,0 1240
OCX! 8 18,1 ОС Г-18 18,1 1840
OCX-24 22 О ОСГ-24 22,9 2440
ОСХ-ЗО 28,0 ОСГ-ЗО 28,0 3040
OCX-36 32,8 ОСГ-36 32,8 3640
OCX-42 37,9 ОСГ-42 37,9 4240
OCX-48 42,7 ОСГ-48 42,7 4840
OCX-60 52,6 ОСГ-60 52,6 6040
Номенклатура колонн
Марка Масса, кг Марка Масса, кг Нк, мм
КХ-12 32,5 КГ-12 28,2 1200
КХ-18 44,3 КГ-18 37,7 1800
КХ-24 56,0 КГ-24 47,2 2400
КХ-30 67,8 КГ-30 56,8 3000
КХ-36 79,6 КГ-36 66,3 3600
КХ-42 91.3 КГ-42 75,9 4200
КХ-48 103,1 КГ-48 85,4 4800
КХ-54 114,8 КГ-54 94,9 5400
2.4. Рекомендуемые лакокрасочные материалы
и огнезащитные покрытия для стальных
строительных конструкций
В табл. 2.8 приведены рекомендуемые СНиП 11-28-73* лакокрасочные
материалы для зашиты металлических конструкций от коррозии.
Таблица 2.8
Рекомендуемые лакокрасочные материалы для зашиты металлических
конструкций от коррозии. СНиП 11-28-73*
Группа покрытия Тип связующего Марка материала Индекс покрытия Примечание
I Пентафта- лиевые Лаки ПФ-170 и ПФ-171 с 10-15% аллюминиевой пудры а По грунтовкам ГФ-020
Эмали ПФ-115, ПФ-133, ПФ-1126 (быстросухнущая) а Наносятся по грун- товкам I группы
Уралкидные Эмаль У РФ-1128 а По грунтовкам I группы
Масляно- битумные Краска БТ-577 (бывш. АЛ-177) а По грунтовкам ГФ- 020, ПФ-020 или по металлу
11 Полиакриловые Эмали АС-1171, АС-5122 а На линиях окраски оцинкованной стали по ЭП-0200
Поливинилбу- тиральные Грунтовки ВЛ-023 —
Эмаль ВЛ-515 в Без грунтовки
111 Кремнийорга- нические Эмаль КО-198 а Без грунтовки; до 300 °C
Эмаль КО-813 а По грунтовке ГФ-020, ФЛ-03К
IV Перхлорвини- ловые Эмали ХВ-785 (бывш. ХСЭ) в По грунтовке ХС-010, ХВ-050
Винилхло- ридные Лак ХВ-784 (бывш. ХСЛ) в По грунтовке ХС-010
Эмаль ХС-717 в По грунтовке ХС-010, без грун- товки
Эпоксидные Эмаль ЭП-1155 (толстослойная) а, в По грунтовке ЭП- 057 или без грун- товки
Примечание: 1) значение индексов: а - покрытия, стойкие на открытом воздухе;
в - водостойкие; 2) полный перечень лакорасочных материалов см. СНиП П-28-73*.
Из современных химстойких эмалей можно рекомендовать грунт-
эмаль СБЭ-111 «Унипол» марок А, Б, В, Г, ПВ, разработанную ЗАО НПК
«КоррЗащита». Испытания покрытий проведены ЦНИИПСК им. Мельни-
кова в 2004 году.
Малярно-технологические свойства эмали СБЭ-111 «Унипол» и физи-
ко-механические свойства покрытий на ее основе определяли в соответст-
вии со следующими действующими нормативными документами:
• адгезию покрытий методом решетчатых надрезов по ГОСТ 15140-78
«Материалы лакокрасочные. Методы определения адгезии»;
• прочность покрытия при ударе по ГОСТ 4765-73 «Материалы
лакокрасочные. Метод определения прочности пленок при ударе»;
• эластичность пленки при изгибе по ГОСТ 6806-73 «Материалы лако-
красочные. Метод определения эластичности пленки при изгибе»;
• прочность покрытия к истиранию по ГОСТ 20811-75 «Материалы ла-
кокрасочные. Методы испытания покрытий на истирание» (метод А);
• условную вязкость эмали по ГОСТ 8420-74 «Материалы лакокрасоч-
ные. Методы определения условной вязкости»;
• массовую долю нелетучих веществ по ГОСТ 17537-72 «Материалы
лакокрасочные. Методы определения содержания летучих и нелетучих,
твердых и пленкообразующих веществ»;
• внешний вид покрытий по ГОСТ 9.407-84 «Покрытия лакокрасочные.
Методы оценки внешнего вида»;
• укрывистость по ГОСТ 8784-75 «Лаки и краски. Методы испытаний.
Определение укрывистости»;
• твердость покрытия по маятниковому прибору по ГОСТ 5233-89
«Лаки и краски. Метод определения твердости по маятниковому прибору»;
• время высыхания покрытий до степеней 3 и 5 по ГОСТ 19007-73 «Ма-
териалы лакокрасочные. Метод определения времени и степени высыхания».
На конструкции металлических лестниц должны быть нанесены огне-
защитные тонкослойные составы терморасширяющегося типа. При возник-
новении пожара под воздействием высокой температуры они, увеличиваясь
по толщине до 40 раз, создают слой негорючей пены с низким коэффициен-
том теплопроводности, резко снижая передачу тепловой энергии к защи-
щаемой конструкции. Составы терморасширяющегося типа для огнезащиты
металла используются для достижения предела огнестойкости до 90-120
мин. Как наиболее качественные зарубежные огнезащитные покрытия, ко-
торые могут обеспечить предел огнестойкости конструкций до 4 часов, себя
зарекомендовали Pyrocrete -241 и Chartek -7. Серия огнезащитных материа-
лов Pyrocrete представлена на мировом рынке уже более 30 лет и широко
используется для огнезащиты несущих конструкций особо важных объек-
тов в разных странах. Pyrocrete -241 представляет собой однокомпонентный
порошкообразный материал на основе композиции 5 типов легковесных
цементов с наполнителем из слюды и стекловолокон, который смешивается
с водой перед нанесением на конструкцию. Состав рекомендуется приме-
нять для обработки стальных и бетонных конструкций внутри помещений и
под открытым небом. Достоинство составов Pyrocrete -241, СОШ-1 и
Chartek -7 - легкий способ их нанесения (распылением или шпателем); при
этом не требуется специальной грунтовки. Составы не содержат асбеста,
хлоридов и сульфидов. Наносить составы на конструкции можно и в цеху, и
на стройплощадке с последующей транспортировкой последних к месту
монтажа. Снаружи составы могут иметь гладкую поверхность либо окра-
шиваться краской под нужный дизайн.
Состав Pyrocrete - 241 прошел широкие испытания и сертификацию в
различных международных организациях. Его испытания для стандартного
и «углеводородного» пожара проведены в Великобритании международ-
ным испытательным центром Fire Insurers Research and Testing Organization
(FIRTO). Качество состава подтверждено сертификатом Lloyd ' s Register of
Shipping, который включает в себя дополнительные испытания по методу
«прямого удара» реактивного пламени. В настоящее время данный матери-
ал является одним из наиболее долговечных, ударопрочных и атмосферо-
устойчивых огнезащитных материалов на цементной основе, представлен-
ных на мировом рынке.
На отечественном рынке экологически безопасных огнезащитных кра-
сок появились покрытия последнего поколения ВУП; ВУП-2, разработан-
ные и запатентованные НПО «Неохим» (Россия), а также огнезащитная
краска ОЗК-1, разработанная ООО «КРОЗ» (ТУ 2316-002-54737814-03).
Эти краски обеспечивают четвертую группу огнезащитной эффективности
(0,75 часа) и имеют сертификаты пожарной безопасности (www.croz.ru
emait:croz@comail.ru).
Приводим примеры огнезащитных покрытий, изготавливаемых по ли-
цензии итальянских и французских фирм [8].
Краска огнезащитная для стальных строительных конструкции
«ПРОТЕРМ СТИЛ»
Производитель: ООО «А+В» по лицензии фирмы «ITALVIS PRO-
TECT S.г.1», Италия. ТУ 2316-001-20942052-00
Применяется для повышения предела огнестойкости строительных
конструкций до 60 минут.
Огнезащитная вспучивающаяся краска «ПРОТЕРМ СТИЛ» представ-
ляет собой вспучивающуюся систему на основе антиперентов, коксо- и га-
зообразующих добавок и органического раствора синтетического пленко-
образователя. При высокой температуре краска образует теплоизолирую-
щую пену, обеспечивающую эффективную огнезащиту стальных строи-
тельных конструкций от воздействия теплового потока и пламени.
«ПРОТЕРМ СТИЛ» применяется для защиты стальных несущих конст-
рукций на всех видах объектов гражданского и промышленного строительства.
Краска соответствует требованиям пожарной безопасности, установ-
ленным НПБ 236-97 для 4-й группы огнезащитной эффективности при ус-
редненной толщине сухого слоя 1,7 мм и расходе 2,5 кг/м\
Краска прошла сертификацию в России, Украине, Белоруссии.
Сертификат пожарной безопасности ССПБ. R.U. УП001.В02626 от
17.02.03 г.
Номограмма для определения толщины огнезащитного покрытия
«ПРОТЕРМ СТИЛ» для несущих стальных конструкций при критической
температуре прогрева от 500 °C и выше.
Приведенная толщина металла (мм)
Покрытие огнезащитное для несущих строительных конструкций
«НЬЮСПРЕЙ»
Производитель: ООО «А+В» по лицензии фирмы «PROJ1SO», Фран-
ция. ТУ 576 7-002-20942052-00
Применяется для повышения предела огнестойкости строительных
конструкций до 180 минут.
Огнезащитное покрытие «НЬЮСПРЕЙ» состоит из вспученного вер-
микулита, неорганического связующего и специальных добавок. Данное
покрытие представляет собой негорючую теплоизоляционную систему,
обладающую высокими теплозащитными свойствами, позволяющими ве-
ликолепно предохранять строительные конструкции от воздействия тепло-
вого потока и пламени.
Материал поставляется в виде сухой смеси.
Покрытие является высокоэффективным теплоизолятором и под воз-
действием огня не изменяет свой внешний вид, не растрескивается и не от-
слаивается от поверхности защищаемой конструкции, выдерживает не-
большие вибрации и деформации, не имеет в своем составе асбестосодер-
жащих и других, вредных для здоровья человека и окружающей среды
компонентов.
Покрытие соответствует требованиям пожарной безопасности, уста-
новленным НПБ 236-97, и обеспечивает предел огнестойкости строитель-
ных конструкций до трех часов.
Огнезащитное покрытие «НЫОСПРЕЙ» прошло сертификацию в Рос-
сии, Украине, Белоруссии.
Сертификат пожарной безопасности ССПБ. RU. УП001.В02679 от
03.09.03 г.
Покрытие огнезащитное для несущих строительных конструкций
«ДЕВИСПРЕЙ»
Производитель: ООО «А+В» по лицензии фирмы «PROJISO», Фран-
ция. ТУ 5767-003-20942052-00
Применяется для повышения предела огнестойкости строительных
конструкций до 150 минут.
Огнезащитное покрытие «ДЕВИСПРЕЙ» состоит из каолинового во-
локна, неорганического связующего (портландцемента) и специальных до-
бавок. Покрытие представляет собой негорючую теплоизоляционную сис-
тему, обладающую высокими теплоизоляционными свойствами и малой
воздухопроницаемостью, что позволяет предохранить строительные конст-
рукции от воздействия теплового потока и пламени.
Материал поставляется в виде сухой смеси.
Покрытие применяется для защиты стальных железобетонных конст-
рукций и ограждающих строительных конструкций на всех видах объектов
гражданского и промышленного строительства.
Покрытие образует сплошное, повторяющее форму защищаемой кон-
струкции покрытие без стыков и температурных мостиков, выдерживаю-
щих вибрации и небольшие деформации защищаемых конструкций, под
143
воздействием огня не растрескивается и не отслаивается от поверхности
защищаемой поверхности, не изменяет свои огнезащитные, а также физико-
химические свойства в процессе эксплуатации зданий и сооружений и не
разрушает существующую антикоррозийную защиту, не имеет в своем со-
ставе асбестосодержаших и других, вредных для здоровья человека и окру-
жающей среды компонентов.
Покрытие соответствует требованиям пожарной безопасности, уста-
новленным НПБ 236-97, и обеспечивает предел огнестойкости строитель-
ных конструкций до 2,5 часа.
Огнезащитное покрытие «ДЕВИСПРЕИ» прошло сертификацию в Рос-
сии, Украине, Белоруссии.
Сертификат пожарной безопасности ССПБ. RU. УП001.В02631 от
30.07.02 г.
Номограмма для определения толщины огнезащитного покрытия «ДЕ-
ВИСПРЕИ» для несущих стальных конструкций при критической темпера-
туре прогрева от 500 °C и выше.
Примененная толщина металла (мм)
ПРИЛОЖЕНИЕ К ГЛАВЕ 1
Таблица П. 1
Прочностные и деформационные характеристики материалов, Мпа
Арматура
Класс (0, мм) Вид Л,и
А240 (6-40) горячекатаная гладкая 240 215 170 215 200000
АЗОО (6-40) горячекатаная перио- дического профиля 300 270 215 270
А400 (6-40) 400 355 285 355
А500 (10-40) 500 435 300 435
В500 (3-12) холоди одефор м и ро- ванная периодического профиля 500 415 300 415
Бетон
Класс Вид Rbn Rtfln Еь
BI5 тяжелый, средняя плотность - 2200...2500 кг/м3 11,0 8,5 1,10 0,75 24000
В20 15,0 11,5 1,35 0,90 27500
В25 18,5 14,5 1,55 1,05 30000
взо 22,0 17,0 1,75 1.15 32500
Таблица П. 2
Коэффициенты для расчета изгибаемых элементов
4 n ^0 4 n 4 n A)
0.01 0.995 0.01 0.18 0.910 0.164 0.35 0.825 0.289
0.02 0.990 0.02 0.19 0.905 0.172 0.36 0.820 0.295
0.03 0.985 0.03 0.20 0.900 0.180 0.37 0.815 0.302
0.04 0.980 0.039 0.21 0.895 0.188 0.38 0.810 0.308
0.05 0.975 0.049 0.22 0.890 0.196 0.39 0.805 0.314
0.06 0.970 0.058 0.23 0.885 0.203 0.40 0.800 0.320
0.07 0.965 0.068 0.24 0.880 0.211 0.41 0.795 0.326
0.08 0.960 0.077 0.25 0.875 0.219 0.42 0.790 0.332
0.09 0.955 0.086 0.26 0.870 0.226 0.43 0.785 0.338
0.10 0.950 0.095 0.27 0.865 0.234 0.44 0.780 0.343
0.11 0.945 0.104 0.28 0.860 0.241 0.45 0.775 0.349
0.12 0.940 0.113 0.29 0.855 0.248 0.46 0.770 0.354
0.13 0.935 0.122 0.30 0.850 0.255 0.47 0.765 0.359
0.14 0.930 0.130 0.31 0.845 0.262 0.48 0.760 0.365
0.15 0.925 0.139 0.32 0.840 0.269 0.49 0.755 0.370
0.16 0.920 0.147 0.33 0.835 0.276 0.50 0.750 0.375
0.17 0.915 0.156 0.34 0.830 0.282 0.51 0.745 0.380
145
о LU OS LU Ь-> 00 L/» ю N) ю © 00 О' 4* t и о оо Os LA -U LU Диаметр мм Сортамент арматуры
12,56 10,18 8,042 6,158 4,909 3,801 3,142 2,545 2,011 1,539 1,131 0,79 0,50 0,28 0,20 0,13 0,07 г> 2 ши
25,12 20,36 16,08 12,32 9,82 7,60 6,28 5,09 4,02 3,08 2,26 1,57 1,01 0,57 0,39 0,25 0,14 ьи
37,68 30,54 24,13 18,47 14,73 11,04 9,41 7,63 6,03 4,62 3,39 3,36 1,51 0,86 0,59 0,36 0,21 Lu
50,24 40,72 32,17 24,63 19,63 15,02 12,56 10,18 8,04 6,16 4,52 3,14 2,01 1,13 0,79 0,50 0,28 4*
62,80 50,90 40,21 30,79 24,54 19,00 15,71 12,72 10,05 7,69 5,65 3,93 2,51 1,42 0,98 0,63 0,35 и»
75,36 61,08 48,25 36,95 29,45 22,81 18,85 15,27 12,06 9,23 6,79 4,71 3,02 1,70 1,18 0,76 0,42 о
87.92 71,26 56,30 43,10 34,36 26,61 21,99 17,81 14,07 10,77 7,92 5,50 3,52 1,98 1,37 0,88 0,49
100,48 81,44 64,34 49,26 39,27 30,41 25,14 20,36 16,08 12,31 9,05 6,28 4,02 2,26 1,57 1,01 0,57 00
113,04 91,62 72,38 55,42 44.13 34,21 28,28 22,90 18,10 13,85 10,18 7,07 4,53 2,55 1,77 1,13 0,64
125,60 101,80 80,42 61,58 49,09 38,01 31,42 25,45 20,11 15,39 11,31 7,85 5,03 2,83 1,96 1,26 0,71 — о
9,805 7,990 6,313 4,834 3,853 2,984 2,466 1,998 1,578 1,208 0,888 0,617 о £ 0,222 0,154 0,098 0,055 Масса, кг
Таблица П. 4
Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий
(по ГОСТ 23279-85)
Вид сетки Тип сетки Ширина сетки (Ь) Длина сетки (£) Диаметр стерж- . d ней — 4 Шаг стержней
продоль- ных 5 попереч- ных 5|
тяжелая 1(рабочая арматура в продольном направлении) 650...3050 850...9000 12-40 6-16 200 600
тяжелая 2 (рабочая арматура в обоих на- правлениях) 650...3050 850...5950 12-25 6-16 200 200
тяжелая 3(рабочая арматура в поперечном направлении) 850...3050 850...6250 6-16 12-25 200 400 200
легкая 4(попереч- ная арматура на всю ши- рину сетки) 650...3800 850...9000 или до длины рулона 3-10 3-10 100(150), 200, 300, 400, 500 100(75), 150(125), 200(125), 250, 300, 400
легкая 5 (со сме- щенными поперечными стержнями) 650...3800 3950...9000 или до длины рулона 3-5 5-10 100(150), 200, 300, 400, 500 100(75), 150(125), 200(125), 250, 300, 400
Размеры выпусков стержней (поперечных - а, продольных - а, и а2) - 25 или
кратно 25. В легких сетках выпуски продольных стержней допускается прини-
мать 30.,.200 мм (кратно 5 мм), выпуски поперечных стержней - 15, 20 и 30 мм,
а также 25.., 100 мм (кратно 25 мм)
Таблица П. 5
Сетки арматурные сварные для железобетонных плит [28]
0, мм Класс арматуры Шаг стреж- ней S, мм Площадь арматуры As, см2 Расход арма- туры в кг на м2 сетки
3 В500 100 0,71 0,55
200 0,35 0,27
250 0,28 0,22
300 0,23 0,18
4 100 1,26 0,99
150 0,84 0,66
200 0,63 0,50
250 0,50 0,40
300 0,42 0,33
6 А400 100 2,83 2,22
150 1,89 1,45
200 1,41 1,11
250 1,13 0,89
300 0,94 0,74
8 300 1,68 1,30
10 300 2,61 2,04
12 100 11,31 8,88
200 5,63 4,44
300 3,77 2,96
14 100 15,39 12,1
200 7,69 6,10
300 5,13 4,00
ПРИЛОЖЕНИЯ К ГЛАВЕ 2
Приложение 1
Таблица I
Сортаменты. Уголки стальные горячекатаные равнополочные по ГОСТ 8509-86 (сокращенный сортамент)
Размеры, мм Пло- щадь сечения, см2 Справочные величины для осей Радиус инерции состав- ного сечения при рас- стоянии п, мм Масса 1м, кг
b / R г й х-х -Гр-Гр J’q-J'o 10 12 14 16
/М,см 4 4, см /,о,см /ж0,см /уо,см4 *уо,см
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
50 5 5,5 1,8 14,2 4,88 11,2 1.53 17,8 1,92 4,63 0,98 2,45 2,53 2,61 2,69 3,77
63 5 7 2,3 17,4 6,13 23,3 1,94 36,6 2,44 9,52 1,25 2,96 3,01 3,11 3,19 4,81
70 5 8 2,7 19 6,86 31,9 2,16 50,7 2,72 13,2 1,39 3,22 3,3 3,38 3,46 5,38
75 6 9 3 20,5 8,78 46,6 2,3 73,9 2,9 19,3 1,48 3,44 3,51 3,59 3,67 6,89
80 6 9 3 21,9 9,38 57 2,47 90,4 з,п 23,5 1,58 3,65 3,72 3,8 3,88 7,36
90 6 10 3,3 24,3 10,6 82,1 2,78 130 3,5 34 1,79 4,04 4,11 4,18 4,25 8,33
Окончание таблицы 1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
_ 90 7 10 3,3 24,7 12,3 94.3 2.77 150 3,49 38,9 1,78 4,06 4,13 4,21 4,29 9,64
1 (К) 7 12 4 27,1 13,8 131 3,08 207 3,88 54,2 1,98 4,44 4,52 4,59 4,67 10,8
100 8 12 4 27,5 15,5 147 3,07 233 3,87 60,9 1,97 4,47 4,54 4,61 4,68 12,2
110 8 12 4 30 173 198 3,39 315 4,28 81,8 2,18 4,87 4,94 5,01 5,08 13,5
125 8 14 4,6 33,6 19,7 294 3,87 467 4,87 122 2,49 5,46 5,53 5,6 5,67 15,5
125 9 14 4,6 34 22 327 3,86 520 4,86 135 2,48 5,48 5,55 5,63 5,71 17,3
140 9 14 4,6 37,8 24,7 466 4,35 739 5,47 192 2,79 6,09 6,16 6,23 6,3 19,4
140 10 14 4,6 38,2 27.3 512 4.33 814 5,46 211 2,78 6,11 6,18 6,25 6,32 21,5
160 10 16 5,3 43 31,4 774 4,96 1229 6,25 319 3,19 6,91 6,98 7,04 7,Н 24,7
160 11 16 5,3 43?5 34,4 844 4,95 1341 6,24 348 3,18 6,93 7 7,07 7,14 27
160 16 16 5,3 45,5 49,1 1175 4,89 1866 6,17 485 3,14 7,03 7,1 7,17 7,24 38,5
180 11 16 5,3 48,5 38,8 1216 5,6 1933 7,06 500 3,59 7,74 7,81 7,88 7,97 30,5
180 12 16 5,3 48,9 423 1317 5,69 2093 7,04 540 3,58 7,76 7,83 7,9 7,98 33,1
200 12 18 6 53,7 47,1 1823 632 2896 7,84 749 3,99 8,55 8.62 8,69 8,76 37
200 14 18 6 54,6 54,6 2097 6,2 3333 7,81 861 3,97 8,6 8,67 8,74 8,81 42,8
200 16 18 6 55,4 55,4 2363 6,17 3755 7,78 970 3,96 8,64 8,71 8,77 8,87 48,7
220 16 21 7 60,2 60,2 3175 6,8 5045 8,58 1306 4,36 9,42 9,49 9,56 9,63 53,8
250 16 24 8 67,5 67,5 4717 7.76 7492 9,78 1942 4,98 10,6 10,7 10,8 10,9 61,6
250 20 24 8 69,1 69.1 5765 7,71 9160 9,72 2370 4,94 10,7 10,8 10,8 10,9 76,1
Таблица 2
Размеры, мм Пл о- шаль сече- ния, см" Мас- са 1м, кг Справочные величины для осей Радиусы инерции составного сече- ния Тан- генс угла накло- на оси U-U к ос и у-у
b t R г Хо Уо х-х у-у UU см М, см
1х, см4 •х, см ч см у» см 1и, см4 •и, СМ при расстоянии ti, мм
10 12 14 10 12 14
50 5 8 2,7 1,17 2,39 6,11 4,79 34,8 2,39 12,5 1,43 7,24 1,09 3,75 3,82 3,9 2,19 2,27 2,35 0,436
63 8 10 ЭР 1,5 3,32 12.6 9,87 127 3,18 39,2 1,77 23,4 1,36 4,97 5,04 5,12 2,67 2,74 2,82 0,391
80 8 11 3,7 1,84 4,05 16 12,5 256 4 83 2,28 48,8 1,75 6,05 6,13 6,21 3,26 3.34 3,41 0,406
80 10 II 3,7 1,92 4,14 19,7 15,5 312 3,96 100 2,26 59,3 1,74 6?11 6,18 6,26 3,31 3,38 3,46 0,404
90 8 12 4 2,03 4,49 18 14,1 364 4,49 120 2,58 70,3 1,98 6,71 6,78 6,85 3,61 3,68 3,78 0,411
90 10 12 4 2,12 4,58 22,2 17,5 444 4,47 146 2,56 85,5 1,96 6,76 6,84 6,91 3,66 3,73 3,8 0,409
100 10 13 4,3 2,28 5,23 25,3 19,8 667 5,13 204 2,84 121 2,19 7,69 7,76 7,84 3,97 4,04 4,11 0,39
100 12 13 4,3 2,36 5,32 30 23,6 784 5,11 239 2,82 142 2,18 7,74 7,82 7,89 4,01 4,09 4,16 0,388
ПО 10 14 4,7 2,44 5,88 28,3 22,29 952 5,8 276 3,12 165 2,42 8,61 8,69 8,77 4,28 4,35 4,42 0,375
но 12 14 4,7 2,52 5,97 33,7 26,4 1123 5,77 324 3,1 194 2,4 8,66 8,74 8,81 4,32 4,39 4,47 0,374
125 12 14 4,7 2,83 6,54 37,9 29,7 1568 6,41 551 3,54 285 2,74 9,53 9.6 9,68 4,88 4.95 5,02 0,392
125 16 14 4,7 2,99 6,71 49,8 39,1 2026 6,38 617 3,52 367 2,72 9,62 9,7 9,77 4,95 5,02 5,1 0,391
Таблица 3
№ про- филя ’азмеры, мм Площадь сече- НИЯ, см* Ось х-х Ось у—у Масса 1м, кг
h b S 1 к» см4 wx, см3 ix, см s*, см3 1у, см4 Wy, см3 iy, см
10 100 55 4,5 7,2 12 198 39,7 4,1 23 18 6,5 1,22 9,5
12 120 64 4.8 7,3 14.7 350 58,4 4,9 33,7 28 8,7 1,38 11,5
14 140 73 4,9 7,5 17,4 572 81,7 5,7 46,8 42 11,5 1,55 13,7
16 160 81 5 7.8 20,2 873 109 6,6 62,3 59 14,5 1,7 15,9
18 180 90 5,1 8,1 23,4 1290 143 7,4 81,4 83 18,4 1,88 18,4
20 200 100 5,2 8.4 26,8 1840 184 8,1 104 115 23,1 2,07 21
22 220 НО 5,4 8,7 30,6 2550 232 9,1 131 157 28,6 2,27 24
24 240 115 5,6 9,5 34.8 3460 289 10 163 198 34,5 2,37 27,3
27 270 125 6 9,8 40,2 5010 371 11,2 210 260 41,5 2,54 31,5
30 300 135 6,5 10,2 46,5 7080 472 12,3 268 337 49,9 2,69 36,5
33 330 140 7 11,2 53,8 9840 597 13,5 339 419 59,9 2,79 42,2
36 360 145 7,5 12,3 61,9 13380 743 14,7 423 516 71,1 2,89 48,6
40 400 155 8.3 13 72,6 19062 953 16,2 545 667 86.1 3,03 57
45 450 160 9 14.2 84,7 27696 1231 18,1 708 808 101 3,09 66,5
50 500 170 10 15.2 100 39727 1589 19,9 919 1043 123 3,23 78,5
55 550 180 11 16,5 118 55962 2035 21,8 1181 1356 151 3,39 92,6
60 600 190 12 17,8 138 76806 2560 23,6 1491 1725 182 3,54 108
Таблица 4
Данные для двутавров Данные для двутавров и тавров Данные для тавров
№ про- филя h, мм А, см2 т, кг/м 1м см4 Wvcm3 S»» см3 1ж, см 1у,см4 iy, см ь, мм в» мм t, мм 1.ь см4 1Ж1,СМ Zo, см № про- филя
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
Нормальные двутавры (Б) и тавры (БТ)*
10Б 100 10,3 8,1 171 34,2 19,7 4,07 15,9 1,24 55 4.1 5,7 — — — —
12Б1 117.6 11,03 8,7 257 43,8 24,9 4,83 22,4 1,42 64 3,8 5.1 — — — —
14Ы 137,4 13,36 10,5 435 63,3 35,8 5,7 36,4 1,65 73 3,8 5,6 — *• •• —
16Б1 157 16,18 12,7 689 87,8 49,5 6,53 54,4 1,83 82 4 5,9 — — — • •
18Б1 177 19,58 15,4 1063 120,1 67,7 7,73 81,9 2,04 91 4,3 6,5 —• •* *•
23Б1 230 32,91 25,8 2996 260,5 174.2 9,54 200,3 2,47 НО 5,6 9 165 3,19 2,45 11.5БТ1
26Б1 258 35,62 28 4024 312 176,6 10,63 245,6 2,63 120 5,8 8,5 240 3,7 2,87 13БТ1
ЗОБ1 296 41,92 32,9 6328 427 240 12,29 390 3,05 140 5,8 8,5 374 4,25 3,21 15БТ1
35Б1 346 49.53 38,9 10060 581,7 328,6 14.25 529,6 3,27 155 6,2 8.5 635 5,09 3,92 17,5БТ1
35Б2 349 55,17 43,3 11550 662,2 373 14,47 622,9 3,36 155 6,5 10 693 5,03 3,82 17,5ЬТ2
40Б1 392 61,25 48,1 15750 803,6 456 16.03 714,9 3.42 165 7 9.5 1030 5.83 4,59 20БТ1
40Б2 396 69,72 54,7 18530 935,7 529,7 16,3 865 3,52 165 7,5 Н,5 1160 5,78 4,49 20БТ2
45Б1 443 76,23 59,8 24940 1125,8 639,5 18,09 1073,7 3,75 180 7,8 II 1660 6,63 5,25 22.5БТ1
45Б2 447 85,96 67,5 28870 1291,9 732,9 18,32 1269 3,84 180 8,4 13 1860 6,59 5,18 22.5БТ2
50Б1 492 92,98 73 37160 1511 860.4 19,99 1606 4,16 200 8,8 12 2550 7,44 5,97 25БТ1
50Б2 496 102,8 80,7 42390 1709 970,2 20.3 1873 4,27 200 9,2 14 2780 7,37 5,82 25БТ2
55Б1 543 113,37 89 55680 2051 1165 22,16 2404 4,61 220 9,5 13,5 3750 8,17 6,48 27.5БТ1
Продолжение таблицы 4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
55 Б2 547 124,75 97,9 62790 2296 1302 22,43 2760 4,7 220 10 15,5 4060 8,11 6,37 27.5БТ2
60Б1 593 135,26 106,2 78760 2656 1512 24,13 3154 4,83 230 10,5 15,5 5390 8.95 7,17 30БТ1
60Б2 597 147,3 115,6 87640 2936 1669 2439 3561 4,92 230 11 17,5 5810 8,9 7,07 30БТ2
70Б1 691 164,7 129,3 125930 3645 2095 27,65 4556 536 260 12 15,5 9420 10,7 8,99 35БТ1
70Б2 697 183,6 144,2 145912 4187 2393 28,19 5437 5,44 260 12,5 18,5 10310 10,6 8,87 35БТ2
80Б1 791 203,2 159,5 199500 5044 2917 31,33 6244 5,54 280 13,5 17 15580 12,4 10,7 40БТ1
90Б1 893 247,1 194 304400 6817 3964 35,09 8365 5,82 300 15 18,5 24520 14,1 12,4 45БТ1
100Б1 990 293,82 230,6 446000 9011 5234 38,96 11520 636 320 16 21 55830 15,6 13,7 50БТ1
100Б2 998 328,9 258,2 516400 10350 5980 39,62 13710 6,46 320 17 25 39760 15,6 13,4 5ОБТ2
100БЗ 1006 364 285,7 587700 11680 6736 40,18 15900 6,61 320 18 29 43670 15,5 13,2 5ОБТЗ
100Б4 1013 400,6 314,5 655400 12940 7470 40,45 17830 6,67 320 19,5 32,5 48190 15,5 13,2 5ОБТ4
Шнрокополочные двутары (111) и тавры (ШТ)**
20Ш1 193 38,95 30,6 2600 275 153 8,26 507 3,61 150 б 9 110 2,39 1,69 10ШТ1
23Ш1 226 46,08 36,2 4260 377 210 9,62 622 3,67 155 6,5 10 192 2,9 2,08 11.5LUTI
26Ш1 251 54,37 42,7 6225 496 276 10,7 974 4,23 180 7 10 288 3,27 2,31 13ШТ1
261112 255 62,73 49,2 7429 583 325 10,88 1168 4,31 180 7,5 12 324 3,23 2,31 13ШТ2
301111 291 68,31 53,6 10400 715 398 12,34 1470 4,64 200 8 11 512 3,89 2,79 15ШТ1
30Ш2 295 77,65 61 12200 827 462 12,53 1737 4,73 200 8,5 13 569 3,84 2,77 I5UJT2
ЗОШЗ 299 87 68,3 14040 939 526 12,7 2004 4,8 200 9 15 627 3,81 2,78 15ШТЗ
35Ш1 338 95,67 75,1 19790 1171 651 14,38 3260 5,84 250 9,5 12,5 971 4,52 3,2 17,5ШТ1
35Ш2 341 104,74 82,.2 22070 1295 721 14,52 3650 5,9 250 10 14 1050 4,49 3,19 17.5ШТ2
35ШЗ 345 116,3 913 25140 1458 813 14,7 4170 5,99 250 10,5 16 1140 4,45 3,19 17.5ШТЗ
Продолжение таблицы 4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
40Ш1 388 122,4 96,1 34360 1771 976 16,76 6306 7,18 300 9,5 14 1530 5,02 3,37 20ШТ1
401II2 392 141,6 111,1 39700 2025 1125 16,75 7209 7,14 300 11,5 16 I860 5.15 3,61 20ШТ2
40ШЗ 396 157,2 123,4 44740 2260 1259 16,87 8111 7,18 300 12,5 18 2070 5,15 3,68 20ШТЗ
50Ш1 484 145,7 114,4 60930 2518 1403 20,45 6762 6,81 300 11 15 3320 6,76 4,85 25ШТ1
50Ш2 489 176,6 138,7 72530 2967 1676 20,26 7900 6,69 300 14,5 17,5 4300 7 5,37 25ШТ2
5ОШЗ 495 199^2 156,4 84200 3402 1923 20,56 9250 6,81 300 15,5 20,5 4780 6,95 5.34 25ШТЗ
50Ш4 501 221,7 174,1 96150 3838 2173 20,82 10600 6,92 300 16,5 23,5 5280 6,92 5,35 25ШТ4
60LLII 580 181,1 142,1 107300 3701 2068 24,35 9302 7,17 320 12 17 6180 8,28 6,05 30ШТ1
60Ш2 587 225,3 176,9 131800 4490 2544 24,19 11230 7,06 320 16 20,5 8160 8,53 6,65 30ШТ2
60ШЗ 595 261,8 205,5 156900 5273 2997 24,48 13420 7,16 320 18 24,5 9500 8,54 6,75 ЗОШТЗ
60Ш4 603 298,34 234,2 182500 6055 3455 24,73 15620 7,23 320 20 28,5 10890 8,56 6,88 30ШТ4
70Ш1 683 216,4 169,9 172000 5036 2843 28,19 10400 6,93 320 13,5 19 10980 10,1 7,76 35ШТ1
70LIJ2 691 251,7 197,6 205500 5949 3360 28,58 12590 7,07 320 15 23 12660 10,1 7,74 35ШТ2
7ОШЗ 700 299,8 235,4 247100 7059 4017 28,72 15070 7,09 320 18 27,5 15440 10,2 8,09 35ШТЗ
70Ш4 708 341,6 268,1 284400 8033 4598 28,85 17270 7,11 320 20,5 31,5 17890 10,3 8,37 35ШТ4
70IJJ5 718 389.7 305,9 330600 9210 5298 29,13 20020 7,17 320 23 36,5 20660 10,3 8,6 35ШТ5
Колонные двутавры (К) и тавры (КТ)***
20KI 195 52,82 41,5 3820 392 216 8,5 1334 5,03 200 6,5 10 129 2,22 1,5 I0KTI
20К2 198 59,7 46,9 4422 447 247 8,61 1534 5,07 200 7 11,5 144 2,2 1,54 I0KT2
23KI 227 66,51 52,2 6589 580 318 9,95 2421 6,03 240 7 10,5 225 2,61 1,71 I1.5KT1
23К2 230 75,77 59,5 7601 661 365 10,02 2766 6,04 240 8 12 263 2,65 1,81 11.5KT2
26KI 255 83,08 65,2 10300 809 445 11,14 3517 6,51 260 8 12 365 2,98 1,97 I3KTI
Окончание таблицы 4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
26К2 258 93,19 73,2 11700 907 501 11,21 3957 6,52 260 9 13,5 419 3,01 2,07 I3KT2
26КЗ 262 105,9 83,1 13560 1035 576 11,32 4544 6,55 260 10 15,5 481 3,03 2,16 13KT3
ЗОК1 296 108 84,8 18110 1223 672 12,95 6079 7,5 300 9 13,5 652 3,46 2,29 15КТ1
30К2 300 122,7 96,3 20930 1395 771 13,06 6980 7,54 300 10 15,5 745 3,5 2,38 15КТ2
ЗОКЗ 304 138,72 108,9 23910 1573 874 13,12 7881 7.54 300 11.5 17,5 875 3,56 2,52 I5KT3
35К1 343 139,7 109,7 31610 1843 1010 15,04 10720 8,76 350 10 15 1150 4,06 2,63 17..5КТ1
35К2 348 160,4 125,9 37090 2132 1173 15,21 12510 8,83 350 II 17,5 1300 4,04 2,7 17.5КТ2
40KI 393 175,8 138 52400 2664 1457 17,26 17610 10 400 11 16,5 1920 4,68 3 20KTI
40К2 400 210,96 165,6 64140 3207 1767 17,44 21350 10.06 400 13 20 2340 4,73 3,18 20КТ2
40КЗ 409 257,8 202,3 80040 3914 2180 17,62 26150 10,07 400 16 24,5 3000 4,83 3,46 20КТЗ
40К4 419 308,6 242,2 98340 4694 2642 17,85 31500 10,1 400 19 29.5 3730 4,93 3,75 20КТ4
40К5 431 371 291,2 121570 5642 3217 18,1 37910 10,11 400 23 35,5 4750 5,07 4,13 20КТ5
*Нормальные двутавры (типа Б) прокатывают из стали указанных марок:
Профиль
Сталь
1ОБ1-5ОБ2 23Б1-90Б1 14Б1 - 100Б4 23Б1-45Б1
С245
С255
С345-3 С345-4
23Б1 - 5ОБ2
С375-3
**Широкополочные двутавры (типа Ш) прокатывают из стали следующих марок:
Профиль
Сталь
201111-40ШЗ
С245, С255,
С375-3
30ш1-40Ш 20Ш1-70Ш5 20Ш1-30Ш5
С345-1
С345-3
С345-4
***Колонные двутавры (типа К) прокатывают из стали С245 и С345-3
Таблица 5
№ швел- лера Разме] эы, мм Ило- щадь сече- ния, см2 Мас- са 1м, кг Справочная величина для осей Zo, см
h b S t К г х-х у-у
1х, см4 см3 i„ см Sb,cm3 1у, см4 Wy, см3 iy, см
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
Швеллеры с уклоном внутренних граней полок
8 80 40 4,5 7,4 6,5 2,5 8,98 7,05 89,4 22,4 3,16 13,3 12,8 4,75 1,19 1,31
10 100 46 4,5 7,6 7 3 10,9 8,59 174 34,8 3,99 20,4 20,4 6,46 1,37 1,44
12 120 52 4,8 7,8 7,5 3 13,3 10,4 304 50,6 4,78 29,6 31,2 8,52 1,53 1,54
14 140 58 4,9 8,1 8 3 15,6 12,3 491 70,2 5,6 40,8 45,5 II 1,7 1,67
16 160 64 5 8,4 8,5 3,5 18,1 14,2 747 93,4 6,42 54,1 63,3 1,8 1,87 1,8
18 180 70 5,1 8,7 9 3,5 20,7 16,3 1090 121 7,24 69,8 86 17 2,04 1,94
20 200 76 5,2 9 9,5 4 23,4 18,4 1520 152 8,07 87,8 113 20,5 2Л 2,07
22 220 82 5,4 9,5 10 4 26,7 21 2110 192 8,89 110 151 25,1 2,37 2 21
Окончание таблицы 5
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
24 240 90 5,6 10 10т5 4 30,6 24 2900 242 9,73 139 208 31,6 2,6 2,42
27 270 95 6 10,5 11 4,5 35,2 27,7 4160 308 10,9 178 262 37,3 2,73 2,47
30 300 100 6.5 И 12 5 40,5 31,8 5810 387 12 224 327 43,6 2,84 2,52
40 400 115 8 >3,5 15 6 61,5 48,3 15220 761 15,7 444 642 73,4 3,23 2,75
Швеллеры с параллельными гранями полок
8-П 80 40 4,5 7,4 6,5 3,5 8,98 7,05 89,8 22,5 3,16 13,3 13.9 5,31 1,24 1,38
10-П 100 46 4,5 7,6 7 4 10,9 8,59 175 34,9 3,99 20,5 22,6 7,37 1,44 1,53
12-П 120 52 4,8 7,8 7,5 4,5 13,3 10,4 305 50,8 4,79 29,7 34,9 9,84 1,62 1,66
14-П 140 58 4,9 8,1 8 4,5 15,6 12,3 493 70,4 5,61 40,9 51,5 12,9 1,81 1,82
16-П 160 64 5 8,4 8,5 5 18,1 14,2 750 93,8 6,44 54,3 72,8 16,4 2 1,97
18-П 180 70 5,1 8,7 9 5 20,7 16,3 1090 121 7,26 70 100 20,6 2,2 2,14
20-П 200 76 5,2 9 9,5 5,5 23,4 18,4 1530 153 8,08 88 134 25,2 2,39 2,3
22-П 220 82 5,4 9,5 10 6 26,7 21 2120 193 8,9 III 178 31 2,58 2,47
24-П 240 90 5,6 10 10,5 6 30,6 24 2910 243 9,75 139 248 39,5 2,85 2,72
Примечание. Швеллеры прокатывают из стали указанных марок:
Номера профилей 8-40 8П-24П 12-40 12П-24П 14-40 14П-24П
Марки стали С245 С255 С345-3 и С345-4
Приложение 2
Расчетные сопротивления стали по ГОСТ 27772-8, сварных и болтовых соединений, кН/см2
Сталь Вид проката, толщина, мм R,./R„ к. R, Rwi R^P
С235 Лист, фасон } 2-20 23,5/36 23 35 13,5 16 47,5
21-40 22,5/36 22 35 12,5 16 47,5
Лист 41-100 21,5/36 21 35 12 16 47,5
С245 Лист, фасон} 2-20 24,5/37 24 36 14 16,5 48,5
Фасон 21 -30 23,5/37 23 36 13,5 16,5 48,5
С255 Лист 4-10 24,5/38 24 37 14 17 50
Фасон 4-10 25.5/38 25 37 14,5 17 50
Лист, фасон} 11-20 24,5/37 24 36 14 16,5 48,5
21-40 23,5/37 23 36 13,5 16,5 48,5
С275 Лист, фасон} 2-10 27,5/38 27 37 15,5 17 50
Лист 11 -20 26,5/37 26 36 15 16,5 48,5
Фасон 11 -20 27,5/38 27 37 15,5 17 50
С285 Лист 4-10 27,5/39 27 38 15,5 17,5 51,5
** 11-20 26,5/38 26 37 15 17 50
Фасон 4-10 28,5/40 28 39 16 18 52,5
** 11-20 27,5/39 27 38 15,5 17,5 51,5
С375 Лист, фасон} 2-10 37,5/51 36,5 50 21 23 67
♦♦ 11-20 35,5/49 34,5 48 20 22 64,5
21-40 33,5/48 32,5 47 19 21,5 63
С390 Лист 4-50 39/54 38 52,5 22 24,5 71
С440 ♦* 4-30 44/59 43 57,5 25 26,5 77,5
♦♦ 31-50 41/57 40 55,5 23 25,5 75
С 5 90 ♦* 10-36 54/63,5 51,5 62 30 28,5 83
Примечания: 1. Для сталей С345 и С375 характеристики листового и фасонного проката совпадают. 2. Из сталей С390, С440, С59О
фасонный прокат не выпускается.
Приложение 3
Коэффициенты устойчивости при центральном сжатии <р
Условная гибкость Коэффици- енты ф по СНиП II- 23-81* с иэм. Коэффициенты <р по проекту новых норм для ратных типов поперечных сечений стержней
-J L- — —
=> t=s
— —
1 2 3 4 5
0,4 989 992 998 999
0.6 969 950 986 994
0,8 953 929 967 981
1 934 901 948 968
U 913 878 927 954
1.4 891 842 905 938
1.6 866 811 881 920
1.8 841 778 855 900
2 813 744 826 877
2,2 785 709 794 851
2,4 755 672 760 820
2,6 718 636 722 785
2,8 673 598 683 747
3 628 562 643 704
3,2 587 526 602 660
3,4 547 492 562 615
3,6 508 460 524 572
3,8 471 430 487 530
4 436 401 453 475
Окончание приложения 3
1 2 3 4 5
4,2 402 375 421 431
4,4 370 351 392 393
4,6 340 328 359 359
4,8 312 308 330 330
5 289 289 304 304
5,2 268 271 281 281
Примечание: Значения коэффициентов <р в таблице увеличены в 1000 раз.
Приложение 4
Государственный стандарт или технические условия на прокат Коэффициент надежности по материалу, Ym
ГОСТ 27772-88 (кроме сталей С590, С590К); ТУ 14-1-3023-80 (для круга, квадрата, полосы) 1,025
ГОСТ 27772-88 (кроме сталей С590, С590К); ГОСТ 380-71 **(для круга и квадрата размерами, соответст- вующими в ТУ 14-1-3023-80); ГОСТ 19281-73* (для круга и квадрата с пределом текучести до 380 МПа и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023080); ГОСТ 10705-80*; ГОСТ 10706-76* 1,05
ГОСТ 19281-73* (для круга и квадрата с пределом текучести свыше 380 МПа и размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023-80); ГОСТ 8731-87; ТУ 14-3-567-76 1,1
Приложение 5
Сварные соеди- нения Напряженное состояние Условные обозна- чения Расчетные сопротив- ления сварных со- единений
Стыковые Сжатие. Растя- жение и изгиб при автоматиче- ской, полуавто- матической или ручной сварке с физическим кон- тролем качества шва По пределу текучести Р wy - Ry
По времен- ному сопро- тивлению Rwu Rwli=Rl
Растяжение и изгиб при авто- матической, по- луавтоматиче- ской или ручной сварке По пределу' текучести Р V.) RUy=O,85 Ry
Сдвиг Rws
С угловы- ми швами Срез (условный) По металлу шва Ruf Ruf ~ 0,55(Rv,4jn/Yv.TT))
По металлу границы сплавления Rwz RU7 = 0,45 Run
Приложение 6
Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений
с угловыми швами
Сварочные материалы Rwun, МПа Rwf, МПа
тип электрода (ГОСТ 9467-75) марка проволоки
Э42, Э42А Св-08, Св-08А 410 180
Э46, 946А Св-08ГА 450 200
950, Э50А Св-ЮГА, Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ, ПП-АН8, ПП-АНЗ 490 215
960 СВ-08Г2С*, СВ-08Г2Ц*, Св-ЮНМА, Св-ЮГ2 590 240
970 СВ-ЮХГ2СМА, СВ-08ХН2ГМЮ 685 280
985 — 835 340
162
Приложение 7
Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d, мм Положение шва Коэф- фи- циент Значение коэффициентов и Р, при катетах швов, мм
3-8 9-12 14-16 18 и более
Автоматическая при d = 3-5 В лодочку р( 1,1 0,7
Bz 1,15 1
Нижнее Pf 1,1 0,9 0.7
p< 1,15 1,05 1
Автоматическая и полуав- томатическая при d = 1 ,4-2 В лодочку pf 0,9 0,8 0,7
Р, 1,05 1
Нижнее, гори- зонтальное, вертикальное Pf 0,9 0,8 0,7
1,05 1
Ручная, полуавтоматическая проволокой сплошного се- чения при d<l ,4 или порош- ковой проволоки В лодочку, нижнее, гори- зонтальное, вертикальное, полочное Pf 0,7
Pz 1
Примечание: Значения коэффициентов соответствуют нормальным режимам
сварки.
Приложение 8
Вид соеди- нения Вид сварки Предел текуче- сти ста- ли, МПа Минимальные катеты швов Кг, мм, при толщине более толстого из свари- ваемых элементов t, мм
4-5 6-10 11-16 17-22 23-32 33-40 41-80
Тавровое с двусторон- ними угло- выми шва- ми; нахле- сточное и угловое Ручная До 430 4 5 6 7 8 9 10
Св. 430 до 530 5 6 7 8 9 10 12
Автоматиче- ская и полуав- тематическая До 430 3 4 5 6 7 8 9
Св. 430 до 530 4 5 6 7 8 9 10
Тавровое с односторон- ними угло- выми швами Ручная До 380 5 6 7 8 9 10 12
Автоматиче- ская и полуав- томатическая 4 5 6 7 8 9 10
Приложение 9
Расчетные сопротивления cpeiy и растяжению болтов
Напряженное состояние Условное обозначе- ине Расчетное сопротивление, МПа, болтов классов
4,6 4,8 5,6 5,8 6.6 8.8 10.9
Срез Rb 150 160 190 200 230 320 400
Растяжение Rm 170 160 210 200 250 400 500
Приложение 10
Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами
Временное сопротив- ление стали соединяе- мых элементов Расчетные сопротивления, МПа, смятию элементов, соединяемых болтами
класса точности А классов точности В и С, высо- копрочных без регулируемого напряжения
360 475 430
365 485 440
370 495 450
380 515 465
390 535 485
400 560 505
Приложение 11
(Площади сечения болтов согласно СТСЭВ180-75, СТЭВ181-75 и СТСЭВ182-75)
d, мм 16 18* 20 22* 24 27* 30 36 42 48
Аь, см2 2,01 2,54 3,14 3,8 4,52 5,72 7,06 10,17 13,85 18.09
АЬп, см2 1,57 1,92 2,45 3,03 3,52 4,59 5,6 8,16 11,2 14,72
* Болты указанных диаметров применять не рекомендуется.
Приложение 12
ФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ
Физические характеристики металлов для стальных конструкций
Характеристика Значение
Плотность р, кг/м3: проката и стальных отливок 7850
Коэффициент линейного расширения а0. С’1 0,12х104
Модуль упругости Е, МПа прокатной стали и стальных отливок 2,06x105
Модуль сдвига прокатной стали и стальных отливок G, МПа 0,78x105
Приложение 13
Коэффициенты <р продольного изгиба центрально-сжатых элементов
Гибкость X Коэффициенты <р для элементов из стали с расчетным сопротивление Мпа
200 240 280 320
10 988 987 985 984
20 967 962 959 955
30 939 931 924 917
40 906 894 883 873
50 869 852 836 822
60 827 805 785 766
70 782 754 724 687
80 734 686 641 602
90 665 612 565 522
100 599 542 493 448
ПО 537 478 427 381
120 479 419 366 321
130 425 364 313 276
140 376 315 272 240
150 328 276 239 211
160 290 244 212 187
170 259 218 189 167
180 233 196 170 150
190 210 177 154 136
200 191 161 140 124
210 174 147 128 113
220 160 135 118 104
Примечание. Значения коэффициентов (р в таблице увеличены в 1000 раз.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Глава 1
1. Черныш Н.Д., Коренькова Г.В., Дегтев И.А. Лестницы гражданских и
производственных зданий. М., АСВ, 2001, 157 с.
2. ГОСТ 21.101-97. Основные требования к проектной и рабочей докумен-
тации.
3. ГОСТ 21.501-93. Правила выполнения архитектурно-строительных ра-
бочих чертежей.
4. ГОСТ 23279-85. Сетки арматурные сварные для железобетонных конст-
рукций и изделий.
5. ГОСТ 8717.0, ГОСТ 8717.1. Ступени железобетонные и бетонные.
6. Общероссийский строительный каталог. Строительные конструкции и
изделия (СК-3). Перечень документации типовых строительных конструкций,
изделий и узлов зданий и сооружений всех видов строительства. - М., ГУП
ЦПП, 2003, с. 101-103.
7. Московский территориальный строительный каталог. Часть 2. Строи-
тельные конструкции. Сборные железобетонные конструкции общестроитель-
ного назначения (МТСК-2.3). - М., 1999, с. 80-81.
8. Альбом усовершенствованных железобетонных конструкций для капи-
тального ремонта жилых домов. - Л., 1988, с. 189-212.
9. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. - М., 2004, 44 с.
10. ГОСТ 13015. Изделия железобетонные и бетонные для строительства.
11. ГОСТ 13087. Бетоны. Методы определения истираемости.
12. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные
положения. - М., 2004, 24 с.
13. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предва-
рительного напряжения арматуры. - М., 2005, 54 с.
14. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций
из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-
2003).-М., 2005,214 с.
15. СНиП 11-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. - М., 1998,
41 с.
16. Бедов А.И., Щепетьева Т.А. Проектирование каменных и армокамен-
ных конструкций. - М., АСВ, 2002, с. 96-101.
17. Бедов А.И., Робышев С.В. Учебное пособие к практическим занятиям,
курсовому и дипломному проектированию по дисциплине «Каменные и армо-
каменные конструкции» для студентов специальности 2903 «Промышленное и
гражданское строительство» - М., МГСУ, 2002, с. 99-103.
18. Альбом индустриальных конструкций для капитального ремонта жи-
лых зданий. - Л., 1968, л. 134-188.
19. ГОСТ 9818.Марши и площадки лестниц железобетонные.
20. Мейер-Бое В. Строительные конструкции зданий и сооружений. - М.,
Стройиздат, 1993, с. 200—201.
21. Программный комплекс «Лира». Руководство пользователя. Том
I...VIII.- Украина, Киев, 1996.
166
22. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии. М.,
1986.
23. Рекомендации по отделке лестничных маршей и площадок декоратив-
ным бетоном. - М., Стройиздат, 1987, 12 с.
24. Рекомендации по заводской отделке лицевых поверхностей лестнич-
ных маршей и площадок декоративными растворами повышенной сопротив-
ляемости истирающим нагрузкам. - М., ЦНИИЭПжилища, 1974, 8 с.
25. Чеховский ЮВ, Андреев Л.В. Увеличение долговечности бетона и ме-
тоды улучшения его свойств. М., 1965, 35 с.
26. Дыховичный Ю А., Максименко В.А. Сборный железобетонный унифи-
цированный каркас. - М., 1985, 296 с.
27. Канчели В.Н. Строительные пространственные конструкции. - М.,
2004, с. 52-55.
28. Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3. Конструкции жи-
лых зданий. - М., ЦНИИЭПжилища, Стройиздат, 1989, 304 с.
29. Возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона /
С.А. Молодых, Е.А. Митина, В.Т. Ерофеев и др. - М., АСВ, 2005, 188 с.
30. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции. - М., 2004.
31. Ремонт и эксплуатация жилых зданий. Справочное пособие / Й. Гильен,
Т. Сирмаи, Э. Боди, и др. - М., Стройиздат, 1992, 367 с.
32. Положение о проведении планово-предупредительного ремонта (ППР)
производственных зданий и сооружений - М.,1974.
33. ВСН 53-86(р). Правила оценки физического износа жилых зданий. -
М., 1988.
34. Гликин С.М„ Чекулаев А.П., Струков С.А. Методы оценки скользкости
покрытий полов за рубежом /Сб. науч, трудов ЦНИИпромзданий. - М., 2006,
с. 51-60.
Глава 2
1. Металлические конструкции / Под редакцией Г.С. Веденикова. - М.,
Стройиздат, 1998.
2. Металлические конструкции / Под редакцией Ю.М. Кудишина. - М.,
Издательский центр «Академия», 2006.
3. Металлические конструкции: В 3 т. Т.1. Элементы стальных конструк-
ций / Под редакцией В.В. Горева - М., «Высшая школа», 1997.
4. СНиП П-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. - М.,
1996.
5. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. -
М., Госстрой России, ГУПЦПП, 2003.
6. СП 53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций. -
М., 2005.
7. ГОСТ 23120-78. Лестницы маршевые, площадки и ограждения стальные.
8. Материалы Международной выставки металла в строительстве и архи-
тектуре METAL BUILD 2006, Москва, КрокусЭкспо.
Рецензенты:
профессор кафедры железобетонных и каменных конструкций МГСУ,
кандидат технических наук А И. Бедов;
главный инженер ЗАО «Алграф», кандидат технических наук А.Н. Котик.
Малахова А.Н., Морозова Д.В.
Проектирование железобетонных и металлических лестниц / Учебное
пособие: - М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2011 - 168 с.
ISBN 978-5-93093-550-9
В учебном пособии рассматриваются вопросы подбора, расчета и конструиро-
вания железобетонных и металлических лестниц. Описывается подбор по строи-
тельному каталогу сборных элементов лестниц. Приведены компоновочные схемы и
номенклатура типовых металлических лестниц. Содержатся алгоритмы расчета и
примеры армирования монолитных железобетонных лестниц, а также алгоритмы
расчета и примеры конструирования металлических лестниц. Затронуты вопросы
обеспечения долговечности железобетонных лестниц и даны рекомендации по ис-
пользованию лакокрасочных материалов и огнезащитных покрытий для металличе-
ских лестниц. Показан расчет монолитных железобетонных лестниц с использова-
нием программного комплекса ЛИРА.
ISBN 978-5-93093-550-9
© Малахова А Н., Морозова Д.В., 2011
© Издательство АС В, 2011
Учебное пособие
Анна Николаевна Малахова
Дина Владимировна Морозова
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ЛЕСТНИЦ
Компьютерная верстка: ЕВ. Орлов
Редактор: В. Ш. Мерзлякова
Дизайн обложки: Н.С. Романова
Лицензия ЛР№ 0716188 от01.04.98.
Подписано к печати 28.02.11. Формат 60x90/16.
Бумага офсетная. Г арнитура Таймс.
Усл. 10,5 п.л. Тираж 500 экз. Заказ № 2789
Издательство Ассоциации строительных вузов (АСВ)
129337, Москва, Ярославское шоссе, 26, отдел реализации - оф. 511
тел., факс: (495)183-56-83, e-mail: iasv&mgsu.ru, http://www.iasv.ru/
Отпечатано в ППП «Типография «Наука»
121099, Москва, Шубинский пер., 6