И. Г Сенатов

САНИТАРНАЯ
ТЕХНИКА
В ОБЩЕСТВЕННОМ
ПИТАНИИ

Издание третье, переработанное
и дополненное

Рекомендовано Управлением учебных за-
ведений

Министерства торговли РСФСР в качестве
учебника
для технологических факультетов торго-
вых вузов

ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ЭКОНОМИКА»

МОСКВА — 1973
6П9.8

С31

С момента выхода в свет второго издания учебника многие виды
санитарно-технических приборов и отопительно-вентиляционного обо-
рудования были заменены новыми конструкциями. Изменились также
технические решения систем вентиляции в предприятиях обществен-
ного питания. В связи с этим третье издание учебника существенно
дополнено и переработано.

В первом разделе приводится расчет допустимого сопротивления
теплопередаче ограждений с учетом их тепловой инерции и дается ме-
тодика расчета требуемой поверхности нагрева радиаторов с помощью
коэффициентов теплопередачи и по экм.

Во втором разделе наряду с традиционными решениями венти-
ляции горячих цехов рассматриваются новые решения на базе местных
приточно-вытяжных устройств типа МВО—42ОФ, детально разбира-
ется новая методика расчета воздухообмена в горячем цехе, оснащен-
ном электрическим модулированным оборудованием с местными вен-
тиляционными отсосами. На основании расчетов обосновывается эко-
номическое преимущество нового метода вентиляции. Сложные вспо-
могательные таблицы заменены расчетными формулами.

Из главы, посвященной кондиционированию воздуха, исключено
детальное описание приборов автоматического регулирования. Более
подробно рассматривается оборудование для кондиционирования воз-
духа, выпускаемое отечественной промышленностью.

Третий раздел учебника приведен в соответствие с действующим
СНИПом и нормами проектирования.

Отзывы и пожелания просьба направлять по адресу: 121864, Мо-
сква, Г-59, Бережковская наб , 6, издательство «Экономика».

32Ю—64	© Госторгиздат, 1963 г.

011(01)—73

© Издательство «Экономика», 1973 г., с изменениями.
Раздел I

ОТОПЛЕНИЕ

Глава I

ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

§ 1.	Краткий исторический обзор развития отопительной
техники и гигиенические основы отопления

Первыми отопительными устройствами, известными в глубо-
кой древности, были глинобитные печи или печи-каменки для
обогрева жилищ и варки пищи. Отвод дыма осуществлялся «по-
черному», через отверстия в потолке, дверные проемы и неплот-
ности ограждений.

Организованное отопление зданий в виде огневоздушной си-
стемы впервые стало применяться более 2000 лет назад на тер-
риториях Италии, Греции, Крыма и Средней Азии. В этой си-
стеме дымовые газы от специального очага пропускались по
каналам, расположенным в полу.

Климатические особенности России обусловили интенсивное
развитие печного отопления, которое в XVIII веке, особенно бла-
годаря ряду законов, изданных Петром I, достигло значитель-
ного совершенства. Этими законами предусматривалась органи-
зация фабричного производства основных материалов, необходи-
димых для сооружения печей и др., и запрещалась постройка
домов с отоплением «по-черному».

В начале XIX в. русские инженеры Н. А. Львов, Н. А. Амо-
сов и другие разработали теоретические основы конструирования
и расчета систем огневоздушного отопления. Такое отопление
получило название «Амосовского» и было применено в помеще-
ниях Московского Кремля, в частности в Грановитой палате.
Оригинальные конструкции кирпичных печей с высоким коэффи-
циентом полезного действия были предложены архитектором
Н. И. Свиязевым, профессором С. В. Лукашевичем, инженером
П. В. Степановым и другими русскими специалистами в конце
XIX и начале XX вв.

Водяное отопление было впервые использовано в Западной
Европе для обогрева оранжерей (в 1675 г. английским инже-
нером Эвелином и в 1716 г. Трейвельдом). В 1784 г. Уитт и
Бадлтон (Англия) для отопления фабричных и коммунальных
зданий применили пар. Во Франции система парового отопления
была применена в 1828 г.

В последующие годы в Европе получило распространение
водяное отопление высокого давления, изобретенное в 1831 г.
английским ученым Перкинсом.

В России первые системы водяного отопления были созданы
в 1834—1841 гг. академиком П. Г. Соболевским и нашли широ-
кое применение в жилых и общественных зданиях. В промыш-
ленных предприятиях стали применяться системы парового
отопления. Для обогрева жилых зданий они использовались
редко.

В начале XX в. русский инженер В. А. Яхимович спроектиро-
вал и построил оригинальные системы отопления с заделкой
труб в толщу стен, потолков, полов и других частей зданий.

До Великой Октябрьской социалистической революции Рос-
сия не имела промышленных предприятий, выпускающих сани-
тарно-техническое оборудование, и почти все отопительно-венти-
ляционное оборудование ввозила из-за границы.

С первых дней Советской власти правительство проявляет
заботу об улучшении условий труда, и в первую очередь на про-
мышленных предприятиях. Издаются декреты, запрещающие
работу на вредных предприятиях без приточно-вытяжной меха-
нической вентиляции. Разрабатываются нормы и общесоюзные
стандарты на оснащение существующих и вновь строящихся зда-
ний отопительно-вентиляционными системами. Развиваются си-
стемы централизованного теплоснабжения от квартальных ко-
тельных, а также комбинированной выработки электроэнергии
и тепла на теплоэлектроцентралях.

Последнее десятилетие характеризуется широким примене-
нием систем кондиционирования воздуха, совмещающих функ-
ции отопления и вентиляции.

В процессе жизнедеятельности в организме человека обра-
зуется тепло. Для сохранения постоянства температуры челове-
ческого тела вырабатываемое в организме тепло должно отво-
диться в окружающую среду.

Количество выделяемого организмом тепла меняется в ши-
роких пределах (от 70 до 250 и более ккал!ч) и зависит от вы-
полняемой человеком работы и температуры окружающего воз-
духа.

Наилучшее самочувствие наблюдается у человека при опре-
деленном сочетании параметров воздуха (температура, скорость
движения, влажность) с температурой окружающих поверхно-
стей. Такое сочетание параметров создает условия, называемые
комфортными.

Метеорологические параметры воздуха в рабочей зоне про-
изводственных помещений и в обслуживаемой зоне общест-
венных и жилых зданий приведены в табл. 1 (СН и П П-Г
7—62).
Расчетные значения метеорологических параметров в рабочей зоне производственных помещений
и в обслуживаемой зоне общественных и жилых зданий

Характеристика производственных помещений	Категория работы	Холодный и переходный периоды года (температура наружного воздуха ниже 10° С)												
		оптимальные внутренние параметры на постоянных рабочих местах					допускаемые внутренние параметры на постоянных рабочих местах							допускаемая темпе- ратура воздуха вне рабочих мест,  °C
		темпера- тура  воздуха.	относи- тельная влаж- ность воздуха, %	скорость движения воздуха, м/с			темпера- тура воздуха.	относительная влажность воздуха,  %			скорость движения воздуха, м/с			
1	2	3	4		5		6		7			8		9
Производственные поме- щения, характеризуемые незначительными избыт- ками явного тепла (20 ккал/мР-ч и менее)	Легкая	18-21	60—40	Не	более	0,2	17—22	Не	более	75	Не	бол ее	0,3	15-20
	Средней тяжести	16—18	60—40	Не	более	0,3	15-17	Не	более	75	Не	более	0,5	13—15
	Тяжелая	14-16	60—40	Не	более	0,3	13—15	Не	более	75	Не	более	0,5	12—14
Помещения, характеризуе- мые значительными из- бытками явного тепла (бо- лее 20 ккал/мг‘Ч)	Легкая	18—21	60—40	Не	более	0,2	17—24	Не	более	75	Не	более	0.5	15-26
	Средней  Q тяжести	16—18	60—40	Не	более	0,3	17—22	Не	более	75	Не	более	0,5	15—24
Помещения в жилых и об- щественных зданиях  сл	Тяжелая	14—16  19-21	60—40  60-40	Не  Не	более  более	0,3  0,3	14-17	Не	более	75	Не	более	0,5	12—19
Продолжение

X арактеристика производственных помещений	Категория работы	Теплый период года (температура наружного воздуха 10° С и выше)						
		оптимальные внутренние пара- метры на постоянных рабочих местах			допускаемые внутренние параметры на постоянных рабочих местах			допускаемая температура воздуха  вне рабочих мест, °C
		темпе- ратура воздуха,	относи- тельная влаж- ность воздуха, %	скорость движения воздуха, м/с	температура воздуха,	относительная влажность воздуха, %	скорость движения воздуха, м/с	
1	2	10	11	12	13	14	15	16
Производственные помеще- ния,	характеризуемые  незначительными избыт- ками явного тепла (20 ккал/м3-ч и менее)	Легкая	22—25	60—40	Не более 0,3	Не более чем на 3° выше  ко не более 28	При 28° С не более 55, при 265 С не более 60, при 24° С не более 65. ниже 24° С не более 75	Не более 0,5	Не более чем на 3° выше ^3 ч
	Средней тяжести	20—23	60-40	Не более 0,3	То же	То же	Не более 0,7	То же
	Тяжелая	17—20	60—40	Не более 0.3	То же	То же	Не более 1, но не менее 0,5	То же
Помещения, характеризуе- мые значительнымииз- бытками явного тепла (бо- лее 20 ккал[м3'Ч)	Легкая	22-25	60—40	Не более 0,3	Не более чем на 5° выше '13 ч, но не более 28	То же	Не более 0,7	Не более чем на 5° выше 43 v
	Средней тяжести	20—23	60—40	Не более 0,3	То же	То же	0,7—1	То же
	Тяжелая	17—20	60—40	Не более 0,3	То же	То же	1—1,5, но не менее 0,5	То же
Помещения в жилых и об- щественных зданиях	—	22-25	60—40	Не более 0,3	Не более чем на 3° выше '13 ч	То же	Не более 0,5	То же

Примечание. t^4 — средняя температура наружного воздуха в 13 ч самого жаркого месяца.
§ 2.	Назначение отопления. Классификация систем ;
отопления

В зимнее время температура- в помещениях отапливаемых
зданий должна быть выше температуры наружного воздуха.
Согласно второму закону термодинамики при наличии разности
температур между внутренним и наружным воздухом теплота
переходит от тела с более высокой температурой (внутренний
воздух) к телу с более низкой температурой (наружный воздух).
Происходит это через наружные ограждения здания: стены, окна,
двери, потолки и полы. Если потери тепла не компенсировать
притоком его от системы отопления, то температура в помеще-
ниях будет понижаться до тех пор, пока не сравняется с темпе-
ратурой наружного воздуха.

Системами отопления называются инженерные сооружения,
предназначенные для подачи тепла в помещения для поддержа-
ния в них в холодное время года требуемых температур. Си-
стемы отопления должны компенсировать не только потери тепла
через наружные ограждения, но и расход тепла на нагрев на-
ружного воздуха, поступающего при открывании дверей, а также
проникающего через неплотности в ограждениях (инфильтра-
ция). Основной частью расхода тепла в системе отопления
являются потери тепла через наружные ограждения.

Температура наружного воздуха в течение холодного периода
года (отопительного сезона) непрерывно меняется, в то время
как температура внутреннего воздуха должна оставаться по-
стоянной. Следовательно, разность температур внутреннего и
наружного воздуха также изменяется, а значит, изменяется и
количество тепла, теряемого через наружные ограждения здания.
Для поддержания внутри помещений постоянной температуры
количество тепла, передаваемого помещениям от системы ото-
пления, должно соответствовать количеству тепла, теряемого
ими через наружные ограждения. При нарушении соответствия
между потерей и поступлением тепла температура в помеще-
ниях будет изменяться (падать либо возрастать). В связи с этим
в системе отопления должно быть предусмотрено регулирование
подаваемого в помещение тепла в зависимости от изменений
наружной температуры воздуха.

Любая система отопления должна состоять из следующих
основных элементов: устройства для получения тепла (генератор
тепловой энергии), устройства для транспортирования тепла от
места его получения до отапливаемого помещения (теплопро-
воды) и устройства для передачи тепла в помещение (нагрева-
тельные приборы).

Тепло, получаемое в результате сжигания топлива в генера-
торе тепловой энергии (топка котла или печи), передается с по-
мощью подвижной среды (теплоноситель) к нагревательным по-
верхностям, от которых поступает в помещения.
Системы, в которых ряд помещений отапливается от одного
генератора, размещенного обособленно, называются централь-
ными. В центральных системах отопления передача тепла от ге-
нератора к нагревательным поверхностям осуществляется с по-
мощью теплоносителей, в качестве которых применяются горя-
чая вода, водяной пар и нагретый воздух.

Системы отопления, в которых генератор тепла, нагреватель-
ные поверхности и теплопроводы конструктивно объединены
в одно устройство, называются местными.

К местным системам относится печное, газовое (с местными
приборами) и электрическое отопление.

В современных предприятиях общественного питания, как
правило, применяются системы центрального отопления. По виду
теплоносителя они подразделяются на системы водяного, паро-
вого, воздушного и комбинированного отопления.

В системах водяного отопления в центральном генераторе
тепла (например, в котле) нагревается вода, которая по подаю-
щим трубопроводам направляется в нагревательные приборы.
Через стенки приборов вода отдает свое тепло воздуху помеще-
ния, охлаждается и по обратным трубопроводам возвращается
в котел для нагревания.

Вода как теплоноситель характеризуется большой теплоем-
костью и большим объемным весом, что позволяет транспорти-
ровать значительное количество тепла при малом объеме
теплоносителя и сравнительно низкой температуре последнего.
Поэтому температура нагревательных приборов в водяных систе-
мах отопления в наибольшей степени отвечает гигиеническим
требованиям.

Существенным достоинством воды как теплоносителя яв-
ляется возможность изменения ее температуры в широких пре-
делах, что позволяет осуществлять центральное регулирование
теплоотдачи нагревательных приборов при изменении темпера-
туры наружного воздуха.

В системах парового отопления вместо воды
к нагревательным приборам по трубопроводам подается пар, ко-
торый конденсируется в них и через стенки приборов отдает
тепло воздуху помещения. Сконденсировавшийся пар (конден-
сат) возвращается обратно в котел. При конденсации пара вы-
деляется большое количество тепла. Движение пара в трубопро-
водах происходит за счет разности давлений пара в котле и
нагревательных приборах.

Температура поверхности нагревательных приборов, обогре-
ваемых паром, всегда выше 100° С, что ухудшает гигиенические
качества системы отопления и не дает возможности регулиро-
вать теплоотдачу нагревательных приборов.

В системах воздушного отопления воздух, на-
гретый в генераторе тепла (например, калорифере), подается
непосредственно в отапливаемое помещение, где, охлаждаясь,
8
отдает тепло. Поэтому при устройстве воздушных систем нагре-
вательные приборы в помещениях не устанавливаются. Охладив-
шийся воздух целиком или частично возвращается для повтор-
ного нагревания. Ввиду малой теплоемкости воздух не может
переносить больших количеств тепла. Поэтому в помещение не-
обходимо подавать значительный объем воздуха, что требует
сооружения громоздких каналов (воздуховодов).

Из рассмотренных теплоносителей наибольшим распростра-
нением пользуется вода.

В комбинированных системах центрального ото-
пления применяются либо два вида теплоносителя, например
пар, который подводится к зданию по наружным трубопроводам,
и вода, циркулирующая в системе отопления здания, либо один
вид теплоносителя, но с разными температурами, например пе-
регретая вода с температурой 130—150° С, которая подается по
наружным трубопроводам, и вода с температурой 95—70° С, цир-
кулирующая в системе отопления здания.

К современным системам отопления предъявляются разнооб-
разные требования: санитарно-гигиенические, имеющие целью
обеспечить наиболее благоприятные условия для пребывания че-
ловека в отапливаемых помещениях; техники безопасности и
противопожарной техники; надежности и безотказности дей-
ствия; минимального расхода металла; простоты эксплуатации
и возможности обслуживания неквалифицированным персона-
лом; экономические, предусматривающие максимально возмож-
ное снижение расходов на сооружение и эксплуатацию системы
отопления; бесшумности действия системы; возможности мон-
тажа системы из недефицитных материалов и оборудования.
Глава II

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ОТАПЛИВАЕМЫМИ
ПОМЕЩЕНИЯМИ

§ 1. Потери тепла через ограждения

Теплопроизводительность системы отопления зависит от ко-
личества тепла, теряемого через наружные строительные ограж-
дения помещений. Система отопления должна быть рассчитана
на максимальную величину теплопотерь. Наружные огражде-
ния зданий представляют собой плоскости, состоящие из одного
(например, кирпичная стена) или нескольких (например, чер-
дачное перекрытие) слоев строительных материалов.

В соответствии с законами теплопередачи количество тепла,
теряемого через такую плоскую конструкцию, пропорционально
ее площади, разности температур воздуха, находящегося по
обеим ее сторонам, и обратно пропорционально ее сопротивле-
нию теплопередаче. Чем больше разность температур и пло-
щадь ограждения, тем большее количество тепла переходит от
внутреннего воздуха к наружному, кроме того, чем больше со-
противление теплопередаче такого ограждения, тем меньшее ко-
личество тепла будет потеряно. Потери тепла через каждое на-
ружное ограждение подсчитываются по формуле

Q =^-(iB—*и.0)Рп-т] ккал/ч [Вт] (1,1)

Kq

где	F— площадь ограждения, м2\

Ro— сопротивление теплопередаче ограждения, л*2чХ
Хград/ккал-,

/в — расчетная температура воздуха в помещении, град;
tB. о — температура наружного воздуха для расчета отопле-
ния, град;

п — поправочный коэффициент, учитывающий уменьшение
расчетной разности температур (принимается по
табл. 4);

г] — коэффициент, учитывающий добавочные потери тепла.

Сопротивление теплопередаче ограждения 7?0 равно сумме
всех сопротивлений теплопередаче, которые преодолевает тепло-
10
вой поток при переходе от внутреннего воздуха к наружному.
Подсчитывается оно по формуле

R0 = RB+SR + RH м’-ч-град/ккал-, [м2град/Вт] (1,2)
или в развернутом виде:

Ro =-~ + \'-^- + -^-м2ч-град/ккал,	(1,3)

ав	Л ан

где RB— сопротивление теплопереходу от внутреннего воздуха
к внутренней поверхности ограждения RB =—xt2«X
ав

Хград/ккал-,
аъ— коэффициент теплоперехода от внутреннего воздуха
к внутренней поверхности наружного ограждения,
ккал/мРч- град (принимается по табл. 2);

Rr—сопротивление теплопереходу от наружной поверхно-
сти к наружному воздуху Rн = -^- м2ч-град/ккал;

ан

ан — коэффициент теплоперехода от наружной поверхности
ограждения к наружному воздуху, ккал/м2ч-град,
(принимается по табл. 2);

SR— сумма сопротивлений теплопередаче однородных
слоев, м2ч- град/ккал-,

R — сопротивление теплопередаче однородного слоя ограж-
дения

R = — м2ч • град/ккал	(1,4);

А.

е — толщина однородного слоя ограждения, м;

X — коэффициент теплопроводности материала однород-
ного слоя ограждения, ккал/м ч-град-,

2R — сумма сопротивлений теплопередаче однородных слоев,
подсчитывается по формуле

S R = R1 + R2 + Rs + ••• +RB.n + Ri>	(1,5)

где Rb.ii — сопротивление теплопередаче плоской воздушной
прослойки.

Коэффициент теплопроводности материала на-
ружных ограждений (Л.) ккал/м ч- град зависит от свойств мате-
риала (пористости, объемного веса, влажности). Чем больше
в материале воздушных пор, тем меньше его объемный вес и
коэффициент теплопроводности. При увеличении влажности ма-
териала воздушные поры заполняются водой, при этом тепло-
проводность материала возрастает, а его теплозащитные свой-
ства уменьшаются. Поэтому наружные ограждения необходимо
особенно тщательно защищать от увлажнения. Коэффициенты
теплопроводности и объемные веса некоторых строительных ма-
териалов приведены в приложении I.
Если у ограждения отдельные слои неоднородны (железо-
бетонный каркас с утепляющим заполнителем, пустотелые блоки,
утепляющие вкладыши и др.), сопротивление теплопередаче ог-
раждения определяется следующим образом:

ограждение разбивается на однородные и неоднородные слои
плоскостями, перпендикулярными тепловому потоку;

сопротивление теплопередаче однородных слоев подсчиты-
вается по формуле (1,4);

неоднородные слои в свою очередь разбиваются на участки,
состоящие из однородных материалов;

сопротивление теплопередаче неоднородных слоев подсчиты-
вается по формуле

R —	1+ f з	/1 с\

^неодн — р р „ >	I1»0)

где Ri, R2, R3 — сопротивления теплопередаче однородных уча-
стков слоя;

Fi, F2, F3 — площади однородных участков слоя.
Дальнейший расчет производится по формуле (1,5).

Потерю тепла через наружное ограждение можно подсчитать
также по формуле

Qo = A'(/B—iH.0)-f-n-n ккал/ч.	(1,7)

Коэффициент теплопередачи ограждения К (вели-
чина обратная Ro) в общем случае равен:

К. — — ---------------— ккал/м2ч • град. (1,8)

7?o_L + V-^ + —

Xi “Н

Коэффициент теплопередачи К численно равен количеству
тепла в ккал, проходящему через 1 м2 площади ограждения
в час при разности температур между внутренним и наружным
воздухом в один градус.

Таблица 2

Коэффициенты теплоперехода и сопротивления теплопереходу
для различных ограждений

Вид наружного ограждения	ав- ккал/м-ч-град	«в- м-Ч'град!ккал	ан.  ккал/м^ч-град	/?н’  м-чград/ккал
Наружная стена . . . Бесчердачное перекры-	7,5	0,133	20	0,05
тие, гладкое 	  Чердачное перекрытие:	7,5	0,133	20	0,05
гладкое 		7,5	0,133	7	0,143
ребристое		6,5	0,154	7	0,143
Пол		7,5	0,133	5	0,2
Внутренние расчетные температуры производ-
ственных, административно-бытовых, торговых и складских по-
мещений предприятий общественного питания принимаются по
нормам СН и П И-Л. 8—71 в зависимости от назначения поме-
щений, их величины и характера тепло- и влаговыделений. Для
помещений со значительными тепловыделениями (кухня, конди-
терский цех) внутреннюю температуру для расчета отопления
принимают равной 5° С (дежурное отопление в периоды, когда
предприятие не работает); для помещений со значительными
выделениями влаги (например, душевые) —25° С.

Расчетные температуры отапливаемых помещений предприя-
тий общественного питания приведены в приложении II.

Наружные расчет-

ные температуры опре-
деляются исходя из климати-
ческого района расположения
здания и могут изменяться в
очень широких пределах. Для
различных климатических рай-
онов были построены кривые
изменения температуры на-
ружного воздуха, наблюдав-
шиеся в течение восьми наи-
более холодных зим за 50-лет-
ний период. Для различных
районов они имеют характер-
ную и близкую по очертанию
форму (рис. 1)—медленное,

Рис. 1. Расчетная кривая изменения
температуры наружного воздуха
в зимний период

затем резкое понижение температуры с переходом через мини-
мум и медленное повышение после окончания периода резкого
похолодания. Кроме того, наблюдаются суточные, трехсуточ-
ные и пятисуточные изменения наружной температуры, которые
сказываются на температуре поверхности ограждений и их
толще, а также на температуре воздуха в помещении.

Различные по массивности ограждения по-разному реагируют
на изменения температуры. Легкие (не массивные) ограждения
(например, окна) быстро передают изменения наружной тем-
пературы внутреннему воздуху. Массивные ограждения (напри-
мер, кирпичная стена) передают эти изменения со значительным
опозданием и ослабленными по абсолютной величине.

Свойство ограждения сохранять постоянство температуры
при изменении температуры окружающего воздуха называется
его теплоустойчивостью.

Теплоустойчивость наружных ограждений зависит от тепло-
физических характеристик материала, конструкции ограждений
и характеризуется степенью их массивности.

Показателем массивности ограждений является характери-
стика тепловой инерции D, которая вычисляется по формуле
D^R1S1 + R2S2+ . . . +Rnsn,	(1,9)

где Ri, R2, .... Rn — сопротивления теплопередаче отдельных
слоев ограждения, м2ч-град/ккал-,

Si, S2, ..., Sn — коэффициенты теплоусвоения материалов,
из которых состоят слои ограждения,
ккал/м2град или Вт/м2град (см. приложе-
ние I).

Теплоустойчивые (массивные) ограждения рассчитываются
на более легкие наружные условия; ограждения с малой тепло-
устойчивостью — на более тяжелые.

Классификация наружных ограждений по степени массив-
ности и соответствующие расчетные температуры наружного воз-
духа приведены в табл. 3.

Таблица 3

Расчетная температура наружного воздуха в зависимости
от массивности ограждения

Типы ограждений	Легкие	Средние	Тяжелые
Показатель массивности ограждения Значение расчетной наружной темпе- ратуры 		D < 4  ti	4 < D < 7 t3~ 2	D > 7  h

где t\—средняя температура самых холодных суток, °C;

— средняя температура самой холодной пятидневки, °C;

t3—средняя температура самой холодной трехдневки

tj 4~ ^5 OQ

2

Наружные температуры для расчета отопления приведены
в приложении III.

Площадь отдельных ограждений при подсчете потерь тепла
по формуле (1,1) должна определяться с соблюдением правил
обмера ограждений (рис. 2). Эти правила учитывают сложность
процесса теплопередачи через элементы ограждения и преду-
сматривают условное увеличение и уменьшение площадей, если
фактические теплопотери отличаются от подсчитанных по при-
нятым формулам. Правила обмера площадей ограждений сле-
дующие:

1)	площади окон (О), дверей (Д) и фонарей измеряются по
наименьшему строительному проему;

2)	площади потолка (Пт) и пола (Пл) измеряются между
осями внутренних стен и внутренней поверхностью наружной
стены (определение площади пола, первого этажа производится
с условной разбивкой ее на зоны);
3)	площади наружных стен (Нс) измеряются:

а)	в плане: по внешнему периметру — от осей внутренних
стен до наружного угла стены;

б)	по высоте: на первом этаже — от нижней поверхности пе-
рекрытия над подпольем или неотапливаемым подвальным по-
мещением до чистого пола второго этажа (либо от чистой по-
верхности пола по грунту); на средних этажах — от поверхности
пола данного этажа до поверхности пола следующего этажа; на

Рис. 2. Определение размеров наружных ограждений: а — здание в раз-
резе, б — в плане:

/ — сплошной пол по грунту; 2 — пол по лагам; <3 — перекрытие над подвальным по-
мещением

верхних этажах — от поверхности пола до верха конструкции
чердачного или бесчердачного перекрытия. Площади внутренних
стен определяются по внутреннему размеру.

Некоторые строительные ограждения своей внешней поверх-
ностью граничат с неотапливаемыми помещениями (чердак, под-
полье, холодный тамбур). Потери тёпла через такие ограждения
будут меньше, так как их внешняя поверхность омывается воз-
духом, имеющим более высокую температуру и меньшую ско-
рость движения по сравнению с наружным воздухом; в формуле
(1,1) это учитывается коэффициентом п.

Значения поправочного коэффициента п для различных ви-
дов ограждения приведены в табл. 4.
Добавочные потери тепла, возникающие вследствие обдува-
ния здания ветром, ориентации ограждений на северную поло-
вину горизонта, поступления в помещение холодного воздуха
через наружные двери и других причин, учитываются коэффи-
циентом т], который исчисляется в процентах к основным тепло-
потерям.

Таблица 4

Значения коэффициента уменьшения расчетной разности температур т]

Виды ограждения	Величина коэффициента
Наружные стены, бесчердачные покрытия и перекрытия	
над проездами		1
Чердачные перекрытия и бесчердачные покрытия с венти-	
лируемыми продухами 		0,9
Перекрытия над холодными подпольями, расположенными	
выше уровня земли		0,75
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами при наличии	
окон в их наружных стенах		0,6
То же, при отсутствии окон		0,4

Добавка на страны света дается: к теплопотерям стен, окон
и дверей, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-
запад, в размере 10%, на запад и юго-восток — 5%, на юг и
юго-запад — не дается. При наличии во вспомогательных и
складских помещениях двух и более наружных стен на них,
а также на окна устанавливается добавка в размере 5%.

Добавка на обдувание ветром в местностях с расчетной зим-
ней скоростью его до 5 м/ч для ограждений, стен и окон, не за-
щищенных от ветра (в зданиях, расположенных на возвышен-
ностях, у рек, озер, на берегу моря или на открытой местности),
принимается равной 10%; при расчетной зимней скорости ветра
от 5 до 10 м/с добавка принимается с коэффициентом 2, а при
скорости ветра более 10 м/с— с коэффициентом З1.

Добавка, учитывающая дополнительные потери тепла, возни-
кающие за счет поступления холодного воздуха через наружные
двери при открывании их на короткие периоды времени, для
здания в п этажей принимается в следующих размерах: для
двойных дверей без тамбура 100•«% (к потерям тепла через
двери, подсчитанным по формуле 1,1); для двойных дверей с там-
буром, снабженным дверью,— 80-п%, для одинарных дверей без
тамбура — 65 -п %.

Для наружных дверей главных входов предприятий обще-
ственного питания, которые не оборудованы воздушно-тепловыми

1 Данные по расчетной зимней скорости ветра см. СНИП ч. II, раз-
дел А, гл. 6 «Строительная климатология и геофизика». Основные поло-
жения проектирования.
завесами, а также для загрузочных люков добавка к основным
теплопотерям принимается равной 500%.

Добавка на высоту помещения составляет 2% суммы тепло-
потерь рассчитываемого ограждения на каждый метр сверх 4,
но не более 15%. На лестничные клетки эта добавка не распро-
страняется.

В предприятиях общественного питания, которые располага-
ются в 3—8-этажных зданиях, имеют двойные окна и не обору-
дованы приточной вентиляцией, расход тепла на нагрев воздуха,
проникающего через неплотности ограждений, главным образом

Рис. 3. Разбивка поверхности пола на зоны

окон (инфильтрация), принимается в процентах от полных по-
терь тепла каждым помещением по табл. 5.

Таблица 5

определяются по формуле 1,1. В этом случае сопротивление теп-

2

Заказ № 12G9

17
лопередаче Яо приобретает условный характер, так как зависит
от теплопроводности грунта, расстояния данного участка пола
от наружной стены и других факторов. Для подсчета теплопо-
терь площадь пола разбивают на полосы (зоны) шириной 2 м,
параллельные наружным стенам (рис. 3). При неутепленной кон-
струкции пола (пол расположен на грунте без утепляющих
слоев) условное сопротивление теплопередаче для первой зоны
(считая от наружной стены) принимают /?н.п=2,5; для второй
зоны — Ян. п = 5; для третьей зоны — Ян. п=Ю и для четвертой
зоны — Ян. п = 16,5 м2ч • град!ккал.

Рис. 4. Разбивка заглубленных частей пару»'
ных стен на зоны

Для упрощения расчетов потерь тепла через пол составлены
таблицы, в которых подсчитаны величины F— для помеще-

„	Ra. п

нии различной ширины и глубины (приложение IV). В первой
графе указана ширина помещений, в последующих графах даны
величины \ -—для помещений, различных по глубине. Зная
ширину и глубину помещения, по таблице находят числовое зна-
чение величины \ -------. Умножив ее на полную разность темпе-

Rh. п

ратур между внутренним и наружным воздухом, получают по-
терю тепла через пол.

Qn =	(^в—/н) ккал/ч.	(I, Ю)

^н. П

Если в конструкции пола имеются утепляющие слои с коэффи-
циентом теплопроводности Л меньше 1 ккал/м- ч- град, такой
пол считается утепленным.
18
Сопротивление теплопередаче каждой зоны утепленного пола
подсчитывается по формуле

Яу.п = *н.п + У-?^.	(Ы1)

у- с

где ₽н. п — сопротивление теплопередаче зоны неутеплен-
ного пола;

еу. с и Ху. с — толщина и коэффициент теплопроводности
утепляющих слоев.

При расчете теплопотерь подземные части наружных стен
в подвальных помещениях рассматриваются как продолжение
пола. В этом случае первая зона откладывается по заглубленной
части стены, считая от уровня земли (рис. 4).

§ 2.	Теплотехнический выбор наружных ограждений

Потери тепла помещением или зданием зависят от теплоза-
щитных свойств ограждений. Чем больше толщина ограждений,
тем больше их сопротивление теплопередаче, меньше потери
тепла и, следовательно, дешевле обходится отопление помеще-
ния. Однако при этом возрастает стоимость сооружения здания,
так как увеличивается расход строительных материалов.

При уменьшении толщины ограждений уменьшается их тер-
мическое сопротивление и увеличивается расход тепла на ото-
пление. Кроме того, при уменьшении толщины наружных ограж-
дений температура их внутренних поверхностей снижается.
В связи с тем, что человеческий организм отдает тепло не
только конвективным путем (окружающему воздуху), но и излу-
чением на внутренние поверхности ограждений, температура их
не должна существенно отличаться от температуры воздуха в по-
мещении. Помимо отрицательного воздействия низкой темпера-
туры поверхностей ограждений на человеческий организм, на
этих поверхностях может произойти конденсация содержащихся
в воздухе водяных паров. Сконденсировавшаяся влага обычно
впитывается материалом ограждения, что приводит к его отсы-
рению и снижению теплозащитных свойств.

Чтобы избежать недопустимого снижения температуры на
внутренних поверхностях ограждений, их сопротивление тепло-
передаче не должно быть меньше допустимых значений, которые
зависят от вида ограждений и климатического района располо-
жения зданий. Чем ниже расчетная наружная температура мест-
ности расположения здания, тем больше должно быть сопро-
тивление теплопередаче ограждения.

Требуемая минимальная величина сопротивления теплопе-
редаче для массивного наружного ограждения подсчитывается
по формуле

Я5°п = /?в	• п,	(I, 12)

Ato

2*

19
где 7?в — сопротивление теплопереходу от внутреннего воздуха
к внутренней поверхности ограждения (см. табл. 2),
град] ккал;

tB — температура воздуха в помещении, град;

tn. о — температура наружного воздуха для расчета отопле-
ния (приложение III, табл. 3), град;

п — поправочный коэффициент, учитывающий уменьшение
расчетной разности температур (принимается по
табл. 4);

А/о — допустимая разность температур между внутренним
воздухом и внутренней поверхностью ограждения
(принимается: для наружных стен —6° С, для бесчер-
дачного покрытия или чердачного перекрытия — 4,5° С,
для поверхности пола —2,5°С), град.

Проверка ограждений на возможность конденсации на их по-
верхности водяных паров производится по формуле

тв=^-^-ав-<.0).	(из)

«О

где тв — температура внутренней поверхности ограждения, град.

Пример. Определить требуемое сопротивление теплопередаче наружной
стены предприятия общественного питания, расположенного в Москве.
Стена сложена из дырчатого кирпича с внутренней известково-песчаной
штукатуркой толщиной 6=0,02 м.

Решение. По таблице приложения III расчетные температуры наружного
воздуха для Москвы составляют ti=—31°С, —269С. Внутреннюю темпе-
ратуру tB принимают равной 16° С (наиболее характерная температура для
большинства помещений предприятий общественного питания), относительную
влажность фв=50%.

Расчетные величины физических характеристик строительных материа-
лов выбираем из приложения I по графе условий эксплуатации Б (для
климатической зоны с нормальной влажностью при относительной влажно-
сти воздуха в помещении <рв=60%).

Для дырчатого кирпича ?v=0,55 ккал/мч-град и S=6,5 ккал/мгч-град,
для штукатурки Х=0,75 ккал/мч-град и 5=8,15 ккал/м2ч- град.
Предполагаем, что стена имеет среднюю массивность, при которой рас-
четная наружная температура (см. табл. 3) равна:

4 _	+	(— 31)+ (— 26) _ оо ко г

Г® — ——' ——	—. — -	—	—	- — 4Q.V

2	2

Подставляя в формулу (1,12) n=l, Rb — 0,133 и A/0=6°C, получим:

RTOP = 0,133	= 0,986 м2ч-град/ккал.

6

Следовательно, требуемое сопротивление теплопередаче только кирпич-
ной кладки стены RB.K (без учета RB, Rwt.1 и /?н) составит:

/?к.к = 0,986— /о, 133 + —+ 0,05^ = 0,776 м2ч-град/ккал.

\	0,75	/

* Rmr.—сопротивление теплопередаче слоя штукатурки, м2ч-град/ккал.
Определим показатель массивности стены по формуле (1,9)

D = RK. K SK. к + Яшт $шт = 0,776-6,5 + 0,027-8,15 = 5,26

По табл. 3 стена имеет среднюю массивность, следовательно, расчетная
температура для отопления принята правильно. В случае, если принятая
массивность ограждения будет отличаться от подсчитанной, необходимо
пересчитать

Согласно формуле 1,4 требуемая толщина кирпичной кладки

ек.к = Як.к1= 0,776-0,55 = 0,43 м

Примем стену в 2 кирпича, имеющую толщину кладки ек.к=0,51 м.
Фактическое сопротивление теплопередаче стены по формуле (1,3) равно:

/?о = 0,133 +	-|_ ОдР? _|_ 0,05 =1,14 м2ч-град/ккал,

0,55 0,75

что превышает величину RqP = 0,986 м2ч- град/ккал

Коэффициент теплопередачи стены по формуле (1,7) равен:

К =уу^- = 0,88 ккал/м2ч-град.

Для проверки возможности конденсации водяных паров на поверхности
стены определим температуру на внутренней поверхности стены по фор-
муле (1,13)

т =16 —£11^ (16+ 28,5) =10,8° С

1,14

Упругость водяных паров в воздухе помещения согласно формуле (11,2)
равна:

р  -Риэе Ф = 14 08-0,5 = 7 мм. рт. ст.
-,100

Рнас подсчитывается по формуле (11,3)

Риас = 3,58 + (1 + 0,14/в)2= 3,58+ (1 + 0.14-16)2 = 14,08 мм. рт. ст.

Температура точки росы 1Т;р определяется по формуле (П,4)

/т. р = 20,1 — (5,75 — 0,274 • 7)2 = 5,43° С

Температура точки росы <т.р. значительно ниже температуры внутрен-
ней поверхности стены т=10,8°С, следовательно конденсации водяных па-
ров не произойдет.

§ 3.	Определение годового расхода тепла на отопление

Для составления эксплуатационных смет, заявок на топливо
и калькуляции стоимости отпускаемой продукции необходимо
определять расход тепла за отопительный период, обычно назы-
ваемый годовым расходом тепла. Для этого нет необходимости
производить точный расчет потерь тепла каждым помещением,
а достаточно использовать способ приближенного определения
теплопотерь зданием по его наружному объему и удельной теп-
ловой характеристике.
Удельная тепловая характеристика q представляет собой ко-
личество тепла, теряемое 1 л3 здания в час при разности темпе-
ратур внутреннегэ и наружного воздуха в 1°, и подсчитывается
по формуле

q =-----—-----ккал! м3-ч-град-, {Вт! я3-град},	(1,14)

V (^В - + о)

где Qo — общие потери тепла зданием в ккал]ч или Вт;

V — объем здания, определяемый по внешнему обмеру
(подсчитывается от уровня земли), м3;

tB— внутренняя температура, характерная для большин-
ства помещений здания, град-,

tH. о — расчетная температура наружного воздуха в районе
расположения здания, град.

Удельная тепловая характеристика зависит от формы здания,
его этажности, а также назначения и размеров. Для предприятий
общественного питания с наружным объемом до 5000 м3 она
равна 0,35 ккал/м3ч- град, до 10 000 м3 — 0,33 ккал/м3ч • град,
более 10 000 м3— 0,3 ккал/м3ч-град. Годовой расход тепла на
отопление здания подсчитывается по формуле

Qr<w = <7-a-V (/в—/ср.о)'24п ккал1год\ [кВт/год}, (1,15)
где q, V, tB— те же, что и в формуле 1,14;

/Ср. о — средняя температура наружного воздуха за ото-
пительный период (принимается по приложе-
нию III), град-,

24 — продолжительность работы системы отопления
в течение суток, ч;

п — продолжительность отопительного периода (при-
нимается по приложению III), в сутках;

а — коэффициент, учитывающий влияние разности
температур (/Е— /и. о) и определяемый по табл. 6
или формуле

а = 0,54 +---(1,16)

/в /и.о

Таблицаб
Значения поправочного коэффициента а

Расчетная наружная температура, °C . . .	—10	—15	—20	—25	—30	—35	—40	—45
Значение поправочного коэффициента . .	1,45	1,28	1,17	1,08	1,0	0,95	0,9	0,85

Если известны расчетные теплопотери здания, вычисленные
по формуле 1.1, то годовой расход тепла определяется путем
перерасчета по формуле

=	.24пккол/гой.	(1,17)

•В — *в.о.
Глава III

ПЕЧНОЕ ОТОПЛЕНИЕ

§ 1. Конструкция печей и их классификация

Печное отопление применяется только в мелких предприятиях
общественного питания, расположенных в районах, где отсут-
ствуют источники централизованного теплоснабжения. Это, как
правило, районы, расположенные в сельских местностях, на но-
востройках, лесозаготовительных пунктах (чайные, закусочные,
столовые до 50 мест, сельские кафе и т. п.). Различают отопи-
тельные печи с периодической топкой и печи длительного го-
рения.

Отопительная печь с периодической топкой. Эта печь (рис. 5)
состоит из топки А для сжигания топлива (генератор тепла),
дымоходов Б — каналов, по которым проходят горячие топочные
газы, теплоотдающих поверхностей Г, передающих тепло воздуху
помещения, и наружного дымохода В, по которому дымовые
газы отводятся в атмосферу.

Загрузка топлива в топку и удаление золы осуществляются
через топочную дверцу 1 и зольниковую дверцу 2. Периодическая
очистка дымоходов от сажи производится через дверцу 3.

После протапливания печи дымоотводящий канал перекры-
вают вьюшкой 4 через дверцу 5. Топливник оборудован колосни-
ковой решеткой 6. За время протапливания печи (2—2,5 ч) кир-
пичные стенки дымоходов нагреваются изнутри горячими дымо-
выми газами. Благодаря большой аккумулирующей способности
печи она медленно остывает, передавая тепло через наружную
поверхность: при двух протапливаниях — в течение 12 ч, при
одном протапливании — в течение 24 ч в сутки. Чем толще
стенки печи, тем больше нужно затратить тепла на их нагре-
вание и тем дольше они будут остывать, обогревая помещение.
В зависимости от теплоаккумулирующей способности печи де-
лятся на теплоемкие и нетеплоемкие.

Теплоемкими называются печи, стенки топливника кото-
рых имеют толщину не менее 6 см, а стенки дымоходов—не
менее 4 см. Аккумулирующая способность теплоемких печей по-
зволяет протапливать их один-два раза в сутки.
К нетеплоемким относятся печи, которые не обладают
аккумулирующей способностью или обладают ею в незначитель-
ной степени. К ним относятся печи со стенками топливника тол-
щиной меньше 6 см и стенками дымоходов толщиной меньше

Рис. 5. Кирпичная отопительная печь

4 см. Нетеплоемкие печи
требуют непрерывной топки
или топки с небольшими пе-
рерывами.

Разновидностью тепло-
емких печей являются печи
длительного горе-
ния, которые, имея не-
большой объем и будучи за-
правлены достаточным ко-
личеством топлива, могут
топиться в течение несколь-
ких часов и даже суток без
повторной загрузки топли-
вом. Они характеризуются
постоянством теплоотдачи и
применяются в холодных
районах (с расчетной темпе-
ратурой ниже —30°С). В ка-
честве топлива для них ис-
пользуется тощий каменный
уголь, антрацит, кокс или
газ.

§ 2. Проектирование
печного отопления

Проект печного отопления
должен разрабатываться од-

новременно с проектом
строительной части здания. При этом необходимо принимать та-
кую планировку помещений, при которой возможна установка
отопительных печей у внутренних стен с тем, чтобы одна печь
обслуживала несколько помещений. Расположение печей должно
обеспечивать доступ к топочным устройствам из коридора. При
проектировании печного отопления нет необходимости рассчи-
тывать печи: в большинстве случаев достаточно ограничиться
подбором печей, теплоотдача которых установлена лаборатор-

ным путем.

Подбор отопительных печей производится по суммарной теп-
лоотдаче всей печи, а расположение их относительно обогревае-
мых помещений — по среднечасовым величинам теплоотдачи
каждой открытой боковой поверхностью печи при одноразовом
и двухразовом протапливании в сутки (приводятся в специаль-
ных справочниках).
Потери тепла при проектировании печного отопления опре-
деляются так же, как при проектировании центрального ото-
пления.

При устройстве печного отопления особое внимание необхо-
димо обращать на его пожарную опасность. Причиной пожара
может быть выбивание пламени или искр через трещины кладки,
а также возгорание деревянных частей здания от чрезмерного

Рис. 6. Установка печи у деревянной стены с отступкой

нагрева их при соприкосновении с кладкой. Чтобы избежать воз-
горания деревянных стен или перегородок, расположенных
вблизи печи, между нею и сгораемой конструкцией оставляют
воздушную прослойку, называемую отступкой (рис. 6). Поверх-
ность сгораемой конструкции облицовывают кирпичной стенкой
толщиной в ’/< кирпича. Между кирпичной стенкой и сгораемой
конструкцией прокладывают слой войлока, пропитанного глиня-
ным раствором.

При установке печи в проеме стены между печью и сгорае-
мыми конструкциями здания (стенами, перегородками, перекры-
тиями, кровлями) необходимо устраивать разделки, представ-
ляющие собой изоляционные устройства, выполненные из
огнестойких материалов (рис. 7). Для печей с кратковременной
топкой (до 2,5 ч) толщина разделки, т. е. расстояние от внутренней
поверхности дымового канала до сгораемой конструкции, должна
быть не менее одного кирпича (0,25 м); для печей с продолжи-
тельной топкой (более 2,5 ч) толщина разделки должна состав-
лять не менее полутора кирпичей (0,38 м).

Рис. 7. Устройство разделок: а — при установке печи в проеме деревян-
ной стены; б — в месте прохода дымовой трубы через междуэтажное
перекрытие

Преимуществами печного отопления являются малая стои-
мость, простота сооружения, независимое отопление отдельных
помещений, небольшой расход металла, вентиляция помещений
в период протапливания печей.

К недостаткам печного отопления относятся пожарная опас-
ность, большое количество топок, требующих обслуживания, за-
грязнение помещений топливом, золой и шлаками, малый радиус
действия, потеря полезной площади помещений.
Глава IV

ЦЕНТРАЛЬНОЕ ОТОПЛЕНИЕ

§ 1. Устройство систем водяного отопления

В системе водяного отопления, принципиальная схема кото-
рого представлена на рис. 8, топливо сжигается в топке котла 1,
расположенного обычно в подвале здания или в котельной.
Тепло, выделившееся в результате сгорания топлива, исполь-
зуется для нагревания воды, которая из котла поступает по глав-
ному стояку 2 в горячую магистраль 3, подающий горячий стояк 4
и нагревательный прибор 5.

В нагревательном приборе вода охлаждается, отдавая тепло
в помещение. Охлажденная вода по обратному стояку 6 и об-
ратной магистрали 7 возвращается в котел. В системе отопления
обязательно устанавливается сообщающийся с атмосферой ре-
зервуар 8, называемый расширительным баком. Предназначен он
для сохранения в системе отопления излишка воды, образующе-
гося при расширении последней в период разогрева системы,
а также для удаления воздуха как при наполнении системы во-
дой, так и во время действия системы.

В течение всего периода работы котла система водяного отоп-
ления от выходного патрубка котла до нагревательного прибора
заполнена горячей водой, а от нагревательного прибора до вход-
ного патрубка котла — охлажденной водой.

Максимальная (расчетная) температура горячей воды прини-
мается равной 85—95° С, а охлажденной (обратной) — соответ-
ственно 60—70° С. Объемный вес горячей воды меньше объем-
ного веса охлажденной. Так, при температуре воды 95° С ее
объемный вес равен 961,92 кг/л3, а при температуре 70° С —
977,81 кг/л3. Поэтому горячая вода как более легкая движется
вверх, а охлажденная — как более тяжелая — вниз, вытесняя из
котла горячую воду. В течение всего периода нагревания воды
в котле, она движется от котла 1 к нагревательному прибору 5,
а от прибора обратно к котлу, перенося тепло к нагревательным
приборам. Это движение называется циркуляцией, а путь, по
которому оно совершается,— циркуляционным кольцом.
Системы, в которых движение воды происходит за счет раз-
ности объемных весов охлажденной и горячей воды, называются
системами с естественной циркуляцией (рис. 8, а).
Движение воды в системе отопления можно осуществить также
с помощью насоса 10 (рис. 8, б). В этом случае системы назы-
ваются системами с принудительной циркуля-
цией.

В системах с естественной циркуляцией расширительный бак
присоединяется к верхней точке системы отопления.

Рис. 8. Принципиальные схемы систем водяного отопления: а — с ес-
тественной циркуляцией; б — с принудительной циркуляцией

В системах с принудительной циркуляцией расширительный
бак присоединяется к обратной магистрали перед насосом.
В этом случае удаление воздуха из системы осуществляется
периодически с помощью специальных воздухосборников 9, уста-
навливаемых в верхних точках системы.

В обеих системах расширительный бак устанавливается та-
ким образом, чтобы низший уровень воды «а—а» располагался
выше всех трубопроводов системы.

На рис. 9 изображено здание, оборудованное системой водя-
ного отопления с естественной циркуляцией. Горячая вода дви-
жется по главному стояку в горячие магистрали, расположенные
на чердаке. Из них горячая вода поступает в стояки, подающие
воду к нагревательным приборам. Прокладка трубопроводов по
чердаку осуществляется двумя способами: либо по оси чердака
прокладывается одна магистраль, от которой в обе стороны от-
ветвляются подающие горячие стояки (рис. 9 и 10, б), либо вдоль
Рис. 9. Пространственная схема размещения элементов системы отопления внутри здания
Рис. 10. Способы прокладки горячих ма-
гистралей по чердаку: а — в две магистра-
ли; б — в одну магистраль

продольных наружных
стен, на расстоянии 1—
1,5 м от их внутренней по-
верхности прокладывают-
ся две магистрали (рис.
10, а). Из нагреватель-
ных приборов охлажден-
ная вода по обратным
стоякам (показаны пунк-
тиром) поступает в обрат-
ные магистрали, прокла-
дываемые обычно вдоль
наружных стен под по-
толком подвала или в
подпольных каналах, и
далее в котел. Нагрева-
тельные приборы обычно
устанавливаются под ок-
нами, чтобы уменьшить
холодные токи воздуха,
образующиеся около ос-
текленных поверхностей.

Системы водяного
отопления с естественной
циркуляцией теплоносите-
ля, вследствие малой ве-

личины циркуляционного
напора, допускается применять лишь в зданиях небольшой про-
тяженности, при отсутствии централизованного теплоснабжения

или отсутствии возможности присоединения к сетям централизо-
ванного теплоснабжения.

Для большинства зданий следует проектировать системы
водяного отопления с принудительной циркуляцией.

§ 2.	Системы водяного отопления с принудительной
циркуляцией

Различают два вида систем водяного отопления: двухтрубные
и однотрубные.

Двухтрубные системы водяного отопления могут быть с верх-
ней или нижней разводкой.

На рис. 11 изображена двухтрубная система с верх-
ней разводкой. В этой системе вода, нагретая в котле /,
поступает по главному стояку 2 в горячие магистральные трубо-
проводы 3, расположенные на чердаке. Горячие магистрали слу-
жат для распределения воды по горячим (подающим) стоя-
кам 4, из которых она поступает в нагревательные приборы 5,
где охлаждается и по обратным стоякам 6 движется в обратные
16

Рис. 11. Двухтрубная система водяного отопления с верхней разводкой и принудительной циркуля-
цией
магистрали 7, расположенные под потолком подвала или в под-
польных каналах.

Рассматриваемая система называется двухтрубной потому,
что подвод горячей воды к нагревательным приборам и отвод
охлажденной воды осуществляются по двум трубам — горячему
и обратному стоякам. Горячая вода распределяется параллельно
по всем нагревательным приборам и из каждого возвращается
в котел, минуя другие нагревательные приборы.

Нормальная циркуляция воды в системе отопления может
происходить только в том случае, если из нее удален воздух. Воз-
дух приходится удалять из системы при наполнении ее водой и
в процессе эксплуатации, так как некоторая часть воздуха всегда
содержится в воде и выделяется при ее нагревании. Так как воз-
дух легче воды, необходимо предусматривать возможность пере-
мещения его в верхние участки системы.

В системах с принудительной циркуляцией вода движется
в трубопроводах со значительной скоростью, поэтому удаление
воздуха в этом случае может осуществляться только в направле-
нии движения воды. Для этого магистральные трубопроводы
горячей воды прокладывают с подъемом в направлении движе-
ния воды, а в конце каждой магистрали устанавливают воздухо-
сборник 8, оборудованный воздушным краном 9 для периодиче-
ского выпуска воздуха.

Циркуляция воды осуществляется с помощью насоса 10, уста-
новленного на обратном трубопроводе. Краны 11 служат для
регулирования теплоотдачи нагревательных приборов. В случае
повреждения нагревательного прибора выключают не всю си-
стему, а только поврежденный стояк. Для этого в зданиях, имею-
щих более 3-х этажей, на каждом стояке, в нижней и верхней
частях, устанавливают запорные краны 12 для его отключения
от системы и тройники с пробками 13 для быстрого слива воды.
Кран 14 и обратный клапан 15 служат для заполнения системы
водопроводной водой.

Расширительный бак 16 соединяется с системой отопления
двумя трубами: расширительной 17 и циркуляционной 18. Цир-
куляционная труба обеспечивает непрерывную замену остывшей
в баке воды горячей водой из системы, что исключает замерзание
воды в баке. Уровень воды в баке контролируется с помощью
сигнальной трубы 19. Лишняя вода удаляется через переливную
трубу 20. Обе трубы выводятся к раковине, расположенной в ко-
тельной.

Для более устойчивой работы систем с принудительной цир-
куляцией расширительный бак присоединяют к обратной маги-
страли перед всасывающим патрубком насоса. В этом случае все
части системы находятся под суммарным давлением насоса и
гидравлическим, а это гарантирует от образования воздушных
пробок и подсасывания воздуха в трубопровод. Появление воз-
душных пробок или вскипание веды и образование паровых про-
32
бок нарушает циркуляцию воды в данном участке трубопровода.

К недостаткам системы водяного отопления с верхней раз-
водкой следует отнести бесполезные потери тепла магистраль-
ными трубопроводами, проложенными по чердаку, возможность
их замерзания, затопление нижележащих этажей в случае ава-
рии трубопроводов, а также невозможность включения системы
до окончания строительства всего здания.

В системе водяного отопления с нижнейраз-
водкой (рис. 12) вода из котла 1 поступает в горячие маги-
стральные трубопроводы 2, расположенные ниже нагреватель-
ных приборов (под потолком подвального этажа или в под-
польных каналах). Из магистральных трубопроводов вода
распределяется по подающим стоякам 3, из которых поступает
в нагревательные приборы 4, где охлаждается и по обратным
стоякам 5 движется в обратные магистрали 6, также располо-
женные в подвале здания или в подпольных каналах.

Расширительный бак 7, так же, как и в системах с верхней
разводкой, присоединяется к обратному магистральному трубо-
проводу двумя трубами — расширительной 8 и циркуляцион-
ной 9. Труба 10 является сигнальной, с ее помощью истопник
может контролировать уровень воды в расширительном баке.
Лишняя вода автоматически удаляется из бака через перелив-
ную трубу 11.

Удаление воздуха из системы может осуществляться либо
с помощью воздушных кранов 12, устанавливаемых на каждом
нагревательном приборе верхнего этажа, либо централизованно,
через воздушную линию 13, прокладываемую во избежание за-
мерзания под потолком верхнего этажа здания. В предприятиях
общественного питания удаление воздуха в системах отопления
с нижней разводкой следует предусматривать через воздушную
линию, так как удаление воздуха с помощью кранов 12 трудо-
емко и связано с нарушением санитарно-гигиенического режима
в помещениях.

Краны 14 служат для регулирования теплоотдачи нагрева-
тельных приборов; краны/5 — для отключения отдельных стояков
в случае аварии нагревательного прибора (устанавливаются
только в зданиях свыше 3 этажей). Кран 16 и обратный кла-
пан 17 используются при наполнении системы водопроводной во-
дой; тройник с пробкой 18 служит для выпуска воды из стояка
в случае аварии системы. Циркуляция воды в системе осуще-
ствляется насосом 19. К приборам, расположенным на верхнем
этаже, горячая вода подводится через нижнюю пробку, что по-
зволяет реже осуществлять выпуск воздуха из приборов.

В системах отопления с нижней разводкой отсутствуют бес-
полезные потери тепла горячими магистралями, исключена воз-
можность затопления этажей при повреждении распределитель-
ных трубопроводов, а также замерзания магистральных трубо-
проводов, так как они прокладываются в отапливаемом помеще-
7 11

Чердак

И этаж

4 14 \14 18 4

4 14\ 14 18 4



1этаж 1

4 14 ’

4 12	12 4 14

12 4	4 12	12 4

14 14

f 14 4 \4 14

14 4 || 4 14

Подвал

10

14 4

14 4 4 14 I

-15

18

15

Рис. 12. Двухтрубная система водяного отопления с иижней разводкой и принудительной циркуляцией

От водопровода

19	17



15
нии, возможен постепенный ввод системы в эксплуатацию путем
последовательного включения этажей по мере возведения здания.

В зданиях, в которых для прокладки вертикальных стояков
невозможно или нежелательно пробивать междуэтажные пере-
крытия, применяют системы с поэтажной разводкой,
при этом по каждому этажу прокладывают горячую и обратную

Рис. 13. Двухтрубная система водяного отопления с насосной
циркуляцией и попутным движением воды

магистрали, подающие воду к приборам только данного этажа.
Достоинство этих систем заключается в возможности регулиро-
вания или выключения нагревательных приборов на всем этаже
с помощью кранов, которые устанавливаются на начальных уча-
стках горячей и обратной магистралей (например, выключение
обеденного зала в период заполнения его посетителями или горя-
чего цеха на время его работы).

На рис. 11 и 12 изображены тупиковые системы во-
дяного отопления, в которых длина циркуляционного
кольца нагревательных приборов, расположенных ближе к глав-
ному стояку, значительно меньше длины циркуляционного кольца
наиболее удаленного нагревательного прибора. Вследствие раз-
ной длины циркуляционных колец в них трудно обеспечить оди-
наковую интенсивность циркуляции воды и, следовательно, рав-
номерный обогрев помещений.
8

го

Чердак

12

в ^9

12

13

Л этаж

5 11

11 5

5 11

cssssssssss^

к

5 11

5 11

1этаж

11 5

13
sssnss tessssi

Подпольный
канал Г
\ i=s=4

Поддал

11

5 11

6 V9

17

1&10 а

6

“ЭД*

JV	/Z	*»!   II 	НИ ! Ill	--------- J4.

11 5

Рис. 14. Однотрубная вертикальная система водяного отопления с насосной циркуляцией

< 9

2


В системах с попутным движением воды (рис. 13)
длина циркуляционных колец для всех приборов одного и того
же этажа одинакова и не зависит от расположения прибора.
Это обеспечивает равномерный прогрев всех нагревательных
приборов. Такие системы применяются в зданиях большой про-
тяженности. Недостаток их — больший расход труб в сравнении
с тупиковыми схемами.

Однотрубные системы водяного отопления могут быть вер-
тикальными и горизонтальными. •

В однотрубной вертикальной системе с насос-
ной циркуляцией (рис. 14) горячая вода из котла 1 поступает
по главному стояку 2 в
горячие магистральные
трубопроводы 3, располо-
женные на чердаке зда-
ния. Из магистральных
трубопроводов вода раз-
водится по вертикальным
стоякам 4 и далее посту-
пает в нагревательные
приборы 5. Обозначения
остальных элементов сис-

Рис. 15. Однотрубная вертикальная си-
стема с нижней разводкой, с трехходо-
выми кранами, проточная:
/ — краны воздушные, 2—краны трехходовые

темы на рис. 14 те же, что
и на рис. 11. По способу
присоединения нагрева-
тельных приборов к стоя-
кам различают однотруб-

ные системы проточного

типа (левая часть) и однотрубные системы с замыкающим
участком (правая часть). В системе проточного типа вода про-
ходит последовательно через все приборы данного стояка. Вы-
ключение и регулировка отдельных приборов в этом случае не-
возможны, так как при выключении одного прибора выключа-
ется весь стояк. В системах с замыкающими участками часть
воды проходит через нагревательный прибор, а часть — через
замыкающий участок. В такой системе при выключении нагре-
вательного прибора вода проходит по замыкающему участку,
обеспечивая обогрев приборов на других этажах. Однако при
этом в приборы на нижних этажах вода будет поступать с по-
вышенной температурой, что приведет к увеличению их тепло-

отдачи и перегреву помещения.

В вертикальной однотрубной системе вода охлаждается
в приборах верхних этажей и в приборы нижних этажей посту-
пает с более низкой температурой. Поэтому нагревательные при-
боры нижних этажей должны иметь большую поверхность на-
грева, чем приборы верхних этажей.

Достоинства однотрубных систем: более простой монтаж,
меньший расход труб, унификация деталей трубопровода, устой-
чивый тепловой и гидравлический режимы работ. Недостаток —
эксплуатация большого числа нагревательных приборов.

Различают однотрубные вертикальные си-
стемы с нижней разводкой и проточные с трех-
ходовыми кранами (рис. 15). В замыкающие участки вода
поступает с помощью трехходовых кранов только в том случае,
если прибор необходимо выключить или уменьшить его тепло-
отдачу. К стоякам присоединены односторонние нагревательные
приборы. Воздух из системы удаляется через воздушные краны,

Рис. 16. Однотрубная горизонтальная система водяного отопления
с насосной циркуляцией. Стрелками показано направление движе-
ния воды

которые устанавливаются в верхних пробках радиаторов верх-
него этажа.

В однотрубных горизонтальных системах (рис. 16) приме-
няется поэтажная разводка магистралей, а присоединение на-
гревательных приборов может быть выполнено как по проточной
схеме (правая часть, рис. 16), так и по схеме с замыкающими
участками (левая часть, рис. 16).

Горизонтальные однотрубные проточные системы допускают
только поэтажное выключение или регулирование нагреватель-
ных приборов. Горизонтальные однотрубные системы с замыкаю-
щими участками допускают выключение и регулирование каж-
дого нагревательного прибора. Воздух в этих системах удаляется
через воздушные краны, установленные на каждом нагреватель-
ном приборе.

§ 3.	Системы водяного отопления с естественной
циркуляцией

В системах водяного отопления с естественной циркуляцией
может быть применена одна из рассмотренных ранее схем.

В отличие от насосных систем в системах с естественной цир-

куляцией расширительный бак
системы, как это сделано, на-
пример, в двухтрубной системе
(рис. 9). Для удаления возду-
ха из системы отопления ма-
гистральные трубопроводы го-
рячей воды прокладывают с
подъемом 0,005—0,01 в сто-
рону расширительного бака.
Благодаря малым скоростям
движения воды в системах с
естественной циркуляцией уда-
ление воздуха осуществляется
в направлении, противополож-
ном движению воды.

Сила, под действием кото-
рой происходит движение воды
в системах с естественной цир-
куляцией, определяется раз-
ностью давлений, создаваемых
столбами воды справа и слева,
на сечение 4—А, расположен-

присоединяется к верхней точке

Рис. 17. Схема стояка системы с есте-
ственной циркуляцией: а — двухтруб-
ной, б — однотрубной

ное в нижнем горизонтальном участке циркуляционного кольца
(рис. 17).

В двухтрубной системе водяного отопления нагревательный
прибор каждого этажа имеет самостоятельное циркуляционное
кольцо. Рассмотрим нагревательный прибор первого этажа (цир-
куляционное кольцо к—р—а—1—б—к) (рис. 17, а). Давление
воды на сечение Л—А с правой стороны равно

^пР = hoyo + hiy0 + Л2уг + h3yr + йатм кг/мг,
с левой стороны

^лев То + Мг +	4- /г3уг 4- /1атм кг/м2.

Вычтя из величины давления с правой стороны Рпр величину
давления с левой стороны Рлев, получим расчетное циркуляцион-
ное давление

#1 = ^пр —^Лев = Мт.—Тг) кгАи®; [Л/7.И2],	(1,18)
где hi — расстояние по вертикали от середины высоты котла
(условный центр нагрева) до середины высоты нагре-
вательного прибора (условный центр охлаждения), м\
у0 — объемный вес охлажденной воды при расчетной темпе-
ратуре (у7о = 977,81), кг/м?\

уг — объемный вес горячей воды при расчетной температуре
(у95 = 961,92), кг/л3.

Для нагревательного прибора второго этажа аналогичным спо-
собом может быть определено расчетное циркуляционное давле-
ние (для кольца к—р—а—2—6—к), выражаемое формулой

I = (^1 + Л2) (То ~ Тг)	(1.19)

Так как (/ц + Лг) больше величины /ii, то циркуляционное дав-
ление для нагревательного прибора второго этажа больше цир-
куляционного давления для нагревательного прибора первого
этажа. Таким образом, в двухтрубных системах водяного отоп-
ления с естественной циркуляцией циркуляционное давление для
приборов разных этажей различное. Чем выше расположен на-
гревательный прибор, тем больше для него циркуляционное дав-
ление. Наименьшим давлением характеризуются нагревательные
приборы первого этажа. Для уравнивания циркуляционного дав-
ления приборов, расположенных на разных этажах, избыточное
давление приборов верхних этажей уменьшают с помощью кра-
нов, устанавливаемых на подводках к каждому нагревательному
прибору.

Разность давлений, под действием которой движется вода,
в двухтрубных системах с естественной циркуляцией невелика.
Поэтому такие системы применяются при радиусе действия (про-
тяженности горячих магистралей от главного стояка до наиболее
удаленного подающего стояка) не более 30 м.

При большей протяженности системы необходимо значи-
тельно увеличивать диаметры трубопроводов, что приводит к уве-
личению расхода металла и стоимости системы. Для создания
необходимого циркуляционного давления в двухтрубных систе-
мах водяного отопления с естественной циркуляцией минималь-
ное расстояние (по вертикали) от центра котла до середины
наиболее низко расположенного прибора принимается равным
не менее 3 м, поэтому котлы приходится устанавливать
в подвале.

В однотрубной вертикальной системе циркуляционное давле-
ние имеет другую величину, так как вода в ней охлаждается
последовательно в приборах, расположенных в одном циркуля-
ционном кольце К—Р—а—б—в—г —К (рис. 17, б). Охлаждение
воды в точках биг происходит в результате смешивания части
воды, проходящей по замыкающему участку, с водой, прошедшей
непосредственно, через прибор. На участке б—г циркулирует
вода с температурой и объемным весом ур
Циркуляционное давление (как и для двухтрубной системы)
определяется разностью давлений столбов воды справа и слева
на сечение А—А.

Давление столба воды на сечение А—А справа равно

^пр = ^оТо + Мо + Л2У1 + /г3уг + йатм кг/м2,
слева

^лев То + Мг + ^2?Г + Мг + ^ат 1(2 Iм2 •

Вычтя из величины давления с правой стороны РПр величину
давления с левой стороны Рдев и сделав приведение, получим

Я = ^пр —^лев = ^1(?о—Yr) + ^(Y1 —Тг) ^/м2,	(1,20)

Таким образом, в однотрубной вертикальной системе отопле-
ния циркуляционное давление одинаково для приборов всех эта-
жей. Все приборы, последовательно присоединенные к стояку
какого-либо циркуляционного кольца, участвуют в создании дав-
ления в этом кольце. Поэтому расчетное циркуляционное давле-
ние в однотрубных вертикальных системах водяного отопления
с естественной циркуляцией всегда больше, чем в аналогичных
двухтрубных системах.

Последовательное движение воды через приборы стояка
в вертикальных однотрубных системах водяного отопления и по-
вышенное циркуляционное давление позволяют обеспечивать
циркуляцию воды через нижние приборы системы даже в случае
их установки на одном уровне с котлом (нагревательные при-
боры подвальных помещений или нагревательные приборы пер-
вого этажа при установке котла на первом этаже многоэтажного
здания).

Системы отопления с естественной циркуляцией характери-
зуются надежностью действия, простотой эксплуатации и не нуж-
даются в расходе электроэнергии для приведения в действие
циркуляционного насоса. Однако применение таких систем огра-
ничено, так как они имеют небольшой радиус действия и для их
сооружения необходимо значительное количество металла вслед-
ствие применения труб большего диаметра (в сравнении с си-
стемами, имеющими насосную циркуляцию).

Оценка систем водяного отопления. Системы водяного отоп-
ления обладают существенными достоинствами. Главные из них:
сравнительно низкая температура поверхности нагревательных
приборов (в течение большей части отопительного сезона не
превышает 70°С), при которой не происходит разложения орга-
нической пыли, и возможность централизованного регулирования
теплоотдачи нагревательных приборов в зависимости от темпе-
ратуры наружного воздуха. Последнее очень важно, так как при
повышении температуры наружного воздуха теплопотери поме-
щений уменьшаются, следовательно, и количество тепла, пере-
даваемого в помещение нагревательными приборами, также
должно быть уменьшено. В системе водяного отопления это легко
достигается снижением температуры воды, выходящей из котла
и поступающей в нагревательные приборы.

В предприятиях общественного питания рекомендуется со-
оружать системы водяного отопления преимущественно с насос-
ной циркуляцией как обладающие высокими техническими и са-
нитарно-гигиеническими свойствами.

Выбор типа насосной системы может быть осуществлен по
основным экономическим показателям — расходу металла и за-
тратам труда.

В табл. 7 приведены показатели расхода радиаторов, труб
и затрат на монтаж для различных видов насосных систем во-
дяного отопления.

Таблица 7

Технико-экономические показатели различных видов систем
водяного отопления с насосным побуждением

Тип системы	Показатели в %		
	расход радиато- ров	расход труб по весу	трудо- затраты на монтаж
1	2	3	4
Двухтрубная с верхней разводкой	  Двухтрубная с нижней разводкой и воздуш-	100	100	100
ными кранами у приборов 	  Двухтрубная с нижней разводкой и с воз-	100	95	102
душными трубами	  Однотрубная с осевыми замыкающими участ-	100	105	102
ками	  Однотрубная вертикальная с нижней развод-	115,5	93	91
кой и трехходовыми кранами 		99,5	91	91
Однотрубная проточная нерегулируемая . . Однотрубная с одним замыкающим смещен-	98	91	70
ным участком	  Однотрубная с двумя замыкающими участ-	107	93	103
ками		  Горизонтальная проточная с воздушными	108	96	135
трубами 	  Горизонтальная проточная с воздушными	98	128	75
кранами 		98	116	60

Наиболее экономичными являются однотрубные системы во-
дяного отопления.

§ 4.	Комбинированные системы отопления

Предприятия общественного питания, расположенные в круп-
ных городах, обычно не имеют собственной котельной и снаб-
жаются теплом от теплоэлектроцентралей или центральных ко-
тельных. Централизованное теплоснабжение зданий от тепло-
электроцентралей имеет значительные преимущества перед
теплоснабжением от индивидуальных котельных. На теплоэлек-
42
троцентралях (ТЭЦ) отработанный пар от паровых турбин, вы-
рабатывающих электроэнергию, служит для нагрева воды, цир-
кулирующей в тепловой сети. Благодаря этому удается исполь-
зовать до 95% тепла сжигаемого топлива, в то время как
в индивидуальных котельных (с чугунными котлами) исполь-
зуется только 50—70%.

Централизованное теплоснабжение от ТЭЦ (теплофикация)
более экономично, чем от районных котельных, так как при этом
расходуется в 2—3 раза меньше топлива и значительно сокра-
щается количество обслуживающего персонала.

Рис. 18. Принципиальная схема ТЭЦ

Принципиальная схема ТЭЦ приведена на рис. 18. По этой
схеме для теплоснабжения используется горячая вода с макси-
мальной температурой /г=130°С или 150° С и с температурой
возвращаемой на ТЭЦ воды (обратной) /о = 70°С. Пар высокого
давления (до 240 ата) из котла 1 поступает в теплофикационную
турбину 2 генератора электроэнергии 3. В турбине давление
пара снижается до 2 ата, после чего он поступает в камеру от-
бора 4, откуда частично — в водоподогреватель 5, где обратная
вода, возвращаемая из теплофикационной сети, нагревается до
ПО—115° С, а частично — во вторую часть турбины. Здесь, рас-
ширившись до 0,04—0,6 ата, пар вырабатывает дополнительную
электроэнергию. Отработанный пар поступает в конденсатор 6,
где отдает свое тепло охлаждающей воде (из водоема, гра-
дирни и пр.).

Конденсат из подогревателя и конденсатора перекачивается
насосами 7 в регенеративный подогреватель, затем в деаэра-
тор 8, а из него — в котел. Вода, возвращающаяся из тепловой
сети, проходит через грязевик 9, после чего насосом 10 перека-
чивается в подогреватель 5 и по трубопроводу 11 поступает
в тепловую сеть. При низких наружных температурах вода
догревается в пиковом бойлере (или котле) 12 от температуры
110°—115° С до требуемой температуры.

В обратный трубопровод теплосети 13 с помощью насоса 14
подается подпиточная вода из специальных устройств для обра-
ботки воды. Между подпиточным насосом 14 и теплосетью уста-
навливается регулятор давления 15.

В тех случаях, когда в районе строительства теплофикация
отсутствует, снабжение зданий теплом осуществляется от цен-
тральной котельной. Насосы, расположенные в котельной, обес-

Сигнальные Главный Расширитель- Расширитель-Горячая магистраль
трубы стояк ныйбак]	/наятрубка у Воздуха

'сборник

' ч Горячий *<
: * стояк

ч РегулироВоч-
* /ный кран

Г'

[ Обратный
! стояк

Отопитель-
ные приборы

Ручной
насос

От Водопро-
вода

i-

Обратный Из тепловой'8теплоВун

клапан сети

Циркуляироч:''Обратная
ная труба магистраль

сеть

; Водоподогреватель

Циркуляишн-
ный насос



Г

*

Г

Рис. 19. Система водо-водяного отопления с водонагревателем

печивают циркуляцию воды по внешней сети трубопроводов. Рас-
ширительный сосуд располагают в высшей для всех отопитель-
ных систем точке, т. е. на чердаке самого высокого здания или
в котельной, если ее высота превышает высоту обслуживаемых
зданий.

В таких системах для уменьшения количества циркулирую-
щей воды, а следовательно, и для уменьшения диаметров трубо-
проводов применяется вода с максимальной температурой
130—150° С. Однако воду с такой высокой температурой пода-
вать в нагревательные приборы системы отопления обществен-
ных зданий не разрешается. Ее необходимо снизить до 85—95° С
либо с помощью теплообменников (водонагревателей), в которых
первичная (сетевая) вода с высокой температурой нагревает вто-
ричную воду, циркулирующую по системе отопления, либо сме-
шиванием сетевой воды с обратной охлажденной водой, уходя-
щей из системы. Такие системы отопления называются водо-
водяными.

Система водоводяного отопления с водонагревателем (рис. 19)
состоит из местной системы водяного отопления, обычно с насос-
ной циркуляцией, и водонагревателя, питаемого водой от наруж-
ных тепловых сетей. Внутри водонагревателя имеется трубчатый

змеевик, по которому циркулирует вода из
вичный теплоноситель) с тем-
пературой 130—150° С. Пер-
вичный теплоноситель на-
девает воду системы отоп-
ления (вторичный теплоно-
ситель) до расчетной темпе-
ратуры (85—95° С).

При таком решении ме-
стная система отопления
изолирована от давления
воды в наружных тепловых
сетях, и давление в ней оп-
ределяется только высотой
здания. Местная система мо-
жет быть выполнена по лю-
бой из ранее описанных
схем (см. гл. IV, § 2).

Системы
отопления

водоводяного
с нагревателем

применяются в тех случаях,
когда давление в тепловых
сетях выше допустимого дав-
ления в местной системе и
ее необходимо изолировать
от тепловых сетей.

Более широкое распро-
странение получили системы
водоводяного отопления с
подмешиванием воды из теп-
ловой сети к воде, циркули-

внешней сети (пер-

Рис. 20. Схемы
водяных систем

Обратная
а

Горячая
6

присоединения местных
к тепловым сетям: а —

с установкой насоса на перемычке; б —
с установкой элеватора:

/ — задвижка; 2 — воздушный кран; 3 —эле-
ватор; 4 — насос; 5 —обратный клапан; 6 —
нагревательный прибор

рующей в местной системе отопления. Такие системы могут быть
присоединены к тепловой сети по одной из схем, изображенных
на рис. 20. На рис. 20, а изображена схема присоединения к теп-
ловой сети местной системы отопления со смесительным насосом.
На перемычке а—б установлен насос, с помощью которого осу-
ществляется подмешивание охлажденной воды из обратной ма-
гистрали к воде, поступающей из тепловой сети. Требуемую
температуру воды в местной системе отопления можно получить,
меняя соотношение количеств охлажденной и горячей воды.
К недостатку такой системы относится необходимость установки
местного насоса.
1	2

3

4

Рис. 21. Элеватор

Рис. 22. Схема установки элеватора:

7 — грязевик; 2 — элеватор; 3 — водомер; 4 — ручной насос; 5 — раковина
На рис. 20, б изображено присоединение системы отопления
с элеватором. В элеватор (рис. 21) вода из тепловой сети посту-
пает через сопло 1 с большой скоростью и создает в смеситель-
ной камере 2 разрежение, за счет которого осуществляется под-
сос охлажденной воды из обратной магистрали местной системы
отопления. В смесительном конусе 3 горячая и обратная вода
перемешиваются, а в диффузоре 4 происходит уменьшение ско-
рости воды и повышение гидравлического давления. Разность
давления воды в диффузоре 4 и в камере 2 обеспечивает цир-
куляцию ее в местной системе отопления. Схема установки эле-
ватора приведена на рис. 22.

Системы отопления с элеваторами применяются в тех слу-
чаях, когда суммарные потери давления в трубопроводах систем
отопления не превышают 1—1,5 м вод. ст. Обычно элеватор уста-
навливают в системе отопления каждого здания, но в отдельных
случаях его можно использовать для группы зданий при суммар-
ном расходе тепла не более 300000 ккал/ч. Для нормальной ра-
боты элеватора разность давления воды в горячей и обратной
линиях тепловой сети должна быть в 5—10 раз больше сопро-
тивления в местной системе. Подбор элеваторов производится
по справочникам. Местная система отопления может быть вы-
полнена по любой схеме.

Местные системы отопления, присоединенные к тепловым се-
тям по схеме рис. 20, находятся под давлением воды в тепловой
сети, что ограничивает область их применения, так как чугунные
нагревательные приборы не допускают увеличения гидравличе-
ского давления сверх 60 м вод. ст.

§ 5.	Системы панельного и воздушного отопления

В системах панельного отопления тепло передается в поме-
щение нагретыми поверхностями строительных конструкций (сте-
нами, потолком, полом). Для этого в перекрытия (рис. 23, а),
пол (рис. 23, б) или стены заделывают змеевики из стальных
труб, по которым циркулирует горячая вода. При таком способе
помещение обогревается главным образом за счет лучистого
тепла. Так, если обогревается потолок, то излучением передается
до 70% всего тепла, поступающего в помещение, если обогре-
ваются участки стены — до 50%.

Греющие потолок или пол выполняются в виде монолитных
или сборных железобетонных конструкций с заделанными в них
змеевиками. Температура на поверхности панелей принимается
равной: для стен не более 45° С, для потолков — 28—33° С (в за-
висимости от высоты помещений), для полов — 24—34°С (в за-
висимости от назначения помещения).

Системы панельного отопления могут применяться в зданиях
любого назначения. Особенно удобны они в сооружениях, к ко-
торым предъявляются повышенные санитарно-гигиенические тре-
бования (больницы, детские сады, ясли, санатории, дома отдыха
и жилые здания).

Существенным достоинством панельных систем является воз-
можность использования их в летний период для радиационного
охлаждения помещений.

При воздушном отоплении в каждое помещение подается
определенное количество теплого воздуха. Воздух нагревается
в калориферах и подается в помещения по каналам. Охладив-
шийся в помещениях воздух возвращается обратно в калорифер,

Чистый пол

Пустоты
конструкции

Чистый пол

/ л

Обогревающие
трибы

Г3 к	I

Железобетонная
плита.



'ОбогреВающие
трубы



пъ^АЛбогревающая

°	панель

Тепловая
изоляции

Бетонная поВготоВка
б

Рис. 23. Конструкции греющих панелей: а — в междуэтажном пере-
крытии; б — в полу

где вновь нагревается. Для вентиляции помещения к такому воз-
духу может быть добавлена некоторая часть наружного воздуха.
В системе воздушного отопления воздух может циркулировать
за счет создаваемого вентиляторами механического побуждения,
либо за счет разности объемных весов охлажденного и нагретого
воздуха. Конструктивное решение системы воздушного отопле-
ния аналогично системе вентиляции (см. раздел II, гл. III).

Радиус действия системы воздушного отопления с вентиля-
торным побуждением составляет 25/30 м, поэтому такие системы
применяются в промышленных и общественных зданиях (музеи,
клубы, кинотеатры, торговые предприятия и др.). Радиус дей-
ствия систем воздушного отопления с естественным побужде-
нием не превышает 10 м, поэтому в настоящее время они соору-
жаются редко.

Существенным достоинством систем воздушного отопления
является незначительный расход металла, так как нагреватель-
ные приборы в помещениях отсутствуют, а каналы изготов-
ляются из строительных материалов (бетон, шлакобетон, шлако-
алебастровые плиты и т. п.).

К недостаткам таких систем относятся необходимость про-
кладки по всему зданию громоздких каналов для рециркуляци-
онного воздуха. В частности, в предприятиях общественного пи-
тания системы с рециркуляцией воздуха не допускаются.

§ 6.	Системы парового отопления

В системах парового отопления теплоносителем служит пар.
Пар может подаваться в систему от самостоятельного котла либо
из центральной котельной. Обогрев нагревательных приборов
в паровой системе осуществляется за счет скрытой теплоты кон-
денсации водяного пара. Образовавшийся в нагревательных при-
борах конденсат по конденсатопроводу сливается обратно
в котел. Пар движется по паропроводам вследствие разности
давлений в котле и у нагревательных приборов.

В зависимости от давления пара различают системы парового
отопления низкого давления (до 0,7 ати), высокого давления
(более 0,7 ати) и вакуум-паровые системы отопления, в которых
давление пара меньше атмосферного.

Системы парового отопления применяются преимущественно
в зданиях, предназначенных для кратковременного пребывания
людей. Стоимость систем парового отопления несколько ниже
стоимости водяного отопления, главным образом, за счет
уменьшения поверхности нагревательных приборов. Однако
применение систем парового отопления ограничивается по ряду
гигиенических и технических соображений. Так, санитарно-гигие-
нические свойства этих систем низки, поскольку наружная по-
верхность нагревательных приборов имеет температуру более
100° С, в силу чего осевшая на ней органическая пыль интенсивно
разлагается. К техническому недостатку паровых систем отопле-
ния следует отнести невозможность уменьшения температуры
пара для снижения теплоотдачи нагревательных приборов, по-
этому регулирование их теплоотдачи осуществляется только
путем периодического прекращения подачи пара. Это приводит
к резким колебаниям температуры внутри отапливаемых поме-
щений. При каждом пуске остывшей системы на ее нагрев рас-
ходуется большое количество тепла, сопровождающееся усилен-
ной конденсацией пара на холодных стенках трубопроводов и
образованием «попутного конденсата», который движется по
трубкам вместе с паром. При скоплении значительного количе-
ства попутного конденсата образуются водяные пробки, двигаю-
щиеся с большой скоростью (10—20 м/с). При ударе такой
пробки о препятствие (поворот трубопровода, вентиль) происхо-
дят гидравлические удары, сопровождающиеся сильным метал-
лическим стуком. Это также снижает качество паровых систем.
Еще в меньшей степени санитарно-гигиеническим требованиям

3 Заказ № 1269	49
удовлетворяют системы парового отопления высокого давления.
В предприятиях общественного питания они не применяются. Не
применяются также вакуум-паровые системы парового отопле-
ния главным образом вследствие сложности их сооружения и экс-
плуатации.

Системы парового отопления низкого давления подразде-
ляются на замкнутые и разомкнутые. Замкнутые системы приме-
няются при использовании пара низкого давления обычно от
котельной, расположенной в данном здании.

Lr

Рис. 24. Замкнутая система па-
рового отопления низкого давле-
ния с верхней разводкой и су-
хим конденсатопроводом

К предохра-
нительному
приепосод.'.
лаю .



Двухтрубная, тупиковая замкнутая система парового отопле-
ния низкого давления с верхней разводкой и сухим конденсато-
проводом (рис. 24) заполняется водой из водопровода до уровня
/—/. В остальной части системы находится воздух.

Пар из котла по главному стояку 1 поступает в магистраль-
ные паропроводы 2, паровые стояки 3 и через ответвления 4
в нагревательные приборы 5, где и конденсируется. Затем кон-
денсат по ответвлениям 6 поступает в конденсационные стояки
и магистральный трубопровод 7 и по нему стекает самотеком
в котел. Под давлением образующегося в котле пара вода вы-
давливается в конденсатопровод и достигает уровня II—II.
Столб воды высотой h уравновешивает давление пара в котле Рк.
Поэтому в замкнутых системах парового отопления котел дол-
жен быть установлен ниже нагревательных приборов. При этом
чем выше давление пара в котле, тем ниже его нужно устанав-
ливать. Так, при давлении пара 0,2 ати h=2 м, а глубина под-
вала должна быть около 4 м, при давлении пара 0,5 ати h = 5 м,
а глубина подвала должна быть около 8 м. Конденсат из паро-
провода удаляется через гидравлическую петлю 9.

В системе парового отопления в отличие от систем водяного
отопления воздух как более тяжелый в сравнении с паром уда-
ляется из нижней точки системы через специальную воздухо-
выпускную трубу 8, которая расположена на 200—250 мм выше
максимального уровня конденсата в конденсатопроводе.

Если котел нельзя установить ниже нагревательных прибо-
ров, а также при использовании пара с давлением более 0,7 ати
(например, от заводской котельной) применяют разомкнутые
системы парового отопления , (рис. 25). В этой системе в отличие

/Г предохранительному
приспособлению

Рис. 25. Разомкнутая система парового отопления низкого давления:

1— котел; 2 — паровая магистраль; 3 — паройые стояки; 4 — нагревательные при-
боры; 5 — конденсационная магистраль; 6 — конденсационный бак; 7 —насос; 3 —
конденсатоотводчик; 9 — атмосферная труба; 10— обратный клапан; h — высота
столба воды, учитываемая в форм. (1,4)

от замкнутой конденсат стекает не в котел, а в сборный конден-
сатный бак 6, откуда насосом перекачивается в котел или в сбор-
ный конденсатный бак центральной котельной.

Чтобы вместе с конденсатом в конденсатный бак не попадал
пар, на общей конденсатной магистрали устанавливается петле-
образный гидравлический затвор или конденсационный водоот-
водчик 8, который пропускает конденсат и задерживает пар. Для
удаления пара из конденсатного бака наружу последний снаб-
жается атмосферной трубкой 9. На трубопроводе, соединяющем
конденсатный насос с котлом, устанавливается обратный кла-
пан 10, препятствующий выдавливанию воды из котла в конден-
сатный бак при неработающем насосе. Перед каждым нагрева-
тельным прибором устанавливается паровой вентиль.

В разомкнутых системах парового отопления нагревательные
приборы могут быть расположены на произвольной высоте по
отношению к котлу, т. е. выше котла, на одном уровне с ним,
как это изображено на рис. 25, или ниже котла. По аналогичной
схеме выполняются и системы парового отопления высокого дав-
ления.

3*

51
§ 7. Краткие указания по проектированию систем
отопления в предприятиях общественного питания

Выбор системы зависит от размеров предприятия, его место-
положения, обеспеченности тем или иным видом теплоносителя,
конструктивного решения здания.

Небольшие предприятия (чайные, закусочные, столовые),
расположенные в сельских местностях, на новостройках, топли-
возаготовительных пунктах, лесоразработках, а также все вре-
менные предприятия с числом мест менее 200 при отсутствии
централизованного теплоснабжения оборудуются печным отоп-
лением.

Предприятия общественного питания, располагаемые на про-
мышленных площадках, в районах, обслуживаемых централь-
ными котельными, в теплофицированных городах и поселках,
оборудуются системами водяного отопления независимо от вида
теплоносителя, подаваемого из энергетического центра.

При централизованном снабжении предприятий горячей во-
дой применяются системы водяного отопления с установкой эле-
ваторов, либо скоростных водоводяных нагревателей и циркуля-
ционных насосов.

При централизованном снабжении предприятий паром си-
стемы парового отопления низкого давления допускается приме-
нять только в предприятиях со строительной кубатурой меньше
500 м3 или в предприятиях, которые располагаются в зданиях
вспомогательного назначения, оборудованных паровым отопле-
нием. В предприятиях объемом более 500 м3 следует проектиро-
вать водяное отопление с установкой емкостных или скоростных
пароводяных нагревателей.

В отдельно стоящих зданиях, расположенных далеко от цент-
ральных котельных, необходимо проектировать собственные ко-
тельные.

В системах с естественной циркуляцией нагревательные при-
боры подвального этажа рекомендуется присоединять к обрат-
ным стоякам по принципу однотрубных систем.

В одноэтажных зданиях следует проектировать системы
с верхней разводкой, в двух- и трехэтажных зданиях — двухтруб-
ные системы с верхней разводкой при наличии чердака и с ниж-
ней разводкой при его отсутствии. В здании с числом этажей
более 3-х целесообразно применять однотрубные системы.

В водяных системах отопления принимаются следующие рас-
четные температуры теплоносителя: для пищеблоков больниц,
санаториев, детских садов и яслей /г = 85° С, /О = 65°С; для пред-
приятий, располагаемых в жилых и общественных зданиях, 1Г =
= 95° С, /о = 70° С; в отдельно стоящих зданиях предприятий
общественного питания, а также в помещениях столовых, распо-
лагаемых в зданиях вспомогательного назначения, tr — до 150° С,
температура обратной воды /о = 70°С, если в этих зданиях при-
52
меняются системы отопления, рассчитанные на теплоноситель
с такими же параметрами.

Для районов с расчетной температурой наружного воздуха
для отопления—15° С и ниже в тамбурах помещений пред-
приятий общественного питания с количеством мест в залах 100
и более следует предусматривать сооружение воздушно-тепловых
завес. Воздушно-тепловые завесы состоят из вентилятора, заби-
рающего воздух из вестибюля, калорифера для нагрева воздуха
до 35—40° С и вертикальных подающих воздуховодов со щелью
для выпуска воздуха, располагаемых обычно по обе стороны
входных дверей.
Глава V

ОБОРУДОВАНИЕ ЦЕНТРАЛЬНЫХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

§ 1. Котлы для систем водяного и парового отопления

Отопительные котлы делятся на водогрейные, в которых
нагревается вода, циркулирующая в системе отопления, и п а -
ровые, в которых вырабатывается пар.

Котлы с максимальной температурой нагрева воды до 115° С
или с давлением пара до 0,7 кг/ои2 считаются котлами низ-
кого давления; при более высоких параметрах воды и
пара — котлами высокого давления. Котлы низкого
давления могут устанавливаться в подвальных помещениях жи-
лых и общественных зданий. Все котлы должны быть оборудо-
ваны предохранительными устройствами. Котлы высокого дав-
ления изготовляют из стали и применяют в крупных (районных)
котельных, котлы низкого давления изготовляют в основном из
чугуна.

Чугунные котлы собирают из литых чугунных пустотелых
секций, соединяемых с помощью ниппелей — коротких отрезков
труб с конической наружной поверхностью. Внутренние полости
секций образуют замкнутое водяное пространство, омываемое
снаружи дымовыми газами, проходящими по газоходам. Внутри
котла располагается топка с колосниками и зольником.

Для мелких и временных предприятий общественного пита-
ния, располагаемых в отдельно стоящих зданиях, могут приме-
няться малометражные чугунные секционные котлы КЧМ
(рис. 26). В таком котле топливо сжигается во внутренней
топке 1 на колосниковой решетке 2. Дымовые газы через ка-
налы <3 проходят в дымоход 4, обогревая секции котла. Охладив-
шаяся в системе отопления вода поступает в котел через нижнее
ниппельное отверстие 5, а нагретая в котле — выходит через
верхнее ниппельное отверстие 6. Топка предназначена для сжи-
гания только высокосортного топлива — кускового антрацита и
брикетированного малозольного топлива. Низкосортное топливо
(бурый уголь, торф, мелкие сорта антрацита) в этих котлах сжи-
гать нельзя.
Рис. 26. Малометражный чугун
ный секционный котел

Для сжигания низкосортного топлива используют чугунные
секционные котлы «КЧ-1», «Универсал-5»ъ «Универсал-6», «Уни-
версал-бМ», «Энергия-3» и «Энергия-6» с топками, вынесенными
за пределы чугунной части котла (внешние топки). В этих кот-
лах топки имеют кирпичную обмуровку, что позволяет применять
воздушное дутье (подачу воздуха под колосниковую решетку
с помощью вентилятора). В котлах с воздушным дутьем, которое
способствует повышенной интен-
сивности горения, можно сжи-
гать как низкосортные, так и вы-
сокосортные виды топлива.

На рис. 27 приведен котел
«Универсал-6» (КЧ-2). Топливо
сжигается в топке 1 на колосни-
ковой решетке 2. Горячие дымо-
вые газы проходят по дымохо-
дам <3, обогревают секции котла
4 и через сборный дымоход 5
удаляются в трубу. Охладив-
шаяся в системе отопления вода
поступает в котел через нижние
ниппельные отверстия 6, а нагре-
тая в котле — выходит через
верхние ниппельные отверстия 7.
Топка имеет обмуровку 8 из ог-
неупорного кирпича и обмуровку
9 из красного кирпича.

Котлы такого типа предназ-
начены для систем водяного
отопления со статическим давле-
нием до 6 кг/см2 и с максималь-
ной температурой нагрева до
115° С. Котлы могут быть ис-
пользованы также в качестве па-
ровых с давлением пара до
0,7 кг/см2. Для этого над кот-

лами устанавливают цилиндрический барабан — паросборник,
который соединяют чугунными калачами с верхними ниппелями.

Схема трубопроводов котельной с водогрейными котлами
приведена на рис. 28. Котельная обеспечивает теплом систему
отопления с насосной циркуляцией.

Расчет необходимой поверхности нагрева котлов. В пред-
приятиях общественного питания пар или горячая вода, получае-
мые в котлах, часто служат не только для отопления, но и для
обеспечения технологических потребностей, горячего водоснаб-
жения и вентиляции.

При проектировании котельной в целях упрощения монтажа
и обслуживания, а также для создания необходимого резерва
следует выбирать котлы с единым теплоносителем. В котельных,
обеспечивающих теплом системы отопления и вентиляции, для
которых наиболее удобным теплоносителем является вода, сле-
дует устанавливать водогрейные котлы. Если же котельная, по-
мимо целей отопления и вентиляции, служит также для обеспе-
чения технологических потребностей и горячего водоснабжения,
общим теплоносителем для нее будет пар. При этом в котельной
следует устанавливать паровые котлы (не менее двух), а горя-

Рис. 27. Чугунный котел «Универсал-6».

чую воду для отопления и горячего водоснабжения получать
в раздельных пароводяных бойлерах.

Тип котлов выбирается в зависимости от суммарного расхода
тепла на отопление, вентиляцию, технологические нужды и го-
рячее водоснабжение в зимнее и летнее время, а также от тепло-
производительности котлов.

Поверхность нагрева котлов определяется по формуле

Р« = а-^,	(1,21),

где Qp — максимальный суммарный расход тепла всеми потре-
бителями, ккал/ч-,

а — коэффициент, учитывающий потери тепла трубопрово-
дами; при системах с верхней разводкой а = 1,2, при си-
стемах с нижней разводкой а = 1,1;

<7к — теплосъем с 1 м2 поверхности нагрева котла, ккал/м2ч
(принимается по табл. 8).


Рис. 28. Схема трубопроводов котельной, оборудованной водогрейными котлами:

1 — котел; 2 — циркуляционные насосы; 3 — ручной насос; 4 — грязевик; 5 — раковина; 6 — предохранительный клапан; 7 —
обратный клапан; 8 — манометр; 9 — воздухосборник; 10— трубопровод к расширительному баку; II— циркуляционная тру-
ба от расширительного бака; 12—переливная труба от расширительного бака; 13 — сигнальная труба от расширительного бака;
/4 трубопровод для опорожнения котлов; 15 — трубопровод опорожнения системы; 16 — обводная предохранительная линия
Таблица 8

Теплосъем с 1 м2 поверхности нагрева котлов в ккал/ч

Типы котлов	Вид топлива			
	бурый уголь	торф	антрацит	жидкое и га- зообразное топливо
Чугунные с внутренними топ- ками 	  Чугунные с внешними топками	2 000—3 000  7 000—9 000	3 000-5 000  8 000-10 000	6 000—7 000  10 000—12 000	7 000-8 000  10 000—13 000

Максимальный часовой расход топлива определяется по
формуле

—кг/ч,	(1,22)

где Qp" — рабочая теплотворная способность топлива, кк.ал]к.г\
т]к. у — коэффициент полезного действия котельной установки
(для местных котельных с чугунными котлами от
0,5 до 0,7).

Пример. Определить поверхность нагрева и число чугунных котлов для
столовой при следующем расходе тепла: на отопление Qo=H0 000 ккал/ч,
на вентиляцию QB = 190 000 ккал/ч, на горячее водоснабжение <2г-в =
= 80 000 ккал/ч, на технологические нужды QT=200 000 ккал/ч. Топливо —
антрацит марки АРШ.

Решение. Для удовлетворения технологических нужд столовой требуется
пар низкого давления (для пароварочных котлов с давлением 0,5 ати).
Для вентиляции и горячего водоснабжения также целесообразно использо-
вать пар.

Для упрощения обслуживания котельной выбираем единый теплоноси-
тель — пар низкого давления. Нагрев воды для системы водяного отопления
будет осуществляться в паровом водонагревателе, который изображен на
рис. 34.

Общий расход тепла составит:
зимой

2 Qs = Qo + Qb + Qr. в + Qt =

= 110 000 4- 190 000 + 80 000 -J- 200 000 = 580 000 ккал/ч;

летом

2 <2л = Qr. в + QT = 80 000 + 200 000 = 280 000 ккал/ч.

Требуемая поверхность нагрева при установке котлов с внешней топ-
кой и сжигании антрацита составит:
зимой

1,2-580 000	... .

г3 =--------------= 69,6 м2;

10 000

летом

1,2-280 000	2

г л = —------------=• 33,6 м2.

10 000
Пользуясь приложением V, выбираем два котла «Универсал — 6» с по-
верхностью нагрева 37,4 л<2 каждый. При таком выборе в зимнее время
будут работать оба котла, в летнее — только один.

Максимальный часовой расход топлива при коэффициенте полезного
действия котельной установки г]к.у=60% и рабочей теплотворной способно-
сти антрацита марки АРШ QHP=6455 ккал[кг составит:

1,2-580 000

6455-0,6

180 кг/ч.

У каждого водогрейного котла в качестве предохра-
нительного устройства предусматривается обводная линия с об-

ратным клапаном, который
пропускает воду из котла в
систему (см. рис. 28). В
этом случае даже при рас-
топке котла с закрытыми
задвижками повышения дав-
ления не происходит.

Паровые котлы низкого
давления снабжаются авто-
матическим предохранитель-
ным устройством (рис. 29),
которое соединено с паро-
вым пространством котла
трубой 1. Предохранитель-
ное устройство устанавли-
вается у каждого котла и
является гидравлическим за-
твором. При отсутствии в
котле давления затвор через
трубу 2 заполняется водой
до уровня /—I. Для кон-
троля уровня воды во время
заполнения котла служит
кран <3. По достижении па-
ром рабочего давления вода

В канализацию

Рис. 29. Предохранительное устройст-
во для паровых котлов низкого дав-
ления

в трубе 4 опускается до
уровня //—//, а в трубах 5
и 6 поднимается до уровня
III—III (кран <3 закрыт).

Если давление пара превышает давление, на которое рассчитано
предохранительное устройство, вода в трубе 4 опустится ниже
уровня II—II и откроет выход пару в трубу 5. Пар из котла по
трубе 5 поступает в бачок 7, а через трубу 8 — в атмосферу,

в результате чего давление пара в котле уменьшается. После
снижения давления пара вода из бачка 7 стекает по трубе 6
обратно в гидравлический затвор.

Кроме предохранительного устройства, на каждом паровом
котле должны быть установлены манометр, водомерное стекло и
водопробные краны.
§ 2. Нагревательные приборы систем водяного и парового
отопления

Нагревательные приборы служат для передачи тепла от теп-
лоносителя к воздуху отапливаемых помещений. По характеру
теплопередающей поверхности они делятся на гладкие и ребри-
стые. К гладким относятся приборы из стальных труб, чугунные
радиаторы, стальные штампованные панели, бетонные панели;
к ребристым — чугунные ребристые трубы и конвекторы.

Ребристые трубы вследствие затруднения их очистки обла-
дают низкими санитарно-гигиеническими качествами и в пред-
приятиях общественного пи-
о 2	тания не используются. В по-

Рис. 30. Чугунный секционный радиатор

обе стороны наружной поверхности

следних применяются нагре-
вательные приборы с глад-
кой наружной поверхностью,
которые практически не за-
грязняются и удобны для
регулярной очистки поверх-
ности от загрязнения. Этим
требованиям в наибольшей
степени удовлетворяют ли-
тые чугунные радиаторы и
стальные штампованные па-
нели.

Чугунный радиатор. Ра-
диатор (рис. 30) состоит из
отдельных секций /, соеди-
няющихся с помощью нип-
пелей 2, которые имеют по
правую и левую резьбу. При

вращении ниппеля происходит одновременное ввертывание его
в две соседние секции, благодаря чему они притягиваются одна
к другой. Для герметичности соединения секций между ними
устанавливаются специальные прокладки.

Наибольшее распространение получили двухколонные радиа-

торы, состоящие из двух вертикальных каналов, по которым
циркулирует теплоноситель. Каждый радиатор снабжается че-
тырьмя пробками <3, две из которых имеют сквозные отверстия
с резьбой и служат для присоединения систем отопления к тру-
бопроводам.

Чугунные радиаторы получили большое распространение
вследствие компактности, высоких санитарно-гигиенических ка-
честв, приятного внешнего вида и сборности конструкции, кото-
рая позволяет с достаточной точностью подбирать требующуюся
поверхность нагрева.

В зданиях с облегченными стенами (панельными), в которых
невозможно устройство ниш, применяются нагревательные при-
боры с малой строительной глубиной — стальные штампованные
панели (рис. 31, а).

К нагревательным приборам с высокими санитарно-гигиени-
ческими показателями относятся бетонные панели (рис. 31, в),

421

-i

Рис. 31. Нагревательные приборы: а — сталь-
ной штампованный радиатор, б — конвектор
«Комфорт», в — бетонная панель со змееви-
ком

в толщу которых заделываются змеевики или регистры из глад-
ких труб.

В торговых залах и непроизводственных помещениях могут
применяться конвекторы «Комфорт» (рис. 31, б), которые обла-
дают лучшими санитарно-гигиеническими качествами по срав-
нению с другими типами конвекторов, не имеющими кожуха
(плинтусные стальные и чугунные конвекторы). Плинтусные кон-
векторы в предприятиях общественного питания устанавливать
не разрешается.

Расчет нагревательных приборов. Теплопередача нагреватель-
ных приборов, устанавливаемых в том или ином помещении,
должна соответствовать его расчетным теплопотерям.

Общая поверхность нагревательных приборов, предназначен-
ных для установки в помещении, может быть определена с по-
мощью основного уравнения теплопередачи

с Q'Pi „а
г =-------------- м ,

К ^ср-^в) ₽2

(1,23)

где Q — количество тепла, теряемого помещением, в ккал/ч\

К — коэффициент теплопередачи нагревательных приборов
в ккал/м^ч град (табл. 9);

/ср— средняя температура теплоносителя

t = <вл_+^. град-
ср 2

/вх — расчетная температура теплоносителя, входящего
в прибор, град-,

/вых — расчетная температура теплоносителя, выходящего из
прибора, град;

tB — расчетная температура воздуха в помещений, град-,

Pi — коэффициент, учитывающий способ установки радиа-
тора (табл. 10; рис. 32);

р2 — коэффициент, учитывающий способ присоединения
радиатора и расход воды (табл. 11).

Однако многообразие приборов, большое различие их тепло-
технических качеств и трудности расчета требуемой поверхности
нагрева, когда заранее не известен тип прибора, привели к не-
обходимости введения для измерения теплоотдающей поверх-
ности приборов условной единицы. За такую единицу принят
так называемый эквивалентный квадратный метр (5/СЛ1).

За 1 ЭКМ принимается такая площадь теплопередающей
поверхности нагревательного прибора, с которой в окружающую
среду температурой 18° С отдается 435 ккал тепла в час при

95 I 70

средней температуре теплоносителя —у—=82,5° С, подаче
воды в количестве 17,4 кг/Ж-ч и стандартной установке при-
бора. За стандартную принимается открытая установка прибора
около наружной стены с односторонним его присоединением,
с числом секций в радиаторе равным 8 и подачей теплоносителя
по схеме «сверху — вниз».

Площадь требуемой теплоотдающей поверхности нагрева-
тельного прибора в Э/СМ определяется по формуле
/=о = -7-₽1-₽2 ₽з ЭКМ,
"о

(1,24)

где qa — теплоотдача одного эквивалентного квадратного мет-
ра в ккал/экмч\

₽ь Р2— те же, что в формуле (1,23);

Рз — поправочный коэффициент для радиаторов, завися-
щий от числа секций в приборе; для чугунных радиа-
торов он подсчитывается по формуле

03^0,92 + ^,	(1,25)

Fo

где рз = 0,95 при количестве секций п до 5;

Рз = 1,0 при п от 6 до 10;

₽з = 1,05 при п от 11 до 20 и р3 = 1,1 при /г>20.

Т а б л и ц а 9

Коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов
при открытой установке1 в ккал/м2ч-град

Тип нагревательного прибора	Разность средней температуры воды в приборе и температуры воздуха в помещении, в град					Пар низ- кого давления
	40-50	50—60	60—70	70-80	более  80	
Радиаторы чугунные: М-140		7,3	7,9	8,2	8,5	8,6	8,9
М-140-АО		7,1	7,6	7,9	8,2	8,3	8,6
М-90		7,7	8,4	8,7	9,0	9,1	9,4
РД-90		8,1	8,7	9,1	9,4	9,5	9,8
Панели стальные штампованные:  МЗ-500 		8,2	8,9	9,2	9,5	9,7	10,0
M3-350 		8,7	9,4	9,8	10,1	10,2	10,5

1 Открытой установкой считается установка радиатора без нишн „ли в нише глу-
биной не более 130 мм.

Относительный расход воды в радиаторе определяется по
формуле

___^факт

'-'отн —	>

^расч

где Сфакт—фактический расход воды в радиаторе, кг/м2ч-,
брасч — расчетный расход воды в радиаторе при установке
его в двухтрубной системе отопления с расчетной
разностью температур горячей и обратной воды
95—70° С (для радиаторов М-140 брасч= 17,4 ка/л*2ч).
Таблица 10

Значения коэффициента 01( учитывающего способ установки
прибора в помещении

	Размер	Поправочный
Способ установки прибора (по рис. 32)	щелей А,	коэффициент,
	в мм	61
Прибор установлен у стены без ниши и пере-	40	1,05
крыт доской в виде полки	80	1,03
	100	1,02
Прибор установлен в стенной нише глубиной	40	1,11
более 130 мм	80	1,07
	100	1,06
Прибор установлен у стены без ниши и закрыт		
деревянным шкафом со щелями в верхней		
доске и в передней стенке у пола	220	1,13
Прибор закрыт деревянным шкафом со щелью		
в верхней части передней стенки	130	
щели открытые		1,2
щели, закрытые сеткой		1,3
Прибор установлен у стены без ниши и закрыт		
щитом (экраном), не доходящим до пола	—	0,9

/и

Рис. 32. Способ

V	И/

установки нагревательного прибора в помещении
(к табл. 10)
Таблица 11

Значения коэффициента р2 для чугунных двухколонных радиаторов.

Относительный расход воды в радиаторе	Подача воды через верхнюю пробку и удаление через нижнюю	Подача и удаление воды через нижние пробки	Подача воды через нижнюю пробку и удаление через верхнюю (присоеди- нение одностороннее й разностороннее)
1,0	1,о	0,93	0,85
3,0	1,02	1,04	0,93
5,0	1,05	1,1	0,96
7,0 и более	1,07	1,14	1

Таблица 12

Технические характеристики нагревательных приборов

Наименование нагревательного прибора	Поверхность нагрева		Строительные размеры, в мм				Емкость, л	Вес, кг
			высота		шири- на	глуби- на		
	JU2	ЭКМ	пол- ная	мон- таж- ная				
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Радиаторы чугунные (на одну секцию):  М-140		0,254	0,31	582	500	96	140	1,43	7,5
М-140-АО		0,299	0,35	582	500	96	140	1,42	7,0
М-90		0,2	0,26	582	500	96	96	1,6	6,6
РД-90		0,203	0,275	582	500	96	90	1,5	6,9
Панели стальные штам- пованные (на одну панель):  МЗ-500-1 		0,64	0,83	564	500	518	42	2,7	7,5
МЗ-500-2 		0,96	1,25	564	500	766	42	4	11
M3-500-3 		1,2	1,56	564	500	952	42	5	13,8
МЗ-500-4 		1,6	2,08	564	500	1262	42	6,6	18,8
M3-350-1 		0,43	0,6	406	350	518	42	1,5	5,8
М3-350-2 		0,64	0,89	406	350	766	42	2,25	8,6
M3-350-3 		0,83	1,16	406	350	1014	42	2,8	10,8
M3-350-4 		1,06	1,49	406	350	1262	42	3,75	14,4
Бетонная панель П-4 при односторонней теплоотдаче ....	.		0,97	700		1600	40—55		
при двусторонней  теплоотдаче ....			1,57	700	.	.	1600	40-55		
Бетонная панель П-8 при односторонней теплоотдаче ....		1,39	730		1600	40—55		
при двусторонней теплоотдаче ....	—	2,41	730	—	1600	40—55	—	—

Если нагревательный прибор состоит из отдельных секций
или элементов, то, зная Fo в ЭКМ и площадь одной его секции
fo в ЭКМ (табл. 12), определим потребное число секций по
формуле

и =	(1,26)

/о

Если дробная часть полученного результата больше 0,1 Э/СЛ4,
то п округляется до большего целого числа секций.

При разности температур А/, отличающейся от 64,5° С (тем-
пература, при которой определяется стандартная теплоотдача
в 435 ккал/ч), значение q0 может быть подсчитано по формуле

<7о = (4,815 + 0,03-Д/)-Д/. .	(1,27)

Технические характеристики нагревательных приборов, при-
меняемых в предприятиях общественного питания, приведены
в табл.12.

Пример. Определить количество радиаторов М-140, которые необхо-
димо установить в помещении с расчетными теплопотерями Qa0T=2049 ккал!ч
и расчетной внутренней температурой 16° С.

Система отопления — водяная двухтрубная с верхней разводкой, расчет-
ные температуры горячей воды — 95° С, охлажденной — 70° С. В помещении
имеются два окна. Нагревательные приборы установлены под окнами (без
ниши) и закрыты деревянными шкафами со щелями в верхней доске
и в передней стенке у пола.

Для этого по формуле 1,24 определяем общую поверхность нагрева ра-
диаторов, требующуюся для отопления помещения,

Fo = —= ₽г₽а₽з = — 1,1311 = 5,11 Э/ОИ,
% 453

где р(= 1,13— (по табл. 10) ;

р2=1 — (по табл. 11) при относительном расходе ~1.0, подаче воды
через верхнюю пробку и удалении через нижнюю;

Рз= 1 — (принимается для предварительного расчета);

q'o определяется по формуле 1,27 для средней разности температур

М = 95-+-70- — 16 = 66,5° С

2

q'o = (4,815 + 0,03-66,5) 66,5 = 453 ккал/ЭКМ. ч.

Количество секций прибора, которое требуется установить при поверх-
ности нагрева одной секции /о=О,31 ЭКМ (по табл. 12), составит:

При установке двух нагревательных приборов один из них должен
иметь 8 секций, другой—9. Принятый предварительно коэффициент р3=1,0
соответствует полученному результату.

Нагревательные приборы следует устанавливать преимуще-
ственно у наружных стен под окнами. При таком расположе-
нии приборов не возникает токов холодного воздуха от окон
или стен.
§ 3.	Трубопроводы систем отопления

В системах отопления теплоноситель транспортируется по
стальным трубопроводам из сварных водо- и газопроводных
труб. Сеть трубопроводов состоит из прямых участков труб,
соединяемых между собой фасонными соединительными частями,
выполненными из чугуна или стали, либо путем сварки.

Ориентировочный расчет трубопроводов заключается в опре-
делении диаметров труб в зависимости от количества тепла,
которое теплоноситель переносит по данному участку при за-
данной скорости. Для этого на каждом участке трубопровода
подсчитывается тепловая нагрузка, равная суммарной тепло-
отдаче всех приборов, к которым теплоноситель подходит, про-
ходя через данный участок трубопровода.

Ориентировочный диаметр трубопровода определяется по
следующим формулам:

для систем водяного отопления

4> = 0,12|/^-лш,	(1,28)

для систем парового отопления низкого давления

4 =	(1,29)

где Q — тепловая нагрузка рассчитываемого участка, ккал/ч-,
WB — скорость воды, м/с;

Wn — скорость пара, м/с.

Рекомендуемые скорости движения воды и пара в зависи-
мости от способа их циркуляции и диаметра трубопровода при-
ведены в табл. 13.

Таблица 13

Предельные скорости движения теплоносителя в трубопроводах
систем отопления (в м/с)

		Внутренний диаметр труб, мм				
Вид теплоносителя	15	20	25	32	40	50 и бо- лее
Вода	  Пар низкого давления при попут- ном движении его с конденсатом	0,3  14	0,65  18	0,8  22	1,0  23	1,5  25	1,5  30

Полученные при расчете диаметры трубопроводов округля-
ются до величины ближайшего большего стандартного размера.
Методика точного расчета трубопроводов систем отопления при-
водится в специальных курсах и справочниках по отоплению
и вентиляции.
§ 4.	Водонагреватели

В комбинированных системах нагрев воды, циркулирующей
в местной системе, осуществляется в теплообменных аппара-
тах— водонагревателях. В системах парового отопления, где
первичным (греющим) теплоносителем служит пар, применя-
ются паровые нагреватели. В системах водяного отопления, где
первичным теплоносителем служит вода с температурой 130—
150° С, применяются водяные нагреватели.

Различают паровые нагреватели емкостного типа, имеющие
значительный запас воды, и скоростного, или проточного, типа,
практически не имеющие запаса воды.

Горизонтальный емкостный водонагреватель. Водонагрева-
тель (рис. 33) состоит из стального цилиндрического корпуса 1
с днищами 2 и горловиной 3. В корпусе размещен змеевик 4,
выполненный из труб, концы которых вварены в коллекторы 5.
Штуцеры 6 проходят через крышку 7 горловины и с помощью
фланцев присоединяются к паропроводу и конденсатопроводу.
Через верхний штуцер в змеевик поступает пар. Охлажденная
вода входит через нижний патрубок водонагревателя 8, нагре-
тая— выходит через верхний патрубок 9. Основные характери-
стики емкостных водонагревателей приведены в приложении VI.

Водонагреватели емкостного типа характеризуются сравни-
тельно малой тепловой мощностью и малым сопротивлением
проходу воды, что позволяет применять их в местных системах
с естественной циркуляцией. Малая тепловая мощность обус-
ловливается ограниченными размерами теплопередающей по-
верхности змеевика и малыми скоростями движения воды.
Вследствие этого коэффициент теплопередачи у таких нагрева-
телей не превышает 600—650 ккал/лг2ч • град.

В системах водяного отопления с насосной циркуляцией
воды применяют паровые скоростные водонагреватели, отли-
чающиеся от нагревателей емкостного типа большими скоро-
стями движения воды (0,5—2,5 м!с), высокими коэффициентами
теплопередачи (до 3000 ккал/м2час • град) и малыми разме-
рами.

Паровой скоростной водонагреватель. Водонагреватель
(рис. 34) состоит из корпуса 1, передней 2 и задней 3 -водяных

Рис. 34. Паровой скоростной водонагреватель для систем отопления —
двухходовой

камер, колпака 4 и системы латунных труб 5. Нагреваемая
вода поступает через нижний патрубок 6 передней водяной ка-
меры; пройдя первый ряд трубок, она поворачивает в камере3
во второй ряд трубок и выходит через верхний патрубок 7
передней камеры. Пар входит в корпус нагревателя через верх-
ний паровой патрубок 8 и удаляется из него в виде конденсата
через патрубок 9.

Основные размеры и технические характеристики пароводя-
ных скоростных двухходовых нагревателей для систем отопле-
ния (серия О) приведены в приложении VII.

Водяной многотрубный скоростной нагреватель типа МВН
2052-62. Нагреватель (рис. 35) состоит из стального корпуса 1
с .компенсатором 2, латунных нагревательных труб 3, передней
трубной решетки 4, задней трубной решетки 5 и присоедини-
тельного патрубка 6.

Нагреватель собирается обычно из нескольких секций, со-
единенных последовательно по греющему и нагреваемому теп-
лоносителям. Количество секций определяется расчетным путем.
Соединяются секции при помощи калачей. Компенсатор 2 лин-
зового типа предназначен'для компенсации температурных де-
формаций нагревателя.

Основные размеры и технические характеристики секцион-
ных водонагревателей приведены в приложении VIII.

Рис. 35. Скоростной секционный водонагреватель

Расчет водонагревателей. Производится с целью определе-
ния типа и количества устанавливаемых секций нагревателя.
Поверхность нагрева определяется по формуле

Р =	(1,30)

К-A/	v ’

где Q — расчетные потери тепла зданием, ккал!ч-,

К — коэффициент теплопередачи водонагревателя ккал1м2чХ
Хград;

\t—расчетная разность температур первичного теплоноси-
теля и нагреваемой воды, град-,

1,1 —запас на потери тепла трубопроводами.

Разность температур между первичным и вторичным тепло-
носителями при расчете скоростных водонагревателей подсчиты-
вается по формуле

Д/ =	град,	(!,з!)

2-з1^4г

А<м

где Д/б и Д/м — большая и меньшая разности температур между
первичным и вторичным теплоносителями, град.
Разность температур при расчете водонагревателей емкост
ного типа подсчитывается по формуле

Д/ = гн.+_Тк._	,	(1,32)

где Ти и Тк — начальная и конечная температуры первичного
теплоносителя, град’,

tn и tK — начальная и конечная температуры вторичного
теплоносителя, град.

При расчете паровых водонагревателей температура пара
принимается равной температуре насыщения при давлении, с ко-
торым пар поступает в аппарат.

Коэффициент теплопередачи зависит от типа водонагрева-
теля, вида первичного теплоносителя (вода или пар) и прини-
мается по табл. 14.

Таблица 14

Значения коэффициентов теплопередачи водонагревателей

Тип водо- нагревателя	Теплоноситель	Скорость воды, м/с		Коэффициент теплопере- дачи, ккал/м^ч-град
		греющей	нагреваемой	
Емкостный	Пар с давлением от 0,7			
	до 2 ати	  Вода с температурой	—	менее 0,1	600—650
Скоростной	от 80 до 115° С ... Пар с давлением от 0,7	менее 0,5	менее 0,1	250—300
с трубками из латуни	до 2 ати	  Вода с температурой	—	0,75—1,5	2000—3000
или нержа- веющей  стали	от 80 до 115°С . . .	0,5—2,5	0,75—1,5	1000—2000

Примечание. При длительной эксплуатации на стенках трубок
образуется накипь, поэтому коэффициент теплопередачи, указанный в таб-
лице, уменьшается на 25—40%.

Пример. Выбрать конструкцию и определить необходимые размеры во-
дяного нагревателя для насосной системы отопления здания. Максимальная
потеря тепла зданием — 75 000 ккалрг, расчетные температуры первичного
теплоносителя 130—80° С, вторичного — 95—70° С. Расчетная разность тем-
ператур между первичным и вторичным теплоносителями определяется по
формуле 1,31.

130—95 = 35° С,
Д/м = 80—70 = 10°,
Д/ = -5- '-° = 20° С.

Требуемая поверхность нагрева водонагревателя определяется по фор-
муле 1,30:
F =

1,1 75 000

1200-20

= 3,44 л2.

К установке принимаем одну секцию водонагревателя типа МВН 2052—
29 с поверхностью нагрева 3,53 м2.

§ 5. Расширительные и конденсатные баки, насосы

Расширительный бак выполняется прямоугольным
или цилиндрическим из листовой стали. Его объем должен пре-
вышать объем максимально возможного прироста воды в си-
стеме и подсчитывается по формуле

Ур.б>Рс.АЛа л,	(1,33)

где а — коэффициент объемного расширения воды (а = 0,0006);

Vc — объем воды в системе, л;

М— колебания температуры воды в системе отопления.

Средняя температура воды в системе принимается равной
95 +70 =82,5° С, а температура холодной воды при заполнении

системы 5—8° С.

Подставляя эти значения в формулу 1,33, получим упрощен-
ную формулу для подсчета объема расширительного бака

Vp. б = 0,045-Vc л.	(1,34)

Объем воды в системе определяется как сумма объемов воды

Гс=Ук + УРад + Етр л.	(1,35)

Объем воды в котлах (Ек), радиаторах (Ерад) и трубопрово-
дах (Етр), приходящийся на каждые 1000 ккал/ч тепломощно-
сти системы, приведен в табл. 15.

Таблица 15

Элементы системы отопления	Объем воды в л иа 1000 ккал/ч при перепаде воды в системе	
	95—70° С	1?0—70° С
Чугунные радиаторы высотой 500 мм		10	7,5
Чугунные радиаторы высотой 1000 мм		25	19
Бетонные панели		2	1,5
Пластинчатые калориферы		0,5	0,5
Трубопроводы систем с естественной циркуля- цией 		16		
Трубопроводы систем с искусственной цирку- ляцией 		8	6
Котлы чугунные секционные 		3	—
Котлы стальные		30	—

Пример. Определить емкость расширительного бака для системы ото-
пления (с насосной циркуляцией) теплопроизводительностью 350 000 ккал/ч.
Температура горячей воды 95° С, обратной — 70° С. Нагревательные при-
боры— радиаторы М-140. Котлы чугунные секционные. Объем расширитель-
ного бака по формуле (1,33) и табл. 15 должен составлять:

Vp. б > ЦЮ тЬ 8 + 3)  350]  ^95 + 70 — 5^  0,0006 > 342 л.

Конденсатный бак в системах парового отопления
должен вмещать часовой расход конденсата при максимальной
нагрузке, а требуемая полезная емкость бака определяется по
формуле

.. f <2	3

VK 6 = -—-—м ,
г-965

(1,36)

где Q — теплопроизводительность системы отопления, ккал/ч-,
г—теплота парообразования в ккал/кг-, для пара низкого
давления г = 540 ккал/кг-,

965 — объемный вес конденсата при ^ = 90° С, кг/д<3.

Пример. Определить емкость конденсатного бака для системы паро-
вого отопления низкого давления теплопроизводительностью 1 000 000 ккал/ч.

Конденсатный бак должен иметь емкость не менее

Vk. б =

1 000 000	, „ ,

---------= 1,9 м3.
540-965

Циркуляционные насосы в системах водяного ото-
пления служат для обеспечения циркуляции воды по трубопро-
водам. Первоначальное заполнение системы водой осущест-
вляется за счет давления в водопроводе, а если оно недостаточ-
ное, то с помощью ручного насоса.

Производительность циркуляционного насоса подсчитывается
по формуле

Qc’— кг/ч,	(1,37)

Or ^о)'С

где Qc — расчетная потеря тепла в системе отопления, ккал/ч\
tr—io — температура горячей и обратной воды в град-,

с — теплоемкость воды = 1 ккал/кг • град.

Объем перемещаемой насосом воды

VH = -y м3!ч,	(1,38)

где у — объемный вес воды при расчетной температуре t0=70°С
(у7о=977,81 кг/м3).

Для обычных зданий расчетное давление, создаваемое цир-
куляционным насосом, принимают равным 1—1,5 м вод. ст.

В качестве циркуляционных насосов обычно используют
центробежные одноступенчатые насосы.

Насос для перекачки конденсата из конденсатного бака
в паровой котел подбирают с таким расчетом, чтобы он мог
перекачать за 30 мин количество конденсата, равное его часо-
вому расходу. Производительность конденсатных насосов под-
считывают по формуле

Обозначения здесь те же, что и в формуле (1,36). Давление,
развиваемое насосом для перекачки конденсата, должно быть
больше суммарного давления пара в котле Рк в м вод. ст., гид-
равлического давления столба воды высотой от оси трубопро-
вода до уровня воды в котле h м вод. ст. и потерь давления во
всасывающем и нагнетательном трубопроводах (от бака до
котла) S(/?/ + Z):

Як.„> Рк + й + 2 (RI+Z) м вод. ст. (1,40)

Чтобы избежать образования разрежения во всасывающем
патрубке насоса и вскипания конденсата, насос устанавливают
на 300—500 мм ниже дна конденсатного бака. Для перекачки
конденсата применяют центробежные насосы.

Центробежный насос (рис. 36, а) представляет со-
бой чугунный корпус 1, внутри которого находится рабочее ко-
лесо 2 с лопастями 3. Вода поступает в корпус насоса через
всасывающий патрубок 4 и попадает в центр вращающегося
с большой скоростью рабочего колеса. Лопастями колеса вода
отбрасывается к стенкам корпуса и направляется в нагнета-
тельный патрубок 5. В центре лопастного колеса образуется
разрежение, за счет которого в насос подсасывается вода.

Работа насоса характеризуется двумя основными парамет-
рами: производительностью, т. е. количеством воды, подаваемой
в единицу времени (в л/с или л/3/ч), и давлением, под которым
вода выбрасывается из насоса (в м вод. ст.).

Зависимость между производительностью и развиваемым
давлением, выраженная в виде графика, называется характери-
стикой насоса (рис. 36, б). На горизонтальной оси графика от-
кладывается производительность насоса в л/с или в мР/ч, на
вертикальной — давление, создаваемое насосом Н, в м вод. ст,,
коэффициент полезного действия насоса ц и мощность, расхо-
дуемая насосом N (масштабы для ц, Н и N различны).

Кривая 1 выражает зависимость между производительностью
и давлением насоса при данном числе оборотов колеса п об/мин.
Кривая 2 характеризует изменение коэффициента полезного
действия насоса при изменении его производительности. Кри-
вая 3 позволяет определить мощность, расходуемую двигате-
лем. При работе насоса с закрытой задвижкой расходуется
минимальная мощность. По мере открывания задвижки и уве-
личения количества воды, подаваемой насосом, расходуемая
мощность непрерывно возрастает и достигает максимального
значения при наибольшей производительности насоса.
5

Рис. 36. Центробежный насос: а — конструкция; б —

характеристика
Кривая 2 показывает, при какой производительности работа
насоса является наиболее экономичной (участок а—б на гра-
фике, где к.п.д. насоса достигает наибольшей величины).

Так как насос всегда обслуживает какую-нибудь сеть, его
рабочая точка находится в месте пересечения кривой 1 с кри-
вой характеристики сети 4, которая выражает зависимость ме-
жду расходом воды q и гидравлическим сопротивлением сети h.

Центробежные насосы рекомендуется подбирать таким об-
разом, чтобы при расчетной производительности коэффициент
полезного действия их был наибольшим (характеристика насо-
сов и другие конструктивные данные приводятся в специальных
справочниках).

Насосы приводятся в действие электродвигателями, с кото-
рыми они соединяются непосредственно или посредством муфт.

Мощность, расходуемая насосом, определяется по формуле

(V =	кВт,

3600-т)н-102

(1.41)

где GB — производительность насоса, кг/ч;

Нв — давление, развиваемое насосом при данном числе
оборотов и заданной производительности, м вод. ст.;
тщ—к. п. д. насоса (для насосов малой производительно-
сти т] = 0,3—0,5);

р — коэффициент запаса мощности.

Коэффициент р принимается: для электродвигателей мощ-
ностью до 1 кВт равным 2; от 1 до 2 кВт— 1,5; от 2 до 4 кВт —
1,2; от 4 до 10 кВт — 1,15; более 10 кВт — 1,1.

Насосы укомплектовываются асинхронными трехфазными
электродвигателями переменного тока с короткозамкнутым ро-
тором и синхронным числом оборотов в минуту 1500 и 3000.

Пример. Подобрать насос для системы отопления с расчетной потерей
тепла 350 000 ккал/ч. Расчетная температура горячей воды 95° С, обратной —
70° С, сопротивление системы 1,5 л вод. ст.

Количество воды, циркулирующей в системе (производительность на-
соса), составляет:

G = 350000 = uкг!ч ~ j 0

95 — 70

По таблицам справочника по насосам принимаем насос типа 1'/2 К-6,
который при расчетной производительности в 14 Л(3/ч развивает давление
Н=14 м вод. ст. и имеет электродвигатель мощностью ,V=1,7 кВт. Созда-
ваемое насосом избыточное давление /7изб = 14—1,5=12,5 м. вод. ст. гасится
с помощью задвижки.
Раздел II

ВЕНТИЛЯЦИЯ

И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
ВОЗДУХА

Глава I

НАЗНАЧЕНИЕ ВЕНТИЛЯЦИИ И ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
ВОЗДУХА

§ 1.	Санитарно-гигиенические требования к воздуху
помещений и общие сведения о вентиляции

В закрытых помещениях воздух может загрязняться вред-
ными газами, парами и пылью, образующимися в результате
производственных процессов, а также продуктами жизнедея-
тельности людей. Многие газы (окись углерода, сероводород,
акролеин и др.) и пары, выделяющиеся в воздух помещений,
оказывают вредное влияние на здоровье человека. В вентиля-
ционной технике эти загрязнения воздуха называются вредно-
стями. Присутствие вредных газов и паров в воздухе помещений
допускается только в очень небольших, безвредных для чело-
века количествах, получивших название предельно допустимых
концентраций (ПДК).

Вредное влияние на здоровье человека оказывает также
пыль как органического, так и неорганического происхождения.
Пыль, попадая вместе с воздухом в дыхательные органы, может
вызывать тяжелые заболевания. Чем мельче пыль, тем она вред-
нее, так как способна глубже проникать внутрь организма.
Особенно опасна пыль, ядовитая по составу. Кроме того, пыль
может содержать болезнетворные микроорганизмы.

Для того чтобы примеси вредных паров, газов и пыли в воз-
духе не превышали допустимых концентраций, необходимо из-
влекать из помещений воздух, насыщенный вредностями, и по-
давать вместо него в помещение чистый (наружный) воздух.

Температура и влажность воздуха также должны находиться
в определенных пределах, так как эти параметры оказывают
существенное влияние на тепловое равновесие организма. Гигие-
ническими исследованиями установлено, что человек в зависи-
мости от выполняемой им работы выделяет от 75 до 400 ккал
тепла в час. В состоянии покоя человек выделяет от 75 до
150 ккал/ч, а при выполнении тяжелой физической работы — от
250 до 400 ккал/ч. Для сохранения постоянства температуры
человеческого тела тепло, образующееся в организме, необхо-
димо непрерывно отводить, т. е. передавать в окружающую
среду, и в первую очередь в воздух.

Человеческий организм отдает тепло через кожу (около 80%)
и с выдыхаемым воздухом (около 20%). Передача тепла через
кожу осуществляется тремя путями: конвекцией, которая воз-
никает в результате нагревания соприкасающихся с телом
слоев воздуха, излучением тепла от тела к поверхности с более
низкой температурой (стены, мебель, окна) и испарением влаги
с поверхности кожи. При нормальной температуре и влажности
воздуха около 80% тепла передается за счет конвекции и излу-
чения и около 20%—за счет испарения влаги с поверхности
кожи. При повышении температуры воздуха теплоотдача воз-
растает за счет испарения, при понижении — за счет конвек-
ции и излучения.

Интенсивность испарения влаги с поверхности кожи зави-
сит от температуры, относительной влажности и скорости дви-
жения воздуха. Чем выше относительная влажность воздуха,
тем меньше влаги испаряется с поверхности кожи. Общая теп-
лоотдача организма может быть повышена за счет увеличения
скорости движения окружающего воздуха. В этом случае от-
дача тепла возрастает как за счет конвекции, так и за счет
испарения. Поэтому для нормального самочувствия людей воз-
дух должен иметь определенное сочетание температуры, отно-
сительной влажности и скорости движения, которые опреде-
ляют наиболее подходящие (комфортные) условия воздушной
среды (см.табл. 1).

Для того чтобы температура и влажность воздуха не пре-
вышали допустимых величин, нагретый влажный воздух сле-
дует удалять из помещений и подавать в них чистый (наруж-
ный) воздух с более низкой температурой и влажностью.

Таким образом, задачей вентиляции является удаление из
помещений воздуха с высокой температурой и влажностью, на-
сыщенного вредными газами, парами и пылью, и замена его
чистым наружным воздухом.

Первые идеи в отношении устройства вентиляции возникли
еще в глубокой древности: в древних восточных банях устраи-
вались отверстия в потолках для удаления нагретого и влаж-
ного воздуха. В более позднее время свежий воздух подавали
в помещения с помощью огневоздушных систем отопления.

До XIX в. потребности в искусственном вентилировании по-
мещений не возникало, так как необходимый естественный воз-
духообмен осуществлялся через неплотности ограждений. По-
требность в искусственной вентиляции появилась в связи
с быстрым развитием промышленности, и в первую очередь
78
рудничного дела. Особые заслуги в этой области принадлежат
М. В. Ломоносову, который в работе «О вольном движении
воздуха в рудниках примеченном» (1763) обосновал теорию
естественного движения воздуха и дымовых газов в каналах
и трубах. Эта теория легла в основу ныне существующих систем
отопления и вентиляции с естественной циркуляцией.

Первые системы вентиляции в зданиях были осуществлены
в 1861—1863 гг. в Петербургских казармах и в Двинском воен-
ном госпитале, в которых скапливалось большое количество
людей и обычное проветривание не давало эффекта.

Несмотря на развитие техники отопления и вентиляции та-
лантливыми русскими учеными, только после Великой Октябрь-
ской социалистической революции отопительно-вентиляционная
наука и техника были поставлены на службу трудящимся.

Уже в 1922 г. Народный Комиссариат Труда принял ряд по-
становлений об обязательном устройстве приточно-вытяжных
вентиляционных установок и других санитарно-технических уст-
ройств в производственных помещениях заводов химической и
пищевой промышленности. Были разработаны и опубликованы
нормы и ОСТы на устройство систем отопления и вентиляции
в зданиях различного назначения. ЭЧ'и мероприятия позволили
значительно улучшить условия труда и быта населения.

§ 2.	Физические свойства воздуха

С физической точки зрения воздух представляет собой смесь
сухих газов (азота, кислорода, аргона, углекислоты, гелия, не-
она, криптона) и водяного пара. Часть сухих газов, не содер-
жащая водяного пара, называется сухим воздухом, а смесь
сухого воздуха с водяным паром — влажным воздухом. Коли-
чество водяного пара в воздухе может изменяться.

Вес водяных паров, содержащихся в одном кубическом
метре воздуха, называется абсолютной влажностью воздуха
(концентрацией водяного пара W г/м3).

Вес водяного пара в кг, содержащегося во влажном воз-
духе, сухая часть которого весит один кг, называется его влаго-
содержанием (d г/кг).

d=622FZX*	Ш.1)

где Рп — парциальное давление водяного пара в кг/м2-, [Н/м2];

В — барометрическое давление воздуха, равное сумме пар-
циальных давлений сухого воздуха Рс. в и водяного
пара Ра, в кг/м2-, [Н/м2].

Чем больше водяного пара содержится в воздухе, тем мень-
шее количество влаги он может воспринять. Как только коли-
чество водяного пара в одном кубическом метре воздуха до-
стигнет максимально возможной величины, воздух становится
насыщенным.
Максимальное количество водяного пара, которое может со-
держаться в 1 кг сухого воздуха, зависит от его температуры
и называется влагоемкостью. Чем выше температура, тем
больше влагоемкость воздуха. Поэтому для характеристики
степени увлажненности воздуха пользуются понятием его отно-
сительной влажности <р. Величина ср показывает (в % или до-
лях) степень насыщенности воздуха водяными парами, которая
характеризуется отношением величины парциального давления
водяного пара Рп к величине полного насыщения РНас и подсчи-
тывается по формуле

Ф = -^--100%.	(11,2)

^нас

Парциальное давление водяного пара при полном насыще-
нии зависит от температуры и может быть ориентировочно под-
считано по формуле

Рнас = 3,58 + (1 + 0,14-/в)2 мм рт. ст.	(11,3)

(1 мм рт. ст. = 133,332 Н1м2).

При нагревании воздуха с определенной относительной влаж-
ностью количество содержащегося в нем водяного пара оста-
ется постоянным, а относительная влажность уменьшается.
Такое явление происходит при нагревании воздуха в калори-
ферах.

При охлаждении воздуха его относительная влажность уве-
личивается и при определенной температуре достигает 100%,
т. е. воздух становится насыщенным. Температура, при которой
охлаждаемый воздух достигает полного насыщения, называется
температурой точки росы. Дальнейшее охлаждение воздуха со-
провождается конденсацией (в виде мельчайших капель) неко-
торой части содержащихся в нем водяных паров. Это явление
наблюдается при смешивании теплого влажного воздуха с хо-
лодным; при охлаждении влажного воздуха в холодных кана-
лах вытяжных систем; при соприкосновении воздуха с холод-
ными поверхностями (окна, стены).

Температуру точки росы можно определить по формуле

гт. р = 20,1—(5,75 - 0,274 • Рп)2 °C.	(11,4)

В пределах температур и давлений, применяемых в венти-
ляционной технике, влажный воздух подчиняется законам иде-
альных газов, поэтому для 1 кг воздуха справедливо уравнение

PV = RT,	(11,5)

где Р — абсолютное давление, кг/м2;

V — удельный объем воздуха, м2/кг;

Т — абсолютная температура воздуха, равная 273 +1, в град;

R — газовая постоянная для влажного воздуха, выражаю-
щая работу газа в килограммометрах, совершаемую
при расширении 1 кг газа в условиях постоянного дав-
ления и повышения температуры на 1° (для давления,
выраженного в кг/м2, равна 29,36).

Уравнение (11,5) связывает три параметра воздуха Р, V
и Т. В вентиляционных установках давление Р практически
постоянно. В этом случае уравнение (11,5) приобретает вид:

— = -^- = const,	(11,6)

Т Р

т. е. с изменением температуры воздуха изменяется его объем.

Для двух различных состояний воздуха справедлива зави-
симость:

= const,

Л Тг
откуда .

^-=71,	(11,7)

V2 Тг

т. е. объем воздуха изменяется пропорционально изменению
его абсолютной температуры.

Пример. 40 000 л3 наружного воздуха с температурой *1=—30° С нагре-
ваются в калорифере до температуры /2=16°С. Определить, какой объем
будет занимать нагретый воздух. Согласно формуле (11,7) объем нагретого
воздуха составляет

Tt 273+

подставляя числовые значения величин Vi, G, t , получим

Vt = 40 000- 2—+.1.^ = 47 600 л3,

273 — 30

т. е. объем нагретого воздуха по сравнению с объемом холодного воздуха
увеличился на 19%.

В различных участках вентиляционной системы воздух имеет
различную температуру, а следовательно, и различный объем.
Это создает неудобство при выборе основного оборудования.
Между тем вес воздуха, перемещаемый в единицу времени по
любому участку вентиляционной системы, при изменении тем-
пературы остается постоянным. Поэтому при расчетах элемен-
тов вентиляционных систем или систем кондиционирования воз-
духа (например, калориферов, форсуночных камер, воздухоох-
ладителей) пользуются не объемом, а весом воздуха, переме-
щаемого через них в единицу времени (секунду, час). Между
весом и объемом воздуха существует зависимость:

Т =	(И,8)

где у — вес одного м3 воздуха (удельный вес), кг; [9,8 Н/м3];

V — объем, занимаемый 1 кг воздуха (удельный объем).

4

Заказ № 1269

81
Заменив в уравнении (П,7) объемы объемными весами, по-
лучим зависимость:

£=£. (IL9)

где отношение объемных весов воздуха обратно пропорциональ-
но отношению его абсолютных температур (при постоянном
давлении). Из формулы (11,9) следует, что объемный вес на-
гретого воздуха меньше объемного веса холодного воздуха. Е>га
закономерность используется в системах вентиляции с естест-
венным побуждением.

Объемный вес 1 м3 сухого воздуха при атмосферном давле-
нии в 760 мм рт. ст. или 760- 13,6=10 333 кг[м2 определяется по
формуле (11,5)

= ^св 10333 _ °53	f 11 10\

7с'В Rc. В Т	29,27-Т Т '	\	/

где 7?с. в — газовая постоянная доля сухого воздуха, равная
29,27.

Пример. Определить объемный вес сухого воздуха, имеющего темпера-
туру 30° С.

Пользуясь уравнением (И,10), получим

30 = 353— = j	3

273 + 30

Поскольку влажный воздух при / = 0°С представляет собой
смесь, состоящую из сухой части воздуха с объемным весом
ус. в = 1,293 кг/м3 и водяного пара с объемным весом ув. п =
0,58 кг/м3, объемный вес влажного воздуха всегда меньше
объемного веса сухого воздуха (при равных температурах).
Следовательно, чем больше в воздухе водяного пара, тем меньше
его объемный вес.

Эта зависимость выражается уравнением

Тв. в = ?С. в-0,0129-^-	(11,11)

или

ув ь = ^—0,0129 •	"	(11,12)

где Р — давление (упругость) водяного пара, находящегося
в воздухе, мм рт. ст.;

Риас — давление (упругость) водяного пара, насыщающего
воздух при данной температуре, ммрт. ст.

Пример. Определить объемный вес влажного воздуха, имеющего темпе-
ратуру 30°С, если его относительная влажность <р = 50%.

Решение. Давление водяного пара в насыщеном воздухе при темпера-
туре 30° С находим по формуле (11,3)

Рнас = 3,58 + (1 + 0,14- 30)2 = 30,62 мм рт. ст.
Подставляя числовые значения величин ср, t и Р1!ае в формулу (11,12),
получим

353	0,0129-30,62 0,5	,	,,

ув. в =----------------------= 1,165 — 0,0006 = 1,164 кгм3.

273 + 30	273 + 30

Из примера видно, что при температурах и влажностях воз-
духа, характерных для вентиляционной техники, объемные веса
влажного и сухого воздуха практически равны, поэтому при рас-
четах вентиляции пользуются объемным весом сухого воздуха.

При расчетах устройств для нагрева или охлаждения воз-
духа определяющей характеристикой влажного воздуха служит
его теплосодержание.

Теплосодержание влажного воздуха равно сумме теплосо-
держаний сухого воздуха и перегретого водяного пара

4. в = 4. в + 4. п ккал/кг-, [кДж/кг], (11,13)

1де 4. в — теплосодержание сухого воздуха в ккал!кг [кДж/кг]-,
/в. п — теплосодержание перегретого водяного пара в ккал!кг
[кДж/кг].

Теплосодержание 1 кг сухого воздуха при температуре t° равно:

4. в = Сс. в • t ккал/кг\ [кДж/кг],	(II, 14)

где с — весовая теплоемкость сухого воздуха, равная
0,24 ккал/кг-град [кДж/кг].

Теплосодержание перегретого водяного пара, находящегося
d	j

во влажном воздухе в количестве кг, при температуре t
равно сумме удельной теплоты парообразования г и теплоты
перегрева пара от 0° С до температуры t и подсчитывается по
формуле

/п = (597,3 + 0,43-I)ккал/кг, (11,15)

где 597,3 — удельная теплота парообразования при 0° С,
ккал/кг;

0,43 — теплоемкость перегретого водяного пара, ккал/кгХ
Хград.

Таким образом, теплосодержание влажного воздуха, в ко-
,	d

тором находится 1 кг сухого воздуха и — кг перегретого

водяного пара, подсчитывается по формуле

4. в = 0,24/+ (597,3 + 0,43/)- —— ккал/кг сухого воздуха (II, 16)

[в системе СИ /в в = 1,005/ + (2500 + 1,8/) • d • 10 3 кДж/кг с. в]

(II, 16')
или

^ = св^ + г^^- ккал/кг с. в. [кДж/кг с. в] (II, 17)

4*

83
Теплосодержание воздуха может быть положительным и от-
рицательным (при отрицательной температуре).

Пример. Определить теплосодержание воздуха с температурой 30° С
и относительной влажностью <р=50%.

Количество водяного пара, содержащегося в 1 кг сухого воздуха, по
формулам (11,1) и (11,2) составит:

d = 623	= 623---30,62J),5— = 12

В — РцасЧ> 760—30,62 0,5

где РИас — величина, взятая из предыдущего примера.

Теплосодержание влажного воздуха по формуле (11,16) составит:

12 8

/ = 0,24-30 + (597,3 + 0,43-30) — - = 7,2 -4-7,81 = 15,01 ккал/кг с. в.
1000

Из примера видно, что теплосодержание водяных паров пре-
вышает теплосодержание сухого воздуха. Поэтому при тепло-
технических расчетах влажного воздуха очень важно учитывать
теплосодержание водяного пара.

§ 3. Диаграмма влажного воздуха

Профессор Л. К. Рамзин, используя формулу (11,16), по-
строил I—d диаграмму (рис. 37), которая связывает все пара-
метры, определяющие тепловлажностное состояние влажного
воздуха; температуру (по сухому термометру) t°c, влагосо-
держание d г/кг, теплосодержание I ккал/кг, относительную
влажность <р% и парциальное давление водяного пара
Р мм рт. ст. при определенном барометрическом давлении (обыч-
но при В = 760 мм рт. ст.). На оси ординат диаграммы отложено
теплосодержание воздуха /в. в в ккал/кг с. в., на оси абсцисс
под углом 135° к оси у отложено влагосодержание d г/кг с. в.
На поле диаграммы также нанесены линии постоянных темпе-
ратур t и линии постоянных относительных влажностей <р. В ниж-
ней части диаграммы расположен вспомогательный график,
который связывает величины влагосодержания d (отложенные
на оси абсцисс) с величинами упругости (парциальные давле-
ния) водяных паров Ра в мм рт. ст. (отложенные на оси орди-
нат). Поле диаграммы разделено на две части линией ср = 100 %,
которая соответствует состоянию воздуха, насыщенного водя-
ными парами.

Выше линии ф = 1ОО°/о расположена область влажного воз-
духа, ниже — область перенасыщенного воздуха (образование
тумана); последняя в обычных расчетах вентиляции и конди-
ционирования воздуха не используется.

С помощью I — d диаграммы легко получить еще два важ-
ных параметра тепловлажностиого состояния воздуха: темпе-
ратуру точки росы /т. р и температуру мокрого термометра /м. т.
Рис. 37. Диаграмма влажного воздуха

OOOOl
Температура точки росы воздуха /т. р соответствует темпе-
ратуре воздуха, насыщенного водяными парами при данном
влагосодержании. Для получения этой температуры нужно
от точки А (на рис. 38), характеризующей заданное состояние
воздуха, провести линию d= const до пересечения ее с кривой
<р=100%. Проходящая через точку пересечения линия t —const
соответствует значению /т. Р-

Температура воздуха по мокрому термометру tM. т равна

температуре воздуха, насыщенного водяными парами при дан-

Рис. 38. Определение в I — d
диаграмме температуры
мокрого термометра /м.т
и температуры «точки ро-
сы» /т.р воздуха для точ-
ки А

ном теплосодержании. Эта темпера-
тура соответствует линии t = const, про-
ходящей через точку пересечения ли-
нии 1 = const с кривой <р= 100% для за-
данных параметров точки А (рис.38).
Любая точка на I—d диаграмме (на-
пример, точка А на рис. 37) характери-
зуется следующими параметрами: тем-
пературой воздуха по сухому термо-
метру /с, температурой воздуха по
мокрому термометру tM. т, температу-
рой точки росы <т.р, влагосодержа-
нием d, относительной влажностью ср,
теплосодержанием и парциальным дав-
лением водяного пара Рп- I— d диа-
грамма позволяет по двум известным

параметрам влажного воздуха опреде-
лить все остальные и служит основой
графоаналитических расчетов измене-
ния состояния влажного воздуха.

Пример. Определить с помощью /—d диа-

граммы все параметры воздуха, если его
температура по сухому термометру /О=35°С,

по мокрому — ^.7 = 20° С.

Решение. На /— d диаграмме находим линии / = 35° С и / = 20° С. Из
точки пересечения линии t = 20° С с линией <р=100% проводим линию /=
= 13,7 ккал/кг до пересечения с линией/=35° С, это и будет искомая точка А
(рис. 39) со следующими параметрами: теплосодержанием /=13,7 ккал!кг-,
относительной влажностью <р=23%; температурой точки росы /т.р = 11,8°С;
влагосодержанием d=8,5 г/кг с. в и давлением водяного пара Р= 10 мм рт. ст.

С помощью I — d диаграммы удобно изображать и рассчи-
тывать все процессы изменения состояния воздуха, которые не-
обходимо учитывать при решении задач вентиляции и конди-
ционирования.

Процессы нагрева или сухого охлаждения воздуха. Эти про-
цессы, при которых воздух получает или теряет только явное или
сухое тепло (в результате контакта с сухой нагретой или охлаж-
даемой поверхностью) являются простейшими. При этих про-
цессах влагосодержание воздуха остается постоянным, и в /—d
диаграмме параметры изменяются по линии d = const. Процесс
86
нагревания воздуха, имеющего параметры и <р4 (точка 1),
в калорифере изображается прямой (рис. 40, а), проведенной
из точки 1 вверх по линии d = const до точки 2, соответствую-

щей конечному состоянию нагретого
воздуха. При этом каждому килограм-
му сухой части воздуха будет передано
Д/± ккал тепла.

Процесс сухого охлаждения возду-
ха с теми же параметрами изобра-
жается прямой- (рис. 40, а), проведенной
из точки 1 вниз по линии d=const до
точки 3. При этом каждый килограмм
сухой части воздуха отдает Д/2 ккал
тепла. Процесс сухого охлаждения
воздуха может происходить только до
точки 4, которая находится в месте пе-
ресечения линии d — const с линией
<р=100%. Эта точка соответствует тем-
пературе точки росы. При дальнейшем
охлаждении воздуха содержащиеся
в нем водяные пары будут выпадать

Рис. 39. К примеру опре-
деления параметров воз-
духа в точке А

в виде конденсата, и изменение тепло-
влажностного состояния будет происходить по линии <р=1ОО°/о,
например до точки 5 (рис. 40,а).

Рис. 40. Изображение процессов обработки воздуха в /—d диаг-
рамме: а — нагрева и охлаждения; б — адиабатического и изотер-
мического увлажнения

Охлаждение воздуха на участке между точками 4—5 свя-
зано с отдачей не только явного (сухого), но и скрытого теп-
ла— тепла конденсации водяных паров, и поэтому является
более сложным процессом теплообмена. Простейшие процессы
сухого охлаждения воздуха могут осуществляться только до
температуры точки росы.

При сухом нагреве и охлаждении изменение теплосодержа-
ния воздуха А/ связано с изменением его температуры А/ при-
ближенной зависимостью

А/л:0,224Д/ ккал/кг [кД,ж1кг\.	(II, 18)

Процессы адиабатического увлажнения. Эти процессы проис-
ходят тогда, когда мельчайшие капли воды соприкасаются
с воздухом и приобретают температуру, равную температуре
мокрого термометра. При этом процессе теплосодержание воз-
духа / не изменяется, поэтому в I — d диаграмме такой про-
цесс изображается линией, совпадающей с линией постоянного
теплосодержания const. Если воздух с параметрами точки/
(рис. 40, б) будет находиться в контакте с водой, которая имеет
температуру, равную температуре мокрого термометра /м. т, i,
то он будет адиабатически увлажняться, изменяя свое состоя-
ние от точки 1 до точки 2 по линии Л = const. В этом случае
воздух воспринимает АгЛ г влаги на 1 кг сухой части. Преде-
лом адиабатического увлажнения является точка 3, находя-
щаяся на пересечении линии l~const с линией ср = 100%. В си-
стемах вентиляции и кондиционирования воздуха адиабати-
ческое увлажнение воздуха достигается путем многократного
разбрызгивания воды в специальных камерах (форсуночных).
Вода находится в непрерывном контакте с воздухом и имеет тем-
пературу, близкую к температуре мокрого термометра. Очень не-
большое количество воды (менее 3%) испаряется и увлажняет
воздух, проходящий через камеру. Увлажнение воздуха в такой
камере практически может составлять <р = 90—95%. Изменение
температуры в адиабатических процессах А/а в зависимости от
изменения влагосодержания воздуха Ada можно рассчитывать
по приближенной формуле

A/a = 2,45Ada СС.	(П,19)

При адиабатическом увлажнении воздуха его температура
понижается. Если же в воздух подавать водяной пар с темпе-
ратурой, равной температуре воздуха по сухому термометру, то
воздух будет увлажняться без изменения температуры, т. е. по
линии t = const. Процесс увлажнения воздуха паром изобра-
жается изотермой 1—4 (рис. 40, б) и соответствует поглощению
(ассимиляции) воздухом Ad2 в влаги. Пределом изотермиче-
ского увлажнения является точка 5, находящаяся в месте пере-
сечения изотермы с линией <р=100%.

Изотермическое увлажнение воздуха используется при по-
даче в воздух помещения пара с температурой около 100° С.
При этом линия, характеризующая изменение состояния воз-
духа, крайне незначительно отклоняется вверх от линии t = const
за счет физической теплоты пара. Изменение теплосодержания
88
Д/„ в зависимости от изменения влагосодержания в изо-
термических процессах можно рассчитывать по приближенной
формуле

А/и = 0,605Дг/и.	(11,20)

Политропические процессы тепло- и влагообмена. Наиболее
общими случаями изменения состояния воздуха в вентиляцион-
ной технике, и особенно в технике кондиционирования воздуха,
являются процессы одновременного нагрева и увлажнения либо
охлаждения и увлажнения или осушения. Такое изменение со-
стояния воздуха наблюдается, например, в помещении, в кото-
ром одновременно выделяются и явное тепло и водяные пары.
Если воздуху, содержащему G кг сухой части, передать Q ккал
тепла и W кг влаги, то количество воспринятого тепла составит:

Q = G-A/ ккал,	(II, 21)

а количество воспринятой влаги

W = G-Miz.	(11,22)

От соотношения Q и W зависит направление процесса в I—d
диаграмме. При W=0 процессы изображаются вертикальными
линиями d = const (сухой нагрев или охлаждение), при Q = 0
процессы изображаются адиабатами (/=const), во всех осталь-
ных случаях процессы изображаются прямыми, угол наклона
которых определяется отношением количества переданного
тепла Q к количеству влаги W, участвующей в процессе, т. е.
отношением правых и левых частей формул (11,21) и (11,22).
Это отношение является показателем направления луча про-
цесса изменения состояния воздуха в I — d диаграмме и обоз-
начается Е.

Е = ккал/кг [кДж/кг].	(11,23)

Изменения состояния воздуха, происходящие при одинаковых
значениях углового коэффициента, имеют одинаковую величину
приращения количества тепла на 1 кг воспринятой (или отдан-
ной) воздухом влаги. Таким образом, если начальные пара-
метры воздуха различны, а величины угловых коэффициентов
одинаковы, то лучи, характеризующие эти изменения состоя-
ний, будут параллельны друг другу.

Для облегчения построения в I — d диаграмме процессов
изменения состояния воздуха на ее поля нанесен пучок пря-
мых, соответствующих различным значениям тепловлажност-
ного отношения (см. рис. 37). Любая прямая, проведенная па-
раллельно лучу процесса, будет соответствовать тому же тепло-
влажностному отношению.

Зная тепловлажностное отношение Е для данного процесса,
на I — d диаграмме находят нужный луч и через точку, соот-
ветствующую начальному состоянию воздуха, проводят прямую,
параллельную этому лучу. Полученная прямая характеризует
процесс изменения состояния воздуха при заданном тепловлаж-

ностном отношении.

Тепловлажностное отношение Е может быть положительным

и отрицательным. Процессы, изображаемые лучом £ в I секторе
I — d диаграммы (см. рис. 37), характеризуются повышением
влагосодержания d и теплосодержания I. При этом темпера-
тура по сухому термометру может либо повышаться, либо по-
нижаться. Поэтому первый

та-

Рис. 41. Определение параметров точки
с помощью луча процесса

сектор 1 — d диаграммы ис-
пользуется для изображе-
ния процессов изменения па-
раметров приточного возду-
ха в помещениях, имеющих
тепло- и влаговыделения
(расчет воздухообменов в
торговых залах и горячих
цехах предприятий общест-
венного питания).

Процессы изменения со-
стояния воздуха, изображае-
мые во II секторе I — d диа-
граммы, в обычных вентиля-
ционных установках не при-
меняются. Луч Е = оо, разде-
ляющий I и II секторы диа-
граммы, характеризует про-
цесс нагревания воздуха при
постоянном влагосодержа-
нии (d —const), что соответ-
ствует нагреванию влажного
воздуха в калориферах вен-

тиляционных систем и установок кондиционирования воздуха.

В III секторе диаграммы изображаются процессы уменьше-
ния тепло- и влагосодержания (охлаждение и осушение воз-
духа в форсуночных камерах и поверхностных воздухоохлади-
телях кондиционеров).

В IV секторе диаграммы луч тепловлажностного отношения

характеризует процессы уменьшения теплосодержания и повы-
шения влагосодержания (охлаждение и увлажнение воздуха
в форсуночных камерах и поверхностных воздухоохладителях
кондиционеров). Процессы, изображаемые лучом 5 = 0, проте-
кают без изменения теплосодержания (адиабатические).

Величину тепловлажностного отношения Е в политропиче-
ском процессе можно приближенно определить по формуле

2.45Д/

4,1Д/ — М

(11,24)
С помощью тепловлажностного отношения Е (направления
луча процесса изменения состояния воздуха) можно определять
параметры приточного или вытяжного воздуха и необходимый
воздухообмен. Так, при известном тепловлажностном отноше-
нии Е = ~- и параметрах приточного воздуха (точка А на
рис. 41) параметры воздуха в помещении определяются в точке
пересечения луча процесса Е с линией допустимой относитель-
ной влажности воздуха в помзщедии (точка В на рис. 41).

Пример. Определить параметры
воздуха в торговом зале при следую-
щих условиях:

в рабочей зоне выделяется тепла
Q=40 000 ккал/ч и влаги 1(7=30 кг/ч;

приточный воздух подается в ра-
бочую зону с параметрами / = 21,6° С
и ср=59%.

Решение. Определяем тепловлаж-
ностное отношение по формуле (II,23)

Е = — = -° °— = 1330 ккал/кг.

W 30

По нормам СНИП температура
воздуха в помещении не должна
превышать 21,6+3=24,6° С.

Через точку с параметрами при-
точного воздуха (/=21,6 и <р=59%)
проводим луч процесса £=1330 до
пересечения с изотермой /Р.3=24,6°С.
В точке пересечения определяем ос-
тальные параметры воздуха в
рабочей зоне: <рР.з=56°/о н /рз =
= 11,9 ккал/кг с. в.

607.

Рис. 42. Определение параметров
смешанного воздуха

Процессы смешивания. В си-
стемах вентиляции и кондицио-
нирования воздуха часто при-
меняется смешивание воздуха,

имеющего различные параметры, например к наружному воз-
духу подмешивается внутренний воздух из помещения. В I—d
диаграмме процесс смешивания воздуха изображается прямой,
соединяющей точки, характеризующие параметры смешиваемых
компонентов (точки А и Б на рис. 42). Точка смеси всегда лежит
на этой прямой и делит ее на отрезки, обратно пропорциональ-
ные смешиваемым количествам воздуха (в кг).

Чтобы найти точку смеси, нужно прямую А — Б разделить на
п+1 частей и отложить от точки А одну часть или от точки Б

-о

п частей. Здесь величина п —-

°Б

. Получаемая точка В будет ха-

рактеризовать параметры смеси воздуха.
Пример. Определить параметры смеси, состоящей из четырех весовых ча-
стей воздуха с параметрами /С|=20°С и ср=60% и одной весовой части воз-
духа с параметрами t с,0°С и <р=8О°/о.

Решение. На / — d диаграмме находим точки, характеризующие пара-
метры смешиваемых частей воздуха, и соединяем их прямой линией (рис. 42).
Прямую линию делим на 4+1=5 частей; откладываем одну часть от точки А
(или 4 части от точки Б) и получаем точку смеси В с параметрами tc =16° С
и фсм = 73%.

Если число компонентов смеси более двух, то сначала нахо-
дим параметры смеси для двух компонентов (точка В), затем по-
лученную смесь (точка В) рассматриваем в качестве самосто-
ятельного компонента, для которого находим точку смеси
с третьим компонентом, характеризующимся точкой Е. Точка
смеси Bi и будет иметь параметры смеси трех компонентов.
Глава II

ВРЕДНОСТИ В ПОМЕЩЕНИЯХ ПРЕДПРИЯТИЙ ОБЩЕСТВЕННОГО
ПИТАНИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНОВ

§ 1.	Виды вредностей и источники их выделения

В предприятиях общественного питания все помещения
с точки зрения их технологического назначения можно разделить
на производственные и торговые. Это определяет характер вы-
деляющихся в этих помещениях вредностей. Так, в горячих цехах
выделяются тепло (от плит, пищеварочных котлов, мармитов,
кипятильников), водяные пары и газы (окись углерода, акро-
леин и Др.), образующиеся при варке пищи. В машинных отде-
лениях холодильных камер выделяются тепло (от двигателей,
компрессоров), пары аммиака (при использовании аммиачных
компрессоров). В торговых помещениях (обеденные залы, мага-
зины кулинарии)—тепло, водяные пары и углекислый газ.

Таким образом, основными вредностями в предприятиях об-
щественного питания являются тепло, водяной пар и углекислый
газ.

§ 2.	Определение тепловыделений

Источниками выделения тепла в предприятиях общественного
питания служат нагретые поверхности технологического обору-
дования, горячая пища, электрическое освещение, солнечная ра-
диация, а также люди, находящиеся в помещениях.

Тепловыделения нагретыми поверхностями. В предприятиях
общественного питания используется разнообразное оборудова-
ние. Оно может находиться в состоянии нагрева, установивше-
гося теплового режима или в состоянии остывания; кроме того,
жарочные поверхности плит могут быть заставлены различным
количеством наплитной посуды. Все это осложняет подсчет тепло-
выделений и делает его ориентировочным. Поэтому для расчетов
вентиляции количество тепла, выделяемое нагретыми поверхно-
стями теплового оборудования, принимается по средней величине
за весь период работы этого оборудования.
Общепринятым методом определения тепловыделений от на-
гретых поверхностей технологического оборудования является
применение известных закономерностей теплопередачи. Для
этого необходимо знать размер нагретой поверхности и ее темпе-
ратуру. Тепловыделения подсчитываются по формуле

QH.n = F-q-(l — Р) ккал!ч [кВт], (11,25)

где F— площадь нагретой поверхности, эи2;

q — средняя величина теплоотдачи с 1 л<2 нагретой поверх-
ности, ккал!чм2 [кВт 1м2]-,

Р — величина жарочной поверхности, занятой наплитной по-
судой, выраженная в долях.

Данные о средней теплоотдаче с 1 л<2 вертикальных и горизон-
тальных нагретых поверхностей приведены в табл. 16.

Таблица 16

Средняя теплоотдача с 1 м2 вертикальных и горизонтальных
нагретых стенок оборудования

Температура наружной поверхности.	Теплоотдача с 1 лса поверхности, ккал/ч		
	конвекцией	излучением	суммарная
50	190	160	350
60	250	220	470
70	320	280	600
80	400	350	750
90	480	420	900
100	570	500	1 070
150	1000	1 000	2 000
200	1500	1 700	3 200
250	2000	2 800	4 800
300	2500	4 000	6500
350	3100	5 700	8 800
400	3600	7 900	11 500
450	4200	10 500	14 700
500	4700	13 900	18 600

Точный подсчет тепловыделений нагретыми поверхностями
может быть выполнен по формуле

$н.п = ^-(«к + аИзлЖов—U ккал/ч,	(П,26)

где ак—коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/м2ч-град
[Вт Iм2  град];

Янзл — коэффициент теплоотдачи излучением, ккал!м2 ч-град
[Вт 1м2-град},
tnoB — средняя температура нагретой поверхности, град-,
tB — температура воздуха в помещении, град.

Подсчет тепловыделений от технологического оборудования
можно производить также по тепловому балансу данного обору-
дования. Для этого необходимо знать количество тепла ц, пере-
даваемого прибором в помещение (в %). В этом случае тепло-
выделения подсчитываются по формуле

Qo6oP = Q-n ккал/ч,	(II, 27)

где Q — полное количество тепла, вырабатываемое в данном при-
боре, ккал/ч.

При подсчете тепловыделений от технологического оборудо-
вания по формуле - (11,27) необходимо учитывать: коэффициент
одновременности Кх, коэффициент загрузки жарочной поверх-
ности К2, коэффициент эффективности работы местных вентиля-
ционных отсосов Кз.

Qotop^Q-nKrКг-Кз ккал/ч.	(11,28)

Величина коэффициента /G принимается равной: для столо-
вых— 0,8, для ресторанов и кафе — 0,7; значения коэффициента
/Сг — по технологическим характеристикам оборудования; коэф-
фициента К3— равной: при устройстве местных отсосов — 0,75 и
при устройстве завес или кольцевого воздуховода — 0,45.

Пример. Определить количество тепла, выделяемого в помещение кипя-
тильником, если средний расход условного топлива составляет 10 кг/ч, а доля
потерь тепла в помещение в общем балансе тепла кипятильника — 4%.

Решение. Тепловыделения кипятильника в помещение составляют:

Окип = Q= 10-7000-0,04 = 2800 ккал/ч.

Особенно удобно пользоваться этим способом при расчете
тепловыделений от электрических нагревательных приборов, для
которых мощность, расходуемая на восполнение потерь тепла,
отдаваемого в помещение (мощность холостого хода), приво-
дится в паспортных характеристиках.

Пример. Определить количество тепла, выделяемого в помещение элек-
трическим пищеварочным котлом КПЭСМ-60, если мощность холостого хода
его составляет 25% паспортной мощности.

Решение. Тепловыделения котла в помещение составят

<2к = N-a. х-860 = 8,6 0,25-860 = 1849 ккал/ч,

где Nx.t — мощность холостого хода, кВт;

860 — тепловой эквивалент работы (/ кВт/ч эквивалентен 860 ккал/ч).

В приложении IX приведены средние значения тепловыделе-
ний для теплового оборудования предприятий общественного пи-
тания.

Тепло остывающих тел. Это тепло необходимо учитывать
в обеденных залах (от горячих блюд) и в кондитерских цехах
(от выпеченных изделий). Количество тепла, выделяемого при
остывании продуктов, определяется по формуле:

QocT = <3ocT-c(^a4 —^кон) ккал/ч [кВт],	(U,2ff)

где Сост — вес остывающего продукта, кг-,
с—его теплоемкость, ккал/кг-град;

/нач и /кон — начальная и конечная температуры остываю-
щего продукта, град.
При остывании изделий или блюд, содержащих влагу, наблю-
даются одновременно протекающие процессы охлаждения и
испарения. Часть тепла, которая выделяется из остывающей
пищи и вызывает повышение температуры воздуха в помещении,
называется явным теплом. Остальная часть тепла, расходуемая
на испарение влаги и не вызывающая повышения температуры
воздуха в помещении, называется скрытым теплом. Это тепло
с учетом жировой пленки и других факторов составляет при-
мерно 30—35%.

Полное количество тепла, выделяемого остывающей пищей,
подсчитывается по формуле

Qr и = — Сср’(Zh~/к)'П1 ккал/ч,	(11,30)

т

где g — средний вес блюд, приходящихся на одного обедаю-
щего (принимается равным 0,85 кг);

сср — средняя теплоемкость блюд, входящих в состав обеда
(принимается равной 0,8), ккал/кг-град-,

— средняя температура блюд, поступающих в обеденный
зал (принимается равной 70° С);

tK — средняя температура блюд в момент потребления (при-
нимается равной 40° С);

П1 — количество посадочных мест;

т—продолжительность приема пищи одним посетителем —
принимается равной: для ресторанов — 1 ч, для столо-
вых без самообслуживания — 0,54-0,75 ч, для столовых
с самообслуживанием — 0,3 ч.

При расчете по укрупненным показателям тепловыделения от
пищи Qr. п можно принимать равными 204-30 ккал/ч на 1 посети-
теля.

Тепло, выделяемое механическим оборудованием. Это тепло
в предприятих общественного питания следует подсчитывать по
формуле

QMex = 860-ЛГуст-т] ккал/ч,	(П,31)

где 860 — тепловой эквивалент механической работы (1 кВт/ч
эквивалентен 860 ккал);

Л^уст — установочная мощность электродвигателей, приводя-
I щих механизмы в движение, кВт;

т] — коэффициент, характеризующий долю установочной
мощности, которая фактически расходуется при не-
прерывной работе машины (обычно принимается рав-
ным 0,25—0,3).

В системе СИ QMex = Л^уСт • Л [кВт]. (11,3 Г)
Тепло, вносимое солнечным облучением. Солнечная радиация
попадает в помещение через остекленные поверхности, плоские
кровли и наружные стены.
При расчетах вентиляции обычно учитывается только тепло,
проникающее через остекленные поверхности, так как теплопо-
ступления через кровлю, и особенно через наружные стены, не-
велики и происходят с большим запаздыванием вследствие мед-
ленного прогрева конструкций здания. Обычно поступление
тепла в результате солнечной радиации через стены и кровлю
наблюдается вечером и даже ночью, когда температура наруж-
ного воздуха снижается, а поступление тепла от других источни-.
ков сокращается.

Количество солнечной энергии, проникающей через остеклен-
ные поверхности, зависит от величины угла, образованного лучом
и поверхностью стекла. Луч солнца, падая на поверхность стек-
ла, частично отражается, частично проникает через стекло внутрь
помещения, где и превращается в тепловую энергию. Чем больше
угол между лучом и поверхностью стекла, тем меньшая доля
энергии отражается и большая попадает внутрь помещения. По-
этому через остекление, обращенное на запад, поступает больше
тепла, чем через остекление, обращенное на юг (в первом слу-
чае угол больше, чем во втором).

Количество тепла от солнечной радиации, поступающее через
остекленные поверхности, подсчитывается по формуле

Qc.p = 9ocT--f’ocT-^-₽ ккал/ч,	(11,32)

где 7ост — количество тепла, поступающее через 1 м2 остекления
в зависимости от географической широты расположе-
ния данного предприятия (принимается по табл. 17),
ккал/м2 ч;

Рост — площадь остекленной поверхности, расположенной
в одной из наружных стен, л<2;

k — коэффициент, зависящий от характера остекления:
при двойном остеклении в раздельных переплетах
&=1; тоже, при двойном остеклении в одной раме
&=1,15; при одинарном остеклении &=1,45;

Р — коэффициент, учитывающий уменьшение количества
тепла, поступающего от солнечной радиации, за счет
загрязнения стекол или применения солнцезащит-
ных устройств.

В предприятиях, расположенных в южных районах или имею-
щих значительное остекление, теплопоступления от солнечной
радиации настолько велики, что для их уменьшения необходимо
предусматривать защитные устройства в виде наружных козырь-
ков, маркиз, жалюзи. В этом случае следует принимать следую-
щие значения коэффициента р в формуле (11,32): при устройстве
массивных наружных козырьков — 0,05, маркиз — 0,25, при внеш-
нем зашторивании окон — 0,25, при устройстве наружных жа-
люзи— 0,30, при шторах между .переплетами — 0,50, при побелке
стекол — 0,60, при остеклении матовыми стеклами — 0,70.
Наиболее эффективным средством уменьшения тепла, посту-
пающего от солнечной радиации, является устройство наружных
козырьков.

Количество тепла, поступающее за счет солнечной радиации
через 1 jw2 двойного вертикального остекления и бесчердачного
покрытия, приведено в табл. 17.

Таблица 17

Количество тепла, вносимого солнечной радиацией через вертикальное
остекление с двойными раздельными переплетами и бесчердачные покрытия,
ккал/м^ч

Ориентация по странам света	Окна с дере- вянными переп- летами				Окна о металли- ческими переп- летами			
	географическая широта				географическая широта			
	35°	45°	55°	65°	35°	45°	55°	65°
Юг		ПО	125	125	145	140	160	160	180
Юго-восток и юго-запад		85	ПО	125	145	НО	140	160	180
Восток и запад		125	125	145	145	160	160	170	180
Северо-восток и северо-запад		65	65	65	60	80	80	80	80

Плоское бесчердачное покрытие
20 I 18 | 151 12| — I — I — I —

При подсчете теплопоступлений от солнечной радиации сле-
дует принять большую из двух величин: 1) теплопоступления
через остекление, расположенное в одной стене или 2) теплопо-
ступления через остекление, расположенное в двух взаимно пер-
пендикулярных стенах с учетом коэффициента 0,7. В обоих слу-
чаях добавляется теплопоступление через бесчердачное покры-
тие, если таковое имеется.

Теплопоступление через бесчердачное покрытие подсчитыва-
ется по формуле

Спокр = ?покр -^покр  ^покр ккал/ч [кВ tn/ч],	(11,33)

где ^покр — количество тепла, поступающее через 1 м2 поверхно-
сти покрытия (принимается по табл. 17);

Кпокр — поверхность покрытия, л<2;

йпокр— коэффициент теплопередачи покрытия, к.кал!м2ч  град.

Тепло солнечной радиации учитывается только в летнее время
при наружной температуре более 10° С.

Тепловыделения от источников искусственного освещения.
Эти тепловыделения учитываются сравнительно редко, так как
в вечернее время общие поступления тепла в помещение сокра-
щаются, и поэтому этот период не является расчетным.
Количество тепла, выделяемого источниками искусственного
освещения, подсчитывается по формуле

Qocb = 860 • р  2 Хосв ккал/ч,	(11,34)

где 2 Af0CB — суммарная мощность источников освещения, кВт-,
Р — коэффициент, учитывающий долю электроэнергии,
переходящей в тепло (обычно=0,924-0,97).

В системе СИ

Q0CB = P-2-AT0CB [кВт].	(11,34')

Тепловыделения людьми. Тепловыделения людьми зависят
от их количества в помещении, характера выполняемой работы и
температуры воздуха. Подсчитываются они по формуле

Фл = • <71 + п2 7г ккал/ч [кВт],	(П,35)

где «1 — количество посетителей (принимается равным числу
мест в зале);

п2 — количество обслуживающего персонала;

qi — полные тепловыделения в ккал/ч от одного посетителя
(принимаются по табл. 18);

q2— полные тепловыделения в ккал/ч от одного работника
предприятия общественного питания (принимаются по
табл. 18).

Количества тепла и влаги, выделяемые человеком при разных
температурах окружающего воздуха и различной интенсивности
выполняемой им работы, определяются по табл. 18.

Таблица 18

Количество тепла и влаги, выделяемое людьми

Температура воздуха в помещении, °C

Вредность	Ю	15	20	25	30	35

Для посетителей						
Тепло, ккал/ч:						
полное 		155	135	130	125	125	125
явное 		130	105	85	55	35	5
• скрытое		2S	35	45	70	90	120
Влага, г/ч		40	55	75	115	150	200

Для работников предприятия

Тепло, ккал/ч: полное 		185	180	175	170	170	170,
явное 		140	115	90	60	35	5
скрытое		45	65	85	110	135	165
Влага, г/ч		70	ПО	140	185	230	280
§ 3.	Определение влаговыделений

В предприятиях общественного питания учитывается количе-
ство влаги, выделяемой людьми, остывающей пищей, продуктами
при жаренье их на плитах и при испарении с поверхности вароч-
ных котлов.

Влаговыделение. Выделение влаги людьми зависит от их ко-
личества, выполняемой работы и метеорологических условий
в помещении.

Количество выделяемой влаги подсчитывается по формуле

GJ1 = n1-g1-Jrni-g.2 кг/ч,	(П,36)

где — количество посетителей (принимается равным числу
мест в зале);

п2 — количество обслуживающего персонала;

gt — влаговыделения в кг!ч от одного посетителя (принима-
ется по табл. 18);

g2 — влаговыделения кг!ч от одного работника предприятия
общественного питания (принимается по табл. 18).

Выделение влаги горячей пищей. Выделение влаги при осты-
вании пищи определяется по формуле

G = k--^Сср (z" ~<к)--"-1 кг/ч,	(II, 37)

т (597,3 + 0,43/Ср)

где k—коэффициент, учитывающий неравномерность по-
требления пищи, а также наличие жировой пленки,
затрудняющей испарение влаги (принимается
равным 0,34);

S> Сср,

t„ и tK— имеют те же значения, что и в формуле (11,30);

597,3 — скрытая теплота испарения при 0°, ккал!кг\
0,43 — теплоемкость водяного пара, ккал!кг-град\

/Ср — средняя температура испарения, принимается рав-
ной -^-+А град.

2

Выделение влаги при жаренье продуктов. Выделение влаги
при жаренье продуктов (мяса, картофеля, рыбы и др.) на плите
в первые 10—20 мин составляет 11—16% первоначального их
веса.

Выделение влаги при кипении воды может достигать очень
больших величин (до 40 кг с 1 jw2 кипящей жидкости) и зависит
в основном от интенсивности кипения. Количество влаги, выде-
ляющейся с поверхности варочных котлов или другой посуды
с открытой поверхностью, для ориентировочных подсчетов сле-
дует принимать по табл. 19. При подсчете количества влаги, по-
ступающей в помещение от группы варочных котлов или каст-
рюль, необходимо учитывать коэффициент одновременности ра-
боты, который при количестве котлов или кастрюль до четырех
следует принимать равным 0,75, а при большем количестве— /
равным 0,6.
Ориентировочное количество влаги, выделяющееся от котлов
и кастрюль, в кг/г

Емкость котла или кастрюли	Площадь зеркала испарения,	Количество влаги, испаряющейся с по- верхности котлов или кастрюль, кг/ч	
		с открытой поверх- ности	при наличии паро- отводной трубы
100	-0,29	10	3
250	0,50	16	4,8
400	0,74	23	6,9
600	1,13	39	11,7

§ 4.	Определение количества вредных газов,
выделяющихся в помещение

Содержание газов, паров и пыли в помещениях не должно
превышать предельно допустимых концентраций, т. е. такого их
количества, которое не вызывает неблагоприятного воздействия
на организм человека. В торговом зале предприятий обществен-
ного питания основной вредностью является углекислый газ
(СОг), который выделяется людьми. Поэтому расчет вентиляции
для удаления углекислого газа производится только для поме-
щений со значительным количеством людей (обеденные и бан-
кетные залы, магазины кулинарии).

Количество углекислого газа, выделяемого людьми, подсчи-
тывается по формуле

6/ = n16/1 + «2^2 Л1Ц,	(И, 38)

где «1 и п-2. — количество посетителей и обслуживающего персо-
нала, находящихся в вентилируемом помещении;

Ui — выделение углекислоты одним посетителем (при-
нимается по табл. 20), л/ч (г/ч);

U2— выделение углекислоты одним работником общест-
венного питания (принимается по табл. 20), л)ч
(г/ч).

Таблица 20

Количество углекислого газа, выделяемого одним человеком

Возрастные категории и характер работы	Выделение углекислоты	
	л/ч	г/ч
Взрослый человек:  в состоянии отдыха или при спокойной рабо- те (в учреждениях, учебных заведениях) . . при физической работе:  легкой 		23	35
	30	45
тяжелой		45	68
Дети до 12 лет		12	18
§ 5.	Определение воздухообменов

Выделение вредностей в помещениях может происходить не-
прерывно, периодически или кратковременно.

При непрерывном поступлении вредностей снижение их кон-
центрации до допустимой величины достигается непрерывным
удалением из помещения загрязненного воздуха и подачей в него
чистого (наружного) воздуха. Такая смена воздуха называется
воздухообменом. При периодическом или кратковременном по-
ступлении вредностей удаление их осуществляется периодиче-
ским извлечением из помещения загрязненного воздуха и пода-
чей в него чистого (наружного) воздуха.

При выделении большого количества вредностей требуется
интенсивная смена воздуха, при выделении меньшего количества
вредностей — менее интенсивная. Интенсивность смены воздуха
характеризуется кратностью воздухообмена,, которая представ-
ляет собой отношение количества воздуха L (в ле3), подаваемого
или удаляемого из помещения за час, к внутреннему объему по-
мещения V (в ле3).

п =	(П.39)

•Кратность воздухообмена показывает, сколько раз воздух
данного помещения сменяется в течение часа. Большинство по-
мещений предприятий общественного питания (моечные, загото-1
вочные, конторские) характеризуется постоянной интенсив-
ностью выделения вредностей. Поэтому для них могут быть уста-
новлены нормы кратности воздухообмена как по притоку, т. е.
по количеству подаваемого наружного воздуха, так и по вы-
тяжке, т. е. по количеству удаляемого загрязненного воздуха (см.
приложение II).

Количество приточного или вытяжного воздуха исходя из
кратности воздухообмена определяется по формуле

L = n-V м31ч.	(11,40)

Пример. Определить количество наружного воздуха, подаваемого в рыб-
ный цех и удаляемого из него, если площадь помещения составляет 6X6 м2,
а высота — 3,5 м.

Решение. Внутренний объем помещения составляет

V = 6 X 6 X 3,5 = 126 м3.

По приложению II кратность для такого помещения составляет: по при-
точному воздуху пПр = 3, по вытяжному — п=4. По формуле (II, 40) количе-
ство приточного воздуха составит

1Пр = ппр• V = 3-126 = 378 м3/ч,
а, вытяжного —

i-выт = «выт- V — 4-126 = 504 м3/ч.

Для большинства помещений кратность по притоку и вы-
тяжке различные. Это делается для того, чтобы исключить воз-
можность поступления воздуха из более загрязненных помеще-
ний в менее загрязненные, например из санитарных узлов (убор-
ные, душевые) — в производственные помещения. Для этого
в помещения с менее загрязненным воздухом (например, в торго-
вые залы, коридоры, вестибюли) подается большее количество
приточного воздуха, в результате чего в них создается повышен-
ное давление (подпор) и воздух из чистого помещения поступает
в смежные с более загрязненным воздухом, откуда и удаляется.

В горячих цехах (кухни, кондитерские цехи), а также в тор-
говых залах в зависимости от характера технологического про-
цесса, используемого оборудования, объема помещений, количе-
ства людей и режима работы выделяется различное количество
тепла, влаги, и газов. Для их удаления требуется различное ко-
личество вентиляционного воздуха. Поэтому воздухообмен в пе-
речисленных помещениях необходимо рассчитывать по количе-
ству выделяющихся вредностей.

Воздухообмен для удаления вредных газов и паров опреде-
ляется по формуле

L =----------мэ/ч,	(II, 41)

^ПОМ - ^пр

где U — количество вредностей, выделяющихся в помещение
в течение часа;

Рпом — предельно допустимое содержание (концентрация)
вредных газов или паров в воздухе помещения, л/м3\
Рпр — содержание (концентрация) вредных газов или паров
в приточном воздухе, л/м3.

Расчет воздухообмена для удаления углекислого газа. Для
удаления углекислого газа (СОг) в помещение вводится наруж-
ный воздух с пониженным содержанием ССД Этот воздух погло-
щает некоторое количество углекислого газа и сопутствующих
ему других вредных газов, а затем удаляется с помощью вытяж-
ной вентиляции.

Количество воздуха, которое необходимо сменить в помеще-
нии в течение часа для удаления углекислого газа, определяется
по формуле (11,41).

Допустимое содержание углекислого газа в воздухе помеще-
ния Рпом принимается по табл. 21. Содержание углекислого газа
в наружном воздухе составляет: в сельской местности — 0,3 л/.и3;
в небольших городах — 0,4 л/л3; в больших городах — 0,5 л/л!3.

Количество углекислоты, выделяемой людьми, так же как и
содержание ее в наружном воздухе, не зависит от времени года,
поэтому величина воздухообмена, подсчитанного для удаления
углекислого газа, будет одинаковой в течение всего года.

При выделении в помещение других вредных газов количество
вентиляционного воздуха подсчитывается по той же формуле
(11,41), только в этом случае Л>пр:=0.
Допустимое содержание углекислого газа в помещениях
различного назначения

Назначение помещений	Максимально допустимое содержание углекислого газа	
	Л/JK3	г/м3
Для постоянного пребывания детей и боль- ных 			0,7	1,05
Для постоянного пребывания людей (жилые помещения) 		1,0	1,5
Для периодического пребывания людей (учреж- дения) 		1,25	1,9
Для кратковременного пребывания людей (ки- нотеатры, театры и др.)			2,0	3,05

Расчет воздухообмена для удаления избыточного тепла. В лет-
нее время все тепло, выделяющееся в помещение, является избы-
точным и подсчитывается по формуле

<?1>зб== 2 Овыд “Qt. e + Qc. р + Ом. o + Qr. п + Ол ккал/ч, (П, 42)
где QT. о — тепло, выделяемое тепловым оборудованием, ккал/ч-,

Qc.p — тепло солнечной радиации, ккал/ч-,

Qm. о — тепло, выделяемое механическим оборудованием,
ккал/ч-,

Qr. п—тепло, выделяемое остывающей пищей, ккал/ч-,
Qji — тепло, выделяемое людьми, ккал/ч.

В зимнее время часть выделяющегося в помещениях тепла
расходуется на компенсацию теплопотерь через наружные ограж-
дения, поэтому теплоизбытки в зимнее время Qa36 подсчиты-
ваются по формуле

-2(11.43)

где S фвыд—все тепло, выделяемое в помещении, ккал/ч-,
Qhot—потери тепла через наружные ограждения помеще-
ния, подсчитанные при температуре наружного воз-
духа, принятой для расчета вентиляции в зимнее
время (принимаются по приложению III), ккал/ч.

Топлопотери, подсчитанные при наружной температуре для
расчета вентиляции в зимнее время, определяются по формуле

Q“«T =	ккал/ч, . (11,44)

“от расч

где Q°aC4—теплопотери здания при расчете системы отопления,
ккал/ч-,

(в— температура внутри помещения, °C;
tn. в — наружная температура для расчета вентиляции
в зимнее время, °C;

tn. о — наружная температура для расчета отопления, °C.

Для удаления избыточного тепла в помещение вводится при-
точный воздух с более низкой температурой. На его нагрев рас-
ходуется тепло. Нагревшийся воздух удаляется с помощью вы-
тяжной вентиляции.

Количество воздуха, которое необходимо подать в помещение
для удаления избыточного тепла, определяется по формуле

L =------------- м31ч,	(11, 45)

c(tyx — /пр)?

где С2изб — избыточное (явное) тепло, ккал/ч-,

с — весовая теплоемкость воздуха (с=0,24 ккал/кг-град);
у — объемный вес воздуха, поступающего в помещение,
кг/м3;

tyj. — температура удаляемого воздуха, °C:

/Пр — температура приточного воздуха, °C.

Знаменатель формулы 11,45 представляет собой количество
тепла, расходуемого на нагревание 1 м3 воздуха от температуры
приточного воздуха /пр до температуры удаляемого воздуха /ух.

В летнее время приточный воздух обычно поступает через от-
крытые окна, форточки, двери, и его температура равна темпера-
туре наружного воздуха. Температура наружного воздуха для
расчета приточной вентиляции в летнее время принимается рав-
ной средней температуре самого жаркого месяца в 13 ч и назы-
вается наружной температурой для расчета вентиляции в летнее
время (/н. в)-

В зимнее время наружный воздух нагревается до темпера-
туры приточного воздуха. Для торговых залов эта температура
принимается равной И° С, для кухонь — не менее 12° С и для
остальных помещений— 16°СГ~Темпёратура наружного воздуха
длТГрасчета приточной вентиляции в зимнее время принимается
равной средней температуре самого холодного месяца в 13 ч и
называется наружной температурой для расчета вентиляции
в зимнее время (/| в) . Расчетные температуры наружного воз-
духа для расчета вентиляции в зимнее и летнее время приведены
в приложении III.

Температура удаляемого воздуха подсчитывается по формуле
/ух =/р. 3 +А/(А—2) град, '	(11,46)

где /р.з — температура рабочей зоны на высоте 2 м. от уровня
пола, град-,

Ы— возрастание температуры воздуха по вертикали на
каждый метр высоты сверх 2 м (для торговых залов
А/ принимается равной 1° С, для горячих цехов —
1,5°С), град-,

h — высота помещения, м.
В кухнях, кондитерских и пирожковых цехах в зимний период
допускается повышение температуры до 25° С против указанной
в приложении II.

В соответствии с требованиями табл. 1 температура воздуха
в летнее время в рабочей зоне помещений с незначительными
тепловыделениями (торговые залы) не должна превышать рас-
четной температры наружного воздуха более чем на 3°С, а по-
мещений со значительными тепловыделениями — более чем на
5° С.

Расчет воздухообмена для удаления избыточной влаги. При
температуре в помещении более 25° С воздух с повышенной
влажностью является причиной плохого самочувствия людей. Зи-
мой повышенная влажность внутреннего воздуха является недо-
пустимой, так как водяные пары могут конденсироваться на хо-
лодных поверхностях наружных ограждений (окнах, дверях, чер-
дачных перекрытиях). При этом наблюдаются капель с потолка,
увлажнение строительных конструкций и в конечном счете их
разрушение. Поэтому относительная влажность воздуха в пред-
приятиях общественного питания не должна превышать: в кух-
нях и моечных — 60—70%; в охлаждаемых камерах — 80—90%;
в кондитерских и пирожковых цехах, а также неохлаждаемых
складских помещениях — 60—75%; в остальных помещениях —
65—70%.

Для удаления избыточной влаги в помещение подается воздух
с малым влагосодержанием. Поглощая водяной пар, воздух
увлажняется, после чего удаляется с помощью вытяжной венти-
ляции.

Количество воздуха, которое необходимо подать в помещение
для удаления избыточной влаги, определяется по формуле

^-вл

______Свл

(^ух	<*пр) • У

м3/ч,

(11,47)

где бВл — количество водяных паров, выделяющихся в помеще-
нии в течение часа, а;

— допустимое содержание водяного пара при заданной
температуре и относительной влажности воздуха в по-
мещении, г/кг с. в;

dnp—влагосодержание приточного (наружного) воздуха,
г!кг с. в;

у — объемный вес поступающего в помещение воздуха,
кг/м2.

Влагосодержание приточного воздуха t/np определяется по
формуле

^пр^пГ'Рпр г,кг’	(И, 48)

где d"pC — количество влаги, которое может содержаться в при-
точном воздухе при полном его насыщении, г/м2;

<Рир — относительная влажность приточного воздуха, %
В летнее время dnpC определяется при температуре приточ-
ного воздуха /Пр, в зимнее время — при наружной температуре
для расчета вентиляции в.

Относительная влажность приточного воздуха <рпр определя-
ется по приложению III. *

Расчет воздухообмена для' одновременного удаления тепла и
влаги. В помещениях, в которых одновременно выделяются тепло
и влага (кухни, торговые залы), необходимый воздухообмен рас-
считывается путем построения процесса' изменения параметров
воздуха в I—d диаграмме.

Воздухообмен определяют следующим образом:

1.	Подсчитывают избыточное выделение тепла фИЗб (сумма
явного и скрытого тепла в ккал/ч), влаги бвл (в кг/ч) и тепло-
влажностное отношение Е (по формуле 11,23).

2.	По известным параметрам приточного воздуха ^Пр и <рПр
на /—d диаграмму наносят точку соответствующую началу
процесса, и через нее проводят луч процесса Е.

3.	В точке пересечения луча процесса с линией допустимой
относительной влажности уходящего воздуха <рух находят пара-
метры уходящего воздуха /узс и /ух, или на пересечении луча про-
цесса с линией температуры уходящего воздуха находят относи-
тельную влажность воздуха <рух и его теплосодержание /ух.

Количество вентиляционного воздуха определяется по фор-
муле

.£ =------------ м3/ч;

(Zyx - /пр) У

g = Qh36 кг/Ч;	(11,49)

Zyx ZПр

где <2из&-— количество избыточного тепла, подлежащего удале-
нию (сумма явного и скрытого тепла), ккал/ч-,

/ух— теплосодержание уходящего воздуха определяется по
I — d диаграмме исходя из температуры и относи-
тельной влажности уходящего воздуха (Дх и <рух),
ккал/кг-,

/Пр — теплосодержание воздуха, поступающего в помеще-
ние (определяется по параметрам приточного воз-
духа), ккал/кг-,

у — объемный вес воздуха (определяется при темпера-
туре помещения), кг/м3.

§ 6. Определение годового расхода тепла
и электроэнергии на вентиляцию

Для составления эксплуатационных смет, заявок на топливо,
калькуляции стоимости отпускаемой продукции требуется опре-
делить годовой расход тепла и электроэнергии на работу венти-
ляционных устройств.
Годовой расход тепла на нагревание воздуха в приточных си-
стемах вентиляции определяется по формуле

Q?or = L’V-c(ZnP — ZcP. н)т’п ыал!год, (11,50,а)

где L — общее количество приточного воздуха, м3/ч;

у — объемный вес воздуха, кг!м3-,

с — удельная теплоемкость воздуха, ккал)кг-град\
tup — средняя температура приточного воздуха, °C;

/Ср.н— средняя температура наружного воздуха за период
работы калориферов, °C;

т — количество часов работы калориферов в течение сутек
(обычно 15 ч);

п — число дней отопительного периода за год (принима-
ется по приложению III).

Годовой расход тепла на нагрев приточного воздуха ориенти-
ровочно можно также определить по удельной тепловой харак-
теристике:

$годт = ?вентн)-т-п ккал/год, (11,50,6)

где 7вент — удельная тепловая характеристика для вентиляции
зданий, т. е. количество тепла, расходуемого для на-
 грева на 1°С приточного воздуха, приходящегося на
1 м3 здания в час, к.кал!м3 ч-град-,
tBc?—средняя температура помещений, °C;

/Ср. н—средняя температура наружного воздуха за отопи-
тельный период, °C (приложение III);

У—объем здания по наружным размерам, м3;

тип— (см. формулу II, 50, а).

Удельная тепловая характеристика для вентиляции примени-
тельно к предприятиям общественного питания принимается рав-
ной: для зданий объемом до 5000 м3—0,7 ккал!м3 ч-град, до
10 000 м3 — 0,65 ккал/м3 ч-град и более 10 000 м3 — 0,60 ккал1м3
ч-град.

Годовой расход электроэнергии можно приближенно опреде-
лять по формуле

Адвент = У —-Ят'	кВт,	(11,50, в)

вент 102-3600 т)в

где L — объем воздуха, перемещаемого каждым вентилятором,
м3/ч-,

Н — давление, создаваемое каждым вентилятором, кг/м2-,
т' — количество часов работы каждой вентиляционной уста-
новки в течение года;

т]в — коэффициент полезного действия вентилятора.
Глава Ш

СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ

§ 1.	Классификация систем вентиляции

Наиболее простым способом вентиляции является естест-
венное проветривание помещений, которое осущест-
вляется за счет проникания наружного воздуха через неплотно-
сти в ограждениях. Если давление воздуха снаружи помещения
выше, чем изнутри, то наружный воздух будет проникать внутрь
помещения; если давление внутри помещения выше, чем сна-
ружи, внутренний воздух будет выходить через неплотности.
Обычно наблюдаются одновременно протекающие процессы пе-
ремещения наружного воздуха внутрь здания и выхода внутрен-
него воздуха наружу.

Разность давлений между наружным и внутренним воздухом
возникает либо при обдувании здания ветром, либо при наличии
разности температур наружного и внутреннего воздуха. С навет-
реной стороны здания создается зона повышенного давления
(в сравнении с давлением в здании), а с подветреной стороны —
зона пониженного давления. В этом случае наблюдается про-
никание наружного воздуха внутрь здания с наветреной стороны
и выход внутреннего воздуха наружу с подветреной стороны
(инфильтрация).

В тех случаях, когда температура внутреннего воздуха выше
температуры наружного воздуха (зимний период), последний как
более тяжелый проникает внутрь здания в его нижней части
(первые этажи), в то время как внутренний, теплый и, следова-
тельно, более легкий, стремится выйти наружу в верхней части
здания (верхние этажи). Таким образом, естественный воздухо-
обмен зависит от случайный факторов — направления и силы
ветра, разности температур воздуха внутри здания и снаружи и
является неорганизованным. Такой воздухообмен может создать
кратность не более 0,5, что является недостаточным для удале-
ния вредностей из производственных помещений. Поэтому для
обеспечения воздухообмена в производственных помещениях
с кратностями более 0,5 применяется искусственная вентиляция
с помощью вентиляционных систем.

Системы вентиляции, которые удаляют загрязненный воздух
из помещений, называются вытяжными. Системы, которые по-
дают в помещения очищенный и подогретый (в зимнее время)
наружный воздух, называются приточными. Эффективное
удаление вредностей с помощью систем вентиляции зависит от
количества вентиляционного воздуха, а также способа удаления
вытяжного и подачи приточного воздуха.

Способ удаления загрязненного и подачи приточного воздуха
зависит от характера вредностей, мест их образования, мощности
и расположения теплового оборудования и других обстоятельств.
Так как вредности могут быть легче или тяжелее воздуха, выде-
ляться в одном или нескольких местах, иметь температуру, рав-
ную температуре воздуха в помещении или более высокую, уда-
ление и подачу воздуха осуществляют тремя видами вентиля-
ции— обобщенной, местной и комбинированной.

При обобщенной вентиляции загрязненный воздух
удаляется независимо от места выделения вредностей. Однако
ввиду того, что в предприятиях общественного питания наиболь-
шая концентрация вредностей (тепло, влажный воздух, газы) на-
блюдается в верхней зоне помещений, вытяжной воздух целесо-
образно удалять из верхней зоны. Вытяжные решетки обычно
устанавливаются на расстоянии 0,3—0,5 м от потолка.

При местной вентиляции воздух удаляется от мест наи-
большего выделения вредностей. Например, местная вытяжка
в виде кольцевого воздуха устанавливается на потолке, над ку-
хонными плитами, и вплотную примыкает к потолку (рис. 43, а).

Воздух над жарочной поверхностью плиты нагревается, ста-
новится более легким, поднимается вверх, увлекая с собой водя-
ные пары, выделяющиеся из на-
плитной посуды, дым от обжари-
ваемых продуктов и другие вред-
ности. Достигая потолка, поток
теплого воздуха распространя-
ется горизонтально в направле-
нии стенок кольцевого воздухо-
вода и удаляется через вентиля-
ционные решетки, установленные
с внутренней его стороны. Вслед-
ствие большого расстояния от по-
верхности плиты до воздуховода,
часть загрязненного воздуха мо-
жет не попадать в него, что сни-
жает эффективность вентиляци-
онного устройства. Для ее уве-
личения отсасывающее устрой-
ство рекомендуется приближать
110

Плита

а

Рис. 43. Местная вентиляция над
отсоса
к месту выделения вредностей. С этой целью применяются ме-
стные отсосы, разработанные для модулированного теплового
электрического оборудования (рис. 43, б). Они могут также
устанавливаться и над немодулированным тепловым оборудо-
ванием.

плитой: а — и виде кольцевого воздуховода; б —- конструкция местного
МВО-420ф
Благодаря приближению отсасывающего устройства к месту
выделения вредностей из помещения с помощью местной венти-

ляции удается извлекать воздух с более высокой концентрацией
вредностей (температурой, содержанием водяных паров и др.),
чем при общеобменной вентиляции. Так, при устройстве над пли-
той кольцевого воздуховода температура удаляемого воздуха до-
стигает 45°С, в то время как при общеобменной вентиляции она
не превышает 30—35° С. Благода-
ря этому для местной вентиляции
требуется значительно меньший
воздухообмен, чем для общеоб-
менной.

В системах комбиниро-
ванной вентиляции ис-
пользуется и местная вытяжка от
отдельных видов оборудования, и
общеобменная вентиляция.

Отсос модели МВО—420ф. От-
сос модели МВО-420ф является
местным вентиляционным отсо-
сом, предназначенным для техно-

Рис. 44. Схемы размещения при-
точных и вытяжных решеток по
высоте помещения: а — приток

в нижнюю зону и вытяжка
верхней зоны; б — приток и
тяжка в верхней зоне

из
вы-

логического оборудования не-
большой высоты (например, для
плит). В нем совмещены функции
вытяжного и приточного устрой-
ства (литература, поз. 12 и 14).

Местный вентиляционный от-
сос модели МВО-420ф (рис. 43, б)
состоит из двух частей — вытяж-
ной 1 и приточной 2. Вытяжная
часть присоединяется к вытяжно-
му воздуховоду 3, приточная —• к
воздуховоду 4 для подачи при-
точного воздуха. Основным эле-

ментом вытяжной части отсоса является фильтр 5, через кото-
рый удаляется загрязненный воздух. Фильтр выполнен в виде
рамок, заполненных набором сеток из нержавеющей стали, и

служит для улавливания взвешенных частиц — масла, гари и др.
Сконденсировавшиеся и уловленные фильтром пары жиров сте-
кают в специальный жиросборник 6. Приточный воздух пода-
ется в помещение через жалюзийные решетки 7 с поворотными
лопатками. С помощью последних может изменяться направле-
ние струи приточного воздуха в вертикальном сечении.

Приточный воздух может направляться на рабочее место и
осуществлять воздушное душирование (обдув) лиц, работающих
в непосредственной близости от нагретых поверхностей.

Рекомендуемые количества вытяжного и приточного воздуха
для местных отсосов типа МВО-420ф приведены в табл. 22.
Таблица 22

Количество вытяжного и приточного воздуха, рекомендуемого для местных
отсосов типа МВО-420ф

Секционное модулиро- ванное оборудование	Тип, марка оборудования	Установочная мощ- ность, кВт	Коэффициент за- грузки оборудова-  ния, К2	Количество отсосов на единицу обору- дования, шт.	Объем вытяжного воздуха на единицу оборудования, м3/ч	Объем приточного воздуха на единицу . оборудования, м3/ч
Плита 		ПЭСМ-4Ш	18,8	0,65	2	1250	800
Плита 		ПЭСМ-2К	3,8	0,65	1	350	200
Мармит 		МЭСМ-50	4	0,5	2	400	400
Фритюрница	'	. .	ФЭСМ-20	7,5	0,65	1	550	200
Сковорода 		СЭСМ-0,2	6	0,5	2	500	400
Сковорода 		СЭСМ-0,5	13 ,	0,5	2	1000	400
Котел		КПЭСМ-60	8,6	0,3	2	750	400
Шкаф жарочный1 		ШЖЭСМ-2	8	0,5	1	500	—

1 Жарочный шкаф ШЖЭСМ-2 оборудуется местным отсосом модели МВО-840 в.

Приточный
воздуховод

Вытяжные
отверстия

Приточные
отверстия

Вытяжной воздуховод
а

Рис. 45. Размещение приточных и вытяжных от-
верстий в плане: а — на противоположных стенах;

б — на одной стене

Приточное
отверстие

вытяжное отверстие
б

Для технологического оборудования большой высоты (на-
пример, жарочных шкафов) применяется отсос модели
МВО-840 в, в котором отсутствуют устройства для подачи при-
точного воздуха.

При установке местных отсосов типа МВО-420ф или
МВО-840 в из верхней зоны горячего цеха следует удалять вы-
тяжной воздух в количестве не менее 2 обменов в час.
Способы размещения вентиляционных отверстий

При проектировании вентиляции приточные и вытяжные от-
верстия необходимо располагать таким образом, чтобы направ-
ление движения воздуха, создаваемого вентиляцией, совпадало
с направлением естественного движения вредностей. Так, при вы-
делении нагретых паров или газов, стремящихся подняться
вверх, вытяжные отверстия необходимо располагать в верх-
ней части помещения (у потолка), а приточные — в нижней
(рис. 44, а) или в рабочей зонах.

В тех случаях, когда и приточные, и вытяжные отверстия при-
ходится располагать в верхней зоне (рис. 44, б), их следует раз-
мещать возможно дальше одно от другого (рис. 45), чтобы при-
точный воздух не попадал в вытяжные отверстия.

По способу перемещения воздуха различают вентиляцию
с естественным или механическим побуждением.

§ 2.	Системы вентиляции с естественным побуждением

В системах вентиляции с естественным побуждением воздух
перемещается по воздуховодам за счет разности объемных весов
холодного (наружного) и теплого (внутреннего) воздуха. При
этом аналогично системам во-

дяного отопления с естествен-
ной циркуляцией (см. разд. I,
гл. IV) имеются два столба
воздуха с различной темпера-
турой: снаружи помещения
холодный, внутри помещения
теплый. Если в ограждении
помещения (в нижней и верх-
ней его частях) сделать два
отверстия, например открыть
нижнюю и верхнюю фрамуги
окна, то наружный холодный

воздух как более тяжелый бу-
Рис. 46. Вентиляционный дефлектор: дет вытеснять более легкий
1 ~ ЦИЛфуД1орГзк-йзо,®т°;зд/- кольцо ~яиф‘ внутренний и поступать в по-
мещение через нижнюю фра-
мугу. Внутренний же воздух в
равном количестве будет удаляться через верхнюю фрамугу.
Однако, поскольку разность объемных весов холодного и теп-

лого воздуха очень мала, скорость движения воздуха в каналах
систем с естественной циркуляцией невелика, и горизонтальная
протяженность воздуховодов не может превышать 8 м. Часто

для увеличения интенсивности вентиляции с естественным по-
буждением прибегают к подогреву удаляемого воздуха. С этой

целью вытяжные вентиляционные каналы прокладывают рядом
с дымоходом (см. рис. 6) или на вытяжных вентиляционных шах-
тах устанавливают дефлекторы (рис. 46). Поток наружного воз-
духа, ударяясь о дефлектор и обтекая его, создает по периметру
разрежение, за счет которого подсасывается извлекаемый воздух.
Разрежение, создаваемое дефлектором, и производительность
последнего зависят от скорости ветра и могут быть определены
с помощью графика (рис. 47). На оси абсцисс графика откла-

дываются значения отношения
скорости воздуха в патрубке де-
флектора Уд к скорости ветра vB
м/с, а на оси ординат — значе-
ния отношения разрежения, соз-
даваемого ветром, Яд кг/м2 к ди-
намическому (скоростному) дав-
лению ветра Яв

- у

Яв=— кг/м2.	(II, 51, а).

2д

Зная скорость ветра vB и задав-
шись скоростью воздуха в пат-
рубке дефлектора од = 0,24-0,4
vB по графику определяют ве-
личину отношения и вели-
ка

чину разрежения, создаваемого
дефлектором

Рис. 47. График для подбора де-
флекторов

2

Я =	 А2 кг/м2.	(11,51,6)

д \hJ 2,

Системы вентиляции с естественным побуждением приме-
няются только в небольших предприятиях общественного пита-
ния (закусочных, сельских столовых, чайных и т. д.).

§ 3.	Системы вентиляции с механическим побуждением

В приточных и вытяжных системах с механическим побужде-
нием перемещение воздуха происходит за счет работы вентиля-
торов. Такие системы могут иметь большую протяженность воз-
духоводов и обслуживать значительное количество помещений
или целое здание. Системы вентиляции с механическим побуж-
дением сооружаются в средних и крупных предприятиях общест-
венного питания, а также в мелких предприятиях, расположен-
ных в первых этажах жилых зданий.

Система вытяжной вентиляции с механическим побуждением.
Система (рис. 48) состоит из следующих элементов: воздухово-
дов 1 для отсасывания из помещений загрязненного воздуха и
транспортирования его к месту выброса в атмосферу; вентиля-
тора 2 с электродвигателем 3, установленных в вытяжной ка-
мере; решеток 4 для удаления воздуха; вертикальной шахты 5
5*	•	115
для выбрасывания воздуха в атмосферу и зонта 6 для защиты
шахты от атмосферных осадков.

Вытяжные камеры и магистральные воздуховоды обычно рас-
полагают на чердаке здания. В бесчердачных зданиях с плоскими
кровлями для размещения вентиляторов и электродвигателей

Рис. 48. Разрез здания, оборудованного системами приточной
и вытяжной вентиляции

вытяжных систем предусматривают специальные помещения
в верхнем этаже или надстройки. В ряде случаев применяют не-
большие вытяжные системы (производительностью до 3000—
5000 м3/час), которые монтируют на стенах производственных
помещений.

Аварийная вытяжная вентиляция сооружается для быстрого
удаления из помещений вредностей, выделяющихся при повреж-
дении оборудования (например, аммиака в машинных отделе-
ниях холодильных установок). Аварийная вентиляция рассчиты-
вается на полную смену воздуха в помещении в течение 5 мин.
Воздух, удаляемый аварийной системой вентиляции, не возме-
щается подогретым приточным воздухом.

В тех случаях, когда работает только вытяжная система, воз-
дух, удаляемый из помещений, возмещается за счет наружного
воздуха, который проникает через неплотности ограждений, окна
и двери. Это приводит к выстуживанию помещения, а также вы-
зывает неприятное ощущение дутья. Поэтому системы вытяжной
вентиляции без систем приточной вентиляции применяются
только при малых кратностях воздухообмена (« = 0,5—1,0). При
большей интенсивности воздухообмена удаляемый внутренний
воздух необходимо возмещать подогретым наружным воздухом,
который подается с помощью систем приточной вентиляции.

Система приточной вентиляции с механическим побуждением.
Эта система (рис. 48) состоит из следующих элементов: устрой-
ства для входа наружного воздуха 7 с утепленным клапаном 8;
фильтров 9 для очистки наружного воздуха от пыли; калорифе-
ров 10 для нагрева воздуха до требуемой температуры; вентиля-
тора 11 (с электродвигателем 12} для перемещения воздуха; воз-
духоводов 13 для распределения воздуха по помещениям с по-
мощью воздуховыпускных решеток 14. Основное оборудование
приточной системы — воздушный фильтр, калориферы и вентиля-
тор с электродвигателем — монтируется в одном месте и назы-
вается приточно-вентиляционной установкой (ка-
мерой), которая обычно располагается в подвальном или цоколь-
ном этаже здания.

§ 4.	Пример теплотехнического расчета системы
вентиляции

Определить воздухообмен в торговом зале и горячем цехе столовой само-
обслуживания на 200 мест, расположенной в Москве, и установить соответ-
ствие параметров воздуха в горячем цехе требованиям СНИП.

Исходные данные для торгового зала: объем помещения— 1300 м3-, вы-
сота — 3,5 м; площадь остекления, ориентированного на северо-восток,— 75 л2;
установочная мощность освещения — 2,5 кет.

Таблица 23

Оборудование	Тип, марка оборудова- ния	Паспорт- ная мощ- ность, кВт	Количе- ство единиц	Коэффи- циент за- грузки, К-2
Плита		ПЭСМ-4Ш	18	4	0,65
Плита		ПЭСМ-2К	3,8	2	0,65
Мармит 		МЭСМ-60	4	2	0,5
Шкаф жарочный		ШЖЭСМ-2	8	2	0,5
Фритюрница 		ФЭСМ-20	7,5	1	0,65
Сковорода		СЭСМ-0,2	6	2	0,5
Сковорода 		СЭСМ-0,5	13	1	0,5
Котел		КПЭСМ-60	8,6	4	0,3
Тепловые стойки		СРТЭ см	2	2	0,5
Исходные данные для горячего цеха: объем помещения — 350 .и3; высота —
3,5 л; площадь остекления, ориентированного на юго-запад,— 15 .и21; площадь
раздаточного проема — 7,6 м2; суммарная мощность освещения — 1,27 кет;
количество обслуживающего персонала — 10 человек.; в цехе установлено сек-
ционное модулированное электрическое оборудование, приведенное в табл. 23.

Суммарная установочная мощность 166,5 кВт; коэффициент одновремен-
ности для столовых /С = 0,8; мармиты установлены в одну линию с основным
оборудованием; в раздаточном проеме установлены только тепловые стойки.

Системы вентиляции в горячем цехе и торговом зале рассчитываются по
следующим параметрам наружного воздуха:

для летнего периода:

расчетная температура для вентиляции в — 21,4° С;

относительная влажность в = 59%;

теплосодержание в = 11 ккал/кг

для зимнего периода:

для торгового зала

расчетная температура для вентиляции в = — 15° С;

относительная влажность <р„ в — 83%;

теплосодержание в = —3,15 ккал/кг

для горячего цеха

расчетная температура для вентиляции t3n в = —26° С;

относительная влажность <рв в = 84%;

теплосодержание 13к в = —6,07 ккал/кг

Системы отопления рассчитываются на следующие условия:

в горячем цехе на 5° С (дежурное отопление);

в торговом зале на 16° С.

Удельная тепловая характеристика здания <? = 0,35 ккал/м2 ч-град.

Количества удаляемого и приточного воздуха, рассчитанные для летнего
периода, сохраняются и для зимнего периода.

Для торгового зала и горячего цеха предусматривается сооружение пря-
моточных систем (без рециркуляции внутреннего воздуха).

Требуется определить количество удаляемого и приточного воздуха, а так-
же теплосодержание и относительную влажность воздуха в рабочей зоне торго-
вого зала и горячего цеха.

Решение.

А. Торговый зал (летний период).

Температура воздуха в торговом зале определяется по формуле

<р.з = ^.в + 3 = 21,4 + 3 = 24,4°С.

Подсчет вредностей, выделяющихся в зале.

Полное тепло, выделяемое людьми при температуре рабочей зоны —25° С,
определяется по формуле (II, 35) и табл. 18.

= П; • <7j = 200-125 = 25 000 ккал/ч.

Тепло, выделяемое остывающей пищей, рассчитывается по формуле (II, 30).

„	0,85-0,8 (70 — 40) -200 .....

Qr. п = -----1—2----— ------= 13 600 ккал/ч.

0,3

Тепло солнечной радиации через остекленные поверхности вычисляется по
формуле (11, 32)

Qc. р = ?ост • -Рост • k  р = 80  75 • 1,15 • 0,7 =-. 4800 ккал/ч.

1 Ориентация торгового зала и горячего цеха обусловлена архитектурно-
планировочными соображениями.
Общие теплопоступления в торговый зал составляют

Q =	+ Qr. п + Qc. р = 25 000 + 13 600 + 4800 = 43 400 ккал!ч.

Количество влаги, выделяемой людьми, составляет

°л = ПГ <71 ~ 200-0,115 = 23 кг/ч.

Количество влаги, выделяющейся при остывании горячей пищи, опреде-

ляется по формуле (II, 37) и составляет

<7 Сер (7И — ^к) -И1	0,85 -0,8 (70 — 40)-200

т (597,3 + 0,437Ср)	0,3 • (597,3 4- 0,43- 70 + 40 j

Общие поступления влаги в зал составляют

G*n = G” + Gr п = 23 + 7,5 = 30,5 кг/ч.

Тепловлажностное отношение (луч процесса)
r-л Qt. з	43 400

Е = —-— =---------- -- 1425 ккал/кг.

Свл	30,5

Температура воздуха, уходящего из торгового зала,

<ух = <р. з + [h - 2) = (/* в + 3) + \t(h - 2) =
= 21,4 + 3 + 1,3 (3,5 — 2) = 26,35° С.
Из точки Б (рис. 49, а), характеризующей параметры приточного воздуха
для торгового зала (участок от точки А до точки Б изображает процесс подо-
грева воздуха в вентиляторе), проводится луч процесса Ел = 1425 до пересе-
чения с линией температуры tyxT-З=26,35° С (точка Г, в которой теплосодер-
жание воздуха /ухт з=13,1 ккал/кг).

Количество приточного воздуха бПр, подаваемого в торговый зал механи-
ческой системой вентиляции, складывается из двух составляющих: количества
воздуха, уходящего через раздаточный проем из торгового зала в горячий цех
(рис. 50), Gp 3 = 3-ут 3 кг/ч и количества приточного воздуха, необходи-
мого для ассимиляции теплоизбытков в торговом зале, 3 =	3-упр кг/ч,

гдеут. з — удельный вес воздуха при температуре в торговом зале, кг/л3;

упр — удельный вес воздуха при температуре приточного воздуха, пода-
ваемого в торговый зал, кг/л3,
тогда

СТпр3 = Ьр3Ут.з4-^.иУПр.	(11.52)

Рис. 50. Принципиальная схема установки комбинированных при-
точно-вытяжных устройств в горячем цехе:

1 — вытяжной воздуховод; 2 — приточный воздуховод; 3 — декоративная па-
нель; 4 — тепловое оборудование; 5 —- сетчатый фильтр. Буквенные обозначе-
ния см. в примере расчета воздухообмеиннков

Объем воздуха, уходящего через раздаточный проем, подсчитывается по
формуле

iTp3 = inp-”np-3600 л3/ч,

где ГПр — площадь раздаточного проема, л2;	-

Цпр — скорость воздуха в сечении проема; принимается не более 0,2 м/с.
Количество приточного воздуха, необходимого для ассимиляции тепло-

избытков в торговом зале, вычисляется по формуле (II, 49)

gt. з =-----Оизб---- кг/ч.

Т’ Н гТ. 3 __ гТ. 3

‘ух ‘пр

Сизб определяется как разность количества тепла, выделяющегося в торговом
зале Q, и количества тепла, которое уносит из торгового зала воздух через
раздаточный проем; <2Взб подсчитывается по формуле
<?изб = Q - Qp = Q -	3-т, 3 (/ТР 3 - /*р3) ккал/ч,

где /р 3— теплосодержание воздуха, поступающего в горячий цех из торгового
зала (принимается равным теплосодержанию воздуха в рабочей
зоне торгового зала), ккал/кг-,

1гпр3 — теплосодержание приточного воздуха с учетом нагрева наружного
воздуха в вентиляторе (11+0,1 = 11,1) ккал!кг.

Количество приточного воздуха, подаваемого в торговый зал для компен-
сации воздуха, уходящего через раздаточный проем, и ассимиляции теплоиз-
бытков, согласно формуле (II, 52) может быть выражено следующей общей
зависимостью:

0 — GT-3. (Г-3— /т-3)

Gnp3 = Gp 3 + ------Р/Т.з _Р/т.з-П ' •	(II. 53)

1 ух 1 пр

где /уХ3 — теплосодержание воздуха, уходящего из торгового зала (при темпе-
ратуре уходящего воздуха), ккал/кг.

При размере раздаточного проема 7,6 м2 и скорости воздуха в нем не
более 0,2 м/с количество воздуха, проходящего через раздаточный проем, со-
ставляет

э = 0,2-7,6-3600 = 5500 м3/ч, или G£ 3 = 5500-1,187 = 6530 кг/ч;

3 = 6530 + «400-6530(12,2-^ = 24?{)0

Р	(13,1 — 11,1)

Ljp3 = 20 600 м3/ч.

v	-	20600

Кратность воздухообмена п =	= 16.

Процесс изменения состояния воздуха в торговом зале для летнего пе-
риода приведен на рис. 49, а. Параметры:

Точки А	=21,4°С;	<р* =59%;	/* = 11,0ккал/кг.

Точки Б	£р3 = 21,8° С;	<р?,р3 = 58%;	Га3 =\\,\	ккал/кг.

Точки В	Д' 3 = 24,4° С;	<р£ 3 = 53%;	Гп 3 = 12,2	ккал/кг.

р. о	* р. <э	р. о

Точки Г 3 = 26,35° С; = 50%;	Г'3 =13,1 ккал/кг.

ул	* ул	ул

Торговый зал (зимний период).

Тепловыделения людьми при tp. 3=19°С.

Q3 = 200 -130 = 26 000 ккал/ч.

Дополнительные потери тепла через наружные ограждения за счет более
высокой температуры в зале (19° С) вместо 16° С, которые поддерживаются
системой отопления.

Qorp = ^-К-Д/= 0,35-1300-(19 — 16) = 1365 ккал/ч.

Тепловыделения от электрического освещения определяются по формуле
(II, 34) при р= 1

Qocb = 860 - S?VT. з = 860-2,5 = 2150 ккал/ч.

Избыточные тепловыделения

Q3 = 0л + Qr. П + Qocb ~ $огр = 26 000 + 13 600 + 2150- 1365 = 40 385 ккал/ч.
Влаговыделения людьми

G3 =	= 200 0,075 = 15 кг/ч.

Влаговыделения от остывающей пищи принимаются по летнему периоду
Gr. п == 7,5 кг/ч.

Общие влаговыделения

G3 = G3 4- Gr п = 15 -}- 7,5 = 22,5 кг/ч.

Тепловлажиостное отношение

„з 40 385 ,,пп

Е =--------= 1790 ккал кг.

22,5

Температуру приточного воздуха г*п’р3 принимаем равной 12° С (точка Б на
рис. 49, б), тогда остальные параметры приточного воздуха составят <pBp3 =
= 10%; /„р3 = 3,35 ккал/кг при параметрах наружного воздуха (точка А на
рис. 49, б)

t3 =-15°С; Ф3 =83%;	/3 в = -3,15 ккал/кг.

Температура воздуха, уходящего из торгового зала,

fy3 = f-3 4- Д/ (h — 2) = 19 4- 1,3 • (3,5 — 2) = 20,95° С,
остальные параметры находятся по / — d диаграмме (рис. 49, б) в точке В;
/у^3 = 6,65 ккал/кг, и в точке Г /т- 3=19°С, /т-3 =5,85 ккал/кг.

Количество приточного воздуха определяется по формуле (II, 53)

G- 3 = 5500-1,21 4- 40 38L-5500-= 13 850

пр .	6,65—3,35

или

Т-пр3 = 11 170 м*/ч.

Кратность воздухообмена п =	= 8>6-

Проверка воздухообмена на удаление углекислоты

Углекислота выделяется людьми в количестве

U = nJJ-t = 200-23 = 4600 л/ч.

Количество приточного воздуха для удаления СОг подсчитывается по фор-
муле (II, 41) при Аюм = 1,25 л/м3 и Т’пр=0,5 л/м3 (для больших городов)

^СО2

U

Т’пом Т’пр

4600

1,25—0,5

= 6150 м3/ч.

Воздухообмен для удаления углекислоты оказался меньше воздухообмена,
требующегося для удаления тепло- и влаговыделеиий. В случае обратного
соотношения количество приточного воздуха следует принять в расчете иа уда-
ление углекислого газа.

Б. Горячий цех (летний период)

Тепловыделения от электрического теплового оборудования определяются
по формуле

Qo6 = 860 [ZNu-K2 (1 - К’3) 4-	(1 - О +	d1.54)
где SNM — паспортная мощность модулированного электрического оборудова-
ния, кВт\

SNB — паспортная мощность немодулированного электрического оборудо-
вания, кВт,

SNP — паспортная мощность электрического оборудования, располагаемого
в раздаточном проеме, кВт.

Значения коэффициентов Ki, Кг, Кз (см. формулу II, 28); Ку — коэффи-
циент эффективности работы комбинированных приточно-вытяжных отсосов —
равняется 0,75.

Qpg4 = 860-0,8[(18-4-0,65 + 3,8-2-0,65 + 4-2-0,5 + 8-2-0,5 + 7,5-1-0,65 +
+ 6-2-0,5 + 13-1-0,5 + 8,6-4-0,3) (1 —0,75)+ 0 + 2-2 0,5] s 17 000 ккал/ч.

Тепловыделения людьми

ц = n2q2 = 10-170 = 1700 ккал/ч.

Теплопоступлеиия от солнечной радиации через остекленные поверхности

Q£« = 160-15-1,15-0,7 = 1920 ккал/ч.

Общие тепловыделения в горячем цехе составляют

Qr. ц = Qo6 +	+ Qc. р = 17 000 + 1700 + 1920 = 20 620 ккал/ч.

Количество воздуха, удаляемого комбинированными приточно-вытяж-
ными устройствами, определяется по данным табл. 22.

£“д°= 1250-4+ 350-2 + 400-2 + 500-2+ 550-1 +500-2+ 1000-1 +

+ 750-4= 13 050 м3/ч.

Количество воздуха, удаляемого из верхней зоны цеха, принимается
в объеме двукратного обмена

= 2-V = 2-340 = 680 м3/ч.

Общее количество воздуха, удаляемого из горячего цеха (см. рис. 50),
О;пц = S (L“.° + L°6.\ = (13 050 + 680) • 1,2 = 16 500 кг/ч.

Количество воздуха, подаваемого в горячий цех комбинированными
приточно-вытяжными устройствами, определяется по табл. 22 (см. рис. 50).

£”р° = 800-4 + 200-2 + 400-2 + 200-1 + 400-2 + 400-14-400-4 = 7400 м3/ч.

Количество воздуха, подаваемого в горячий цех механической системой
вентиляции, должно составлять не менее 60% количества удаляемого воз-
духа, т. е.

(^рО + ^°рП)т>0>6ОудЦ>

тогда дополнительный объем приточного воздуха, подаваемого системой вен-
тиляции в горячий цех (см. рис. 50), составит

£доп = °-6СГУдЦ-^р°Упр = 0,6-16500 - 7400-1,2 =
п₽	Ynp	1,2

Через раздаточный проем в горячий цех поступает
Lр3 = 5500 м3/ч воздуха (см. расчет торгового зала).
Теплосодержание смеси приточного воздуха /п. с, поступающего в горя-
чий цех, определяется по формуле

/М. о ( т М. О . т ДОП\	1 /Т. 3 ГТ. 3

= пр + пр )T.n.p+./P.....LP ККал1кг

п	(^р°+^°рЪпр+£рЧ.3

(11.55)

где Z”p° — теплосодержание приточного воздуха, подаваемого в горячий
цех приточной системой, ккал/кг-,

^пр° + -^прП — общий объем приточного воздуха, м3/ч-,

/р 3—теплосодержание воздуха, поступающего через раздаточный
проем, равное теплосодержанию воздуха в рабочей зоне тор-
гового зала, ккал/кг.

1п.е можно также определить по номограмме приложения XI.

Zn. с —

11,1 • (7400 + 850) • 1,197 + 12,2-5500-1,189

—!—-------1---•—!-------1 --------------= 11,6 ккал кг.

(7400 + 850) • 1,197 + 5500 -1,189

Температура смеси приточного воздуха, поступающего в горячий цех, на-
ходится на пересечении линии теплосодержания смеси приточного воздуха
7п. с с линией, соединяющей параметры воздуха в рабочей зоне торгового
зала (точка В, /£ 3,	3 рис. 49, а) с параметрами наружного приточного

воздуха 7прц;?прЦс учетом подогрева в вентиляторе (точка В).

Теплосодержание воздуха в рабочей зоне горячего цеха определяется по
формуле

+•«=1,31	+ 1 У’3-Z°’® ккал/кг,	(11.56)

р’ I Gr-«	1

\ уд	/

где Zn. с —определяется по формуле (11.55);

Qr.4 — общие тепловыделения в горячем цехе, ккал/ч-,

— общее количество воздуха, удаляемого из горячего цеха; опреде-
ляется по формуле

ОудЦ-(^д° + ^уд + ^бДЩ)тМч,	(11.57)

где В“д°—объем воздуха, удаляемый местными отсосами от модулирован-
ного теплового оборудования, м3/ч (по табл. 22);

£уД — объем воздуха, удаляемый местными отсосами от иемодулирован-
ного оборудования, принимается в м3/ч на 1 кВт установленной
мощности в следующем количестве:

а)	при установке местных отсосов типа МВО-42ф: над котлами — 404-
4-45 м3/ч кВт-, над кипятильниками — 254-35 м3/ч кВт-,

б)	при устройстве завес: над котлами — 604-70 м3/ч кВт, над кипятиль-
никами — 454-50 м3/ч кВт.

Определяем теплосодержание воздуха в рабочей зоне:

+•«= 1,31 /5£д«+ 1V'3-Z«^ = 1,31/'-?^?+ I?'3- П.60’83 = 12,6 ккал/кг.

Р-3	б?г-«	пс I 16 500	)

\ УД /

Теплосодержание воздуха в рабочей зоне Z£« можно также определить
по номограмме приложения XI.

Температура и относительная влажность воздуха в рабочей зоне опреде-
ляются с помощью I—d диаграммы (рис. 49, а). Через точку смеси D про-
водится луч процесса £г ц=1450 до пересечения с расчетным теплосодержа-
нием воздуха в рабочей зоне /р ” = 12,6 ккал/кг (точка £). Тогда параметры
воздуха соответственно будут равныЦ = 25,2° С; фр* = 52%.

Полученные значения температуры и относительной влажности соответ-
ствуют допустимым параметрам воздуха в рабочей зоне для горячих цехов,
так как по табл. 1

<р. э = в + 5 = 21-4 + 5 = 26-4° с; Фр. 3 = 40 — 60%.

Процесс изменения состояния воздуха в /—d диаграмме для горячего
цеха в летний период изображен на рис. 49, а, где воздух в точке D имеет
параметры ta. с =22,7° С; <рп. с = 57%; /п. с = И,6 ккал/кг, а в точке Е пара-
метры /г.ц=25,2эС; фг.ц = 52%; /г. ц= 12,6 ккал/кг.

Другие варианты расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха
выполняются в соответствии с указаниями специальной литературы (см. спи-
сок литературы, поз. 12).

В. Горячий цех (летний период)

Тот же цех имеет модулированное электрическое оборудование без мест-
ных вентиляционных отсосов. Удаление вентиляционного воздуха от обору-
дования, выделяющего вредности, осуществляется с помощью кольцевых воз-
духоводов, устанавливаемых над тепловым оборудованием (см. рис. 43, а).

Полные тепловыделения от оборудования определяются по формуле

Qo6 = 860- Ki [2Кн • Кг (1 — Кз) + S Кр • ккал/ч',
обозначения те же, что и в формуле (11,54).

Значения коэффициентов приняты следующие Ki = 0,8, Кг — в соответствии
с табл. 23, Кз = 0,45

= 860-0,8 ([(18-4 4- 3,8-2 + 7,5-1) 0,65 +

+ (4-2 + 8-2 + 6-2 + 13-1)-0,5 + 8,6-4-0,3] (1 — 0,45) + 2-2-0,5} s

s 35 900 ккал/ч.

Количество тепла, которое поступает в цех от оборудования, примерно
в два раза больше, чем в примере Б с применением местных отсосов.

Тепловыделения людьми и теплопоступлеиия от солнечной радиации со-
храняются прежними (см. пример Б).

Общие тепловыделения в горячем цехе составляют

Gr. ц = qo6 +	+ qc р = 35 900 + 1700 + 1920 = 39 520 ккал/ч.

Тепло, выделяемое механическим оборудованием, не учтено ввиду его ма-
лой величины.

Для определения направления луча процесса изменения состояния при-
точного воздуха в рабочей зоне цеха подсчитываем ориентировочно количе-
ство влаги, которое может выделить оборудование в рабочую зону цеха.

Влаговыделения каждой единицей оборудования принимаем по приложе-
нию IX применительно к аналогичному типу оборудования, ближайшему по
паспортной мощности, и сводим в табл. 24.

Подсчет количества влаги, поступающей в цех (аналогично подсчету
тепловыделений), производим по формуле

G06 = Ki-2Gz-K8(1-K3),

где G,—количество влаги, выделяемой каждой единицей оборудования,
кг/ч.

Коэффициенты Ki, Кг и Кз — те же, что и при подсчете тепловыделений.

Go6 = 0,8[(7,5-4+ 1-2 + 1,5-1)0,65+ (0,8-2+ 1-2+ 1,2-2+2,4-1) 0,5 +

+ 2,1-4-0,3] = 24,3 кг/ч.
Таблица 24

Оборудование	Тип, марка	Паспорт- ная мощ- ность, кВт	Коэффи- циент за- грузки,	Количе- ство вы- деляемой влаги, кг/ч	Количе- ство еди- ниц обо- рудова- ния
Плита		ПЭСМ-4Ш	18	0,65	7,5	4
Плита		ПЭСМ-2К	3,8	0,65	1	2
Мармит		МЭСМ-60	4	0,5	0,8	2
Шкаф жарочный . . .	ШЖЭСМ-2	8	0,5	1	2
Фритюрница 		ФЭСМ-20	4,5	0,65	1,5	1
Сковорода 		СЭСМ-0,2	6	0,5	1,2	2
Сковорода 		СЭСМ-0,5	13	0,5	2,4	1
Котел		КПЭСМ-60	8,6	0,3	2,1	4
Тепловые стойки . . .	СРТЭСМ	2	0,5	—	2

Влаговыделеиия людьми при количестве персонала в 20 человек и темпера-
туре рабочей зоны в соответствии с требованиями СНИПа (табл. 1) /р. 3=
= 6т. 11 + 5=21,4 + 5=26,4° С определяются по формуле 11,36 и табл. 18 (по
интерполяции) и составляют 0,21 кг/ч,
тогда

вл = 10-0,21 = 2,2 кг/ч.

Общее ориентировочное количество влаги, выделяющееся в рабочей зоне
цеха, составляет

<?вл = Соб + Сл = 24,3 + 2,2 s 26,5 кг/ч.

Тепловлажностное отношение

£_^_M52O_|47O

Свл 26,5

Поскольку в помещении выделяются тепло и влага, а тепловыделения
подсчитаны по полному теплу, количество приточного воздуха определяется
по формуле (11,49) с учетом количества воздуха, поступающего в горячий
цех из торгового зала через раздаточный проем.

Количество воздуха, подаваемого в горячий цех приточной вентиляцией,
подсчитывается по формуле

Ог-«

Gr- « = —-----

пр

р. з

кг/ч,

р. 3 пр

где £р 3 — количество воздуха, поступающего в горячий цех из торгового
зала через раздаточный проем, равное 5500 м3/ч (см. пример Л);

/р 3 — теплосодержание воздуха, поступающего из торгового зала;
/р 3 = 12,2 ккал/кг (см. пример Д);

/р з~ теплосодержание воздуха в рабочей зоне при температуре /р =
= 26,4° С;

/пР — теплосодержание приточного воздуха, подаваемого в горячий цех
системой вентиляции (принимается по параметрам наружного
воздуха с учетом нагрева в приточном вентиляторе); /„р = 11 +
+0,1 = 11,1 ккал/кг',

Ут.з — удельный вес воздуха, поступающего из торгового зала, кг/л3.
В связи с тем, что количество приточного воздуха Gup значительно пре-
вышает количество воздуха, поступающего через раздаточный проем, тепло-
содержание воздуха в рабочей зоне /£ с достаточной для практики точ-
ностью можно определить по I—d диаграмме. Для этого через точку
с параметрами приточного воздуха ?Пр = 21,8°С и /Пр = П,1 ккал/кг про-
водим луч процесса £=1470 до пересечения с линией температуры в рабо-
чей зоне £,£=26,4° С. В точке пересечения определяем параметры воздуха
в рабочей зоне: £ = 13,1 ккал/кг и фр £ = 52%.

Подставляя все величины в формулу, получим:

Gr. ц = 39 520 —5500(13,1 — 12,2)1,187 = 1(, 820
пр	13,1 — 11,1

ИЛИ

. г. ц	16 820	. . 1пп з/

L„nц --------= 14 100 м3 ч.

пр	1,195

Количество вытяжного воздуха, удаляемого из горячего цеха, составит
£Г.ДЦ = 14 юо + 5500 = 19 600 м3/ч,

^уд 19 600	. „ л

п = ——-------------= 16 обменов в час.

Кпом 350-3,5

Сопоставление полученных результатов для двух методов вентиляции
горячего цеха приведено в табл. 25.

Таблица 25

Метод вентиляции	Параметры воздуха в рабочей зоне		Количество венти- ляционного возду- ха, ля/ч		Кратность воздухо- обмена, обменов  в час
	темпера- тура, СС	относи- тельная влаж- ность, %	приточ- ного	ВЫТЯЖНО- ГО	
С помощью комбинирован- ных приточно-вытяжных устройств типа МВО-420ф		25,2	52	8 250	13 730	11
С помощью кольцевых воздуховодов над тепло- вым оборудованием . .	26,4	52	14 100	19 600	16

Из таблицы видно, что применение местных отсосов типа МВО-420ф по-
зволяет уменьшать количество приточного воздуха на «40% вытяжного — на
«30% и при этом получать в рабочей зоне цеха более низкую температуру.
Глава IV

ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ

§ 1. Фильтры для очистки приточного воздуха от пыли

Наружный воздух содержит некоторое количество пыли. Для
уменьшения ее содержания место забора приточного воздуха
следует располагать в наименее запыленных частях дворов или
улиц (скверы, сады) на высоте не менее 2 м от уровня земли
и как можно дальше от мест выброса вытяжного воздуха. Если
содержание пыли в приточном воздухе превышает допустимую
концентрацию, необходима его очистка. Очистка воздуха может
быть грубой (задерживается пыль размером более 100 мк) и
средней (задерживается пыль размером до 100 мк) при конеч-
ном содержании в воздухе не более 100 мг/м3 пыли.

В предприятиях общественного питания для очистки приточ-
ного воздуха применяют устройства, в которых запыленный воз-
дух очищается при проходе через сетчатые или пористые мате-
риалы (металлическая сетка, ткань, нетканые волокнистые ма-
териалы из искусственного и тонкого стеклянного волокна и др.).
Часто для повышения эффективности очистки воздуха эти мате-
риалы смачиваются маслом. Такие фильтры получили название
масляных. Воздух, проходя через многочисленные каналы, обра-
зованные пористой насадкой, разбивается на отдельные струйки,
которые многократно ударяются о поверхность насадки, смочен-
ную маслом. Содержащиеся в воздухе пылинки прилипают
к слою масла. Такие фильтры просты в изготовлении и обслу-
живании, компактны, легко очищаются и являются наиболее
экономичными.

Наибольшее распространение получили масляные сетчатые
фильтры. Они изготовляются в виде ячеек, заполненных метал-
лическими гофрированными сетками (ячейковые фильтры),
либо в виде вертикальных панелей из металлической сетки с не-
прерывным процессом промывки ее в масляной ванне (самоочи-
щающиеся).

Работа фильтра оценивается следующими показателями:

а)	степенью, или коэффициентом, очистки;
б)	пылеемкостью;

в)	удельной воздушной нагрузкой в м3/ч на 1 м2 фильтрую-
щей поверхности;

г)	сопротивлением проходу воздуха в кг/л«2;

д)	расходом электроэнергии в к,Вт!ч на 1000 м3 воздуха;

е)	стоимостью очистки 1000 м3 воздуха.

Коэффициент очистки фильтра представляет собой отноше-
ние веса пыли, задержанной фильтром, к количеству пыли, со-
держащейся в воздухе до фильтрации, выраженное в процентах:

Б = Сн~Ск -100%,	(Н,58)

Сн

где Сн — содержание пыли в воздухе перед фильтром, мг/м3-,

Ск — содержание пыли в воздухе после фильтра, мг!м3.

Пылеемкостью фильтра называется максимальное количе-
ство пыли, которое может осесть на 1 м2 фильтрующей поверх-
ности до ее очистки или замены фильтра, г/м2.

Показатели, характеризующие работу воздушных фильтров,
приведены в табл. 26.

Таблица 26
Технические характеристики воздушных фильтров

Фильтры	Фильтрующий материал	Площадь рабо- чего сечения, фильтра, м3	Пропускная спо- собность, м3/ч	Начальное сопротивле- ние, кг/м3	Пылеемкость, г/м3	Эффективность очистки, %
Ячейковые					1 500	до 80
ФЯР		Стальная сетка	0,22	1 540	4		
' ФЯВ		Сетка нз виии-	0,22	1 540	5	2 000	до 80
	пласта				300	
ФЯУ		Стекловолокно	0,22	1 540	3		до 80
	ФСВУ					
Рулонные						
ФРУ						
Ф2РУ7		Стекловолокно	2	20 000	44-5	90—300	80
Ф4РУ4		ФСВУ	4	40 000			
Ф6РУ6			6	60 00)			
Ф8РУ2			7,9	80 000			
Ф12РУ1 	  ФРП		12	120 000			
Ф2РП7		Нетканый	2	20 000	10—12	до 130	95-96
Ф4РП4		материал ФВН	4	40 000			
Ф6РП6			6	60 000			
Ф8РП2			7,9	80 000			
Ф12РП.1 	  Электрические		12	120 000		1500	
Ф1Э1			1,5	10 000	4 — с протп-		90—95
. ФЗЭ2			2,9	19 000	воуносным		
Ф5ЭЗ			4,9	33 000	фильтром;		
Ф8Э4			8,2	55 000	0,5 — без		
Ф10Э5			9,8	65 000	противоунос-		
Ф14Э6			14,0	100 000	иого фильтра		
Ф18Э7			18,5	130 000			
Самоочищающиеся, шар-						
нирно-шторчатые		1.8	20 000			
ФШ-1М		Металлические			10	—	70
ФШ-2М		пластннкн знг-	3,8	40 000			
ФШ-ЗМ		загообразной	5,9	60 000			
ФШ-4М		формы	7.8	80 000			
ФШ-5М			11,1	120 000			
Ячейковый масляный сетчатый фильтр. Фильтр (рис. 51)
состоит из металлической рамки, заполненной гофрированными
сетками. Укладывают их так, чтобы гофры смежных сеток были
взаимно перпендикулярны, а размеры отверстий в сетках умень-
шались в направлении движения воздуха в фильтре. Ячейки
фильтра имеют размер 0,5 X0,5 м и изготовляются двух моде-
лей: малой — с толщиной ячейки 50 мм и большой — с толщи-
ной ячейки 100 мм. В системах вентиляции с расходом воздуха
более 1500 м3/ч. необходимо устанавливать несколько ячеек,
обычно четное число. Ячейки устанавливают так, чтобы очищае-
мый воздух проходил параллельно через все ячейки.

Рис. 51. Ячейковый масляный сетчатый фильтр: а — ячейка фильт-
ра; б — расположение сеток в фильтре

Для очистки фильтра от пыли каждую ячейку промывают
сначала в горячем содовом растворе при температуре 60—70° С,
затем в горячей воде и, тщательно просушив, окунают в бак
с маслом, после чего дают маслу стечь в течение 24 ч. Расход
масла на одну ячейку малой модели составляет 120—200 г,
большой — 250—300 г. Промывают фильтр после того, как со-
противление его достигнет величины порядка 10 кг/л2.

Фильтры из волокнистых материалов. Изготовляют их в виде
рамок, заполненных фильтрующим материалом, либо по типу
рулонных фильтров, в которых волокнистый материал в виде
ленты сматывается с верхнего (чистого) барабана на нижний
(с запыленной лентой).

Рулонный фильтр типа ФРУ (рис. 52). Состоит он из короб-
чатого каркаса 1, через который проходит очищаемый воздух.
В верхней и нижней частях каркаса установлены катушки —
барабаны 2, которые приводятся в действие электродвигателем 3.
На верхнюю катушку намотано полотнище фильтрующего
материала) Конец полотнища пропущен через пазы каркаса и за-
креплен на нижней катушке. Кромки матов фильтрующего мате-
риала опираются на неподвижные направляющие, образуя
сплошную поверхность, которая заполняет сечение фильтра. По
мере накопления пыли в фильтрующем материале сопротивле-
ние фильтра увеличивается. По достижении предельного сопро-
тивления фильтрующий материал с помощью электропривода
перематывается с верхнего барабана на нижний.

Фильтрующий материал изготовляется из слегка промаслен-
ного ультратонкого стекловолокна типа ФСВУ толщиной 50 мм.
При намотке на барабаны материал сжимается до толщины
в несколько миллиметров. Маты стекловолокна, намотанные на
верхнюю катушку, имеют длину 20—25 пог. м. Пропускная спо-
собность фильтра зависит от количества катушек.

Электрический фильтр. В фильтре происходит осаждение
предварительно ионизированных частиц пыли на электрически
заряженных пластинах. В двухзональных фильтрах (рис. 53)
запыленный воздух проходит через ионизированную зону 1,
представляющую собой рамку с системой электродов, выпол-
ненных из тонких проволок 2 и металлических цилиндров 3.
К проволочным электродам подводится положительное напря-
жение в 13 000 в. Рамка и цилиндрические электроды зазем-
ляются. расстояния между электродами выбраны так, чтобы
вокруг проволочного электрода происходил тихий разряд, сопро-
вождающийся голубоватым свечением с образованием заряжен-
ных частиц (ионов). Пылевые частицы, проходя ионизирован-
ную зону, приобретают положительный заряд.

Осадительная зона 4 представляет собой систему плоских,
параллельно расположенных алюминиевых пластин 5. Часть
пластин заземляется, часть — устанавливается на изоляторах и
присоединяется к выводам питающего устройства с напряже-
нием 6500 В. Между пластинами образуется однородное элект-

Рис. 53. Схема электрического фильтра

рическое поле, под воздействием которого загрязненные ча-
стицы пыли осаждаются на пластинах с отрицательным зарядом
(заземленных). Питается фильтр электрическим током от спе-
циального питающего устройства 6.

Для очистки требуемого количества воздуха фильтр компо-
нуется из соответствующего числа стандартных ячеек. Очи-
щается фильтр от пыли водой с помощью специального форсу-
ночного устройства или брандспойта. О необходимости промывки
свидетельствует увеличение тока на пластинах (по показанию
миллиамперметра).

Электрические фильтры позволяют улавливать мельчайшие
частицы пыли, включая табачный дым. Коэффициент очистки
фильтра при обычной атмосферной пыли составляет 99%. Среди
фильтров тонкой очистки наиболее эффективными являются
электрические фильтры. При небольших скоростях прохода воз-
духа они практически полностью очищают его от пыли.

В процессе эксплуатации фильтра особое внимание следует
обращать на защиту обслуживающего персонала от токов вы-
сокого напряжения.
§ 2. Устройства для нагревания воздуха

Наружный воздух, подаваемый в помещения в зимнее время,
необходимо подогревать с помощью специальных нагреватель-
ных устройств. Наиболее широкое распространение получили
калориферы с оребренными трубками (рис. 54). На наружную
поверхность трубок плотно нанизаны тонкие металлические пла-
стинки, или навита тонкая стальная лента, либо накатаны глад-
кие поперечные ребра, например из алюминия. Трубки концами

ввариваются в распредели-
тельные коробки.

Теплоноситель — вода
или пар — через патрубок/
поступает в распределитель-
ную коробку 2, из которой
направляется в трубки 3 с
пластинчатым или навивным
ленточным оребрением 4.

Охлажденная вода или
сконденсировавшийся пар
проходит в коробку 5 и че-
рез выпускной патрубок 6
удаляется из калорифера.
Воздух проходит между
пластинками калорифера.

Для лучшего контакта ме-
жду пластинками и трубка-
ми, а также для защиты от
коррозии наружная поверх-
ность калориферов оцинко-
вывается.

Такие калориферы полу-
чили . широкое распростра-
нение в вентиляционных си-

стемах благодаря своей компактности, а также удобству мон-
тажа и обслуживания.

Установка калориферов по отношению к проходящему через
них воздуху может быть последовательной (рис. 55, а) и парал-
лельной (рис. 55,6). При параллельной установке воздух пре-
одолевает сопротивление только одного калорифера и проходит
при этом с небольшой скоростью; при последовательной уста-
новке воздух преодолевает сопротивление двух калориферов и
проходит с большей скоростью. Поэтому при последовательной
установке калориферов сопротивление проходу воздуха в 7—
8 раз больше, чем при параллельной.

Для регулирования теплоотдачи калориферов и изменения
степени подогрева воздуха параллельно калориферу устанавли-
вается обводной клапан К. Регулирование температуры воздуха
производится путем открывания обводного клапана и пропуска-
ния некоторой части воздуха мимо калориферов. Установка та-
ких клапанов особенно необходима при обогреве калориферов
паром.

В калориферах, обогреваемых паром, теплоноситель проходит
через все трубки одновременно (одноходовые), в калориферах,

Рис. 55. Установка калориферов
по отношению к проходящему
воздуху:	а — последовательная,

б — параллельная

обогреваемых водой, теплоноси-
тель проходит через трубки по-
следовательно (многоходовые).

В мощных приточных камерах
приходится устанавливать не-
сколько калориферов. При уста-
новке одноходовых калориферов
для увеличения скорости движе-
ния воды в трубках, а следова-
тельно, и увеличения их теплоот-
дачи целесообразно применять
последовательное соединение ка-
лориферов. Схемы присоединения
калориферов изображены на
рис. 56.

Расчет калориферов. Расход
тепла на нагрев наружного воз-
духа определяется по формуле

Q = L-y-c-(/np— t3n в) ккал!ч (кВт), (И,59)

где L — объем нагреваемого приточного воздуха, д<3/ч;

у — объемный вес приточного воздуха, кг/др;

с—удельная весовая теплоемкость воздуха ккал) кг град
(с = 0,24 ккал/кг град)-,

/Пр — температура воздуха, подаваемого в помещение, град-,

—температура наружного воздуха для расчета вентиля-
ции в зимнее время (принимается по приложению Ш),
град.

Калориферы подбираются по двум показателям: поверхности
нагрева FK, у и наиболее экономичному живому сечению для
прохода воздуха fK. у.

Поверхность нагрева калориферов рассчитывается по формуле

F

Q

к.у

Кк. Кер. Т-- /ср. в)

м2,

(11,60)

где Кк — коэффициент теплопередачи калорифера (количество
тепла, передаваемого через один квадратный метр
наружной поверхности калорифера в час при разности
температур между нагреваемым воздухом и теплоно-
сителем в один градус), ккал/м2 ч-град (Вт/м2-град).
Рис. 56. Схема присоединения калориферов: а, б, в, г — при теплоносителе —
паре;

1 — паропровод; 2 — конденсатопровод; 3 — калориферы; 4 — конденсационный горшок;
5 — вентиль; 6 — тройник с пробкой:

д, е, ж, з — при теплоносителе — воде:

/ — трубопровод горячей воды; 2 — трубопровод обратной воды; 3 — калорифер; 4 —
вентиль; 5 —тройник с пробкой для спуска воды
tCp. т — средняя температура теплоносителя (для пара равна
температуре насыщения при данном давлении, для
воды —средней температуре воды, поступающей в ка-
лорифер и выходящей из него), град-,

tCp. в — средняя температура нагреваемого воздуха, град.

Коэффициент теплопередачи калорифера зависит от его кон-
струкции, вида теплоносителя, скорости движения воздуха, про-
ходящего через калорифер, и скорости движения воды в его
трубках.

Формулы для подсчета коэффициентов теплопередачи кало-
риферов приведены в табл. 27, а их числовые значения при раз-
личных весовых скоростях воздуха и воды — в приложении X.

Основным параметром, влияющим на величину коэффи-
циента теплопередачи, является скорость прохода воздуха че-
рез калорифер. В расчетных формулах для коэффицёнта тепло-
передачи скорость прохода воздуха выражена в весовых едини-
цах (весовая скорость vy) и представляет собой количество
воздуха в килограммах, проходящего через 1 м2 живого сече-
ния калорифера в секунду. Определяется она по формуле

vy = кг!м?с,
Л Збоо

(11,61)

где L — количество воздуха, проходящего через калорифер, м31ч\
у — объемный вес воздуха, определяемый при температуре
приточного воздуха, кг'/М3-,

f — живое сечение калорифера для прохода воздуха (при-
нимается по приложению X), м2.

Применение весовой скорости упрощает расчет, так как в от-
личие от линейной она не изменяется при изменении темпера-
туры воздуха.

Тип, модель и количество калориферов выбирают в зависи-
мости от требуемого живого сечения для прохода воздуха, кото-
рое подсчитывается по формуле

к. у

——----------Л12.

(vy) • 3600

(11,62)

От правильного выбора весовой скорости (цу) зависит экономич-
ность сооружения и эксплуатации калориферной установки. При
выборе больших значений весовой скорости возрастает расход
электроэнергии на перемещение воздуха, увеличиваются эксплуа-
тационные расходы, но уменьшается стоимость установки. При
выборе малых значений весовой скорости возрастают размеры
калориферной установки и увеличивается ее стоимость, но сни-
жаются расход электроэнергии и эксплуатационные расходы.
Для вентиляционных систем, расположенных в средней клима-
тической полосе, наиболее экономичные установки могут быть
получены при весовых скоростях воздуха от 6 до 10 кг/лА.
Таблица 27

Формулы для определения коэффициентов теплопередачи и сопротивления калориферов

Тип калорифера	Формула для коэффициента теплопередачи, ккал/м*Ч'град		Формула для определения сопротивления проходу воздуха для одного ряда калориферов, кг/м:2
	пар	вода	
1	2	3	4
КФС (КЗПП) и кмс (КЗВП)	К= 12,1 (оу)0’36	Я = 14,1 (оу)0’29®0’16; 0,03 < со < 0,25  К = Н,1 (оу)0’39®0’11; 0,25 < и < 1,0 м/сек	Я = 0,122 (оу)1’76
КФБ (К4ПП) и КМБ (К4ВП)	К= 10,0 (оу)0’42	К = 12,4 (оу)0’33©0’14; 0,03 < © < 0,25  Я = 9,5 (оу)0’45©0’11; 0,25 < © < 1,0	Н = 0,175 (оу)1’72
КФСО	Я = 16 (оу)0’44	К = 19,4 (оу)0’38©0’2; 0,02 < © < 0,25  Х = 14,3 (оу)0’5©0’12; 0,25 < ш < 1,0	Я = 0,335 (оу)2-0
КФБО	К = 14,2 (оу)0’46	Я = 17,9 (оу)0’38©0’18; 0,02 < © < 0,25 К = 12,7 (оу) °’52©0’13; 0,25 < © < 1,0	Н = 0,43 (оу)1’94
CTD 3009В и 3010В	Я = 14,7 (оу)0’34	Я = 16,3 (оу)0’3©0’15; 0,02 < © < 0,25  Я = 13,2 (оу)0’37©0’08; 0,25 < © < 1,0	Н = 0,16 (оу)1’73
КВБ  Калориферы кондиционеров /Ст:	К= 15,3 (оу)0’35	К = 18,5 (оу)0’26©0’19; 0,03 < © < 0,25  Х = 15,3 (оу)0’34©0’15; 0,25 < ш < 1,0	Я = 0,153 (оу)1’69
однорядные	—	К = 15 (оу)0’47©0’14; 0,2 < © < 1,0	Н = 0,16 (оу)1’86
двухрядные	—	К = 13,5 (оу)0’49©0’14; 0,2 <® < 1,0	Н = 0,21 (оу)1’86
трехрядные  Калориферы кондиционеров КНУ:	—	К = 12,8 (оу)0’49©0’13; 0,2 < © < 1,0	Я = 0,29 (оу)1-86
двухрядные	—	К = 10,5 (оу)0’55®0’22; 0,2 < © < 1,0	Я = 0,12 (оу)1’7
Сопротивление калориферов проходу воздуха Нк в кг/м2
(мм вод. ст.) и проходу воды Рк в м вод. ст. определяется по
формулам табл. 27 или по приложению X в зависимости от
скорости движения воздуха vy в сечении калорифера и скорости
движения воды и в трубах калорифера.

Пример. Подобрать калориферную установку из калориферов КФБ или
К.ФС для нагревания 18 200 кг/ч воздуха с начальной температуройв =
=—15,2’С до температуры приточного воздуха /Пр=16°С. Теплоноситель —
вода Тг=130° С и То =70° С.

Решение. Расход тепла на нагревание воздуха

Q = G c(tK — t„) = 18200-0,24-[16 — (—15,2)] = 136 000 ккал/ч.

Принимаем весовую скорость воздуха оу = 8 кг/м2с. Требуемое живое се-
чение калориферной установки по воздуху

Принимаем к установке калорифер типа КФС. При весовой скорости воз-
духа vy=8 кг/м2с и скорости воды <о = 0,1 м/с по приложению X или форму-
лам табл. 27 находим значение коэффициента теплопередачи К= 17,8 ккал/м2ч 
• град.

Требуемая поверхность нагрева калориферной установки рассчитывается
по формуле (11,60) с учетом фактических температур горячей (ТУ) и обрат-
ной (То) воды в теплофикационной сети при наружной расчетной темпе-
ратуре воздуха для вентиляции /я.в=—15 С, которые определяются по гра-
фику приложения XII.

136 000

= 93,2 м2.

17,8

105 + 60	16+ (—15,2)

По полученным результатам /к.у=0,63 м2 и Дк. у=93,2 м2 могут быть
приняты два параллельно устанавливаемых по воздуху калорифера типа
КФС-6 или два калорифера КФС-7.

Количество устанавливаемых калориферов типа КФС-6-----— = 3,7 шт.,

93 2
типа КФС-7-----— = 3,1 шт.,

30,4

где — 25,3 и 30,4 соответственно поверхность нагрева калориферов КФС-6 и
КФС-7. Для калориферной установки из четырех калориферов типа КФС-6 по-
лучим следующие технические данные:

поверхность нагрева /гк.у=25,3X4= 101,2 м2;

живое сечение для прохода воздуха fK, у = 0,295x2 = 0,6 л«2;

живое сечение для прохода воды при последовательном соединении по
воде всех четырех калориферов — 0,0076 м2.

Определение фактической теплопроизводительности установки для че-
тырех калориферов КФС-6. Фактическая весовая скорость воздуха
Фактическая скорость движения воды в трубках калориферов

136 000

Q

со =

3600-1 0007тр (Тг— То) 3600-1000 0,0076 (105 — 60)

= 0,091 м/с.

Согласно приложению XII по графику регулирования температуры воды
в тепловых сетях при tu =—15,2° С

Тг= 105° С; То = 60° С.

Фактический коэффициент теплопередачи при цу=8,5 кг/мРс и со=0,09 м/с
определяется по формуле

К = 13,1 (оу)0,33 со0,17 = 17,7 ккал/м2ч-град

(при параллельном соединении калориферов по воде скорость <о=0,022 м/с
и К = 14 ккал/м2ч • град, т. е. на 21% меньше).

Фактическая теплопроизводительность калориферной установки

Q*a* = 17,7-101,2 Г 105 + 60 _ 16+ Н15’_2)~1 = 147 500 ккал/ч.

к. у	[2	2 J

Запас теплопроизводительности составляет

147 500- 136 000 ,100= 80/о

136 000

Запас теплопроизводительности в 8% недостаточен, поэтому следует при-
нять установку из четырех калориферов типа КФС-7, для которой запас теп-
лопроизводительности составляет «25%.

Сопротивление калориферной установки проходу воздуха определено по
приложению X. При установке четырех калориферов КФС-7 оно равно Нк =
= 1,2-4,8-2=11,5 кг/мг.

При подсчете сопротивления калориферов принят запас в 20% на возмож-
ные отклонения фактического сопротивления калориферов (из-за неаккуратной
оцинковки, запыления поверхности и др.).

§	3. Вентиляторы

Подача приточного и удаление вытяжного воздуха осуществ-
ляются с помощью воздуховодов. При движении по воздухово-
дам, через фильтры, калориферы, увлажнительные и другие уст-
ройства воздух встречает сопротивление двух видов: трение
о стенки воздуховодов и местные препятствия (повороты, вход
в каналы и выход из них, решетки, фильтры, калориферы и дру-
гое оборудование). Для того чтобы воздух мог преодолеть эти
сопротивления, необходимо создать разность давлений перед
сопротивлением и за ним. Если давление перед сопротивлением
будет больше, чем за ним, возникает движение воздуха через
препятствие. В системах с механическим побуждением разность
давлений создается с помощью вентиляторов.

По принципу работы вентиляторы подразделяются на цент-
робежные и осевые.

Центробежный вентилятор. Вентилятор (рис. 57, а) состоит
из рабочего колеса 1 с лопатками 2, спирального кожуха 3
с входным 4 и выходным 5 отверстиями и станины 6. Колесо
вентилятора укреплено на валу и находится внутри спирального
кожуха. Вал вращается в подшипниках 7 с помощью электро-
двигателя, шкив которого соединяется ременной передачей со
шкивом 8 вентилятора. В ряде конструкций колесо вентилятора
насаживается на вал электродвигателя.

При вращении колеса воздух засасывается в кожух вентиля-
тора через отверстие 4, сжимается (при этом давление его повы-
шается) и выбрасывается через выхлопное отверстие 5.

В зависимости от разности давлений во всасывающем и на-
гнетательном отверстиях различают центробежные вентиляторы
низкого (до 100 кг/л«2), среднего (от 100 до 300 кг/дс2) и высо-
кого (более 300 кг/м2) давления.

Рис. 57. Вентиляторы: а — центробежный; б — осевой

В предприятиях общественного питания применяются пре-
имущественно вентиляторы низкого давления.

Осевой вентилятор. Вентилятор (рис. 57, б) состоит из втул-
ки 1 с закрепленными на ней под углом лопатками 2 и обе-
чайки 3. Колесо осевого вентилятора обычно насаживается на
вал электродвигателя 4. Перемещение воздуха происходит вдоль
оси вентилятора. Осевые вентиляторы в отличие от центробеж-
ных создают малые давления (до 15—20 кг/м2) и применяются
в небольших системах вентиляции для перемещения сравни-
тельно малых количеств воздуха (от 100 до 5000 м3/час).

Осевые вентиляторы компактны, просты в монтаже и эксплу-
атации, на их изготовление расходуется небольшое количество
металла, однако при работе с большим числом оборотов (бо-
лее 1000 в мин) они создают значительный шум.

Размеры центробежных и осевых вентиляторов определяются
по номерам, которые соответствуют диаметрам колес, выражен-
ным в дециметрах. Чем больше номер вентилятора, тем большее
количество воздуха он может переместить. Для выбора типа
и номера вентилятора и определения числа оборотов колеса ну-
жно знать количество воздуха L м3/ч, перемещаемого вентиля-
тором, и разность давлений, которую вентилятор должен соз-
дать на всасывающем и нагнетательном отверстиях, //в кг]м2.
Эта разность должна быть равна суммарному сопротивлению
системы вентиляции.
Для определения составных величин сопротивления системы
рассмотрим схему распределения давлений в простейшей си-
стеме вентиляции, в которой всасывающий и нагнетательный
воздуховоды имеют постоянное сечение (рис. 58).

Если в стенке всасывающего воздуховода 1 сделать ряд от-
верстий и с помощью резинового шланга присоединить к ним
(7-образные манометры, то разность уровней жидкости в мано-
метре покажет, что внутри воздуховода давление меньше атмо-
сферного (разрежение). Это разрежение (называемое статиче-
ским разрежением на всасывании) будет тем больше, чем бли-

Рис. 58. Схема распределения давлений в простейшей
системе с вентиляторным побуждением

же к вентилятору расположено отверстие. Сделав аналогичные
устройства на нагнетательной части воздуховода 2, обнаружим,
что давление внутри воздуховода больше, чем в окружающем
воздухе (статическое давление на нагнетании).

Статическое разрежение расходуется на преодоление сил тре-
ния и местных сопротивлений во всасывающем воздуховоде. Пе-
ред всасывающим отверстием вентилятора оно равно сумме всех
потерь давления на преодоление сил трения и местных сопротив-
лений во всасывающей части сети.

Статическое давление после вентилятора расходуется на
преодоление сил трения и местных сопротивлений в нагнетатель-
ной части системы, а также создание скорости, необходимой для
выхода воздуха из системы.

Таким образом, давление, которое должен развить вентиля-
тор, складывается из потерь на трение и местные сопротивления
во всасывающей и нагнетательной сетях и потери динамического
давления при выходе воздуха из системы в атмосферу, т. е.
н =(НТр-{- Ни с)вс + (^тр + ^м. с)иаг +

-I—кг/м2.	(11,63)

Так как в системах вентиляции основным видом сопротивле-
ний являются местные сопротивления, которые составляют до
80% общего сопротивления воздуховодов, ориентировочный под-
счет полного сопротивления воздуховодов можно производить по
формуле

ЯВОЗД=1,25У (&+1)? кг/м2,	(11,64)

где 2 (£+0 ~ —сумма потерь давления на местные сопро-
2g

тивления, с учетом потери динамического
давления на выходе.

Потеря давления в единичном местном сопротивлении опре-
деляется по формуле

^2>	(11.65)

2g
где g — коэффициент местного сопротивления данного препят-
ствия (принимается по справочникам);

v — средняя скорость движения воздуха в системе, м/с-,
у — объемный вес воздуха, кг/м3-,
g — ускорение силы тяжести, м/с2-.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений подсчиты-
вается для ответвления с наибольшим количеством местных со-
противлений.

Полное сопротивление вентиляционной системы представляет
собой сумму сопротивления воздуховодов Явозд, фильтра для
очистки воздуха от пыли Нф и калорифера Нк

#снст = #возд + ^ф + #к-	(11,66)

Сопротивления подсчитываются только для расчетной ветви
системы, т. е. ветви, которая имеет наибольшее сопротивление.

Разность давлений, создаваемая вентилятором, должна быть
больше сопротивления всей системы.

ГТ \ тт

*	* вент П сист*

Вентиляторы выбирают по характеристикам, представляю-
щим собой график работы вентилятора при различных числах
оборотов колеса (рис. 59). На оси абсцисс характеристики от-
кладывается производительность вентилятора L в тыс.м3/ч, на
оси ординат — полное давление Н, развиваемое вентилятором,
в кг/м2. На графике нанесены линии давления Н (поз. /), ли-
нии коэффициента полезного действия г]в (поз. 2) и линии уста-
142
Поп ное давление Н 8 кГ/мг

Рис. 59. Характеристика центробежного вентилятора Ц4-70 № 10
побочной мощности электродвигателя N (поз. 3). Каждая линия
давления Н соответствует определенному числу оборотов венти-

лятора п.

Установочная мощность электродвигателя вентилятора под-

считывается по формуле

,, LHBK о
=-------------5-----кВт,

д 3600-102-т]в г]р. п

(11,67)

где L — производительность вентилятора, л<3/ч(Л= 1,1-=-
— 1,15Ьсист);

Ив — давление, развиваемое вентилятором, кг/м2;

т]в — коэффициент полезного действия вентилятора;

т)р. п — коэффициент полезного действия ременной передачи
(принимается равным 0,9—0,95);

К — коэффициент запаса мощности (принимается по
табл. 28).

Таблица 28

Коэффициенты запаса мощности

Мощность, расходуемая вентилятором, кВт	X для цен- тробежного вентилятора	К для осе- вого вентилятора
До 0,5		1,5	1,2
От 0,51 до 1		1,3	1,15
От 1,01 до 2		1,2	1,1
От 2,01 до^.5		1,15	1,05
Более 5		1,1	1,05

Пример. Подобрать вентилятор для приточной системы, представленной
на рис. 60. Производительность системы 15000 м?/ч воздуха.

Решение. При расчете левой ветви системы встречаются следующие мест-
ные сопротивления движению воздуха:

на входе воздуха с учетом решетки и поворота £вх + £пов = 1,56+1,2=2,76;

четыре поворота на 90° 4 • £Пов=4 • 1,2=4,8;

один тройник на поворот =0,5;

один тройник на проход £прох=0>8;

два поворота и выход воздуха через решетку 2 £пов + |вых=2  1,2+3,3=5,7.

Сумма местных сопротивлений Sg= 13,6,

По формуле (11, 64) сопротивление сети воздуховодов при средней ско-
рости воздуха 6 м/с составит

Явозд= 1,25-13,6——^ = 38,2 кг/м*.
л	2-9,81

Сопротивление системы

В сист ~ В возд ~Ь В кал = 38,2 4- 11,5 = 49,7

где Якал — сопротивление калориферов (см. пример на стр. 138).

Производительность вентилятора £=1,1 • 15000=16500 л3/ч; давление, раз-
виваемое вентилятором, должно быть больше сопротивления системы, т. е.
Вt >Яснет^50 кг/мг.
На горизонтальной оси графика (рис. 59) для вентилятора Ц4-70 № 10
находим требуемую производительность, а на вертикальной оси — давление,
развиваемое вентилятором,	кг/мг. На пересечении линий, соответст-

вующих заданной производительности и давлению, находится рабочая точка,
которой соответствует коэффициент полезного действия Г|в ' 0,77; количе-
ство оборотов колеса /1 = 576 об/Мин и мощность электродвигателя N = 4,0 кВт.
По этой мощности выбираем электродвигатель на 4,5 кВт с числом оборотов
910 в минуту.

Рис. 60. Схема приточной системы вентиляции к примеру рас-
чета: а — объемная; б — условная аксонометрическая

6

Заказ № 1269

145


Неподдижные жалюзийные
решетки

Кирпичная
стена
5* 120 мн

бетонная
шахта

Цементная
юукаВ*30ин
Тидроиэоляция
'Железо-бетон-
ная плита, ыНОт

-^-Железо-6е-
тонные стен-



I

й1







' Железо-ктонлая плшпа. 6*200*
^Гидроизоляция

Jem. подготовка в* ЮОнм

-Арматура, сетка 20* 20нм



Дроссель-
клапан
Кровельная
сталь

Войлок в один
слой

'Доска 6-4внн
Штукатурка
ло драни
$0*60

/Настил под
j шах ту

<б

ЕЕ

в

Рис. 61. Конструкции устройств для забора и выброса воздуха:а—воздухозаборная шахта, примыкающая
к стенке; б — отдельно стоящая воздухозаборная шахта; в — вытяжная шахта
§ 4.	Конструктивные элементы систем вентиляции

Наружный воздух поступает в приточную систему через воз-
духозаборные устройства, а выбрасывается в атмосферу— через
вытяжные шахты. Конструкция устройств для забора и выброса
вентиляционного воздуха изображена на рис. 61. Шахты для

План вытяжных каналов
3-го этажа

План вытяжных каналов
4-го этажа

И ///

План вытяжных каналав
2-го этажа

План вытяжных каналов

1-го этажа

1-й этаж

стровые
плиты

низкое тавровое
железо

Штукатурка

каменная стена

\ 'штукатурка

•’; ’Шлаwanedii-

г

Штука-
турка
Шлакоа-
пеоастро-
вые пли-
ты

Пачечное или обруч-,
ное железо

Штукатурка
Деревянная стена

Штукатурка

Затирка але-
бастром
шлакоалеба-
стровые плиты

Пачечное или обручное железа

-штукатурка

-Каменная стена

Затирка
алебастром

каменная стен

Низкое тавровое

Шлакаапебастравые плиты

ШЖШ- Низкое тавровое
рШЯШШЕс? железа

Деревянная
стена

| / Подвеска-круглое

/К/ железо Штукатурка
Шлакоалебастравые плиты

е.

Рис. 62. Конструкции вентиляционных каналов: а — вертикальные, рас-
полагаемые в толще стены; б — вертикальные, приставные; в — деталь
вертикального приставного канала у кирпичной стены; г — подвесной го-
ризонтальный канал у деревянных конструкций; д — то же у кирпичной
стены и железобетонного перекрытия; е — конструкция канала за под-
шивным потолком производственного коридора

6*

147



в

д
забора и выброса воздуха выполняют из бетона, кирпича, де-
рева. Деревянные шахты с наружной стороны штукатурят, а из-
нутри обивают кровельным железом по войлоку, пропитанному
глиняным раствором. Воздух забирают через металлические или
деревянные жалюзи. Для защиты от дождя и снега вытяжные
шахты снабжают зонтом, а для защиты от ветра отверстия их
располагают на высоте не менее 0,5 м от конька крыши.

Каналы, по которым транспортируется приточный или вы-
тяжной воздух, выполняют из кирпича, бетона, шлакоалебастро-
вых плит, кровельного железа, пластмассы и других материалов.
Некоторые конструктивные решения каналов приведены на
рис. 62.

При выборе материала для воздуховодов следует учиты-
вать свойства транспортируемого воздуха (температуру, •влаж-
ность), состояние воздушной среды в помещении, через которое
проходит воздуховод; место и характер установки и крепления
воздуховода, а также свойства материала, из которого изготов-
ляется воздуховод (прочность, теплопроводность, гигроскопич-
ность и др.). В производственных помещениях подвесные воз-
духоводы изготовляют из оцинкованной или черной кровельной
стали. В последнем случае их снаружи и изнутри покрывают
олифой и окрашивают масляной краской. В приточных и вытяж-
ных отверстиях приставных и стенных каналов устанавливают
жалюзийные решетки с подвижными или неподвижными ло-
патками. Наиболее целесообразно в производственных помеще-
ниях устраивать подшивные каналы, располагая их под потол-
ком производственного коридора (рис. 62, е).

§ 5.	Краткие указания по проектированию вентиляции

При проектировании вентиляции прежде всего необходимо
определить:

способ вентилирования отдельных помещений и всего здания
в целом;

количество и месторасположение приточных и вытяжных си-
стем;

размер помещений, в которых должны быть размещены при-
точные вентиляционные установки;

количество тепла, расходуемого на нагрев приточного воз-
духа;

количество и мощность электродвигателей, приводящих в дей-
ствие вентиляторы.

Способ вентилирования зависит от размеров предприятия об-
щественного питания. В столовых, кафе и закусочных на 100
и более мест, а в ресторанах на 50 и более мест сооружается
приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением
и подогревом приточного воздуха. В тех же предприятиях с мень-
шим числом мест допускается устройство вытяжной.. вецтцля-
ции с механическим побуждением без организованного при-
тоиткзздух'а

Самстя'Цйтельные приточные системы следует предусматри-
вать для следующих групп помещений: торговых залов и приле-
гающих к ним помещений, кухонь и горячих кондитерских це-
хов и остальных производственных помещений.

Самостоятельные вытяжные системы необходимо предусмат-
ривать для следующих групп помещений: торговых залов и
прилегающих к ним помещений, кухонь и горячих цехов, моеч-
ных, вспомогательных производственных помещений, душевых
и уборных, камер пищевых отходов.

В ресторанах с числом посадочных мест от 50 до 100 и сто-
ловых с самообслуживанием на 100—150 мест допускается объ-
единять приточные системы производственных помещений и тор-
говых залов. При большем числе мест должны проектироваться
самостоятельные приточные системы для торговых залов и про-
изводственных помещений.

Вытяжную вентиляцию без организованного притока воздуха
допускается устраивать: в предприятиях с количеством посадоч-
ных мест до 50 (в расторанах — до 25) —одной системой с ме-
ханическим побуждением для всех производственных помеще-
ний, от 50 до 100 (в ресторанах — от 25 до 50)—раздельными
системами с механическим побуждением для помещений произ-
водственной группы (кухни, заготовочные, раздаточные, конди-
терские, моечные, включая местные отсосы), для торговых за-
лов с обслуживающими помещениями (буфетной, раздаточной,
хлеборезкой и др.), гардеробных и остальных подсобно-вспомо-
гательных помещений, а от санузлов — раздельными каналами
с объединением в сборный короб перед вентиляционным агре-
гатом.

Расчетная температура воздуха в рабочей зоне торговых
залов принимается равной: в холодный период года — 16—20° С,
в теплый период — не более чем на 3° выше расчетной темпера-
туры наружного воздуха.

Температура приточного воздуха в теплый период года при-
нимается равной расчетной наружной температуре для парамет-
ров А (приложение III, графа 6).

Приточный воздух можно подавать непосредственно в венти-
лируемые помещения (производственные, кроме кухонь, конди-
терских и моечных, а также вспомогательные, складские и адми-
нистративные) или в прилегающий к ним коридор. Температура
притондаго-ъоздуха- ъ зимнее время должна составлять . 16° С.
В горячих цехах и моечных приточный воздух следует подавать
в рабочую.зону	~ ~ 

Расчетная температура воздуха в рабочей зоне горячих це-
хов в холодный период года принимается равной 22°С (до25°С),
в теплый период — согласно таблице 1. Температура приточного
воздуха принимается по расчету, но не менее 12° С при условии,
что приточный воздух не подается непосредственно на
людей.

В горячих цехах и в моечных отделениях, кроме местных
отсосов, рекомендуется предусматривать общую вытяжку из
верхней зоны в объеме не. менее двукратного обмена, при
этом суммарный объем вытяжки не должен быть меньше рас-
считанного на ассимиляцию тепла и влаги.

* В предприятиях с самообслуживанием подача приточного
воздуха в горячий цех должна составлять 65% и осуществ-
ляться через зал (дополнительно к расчетному притоку в зал),
остальные 35% приточного воздуха должны поступать непосред-
ственно в цех; удаление воздуха из зала и горячего цеха дол-
жно осуществляться через горячий цех. В предприятиях с обслу-
живанием официантами подача приточного воздуха в горячий
цех должна составлять 35% и осуществляться через помещение
раздаточной; остальные 65% приточного воздуха должны по-
ступать непосредственно в цех; удалять воздух из горячего цеха
и раздаточной следует через горячий цех.

Количество воздуха, удаляемого через кольцевые воздухо-
воды, завесы и зонты, должно составлять 65%, а удаляемого
с помощью общеобменной вентиляции из верхней зоны — 35%
общего количества удаляемого воздуха.

Температуру воздуха, удаляемого из верхней зоны, следует
определять с учетом градиента температуры: для обеденных
залов— 1,3° С, для горячих цехов— 1,5° С.

Для ориентировочных расчетов можно принимать следую-
щие тепло- и влаговыделения от горячей пищи, рассчитанные
на 1 посетителя в час. (табл. 29).

'	Таблица 29

Тип предприятия	Тепловыде- ления, ккал/ч	Влаговыде- ления, кг/ч
Рестораны	  Столовые без самообслу-	6,8	0,022
живания 		13,4	0,044
Столовые с самообслужи-		
ванием 		22	0,074

Количество вытяжного воздуха от завес над варочными кот-
лами следует определять исходя из относительной влажности
удаляемого воздуха не более 80%.

Местные отсосы от/механизированных моечных рекомендуется
принимать: для камерной моечной — 500 м3/ч, для конвейер-
ной — 1000 мР/ч.

Для вытяжной вентиляции (без притока) расчетное количе-
ство воздуха определяется по кратности обмена (приложе-
ние II), для приточно-вытяжной вентиляции в помещениях с из-
150
быточными тепло- и влаговыделениями — по полному теплосо-
держанию воздуха, в остальных помещениях — по кратности
обмена.

Независимо от наличия вентиляции количество открываемых
фрамуг необходимо предусматривать в размере 50% площади
оконных проемов всех производственных помещений и торговых
залов.

В помещении для аммиачных компрессоров следует преду-
сматривать постоянную вытяжную вентиляцию с механиче-
ским побуждением и дополнительную аварийную вытяжную
вентиляцию в виде самостоятельной установки.

Вентиляционные системы предприятий общественного пита-
ния, размещенных в зданиях иного назначения, не должны объ-
единяться с вентиляционными системами последних. Приточные
установки следует располагать в подвальном или цокольном
этаже, а вытяжные — на чердаке, центрально по отношению
к обслуживаемым помещениям. В подвалах проектируемых
зданий необходимо предусматривать специальные помещения
для одной или нескольких приточных камер. Площадь помеще-
ний определяется из расчета 12—16 м2 на каждую приточную
камеру производительностью 5000—10 000 мР/ч воздуха.

Намечая трассы приточных и вытяжных воздуховодов, сле-
дует избегать пересечения двух и тем более нескольких каналов.
Воздуховоды не должны нарушать архитектурного оформления
помещений (особенно торговых залов) и по возможности дол-
жны быть включены в строительные конструкции.

Скорость движения воздуха в каналах и воздуховодах (в м/с)
следует принимать по табл. 30.

Таблица 30

Виды воздуховодов	В системах с естествен- ным побуж- дением воздуха	В системах с механиче- ским побуж- дением воздуха
Магистральные сборные каналы и воздуховоды	0,5—0,75	5-8
Ответвления		0,5—1,5	1—5
Вытяжные шахты		1,2—1,5	4

Устройства для приема наружного воздуха необходимо рас-
полагать как можно дальше от мест возможного его загрязне-
ния. Расстояние по горизонтали между выхлопными отверстиями
вытяжных систем и отверстиями для приема наружного воз-
духа не должно быть менее 10 м.

При выборе вентйляторов принимают такие номера, кото-
рые обеспечивают необходимую производительность и давле-
ние при наименьшем числе оборотов и, следовательно, создают
меньший шум.
Для вентиляционных установок, располагаемых в сухих
отапливаемых и неотапливаемых помещениях, рекомендуется
применять защищенные электродвигатели, для установок, рас-
полагаемых в сырых помещениях,— защищенные от капель
с противосыростной изоляцией, а для установок в особо сы-
рых помещениях — закрытые электродвигатели с внешним об-
дувом.

При устройстве над плитами кольцевых воздуховодов 55—
60% тепловыделений от плиты удаляется с вентиляционным воз-
духом и лишь 35—40% —поступает в помещение; при устрой-
стве над плитой укрытия в виде завесы или при устройстве
местных отсосов до 75% тепловыделений удаляется с вентиля-
ционным воздухом и только 25%—поступает в помещение.
Глава V

КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА

§ 1. Назначение и устройство систем
кондиционирования воздуха

В системах приточной вентиляции не предусматривается
охлаждение воздуха. Между тем в летнее время, особенно
в районах с жарким климатом, наружный воздух имеет темпе-
ратуру 30° и более. Поэтому при обычной вентиляции в рабо-
чей зоне горячих цехов и торговых залов температуру воздуха
можно поддерживать только на уровне 33—35°, т. е. на 3—5°
выше наружной (в соответствии с нормами СНИПа). Однако
для хорошего самочувствия людей в предприятиях общественного
питания необходимо поддерживать следующие температуры:
в торговых залах — 22—25°, в горячих цехах — не более 28° при
относительной влажности не более 60%.

Такие параметры в помещении могут быть достигнуты только
при искусственном охлаждении воздуха с помощью систем
кондиционирования.

Системами кондиционирования воздуха называются инженер-
ные сооружения, которые обеспечивают автоматическое поддер-
жание в помещениях заданных параметров воздуха.

Система кондиционирования состоит из установки, в кото-
рой осуществляется тепловлажностная обработка воздуха (соб-
ственно кондиционер), источника холодоснабжения, устройств
для автоматического поддержания заданных параметров воз-
духа в помещении и системы воздуховодов.

Различают местные и центральные системы кондициониро-
вания воздуха.

В местных системах кондиционирования агрегат для обра-
ботки воздуха располагается непосредственно в обслуживае-
мом помещении, а обработанный воздух поступает в помещение
через решетки в корпусе кондиционера.

В центральных системах кондиционирования обработка воз-
духа осуществляется в центральной установке (центральном
кондиционере), из которой воздух подается в отдельные поме-

щения по системе воздуховодов.

В предприятиях общественного питания могут применяться
как местные, так и центральные системы кондиционирования,
однако и те, и другие должны работать только на наружном воз-
духе (без рециркуляции воздуха из помещений).

На рис. 63 представлена наиболее простая система местного
кондиционирования торгового зала. Торговый зал и горячий цех

Рис. 63. Схема местного кондицио-
нирования воздуха и вентиляции
для небольших предприятий: I —
кухня; II — торговый зал:

/ — приточная система; 2 —вытяжная си-
стема; 3 — раздаточный проем; 4 — мест-
ный автономный кондиционер

ществляется автоматически.

оборудованы обычными систе-
мами приточной (поз. /) и вы-
тяжной (поз. 2) вентиляции,
но в летнее время для охлаж-
дения торгового зала вклю-
чается местный автономный
кондиционер 4, который очи-
щает наружный воздух от пы-
ли и охлаждает его.

Обычно же в торговых за-
лах и горячих цехах системы
кондиционирования сооружа-
ются для создания комфортных
условий как в летнее, так и
в зимнее время и должны экс-
плуатироваться круглосуточно.
Такие системы называются си-

стемами полного кондициони-
рования и предусматривают
в летнее время охлаждение и
осушение воздуха, а в зим-
нее— нагревание и увлажне-
ние. Переход с летнего режи-
ма на зимний и обратно осу-
Такие системы обычно выполня-

ются по принципу центральных.

Центральная система кондиционирования, работающая толь-
ко на наружном воздухе (прямоточная), состоит из следующий'
основных элементов (рис. 64,а): воздушного клапана 1 с утеп-
ленными створками, который отключает кондиционер от наруж-
ного воздуха; фильтра 2 для очистки воздуха от пыли; калори-
феров >3 для нагревания Наружного воздуха (с воздушным регу-
лирующим клапаном Kt); форсуночной камеры 5, в которой
распыляется вода; калорифера 6 для регулирования темпера-
туры воздуха, подаваемого в помещение (с воздушным регули-
рующим клапаном /<4); вентиляторной установки 8; промежу-
точных камер 9 с дверками для осмотра и ремонта основного
оборудования (фильтра, воздушных клапанов и калориферов)
и воздуховодов 10. Наружный воздух поступает через воздуш-
ный клапан 1 в фильтр 2, где очищается от пыли, а затем
У. \jT7/7777'/^>7^/777^^^^77/7^///m7^/777?r/m77-,

*,	] вытяжка,	'',

Рис. S4. Центральная система
круглогодового кондициониро-
вания воздуха, работающая
только на наружном возду-
хе: а — схема системы; б —
изображение в I—d диаграм-
ме процессов летней и зимней
обработки воздуха
проходит через калориферы первого подогрева >3, с помощью ко-
торых нагревается в зимнее время. Калориферы имеют обводной
канал 4. Перед обводным каналом и калорифером устанавли-
ваются регулирующий клапан Кл, с помощью которого можно
изменять соотношение количеств воздуха, проходящих через
калорифер, и обводной канал. На трубопроводах, подводящих
теплоноситель к калориферу, также установлены регулирующие
устройства К2 и К3. Из калорифера воздух поступает в камеру
орошения 5, в которой установлено несколько рядов форсунок
для разбрызгивания воды. Форсунки размещены таким образом,
что их факелы перекрывают все сечение камеры. Воздух прохо-
дит через пространство камеры и в зимнее время адиабатически
увлажняется (см. разд. II, гл. I, § 3). Пройдя камеру орошения,
воздух поступает в каплеотделитель, препятствующий выносу
капель распыленной воды из форсуночной камеры. В нижней
части камеры орошения находится поддон, в который стекает раз-
брызгиваемая вода. Далее воздух проходит через калорифер
второго подогрева 6, который также имеет обводной канал 7,
регулирующий клапан /G и регулирующие задвижки К$, уста-
новленные на трубопроводах, подводящих теплоноситель. В ка-
лорифере второго подогрева воздух нагревается и приобретает
требуемую относительную влажность. Обработанный таким об-
разом воздух поступает в вентилятор 8 и по воздуховодам 10
подается в помещение. Управление клапанами Д’ осуществляется
с помощью регуляторов температуры Т.

Летом калориферы первого подогрева не работают. В камеру
орошения подают предварительно охлажденную воду, имеющую
температуру ниже температуры точки росы обрабатываемого
воздуха. При этих условиях воздух в камере орошения охлаж-
дается и осушается. Вода из поддона камеры стекает в баки хо-
лодильной установки и частично используется для рециркуля-
ции. Температура воды, поступающей из холодильной установки
к форсункам, регулируется трехходовым смесительным краном
Де путем смешивания этой воды с водой из поддона камеры.
Калорифер второго подогрева обычно используется и при лет-
нем кондиционировании для подогрева сильно увлажненного и
охлажденного воздуха, прошедшего камеру орошения.

Система кондиционирования, изображенная на рис. 64, пред-
назначена для поддержания заданных параметров воздуха:
в летнее время — температуры^ и относительной влажности фп
(рис. 64,6), в зимнее время — температурыи влажности фп
при постоянном объеме воздуха, подаваемого в помещение.

При расчетных условиях для летнего периода наружный воз-
дух с параметрами, обозначенными точкой 1, охлаждается в фор-
суночной камере до параметров, обозначенных точкой 2, а за-
тем подогревается в калорифере второго подогрева до парамет-
ров точки 3, а в вентиляторе и воздуховодах — до параметров
точки 4. Воздух с параметрами точки 4 поступает в помещение,
в котором ассимилирует тепло и влагу по линии 4—5. Направле-
ние линии 4—5 определяется тепловлажностным отношением
Ел = — (см. разд. II, гл. I, § 3 и гл. II, § 5).

(?л	„

При расчетных условиях для зимнего периода наружный воз-
дух (точка 6) нагревается в калориферах первого подогрева
до параметров, обозначенных
точкой 7, затем увлажняется в
форсуночной камере (работаю-
щей на рециркуляционной воде)
до состояния, обозначенного точ-
кой 8, после чего подогревается
в калорифере второго подогрева
до состояния, обозначенного точ-
кой 9, и в вентиляторе до пара-
метров точки 9'. В обслуживае-
мом помещении подаваемый воз-
дух одновременно нагревается и
t увлажняется по линии 9'—10 с
• тепловлажностным отношением

Е, = — до состояния точки 10.
Оз

Центральная система конди-
ционирования воздуха может об-
служивать несколько помещений
(например, несколько торговых
залов с различным режимом).
В этом случае регулирование па-
раметров воздуха, прошедшего
калорифер второго подогрева,
осуществляется датчиком одного
из помещений; в других помеще-
ниях температура регулируется
путем изменения количества по-
даваемого воздуха.

В небольших предприятиях
общественного питания (кафе,

закусочных), а также в предприятиях, расположенных в южных
районах, целесообразно применять упрощенную схему обра-
ботки воздуха в летнее время (рис. 65), которая предусматри-
вает только охлаждение воздуха непосредственно в испарителе
холодильной машины или в поверхностном воздухоохладителе,
работающем на холодной воде.

В такой установке наружный воздух с параметрами точки 1
охлаждается и осушается в воздухоохладителе до состояния,
характеризуемого точкой 2, нагревается вентилятором до со-
стояния точки 3 и с такими параметрами поступает в поме-

Охпаждаеное помещение

Рис. 65. Упрощенная схема лет-
него кондиционирования воздуха.
Позиции на схеме установки со-
ответствуют точкам на I—d диа-
грамме
щение. Параметры воздуха в помещении изменяются по линии
3—4, направление которой соответствует лучу процесса с теп-

17 Q
ловлажностным отношением с = — .

G

Температура в помещении регулируется терморегулятором
путем изменения количества воды, протекающей по трубкам
воздухоохладителя. Влажность воздуха при этом не регули-
руется, а зависит от средней температуры воды, протекающей
по трубкам. В наиболее простых системах автоматического ре-
гулирования на трубопроводе холодной воды устанавливается
регулирующий клапан.

В кондиционерах с охлаждением воздуха в испарителе холо-
дильной машины регулятор температуры включает и выклю-
чает электродвигатель компрессора.

Средние и крупные предприятия общественного питания
обычно оборудованы общей холодильной установкой, поэтому
в системах кондиционирования целесообразно применять конди-
ционеры с холодоснабжением от центральной холодильной ус-
тановки (неавтономные). В мелких предприятиях, не имеющих
центральной холодильной станции, рекомендуется применять
местные автономные кондиционеры, оборудованные собственной
холодильной машиной.

§ 2.	Оборудование систем кондиционирования воздуха

В системах кондиционирования воздуха применяются авто-
номные и неавтономные кондиционеры.

Автономные кондиционеры

Эти кондиционеры снабжаются встроенной холодильной ма-
шиной. Они имеют/небольшую производительность по количе-
ству обрабатываемого воздуха и холоду и осуществляют очистку
воздуха от пыли, его охлаждение и частичное осушение. Неко-
торые типы кондиционеров оборудованы электрическими нагре-
вателями, которые предназначены для подогрева воздуха в зим-
ний и переходный периоды года. Устройства для увлажнения
воздуха в этих кондиционерах нет. Влажность воздуха изме-
няется в зависимости от регулирования его температуры только
в летнее время, когда работает холодильная машина конди-
ционера. Поэтому изготовляемые промышленностью автономные
кондиционеры не могут осуществлять полного круглогодичного
кондиционирования воздуха.

Кондиционеры рассчитаны на обработку смеси наружного
и рециркуляционного воздуха и выполнены в виде агрегатов.
Для забора воздуха из помещения (рециркуляция) и подачи
воздуха в помещение кондиционеры оборудованы решетками,
158
установленными в стенках кондиционеров. Некоторые типы
автономных кондиционеров допускают присоединение воздухо-
водов с небольшим сопротивлением (10—15 кг/м2). Переключе-
ние кондиционеров с режима охлаждения на режим нагрева
осуществляется вручную. Кондиционер автоматически поддер-
живает заданную температуру в помещении с помощью термо-
регуляторов. При режиме охлаждения работают вентилятор и
компрессор, при режиме отопления — вентилятор и электронагре-
ватель.

Автоматическое регулирование осуществляется двумя систе-
мами— системой регулирования работы холодильной машины и
системой регулирования температуры воздуха в помещении.
Первая система защищает холодильную установку от сверхдопу-
стимого давления. Вторая система предназначена для двухпози-
ционного регулирования температуры воздуха в помещении.
В этой системе установлен регулятор температуры комнатного
типа, который воздействует либо на магнитный пускатель элект-
родвигателя компрессора (при работе кондиционера на охлаж-
дение), либо на магнитный пускатель электронагревателя (при
работе кондиционера на нагревание). Холодильные установки
кондиционеров оборудованы фреоновыми компрессорами, ра-
ботающими на «фреоне-12», испарителями, установленными
в потоке охлаждаемого воздуха, и конденсаторами, охлаждае-
мыми проточной водой. Изготовляются следующие типы авто-
номных кондиционеров: КА-6, IKC-12A, KBI-17, KBI-24. КС-35
и КС-50. Все они имеют единую технологическую схему
(рис. 66) и состоят из фильтра 1 для очистки смеси наруж-
ного и рециркуляционного воздуха от пыли, влагосборника 2
для собирания конденсата, воздухоохладителя 3, через который
просасывается воздух, электрокалорифера 4 для его нагрева
и вентилятора 5 с электродвигателем 6.

Холодильная часть представляет собой замкнутый цикл одно-
ступенчатой холодильной машины, состоящей из фреонового
компрессора 7, конденсатора 8, охлаждаемого водой, фреоно-
вого теплообменника 9, соленоидного вентиля 10, фреонового
фильтра 11 и реле давления 12.

В компрессоре пары холодильного агента сжимаются до дав-
ления конденсации и нагнетаются в конденсатор, где конден-
сируются, отдавая тепло охлаждающей воде. Из конденсатора
жидкий фреон через фильтр, соленоидный вентиль и теплообмен-
ник попадает в терморегулирующий вентиль, расположенный
на воздухоохладителе. Жидкий фреон проходит через дроссель
терморегулирующего вентиля и по пауковому распределителю
направляется в секцию трубчатого ребристого воздухоохла-
дителя, где пониженное давление поддерживается компрес-
сором, который отсасывает пары фреона. Жидкий фреон кипит
в трубках воздухоохладителя за счет тепла, которое забирается
У воздуха.
воздуха.

ционного
Кондиционер KBI-17. Кондиционер (рис. 67) состоит из кор-
пуса 1 с теплозвукоизоляцией, фреонового компрессора 2, водя-
ного кожухотрубного конденсатора 3, испарителя холодильной

Рис. 67. Автономный кондиционер КВ 1-17

машины 4 (поверхностного воздухоохладителя) с терморегули-
рующим вентилем 5 и влагосборником 6, электрокалорифера 7,
вентилятора 8 с электродвигателем 9, фильтра 10 для очистки
воздуха от пыли, жалюзийных решеток 11 для забора рецирку-
ляционного воздуха из помещения и канала 12 для забора на-
ружного воздуха. Воздух выпускается вверх через решетку 13.
Технические характеристики автономных кондиционеров при-
ведены в табл. 31.

Таблица 31

Технические характеристики автономных кондиционеров

Тип кондиционера

Характеристика	Размер- ность	КА-6	1 КС-12А	KBI-17	KBI-24	КС-35	КС-50  i
Производительность по воздуху 		м3/ч	1700	2400	3500	5400	7000	10000
Свободное давление возду- ха 		кг/м3			5-ИО	0-30	30	15	15
Холодопроизводитель- ность 		ккал/ч	7500	12000	17000	24000	35000	50000
Теплопроизводительность электроподогрева ....	ккал/ч			4250					9400	13000
Установочная мощность: электродвигателей . .	кВт	3,2	5,1	4,2	11,5	16,8	22,8
электронагревателей	кВт	—	4,8	—	——	11	15
Расход воды на охлажде- ние конденсаторов при начальной температуре 25° С		л/ч	1200	2000	3500	4500	7000	9300
Размеры: ширина		ММ	960	1120	1200	1200	1580	2000
глубина 		мм	535	660	500	750	1054	1224
высота		мм	1400	1770	1800	1800	1910	1832
Вес		кг	340	700	540	800	1500	1800

Кондиционеры включаются в сеть переменного трехфазного
тока частотой 50 гц с напряжением: в силовой сети — 380 в.,
в сети управления и сигнализации — 220 в.

Неавтономные агрегатные кондиционеры

Эти кондиционеры не имеют собственной холодильной ма-
шины и снабжаются холодоносителем (обычно холодной водой)
от центральной холодильной станции. Такая система позволяет
с помощью одной холодильной установки обслуживать не-
сколько кондиционеров. Для получения холода могут быть ис-
пользованы абсорбционные машины, работающие на дешевой
тепловой энергии ТЭЦ.

Выработка холода за счет тепловой энергии ТЭЦ, которая
в летнее время практически не используется, в несколько раз
дешевле, чем выработка холода с помощью компрессионных
холодильных машин.
В предприятиях общественного питания для центральных си-
стем круглогодового кондиционирования воздуха могут приме-
няться агрегатные неавтономные кондиционеры производитель-
ностью от 2500 до 20 000 м3/ч и центральные секционные конди-
ционеры горизонтального типа производительностью от 30 до
250 тыс. м3/ч обрабатываемого воздуха.

Рис. 68. Технологическая схема кондиционеров типа КНУ-2,5,
КНУ-7,5

Агрегатные неавтономные кондиционеры имеют универсаль-
ную технологическую схему, позволяющую использовать их в си-
стемах круглогодового кондиционирования, работающих только
на наружном воздухе или на смеси наружного и рециркуляци-
онного воздуха. Они занимают мало места и выпускаются
в виде готовых агрегатов, укомплектованных необходимым обо-
рудованием и автоматикой. В результате применения таких кон-
диционеров значительно упрощаются монтажные и наладочные
работы.

Изготовляются следующие типы агрегатных неавтономных
кондиционеров:

с форсуночной камерой — КНУ-2,5; КНУ-5; КНУ-7,5; КН-1,5;
КН-3; КН-5; КН-7,5;

с орошаемым поверхностным воздухоохладителем — КНУ-12;
КНУ-18; КН-1.2П; КН-2.5П; КН-5П; КН-7,5П.
Кондиционеры типа КН постепенно снимаются с производ-
ства.

Рис. 69./ Технологическая схема кондиционеров типа
КНУ-12 и КНУ-18

Кондиционеры КНУ. У этих кондиционеров (рис. 68 и 69) ко-
личество наружного и рециркуляционного воздуха регулируется
воздушными клапанами 1. Смешанный воздух очищается от
пыли в рамочном фильтре 2, нагревается (в зимнее время) в ка-
лорифере первого подогрева 3, увлажняется (в зимнее время)
или охлаждается (в летнее время) в форсуночной камере 4
(КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5) или поверхностном орошаемом воз-
духоохладителе 5 (КНУ-12 и КНУ-18), вторично подогревается
в калорифере второго подогрева 6 и подается вентилятором 7
в помещение по системе воздуховодов. В кондиционерах уста-
новлены каплеуловители 8 и насосы 9.

станции

Рис. 70. Принципиальная схема пневматической системы автоматического
регулирования кондиционеров типа КНУ-12 и КНУ-18

влажность регулируется путем поддержания температуры воз-
духа за форсуночной камерой или орошаемым воздухоохлади-
телем на уровне температуры «точки росы». При работе конди-
ционера в зимний период (рис. 70) температура «точки росы»
поддерживается регулятором температуры 1, который пооче-
редно воздействует на исполнительный механизм регулирую-
щего клапана 2, установленного на трубопроводе, подающем
теплоноситель в калорифер первого подогрева, и на исполни-
тельный механизм воздушного смесительного клапана 3; фор-
суночная камера работает только на рециркуляционной воде.
В летний период температура воздуха за форсуночной камерой
регулируется за счет изменения температуры воды, распыляе-
мой форсунками. Регулятор температуры 1 воздействует на
регулирующий клапан 4, который изменяет количество холод-
ной воды.

Таблица 32

Технические и конструктивные характеристики неавтономных
агрегатных кондиционеров КНУ

Характеристики	Размерность	КНУ-2,5	КНУ-5	КНУ-7,5	КНУ-12	КНУ-18
1	2	3	4	5	6	7
Максимальная производительность по воздуху		м3/ч	2500	5000	7500	12000	18000
Пределы рекомендуемой произво- дительности по воздуху 		тыс. м3/ч	1-2,5	2,5-5	5-7,5	8—12	12-20
Расчетная холодопроизводитель- ность 		ккал/ч	13500	27000	40500	60000	100000
Расчетная теплопроизводительиость калориферов:  первого подогрева 		тыс. ккал/ч	43	86	129	200	380
второго подогрева 		тыс. ккал/ч	8	16	24	47	70
Свободное давление воздуха за кондиционером 		кг/мг	26	30	30	30	30
Максимальный расход холодной воды		м3/ч	4,5	9	13,5	16,5	25
Установочная мощность электро- двигателей 		кВт	3,9	3,9	7,2	11,7	11,7
Воздухоохладитель: поверхность 		м2	—	—			137	274
живое сечение по воздуху . . .	м2	—	—	—	0,39	0,78
живое сечение по воде		л2			—			0,006	0,0011
Форсуночная камера: количество рядов форсунок . . •	шт.	2	2	2	0,0011  1	0,0022  1
общее количество форсунок 		шт.	16	32	48	40	80
сечение камеры для прохода воздуха 		л3	0,32	0,64	0,96	1,2	2,4
Поверхность нагрева калориферов: первого подогрева 		л2	17	34	51	68,2	137
второго подогрева 		м2	8,5	17	17	34,2	34,2
Живое сеченне для прохода воз- духа в калориферах:  первого ^подогрева 		м2	0,17	0,38	0,51	0,39	0,78
второго подогрева 		м1	0,17	0,38	0,38	0,39	0,39
Живое сеченне для прохода воды в калориферах:  первого подогрева 		м2	0,0015	0,003	0,0045	0,0014	0,0028
второго подогрева 		м2	0,0015	0,003	0,003	0,0014	0,0014
Размеры: длина 		м	1,35	1,8	2,25	1,85	2,75
ширина 		м	1,03	1,03	1,03	1,76	1,76
высота		м	2,35	2,35	2,35	2,8	2,8
Вес		кг	870	1155	1460	1900	2770

Температура воздуха в обслуживаемом помещении регули-
руется регулятором температуры 5, который воздействует на ис-
полнительный механизм клапана 6, установленного на трубопро-
воде, подводящем теплоноситель к калориферу второго по-
догрева. Терморегулятор 7 защищает калорифер от замер-
зания.
Технические характеристики неавтономных агрегатных кон-
диционеров приведены в табл. 32.

Агрегатный неавтономный кондиционер КН П-3 (с орошае-
мым поверхностным воздухоохладителем). Этот кондиционер
(рис. 71) состоит из воздушных клапанов для наружного и
рециркуляционного воздуха, сетчатого масляного панельного
фильтра 1 для очистки воздуха от пыли, калорифера первого
подогрева 2 с воздушным регулирующим клапаном, поверхност-
ного орошаемого воздухоохладителя 3, калорифера второго по-

Рис. 71. Технологическая схема обработки воздуха в агре-
гатных неавтономных кондиционерах КН

догрева 4 (с воздушным клапаном и исполнительным механиз-
мом) для регулирования температуры воздуха, выходящего из
кондиционера, вентилятора 5 и электронасоса 6 для подачи
воды к форсункам.

Преимущество кондиционеров с поверхностными орошаемы-
ми воздухоохладителями перед форсуночными кондиционерами
состоит в том, что при их установке можно сооружать замкну-
тые системы подачи холодной воды без устройства сливных ба-
ков и самотечных трубопроводов отработанной воды.
Центральные горизонтальные кондиционеры

Состоят они из стандартных секций, приведенных на схеме
(см. рис. 64). Путем комбинации этих секций можно составлять
кондиционер с любой схемой обработки воздуха.

Фильтры для очистки воздуха от пыли и калориферы для
его нагрева, применяемые в составе секций горизонтальных кон-
диционеров, описаны в разд. II, гл, IV, § 1 и 2. Тепловлажност-
ная обработка воздуха осуществляется в форсуночных камерах,
которые имеют два ряда форсунок, разбрызгивающих холодную
или теплую воду для охлаждения, осушения или увлажнения
воздуха. Для входа в камеру в боковой ее стенке рас-
положена герметически закрывающаяся дверка. В нижней части
камеры находится поддон для сбора распыленной воды. В под-
доне имеется штуцер, через который вода забирается насосом,
смешивается с холодной водой и вновь подается к форсункам.
Лишняя вода через переливной штуцер выливается из поддона.
На входе и выходе воздуха из камеры установлены зигзагооб-
разные сепараторы, которые задерживают взвешенные в возду-
хе капли воды.

Для разбрызгивания воды применяются тангенциальные фор-
сунки с выходным отверстием диаметром от 3 до 5,5 мм. Для
охлаждения воздуха в форсуночных камерах применяются фор-
сунки с диаметром отверстия 4—5 мм, для увлажнения — с ди-
аметром 2—3 мм. У этих кондиционеров тепловлажностная об-
работка воздуха может осуществляться в секциях орошаемого
поверхностного воздухоохладителя. Трубки воздухоохладителя
со стороны входа воздуха орошаются водой из форсунок того
же типа, что и в форсуночных камерах. Вода, омывая поверх-
ность трубок, собирается в поддоне, откуда забирается насосом
и вновь подается для орошения. На выходе воздуха, так же как
и в форсуночной камере, установлен зигзагообразный сепаратор.

Вентиляторные установки горизонтальных кондиционеров
представляют собой самостоятельные агрегаты, состоящие из
центробежного вентилятора одностороннего или двустороннего
всасывания и электродвигателя, соединенного с вентилятором
ременной передачей. Вентилятор и двигатель установлены на
общей раме, которая покоится на четырех или более пружинных
виброизоляторах.

Технические и некоторые конструктивные характеристики
типовых секций центральных горизонтальных кондиционеров
приведены в табл. 33.

§ 3.	Краткие указания по проектированию систем
кондиционирования воздуха

В соответствии с-требованиями СНИП П-Л, 8—71 системы
кондиционирования воздуха сооружаются в обеденных залах и
горячих цехах ресторанов, кафе и столовых открытой сети с ко-
168
Таблица 33

Технические и конструктивные характеристики центральных горизонтальных кондиционеров из типовых секций

Характеристики	Размерность	Индекс кондиционеров							
		КТ-30	КТ-40	кт-60	КТ-80	КТ-120	кт-160	КТ-200	КТ-240
Максимальная производи- тельность по воздуху . . .	тыс.м3/ч	30	40	60	80	120	160	200	240
Рекомендуемые пределы изме- нения производительности	тыс.м3/ч	24—31,5	32—40	40—63	64—80	80—125	125—160	160-2СО	200—250
Расчетная теплопроизводи- тельность калориферов:									
первого подогрева ....	тыс. ккал/ч	435	580	870	1160	1760	2320	2900	3630
второго подогрева ....	тыс.ккал/ч	89	118	177	236	354	472	590	740
Расчетная холодопроизводи- тельность 		тыс.ккал/ч	180	24С	360	480	720	960	1200	1500
Максимальный расход воды  Полное давление, развиваемое  вентилятором 		м3/ч	120	160	240	320	480	640	800	1000
	кг/м3				60, 8(	), 120			
Установочная мощность элек- тродвигателя 	  Внутренние размеры: ширина	  высота .........  со	. .	кВт  мм мм	10,13, 17  1655  2003	13, 17, 22  1655 2503	17, 22, 30  3405  2003	22, 30, 40  3405  2503	30, 40, 55  3405  4003	40, 55, 75  3405  5003	55, 75,  100  5155  4003	75, 100  132  5155  5003
личеством мест более 300, а в IV климатическом районе —
с количеством мест более 200.

В летнее время комфортные условия в кондиционируемом по-
мещении зависят от наружной температуры, так как большая
разность температур между наружным и внутренним воздухом
вызывает неприятные ощущения и может явиться причиной про-
студных заболеваний. Поэтому при наружных температурах бо-
лее 30° С температуру воздуха в помещениях следует опреде-
лять по следующим формулам:

при пребывании в помещении до 3 ч

/к = 7П + 0,3 (/н— 30) град,	(11,68)

при пребывании в помещении до 1 ч

t'K = 1,04-/к град,	(11,69)

где tn — оптимальная температура в помещении для длитель-
ного пребывания людей (табл. 1);

tn—температура наружного воздуха для расчета системы
кондиционирования.

Параметры наружного воздуха принимаются по приложе-
нию III.

По подсчитанным значениям количества полного тепла Qn
и влаги Gn, поступающих в помещение, определяется направле-
ние луча процесса изменения состояния воздуха в помещении
Еа= — • Затем определяется допустимая температура при-
Gn

точного воздуха /пр (точка 4 на рис. 64,6), которая зависит от
способа подачи воздуха. При подаче приточного воздуха в верх-
нюю зону, что является обычным для торговых залов, макси-
мальная разность температур между воздухом помещения и при-
точным воздухом не должна превышать 8—10°.

/пр = /п-(8^ Ю) °C

Далее через точку 4 проводится луч процесса изменения со-
стояния воздуха в помещении Еп. В месте пересечения луча про-
цесса с линией температуры воздуха в помещении (точка 5
на рис. 64, б) определяются параметры воздуха в помещении
<рлп и 7ЛП, а в точке пересечения луча процесса с линией темпе-
ратуры воздуха, уходящего из помещения /ух, определяются па-
раметры уходящего воздуха /лух и <рлух.

Количество воздуха, подаваемого системой кондиционирова-
ния, определяется по формуле

ЬПр = -~----7-

('ух-^рН
Производительность кондиционера по воздуху определяется
по формуле

£кояд = К-Ьпр	(11,70)

где Lnp — количество воздуха, подаваемого в помещение, м3/ч\

К — коэффициент, учитывающий потери воздуха в сетях;
для местных кондиционеров, устанавливаемых в обслуживаемом
помещении, К= 1; для центральных кондиционеров при подаче
воздуха по воздуховодам К= 1,1 —1,15.

Полная холодопроизводительность системы кондиционирова-
ния воздуха определяется по формуле

Qc.K=Gnp(/yx-/np)	(П-71)

При работе кондиционера только на наружном воздухе по-
следний пропускается через форсуночную камеру кондиционера
и покидает ее, имея относительную влажность <р = 90—95% и
низкую температуру. Процесс обработки воздуха в форсуноч-
ной камере изображается на I—d диаграмме (рис. 64,6) линией
1—2, которая пересекается с линией <р= 100% в точке 2'. Тем-
пература в точке 2' обычно на 1—2° выше конечной темпера-
туры воды, покидающей форсуночную камеру (/кв)- Воздух,
прошедший форсуночную камеру (точка 2), доводится до пара-
метров приточного воздуха (точка 4) за счет нагрева обрабо-
танного воздуха в калорифере второго подогрева (линия 2—3)
и в вентиляторе (линия 3—4).

Полная холодопроизводительность кондиционера определя-
ется как произведение количества воздуха, подаваемого конди-
ционером на разность теплосодержаний наружного воздуха /н
и воздуха после камеры 1К (см. рис. 64, б)

Qk — Gk(Ih — /к) ккал/ч,	(П,72)

где GK=K- Gnp кг/ч (см. форм. II, 70).

Полная холодопроизводительность кондиционера, работаю-
щего только на наружном воздухе, примерно в два раза пре-
вышает его полезную холодопроизводительность.

Количество воды, распыляемой в форсуночной камере, опре-
деляется исходя из условия, что в камере вода может нагре-
ваться только на 2—3°. Поэтому температура воды, подаваемой
в камеру, подсчитывается по формуле

tn в = /к в —(2-нЗ)°С.

Количество воды, распыляемой в камере, определяется по
формуле

QB = GB-(/K в—/н в)-

Так как все тепло, отнятое у воздуха, воспринимается водой,
то QB=’Qn и тогда

GB= 9п кг/ч.	(11,73)

*к. В - *н- в
По производительности кондиционера по воздуху ЛК0Вд -и3/*/
и полной его холодопроизводительности Qn ккал/ч с помощью
таблиц 31, 32 и 33 выбираются тип и марка кондиционера.

При выборе кондиционеров необходимо учитывать следую-
щие факторы:

для автономных кондиционеров паспортная холодопроизво-

дительность является

максимальной, поэтому выбирать конди-
ционеры следует с большей
производительностью против
расчетной;

для неавтономных (агре-
гатных, секционных) кондици-
онеров паспортная холодопро-
изводительность является ус-
ловной и подсчитывается для
определенных расчетных усло-
вий; она может быть сущест-

венно повышена за счет увели-
чения параметров обрабаты-
ваемого воздуха или уменьше-
ния температуры холодной
воды.

Пример. Подобрать кондиционер
для системы кондиционирования воз-
духа в столовой самообслуживания
на 220 мест в г. Ташкенте, предвари-
тельно определив его производитель-
ность по воздуху и полную холодо-
производительность. Высота торго-
вого зала — 3,5 м; полные тепло- и
влаговыделения в торговый зал со-
ставляют

<2=65 770 ккал/ч; G=39,8 кг/ч.

Расчетные параметры наружного
воздуха в летний период составляют:

/2 = 37,7° С; ф2 = 22%;

/2 = 14,7 ккал/кг (расчет

производится по параметрам Б).

Рис. 72. К примеру подбора конди- Решение. Допустимую комфорт-
ционера	НуЮ температуру воздуха в рабочей

зоне принимаем по табл. 1 (/=25°).
Направление луча процесса изменения состояния воздуха в помещении со-
ставляет

По условиям подачи приточного воздуха в верхнюю зону помещения раз-
ность температур между воздухом в помещении и приточным принимаем
t—/Пр=8°С, отсюда температура приточного воздуха /пР = /—8=25—8=17° С.
Температура воздуха после воздухоохладителя tK с учетом нагрева в вен-
тиляторе на ГС составляет /„ = 17—1 = 16° С. При таких высоких конечных
температурах воздуха происходит процесс сухого охлаждения, который на I—d
диаграмме (рис. 72) изображается вертикальной линией А—Б. Точка А со-
ответствует параметрам наружного воздуха, точка 5 — параметрам воздуха
после воздухоохладителя (/„=16° С; ф„ = 82%; /„=9,4 ккал/ч), точка В — па-
раметрам приточного воздуха (/Пр=17°С; фпр = 76%; /вр=9,6 ккал/ч).

По формуле 11,46 определяем температуру воздуха, уходящего из зала
/ух=25+1,3 (3,5-2) =27° С.

Через точку В, характеризующую параметры приточного воздуха (см.
рис 72), проводим луч процесса изменения состояния воздуха в зале £=1655.
На пересечении луча процесса с линией / = 25° находим точку Г с парамет-
рами воздуха в зале (/=25°; ф = 56%; 7=12,8 ккал/кг), на пересечении луча
процесса с линией /=27° С находим точку D с параметрами уходящего
воздуха (7ух=27°С; фух = 50%; /ух = 13,6 ккал/кг).

Количество приточного воздуха, подаваемого системой кондиционирования
в торговый зал, определяется по формуле (II, 53)

Q — £р 3-ут'3-(/

П₽-	/ух-/пр

£р3-ут-3 кг/ч,

где £р3 — количество воздуха, уходящего из зала в горячий цех через разда-
точный проем (см. форм. 11,53 и пояснения к ней); L™ =5000 м3/ч.

„	65770 — 5000-1,19 (12,8 — 9,6) ,	_.

бпо =----------------1----—!-------- + 5000-1,19= 17 650 кг ч = 14 500 м3 ч.

13,6 — 9,6

Производительность кондиционера по воздуху (по формуле 11,70)
£„=1,1 • 14500=16000 м3/ч.

Полная холодопроизводительность кондиционера (при установке его для
обслуживания только торгового зала) составит

Q. = Gnn (/2 — /„) = >7 650 (14,7 — 9,4) = 93 500 ккал/ч.

По количеству воздуха £„ = 16000 м3/ч и полной холодопроизводитель-
ности Qn=93500 ккал/ч, согласно табл. 32 выбираем неавтономный агрегатный
кондиционер КНУ-18.
Раздел III

СНАБЖЕНИЕ ХОЛОДНОЙ
И ГОРЯЧЕЙ ВОДОЙ.
КАНАЛИЗАЦИЯ

Глава I

СНАБЖЕНИЕ ХОЛОДНОЙ ВОДОЙ

§ 1.	Назначение водопровода и источники водоснабжения

Вода используется для хозяйственно-питьевых, санитарно-ги-
гиенических, технологических и противопожарных нужд. Снаб-
жение водой осуществляется с помощью систем водоснабжения.

Рис. 73. Схема системы водоснабжения из открытого источника

Системой водоснабжения называется комплекс сооружений
и машин, предназначенных для забирания воды, подачи ее на
очистку, хранения и транспортирования к местам потребления.
Предприятия общественного питания, расположенные в населен-
ных пунктах, обычно снабжаются холодной водой из систем го-
родского или поселкового водопровода. Состав сооружений
системы водоснабжения зависит от характера источников. Ис-
точники водоснабжения бывают открытые (реки, озера, водо-
хранилища) или закрытые (грунтовые и артезианские воды).

Система водоснабжения из открытого источника (рис. 73)
имеет следующие основные сооружения: водозаборное устрой-
ство 1, служащее для забирания воды из источника 2, насосную
станцию с насосами первого подъема 3, предназначенную для
подъема воды из водозаборного устройства и подачи ее на очи-
стные сооружения 4, где вода отстаивается, фильтруется и обез-
зараживается путем хлорирования или облучения специальными
бактерицидными лампами; запасные резервуары чистой воды 5
(обычно подземные); насосную станцию с насосами второго
подъема 6, с помощью которых вода подается либо в водона-
порный резервуар 7, предназначенный для создания некоторого
запаса воды и обеспечения постоянного давления в разводящей
сети, либо непосредственно в разводящую сеть 8 для распре-
деления воды по отдельным зданиям.

Водонапорный резервуар обычно сооружают в поселковых
водопроводах, имеющих небольшой и неравномерный расход
воды. В городских водопроводах вместо водонапорного резер-
вуара применяют подземные пневматические резервуары. Дав-
ление в сети создается постоянно действующими насосами.

Система водоснабжения из закрытого (подземного) источ-
ника, расположенного на значительной глубине, отличается от
представленной на рис. 73 отсутствием очистных устройств, так
как обычно глубокие подземные воды не нуждаются в очистке.

§ 2.	Системы внутреннего водопровода

Внутренний водопровод служит для подачи воды из наруж-
ной водопроводной сети к местам ее потребления (водоразбор-
ным точкам).

В предприятиях общественного питания внутренние водопро-
водные сети, как правило, служат для хозяйственно-питьевых
и производственных целей, а также для тушения пожаров вну-
три зданий до прибытия пожарной команды. Самостоятельной
противопожарной сети обычно не сооружают, а внутренние по-
жарные краны устанавливают на общей водопроводной сети.

В состав внутреннего водопровода (рис. 74) входят следую-
щие элементы: один или несколько вводов с водомерными уз-
лами и внутренняя сеть трубопроводов, состоящая из магистра-
лей, распределительных стояков, ответвлений (подводок) и во-
доразборной арматуры.

Для присоединения ввода к наружной магистрали соору-
жают специальные колодцы, в которых находится запорный вен-
тиль или задвижка для отключения внутренней сети здания
в случае аварии. Ввод изготовляют обычно из чугунных, реже —
из стальных труб и прокладывают ниже глубины промерзания
грунта на 0,3 м. В подвале или на первом этаже (в утепленном
помещении) непосредственно за первой стеной здания монти-
руют водомерный узел (см. рис. 74), состоящий из водомера 1
с двумя вентилями 2, контрольного (спускного) крана 3 и об-
водной линии, снабженной запломбированной задвижкой 4.
В случае поломки водомера вентили 2 закрываются, а задвиж-
ка 4 — открывается, после чего водомер может быть снят и за-
менен другим без прекращения подачи воды во внутреннюю
сеть. Обводную линию открывают также во время тушения по-
жара для уменьшения сопротивления движению воды. Конт-
рольный кран 3 служит для периодической проверки показаний
водомера.

Тип системы внутреннего водопровода зависит в основном
от давления воды в наружной сети Янс у ввода в здание и тре-

Рис. 74. Схема простейшей системы внутрен-
него водопровода

буемого давления Ятр для подачи воды к водоразборным уст-
ройствам.

Применяются следующие системы внутреннего водопровода:
простые (без насосов для повышения давления и без водона-
порного бака); с водонапорным баком; с насосами для повыше-
ния давления и с водонапорным баком и насосом для повыше-
ния давления.

Системы без насосов и водонапорных баков. Эти системы
(см. рис. 74) применяют в тех случаях, когда давление в наруж-
ной сети водопровода может обеспечить подачу воды к наиболее
высоко расположенному крану внутреннего водопровода. В та-
кой системе вода из городской сети поступает в водомерный
узел, проходит через водомер 1, а затем по магистральным тру-
бопроводам 5 и распределительным стоякам 6 подается к водо-
разборным кранам 8. На самостоятельном стояке 7 монтиру-
ются пожарные краны 9. Все стояки в нижней части снабжа-
176
ются вентилями 10, которые на пожарных стояках пломбируются
в открытом положении. Вентили 11 устанавливаются на каждой
ветви системы для отключения ее в случае аварии.

Системы с водонапорным баком. Эти системы (рис. 75) при-
меняют в тех случаях, когда давление в наружной сети периоди-
чески снижается и не в состоянии обеспечить подачи воды

в верхние этажи здания.

В таких системах в период нормального давления в город-
ской сети вода по стояку 6 поступает в резервуар, расположен-

ный в верхней части здания
выше верхних водоразбор-
ных точек. Поплавковый
клапан 13 прекращает по-
дачу воды в случае запол-
нения резервуара до пре-
дельного уровня.

К нижней части резер-
вуара присоединен трубо-
провод 14, который служит
для подачи воды из бака в
сеть. На нем устанавлива-
ется обратный клапан 12,
который препятствует по-
ступлению воды в резер-
вуар по трубопроводу 14.
На подводящем трубопро-
воде между водомерным
узлом и разводящей маги-
стралью также устанавли-
вается обратный клапан 15,
который предназначен для
автоматического отключе-

!3

Рис. 75. Схема системы внутреннего
водопровода с водонапорным баком
(позиции 1—11 соответствуют анало-
гичным позициям рис. 74)

ния системы внутреннего
водопровода от наружной сети при понижении давления в ней.
При отсутствии такого клапана вода из резервуара может уйти
в наружную сеть.

Системы с насосами для повышения давления. Эти системы
(рис. 76) применяют в тех случаях, когда давление в наружной
сети недостаточно велико для подачи воды к наиболее высоко
расположенному водоразборному крану. Насос 12 работает при
открытых задвижках 13. Обратный клапан 14, установленный
на обводной линии, препятствует циркуляции воды через обвод-
ную линию во время работы насоса. При выключении насоса
вода из наружной сети поступает во внутреннюю сеть через об-
водную линию. Для повышения экономичности системы ее обыч-
но комбинируют с водонапорным баком. Это позволяет обеспе-
чить периодичность работы насосной установки с минимальной
затратой энергии.

^/а7 Заказ № 1269

177
Схемы водопроводной сети с нижней и верхней разводкой
магистралей. В системах с нижней разводкой, являющейся
наиболее распространенной, магистрали прокладывают под полом
первого этажа (в подвале или в специальных подземных кана-
лах). В системах с верхней разводкой магистрали проклады-
вают по техническому этажу здания или под потолком верхнего
этажа. Система с верхней разводкой уступает системе с нижней
разводкой, так как подвержена замерзанию (при прокладке по

Рис. 76. Схема системы внутреннего водопровода с насо-
сом для повышения давления (позиции 1—11 соответ-
ствуют аналогичным позициям рис. 74)

чердаку), кроме того, в случае аварии трубопровода может
произойти затопление и порча помещений, расположенных в ни-
жележащих этажах здания.

Предприятия общественного питания обычно размещают на
первых этажах зданий, поэтому в них применяют системы водо-
провода с нижней разводкой горизонтальными распределитель-
ными трубопроводами (рис. 77) и тупиковой разводкой (см.
рис. 74, 76 и 79). В предприятиях, располагаемых в зданиях
иного назначения, системы внутреннего водопровода делают
самостоятельными только для предприятий общественного пи-
тания.

Сети внутреннего водопровода сооружают с открытой пли
скрытой прокладкой трубопроводов. В первом случае трубопро-
Подводки.

Подводки

Распределительный.
/ трубопровод

Распределитель ный
трубопровод

Рис. 77. Схема внутрен-
ней водопроводной сети
с горизонтальными рас-
пределительными трубо-
проводами

Водомер

Ввод

воды прокладывают у стен, колонн, под потолком
или у пола. Во втором случае трубопроводы мон-
тируют в подпольных каналах, бороздах, нишах,
расположенных в толще стен. Скрытая прокладка

не ухудшает архитектурного оформления помещений и удовлет-
воряет санитарно-гигиеническим требованиям, однако услож-
няет монтаж и обслуживание системы и увеличивает ее стои-

мость.

§ 3.	Оборудование внутреннего водопровода

Трубопроводы внутренней водопроводной сети монтируют
из стальных труб; для подземных частей вводов используют чу-
гунные трубы. В предприятиях общественного питания, к кото-
рым предъявляются повышенные санитарно-гигиенические тре-
бования, для внутренней сети применяют оцинкованные сталь-
ные трубы. Трубы соединяют с помощью соединительных частей
из ковкого чугуна на резьбе либо сваривают.

Арматура внутренних водопроводных сетей подразделяется
на водоразборную, запорную и регулировочную. Водоразборная
арматура предназначена для разбора воды, запорная — для вы-
ключения отдельных участков сети, регулировочная — для ре-
гулирования расхода воды и давления в сети.

Водомеры служат для учета расхода воды. Их действие ос-
новано на вращении крыльчатки при прохождении воды по
трубопроводу. Чем больше расход воды, тем быстрее вращается
крыльчатка. Вращение крыльчатки через систему шестерен пе-
редается счетному механизму, на циферблате которого име-
ются стрелки, отсчитывающие расход воды в единицах емко-
сти; обычно отсчет ведется в 0,01; 0,1; 1,0 10,0; 100 и 1000 м\
Для учета малых расходов воды используют крыльчатые
водомеры с диаметром от 15 до 40 мм, для учета больших
расходов воды — водомеры турбинного типа. Турбинка
закреплена на оси, совпадающей с осью трубы. Вращение ее
передается с помощью червячной передачи на фиксирующий
счетный механизм того же типа, что и у крыльчатых водо-
меров. Водомеры крыльчатого типа можно устанавливать толь-
ко в горизонтальном положении, турбинного — в горизонталь-
ном и вертикальном (при подаче воды снизу). Основные техни-
ческие характеристики водомеров приведены в табл. 34.

Для выбора водомера необходимо знать максимальный рас-
четный расход холодной воды (с учетом приготовления из нее
горячей воды) в системе водоснабжения.

Таблица 34

Основные технические характеристики крыльчатых и турбинных водомеров

	Габаритные размеры, яле	6 Cl, s 1  Е о 2 о 0.5	Допустимый расход воды, л/с	я и-	к я Я
Калибр		45 о 2	и	°	я	* S Ф и
водомера, мм	я к	Я	ь я 5  Я д Щ к о	я	CU	£	«  r	о ’£	S	ш  О	id Д	2	3	и 2 &  И	s s  д н Я а
	я	~	о	S			Си Я
	в	£•	<J	? § 2 си	S Я s	К S <5	у	Ч Си
	Ч	®	3	5о и «	я си 0)	S з* из	а>	s я
	ЕС	Н	О	1=1 О >>2	К я 2	2 >>2	CQ	и X

Крыльчатые водомеры

15	220	98	132	3/4"	0,4	0,03	2,2	14,4
20	250	98	140	3/4 "	0,7	0,04	2,7	5,18
30	300	112	152	Р/4 "	1,4	0,07	4,5	1,3
40	330	112	156	Р/2 "	2,8	0,14	5,6	0,32
			Турбинные водомеры					
50	155	160	200	160*	6	0,9	9	0,0265
80	205	200	240	200*	22	1,7	16	0,0021
100	480	252	355	230 *	39	3,0	60	0,00067
150 х	500	290	410	290*	100	4,4	100	0,00013
200	520	350	450	350*	150	7,2	130	0,000045

* Указан диаметр присоединительных фланцев.

§ 4.	Расчет элементов внутреннего водопровода

Расход холодной и горячей воды может быть определен по
нормам водопотребления (прил. XIII) на одно приготовленное
блюдо или по расчетному секундному расходу воды для каж-
дого типа санитарных приборов с учетом коэффициента одно-
временности по формуле

?расч =	<70 • Р • П Л/С,

где q0 — расчетный секундный расход воды в л/с;

Р — коэффициент одновременного действия каждого при-
бора;

п — количество приборов данного типа.
Размер водомера выбирают таким образом, чтобы макси-
мальный расчетный расход воды в системе водопровода (в Л£3/ч)
был меньше наибольшего допустимого кратковременного рас-
хода воды (см. табл. 34).

Потерю давления в водомере подсчитывают по формуле

hB.n = S-g2 м вод. cm.	(Ill, 1)

где S — гидравлическая характеристика водомера; принима-
ется по табл. 34.

g — расчетный расход воды, л/с.

Пример. Подобрать водомер для расчетного расхода воды 10 Л3/ч и оп-
ределить потерю давления в нем.

Расчетный расход воды составляет: -= 2,78 л/с.

3600

По табл. 34 подбираем крыльчатый водомер калибром 40 мм.

Потеря давления в водомере составит:

hB. д = 0,32-2,782 = 2,47 м вод. ст.

Диаметры трубопроводов разводящей сети внутреннего водо-
провода обычно не рассчитывают, а подбирают исходя из того,
что большинство водоприемников (пищеварочные котлы ем-
костью до 250 л, умывальники, кухонные краны, раковины,
смывные бачки, писсуары, душевые сетки) имеет водоразбор-
ный кран с диаметром подводящего трубопровода 1/2ZZ, который
и принимается за стандартную водоразборную точку (15 мм).
Пищеварочные котлы емкостью более 250 л, мойки, ванны
имеют подводки с диаметром 3/4zz, каждая из которых принима-
ется за две стандартные водоразборные точки. Подводка диа-
метром 1" принимается равной четырем водоразборным точкам
(кран смывной на унитазе). Диаметр трубопровода, подводя-
щего воду к нескольким потребителям, определяется по табл. 35
в зависимости от общего числа водоразборных точек. Трубопро-
вод с установленными на нем пожарными кранами должен
иметь диаметр не менее 272/z от ввода до самого отдаленного
пожарного крана.

Таблица 35

Диаметр трубопровода в зависимости от числа водоразборных точек

Число водоразборных точек до	3	6	12	20	30	60	80
Диаметр трубы: в дюймах		'/г	%	1	1V4	11/2	2	2^2
в мм		15	20	25	32	38	50	62

Пример. Определить диаметр трубопровода, подводящего воду к двум
ппщеварочным котлам емкостью по 125 л и к трем мойкам. Пищеварочные
котлы имеют водоразборные краны диаметром 1/2", что составляет две водо-
разборные точки; каждая мойка имеет водоразборный кран диаметром 3/4",

О	181
что соответствует двум водоразборным точкам. К трем мойкам следует под-
вести количество воды, равное расходу шести водоразборных точек. Таким
образом, общий расход воды на рассчитываемом участке соответствует рас-
ходу восьми водоразборных точек, следовательно, по табл. 35 для данного
участка необходимо выбрать трубу диаметром 1".

Требуемое давление в наружном водопроводе у ввода в зда-
ние определяется по формуле

Н = hr -}- /zB -|- /zB. д -|- hT -|- Лр. д м вод. ст. (111,2),
где /гг— геометрическая высота подъема воды, т. е. расстоя-
ние от ввода до наиболее высоко расположенного кра-
на, м вод. ст.-,

hB — потери давления на трения и местные сопротивления
на вводе, м вод. ст.;

/гв. д— потеря давления в водомере, м вод. ст.-,
йт — потеря давления на трение и местные сопротивления
в трубопроводах, м вод. ст.-,

/гр.д—рабочее давление перед наиболее высоко расположен-
ным водоразборным краном

Потери давления на трение и местные сопротивления в тру-
бопроводах подсчитываются по формуле ВНИИ ВОДГЕО
(докт. техн, наук Ф. А. Шевелева)

/гт = 0,0013-1-К м вод. cm.	(III, 3),

а1’1 2 3 * 5

где V — скорость движения воды в трубопроводах, м/с;

d — диаметр трубопровода, мм;

I—	длина трубопровода, м;

К — коэффициент, зависящий от скорости; принимается по
табл. 36.

Таблица 36

Величина коэффициента К

Скорость воды, м/с	0,2	0,3	04	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1	1,2
Величина  К	1,41	1,28	1,2	1,15	1,115	1,085	1,06	1,04	1,03	1

Потери на местные сопротивления в формуле III.3 учтены
в размере 30% потерь на трение.

1 Оно должно составлять: перед водоразборным краном — не менее

2 м вод. ст.; перед смесителями для ванн и умывальников, а также клозет-

ных бачков — 3 м вод. ст.; перед смесителями с гибким шлангом — 5 м

вод. ст.; перед смесителями душевых кабин и групповыми умывальниками—

5 м вод. ст.; перед смывными кранами унитазов — 8—10 м вод. ст.
Глава II

СНАБЖЕНИЕ ГОРЯЧЕЙ ВОДОЙ

§ 1.	Назначение систем горячего водоснабжения
и их классификация

В предприятиях общественного питания горячая вода исполь-
зуется для мытья продуктов, посуды, оборудования, разделоч-
ных столов помещений, выполнения некоторых технологических
процессов приготовления пищи1 (например, бланширования)
и других целей.

На каждую из этих операций расходуется различное коли-
чество воды разной температуры. Так, для обмывания мяса,
птицы и рыбы требуется вода с температурой 25° С, для мытья
посуды — 65—70° С.

Воду необходимой температуры получают путем смешивания
горячей воды, приготовленной в системе горячего водоснабже-
ния, с холодной водой из водопровода; осуществляют эту опе-
рацию с помощью кранов-смесителей.

Температуру горячей воды в системе горячего водоснабже-
ния следует принимать по максимально требуемой темпера-
туре, которая для предприятий общественного питания состав-
ляет 65—70° С. Повышать температуру сверх 70° С не разре-
шается. Это исключает возможность ожогов при неумелом
пользовании водоразборными устройствами.

Количество горячей воды, которое необходимо для каждой
операции, определяется по формуле

=	(III, 4),

где GCM — количество воды при температуре потребления при-
нимается по данным приложения XIII, л/ч;

/См — температура смешанной воды, град\

1 Воду из системы горячего водоснабжения нельзя употреблять для
приготовления жидких блюд.
tx— температура холодной водопроводной воды (прини-
мается равной 5°С), град-,

tr — температура горячей воды в резервуаре или водо-
нагревателе (65—70°С), град.

Расход горячей воды в различные часы рабочего дня в пред-
приятиях общественного питания неодинаков и зависит от опе-
раций, которые в тот или иной момент производятся. Для опре-
деления расчетного (максимального) количества горячей воды
подсчитывают ее расход (по операциям) для каждого часа. Та-
кой подсчет следует делать для каждого цеха в отдельности,
а затем суммировать для всего предприятия. По подсчитанным
величинам строится суточный график расхода воды для всего
предприятия (рис. 78).

На горизонтальную ось графика наносится время суток, на
вертикальную — расход горячей воды в л/ч. Подсчитанные для
каждого часа суммарные расходы горячей воды откладыва-
ются на графике и соединяются ступенчатой линией. График
показывает изменение расхода горячей воды в зависимости
от часа суток, величину максимального расхода воды и время
максимальной нагрузки на водонагревательное устройство.
Мощность водонагревателя следует рассчитывать по максималь-
ному расходу воды (на графике рис. 78 наблюдается в 12ч).

§ 2. Системы горячего водоснабжения

Снабжение горячей водой может осуществляться от мест-
ных водонагревательных устройств или центральных систем.

В местных водонагревательных устройствах нагрев и место
разбора воды сосредоточены в одном агрегате, например водо-
грейные коробки, кипятильники различных конструкций и ко-
тлы, обогреваемые дымовыми газами. Перечисленные нагрева-
тели относятся к технологическому оборудованию предприятий
общественного питания и рассматриваются в соответствующих
курсах.
В центральных системах горячего водоснабжения нагрев
воды, ее аккумулирование и водоразбор осуществляются с по-
мощью специальных устройств, расположенных территориально
в различных частях здания.

Центральная система горячего водоснабжения состоит из
водонагревателя, бака-аккумулятора для накапливания горя-
чей воды, сети трубопроводов для ее подачи к водоразборным

кранам и водоразборной арма-
туры для смешивания горя-
чей и холодной воды.

В предприятиях общест-
венного питания применяются
закрытые системы горячего во-
доснабжения, в которых вода
находится под давлением во-
допровода.

Один из вариантов схемы
закрытой системы горячего во-
доснабжения изображен на
рис. 79. Пар из котла 1 посту-
пает в змеевик 2 по паропро-
воду 3. Конденсат, образовав-
шийся в змеевике, сливается
по конденсатопроводу 4. Вода
нагревается в водонагревателе
5, который соединен с систе-
мой водопровода трубой 6.
На этой трубе устанавливают-
ся обратный клапан 7 и запор-
ный вентиль 8. Назначение об-

Рис. 79. Схема закрытой системы
горячего водоснабжения с нагревом
воды в паровом водонагревателе

ратного клапана — препятст-

вовать поступлению горячей воды из нагревателя 5 в сеть хо-
лодного водоснабжения в случае падения давления в водопро-
воде. Холодная вода из водопровода попадает в нижнюю часть
нагревателя и вытесняет нагретую воду в разводящую сеть,
которая состоит из разводящей магистрали 9, стояков 10, водо-
разборной арматуры И. На корпусе водонагревателя устанав-
ливается предохранительный клапан.

Пар может поступать также из заводской или центральной
котельной с более высокими давлением и температурой, что поз-
воляет уменьшать поверхность нагрева змеевика в водонагре-
вателе.

Применяются также системы горячего водоснабжения с на-
гревом воды непосредственно в котле (рис. 80). Для этого
обычно используются стальные жаротрубные котлы с большим
запасом воды. Вода из водопровода через обратный клапан 1
поступает в котел 2, где нагревается и под давлением водопро-
вода вытесняется в разводящую сеть 3. При сооружении системы
горячего водоснабжения с нагревом воды паром (см. рис. 79)
или в водогрейном котле (см. рис. 80) максимальную темпера-
туру воды в системе горячего водоснабжения следует принимать
/г=70°С.

Рис. 80. Схема закрытой системы горячего
водоснабжения с нагревом воды непосред-
ственно в котле

В предприятиях общественного питания сооружаются преи-
мущественно системы горячего водоснабжения, присоединяемые
к теплофикационной сети. Поскольку в летнее время в теплофи-

Рис. 81. Схема закрытой системы горячего водоснабжения
с нагревом воды в скоростном водоводяном нагревателе

кационной сети температура поступающей воды /г=70°С, мак-
симальная температура воды в системе горячего водоснабжения
принимается равной 65° С.

Схема системы горячего водоснабжения, присоединяемой
к теплофикационной сети, изображена на рис. 81. В этой си-
стеме теплоносителем является перегретая вода. Нагрев воды
осуществляется в скоростном водонагревателе 1, из которого
вода под давлением водопровода вытесняется в разводящую
сеть. Горячая вода проходит через регулятор температуры 2, ко-
торый соединен с автоматическим клапаном 3. При уменьшении
или прекращении водоразбора количество нагреваемой воды
уменьшается, а ее температура — возрастает. Это вызывает по-
вышение давления наполнителя в баллоне 2, которое переда-
ется по капилляру в полость баллона автоматического клапана
3 и вызывает перемещение штока с клапаном, перекрывающим
теплоносителю доступ в змеевик водонагревателя.

Основными преимуществами закрытых систем являются зна-
чительное давление, под которым находится вода в системе го-
рячего водоснабжения (это позволяет уменьшать диаметр тру-
бопроводов разводящей сети), и одинаковое давление в сети
горячей и холодной воды (что улучшает работу смесителей).

Системы горячего водоснабжения могут сооружаться с верх-
ней или нижней разводкой трубопроводов. Так же как и в сис-
теме холодного водоснабжения, предпочтение следует отдавать
системам с нижней разводкой. Для этого разводящий трубопро-
вод прокладывают под потолком подвала, а при отсутствии
последнего — в подпольных каналах первого этажа.

’ § 3. Оборудование систем горячего водоснабжения

Водонагреватели. Наиболее распространенным и совершен-
ным видом оборудования для нагрева воды в системах горячего
водоснабжения служат водонагреватели емкостного (см. рис. 33)
или скоростного (см. рис. 34 и 35) типов.

Расчет водонагревателей заключается в определении по-
верхности нагрева змеевиков, а для емкостных водонагревате-
лей — также рабочей емкости нагревателя.

Расход тепла для приготовления горячей воды фг-в- зависит
от количества нагреваемой воды, ее начальной и конечной тем-
пературы и подсчитывается по формуле

Qr. в = Сг. в-с(/г—А) ккал!ч,	(Ш, 5),

где Gr. в — максимальный часовой расход горячей воды, опре-
деляемый по суточному графику, кг/ч;

с — теплоемкость воды, ккал/кг-гр ад;

tr — температура горячей воды; обычно принимается рав-
ной 65—70° С;

— температура холодной воды; принимается рав-
ной 5° С.

Поверхность нагрева водонагревателя определяется в соот-
ветствии с указаниями раздела I, гл. V, § 4.

Пример. Определить поверхность нагрева и выбрать секционный водона-
греватель для системы горячего водоснабжения столовой, суточный график
расхода горячей воды которой представлен на рис. 78. Вода нагревается
в секционном нагревателе водой, поступающей из теплофикационной сети.

Решение. Максимальный расход воды наблюдается от 12 до 13 ч и со-
ставляет 800 л/ч. Расчет производится для летнего периода, когда из теп-
лофикационной сети поступает вода с наиболее низкой температурой =70° С.

Количество тепла, требующееся для нагрева воды до температуры ir—
=65° С, подсчитывается по формуле (III, 5)

<2г- в = 800 (65 — 5) = 48 000 ккал/ч.

Требующаяся поверхность нагрева водонагревателя определяется по фор-
муле (1,30 н 1,31).

!,!• Qr. в

А^б А/м v

2,3 1g

Л/м

1,1-48 000	....

----------------=4,05 м2,

0,7 -1200 -3-5.~5 -

2,3 Ig^-
5

где К — коэффициент теплопередачи; принят по табл. 14 с поправочным
коэффициентом 0,7, который учитывает дополнительное термиче-
ское сопротивление накипи, образующейся на трубках водонагре-
вателя;

Д/б—наибольшая разность между температурой теплофикационной
воды, выходящей из водонагревателя (принимается для летнего
периода 40° С), и температурой воды, поступающей из водопро-
вода (принимается 5° С), Д/б =40—5=35°С;

Д/м — наименьшая разность между температурой теплофикационной
воды, входящей в водонагреватель (70° С) и температурой, на-
гретой в водонагревателе горячей воды (65° С), AfM=70—65=5° С.

По приложению VIII принимаем четыре последовательно соединенных (по
греющей и нагреваемой воде) водонагревателя типа МВН 2052—25 с поверх-
ностью нагрева одного из водонагревателей /7Н = 1,15 м2 и с общей поверх-
ностью нагрева Коб. =4,6 м2.

Трубопроводы горячего водоснабжения прокладывают со-
вместно с трубопроводами холодной воды. Магистральные тру-
бопроводы изолируют специальной тепловой изоляцией толщи-
ной 50 мм. Стояки и подводки к водоразборным кранам не изо-
лируют.

Ориентировочный расчет трубопроводов закрытых систем
горячего водоснабжения производят аналогично расчету трубо-
проводов систем холодного водоснабжения.

В системах горячего водоснабжения применяют ту же арма-
туру, что и в системах холодного водоснабжения, однако в каче-
стве уплотнительного материала для клапанов вместо кожи
используют прокладки из фибры или притертые металлические
уплотнения. Разбор горячей воды осуществляют с помощью
смесителей, в которых горячая и холодная вода перемешива-
ется для получения смеси требуемой температуры.

Запорную арматуру устанавливают на всех ответвлениях от
магистральных трубопроводов, у основания подающих стояков
(в зданиях высотой в три этажа и более) и на ответвлениях,
питающих пять и более водоразборных точек.
Глава III

КАНАЛИЗАЦИЯ

§ 1.	Назначение и устройство систем внутренней
канализации

Назначением канализации является прием сточной жидко-
сти, отвод ее за пределы зданий и населенных пунктов, очистка
и удаление в водоемы и овраги.

Канализация, так же как и водопровод, подразделяется на
внутреннюю и наружную. К внутренней относится канализация
отдельных зданий и дворовая сеть, к наружной — уличная
сеть, очистные устройства, насосные станции и другие соору-
жения.

Поскольку к предприятиям общественного питания предъяв-
ляются высокие санитарно-гигиенические требования, устройство
внутренней канализации в них является обязательным даже при
отсутствии городской системы канализации. В последнем случае
следует сооружать местную канализацию с устройством про-
стейших очистных устройств или приспособлений для собира-
ния сточной жидкости и вывоза ее на поля орошения.

Сточную жидкость подразделяют на хозяйственно-фекаль-
ную, производственную и атмосферную (дождевую, от таяния
снега). В предприятиях общественного питания приходится
иметь дело с хозяйственно-фекальной и производственной сточ-
ными жидкостями.

К хозяйственно-фекальной сточной жидкости относятся воды
из уборных, раковин, ванн, умывальников и пр., к производст-
венным сточным жидкостям — воды, полученные в результате
различных технологических процессов.

Система внутренней канализации (рис. 82) состоит из уст-
ройств для приема сточных вод от различных приборов, уста-
новленных в здании, и трубопроводов для отвода их в наруж-
ную канализационную сеть. Сточная жидкость поступает в при-
емники сточной жидкости 1 с гидравлическими затворами 2,
откуда по отводным линиям 3 попадает в стояки 4, которые
проходят в подвальные помещения или подполье и заканчива-
ются выпусками 5. Через выпуски сточная жидкость транспор-
тируется в смотровые колодцы 6 дворовой сети, затем по трубо-
проводам дворовой сети 7 — в контрольный колодец 8, а из
него — в наружную сеть 9. Каждый канализационный стояк
в верхней части имеет вентиляционную трубу 10, предназначен-
ную для удаления в атмосферу газов, выделяющихся из сточной
жидкости. Все выпуски из здания объединяются дворовой сетью
в единую систему.

§ 2.	Оборудование систем внутренней канализации

Основными элементами оборудования системы внутренней
канализации являются приемники сточных вод, гидравлические
затворы, трубопроводы с устройствами для прочистки, а также
установки для местной обработки сточных вод — песколовки и
жироуловители.

Различают приемники для бытовых стоков — санитарные
приборы (клозеты, писсуары, раковины, умывальники и др.)
и приемники для производственных стоков (мойки и трапы).

Санитарные приборы. Изготовляют их из прочного водоне-
проницаемого материала, не поддающегося химическому воз-
действию сточных вод (фаянс, фарфор, эмалированный чугун,
пластмассы). Выпускные отверстия всех санитарных приборов,
кроме унитазов, снабжены решетками для предотвращения за-
сорения канализационных сетей крупными отбросами. Каждый
санитарный прибор имеет гидравлический затвор (сифон), пред-
ставляющий собой изогнутую в два поворота трубу, в которой
сохраняется постоянный объем воды высотой не менее 100 мм.
Унитазы и трапы имеют самостоятельный гидравлический за-
твор. Все остальные санитарные приборы снабжаются гидрав-

лическим затвором при монтаже. Гид-
равлические затворы препятствуют
проникновению в помещения дурно
пахнущих газов из системы канали-
зации.

На рис. 83 изображен чугунный си-
фон с пробками, которые позволяют
прочищать его в случае засорения.

Мойки предназначены для мытья
посуды, пищевых продуктов и т. д.
Устанавливают их в специальных
моечных помещениях или непосредст-
венно в кухнях. Мойки могут иметь
одну, две и более камер с самостоя-
тельным стоком в каждой из них.
Мойки и раковины изготовляют из
эмалированного чугуна, стали или
фаянса. Между выпускным отверстием
бой системы канализации устраивают

Рис. 83. Чугунный сифон
мойки и отводной тру-
разрыв, исключающий

проникание сточных вод внутрь мойки при засорении трубо-

провода.

Рис. 84. Схема установки трапа:

/ — плита трапа; 2 — решетка; 3 —борт плиты; 4 — керамическая плитка; 5 —
гидроизоляция; б —цементная подливка; 7 — шлакобетон; 8 — железобетон-

ная плита

Трап. Трап (рис. 84) служит для приема и отвода сточных
вод с поверхности полов. Состоит он из гидравлического затвора
и съемной приемной решетки. Последняя предназначена для
осмотра и очистки гидравлического затвора. Трапы устанавли-
вают там, где пол заливается водой (душевые, моечные посуды
и тары, заготовочные), и заделывают в конструкцию пола; по-
верхность пола выполняют с уклоном 0,005—0,01 в сторону
трапа.

Рис. 85. Смывной бачок

Рис. 86. Мембранный смывной кран

Промывают приемники сточной жидкости с помощью водо-
разборных кранов системы водопровода. Исключение состав-
ляют унитазы, для промывки которых используют смывные
бачки или краны.

Принцип действия смывного бачка (рис. 85) заключается
в следующем. Через поплавковый клапан 1 вода поступает
в бачок 2 и заполняет его до определенного уровня. При нажа-
тии на рычаг 3 спускной клапан 4 поднимается и вода через
открывшееся отверстие попадает в смывную трубу 5. Протекая
с большой скоростью, она создает в сифоне 6 разрежение, бла-
годаря чему он быстро всасывает воду из бачка (4—5 с). При

Рис. 87. Места возможных засорений унитаза, отводной трубы,
стояка и ликвидация этих засорений с помощью ревизии

опорожнении бачка поплавок 7 опускается, открывает поплав-
ковый клапан, и вода из водопровода поступает в бачок; вместе
с водой поднимается и поплавок. Рычаг поплавкового клапана
нажимает на резиновое уплотнение и прекращает подачу воды
в бачок.

Мембранный смывной кран. Кран (рис. 86) работает сле-
дующим образом: при закрытом кране в рабочей камере 1
устанавливается то же давление, что и в трубопроводе. При
нажатии на ручку пуска 2 толкатель 3 перемещается вправо и,
упираясь в шток вспомогательного клапана 4, смещает его. Через
образовавшийся зазор между вспомогательным клапаном 4 и
седлом мембраны 5 вода из рабочей камеры 1 вытекает в смыв-
ную трубу 6; давление в камере падает, и диафрагма 7 поднима-
ется вверх, открывая доступ воде в смывную трубу. После пре-
кращения нажатия на ручку 2 толкатель 3 под действием рези-
новой манжеты 8 отходит влево, и вспомогательный клапан 4
ложится на седло мембраны 5. Через калиброванное отверстие
в диафрагме вода заполняет рабочую камеру 1 и прогибает
диафрагму вниз, закрывая доступ воде в смывную трубу. Вен-
тиль 9 служит для отключения смывного крана в случае ремон-
та системы.

Трубопроводы канализационных сетей. Обычно используют
чугунные раструбные канализационные трубы, которые соеди-
няют путем заделки гладкого конца одной трубы в раструбе
другой (рис. 87) с уплотнением стыка промасленным канатом
и заделкой цементом. Фасонные части для соединения труб
(тройники, крестовины и др.) также имеют раструбы.

Прочистка внутренних трубопроводов в случае их засорения
производится через прочистки и ревизии, устанавливаемые под
всеми санитарными приборами, в местах поворотов, на стояках
(через один этаж) и во всех местах, где можно ожидать засоре-
ния трубопровода.

Установки для местной обработки сточных вод

Применяют их для предварительной очистки сточных вод
перед спуском в канализацию.

В предприятиях общественного питания к таким установкам
относятся песколовки, а также крахмало-, мезго- и жироулови-
тели.

Песколовки, крахмало- и мезгоуловители. Эти устройства
представляют собой резервуары-отстойники, устанавливаемые
на отводных линиях за овощемойками, картофелечистками и
другими приборами, в которые попадает песок, крахмалсодер-
жащие и другие вещества, способные вызывать засорение
канализационной сети. На рис. 88,а изображена групповая пе-
сколовка, изготовленная из бетона. Применяют также металли-
ческие песколовки, которые устанавливают за моечным обору-
дованием.

Жироуловители. Устанавливают их для отделения жиросо-
держащих веществ от сточных вод, а также для предохранения
канализационной сети от жировых отложений, которые могут
вызывать ее засорение. Моечные мяса, рыбы, посуды и другие
приемники жирных сточных вод объединяются в самостоятель-
ную сточную линию, которая подводится к жироуловителю и
не соединяется с каким-либо другим приемником сточной жид-
194
кости. В камеру жироуловителя (рис. 88, б) сточные воды посту-
пают через подводящую трубу. Жир как более легкий всплывает
на поверхность воды и периодически снимается, а обезжиренная
вода через отводную трубу удаляется в канализацию. Жиро-
уловители устанавливают в специальных обособленных поме-
щениях или вне здания. Групповой жироуловитель делают в ви-
де бетонного или кирпичного колодца прямоугольной формы.

Рис. 88. Установки для местной обработки сточных вод: а — групповая пео
коловка; б — групповой жироуловитель

Дно жироуловителя имеет уклон для сползания осадка, уда-
ляемого через спускную трубу.

Жироуловители оборудуют в предприятиях на 500 мест, ра-
ботающих на полуфабрикатах, и в предприятиях от 200 и более
мест, работающих на сырье.

Грязеотстойники и мезгоуловители устанавливают в пред-
приятиях с овощными цехами производительностью более 2 т
в смену.

В овощных цехах производительностью до 2 т в смену уста-
новки для очистки сточных вод предусматриваются в составе
технологического оборудования этих цехов.
ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение 1

ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ

Материалы н конструкции	Средний объем- ный вес, кг{м*	Расчетные коэффициенты			
		Теплопровод- ности X, ккал1м’Ч-град		Теплоусвое- ния SB при периоде 24 ч кк.ал/м''ч-град	
		Условия эк		сплуатации	
		А	Б	А	Б
1	2	3	4	5	6
Железобетон 		2500	1,2	1,4	12,5	12,4
Бетон на кирпичном щебне		2000	0,8	0,9	9,1	9,8
Шлакобетон		1800	0,7	0,75	8,1	8,4
	1400	0,5	0,55	6,0	6,4
	1000	0,3	0,35	4,0	4,3
Керамзитобетон	;	1800	0,65	0,7	7,8	8,1
	1200	0,35	0,4	4,7	5,0
	800	0,2	0,25	2,9	3,2
Кирпичная кладка из обыкновенного	400	0,1	0,15	1,6	1,8
кирпича 	  Кладка из пористого кирпича или из се- мищелевых керамических камней, либо	1800	0,6	0,7	7,7	8,3
дырчатого кирпича с 31 отверстием . . Известково-песчаный раствор или штука-	1400	0,45	0,55	5, 9	6,5
турка из него		1600	0,6	0,75	7,3	8,2
Вата минеральная		150	0,04	0,06	0,56	0,65
Плиты минераловатные 		300	0,07	0,08	1,0	1,1
Сосна и ель поперек волокон 		550	0,12	0,15	3,2	3,6
Керамзит 		500	0,15	0,18	2,0	2,2
	| 300	0,11	0,13	1,3	1,4

Примечание: X и S принимаются по графе А, если относительная
влажность воздуха в помещении не превышает 60%, а здание расположено
в сухой зоне или если <рпом = 50%, а здание расположено в средней влаж-
ностной зоне. Во всех остальных случаях расчетные значения X и S при-
нимаются по графе Б-
Приложение II

РАСЧЕТНАЯ ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА И КРАТНОСТЬ ВОЗДУХООБМЕНА
В ПОМЕЩЕНИЯХ

Помещения	Температура воздуха, °C	Кратность воздухо- обмена	
		приток | 	i	вытяжка
1	2	3	4

Зал, раздаточная, буфет		+ 16	По расчету		
Вестибюль, аванзал		+ 16	2		—
Кабинет врача 		+ 20	—		1
Помещение для продажи полуфабрикатов и кулинар- ных изделий, бельевая		+ 16	2		2
Горячий цех, помещение для выпечки кондитерских изделий		+ 5	По	Рг	счету
Цехи: до^отовочный, холодный, мясной, рыбный, обработки зелени, овощной и птицегольевой; поме- щение для фреоновых холодильных установок . . .	+ 16	3		4
Помещения для мучных изделий 		+ 16	1  По ра но не		2 счету, менее
Моечные столовой и кухонной посуды, судков, тары	+20	4		6
Хлеборезка, сервизная		+ 16	1		1
Кладовая сухих продуктов		+ 12	—		2
Кладовая инвентаря		+ 12	2		2
Кладовая для овощей, солений, квашений		+ 5	—		2
Кладовая для. винно-водочных изделий и пива ....	+ 12	—		1
Экспедиция, загрузочная		+ 16	3		—
Кабинет врача		+20	—		1
Кабинет директора, контора, касса		+ 18	1		1
Помещение заведующего производством		+ 18	2		—
Душевые	  Раздевальные при душевых		+25  +23	5  По бг душе		5 лансу вых
Туалеты (только самостоятельная вытяжная вентиля- ция из расчета 50 м3/ч на 1 унитаз и 25 м3/ч на 1 писсуар) 		+ 16	—		. —
Приложение III

РАСЧЕТНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Города	Для проектирования отопления			Для проектирования вентиляции		Для проектиро- вания кондицио- нирования
	средняя темпера- тура пятндиевки и соответствую- щее теплосодер- жание  <»= 'и.о°С	средняя температура наиболее холодных суток /р  °C	средняя темпера- тура отопительного периода  ^ср. о. п., С	расчетные зим- ние температура и теплосодер- жание  /3	-°C  и.в.	расчетные лет- ние темпера- тура и тепло- содержание  ,Л о/">  *ив с	
						расчетные лет- ние темпера- тура и тепло- содержание  ^л  н.к
			продолжительность отопительного периода, суток			
	I ккал/кг			I ккал!кг	I ккал/кг	1 я к ккал]кг
1	2	3	4	5	6	7
Алма-Ата		—24	—25	—3,0	— 13	. k 1  27,4	134,7 -
	—5,6		179	—2,4	12,3	13,0
Архангельск		—32	—34	—4,7	—17	18,4	25,7
	—7,6		254	—3,6	10,5	11,6
Ашхабад		—11	— 14	4,9	—6	36	40,5
	—2		111	—0,4	14	14,9
Баку		—3	—5	—4,8	—1	27,9	33
	0,6		НО	1,3	15,7	16,6
Верхоянск 		—63	—65	—24,8	—55	19,2	26,6
	—15,1		281	—13,2	8,7	10,5
1	1	1						
Вильнюс 		—21	26
	—4,7	
Владивосток		—24  —5,6	—26
Волгоград		—25	30
	-5,8	
Душанбе		—10	— 13
	— 1,7	
Ереван		—18  —3,9	—21
Иркутск		—35	—38
	—3,8	
Караганда		—32  —7,6	—32
Киев		—21	—26
	—4,8	
Ленинград	—24	—28
	—5,5	
Минск		—22	—27
	—5	
Москва		-26	—31
	—6	
Новосибирск		—39	—41
	—9,3	
—0,7
201

—4,7
205

—3,6
178
3,8
109

—0,2
151

—8,8
243

—7,2
217

—1,2
191
—2
223

—1,4
206

—3,7
212

-8,9
228

—9

— 1,2
—16

—3,5'
— 14

—2,8

2

2,9

—9

—1,2

—23
—5,3

—20
—4,5
— 10
—1,6
— 12
—2,2

—10
— 1,6
—15

—3,1

—24

—5,5

21,5
11,5
22,1
13,8

28,6
12,6

35

14

30,2
13,2
22,6
11,2

25,1
11,1

23,5
12,5
20,3

11,2
21,4
И,4
21,4
11,8

23

12,1

27,8
12,4
28,1

14,7
34,8

13,2

38,5

14,9
35,1

14

28,8
12,2

32,6

11,8
31,3

13,3
26,2

12

27,7
12,2

28,5
12,9

30
13
1	2		3
Одесса		—15		—23
	—3,1		
Рига		—19  —4,2		—24
Ростов-на-Дону .....	—22		—27
	—5		
Таллин 		—21		—23
	—4,8		
Т ашкент		—13		16
	—2,7		
Тбилиси 		—17  —3,5		—20
Фрунзе		—21		—21
	—4,8		
Хабаровск		—33  —7,9		-35
Харьков 		—23		—28
	—5,3	/	
Челябинск 		—32		—37
	—7,6		
Чита		—38		—40
	—9,1		
4	5	6	7
1,1	—7	24,9	30,5
160	—0,6	13,6	14,5
'—0,4	—8	21	27,5
212	— 1	11,4	12,3
—1,4	—10	27,2	32,6
175	—1,6	13,4	14,3
—0,6	—10	19	25,5
224	—1,6	10,9	11,7
2	—4	33,3	37,7
131	0	14	14,7
—2,3	—12	28,7	33,4
150	—2,7	14,5	14,7
—0,5	—10	29,8	34,9
159	— 1,7	13,1	13,8
—9,3	—25	24,1	29,6
220	—5,8	14,5	15,6
—2,5	—11	25,1	31,1
190	— 1,9	12,6	13,5
—6,8	—21	22,8	30,9
		II	"	 1 ~~
222	—4,8	11,5	12,4
— 11,7	—30	23,8	30,9
			 —! - —
248	—7,1	11,9	13,2
L	Приложение I V

L ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ НЕУТЕПЛЕННЫЕ ПОЛЫ
НА ГРУНТЕ

Ширина	Глубина помещения, м						
помеще- ния, м	1,0 |	2,0 |	3,0	4,0 | 5.0 | 6,0 | 7,0 |	8,0 |	9,0	10,0

Средние помещения

1,0	0,4	0,8	1,0	1,2	1,3	1,4	1,5	1,5	1,6	1,6
2,0	0,8	1,6	2,0	2,4	2,6	2,8	2,9	3,0	3,2	3,3
3,0	1,2	2,4	3,0	3,6	3,9	4,2	4,4	4,6	4,7	4,9
4,0	1,6	3,2	4,0	4,8	5,2	5,6	5,8	6,1	6,3	6,6
5,0	2,0	4,0	5,0	6,0	6,5	7,0	7,3	7,6	7,9	8,2
6,0	2,4	4,8	6,0	7,2	7,8	8,4	8,8	9,1	9,5	9,8
7,0	2,8	5,6	7,0	8,4	9,1	9,8	10,2	10,6	И,1	11,5
8,0	3,2	6,4	8,0	9,6	10,4	11,2	11,7	12,2	12,6	13,1
9,0	3,6	7,2	9,0	10,8	11,7	12,6	13,1	13,7	14,2	14,8
10,0	4,0	8,0	10,0	12,0	13,0	14,0	14,6	15,2	15,8	16,4
11,0	4,4	8,9	11,0	13,2	14,3	15,4	16,1	16,7	17,4	18,0
12,0	4,8	9,6	12,0	14,4	15,6	16,8	17,5	18,2	19,0	19,7
13,0	5,2	10,4	13,0	15,6	16,9	18,2	19,0	19,8	20,5	21,8
14,0	5,6	11,2	14,0	16,8	18,2	19,6	20,4	21,3	22,1	23,0
15,0	6,0	12,0	15,0	18,0	19,5	21,0	21,9	22,8	23,7	24,6

Угловые помещения

1,0	0,8									
2,0	1,6	3,2								
3,0	2,0	4,0	5,0							
4,0	2,4	4,8	6,0	7,2						
5,0	2,8	5,6	7,0	8,4	9,7					
6,0	3,2	6,4	8,0	9,6	11,0	12,4				
7,0	3,6	7,2	9,0	10,8	12,3	13,8	15,3			
8,0	4,0	8,0	10,0	12,0	13,6	15,2	16,7	18,2		
9,0	4,4	8,8	н,о	13,2	14,9	16,6	18,2	19,8	21,3	
10,0	4,8	9,6	12,0	14,4	16,2	18,0	19,6	21,3	22,9	24,6
п,о	5,2	10,4	13,0	15,6	17,5	19,4	21,1	22,8	24,5	26,2
12,0	5,6	Н,2	14,0	16,8	18,8	20,8	22,6	24,3	26,1	27,8
13,0	6,0	12,0	15,0	18,0	20,1	22,2	24,0	25,6	27,7	29,5
14,0	6,4	12,8	16,0	19,2	21,4	23,6	25,5	27,4	29,2	31,1
15,0	6,8	13,6	17,0	20,4	22,7	25,0	26,0	28,9	30,8	32,8

g Заказ № 1269

201
КОНСТРУКТИВНЫЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ОТОПИТЕЛЬНЫХ ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОВ, РАБОТАЮЩИХ

ЧУГУННЫХ
С ДУТЬЕМ

	Поверхность нагрева		Габариты, м			Теплопроизводитель- иость котла, тыс.  ккал!ч		
							X 3	
Тип котла	 «я  4> W 2					=f  S* -о	=Го я д а о	Я э
	X «2 П л S X я  •в- S Н X св W д у Си CU	в УПН	| длина	X X р< Б а	О и 3 в	на ант те copq ванное АМ, А	на аит те ряд АРШ	на бур угле
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Малометражный кчм	1,34  1,84	—	0,36  0,46			11  18	—	—
	2,34			0,57			25	—	—
	2,84			0,67	0,47	1,2	32	—	—
	3,34			0,78			39	—	—
	3,84			0,88			45	—	—
	4,34	—	0,99			50	—	—
КЧ-1	8,4	12,6	0,89			109	92	75
	11,2	16,8	1,15	1,61	1,95	146	123	100
	14,0	21	1,4			182	154	126
«Универсал 5»	15,2  19,7	26,1  33,8	0,99 1,24			197  256	152  197	106  133
	24^2	41,5	1,49			314	242	169
	28^6	49,2	1,74	2,06	1,91	372	286	200
	33J	56,9	1,98			430	331	232
	37^6	64,6	2,24			488	376	264
	42,7	72,4	2,49			546	421	295
«Универсал 6»	19,8  24,2	36  44	1,12  1,37			277  338	218  266	178  218
	28,6	52	1,62			400	314	258
	33^0	60	1,87	1,97	2,03	462	363	297
	37,4	68	2,12			524	412	336
	41,8	76	2,37			585	460	377
	46,2	84	2,62			646	503	416
«Универсал 6М»	22,4	44	1,58		2,1	338	266	218
	33	60	2,12	2,07		462	363	297
					2,47			
	41,8	76	2,66			585	460	376
«Энергия 3»	36,8	48,9	1,82		2,5  2,63	468	294	258
	55,2	73,4	2,34	2,95		552	342	286
	73,6	97,9	2,87			736	558	515
«Энергия 6»	27,9	56	1,69		2,39  2,77	418	335	251
	40,3	81	2,22	2,46		605	485	362
	52,7	105	2,75			709	635	474

Примечания: При использовании котлов в качестве паровых ука-
занные в таблице теплопроизводительности следует уменьшить на 17-—18/6-

В числителе дроби указана высота котла, предназначенного для сжи-
гания антрацита, в знаменателе — для сжигания бурого угля.
ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ И ВЕС ЕМКОСТНЫХ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ
ВОДОНАГРЕВАТЕЛЕЙ СТД 3073-^3078

	Емкость, л		Основные размеры, мм			Змеевик			
Водонагре- ватели	общая	1  рабочая	наружный диаметр	1	  , полная дли-  на	поверхность нагрева, м2	число тру- бок, шт.	диаметр тру- бок	,  мм	площадь  живого сече- ния трубок,  м*	1 Вес без воды,
СТД 3073	440	400	712	1515	0,48	2	33,5  27	0,0012	212
СТД 3074	690	640	712	2155	0,76	2	33,5  27	0,0012	264
СТД 3075	1125	1000	916	2155	1,22	3	48  41	0,004	428
СТД 3076	1766	1600	916	3157	1,93	3	48  41	0,004	553
СТД 3077	2680	2500	1216	2813	2,88	4	48  41	0,005	678
СТД 3078	4400	4000	1216	4313	4,7	4	48  41	0,005	954

Приложение VII

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВУХХОДОВЫХ ПАРОВЫХ СКОРОСТНЫХ
ВОДОНАГРЕВАТЕЛЕЙ ПО ОСТ 34-531-68 И ЧЕТЫРЕХХОДОВЫХ

ПО ОСТ 34—532—68

№ водонагревателя	Наружный диаметр корпуса, мм	Поверхность нагре- ва, м-	Общее количество труб	Живое сечение, м?			Полная длина, мм		Вес нагрева- теля, кг	
				трубок в одном ходу		межтрубного простран- ства’ ?мт				
									двухходо- вого	четырех- ходового
				при 2 хо- дах	при 4 хо- дах					
1	2	3	4	5	6	7	8		9	10
01	325	9,5	68	0,0052	0,026	0,061			482	486
02	426	17,2	124	0,0096	0,0048	0,108			727	728
03	480	24,4	176	0,0136	0,0068	0,135			916	914
04	530	32	232	0,018	0,009	0,162			1161	1143
05	630	53,9	392	0,022	0,0112	0,219		3000	1694	1688
06	720	76,8	560	0,043	0,0216	0,277			2183	2180
07	820	108	792	0,06	0,03	0,349			2924	2884
08	1020	140,6	1032	0,078	0,039	0,581			4312	4288
09	1220	224	1652	0,137	0,064	0,799			6468	6474

8*

203
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДЯНЫХ СЕКЦИОННЫХ
НАГРЕВАТЕЛЕЙ

Тип водо- нагревателя	1  Поверхность на- грева секции, ма	Полная длина на- гревателя, (с кала- чами), мм	Наружный диаметр нагревателя, мм	Количество трубок, шт.	Диаметр трубок, мм	Площадь живого сечения, м‘		Вес секции с ка- лачом, кг
						трубок	межтрубного пространства	
1	2	3	4	5	6	7	8	9

мвн мвн	2052—21  2052—22	0,38  0,77	2322  4362	57X3,5	4	16/14	0,00066	0,0012	21,2  33,8
мвн мвн	2052—23  2052—24	0,67  1,35	2322  4362	70X3	7	16/14	0,00116	0,0018	29,5  48,3
мвн мвн	2052—25  2052—26	1,15  2,32	2322  4362	89X3,5	12	16/14	0,002	0,0029	38,9  64,2
мвн мвн	2052—27  2052—28	1,80  3,66	2322  4362	114x4	19	16/14	0,0031	0,005	55,9  94,2
'мвн мвн	2052—29  2052—30	3,53  7,14	2322  4362	168x6	37	16/14	0,0061	0,012	111,4  191,5
мвн мвн	2052—31  2052—32	6,58  13,3	2402  4442	219x6	69	16/14	0,0114	0,020	166,7  289,3
мвн мвн	2052—33  2052—34	10,4  21,0	2422  4462	273x7	109	16/14	0,018	0,031	246,8  232,6
мвн мвн	2052—35  2052—36	14,3  29,1	2492  4532	325x8	151	16/14	0,025	0,045	334,8  588,9

Приложение IX

ТЕПЛО- И ВЛАГОВЫДЕЛЕНИЯ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ

Тип оборудования и его основные характеристики	Мощность в кВт; рас- ход газа в Н‘М3/ч	Столовые		Кафе, ресто- раны	
		6 ч  5 к  Е- X  •° ч-£. я 2 > Ч Ч Q о 3 « С д «	влаговыделения, кг/ч	полные тепловыделения, ккал/ч	влаговыделения, кг/ч
1	2	3	4	5	6

Электрическое оборудование

Плита ЭПА-4; Гж = 0,25 м2		4,5	1 450	1,2	1 100	0,9
Плита ЭП-7; Гж = 0,3 м2		9,8	3 000	2,5	2 300	1,7
Плита ПЭ-2П; Гж = 0,3 л2		9,4	2 200	3,7	1 700	2,8
Плита ПСЭ-4П; Гж = 0,6 м2		18,5	4 500	7,5	3 350	5,6
Плита ЭП-2М; Fx = 0,9 м2		25,5	6 100	10,0	4 650	7,7
Тип оборудования и его основные характеристики	Мощность в кВт\ расход газа в н-м3/ч	Столовые		Кафе, рес- тораны	
		полные теп- ловыделе- ния, ккал/ч	। влаговыде- | ления, кг/ч	полные тепловыде- ления, ккал/ч	влаговыделе- ' ння, кг/ч
1	2	3	4	5	6
Котел КПЭ-250 емкостью 250 л		5,0	1 450	1,2	1 100	0,9
Котел КПЭ-160 емкостью 160 л		3,5	950	0,8	720	0,6
Котел КПЗ-100 емкостью 100 л		2,5	750	0,6	540	0,2
Котел КПЭ-60 емкостью'60 л		1,2	320	0,3	240	0,2
Котел КПЭ-40 емкостью 40 л		0,9	320	0,3	240	0,2
Жарочно-кондитерский шкаф ШК-2А . .	9,0	1 900	1,0	1 450	0,8
Электропекарский шкаф ЭШ-ЗМ . . . . .	16,2	3 100	1,7	2 260	1,2
Электросковорода СНЭ-0,2 (СЭ-2) емкостью  30 л			2,5	650	0,5	480	0,2
Электросковорода СНЭ-0,5 (СЭ-1) емкостью  80 л . .•		13,0	4 400	2,4	2 150	0,2
Электрожаровня СКЭ-0,3 УЖГ-31М  емкостью 48 л		9,0	2 100	1,7	1 550	1,2
Жаровня вращающаяся ВЖШЭ-675, емкостью 30 л		12,0	2 720	2,3	2 000	1,6
Электрофритюрнца ЭФ-10 на 10 л масла	1,9	540	0,4	360	0,3
Аппарат пароварочный АПЭ-1А		5,4	800	0,6	600	0,5
Кипятильник КНЭ-50 на 50 л/ч		7,0	2 900	2,4	2 100	1,8
Кипятильник КНЭ-80 на 80 л/ч ....	10,5	4 300	0,4	3 100	2,7
Электромармит комбинированный ЭМК-1	5,8	1 100	0,9	840	0,6
Мармит стационарный МСЭ-110		5,1	950	0,8	720	0,6
Электромармит МСЭ-88		6,4	1 100	0,9	840	0,6
Прилавок-мармит ЛПС-3		6,7	1 460	0,8	1 080	0,6
Прилавок-мармит ЛПС-11		5,3	1 060	0,6	840	0,4
Посудомоечная машина ММТУ-200 на 2000 тарелок в час 		40,0	8 000	13,5	6 000	10,0
Посудомоечная машина ММТУ-1000 на 1000 тарелок в час 		28,0	5 400	9,3	1 4 200	1 7,0

Газовое оборудование

Плита ПГС-1; Гж = 0,8 м2		3,0	5 000	8,3	3 800	6,3
Плнта ПГС-2; Гж = 0,84 м2		4,0	7 500	12,2	5 600	9,3
Плита ПГС-12; Гж=1,6 м2		7,5	12 500	20,5	9 300	15,5
Плита ПСГ-2; Гж“= 2,52 м2		10,5	17 000	28,5	13 000	21,5
Плита ПСГ-Ш2; ?ж = 0,5 м2		3,3	5 200	8,6	3 900	6,5
Котел КПГ-250 емкостью 250 л		4,0	9 100	7,5	6 900	5,6
Котел КПГ-60 емкостью 60 л		1,5	3 300	2,8	2 6и0	2,1
Котел КПГ-40 емкостью 40 л		1,3	2 700	2,3	2 100	1 Д
Кипятильник КНД-8М емкостью 200 л	4,0	13 500	6,1	11 500	4,8
Кипятильник КНГ-200 емкостью 200 л	3,3	13 000	5,3	9 600	4,U
ДАННЫЕ ДЛЯ ПОДБОРА КАЛОРИФЕРОВ

А. Конструктивные характеристики калориферов

		Размеры по				
		оси фланца,			ф о S 0	4)  S ?
Количество рядов труб по ходу воз- духа		At Ai			5^^  <Х> ~г	8 « 5  О ЕГ V
	Модель и Ns калорифера	высота	ширина	Поверхнос нагрева, м	Живое сеч для проход духа, м3	Живое сеч для прохо, теплонос hi  м3
1	2	3	4	5	6	7
Трехряд-	КФС-2; КВБ-2 ....	560	360	9,9	0,115	0,0046
ный (глу-	КМС-2						0,00231
бина  200 мм)	КФСО-2	  КФС-3; КВБ-3 ....	560	360	9,77	0,0913	0,0061  0,0061  0,00152
	КМС-3		560	480	13,2	0,154	
	КФС-4; КВБ-4 ....  КМС-4		710	480	16,7	0,195	0,0061  0,00152
	КФСО-4		710	480	17,06	0,153	0,0084
	КФС-5; КВБ-5 ....  КМС-5 		710	600	20,9	0,244	0,0076 0,001905
	КФСО-5	  КФС-6; КВБ-6 ....		600	21,71	0,167	0,0107  0,0076 0,001905
	КМС-6		860	600	25,3	0,295	
	КФСО-6	  КФС-7; КВБ-7 ....	860	600	26,29	0,227	0,0107  0,0092  0,00231
	КМС-7		860	720	30,4	0,354	
	КФСО-7	  КФС-8; КВБ-8 ....	860	720	30,05	0,271	0,0122  0,0092  0,00231
	КМС-8		1010	720	35,7	0,416	
	КФСО-8	  КФС-9; КВБ-9 ....	1010	720	35,28	0,318	0,0122  0,0107  0,00178
	КМС-9		1010	840	41,6	0,486	
	КФСО-9	  КФС-10; КВБ-10 . . .	1010	840	41,89	0,375	0,145  0,0107  0,00178
	КМС-10		1160	840	47,8	0,558	
	КФСО-Ю	  КФС-11; КВБ-11 ....	1160	840	48,22	0,431	0,0145  0,0122  0,00203
	КМС-11		1160	960	54,6	0,638	
	КФСО-11		1160	970	55,84	0,497	0,0168  0,0061
Четырех-	КФБ-2						
рядный	КМБ-2		560	360	12,7	0,115	0,00305
(глубина	КФБО-2		560	360	13,02	0,0913	0,0081
240 мм)	КФБ-3	  КМБ-3		560	480	6,9	0,154	0,0082  0,00203
	КФБ-4	  КМБ-4		710	480	21,4	0,195	0,0082  0,00203
Количество рядов труб по ходу воз- духа	Модель и № калорифера	Размеры по оси фланца, мм		1 Поверхность i нагрева, м2	Живое сечение для прохода воз- духа, м3	Живое сечение для прохода теп л оное ител я, м*
		высота	ширина 1			
1	2	3	4	5	6	7
Четырех-	КФБО-4		710	454	20,68	0,143	0,011
рядный (глубина	КФБ-5	  КМБ-5		710	600	26,8	0,244	0,0102  0,00254
240 мм)	КФБО-5		710	584	26,88	0,182	0,0132
	КФБ-6	  КМБ-6		860	600	32,4	0,295	0,0102  0,00254
	КФБО-6		860	584	32,65	0,222	0,0132
	КФБ-7			720			0,0122
	КМБ-7	  .	860	760	38,9	0,354	0,00305
	КФБО-7		860	720	40,06	0,271	0,0163
	КФБ-8			720			0,0122
	КМБ-8		1010	760	45,7	0,416	0,00305
	КФБО-8		1010	710	47,04	0,318	0,0163
	КФБ-9		1010	840	53,3	0,486	0,0143  0,00237
	КМБ-9						
	КФБО-9		1010	842	53,86	0,375	0,0193
	КФБ-10	  КМБ-10		1160	840	61,2	0,558	0,0143  0,00237
	КФБО-Ю		1160	842	64,29	0,431	0,0193
	КФБ-11			960			0,0163
		1160		69,9	0,638	
	КМБ-11			966			0,00271
	КФБО-11		1160	926	71,06	0,475	0,0213
Одноряд-	СТД ЗОЮ В					
нын (глу-	Б-5		710	600	20,4	0,272	0,00134
бина	Б-7		860	720	29,1	0,388	0,0016
160 мм)	Б-8		1010	720	34,3	0,457	0,0016
	Б-9		1010	840	40,5	0,533	0,0014
	Б-14		1460	1080	74,2	0,99	0,00241

Б. Теплотехнические характеристики калориферов

Тип калори- фера	Тепло- носитель	Скорость движения теплоноси- теля» м/с	Коэффициент теплопередачи К в ккал/м3ч-град при весовой скорости воздуха, кг/мРс						
				5	6	7	8	9	10
КВБ	Пар			24,9	27,0	28,6	30,1	31,6	33	34,2
	Вода	0,02	13,2	13,9	14,4	14,9	15,2	15,6	16,0
		0,04	14,7	15,5	16,2	16,9	17,4	17,9	18,4
Тип калори- фера	Теплоно- ситель	Скорость движения теплоноси- теля, м/с	Коэффициент теплопередачи К в ккал/м^'чград при весовой скорости воздуха, кг1лРс						
			4	5	6	7	8	9	10
	Вода	0,06	15,9	16,9	17,6	18,4	19,0	19,6	20,1
		0,08	16,9	18,0	18,9	19,5	20,2	20,9	21,5
		0,1	17,8	18,9	19,9	20,6	21,2	22,0	22,7
		0,2	20,1	21,3	22,6	23,8	24,8	25,7	26,6
		0,3	21,3	22,9	24,4	25,2	26,7	27,3	28,8
		0,5	22,8	24,6	26,8	27,6	29,2	30,1	31,6
		0,6	23,4	24,9	27,0	28,2	29,9	31,0	32,5
	Пар	—	17,9	19,5	21,2	22,5	24,0	25,2	26,3
КФБ	Вода	0,02	11,3	12,0	12,6	13,2	13,7	14,2	14,6
		0,04	11,9	12,7	13,4	14,0	14,7	15,1	15,6
		0,06	12,5	13,4	14,2	14,9	15,5	16,1	16,7
		0,08	13,0	14,1	14,9	15,7	16,5	17,0	17,7
		0,1	13,6	14,7	15,6	16,5	17,3	18,0	18,8
		0,2	15,2	16,8	18,0	19,1	20,3	21,1	22,1
		0,3	16,2	17,7	19,1	20,3	21,5	22,5	23,6
		0,5	17,0	18,8	20,1	21,7	22,9	24,1	25,4
		0,8	17,4	19,3	20,8	22,2	23,8	25,1	26,4

В. Аэродинамические характеристики калориферов

Тип калорифера	Сопротивление одного ряда калориферов проходу воздуха Н>кг/н* при весовой скорости воздуха ti у кг/м^-с								
									
	4	5	6	7	8	9	10	11	12
КФС и КМС	1,4	2,1	2,9	3,8	4,8	5,8	7,0	8,3	9,7
КФБ и КМБ	1,9	2,8	3,8	5,0	6,2	7,7	9,2	10,8	12,7
кфсо	5,4	8,5	11,6	16,8	21,9	27,5	34,2	41,2	49,5
КФБО	6,6	Ю,1	14,3	19,4	24,9	31,4	38,8	46,1	55,2
СТД	1,7	2,5	3,5	4,5	5,7	7,0	8,4	9,9	И,7
КВБ	1,6	—	3,2	—	4,9	—	7,2	—	10,1
Продолжение

Г. Гидравлические характеристики калориферов

	Сопротивление одного калорифера							проходу воды, кг/л3			
Тип калорифера		(мм вод. ст.) при скорости воды в трубках, м/с									
	0,05	0.1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,6	0,8	1,0 |
КФС и КФСО	6,5	29	61	104	156	218	288				
КФБ и КФБО КМС и КМБ	4,3	17	37	66	106	147	198	—	—	—	—
№ 2, 3, 4, 5, 6, 7, и 8	3,5	13	25	51	85	130	180	220	460	820	1285
№ 9, 10 И	5,6	21	50	82	150	220;	280	360	740	1317	2060

Приложение XI

НОМОГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛОСОДЕРЖАНИЯ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ
ЗОНЕ ГОРЯЧЕГО ЦЕХА И ТЕПЛОСОДЕРЖАНИЯ СМЕСИ ПРИТОЧНОГО
ВОЗДУХА
ГРАФИК ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОДЫ В ТЕПЛОВЫХ
СЕТЯХ ПРИ КАЧЕСТВЕННОМ РЕГУЛИРОВАНИИ

Приложение XIII

НОРМЫ РАСХОДА ВОДЫ В ПРЕДПРИЯТИЯХ ОБЩЕСТВЕННОГО
ПИТАНИЯ

Вид потребления	Единица измерения	Норма расхода воды, л	
		холодной	в том числе го- рячей при  65° G
1	2	3	4
Приготовление пищи, потреб- ляемой в предприятии	одно блюдо	12	4
Приготовление пищи, отпу- скаемой на дом	одно блюдо	10	3
Хозяйственно-питьевые нуж- ды персонала	один работающий за смену	25	—'
Душ для персонала	в час	500	270
Краны умывальников общего пользования	одна	водоразборная  точка в час	110-4-130	Ь5ч-65
Водоразборные точки у тех- нологического оборудова- ния или мойки в столовых, кафе, чайных	одна водоразборная точка в час	25 0-: 300	250ч-300
ТАБЛИЦА ПЕРЕВОДА ЕДИНИЦ ИЗМЕРЕНИЯ ИЗ СИСТЕМЫ МКТСС
В СИСТЕМУ СИ

Наименование величин	Единица измерения	Перевод единицы в систему СИ
1	2	3
Сила	килограмм-сила	9,80665 Н
Удельный вес	килограмм-сила на кубиче- ский метр	9,80665 N/m3
Давление	килограмм-сила на квадрат-	9,80665 Н/м2
Кинематическая вяз-	ный метр бар  килограмм-сила на квадрат- ный сантиметр (атмосфера) миллиметр ртутного столба (торр)  миллиметр водяного столба	105 Н/м2  9,80665-104 Н/м2  133,322 Н/м2  9,80665 Н/м2
КОСТЬ	стокс	1-10“4 м2/с
Динамическая вязкость	пуаз	0,1 Н • с/м.2
Работа, энергия, коли-	килограмм-сила секунда на квадратный метр  джоуль международный	9,80665 Н-с/м2  1,00019 Дж
чество теплоты	эрг	1 -10~7 Дж
Мощность (тепловой поток)	килограмм-сила метр киловатт-час  калория международная  килокалория международная в час	9,80665 Дж 3,6  10е Дж 4,1868 Дж  1,163 Вт
Теплоемкость	калория на градус	4,1868 Дж/град
Удельная теплоемкость	калория на грамм-градус	4.1868103
Удельная теплота фа-	калория на грамм	Дж/кг -град 4,1868-103 Дж/кг
зового превращения  Тепловой поток	калория в секунду	4,1868 Вт
Плотность теплового	калория на квадратный сан-	4,1868-104 Вт/м2
потока  Коэффициент теплооб-	тиметр в секунду  калория на квадратный сан-	4,1868-10*
мена, коэффициент	тиметр-секунду-градус	Вт/м2 -град
теплопередачи	килокалория на квадратный	1,163 Вт/м2-град
Коэффициент теплопро-	сантиметр-час-градус  калория на сантиметр-секун-	4,1868-Ю2
водности	ду-градус	Вт/м-град
ЛИТЕРАТУРА

1.	Каменев П. Н. Отопление и вентиляция, ч. I и II, М., «Госстройиздат»,
1965, 1966.

2.	Нестеренко А. В. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кон-
диционирования воздуха., М., «Высшая школа», 1971.

3.	Р е п и и Н. Н. Санитарно-техннческие устройства и газоснабжение зданий, М.,
Госстройиздат», 1964.

4.	Щекин Р. В., Кореневский С. М и др. Справочник по теплоснабжению
и вентиляции, Киев, «Буд1вельник», 1968.

5.	Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий
и сооружений, ч. I и II ГПИ Сантехпроект, М., «Госстройиздат», 1964,
1969.

6.	Строительные нормы и правила, ч. II, Л, гл. 8, «Предприятия обществен-
ного питания. Нормы проектирования» (СН и П II—Л, 8—71), М., «Гос-
стройиздат», 1971.

7.	Строительные нормы и правила, ч. II, разд. А., гл. 7, «Строительная тепло-
техника. Нормы проектирования» (СН и П II—А, 7—62), М., «Госстрой-
издат», 1963.

8.	Строительные нормы и правила., ч. II, разд. А, гл. 6, «Строительная климато-
логия и геофизика. Основные положения проектирования» (СН и П И—Г,
7—62), М, «Госстройиздат», 1964.

9.	Строительные нормы и правила, ч. II, разд. Гл. 7, «Отопление, вентиляция и
кондиционирование воздуха. Нормы проектирования» (СН и П II—Г,
7—62), М., «Госстройиздат», 1964.

10.	Строительные нормы и правила., ч. II, разд. Г. гл. 1 «Внутренний водопровод
зданий. Нормы проектирования» (СН и П II—Г, 1—70), М., «Госстройиз-
дат», 1970.

11.	Строительные нормы и правила., ч. II, разд. Г, гл. 8 «Горячее водоснабже-
ние. Нормы проектирования» (СН и П II—Г, 8—62), М., «Госстройиздат»,
1963.

12.	Методические рекомендации по расчету системы вентиляции и кондициони-
рования воздуха в горячих цехах предприятий общественного питания, ос-
нащенных электрическим, секционным, модулированным оборудованием
с местными вентиляционными отсосами, ЦНИИЭП инженерного оборудо-
вания, М., «Госгражданстрой», 1972.

13.	Указания по расчету воздушных, тепловых завес у наружных входов
в общественные здания АЗ—315 И, ГПИ Сантехпроект, М., 1969.

14.	Зусманович Л. М., Фейгин Г. И., К а м и н с к и й М. Ф. и др.
Устройство для отбора паров и газов. «Открытия, изобретения, промыш-
ленные образцы, товарные знаки», 27, 1971.
ОГЛАВЛЕНИЕ

РАЗДЕЛ I

ОТОПЛЕНИЕ

Глава I. Общие сведения	................................ 3

§ 1.	Краткий исторический обзор развития отопительной техники и
гигиенические основы отопления................................  3

§ 2.	Назначение отопления. Классификация систем отопления ...	7

Глава II. Определение потерь тепла отапливаемыми помещениями . . 10

§ 1.	Потери тепла через ограждения...........•.................10

§ 2.	Теплотехнический выбор наружных ограждений................19

§ 3.	Определение годового расхода тепла на отопление . . . .	21

Глава III. Печное отопление ......................................-23

§ 1.	Конструкция печей и их классификация......................23

§ 2.	Проектирование печного отопления..........................24

Глава	IV. Центральное	отопление..............................27

§ 1.	Устройство систем	водяного	отопления.....................27

§ 2.	Системы водяного отопления	с принудительной	циркуляцией . . 30

§ 3.	Системы водяного	отопления	с естественной	циркуляцией	39

§ 4.	Комбинированные системы отопления.........................42

§ 5.	Системы панельного и воздушного отопления.................47

§ 6.	Системы парового отопления..............................  49

§ 7.	Краткие указания по проектированию систем отопления в пред-
приятиях общественного питания ................................52

Глава V. Оборудование центральных систем отопления.................54

§ 1.	Котлы для систем водяного и парового отопления............54

§ 2-	Нагревательные приборы систем водяного и парового отопления 60

§ 3.	Трубопроводы систем отопления.............................67

§ 4.	Водонагреватели . . •...............................: : 68

§ 5.	Расширительные и конденсатные баки, насосы................72

РАЗДЕЛ и

ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА

Глава I. Назначение вентиляции и физические свойства воздуха . . . 77

§ 1.	Санитарно-гигиенические требования к воздуху помещений и об-
щие сведения о вентиляции ................................... 77

§ 2.	Физические свойства воздуха............................  .79

§ 3.	Диаграмма влажного воздуха	84

213
Глава II. Вредности в помещениях предприятий общественного пита-
ния и определение воздухообменов . , -...............................93

§ 1.	Виды вредностей и источники их выделения....................................................93

§ 2.	Определение тепловыделений.......................... . . 93

§ 3.	Определение	влаговыделений	 100

§ 4.	Определение количества вредных газов, выделяющихся в поме-
щение .........................................................101

§ 5.	Определение	воздухообменов.....................102

§ 6.	Определение годового расхода тепла и электроэнергии на вентиля-
цию ...............................................•...........107

Глава III. Системы вентиляции ......................................................................109

§ 1.	Классификация систем вентиляции............................................................109

§ 2.	Системы вентиляции с естественным побуждением . .	. . .114

§ 3.	Системы вентиляции с механическим побуждением ...... 115

§ 4.	Пример теплотехнического расчета системы вентиляции . . . .117

Глава IV. Оборудование систем вентиляции........................  .	128

§ 1.	Фильтры для очистки приточного воздуха от пыли .	. . 128

§ 2.	Устройства для нагревания воздуха .........................................................133

§ 3.	Вентиляторы .	..........................................139

§ 4.	Конструктивные элементы систем вентиляции..................................................147

§ 5.	Краткие указания по проектированию вентиляции...........• 148

Глава V. Кондиционирование воздуха..................................................................153

§ 1-	Назначение и устройство систем кондиционирования воздуха . . 153

§	2.	Оборудование систем кондиционирования воздуха.158

Автономные кондиционеры.....................................................................158

Неавтономные агрегатные кондиционеры........................................................162

Центральные горизонтальные кондиционеры.....................................................168

§	3.	Краткие указания по проектированию систем	кондиционирования

воздуха . . •...........................................  .	168

РАЗДЕЛ III

СНАБЖЕНИЕ ХОЛОДНОЙ И ГОРЯЧЕЙ ВОДОЙ. КАНАЛИЗАЦИЯ
Глава I. Снабжение холодной водой.............................,	174

§ 1.	Назначение водопровода и источники водоснабжения .... 174
§ 2. Системы внутреннего водопровода.................... .	. 175

§ 3.	Оборудование внутреннего водопровода . . ....... 179

§ 4.	Расчет элементов внутреннего водопровода..............180

Глава II. Снабжение горячей водой..............................183

§ 1.	Назначение систем горячего водоснабжения и их классификация 183

§ 2.	Системы горячего водоснабжения.........................184

§ 3.	Оборудование систем горячего водоснабжения . ...... 187

Глава III. Канализация	............. 189

§ 1.	Назначение и устройство систем внутренней канализации . . • 189

§ 2.	Оборудование	систем внутренней канализации...190

Установки для местной обработки сточных вод...• 194

Приложения.........................................  196

Литература.......................................    212
	Сенатов Игорь Григорьевич.
С31	Санитарная техника в общественном питании. Учебник для технол. фак. торг, вузов. Изд. 3-е, перераб. и доп. М., «Экономика», 1973.  214 с.  С момента выхода в свет второго издания учебника многие са- ннтарно-техннческие приборы н оборудование заменены новыми конструкциями. В связи с этим в третьем издании приведены новые типы отопительно-вентиляционного оборудования, установок конди- ционирования воздуха и санитарно-технических устройств, рассмат- риваются новые типы вентиляционных систем, излагаются методы расчета систем вентиляции и кондиционировании воздуха.  3210—64  С 	 192—73	6П9.8  011(01)—73
Редактор Л. С. Червякова

Мл. редактор 3. Л. С т а г и с

Худож. редактор В. П- Р а ф а л ь с к и й
Техн, редактор Л. С. Сазонова
Корректор А. С. Рогозина

Сдано в набор 30/V 1973 г. А01225. Подписано в печать 11/IX 1973 г.
Формат 60x907ie. Печ. л. 13,5. Уч.-изд. л. 13,83. Изд. № 2704. Тираж
34 000 экз. Цена 72 коп. Заказ № 1269. Бумага типографск. № 2.
Тем. план нзд. «Экономика», 1973 г. № 192.

Издательство «Экономика»
121864. Москва, Г-59, Бережковская наб., 6.

Ленинградская типография № 4 Союзполиграфпрома при Государст-
венном комитете Совета Министров СССР по делам издательств,, по-
лиграфии и книжной торговли, 196126, гор. Ленинград, Социалисти-
ческая, 14