Текст
СПРАВОЧНИК
ПО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЮ
И ВЕНТИЛЯЦИИ
КНИГА ВТОРАЯ
ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ИЗДАНИЕ ЧЕТВЕРТОЕ,
ПЕРЕРАБОТАННОЕ И ДОПОЛНЕННОЕ
ИЗДАТЕЛЬСТВО «БУДШЕЛЬНИК»
КИЕВ—1976
6С9.4{083)
С74
УДК 697.9-f697.34 @31)
Справочник по теплоснабжению и
вентиляции (издание 4-е, перерабо-
переработанное и дополненное). Книга 2-я.
Р. В. Щекин, С. М. Кореневский,
Г: Е. Бем,\ф. И. Скороходько\, Е И. Че-
чик, Г. Д. Соболевский, В. А. Мель-
Мельник, О. С. Кореневская. Киев, «Буд1-
вельник», 1976, стр. 352.
Справочник содержит основные
сведения по устройству, расчету и
конструированию систем вентиляции и
кондиционирования воздуха в жилых
и общественных зданиях. Рассмотрены
вопросы автоматизации и расчеты сис-
систем теплоснабжения и вентиляции с
использованием ЭВМ. Предназначен
справочник для инженерно-техничес-
инженерно-технических работников, занимающихся про-
проектированием и строительством жи-
жилых и общественных зданий, а также
может быть полезен студентам сани-
санитар но-тех ни ческих специальностей.
Раздел VII написан канд. техн.
наук, доц. С. М. Кореневским и инж.
О. С. Кореневской; раздел VIII —
доц. Г. Е. Бемом при участии канд.
техн. наук Е. И. Чечика; раздел IX—
канд. техн. наук доц. Г. Д. Соболев-
Соболевским; раздел X — канд. техн. наук
Е. И. Чечиком при участии канд.
техн. наук Р. Е. Цаля.
Таблиц 152, рисунков 71
Рецензенты канд. техн. наук
Е. И. Чечик и инж. Э. И. Микунис
Редакция литературы по коммуналь-
коммунальному хозяйству
Заведующий редакцией
инж. А. Л. Леоновский
(С) Госстройиздат УССР, 1959
(О) Издательство «Буд^вельник», 1968
(с) Издательство «Буд!вельник», 1976
VII. ВЕНТИЛЯЦИЯ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Выбор систем вентиляции
Выбор систем вентиляции зависит от назначения здания, его объема, характера
выделяющихся вредностей и требований, предъявляемых к системе вентиляции.
Количество вентиляционного воздуха определяется по табл. VI 1.7 или на основании
расчета. При отсутствии в списке табл. VII.7 требуемых помещений в заданном типе
здания, температуру и воздухообмен нужно принимать по аналогичным (или близким
к ним) помещениям зданий другого назначения. Во всех зданиях норма приточного
воздуха в м3/ч, приведенная в табл. VII.7, дается по наружному воздуху. Температу-
Температуры наружного воздуха, при расчетах систем вентиляции принимаются по табл. VII.5.
Для систем общеобменной вентиляции, а также в помещениях с местными отсосами,
в сумме не превышающими однократный воздухообмен и при общеобменной вентиля-
вентиляции не превышающей однократный воздухообмен, температура рассчитывается по
параметрам А. Для систем компенсирующих вытяжку из лабораторий, учебных мас-
мастерских и помещений с местными отсосами или с выделениями вредностей, не допус-
допускающих снижения воздухообмена в помещении, приточные системы берутся по пара-
параметрам Б.
Жилые здания (СНиП II—Л. 1—71) оборудуются вытяжной естественной
канальной системой вентиляции, с устройством каналов во внутренних стенах.
В квартирах со сквозным или угловым проветриванием, а также в одно-, двух- и трех-
трехкомнатных квартирах вытяжная вентиляция осуществляется из уборных, ванных
или объединенных санитарных узлов и кухонь.
В квартирах с четырьмя и более комнатами без сквозного или углового проветри-
проветривания, должна быть предусмотрена вытяжная вентиляция непосредственно из жилых
комнат (не смежных с кухнями и санузлами), кухонь, санузлов и ванных.
Искусственная вытяжная вентиляция проектируется в кухнях многоэтажных зда-
зданий, не менее чем в двух верхних этажах, не оборудованных газовыми водонагревате-
водонагревателями. Здесь нужно предусматривать установку индивидуальных вентиляторов с обо-
обособленными каналами.
Приточная искусственная вентиляция устраивается в домах высотой в три этажа
и более, в климатически* подрайонах IA, 1Б и 1Г. Калориферы должны иметь
устройства, предотвращающие их замораживание. В IVA климатическом районе в жи-
жилых зданиях должна предусматриваться техническая возможность установки инди-
индивидуальных кондиционеров или других охлаждающих устройств для снижения тем-
температуры внутреннего воздуха до 4" 28° С, а также возможность установки в жилых
комнатах и кухнях фенов. Для притока воздуха в жилые комнаты и кухни в окнах
должны устраиваться форточки или открывающиеся фрамуги.
Лестничные клетки вентилируются через форточки или фрамуги окон, каналы
и шахты. Машинные помещения лифтов оборудуются вентиляцией, обеспечивающей
температуру не выше +40° С. Норма воздухообмена для кухонь, где находятся га-
газовые плиты, сохраняется и при установке в них газовых водонагревателей, а газо-
газоход от водонагревателей является одновременно дополнительным вытяжным каналом.
Общежития должны быть обеспечены вытяжной естественной канальной
вентиляцией в спальных комнатах и во всех подсобных помещениях, за исключени-
исключением вестибюля. Искусственная приточно-вытяжная вентиляция устраивается в пости-
рочной, гладильной, сушильной для одежды и обуви. Количество удаляемого возду-
воздуха в этих помещениях должно быть больше приточного на 1/3. Вентиляция изоляторов
проектируется вытяжная, естественная, с обособленной системой.
Гостиницы (СНиП II-Л. 17—65) проектируются, как правило, с естественной
вытяжкой в номерах. В IV строительно-климатической зоне допускается искусст-
искусственная вытяжная вентиляция. В районах с наружной температурой воздуха (наиболее
холодной пятидневки) —40° С и ниже следует предусматривать искусственную при-
приточную вентиляцию с нагреванием, а при необходимости, и с увлажнением наружного
воздуха, подаваемого в холодный и переходной периоды года. При наличии в номерах
с?нитарных узлов вытяжку из жилой части номеров проектируют через санитарные
узлы. В районах с наружной температурой воздуха (наиболее холодной пятидневки)
— 15° С и ниже в тамбурах главных входов в гостиницы и рестораны устраиваются
воздушно-тепловые завесы с забором теплого воздуха из вестибюлей.
Административные учреждения и проектные орга-
организации (СН 400—70) проектируются с приточно-вытяжной вентиляцией с меха-
механическим побуждением. В зданиях, где работают 600 человек и более, а также в зда-
зданиях высотой десять этажей и более, в климатических районах с расчетной наружной
температурой — 15° С и ниже (параметры Б) у главных входов устраивается воздуш-
1 о-тепловая завеса с забором воздуха из верхней зоны вестибюля. Все помещения зда-
здания, за исключением конференц-залов, помещений общественного питания и киноап-
киноаппаратного комплекса следует обеспечивать единой системой приточной вентиляции.
Подача приточного воздуха предусматривается только в помещения основного назна-
назначения (конференц-залы, обеденные залы, кухни (по балансу, но не менее 30%) и вес-
вестибюли. В системах приточкой вентиляции, как правило, устраивается очистка, а
в зимний период также нагревание и увлажнение воздуха.
Самостоятельные системы искусственной вентиляции устанавливают для санитар-
санитарных узлов, холлов, коридоров, курительных, помещений общественного питания,
копировально-множительных служб, аккумуляторных и кинопроекционных.
Для конференц-залов предусматривается самостоятельная система естественной
вытяжной вентиляции с устройствами против опрокидывания тяги. Вытяжку из ка-
кабинетов площадью 24 мг и меньше и из общих рабочих комнат устраивают выдавли-
выдавливанием воздуха через коридоры с удалением его через холлы и санитарные узлы.
В помещениях создается подпор в размере 20% по балансу воздухообмена.
Воздухообмен в помещениях основного и вспомогательного назначения организу-
организуется по схеме «сверху-вверх», а в конференц-залах «сверху-вниз-вверх»» или «сверху-
рниз». В административных учреждениях сельских населенных пунктов допускается
устройство естественной вытяжной вентиляции.
В IV климатическом районе предусматривается комфортное кондиционирование
воздуха. В других климатических районах комфортное кондиционирование устраи-
устраивается только при технико-экономическом обосновании и согласовании с госстроями
республик.
Для обеспечения в помещениях круглогодичных комфортных условий воздуш-
воздушной среды применяются совмещенные системы отопления и охлаждения. Конди-
Кондиционированный воздух в конференц-залы подводится через одноканалькые системы
низкого давления с рециркуляцией воздуха, а для всего здания через одноканальные
высокоскоростные системы с эжекшюнными приборами и централизованными источ-
источниками тепло-холодоснабжения. К отдельным группам помещений (по заданию)
могут быть подведены двухканальные высокоскоростные системы кондиционирования
воздуха со смесительными аппаратами. В районах с сухим и жарким климатом, при
небольшом влаговыделении в помещениях, следует применять установки двухступен-
двухступенчатого испарительного охлаждения, а также двухступенчатые системы сухого охлаж-
охлаждения воздуха.
Приточно-вытяжная вентиляция должна обеспечивать: зимой — температуру
16—21е С (влажность воздуха не нормируется), подвижность воздуха 0,15 м/с; летом —
температуру в основных помещени ях не более чем на 3° С (в кухнях 5° С) выше рас-
расчетной наружной вентиляционной температуры по параметрам А (влажность возду-
воздуха не нормируется), подвижность воздуха 0,25 м/с (в кухнях 0,5 м/с). Системы конди-
кондиционирования воздуха должны обеспечивать: зимой — температуру 20—21° С,
влажность воздуха 45—50%, подвижность 0,15 м/с, летом — температуру 23—26° С,
влажность 50—55%, подвижность 0,25 м/с. Количество приточного воздуха для ос-
основных помещений определяется при наружной температуре +10° С, а вытяжно-
вытяжного — при расчетной летней вентиляционной температуре (параметр А). Дополнитель-
Дополнительный приток воздуха подается через окна, а вытяжка вентилятором. Температура
и воздухообмен в помещениях принимаются по табл. VII.7. При наличии местных от-
отсосов, кратности воздухообменов характеризуют минимумы общеобменной вентиля-
вентиляции. При наружном остеклении более 50% расчетная внутренняя температура в
основных помещениях должна быть +20° С.
Санатории (СНиП II—Л. 10—62) оборудуются приточно-вытяжной вентиля-
вентиляцией. В IV строительно-климатическом районе рекомендуются системы кондициони-
кондиционирования воздуха.
Приточная вентиляция водогрязелечебниц проектируется по расчетной тсмлера-
туре наружного воздуха, приведенной в табл. VIII.5, параметр Б, остальные поме-
помещения — по параметру А.
Приточный воздух должен подаваться в следующие помещения: водогрязелечеб-
водогрязелечебницы, общие раздевальные при душевых в кабинеты парафиноозокеритолечения, ин-
ингаляции, электросветолечения, рентгеновские кабинеты, обеденные и зрительные
залы, киноаппаратные. В остальные помещения воздух подается через коридоры,
а з дверях, стенах или перегородках проделываются отверстия с решетками. В рент-
рентгеновском кабинете приток воздуха проектируется в верхнюю зону, вытяжка — 80%
из нижней зоны и 20% — из верхней зоны.
В спальных комнатах с санитарным узлом вытяжка устраивается через санитар-
санитарный узел. Коридоры в спальных корпусах III и IVстроительно-климатических зон
устраиваются со сквозным проветриванием.
При расположении обеденного зала смежно с варочным залом приток воздуха
проектируется в обеденный зал, а вытяжка — из варочного зала. В варочном зале,
заготовочьой и кондитерском помещении (с печью) вытяжка должна превышать при-
приток (не менее чем на две кратности). Над плитой устанавливается кольцевой вытяж-
вытяжной воздуховод со шторами из армированного стекла. Вытяжка над плитой проекти-
проектируется из расчета удаления 60% тепла плиты, остальные 40% удаляются общеоб-
общеобменной вентиляцией.
Больницы и поликлиники (СНиП П-Л. 9—70) оборудуются ис-
искусственной приточно-вытяжной вентиляцией, за исключением инфекционных отделе-
отделений, где вытяжная вентиляция допускается только естественная (с дефлекторами)
и отдельная для каждого бокса или полубокса. Установка фильтров в приточных
системах обязательна. Бактериологические фильтры устанавливаются в приточных
системах операционных, наркозных, родовых, реанимационных, послеоперацион-
послеоперационных, палатах интенсивной терапии, однокоечных и двухкоечных палатах для боль-
больных с ожогами кожи. Кондиционирование воздуха необходимо в операционных,
наркозных, родовых, послеоперационных, реанимационных, палатах интенсивной
терапии, однокоечных и двухкоечных палатах больных с ожогами кожи, для 50%
коек в отделениях для грудных и новорожденных детей, 40% коек в отделениях не-
недоношенных и травмированных детей (при условии оборудования кювезами 20—25%
коек) или 60—70% коек [при отсутствии кювезов].
Для IV строительно-климатической зоны на летний период расчетную температу-
температуру воздуха в кондиционируемых помещениях допускается принимать на 3° выше ука-
указанной в табл. VI 1.7. Относительная влажность воздуха 55—60% и подвижность
0,15 м/с обеспечиваются в операционных, наркозных, родовых, послеоперационных
палатах и помещениях реанимации. Отдельные системы вентиляции проектируются
для: операционных блоков, реанимационных, родовых, лабораторий, рентгеновских,
грязелечебных и водолечебных кабинетов, помещений сероводородных и радоновых
ванн, лабораторий приготовления растворов радона, санитарных узлов, холодиль-
холодильных камер, боксов.
Детские сады и ясли (СНиП П-Л. 3—71) оборудуются естественной
вытяжной вентиляцией во всех основных помещениях. Искусственная приточно-вы-
тяжная вентиляция проектируется в кухнях, уборных и стиральных помещениях.
Отдельная — для изолятора, кухни, уборных и группы стиральных помещений.
В шкафах для сушки верхней одежды детей устанавливается вытяжная вентиляция
с расходом воздуха 10 л*3/ч на каждый шкаф.
Общеобразовательные школы и школы-интернаты
(СНиП П-Л. 65—73) оборудуются приточно-вытяжной вентиляцией.
Приток воздуха в учебные и учительские помещения искусственный. При
расчетных отопительных температурах наружного воздуха выше —30° приток
принимают децентрализованный неподогретым воздухом с подачей его в верх-
верхнюю зону (под потолок). При расчетных наружных температурах ниже —30°
принимают приток подогретого воздуха в верхнюю зону помещения. При опре-
определении расхода тепла принимается температура наружного воздуха по табл.
VII.5, параметр А.
Вытяжка из учебных и учительских помещений естественная. Для получения
положительного баланса вытяжка должна быть меньше притока. Механическая вы-
вытяжная вентиляция устраивается в санитарных узлах и в помещениях с местными
отсосами: химической лаборатории с вытяжным шкафом, мастерских с отсосами
от станков и др.
При смежном расположении уборной и умывальной комнат вытяжка устраивает-
устраивается только из уборной. В душевых — только в кабинах. При числе душевых сеток 5
и более приток воздуха проектируется в раздевальное помещение
В помещениях кухни, моечной и уборных устанавливаются самостоятельные си-
системы вентиляции. Вентиляция столовой и буфета проектируется по нормам предпри-
предприятий общественного питания, киноаппаратной по нормам для кинотеатров. Вентиля-
Вентиляция учебных помещений и учительских рассчитывается на ассимиляцию избыточных
тепловыделений, влаговыделений и углекислоты с тем, чтобы температура внутрен-
внутреннего воздуха находилась в пределах 16—22° С (при отсутствии тепловыделений
16° С), влажность 30—60%, содержание СО2 до 1 л/м3.
Профессионально-технические училища (СНиП П-Л.
5—68) оборудуются приточно-вытяжными системами вентиляции. Самостоятельные
системы принимаются в актовых и спортивных залах, столовых, кухнях, химических
и других лабораториях с препараторскими вытяжными шкафами, кабинете зубного
врача, санузлах. Из помещений с вытяжными шкафами весь объем воздуха рекомен-
рекомендуется удалять через вытяжные шкафы. Для обеспечения вытяжки из верхней зоны
помещения при закрытых рабочих проемах шкафов, шкафы оборудуются клапанами
размером 150 X 150 мм, расположенными в верхней части. В одну вытяжную систе-
систему допускается объединять не более двух вытяжных шкафов одного помещения, ес-
если уделяемые вещества не образуют взрывоопасных, ядовитых смесей и не дают осад-
осадка. В зависимости от предельно допустимых концентраций (ПДК) выделяющихся
вредностей, скорость воздуха в проемах вытяжных шкафов принимается: при ПДК
более 10 мг/м?—0,5 м/с; от 10 до 0,1 0,6—1; менее 0,1 1—1,5. При полном откры-
открытии проема шкафа (размер рабочих проемов принимать 400 X 700 мм) скорость воз-
воздуха должна быть: при ПДК 0,1 мг/м3 и более — 0,3, менее 0,1 — 0,45 м/с. Коэф-
Коэффициенты одновременности работы проемов вытяжных шкафов устанавливаются за-
заданием. Подачу приточного воздуха проектируют непосредственно в помещения.
В помещения лабораторий с выделяющимися вредностями приток должен составлять
90% от вытяжки с учетом коэффициента одновременности действия местных отсосов,
ноне менее 70% общего количества воздуха, удаляемого из помещения. Остальная
часть подается в коридор или смежные помещения, имеющие двери в лабораторию.
Воздух в учебные помещения и лаборатории без местных отсосов и вытяжных
шкафов для районов с расчетной температурой наружного воздуха выше —16° С
подается децентрализованными агрегатами с подачей неподогретого наружного воз-
воздуха в верхнюю зону в количестве 12 м3/ч на человека. Температура приточного
Еоздуха во всех помещениях допускается не ниже 14° С, за исключением лабораторий
и учебно-производственных мастерских, где она принимается по расчету. Вентиляция
столовых проектируется по нормам предприятий общественного питания с воздухо-
воздухообменом не менее 20 м3/ч на одно посадочное место, с подачей воздуха в обеденный
зал и удалением из помещений кухонного блока.
Средние специальные учебные заведения (СНиП 11-Л.
18—71) оборудуются вентиляцией, проектируемой по нормам для вузов. В районах
с расчетной температурой наружного воздуха в холодный период —15° С и ниже,
при входах в вестибюль при проходе более 400 чел/ч предусматриваются воздушные
или воздушно-тепловые завесы. %
Высшие учебные заведения (СНиП Н-Л. 6—67) оборудуются
вентиляцией аналогично профессионально-техническим училищам. Коэффици-
Коэффициент одновременности работы проемов вытяжных шкафов в лабораториях при-
принимается: до 3 проемов—1; 3—6 проемов—1—0,7, более 6 — 0,7—0,5. Эти
коэффициенты рекомендуется уточнять по заданию. Воздух, удаляемый из ла-
лабораторий, запрещается транспортировать по кирпичным каналам. Для поступле-
поступления воздуха из коридоров в помещения лабораторий, в стенах устраивают отверс-
отверстия с решетками и звукофильтрами (при проникающем шуме более 35 дб) и
клапанами (или другими устройствами) для отключения. Клапаны закрываются со
стороны помещения. Приток наружного неподогретого воздуха, рассчитанный на
ассимиляцию теплоизбытков, разрешается для групповых аудиторий^ учебных каби-
кабинетов и лабораторий (без местных отсосов и вытяжных шкафов) в районах с наруж-
наружной расчетной вентиляционной температурой выше —16° С. В аудиториях вмести-
вместимостью 50 и 100 человек, в IV строительно-климатической зоне, рекомендуются
потолочные вентиляторы (фены). В поточных аудиториях на 150 человек и более
принимаются оптимальные параметры воздушной среды по табл. VII.6. В зимнее
время для лабораторий и производственных помещений предусматривается увлаж-
нение приточного воздуха до 40—60% при подаче более 20 мь1ч воздуха на одного
работающего.
Спортивные сооружения (СНиП П-Л. 11—70) оборудуются приточ-
но-вытяжнымя системами вентиляции, самостоятельными для спортивных залов,
залов подготовительных занятий в бассейнах, залов-ванн, душевых, уборных, раз-
раздевальных и административно-хозяйственных помещений, хлораторных и складов
хлора, технических служб (насосных, бойлерных и др.). Удаление воздуха из спортив-
спортивных залов естественное за счет давления приточного воздуха.
Воздушно-тепловые завесы предусматриваются для вестибюлей спортивных за-
залов и бассейнов круглогодичного действия, при температурах наружного воздуха
—15° С и ниже. Скорость движения воздуха в зонах, где находятся учащиеся, не
должна превышать: в спортивных залах для борьбы и настольного тенниса — 0,25; в
залах ванн крытых бассейнов — 0,2, в душевых, раздевальных, массажных и банях —
0,15; в остальных помещениях — 0,5 м/с. Относительная влажность воздуха принима-
принимается в спортивных залах и залах для подготовительных занятий в бассейнах 35—60%,
в залах ванн бассейнов — 50—65%.
При совмещении курительной комнаты с санитарными узлами вытяжка в сани-
санитарном узле устраивается десятикратная.
Расчетное количество зрителей в залах — 100%. При применении рециркуляции
в системах воздушного отопления спортивных залов, грелок катков и залов ванн
крытых бассейнов, совмещенного с вентиляцией или кондиционированием воздуха,
объем наружного воздуха должен быть не менее указанного в табл. VII.7. Электро-
Электропусковые устройства систем вентиляции хлораторных и складов хлог^а размещаются
вне этих помещений, перед входом.
Клубы (СНиП П-Л. 16—71) оборудуются приточно-вытяжными системами
вентиляции, самостоятельными для помещений зрительной и клубной части с обслу-
обслуживающими и административными помещениями.
В зрительной части проектируют приточную вентиляцию с механическим побуж-
побуждением для зрительного зала (с рециркуляцией воздуха), фойе и обслуживающих
зрительный зал помещений (кулуаров, гостиных, буфета, вестибюля и др.) и искусст-
искусственную вытяжную вентиляцию из курительных, уборных, киноаппаратной, артис-
артистических комнат, аккумуляторных и кислотных. Естественная вытяжная вентиля-
вентиляция предусматривается из зрительного зала, помещений сцены, а также из отдельных
или обособленных административно-хозяйственных помещений.
В клубной части устраивается следующая вентиляция:
искусственная приточная во всех комнатах для занятий кружков, гостиных,
выставочных залах, помещениях детского сектора, библиотеки и вестибюле;
отдельная искусственная приточная для спортивного зала, которая может быть
совмещена с воздушным отоплением. Разрешается рециркуляция. При близком рас-
расположении спортивного и малого залов целесообразно объединять приточную венти-
вентиляцию для обоих помещений в одну общую систему;
естественная вытяжная для всех помещений;
искусственная вытяжная для уборных и душевых.
В зрительных залах, в зависимости от их вместимости, конфигурации и способов
размещения зрительных мест допускаются следующие схемы вентиляции:
в зрительных залах без балконов вместимостью до 400 зрителей подача приточ-
приточного воздуха проектируется через отверстия Я в верхней средней зоне помещения со
стороны кинопроекционной (лист VII. 1, рис. 1, схема 1);
в зрительных залах вместимостью 400 зрителей приточный воздух может подавать-
подаваться через приточные решетки в верхней зоне задней торцовой стены концентрирован-
концентрированным притоком (лист VII. 1 схема 2 и 3), через приточные решетки в потолке с направ-
направлением струи в сторону сцены или эстакады (схемы 4 и 5) или через анемостаты, ус-
установленные в потолке (схемы 6 и 7);
при наличии в зрительном зале балкона приточный воздух подается также под
потолком балкона через решетки в задней стене зала (лист VII. 1, схемы 3,5 и 7);
места под балконом обеспечиваются приточным воздухом в объеме, соответствующем
количеству мест;
вытяжные отверстия В располагают в потолке или в верхней зоне стен у портала
стены или перед антрактным занавесом эстрады; рециркуляционные отверстия Р
могут быть общими с вытяжкой или отдельными, расположенными в средней или
верхней зоне стен зала; вытяжные и рециркуляционные отверстия не допускается
располагать под балконом и над балконом.
В или РиВ
Р ,
ц
/" Г
Вили РиВ
Р
В или РиВ
В П П П
П П
ВиР
в п п
-| /0,76м/с /1,25М/С /О,42М/С
0,9м/с
Лист VI 1.1. Схема Еентиляции зрительных залов (рис 1) и расчетная схема к приме-
примеру VII.2 (рис. 2):
П — приток; В — Бытяжка; Р — рециркуляция.
Расстояние от пола до низа приточных отверстий (решеток) в задней стене балкона
или подбалконного пространства должно быть не менее 2,1 м. Приточный факел дол-
должен быть направлен параллельно потолку или на потолок.
Разница между температурой воздуха в зоне зрителей и температурой приточного
воздуха у приточных отверстий или решеток при выпуске приточного Еоздуха на вы-
высоте до 2 м от пола должна Сыть не более 2°; при выпуске приточного воздуха на
шсоте более 3 м от пола допускается разница в пределах 5—8°, в зависимости от вы-
высоты отверстий над полем и направления приточного факела. Более высокий перепад
температур может быть принят при применении специлькых насадок в приточных
отверстиях, обеспечивающих нормальные температуры воздуха в зоне дыхания зри-
зрителей.
Способы подачи приточного воздуха и размещение приточных отверстий в зри*
тельном зале должны исключать возможность образования застойных зон и неприят-
неприятного для зрителей ощущения дутья. Способ подачи воздуха принимается с учетом
геометрических форм зала, планировки мест, наличия балконов и глубины подбал-
подбалконного пространства. Подвижность воздуха в зоне зрителей, т. е. на высоте до
2 л от пола, в зависимости от температуры и влажности воздуха не должна превышать
0,3 м/с (по СНиП П-Г. 7—62).
В зрительных залах без кондиционирования воздуха в летний период применяется
прямоточная схема вентиляции без рециркуляции.
В фойе и кулуарах проектируется только приточная вентиляция. Фойе и кулуары
рассматриваются как резервуары приточного воздуха для компенсации вытяжки
из смежных обслуживающих помещений. Объем приточного воздуха, подаваемого
в фойе, должен превышать на 10% суммарный объем вытяжки из помещений буфета,
уборных, курительных, гардероба и плюс двукратный объем притока в вестибюль.
Приточный воздух в фоке и кулуары надлежит подавать в Еерхнюю зону. Для ку-
курительных и уборных проектируется общая вытяжная система. В клубной части при-
приточный воздух подается в коридоры или кулуары во ьсех случаях в верхнюю зону.
В малом зале-аудитории проектируются искусственный приток воздуха и естествен-
естественная вытяжка.
Все приточные и вытяжные решетки в обслуживающих и административных по-
помещениях устанавливаются под потолком и должны иметь регулировочные устройства.
Приточные вентиляционные камеры проектируют, как правило, в подвале или
в первом этаже. Не допускается устройство вентиляционных камер с механическим
приводом над и под зрительными залами, фойе и малым залом-аудиторией.
В районах с расчетной наружной температурой ниже —20е в нерабочий период
клуба в зрительном и спортивном залах следует применять, как правило, воздушное
отопление с рециркуляцией воздуха, совмещенное с соответствующими приточными
системами или с воздушно-тепловыми завесами. Допускается устройство в зритель-
зрительном и спортивном залах самостоятельной системы дежурного отопления с нагрева-
нагревательными приборами. При этом температура воздуха в помещениях не должна быть
менее +10°.
Вентиляция курительных, кинопроекционных, аккумуляторных и других поме-
помещений выполняется аналогично соответствующим помещениям кинотеатров.
Театры (СНиП П-Л. 20—69) оборудуются искусственными приточно-вытяж-
ными системами вентиляции, самостоятельными для помещений зрительного и сце-
сценического комплексов, курительных, санитарных узлов, аккумуляторных, подсоб-
подсобных при буфетах, светопроекционных (при дуговых проекторах) и трюма сцены.
Вентиляцию курительных и санитарных узлов допускается объединять в одну систе-
систему. В зрительных залах театров состояние воздушной среды в зонах размещения
зрителей должно быть обеспечено отдельной системой вентиляции или кондициониро-
кондиционирования воздуха в соответствии с требованиями табл. VII.7, со степенью обеспеченности
по табл. VII.5, параметры Б.
Тепло- и влаговыделения, а также выделения СО, в зале от зрителей принимаются
по табл. VII.2. * 2 v
Для систем вентиляции и кондиционирования воздуха зрительного зала и дру-
других помещений применяется рециркуляция воздуха, при этом количество наружного
юздуха^должно составлять не менее 20 м3,'ч на 1 человека. Наружный и рециркуля-
рециркуляционный воздух должен очищаться от пыли.
В зрительном зале театра с колосниковой сценой количество удаляемого возду-
воздуха должно составлять 90% приточного, в тем числе через сцену удаляется 17% воз-
В районах с расчетной наружной температурой —15° С и ниже, при входах в вес-
вестибюли и в проемах складов для декораций, предусматриваются воздушные или тепло-
тепловые завесы с забором воздуха из верхних зон вестибюлей и складов. Для помещений
аппаратной регулирования (дроссельная) освещения сцены и зала и других техничес-
технических помещений с тепловыделениями более 20 ккал/чм3 разрешается подача наруж-
наружного неподогретого воздуха. При температуре ниже +10° С подогрев воздуха осуще-
осуществляется за счет рециркуляции.
В репетиционные залы, групповые помещения для артистов, производственные
мастерские, аппаратные звукофикации, радиовещания, звукозаписи, телевидения
и кабинет директора приток и вытяжка делаются непосредственно из помещений.
В щелочных аккумуляторах вытяжные отверстия располагаются под потолком,
в кислотных из двух зон: из нижней — на высоте 0,2 м от пола, и из верхней — под
потолком. От клееварок устраиваются местные отсосы.
В помещениях постирочной, для окраски и пропитки декораций устраивается
искусственная приточно-вытяжная вентиляция с местными отсосами. Умывальные
при уборных вентилируются за счет вытяжки из уборных. На всех ответвлениях
воздуховодов предусматриваются устройства для наладочной регулировки систем.
Все приточные отверстия зрительного зала оборудуются устройствами, позволяющи-
позволяющими изменять направление движения воздуха. Системы вентиляции и кондициониро-
кондиционирования воздуха должны иметь: устройства виброшумоглущения; автоматическое регу-
регулирование; дистанционный и местный контроль и сигнализацию.
Кинотеатры (СНиП П-Л.15—68 и СН 30—58) оборудуются приточно-
вытяжными системами вентиляции; приток искусственный с подогревом воздуха.
В зрительных залах вытяжка осуществляется через шахты.
В кинотеатрах III класса со зрительным залом до 200 мест (включительно) допус-
допускается устройство вытяжной вентиляции без организованного притока. Зрительные
залы кинотеатров I класса и залы на 600 мест и более оборудуют установками для
кондиционирования воздуха.
В зрительных залах кинотеатров I и II классов круглогодичного действия для
экономии тепла в зимнее и переходное время, а летом — холода в системах кондици-
кондиционирования воздуха применяют рециркуляцию воздуха. Вытяжную вентиляцию,
естественную или искусственную, проектируют из верхней зоны помещения через
отверстия в потолке или боковых стенах.
Вентиляция зрительных залов в зависимости от их размеров и конфигурации при-
применяется по схеме «сверху — вверх и вниз» со следующими рекомендациями:
в зрительных залах в виде амфитеатров на 200—600 мест подача приточного воз-
воздуха может быть принята как со стороны проекционной, так и со стороны эк-
экрана;
в зрительных залах более чем на 600 мест приточный воздух допускается подавать
через анемостаты в потолке (плафоны с отражателями и раздачей воздуха в горизон-
горизонтальном направлении) или со стороны, противоположной экрану. Удаление воздуха
из зрительного зала осуществляется из верхней зоны или из верхней и частично
из нижней зон;
в широких зрительных залах (при ширине зала, близкой к его длине) приточный
воздух подается через отверстия в потолке у одной из боковой стены (или торцовой
стены, в зависимости от того, какая из стен длиннее), а отсасывается через отверстия
в потолке у другой боковой стены (или торцовой). Может быть принята схема с пода-
подачей приточного воздуха через отверстия в потолке у боковых (торцовых) стен и удале-
удалением воздуха через отверстия в середине потолка;
при наличии в зале балкона приточный воздух подается под потолком балкона со
стороны проекционной. При наличии подбалконной пазухи достаточной высоты при-
приточный воздух в партер может быть подан через нижнюю часть барьера балкона.
Места под балконом и на балконе должны быть обеспечены приточным воздухом в
объеме, соответствующем количеству мест. Расстояние от пола до низа приточного
отверстия в задней стене балкона или подбалконного пространства должно быть не
менее 2,1 ж.Приточный факел должен быть направлен на потолок или параллельно
потолку. При подаче приточного воздуха на высоте до 2 м от пола темпе-
температура приточного воздуха не должна отличаться от температуры воздуха в этой
зоне более чем на 2°.
При подаче приточного воздуха в партер зрительного зала через боковые или тор-
торцовые стены воздуховыпускные отверстия должны быть на высоте 3—6 м от пола до
нижней части отверстия. Приточные отверстия, как правило, следует размещать
10
в плоскости стен. Они должны иметь устройства, исключающие дутье воздуха на
зрителей *.
Приточный воздух в фойе следует подавать в верхнюю зону. Приточная система
фойе может быть принята в виде отдельной системы или совмещенной с приточной
вентиляцией зрительного зала. В фойе с буфетом или в распределительные кулуа-
кулуары необходимо обеспечивать подачу приточного воздуха в объеме не менее объема,
удаляемого из смежных помещений — курительной, санитарных узлов и других об-
обслуживающих помещений.
Приточный воздух в вестибюль может быть подан через фойе, распределительные
кулуары или непосредственно в вестибюль.
В кинотеатрах сезонного действия (летних) приточно-вытяжная вентиляция преду-
предусматривается только в зрительных залах и киноаппаратных.
В кинопроекционных устраивается искусственная приточная вентиляция с подо-
подогревом наружного воздуха за счет рециркуляции части воздуха из кинопроекци-
кинопроекционной. Вытяжка воздуха выполняется через вытяжные трубы от кинопроекторов с
дуговыми лампами и через вытяжные шахты (или дефлекторы) из верхней зоны кино-
киноаппаратной. Вытяжка из кинопроекторов с дуговыми лампами проектируется ис-
искусственная или естественная, из помещения кинопроекторов с лампами накалива-
накаливания — естественная.
Вытяжная вентиляция курительных и санитарных узлов объединяется в общую
систему. При высоте курительной более 3 м вытяжные решетки устраивают в двух
зонах — под потолком и на высоте 2 м от пола; при высоте менее 3 м вытяжку про-
проектируют только из верхней зоны.
К вытяжным системам проекционных допускается присоединение вытяжных ка-
каналов из перемоточных. В служебно-хозяйственных помещениях, как правило,
устраивается вытяжная естественная вентиляция. Искусственная вытяжная вентиля-
вентиляция самостоятельными системами устраивается в санузлах, курительных, аккуму-
аккумуляторных и кислотных. Системы вентиляции кислотных аккумуляторных проектиру-
проектируются во взрывобезопасном исполнении. Вытяжные отверстия в щелочных аккумуля-
аккумуляторных располагаются под потолком, а в кислотных — под потолком и на высоте
0,2 м от пола. Искусственная вентиляция аккумуляторных, не имеющих дневного
света, должна быть сблокирована с зарядным устройством (выключение вентиляции —
отключение зарядного устройства).
При определении воздухообмена зрительных залов для теплого периода года
не рекомендуется принимать количество приточного наружного воздуха более
80 м3/ч на человека. В расчетах для климатических подрайонов IVA и IVB принима-
принимается нижний предел относительной влажности воздуха (СНиП II-A.6—72).
Приток воздуха в кулуары и фойе определяется с учетом вытяжки из смеж-
смежных ^помещений, не имеющих приточной вентиляции. Подвижность воздуха в ра-
рабочей зоне зрительных залов в холодный период не должна превышать 0,3, в теплый
0,4 м/с.
Вытяжные шахты оборудуются утепленными клапанами с дистанционным управ-
управлением и поддонами с отводом конденсата. Вентиляционные камеры, как правило,
не должны размещаться над и под зрительным залом. Приточные вентиляционные
камеры устраивают в подвале или на первом этаже. Приточный воздух должен быть
очищен от пыли. Размещение транзитных воздухопроводов для других помещений
не разрешается: в проекционной, перемоточной и в стенах зрительных залов, разде-
разделяющих зрительные залы двухзальных кинотеатров.
В кинотеатрах II класса предусматривается скрытая прокладка трубопроводов
систем отопления и вентиляции в зрительных залах, вестибюлях, фойе и распредели-
распределительных кулуарах. Вентиляционные камеры, шахты, воздухопроводы, ограждения
звукоглушителей и звукоглушители систем вентиляции и кондиционирования воз-
Духа выполняются из несгораемых материалов.
Бани (СИиП П-Л. 13—62*) оборудуются приточно-вытяжной искусственной
вентиляцией с подогревом приточного воздуха. В помещениях с воздухообменом
однократным и менее приток может быть неорганизованным.
Для систем кондиционирования воздуха делается расчет воздухораспределения
(«Справочник проектировщика промышленных, жилых и "общественных зданий и
сооружений. Вентиляция и кондиционирование воздуха». Часть П. Под общей ре-
редакцией канд. техн. наук И. Г, Староверова. М., Стройиздат, 1969).
II
Подача приточного воздуха и размещение приточных отверстий в раздевальных,
мыльных, душевых, ванных и душевых кабинах должны исключать ощущение дутьа
и образования невентилируемых участков. Скорость выпуска воздуха из приточных
отверстий в раздевальных, мыльных, душевых, ванных и душевых кабинах следу-
следует принимать не более 0,7 м/с, в остальных помещениях — не более 1,5 м/с. Скорость
воздуха в вытяжных решетках должна быть не более 2 м/с.
Верх приточных и вытяжных решеток должен быть на расстоянии не более 400 мм
от потолка. Конструкция решеток должна обеспечивать регулировку пропускаемо-
пропускаемого воздуха.
Вытяжные системы вентиляции должны быть раздельными для следующих поме-
помещений: раздевальных, мыльных, душевых, парильных, ванных, душевых кабин,
грязной половины дезинфекционных камер, чистой их половины, уборных, осталь-
остальных помещений.
- В дезинфекционных камерах устраивается аварийная вентиляция в десятикратном
объеме вытяжным осевым вентилятором с утепленным клапаном. Приток неорганизо-
неорганизованный, через открываемые наружные окна и двери. При работе аварийной вентиля-
вентиляции допускается временное охлаждение помещений.
В помещении для топки печей-каменок предусматривается, как правило, есте-
естественная приточно-вытяжная вентиляция в трехкратном объеме.
В раздевальных и мыльных бань вместимостью 200 мест и более допускается ус-
устройство воздушного отопления, совмещенного с приточной вентиляцией, без рецир-
рециркуляции воздуха, но с учетом возможности рециркуляции воздуха в нерабочее вр •-
мя. Температура приточного воздуха должна быть не более 70°. В качестве теплоно^ -
теля для систем вентиляции и воздушного отопления принимается пар давлением
до 5 ати или вода с температурой не выше 150°. Трубопроводы для систем вентиля-
вентиляции прокладываются отдельной ниткой.
i Приточный воздух для компенсации воздуха, удаляемого из ванных и душевых
кабин, должен поступать через раздевальные при кабинах. При отсутствии организо-
организованного притока, кратность воздухообменов в раздевальных, мыльных, душевых,
парильных, ванных и душевых кабинах принимается 1,5. В банях вместимостью
200 мест и более, при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования
отопления ниже —20 С, в тамбурах входных дверей рекомендуется устройство воз-
воздушных тепловых завес. Не допускается размещение вентиляционных каналов в тол-
толще наружных и внутренних стен помещений с мокрым и влажным режимами.
Вытяжные каналы из таких помещений должны укладываться с уклоном в сторону
движения воздуха и отводом конденсата из воздуховодов и вентилятора.
Прачечные (СНиП П-Л. 14—62) оборудуются приточно-вытяжной вентиля-
вентиляцией с подогревом приточного воздуха.
В стиральных и сушильно-гладильных цехах подача приточного воздуха произво-
производится в верхнюю и рабочую зоны; в остальных помещениях прачечных, как правило,—
только в верхнюю зону.
В прачечных производительностью 1000 кг и более белья в смену вентиляцион-
вентиляционные вытяжные системы должны быть раздельными для следующих помещений: цеха
приемки белья, стирального и сушильно-гладильного цехов, душевых, уборных.
Вентиляционные системы прачечных не должны объединяться с вентиляционными
системами здания, вентилирующими помещения другого назначения.
Баланс притока и вытяжки должен приниматься с таким расчетом, чтобы обеспе-
обеспечить перетекание воздуха из помещений выдачи чистого белья в помещения приемки
грязного белья.
Сушильно-гладильные машины прачечных оборудуются местными отсосами.
Вентиляционное оборудование сушильно-гладильных машин должно блокироваться
с технологическим оборудованием.
Расход тепла на вентиляцию определяется по расчетной температуре наружного
воздуха (см. табл. VI 1.5, параметры А).
Давление пара для калориферов воздушного отопления и вентиляции принимается
не выше 5 ати. Характерные давления пара для технологического оборудования сле-
следующие: стиральные машины — 1,5—2 ати, сушильно-гладильные машины — 6—
8 ати. Паропроводы к калориферам вентиляционных систем выполняются отдельной
веткой от распределительной гребенки.
В прачечных производительностью 3000 кг белья и Солее в смену допускается
устройство воздушного отопления, совмещенного с приточной вентиляцией, без рецир-
рециркуляции воздуха, но с учетом возможности рециркуляции воздуха в нерабочее время.
12
р помещении сорчировки белья дополнительно к основной устраивается аварийная
Гентиляция.
Относительная влажность воздуха принимается в стиральном цехе — 70%, в
о-шильно-гладильнсм — 60%.
J Магазины (СНиП П-Л.7—70) оборудуются приточно-вытяжной вентиляцией.
В магазинах с торговыми залами общей площадью 150 м2 и менее проектируется
естественная вентиляция. При торговых залах общей площадью 2700 ж2 и более про-
проектируется кондиционирование воздуха при расчетной наружной температуре для
теплого периода года 25° С и выше (по параметрам А). В IV климатическом районе
кондиционирование воздуха допускается для магазинов с общей площадью торговых
5агов 900 л2 и более. В магазинах с отдельными залами продовольственных и непро-
непродовольственных товаров проектируются самостоятельные системы вентиляции этих
помещений.
Магазины, встроенные в дома другого назначения, должны иметь самостоятель-
самостоятельные системы вентиляции. В охлаждаемых камерах для хранения овощей и фруктов
проектируется приточно-вытяжная система вентиляции. Тамбуры входов для поку-
покупателей в магазинах с торговыми залами общей площадью 150 ж2 и более при расчет-
расчетной температуре наружного воздуха —15° С и ниже оборудуются воздушными или
ьоздушно-тепловыми завесами. В административных и бытовых помещениях вентиля-
вентиляция проектируется по нормам (СНиП Н-М. 3—68).
В торговых залах магазинов допускается рециркуляция воздуха, кроме торговых
залов с химическими, синтетическими или пахучими веществами. При рециркуляции
сбеспечивается подача наружного воздуха в объеме не менее 20 мъ!ч на человека.
Двигатели вентиляционных систем, работающих на рециркуляцию, должны быть
сблокированы с дымовыми датчиками, отключающими систему рециркуляции при
появлении дыма в помещении.
Расчет воздухообмена в торговых залах производится на поглощение тепловыде-
тепловыделений людей, оборудования, освещения и солнечной радиации с проверкой на предель-
предельно допустимую концентрацию углекислоты.
Теплопоступления от солнечной радиации через витрины с одинарным остеклением
рринимаются с коэффициентом 1,15. Для расчета вентиляции количество людей в тор-
юбых залах принимается по площади залов (включая площадь, занятую оборудова-
оборудованием) на одного человека: в продовольственных и непродовольственных магазинах
до 2,5 ж2; в мебельных, музыкальных и магазинах электротоваров до 3,5 ж2. Вентиля-
Вентиляция для наружного воздуха рассчитывается по табл. VI 1.5, параметры А.
Температура приточного воздуха в зимнее время должна быть не ниже + 12° С.
СНиП П-Л. 7—70 распространяется на проектирование продовольственных магази-
магазинов с площадью торговых залов до 900 ж2 и непродовольственных — до 5400 м2 вклю-
включительно.
Склады (СНиП П-П. 1—62*) в зависимости от степени загрязнения в них
воздуха проектируются с естественной, искусственной или комбинированной вентиля-
вентиляцией.
Кондиционирование воздуха устраивается только в тех случаях, когда оно требу-
требуется для сохранения продукции и обосновано по технико-экономическим показате-
показателям.
Вентиляпия помещений проектируется по СНиП II-M. 3—68, а устройство воздуш-
ко-тепловых завес по СНиП II-M.2—72.
Холодильники (СНиП П-П. 105—74) требуют специальной приточно-
еытяжной вентиляции в машинном (компрессорном) и аппаратном отделениях амми-
аммиачных холодильных установок. В остальных помещениях вентиляция проектирует-
проектируется на сбщих основаниях.
Помещения с аммиачными холодильными установками, которые содержат более
йСО кг аммиака, должны иметь искусственную приточную вентиляцию с подогревом
ьоздуха зимой в двухкратном объеме и вытяжную вентиляцию — в трехкратном
объеме. Кроме того, проектируется аварийная вытяжная вентиляция в семикратном
объеме.
Требуемая кратность воздухообменов при аварийной вентиляции обеспечивает-
cJl совместной работой постоянно действующей вытяжной и аварийной вентиляции
(СНиП П-Г. 7—62, п. 4.27) в виде дополнительной вытяжной системы.
Компенсацию аварийной вытяжки предусматривают за счет поступления наруж-
юго воздуха или воздуха из соседних помещений с устройством при необходимости
для этого проемов, но не предусматривая специальных приточных систем. При
13
включении аварийной вентиляции допускается временное нарушение нормируемых
метеорологических условий в помещениях.
Включение аварийной вентиляции устраивается снаружи и в помещении. В по-
помещении пуск рекомендуется дублировать включением от руки и от газоанализато-
газоанализаторов, настраиваемых на допустимую по санитарным и противопожарным нормам кон-
концентрации газов. Одновременно с включением аварийной вентиляции следует преду-
сматривать автоматическое открывание проемов для притока воздуха в помещение.
В машинных и аппаратных отделениях, в системах которых имеется менее 300 кг
аммиака, проектируется только вытяжная вентиляция в трехкратном объеме воз-
воздуха в 1 ч без специальной аварийной вентиляции.
Холодильники с расходом холода до 150 000 ккал/ч оборудуются фреоновыми хо-
холодильными установками. В машинных отделениях фреоновых холодильных устано-
установок проектируется следующая вентиляция *:
для установок группы В (рабочий объем цилиндров компрессоров, до 25 м3/ч) —
вытяжка естественная в трехкратном объеме в 1 ч, приток неорганизованный;
для установок группы Б (рабочий объем цилиндров компрессоров, до 100 мп/ч)
искусственный приток в двухкратном объеме, вытяжка — в пятикратном; специаль-
специальная аварийная вентиляция не устраивается.
Вытяжка в машинных отделениях проектируется из нижней зоны, у пола.
В холодильных камерах вытяжка проектируется из верхней зоны в пятикратном
объеме без притока. Камеры для рыбы и других продуктов с резким запахом венти-
вентилируются самостоятельными системами. Выброс воздуха устраивается выше конька
крыши; забор приточного воздуха для камер — на высоте не ниже 3 м от поверхности
земли. В остальных помещениях вентиляция проектируется по данным табл. VI 1.7.
Предприятия общественного питания (СНиП П-Л. 8—71)
оборудуются системами искусственной приточно-вытяжной вентиляции. Системы
вытяжной вентиляции проектируются раздельными для следующих групп: уборных,
умывальных, душевых, охлаждаемых камер для хранения овощей, фруктов и пище-
пищевых отходов, помещений для посетителей, горячих цехов и моечных (если система
вентиляции обслуживается официантами, то для этих помещений проектируются
раздельные системы), производственных, складских и административных.
Приточные системы проектируются раздельными для торговых и производствен-
производственных помещений. В предприятиях на 100 посадочных мест одна общая системч приточ-
приточной вентиляции может обслуживать все помещения.
Уборные и душевые оборудуются самостоятельной системой вентиляции.
Вентиляционные системы предприятий общественного питания, размещаемых
в зданиях иного назначения, не должны совмещаться с вентиляционными системами
этих зданий. Рециркуляция воздуха не допускается.
В предприятиях с самообслуживанием вытяжка из зала и горячего цеха проекти-
проектируется через горячий цех. Приток в горячий цех принимается 35% и в зал 65% (до-
(дополнительно к расчетному притоку в зал).
В предприятиях с обслуживанием официантами вытяжка из горячего цеха и раз-
раздаточную проектируется через горячий цех. Приток в горячий цех принимается
65% и в раздаточную 35% (дополнительно к расчетному притоку раздаточной).
В горячих цехах, в помещениях для выпечки кондитерских изделий и в моечных
вытяжка должна превышать приток воздуха не менее чем на 2 объема этих помещении,
а в залах не менее чем па 2 объема помещений горячего цеха и моечной. В производ-
производственные, складские, административные, вспомогательные помещения торговой груп-
группы приточный воздух подается через коридоры или непосредственно в помещения.
Приточный воздух в горячем цехе и в помещении выпечки кондитерских изделий
поступает в рабочую зону, в остальных помещениях в верхнюю зону.
При расчете воздухообменов, тепловыделения в залах принимаются 100 ккал/ч
на посетителя (включая 25 ккал/ч скрытого тепла от пищи). Тепловыделения от тех-
технологического оборудования определяются с учетом коэффициентов одновременнос-
одновременности работы и загрузки. Коэффициент одновременности работы электрического и га-
газового оборудования в столовых, кафе и закусочных — 0,8; в ресторанах — 0,7.
Коэффициент загрузки электроплиты — 0,65; электроармиты тепловых шкафов,
электросковороды и электрофритюрницы — 0,5, прочего электрооборудования —0,3.
* Временные технические условия по проектированию институтом «Ленпроект» хо-
холодильных установок для гражданского строительства в г. Ленинграде. Л., Ленпроект,
1961.
14
Расчет систем вентиляции производится по параметрам А наружного воздуха,
для расчета воздухообменов в горячих цехах и в помещениях для выгечки конди-
кондитерских изделий температура воздуха, удаляемого через кольцевые воздуховоды,
зонты и завесы над технологическим оборудованием, выделяющим тепло, принимает-
принимается +42°, под потолком помещений +30° С. Количество удаляемого воздуха через
кольцевые воздуховоды, завесы и зонты принимается 65%, а общеобменной вентиля-
вентиляцией из верхней зоны помещений 35% общего количества удаляемого воздуха.
Над кухонными плитами проектируют вытяжные кольцеобразные воздуховоды
с отсосом из внутренней части кольца. Кольцо располагают на уровне не ниже 2,2 м
от пола кухни. Внутренние размеры кольцевого воздуховода должны быть на 0,5 м
больше габаритов плиты с каждой стороны. Между воздуховодом и потолком должна
быть глухая завеса из некоррозирующего металла или из армированного стекла.
Кольцевой воздуховод рекомендуется присоединять отдельным коробом к вентиля-
вентиляционной камере, через которую удаляется воздух из кухни. Кроме вытяжки над пли-
плитой, в кухне рекомендуется вытяжка из верхней зоны.
Входы для посетителей на предприятиях общественного питания с количеством
мест в залах 100 и более в районах с расчетной температурой —15° С и ниже проекти-
проектируются с воздушно-тепловыми завесами. Забор воздуха, как правило, из верхней зо-
зоны вестибюля. I
Охлаждаемые камеры для хранения всех видов продукции (кроме фруктов, ягод,
овощей, напитков и пищевых отходов) и шлюз при камере пищевых отходов — не
вентилируются. Кольцевой воздуховод над плитой, по СНиП рекомендуется уста-
устанавливать вплотную к потолку, без зазора.
В залах и горячих цехах ресторанов, кафе и столовых открытой сети с количест-
количеством мест более 300 (в IV климатическом районе более 200) допускается, при обоснова-
обосновании, проектировать системы кондиционирования воздуха, принимая оптимальные
параметры внутреннего воздуха по СНиП П-Г. 7—62, при этом работу в горячих це-
цехах нужно относить к работам средней тяжести. Для столовых до 100 посадочных
мест допускается вытяжная вентиляция без организованного притока.
Предприятия бытового обслуживания (СНиП П-Л. 21—
71) оборудуются приточно-вытяжной вентиляцией. В помещениях срочной химиче-
химической чистки и в помещениях для посетителей на предприятиях химической чистки с са-
самообслуживанием удаление воздуха должно производиться из верхней и нижней
зон в непосредственной близости от машин обезжиривания. Местные отсосы воздуха,
встроенные в обезжиривающие машины, не должны объединяться с другими систе-
системами. При наличии в вентиляционных выбросах паров перхлорэтилена, трихлор-
этилена и других вредных газов необходимо предусматривать рекуперацию паров
растворителей с помощью адсорберов и обеспечивать «факельный выброс воздуха».
В районах с расчетной температурой для отопления — 15° С и ниже при количест-
количестве посетителей более 250 человек в час у входов в помещения проектируются воздуш-
воздушно-тепловые завесы с забором циркуляционного воздуха из верхней зоны вести-
вестибюля.
В производственных помещениях при определении воздухообменов по тепловыде-
тепловыделениям от электродвигателей коэффициент перехода электроэнергии в тепловую при-
принимается: для швейных производств — 0,3, для остальных — 0,2.
Вспомогательные здания и помещения промышлен-
промышленных предприятий (СНиП П-М. 3—68) оборудуются искусственными приточ-
но-вытяжными системами вентиляции.
В помещениях с однократным воздухообменом и менее допускается естественная
приточно-вытяжная вентиляция. Естественная вытяжная вентиляция допускается
в душевых и уборных, если смежные помещения не оборудованы механической вы-
вытяжкой и при числе приборов 3 и менее (в уборной и душе). При этом подсчет прибо-
приборов ведется суммированием их в смежных помещениях этажа.
При размещении бытовых помещений в подвальных этажах и в помещениях без
естественного проветривания, проектируется только искусственная приточно-вытяж-
приточно-вытяжная вентиляция с увеличением воздухообмена на две кратности, по сравнению с ука-
указанными в табл. VII.7.
В помещениях химической чистки рабочей одежды, светокопировальных мастер-
мастерских, пылевыбивных устройств и другого оборудования с вредными выделениями
следует проектировать местные отсосы.
Залы совещаний и залы собраний вместимостью 100 человек и'более должны иметь
отдельные системы вентиляции (допускается кондиционирование воздуха).
15
Подачу приточного воздуха следует проектировать непосредственно из воздухо-
воздуховодов в верхнюю зону помещений и сосредоточенно в коридоры без разаодки его по
помещения?^ (в случаях, когда по табл. VII.7 требуется только вытяжная вентиляция
(кроме душевых). Для поступления воздуха из коридоров в помещения (кроме убор-
уборных и курительных) устанавливаются жалюзийные решетки (сетки) в стенах и пере-
перегородках, отделяющих помещения от коридоров. При кратности 1,5 по вытяжке ус-
установку решеток можно не предусматривать.
В помещениях без значительных выделений вредностей (управления, обществен-
общественные организации и т. п.) допускается устраивать приток воздуха непосредственно
в помещения, а вытяжку из них предусматривать через уборные, курительные и кори-
коридоры.
В тамбурах входных дверей вестибюлей вспомогательных зданий устраиваются
воздушно-тепловые завесы в зависимости от расчетной отопительной температуры
наружного воздуха (табл. VII.5, параметры Б) и количества людей, проходящих че-
через тамбур в час: при —15е С и ниже — 400 чел/ч; минус 26° С и ниже — 250 чел/ч;
минус 45° С и ниже — 100 чел/ч.
В шлюзы (исключая шлюзы при уборных) для создания подпора должен подавать-
подаваться приточный воздух в пятикратном объеме, но не менее 200 мъ/ч. Воздух в шлкмы
при кондиционируемых помещениях должен подаваться таких же кондиций, что и
в помещения. Приток воздуха в душевые проектируется из гардеробных (хранение
уличной, рабочей или домашней одежды) через помещение преддушевой. Для этой
цели в верхней части перегородок гардеробной и преддушевой устанавливаются
жалюзийные решетки (сетки). Если воздухообмен гардеробной превышает воздухо-
воздухообмен душевой, то их разница удаляется непосредственно из гардеробной.
В гардеробных рабочей одежды при производственных процессах групп II 1а,
Шв предусматривается отсос воздуха из шкафов в объеме не менее 25 м3/ч из каждо-
каждого шкафа. Отсос из шкафов проектируется самостоятельной системой искусственной
вентиляции. Для притока воздуха в нижней части шкафа устраиваются отверстия
общей площадью 0,03 ж2.
В районах с расчетной температурой теплого периода выше 25е С (табл. VII 5,
параметры А) в рабочих помещениях управлений, конторских бюро, помещениях
учебных занятий, общественных организаций, библиотеках и залах совещаний ре-
рекомендуется установка пропеллерных вентиляторов (фенов), дополнительно к обыч-
обычным вентиляционным устройствам, для повышения подвижности воздуха до 0,3—
0,5 м/с. В помещениях душевых, гардеробных домашней и рабочей одежды, комнатах
кормления грудных детей скорость воздуха через решетки принимается не более: при-
приточных — 0,7, вытяжных — 2 м/с. Жалюзийные решетки (сетки) в горизонтальных
воздухопроводах для смежных помещений следует располагать на максимально
возможном расстоянии друг от друга. Температура воздуха в помещениях для от-
отдыха в теплый период не должна превышать 25° С.
В районах с расчетной температурой выше 25° С для теплого периода года (парамет-
(параметры А), а также в любых климатических районах для работающих на производствах
с тепловым облучением 1500 ккал/м2 ч и более на рабочих местах и в помещениях
для отдыха должны предусматриваться устройства для радиационного охлаждения
(например, в виде панелей с температурой поверхности 2-~5° С и др. Высота па-
панелей должна быть 1,5 м, а площадь 15—20% площади ограждений). Во всех помеще-
помещениях, для которых указана температура выше 22° С (табл. VI 1.7), в холодный период
года принимается температура 22° С. Для помещений прачечных, столовых, буфе-
буфетов, здравпунктов расчетные температуры воздуха и кратности воздухообменов нуж-
нужно принимать по специальным нормам (табл. VII.7).
Предприятия по обслуживанию автомобилей (СНиП
П-Д. 93—74 *) и помещения постов обслуживания оборудуются общеобменной вен-
вентиляцией, рассчитанной на растворение газовых вредностей. В помещения для хране-
хранения автомобилей приточный воздух подается сверху вниз сосредоточенными струями,
в помещения постов обслуживания автомобилей — рассредоточенно в рабочую зону,
в помещения для обойных работ — рассредоточенно в верхнюю зону.
Удаление воздуха из помещений хранения автомобилей осуществляется из верх-
верхней и нижней зон, а из помещений постов обслуживания автомобилей — только из
верхней зоны. Удаление воздуха"'из верхней зоны выполняется сосредоточенно
крышными вентиляторами, дефлекторами и т. д.
Локализацию вредностей, ка# «правило, осуществляют при помощи укрытий с
местными отсосами. В случае невозмож-но<>ти устройства местных отсосов (при движе-
16
нии автомобилей в помещениях, при запуске двигателей автомобилей) устраивается
сбщеобменная вентиляция помещений.
В помещениях для испытания автомобильных двигателей, а также на постах об-
обслуживания автомобилей, предназначаемых для регулирования работы двигателей,
устраиваются местные отсосы выхлопных газов. Выхлопные трубы присоединяются
гибкими шлангами к вытяжным индивидуальным каналам в виде стояков из стальных
труб диаметром 100 мм.
Количество приточного воздуха во всех случаях должно быть в зимнее время до-
достаточным для компенсации воздуха, удаляемого местными отсосами.
Температура наружного воздуха в расчетах приточной вентиляции для систем,
компенсирующих местные отсосы, принимается по табл. VII.5, параметр Б; для си-
систем, компенсирующих общеобменную вентиляцию,— по табл. VII.5, параметр А.
Для помещений регенераиии масла и зарядки аккумуляторов, а также помещения
для малярных работ с применением пульверизаторов системы вентиляции выполни*
ются самостоятельными для каждого помещения во взрывоопасном исполнении;
применяют специальные вентиляторы или эжекторы. Удаляемый из этих помещений
воздух должен очищаться в гидрсфильтрах.
В рабочие канавы помещений постов обслуживания автомобилей приточный всз-
дух подеется в зимнее время подогретым (не более 25°), в летнее время температура
не нормируется. „
Забор приточього воздуха должен производиться в местах, наиболее удаленных
и защищенных от выброса загрязненного воздуха. При расстоянии между местом
выброса~и местом забора воздуха 20 м и более отверстия для забора и выброса могут
располагаться на одном уровне, при расстоянии менее 20 м отверстие для забора воз-
воздуха должно располагаться ниже отверстия для выброса не менее чем на 6 м.
Подача приточного воздуха в помещения для хранения автомобилей производит-
производится в основные проезды.
При проектировании отопительных и вентиляционных установок следует при-
применять блокировку и автоматизацию, а при количестве установок более 20 — дистан-
дистанционное управление или блокировку вентиляционного оборудования с технологиче-
технологическим оборудованием, от которого предусмотрены местные отсосы, установку автомати-
автоматических клапанов на подводке теплоносителя к отопительным агрегатам, автоматизацию
наиболее ответственных вентиляционных установок, механизацию или автоматиза-
автоматизацию открывания и закрывания ворот, сблокированных с воздушными или воздушно-
тепловыми завесами.
Вентиляция помещений в гаражах и парках, размещенных в зданиях иного на-
назначения, должна быть обособленной. Удаление загрязненного воздуха производит-
производится через несгораемые и газонепроницаемые шахты, выведенные выше крыши зданий.
Отопление помещений для хранения и обслуживания автомобилей проектируется
воздушное, совмещенное с притоной вентиляцией. В нерабочее время приточные си-
системы работают на рециркуляцию.
В помещениях объемом менее 300 м3 система отопления при трехсменной работе
проектируется воздушная с перегревом приточного воздуха, в нерабочее время при-
приточная система или часть ее переключается на рециркуляцию; при одно- и двухсмен-
двухсменной работе — смешанная система: местными нагревательными приборами для дежур-
дежурного отопления с перегревом приточного воздуха в рабочее время для повышения тем-
температуры воздуха в помещении до заданных температур.
Допускается рециркуляция воздуха, за исключением помещений для ремонта и за-
зарядки аккумуляторов, малярных, обойных, шиномонтажных, вулкакизационных,
регенерации масел и испытания двигателей.
^Кроме теплопотерь, учитывается расход тепла на нагрев поступающих автомоби-
автомобилей и врывающегося через ворота воздуха; количество врывающегося воздуха прини-
принимают не более 75% объема помещения. Продолжительность обогрева легковых авто-
автомобилей принимается 1 ч; для обогрева других автомобилей в течение первого часа
принимают 70% расхода тепла.
Для воздушного отопления рекомендуется принимать укрупнённые агрегаты с
сосредоточенной подачей воздуха.
Передающие и приёмные радиоцентры (СНиП 11-Е. 2-62). В помещениях (зале
передатчиков, диспетчерских, аппаратных радиорелейных линий, аппаратных технического
контроля) проектируется кондиционирование воздуха. Расчётная температура наружного
воздуха принимается по табл.УИ. 5, параметр Б. В остальных помещениях система
вентиляции проектируется приточно-вы-
17
тяжная: приток искусственный, а вытяжка естественная, за счет гравитационных
давлений и подпора приточной вентиляции. Может быть применена искусственная
вентиляция при соответствующем обосновании. Расчетная температура наружного
воздуха принимается по табл. VII.5, параметр А.
В рабочей зоне основных и вспомогательных производственных помещений с по-
постоянным пребыванием людей температура воздуха принимается в помещениях с
кондиционированием воздуха летом 22—25°, зимой 18—21° С и относительная влаж-
влажность воздуха 60—40%. В помещениях без кондиционирования воздуха температура
летом принимается на 3° выше наружной для помещений с незначительными
тепловыделениями и на 5° выше для помещений со значительными тепловыделе-
тепловыделениями.
В отдельных производственных помещениях (без постоянного пребывания людей),
обслуживаемых и автоматизированных радиостанций температура воздуха нормиру-
нормируется требованиями заводов-изготовителей технологического оборудования, но не
должна быть выше 40° для передающих станций и 45° — для приемных. На автомати-
автоматизированных станциях управление и регулирование систем вентиляции должны быть
автоматизированы.
Приточный воздух, подаваемый в технические помещения, должен фильтровать-
фильтроваться в фильтрах тонкой очистки (сухих или влажных). Приточные вентиляционные
решетки и насадки располагаются в местах, исключающих непосредственное обду-
обдувание людей. Воздушные души применяют в случае, когда температура в рабочей зо-
зоне не может быть получена ниже 30°.
В помещениях с интенсивным тепловыделением от технологического оборудования
вентиляционные установки проектируются с двумя вентиляторами. В зависимости
от режима работы, вентиляторы могут быть использованы для параллельной или раз-
раздельной работы.
На необслуживаемых (автоматических) станциях охлаждение технологического
оборудования, как правило, следует проектировать воздушное или другое,
обеспечивающее надежную автоматизированную систему управления и контроля.
Систему водо-холодоснабжения кондиционеров проектируют одну, для всех конди-
кондиционеров.
В аккумуляторных и кислотных помещениях проектируется искусственная приточ-
но-вытяжная вентиляция. Приточный воздух подвергают очистке от пыли; его объем
не должен превышать 85% объема вытяжки. Вытяжка из нижней зоны составляет
1/3 общего количества воздуха, из верхней — 2/3.
Воздухообмен в аккумуляторных определяется по зарядному току из условия
допустимой концентрации водорода в воздухе не более 0,7% объема. Количество вы-
выделяющегося водорода В м3/ч может быть определено по зависимости В = 0,000105 Еп,
где Е — емкость аккумуляторных батарей, а • ч\ п — число последовательно уста-
установленных аккумуляторных батарей (п равно величине напряжения, деленной на 2).
При отсутствии данных об аккумуляторных батареях принимают вытяжку по крат-
кратности для кислотных аккумуляторных — 10; щелочных — 3; кислотных — 3.
Вентиляционные установки помещений аккумуляторных и кислотных проектиру-
проектируются самостоятельными, не связанными с вентиляционными установками других поме-
помещений. На период между зарядками аккумуляторов следует предусматривать возмож-
возможность перехода на естественную вентиляцию помещений аккумуляторной и кислот-
кислотной при отключенных вентиляторах.
Кроме этих нормативных требований, при выборе схемы вентиляции необходимо
учитывать следующие соображения. Независимо от наличия вентиляции, в окнах
каждого помещения всех типов зданий устраивают форточки или фрамуги.
Устройство открывающихся окон, форточек и фрамуг не допускается в случаях,
когда в помещении имеются резкие запахи, повышенная влажность, пыль и другие
вредности и помещения эти расположены под жилыми и административными
помещениями.
Если в помещениях кратность воздухообмена не превышает 0.5 в 1ч, допускается
естественная вентиляция проветриванием через форточки и фрамуги. При воздухо-
обменах не более однократного в помещениях жилых и общественных зданий и в
производственных помещениях вентиляция проектируется вытяжная, естественная
или искусственная, без организованного притока во все периоды года.
При выборе схем вентиляции необходимо учитывать, что естественная вытяжная
канальная вентиляция с неорганизованным притоком ненадежна, так как она не обес*
печивает вытяжки летом из-за отсутствия гравитационных давлений, а зимой — из-за
18
герметичности помещений. Поэтому рекомендуется проектировать комбинированную
приточно-вытяжную вентиляцию во всех случаях, когда кратность воздухообмена
больше единицы или необходима эффективно действующая вентиляция. Система
комбинированной вентиляции в зимнее время работает с естественной циркуляцией
воздуха, а летом или в моменты пиковых нагрузок переключается на искусственную
циркуляцию.
Вытяжные системы рекомендуется выполнять с типовыми вытяжными камерами
(лист VI 1.2).
При приточно-вытяжной вентиляции приток воздуха устраивают централизован-
централизованный или децентрализованный. Централизованный приток наиболее совершенен,
допускает все виды обработки воздуха (нагревание, фильтрацию, увлажнение и др.)»
может применяться во всех зданиях и в дальнейшем облегчает устройство более со-
совершенных систем вентиляции — кондиционирование воздуха. Устройство централь-
центральных систем сложнее, но они более удобны и надежны в эксплуатации. Центральные
приточные системы при сложной обработке воздуха и разветвленной системе возду-
воздуховодов имеют большие гидравлические сопротивления, поэтому в таких системах
применяется искусственное побуждение движения воздуха.
Очистку приточного воздуха для общественных зданий не следует предусматри-
предусматривать в приморских и горных районах с чистым воздухом, а также когда забор воздуха
производится в зеленой зоне. В остальных случаях очистка воздуха от пыли преду-
предусматривается при обосновании. В производственных помещениях очистка наружного
воздуха предусматривается при наличии технологических требований или при
запыленности наружного воздуха более 30% от допустимых концентраций в
рабочей зоне.
В крупных зданиях устройство центральных рабочих систем следует считать
обязательным, тем более, что оборудование их может производиться по этапам, а экс-
эксплуатация может быть максимально удешевлена и упрощена при работе на естест-
естественной циркуляции воздуха и применении в зимнее время только подогрева. При
упрощенной обработке воздуха возможно устройство комбинированной центральной
или децентрализованной приточной системы, особенно в системах, совмещенных
с воздушным отоплением. Такая система может длительное время в осенне-зимне-
весеннем сезоне работать с естественной циркуляцией и искусственной в периоды го-
года с неустойчивой погодой.
Децентрализованный приток обычно осуществляют в виде приточных каналов
в наружных стенах, подводящих воздух за нагревательный прибор так, как это по-
показано на листе VI 1.3. Децентрализованный приток упрощает и удешевляет строитель-
строительные работы, но он менее надежен и менее удобен в эксплуатации, ограничивает об-
обработку воздуха и удорожает системы отопления. На практике децентрализованные
системы притока часто превращаются в вытяжные, особенно на верхних этажах.
Наиболее ненадежными оказались приточные подоконные щели с выпуском воздуха
над радиатором. Эту схему применять не следует. Рекомендуется децентрализован-
децентрализованный приток по схемам на листе VII.3, рис. 1, 2 и 3. Децентрализованный приток ре-
рекомендуется применять в зданиях небольшой этажности и кубатуры.
Для коттеджей можно рекомендовать приточно-вытяжную вентиляцию по схеме,
показанной на листе VI 1.3, рис. 5, т. е. приток в жилые комнаты децентрализованный,
а вытяжка — из кухни через колпак над газовой плитой и из санузла.
В отдельных случаях децентрализованный приток может быть осуществлен в ви-
виде приточного шкафа, устройство которого аналогично подоконному. Приточные
шкафы устанавливают в междуоконных простенках. Они имеют большею высоту и по-
поверхность нагрева. Приточные шкафы для подогрева и подачи в помещения наружно-
наружного воздуха допускается применять при объеме приточного воздуха не более 1000 м3/ч.
Помещения со значительным выделением вредностей и резкими запахами (прачеч-
(прачечные, душевые, кухни столовых и пр.) должны иметь самостоятельный выход, не со-
сообщающийся с лестничными клетками или с помещениями, имеющими выход на лест-
лестничную клетку.
При наличии самостоятельных выходов помещения с избыточными выделениями
влаги и тепла можно оборудовать самостоятельными комбинированными системами
вытяжной вентиляции с естественным побуждением. Во влажных помещениях
следует предусматривать подачу подогретого наружного воздуха.
В общественных зданиях вытяжка из уборных рекомендуется искусственная не-
независимо от числа очков или унитазов.
В душевых помещениях проектируется искусственная вытяжка при числе рожков
19
Вентиляционные
короба
ИИП
Лист VI 1.2. Схемы естественной вы-
вытяжной и при!очно-вытяжной систем
вентиляции и типовые вытяжные ка-
камеры:
/ — вытяжная камера из двойных плит;
2 — то же, из пустотелых гипсорых плит,
3 — приточно-вытяжная вентиляционная
система, 4 — вытяжная система венти-
вентиляции.
20
Съемный
щиток
Съемные ¦
/щитки I
Кон6ектор\
¦ u ij=* <=СГТП
Вентиляционный короб
150*150 ?. « «III
—-Л
Лист VI 1.3. Вентиляция жилого дома и децентрализованный приток в жилые
помещения и кухню:
1 — приток за радиатором системы отопления; 2 — то же, через подоконную щель; 3 — то
ясе, за конвектором; 4 — искусственный приток н вытяжной колпак над газовой пли-
плитой; 5 — вентиляция одноэтажного жилого дома.
21
более пяти; приток выполняется в раздевальни. Если душевые изолированы от раз-
раздевален и перетекание воздуха затруднено, часть приточного воздуха следует пода-
подавать в душевую.
В курительных помещениях, как правило, осуществляется искусственная вытяжка.
Вытяжная вентиляция из санузлов, расположенных вблизи помещений с механи-
механической вытяжкой, должна выполняться с механическим побуждением.
Конструктивные указания по устройству систем вентиляции
Радиус действия систем вентиляции (естественной и искусственной), кондициониро-
кондиционирования воздуха и воздушного отопления определяется технико-экономическими расче-
расчетами. Для ориентировочных решений можно принимать радиус действия систем вен-
вентиляции с естественным побуждением не более 8 л, с механическим — не более
30 м для систем, оборудованных осевыми вентиляторами, и не более 50 м для систем,
оборудованных центробежными вентиляторами.
Приточные камеры, как правило, устанавливают в подвале или на первом этаже,
вытяжные — на чердаке. Приточные камеры искусственной вентиляции не разреша-
разрешается располагать непосредственно под жилыми комнатами, классами и аудиториями
учебных заведений, зрительными залами театров, кинотеатров и клубов, операцион-
операционными и палатами для больных в лечебных учреждениях, студиями звукозаписи
и тому подобными помещениями, требующими пониженного уровня громкости прони-
каюдего шума.
В системах с искусственной вентиляцией необходимо соблюдать следующие требо-
требования:
вентиляторы и насосы с моторами устанавливать на звукопоглощающих основа-
основаниях;
вентиляторы отделять от воздуховодов эластичными вставками;
окружные скорости ротора не должны превышать предельно допустимых значений
по бесшумности. Следует отдать предпочтение центробежным вентиляторам, так
как они шумят меньше, чем осевые;
в особых случаях, когда предъявляются повышенные требования к звукоизоля-
звукоизоляции, применять звукофильтры.
Воздухозаборьые решетки устанавливают на высоте не менее 2 м от уровня земли,
при заборе воздуха в чистой зеленой зоне и вдали от проезжей и пешеходной частей
улиц — на высоте не менее 1 м.
При заборе воздуха над кровлей зданий низ отверстия следует располагать на вы-
высоте не менее 1 м от кровли. Заборные отверстия следует располагать с наветренной
стороны (по господствующему направлению ветра) по отношению к дымовым трубам
и другим источникам загрязнения воздуха, а также в стороне от горячих поверхнос-
поверхностей крыши в летнее время.
Отверстия выброса следует располагать выше приемных отверстий. Расстояние
между отверстиями выброса и приемными при расположении их на одной отметке
принимают более 10 эквивалентных диаметров (по площади) выхлопной трубы, но не
менее 10 м. При разности отметок более 2 м забор наружного воздуха производится
в пределах круга на плоскости кровли, описанного радиусом, равным высоте выброс-
выбросной трубы над кровлей. При наличии над кровлей выбросов воздуха, загрязнен-
загрязненного вредными газами и пылью, забор наружного воздуха допускается располагать
над кровлей в случаях, когда расчетом или данными анализов будет доказано, что
концентрация вредностей в месте забора не превышает 30% предельно допустимой в
воздухе рабочей зоны помещений.
Вентиляционные системы квартир, общежитий и гостиниц не должны совмещаться
с вентиляционными системами детских учреждений, торговых и других встроенных
помещений. В одну систему могут объединяться одноименные или близкие по назна-
назначению помещения. Санузлы во всех случаях объединяются в самостоятельные систе-
системы. Вентиляционные каналы кухонь и газоходы, как правило, выводятся в виде ды-
дымовых труб.
Совмещение вытяжных и дымовых каналов в одном блоке улучшает естественную
тягу в том случае, когда топятся плиты. Такое решение целесообразно для кухонных
блоков. В газифицированных кухнях вытяжка должна быть из верхней зоны и через
колпак над плитой. Для вытяжки из санузла и курительных, особенно в обществен-
общественных зданиях, более надежным является установка специального вентилятора. Вен-
Вентиляторы целесообразно устанавливать и в вытяжных каналах кухонь жилых домов,
особенно в верхних этажах (лист VII.3, рис. 4).
22
23
В жилых зданиях высотой 4 и 5 этажей для обеспечения устойчивой вытяжки
из кухонь устанавливается вытяжной вентилятор в одном верхнем этаже; в жилых зда-
зданиях высотой 6 и более этажей — в верхней трети здания, но не более чем в четырех
рерхних этажах. Установка вентиляторов допускается только в обособленные кана-
каналы при отсутствии в кухнях газовых водона1 ревателей.
Вытяжные каналы кухонь должны быть рассчитаны на удаление воздуха из жи-
жилых комнат всей квартиры. Количество удаляемого воздуха принимается согласно
указаниям на стр. 36 и табл. VI 1.7.
В жилых зданиях с числом этажей более 5 допускается объединение вытяжных
каналов из каждых четырех-пяти этажей (лист. VI 1.4, рис. 1 и 2) в один сборный
канал, доведенный до верха здания.
Из верхних трех этажей объединение каналов в сборный канал не допускается.
Каналы этих этажей должны выводится самостоятельно наружу или в сборную вы-
вытяжную камеру.
В жилых домах квартирного типа допускается объединение вентиляционных
каналов:
из жилых комнат одной квартиры в один вентиляционный канал, обособленный
от вентиляционных каналов из кухни и санитарного узла той же квартиры;
из санитарного узла без унитаза с вентиляционным каналом из кухни той же
квартиры;
из уборной и ванной или душевой той же квартиры;
в одной из двух смежных комнат при наличии между ними двери.
В общественных зданиях объединение вентиляционных решеток нескольких по-
помещений в один канал с устройством горизонтальных участков или без них не до-
допускается.
Вытяжку из комнат с окнами, выходящими на одну сторону здания, рекоменду-
рекомендуется объединять в одну систему.
Для монтажной регулировки системы вентиляции рекомендуется в месте установ-
установки вытяжных решеток или в месте выхода вентиляционных каналов на чердак уста-
устанавливать шиберы. В современных крупнопанельных зданиях вентиляционные вер-
вертикальные каналы рекомендуется устраивать в пределах этажей в стенах или перего-
перегородках в виде специальных вентиляционных панелей с каналами круглого, прямо-
прямоугольного или овального сечений или в виде приставных блоков, объединяющих
сразу несколько каналов.
Вентиляционные панели выполняют с одним или двумя рядами каналов, причем
двухрядные панели делаются из одного блока или составными из двух блоков.
Вентиляционные панели можно устраивать самонесущими в пределах этих этажей
или только в пределах одного этажа. В этих случаях в них предусматривают специаль-
специальные приливы или закладные части, воспринимающие нагрузки от перекрытий или
передающие нагрузку от веса вентиляционных панелей на перекрытия и ригели.
Конструкция вентиляционных панелей при установке их друг на друга должна обес-
обеспечивать совпадение каналов и герметичность стыков.
Вентиляционные панели изготовляемые из бетона, гипсобетона или других мате-
материалов, обеспечивающих долговечность и прочность, должны быть проверены на
транспортабельность. Вентиляционные панели, размещаемые в стенах или перегород-
перегородках, по звукоизоляции должны отвечать общим требованиям, предъявляемым к кон-
конструкциям стен и перегородок. Наименьший размер сечения вентиляционного канала
принимается 100 мм, внутренние его поверхности должны быть гладкими.
В качестве горизонтальных вентиляционных каналов в пределах помещения до-
допускается использовать пустоты многопустотного настила перекрытия, что исключа-
исключает необходимость устройства подшивных коробов. При невозможности прокладки ка-
каналов в толще перекрытия допускается устройство подшивных горизонтальных ка-
каналов из асбестоцементных, керамических или бетонных труб прямоугольного сече-
сечения.
При наличии в зданиях внутренних кирпичных стен их используют для проклад-
прокладки вентиляционных каналов, которые устраивают в толще стены или бороздах, за-
закрываемых снаружи плитами. Наименьший размер каналов в кирпичных стенах
Va X V2 кирпича A40 X 140 мм). Толщина стенок канала принимается не менее
3/2 кирпича, простенки между одноименными каналами — V2 кирпича, между разно-
разноименными — 1 кирпич.
Каналы во внутренних кирпичных стенах устраивают возле проемов и стыков
стен на расстоянии не менее 1х/2 кирпича. Соотношение сторон канала следует прини-
24
ать не более 1 : 3, сечение канала — кратным размеру кирпича. Каналы рекоменду-
тся выполнять по передвижной пробке с последующей протиркой их мокрой тряпкой;
их делают вертикальными, без уводов в стороны.
Каналы в стенах, сложенных из силикатного кирпича, шлакобетона и других
пористых или влагоемких материалов, образуют путем закладки асбоцементных
труб; эти участки стен можно также выполнять из обычного кирпича.
Размещение вентиляционных каналов в толще внутренних стен помещений с мок-
мокрым и влажным режимами не допускается.
При отсутствии кирпичных капитальных стен, а в существующих зданиях при
отсутствии каналов во внутренних стенах устраивают приставные каналы из блоков
или плит, наименьший размер каналов 100 X 150 мм. Приставные каналы в помеще-
помещениях с нормальной влажностью воздуха выполняют из гипсовых и шлакоопилкогипсо-
бых плит, с повышенной влажностью воздуха — из шлакобетонных или бетонных плит.
Толщина плит принимается не менее 35—40 мм. В отдельных случаях целесообразно
изготовлять каналы из стали или асбестоцементных плит.
При перемещении по каналам воздуха нормальной влажности (до 60%) допуска-
допускается размещать приставные каналы у наружных стен с устройством воздушной
слойки между стеной и каналом.
При смежном расположении однородных приставных каналов допускается ус-
устройство общей стенки. При смежном размещении приточных и вытяжных каналов
крждый канал выполняется с самостоятельными стенками. Приставные каналы мас-
маскируют в нишах, встроенных шкафах, у колонн и т. д.
Во вновь строящихся зданиях каналы делают в толще внутренних перегородок.
В помещениях на каналах устанавливают решетки, снабженные регулировочным
приспособлением. В газифицированных кухнях устанавливают нерегулируемые ре-
нетки и колпак над плитой.
Художественное оформление решеток различно, но желательны решетки с ми-
минимальным гидравлическим сопротивлением. Для этого живое сечение решетки де-
делают максимальным. Стандартная решетка имеет живое сечение 60%. Решетки из-
изготовляют из металла, пластмассы и гипса.
Вентиляционные решетки устанавливают на расстоянии 200—500 мм от потол-
потолка, размер их определяют исходя из скорости прихода воздуха @,5—1 м/с). На боль-
1щю скорость рассчитывают решетки нижних, а на меньшую — верхних этажей.
При прокладке вентиляционных каналов в толще перекрытия допускается горизон-
горизонтальная установка решеток в потолке.
В общественных уборных вытяжные решетки следует располагать под потолком
и над полом, в курительных — под потолком и на расстоянии 1,75 м от пола. Для при-
притока воздуха под дверьми уборных жилых домов, ванн и кухонь следует
оставлять щель высотой 30 мм или устанавливать у пола решетку площадью не
менее 0,2 м2.
При системах вентиляции с механическим побуждением и высоте коридоров не
более 3 м приточный воздух следует подавать в коридоры без разводки его воздухо-
Еодами по помещениям. При этом для поступления приточного воздуха в помещения
с воздухообменом, превышающим двухкратный (за исключением помещений санитар-
санитарных узлов), следует предусматривать решетки в дверях или стенах, отделяющих
этих помещения от коридоров. При высоте коридоров более 3 м распределяющий
воздуховод делают в виде подшивного потолка в коридоре.
Части вытяжных каналов и шахт, проходящие в неотапливаемых помещениях,
и воздухоприемные каналы в отапливаемых помещениях необходимо утеплять.
При удалении воздуха повышенной влажности или с острыми запахами должны
Сыть обеспечены водо- и воздухонепроницаемость стенок каналов и их стыков. В этих
случаях принимают безнапорные асбестоцементные трубы.
Если вытяжные каналы извлекают воздух с острыми или специфическими запаха-
запахами, с повышенной влажностью или другими примесями, вредными для здоровья лю-
Деи, все каналы вытяжной системы в пределах помещений зданий должны работать
под разрежением. Устройство напорного канала от вытяжного вентилятора по поме-
помещениям не допускается. В этих случаях вытяжные вентиляторы следует устанавли-
устанавливать в верхней части здания (на чердаке, на крыше, в специальных помещениях верх-
верхних этажей и пр.).
Каналы в стенах на чердаке направляют к вытяжным камерам. Рекомендуется ус-
анавливать камеры, а не шахты. Камеры и чердачные короба устраивают из одинар-
*ux пустотелых (вместо двойных с воздушной прослойкой) гипсовых плит, опилко-
25
гипсовых плит или блочных конструкций из малотеплопроводных материя-
лов, обеспечивающих отсутствие конденсации водяных п?ров из транспортируемого
воздуха.
Каналы прокладывают непосредственно по плитам чердачного перекрытия
с подстилкой одного ряда плит и заливкой их цементным раствором слоем не
менее 5 мм.
Сопротивление теплопередаче R стенок каналов, прокладываемых по чердаку,
должно быть не менее 0,6 м2 ¦ ч • град/ккал.
Наименьший размер (в свету) чердачного короба составляет 200 X 200 мм, а на-
наибольшее отношение его ширины к высоте или высоты к ширине 1 : 3. Чердачные ко-
короба для воздуха с повышенной влажностью выполняют из двойных гипсовых плит;
для воздуха мокрых помещений {моечные, парильные в банях, стиральные и замочеч-
ные в прачечных) — стальными оцинкованными или хорошо прокрашенными, соб-
собранными на фальцах с промазкой, с последующей засыпкой утеплителем (шлаковата,
опилки антисептированные, шерстяные очесы) толщиной 120—150 мм и обкладкой
шлакобетонными плитами.
Вытяжные короба на чердаке для воздуха из мокрых помещений выполняют с
уклоном в сторону движения воздуха; в месте присоединения каналов к камере пре-
предусматривается спуск воды при помощи труб с гидравлическим затвором. Из центро-
центробежных вентиляторов устраивается отвод конденсата через отверстие диаметром
8 до 10 мм в нижней части кожуха (статора). Ответвления присоединяют к магистраль-
магистральному коробу под углом не более 45°. Колена выполняют из элементов под углом из
более 45°.
Выпуск воздуха из вертикальных каналов наружу рекомендуется производить
при помощи специального оголовочного блока без объединения каналов чердачными
горизонтальными коробами.
Для уменьшения количества видимых над крышей шахт ухудшающих архитек-
архитектурный вид здания, каналы в стенах собираются в центральные камеры. Допуска-
Допускается объединение шахт от разных вентиляционных систем под одним зонтом или де-
дефлектором. Групповой прямоугольный дефлектор в аэродинамическом отношении
лучше зонта, устанавливаемого над блоком вентиляционных каналов, выведенных
над кровлей в виде трубы,
Шахты вытяжных камер размещают в наиболее высокой части чердака, со стороны
ската, выходящего на дворовой фасад, вблизи слуховых окон. Сложные сдвоенные
в строенные шахты изготовляют на заводе и монтируют в готовом виде.
Высоту шахты над кровлей определяют следующими условиями: шахта располо-
расположена около конька, ее устье должно возвышаться над коньком не менее чем на 0,5 м;
если шахта расположена от конька на расстоянии 1,5—3 м, ее устье устанавливает-
устанавливается на уровне конька; если шахта расположена от конька на расстоянии более 3 м,
ее устье выводится по прямой, проведенной от конька под углом 10° к горизонту.
Во всех случаях расстояние от кровли (возле трубы) до низа выходного отверстия
канала или патрубка дефлектора должно быть не менее 0,5 м и не более 1,5 м.
Вытяжные шахты на чердаке выполняют деревянными, утепленными. Внутрен-
Внутренние поверхности шахты обивают кровельной сталью по войлоку, пропитанному гли-
глиняным раствором, наружные (в пределах чердака) штукатурят, а над крышей утепля-
утепляют и гидроизолируют. Шахгы снабжают клапаном для отключения и регулировки
расхода воздуха и дефлектора на устье шахты.
Помещения, выделенные брандмауэрными стенками, должны иметь самостоятель-
самостоятельные вытяжные и приточные вентиляционные установки.
Устройство отверстий для перехода вентиляционных воздуховодов и каналов
в брандмауэрах и других противопожарных преградах, на уровне этажей и на черда-
чердаке, как правило, не допускается. При неизбежности пропуска вентиляционных кана-
каналов через противопожарные преграды внутри воздуховодов должны быть предусмот-
предусмотрены огнезадерживающие устройства, а воздуховоды в этих местах выполняют из
несгораемых материалов. В брандмауэрах вспомогательных зданий разрешается
устраивать внутренние вентиляционные каналы; наименьшая толщина брандмауэра
в этих местах, за вычетом пустот, должна быть не мепее 250 мм.
Ограждающие конструкции вентиляционных камер выполняют из трудносгорае-
трудносгораемых материалов. При наличии в здании помещений, связанных с обработкой или
хранением легковоспламеняющихся материалов (горючих газов, жидкостей и пр.),
ограждающие конструкции вентиляционных камер, обслуживающих эти группы
помещений, следует выполнять из несгораемых материалов.
26
форточки или фрамуги в окнах должны иметь площадь живого сечения (при пол-
полном открывании) не менее 0,2 м*. Наилучшим решением является устройство нижне-
нижнеподвесной фрамуги в верхней части окна (см. лист VII. 3, рис. 4).
Назначение помещений или характер вредностей в них со временем изменяются,
что заставляет менять и системы вентиляции. В капитальных зданиях, особенно из
сборных конструкций, устройство новых каналов оказывается невозможным или очень
сложным. Поэтому в строительной части всех зданий, независимо от их назначения
рекомендуется устраивать самостоятельные каналы для каждого помещения: один
вытяжной и один приточный. Для уменьшения количества каналов можно использо-
использовать один канал с перемычкой для организации притока и вытяжки по схеме, пока-
показанной на листе VII. 4, рис. 4. Кроме эксплуатационных преимуществ в дальнейшем,
устройство неиспользуемых каналов в стенах оправдывается экономией строитель-
строительных материалов и облегчением веса конструкций.
В бесчердачных зданиях вертикальные вентиляционные каналы выводят без объе-
объединения, группами, в виде дымовых труб или вытяжных камер, установленных на
крыше. Возможно объединение вытяжных каналов под потолком коридоров и лест-
лестничных клеток. В коридорах в этом случае рекомендуется выполнять сборные кана-
каналы в виде подшивных потолков (желательно поэтому увеличивать высоту верхних
этажей), а в лестничных клетках под потолком удобно сосредотачивать вытяжные
камеры.
Наружные подземные воздухоприемные каналы защищают от проникновения поч-
почвенных вод и выполняют с уклоном для промывки и очистки. Для удаления воды ус-
устанавливают приямок. Канал принимают размерами не менее 600 X 700 мм.
При конструктивном оформлении камер рекомендуется следующее: устанавли-
устанавливать агрегаты на виброизолирующих основаниях; применять тихоходные двигатели
и не превышать окружных скоростей роторов вентиляторов; соединять вса-
всасывающие и нагнетательные отверстия вентиляторов и с* воздуховодами при
помощи гибких патрубков; устанавливать двигатель и вентилятор на одном валу;
применять центробежные вентиляторы с лопатками, загнутыми назад; устанавливать
двигатель и вентилятор в подвалах или на первом этаже на самостоятельном фунда-
фундаменте; устанавливать двигатель и вентилятор на чердаке на виброизолирующем
основании в песочнице; устраивать камеры с вентиляторами над или под помещением
вспомогательного назначения; осуществлять дублированный пуск двигателей из об-
обслуживаемого установкой помещения и из камеры.
РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
Расчетные данные
Таблица VII. 1. Физические свойства влажного воздуха при давлении
760 мм рпг. ст.
Темпера-
Температура t, еС
-
—20
—19
-18
—17
-16
-15
1 л"
вес, кг
1,396
1,394
1,385
1,379
1,374
1,368
сухого воздуха
объем, м%, при из-
изменении температуры
от 0° до /
A + at)
0,927
0,930
0,934
0,938
0,941
0,945
от t до 0°
( ' \
[l+at )
1,079
1,075
1,071
1,066
1,062
1,058
Упругость
насыщен-
насыщенных водя-
водяных па-
паров,
мм рт.ст.
0,940
1,015
1,116
1,207
1,308
1,400
Содержание водяного пара, Г,
при полном насыщении
в 1 м*
воздуха
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
в 1 кг
влажного
Еоздуха
0,80
0,85
0,92
1,03
1,10
1,19
на 1 кг
сухого
воздуха
0,77
0,86
0,93
1,04
1,11
1,20
27
Продолжение табл. VII. I
Темпера-
Температура t, °С
—14
—13
—12
—11
—10
—9
—8
—7
—6
—5
—4
—3
—2
—1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
1 Mi
вес, кг
1,363
Г 358
1,353
1,348
1,342
1,337
1,332
1,327
1,322
1,317
1,312
1,308
1,303
1,298
1,293
1,288
1,284
1,279
1,275
1,270
1,265
1,261
1,256
1,252
1,248
1,243
1,239
1,235
1,230
1,226
1,222
1,217
1,213
1,209
1,205
1,201
1,197
1,193
сухого воздуха
объем, м
!, при из-
менекии температуры
от 0° до t
A + «0
0,949
0,952
0,956
0,959
0,963
0,967
0,971
0,974
0,978
0,982
0,985
0,989
0,993
0,996
1,000
1,004
1,007
1,011
1,015
1,018
1,022
1,026
1,029
1,033
1,037
1,040
1,044
1,048
1,051
1,055
1,059
1,062
,066
1,070
1,073
1,077
,081
1,084
от t до 0е
/ 1 \
1 '
[l+at)
1,054
1,050
1,046
1,042
1,038
1,034
1,030
1,026
1,023
1,019
1,015
1,011
1,007
1,004
1,000
0,996
0,993
0,989
0,986
0,982
0,979
0,975
0,972
0,968
0,965
0,961
0,958
0,955
0,951
0,948
0,945
0,941
0,938
0,935
0,932
0,929
0,925
0,922
Упругость
насыщен-
насыщенных водя-
водяных па-
паров,
мм рт.ст.
1,549
1,680
1,831
1,985
2,140
2,267
2,455
2,658
2,876
3,160
3,368
3,644
3,941
4,263
4,580
4,940
5,302
5,687
6,097
6,534
6,998
7,492
8,017
8,574
9,210
9,840
10,520
11,222
11,988
12,790
13,630
14,530
15,480
16,480
17,530
18,650
19,830
21,070
Содержание водяногс
при
в 1 м*
воздуха
1,7
1,9
2,0
2,2
2,3
2,5
2,7
2,9
3,1
3,4
3,6
3,9
4,2
4,5
4,9
5,2
5,6
6,0
6,4
6,8
7,3
7,7
8,3
8,8
9,4
9,9
10,6
11,2
12,0
12,8
13,6
14,4
15,3
16,2
17,2
18,2
19,3
20,4
пара. Г,
толном насыщении
в 1 кг
влажного
воздуха
1,29
1,39
1,49
1,64
1,78
1,91
2,06
2,23
2,38
2,58
2,78
3,09
3,29
3,57
3,78
4,07
4,40
4,71
5,05
5,35
5,70
6,10
6,60
7,00
7,50
8,00
8,60
9,20
9,80
10,50
11,20
11,90
12,70
13,50
14,40
15,30
16,30
17,30
на 1 кг
сухого
воздуха
1,30
1,40
1,50
1,65
1,79
1,93
2,03
2,25
2,40
2,60
2,80
3,10
3,28
3,58
3,80
4,15
4,48
4,77
5,10
5,40
5,78
6,21
6,65
7.13
7,63
8,15
8,75
9,35
9,97
10,60
11,40
12,10
12,90
13,80
14,70
15,60
16,80
17,70
28
Продолжение табл. VII. 1
— -
Темпера-
Температура /, °с
24
25
26
27
28
29
30
31
32 •
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
1 м'
вес, кг
1,189
1,185
1,181
1,177
1,173
1,169
1,165
1,161
1,157
1,154
1,150
1,146
1,142
1,139
1,135
1,132
1,128
1,124
1,121
1,117
1,114
1,110
1,107
1,103
1,100
1,096
1,093
1,089
1,086
1,083
1,080
1,076
1,073
1,070
1,067
1,063
1,060
сухого воздуха
объем, м*.
при изме-
нении температуры
от 0° до t
U+at)
1,088
1,092
1,095
1,099
1,103
1,106
1,110
1,114
1,117
1,121
1,125
1,128
1,132
1,136
1,139
1,143
1,147
1,150
1,154
1,158
1,161
1,165
1,169
1,172
1,176
1,180
1,183
1,187
1,191
1,194
1,198
1,202
1,205
1,209
1,213
1,216
1,220
ог t до 0°
1 1
{ 1+«/ ]
0,919
0,916
0,913
0,910
0,907
0,904
0,901
0,898
0,895
0,892
0,889
0,886
0,884
0,881
0,878
0,875
0,872
0,869
0,867
0,864
0,861
0,858
0,856
0,853
0,850
0,848
0,845
0,843
0,840
0,837
0,835
0,832
0,830
0,827
0,825
0,822
0,820
Упругость
насыщен-
насыщенных водя-
водяных па-
паров
мм рт. ст.
22,380
23,760
25,210
26,740
28,350
30,040
31,820
33,700
35,660
37,730
38,900
42,180
44,560
4.7,070
49,690
52,440
55,320
58,340
61,500
64,800
68,260
71,880
75,650
79,600
83,700
88,020
92,510
97,200
102,100
107,200
112,500
118,000
123,800
129,800
136,100
142,600
149,400
Содержание водяного
пара, Г,
при полном насыщении
в 1 л<»
воздуха
21,6
22,9
24,2
25,6
27,0
28,5
30,1
31,8
33,5
35,4
37,3
39,3
41,4
43,6
45,9
48,3
50,8
53,4
56,1
58,9
61,9
65,0
68,2
71,5
75,0
78,6
83,3
86,3
90,4
94,6
99,1
103,3
108,4
113,3
118,5
123,8
129,3
D 1 КЗ
влажного
воздуха
18,40
19,50
20,70
22,00
23,40
24,80
26,30
27,80
29,50
31,20
33,10
35,00
37,00
39,20
41,40
43,80
46,30
48,90
51,60
54,50
57,50
60,70
64,00
67,50
71,10
75,00
79,00
83,20
87,70
92,30
97,20
102,30
107,60
113,20
119,10
125,20
131,70
на 1 кг
сухого
воздуха
18,80
20,00
21,40
22,60
24,00
25,60
27,28
28,80
30,60
32,50
. 34,40
35,60
38,80
41,10
43,50
46,00
48,90
51,70
54,80
58,00
61,30
65,00
68,90
72,80
77,00
81,50
86,30
91,30
96,60
102,00
108,00
114,00
121,00
128,00
136,00
144,00
152,00
29
Таблица VII.
Условия выделения
вредностей
Работа физическая
тяжелая
То же средняя
» » легкая
Работа умственная
(учреждения, вузы и
пр.)
Покой (театры, клу-
клубы и пр.)
Дети до 12 лет
2.
«
S «
зо
fflU
45
35
25
23
23
12
Выделение
170
140
125
120
120
60
10
Q
255
180
143
138
138
70
G
135
70
30
30
30
15
тепла,
влаги и
Температура
<Эя
140
115
105
100
100
50
15
Q
255
180
125
120
120
60
G
185
ПО
33
33
33
18
СС
>2 ОДНИМ
окружающего
Оя
ПО
90
85
80
75
35
20
Q
255
180
125
120
100
50
G
240
150
70
70
40
22
i человеком
роздуха
Оя
80
63
60
50
50
25
25
Q
255
180
125
120
80
40
°с
G
295
190
ПО
105
50
25
30
Яя
45
40
35
35
35
20
G
350
230
150
140
75
35
35
G
415
290
200
195
130
66
Примечания. 1. Здесь QH — тепло явное, ккал/ч; Q — тепло полное, ккал/ч; G -- влаго-
выделения, г/ч.
2. При ( = 35е явного тепловыделения нет. Полное тепло Q одинаковое при 25, 30 и 35*.
Таблица VII.3. Тепло- и влаговыделения в прачечных
Источник тепло- и вла-
влаговыделения
кг сухого
белья
>> а
5 w
ft К
Тепловыделе-
Тепловыделение, ккал/ч
Стиральное отделение
Стиральная машина
Чан с механизмом для
полоскания
Бучильник дезинфек-
дезинфекционный
Прикрытый бучильник
Чан для варки щелока
емкостью 370 л
То же, емкостью ПО л
Ручные стиральные
корыта
Центрифуга
Пол (на 1 м2)
Мокрое белье (на 100 кг)
Люди (на 1 работника)
Двигатели (на 1 кет)
Технологические паро-
паропроводы (на 1 кг пара)
280
190
120
850
600
440
220
50
510
1 1 1 1 1 1
80
32
22
10
5
—
—
80
40
8
32
12
2,2
1,75
1,95
0,75
0,75
3,5
1,3
35,0
25,0
15,0
160,0
80,0
13,0
50,0
18,0
80
80
80
80
80
25
25
90
90
90
60
60
35
25
40
3,60
2,70
1,80
0,50
0,25
2,50
2,00
2,80
2,50
1,10
2,Ю
0,90
3,40
0,30
5,00
0,20
1660
780
670
600
500
750
560
290
460
160
390
80
86
20
2300
1700
1150
300
150
1650
1350
1800
1600
700
1300
560
2100
180
3100
125
30
Продолжение табл. VII.3.
Источник тепло- и вла-
говыделения
кг сухого
белья
is.
к
s
О)
ta
m
О
cq и
Тепловыделе-
Тепловыделение, ккал/ч
б
»
К
щ
О
н
о.
S
Замочечное отделение
Замочечный чан (на
Пол (на 1 л*2)
Люди (на 1 работника)
—
—
—
—
—
—
—
—
25
22
0,59
0,18
0,20
—
80
Суши льно-г л ади льное отделение
Электроутюг
Массивный чугунный
утюг
Каток паровой на 5
зальцев
Каландр на 5 вальцев
Сушильно-глад ильная
машина
Гладильный пресс
Сушилка (на 1 кулису)
Каток грузовой
Моторы (на 1 кет)
Технологические паро-
паропроводы (на 1 кг пара)
Люди (на 1 работника)
—
—
480
оии
1500
1000
500
250
50
300
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
1,3
1 С
1,0
—
0,75
—
—
_
—
70,0
уи,и
8,0
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
0,30
0,15
4,00
23,00
5,0
29 00
52,5
45
22,5
13
3,2
2,4
—
—•
0,16
410
215
6800
13200
8000
17900
34000
28000
17000
10000
2800
2100
500
—
86
25
80
360
по
125
190
95
2550
14950
3700
18600
38000
28000
15000
8000
2000
1500
100
Примечание. 1. Для мокрого белья принимается условная температура -f-40*,
2. Величины тепло- и влаговыделений в виде дроби показывают в числителе количество
тепла и влаги, поступающего непосредственно в помещение, а в знаменателе -=> под зонт, уста-
установленный над оборудованием.
3. Тепло, поступающее от? белья после сушки и глажения, добавлено к тепловыделениям
оборудования,
Таблица VII А. Тепло- и влаговыделения на предприятиях
общественного питания
Источник тепло- и влаговыделения
Плиты:
на 1 л2 в плане
на 1 л2 жарочной поверхности
А
If
ih
ч ч
,« к «
3500
5000
Источник тепло- и влаговыделения
Мармит (на 1 м2 в плане)
Паровой шкаф (на 1 м% в
плане)
си
If
я я „
в««
<u s «
Н 05 «
1300
2500
31
Продолжение табл. VII.4,
Источник тепло- и влаговыделрния
Огневая плита № 1 (в плане
3,87 X 1.67 м)
То же, № 19 A,68 X 0,72 м)
» №21 B,4 X 1,14 м)
Электроплиты кухонные (на
1 кет установленной мощности
Газовые плиты ресторанные,
секционные (на 1 лг2 в плане,
размер 1,135 X 0,8 л/ при расхо-
расходе газа на секцию 3,8 нм3/ч)
Газовая плита ресторанная
со шкафом на 8 конфорок (рас-
(расход газа 100 000 ккал/ч)
То же, на 12 (расход газа
240000 ккал/ч)
То же, на 16
Варочный котел емкостью, л:
40
60
125
250
400
600
800
эвыделе-
явное),
'ч
Ч w t
С <u a
Н X *
35000
6400
15000
430
4000
13500
20000
27000
1100
A900)
1400
C200)
1700
F270)
2300
A0000)
3200
A4500)
4300
B4500)
5000
C0000)
Источник тепло- и влаговыделения
Кондитерская печь (на 1 мг
внешней поверхности)
Кипятильник:
емкостью 200 л, диаметром
0,8 м
то же, 100 л
емкостью 50 л, диаметром 0,5 м
» 25 л
Жарочно-кондитерские шка-
шкафы ГКШ-3 и ШК-20
Жаровня газовая УЖГ-Г1
илч электрическая УЖГ-Э1 м
Разные электроприборы,
кроме кипятильников, плит и
котлов (на 1 кет установленной
мощности)
Паропроводы (на 1 кг пара)
Люди (на 1 рабочего)
Стенки завес над плитой
(на 1 м% остекления)
Обрабатываемые продукты
на плитах (на 1 кг/ч)
Влаговыделения {кг/ч) вароч-
варочных котлов в зависимости от
их емкости, л:
40
60
125
250
400
600
800
эвыделе-
явное),
ч
с <и «
,<и я а
Н ж и
500
2000
1500
1200
600
2500
2500
260
25
80
100
B50)
3
5
10
16
23
39
48
Примечания. 1. При определении тепло-влаговыделений оборудования коэффициент
одновременности работы оборудования принимают равным 0,8.
2. Тепловыделения в помещение от оборудования, установленного под завесами, принимают
20% от приведенных в таблице; влаговыделения не учитывают. Скрытые тепловыделения при*
ведены в скобках.
3. При расчете завес принимают: удаление 80% тепла, 100% влаги. Температуру под ча-
весами над плитами принимают 45е, над варочными котлами — 80е, относительную влажность
воздуха - 80%.
4. Влаговыделения на 1 рабочего человека составляют 0,16 кг/ч, на 1 кг/ч обрабатывае-
обрабатываемых на плитах продуктов — 0,40 кг/ч.
32
Таблица VII.5 Расчетные параметры наружного воздуха
Наименование
населенных
пунктов
Алекхандровск-
Сахалинский
Алма-Ата
Архангельск
Астрахань
Ашхабад
Баку
Барнаул
Батуми
Бодайбо
Братск
Брест
Брянск
Вильнюс
Винница
Витебск
Владивосток
Волгоград
Воронеж
Ворошиловград
Горький
Днепропетровск
Душанбе
Енисейск
Ереван
0!
Географн
широта, '
52
44
64
48
36
40
52
40
56
56
52
52
56
48
56
44
48
52
48
56
48
40
60
40
та
си 5
Q
||
I »»
о х
(Хх
со 01
iQ ч
760
700
760
760
730
760
745
760
715
730
745
745
745
730
745
745
745
745
760
745
745
685
745
685
Параметры
ура.
Температ
19
—19
27,6
— 12
18,6
—19
29,5
—8
36
2
28,3
1
23,9
—23
25,9
4
23,1
—36
22,5
—30
22,4
—8
22,5
—13
21,6
—9
23
— 10
21,6
— 12
23,6
— 16
28,6
—13
24,2
— 14
27,3
—10
21,2
—17
26,5
—9
34,3
—2
22,3
—28
29,7
—8
ш 3
Теплосод
жание, к«
11,2
—4,2
12,3
-2,2
11,6
-4,2
14,6
—1
13,9
1
15,6
2
12,4
-5,3
16,5
3,1
11,6
—8,6
11,7
—7,1
11,7
j
11,9
-2,5
11,5
-1,2
12,8
-1,6
11,8
-2,2
12,8
-3,4
13,2
-2,5
12,5
-2,8
13,2
—1,6
12,2
-3,7
12,9
1 ,о
13,8
0,9
11,5
—6,6
14,6
—1
Е
се*
п.
СО
о.
<и
|у
22,1
—26
31,2
—27
24,5
—32
33
—22
39
—11
31,7
—4
28,3
—39
29,6
—1
27,6
—47
27,7
—43
27
—20
27,3
—24
26,1
—23
27,3
—21
25,7
—26
23,4
—25
33
—22
28,9
—25
31,8
—25
26,8
—30
31
—24
36,8
—14
27,7
—47
34,8
— 19
ержа-
1кг
Р
11,9
—6,1
13
—6,4
13,2
-7,6
15,4
—5
15
-1,9
16,4
0,2
13,3
—9,3
17,1
1,2
12,6
-11,3
12,7
— 10,3
13,5
-4,5
12,7
—5,5
12,7
—5,3
13,6
-4,7
12,7
-6,1
14,7
—5,8
13,8
5
13,1
—5,8
14
—5,8
13,1
-7,1
13,7
—5,5
14,7
—2,8
12,6
—11,3
15
—4,2
в
¦ура.
Температ
34
—41
42
—36
34
—48
40
—34
47
—24
40
—13
41
—52
40
—9
39
—55
37
—58
37
—36
38
—42
34
—37
38
—36
36
—41
36
—31
42
—36
41
—38
40
—42
37
—41
40
—34
40
—29
37
—59
41
—31
со
S.S8
Теплосод<
ние, ккал
16
—9,8
19,5
—8,6
17,6
—11,5
20,2
-8,1
18,4
—5,5
19,4
-2,5
17,8
—12,5
19,3
—1,3
15,7
—13,2
15
-13,9
15
—8,6
18,1
-10,1
16,7
-8,1
16,7
—8,6
14,6
—9,8
19,3
-7,3
16
—8,6
16,7
-9,1
15,8
—10,1
16,8
-9,8
20,2
-8,1
17,8
—6,8
15,2
—14,2
17,4
7 "X
1 ,О
*
ветра
Скорость
3,7
7,8
1
1,9
4
5,9
3,6
4,8
2,4
2,8
4
8,4
1
5,9
—
1
3,2
1
3,4
3,3
5,2
1
6,3
1
5,5
2,8
3,6
3,6
5,9
4,7
9
4,6
8,5
3,3
5,4
1
5,3 '
1
5,1
1
5,5
1
2,8
1
3,7
1
2,5
2 5-2813
33
Продолжение табл. VII,5
Намнем овшше
населенных
пунктов
Запорожье
йржутсж
Казань
Караганда
Керчь
Киев
Кировоград
Кишинев
Конотоп
Красноярск
Курск
Ленинград
Львов
Магнитогорск
Минск
Москва
Мурманск
Наманган
Николаев
Новороссийск
Новосибирск
Одесса
Петрозаводск
Полтава
га ц
р О
х°
*с ?
eg
Is
uB
48
52
56
48
44
52
48
48
52
56
52
60
48
52
52
56
68
40
48
44
56
48
60
48
i
p* **
o.^
S <?
С x
«ГЕ
760
715
745
715
760
745
745
745
745
730
730
760
730
730
745
745
760
715
760
760
745
760
760
745
Параметры
re
га
С.
27,1
—9
22,7
25
22$
is
25,1
—20
26
__4
23,7
—10
25,8
—9
26
у
24
j i
22,5
—22
22,9
—14
20,6
— 11
22,1
—7
22.8
21,2
]Q
22,3
_} 4
16.G
i a
34,2
—7
27,9
7
26,7
2
22/7
—24
25
—6
18,6
— 14
24,5
—11
A
I
о §
gg
II
13.3
? 4
12
—5,8
12,2
—3,9
11,1
—4,5
14,5
0,3
12,8
-1,6
13,2
—1,3
13,5
—0,7
12,5
~1 Q
11,8
5
12,2
—2,8
11,5
j9
12J
—0,6
11,8
5
11,9
I g
11,8
—2,8
9.9
3 9
14,9
—0,9
13,9
—0,7
14,4
—0,9
12
—5,5
14,1
—0,3
11
—2,8
12,9
-1,9
да
fe
«0
ft.
с
&
31,2
-23
26,9
ЧА
27,3
-30
31
— 32
30,3
28,7
—-21
29J
2]
30,2
— 15
28
—23
25,9
—40
27,8
__24
24,8
—25
26,4
io
27,4
- 34
25,9
--25
28.5
-25
22
28
зГ
— 15
31
_ J9
зол
„13
26,4
4Q
18,6
— 18
23,1
-29
29,4
. 22
Б
ft!
| ё
S к
14
t; Я
12,8
Q 1
»7j i
13,1
—7,1
12,4
-7,6
15
-3,1
13,4
—4,7
13,7
—4 7
14,2
-3,1
13,3
-5,3
12,4
—9,6
12,8
-5.5
12,3
-5,8
13,7
—4,2
12,5
—8.1
12 8
—5^8
12,9
—5 8
10*2
-6,6
15,7
-3,1
14,8
—4 2
15/7
-2,5
13,1
-9,3
14,8
-3,9
12
-6,8
15.5
—5
'?.
03
С
о
п
S
41
—34
36
—50
38
—47
40
—49
37
—26
39
on
\J?t
40
-35
39
—32
37
— "Kl
38
—53
37
—38
33
—36
38
—34
39
—46
35
—39
33
—40
33
—38
44
—29
40
—30
39
—24
38
—50
38
-29
35
—40
38
—37
в
&5
о «
о .
с Si
Ii
15,8
—8,1
16.9
—12
17,2
—11,3
15,4
— 11,8
17
—6,1
16,9
—7,6
15,6
-8,4
17,6
-7,6
15,5
—8,8
15,9
—12 7
16,7
Q 1
16
—8,6
16,9
—8,1
16,4
— 11
16,4
-9,3
16,7
—9,6
12,8
—9,1
17,8
—6,8
17,2
—-7 1
17^2
^ t;
IS%
—12
17,6
—6,8
15,2
—9,6
16,4
f
1
С
С
о
б
3,5
5,4
1
2,8
3,6
5,7
7,7
4,1
7,5
1
4,3
1
4,8
3,6
5,4
1
5,2
1
6,2
3,5
5,3
8,7
4,2
1
6,4
1
8,1
3,8
5,4
3,4
4,9
3,8
7,5
1
2
3,2
5,4
2,9
6,7
1
5,7
3,9
8,5
3,2
5,9
4,4
6,2
34
Продолжение табл. VII.5
Наименование
населенных
пунктов
Рига
Ровно
Ростов-на-Дону
Самарканд
Свердловск
Севастополь
Симферополь
Сочи
Сыктывкар
Таллин
Ташкент
Тбилиси
Тернополь
Ужгород
Умань
Уральск
Уфа
Фергана
Фрунзе
Хабаровск
Харьков
Херсон
Целиноград
Челябинск
ta a
щ о
¦в- j
^З
56
52
48
40
56
44
44
44
60
60
40
40
48
48
48
52
56
40
44
48
52
48
52
56
m
Ч •
li
3" 1
аЧ
<и
S <ц
о g
О. я
ее а)
[О Ч
760
730
745
685
730
760
730
760
745
760
715
715
730
745
745
760
745
700
700
745
745
760
730
745
Параметры
А
03
а.
1
20,3
—9
22,6
g
27,3
—8
32,3
—3
20,7
—20
25
0
26,1
4
25,9
2
20,3
—20
19
—9
33,2
—6
28,8
0
22,1
—9
24,2
—7
24,1
—10
28,1
—18
23,4
—19
32,2
7
28,9
9
24,1
—23
25,1
—11
29
7
24,9
—22
22,8
—20
!
&§
о *
о <и
4 я
н
11,3
-1,3
12,3
-1,3
13,7
—1
14,2
0,5
11,5
-4,5
14,5
1,7
14,2
0,3
15,8
2,3
11,7
-4,6
11,3
-1,3
13,9
0,6
14,4
1,4
12,6
-1,2
13
-0,6
12,8
-1,6
12,8
-3,9
12,1
4 2
И',9
-0,8
12,6
-1,5
14,5
-5,3
12,6
-1,9
13,8
-0,7
11,5
—5
11,5
—4,5
Е
а
си
о.
<и
с
iv
24,3
—20
25,1
—21
31,9
—22
35
—13
28,7
—31
29,4
—11
31,8
— 16
30,2
—3
25,7
—36
23,5
—21
35,7
—15
34,7
7
26,8
—21
28,1
—18
28,7
—21
32,8
—30
28
-29
36,2
—15
34,4
—23
28,4
оо
29,4
—23
30,6
—18
31
—35
27,3
—29
J8
а. а
is
Ц
s|
12,2
-4,5
13,2
—4,7
14,5
—5
15
-2,6
12,2
-7,3
15,4
2
15,1
-3,4
16,6
0,5
12,6
—8,6
12,2
—4,7
15
-3,1
15
—0,9
13,7
—4,7
14
—3,9
13,8
-4,7
13,6
7 1
13
—6,8
15,7
—3,1
13,8
—5,3
15,6
¦—7,6
13,4
—5,3
14,7
—3,9
12,2
—8,4
12,5
—6,8
в
2.
а)
пер
34
—35
38
—36
40
—33
44
—30
38
—43
38
—22
40
—29
39
— 15
35
—51
33
—32
44
—30
40
—23
37
, 34
40
—28
38
-37
42
—43
40
—42
43
—28
42
-38
40
—43
39
—36
39
—32
42
—52
39
-45
ц
15,9
—8,4
17,2
—8,6
17,8
-7,9
20,3
-7,1
15,8
-10,3
17
—5
16,8
—6,8
17,8
—3,1
14,5
-12,2
15,4
-7,6
19,8
-7,1
19,7
—5,3
15
—8,1
17,6
—6,6
15,5
—8,8
15,5
—10,3
17,6
—10,1
21,8
-6,6
17,6
—9,1
19,4
—10,3
18,2
—8,6
17,8
-7,6
15,4
—12,5
18,1
—10,8
а.
т
б
о
о
а
Ско
1
4,5
1
7,5
3,6
6,5
1
2,7
1
5
2,3
6,4
2,8
6
1,8
6,5
3,5
5,5
4,9
7,7
1,2
1,7
1
3,9
1
5,1
1
3,6
1
5,8
1
6,8
3,4
8,1
1
2
1
2,4
1
5,9
1
5
1
6,2
5
7,7
3,2
4,5
35
Продолжение табл. VII.5
Наименование
населенных
пунктов
га <в
Параметры
о «и
p
S3 «
Чернигов
Якутск
Ялта
52
62
44
745
745
760
23,2
— 11
23
—45
26,3
1
12.3
— 1,9
11,5
—10,8
14,6
1,9
27,8
—22
28,6
—55
30,5
—6
13
-5
12,5
— 13,2
15,4
-0,6
39
-34
38
-64
39
-15
16,8
—8,1
14,6
—15,4
17
—3,1
3,5
4,2
1
2,6
2,4
4,4
Примечания 1 Для параметров воздуха и скорости ветра, верхняя строчка у всех
городов содержит данные Для теплого периода года, нижняя — холодного
2. В таблице приведены осредненные данние, предназначенные для расчетов
Определение количества вентиляционного воздуха
Количество вентиляционного воздуха определяется для каждого помещения на
основании выделяющихся в помещении вредностей, приведенных в табл. VI 1.2—
VH.4 и др., или задается на основании исследований.
Если характер и количество вредностей не поддаются учету, вентиляционный воз-
воздухообмен определяют по кратностям, значения которых приведены в табл. VII.7.
Приведенные в табл VII.7 кратности обмена воздуха отнесены к высоте помещения
Зм. При другой высоте помещений эти кратности принимаются с коэффициентом,
равным отношению высоты помещения C м) к проектной высоте.
Необходимый воздухообмен определяют по следующим формулам:
при газовыделениях
(VII. 1)
при влаговыделениях
при тепловыделениях
по кратности
L, =
— Ь„
D
Q
Cy(ty~tB)
(VII.2)
(VH.3)
Здесь L — необходимый воздухообмен, м?/ч;
G — газовыделение в помещение, л/ч;
Ьв — предельно допустимое содержание газа в удаляемом воздухе, л!мг;
Ьн — содержание газа в приточном воздухе л/м3;
D — влаговыделения в помещение , г/ч;
dB и йя — влагосодержание удаляемого и приточного воздуха, г/кг;
у — плотность воздуха, кг/м3;
Q — выделение в помещение явного тепла, ккал/ч;
С — теплоемкость воздуха, равная 0,24 ккал/кг-°С;
ty и tH — температура удаляемого и приточного воздуха, " С;
V" — объем помещения, м3;
/Ср — кратность воздухообмена (табл. VII.7).
36
Нормы допустимых концентраций СО2 в воздухе, л[мэ
В местах постоянного пребывания людей (жилые комнаты) . . 1
В детских комнатах и больницах 0,7
В местах периодического пребывания людей (учреждения) . . 1,25
То же, кратковременного пребывания 2,0
В наружном воздухе:
населенная местность (село) 0,33
малые города 0,4
большие » 0,5
При одновременном выделении в помещение тепла и влаги расчет удобнее вести
по / — d-диаграмме (стр. 102), пользуясь угловым масштабом (тепловлажностным
отношением).
При выделении в помещение нескольких видов инертных газов (СО2 и др.) необ-
необходимый воздухообмен определяют по формуле (VI 1.1) для каждого газа отдельно
и принимают большее значение. При выделении нескольких токсичных газов, паров
растворителей (ацетона, спиртов, эфиров, уксусной кислоты и др.), раздражающих
газов (серного и сернистого ангидрида, хлористого и фтористого водорода и др.)
принимают сумму вентиляционных воздухообменов, определенных для каждого га-
газа раздельно.
Пример VII. 1. Определить необходимый воздухообмен на 1 чел., находящегося
в спокойном состоянии.
Необходимый воздухообмен по СО2 определяем по формуле (VII. 1). Выделение
СО2 для 1 чел. в спокойном состоянии по табл. VII.2 равно 23 л/ч. Содержание СО» во
внутреннем и наружном воздухе принимаем по нормам, Ьв = 1 л/м3; Ьа = 0,5 л/м3.
Подставляя эти величины в формулу (VII. 1), находим
/ _ G _ 23 —ли з/
L(J2 ьв — ьн r i — o,5
Необходимый воздухообмен по влаговыделениям определяем по формуле (VII.2).
Влаговыделение 1 чел. в спокойном состоянии D = 40 г/ч, по табл. VII.2 плотность
воздуха при t — 20° у — 1,2 кг/м3; влагосодержание внутреннего удаляемого возду-
воздуха dB = 8,9 г/кг при В = 745 мм рт. ст. и <р = 60%, находим по / — d-диаграмме
(см. лист VII. 14). Аналогично находим влагосодержание наружного воздуха dH =
— 6,3 г/кг при tH = 10° и ф = 80%. Подставляя эти величины в формулу (VII.2),
получаем
Ld = (dB-dH)v = (8,9-6,3) 1,2 = 12'8 М*/Ч'
Необходимый воздухообмен по тепловыделению определяем по формуле (VII.3).
Явное тепло QH = 75 ккал/ч находим по табл. VI 1.2.
1 Q* __ 75
Q Cv{ty — ta) 0,24 • 1,2 • Д^ '
При ta = 10° значение Д? = /у — tH = 20 — 10 = 10. Таким образом, LQ =
= 26,05 м3/ч. При летних температурах перепад At = 3° и Lq = 87 м3/ч.
На основании расчетов следует, что необходимый воздухообмен на 1 чел., напри-
например, для условий Киева должен составлять (м3/ч):
Зимой и в переходной период:
в жилых зданиях (постоянное пребывание) 46
в учреждениях (временное пребывание) 30,6
в театрах (кратковременное пребывание) 16—26
Летом при At = 3° 87
Для помещений, где количество одновременно пребывающих людей извест-
известно, вентиляционный воздухообмен определяют по норме подачи воздуха на I чел.
(табл. VII.8).
В производственных помещениях с объемом здания менее 20 м3 на 1 чел. должна
быть предусмотрена вентиляция, обеспечивающая воздухообмен не менее 30 мУч
на 1 работающего, а в помещениях с кубатурой на 1 работающего 20—40 м3 — не ме-
менее 20 м3/ч. В помещениях без окон и фонарей воздухообмен на 1 чел. должен быть
37
Таблица VII.6. Нормативные параметры воздуха в рабочей зоне производствен-
Г. 7—62)
Характеристика
помещений
Лроизводственные,
незначительные из-
избытки явного теп-
la B0 ккал/мэ ¦ ч
1 менее)
Производственные;
значительные из-
избытки явного теп-
тепла (более 20 ккал/
м3-ч)
Общественные и
и жилые здания
Категория
работы
Легкая
Средней
тяжести
Тяжелая
Легкая
Средней
тяжести
Тяжелая
Холодный и i
1ереходный периоды года (tH <-fl0°)
На постоянных рабочих местах или в обслужи-
обслуживаемой зоне жилых и общественных зданий
Оптимальные
со
П.
1ату;
п.
ф
С
Зю
18—21
16—18
14—16
18—21
16—18
14—16
19—21
1 Е*
гель
эж-
про
5 ч *
X \К О
Н со О
ОКИ
60—40
60—40
60—40
к
*t|
о gj
о S <u
0,2
0,3
0,3
0,2
0,3
0,3
0,3
Допускаемые
со"
со
пер
s
17—22
15—17
13—15
17—24
17—22
14—17
те ль
аж-
про:
о д д
О (-¦
ОТН1
ная
нос
80
80
аз
g,svo
0,3
0,5
0,5
0,5
По соответствую-
соответствующим главам СНиПа
Допус-
Допускаемая
темпе-
температура
вне ра-
рабочих
мест
°С
15—20
13—15
12—14
15—26
15—24
12—19
Примечания 1. Незначительными считаются избытки явного тепла не превышающие
мещениях 2 При определении характеристики помещений по избыткам явного тепла для уста
тепло, которое выделяется в рабочую зону и уносится с воздухом, удаляемым местными отсосами.
38
ных помещений и в обслуживаемой зоне общественных и жилых зданий (СНиП II—
т
Теплый период
года (tH ^ +10*)
На постоянных рабочих местах или в обслуживаемой зоне .
и общественных чданий
Оптимальные
атура
а,
аз
В
Но
22—25
20—23
17—20
22—25
20—23
17—20
22—25
|,|
8 § д
а «я о
н л о
о я я
60—40
60—40
60—40
я
о «о
о *_
0,3
0,3
0,3
атур*
П.
0)
С
Зи
Не более
чем на 3° вы-
выше расчетной
наружной вен-
вентиляционной
температуры
(параметры А),
но не Солее
28°
Не более
чем на 5° вы-
выше расчетной
наружной вен-
вентиляционной
температуры
(параметры А),
но не более
28"
Не более
чем на 3° вы-
выше расчетной
наружной вен-
вентиляционной
температуры
(параметры А)
Допускаемые
тель-
аж-
проц
5 о л
о а в
При 28° не
более 55; при
26° не более
60; при 24° не
более 65; ни-
ниже 24° — не
более 75
При 28° не
более 55; при
26° не более
60; при 24° не
более 65; ни-
ниже 24° не бо-
более 75
—
«ИЛЫХ
!§!
О а> ш
о *_-
0,5
0,7
1, но не
менее 0,5
0,7
0,7—1
1 - 1,5,
но не ме-
менее 0,5
0,5
Доп скаемая
температура
Bi e рабочих мест,
°С
Не более
чем на 3° вы-
выше расчетной
наружной вен-
вентиляционной
температуры
(параметры А)
Не более
чем на 5° вы-
выше расчетной
наружной вен-
вентиляционной
температуры
(параметры А)
20 ккал/м3, явным считается тепло, воздействующее на изменение температуры воздуха в по-
новления иорм метеорологических параметров в рабочей зоне не следует исключать из расчета
39
Таолица VII.7.
Расчетные температуры и воздухообмен в помещениях
жилых и общественных зданий
Помещения
Жилые здания (СНиП Н-Л. 1—71)
Жилая комната квартиры и общежития в зданиях
для I строительно-климатической зоны (воздухо-
(воздухообмен на 1 м2 площади пола)
То же, для остальных зон
Кухня квартиры, кухня и кубовая общежития
{в негазифицированных зданиях)
То же, в газифицированных:
при двухконфорочных плитах не менее
то же, при трехконфорочных
» при четырехконфорочных
Ванная индивидуальная
Ванная с индивидуальным нагревателем
Уборная индивидуальная
Совмещенный санитарный узел
То же, с индивидуальным нагревателем
Умывальная индивидуальная
Ванная или душевая общие
Кабина личной гигиены женщины
Уборная общая:
на унитаз
на писсуар
Гардеробная, комната для чистки и глажения
одежды, умывальная общая в общежитии
Помещения для культурно-массовых мероприятий,
индивидуальной подготовки к занятиям, комната
отдыха дневного пребывания, помещения комендан-
коменданта и воспитателя, служебная комната обслуживаю-
обслуживающего персонала в общежитии
Постирочная
Гладильная, сушильная в общежитии
Сушка для одежды и обуви в общежитии
Приемные в общежитии
Парикмахерская в общежитии
Кладовые и бельевые в общежитии
Изолятор в общежитиях:
вестибюль
палата, комната персонала
кабинет врача
кабинет физиотерапии
процедурная
Машинное помещение лифтов (воздухообмен по
расчету, но не менее
Электрощитовая, мусоросборная камера
Гостиницы (СНиП Н-Л. 17—65)
Номера (на одно гостиничное место)
Темпера-
Температура, °С
20
18
15
15
25
18
16
25
18
18
25
23
16
16
18
18
15
15
15
18
18
16
16
20
18
20
20
5
5
20
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
C)*
F0)
F0)
G5)
(90)
B5)
B5)
B5)
E0)
E0)
0,5
5
2
E0)
B5)
1,5
6
7
3
6
3
3
1
1
1
1
4
2
1
1
C0)
приток
—
—
—
—
—
—
—
—
—
•—
—
¦—
—
—
'—
—
—
—
По рас-
расчету, но
не менее
А
Ч
То же, 2
» 4
2
—
.—
—
—
—
3
1,5
—
—
—
* Цифры в скобках обозначают воздухообмен в м3/ч (не менее).
40
Продол жен
Помещения
Гардероб, комната для чистки одежды и обуви,
общая умывальная
Кладовые, бельевые, камера хранения
Санитарный узел номера:
одноместный
двухместный
Общий санитарный узел:
на 1 унитаз
на 1 писсуар
Санатории (СНиП Н-Л. 10—62)
Вестибюль, гардеробная, регистратура, помещение
лля хранения вещей больных, парикмахерская
Кабинет главного врача (директора), кабинет за-
заместителя директора, бухгалтерия с кассой, кан-
канцелярия, комната общественных организаций и
инженерно-технического персонала, медицинский
архив
Спальные комнаты, комнаты персонала, комнаты
чистки одежды и обуви, ожидальные, комнаты
дневного пребывания
Кабинеты врачей, аптечная комната
Кабинеты: рентгеновский (при работе с закрыты-
закрытыми аппаратами), электросветолечения, парафино-
и озокеритолечения, массажные
Ингаляторий индивидуальный
То же, групповой
Кабинеты: функциональной диагностики и электро-
электрокардиографии, антропометрическая, кислородная
палата, процедурные,
Зубоврачебный кабинет
Зал лечебной физической культуры (на одного че-
человека)
Лаборатория
Водолечебница и грязелечебница:
зал с ваннами, душевой, зал с водолечебной ка-
кафедрой, зал грязевых процедур и душевые кабины
в зале
раздевальные (баланс по объему залов с ваннами
и грязевых процедур)
грязевая кухня, помещение для мойки и сушки
гфостыней, халатов, брезентов
бельевые, кладовые брезентов, халатов, просты-
простыней, грязелечебницы, компрессорная ингалятория
Обеденный зал, раздаточная
Варочный зал, заготовочная, кондитерская с печью
Буфетная, хлеборезка
Моечные кухонной и столовой посуды
Заготовочные, изолированные от варочного зала —
мясная, рыбная, овощная и холодных блюд, ком-
комнаты для предварительной обработки продуктов
Машинные отделения для охлаждаемых камер,
гардеробная персонала
Темпера-
Температура, °С
20
1G
25
25
16
16
16
18
18
20
20
20
20
20
18
18
18
25
23
18
16
16
5
16
18
16
16
ие табл. VII.7
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
1
1
E0)
F0)
E0)
B5)
1
0,5
1
1
4
4
10
2
1
—
3
5
—
5
0,5
приток
—
—
—
—
—
•—
-
—
—
1
3
3
9
1,5
1
E0-60)
1
3
2
4
—
По расчету
По расчету
1
6
4
1
1
4
3
41
Пр<
Помещения
Кладовые суточного запаса продуктов, загрузоч-
загрузочная, тарная
Комнаты шеф-повара, сестры, врача и персонала
Зрительный зал с эстрадой (на 1 зрительное место)
летом
зимой
Кинопроекционная
Радиоузел, фотолаборатория
Гостинные, комната для артистов
Б иблиотека-читал ьня
Бильярдная
Помещение для сдачи и сортировки грязного белья
Стиральная (воздухообмен по расчету, но не менее)
Гладильная, сушильная (воздухообмен по расчету,
но не менее)
Помещение для починки, хранения и выдачи чис-
чистого белья
Комната персонала, гардеробная
Аптеки (СН 273-64) и (СНиП П-Л.9—70)
Зал обслуживания
Ассистентская, асептическая, расфасовочная, хра-
хранение товаров, комната химика-аналитика
Моечна я, кубовая-стерилизационная
Помещение для хранения термолабильных материа-
материалов
Больницы и поликлиники (СНиП II-J
Палаты:
для взрослых, противошоковые, спальные для ма-
матерей детских отделений, гипотермии, для тубер-
туберкулезных (на 1 койку)
предродовые, оклампсии, манипуляторные, для
новорожденных
послеоперационные, отделений анестезиологии-реа-
анестезиологии-реанимации, родовые, родовые (боксы), операционные,
операционные-диализационные, наркозные, для
больных с ожогами кожи
послеродовые (на 1 койку)
для детей (в том числе для новорожденных на 1
койку)
для травмированных и недоношенных новорожден-
новорожденных (на 1 койку)
Палаты в боксах, полубоксах, фильтр-боксы, пред-
боксы (вытяжка из коридора)
Фильтры, приемно-смотровые боксы, смотровые,
перевязочные, манипуляционные, предоперацион-
предоперационные, процедурные, комнаты для сцеживания
грудного молока и кормления детей в возрасте
до 1 года, кабинеты пневмоторакса с кабиной
для раздевания и комнатой отдыха, помещения
для прививок
)должение табл. VII.7
Темпера-
Температура, °С
12
18
¦—
14
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
1
1
По
притоку
То же
приток
—
—
D0)
B0)
По нормам кинотеатров
18
18
18
18
15
15
15
15
16
18
18
18—20
12
[.9—70)
20
25
22
22
22
25
22
22
1
1
2
10
4,5
13
6
I
1
3
3
4
3
—
2
1
—
3
—
3,5
10
4
1
1
—
2
3
2
D0)
1,5
По расчету
D0)
B0)
A5)
2
2
2,5,
1,5
42
Продолжение табл. VII.7
Помещения
Темпера-
Температура, °С
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка приток
Кабинет врачей, ангинографии, акопунктуры, вы-
выписные, аудометрии, антропометрии, а также
комнаты персонала, отдыха больных водолечебниц
помещения для ректороманоскопии
Процедурные и кабины для раздевания при рент-
генодиагностических кабинетах, процедурные и
раздевальные флюорографических кабинетов, про-
процедурные для рентгеновских снимков зубов, моеч-
моечные лабораторной посуды патолого- анатомичес-
анатомических отделений, комнаты управления рентгенов-
рентгеновских кабинетов и радиологических1 отделений,
фотолаборатория, кабинеты электросветолечения,
массажные
Стершшзационные при операционных, лаборато-
лаборатории и помещения для производства анализов, ка-
кабинеты (помещения) радиотелеметрических, эндо-
эндокринологических и других исследований, кольпо-
скопные, помещения для приема, сортировки и
взятия проб для лабораторных анализов, монтаж-
монтажные и моечные кабинетов искусственной почки
и помещения для аппарата искусственного крово-
кровообращения, растворные-деминерализационные,
препараторские лабораторий, помещений для
центрифуг и окраски мазков, весовые, калори-
калориметрические, средоварки, материально-аппаратные
лабораторий, фиксационные, комнаты для заня-
занятий с персоналом, рецептурные, помещения для
подготовки перевязочных и операционных мате-
материалов и белья, контроля, комплектования и упа-
упаковки инструментов, приема, разборки, мытья и
сушки хирургических инструментов, шприцов.игл
и катетров
Залы лечебной физической культуры (на одного
занимающегося в зале)
Кабинеты механотерапии и функциональной диаг-
диагностики
Кабинеты лечебной физической культуры, зубо-
зубоврачебные кабинеты, комнаты зондирования, по-
помещения для дегельминтизации
Помещения (комнаты) для санитарной обработки
больных, душевые, кабины личной гигиены жен-
женщин, помещения для субаквальных, сероводородных
и других ванн (кроме радоновых), подогрева пара-
парафина и озокерита, лечебные плавательные бас-
бассейны
Помещения для хранения гипсовых бинтов и гип-
гипса, музеи и препараторские при них в патолого-
анатомических отделениях, компрессорные инга-
ингаляториев, центральные бельевые и бельевые для
хранения чистого белья, помещения для хране-
хранения лекарственных средств, перевязочных мате-
материалов и других медицинских товаров, помеще-
помещения для временного хранения инфицированного
белья и постельных принадлежностей, помеще-
помещения для хранения хозяйственного инвентаря.
20
20
18
18
22
20
25
16
E0)
43
Продолжение табл. VII.7
Помещения
Темпера-
Температура, °С
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
приток
Помещения стерилизационных-автоклавных цент-
центральных стерилизациоыных
Помещения для мытья, стерилизации и хранения
суден и горшков, мытья и сушки клеенок, сорти-
сортировки и временного хранения грязного белья,
для хранения предметов уборки, помещения для
хранения (временного) последов и льда, помеще-
помещения для временного хранения белья и хранения
твердых отходов, загрязненных радиоактивными
веществами, кладовые кислот, помещения для
хранения дезинфицирующих средств
Регистратуры, справочные, вестибюли, гардероб-
гардеробные, помещения для приема передач больным,
помещения для временного хранения вещей боль-
больных, ожидальные, помещения для хранения теп-
теплых вещей при верандах, помещения для хране-
хранения одежды и обуви больных, выходящих на про-
прогулки, кладовые вещей больных и гладильные,
инструментально-материальные, раздаточные с
подсобным помещением в молоччо-раздаточных
пунктах, комнаты для хранения реактивов и аппа-
аппаратуры в патолого-анатомических отделениях, по-
помещения для текущего ремонта физиотерапевти-
физиотерапевтической аппаратуры, буфетные, столовые для боль-
больных.
Помещения для обработки резиновых перчаток,
для мытья и стерилизации столовой и кухонной
посуды при буфетных и столовых палатных отде-
отделениях, боксов и полубоксов, парикмахерские для
обслуживания больных, муляжные.
Хранилища радиоактивных веществ, фасовочные
и моечные в радиологических отделениях, моеч-
моечные лабораторий.
Процедурные в кабинетах для статической и по-
подвижной теле-гамма-терапии, комнаты для центри-
центрирования в кабинетах для подвижной теле-гамма-
терапии, процедурные рентгенотерапевтические,
кабинеты микроэлектроволновой терапии, ультра-
ультравысокочастотной терапии, аэроионолечения, тепло-
теплолечения и укутывания, помещения приготовления
растворов для радоновых ванн, кабинеты лечения
ультразвуком
Радоновые ванны, грязелечебные залы, душевой
зал с кафедрой, кабинеты грязелечения для ги-
гинекологических процедур
Раздевальные и кабины для раздевания в водо-
водолечебницах (приток по балансу вытяжки из залов
с ванными и грязевых процедур).
Помещение для хранения и регенерации грязи
Комнаты хранения трупов
Комнаты для одевания и выдачи трупов, кладовые
для хранения гробов, помещения для хранения
хлорной извести
16
По расчету
16
18
18
18
20
25
23
12
2
14
10
3
По
балансу
2
44
Продол ж еь
Помещение
Дезинфекционные камеры:
приемные (приток из чистого отделения)
грязные (то же)
разгрузочные (чистые) (вытяжка через грязное
отделение)
Шлюзы при сероводородных ваннах
Кабины для раздевания при сероводородных ван-
ваннах
Помещения для приготовления растворов серово-
сероводородных ванн и хранения реактивов
Помещения для мойки и сушки простыней, холс-
холстов, брезентов, грязевые кухни
Помещения* для ингаляции (процедурные)
Секционные
Шлюзы перед палатами для новорожденных,
изоляторы в отделениях для новорожденных, по-
помещения для выписки родильниц и облучения де-
детей кварцевой лампой
Уборные для больных и умывальные:
на 1 унитаз
на 1 писсуар
Клизменные
Малые операционные
Склады хранения стерильных материалов
Детские сады и ясли (СНиП Н-Л. 3—71)
Игральная-столовая, приемная младшей группы
ясельного возраста климатических подрайонов:
IA, Ш, 1Г
Щ, 1Д
То же, районов II, III, IV
Групповая, приемная средней и старшей групп
ясельного возраста климатических подрайонов:
1А, Ш, 1Г
Ю, 1Д
То же, районов II, III, IV
Спальня-веранда и раздевальная климатических
подрайонов:
IA, Ю, 1Г
То же, районов IB, 1Д, II, III, IV
Туалетные:
для младшей группы ясельного возраста
то же, средней и старшей групп
для групп дошкольного возраста
Комната для музыкальных и гимнастических за-
занятий
Помещение бассейна для обучения плаванию (не
менее 50 м3/ч на ребенка)
Изолятор, медицинская комната
Комната персонала
Кухня
Комната для хранения чистого белья
Стиральная-разборочная
Темпера-
Температура, °С
16
16
16
25
25
20
16
20
16
22
20
20
20
22
18
23
22
21
21
20
19
19
18
22
21
20
18
29
22
18
15
15
18
1ие табл. VII.7
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжки
3
5
4
3
6
10
10
4
1
E0)
B5)
5
5
—
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2
2
2
1,5
приток
—
—
5
3
3
б
6
8
1
1
—
—
—
6
3
—
—
—
—
—
— '
—
—
—
—
—
—
По расчету
1,5
0,5
—
—
По расчету
0,5
5
—
5
45
Продолжен
Помещение
Суши ль н а я-гладильн ая
Общеобразовательные школы и
школы интернаты (СНиП Н-Л.65—73)
Классные комнаты, учебные кабинеты, лаборато-
лаборатории
Мастерская по обработке металла:
на человека
на электроточило (вытяжка местная искусствен-
искусственная)
Мастерская по обработке древесины:
на человека
местный отсос от клееварки
Гимнастический зал на 1 человека
Спальные комнаты
Актовый зал на 1 человека:
I, II климатические районы
то же, III, IV
Библиотека-книгохранилище, кабинет директора,
заведующего учебной частью, воспитателей, кан-
канцелярия
Кабинеты врачей
Раздевальные при гимнастическом зале
Душевые
Уборные:
на 1 унитаз
на 1 писсуар
Умывальные
Комнаты для чистки одежды и обуви
Вестибюль, гардеробы, кладовые для одежды и
обуви
Веранда для дневного сна
Профессионально-технические
училища (СНиП Н-Л.5—68)
Учебные кабинеты и классы (на 1 человека)
Кабинеты технического черчения и читальные за-
залы (на 1 человека)
Лаборатории без выделения вредностей с точными
измерительными приборами (на 1 человека)
Лаборатории с выделениями вредностей и учебно-
производственные мастерские
Помещения административно-служебные и общест-
общественных организаций
Библиотека-книгохранилище
Гардеробная
Вестибюль
Спортивный зал (на 1 человека)
Актовый зал (на 1 место)
Душевые
Раздевальная при душевых (по объему душевых)
Темпера-
Температура, °С
16
16
16
16
14
15
18
16
16
18
20
20
25
18
18
22
18
16
8
16
18
20
16
18
18
16
16
15
16
25
22
ие т а бл
. VII.7.
Кратность воздухо-
воздухообмена в i ч
вьпяжка
5
приток
5
По расчету
B0)
B50)
•B0)
C50)
1,5
По
притоку
То же
1
1
1,5
5
E0)
B5)
1
3
1,5
1,5
—
—
—
(80)
B0)
D0)
—
1
—
—
—
—
—
—
—
—
A6)
A6)
A6)
По расчету
1
0,5
1
—
—
—
5
—
—
2
2
(80)
D0)
—
5
46
Продолжение табл. VII.7.
Помещение
Кабинет врача
Умывальные в отдельном помещении
Уборные:
на 1 унитаз
на 1 писсуар
Высшие учебные заведения
(СНиП II-Л.6—67)
Аудитории до 150 мест, учебные кабинеты, чер-
чертежные залы, залы курсового и дипломного
проектирования, лаборатории без выделения про-
производственных вредностей (на 1 человека)
Аудитории на 150 и более мест
Актовые залы (на 1 человека):
летом
зимой
Лаборатории, препараторские и другие помещения
с производственными вредностями
Лаборатории с точными измерительными прибора-
приборами
Моечные при лабораториях (без вытяжных шкафов
и местных отсосов)
Книгохранилище
Помещения администрации и общественных органи-
организаций
Рентгеновский кабинет
Фотолаборатория
Вестибюль
Гардероб в отдельном помещении
Спортивные сооружения
(СНиП Н-Л. 11—70)
Спортивные залы:
на 1 занимающегося
на 1 зрителя
Залы для крытых бассейнов
Залы для подготовительных занятий в бассейнах
Вестибюль-грелка катка (на 1 место)
Вестибюль бассейнов
Гардеробные верхней одежды в бассейнах (по объе-
объему за барьером)
Раздевальные душевых и отдельно расположенных
массажных и бань (вытяжка через душевые, при-
приток по балансу с душевыми)
Душевые
Гардеробные домашней одежды с обслуживанием
Массажные
Бани (парильные) (температура обеспечивается тех-
технологическим оборудованием):
русского типа
типа сауны
Уборные при раздевальных (на 1 унитаз)
Темпера-
Температура, °С
20
22
18
18
18
16
16
20
18
18
18
20
18
16
16
15
15
26
18
16
20
20
23
25
18
22
60—70
60—120
23
Кратность воздухо-
воздухообмена в I ч
вытяжка
1
1
E0)
B5)
приток
¦—
.—
¦—
B0)
По расчету
D0)
B0)
По расчету
То же
6
0,5
1
7
2
—
1
4
—
¦—
5
2
2
2
По расчету
,
2
2
10
2
3
1
2
A00)
(80)
B0)
B0)
B0)
B0)
2
—
По
балансу
5
—
2
—
5
¦—
47
Продолжен
Помещения
Помещения для отдыха занимающихся, учебные
классы, методические кабинеты
Помещения для отдыха занимающихся в бассей-
бассейнах
Комнаты администрации, обслуживающего персона-
персонала, инструкторского и тренерско-преподавательско-
го состава, для судей, прессы и охраны общест-
общественного порядка
Лаборатория анализа воды в бассейнах (скорость
в рабочем отверстии шкафа 0,5 м/с)
Мастерские (в том числе для точки коньков)
Насосно-фильтровальная
Хлораторная
Склады баллонов с хлором (кроме указанной нор-
нормы притока, должен быть обеспечен естественный
приток в однократном объеме)
Склад реагентов, хозяйственных химикатов и кра-
красок
Кладовые и склады:
с постоянным пребыванием людей
то же, с кратковременным
Помещения хранения и выдачи ботинок с коньками
Клубы (СНиП Н-Л. 16—71)
Зрительный зал, зал-аудитория (наружного возду-
воздуха на 1 человека не менее 20 М3/ч)
То же, при залах до 200 мест
Фойе, фойе-вестибюль (дополнительно учесть при-
приток воздуха по вытяжке из уборных, курительных,
гардеробных, имеющих входы в фойе)
Гример но-парикмахерская
Артистические уборные
Комнаты рабочих
Костюмерная
Комната кружков
Механическая мастерская
Регуляторная освещения сцены и автотрансформа-
автотрансформаторная (воздухообмен не менее двухкратного)
Светоп роекционная
Звукоаппаратная (на 1 кет мощности аппаратуры)
Кинопроекционная (местный отсос от кинопроекто-
кинопроекторов по нормам для кинотеатров)
Склады объемных декораций (бутафории, мебели,
электроаппарату ры)
Помещение пожарного поста
Комнаты для работы кружков
Гостиная
Бильярдная
Читальный зал
Книгохранилище с открытым доступом читателей
Помещение для выдачи книг на дом
Темпера-
Температура, °С
18
22
18
18
15
16
16
10
10
16
10
16
16
16
18
20
20
18
16
18
16
12
16
16
16
15
16
18
18
18
18
18
18
ие табл
. V1I.7.
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
2
3
1
приток
2
3
1,5
По расчету
3
3
12
12
2
2
1
3
2
2
5
5
—
—
—
—
По расчету
3
—
5
3
5
1,5
2
3
О
2
3
2
3
—
2
2
По расчету
3
C0)
3
1
2
2
2
5
2
2
1
3
3
—
—
2
—
3
3
—
48
Продолжение табл
Помещения
Курительные
Уборные (на каждый унитаз или писсуар)
Гардеробные
Аккумуляторные:
кислотные
щелочные
Театры (СНиП И-Л.20—69)
Зрительный комплекс:
зал (до спектакля, без зрителей)
то же, во время спектакля
Кассовые кабины (на 1 работника)
Распределительный вестибюль
Гардеробная (по объему за барьером)
Фойе, кулуары
Буфет с подсобными помещениями
Курительная
Уборные (на 1 унитаз или писсуар)
Трюм (вентиляция периодическая)
Помещения дирижера, для занятий и настройки
инструментов, библиотека нот
Помещение отдыха музыкантов
Помещения аппаратных звукофикации, звукозапи-
звукозаписи, технологической связи, радиовещания, кабины
дикторов, переводчиков (на I работающего)
Помещения светопроекционных, оборудованных
проекторами с дуговыми лампами:
на 1 проектор
на 1 работающего
То же, с лампами (на 1 работающего)
Помещения регуляторов освещения сцены и зала
(дроссельная)
Помещение щелочной аккумуляторной и хранения
электролита
То же, кислотной
Кладовые:
машиниста сцены, сценической электроаппаратуры,
дежурных складов и складов бутафории текущего
сезона, мебели, реквизита, объемных декораций,
гардероба текущего сезона
Помещения рабочих сцены, билетеров, гардероб-
гардеробщиков, уборщиц
Артистические уборные
Дежурные костюмерные
Дежурные гримерно-парикмахерские
Репетиционные залы
Помещения для занятий артистов
Курительные (на 1 м2 пола)
Буфет с подсобными помещениями
Санитарные узлы:
на 1 унитаз или писсуар
Темпера-
Температура, °С
16
18
16
15
15
16
19—21
18
16
16
18
18
16
16
20
18
18
16
16
16
16
12
15
15
15
18
20
16
16
16
18
16
18
16
. VII.7.
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
10
A00)
2
10
3
—
приток
_
—
—
8
—
—
По расчету
—
—
2
B0)
2
—
По расчету
5
10
A00)
5
1.5
5
—
—
—
—
—
—
3
(ЮО)
G00)
C0)
C0)
По расчету
3
10
1
5
3
1
5
3
2
C0)
3
E0)
8
—
3
2
—
3
3
2
—
—
49
Продолжение табл. VII.7
Помещения
на 1 кабину душа
Кабинет врача и ингаляционная
Вестибюль с гардеробной
Пожарный пост и насосная
Подсобно-производственные помещения:
Живописно-декорационная мастерская
Макетная художника, декоратора, кладовая кра-
красок и для трафаретных работ
Бутафорская и столярная мастерские
Пошивочная и обувная мастерские
Слесарно-механическая и ремонтно-поделочная
мастерские
Склады костюмов, бутафории, мебели
Все прочие помещения для обслуживания сцены
и административно-хозяйственные помещения
К и н о т е а т"р ы (СНиП II-Л. 15—68)
Зрительный зал до 300 мест (наружного воздуха
на 1 зрителя)*
То же, более 300 мест (наружного воздуха на
1 зрителя)**
Распределительные кулуары и фойе
Кассовый вестибюль
Кассовые кабины (приток на 1 человека)
Проекционная
Дополнительная вытяжка из кинопроекторов дуго-
дуговых:
угол 8°, сила тока 60 с
» 9 » » 90
» 10 » » 90
» 11 » » 120
» 12 » » 180
Дополнительная вытяжка из аппаратуры с ксеоно-
выми лампами, мощностью, кет:
0,5—1
2—3
5
Шкаф оконечных усилителей
Перемоточная
Электросиловая
Аккумуляторная кислотная
То же, щелочная
Склад кислот и щелочей
Мастерские: киномеханика, плакатная, столярная
Санитарные узлы (на унитаз или писсуар)
Контора, кабинет директора, администратора, ком-
комнаты персонала
Курительная и совмещенные санузлы
Буфет в отдельном помещении
Доготовочная буфета
Моечная буфета
Кладовая буфета или уборочного инвентаря
Темпера-
Температура, °С
25
20
16
16
18
18
16
18
16
16
18
16—18
16—18
14
12
18
16
16
16
16
16
16
16
16
16
16
12
18
15
15
15
18
15
18
14
16
16
18
12
Кратность
обмена
вытяжка
B5)
2
¦—
2
3
2
3
3
1,5
1
1,5
—
—
—
—
3
3
D00)
G00)
G00)
A000)
A700)
C00)
F00)
(800)
E00)
2
2
10
3
3
2
A00)
1
10
3
4
6
1
воздухо-
в 1 ч
приток
—
2
2
—
2
2
3
3
ч Г"
1,0
—'
—
B0)
B0)
2
2
C0)
3
—
—
—
—
—
—
—
¦—
—
2
—
8
—
—
—
—
1
—
3
2
3
* Расчет ведется по табл. VII.5. параметры А. Перегрев летом не более 3° С.
** Расчет ведется по табл. VII.5, параметры Б. Перегрев летом не более 26° С.
50
Продолжение табл. VII.7
Помещения
Тарная
Бани (СНиП Н-Л. 13—62*)
Вестибюли с гардеробными и кассами
Ожидальные-остывочные
Раздевальные
Мыльные
Душевые в банях комбинированного типа
Тамбуры между мыльной и раздевальной
Парильные
Ванные кабины
Душевые
Парикмахерские
Мастерские бытового обслуживания
Помещения запасных баков для воды
Кладовые
Уборные (на каждый унитаз)
Административные помещения и комнаты обслужи-
обслуживающего персонала
Дезинфекционные камеры:
чистая половина
грязная половина
Помещение топок печей-каменков
Прачечные (СНиП Н-Л. 14—62)
Цех приема белья:
прием с меткой, учетом и сортировкой белья
дополнительно аварийная вентиляция
хранение белья
Ожидальная цеха приема белья
Стиральный цех:
стирка, полоскание и отжим (вентиляция по расче-
расчету, но не менее)
хранение стиральных материалов
приготовление растворов стиральных материалов
централизованный реверс
лаборатория
Стиральао-гладильный цех (вентиляция по расчету,
но не менее)
Цех разборки, починки и упаковки белья
Цех выдачи белья:
хранение белья
выдача белья
ожидальная
Помещение запасных уравнительных баков
Магазины (СНиП Н-Л.7—70)
Торговые залы площадью 150 м2 и менее в мага-
магазинах:
продовольственных
непродовольственных
Торговые залы площадью более 150 м%:
продовольственных
Темпера-
Температура, "С
5
18
18
25
30
25
25
40
25
25
18
16
5
15
20
18
15
15
15
15
—
15
15
15
15
15
10
18
15
15
15
15
15
5
12
15
12
Кратност!
обмен.
вытяжка
1
1
2
9
9
—
1
7
11
1,5
1
0,5
1
E0)
1
2
6
3
4,5
13,5
3
6
13
1
3
1
6
6
1
1
1
—
0,5
1,5
1.5
По ра
j
з воздухо-
\ в 1 ч
приток
—
2
2
2,5
8
8
10
—
6
10
—
1
—
—
—
1
6
2
3
3,5
10,5
2
7
10
1
2
1
4
4
1
1
1
2
—
—
—
счету
51
Продолжение табл. VII.7
Помещения
непродовольственных
демонстрация новых товаров
Разгрузочные помещения (только вытяжка)
Помещения приемки и подготовки товаров к прода-
продаже
Гладильные
Разрубочные
Помещения для хранения инвентаря, упаковочных
материалов и бельевые
Помещения хранения тары
Кладовые:
бакалейных и хлебных товаров
гастрономических товаров и табачных изделий
рыбных товаров, овощей
обуви, парфюмерных товаров
москательных и хозяйственных товаров
прочих товаров
Машинные отделения холодильных камер,, с охлаж-
охлаждением агрегатов:
воздушных
водяных
Холодильники (СНиП И-П.105—74)
Машинные и аппаратные аммиачных установок:
аммиака в системе до 300 кг
то же, более 300 кг
Аварийная вентиляция
Предприятия общественного
питания (СНиП Н-Л.8—71)
Зал, раздаточная, буфет
Вестибюль, аванзал
Помещение для отдыха посетителей и игр
Кабинет врача
Помещение для продажи полуфабрикатов, кули-
кулинарных изделий (и обедов), бельевая, помещение
для отделки кондитерских изделий
Горячий цех, помещение для выпечки кондитер-
кондитерских изделий
Цехи: доготовочный, холодный, мясной, рыбный,
обработки зелени, овощей, птицегольевой, фреоно-
фреоновый холодильной установки
Помещение подготовки яиц
Помещение мучных изделий и приготовления пель-
¦» 1 р тз р й
JVicricii
Моечные столовой и кухонной посуды, судков, та-
тары (воздухообмен по расчету, но не менее)
Помещение резки хлеба, подготовки мороженного,
сервизная, хранение музыкальных инструментов
Помещение заведующего производством
Кабинет директора, контора, главная касса, помеще-
помещение официантов, персонала, совета кафе, кладовщика
Темпера-
Температура, °С
15
18
10
16
16
10
16
10
10
10
8
12
10
12
—
—
—
,—
—
16
16
18
20
16
5
16
16
lfi
х vj
20
16
18
18
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
приток
То же
«
По расчету
1
2
По расчету
4
1
1
0,5
1
1
2
2
0,5
3
—
—
—
—
—
—
—
¦—
По расчету
3
3
3
7
—
—
2
—
По расчету
—
2
1
2
2
2
—
2
По расчету
4
5
о
6
1
—
1
3
3
1
X
4
1
2
1
52
Продолжение таб
Помещения
Кладовая сухих продуктов
Кладовая инвентаря
Кладовые овощей, солений, квашений, тары
Кладовая винно-водочных изделий и помещение для
хранения пива
Экспедиция, загрузочная
Охлаждаемые камеры для хранения:
фруктов, ягод, овощей, напитков
пищевых отходов
Предприятия бытового
обслуживания (СНиП П-Л. 21—71)
Изготовление и ремонт одежды, головных уборов
и трикотажных изделий
Изготовление и ремонт гофре и плиссе, скорняж-
скорняжные работы
Ремонт обуви и кожаной галантереи
Химическая чистка одежды:
срочная и с самообслуживанием
лаборатория
срочное выведение пятен
стирка белья срочная и с самообслуживанием
Ремонт металлоизделий, бытовых электроприборов,
часов, фотокиноаппаратов, оптики, музыкальных
инструментов, переплетные работы
Ремонт телевизоров и радиоаппаратуры
Зал фотосъемок
Обработка черно-белых фотоматериалов
То же, цветных
Ремонт изделий из пластмасс, ювелирные и гра-
граверные работы, прокат предметов
Парикмахерские:
до 5 рабочих мест
более 5 рабочих мест
помещение сушки волос
Студия звукозаписи (зал звукозаписи, аппаратная
и кабинет перезаписи)
Машинописное бюро
Помещение для посетителей (приток по балансу)
Складские помещения
Помещения обезжиривающих машин
Вспомогательные здания и помеще-
помещения промышленных предприятий
(СНиП Н-М.З—68)
Вестибюли
Гардеробные уличной и рабочей одежды
Гардеробные душевых
Душевые (на душевую сетку)
Умывальные
Уборные:
на 1 унитаз
Темпера-
Температура, °С
12
12
5
12
16
4
2
18
18
18
16
18
16
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
15
16
16
18
23
25
16
14
л. VII.7
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
2
2
2
1
—
0,17
10
приток
2
—
—
3
0,17
—
По расчету
2
3
2
2
По расчету
3
10
2
8
По расчету
3
3
5
2
3
10
2
2
3
2
2
4
—
2
8
1
1
2
По расчету
2
3
—
0,5
15
1
—
G5)
1
E0)
2
3
Баланс
—
4
2
—
5
—
—
53
Продолжение табл. VII.7
Помещения
на 1 писсуар
Курительные
Помещение личной гигиены женщин
Помещение кормления грудных детей
Помещение для отдыха (не менеее 30 м*/ч на чело-
человека)
То же, с охлаждающими устройствами (не менее
40 м?/ч на человека)
Помещение для обогревания работающих
Помещение для сушки, обеспыливания или хими-
химической чистки рабочей одежды
Помещение ремонта рабочей одежды
Помещение ремонта обуви
Фотарии
Помещения управлений и общественных организа-
организаций
Конструкторские бюро, библиотеки
Залы совещаний или собраний:
вместимостью до 100 человек
то же, более 100 челевек (на 1 человека)
Архивы
Светокопировальные мастерские
Радиоузлы и телефонные станции
Темпера-
Температура, °С
14
14
23
23
20
20
22—24
16—18
20
20
25
18
20
16
16
18
16
18
Кратность воздухо-
воздухообмена в 1 ч
вытяжка
B5)
10
2
2
4
6
5
приток
—
2
—
5
7
5
По расчету
1
3
—
—
По расчету
1,5
2
3
1
3
3
—
—
3
D0)
—
2
3
Таблица VII.8. Воздухообмен на 1 чел. по СО2, м3/ч
Тип помещений
Жилые комнаты (постоянное пребы-
пребывание)
Учреждения (временное пребывание)
Театры клубы и др. (кратковремен-
(кратковременное пребывание)
Больницы
Детские комнаты
Кратности для жилых комнат при
кубатуре помещений на 1 чел. 35,1 м3
A3 м2 X 2,7 л)
Большие
города
46,0
30,6
15,4
115,0
60,0
1,31
Малые
города
38,3
27,0
14,4
76,6
40,0
1,08
Населенная
местность
34,4
25,0
13,8
62,0
32,0
0,98
не менее 40 м3/ч. В данном случае имеются в виду производственные помещения без
выделения вредностей, что соответствует условиям, например, в учреждениях и пр.
(СНиП П-Г.7—62).
Для кинотеатров устанавливают воздухообмен на 1 зрителя: зимой — 20, летом —
40 м3/ч. Зимняя условная норма 20 лР/ч на 1 чел. широко применяется многими ве-
ведомствами и проектными институтами при расчете систем кондиционирования и венти-
вентиляции, хотя она не вполне соответствует гигиеническим требованиям (см. табл. VII.8,
пример VII.1).
Нормы для спортивных сооружений (см. табл. VII.7) устанавливают воздухооб-
воздухообмен 80 м3/ч на 1 физкультурника и 20 м3/ч на 1 зрителя,
54
В системах кондиционирования воздуха санитарную норму наружного воздуха
на 1 чел. принимают 25 м3/ч.
Нормы вытяжки воздуха, м3/ч
В общественных уборных на 1 очко или унитаз в зданиях
театров, кинотеатров, клубов 100
То же, в прочих зданиях 50
На писсуар 25
На желобчатый писсуар 40
В квартирах:
индивидуальная ванна . 25
» уборная 25
объединенный санузел 50
двухконфорочные газовые плиты 60
то же, трех конфорочные 75
то же, четырехконфорочные 90
Кинопроекторы с дуговыми лампами и обычным экраьом (на
проектор) 700
То же, широким 1400
Колпак над газовой плитой (по опытным данным) 150—200
Моечные машины столовых ПМК-1 500
Пищеварочные котлы 500
Допустимая относительная влажность возхуха в помещениях, проц.
Ванные комнаты лечебных учреждений, душевые, раздеваль-
раздевальные, смежные с душевыми 70—75
Стиральный цех прачечной 70
Сушильно-гладильное помещение 60
Моечные и неохлаждаемые кладовые магазинов, кафе и пр. . . 60—70
Охлаждаемые камеры магазинов 80—90
Помещения с постоянным пребыванием людей ....... 40—60
Кинотеатры 50—60
Расчетное количество людей в торговых залах магазинов принимают по норме
площади пола на 1 чел., равной 2,50 лг. Количество тепло- и влаговыделений принима-
принимают: на 1 покупателя QH = 75 ккал/ч, на 1 работающего фя = 100 ккал/ч (остальные
данные — по табл. VII.2 и соответствующему значению Qa). Температура воздуха
в рабочей зоне магазинов для проектирования вентиляции не должна быть более 5°
выше наружной и расчетной внутренней — зимой. Температура приточного возду-
воздуха должна быть не ниже -f-12° (СНиП П-Л.7—70).
Вентиляцию учебных помещений и учительских рассчитывают на ассимиляцию
избыточных тепловыделений, влаговыделений и углекислоты, обеспечивая температу-
температуру 16—22°, относительную влажность 30—60% и содержание СО3 до 1 л/м3.
При расчетах воздухообменов торговых залов столовых, кафе и ресторанов
выделения на 1 посетителя или работника принимают QH — 100 ккал/ч (включая теп-
тепловыделения пищи), а влаговыделения — по соответствующей графе табл. VI 1.2.
Тепло-, и влаговыделения установленного в помещении оборудования принимают
по табл. VI 1.4 с коэффициентом одновременности работы оборудования: для столовых
и кафе — 0,8; для ресторанов — 0,7. При перетекании приточного воздуха из зала
в кухню через раздаточные и вентиляционные проемы скорости воздуха допускаются
не более 1 м/с. Раздаточные проемы рекомендуется делать во всю ширину помещения.
Дополнительные вентиляционные проемы делают на высоте более 2 м.
Температуру воздуха в кольцевых отсосах или завесах кухонь принимают 42°.
Температурный градиент в горячих цехах с наличием завес или кольцевых воздухо-
воздуховодов принимают trp = 1,5°; при отсутствии завес и кольцевых воздуховодов
^гр = 2 . Отсос из завес в моечных отделениях должен обеспечить скорость в сечении
завесы от 0,15 до 0,2 м/с. В баланс притока отсос моечного отделения включается
в объеме 30%, учитывая периодичность работы моек. Независимо от наличия мест-
местных отсосов в моечных и кухнях, рекомендуется вытяжка из верхней зоны не менее
однократного обмена.
В помещениях, в которые летом приточный воздух подается без обработки, а в
холодный период года поступление наружного неподогретого воздуха недопустимо,
55
необходимый воздухообмен проверяется по переходному периоду года, при темпера-
температуре наружного воздуха +10° и относительной влажности 70%.
При определении температуры приточного воздуха необходимо учитывать его
нагревание в вентиляторе на 1 -ч- 2°, в воздуховодах — по расчету.
При определении воздухообмена для систем кондиционирования воздуха в залах
клубов, театров и других зданий основой расчетов являются тепловой баланс помеще-
помещений и влаговыделения в помещении. При составлении тепловых балансов солнечная
радиация учитывается для температур наружного воздуха +10° и выше. Тепло-,
влаговыделения на 1 зрителя принимаются по табл. VI 1.2.
В зрительных залах театров учитываются тепловыделения от прожекторов и не
учитываются от ламп освещения. В фойе и кулуарах тепловыделения принимаются
в зависимости от мощности и расположения ламп: выше 4 ж от пола — 25%, ниже
4 м от пола — 50%.
В системах кондиционирования воздуха объем рециркуляции определяется раз-
разницей между расчетным количеством воздуха по летнему режиму и санитарной нор-
нормой наружного воздуха 20—30 мъ/ч на 1 чел. или количеством удаляемого воздуха
местными отсосами, если это количество воздуха больше санитаркой нормы В помеще-
помещениях без фонарей и окон количество наружного ьоздуха должно быть, креме того,
не менее 10% всего количества подаваемого воздуха.
Для систем кондиционирования одноканальных, низкого давления, в обществен-
общественных зданиях скорость воздуха в воздуховодах принимгется не более 4—5 м/с при от-
отсутствии звукофильтра в воздуховыпускающем устройстве и расположении воздухо-
воздуховодов в кондиционируемом помещении. В металлических воздуховодах с изоляцией
скорость воздуха может быть доведена до 6—8 м/с. Скорость воздуха в каналах и
решетках систем естественной вентиляции определяется расчетом в зависимости от
располагаемого давления. При ориентировочной оценке значений скорости в сис-
системах естественной вытяжной вентиляции для каналов и решеток верхних этажей
принимаются меньшие значения скорости, а для нижних — большие (табл. VI 1.9).
Таблица VII.9. Рекомендуемые скорости воздуха в воздуховодах
и решетках, м>с
Тип и место установки воз-
воздуховода и решеток
Воздухоприемные жалюзи
Каналы приточных шахт
Горизонтальные сборные каналы
Вертикальные каналы
Приточные решетки у пола
То же, у потолка
Вытяжные решетки
Вытяжные шахты
Вентиляция
естественная
0s5—1,0
1,0—2,0
0,5—1,0
0,5—1,0
0,2—0,5
0,5—1,0
0,5—1,0
1,0—1,5
искусственная
2,0—4,0
2,0—6,0
5,0—8,0
2,0—5,0
0,2—0,5
1,0—3,0
1,5—3,0
3,0—6,0
Более точно ориентировочная скорость воздуха в вертикальных кирпичных ка-
каналах определяется по номограммам листов VII.5 и VII.6.
Скорость воздуха в решетках и соответствующих им каналах рекомендуется при-
принимать одинаковой. Учитывая, что стандартные решетки для помещений имеют жи-
живое сечение 55—60%, площадь решетки следует выбирать всегда в два раза больше
площади канала или на основании расчета.
Подбор стандартных комнатных решеток, имеющих регулировочные жалюзи,
производится по расходу и скорости воздуха.
В расчетах систем вентиляции и кондиционирования воздуха расчетную
температуру и теплосодержание наружного воздуха принимают по табл. VII.5.
для естественной и механической общеобменной вентиляции, предназначенной
для борьбы с избытками тепла, влаги или газовыми вредностями, характеризуемыми
предельно допустимыми концентрациями более 100 мг/м3, в том числе вентиляции
с испарительным охлаждением воздуха путем распыления воды внутри помещений
или в оросительных камерах — по параметрам А;
для общеобменной вентиляции, предназначенной для борьбы с газовыми вреднос-
вредностями, характеризуемыми предельно допустимыми концентрациями 100 мг/м3 и ме-
менее, или для компенсации воздуха, удаляемого местными отсосами и технологиче-
56
ким оборудованием (топками, пневмотранспортом, сушилками и др.), в том числе
^нтиляции с испарительным охлаждением воздуха путем распыления воды внутри
омещений или в оросительных камерах — по параметрам Б для холодного периода
, по параметрам А для лета;
для систем кондиционирования воздуха, как правило,— по параметрам Б;
для систем воздушного отопления, воздушных и воздушно-тепловых завес — по
параметрам Б.
Параметры В применяются в системах кондиционирования воздуха только при
обоснованных технологических требованиях.
Внутренние расчетные температуры для зимнего периода приведены в табл. VII.7;
для помещений, не приведенных в табл. VII.7, температура принимается по аналогии
назначения помещения либо намечается по табл. VII.6. Летние значения темпера-
температур в помещениях принимаются по табл. VII.6.
Комфортным условиям в помещениях соответствуют оптимальные параметры
воздуха по табл. VI 1.6. Эти параметры принимаются для расчета систем кондициони-
кондиционирования воздуха, если кондиции не заданы специальными требованиями техноло-
технологических процессов или другими соображениями. Такие кондиции для некоторых
помещений приведены в табл. VII. 10.
Таблица VII. 10. Оптимальные параметры воздуха для
некоторых производственных помещений
Помещения
Архивы
Библиотеки, хранилища книг
Деревообделочные цехи:
машинно-станочное отделение
сборочное стделение
скорлупное
столярно-заготовительное отделение
модельные
Лаборатории металлов
Помещения точных приборов
Плазовые цехи
Склады химикатов
Фотопомещения:
проявочные
резки пленки
сушки негативов и позитивов
хранения кинофоюматериалов
Температура,
град
14—17
18—21
15—16
18
18
15—16
18—20
20
20
18—20
15,5—26,5
20—24
18—20
22—24
18—20
Относитель-
Относительная влаж-
влажность, проц.
57—63
38—50
40—55
55—65
40—55
55—65
40—55
40
40
50—60
35—50
60
65
60
40—50
Допускаемые параметры воздуха по табл. VII.6 принимаются для расчета систем
вентиляции. В случае, когда расчетная температура наружного воздуха летом для
параметров А превышает 25°, допускаемые температуры воздуха в помещениях по
табл. VII.6 повышают при сохранении значений относительной влажности воздуха:
в местностях с расчетной температурой летом от 25 до 28° — на 3°, но не вы-
выше 31е в помещениях с незначительными избытками явного тепла; на 5°, но не выше
33° в помещениях со значительными избытками явного тепла и на 2°, но не выше 30°
в помещениях, в которых по условиям требуется искусственное поддержание отно-
относительной влажности 55% и выше;
в местностях с расчетной температурой летом выше 28° на 5°, но не выше 33°
в помещениях с незначительными избытками явного тепла; на 7°, но не выше 35°
в помещениях со значительными избытками явного тепла; на 4°, но не выше 32° в по-
помещениях, в которых по условиям требуется искусственное поддержание относи-
относительной влажности 55% и выше.
Температуру приточного воздуха для помещений без теплоизбытков принимают
не ниже внутренней расчетной температуры. В помещениях с избытками тепла тем-
температуру приточного воздуха принимают в зависимости от назначения помещения,
способа и зоны подачи воздуха. В системах кондиционирования воздуха круглого-
57
(nnvodx шо шэм) пжоше
vGZ
«
№
9/
H
T
Т~Ч"
, s
+4—
T 1
т 1
J. J
t 1
I
T *"s
±^-..
4-
T
_|_
TF
i:±
+—.
T
h- -p
L 4^
Г Т
L _i_
t T
[ S^
- >
I
L _l
г
"*1
k- L
Г Щ
L _lj
1
L*fcl
1
L_
L- = ^
L _L
tJ-4
1
—4
1
T1
s,
i i
1
*—«
mms
's
к
I
ft»
Г
^ —
it
s
N
N
S
\
•4.
--,
к
\
"ч
—
1
1
1-1
м
1-4-
|
Si
>
т
ч ,
!
Ч
>
I
"Т
т
~t
1
_а Л,
-1
~т
j
Ч"
ч
N
~ ~\
\
'1
S, 1
п
1
>.
1
-н
j
г 1
L v J
1- -5
ч
L V J
г s
L S
г
[ ^^
V
L_ _
-ч.
Е--
ёв»:
г
\
Г S
L
rN 1
N \
k \
ч
\
[ Sfc
L
Г
I
г
{
Л
У
\
к
г 1
L
г
\
\
\
\
S
С
t-
4s
ч
^^
^,
»« ¦
\
\
[
1
N
Л
л
л
1, —
1
|Л
и
\
\
\
\\
У
s
ч
\
Г
—
\
л
>
L
\
1
\
\
i
У
1
\\\
* 3*
ш
Sn
8j
w ' шоэюд
58
/У//Х
л/л///\
AWWAX X V У А/ X/ А/ /А
г.-ЛХ\ХУ\.>ЛЛ.
Ау<\Ах\лу\/
^
"ЛАДX X А/ V XX/"
У\ /\ А Л /\ / V /\х
Л/ /\/ X У\
\/ / /
А. А А /\ / V /\/ /\/ У
i
09 <&
0O0OZ
0000?
0000?
00009
К-даш
00001
59
дично, а в системах вентиляции в холодные периоды года температура приточного
воздуха принимается ниже внутренней температуры помещения:
на 2° при подаче в рабочую зону;
на 4—6° при подаче на высоте 2,5 м и выше от уровня пола;
на 6—8° при подаче на высоте более 4 м от уровня пола;
на 8—15° при подаче через плафоны эжекционного типа.
Расположение, размер и конструкция приточных устройств (плафонов, решеток,
анемостатоз и др.) являются решающими при оценке принятого в расчетах перепада
температур между приточным и внутренним воздухом помещения, а также для обес-
обеспечения допустимых скоростей воздуха (табл. VII.6) в рабочей зоне и отсутствия
застойных зон воздуха в помещении. В системах вентиляции и кондиционирования
воздуха это проверяется специальным расчетом.
Расчет воздуховодов*
Для систем естественной вентиляции необходимо сбалансировать сопротивление
системы с располагаемым гравитационным давлением.
Сопротивление системы воздуховодов Яс по стандартному воздуху:
Яс = 2 (Я1- + г), (VII.4)
где J — длина воздуховодов, м;
R — потери давления на 1 м длины круглого воздуховода, принимаемая по но-
номограммам листов VII.7—VII.10 или по табл. VII.11;
г — местное сопротивление, кгс/м%.
Для надежности сопротивление системы должно быть несколько меньше распола-
располагаемого гравитационного давления
Яо = 0,9ргр. (VII.5)
Располагаемое гравитационное давление рГр определяют по формуле
/Vp = Mvh-Vb). (VII6)
Здесь vH — плотность воздуха, принимаемая по нормам при температуре 5° равным
1,27 кг/м*\
vB — плотность воздуха при температуре для вытяжных систем и при темпе-
температуре подогретого воздуха для приточных систем, кг/м^, принимаемая
по табл. VII. 1;
h — высота от оси решетки до плоскости выпускного отверстия шахты над
крышей или до оси дефлектора на шахте, м.
Для приточно-вытяжных систем принимается высота Я (лист. VII.2), создающая
гравитационное давление, преодолевающее сопротивление систем притока и вытяж-
вытяжки или соответствующее hB -\- hn, если расчет ведется раздельно для вытяжки и при-
притока. По номограммам или таблицам, зная расход воздуха и задавшись скоростью в
воздуховоде, определяют неизвестные величины: R, диаметр и динамическое давле-
давление Яд.
Скорость (см. стр.56) принимают или сначала назначают размеры каналов по номо-
номограмме листа VII.7, а затем уточняют скорость, пользуясь зависимостью
где L — часовой расход воздуха, м^/ч;
F— площадь сечения канала, м2;
Вместо уравнения VI 1.7 можно пользоваться номограммой листа VII.6.
Потеря давления в местных сопротивлениях z (кгс/м?) равна
г = 2?Яд, (VII.8)
где Ж — сумма коэффициентов местных сопротивлений, принимаемая по табл.
VII.13.
* Технико-экономический расчет воздухопроводов изложен в монографии
Б. Н. Лобаева «Расчет воздухопроводов» (К-, Госстройиздат УССР, 1969). Програм-
Программы для технико-экономического расчета воздуховодов на электронных вычислитель-
вычислительных машинах приведены в разделе X,
60
Диаметр Воздухопровода d, мм
Ю 20 30 U0 50 60 70 60 90 ЮО
— Расход воздуха 1.,м3/ч
Лис! VI 1.7. Номограмма для расчета круглых стальных воздухопроводов при расхо-
расходах воздуха до 100 м3/ч (при К = 0,1; у = 1.2 кг/м3).
61
to см
o/tv 'a oxfigeog quuoodonj
00002
0000Z
00001
0006
0009
0001
0009
¦0009
OOOi
62
o> oo гч
о/и/ 'л Dxfipeog яшоос/о»о
63
00 <?>
<О
¦000001
00006
-00008
•оооог
00009
-00009
0000*1
-00002
¦OOOQZ
О О) со
э/tu 'A Dxfigzog
I
1
¦0000I
«о
64
большая сторона а
100
200
s
4
—
ч
4
ч
ч
4
300
s
S
П
- ¦ 4'"
5C
n
u
<3 "-L ^
...:,,. ! Ц.
' ' ' ^\
........ JV,
i
'U y$
\
ч
S
Э
RQO -^\
700
ч
1
s
ч
У
ч
4
4
-*
ч
ч
ч
800
ч
s
ч
4
ir-
4
900
1
4
s
к
1
01
^"
>o
4
V
?(
4
|4
4
X
s
4
ч
J
4
о
3
ч
ч
s
Л
1500
,ч
,ч
$
ч
Ч
ч,
н
ч
Чу
ч
ч
ч
v
ч
л.
ч
S
ч
ч
ч
V
ч
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1500
1
/
//
f\ I
7
/ у
//
//
/
1 /
'/
/
/
i
.г
\
У
/
/
/
/
/
2009 ШО 6000 6000 10000
Лист VII. 11. Установка резиновых виброизоляторов, номограммы для определения
поправочного коэффициента т и сопротивления фильтров:
/ — коэффициент т для прямоугольных воздухопроводов, 2 — виброизолятор резиновый
типа ВИР 1; 3 — сопротивление ячейковых фильтров конструкции Е В Рекка (А —для
сетчатого большой модели; В — то же, для малой модели, С — то же, из винипластовой гоф-
гофрированной сетки).
3 5-2815
65
Таблица VII.11. Данные для расчета круглых воздухопроводов для воздуха
абсолютной шероховатости воздухопровода # = 0,1 мм (расход воздуха, м3/ч —
Пло-
Площадь,
ж»
0,00785
0,0094
0,0122
0,0153
0,0200
0,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0,0615
0,0778
0,0989
0,1256
0,1589
0,1962
0,2461
0,3115
0,3956
0,5024
0,6358
0,7850
0,9847
1,2265
1,5386
2,0096
Диа-
Диаметр,
мм
100
ПО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
0,0152
0,5
14,1
0,00612
16,9
0,0058
21,9
0,005
27,5
0,0042
36,0
0,0037
45,7
0,0030
56,5
0,00268
71,5
0,0023
88,2
0,0020
110,7
0,0017
140
0,0015
178
0,0013
226
0,00113
286
0,00095
353
0,00086
443
0,00074
561
0,00065
712
0,00055
904
0,00047
1144
0,00041
1413
0,00036
1772
0,00031
2207
0,00027
2769
0,00023
3617
0,000199
0,0219
0,6
16,9
0,009
20,2
0,0080
26,3
0,0065
33,0
0,0057
43,2
0,0049
54,8
0,0041
67,8
0,0036
85,8
0,0030
105
0,0026
132
0,0023
168
0,0020
213
0,0017
271
0,0015
342
0,0013
423
0,0012
531
0,0010
673
0,00086
854
0,00075
1085
0,00065
1372
0,00055
1695
0,00049
2126
0,00042
2648
0,00037
3323
0,00031
4340
0.00026
0,0298
0,7
19,7
0,011
23,6
0,010
30,7
0,0087
38,5
0,0075
50,4
0,0061
63,9
0,0053
79,1
0,0047
100
0,0040
123
0,0036
154
0,0031
196
0,0026
249
0,0023
316
0,0020
400
0,0017
494
0,0015
620
0,0014
785
0,0012
997
0,0010
1265
0,00085
1602
0,00073
1978
0,00064
2481
0.00055
3090
0,00049
3876
0,00041
5064
0,00035
0,0391
0,8
22,5
0,015
27,0
0,013
35,1
0,011
44,0
0,0085
57,6
0,0080
73,0
0,0068
90,4
0,0058
114
0,0052
141
0,0045
176
0,0039
224
0,0033
285
0,0029
361
0,0025
457
0,0022
565
0,0019
709
0,0017
897
0,0014
1139
0,0012
1446
0,0011
1830
0,00090
2260
0,00080
2835
0,00070
3531
0,00060
4430
0,00052
5787
0,00043
0,04949
0,9
25,3
0,018
30,4
0,016
39,5
0,014
49,5
0,012
64,8
0,010
82,1
0,0085
101,7
0,0073
128
0,0062
158
0,0055
198
0,0048
252
0,0041
320
0,0035
407
0,0030
515
0,0026
635
0,0023
797
0,0020
1009
0,0018
1281
0,0015
1627
0,0013
2059
0,0011
2543
0,0010
3190
0,00085
3973
0,00075
4984
0,00065
6511
0,00055
0,0611
1,0
28,3
0,0214
33,8
0,019
43,9
0,016
55,1
0,014
72
0,012
91,4
0,010
113
0,00917
143
0,0078
176
0,007
221
0,0058
280
0,0051
356
0,0043
452
0,00378
572
0,0033
706
0,0028
886
0,0025
1121
0,0022
1424
0,0018
1808
0,0016
2289
0,0014
2826
0,0012
3545
0,0011
4415
0,00090
5539
0,00080
7235
0,00068
0,0739
1,1
31,1
0,025
37,1
0,022
48,3
0,019
60,6
0,017
79,2
0,014
101
0,012
124
0,011
157
0,009
193
0,008
243
0,0070
308
0,0060
391
0,0051
497
0,0045
629
0,0039
776
0,0034
974
0,0030
1233
0,0025
1566
0,0022
1989
0,0019
2518
0,0016
3108
0,0014
3899
0,0013
4856
0,0011
6093
0,00095
7958
0,00080
Динамическое
0,0879
1,2
33,9
0,029
40,5
0,026
52,6
0,022
66,1
0.019
86,4
0,016
ПО
0,015
135
0,012
171
0,011
211
0,009
265
0,0081
336
0,0071
427
0,0059
542
0,0052
686
0,0045
847
0,0040
1063
0,0034
1345
0,0030
1708
0,0025
2169
0,0022
2746
0,0019
3391
0,0017
4254
0,0014
5298
0.0013
6646
0,0011
8682
0,00093
0,1032
i давле
0,1197 |
Скорость воз
1,3
36,8
0,034
43,9
0,030
57,0
0.025
71,6
0,022
93,6
0,018
119
0,017
147
0,015
186
0,013
229
0,011
287
0,0095
364
0,0081
463
0,0071
587
0,0060
743
0,0062
918
0,0046
1152
0,0040
1457
0,0035
1851
0,0030
2350
0,0025
2975
0,0022
3674
0,0019
4608
0,0016
5739
0,0014
7200
0,0013
9405
0,0011
1,4
39.6
0,038
47,3
0,034
61,4
0,028
77,1
0,024
101
0,021
128
0,019
158
0,016
200
0,014
246
0,012
309
0,011
392
0,0091
498
0,0080
633
0,0070
801
0,0068
988
0,0051
1240
0,0045
1569
0,0039
1993
0,0033
2531
0,0029
3204
0,0025
3956
0,0021
4963
0,0019
Ы81
0,0010
7754
0,0014
10129
0,0012
Пло-
Площадь,
м2
0,00785
0,0094
Диа-
Диаметр,
мм
100
ПО
Динамическое давле
0,4788
0,5135
0,5499
0,5871
0,6256
0,6652
0,7061
0,7483
0,7916
0,8362
Скорость воз
2,8
79,1
0,130
94.7
0,120
2,9
82,0
0,140
98
0,125
3,0
84,8
0,148
101
0,130
3,1
88,6
0,151
104
0,135
3,2
91,4
0,160
108
0,140
3,3
94,3
0,170
111
0,145
3,4
97,1
0,180
115
0,160
3,5
99,9
0,200
118
0,170
3,6
103
0,210
121
0,180
3,7
105
0,220
125
0,190
66
с ? = 20°С, при барометрическом давлении В — 760 мм рт. ст., у—\,2,
1-я строка; удельное сопротивление /?, кгс/м? — 2-я строка)
ние, кгс/м*
0,1374
0,1563
0,1764
0,1978
0,2204
0,2444
0,2694
0,2956
0,3231
0,3518
0,3817
0,4128
0,4452
духа, м/с
1,5
42,4
0,043
50,7
0,038
65,8
0,032
82,6
0,028
108
0,025
137
0,021
169
0,019
214
0,016
264
0,015
331
0,012
420
0,011
534
0,0090
678
0,0080
858
0,0070
1059
0,0058
1329
0,0050
1581
0,0045
2136
0,0038
2712
0,0032
3433
0,0028
4239
0,0024
5317
0,0021
6622
0,0018
8308
0,0016
10852
0,0013
1,6
45,3
0,048
54,1
0,042
70,2
0,036
88,1
0,031
115
0,028
146
0,021
18!
0,021
229
0,018
281
0,016
354
0,014
448
0,012
569
0,010
723
0,0090
915
0,0075
1129
0,0065
1417
0,0057
1793
0,0050
2278
0,0042
2893
0,0037
3662
0,0032
4521
0,0028
5672
0,0025
7064
0,002!
8862
0,0018
11576
0,0016
1,7
48,1
0,053
57,4
0,047
74,6
0,040
93,6
0,035
122
0,031
155
0,026
192
0,023
243
0,021
299
0,018
376
0,016
476
0,014
605
0,012
768
0,010
972
0,0085
1200
0,0075
1506
0,0065
1905
0,0057
2420
0,0044
3073
0,0041
3891
0,0037
4804
0,0031
6026
0,0027
7505
0,0024
9416
0,0020
12299
0,0017
1,8
50,9
0,059
60,8
0,053
79,0
0,046
99,2
0,039
129
0,034
165
0,029
203
0,025
257
0,023
317
0,020
398
0,017
504
0,015
641
0,013
813
0,011
1029
0,0095
1271
0,0082
1594
0,0073
2017
0,0060
2563
0,0053
3254
0,0046
4120
0,0040
5086
0,0035
6381
0,0030
7947
0,0026
9970
0,0023
13023
0,0019
1,9
53,7
0,065
64,2
0,057
83,4
0,049
105
0,042
137
0,037
174
0,032
215
0,029
272
0,025
334
0,022
420
0,019
532
0,016
676
0,014
859
0,012
1086
0,011
1341
0,0090
1683
0,0079
2130
0,0070
2705
0.С058
3435
0,0050
4349
0,0044
5369
0,0038
6735
0,0033
8388
0,0028
10524
0,0025
13746
0,002)
2,0
56.5
0,072
67,7
0,062
87,8
0,053
ПО
0,050
144
0,040
183
0,036
226
0,031
286
0,028
353
0,025
443
0,022
560
0,017
712
0,015
904
0,013
1144
0,012
1413
0,0098
1772
0,0088
2243
0,0078
2848
0,0065
3617
0,0052
4578
0,0050
5652
0,0041
7090
0,0037
8831
0,0032
11078
0,0028
14469
0,0024
2,1
59,3
0,077
71,0
0,069
92,1
0,057
115
0,054
151
0,044
192
0,039
237
0,032
300
0,030
370
0,026
465
0,023
588
0,020
747
0,016
949
0,0145
1201
0,013
1482
0,011
1860
0,0095
2354
0,0081
2990
0,0071
3797
0,0060
4807
0,0053
5934
0,0047
7444
0,0040
9271
0,0033
11632
0,0030
15193
0,0025
2,2
62,1
0,084
74,7
0,074
96,5
0,061
121
0,058
158
0,049
201
0,041
248
0,034
314
0,032
388
0,029
487
0,024
616
0,021
783
0,018
994
0,016
1258
0,014
1553
0,012
1849
0,010
2466
0,0090
3133
0,0076
3977
0,0067
5036
0,0058
6217
0,0050
7799
0,0043
9713
0,0037
12185
0,0032
15917
0,0027
2,3
65,0
0,091
77,8
0,080
101
0,068
126
0,061
165
0,053
210
0,046
260
0,040
329
0,036
406
0,031
509
0,026
644
0,024
819
0,020
1039
0,017
1315
0,015
1623
0,013
2038
0,011
2578
0,010
3275
0,0081
4158
0,0071
5265
0,0065
6500
0,0054
8153
0,0047
10154
0,0040
12739
0,0036
16640
0,0030
2,4
67,8
0,100
81,2
0,087
105
0,080
132
0,068
173
0,058
219
0,050
271
0,043
343
0,038
423
0,034
531
0,030
672
0,025
854
0,022
1085
0,019
1372
0,016
1694
0,014
2126
0,012
2690
0,011
3417
0,0090
4339
0,0079
5493
0,0070
6782
0,0060
8508
0,0051
10596
0,0045
13293
0,0040
17364
0,0033
2,5
70,6
0,110
84,6
0,094
ПО
0.083
137
0,071
180
0,061
228
0,054
282
0,047
357
0,040
441
0,037
553
0,032
700
0,027
890
0,023
ИЗО
0,020
1420
0,017
1765
0,015
2215
0,013
2802
0,012
3560
0,010
4520
0,0085
5722
0,0075
7065
0,065
8862
0,0055
11037
0,0049
13847
0,0042
18087
0,0036
2,6
73,4
0,115
87,9
0,100
114
0,088
143
0,078
187
0,065
237
0,058
293
0,050
372
0,043
458
0,039
575
0,034
728
0,029
945
0,025
1175
0,021
1487
0,018
1835
0,016
2303
0,014
2914
0,013
3702
0,011
4700
0,0090
5952
0,0079
7347
0,0070
9217
0,0060
11479
0,0051
14400
0,0046
18811
0,0038
2,7
76,3
0,120
91,0
0,110
118
0,092
148
0,085
194
0,070
247
0,060
305
0,055
386
0,048
476
0,041
597
0,037
756
0,031
961
0,026
1220
0,024
1544
0,020
1906
0,017
2392
0,015
3027
0,014
3845
0,012
4881
0,010
6181
0,0083
7630
0,0075
9571
0,0065
11920
0,0055
14954
0,0049
19534
0,0041
Продолжение табл. VII. 11
ние, кге/м9
0.8819 | 0,9289) 0,97761 1,027 | 1,078 | 1,129 | 1,183 | 1,237 | 1,292 J 1,349 | 1,407 | 1,466 j 1,527
духа, м/с
3,9
4,0
4,1
4,2
4,3
4,4
4,5
4,6
4,7
4,8
4,9
5,0
107
0,230
128
0,200
111
0,240
131
0,210
113
0,250
135
0,220
116
0,260
138
0,230
119
0,27
142
0,24
121
0,28
145
0,25
124
0.30
148
0,26
127
0,31
152
0,27
130
0,32
155
0,28
133
0,33
158
0,30
135
0,35
162
0,31
138
0,36
165
0,32
141
0,375
169
0,33
3*
67
Пло-
Площадь,
м2
0,0122
0,0153
0,0200
0,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0,0615
0,0778
0,0989
0,1256
0,1589
0,1962
0,2461
0,3115
0,3956 '
0,5024
0,6358
0,7850
0,9847
1,2265
1,5386
2,0096
Диа-
Диаметр,
мм
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
16G0
Динамическое давле
0,4788
| 0,5135
| 0,5499
0,5871
| 0,6256
0,6652
0,7061
0,7483
0,7916
0,8362
Скорость воз
2,8
122
0,100
153
0,090
201
0,075
256
0,065
316
0,059
400
0,050
493
0,045
619
0,040
784
0,032
996
0,029
1265
0,025
1601
0,022
1976
0,018
2480
0,016
3139
0,014
3987
0,013
5061
0,011
6409
0,0090
7912
0,0080
9925
0,0070
12361
0,0059
15507
0,0051
20257
0 0043
| 2,9
127
0,106
159
0,094
208
0,080
265
0,070
327
0,061
414
0,054
511
0,047
641
0,042
812
0,035
1032
0,030
1310
0,026
1658
0,023
2047
0,020
2509
0,017
3251
0,015
4129
0,014
5242
0,012
6638
0,0095
8195
0,0085
10280
0,0074
12803
0,0061
16061
0,0055
20981
0,0047
3,0
132
0,110
165
0,098
216
0,085
274
0,072
339
0,063
429
0,056
529
0,050
664
0,043
840
0,038
1068
0,031
1356
0,027
1716
0,024
2118
0,021
2658
0,018
3364
0,016
4272
0,0145
5425
0,0123
6866
0,010
8478
0,0089
10635
0,0077
13246
0,0066
16617
0,0057
21704
0,0050
3,1
135
0,120
170
0,102
223
0,090
283
0,078
350
0,068
443
0,060
546
0,052
685
0,045
868
0,040
1103
0,032
1400
0,029
1773
0,025
2188
0,022
2746
0,019
3475
0,017
4414
0,015
5604
0,0125
7096
0,011
8760
0,0091
10989
0,0080
13686
0,0071
17170
0,0060
22428
0,0052
| 3,2
140
0,130
175
0,110
230
0,096
292
0,083
361
0,072
457
0,062
564
0,056
707
0,048
896
0,042
1139
0,036
1446
0,031
1830
0,026
2259
0,024
2835
0,020
3587
0,018
4557
0,0155
5785
0,0135
7325
0,012
9043
0,010
11343
0,0084
14127
0,0076
17724
0,0064
23151
0.С055
3,3
144
0,136
181
0,115
237
0,100
301
0,090
372
0,080
471
0,067
Б81
0,060
729
0,051
924
0,044
1174
0,038
1491
0,032
1887
0,028
2329
0,025
2923
0,021
3699
0,019
4699
0,016
5966
0,014
7554
0,013
9331
0,011
11698
0,0087
14568
0,0080
18278
0,0070
23875
0,0059
3,4
149
0,142
186
0,120
244
0,105
311
0,094
384
0,083
486
0,070
599
0,063
751
0,055
952
0,045
1210
0,042
1536
0,035
1944
0,030
2400
0,026
3012
0,023
3811
0,020
4841
0,017
6147
0,015
7783
0,0135
9614
0,012
12052
0,0099
15009
0,0085
18832
0,0075
24598
0,0062
3,5
153
0,150
192
0,130
251
0,110
320
0,098
395
0,086
500
0,075
616
0,066
773
0,058
980
0,050
1245
0,043
1581
0,037
2002
0,033
2470
0,028
3101
0,024
3923
0,021
4984
0,018
6328
0,016
8012
0,014
9896
0,0125
12407
0,011
15450
0,0090
19386
0,0079
25322
0,0066
3,6
157
0,160
197
0,135
259
0,120
329
0,102
406
0,090
514
0,080
634
0,070
795
0,060
1008
0,052
1281
0,044
1626
0,039
2059
0,034
2541
0,029
3189
0,025
4035
0,022
5126
0,019
6508
0,017
8241
0,0145
!0179
0,013
12761
0,0115
15893
0,0096
19940
0,0083
26045
0,0070
3,7
161
0,170
203
0,140
266
0,125
338
0,110
418
0,095
529
0,085
652
0,073
818
0,063
1036
0,054
1317
0,048
1672
0,040
2116
0,035
2612
0,030
3278
0,026
4148
0,023
5269
0,020
6689
0,0176
8470
0,015
10462
0,0135
13116
0,012
16344
0,010
20494
0,0088
26769
0,0074
Пло-
Площадь,
Диа-
Диаметр,
мм
Динамическое давле
1,589 | 1,652 | 1,7161 ( 1,7815 | 1,8486 | 1,9129 | 1,9837 [ 2,055 | 2,126 | 2,199
Скорость воз
5,1
5,2
5,3
5,4
5,5
5,6
5,7
5,8
5,9
6,0
0,00785
0,0094
0,0122
0,0153
0,0200
100
110
125
140
160
144
0,390
172
0,34
223
0,29
280
0,26
366
0,22
146
0,400
175
0,35
227
0,30
285
0,27
374
0,23
149
0,410
179
0,36
232
0,31
291
0,28
381
0,235
152
0,430
182
0,37
236
0,32
296
0,29
388
0,24
155
0,450
186
0,39
241
0,33
302
0,2.95
395
0,245
158
0,460
189
0,40
245
0,35
307
0,30
403
0,25
160
0,480
192
0,42
249
0,36
313
0,31
410
0,26
163
0,50
196
0,44
254
0,37
318
0,32
417
0,27
166
0,51
199
0,45
258
0,38
324
0,33
424
0,28
169
0,52
203
0,46
263
0,39
330
0,34
432
0,29
68
Продол
жени
е табл. VII.11
ние, кгс[мг
0,8819
0,9289
0,9776
1,027
1,078
1,129
1,183
1,237
1.292
1,349
1,407
1,466
1,527
духа, м/с
3,8
166
0,175
208
0,145
273
0,130
347
0,115
429
0.100
543
0,090
669
0,079
840
0,070
1064
0,057
1352
0,050
1717
0,042
2173
0,037
2682
0,031
3366
0,028
4260
0,025
5411
0,021
6870
0,018
8698
0,0155
10744
0.014
13470
0,0125
16776
0,011
21048
0,0092
27492
0,0078
3,9
170
0,180
214
0,152
280
0,135
356
0,120
440
0.105
557
0,093
687
0.081
862
0.071
1092
0,060
1388
0,052
1762
0,044
2230
0,039
2753
0,032
3455
0,029
4372
0,026
5553
0,022
7051
0,019
8927
0,016
11027
0,0145
13825
0,013
17217
0,012
21602
0,0097
28216
0.0081
4,0
175
0,190
220
0,160
288
0,140
366
0,130
452
0,106
572
0,094
705
0,084
885
0,073
1120
0,062
1424
0,053
1808
0,046
2288
0,040
2825
0,034
3544
0,030
4485
0,027
5696
0,023
7234
0,0197
9155
0,017
11304
0,015
14179
0,0135
17661
0,0125
22156
0,010
28938
0,0085
4,1
179
0,200
225
0,170
294
0,150
375
0,135
463
0,110
586
0,100
722
0,089
906
0,077
1148
0,065
1459
0,056
1853
0,048
2345
0,042
2895
0,036
3632
0,032
4597
0,028
5838
0,024
7413
0,020
9385
0,018
11586
0,016
14524
0,014
18103
0,0126
22709
0,0106
29663
0,0089
4,2
184
0,21
230
0,175
302
0,155
384
0,140
474
0,115
600
0,105
740
0,094
928
0,081
1176
0,068
1495
0,059
1898
0,050
2402
0,044
2966
0,038
3721
0,033
4709
0,030
5981
0,025
7594
0,021
9614
0,019
11869
0,017
14888
0,015
18544
0,013
23263
0,011
30386
0,0093
4,3
188
0,22
236
0,18
309
0,16
393
0,145
485
0,120
614
0,110
757
0,098
950
0,085
1204
0,071
1530
0,061
1943
0,052
2459
0,046
3036
0,040
3809
0,035
4821
0,031
6123
0,026
7775
0,022
9843
0,020
12151
0,0175
15243
0,016
18986
0,0135
23817
0,0115
31110
0,0097
4,4
192
0,23
241
0,19
316
0,165
402
0,150
496
0,125
629
0,115
775
0,102
972
0,090
1232
0,074
1566
0,064
1988
0,054
2516
0,048
3107
0,042
3898
0,036
4933
0,032
6265
0,027
7956
0,023
10072
0,021
12434
0,018
15597
0,0165
19527
0,014
24371
0,012
31833
0,010
4,5
197
0,24
248
0,20
323
0,17
411
0,155
508
0,130
643
0,120
793
0,107
994
0,094
1260
0.077
1601
0,067
2033
0,057
2574
0,050
3178
0,044
3987
0,038
5045
0,033
6408
0,028
9137
0,024
10301
0,022
12717
0,019
15952
0,017
19869
0,0145
24925
0,0125
32557
0,0104
4,6
201
0,245
252
0,21
330
0,175
420
0,160
519
0,135
657
0,125
810
0,111
1016
0,098
1288
0,080
1637
0,070
2078
0,060
2631
0,052
3248
0,046
4075
0,040
5157
0,034
6550
0,030
8317
0,025
10530
0,023
12999
0,020
16306
0,0175
20310
0,015
25479
0,013
33280
0,0108
4,7
205
0,25
258
0,22
338
0,18
429
0,165
530
0,140
672
0,130
829
0,115
1039
0,102
1316
0,083
1673
0,072
2123
0,062
2688
0,054
3319
0,048
4164
0,042
5269
0,035
6693
0,031
8498
0,026
10759
0,024
13282
0,0205
16661
0,018
20752
0.0155
26033
0,0135
34С04
0,0112
4,8
210
0,26
263
0,23
345
0,19
439
0,17
542
0,145
686
0,134
845
0,120
1061
0,106
1344
0,086
1708
0,075
2168
0,064
2745
0,056
3381
0,049
4252
0,044
5381
0,037
6835
0,032
8679
0,027
10987
0,025
13564
0,021
17015
0,0185
21193
0,016
26Е87
0,014
34727
0,0116
4,9
214
0,27
264
0,24
352
0,20
448
0,175
553
0,150
700
0,138
863
0,125
1083
0,108
1372
0,089
1744
0,078
2214
0,067
2802
0,058
3460
0,050
4341
0,046
5493
0,038
6977
0,034
8860
0,028
11216
0,026
13847
0,022
17370
0,019
21635
0,0165
27141
0,0145
35451
0,012
5,0
219
0,28
275
0,25
360
0,21
457
0,18
565
0,160
714
0,140
882
0,130
1107
0,110
1400
0,092
1780
0,081
2260
0,069
2860
0,060
3531
0.052
4429
0.047
5607
0.040
7121
0.035
9043
0.030
11444
0,027
14130
0,022
17724
0,020
22070
0,017
27695
0,015
36173
0,012
Продолжение табл. VII.11
ние, кгс/мг
2,273
2,348
2,425
2,502
2,581
2,0618
2.7430
2,8254
2,9090
2,9939
3,0800
3,1673
3,2558
духа, м/с
6.1
172
0,54
206
0,47
267
0,40
335
0,35
438
1.30
6,2
174
0,56
209
0,4Э
271
0.41
340
0,36
446
0.31
6,3
177
0,58
212
0,50
276
0,43
346
0,37
453
0,32
6,4
180
0,59
216
0,51
280
0,44
351
0,39
460
0,33
6,5
183
0,60
219
0,53
284
0,46
357
0,40
467
0,34
6,6
186
0,62
223
0,54
289
0.47
362
0,41
474
0,35
6,7
188
0.64
226
0.56
293
0,49
368
0,43
482
0,36
6.8
191
0,66
229
0,57
298
0,50
374
0,44
489
0,37
6,9
193
0,68
233
0,59
302
0,51
379
0,46
496
0,38
7,0
197
0,70
237
0,61
307
0,53
385
0,47
504
0,39
7,1
200
0,71
240
0,63
311
0,54
390
0,48
511
0,40
7,2
202
0,74
243
0,65
315
0,56
395
0,49
518
0,41
7,3
205
0.76
246
0,67
320
0,57
401
0,50
525
0,42
69
Пло-
Площадь,
м*
0,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0,0615
0,0778
0,0989
0,1256
0,1589
0,1962
0,2461
0,3115
0,3956
0,5027
0,6358
0,7850
0,9847
1,2265
1,5386
2,0096
Диа-
Диаметр,
мм
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
Динамическое давле
1,589
5,1
466
0,19
576
0,166
729
0,145
898
0,134
1127
0,114
1428
0,096
1815
0,085
2305
0,072
2917
0,062
3601
0,054
4518
0,048
5719
0,041
7263
0,036
9223
0,031
11673
0,028
14412
0,023
18079
0,021
22518
0,018
28248
0,016
36898
0,013
1,652
5,2
475
0,195
587
0,173
743
0,150
916
0,138
1149
0,118
1456
0,100
1851
0,089
2350
0,075
2974
0,065
3672
0,056
4607
0,050
5831
0,043
7405
0,037
9403
0,032
11902
0,029
14695
0,024
18433
0,022
22960
0,0185
28802
0,0165
37621
0,014
1,7161
5,3
484
0,20
598
0,179
757
0,155
933
0,142
1171
0,122
1484
0,104
1886
0,093
2395
0,078
3031
0,067
3742
0,058
4695
0,051
5943
0,044
7548
0,039
9584
0,033
12131
0,030
14977
0.025
18788
0,0225
23401
0,019
29356
0,017
38345
0,0145
1,7815
5,4
493
0,205
609
0,185
772
0,161
950
0,146
1193
0,126
1512
0,107
1922
0,097
2440
0,080
3088
0,070
3813
0,060
4784
0,053
6055
0,046
7690
0,040
9765
0,034
12360
0,031
15260
0,026
19142
0,023
23843
0,020
29910
0,0175
39068
0,015
1,8486
5,5
503
0,210
621
0,192
786
0,166
968
0,150
1215
0,130
1540
0,110
1957
0,100
2485
0,083
3145
0,072
3884
0,063
4873
0,054
6167
0,047
7833
0,041
9946
0,035
12589
0,032
15543
0,027
19497
0,024
24284
0,021
30464
0,018
39792
0,0155
1,9129
5,6
512
0,215
632
0,198
800
0,171
986
0,154
1237
0,134
1568
0,114
1992
0,104
2530
0,086
3202
0,075
3954
0,065
4961
0,056
6279
0,049
7975
0,043
10127
0,036
12818
0,033
15825
0,028
19851
0.0245
24726
0,0215
31018
0,0185
40515
0,016
1,9837
5,7
521
0,220
643
0,204
815
0,176
1003
0,158
1260
0,138
1596
0,118
2028
0,108
2575
0,089
3260
0,077
4025
0,067
5050
0,057
6391
0,050
8117
0,044
10307
0,037
13047
0,034
16108
0,029
20206
0,025
25167
0,022
31572
0,019
41239
0,0165
2,055
5,8
530
0,23
655
0,21
829
0,181
1021
0,162
1282
0,М2
1624
0,122
2064
0,112
2621
0,091
3317
0,080
4095
0,070
5138
0,059
6503
0,052
8260
0,045
10488
0,038
13275
0,035
16390
0,030
20560
0,026
25609
0,023
32126
0,019
41962
0,017
2,126
2,199
Скорость воз
5,9
539
0,24
666
0,216
843
0,188
1038
0,166
1304
0,146
1652
0,126
2099
0,116
2666
0,093
3374
0,082
4166
0,072
5226
0,061
6615
0,053
8402
0,047
10669
0,040
13504
0,036
16673
0,031
20915
0,027
26050
0,024
32680
0,020
42686
0,0175
6,0
548
0,25
678
0,223
857
0,195
1058
0,170
1328
0,150
1680
0,130
2136
0,120
2712
0,096
3432
0,085
4238
0,074
5316
0,063
6728
0,065
8545
0,048
10852
0,041
13733
0,037
16956
0,032
21269
0,028
26492
0,025
33234
0,021
43407
0,0179
Пло-
Площадь,
ж2
0,00785
0,0094
0,0122
0,0153
0,0200
0,0254
0,0314
0,0397
Диа-
Диаметр,
мм
100
ПО
125
140
160
180
200
225
Динамическое давле
3,3455
3,4373
3,5294
3,6229
3,7175
3,8133
3,9104
4,0087
4,1082
4,2089
4,3109
Скорость воз
7,4
208
0,78
250
0,69
324
0,59
406
0.51
532
0,43
676
0,38
835
0,34
1057
0,30
7,5
211
0,80
253
0,71
328
0,60
412
0,52
539
0,44
685
0,39
847
0,35
1072
0,31
7,6
214
0,82
256
0,73
333
0,61
417
0,54
546
0,45
694
0,40
858
0,355
1086
0,315
7,7
216
0,85
260
0,75
337
0,63
423
0,55
554
0,47
704
0,405
869
0,36
1100
0,32
7,8
219
0,87
263
0,76
342
0,65
429
0,57
561
0,48
713
0,41
881
0,365
1115
0,325
7,9
222
0,88
267
0,78
346
0,66
434
0,58
568
0,49
722
0,42
892
0,370
1129
0,327
8,0
226
0,89
270
0,80
351
0,68
440
0,59
576
0,50
731
0,43
904
0,381
1143
0,33
8,1
229
0,91
273
0.82
355
0,69
445
0,60
583
0,51
740
0,44
915
0,390
П57
0.34
8,2
231
0,93
277
0,84
359
0,71
451
0,62
590
0,52
749
0,45
926
0,40
1172
0,35
8,3
234
0,94
280
0,86
364
0,72
456
0,63
Е97
0.53
758
0.46
937
0,41
1186
0,355
8,4
237
0,97
283
0,88
368
0,74
462
0,65
604
0,55
767
0,47
948
0,42
1200
0,36
70
Продолжение табл. VII. 11
ние, кгс/мг
2,273
2,348
духа, м/с
6,1 |
557
0,26
689
0,23
872
0,200
1075
0,176
1350
0,155
1708
0,134
2171
0,123
2757
0,099
3489
0,087
4308
0,077
5404
0,065
6840
0,057
%687
0,050
11031
0,042
13962
0,038
17238
0,033
21624
0,029
26933
0,026
33787
0,022
44132
0,0182
6,2
567
0,27
700
0,24
886
0,210
1093
0,182
1372
0,160
1736
0,138
2207
0,126
2802
0,102
3546
0,089
4379
0,080
5493
0,068
6952
0,059
8829
0,052
11212
0,043
14191
0,039
17521
0,034
21978
0,030
27375
0,027
34341
0,023
44855
0,019
2,425
6,3
576
0,28
711
0,25
900
0,215
1110
0,188
1394
0,165
1764
0,142
2242
0,129
2847
0,105
3603
0,092
4449
0,083
5581
0,070
7064
0,061
8972
0,053
11393
0,044
14420
0,040
17803
0,035
22333
0,031
27816
0,028
34895
0,024
45570
0,0195
2,502
6,4
585
0,29
722
0,255
914
0,220
3128
0,194
1416
0,170
1792
0,146
2278
0,132
2892
0,108
3660
0,094
4520
0,087
5670
0,073
7176
0,063
9114
0,055
11574
0,046
14649
0,041
18086
0,036
22687
0,032
28258
0,0285
35449
0,0245
46302
0,0120
2,581
6,5
594
0,30
734
0,26
929
0,225
1146
0,200
1438
0,175
1820
0,150
2314
0,135
2938
0,Ш
3717
0,096
4591
0,090
5759
0,075
7288
0,065
9257
0,057
11755
0,047
14878
0,042
18369
0,037
?3042
0,033
28699
0,029
36003
0,025
47026
0,0125
2,6618
6,6
603
0,31
745
0,265
943
0,23
1163
0,206
1460
0,180
1848
0,154
2349
0,138
2983
0,114
3775
0,099
4661
0,093
5847
0,078
7400
0,067
9399
0,058
11935
0,048
15107
0,043
18651
0,038
23396
0,034
29141
0,30
36557
0,025
47749
0,021
2,7430 |
6,Т
612
0,32
756
0,27
957
0,235
1181
0,212
1482
0,185
1876
0,158
2385
0,141
3028
0,118
3832
0,102
4732
0,095
5936
0,080
7512
0,069
9541
0,060
12116
0,050
15336
0,045
18934
0,039
23751
0,0345
29582
0,0305
37111
0,026
48473
0,0215
2,8254
6,8
621
0,33
768
0,28
972
0,24
1198
0,218
1504
0,190
1904
0,162
2420
0,144
3073
0,121
3889
0,104
4802
0,098
6024
0,083
7624
0,071
9684
0,061
12297
0,052
15564
0,046
19216
0,040
24105
0,035
30024
0,031
37665
0,0265
48196
0,022
2,9090
6,9
630
0,34
779
0,29
986
0,25
1216
0,224
1526
0,195
1932
0,168
2456
0,147
3118
0,124
3946
0,107
4873
0,099
6113
0,085
7736
0,073
9826
0,063
12478
0,054
15793
0,048
19499
0,042
24460
0,036
30465
0,032
38219
0,027
49920
0,023
2,9939
7,0
640
0,345
791
0,30
1000
0,26
1235
0,230
1550
0,200
1960
0,175
2492
0,150
3165
0,127
4004
0,110
4944
0,100
6202
0,088
7850
0,075
9969
0,065
12660
0,056
16022
0,050
19782
0,043
24814
0,037
30908
0,033
38778
0,028
50642
0,024
3,0800
7,1
649
0,35
802
0,31
1014
0,27
1251
0,235
1571
0,205
1988
0,180
2527
0,153
3210
0,131
4061
0,113
5014
0,103
6290
0,091
7962
0,077
10111
0,067
12840
0,057
16251
0,051
20064
0,044
25169
0,038
31349
0,034
39328
0,029
51366
0,025
3,1673
7,2
658
0,36
813
0,32
1029
0,28
1269
0,240
1593
0,210
2016
0,285
2563
0,156
3255
0,135
4118
0,116
5085
0,106
6379
0,094
8074
0,079
10253
0,069
13021
0,059
16480
0,052
20347
0,045
25523
0,039
32190
0,035
39882
0,0295
52090
0,026
3,2558
7,3
667
0,37
824
0,33
1043
0,29
1286
0,2450
1615
0,215
2044
0,190
2598
0,159
3300
0,139
4175
0,119
5155
0,109
6467
0,097
8186
0,081
10395
0,071
13202
0,060
16709
0,053
20629
0,046
25878
0,040
32232
0,0355
40436
0,030
52813
0,0275
Пр
О ДО Л
жение табл. VII.11
ние, кгс/.нг
4,4149
4,5193
4,6249
4,7318
4,3398
4,9491
5,059b
5,1713
5,2843
5,3984
5,5148
5,6314
5,7492
духа, м/с
8,5
240
1,00
287
0,90
372
0,75
467
0,66
611
0,56
777
0,49
960
0,43
1215
0,37
8,6
243
1,02
290
0,92
377
0,77
473
0,68
6Г8
0,57
786
0,50
071
0,44
1229
0,38
8,7
245
1,04
294
0,94
381
0,78
478
0,70
626
0,58
795
0,51
982
0,45
1243
0,39
8,8
248
1,06
297
0,96
385
0,80
484
0,71
633
0,60
804
0,53
994
0,46
1257
0,40
8,9
251
1,09
301
0,98
390
0,82
489
0,72
640
0,61
813
0,54
1005
0,47
1272
0,405
9,0
254
1,11
304
1,00
395
0,85
496
0.73
648
0,62
823
0,55
1017
0,47
1286
0,41
9,1
257
1,13
307
1,02
399
0,87
500
0,75
654
0.64
832
0,56
1028
0,48
1300
0,42
9,2
259
1.15
311
1,04
403
0,89
506
0,77
660
0,67
841
0,57
1039
0,49
1315
0,43
9,3
262
1,17
314
1,06
408
0,91
511
0,79
669
0,68
850
0,58
1050
0,50
1329
0,44
9,4
265
1,19
317
1,09
412
0,93
517
0,81
676
0,69
859
0,59
1061
0,51
1343
0,45
9,5
268
1,21
321
1,11
416
0,95
522
0,82
683
0,71
868
0,61
1073
0,52
1357
0,46
9,6
271
1,23
324
1,13
420
0,97
528
0,84
690
0,73
877
0,62
1084
0,53
1372
0,47
9,7
273
1,25
328
1,15
425
0,99
533
0,85
698
0,735
886
0,63
1095
0,54
1386
0,48
71
Пло-
Площадь,
м2
0,0490
0,0615
0,0778
0,0989
0,1256
0,1589
0,1962
0,2461
0,3115
0,3956
0,5024
0,6358
0,7850
0,9847
1,2265
1,5386
2,0096
Диа-
Диаметр,
мм
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
Динамическое давле
3,3455
3,4373
3,5294
3,6229
3,7175
3,8133
3,9104
4,0087
4,1082
4,2089
4,3109
Скорость воз
7,4
1304
0,250
1637
0,220
2072
0,195
2634
0,162
3345
0,143
4232
0,122
5226
0,112
6556
0,100
8298
0,083
10538
0,073
13383
0,062
16938
0,054
20912
0,048
26232
0,041
32673
0,036
40990
0,031
53537
0,027
7,5
1322
0,255
1629
0,225
2100
0,200
2670
0,165
3390
0,147
4290
0,125
5297
0,115
6645
0,102
8410
0,085
10680
0,075
13564
0,063
17167
0,055
21195
0,049
26587
0,042
33115
0,0365
41544
0,032
54260
0,028
7,6
1339
0,260
1681
0,23fr
2128
0,205
2705
0,168
3435
0,151
4347
0,128
5367
0,118
6733
0,105
8522
0,087
10823
0,077
13744
0,065
17396
0,056
21477
0,050
26941
0,043
33556
0,037
42098
0,0325
54984
0,0285
7,7
1357
0,268
1703
0,235
2156
0,210
2741
0,171
3480
0,155
4404
0,132
5438
0,121
6822
0,108
8634
0,089
10965
0,079
13925
0,066
17625
0,057
21760
0,052
27296
0,045
33998
0,038
42652
0,033
55707
0,029
7,8
1374
0,272
1725
0,240
2184
0,215
2776
0,174
3525
0,159
4461
0,135
5508
0,124
6910
0,110
8746
0,091
11107
0,081
14106
0,068
17853
0,058
22042
0,053
27650
0,046
34439
0,039
43206
0,034
56431
0,0295
7,9
1392
0,280
1747
0,245
2212
0,218
2812
0,177
3570
0,162
4518
0,138
5579
0,127
6999
0,112
8858
0,093
11250
0,082
14287
0,070
18082
0,060
22325
0,054
28005
0,047
34881
0,040
43760
0,035
57154
0,030
8,0
1411
0,290
1771
0,250
2240
0,220
2848
0,180
3617
0,164
4576
0,140
5650
0,130
7087
0,115
8971
0,095
11393
0,084
14469
0,072
18311
0,062
22608
0,056
28359
0,048
35323
0,041
44311
0,036
57876
0,0305
8,1
1427
0,297
1793
0,256
2268
0,225
2883
0,185
3662
0,168
4633
0,144
5720
0,132
7175
0,117
9083
0,097
11535
0,085
14649
0,073
18540
0,063
22890
0,057
28714
0,049
35764
0,042
44865
0,0365
58600
0,031
8,2
1445
0,304
1815
0,262
2296
0,230
2919
0,190
3707
0,172
4690
0,148
5791
0,135
7264
0,120
9195
0,100
11677
0,087
14830
0,075
18769
0,065
23173
0,058
29070
0,050
36206
0,043
45419
0,037
59323
0,032
8,3
1462
0,311
1837
0,268
2324
0,235
2954
0,195
3752
0,176
4747
0,152
5861
0,137
7352
0,122
9307
0,102
11820
0,088
15011
0,076
18998
0,066
23455
0,059
29425
0,051
36647
0,044
45973
0,038
60047
0,0325
8,4
1480
0,318
1859
0,274
2352
0,240
2990
0,200
3797
0,180
4804
0,156
5932
0,140
7441
0,124
9419
0,105
11962
0,090
15192
0,078
19227
0,068
23738
0,060
29779
0,052
37089
0,045
46527
0,039
60770
0,033
Пло-
Площадь,
ж2
0,00785
0,0084
0,0122
0,0153
0,0200
6,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0,0015
0,0778
Диа-
Диаметр,
мм
100
110
125
140
160
180
200
225
250
280
315
5,8682
5,9885[
6,1100|
6,2327
6.3566J
6.4818J
6,60821
6,7368
6.8656J
Динамическое
6.9987J
7,12691
давле
7,2594
Скорость еоз
9,8
276
1,27
331
1,17
429
1,01
539
0,87
705
0,75
895
0,65
1107
0,55
1400
0,49
1726
0,424
2168
0,374
2745
0,318
9,9
279
1,29
334
1,20
434
1,03
541
0,88
712
0,77
905
0,66
1118
0,57
1415
0,495
1744
0,432
2190
0,382
2773
0,324
10,0
282
1,30
338
1,23
439
1,05
551
0,90
720
0,79
914
0,68
ИЗО
0,58
1429
0,50
1764
0,440
2214
0,390
2800
0,332
10,1
285
1,32
341
1,25
443
1,07
556
0,92
726
0,80
923
0,69
1141
0,582
1443
0,51
1780
0,450
2236
0,397
2829
0,339
10,2
287
1,35
344
1,27
447
1,09
562
0,94
734
0,82
932
0,70
1152
0,584
1457
0,52
1798
0,460
2258
0,404
2857
0,346
10,3
290
1,37
348
1,29
451
1,11
567
0,96
741
0,83
941
0,71
1163
0,585
1472
0,53
1815
0,470
2280
0,411
2885
0,353
10,4
293
1,40
351
1,31
456
1,13
573
0,98
748
0,85
950
0,72
1174
0,586
1486
0,54
1833
0,475
2302
0,418
2913
0,360
10,5
296
1,43
354
1,33
460
1,15
578
1,00
755
0,86
959
0,74
1186
0,588
1500
0,55
1851
0,480
2324
0,425
2941
0,367
10,6
299
1,46
358
1,34
464
Ы7
584
1,02
762
0,87
969
0,76
1197
0,589
1515
0,56
1868
0,490
2346
0,432
2969
0,374
10,7
301
1,50
361
1,36
469
1,19
589
1,04
770
0,89
978
0,77
1208
0,600
1529
0,57
1886
0,500
2368
0,439
2997
0,381
10,8
304
1,53
365
1,39
473
1,21
595
1,06
777
0,90
987
0,78
1220
0,620
1543
0,58
1903
0,505
2390
0,446
3025
0,388
10,9
307
1,58
368
1,42
478
1,23
600
1,08
784
0,91
996
0,79
1231
0,640
1557
0,59
1921
0,510
2410
0,453
3053
0,395
i
72
Продолжение табл. VII.11
ние, кгс/м2
4,4149
4,5193
4,6249
4,7318
4,8398
4,9491
5,0596
5,1713
5,2843
5,3984
5,5148
5,6314
5,7492
духа, м/с
8,5
1498
0,325
1881
0,280
2380
0,245
3026
0,205
3842
0,184
4862
0,160
6003
0,142
7530
0,126
9531
0,107
12105
0,091
15373
0,079
19456
0,069
24021
0,061
30134
0,053
37530
0,046
47081
0,0395
61494
0,034
8,6
1515
0,332
1903
0,286
2408
0,250
3061
0.210
3887
0,188
4919
0,164
6073
0,145
7618
0,128
9643
0,110
12247
0,093
15551
0,081
19685
0,071
24303
0,063
30488
0,054
37972
0,047
47635
0,040
62217
0,035
8,7
1533
0,339
1925
0,292
2436
0,255
3097
0,215
3932
0,192
4976
0,168
6144
0,147
7707
0,130
9755
0,112
12389
0,094
15734
0,082
19914
0,073
24586
0,064
30843
0,055
38413
0,048
48189
0,041
62941
0,036
8,8
1550
0,346
1947
0,298
2464
0,260
3132
0,220
3977
0,196
5033
0,172
6214
0,150
7795
0,131
9867
0,115
12532
0,096
15915
0,084
20142
0,075
24868
0,065
31197
0,056
38855
0,049
48743
0,042
63664
0,0365
8,9
1568
0,353
1969
0,305
2492
0,265
3168
0,230
4022
0,200
5090
0,176
6285
0,152
7884
0,133
9979
0,117
12674
0,098
16096
0,086
20371
0,078
25151
0,067
31552
0,057
39296
0,050
49297
0,043
64388
0,037
9,0
1587
0,360
1992
0,310
2521
0,270
3204
0,240
4069
0,204
5148
0,180
6357
0,155
7974
0,135
10093
0,120
12877
0,100
16278
0,090
20600
0,080
25434
0,068
31904
0,059
39738
0,051
49850
0,045
65111
0,038
9,1
1603
0,368
2014
0,318
2549
0,276
3239
0,246
4114
0,208
5205
0,183
6427
0,158
8062
0,138
10204
0,122
12959
0,103
16458
0,092
20829
0,081
25716
0,069
32261
0,060
40179
0,052
50404
0,046
65835
0,039
9,2
1621
0,376
2036
0,328
2577
0,282
3275
0,251
4159
0,213
5262
0,187
6498
0,162
8151
0,142
10316
0,125
13101
0,106
16639
0,094
21058
0,083
25999
0,071
32615
0,0610
40621
0,053
50958
0,047
66558
0,040
9,3
1638
0,384
2058
0,334
2605
0,288
3310
0,257
4204
0,217
5319
0,190
6568
0,165
8239
0,145
10428
0,127
13245
0,109
16820
0,096
21287
0,084
26281
0,072
32970
0,063
41062
0,055
51512
0,048
67282
0,0405
9,4
1656
0,392
2080
0,342
2633
0,294
3346
0,262
4249
0,222
5376
0,194
6639
0,169
8328
0,148
10540
0,130
13387
0,112
17001
0,097
21516
0,086
26564
0,074
33324
0,064
41504
0,056
52066
0,049
68005
0,041
9,5
1674
0,400
2102
0,350
2661
0,300
3382
0,268
4294
0,226
5434
0,197
6710
0,172
8417
0,152
10652
0,132
13530
0,115
17182
0,099
21745
0,087
26847
0,075
33679
0,065
41945
0,057
52620
0,050
68729
0,042
9,6
1691
0,408
2124
0,358
2689
0,306
3417
0,273
4339
0,231
5491
0,199
6780
0,176
8505
0,156
10764
0,135
13672
0,118
17362
0,101
21974
0,089
27129
0,077
34033
0,067
42387
0,059
53174
0,051
69452
0,043
9,7
1709
0,416
2146
0,366
2717
0,312
3453
0,279
4385
0,235
5548
0,204
6851
0,179
8594
0,159
10876
0,137
13814
0,121
17543
0,103
22203
0,090
27412
0,078
34388
0,068
42828
0,060
537 28
0,052
70175
0,044
)
1родол ж
ение
табл. VII.11
ние, кгс/м2
7,3931
7,5258
7,6642
7,8015
7,9401
8,0811
8,2221
8,3643
8,5078
8,6525
8,7984
8,9455
9,0939
9,2435
духа, м/с
11,0
311
1,62
372
1,45
483
1,27
605
1,10
792
0,93
1006
0,80
1243
0,690
1572
0,60
1940
0,520
2435
0,460
3080
0,400
11,1
314
1,65
375
1,47
486
1,29
611
1,12
798
0,94
1014
0,81
1254
0,700
1586
0,61
1957
0,530
2457
0,467
3109
0,408
11,2
316
1,68
378
1,50
491
1,31
CI7
1,14
806
0,96
1024
0,83
1265
0,710
1600
0,62
1975
0,54
2479
0,474
3137
0,416
11,3
319
1,71
381
1,52
495
1,315
622
1,16
813
0,97
1033
0,84
1276
0,730
1615
0,63
1992
0,55
2501
0,481
3165
0,424
11,4
322
1,74
385
1,55
499
1,33
628
1,18
820
0,99
1042
0,86
1287
0,74
1629
0,64
2010
0,56
2523
0,488
3193
0,432
11,5
325
1,77
388
1,57
504
1,35
633
1,20
827
1,00
1051
0,87
1299
0,75
1643
0,65
2028
0,57
2545
0,495
3221
0,440
11,6
328
1,80
392
1,60
508
1,37
639
1,22
834
1,02
1060
0,89
1310
0,77
1657
0,67
2045
0,58
2567
0,502
3249
0,448
11,7
330
1,83
395
1,62
513
1,39
644
1,24
842
1,03
1069
0,90
1321
0,78
1672
0,68
2063
0,59
2589
0,509
3277
0,456
11,8
333
1,86
399
1,65
516
1,41
650
1,26
849
1,05
1078
0,92
1333
0,80
1686
0,69
2080
0,60
2611
0,516
3305
0,464
11,9
336
1,89
402
1,67
521
1,43
655
1,28
856
1,07
1088
0,93
1344
0,81
1700
0,70
2098
0,61
2633
0,523
3333
0,474
12,0
339
1,91
40G
1,70
527
1,45
661
1,30
864
1,10
1097
0,95
1356
0,82
1715
0,71
2117
0,62
2657
0,530
3361
0,4?0
12,1
342
1,94
409
1,73
530
1,47
666
1,32
871
1,12
1106
0,96
1367
0,83
1729
0,72
2133
0,63
2679
0,540
3389
0,486
12,2
344
2,00
412
1,76
535
1,50
671
1,34
878
1,14
1115
0,98
1378
0,84
1743
0,73
2151
0,64
2701
0,548
3417
0,492
12,3
347
2,05
416
1,79
539
1,52
677
1,36
885
1,16
1124
0,99
1389
0,85
1757
0,74
2168
0,65
2723
0,557
3445
0,498
73
Пло-
Площадь,
ж3
0,0989
0,1256
0,1589
0,1962
0,2461
0,3115
0,3956
0,5024
0,6358
0,7850
0,9847
1,22*55
1,5386
О ЛГ*ЛС
2,0096
Диа-
Диаметр,
мм
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
5,8682
9,8
3488
0,284
4430
0,239
5605
0,207
6921
0.183
8682
0,163
10988
0,140
13957
0,124
17724
0,105
22431
0,092
27694
0,080
34742
0,069
43270
0,061
54282
0,053
70899
0,045
5,9885
9,9
3524
0,290
4475
0,245
5662
0,211
6992
0,185
8771
0,166
11100
0,142
14099
0,127
17905
0,107
22660
0,094
27977
0,081
35097
0,071
43711
0,062
54836
0,054
71622
0,046
6,1100
10,0
3560
0,295
4521
0,249
5720
0,215
7063
0,189
8859
0,170
11214
0,145
14241
0,130
18086
0,109
22888
0,096
28260
0,082
35449
0,072
44154
0,064
55389
0,056
72345
0,047
6,2327
10,1
3595
0,300
4566
0,254
5777
0,218
7133
0,192
8948
0,173
11326
0,148
14384
0,132
18266
0,111
23117
0,098
28542
0,084
35803
0,074
44595
0,065
55942
0,057
73069
0,048
6,3566
10,2
3631
0,306
4611
0,258
5834
0,222
7204
0.195
9037
0,176
11438
0,151
14526
0,134
18447
0,113
23346
0,100
28825
0,086
36158
0,076
45037
0,067
56496
0,058
73793
0,049
6,4818
10,3
3666
0,311
4656
0,263
5891
0,225
7274
0,198
9125
0,179
11550
0,154
14669
0,136
18628
0,115
23575
0,102
29107
0,088
36512
0,078
45478
0,068
57050
0,059
74514
0,050
6,6082
10,4
3702
0,317
4701
0,267
5948
0,229
7345
0,201
9214
0,182
11662
0,157
14811
0,138
18809
0,117
23804
0,104
29390
0,090
36867
0,080
45920
0,069
57604
0,060
75240
0,051
6,7368
10,5
3738
0,322
4746
0,272
6005
0,233
7416
0,204
9303
0,185
11774
0,160
14954
0,140
18990
0,119
24033
0,106
29673
0,091
37221
0,082
46361
0,071
58158
0,061
75963
0,052
6,8656
10,6
3773
0,328
4791
0,276
6063
0,238
7486
0,207
9392
0,188
11886
0,163
15096
0,142
19170
0.121
24262
0,108
29955
0,093
37576
0,083
46803
0,072
58712
0,062
76687
0,052
Динамическое
6,9987
10.7
3809
0,333
4836
0,281
6120
0,240
7557
0,210
9480
0,191
11998
0,166
15238
0,144
19351
0,123
24491
0,110
30238
0,095
37930
0,085
47244
0,074
59266
0,063
77410
0,053
7,1269
давле
7,2594
1
Скорость воз
10,8
3844
0,339
4881
0,285
6177
0,243
7627
0,213
9569
0,194
12110
0,169
15381
0,146
19532
0,125
24719
0,111
30520
0,097
38285
0,086
47686
0,076
59820
0,064
78134
0,054
10,9
3880
0,344
4926
0,291
6234
0,247
7698
0,216
9658
0,197
12222
0,172
15523
0,148
19713
0,127
24948
0,113
30803
0,098
38639
0,088
48127
0,078
60374
0,065
78857
0,055
Пло-
Площадь,
ж8
0 007*5
0,0004
0,0122
0,01 ^3
0,0^00
0,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0,0615
0,0778
0,0989
0.1253
0,158е!
Диа-
Диаметр,
мч
too
ПО
125
140
160
180
2&0
225
250
280
315
355
400
450
9,3942
9,5475
9.7007J
9.8552J
0,0109
0,1678I0,3259
10,4852
0,G458|l
Динамическое
0,8076
10,9706
> давле
11,1362
Скорость воз
12,4
350
2,08
419
1,82
544
1,55
683
1,38
892
1,18
1133
1,01
1400
0,86
1772
0,75
2186
0,66
2745
0,566
3473
0,504
4414
0,432
5606
0,374
7092
0,320
12,5
353
2,10
422
1,85
548
1,57
688
1,39
899
1,20
1142
1,03
1412
0,87
1786
0,76
2204
0,67
2767
0,575
3501
0,510
4450
0,440
5651
0,379
7149
0,325
12,6
356
2,12
425
1,88
552
1,60
694
1,40
906
1,22
1151
1,04
1423
0,89
1800
0,77
2221
0,68
2789
0,584
3529
0,516
4185
0,448
5696
0,385
7206
0,332
12,7
358
2,14
429
1,91
557
1,62
699
1,42
914
1,24
1161
1,05
1434
0,91
1815
0,78
2239
0,69
2811
0,593
3557
0,522
4521
0,456
5741
0,391
7263
0,338
12,8
361
2,15
432
1,94
561
1,65
704
1,44
921
1,26
1170
1,07
1446
0,92
1829
0,79
2256
0,70
2833
0,602
3585
0,528
4556
0,464
5786
0,396
7320
0,343
12,9
364
2,18
436
1,97
565
1,67
710
1,46
928
1,28
1179
1,09
1457
0,93
1843
0,81
2274
0,71
2855
0,611
3613
0,534
4592
0,472
5831
0,402
7377
0,347
13,0
367
2,22
440
2,00
571
1,70
716
1,48
936
1,30
1188
1,12
1469
0,95
1858
0,82
2292
0,72
2878
0,62
3641
0,540
4628
0,480
5878
0,408
7436
0,350
13,1
370
2,25
443
2,02
574
1,72
721
1,50
943
1,31
1197
1,14
1480
0,96
1872
0,83
2309
0,73
2900
0,63
3669
0,548
4663
0,486
5923
0,414
7493
0,355
13,2
372
2,28
446
2,05
578
1,75
726
1,52
950
1,33
1206
1.16
1491
0,97
1886
0,85
2327
0,74
2922
0,64
3697
0,556
4669
0,492
5968
0,420
7550
0,360
13,3
375
2,31
449
2,07
583
1,77
732
1,55
957
1,34
1215
1,18
1502
0,99
1900
0,86
2344
0,75
2944
0,65
3725
0,564
4734
0,498
6013
0,426
7607
0,365
13,4
378
2,35
453
2,10
587
1,80
737
1,57
964
1,36
1225
1,20
1514
1,00
1915
0,87
2362
0,76
2966
0,66
3753
0,572
4770
0,504
6058
0,432
7664
0,370
13,5
381
2,38
456
2,12
592
1,82
743
1,59
971
1,37
1234
1,21
1525
1,02
1929
0,89
2380
0,77
2988
0.67
4781
0,580
4806
0,510
6103
0,438
7722
0,375
74
Продолжение
табл. VII. 11
ние, кгс/см?
7,3931
7,5258
7,6642
7,8015
7,9401
8,0811
8,2221
8,3643
8,5078
8,6525
8.7984
8,9455
9,0939
9,2435
Духа, м/с
1
11,0
3916
0,350
4974
0,295
6292
0,250
7769
0,220
9745
0,200
12335
0,175
15666
0,150
19895
0,129
25177
0,115
31086
0,100
38994
0,090
48569
0,080
60928
0,066
79580
0,056
13,1
3951
0,355
5019
0,300
6349
0,255
7839
0,225
9835
0,204
12447
0,180
15808
0,153
20075
0,132
25406
0,117
31368
0,102
39348
0,091
49010
0,081
61481
0,067
80304
0,057
И.2
3987
0,360
5064
0,306
6406
0,260
7910
0,230
9923
0.208
12559
0,183
15950
0,156
20256
0.134
25635
0,120
31651
0,104
39703
0,092
49451
0,082
62035
0,069
81028
0,058
11,3
4022
0,365
5109
0,312
6463
0,265
7980
0,235
10012
0,212
12671
0,186
16093
0,159
20437
0,136
25864
0,122
31933
0.106
40057
0,093
49893
0,083
62589
0,070
81751
0,059
11,4
4058
0,370
5154
0,317
6520
0,270
8051
0,240
10101
0,216
12783
0,190
16235
0,162
20618
0,139
26093
0,125
32216
0,108
40412
0,094
50334
0,084
63143
0,072
82475
0,060
11,5
4094
0,375
5199
0,322
6578
0,275
8122
0,245
10189
0,220
12895
0,193
16378
0,165
20799
0,141
26322
0,127
32499
0,110
'40766
0,095
50776
0,085
63697
0,073
83398
0,061
11,6
4129
0,380
5244
0,328
6635
0,280
8192
0,250
10278
0,224
13007
0,196
16520
0,168
20979
0,144
26551
0,130
32781
0,112
41121
0,096
51217
0,086
64251
0,075
83922
0,062
11,7
4165
0,385
5289
0,333
6692
0,285
8263
0,255
10366
0,228
13119
0,199
16669
0,171
21160
0,147
26780
0,132
33064
0,114
41475
0,097
51659
0,087
64805
0,076
84645
0,063
11,8
4200
0,390
5334
0,339
6749
0,290
8333
0,260
10455
0,232
13231
0,203
16805
0,174
21341
0,150
27008
0,135
33346
0,116
41830
0,098
52100
0,088
65359
0,078
85369
0,064
11,9
4236
0,395
5379
0,345
6806
0,295
8404
0,265
10544
0,236
13343
0,204
16947
0,177
21522
0,151
27237
0,137
33629
0,118
42184
0,099
52542
0,089
65913
0,079
86092
0,065
12,0
4272
0,400
5426
0,352
6864
0,300
8476
0.270
10631
0,240
13457
0,209
17090
0,180
21704
0,153
27466
0,140
33912
0,120
42539
0,100
52985
0,090
66467
0,080
86815
0,066
12,1
4307
0,408
5471
0,357
6921
0,305
8546
0,274
10719
0,244
13568
0,213
17232
0,183
21884
0,155
27695
0,142
34194
0,122
42893
0,102
53426
0,092
67020
0,081
87539
0,067
12,2
4343
0,416
5510
0,363
6978
0,310
8617
0,278
10808
0,248
13680
0,216
17374
0,186
22065
0,158
27924
0,144
34477
0,124
43248
0,104
53868
0,094
67574
0,082
88263
0,068
12,3
4378
0,424
5561
0,368
7035
0,315
8687
0,282
10896
0.252
13792
0,219
17517
0,189
22246
0,160
28153
0,146
34759
0,126
43602
0,106
54309
0,096
68128
0,083
88986
0,069
Прод о j
i жен
ие табл. VII.11
ние, кгс/м2
11,3016
Духа,
13,6
384
2,41
459
2,15
596
1,85
748
1,61
979
1,39
1243
1,23
1536
1,03
1943
0,90
2397
0,78
ЗОЮ
0,68
3809
0,588
4841
0,516
6148
0,444
7771
0,380
11,4683
м/с
13,7
386
2,45
463
2,17
600
1,87
754
1,63
986
1,40
1252
1,25
1547
1,05
1957
0,92
2415
0,79
3032
0,69
3837
0,590
4877
0,522
6193
0,450
7836
0,385
11,6362
33,8
389
2,48
466
2,20
605
1,90
759
1,65
993
1.42
1261
1,27
1559
1.06
1972
0,93
2432
0,80
3054
0,70
3865
0,604
4912
0,528
6238
0.456
7893
0,390
11,8053
13,9
392
2,51
469
2,22
609
1,92
765
1.67
1000
1.43
1270
1,29
1570
1,07
1986
0,94
2450
0,81
3076
0,71
3893
0,612
4948
0,534
6283
0,462
7950
0,395
11,9756
14,0
395
2,55
474
2,25
615
1,95
771
1,70
1008
1,45
1280
1,30
1582
1,09
2001
0,95
2469
0.82
3099
0,72
3921
0,620
4984
0,540
6330
0,470
8008
0,400
12,1472
34,1
398
2,59
476
2.28
618
1,97
776
1.72
1014
1,47
1288
1,31
1593
1,10
2015
0,96
2486
0,83
3121
0,73
3949
0,629
5019
0,547
6375
0,476
8065
0,407
12,3199
14,2
400
2,62
480
2,32
622
2,00
782
1,75
1022
1,50
1298
1,33
1604
1,12
2029
0,98
2504
0,85
3143
0,74
3977
0,640
5055
0,555
6420
0,483
8122
0,414
12,4939
14,3
403
2,65
483
2,34
627
2,02
787
1,77
1029
1,52
1307
1,34
1615
1,13
2043
0,99
2521
0,86
3165
0,75
4005
0,650
5090
0,562
6465
0,489
8179
0,421
12,6691
14,4
406
2,69
486
2,38
631
2,05
793
1,80
1036
1,55
1316
1,36
1627
1,14
2057
1,01
2539
0,88
3187
0,76
4033
0,660
5126
0,570
6510
0,496
8236
0,428
12,8470
14,5
409
2,72
490
2.41
636
2,07
798
1,82
1043
1,57
1325
1,37
1638
1,16
2072
1,02
2557
0,89
3209
0,77
4061
0,670
5162
0,577
6555
0,503
8294
0,435
13,0247
14,6
412
2,76
493
2,45
640
2,10
804
1,85
1051
1,60
1334
1,39
1649
1,17
2086
1,04
2574
0,90
3231
0,78
4089
0,68
5197
0,585
6600
0,510
8351
0,442
13,2035
34,7
414
2,80
496
2,48
644
2,12
809
1,87
1058
1,62
1343
1,40
1660
1,19
2100
1,05
2592
0,91
3253
0,79
4117
0,69
5233
0,592
6645
0,516
8408
0,449
13,3836
14,8
417
2,84
500
2,52
649
2,15
815
1,90
1065
1,65
1352
1,42
1672
1,20
2115
1,07
2609
0,93
3275
0,80
4145
0,70
5268
о.еоо
6690
0,522
8465
0,456
75
Пло-
Площадь,
ML*
0.1962
0.2461
0.3115
0,3956
0.5024
0.6358
0.7850
0.9847
1,2265
1,5386
2.0096
Диа-
Диаметр,
мм
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
9,3942
9,5475
9,7007
9,8552
10,0109
10,1678J10.3259|
10,4852A0,6458
Динамическое
10.8076J
10,9706
давле
11,1362
Скорость воз
12,4
8758
0,286
10985
0,256
13904
0,222
17659
0,192
22427
0,163
28382
0,148
35042
0,128
43957
0,108
54751
0,098
68682
0,084
89710
0,070
12,5 |
8829
0,290
11073
0,260
14016
0,225
17802
0,195
22608
0,165
28611
0,150
35325
0,130
44311
0,110
55192
0,100
69236
0,085
90433
0,071
12,6
8899
0,294
11162
0,264
14128
0,228
17944
0,198
22788
0,168
28840
0,152
35607
0,132
44666
0,112
55624
0,102
69790
0,086
91157
0,072
12,7
8970
0,298
11250
0,268
14240
0,231
18086
0,201
22969
0,170
29060
0,154
35890
0,134
45020
0,114
56075
0,104
70344
0,087
91880
0,073
12,8
9040
0,302
11339
0,272
14352
0,234
18229
0,204
23150
0,173
29297
0,156
36172
0,136
45374
0,116
56517
0,106
70898
0,088
92604
0,074
12,9
9111
0,306
11427
0,276
14464
0,237
18371
0,207
23331
0,175
29526
0,158
36455
0,138
45729
0,118
56958
0,108
71452
0,089
93327
0,075
13,0
9182
0,310
11517
0,280
14578
0,240
18514
0,210
23512
0,178
29755
0,160
36738
0,140
46084
0,120
57400
0,110
72006
0,090
94049.
0,077
13,1
9252
0,314
11605
0,284
14690
0,244
18656
0,213
23692
0,180
29984
0,162
37020
0,142
46438
0,122
57841
0,111
72559
0,091
94773
0,078
13,2
9323
0,318
11693
0,288
14802
0,248
18798
0,216
23873
0,183
30213
0,164
37303
0,144
46792
0,124
58283
0,112
73113
0,092
95497
0,079
13,3
9393
0,322
11782
0,292
14914
0,252
18941
0.219
24054
0,185
30442
0,166
37585
0,146
47147
0,126
58724
0.113
73667
0,093
96220
0,080
13,4
9464
0,326
11870
0,296
15026
0,256
19083
0,222
24235
0,188
30671
0,168
37868
0,148
47501
0,128
59166
0,114
74221
0,094
96944
0.081
13,5
9535
0.330
11959
0,300
15138
0,260
19226
0,225
24416
0,190
30900
0,170
38151
0,150
47856
0,130
59607
0,115
74775
0,095
97667
0,082
Пло-
Площадь,
мг
0.00785
0,0094
0,0122
0,0153
0,0200
0,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0,0615
0,0778
0,0989
0,1256
0,1589
0.1962
0,2461
0.3115
Диа-
Диаметр,
мм
100
ПО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
13,5650
13,7475
13,9313
14,1162 1
4,3024 1
4,4899
14,68011
4,8699
Динамическое
15,0610
15,2533
15.4469
давле
15,6416
Скорость воз
14,9
420
2,88
503
2,56
653
2,17
820
1,92
1072
1,67
1362
1,43
1683
1,22
2129
1,08
2627
0,94
3297
0,81
4173
0,71
5304
0,608
6735
0,529
8522
0,463
10523
0,395
13200
0,365
16708
0,316
15,0
424
2,92
507
2,60
658
2,20
826
1,95
1080
1,70
1374
1,45
1695
1,24
2144
1,10
2646
0,96
3321
0,83
4201
0,715
5340
0,615
6782
0,539
8580
0,470
10595
0,407
13289
0,370
16821
0,320
15,1
426
2,96
510
2,63
662
2,23
831
1,97
1087
1,72
1380
1,46
1706
1,26
2157
1,12
2663
0,97
3342
0,84
4229
0,724
5375
0,624
6827
0,543
8637
0,475
10665
0,414
13377
0,374
16933
0,323
15,2
429
3,00
513
2,67
666
2,26
837
2,00
1094
1,74
1389
1,48
1717
1,27
2172
1,14
2681
0,99
3364
0,85
4257
0,733
5410
0,633
6872
0,550
8694
0,480
10736
0,421
13466
0,378
17045
0,326
15,3 |
432
3,04
517
2,70
671
2,29
842
2,03
1101
1,76
1398
1,49
1728
1,29
2186
1,16
2698
1,00
3386
0,86
4285
0,742
5446
0,642
6917
0,557
8751
0,485
10806
0,428
13554
0,382
17157
0,329
15,4
435
3,07
520
2,74
675
2,32
848
2,07
1108
1,78
1407
1,51
1740
1,30
2200
1,18
2716
1,02
3408
0,87
4313
0,751
5481
0,651
6962
0,564
8808
0,490
10877
0,435
13643
0,386
17269
0,332
15,5
438
3,10
523
2,77
680
2,35
853
2,09
1115
1,80
1417
1,52
1751
1,31
2215
1,20
2734
1,03
3430
0,88
4341
0,760
5517
0,660
7007
0,571
8866
0,495
10948
0,442
13732
0,390
17381
0,335
15,6
441
3,13
527
2,80
684
2,38
859
2,12
1122
1,82
1426
1,54
1762
1,32
2229
1,22
2751
1,05
3452
0,89
4369
0,769
5553
0,669
7052
0,578
8923
0,500
11018
0,449
13820
0,394
17493
0,338
15,7
443
3,17
530
2,83
689
2,41
864
2,14
ИЗО
1,84
1435
1,55
1773
1,33
2243
1,24
2769
1,06
3474
0,90
4397
0,778
5588
0,678
7097
0,585
8980
0,505
11089
0,456
13909
0,398
17605
0,341
15,8
446
3,21
534
2,87
693
2,44
870
2,17
1137
1,86
1444
1,57
1785
1,35
2257
1,26
2786
1,08
3486
0,91
4425
0,787
5624
0,687
7142
0,592
9037
0,510
11159
0,461
13997
0,402
17717
0,344
15,9
449
3.25
537
2,90
697
2,47
875
2,19
1144
1,88
1453
1,58
1796
1,37
2272
1,28
2804
1,09
3518
0,92
4453
0,796
5659
0,696
7187
0,599
9094
0,515
11230
0,468
14086
0,406
17829
0,347
16,0
452
3,30
541
2,95
703
2,50
881
2,20
1152
1,90
1463
1.60
1808
1,41
2287
1,30
2822
1,10
3542
0,93
4481
0,800
5697
0,700
7234
0,606
9152
0.520
11301
0,470
14175
0,410
17942
0.350
76
П]
эодолжение табл. VII.11
ние» кгс/м2
11,3016
духа.
13,6
9605
0,334
12048
0,304
15250
0,264
19368
0,228
24596
0,192
31129
0,172
38433
0,152
48210
0,132
60049
0,116
75329
0,096
98391
0,083
11,4683
м/с
13,7
9676
0,338
12136
0,308
15362
0,268
19510
0,231
24666
0,195
31358
0,174
38716
0,154
48565
0,134
60490
0,117
75883
0,097
99114
0,085
11,6362
13,8
9746
0,342
12224
0,312
15474
0,272
19653
0,234
24958
0,197
31586
0,176
38998
0,156
48919
0,136
60932
0,118
76437
0,098
99838
0,086
| 11,8053
13,9
9817
0,346
12313
0,316
15587
0,276
19795
0,237
25139
0,200
31815
0,178
39281
0,158
49274
0,138
61373
0,119
76991
0,099
100561
0,088
11,9756
14,0
9888
0,350
12403
0,320
15699
0,280
19938
0,240
25321
0,205
32044
0,180
39564
0,160
49629
0.140
61815
0,120
77545
0,100
101284
0,089
12,1472
14,1
9958
0,355
12491
0.325
15811
0,284
20080
0,244
25501
0,208
32273
0,183
39846
0,162
49983
0,142
62256
0,122
78098
0,102
102008
0,091
12,3199
14,2
10029
0,360
12580
0,330
15923
0,288
20222
0,248
25682
0,211
32502
0,186
40129
0,164
50337
0.144
62698
0,124
78652
0,105
102731
0,093
12,4939| 12,6691
14,3
10099
0,365
12668
0,335
16035
0,292
20365
0,252
25863
0,214
32731
0,189
40411
0,165
50692
0,146
63139
0,126
79206
0,107
103455
0*094
14,4
10170
0,270
12757
0,340
16147
0,296
20507
0,256
26044
0,217
32930
0,192
40694
0,167
51046
0,148
63581
0,128
79760
0,110
104178
0,096
12,8470
14,5
10240
0,375
12845
0,345
16259
0,300
20650
0,260
26225
0,220
33189
0,195
40977
0,169
51401
0,150
64022
0,130
80314
0,112
104902
0,097
13,0247
1 14,6
10311
0,380
12934
0,350
16371
0,304
20792
0,264
26405
5,223
33418
0,198
41259
0,171
51755
0,152
64464
0,132
80868
0,115
105625
0,099
13,2035
14,7
10382
0,385
13023
0,355
16483
•0,308
20934
0,268
26586
0,226
33647
0,201
41542
0,172
52110
0,154
64905
0,134
81422
0,117
106349
0,101
13,3836
14,8
10452
0,390
13111
0,360
16595
0,312
21077
0,272
26767
0,229
33875
0,204
41824
0,174
52464
0,156
65347
0,136
81976
0,120
107072
0,103
)ОДО/
[жение табл. VII.11
ние, кгс/м?
15,8376
Духа,
1,16,1
455
3,34
544
2,98
707
2,53
886
2,22
1159
1,92
1471
1.62
1819
1,42
2301
1,31
2839
1,11
3564
0,94
4509
0,810
5731
0,710
7279
0,614
9209
0,527
11371
0,476
14263
0,415
18054
0,355
16,0351
м/с
16,2
457
3,38
547
3,02
711
2,57
892
2,25
1166
1,94
1481
1,64
1830
1,44
2316
1,32
2857
1,12
3586
0,96
4537
0,82
5767
0,72
7324
0,622
9266
0,534
11442
0,482
14352
0,420
18166
0,360
16,2337
16,3
460
3,42
550
3,05
716
2,60
897
2,28
1173
1,96
1490
1,66
1841
1,45
2329
1,33
2874
1,14
3608
0,97
4565
0,83
5802
0,73
7369
0,630
9323
0,541
11512
0,488
14440
0,425
18278
0,365
16,4335
16,4
463
3,46
554
3.09
720
2.64
903
2,31
1180
1,98
1499
1,68
1853
1,47
2344
1,34
2892
1,15
3630
0,99
4593
0,84
5838
0,74
7414
0,639
9380
0,548
11583
0,494
14529
0,430
18390
0,370
16,6345
16,5
466
3,50
557
3,12
724
2,67
908
2,33
1187
2,00
1508
1,70
1864
1,48
2358
1,35
2910
1,16
3652
1,00
4621
0,85
5874
0,75
7459
0,646
9438
0,555
' 11654
0,500
14618
0,435
18502
0,375
16,8367
16,6
469
3,55
561
3,16
729
2,71
914
2,36
1194
2,02
1517
1,72
1875
1,50
2373
1,36
2927
1,18
3674
1,02
4649
0,86
5909
0,76
7504
0,654
9495
0,562
11724
0,506
14706
0,440
18615
0,380
17,0402
16,7
471
3,59
564
3,19
733
2,74
919
2,38
1202
2,04
1526
1,74
1885
1,51
2387
1,37
2945
1,19
3696
1,03
4677
0,87
5945
0,77
7549
0,662
9552
0,568
11795
0,512
14795
0,445
18726
0,385
17,2449
16,8
474
3,59
567
3,23
738
2,78
925
2,40
1209
2,06
1535
1,76
1898
1,53
2401
1,38
2962
1,20
3718
1,05
4705
0,88
5980
0,78
7594
0,670
9609
0,575
11865
0,518
14883
0,450
18838
0,390
17,4508
16,9
477
3,67
571
3,26
742
2,81
930
2,42
1216
2,08
1544
1,78
1909
1,55
2410
1,39
2980
1,22
3740
1,07
4733
0,89
6016
0,785
7639
0.675
9666
0,582
11936
0,524
14972
0,455
18950
0,395
17,6579
17,0
480
3,71
575
3,30
746
2,85
936
2,45
1224
2,10
1554
1,80
1921
1,58
2429
1,40
2999
1,23
3763
1,10
4761
0,91
6052
0,79
7687
0,680
9725
0,590
12007
0,530
15061
0.460
19064
0,400
17,8663
17.,
483
3,75
578
3,32
751
2,87
941
2,47
1231
2,12
1563
1,82
1932
1,59
2443
1,41
3016
1,24
3785
1,11
4789
0,92
6087
0,80
7732
0,688
9782
0,596
12077
0,536
15149
0,465
19176
0,404
18,0758
17,2
485
3,80
581
3,35
755
2,90
947
2,50
1238
2,15
5572
1,85
1943
1,61
2457
1,43
3033
1,25
3807
1,12
4817
0,925
6123
0,81
7777
0,696
9839
0,602
12148
0,542
15238
0,470
19288
0,408
18,2866
17,3
488
3,84
584
3,37
760
2,92
952
2,52
1245
2,17
1581
1,87
1954
1,62
2472
1,44
3051
1,26
3829
1,13
4845
0,93
6158
0.82
7822
0,704
9896
0,608
12218
0,548
15326
0.475
19400
0,412
77
Пло-
Площадь,
JU2
0,3956
0,5024
0,6358
0,7850
0.9847
1,2265
1,5386
2,0096
Диа-
Диаметр,
МЛ'
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
13,5650
13,7475
13,9313
14,1102
14,3024
14,4899
14,6801
14,8699
15,0610
Динамическое
15,2533
15,4469
давле
15,6416
Скорость воз
14,9
21219
0,276
26948
0,232
34104
0,207
42107
0,177
52819
0,158
65788
0,138
82530
0,122
107795
0,105
15,0
21362
0,280
27129
0,234
34333
0,210
42390
0,179
53174
0,160
66231
0,140
83084
0,125
108518
0.Ю7
15,1
21504
0,283
27309
0,237
34562
0,213
42672
0,182
53528
0,162
66672
0,142
83637
0,126
109241
0,108
15,2
21646
0,286
27490
0,240
34791
0,216
42955
0,185
53882
0,164
67114
0,144
84191
0,127
109965
0,109
15,3
21781
0,289
27671
0,243
35020
0,219
43237
0,188
54237
0,166
67555
0,146
84745
0,128
110688
0,110
15,4
21931
0,292
27852
0,246
35250
0,222
43520
0,191
54591
0,168
67997
0,148
85299
0,129
111412
0,110
15,5
22074
0,295
28033
0,249
35479
0,225
43803
0,194
54946
0,170
68438
0,150
85853
0,130
112135
0,111
15,6
22160
0,298
28213
0,252
35708
0,228
44085
0,197
55300
0,172
68880
0,152
86407
0,131
112859
0,112
15,7
22358
0,301
28314
0,255
35937
0,231
44368
0,200
55655
0,174
69321
0,154
86961
0,132
113582
0,113
15,8
22501
0,304
28575
0,258
36165
0,234
44650
0,203
56009
0,176
69763
0,156
87515
0,133
114306
0,114
15,9
22643
0,307
28756
0,261
36394
0,237
44933
0,206
56364
0,178
70204
0,158
88069
0,134
115029
0,1145
16,0
22786
0,310
28938
0,264
36622
0,240
45216
0,210
56719
0,180
70646
0,160
88623
0,135
115753
0,1147
Пло-
Площадь,
ж8
0,00785
0,0094
0,0122
0,0153
0,0200
0,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0,0615
0,0778
0,0989
0,1256
0,1589
0,1962
0,2461
0,3115
0,3956
0,5024
0,6358
Диа-
мегр,
мм
100
ПО
125
140
160
18С
200
225
?50
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
400
18 4986
18,7119
18,9263
19,1420
19,3589
19,5771
19,7964
20,0170
20,2387
Динамическое
20,4618
20,6860
давле
20,9115
Скорость воз
17,4
492
3,88
588
3,40
764
2,95
958
2,55
1252
2,19
1590
1,90
1966
1,63
2486
1,46
3068
1,27
3851
1,14
4873
0,94
6194
0,83
7867
0,712
9953
0,614
12289
0,554
15415
0Л80
19512
0,416
24780
0,366
31470
0,312
39827
0,272
17,5
495
3,93
591
3,42
768
2,97
963
2,57
1259
2,21
1599
1,92
1977
1,64
2500
1,47
3086
1,28
3873
1,15
4901
0,95
0230
0,84
7912
0,720
Юою
0,620
12360
0,560
15504
0,485
19624
0,420
24923
0,370
31651
0,316
40056
0,275
17,6
497
3,97
595
3,45
773
3,00
969
2,60
1266
2,24
1608
1,95
1988
1,65
2515
1,49
3103
1,29
3895
1,16
4929
0,96
6265
0,85
7957
0,728
10067
0,626
12430
0,566
15592
0,490
19736
0,424
25065
0,374
31831
0,320
10285
1,278
17,7
500
4,02
598
3,47
777
3,02
974
2,62
1274
2,27
1618
1,97
1999
1,67
2529
1,50
3121
1,31
3917
1,17
4957
0,97
6301
0,86
8002
0,736
10124
0,632
12501
0,572
15681
0,495
19848
0,428
25207
0,378
32012
0,324
40514
0,281
17,8
503
4,06
601
3,50
782
3,05
980
2,65
1281
2,30
1627
2,00
20П
1,70
2543
1,52
3138
1,32
3939
1,18
4985
0,98
6336
0,87
8047
0,744
10182
0,638
12571
0,578
15769
0,500
19960
0,432
25350
0,382
32193
0,328
10742
0,284
17,0
50Ь
4,10
605
3,52
786
3,07
985
2,67
1288
2,32
1636
2,02
2022
1,73
2557
1,53
3156
1,33
3961
1,19
5013
0,99
6372
0,88
8092
0,752
10239
0,644
12642
0,584
15858
0,505
20072
0,436
25492
0,38fi
32374
0,329
40971
0,287
18,0
508
4,15
609
3,55
790
3,10
991
2,70
1296
2,35
1646
2,03
2035
1,76
2572
1,55
3175
1,35
3985
1,20
5041
1,00
6409
0,89
8139
0,760
10297
0,650
12714
0,590
15947
0,510
20185
0,440
25635
0,390
32555
0,330
41200
0,290
18,1
511
4,20
612
3,59
795
3,13
997
2,73
1303
2,37
1654
2,05
2045
1,78
2586
1,56
3192
1,36
4007
1,21
5069
1,02
6444
0,898
8194
0,767
10354
0,659
12784
0,596
16035
0,516
20297
0,445
25777
0,393
32735
0,333
41429
0,294
18,2
514
4,24
615
3,64
799
3,17
1002
2,76
1310
2,39
1663
2,06
2056
1,80
2600
1,58
3220
1,37
4029
1,22
5097
1,03
6480
0,906
8229
0,774
10411
0,668
12855
0,602
16124
0,522
20409
0,450
25919
0,396
32916
0,336
41658
0,298
18,3
516
4,29
618
3,68
804
3,20
1007
2,79
1317
2,41
1672
2,08
2067
1,82
2615
1,59
3227
1,39
4051
1,23
5125
1,05
6515
0,916
8274
0,781
10468
0,677
12925
0,608
16212
0,528
20521
0,455
26062
0,399
33097
0,339
41887
0,302
18,4
519
4,34
621
3,73
808
3,24
1013
2,82
1324
2,44
1682
2,10
2079
1,84
2629
1,61
3245
1,40
4073
1,24
5153
1,06
6551
0,924
8319
0,788
10525
0,686
12996
0,614
16301
0,534
20633
0,460
26204
0,402
33278
0,342
42116
0,306
18,5
522
4,48
625
3,87
812
3,27
1018
2,85
1331
2,45
1691
2,12
2090
1,86
2643
1,62
3262
1,41
4095
1,25
5181
1,08
6587
0,932
8364
0,795
10583
0,695
13067
0,620
16390
0,540
20745
0,465
26347
0,405
33459
0,345
42345
0,310
78
Продолжение табл. VII.11
ние, кгс/м2
[15,8376
16,0351
духа, м/с
|.ы
16,2
16,2337
16,3
16,4335
16,4
16,6345
16,5
16.8367
16,6
17,0402]
16,7
17,2449
16,8
17,4508
16,9
17,6579|
17,0
17,8663
17.1
18,0758
17,2
18,2866
17,3
22928
0,314
29118
0,267
36851
0,242
45498
0,213
57073
0,182
71087
0,162
89176
0,136
116476
0,115
23070
0,318
29299
0,270
37080
0,244
45781
0,216
57427
0,184
71529
0,164
89730
0,138
117200
0,116
23213
0,322
29480
0,273
37309
0,246
46063
0,219
57782
0,186
71970
0,166
90284
0,139
117923
0,117
23355
0,326
29661
0,276
37538
0,248
46346
0,221
58136
0,188
72412
0,168
90838
0,141
118647
0,118
23498
0,330
29842
0,280
37767
0,250
46629
0,225
58491
0,190
72853
0,170
91392
0,142
119370
0,120
23640
0,334
30022
0,283
37996
0,252
46911
0,228
58845
0,192
73295
0,172
91946
0,144
120094
0,121
23782
0,338
30203
0,286
38225
0,254
47194
0,231
59200
0,194
73736
0,174
92500
0,145
120817
0,123
23925
0,342
30384
0,289
38453
0,256
47476
0,234
59554
0,196
74178
0,176
93054
0,147
121541
0,125
24067
0,346
30565
0,292
38682
0,258
47759
0,237
59909
0,198
74619
0,178
93608
0,148
122264
0,127
24211
0,350
30747
0,296
38911
0,260
48042
0,240
60263
0,200
75062
0,180
94162
0,150
122987
0,128
24353
0,354
30927
0,300
39140
0,263
48324
0,242
60618
0,203
75503
0,182
94715
0,152
123110
0,129
24495
0,358
31108
0,304
39369
0,266
48607
0,244
60972
0,206
75945
0,184
95269
0,154
124435
0,131
24638
0,362
31289
0,308
39598
0,269
48889
0,246
61327
0,209
76386
0,186
95823
0,156
125158
1,132
Продолжение табл. VII.11
ние, кгс/м2
21,1382
21,3661
21,5952
21,8255
22,0571
22,2899
22,5239
22,7591
22,995С
23,2333
23,4722
23,7123
23,9536
духа, м/с
18,6
524
4,43
628
3,92
817
3,31
1024
2,88
1339
2,47
1700
2,14
2101
1,88
2657
1,64
3280
1,42
4117
1,26
5209
1,09
6622
0,940
8409
0,802
10640
0,704
13137
0,626
16478
0,546
20857
0,470
26489
0,408
33639
0,348
42574
0,314
18,7
527
4,48
632
3,96
821
3,34
1029
2,91
1346
2,49
1709
2,16
2112
1,90
2672
1,65
3298
1,44
4139
1,27
5237
1.11
6658
0,943
8454
0,809
10697
0,713
13208
0,623
16567
0,552
20969
0,475
26631
0,411
33820
0,351
42803
0,318
18,8
530
4,53
635
4,01
825
3,38
1035
2,94
1353
2,51
1719
2,17
2124
1,91
2686
1,67
3315
1,45
4161
1,28
5265
1,12
6693
0,956
8499
0,816
10754
0,722
13278
0,638
16655
0,558
21081
0,480
26774
0,414
34001
0,354
43031
0,322
18,9
533
4,59
639
4,02
830
3,42
1040
2,97
1360
2,53
1727
2,18
2135
1,92
2700
1,68
3333
1,46
4184
1,29
5293
1,13
6728
0,962
8545
0,823
10811
0,731
13349
0,644
16744
0,564
21193
0,485
26916
0,417
34182
0,357
43260
0,326
19,0
536
4,60
643
4,03
834
3,45
1046
3,00
1368
2,55
1737
2,20
2147
1,95
2715
1,70
3351
1,48
4206
1,30
5321
1,15
6765
0,970
8591
0,839
10869
0,740
13420
0,650
16833
0,570
21306
0,490
27059
0,420
34364
0,364
43489
0,330
19,1
539
4,64
645
4,06
839
3,49
1052
3,03
1375
2,58
1745
2,23
2158
1,97
2729
1,72
3368
1,49
4228
1,31
5349
1.16
6800
0,98
8636
0,840
10926
0,746
13490
0,655
16921
0,575
21418
0,495
27201
0,426
34544
0,368
43718
0,d33
19,2
541
4,69
649
4,10
843
3,53
1057
3,06
1382
2,61
1755
2,26
2169
1,99
2743
1,74
3386
1,51
4250
1,33
5377
1,17
6836
1,00
8681
0,850
10983
0,752
13561
0,660
17010
0,580
21530
0,500
27343
0,432
3472Е
0,372
43947
0,336
19,3
544
4,74
652
4,13
848
3,57
1063
3,09
1389
2,64
1764
2,29
2180
2,01
2757
1,76
3403
1,52
4272
1,34
5405
1,18
6871
1,01
8726
0,860
11040
0,758
13631
0,665
17098
0,585
21642
0,505
27486
0,438
34906
0,376
44176
0,339
19,4
547
4,78
655
4,17
852
3,61
1068
3,12
1396
2,67
1773
2,30
2192
2,03
2772
1,78
3421
1,54
4294
1,30
5433
1,19
6907
1,03
8771
0,87
11097
0,764
13702
0,670
17187
0,590
21754
0,510
27628
0,444
35087
0,380
44405
0,342
19,5
550
4,83
659
4,20
856
3,65
1074
3,15
1403
2,70
1782
2,33
2203
2,05
2786
1,80
3438
1,55
4316
1,37
5461
1,20
6943
1,04
8816
0,88
11154
0,770
13773
0,675
17276
0,595
21866
0,515
27771
0,450
35268
0,384
44634
0,345
19,6
553
4,88
662
4,24
861
3,69
1080
3,18
1410
2,73
1791
2,36
2214
2,07
2800
1,82
3456
1,57
4338
1,39
5489
1,21
6978
1,06
8861
0,90
11211
0,776
13843
0,680
17364
0,600
21978
0,520
27913
0,456
35449
0,388
44863
0,348
19,7
555
4,92
666
4,27
865
3,73
1085
3,21
1418
2,76
1800
2,39
2225
2.0S
2815
1,84
3474
1,58
4360
1,40
5517
1,22
7014
1,07
890С
0,93
11263
0,780
13914
0,685
17453
0,605
22090
0,525
28055
0,462
35630
0,392
45092
0,351
19,8
558
4.97
669
4,31
869
3,77
1090
3,24
1425
2,79
1810
2,42
2237
2,11
2829
1,86
3491
1,60
4382
1,41
5545
1,23
7049
1,08
8951
0,92
11325
0,785
13984
0,690
17541
0,610
22202
0,530
28198
0,468
35811
0,396
45320
0,354
79
Пло-
Площадь,
мг
0,7850
0,9847
1.2265
1,5386
2,0096
,
Диа-
Диаметр,
мм
1000
1120
1250
1400
1600
18.4986
17,4
49172
0,248
61681
0,212
76828
0.188
96377
0,158
125882
0,134
18.7119
17,5
49455
0.250
62035
0,215
77269
0.190
96931
0,160
126605
0,135
18,9263
17,6
49737
0,252
62390
0,218
77711
0,192
97485
0,162
127329
0,137
19,1420
17,7
50020
0,254
62744
0,221
78152
0,194
98039
0,164
128052
0,139
19,3589
17,8
50302
0,256
63099
0,224
78594
0,196
98593
0,166
128776
0,141
19,5771
17,9
50585
0,258
63453
0.227
79035
0.198
99147
0,168
129499
0,142
19,7964
18,0
50868
0,260
63808
0,230
79477
0,200
99701
0,170
130222
0,143
20,0170
18,1
51150
0,263
64162
0,232
79918
0,202
100254
0,172
130945
0.144
20,2387
18,2
51433
0,266
64517
0,234
80360
0,204
100808
0.174
131669
0.146
Динамическое
20,4618
18,3
51715
0,269
64871
0,236
80801
0,206
101362
0,176
132392
0,147
20,6860
давле
20,9115
Скорость воз
18,4
51998
0,272
65226
0,238
81243
0,208
101916
0,178
133116
0,149
18,5
52281
0,275
65580
0,240
81684
0,210
102470
0,180
133839
0,151
Пло-
Площадь,
мг
0.00785
0,0094
0,0122
0,0153
0,0200
0,0254
0,0314
0,0397
0,0490
0.0615
0,0778
0,0989
0,1256
Диа-
Диаметр,
мм
100
ПО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
24.1962
19,9
561
5,02
672
4,36
874
3,81
1096
3,27
1432
2,82
1819
2,45
2248
2,13
2843
1,88
3509
1,62
4404
1,43
5573
1,24
7085
1,09
8996
0,93
24,4400
20,0 1
565
5,09
677
4,40
878
3,85
1101
3,30
1440
2,85
1829
2,48
2261
2,16
2858
1,90
3528
1,65
4428
1,45
5601
1,25
7121
1,10
9043
0,95
25,6773
20,5
579
5,20
694
4,80
900
3,97
1129
3,45
1475
2,97
1874
2,59
2316
2,25
2929
2,00
3616
1,72
4538
3,52
5741
1,30
7299
1,15
9269
1,00
Динамическое давление
26,9451
21,0
593
5,50
710
4,95
922
4,10
1157
3.60
1512
ЗЛО
1920
2,70
2374
2,35
3001
2,10
3704
1,80
4649
1,60
5882
1,35
7477
1,20
9495
1,05
28,243
29,572
30,931
Скорость воздуха,
21,5
607
5,75
727
5,05
944
4,35
1184
3,80
1548
3,25
1965
2,80
2429
2,47
3072
2,20
3792
1,90
4759
1,65
6022
1,42
7655
1,27
9721
1,10
22,0
622
5,97
744
5,30
966
4,60
1212
4,00
1584
3,40
2012
2,90
2487
2,60
3144
2,30
3880
2,00
4871
1,70
6162
1,50
7833
1,35
9947
1,15
22,5
636
6,15
760
5,60
988
4,87
1239
4,15
1620
3,55
2056
3,05
2542
2,70
3215
2,37
3968
2,05
4980
1,77
6302
1,57
8011
1,37
10173
1,18
, кгс/м1
32,321
м/с
23,0
650
6,50
778
5,80
1010
4,95
1267
4,30
1656
3,70
2103
3,20
2600
2,80
3287
2,45
4057
2,10
5092
1.85
6442
1.65
8189
1.40
10399
1,22
33,7425
23,5
664
6,90
794
6,00
1032
5,10
1295
4,50
1692
3,85
2148
3,32
2655
2,90
3358
2,57
4144
2,27
5202
1,92
6582
1,70
8367
1,45
10625
1,26
35,1936
24,0 |
678
7,00
812
6,20
1054
5,25
1322
4,70
1728
4,00
2194
3,45
2713
3,00
3430
2,70
4233
2,35
5313
2,00
6722
1.75
8545
1,50
10852
1,30
36,6753
24,5
692
7,28
828
6,70
1076
5,47
1350
4,85
1764
4,14
2239
3,57
2768
3,16
3501
2,75
4321
2,42
5423
2,08
6862
1,83
8723
1,58
11078
1.36
38,1875
25,0
70Ь
7,76
846
6,80
1098
5,70
1377
5,00
1800
4,20
2286
3,70
2826
3,32
3573
2,80
4410
2,50
5535
2,15
7002
1,90
8901
1,65
11304
1.43
Для прямоугольных каналов в величину R вносится поправка на форму канала
где т—поправочный коэффициент, определяемый по номограмме листа VII.11,
рис. 1, в зависимости от размеров сторон прямоугольного канала а и Ь;
RK — сопротивление 1 м круглого воздуховода, выполненного из материалов,
имеющих абсолютную шероховатость 0,1 мм (металл, фанера, стекло и др.);
определяется по номограммам листов VII.7—VI.10 или табл. VII. 11.
Для каналов, имеющих абсолютную шероховатость поверхности более 0,1 мм,
вносится поправка на шероховатость в RK
Rui = nRK, (VII. 10)
где п — поправочный коэффициент, принимаемый по номограмме листа VII. 12, в за-
зависимости от скорости, абсолютной шероховатости Кэ (см. стр. 101) и диаметра воз-
80
П|
зодолжение табл. VII.И
мне, кгс/м*
21,1382
21,3561
21,5952
21,8255]
22,0371]
22,2399]
22,5239
22,7591
22,9956
23,2333
23,4722
23,7123
23,9536
духа, м/с
18.6
52563
0,278
65935
0,242
82126
0,212
103024
0.182
134563
0,152
18,7
52846
0,281
66289
0.244
82567
0,214
103578
0.184
135286
0,154
18,8
53128
0,284
66644
0,246
83009
0,216
104132
0,186
136010
0,155
18,9
53411
0,287
66998
0,248
83450
0,218
104686
0,188
136733
0.157
19,0
53694
0,290
67353
0,250
83892
0,220
105240
0,190
137456
0,158
19.1
53976
0,292
67707
0,253
84333
0,223
105793
0,193
133179
0,160
19,2
54259
0,294
68062
0,256
84775
0,226
106347
0,196
138903
0,162
| 19,3
54541
0,296
68416
0,259
85216
0,229
106901
0,199
139626
0,164
19,4
54824
0,298
68771
0,262
85658
0,232
107455
0,202
140350
0,166
19,5
55107
0,300
69125
0,265
86099
0,235
108009
0,205
141073
0,168
19,6
55389
0,302
69480
0,268
86541
0,238
108563
0,208
141797
0,170
19,7
55672
0,304
69834
0,271
86982
0,241
109117
0,211
142520
0,172
19,8
55954
0,306
70189
0,274
87424
0,244
109671
0,214
143244
0,174
Пло-
Площадь,
л*
0,1589
0,1952
0,2461
0.3П5
0.3956
0,5024
0.6358
0,7850
0,9847
1,2265
1,5386
2,0096
Диа-
Диаметр,
мм
450
500
560
030
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
24,1962
19,9
11382
0,790
14055
0,695
17630
0,615
22314
0,536
28340
0,474
35992
0,400
45549
0,357
56237
0,308
70543
0,277
87865
0,247
110225
0,217
143967
0,175
24,4400
20,0 ]
11441
0,800
14126
0,709
17719
0,620
22428
0,540
28483
0,480
36173
0,404
45777
0,360
56520
0,311
70898
0,280
88308
0,250
110779
0,200
144691
0,176
25,6773
20,5
11727
0,850
14479
0,750
18162
0,650
22988
0,570
29195
0,490
37077
0,430
46921
0,380
57933
0,330
72670
0,290
90515
0,255
113548
0,210
148308
0,190
I
Тродолжение
Динамическое давление, кгс/м
26,945!
21,0
12013
0,90
14833
0,78
18605
0,69
23549
0,59
29907
0,51
37981
0,45
48066
0,400
59346
0,350
74443
0,300
92723
0,260
116318
0,220
151925
0,200
28,243
29,572
30,931
Скорость воздуха,
21,5
12299
0,95
15186
0,82
19048
0,71
24109
0,61
30619
0,54
38885
0,47
49210
0,410
60759
0,370
76215
0,320
94930
0,270
119087
0,225
155542
0,202
22,0
12585
1,00
15539
0,85
19491
0,74
24671
0,64
31331
0,57
39790
0,49
50355
0,420
62172
0,380
77988
0,340
97139
0,290
121857
0,230
159160
0,204
22,5
12871
1,04
15892
0,90
19934
0,77
25231
0,67
32043
0,58
40694
0,51
51499
0,450
63585
0,390
79760
0,350
99346
0,300
124626
0,245
162777
0,209
32,321
м/с
23,0
13160
1,08
16245
0,95
20377
0,80
25792
0.70
32756
0,60
41599
0,53
52644
0,470
64998
0,410
81533
0,360
101554
0,310
127396
0,260
166394
0,218
г
33,7425
23,5
13443
ьп
16598
0,97
20820
0,83
26352
0,73
33467
0,63
42503
0,55
53788
0,485
66411
0,425
83305
0,375
103761
0,330
130165
0,270
170011
0,228
табл. VIIJ1
35,193б|36,6753
24,0
13729
1,15
16951
1,00
21263
0,87
26913
0,76
34180
0,67
43407
0,57
54933
0,500
67824
0,440
85078
0,390
105969
0,350
132935
0,280
173629
0,240
24,5
14015
1,20
17304
1,05
21706
0,91
27473
0,78
34892
0.69
44311
0,59
56077
0,520
69237
0,460
86850
0,400
108176
0,355
135704
0,290
177246
0,255
38,1875
25,0
14301
1,25
17658
1,10
22149
0,95
28035
0,80
35604
0.71
45216
0,622
57222
0,540
70650
0,480
88623
0,420
110385
0,360
138474
0,300
180864
0,270
духовода. Для прямоугольных воздуховодов принимается диаметр, равновеликий
по площади.
Сопротивление фильтров, калориферов, решеток и другого оборудования опреде-
определяют при подборе оборудования, суммируют и добавляют к сопротивлению сети воз-
воздуховодов.
В системах искусственной вентиляции общее сопротивление значительно превы-
превышает гравитационное давление и характеризует то давление, которое должен разви-
развивать вентилятор. По этому давлению и расходу воздуха подбирается вентилятор
(см. стр. 143).
Пример VII.2. Рассчитать вытяжную систему, показанную на листах VII. 1 и
VII.2. Объем комнат жилого дома принят по 120 мь.
Необходимое количество вентиляционного воздуха по кратности (см. табл. VII.7)
L = 120 Кр -= 120 .1,0= 120 м3/ч.
81
Таблица VII.12.
Номер участ-
участка
ах b
1
1
2
3
4
5
2
60
60
180
240
480
3
1
1
2
3
4
4
140x140
200X200
200X200
200x200
300X300
О
0,85
0,43
1,25
1,67
1,48
6
158
226
226
226
339
' |
0,0092
0,0018
0,0120
0,0190
0,0095
1
4
5
60
240
480
1
3
4
140X140
300x300
400X400
0,85
0,75
0,85
Перерасчет
158
339
452
0,0092
0,0030
0,0025
В участках 1 к 2 расход воздуха одинаковый, но сечение каналов разное, поэтому
эта часть воздуховода разбивается на два участка. По общему виду системы можно
предположить, что участки /—2—3—4—5 дадут большее сопротивление, чем участ-
участки 12—11—9—5. Заполняем расчетный бланк (табл. VII. 12).
При заполнении бланка учитывались следующие соображения.
Графа 2. Количество воздуха по участкам распределялось в соответствии с
листом VII.2, рис. 3 и 4 и по схеме на листе VII. 1, рис. 2, где принято по 2 канала на
одно помещение верхнего этажа, поэтому расходы на участках 1, 7, 8 и 12 приняты
по 60 м3/ч, на участках 6 и 10 — по 120 м3/ч.
Графа 3. Длина участков определена по чертежам в м.
Графа 4. Размеры каналов в кирпичной стене определены по номограмме ли-
листа VII. 5, в зависимости от расхода воздуха и этажности: участок 1 — ах Ь — г/2Х х/2
кирпича; участок 6 и 10 — х/2 X 1 кирпич; участок 12 — х/2 X х/2 кирпича; участок 2
принят минимального сечения. Сечения остальных участков приняты по номограмме
листа VII.6 и скорости воздуха в пределах 1—2 м/с (см. стр. 56).
Графа 5. Действительные скорости определены по номограмме листа VII.6.
Графы 6, 7 и 13 заполнены по номограмме листа VII.7 и VII.8 и известным
значениям L и v (графы 2 и 5), Графа 13 может быть заполнена по табл. VII. 11.
Графы 8 и 10 заполнены по номограммам листа VII.11 и VII.12, графа 9 —
в зависимости от материала воздуховода по данным стр. 101.
Графа 12. Сумма коэффициентов местных сопротивлений оценена по
табл. VII.13.
Коэффициенты местных сопротивлений по участкам определяются следующим
образом.
Участок 1. Решетка (табл. VII. 13, п. 49) ? = 1,21
Три колена под углом 90° (табл. VII. 13, п. 3) ? — 1,1 X 3= 3,3
Итого St, = 4,51
Участок 2. Местных сопротивлений не имеет.
Участок 3. Тройник на стыке участков 2, 3 и 6: d — 90°; t>2 = 0,43; v3 = 1,25;
ve — 0,9 (индексы соответствуют номерам участков).
U 60
^ = —^- = —-0,43 = 0,143 (по табл. VII. 13, п. 55);
Lo 180
0,143
= 0,114; il =
0,43
-0,34;
v3 1,25 ' vs 1,25
= 0,45 (по табл. VII. 13, п. 55; см. примечание на стр. 100).
82
Расчет воздуховодов
Rlmn
Rlmn + г
8
1,13
1,13
1,13
1,13
1,13
9
5
1
1
1
1
10
1,77
1,07
1,17
1,23
1,17
u
0,0184
0,0021
0,0317
0,0790
0,0500
12
4,51
0,00
0,45
1,31
1,01
13
0,045
0,010
0,095
0,170
0,138
14
0,203
0,000
0,043
0,223
0,139
15
0,221
0,002
0,075
0,302
0,189
Ясист = s [щтп+г )=0,789
1 ^ /
участков
1,13
1,13
1,13
5
1
1
1,77
1,12
1,13
0,0184
0,0113
0,0127
2,56
1,81
1,03
0,045
0,035
0,043
0,115
0,063
0,044
5 /
1 \
0,133
0,074
0,57
f-«)=0,
Участок 4. Тройник на стыке участков 3 и 7: а = 45°; v1 = 0,85; v3 = 1,25;
»4 = 1,67.
ус = —~ u7cos'45 +
U
60 0,85X0,707+45-1.25=1,09;
240
—
1,67
= 0,65;
1,25
1,67
240
==0,75; S =
Внезапное расширение при входе воздуховода в типовую камеру (лист VII.2) се-
сечением 0,85 м2,
0,04
0,85
= 0,05 (по табл. VII. 13, п. 5, С); ?с= 1,01.
Итого на расчетном участке 4 2?4 = 1,31.
Участок 5. Внезапное сужение с поворотом потока при входе в шахту из камеры
(по табл. VII. 13, п. 5.А)
0,3- 0,3
~0,85
= 0,106; СА =
Дефлектор ЦАГИ на шахте (по табл. VII. 13, п.30) ^ = 0,6.
Определяем располагаемое гравитационное давление по формуле (VII.6).
По табл. VII. 12 длина участков / и 5 равна 1Х = 1 м; 1Ь— 4 м; расчетная высота
"г — h + к = Ьм. При температуре воздуха tH == 5° ун = 1,27 кг/м3; tB = 20°vB =
= 1,2 кг/м3. Подставляем эти значения в формулу (VII.6)
?гР = }h (Тн — Тв) = 5A,27—1,20) = 0,35 кГ/мК
Располагаемое давление оказалось меньше сопротивления системы 0,35 < 0,789.
Вносим изменения в участки /, 4 и 5.
Участок 1- В прямоугольных коленах делаем скругления внутренней кромки
(табл. VII. 13, п. 4).
Решетка ' ^ = 1,21
Три колена по 90° (при- rib = 0,5) ? = 0,45 • 3 = 1,'з5
Итого 2?х = 2,56
83
QUJOowDgoxodam ьоншшоэду
84
Таблица VII.13 Коэффициенты местных сопротивлений воздуховодов
Х9
п.п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
Группа I. Изменение направлений воздушного потока
? = abc с — см. пункт 2
Плавный отвод для воздуховодов
любого сечения
R <*
Ц5
0,4
,0,2
Q/
О
V
6 8
Коэффициент а,
учитывающий
радиус поворотов
Rid
0,75
1.0
1,25
1,5
2,0
1 .
0,5
0,25
0,2
1,175
0,15
Rid
3,0
4.0
6,0
8,0
10,0
1,0
0,5
п?
/
/
О АО 80 120 №
угол л
15
30
45
50
60
70
80
0,25
0,46
0,62
0,68
0,77
0,86
0,93
0,117
ОД
0,08
0,073
0,066
Коэффициент Ь,
учитывающий
угол поворота
90
100
120
140
160
170
180
1,0
1,06
1,12
1,24
1,32
1,36
1,40
. 85
Продолжение табл. VII.13
№
п.п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления ?
Плавный отвод прямоугольного
сечения
—ебс а и Ъ — см. п.1
ь/h
\
ч
N,
Коэффициент с,
учитывающий форму
0,5 W 1,5 2,0 сечения воздуховода
-с
b/h
с
b/h
с
b/h
с
0,25
1,80
1,0
1,0
2,0
0,48
0,50
1,50
1,25
0,80
2,5
0,4
0,65
1,30
1,50
0,70
3,0
0,37
0,80
1.17
1,75
0,57
7,5
0,33
b — изогнутая сторона
h—плоская сторона
Колено
а...90 120 135
?...1,1 0,55 0,35
Для прямоугольного сечения
умножать на поправочный
коэффициент с (п.2)
1,2
W
0,8
0,6
150
0,2
\
\
\
\
\
ч.
ч
0,2
°90 120 КО
—¦- а
Одностороннее скругление ко-
колена
N.
\
\
г»
—
12
r/t,
Для прямоугольного
сечения умножать
на поправочный коэф-
фициент с (см. п. 2)
Продолжение табл. VII.13
п.п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
Колено с изменением сечения
/j
J
0,2 0,6 1,0
IIP
1,0
0,90
0,70
0,50
0,30
0,10
1,1
0,97
0,74
0,57
0,46
0,41
1,45
1,32
1,09
0,92
0,81
0,76
1,1
1,06
1,02
1,01
1.01
1,01
F и f — площади сечений колена;
?а» ?в • ?с~отнесеНы к Динамичес-
Динамическому давлению в меньшем сечении /,
значение Z,'c— к сечению F:
?А= 0,4 + 0,7 {flF)\ ?B =
+ 0,7 (f/F)z:
Сс= 1 + 0,1 (//Л2; ?с
+ 0,1 (f/F)\
Сепараторы
-«5
Устанавливается до камеры
До камеры ? = 7,1; после камеры
?= Ю.4.
Устанавливается до и после камеры
С = 1,1
Устананливается после камеры
? = 12,5
Устанавливается после камеры
Величина t, относится к скорости
между пластинами
87
Продолжение табл. VII.13
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
Группа II. Изменение скорости воздушного потока
Диафрагма
O__J
T
Значения ?
отнесены
к ск°р°сти v
B воздуховоде
Dfd
1
1,25
1,50
1,75
2,0
2,5
3,0
d/D
1
0,8
0,66
0,57
0,5
0,4
0,33
о
1,5
6
14,7
29,7
87,0
196,0
0,707
Внезапное сужение при любых
формах сечений
\
\
\
\
Значения %
отнесены к скорости
0,2 Ofy C.6 08 1,0 и в сечении /
t/f
о
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
c=
0,5
0,45
0,40
0,35
0:30
0,25
fIF
0,60
0,70
0,80
0,90
1,0
0,20
0,15
0,10
0,05
0
88
Продолжение табл. VII.13
№
п.п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
Внезапное расширение при
любых формах сечений и длине
расширения / > 8?>
w
0,8
0,6
ом
0.2
О
\
\
\
\
Значения ?
отнесены к скорости
0,2 0,4 0.6 0,8 1,0 v в сечении /
f/F
f/F
f/F
О
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
1
0,81
0,64
0,49
0,36
0,25
0,60
0,70
0,80
0,90
1,0
0,16
0,09
0,04
0,01
0
10
Диффузор на выров-
выровненном потоке
1,0
0,8
0,6
0А
\0,2
0
\
-50
X
2Ь
'^20
02 0А 0,6 00 W
F/f
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
f/F
0,80
0,66
0,57
0,50
0,44
0,40
Значение t, при а
35
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,01
0,04
0,06
0,08
0,09
ОД 0
20
25
30
40
0,02
0,05
0,07
0,10
0,12
0,14
0,02
0,07
0,12
0,15
0,21
0,24
0,03
0,10
0,17
0,21
0,28
0,31
0,04
0,12
0,19
0,25
0,31
0,36
Значения ? отнесены к скорости в меньшем се-
сечении /. При наличии за диффузором оборудова-
оборудования, создающего сопротивление больше потерь
в диффузоре, во всех случаях принимать ? = 0.
Для угла раствора а > 40° принимать Z по
а = 40°.
Формула для построения детали
/= D~~d
~ 2 tg a/2
89
Продолжение табл. VII.13
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления ?
11
Диффузор на выров-
выровненном потоке при
прямоугольном сечении
F
0,8
0,6
,0А
' 0,2
О
20
да4
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
F/f
1,25
1,50
1,75
2,00
2,25
2,50
f/F
0,80
0,66
0,57
0,50
0,44
0,40
Значения ? при а
10
15
20
25
30
40
0,01
0,03
0,05
0,06
0,08
0,09
0,02
0,07
0,14
0,18
0,22
0,25
0,03
0,10
0,17
0,20
0,27
0,30
0,03
0,11
0,18
0,22
0,29
0,38
0,04
0,12
0,19
0,25
0,31
0,36
0,04
0,12
0,19
0,25
0,31
0,36
См. примечания в п. 10. За угол а принимать
наибольший угол раствора.
Формула для построения детали
Ъ — Ъ'
~ 2 tg a/2
Для а > 30° принимать ? по а == 30°
12
Конфузор для любого
сечения
0,2 0,4 0,6 Qfl 1,0
Значения ? отнесены к скорости в меньшем
сечении /
? = 0,5 sin у f 1 — у).
Формула для построения детали
D — d
1 = 2 tg a/2
13 Клапан на средней оси
в круглой трубе
I = 0,05
В открытом положении клапана
90
Продолжение табл. VII.13
№
п. п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивл ния
14
Задвижка
-В
Q2 0,4 $6 0,8 W
15
Сетка
На нагнетании ? = 0,32. При живом сечении
80% значение ? отнесено к скорости до сетки;
при других значениях живого сечения принимать
? по п.7
16
Сопло
См. п.12; а принимать 7-г-15°
17
18
Группа III. Выход воздуха из сети воздуховодов
Свободный выход для
д
любого сечения
Диафрагма на выходе
= 1,0
Значения ? отнесены к скорости v в воздуховоде
100
120
80
1
\
V
\
02 0,4 0,6 0,8 i,0
Djd
d/D
1
1,25
1,50
1,75
2,0
2,5
3,3
1
0,80
0,66
0,57
0,5
0,4
0,32
1
4,9
11,9
23,95
41,6
106
224
19
Выпуск с сеткой
? = 2,5
Живое сечение сетки 80%. Значения ? отнесе-
отнесены к скорости в воздуховоде любого сечения
91
Продолжение табл. VII.13
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
20
Зонт с рассекателем
?=1,5
Значения ? отнесены к скорости в воздуховоде
любого сечения
I = 0.4D
21
Зонт с нижней плос-
плоскостью
Значения ? отнесены к скорости в воздуховоде
любого сечения
I = OAd
С =1.7
22
Зонт обычный
? =1,3
Значения ? отнесены к скорости в воздуховоде
любого сечения
&
23
Диффузор с зонтом
? = 0,7
Значения ? отнесены к скорости в воздуховоде
любого сечения
Размеры диффузора принимать по листу
VII. 16, рис. 5
24
Жалюзийная решетка
?
Значение ? отнесено к скорости в живом сече-
сечении решетки при f/F = 0,8
25 Жалюзийно-декоратив-
ная решетка
т
I
папа
папа
апаа
аааа
аапп
? = 2,19
Значение ? отнесено к скорости в живом сече-
сечении решетки. Жалюзи подвижные.
92
Продолжение табл. VII.13
№
п.п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
26
Дисковая насадка
lJ
Значение ? отнесено к скорости v в трубе
D = A,5-5-2) d
10
0,2 0,4 0,6 0j3 1,0
27
28
29
Свободный выход лю-
любого сечения
I = 1
Выпуск с сеткой лю-
любого сечения
? = 3,9 при f/F = 0,8
Сетка
С-3,9
Значение ? отнесено к скорости до сетки при
живом сечении сетки 80%
30
Дефлектор ЦАГИ
t = 0,6
Размеры см. на листе VII. 16, рис. 5
Значение | отнесено к скорости в патрубке
31
Дефлектор «Цилиндри-
«Цилиндрический»
Размеры см. на листе VII. 16, рис. 6.
Значение ? отнесено к скорости в патрубке
32 Дефлектор «Звезда-Ша-
нар» и УкрНИИСТ
ДВК-5
Шанар — ? = 1
Диаметр патрубка — D; высота — 2D; ширина
щели — 0.2D; диаметр по щелям — 1,8?>
УкрНИИСТ ДВК-5 — ? = 0,6
Значение ? отнесено к скорости в патрубке.
Размеры см. на листе VII. 15, рис. 4
33
Группа IV. Вход воздуха в сеть воздуховодов
Диафрагма на входе
Did
d/D
С
1
1
0,5
1,25
0,80
2,7
1,50 j
0,66
8,20
1,75
0,57
18
2,0
0,5
34
2,5
0,4
93,5
3,0
0,33
205
Значения ? отнесены к скорости v в воздуховоде
/\2 / F^
r = 11,707 -f -г
93
Продолжение табл. VII. 13
л.п.
Название форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
34
Труба с сеткой
Сетка
? = 0,93
Значения ? отнесены к скорости в воздуховоде;
живое сечение сетки 80% h/D = 0,04; 6/D = 0,01
35
Колпак с рассекателем
1
С =2,7
Значение % отнесено к скорости в воздуховоде
любого сечения при h = 0,3/)
\~rD~-
36
Плоский зонт
? = 2,15
Значение Z, отнесено к скорости в воздуховоде
любого сечения при h = 0,3?>, 8/D = 0,08; б — тол-
толщина стенки
37
Обыкновенный зонт
Значение | отнесено к скорости в воздуховоде
любого сечения при h = 0,3d, 8/D = 0,08; б — тол-
толщина стенки
38 Зонт с диффузором
И
? = 0,6
Значение ? отнесено к скорости в воздуховоде
любого сечения при h = 0,3d; 8/D = 0,08; б —
толщина стенки
Размеры диффузора см. на листе VII. 16, рис. 5
Продолжение табл. VII.13
№
п.п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
39
w
0,8
0,6
.ОА
10,2
I О
\
\
\
0,04 0,08 0.1
Вход в трубу любого
сечения
40
f™
При 6/D < 0,06, h = 0 ? = 0,5
1,0
0,8
0,6
Л4
Выступающая над
плоскостью труба лю-
любого сечения
I 0
Q03S
и"
0,16 OJ20/I
41
Скругление входных
кромок для воздухово-
воздуховодов любого сечения
А В
А — отверстие в плоскости;
В — скругление входной кромки трубы
При r/D = 0,l
При r/D = 0,3
= 0,1;
= 0,03
42
Конический раструб
1
При а = 60° I = 0,22
При а = 45° ? = 0,30
ft/D = 0,2
95
Продолжение табл. VII.13
№
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
43
//////////Л/
44.
{
т.
ш
002
от
at
0
О О? QA 0,6 0.81,0
Плоскость у входа
для воздуховодов лю-
любого сечения
44
Входной коллектор
по лемнискате
= 0,02
45
Отверстие в плоскости
для воздуховодов лю-
любого сечения
С = 0,5
При острых кромках см. п. 40
46
Отверстие в плоскости
с сеткой для воздухо-
воздуховодов любого сечения
— 0,6 при живом сечении сетки 80%
47
Сетка
I = 0,93
Значение ? отнесено к скорости после сетки
при живом сечении сетки 80%
48
Жалюзийная решетка
неподвижная
С = 0,5
Значение ? отнесено к скорости v в живом
сечении решетки при f/F — 0,8
49
Жалюзийная декора-
декоративная решетка с внут-
внутренними подвижными
жалюзи
С =1.21
Значение ? отнесено к скорости в живом сечении
решетки
50
Боковой вход в начале
воздуховода
= 0,6
96
Продолжение табл. VII.13
№
п.п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления
Группа V. Слияние и разделение воздушных потоков
51
Тройник на нагнетании
ti /
ОА 0,8 1,2 1,6 2ft
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
Значение ? при а
30°
0,32
0,25
0,34
0,45
0,35
0,84
0,20
0,09
0,07
0,19
0,35
0,55
0,16
0,04
0
0,12
0,28
0,48
При проходе прямо а = 0.
Значения ? отнесены к скорости vc для
круглых и прямоугольных сечений тройника.
Приведенные значения ? определены по фор-
формулам П. Н. Каменева; при uccosa>y0
при v0 > vc cos a
cos
52 Штанообразный трой-
тройник для воздуховодов
любого сечения
Значение ? принимать как для ответвления
тройника ?0 по п. 51 или 55.
Рекомендуется a = 12 -т-16°
4 5-2815
97
Продолжение табл. VII. 13
п п.
Название, форма и сечение
Коэффициент местного сопротивления 'Q
53
Крестовина для возду-
воздуховодов любого сечения
Значение ?0 и ?п принимать как для тройника
по п. 51 или 55
Рекомендуется а — 18-^-16°
54
Тройник прямоуголь-
прямоугольный
Всасывание
Значения ? принимать как для тройника
по п. 51 или 55 при а = 90°
Ч
Нагнетание
vq/vc
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
Значения
при на-
нагнетании
1,18
1,32
1,5
1,72
1,98
2,28
при вса-
всасывании
0,6
0,8
1,0
1,6
1,9
2,5
Значения ? отнесе-
отнесены к скорости i>c;
v'c — наивыгод-
наивыгоднейшая скорость
смешения (см. п. 55)
55
Тройник на всасы-
всасывании
Значения ? определяются по формулам
П. Н. Каменева и приведены в виде номограм-
номограммы на листе VII. 13, рис. 2:
при v > vc
t.=ll*
при v'c < vc
Значения наивыгоднейшей скорости смешения
см. на листе VII. 13, рис. 1.
Значения ? отнесены к скорости vc
«Я ь. Ч
<и о vo
я в я
5 i
5
2 в
s о s
2 = =
в *
s s g
Ifl
о ^ '
з II
• и <и
"" О в-
'"и &. со
> Q я
3 О)
=3 Э
o/Pv<0/\ ппнщшэдшо g
99
На участках 4 и 5 увеличиваем сечение (см. перерасчет в табл. VII. 12). Соответ-
Соответственно изменяются коэффициенты местных сопротивлений.
Участок 4. а = 45°; v1 = 0,85; v3 = 1,25; u4 = 0,75; ve ~ 1,09
,,45; ?
y4 0,75
Внезапное расширение
_L_A±_oio6
F 0,85 ' Итого 2?4- 1,81
Участок 5. Внезапное сужение с поворотом
^--??-0.... ?=0,43
Дефлектор
?=0,60
Итого 2?0 = 1.03
После пересчета сопротивление системы составляет 0,341 кгс/м2, что меньше рас-
располагаемого гравитационного давления.
Окончательно принятые размеры каналов нанесены на схеме системы (лист VII. 1,
рис. 2). Дефлектор ЦАГИ № 4 принимаем по размерам шахты.
Примечание. В номограмме листа VII 13, рис. 1 сплошные кривые даны
для а = 30°, пунктирные — для а — 15°. При заданном расходе воздуха L ^о=
= Lc— Ln. Накладывая линейку по v0 и «п на пересечении с La/Lc, находим значе-
значение ?»с'. Например, дано v0 = 12 м/с; i>n = 20 м/с; La/LQ = 0,5. Находим при а = 30°
V == 15 м/с; при а = 15е v?= 15,8 м/с. Значение ?<, = — 0,4 ответвления при ско-
скорости i>c= 12 м/с находим по номограмме на листе VII. 13, рис. 2, определив vo/vc—
«= 1; v'c/vc = 15 : 12 = 1,25; аналогично г = 2,2. Номограмма составлена по форму-
формуле П. Н. Каменева v'c = L0Lcv0 cos a + Ln/Lcv
Пример V1I.3. Определить расход воздуха через существующий канал размером
1 X 1 кирпич, если движение воздуха происходит за счет естественного побуждения.
Канал устроен в кирпичной стене, температура воздуха 20°; высота канала 10 м,
он выведен наружу без поворотов и заканчивается дефлектором ЦАГИ; входная ре-
решетка на канале стандартная.
Находим сопротивление канала для произвольно взятого расхода аналогично
примеру VII.2 по формуле (VII.4) в развернутом виде
Ясист = Rlmn + 2?ЛД.
Площадь канала 0,27 X 0,27 = 0,073 ж2. По этой площади и соответствующему
ей живому сечению подбирают стандартную входную решетку размером 300 X
450 мм.
Произвольно приняв расход L = 200 м2/ч, находим скорость в канале по листу
VII.6 v = 0,762 м/с и динамическое давление по табл. VII. 11 или листу VII.7 Рд=
= 0,036 кгс/м\
Оцениваем абсолютную шероховатость стенок канала (см. стр. 101) Кэ = 5 мм.
Поправочный коэффициент на форму канала по листу VII. 11, рис. 1 т = 1,13;
поправочный коэффициент на шероховатость п = 1,6 по листу VII.12.
Сумма коэффициентов местных сопротивлений (табл. VII. 13):
решетка 1,21
колено за решеткой 1,10
дефлектор ЦАГИ 0,60
Итого 2? = 2,91
Удельное сопротивление 1 м канала по табл. VII.11 или листу VII.8 R =
= 0,0035 кгс/м2. Длина канала по условию L = 10 м.
100
Таким броазом, сопротивление
ясист = О.ООЗб'- 10 ¦ 1,13 • 1,6 + 2,91 • 0,036 = 0,168 кгс/м*.
Определяем располагаемое гравитационное давление аналогично примеру VII.2.
ргр = 10 A,27 — 1,20) = 0,7 кгс/м*.
Действительный расход воздуха, соответствующий гравитационному давлению,
определяется следующей зависимостью
Значения абсолютной шероховатости Кэ для различных поверхнос-
поверхностей труб и воздуховодов, мм
Металлические трубы
Чистые цельнотянутые трубы из латуни, меди, свинца 0,0015—0,01
Стальные трубы:
новые, тщательно уложенные бесшовные . „ . . . 0,04—0,17
после одного года эксплуатации на газопроводе . . 0,12
уложенные в обычных условиях 0,19
цельнотянутые, после нескольких лет эксплуатации 0,19
альфальтированные 0,12—0,21
чисто оцинкованные 0,25
обычные оцинкованные 0,39
грубо оцинкованные 0,50
заржавленные 0,60—0,67
Трубы из листовой стали и хорошо заглаженные цемент-
цементные трубы 0,33
Чугунные трубы:
обычные новые 0,25—0,42
менее аккуратно уложенные новые или очищенные . 0,45
новые с залитыми и хорошо заглаженными стыками 0,31
Загрязненные металлические трубы 0,75—0,90
Неметаллические трубы
Чистые трубы из стекла 0,0015—0,01
Резиновый шланг 0,01—0,03
Прорезиненная изнутри брезентовая хорошо натянутая
труба 0,02—0,05
Шероховатый прорезиненный изнутри шлаьг .... 0,02—0,30
Кожаный шланг 0,15
Прорезиненный льняной или пеньковый шланг .... 0,5—0,8
Воздуховоды из березовой фанеры (продольной) . . . 0,025—0,05
То же, сосновой 0,10
Деревянные трубы 0,25—1,25
Керамические дренажные трубы 0,45—6,0
Покрытые глазурью канализационные трубы 0,25—6,0
Воздуховоды:
оштукатуренные чистым цементом 0,25—1,25
кирпичные покрытые глазурью 0,45—3,0
оштукатуренные цементным раствором 0,45—3,0
кирпичные на цементном растворе 0,80—6,0
бетонированные 0,80—9,0
облицованные тесаным камнем 1,25—6,0
101
из бутовой кладки на цементе .......... 6,0—17,0
из шлако- или опилкоалебасчровых плит 1,0—3,0
кирпичные, выложенные по передвижной пробке и
протертые 1,0—4,0
из шлакобетонных плит 1,5—10,0
из стенок, оштукатуренных по сетке 10,0—15,0
фанерные 0,10—0,30
кирпичные 3,0—6,0
кирпичные чистые, но не протертые 5,0—10,0
Деревянные лотки:
из строганых досок 0,25—3,0
из нестроганых досок 0,45—3,0
из досок с наколоченными планками 0,80—4,0
/— d -диаграмма влажного воздуха
Сложные процессы изменения состояния воздуха при выделении тепла и влаги
легко решаются по / — d-диаграмме. Диаграмма связывает пять данных о паровоз-
паровоздушной смеси: температуру t; влагосодержание d пара на 1 кг сухого воздуха; тепло-
теплосодержание на / на 1 кг сухого воздуха; относительную влажность воздуха <р; парци-
парциальное давление пара, содержащегося в паровоздушной смеси.
Каждому барометрическому давлению соответствует отдельная диаграмма. Ба-
Барометрические давления для различных населенных пунктов принимают по данным
метеорологических станций.
Любое состояние воздуха в диаграмме выражается точкой, связывающей все па-
параметры воздуха.
Процесс нагревания воздуха в калорифере происходит при постоянном влагссо-
держании (d = const), и поэтому в диаграмме на листе VII. 14 изображается прямой
вертикальной линией (линия а — Ь). Процесс протекает снизу вверх.
Процесс сухого охлаждения воздуха также изображается в диаграмме вертикаль-
вертикальной прямой линией. Процесс протекает сверху вниз (линия в — д).
Процесс адиабатического увлажнения и охлаждения происходит при постоянном
теплосодержании (/ = const) и изображается в диаграмме наклонной линией (линия
в — г).
Температура мокрого термометра определяется точкой пересечения линии адиа-
адиабатического процесса с кривой относительной влажности ф = 100% (точка г).
Точка росы, т. е. температура, соответствующая началу конденсации водяных
паров в воздухе, определяется точкой пересечения линии сухого охлаждения с кри-
кривой относительной влажности ф = 100% (точка д).
Процесс смешивания двух количеств воздуха в диаграмме изображается линией
между точками, характеризующими состояние смешиваемых количеств воздуха
(линия е—ж). Точка з характеризует состояние смеси.
Отрезок е — з характеризует количество смешиваемого воздуха с параметрами
точки ж, а отрезок ж — з — количество смешиваемого воздуха с параметрами точ-
точки е.
При одновременном изменении влаго- и теплосодержания воздуха процесс изме-
изменения состояния воздуха происходит в направлении, определяемом угловым мас-
масштабом.
Угловой масштаб определяется отношением
AI/Ad, (VII. И)
где Д/ — избыточное тепловыделение или потери тепла, ккал1ч, определяемые по
тепловому балансу. При составлении теплового баланса учитывается скры-
скрытое теплосодержание выделившихся в помещение водяных паров;
Ad — количество водяного пара, выделившегося в помещение, г/ч.
Направление луча углового масштаба в диаграмме находят наложением линейки
на точку О (на шкале температур) и на соответствующую черту шкалы угловых мас-
масштабов (по краю диаграммы — справа, снизу и вверху).
На листе VII. 14 линия и — k, параллельная лучу углового масштаба Al/Ad =
с= 1,65, показывает процесс изменения состояния воздуха от точки и до к.
!02
Пример VII.4. Известно, что температура воздуха / = 18°, относительная влаж-
влажность ср = 50%. Определить остальные параметры воздуха.
Точка на пересечении изотермы 18° с кривой относительной влажности 50% опре-
определяет остальные параметры воздуха (см. лист VII. 14, точка б): теплосодержание
/ = 8,25 ккал/кг; влагосодержание d = 6,4 г/кг; парциальное давление равно
7,6 мм рт. ст.
Пример VII.5. Определить расход тепла на нагревание 10 000 кг воздуха, если на-
наружный воздух подогревается от температуры — 20° при относительной влажности
Ф* - 5О?6 до +20°.
Так как процесс проходит без изменения влагосодержания воздуха, проводим
через точку а вертикальную линию (d — const) до пересечения с изотермой +20°
(точка б). Линия а — б характеризует весь процесс нагревания воздуха. Расход
тепла на нагревание воздуха определяется по разности теплосодержаний в точках
с и б (лист VI 1.14)
Q = (/б _ /а) 10 000 = E,1 — (— 4,5) 10 000 - 96 000 ккал.
Пример VIJ.6. Определить точку росы для воздуха с параметрами: t = 18°, ф =
= 50° (лист VI 1.14, точка в).
Точка росы 7,2° (лист VII. 14, точка д).
Пример VII.7. Воздух при / = 18°, ф = 50% и d — 6,4 г/кг увлажняется до
90%. Определить параметры воздуха иЬсле увлажнения, количество испарившейся
воды и температуру увлажняющей воды, если применена рециркуляция воды.
Процесс адиабатический и на листе VII. 14 изображается линией b — п. Темпера-
Температура воды определяется точкой г и равна 12,1°.
Состояние воздуха после увлажнения определяется точкой п; ее параметры:
t = 13°; / = 8,25 ккал/кг; d = 8,6 г/кг; <р = 90%.
Количество испарившейся воды определяется разностью влагосодержаний в точ-
точках Ъ и п
dn — dB = 8,6 — 6,4 = 2,2 г/кг.
Пример VII.8. Определить, какое количество воздуха с параметрами точки ж
необходимо смешать с воздухом с параметрами точки е, чтобы получить смесь с пара-
параметрами точки з в количестве 10 000 кг/ч (лист VII. 14).
Необходимое количество воздуха с параметрами точки ж определяется отрезком
е — з, а точки е — отрезкам з — е. Величину отрезков е — з, з — ж я е — ж измеря-
измеряют в мм по / — d-диаграмме. Тогда смешиваемое количество воздуха с парамет-
параметрами точек ж я з.
вж = 10000 6~Э = 10 000 -^— = 1780 кг/ч;
ж е — ж 28
з — ж 23
Ge = 10 000 = 10 000 = 8220 кг/ч.
Q Ж* /о
Пример VII.9. Приточной системой подается в помещение воздух с температурой
10° и относительной влажностью ф = 50%. Удаляется воздух из помещения с тем-
температурой 16°. В помещение выделяются 10 кг/ч пара при давлении 2 апгм и 10 000
ккал/ч тепла от различных источников. Построить процесс поглощения тепла и вла-
влаги в / — d-диаграмме и определить параметры и количество удаляемого воздуха.
Отделяем теплосодержание пара, пользуясь данными табл. III.5 (см. книгу 1)
10 • 650,7 = 6507 ккал/ч.
Суммарное количество выделяющегося тепла равно
10 000 + 6507 = 16 507 ккал/ч.
Определяем угловой масштаб процесса
16507 , с.
165
Наносим точку приточного воздуха и выписываем недостающие параметры: / =
= 4,8 ккал/кг; d= 3,9 г/кг (лист. VII.14, точка и); через точку и проводим линию
и — k, параллельно лучу углового масштаба, до пересечения с изотермой 16°. Точка
пересечения k характеризует параметры уходящего воздуха:
t = 16°; 1 = 7 ккал/кг; d = 5,23 г/кг; q> = 47%.
103
t
45
40
35
30
25
20
15
10
5
0,
-5
-10
-15
-20
-25
-30
/ '111!!! ' 1
1 2 3 4 5 6 7 <
¦ -_
"^ —
s
—\
—\
¦—-—..
5
ч
\
¦6.
к
Ц
t
;3
\
——.
1
s
p
1
¦—^
———_
~——-.
1
4
-**
Ш
ч
-—\
M
от
i
¦4-7
1
1
m
W
7 c
ч
^
,
^ .
s
Ц
i
p
Й
p
У
V
-X3L/ 2 3 *
4
%
—
S3
-——л
4 3-
I
I
1
3
—\
—^—-
b?
¦ XJ
— о\о
1
;— —
-^ s
¦ .
ЯП
5?
j
i
1
t
1
\
1
s^
—\
1 .
%
—\
S
i
Влаг
5 5 7,!
4 L-i ^
, V.-УлУ V У , V
5 3 Ю It 12 13 /4 15 16
¦—~_
¦ —_
i
1
S
Р
коде,
—¦—л
¦ —_
р
г
тани
~ —
~——_
%
^5
i
g
1
=?
?¦ tf, Г/КГ
s
—-\
1
I
~\
=—Л
Ш
\
1 —
——^s
\сек/
<$>
pi?
—
=ЗШ
§^
-so.
°ма
тюров
0 ^
? 9 10 11 12 13 14 15 16
I i I |
1
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 . 17 18 19
Парциальное давление водяного пара, мм рт. ст.
* 5 Г/КГ
5 6 мм pm.cm.
>-
Лист VI 1.1*4. Построение процессов обработки воздуха в / — й-диаграмме:
а б нагревание воздуха; в—г — испарительное охлаждение; е—ж — смешивание
двух количеств воздуха; л — н — политропическое охлаждение.
104
Необходимое количество вентиляционного воздуха может быть определено по
тепловыделениям д/ 16 507 „Г/ЧЛ
6возд = lk_iu = 7_4;8 = 75°° К2/Н
или по влаговыделениям
'возд
10 000
5,23-3,9 -7500^:
ДЕТАЛИ УСТРОЙСТВ, ОБОРУДОВАНИЕ И ЕГО ПОДБОР
Решетки и клапаны
Нерегулируемые штампованные решетки «Сантехдеталь», для забора приточ-
приточного воздуха приточными системами через проемы в стенах или через окна (Типовые
чертежи строительного каталога. М., Сантехпроект, 1973), приведены в табл. VII. 14—
Таблица VII.14. Регулируемые приточные решетки *
Эскиз
Г
L
¦Т" " " " и || и и|
-гпг1—п—п—п—п " —" ll
||||| " 41 11. II ll 11 1'|
yf-n—п—п—п—ц—п—п—гт
ТТТ м И " " " '' "
Л
Размеры, мм
А
100
210
Б
300
450
600
300
450
600
д. | В.
164
274
364
514
664
364
514
664
Живое
сече-
сечение, м2
0,02
0,03
0,04
0,044
0,066
0,088
Масса,
кг
1,60
2,10
2,60
2,35
3,30'
4,30
Тип
СТД 5288
СТД 5289
СТД 5290
СТД 5291
СТД 5290
СТД 5291
Габаритные
размеры, мм
150X490
150x580
225X490
225X580
450X490
450X580
Живое се-
сечение, м2
0,05
0,06
0,079
0,092
0,157
0,183
Масса, кг
0,97
1,13
1,35
1,62
2,70
3,24
Жалюзи параллельны меньшей
* Изготовляются на Горьковском механическом заводе треста «Сантехдеталь»
Госмонтажспецстроя СССР.
VII. 16.Скорость воздуха в живом Таблица VII. 15. Размеры базовых
сечении решеток рекомендуется штампованных решеток
не более 6 м/с. Необходимое сече-
сечение решетки набирается из ба-
базовых решеток. Коэффициент
местного сопротивления ? = 1,2.
2. Для создания жёсткости
поверхностей применяются:
зиги и перегибы высотой 3-=-
-5- 5 мм на длине 1200 -s- 1400 мм
при размерах сторон воздухово-
воздуховода 400 -~ 600 мм;
рамки жесткости из полосо-
полосовой или угловой стали 25 X 4 мм
на расстоянии 120-И400 мм одна
от другой или от фланцев при раз-
размерах сторон воздуховода 600 ~-
-V- 800 мм (при полосовой стали) и
800 -ч- 1200 (при угловой стали);
рамки жесткости из угловой
стали 32X 4 мм при размерах сто-
сторон воздуховода 1200 -г- 2000 мм.
3. Толщину листовой стали
принимать для сечений до 400 х
X 500 — 0,7 мм, для больших
размеров — 1,0 мм.
Воздуховоды из черной кро-
кровельной или листовой стали
(табл. VII.17, VII. 18) в помеще-
помещениях с нормальной относительной влажностью воздуха (до 60%) и без при-
примесей агрессивных газов требуют защитного покрытия. Грунтовка делается с обеих
Примечание,
стороне решетки
Таблица VII. 16. Приточные регулируемые
решетки типа «РР»
Типоразмер
решетки
1
2
3
4
5
Габаритные
размеры, мм
280X180
480x180
280X280
480X280
680X280
Размер в
свету, мм
200ХЮ0
400ХЮ0
200X200
400X200
600X200
Масса, кг
0,9—1,44
1,6—2,42
1,3-2,1
2,2—3,4
3,4—2,64
105
Таблица VII.17. Прямоугольные воздуховоды из листовой стали
Размеры сторон,
MV
100x160
100X200
160X160
160X200
200X200
200X250
200X400
250X250
250X400
250X500
400X400
400X500
Площадь
попереч-
поперечного сече-
сечения, и?
0,016
0,020
0,025
0,032
0,040
0,050
0,080
0,062
0,100
0,125
0,160
0,200
of
Ч и
II
0,52
0,60
0,64
0,72
0,80
0,90
,20
,00
,30
,50
,60
,80
af
—¦
асса
S3
3,08
3,63
3,80
4,27
5,06
5,61
7,26
6,16
7,81
8,91
9,46
15,36
Размеры сто-
сторон, мм
400x800
500X500
500X800
500x1000
800X800
800x1000
1000X1000
1000X1250
1000X1600
1000X2000
1600X1600
1600x2000
6 <"
с °
п о
щ
Ест
0,320
0,250
0,400
0,500
0,640
0,800
1,000
1,25
1,600
2,000
2,560
3,200
по-
и
Ч о
поща
рхно
ч, м
(-.01
2,40
2,00
2,60
3,00
3,20
3,60
4,00
4,50
5,20
6,00
6,40
7,20
-.
асса
S?
20,04
16,96
22,01
25,45
27,04
30,24
33,92
38,12
44,20
50,80
54,25
61,00
Примечание Размеры приняты по HOpvaM Госстроя СССР № 123 от 25 июня
Дартная длина звеньев при индустриальном изготовлении 2000 мм.
366 г Стан-
CTOpOH одним слоем железного сурика на масле, покрытие — в 2 слоя масляными
красками или эмалью АЛ-177 (или лак № 177 с добавкой 20% алюминиевой пудры).
Воздуховоды в помещении с относительной влажностью воздуха более 60% или на-
наружные воздуховоды грунтуются со стороны повышенной влажности одним слоем
ХС-010 и покрываются эмалями ПХВ в 2 слоя или ХВХ-75 в 3 слоя (или ХВ-16 в
3 слоя).
Воздуховоды из оцинкованной стали не требуют защитных покрытий.
Дефлекторы
Наиболее совершенными по аэродинамическим показателям являются дефлекто-
дефлекторы типа УкрНИИСТ ДВК-5 (лист VII. 15, рис. 4); их производительность на 25—30%
выше производительности дефлекторов типа ЦАГИ (лист VII. 16, рис. 5). Однако де-
дефлекторы типа ЦАГИ имеют меньшие габариты и хорошую защиту от атмосферных
осадков.
При применении специальных устройств для улавливания атмосферных осадков
дефлекторы типа УкрНИИСТ ДВК-5 не дают затеканий, отвод воды из этих устройств
не требуется. При удалении воздуха с повышенной влажностью неизбежно затекание
воды в результате конденсации водяных паров в канале независимо от атмосферных
осадков, а следовательно, и от типа дефлектора. В этом случае каплеулавливающие
устройства должны проектироваться с отводом воды.
Специальные каплеулавливающие устройства показаны на листе VII. 16, рис. 1
и на листе VII 15, рис. 2 в виде поддона. Узел на листе VII.56, рис. 1 собирается без
прокладки или с отверстием для стока воды наружу.
Широкое применение нашли дефлекторы типа «Цилиндрический» (лист VII. 16,
рис. 6), но их аэродинамические показатели значительно хуже: меньше производитель-
производительность (табл. VII.22) и выше сопротивление (табл. VII. 13, п. 31). Поэтому предпочти-
предпочтительны первые два типа дефлекторов.
Ввиду неустойчивости скорости ветра вентиляция за счет энергии ветра ненадеж-
ненадежна Поэтому обычно влияние ветра не учитывается. Однако вместо зонта во всех слу-
случаях рекомендуется устанавливать дефлектор.
Преимущества дефлекторов следующие: незадуваемость, если дефлектор не на-
находится в зоне давлений, создаваемых выступающим зданием и другими поверхнос-
поверхностями; меньшее сопротивление выхода (табл. VII. 13, п. 30); улучшение тяги при на-
личга ветра.
106
¦* to io" со" i<" od ел о •
X
ю
CM
X
ю
сч
с в о
ю
X
о
со
X
X
О О (М LQ О О
СПО —< -
о
г-
о
о о ю о
МЙЮЮ
о о о о
юо о о
оо iM rf .—I
107
0,8
47
0,6
0.5
0,2
a/
6
-s
V,
С
XL4
l\
1
—T 1,25В f—
H 1,35D h—
Лист VI 1.15. Дефлектор УкрНИИСТ ДВК-5 и установка его на крыше или шахте:
/ — построение суммарной характеристики дефлектора и графическое решение к примеру
VII. 14, 2 — каплеулавливающий поддон; 3 — естественная вытяжка над газовой пли-
плитой через складной колпак из несгораемого материала, 4 ~ дефлектор УкрНИИСТ ДВК-5;
5 — установка дефлектора на крыше; 6 — установка дефлектора на шахте.
108
о
V\t,2*ZU0.02i
О i 2 3Vb,m/c §§§ g§ %§§§ g
Узел А
Сборка 5ез
промадок
L
I
Лист VI1.16. Дефлекторы и номограмма А. Я. Мозгова для подбора дефлекторов
ЦАГИ:
I — каплеулавливакмцее устройство на трубе; 2 — подбор дефлекторов по скорости ветра;
3 — подбор дефлекторов по гравитационному Давлению; 4 — подбор дефлекторов по совмесТ-
нэму действию ветра и гравитационному давлению; 5 — конструктивные размеры дефлектора
ЦАГИ; 6 — то же, типа «Цилиндрический»; 7 — объединение каналов в дефлекторах.
109
Если дефлектор устанавливают без учета влияния ветра, его размеры принимают
по диаметру воздуховода, на котором он расположен. Размеры дефлекторов и их про-
производительность даны в табл. VII.19—VII.22 и на листах VII. 15—VII. 18.
При организации вентиляции за счет энергии ветра подбор дефлекторов типа
УкрНИИСТ ДВК-5 может быть произведен графически по аэродинамическим харак-
характеристикам (листы VII. 17 и VII. 18).
Производительность дефлектора зависит от его типа, скорости ветра, а также
от сопротивлений до дефлектора. Производительность дефлекторов, указанная в
табл. VII.22, дана для условий установки дефлекторов без воздуховодов, с минималь-
минимальными сопротивлениями до дефлектора.
Произвольно задавшись производительностью, определяют сопротивление сети
до дефлектора и по этим данным находят характеристику сети на диаграммах листов
VI 1.17 и VII. 18 (кривые из начала координат). Пересечение характеристики сети и
характеристики дефлектора при заданной скорости ветра дает «рабочую точку», опре-
определяющую полное давление и производительность в патрубке дефлектора.
Аналитически подбирают дефлектор, совместно решая уравнения характеристик
сети и дефлектора.
Характеристика сети может быть представлена в виде зависимости
Яс «= 0,0825 (к ~ + Z&) i^-, (VII.20)
где L — секундный расход воздуха, мУс;
#с — сопротивление сети, кгс/м2;
X — коэффициент сопротивления;
/ — длина воздуховодов до дефлектора, м;
d — диаметр воздуховодов, м;
2? — сумма коэффициентов местных сопротивлений до дефлектора;
Y — плотность воздуха в воздухопроводе до дефлектора.
В сумму 2? вводят к. м. с. дефлектора только в том случае, если расчет ведется для
режима безветрия и дефлектор является зонтом. Коэффициент местного сопротивле-
сопротивления принимают по табл. VII. 13 при отсутствии воздуховода до дефлектора — по ус-
условиям входа воздуха в патрубок дефлектора (табл. VII. 13, п. 39—50).
Обозначив
*= 0,0825 (К -L+
получим
Характеристики дефлекторов типа УкрНИИСТ ДВК-5 с достаточной точностью
для практических расчетов описываются зависимостью
р = 0,0577 ~- - 0,64Адв> (VII.22)
где р — полное давление в патрубке дефлектора, кгс/м2;
vB — скорость ветра, м/с;
Ьлв — динамическое давление скорости ветра, кгс/м2;
L — расход воздуха в патрубке дефлектора, м3/с;
d — диаметр патрубка дефлектора, м.
В рабочей точке #с = — р- Подставив значения Яс и р из уравнений (VI 1.20)
и (VI 1.22) и преобразовав, получим производительность дефлектора
I- B-V&TWA_t (VII.23)
— 2а
где
Л=0,64/1Дв; 5 = 0,0577-^.
При совместном действии ветра и гравитационного давления оба вида побуждения
работают последовательно и поэтому их давления суммируются. При аналитическом
решении суммирование давлений производят в выражении (VII.23)
Л = 0,б4Лда + ргр, (VII.24)
ПО
ОЮ
CN CO Ю
X
CO Ю 00 О CO
<M Tf CD СП .—i
—i CM CO ¦* CD
CN rF CD 00 О
*0OCN(D
о о о о о
о о о о о
гч СМ СО ** Ю
оо о оо
оо со -^ см о
COCNO
о о о о о
-* 00 <М СО О
г-.^н CN
CNlONON
.-ч CN СОЮ СО
S- —н О СО СО
О СО t~- CN CD
ОО©-< —
оо'о ©"о
8
о оо о
о оо о
CN СО ¦* LO
-^ CN СО "ФЮ
О СОЮ О Ю
СП СО 1—I CD CN
—i CN CN СО
Ю
X
О
ю
ю
—?CN CN CN CN
CO t- 00 O> О
ю оо о сою
СОЮ 00 О <N
С-- 00 СП -и CN
CN »* СО 00 О
CD CD CO t^- CN
CN CN CO CO •*
CD t~- 00 СГ> О
CN O5 COCO —1
^f >* Ю СО С^
О О О О О
О О О О О
00 »—1 -Ф t^- О
—" CN CN CN СО
О ООО О
ооо о о
CONCCffiO
00 СО -ф СМ О
О (N -ф СО 00
оо о о о
•* 00 CN СО О
CN CN СО СО ¦*
ОЮ ОЮ О
lONOD
СОЮ CN CD Ю
00 00 О СО 00
CN СОЮ СО Г-
ОО О О О
О О ОО О
СО t^ 00 СП О
СО Г-- 00 СЛ О
1»
00 ОЮ Ю Ю
X
ю
I О
i CN
ООООО
ООООО
^* CN CO ¦* Ю
ООООО
см f со оо оо
т-1 CN СО ¦* СО
ООООО
Г^ "Ф •—I t"- О
.—I сою со оо
о о о ю о
CN ¦* СО 00 О
CD CN 00 ¦* О
CN Ю t> О СО
г-н CN СО Ю СО
OO'tNOO
t~- •—i О СО СО
О СО t-- CN 00
ООООО
ооооо
ооооо
—< CN СО ¦* Ю
—* CN СО -*Ю
—i cq_ со о «о
Ю СО 00 СП т-1
X
О ОУИЛЮ
CM CN CN CN CN
СО
o
ОО О О <
оооо<
СО h- 00 СП1
ооооо
CN"tO00O
h~ 00 СПО CN
СО CN СО rr1 О
ю оо О со со
t> 00 О г-н CN
ооооо
СО Ю CN CD CN
00 00 О СО 00
CN СО Ю СО t4-
ооооо
' О О О Q
i О О О О
) С^ 00 СП О
СО Г- 00 СП О
111
Таблица VII.21. Размеры типовых дефлекторов ЦАГИ (лист VII. 16, рис.5)
Тип
Т17
Т18
Т19
Т20
Т21
Т22
Т23
Т24
Т25
Площадь
сечения
патрубка,
'Л1
0,0314
0,049
0,078
0,125
0,200
0,312
0,500
0,785
1,23
D
200
250
315
400
500
630
800
1000
1250
400
500
630
800
1000
1260
1600
2000
2500
Размеры, мм
6 + В
340
425
540
680
850
1075
1360
1700
2125
Б
200
250
315
400
500
630
800
1000
1250
А
240
300
380
480
600
760
960
1200
1500
Общая
масса,
кг
7,4
10,5
15,5
23,3
36,1
54,9
86,2
199,6
302,5
Примечание. Данные по типовым чертежам строительного каталога М., Саитех-
проект, 1973.
Таблица VII.22. Производительность дефлекторов (м?/ч) под действием ветра
при установке без воздуховодов (лист VII. 15, рис. 5)
Номер
деф-
лекто-
лектора
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Ю
3
4
5
6
7
8
9
10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1,0
20
80
200
300
600
750
1000
1200
1500
2000
—
—
—
—
—
—
—
10
47
105
180
294
424
575
745
945
1180
1.5
2,0
Дефлекторы
ЯО
130
250
450
800
1000
1500
1800
2400
2800
—
—
—
—
—
—
—
40
160
350
620
1000
1300
1900
2300
3000
3600
Скорость ветра.
2,5
Типа
50
200
420
800
1200
1750
2500
3000
3800
4800
Дефлекторы
240
380
670
980
1330
1740
2210
2700
Дефлекторы
17
68
168
284
440
635
880
1120
1420
1750
21
95
210
378
590
850
1150
1490
1880
2310
300
475
850
1230
1670
2170
2760
3370
типа
26
115
262
475
735
1060
1440
1870
2360
2900
3,0
УкрН
60
240
500
930
1400
2000
2750
3700
4600
5500
типа
360
570
1000
1470
2000
2600
3320
4040
«Ц и л и
31
142
315
565
880
1265
1720
2240
2830
3480
м/с
3.5
иист
70
270
600
1100
1650
2300
3200
4100
5500
6500
ЦАГИ
420
660
1180
1720
2300
3050
3860
4720
н д р и ч
37
168
308
660
1030
1485
2020
2630
3300
4100
4.0
ДВК-5
80
310
680
1260
1900
2600
3600
4800
6100
7300
480
760
1350
1960
2670
3470
4420
5400
е с к и й»
42
189
420
755
1210
1740
2370
3080
3900
4800
5.0
100
390
820
1550
2350
3250
4500
6000
7500
9100
—
—
—
—
—
—
—
53
236
525
945
1480
2130
2900
3770
4750
5850
6,0
120
470
1020
1900
2900
4000
5400
7100
9000
11000
—
—
—
—
—
—
—
68
284
630
ИЗО
1780
2560
3480
4520
5720
7050
112
'обошшфэд эмдМшои д
атэидод зониоц
113
где /7гр — гравитационное давление, определяемое по уравнению (VII.б).
При графическом решении строят суммарную характеристику дефлектора и гра-
гравитационного давления, вычерчивая характеристику дефлектора из точки на оси
ординат (давлений), определяемой уравнением (VII.24). Пользуясь сопротивлением
системы воздуховодов при соответствующем расходе воздуха, по уравнению (VII.21),
строят характеристику сети. Пересечение суммарной характеристики с характерис-
характеристикой сети дает рабочую точку, определяющую производительность дефлектора при
совместном действии ветра и гравитационного давления.
Дефлектор типа ЦАГИ подбирают по номограммам А. Я- Мозгова (лист VII. 16,
рис. 2—4). Эти номограммы составлены при сумме коэффициентов местных сопротив-
сопротивлений 2? = 0,5 и длине воздуховода до дефлектора I = Ь м. Для значений 2? более
0,5 полученные по номограммам диаметры патрубков следует умножать на поправоч-
поправочные коэффициенты /С. При 2? = 1; 1,5; 2 коэффициенты соответственно равны 1,06;
1,2; 1,8.
Пример VII. 13. Из помещения необходимо удалять дефлекторами 10 000 м3/ч
воздуха. Необходимо определить количество и номера дефлекторов типа УкрНИИСТ
ДВК-5. Расчетная скорость ветра 4 м/с принимается по табл. VII.5 в зависимости от
населенного пункта и времени года.
Намечается конструктивное решение установки дефлекторов. В данном случае
решено установить по коньку крыши 5—6 шт. дефлекторов (в соответствии с листом
VII. 15, рис. 5). Пользуясь характеристиками дефлекторов (листы VII. 17 и VII.18)
по производительности 2000 ма/ч @,555 м3/с) и ориентировочному значению р =
= 0,1 кгс/м2, принимаем дефлектор № 5 (диаметр патрубка 500 мм).
Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений до дефлектора по
табл. VII. 13:
для входа в патрубок , 0,277
для клапана , 0,05
для сопротивления трению
X-L-0 015^- °'°62
к d - u.uio 05 ^ = 0389
Скорость в воздуховоде при расходе воздуха 2000 мд/ч и диаметре патрубка дефлек-
дефлектора 500 мм составляет v = 2,83 м/с (см. лист VII.8). Этой скорости соответствует
динамическое давление 0,49 кгс/м2. Тогда сопротивление воздуховода до дефлектора
Яс = 0,389 • 0,49 = 0,179 кгс/м*.
По сопротивлению 0,179 кг/м? и расходу 2000 мъ/ч находим характеристику сети
на листе VI 1.17 для дефлектора № 5. На пересечении кривых характеристики сети
и характеристики дефлектора при скорости ветра 4 м/с находим рабочую точку. Из
этой точки, опускаясь вниз, находим расход 1860 м3/ч (см. пунктир на листе VII. 17).
Это же решение может быть получено аналитически.
Находим коэффициент характеристики сети по уравнению (VII.21).
Динамическое давление при скорости ветра 4 м/с и у = 1,2 равно 0,98. Находим
А = 0,64 ¦ 0,98 = 0,627 и В = 0,0577 -ij- = 0,92. *
и,о
Производительность дефлектора из уравнения (VII.23)
_ В
+ 4КА 0,92 — /0,922 + 4 • 0,58 • 0,627
— 2К ~~ —2-0,58
— 0,516 ms/c, или 1860 м3/ч.
Таблица
Номер
участка
1
VII
.23.
L
200
Расчет
воздуховода
1
3
ахЬ
140X270
о
1,47
df
220
R
0,0155
114
Необходимое количество дефлекторов равно
10 000
= 5,37. Принимаем Ь шт.
При установке дефлекторов ЦАГИ диаметром 500 мм их производительность
по номограмме А. Я. Мозгова составит 1440 мУч (лист VII. 16, рис. 2). Для заданной
производительности необходимо установить ¦ = 6,94 шт. Принимаем 7 шт.
Пример VII. 14. Определить производительность дефлектора при совместном дей-
действии ветра и гравитационного давления. Дефлектор установлен на вытяжном канале
от колпака над газовой кухонной плитой (лист VII.15, рис. 3). Расчетная скорость
ветра 4 м/с. Расчетные температуры: газов в канале 32°, наружного воздуха 24°.
размер канала 140 X 270 мм A/2 X 1 кирпич). Этому прямоугольному каналу по
площади соответствует круглый канал диаметром 220 мм. Принимаем дефлектор
типа УкрНИИСТ ДВК-5 № 2, диаметр патрубка 200 мм.
Определяем гравитационное давление по уравнению (VI 1.6). Действующая вы-
высота горячего столба газов (по листу VII. 15, рис. 3) равна 3 м; плотность воздуха
при 24° по табл. VII. 1 равна 1,189 кг/м3, при 32 — 1,157/сг/ж3. Подставляя эти значе-
значения в уравнение (VII.6), получаем pip = h{yH — ув) = 3 A,189 —1,157) = 0,096кгс/м\
Определяем сопротивление системы до дефлектора (табл. VI 1.23) по методике,
изложенной на стр. 60. .
К. м. с. приняты: для входа из колпака в канал с изменением сечения f/F =0,1
(табл. VII. 13, п. 8) Z = 0,45; для колена под углом 135° (табл. VII. 13, п. 3 и 2)
? = 0,35 • 0,48 = 0,168; 2? = 0,618.
Аналитическое решение следующее.
Характеристика воздуховода по уравнению (VII.21)
0,188
Д ~ 0.05552
Решая уравнение (VII 24), получим
= 61.
А = 0,64
= 0,64
19,62
Из уравнения~(УП.23)
В = 0,0577 ~ = 0,0577
а2
5,77 —/5,77а + 4 • 61 • 0,716
— 2-61
+ 0,096 = 0,716.
= 5,77;
= 0,708 м2/с или 255
При безветрии дефлектор представляет гидравлическое сопротивление с к. м. с.
?= 0,6 (табл. VII. 13, п. 32). Общее сопротивление системы возрастает до 0,263
кгс/см2 (расчет по табл. VI 1.23 при 2 С = 1,218). За счет гравитационного давления
установится расход, определяемый из равенства
L2
Ргр
откуда
= / 200а
= т м3>4-
(VII.25)
т
1,19
К
5
п
1,9
Rlmn
0,105
Ч
0,618
0,13
z
0,083
RI + Z
0,188
115
г фен 'Ddou/wtfiag дядМиюи д зпнэидод зониоц
116
Графическое решение показано на листе VII. 15, рис. 1. Гравитационное давление
отложено в виде пунктирьой прямой / при давлении р(р = 0,096 кгс/м*. Характерис-
Характеристика дефлектора при скорости ветра 4 м/с в виде пунктирной прямой 2 перенесена с
листа VII. 17. На оси ординат отложена точка 6 на расстоянии А — 0,716, и из этой
точки проведена прямая 3, параллельная прямой 2. Прямая 3 является суммарной
характеристикой. Поданным табл. VII.23 и уравнению (VII.25) построена характерис-
характеристика сети 4. Пересечение характеристик 3 и 4 дает рабочую точку 5. Опускаясь из точ-
точки 5 на ось абсцисс, находим производительность 255 м?/ч при суммарном действии
ветра и гравитационного давления.
Фильтры
В приточных вентиляционных установках жилых и общественных зданий фильт-
фильтры устанавливаются для очистки наружного воздуха от пыли. При небольшой произ-
производительности установок применяют проницаемые (слойные) фильтры тонкой очист-
очистки с периодической очисткой фильтров от пыли. В центральных камерах систем вен-
вентиляции большой производительности и в системах кондиционирования применяют
масляные самоочищающиеся фильтры домодедовского или харьковского заводов
«Кондиционер».
Необходимую поверхность фильтра, м2, определяют по уравнению
/>=— , (VII .26)
<7ф
где </ф — удельная нагрузка фильтрующей поверхности фильтра, значения кото-
которой, мъ1м2 • ч, принимают по табл. VII.24;
L — часовой расход воздуха, м?/ч.
Основные технические показатели фильтров приведены в табл. VI 1.27. Большин-
Большинство фильтров предназначается для начальной запыленности воздуха не более
20 мг/м3. О загрязнении фильтров судят по сопротивлению. Очистку фильтров произ-
производят при увеличении сопротивления вдвое. В таблице указаны сопротивления филь-
фильтров при максимальном загрязнении.
Очистку наружного воздуха для жилых и общественных зданий не следует пред-
предусматривать в приморских и горных районах с чистым воздухом, а также когда забор
воздуха производится в зеленой зоне.
Фильтры устанавливаются, как правило, до калориферов (по ходу воздуха). Мас-
Масляные фильтры могут быть установлены после калориферов при применении масел,
застывающих при температуре выше расчетной наружной температуры холодного
периода года, соответствующей параметрам Б. В схемах с рециркуляцией воздуха
фильтры должны быть установлены так, чтобы наружный и рециркуляционный воз-
воздух проходил через фильтры.
В матерчатых рамочных фильтрах (лист VI 1.19, рис. 3 и 4) применяют ворсис-
ворсистые ткани типа вельветон, саржа, бумазея, шерстянка Мельстроя и др. Ворсистой
стороной ткань располагают со стороны запыленного воздуха.
Фильтры клиновидные рамочные из пористой бумаги типа К-49 и К-53 предназ-
предназначаются для тонкой очистки атмосферного воздуха от пыли при начальной запылен-
запыленности 1—Ъмг1мъ. В качестве фильтрующего материала применяют пористую бумагу
(алгинин и шелковку), натянутую в 6—10 слоев. Отдельные кассеты фильтра уста-
устанавливают в ячейки металлического каркаса, образуя группу требуемой поверх-
поверхности. Производительность одной кассеты 1140 м3/ч, фильтрующая поверхность
достигает 1,9 м2, удельная нагрузка до 600 м3/м2 • ч.
Фильтры масляные ячейковые сетчатые конструкции Е. В. Рекка (лист VII. 19,
рис. 2, табл. VII.25) предназначаются для тонкой очистки наружного воздуха от
пыли. Ячейки фильтра состоят из ряда гофрированных сеток, поставленных после-
последовательно во взаимно перпендикулярном направлении гофров. Перед установкой
ячейки фильтра промасливают веретенным маслом № 2 или 3. Промывают ячей-
ячейки горячим 5%-ным содовым раствором при температуре 60—70°. Винипластовые
гофрированные сетки выпускаются Охтинским химкомбинатом.
Фильтры изготовляются Крюковским вентиляторным заводом. Фильтры модели
М набираются из 5 сеток с ячейкой 2,5 мм, 4 сеток с ячейкой 1,2 мм и 3 сеток
с ячейкой 0,63 мм; фильтры модели Б набираются из 8 сеток с ячейкой 2,5 мм,
6 сеток с ячейкой 1,2 мм и 4 сеток с ячейкой 0,63 мм. Сопротивление фильтров,
117
л
X
с
S
о
к
X
X
Фракцио
к
я;
прот]
о
и
Ef
о
а,
с
к
очис
S
с
н
и
аль- 1
g
ьное
чал
К
III
ЛИЙ,
а
о.
Размер
к ?,
{? щ Я
О Я О
в- о с
о с
к "^
•ильтра
•&
Тип
о
о
CV)
О
ю
о
О
Ю
|
1
ОТ
О
ю
1
о
ю
с
н
>
СО
от
-^t1
оо
о
о
СО
о со
о
ю
шью
ей ткг
о
S
я
я
«
нстру
ю
0—1
о
о
"¦*
ОТ
ОТ
ю
СО
ОТ
о
to
со
я
я
Я"
Q.
Н
О
к
о
°3
я
к
ова
а,
я
со
я
Я
ш
мод
-49 ко
К-53
>,»я »я fc
Q.3 ЗЬ!
н к а &
¦ • >й
=я ч
3 я
га
гож
°3
03
Рамочн]
с ф
бум
бум
ВЦ]
Ячейко]
00 <N
ОТОТ
ОТ ОТ
f- 00
ОТ ОТ
<М ¦*
О CN
Г^ 00
ОТОТ
о со
г-оо
88
о о
СО СО
ю о
1—1
1
о
S
то
5. Рею
га Б
М-1 >-i
щ |
•s s
н йГ
S о
я
1
о
м
о
рамич
1
кими :
лличес
го
н
0)
о
(М
»—4
от
от
от
СО
от
см
00
от
ю
00
о
о
о
CN
CN
X
о-
=я
длино
-ром и
О!
диа:
о
и
о
о
ю
о
Xapi
я
§
м
о
X
2
i
ю
00
о
о
о
о
о
*~*
о
«СО"
К о
о
ющий
очища
само
¦•х
Маслян
(инде:
неров
1ДИЦИ01
О
завода
>х •
><от
ее
г
геристи!
в:
ей
О.
се
К
ев
о
0)
В"
я
XHi
н
о
я
з
Рекка
CQ
ции !
А
о.
н
U
1
Вес
ячейки
с рамой,
кг
Пылеемкость одной
ячейки, г
зола
цемент-
цементная
пыль
литей-
литейная
пыль
Расход
масла на
1 ячейку,
г
Количество
сеток
в ячейке
Начальное
пылесодер-
жание,
кг/жз (до)
Модель
фильтра
от
О ¦*
оо
t^- см
700
1200
с? с?
Ю 00
700
1200
120—200
250—350
(N 00
ЮО
118
§1
4 5
«I
n
S O.
f-XO
о
« о
а х
19
в зависимости от типа модели и нагрузки, приведено в табл. VII.24 и на листе
VII.11, рис. 3.
Для предохранения пола от загрязнения стекающим маслом под фильтрами
устраивается поддон. В типовых деталях Института типового проектирования (се-
(серия ОВ-ОЗ-ОЗ, издание 1965 г.) вертикальный плоский фильтр ВФ набирается
из 1, 2, 3, 4, 6, 8, 9, 12, 16, 20 ячеек в одной раме. Вертикальный зигзагооб-
зигзагообразный фильтр ЗФ с количеством ячеек 8, 12, 18, 24 и 32 собирается из отдельных
рамок, имеющих по 2, 3 или 4 ячейки. Соединяют рамки на болтах.
Фильтры масляные самоочищающиеся предназначаются для очистки наруж-
наружного воздуха от пыли. Фильтр состоит из подвижных сетчатых шторок, образую-
образующих фильтрующий слой. Скорость перемещения шторок регулируется в зависимости
от концентрации пыли:
при содержании пыли в воздухе до 5 мг/м? — около 8,6 мм/мин, чему соответству-
соответствует работа электропривода в течение 1 мин и пауза в течение ПО мин;
при содержании пыли в воздухе более 10 мг/м3 — около 18 мм/мин, чему соответ-
соответствует работа электропривода в течение 55 мин.
Фильтры собираются в группы панелей (не более трех). Для перемещения сетча-
сетчатых шторок фильтра служит электродвигатель мощностью 0,27 кет, с числом оборо-
оборотов 1400 (тип АОЛ-21-4). Для смачивания шторок применяется веретенное масло
№ 2 и 3.
Данные о самоочищающихся фильтрах Харьковского завода «Кондиционер»
приведены на стр. 195.
Калориферы
В калориферах воздух для систем воздушного отопления или вентиляции нагре-
нагревают паром или водой. По ГОСТ 7201—70 промышленность начала изготовлять ка-
калориферы средней (КВС-П) и большой (КВБ-П) моделей. Все модели имеют 12 номе-
номеров, но временно выпускаются только № 6 по 12. Оребрение калориферов пластинча-
пластинчатое, и они рассчитаны на рабочее давление теплоносителя до 12 кг/см2.
Калориферы многоходовые имеют четыре хода по теплоносителю и по одному
входному и выходному патрубку. Условный диаметр патрубков средней и большой
моделей для №1 по 10—32 лш, для№ 11 и 12 — 50 мм (для КВБ-П 70 мм). Живое
сечение калориферов то теплоносителю средней модели для № 1—5 — 0,000868 м2;
№6—10—0,001159; № 11—0,0023; № 12—0,00347 м2 и большой: № 1—5 — 0,001159;
№ 6—10—0,00154; № 11 — 0,003; № 12 — 0,0046 м\ Средняя модель имеет три ряда
трубок, смещенных на 0,5 диаметра, большая — четыре ряда.
Съемные боковые щитки дают возможность образовать сплошную поверхность
нагрева.
Калориферы предназначены для воды и устанавливаются горизонтально. Патруб-
Патрубки теплоносителя смещены у средних моделей № 1—Юна 48 мм; № 11, 12 на 28 мм,
у больших— № 1—10 на 88; № 11 на 68; № 12 на 50 мм. Полное обозначение марки ка-
калорифера с его номером записывается, например, для № 8 средней модели «КВС8-П».
По данным заводов и ГПИ Сантехпроект, промышленность продолжает выпуск
калориферов КФС и КФБ, КМС и КМБ, КФСО и КФБО. Все эти типы калорифе-
калориферов выпускаются от № 2 по 11. Калориферы КФС, КФБ, КФСО, КФБО по движению
теплоносителя одноходовые и присоединяются по схемам листа VI 1.20. Кало-
Калориферы КМС, КМБ, КВС-П, КВБ-П многоходовые и устанавливаются, как
правило, только горизонтально с присоединением к трубопроводам по схемам листа
VII.20.
Калориферы КФСО, КФБО, КПС-СН, КПБ-СН оребренные, остальные—пластин-
остальные—пластинчатые. Калориферы средней модели по направлению движения воздуха имеют три
ряда параллельных труб, а калориферы большой модели четыре ряда. Калориферы
оребренные имеют шахматное расположение труб. Пластины калориферов изготовля-
изготовляются из листовой стали толщиной 0,5 мм. Расстояние между пластинами в свету 5 мм.
Модели калориферов по ГОСТ 7201—62 рассчитаны на рабочее давление до 6 кг/см2.
Расчет и подбор калориферов производятся в следующем порядке.
Расход тепла, ккал/ч, на нагрев воздуха определяют по формуле
Q = Lcy(tK-tH), (VII.27)
где L — количество нагреваемого воздуха, м?/ч;
у — плотность воздуха при температуре помещения, принимаемая по табл. VII. 1;
120
с — весовая теплоемкость воздуха, равная 0,24 ккал/кг • СС.
tH — начальная температура воздуха, °С;
/к — конечная температура нагретого воздуха, °С.
Необходимое живое сечение в калорифере, м2, для прохода воздуха
(VII.28)
где vy — массовая скорость воздуха, кг/м2 ¦ с, принимаемая по экономическим со-
соображениям в пределах 7—10 кг/м2 ¦ с, для оребренных калориферов
3—5 кг/м2 ¦ с.
Далее по живому сечению для прохода воздуха выбирают калориферы по табл.
VII.27, VII.34, VII.36 и др. Дальнейший расчет ведут для каждой выбранной модели
калорифера раздельно.
По действительному живому сечению калорифера /д данной модели уточняют ве-
весовую скорость воздуха кг/м2 • с
уу= L4 ; (VII .29)
скорость воды, м/с, в трубках калорифера
W = 3600 • ЮОО/Vp^r —/0) ' (VII.30)
где /Гр — живое сечение трубок калорифера для воды, м2;
tr — температура горячей воды в подающей магистрали, °С;
/0 — температура обратной воды, °С;
Q — расход тепла на нагрев воздуха, ккал/ч.
При установке нескольких калориферов количество тепла принимается в зависи-
зависимости от схемы присоединения калориферов к трубопроводам. При параллельном при-
присоединении трубопроводов (лист VII.20, рис. 5, 6, 9—12) принимается соответствую-
соответствующая часть общего расхода тепла, т. е. Q/m, где т — количество калориферов; при по-
последовательной схеме (лист VII.20, рис. 7, 8, 13—16) принимается общий расход
тепла на нагрев всего количества воздуха.
По табл. VI 1.28; VII.35 и др. для рассчитываемой модели калорифера определя-
определяют коэффициент теплопередачи и сопротивление.
Далее проверяют теплоотдачу калорифера по формуле
p
где FK — поверхность нагрева калорифера, м2, принимаемая по выбранному типу
калорифера;
К — коэффициент теплопередачи, ккал/м2 • С;
tCp — средняя температура воздуха, проходящего через калорифер, °С
f /н *К .
fcp 2 '
/н и tK — температура воздуха до и после калорифера, °С;
Теп — средняя температура теплоносителя, °С.
t A-1
Для воды ГСр = г ° . При насыщенном паре давлением до 0,3 am TCp = 100°,
при давлении более 0,3 am принимается температура пара по давлению пара из табл.
III. 5.
При расчете калориферов для нагревания вентиляционного наружного воздуха по
параметрам А температура горячей воды в подающеь магистрали и воды в обратной
магистрали принимается по соответствующему графику температуры воды в наруж-
наружной тепловой сети (см. лист VI. 1, рис. 3 в книге 1) по температуре наружного
воздуха параметра А.
Теплоотдача калорифера должна быть больше необходимого расхода тепла на
нагрев воздуха и составлять не менее *
QK = A,15-4-1,2) Q. (VII.32)
Если равенство не удовлетворяется, увеличивают номер принятой модели калори-
калорифера и повторяют расчет.
* Аналогичная надбавка на поверхность нагрева калориферов не эквивалентна
запасу по теплопередаче калорифера,
121
Номер
калорифера
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Та
Поверхность
квс-п
8,55
10,62
12,70
14,67
18,81
11,40
14,16
16,92
19,56
25,08
72,00
108,0
блица VII.26. Калориферы
нагрева, м2
КВБ-П
11,38
14,21
16,86
19,48
25,00
15,14
18,81
22,44
26,00
33,34
95,63
143,5
Живое сечение
по воздуху моде-
моделей С и Б, мг
0,1046
0,1292
0,1539
0,1786
0,2279
0,1392
0,1720
0,2048
0,2376
0,3032
0,8655
1,2984
стальные пластинчатые мо
Масса, кг
кве-п
43,9
51,0
58,2
65,2
79,5
56,2
65,6
74,8
83,8
102 "
263
390
КВБ-П
56,4
66,0
75,6
84,7
103,6
72,7
84,0
96,6
109,1
134
351
518
Таблица VII.27. Калориферы стальные пластинчатые сред
са са
i? о.
?#
S Л
at
1*
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12*
13*
14*
Поверхность
нагрева, мг
КФС
7,25
9,9
13,2
16,7
20,9
25,3
30,4
35,7
41,6
47,8
54,6
61,6
69,3
77,3
КФБ
9,3
12,7
16,9
21,4
26,8
32,4
38,9
45,7
53,3
61,2
69,9
79,0
88,8
99,0
Живое сечение, м?
по
воздуху
0,0851
0,115
0,154
0,195
0,244
0,295
0,354
0,416
0,486
0,558
0,638
0,720
0,810
0,903
по теплоносителю
КФС
0,0046
0,0046
0,0061
0,0061
0,0076
0,0076
0,0092
0,0092
0,0107
0,0107
0,0122
0,0122
0,0138
0,0138
КФБ
0,0061
0,0061
0,0082
0,0082
0,0102
0,0102
0,0122
0,0122
0,0143
0,0143
0,0163
0,0163
0,0184
0,0184
Масса, кг
КФС
37,5
46,0
59,1
70,5
87,4
101,5
123,1
139,7
160,6
170,7
205,6
227,0
253,3
277,7
КФБ
46,2
57,2
74,0
88,5
103,4
127,3
154,0
175,2
202,0
226,5
258,9
286,2
319,3
350,4
а
со •
' с; Н
V К 3
Je ш
243
333
444
564
705
855
1026
1206
1407
1617
1848
2088
2349
2619
Количество
трубок, шт.
КФС
18
18
24
24
30
30
36
36
42
42
48
48
54
54
КФБ
24
24
32
32
40
40
48
48
56
56
64
64
72
72
Примечания. 1. Штуцера калориферов имеют трубную резьбу. У калориферов КФБ четы
2. Калориферы, отмеченные звездочкой, не выпускаются промышленностью.
Таблица VII.28. Коэффициент
Скорость дви-
движения тепло-
теплоносителя, м/с
0,02
0,03
0,04
0,05
Массовая скорость
2
9,8
10,0
10,2
10,4
3
10,9
ИЛ
11,4
11,8
4
11,7
12,0
12,3
12,7
5
12,3
12,7
13,0
13,5
6
¦
7 J
Теплоноситель
12,8
13,3
13,6
14,1
Модель
13,4
13,8
14,3
14,8
122
?<ВС-П и
КВБ-П (ГОСТ
' 7201-70; лист VII. 18, рис.
2)
Размеры для всех моделей, мм
А
530
655
780
905
1155
530
655
780
905
1155
1655
1655
А.
578
703
828
953
1203
578
703
828
953
1203
1703
1703
А3
675
800
925
1050
1300
675
730
915
1050
1300
1830
1830
Б
378
503
1003
1503
в,
426
551
1051
1551
Б2
450
575
1075
1575
ней модели КФС, КФБ (ГОСТ 7201—70,
лист VII.23, рис. 2)
Размеры, яш
А
410
560
560
710
710
860
860
1010
1010
1160
1160
1310
1310
1460
450
600
600
750
750
900
900
1050
1050
1200
1200
1350
1350
1500
А2
610
760
780
930
930
1080
1100
1250
1250
1400
1420
1570
1570
1720
470
620
620
770
770
920
920
1080
1080
1230
1230
1380
1380
1530
Б
360
360
480
480
600
600
720
720
840
840
960
960
1080
1080
390
390
510
510
640
640
760
760
880
880
1010
1010
ИЗО
ИЗО
290
290
390
390
520
520
630
630
750
750
870
870
990
990
412
412
532
532
662
662
782
782
902
902
1032
1032
1152
1152
п.
3
4
4
5
5
6
6
7
7
9
9
10
10
11
3
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
Диамето шту-
штуцера й,
КФС
I1/*
11/2
IV»
2
2
2Va
2Va
2V2
3
3
3
3
дюймы
КФБ
2
2
2
2
2х/2
2V.
3
3
3
3
3
3
ре ряда труб, Г=240 мм; у калориферов КФС три ряда труб, Г=200 мм.
теплопередачи калориферов КФБ и КФС (Сантехпрсект)
воздуха vy, кг/мг-с
8
9
вода
КФС
13,8
14,4
14,8
15,4
14,2
14,7
15,2
15,9
10
14,6
15,1
15,6
16,4
" 1
14,9
15,5
16,1
16,9
12
15,2
15,9
16,5
17,3
13
15,5
16,3
16,9
17,7
14
15,9
16,6
17,3
18,1
15
16,1
16,9
17,5
18,3
123
Скорость дви-
движения тепло-
теплоносителя, м/с
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,80
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,20
0,30
0,40
0,50
0,60
0,80
—-
—
2
10,6
10,8
11,0
11,2
11,4
12,6
13,2
13,5
13,7
13,8
14,0
9,4
9,6
9,7
9,8
9,9
10,1
10,2
10,4
10,5
11,5
11,9
12,2
12,4
12,5
12,6
15,6 |
13,4
3
12,0
12,3
12,6
12,8
13,1
14,7
15,5
16,0
16,2
16,4
16,6
10,4
10,6
10,9
11,2
11,4
11,6
11,8
12,1
12,3
13,7
14,3
14,8
15,0
15,1
15,2
18,2 |
15,7 1
4
13,0
13,3
13,7
14,0
14,3
16,4
17,3
17,8
18,1
18,4
18,8
11,3
11,6
11,9
12,2
12,5
12,8
13,0
13,3
13,6
15,2
16,2
16,6
17,0
17,1
17,4
20,1
17,9
Массовая скорость воздуха ~"
5
13,9
14,2
14,6
14,9
15,3
17,6
18,7
19,5
19,8
20,1
20,6
6
14,5
14,9
15,3
15,7
16,1
18,7
19,8
20,6
21,0
21,5
22,1
12,0
12,4
12,7
13,1
13,4
13,7
14,1
14,4
14,7
16,8
17,7
18,3
18,8
19,0
19,3
12,6
13,1
13,4
13,8
14,2
14,5
14,9
15,3
15,6
18,0
19,1
19,8
20,1
20,3
20,8
Те пло но
1
21,8
23,3
7 1
15,2
15,7
16,1
16,6
17,0
19,9
21,1
22,2
22,4
22,9
23,5
Модель
13,2
13,7
14,0
14,5
14,9
15,3
15,7
16,1
16,5
19,1
20,3
21,1
21,7
21,9
22,2
ситель ^
Модель
24,8 |
Модель
19,5
21,2
22,5 |
При расчете калориферов, установленных последовательно, в уравнении (VII.31)
ставится суммарная площадь нагрева калориферов по ходу воздуха (в одном ряду).
Таблица
Массовая ско-
скорость воздуха
vy, кг/мг • с
2
3
4
5
6
VII.29. Сопротивление* калориферов КФС и КФБ движению
Модель
КФС
0,4
0,9
1.4
24
2,9
КФБ
0,6
1,2
1,9
2,8
3,8
воздуха Н, кгс/м2
Массовая ско-
скорость воздуха
DV- кг/мг-с
7
8
9
10
11
Модель
КФС
3,8
4,8
5,8
7,0
8,3
КФБ
5,0
6,2
7,7
9,2
10,8
Массовая ско-
скорость воздуха
иу, кг/м* ¦ с
12
13
14
15
Модель
КФС
9,7
11,1
12,8
14,4
КФБ
12,7
14,6
16,3
18,2
124
Продолжение табл. VI1.28
vy, кг/м?-с
8
15,9
16,4
16,8
17,3
17,8
20,9
22,2
23,2
23,7
24,2
25,0
КФБ
13,7
14,3
14,7
15,1
15,5
16,0
16,5
16,9
17,3
20,3
21,5
22,2
22,9
23,1
23,8
пар
КФС
25,9
КФБ
24,0
9
16,4
16,9
17,6
18,1
18,6
21,7
23,2
24,2
25,0
25,4
26,1
14,2
14,8
15,1
15,6
16,1
16,5
17,0
17,5
18,0
21,1
22,5
23,4
24,1
24,5
25,1
27,4
25,2
10
16,9
17,4
18,1
18,6
19,1
22,5
24,0
25,1
26,0
26,6
27,4
14,6
15,2
15,6
16,2
16,7
17,2
17,7
18,2
18,8
22,1
23,6
24,6
25,4
25,7
26,4
28,1
26,3
П
17,5
18,0
18,6
19,1
19,7
23,3
24,9
26,0
27,0
27,7
28,2
15,0
15,6
16,1
16,7
17,2
17,8
18,3
18,9
19,4
23,0
24,5
25,6
26,5
26,8
27,4
29,4
27,3
12
17,9
18,5
19,1
19,7
23,2
24,0
25,7
26,9
28,0
28,8
29,7
15,4
16,1
16,6
17,2
17,8
18,4
19,0
19,6
20,2
24,0
25,7
26,9
27,6
27,9
28,8
30,0
28,4
13
18,3
19,0
19,6
20,2
20,8
24,9
26,7
28,0
29,0
29,8
30,5
15,7
16,5
17,0
17,5
18,1
18,7
19,4
20,0
20,6
24,6
26,4
27,6
28,5
28,9
29,9
31,0
29,6
14
18,8
19,4
20,1
20,7
21,4
25,6
27,4
28,7
29,8
30,5
31,6
16,0
16,9
17,5
18,1
18,8
19,4
20,1
20,7
21,4
25,6
27,4
28,1
29,7
29,9
30,8
31,8
30,3
15
18,9
19,7
20,3
21,0
21,7
26,1
28,0
29,4
30,6
31,3
32,3
16,4
17,2
17,9
18,5
19,1
19,8
20,5
21,2
21,8
26,1
28,0
29,3
30,4
30,9
31,9
32,6
31,4
Необходимая поверхность нагрева по расчету определяет количество устанавливае-
устанавливаемых калориферов последовательно по ходу воздуха.
Для принятых типов и рассчитанных моделей калориферов записывают по табл.
VII.27, VII.34, VII.36 и др. габариты, вес и сопротивления по воздуху и воде. Калори-
Калориферы, обладающие наименьшим весом и сопротивлением (по воздуху), являются эко-
экономически наиболее целесообразными для установки. Габаритные размеры в некото-
Таблица VII.30. Сопротивление* калориферов КФС и КФБ движению воды
ht кгс/м2
Модель
КФС
КФБ
Скорость воды в трубках W, м/с
0,05
6,5
4,3
0,10
29,0
17,0
0,15
61,0
37,0
0,20
104,5
66,0
0,25
156,0
106,0
\ 0,30
218,0
146,6
0,35
288,0
198,0
125
пчаях могут оказаться решающими при окончательном выборе типа и модели
ифера.
сопротивление калориферов вводят запасы по воздуху 10% и по воде 20%.
} блиц а VII.31 Сопротивление* калориферов КФБО и КФСО движению
воздуха Н, кгс/м?
овая ско-
воздуха
чг/м2 ¦ с
2
3
4
5
6
Модель
КФБО
1,7
3,7
6,6
10,1
14,3
КФСО
1,4
3,1
5,4
8,5
11,6
Массовая ско-
скорость воздуха
vy, кг/м2 ¦ с
7
8
9
10
11
Модель
КФБО
19,4
24,9
31,4
38,8
46,1
КФСО
16,8
21,9
27,5
34,2
41,2
Массовая ско-
скорость воздуха
vy, кг/мг • с
12
13
14
15
16
Модель
КФБО
55,2
64,0
73,5
84,5
96,0
КФСО
49,5
58,2
66,8
77,5
88,2
Таблица VII.32. Сопротивление калориферов движению воды h, кгс/м2
Модель
КФБО
КФСО
0,05
4,3
2,5
0,10
17,0
29,0
Скорость
0,15
37,0
61,0
воды в трубках W, м/с
0,20
66,0
104,5
0,25
106,0
156,0
0,30
146,0
218,0
0,35
198,0
288,0
При установке калориферов последовательно сопротивление калориферов по воз-
уху определяют из равенства
Нк=Н'кп', (VII. 33)
где п' — количество рядов калориферов;
Н'к — сопротивление одного калорифера, кгс/м?.
При последовательном присоединении калориферов сопротивление группы кало-
иферов по теплоносителю определяют по формуле
h=(h'K + 4Q)n, (VII. 34)
*де п — число последовательно соединенных калориферов;
hK — сопротивление одного калорифера (по воде), кгс/м2.
При теплоносителе воде следует применять преимущественно многоходовые кало-
иферы и последовательное соединение по теплоносителю как многоходовых, так
1 одноходовых калориферов. При теплоносителе паре предусматривается установка
бводных клапанов; при теплоносителе воде необходимость в обводных клапанах
определяется условиями работы калориферов и схемой их регулирования.
Для предупреждения замораживания калориферов, нагревающих наружный воз-
воздух, следует выбирать поверхность нагрева без излишних запасов и предусматривать
последовательное соединение калориферов по теплоносителю воде. Следует также
предусматривать необходимую блокировку их с вентиляторами и клапанами, обеспе-
обеспечивающими сначала прогрев калориферов, а затем пуск вентилятора; при остановке
должен первым отключаться вентилятор, а затем калорифер. В схемах регулирования
нагревания воздуха путем изменения расхода теплоносителя (воды) автоматическим
клапаном, установленным на линии подачи теплоносителя, устанавливается датчик
температуры воды в обратном трубопроводе, воздействующий на автоматический
клапан подачи воды в калориферы.
Поверхность нагрева калориферов для систем воздушного отопления, совмещен-
совмещенных с вентиляцией или кондиционированием воздуха, если системы вентиляции рас-
По материалам МИСИ, ВНИИГС и Сантехпроекта.
127
i скорость воздуха
1
о
СО
-
о
о>
00
to
со
о
II
с
э иферы КВС-
о
ч
СО
44
с- ^ оо оо г- ю —i г- ю
CHt-OOCnt-СОСПЮ
•—• 00 О *—< О 00 LO СП ^
сососососососососо
сососососососососо
осм'со^-^юсосог^Г
сососососососососо
СО СП О О СП Ю -1 СО <М
смсосососососососо
OOOlO^-'CNCOCOTfTf
CNJCNCOCOCOCOCOCOCO
О lO СО ^t* •—' СП СО СП СО
О CDN^OinO
со г- со со о t- сч ю -.
юооооюссо^юо
<NCMCMCN(MCMCN|CNCN
(MCO^LOtDt^OOCnO
OOOOOOOO-i
X
ние по возд
>противле
и
ю
ю
со
о
см
со
о
О'б
г-
6,3
f—I
ю
о
о
со
of
со
с
э и ф е р ы КВБ-
о
я
ОСОСМ"*1—<ОСОСОО
сосососососооосо'чр
-ч <М (М ^ О СП Ю СМ 00
сососососососососо
rj. Ю СО Г- СО О С- СО СП
сососососососососо
ЮсОЮсОт^ОСО-^СЛ
сососососососососо
смсосососооосососо
t-t-ю со со ст. ю — ю
CMCNC0C0COCOCOCOCO
смсмсчсососососооо
СЧ О 00 Г- ^ СП ^ СП ^
CNCCNtNCMCO.O.CO
О СО СО О С- CM t- - СО
семем смечем емс
(N СП t-^ СП СО t-О Ю
о1ййс^^ЙЙ^^
СО СП СО ~ 00 СМ СО СП СО
оо—<<м<мсососо-*
1
X
и е по возд1
противлен
о
и
ю
о
CN
о
со
со
СО
11,8
о
8,6
6,8
СО
id
о
00
00
128
А)
а
а
бная
а шту-
дюй-
S'S я.
Н га ф
О. ^
о.
ы
н
X
%
и
ё
а
s
ОЗФМ
ОЭФУ1
ОЗФМ
СОФ>1
с*
¦»
C
¦*
из
tr\
rf*
rr?
gg ч
?§?
о ч S
С CJ
й о >i
- И Ч
' Я
2 о 5
н я й
О ° Ё
о « 5?
а.
<и со
я л я
О
О
09ФМ
ОЭФМ
ed
со
55,
LO
50,
гЧ
т—»
со
СО
LO
,
СО
о
см
см
те
о
СО
о
СО
оо
760
624
600
560
_
СО
о
о
о
,—(
СП
о
о
СО
о
о
со
СП
о
о
3,02
см
со
3
со
73,
CS
(М
ю
СО
LO
г-
t
о
со
см
ю
о
ю
О)
930
780
о
ю
710
о
о
о
со
•—*
о
оо
о
о
со
'—•
о
0,68
см
СО
о
*~*
о
г—4
96,
О1
см
ю
LO
00
LO
о
см
LO
C-J
СО
сО
о
со
¦ф
см
СО
930
780
750
710
ю
оо
о
о
см
оо
о
(^
о
о
о
t^.
СО
^-^
о
6,68
см
^;
см
ю
оо
см
со
о
см
см
СО
ю
00
ю
о
см
ю
см
СО
СО
LO
см
СО
-ф
см
СО
1080
924
900
860
ю
со
о
о
см
см
см
о
о
о
о
о-
(М
см
о
2,65
со
см
СО'
см
СО
см
ю
СО
см
IM
см
см
СО
СО
00
LO
о
со
СО
см
СО
о
СО
см
см
f-
0011
924
900
860
8
о
о
см
о
см
см
о
о
см
о
0,06
LO
0,0
со
ю
о
см
IN
CM
СО
СО
о
СО
СО
см
СО
см
СО
о
СО
о
^
1250
1080
1050
1010
ю
СО
о
о
оо
со
о
см
см
о
о
оо
со
о
7,00
-ф
00
см
ю
СО
оо
о
см
о
СО
со
¦ф
о
о
t"
см
о
О)
о
оо
оо
о
"tfl
оо
1250
1080
1050
1010
со
СП
о
о
LO
со
о
LO
¦ф
о
о
ю
со
о
3,86
ю
СП
СО
¦ф
СП
о
СО
см
00
!^
СО
^^
см
СП
LO
CM
LO
(^
о
Ю
CM
о
en
о
00
00
о
оо
1400
1230
1200
1160
со
СП
о
о
, 1
СО
о
ю
о
о
,
СО
о
4,30
СО
см
8,2
о
оо
LO
см
СО
см
со
СО
СП
00
СО
LO
см
ю
1
00
о
оо
см
СО
о
о
о
о
СП
1420
1230
1200
1160
СО
о
ю
о
00
СО
о
о
о-
сТз
о
1,00
*"-
"ф
5,8
ю
5 5-2815
129
----¦* (NO 00
юосоюслсооосмсос?
CNOCOOf^OOO
со a? —? rf t-^ © ю* 06" of in
оао^сооо^^ФЮЮ
-I^ P» -iP. t
00
Si^S^^S^^?^-^ -icocoocicooxN^t
(N 00 O5 00 CO t> Ю CO —^ CO
ddi''d
CM CO 00 О CO CO © CO CO 00 —i to t~-О-—^ 00 © OJ Ю
л, ~ .^_м_ CNCMCMOICOCOCO-*^^
о —
СОСО'^С\!'*СО1-С'*СОС75 О CO
СО
© со in t> cj) —«rf cd od ©
CM CM (N <M C^ CO CO CO CO "Ф
CNJCDOOO-sfOOOOi
O©OCMCO^D
CM CO 00 О •
© © о — .
130
я
Г.
в о
к я
§2"
•35
i
я 5
я .5-
5
«в
о
о.
f
о.
щ
ее
С*
ч
«о
3
я
Масс
гзмеры
а,
й
d
ж
»
8
я
8
I
о
\о
>,
н
6
р§
с ?
о
G
i я ^
<u л я
11ОЕ
10СТ
грев
gwM
с"
с*
Ю
ч
чм
ч
ч
«
-г
<
плас-
пластин
ЦП
ь но
(О
Ж"
О
?
ж1
ЙИИМЭЭ
aotfox
ж*
§
2
по
воз-
Духу
w
и
Ж"
ей
-ЭфийО1ГВ>' d9WOJ4
со
СО
СО
«5
¦ч-
о
см
см
•Ч"
о
СП
со
о
со
669
. 760
600
560
333
см
СО
If
см
00
«
оеоо
о
со
о
о
о
115
о
t--
см
9.9
см
ю
СП
S
те
о
СО
544
о
о
719
780
600
560
444
СО
СО
см
со
см
0020
о
ю
о
о
о
154
о
СП
со
см
СО
123
СО
О5
ю
¦*
о
СП
со
544
со
5
о
оо
869
774
750
710
564
о
см
СО
м-
0020
о
ю
8
о
,195
о
6.7
"~
ГС
144
117
ю
ю
8
Ю
664
о
S
о
о
СО
869
774
750
710
705
о
о
со
¦*
ssoo
о
СП
о
о
о
244
о
00
СО
см
о
см
1С
169
139
СО
«о
о
см
ю
664
о
СО
о
СО
1009
924
900
860
855
00
о
о
СО
ю
0025
о
СП
о
о
о
295
о
ч<
см
ео
5,3
см
СО
S05
160
СО
СО
630
784
о
?
о
1019
924
900
860
1025
см
00
СО
СО
со
оеоо
о
0023
о
о
сп
00
со
0.4
ГО
234
187
со
о
СО
784
о
СО
о
см
1169
1074
1050
1010
1206
СО
ю
00
-ф
to
СО
о
о
со
8
о
415
°
-*
5,7
т
00
272
217
г-
о
ю
t"
904
о
о
оо
1169
1074
1050
1010
1407
о
СО
СО
ю
см
со
0024
о
00
о
о
о
485
о
со
со
ю
со
312
250
СП
г-
о
ю
904
о
00
о
00
1319
1224
00SI
1160
1617
to
to
ю
CM
СО
0024
о
оо
о
о
о
558
о
см
со
7,8
-*•
329
260
СП
00
о
00
1024
о
о
СО
со
СП
1339
1224
00SI
1160
00
оо
S
со
00
00
со
0027
о
о
8
о
638
о
СП
СП
СО
to
ю
—'
§ §~-
II
1 ГЛ
3 о. и -
3 я о с g я
§•8*1 «|3
К ш m йсо
о § я о, я
3 Ц >.S :
5« 5 Р.
«»g a
lllitl
131
Таблица VII.37. Коэффициенты теплопередачи калориферов КМС при обогреве
» , . _п о*-ч
водой, ккал/м2 • ч °С
Скорость теп-
теплоносителя,
м/с
0,25
0,30
0,40
0,50
0,60
0,80
1,00
Массовая скорость воздуха vy, кг/м* ¦ с
2
16,7
17,2
17,5
17,8
18,2
18,5
18,9
4
20,8
21,3
22,1
22,8
23,4
23,9
24,4
6
23,5
24,4
25,4
26,3
27,0
27,7
28,3
8
25,8
26,7
28,1
29,2
29,9
30,8
31,5
10
27,8
28,8
30,3
31,6
32,5
33,5
34,3
12
29,4
30,4
32,4
33,8
34,8
35,8
36,6
14
30,8
32,0
34,2
35,7
36,6
37,9
38,8
16
32,1
33,5
35,7
37,1
38,2
39,4
40,3
Примечания. 1. Данные приведены по материалам МИСИ и ВНИИГС.
2 .Сопротивление калориферов КМС и КМБ движению воздуха может быть принято по табл.
Таблица
га га
*?¦
It
&§
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
VII.38. Сопротивление калориферов КМБ и КМС по воде h, кгс/м2
Среднее живое сече-
сечение труб для тепло-
теплоносителя, мг
КМС
0,0023
0,0015
0,0015
0,0019
0,0019
0,0023
0,0023
0,0018
0,0018
0,0020
КМБ
0,0030
0,0020
0,0020
0,0025
0,0025
0,0030
0,0030
0,0024
0,0024
0,0027
0,01
0,114
0,144
0,160
0,168
@,173)
0,184
@,189)
0,172
@,176)
0,190
@,193)
0,305
0,334
0,328
0,035
1,10
1,16
1,23
1,49
A,56)
1,59
A,66)
1,24
A,28)
1,30
A,33)
2,59
2,70
2,50
Средняя
0,05
2,45
6,67
2,87
3,10
C,25)
3,33
C,48)
2,96
C,03)
3,18
C,25)
5,32
5,62
5,45
скорость
0,10
9,45
10,38
11,10
12,00
A2,60)
12,85
A3,40)
14,40
A1,70)
18,10
A2,40)
20,00
21,10
20,60
ЕОДЫ W
0,20
37,2
40,4
42,8
46,1
D8,5)
49,2
E1,2)
43,4
D4,8)
46,1
D7,3)
78,0
82,4
79,2
ср, м/с
0,50
233
252
267
288
C04)
307
C21)
271
B80)
283
B96)
487
515
495
0,80 1,0
595
645
682
737
G75)
786
(820)
682
G15)
737
G56)
1285
1317
1267
930
1010
1070
1155
A215)
1230
A285)
1085
A120)
1155
A185)
1950
2060
1980
Примечания. 1. Значения сопротивлений калориферов КМБ, отличные от значений для
калориферов КМС, приведены в скобках.
2. Данные приведены по материалам НИИСТ и Саятехпроекта.
Таблица VII.39. Техническая характеристика принятых калориферов
Модель и номер
калорифера
КФС-7
КФБ-7
КФСО-9
КФБО-9
КМС-7
КМБ-7
Живое сечение, мг
для воды
0,0092
0,0122
0,0145
0,0193
0,0023
0.0030
для воздуха
0,354
0,354
0,375
0,375
0,354
0,354
Поверхность на-
грева, м2
30,4
38,9
41,89
53,86
30,4
38,9
Масса, к..
123,1
154
160
207
160
202
132
Таблица VII.40. Коэффициенты теплопередачи
Тип калорифера
КФС-7
КФБ-7
КФСО-9
КФБО-9
КМС-7
КМБ-7
Скорость воды.
м/с
0,063
0,047
0,040
0,030
0,252
0,193
Коэффициент теп-
теплопередачи к,
ккал/м* • ч ' "С
15,94
14,90
17,09
15,75
29,90
28,00
и сопротивления
Сопротивление
движению возду-
воздуха кгс/мг
4,64
6,00
4,71
5,73
4,64
6,00
калориферов
Теплоотдача,
ккал/ч
46 600
55 700
68 600
81500
87 200
105 000
о ,
« я
*&
5*
Моде
мер
фера
КФС-7
КФБ-7
КФСО-9
КФБО-9
КМС-7
КМБ-7
КМС-7
КМБ-7
Таблица VII.41. Варианты
[Чество,
Is
3
3
2
2
2
2
2
2
Тип уста-
установки
Последова-
Последовательно
Последова-
Последовательно
Параллель-
Параллельно
Параллель-
Параллельно
Последова-
Последовательно
Последова-
Последовательно
Параллель-
Параллельно
Параллель-
Параллельно
гарная
эотдача,
'ч
Ш
139 800
167 100
137 200
163 000
174 400
210 000
138 000
157 000
с тепло-
га а И
га Р о.
СП О С
11,8
33,7
10,0
30,0
39,5
68,0
10,4
25,6
установки калориферов
*й вес,
ОЙ
369,3
462,0
320,0
417,0
320,0
404,0
320,0
404,0
6
III.
Сумм
прот:
по в<
кгс/м
13,92
18,00
4,71
5,73
9,28
12,00
1,40
1,90
Габариты,
мм
920 X 782 X B00 X 3)
920 X 782 X B40 X 3)
1080 X (902 X 2) 240
1080 X (902 X 2) 240
924 X 784 X B00 X 2)
924 X 784 X B40 X 2)
924 X G84 X 2) X 200
924 X G84 X 2) X 240
считаны на температуру холодного периода года, соответствующую параметрам
А, следует определять:
при теплоносителе паре — по суммарной потребности в тепле на отопление при рас-
расчетной температуре наружного воздуха в холодный период, соответствующей парамет-
параметрам Б, и па вентиляцию — соответствующей параметрам А;
при теплоносителе воде с качественным регулированием — по суммарной потреб-
потребности в тепле на отопление при расчетной температуре наружного воздуха в холод-
холодный период года, соответствующей параметрам Б, и на вентиляцию по условной по-
потребности, определенной также при расчетной температуре для параметров Б при со-
сохранении полного расхода наружного воздуха.
Действительное количество тепла, подводимого к калориферу, определяется сум-
суммой расходов тепла на отопление, соответствующее расходу при расчетной темпера-
температуре наружного воздуха в холодный период года по параметрам Б, и для вентиля-
вентиляции — соответственно по параметрам А; количество теплоносителя определяется с
учетом условной потребности тепла на вентиляцию. Для сохранения постоянного
расхода тепла на нагревание наружного воздуха при температурах ниже расчетной
по параметрам А следует предусматривать уменьшение количества наружного возду-
воздуха, подаваемого системой, и регулирование теплопроизводительности калориферов
обводным клапаном или изменением расхода теплоносителя.
133
Пример VH.15. Необходимо подобрать калориферы для нагревания 10 000 кг/ч
наружного воздуха от —22 до 4-30°. Теплоноситель — перегретая вода с темпера-
температурой в подающей магистрали 130° и в обратной 70°.
Расход тепла на нагревание воздуха определяем по уравнению (VII.27)
Q = Ley {tK — tR) = 10 000 • 0,24 C0 + 22) = 125 000 ккал/ч.
Находим необходимое живое сечение для прохода воздуха через калорифер по
уравнению (VII 28), приняв массовую скорость 8 кг/м2 • с для пластинчатых кало-
калориферов и 4 кЧм? • с для оребренных калориферов
f Ly 1000Q - 0 347 jfi
у ~ 3600-8
при vy = 4; / = 0,694 м2.
По табл. VII.27, VII.34, VII.36 и необходимому живому сечению принимаем для
расчета калориферы (табл. VI 1.39).
Уточняем массовую скорость для калорифера КФС-7 по уравнению (VII.29)
Ly 10 000 _Q, , .
VV = 16007Г = 3600 • 0,354 = 7'84 Кг/м2'С'
Аналогично уточняем массовую скорость остальных калориферов, кг 1м2 с:
КФС-7, КМС-7, КФБ-7 и КМБ-7 — 7,84;
КФСО-9 и КФБО-9 (устанавливаются по 2 параллельно) — 3,70.
Скорость воды в трубках калорифера КФС-7 определяем по уравнению (VII.30)
Q 125 000
~ 3600- 1000/гр (*г — t0) ~ 3600 • 1000 . 0,0092 A30 — 70) ~ ' М/С'
Аналогично определяем скорость воды в остальных калориферах (табл. VII.40).
Пользуясь массовой скоростью воздуха, скоростью воды и данными табл. VII.28—
VII.37, определяем коэффициенты теплопередачи и сопротивления (табл. VII.40).
Теплоотдача калорифера КФС-7 по уравнению (VII.31)
Qk = FkK (TCT-tcp) = 30,4 « 15,94 A3° + 70- 3°722) = 46 600 ккал/ч.
Так же определяем теплоотдачу остальных калориферов (см. табл. VII 40).
Один калорифер не обеспечивает необходимой теплоотдачи, поэтому устанавлива-
устанавливаем несколько калориферов. В предыдущем расчете принята установка по два калори-
калорифера КФСО-9 и КФБО-9 параллельно по воздуху для получения необходимого жи-
живого сечения, остальные калориферы — по одному. Чтобы не изменять весовой ско-
скорости воздуха и коэффициентов теплопередачи за счет увеличения числа установлен-
установленных калориферов, монтируем их последовательно.
По воде калориферы устанавливаются во всех случаях последовательно для уве-
увеличения скорости воды и коэффициентов теплопередачи (см. табл. VII.41).
Анализируя данные табл. VII.39 и VII.40, приходим к выводу, что удовлетвори-
удовлетворительный запас по теплоотдаче, небольшой вес и минимальное гидравлическое со-
сопротивление проходу воздуха дает калорифер КФСО-9. Но этот вариант имеет мак-
максимальные габариты по лобовой площади. Минимальные гидравлические потери
давления по воздуху характеризуют максимальную экономичность установки ка-
калориферов при эксплуатации.
Калориферы КМС-7 и КМБ-7 обладают наибольшей теплоотдачей, поэтому прове-
проверяем вариант установки калориферовпараллельно по движению воздуха. В этом слу-
случае весовая скорость воздуха уменьшится вдвое (табл. VI 1.41). Окончательно при-
принимаем параллельную установку калориферов КМС-7.
Вентиляторы
Современные типы центробежных вентиляторов по создаваемой ими разности
полных давлений (при плотности воздуха на входе в вентилятор -у = 1,2 кг/м3) де-
делятся на следующие группы: низкого давления — с разностью полных делений до
100 кгс/м1, среднего давления — до 300 кгс/м2, высокого давления — до 1200 кгс/м2,
134
По конструктивному оформлению вентиляторы одностороннего всасывания долж-
должны соответствовать схемам /—6, а двустороннего — схеме 7 листа VII.21, рис. 1.
В зависимости от направления выхода воздуха центробежные вентиляторы могут
иметь семь положений правого (по часовой стрелке) и левого (против часовой стрел-
стрелки) вращения, если смотреть со стороны привода или электродвигателя (лист VII.21,
рис. 2). Правое и левое вращение осевых вентиляторов определяется со стороны
нагнетания воздуха.
Табл ица VII.42. Принципиальные схемы исполнения осевых и крышных
вентиляторов
Исполнение
и номер
эскиза
Привод
Исполнение
и номер
эскиза
Привод
Осевые вентиляторы
От электродвигателя
То же
»
Клиноременный
Крышные вентиляторы
6 От электродвигателя
7 Клиноременный
Центробежные крышные
вентиляторы
От электродвигателя
Клиноременный
Кожухи центробежных вентиляторов ВЛ, ВП, НП и НЛ имеют направление вы-
выхода воздуха под углом 45° к горизонтали.
Вентиляторы по схемам 4, 5, 6 и 7 по требованию заказчика изготовляют со шки-
шкивом для плоских или клиновых ремней или с эластичной муфтой (установка эластич-
эластичной муфты не относится к вентилятору по схеме 3); вентиляторы по схемам 1, 2 а 3
выпускают в комплекте с электродвигателями.
Типы (серии) изготовляемых вентиляторов определяются аэродинамическими
схемами., Аэродинамические качества вентиляторов должны соответствовать типовой
аэродинамической характеристике данной серии.
Коэффициент полного давления в безразмерных величинах
Я =-4-, (VII.35)
где р — полное давление, развиваемое вентилятором при стандартном воздухе,
кгс/м2;
а — плотность воздуха, кг • сУм*;
и — окружная скорость, м/с.
Минимальные значения полного коэффициента полезного действия т]в для венти-
вентиляторов № 5—20 должны соответствовать следующим величинам:
Н 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3
% 0,60 0,62 0,64 0,66 0,68 0,70
Для вентиляторов № 2—4 допускается уменьшение к. п. д. против указанных
выше значений до следующих г)в в проц. от iiMaKc.'
При вентиляторе № 1 80
То же, № 2,5 85
» 3 90
» 4 95
135
Правого вращения
Левого вращения
Фланец патрубка
входного выходного
Расположение фунда-
фундаментных ЗолтоВ
-ЕЭ
II 4 НИ
Ось ват
П1
i
бттшлятора
Лист VI 1.21. Принципиальные схемы конструктивного исполнения центробежных
вентиляторов:
/ — схемы исполнения вентиляторов; 2 — схемы положения'кожухов вентиляторов; 3 —
центробежный вентилятор типа Ц4-70 № 8, 10 и 12 (к табл. VII.46); 4 — расположение вибро-
виброизоляторов для вентиляторов Ц4-70.
J36
Величина динамического давления вентиляторов на режиме 11макс не должна пре-
превышать 25% от создаваемого ими полного давления.
Осевые вентиляторы применяют в системах приточно-вытяжной вен-
гяляции при суммарных потерях полного давления в сети до 35 кг/м2. Максимальная
окружная скорость колеса 60 м/с. Рабочие колеса вентиляторов серии 06—320
насажены непосредственно на валы электродвигателей, имеют 4 изогнутые лопатки,
приваренные к диску ступицы. Вентиляторы 06 • 300 имеют 3 лопатки. Вентиляторы
лредназначены для воздуха и неагрессивных газов с температурой до 100°, не содержа-
липких и динноволокнистых веществ. Осевые вентиляторы выбирают по табл.
48 и VII.49.
Центробежные вентиляторы общего назначения применяют
кггемах приточно-вытяжной вентиляции, воздушного отопления и в качестве
,свых вентиляторов отопительных котельных установок. Вентиляторы предназна-
:ся для воздуха и неагрессивных газов при температурах до 180°, не содержащих
<их и длинноволокнистых веществ, но содержащих твердые примеси в количестве
олее 150 мг/м?.
Центробежные вентиляторы по устройству привода от электродвигателя выпуска-
1 в следующем исполнении (лист VII.21, рис. 1):
>абочее колесо (ротор непосредственно на валу электродвигателя (схема 1) — се-
Ц4-70, № 2 1/8, 3, 4, 5, 6, 8, 10, 12;
рабочее колесо и шкив на консольных участках собственного вала с двумя под-
подшипниками (или со сдвоенными подшипниками в одном корпусе) между ними (схе-
(схема 6) — серия Ц4-70, № 8, 10 и 12; серия Ц4-76, № 8, 10, 16 и 20;
рабочее колесо между двумя подшипниками и шкив на консоли вала вентилятора
(схема 7) — серия Ц4-100/2, № 16/2 и 20/2.
С целью унификации и сокращения типоразмеров вентиляторных установок и
комплектующих их двигателей, клиноременных передач и виброизолирующих основа-
оснований промышленность переводится на комплектное изготовление вентиляционных
установок с вентиляторами, обладающими высокими к. п. д. типа Ц4-70, Ц4-76 *.
Выпускаемые серии центробежных вентиляторов имеют следующие особенности.
Вентиляторы серии Ц4-70 (табл. VII.45 и VII.46) изготовляются № 2 х/2, 3, 4, 5, 6,
6,3, 8, 10, 12 и 16. Они отличаются высокими коэффициетами полезного действия и
предназначаются для воздуха и газов температурой не более 180°. Развиваемое дав-
давление у вентиляторов 2г/2 —5 не превышает 100 кгс/м2. Рабочее колесо имеет 12 лопа-
лопаток, загнутых назад, что несколько снижает шум, возникающий при работе вентилято-
вентилятора. Лопатки крепятся на заклепках. Максимальная окружная скорость колеса 60 м/с.
Вентиляторы № 8, 10, 12 и 16 выполняются со шкивами для клиновых ремней. Кожу-
Кожухи вентиляторов до № 12 неразъемные; у вентилятора № 16 кожух разъемный и
неповоротный. Вентиляторы крупных номеров развивают давление до 220 кгс/мг. Вен-
Вентиляторы № 10 и 12 выполняются из нержавеющей стали, вентиляторы № 16 сталь-
стальные и из нержавеющей стали.
Вентиляторы серии Ц4-76 изготовляются № 12, 16, 20. Они отличаются высокими
коэффициентами полезного действия и предназначаются для систем кондициониро-
кондиционирования воздуха, систем вентиляции и воздушного отопления. Могут работать на
чистом воздухе и неагрессивных газов с температурой не более 180°. Вентиляторы
выполняются со шкивами для клиноременной передачи и развивают давление до
220 кгс/м2. Кожух вентилятора № 12 неразъемный, и вентилятор поставляется в
собранном виде. Изготовляется на общей раме с виброизоляторами. Вентиляторы
№ 16 и 20 изготовляются с разъемным кожухом и поставляются в разобранном
виде и без виброизоляторов.
Вентиляторы серии Ц4-100/2 изготовляются N° 16/2 и 20/2; они двустороннего
всасывания, обладают высокой производительностью и компактностью.
Подбор вентиляторов следует производить с учетом действительного режима
эксплуатации. Предварительно уточняют значение расхода воздуха L и требу-
требуемого давления р.
* Технические характеристики устаревших типов вентиляторов ЭВР, Ц13—50, ВР.
ВРС, ВРН, Ц9—55, снятых с производства, см. в 1 и 2-м изданиях справочника.
Приведенные в справочнике материалы даны в соответствии с «Инструкцией по под-
подбору центробежных вентиляторов общего назначения с электродвигателями серии
А2 и АО2 для санитарно-технических систем». Госстрой СССР. М., Стройиздат, 1964.
137
Производительность
Лист VI 1.22. Сводный график для подбора вентилято
300
200
20
15
Ю
Ю 15
L, тыс.м3/-/
200
ров с комплектацией электродвигателями А2 и А02.
139
Количество воздуха, проходящего через систему вентиляции или вентилятор,
определяют по формуле 273 -f- t
L^U 273 + tB ' (VIL36)
где LB — количество необходимого вентиляционного воздуха, м3/ч\
tB — температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С;
t — температура воздуха, проходящего через вентилятор, °С.
Приведенное давление р, которое должен дать вентилятор и по которому произ-
производится подбор вентилятора, определяют по формуле
'-"с+^-Мттг <VII-37>
где Яс — расчетное гидравлическое сопротивление (то таблицам или номограммам)
участков системы, имеющих температуру воздуха одинаковую с темпера-
температурой воздуха, проходящего через вентилятор, кгс/м2;
Яс — то же, отличную;
tx — температура воздуха в системе, °С.
Учитывая подсосы воздуха, производительность вентиляторов должна быть увели-
увеличена против расчетной (по СНиП П-Г. 7—62): при стальных, пластмассовых и асбес-
тоцементных воздухопроводах длиной до 50 м—на 10, в остальных случаях— на 15%.
По приведенному давлению р и действительной производительности вентилятора
L, пользуясь характеристиками вентиляторов, подбирают вентилятор и определяют
число оборотов, коэффициент полезного действия вентилятора т]в или расходуемую
мощность.
Рекомендуется проверять расходуемую мощность. Для этого уточняют действи-
действительное сопротивление системы по формуле
я "
где Б — барометрическое давление воздуха, мм ptn. ст. (табл. VI 1.5).
Если температура воздуха в различных участках системы неодинакова, сопротив-
сопротивление уточняют по участкам.
Расходуемая мощность на валу электродвигателя
э 3600-
где rjB — к. п. д. вентилятора;
т]п — к. п. д. подшипников, принимаемый равным 0,95—0,98;
Лр п — к. п. д. ременной передачи, принимаемый для плоских ремней равным
0,85—0,90, для клиновых 0,90—0,95.
Давление вентилятора р определяют по формуле (VII.37); при контрольном рас-
расчете р = Яд и определяется по формуле (VI 1.38). Для подбора электродвигателя
принимается большее значение.
Установочная мощность электродвигателей Му с учетом запаса
jVy = KN3,
где К — коэффициент запаса мощности на пусковой момент (табл. VII.43).
Окончательно установочную мощность
(VII.40)
электродвигателя принимают по [каталогам,
ближайшую большую по сравнению с под-
подсчитанной со всеми запасами.
При установке электродвигателей в поме-
помещении с температурой 40° их установочную
мощность необходимо увеличивать на 10, при
50°-на 25%.
Установочная мощность электродвигате-
электродвигателей, указанная на графиках для подбора вен-
вентиляторов, подсчитана для стандартного чис-
чистого воздуха при у = 1,2 кг'м3 по уравнению
Таблица VII .43. Коэффициент
запаса мощности К.
LHaK
3600 • 102 • 0,9т],
кет. (VII.41)
Мощность на
валу электро-
электродвигателя, кет
До 0,5
0,51—1,0
0,01—2,0
2,01—5,0
Более 5,0
Тип вентилятора
центро-
центробежные
1,5
1,3
1,2
1,15
1,10
осевые
1,2
1,15
1,10
1,05
1,05
140
141
Ось
609
025
ботб 038
бала
670
В
п
н
л
а
168
159
168
168
Ь
2150
1950
1450
2125
С
875
1175
1125
950
Вес,
кг
1710
1670
1567
1653
Калорифер
Учас1пок2
Участок 1
tf-50 \
Участок 1
Лист VI 1.24. Вентилятор Ц4-70 № 16, исполнение 6:
/ — различные положения кожуха, 2 — фланцы выходных отверстий; 3 — боковой вид;
4 ~ фланцы входного патрубка; 5 — расположение фундаментных болтов; 6 а 7 — схемы
вентиляционных установок.
142
Более экономичные решения по расходу электроэнергии и габаритам (номеру)
вентилятора получаются при установке вентилятора до воздухонагревателей, при ра-
работе на холодном воздухе.
Наиболее просто подбор вентилятора и электродвигателя производится по свод-
сводному графику (лист VII.22) и индивидуальным характеристикам вентиляторов, а
необходимые узлы вентиляторной установки для спецификации —по табл. VII.44.
Последовательность подбора следующая.
1. По заданным значениям производительности и давления вентилятора на свод-
сводном графике (лист VII.22) находят точку пересечения координат L — р. Если эта точ-
точка располагается между рабочими характеристиками, ее сносят по прямой параллель-
параллельно линии к. п. д. вентилятора на нижележащую рабочую характеристику. Получен-
Полученная точка будет рабочей точкой вентилятора для данной сети.
2. Расстояние между первоначально найденной точкой пересечения координат
L — р и рабочей точкой дает уменьшение производительности вентилятора. Для вен-
вентиляторов номеров 2,6 до 6 возможно применение машин с промежуточными диамет-
диаметрами колес, которые могут дать лучшее соответствие рабочей точки заданным L —
р. По полученному номеру вентилятора в сводном графике проверяют рабочие точ-
точки по индивидуальным характеристикам и выбирают оптимальное решение. Если
эта разница производительности окажется больше допустимой для данной установки,
следует скорректировать сеть, уменьшив ее сопротивление.
Выбор рабочей точки на вышерасположенной рабочей характеристике вентиля-
вентилятора, как правило, экономически нецелесообразен и может быть применен в исклю-
исключительных случаях.
3. По рабочей точке находят полное обозначение участка рабочей характеристики,
соответствующее обозначению комплекта в табл. VI 1.44 В условном обозначении ком-
комплекта первый знак обозначает тип вентилятора (А — для типа Ц4-70; Б — для ти-
типа Ц4-76), второй — номер вентилятора, третий — порядковый номер рабочей
харатеристики на листе индивидуальных характеристик рабочие характеристики
делятся на участки (а, бит. д.), отличающиеся установочной мощностью электродви-
электродвигателя. Границы между участками отмечены кружками; буквенное обозначение
участков входит в полное обозначение рабочей характеристики, например, А16-3а
(вентилятор Ц4-70, № 16, цифра 3 — характеристика, а — участок). Для вентилято-
вентиляторов с промежуточными диаметрами колес третий знак обозначает диаметр колеса
в процентах от номинального диаметра, четвертый — порядковый номер характерис-
характеристики, пятый — участок характеристики, например, А2,5095-1а.
По обозначению комплекта в табл. VII. 44 находят тип и номер вентилятора, раз-
размеры шкивов и ремней клиноременной передачи, тип электродвигателя и обозначе-
обозначение виброизолирующего основания.
Для отдельных узлов комплекта приняты следующие обозначения: шкив 2А160
обозьачает шкив с двумя канавками профиля А и расчетным диаметром 160 мм, ре-
ремень В-4250 — профиль ремня В, длина 4250 мм.
Если приведено несколько строк обозначений, их значение следующее:
1-я строка — для положения кожуха П вентилятора правого вращения и Л —
левого вращения;
2-я — для положения кожуха Л вентилятора правого вращения и П — левого
вращения;
3-я для положения кожуха В вентиляторов правого и левого вращения;
4-я для положения кожуха Н вентиляторов правого и левого вращения.
Виброизолирующее основание имеет следующие обозначения:
для вентиляторов № 2,5 -ь 7 при схеме исполнения 1 — для всех положений
кожуха, кроме Н. В скобках — для положения кожуха Н, вентиляторов типа Ц4-70
№ 10 и 13, изготовляемых Московским вентиляторным заводом. Индексы а, б и
в указывают, что в типовый чертеж виброоснования должны быть внесены по-
поправки на присоединительные размеры электродвигателя серии А2 или АО2.
Подбор вентилятора по сводному графику дает оптимальные результаты по рас-
расходу электроэнергии, чего следует, как правило, придерживаться.
При заказе в спецификации должны указываться тип и номер вентилятора, напра-
направление вращения и положение кожуха, тип, мощность и число оборотов электродви-
электродвигателя, тип и размеры шкивов, тип, количество и длина ремней, необходимость в виб-
виброосновании. ~
143
га ж
У о
ч
к
н
X
<1)
1
си
ч
Г)
сз
а.
а>
1диа
3
к
н
2
:лект
с
s
о
ш
к
о
2
«
ч
ями
к
га
ш
Ici-ia
О S
s S
О
ts a.
VD
2 ш
ca s
« я
от ca
nnw/до 'eu
CD О О О О <_ .
¦*f 00 00 tJ< 00 •* СЮ
>— (M C^l -н !М —' СМ
о о
о -*
* 00
тГ 00 -*1 00 ОО ^
—< <М —• <М СМ —'
¦* CM CM rf C-J Tf
oooooo
CM ¦* CM <M ¦*
^и CM CM CM CM CM
°? см см c^ см см
oooooo
CM LO CM^CM Ю Tt<
Г " " "
о —Г о" см" -*" о
(N * (О О ¦* 00 Ю •*
(N О" d -Ф О О Ю О
и эинэьэз
-odxxaire
Bdoi
CQ
nnw/до 'еи
^г оо оо ¦* оо ** оо
—< СМ СМ —¦ СМ 'ч СМ
о о
о •*
^ оо
г—1 СМ
о
О
о о о о о
-*1 О ¦* ^f О
оо ¦* оо оо ¦*
СМ .—| СМ СМ 1—|
оюооюоою
Гт—ICO00-—<ОО—<
cDooo^cna
-ч СМ '—
ю
см
со
га га tQ га га га га
—> см см —1 см —< см
Ю Ю LO О О Ю Ю
ел ел ел о о о о
о о о —н -ч — —I
ююююююю
см" см" см* oi см"
га та та га Ш га
г-н СМ —< СМ СМ —<
ю ю о о о ю
СЛ О) О О О О
ОО—. ~^ч —.
СМ СМ СМ СМ СМ СМ
00 СО СО СО СО ОО
144
H S3
а е;
р о
„ ез •*• о,
О *О
S H t? CO й
ЩИ
О
со
I
о
о
1ПОЮОООООООО
-<о — соососоосососо
о о о
со *
<У
о
ю
СП
о
о
см
¦rt4
W (NIN
о о о
< <<
О
о
о
о
°?
1п
о
о
о
со
Ш
о
о
о оо
СО Tf Tf
СХЭ О)
to со
1П CO
я ns m ло n no en
MCNCMMM
ЮЮЮОООЮЮ
OlOlfflOOOOO
cocococococococo
со" со" со" <? со со* со" со"
со
об
145
к
я
о
«
о
С
С
гатель
1
о,
1
«я
В"
ч
&
Hi
ё
OS
го
к
g
(а
о
я
S
&
н
Зч
в)
м
К
нован
и
о
о
олирук
со
S
о
с*
я
и
ntiw/до 'еи
с
и
А
IU9M ' JV
BHwad EHUirtf
эинэь э
2
ш
S3
э
KiraxejHsV
-odxHStfe
Bdox
-кгахнэа
п 79
винэн
-LTOLIOH ВИЭХО
dawon
к я
Я f
CD 5
в- 33
sg
о S
vo 5
8*
га
со
to
о
f—t
см
о
СМ
CM
CM
CM
о
ю
1
CO
w
о
00
CM
со
CO
^o
CO
A8-
о га га vo га га
со coco со со со
о о о о о о
СО СО -ф СО Ю ^Ф
оооо о о
С*! . 't . 'i С} С*) 'i
СО СО -ф СО ^ф -^t1
см см см см см см
о см о оюо
со см ¦* со ю ^
150
со
о о см см to ю
см см см см см см
CM CM CM CM CO CM
О О 00Ю О О
««00H0
О t-~ 00 I4- СП О1
СО
гаю гаю гаю
«Ф ¦* to Ю СО СО
об об об оо об об
га га
см см
tO LO
оо
1—i ^^
оо
00 Ю
со со
СМ •—|
Ю LO
см см
оо
ю ю
t-lO
1
1
1
1
1
1
о о
00 Ю
а>а>
гаю
об об
vo га
со со
LO Ю
о о
Ю Ю
О О
J« СМ
см см
о о
Ю tO
150
со
to
S
см
со
о
со
§
о
оо
га ю
оо оо
об об
о
со
to
о
СО
о о
со
-ф
'|
СО
см
о
ю
¦ф
СО
см
о
13,
150
со
CQ
о
ю
см
CQ
со
СП
ю
га
об
га ю га
со со со
Ю Ю lO
о о о
CD tO !>
О О О
СО "Ф СО
-ф -ф ¦*
см « см
lO lO СО
см см см
о о о
о ю о
2^«
ооо
тою
— О —1
со со со
U3CQCQ
ооо
юю оо
см см см
СО СМ 'Ф
to
со
СГ> СО CD
tO TF О)
га
Ю со О
OJ СП «
об об об
vo га
со со
ю ю
о о
о
146
'|
см
о
О О
ю со
-ф -ф
•¦? см
—. СО
'Г см
см о
Я. Р.
см t-^
см *-<
о о
ю ю
со со
со со
Ш 03
tO lO
со со
CQ CU
1О
со
CQ
^ь С?
<О СО
^ 2!
СО
об об
о
1 145
¦^
СО
см
_
146
wravoraravovoraravo vo -чр су
^f< Ю Tf
Ю О Ю
fciiEtEtciEfEiEiEMi^ § § |
ra
raravoraravooraravo о —• w
f—I »—« f-H t—¦* »—* i—I »—I *—I t—4 i—4 *^ f^ f__|
О —iL О
Ю
О
оа
о
ю
о
vo
О
ю
О
го
СМ
о
оо
Ю CD
•ЧР -чР
О О
Ю СО
СМ СО ^
Ю -Л СО
см о см
см t>-
4ГСМ
см о см Q
С^ООЮООЮЮ Ю
CO
о
Ю
Ю
со
CO
о
о
о
CQ
CQ
s
CM
из
рэ
ОООООО^Р^ООО
СООООООООСМСМЮЮОО
CMCNCMCOCOCMCOCOCOCMCO
ОЮ
OO ^
см со
CQCQ
CO CO
со
CQ
со
CQ
CO
CO
ca
CM
I
CQ
CO
QOO
—i CM
00 O3
о
О)
CM
-4 CO
raracaravocoravoravora
ra
о
147
ч^
с;
О
та
н
(U
К
и
О
о
о.
С
;вигатель
Ч
о
с
а:
Ш
га
у
| передг
со
Я
X
о
тор
о;
IS
X
<D
ffl
Щ
К
та
о
1
0)
2
о.
о
СП
ipO)
Я
Щ
нпп/до ' и
е
к
1Ы85/ ' Д'
ВНИ1ГС
KBHxdFtfHBXO
и эинэьээ
I
а
Н1ГЭХВЛИЯи
-odxxaire
Bdox
-В1ГИХНЭ0
WJJJV/pO '€U
кинэн
-u-оиэи виахо
dawoH
К га
К (-
<и к
?g
о Я
^ О
* * * *
\о га та >о та га
LO LO LO LO LO LO
юююююю
§§§§§§
СО СО •* СО LO rf
* * * #
\о та та ю та та
см см см см см см
о о о о о о
СО СО }i CO LO 4f
оооооо
СМ СМ 11 CM tJi ^f
см _н *-i СМ СМ —•
со со ч*| со 4*1 ^
СМ СМ СМ СМ СМ СМ
<<<<<<
о <м о о ю о
СО СМ 4*1 CO LQ ч*|
о
о
ю
ч*1
ш
со со оо оо о о
^, ^, _ ^_, см см
ца iu ш to ta из
см см со см со со
о
со
СО
(-Q
со
OO-4DNN
сосЯ^^^^
та О таю та \о
СМ СМ СО СО -«t1 4ji
см см см см см см
\о''та~ю"«чч
юююю
о о о о
LO Ю СО СО
ю та о то
см см гм см
о о о о
Ю Ю СО СО
о о о о о
тз< rf CO CO СО
—н СМ •—| СМ СМ
LO 4*1 со LO СО
см см см см см
LO Ю
^юсоо^.
О LO
В-45
В-47
см см ю ю оо
см см см см см
CQCQCQCQCQ
со со со со ¦?
о
со
СО
CQ
ч*<
СО СО О> СТ> О5
Ю LO LO Ю СО
СО
см
та vo та vo та
lOlCCOCON
CM CM CM CN CM
та vo
ю ю
LO Ю
t^ CO
та \о
о о
t^ CO
оо о
LO CO LO
-г
см ^ -^>
со см со
см о см
СО
о
CQ
о
оо
см
га
CD
СО
ю
h~
¦SIV
ю
lO
ю
о
г^
см
о
5
о
СО
4*
-г
см
о
см
см
о
LO
CQ
чО
730
га
оо
А12-
та
LO
ю
сз
см
о
о о
LO СО
ч*> СМ
-1< ^°
I4- СМ
CN О
о
LO
см
CQ
со
о
СО
ю
со
см
'а"
LO
ю
см
о
оо
LO СО
ч* СМ
СМ ^"
^О см
см ^
8
о
LO
см
4*1
CQ
g
см
CQ
о
о
g
CQ
СО
00
оо
га
см
ю"
LO
LO
h~
ю
см
о
оо
юсо
см^7
(^ см
см О
<; *С
см
см
о
00
см
ш
1С
СО
00
о
Я5
см
143
1450
А2-
* * * *
о о ю о
со ю со *ф
оооо
е(е[е1с(
1440
_¦
ю
см
о
ю
оооо
оюоо
^^ !§^
рзрэрзрз
о
РЗ
ю
о
7Б7
00
см
А16-
*
* я
* *
я ю я я
со ю со ¦**•
оооо
Ett=l
1ЛЮЮЮ
1440
¦чр
см
см
о
ю
ю
о о
о ю
о t-
1440
см
см
о
ю
ю
оо
m о
рзрзрзрэ
о
РЗ
ю
•*
оо
см
О
СО
о
РЗ
00
см
\О
А16-
* *
я я
о о
Е[Е(
СО СО
оо
ю ю
¦* •*
РЗШ
о
СО
РЗ
со
<У>
о^
со
та
А16-
1460
*?
см
ю
см
о
о
* *
я я
СО "=Р
о о
ЕГЕ(
coco
о о
о о
шо
« *
\о vo
со ю
Q^J CO
!Л Ю
оо
о ю
О N
РЗРЗ
о
СО
РЗ
ю
о
7Б7
см
со
со
CD
VO
CM
А16-
1440
ю
CM
о
ю
* *
ю ю
со ¦*
о о
C[trf
ю ю
оо
S8
РЗИ
О VD
CD ЭТ
о о
ElEt
СО CD
1460
.д
СО
см
о
со
оо
ю ю
см г~-
РЗРЗ
о
оо
РЗ
о
со
я
со
А16-
СО^>
оо
ЕГЕ[
СО СО
1450
1—<
со
см
оо
ю о
РЗРЗ
я я
со ю
о о
щсг
со со
1460
см
ю
см
о
о о
ю ю
СМ N
РЗРЗ
о
оо
РЭ
со
о
со
ю
со
А16-
я я
со тр
оо
СО СО
о
оо
ю о
РЭРЗ
149
ч
ш
са
ЦВИ1
о
о.
н
X
о
га
га
п
а
с
к
га
я
X
<и
а,
о
S
о.
о
к
ч
к
X
га
<U
S
га
я
о
я
о
о
си
В"
I
ч
о
со
S
О
а.
\о
a
аз
Htm/до ли
S
н
KHW9CI BHHirlf
и эинэьээ
3
s
э
BirdXBjiiat?1
-odiHau-e
Bdox
nnw/go sv
винэн
-itouoh виэхэ
dswon
ение
кта
я с;
Обе
KOI
со iO
о о
1460
см
СО
см
о
оо
Ю LO
CM t-~
о
о
см
|
са
со
то то
СО -ГГ1
О О
1450
с$
СО
<
*
оо
Ю О
И СО
о о
1460 1
CN
CM
о
<C
и и
го >*
о о
С^ О-
1450
см
<
о
О"
оо
1Л I-O
см г^
CQCQ
см
см
CQ
о
Й
00
см
46:
м
ю
-9IV
¦>
о о
о о
юо
"f Т
CQCQ
¦о vo
CD uj
о о
1460
l i
71-
см
о
<
о
оо
ю ю
СМ I4-
CQCQ
см
С\1
CQ
см
со
VO
А16-
vD VO
го ¦*
оо
чч
1450
"Г
<
1
1
gg
ю о
¦* -*•
CQCQ
то то
СО Ю
о о
00 СО
1470
"Г
ор
см
о
<
га со
CO^f
оо
coco
1460
"f
op
CM
<
о
-^
оо
юю
см с-~
CQCQ
S§
см
CQ
00
оо
LO
с§
CO
oo
oo
ю о
CQCQ
m
CO
о
о
1Л
CM
CQ
s
CM
CQ
00
^
Ю
vo
CD
A16-
150
CO CQ Ю
Ю СО гР
о оо
о
СО
3
¦«?
см
с-
см
о
см.
г~
см
8
о оо
ю оо
г-- юо
CQ COM
я я
СО Ю
оо
СО СО
оо
СП СП СП СП
ю
со
СП
СО
',
СП
см
о
о
оо
со
_!,
СП
<
ю
оо
о о
со со
ю со
UC-.
400
U
ю
о
?;
СО
П<
ю
ю
оо
о со
со ю
я я
со ю
оо
00 00
о
00
см
о
я я
СО "*
оо
СО 00
о
со
00
см
о
оо
ю ю
CM t-
CQOQ
280
CQ
00
о
CQ
00
о
00
ю
о о
оо
ю о
CQCQ
VO VO VQ VO
со ю со •*
о о оо
СП СП СП СП
ю о
00 00
СО
см <9
ср см
ем сг>
О СМ
ю
со со о со
Ю CD CO Ю
S
со
о
U
СО
ю
см
со
я я я я
СО Ю СО •«*"
о о о о
О1 О) СП СП
ю о
00 00
СП СП
со
Jh СО
СП JL,
СМ СП
Q см
ю
ю
оо оо
СО СО О СО
Ю СО СО Ю
о
ю
U
СО
о
^^
U
СО
ю
см
со
GJ ТО СЗ 03
с
с
ю
оо
сп
СО
см
СП
см
о
э о оо
П СП СП СП
о
0О
СП
со
см
СП
СМ
ю
с
с
DO OO
э о о о
Ю СО СО Ю
и
009
U-i
00
о
оо
СП
СО
я
СО
<
со
ю
CD
я
со
со
<
о
оо
сб
«и
со
я
СП
со
<
151
Таблица VII.45. Центробежные электровентиляторы Ц4-70 № 2,5; 3-*-
Номер
вентилятора
2,5
3
4
5
6
7
8
10
Тип электро-
электродвигателя
А0Л12-4
А0Л22-2
А0Л21-4
А02-21-2
А02-11-6
А02-12-4
А02-21-6
А02-31-4
А02-31-6
А02-42-4
А02-41-4
А02-41-6
А02-61-4
А02-52-4
А02-52-6
А02-51-6
А02-72-6
Размеры, мм
Г
450
528
683
850
1013
1200
1786
1958
3
471
565
743
922
1098
1278
1460
1811
л
420
505
653
813
962
1117
1242
1542
н
287
350
435
575
645
775
785
775
890
1100
h
90
100
100
90
100
112
112
132
132
132
180
132
160
200
ь
232
277
365
455
541
613
720
893
b,
188
228
288
358
421
504
522
649
Ъг
251
300
403
502
602
707
820
1042
200
240
315
390
466
541
620
768
b4
109
136
181
221
270
311
406
433
с
162
194
258
323
389
453
524
650
С,
129
162
197
2 >
290
344
350
325
Примечания 1. Вентиляторы правого вращения изготовляются с положениями кожуха Л,
2. Характеристику электродвигателей см. VII.44
3. Угловая сталь принимается следующих профилей: для вентилятора № 2,5—32x4, для № 3—»
Таблица VII.46. Центробежные вентиляторы Ц4-70 со шкивами № 8, 10, 12,
Номер
вентиля-
вентилятора
8
10
12
Разм .<
Диа-
Диаметр
колеса
800
1000
1200
А
520
650
780
в
830
1042
1242
г
616
768
918
Д
518
643
768
я
718
893
1062
3
350
325
350
и
74
100
150
и,
28
30
35
к
1040
1100
1200
л
870
1200
1400
м
926
1260
1470
Примечания 1 Отверстия для болтов во фланцах вентиляторов № 8, 10 и 12: d1=rf2=12 мм;
2 У всех вентиляторов по 4 фундаментных болта: ^О=24 мм для № 8, 10; d=28 мм для № 12.
152
исполнение 1 (лист VII.23, рис. 1)
с,
175
210
280
360
420
490
960
1100
С»
37
20
25
24
33
65
70
100
Фланец выходного патрубка
Размеры, мл
А
178
214
285
356
426
496
560
700
Л.
218
264
335
416
486
566
632
786
101
122
158
98
92
134
150
150
t
п
2
2
2
4
4
4
4
5
и
Количе
во отве
стий
8
8
8
16
16
16
16
20
Фланец вхо;
Размеры,
D
250
300
400
500
600
700
804
904
270
325
425
535
635
735
844
944
(НОГО ПЕ
мм
17,5
25
25
30
30
30
36
36
трубка
fti.
Количе
во отве
стий
8
12
12
16
16
16
16
16
Основание станины, мм
A
15
19
19
22
22
25
24
24
с.
250
300
300
490
600
690
576
1260
с.
225
270
270
450
540
630
544
1200
'
227
255
255
416
495
605
1110
1300
??
Ч га
Вес с s
тродвиг
лем, кг
27
33
37
42
66
68
105
120
169
203
192
260
341
311
524
504
685
ВЛ, ВП, П, НП, Н; вентиляторы левого Еращения — П, ВП, В, ВЛ, НЛ, Л, Н.
45X4; для № 4 и 5—50x5; для № 6, 7 и 8—70x5; для № 10— 70x7.
исполнение 6 (лист VII.21, рис. 3)
ры, мм
И
890
1110
1300
т
400
500
600
У
ПО
112
150
ф
776
895
1050
X
365
415
485
Б
560
700
840
720
904
1024
о,
760
944
1124
150
150
150
145
р
18
636
786
926
Вес
вентиля-
вентилятора, кг
340
480
732
на входном патрубке — 16 шт., на выходном — соответственно 16, 20, 24 шт.
153
I
г
i.
м 5
- а.
О
I
3
се
О. К
S Ч
t^- t>. CT) —• <-<
00 00 00 СО чО
О О Ю Ю О
00 СО "^ t~-~ О
<м со *$• ю с—
О со со со со
LO СМ О О СО
СЧ СО ^ Ю СО
ю ел г-^оо см
t^ см оо ю -^
-ч (М СМ СО **¦
ОО СО СМ О
со со ю со ~*
Ю СО О 00 СМ
СМ 00 О Ю О
-ч (М СМ СО «*
СО <-ч О СО СО
Ю 00 СМ Ю О
*-< —t (М СМ СО
О СМ СО ООЮ
ОЮ-СОМ
<М СМ СО СО г|*
СО CM
ю ю
^СМ СО О ¦*
СО СЛ СО Ю СО
см <м со •* m
О S m Ч) Л»
§ °^ ^ § ^
а?
d
ш
я)
а.
¦а
<
из
s
Q
Q
к*
Q
ао .
Й &з g
&А|
см
нИЮОЮ
00 СО СО СО СО ч*1
,-< _« ^ч -^СМ
¦* •* -*
, , ,000
Ю t^lO
1 ' ' LO СО 00
. . . о о о
ю со о
1 ' ' см со ^
о о о
1 I I 1С О О
1 1 1 ^-сп^;
¦ | | tO ^ ^Н
1 1 1 со со ¦*
ооюооо
<М СМ СО СО "*1Л
о о оо оо
со со а> со со см
•4f Ю <О 00 О СО
430
530
660
830
1035
1258
со со со in со 00
ОО СО ООЮ
Tf Ю СО 00 О СМ
оо о оо о
оопоою
¦^ Ю СО 00 О СМ
со ю
¦* Ю СО 00 О СМ
154
Таблица VII.49.
Номер
вентилятора
4
У5
6,3
8
10
12,5
Производи-
Производительность,
М3/Ч
2900
6000
560
7300
11 000
15 500
24 000
30 000
45 000
Характеристики осевых вентиляторов 06-300
Полное дав-
давление, кгс/м2
6,4
25,0
9,7
6,4
15,6
12,0
24,5
17,2
15,6
Частота вра-
вращения, об/мин
1410
2850
1410
930
1410
930
1410
950
730
к. п. д.
0,65
0,65
0,67
0,75
0,75
0,78
0,78
0,78
0,78
Расходуемая
МОЩНОСТЬ,
кет
0,075
0,58
0,2
0,2
0,7
0,65
2,2
2,0
2,5
VIII. КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СИСТЕМАХ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
Системы кондиционирования воздуха (СКВ) предназначаются для создания и ав-
автоматического поддержания требуемых параметров воздушной среды в помещениях
независимо от метеорологических условий и переменных поступлений тепла и влаги
в помещения.
Основными нормируемыми параметрами являются температура, относительная
влажность и скорость движения воздуха в помещениях. Эти параметры могут быть
как постоянными, так и изменяющимися по заданной программе. Дополнительно
предъявляются требования по очистке воздуха от пыли, а в специальных помещениях
(больницах, операционных и др.) предусматривается очистка от бактериальных за-
загрязнений.
Все большее распространение кондиционирование воздуха получает в админи-
административных, гостиничных, зрелищных и спортивных зданиях, универсальных магазин
нах, ресторанах, автовокзалах, библиотеках, архивах, музеях и т. п.
В состав системы кондиционирования входит: комплекс технических средств,
осуществляющих требуемую обработку воздуха (фильтрацию, охлаждение, подогрев,
осушку и увлажнение); транспортирование его, распределение в обслуживаемых
помещениях; источники тепло- и холодоснабжения; средства автоматического регули-
регулирования, управления, контроля, а также вспомогательное оборудование.
Основное оборудование для обработки и перемещения воздуха обычно компону-
компонуется в одном агрегате — кондиционере. В качестве дополнительного оборудования
используются местные подогреватели, доводчики и смесители.
По полному давлению, развиваемому вентилятором, СКВ делятся на системы
низкого давления — до 100, среднего — 100—300 и высокого — выше 300 кгс/м2.
В жилищно-гражданском строительстве применяются преимущественно системы
низкого и среднего давления.
В зависимости от места расположения кондиционеров различают центральные
и местные СКВ.
Центральные системы, наиболее распространенные в практике отечественного стро-
строительства, оборудуются, как правило, неавтономными кондиционерами секционного
или блочно-секционного типа.
Местные СКВ могут быть оборудованы как автономными, так и неавтономными
кондиционерами, устанавливаемыми, в большинстве случаев, в обслуживаемых по-
помещениях. !
В последние годы для многоэтажных зданий гостиниц, административных учреж-
учреждений, научно-исследовательских институтов и др. широко применяются централь-
центральные водовоздушные СКВ.
СКВ могут работать только на наружном воздухе, а также с применением рецирку-
рециркуляции с постоянным или переменным объемом. СКВ, предназначенные для круглого-
круглогодовой работы и выполняющие функции системы отопления, оборудуются не менее
чем двумя кондиционерами производительностью по 50% от общей.
В связи с тем, что в поперечных сечениях кондиционеров наблюдается значитель-
значительная неравномерность параметров обрабатываемого воздуха, в кондиционерах, регули-
регулируемых по температуре точки росы, рекомендуется калориферы второго подогрева
устанавливать после вентилятора. Фильтры для общей очистки воздуха рекомендуется
располагать до калориферов первого подогрева после присоединения рециркуляци-
рециркуляционных воздуховодов. При масляных фильтрах температура застывания применяемого
масла должна быть на 5° С ниже минимальной температуры очищаемого воздуха.
Расчетные параметры воздуха в обслуживаемой зоне жилых и общественных зда-
зданий определяются по указаниям соответствующих глав СНиП.
156
Установлены допускаемые и оптимальные температуры, относительная влаж-
влажность и скорость движения воздуха в обслуживаемой зоне жилых и общественных
зданий в холодный, переходный и теплый периоды года. СКВ, как правило, рассчи-
рассчитываются на поддержание оптимальных параметров. Поддержание оптимальных
параметров обязательно в следующих помещениях общественных и жилых зданий:
операционных, послеоперационных, родильных отделениях, палатах для новорож-
новорожденных и для больных, нуждающихся в специальных метеорологических условиях,
в больницах 1, 2 и 3-й категорий; зрительных залах и фойе театров; зрительных за-
залах кинотеатров, клубов и дворцов культуры на 600 мест и более; обеденных залах
ресторанов 1-го разряда и столовых на 250 посадочных мест и более; торговых залах
крупных магазинов с числом рабочих мест 75 и более; части номеров гостиниц на
500 мест и более.
В картинных галереях, музеях, книгохранилищах, архивах общесоюзного зна-
значения для сохранения ценностей и произведений искусства, при отсутствии особых
требований к внутреннему режиму, следует также выбирать оптимальные параметры
в качестве расчетных условий. Во время кратковременного пребывания людей (ка-
(кафе, рестораны, магазины и др.) в летнее время при температурах наружного воздуха
выше 30 С температура воздуха в этих помещениях определяется по формулам:
при длительности пребывания до 3 ч
^ = 4 + 0,3(^-30); (VIII. 1)
при длительности пребывания до 1 ч
/1ч= 1,04/э,. (VIII.2)
где tB — оптимальная температура внутреннего воздуха при длительном пребывании
людей, ° С;
tH — расчетная температура наружного воздуха в теплый период года, °С.
Для комфортных систем кондиционирования воздуха в жилых и общественных
зданиях, как правило, следует принимать расчетные параметры наружного воздуха
Б. Для зданий и помещений, эксплуатируемых в течение части суток (например,
только в вечерние часы), допускаются обоснованные отступления от этих параметров.
В СКВ комфортного назначения предусматривается точность поддержания внут-
внутренних параметров воздуха в помещениях ± 1° С по температуре и ±7% по относи-
относительной влажности. В качестве теплоносителя для этих СКВ, как правило, применя-
применяется вода.
ЦЕНТРАЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Центральные однозональные прямоточные системы
Центральные однозональные СКВ рекомендуется применять для обслуживания
одного помещения площадью не более 2500 м2 или такой же части большего помеще-
помещения. Допускается применение такой же системы для нескольких помещений, с общим
регулированием, при условии, что в отдельных помещениях допускаются различные
отклонения от заданных параметров воздуха.
На листе VIII. 1, рис. 1 (сплошные линии воздуховодов) изображена схема СКВ,
работающей на наружном воздухе (прямоточная). Эти системы проектируют в тех слу-
случаях, когда по санитарно-гигиеническим соображениям недопустима рециркуляция
воздуха. Объем воздуха, подаваемого в помещение, постоянный. В теплый период
года наружный воздух за счет разрежения, создаваемого приточным вентилятором,
поступает в кондиционер через приемный клапан К1, очищается в фильтре Ф, охлаж-
охлаждается в камере орошения ОК и нагнетается в обслуживаемое помещение. В случае
необходимости воздух подогревается в калориферах второго подогрева П2. Тепловая
нагрузка этих воздухонагревателей не зависит от температуры наружного воздуха.
Поэтому их снабжают теплоносителем с постоянными параметрами *.
К форсункам камеры орошения насосом НУ подводится холодная вода от внешне-
внешнего источника, смешиваемая с отработанной водой при помощи клапана К4. Между ра-
рабочими секциями устанавливаются камеры обслуживания КО и камеры воздушные
(смесительные) КВ. Удаление воздуха производится вытяжной системой с вентилято-
вентилятором В2. Глушители шума Ш выполняются по акустическому расчету.
* См. главу «Теплоснабжение воздухонагревателей СКВ».
157
к/
\
н
•НУ
Холодный период ^^ Теплый период _ я C) ^ - я
г Холодный период ^ Теплый период
Лист VIII. 1. Центральная однозональная система кондиционирования воздуха:
/ — принципиальная схема системы, работающей полностью на наружном воздухе (сплош-
(сплошные линии) и с рециркуляцией с дополнительными каналами (пунктирная линия); 2 —
построение процессов на / — d-диаграмме при прямоточной схеме (сплошные линии) и при
рециркуляции (с дополнительным;: линиями, показанными пунктиром); 3—то же, при работе
с двумя рециркуляционными каналами.
153
В холодный период года наружный воздух подогревается в калориферах первого
одогрева П1, увлажняется в камере орошения О/С, работающей зимой на рецирку-
яционной воде, и догревается в калориферах второго подогрева П2.
На листе VIII. 1, рис. 2, приведены схемы процесса обработки воздуха на / — d-
иаграмме в холодный и теплый периоды года.
В теплый период года наружный воздух с параметрами точки Я охлаждается и
г;ушается в камере орошения до параметров точки О, затем подогревается в вентиля-
эре до параметров точки Д и, если необходимо, в калорифере второго подогрева
1 параметров точки П2. Процесс ассимиляции тепла и влаги в помещении изображен
ропой П2—В. В том случае, когда в помещении отсутствует тепло- и влаговы-
1чя, воздух подогревается в калорифере второго подогрева до параметров
> /72'.
условиях холодного периода года наружный воздух с параметрами точки Н на-
ется до параметров точки П1, увлажняется в камере орошения до параметров
1 О, подогревается в вентиляторе и калориферах второго подогрева до парамет-
очки П2 и, ассимилируя в помещении тепло и влагу, приобретает параметры,
геризуемые точкой В, При отсутствии в помещении тепло- и влаговыделений
к нагревается в калорифере второго подогрева до параметров точки П2'.
юсто камер орошения возможна установка поверхностных орошаемых воздухо-
ителей с применением закрытой системы циркуляции, что значительно упроща-
мы холодоснабжения. В настоящее время изготавливаются только неорошаемые
хносгные воздухоохладители. При экономически обоснованной необходимости
йства закрытой схемы холодоснабжения может быть предусмотрена установка
^рхностных воздухоохладителей и камеры орошения, работающей по адиабатиче-
< кому режиму *. При установке поверхностных воздухоохладителей часть из них
о холодный период года используют в качестве воздухонагревателей.
Регулирование параметров воздушной среды в помещении, обслуживаемом СКВ,
осуществляется по следующей схеме. Температура воздуха поддерживается терморе-
терморегулятором 7\, устанавливаемым в помещении, который управляет клапаном Кб,
регулирующим количество подаваемого теплоносителя в калорифер второго подо-
подогрева.
Влажность воздуха в помещении поддерживается терморегулятором Т2, кото-
который устанавливается в воздуховоде после вентилятора и управляет в теплый период
года клапаном К4, регулирующим температуру воды, поступающей в камеру ороше-
орошения (путем смешения), или количество воды, циркулирующей через поверхностный
воздухоохладитель.
В холодный период года терморегулятор Т2 воздействует на клапаны К2 и КЗ,
регулирующие количество теплоносителя, подаваемого в воздухонагреватели первого
подогрева.
При значительных колебаниях влаговыделений вместо терморегулятора Тг уста-
устанавливается влагорегулятор В,, управляющий теми же клапанами, что и терморегу-
терморегулятор Т2.
Защита калориферов первого подогрева от замораживания при работающем кон-
кондиционере производится терморегулятором, датчик которого устанавливается в при-
приточном воздуховоде и настраивается на аварийную температуру на 5—10е С ниже
нормальной, но не ниже -f- 2° С. При снижении температуры приточного воздуха
до аварийной датчик подает импульс на терморегулятор, который выключает венти-
вентилятор, открывает клапаны К2 и КЗ и подает аварийный сигнал.
При неработающем кондиционере рекомендуется автоматическое включение по-
подачи теплоносителя клапаном К2 на 40—60 с через каждые 2—4 мин, при этом автома-
автоматическая защита включается специальным терморегулятором только при температу-
температуре наружного воздуха +2° С и ниже.
Центральные однозональные системы, работающие
с рециркуляцией
Центральные однозональные СКВ, работающие с рециркуляцией (в тех случа-
случаях, когда она допускается), применяются для обслуживания одного помещения пло-
площадью не более 2500 м2 или такой же части большего помещения. Эти системы могут
* См. главу «Холодоснабжение СКВ».
159
применяться и для обслуживания группы помещений, но при условии отсутствия
жестких требований к точности поддержания всех заданных параметров воздуха,
поскольку регулирование параметров подаваемого воздуха осуществляется терморе-
терморегулятором, датчик которого устанавливается в одном из обслуживаемых помещений.
СКВ, работающие с рециркуляцией, как правило, проектируют с переменными объ-
объемами рециркулируемого и наружного воздуха, с целью сокращения расходов холода
в теплый и тепла — в холодный периоды года. Минимальное количество наружного
воздуха принимается по расчету (см. стр. 166).
На листе VIII. 1, рис. 1 (с дополнениями пунктиром к прямоточной схеме) изобра-
изображена принципиальная схема двухвентиляторной СКВ, работающей с рециркуляцией
воздуха. В этих системах вытяжка воздуха и подача рециркуляционного с целью под-
поддержания повышенного давления в обслуживаемых помещениях, осуществляется
специальным вентилятором, работающим с производительностью несколько меньшей,
чем производительность кондиционера. Подачу воздуха на рециркуляцию можно так-
также производить вентилятором кондиционера, т. е. применять одновентиляторную
схему. Однако преимущественное применение имеют двухвентиляторные схемы. Рас-
Расход электроэнергии на перемещение воздуха при двухвентиляторной схеме уменьша-
уменьшается, поскольку производительность рециркуляционного вентилятора всегда мень-
меньше производительности вентилятора кондиционера. Кроме этого, при одновентиля-
торной схеме необходима установка специального вытяжного вентилятора для
удаления воздуха из помещения. Производительность этого вентилятора должна быть
равна производительности рециркуляционного вентилятора, так как кондиционер
в отдельные периоды может работать полностью на наружном воздухе. В то же время
вытяжной вентилятор должен работать с переменным расходом воздуха, изменяю-
изменяющимся от максимального, равного производительности кондиционера за вычетом рас-
расхода воздуха на поддержание повышенного давления в помещении, до минимального,
равного минимальной подаче наружного воздуха с вычетом той же величины.
Регулирование производительности вытяжного вентилятора в таких широких
пределах (в зависимости от количества наружного воздуха, забираемого кондицио-
кондиционером) усложняет систему автоматического регулирования, так как при этом нужно
устанавливать сложные регуляторы для поддержания постоянной разности между
давлением воздуха в помещении и снаружи.
Устройство естественной вытяжки из помещений также ведет к усложнению систе-
системы автоматического регулирования, поскольку управление воздушными клапанами
больших размеров требует сложных приборов Для обеспечения нужной стабилизации
избыточного давления в кондиционируемом помещении.
При двухвентиляторных схемах все управление и регулирование обычно сосредо-
сосредоточивается в одном помещении, что улучшает условия эксплуатации.
Изображенная на листе VIII. 1, рис. 1 (с дополнениями пунктирной линией) систе-
система имеет один рециркуляционный канал и применяется в тех случаях, когда предъяв-
предъявляются повышенные требования к точности регулирования влажности в помещениях,
так как весь воздух подвергается обработке в камере орошения или поверхностном
воздухоохладителе.
В этой системе при расчетном режиме для теплого периода года воздух, подавае-
подаваемый рециркуляционным вентилятором, подогревается в вентиляторе и воздуховодах
от параметров точки В до параметров точки Р, и затем смешивается с наружным воз-
воздухом (параметры точки Н). В результате получается смесь с параметрами точки
Сх (см. лист VIII. 1, рис. 2 с дополнениями пунктирной линией). Дальнейшее приго-
приготовление воздуха для расчетного теплого периода года аналогично описанному для
систем, работающих без рециркуляции.
При расчетном режиме для холодного периода года система засасывает наружный
воздух (точка Н) и смешивает его с рециркуляционным (точка В). Полученная смесь
(точка Сх) нагревается в калориферах первого подогрева до температуры, соответству-
соответствующей точке ПГ, а затем увлажняется до состояния, определяемого точкой О. Увлаж-
Увлажненный воздух нагревается в калориферах второго подогрева до параметров точки
П2 или П2' и вводится в обслуживаемое помещение.
Терморегулятор 7\, устанавливаемый в помещении, управляет клапаном, регули-
регулирующим подачу теплоносителя в калорифер второго подогрева. В тех случаях, ког-
когда влаговыделения в помещении не изменяются, требуемая влажность воздуха в поме-
помещении поддерживается при помощи терморегулятора Т2, устанавливаемого за камерон
орошения (или орошаемым поверхностным воздухоохладителем), который в режимах
охлаждения (в теплый период года) управляет подачей холодной воды в камеру оро-
160
тения или поверхностный воздухоохладитель, поддерживая на заданном уровне тем-
температуру точки росы.
При значительных колебаниях влаговыделений влажность в помещениях регу-
регулируется влагорегулятором Вх.
Регуляторы Та или 7\ в теплый период года работают совместно с терморегулято-
терморегулятором 7*3, датчиком которого является мокрый термометр, измеряющий теплосодержа-
теплосодержание наружного воздуха и работающий по следующей программе:
пря теплосодержании наружного воздуха /н > /в терморегулятор Т3 устанавлива-
устанавливает клапаны Kl, K9 и КЮ на режим подачи минимальных количеств наружного воз-
воздуха и выброса;
при теплосодержании наружного воздуха в пределах /0 < /н < /в терморе-
терморегулятор Тн устанавливает клапаны на режим подачи максимального количества
наружного воздуха и максимального выброса и подключает управление этими
клапанами непосредственно к терморегулятору Т2 или влагорегулятору В1. В холод-
холодный период года регуляторы Г2 или BL последовательно управляют этими клапана-
клапанами. При понижении теплосодержания наружного воздуха до минимума клапаны со-
сокращают его подачу и выброс внутреннего воздуха до минимума, после чего регуля-
регуляторы Га или Вг переключаются на управление клапанами, регулирующими подачу
теплоносителя в калориферы второго подогрева.
При наличии второй рециркуляции (лист VIII.1, рис. 1—показана штрих-пункти-
штрих-пунктиром) регулирование количества рециркуляционного воздуха, подаваемого за воз-
воздухоохладителем (камерой орошения), производится ручным клапаном Р/С Постро-
Построение процесса приведено на листе VIII.1, рис. 3.
Центральные многозональные одноканальные системы,
прямоточные и работающие с рециркуляцией
Для кондиционирования воздуха в больших помещениях с неравномерно распо
ложенными источниками тепло- и влаговыделений, а также для обслуживания груп-
группы небольших помещений применяют, как правило, центральные многозональные
СКВ. Если рециркуляция воздуха недопустима, то работу этих систем предусматри-
предусматривают только на наружном воздухе. Применение многозональных систем более эко-
экономично, чем устройство индивидуальных систем для каждого из обслуживаемых
помещений. Однако эти системы могут поддерживать с заданной точностью только
один из параметров воздуха: температуру или относительную влажность.
Основное отличие многозональной одноканальной СКВ от однозональной состоит
в том, что вместо одного центрального воздухонагревателя второго подогрева в много-
многозональных СКВ для каждого из помещений (или для каждой зоны большого помеще-
помещения) устанавливается индивидуальный подогреватель. Теплоотдача индивидуальных
(зональных) подогревателей изменяется терморегуляторами, установленными в об-
обслуживаемых помещениях. Зональные подогреватели не изменяют влагосодержание
приточного воздуха, а поэтому при отклонении влаговыделений от расчетных значе-
значений будет изменяться относительная влажность воздуха в помещениях.
При жестких требованиях к поддержанию на заданном уровне относительной
влажности в помещениях терморегулятор может быть заменен влагорегулятором,
который, путем воздействия на зональный подогреватель, изменяет температуру
воздуха и, следовательно, относительную влажность в помещении до заданного зна-
значения с точностью, зависящей от характеристики влагорегулятора. В многозональных
СКВ, применяемых для общественных зданий, обычно поддерживают температуру
воздуха на заданном уровне, допуская изменение относительной влажности с откло-
отклонением от расчетных значений.
Принципиальная схема центральной многозональной одноканальной СКВ, ра-
работающей на наружном воздухе, и построение процессов на /—d-диаграмме приведе-
приведены на листе VIII.2.
В теплый период года кондиционер забирает наружный воздух (точка Я), очища-
очищает его в фильтре и охлаждает в камере орошения или в поверхностном охладителе
до параметров, характеризуемых точкой О. Затем воздух подогревается в вентилято-
вентиляторе и воздуховодах до параметров точки D и поступает к зональным воздухонагрева-
воздухонагревателям Я1з, Я2зи т. д., где, в случае необходимости, догревается до требуемых парамет-
параметров (точки Пи Я2, Я3) для разных помещений (точки В1г Bit B3). Если отсутствуют
6 5-2815 161
Лист. VIII.2. Центральные многозональные системы кондиционирования воздуха:
I — принципиальная схема системы, работающей полностью на наружном воздухе (сплош-
(сплошные линии) и с рециркуляцией (дополнительные каналы, показанные пунктиром); 2 — постро-
построение процессов кондиционирования воздуха на I — d-диаграмме для схемы без рециркуляции
^сплошные линии) и при рециркуляции (дополнительные пунктирные линии). При работе
г двумя рециркуляциями построение процесса аналогично приведенному на листе VIII. I.
162
влаго- и тепловыделения, воздух нагревается до параметров, характеризуемых точ-
точками П[, П'2, П'3 (лист VIII.2, рис. 2).
Так как в зональные воздухонагреватели подается только теплоноситель, темпера-
температура воздуха за кондиционером в процессе эксплуатации должна поддерживаться на
уровне, определяемом потребностями того помещения, в котором отношение факти-
фактической величины избытка тепла к расчетной имеет наибольшую величину.
В холодный период года, при расчетном режиме, наружный воздух (точка Н)
подогревается в калориферах первого подогрева до параметров точки Ш, увлажня-
увлажняется в камере орошения, работающей по адиабатическому режиму, и приобретает
параметры точки О. Затем воздух подогревается в вентиляторе и воздуховодах (в
холодный период года это не учитывается) и поступает к местным подогревателям,
в которых нагревается до температуры, требуемой для каждого помещения (точки
Пг, П.2, П3). Терморегуляторы, установленные в каждом помещении, управляют рабо-
работой подогревателей, воздействуя на клапаны Кб, К7, К8, регулирующие подачу теп-
теплоносителя в соответствующий зональный подогреватель (Я1з, Я2з, П3з), с поддер-
поддержанием требуемых параметров воздуха в помещениях (точки Blt В2 и В3). Влажность
приточного воздуха регулируется по методу точки росы терморегулятором, установ-
установленным на воздуховоде после вентилятора. В теплый период терморегулятор воз-
воздействует на клапан К4, регулирующий подачу воды в камеру орошения или поверх-
поверхностный воздухоохладитель.
В холодный период терморегулятор управляет клапанами К2 и КЗ, регулирую-
регулирующими подачу теплоносителя в калориферы первого подогрева. Защита калориферов
от замораживания выполняется по той же схеме, что и для центральных однозональ-
ных СКВ, работающих на наружном воздухе.
Центральные многозональные СКВ, работающие с рециркуляцией воздуха, при-
применяются в тех же случаях, что и многозональные системы, работающие на наружном
воздухе, но с использованием переменного объема наружного и рециркуляционного
воздуха, с одним или двумя рециркуляционными каналами (см. лист VIII.2, рис. 1,
2 с дополнениями пунктирной линией). Работают эти системы по принципу однозо-
нальных схем СКВ с рециркуляцией и работающих на наружном воздухе многозо-
многозональных СКВ с местными калориферами второго подогрева.
При дополнении систем кондиционирования воздуха, работающих с рециркуля-
рециркуляцией, каналом и клапаном второй рециркуляции, могут быть получены СКВ с дву-
двумя рециркуляциями (дополнительный канал, показанный штрих-пунктиром), причем
вторая рециркуляция, как правило, выполняется с ручным клапаном РК вследствие
сложности одновременного автоматического управления тремя клапанами: наруж-
наружного воздуха, первой и второй рециркуляции.
Центральные многозональные двухканальные системы
Центральные многозональные двухканальные СКВ применяют для обслужива-
обслуживания группы помещений, в которых требуется поддержать условия, аналогичные ука-
указанным для одноканальных СКВ с местными калориферами второго подогрева.
Кондиционеры двухканальных СКВ (лист VIII.3, рис. 1) подают к осблуживае-
мым помещениям (зонам) по двум параллельным каналам горячий и холодный воз-
воздух. Температура воздуха в каждом помещении регулируется комнатным терморе-
терморегулятором, управляющим смесительными клапанами К8, К9, К10, которые изменяют
соотношение количества горячего и холодного воздуха в подаваемой смеси для каж-
каждого помещения. Преимущества двухканальных СКВ по сравнению с одноканальны-
ми многозональными заключаются в отсутствии вблизи помещений теплообменников,
трубопроводов теплоносителя, в возможности максимального использования холода
наружного воздуха в переходное время года, а также хорошего сочетания с рабо-
работой систем водяного отопления, что особенно важно при оборудовании СКВ суще-
существующих зданий. К недостаткам двухканальных СКВ относятся повышенные за-
затраты на устройство и тепловую изоляцию параллельных воздуховодов и затрудни-
затруднительность их прокладки как во вновь проектируемых, так и в существующих зданиях.
Определенные трудности возникают также в связи с необходимостью обеспечения
тепловой и аэродинамической устойчивости системы.
Двухканальные СКВ бывают прямоточными и с использованием рециркуляции.
Приводим описание схемы работы прямоточной СКВ (лист VIII.3, рис. 1, 2). При
6* 163
К9 Ш
I
I
1
1
ЪА,
t
t
Y"
't I
T,,A,
\
Охлажденный
воздух
KU
Холодный период
Лист VIU.3. Центральная многозональная двухканальная система кондициониро-
кондиционирования воздуха:
/ — принципиальная схема системы; 2 — процессы кондиционирования воздуха, построен-
построенные на / — d-диаграмме.
164
расчетных наружных условиях для теплого периода года СКВ засасывает наружный
воздух при параметрах, соответствующих точке Н, фильтрует его, а затем охлажда-
охлаждает в камере орошения или в поверхностном воздухоохладителе до состояния, соот-
соответствующего точке О. При проходе через вентилятор и воздуховоды воздух нагрева-
нагревается до параметров точки D и при этих же параметрах поступает в канал холодного
воздуха и к калориферу второго подогрева, установленного в канале теплого воз-
воздуха, где он нагревается до параметров точки П2. В смесительных клапанах К8,
К9, КЮ холодный и подогретый воздух смешиваются до параметров, соответствую-
соответствующих точкам nt, #2 и П3, с которыми он поступает в помещения, где, ассимилируя
избытки тепла и влаги, приобретает параметры Вх, В% и В3. Смесители двухканальной
СКВ при полном открытии клапана на проход холодного водуха пропускают 5—10%
подогретого воздуха за счет неплотности клапана. Поэтому минимальную темпера-
температуру воздуха в каналах после смесителя следует определять по формуле
где п — неплотность закрытого клапана на проход подогретого воздуха в долях от
суммарного поступления через клапан (от 0,05 до 0,1 — уточняется по данным за-
завода-изготовителя);
/ои tm — температуры воздуха соответственно в каналах холодного и теплого воз-
воздуха.
При расчетных условиях холодного периода года наружный воздух с параметра-
параметрами точки Н подогревается до параметров точки П1, увлажняется и приобретает па-
параметры точки О. Затем часть воздуха подогревается в калорифере второго подогре-
подогрева до параметров точки П2 и поступает в канал теплого воздуха, а остальная часть—
в канал холодного воздуха. Приготовленный в смесительных клапанах воздух с па-
параметрами Пх, #3 и П3 поступаете помещения, где он приобретает параметры, соот-
соответствующие точкам Blt B2 и В3.
Двухканальная СКВ с рециркуляцией воздуха работает по аналогичной схеме,
но с использованием переменного объема наружного и рециркуляционного воздуха.
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Различаются полезная и полная производительности систем кондиционирования
воздуха. Полезная производительность — это количество воздуха, поступающее
в помещение и обеспечивающее требуемые параметры внутренней воздушной среды,
полная производительность — количество воздуха, приготовляемое в кондиционере
и подаваемое в сеть воздуховодов с учетом утечки через неплотности в воздуховодах.
Полная производительность определяется по формуле
где L — полезная производительность, м3/ч;
knQT — коэффициент, учитывающий утечку воздуха.
Для стальных, пластмассовых и асбоцементных воздуховодов длиной до 50 in
knor = 1,1. При длине больше 50 м коэффициент потери можно определить по форму-
формуле knov = 1 -\- 0,002/, где / — длина воздуховода от вентилятора до помещения, м.
Полезная призводительность одноканальных СКВ
при расчете на удаление теплоизбытков определяется по формуле
L = 0,24A/pY ' (VIIL5)
где Qn — избытки явного тепла, ккал/ч;
Y — объемная масса воздуха, кг/м3;
А/р
т = ~аТ~ — коэффициент, учитывающий долю тепла, влияющего на повышение
АГу
температуры в рабочей зоне;
л/ — / / •
LXby fry — frn»
fy — температура воздуха в той зоне, из которой удаляют воздух, °С;
t0 — температура подаваемого воздуха, ° С.
165
Рабочая разность температур
а'р = 'р.3-'о, (VIUS)
где t — температура воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне, °С.
Рабочую разность температур с целью экономичности СКВ следует принимать
возможно большей (уменьшая /0). Одновременно с этим необходимо правильно вы-
выбрать и рассчитать воздухораспределительные устройства для обеспечения в рабо-
рабочей или обслуживаемой зоне нормативных (по СНиП) разностей температур и опти-
оптимальной скорости воздуха.
В общественных зданиях высотой до 4 м подача воздуха проводится, как правило,
в верхнюю зону. В этом случае следует принимать т = 1. При высоте помещения Н >•
>4 м, подаче воздуха в нижнюю или среднюю зону и удалении из верхней зоны,' в
случае отсутствия данных по аналогичным объектам, допускается принимать для
общественных зданий
(VIII.7)
Я —2
Если воздух удаляется из рабочей (обслуживаемой) зоны в количестве L 3 и
t гФ ty, полезная производительность СКВ может быть найдена по формуле
Если воздух удаляется из верхней зоны в количестве LB3 и /рз Ф ty, то
(VIII.9)
0,24Д/Р7 '
Полезная производительность СКВ уточняется по минимальному количеству
наружного воздуха, определяемому из условия обеспечения подпора, санитарно-
гигиенических требований и компенсации воздуха, удаляемого местными отсосами
и технологическим оборудованием.
Производительность двухканальных СКВ определяет-
определяется отдельно для расчетных условий теплого периода года, когда подается только
охлажденный воздух, и отдельно для расчетных условий холодного периода года,
когда весь воздух подогревается; при этом должно быть удовлетворено требование
подачи необходимого количества наружного воздуха. В соответствии с результатами
расчетов находится соотношение сечений каналов горячего и холодного воздуха *.
Расчет количества наружного воздуха производится с
учетом необходимости сокращения расходов холода и тепла в СКВ. Это достигается
путем уменьшения подачи наружного воздуха за счет применения частичной рецир-
рециркуляции. Минимальное количество наружного воздуха принимается по наибольшим
значениям, обеспечивающим следующие требования: подачу санитарной нормы воз-
воздуха на одного человека; удаление пылевых и газовых вредностей; компенсацию
воздуха, удаляемого местными отсосами (по данным раздела VII), а также создание
избыточного давления в помещении, препятствующего прониканию воздуха снару-
снаружи и из соседних помещений.
Кроме того, необходима проверка количества наружного воздуха, проникающего
через неплотности воздухоприемных клапанов, принимаемого 10% от полного наи-
наибольшего количества воздуха, проходящего через клапан.
Количество наружного воздуха, вводимого на одного человека в общественных
зданиях, рекомендуется принимать по соответствующим СНиП (например, в спортив-
спортивных залах — 80 м3/ч на одного спортсмена и 20 м3/ч на одного зрителя).
В помещениях, где разрешается курить, нормы подачи воздуха при кондициониро-
кондиционировании следует принимать повышенными. Учитывается также количество воздуха для
уменьшения интенсивности запахов, связанных с пребыванием в помещении людей.
* Б. В. Баркалов, Е. Е. Карпис. Кондиционирование воздуха в промыш-
промышленных, общественных и жилых зданиях. М., Стройиздат, 1971.
166
Кратность воздухообмена в 1/ч для создания повышенного давления в помещениях
в зависимости от количества окон и дверей составляет следующие величины:
Помещение без окон и наружных дверей ......... 0,5—0,75
Помещение с окнами:
на одну сторону 1,0
на две стороны 1,5
на три и четыре стороны 2
Вестибюль 2—3
Открывание дверей учитывается по данным табл. VIII. 1
Таблица VIII. 1. Ориентировочное количество воздуха, м?/ч на 1 чел., для
создания повышенного давления в помещении
Количество людей, проходящих
через двери за 1 ч
До 100
100—700
700—1400
1400—2100
Обычная дверь
одна
3
3
3
2,75
более од-
одной
4,75
4,75
4,75
4,0
Дверь с тамбу-
тамбуром
одна
2,5
2,5
2,25
2,25
более од-
одной
3,5
3,5
3,5
3,25
Вращающаяся
дверь
одна
0,8
0,7
0,5
0,3
более од-
одной
1
0,9
0,6
0,3
Количество наружного воздуха, поступающего в кондиционер, необходимо опре-
определять с учетом утечки
^н.п=Ао/н- (VIH.10)
Экономически выгодно применять СКВ с переменным количеством наружного
воздуха. Если теплосодержание наружного воздуха /н меньше теплосодержания
внутреннего воздуха 1В и больше теплосодержания воздуха после камеры орошения
/0, то применение рециркуляции экономически нецелесообразно и следует подавать
только наружный воздух. Когда /н > /в, следует подавать минимальное количество
наружного воздуха, определяемое по приведенным выше данным. При уменьшении
теплосодержания наружного воздуха ниже /0 количество его уменьшается и доводит-
доводится до минимально допустимого при расчетных зимних параметрах наружного воз-
воздуха.
Во избежание нарушения гидравлической устойчивости системы смешивание на-
наружного и рециркуляционного воздуха целесообразно производить до калориферов
первого подогрева.
Во избежание замерзания влаги, выпадающей из воздуха, в камере смешения,
в рециркуляционном канале устанавливается калорифер для доведения теплосодер-
теплосодержания рециркуляционного воздуха до величины, при которой / > 2,5 ккал/ч.
ТИПОВЫЕ ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ ТИПА Кт
Основные особенности
Центральные секционные кондиционеры производительностью 31,5—250 тыс.
мъ1ч входят в единый параметрический ряд кондиционеров общего назначения,
разработанный ВНИИкондвентмашем и ХМЗК *.
Эти кондиционеры характеризуются высокой степенью унификации и могут быть
полностью заводского или смешанного изготовления. При смешанном исполнении
поставляются только технологические секции (камеры орошения, фильтры, вентиля-
вентиляторные агрегаты и т. д.). Конструктивные секции в этом исполнении изготовляются
Кондиционеростроение. Труды ВНИИкондвентмаша. Вьш. 1 и 2. М., 1971, 1973.
167
на месте из железобетона и других строительных материалов. В проектах и при за-
заказе секции необходимо обозначать при помощи цифровых индексов, приведенных
в каталоге.
Технологические секции кондиционеров (камеры орошения, воздухонагреватели,
воздушные фильтры, воздухоохладители, воздушные клапаны, вентиляторные агре-
агрегаты) соединяются при помощи конструктивных секций (камер обслуживания, при-
приточных рециркуляционных и выравнивающих камер, присоединительных и переход-
переходных секций, вставок, контрфланцев, опор, рам жесткости). Эти секции служат для
доступа к технологическим секциям, а также для соединения их, выравнивания
поля скоростей и других вспомогательных операций.
Камеры орошения
В камерах орошения могут быть осуществлены следующие процессы тепловлаж-
ностной обработки воздуха: охлаждение и осушение; охлаждение без изменения
влагосодержания; одновременное охлаждение и увлажнение; изоэнтальпическое
охлаждение и увлажнение; одновременное охлаждение и увлажнение с повышением
теплосодержания; изотермическое увлажнение; повышение температуры, теплосодер-
теплосодержания и влагосодержания.
Камера орошения (лист VIII.4, рис. 1 и табл. VIII.2) состоит из следующих основ-
основных узлов: бака (поддона), корпуса, каплеуловителей, гребенок с форсунками и др.
Таблица VIII.2. Основные технические показатели камер орошения
Кондиционер
Кт-30
Кт-40
Кт-60
Кт-80
Кт-120
Кт-160
Кт-200
Кт-250
Номинальная
производи-
производительность
по воздуху,
м*/ч ¦ 10~3
31,5
40
63
80
125
160
200
250
Размеры
сечения для
прохода воз-
воздуха, мм
высо-
высота
2003
2503
2003
2503
4003
5003
4003
5003
шири-
ширина
1665
1665
3405
3405
3405
3405
5155
5155
Пло-
Площадь
попе-
реч-
речного
сече-
сечения,
Fk,m*
3,34
4,17
6,81
8,52
13,65
17,05
20,8
25,8
Номинальная
массовая ско-
скорость воздуха
в поперечном
сечении,
кг/м2 ¦ с
3,14
3,2
3,09
3,14
3,06
3,14
3,2
3,24
Общее коли-
количество форсу-
форсунок при плот-
плотности,
шт/мг • ряд
18
108
144
234
312
468
624
720
960
24
144
192
312
416
624
832
960
1280
Мас-
Масса,
кг
1534
1733
2713
3031
4042
5213
5829
6826
Примечания. 1. Все камеры двухрядные длиной 2425 мм.
2„ Данные о камерах кондиционеров Кд-10 и Кд-20 приведены в третьем издании настоящего
«Справочника».
В баке (поддоне) установлены фильтр сетчатый для очистки рециркуляционной
(отработанной) воды, клапан шаровой для пополнения убыли воды, переливное уст-
устройство, штуцер сливного трубопровода. Переливное устройство и фильтр при мон-
монтаже можно менять местами в соответствии с проектом. На бак в средней части уло-
уложена ходовая решетка.
Корпус камеры устанавливается на бак. В корпусе располагаются (по ходу воз-
воздуха): воздухораспределитель двухповоротный на входе; два ряда форсунок на стс-
яках, выходящих из коллекторов; каплеуловитель шестиповоротный на выходе.
В камерах Кт-30, Кт-40, Кт-60, Кт-80 каждый ряд форсунок снабжается водой через
один коллектор. В камерах Кт-120, Кт-160, Кт-200 и Кт-250 по высоте каждого ря-
ряда располагается два коллектора с подводом воды к ним в верхней и средней части
камеры. Присоединение трубопроводов к коллекторам может осуществляться как
с передней, так и с задней стороны камеры. Факелы воды первого ряда форсунок
направлены по движению воздуха, второго — против движения. Скорость движения
воздуха в поперечном сечении камеры не более 3 м/с. Для данных камер возможно при-
168
Для Кт = 30, Кг~ 40, Кт=60ц Кт= 80
2425
Для Кт 420, Кт = 160, Кг*200иКт = 250
2425
\6125 '
\Гермети-
I ческии _
[светиль-
[светильник
0,60,70,80,91,0 15 2,0 Р^кгс/см*
~Л
\ о
| О 20 40 60 80 90
^> Угол открытия створок d'
Лист VIH. 4. Оросительные камеры, расчетные графики и схемы:
•/ — расположение подводок к камерам орошения кондиционеров типа Кт (размеры в
скобках для Кт-40, Кт-80, Кт-160 и Кт-250), 2 — график для определения произво-
производительности тангенциальных капроновых форсунок с латунными вкладышами, 3 — схе-
схема для определения коэффициента эффективности при расчете камер орошения по ме-
методу Е. Е Карписа, 4 — регулировочная характеристика расходов воздуха, прохЬ-»
Дящего по обводному каналу и через камеру орошения, 5 — схема обвода камеры
орошения с одним клапаном (в обводном канале).
169
менение коэффициентов орошения 0,6—2,5 кг/кг. Камеры выполняются с шипами
или без шипов для крепления теплоизоляции.
Форсунки применяются тангенциальные из .капрона с латунными вкладышами
(шайбами) с выходными отверстиями диаметром 3; 3,5; 4; 4,5; 5; 5,5 мм. Для осушения
и охлаждения рекомендуется применять средний и грубый распыл (диаметр отверс-
отверстий 4—5,5 мм при давлении 1,0—1,5 кгс/см2).
Производительность таких форсунок в кг/ч в зависимости от диаметра выходно-
выходного отверстия с(ф и давления воды рф перед ними может быть найдена по графику
(лист VIII. 4, рис. 2) или рассчитана по формуле
434'52- (VIII.11)
Во избежание подсоса воздуха насосом при непосредственном соединении его с
баком оросительной камеры объем соединительных трубопроводов не должен пре-
превышать следующих значений, м3:
Кт-30, Кт-40 0,8
Кт-60, Кт-80 1,6
Кт-120, Кт-160 1,4
Кт-200, Кт-250 , 2,1
Максимальное допустимое давление перед шаровым клапаном 3 кгс/см2.
Условные диаметры dy отверстий для присоединения грубопроводов к ороситель-
оросительным камерам (лист VIII.4, рис. 1) предусмотрены следующие, мм:
Подвод воды к коллекторам dyl . . . 125, 100 *
Отвод воды из бака и перелив dy2 250, 125 *, 300**
Слив dy3 80
Подвод воды к шаровому клапану dy4 25
Расчет режимов обработки воздуха в камерах оро-
орошен и я производится по экспериментальным данным. Тепловой баланс между воз-
воздухом и водой в камере орошения при охлаждении и осушении воздуха определяется
по формуле
Q-HU-lj^Wa^-t^, (VIII.12)
где Q — количество передаваемого тепла (полного), ккал/ч;
L — количество воздуха, проходящее через камеру орошения, кг/ч;
W — количество распыляемой воды, кг/ч;
/х и h — начальное и конечное теплосодержание воздуха, ккал/кг;
/вн и tBK —начальная и конечная температуры воды, °С.
Из выражения (VIII. 12) следует, что
—=* !X~l
*в.н
где {х — коэффициент орошения, кг/кг.
Формулу (VIII. 13) можно представить в следующем виде:
_
в.к чэ.н
(VIII. 13)
Атт ...
(VIII.14)
где *м1 и tM2 — температуры по мокрому термометру, °С, соответствующие значениям
теплосодержаний;
тх и тг — коэффициенты пропорциональности, зависящие от значений tM и ба-
барометрического давления р^ (табл. VIII.3).
Расчет камер орошения производится с использованием экспериментальных без-
безразмерных показателей, характеризующих отношение реальных процессов тепло-
теплообмена к идеальным. Эти показатели называются коэффициентами эффективности.
Выражения для коэффициентов эффективности теплообмена применяются различ-
различными в зависимости от метода теплотехнического расчета.
* Для Кт-30 и Кт-10.
** Для Кт-200 и Кт-250.
170
Таблица VIII.3. Коэффициенты
пропорциональности т
Метод Промстройпроекта
разработан Б. В. Баркало-
вым на основании ряда экс-
экспериментальных исследова-
исследований, получил широкое рас-
распространение в проектной
практике и приведен во мно-
многих книгах по кондициони-
кондиционированию воздуха.
Расчет по методу
Е Е. Карписа приведен ниже.
Этот метод базируется на эк-
экспериментальных исследова-
исследованиях типовых камер в НИИ-
сантехники. Здесь принято,
что при идеальном процессе
конечная температура воздуха по мокрому термометру tu2 равна конечной темпера-
температуре воды tBK = tT (лист VIП.4, рис. 3). При этом применяются следующие безраз-
безразмерные коэффициенты эффективности полного теплообмена при процессах:
политропических
о а?
а а?
760
745
730
715
Значение т при ^м, °С
5
0,89
0,90
0,83
0,94
10
0,698
0,71
0,718
0,73
15
0,67
0,678
0,693
0,70
20
0,685
0,692
0,708
0,71
25
0,73
0,735
0,75
0,756
28
0,764
0,77
0,782
0,79
? = 1 —
t
L
«.1
изоэнталышческих
L,-
(VIII. 15)
(VIII. 16)
'м!
Одновременно с этим используется так называемый универсальный, пригодный
для любых процессов, коэффициент эффективности
?'= 1 —
•с2"
м2
(VIII. 17)
Для изоэнтальпических процессов Е' — ЕА.
Уравнения для коэффициентов эффективности в зависимости от массовой скорости
vy и коэффициентов орошения установлены следующие:
?=yK»Y)V; (VIII. 18)
E' = A1(vy)riiKli; (VIII. 19)
Коэффициенты и показатели степени в формулах (VIII. 18) — (VIII.20) зависят от
числа рядов форсунок г, диаметра форсунок йф, плотности их расположения и харак-
характера процесса обработки воздуха.
Массовая скорость воздуха определяется по формуле
Для типовых камер значения Е, ЕА и Е' приведены в табл. VIII.4.
При расчете типовых камер заданной производительности по воздуху применяют
совместное решение уравнений по формулам (VIII. 15) — (VIII. 17), (VIII. 18) —
(VIII.20) и (VIII. 12) — (VIII. 14). При этом используют значения величин из
табл. VIII.4.
Необходимая производительность форсунки в кг/ч при известном количестве их
п и расчетном количестве воды W
% = ~. (VIII. 22)
171
СО <Т>
О) оо
00 t^
о о
л
о о о о
о о о о
a> сп t^- ю
dodo*
о о о о
о о о о
—| CN Ю
00 00 f~- t^-
o'oo'o
00 CD 00 СО
t^ t^. CD i^.
л
о о о о
t^- -н t^. 00
00 О5 00 00
о о о о
оо Ст) оо оо
(ООЮСО
оо а> оо оо
о о о о
л
оо
о
о •
О5
о"—1
со
л
•е-
•е-
00 О>
NO
t
Я
S <NO
NO
V
р.
С
172
Расход воды, поступающей извне №х (например, из холодильной станции), при
процессах охлаждения составляет
Гх = ^ . (VIII.23)
Последовательность расчета камер орошения при различных исходных данных
приведена в табл. VIII.5.
Таблица VIII.5. Схемы расчета камер орошения при политропических
процессах с охлаждением и осушением воздуха
Исходные данные
Схема 1
Барометрическое давление рбар;
начальное состояние воздуха:
tc], /1( tMl; конечное состояние
воздуха: tc2, /2, tu2\ количество
воздуха L, в кг/ч, температура во-
воды, подаваемой из холодильной
станции, tx; конструктивные по-
показатели: z, n, d$
Схема 2
Барометрическое давление /?бар; на-
начальное состояние воздуха: tcl, lv
/м1; конструктивные показатели
камеры орошения; давление перед
форсунками рф, /вн, количество
воздуха L в кг/ч
Искомая
величина
Q
vy
?'
?, р
<н.к
и ^в.н
W
<7Ф
г
vy
9Ф
W
ц
?
?'
м2 И
'вк
и
?}
Формула
(VIII. 12)
—
(VIII.21)
(VIII. 17)
—
(VIII.13) и
(VIII. 15)
(VIII. 13)
(VIII.22)
(VIII.23)
(VIII.21)
•—
(VIII.22)
(VIII. 13)
—
—
(VIII. 15) и
(VIII.14)
—
VIII.17
—
Лист,
рисунок
—
VIII.4,
рис. 1
—
—
—
—
—
XVIII.4,
рис. 2
—
VIII.4,
рис. 2
—
—
—
—
По диаг-
диаграмме
I—d
По диаг-
диаграмме
I—d
Таблица
I7111 Л
VJI1.2
—
—
VIII.4
—
—
—
—
—
—
—
VIII.4
VIII.4
VIII.3
—
—
—
Пример VIII. 1. Рассчитать камеру орошения типового центрального кондицио-
кондиционера Кт-40 по методу Е. Е. Карписа. Исходные данные: L — 42 000 кг/ч, рбар —
~ 760 мм рпг. ст., начальные и конечные параметры воздуха: tcl =¦ 32° С, fMl =
= 21,5° С, /г = 14,95 ккал/кг, ^ = 40%, dx = 11,92 г/кг, tc2 = 16° С, tu2 = 15° С,
h = 10 ккал/кг, ф2 = 90%, d2 = 10,22 г/кг. Температура воды, подаваемой из хо-
холодильной станции, tx= 7° С.
Определить необходимую величину коэффициента орошения \i, начальную /вн и
конечную ?вк температуры распыляемой воды, а также количество охлажденной и
рециркуляционной воды Wx и Wp.
173
Руководствуясь схемой 1, приведенной в табл. VIII.5, производим расчет:
по формуле (VIII. 12)
Q = 42 000 A4,95 — 10) = 208 000 ккал/ч;
по табл. VIII.2
FK = 4,17 м2, г = 2; п = 192 шт. (при плотности 24 шт/м2-ряд)',
по формуле (VIII.21)
по формуле (VIII. 17)
32-21,5
По табл. VIII.4 с учетом поправочного множителя &попр — 0,955 табличное зна-
' 0 905
чение ?табл == n'qrt- = 0,95. При d$ — 3,5 мм соответствующее значение Етдбд —
= 0,92 и fA = 1,3.
Тогда Е = 0,92 • 0,955 = 0,88.
Из формулы (VIII. 13)
/ -t , h-h _t , 14,95-10 _,
'в.к ~" 'в.н Г[ гв.и "т [~з в.н ~г d'01 •
Подставляя в формулу (VIII. 15) значение ?=0,88 и выражение, полученное
для fBK, находим
— 3,81
гв.н- *М1 1_? - ^1>0 1 -0,88
Отсюда
#в.н = 9>8°с и ^в.к= 9,8+ 3,81 = 13,61° С.
Из формулы (VIII. 13)
W = 1,3 • 42 000 = 54 600 кг/ч;
по формуле (VIII.22)
54 600 о0_ ,
9ф = 192 = 285 лсе/««;
по графику (лист VIII.4, рис. 2) при d$ = 3,5 лж, <7ф = 285, рф = 2,1 кгс/см?;
по формуле (VIII.23)
- 20800° 31400 кг/,.
13,61-7
Количество рециркуляционной воды
Wp = 54 600 — 31 400 {st 23 200 кг/ч.
Пример VIII.2. Определить параметры воздуха tc2, ф2, /3, йг и конечную температу-
температуру воды tBK после камеры орошения Кт-40 с форсунками с/ф = 5 мм в количестве
я = 144 шт. (плотность 18 шш/м2 -ряд) при рф = 1,5 кгс/см2. Начальная температура
распыляемой воды tBH— 10,5° С. Количество воздуха L = 46 000 кг/ч. Началь-
Начальные параметры воздуха: р& = 760 мм pm. cm; tcl — 32° С; 1Х = 14,95 ккал/кг,
q>! = 40%, dx = 11,92 г/кг, ^м1 - 21,5° С.
174
Руководствуясь схемой расчета 2 (табл. VIII.5), определим значения необходимых
величин:
по формуле (VIП.21)
PV= 3600 Т, 17.
по графику (см. лист VIII.4, рис. 2)
<7ф — 400 кг/ч;
из формулы (VIII.22)
W = 400 ¦ 144 = 57 600 кг/ч;
по формуле (VIII. 13)
57 600
по табл. VIII.4
? = 0,765; Е' = 0,82;
из формулы (VIII. 15)
A?
из формулы (VIII. 14)
в.к в.н ~Т"
Учитывая, что перепад температур холодной воды обычно ограничивается 3—5° С,
при нахождении коэффициентат (по табл. VIII.3) предварительно принято ^вк =
= 13,5° С. После подстановки известных значений величин получим:
tM2 = 2,58 + tB K;
0,7-21,5-0,68 B.58+ *ВЛ)
/в к = 10,5 + f^5 '
Отсюда
tBK = 13,7° С; tu2 = 2,58 + 13,7 = 16,26° С.
По / — d-диаграмме
/2 = 10,88 ккал/кг.
Из формулы (VIII. 17)
'с2 = ;м2 + Cd - *ui) (J - ?') = J6.26 + C2 - 21,5) A - 0,82) = 18,2° С.
По диаграмме
Ф2 = 83%; йг = 10,9 г/кг.
Количество тепла по формуле (VIII. 12)
по воздуху
Q = 46 000 A4,95 — 10,88) - 187 200 ккал/ч;
по воде
Q = 57 600 A3,7 — 10,5) = 184 300 ккал/ч.
Расхождение составляет 1,5%.
Аналогично производится расчет, если задано количество отводимого тепла, коли-
количество и начальные параметры воздуха, а требуется определить конечные параметры
воздуха, температуру и расход холодной воды.
Часовой расход воды в кг/г, добавляемой в баки камер орошения при увлажнении
воздуха, может быть определен по формуле
Wm = LAd, (VIII.24)
где Ad — разность влагосодержаний воздуха, обрабатываемого в камере, г/ч;
L — производительность камеры по воздуху, кг/ч.
175
Максимальные значения Arf при изоэнталышчсском увлажнении наружного воз-
воздуха обычно не превышают 7—8 г/кг сухого воздуха в зимний период и 9—10 гЫг в
летний.
Аэродинамический расчет камер орошения выполняется посла
теплотехнического расчета. При регулировании по оптимальным режимам и, в некото-
некоторых случаях, при изоэнтальпической обработке через камеру орошения пропускается
только часть воздуха, а остальной проходит по обводному каналу.
Схема рекомендуемого обвода камеры орошения и регулировочная характеристи-
характеристика * представлены на листе VII 1.4, рис. 5 и 4.
Указанная схема обеспечивает регулирование по оптимальным режимам при про-
пропуске по обводу от 5 до 50% общего количества воздуха.
Соотношение количества воздуха определяется по зависимости
= АГ,
(VIII. 25)
где
А — аэродинамический фактор;
р — геометрический фактор;
LQ и LK — количество воздуха, проходящего по обводному каналу и через камеру.
/ Г \0-5
А= US-
где ^и^к — коэффициенты сопротивления соответственно обводного канала при пол-
полностью открытом клапане и камеры орошения;
FQ и FK — поперечные сечения соответственно обвода и камеры.
Регулировочная характеристика построена при А = 5,2; Г = 0,428.
Расчетные показатели при двух значениях факторов А и Г приведены в табл. VIII.б
Табл и
Конди-
Кондиционер
Кт-30
Кт-40
Кт-60
Кт-80
Кт-120
ж*
3,34
4,17
6,81
8,52
13,65
ца VIII.6.
?к
28,9
28
30
29,5
30
Ftt, м*
1,67
1,67
3,4
3,4
3,4
Расчетные показатели обвода камер орошения
г
0,504
0,404
0,5
0,4
0,25
А
4
5
6
4
5
6
4
5
6
4
5
6
4
5
6
2,01
2,52
3,02
1,62
2,02
2,42
2
2,5
3
1,6
2
2,4
1
1,25
1,5
со
о
10
8,5
7,5
15,3
13,2
11,7
20
17,1
15
30,8
26,6
23,5
60
53
48
со
о
а>
20
21,5
22,5
24,7
26,8
28,3
40
42,9
45
48,2
53,4
56,5
60
67
72
Размеры обводного
канала (лист VII 1.4.
рис. 5), мм
1003
1003
1003
1003
1003
ь
1655
1655
3405
3405
3405
h
1800
1800
1803
1800
1800
* И. Р. Щекин, Н. Д. Мирончук. Регулирование расхода воздуха, про-
проходящего по обводному каналу камеры орошения, «Водоснабжение и санитарная
техника», 1973, № 4.
176
Количество воздуха, проходящего по обводному каналу и через камеру орошения,
L° = TTAT> (VIIL27)
1 (VIIL28)
где LH = Lo + LK.
Аэродинамическое сопротивление камер орошения двухрядных кондиционеров Кт
в кгс/м2 определяется по формуле
Як = ?к~-. (VIH.29)
где ук — скорость воздуха в поперечном сечении камеры, м/с;
?к — коэффициент местного сопротивления оросительной камеры (по данным
табл. VIII.6);
Y — объемная масса воздуха, кг/м^;
g — ускорение свободного падения, м/с2.
Воздухоохладители поверхностные
Кроме камер орошения, в центральных кондиционерах для целей охлаждения и
одновременного охлаждения и осушения воздуха применяются воздухоохладители
поверхностные, питаемые холодной водой.
Выпускаемые промышленностью воздухоохладители поверхностные неорошаемые
комплектуются из базовых стальных теплообменников двух типоразмеров по высоте:
одиометровых и полутораметровых. Ширина всех теплообменников 1655 мм. Наруж-
Наружный диаметр трубок теплоотдающей поверхности 22 х 4, внутренний — 18 мм. Ореб-
рение в настоящее время производится из спирально-навитой, гофрированной сталь-
стальной ленты толщиной 0,5 мм (с оцинковкой), высотой 10 и шагом 4 мм. Расположение
труб коридорное в один, два и три ряда по глубине. Для воздухоохладителей приме-
применяются теплообменники с двумя и тремя рядами трубок по ходу воздуха. Теплообмен-
Теплообменники многоходовые с последовательным соединением горизонтальных пучков труб по
высоте теплообменника. Техническая характеристика теплообменников приведена в
табл. VI П.7.
Соединение теплообменников между собой по холодоносителю выполняется парал-
параллельно, последовательно или последовательно-параллельно в зависимости от расхода
холодоносителя и принятой скорости его в трубках. По отношению к воздуху движе-
движение холодоносителя противоточное или перекрестное. Давление воды в теплообменни-
теплообменниках не более 8 кгс/см2.
Воздухоохладители комплектуются каплеуловителями шестиповоротными. Выпав-
Выпавший конденсат собирается в бак с двумя патрубками: верхний dy = 65 мм для перели-
перелива, нижний dy = 80 мм для слива воды из бака.
Компоновка воздухоохладителей представлена на листе VIП.5, техническая ха-
характеристика приведена в табл. VIII.8.
Заштрихованные на плане теплообменники не устанавливаются для 4, 5 и 6-ряд-
ных воздухоохладителей. Для кондиционеров Кт-120 и Кт-200 по высоте устанавли-
устанавливаются три теплообменника.
Основными достоинствами поверхностных воздухоохладителей является возмож-
возможность сухого охлаждения воздуха до любой температуры выше точки росы в зависимос-
зависимости от температуры холодоносителя; упрощение системы холодоснабжения, выполняе-
выполняемой по закрытой схеме, возможность применения холодоносителя с температурой за-
замерзания ниже 0° С; возможность использования в холодный период года секций воз-
воздухоохладителей в качестве воздухонагревателей.
Расчет процесса охлаждения и осушения воздуха
в оребренном поверхностном воздухоохладителе, построенного на / — d-диаграмме,
представлен на листе VIII.6, рис. 1. Начальное состояние воздуха определяется точ-
точкой 1, конечное — точкой 2. Продолжение прямой 1—2 до пересечения с кривой <р =
^ 100% дает точку 3. Температура в точке 3 равна средней суммарной интегральной
температуре наружной поверхности t3 = tmB. Прямая /—3 характеризует процесс,
отнесенный к этой температуре. Дифференцированно процесс /—3 представлен прямы-
им 1—4 и /—5, характеризующими изменение состояния воздуха при контакте его
177
^ о?,
ю
о
о.
0>
о
КОНДИ1
ДЛЯ
а
о
я
?
ч
с
«3
а
к
н
о
о.
со
fr-
free
о.
се
X
к
S
ВС
«О
н
VIII./
го
К
Таб
о
э о
о г
S; °„
со М ^
С %га
с Н §
5я
&|
о.
о
№
н
чес
я
Кол
CJ
н
ё
§
с;
ходов
исло
™
S
о
я
о
о
о
Q
2 со
м н
о
с
я
хо
U *
о
. я
я
тообме*
со
Н
СО CN 00
т^ ст} со
о о о
о о о
о о о
ООЮтС
f~_ т^н _
CN Ю 00
СМ 00
СО —1 —I
ю ою
со со а»
CN ч*1 СО
со
-ч СМ СО
я
CQ
о
о.
ь
ш
о
к
00 СО -Ф
-Ф CD ¦*
-J CN ¦*
о о о
о о о
о о о
00 00 00
—| см со
¦* 00 CN
СО
СМ 00
ю ою
ю ою
со t^ о
ю
со
-ч CN СО
я
§
(~
(D
2;
03
си
о
Ьо
•
—•
>
о
S
ров Кт (
<и
S
о
S
я
е(
о
в;
ч
3
ж
и
о
X
а.
я
о
с
.
ч
адит
ч
X
§
X
п
§
cd
S
о
S
с
<и
cd
8-
X
«
cd
о
си
Я"
S
X
н
об
VIII.
я
S
ч
ю
СО
га
о
о
та
S
X К ffl
jtf Я ^
Площадь
вого сече!
для прохс
воздуха,
. га
л п
о 2°
О с0
11
о ^
с§
а
о
я
1
о
о
с
те]
о
в
о
со
ЕГ
к.
о
fcsf
х:
п
8.
н
со
S
я
Си
о
X!
3
я
&
со
55
о
я
о
1 О
я га
4 о
1
S
э
о
?
э
3
X
2
1
о.
СО
И
•рядн:
1
о.
со
3
к
д.
О)
1
о ою о о ю
ОО Ю CN СО СО О5
¦* со оо —1 со -чр
-ч ^- —. CN CN CN
1,44
ОО^ЩСОЮ'*
~ f~- CN 00 СО 00
СМ СМ СО СО -чГ ¦*
1 1 I ! 1
! 1 М 1 1
| <М ¦* CN -ф СО
¦* CM j -ф СМ
-ф 1Л СО t^ 00 О
щ
178
1695
1925
2290
2530
2765
2975
1,83
•* (N О О) N Ю
СМ СО ч*1 Tf Ю СО
| —< СМ .— СМ СО
OJ _* | csj _ ]
j _< СМ —1 СМ СО
с.-1«-|
¦*ю со t^oocn
о
ь
О О 1П О О О
см со сп о со со
со со со ** -* ю
2,88
СП СО ¦* СО ¦* СМ
СО •* Ю СО С~- 00
¦"* Ю СО Г-- 00 СП
1 1 1 1 1 1
ПИП
| ¦* оо •* оо ?^
»¦* j 00 ^ j
** Ю СО t4- 00 С75
Кт-60
ою о о дю
со en тг см со со
t-» »-1 CD -Ф 00 СО
СО •* •* in Ю CD
3,66
СО СП 1П CD CM t"^
Ю 00 CM CD О CO
Ю CD 00 CD *-« CM
| CM ¦* CM f CO
¦* CM j ^ O} |
j CM *st< CM ч*1 CO
¦* Ю CO t> 00 CO
Кт-80
о ю in юш со
CM CM t^ CO CO O)
00 Ю CM Tf —< f-
1П CD t4- 00 СП О)
5,76
CO CO CM СП 00 СП
t^- in со оо со rf
00 О CM -Ф CO 00
00 •—i СО Ю t^ СТ)
00 -Ф 1 00 ^ \
] СМ -Ф СМ ¦* СО
¦* СМ | ¦* СМ |
'tintONCOO)
Кт-120
179
LO
ю
ю
о
оо
ю
ел
о
ел
сО
СП
о
СО
со
LO
ОО
см
см
8
8
о
оо
о
ю
СП
см
СП
о
¦—1
со
о
см
см
о
СО
СО
ю
О Ю О Is- О О
»—• СП СМ Ю •—> СО
•—« см о оо сп со
О —< СО ¦«*< СО 00
Площа
вого с
ДЛЯ П]
возду
§8*
ОТ Я С
gg-S
00 N СО (N О СП
(О СО О (N ¦* Ю
о t- in со о t~-
-ч со со ет см ^
^1 ^н --1 —. СМ СМ
¦* —I оо оо ю с)
со со оо см ю оо
со со сг> со со ^)
*-• —| —| СМ СМ СМ
щ « (О « м
I 2 <о I
00 "* 00 ^
СО СО СО СО СП
СО СО |
N Ю П CO (D rf
¦* <n о •* ci c5
СО С^ 00 О —| СМ
(О О Ч* О) Й N
—| СМ СМ СМ СО СО
to cn оо см оо
^ to 2J со
со 5з со 2 S2
Д «о 2 «
(О N 00 О)
200
50
180
Лист VIII.5. Компоновка поверхностных воздухоохладителей для конди-
кондиционеров:
/ _ Кх-30 и Кт-40 (размеры в скобках для Кт-40); 2 — Кт-60 и Кт-80 (размеры в скоб-
скобках для Кт-80); 3 — К.т-120 и Кт-160; 4 — Кт-200 и Кт-250.
181
0,1 0,2 0,3 ОМ 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
Лист VIII.6. К расчету поверхностных воздухоохладителей:
/ — процесс охлаждения воздуха в ребристом воздухоохладителе на / — d диаграмме;
2 ~ зависимость коэффициента т(> от параметров Р и R.
182
с трубой при tx (у основания ребра) и ребром при tp6 (средняя температура ребра). Со-
отвегствующее изменение условий теплоперехода от воздуха со средней температурой
tf0 к поверхности ребер по сравнению с теплопереходом к гладкой трубе учитывается
коэффициентом эффективности ребра
р ^
'о — *т
Коэффициент эффективности ребристой поверхности зависит от коэффициента эф-
эффективности ребра и коэффициента оребрения k и определяется по формуле
*р.п=*р+ -Нр^-- (VIH.31)
Применяются оптимальные ребристые поверхности с коэффициентом эффективности
р
ребер зр < 0,85. Поэтому при коэффициенте оребрения kop — j— ;> 10 можно при-
принимать э- п = др.
Коэффициент оребрения базовых теплообменников кондиционеров Кт k = 12,6.
Расчеты поверхностных воздухоохладителей базируются на следующих основных
формулах:
Q = L Ui - /,) = L ¦ с'рЪ (tcl - tc2); (VIII.32)
Q = WcB (/Bк — (в н); (VIII.33)
Q = knFMcp ля|?; (VIII.34)
kn= 1 ; (VIII.35)
1 . ot>
'р.п ^в.н
Р^— . (VIII. 36)
Здесь Q — количество тепла, отводимое от воздуха, ккал/ч;
L — масса охлаждаемого воздуха, кг/ч;
/i и /а — соответственно начальное и конечное теплосодержание воздуха,
ккал/кг сухого воздуха;
W — масса холодоносителя, проходящего через теплообменники, кг/ч;
с' — удельная теплоемкость сухого воздуха, ккал/кг • °С;
св — удельная теплоемкость холодоносителя, ккал/кг • °С;
<вяи /в к —соответственно начальная и конечная температуры холодоносителя,
°С;
F — поверхность воздухоохладителя, м2;
FB а — внутренняя поверхность трубок воздухоохладителя, м2;
? — коэффициент увеличения теплообмена за счет массообмена;
kn — коэффициент теплопередачи (полный) от воздуха к холодоносите-
лю для оребренных теплообменников, ккал/м2 ¦ °С;
ан — коэффициент теплообмена между воздухом и наружной поверх-
поверхностью, ккал/м2 • ч • °С;
ав.н — коэффициент теплообмена между "внутренней поверхностью стен-
стенки трубы и холодоносителем, ккал/м2 • ч-°С;
Д^ср л — среднелогарифмическая разность температур между воздухом
и холодоносителем, °С;
(vni.37)
и Д/м — большая и меньшая разность температур воздуха и холодоносите-
холодоносителя, °С.
183
При противотоке
= tzX — tBK;
В тех случаях, когда ^ 1,7, температурный напор определяется как средне-
Д'м
арифметическая разность температур
& = 0,5 (Д/б + Ду. (VIII.38)
При перекрестном токе воздуха и воды вводится поправочный коэффициент tj),
значение которого определяется по графику* на листе VIII.6, рис. 2, как функция
вспомогательных параметров
В случае разработки новых конструкций воздухоохладителей при определении
коэффициента теплопередачи по формуле (VIII.35) следует пользоваться известными
зависимостями для ан и авн из **. Там же приведены данные для расчета воздухо-
воздухоохладителей с непосредственным испарением хладагента.
Расчет типовых воздухоохладителей заводского изготов-
изготовления производится с использованием экспериментальных данных.
Для типовых поверхностных воздухоохладителей, изготовляемых из стальных
трубок со стальным спирально навитым оребрением, при питании их холодоносите-
лем, коэффициенты теплопередачи ka и kn определяются по зависимостям, получен-
полученным Е. Е. Карписом.
При охлаждении воздуха без изменения влагосодержания и числе рядов труб
2 = 4
кя=кп = 8,36 (^)°-4V'18; (VIII.39)
при числе рядов труб г = 8
кя = кп = 8,4 (У7H>57ш0-13.
При охлаждении и осушении воздуха и числе рядов 2 = 4
kn = 8,82 (U7H>2V'22f°- °'6;
при числе рядов труб г = 8
kn = 12,8 ИH'35ш0'25Г0-0'38, (V11I.42)
где vy — массовая скорость воздуха в живом сечении воздухоохла-
воздухоохладителя, кг/м2 ¦ с;
— cl — м1
То = f температурный параметр, учитывающий влияние начальных
cl в.н
температур воздуха и воды.
Массовая скорость воздуха, кг1м% • с, определяется по формуле
(VIII.43)
7 /ж • 3600 '
где /ж — живое сечение воздухоохладителя для прохода воздуха, м2 (принимается
по табл. VIII.8);
L — расход обрабатываемого воздуха, кг/ч;
Скорость воды в трубках воздухоохладителя
W
Tp. 3600 -10 (VIII.44)
* С. С. Кутателидзе, В. М. Боришанский. Справочник по теплопе-
теплопередаче. М.— Л., Госстройиздат, 1950.
** Б. В. Баркалов, Е. Е. Карпис. Кондиционирование воздуха в про-
промышленных, общественных и жилых зданиях. М., Госстройиздат, 1971.
184
где ур — расход воды, кг/ч (определяется по формуле VIII.33);
f _ "живое сечение трубок воздухоохладителя, м2 (определяется по
табл. VIII.7 с учетом принятой схемы соединения теплообменников).
Зависимости (VIIL39)— (VII 1.42) применимы в пределах w = 0,385 -г- 1,15;
оу = 3 -s- 8; То = 0,3 -ч- 0,6.
Скорость воды в трубках назначается с учетом располагаемого давления.
При расчете поверхностных воздухоохладителей может потребоваться решение
прямой или обратной задачи.
Прямая задача состоит в определении необходимой поверхности типовых
воздухоохладителей при известных параметрах и расходе воздуха. Параметры воз-
воздуха находят в результате построения процесса охлаждения или охлаждения и осу-
осушения воздуха на / — d-диаграмме (см. лист VIII.6, рис. 1). Максимальная темпе-
температура холодоносителя (по рекомендации Е. Е. Карписа) принимается в следующих
пределах: при противоточно-перекрестной схеме tBK —t^ — @,7—^-1,5); при пере-
перекрестной схеме tBK = t 2 — Bч-3). Здесь tp2 — точка росы конечного состояния
воздуха. Перепад температур холодоносителя tBK — tBH = B-4-3). Расчет произ-
производится по приведенным выше формулам.
Пример VIII.3. Рассчитать типовой воздухоохладитель для кондиционера Кт-30
по следующим данным. Количество охлаждаемого воздуха L = 30 000 кг/ч. Началь-
Начальные параметры воздуха: рбар = 760 мм рт. cm; tcl — 32° С; !х = 14,95 ккал/кг;
dj, = 11,92 г/кг; <рх = 40%; tpl = 16,7° С; tuX = 21,5° С (см. лист. VII 1.6, рис. 1).
Конечные параметры воздуха: tc2 — 14,0° С; /2 = 9,06 ккал/кг; d2 — 9,48 г/кг;
ф2 = 95%; tp2 = 13,2° С; tM2 = 13,5° С. Холодоноситель — вода.
Количество тепла, отводимого от воздуха в воздухоохладителе, по формуле
(VIII.32)
Q = 30 000 A4,95 — 9,06) = 176 700 ккал/ч.
Площадь живого сечения воздухоохладителя по ходу воздуха при двух базовых
однометровых теплообменниках по высоте (см. табл. VIII.8) /ж = 1,44 мг. Массо-
Массовая скорость воздуха
30 000 с о , _
Vy== 3600-1,44 =5,8 *»/*'¦ с.
Расход воды согласно уравнению (VIII.33) при перепаде температур воды 3°С
Предварительно принят воздухоохладитель из шести трехрядных однометровых
теплообменников. По ходу воздуха устанавливается последовательно три тепло-
теплообменника. Обвязка теплообменников выполняется с последовательным движением
холодоносителя в двух теплообменниках, расположенных по высоте. В этом случае
скорость воды в трубках одного усредненного хода с живым сечением 0,00438 м1
(габл. VIII.7)
58 900
Ш ~~ 3600 • 0,0438 -З-Юз -
При перекрестном движении воздуха и воды
'в.к = 'Р2 - 2'5 = 13'2 - 2>5 = Ю,7° С.
Начальная температура воды при принятом перепаде составит
*в-н = 10,7 —3 = 7,7° С.
Величина температурного критерия
у 'ci-li 32-21,5
'cl гв.н 6l '>'
185
Таблица VIII.9. Зависимость функции Z
м
0,01
0,05
0,1
0,2
0,5
1
2
3
Значения Zo
0,033
0,033
0,033
0,033
0,033
0,033
0,033
0,033
0,032
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
0,09
0,08
0,33
0,28
0,28
0,28
0,28
0,26
0,25
0,23
0,16
0,5
0,39
0,39
0,38
0,38
0,36
0,34
0,29
0,18
0,6
0,45
0,44
0,44
0,43
0,41
0,37
0,31
0,2
Коэффициент полной теплопередачи по формуле (VIII.42)
in Я К ft0»35 1 1 сг0
, 1Z,O • Э,О • 1,10
k =
ОD3о
= 34 ккал мг • ч • С.
Средняя логарифмическая разность температур по формуле (VI 11.37)
32—10,7-A4 — 7,7)
2,3 lg
21,3
63
= 12,3° С.
Вспомогательные параметры для определения поправочного коэффициента на
перекрестное движение воды и воздуха
32 — 7,7
32 — 14
-0.187.
По графику на листе VIII.6, рис. 2 коэффициент г|з = 0,93.
Необходимая поверхность воздухоохладителя согласно выражению (VIII.34)
F =
176 700
34 • 0,93 • 12,3
= 456
По табл. VIII.8 наибольшая поверхность девятирядного воздухоохладителя равна
488,4 м2, что больше требуемой по расчету на 7%.
С целью уменьшения расчетной поверхности охлаждения принимаем воду с более
низкой температурой:
Средняя легарифмическая разность температур
32-8~A4-5)
2,3 lg
24
= 15,3° С.
Вспомогательные параметры для определения поправочного коэффициента на
перекрестное движение холодоносителя и воздуха
По графику на листе VIII.6, рис. 2 коэффициент^ = 0,98.
Величина температурного критерия
f 32,0-21,5
У°~ 32-5 -09'
* Здесь и в остальных примерах согласно указаниям, приведенным выше, при
вычислениях принята максимальная скорость 1,15 м/с, а недействительная—1,24 м/с.
186
.чения М и N
N, равном
0,3
0,56
0,55
0,54
0,53
0,5
0,44
0,36
0,2
, | ...
0,63
0,62
0,61
0,6
0,57
0,51
0,39
0,2
0,7
0,69
0,68
0,67
0,63
0,55
0,39
0,2
1,6
0,8
0,79
0,78
0,77
0,72
0,62
0,46
0,2
2
0,86
0,86
0,85
0,83
0,78
0,68
0,46
0,2
3
0,95
0,94
0,94
0,93
0,89
0,77
0,49
0,2
5
0,99
0,99
0,98
0,98
0,94
0,8
0,5
0,2
Коэффициент теплопередачи
, 12,8.5,8°'35.1,150'25
= 35,5 ккал/м* • °С.
О.ЗЭ0'38
Необходимая поверхность воздухоохладителя согласно выражению (VIII.34)
176 700
F =
35,5 • 0,98 • 15,3
= 332 м*.
По табл. VIII.8 принят воздухоохладитель в 7 рядов из двух трехрядных и четы-
четырех двухрядных теплообменников общей поверхностью 380,6 м2.
Таким образом, незначительное понижение начальной температуры воды дало
возможность уменьшить число рядов труб по ходу воздуха с 9 до 7.
Обратная задача состоит в определении конечных параметров воздуха
и начальной или конечной температуры холодоносителя при заданных размерах
воздухоохладителей по следующим уравнениям:
конечная температура воздуха, °С, по сухому термометру
~~ 'в.н)
конечная энтальпия воздуха, ккал/кг,
конечная температура воды
(VIII.45)
(VIII.46)
(VI И.47)
где Zo =
O~(\-M)N
М
WcB
N =
Lc'
Зависимость функции Zo от величин М и N приведена в табл. VIII.9.
Пример VIII.4. Определить конечные параметры воздуха в количестве L =
28 000 кг/ч, охлаждаемого в воздухоохладителе шестирядном из четырех трехряд-
их теплообменников (для Кт-30), поверхностью F = 325,6 м2, с живым сечением
ля прохода воздуха /ж = 1,44ж2 и средним сечением одного хода трубок fTp =
- 0,00438 м% (см. табл. VIII.7 и VIII.8).
Начальные параметры воздуха: /с1 = 32°С; /х = 14,95 ккал/кг; ^=11,92 г/кг;
= 40%; /р, = 16,7°С; /м1 = 21,5°С.
Холодоноситель — вода в количестве W = 60 000 кг/ч с начальной температурой
вн — ° *"•
Массовая скорость воздуха в живом сечении теплообменника
L 28 000 к„о / 2
3600/й
3600- 1,44
с'
187
Скорость воды в трубках при параллельном присоединении теплообменников
к трубопроводу
_ 60 000 -
W ~~ 3600 • 0,00438 • 4 ~" ' М'°'
Значение температурного критерия
Г - 32-21,5 _Л/|АК
1 ° 32-6 ~Ul4UD>
Коэффициент полной теплопередачи по формуле (VIII.41)
kn = 8,82 • 5,420'29 • 0.950'22 • 0,405-°'6 =- 24,4 ккал/м* ¦ ч- °С.
Поправочный коэффициент для перекрестного движения воды и воздуха пред-
предварительно с последующей проверкой принимаем ty = 0,95.
Значение коэффициента увеличения темплообмена за счет массообмена ориентиро-
ориентировочно | = 1,3 с последующей проверкой.
Вспомогательные величины:
28 000-0,24-1,3
м = еоооо-1 = 0> 14б'
24,4-325,6-0,95
28 000 -0,24- 1,3 ~и'о/*
По табл. VIII.9 находим Zo = 0,56.
Состояние воздуха и температура воды после теплообменников:
по формуле (VIII.45)
tc2 = 32 — C2 — 6) 0,56 = 17,4° С;
по формуле (VIII.46)
/2= 14,95 — 0,24. 1,3C2 — 6H,56= 10,41 ккал/кг;
по формуле (VIП.47)
tBK = 6 -f C2 — 6) 0,146 • 0,56 = 8,1° С.
Перепад температур воды 8,1 — 6 = 2,1 ° С.
Проверка:
Q = 28 000 A4,95 — 10,41) = 127 000 ккал/%
Q = 60 000 (8,1 — 6) = 126 000 ккал/ч.
Погрешность — менее 1 %.
t _ _ 14,95-10,41
5 0,24C2—17,4) ' '
что соответствует ранее принятому значению | = 1,3 с допустимой погрешностью
Параметры:
Р= 32"~ 17'4 0 ==. п _ 8,1—6 ^
~ 32—6 "" 32 — 17,7
По графику на листе VIII.6, рис. 2 коэффициент г|) = 0,99, что больше принятого,
т. е. расчет произведен с некоторым запасом.
Гидравлическое сопротивление проходу воды, кгс/м*, по формуле Л. Ф. Красно-
Краснощекое а *
nm0.8 ^1,85
Я = 26,85 —221 10«, (VIH.48)
* Л. Ф. Краснощекое. Расчет и проектирование воздухонагревательных
установок для систем приточной вентиляции. Л., Стройиздат, 1972.
188
, ^е т — количество ходов для прохода теплоносителя в каждом теплообмен-
теплообменнике;
d — внутренний диаметр присоединительных патрубков элементов, мм,
п — количество последовательно соединенных по холодоносителю тепло-
теплообменников;
W — расход холодоносителя через последовательно соединенные теплообмен-
теплообменники, м3/ч.
Типовые секции подогрева
Воздухонагреватели центральных кондиционеров Кт комплектуются из базовых
однорядных, двухрядных и трехрядных теплообменников высотой 1 и 1,5 м *.
Глубина одного ряда воздухонагревателей для кондиционеров Кт-30 — Кт-160
равна 250 мм, для Кт-200 и Кт-250 — 503 мм. Различаются воздухонагреватели без
обводного канала и с обводным каналом. Техническая характеристика воздухонагре*
вателей приведена в табл. VIII. 10, а схемы компоновок из базовых теплообменников
на листе VIII.7, рис. 1. Теплообменники каждой вертикальной группы одного ряда
воздухонагревателя соединяются между собой по теплоносителю параллельно
(схемы № 1—№ 8) или последовательно (схемы № 1а—№ 8а), в зависимости от
располагаемых давлений. Вертикальные группы теплообменников одного ряда со-
соединяются между собой параллельно. Ряды теплообменников по ходу воздуха могут
соединяться между собой по параллельной, противоточной и прямоточной схемам
(лист VIII.7, рис. 2). Для первого подогрева обычно применяется параллельная схема
с отдельным регулирующим клапаном для каждого ряда (по ходу воздуха), что обес-
обеспечивает более надежную защиту от замораживания без пропуска части воздуха
через обводной канал.
Число рядов трубок по ходу воздуха может изменяться от 1 до б (при начальных
температурах воздуха до — 40° С), что достигается соответствующей компоновкой
однорядных, двухрядных и трехрядных теплообменников.
Воздухонагреватели первого подогрева с клапаном в обводном канале предусмат-
предусматриваются в тех случаях, когда невозможно обеспечить регулирование степени подо-
подогрева воздуха по теплоносителю без понижения температуры охлажденной воды
ниже уровня, при котором включается автоматика против замораживания.
Секции второго подогрева почти во всех случах принимаются без клапана в об-
обводном канале с регулированием подогрева воздуха по теплоносителю.
Регулирующие клапаны включаются последовательно от одного датчика темпе-
температуры в соответствии с типовыми схемами автоматики и должны быть защищены
от загрязнения установкой фильтра для очистки воды. Устанавливаются регулирую-
регулирующие клапаны только на прямом горизонтальном участке трубопровода при верти-
вертикальном положении привода. Перед клапаном и после него предусматриваются пря-
прямые участки диаметром, равным условному проходу клапана и длиной не менее
пяти диаметров.
Для повышения надежности работы регулирующих клапанов их рекомендуется
устанавливать на обратном трубопроводе, при условии, что давление в подающем
трубопроводе теплосети не выше 8 кгс/см2. В верхних точках обвязочных трубопро-
трубопроводов предусматривается выпуск воздуха через проточные воздухосборники, в низ-
низших — тройники с пробками или пробочными кранами.
Расчет воздухонагревателей при проектировании выполняется
по следующим исходным величинам: общее количество нагреваемого воздуха; началь-
начальная и конечная температура воздуха; начальная температура воды; высшая и низ -
шая допустимые конечные температуры воды и техническая характеристика тепло-
теплообменников и воздухонагревателей (табл. VIII.7 и VIII. 10).
Высшая допустимая температура воды на выходе из секций первого подогрева
должна быть равна+70° С; из секций второго подогрева — в зависимости от схемы
узла смешения.
Низшая допустимая температура воды на выходе из секций: первого подогре-
подогрева +25° С (по условиям предотвращения замораживания); второго подогрева+5° С,
но не ниже конечной температуры воздуха.
Воздухонагреватели, как правило, следует принимать без обводного клапана.
В тех случаях, когда конечная температура воды при данной поверхности воздухо-
* См. параграф «Воздухоохладители поверхностные».
189
Таблица VIII. 10. Техническая характеристика воздухонагревателей
Тип кондицио
нера
№ схемы по
по листу VIII. 7,
рис 1
Количе
ство ря-
рядов тру-
трубок в
теплооб-
теплообменнике
Количество базовых
теплообменников
высотой, м
1.5
Поверхность
теплоотдачи
F, м2
Живое
сечение
для про-
прохода воз-
воздуха, мг
Масса, кг
Кт-30
3—За
Кт-40
3—За
Кт-60
4—4а
Кт-80
4—4а
Кт-120
5—5а
Кт-160
6—6а
Кт-200
7—7а
Кт-250
Кт-40
3—За
Кт-60
Кт-120
4—4а
Кт-160
5—5а
Кт-200
5—5а
Кт-250
7—7а
Без обводного канала
55,6
108,9
162,8
69,6
137,3
205,2
112,9
219,6
327,4
141,4
276,7
412,6
226,4
441,6
686,7
282,9
555,8
827,9
341,3
667,2
995,0
426,4
832,3
1240,1
С обводным каналом
41,8
82,8
123,8
55,6
108,9
162,8
84,9
166,9
249,0
112,9
219,6
327,3
169,9
333,9
497,9
226,6
441,7
661,6
256,2
502,1
748,2
341,3
667,2
994,1
1,44
1,83
2,88
3,66
5,76
7,24
8,7
10,86
1,09
1,44
2,18
2,82
4,36
5,76
6,54
8,64
318
500
682
324
616
894
630
994
1358
793
1229
1686
1205
1945
2895
1521
2393
3304
2055
3117
4227
2489
3846
5213
233
366
505
307
484
666
463
751
1009
681
966
1331
999
1620
2105
1180
1880
2580
1600
2480
3257
2055
3145
4070
190
А»/
NS5
©
N22
3
\
J
i
-5
1
Параллельная
Прямоточной
L
- ¦ ¦
г
г
-1
1
1
с
г™
L
J
1
те
3
3
3
-1
Протидоточная
теплообменников
_i
—i
Лист VIII.7. Схемы соединения:
— теплообменников в одном ряду (секции) воздухонагревателя (см. табл. VIII. 10); 2 — по-
»» следовательно установленных по воздуху рядов (секций).
191
нагревателя оказывается ниже допустимой, часть воздуха перепускается через кла«
пан обводного канала.
Основные расчетные зависимости:
Q = Lcp(t2 — tj; (VIH.49)
Q^\V(x'— т*); (VIII. 50)
Q = Fk[ T/ + T" - ~^~) ; (VIII.51)
k — a(vy)nwr; (VIII.52)
ЗбООД,
3600 • 10:Yro '
(VIII. 54)
где
Q — количество тепла, расходуемого на нагревание воздуха, ккал/ч;
L — количество воздуха, кг/ч;
ср — удельная теплоемкость воздуха, ккал/кг • °С;
W — расход теплоносителя (воды), кг/ч;
tt и t2 — начальная и конечная температуры воздуха, °С;
т' и х" — начальная и конечная температуры теплоносителя, °С;
k — коэффициент теплопередачи воздухонагревателя, ккал/м2- ч ¦ °С;
F — теплоотдающая поверхность воздухонагревателя, мг;
щ — массовая скорость воздуха в живом сечении воздухонагревателя,
кг/м2 • с;
/ж — живое сечение воздухонагревателя, м2;
w — скорость воды в трубках воздухонагревателя, м/с,
fTp — площадь для прохода воды в трубках, м2;
а, п, г — постоянные, входящие в формулу (VIII.52) и принимаемые по
табл. VIII. 11.
Таблица VIII.11. Значения
Теплообменник
Однорядный
Двухрядный
Трехрядный
а, п, г
а
15
13,5
12,8
и Ь (по
п
0,473
0,49
0,49
данным ВНИИкондвентмаша)
г
0,136
0,135
0,13
•6
0,157
0,207
0,29
Сопротивление проходу воздуха, кгс/ж3
(VIII. 55)
Дй = ъ (try) .
Значение постоянной Ь приведено в табл. VIII.ll; т— 1,86.
Вычисленные значения коэффициентов теплопередачи и сопротивлений проходу
воздуха приведены в табл. VIII. 12 и VIII. 13.
Пользуясь формулами (VI 11.49) — (VIII.55) и данными табл. VIII.7, VIII. 11 —
VIII.13, можно определить необходимую поверхность и число последовательно
установленных воздухонагревателей, а также их сопротивление (пример расчета
VIII. 5).
В случае необходимости определения конечной температуры и расхода воды
при заданных теплообменниках и значениях других исходных величин целесообразно
пользоваться графическими методами *.
* М. И. Фильней. Теплотехнические характеристики центральных кондицио-
кондиционеров. «Водоснабжение и санитарная техника», 1972, № 10.
1G2
Таблица VIII.12. Коэффициенты теплопередачи ft, к/сал/мгч- °С,
воздухонагревателей кондиционеров типа Кт
Скорость во-
воды в труб-
трубках, м/с
од
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1.1
1,2
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,1
1.2
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1.1
1.2
3
18,4
20,2
21,4
22,3
23
23,5
24
24,5
24,9
25,2
25,6
25,9
17,0
18,6
19,7
20,4
21,1
21,6
22
22,4
22,8
23,1
23,4
23,7
16,3
17,8
18,8
19,5
20,0
20,5
20,9
21,3
21,6
21,9
22,2
22,5
Массовая скорость
4
21,1
23,2
24,5
25,5
26,3
27,0
27,5
28
28,5
28,9
29,3
29,6
19,5
21,4
22,6
23,5
24,3
24,9
25,4
25,8
26,3
26,6
27
27,3
18,7
20,5
21,6
22,4
23,1
23,6
24,1'
24,5
24,9
25,3
25,6
25,9
5
6
Од нор яд н
23,5
25,8
27,3
28,3
29,2
30
30,6
31,2
31,7
32,4
32,5
32,9
25,6
28,1
29,7
30,9
31,9
32,7
33,3
34
34,5
35
35,5
35,9
Двухрядн
21,8
23,9
25,3
26,3
27,1
27,7
28,3
28,8
29,3
29,7
30,1
30,5
23,8
26,1
27,5
28,7
29,6
30,3
30,9
31,5
32
32,5
32,9
33,3
Трехрядн
20 9
22,9
24,1
25,0
25,7
26,4
26,9
27,4
27,8
28,2
28,5
28,8
22,8
25
26,3
27,3
28,1
28,8
29,4
29,9
30,8
30,8
31,2
31,5
вс здуха
7
а я се
27,5
30,3
32
33,2
34,3
35,1
35,9
36,5
37,1
37,7
38,2
. 38,6
а я се
25,7
28,2
29,8
30,9
31,9
32,7
33,4
34
34,5
35
35,5
35,9
а я с«
24,6
26,9
28,4
29,5
30,4
31,1
31,7
32,3
32,8
33,2
33,6
34,0
в живом сечении tv. кг/м* ¦ с
8
К ЦИ Я
29,3
32,2
34,1
35,4
36,5
37,4
38,2
38,9
39,5
40,1
40,6
41,1
к ц и я
27,4
30,1
31,8
33,1
34,1
34,9
35,6
36,3
36,9
37,4
37,9
38,3
:кци5
26,3
28,8
30,3
31,5
32,4
33,2
33,9
34,4
35
35,5
35,9
36,3
9
31
34,1
36
37,4
38,6
39,6
40,3
41,1
41,8
42,4
43
43,5
29
31,9
33,7
35,1
36,1
37,0
37,8
38,4
39
39,6
40,1
40,6
i
27,9
30,5
32,1
33,4
34,3
35,2
35,9
36,5
37,1
37,6
38
38 5
!0
11
32,6
35,8
37,8
39,4
40,6
41,6
42,4
43,2
43,9
44,6
45,1
45,7
34,1
37,5
39,6
41,2
42,4
43,5
44,4
45,2
46
46,6
47,2
47,8
30,6
33,6
35,5
36,9
38,0
38,9
39,7
40,4
41,1
41,7
42,3
42,7
32
35,2
37,2
38,6
39,8
40,8
41,5
42,4
43,1
43,7
44,3
44,8
29,3
32,1
33,8
35,1
36,2
37
37,8
38,4
39
39,6
40
40,5
30,7
33,5
35,4
36,8
37,9
38,7
39,6
40,3
40,8
41,5
42
42,4
12
35,5
39,1
41,3
42,9
44,2
45,3
46,3
46,8
47,9
48,6
49,2
49,8
33,4
26,7
38,8
40,3
41,5
42,6
43,5
44,3
45
45 6
46 2
46 8
32,1
35,1
37
38,4
39,5
40,5
41,3
42
42,7
43»3
43,8
44,3
Кт-40 по
С; х" =,
Пример VIII.5. Рассчитать и выбрать схему воздухонагревателя для
следующим данным: L = 44 000 кг/ч; U = —10°С; t^ = 10° С; %' =* 150
= 70° С.
Предварительно принят воздухонагреватель с обводным каналом (заглушённый)
из двух однометровых однорядных теплообменников, соединенных последовательно
по воде (схема № За, табл. VIII 10, лист VIII.7), со следующими показателями:
F = 55,6 ла, ^ж = I 44 JM2; по табл. VIII.7 fTp = 0,00146 м2.
По формуле (VIII.49)
Q = 44 000 • 0,24 A0 — 10) = 216 000 ккал/ч.
7 5-2815
193
Таблица VIII. 13. Сопротивление проходу воздуха Дй, кгс/м2,
воздухонагревателей кондиционеров типа Кт (по данным ВНИИкондвентмаша)
Секции
Одноряд-
Однорядные
Двухряд-
Двухрядные
Трехряд-
Трехрядные
3
1,2
1,6
2,2
Массовая
4
2,1
2,7
3,8
5
3,1
4,1
5,8
скорость воздуха в живом сечении, кг/м
6
4,4
5,8
8,1
7
5,9
7,7
10,8
8
7,5
9,9
13,9
9
9,4
12,6
17,3
10
11,4
15
21,1
11
13,5
17,9
25,1
12
16
21,1
29,5
Из формулы (VI 11.50)
По формуле (VII 1.53)
По формуле (VIII.54)
44 000
3600- 1,44
2700
= 8,5 кг/м2 • с.
= 0,515 м/с.
~ 3600 • 103 • 0,00146
По формуле (VIII.52) или табл. VIII. 12
k = 15,0 • 8,50>473 • 0,5150>136 = 37,6 ккал/м2 • ч • °С.
Из формулы (VIII.51)
216 000
37,6
150 + 70 10—10
= 52 л*2.
55 6 '52
Запас в поверхности теплоотдачи —'—— 100 = 6,9%.
Ъ2
Сопротивление проходу воздуха при массовой скорости 8,5 кг/м2 -с Д/г =
= 8,45 кгс/м2 (по табл. VIII. 13).
Сопротивление проходу воды при последовательном соединении теплообменников
по формуле (VIII.48)
о дО,8 о 1,85
Н = 26,85 ' 106 = 407 кгс/м*.
40*
Фильтры воздушные
Кондиционеры Кт могут быть оборудованы сетчатыми самоочищающимися мас-
масляными фильтрами для очистки воздуха от среднедисперсной и мелкодисперсной
пыли. Они предназначены для работы при начальной запыленности воздуха до
10 мг/мг и не рассчитаны на очистку воздуха от волокнистой пыли. Во избежание
уноса капель масла обрабатываемый воздух должен поступать по всему сечению
фильтра равномерно со скоростью не более 3 м/с.
Эффективность очистки при среднедисперсной пыли — 90, при мелкодисперс-
мелкодисперсной — 65%.
Перед фасадной стенкой фильтра необходимо свободное пространство для де-
демонтажа шнека диаметром 190 и длиной 1880 мм. Длина секции фильтра (по длине
кондиционера) 440 мм. В баке имеется змеевиковый подогреватель из трубы диамет-
диаметром 15 мм, к которому подводится теплоноситель для подогрева масла.
194
Фильтры кондиционеров Кт-200 и Кт-250 снабжены двумя электродвигателями
привода типа А0Л2-21-4 мощностью 1,1 кет с 1400 об/мин.
Максимальное сопротивление фильтра по воздуху 10 кгс/м2.
При большом числе кондиционеров предусматривается установка для централи-
централизованной смены и очистка масла. Размещение центральных баков чистого и отрабо-
отработанного масла, маслослива из автоцистерн регенераторной установки и насосов долж-
должно быть согласовано с требованиями пожарной инспекции.
Разработана ВНИИкондвентмашем и ХМЗК конструкция фильтров воздушных
сухих с объемным нетканным фильтрующим материалом ФРНК для всех выпускае-
выпускаемых типоразмеров кондиционеров Кт. Эти фильтры предназначены для очистки при-
приточного воздуха при среднегодовой запыленности воздуха до 1 мг/м3 и кратковре-
кратковременной запыленности до 10 мг/м3. Эффективность очистки не ниже 80%, пылеем-
кость фильтрующего материала — 1000 г/м2. Сопротивление от 6 до 30 кгс/м%. Уста-
Установленная мощность: для Кт-30 — Кт-80 — 0,27 кет, для Кт-120 — Кт-250 — два
электродвигателя по 0,27 кет. Длина фильтров 622 мм.
При заказе фильтров по заводским каталогам дополнительно предусматриваются
камеры обслуживания, а именно: для Кт-30 — Кт-80 — по одной камере длиной
622 мм, для Кт-120 — Кт-160 — по две камеры длиной 622 мм; для Кт-200 и Кт-250 —
по одной камере длиной 1122 мм. Камеры обслуживания устанавливаются перед
фильтрами.
Все виды фильтров могут быть собраны в правом и левом исполнении.
Вентиляторные агрегаты
Основные показатели вентиляторных агрегатов приведены в табл. VIII. 14. За-
Заказ вентиляторных агрегатов необходимо производить по заводским каталогам.
Для кондиционеров полностью заводского изготовления вентиляторные агрегаты
двухстороннего всасывания устанавливаются в стальные герметичные камеры с
выхлопным и всасывающим окнами. Кондиционеры смешанного изготовления по-
поставляются с вентиляторными агрегатами без камер.
Вентиляторные агрегаты устанавливаются на основаниях с виброизоляторами
пружинного типа. Регулирование производительности вентиляторных агрегатов
одностороннего всасывания осуществляется при помощи направляющих аппаратов,
а двухстороннего — путем изменения чиста оборотов при помощи гидроустановок.
Привод направляющих аппаратов электрический МЭО-4/100. В состав гидроуста-
гидроустановки входит маслонасос с электродвигателем. Приборы автоматики, пусковая
аппаратура и датчики предусматриваются при проектировании.
Клапаны воздушные
Регулирование расхода воздуха производится при помощи воздушных одноблоч-
ных клапанов и клапанов для обводного канала воздухонагревателя.
Клапаны воздушные одноблочные при установке в плоскости поперечного сече-
сечения кондиционера присоединяются к контрфланцам, вставкам, присоединительным
секциям воздушных клапанов, а при установке в плоскости, перпендикулярной
к поперечному сечению кондиционера,— к воздушным камерам. Ширина воздуш-
воздушных камер соответствует ширине клапанов. Размер между присоединительными
фланцами одноблочных клапанов равен 253 мм.
Клапаны для обводного канала воздухонагревателя устанавливаются на возду-
воздухонагревателе в плоскости поперечного сечения обводного канала. Размер между
присоединительными фланцами клапанов для обводного канала воздухонагревателя
для кондиционеров Кт-30 — Кт-160 — 253 мм; для Кт-200 и Кт-250 — 506 мм.
Данные для выбора числа воздушных одноблочных клапанов приведены в
табл. VIII. 15. Удельная воздушная нагрузка рассчитывается в зависимости от регу-
регулировочной характеристики клапана и характеристики сети. Необходимая удельная
воздушная нагрузка на клапан может быть получена стопорением части его лопатск
при помощи ограничителей.
Привод клапанов может быть пневматический и электрический. Для кондицио-
кондиционеров Кт-30 — Кг-160 устанавливается электропривод типа МЭО-4/100; для Кт-200
и Кт-250 — МЭО-10/100 Для всех кондиционеров устанавливается пневмопривод
типа МИМ—К—250—100—0,5В.
7* 195
« g •
о о о
СО -тР Ю
даоо
см со со
о
О I
Ю I
S
СП
о оо
со to оо
PQ
m
CQDDU
CQOQU
op op oo
00 00 Ol
O5 O5 LO
I
1
ю ю о
(M <M (M
ooo
W (N !M
ooo
NINM
ooo
<<<
op op а>
сч с^ сч
ооо
CS| (M <M
ooo
<<<
O5 O3 CO
Cs) CS» CO
ooo
<<<
CD CO CO
c^i со со
ooo
-H — CO
со со-*
coco
OOO
<<<
X
X
X
X
X
о
;s§
ic га
) (?| СО
о i
СО (
со
1 Д *-^.
О О'
00 <М I
i=, о
S
196
Таблица VIII. 15. Техническая характеристика клапанов воздушных
одноблочных и их компоновка
Кондиционер
Кт-ЗЭ
Кт-40
Кт-60
Кт-80
Кт-120
Кт-160
Кт-200
Кт-250
Живое сече-
сечение клапана,
0,65
1,3
0,65
1,3
1,3
2,6
1,3
2,6
1,3
2,6
1,3
2,6
1,95
3,9
1,95
3,9
Размеры проходного сечения
клапана, мм
по длине ло-
лопаток
503
1003
503
1003
503
1003
503
1003
503
1003
503
1003
503
1003
503
1003
по ширине
кондиционера
1655
3405
5155
Количество устанавливаемых
клапанов
рекомендуемое
для воздуха
на-
руж-
ружного
1
1
1
1
1
1
2
1
1
2
рецир-
куля-
цион-
иого
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
возможн-" е
для воздуха
на
руж-
ного
I
1
1
1
1
1
1
1
1
1
рецир
куля
цион
ного
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
Примечание Рекомендуемое количество клапанов указано при расходе 100% на-
наружного и 80% рециркуляционного воздуха, для отличающихся расходов дано возможное ко-
количество клапачов
Камеры обслуживания, воздушные, выравнивания и приточные
Камеры обслуживания монтируются между рабочими секциями кон-
кондиционеров и служат для доступа к ним с целью осмотра, наладки, ремонта и экс-
эксплуатации. Длина камер для Кт-30—КТ-160—622 мм, для Кт-200, Кт-250—1122 мм.
Камера обслуживания состоит из передней и задней стенок, потолка и дна. На
передней стенке предусмотрена герметическая дверка, электросветильник гермети-
герметический внутренний, четыре муфты для установки контрольно-измерительных прибо-
приборов и экранирующие козырьки (с внутренней стороны) для защиты приборов от теп-
теплового излучения.
Камеры воздушные служат для смешивания различных потоков воз-
воздуха, а также выполняют функции камер обслуживания. На гередней стенке распо-
расположены такие же детали, как и на камерах обслуживания. Дтина камер для Кт-30
и Кт-60 — 622 мм, для остальных кондиционеров двух размеров — 622 и 1122 мм
с установкой на них клапанов с длиной лопаток соответственно 500 и 1000 мм. При
необходимости установки двух клапанов предусматриваются две последовательно
расположенные камеры одинаковой или разной длины (см. «Воздушные клапаны»)
Камеры выравнивания служат для устранения неравномерности поля
скоростей воздушного потока. Целесообразно выравнивающие камеры устанавли-
197
вать после секций, возмущающих поток воздуха (клапаны камеры смешения, возду-
воздухоподогреватели с обводным клапаном) перед технологическими секциями (фильтры,
воздухоподогреватели, оросительные камеры) *. Камеры выравнивания изготовля-
изготовляются для кондиционеров Кт-30 — К.т-160 длиной 622, а для кондиционеров Кт-200
и Кт-250— 1122 мм.
К дну всех камер приварены муфты для труб dy — 20 мм для присоединения
дренажного трубопровода.
Приточные камеры применяются для установки в них вентиляторных
агрегатов двухстороннего всасывания в кондиционерах заводского изготовления
Аэродинамическое сопротивление центральных кондиционеров Кт можно опре-
определять, руководствуясь данными сопротивлений при номинальной производитель-
производительности (табл. VIII. 16).
Компоновка и размещение кондиционеров типа Кт
Наибольшее применение находят компоновки кондиционеров прямоточных и
с одной рециркуляцией **.
В табл. VIII.17 приведены последовательность расположения секций и данные
для определения габаритов прямоточных кондиционеров и отдельных секций. При
ином сочетании и количестве секций эта таблица может быть использована для облег-
облегчения определения габаритных размеров кондиционеров с конкретной компоновкой.
В табл. VIII.18 и VIII.19 приведены данные, облегчающие составление проект-
проектной документации. На листе VII 1.8 дано возможное размещение кондиционеров
Кт-30 — Кт-80 в плане с учетом стандартного шага колонн.
Высота помещения назначается с учетом прокладки под перекрытием воздухово-
воздуховодов и возможности демонтажа отдельных элементов кондиционеров с применением
механизации.
Центральные кондиционеры общественных зданий в большинстве случаев разме-
размещаются в подвалах. Возможно также размещение их на технических этажах, но при
этом усложняется защита соседних помещений от шума и вибраций. В любом слу-
случае вопросам борьбы с шумом должно быть уделено особое внимание. Кроме вибро-
виброизолирующих оснований, гибких вставок и шумоглушителей необходим правильный
выбор помещения для расположения кондиционеров Помещения с низким уровнем
шума не должны примыкать к технологическим помещениям с шумящим оборудова-
оборудованием (кондиционерами, вентиляторами). В случае необходимости внутренние поверх-
поверхности технологических помещений облицовываются звукопоглощающими матери-
материалами. Требуется также тщательное уплотнение мест прохода воздуховодов и трубо-
трубопроводов через ограждающие конструкции.
Установку рециркуляционных и рециркуляционно-вытяжных агрегатов сле-
следует располагать вместе с центральными кондиционерами. Здесь же монтируются
и клапаны для регулирования соотношения количества рециркуляционного и выбра-
выбрасываемого наружу воздуха. Выброс воздуха в общественных зданиях в этом слу-
случае может производиться, при соответствующем архитектурном оформлении, без
вывода выхлопных труб выше крыши.
Вытяжные агрегаты из помещений с вредными выделениями или резкими за-
запахами (санузлов, столовых, лабораторий и др.) целесообразно размещать в верх-
верхних технических этажах с обязательным выбросом воздуха выше крыши.
Проектирование и монтаж должны выполняться с соблюдением действующих
противопожарных норм
* И. Р. Щекин. Исследование аэродинамических показателей компоновок цен-
центральных кондиционеров. Автореферат кандидатской диссертации. Киев, 1973.
** П. М. Кучеров, И. Р. Щекин, Г. С. Куликов, Н. Д. Мирон-
чук. Исследование выпуска оборудования центральных кондиционеров типа Кд.
Сб. «Кондиционеростроение». Труды института ВНИИкондвентмаш. Вып. 2. М.,
изд. ЦНИИТЭстроймаш, 1973.
198
й-
<\>
iepa»
о
К
диц
я
о
га
о
1
эле
си
S
К
н
о.
с
о
о
ф
о
'А
и
ф
1ЭМИ
ч
о
Аэр
AdoxBirnxHaa
н ииЛмээ HOHtfox3dau
о
p.
a
к
о.
m
H
§
s
ft
с
§
4
сз
о
о
в
о
О)
oo
t^
(О
1Ъ
BHHamodo NdasvBM
к
я
О.
U
'хона
1'
о
ш
о
ШНО
ьтра
ч§
g-e-
m
ojOHtfsdxadx
МНсТФ
woi^Badax
-ви a ojoxXd
kdoj
-3tnOIBtnHhOOW
-ВЭ OJOHKL'DBIAI
еяоид ojoHivandu
& g 6 о j, ^
s 5 ^ rt ^ н
О t^ cj ^ 2i ri О
Конди-
Кондиционер
CM
Ю
CM
CO
СП
СП
CM
CO
¦*
LO
"Ф
oo
CM
00
oo
Ю
Ю
о
со
1
1
со
о
СП
¦ф
ю
_I
CO
Кт-30
CM
LO
"ф
t^
со
со
CM
to
CO
Ю
со
со
СП
CM
со
CM
8
со
CM
'ф
о
oo
СП
¦Ф
1
CO
о
СП
8,8
о
Кт-40
CM
СП
со
СО
СП
-ф
СП
¦^
см
СО
ю
00
CM
-ф
t^
oo
oo
LO
LO
1
со
о
СП
¦ф
4,7
со
to
Кт-60
CM
CN
со
со
Г--
co
CM
LO
CO
LO
CO
со
a>
CO
CM
о
со
со
CM
о
oo
r^
о
1
1
со
о
СП
8,8
о
oo
о
00
CM
со
со
СО
СП
СП
г»
см
со
LO
^ф
оо
см
¦ф
_
—1
00
оо
LO
ю
1
СО
о
СП
¦ф
4,7
LO
<м
Кт-120
1
1
1
^,
СП
со
^
со
ю
со
¦ф
со
со
CN
со
СО
сЯ
со
см
о
оо
сп
¦ф
1
СО
о
t-
ю
5,4
о
СО
Кт-160
1
1
1
LO
со
СП
со
см
00
СО
LO
СО
СО
со
СО
со
_
см
—>
со
оо
см
LO
1
со
о
со
со
о
о
см
Кт-200
1
1
1
см
о
LO
со
со
00
СО
СО
.—1
LO
со
-ф
со
со
со
см
см
<-<
со
00
см
LO
о
со
СО
о
¦ф
СО
со
о
ю
см
Кт-250
199
CO CM I
in in см ^ i
CO CM CM
О См in см
in —•-*•-<
COJ
CD* CO
ИОО->О--| © —i СМ —«
СО СМ СМ
Ю 1П СМ -«}• CM
смсм f
of ©* о""Го"—Г ©-Тсч —
СП
«о ю"
co^cp^
in"-**
СО СМ СМ
Ю lO <М rf CM
00 CM CM tD rfr> tD
COCS CM
SCM Ю CM
CO ¦* CO
-4 о О О О О ОО«О ОО
СО СМ
О СМ . ih
ю to I I о «э
to* со
n
iDiOCMtJin
оо см см со -^ со
СО CM СМ
О СМЮСМ
Ю СО •* СО
СО СМ 1С Ю
О О) т}< СО СО
1С СО Ю ID O5 СО
о о о о см ¦
3
а.
Ю
CD CD
oj
^ a
C-J CO
см со
<O o.
35 о
ss
CO CM CM CO CM CM
«ПЮСМ-rfCM ОСМ1ПСМ
CMCMCMCD-^fCD 1ПСО"*СО
СО СМ 00
О СМ •«** ¦* СО
ю со ¦* ¦* со оо
о
а.
о
CO CM rj< CM CO CM CM
ЮЮСМ-*СМ ОСМЮСМ
см см см со •* со 05 i ~
со см оо
О CM Tf <* СО
ю со ¦* "* со оо
оосм'о
CD^CD
со cm"
S s
со см см
ю ю см -* см
CM CM CM CO rf СО
со см см
о см ю см
1П СО "tf1 СО
СО СМгГ> 00 СМ
О СМ О СО —'
Ю СО СО СО t~~ СЛ
О О СМ О ОООО-О)
СО СМ СМ
1П Ю СМ ¦* СМ
CM CM CM CD Tf СО
СО СМ Ю 00 СМ
о см о со —
LO СО СО СО t— О>
CD ¦*
00 —<_
-h~CO
in
CO ^
00 CD
с
о
с
к
¦а
11
№ X
гз
со 3
з!
IS-
8|
СО X <L) p
в- О ш о =
?*§?§
a?S88
set2 33
200
а
ион*
Я
Cf
X
о
О)
н
о
н
о
(О
О
&
-60
н
о
«
о
Ё SB
Единр
измере
ентс
I
и
8
ж
к
к
к
S
0)
3
о
а.
Я
о.
0J
S
га
со со со
00 СП СМ СП — СМ
со со —< **¦ со —•
СМ' 00
00 СП О 00 — -^
1С СО — СО СО —«
•—«1С СО Ю
СМ СО-— СП 00 СМ
ю ¦**• — о со —'
О СО СП СО 00 —
¦>* тр О СП 00 —«
•*Г Ю СО СМ СО
О СО Г-- т|" СО СП
СО ¦•*' О 00 00 О
•-н ic со см 1С
Г~- СО СО О 00 СП
СМ •* О 00 00 О
со со ic
—< СМ О ¦* •>*-"•
со со со
1С -¦d4 tC -^ lO^ О
— CM О ч*1 ч* *-<
в л * *^
части
0)
sd то
О CJ
1 Bsaa
те я е S 3 р.
ь ct о а о и.
QJ q CO \O Ч ТО
я
то
я>
о.
то
й)
я
о.
о
к
_
S
н
X
ш
сп
со
t^
см
ю
m
см
СО
о
со
см
го
—<
on
см
—
части
к
S
&
со
ч
Л
ндаменты
ета л л ические
гтонные фу
О CM rf СП —<
CD rf 00 Ю »-н
—" СМ СМ
см со
О Г- -* СП —1
СО СО Г^ 1С —
см см
см со со
1С СО О О —'
СП СО 00 СО —|
ю
о
см
о
CD
о
со
о
СЛ
о
СП
А
сть)
го
я*
to
о о ю
ю со ~-*
СМ <-н
ic со
СМ О СП
СП О О
ю —
О О СП
СП О О
см
со оо ic
О СО*—'
оо
см оо ю
о со*<—"
А А "^ -5.
золяция
5щая масса
т ощадь
згрузка
socrn
и
о
о
33
ч
о
с
о.
о>
X
о
S
ч
S3
о
оо
1С
со
ю
со
СО
о
со
см
оо
СО
СО
см
о
00
со
S
части
к
X
0)
го
те
ндаменты
гталлические
:тонные фу
1С «-н
ОСО СП 00
со t^- со со см о
—< со оо
см г~-
О t-- СП СМ 1^-
со со со со см о
— со оо
f~ ic со
1С 1С СО 00 ¦*- 00
СП СО -* СО СО О
ic см
ic со со со оо о
О СО Tf CD 1С .—
CM Tf4 Tf
ю lc см
О 1С СО 1С СО
со см ¦* со со о
см -*
О со со -* со
СО СМ ч*1 1С СО О
СМ •"#
о-"#юсо©
СП СМ СМ —* О —
см см
СО
О 00 ¦* СО СО О
"" CN СМ*"
A A A A S^
сть)
ЮЛЯЦИЯ
ща
Зщая масса
ющадь
згрузка
?КсаоС?
201
1009
С>
!
\
(
(
С
с
1
^)
¦о
Узел
IT
д
О)
1
рцбопрово-
ов
©
Щит приборов
1 1
Насос
6000
]
it
1 1
1А0
i860
D
Полоса для воздукозабора
6000
6000 |
B)
1
Узел трубопро- Щит приборов
водов
• ¦
—^ —
i
I
¦-
I
Насос
/ч
/
Щ00 Полос
6000 ! 6000
\
Q
¦
JL... I
¦
D
6000
I !
3610
D
а для воздухозадора
6000
6000
Лист VHI.8. Размещение прямоточных кондиционеров;
/ — Кт-30 и Кт-40; 2 — Кт-60 и Кт-80.
502
Таблица VIII. 19. Габариты и масса узлов кондиционеров
Кондиционеры
Кт-30
Кт-60 и Кт-80
Кт-120
Кт-160
Кт-200 и Кт-250
Габариты, мм
длина
3290
3600
3000
4000
3500
ширина
1988
1500
2000
1800
2450
высота
2480
1730
2100
2200
2350
Масса,
кг
1370
1260
2000
2000
3000
НЕАВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Неавтономные кондиционеры не имеют встроенных агрегатов, являющихся источ-
источниками тепла и холода. К этим кондиционерам по трубопроводам от центральных
источников тепло- и холодоснабжения подводится горячая и холодная вода.
Неавтономные кондиционеры выпускаются пяти типоразмеров: КНУ-2,5; КНУ-5;
КНУ-7,5; КНУ-12; КНУ-18, предназначенных для круглогодового технологиче-
технологического и комфортного кондиционирования воздуха *. Эти кондиционеры могут работать
как на одном наружном воздухе, так и с применением рециркуляции. Автоматиче-
Автоматическое включение и выключение утепленного клапана на патрубке (сети) наружного
воздуха предусмотрено в схеме управления кондиционером.
Предусмотрена возможность следующих процессов обработки воздуха: смешива-
смешивание, очистка от пыли, первичный подогрев (в зимнее время); увлажнение (в зимнее
время) или охлаждение (в летнее время) в камере орошения (КНУ-2,5; КНУ-5;
КНУ-7,5); охлаждение в орошаемом поверхностном воздухоохладителе в летнее
время (КНУ-12 и КНУ-18) и второй подогрев до требуемых параметров.
Конструктивная схема соответствует блочным и блочно-секционным кондици-
кондиционерам шкафного типа.
В механической секции (блоке) всех типоразмеров размещены: вентиляторный
агрегат, насосная установка, сепаратор, воздухонагреватель второго подогрева,
датчик температуры, контрольные термометры, во вспомогательных — клапаны
наружного и рециркуляционного воздуха, воздушный фильтр, воздухонагреватель
первого подогрева, камера орошения (КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5), орошаемый
поверхностный воздухоохладитель (КНУ-12 и КНУ-18).
Доступ к секциям всех типоразмеров осуществляется через съемные панели,
а в кондиционерах КНУ-12 и КНУ-18 предусмотрены также и герметические дверки.
Кондиционеры собираются из унифицированных узлов и деталей, а воздухонагре-
воздухонагреватели первого и второго подогревов всех кондиционеров — из базовых элементов
с двумя рядами трубок одной длины в равном количестве. Фильтр для воздуха —
сухой. Автоматическое регулирование — пневматическое.
Габаритные размеры с расположением присоединительных трубопроводов пред-
представлены на листе VIII.9, рис. 1 и 2, а их назначение и диаметры в табл. VIII.20.
Технические и конструктивные характеристики кондиционеров приведены в
табл. VIII.21 и VIII.22.
Расчет тешюпроизводительности калориферов и холодопроизводительности
поверхностных воздухоохладителей кондиционеров КНУ-12 и КНУ-18 производится
по приведенным ниже формулам.
Коэффициент теплопередачи воздухонагревателя, ккал/м1 • °С, в пределах
скорости движения воды в трубках от 0,4 до 1 м/с
(VIII. 56)
k = 10,5 {vy)°-55w0'22.
* ГПИ Союзсантехпроект. Строительный каталог. Ч. 10, раздел I, подраздел 72.
Кондиционеры (автономные и неавтономные). М., ЦИНИС Госстроя СССР, 1973;
Строительный каталог. Ч. 5, р. 9, паспорта №№ 9.01.00.230, 9.01.00.231, 9.01.00.232.
9.01.00.233, 9.01.00.00234.
203
Таблица VIII.20. Назначение и диаметры трубопроводов (лист VIII.9)
Назначение трубопроводов
Присоединительные трубы к воздухона-
воздухонагревателю первого подогрева
Переливная из бака
Подвод воды к поплавковому клапану
Слив воды из бака
Присоединительные трубы к воздухона-
воздухонагревателю второго подогрева
Подвод воды к форсункам
Слив воды из механической секции
Присоединительные трубы к поверхност-
поверхностным воздухоохладителям
Обозначение
d3
d*
d5
d,
d7
d*
Условный диаметр для
кондиционеров, ми
КНУ-2.5
КНУ-5,0,
КНУ-7,5
25
100
15
70
20
40
15
КНУ-18,
КНУ-12
40
100
15
50
40
50
Коэффициент теплопередачи поверхностного воздухоохладителя, ккал/м2 ¦ ч ¦ °С,
при последовательном соединении элементов с орошением (коэффициент орошения
0,3 кг/кг)
k = 8,0(vyf'65w0A6, (VIII.57)
без орошения
k = 6,85 (vy)QMw0>1. (VIII.58)
При параллельно-последовательном соединении элементов с орошением (коэффи-
(коэффициент орошения 0,3 кг/кг)
k^7,2(vy)°'mw°-l\ (VIII.59)
без орошения
& = 6,4(и7H>65ш0>1. (VHI.60)
Сопротивление проходу воды, кгс/м2, по трубкам воздухонагревателей первого
и второго подогрева
ДЯнв 3,17а»1'8. 10». (VIII.61)
Сопротивление проходу воды по трубкам поверхностного воздухоохладители,
кгс/м%, определяется по формулам:
при последовательном соединении элементов по воде
Д#ох = 7.90У1'9 • 103.
при попарно-параллельном соединении
(VIII.G2)
(VIII. 63)
204
550 550
пп
Вид А
НиР НиР
¦ 888 f 1330
Лист VII 1.9. Неавтономные кондиционеры.
/ — КНУ-12 (размер А — 18Ь5 без средней секции), КНУ-18 (размер А — 2766),
2 - КЬУ-2,5 (размер -4=1350), КНУ-5,0 (размер А = 1800), КНУ-7,5 (размер А = 2250),
3 — ВА-0.5. ВА-1 0 4 — ВА-2,5; 5 — УКВ-1 и УКВ-2
205
о
оо
о
ю
см
со
2 $
о
о
о
S
о
о
о
о
СП
см
В 2-
ю
со
00
со
CM
S
О
О
ем
§
- 8
т
К
i
о
S
о
о
о
С?> СМ §
см —. ю
я
я
о
о*
с
я I .
я о оо
116
8Й8
8
?1
Ш О
X
X О
Ш D5
К
о S
s >>«
Я G О
я
я
си
ffl
О
S
сз
с_>
^>
СТЬ
о
s
^ .,
СО
О-
CU
я
о
к
tf
S
еГ
КОН
СО
о
о
га
X
oo"
CO
CM
X
СЛ
со
о
X
о
о
о
оз ел
со о
X X
X х
ю —<
1П ~-<
ю о
IN CT)
CO О
о
о"
со vi.
*— о
S о
^" о
CO
X
o
o"
X
CN
X
S
ю
о
о
о
X
I ! I 1 I I
ю
t-~ СО
о
00
t--
ю
о
,00
о
in^ со
оо" "~~
о
00
f^4
о
§
о
207
ВОЗДУХООХЛАЖДАЮЩИЕ НЕАВТОНОМНЫЕ АГРЕГАТЫ
Воздухоохлаждающие агрегаты ВА-0,5, ВА-1,0 и ВА-2,5 * предназначены для
автоматического поддержания температуры в помещениях с точностью ±1°С.
Регулирование относительной влажности агрегатами не предусмотрено. Теплооб-
Теплообменники агрегатов присоединяются к холодоносителю (холодная вода) с начальной
температурой -f-8 -v- -f- 4° С и теплоносителю (горячая вода) с температурами -f-95 -ь
-*-+70° С.
Агрегаты состоят из двух основных узлов: вентиляторной установки (в нижней
части корпуса) и теплообменника с поддоном для сбора конденсата, который может вы-
выпадать из воздуха в режиме охлаждения (в верхней части корпуса). Обеспыливание
воздуха производится в кассете с сетчатой капроновой тканью. Кассета располо-
расположена непосредственно за воздухоприемной рециркуляционной решеткой, установ-
установленной в нижней передней панели корпуса. В нижней задней панели корпуса предус-
предусмотрено отверстие с заглушкой для возможного присоединения патрубка для наруж-
наружного воздуха.
Обычно агрегаты обрабатывают рециркуляционный воздух, а подача наружного
воздуха осуществляется отдельной централизованной установкой. Выпуск воздуха
производится вверх под углом в сторону помещения. Панели агрегата съемные.
Внутренняя поверхность их покрыта теплозвукоизолирующим материалом.
Регулирование предусмотрено путем автоматического включения и выключения
вентилятора.
Переключение с режима охлаждения на режим обогрева производится вручную.
Технические данные приведены в табл. VIII.23, а габаритные размеры на листе
VIII.9, рис. 3 и 4.
Таблица VIII.23. Техническая характеристика воздухоохлаждающих агрегатов
Наименование показателей
Производительность по воздуху
Холодопроизводительность при
ных параметрах: воздуха — /н
Фн = Ь5%, воды — /вн = 8° С
Теплопроизводительность при
ной температуре воздуха (н =
теплоносителе с параметрами tr
t0 = 70° С
Расход холодной воды
началь-
= 25° С,
начал ь-
. 20° С и
= 95° С,
Установленная мощность электродвига-
электродвигателя
Напряжение
Масса
Единица
измерения
MS/4
ккал/ч
кг/ч
кет
в
кг
ВА-0,5
500
1500
6500
400
0,08
126
Тип агрегата
ВА-1,0
1000
2500
14 000
600
0.18
220
• 145
ВА-2,5
1600
6000
25 000
800
0,6
380
185
Примечание. Ток переменный: для ВА-0,5—однофазный, для ВА-1,0 и ВА-2,3 — трех-
трехфазный. Допустимое давление воды 6 кгс/см*. •
* Строительный каталог. Ч 5., р. 9. Паспорта №№ 9.01.00, 238 и 9.01.00.
237. М., изд. ЦНИИТЭстроймаш, 1973.
208
АВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ И УСТАНОВКИ КРУГЛОГОДОВОГО
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Автономные кондиционеры имеют встроенную холодильную
машину и, как правило, обслуживают одно помещение. Охлаждение конденсатора
холодильной машины может быть водяное и воздушное. При водяном охлаждении
к кондиционерам необходимо подводить и отводить от них охлаждающую воду.
При воздушном — наружный воздух перемещается вентилятором.
Автономные кондиционеры предназначены для охлаждения и осушения воздуха
в теплый период года. Некоторые конструкции имеют электрокалорифер, позволяю-
позволяющий пользоваться им в переходный период года. /
Автономные кондиционеры с водяным охлаждением конденсаторов, конструктивно
оформленные в виде шкафа, приведены в табл. VIII.24. Холодильным агентом для
кондиционеров KB 1-17 и КВ1-24 служит фреон 22, для остальных (приведенных
в табл. VIII.24) — фреон 12. Электрический ток агрегата переменный трехфазный
частотой 50 гц. Напряжение в силовой сети 380, в сети управления и сигнализации —
220 в. Все кондиционеры могут устанавливаться непосредственно в обслуживаемом
помещении или вне его.
Кондиционер КА-6 предназначен для работы на рециркуляционном воздухе,
но при необходимости к нему может присоединяться воздуховод для наружного
воздуха.
В кондиционерах 1КС-12А, KB 1-17, КС-25, КС-35 и КС-50 предусмотрены пат-
патрубки или решетки для входа наружного и рециркуляционного воздуха. В проектах,
если это требуется, вместо решеток и заглушек, укрепленных непосредственно на
корпусе, присоединяются соответствующие воздуховоды.
Кондиционер KB 1-24 имеет только один патрубок, к которому присоединяется
воздуховод наружного воздуха с отверстием для рециркуляции, предусматриваемом
в проекте. При комфортном кондиционировании рекомендуется принимать меры по
шумоглушению. Все кондиционеры имеют фильтры для очистки воздуха от пыли.
Сеть для подвода и отвода охлаждающей воды разрабатывается в проекте. Вопросы
применения оборотного водоснабжения решаются по местным условиям.
Температура воды, поступающей для охлаждения, должна быть не выше +25° С.
Заданная температура в помещении поддерживается автоматически. Переключение
автоматики с режима охлаждения на режим подогрева или наоборот производится
вручную.
Автономные кондиционеры с воздушным охлаждением конденсаторов приве-
приведены в табл. VIII.25.
Комнатные кондиционеры типа «Азербайджаном» и «Азербайджан-5» оформле-
оформлены в виде одного блока и предназначены для автоматического поддержания темпе-
температуры в обслуживаемом помещении в теплый период года, работают на смеси на-
наружного и рециркуляционного воздуха, устанавливаются в наружной стене или в
окне. Холодильный агент — фреон 22.
Автономный раздельный кондиционер KPI-I6A состоит из двух блоков: компрес-
компрессор но-конденсаторного и воздухообрабатывающего, соединенных между собой тру-
трубопроводом. Холодильный агент — фреон 12. Блоки размещаются при проекти-
проектировании, по месту с учетом наименьшего проникания шума в помещение.
К автономным кондиционерам относятся также кондиционеры многоступенчатого
испарительного охлаждения, которые могут быть применены в районах с жарким
сухим климатом *.
Установки круглогодового кондиционирования воз-
Духа УКВ-1 иУКВ-2 (табл. VIII.26, лист VIII.9, рис. 5) предназначены для
кондиционирования воздуха в хирургических операционных и палатах послеопера-
послеоперационного пребывания больных. Эти установки состоят из следующих основных
узлов: автономных шкафных кондиционеров; воздуховода забора наружного воздуха
с воздушным фильтром и водяным калорифером; блока автоматики; узла датчиков;
электрического фильтра; выпрямительной установки к фильтру. Установки УКВ-1
и УКВ-2 предназначены для работы в районах с умеренным климатом и только на
наружном воздухе. Установка УКВ-2 выпускается в двух исполнениях: с водяным
(УКВ-2В) и с воздушным охлаждением конденсатора (УКВ-2А). Холодильный
агент — фреон 12. Теплоноситель — вода +90° С. Ток — трехфазный 220 или 380 в.
* О. Я. Кокор и н. Установки кондиционирования воздуха. М., «Машино-
«Машиностроение», 1970.
209
о
о
о
о
о
о
2 S
о
s
о
о
о
ю
СО
о
ю
о
о
СО <У>
т
§ о
ю —<
00
о
со"
о
S
о
s
8
i I
I I I
о
о о
2 ° <м
о
ю со *Т ю *й.
со --« о о
о о
С
о
«
о
о-
о
н
о
A)
то
ч
-е-
S
к
о
о.
I
§
X
а
о
и
§ о.
|§
210
Таблица VIII.25. Технические показатели автономных кондиционеров с
воздушным охлаждением конденсаторов
Наименование показателей
Производительность по воздуху
Холодопроизводительность
Давление воздуха в выходе
Потребляемая мощность
Напряжение в силовой сети
То же, в сети управления
Совмещенный блок:
высота
ширина
глубина
Масса (сухая)
Единица
ИЧМРВРНИЯ
М3/Ч
ккал/ч
кгс/м2
кет
в
»
м
»
»
кг
Тип кондиционера
«Азер-
байджан-
байджаном»
«Азер-
байджан-
5»
450
1600 2200
— —
1,08 1,2
220
—
420
675
430
70
КР1-16А
3500 ±10%
15500 ± 10%
30
9,5
380
220
—
—
—
Примечание. Габариты (ширина, глубина, высота) и масса (сухая) раздельного кон-
кондиционера КР1-16А следующие: воздухоохлаждающий блок — 1200 х 500 х 1200 мм, 500 кг;
компрессорно-конденсаторный блок 1200 X 750 X 1200 мм, 511 кг; дистанционный электропульт
управления —410 х 172 X 450 мм, 8,2 кг.
Таблица VIII.26, Технические показатели установок кондиционирования
воздуха УКВ-1 и УКВ-2
j
Наименование показателей
Производительность по воздуху
Свободное давление
Предельные параметры наружного воз-
воздуха для холодного периода года:
tn
фн
То же, для теплого периода года:
^н
фн
Пределы регулирования параметров воз-
воздуха в помещении:
температуры
относительная влажность
Объем обслуживаемого помещения хи-
хирургической операционной
Холодопроизводительность
Производительность калориферов:
водяного (первого подогрева)
электрического (второго подогрева)
Мощность электродвигателей компрессора
То же, вентилятора
Мощность электрокалорифера
Максимальная мощность, потребляемая
установкой с водяным охлаждением кон-
конденсатора
То же, с воздушным охлаждением
Единица
измерения
М3/Ч
кгс/м2
°С
проц.
°С
проц.
°С
проц.
м3
ккал/ч
»
»
кет
»
»
Тип установки
УКВ-1
900 -4- 1000
—
—31
УКВ-2
1900
10
—29
82
+28
48
19^-25
(±2)
55-4-60
(±5)
120
8000
15000
4000
3
0,6
+37,6
23
18-4-25
(±1)
40-^60
(±5)
120—165
12 000
27 000
5000
2,8
0,8
4,8
10
11,5
12,5
211
Наименование показателей
Расход воды при tb = 25° С для охлаж-
охлаждения конденсатора
Давление воды
Расход горячей воды для увлажнения
Габаритные размеры кондиционера (без
узла забора распределения):
высота
ширина
глубина
Масса установки
Продол
Единица
язмерения
кг/ч
кгс/см2
кг/ч
мм
»
кг
жение табл. VIII.26
Тип-установки
УКВ-1
800
2
30
2100
1100
600
593
УКВ-2
1200
1,2—6
50
1800
1200
1000
?30
МЕСТНОЕ УВЛАЖНЕНИЕ И ОСУШЕНИЕ ВОЗДУХА
В зимний период для местного увлажнения воздуха в жилых и общественных
зданиях применяются разнообразные устройства.
К бытовым увлажнителям с механическим распылением воды относятся аппараты
«Комфорт» и УВ-2 заводского изготовления (лист VIII.10, рис. 1 и 2).
Простым и надежным прибором для увлажнения в зимнее время является разра-
разработанный и исследованный увлажнитель конструкции Р. В. Щекина * (лист VIII.10,
рис. 3 и 4).
Корпус прибора (металлический или пластмассовый) представляет собой ван-
ванну для воды со змеевиком и капельником. Прибор при помощи пробки особой кон-
конструкции соединяется с верхним или нижним ниппельным отверстием радиатора.
Испарение происходит, главным образом, с поверхности насадки из пористых пластин
шшласта, погруженных нижней частью в ванную с водой, нагреваемой змеевиком.
Вода из радиатора циркулирует по змеевику. Пополнение испарившейся воды так-
также происходит из радиатора через капельник. Поступление ее регулируется специаль-
специальным приспособлением. Количество испаряющейся воды — 1,3—1,5 кг/ситки.
Бытовой климатизатор, разработанный в НИИсантехники и оборудования зда-
зданий и сооружений МПСМ, предназначен для адиабатического увлажнения и охлажде-
охлаждения внутреннего воздуха с возможностью последующего нагревания в зимнее время
(лист VIII.10, рис. 5). Производительность агрегатов по воздуху 300 мй1ч, количество
испаряемой воды 0,5—1 кг/ч. Воздух в агрегате может охлаждаться на 5—10° С или
нагреваться от -f20 до -f-ЗО0 С. Потребляемая мощность вентилятором — 0,05,
электроподогревателем —0,65—1,25 кет.
Воздух поступает через решетку в дне корпуса, проходит через блок увлажнен-
увлажненных минпластовых пластин электронагревателя и подается в помещение.
Местное осушение воздуха без его охлаждения необходимо в географических райо-
районах с прохладным влажным климатом (Белорусская ССР, Прибалтийские респуб-
республики, Ленинградско-Мурманский район, Дальневосточное приморье), а также во
влажных субтропиках (побережье Кавказа).
Для этой цели могут применяться сорбционные ** и механические *** осушители.
Промышленностью выпускается механический осушитель воздуха «Азербай-
«Азербайджан», модель ОВВ-1,4 (лист VII. 10, рис. 6). Основные узлы осушителя: герметиче-
герметический компрессорный агрегат, вентилятор с электродвигателем, блок пускозащитной
аппаратуры, воздушный пористый фильтр, ванна для конденсата, наружный кожух
и опорная рама.
Влажный воздух, проходя последовательно через узлы агрегата, очищается от
пыли в фильтре, охлаждается и осушается в испарителе, нагревается в конденсаторе
и вновь подается в помещение.
* Р. В. Щекин. Увлажнитель воздуха для жилых и общественных зда-
зданий. «Строительство и архитектура», 1972, № 7.
** В. И. Сыщиков. Сорбционные осушители воздуха. Л., Стройиздат, 1969.
*** А. А. Гоголин. Осушение воздуха холодильными машинами. М., Гос-
торгиздат, 1962.
212
Форсунка
Водяной купол
Горловина для
'распыленной воды
Электродвига-
Электродвигатель
Тарелка
для воды
Рассекатель
-Корпус
\с электро-
\ двигателем
Конус
с диском
fonarnnu венти-
вентилятора
Соедини-
тельно-регу
лирующее
ъветовои
индикатор
Жалюзийная решетка
Клавишный
переключатель
*Поддан
Сборник
конденсата
Лист VIII. 10. Местные увлажнители и осушители воздуха:
' — увлажнитель УВ 2, 2 — увлажнитель бытовой «Ком^орт>, 3 — установка увлажни-
увлажнителя УВЩ, 4 — увлажнитель УВЩ, 5 — бытовой клнматизатор, в — осушитель воздуха
«Азербайджан», модель ОВВ-1,4
213
Техническая характеристика осушителя «Азербайджан», модель ОВВ-1,4
Объем обслуживаемого помещения, ж3 До 400
Наименьшая температура точки росы охлаждаемого
воздуха, ° С +15
Количество удаляемой влаги, кг/ч, при параметрах воз-
воздуха: t= 27° С, ф= 70% 1,4
Холодильный агент Фреон 22
Расход электроэнергии (ток — переменный), кет 1
Мощность электродвигателя вентилятора, кет .... 0,25
То же, компрессора, кет 0,7
Емкость ванны для конденсата, л 12
Масса осушителя, кг 75
Габаритные размеры, мм 775x612x550
ЦЕНТРАЛЬНЫЕ ВОДОВОЗДУШНЫЕ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
Общие сведения
Кондиционирование воздуха в современных многоэтажных зданиях с большим
количеством периметральных комнат сопряжено с рядом особенностей, которым
удовлетворяют центральные водовоздушные СКВ.
Принцип действия этих СКВ состоит в том, что очистка, тепловлажностная обра-
обработка и подача санитарной нормы наружного воздуха осуществляются центральными
кондиционерами, а очистка, охлаждение или нагревание (без изменения влагосодер-
жания) рециркуляционного воздуха — местными кондиционерами-доводчиками.
Через теплообменники доводчиков циркулирует нагретая или охлажденная вода,
подаваемая от центральных водоподогревателей и водоохладителей.
Применяются кондиционеры-доводчики, смешивающие наружный (первичный)
и рециркуляционный воздух, или работающие только на рециркуляционном воздухе.
В последнем случае наружный воздух подается самостоятельной СКВ через отдель-
отдельные воздухораспределители. Доводчики могут быть вентиляторными или эжекцион-
ыыми.
Наибольшее распространение получили водовоздушные системы с эжекциснными
кондиционерами-доводчиками. Они обладают рядом достоинств.
Эти системы выполняют одновременно отопительные функции, что дает возмож-
возможность в нерабочее время выключать центральные кондиционеры и переводить довод-
доводчики на естественную конвекцию.
На рис. 1 (лист VIII.11) представлена конструкция ЭКД типов КНЭ-У-0.8А
и КНЭ-У-1,2*.
Наружный воздух по гибкому патрубку поступает в распределительную трубу
и выходит в напорную камеру через регулируемое щелевое отверстие. Из напорной
камеры первичный воздух выходит через сопла диаметром 3,5—5,5 мм из упругого ма-
материала со скоростью до 18 м/с и эжектирует рециркуляционный (вторичный) воздух,
проходящий через сетчатый фильтр и теплообменники. Количество эжектируемого
(вторичного) воздуха в 1,5—3,5 раза больше количества эжектирующего (пер-
(первичного).
Теплообменники — трубчато-змеевиковые, оребренные алюминиевыми пласти-
пластинами. Кондиционеры могут быть укомплектованы двух- или трехрядными теплообмен-
теплообменниками. Трехрядный теплообменник состоит из двухрядного и однорядного тепло-
теплообменников, установленных последовательно по ходу воздуха.
Конструкция ЭКД дает возможность выполнять следующие варианты монтажа:
правое и левое присоединения по первичному воздуху и трубопроводам; последова-
последовательное соединение по первичному воздуху до трех агрегатов (в одном помещении);
напольное, навесное и потолочное положение (лист VIII. 11, рис. 2).
Технические данные об ЭКД приведены в табл. VIII.27.
* Строительный каталог. Ч. 5, р. 9. Кондиционеры, вентиляторы, калориферы.
Паспорт № 9.01.00.238. М., ЦНИИТЭстроймаш, 1973.
214
¦Рукоятка клапана
Патрубок,
гибкий
Фильтр
-Теплообмен
ник одно-
однорядный
Теплообмен
"ник двух-
двухрядный
•Напорная
камера
Последовательная левая
Напольная Настенная Поттчшя
Теплообменники
Клапаны
проходные
Фильтр сухой
Воздухонагреватель
Лист V1II.11. Водовоздушные системы с эжекционными кондиционерами-довод-
кондиционерами-доводчиками:
/ — эжекционные кондиционеры-доводчики типа КНЭ-У-0.8А и типа КНЭ-У-1,2 (раз-
(размеры в сксбкак для КНЭ-У-0.8А); 2 — возможные схемы применения; 3 — принципиаль-
принципиальная схема четырехтрубной системы с двумя теплообменниками; 4 — принципиальная
схема присоединения регуляторов РТК-5225- о *,_ к теплообменникам; 5 — гра-
2ТС15
Т5
фик регулирования температуры в четырехтрубной системе.
215
Таблица VIII.27. Технические данные эжекционных
кондиционеров-доводчиков
Наименование показателей
Производительность по первич-
первичному воздуху
Холодопроизводительность
теплообменника по явному теп-
ЛУ при гв.н=Ю0С
Теплопроизводителъность по-
поверхностного теплообменника
при теплоносителе Тв н =
= 90° С, Тп к = 70° С:
' в. п,
при работе с эжекцией
при режиме естественной
конвекции при ' t =
= 16° С
Давление первичного воздуха
перед кондиционером (не более)
Рабочее давление воды в тепло-
теплообменниках (не более)
Масса кондиционера (не более):
с двухрядным теплообмен-
теплообменником
с трехрядным теплообмен-
теплообменником
Единица
измерения
ккал/ч
ккал/ч
»
кгс/мг
кгс/см2
кг
Тип кондиционера
КНЭ-У-0,8
60—80
400—500
2000
1100
40
12
25
КНЭ-У-0.8А
40—150
350—650
2700
1100
40
12
21
25
КНЭ-У-1,2
80—225
500—1000
3500
1500
40
12
31
35
Регулирование температуры воздуха производится по тепло- и холодоносителю
автоматически при помощи регулирующих клапанов, на которые воздействуют дат-
датчики температуры в помещении. Клапаны устанавливаются на подводках к тепло-
теплообменникам. Дополнительное ручное регулирование возможно при помощи воздуш-
воздушного клапана (в КНЭ-У-0.8А и КНЭ-У-1,2).
Различаются следующие водовоздушные системы с применением ЭКД:
двухтрубная с подачей холодного первичного воздуха и теплой воды;
двухтрубная с подачей теплого воздуха и холодной воды;
трехтрубная с подачей холодной и горячей воды;
четырехтрубные с одним или с двумя теплообменниками и подачей холодной и
горячей воды.
Предложены также схемы однотрубных систем тепло- и холодоснабжения эжек-
эжекционных доводчиков с двумя теплообменниками *.
Наиболее простыми являются двухтрубные системы. Двухтрубная система с пода-
подачей холодного первичного воздуха и теплой воды применима в зданиях с небольшими
теплоизбытками, когда первичный воздух в состоянии ассимилировать все тешюлос-
тупления без охлаждения рециркуляционного воздуха в теплообменнике. При
этом необходимое количество первичного воздуха оказывается значительно большим
по сравнению с требуемым по санитарным нормам. Для устранения этого применима
схема с центральной рециркуляцией.
Трехтрубные системы с одновременной подачей холодной и горячей воды и общим
обратным трубопроводом обладают рядом недостатков и не оправдали себя на прак-
практике.
Четырехтрубная система с двумя теплообменниками в ЭКД наиболее надежна
в эксплуатации.
* В. Е. Карпис. Расчет однотрубной системы холодоснабжения эжекционных
доводчиков. «Водоснабжение и санитарная техника», 1975, № 5.
216
Четырехтрубная система с эжекционными
кондиционерами-доводчиками
Однорядный теплообменник присоединен к двухтрубному контуру горячей воды,
а двухрядный — к двухтрубному контуру холодной воды. Присоединение теплооб-
теплообменников на схеме (лист VIII.11, рис. 3) условно показано разносторонним. В ЭКД,
выпускаемых промышленностью, входные и выходные штуцера теплообменников
расположены с одной стороны.теплообменников. Нижние штуцера предназначены
для входа теплоносителя и холодоносителя, а верхние — для выхода.
Основной особенностью и преимуществом четырехтрубной системы с двумя теп-
теплообменниками является то, что контуры горячей и холодной воды полностью разде-
разделены. В летнем режиме может полностью выключаться контур горячей воды, а в
зимнем — холодной. В переходном режиме работают оба контура. График регулиро-
регулирования температуры приведен на листе VIII. 11, рис. 5.
Данная система наиболее надежна в эксплуатации и легко автоматизируется,
но при применяемых проходных клапанах требуется автоматика для поддержания
постоянного давления в каждом контуре (датчики Pi и Р2 и индукторные муфты у
насосов, показанные на общей принципиальной схеме системы).
1ТС-15
Более целесообразно применение регулятора температуры типа PTK-5225-gjp .г,
рекомендуемого ЦНИИпромзданий. Принципиальная схема обвязки ЭКД с этими
регуляторами приведена на рис. 4 (лист VIII.11). Эти регуляторы обеспечивают
постоянство расхода воды через клапаны, а следовательно, гидравлическую устой-
устойчивость системы тепло- и холодоснабжения, что позволяет отказаться от автоматики
поддержания постоянного давления в каждом контуре.
На входных штуцерах клапанов обязательно устанавливаются фильтры Ф, пре-
предохраняющие седла клапанов от засорения. Сильфон узла настройки соединяется
капиллярными трубками с сильфонами клапанов и отдельной капиллярной трубкой
с термобаллоном ТБ, устанавливаемым в потоке рециркуляционного (вторичного)
воздуха перед теплообменниками ЭКД. Один регулятор может обслужить 3-4-4 ЭКД
(в одном помещении).
Расчет и подбор режимов работы ЭКД рекомендуется
производить в такой последовательности *.
Устанавливается глубина зоны обслуживания /макс при максимально допустимой
высоте помещения Нп = 3,5 м для подоконной установки ЭКД: при Нп = 3,5 м
'макс = 6 jm; при Нп = 2,5 м /маКс — Ь м. Промежуточные значения определяются
интерполяцией.
По глубине помещения, существенно большей, чем /макс, воздух подается во
внутреннюю зону от отдельной центральной СКВ.
Количество воздуха, м'3/ч, из условия получения допустимых скоростей движения
воздуха в рабочей зоне по приближенной формуле
Lo6i4 = LBH™ (VII1.64)
где L — объем воздуха, приходящийся на 1 м1 поперечного сечения помещения
(при / = 3 м L = 60; при I = 6 м L = 90 мУм2 • ч)\
В — ширина наружной стены помещения, м.
Промежуточные значения находятся по интерполяции.
Выпуск воздуха производится через решетки с перьями, направленными вглубь
помещения (угол 20° от плоскости стены).
Максимально допустимое значение критерия Архимеда, при котором обеспечи-
обеспечивается устойчивое настилание струи на потолок помещения при выпуске из ЭКД
типа КНЭ-У определяется по формуле
где йпр — высота приточной решетки от пола, м.
Максимальная рабочая разность температур, °С, между приточным воздухом
*о и воздухом помещения tB
2Яп. (VHI.66)
* По методике и данным О. 5L Кокорина и Л. И. Ставицкого (ЦНИИпром-
(ЦНИИпромзданий).
217
Расчетные рабочие разности температур для теплого А^рл и холодного &t
периодов года подсчитываются по формуле
* (УПШ)
где SQMaKC — суммарные расчетные теплопотери или теплопоступления в поме-
помещение, ккал/ч;
у0 — объемная масса приточного воздуха, кг/м3;
Ср — теплоемкость воздуха, ккал/кг • °С.
В случае, если требуемое значение А/р, определенное по формуле (VIII.67), ока-
окажется выше А/рмакс, то следует принять меры для снижения теплопотерь или тепло-
поступлений через наружные ограждения помещения.
Минимально допустимая скорость выхода воздуха из приточной решетки ЭКД
для условия устойчивого настилания струи на потолок помещения определяется по
формуле
1,1 ]/
(VIH.68)
где g — ускорение свободного падения, м,/с%
6П = -~ ширина приточной решетки, м;
/ж с — живое сечение приточной решетки, м2;
/пр — длина приточной решетки, м;
tBn— температура воздуха помещения в теплый период года, °С.
Максимально допустимая скорость воздуха для ЭКД ограничивается допустимым
уровнем шума в соплах и составляет:
при dc = 3,5 мм о0>макс = 1,5 м/с;
при dc = 4,5 и 5,5 мм v0MaKC = 1,8 м/с.
Производительность одного ЭКД по приточному воздуху определяется по формуле
Lo - /ж.с°о ¦ 3600. (VIII.69)
Рекомендуемые значения размеров приточной решетки для ЭКД типа КНЭ-У
следующие:
ширина b = 0,101 м, число перьев s = 4; толщина пера б = 0,004 м; угол между
вертикальной осью и плоскостью пера а = 20°; длина решетки / =0,8и 1,2 м
соответственно для КНЭ-У-0,8А и КНЭ-У-1,2.
При этих размерах для КНЭ-У-0,8А /жл= 0,064; для КНЭ-У-1,2 /ж с = 0,096 ж2.
Подставляя в формулу (VIII.69) значения уомин и уомакс, определяют границы
возможного изменения производительности по приточному воздуху для обоих типов
ЭКД — ?0.мин и ^-о.макс-
Определяется максимальное и минимальное количество ЭКД| требуемых для
установки в помещении:
м = 1°бщ • N — 1°бщ (VIII 70)
/у "мин ~~ 1 • \\iii.ivf
/ ' "мин ~~ 1
о.мин ^о.макс
Руководствуясь конструктивными и экономическими соображениями, а также
требованиями комфорта, определяют тип и оптимальное количество ЭКД Ммш <^
опт
При этом следует учитывать, что длина ЭКД типа КНЭ-УО.8А с подводящими
коммуникациями равна 1,5 м, а КНЭ-У-1,2—2,0 м.
Определяется общее количество первичного воздуха ^общперв на помещение.
Выбор производится, исходя из следующих соображений.
218
1. Количество первичного воздуха должно обеспечивать санитарную норму
подачи свежего воздуха для людей, находящихся в помещении,
Wnep.,1 =^с, (VIII. 71)
г„е а — расчетное количество людей в помещении;
1С — объем свежего наружного воздуха, принимаемый в соответствии с сани-
санитарной нормой до 50—80 мУч на 1 человека.
При определении санитарной нормы наружного воздуха следует учитывать плот-
плотность заселения помещения, степень применения в нем синтетических отделочных
материалов и среднее число посетителей.
2. Количество первичного воздуха должно обеспечивать ассимиляцию влаговыде-
лений в помещении и поддержание комфортного влажностного режима:
aW
^общ.перв.2= (и —d Tv ' (VIII.72)
где W — влаговыделения от одного человека, г/ч;
dB — влагосодержание воздуха в помещении, г/кг;
^ в — влагосодержание первичного воздуха, г/кг;
уперв — объемная масса первичного воздуха, кг/м3.
3. Если первичный воздух выполняет в системе функции теплоносителя или
холодоносителя, то он должен компенсировать соответственно теплопотери или теп-
лопоступления в помещении:
/ — @макс ,. ш 7„
^общ.перв.З — г— » (V111.(А)
• перв^р^перв
где Д/перв — рабочая разность температур по первичному воздуху, °С.
Выбирают наибольшее из значений 1общ в , вычисленных по формулам
(VIII.71) — (VIII.73), и определяют количество первичного воздуха для одного
ЭКД:
I = Lo6m-nePB (VIII.74)
^перв кг v '
iVonT
Оптимальное количество приточного воздуха для одного ЭКД
I = 1°бш- (VIII. 75)
1 опт
Зная LoonT и LnepB, по графику (лист VIII. 12, рис. 2) определяют диаметр
сопел. Если расход первичного воздуха, определенный по формуле (VIII.90), недос-
недостаточен для получения требуемого расхода приточного воздуха, то LnepB увеличи-
увеличивают до необходимого значения.
При подборе диаметра сопел следует учитывать, что верхние граничные значе-
значения характеристик ЭКД соответствуют предельно допустимым значениям уровня
шума для помещений, в которых обычно применяются ЭКД.
Расчетные нагрузки на теплообменник, ккал/ч, каждого ЭКД определяются по
формулам:
для теплого периода года
g ^ 2(Змакс.л __ с' ц __t у (VIII.76)
^охл а/ ^первУперв^р "в.л 'перв.л-'' v '
опт
для холодного периода года
о, = ^=?i+LnepBvnepBCp (/„ - <перв..>;
<перв..>
1В 3 1Н.З
219
—
\
N
N
1*5'
_
/
\
.V
/
$
*--Г
i
4
}
rr
^5.5
4N
, r<
Ы
s
—
k
-СУ
1
"jl
rr
"O*
1
j
8
о a
220
где2(?Максл' ^макс.з — соответственно суммарные расчетные теплопоступления
и теплопотери в помещении, в теплый и холодный перио-
периоды, ккал/ч;
QTK —теплопотери, приходящиеся на один ЭКД при дежур-
дежурном отоплении, ккал/ч;
tH3 — расчетная температура наружного воздуха для холодного
периода года, °С;
tB3 и /вд — температура воздуха в помещении — расчетная и при де-
дежурном отоплении, °С;
^первл и 'перв.з — температура первичного воздуха соответственно для теплого
и холодного периодов года, °С.
Расчетная начальная температура холодной воды tBll выбирается такой, чтобы
в теплообменниках ЭКД не выпадал конденсат, для отвода которого могут потребо-
потребоваться дренажные трубопроводы. Температура *вн принимается
*в.н>*р.в+A + 2)> (VIII.79)
где /рв — температура точки росы воздуха помещения, ° С.
Зная Q0XJl и /в H, можно определить требуемый удельный показатель холодопроиз-
водительности теплообменника ЭКД:
А ®охл (VIII.80)
охл = -, // / \ » х '
Тв ив.л гв.н)
где 7в — объемная масса рециркуляционного воздуха, кг/м3.
По найденным значениям Лохл, Ьперв, м3/ч (соответствующему GH, кг, на графи-
графиках и диаметру сопел dc), для выбранного типа ЭКД определяется расход холодной
воды через теплообменник GB по данным графиков на листе VIII.13. Для
ЭКД с трехрядными теплообменниками к значениям показателя Аохл, приведенным
на графиках, при работе на холодной воде двухрядного теплообменника вводится
множитель 0,95, а при работе на холодной воде однорядного теплообменника—0,64.
Удельный показатель тепловой производительности в режиме вынужденной кон-
Еекции Ат и в режиме естественной конвекции ATli, отнесенных к Iе С разности
начальных температур горячей воды и рециркуляционного воздуха,
GvcB (Т — Т ) 1
Аг и Атк = _ --, (VIII.81)
'ви 'в (в
где GB"—расход воды, кг/ч;
сь — теплоемкость воды, ккал/ч;
Твн — начальная температура горячей воды, °С;
7ВК — конечная температура горячей воды, °С;
tB — температура рециркуляционного воздуха, °С;
Yb — плотность рециркуляционного воздуха, кг/м3.
К значениям показателей Ат и Атк, приведенным на листах VIII.14 и VIII.15
при трехрядных теплообменниках, вводится понижающий коэффициент 0,95, если
Двухрядный теплообменник работает на горячей воде. При работе на горячей воде
однорядного теплообменника к значению показателя Ат необходимо вводить мно-
множитель 0,64, а к значению Лтк — 0,4.
Расчет режимов нагрева необходимо начинать с режима естественной конвекции,
поскольку при этом теплообменник ЭКД имеет наименьшие удельные показатели
теплопроизводительности.
Определив по формуле (VIII.78) значение QTK, по одному из графиков на листе
VIII. 16 находят минимально допустимый расход воды Свг при максимально допус-
допустимом температурном перепаде 7"вг — ^вд (значение перепада указано на кривых).
При этом руководствуются следующими соображениями:
исходя из условий обеспечения нормальных динамических свойств регуляторов
типа РТК, расход воды через клапан должен быть не менее 140—160 кг/ч (при пере-
перепаде давлений в клапане соответственно Др = 0,3—0,4 кгс/см2);
221
Кхя
ои
25
20
/5
10
5
с!с=5,5мм
У
//
Ч/,
0
л
дохл
45
15
<
)
/
Iftt
Iff
dc=5t5MM;GH
!
II
1
I/
1}}г.
Iff/
Ни
0
ll
I/,
Hb
III
II
1
I
I
, GH480ne/4
'-A
A*
'//
y
'/
у
45 17П
N
\
V
y*
2
У,
у
\
3.5,96
4.5,96
5,5;l50
У
У
У
100 200
=233'кг/ч n
/
W/
'/
/
I
Ш
Y
/
/
/
A
A
v/
/
/t
/(
ft
'/,
u,5;mo^
\
у
7}
У.
*У
/
/?
У
У
у
у
У
'у
*>"
100 200
4,5,744
)>
^~
f—•
\
5,5.
—'
——
——
.—
.-—
---
31
35,744^
*^*
,—¦
ч
Г"
—г
.—"-
300
.——
—*•
——
¦
— ^'
-—'
^—¦
^—
——
J,5;4g
» *****
4,5; 216 \
,—«
«—"
^—-
*¦> —
^-—'
——-
¦III -
____
чД5,720
4.5,744
5,5; 180 _
11 ¦¦
i ¦
400 О.,кг1ч
Лист VHI. 13. Удельный показатель Лохл в двухрядном теплообменнике ЭКД:
/ — типа КНЭ-У-0.8А; 2 — типа КНЭ-У-1,2.
222
к
30
25
20
15
10
i
7i
d^5,5m;Gu=\80^l4^ 4,5; 120 s
J
I
Ш
/t
Id
1Щ
W
ft/
vff
w/
/
k
flu
У/
'/
/
if/.
If
/
4
/A
r
/
Y/
s
'//
'/
V
У.
S
bi
-<<
***
-*-
r.r
л
»*•
•-'
4
S
•>»
**•
я"»
¦T
\
¦3
1
—-
*-"
¦—-
-—¦
V
\
•»"
\
4,5;96
5,5;150
В»
BS-»
t—
\
s
\
—-
•—-
«¦MM
\
\
\
¦¦«¦--"
\
\
55.780 \
\
L—
^Д5;48
3,5; Z2
Лист
VIII. 14. Удельный показатель Лт в двухрядном теплообменнике ЭКД:
У — типа КНЗ-У-0.8А; 2 — типа КНЭ-У-1,2.
223
16
15
14
/J
12
11
10
9
a
7
t>
s;
и
/.
4
•3
J
2
I
n
>**
1
30
-
3
**
*¦*
*~
r*
35
Й
**•
I
*.—
Ud
60<*
i I
ъ
h
?~*
•*-
==•
-—•
^5
л
~^
~**±
,—-
t-.
d
75
J \
——
^—
=
-1
—
^—J
r—-
_¦ 1—
p——
(¦—-
^—-
-1
-—1
-d
—'
1—'
i—*1—'—
i
-4—
¦—i
—-
J
-^—1
1
——*
—i —
—-
— —
¦—
___
——
r
—•-
¦««
о
__
у—
s
4
i
\
=аш|
авн
I—^
\-
V
\
V
35\
30
50 60 70 80 90 100 110 120 130 HO 150 W 170 180 190 Gs, кг/ч
60 55 50
60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Лист VIII. 15. Удельный показатель Лткв двухрядном теплообменнике ЭКД при
последовательном соединении двух теплообменников по воде и по воздуху.
/ — типа КНЭ У 0.8А, 2 — типа КНЭ У-1,2
224
5-2815
225
расчетная начальная температура горячей воды Твг не должна превышать
90° С (во избежание пригорания пыли на фильтре теплообменника).
Определив разность Тв г — tB д, легко определить Твг в режиме естественной
конвекции для холодного периода года.
Зная расход горячей воды GB г, можно найти требуемый удельный показатель
Ат, пользуясь графиками на листе VIII.14, а также приведенными выше указаниями.
Расчетная начальная температура горячей воды Гвг, ври подаче первичного
воздуха для холодного периода года, определяется после подстановки известных
величин в формулу
Q~t ) ' <vm-82)
По найденным значениям расходов холодной и горячей воды подбирается регу-
регулирующий клапан.
Гидравлическое сопротивление теплообменников находят по графику на листе
VIII.12, рис. 1.
Необходимое статическое давление первичного воздуха приведено на листе
VIII. 17, рис. 2 и 3. На этом же листе (рис. 1) даны значения коэффициентов
эжекции
k = L° ~ L™P* (VIII.83)
Рабочие чертежи конструктивных решений по установке ЭКД и прокладке ком-
коммуникаций разработаны Моспроектом 2 *.
Отключение контура теплоснабжения в четырехтрубных системах предусматри-
предусматривается при tH > tB, а контура холодоснабжения — при /н < —10° С.
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
В качестве теплоносителя для снабжения теплом воздухонагревателей СКВ,
как правило, применяется вода. В отдельных случаях возможно применение пара
низкого давления, но при этом необходима установка в обводном канале воздушных
клапанов, предназначенных для улучшения условий регулирования температуры
подогреваемого воздуха.
Воздухонагреватели первого подогрева присоединяются к водяным тепловым
сетям по непосредственной схеме.
Воздухонагреватели второго подогрева и местных или зональных доводчиков
снабжаются водой с постоянной температурой. Для приготовления воды с постоян-
постоянной температурой используют смесительные установки, выполненные по схеме,
изображенной на листе VIII. 18, рис. 1.
По этой схеме вода из подающей линии теплофикационной сети проходит через
автоматический клапан К2, смешивается с частью воды, возвращающейся из возду-
воздухонагревателей. Циркуляция в контуре создается насосом. Клапаном К2 управляет
датчик Т, поддерживающий постоянную температуру воды перед воздухонагрева-
воздухонагревателями на заданном уровне. После воздухонагревателей вода частично отводится
в обратную линию теплосети, а частично на рециркуляцию к насосу (через обрат-
обратный клапан OKI).
Для регулирования теплоотдачи воздухонагревателей устанавливаются клапаны
К1. При частичном или полном закрытии этих клапанов вода также частично или
полностью поступает по обводной линии с регулятором КЗ «до себя». В теплый период
года, когда температура воды в теплосети поддерживается на постоянном уровне,
смесительная установка отключается и циркуляция воды через воздухонагреватели
осуществляется по обводной линии у насоса.
Расчетная температура воды, подаваемой к калориферам второго, местного или
зонального подогрева, обычно принимается в пределах 60—70° С. Температура
обратной воды соответственно 40—50° С.
* Пособие для проектирования. Раздел 15. Вентиляция, серия 2. Системы конди-
кондиционирования воздуха с эжекционными доводчиками. М., Моспроект 2, 1970.
226
4,5
4
«и
5ММ
s
ч
ч
ч
5,5
•Z,5m
-^
м
4,5
О W 80 120 160 200 240
B)
Н,кгс/мг
40
30
20
10
—
—
1
1
i
r
dc=3,5MM
f~
5
1
A-5
,5,5
// 1
Ti
*—•
О 50 60 70 80 90 100 ПО /20 130 140 150
Н,кгс/мг
30
60 100 120 140 160 180 200 220
Лист VIII. 1-7. Графики для расчета ЭКД:
/ — изменение коэффициента эжекции &эж при режиме нагрева воздуха; 3 — требуе-
требуемое давление первичного воздуха для КНЭ-У-0.8А (Яст кам — сплошные линии,
^дш.сопел ~ пунктирные линии); 3 — требуемое давление первичного воздуха йдля
КНЭ-У-1,2 (Ясткам — сплошные линии; Ядин сопел — пунктирные).
227
Воздухосборник'
В теплопункт
\ * tX3-
Воздушавреватель ^
Из теплопункта
-Расширительный дан
Ш водо-
водопровода
Дренаж
Лист VIII. 18. Принципиальные схемы теплоснабжения калориферов второго, мест-
местного и зонального подогрева:
/ — со смесительной установкой; 2 — независимая, закрытая с водоводяным теплооб*
менником.
228
Приготовление теплоносителя с постоянной температурой можно производить
также с помощью водоводяных теплообменников по независимой, закрытой схеме,
изображенной на листе VIII. 18, рис. 2.
По этой схеме вода из подающей линии теплосети подается через клапан К2
в водоводяной теплообменник, где нагревает вторичный теплоноситель (воду) до задан-
заданной температуры (обычно 60° С). Обратная вода из теплобменника отводится в обрат-
обратную линию теплосети. Постоянная температура воды, подаваемой в воздухонагрева-
воздухонагреватели, поддерживается клапаном К2, который управляется датчиком Т.
Насос создает циркуляцию воды в замкнутом контуре: насос — водоводяной
теплообменник — воздухонагреватели — насос. Регулирование теплоотдачи воздухо-
воздухонагревателей осуществляется при помощи клапанов К1 путем изменения количества
воды. При этом изменяется количество воды, протекающей по обводной линии с ре-
регулятором КЗ «после себя».
Замкнутый контур вторичного теплоносителя снабжается расширительным ба-
баком с необходимыми трубопроводами. Температура обратной воды после воздухона-
воздухонагревателей принимается равной 40° С.
Установки с водоводяными теплообменниками дороже, чем смесительные уста-
установки. В связи с этим они применяются, как правило, только в тех случаях, когда
по условиям гидравлического режима тепловых сетей требуется независимая схема
присоединения и при теплоносителе — пар.
Расчетный расход тепла для каждого из калориферов второго, местного или зо-
зонального подогрева следует определять, исходя из условий отсутствия тепловыделе-
тепловыделений в обслуживаемом помещении и принимать равным большему из расходов, опре-
определенных для холодного и теплого периодов года.
ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Источники холода и принципиальные схемы холодоснабжения
Источниками холода для СКВ жилых и общественных зданий явля-
являются компрессионные и теплоиспользующие холодильные машины, артезианская
вода, вода горных рек и озер и естественный лед, получаемый из водоемов и заго-
заготавливаемый за зимний период в бунтах.
. В районах с сухим и жарким климатом возможно испарительное охлаждение
воздуха прямое, косвенное или комбинированное.
Фреоновые компрессионные машины работают на фреонах марки 12 и 22. При мак-
максимальной потребности в холоде до 2 Гкал/ч применяются преимущественно поршне-
поршневые компрессоры, при большей потребности — центробежные.
В отдельных случаях, например, при сооружении спортивных залов с ледяными
катками, могут применяться аммиачные холодильные машины, обслуживающие
ледяное поле и СКВ. Однако при этом приготовление холодной воды для нужд СКВ
производится в промежуточных теплообменниках (рассол — вода).
Из теплоиспользующих машин применяются бромисто-литиевые абсорбцион-
абсорбционные машины, работающие на паре или на горячей воде с температурой не
ниже 75° С.
Используются эти машины при наличии дешевого тепла и расчетной потребности
в холоде 500 Мкал/ч и более.
Пароэжекторные холодильные машины применяются главным образом на пред-
предприятиях, так как потребляют значительное количество пара и воды для охлаж-
охлаждения конденсаторов.
Артезианская вода и вода из других естественных источников для холодоснабже-
холодоснабжения СКВ применяется во всех случаях, когда она имеется в требуемом количестве
с достаточно низкой температурой и обеспечивает возможность получения необходи-
необходимых параметров воздуха при нагреве воды в кондиционере не менее чем на 3° С.
Во многих случаях целесообразно применение комбинированных схем холодо-
холодоснабжения, в которых артезианская вода после использования в кондиционере, как
правило, направляется в конденсаторы холодильных машин.
Естественный лед применяется для небольших СКВ с расчетной потребностью
в холоде 100—150 Мкал/ч, в тех случаях, когда запасы льда находятся близко от
потребителя. Непосредственный контакт между льдом и воздухом, обрабатываемом
в кондиционерах, не допускается по санитарно-гигиеническим соображениям.
229
Прямое, косвенное испарительное или комбинированное охлаждение применя-
применяются во всех случаях, когда любой из этих способов обеспечивает требуемые пара-
параметры воздуха в помещениях, обслуживаемых СКВ *.
Хододоносителем в большинстве случаев является вода. При необходимости глу-
глубокого охлаждения воздуха, в качестве холодоносителя используют рассолы хлорис-
хлористого натрия или хлористого кальция.
В центральных кондиционерах небольшой производительности, оборудованных
поверхностными воздухоохладителями, возможно непосредственное охлаждение
воздуха фреоном. В этих случаях поверхностный воздухоохладитель кондиционера
служит испарителем холодильной установки. Количество фреона, находящегося
в установках непосредственного охлаждения воздуха, не должно превышать 0,5 кг
на 1 м3 объема наименьшего из обслуживаемых помещении.
На листе VIII.19, рис. 1 изображена схема холодоснабжения центральных кон-
кондиционеров, оборудованных камерами орошения и расположенных вблизи холодиль-
холодильной станции.
Перегородка в баке не доведена доверху с целью обеспечения возможности пере-
перелива воды из одного отсека в другой. Бак располагается ниже поддона кондиционера
на величину, обеспечивающую самотечный слив воды из поддона в бак по трубопро-
трубопроводу. Насос Ш устанавливается ниже нижнего уровня воды в баке и соединяется
трубопроводами с поддоном и отсеком бака охлажденной воды. Трехходовой смеси-
смесительный клапан К регулирует температуру воды, подаваемую насосом HI к форсун-
форсункам камеры орошения путем изменения соотношения между количествами воды,
забираемой из поддона и отсека бака охлажденной воды. Насос Н2, также установ-
установленный ниже уровня воды в баке, забирает отработавшую воду и подает ее через
закрытый испаритель холодильной установки в отсек охлажденной воды. В зависи-
зависимости от производительности насосов HI, H2 и положения плунжера в трехходовом
смесительном клапане, происходит перелив воды из одного отсека в другой.
Величина потерь воды определяется расчетом количества испаряемой воды при
зимнем режиме работы, с добавкой 10—20% на унос воды через сепараторы.
При расположении нескольких кондиционеров на значительных расстояниях от
холодильной станции применяется схема, изображенная на листе VIII.19, рис. 3.
Бак устанавливается на холодильной станции на отметке, обеспечивающей само-
самотечный слив воды из поддонов кондиционеров. Насос ИЗ забирает воду из бака и
подает ее через закрытый испаритель холодильной станции к всасывающим линиям
насосов HI кондиционеров через смесительный трехходовой клапан К1 или проход-
проходкой клапан К2. Для обеспечения постоянного расхода воды через испаритель устанав-
устанавливается регулятор давления «до себя» КЗ, сбрасывающий часть воды в бак, при
уменьшении расхода холодной воды насосами кондиционеров.
Самотечные трубопроводы от поддонов кондиционеров должны рассчитываться
на пропуск количества воды, соответствующего производительности циркуляцион-
циркуляционного насоса кондиционера. Исполнительные механизмы клапанов К1 и К2 блоки-
блокируются с пуском соответствующих циркуляционных насосов с тем, чтобы при выклю-
выключении насосов клапаны закрывались независимо от команды датчиков температуры
воздуха системы автоматического регулирования кондиционеров.
В Киевском институте Промстройпроект разработана напорная система холодо-
холодоснабжения кондиционеров с камерами орошения, позволяющая размещать конди-
кондиционеры, бак и насосы на одной отметке ** (лист VIII.19, рис. 4).
Система включает несколько гидравлически связанных контуров.
Контур холодоснабжения состоит из испарителей холодильных машин, насосов-
испарителей НИ, герметического бака-аккумулятора и циркуляционных коллекторов
(нагнетательного и всасывающего). На циркуляционных линиях установлены обрат-
обратные клапаны OKI и ОК2.
Контуры холодопотребления состоят из камер орошения с насосами НОК, трех-
трехходовых смесительных клапанов К1 и трубопроводов. Для отключения неработаю-
неработающих камер орошения от холодоносителя, на трубопроводах к коллекторам форсунок
установлены задвижки с электропроводом ЗЭП1, сблокированные с пуском насосов
НОК^ а на трубопроводах после насосов — обратные клапаны ОКЗ.
* О. Я. Кокорин. Установки кондиционирования воздуха. М., «Машинострое-
«Машиностроение», 1970.
** Е. И. Чеч и к и др. Авторское свидетельство № 420853. Бюллетень, № 11,
1974, класс Ф2411С
230
JL?JL '
п.
Ms
231
Система для заполнения водой подключена к водопроводу через вентиль В1
и шаровые клапаны В2, установленные в поддонах кондиционеров. Поддоны всех
камер орошения соединены уравнительной линией с задвижками, позволяющими
выключать неработающие кондиционеры. На баке-аккумуляторе в высшей точке
системы, устанавливается воздушный кран ВК и предохранительный клапан.
Циркуляция воды в контуре холодоснабжения осуществляется насосами испари-
испарителей НИ по тракту: испарители, бак-аккумулятор и всасывающий коллектор.
Такая схема циркуляции дает возможность создать в баке-аккумуляторе запас холода
(путем переохлаждения воды). Количество работающих холодильных машин опре-
определяется холодопотреблением системы и ограничивается датчиком температуры воды,
установленным в баке-аккумуляторе.
Для предупреждения циркуляции воды через отключенные испарители установ-
установлены задвижки с электроприводом ЗЭП2, сблокированные с пуском насосов. В слу-
случае отключения всех испарителей и их насосов, для использования накопленного
в баке-аккумуляторе запаса холода, установлены обратные клапаны OKI и ОК2,
формирующие требуемое направление циркуляции в контуре холодоснабжения только
за счет насосов НОК.
Циркуляцию холодоносителя в контурах холодопотребления обеспечивают на-
насосы НОК у камер орошения. Они забирают воду из поддонов и подают ее во вса-
всасывающий коллектор и к трехходовому смесительному клапану К1- Здесь, в слу-
случае необходимости, происходит смешивание с охлажденной водой, подаваемой из
нагнетательного коллектора.
После трехходового клапана К1 вода поступает к форсункам камер орошения.
Так как количество камер орошения, подключенных к системе, в процессе работы
может произвольно меняться, то и гидравлика системы изменяется, что приводит к
нарушению равенства расходов воды, поступающей через форсунки и откачиваемой
из поддона насосом НОК- Уравнительная линия, соединяющая поддоны, предотв-
предотвращает сброс холодоносителя через переливные устройства поддонов в одних камерах
орошения и работу подпитки через шаровые клапаны В2 в поддонах других камер.
Обязательным условием для применения данной схемы является размещение конди-
кондиционеров на одной отметке, с переливными устройствами на одном уровне.
При отключении одной или нескольких камер орошения одновременно с оста-
остановкой насоса НОК автоматически перекрываются задвижки с электроприводом
ЗЭП1, сблокированные с насосами своих камер. Для предупреждения подачи воды
в поддоны у насосов НОК устанавливаются обратные клапаны ОКЗ.
Герметический бак-аккумулятор рассчитывается на суммарное давление, со-
создаваемое насосом камеры орошения и насосом испарителя.
На листе VIII.19, рис. 2 приведена схема закрытой системы холодоснабжения цент-
центральных кондиционеров, оборудованных поверхностными воздухоохладителями.
Регулирование холодопроизводительности воздухоохладителя осуществляется
изменением количества подаваемого холодоносителя при помощи трехходового сме-
смесительного клапана К- При отключенном воздухоохладителе циркуляция осуществ-
осуществляется полностью через байпас, что предохраняет испаритель от возможности замо-
замораживания.
Холодильные станции
Для холодоснабжения СКВ наибольшее распространение получили холодильные
станции, оборудованные фреоновыми компрессионными машинами.
На листе VIII.20, рис. 1 приведена принципиальная схема фреоновой поршневой
холодильной машины.
Холодоноситель (вода) охлаждается в испарителе и вновь направляется к потре-
потребителям холода.
Влажный пар фреона, образующийся в испарителе, поступает в теплообменник,
где нагревается жидким фреоном высокого давления и переходит из насыщенного
состояния в перегретое.
Компрессор по всасывающему трубопроводу непрерывно отсасывает из тепло-
теплообменника перегретый пар, обеспечивая поддержание постоянного давления в испа-
испарителе.
Пар фреона, сжатый в компрессоре до давления конденсации, по нагнетательному
трубопроводу поступает в межтрубное пространство конденсатора. В трубном про-
пространстве конденсатора циркулирует охлаждающая вода, возвращающаяся в систему
232
233
Таблица VIII.28.
Наименование показателей
Холодопроизводительность при tn =
= +5° С и tK = + 35° С и оборотном
водоснабжении
Компрессорно-конденсаторный агрегат
Компрессор
Электродвигатель:
тип
скорость вращения
мощность
Конденсатор
Расход охлаждающей воды
Испарительно-регулирующий агрегат
Расход холодоносителя
Количество заряжаемого фреона
То же, масла
Масса машины (сухая)
Техническая характеристика холодильных
Единица
ИЧМРПРННЯ
Иомсисппл
Мкал/ч
—
—
об/мин
кет
м3/ч
—
м9/ч
кг
*
Марка
ХМ-ФВ-20/П
30
АК-ФВ20/И
ФВ-20
АОП-2-61-2
970
10
КТР-9
КТРО-9
3—9
6—18
АИР-32А
4—14
55
10
1020
ХМ-ФВ-20/1
40
АК-ФВ20/1
ФВ-20
АОП-2-61-4
1440
13
КТР-12
КТРО-12А
3—11
6—22
АИР-50А
6—22
100
10
1160
Примечания. 1. В числителе даны марки конденсаторов и расходы воды для про
2. Системы автоматического управления машин ХМ-ФУУ 80/1 и II; ХМ-ФУ 40/1 и II вклю
нием 220 в.
3. Машины могут поставляться для проточного или оборотного водоснабжения.
оборотного водоснабжения. Проточные системы водоснабжения конденсаторов
применяются только при наличии вблизи естественных водоемов или артезианских
скважин. Отдавая тепло охлаждающей воде, фреон конденсируется и поступает
через фильтр Ф1 в коллектор.
При включении ресивера в рабочую линию машины закрывается вентиль В1,
открываются вентили В2 и ВЗ и жидкий фреон через ресивер и фильтр Ф1 поступает
в коллектор. При этом открываются вентили на уравнительной линии между кон-
конденсатором и ресивером.
При эксплуатации машины периодически возникает необходимость в отделении
воды, находящейся в фреоне в нерастворенном состоянии. В этом случае жидкий
фреон пропускают через осушитель фреона. Из коллектора часть жидкого фреона
по трубопроводу через фильтр Ф2 и электромагнитный запорный вентиль К1 посту-
поступает в змеевики теплообменника. В теплообменнике эта часть жидкого фреона охлаж-
охлаждается парами фреона и по трубопроводу поступает к ручному регулирующему вен-
вентилю РРВ1.
В регулирующем вентиле РРВ1 происходит падение давления и снижение тем-
температуры фреона. Охлажденный фреон поступает в испаритель.
При автоматическом регулировании основная масса фреона поступает по трубо-
трубопроводу через фильтр ФЗ и электромагнитные клапаны К.2 и КЗ к терморегулирую-
щим вентилям ТРВ1 и ТРВ2. В этих вентилях давление и температура фреона сни-
снижается и охлажденный фреон по трубопроводу поступает в испаритель. Терморегу-
лирующие вентили соединены уравнительными трубками с всасывающим трубопро-
трубопроводом.
В случае ручного регулирования жидкий фреон поступает в испаритель по трубо-
трубопроводу через ручной регулирующий вентиль РРВ2. Электромагнитные клапаны
Kl, K2 и КЗ сблокированы с электродвигателем компрессора и закрываются при его
выключении.
Производительность холодильной машины непосредственно зависит от режима ее
234
поршневых компрессионных машин, работающих на фреоне 12
машины
ХМ-ФУ-40/II
60
;-ФУ40/ПБ
ФВ-40
АОП-2-72-6
970
22
КТР-18Б
КТРО-18А
4—14
8—28
АИР-65Б
7—27
140
20
1816
ХМ-ФУ-40/I
78
АК-ФУ40/1Б
ФУУ-40
АОП-2-72-4
1450
30
КТР-25Б
КТРО-25А
5—20
10—40
АИР-100В
12—45
160
20
2019
ХМ-ФУУ-80/П
120
АК-ФУУ80/ПА
ФУУ-80
АОП-2-82-6
970
40
КТР-35Б
КТРО-35А
7—30
10—45
АИР-130А
14—55
315
30
2770
ХМ-ФУУ-80/1РЗ
160
АК-ФУУ80/1РЭ
ФУУ-80/РЭ
АОП-2-82-4
1460
55
КТР-50Б
КТРО-50А
10—40
15—60
АИР^ООРЭ
20—80
350
30
3300
ХМ-ФУУ-80/I
156
АК-ФУУ80/1Б
ФУУ-80
АОП-2-82-4
1460
55
КТР-50Б
КТРО-50А
10—40
15—60
АИР-200В
20—80
350
30
3300
точного водоснабжения, в знаменателе — для оборотного
чаются в сеть переменного тока напряжением 380 в, а машин ХМ-ФВ20/1 и II — напряже-
работы, который определяется температурами испарения холодильного агента t4,
конденсации tK, всасывания паров tBC и переохлаждения tn.
Температура испарения хладагента tn принимается на 4—5° С ниже температуры
холодоносителя на выходе из испарителя.
Температуры конденсации паров хладагента tK принимаются на 4—5° С выше
средней температуры воды, охлаждающей конденсатор.
Температура всасывания паров хладагентов в цилиндр компрессора (температура
перегрева) tBC для фреоновых компрессоров принимается на 8—12° С выше темпера-
температуры испарения.
Температура переохлаждения жидкого фреона tn принимается на 3—5° С ниже
температуры конденсации хладагента.
Для сравнения холодильных машин их производительности приводятся к оди-
одинаковым условиям, т. е. к одинаковым значениям ?и, tK, tBC и ta. В каталогах за-
заводов-изготовителей холодильных машин обычно приводят их номинальные зна-
значения:
для стандартных условий
/и = — 15° С; tK _ — 10° С; tK = -f 30е С и tn - -f- 25° С;
для условий обслуживания СКВ
/к - + 30°С и /п = ¦+ 25°С.
При других режимах работы, отличающихся от указанных выше, производитель-
производительность холодильных машин определяют по данным заводов-изготовителей машин.
В таблицах VIII.28 и VIII.29 приведены основные данные о поршневых, компрес-
компрессионных холодильных машинах, преимущественно применяющихся для холодо-
снабжения СКВ. На листах VIII.21~VIII.23 изображены основные агрегаты, из
которых комплектуются холодильные машины.
235
OSOl
h
il
2 Он
Si
236
Таблица VIII.29. Техническая характеристика холодильных поршневых
компрессионных машин, работающих на фреоне 22
Наименование показателей
Холодопроизводительность при
'„-+5° С и >К = +35°С
Компрессорный агрегат;
марка
компрессор
масса
Испарительно-конденсаторный
агрегат (марка)
Испаритель-теплообменник
(марка)
Расход холодоносителя
Конденсатор (марка)
Расход охлаждающей воды
Количество заряжаемого фреона
Количество заряжаемого масла
Масса машины (в объеме по-
поставки)
Единица
Мкал/ч
кг
мп/ч
М3/Ч
кг
»
»
Марка
ХМ-22ФУ-200/2
400
АК-22 ФУ 200/А
22 ФУ 200
3560
АИ К 400/2
ИФ-200
75
КФ-130
60—85
1000
125
7680
машины
ХМ-ФУУ-400/2
800
АК-22 ФУУ 400/2
22 ФУУ 400
5140
АИК 900/А
ИФ-400
150
КФ-260
150/170
2000
230
12 606
Примечания 1. Компрессор 22 ФУУ 400/2 имеет водяное охлаждение цилиндра
2 В комплект поставки входит компрессорный и испаряедьноконденсаторный агрегаты,
пульт управления; станция управления; кнопки управления, трубопроводы, фундаментные
блоки, запасные части.
Холодильные станции рекомендуется оборудовать двумя или большим числом
однотипных холодильных машин. Допускается установка одной машины, имеющей
приспособление для автоматического регулирования производительности. Установка
резервных машин, как правило, не допускается.
При определении требуемой холодопроизводительности следует учитывать потери
холода в трубопроводах, транспортирующих охлажденную воду к кондиционерам,
а также нагрев воды в циркуляционных насосах.
Для ориентировочных расчетов эти потери допускается принимать в следующих
пределах, %:
для малых установок (до 150 Мкал/ч) 15—20
средних (от 150 мекал/ч до 1,5 Гкал/ч) 12—15
крупных (более 1,5 Гкал/ч) 7—12
Температуру кипения холодильного агента (фреона) в закрытых, горизонталь-
горизонтальных кожухотрубных испарителях, охлаждающих воду, следует принимать не ниже
+ 1°С, во избежание замораживания воды при понижении нагрузки и нарушении
протока воды.
Скорость протока воды через кожухотрубные испарители с поверхностью охлаж-
охлаждения до 400 м2 принимается в пределах от 1 до 1,5 м/с, а с поверхностью более
400 м2 от 1,7 до 2,2 м/с.
Фреоны представляют собой производные углеводородов. Фреон 12—дифтор-
дихлорметан (CF2C12) — бесцветное вещество, без запаха, не горит и не взрывоопасен.
При соприкосновении с открытым пламенем либо с поверхностями, имеющими тем-
температуру более 500° С фреон 12 разлагается, образуя токсические соединения. При
нормальных условиях он практически безвреден, но содержание его в воздухе в ко-
количестве 20% и более по объему недопустимо, так как понижает содержание кисло-
кислорода и воздух становится непригодным для дыхания. Сухой фреон нейтрален почти
ко всем металлам, но растворяет органические вещества. Присутствие влаги может
вызвать закупорку коммуникаций вследствие ее замерзания и возникновения кор-
коррозии. Фреон 12 обладает высокой способностью проникать через неплотности,
интенсивно растворяет смазочные масла.
237
3 .
u
4)
а,
ев
0)
К
3"
S
>>
и
ю
о
S
о
о
^~*
Э-а.
и
0)
о.
о
S
ч
X
<л
е
о
S
оа
•
>
W
1
1
=ъ
05
а,
о
°
а,
S
<
s
CQ
О
о
CS
а,
S
<
238
239
Температура кипения фреона 12 при нормальном атмосферном давлении —
29,8° С, критическая температура — 112,04° С, критическое давление —
41,96 кгс!'см2) температура замерзания — 155° С. Удельная объемная производитель-
производительность по холоду, при стандартном режиме работы холодильной установки —
305,6 ккал/м3.
Фреон 22 — дифтормонохлорметан (CHF2C1) инертен ко всем металлам, не вос-
воспламеняется и не взрывоопасен, почти не растворяет воды и частично растворяется
в смазочных маслах. По вредности относится к тому же классу, что и углекислота,
т. е. только при концентрации 2,5% и более (по объему) вызывает головную боль
у людей, а при концентрации 25—30% может вызвать удушье и потерю сознания.
Температура кипения фреона 22 при нормальном атмосферном давлении —
40,8° С, критическая температура — 96° С, критическое давление — 50,33 кгс/см2,
температура замерзания — 160° С. Удельная объемная холодопроизводительность
фреона 22 при стандартном режиме работы холодильной установки — 488 ккал/мг.
Регулирование производительности холодильных
станций, оборудованных машинами, перечисленными в табл. VIII.28 (за исклю-
исключением марки ХМ-ФУУ-80/1РЭ), предусматривается при проектировании холо-
холодильных станций путем автоматизации их включения и выключения по импульсу,
получаемому в зависимости от температуры воды в баке-аккумуляторе. Для каждой
машины устанавливается отдельный датчик.
Максимально допустимая температура воды tUaKC определяется расчетом конди-
кондиционеров. Обычно, при комфортном кондиционировании /макс = 7 -т- 8° С.
Минимальная температура воды в баке tMm определяется из условий предупреж-
предупреждения возможности замораживания испарителей и, как правило, принимается
<м„н = 4° С.
Настройка датчиков на требуемые температуры включения и выключения машины
производится в зависимости от числа установленных машин. Так, например, при
трех машинах и /макс = 7° С датчик первой машины настраивается на температуру
включения /8КЛ = 7° С и ^выкл = 6° С; второй — соответственно на /вкл = 6° С
и 'выкл = 5° С и третьей - на /вкд> - 5° С и ^выкл = 4° С.
С целью обеспечения равномерной амортизации машин в цепи управления вво-
вводится переключатель, позволяющий через определенные интервалы времени менять
вручную очередность включения машин.
Машина ХМ-ФУУ-80/1РЭ поставляется с автоматическим приспособлением,
позволяющим регулировать холодопроизводительность в зависимости от величины
тепловой нагрузки за счет электромагнитного отжима пластин всасывающего клапана
компрессора. Регулирование холодопроизводительности ступенчатое: 75, 50 и 25%
от номинальной.
Машины ХМ-22ФУ 200/2 и ХМ-22 ФУУ 400/2 поставляются с приборами двух-
позиционного регулирования холодопроиззодительности (пуском и остановкой
компрессора в зависимости от температуры холодоиосителя).
Водяные аккумуляторы холода в системах холод о-
снабжения применяются для нормальной работы холодильных машин и умень-
уменьшения их расчетной холодопроизводительности.
В тех случах, когда холодильные станции проектируются из расчета обеспечения
максимальной часовой потребности в холоде, минимальная емкость системы холодо-
снабжения (суммарная емкость бака-аккумулятора, трубопроводов и поверхност-
поверхностных воздухоохладителей или поддонов кондиционеров) должна обеспечивать, при
снижении потребности в холоде, число включений одной из холодильных машин
не более 4 в 1 ч (требования СНиП).
Допустимую амплитуду колебаний температуры воды в баке-аккумуляторе при
комфортном кондиционировании обычно принимают в пределах 3—4 С. При этом
требуемую емкость бака-аккумулятора в мл определяют по формуле
ЯП(VIII.84)
'мин/
где Q — холодопроизводительность одной из машин (наибольшей), установленных
на станции, Мкал1ч\
п — число установленных машин.
210
Для машин марок 22 ФУ 200 и 22 ФУУ 400 емкость бака-аккумулятор а, опре-
определенная по формуле (VIII.84), увеличивается вдвое в связи с ограничением числа
включений до двух в 1 ч по требованию завода-изготовителя.
Баки-аккумуляторы увеличенной емкости применяют с целью снижения расчет-
расчетной холодопроизводительности станции, определяемой делением суточной потреб-
потребности в холоде (с учетом потерь) на число часов работы станции в сутки. Требуемую
емкость баков-аккумуляторов определяют по интегральному графику потребления
и расхода холода.
Размещение фреоновых холодильных станций должно
соответствовать правилам техники безопасности. Фреоновые холодильные установки
в зависимости от часового объема, описываемого поршнями компрессора, подразде-
подразделяются на две группы: А — более 62, мУч и Б — 62 м3/ч и менее.
При расположении в одном помещении нескольких одинаковых компрессоров
группа определяется по часовому объему одного компрессора, а при расположении
нескольких компрессоров разной производительности — по часовому объему боль-
большего компрессора.
По взрыво-пожарной и пожарной опасности фреоновые холодильные станции
относятся к категории Д. При количестве масла во всех установленных машинах
более 100 кг категорию холодильной станции следует принимать В.
Все части холодильной установки, содержащие фреон, за исключением аппара-
аппаратов, установленных вне здания,«а также испарителей установок кондиционирования
воздуха с системой непосредственного охлаждения, как правило, должны быть
расположены в специальном машинном отделении высотой не менее 3,5 м. При часо-
часовом объеме, описываемом поршнями компрессора до 150 м3/ч, высота помещения
должна быть не менее 2,6 м. Разрешается устанавливать в том же машинном отде е-
нии кондиционеры, обслуживаемые этой установкой.
Фреоновые холодильные станции и отдельные холодильные машины любой
производительности не разрешается размещать непосредственно в жилых поме-
помещениях, на лестничных площадках и под лестницами, а также в корридорах, фо-
фойе и вестибюлях, в эвакуационных выходах зданий и сооружений различного
назначения. Указанное ограничение (за исключением лестничных площадок и по-
помещений под лестницами) не распространяется на холодильные станции, входящие
в состав автономных кондиционеров.
Фреоновые холодильные станции производительностью 300 Мкал/ч и более
и отдельные машины той же производительности не разрешается размещать в
подвальных и цокольных этажах зданий и сооружений. Допускается размещение
фреоновых холодильных станций и отдельных машин производительностью до
600 Мкал/ч в подвальных и цокольных этажах зданий (кроме жилых зданий),
если над перекрытием станции исключена возможность массового постоянного
и временного пребывания людей. Допускается размещение фреоновых холодиль-
холодильных станций производительностью 600 Мкал/ч и более в специальных пристрой-
пристройках к обслуживаемым зданиям, в заглубленных отдельно стоящих помещениях,
а также в подвалах и цокольных этажах, вынесенных из-под контура здания.
Непосредственное охлаждение воздуха фреоном в поверхностных воздухоохла-
воздухоохладителях разрешается, если количество фреона в установке не превышает 0,5 кг на
1 мъ объема наименьшего из обслуживаемых помещений.
Машинное отделение должно быть обеспечено отоплением и вентиляцией в соот-
соответствии с требованиями СН 245—71. Приточная и вытяжная (она же аварийная)
вентиляция должна быть принудительной с кратностью воздухообмена не менее 3.
Вытяжные отверстия должны быть расположены на высоте 1—1,5 м от пола.
Брызгальные бассейны и градирни
Для охлаждения конденсаторов холодильных машин, обслуживающих СКВ,
как правило, применяются системы оборотного водоснабжения. В отдельных слу-
случаях, при наличии воды из артезианских скважин, применяются комбинированные
системы холодоснабжения, в которых артезианская вода вначале подается в камеры
орошения или поверхностные воздухоохладители кондиционеров, а затем исполь-
используется для охлаждения конденсаторов.
Наибольшее распространение имеют системы оборотного водоснабжения с охлаж-
241
дением воды в брызгальных бассейнах. Широкому использованию вентиляторных
градирен препятствует высокий уровень шума, создаваемого вентиляторами.
Размеры брызгальных устройств определяются в зависимости от расхода воды
и плотности орошения, т. е. количества воды в м3/ч, охлаждаемой на 1 м2 площади
бассейна (без учета площади защитных зон) *.
Плотность орошения в мУм2 • ч определяется по формуле
(VIII.85)
v ab '
где qc — производительность одного сопла при принятом напоре л«3/ч;
п — число сопел в пучке;
а — расстояние между пучками сопел или одиночными соплами, м;
Ъ — расстояние между трубопроводами, м (лист VI 11.20, рис. 2).
В зависимости от климатических условий величину плотности орошения реко-
рекомендуется принимать в пределах 1,0—1,3 мъ1мг • ч.
Наиболее рациональными являются сопла, в которых разбрызгивание проис-
происходит за счет центробежной силы. К их числу относятся эвольвентные сопла диамет-
диаметром 100/50 и 50/25 мм (лист VIII.20, рис. 3; табл. VI1I.30).
Таблица VIII.30. Производительность эвольвентных сопел, М3/ч
Диаметр сопла, мм
100/50
50/25
Напор И, мм
5
32
8,2
6
34,5
9,1
7
37
9,9
8
39,2
10,7
10
43,5
11,9
12
47,5
12,8
Примечание. В числителе указаны диаметры подводящих труб, в знаменателе —
диаметр выходного отверстия.
Трубопроводы брызгальных устройств обычно прокладываются под водой на
низких скользящих опорах с уклоном, обеспечивающим возможность их опорожне-
опорожнения.
Сопла d — 50/25 мм располагаются пучками по 4—5 штук, как показано на листе
VIII.20, рис. 2. Расстояние между соплами рекомендуется принимать 1,2—1,5 м,
между пучками сопел — 4 м и между рядами труб —8—10 м.
Сопла d = 100/50 мм располагают в одиночном порядке на расстоянии 4 м друг
от друга. Рекомендуемое расстояние между рядами труб — 8,5 м.
Для уменьшения уноса воды ветром крайние сопла устанавливаются на расстоя-
расстоянии 4—6 м от края бассейна, образующем защитную зону. Глубину воды в бассейне
обычно принимают 0,8—1 м. Бассейны оборудуют трубопроводами для опорожне-
опорожнения и переливными устройствами.
Забор воды осуществляется из специального приямка через сетчатый фильтр.
Для определения температуры охлажденной воды в бассейне может быть исполь-
использована номограмма Н. Н. Терентьева (лист VIII.24). Номограмма дает возможность
определять температуру охлажденной воды в зависимости от величины напора у
сопел Н, м, плотности орошения q, м3/м2 • ч перепада температур воды Дг С и
метеорологических условий, т. е. температуры Т, СС относительной влажности воз-
воздуха фн и скорости ветра W, м/с.
Номограмма (лист VIII.24) состоит из трех графиков. По графику (рис. 1) нахо-
находят значение вспомогательного коэффициента Aq, по графику (рис. 2) — вспомога-
вспомогательный коэффициент &w. Затем определяют значение k, равное
k = kqk^At. (VIII.86)
По найденному значению k по графику (лист VIII.24, рис. 3) находят среднюю
температуру воды /ср.
* Б. С. Форфоровский, Я. Н. Пятов. Проектирование охладителей для
систем производственного водоснабжения. М.—Л., Госстройиздат, I960.
242
ч
ч
С"
ч
V
Ч
ч
ч
ч
ч
ч
V
S
ч
ч
S
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
Ч
ч
ч,
у
ч
ч.
ч
ч
ч
ч
ч
<%
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
ч
->
\
S
N
V
N
ч
ч
%
ч
ч
ч
к
к
ч
л
ч
ч
ч
1
ч
ч
ч
¦О
4V
\
\
к
л
л
1
ч
ч
ч
-
ч
ч
S
ч
ч
ф
\
1
ч,
-
Ч
\
ч
ч
ч
к
ч
ч
\
л
\^"
ч
\
\
\
ч
ч
ч
\
1
\
ч
ч
\
\
ч,
ч
si1
ч
ч
V
ч
"Л
V
ч
\
ч
ч
V
S
1
ч
о
\
\
к
ч
к
л
ч
1
s
к
у
л
ч
(
V
\
ч
у
ч
\
ч
л
ч
ч
ч
к
[>
С"
V
\
ч
ч
ч
л
ч
ч
ч
>
к
л
к
N
Ч
\
ч
ч
л
ч
ч
ч
s
\
\|
\
ч
ч
у
Ч
ч
s
\
L
ч
\
\
л
п
ч
ч
ч,
к
ч
V
S.
>
\
\.
\
V
ч
ч
к
\
ч
\
V
\
)
\
\
ц
\
\
\
ч
ч
к
\
V
л
V
\
s
Ч,
к
V
ч
V
\
\
л
\
>
Ч
ч
ч
к
\
к
\
\
Л
д
V
\
V
ч.
л
к.
Ч
V
V
V
V
Л
\
V
\
N
Ч
ч
>
ч
\
\
V
\
\
X
\
\
\
\
\|
V
л
\
ч
V
\
\
1
Д
V
ч
\
у
ку
\
.
ч
\
к
W
А
5л
V
V
\
V
\
\1
те
к
\\
т
\»
1
щ
w \
I
I
I
I
h-tw/?w 'h unudmodo яшэоншощ
т
/
7 '
1
' С
(_ ?
/-
А
/ ф(
~- У
/
/
J
' /
*~
j ~i
-A
7~
¦ft
m
/
r
7
у
]
1
1/
i
T
\
^
j
/
j
/
I
J
/
[7
r
j
i
4-
fti
л
i
h
t
h
f
к
J
/
i i
f/
i~i
T
f
i
/i
Ji
If
i
f f
/'
-/
i-
I
I
5 с
/
i
/
4
-j-
h
i
f
t-
i
1
ь
S
j
/
/
1
1
ОС
о
/
I
1
/
1
1
/
t
¦ <
j
/
/
1
1
/
*
1/
1/
t
1
I
-
I
^ i
i
"I
v*- S>
243
Температура охлажденной в брызгальном бассейне воды равна
*я = <ср — 0.5Д*. (VIII.87)
Величину температурного перепада воды At при расчете брызгальных бассейнов
для холодильных машин в зависимости от метеорологических условий принимают
в пределах 3—5° С.
Пример VIII.7. Определить температуру охлажденной в брызгальном бассейне
воды /2 для следующих условий: напор у сопел Н = 6,0 м; плотность орошения
q = 1 м3/м2 • ч; перепад температур воды At — 4° С; скорость ветра IF = 1,5 м/с;
температура воздуха Т = 30° С; относительная влажность воздуха фн = 40%.
По графику (лист VIII.24, рис. 1) для Н = 6,0 м и q = 1 м3/м2 • ч находим
kq = 8,56.
По графику лист VIII.24 (рис. 2) для до = 1,5 м/с находим ftw = 0,36. Опреде-
Определяем значение k по формуле VIII.86:
? = 8,56. 0,36-4= 12,3.
По графику лист VIП.24 (рис. 3) для Т — 30° С, <рн = 40% и k = 12,3 находим
/рр = 30,5° С и по формуле VIII.87, t2 = 30,5—0,5 • 4 = 28,5° С.
В тех случаях, когда по местным условиям не представляется возможным соору-
сооружение брызгального бассейна, для охлаждения воды могут быть использованы каме-
камеры орошения, применяющиеся в составе кондиционеров и приточных вентиляцион-
вентиляционных камер.
Расчет камер орошения, используемых для охлаждения воды, рекомендуется
выполнять, пользуясь формулами VIII.12 и VIII.13 (см. стр. 177).
Значения коэффициента орошения рекомендуется принимать в пределах 0,6—0,9,
а значения AtB — в пределах 3—5° С.
Для определения начальной температуры воды /вп и конечной tBK пользуются
коэффициентом эффективности теплообмена Е.
Для типовых камер орошения с двумя рядами форсунок, один из которых направ-
направлен по потоку воздуха, а другой против потока, значение коэффициента Е для про-
процессов одновременного нагрева и увлажнения воздуха при плотности форсунок 13
на мУряд (для значений ц = 0,5-М),9) определяется по формуле
? = 0,931fi0'13. (VIH.88)
Задавшись значением р. в указанных выше пределах, определяют величину Е.
Для определения температур воды ^вн и /вк, которые наступят в результате
теплового равновесия, найденное значение Е подставляют в формулу
Е = 1 - 'в-к ~/мк , (VIII.89)
в.н м.н
где *м к — температура мокрого термометра при /2;
tua — то же, при h.
Задавшись значением Д/в, находят
>вк = 'в.„-Л'в- (VIH.90)
Значение tWK определяют из уравнения
[/,-/, -=0,7 <*„..-/„.„). (VIII.91)
Значение 1\ определяют по климатологическим данным.
Подставляя значения /мк и /вк в формулу (VIII.92), находят /вн.
Пример VIII.8. Требуется охладить в оросительной камере воду в количестве
W = 120 m/ч. Расчетное теплосодержание наружного воздуха h = 13,3 ккал/кг,
соответствующая температура наружного воздуха по мокрому термометру д, н =
19,3° С. Задаемся значениями At = 4° С и jn. = 0,8 кг/кг. Учитывая, что для данного
процесса /2 > h; tBH > tbK, из формулы (VIII. 13), находим
244
/2= 13,3+ 0,8-4; /2=1б,5.
По формуле (VII 1.90) tBM = /в н — 4.
По формуле (VIII.88)
Е = 0,931 • 0,80'13 = 0,931 • 0,97 = 0,903.
Из уравнения (VIII.9I) находим
/ ~/ , U-'l . mo , 16,5-13,3
tB „— 4 — 23,87
Подставляем известные значения в формулу (VIII.89) 0,903 = 1 ¦,
'в.н — 19,3
отсюда /вд = 28,8° С.
По формуле (VIII.90) находим ^вк= 28,8 — 4= 24,8° С.
Типовые вентиляторные секционные градирни рассчитывают по данным, приве-
приведенным в серии типовых градирен, разработанных институтами Союзводоканалпроект
и Промстройпроект.
РАЗДЕЛ IX. АВТОМАТИЗАЦИЯ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ,
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Устройства автоматизации выполняют следующие функции:
местное и дистанционное измерение технологических параметров (теплотехниче-
(теплотехнический контроль);
автоматическое и дистанционное управление приводными двигателями, приводами
запорных органов и сигнализация их состояния (включено — отключено, открыто —
закрыто);
предупредительная сигнализация отклонений технологических параметров,
свидетельствующих о наличии лредаварийного состояния;
автоматическая защита, предотвращающая переход предаварийного состояния
в аварийное (автоматика безопасности для котельных установок);
автоматическое и дистанционное регулирование — поддержание технологических
параметров в соответствии с заданным значением или изменение их по заданному
закону.
Таблица IX.1. Условные обозначения приборов
Прибор
Измеряющий (Им), показывающий (П), самопишущий
(С), интегрирующий (И)
Регулирующий (статический — Ст, астатический — Ас,
изодромный — Из, позиционный — Пз), сигнализирую-
сигнализирующий (Сг), преобразующий (Пр), усиливающий (Ус),
задающий (Зд)
Комбинированный (осуществляющий функции из двух
названных выше групп)
Размеры условного обозначения, мм
Условное обозначение
основное
G
В
В
10X10
догр'сказмое
В
в
10X15
Таблица IX.2 Условные обозначения видов дистанционных передач
Переда ча
Электрическая
Пневматическая
Обозначение
1 W 1
сзп
Передача
Гидравлическая
Механическая
Обозначение
i in 1
Примечание. Размер обозначений — 3 X 10 мм.
Основным техническим документом проектов по автоматизации являются функ-
функциональные схемы автоматизации и они должны давать представление об объекте
автоматизации, о функциях, реализованных в проекте и о средствах автоматизации.
246
Таблица 1Х.З. Условные обозначения датчиков, вспомогательных устройств,
исполнительных механизмов и регулирующих органов
Наименование
Обозначение
Наименование
Обозначение
Термометр рас-
расширения стеклян-
стеклянный
Термометр сопро-
сопротивления, термо-
терморезистор
Термопара
Термобаллон ма-
манометрического
термометра
Дилатометриче-
Дилатометрический или биметал-
биметаллический чувстви-
чувствительный элемент
Точка отбора дав-
давления, уровня,
разрежения
Счетчик расхода
жидкости, газа
Сужающее уст-
устройство для из-
измерения расхода
Трубка пневмоме-
трическая
Датчик наличия
потока воздуха
Поплавковый
уровнемер, сиг-
сигнализатор уровня
Сосуд разделите-
разделительный, уравни-
уравнительный
Сосуд конденса-
конденсационный
Датчик влажнос-
влажности
I
т
©
—о
Фотоэлемент, фо-
фоторезистор
Датчик физико-
химического со-
состава вещества
(например, соле-
содержания)
Исполнительные
механизмы:
электрический
поршневый
(гидравличе-
(гидравлический)
электромаг-
электромагнитный (соле-
(соленоидный)
мембранный
(гидравличе-
(гидравлический и пневма-
пневматический)
Задвижка, вентиль
запорный
Клапан обратный
Клапан регулиру-
регулирующий проходной
Клапан регулиру-
регулирующий трехходовой
Шибер регулиру-
регулирующий
Заслонка регули-
регулирующая на газо-
газопроводе, в возду-
воздуховоде
Переключатель
для термопар, тер-
термометров сопро-
сопротивления
Переключатель
для газовых (воз-
(воздушных) линий
Байпасная панель
дистанционного
управления
247
Таблица IX.4. Условные обозначения электрических устройств
Наименование
Обозначение
Наименование
Обозначение
Ключ управления
Магнитный пус-
пускатель
Кнопочные стан-
станции с одной, дву-
двумя и тремя кноп-
кнопками
Ступенчатый им-
импульсный преры-
прерыватель
Балансное реле
МП
в из
Лампа сигналь-
сигнальная
Табло сигнальное
(с надписью)
Гудок, ревун
электрический
Трансформатор
тока с ампермет-
амперметром
е
Таблица IX.5 Буквенное обозначение контролируемых и регулируемых
параметров
Параметр
Температура
Давление, разрежение
Перепад давлений
Расход мгновений или сум-
суммарный
Уровень
Влажность
Концентрация (солей)
Обозначение
t
Р
Ар
G
Н
т
С
Параметр
Освещенность
Положение регулирую-
регулирующего органа
Ток электродвигателя
Содержание в дымовых
газах окиси углерода
То же, двуокиси угле-
углерода
То же, кислорода
Обозначение
F
S
А
СО
соа
Функциональные схемы автоматизации * выполняются в соответствии с ГОСТ
3925—59. Условные обозначения их приведены в табл. IX.1—IX.4. В графических
обозначениях приборов (табл. IX. 1) вписываются буквенные обозначения: в верх-
верхнюю половину — технологический параметр, измеряемый, контролируемый или
регулируемый данным прибором (табл. IX.5); в нижнюю половину — обозначение
функции прибора (табл. IX. 1).
ПРИБОРЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ, СИГНАЛИЗАЦИИ И РЕГУЛИРОВАНИЯ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ**
Приборы для измерения и регулирования температуры
Термометры технические стеклянные ртутные предназначены для измерения тем-
температуры жидкости, газа и пара в трубопроводах или воздуховодах. Выпускаются
с прямой (тип А) и изогнутой (тип Б) под углом 90° или 135° нижней частью; длина
верхней части составляет ПО, 160 или 220 мм (табл. IX.6, IX.7).
* А. И. Емельянов, О. В. Капник. Проектирование установок контроля
и автоматики тепловых процессов. М., «Энергия», 1974.
** Б. Д. Кошаре кий и др. Автоматические приборы, регуляторы и управ-
управляющие машины. Л., «Машиностроение», 1968; В. М. Л ох матов. Контрольно-
измерительные приборы в газовом хозяйстве. Л., «Недра», 1974.
248
Таблица 1Х.6. Стеклянные технические термометры
—. ¦
Номер
термометра
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Пределы
измерения, °С
0—50
(—35)—50
0—100
0—150
0—200
0—250
0—300
0—350
0—400
0—450
0—500
Цена
220
0,5
0,5; 1
1
1; 2
2
2; 5
2; 5
5
5
5; 10
5; 10
деления шкалы °С
с длиной верхней
160
0,5; 1
1
1; 2
2
2; 5
5
5
5
5
10
10
для термометров
части, мм
ПО
1
1; 2
2
2; 5
5
5; 10
5; 10
5; 10
10
—
—
Таблица IX.7. Размеры нижней части стеклянных термометров, мм
Номер
термометра
1, 2
3, 4
5, 6
7, 8
9, 10,
11
Длина
тип А
60, 80, 100, 120, 160,
200, 250, 320, 400,
500, 630
800, 1000, 1250, 1600,
2000
120, 160, 200,
250, 320, 400
тип Б
ПО, 130, 150, 170,
210, 250, 300, 370
450, 550, 680
850, 1050, 1300
130, 150, 170, 210,
250, 300, 370
Диаметр
8
9
8
Тип
оп-
оправы
Пря-
Прямая
Угло-
Угловая
1
60
ПО
Таблица IX.8.
2
80
130
3
100
150
4
120
170
5
160
230
Монтажная длина
6
200
250
Номер
7
250
300
8
320
370
защитны»
оправы
9
400
450
10
500
550
11
630
680
оправ, мм
12
800
850
13
1000
1050
14
1250
1300
15
1600
~~
16
2000
—
Примечание. Высота верхней части оправы при длине верхней части термометров 220,
160 и 100 мм равна соответственно 260, ?00 и 150 мм, высота смотрового окна — соответственно
190, 130 и 80 мм.
Защитные оправы для стеклянных термометров выпускаются типа
для непосредственного контакта нижней части термометра со средой, типа
для давления среды до 320 кгс1см%
А
Б — для давления среды до 64 кгс/см2, типа В
(табл. IX.8).
Манометрические термометры и терморегуляторы
(табл. IX.9) предназначены для измерения, регистрации, сигнализации и регулиро-
регулирования температуры в трубопроводах, воздуховодах и помещениях.
Термометры сопротивления (табл. IX. 10) предназначены для
измерения температуры жидкостей и газов в комплекте с лого метрами или электрон-
249
3
Q.
«
О.
cu
4>
3
&
&
к
>%
a>
o.
В
i.
о
a
ические те
a.
ш
IX.9. Маном
со
Я
я
ч
о
«
Н
са,
!
Я *
3
н
Я
a
я
<о
га
* я
с 5«
ill
О. V U
м S я
1-» * к
о
я?
Си
0!
5
ia кат
к
Характеристика
СЗ
о*
9*
с
Тип
со"
S
X
о
X
о
о
«э
о
СО
о
Г—1 —-
оГ .-
СО
со*"*
ывающий
оказ
с
ый,
Газов
и
С
н
124
X
СО
X
СХ)
СП
со
о
СО
о
со
о
о
КС
о
ш
о,
е
о
CL,
шущий с элек'
|
са
о
=я
3
Газов
Г-
п
и
124
X
СП
со
X
оо
ет>
со
о
со
о
о
25;
03
заводом н
я
ым механизмол
8
Ег*
О
О
Н оо
S
»•
8
ю.
ю*
117
X
о
X
о
•—*
о
о
о
СХ
о
со
.^со
S
озиционны:
с
СО
зывающий с
ройством
о >>
. а
Газов;
конта:
и
с
н
—
100
X
-^
X
ю
'—<
о
СО
LO
со
со
я
анием цеп
лературы
тройство с за\
и понижении ;
и я
ь g
g B
«N
О,
н
о.
со_
102
X
о
X
8
•—•
ю
со
ю
СО
iH
<N
вматически
водов и тр>
CU О
is
лроп
;ний
(ТР1
Регул
ДЛЯ П
бопро
с
н
...
ТРП-
00
о
CN
Ю
СО
t—i
Я 1 Л
т ь
*s S
Ч it V3
со 5
?-• CJ
Я >-О
2 о
о^
!=» к к
вия (для теп
хладоносител
ная пропускна
,ейст
(для
слов:
п. >>g-
Прямого
обратной
80 мм;
2,5 — 60
се о,
250
к
CU
1
1
Область
о,
? я
s г,
SS
га
Я
К
га
онтажн
тика
о.
§,
СО
ч ?
о к
о* <и
с*
го
Тип
СО
аппар
s
3
ш
о
Си
С
о
ХО
см
о
о о
СО «N
1—1
200;
800;
160;
400;
А>
м шту
ИЖНЫ
ш
«
о
с
иа
оо
"П
Г Г
оо
<м
7
(М
СС
Я i о
(уховод
[И разр
к атмо
S s о
Ш ч Ж
is
Газоходы,
под давлена
жением, бл!
ферному
см
и <»
§ и
<•&
о о
о о
оо
о о
о о
00 СО
о о
О 1Д
це-
Зз
Я"
жным
рмети
в ?
о к
S
оа
н500
нЗО
Г 1
о о
<м
т
^_
(М
<
се
ии
СО
аппар
X
3
I
о
о,
о
\о
Н ь
О 00
х rt
>^(М
S
300
о
ю
см
о"
о
см
g
о
м шту:
ижны
со
о
с
а>
х S
иа
^500
Г
о
СМ
XX
XX
се
Hh
6
ондици
SC
S
3
Воздуховод]
неры
СО
6 «
2 О,
260
о
штуцер
[НЫМ ]
я
X
ю
«
о
с
и
S
"!"
о
<м
1
см
см
о
см
с
U
н
к
1=1
к
11
.-Г Я"
Водопровод
ВОДЫ, КОНД]
г5'5°
>>fc •-
ь 2 <м
и № —
о
250
м шту:
ижны
со
о
X
си
И 00
Г
о
<м
см
о
ОЗ
см
с
о
Ь
Помещения
о
| и
<««
СО
н
о
о
3
ш
S
Си
ю
ИЧНЫЁ
Зке
<1) ^
Е§
см
см
1П
см
см
О
о
со
С
О
н
аппар
X
3
Трубопрово
тура
о
; 400;
о _
СМ О
I".
80;
це-
Ахга i\
лчнжи
со
?)
с
0)
я S
иа
иоо
Г
S
1
СО
см
X
SI
О
н
аппар
ж
3
о
ю
о
Си
О
vo
?-3
о
о
со ^
о о
о о
м шту
IM ВВОД
ИЖНЫ
ельнь
со \о
с( га
о «
X |
g
¦н
¦50)-
_^
со
см
X
5!
и
н
J ОТКр!
X
X
/11
Помещения
том воздух»
6 «
i *
f-1 CJ
<«.
186
X
егерме1
X
со"
Си
й>
Я
>-,
н
а«
СО vQ
CU Щ
I-Q D4
1
¦50)-
со
с^
*—(
X
н
3
¦уховод
со
S
Газоходы и
О)
н
88
оо
—'СМ
88
00 Ю
500;
250; 1
о
штуцер
s
3
X
Рч
X
ю
о
с
-100
¦50) -
СО
см
>
X
и
251
ными автоматическими мостами. Выпускаются для диапазона температур от —200
до 500° С платиновые термометры градуировок 20, 21, 22 и для диапазона темпера-
температур от —50 до 150° С медные термометры градуировок 23 и 24.
Логометры пирометрические, показывающие и сигнализирующие и вспо-
вспомогательная аппаратура (табл. IX.11) предназначены для измерения температуры
в одной или в нескольких точках, в комплекте с термометрами сопротивления.
Таблица IX.П. Логометры и вспомогательная аппаратура
Тип
прибора
Л-64
ЛР-64-02
СВ-4М
ПМТ-4
ПМТ-6
ПТМ-8
ПМТ-12
ПМТ-20
Характеристика
Логометр профильный
показывающий
То же, регулирующий с
дзухпозиционным кон-
контактным устройством
Устройство питания цепей
логометра
Переключатели щеточные
на 4, 6, 8, 12 и 20 тер-
термометров сопротивления
Гра-
дуи-
дуировка
20
21
22
23
24
Пределы
измерения, "С
от
0
—200
—200
-50
-50
до
500
500
500
150
150
Габариты, мм
100X200X204
100X200X275
100X80X65
П0ХИ0Х205
Масса,
кг
3
3,5
0,55
1.5
Мосты автоматические электронные (табл. IX. 12) пред-
предназначены для измерения, регистрации, сигнализации и регулирования тем-
температуры в одной или в нескольких точках, в комплекте с термометрами сопро-
сопротивления.
Дилатометрические и биметаллические регуляторы
температуры предназначены для регулирования температуры в трубопрово-
трубопроводах, воздуховодах и помещениях (табл. IX. 13).
Полупроводниковые регуляторы температуры пред-
предназначены для регулирования температуры жидкостей и газов в трубопроводах,
воздуховодах и помещениях. Датчиком служит терморезистор типа ММТ-1, помеща-
помещаемый в защитную термосистему. Максимальная длина линии между прибором и тер-
термосистемой — 300 м. Для регулятора ПТРД-2 датчиками служат термометры сопро-
сопротивления платиновые градуировки 22. Максимальная длина линии — 50 м;
напряжение питания — 220 в, потребляемая мощность — не более 10 ва. Разрыв-
Разрывная мощность контактов выходных реле на переменном токе — 500 ва, на постоян-
постоянном — 50 ва, (табл. IX. 14).
Ступенчатый импульсный прерыватель типа СИП-01
предназначен для снижения средней скорости перемещения регулирующего органа
с электрическим* исполнительным механизмом. СИП-01 применяется в комплекте
с регулятором ПТР-3, содержит синхронный двигатель на 220 в, 12 ва, который пери-
периодически замыкает ртутные контакты. Длительность замыкания контактов выбира-
выбирается в пределах 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 сек, период повторения —в пределах 15, 30, 60,
120 сек. Разрывной ток контактов при 220 в переменного тока — 15 а, габариты —
157 X 162 X 112 мм, масса — 2,7 кг.
Балансное реле БР-3 предназначено для пропорционального регули-
регулирования технологических параметров, в том числе и температуры. БР-3 применяется
в комплекте с первичными приборами, имеющими реостатный датчик и с электрически-
электрическими исполнительными механизмами, имеющими реостат обратной связи. Реле при-
применяется также для синхронизации хода двух или трех исполнительных механизмов
(например, на воздушных заслонках, расположенных в разных местах). Разрывная
мощность выходных контактов — до 200 ва, напряжение питания — 220 в, габари-
габариты — 203 X 115 X ИЗ мм, масса — 2,5 кг.
252
Таблица
Характеристика прибора
Количество точек измерения
Погрешность измерений
Погрешность записи
Диаграмма
Ширина диаграммы
Скорость перемещения
диаграммы
Габариты
Масса
IX. 12. Мосты электронные
Единица
измерения
шг
проц.
»
ММ
мм/ч
мм
кг
Тип i
К.СМ2
1, 3, 6, 12
±0,5
±1
Ленточная, склады-
складывающаяся
160
20—3600
320 X 240 X 450
17
лоста
КСМЗ
1
±0,5
±1
Дисковая
0250
1 оборот — 24 ч
320 X 320 X 380
16
Примечания. 1. Питание приСоров от сети 220в, 50 ец. Потребляемая мощность 50—60 ва.
2. Различные модели приСоров могут иметь дополнительные устройства, реостатный задатчик-
двух- или трех позиционное электрическое регулирующее устройство, пневматическое регулирую-
регулирующее устройство, электрическое устройство для многоточечного регулирования.
Таблица IX.13. Дилатометрические и биметаллические регуляторы температуры
Тип
ДТКБ
тудэ
ТУДП
РТБП
Пределы регулируе-
регулируемых температур, "С
от
—30
—30
—30
5
50
500
500
30
Характеристика
Датчик температуры ка-
камерный биметалличес-
биметаллический с двухпозицион-
ным контактным регу-
регулирующим устройством
Тер мо регул ирующ ее
устройство дилатометри-
дилатометрическое электрическое
двухпозиционное
Терморегул ирующее
устройство дилатометри-
дилатометрическое пневматическое
для пропорционального
регулирования темпера-
температуры
Регулятор температуры
биметаллический пнев-
пневматический для помеще-
помещений
Габариты,
мм
59 X 90 X 62
59 X 143 X 640
195 X 152 X 640
0 68 X E05 ч- 585)
125 X 65 X 62
Масса,
кг
0,308
2
5
2
0,65
Примечания. 1. Пределы регулируемых температур даны для различных моделей ре-
регуляторов.
2. Пневматические регуляторы выпускаются прямого и обратного действия.
253
Таблица IX. 14. Полупроводниковые регуляторы температуры
Тип прибора
Датчик по-
погружной
Датчик ка-
камерный
ПТР-2
ПТР-3
ПТР-П
ПТРД-2
Назначение
Для установки в трубо-
трубопроводах, воздуховодах,
секциях кондиционеров.
Давление окружающей
среды — до 5 кгс/см*
Для установки в помеще-
помещениях
Двухпозиционное регу-
регулирование температуры.
Применяется с соленоид-
соленоидными клапанами
Трехпозиционное регу-
регулирование температуры.
Применяется со ступен-
ступенчатым импульсным пре-
прерывателем и электриче-
электрическим исполнительным
механизмом
Пропорциональное регу-
регулирование температуры.
Применяется с электри-
электрическими исполнительны-
исполнительными механизмами, имею-
имеющими реостатный датчик
обратной связи
Двухпозиционное регу-
регулирование разности тем-
температур
Пределы наст-
настройки, °С
—
—
—30
—10
5
30
5
—
—
—5
15
35
60
+5
Габариты, мм
018 X A70;
220; 320;
420; 770)
0 60 X 53
221Х131ХП4
160X200X153
Масса, кг
1
0,1
3
3,5
Приборы для измерения и регулирования давления, разрежения
и расхода
Таблица IX. 15. Манометры
Тип
ОБМ1-100
ОБМ1-160
МОШ1-100
МОШ1-160
М-250
МП-5
Верхние пре-
пределы измере-
измерения, кгс/см2
от
1
6
ДО
100
100
Характеристика
Показывающие, с одновитковой
трубчатой пружиной
Габариты, мм
0160 X (96; 126)
0250 X 171
а
о
о
0,68
2,5
254
Продолжение табл. IX. 15
Тип
iC-270
'.1С-278
IC-618
tTC-710
•TC-710 ч
ТС-730
.ТС-730 ч
МСС-710
МСС-710 ч
МСС-730
МСС-730 ч
экм-iv
МЭД 2306
МЭД 2364
МЭД 2307
МЭД 2365
Верхние пре-
пределы измере-
измерения, кгс/смг
от
0,25
6
0,25
1
1
1
60
25
ДО
4
100
4
100
40
16
250
250
Характеристика
Сильфонный показывающий
То же с сигнальным устрой-
устройством
Самопишущий с сигнальным
устройством, привод диаграммы
от электродвигателя
Самопишущие с трубчатой
пружиной
Сильфонные самопишущие
Электроконтактный с трехпо-
• зиционным сигнальным устрой-
устройством
Бесшкальный с электрической
дифференциально-трансформа-
дифференциально-трансформаторной системой передачи
показаний на вторичный прибор
Габариты, мм
440Х385ХП8
385X280X124
385X280X124
0 180X95
0250X50
СО
и
10
10
10
1,86
3
Примечания. 1. Пределы измерений приборов следующие, кгс/см2: от 8 до 0,25; 0,4;
0,6; 1; 1,6; 2,5; 4; 6; 10; 16; 25; 40; 60; 100; 160; 250.
2. Обозначение манометров типа МТС и МСС: 710 — Для одного параметра, 730 — для
двух параметров, ч — с часовым механизмом привода диаграммы на 8 суток, остальные с
электроприводом диаграммы
Напорометры, тягомеры, тягонапоромеры"предназначены
для измерения небольших давлений и разрежений неагрессивных газов (табл. IX. 16).
Для измерения "мгновенного расхода жидкостей, пара и газов методом перемен-
переменного перепада давлений на сужающем устройстве применяются дифференциальные
манометры. Методика и формулы расчета стандартных сужающих устройств, основ-
основные требования к дифманометрам-расходомерам, методика их поверки и определе-
определения погрешности измерения расхода установлены Правилами 28—64*.
К стандартным сужающим устройствам относятся диафрагмы (табл. IX. 17), соп-
сопла и сопла Вентури.
Сосуды конденсационные (табл. IX. 18) предназначены для поддер-
поддержания постоянного уровня конденсата в импульсных линиях дифманометра при из-
измерении расхода пара и горячей воды с температурой более 120° С. Они устанавли-
устанавливаются в непосредственной близости от диафрагмы. Сосуды П-419 и П-475 выпуска-
выпускаются с запорными вентилями.
Дифманометры двухтрубные типа ДТ (табл. IX. 19) предназначены
Для измерения расхода неагрессивных жидкостей, пара и газов путем определения
величины перепада давления на сужающем устройстве, а также для измерения
Уровня.
* Правила 28—64 измерения расхода жидкостей, газов и паров стандартными
Диафрагмами и соплами. М., Госстандарт СССР, 1964,
255
Таблица IX.16. Напоромеры, тягомеры, тягонапоромеры
Тип
прибора
ПР-619
ПР-620
ПР-637
тнж-н
тдж
НМ-П1,
НМП-52
ТМ-П1,
ТмМП-52
ТНМ-
П1,
тнмп-
52
кп-з,
КП-6
Верхние пределы
измерения кгс/мг
100
300
600
25; 4J; 63; 100;
160
160; 250; 400; 630
От 16 до 4000
От 8 до 1250
2000
Характеристика
Манометр жидкостный,
с заполнением дистилли-
дистиллированной водой
Тягонапоромер жидкост-
жидкостный с наклонной труб-
трубкой, с заполнением эти-
этиловым спиртом
Тягонапоромер жидкост-
жидкостный дифференциальный,
с заполнением дистилли-
дистиллированной водой с 1, 2,
3, 4, 5, 6 трубками
Напоромеры и тягомеры
мембранные профильные
Тягонапоромеры мем-
мембранные профильные
Кран-переключатель
для подключения тяго-
и напоромеров к 3 и 6
точкам отбора
Габариты мч
190X60
390X60
690X60
125X465X46
От
332Х138ХЮ2
До
743Х322ХЮ2
200X245X80
200X245X80
0130X125
Масса,
кг
0,28
0,56
1
1,84
1,59-
4,4
2,5
2,5
0,82
0,86
Примечание, Пределы измерения для мембранных приборов — от 0 до 15, 25, 40,
60. 100, 160, 250, 400, 600, 1000, 1600, 2500, 4000 кгс/м*, для тягонапоромеров — в обе стороны
от 0 до 8, 12, 20, 30, 50, 80, 120, 200, 300, 500, 800, 1200, 1250 кгс/м*.
Таблица IX.17. Стандартные диафрагмы
Тип
ДК6
ДК25
ДК40
ДКЮО
ДБ6
ДБ10
ДБ16
ДБ25
РуКгс/см*
6
25
40
100
6
10
16
25
Dy, мм
50; 65; 80; 100; 125;
150; 200; 250; 300; 350;
400; 500
400; 500; 600; 800; 900;
1000; 1200; 1400
Характеристика
Диафрагма камерная с различ-
различными видами соединений и числом
отборов до 4
Диафрагма бескамерная, с числом
отборов до 4
Примечание. Диафрагмы камерные выпускаются без трубок либо с трубками, венти-
вентилями, ниппелями и накидными гайками, а также с конденсационными сосудами типа СКМ-100
или уравнительными сосудами типа СУМ-160.
256
Таблица IX.18. Сосуды конденсационные
Тип
П-211
П-355
П-419
П-475
СКБ-40
СКБ-100
СКМ-40
СКМ-100
Ру, кгс/см?
64
16
16
64
40
100
40
100
Габариты, мм
216X175X130
215X190X132
216X175X130
216X175X130
275X270X207; 160x270x467
2/5Х270Х207; 160X270X467
255X200X188; 140x200x448
255X200X188; 140x200x448
П римечания Сосуды типа П-419, П-475 выпускаются с запорными вентилями»
2. Сосуды типа СКВ (большие) предназначены для дифманометров с ртутным заполнением?
типа СКМ (малые) — для сильфонных и мембранных дифманометров.
Таблица IX.19. Дифманометры двухтрубные типа ДТ
Тип
ДТ-5
ДТ-50
Статиче-
Статическое давле-
давление,
кгс/см*
5
50
Пределы измерений
ОТ
0
0
ДО
250 кгс/м2
700 мм ptn. ст.
Запол-
Заполнитель
Вода
Ртуть
Габариты, мм
790X290X165
1280X290X170
Масса,
кг
5
11
Дифманометры бесшкальные (табл. IX.21) предназначены для
дистанционной передачи электрического сигнала, пропорционального измеряемому
значению расхода или уровня, на вторичный прибор. Приборы имеют дифференци-
дифференциально-трансформаторный датчик и работают в комплекте с вторичными приборами
типа ЭПИД, ДС1, ДСР1, ЭПВ, КОД и др.
Счетчики для холодной и горячей воды
С ч е т ч и к и суммарного расхода (водомеры) (табл. IX.22, IX.23) предназна-
предназначены для измерения количества воды, протекающей по трубопроводу при давлении
не более 10 кгс/см2 и температуре 30° С для холодной и 90° С для горячей. Выпуска-
Выпускаются счетчики следующих типов: крыльчатые — УВК, ВКМС, В КОС; турбинные —
УВТ, ВВ. Присоединение счетчиков с диаметром условного прохода 15—40 мм —
резьбовое штуцерное с трубной резьбой, 50—200 мм — фланцевое. Верхний крат-
кратковременный расход допускается не более 1 ч в сутки.
Приборы для измерения, сигнализации
и регулирования уровня
В санитарной технике встречаются задачи измерения, сигнализации и регулиро-
регулирования уровня воды в открытых резервуарах, в резервуарах под давлением (деаэра-
(деаэраторы) и в барабанах паровых котлов. Эти задачи могут быть решены при помощи
дифманометров-уровнемеров различных типов (табл. IX.19, IX.20, IX.21), в том
числе и с дистанционной передачей в комплекте с вторичными приборами.
Уравнительные сосуды (табл. IX.24) применяются для подключе-
подключения дифманометров-уровнемеров к резервуару, в котором измеряется уровень, и
обеспечивают постоянную высоту столба жидкости в импульсных трубках. Выпуска-
Выпускаются следующие уравнительные сосуды: для открытых резервуаров — П-350, 5414;
для резервуаров под давлением — П-752, 5413, 5420, для барабанов паровых кот-
котлов — П-198, П-239, 5424.
9 5-2815
257
3
|
о
к
s
X
ю
со
X
s
со со
XX
о со
§2§
S
см
--1 со
о" ю со '—'
о см со
"- . - .. о
... о © 2
со со о о
сою
<?) СЧ
11111
С u U U U
Д * jj J Д
О О М Wi
а а в.
3. с
в
258
X
in
f-
ю
X
X
о
ю
X
X
1Л
со
см
X
о
о
ю
см
о
о
СО
55
см
со
§3
3
со
о
со ^
со
СО
о S
^» о
о —¦
о
СО
S
я
о.
I
1
I
:а, кг
о
э
О.
сз
B
я
я о
в* «
eg
1|1^
ин СП
S
КС
5
CJ
ft
« я
3 о
я я
л ее
я н з
1§
СЗ О
^ (П
и
'я 8
5 ш з
0,0 S
&§«
СЗ О О
с
«
аци
к
•е-
1
со
ел со
—| СМ СМ
ОЮ СМ
ю ю ю
XXX
см см о
XXX
ооо
см см см
см см см
см со со
ооо
ооо
О — "Н
ооо
—'
1О «-ч —
Tucj
§§¦§¦
>»CQPQ
ЭТ CMlO
CM CM CM
СМСЛСО
ЮЮ1Я
XXX
CM CM CM
XXX
оо о
CM CM CM
CO
оо о
(ОЮЮ
ооо
со
«—1
2,5
о
CM
о «о.
О СМ -н
goo
>»CQCD
со см
СО Tf
Si Q
ю со
XX
СМ1Л
XX
о «л
:м со
о ^^
оо
о см
о о
см
см
3,5
см
ю
ю ^?
^У
ш ^
Ю Tf СМ
:о ю со
<*¦ СП СМ
СО ^f СО
XXX
см ю см
—< О'-"
XXX
о ю о
со со со
ю ю ю
ооо
ооо
(М
со
ю
см
СО
см | с'р
>5паю
^ со а>оо
tJ< ¦* СМ Ю
СП СМ СО СТ>
so со со -ч<
хххх
см см см см
хххх
О О О СО
со со со ю
со со со со
г—4 *# ^ "^
ооо о
о о о о
со
СО
о
о
^^о сэ
>sCQCQCQ
259
tN
<N
>5
<D
К
Ю
i*:
о
о
о.
C
2!
to
о
«a
s
Q,
l_
к
О К
tn <°
c
* s*
III*
tl4 Ь W
s
•
5
X
u
CD
a,
«г
ill
5 Б к
то Й Я
t
№
fill
sS
e «
a
|is
s °
с
к
IS
a
CO
s
I
Г^*О5
©CO
CN i-i
XX
XX
1Л lO
IjQ lO
O«-1
CO
Ю
s
-50
0
| и) LO
>sOQ
CN
CN*tD
^^ ^^
(N tM
XX
ю о
оэ о
XX
lO lO
(N (N
—Tcn
<O
Ю
г
о
00
ao0
cam
*"t.CN.
**4 ч-Ч
CN CN
XX
о о
CN CN
XX
Ю Ю
CN CN
CNCO*
00
Ю
140
100
о
So
To
f—i *~*
cam
<N
M0*r--
<N CN
Ю
CD CO"
CN Q
CO CO
XX
00 00
CN CN
XX
Ю Ю
CN CN
CO Ю
CN
8
"*¦*
320
150
о
tS
c T
Offi
о
Ю
357
X
о
X
00
00
g
CN
550
200
CN
CQ
CQ
о гв
С Е
II!
m
•&
5-"t?5 oo ¦^tfT^e
xxxxxxxxxx
ООС-ФЮЩ1ПС ~
*10ПФЮЮ01?
XXXXX
xxxxxxxxxx^.xxxxx
ОООсзООНОЮЮЮЮюООООО
OOOO O»-"«-«*<N'<N COCO Ю OOO OO
«NOOOOO
о о о § о юоюсчо
тС Ю СО S U5 «—«МСЧСО^1
260
Таблица IX.24. Уравнительные сосуды
Тип
П-198;
КАПА
<У\?А
П-234
П-348;
5413
П-350;
5414
П-752;
5420
Пределы измерений,
им вод ст.
0±315
0±500
0—160; 0—250; 0—400;
0—630
Предель-
Предельное дав-
давление.
кгс'см*
160
160
2
2
64
Габариты, мм
720 X 243 X 108"
1090 X 243 X 108
126 X 130ХЮ5
130 X 140ХЮ5
130 X 175 X 108
Мас-
Масса, кг
12,1
15,3
3,5
3,7
5,5
Сигнализаторы уровня, применяемые для позиционного регу-
регулирования уровня в резервуарах, приведены в табл. IX. 25.
Вторичные приборы (табл. IX.26) с дифференциально-трансформа-
дифференциально-трансформаторной системой передачи предназначены для измерения, регистрации, сигнализа-
сигнализации и регулирования давления, расхода, уровня. Они применяются в комплекте
с первичными приборами, имеющими дифференциально-трансформаторные датчики —
с манометрами типа МЭД и дифманометрами типа ДМ.
Приборы для измерения, сигнализации
и регулирования относительной влажности воздуха
Психрометр бытовой ПБ-1Б применяется для измерения относитель-
относительной влажности воздуха в помещениях при помощи психрометрической таблицы
Состоит из двух термометров (заполнитель — толуол) — сухого и увлажняемого.
Пределы измерения по температуре — от 0 до 45° С. Сигнализаторы и
регуляторы относительной влажности приведены в табл IX. 27.
Регулирующие органы и исполнительные механизмы
Пневматические мембранные исполнительные меха-
механизмы используются следующих типов: МИМ, поставляемые комплектно с регу-
регулирующими клапанами; МПП — для поворота воздушных заслонок в установках
вентиляции и кондиционирования воздуха. Командное давление изменяется в пре-
пределах 0,2—1 кгс1смг (табл. IX 31).
Вентили с электромагнитным приводом служат запор-
запорными органами на трубопроводах воздуха, воды, фреона, аммиака. Питание электро-
электромагнита на переменном токе— 127, 220, 380 в, 20 ва, на постоянном токе— НО,
220 в, 15 вт (табл. IX.32).
Электрические исполнительные механизмы (табл
IX.33) предназначены для плавного перемещения регулирующих органов. Они состоят
из электродвигателя, редуктора, конечных выключателей, реостатных или индук-
индуктивных датчиков положения и штурвала ручного управления. Механизмы могут
иметь также электромагнитный или конденсаторный тормоз.
261
8-Sv
X
О О О О 00 00 О ОО
?Г ?Г ООСМ ОО-н ~~ч
X X XXX XXX XX
со о осмо ооо оо
О О О Ю О] •—I 1—I —I 1—I ~н
<М CN -ч«(М CM CM CM СМ СМ
X X XXX XXX XX
3 Q О <М О ООО ON
СО Ю 00 СТ> Ю СО СО СО СО О
СО СО (М CS| CS| CM CN СМ (М <М
о
8
S
м
8 *
ё
i|
I"
СО Л
О и
о, к
>
ю
о.
к
я
ш
о
а*
>
о, я
>. 4)
ш *
СЬ О
g
5
о.
о,
:е.азкй
а>я5ооКо.о
Ю О
(NO
О
О
О
о о
оо
"—' О
С SS >>С ecu uS
о, ru сь<! encnen тот
2
о.
I
Си
X
с
IS
н
с
_
КСД2
1
§s
s
та
й
о
3.
н
аи
СЗ
о.
+1
cf
о
с
к
X
О)
Оч
О)
S
со
К
л
8
к
о
Г
+1
~"
1
1—4
•н
СО
+1
л
s
Я
с
со
СО
л
&""•
о
я
а
О
ЕС
262
9
1
са
п.
а
s*
.2
d
3
к
G
0
Я
сз
CJ
Я
§
га
о
С
•а
>>
mill
о
га
U
5
>
а*
ЮЛЯ
СЗ
1
15"
К
си
ь
о
S3
S-.
о
о.
?
•SS
^>
о
а
,
о
s
i
«
***
о
S
*
и
о
о
ы
CJ
R
и
«
о
2
то
>¦
о.
"о
я:
о
Р
аз
•0
с*з
о
О
р|
СЗ
р.
ало:
а
о
я
о
L
оз
К
1
о
В,
[ жиаг
"о
га
1
1
о
о
I
1
о
о
о
о
т
О
сз
а.
а
сз
С-
2
?
3
га о
а. с.
та
С
го
сз
к
^—
и
о
о.
§
аи
X
(S
1 х
о
О!
1
X
о
i м
X
§
о о
1
1 v
и
X
о
со
о
3
н
о.
VO
Cv
СО
X
о
о
X
X
X
I
го
СО
со
в
о
о
ГО
ю 2
is
К
И
я
н
о
"
га
•j
? J Ь.
S 5 о
С 5 2
•§•3
— _ s
-* ^ и
г s
в
X
>,
et
"СОТ
о
??*
СЗ
«Я
О
г;
X
о
о
3
?-
о
а
и'
a
к
3
а.
1
1
-
СЗ
tf
\с
то
5
о*
a
3
п.
3
да
О
3
1-
5.
о
«3
и.
i
о
Й.
<и
t-
з:
.-5
с
.
X
•
о
Н*
о
г*
О О
СС 'X)
XX
со о
XX
О) С')
к
н
р
S
У.
о
-"S ^
1— *^
о р
Is
S1 y
.к, ^
О К
о «
о о
О Q
Ь\ %\
Г- h.
и,' >~
агоре
же»
п о
С") О)
о о
СО СО
ео
о
о
о
00
X
ю
со
S
X
о
И
р.
и
о
и
а
,^
"о
"м
t-;
О
Р
О
(У
О Й
о ^
5 о
' о.
S о
ы
о
О
СО
X
ю
¦*
X
о
'-?
>,
S
S
я
К
тес
5.
К
с н
о и
S О
с ^
м О
о ~
11
о
о
а к
!"¦ S
о m
СХ, о
о ^
С! (N О?
О Q О
со Р5 <у>
см с-1 см
XXX
о о о
со со со
XXX
«S
*я
1
?
1 1
8 1
>, -^
1 1 1
?"§ 2
о с о
;-¦ i~
хх ф ss
1С О Ю i.O lO О О
(UNO
о о о
^i_^ ГО СО
©9о
¦J »
СП СТ> 00 СТ>
vO i.O О Q
СО СО •* Ф
CJ -^ о
О О-5
с: с са
U'JU
2S3
1
с
ей
§
ВЗ
1
I
[.28. 1
9—1
CO
fcc
<O
H
гика
о w
I!
|S
ss
ie
Рас
A3
о C~
Й81!
о е о
Mai
НЫЙ
к
• Я со
?5&o
сейма
допу
темп
'pa, •
*tf ей со
X S
gs-
|р
га
н
и
ж
о.
D.
га
X
с
•5
»s
о
300
СО
•S
о
X
о
рох
с
as
?1
ую:
о.
as
ч
Сн
CU
а
аз
со
о
аг
ю
см
рав-
, тип
ики-
« 55
1 |о
— я аз
Д м ?
— О со
>—Г S §*
"к1
ас <j
•2 ф 1
Н ас ZZ
\п
о
150
СО
смеси
•а
о
ш
о
X
рех
ь
as
2
ч к
>¦> л
а, н
ю
1^
см
X
ю
8
Сг1
см
S
СО
as
•х
о
S
1—* 1—t
1—Г к
Си (П
Я СГ
ss as
cu s
^ as
¦=» o.
=s
о
as
о
6
о.
с
as
?
s
4
a
Ого
ЭЗ PS
о см
со со
V 9
CM CM
о
*""
300
CO
к
4
V
сГ
as
Pu
С
III
as «s
as Jj
ч °
о ^
П g
о
00
л
Q
p.
с
«
(ДЛЯ
V
>
M
0)
Q
se «
CM
о
00
A
Q
as
ex
с
ID
264
Таблица 1Х.29. Конструктивные характеристики регулирующих клапанов
Тип клапана
25ч931нж
27ч905нж
25ч30нж
25ч32нж
27ч5нж
Размеры, мм
15
20
25
40
50
50
80
100
15
20
25
40
50
80
100
150
200
250
300
50
80
100
Н
595
614
624
741
741
742
793
827
585
646
656
785
801
997
1250
1205
1683
1760
1895
650
776
808
L
130
150
160
230
310
350
130
150
160
200
230
310
350
480
600
730
850
230
310
350
65
75
85
125
160
180
65
75
85
110
125
160
180
240
295
355
410
125
195
215
95
105
115
160
195
215
95
105
115
145
160
195
215
280
335
405
560
160
195
215
d
14
18
14
14
4
18
23
25
18
п, шт.
4
8
4
8
12
4
8
8
Масса,
кг
20,8
25
27
40
40
45
61,6
90
19
23
23
37
37
82
112
167
290
418
637
39
69
82
т/ч
4
6,3
10
25
40
—
4
6,3
10
25
40
100
160
400
630
1000
1600
—
Примечание. Dt — диаметр окружности разметки центров отверстий во фланце; Dt—
наружный диаметр фланца; d — диаметр отверстий во фланце; п — количество отверстий;
Л,о» — коэффнцие»т пропусти)* способности, т/ч,
Таблица IX.30. Коэффициент пропускной способности для /С100
трехходовых клапанов
Dy ,мм
50
80
100
27ч905нж с плунжером типа
1
56,8
119
171
Н
44
71
106,5
Ш
23,6
33,7
40,5
IV
нижний
14,7
42
68,5
верхний
35,4
102
166,5
27ч5нж с плунжером типа
1
41
101
151
п
32
60
94
Ш
19
27
33
IV
нижний
14,5
38
60
верхний
35
75
165
265
Таблица 1Х.31. Механизмы типа МПП
Тип
МПП-16
МПП-20
МПП-25
Вид передата
движения
Толкающий
Рычажный
Толкающий
Рычажный
Толкающий
Рычажный
Ход штока или
пружины ры»
чага, мм
30
105
30
105
30
105
Максимальное
усилие, разви-
развиваемое мемб-
мембраной, то
120
200
360
Диаметр
мембранной
коробки» мм
208
318
254
304
Высота,
мм
272
318
316
364
308
348
Масса,
кг
6,6
6,9
11,4
11,4
12,3
13
Таблица IX.32. Вентили с электромагнитным приводом
Тип
СВМ с фланце-
фланцевым присоеди-
присоединением на
4 болта
15с831рСВА
с присоедине-
присоединением под свар-
сварку
Размеры, мм
°У
25
40
50
10
15
н
260
277
288
165
227
ь
160
170
200
106
118
о,
68
88
102
Фланей
88X88
похпо
120X120
d
14
18
18
Он
—
19,5
25
14,5
20,5
Масса,
кг
6,7
9
13,6
3,6
4,8
Примечание» Dg и ?>в — наружный и внутренний диаметры трубопровода по сварке.
См, также примечание к табл. IX.29,
Таблица IX.33. Электрические исполнительные механизмы
Тип
МЭО-1,6/40
МЭО-4/40
МЭО-10/100
МЭО-25/100
МЭО-63/40
МЭО-63/100
МЭО. 160/250
МЭО-400/250
ПР-1М
Угол поворо-
поворота вала, град
45—90 или
45^240
0—180
Мощность
двигателя,
ва
28
64
64
105
585
250
400
450
80
Габариты, мм
234X234X213
366X295X325
366x356x325
366X356X325
545X575X635
465X495X490
545X575X635
640X840X615
180X122X230
Масса,
кг
10
25
25
28,5
180
95
185
235
5
Примечание, В обозначениях механизмов МЭО первое число •
второе — время полного оборота вала, с,
- момент на валу,- кго.ли
266
АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ, АБОНЕНТСКИХ ВВОДОВ
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ И СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
Функции и аппаратура систем автоматизации
Тепловой контроль в системах теплоснабжения охватывает изме-
измерение температуры, расхода, давления и количества тепла.
Измерение температур воды производится в подающем и обратном трубопроводе
на вводе в тепловой пункт, до и после подогревателей горячего водоснабжения по
сетевой и горячей воде и после элеватора на подающем и обратном трубопроводе.
Измерение давлений воды производится на вводе в пункт на обеих линиях, после
регулятора расхода, после элеватора на обеих линиях, а также холодной воды,
подаваемой на подогреватели горячего водоснабжения, и горячей воды.
Учет количества сетевой и холодной воды, потребляемой тепловым пунктом,
производится счетчиками турбинными и крыльчатыми (см. табл. IX.22 и IX.23).
Функции управления циркуляционными насосами горячего водоснаб-
водоснабжения сводятся к их автоматическому включению при снижении разбора горячей
воды и отключению при увеличении водоразбора, осуществляется также дистанцион-
дистанционное или местное управление насосами и автоматическое включение резервного на-
насоса (АВР) при аварийном отключении работающего.
Сигнализация о состоянии насосов («включен — отключен»), а также аварийном
отключении работающего насоса осуществляется при помощи сигнальных ламп.
В случае установки в системе горячего водоснабжения баков-аккумуляторов горя-
горячей воды осуществляется сигнализация опасного повышения уровня в баке при
помощи поплавковых электроконтактных сигнализаторов уровня (см. табл. IX.25).
Замыкание контактов сигнализатора при повышении уровня включает световую и
звуковую сигнализацию.
Автоматическое регулирование на тепловых пунктах и на
отдельных абонентских вводах расхода сетевой воды, поступающей в систему отоп-
отопления, давления в обратном трубопроводе для предотвращения опорожнения систем
отопления высоких и высоко расположенных зданий, а также автоматическое регу-
регулирование температуры горячей воды после подогревателей горячего водоснабже-
водоснабжения и в системах с непосредственным водоразбором осуществляется специальными
регуляторами и регулирующими органами.
Регулирующий клапан РК-1 (системы ОРГРЭС) с мембранным гидрав-
гидравлическим исполнительным механизмом применяется в комплекте с регулирующим
прибором РД-ЗА для регулирования расхода (по перепаду давления) и регулирова-
регулирования давления на тепловых пунктах (табл. IX.34). В комплекте с регулирующим при-
прибором ТРД клапан РК-1 применяется также для регулирования температуры в за-
закрытых системах горячего водоснабжения. Конструкция клапана показана на листе
IX. 1. Клапан состоит из следующих частей: корпуса, дроссельной части — седла
и золотника, сальникового затвора, мембранно-пружинного механизма и узла наст-
настройки. Конструктивная характеристика от 0 до 10% хода золотника — параболи-
параболическая, от 10 до 100% —линейная.
Регулятор прямого действия УРРД применяется в качестве
регулятора расхода и давления на абонентских вводах жилых, промышленных
и общественных зданий, кроме того, он может быть использован в качестве регули-
регулирующего органа в комплекте с регулирующими приборами РД-ЗА или ТРД. Он
выполнен в виде клапана с односедельной, разгруженной сильфоном дроссельной
частью и мембранно-пружинным механизмом (лист IX.2, табл. IX.34).
Регулятор состоит из корпуса, дроссельной части — седла и золотника, сильфон-
ного узла, обеспечивающего разгрузку золотника и бессальниковый вывод штока,
мембранно-пружинного механизма и узла настройки. Конструктивная характерис-
характеристика аналогична характеристике РК-Ь
Регулятор прямого действия РР (табл. IX.34) предназначен
для поддержания постоянного расхода сетевой воды в отопительных системах и уста-
устанавливается на подающем трубопроводе перед элеватором. Импульсная линия,
подводящая давление к сильфону регулятора, подключается к обратному трубопро-
трубопроводу в случае, если располагаемый напор на вводе не превышает 20 м B кгс/см2),
либо к подающему трубопроводу между регулятором и элеватором в случае, если
267
—¦ —. о оо оо
—« (N00 00 —i
I
I
xi
00 00
оо Q0
ю о •* о о
О СО 00 Ю Tf
о о
(N (N
оо
со —
(М СО
о о о
о со —¦
—* ел со
О OO
О СО 1О
-* "* л;
ОО—.«NIX)'-
о" ч
If
If
СО О (MCN 00 Ю
^ « ^ ^Г о о*
о о
о о
-ч (М
о о о
о о о
-н —« (N
00
00 00s00
СО NIOCOO
-1 —¦ СО <О
S
ю о о
СМ Ю ОО
S
а.
ю о оо
СМ *Ю00
а,
Он
со
Си
268
Лист IX. 1. Клапан типа РК-1:
клапан сборки Н.О.; 2 — узел золотника сборки Н.Э.
269
270
Корпус-
ЗолотниН
Седло
Винт f
настршки
Лист IX.3. Гидравлические регуляторы расхода давления и температуры:
регулятор расхода типа РР; 2 — сборка золотника регулятора давления типа РД;
3 и 4 — регулирующий прибор типа ТРД.
271
272
располагаемый напор более 20 м. В этом случае между регулятором и точкой отбора
устанавливается шайба.
Подбор регуляторов РР при известном расходе воды и за данном регулируемом
перепаде давления производится по табл. IX.35.
Таблица IX.35. Подбор регуляторов РР
п
°У
25
40
50
80
100
0
2,2
1,8
2
1,9
1,6
2
Регулируемый перепад давления, кгс/см2.
4
1,4
1,9
6 | 8
1,7
1,6
2,1
10
1,5
2
15
1,9
20
1,7
1,8
25
1,6
1,7
при расходе воды, т/ч
30
1,5
1,7
35 } 40
1,6
1,5
45
1,5
50
1,4
Регуляторы давления РД предназначены для поддержания постоян-
постоянного давления в обратном трубопроводе местных систем водяного отопления и выпус-
выпускаются с диаметром условного прохода 50 и 80 мм (аналогично соответствующим
регуляторам РР). От регулятора РР они отличаются положением клапана и более
жесткой пружиной. Регулируемое давление действует на сильфон изнутри, импульс-
импульсные линии к регулятору не подводятся.
Предельное регулируемое давление — 5 кгс/см2, неравномерность регулирова-
регулирования 1,1 и 0,8 кгс/см2.
В закрытом состоянии клапан практически не пропускает воду. Конструкция
регуляторов РР и РД показана на листе IX.3.
Регулирующий прибор РД-ЗА (системы ОРГРЭС) предназначен для
регулирования давлений, перепада давлений, расхода, уровня, а также для защиты
абонентов тепловой сети при остановках насосов (см. табл. IX.34). Он применяется
в комплекте с регулирующим клапаном РК-1 и УРРД. Конструкция прибора показа-
показана на листе IX.4. В нижней части основания имеется резьба для установки управ-
управляющего клапана, закрытого стаканом-отстойником. На верхней части основания
крепится импульсная камера, внутри которой размещается чувствительный элемент,
состоящий из одного или трех сильфонных узлов. На импульсной камере размещен
узел настройки с настроечной пружиной, нижний конец которой соединен с чувст-
чувствительным элементом, а верхний конец через подвижную опору с натяжным винтом.
Прибор снабжен щитком, на котором закреплена дренажная воронка и имеются
гнезда для установки манометров, контролирующих командное давление рх и давле-
давление рабочей среды рр.
Управляющий клапан состоит из корпуса фильтра, дросселя постоянного сече-
сечения, рабочего сопла, направляющей втулки, прикрывающего клапана и пружины.
В зависимости от принятой схемы регулирования управляющий клапан собирается
по одному из трех вариантов. Первая сборка — односопловая с нормально откры-
открытым клапаном; при повышении импульсного давления, подаваемого в штуцер, кла-
панок прикрывает проход рабочей среды на слив, и командное давление возраста-
возрастает. Во втором варианте односопловой системы управляющий клапан нормально
закрыт. В двухсопловой системе клапанок открывает одно сопло и одновременно
прикрывает другое.
Прибор может быть включен по бессливной системе с отводом рабочей воды
в обратный трубопровод либо по сливной с отводом рабочей воды в дренаж.
Регулятор температуры дилатометрический ТРД
предназначен для поддержания заданной температуры горячей воды в системах го-
горячего водоснабжения с поверхностными подогревателями и в системах с непос-
непосредственным водоразбором из сети и регулированием температуры путем смешения
сетевой и холодной воды. Применяется в комплекте с клапанами типа: РК-1,
УРРД (для закрытых систем), РКС (для систем со смешением).
Чувствительным элементом регулятора (см. лист IX.3) является дилатометричес-
дилатометрический жезл, состоящий из стального кожуха и латунной трубки, пространство между
которыми омывается горячей водой. Удлинение латунной трубки через систему ры-
рычагов вызывает перемещение управляющего клапана относительно сопла, что вызы-
273
Таблица IX.36. Подбор регуляторов ТРД
Максимальный
расход горя-
горячей воды,
т/ч
Диаметр
условного
прохода
клапана,
мм
Проходное
сечение
золотника,
мм"
Диаметр
ограничитель-
ограничительных отвер-
отверстий, мм
Количество ограничительных
отверстий При Перепаде давления,
кгс/смг
0,5
1
3
5
9
15
25
40
40
50
80
80
250
440
700
1100
2100
2800
8,5
4
7
11
10
16
25
3
5
8
7
11
18
4
7
6
9
15
6
5
8
13
11
4
7 16
I Ю
Примечание. При подборе клапана располагаемый перепад давления на клапане
уменьшать на 0,5 кгс/см2, а затем пользоваться таблицей.
вает изменение командного давления рабочей воды, подаваемой на мембранный меха-
механизм регулирующего клапана. Настройка на заданную температуру производится
винтом. Управляющий клапан прибора ТРД faKofi же, как у прибора РД-ЗА.
Регуляторы ТРД выпускают в двух модификациях — с раздельной компоновкой
регулирующего прибора и клапана либо с компоновкой обоих узлов в одном изде-
изделии. Подбор регуляторов ТРД производится по табл. IX.36 по заданному максималь-
максимальному расходу воды и перепаду давления на клапане.
Пределы настройки регулятора 30—180° С; максимальные температура и давле-
давление рабочей воды 95° С и 6 кгс/см?; габариты регулятора 675X120X120 мм, мас-
масса 6 кг.
Схемы автоматизации тепловых пунктов водяных тепловых
сетей и систем горячего водоснабжения
Ввиду большого разнообразия схем автоматизации тепловых пунктов, здесь
приводятся только примерные схемы автоматизации.
На листе IX.5 приведена примерная функциональная схема автоматизации теп-
теплового пункта с подогревателями горячего водоснабжения. В схеме осуществляется
тепловой контроль при помощи местных измерительных приборов — термометров и
манометров, учет расхода холодной и сетевой воды.
Регулятор расхода стабилизирует расход сетевой воды через систему отопления
по перепаду давлений в подающем и обратном трубопроводе. В качестве регуляторов
прямого действия могут применяться регуляторы РР либо УРРД. В качестве регу-
регулятора непрямого действия применяется регулирующий прибор РД-ЗА в комплекте
с клапанами PK-lt УРРД» включенный по сливной или бессливной схеме.
Регулятор давления стабилизирует давление в обратном трубопроводе. В качестве
регулятора давления могут применяться: регуляторы прямого действия РД, УРРД
либо регулирующий прибор РД-ЗА в комплекте с регулирующими клапанами РК-1»
УРРД.
Регулятор температуры поддерживает заданную температуру горячей воды после
подогревателя. В качестве регулятора применяется дилатометрический регулятор
температуры ТРД в комплекте с регулирующими клапанами РК-1, УРРД, а также
регулятор температуры ТРБ-2 (теплосеть Мосэнерго) и термореле манометрическое
(теплосеть Киевэнерго). При повышении давления воды и понижении температуры, что
свидетельствует о снижении разбора воды, автоматически включается один из цир-
циркуляционных насосов. Отключение насоса происходит, когда один из параметров
войдет в норму. Второй насос находится в резерве и включается при аварийном
отключении рабочего насоса. Выбор рабочего и резервного насоса осуществляется
ключом блокировки КБ. Дистанционное управление осуществляется при помощи
ключей 1КУ, 2КУ.
На листе IX.6, рис. 1, показана принципиальная схема регулятора расхода и
274
регулятора давления с использованием регулирующего прибора РД-ЗА и регулиру-
регулирующего клапана УРРД. Регулирующие приборы включены по сливной схеме.
Для регулятора давления в обратном трубопроводе системы отопления использо-
использован регулирующий прибор РД-ЗА односильфонной сборки с управляющим клапаном
односопловой системы по схеме Н.О.
Для регулятора расхода используется прибор РД-ЗА трехсильфонной сборки
с управляющим клапаном односопловой системы по схеме Н.О.
На листе IX.6, рис. 2, показана принципиальная схема регулирования темпера-
температуры воды за подогревателем горячего водоснабжения с использованием дилатомет-
дилатометрического регулятора температуры ТРД и регулирующего клапана УРРД.
На листе IX.7 показана функциональная и принципиальная схема автоматизации
теплового пункта при открытой тепловой сети. К клапану смешения типа РКС по-
поступает сетевая вода и вода из обратного трубопровода. На выходе клапана темпера-
температура воды поддерживается при помощи регулирующего прибора типа ТРД. Обрат-
Обратная вода поступает на смешение через ограничительные отверстия в седле и ее подача
не регулируется.
Схемы автоматического пофасадного или позонного (в зданиях повышенной этаж-
этажности) регулирования отпуска тепла на отопление жилых, общественных и промыш-
промышленных зданий позволяют экономить значительное количество тепла за счет стаби-
стабилизации температуры по фасадам здания и включения в тепловой баланс посторонних
источников тепла.
На листе IX.8, рис. 1, показана схема пофасадного регулирования температуры
воздуха в помещениях, применяемая в г. Челябинске. Датчики температуры воздуха
устанавливаются в контрольных точках помещений. Сигналы от датчиков поступают
на полупроводниковые регуляторы, управляющие исполнительными механизмами
на дроссельных регулирующих заслонках. Такая схема предусматривает применение
безэлеваторных абонентских вводов, отдельных для каждого фасада здания.
В схеме пофасадного регулирования температуры воздуха в помещениях, разра-
разработанной в Физико-энергетическом институте АН Латвийской ССР (лист. IX.8,
рис. 2), датчиками температуры служат медные термометры сопротивления, устанавли-
устанавливаемые в контрольных помещениях, по 7 термометров на каждом фасаде здания.
Термометры соединяются между собой последовательно для усреднения значений
температур в отдельных помещениях и подключаются к регулятору температуры типа
ПФР-1Б, выполненному на базе серийного регулятора ПТР-3. Регулятор управляет
соленоидным вентилем типа ВС-1 на подающем трубопроводе, осуществляя двухпо-
зиционное регулирование усредненной температуры в помещениях каждого фасада
здания. Абонентские вводы и отопительные системы каждого фасада здания должны
быть раздельными. На листе IX.8, рис. 3, приведена схема пофасадного регулирова-
регулирования отпуска тепла, в которой температура в помещениях не контролируется. Датчи-
Датчиками служат термометры сопротивления, измеряющие температуру воды в подающем
и обратном трубопроводе, термометр сопротивления, измеряющий температуру
наружного воздуха, а также датчики, измеряющие направление и силу ветра. Дат-
Датчики метеоусловий устанавливаются на крыше здания. Датчики подключаются к
регулятору типа ПРР-6Ф, разработанному на базе регулятора ПТР-3. Регулятор
управляет соленоидным вентилем типа ВС-1 на подающем трубопроводе отопитель-
отопительной системы каждого фасада здания и обеспечивает регулирование температуры теп-
теплоносителя по отопительному графику. Схема рекомендуется к применению в 9-этаж-
9-этажных зданиях открытой застройки или расположенных в местностях с сильными
ветрами.
276
277
Вода из_ ^
обратной линии
Лист IX.7. Схемы автоматизации теплового пункта при открытой тепловой сети:
/ — функциональная схема; 2 — принципиальная схема регулирования температуры горя-
горячей воды при открытом водоразборе.
278
279
АВТОМАТИЗАЦИЯ ОТОПИТЕЛЬНЫХ КОТЕЛЬНЫХ
Автоматика АГК-2 и АГК-2П газифицированных
отопительных водогрейных и паровых котлов
Автоматика АГК-2 предназначена для управления без кочегара отопительными
водогрейными котлами, работающими на природном газе низкого давления с инжек-
ционными или подовыми горелками (лист IX.9).
Регулятор давления газа РД — предназначен для поддержания
заданного давления газа перед котлами при колебаниях давления газа в сети. Он
устанавливается внутри котельной на вводе после счетчика- Стабилизированное
давление 80—100 кгс/м2, допустимые колебания давления до регулятора 85—
250 кгс/м2. Пропускная способность типоразмеров I и II — соответственно 50 и
250 нмЧч.
Регулятор тяги РТ поддерживает заданное разрежение (тягу) в борове
за котлом посредством изменения подсоса холодного воздуха. Пределы настройки
1,5—3 кгс/м2, зона нечувствительности ±0,15 кгс/м2.
Клапан воздуха пропорционирующий КП служит для пода-
подачи воздуха в топку пропорционально расходу газа. На мембрану клапана воздей-
воздействует давление газа, отбираемого из газопровода перед горелками. Начало и конец
подъема клапана при давлении газа — соответственно 8—10 и 50—60 кгс/м2. Пропус-
Пропускная способность клапана при тяге 2 кгс/м2 равна 300 м3/ч.
Клапан главный КГ плавно изменяет подачу газа к горелкам по команде
регулятора соотношения температур и является также отсечным органом. При сни-
снижении давления импульсного газа до 20 кгс/м2 мембрана нажимает на шток клапана
ускорителя отсечки и открывает выход импульсного газа из подмембранной полости
в сбросную линию. При этом деление в подмембранной полости падает и клапан
быстро закрывается. Импульсное давление начала открытия составляет 24—
26 кгс/м2, полного открытия — 56—58 кгс/м2.
Пропускная способность зависит от профиля юбки клапана:
Профиль юбки клапана ... № 1 № 2 № 3 № 4 № 5 № 6 №7
Пропускная
способность, нмг/ч .... 10—15 16—23 24—33 34—40 41—70 71—100 101—120
Клапан электромагнитный /09 предназначен для контроля горе-
горения факела запальника и подачи команды на закрытие главного клапана при
погасании факела. Кроме того, электромагнитный клапан служит для пуска котла
с автоматикой и питания приборов автоматики импульсным газом. Электромагнит
питается током от термопары, нагреваемой в пламени запальника.
Расход импульсного газа через дроссель клапана 0,18—0,2 нмУч. Время отпус-
отпускания якоря после потухания запальника не более 15 с.
Регулятор соотношения температур РСТ поддерживает
температуру горячей воды на выходе котла в заданной зависимости от температуры
наружного воздуха посредством плавного изменения давления импульсного газа
под мембраной главного клапана.
При повышении температуры горячей воды до 95—98° С открывается клапан
быстрого сброса импульсного газа, что вызывает падение давления в импульсной
линии и закрытие главного клапана.
Пределы настройки пружин термосистем горячей воды 45—95° С, наружного
воздуха -}-10 -г- —20. Неравномерность регулятора составляет 6—8° С. Длина капи-
капиллярной трубки термосистем наружного воздуха 8 и 10 м, горячей воды 1,5 м.
Реле тяги РЛТ предназначено для контроля тяги в борове за котлом и
подачи команды на закрытие главного клапана при снижении тяги. При снижении
разрежения мембрана под действием противовеса отклоняется и открывает клапан,
выпускающий газ из импульсной линии в сбросную, что вызывает закрытие глав-
главного клапана. Пределы настройки на включение 1—4 кгс/м2.
Запальник ЗПстермопарой ТПиогневой дорожкой ОД
служит для розжига газа, выходящего из горелок, контроля горения и сжигания
газа, выходящего из сбросной линии. Диаметр провода термопары гр. ХК 3,5 мм.
Расход газа на запальник 0,2 нмэ/ч, на огневую дорожку — 0,35 нмг/ч.
, Реле сигнальное PC — предназначено для сигнализации об отсечке
газа к горелкам. При падении давления импульсного газа мембрана размыкает кон-
280
281
такт микропереключателя и на сигнальном щитке гаснет лампа, сигнализируя об
отключении котла.
Пределы настройки яа срабатывание 5—45 кгс1мг.
Пульт приборов — содержит U-образный дифманометр 1 ДМ с водя-
водяным заполнением для измерения давления газа после регулятора давления, дифма-
дифманометр 2ДМ для проверки плотности главного клапана, дифманометр ЗДМ для изме-
измерения давления газа перед горелками и наклонный жидкостный тягомер ТМ со
спиртовым заполнением для измерения разрежения*
Пределы измерения давления дифманометрами 0—250 кгс/м2, разрежения тяго-
тягомером 0—7 кгс/м2.
Сигнальный щиток устанавливается на диспетчерском пункте и пред-
предназначен для сигнализации об отключении котлов, отключении электродвигателей
циркуляционных насосов, а также об исчезновении напряжения питания в котельной.
Кран рода работ КРР служит для переключения автоматики на различ-
различные режимы — «Автоматический пуск», «Работа», «Продувка» и «Выключено», кото-
которые соответствуют положениям ключа А, Р, П и В.
Автоматика АГК-2П предназначена для паровых котлов низкого давления (до
0,7 кгс/см2), работающих на природном газе низкого давления (до 250 кгс/м2) с по-
потреблением 12—120 нмЧч газа. АГК-2П разработана на базе АГК-2, содержит ряд
ее узлов и выполняет аналогичные функции.
В автоматике АГК-2П сохранены без изменений следующие узлы АГК-2: регуля-
регулятор расхода газа (главный клапан), электромагнитный клапан, реле тяги, регулятор
давления газа, сигнальное реле, пульт приборов, запальник с термопарой, регулятор
воздуха для инжекционных горелок (пропорционирующий клапан), регулятор тяги,
кран рода работ.
Вновь разработаны следующие узлы: стабилизатор давления пара, регуляторы
уровня и воздуха, реле уровня и щит управления.
Стабилизатор давления пара предназначен для поддержания
заданного давления пара, а также для отключения подачи газа к горелкам в случае
опасного его превышения.
Пределы настройки по давлению пара 0,15—0,7 кгс/см2, регулируемая неравно-
неравномерность (статизм) при изменении нагрузки котла от 35 до 100% составляет 0,05—
ОД кгс/см2.
Регулятор уровня включает электродвигатель питательного насоса
при достижении заданного нижнего уровня воды и выключает его при достижении
заданного верхнего уровня.
Реле уровня подает команду на отсечку газа к горелкам при отклонении
уровня воды в барабане котла вверх или вниз за допустимые пределы.
Регулятор воздуха для подовых горелок отличается от пропорциони-
рующего клапана автоматики АГК-2 тем, что заслонка, изменяющая сечение окна
для подачи воздуха в топку, является не подъемной, а поворотной.
Начало поворота заслонки — при давлении газа перед горелками 10 кгс/м2,
окончание поворота при 75 кгс/м2.
Щит управления и сигнализации устанавливается в помещении
котельной и предназначен для управления электродвигателем питательного насоса
и сигнализации об отключении котла.
Пневмо-механическая автоматика ПМА водогрейных котлов
ПМА предназначена для автоматизации газифицированных котельных систем
отопления и горячего водоснабжения, переводимых на диспетчерское обслуживание
или на работу с сокращенным числом обслуживающего персонала.
Общекотельные системы автоматики (лист IX. 10) следую-
следующие: ПМА-ООС-50, ПМА-ООС-100, ПМА-ООН-100, ПМА-ОГС-50, ПМА-ОГС-100,
ПМА-ОГН-100. В обозначениях первая буква О — общекотельная система, вторая
буква О — для отопительных котельных, Г — для котельных горячего водоснабже-
водоснабжения, С —для газа среднего давления @,05—3,0 кгс/см2), Н — для газа низкого дав-
давления (до 0,05 кгс/см2), число после дефиса E0 и 100) — диаметр условного прохода
регулятора подачи газа.
Котловые системы автоматики — ПМА-КС-50, ПМА-КС-100,
ПМА-КСР1-50, ПМА-КСР1-100, ПМА-КСР2-50, ПМА-КСР2-100, ПМА-КНР1-50,
ПМА-КНР1-100, ПМА-КНР2-50, ПМА-КНР2-100. В обозначениях К — котловая
282
система, С я Н — давление газа; Р1 — для горелок с регулированием подачи воздуха
с одинарным дроссельным устройством, Р2 — со сдвоенным дроссельным устройством
число после дефиса E0 и 100) <— диаметр условного прохода блока безопасности
котла.
Для одной котельной, независимо от числа котлов в ней, общекотельная система
автоматики поставляется в одном из наборов приборов, приведенных в табл. IX.37,
котловая система — в табл. IX.38.
Таблиц а 1Х.37. Комплектация приборов систем общекотельной автоматики
ПМА
Приборы
Регулятор подачи газа среднего давления
3696-ООВ (?>у=50 мм) и Э8&7-ООВ (?>у= 100 мм)
Регулятор подачи газа низкого давления
3875-00 (Dy=100 мм)
Терморегулятор Т3714-ООБ
Терморегулятор ТГ 4358-00
Автоматический питательный клапан 3895-00
Модификации
ПМА-
ООС
+ 1+1 +
пмг-
оон
1 + +1 +
ПМА-
огс
+
ПМА-
огн
! + 1 +f
Общекотельная автоматика ПМА включает в себя следующие узлы (см. лист.
IX. 10): регулирующий клапан, терморегулятор, приборы контроля и др.
Клапан регулирующий КР предназначен для плавного изменения
расхода газа на все котлы, установленные в котельной, в соответствии с отопитель-
отопительным графиком. На мембрану регулирующего клапана поступает командное давление
импульсного газа от терморегулятора Ти от регулятора управления низкого давле-
давления РН.
Пропускная способность клапана для среднего давления при перепаде на клапане
1 кгс/см& и удельном весе газа 0,73 кг!м3 при Dy = 50 составляет 200 нм'6[ч и при
?>у = 100 мм 2900 нм?1ч\ для низкого давления при перепаде 100 кгс/м2 иСу =
= 100 мм она составят 354 нм3/ч.
Терморегулятор Т предназначен для поддержания температуры горя-
горячей воды в системах отопления в соответствии с температурой наружного- воздуха
по отопительному графику (табл. IX.39) посредством изменения давления импульс-
импульсного газа, поступающего на мембрану регулирующего клапана.
Длина капилляра термобаллонов для наружного воздуха равна 8 м, для горячей
воды и для терморегулятора ТГ, предназначенного для систем горячего водоснабже-
водоснабжения — 3 м.
Регулятор управления низкого давлен» РН предназначен для
ограничения снижения давления газа за регулирующим клапаном, регулятор управ-
управления высокого давления РВ — для стабилизации давления газа, поступающего
к терморегулятору ТР.
В регулятор подачи газа входит также общекотельный блок безо-
безопасности, состоящий из следующих узлов.
Клапан общекотельного блока КОБ предназначен для отсечки
газа к горелкам всех котлов посредством прекращения подачи газа к регуляторам
управления РН и РВ. Клапан открывается вручную при помощи рукоятки с пру-
пружиной РП, при этом ставится в вертикальное положение механический усилитель
МУ, который через толкатель давит на клапан и открывает проход газа к регуляторам
управления.
Прибор контроля циркуляции ПКЦ предназначен для конт-
контроля циркуляции воды в системе отопления по перепаду давления на циркуляцион-
циркуляционных насосах и подачи команды на отсечку газа к котлам в случае остановки насосов.
При остановке насоса мембрана опускается и рычаг под действием пружины давит
на ось механического усилителя и клапан КОБ закрывается.
Перепад давления на насосе — не менее 0,05—0,07 кгс/см2. Давление воды перед
насосом составляет 1—5 кгс/см2, за насосом — 6,6.
283
в
X
а.
а
284
Таблица IX.38. Комплектация приборов систем котловой автоматики ПМА
Приборы
Блок безопасности 3699-00В
(Dy = 50 мм) и 3818-00А (?>у =
= 100 мм)
Электромагнитный клапан
4250-00
Термопара угловая 4324-00 или
прямая 4219-00
Камера отбора разрежения
3515-00
Прибор контроля температуры
воды 3512-00
Запальник переносный
ИПЗ-2-00В
Тягонапоромер ТНЖ
Регулятор соотношения «газ—воз-
«газ—воздух» 4249-00, 4248-00
Регулятор управления
РВ 4359-00
U-образный манометр
ПР-620
Узел дросселя 4325-00
Дроссельное устройство одинар-
одинарное 4503-00
Дроссельное устройство двойное
4502-00
Модификации
So
с*
| И | 1 1+ + + + + + +
ПМА-
КСР1
ч-
ПМА-
КСР2
ПМА-
КНР1
+
ПМА-
КНР2
Т а б лица IX.39. Терморегуляторы Т
Наименование показателей
Расчетная температура наружного воздуха, "С
Л'г.в
tg ос— л/
Л* н.в
Модель
Т10
—10
2,75
Т20 ( ТЗО
—20
2,03
—30
1,6
140
—40
1,33
Примечание, tga — тангенс угла наклона касательной, проведенной к отопитель-
отопительному графику в расчетной точке. Угол ьаклона может дополнительно регулироваться
1Л1'бикой еаделии в стену термобаллона наружного воздуха.
Прибор контроля давления газа ПКГ предназначен для
подачи команды на отсечку газа к котлам при опасном понижении или повышении
давления газа за регулирующим клапаном КР. При падении давления газа ниже
заданного мембрана опускается и рычаг толкает ось механического усилителя,
который закрывает клапан КОБ; при повышении давления выше заданного мембрана
поднимается и второй рычаг действует аналогично. Срабатывание прибора происходит
при понижении давления газа перед котлами на 25% ниже установленного нижнего
предела и при повышении на 20% от установленного верхнего предела.
Пределы настройки прибора, на среднем давлении газа составляют: нижний
предел 300—1000, верхний —2000—5000 кгс1см1\ на низком давлении газа нижний
предел 5—25, верхний — 100—500 кгс/м2.
285
Камера отбора разрежения КОР относится собственно к котло-
котловой автоматике, но работает совместно с общекотельной автоматикой. При хлопке
или взрыве в топке или дымоходах заслонка камеры падает и открывает клапан
KB, выпускающий газ из трубки, по которой газ поступает к прибору контроля дав-
давления. Давление газа в трубке падает и прибор срабатывает, как при понижении
давления газа, подавая команду на отсечку газа к котлам.
Автоматический питательный клапан служит для автома-
автоматической подпитки системы отопления и состоит из регулирующего клапана подпитки
КП и регулятора управления РУ. При падении давления в системе золотник регуля-
регулятора открывает сброс воды из левой мембранной полости регулирующего клапана,
который при этом открывается и начинает подпитку системы до установления в ней
заданного давления.
Давление воды перед питательным клапаном не более 8 кгс/см2, пропускная спо-
способность при перепаде на клапане 0,5 кгс1смг составляет 6 мг/ч.
Котловой блок безопасности состоит из следующих узлов
(лист IX. 11): отсекательного клапана, приборов контроля, электромагни-
электромагнита и др.
Клапан отсекательный КО производит отсечку газа к горелкам
котла в случае срабатывания одного из приборов автоматики безопасности. В рабочем
положении тяга Т клапана поднята и ее сектор находится в зацеплении с выступом
рычага Р; молоточек М установлен вертикально. При срабатывании приборов разре-
разрежения ПКР или контроля давления газа Я/С/1, а также при отпускании якоря элект-
электромагнита ЭМ молоточек падает, ударяет по рычагу, который освобождает тягу,
и клапан закрывается под действием возвратной пружины; одновременно размыка-
размыкаются контакты в цепи сигнализации.
Пропускная способность клапана при перепаде давления на 300 кгс!мг и удель-
удельном весе газа 0,73 кг/м3 для Dv = 50 мм составляет 280 нм3/ч, для Dv = 100 мм —
1100 нмЧч.
Прибор контроля разрежения ПКР предназначен для закры-
закрытия отсекательного клапана при падении разрежения в топке. При нормальном разре-
разрежении мембрана смещена вниз и при помощи тяги, связанной с рычагом, удерживает
молоточек в вертикальном положении. При падении разрежения в топке мембрана
смещается вверх, освобождает молоточек и отсекательный клапан закрывается.
Пределы настройки прибора 0,2—1 кгс/м2.
Прибор контроля давления газа ПКГ срабатывает при
понижении давления газа перед горелками на 15% ниже допустимой величины.
В этом случае мембрана опускается, освобождается молоточек и закрывается отсека-
отсекательный клапан.
Электромагнит ЭМ закрывает отсекательный клапан по сигналу от
датчика, не предусмотренного в комплекте автоматики ПМА (например, сигнализа-
сигнализатора уровня, давления пара).
Клапан трехходовой КТ служит для подачи газа к переносному
запальнику ЗП.
Прибор контроля температуры ПКТ предназначен для отклю-
отключения котла в случае повышения температуры воды на выходе до предельно допусти-
допустимой. Пределы срабатывания прибора 95—100° С.
Прибор контроля погасания пламени состоит из термо-
термопары 777, охлаждаемой водой, электромагнитного КЭ и пускового КП клапанов.
При погасании запальной горелки термопара остывает, якорь электромагнита с кла-
клапаном отпадает и соединяет импульсную трубку прибора контроля разрежения
с атмосферой; отсекательный клапан прекращает подачу газа.
Камера отбора разрежения КОР имеет две импульсные труб-
трубки — одну соединенную с прибором контроля разрежения и другую соединенную
через клапан KB (см. лист IX. 10) с прибором контроля давления газа общекотель-
общекотельного блока безопасности. При хлопке или взрыве в топке крышка камеры открыва-
открывается, соединяя первую трубку с атмосферой, и отсекательный клапан прекращает
подачу газа.
Регулятор соотношения «газ — воздух» PC регулирует
подачу воздуха к инжекционным, подовым или форкамерным горелкам низкого
давления. Он состоит из командного прибора ПК и исполнительного механизма ИМ.
Газ из газопровода перед горелками поступает в полость А командного прибора
через дроссель. Сброс газа осуществляется в дымоход.В полости Б и В поступает
286
U/0 €OJ
287
воздух из поддувального пространства над разделительным щитом, а в полость Г —
воздух из-под разделительного щита. При изменении давления газа на малую мемб-
мембрану шток через рычаг перемещает клапан прибора, который изменяет расход им-
импульсного газа и его давление на мембрану исполнительного механизма ИМ, тот,
в свою очередь, перемещает заслонку, изменяя подачу воздуха, до тех пор, пока
перепад давления воздуха на большой мембране уравновесит изменившееся давление
газа на малую мембрану. Газ к исполнительному механизму поступает от отдельного
регулятора (аналогичного регулятору РВ — см. лист IX. 10), который поддерживает
давление перед клапаном 50—100 кгс/м2.
Пропускная способность дроссельной заслонки (при перепаде давления на за-
заслонке 0,2 кгс1мг и удельном весе воздуха 1,25 кг/м$) составляет 680 нм3/ч.
АВТОМАТИЗАЦИЯ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Функции систем автоматизации
Проектирование систем автоматизации нормируется СНиП П-Г.7—62.
Местный контроль при помощи показывающих приборов предусматри-
предусматривается для следующих параметров: температур наружного воздуха, воздуха в по-
помещении, приточного воздуха, воздуха за камерой орошения, теплоносителя и хла-
доносителя на входе и выходе калорифера или воздухоохладителя; относительной
влажности воздуха в помещениях, где требуется ее поддержание в заданных пре-
пределах; давления воздуха в распределительных камерах для двухканальных систем
и систем с количественным регулированием, а также давления или перепада давле-
давлений в воздуховодах и в помещениях, где требуется поддержание давления или пе-
перепада давлений; давления теплоносителя, хладоносителя и воды, подаваемой на
форсунки камеры орошения (за насосом).
Дистанционный контроль рекомендуется предусматривать только
для основных параметров, характеризующих работу системы в целом (например,
температура и влажность воздуха в кондиционируемых помещениях).
Самопишущие приборы следует применять лишь в тех случаях, когда качество
технологического продукта зависит от параметров воздуха в кондиционируемых
производственных помещениях. Следует предусматривать сигнализацию отклоне-
отклонений параметров, которые могут привести к аварии оборудования системы вентиля-
вентиляции или кондиционирования либо к ухудшению качества технологического про-
продукта.
Автоматическое (дистанционное сблокированное) управле-
управление -системами приточной вентиляции (СПВ) и системами кондиционирования воз-
воздуха (СКВ) позволяет нажатием кнопки «Пуск» одновременно включать двигатели
приточного и вытяжного вентиляторов (а также рециркуляционного, в случае
наличия такового), двигатели фильтра, насоса подачи воды на форсунки камеры
орошения (для СКВ), открывать клапаны наружного воздуха и на выбросе, а
также подавать разрешение на открытие регулирующих клапанов на тепло- и хла-
доносителе. При отрицательных температурах наружного воздуха включается
электрообогрев створок клапана наружного воздуха за 5—30 мин до включения
системы. При нажатии кнопки «Стоп» указанные двигатели одновременно отклю-
отключаются, воздушные клапаны и клапаны на тепло- и хладоносителе закрываются.
При индивидуальном дистанционном управлении каждый двига-
двигатель включается и отключается отдельной кнопкой или ключом, аналогично от-
открываются и закрываются воздушные и регулирующие клапаны. Выбор вида уп-
управления осуществляется ключом выбора режима, сигнализация состояния обору-
оборудования осуществляется при помощи сигнальных ламп.
Автоматическое включение и выключение воздушных завес у ворот обеспечи-
обеспечивается блокировкой при помощи конечных выключателей с открыванием и закрыва-
закрыванием ворот. Автоматическое включение вытяжной вентиляции обеспечивается бло-
блокировкой с технологическим оборудованием. Блокировка может осуществляться
тремя способами: одновременный пуск вентиляции и технологического оборудова-
оборудования; задержка пуска технологического оборудования после включения вентиляции;
задержка выключения вентиляции после остановки технологического оборудования.
Задержка обеспечивается при помощи реле времени. При наличии выделений сильно-
сильнодействующих ядовитых веществ в ходе технологического процесса основное оборуд>
288
вание не должно работать при отключенной вытяжной вентиляции. Блокировка
осуществляется при помощи реле воздуха типа РПВ-2, устанавливаемого за вытяж-
вытяжным вентилятором.
В СКВ с регулируемым соотношением наружного и рециркуляционного воздуха
рексг/ендуется предусматривать автоматическое переключение (реверсирование)
клатанов на пропуск санитарной нормы наружного воздуха и охлаждение рецирку-
рециркуляционного воздуха в случае, если теплосодержание наружного воздуха больше
теплосодержания рециркуляционного воздуха.
Автоматическая защита калориферов 1-го подогрева от заморажи-
замораживания является обязательной для СПВ и СКВ, работающих при отрицательных
температурах наружного воздуха, и действует следующим образом:
при выключенной системе и снижении температуры воздуха перед калорифером
ниже 4-3° С открывается клапан на теплоносителе и калорифер прогревается до
тех пор, пока температура воздуха повысится выше +3°С, после чего клапан закры-
закрывается;
перед включением системы и при отрицательных температурах наружного воздуха
калорифер прогревается в течение 3 мин по команде реле времени;
при работающей системе и снижении температуры наружного воздуха ниже
+3° С и температуры теплоносителя за калорифером ниже 20—30° С система отклю-
отключается, подается аварийная сигнализация и калорифер прогревается, как в первом
случае.
Автоматическое регулирование предусматривается в следу-
следующих случаях: для непрерывно действующих воздушных завес — стабилизация тем-
температуры воздуха в обслуживаемом помещении; для СПВ — стабилизация темпера-
температуры приточного воздуха или воздуха в помещении; для СКВ — то же, а также
стабилизация температуры воздуха за камерой орошения (температуры «точки
росы»), стабилизация относительной влажности воздуха в помещении, где это необ-
необходимо по требованиям технологии, стабилизация давления или перепада давлений
в помещении или в камерах статического давления (при количественном регулиро-
регулировании).
Кроме стабилизации параметров, при автоматическом регулировании обеспечивает-
обеспечивается синхронизация работы двух или трех исполнительных механизмов, управляемых
одним регулятором (например, механизмов на регулирующих клапанах наружного
воздуха, рециркуляционного воздуха и на выбросе, которые должны перемещать-
перемещаться одновременно), а также автоматическое переключение нескольких исполни-
исполнительных механизмов, управляемых поочередно одним регулятором (например,
переход на регулирование температуры «точки росы» клапаном на калорифере 1-го
подогрева при полном использовании рециркуляционного воздуха).
Схемы автоматизации систем вентиляции
и кондиционирования воздуха
Схемы управления для вытяжных и приточных вентиляционных си-
систем, а также для СКВ имеют много общего. В схему управления центрального конди-
кондиционера, приведенную на листе IX. 12, входит наибольшее количество управляемого
оборудования: местное управление при помощи кнопок 1К — 4К, магнитных пус-
пускателей 1ПМ — 4ПМ двигателями 1Д (вытяжного вентилятора), 2Д (самоочища-
(самоочищающегося фильтра), ЗД (насоса) и 4Д (приточного вентилятора); местное управление
при помощи кнопок 5К и 6К исполнительными механизмами 1ИМ, 2ИМ воздушных
клапанов наружного воздуха и на выбросе; дистанционное сблокированное управле-
управление всем оборудованием кондиционера при помощи ключа 1КУ (со щита автомати-
автоматизации) пли 2КУ (со щита диспетчера). Переключение управления с местного на ди-
сташ-шонное осуществляется ключами 1КВР — 4КВР, со щита автоматизации на щит
диспетчера — ключом 5КВР. Ключом КРР выбирается режим работы «зима — лето»,
от которого зависит включение предварительного прогрева калорифера.
Схемы регулирования отличаются большим разнообразием приме-
применяемых регулирующих воздействий и аппаратуры (лист IX. 13 и IX. 14). В конкрет-
конкретных СКВ для различных сезонов могут использоваться различные регулирующие
воздействия с учетом климатических условий^ данной местности. ВайпаС" камеры
орошения по воздуху рекомендуется применять при кондиционировании воздуха
10 5-2315 289
290
по оптимальным режимам. * В многозональных СКВ при регулировании темпера-
температуры воздуха в помещениях с помощью зональных подогревателей или смеситель-
смесительных воздушных клапанов (в двухканальных системах) датчик температуры «точки
росы» устанавливается не за камерой орошения, а за приточным вентилятором.
В двухканальных СКВ в одном из каналов поддерживается заданная расчетная
температура при помсщи изменения расхода теплоносителя через калорифер, по
второму каналу поступает воздух с температурой «точки росы»; воздух из обоих
каналов смешивается в смесительном клапане, которым управляет регулятор, поддер-
поддерживающий заданную температуру в помещении. Регулятор давления поддерживает
равенство давлений в обоих каналах для улучшения регулировочных характеристик
смесительных клапанов.
Приведенные схемы могут применяться для конкретных СКВ в различных комби-
комбинациях. При выборе вида энергии для системы автоматики нужно учитывать следую-
следующие соображения: пропорциональные операции (плавное перемещение регулирующих
органов) пневмоавтоматикой выполняются проще, релейные операции (сигнализа-
(сигнализация об опасности замораживания) — при помощи электрических датчиков; дистан-
дистанционное управление исполнительными механизмами и переключение их на выходе
регулятора проще выполняется с применением электроавтоматики; пневмокоммуни-
кации дороже и ненадежнее, а исполнительные механизмы дешевле и надежнее
электрических. Пневмоавтоматику следует применять в относительно простых,
неразветвленных системах вентиляции и кондиционирования при наличии сети
сжатого воздуха с давлением не менее 2 кгс/см2 либо при необходимости установки
датчиков, регулирующих приборов и исполнительных механизмов во взрывоопасных
помещениях. Защиту от замораживания во всех случах рекомендуется выполнять
на электрических датчиках, учитывая, что калорифер 1-го подогрева, как правило,
находится в невзрывоопасной зоне. Переход от электрических датчиков к пнев-
пневматическим исполнительным механизмам в этом случае можно выполнить,
например, при помощи электропневматического клапана.
Примерная функциональная схема автоматического регулирования и контроля
однозональной СКВ с пневмоавтоматикой показана на листе IX. 15. Для регулиро-
регулирования температур «точки росы» и приточного воздуха применены регуляторы темпе-
температуры дилатометрические типа ТУДП-1М с пределами настройки 0—40° С. Регу-
Регулятор температуры «точки росы» зимой управляет клапаном с мембранным исполни-
исполнительным механизмом типа 25ч30нж, сборки Н.О. на теплоносителе калорифера
1-го подогрева, летом — клапаном на холодной воде типа 25ч32нж сборки Н.З.
Перевод выхода регулятора с одного исполнительного механизма на другой может
быть выполнен при помощи позиционеров типа ПР-10, устанавливаемых на мембран-
мембранных исполнительных механизмах. В этом случае позиционеры настраиваются так,
чтобы при изменении командного давления в пределах 0—0,5 кгс/см2 полностью
закрывался Н.О. клапан на теплоносителе, а в пределах 0,5—1 кгс/см2 полностью
открывался Н.З. клапан на холодной воде. Эта задача может быть решена при
помощи прибора простейших алгебраических операций типа ПФ1.1 (система пнев-
пневмоавтоматики «Старт»). При помощи панели байпасного управления типа МБПДУ
может осуществляться дистанционное управление клапанами. Регулятор темпера-
температуры приточного воздуха управляет клапаном на теплоносителе калорифера 2-го
подогрева. Для защиты от замораживания калорифера 1-го подогрева применены
дилатометрические датчики с электрическим сигнальным устройством: ТУДЭ-1
для контроля температуры наружного воздуха (срабатывает при +3° С); ТУДЭ-4 —
для контроля температуры обратной воды (срабатывает при температуре 20—30° С).
В случае срабатывания обоих датчиков при работающем кондиционере подается
команда на отключение кондиционера, а трехходовой электропневматический кла-
клапан отключает исполнительный механизм на теплоносителе от регулятора и соеди-
соединяет его с атмосферой. При этом клапан сборки Н. О. открывается и обеспечивает
полный расход теплоносителя для прогрева калорифера. Контроль температур по
кондиционеру осуществляется ртутными стеклянными термометрами, контроль
температуры и влажности в помещении — психрометром типа ПБ-1Б.
Примерная функциональная схема автоматического регулирования двухканаль-
ной СКВ с применением электроавтоматики приведена на листе IX. 16. Для регули-
* А Я. К р е с л и н ь. Автоматическое регулирование систем кондициониро-
кондиционирования воздуха. М., Стройиздат, 1972.
10* 291
292
ai a g
в" а) н
8§1
S?3
Хщ^
ч
О .. Я
я я еа
о х ее
ч >•
Ct(D!
ai to я
н о 5
lip
St
s c о 2 о
«^ § 2 S
_ л О ^ S
4)
3
леп
<и
ас
U
а
о
о
ч
теп
со
о
С5 О О
X ч *
о о и
«я*
о§
293
It
it
¦V<H*H><Hr
I r>^| I
tjmpotroy
я
с
и
CO
294
295
рования температуры «точки росы» применен регулятор температуры полупроводни-
ювый типа ПТР-3-04 в комплекте со ступенчатым импульсным прерывателем типа
СИП-01. Регулятор температуры «точки росы» зимой управляет клапаном калори-
калорифера 1-го подогрева типа 27ч931 нж с электрическим исполнительным механизмом
типа ПР-1М, летом — клапаном того же типа на холодной воде, в переходные пери-
периоды — электрическими исполнительными механизмами типа МЭО-4/100 на клапанах
наружного и рециркуляционного воздуха и на клапане выброса. Перемещение меха-
механизмов синхронизировано при помощи балансных реле типа БР-3 таким образом,
что когда клапан наружного воздуха прикрывается, одновременно открывается кла-
клапан на рециркуляции и прикрывается клапан на выбросе. Предусмотрен реверс кла-
клапанов при повышении температуры наружного воздуха. Для упрощения схемы вместо
датчиков теплосодержания — увлажняемых термометров сопротивления — уста-
устанавливается дилатометрический датчик температуры типа ТУДЭ-1 в потоке смеси
наружного и рециркуляционного воздуха, который настраивается на 0,5° С выше
заданной температуры воздуха в помещениях. При срабатывании датчик дает коман-
команду на реверс клапанов. Дистанционное управление исполнительными механизмами
осуществляется ключом 1КУ.
Защита от замораживания выполнена на той же аппаратуре, что и в схеме на
листе IX. 15, и работает аналогично.
Регулятор температуры в канале горячего воздуха — также типа ПТР-3-С4
и управляет клапаном калорифера 2-го подогрева. Для поддержания равенства дав-
давлений в каналах холодного и горячего воздуха Сантехпроект рекомендует вторичнье
приборы типа ЭПИД с позиционным регулирующим устройством. Более экономич-
экономичным и надежным по сравнению с вторичными приборами является полупроводнико-
полупроводниковый усилитель электронно-гидравлической автоматики «Кристалл». Усилитель до-
допускает включение на вход до трех трансформаторных датчиков и может работать
в комплекте со ступенчатым импульсным прерывателем и электрическим исполнитель-
исполнительным механизмом. В качестве первичного прибора, сравнивающего давления воздуха
в каналах, применяется дифманометр колокольный типа ДКО-1 с трансформаторным
датчиком. Регулятор давления управляет клапанами холодного и горячего воздуха.
Для регулирования температуры воздуха в помещении при помощи эжекционного
кондиционера-доводчика применяется регулятор температуры прямого действия
типа РТК-5215-ТС-15.
Регулятор температуры типа РТК-5215-ТС-15
Диаметр условного прохода регулирующего клапана,мм 15
Условное давление, кгс/см2 16
Условная пропускная способность клапана, т/ч . . . 0,25; 0,4; 0,6;
1; 1,6; 2,5;
Диапазон настройки, °С 15—30
Зона пропорциональности (статизм), °С 3—4
Температура регулирующей среды, °С 5—95
Длина капилляра, м 1,6
Габариты термобаллона, мм:
диаметр 20
длина 625
То же, клапана 237X240X60
Масса, кг 5,4
Регулятор применяется для двухтрубных систем с переменной температурой
горячей воды и обеспечивает постоянный расход воды через клапан. Регулятор
состоит из манометрической термосистемы РТК-5215 и трехходового регулирующего
клапана ТС-15. На заданную температуру регулятор настраивается изменением
внутреннего объема термосистемы. Для четырехтрубных систем применяется регуля-
1ТС-15
тор типа PTK-5225-2JQ 1С, состоящий из термосистемы РТК-5225 и двух трехходовых
клапанов 1ТС-15 —для холодной воды и 2ТС-15 — для горячей воды. Данные
регулятора аналогичны данным регулятора РТК-5215-ТС-15.
X. РАСЧЕТ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭВМ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Основные цели использования ЭВМ в проектировании отопительно-вентиляцион-
ных устройств заключаются в повышении качества проектирования и получении
экономического эффекта путем выбора оптимальных решений. Например, при рас-
расчете калориферов с помощью программы КАМА-32 учитывается схема подключения
теплоносителя (попутно-перекрестная, противоточно-перекрестная, перекрестная)
и моделируется работа калориферов в переходном режиме; при этом определяется
расход теплоносителя при работе регулирующего клапана, действительная темпера-
температура обратной воды и проверяются условия защиты от замораживания.
Как правило, в отопительно-вентиляционных системах имеет место противоречи-
противоречивый вариант оптимизации, т. е. выбора наиболее экономичного решения: с уменьше-
уменьшением капиталовложений К увеличиваются эксплуатационные расходы Э и наоборот.
В этих условиях с учетом основных положений методики АН СССР * машинный
расчет должен обеспечивать выбор решения, для которого приведенные годовые
затраты
W = 5ЭРЭ + STPT -j- (Е + l,56r) RK = min, (X.I)
где Е — коэффициент относительной эффективности капиталовложений;
5Э, 5Т — стоимость электроэнергии и тепла;
Рэ, Рт — расход электроэнергии и тепла;
г — коэффициент амортизационных отчислений;
R — коэффициент, учитывающий ресурсы производства.
Весьма значительный эффект обеспечивает использование ЭВМ для сокращения
сроков проектирования и повышения производительности труда проектировщиков.
В то же время, ЭВМ позволяют решать задачи, которые прежде вообще не стави-
ставились — например, выбор оптимальной схемы системы отопления. В этом случае
вопрос сокращения трудозатрат, естественно, не имеет смысла, скорее наблюдается
их увеличение; однако сокращение стоимости строительства окупает дополнитель-
дополнительные затраты. Наконец, машинный расчет позволяет ввести стандартизацию расчет-
расчетных методов и снизить «квалификацию» задач путем передачи сложных расчетов
работникам более низкой квалификации.
Технология выполнения машинных расчетов состоит в следующем:
подготовка системы к расчету — нумерация ее участков, определение длины,
расходов и пр.;
заполнение проектировщиком индивидуальных бланков на основании подготов-
подготовленной схемы или задания;
набивка исходных данных на перфоленту или перфокарты;
машинный расчет, состоящий из трех этапов: 1) вызова программы для решения
данной задачи из библиотеки программ (программа или ее часть считывается с маг-
магнитной ленты и записывается в оперативное запоминающееся устройство машины);
2) передачи управления программе (программа вводит перфоленту с исходными дан-
данными, воспринимая информацию о решаемой задаче при помощи фотосчитывающих
устройств); 3) осуществления счета задачи и печати результатов.
Большинство из широко эксплуатируемых программ разработано для ЭВМ
«Минск-32», «Минск-22», НАИРИ и МИР, имеются программы и для М-220, БЭСМ-4,
БЭСМ-6 и других машин. При использовании машин, оснащенных операционной
системой, поиск программ на магнитных лентах, их вызов в память машины и
передача управления производятся автоматически.
* Академия наук СССР. Типовая методика определения экономической эффек-
эффективности капитальных вложений и новой техники в народном хозяйстве СССР. М.,
Госпланиздат, 1960.
297
am
298
б
с
а
I s
8
CU
о
н
&
а
"я4
<L>
^^
со
"С1
с
о
a
х
о
а.
с
s
U
з a
СО СО
S S
S S
к к
о о
о- Он
к к
2=
U
а
СО
ипрохим
U
О
о.
ромстро
с
1 *
со о
СПИ (Л
антехпр'
UO
а
е
ром
с
[олдмест
S ^ щ X м
5
1 О Ю D*
s^g.saS'g
U н
С&, яСХ, ЧН oDu о
299
с
СП
S
?
ас
X
Я
ф
о
а.
с
3
о
S
а,
s
<
и
>»
н
ч«5
о я я
х и
23 со
•^ щ d)
3 S.8-
X W =
° И
S 5 «
sis
1
Д я о
я s и
и щ о
S У к
Я S ai
S
СО
3 ь
И о
ss§
К w H
О О
a S
й 2
So
Is
4
« s
S H
я я
'G
О
о,
С
s
s о
к
я
я
СО
ы
о
сх _
я я
я
о
S
я
о
СО
я
Ь 'Я я Ч
Ю СО
ф
»я
*я
§. ?1 а
с «
О
О СЬ ffl Ef О* со
?. я
я °
CL CQ
CJ
СП
го
ш
си
Я
о
сх
и
тяж;
о
о.
а
s
со
>»
э
мма
X
о
о.
с
я
U
"Г
н
с
LQ
С
ю
а
СМ
С
СО
С
а»
см
С
СО
<м
и
^
а,
О
s
и
U со
и и
и ч
S S
я н
X Я
ф CU
i^ClchCLCloClc
ф
я
я
ф
о
О
и
ф
я
я
ф
ш
о
О
и
НО,
6 w
Is
i «g
5 я 3
5 к ?
° чю
я я «
Я со О,
I сЗ I
300
При возможности использования программ, составленных для различных машин,
следует отдавать предпочтение ЭВМ «Минск-32» и машинам серии ЕС, имеющим
операционную систему, режим разделения времени, характерный для машины 3-го
поколения, а также значительное быстродействие и оперативную память. Опыт веду-
ведущих организаций, имеющих ЭВМ «Минск-32» или «Минск-22», показал, что при совер-
совершенной организации процесса счета время, прошедшее от сдачи бланков до получе-
получения результатов, не превышает 24, а для срочных задач — 3—4 ч\ при аренде машины
это время, как правило, увеличивается до 2—3 суток.
Перечень основных программ приведен в табл. Х.1. В справочнике подробно рас-
рассматриваются только 3 основные программы для ЭВМ «Минск-32 B2)» — КАМА-32,
ОРГАС-4/32 и ОРГАС-23/32, решающие широкий кр>г задач расчета систем венти-
вентиляции, отопления и теплоснабжения.
При использовании ЭВМ 2-го поколения, как правило, каждая программа хра-
хранится на индивидуальной магнитной ленте, имеет собственные перфоленты вызоьа,
начальные адреса и отличается специфическими особенностями ввода исходных
данных. Для ряда программ ввод производится автоматически, другие требуют вво-
ввода с пульта и пр.
В институте Гипрохиммаш (Киев) создана универсальная библиотека ПИРС
для ЭВМ «Минск-32», включающая 36 программ в области строительного проектиро-
проектирования. Все программы размещены последовательно на магнитной ленте и для вызова
любой из них достаточно занести с пульта ее номер.
Организующий блок библиотеки ПИРС вызывает программу, печатает ее имя
и переписывает на рабочую ленту. Передача управления вызванной программе также
производится автоматически, что освобождает от необходимости помнить пусковые
адреса. Все основные программы, в достаточной мере апробированные, записаны в
библиотеку ПИРС. Описанные в настоящем справочнике программы КАМА-32,
ОРГАС-4/32, ОРГАС-23/32 введены в библиотеку со следующими номерами (со-
(соответственно): 10, 12 и 13 * .
ОПТИМИЗАЦИЯ ВЕНТИЛЯЦИОННОГО КОМПЛЕКСА
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭВМ «МИНСК-32»
Описание программы КАМА-32
Программа КАМА-32 осуществляет комплексное решение вентиляционных
систем, включающих вентиляторы, воздуховоды и калориферы, поэтому для нее
характерна тщательная взаимоувязка между отдельными элементами систем **.
Программа КАМА-32 включает:
расчеты круглых (нормализованных или индустриальных) и прямоугольных
воздуховодов систем вентиляции, аспирации и пневмотранспорта, изготовляемых
из металла, железобетона или кирпича;
расчеты воздуховодов коллекторных систем;
автоматический выбор вентиляторных установок с учетом их стоимости, окружной
скорости колеса и пр.;
оптимизацию калориферных групп с учетом действительного располагаемого
давления вентилятора;
решение задачи потокораспределения (определение действительных расходов
Еоздуха на всех участках воздуховодов);
распечатку программ на алфавитно-цифровое печатающее устройство, пере-
перезапись магнитных лент, автоматический поиск ошибок, изготовление корректирую-
корректирующей перфоленты, ввод дополнений в программу и их запись на магнитную ленту.
Одновременно с расчетом вентиляционных систем ставится задача оптимизации,
выбранные параметры системы должны удовлетворять ее минимальной приведенной
* Основной целью приведенных данных является обеспечение проектировщи-
проектировщиков справочными материалами, позволяющими квалифицированно заполнить расчет-
расчетные бланки, а также, при необходимости, выявить возможные ошибки задания, в
общих чертах излагается постановка задач.
** Программа разработана кандидатами техн. наук Цалем Р. Я., Чечиком Е И.,
Ривелисом И. Я. и инженерами Домбровской Г. А. и Одельской С. А.
301
годовой стоимости, учитывающей как капиталовложения, так и эксплуатациейнь'е
затраты. При этом конструкция системы должна быть индустриальной, ее элементы —
стандартными, а оборудование — комплектным.
Комплекс КАМА-32 включает организующий блок МОЗГ, осуществляющий
подключение того или иного вспомогательного блока и межблочный перенос инфор-
информации, и 8 вспомогательных блоков:
блок ПИ, осуществляющий распечатку исходной информации;
блок БПИ, предназначенный, для переработки информации, заданной в безадрес-
безадресной форме;
блок ОРГАС-12, осуществляющий выбор вентиляторов;
блоки ОРГАС-11м и ОРГАС-20, оптимизирующие сечения круглых и прямоуголь-
прямоугольных воздуховодов;
блок ОКА-2м, оптимизирующий выбор калориферов;
блок ОРГАС-22, осуществляющий решение задачи потокораспределения;
блок «Сервис», осуществляющий перезапись магнитных лент, печать программы,
поиск и печать несовпадающих на магнитных лентах ячеек, контрольное суммирова-
суммирование, корректировку сдублированных программ и др.
КАМА-32 предусматривает следующую организацию счета систем вентиляции:
технико-экономический расчет калориферов для приточных вентиляционных
систем;
выбор всех возможных характеристик вентиляторов, удовлетворяющих заданную
производительность;
расчет воздуховодов;
пересчет калориферов на заданное давление в случае, если фактическая потеря
давления в воздуховодах оказывается меньше давления вентилятора.
Таким образом комплекс КАМА-32 состоит из ряда взаимосвязанных блоков;
для каждого из них исходной информацией служат результаты счета предыдущих
блоков.
Результаты численного анализа систем вентиляции и пересмотра методики их
расчета позволили сделать ряд рекомендаций.
При возможности установки диафрагм критерием расчета вентиляционных
систем является не гидравлическая увязка, а минимальное значение специальной
функции, включающей стоимость воздуховодов, вентиляторов, калориферов и рас-
расходы на эксплуатацию систем.
Условие нарастания скоростей воздуха к вентилятору оправдано лишь в весьма
редких случаях и, как правило, программой не выдерживается. В то же время строго
выполняются требования в ограничении предельных скоростей воздуха в воздухо-
воздуховодах. Расчет диаметра диафрагм производится с целью обеспечения равенства
потерь давления во всех ветвях системы. Во всех случаях отказа от установки
диафрагм необходимо решать задачу потокораспределения.
Проектирование большого числа раздающих решеток на одном ответвлении
воздуховодов не рекомендуется. При задании исходной информации следует конце-
концевые участки с двумя-тремя решетками рассматривать как один общий участок. Уста-
Установка каких-либо решеток на сборных участках нежелательна.
В круглых воздуховодах не следует допускать, чтобы расход на ответвлении
превосходил расход на участке, имеющем тройник-проход, так как отсутствуют
экспериментальные данные для определения их коэффициентов местного сопротивле-
сопротивления.
В результате машинного расчета возможны отрицательные потери давления на
ветвях, однако, если они принимают существенные значения (свыше 10 кгс/м2), это,
в большинстве случаев, свидетельствует об ошибке в исходных данных.
В связи с отказом от установки шиберов у вентиляторов, наличие большого
«запаса» давления может привести к превышению мощности и перегоранию обмотки
электродвигателя, поэтому алгоритмом предусматривается установка диафрагмы
на корневом участке *.
Максимальный запас в поверхности теплоотдачи калориферов определяется сле-
следующими соображениями: вычисляется расход теплоносителя при температуре
наружного воздуха О— 5° С и отопительном графике теплосети, т. е. моделируется
работа системы автоматики; затем вычисляется действительная температура обратно-
* Под корневым следует понимать участок, на котором установлен вентилятор.
302
го теплоносителя и, если она оказывается не ниже 35° С (уставка датчика защиты
от замораживания), рассматриваемый вариант калориферной установки считается
конкурентоспособным, в противном случае он отбрасывается. Программой преду-
предусматривается проверка наименьшей скорости воды в трубках калориферов.
Для получения наиболее качественного и экономичного решения рекомендуется
диапазон между предельными скоростями воздуха в воздуховодах задавать наи-
наибольшим. Решение задачи потокораспределения весьма эффективно для проверки
мощности вентиляторов, подключенных параллельно к одной сети, в случае отклю-
отключения некоторых из них.
При расчете вентиляционных систем, оборудованных воздухораздаточными
}стройствами типа плафонов, программа КАМА-32 может быть использована для
определения диаметров диафрагм, устанавливаемых на участках подключения пла-
плафонов.
Задание исходной информации
Для задания исходной информации к программе КАМА-32
необходимо предварительно вычертить схему воздуховодов, затем заполнить расчет-
расчетные бланки.
Если система воздуховодов вычерчена на листе, рекомендуется использовать
расчетный бланк в виде рамки, накладываемой на лист. Если же система вычерчена
на отдельной форматке, порядок выполнения расчетов следующий. На расчетный
бланк временно наклеивается вычерченная схема воздуховодов, нумеруются участки,
затем от каждого участка проводится сноска к любому из размещенных на периферии
бланка кадров (число кадров может быть увеличено до 50). Далее заполняются дан-
данные в кадрах и на обороте бланка; после этого схема отклеивается и бланк передается
па перфорацию.
Нумерация участков воздуховодов производится в вось-
восьмеричной системе счисления (отсутствуют номера 8, 9, 18, 19, 28, 29 и т. п.), общее
число участков не должно быть более 62 (лист X.I). Первоначально нумеруются все
концевые участки (сообщающиеся с атмосферой) от 1 до гг, нумерация сборных
участков производится от (г\ -\- 1) до г2 таким образом, чтобы в каждом узле номер
сборного участка был больше номеров исходных участков. Номер участка, имеющего
крестовину — проход, должен быть больше номеров участков, имеющих кресто-
крестовину — боковое ответвление.
Для искусственного разделения некоторых участков могут быть использованы
вставки, называемые фиктивными или псевдофиктивными. Фиктивные вставки,
представляющие собой концевые участки с близкими нулю расходами, используются
для разделения участков с разными пределами скоростей, отличными сечениями и
пр. Псевдофиктивные вставки представляют собой участки с действительными рас-
расходами и близким нулю сопротивлением. Как правило, фиктивные участки исполь-
используются для разделения участка, на котором установлен циклон или фильтр, псевдо-
псевдофиктивные — в коллекторных системах. При наличии фиктивного участка счет
коэффициентов местного сопротивления тройников для всех инцидентных * ему
участков не производиися, происходит так называемое отключение к. м. с. трой-
тройника.
Записываются номера участков в первых строках соответствующих кадров четы-
четырехзначными числами, из которых первые две — номер рассматриваемого участка,
вторые — номер сборного к нему. Если участок имеет тройник — проход или кресто-
ьину — проход, его номер записывается со знаком «минус», тройник — боковое от-
ответвление — со знаком «плюс». Для корневого участка вместо номера сборного
записывается два нуля.
Расходы воздуха записываются во 2-ю строку кадра. Вносить в бланк
следует только расходы на концевых участках. Если же по какой-либо причине
условие суммирования расходов должно быть нарушено (учет подсоса в циклоне,
периодичность работы отдельных участков и т. п.), в кадр заносится необходимый
расход, который машиной изменен не будет.
При попеременно работающих подключениях может оказаться, что расходы на
сборном и исходном участках равны. В этом случае необходимо расход на сборном
участке искусственно увеличить на 5—10 м3/ч. Расходы на фиктивных участках
следует задавать равными 5 мУч.
* Инцидентными называются участки, пересекающиеся в одном узле.
303
л
\
1
+
1
+
"о
<\i
+
N1-
+
is.
Л
304
В связи с тем, что наименьший стандартный диаметр равен 0,1 м, необходимо в
системах аспирации следить за тем, чтобы заданные расходы не были ниже мини-
минимальных, при которых обеспечивается наименьшая допустимая скорость воздуха
(табл. Х.2).
Табл
Скорость,
м/с
10
10,5
11
11,5
12
ица Х.2
Расход,
М3/Ч
283
297
311
325
339
. Минимальные расходы при заданной скорости воздуха
Скорость,
м/с
12,5
13
13,5
14
14,5
Расход,
М3/Ч
353
367
381
395
410
Скорость,
м/с
15
15,5
16
16,5
17
Расход,
м3/ч
424
438
452
466
480
Скорость,
м/с
17,5
18
18,5
19
19,5
Расход,
м*/ч
494
509
523
537
551
Длины участков записываются в 3-х строках кадров. Как правило,
в аспирационкых системах имеются участки, транспортирующие пыльный воздух,
и участки, транспортирующие воздух после его очистки. При выборе диаметров для
таких участков необходимо учитывать, что предельные скорости воздуха для них
должны задаваться различными.
В исходных данных необходимо также указать, по каким участкам движется
запыленный воздух и по каким чистый. Если длина записывается со знаком «плюс»,
это значит, что воздух пыльный и движется по участкам, для которых его скорости
выбираются в переделах
ртя„. Если же длина записывается со знаком «ми-
«минус», воздух чистый и диаметры подбираются таким образом, чтобы скорости нахо-
находились в пределах vmin -т- отах.
Длину фиктивных участков необходимо принимать равной 0,1 м. Следует учиты-
учитывать, что расчет к. м. с, тройников и крестовин и печать на алфавитно-цифровом
печатающем устройстве (АЦПУ) участков длиной менее 0,21 м не производится, т. к.
они принимаются за фиктивные или псевдофиктивные.
При необходимости расчета воздуховодов из различных материалов сопротивле-
сопротивление воздуховодов с большим коэффициентом шероховатости следует имитировать
увеличением их длины. Если принят коэффициент шероховатости для металлических
воздуховодов, то длину бетонных каналов необходимо увеличивать в 2—2,5 раза
и после расчета исключить излишнюю поверхность из объемов работ.
Сумма коэффициентов местного сопротивления
(к. м. с.) ? на участках записывается без учета к. м. с. тройников и крестовин,
а также полуотводов при них, которые учитываются машиной *. Заданные к. м. с.
относятся к скорости воздуха на рассчитываемом участке воздуховодов; если к. м. с.
насадка отнесен к скорости в каком-либо другом сечении, необходимо вместо к. м. с.
задавать его дополнительное сопротивление.
Для фиктивных и псевдофиктивных участков рекомендуется задавать ?= 0;
для огиезадерживающих, автоматических и лепестковых клапанов к. м. с. прини-
принимают равным 0,1.
Дополнительные сопротивления на участках записываются
в 5-й строке со знаком «плюс» (в кгс/м2). Для отключения счета к. м. с. тройника
и крестовины на /-ом участке в круглых воздуховодах следует записывать условную
величину Ядоп =0,1. Этим рекомендуется пользоваться при расчете коллектор-
коллекторных систем, учитывая вместо к. м. с. тройников, к. м. с. на внезапное расширение
при входе воздуха в коллектор.
Заданные диаметры для круглых воздуховодов записываются в
6-й строке кадров со знаком +10. Для прямоугольных воздуховодов в 6 и 7-й строках
* Коэффициенты местного сопротивления тройников и крестовин определяются
автоматически для круглых воздуховодов на основании зависимостей, приведенных
в сборнике трудов ВНИИГС (вып. 28, Стройиздат, 1970); для прямоугольных —
путем интерполяции таблиц, приведенных в «Справочнике по гидравлическим сопро-
сопротивлениям» И. Е. Идельчика (М.—Л., Госэнергоиздтг, I960).
305
записываются заданные размеры сторон (в м). Не рекомендуется задавать одно
из значений сторон; запрещается задавать нестандартные размеры одной из сторон.
При расчете круглых воздуховодов 7-я строка не заполняется.
Для расчета вентиляционных систем с числом участков более 62# рекомендуется
предварительно выделить и рассчитать ветвь, имеющую наибольшее число подклю-
подключений (тройников), принимая подключающиеся к ней подветви за псевдофиктивные,
а после этого, получив располагаемое давление на подветвях, рассчитать их, как
индивидуальные системы.
На обороте бланка заполняются данные, приведенные в табл. Х.З.
В первых четырех строках записываются шифр задачи (шифр объекта и номер
системы) в десятичной системе счисления; общее число участков в восьмеричной сис-
системе счисления, различные признаки системы.
В том случае, если вентилятор выбран проектировщиком предварительно и извест-
известно его давление, для расчета воздуховодов следует задавать давление вентилятора,
соответствующее расчетной точке на его характеристике, в кгс/м2; к. п. д. венти-
вентилятора; коэффициент запаса на производительность вентилятора, одновременно
увеличивающий и расход воздуха на корневом участке системы воздуховодов (при-
(принимается равным 1—1,15); коэффициент запаса на давление вентилятора (прини-
(принимается равным 1—1,2).
Если вентилятор должен быть выбран автоматически, вместо давления и к. п. д.
вентилятора записываются минимальное и максимальное допустимые давления
вентилятора в кгс/м2.
Далее записываются расчетная производительность системы (без учета запаса
на производительность вентилятора) в мУч; предельная окружная скорость колеса
вентилятора в м/сек и признак схемы исполнения Р вентиляторной установки. При
Р = 1, если это возможно, выбираются вентиляторы, установленные на одной оси
с электродвигателем, в остальных случаях Р == 0. Затем указываются шифры
вентиляторных установок, выбор которых допускается проектировщиком; они запи-
записываются в произвольном порядке.
Задавать расчетную производительность LB при известном давлении вентилятора
не допускается. Если решается только прямая задача и известно давление вентиля-
вентилятора, задавать LB> v^x, P и / не следует.
С целью упрощения задания исходной информации
для некоторых величин в программу внесены наиболее часто встречающиеся значе-
значения Р, (Е + 1,56 г) R, m, n, T, z, r и Е, которые воспринимаются только в том слу-
случае, если вместо них не вводится какая-либо другая величина. Значения эти записаны
в бланках и взяты в скобки. Если нет необходимости в выборе вентилятора, этн зна-
значения задавать не следует.
Коэффициент абсолютной шероховатости зависит от материала, из которого
изготавливаются воздуховоды; для бетонных каналов К — 0,01 м, для кирпичных
К = 0,04, для металлических воздуховодов значение К задавать не следует, так как
в программе задано /С = 0,0001 м, соответствующее металлу. При расчете металли-
металлических воздуховодов размеры сечений или диаметры выбираются по нормализован-
нормализованному ряду, при расчете бетонных или кирпичных каналов программа использует их
типизированные размеры.
Для аспирации и пневмотранспорта задается коэффициент концентрации при-
примесей в кг/кг, умноженный на опытный коэффициент; для чистого воздуха принимают
\ik == 0, для участков, длина которых записана со знаком «минус», \ik = 0 во всех
случаях.
Далее записываются минимальная и максимальная допустимые скорости воздуха
для участков, длина которых записана со знаком «плюс» (в программе принято
vmln = 4,5 м/сек, vmax = 20 м/сек), и для участков, длина которых записана со
знаком «минус» (только для круглых воздуховодов; при расчете прямоугольных воз-
воздуховодов задавать vmax и v'min не следует).
Коэффициент Р, определяющий стоимость 1 м2 поверхности воздуховодов (из
кровельной стали без изоляции с окраской), для 1-го района строительства прини-
принимают равным единице, что и предусмотрено в программе. В остальных случаях сле-
следует пользоваться табл. Х.4.
Коэффициент амортизационных отчислений рекомендуется принимать в преде-
пределах 0,12—0,22; в программе г — 0,15. Коэффициент относительной эффективности
306
ID
о
CD
я о.
и о
& |
ЕС Я* "Я
«а?
ill
со , „ д
Яш а
со О С О
(XX U X
к >^« >,
е к a-1<
0 « о и
сз о а о
.том
1 g
0Q
«в
3
D3
о
а.
с
о
(П.
я
я
•9-
S
СО
о
307
II
,ии примесей
я
СО
а.
- коэффициент концент
-с
Ь
о
+
со
(л"
II
п
Е
о
л
о
для участков
А
CJ
— минимальная скоро
с
В
со
о
20)
II
X
со
О
л
и
ш
ь для участко
а
о
— максимальная скор
X
то
Е
а
со
+
1С
о"
II
С
о
V
для участков
>0
— минимальная скорое
с
. Е
D
о
+
CD
о4
11
га
~~~
О
V
CJ
ш
» для участко
Н
о
— максимальная скорс
со
о
+
||
II
а.
оздуховодов
со
к
коэффициент cToniocT
1
о.
+
о
о
S
о
и
ё
ю
сц
1
к.
зГ
н
о
о
X
:тив
ж ш
3^ о
•gg.
нт относитель
- коэффициен'
О 1
§<*
-1,56r) i? ? — коэффи
фициент амортизации;
<Т)
UJ О
3«
°5
•—'
о
СО~
о
II
!!
S
роэнергии
•А
CU
стоимость 1 кет ¦ ч эл
1
S
+
CN
о"
= 440
$
1
"¦~г
et
О
число часов работы в
г
о
+
со
о"
II
II
нергии в год
роэ
стоимость 1 ква элект
Е-
(I'l
II
коэффициент запаса
1
N
+
ю
II
?-
'—'
объемный вес воздуха
;
с
+
to
стеме
s
я воздуха в с
тер
jT — дополнительная по
о
+
t~-
о
р и ф е р ы
о
СО
чете'
рас
О
X
V
о
сх
ове
с
S
о.
с
I
со
теме (з,
о
в 8-ричной си
со
Си
ер заданного калорифе
Ном
+
ю
о
*
*
СО
числ
S
СП
гг
со
СО
&
•К
яче
ю
6 шт.
о
с
№
й «
S в- S
я и л
О ф S
о SJ.
обвод по воздуху не j
обвод по воздуху допз
- допускаемые модели
+ ??
711
о
о °°о
о «
СО ^
о
см
Г -ь-f
СО Г~ О
о —«
308
г?
r^
<y
О
г
я
I
•
'L
=С
ri
о
j.
cc
'J
X
g
p
4-
,r „
| !!
g ^
о §.
-¦
? "i
^ C-
г
—•
s
4)
X
a
к
2
e'
о
*-*
i
1
л
1
**
си
с?
s
о
с
те
го
га
irr
id
X
о
а.
-5-
Q.
О
о
S
я 55
о S
о о
>: Ь
р|
с ?¦
t 1
! й
?. i
16000
о
-¦}-
см
X
c-t'
О
CQ
О
™
та
с
а.
ill
¦ti
S"
н
ГОШ
о
о
1
Cj
э
1
ео
i
о
к
К
Н
pS
33
Ь
0)
Ef
рас
X
сх.
с
А
с.
О
f-
К
и
та
Р-
г,*
?3
О.
о
5
TCi
2
»^
ж
о
3
к
г;
К
К
^3
г" СО
s- s
U G
i СХ
,. О
¦г- О
о
о
"**
ж
при
к
ител
LJ
О
О
^{
&
§.
й
четя
о.
с
_i_
t.O
о
i-
_¦_.
СО
с."
>¦.
О
О
S
о
о.
<-~
f-
i
X.
CM
с
!
t-
сз
й
О
О
Г{
X
S
гз
Ё*
о"
г-1
i
X
=
ео
о
-г
о
S
ГС
я*
НОГО
г-
1
о,
¦е-
3
о.
i
ель!
r-rf
а.
га
шири
1
1
...
—
га
• высо
ю
4-
°*
о
о
с^
СЗ
СХ
»—»
X
S
?
ш
о
ГС
ь
с
о.
-9-
5"
О
и
S
1
ч
н
-
+
и
(-
:zj
о
a
О
X
24
о
a.
о
a
^
о,
с
_
а
V4,
_^",
О
тел!
1
>.
6
е
,1
ь
i
о
_j_
^
<и
rt
О
О
•=
S
1
У;
О
с
г;
Ь"
«1
й
о
4-
S"
о
о
о.
?
о
1
—
л
о
О
СТОЯ!
5
с
:
О
Ь-1
CU
о
сх.
г^
о
ей
о
•е-
а»
н
tr
и
СЧ
си
К as
о. о
с п
о
к ш
и о
I ^
со §
о
¦"
о
1
СХ
О*
?
числе
1
й
о
"Т
о
S
а.
wi
о
с;
—
j2
CJ
О
СТОН
J
i
о
-г
о
4
f-
s
5
f
о
!
i
;
«У
О
+
—
С-.
' 1^
1
j
ca
О
о
т.
СО
ада ввода
та
30§
ft,
tt
о
s
s
-
a.
3
CD
ra
a
»
ее
H
В
I
X
и
йон
8—19
N.
(О
JO
CO
CM
—.
о
СЛ
t-.
to
ra
« ^ o4
5 я-5
о
н
оводы
Воздух
1,1
см
1,12
1,1
1,14
см
<—•
1,1
00
о
ской
окра
ельной с
со
о
о.
«
Я
из ста
л»
углы
Си
1,56
^
1,59
1,56
1,62
со
1П
см
со
1П
см
00
о
оляцией
я
я
«а
9
окрас!
о
же,
о
Н
1,11
со
1,11
1,15
т
см
|
|
О
1,1
о
[^
о
>я
ванно
и оцинко
из стал
гсьные
о
ямоу]
о.
С
1,58
со
^
1,61
1,58
1,64
со
on
in
•«f
1,58
о
дней
И30ЛЯ1
CJ
же,
О
н
1.08
00
1.1
1.08
1,12
00
00
о
00
СП
о
00
о
СО
СП
о
00
о
кованной
ли оцин
га
CJ
X
5
о.
1,55
О)
со
1,58
1,55
1,61
СП
СО
,55
ю
in
00
о
'§
И30ЛЯ1
о
же,
о
Н
1Д6
со
см
ыз
1,16
1,20
,26
со
ю
о
со
ю
о
СМ
1
о
н
1,63
00
1,66
1,63
1,69
оо
*-^
со
со
00
со
СО
оо
см
иэип
изоля
о
же,
о
Н
1,23
со
1,25
1,23
1,28
со
со
см
со
со
см
1,1
CM
—'
эванн
I
о
я
из стал
льные
Р,
о
о.
U
1,71
СО
00
1,74
1,71
1,77
СО
00
г-
in
ю
ю
<м
*-•
цией
изоля
и
же,
о
Н
2,6
со
2,8
2,64
2,6
2,69
со
00
см
со
см
,36
см
2,6
2,36
00
о
1
га
ли нер»
га
CJ
Я
со
а.
3,06
3,3
3.11
3,06
3,17
со
со
со
о
со
on
г-
см
<г>
3,0
on
2,7
00
о
цией
изоля
о
же,
о
н
2,65
СП
2,8
2,70
2,65
2,75
00
см
m
со
см
(
см
ю
2,6
2,4
00
о
льные
о
ямоу
Си
1-1
3,13
3,5
3,3
3,13
3.36
3
со
со
_
со
1.О
см
со
со
in
2,9
00
о
цией
изоля
CJ
же,
о
н
1,32
«
1,34
1,32
1,37
CN
СО
*~*
СМ
см
со
см
00
о
я
о.
10Ш1
а
я
пирации
стем ас
к
о
R
0)
а
>.
сЯ
О
о
га
о.
ЬНОЙ С 0
кровел
стали
со
юрта
CJ
1,78
о
1,81
1,78
1,85
СП
оо
fM
CD
00
см
СО
со
о
цией
изоля
о
же,
о
Н
1,64
сп
1,67
1,64
1,70
,64
•—'
<ъ
-ф
со
о
О)
—•
кой
окрас
о
же,
о
н
о
со
2,0
1,94
СП
1,97
оо
о
ем
О
—'
со
о
со
г-
см
цией
изоля
о
же,
о
310
капиталовложений рекомендуется принимать в пределах 0,10—0,17; в программе
?= 0,17.
Вводимый в расчет коэффициент (Е + 1,56 г) R для жилых и общественных зда-
зданий рекомендуется принимать 1,4. Статистический анализ расчетов по программе
покачал, что при существующем соотношении цен на электроэнергию и оборудова-
оборудование оптимальные скорости движения воздуха в калориферах и воздуховодах нахо-
находятся значительно ниже обычно применяемых в практике проектирования величин.
Оптимизация расчетов по методике нормативного срока окупаемости приводит к
существенному увеличению потребности в калориферах и воздуховодах. Поэтому
в исходную информацию вводится коэффициент ресурсов R, приводящий средние
значения скоростей движения воздуха в сечениях калориферов и воздуховодов к
общепринятым величинам *.
Стоимость 1 кет • ч электроэнергии на стороне вторичного напряжения и 1 ква
установленной мощности принимается по прейскуранту № 09-01. При использова-
использовании одноставочного тарифа на электроэнергию Т = 0.
Число часов работы установки в год, 'принятое в программе равным 4400 ч, пре-
предусматривает двухсменную работу; для односменной работы п — 2200, для трех-
трехсменной п = 6600, для круглогодичной л = 8750 я.
Коэффициент запаса на мощность электродвигателя, используемый в экономичес-
экономической части расчета, принят в программе равным 1,1; 7 — объемный вес воздуха, при-
принят в программе 1,2 /сг/,и3.
Сумма дополнительных сопротивлений в системе Нс?^ (сопротивление фильт-
фильтров, участков воздухозабора и проч.) определяется вручную; при отсутствии допол-
дополнительных сопротивлений задавать Я^т не следует. Для аспирационных систем,
а также для систем с заданным вентилятором вводить рекомендуется только
значения скоростей и Я™", если они отличаются от принятых.
Для расчета калориферов (см. табл. Х.З) номер заданного калорифера
заносится в бланк (при поверочном расчете) в восьмеричной системе счисления.
Коды допускаемых для выбора моделей записываются со знаком «плюс» или «минус».
Если значение 77 со знаком —8 («минус восьмеричный»), это означает, что допускается
обвод части воздуха через «монтажный» обводной клапан (не более 30%), если же
обвод не допускается, записывается знак 4-8 («плюс восьмеричный»). Коды моделей
записываются в произвольном порядке в трех строках. На каждую модель отводится
по два восьмеричных разряда, т. е. в каждой ячейке можно записать по 6 кодов:
КВБ-0,1, КФС-02, КСМ-03, КЗПП-04, КЗВП-05, КФБ-06, КМВ-07, К4ПП-10,
К4ВП-11, КФСО-12, КФБО-13, К4ПС-14, СТД3009В-15, СТД 3010В-16. Следует
учитывать, что независимо от выбора кодов для пара будут рассчитаны только паро-
паровые калориферы, для воды — водяные **.
Предельная потеря давления по воздуху Япр (в кгс1м%) записывается со знаком
-f10 (плюс десятичный»), если в расчете стоимости учитывается Япр. Если же в рас-
расчете стоимости учитывается выбранное значение падения давления, Я записывается
со знаком — 10; при неограниченной потере давления можно задавать Я^ — 0;
при задании коэффициента ресурсов /? = 5 рекомендуется принимать Япр = —ю 30.
Знак при максимальном допустимом сопротивлении калориферной группы по
теплоносителю с учетом сопротивления клапана (в кгс/м2) указывает на схему под-
подключения теплоносителя в случае выбора двух- и трехрядной установки калорифе-
калориферов Рекомендуется при расчетной наружной отопительной температуре tHO < 10 С
принимать попутно-перекрестную схему подключения с подачей горячей воды в
первый ряд калориферов и записывать h со знаком «плюс». В противном случае
('но > —Ю° Q рекомендуется принимать противоточно-перекрестную схему и за-
записывать h со знаком «минус».
Значение расчетной вентиляционной температуры наружного воздуха записы-
записывается тольков в том случае, если работа установки предусматривается в вентиля-
вентиляционном режиме, иначе задается условная величина ^н в = 0.
* Рекомендуется временно принимать /? = 5.
** Программа КАМА-32 предназначена для расчета калориферов моделей, вы-
выпускавшихся до издания ГОСТ 7201-70. Для расчета калориферов по ГОСТ 7201-70
используется программа ТЕРМА.
311
Температуры теплоносителя в подающем 7*п и обратном трубопроводе То зада-
задаются в любом случае для tH 0; если же tH B ^?0, пересчет температур теплоносителя
производится автоматически в соответствии с температурным графиком работы
теплосети. При теплоносителе паре следует принимать Тп = То равными температуре
насыщения.
Далее записываются температура входящего воздуха, при которой опреде-
определяется требуемая теплопроизводительность калориферов, и температура вы-
выходящего воздуха (°С), ширина и высота фронтального сечения, в котором допуска-
допускается установка калориферной группы (в м). Если Л и Б не ограничены, следует
задать А = В = 20; при установке калориферов в типовых приточных камерах
необходимо увеличивать А на 1,3 м и В на 1,5 м.
При поверочном расчете задаются данные калориферной группе: число калори-
калориферов #зад. установленных параллельно ходу движения воздуха, число рядов ys, ко-
количество подключений теплоносителя тзад- Код принятой модели записывается на
место 77.
Заданная калориферная установка мож?т приниматься машиной только в том
случае, если она не противоречит всем ограничениям; в противном случае программа
ее отбрасывает, рекомендуя другой номер и компоновку.
В случае, когда калориферы рассчитываются независимо от системы воздухово-
воздуховодов, в бланк заносят дополнительно следующие величины: стоимость 1 квт-ч элект-
электроэнергии т и 1 ква установленной мощности Т (в руб., согласно прейскуранту
№ 09-01); число часов работы установки в год. Для непромышленных потребителей
используется одноставочный тариф и значение Т рекомендуется принять рав-
равным нулю. Коэффициент (Е + 1,56 г) R принят в программе 1,9.
Расчетный расход воздуха LK (в м3) необходимо задавать во всех случаях, если
коэффициент запаса 3L Ф 1; в противном случае выбирается расход вентилятора,
деленный на 3L.
Программа КАМА-32 позволяет осуществить как расчет (оптимизацию воздухово-
воздуховодов, калориферов, выбор вентиляторов и пр.), так и получение результатов расчета
отдельных элементов системы. Их подключение к счету производится автоматически
при наличии исходной информации.
Результаты расчета
Печать исходных данных (табл. Х.5) производится алфавитно-
цифровым печатающим устройством (АЦПУ). Часто при обнаружении какой-либо
ошибки в исходных данных машина прекращает, расчет и останавливается. Место
«останова» (адрес) свидетельствует о характере ошибки.
Как правило, большинство ошибок допускается при заполнении кадров; поэтому,
если имеют место машинные остановы по адресу 1041 или 1705, свидетельствующие
об ошибках в кадрах, их поиск производится следующим способом:
каждый новый кадр начинается с единицы в крайней правой графе и легко отде-
отделяется от смежных кадров;
подсчитывается количество кадров и сверяется с числом участков; крайние пра-
правые разряды в каждом кадре должны возрастать; 1 и 2-ая цифры первой строки каж-
каждого кадра, определяющие номер рассматриваемого участка, не должны повторяться.
Если проверка по этим признакам не выявила ошибку, на листе бумаги строят
конфигурацию системы, используя информацию о номере рассматриваемого участка
и сборного для данного узла. Если в построенной системе будет разрыв или в каком-
либо узле окажется два инцидентных участка вместо трех, следует пересмотреть
нумерацию участков и ее запись в бланки, а возможно и перфоленту с задачей.
В процессе счета возможен останов по адресу 2014, свидетельствующий о том,
что выбор какого-либо вентилятора невозможен, а также по адресу 6537, свидетель-
свидетельствующий об отсутствии решения для калориферов.
Печать колонок нулей связана с размещением информационных массивов в памяти
ЭВМ, их количество рассчитано на максимальное число и заполнение кадров.
Расшифровка печати результатов расчета, выводимых машиной на АЦПУ, тре-
требуется только для некоторых вспомогательных данных (табл.X.6). Так, при выборе
вентилятора в графе давлений печатаются два значения: без учета запаса 3^ и с его
учетом. Последняя величина служит для определения выбранного машиной вентиля-
вентилятора, т. к. совпадает со значением расчетного давления вентилятора, которое печа-
312
Таблица Х.5. Печать
Число
участков 0000015
приток
тип сис-
системы 2
коэффи-
коэффициент ше-
рохов. .0001
коэффи-
коэффициент
конце-гт-
рации
—000001101
+000022002
+000000073
+00001.924
—000010111
+000004.23
—00С005131
+000012002
+000007.43
+00001.664
—000011121
+000003.53
—000013141
+000008.53
+00000.264
+000006131
+000012002
+000000043
+00001.664
+000007141
+000012002
+000000043
+00001.664
+000015001
+000011.23
+00001.524
+000014151
+000000053
—000012151
+000000023
+000004121
+000012002
+000000043
+00001.664
+000003111
+000014002
+000000043
+00001.664
+000002101
+000012002
+000007.53
+00001.764
В о
min.— скорость (-f)
max.— скорость (+)
min.—скорость (—)
max.— скорость (—)
объемная масса
дополнител ьное
давление
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+0000000О0
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+00000С000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
исходных данных (к задаче 218005)
здуховоды
4,5
16
1.2
.1
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
коэффициент стоимости 1
коэффициент
стоимость I кет-
.38
ч .006
число часов работы 4400
стоимость 1 ква
10
коэффициент запаса 1.1
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000О0СО0О
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+О0О00СО00
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
+000000000
313
Продолжение табл. Х.5.
Вентилятор
tnin. давление 16 Расчетный расход 10560
max. давление 80 max. окружная скорость 65
запас по L 1 Схема исполнения
запас по Я 1.1 Модели вентиляторов +000000001
Калорифер
Модели —020305060711 -f-
+000000001213 + СОООС 0000000
Я пред. по воздуху +000000000
Я пред. по поде +000016000
Отопительная температура —000000022 Номер калорифера
Вентиляционная температура +000000000 Параллельно по воздуху
Подающая температура теп-
теплоносителя 130 Последовательно по воздуху
Обратная температура теп- Число подключений теплоносителя
лоносителя 70
Температура входящею воз- Стоимость 1 квт-ч
духа —000000022
Температура выходящего Число часов работы
воздуха 18
Размеры камеры 4,2x3,5 Стоимость 1 ква
Расход 9600 Коэффициент
тается после расчета воздуховодов. Расходы воздуха в графе LB печатаются с учетом
коэффициента запаса, как и расход на корневом участке г2. Знак * в графе скорос-
скоростей воздуха на участках воздуховодов обращает внимание проектировщика на низ-
низкую скорость.
В результате решения задачи потокораспределения АЦПУ может отпечатать сле-
следующие фразы:
«давление вентилятора задано» — при вычислении расходов для известного дав-
давления, соответствующего заданному;
«расход в системе меньше LI» или «расход в системе больше L5» — в процессе
решения общий расход воздуха в системе вышел за пределы эффективных значений
выбранной характеристики вентилятора; при этом задача потокораспределения реша-
решается для давления, соответствующего крайним значениям эффективной части харак-
характеристики,— меньшему L1 или большему LS.
Изредка встречается печать обеих фраз, так как в процессе увязки расчетная
точка первоначально сдвигается к одной из границ характеристики, затем к
другой.
При расчете воздуховодов АЦПУ может отпечатать фразу «внимание —
77 77 7777 7777», которая сигнализирует о том, что сопротивление системы близко
к давлению вентилятора либо превосходит его.
При выборе вентилятора с промежуточным диаметром колеса в графе «тип» печа-
печатается признак * и в графе D шкива печатается отношение фактического диаметра
колеса к номинальному в проц. (см. табл. Х.6). Напечатанные номера вентиляторов
следует читать: Ц4-70 № 25 — Ц4-70 № 2,5; Ц4-70 № 32 — Ц4-70 № 3,2; Ц4-70
№ 63 — Ц4-70 № 6,3.
При печати вентиляторных агрегатов в графах «канавки» и «тип» печатаются
слова «агрегат» и «вес» (см. табл. Х.6). Собственно масса агрегата печатается в графе
L, а диаметр промежуточного колеса — в графе D. Шапка с обозначением граф
выбранных вентиляторов печатается даже в том случае, если задано значение Яв;
при этом в отпечатанные графы можно вписать характеристику заданного венти-
вентилятора.
При машинном выборе вентиляторов расчетная точка на характеристике опреде-
определяется с учетом принятых запасов на расход и давление.
314
ооо ооо
8
3?
О> <Т О СЛ 05 <Л
00 05U5—<Г0
iciomto t^ n.
сГооооо
!
с
is
(О U3 (О СО
CN —ч <N —»
(Т) Tt< ^< Ю
СЧ CN <N СЧ
О О О О
< < < «5
Й ОЮ05004000
ex
5,
to
та
Я
<о to to to
о X
го о
я а а
ooooooooooooo
ooooooooooooo
ft,
S о —-It
315
Таблица Х.7. Печать результатов
Калорифер
модель
КФС
КФВ
кфсо
КФБО
кмс
кзвп
К4ВП
КМБ
* кфсо
номер
5
5
7
8
2
2
4
7
7
F, м*
83,60
107,19
60,09
94,08
59,40
59,40
64,19
77,80
60,09
Сечение проема: ширина 1,59 м
высота 0,8599 м
Диаметр обвязки 0,0358 м
патрубков 0,0699 м
Н, кгс/мг
9,86
11,25
15,41
12,74
15,63
15,63
4,15
2,96
15,41
L, м3/ч
калори-
калорифер/обвод
9600,00
0
9600,00
0
9600,00
0
9600,00
0
9600,00
0
9600,00
0
9600,00
0
9600,00
0
9600,00
0
Температура
входящего
22,00
—22,00
-22,00
—22,00
—22,00
—22,00
22,00
22,00
—22,00
W = 71,43 руб.
ФИ = 1,09
ГЯО = 21,84°С
2 = 1,00
В графе «Сечение диафрагмы» может печататься в скобках сечение диафрагмы,
устанавливаемой на последнем участке, в том случае, если разность между давлением
вентилятора и максимальной потерей давления системы превосходит 10%. В связи
с отсутствием шиберов на вентиляторах установка диафрагмы на концевом участке
необходима. Исключение составляют только те случаи, когда после повторного счета
калориферов их сопротивление компенсирует неизрасходованное давление вентиля-
вентилятора. Пги этом устанавливать диафрагму на концевом участке не следует. Электро-
Электродвигатели печатаются только типов АО2 и АОЛ.
При наличии системы воздуховодов расчет калориферов производится дважды:
первоначальный — с целью выбора экономичной потери давления, окончательный —
после расчета воздуховодов.
При поверочном счете заданной калориферной группы могут печататься следу-
следующие фразы:
«низкая скорость воды» — имеется в виду, что скорость воды в трубках калорифе-
калориферов близка к предельному значению;
«пределы тепла не выдержаны» — фактическая теплопроизводительность задан-
заданной группы меньше требуемой.
Печать результатов расчета калориферов производится для каждой заданной
модели (табл. Х.7). Кроме этого, вторично печатается наилучший вариант из всех
моделей и некоторые его расчетные данные:
сечение проема (ширина и высота);
W — приведенная стоимость;
ФИ — коэффициент запаса по теплопроизводительности;
316
расчета калориферов
воздуха
выходящего
17,99
17,99
17,99
17,99
17,99
17,99
17,99
17,99
17,99
НТ =
vr =-.
тто =
ФИР-=
Q, ккад/ч
111795,40
111795,40
111795,40
111795,40
111795,40
111795,40
111795,40
111795,40
111795,40
852,01 кгс/м2
6,40 кгсЫ1
64,23° С
1,23
Количество
калориферов
4,00
4,00
2,00
2,00
6,00
6,00
3,00
2,00
2,00
рядов
2,00
2,00
1,00
1,00
2,00
2,00
1,00
1,00
1,00
Вес
калорифера
94,98
109,87
123,10
174,80
44,40
55,00
110,00
153,60
123,10
G = 1863,25 кг/ч
WK = 0,0424 м/с
ТП = 1,00е С
, кг
группы
379,92
439,48
246,20
349,60
266,40
330,00
330 00
307,20
246,20
ВТ — потеря давления по теплоносителю в калориферах и обвязке;
VF — весовая скорость;
G — расход теплоносителя;
WK — скорость воды в трубках калориферов;
диаметр обвязки и патрубков;
ТВО — действительная температура выходящего воздуха;
г — количество рядов установки калориферов в высоту;
ТТО — действительная температура теплоносителя, выходящего из калориферов;
Ф№ — коэффициент запаса в поверхности теплоотдачи;.
ТП — количество подключений теплоносителя к калориферной группе.
В результате счета производится как бы автоматическое конструирование калори-
калориферной группы. Схема предусмотренной установки и подключения группы приведена
на листе Х.2, рис. 1—3.
При использовании программы КАМА-32 необходимо иметь в виду следующее.
Калориферы моделей КЗВП и К4ВП приняты в изготовлении предприятия
КООП Мордовской АССР.
При расчете прямоугольных воздуховодов возможно незначительное превышение
Dmax» объясняемое условием наложения «штрафа» за изменение одной из сторон
воздуховодов. Учитывая субъективность выбора vmax, полученные решения жела-
желательно сохранить; в противном случае можно повторить расчет, задав необходимое
сечение на участке, в котором превышена скорость.
В процессе решения задачи потокораспределения производится перераспределе-
перераспределение расходов воздуха на всех участках системы (кроме фиктивных); при этом дейст-
действительные скорости могут оказаться ниже предельно допустимых, что свидетельст-
317
от
/--/"
у///////////////
А
it
У//////7///Л
§
\
¦ 0,5
Ni
у.
у
0,6
XI IX
005 S 005
№//////
0,6
А'^А
А
и
Лист Х.2. Схемы установки и подключения калориферов и схема системы теплоснаб-
теплоснабжения:
/ — горизонтальное подключение калориферов по теплоносителю, 2 — то же, вертикальное;
3 — установка калориферов, 4 — схема системы теплоснабжения калориферов
вует о неудачном конструировании системы. Принятый первоначально запас в рас-
расходе воздуха на корневом участке не учитывается; расход воздуха через обводной
клапан калориферов используется для снятия запаса и поэтому должен быть обес-
обеспечен в процессе всего периода эксплуатации калориферной группы.
При расчете паровых калориферов подключение теплоносителя производится
только по перекрестной схеме; калориферы КМС, КМБ, КЗВП и К4ВП предусмотре-
предусмотрены только с горизонтальным расположением трубок. При подборе калориферов
318
принят запас на сопротивление по воздуху 10%, потерю давления по теплоносителю
20%, минимальный запас, по теплоотдающей поверхности—15%; максимальный
запас по теплу диктуется условиями замораживания и рассчитывается автомати-
автоматически.
Увязка падений давления фиктивных участков не производится. При частично
заданных сечениях воздуховодов телескопичность может не выдерживаться.
Если в результате счета машина печатает признак 77777777, обозначающий,
что давления вентилятора недостаточно, расчет сети производится на наименьшее
возможное давление, которое печатается в строке «Расчетное давление вентилятора».
В том случае, когда удается подобрать вентилятор с близким давлением к наимень-
наименьшему возможному (в пределах 5—7%), пересчет системы можно не производить.
В связи с тем, что в программу введены дискретные значения аэродинамических
характеристик вентиляторов, в процессе машинного счета, как правило, получаются
промежуточные значения, определяемые путем интерполяции, и их печать произво-
производится с точностью до сотых долей кг/м2.
Пример. Требуется произвести расчет приточной вентиляционной системы 218005
(см. Х.1), включающий определение сечений прямоугольных воздуховодов, выбор
вентиляторов модели Ц4-70 и оптимизацию калориферов. Заполнение бланков при-
приведено на листе Х.1 и в табл. Х.З. При задании исходной информации коэффициент
запаса 3L принимается равным единице, что сохраняет истинный расход на корне-
корневом участке, однако расчетный расход вентилятора задается с 10%-ным запасом.
Распечатка исходной информации с отделенными кадрами приведена в табл. Х.5,
результаты расчета — в табл. Х.6 и Х.7.
Для определения рекомендуемого вентилятора находим в графе Н давление,
равное выбранному давлению вентилятора 39,60 кг/л*2. Таким образом, рекомендован
вентилятор Ц4-70 № 6,3, Нв = 43,56 кг/мг с промежуточным диаметром колеса,
равным 105% от номинального; масса вентиляторного агрегата составляет 200 кг.
В системе воздуховодов следует установить 6 диафрагм. Для подогрева воздуха реко-
рекомендуется группа из двух калориферов КФСО № 7, установленных в один ряд и
соединенных последовательно по теплоносителю. Запас по теплопроизводительности
в размере 9% приведет к перегреву воздуха до 21,84° С. Однако система регулиро-
регулирования сможет обеспечить расчетные параметры.
ОПТИМИЗАЦИЯ НАПОРНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ, ТРАНСПОРТИРУЮЩИХ
жидкость с использованием эвм «минск-32»
Описание программы ОРГАС-4/32
Программа ОРГАС-4/32 предназначена для расчета трубопроводов систем тепло-
теплоснабжения калориферов, некоторых горизонтальных отопительных систем, тепловых
сетей, мазутопроводов, маслопроводов (со спутниками) и других трубопроводов,
транспортирующих жидкости практически с постоянной вязкостью *.
Целью расчета является выбор диаметров участков, при которых обеспечивались
бы наименьшие годовые затраты на строительство и эксплуатацию системы. При рас-
расчете систем теплоснабжения калориферов в пределах одного здания, подключенных
к тепловым сетям, как правило, утрачивает смысл учет эксплуатационных расходов
и задача оптимизации состоит в распределении падений давлений, обеспечивающих
минимальные капиталовложения при заданной потере давления.
Программа позволяет рассчитывать также варианты, при которых диаметры неко-
некоторых участков или всей системы заданы.
В основу расчета положены следующие условия:
равенство потерь давления по ветвям обеспечивается как при помощи изменения
диаметров, так и диафрагмами с центральным отверстием и приравнивается к наиболь-
наибольшему сопротивлению ветвей;
максимально допустимые скорости жидкости в трубопроводах ограничиваются
в зависимости от их диаметра;
на одном участке допускается установка не более двух диафрагм диаметром не
* Программа разработана кандидатами техн. наук Р. Я. Цалем, Е. И. Чечи-
ком и инж. Г. А Домбровской.
319
менее 5 мм; если этого недостаточно, печатается фраза «Установить вентили», кото-
которую, однако, рекомендуется расценивать как неудачное проектирование ветви в
системе;
диафрагмы необходимо устанавливать толщиной не менее 3 ммв индивидуальных
фланцах на расстоянии не менее 10 калибров одну от другой и обеспечивать их тща-
тщательную центровку;
программа позволяет учесть сопротивление емких нагревательных приборов
в системе теплоснабжения калориферов, однако совмещение отопительной системы
и калориферов в одной системе теплоснабжения нежелательно.
При расчете систем теплоснабжения калориферов в пределах одного здания необ-
необходимо задаваться потерей давления на регулирующих клапанах; для обоснования
этой величины необходимо производить расчет условий регулирования всей системы,
что представляется весьма трудоемким. Можно рекомендовать следующие сопротив-
сопротивления клапанов в зависимости от располагаемой потери давления на вводе:
Располагаемое давление на вводе . . . 30 000 20 000 15 000 10 000 7000 5000
Сопротивление клапана 12 000 10 000 7000 5000 3000 2000
Приведенные данные весьма ориентировочны и могут быть изменены для конкрет-
конкретных условий при соответствующем обосновании. При расчете наружных тепловых
сетей также приходится задаваться необходимым располагаемым напором на вводе
в здание, который рекомендуется принимать не менее 15 000 кгс/м2.
Программа ОРГАС-4/32 позволяет рассчитывать сети горячего водоснабжения.
Расчет производится в следующем порядке:
определяются диаметры трубопроводов и диафрагм, а также потери напора
в подающем трубопроводе при максимальном водопотреблении;
расходы уменьшаются до 10—20 % в зависимости от теплового расчета сети и про-
производится аналогичный расчет диаметров трубопроводов, диафрагм и потерь на-
напора для циркуляционной сети (учитывать при этом сопротивление подающего
трубопровода нет смысла, так как оно снижается в десятки раз).
Задание исходной информации
Задание на расчет выдается на специальном бланке (табл. Х.8 и Х.9). Нумерация
участков не отличается от нумерации к комплексу КАМА-32 (см. стр. 303).
Исходная информация заносится в бланк в следующем порядке: шифр задачи
(не более 7 цифр); число концевых участков гг; общее число участков в системе г%\
ноль; различные признаки системы (при s = 0 рассматривается система в пределах
одного здания, для которой допускается выбор диаметров трубопроводов меньше
25 мм; если же s = 1, рассматриваются наружные сети, для которых наименьшим
принимается трубопровод диаметром 25 мм (табл. Х.10).
Массив конфигурации записывается в порядке возрастания номеров сборных
участков. Каждый сборный участок имеет два (тройник) или три (крестовина) исход-
исходных, соответственно записываемых в двух или трех правых колонках бланка. Порядок
записи номеров исходных участков не имеет значения, однако число цифр в каждой
колонке строго определено — в средней и правой колонке их четыре, в левой — две,
поэтому недостающие цифры дополняются нулями (например, сборный участок
входит в крестовину с исходными участками 3,17 и 26; их запись в бланк будет сле-
следующей: 0300170026, или 1700030026, или 2600170003; нули слева от первой знача-
значащей цифры могут быть опущены, поэтому для тройника с исходными участками
7 и 34 окончательная запись имеет вид: 70034 или 340007).
Далее записывают располагаемый напор на вводе либо в точке подключения к теп-
тепловым сетям #с. Если производится технико-экономический расчет с выбором насоса,
вместо располагаемого напора записываются напоры допускаемых к установке насо-
насосов (не более 13) с вычетом запаса, ячейки в бланке при этом можно дополнить от
5443 до 5457. Записываются к. п. д. т)н, соответствующие выбранным насосам;
если имеется располагаемый напор, вместо к. п. д. следует записать 0,7.
Коэффициент кинематической вязкости v. Для воды при средней температуре
близкой к 120° С можно вводить признак 0, при этом машиной принимается v =
= 0,25 • 10~6 м2/с; в остальных случаях v выбирается в зависимости от температуры:
320
s
аци
s
о.
нфо
s
о
X
fj
л
и
S
с
ее
СО
00
><
<я
а
ч
ХО
сз
Е-
с *
^ ЕЕ
сч
8
о;
ft, |2 g С^ N ?• ™ •>'4'^
+
OoSg gj ION
ооО'-* оо oo«dd о—? о ооо
<N -н tO
—н СЧ СО ^* Ю СО ^
ю
юю
.-. см
II
II
Б
Шифр
о
са
а
са
НИИ
а.
[_ —
Г^ ЛОО
eooooeeoo eoo
1 Г1 1 1 1 1 Г 1 Г
.0-INC0^10!ON О-ч (N
СО СО
стков
а*
в!
я
са
ft
Конфв
ПО — (N1^. ¦*
ООО ООО
ООО ООО
СМ ,-. ¦* Ю СО п
СО О
— О)
О о
Ю ю
^спм.юсо^|-<мсо^юсо^
а?
о
о
о
о
1—1
О 9
X
р"
о
о о
s-
5-2315
321
Таблица Х.9, Запись
Номера
участ-
участков
Тепловые нагрузки Q, там/ч
Длины ,1» м
Внутренние дна»
метры D» *
5051
2
3
4
5
6
7
5060
1
9
3
4
5
6
7
5070
1
i
2
3
4
5
6
7
51»
i
2
3
4
5
6
7
5110
1
2
3
4
5
6
7
5120
1
2
3*
4
б
6
7
5130
1
2
+ 10
+ 10
"Г 10
+ 10
+ 10
-ho
"Г 10
+ 10
'f"io
„L.
i 10
+ 10
"Г10
" Г10
+ 10
+10
+11
-к.
+W
+10
+"
+10
+10
+10
+1*
+10
+10
"Т"Х0
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+»
+м
+"
+10
180 000
92 000
92 000
105 000
105 000
57 000
450 000
5133
4
5
С
7
5140
1
2
3
4
5
0
7
5150
1
2
3
4
5
§
7
5160
1
2
3
4
5
6
7
5170
I
2
а
4
5
6
7
5200
1
2
3
4
5
б
7
5210
1
2
3
4
-}-ю
+ ,0
+ 10
+10
-1-ю
+|С
+ 10
+ 10
+ 10
*0
+ 10
+10
+ W
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
78
15
34
24
24
60
20
24
35
40
32
20
37
5277
5300
1
2
3
4
5
6
7
5310
1
2
3
4
5
6
7
5320
1
2
3
4
5
6
7
5330
1
2
3
4
5
6
7
5340
1
2
3
4
5
§
7
5350
1
2
3
4
5
§
7
mm
ш
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
ю
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
исходной информации
Заданное сопро-
тивлен ие
Н, кгс/м2
Количество вне-
внезапных сужений
и расширений
Количество
отводов
Количество вен-
вентилей
Количество
воздухосбор-
воздухосборников
5361
2
3
4
5
6
7
5370
1
2
3
4
5
6
7
5400
1
2
3
4
5
6
7
5410
1
2
3
4
5
6
7
5420
1
2
3
4
5
6
7
5430
1
2
3
4
5
6
7
5440
1
2
+10
+ 10
+ 10
+10
+ 10
+10
+ 10
+ 10
+ 10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+ 10
+ 10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
820
760
760
320
320
1300
5200
6200
4
5
6
7
6210
1
2
3
4
5
6
7
6220
1
2
3
4
5
6
7
6230
1
2
3
4
5
6
7
6240
1
2
3
4
5
6
7
6250
1
2
3
4
5
6
7
6260
1
-1-ю
+ 10
+10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
6262
3
6270
1
2
3
4
5
6
7
6300
1
2
3
4
5
6
7
6310
1
2
3
4
5
6
7
6320
1
2
3
4
5
6
7
6330
1
2
3
4
5
6
7
5340
1
2
3
+10
+10
+10
+10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
I
?
I 10
Ё
Ё
Ё
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
6344
7
6350
4
5
6
7
6360
1
2
3
4
5
6
7
6370
1
2
3
4
5
6
7
6400
1
2
3
4
5
6
7
6410
1
2
3
4
5
6
7
6420
1
2
3
4
5
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+ 10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
+10
6426
6430
6440
5450
1
2
3
4
5
6
7
5460
1
2
3
4
5
6
7
6470
6500
Граница ввода
IV
323
s
CM
CO
CN
CO
8
о
8
о
о
г^ от *-« en см со со-*
О LO —< Ю —« •—• — О
см см со со-* if^ cooqo
о" о о оо о
ю
t"« Г~ C7)t^- t~~ t41* VV V V
CMCMCMCOCOCO \/ v V VV V VV V v/V/^/^-*'/^
Vvvvvv AA A AA A AA A AAoooo
/N Л Л 'Ч Л Л ООСО С75 СГ5СО 1Л 1^—СО О о О ~~ ~ " ~ ' ~ '
со
СО
X Хоооо
О5 СГ) СО Ю Г^ СО О О О CS| CN (N (М
ю —• t-- <м о-см со со оа о о cn <м
>-| (М (М СО СО ^ Ю DOO
IONOOOO
(МСОЮОО
ю
СМ
о
ю
оо
о ю
о
оо
ю о
со ¦*
о
о
ю
о о о
о о о
СО 00О
сЗ
со ю
О- 00 СМ Ю
оо — — —
о о" о о о
О) — О> СМ СО СО "*
Ю —1 Ю .—.~-<»-.©О
<м со со ¦* in со оо О см
сГ
юоюмоо
~* СМ СМ СО ч*1 Ю
со со
XX
СО СП
XX X XX X ХХХХоо
СО О5 О) СОЮ С"- СО О О О СМ СМ
сою т? t> с^ tr см со со см о см
!>. 0О —< —1 *-ч CM CN CO CO Tf LO CO 00 -м 7-|
о ю о о
О СМШ О
324
Температура Т, °С...7О 80 90 100 ПО
Коэффициент 0,415 • 10~« 0,385 • 10~в 0,326 • 10~6 0,295 • lO~e 0,272 • 10""
Температура Т, °С . . . .120 130 140 150
Коэффициент 0,252 • 10~в 0,233 • 10~в 0,217 • Ю 0,203 • Ю
Коэффициент абсолютной шероховатости для трубопроводов К внутри здания
принимается 0,0002 м, для тепловых сетей — 0,0005 м.
В следующую строку записывается ноль.
Минимальное значение потерь давления на единицу длины трубопровода реко-
рекомендуется принимать Rmin = 1,5 -V- 3 кгс/м2 • м; максимальное для внутриплощадоч-
ных сетей (признак s = 1) рекомендуется принимать Rmax — 30 кгс/м* • м
(СНИП П-Г.7—62). Для внутрицеховых систем (признак s = 0) вместо Rmax в про-
программе предусмотрены максимальные допустимые скорости жидкости, зависящие от
диаметров и лежащие в пределах 0,66—2,8 м/с; в этом случае можно задавать Ятах=0.
Далее записывают ноль и ноль.
Коэффициент Р определяет стоимость 1 м трубопровода условного диаметра.
Для 1-го района принимается Р = 1, для прочих районов Р равно частному от деле-
деления стоимости 1 трубопровода диаметром 100 мм для данного района на стоимость
аналогичного трубопровода для 1-го района (табл. Х.11).
Далее записываются коэффициент (Е + 1,56 г) R, стоимость 1 квт/ч электроэнер-
электроэнергии т, число часов работы установки в год п, стоимость 1 ква установленной мощ-
мощности Т*.
В бланк вносится коэффициент запаса на мощность насосной установки г. При
расчете внутришющадочных систем теплоснабжения, присоединенных к тепловым
сетям, расчетное давление, как правило, диктуется давлением в сети. В этом случае
рекомендуется принимать значения, приведенные в примере расчета (см. табл. Х.9).
Далее записывают: объемный вес жидкости у в кг/м3; заданное сопротивление
в системе, общее для всех ее ветвей, т. е. располагаемое давление на вводах в зда-
здания Язад в кгс/м2; коэффициент годовых амортизационных отчислений г; равный
0 1—0,2; коэффициент относительной эффективности капиталовложений Е, прини-
принимаемый равным 0,14-ч-0,2; расчетный перепад температуры теплоносителя А/. Расход
воды в системе определяется путем деления тепловой нагрузки на расчетный перепад
и на 1000, поэтому для расчета трубопроводов холодной воды достаточно задать ее
расход в м3/ч и принять расчетный перепад равным 1° С. Для сокращения расхода
в 10—20 раз при расчете циркуляционной линии горячего водоснабжения достаточно
увеличить перепад температур в 10—20 раз, не изменяя тепловую нагрузку.
Далее для каждого участка системы записывается следующая информация:
тепловые нагрузки Q для концевых участков в ккал/ч (значения Q для сборных
участков определяются машиной);
длины подающих и обратных трубопроводов в м (при расчете горячего водоснаб-
водоснабжения записывается длина только подающего либо только циркуляционного трубо-
трубопровода);
заданные внутренние диаметры участков в м (lm. табл. Х.10);
заданное сопротивление на участках в к^с/м2.
Для систем теплоснабжения в пределах одного здания заданное сопротивление,
как правило, должно включать сопротивление регулирующего клапана и калорифер-
калориферных групп с обвязкой; если же сопротивление обвязки неизвестно, ее длину и мест-
местные сопротивления можно включить в данный расчет, определив таким образом и диа-
диаметр обвязки. Для наружных сетей заданное сопротивление должно включать тре-
требуемый напор на вводах, принимаемый согласно рекомендациям на стр. 320.
Далее записывают: количество внезапнь х расширений и внезапных сужений
(в отдельных случаях, если параллельно к системе теплоснабжения присоединены
горизонтальные приточные системы отопления, в данную графу записывается число
последовательно подключенных радиаторов); число отводов на подающем и обратном
трубопроводах рассматриваемого участка; количество вентилей или задвижек, уста-
установленных последовательно на рассматриваемом участке (вентили принимаются
при D < 50 мм, задвижки — при D > 50 мм); количество воздухосборников, уста-
установленных на участке.
* Рекомендации по выбору этих четырех величин даны к комплексу КАМА-32
(см. стр. 306).
325
Та блица X.1I. Стоимость изоляции трубопроводов,
Наименование показателей
Изоляция трубопроводов:
строительным войлоком
минераловатным войлоком
минераловатными матами с обклад-
обкладками из металлических сеток
минераловатными матами с об-
обкладкой из гофрированного карто-
картона и крафт-бушги
Нагревательные приборы:
радиаторы чугунные М-140 для
строек, расположенных в одном
городе с заводом-изготовителем
то же, для строек, расположен-
расположенных в разных городах с заводом-
изготовителем
Трубы отопительные чугунные ребри-
ребристые
Коэффициент стоимости трубопроводов
Единица
измере-
измерения
мэ
»
»
»
экм
»
Ра
1
18,1
56
36,8
5,18
5,29
2
3
>
4 | 5
6
ПО
18,5
61
38
17,9 | 18,1
54,8
35,7
5,95
6,06
55,3
36
5,18
5,29
36,3
5,95
6,06
5,04
1
^
При необходимости на алфавитно-печатающее устройство машины могут быть
с целью проверки выданы исходные данные. Их печать производится в следующем
порядке: номер системы; значение гг и ноль; значение признака s; нулевой массив
из 8 чисел; массив нагрузок в ж3/ч; массив длин в м; массив заданных диаметров в м;
массивы количества внезапных расширений и сужений„ отводов, вентилей и задвижек,
воздухосборников; нулевой массив (соответственно числу участков); коэффициент
кинематической вязкости в м/сек2; коэффициент шероховатости в м; ноль; минималь-
минимальная и максимальная удельные потери давления в кгс/м2 • м\ два нуля; коэффициенты
стоимости трубопроводов и (Е + l,56r) R; стоимость 1 квт/ч электроэнергии в
руб., число часов работы системы в год; стоимость 1 ква установленной мощности
в руб., коэффициент запаса; объемная масса, в кг/м3; заданное сопротивление в си-
системе в кгс/м2; коэффициенты амортизационных отчислений и относительной эффек-
эффективности капиталовложений; расчетный перепад температур в °С.
Результаты расчета
Результаты расчета выводятся машиной на АЦПУ в виде таблицы и их расшиф-
расшифровка не требуется (табл. Х.12). В случае, если заданный напор оказался недоста-
недостаточным, печатается минимальный требуемый напор. Количество диафрагм указы-
указывается первой цифрой в последней графе^ следующее за ней — их диаметр. В чет-
четвертой графе на печать выводятся внутренние диаметры трубопроводов, условные
диаметры следует определить по табл. Х.10.
Падение давления по участкам и ветвям приведено без учета сопротивления диа-
диафрагм.
Пример. Схема рассчитываемой системы приведена на листе Х.2, рис. 4, задание
на расчет — в табл. Х.8 и Х.9, результаты расчета — в табл. Х.12.
Полученные потери напора по ветвям характерны для системы при отсутст-
отсутствии диафрагм, после их установки потери напора по каждой ветви будут равны
9167 кгс/м2.
326
нагревательных приборов
и коэффициент стоимости трубопроводов
ионы
7
113
20,3
59,1
39,6
6,1
6,24
5,22
1,12
8
9
111
19,0
56,7
37,4
55,7
36,6
6,05
6,19
5,31
1,11
10
ПО
19,4
58,7
31,3
5,95
6,06
5,26
1
11
113
20,7
60
40,3
4,98
1,11
12
13
116
22,3
66
36
67
36,4
6,05
6,19
5,26
1,16
11,1
14
117
19,9
57,9
38,5
15
16
113
22,3
64
43,9
6,1
6,24
5,44
1,12
5,6
1,14
26,8
75
53,9
7,09
7,24
5,8
1,21
17
118
22
59,3
41,8
6,31
6,47
5,26
1,22
18
121
19,9
57,9
6,1
6,24
5,41
1,12
19
113
19,5
57,8
38,4
6,05
6,19
5,46
1,11
ОПТИМИЗАЦИЯ ОДНОТРУБНЫХ ТУПИКОВЫХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
Описание программы ОРГАС-23/32
Программа ОРГАС-23/32 предназначена для оптимизации однотрубных тупико-
тупиковых систем водяного отопления с емкими нагревательными приборами и следующими
вариантами стояков *:
со смещенными замыкающими участками и кранами двойной регулировки;
с центральными замыкающими участками и кранами двойной регулировки;
проточные без регулирующей арматуры;
проточные с замыкающими участками и трехходовыми кранами.
Схема разводки магистралей может быть как верхней, так и нижней. Трубопро-
Трубопроводы приняты водогазопроводные (ГОСТ 3262-62) до диаметра 50 мм и бесшовные
(ГОСТ 8732—70*) — для диаметров свыше 50 мм.
Программа допускает расчет системы до 16 этажей, до 8 тупиков и 16 стояков
в каждом тупике. При этом число приборов в каждом тупике не должно превосходить
256. Задачей расчета является определение таких конструктивных элементов системы
(диаметров трубопроводов и теплоотдающих поверхностей), которые обеспечили бы
индустриальность ее монтажа и качественною эксплуатацию при наименьшей ме-
металлоемкости.
В процессе разработки алгоритма основное внимание уделялось вопросам унифи-
унификации монтажных работ, в связи с чем расчет обеспечивает выбор стояков типовых
схем с однотипными радиаторами узлами без каких-либо сжимов и шайб.
Программа предусматривает тщательный анализ гравитационного напора, возни-
возникающего в стояках, учет полезной теплоотдачи стояков и подводок, а также проверку
минимальных допустимых расходов в П-образных стояках.
В процессе эксплуатации программы ОРГАС-23/32 было выявлено, что значитель-
значительное влияние на расход теплоносителя по стоякам оказывает возникающий в них
гравитационный напор, и в том случае, когда наложено жесткое ограничение на рас-
расхождение температурных перепадов по стоякам, возникают ситуации, при которых
система не имеет ни одного приемлемого варианта решения.
* Программа разработана инж. Маргулисом
ком Е. И., Цалем Р. Я. и Ривелисом И. Я.
Э. Я., канд. техн. наук Чечи-
327
т1 т2
Схема 1
т5 тб w т1
©
Схема 6
©
тЗ
!п Г® Ж
©
Тв ТЗ
т5 тб
т7
Тполусистема JI полусистема
J полусистема JI полусистема
rf JJ
тЗ
Схема 2
© ®
ТЗ
I полусистема П полусистема
.Li Схема 3 LL.
тб т1 т2
©
®
J полусистема II полусистема
Ti т_2 CxemU J[5_
тЗ
тЗ
Tj_ т21 полусистема Л полусистема
ч Схема 5
I полусистема
тЗ
Схема 7 UL
© ©
I полусистема j/полусистема
т2 Схема в _Л5
тЗ
© C)
_/ полу система JI полусистема
71 Tt Схама 9
'
? полусистема
-il Схема Ю
т1
Схема 11
Iполусистема Iполу система
Тупик й(йг) * \ Тупик /(В,)
Тупик [/@2)
1
Тупи
Тупик ШЩ у> Тупик I
328
Лист Х.З. Расчет однотрубных
тупиковых систем отопления:
/ — нумерация участков, связываю-
связывающих тупики, 2 и 3 — последова-
чельная схема подключения тупи-
тупиков, 4 — мнемосхема стояков систе-
системы отопления; 5 — схемы тупика
системы отопления.
Стояк Z
Стояк 1
Анализ расчетов позволил обосновать следующие рекомендации по конструиро-
конструированию систем:
тупиковым системам отопления следует, как правило, отдавать предпочтение
перед попутными;
подключение стояков лестничных клеток следует производить по предвключенной
схеме;
необходимо соизмерять длину тупика с его средней нагрузкой; так для 5-этажных
общественных и промышленных зданий без увеличенной остекленности при перепаде
температур 95—70 СС и параллельном подключении тупиков длину тупика жела-
желательно принимать не свыше 30—35 м, для здания высотой в 9 этажей и выше дли-
длину можно увеличить до 60 м;
как правило, следует стремиться к максимальной нагрузке стояков, особенно
при повышении расчетного температурного перепада в системе, однако не исклю-
исключен и вариант «перегрузки», особенно при последовательной схеме подключения
тупиков;
при недостаточной нагрузке системы, удлиненных тупиках либо повышенных
расчетных перепадах температур теплоносителя рекомендуется использовать после-
последовательную схему подключения тупиков, приведенную на листе Х.З., рис. 2 и 3.
329
И
я га
S3
<М (N -* 00 о-"
-- _< о <М —<
-нООЮЮОИМ
? со со <м ю <>1
г-Г м оГ »-Г od ее io
С?> СО Ю 1-н (М —1 СЛ
| СО «М Ю to СО "Ф
оэсоооооосмсоюосп-^со
СО —ч — <М (М ¦* Ю
ОШОООЮО С
05ЮЮОО000500 00
00_ Ь- t>. 00 00 СО О5 00 (М <J3
I <—< 00 00 00 СП
_ - - _ , _._. ) CN СО СО СО СТ>
СОСМС^сМСЧСМЮСО-гНЮЮЮСО
ООС75ОО
О
О
!¦•«
О О) О О СП О
О О) (Л О О) О
о со iS ю* — оГ
Ю N О ГО м СО
со о ю
ю об" со" ю -^ об"
—< <м
(М СО CN —< СО СП
<N С- СО СМ СО О>
(N «N СО ¦* Ю (О
о о о о о ©
о о о о о о
8
330
Температурный перепад в я-ом тупике, подключенном по последовательной схеме
определяется по формуле
А Т*
n
где Qn — тепловая нагрузка на тупик;
2 Q — то же, на систему;
АГ — расчетный перепад температур в системе.
Рекомендуется при последовательной схеме подключения первоначально пода-
подавать теплоноситель в более нагруженные тупики.
В участках, связывающих тупики, машина допускает отступление от условия
«гелескопичности», при котором диаметр последующего участка не может быть меньше
диаметра предыдущего.
Задание исходной информации
Оформление задания на расчет состоит в вычерчивании схемы системы, нумера-
нумерации тупиков, участков, связывающих тупики, и стояков, в нанесении тепловых нагру-
нагрузок на приборы, указании температур внутреннего воздуха, числа отводов, длин
стояков и магистралей ^ сумме по подающей и обратной магистралям).
Тупики нумеруются в десятичной системе счисления и в произвольном порядке,
стояки — в восьмеричной системе счисления (отсутствуют числа 8 и 9) индивидуально
для каждого тупика, начиная с наиболее отдаленного стояка. На каждом стояке
рядом с его действительным номером записывается машинный (лист Х.З, рис. 1).
Таблица Х.13. Шифры схем подключения нагревательных приборов
Шифр схемы
1
2
3
4
Подключение
одностороннее
ш \гдо №
С
_—
двусторонее
i>^ /,5У 35ff
1
' '
35В 350
[
1
\ _
JSO^
—г—г—
«снизу — вниз»
i Г 1 fe:
l"l 1 '""i Л
1 'то'
При определении длин стояков и количества отводов следует учесть, что все
отводы и длины подводок, указанные в конструкциях радиаторных узлов в табл.
Х.13, программа учитывает автоматически и записывать их в задании не следует.
Для универсальности задания информации разработана мнемосхема стояков (лист
Х.З, рис. 4). Как следует из мнемосхемы, (на верхнем этаже П-образных систем всегда
предусматривается подключение нагревательных приборов по схеме «снизу — вниз».
Наличие нулевой нагрузки на каком-либо приборе означает отсутствие этого
прибора. Например, на подъемном стояке П-образной системы, как известно, возмож-
возможно только одностороннее подключение, поэтому приборы 1а и 2а или 16 и 26 будут
записываться всегда с нулевой нагрузкой.
331
332
X
t, U «
о s e н «
" о Я со >>
s | Я со О.
Й со Ч t-c
О. 1 СО со со
С О ОнСО Я
н
о
с
о
ч
«
СО
я
л
ч
СО
%
й о.
1 >g
О.
о
с
со
Я
°я
со
СО
СО
Ч
В
о
СО
о
Я:
о
4-
+ +
+++++ +
333
се
S
льных участков
се
О.
гис
се
s
1
о
ее
S3
я
о.
<и
рак
се
:.15
«
я
ч
Таб
0?
ш
§
енование
s
к
я g
3S
is
¦g
К
fe га
га
D.
S
О
CD
Ю
•ч-
со
§ Э'
хо в
So.
к о
О
Я
Я
CQ
О
>¦>
I ОТС
1
ь<
2
га
са
участков, связы
а
а
•д
•истра
Длина
*^
о
4-
i
о
о
о
.ног
граль
о
га
*
я
4
раля
н
о
:art
^ей и обратной
о
га
О
с
0)
s
о
ш
пики,
«
аетс
о
с
га
га
>>я
|
о
Н
и
чках
С-1
а
>>
магистральных
ей
ш
9
0 OTI
ю
Колич
3
оо
СО
О
о
B0CI
са
«
га
эратнои магистр
гния
О ?^
О
X Я
в*
siS U
^^ 0^
2 S
сз н
О 'Я
Е О
сумме
мерич]
ода
(О
ш
га
я
и
га
о.
X
а
я
ч
^ S
X
о
о
334
S
Х
См.
Щ
о с о
н я в
о w
S к S
"я те
С~я те
о
Н
О
Г0Я1
о
S
S
а
3
S3
дли
л
и
s
а
се
со
S
оиз
а
<и
я
W
и
н
S
си
о
н
со «
s | а
xl S
s >> R
аи о
« м w
§ S о.
s-ll
н- О Н
J3 {-. 03
И О й
s ю
ч ч о
- си
& S
Дл
нитгенсЮф
о
о
<м
о
о
СО
о
335
Таблица
Х.17
Служебная информа-
информация
10 221/
. Нагрузка на
Левый
Нагрузка,
ккал/ч
+
+
+
+
4"
+
+
+
+
+
+
+
+
4"
4-
+
4-
+
4-
+
4-
+
+
+
+
4-
+
4~
+
+
4-
4-
4-
4-
4-
+
300
300
300
300
300
300
1770
1360
760
800
850
1520
300
300
300
300
300
300
1850
460
1070
1090
1120
1610
1440
860
810
770
1450
0
0
980
920
540
570
970
970
570
540
520
980
0
0
1450
770
810
860
1440
300
300
300
приборы и температура воздуха в
(форма 4)
прибор
Температу-
Р*
4-
4-
4-
4-
+
4-
4-
4-
+
+
4-
4-
4-
4-
+
4-
4-
+
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
+
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
+
+
4-
4-
) °С
25
25
25
25
25
25
18
18
18
18
18
18
25
25
25
25
25
25
18
18
18
18
18
18
20
20
20
20
20
0
0
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
0
0
22
22
22
22
22
25
25
25
Правые
Нагрузка,
ккал/ч
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
+
4-
4-
4~
4-
+
4-
+
4-
4-
+
4-
4-
4-
4-
+
4-
4-
4-
4-
4-
4-
+
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
+
4-
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
700
510
530
560
850
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
помещениях
прибор
Температу-
Температура вс
4-
4-
4-
4-
4-
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
18
18
18
18
18
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
№ S
?а
о g
ая
s о.
О Я
Ст. 1
Ст. 2
Ст. 3
Ст А
L.T. 4
336
Служебная инфор-
информация
Левый
Нагрузка,
ккал/ч
+
4-
4-
+
+
4-
4-
4~
4-
_j-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
+
4-
4-
+
4-
4_
4-
4~
+
4-
4_
4"
4-
-|-
i
i
Т
4-
1
4-
4-
300
300
0
0
700
510
530
560
850
970
570
540
520
980
0
0
1400
730
760
810
1440
1440
810
760
730
1400
0
0
980
520
540
570
970
1440
810
760
730
1400
0
0
980
520
540
570
970
прибор
Температу-
Температура °С
i
4-
+
4~
4-
+
+
4~
4-
+
4-
4-
+
4-
4-
+
4~
+
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
4-
+
4_
4~
4-
4-
4-
4"
4-
4-
+
25
25
0
0
22
22
22
22
18
22
22
22
22
22
0
0
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
0
0
16
16
16
16
16
18
18
18
18
18
0
0
18
18
18
18
18
Продолжение
табл.
Правый прибор
Нагрузка,
ккал/ч
+
4~
4~
+
4~
4-
+
4-
4~
4~
4-
4~
4-
+
4-
+
4-
4~
4-
+
4-
4-
4~
4-
4~
4-
+
+
+
4-
4-
~Ь
4-
+
+
4-
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Температу-
Температура
°с
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Х.17
я ,-.
О g
о я
О.Х
Ст. 5
Ст. 6
Ст. 7
Ст. 10
Граница ввода
Примечание. При использовании формы для продолжения записи зачеркнуть цифру
10 221 в графе «Служебная информация», После всех нагрузок записать «Граница ввода».
337
При задании исходных данных этажность принимается общей для всех стояков
каждого тупика.
В то же время может встретиться часть стшжот с меньшим числом этажей, у дру-
других на верхнем этаже приборы будут подключены не по схеме «снизу — вниз», а по
схемам «снизу — вверх» или «сверху — вниз». Во всех подобных случаях стояки
приводятся к типовой мнемосхеме, кате правило, путем добавления фиктивного
этажа или фиктивной вставки.
На листе Х.З, рис. 5 приведена действительная и преобразованная схема 3-этаж-
3-этажного тупика. Фиктивные вставки, этажи и приборы нанесены пунктиром. На верх-
верхнем этаже первого стояка установлены приборы по схеме «снизу — вверх» и «сверху —
вниз», что соответствует только нижним этажам, в связи с этим к первому стояку
добавлен фиктивный четвертый этаж. Второй стояк имеет лишь два этажа, однако
верхние приборы подключены по схеме «снизу — вниз», поэтому оба прибора
«подняты» на 4-й этаж и сделана фиктивная вставка на 2-м и 3-м этаже.
Третий стояк не претерпел бы изменений, если бы в первом стояке не потребо-
потребовалось добавить этаж. Для сохранения схемы верхние приборы За и 36 подняты на
4-й этаж, а 3-й этаж снабжен фиктивной вставкой.
Задание исходной информации производится на специальных бланках, имеющих
4 формы.
Первая форма является общей для всей системы, 2, 3 и 4-я заполняются для каж-
каждого тупика отдельно.
Все необходимые пояснения по заполнению первых трех форм включены в бланки.
При заполнении 4-й формы следует учитывать, что в случае односторонней подводки
записываются данные только для левого прибора, а на место правого заносятся нули.
При двусторонней подводке в качестве левого принимается прибор, в сторону кото-
которого смещен замыкающий участок. Знак при температуре воздуха определяет наличие
(плюс) или отсутствие (минус) стояка в помещении, отапливаемом рассматриваемым
прибором. При скрытой прокладке стояков записывается анак «минус».
После заполнения бланки нумеруются и передаются для перфорации.
В табл. Х.14—Х.19 приводятся формы бланков с контрольным примером, пред-
представляющим расчет системы из 2 тупиков (лист Х.4).
Результаты расчета
Перед счетом каждой задачи программа ОРГАС-23/32 производит печать исход-
исходных данных. Признаком наиболее часто встречающейся ошибки — сдвига, является
печать числа 077777777. Печать исходных данных производится в нормализованном
виде, т. е. печатается знак числа, мантисса из 7 цифр, знак порядка, порядок из
двух цифр. Примеры чтения нормализованных чисел:
+2999999 + 02 = 30; +1250000 + 00 = 0,125;
—9312000 + 01 = —9,312; — L230000 — 02 = —0,00123.
Порядок распечатки исходных данных легко проследить на контрольном примере
(табл. Х.21).
Печать результатов также целесообразно рассмотреть на примере расчета
(табл. Х.22).
При разработке программы сознательно допущена возможность нарушения «теле-
скопичности» для магистралей — связок и участков-разводок к последнему стояку
каждого тупика, при котором диаметр последующего участка может оказаться мень-
меньше диаметра предыдущего.
Расшифровка кодов радиаторных узлов производится при помощи табл. Х.23—
Х.26.
В некоторых случаях машина печатает не расчетный, а действительный расход
теплоносителя в системе соответствующей полученной в процессе расчета разности
температур. Изредка в объемах работ печатается арматура, которая в системе не
предусмотрена; при этом ее не следует включать в спецификацию. Также встреча-
встречаются случаи бЕзастаиовочной работы машины (зацикливания). Как правило, проис-
происходит это при недостатке располагаемого давления на систему; при его повышении
зацикливание исчезает.
В результате расчета печатаются следующие величины, общие для всей системы:
W — стоимость материалов и монтажа системы в руб.;
S38
cL
I
CU
s
об
><
cr
sa
О
(Я
я 2
и 5
О *т< л
it'll
s S « я
^
« . w
сп
§ «
I
СО
о
винэйэиеи
о
о
о
СО
о
о
см
о
22*
339
Таблица
X. 19
. Нагрузка на
Служебная инфор-
информация
10 221/
приборы и температура воздуха в
(форма 4 для тупика 2)
Левый
Нагрузка,
ккал/ч
+
_(_
_]_
+
+
4"
+
_|_
_)_
4~
+
+
+
—|—
+
_L_
4"
+
4~
+
+
4-
4~
_1_
_1_
_1_
+
4-
4-
4"
+
+
1
4-
950
710
690
670
880
1360
760
800
850
1520
960
710
700
680
880
950
510
530
560
950
970
570
540
520
980
1450
770
810
860
1440
970
570
540
520
980
1450
770
810
860
1440
970
570
540
520
980
1450
770
81Q
860
1450
970
прибор
Темпера-
Температура °С
+
-|-
4~
+
+
-|-
-j-
+
+
"Т*
+
+
+
+
+
—)-
+
+
+
_]_
+
+
"Т"
+
4~
+
_]_
_i_
_1_
+
+
+
+
4-
i
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
20
20
20
20
20
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
18
22
22
22
22
22
20
20
20
20
20
22
22
22
22
22
18
помещениях
Правый прибор
Нагрузка,
ккал/ч
+
-j-
+
+
_j-
+
+
_j-
+
-j-
+
+
—|—
+
+
+
+
+
-}-
_j_
+
+
+
_|_
^r
+
+
_j-
+
4"
4"
4~
_^-
4"
+
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Темпера-
Температур;
i °C
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
|-
o §
н 9
и я
?•*
II
act
Ст. 1
Ст. 2
Ст. 3
L.T. 4
Ст. 5
340
Продолжение табл. X. 19.
Служебная инфор-
информация
Левый
Нагрузка,
ккал/ч
+
-|-
-|-
-)-
-\-
4~
4"
-[-
-J-
4*
+
-j-
4"
-ь
-|_
_1_
_]_
+
+
-|-
-)-
4-
+
570
540
520
980
1450
770
810
860
1440
0
0
0
0
0
0
310
830
1360
1850
970
570
540
520
980
1450
770
810
880
1440
прибор
Темпера-
Температура °С
+
4"
+
4"
4-
-j-
-|-
4~
+
_j_
-(-
+
4*
_|-
4"
+
18
18
18
18
18
18
18
18
18
0
0
0
0
0
0
16
16
16
16
20
20
20
20
20
18
18
18
18
18
Правый прибор
Нагрузка,
ккал/ч
+
4~
-|-
-|_
-\-
4-
4-
~Ь
_{-
4-
_1_
4-
+
4-
+
+
4~
4-
_1_
_|-
4-
4-
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Темпера-
Температура °С
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
а ~~.
о 2
ь я
о га
о. ж
о 1
я.*
Ст. 6
Ст. 7
Ст. 10
Граница ввода
Примечание. При использовании формы для продолжения записи зачеркнуть цифру
10 221 в графе «Служебная информация».После всех нагрузок записать «Граница ввода».
_ кес/м2
S — удельная гидравлическая характеристика в ¦. , ча ;
Q — тепловая нагрузка в ккал/ч;
G — расход теплоносителя в кг/ч (в некоторых случаях печатается не расчет-
расчетный расход теплоносителя, а действительный, равный ~хт);
Н — потеря давления в кгс/м2;
k.t — действительный температурный перепад в ° С;
{?>}м — диаметры магистральных участков, соединяющих тупики, в мм.
Затем печатаются эти же данные (W, S, Q, G, Я, Ы) для рассматриваемого тупика.
После этого печатаются: {k)t — типы радиаторных узлов по стоякам (см. табл.
Х.23—Х.26);
{D}t — диаметры магистральных участков перед стояками в мм;
{&t}t — температурные перепады в стояках в °С;
{п}( — номера стояков и количество секций в приборах (рассматривается в
порядке, аналогичном записи тепловых нагрузок и температур внутреннего воздуха).
341
гупике
и
со
а
> прибо
5
ё
о
см
03
ЛИЦ
сЗ
н
«
аже
S
Число
о
<м
N.
со
ю
s
СО
о
N.
(D
Ю
¦*
СО
-
и
0
м
э
0
Чис
см
со
я
СО
см
СО
см
см
см
см
о
см
00
СО
см
1—1
о
со
со
'
CN
СО CD
°о со
3 SJS 8
со со
ю ю
S3 8
оо со
о о
3 3
2 S
со см
00 Г-
00 СО
оо со
о о
оо со
СМ 00
С?) СМ
256
о © [о
оо см Ь^
— — |см
оо см
СО .-н
СО ^f
3< *°
224
208
208
160
СО СО
со со
СМ •"*
144
см см
со со
со во
см см
rh СО
СО "Ф
со см
СО -ф
ю со
•чС СО
00 Ю
851
см
см см
оо со
-Ф со
см со
N, Tf
CD
СП
о о
см см
о о
о о
со ¦ч?4
S
СО СО
CN CM
00 00
см •*
СО СМ
-* со
СМ —'
CO CD
00 СМ
¦* со
СО "Ф
СО СМ
¦ч!4 CD
см —<
Si «5
со
СО
СЧ1
со
СО
• СМ СО "«З*
160
150
140
130
120
о
100
2
180
168
156
240
220
005
8
180
со Р°
о
140
s|§
s|§
о
о
со
о
см
о
S
о
-
132
120
108
СО
CD
СО
о
СО
оо
со
СО
см
о см
ю
СО
224
210
196
182
168
154
240
-О
см
192
140
256
240
см
см
208
192
176
160
CD
см
см
-о
СМ
112
144
о
СМ
224
196
со
168
140
CD
ю
см
^СО 00
¦* см
см
см
СО
8
00
см
N.
—
128
112
256
224
о
192
о
СО
о
¦<*
со
оо
128
со
СП
СМ I"*1
со со
со
см
со
о
342
252
234
СО О
|i
оо
О
оо
см
со
о
см
см
о
о
см
о
оо
см
см
О Е-1
(у U g
о
см
см
00
ел
о
<N
СО
г-Н
CN
^ 1у4 ^
со
CM
ю
CM
о
^1
о
CM
CM
00
'"н
8
50
s-
oo ,^
oo ^
о о
CM ^P
—« CM
oo
s§
.<s -
8
s I
(cE
343
о о о о о о о
^f О О О О О О
^D CD CD CD *~~* ^D СЭ
О О О О О О О
О О О О О О О
CD CD CD CD CD CD e"""^
О О О О О ОО
О О О ОО О О
о о о о о о о
8
8
<М О —< —1
о о о о
->ооо
I О ОО
оо
о оо
о оо
о оо
++
к
о
U
рчО>Ю
500001NOO(NCO
О ОнО О О О
ООО<—iOOOOOO
^ <"*! ^^ *~ ^D C5 ^D ^D ^D
^D CD CD ^D C
^D ^D ^D CD CD CD CD *TT*
oooooooooo
ooooooooo
++
3
о,
-в*
s
3
cccccccccc
cccccccccc
344
X
6g
oo
ОО
ОО
CN О
о
о к о о ю о
О « О О СМ О
О О О СО ОО
о н о о '
_оОо оI
О О О О i_ _
ОО ОООО
О О ОООО
О ОООО
8
Q00OO О 00
iS^OO CM —
00 О О О 1П О
оооо —> о
ОООО О О
ОООО О О
ОООО ОО
ОООО О О
ОООО О
+ +
О
+
++ ++++ ++++ ++
о ооо о
о t-> —« о
О 1~- О О
О —1 О О _
О ОООО
О ОООО
о о о -
ооо
о ооо
ЙЙШЙЙ
^^ ^^t ^^ ^^ ^^ ^С( ^^i ^^4
сссссссс
aaaaa
_ __ сп сп сп сп
С75 СП СП СП СП ^i ОЪ
СП СП СП СП СП СП СП ,
<и и со
н см
) СО СО -н СМ СМ СМ
> о о о ооо
ооо
_ _' О О О
_) о о о о о
> СЭ CD CD ^D f"~> ^D
i О О О О О О
00 СМ
О3 8
«СМ СО
52Й 2
Э5
о
С
ооо
0Q 00 СП t^
СО СП СП rf
СМ СМ СО СП СО
СО СО —¦< —I
СО СП
309
с сспссссс
СП
1о
иа
345
X
| if I
МО ИЛ
u) CM 0) CM
о о о о о о о
СП СП
СП СП
СП СП
спел
СП СП
СП СП
см со
СП СП
СП СП
СП <У>
СП СП
СП СП
ю см
СП СП СП
СП СП СП
СП СП СП
о> ст> сп
СП СП СП
СП СП СП
СО CM t^
СП
СП
СП
СП
СП
СП
СП
СП
СП
СП
СП
++++++++
спспспспспспспсп
спспспспспспспсп
СП СП СП СП СП CTi СП СП
спспспспспспспсп
спспспспспспспсп
СП >—' СП СП СП СП СП СП
| г— см •<*¦ со со со —<
к
а о
та ч
A)
е
и
О СП га О СП
SS«8S
Ю СП
сп оа
—с О
оо
СП О
СП О
СП О
СП О
СП О
СП О
см о
*" О
ОО
1 I
п г
сп о
СП О
СП О
спо
СПС
СП О
см о
++
о
+
СП
~- о
о о
+ ++ ++
++
Ю О t*- СП СО (
г- оо а> ю t>- —< сп
о
о
о
о
о
о
со о
со <~~*
СО СО
СО О
СО О
СО О
¦* о
СП О
СП О
ст> о
сп о
СП О
—I о
—< о
О о
3
3
U о
о
о
8
о
о
СП О СП О
СП О СП О
СП О СП О
СП О СП О
СП О СП О
СП О СП О
О О СП О
- -*о
++
^^< ^-^-4 ^"^ *^-н ^^ч ^^Ci ^^
ci=:cccc
йс!:ссссссс
tQ (Г) [Q [Q И tQ tQ 03 И tQ
с с
ссссссс
й W Й Ю W 3
346
о
ОООО
Ю Г- 00 —<
(9
о о о
О О CD
о о о
о о о
о о о
оо о
о о о
ffi
Q 0
Ю CM
СЧ CO
к
о о
ю н о о о
н о оо о
о о
о о
ОООО
ОООО
ОООО
ОООО
ОООО
к
&^
СМ&
—i СМ
оо
++
СП СП
СП СП
СП СП
СП СП
СП СП
СП СП
6
m
о
ft
с
о
\о
^s
3
к
S
(^
п
ю
со
о
+
8
о
со
(М СМ •*
II® II
со
о
¦ +
СП
СП
СП
оо
г-~
Г--
п
о
О ОООО
ОООО
1 о о о
ОООО
ОООО
ОООО
ОООО
ОООО
к
В1
о
о
° ^Ю ОЮ (N
а, ш —. <м см со
«++++
СП СП СП О
СП СП СП О
СП СП СП О
„ СП СГ> СП О
s СП СП О") О
R СП -н СП О
' LO СМ СП О
о ffl
* о
и CD
СМ (М (« -МС0ОО
О о о °*О О О О
+ + <u,s++++
Tf о ^ОСПСПОО
СП [^ Ч«8 0HH0
4 UV UJ
jCHCM
EEC EE
и pa ta
EEEE
347
Таблица X. 23. Коды радиаторных
узлов к схеме 1
1
2
3
4,
То
5
6,
То
Тип узла и подключения
схема «снизу — вниз» одно-
односторонняя
же, двусторонняя
схема «снизу — вниз» одно-
односторонняя
же, двусторонняя
1
20
25
25
25
32
32
2
20
20
15
25
20
]
-1омер участка
3
15
15
15
15
20
20
25
25
4
20
25
25
25
|
1
20
5
15
15
15
20
20
20
Таблица X. 24.
Коды радиаторных узлов к схеме 2
Таблица X. 25.
Коды радиаторных узлов к схеме 3
24
Тип
учла
1
2
3
4
5
6
Номер участков
1
15
2
20
20
20
25
25
32
20
20
20
3
15
15
15
20
20
25
Тип
узла
Номер участка
1
15
20 | 15
20
25 | 20
25
32 | 25
Таблица X. 26. Коды радиаторных узлов к схеме 4
Эскиз
1 \r / 1 Г» 1 1—Y-r\ j4* ) -*
Тип узла
1
2 и 3
Участки 1—ь
15
20
348
Аналогичные массивы печатаются для каждого тупика. Далее печатается специ-
спецификация материалов:
ZFaKMt ZFm2 — поверхность теплоотдачи приборов в экм и в м2;
{т} — выборка числа приборов, собранных из различного числа
секций (от 2 до 30; значения при числе секций свыше 30 может
отличаться от действительного и нуждается в обязательной
проверке);
{п. Dy] — количество и условные диаметры задвижек или вентилей
установленных на тупиках, в шт. и мм;
{1}а — выборка длин трубопроводов по диаметрам в м;
vиз — объем материала, необходимого для изоляции (изолируются только горя-
горячие магистральные трубы), в мг (величина сиз нуждается в проверке);
FH3 — поверхность изоляции в м2;
Frp — поверхность трубопроводов в м2;
р2 — количество кранов двойной регулировки диаметром dy = 15; 20, 25 и
32 мм;
ps — количество трехходовых кранов диаметром dy = 15; 20; 25 и 32 мм;
pt — количество пробочных кранов, установленных на стояках диаметром dy =
= 15, 20; 25 и 32 мм.
рь — количество вентилей, установленных на стояках диаметром йу = 15; 20;
25 и 32 мм (вентили устанавливаются на горячей ветке стояков в системах
с теплоносителем более 100° С), в остальных случаях на падающей и обрат-
обратной ветвях устанавливаются пробочные краны.
ОГЛАВЛЕНИЕ
VII. Вентиляция
Общие сведения ...» 3
Выбор систем вентиляции C). Конструктивные указания по устройству
систем вентиляции B2).
Расчет систем вентиляции 27
Расчетные данные B7). Определение количества вентиляционного воз-
воздуха C6). Расчет воздуховодов F0). / — d-диаграмма влажного воз-
воздуха A02).
Детали устройств, оборудование и его подбор 105
Решетки и клапаны A05). Дефлекторы A06). Фильтры A17). Калори-
Калориферы A20). Вентиляторы A34).
VIII. Кондиционирование воздуха
Общие сведения о системах кондиционирования воздуха , . , . . 156
Центральные системы кондиционирования воздуха 157
Центральные однозональные прямоточные системы A57). Централь-
Центральные однозональные системы, работающие с рециркуляцией A59).
Центральные многозональные одноканальные системы, прямоточные и
работающие с рециркуляцией A61). Центральные многозональные
двухканальные системы A63).
Производительность систем кондиционирования воздуха 165
Типовые центральные кондиционеры типа Кт 167
Основные особенности A67). Камеры орошения A68). Воздухоохлади-
Воздухоохладители поверхностные A77). Типовые секции подогрева A89). Фильтры
воздушные A94). Вентиляторные агрегаты A95). Клапаны воздушные
A95), Камеры обслуживания, воздушные, выравнивания и приточные
A97). Компоновка и размещение кондиционеров типа Кт A98).
Неавтономные кондиционеры , 203
Воздухоохлаждающие неавтономные агрегаты 208
Автономные кондиционеры и установки круглогодового кондиционирования
воздуха , 209
Местное увлажнение и осушение воздуха 212
Центральные водовоздушные системы кондиционирования воздуха , . 214
Общие сведения B14). Четырехтрубная система с эжекционными кон-
кондиционерами-доводчиками B17).
Теплоснабжение воздухонагревателей систем кондиционирования воздуха 226
Холодоснабжение систем кондиционирования воздуха 229
Источники холода и принципиальные схемы холодоснабжения B29).
Холодильные станции B32). Брызгальные бассейны и градирни B41),
IX. Автоматизация систем теплоснабжения, вентиляции и
кондиционирования
Общие сведения « 246
Приборы для измерения, сигнализации и регулирования технологических
параметров ., 248
350
Приборы для измерения и регулирования температуры B48). Прибо-
Приборы для измерения и регулирования давления, разрежения и расхода
B54). Счетчики для холодной и горячей воды B57). Приборы для из-
измерения, сигнализации и регулирования уровня B57). Приборы для
измерения, сигнализации и регулирования относительной влажности
воздуха B61). Регулирующие органы и исполнительные механизмы
B61).
Автоматизация тепловых пунктов, абонентских вводов тепловых сетей и сис-
систем горячего водоснабжения 267
Функции и аппаратура систем автоматизации B67). Схемы автома-
автоматизации тепловых пунктов водяных тепловых сетей и систем горячего
водоснабжения B74).
Автоматизация отопительных котельных 280
Автоматика АГК-2 и АГК-2П газифицированных отопительных водо-
водогрейных и паровых котлов B80). Пневмо-механическая автоматика
ПМА водогрейных котлов B82).
Автоматизация систем вентиляции и кондиционирования воздуха . . . 288
Функции систем автоматизации B88). Схемы автоматизации систем
вентиляции и кондиционирования воздуха B89).
X. Расчет систем теплоснабжения и вентиляции с использованием 5ЖМ
Общие положения 297
Оптимизация вентиляционного комплекса с использованием ЭВМ
«Минск-32» 301
Описание программы КАМА-32 C01). Задание исходной информации
C03). Результаты расчета C12).
Оптимизация напорных трубопроводов, транспортирующих жидкости с ис-
использованием ЭВМ «Минск-32» 319
Описание программы ОРГАС-4/32 C19). Задание исходной информа-
информации C20). Результаты расчета C26).
Оптимизация однотрубных тупиковых систем водяного отопления . . 327
Описание программы ОРГАС-23/32 C27). Задание исходной информа-
информации C31). Результаты расчета C38).
Ростислав Владимирович Щекин, Сергей Михайлович Кореневский,
Георгий Евгеньевич Бем, \Федор Исидорович Скороходько\,
Ефим Исаакович Чечик, Георгий Дмитриевич Соболевский,
Владимир Александрович Мельник,
Ольга Сергеевна Кореневская
Справочник по теплоснабжению и вентиляции
КНИГА ВТОРАЯ
ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
ИЗДАНИЕ ЧЕТВЕРТОЕ, ПЕРЕРАБОТАННОЕ И ДОПОЛНЕННОЕ
Редактор К. В. Бергер, Г. П. Бойко
Художественный редактор Н. С. Величко
Технический редактор С. Г. Герасимова
Корректоры Г. Н. Ляховская, Н. А. Сухаренко
БФ 08383. Сдано в набор 5.XI.1975 г. Подписано к печати 27.V. 1976 г. Формат бу-
бумаги бОхЭО'Аа- Бумага типографская № 3. Объем: 22 физ. печ. л., 22 усл. печ. л.,
29,99 уч.-изд. л. Тираж 75 000. Зак. 5—2815. Цена 1 руб. 74 коп.
Издательство «Буд1вельник>, Киев, Владимирская, 24.
Головное предприятие республиканского производственного объединения
«П олиграфкнига» Госкомиздата УССР, г. Киев, ул. Довженко, 3.