Текст
М. М. Апарцев
Наладка
водяных систем
централизованного
теплоснабжения
Справочно-методическое пособие
Рекомендовано Главным техническим
управлением Минэнерго СССР в качестве
методического пособия
для инженерно-технических работников
эксплуатационных и наладочных предприятий
[а
Москва Энергоатомиздат 1983
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ttSZBS
А76
УДК 697.4М1
Рецензент Н. К* Громов
Апарцев М. М.
А76 Наладка водяных систем централизованного
теплоснабжения: Справочно-методическое посо-
бие. — М.: Энергоатом издат, 1983.— 204 с., ил.
В пер.: 1 р. 40 к.
Приведены теоретические основы и методические указания по нс-
пытаниям и наладке централизованных систем теплоснабжения жилых
домов н промышленных предприятий, базирующихся на опыте работ в
данной области, обширный номографический материал, облегчающий
выполнение расчетных работ, н данные о теплотехнических и гидрав-
лических характеристиках теплофикационного и отопительно-вентиля-
ционного оборудования, выпускаемого промышленностью СССР.
Для инженерно-технических работников эксплуатационных и на-
ладочных предприятий.
2303040000-581 ББК 31.38
А051(01)-83 2°'83 6С9.4
© Энергоатомиздат, 1983
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие..................... ♦ . • - 4
Раздел первый. Основные принципы орга-
низации наладки систем теплоснабжения . . 5
Раздел второй. Исходные данные для на-
ладки ...................................... 7
Раздел третий Тепловые нагрузки потреби-
телей ......................................13
3.1. Методы определения тепловых нагрузок . 13
3.2. Расчет теплопотребления зданий по
укрупненным измерителям.....................13
3.3. Теплоотдача отопительных приборов кон-
вективно-излучающего действия ... 14
3.4. Теплоотдача калориферных установок . 13
3.4.1. Исходные данные для расчета ка-
лориферов ..............................15
3.4.2. Аналитический расчет калорифер-
ных установок...........................17
3.4.3. Таблично-номографический метод
расчета калориферных установок . 19
3.5. Расход теплоты на горячее водоснабже-
ние ........................................23
3.6. Расчет скоростных водоподогревателей . 23
Раздел четвертый. Графики отпуска теп-
лоты в централизованных водяных системах
теплоснабжения..............................33
4.1. Регулирование систем теплоснабжения . 33
4.2. Центральное качественное регулирование
отопительной нагрузки.......................33
4.3. Температура обратной воды от тепловых
пунктов с подогревателями ГВС при ото-
пительном графике...........................40
4.4. Повышенный график температур ... 45
4.5. Скорректированный график температур . 45
4.6. Температурный режим тепловой сети в
летний период...................... . . 51
Раздел пятый. Расчетный расход теплоноси-
теля .......................................54
5.1. Расход сетевой воды на отопление и вен-
тиляцию ....................................54
5.2. Расход сетевой воды на ГВС , 54
5.2.1. Параллельная схема включения по-
догревателя ............................54
5.2.2. Смешанная схема включения подо-
гревателя ..............................54
5.2.3. Последовательная схема включения
подогревателя...........................55
5.2.4. Непосредственный водоразбор на
горячее водоснабжение ... * 55
Раздел шестой. Гидравлические режимы во-
дяных тепловых сетей ....... 56
6.1. Общие положения ....<«» 56
6.2. Гидравлические испытания сети ... 56
6.3. Гидравлический расчет трубопроводов
тепловых сетей..............................57
6.4. Требования к гидравлическим режимам . 57
Раздел седьмой. Расчет дроссельных и сме-
сительных устройств ....... 59
7.1. Дроссельные диафрагмы...................59
7.2. Элеваторы и сопла • ♦ 59
7.3. Подмешивающие насосы . • • • 60
Раздел восьмой. Автоматическое регулир>
ванне и защита водяных систем теплоснаб-
жения ....................................... К
8.1. Автоматизация подпитки сети . « • 60
8.2. Защита станционного оборудования . • 61
8.3. Автоматизация насосных станций . • 61
8.4. Автоматизация тепловых пунктов . ♦ 63
8.5. Автоматизация калориферных установок 65
Р .аздел девятый. Наладка и регулировка
системы теплоснабжения........................65
9.1. Разработка и внедрение мероприятий по
наладке.................................65
9.2. Регулировка тепловых сетей и систем
теплопотребления........................66
Приложения 69
Приложение 1. Климатические показатели
населенных пунктов СССР для расчета ото-
пительно-вентиляционных нагрузок и годово-
го потребления теплоты................69
Приложение 2. Отопительные и вентиляци-
онные характеристики зданий и сооружений . 72
Приложение 3. Теплофикационное оборудо-
вание ТЭЦ.....................................74
Приложение 4. Центробежные насосы . • 77
Приложение 5. Трубопроводы и оборудова-
ние тепловых сетей............................61
Приложение 6. Оборудование тепловых
пунктов.......................................65
Приложение 7. Водоподогреватели ... 90
Приложение 8. Отопительные приборы кон-
вективно-излучаюшего действия .... 93
Приложение 9. Калориферы, секции подо-
грева и отопительные агрегаты .... 102
Приложение 10. Плотность сухого воздуха
при атмосферном давлении.....................113
Приложение 11. Материалы для таблично-
номографического расчета калориферных
установок....................................114
Приложение 12. Нормы расхода горячей во-
ды на бытовые нужды..........................138
Приложение 13. Физические свойства воды
н водяного пара 139
Приложение 14. Расчет измерительных диа-
фрагм .......................................140
Приложение 15. Таблично-номографический
материал для гидравлического расчета тепло-
вых сетей.................................. 144
Приложение 16. Номографический материал
для расчета дроссельных устройств: дна-
фрагм, элеваторов и сопл.....................172
Приложение 17. Средства автоматического
регулирования и защиты систем теплоснабже-
ния . ...*.<•••♦ 1®5
Приложение 18. Вместимость систем тепло-
снабжения....................................I92
Приложение 19. Соотношение между неко-
торыми единицами измерения систем СИ и
МКГСС и внесистемными ...... 193
Приложение 20. Контрольно-измерительные
приборы......................................I9*
Приложение 21. Формы расчетных таблиц
для наладки водяных систем централизован-
ного теплоснабжения..........................I95
Приложение 22. Условные обозначения для __
схем централизованного теплоснабжения . 200
Список литературы ♦ . ...... 203
1»
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРЕДИСЛОВИЕ
Широкое развитие централизованных систем тепло-
снабжения промышленных и жилых центров нашей
страны в условиях ограниченности используемых в на-
стоящее время топливно-энергетических ресурсов поста-
вило перед теплоэнергетиками и предприятиями, эксплу-
атирующими эти системы, важнейшую народнохозяй-
ственную и техническую проблему — всемерное повыше-
ние эффективности и рациональности теплоснабжения.
Одним из основных направлений работ по решению
этой проблемы, наряду с созданием новых типов тепло-
энергетических установок, выбором наиболее совершен-
ных схем присоединения потребителей к тепловым сетям
и рациональных тепловых и гидравлических режимов
тепловых сетей и теплофикационных систем в целом,
является наладка этих систем, имеющая своей задачей
разработку и внедрение комплекса мероприятий, обеспе-
чивающих при надежной работе сети расчетное распре-
деление теплоносителя между отдельными системами и
отдельными теплоприемниками внутри систем.
Основные теоретические принципы наладки, базиру-
ющиеся на массовом дросселировании напоров перед
системами теплопотребления, были впервые изложены
доктором техн, наук, проф. С. Ф. Копьевым в моногра-
фии «О диафрагмировании абонентских вводов водяных
тепловых сетей*, выпущенной БТИ ОРГРЭС в 1944 г.
В 1951 г., обобщив опыт работы ОРГРЭС в области
наладки систем централизованного теплоснабжения,
канд. техн, наук Б. И. Генкин выпустил методические
указания по регулировке водяных тепловых сетей [5].
Количественный и качественный рост тепловых се-
тей как по протяженности, так и по диаметрам трубо-
проводов, распространение централизованных систем
теплоснабжения во многих городах Советского Союза,
в том числе в местностях со сложными рельефами, и
появление систем с несколькими источниками теплоты
и многокольцевыми сетями —все это поставило перед
теплоэнергетикой задачи по разработке теоретических
основ расчета и внедрения сложных тепловых и гидрав-
лических режимов с учетом необходимости внедрения
средств автоматического регулирования и защиты, обес-
печивающих рациональную и в то же время надежную
работу этих систем.
В решение этих задач весомый вклад внесли кроме
упомянутых доктора техн, наук, проф. С. Ф. Копьева и
канд. техн, наук Б. И. Генкина, ведущие работники
ОРГРЭС, которые, основываясь на большом опыте мно-
гочисленных наладочных работ, выполненных на элект-
рических станциях, промышленных предприятиях и в го-
родах страны, и руководствуясь теоретическими основа-
ми теплофикации, изложенными в трудах доктора техн,
наук, проф. Е. Я. Соколова [22, 23] и других авторов
[7, 21, 32], разработали методические указания по на-
ладке централизованных систем теплоснабжения и рас-
чету теплового и гидравлического режимов. Эти разра-
ботки ОРГРЭС долгое время служили единственными
пособиями по наладке тепловых сетей.
Широкое, практически повсеместное распростране-
ние централизованного теплоснабжения в стране потре-
бовало обеспечения эксплуатационного персонала теп-
ловых сетей и работников наладочных предприятий, ор-
ганизованных во многих энергосистемах и в других
ведомствах, необходимыми методическими пособиями
по наладке. С этой целью автором настоящей книга в
1968 г. были впервые составлены «Рекомендации по на-
ладке водяных систем теплоснабжения* [1].
В справочных пособиях по наладке тепловых сетей,
выпущенных рядом издательств за последнее десятиле-
тие, приводились только сведения справочного характе-
ра по теплотехническому оборудованию и выбору ре-
жимных параметров его работы или работы систем
теплоснабжения в целом.
В настоящем пособии излагаются теоретические
основы наладки водяных систем централизованного теп-
лоснабжения и методические указания по расчету режи-
мов и параметров работы теплогенерирующего, сетевого
и теплопотребляющего оборудования этих систем. Кро*
ме теоретических выкладок в книге приведены расчет-
ные номограммы, графики и таблицы, позволяющие
эксплуатационному персоналу и работникам наладоч-
ных организаций быстро и с достаточной точностью
решать все задачи по наладке систем централизованно-
го теплоснабжения, не прибегая к сложным расчетам
по аналитическим формулам. В книге также приведены
краткие справочные данные для определения теплотех-
нических и гидравлических характеристик теплогенери-
рующего, сетевого и теплопотребляющего оборудования,
применяемого в современных системах централизован-
ного теплоснабжения, физические константы воды, во-
дяного пара и воздуха, а также климатологические дан-
ные по ряду населенных пунктов СССР.
Особое место в книге занимает материал, освещаю-
щий методику разработки графиков центрального регули-
рования по суммарной сложной нагрузке потребителей
теплоты, главным образом при наличии различных схем
присоединения нагрузки горячего водоснабжения.
В книге также приводится новый метод номографичес-
кого расчета калориферных установок, резко повышаю-
щий производительность труда при их наладке.
Весь материал в книге изложен в последовательно-
сти, соответствующей технологии выполнения наладоч-
ных работ в системах централизованного теплоснабже-
ния. Многие рассмотренные в книге теоретические и
практические задачи сопровождены примерами расчета.
При работе над рукописью были учтены весьма
ценные замечания и рекомендации редактора книга
канд. техн, наук Б. Н. Громова, которому автор выра-
жает искреннюю признательность.
Автор будет благодарен читателям, которые сочтут
возможный прислать свои замечания и пожелания по
содержанию книги по адресу: 113114, Москва, Шлюзо-
вая наб., д. 10, Энергоатомиздат.
Автор
4
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Раздел первый
ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ ОРГАНИЗАЦИИ НАЛАДКИ
СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Развитие советской промышленности и быстрый
рост городов при планомерном расширении благоустро-
енного жилого фонда обусловливают увеличение тепло-
потребления в стране, в первую очередь за счет разви-
тия централизованного теплоснабжения. При общем по-
треблении теплоты среднего и низкого потенциала око-
ло 3,2 млрд. Гкал в 1980 г. от источников теплоты
с единичной мощностью более 50 Гкал/ч было отпуще-
но 1,6 млрд. Гкал.
За последние годы в централизованном теплоснаб-
жении произошли значительные количественные и ка-
чественные изменения, которые выразились, в частно-
сти, во внедрении новой техники и повышении технико-
экономических показателей работы:
на вновь строящихся и реконструируемых ТЭЦ
устанавливаются новые теплофикационные турбины
Т-250, Т-175, Т-180, Р-100, ПТ-135 и т.д.;
разработаны новые типы станционных горизонталь-
ных и вертикальных сетевых подогревателей, рассчи-
танных на повышенные параметры сетевой воды;
разработан ряд высокотемпературных сетевых элек-
тронасосов, обладающих повышенными КПД; широкий
диапазон типоразмеров насосов позволяет оптимизиро-
вать параметры тепловой сети;
широкое распространение в системах теплопотреб-
ления получают новые типы и модели многоходовых ка-
лориферов, теплоотдача которых на 25—50 % выше,
чем у старых одноходовых;
более широкое применение вместо металлоемких чу-
гунных отопительных радиаторов находят экономичные
малогабаритные трубчато-пластинчатые конвекторы раз-
личных типов и марок.
За последние десятилетия существенно улучшилась
н структура отпуска теплоты от централизованных
источников. Доля отпуска теплоты с горячей водой в
настоящее время достигает 70 % суммарного теплопо-
требления. Горячая вода как теплоноситель во многих
случаях более эффективна, чем пар, особенно при теп-
лофикации. Перевод теплоснабжения теплопотребляю-
щих установок и систем с пара на воду там, где это
допускается технологическим процессом, является
актуальной задачей работников энергетических
служб.
Масштабы расхода топлива на теплоснабжение
страны (в 1980 г. около 600 млн. т условного топлива)
предопределяют необходимость экономии энергоносите-
лей во всех звеньях теплоснабжающих установок.
Эффективность использования теплоты во многих
случаях недостаточна: завышены потери теплоты в теп-
ловых сетях; разрегулировка н низкая гидравлическая
устойчивость систем теплопотребления обусловливают
общий перерасход теплоты и теплоносителя при недо-
греве одних и перегреве других потребителей Важней-
шими задачами теплоэнергетиков являются разработка
в внедрение в системах теплоснабжения рациональных
тепловых и гидравлических режимов, технических и ор-
ганизационных мероприятий, обеспечивающих макси-
мальную экономичность работы этих систем, высокую
эффективность и надежность их эксплуатации, а также
нормальный микроклимат в жилых, общественных и
производственных помещениях.
Разработка и внедрение указанных режимов и ме-
роприятий являются предметом наладки централизован-
ных систем теплоснабжения.
Наладка и регулировка водяных систем централизо-
ванного теплоснабжения являются одними из важней-
ших функций эксплуатационного персонала теплоснаб-
жающих предприятий, а также организаций и служб,
в ведении которых находятся системы теплопотребле-
ния и теплоиспользующие установки.
Наладка системы теплоснабжения имеет целью раз-
работку и внедрение комплекса технических и органи-
зационных мероприятий, обеспечивающих подачу рас-
четного количества теплоносителя в каждую систему
теплопотребления и отдельные ее элементы, а также
экономичность, надежность и безопасность эксплуатации
источника теплоты и каждого звена системы теплоснаб-
жения как при их работе, так и при останове [1].
В результате выполнения наладочных работ и ре-
гулировки расход воды по тепловой сети в целом и по
отдельным системам теплопотребления должен соответ-
ствовать расчетному с отклонением ±2-?3 %.
Одновременно при поддержании температуры теп-
лоносителя в подающем трубопроводе сети в соответ-
ствии с установленным графиком с допустимым откло-
нением ±2 °C [20] должны обеспечиваться достаточный
и равномерный прогрев всех отопительных и вентиля-
ционных систем и расчетная температура воды в систе-
мах горячего водоснабжения. При этом температура
обратной воды от этих систем не должна превышать
более чем на 2 °C соответствующее значение по темпе-
ратурному графику [20].
При выполнении наладочных работ необходимо
помнить, что все звенья системы теплоснабжения; сете-
вая теплофикационная или водоподогревательная уста-
новка источника теплоты, тепловые сети с находящими-
ся на них насосными или дроссельными устройствами,
тепловые пункты и все системы теплопотребления со-
ставляют единую гидравлическую систему. Наладочные
работы могут быть успешными лишь тогда, когда они
охватывают одновременно все указанные звенья. При
наличии на тепловом вводе минимально необходимого
гарантированного напора возможна наладка отдельного
комплекса или отдельной крупной системы теплопотреб-
ления, например промышленного предприятия, уникаль-
ного здания или сооружения при условии охвата всех
без исключения местных систем теплопотребления нала-
живаемого комплекса.
При выполнении наладочных работ необходимо так-
же по мере возможности разрабатывать мероприятия
по совершенствованию организации эксплуатации и
подготовки персонала [2], снижению тепловых и гид-
5
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
равлическнх потерь в сети и утечки теплоносителя, улуч-
шению качества подпиточной воды, борьбе с внутренней
и наружной коррозией, а также по организации учета
отпуска и потребления теплоты [3].
Наладка систем централизованного теплоснабжения
базируется на заданном распределении теплоносителя
между отдельными системами теплопотребления, а внут-
ри них — между отдельными теплоприемниками соответ-
ственно их тепловым нагрузкам
Для автоматизированных систем это достигается
обеспечением требуемых перепадов давлений перед
каждым регулятором в каждый момент времени, для
неавтоматизированных систем — поддержанием расчет-
ных расходов теплоносителя, а для систем с частичной
автоматизацией — выполнением вышеуказанных условий
исходя из требования минимального гидравлического
взаимовлияния абонентов.
Сокращение степени взаимовлияния абонентов обес-
печивается максимально возможным повышением гид-
равлической устойчивости каждой теплопотребляющей
системы в отдельности и всей системы теплоснабжения
в целом путем массовой повсеместной установки рас-
четных дроссельных устройств постоянного или перемен-
ного проходного сечения.
Достаточная гидравлическая устойчивость систем
теплоснабжения с отопительными установкам!, присое-
диненными к тепловой сети через водоструйные элева-
торы, обеспечивается исходя из практических условий
эксплуатации установкой к ним сопл, проходные отвер-
стия которых рассчитаны на гашение всего располагае-
мого напора перед элеватором [5].
В безэлеваторных системах теплопотребления
(отопления, вентиляции, горячего водоснабжения) необ-
ходимое потокораспределение и устойчивость достига-
ются установкой перед системами теплопотребления на
их ответвлениях и перед каждым теплопотребляющим
прибором или группой приборов внутри систем дрос-
сельных диафрагм, рассчитанных на гашение всего из-
быточного напора, т. е. напора, превышающего гидрав-
лические потери в этих системах или приборах при рас-
четном расходе теплоносителя [5].
Стабилизация гидравлического режима и повыше-
ние гидравлической устойчивости системы централизо-
ванного теплоснабжения могут быть осуществлены так-
же при помощи автоматических регуляторов (расхода,
давления и перепада давлений) [11] В ряде случаев
необходимость установки автоматических регуляторов
диктуется требованиями надежности или безопасности
работы отдельных звеньев или всей системы теплоснаб-
жения. В таких случаях установка автоматических ре-
гуляторов должна предусматриваться обязательно, и
при отсутствии или неисправности средств автоматичес-
кого регулирования и защиты включение в эксплуата-
цию таких систем не допускается [27].
Наладка системы централизованного теплоснабже-
ния по технологии ее исполнения включает в себя три
этапа.
На первом этапе разрабатываются технические и
организационные мероприятия, обеспечивающие требуе-
мые расходы теплоносителя через все системы теплопо-
требления при надежном, безопасном и наиболее эконо-
мичном для данных условий режиме работы всех звень-
ев системы теплоснабжения.
Первый этап включает в себя уточнение схем сете-
вой водоподогревательной установки источника теплоты
и наружных тепловых сетей, в том числе сетей, при-
надлежащих потребителям теплоты, а также тепловых
пунктов. Для систем теплоснабжения промышленных
объектов, производственных или других зданий, в ко-
торых имеются калориферные установки и технологи-
ческое оборудование, необходимо также уточнение всех
схем теплопотребляющих установок.
Важнейшим элементом первого этапа является уточ-
нение или определение тепловых нагрузок систем тепло-
потребления, подключенных к тепловым сетям.
Применительно к системам теплопотребления про-
мышленных зданий тепловые нагрузки определяются по
каждому теплоприемнику — калориферной установке,
подогревателю воды или отопительному прибору и сум-
мируются по стоякам и ветвям.
На основании полученных данных производятся:
1) разработка графиков отпуска теплоты;
2) определение расчетных расходов сетевой воды;
3) определение фактических гидравлических харак-
теристик водоподогревательной установки источника
теплоты и тепловых сетей;
4) гидравлический расчет водоподогревательной
установки источника теплоты, тепловой сети и систем
теплопотребления промышленных зданий;
5) разработка гидравлического режима работы си-
стемы теплоснабжения, построение графиков давлений
в тепловых сетях,
6) выбор принципиальных схем автоматического ре-
гулирования и защиты сетей н систем теплопотреб-
ления;
7) расчет смесительных и дроссельных устройств
для тепловых вводов и для отдельных теплоприемников
систем теплопотребления,
8) разработка технических и организационных ме-
роприятий, направленных на обеспечение рассчитанных
гидравлического и теплового режимов работы системы
теплоснабжения.
Результатом наладочных работ на первом этапе яв-
ляются таблицы с расчетными данными, а также схемы
и графики, иллюстрирующие технические решения и ре-
комендуемые режимы работы тепловой сети.
Все оборудование и линии трубопроводов на схемах
рекомендуется изображать в условных обозначениях
(см. приложение 22).
Для расчетов обычно пользуются унифицированны-
ми формами расчетных таблиц.
Разработка мероприятий для наладки является на-
иболее трудоемким этапом наладочных работ В основе
ее лежит изучение проектной, исполнительной и эксплу-
атационной документации по всем звеньям системы и
их анализ, на данных которого базируются выбор опти-
мальных режимов работы системы и расчет параметров
работы всего оборудования.
На втором этапе разработанные технические реше-
ния внедряются во всех звеньях системы. При этом
особое внимание уделяется мероприятиям, влияющим на
гидравлический режим сети и систем.
Третий этап заключается в регулировке системы по
фактическому ее состоянию после проведения работ
первых двух этапов
Третий этап наладочных работ сводится к коррек-
ции размеров отверстий дроссельных устройств и к со-
ответствующей настройке автоматических регуляторов
расхода, напора, давления и температуры. Коррекция
производится на основании данных о фактическом ре-
жиме работы отдельных теплоприемников или системы
теплопотребления в целом, которые определяются пу-
тем замера температуры и давления сетевой воды в по-
дающих и обратных трубопроводах на вводах тепловой
сети или внутри систем теплопотребления
К регулировке системы централизованного тепло-
снабжения приступают после выполнения всех меро-
приятий для наладки, к которым относятся * перекладка
участков сети с недостаточной пропускной способ-
ностью, ввод в эксплуатацию насосных и дроссельных
станций и установка всех без исключения регулирую-
щих устройств Попытка отрегулировать систему тепло-
снабжения до полного внедрения всех мероприятий, как
правило, не дает положительных результатов.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
РАЗДЕЛ ВТОРОЙ.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ НАЛАДКИ
Исходные данные для наладки централизованных
систем теплоснабжения содержатся в проектной, испол-
нительной и эксплуатационной документации. Соответст-
вие этих данных фактическому состоянию системы про-
веряется непосредственным обследованием системы.
К указанной документации относятся
1) климатические показатели для данного населен-
ного пункта,
2) схемы водоподогревательных установок ТЭЦ, пи-
ковых или районных котельных;
3) исполнительные планы и профили тепловых се-
тей;
4) схемы расположения запорной и регулирующей
арматуры в тепловых камерах и узлах разветвления на
теплопроводах;
5) перечень зданий и сооружений, присоединенных
к налаживаемой тепловой сети, с характеристикой их
систем теплопотребления,
6) расчетные значения тепловой нагрузки зданий и
нормативные значения температур воздуха в помеще-
ниях
При наладке промышленных систем теплопотребле-
ния и необходимой исходной документации относятся
также проекты или исполнительные чертежи систем теп-
лопотребления всех производственных зданий, планы и
схемы тепловых узлов, а также перечень всех калорифер-
ных установок с характеристиками отопительно-вентиля-
ционного оборудования
К климатическим показателям относятся расчетная
температура наружного воздуха для проектирования
систем отопления и вентиляции, средняя температура
наружного воздуха за отопительный период, скорость
ветра в январе и продолжительность отопительного пе-
риода, в том числе продолжительность стояния различ-
ных среднесуточных температур от абсолютно минималь-
ной до температуры Н-8°С на протяжении этого периода
(см приложение 1).
Расчетная тепловая нагрузка зданий в первом при-
ближении определяется по их удельным тепловым ото-
пительным и вентиляционным характеристикам в зави-
симости от строительного объема по наружному обмеру
и расчетной температуры воздуха в помещениях (см.
приложение 2)
При ознакомлении с источником теплоснабжения
уточняют.
1) типы, технические характеристики и количество
теплофикационных турбин, РОУ, паровых и водогрей-
ных котлов, а также другого оборудования, обеспечива-
ющего теплотой сетевую водоподогревательную уста-
новку;
2) типы, технические характеристики и количество
всех видов теплообменников, входящих в состав сетевой
водоподогревательной установки, в том числе конден-
саторов турбин, работающих в режиме «ухудшенного
вакуума», встроенных пучков в конденсаторах теплофи-
кационных турбин, основных, предвключенных и пико-
вых подогревателей, охладителей подпитки и конденса-
та и т д;
3) общую схему коммуникаций сетевой водоподо-
гревательной установки, схему поперечных связей между
отдельными водоподогревательными установками внутри
станции, диаметры и длину трубопроводов, связывающих
теплофикационное оборудование, эксплуатационные дан-
ные о потерях напора на отдельных участках и в водо-
подогревательной установке в целом при различных схе-
мах работы оборудования,
4) типы, технические характеристики и количество
подпорных, сетевых и подпиточных насосов, а также ре-
циркуляционных насосов у водогрейных котлов,
5) схему водоподготовки для подпитки тепловой се-
ти; вид химической обработки, тип и мощность дсаэра-
ционных установок, количество, вместимость и схему
включения аккумуляторных баков, фактическую подпит-
ку сетей;
6) наличие схемы установки и пределы настройки
защитных устройств и автоматических регуляторов под-
питки, температуры, давления, расхода и др.;
7) наличие приборов контроля параметров теплоно-
сителя и учета расхода теплоты,
8) абсолютные или относительные геодезические от-
метки оси сетевого насоса (или пола машинного зала),
выводного коллектора тепловой сети и площадки, на
которой установлены деаэраторные баки подпитки теп-
ловой сети;
9) места и схемы присоединения систем теплопотре-
бления зданий и сооружений самого источника теплоты.
При определении технических характеристик тепло-
фикационного оборудования источников теплоты реко-
мендуется пользоваться справочными данными, приве-
денными в приложении 3.
По данным обследования источника теплоты состав-
ляется схема коммуникаций сетевой водоподогреватель-
ной установки На схему наносится все тепломеханичес-
кое оборудование, соединительные трубопроводы с ука-
занием их диаметров и длин, запорная, регулирующая и
предохранительная арматура, приборы контроля и уче-
та.
В экспликации к схеме приводится перечень основ-
ного оборудования (котлов, водоподогревателей, сете-
вых, подпиточных и рециркуляционных насосов и т. Д.)
с их техническими данными (производительность по
теплоте и воде, допустимые температура и давление,
расчетный напор и т д.).
Примерная схема водоподогревательной установки
ТЭЦ приведена на рис 2 1.
По проектной и исполнительной документации, а
также непосредственным обследованием тепловой сети
следует определить
1) точную схему трубопроводов сети — диаметры и
длины трубопроводов на каждом участке между тепло-
выми камерами (узлами разветвлений);
2) места установки запорной и регулирующей ар-
матуры;
3) вид и количество местных сопротивлений на каж-
дом участке сети, в том числе типы компенсаторов;
4) схему коммуникаций в тепловых камерах и в уз-
лах разветвлений;
5) расположение насосных станций, их назначение,
схему коммуникаций в них, тип, характеристики и ко-
личество насосов,
6) фактическую температуру и давление в текущем
или предыдущем отопительном периоде на коллекторах
источника теплоты и в характерных точках сети; факти-
ческий отпуск теплоты и качество теплоснабжения от-
дельных характерных потребителей;
7) фактическое состояние труб, их гидравлическое
сопротивление,
8) места установки средств автоматического регули-
рования и защиты, их тип, назначение, схему включения
и пределы настройки (уставки);
9) точки расстановки контрольно-измерительных
приборов,
10) тип прокладки трубопроводов, состояние каналов
и камер, тип и состояние антикоррозионной и тепловой
изоляции,
11) геодезические отметки осей трубопроводов в
камерах, узлах разветвления и других характерных
точках сети
Технические характеристики центробежных насосов,
применяемых в системах теплоснабжения, приведены в
7
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 2.1. Схема водоподогревательной установки ТЭЦ:
1 — водогрейный котел ПТВМ-50, Q-50 Гкал/ч; 2—конденсаторе* турбин jV<> 1. 2: 3 — основной подогреватель БО-200; # —пико-
вый подогреватель БП-200; 5 — конденсатные насосы 5КС-5Х2. б — аккумуляторные бакн подпиточной воды, U—1000 ма; 7—цент-
робежные рециркуляционные насосы; 2 —сетевые насосы 14Д-6и. G- Зии м8 ч. /У^н.З кгс/см2; 9 — подпиточные насосы Зв 200x2а»
G-380 м8/ч, Я-10,2 кгс/см2; 10 — циркуляционные насосы; // — деаэратор подпиточной воды
приложении 4, а данные о стальных трубах и теплоизо-
ляционных материалах» используемых в тепловых се-
тях, — в приложении 5.
При обследовании тепловой сети необходимо также
обращать внимание на соответствие устройства и со-
стояния камер и каналов требованиям правил техниче-
ской эксплуатации и правил техники безопасности — по
количеству смотровых люков, наличию и устройству
ходовых скоб или лестниц, переходных площадок и
приямков для сбора воды. Следует также проверить
уклоны в планировке поверхности над трассой тепло-
вой сети, обеспечивающие отвод с нее дождевых и
талых вод.
По материалам обследования тепловой сети состав-
ляются:
1) однолинейная безмасштабная расчетная схема
тепловой сети (рис. 2.2);
2) масштабный продольный профиль магистральных
и основных распределительных сетей с обязательным
включением самых высоких и самых низких точек сети
(рис. 2.3);
3) схемы коммуникаций тепловых камер и узлов,
подлежащих реконструкции.
На расчетную схему сети наносятся:
1) все расчетные участки сети1 с указанием при-
‘ Расчетным называется участок сети, на протяжении всей
длины которого расход и скорость теплоносителя одинаковы.
8
своенных им идентификаторов, включающих номера
расчетного участка, диаметры, мм, длины труб, м, рас-
четный расход теплоносителя, т/ч;
2) все системы теплопотребления, присоединенные
к сети, обозначаемые геометрическим контуром, повто-
ряющим конфигурацию отапливаемого здания (в не-
больших системах теплоснабжения) или квадратом;
внутри контура или квадрата через дробь указываются
номер потребителя теплоты и расчетный расход тепло-
носителя, т/ч;
3) узловые камеры с присвоенными им эксплуата-
ционными номерами и имеющаяся в них запорная и
регулирующая арматура;
4) насосные станции, пункты регулирования дав-
ления и рассечки сети на зоны и другие сооружения;
5) компенсаторы, переходы диаметров, углы пово-
рота трассы и другие местные сопротивления.
На продольном профиле указываются:
1) характерные точки сети (узловые камеры, грани-
цы раздела сети на зоны, насосные станции и т.д.);
2) геодезические отметки оси трубопровода сети
в характерных точках;
3) номера расчетных участков между характерными
точками сети;
4) диаметры трубопроводов на участках;
5) геометрическая длина участков;
6) высоты наиболее характерных зданий;
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
37
8,5
\60
135
17,0
8,5
К-1
П
УбОО
120
2130.75
г)
^500
166
1450,05
К-3
125
55
26,0
Т70
45
„ L>< 9’°
К-4}1 --
65
5,5
66
5,5
38
9,0
39
2,0
40
2,0
70
40
4,0 '
К-7
400
280
680,7
Яг,нЮк>М
25зВ/50
253 И140
2331/20
223 К110
213 И100
243 № SO
193 |Ц 80
183
70 —
773| 60 —
дам so
753 И 40
ЖII 30
133 И 20
123 № 10
113 И О
юз]
1_
2
£
4
5
6
5 ®
ф \гоо
136
1 2
6,25 4,4
&
<угоо
245
190.8
J^K-2/г
3
6,0
4
4,8
К- 4
450
290
1222,6
500
151
1248,6
5
и
8
2.0
350
170
328*0
№
10
12,8
— U
IL X
7Я R Ч’
250
24,8
$
4.0
70
35
6,6
43
2,2
44
2,0
чг
2,2
316
863,0
286
863
67
5,0
400
220
874,6
400
148
883.6
35.~
255
2
4,4
45
2,0
- К-9
‘ '64
558,4
250_
^19
29О6_
(Ж
- номер потребителя тепла, по схеме
—расчетный расход теплоносителя,т/у
' 70 - диаметр участки сети >мм
4Q -длина участка сети ,м
4^0 -нагрузка на участке сета ^т/ч
- тепловая камера
Рис. 2.2. Расчетная схема тепловой сети
$
тзцк-1 к-гк-з
К-13 к-щ
К-9 К-10
Характерные точки сети
Геодезические отметки
земли (оси труб), м
Номера расчетных участков
Диаметр трубопровода,мм
Длина участков, м
. Нагрузка на участке, т/v
1
600
150
2
500
3
500
135 ТТ50
450
200
2130,7 145Q,0ll248p 1212,6
Рис. 2.3. Пьезометрический график тепло-
вой сети:
/Ур — геодезическая высота, м; /7Ц — пьезомет-
рический напор, м
400
300
876,5
2
т
4
5
6
HOP
300
793,4
400
250
762,8
8
400
200
634,5
9
350
150
541,3
10
Iso"
150
506,1
11
~25(Г
250
278,4
12-13
200
300
146,1
14
125
190
98,7
15
100
160
31,4
К-5 К-5/1 К-5/2 К-5/3
К-5/Ч К‘5/9 К-5/10
82
250
200
328
83
250
150
324
84_
250
225.
320
85-86
200
, УЗ»
186
87-89
150
185
90
125
115
30
Масштаб
По горизонтали 1:Ю6Ъ&
По вертикали. ШООО
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 2.4. Схема узла элеваторного присоединения систе-
мы отопления к тепловой сети:
РР — регулятор расхода; РД — регулятор давления
Рис. 2.8. Схема узла непосредственного присоединения
системы отопления к тепловой сети
Рис. 2.5. Схема узла присоединения к тепловой сети
системы отопления с насосом на перемычке:
PH — регулятор напора
Рис. 2.9. Схема узла независимого присоединения си-
стемы отопления к тепловой сети
Рис. 2.6. Схема узла присоединения к тепловой сети си-
стемы отопления с насосом на подающем трубопроводе:
РДН — регулятор давления и напора
Рис. 2.10. Схема узла присоединения системы горячего
водоснабжения к тепловой сети при непосредственном
водоразборе :
РТ — регулятор температуры: PH — регулятор напора
Рис. 2.7. Схема узла присоединения системы отопления
к тепловой сети с подмешивающим насосом на обрат-
ном трубопроводе
Рис. 2.11. Схема узла предвключенного присоединения
системы горячего водоснабжения к тепловой сети
10
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Из тепло-
сети
ИЗ 80в0-
проводи
В тепло-
сеть
Система,
отопления
Рис. 2.15. Схема узла присоединения к тепловой сети
системы горячего водоснабжения с нижним аккумуля-
торным баком на тепловом пункте:
КМ — контактный манометр: ПР — промежуточное реле: МП —
магнитный пускатель: ДГ —датчик температуры; PH А, PH В и
PH В — регулятор напора соответственно узлов А, Б я В
Рис, 2.12. Схема узла параллельного присоединения си-
стемы горячего водоснабжения к тепловой сети
Рис. 2.13. Схема узла двухступенчатого смешанного
присоединения подогревателей горячего водоснабжения
к тепловой сети
Рис. 2.16. Схема узла присоединения к тепловой сети
системы горячего водоснабжения с верхним аккумуля-
торным баком:
РУ — регулятор уровня
Рис. 2.14. Схема узла двухступенчатого последователь-
ного присоединения подогревателей горячего водоснаб-
жения к тепловой сети
7) расчетный расход сетевой воды на участке1.
На схемах коммуникаций тепловых камер или уз-
лов разветвлений наносятся подающий и обратный тру-
бопроводы основной магистрали н ответвления от нее
с указанием направления потока от источника теплоты,
запорная, регулирующая, дренирующая и воздухоспуск-
ная арматура, компенсаторы, переходы диаметров труб
я установленные контрольно-измерительные приборы.
1 Графа заполняется после определения расчетных расхо-
дов.
Рис. 2.17. Схема теплового ввода промышленного зда-
ния:
ветвь 1 — горячее водоснабжение; ветвь 2 — конвективно-язлу-
чающие приборы; ветвь 3 — отопительно-вентиляционные уста-
новки; ветвь 4 — отопление бытовых помещений
При ознакомлении с тепловыми узлами я система-
ми теплопотребления необходимо уточнить [6]:
1) общую схему коммуникаций каждого из тепло-
вых узлов, диаметры н длины соединительных трубо-
проводов между оборудованием;
2) схемы присоединения местных систем отопления,
вентиляции, кондиционирования воздуха и горячего
п
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.rii
Рис. 2.18. Расчетная схема отопительно-вентиляционной системы промышленного здания:
Ст — стояк
водоснабжения к тепловой сети, тепловую нагрузку и
график теплопотребления каждой из присоединенных
систем; требуемые температуры и расходы воды;
3) типы, технические характеристики, количество и
техническое состояние тепломеханического оборудова-
ния тепловых пунктов: элеваторов, насосов, водоподо-
гревателей, грязевиков и т. д.;
4) наличие и техническое состояние запорной и
предохранительной арматуры, средств автоматического
регулирования и защиты, схемы их включения и преде-
лы настройки;
5) наличие штуцеров для манометров и гнезд с
гильзами для термометров;
6) наличие приборов учета — тепломеров, расходо-
меров, водомеров;
7) геодезические отметки вводов теплосети в здания
и геометрические высоты систем теплопотребления (от-
метки самых высоких точек систем);
8) качество тепловой изоляции и окраски трубо-
проводов и оборудования;
9) состояние помещений тепловых пунктов, наличие
и размеры проходов между оборудованием, освещен-
ность помещений и т. д.;
10) наличие графических схем тепловых узлов и ин-
струкций по эксплуатации оборудования.
При обследовании систем теплопотребления произ-
водственных зданий и сооружений с непосредственным
присоединением к тепловой сети и воздушными систе-
мами отопления или с вентиляционными системами
уточняются схемы, диаметры и длины трубопроводов
системы теплопотребления, тип, количество, тепловые
нагрузки и схемы включения калориферов, отопитель-
ных приборов, подогревателей горячего водоснабжения
и т.д. Особое внимание должно быть обращено на
техническое состояние отопительно-вентиляционного
оборудования: степень загрязнения поверхностей нагре-
ва калориферов, натяжку приводных ремней от элект-
родвигателя к вентилятору, чистоту воздушных филь-
тров, плотность обводных клапанов, воздухозаборных
шахт, приточных камер, отсутствие щелей в строитель-
ных конструкциях камеры и между калориферами.
При ознакомлении с тепловыми пунктами потреби-
телей необходимо проверить, соответствует ли узел
присоединения системы теплопотребления каждого зда-
ния к тепловой сети одной из схем, приведенных на
рис. 2.4—2.16. При несоответствии их и выявлении в
них существенных недостатков следует определить объ-
ем требуемых реконструктивных работ.
При определении технических характеристик тепло-
механического оборудования тепловых пунктов (грязе-
виков, элеваторов, дроссельных и расходомерных диа-
фрагм, пароводяных и водоводяных подогревателей
и др.) рекомендуется пользоваться данными приложе-
ний 6 и 7.
При наладке отопительно-вентиляционных систем
промышленных зданий или других помещений с воздуш-
ным отоплением и вентиляцией необходимо составлять
детальные схемы тепловых узлов этих зданий (рис. 2.17J
и всех систем теплопотребления (рис. 2.18).
Схемы теплопотребляющих установок выполняются,
как правило, в плоском однолинейном изображении;
для систем с попутной циркуляцией необходимо двух-
линейное изображение. Схемы тсплопотребляющих
установок крупных цехов рекомендуется выполнять £
масштабе, используя в качестве координатной сетки ря-
ды опорных колонн. На схемах систем теплопотребля-
ющих установок многоэтажных зданий указываются
геодезические отметки каждого этажа и самой высокой
точки системы.
По материалам обследования систем теплопотреб-
12
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ления определяются исходные данные для расчета теп-
ловых нагрузок и разработки теплового и гидравличес-
кого режимов.
Одновременно составляется перечень предваритель-
ных мероприятий по устранению обнаруженных при об-
следовании дефектов во всех элементах системы тепло-
снаб|ке11ия и по подготовке системы к наладке. В этот
перечень включаются, как правило, все мероприятия, не
зависящие от результатов расчета теплового и гидр а в.
лического режимов сети. К ним относятся мероприятия
по ликвидации дефектов, подлежащих устранению в
ближайший ремонтный период, реконструкции тепловых
вводов, расстановке контрольно-измерительных прибо-
ров и обязательных средств автоматизации и защиты,
изменению схем обвязки калориферных установок, орга-
низации эксплуатации системы теплоснабжения.
Раздел третий
ТЕПЛОВЫЕ НАГРУЗКИ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ
3.1. МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
Расчетные тепловые нагрузки на отопление, приточ-
иую вентиляцию и кондиционирование воздуха в зда-
ниях, а также нагрузки на горячее водоснабжение от-
дельных зданий или комплексов определяются, как
правило, по проектным данным с учетом фактических
эксплуатационных данных.
При отсутствии проектных данных отопительные
тепловые нагрузки зданий определяются одним из сле-
дующих методов:
1) расчетом теплопотерь через элементы огражда-
ющих конструкций и добавочных потерь на нагрев ин-
фильтрационного воздуха [25];
2) расчетом теплопотерь по укрупненным показа-
телям;
3) определением теплоотдачи установленного в зда-
нии отопительно-вентиляционного оборудования.
Расчет теплопотерь через ограждающие конструк-
ции выполняется только при необходимости особо точ-
ного определения тепловых нагрузок помещения, напри-
мер при экспериментальных работах, требующих состав-
ления теплового баланса здания, или при расчете си-
стем кондиционирования и др.
3. 2. РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТРЕБЛЕНИЯ ЗДАНИЯ
ПО УКРУПНЕННЫМ ИЗМЕРИТЕЛЯМ
Расчет тепловых нагрузок по укрупненным измери-
телям производится для оценки часового теплопотреб-
ления зданий, а также в тех случаях, когда для налад-
ки системы теплопотребления достаточно определения
тепловой нагрузки здания в целом.
Отопительная Qo и вентиляционная QB тепловая на-
грузки здания, Гкал/ч, определяются соответственно по
формулам [22]:
Qo = Wo V ('в.р - /н.р.о) 10“•; (3.0
Для определения расчетных тепловых нагрузок жи-
лых и общественных зданий с расчетной температурой
воздуха в помещениях 18 °C рекомендуется пользовать-
ся номограммами, приведенными на рис. 3.1 и 3.2.
VjTbic.M3 Сигнал/ч
Для зданий постройка
после 1958г до 1958г
Ключ к
номограмме:
¥-^а*1н.р.о
0,01
Qb — ОДв У Ов. р — ^н.р.в) (3. .2)
где а — поправочный коэффициент; q0 и —соответ-
ственно удельные отопительная и вентиляционная теп-
ловые характеристики здания, ккал/(м3-ч*°С); 1/ —объ-
ем здания по наружному обмеру, м3; /в р — расчетная
температура воздуха в помещениях, °C; tH р.о и /н р.п —
расчетные температуры наружного воздуха для проек-
тирования соответственно отопления и вентиляции, °C.
Расчетные температуры наружного воздуха для
проектирования отопления /н р.о и вентиляции Р.в
принимаются по климатологическим данным для соот-
0,005
0,0W
0,003
^И.р.о,°С
-«4
““-30“
-25 —
-15 —
I
-5-
-цЦОЗЗр-0,0025
ветствующего населенного пункта (см. приложение I).
Расчетная температура воздуха в жилых и общест-
венных зданиях принимается, как правило, равной
18 °C [25]. Для других зданий (школ, детских, лечебных
и культурно-просветительных учреждений, магазинов,
столовых и т. д.) за расчетную принимается усредненная
температура воздуха внутри здания, значения которой
приведены в приложении 2. Там же приведены удель-
ные отопительные qo и вентиляционные q3 тепловые ха-
рактеристики зданий, а также поправочные коэффици-
енты а, учитывающие различие климатических зон.
Рис. 3.1. Номограмма для определения тепловых потерь
жилых зданий объемом до 2 тыс. м3
Пример 3.1. Определить расчетную отопительную
нагрузку Qo.p жилого здания объемом V=-35 тыс. м3
постройки 1949 г., расположенного в г. Красноярске.
Решение. По табл. П2.1 приложения 2 удельная теп-
ловая характеристика здания до при объеме здания
35 тыс. м3 для зданий постройки до 1958 г. составляет
0,28 ккал/(м3-ч«°С). Значение /вр принимаем 18 °C;
13
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
tn.9.o для г. Красноярска (см. приложение 1) составля-
ет —40 °C. Так как /и.р.о.^—30 °C, то по табл. П2.4 по-
правочный коэффициент а при /в.р.ове— 40 °C равен 0,9.
По формуле (3.1) находим:
£Ор =± 0,9*0,28-35 000 [18 —(—40)] 10* «0,5! Гкал/ч.
Пример 3.2. Решить при помощи номограммы
(см. рис. 3.2) предыдущую задачу для жилого здания
такого же объема постройки 1970 г.
VjWc-m3 Я,Гкал/</
Дли зданий постройки
после 1958г. до 1958г.
Рис. 3.2. Номограмма для определения тепловых потерь
жилых зданий объемом свыше 2 тыс. м3
Решение. На номограмме соединяем прямой линией
точку с координатой 35 000 м3 на шкале V с точкой
—40 °C на шкале /н р. В точке пересечения прямой ли-
нии с осью шкалы Q (для зданий постройки после
1958 г.) получаем Q=0,63 Гкал/ч.
3.3. ТЕПЛООТДАЧА ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
КОНВЕКТИВНО-ИЗЛУЧАЮЩЕГО ДЕЙСТВИЯ
К приборам отопления конвективно-излучающего
действия относятся [14]:
1) радиаторы чугунные секционные;
2) радиаторы стальные штампованные панельные и
листотрубные;
3) трубы чугунные ребристые;
4) трубы стальные гладкие и регистры из гладких
труб;
5) конвекторы напольные, настенные, плинтусные
в т. д.
Расчетная тепловая нагрузка отопительного прибо-
ра конвективно-излучающего действия, Гкал/ч, в общем
случае определяется по формуле
Qo,px=KFA/p-10-% (3.2)
где К — коэффициент теплопередачи прибора,
ккал/(м2*ч«°С); г — площадь поверхности нагрева при-
бора, м2; Д/р — температурный напор, °C
Д/р = 0,5 (Qp 4- /2р) — /в.р* (3.3)
Здесь 6р и /2р — расчетные температуры греющей во-
ды соответственно на входе в прибор и выходе из него,
°C; /в.р — расчетная температура воздуха в помещении,
°C (см. приложение 2).
Коэффициент теплопередачи отопительных приборов
конвективно-излучающего действия зависит от темпера-
турного напора. Значения коэффициентов теплопередачи
различных видов отопительных приборов приведены в
табл. 3.1.
Таблица 3.1. Коэффициенты теплопередачи
нагревательных приборов конвективно-излучающего
действия
Тип нагревательных приборов /С, ккал/(м2 • ч • °C), при тем- лературном напоре прибора, °C
50-60 60—70 70-80 80—100
Радиаторы чугунные средние 7,0 7*5 8,0 8,5
Радиаторы чугунные высокие 6.2 6*4 6,6 6,8
Радиаторы стальные панельные 8,5 9,0 9,5 10,0
Радиаторы стальные листотруб- ные Трубы чугунные ребристые: 5,5 6,0 6,5 7,0
в один ряд 4,5 4,6 4,8 4,9
в два ряда 4,1 4,2 4,3 4,4
в три ряда и более Регистры из стальных труб: 3,6 3,7 3,8 3,9
в одну нитку. мм то же, Ру-50-J-lw мм 11,5 12,0 12,5 12,5
10,0 10,5 11,0 11*5
то*же, Dy>|25 мм 10,0 10,5 10,5 10,5
Регистры из стальных труб в две и более ниток, Dy «с <40 мм 10,0 11,0 П.5 11,5
То же» Dy>50 мм 8,0 9,0 9,0 9,0
Конвекторы плинтусные (типа КП г «прогресс» и др.) 4,1 4,2 4,3 4.4
Конвекторы чугунные (типа ЛТ-10 и др) 6,5 6.7 7,0 7*3
По действующим стандартам площадь поверхности
нагрева отопительных приборов конвективно-нзлучаю-
щего действия исчисляется в эквивалентных квадратных
метрах (экм) : 1 экм для чугунных радиаторов представ-
ляет собой площадь поверхности нагрева, теплоотдача
которой при температурном напоре 64,5 °C и расходе
воды 17,4 л/ч равна 435 ккал/ч.
Данные об отопительных приборах конвективно-нз-
лучающего действия и номограммы для их расчета при-
ведены в приложении 8.
Пример 3.3. Определить аналитически и при помо-
щи номограммы отопительную тепловую нагрузку про-
изводственного здания с двухтрубной системой отоп-
ления, непосредственно подсоединенной к тепловой се-
ти, работающей по температурному графику 150—70*0.
Система оборудована следующими отопительными при
борами- радиаторами типа М140-АО (460 секции),
круглыми ребристыми трубами длиной по 2 м в количе-
стве 78 шт., установленными в два ряда; трехрядными
регистрами, сваренными из стальных гладких труб Оу=
= 125 мм, общей длиной труб 276 м.
М
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Расчетная температура воздуха в помещениях
16 °C
Решение. 1. Площадь поверхности нагрева радиа-
торов М-140-АО по данным табл. П8.1 составляет
F = 0,299X 460 = 137,54 м2;
Т'эхм — 0,35x460 = 161 экм.
2, Площадь поверхности нагрева двухметровых
круглых ребристых труб по данным п. 3 приложения 8
составляет
F = 4X78 = 312 м2;
Рэнм —2,57 X78 = 200,46 экм,
3. Площадь поверхности нагрева регистров из глад-
ких труб Dy«= 125 мм равна
F = 0,42X276 = 115,92 м2;
F3KM — 0,53X276 = 146,28 экм,
4. Расчетная разница между средней температурой
нагревательных приборов и температурой воздуха в по-
мещении по формуле (3.3)
Д/р = 0,5 (150 + 70) — 16 = 94 °C.
5. Расчет отопительной тепловой нагрузки выпол-
няется по формуле (3.2) отдельно для каждого типа
нагревательных приборов с учетом соответствующих
значений коэффициентов теплопередачи К (см. табл.
3.1) для температурного напора 94 °C; результаты сум-
мируются:
Q = (8,5-137,54 + 4,4'312 + 9,0-115,92) 94-10—« =
= 0,337 Гкал/ч.
6. Для решения задачи при помощи номограммы
(см. рис. П8.2) следует:
а) определить общую площадь поверхности нагре-
ва отопительных приборов
F9km = 161 +200,46 + 146,28 » 508 экм;
б) на номограмме восставить два перпендикуляра:
первый — на шкале F от координаты 5,07 — площади
поверхности нагрева, уменьшенной в 100 раз; второй —
на шкале тВв, от значения 16 °C, соответствующего внут-
ренней температуре в помещении, до пересечения с на-
клонной линией 150—70t соответствующей температур-
ному графику в системе отопления; от точки пересе-
чения провести горизонтальную прямую, параллельную
шкале Гэкм, до пересечения с первым перпендикуляром;
в точке пересечения провести кривую, эквидистантную
двум ближайшим кривым, и по шкале Q определить
уменьшенное в 100 раз значение теплоотдачи, равное
0,337 Гкал/ч.
3.4. ТЕПЛООТДАЧА
КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Калориферы применяются для нагрева воздуха в
отопительных и вентиляционных системах, системах
кондиционирования, воздушных завесах и сушильных
установках.
По своему устройству калориферы подразделяются
на одноходовые и многоходовые (8J. При водяном теп-
лоносителе рекомендуется применять многоходовые ка-
лориферы. Они устанавливаются, как правило, с гори-
зонтальным расположением трубок. При вертикальной
установке многоходовых калориферов необходимо обес-
печивать удаление воздуха из верхних полостей, для
чего в крышки каждой секции следует вварить воздухо-
спускные штуцера и установить на них краны. При
водяном теплоносителе следует предусматривать воз-
можность независимого отключения и опорожнения от-
дельных калориферов, рядов или групп калориферов в
больших установках.
В соответствии со своим назначением калорифер-
ные установки подразделяются на отопительные агрега-
ты (ОА), воздушные завесы (ВЗ), приточные вентиля-
ционные установки (ПУ) и воздухонагреватели конди-
ционеров (ВК).
Отопительные агрегаты выпускаются промышлен-
ностью в собранном виде и имеют установленную для
каждого типа тепловую производительность при задан-
ных температурах теплоносителя на входе и выходе из
агрегата. Подогрев рециркулируемого через агрегат
внутреннего воздуха производится при этом до указан-
ной в паспорте температуры в пределах 25—55 °C.
Температуру воздуха, подаваемого воздушно-тепло-
выми завесами, рекомендуется принимать не более 50 °C
для наружных дверей н 70 °C для ворот и технологи-
ческих проемов (если не установлены другие темпера-
туры по технологическим требованиям).
Приточно-вентиляционные калориферные установки
предназначаются для подогрева приточного воздуха, по-
ступающего извне, до расчетной температуры в данном
помещении (16—25*С). При нагреве воздуха в ПУ до
более высоких температур эти установки выполняют
также и отопительные функции.
Воздухонагреватели кондиционеров обеспечивают
подогрев воздуха до заданных температур, обусловлен-
ных санитарно-гигиеническими или технологическими
условиями.
Калориферные установки компонуются, как прави-
ло, из нескольких однотипных калориферов в один, два
и редко в три ряда по ходу воздуха. Каждый ряд со-
держит один или несколько (до 10—12) калориферов,
установленных на одном или двух уровнях.
Необходимо, чтобы соседние калориферы в каждом
ряду плотно, без щелей, прилегали друг к другу. В слу-
чаях, когда по условиям соединения трубопроводами
между собой смежные калориферы своими боковыми
стенками или крышками не могут плотно прилегать друг
к другу, необходимо, чтобы зазоры между ними были
перекрыты металлическими щитами или заделаны кир-
пичной стенкой.
По теплоносителю калориферы соединяются между
собой последовательно, параллельно или по смешанной
схеме, состоящей из нескольких параллельных групп
последовательно соединенных калориферов. Наиболее
рациональна последовательная схема соединения. Ее це-
лесообразно применять во всех случаях, когда потери
напора теплоносителя в установке не превышают распо-
лагаемого перед ней напора. При недостаточном рас-
полагаемом напоре следует применять смешанную схему.
По условиям гидравлического сопротивления в од-
ной установке последовательно соединяются не более
12—15 одноходовых калориферов.
Для создания наиболее благоприятных условий цир-
куляции теплоносителя в калориферных установках и
для предотвращения их замораживания теплоноситель в
каждый из калориферов должен подаваться, как пра-
вило, сверху вниз. Допускается подача теплоносителя
снизу вверх при его скорости в трубках калорифера не
ниже 0,25—0,3 м/с.
При последовательном соединении калориферов по
воздуху в первом по ходу воздуха калорифере подача
воды снизу вверх допускается при вышеуказанной ско-
рости теплоносителя только при прямотоке. При проти-
вотоке подавать воду снизу вверх в первые по ходу
воздуха калориферы не рекомендуется.
3,4.1. Исходные данные для расчета калориферов
Расчет калориферных установок предусматривает
определение расчетной тепловой производительности
установки Qp, расчетной температуры нагретого возду-
ха Tip, расчетного расхода теплоносителя Gp и его тем-
пературы на вы/оде из установки /2Р.
is
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Для расчета калориферной установки должны быть
известны:
технические данные» включающие теплотехническую
н гидроаэродинамическую характеристики установки;
расчетный объемный L или массовый £р расход
воздуха через установку, соответственно м3/ч или кг/ч;
расчетная температура воздуха на входе в установ-
ку Т2р, °C;
расчетная температура теплоносителя на входе 6р
н выходе 4р из установки, °C.
Теплотехническая характеристика калориферной
установки определяется зависимостью коэффициента
теплопередачи калориферов К и площадью поверхности
нагрева установки F.
Гидроаэродинамическая характеристика калорифер-
ной установки определяется площадями живых сечений
в калорифере для прохода воздуха /в и теплоносителя
/т, числом калориферов в установке и схемой их соеди-
нения по воздуху и теплоносителю.
Технические данные выпускаемых в СССР типов и
моделей калориферов, а также калориферов, снятых с
производства, но находящихся в эксплуатации в систе-
мах теплоснабжения, приведены в приложении 9.
Расчетный расход воздуха через калориферную уста-
новку следует принимать по проектным данным.
При заданном объемном расходе воздуха L рас-
четный массовый расход воздуха определяется с учетом
его плотности р при расчетной температуре воздуха в
вентиляторе. Значения плотности воздуха приведены в
приложении 10.
При отсутствии проектных данных расчетный рас-
ход воздуха определяется по результатам испытаний
калориферной установки. До проведения испытаний ка-
лориферная установка должна быть приведена в нор-
мальное эксплуатационное состояние: калориферы и
фильтры очищены от пыли и грязи и продуты сжатым
воздухом или паром; приводные ремни между шкивами
вентилятора и электродвигателя натянуты до рабочего
состояния; ликвидированы щели и присосы в вентиля-
ционной камере и между калориферами.
Измерения расхода воздуха производятся при по-
мощи крыльчатого или чашечного анемометра определе-
нием числа делений, отсчитанных счетным механизмом
за установленный отрезок времени. Рекомендуется оп-
ределять число делений, отмеченных счетным механиз-
мом, за 100 с работы анемометра в воздушном потоке.
Точность измерения зависит от синхронности включения
счетного механизма и секундомера, что необходимо сде-
лать после полного разгона крыльчатки анемометра в
потоке воздуха.
При измерении расхода воздуха па выходе из кало-
риферной установки или воздуховыпускной решетки
анемометр следует медленно и плавно перемещать па-
раллельно всей плоскости живого сечения калориферов
на расстоянии 5—10 см от нее.
При замере воздуха на всасывающей стороне ка-
лорифера анемометр следует перемещать параллельно
всей плоскости, держа его вплотную к живому сече-
нию. В том и другом случае плоскость вращения
крыльчатки анемометра должна быть перпендикулярна
направлению потока воздуха.
Необходимо производить не менее трех измерений
и по ним определять среднюю скорость вращения
крыльчатки анемометра. При каждом измерении следует
записывать начальное bi и конечное Ь2 показания ане-
мометра и продолжительность измерения /, с.
Число делений в 1 с по показаниям счетчика ане-
мометра за каждое измерение определяется по формуле
a — (b2 — bi)lt. (3.4)
Среднее число делений в 1 с по данным всех изме-
рений принимается равным
аср = (dj + а2 +• • •+ (3.5)
где i — число произведенных измерений»
По значению и графику в поверочном свиде-
тельстве анемометра определяется осредненная по сече-
нию скорость движения воздуха v.
Площадь проходного сечения калориферной уста-
новки, м2,
Fn.c = SA5, (3.6)
где S — количество калориферов в одном ряду установ-
ки; А и Б — высота и ширина проходного сечения ка-
лорифера для воздуха, м. i
Расход воздуха через установку, м3/ч, определяет-
ся по формуле
L = 3600oFn.c. (3.7)
Для измерения расхода воздуха в каналах или воз-
духоводах пользуются пневмометрическими трубками
Пито, Прандтля или МИОТ в комплекте с жидкостны-
ми U-образными манометрами или тягомерами. Наи-
более удобен для этих целей микроманометр системы
ЦАГИ.
Для определения расхода измеряется среднее дина-
мическое давление в потоке воздуха в воздуховоде по-
стоянного сечения на прямом участке длиной не менее
3—5 диаметров и до 2—3 диаметров после точки измере-
ния. В воздуховодах пекруглого сечения принимается в
расчет эквивалентный диаметр, м,
£>экв === 4Sn/P, (3.8)
где So — площадь проходного сечеиия потока, м2; Р —
периметр воздуховода, м.
Среднее динамическое давление потока с достаточ-
ной точностью определяется измерением динамического
давления в различных полях сечения воздуховода и де-
лением суммарного результата на число измерений, ко-
торое обычно принимается не менее 9—10.
В круглых воздуховодах расстояния точек измере-
ний от стенки воздуховода вычисляются по формуле
ln = J? (1 - У(2п—1)/2т), (3.9)
где 1п — расстояние точки измерения от стенки воздухо-
вода; R — радиус воздуховода; п —порядковый номер
точки измерения, считая от центра воздуховода; т —
число колец равновеликой площади, на которое делится
сечение воздуховода.
При измерениях пневмометрическую трубку погру-
жают в воздуховод на нужную глубину от стенки по
делениям, имеющимся на державке трубки.
В прямоугольных воздуховодах площадь сечения
обычно разбивается на девять прямоугольников, в цент-
рах которых производятся измерения динамического дав-
ления.
Динамическое давление в воздуховоде определяет-
ся как разность полного и статического давлений. По
полученным данным скорость потока в воздуховоде оп-
ределяется по формуле
v = V 2gHn/p, (3.10)
где g — ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2;
Яд — динамическое давление, кг/м2; р—плотность воз-
духа, кг/м3.
При испытаниях следует определять объемный рас-
ход воздуха через вентилятор, так как эта величина не
зависит от температуры.
Если испытания калориферной установки произво-
дятся без подогрева воздуха, то измеренный объемный
расход считается расчетным независимо от места изме-
рения. Если испытания производятся с нагревом возду-
ха, то при измерении расхода со стороны вентилятора
(до или после него) измеренный расход считается рас-
четным. Если же при испытаниях с нагревом измерение
производится в плоскости, где температура воздуха от-
личается от его температуры в вентиляторе, то расчет-
ный объемный расход по данным измерений, м3/ч.
16
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
определяется по формуле
1р = Ьи—. (3.11)
Рв
где Ln — измеренный объемный расход воздуха, м3/ч;
ря — плотность воздуха при температуре в точке заме-
ра, кг/м3; рв —плотность воздуха в вентиляторе, кг/м8,
при температуре во время испытаний.
Расчетная температура холодного воздуха на входе
в калориферную установку т2р принимается равной
[25]: для отопительно-вентиляционных и вентиляционных
установок, не допускающих рециркуляции воздуха,
расчетной зимней температуре воздуха для проектиро-
вания отопления (см. приложение 1); для вентиляцион-
ных установок в помещениях без вредных выделений —
расчетной зимней температуре для проектирования вен-
тиляции (см. приложение 1); для отопительных агрега-
тов — расчетной температуре воздуха внутри помеще-
ния (см. приложение 2); для воздушных завес при за-
боре воздуха из верхней зоны помещения — расчетной
температуре воздуха в помещении; при заборе воздуха
в районе ворот из нижней зоны — температуре 5 °C; при
заборе наружного воздуха — расчетной зимней темпе-
ратуре наружного воздуха для проектирования отоп-
ления.
Пример 3.4. По данным натурных испытаний, вы-
полненных с помощью чашечного анемометра, опреде-
лить расчетный расход воздуха через двухрядную ото-
пительно-приточную калориферную установку, состоя-
щую из 12 калориферов К4ВП-9, расположенных на
двух уровнях. Калориферы установлены в приточной
камере по ходу воздуха между воздухозаборной шахтой
и вентилятором. Габаритные размеры живого сечения
для прохода воздуха (АхБ) у каждого калорифера
равны 1016X843 мм.
Скорость воздуха измерялась в плоскости живого
сечения 1-го ряда калориферов со стороны воздухоза-
борной шахты при температруе 3°С. Во время испыта-
ний воздух в калориферах подогревался до температу-
ры +40 °C.
Выполнено три измерения скорости продолжитель-
ностью по 100 с. Начальное показание счетчика анемо-
метра b1 — 1684. Показания после измерений были со-
ответственно равны: />2—1996; 63^2287 и &4=2605.
Скорость воздушного потока, м/с, по свидетельству
на поверку анемометра относится к числу делений по
счетчику анемометра в 1 с как 1:1.
Решение. Числа делений, отсчитанных счетчиком
анемометра за 1 с по данным измерений составляют по
(3.4): ai= (1996—1684)/100=3,12; а2= (2287—1996) /
100=2,91; а3= (2605-2287)/100=3,18.
Значение аС9 по (3.5)
аср = (3,12 + 2,91 + 3,18)13 = 3,07.
Площадь габаритного проходного сечения калори-
ферной установки для прохода воздуха по (3.6)
Fnc = 6-1,016-0,843 = 5,14 м*.
Скорость воздуха в габаритном проходном сечении
калориферов равна среднему числу делений, т. е.
3,07 м/с.
Объемный расход воздуха через установку в испы-
тываемом сечении
L = 3800-3,07-5,14 = 56 800 м8/ч.
Так как измерение скорости воздуха производилось
в сечении, где температура отличалась от температуры
воздуха в вентиляторе, то расчетный расход по (3.11)
Lp = (56 800-1,308)/!, 128 = 65 914 м3/ч,
где 1,308 и 1,128 — значения о, кг/м8, соответственно
при температурах —3 и +40 °C (см. приложение 10).
3.4.2. Аналитический расчет
калориферных установок
Если расчетная тепловая производительность кало-
риферной установки задана проектом, то расчетом сле-
дует определить:
расчетную температуру нагретого воздуха TiP;
расчетную температуру воды в обратном трубо-
проводе после калориферов t^\
расчетный расход греющей воды (?р.
Если расчетная температура воздуха на выходе из
калориферной установки TiP выше 50 °C или ниже рас-
четной температуры, указанной в проекте, Т|П.р, следует
принять Tip=50°C или считать, что Т1Р=т1п.Р, и по этим
данным заново определить тепловую производительность
установки Qp. При неизвестном значении Тщ.р прини-
мается Гц» «20 °C.
Если при определении расчетной температуры об-
ратной воды по заданному значению Qn.p или по най-
денному значению Qp окажется, что температура об-
ратной воды /2р выше 70 или ниже 40 °C, то следует
принять соответственно ^р = 70°С или /2р=40°С и пе-
ресчитать значения (?р и тц>. Если значение Тц> выходит
за вышеуказанные пределы, следует констатировать, что
рассчитываемая калориферная установка не соответст-
вует заданному расходу воздуха и требует реконструк-
тивных мероприятий для обеспечения необходимых па-
раметров ее работы.
При отсутствии проектных данных расчетная теп-
ловая производительность калориферной установки мо-
жет быть определена по формуле [5]
Г 4,22 2 W
(3.12)
где «4 — коэффициент, учитывающий загрязнение поверх-
ности нагрева и наличие накипи внутри трубок калори-
фера; принимается в зависимости от состояния калори-
феров равным 0,8—1,0; а2 — коэффициент, учитываю-
щий снижение температурного напора вдоль воздухо-
проводящего тракта установки, связанное с наличием
ряда последовательно соединенных калориферов; при-
нимается равным:
Число калорифе-
ров
в установке . . . £6. . .6. . .8. . . 10. . . 12. . . 16. ♦ ♦ 18
а,............ 1 . .0.96. .0,94 . .0,90. .0,85 . .0,72. .0,65
При определении тепловой производительности ка-
лориферной установки используется эффективная пло-
щадь поверхности нагрева калорифера /\=faia2.
Для приточных установок, рассчитанных для ра-
боты с рециркуляцией части воздуха из помещений,
в качестве расчетных температур теплоносителя прини-
маются установленные температурным графиком тем-
пературы в подающем и обратном трубопроводах, со-
ответствующие расчетной зимней температуре наруж-
ного воздуха для проектирования вентиляции.
Если расчетная тепловая производительность уста-
новки больше или меньше требуемой, на что указывает
температура воздуха на выходе из калориферной уста-
новки, допускается снижать или в крайних случаях по-
вышать температуру обратной воды от данной конкрет-
ной установки в пределах 40 <’Сс/2Рс80оС при усло-
вии, что общая расчетная температура обратной воды
от всей системы теплопотребления не превысит 70 °C.
Если при указанных значениях /2р температура
воздуха на выходе из калориферной установки т1р ока-
жется больше 50 или меньше 20 °C, следует констати-
ровать несоответствие калорчфепней установки расчет-
ному расходу воздуха и необходимость ее реконст-
рукции.
2-477
17
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Коэффициент теплопередачи, ккал/(м2*ч*’С) кало-
риферов определяется формулой
К = A (vp)nwm, (3.13)
где А — коэффициент; пит — показатели степени, ха-
рактеризующие тепло- и аэродинамические качества
данного типа калориферов; щ —скорость теплоносите-
ля в трубках калориферов, м/с.
Таблица 3.2. Значения числовых коэффициентов
и показателей степени в формуле коэффициента
теплопередачи калориферов [8, 9]
Тип иля модель калорифера Коэффициент А н показатели степени при ско- рости теплоносителя, м/с
№<0,25 ш>0,25
А (П п А 1 т 1 п
ГОСТ 1814-42-СиМ однорядная 11,76 0.46 0,17 11,76 0,46 0,17
установка двухрядная 10,50 0,46 0,12 10,50 0,46 0,12
установка ГОСТ 1314-42-Б: однорядная 10,60 0,46 0,17 10,60 0,46 0,17
установка двухрядная 14,25 0,37 0,23 14,25 0,37 0,23
установка гстм 15,18 0,30 0,18 15,18 0.30 0,18
КФС: КМС; 13,10 0,331 0,166 11,10 0,393 0.106
КЗПП; КЗВП КФБ; КМБ. 13,10 0,331 0,166 9,50 0,446 0,094
К4ПП; К4ВП КВБ (модифика- 18,50 0,275 0,192 15,30 0,343 0,149
ция КФС) КФСО 19,40 0,384 0,201 14,30 0,501 0,122
КФБО 17,90 0,381 0,176 12,70 0,517 0,133
КВБ-П-01 19,00 0,405 0,130 19,00 0,405 0,13
СТД-3009В и 16,30 0,302 0,149 13,20 0,371 0,081
СТД-3010Г КВМ-П 18,00 0,345 0,152 18,00 0,345 0,152
кве-п 17.94 0,320 0,132 17,94 0,320 0,132
КВБ-П 17,00 0,320 0,130 17.00 0,320 0,130
КСК-1 19.04 0,438 0,093 19,04 0,438 0.093
КСК-2 20,80 0,432 0,157 20,80 0,432 0,157
КСК-3 19,27 0,482 0,145 19,27 0,482 0,145
КСК-4 16,78 0,546 0,176 16,78 0,546 0,176
КТ-1 12,79 0,535 0,121 13,84 0.526 0,220
КТ-2 11,25 0,535 0,112 11,91 0,533 0,203
кт-з 9,42 0,595 0,117 9,90 0,593 0,185
кд 11,50 0,500 0,150 11,50 0,500 0,150
Числовые значения коэффициента А и показателей
степеней тип для различных типов калориферов при-
ведены в табл. 3.2. Массовая скорость воздуха в живом
сечении калорифера up, кг/(см2-с), определяется по
формуле
ир = £р/(3600/в), (3.14)
где /в— площадь живого сечения калориферной уста-
новки для прохода воздуха, м2.
Для определения значения К в зависимости от w
и up можно использовать номограммы, приведенные на
рис. 3.3—3.5. При этом выполняется следующая ите-
ративная процедура. Приняв при начальном приближе-
нии равным 0,1 м/с для одноходовых и 0,8—1 м/с
для многоходовых калориферов, определяют значение К
и по формуле (3.12) находят значения Qp. По формуле
(3.15) определяют новое значение скорости воды
orfi) ® 0,278Q/[f т (tlp- /2р)], (3.15)
где fr — площадь живого сечения трубок калориферов
для прохода теплоносителя, м2.
Если w(1W(0\ процедуру повторяют, принимая
за значение он*). Расчет считается законченным
при относительной разнице значений 10, напученных на
18
Расчетная температура воздуха на выходе из ка-
лориферной установки определяется по формуле
4 22* 10е
Т1Р = г8р+ ’r — Q. (3-16)
ьр
Пример 3.5. Определить расчетную тепловую про-
изводительность отопительно-приточной калориферной
установки, описанной в примере 3.4, которая присоеди-
нена к тепловой сети двумя параллельными ветвями,
каждая из которых содержит по шесть последователь-
но соединенных калориферов. Температурный график
тепловой сети 150—70 °C. Расчетная температура на-
ружного воздуха —40 °C. Коэффициент загрязнения
калориферов ai=0,8.
1. По данным табл П9.7 теплотехнические данные
калориферов типа К4ВП-9 следующие: площадь поверх-
ности нагрева одного калорифера Г=53,3 м2; площадь
живого сечения для прохода воздуха =0,485 м2; пло-
щадь живого сечения для прохода теплоносителя /т=
=0,00237 м2.
2. Расчетные данные установки:
площадь поверхности нагрева 12 калориферов
ру = 53,3-12 = 639,6 мз,
при этом эффективная площадь поверхности
= Fy cq = 639,6*0,8 = 511,68 м2;
площадь живого сечения установки для прохода воз-
духа через ряд из шести калориферов
/в.у — 6*0,485 = 2,91 м2;
площадь живого сечения установки для прохода
теплоносителя через два параллельных хода
/т.у = 0,00237*2 = 0,00474 м3.
3. Расчетный массовый расход воздуха при расчет-
ной плотности рр= 1,128 кг/м3 и расчетной температуре
в вентиляторе 40 °C
GB = Lpрр = 65914*1,128 = 74350 кг/ч.
4. Массовая скорость воздуха в живом сечении ка-
лориферов
up = 74 350/(3600*2,91) = 7,1 кг/(с-м2).
5. При щ(0> = 1,0 м/с по номограмме рис. 3.4 опре-
деляем значение К. Для этого соединяем прямой лини-
ей точку с координатой 7,1 на шкале up с точкой с ко-
ординатой 1,0 на шкале w. Значение К=26,7
ккал/(м2-ч*°С) находится в точке пересечения этой пря-
мой с осью К для калориферов К4ВП (вертикаль № 7).
6. По формуле (3.12) определяем тепловую произ-
водительность установки:
/4,22* 10е 2-10е V-1
Q=--(-^r-2T7^r) 050+70+80)-
= 1,477 Гкал/ч.
В этом выражений содержится варьируемое значе-
ние К=26,7, так как оно основано на предположитель-
ной скорости ВОДЫ W.
7. По формуле (3.15) при Q, равном 1,477 Гкал/ч,
определяем
шС1) = 0,278* 1,477/(0,00474 (150 — 70)] = 1,083 м/с.
При полученном значении определяется новое
значение К=26,8 ккал/(м2*ч*°С).
8. С учетом нового значения К, используя досто-
верные данные предыдущего решения, по формуле
(3.12) определяем новое значение Q:
2 = 300(56,76 4
3908,7\—1
26,8 )
= 1,4807 Гкал/ч.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
и/>>
кг/(мг-с)
г-го
—
—15
—10
—9
—8
— 7
—6
—5
—*
“5
— Z___
К<,ккал/(мг-ч-9С)
70-
бо-
(D 0®® ® ©
70-
бо-
50 —
50'
4Я.
50 Е.л
гБО
-35
*5
W--
• -ЦО
35-
35
-50
-40
ьо
Ц0-
30--
-35
35
35
30
-30
30'
25
25
30
25—
25-
20 —
19-
18-
17-
16-
15 —
Ш-
20-
15
W
К,ккал/(мг<Ч-*С) Vfi,
Мг/(м2-с)
®® @®
IJdL
16
13:
20
19
18
17
16
15
14
30
Формула
коэффициента
теплопередачи.
К
U
КФСО
1
14,3(vp)s>501w°’™z
W>0,25
25
КШ
01
г
19i0(vpf^°su)0f13
0.5-
КВ5-П
3
17,0(vp)°’32 W°>13
04-
20
-19
18
17
16
квс
КФБО
КФС,
КМС
КФСО
5
6
7
17,9Ц(ир)0>хш^13г
0,3’
и*О,25
№
m,1(vp)0t289w9^8
w<0,25
IS^vp^W^91
w*0,2S
-20
-19
-18
-17
-16
-15
-14
15
14
13
12
-11
13
12
КВМ
КФС,
КМС
КФБО
F10
8
9
18,О(ир)°>3*5шо,15г
11,1(vpf93^Q8
0,1-
w>O.Z5
10
12,7(v^51w^3
Ш>0,25
0,OS-
ом-
0,03-
0,023.
Рис. 3.3. Номограмма для определения коэффициента теплопередачи калориферов КВБ-П, КВМ, КМС, КФС, КФБО
и КФСО
9. Скорость теплоносителя составит
иу(2> = 0,733-1,4807 = 1,0853 м/с.
Так как о>(2) практически не отличается от w'1) (отли-
чие равно 0,03 %), итеративный цикл заканчивается
при значении w= 1,085 м/с.
10. Температура воздуха на выходе из калориферной
установки по формуле (3.16)
Tt =«— 40 + (4 -22- 10е-1,4807)/74 350 = 44 ГС.
Полученная расчетная температура после калорифе-
ров на 4 °C выше требуемой. Наиболее рациональным
способом снижения температуры приточного воздуха яв-
ляется снижение в допустимых пределах температуры
обратной воды от калориферов.
Принимаем расчетную температуру обратной воды
от калориферной установки равной 60 °C и и><°) = 1 м/с.
По номограмме рис. 3.4 определяем коэффициент тепло-
передачи К««26,2 ккал/(м2-ч-°С). Тепловая производи-
тельность
О = 290/^56,76 + = 1,4236 Гкал/ч.
\ 26,2 /
При этом скорость теплоносителя по формуле
(3.15) оказывается равной 0,927 м/с. При этом значении
w(l) коэффициент теплопередачи равен 26,3
ккал/(м2-ч-°С), а тепловая производительность 1,412
Гкал/ч. При этом значении Q о><2>=0,9201 м/с, т. е.
практически равно w(1>.
Расчетная температура приточного воздуха состав-
ляет 40,14 °C, что практически соответствует требуемому
значению.
3.4.3. Таблично-номографический метод расчета
калориферных установок
Таблично-номографический метод расчета калори-
ферных установок основан на использовании уравнений
характеристик теплообменных аппаратов [22]. Тепловая
производительность и параметры расчетного режима
работы калориферных установок по этому методу оп-
ределяются исходя из значения постоянного для каж-
дой установки параметра Е. Значение этого параметра
зависит от конструктивных характеристик калориферов,
их числа и схемы соединения по воздуху и теплоноси-
телю. Параметр Е определяет теплотехнические каче-
ства калориферной установки и определяется формулой
E = KFl(W%W™'}, (3.17)
где К — коэффициент теплопередачи калорифера,
ккал/(м2‘Ч-°С); F — площадь поверхности нагрева ка-
лориферов, м2; .я И7Т — тепловые эквиваленты соот-
ветственно нагреваемого воздуха и теплоносителя (грею-
2*
19
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
кг/би^-с)
—ztr
—1S
Г5
— 8
— 7
— 6
—5
—
Е-з
L2____
л, ккал/(м2-ч-°С)
©@) @ © © © ©
75-
90
70-
60
50-
z
45
40
35
30
25
20*
Id-
13.
40
35
30
25
80
=*85 HJ
=-8<J —iff)
-
-45
-35
-70
60
50
-40
20
19
18
17
16
15
14
13
70
-35
60 -
-30
50
45
40
—25
-30
1
-35
35
-30
-30
-25
25
~20
f-19
f-18
^r17
h
-15
14
35
-30
25
КСК-1
СТА"
3D1DT
КСК-3
1
2
3
25
-20
ii
w,m[c
M
Формула
коэффициен-
та тепло-
передачи К
rt> is
W>0,25
0,5
К,ккал/(мг>ч-*С) vp,
®@® кг/(м^с)
W 20—
-20
-19
-18
-17
-16
—20
-19
- 18
- 17
- 16
13
12
— 11
-20
1-19
~r18
~-17
~-16
'-15
H4
18
17
16
15
КСК-2
W
зт
КВБ
(КФС)
К4>5,
КМБ
Ш
ЙО
КФБ,
КМБ
КСК-4
14
4
5
6
7
8
9
13
12
?71
13
12
19,27(v/%’^
Z^(vpfW
18,5{if)C>nwC’,S2i
9,5^**^ 1
~МурГ^1
^(upf^w00*
W<0,25
Ш^5
Ш>0,25
W>0,25
ш<ОД
OJ
0,2
10
0,05-
0,04-
0,03-
пгт г100
- ^90
404 -30
- ^80
^-1 - ^7/7
*25
- ^-50
30^ —
- ^-50
— -20
25— -19
— -18 ^40
— -17 -
-16
Г ' Сэ О> -15 £ 1 ill
18 - -14
17- -13 ~2‘
16- -12 -
15- —
-11 —20
14- - 19
- 18
13- z10 - 17
- 16
12- I9 —15 14
15—
10-
8—
7—
6—
5—
з-Е
2j
Рис. 3.4. Номограмма для определения коэффициента теплопередачи калориферов КСК, КФБ, КМБ, КВБ,
СТДЗОЮГ
щей воды), равные произведениям массовых расходов
сред на их теплоемкости, т. е.
ГС\ = £рСв; (3.18)
FT = GTCT; (3.19)
п и т — показатели степени в формуле (3.13) для опре-
деления коэффициента теплопередачи калориферов.
Если выразить массовые расходы воды и воздуха
через их скорости в соответствующих живых сечениях
для прохода этих сред, то формула (3.17) может быть
приведена к виду
где М — числовой коэффициент, постоянный для дан-
ного типа калориферов; Z— число рядов в калорифер-
ной установке; S — количество калориферов в одном
ряду; Т — число параллельных присоединений теплоно-
сителя в установке; fB и fT — плошади живых сечений в
калорифере для прохода соответственно воздуха и во-
ды, м2
По формуле (3.20) можно определять значения Е
для калориферных установок, состоящих из любого ко-
личества одинаковых калориферов при любой их ком-
поновке и обвязке.
В таблицах приложения 11 приведены значения па-
раметра £ для калориферных установок, состоящих из
20
одинаковых калориферов числом от 1 до 12, при их
одно- и двухрядной компоновке и наличии от 1 до 12
параллельных ходов по теплоносителю для всех выпус-
каемых в Советском Союзе моделей и типоразмеров
калориферов.
Тепловая производительность калориферной уста-
новки исходя из теплотехнических качеств калориферов
и температурного перепада в них определяется уравне-
нием
Ср^К£Д0р, (3*21)
где ЛОр—средняя разность температур греющей воды
и нагреваемого воздуха в калориферной установке, °C,
ДОр =/ср - tep =-^4^-- . (3.22)
Здесь /Ср и Тер — средние температуры соответственно
воды и воздуха.
Из теплового баланса между теплотой, отданной
греющей сетевой водой и полученной нагреваемым воз-
духом, справедливо следующее равенство:
Qp = FB Дтр Гт Л/р, (3.23)
где Атр — расчетный температурный перепад воздуха в
калориферах, °C,
Дтр = %хр — *^2р> • 24)
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Ир,Кг/(Мг‘С)
г- 20
—75
К,кком/(мг>ч>°С}
50,0-^
ЩО^
ш,м/с
К,кказ1/(м*-ч-*е) V?,
© @© *Г/(М*'<?
35
50
Г~90
.®@ ©
=11-75 Г
—10
— 5
—0
—7
— f
—5
—*
— 3
30^
25,0 ~
20,0-=
70,0^
75,0-f
77,0-=
75,0-i
75,0-i
19,0-Е.
75,04
72,0-=
77,04
70,0-=
о 5 =
-¥0
-30
L
=-20
Ё-Т9
*-18
М7
±-16
±-15
f-74
|-73
z-72
Ё-77
^00
Е-50
\ Тип секции подо- грева кондацион. I QWOOHQtid ' Номер столбца номограммы Формула коэффициента теплопередачи Предел применения
КТ 7 Ч 13,84 w<0,25
6 12,78(«p)e’S3SW*” w>0,25
2 5 11,91М°’?’3ц>’’2’3 ш<0,25
7 11,?5(vp)0,s35wI'’1’? ш>0,25
3 3 9,9(ир)0,593ш^а5 w<0,25
1 9,«(v/>)’,5’5w’’w W>0,25
кд. - 2 11,5 иЛ15 —
Рис. 3.5. Номограмма для определения коэффициента теплопередачи калориферов КТ и КД
Д/р — расчетный перепад температуры греющей во-
ды, СС,
Д/р = Zip—/2р* (3.25)
Из формул (3.17), (3.21) и (3.23) получаем выра-
жение для параметра Е:
Е = |ГВ<1-“Л-'Ш) Дт^~м) А/^/(др — 0,5Д/р), (3.26)
где
6р = /ср — тар* (3 ‘ 27)
Модулем теплообменного процесса в калориферной
установке с теплотехническим параметром Е при задан-
ном расходе воздуха и установленном перепаде темпе-
ратур теплоносителя называется величина, определяе-
мая формулой
М «= EWBin+m-l>/bt™ » Лт^1~'п7(вр — 0,5Дтр). (3.28)
Формула (3.28) использована при построении но-
мограммы для определения температурного перепада
нагреваемого воздуха в калориферной установке с из-
вестным теплотехническим параметром Е при заданных
значениях и А/р.
Номограммы для расчета калориферных установок
из серийно выпускаемых калориферов и секций подо-
грева кондиционеров приведены в приложении 11. Каж-
дая такая номограмма состоит из трех частей:
1) поля I (рис. П11.1—ПИ.16) с логарифмическими
параллельными шкалами Ж,(Лр), Е, ЛТ=А/Р и М, а
также вспомогательной прямой /V;
2) прямоугольной расчетной сетки (абака), распо-
ложенной на поле I между прямой Лг и шкалой Л7, ко-
торая образована взаимно перпендикулярными функ-
циональными шкалами Дтр и 6 и семейством кривых Л1,
численное значение которых нанесено у правой к верх-
ней ее границ;
3) поля II (рис. П 11.17) с функциональными лога-
рифмическими шкалами ДтР, ATg, G, Q и £р.
Для определения по номограмме расчетной тепло-
вой производительности Qp калориферной установки,
расчетного расхода сетевой воды 6Р и температуры воз-
духа на выходе из установки tj должны быть известны:
массовый расход воздуха Lp, кг/ч, расчетная темпера-
тура воды в подающем и обратном трубопроводах (до
и после калориферов) Zip и /гл, температура возду>а
перед калориферной установкой т2р, марки (модель) и
типоразмеры калориферов, их число и схема компонов-
ки по воздуху и теплоносителю.
Расчет калориферной установки таблично-номогра-
фическим методом производится в следующей последо-
вательности:
1) по таблице тепловых характеристик для данной
модели (см. приложение 11) и типоразмеру калорифера
находится табличное значение параметра £таг>л, соответ-
ствующее числу калориферов и схеме их компоновки,
а затем расчетный параметр установки
Е-р = £табл QCg, (3.29)
21
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
где «1 и as — коэффициенты, учитывающие загрязнение
и число последовательно соединенных калориферов;
2) определяется расчетный температурный перепад
в тепловой сети
~ 4р —
3) точка с соответствующим значением на шкале AfP
соединяется прямой линией с точкой на шкале Lp, со-
ответствующей заданному расходу воздуха, и определя-
ется точка пересечения этой прямой со вспомогательной
шкалой У;
4) найденная точка иа прямой N соединяется пря-
мой линией с отметкой шкалы В, соответствующей зна-
чению £р, и на пересечении этой прямой со шкалой М
определяется значение модуля установки М при работе
в заданном режиме;
5) на горизонтальной шкале расчетной сетки (аба-
ка) находится точка, соответствующая температурному
напору б, определяемому по формуле (3.27). Из этой
точки в плоскости расчетной сетки (абака) проводится
прямая, перпендикулярная шкале 6, до пересечения с
кривой М, соответствующей значению модуля, опреде-
ленному в п. 4. Из полученной точки проводится пря-
мая, перпендикулярная шкале Ат, до пересечения с ней.
Координата в точке пересечения на шкале Ат опреде-
ляет значение Атр. Температура приточного воздуха,
°C, определяется как тц> —т2р4-Атр;
6) если полученное значение Т|Р удовлетворяет тре-
бованиям к данной калориферной установке, то значе-
ние Атр на поле II соединяется прямой линией с коор-
динатой на шкале Lp, соответствующей заданному рас-
ходу воздуха, и в точке пересечения этой прямой со
шкалой Q определяется расчетная тепловая производи-
тельность установки;
7) расчетный расход сетевой воды 6Р определяется
по шкале G— это точка пересечения шкалы с прямой,
соединяющей найденную точку на шкале Q с точкой
на шкале ДТс, соответствующей принятому темпера-
турному перепаду в тепловой сети;
8) если значение TiP, найденное в п. 5, не удовлет-
воряет требованиям к данной калориферной установке,
то следует задаться другим значением /2р и произвести
новый расчет исходя из другого значения температур-
ного перепада в установке —А/р. Прн этом если ti
меньше требуемой, нужно принять новую расчетную
температуру обратной воды /2р выше ранее принятой
и наоборот.
Предельно допустимыми значениями температуры
обратной воды считаются:
дл я приточных установок и воздушных завес с за-
бором наружного воздуха 40°С</2р<80 °C;
для отопительных агрегатов 20 °С<г2р<80 °C. Если
при этих граничных значениях температуры обратной
воды температура воздуха на выходе из калориферной
установки не отвечает заданным требованиям, следует
считать, что эта установка не соответствует заданному
расходу воздуха, и необходимо или изменение расхода
воздуха, или реконструкция установки.
При наладке калориферных установок часто при-
ходится решать обратную задачу, в которой задаются
расчетная тепловая производительность Qp, число ка-
лориферов определенного типа, расчетный массовый
расход воздуха Lp, температура воздуха на входе в
калориферы т2р и расчетная температура воды в по-
дающем трубопроводе /1Р; требуется определить темпе-
ратуру воздуха на выходе из установки т1р, расход се-
тевой воды Gp и ее температуру после установки /2Р.
Задача решается в следующей последовательности:
1. На поле И номограммы (см. приложение II) со-
единяются прямой координаты на шкалах Q и Lp, со-
ответствующие заданным значениям тепловой произво-
дительности установки и расчетному расходу воздуха.
В точке пересечения продолжения этой прямой со шка-
лой Ат определяется расчетный перепад температуры
воздуха в калориферах Дтр. Расчетная температура
воздуха на выходе из калориферной установки т1р==
=т2р-Ь Атр.
2. В таблице параметров Е для калориферов дан-
ной модели и типоразмера (см. приложение 11) исхо-
дя из числа, схемы соединения и технического состоя-
ния калориферов находятся табличное и расчетное зна-
чения параметра Е.
3. По ориентировочно выбранной температуре об-
ратной воды от установки t2 определяются температур-
ные напоры теплоносителя до и после калориферной
установки А/ по формуле (3.25) и между средней тем-
пературой теплоносителя и температурой воздуха на
входе в калориферную установку б по формуле (3.27).
4. По значениям AZ, Lp и Ер на поле I номограм-
мы (см. приложение 11) для данного типа калорифера
определяется модуль установки М (см. пп. 3 и 4 преды-
дущей задачи).
5. По найденным значениям модуля М и темпе-
ратурного напора б на расчетной сетке (абаке) опре-
деляется Ат.
6. Если найденное значение Ат равн^кили отлича-
ется не более чем на ± 1 °C от определенного в п. 1
значения Атр, то температура воды в обратном трубо-
проводе действительно равна первоначальному приня-
тому значению /2, расчетный расход сетевой воды на
установку находится на шкале G в точке пересечения с
прямой, соединяющем отметки со значениями QP и Л/
на соответствующих шкалах.
Если найденное в п. 5 значение Ат отличается бо-
лее чем на ±1°С от определенного в п. 1 значения
Атр, то необходимо задаться новым значением и,
следуя пп. 3—5. определить Ати>. При этом если най-
денное по п. 5 значение Ат больше АтР, то новое зна-
чение принимается больше первоначального и на-
оборот.
При помощи номограммы (см. приложение 11) мо-
жет быть найдено число калориферов заданного типо-
размера, необходимое для нагрева расчетного расхода
воздуха Lp от начальной расчетной температуры т2р до
необходимой температуры Tip при заданном графике
температур в тепловой сети.
Для этого следует:
1) определить по формуле (3.24) температурный
перепад воздуха на входе и выходе из калориферов Дтр;
2) определить по формуле (3.27) перепад между
средней температурой теплоносителя и температурой
холодного воздуха на входе в калориферную установ-
ку б;
3) на расчетной сетке (абаке) номограммы для ка-
лориферов заданной модели от отметок найденных зна-
чений АтР и 6 на соответствующих шкалах восстановить
в плоскости расчетной сетки перпендикуляры. Кри-
вая М, проходящая в точке пересечения этих перпенди-
куляров, соответствует модулю искомой калориферной
установки при заданном режиме ее работы;
4) на поле I номограммы на шкале А/ отметить
заданное значение А/; эта точка соединяется прямой
линией с координатой на шкале Lp, соответствующей за-
данному расходу воздуха, и определяется точка пере-
сечения этой прямой со вспомогательной прямой JV;
5) через найденную точку на прямой N и отметку
на шкале М, соответствующую значению модуля, опре-
деленному в п. 3, провести прямую до шкалы £, в точ-
ке пересечения с которой находится значение искомого
параметра £. Расчетный параметр £р принимается по
найденному на номограмме значению с коэффициентом
1,1—1,2;
6) в таблице тепловых характеристик для приня-
того типа калориферов (см. приложение И) по найден-
ному £р или ближайшему большему его значению най-
ти номер (типоразмер), число и схему соединения кало-
риферов в установке, удовлетворяющие поставленной
задаче.
22
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Пример ЗЛ Определить расчетную тепловую про-
изводительность калориферной установки таблично-но-
мографическим методом. Исходные данные те же, что в
примерах 3.4 и 3,5.
Решение. 1. По таблице тепловых характеристик
для калориферов типа К4ВП (см. приложение 11) при
количестве рядов 2=2, числе калориферов в ряду S=*6,
числе параллельных ходов теплоносителя Т=*2 находим
значение £=124,6.
2. При ai=0,8
Ер «0,8-124,6 «100.
3. На номограмме для калориферов типа К4ВП
(рис. П11.3) на шкале Lp наносим точку с координатой
74,35 тыс. кг/ч, которую соединяем прямой линией с от-
меткой 80 °C на шкале ДТ. Точку пересечения этой ли-
нии прямой N соединяем с отметкой 100 на шкале £,
пересекая при этом шкалу М на отметке 0,37.
4. На нижней шкале расчетной сетки находим точку
6 = (150 + 70)/2 — (— 40) «3 150 °C.
5. От1 точки 150 °C на оси 6 восстанавливаем пер-
пендикуляр до пересечения с кривой М в точке 0,37;
перпендикуляр, проведенный из этой точки на шкалу
Ат, определяет нагрев воздуха в установке: Дт=85°С.
Температура воздуха на выходе из калориферов при
этом Ti=85—40=45 °C.
6. На листе 2 номограммы (см. приложение 11)
(поле II) соединяем прямой точку на шкале Дт с коор-
динатой 85 °C с точкой на шкале Lp с координатой
74,35 тыс. кг/ч; точка пересечения этой прямой со шка-
лой Q определяет тепловую производительность кало-
риферной установки, равную 1,48 Гкал/ч. Соединив най-
денную точку прямой с отметкой 80 °C на шкале ДГс
в точке пересечения этой прямой со шкалой <?, находим
значение расчетного расхода сетевой воды па установ-
ку, равное 18,5 т/ч.
3.5. РАСХОД ТЕПЛОТЫ
НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ
Средний расход теплоты на горячее водоснабжение
(ГВС), Гкал/ч, как правило, принимается по проектным
данным [26], а при их отсутствии определяется по фор-
муле
Св - Св рв (4 -Л.з) 10-6> (3-30)
где GpPB— среднечасовой расход потребляемой горячей
воды нз системы ГВС, м3/ч, определяемый по формуле
О?р =^ср/(1000Т), (3.31)
где п — расчетное число потребителей горячей воды;
£ср — средняя норма расхода горячей воды, л/сут, за
период со средней суточной температурой наружного
воздуха, равной или меньшей 8 °C (приложение 12)
[26]; рв — плотность воды, кг/м3 (приложение 13); /г —
средняя температура горячей воды в водоразборных
стояках, принимается по [26]: для открытых систем не
ниже 60 и для закрытых не ниже 50 °C; /гз — темпера-
тура холодной воды в водопроводе в зимний период;
при отсутствии других данных принимается равной
5 °C; Г —период потребления горячей воды, ч; для жи-
лых и административно-общественных зданий принима-
ется равным 24 ч; для промышленных зданий и комму-
нальных предприятий — по числу часов работы за сутки.
Максимальные часовые расходы горячей воды, т/ч,
и теплоты, Гкал/ч, на ГВС для жилых и общественных
зданий принимаются соответственно равными
<?авКС = ₽СгРв’ (3.32)
<?" вКС = P<?FPb’ (3-33)
где ₽ — отношение максимальной нагрузки ГВС к ее
среднему, значению^анное 2—2,4
Среднечасовой расход теплоты на ГВС в летний
период определяется по формуле
о? В₽ = Q?₽B , (3.34)
Ч — ;х.з
где /х л — температура холодной воды в водопроводной
сети в летний период; при отсутствии данных принима-
ется равной 15 °C; К л— коэффициент расхода горячей
воды в летний период; при отсутствии данных прини-
мается для жилых районов равным 0,8, а для предприя-
тий, курортных и южных городов 1,0.
3.6. РАСЧЕТ
СКОРОСТНЫХ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕИ
При выполнении наладочных работ часто возникает
необходимость проверки соответствия площади поверх-
ности нагрева водо-водяных или пароводяных подогре-
вателей расчетной тепловой нагрузке системы теплопо-
требления [31]. Соответствие подогревательной установки
определяется расчетом.
Площадь поверхности нагрева скоростных подогре-
вателей воды F, м2, определяется по формуле
F-Qp/W), (3.35)
где Qp —расчетный расход теплоты, ккал/ч; Я —коэф-
фициент теплопередачи, ккал/(м2-ч-°С); 0 — среднело-
гарифмическая разность температур между греющей и
нагреваемой средой, °C; ц — коэффициент, учитываю-
щий накипь, загрязнение и неполное омывание поверх-
ности трубок, имеющий следующие значения:
Нормальные чистые (новые) латунные трубки . . 1
Латунные трубки, работающие в условиях прямоточ-
ного водоснабжения на чистой воде ... .... 0,85
Латунные трубки, работающие в условиях оборот-
ного водоснабжения или на химически очищенной воде 0,8
Латунные трубки при грязной воде и возможном
образовании минеральных и органических отложений 0,75
Стальные нормальные трубки, покрытые тонким сло-
ем окислов или накипи.................. 0,7
Коэффициент теплопередачи подогревателя К опре-
деляется по формуле
К = «i a2/(ai + а3), (3.36)
где «1 и а2 — коэффициенты теплоотдачи соответствен-
но от греющей среды к стенкам трубок и от стенок тру-
бок к нагреваемой воде, ккал/(м2-Ч'°С).
Для водо-водяных подогревателей значения и а2
определяются по формулам
а,= [1400 + 18£Р -0,035 ( K>°’8/d°-2; (3.37)
= [1400 Ч- _0,035 ( /ХР)2] К'0’W (3.38)
• СР .СР
где /ГрИ /Нагр—средние температуры соответственно
греющей и нагреваемой воды, °C,
^ = °-Ч'1гр + ^р). (3.39)
Здесь бгр и /2Гр — температуры греющей воды соответ-
ственно на входе и выходе из водоподогревателя, °C;
Ср = 0,5(/1йагр + ^агр); (3.40)
здесь Лнагр и /гнагр — соответственно температуры
нагреваемой воды на выходе из водоподогревателя и
входе в вод ©подогреватель, °C; w— скорость воды в
трубках (шТр) или в межтрубном пространстве (шмт),
м/с; d— внутренний диаметр трубок (авн) или экви-
валентный диаметр межтрубного пространства (^экВ),м.
Скорость воды в межтрубпом пространстве шмт и в
трубках штр при плотности воды (>=1000 кг/м3 равна
соответственно
wMT-GMT/(3600/MT); (3.41)
= йтр/(3600/тр), (3.42)
где Очт и Стр — расходы воды соответственно в меж-
трубном пространстве и в трубках, т/ч; /мт и [тр—пло-
щади живого сечения соответственно межтрубного про-
странства и сечения трубок, м2 [4].
23
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Vе
N
e-130
-160
—ISO
-140
—130
—120
-110
-100
~-50
-80
-70
—60
-SO
-зо
L
-
-10
-в
-0
'fccp.K,^
— 60
— 65
L
y
—so
=-100
=-110
—120
—130
—140
—150
^-160
24
Р6,103ккал/(м3-ч-*С) d, w,
MM м/с
Ключ к
номограмме.-
*cp-*- N**- d
H ID
20,0-
3 :
'S,o-_
10,0-
9,0 4
6,0-=
7,0~=
6,0^
5,0i
J
— W
/Д— 13 ~
- 20^
Т0^
0.9-=
0.$4 22-Ё
л
0,74 гз-^
0,5^
0,5-^ 25^ -0,1
Ь,м hr
Значение d9K* определяется по формуле
^кв = (°в-&«Ж + Ч)’ <3‘43>
где DB — внутренний диаметр корпуса подогревателя,
м; d„ — наружный диаметр трубок подогревателя, м;
Z — число трубок в живом сечении подогревателя.
Если греющая вода проходит по трубкам, то в
формуле (3.37) используется величина dBH, а в формуле
(3.38) d»Ke; если греющая вода проходит по межтруб-
ному пространству, то в формуле (3.37)—4ЭКв, а в фор-
муле (3.38)—d ВН.
Значения ои и аз определяются в зависимости от
/ср, d и w по номограмме, приведенной на рис 3.6.
При расчете пароводяных подогревателей значение
а2 определяется по формуле (3.38) или по номограмме
рис. 3.6.
Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке трубки
аь ккал/(м2-ч»°С), определяется по формулам:
а) для вертикальных подогревателей
а? = (5500 + 65 /срк - 0,2Г2ср К)/^ЙЛ; (3.44)
б) для горизонтальных подогревателей
а\ = 0,77 (5500 + 65 /ср к - 0,2/2р (3.45)
где /Ср к — средняя температура слоя конденсата на по-
верхности трубок, °C, принимается равной
/ср.к = 0,5 (/н — /ст); (3.46)
Рис. 3.6. Номограмма для определения коэффициента
теплоотдачи а от воды к стенке и от стенки к воде
в водо-водяных подогревателях
Рис. 3.7. Номограмма для определения коэффициента
теплоотдачи а от пара к стенке трубки в вертикальных
и горизонтальных скоростных пароводяных подогрева-
телях с латунными трубками диаметром 14x16 мм
•х.^03кнал/(,мг-ч-’С) осг,103ккал/(мг-ч-‘О')
Ключ к
номограмме:
для вертикальных
подогревателей
"Ьср.к N-*- ДФ
h —N
для горизонтальных
подогревателей
it,°C
100—у
50-=
40-=
J
20 -
—
10
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 3.8. Номограмма для определения коэффициента
теплопередачи К в водо-водяных и пароводяных подо-
гревателях
здесь tn — температура насыщения пара, °C, принимает-
ся по данным табл. П13.2; /Ст — средняя температура
стенки трубок подогревателя, сС, принимается равной
^T = 0’5(/a + ZHaU; (3.47)
Здесь —средняя температура нагреваемой воды,
°C, определяется по формуле (3.40);
At — температурный перепад между греющим паром и
стенкой трубы, ЬС,
^==*н~/Ст; (3.48)
т — приведенное число греющих трубок в вертикаль-
ном ряду подогревателя (см. табл. П7.1); h — расчет-
ная высота трубок подогревателя, м; — наружный
диаметр трубок, м.
Значения ои для вертикальных и горизонтальных
подогревателей могут быть найдены по номограмме,
приведенной на рис. 3.7.
Значения К по найденным Я] и а2 как водо-водя-
ных, так и пароводяных подогревателей, можно опреде-
лить по номограмме, приведенной на рис. 3.8.
Среднелогарифмическая разность температур в во-
дяных подогревателях 0 определяется по формулам:
а) для водо-водяных подогревателей
0 — [(^1гр ^1нагр) (^2гр Агнагр)] X
; (3.49)
\ ^2Гр ^2Iiarp /
б) для пароводяных подогревателей
®= (^хнагр ^гнагр) {^,31g~ -2нагР j (3.50)
\ гн— Н'нагр /
Значение 0 можно определить по номограмме, при-
веденной на рис. 3.9.
При расчете отопительных водоподогревателей в
качестве исходных данных принимаются расчетная теп-
ловая нагрузка отопительной системы и параметры теп-
лоносителя, соответствующие расчетной температуре
наружного воздуха для проектирования отопления.
Поверочный расчет скоростных водо-водяных подо-
гревателей для систем горячего водоснабжения при от-
сутствии баков-аккумуляторов выполняется исходя из
максимальной расчетной тепловой нагрузки Q“bKC.
Температуры холодной и нагретой водопроводной воды
принимаются соответственно равными 5 и 60 °C, грею-
щей воды в точке излома температурного графика теп-
ловой сети 70 °C [26].
Для поверочного расчета подогревателя ГВС, при-
соединенного к тепловой сети по параллельной схеме,
принимаются следующие исходные данные [10]:
^емпература сетевой воды после подогревателя
средняя температура нагреваемой воды /нагр в
«32,5 °C;
средняя температура греющей воды /££=50 °C;
среднелогарифмическая разность температур грею-
щей и нагреваемой воды 0« 16,4°С.
При смешанной схеме включения подогревателей
ГВС доля нагрузки I ступени подогревательной установ-
ки в общей максимальной нагрузке’ ГВС принимается
равной 0,49. Средняя температура водопроводной воды
во 11 ступени принимается равной:
46 °C при температурном графике 150—70 °C;
47,5 °C при температурном графике 130—70 °C;
Средняя температура сетевой воды во II ступени
подогревателя принимается равной соответственно 56 и
57,5 °C, а среднелогарифмическая разность температур
10 °C.
Средние температуры водопроводной воды в I сту-
пени подогревателя принимаются для температурных
графиков 150—70 и 130—70 °C равными соответственно
18,5 и 20 °C.
Средняя температура сетевой воды и среднелога-
рифмпческая разность температур в I ступени подогре-
вателя ГВС определяются по номограмме, приведенной
на рис. 3.10, в зависимости от аМакс, равного отношению
максимальной нагрузки ГВС к расчетной отопительной
нагрузке.
При последовательной схеме присоединения подо-
гревателей ГВС распределение тепловых нагрузок меж-
ду подогревателями I и II ступеней, а также определе-
ние средних температур греющей и нагреваемой воды и
среднелогарифмической разности температур в каждой
из ступеней производятся по номограммам, приведенным
на рис. 3 11—3.15 в зависимости от значений а, равного
отношению средней нагрузки ГВС к расчетной отопи-
тельной нагрузке, и (3, равного отношению максималь-
ной нагрузки ГВС к ее среднему значению.
Пример 3.7. Определить расчетный часовой расход
теплоты на горячее водоснабжение по тепловому пунк-
ту, обеспечивающему жилые дома квартирного типа,
оборудованные ваннами длиной 1500 мм, если число жи-
телей в домах составляет 6400 чел. Расход теплоты оп-
ределить для зимнего и летнего периодов.
Решение. По «Нормам расхода горячей воды на
бытовые нужды» (см. приложение 12) средняя за сутки
отопительного периода норма расхода горячей воды на
одного жителя для квартир, оборудованных ваннами
длиной 1500 мм, составляет 105 л.
Плотность воды при температуре 56 °C р=985,73 кг/
м3 (см. приложение 13).
25
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 3.9. Номограмма для определения среднелогариф-
мической разности температур 0 в скоростных подогре-
вателях:
и Д/м — большая и меньшая разности температур
Рис 3.10. Номограмма для определения средней темпе-
ратуры сетевой воды и среднелогарифмической разности
температур воды в подогревателе I ступени при сме-
шанной схеме:
/ — при графике 150—70 °C; 2 — при графике 130—70 СС
26
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 3.11. Номограмма
I и II ступени, включенны-
для распределения тепловой нагрузки между подогревателями
ми по последовательной схеме:
температур 150—70 X; б — повышенный график температур 150—70 X;
ператур 130—70 X; г —повышенный график температур 130—70 X
для отопительного периода
п _ отопительный график
6 — отопительный график тем*
По формуле (3.31)
G£₽b = 6400-105/(24-1000) = 28 м*/ч.
По формуле (3.30)
<?% = 28-985,73 (55 — 5) КГ6 = 1,38 Гкал/ч.
Среднечасовой расход теплоты на ГВС в летний пе-
риод по формуле (3.34)
= 1,38 ^~g5 0.8 == 0,88 Гкал/ч.
Пример 3.8. Проверить соответствие установленного
на тепловом пункте скоростного семисекцнонного водо-
водяного подогревателя № 10, ОСТ 34-588-68, присо-
единенного к тепловой сети по параллельной схеме.
Тепловая нагрузка горячего водоснабжения соответст-
вует данным примера 3.7.
Решение. 1. По табл. П7.2 находим характеристики
подогревателя:
площадь поверхности нагрева секции Л«к=6,9 м2;
площадь живого сечения трубок fTp=0,0057 м2;
площадь живого сечения межтрубного пространства
/мт=0,0122 м2;
эквивалентный диаметр межтрубного пространства
^=0,0207 м.
2. При расходе нагреваемой воды по трубкам
28 м3/ч скорость воды в трубках
м'тр « 28/(3600-0,0057) » 1,37 м/с.
3. Расчетный расход сетевой воды в точке излома
графика
Gc = 1,38-Ю3/[(70 — 30)0,985} = 35 м3/ч.
Скорость воды в межтрубном пространстве
wMT = 35/(3600-0,0122) = 0,8 м/с.
4. Средние температуры греющей и нагреваемой
воды
4Р = 0,5 (70+ 30) = 50 °C;
= 0,5 (5 + 60) = 32,5 *С.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 3 12. Номограмма для опре-
деления средних температур воды
в подогревателях, включенных по
последовательной схеме, при ото-
пительном графике 150—70 °C:
а — средняя температура греющей во-
ды; б —средняя температура нагревае-
мой воды; в—среднелогарифмическая
разность температур
Ключ к __л___ ___ л
номограмме: 06 "* ® °п
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Ключ к 'tgp.cpl * J3’’—*tHasp.cpi
номограмме: —^±нагр.срИ
Рис. 3.13. Номограмма для опре-
деления средних температур воды
в подогревателях, включенных по
последовательной схеме, при по-
вышенном графике температур
150—70 °C:
в —средняя температура греющей во-
ды: б — средняя температура нагре*
ваемой воды; в — среднелогарифмичес-
кая разность температур
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
65 60
50 40 35 30
15 20 40 45 50
Ключ к
"программе:
'tap.cpi
^гр.сри
t нагр.ср!
Ьнагр-срл
о
Рис. 3.14. Номограмма для определения средних температур в подогревателях, включенных по последовательной схеме, при
отопительном графике температур 130—70 °C:
а —средняя температура греющей воды; б —средняя температура нагреваемой воды; в — среднелогарифмическая разность температур
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
5. На номограмме рис. 3.6 соединяем прямой лини-
ей точку на шкале /Ср (50 °C) с точкой на шкале d, со-
ответствующей эквивалентному диаметру межтруб-
ного пространства 20,7 мм, точку пересече-
ния этой линии с прямой W соединяем с точкой
на шкале w, соответствующей скорости 0,8 м/с. В точке
пересечения последней линии со шкалой а находим
значение коэффициента теплоотдачи от греющей воды
к трубкам ОС]=4000 ккал/(м2'Ч*°С).
6. На этой же номограмме аналогично определяем
коэффициент теплоотдачи аг от стенки трубки с
= 14 мм к нагреваемой воде при ее средней температу-
ре 32,5 °C и скорости 1,37 м/с; а2=5900 ккал/(м2-ч.°С)
7. На номограмме рис. 3.8 соединяем прямой лини-
ей точки на шкалах и а2 со значениями 4 тыс»
ккал/(м2’Ч»°С) и 5,9 ккал/(м2-Ч'°С), на пересечении
этой прямой со шкалой К определяем значение
=2400 ккал/(м2*ч-°С).
8. По номограмме рис. 3.9 находим среднелогариф-
мическую разность температур между греющей и на-
греваемой водой. Исходные данные для расчета:
Д/м = 70 — 60 = 10Х;
Д/б = 30 — 5 = 25 °C.
На шкале номограммы Л/б от отметки 25 опускаем
вниз прямую до точки пересечения с наклонной линией
Д/м=10°С; от этой точки проводим прямую по горизон-
тали до пеоесечения со шкалой 6, где получаем 0 =
= 16,5 °C.
9. Необходимая площадь поверхности нагрева водо-
подогревателя с учетом коэффициента загрязнения |х =
=0,8 составляет
F = (1,38' Юв)/(0,8-2400' 16,5) = 43,6 м2.
Так как полученная необходимая площадь поверх-
ности меньше фактической площади поверхности нагре-
ва семисекционного подогревателя (/?факг=7'6,9^
«48 м2), то он соответствуем присоединенной тепловой
нагрузке ГВС.
Пример 3.9. Определить необходимое количество
секций в 1 и II ступенях подогревателя горячего водо-
снабжения, включенного по последовательной схеме,
для здания с расчетной отопительной нагрузкой 4 Гкал/ч
и средней нагрузкой горячего водоснабжения 1,28 Гкал/ч.
Здание подключено к тепловой сети, работающей по ото-
пительному графику 130—70 °C; расчетная температура
наружного воздуха —30 °C.
Отношение максимальной нагрузки горячего водо-
снабжения к средней Р=2,2. К установке принимаются
подогреватели № 12 по ОСТ 34-588-68; поправочный ко-
эффициент на загрязнение трубок подогревателя ц==0,75.
Решение. 1. По табл П7.2 находим характеристики
секций № 12 подогревателя (ОСТ 34-588-68):
площадь поверхности нагрева I секции Гсек = 12 м2;
площадь живого сечения трубок fr—0,00985 м2; пло-
щадь живого сечения межтрубного пространства /мт®*
=0,02079 м2; эквивалентный диаметр межтрубного про-
странства г/э=21,5 мм.
2. Отношение средней нагрузки ГВС к расчетной
отопительной нагрузке здания
а = 1,28/4 = 0,32.
3. Максимальная тепловая нагрузка ГВС
Q”aBKC = 2,2* 1,28 = 2,816 Гкал/ч»
4. Максимальный расход нагреваемой воды
омакс = (2,в16• 103)/(55 — 5) = 56,32 т/ч.
5. По номограмме рис. 3.11, в по значениям аир
определяем доли тепловой нагрузки, приходящиеся на
I и II ступени подогревателя,
QMaKc / л-макс_ лмакс / ^макс_л к
г.в! / Vr.B — Vr.Bll/ Vr.B —
отсюда
<?Г.В1С = = 0,5'2,816 = 1,408 Гкал/ч.
6. По номограмме рис. 3.14 определяем средние
температуры греющей и нагреваемой воды и среднелога-
рифмические разности температур в подогревателях I и
II ступеней:
'гР.сР1 = 34°С; *нагр.ср1 = ,8>5°С‘’ «I-W.3X;
^rp.cpll = 63 °C! 'иагр.срП = 46 °С> »П = ,5'7 °С*
7. Определяем температуру обратной воды от си-
стемы отопления в точке излома температурного графи-
ка /2и:
а) по номограмме рис. 4.4 температура наружного
воздуха /я.и> соответствующая точке излома температур-
ного графика 130—70 °C (расчетная температура на-
ружного воздуха —30 сС), составляет —2 °C;
б) относительный расход теплоты на отопление при
данном ta м 1см. формулу (4.2)]
9 = [18- (—2)] / [ 18 — (—30)] = 0,417;
в) температура обратной воды от системы отопле-
ния в точке излома графика
/2П = 70 — (130 — 70) 0,417 = 45 °C.
8. Определяем расчетный расход сетевой воды че-
рез подогреватель II ступени [см. формулу (5.7)]:
с” = ((60 — 45 + 5) 1,25-1,28-103]/
((60 — 5) (70 —45)| = 29,1 т/ч.
9. Расчетный расход сетевой воды на отопление по
формуле (5.1)
Gc = (4-103)/(130 — 70) = 66,7 т/ч.
10. Расчетный расход греющей воды через подогре-
ватель I ступени
с; = + Gc = 29,1 + 66,7 = 95,8 т/ч.
11. Скорость греющей воды в межтрубиом прост-
ранстве подогревателей I и II ступеней
= 95,8/(3603*0,02079) = 1,28 м/с;
= 29,1 /(3600*0,02079) = 0,39 м/с.
12. Скорость нагреваемой воды в трубках подогре-
вателей I н II ступеней
= 56,32/(3600-0,00985) = 1,59 м/с.
13. При /££=34 °C, 21,5 мм, щмт=1,28 м/с
и ^нагр = ^,5°С, dTp=14 мм, Шт = 1,28 м/с (см. рис. 3.6)
значения а{ и aj1 составляют соответственно 5100 и
5700 ккал/(м2'Ч-°С).
14. Значение Ki для подогревателя I ступени (см.
номограмму на рис. 3.8) составляет 2700 ккал/(м2-ч °С).
15. Аналогично определяем а}1, а^ и Кц для по-
догревателя II ступени, их значения соответственно со-
ставляют 2400, 7300 и 1800 ккал/(м2.ч*°С).
16. Необходимые площади поверхности нагрева по-
догревателей I и II ступеней равны
Fj = (1,408-10в)/(0,75*2700'14,3) = 48,6 м2;
Fn = (1,408-106)/(0,75-1800.15,7) = 66,5 м2.
17. Необходимые количества секций в I и II ступе-
нях подогревателя и лц, определяемые по формуле
п=£аод/^век, составляют 4 и 6»
32
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Раздел четвертый
ГРАФИКИ ОТПУСКА ТЕПЛОТЫ
В ЦЕНТРАЛИЗОВАННЫХ ВОДЯНЫХ СИСТЕМАХ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
4.1. РЕГУЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ
теплоснабжения
Для двухтрубных водяных тепловых сетей, как пра-
вило, принимается центральное качественное регулиро-
вание по отопительному графику, которое дополняется
местным регулированием в центральных и индивидуаль-
ных тепловых пунктах, а также непосредственно у от-
дельных систем теплопотребления или у отдельных теп-
лоприсмников [27].
Местное регулирование должно осуществляться ав-
томатическими регуляторами давления, напора, расхода
в температуры. Автоматическое регулирование темпера-
туры воды в системах горячего водоснабжения по ус-
ловиям обеспечения безопасности потребителей обяза-
тельно [20].
Если у потребителей теплоты кроме отопительно-
вентиляционной нагрузки имеется нагрузка горячего во-
доснабжения, график температуры воды в подающем
трубопроводе на ТЭЦ спрямляется на уровне, обеспечи-
вающем необходимую температуру воды в системах
ГВС. Температуру воды в подающем трубопроводе се-
ти в точке излома графика принимают равной 70 °C в
закрытых системах и 60 °C в открытых системах.
При наличии нагрузки ГВС у большинства потреби-
телей график температуры воды в тепловой сети обыч-
но строится по совместной нагрузке отопления и горя-
чего водоснабжения [7]. При этом исходят из значения
показателя а, равного отношению средней часовой теп-
ловой нагрузки на ГВС QrPB к расчетному расходу
теплоты на отопление Q? *
В закрытых системах теплоснабжения, когда не
менее 80 % жилых зданий имеют примерно одинаковый
характерный показатель ах и их системы ГВС подклю-
чены по двухступенчатой последовательной схеме, целе-
сообразно осуществлять регулирование отпуска тепло-
ты по повышенному температурному графику.
В открытых системах теплоснабжения, когда пока-
затель ах примерно одинаков не менее чем у 80 % по-
требителей, может быть применен скорректированный
температурный график. При этом если ах<0,1, то влия-
нием водоразбора на режим работы отопительных си-
стем можно пренебречь; если 0,1<ах<0,3, может быть
введен повышенный скорректированный график; при
а»>0,3 следует учитывать водоразбор при гидравличе-
ском расчете подающего трубопровода тепловой сети, а
регулирование отпуска теплоты может производиться
по пониженному скорректированному графику [10].
4.2. ЦЕНТРАЛЬНОЕ КАЧЕСТВЕННОЕ
РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТОПИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКИ
Температура воды в подающих линиях отопитель-
ных систем жилых, общественных и промышленных зда-
ний, оборудованных конвективно-излучающими нагрева-
тельными приборами и подключенных к тепловой сети
через смесительные устройства (элеватор или подмеши-
вающий насос), определяется по формуле
== ^в.р + 0>5 (/Зр — <7 + 0,5 (/Зр + t2P — 2tB.p)qn ,
(4 Л)
где /в.р — расчетная температура воздуха внутри отап-
ливаемых зданий. °C; /зр и — расчетные температу-
ры воды в подающем трубопроводе после смесительного
устройства и соответственно после отопительных и
вентиляционных систем, °C; q — отношение расхода теп-
лоты на отопление при данной температуре наружного
воздуха к расходу теплоты при расчетной наружной
температуре для проектирования отопления,
Я= Ув.р р ^н.р)5 (4*2)
здесь 4 и 6» р — соответственно текущая и расчетная для
проектирования отопления температуры наружного воз-
духа; п — показатель, определяемый по формуле
л= 1/(1 + /и); (4.3)
здесь m — показатель степени в формуле коэффициента
теплопередачи конвективно-излучающего прибора, рав-
ный для большинства приборов 0,25.
Температура обратной воды от этих систем отопле-
ния
= h **“ (/зр ^2р) Я • (4 ♦ 4)
Температура воды в подающей линии тепловой се-
ти для теплоснабжения указанных систем определяется
выражением
/1 = *з + ('1р-~*зр)<Л (4.5)
где /|Р— расчетная температура воды в подающем тру-,
бопроводе тепловой сети, °C.
Зависимость между температурами воды в подаю-
щих трубопроводах тепловой сети и местной системы,
подсоединенной через смесительное устройство, устанав-
ливается расчетным коэффициентом смещения
Мсм= (*ip ^зрУ( ^зр *2р)‘ ^’6)
Необходимая температура воды, °C, в подающем
трубопроводе сети может быть определена также по
формуле
/1=г3(1+«с₽м)-“?м^ (4.7)
Температура воды в подающей линии тепловой сети
для промышленных предприятий, где нагревательными
приборами служат преимущественно калориферные ус-
тановки, определяется по формуле
^=^.р + ^р-^.р)<7- (4*3)
Температура воды, °C, в обратном трубопроводе от
систем воздушного отопления и вентиляции равна
=/1 — (/tp—/гр) Ч* (4.9)
При расчете графиков температур следует прини-
мать [25, 28]:
начало и конец отопительного периода при темпе-
ратуре наружного воздуха /Н=8°С;
расчетную температуру воздуха в жилых помещени-
ях /вр = 18*С, а в промышленных зданиях /вр=16°С.
Расчетная температура воды в подающем трубо-
проводе тепловой сети должна приниматься по проект-
ным данным. В двухтрубных тепловых сетях эта тем-
пература принимается, как правило, равной 150 °C.
В системах теплоснабжения применяются темпера-
турные графики с расчетными температурами воды в
подающей линии /JP, равными 95, ПО, 120, 130, 140, 150
и 180 °C, при расчетной температуре в обратном трубо-
проводе /2р=70°С [23].
3-477 33
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица 4.1. Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при температурном графике 95—70 °C
Температура наружного воздуха, СС
температура наружного воздуха, °C 4-10 +5 0 —5 —10 —15 —20 —25 —30 -35 -40 —45 —50 -55 -60
Q 57.1 76,7 95,0 —
— 1 55,7 74,4 92,1
—2 54,0 71,8 88.7
—3 52,4 69,5 85,8
51,2 67,7 83,3
—5 50,1 66,1 81,1 95,0 —-
48,9 64,3 78,8 92,7 —,
—7 48,0 62,9 76,9 90,6
47.0 61,5 75,0 88,1 — —• — —м
—9 46,0 59,9 73,0 85,3
—10 45,3 58,8 71,5 83,5 95.0
—11 44,4 57,4 69,8 81,4 92,6 — — —*•
—12 43,7 55.5 68,5 79,8 90.7 — —* — — •“ —*
—13 43,0 55,6 67,3 78,3 88,9 - — — — — — — -М —
—14 42.4 54.5 65,8 76,5 85,9 — — —
—15 41.9 53.6 64,7 75.2 85.3 95.0 — — —• —
—16 41,3 52,9 63.2 73,9 83,9 93,3
-17 40,7 51.8 62,3 72.3 82.0 91,1
—18 40.1 51,1 61.3 71.1 80.5 89,4 мм — — — —•
—19 39,6 50,3 60,3 69,9 79,1 87,8 — — — — — — — — —
—20 39.2 49,6 59,4 68,7 77.7 86,5 95.0 — — — М — —
—21 38.7 49.0 58,5 67,6 76,4 85.0 93.4 — — —*
—22 38,3 48.3 57,7 66,0 75,2 83.6 91,8 —• — — — —
—23 37,9 47,7 56,9 65,6 74,1 82,3 90,2 — -М
—24 37,5 47,1 56,1 64,7 73.0 81,0 88.9
—25 37,1 45.5 55,3 63.8 71,9 79,8 87,5 95,0 — -м
—26 36,8 46,0 54,7 62,9 70.9 78,6 85,2 93,5 — — — —* — —
—27 36,4 45,5 54,0 62,1 69,8 77.5 84,9 92,2 — — — — — —- —
—*28 36,1 45.0 53.3 61.3 69.0 76,4 8^,7 90.8 — —— ——
—29 35,8 44,5 52.7 60.5 68,1 75.4 82,6 89,5 —• — —
—30 35,5 44,1 52,1 59,8 67.2 74.4 81,4 88.3 95,0 — — —
—31 35,2 43,6 51,5 59,1 65,4 73,4 80,3 87.1 93,7 — —• —W
—32 35,0 43,2 50,9 53,4 65,6 72,5 79,3 85,9 92,4 — — — — — —
—33 34,6 42,8 50,4 57,8 64,8 71,6 78,3 84.8 91,2 — — — — —W —
—34 34,4 42,4 49,9 57,1 64.0 70,8 77,3 83,8 90,0 — — —
-35 34,1 42,0 49,4 56,5 63.3 69,9 73.4 82,7 88,9 95,0 — —*
—За 33,9 41.7 48,9 55.9 (52,6 69,1 75,5 81,7 87,8 93,8 — —-W — —•
-37 33,6 41,3 48,5 55,3 61.9 68,4 74,6 80,7 86.7 92,7 —• М•
—38 33,4 41,0 48,0 51,8 61,3 67,6 73,8 79.8 85.7 91.6 — — — *** —
—39 33,2 40.6 47,6 51.2 60,7 56,9 73,0 78,9 84,8 90,5 — — —
—40 32,9 40,3 47,2 53,7 60,1 65.2 72.2 78.0 83,8 89,4 95,0 ♦-М —•
—41 32,7 40,0 46,9 53,2 59,5 65,5 71,4 77,2 82,9 83,4 93,9 — —• *•
—42 32,5 39,7 46,4 52,7 53.9 54.9 70,7 76,1 82,0 87,4 92,8 —• —-•
—43 32,3 39,4 46.0 52,2 58.3 64.2 69,9 75,6 81,1 83,5 91,8 —• ——
—44 32,1 39,1 45,6 51,8 57.8 63,6 69.3 74,8 80,2 85,6 90,8 — —
—45 32,0 38,8 45,2 51,4 57,3 63,0 68,6 74,0 79,4 84,7 89,9 95,0 —г
—46 31,8 38,5 44,9 50,9 55,7 62,2 67,7 73,3 78,6 83,8 88,7 93,6 —м
”“47 31,5 38.3 44,6 50,4 55,1 61,7 67,0 72,5 77.8 82.9 87,7 92,6 КВ
—48 31,4 38,1 44,3 50,2 55.8 61,3 66,7 72,2 77,4 82.5 87,3 92,1 —W —
—49 31,3 37,8 44,1 49,8 55,4 60,8 66,1 71,5 76,6 81,7 86.4 91.1
—50 31,1 37,6 43.7 49,3 54.9 60,2 65,5 70.7 75,8 80,8 ; 85,5 90.1 95.0 — *—
—51 31,0 37,4 43,4 49,0 54,4 59,6 64,8 70,0 75,1 80,0 84,5 89,1 94,5 ми» —
—52 30,8 37.2 43,0 48.6 54,0 59,2 64,3 69,3 74,2 79,1 83,9 88,7 93,1 —м
53 30,6 36,9 42,8 48,2 53,5 58.8 64,0 68,8 73,5 78,3 83,0 87,6 92.2 —• —
—54 30,5 36,7 42,5 47,8 53,2 58,2 63,3 68,3 72,8 77,8 82,0 83.9 91.3 —•
—55 30,4 35,5 42.2 47,5 52.8 57,8 62,8 67,6 72,3 77,1 81,4 85.3 90,6 95,0 —
—60 28,7 35,6 40.9 45,9 50,9 55.5 60.3 64,9 69,7 74,0 78,3 82,4 86,5 91.0 95,0
Таблица 4.2. Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при температурном графике ПО—70°C
Расчетная темперагура наружного воздуха,°C Температура наружного воздуха, сС
+10 +5 0 —5 —10 —15 —20 —25 —30 -35 —40 —45 —50 —55 -60
0 63,8 85,9 ПО.О
—1 61,9 84,6 106,3
—2 60.0 81,4 102,1
—3 58,1 78.8 98.6 — «-М»
^*4 56,7 76.6 95,5
—5 55.3 74.5 92,8 110,0 < 11 tarn «—« — —♦ —
—6 53,9 72,4 90,0 107,1
—7 52,8 70,8 87. 104,3
g 51,6 69,0 85,4 101,9 ** —- —
—9 50,4 67.2 83,0 98.0
-10 49,5 65,7 81,1 95.8 110,0 1
34
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл, 4,2
Температура наружного воздуха, °C
расчетная температура наружного воздуха, ®С +10 +5 0 -5 -10 —15 —20 -25 —30 -35 —40 —45 —50 -55 -60
—И 48,5 64,1 79,0 93,2 107,1
—12 47,7 63,0 77,4 91,2 Ю4,6 — ta* —ta ta—
—13 47,0 62,0 76,0 89,4 102,4
—14 46,2 60,6 74,2 87,3 100,0
—15 45,5 59,6 72,8 85,7 98,1 110,0
—16 44,9 58,6 70,8 84,1 96,2 107,8 — — taw tata — — —
—J7 44,1 57,4 70,0 82,2 94,0 105,2 — —в —ta — taw tata taM “ta •“
—18 43,5 56,5 68,8 80,6 92,1 103,2 мч •— — •— “ta “ta
—19 42,9 55,6 67,6 79,2 90,4 101,2 —W ta— ta— ta—
—20 42,3 54,8 66,5 77,8 88,8 99,4 110,0 •— — — —
—21 41,7 53,9 €5,4 76,4 87,2 97,7 108,1 — — <— — — — “ta —
—22 41,3 53,1 64,6 75,2 85,7 96,2 106,2
—23 40,8 52,4 63,5 74,0 84,3 94,5 104,2 ta— -ta* taw ta— —• •ta*
—24 40,4 51,7 62,5 73,0 83,0 92,8 102,5 — taw — —
—25 39,9 51,1 61,6 71,9 81,6 91,4 100,8 110,0 *“ -
—26 39,5 50,5 60,8 70,8 80,5 90,0 99,2 108,1 — — — — — —•
—27 39,0 49,8 60,0 69,8 79,3 88,5 97,7 106,6 —
—28 38,7 49,3 59,1 68,7 78,1 87,1 96,2 105,0 —W taw — “ta
-29 38,4 48,6 58,5 67,8 77,1 85,8 94,8 103,2 —— — — ta—
—30 37,9 48,1 57,7 67,0 76.0 84,7 93,2 101,7 110,0 — — -w
—31 37,6 47,5 57,1 66,1 74,9 83,4 92,5 100,3 108,4 — — taw — — —
—32 37,3 47,1 56,4 G5.3 74,0 82,4 90,8 98,9 106,9 —• ta— ta—
—33 37,0 46,5 55,7 64,5 73,1 81,5 89,5 97,5 105,4 — — “ta —ta
—34 36,7 46,1 55,1 63,7 72,0 80,4 88,3 96,1 103,9 — — •• “ta *-•
36,3 45,6 54,5 63,0 71,2 79,4 87,1 94,9 102,4 110,0 —
—36 36,0 45,2 53,8 62,2 70,4 78,3 86,2 93,7 101,1 108,4 — •— — —
—37 35,7 44,8 53,3 61,5 69,5 77,3 84,9 92,4 99,9 107,1 W— ta— tata
—38 35,5 44,5 52,8 60,9 68,7 76,4 83,9 91,3 98,6 105,8 ta— taw «ta« •“
—39 35,3 44,1 52,3 60,2 68,1 75,6 83,0 90,1 97,5 104,4 — taW •-* — •*—
-40 35,0 43,7 51,8 59,7 67,2 74,7 82,0 89,1 96,2 103,1 110,0 ** — — —
—41 34,8 43,3 51,4 59,0 €6,6 73,9 81,1 88,1 95,1 101,9 108,7 Ota — — —
34,5 42,9 50,9 58,5 65,9 73,1 80,2 87,1 94,0 100,7 107,3 taw tata
—43 34,3 42,6 50,4 57,9 65,2 72,3 79,3 86,2 92,9 99,5 106,1 taw “ta
34,1 42,2 49,9 57,4 64,6 71,6 78,5 85,2 91,8 98,4 104,8 — “ta
—45 33,9 41,9 49,5 56,8 63,9 70,9 77,6 84,3 90,8 97,3 103,7 110,0
—46 33,7 41,6 49,0 56,3 63,4 70,0 76,6 83,3 90.0 96,2 102,3 108,1 — —•
33,4 41,3 48,8 55,6 62,6 69,4 75,8 82,4 88,7 95,1 101,0 107,1 ^ta taw ——
—48 33,2 41,1 48,4 55,5 Ь2,1 68,8 75,4 82,0 88,3 94,4 100,5 106,3 ta— taw ta—
—49 33,1 40,8 48,0 51,7 61,6 68,1 74,7 80,9 87,3 93,7 99,3 105,1 ta*
—50 32,9 40,4 47,7 54,4 61,0 67,6 73,9 80,2 86,3 92,4 98,3 104,1 110,0
—51 32,8 40,3 47,3 54,0 60,4 66,8 73,0 79,3 85,5 91,6 97,0 102,7 109,3 — —
32,5 40,0 46,8 53,5 60,0 66,3 72,4 78,5 84,5 90,5 96,3 102,2 107,7 «ta —*
—53 32,3 39,6 46,6 53,1 59,4 65,8 72,0 77,9 83,6 89,5 95,2 100,9 106,6 —* *
—54 32,2 39,4 46,2 52,6 59,0 65,1 71,2 77.2 82,8 88,8 94,1 100,0 105,4 «ta —«
—55 32,0 39,2 45,9 52,2 58,6 64,6 70,6 76,4 82,2 88,0 93.3 99,2 104,6 110,0
-60 30,2 38,1 44,4 50,3 56,3 61,9 67,6 73,2 78.9 84,2 89,4 94,5 99,6 105.1 110,0
Таблица 4.3. Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при температурном графике 120—70 °C
Расчетная температура наружного воздуха, °C Температура наружного воздуха, сС
+10 +5 0 —5 —10 —15 —20 -25 —30 —35 -40 —45 —50 —55 -60
0 68,2 94,7 120,0 — — — — — — ta-
—1 66,2 91,5 115,8 «— —•
—2 64,0 88,0 111,2 — — — — — *— — —> •“ “ta
j 61,9 85,0 107.2 —
—4 60,3 82,5 103,7 — — — — — — — — — —- —
g 58,8 80,2 100,7 120,0 — — — — — — — — — — —
। (j 57,2 77,8 97,5 116,7 —
—7 56,0 75,9 94,9 113,6
-8 54,7 74,0 92,3 111,2 — —
-9 53,4 71,9 89,7 106,6
—10 52,4 70,4 87,6 104,1 120,0
—11 51,3 68,6 85,3 101,2 116,8 — —- •** *—• ta-* •ta* ta“
-12 50,4 67,3 83,5 99,0 114,1
—13 49,5 66,1 81,8 96,8 111,5 — — — — — •••
—14 48,6 64,7 79.9 94,5 108,7 — — — *— — — —
—15 47,9 63,5 78.3 92,6 106,6 120,0 — — — — — — — —
—16 47,2 62,4 76,1 90,8 104,4 117,5 — —- — —
—17 46,4 61,1 75,2 88,7 102,0 114,7
-18 45,7 60,1 73.8 87,3 99.9 112,3 — —ta —ta taw “•
— 19 45,1 59,1 72,5 85,4 59,0 110,1 — — — — — —M
-20 44,4 58,2 71.2 83,9 96,2 Ю&.2 1-0,0
3*
35
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл, 4,3
Расчетная тем пература на ружного воздуха» °C Температура наружного воздуха, СС
4-ю +5 0 —5 -10 -15 —20 -25 -30 —35 -40 —45 -50 —55 —60
—21 43,8 57,3 70,7 82,8 94,3 106,2 117,8
—22 43,3 56,4 69,0 81,0 92,7 104,2 115,6
—23 42,8 55,6 67,9 79,6 91,2 102,4 113,4
—24 42,3 54,8 66,8 78,4 89,7 100,6 111,5
—25 41,7 54,1 65,8 77,2 88,2 99,0 109,6 120,0 — — — — —
—26 41,3 53,4 64,9 76,0 86,8 97,4 107,8 117,9 -
—27 40,8 52,7 64,0 74,9 86,4 95,8 106,0 116,1 ——
—28 40,4 52,1 63,1 73,8 84,2 94,3 104,4 114,2 —— ——
—29 40,1 51,4 62,3 72.7 83,0 93,0 102,8 112,4
—30 39.7 50,8 61,5 71,8 81,7 91,6 101,2 110,7 120,0 •— — — — •— **
—31 39«3 50,2 60,7 70,8 80,7 90.2 99,7 109,0 118,2 —ь
—32 39,0 49,7 59,9 69,9 79,6 89,0 98,3 107,4 116,6 — *—
—33 38,5 49,2 59,2 69,1 78,5 87,8 96,9 105,9 114,7 —*
—34 38,2 48,7 58,6 68,2 77,5 86,7 95,8 104,5 113,1 —- —.
—35 37,9 48,1 57,9 67,4 76,5 85,5 94,3 103,0 111.5 120,0 — — —
—36 37,6 47,7 57«2 66,5 75,6 84,4 93,1 101,6 110,0 118,3
—37 37,2 47,2 56J 65,8 74,6 83,4 91,9 100,2 108,5 116,8
—38 37,0 46,8 56,0 65,1 73,8 82,3 90,8 99,0 107,1 115,3
—39 36,7 46,3 55,5 64,3 73,0 81,4 89,7 97,8 105,9 113,7
—40 36,3 45,9 55,0 63,6 72,2 80,4 88,6 96,5 104,5 112,2 120,0 — — — —•
—41 36,1 45,5 54,5 63,0 71,4 79,5 87,5 95,5 103,1 110,9 118,5
35,8 45,1 53,9 62,2 70,6 78,7 86,6 94,4 102,0 109,4 116,9 --1
—43 35,5 44,7 53,4 61,6 69,7 77,7 85,4 93,3 100,8 108,2 115,5 - - - »
- 35,3 44,4 52,9 61,1 69,3 76,9 84,7 92,1 99,5 107,0 114,2 - —
—45 35,1 43,9 52,3 60,6 68.4 76,1 83,7 91,0 98,4 105,7 111,9 120,0 — —
—16 34,9 43,6 51,9 59,9 67,6 74,9 82,5 90,1 97,4 104,5 111,3 118,2
—47 34,6 43,3 51,5 59,2 66,9 74,4 81,6 89,0 96,3 103,3 110,0 116,8
—48 34,4 43,0 51,1 58,9 66,4 73,8 81,1 88,5 95,6 102,5 109,3 115,9 ——
—49 34,3 42,7 50,8 58,4 65,8 73,5 80,3 87,5 94,5 101,5 108,0 114,6 •л—
—50 34,0 42,4 50,3 57,8 65,2 72,3 79,5 86,5 93,4 100,3 107,8 113,3 120,0 — —
—51 33,9 42,1 49,9 57,3 64,5 71,6 78,6 85,6 92,5 99,2 105,5 111,9 119,1
—52 33,7 41,8 49,4 56,8 64,0 71,0 77,9 84,7 91,4 98,1 104,6 111,2 117,4 — —
—53 33,4 41,5 49,1 56,3 63,4 70,4 77,4 83,9 90,4 97,0 103,4 109,8 116,2
—54 33,3 41,2 48,7 55,8 62,9 69,7 76,5 83,2 89,5 96,2 102,1 108.8 114,9 __
—55 33,1 41,0 48,4 55,4 62,4 69,1 75,8 82,3 88,7 95,3 101,3 107,9 113,9 120,0
—60 31 .3 39,8 46,7 53,3 59,9 66,1 72,5 78,7 85,1 91,0 96,9 102,6 108,3 114,4 120,0
Таблица 4.4, Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при температурном графике 130—*70°C
Расчетная температура наружи ого воздуха, °C Температура наружного воздуха, °C
+ю +5 0 —5 —10 —15 —20 —25 —30 —35 —40 —45 —50 —55 —60
0 72,6 101,9 130,0
—1 70,3 98,3 125,3
—2 67,8 94,3 120,2 — - - -
—3 65,7 91,2 115,7
—4 64,0 88,4 111,7
—э 62,3 85,7 108,5 130,0
—6 60,4 83,2 104,9 126,1
—7 59,2 81,0 102,0 122,8
_8 57,8 78,9 99,2 120,4
—9 56,3 76,7 96,2 114,9
—10 55,2 74,9 94,0 112,3 130,0 — — — — — — — — — —»
—11 54,0 73,0 91,4 108,6 126,5
—12 53,1 69,5 89,4 106,4 123,6
—13 52,1 70.3 87,5 104,1 120,7
—14 51 *2 68,7 85,4 101,6 117,3
—15 50#3 67,4 84,8 99,6 115,1 130,0
—16 49,6 66,2 81,1 97,6 112,7 127,2
—17 48,7 64,8 80,4 95,3 110,0 124,1
—18 47,9 63,7 78,8 93,4 107,7 121,5 мм —
—19 47,2 62,6 77,3 91,6 105,6 119,0
—20 46,5 61,6 75,9 89,8 103,5 116,9 130,0 — — — — - — — —
—21 45,8 60,6 74,6 88,2 101,5 114,7 127,6
—22 45,3 59,6 73,5 86,8 99,7 112,4 125,1 —— ——
—23 44,8 58,8 72,3 85,2 98,0 110,4 122,4
—24 44,2 57,9 71,1 83,9 96,4 108,4 120,5
—25 43,5 57,1 70,0 82,6 94,7 106,7 119,4 130,0 —* — — — —
—26 43Д 56,4 69,0 81,2 93,2 104,9 116,4 127,7 —
—27 42,6 55,6 68,0 80,0 91,6 103,1 114,4 125,7 —
-28 42,1 54,9 67,0 78,8 90.3 101,5 112,7 123,6
—29 41,8 54,2 66,1 77,6 89,0 100,0 110,9 121,6 ——. —
—30 41,4 53,6 65,3 76,6 87,6 98,5 109,1 119,7 130.0 —— — ——
—31 40,9 52.8 64,4 75,5 86.4 96,9 107.3 117,8 128.0 — — — —
36
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл, 4 4
Расчетная температура наружного воздуха, °C Температура наружного воздуха, °C
+5 0 —5 -10 —15 -20 -25 —30 -35 —40 —45 —50 -55 -60
-32 40,6 52,3 63,5 74,5 85,2 95,6 105,9 116,0 126,0 — — — —
40'1 51,8 62,7 73,6 84,0 94,3 104,3 114,3 124,1 •— -— —* —•
—34 39,7 51,2 62,1 72,6 82,9 93,1 102,9 112,8 122,3 *— —
—35 39,4 50,5 61,3 71,8 81,8 91,7 101,5 111,1 120,5 130,0 *— —-
—36 39,1 50,1 60,5 70,7 80,8 90,5 100,1 109,6 118,9 128,1 — — **
—37 38,6 49,6 60,0 70,0 79,7 89,4 98,8 108,0 117,2 126,4 — — — — —
—38 38,4 49,1 59,2 69,2 78,8 88,2 97,6 106.7 115,7 124,8 — — —
—39 38,1 48,6 58,7 68,3 77,9 87,2 96,4 105,4 114,3 123,0 —- *— — —
—40 37,7 48,1 58,1 67,6 77,0 86,1 95,2 103,5 112,8 121,3 130,0 —«•
—41 37,4 47,7 57,5 66,8 76,1 85,1 94,0 102,7 Ш,3 119,9 128,3 — — —
42 37,2 47,3 56,9 66,1 75,2 84,1 92,8 101,4 110,0 118,4 126,7 — — — —
—43 36,9 46,8 56,3 65,4 74,4 83,1 91,8 100.3 108,6 116,9 125,1 — — *—
44 36,7 46,4 55,8 64,8 73,6 82,2 90,7 99,1 107,3 115,5 123,5 — — —
—45 36,4 46.0 55,2 64,1 72,8 81,3 89,7 97,9 106,1 114,1 122,1 130,0 — —*
—46 36,2 45,6 54,8 63,4 72,0 80,3 88,4 96,7 104,8 112,6 120,4 127.8 — — —
—47 35,8 45,4 54,2 62,7 71,2 79,4 87,3 95.6 103,5 111,3 118,9 126,6 —и —
—48 35,6 45,0 53,7 62,4 70,4 78,7 86,9 95,1 102,8 110,5 118,1 125,4 — —
—49 35,5 44,7 53,5 61,7 69,9 77,9 86,0 93,8 101,6 109,4 116,7 123,8 — —•
-50 35,1 44,3 53,0 61,1 69,3 77,2 85,0 92,7 100,2 107,9 115,1 123,1 130,0 —— —
35,0 44,0 52,4 60,6 68,4 76,4 84,0 91,8 99,3 106,9 113,8 120,9 128,7 — —
— 52 34,8 43,7 52,0 60,1 68,0 75,7 83,3 90,8 98,2 105,6 112,9 120,2 127,1 —• —
- 34,5 43,3 51,7 59,5 67,3 75,1 82,7 90,0 97,1 104,4 111,6 118,6 125,7 * —
—54 34,4 43,0 51,2 59,0 66,8 74,2 81,8 89,2 96,2 103,6 110,2 117,5 124,1 — —•
—55 34,2 42,7 50,8 58,5 66,2 73,6 81,0 88,2 95,3 102,5 109,2 116,5 123,2 130,0 —
—60 32,3 41,4 49,0 56,5 63,5 70,3 77,4 84,0 91,3 97,8 104,3 110,7 117,0 123,8 130,0
Таблица 4.5. Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при температурном графике 140—70~С
Расчетная Температура наружного воздуха, , °C
температура
наружного воздуха, °C +10 +5 0 -5 -10 —15 -20 —25 —30 —35 -40 —45 —50 —55 —со
—0 77,1 109,0 140,0 —
—1 74,6 105,2 134,8
—2 71,8 100,8 129,3
—3 69,4 97,3 124,4 •—
-4 67,6 94,3 120,1
—5 65,7 91,3 116,4 140.0
—6 63,8 88,4 112,3 135,9 —
-7 62,3 86,2 109,3 132,1
-8 60,7 83,8 106,2 129,6
—9 59,2 81,4 103,1 123,5
—10 57,9 78,5 100,3 120,7 140,0 ••• *—* — —
—11 56,8 77,4 97,7 116,7 136,4
—12 55,7 75,9 95,4 114,5 133,0 —
—13 54,6 74,5 93,3 111,7 129,6
—14 53,8 72,9 90,9 109,0 126,1 140,0
—15 52,8 71,4 89,2 106,6 123,6
—16 51,9 70,1 86,2 104,4 120,9 136,9 —— ——. ** —а — —
-17 50,9 68,6 85,4 101,9 118,0 133,5
—18 50,1 67,3 83,8 99.8 115,5 130,6
—19 49,4 66,1 82,2 97,8 113.1 127,9 140.0
—20 48,7 65,0 80,7 96,0 110,9 125,6 — — —
—21 47,9 63,9 79,2 94,1 108,6 123,2 137,3 — — —
—22 47,8 62,9 78,0 92,5 106,7 120,7 134,6 «ж —
—23 46,7 61,9 76,7 90,8 104,9 118,5 132,0 —
—24 46Л 61,0 75,4 89,4 103,1 116,3 129,6 — —W — «_ —
—25 45,4 60,2 74,2 87,9 101,2 114,4 127,3 140,0 — -
—26 44,9 59,3 73,1 86,5 99,5 112,4 125,1 122,3 137,4 — *—» —
—27 44,3 58,5 72,0 85,7 97,9 110,4 135,2 — —w — — —-
—28 43,8 57,6 70,9 83,8 96,4 108,6 121,0 132,9 •— — *— —• —
—29 43,5 56,9 70,0 82,5 94,9 107,1 119,0 130,7 **- — — — — — —
—30 43,1 56,3 69,0 81,4 93,5 105,4 117,0 128,6 140,0 — — — — — А—
—31 42,6 55,5 68,1 80,2 92,1 103,6 115,2 126,5 137,8 — •—* —*
—32 42,2 54,9 67,1 79,1 90,8 102,2 113,5 124,6 135,6 —-* —•
—33 41,6 54,3 66,2 78,1 89,5 100,8 110,9 122,8 133,5 — — —
—34 41,2 53,7 65,6 77,1 88,3 99,4 110,2 121,1 131,6 —- — *— —
-35 40,9 53,0 64,7 76,1 87,1 98,0 108,6 119,2 129,6 140,0 — — — ’
—36 40,6 52,5 63,8 75,0 86,0 96,6 107,2 117,5 127,8 137,9 — — — — —
—37 40,1 51,9 63,3 74,2 84,8 95,4 105,7 115,8 125,9 136,1 *—> —
—38 39,9 51,4 62,4 73,3 83,8 94,1 104,4 114,4 124,2 134,3 •— *— *—
—39 39,5 50,9 61,8 72.4 82,8 93,0 103,1 112,9 122,8 132,3 —
—40 39,1 50,4 61,2 71,5 81,8 91,8 101,7 111,8 121,1 130,4 140,0 —• — —W
—41 38,8 49,9 60,6 70.7 80,8 90,7 100,4 109,9 119,5 128,7 138,2 —W — ——
—42 38,5 49,4 59,9 70,0 79,9 89,6 99,2 108,6 118,0 127,1 136,3 — —
37
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. 4.5
Расчетная температура наружного воздуха, °C Температура наружного воздуха, °C
+ю +5 0 -5 —10 -15 —20 —25 —30 —Зо —40 —45 —50 —55 -60
—43 38,2 49,0 59,2 69,2 79,0 88,6 98,0 107,3 116,5 125,5 134,6 —
—44 37,9 48,5 58,7 68.5 78,1 87,6 96,8 106,0 115,1 123,9 132,9 •**
37,7 48,1 58,1 67,8 77,3 86,6 95,7 104,8 113,6 122,4 131,3 140,0 •—
—46 37.4 47,6 57,4 66,9 76,3 85,4 94,2 103.1 112,4 1'20,7 129,4 137,8
37,1 47,2 56,9 66,1 75,4 84,5 93,0 102,0 110,0 119,6 127,9 135,9 — — —
-48 36,8 46,8 56,4 65,8 74,7 83,5 92,5 101,5 109,8 118,3 126,3 134,9 — — —
—49 36,6 46,6 55,9 65,0 74,0 82,6 91,3 100,1 108,5 117,1 125,1 133,2 — — —
-&Э 36,3 46,1 55,4 64,4 73,3 81,9 90,6 99,1 107,2 115,7 123,9 131,8 140,0 • -*
—51 36,2 45,7 55 ,i 1 63,8 72,5 81,0 89,3 97,8 106,3 114,5 122,1 130,1 138,6 ——
-52 35,9 45,5 54,6 63,4 7'2,0 80,4 88,7 96,9 105,1 113,2 121,2 1'29.2 136,8 —
—53 35,7 45.1 54,2 62,8 71,2 79,7 8R.0 93,0 103,9 111,9 110,8 127,5 135.2 —О —
35,5 44,8 53.7 62,2 70,7 78,8 87,1 95,2 102.8 111,0 118,2 126,3 133,8 —
—55 35,3 44,5 53,3 61,7 70,1 78,2 86,2 94,1 101.9 109,8 117,2 125,1 132,6 140,0
-60 33,3 43,1 51,3 59,2 67,1 74,5 82,2 89,7 97,4 104,6 111,8 118,7 125,7 133,1 140,0
Таблица4.6. Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при температурном графике 150—70СС
Расчетная температура наружного воздуха, °C Температура наружного воздуха, °C
+ю +5 0 -5 -10 —15 —20 —25 -30 -35 -40 -45 —50 —55 -60
0 81.3 116,5 1.50,0
—1 78,7 111,9 144,1
—2 75,6 107,3 138,1
—з 73,2 104,0 132,8
71.2 100,3 128,3
, g 69.2 97,2 124,3 150,0
G 67.1 94,1 120,0 145,5
—7 65,6 91,6 116,6 141,2
—8 63,9 89,0 113,1 139,0
—9 62,2 86,0 109,9 132,3
—10 60,8 84,4 107,0 128,9 150,0
—11 59.6 81,9 104,1 125,1 145,9
—1'2 58,4 80,3 101,5 122,2 142,3 — — — - .
—13 57,3 78,7 99,3 119,2 138,8
-14 56,1 77,0 96.9 116,2 134,9 — — —
—15 55,2 75,4 94.8 113,6 13'2,1 150.0 —• —-
—16 54,3 74,0 92,4 111,2 129,2 146.6 — — —
-17 53,2 72,4 90,7 108,6 126,1 143,0 — —
—18 5'2,5 71,0 88,9 106,3 123,4 139,8
—19 51,6 69,8 87,2 104,2 120,7 136.8 —— — — ——
-20 50,9 68,5 85,5 101,9 118,3 134,2 150,0 — — — — —. — —R
—21 49,9 67,3 83,8 99,9 115,8 131,6 147,1 — .
—22 49,3 66,1 82,6 98,3 113,7 128,9 144,2
-23 48,7 65,1 81,1 96,4 111,7 126,5 141,2 — —
—24 48,1 64,0 79,6 94,8 109,7 124,1 138,6 •— —
—25 47,2 63,2 78,4 93,3 107,8 122,0 136,1 150,0 —W —— —— —
—26 46,7 62,3 77,1 91,7 105,9 120,0 133,7 147,2 — —-W —
—27 46,1 61,3 76,0 90,3 104,1 117,8 131,3 144,8 — — — — -
—28 45,6 60,6 74,9 88,8 102,4 115,8 129,2 14’2,3 — — — - а -
-29 45,3 59,7 73,8 87,3 100,9 114,1 127,0 139,9 — —
—30 44,7 59,1 72.8 86,2 99.3 112,2 125,0 137.6 150,0 —— -
<—31 44,2 58,1 71,7 84,8 97,9 110,4 123,0 135,2 147,6 —— — —
-32 43,8 57,5 70,7 83.7 96,4 108,8 121,1 133,2 145,2 — —
—33 43,2 55,9 69,8 82,7 94,9 107,2 119,2 131,2 142,9 — —. •п .
—34 42,8 56,3 69,0 81,5 93,7 105,8 117,6 129,3 140,8 — — — — —
-35 42,5 55,4 68,1 80,5 92,3 101,2 115,8 127,4 138,6 150,0 -
—36 42,0 54,9 67,2 79,2 91.2 102,8 114,2 125,5 136,6 147,7 — —*
—37 41,5 54,3 66,5 78,4 89.8 101,4 11'2,7 1'23,6 134,7 145,7 —
—38 41,3 53,8 65,6 77,5 88,8 99,9 111,2 122,0 В2.8 143,7 —* — —
-39 40,9 53,1 65,0 76,4 87,8 98,8 109,7 1'20,5 131,2 141,5 —-
—40 40,5 52,6 64,4 75,5 86,7 97,5 108,1 118,9 1'29,4 139,7 150,0
—41 40,2 52,1 63,6 74,6 85,6 96,3 105,9 117,4 127,7 117,9 148,0 —- — —. —
—42 39,9 51,6 6'2,9 73,8 84,6 95,1 105.6 115,9 126,1 136,1 146,0 -
—43 39,5 51,1 62,3 72.9 83,6 94,0 104,3 114,4 124,4 134,4 144,1 ——
г 39,2 50,6 61,6 72,2 82,6 92,9 103,1 113,0 122,9 132,7 142,2
—^5 38.9 50,2 61,0 71,4 81,7 91,8 101,9 111,7 121,4 131,1 140,5 150,0 ——
—46 38,7 49,8 60,1 70,5 80,7 90,8 100,2 110,1 1'20,2 129,2 138,4 147,9
-47 38,2 49,1 59,8 69.6 79,7 89,9 99,1 108,8 118,4 127,8 136.9 146,0 * —
-48 37,9 48,8 59,1 69,3 78,8 88,7 98,7 108,2 117,5 126,4 135.7 144,4 •—
—49 37,8 48,5 58,7 68,5 78,1 87,4 97,5 106,4 116,1 125,6 133,9 142,8 — —> —
-50 37.4 48,1 58,2 67,8 77,2 86,7 96,4 105,4 114,2 123,6 132,4 141,3 150,0
—51 37,3 47,5 57.5 67,1 76,5 85.8 95,1 104,2 113,4 12'2,1 130,7 139,1 148.5 I» IW
—52 37,1 47,4 57.1 66,7 76,0 85,1 94,1 103,1 111,9 120,7 129,5 138,'2 146,6 —
-53 36,8 47,0 56,7 66,0 75,2 84,4 93,4 102,1 110,7 119,3 128,0 136,3 144,8 —
36,6 46,6 56.2 65.4 74,6 83,4 92,3 101,1 109,5 118,3 126,3 135,0 143,3 —*
—55 36,4 46,3 55,7 64,8 73.9 82.6 91,4 100,0 108,5 117,1 125,0 133,8 141,8 150,0
-60 34,3 44.7 53,6 62,1 70,6 78.8 87.1 95.2 103,5 111,4 119,2 126,8 134,5 14‘2,5 150,0
38
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица 4.7. Температура сетевой воды в подающем трубопроводе при температурном графике 180—70 ®С
Температура наружного воздуха. °C
температура наружного воздуха, °C +ю +5 0 —5 -10 —15 —20 —25 —30 -35 -40 —45 —50 -55 -60
0 94,9 138,1 180,0 — — — —.
—1 91.3 132,7 172,7
—2 88.0 12G.7 165,2 мм мм — мм — Мм —• ма
84.7 122,3 158,4 — —- — мм — — — —W — •** •М
—4 82.3 118,1 152,6
—5 79,7 114,1 147,7 180,0
—6 77,0 110,1 144,2 174,4
-7 75,1 107,1 138,4 168,9
-8 73.0 103,9 133,8 166,9
—9 71,5 101,0 130,0 157,4
—10 69,3 97,9 126,2 153,5 180,0 — — — — — — —
-11 67,6 95,2 122,7 148,4 174,7
—12 66,5 93,0 119.5 145,0 170,5
— 13 65,0 91,0 116,4 141,2 165,8
—14 63,3 89,3 113,6 137,6 160,8
—15 62,5 87,1 111,1 134,5 157,6 180,0
—16 61,3 85,3 108,7 131,5 153,9 175,8
—17 60,1 83,4 106.1 128,3 150,1 171.2 мм м— мм — м» Мм мм •
—18 59.0 81,8 103.9 125,9 146.7 167.3 мм мм м— — — — мм
—19 <58,0 80,2 101,8 122,8 143,5 163,6 — — — — *- — —
-20 57.1 78,7 99,7 120,3 140,5 160,5 180,0 — -м. — мм
—21 56,0 77,0 97,7 117,5 137,1 157,0 176,5 ММ — — чм
—22 55,2 75,6 96,2 116,4 134,7 154,0 173.0
—23 54,5 74,6 94,5 113,6 132,2 150,5 169,0 мм «ЯМ Мм — — мм
—24 53.8 73,5 92,6 111,6 129,6 147.8 166,0 — — — — ** — —
—25 52.8 72,2 90,7 109,7 127,5 145,0 163,0 180,0 — мм — — —
—26 52,1 71,2 89,6 107,6 125,0 142,6 159,0 176,5 — мм — —• М*
-27 51.5 69,8 88,0 105,5 122,7 139,7 156,9 174,0 W—» ** м* Мм •— м» ММ
—28 50,9 69,0 86,6 103,5 120,6 137,1 154,5 171,0 мм Мм **w мм
—29 50,4 67,9 85,5 102,2 118,5 135,5 151,6 167,5 — — — -*•
—30 49.8 67,2 83,7 100,5 117,0 133,0 148,5 165.0 180,0 —» мм *** м.
—31 49,3 66,2 82,7 99,0 115,0 130.5 146,0 161,5 177.0 мм Мм «М* — мм
—32 48,7 65,6 81,6 97,7 113,2 128,5 144,0 159,0 174,0 «и* Мм ** мм «в
- -33 48,0 64,4 80,5 96,1 Ш,4 126,7 141,6 156,3 170,6 мм м «м мм
—34 47,4 63,8 79,3 94,6 109,8 125,9 139,4 154,5 168,5 — — — —
—35 47,0 62,9 78,0 93,6 108,3 123,2 137,1 152,0 165,7 180,0 м. яшл
—36 46.6 62,1 77,0 92,0 106,8 121,0 135,2 150,0 163,0 177,5 Мм мм мм
-37 46,0 61,3 76,3 91,2 104,7 119,5 133,1 147,0 161,5 175,0 Мм мм ^м мм
—38 45,7 60,7 75,0 89,7 104,0 117,5 131,8 145,0 158,5 173,1 мм мм мм
-39 45,2 59,8 74,4 88.7 102,5 116,4 129,6 143,0 156,3 169,2 — — —- — —
—40 44 7 59,3 73,5 87,4 101,1 114,5 127,8 141,0 154,1 167,1 180,0 — м_ мм
«—41 44,2 58,7 72,8 86,3 99,8 113,0 126,2 139,1 152,0 164,8 177,5 —» мм —- ^м
—42 43,9 58,1 71.9 85.3 98,6 111,6 124,5 137,3 150,0 162,5 175,0 Мм «и» мм мм
—43 43,5 57,5 71.1 84,2 97,4 110,2 122,9 135,5 147.9 1G0.3 172,7 Мм Мм ^м
-. 41 43,1 56,9 70,3 &3.3 96,2 108,8 121,4 133,7 146.0 158,2 170,3 — — •*- -М
-45 42,8 56,4 69,5 82,4 95,0 107,5 119,5 132,1 143.9 156,2 168,1 180,0 мм — «м
—46 42,3 56,3 68,4 81,4 94,2 106,3 118,3 130,3 142,8 154,1 166,0 177,4 мм мм
47 42.0 55,2 68,2 80.2 93,0 105,2 116,7 128,6 140,7 152,4 163,8 175,5 мм мм
—48 41,5 54,6 67,3 79,8 91,8 103,9 115,8 127,8 138,9 150.7 162,3 173,5 мм мм ^м
—49 41,3 54,5 66,9 78,9 90.9 102,7 114,5 126,0 137,4 149,1 160,0 171,0 «ь. мм ^м
-50 41,0 53,9 66,2 78,4 89,9 101,4 113.2 124,6 135,6 147,2 157,9 168,9 180,0 — —
—51 40,9 53,5 65,6 77,2 88,9 100,5 111,8 123,2 134,2 145,8 156,1 166,3 178,3 * -м
—52 40,5 53.0 64,8 76,5 88.0 99,2 110,3 121.5 132,5 143,4 154,3 165,2 175,6 мм мм
—53 40,2 52.5 64,4 75,8 87,0 98.3 109,5 120,3 131,0 141,8 152,5 163,1 173,7 мм
—54 40.0 52,0 63,7 75,0 86,2 97,2 108,2 119,0 129,6 140,3 150,5 161,4 171,6 ММ ^м
—55 39,7 51,6 63,2 74.3 85,4 96,2 107,0 117,6 128,2 138.7 148,9 159,6 169,8 180,0 мм
-60 37,4 49,8 60,5 70,9 81,4 91,5 101,8 111,8 122,0 131,8 141,6 151.0 160,5 170,6 180,0
Таблица 4.8. Температура сетевой воды в обратном трубопроводе при /2р~70°С
Температура наружного воздуха, °C
температура наружного воздуха, °C 4-Ю +5 0 -10 —15 —20 —25 -30 ““35 —40 —45 —50 —55 -60
0 46,0 58,7 70,0
—1 45,2 57,3 68,4
—2 44,0 55,6 66,2 м. мм мм мм ММ мм мм мм мм мм мм
—3 42,9 54,0 64,4
42,1 52,9 62.9
—5 41,4 52,0 61,5 70,0
—6 40.6 50,8 60,1 68,7 ММ мм мм мм ММ м* мм ме мм мм
—7 40,0 49,9 58.9 67,6
—8 39,3 49,0 57,7 65,0 ММ ММ ММ ММ мм —* —w м»
—9 38,6 47,9 56,3 64,0
—10 38,2 47,2 55,4 62,9 70,0 «м ММ мм мм Мм ММ ^м мм
—11 37,5 46,2 54,2 61,6 68.4
39
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл, 4,8
Температура наружного воздуха. °C
Расчетная температура наружного воздуха, °C +10 +5 0 -5 —10 —15 —20 -25 -30 —35 —40 -45 —50 -55 -60
—12 37.0 45,7 53,5 60,6 67.3 — ют — — — — ют* —•
—13 36,5 45,1 52,8 59,8 66,3 шот «— я—
—14 36,2 44,3 51.7 58,5 65.1 — — — — ма шот
—15 35.8 43,8 51,0 57,8 64,2 70,0 *Ш •ш— м* ы» «ют
—16 35,4 43,3 50,4 57,9 63,3 69,0 *— — —*
—17 34.9 42,6 49,4 55,9 62,0 67,5 ют» — — -ют от* — ют.
—18 34,6 42,0 48,8 55,1 61,0 66,5 — ют-
—19 34,2 41,5 48,1 54,3 60.1 65,5 ^от —М шш — от— •ОТ ШШ •ют
—20 —21 З4;о 33,6 41,0 40,7 47.6 47,0 53,6 52.9 59.3 58,5 64,8 63.8 70,0 69.0 — —
—22 33.3 40,2 46,4 52,2 57,7 63.0 68.0 — «ют «от — -ОТ OTV ют» ют-
—23 33.0 39,8 45,9 51,6 57,0 62,2 67,0 МЧ Шш мм *— •от ют.
—24 32J 39.4 45,4 51,0 56,3 61,4 66.3 ют- ^от отот от— ж — ютют
—25 32,’5 38,9 44,8 50,4 55,6 60.6 65,4 70,0 •ют ют» Ш1
—26 32,3 38,6 44.5 49,8 55,0 59.8 64,6 69,1 —• — — •— шот
—27 32.0 38,3 44,0 49,3 54.2 59,2 63,8 68,3 «— ют» ют» ««41
—28 31,8 37.9 43,5 48,8 53,8 58,5 63,0 67,4 ш— «от от- •от •от •Ш «ВОТ
—29 31,5 37.6 43,1 48,3 53,2 57.8 62,4 66,6 <ют —• •ют •ют —от ЮТ» —
—30 31,3 37,3 42.7 47,8 52.6 57,2 61,6 65,9 70,0 и» — «ют —отв от»
—31 31.1 37.0 42,3 47,4 52,1 56.6 60,9 65,2 69,2 — — —
—32 31,0 36,7 41,9 46.9 51.6 56,0 60,3 64,4 68,4 а. ют» — —» —
—33 30,7 36,4 41,6 46,5 51,1 55,4 59,7 63,7 67,7 — — —1• шш
—34 30,6 36,1 41,2 46,0 50,5 54,9 59,0 63.1 66,9 ют» ОТ- шот «ОТВ «от ЮТ»
—35 30,3 35.9 40.9 45,6 50,1 54,3 58,5 62,4 66,3 70,0 •От •ют ЮТ» — От*
—36 30,2 35.7 40,6 45,3 49,6 53.8 57.9 61,8 65,6 69.3 —• — «ют
—37 30.0 35.4 40,3 44.8 49,2 53.4 57,3 61,2 64.9 68,6 — от* шот -От ют»
—38 29.8 35.2 40,0 44,5 48,8 52,3 56,8 60.6 64.3 67,9 — ют» ют» •ют
—39 29,7 34,9 39,7 44,1 48,4 52,4 56,3 60,0 63,7 67,3 •ж* от— ют» ют ют
—40 29,5 34,7 39.4 43,8 48,0 52.0 55,8 59.5 63,1 66,6 70,0 •ют —от — «ют»
—41 29,3 34,5 39,2 43,4 47.6 51,5 55,3 59,0 62,5 66.0 69,3 — — «ОТВ —
—42 29,2 34,3 38,9 43,2 47,2 51,1 54,8 58.4 62,0 65,4 68.7 ют* «от -От от»
29,1 34,1 38,6 42,8 46,9 50,7 54,4 58,0 61,4 64,8 68,1 —- отш «от ШОТ
28,9 33.9 38,3 42,5 46,5 50.3 53,9 57,5 60,9 64,2 67,4 ют» ^от шот От*
^^*45 28,8 33,7 38,1 42,2 46,2 49,9 53,5 57,0 60,4 63,7 66,9 70,0 «ют —ш шот
—46 28,7 33.4 37,9 41.9 45,8 49.3 52,9 56,5 59,8 63.1 66.1 69,0 —
—47 28,5 33,3 37,7 41.6 45,3 49,0 52,4 56,0 59,3 62.5 65.4 68,4 ОТОТ шот от.
—48 28,4 33.2 37,5 41,5 45,2 48,8 52,3 55,9 59,2 62,5 65*3 68,3 «ют от« От—
—49 28,3 32,9 37,4 41,2 45,0 48,5 51.9 55,5 58,7 61,9 64,8 67,6 шот «ВОТ
—50 28.2 32,8 37,1 40,8 44.6 48,1 51,5 54,9 58,2 61.3 64,2 66,9 70,0 «ют
—51 28,1 32,7 36.9 40,7 44,3 47,6 51,0 54,4 57,7 60,8 63,5 66,3 69,9 — -ют
—52 28,0 32,6 36.6 40,4 44,0 47,4 50,7 53,9 57,0 60,1 63,1 66,2 68,9 «от ют»
—53 27,8 32,3 36,4 40.0 43,7 47,2 50,6 53,6 56,5 59,7 62.6 65,4 68,2 —в «от
—54 27,7 32.1 36,3 39,8 43,4 46,8 50,1 53,3 56,2 59,4 62,0 65,1 67,7 ют«
27,6 32.1 36.0 39.7 43,2 46,6 49,8 52.8 55,9 58,9 61,6 64,7 67,4 70,0 «ВОТ
—60 26,1 31.4 35,1 38,5 41,9 44,9 48,1 51,1 54,3 57,0 59,7 62.2 64.7 67,6 70,0
Если тепловая сеть работает по температурному гра-
фику с расчетной температурой воды в подающей линии
ниже чем 150 °C, то при наладке следует проверить воз-
можность перевода работы тепловой сети на более вы-
сокий температурный график при сохранении существу-
ющего графика отпуска теплоты в системах теплопотре-
бления. Такой перевод возможен при наличии соответ-
ствующего теплогенерирующего оборудования на источ-
нике теплоты; компенсирующая способность сети долж-
на быть проверена прочностным расчетом или темпера-
турными испытаниями всех ее трубопроводов.
Значения температур воды в подающей и обратной
линиях при температурных графиках с расчетными тем-
пературами подающей воды от 95 до 180 °C и расчетны-
ми температурами наружного воздуха для проектирова-
ния отопления от 0 до —60 °C приведены в табл. 4.1—
4.8.
Если температура воды в подающей линии тепловой
сети отличается от расчетных значений (например, в
теплый период отопительного сезона для нужд горячего
водоснабжения или при вынужденной срезке графика в
наиболее холодный период отопительного сезона), до тем-
пературы воды в подающем и обратном трубопроводах
отопительной системы будут соответственно равны, °C:
(4Л0)
40
* (4-Н)
где /1 —фактическая температура воды в подающей ли-
нии, °C; /], /2 и /3 — температуры воды соответственно
в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и
в подающем трубопроводе системы отопления при дан-
ной температуре наружного воздуха по отопительному
графику.
Температура воздуха в отапливаемых помещениях,
°C, без учета аккумулирующих способностей зданий и
внутренних тепловыделений
*в = + (G.P - Q ~----Г . (4.12)
*1 — *н
4.3. ТЕМПЕРАТУРА ОБРАТНОЙ ВОДЫ
ОТ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
С ПОДОГРЕВАТЕЛЯМИ ГВС
ПРИ ОТОПИТЕЛЬНОМ ГРАФИКЕ
Среднесуточная температура обратной воды от теп-
ловых пунктов с параллельной, смешанной и последова-
тельной схемами присоединения подогревателей ГВС оп-
ределяется при средней нагрузке ГВС.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.rii
При параллельной схеме включения подогревателей
ГВС температура обратной воды от них определяется в
зависимости от принятой расчетной температуры обрат-
ной воды от подогревателя в точке излома температур-
ного графика /Тя и от фактической площади поверхно-
сти нагрева подогревателей. При этом предполагается,
что последняя рассчитана с учетом коэффициента часо-
вой неравномерности р. Текущие значения температуры
обратной воды t? от параллельно присоединенного подо-
расчетной отопительной нагрузке <?р и от коэффициен-
та часовой неравномерности нагрузки ГВС f> при раз-
личных значениях температуры воды в подающем трубо-
проводе тепловой сети. При температурном графике в
сети 130—70 °C значения и гср определяются по но-
мограммам, приведенным на рис. 4.2, а при графике
150—70 °C—по номограммам рис. 4.3 для следующих
точек температуры наружного воздуха: /н=10°С; /н =
Рис. 4.1. Номограмма для построения графика температур обратной воды tx от параллельно включенных подогре-
вателей ГВС:
/п —температура воды в подающей линии; штриховой линией обозначена температура в подающей линии в летний период.
гревателя ГВС определяются по номограмме, приведен-
ной на рис. 4.1, построенной для графиков с температу-
рой воды в подающем трубопроводе тепловой сети в
точке излома 70 °C.
Температура обратной воды от теплового пункта
при параллельной схеме присоединения подогревателя
ГВС определяется как средневзвешенная температура
обратной воды от систехМ отопления, вентиляции и го-
рячего водоснабжения.
При смешанной схеме включения подогревателей
ГВС температуры обратной воды от теплового пункта
и относительные расходы сетевой воды на ввод гСр
определяются в зависимости от а, равного отношению
среднечасовой нагрузки горячего водоснабжения QfpB к
—/н.и (в точке излома температурного графика);
(при расчетной температуре наружного воздуха)
и при температуре наружного воздуха, которой по гра-
фику качественного регулирования температура воды в
подающем трубопроводе соответствует 100 °C (при
f1P=130°C) и НО °C (при /1р==150°С).
Температура наружного воздуха, соответствующая
точке излома графика /н.и, а также температуре в сети
/п = Ю0 или ПО °C определяется по этим же номограм-
мам в зависимости от /н.р.
График температур обратной воды от теплового
пункта с подогревателями ГВС, включенными по после-
довательной схеме, строится для указанных выше тем-
ператур наружного воздуха при помощи номограммы,
приведенной на рис* 4.4.
41
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
При £,-100*0
При *Ьн.р
Рис. 4.2. Номограмма для по*
строения графика температур
обратной воды от теплового
пункта при смешанной схеме
включения подогревателей ГВС
и отопи юльном 1 рафике (/ip=
-130 °C)
Ключ
к номограмме:
42
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
при tH., 20e ^=110 °C При tH.p
Рис. 4.3. Номограмма для по-
строения графика температур
обратной воды от теплового
пункта при смешанной схеме
включения подогревателей
ГВС и отопительном графике
(Gp=150 °C)
Ключ
к номограмме:
43
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
КЛЮЧ к . _^ + с
номограмме: ** тв
При tlp=13OeC
Температурь наружного воздуха в точке излома температурного графиками?®
Температура наружного возоуха, °C, в точке, где температура воды
в подающей линии по качественному графику равна 110
Рис. 4.4. Номограмма для построения графика температур обратной воды от теплового пункта при последова-
тельной схеме включения подогревателей ГВС и качественном отопительном графике
- 035
7S~ — =-£Т
77- —
?S~ 0^5 \зо
Аг и> £ h р/С ।
-45
-3,0- — --W
-7,0
-в,о
-5,9
-4,0
—3,9
-2,0
nput1p=130°C
- 0,0
-\о-
0,0-
±1,0-
+2,0
±3,0-
±%0-
при i1p--150’C в)
±5,0
±5,0
±7,0
±3,0
- — + 7,0
j°-±3,0
I - +3,0
~t+10,O
Ключ к номограмме:
*bi ' и *
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
При *Jfrf30°C
КЛЮЧ К _»>4гсР
номограмме; 06 тн а
Рис. 4.6. Номограмма для определения температур обратной воды от теплового пункта при по-
вышенном графике
о При i1pe150°C
4.4. ПОВЫШЕННЫЙ ГРАФИК ТЕМПЕРАТУР
Температура подающей воды при повышенном гра-
фике в диапазоне температур наружного воздуха от
точки излома графика /и.в до /Я=8°С определяется по
номограмме, приведенной на рис. 4.5, о, в зависимости
от значения <Хх и расчетной температуры воды в подаю-
щей линии.
Температура наружного воздуха /и.и, соответствую-
щая точке излома отопительного и повышенного графи-
ков, определяется по номограмме, приведенной на рис.
4.5, б.
Надбавка к температуре воды в подающем трубо-
проводе по отопительному графику в диапазоне темпе-
ратур наружного воздуха /ив</н</я.|> определяется по
номограмме рис. 4.5, в
График температуры обратной воды от систем теп-
лопотребления с характерным ах строится при средней
нагрузке ГВС по четырем точкам, определяемым по но-
мограмме, приведенной на рис. 4.6.
Рис. 4.5. Номограмма для построения повышенного
графика температур при последовательной схеме вклю-
чения подогревателей ГВС:
а — температура воды в точке излома графика; б —температу-
ра наружного воздуха в точке излома графика; в — надбавка
д к температуре воды в подающем трубопроводе по отопитель-
ному графику при переходе на повышенный график
4.5. СКОРРЕКТИРОВАННЫЙ ГРАФИК
ТЕМПЕРАТУР
Температура воды в сети по скорректированному
графику определяется с помощью таблиц и номограмм,
построенных из расчета подачи воды в систему ГВС при
/г в “ 60 °C.
При скорректированном графике температуры во-
ды в подающем и обратном трубопроводах сети реко-
мендуется определять для пяти температур наружного
воздуха:
1) при расчетной температуре наружного воздуха
йе.р;
2) при температуре наружного воздуха , при
которой температура воды в обратном трубопроводе по
скорректированному графику равна 60 СС;
3) при температуре наружного воздуха /н.п, соот-
ветствующей точке, где температуры в подающей линии
одинаковы при скорректированном и отопительном гра-
фиках;
4) при температуре наружного воздуха t^ки, со-
ответствующей точке излома скорректированного гра-
фика;
5) при температуре наружного воздуха ^=10 °C.
Для тепловой сети, рассчитанной с учетом средней
нагрузки ГВС (расход сетевой воды в подающем тру-
бопроводе равен сумме расчетного расхода на ото-
пление Сор и среднего расхода на горячее водоснабже-
ние а в обратном трубопроводе — только расхо-
ду на отопление С0.Р), относительный расход сетевой
45
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица 4.9. Относительный расход сетевой воды на отопление у при скорректированном графике для сетей
с расчетной температурой воды 130 °C
а ®п-0.2 Од =0,3 “п“ 0,4 ®п=0,5 “п =0,6 й)п^0,7
"о ®О “о "о "о °0
0,1 | 0,2 0,1 | 0,2 | 0,3 0,1 | 0,2 0,3 | 0,4 0.1 0,2 | 0,3 | 0,4 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 0,1 | 0,2 | 0,3
Для ТОЧКИ /нр
0,1 1.03 1,04 1,04 1,05 1,06 1,05 1,06 1,07 1,08 1,06 1,07 1,08 1,09 1.07 1,08 1,09 1,10 1,06 1,09 1.10
0,2 1,05 1.07 1,07 1,09 1,11 1,09 1,11 1,13 1,15 1,13 1,13 1,15 1,18 I >14 1,16 1,18 1,20 1,16 1.18 1,20
0,3 1,07 1,10 1,10 1.13 1,16 1,13 1,16 1,19 1,22 1,16 1,19 1.22 1,29 1,26 1,19 1,23 1,26 1,30 1,23 1,27 1.30
0,4 1,09 1Д2 1,12 1,16 1/20 1.16 1,20 1,24 1,29 1,20 1,24 1,34 1,25 1,29 1,34 1,39 1,30 1.35 1,40
0,5 1,10 1,15 1,14 1,19 1,24 1,19 1.24 1,29 1,35 1,24 1,30 1,35 1,41 1,30 1,36 1.42 1,49 1,36 1,43 1,50
0,6 1,12 1,17 1,16 1,22 1,28 1,21 1,28 1,34 1,41 1,27 1.34 1,41 1.49 1,31 1,42 1,50 1,58 1.42 1,50 1.60
Для ТОЧКИ /н к, при которой /СК __ f2 ” :/г., = бО<,С
0,1 1,03 1.04 1,04 1.05 1,06 1,05 1,06 1.07 1,08 1,06 1,07 1,08 1,10 1,07 1,08 1,10 1 >11 1,08 1,10 1,11
0,2 1,06 1,03 1,08 1,10 1,12 1,10 1,12 1,14 1,17 1,12 1,14 1,17 1,19 1,14 1,16 1,19 1,22 1,16 1,19 1,22
0.3 1,08 1Д1 1,10 1,14 1,17 1,13 1,17 1,21 1,24 1,17 1,20 1,24 1,28 1,20 1,24 1,28 1,33 1,24 1.28 1,33
0.4 1,10 1.14 1,13 1,18 1,22 1.17 1,22 1.27 1.32 1/21 1,26 1,32 1.38 1,26 1,31 1,37 1,44 1,31 1,37 1,44
0,5 1,11 1,16 1,15 1,21 1,27 1,20 1,26 1,32 1,39 1,25 1,32 1,39 1,46 1,31 1,38 1,46 1,55 1,37 1,46 1,54
0,6 1,12 1.18 1,17 1,24 1,31 1,22 1,30 1,38 1,46 1,28 1,36 1,45 1,55 1,35 1,44 1,54 1,65 1,44 1,54 1,65
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
Для ТОЧКИ /н.п
1,03 1.04 1,05 1,06 1.04 1,05 1,06 1,03 1,05 1,05 1.06 1,07 1,05 1,06 1,07
1,06 1,08 1,09 1,11 1,08 1,09 1,11 1,12 1,09 1.11 1,12 1,14 1,10 1,12 1,14
1,09 1,11 1,13 1,16 1Д1 1,13 1,16 1,18 1,13 1.15 1,18 1,20 1,15 1,18 1,20
Ы1 1.14 1,17 1.20 1Д4 1.17 1,20 1.23 1,16 1.20 1.23 1,27 1/20 1.23 1.27
1,13 1 >17 1,21 1,25 1,16 1,20 1.24 1,29 1,20 1,24 1,28 1,33 1,24 1,28 1,33
1,15 1,20 1,24 1,29 1,19 1,24 1,29 1,34 1,23 1,28 1,34 1,39 1,28 1,33 1,39
Таблица 4.10. Относительный расход сетевой воды на отопление у при скорректированном графике
для сетей с расчетной температурой воды 150 сС
а й)п-0,2 Фп«0,3 <оц=О,4 <оп=О,5 ®Д~О,6 ®П=°-7
“о “о % “о “о
0,1 | 0,2 0,1 | 0,2 | 0,3 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0.4 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 0,1 0,2 | 0.3
Для ТОЧКИ /н р
0,1 1.04 1,05 1.05 1,06 1,08 1,06 1.08 1,09 1,10 1,08 1,09 1.Ю 1,12 1,09 1.11 1,12 1,13 1,11 1,12 1.14
0,2 1,07 1,09 1.09 1,12 1.14 1,12 1.14 1,17 1,20 1,11 1,17 1.20 1,2 5 1,18 1.20 1,23 1.26 1,21 1/24 1.27
0,3 1,09 1,12 1.12 1,16 1,20 1,16 1.20 1.24 1,29 1,20 1,24 1.29 1 34 1,25 1.29 1.34 1,39 1.30 1.35 1,40
0,4 1,11 1,16 1.15 1,20 1/25 1,30 1,20 1,25 1,31 1.37 1,25 1.31 1,37 1.41 1,31 1,38 1,45 1,5*2 1,38 1,45 1,53
0.5 1.13 1,18 1,17 1/21 1,23 1.30 1,37 1.45 1,29 1.37 1,45 1.51 1,37 1,45 1,54 1,64 1,46 1,55 1,66
0.6 1,14 1,20 1,19 1,26 1,34 1,26 1,34 1,42 1,52 1,33 1,42 1.52 1.63 1.42 1,52 1,64 1,76 1,53 1,65 1,78
Для ТОЧКИ /н.к, , при КОТОРОЙ /.< ;к=/гв=бО°С
0.1 1.04 1,05 1.05 1,07 1,06 1.07 1.03 1,10 1 >11 1.04 1,10 1.11 1.13 1,10 1,11 1,13 1,14 1,11 1,13 1,14
0/2 1.07 1,10 1,10 1,12 1,16 1.12 1.15 1,19 1/22 1.15 1,18 1/22 1,25 1,18 1/22 1,25 1,29 1.22 1.25 1/29
0.3 1,10 1,14 1.В 1,18 1,22 1,17 1,22 1.27 1,32 1/21 1,26 1,32 1,48 1,26 1,31 1,37 1.44 1,31 1,37 1,44
0,4 1,12 1,17 1.16 1,22 1.28 1,21 1,27 1.34 1,42 1,26 1,38 1,41 1.49 1,32 1,40 1,49 1,58 1,40 1,48 1,58
0.5 1,13 1,20 1.18 1,25 1.33 1,24 1,32 1,41 1.51 1,31 1,40 1,50 1.61 1,38 1,48 1,60 1,73 1,47 1,59 1,73
0.6 1.14 1,22 1/20 1,28 1,38 1,27 1,36 1,47 1,59 1,34 1,45 1,58 1,72 1,43 1,56 1,71 1,87 1,55 1,70 1,87
Для ТОЧКИ /ц п
ол 1,03 1,04 1,05 1,05 1,0G 1.05 1,06 1,07 1,08 1,06 1,07 1,08 1,09 1,07 1,08 1,09 1,10 1,08 1.09 1,10
0,2 1,05 1,07 1,07 1,09 1,12 1,09 1.11 1,14 1.16 1,11 1,13 1,16 1,18 1.13 1,16 1,18 1/21 1,16 1,18 1/21
0,3 1,07 1,10 1,10 1,13 1,16 1,12 1,16 1,20 1,21 1,16 1,19 1/23 1,27 1,19 1/23 1,27 1.31 1/22 1,26 1,31
0,4 1,09 1,13 1,12 1,16 1,21 1,16 1/20 1,25 1,30 1.19 1,24 1,30 1J5 1,24 1,29 1,35 1,40 1,28 1,34 1,40
0,5 1,10 1,15 1,11 1,19 1,25 1.18 1.24 1.30 1,36 1,23 1,29 1.36 1.42 1/28 1,35 1,4’2 1,50 1,34 1,4’2 1,50
0,6 1,12 1.17 1,16 1,22 1/29 1,20 1,27 1,34 1/12 1,26 , 1,33 1,11 1,50 1.32 1,40 1,49 1,59 1,39 1,49 1,59
46
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Ч',’С у У t'p,’C
ft) ’ S)
Рис. 4.7. Номограмма
для определения темпе-
ратуры воды при скор-
ректированном графике
в точке /в р.‘
а — в подающем трубопро-
воде; б — в обратном труоо-
ч— проводе
Рис. 4.9. Номограмма
для определения темпе-
ратуры воды при скор-
ректированном графике
в точке /я.рС
а —в подающем трубопро-
воде; б — в обратном тру-
бопроводе ->
Рис. 4 8. Номограмма для определения температуры на-
ружного воздуха ^кк и соответствующей ей температуры
воды в подающем трубопроводе tпри скорректирован-
ном графике
ft}
При t1p=*l30 °C
nput1p«150°C
Рис. 4.10. Номограм-
ма для определения
температуры обрат-
ной воды при скор-
ректированном графи-
ке при ?н = 10°С
Л р ц s 13 0 ° С
“^н.р ^2
При+1р^1бОвС
*Ьн р ^2
-45—-
-30-----44
-15—*— 42
-2S— '
— 40
-20—-
— 39
-15—£-38,5
Ключ к номограмме:
"Ьк.р
47
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 4.11. Номограмма для определения относительного расхода воды у? и температур
воды и для скорректированного графика при /н р
воды на отопление у в вышеуказанных первых трех точ-
ках температуры наружного воздуха определяется по
табл. 4.9—4.10 в зависимости от ах и показателей гид-
равлической устойчивости подающего и обратного
й)о трубопроводов тепловой сети. Эти показатели опре-
деляются как 0*1 ношение суммы произведений расчетной
потери напора соответственно в подающем или
обратном ДЯ?, трубопроводе от сетевого насоса до
каждого данного потребителя (включая потери в водо-
подогревательной установке источника теплоты) и рас-
четного расхода воды па горячее водоснабжение этого
же потребителя Gr nt к произведению расчетного напора
сетевого насоса и суммарного расхода сетевой во-
ды на системе ГВС:
<0л = —5--------------------
(4.13)
ИР V Q
лн ur.Bi
1
и
3 (дС-бг.В()
®0== —--------------- , (4.14)
1
где п — общее количество тепловых пунктов с нагруз-
кой ГВС.
С достаточной для практики точностью показатель
гидравлической устойчивости может быть принят рав-
ным отношению потерь напора в соответствующем тру-
бопроводе от сетевого насоса (включая потери в водо-
подогревателыюй установке 1ЭЦ) до теплового пункта
с нагрузкой ГВС, располагаемый напор на вводе кото-
рого характерен для данной сети, к расчетному напору
сетевого насоса.
Температура воды в подающем и обратном трубо-
проводах при скорректированном графике по найденным
значениям у для первых трех характерных точек опре-
деляется по номограммам, приведенным на рис. 47—4.9.
48
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 4.12. Номограмма для определения относительного расхода воды у«, температуры воды
в подающем трубопроводе температуры наружного воздуха в точке» где при скоррек-
тированном графике ^к=60°С
Рис. 4.13. Номограмма для определения температуры наружного воздуха для точки, где
4—477 49
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Гис 4 14. Номо1рамма для определения относи-
тельного расхода воды температуры обратной
воды t 2“ и температуры наружного воздуха /„кн
в точке излома скорректированного графика
хС«.
*2и
Д20;
t<p=150’C
- -1,00
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ключ к номограмме;
а*-й)л->-уи —•"‘Ьли ^н.р
tip=130eC
-0,95
=S,90_
0,5 сб
+72
-1-0,70 I/
1,00 —
Ж
i3£^z
О,ВО- — 33,0^~
0,75
1—Г
+70
15 -20
I__I__L_т I I
25
- -tlD=130eC
'39,OF
38,51
t^=36,5
+$
-30
О -3,0
-35 -W -М tM.
t<D=150 eC
0,95-
-0.85
0,80
--0,75
-0,70
—0,65
0,60
0,1 0,г 0,3 0,4- 0,5а
Ключ к номограмме:
Рис. 4.15. Номограмма для определения температуры
обратной воды при скорректированном графике в точке
/и = 10 °C
графику 150—70 °C—температура ^»90еС, определяет-
ся по табл. 4.11.
Значения точки излома отопительного и скорректи-
рованного графиков для сети, рассчитанной с уче-
том средней нагрузки горячего водоснабжения, сов-
падают.
Температура обратной воды по скорректированному
графику в точке /н=10°С определяется в зависимости
от расчетной температуры наружного воздуха по номо-
грамме, приведенной на рис. 4 10.
Для тепловой сети, рассчитанной на отопительно-
вентиляционную нагрузку без учета расхода сетевой во-
ды на ГВС, скорректированный график строят по вы-
шеуказанным пяти характерным точкам по номограм-
мам. приведенным на рис. 4.11—4 15.
Относительный расход сетевой воды для 'системы
отопления и температура воды по скорректированному
графику при расчетной температуре наружного воздуха
определяются по номограмме рис. 4.11 в зависимости от
значения ах и показателя гидравлической устойчивости
е)о.
Температура воды в подающем трубопроводе и от-
носительный расход воды для точки tw к, при которой
температура обратной волы по скорректированному гра-
фику^ =60 °C, а также значение /нк определяются
по номограмме, приведенной на рис. 4.12.
Температура воды в подающем и обратном трубо-
проводах в точке пересечения отопительного и скоррек-
тированного графиков, а также соответствующая этой
точке температура наружного воздуха /н п определяют-
ся по номограмме, приведенной па рис. 4.13.
Температура обратной воды в точке излома графи-
ка ?2н > где температура в подающем трубопроводе
==60 °C, а также температура наружного воздуха
* соответствующая этой точке, и относительный
расход воды определяются по номограмме
рис. 4.14.
Температура обратной воды, соответствующая при
скорректированном графике температуре наружного воз-
духа /м=10°С, определяется в зависимости от относи-
тельного расхода воды в точке излома графика уп и от
расчетной температуры наружного воздуха по номо-
грамме, приведенной на рис. 4.15.
Температура наружного воздуха п, которой по
отопительному графику 130—70 °C соответствует темпе-
ратура воды в подающем трубопроводе ^ = 80 °C, а по
Таблица 4.11. Температура наружного воздуха /н.п,
соответствующая температуре воды в подающем
трубопроводе по отопительному графику /t = 80°C
(при /1Р=130°С) и ^=90 °C (при /1Р=150°С)
*H.p *н.п *н.р *н.п | *Н.р *н.п
—5 6,3 —19 —0,8 —33 —7,9
—6 5,8 —20 —1,3 —34 —8,4
—7 5,3 —21 —1,8 —35 —9,0
—8 4,8 —22 -2,3 —36 --9,4
—9 4,3 —23 —2,8 —37 — 10,0
—10 3,8 —24 —3,4 —38 -10,4
—11 3,3 —25 -3,8 —39 —11,0
-12 2,8 —2G —4,4 —40 —11,5
—13 2,2 —27 -4,8 —41 —12,0
—14 1,7 —28 -5,4 1 —4*2 —12,5
—15 1,2 —29 -5,9 —43 -13,0
—16 0,7 —30 —6,4 —44 -13,5
—17 0,2 —31 -7,0 | —45 -14,0
—18 -0,3 —32 —7,4
4.6. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ РЕЖИМ
ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
В ЛЕТНИЙ ПЕРИОД
Температура воды в подающем трубопроводе теп-
ловой сети в летний период поддерживается на уровне
излома температурного графика.
Температура- обратной воды после подогревателей
ГВС, присоединенных по последовательной и смешанной
схемам, в летний период определяется в зависимости от
удельного расхода сетевой воды , отнесенного к
1 Гкал/ч средней летней нагрузки ГВС.
•Удельный расход п температура обратной во-
ды от этих подогревателей определяются в зави-
симости от а и ₽ по номограммам, приведенным на рис.
4.16 для систем с расчетной летней температурой воды
в подающем трубопроводе ^п.л=70°С и на рис. 4.17 при
/пл=80 °C.
Температура обратной воды от подогревателей ГВС,
включенных по параллельной схеме, в летний период оп-
ределяется при средней нагрузке и /ил=70°С по номо-
грамме, приведенной на рис. 4.1.
51
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
при t1p=130 ’С При ftp = 130’С
Ключ к номограмме:
—*9^
25 30 35 40 45 50
111 il 111111111! । н 111111111 п 11 н
тк|ив|ц-мр п-1 1Н| и-1-i'i .
25 30 35 40 45 50
Рис. 4.16. Номограммы для определения удельного рас-
хода сетевой воды на 1 Гкал/ч средней летней нагрузки
ГВС и температуры обратной воды от подогревателей
при /п.а—70 °C:
а — для последовательной схемы при повышенном графике;
б — для последовательной схемы при отопительном графике;
в —для смешанной схемы; а — температура в зависимо-
сти от
52
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Ключ к номограмме:
* -* №
„СИ
is 20 25 30 35
г/Г™ I И I I I । I I I I I Г I I I I I I ! I I f
+ СР ®С 1 I1 1 1 1 I 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1
M’ 20 30 ЧО SO
Рис. 4.17. Номограммы для определения удельного рас-
хода сетевой воды на 1 Гкал/ч средней летней нагрузки
ГВС и температуры обратной воды от подогревателей
при /п.л=80°С:
а — для последовательной схемы при повышенном графике:
б —для последовательной схемы при отопительном графике;
в —для смешанной схемы; г — температура в зависимости
53
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Раздел пятый
РАСЧЕТНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
5.1. РАСХОД СЕТЕВОЙ ВОДЫ
НА ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЮ
Расчетный расход сетевой воды на тепловой пункт
и по тепловой сети слагается из расчетных расходов по
каждой системе теплопотребления: отопления, вентиля-
ции, горячего водоснабжения и т.д. [27]. На каждом
тепловом пункте или у отдельного теплоприемника он
обеспечивается соответствующей настройкой автомати-
ческих регуляторов [21] При отсутствии автоматических
регуляторов должны устанавливаться дроссельные диа-
фрагмы, подобранные по расчетному расходу сетевой во-
ды, исходя из располагаемого напора на вводе (перед
системой или теплоприемником) и расчетных потерь на-
пора в системе [2].
Расчетный расход сетевой воды на отопление или
вентиляцию , т/ч, определяется при расчетной
температуре наружного воздуха [25], т. е. при расчетном
температурном перепаде в сети,
(5.1)
где Qo.p — расчетный расход теплоты на систему ото-
пления (вентиляции) или тсплопотребляющий прибор,
Гкал/ч; /1Р и /гр— соответственно расчетные температу-
ры воды в подающем трубопроводе тепловой сети и об-
ратном трубопроводе от системы отопления (вентиля-
ции) или от теплопотребляющего прибора, °C.
Расчетный расход воды по системе отопления, при-
соединенной к тепловой сети посредством подмешиваю-
Тепловая
сеть
Рис. 5.1. Принципиальная схема подключения к тепло-
вой сети системы отопления через подмешивающее уст-
ройство (элеватор):
/ — элеватор; 2 система отопления; 0пр—расход подмеши-
ваемой воды
щего устройства (элеватора, насоса, рис. 5.1), опреде-
ляется по формуле
Go.p = Qo.p* Ю3/(/зр — /гр)> (5-2)
где /зр — расчетная температура воды на входе в си-
стему отопления, СС.
Расчетные расходы воды сетевой и по систе-
ме отопления Оп р связаны между собой через коэффи-
циент смешения ир
см •
Gop = G?p0 + «?m). (5-3)
5.2. РАСХОД СЕТЕВОЙ ВОДЫ НА ГВС
. i
5.2.1. Параллельная схема включения подогревателя
Расчетный расход сетевой воды на горячее водо-
снабжение при параллельной схеме включения подогре-
вателя 6{? в , т/ч, определяется в точке излома темпе-
ратурного графика по формуле
СР.в = <?г%-107('1я(5.4)
где /и — температура воды в подающем трубопроводе
тепловой сети в точке излома температурного графика.
°C; /т и — температура сетевой воды после водоподогре-
вателя ГВС в точке излома графика, °C, принимается по
проектным данным, а при отсутствии таковых — равной
30 сС; Q?B —расчетный расход теплоты на горячее во-
доснабжение, Гкал/ч.
Расчетный расход теплоты на горячее водоснабже-
ние при параллельной схеме принимается равным:
при отсутствии на тепловых пунктах автоматических
регуляторов расхода и температуры, указанных на рис.
52, — по средней нагрузке ГВС, определяемой по фор-
муле (3.30);
при отсутствии на тепловых пунктах автоматическо-
го регулятора расхода и наличии только регулятора
температуры — по балансовой нагрузке горячего водо-
снабжения
(?r6B=1.15Q'PB; (5.5)
в систему горячего
'tr.e eodocHzfacehUfi _
Тепловая
сеть
(rc-p+G^
Рис. 5.2. Принципиальная схема юплового пункта с па-
раллельно включенным подогревателем ГВС:
/ — система отопления: 2 —регулятор расхода. 3 — подогрева-
тель; 4 —регулятор температуры
eft fa
^c.p^^rs^u.
г макс , & систему горячего
&г.в ;гг.в водоснабжения
&0Р'^ЗН
Сьрувги.
Из водопровода {
Рис. 5.3. Принципиальная схема теплового пункта со
смешанным включением подогревателей ГВС:
/ — система отопления; 2 — регулятор расхода: 3 4 - подогре-
ватели I и II ступеней; 5 — регулятор температуры
3
tfP+rfe;
^с,р^ги
54
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
при наличии на тепловых пунктах регулятора по-
стоянства расхода воды на отопление и регулятора тем-
пературы у подогревателя ГВС (см. рис. 5.2) — по мак-
симальной нагрузке горячего водоснабжения» равной
= <5‘6)
где 0 — коэффициент часовой неравномерности потреб-
ления горячей воды.
5.2.2. Смешанная схема включения подогревателя
Расчетный расход сетевой воды на горячее водоснаб-
жение при смешанной схеме включения подогревателей,
т/ч, определяется в точке излома температурного графи-
ка по формуле
°р.в= [( + М <??-»• ,о3]/('г-'х) ('1H-W-
(5.7)
где /г — температура воды в системе ГВС (принимается
равной 60°C); /х — температура воды в холодном водо-
проводе (принимается равной 5°C); /|И — температура
воды в подающем трубопроводе тепловой сети в точке
излома температурного графика (принимается равной
70°C); /2и — температура воды в обратном трубопрово-
де от отопительной системы в точке излома температур-
ного графика, °C; 6И — недогрев водопроводной воды до
температуры обратной воды от системы отопления в I
ступени подогревательной установки, °C (принимается
равной 10 °C при полностью автоматизированных теп-
ловых пунктах и 5 °C — при отсутствии на вводе авто-
матических регуляторов постоянства расхода для си-
стем отопления); —расчетный расход теплоты
на горячее водоснабжение, Гкал/ч.
Расчетный расход теплоты на горячее водоснабже-
ние при смешанной схеме включения подогревателей
принимается равным:
при отсутствии на тепловых пунктах автоматиче-
ских регуляторов расхода и температуры —по средней
нагрузке горячего водоснабжения (?гУв , определяемой
по формуле (3.30);
при наличии на тепловом пункте только автомати-
ческого регулятора температуры ГВС и отсутствии регу-
лятора расхода — по балансовой нагрузке горячего во-
доснабжения
<?г.в=|.1<2?рв; (5-8)
при наличии на тепловом пункте регуляторов по-
стоянства расхода воды на отопление и регулятора тем-
пературы на систему ГВС (рис. 5.3) — по максималь-
ной нагрузке горячего водоснабжения Qj?BKc, определяе-
мой по формуле (5.6).
5.2.3. Последовательная схема
включения подогревателя
Последовательная схема применяется только при на-
личии на тепловом пункте автоматических регуляторов
расхода на систему отопления и регулятора температуры
на систему ГВС (рис. 5.4).
При отсутствии на тепловом пункте регуляторов по-
следовательная схема должна быть преобразована в
смешанную.
Расчетный расход сетевой воды на ГВС при после-
довательной схеме и качественном графике температур
определяется по формуле (5.7). При этом за^расчетную
тепловую нагрузку принимается средняя нагрузка QrPB,
определяемая по формуле (3.30) с коэффициентом 1,25,
а недогрев водопроводной вод.-»: до температуры Обрат-
В систему геря-
чего водоснабжения
Gc^Gr.ertiu,
Тепловая
сеть
&С.р + $Г.в
Go.D'it3z
но
Изводопроводо, &г.в^х Gip+tfbytfa
-(&<$) 1
Рис. 5.4. Принципиальная схема теплового пункта с по-
следовательным включением подогревателей ГВС:
/ — система отопления; 2 —перемычка летнего режима; 3 —
регулятор расхода; 4, 5 — подогреватели I и II ступеней; 6 —
регулятор температуры
ной воды в I ступени подогревателя принимается рав-
ным 5 °C.
При последовательной схеме и повышенном темпера-
турном графике расход сетевой воды на горячее водо-
снабжение для потребителей с а, равным а* не учиты-
вается, т. е. принимается в —0.
Суммарный расчетный расход сетевой воды на теп-
ловые пункты и для тепловой сети с последовательными
схемами включения подогревателей при наличии регуля-
торов постоянства расхода у подавляющего большинст-
ва потребителей следует принимать с коэффициентом 1,1
как при качественном, так и при повышенном графиках
температур.
5.2.4. Непосредственный водоразбор
на горячее водоснабжение
Расчетный расход сетевой воды на горячее водо-
снабжение при непосредственном водоразборе определя-
ется в зависимости от отношения среднесуточной часо-
вой тепловой нагрузки систем ГВС к расчетному расходу
теплоты на отопление а.
При а ^0,1 расход воды на горячее водоснабжение
при гидравлическом расчете тепловых сетей города не
учитывается и поправки к температурному графику не
вводятся.
При 0,1^а^0,3 расход воды на горячее водоснаб-
жение при гидравлическом расчете тепловых сетей не
учитывается, но температурный график корректируется в
соответствии с а (см. § 4.4).
При а>0,3 расчетный расход сетевой воды на горя-
чее водоснабжение определяется по формуле
где —среднесуточный часовой расход теплоты на
горячее водоснабжение, определяемый по формуле
(3.30).
Для гидравлического расчета сети за расчетный рас-
ход сетевой воды по подающему трубопроводу прини-
мается суммарный расход на отопление и ГВС: ’
+ (5.10)
а по обратному трубопроводу сети —только расход от
систем отопления .
55
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Раздел шестой
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РЕЖИМЫ
«Л. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Гидравлические режимы водяных тепловых сетей оп-
ределяются для зимнего и летнею периодов эксплуата-
ции, а также при временном прекращении циркуляции.
Параметры гидравлических режимов выбираются на
основании данных гидравлического расчета сети, выпол-
ненного по расчетному расходу теплоносителя.
Отдельным гидравлическим расчетом следует про-
верить допустимость гидравлических режимов в откры-
тых системах теплоснабжения при максимальном водо-
разборе из обратного и подающего трубопроводов и в
закрытых системах с параллельной и смешанной схема-
ми включения подогревателей i ВС при отсутствии во-
допотребления.
При гидравлическом расчете вновь проложенных
водяных тепловых сетей эквивалентная шероховатость
труб К9 принимается равной 0,5 мм. Для действующих
тепловых сетей (после 2—3 лет эксплуатации) эквива-
лентная шероховатость определяется на основании гид-
равлических испытаний. Полученные при испытании
данные распространяются также и на прочие участки
тепловой сети, у которых срок службы и условия
эксплуатации такие же, как у испытанных участков.
6.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ СЕТИ
Гидравлические испытания проводятся с целью оп-
ределения фактических гидравлических характеристик
трубопроводов и их пропускной способности.
При гидравлических испытаниях одновременно из-
меряются давления в начале и конце ряда последова-
тельных участков, расходы воды в трубопроводах и ее
температуры. Давление следует измерять в точках из-
менения диаметра труб, в местах изменения расхода
воды (при одновременном испытании разветвленных
трубопроводов) и в концевой перемычке [24].
При одновременном испытании нескольких магист-
ралей или разветвленных трубопроводов расход воды
должен измеряться в каждой магистрали и каждом от-
ветвлении. Измерение расхода должно производиться
при помощи дифференциальных манометров, присоеди-
ненных к острым измерительным диафрагмам, соответ-
ствующим требованиям «Правил РД 50-213-80» Коми-
тета стандартов, мер и измерительных приборов при
Совете Министров СССР.
Для труб диаметром до 500 мм могут применяться
дисковые диафрагмы (см. рис. П14.3).
Перед испытанием должны быть определены геоде-
зические отметки точек наблюдения относительно нуле-
вой точки, за которую рекомендуется принимать отмет-
ку центра манометра, установленного на коллекторе
ТЭЦ или в самой низкой точке сети.
Геодезические отметки точек определяются нивели-
рованием трасс, намеченных к испытанию. При этом оп-
ределяются абсолютные или относительные отметки лю-
ков тепловых камер, где установлены манометры или
отметки верха трубы в этих же камерах. Отметки цент-
ра манометров определяются с учетом их расстояния по
вертикали от соответствующих точек нивелирования.
Относительные геодезические отметки центров ма-
нометров— это геодезические поправки Zj, которые ал-
гебраически суммируются с пьезометрическими напорами
в соответствующих точках сети при обработке данных
гидравлических испытаний.
Если при нивелировке определяются абсолютные
геодезические отметки, поправка Z, для данной точки
определяется по формуле
— Ло» *6.1)
где hi и — абсолютные отметки соответственно дан-
ной и нулевой точек, м.
ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
В случаях, когда нет возможности выполнить ни-
велировку трассы, геодезические поправки Z» могут
быть определены фиксацией показаний манометров в
точках наблюдения при остановленных сетевых насосах,
т. е. при статическом режиме. Заданное давление на
коллекторе ТЭЦ при этом обеспечивается подпиточным
насосом и регулятором подпитки.
По данным статических испытаний геодезические
поправки, м, определяются по формуле
Zi = (Po-Pi)lO4/p, (6.2)
где ра и pi — манометрические давления во время ста-
тических испытаний соответственно в нулевой и данной
точках, кгс/см2; р — плотность воды, соответствующая
ее температуре во время испытаний, кг/м3 (см. приложе-
ние 13).
Потери напора на участке трубопровода ДЯ, м, вы-
числяются на основании данных испытаний при макси-
мально возможном расходе воды по формуле
ДЯ = ЯН-ЯК, (6-3)
где Ян н Як — полные напоры в начале и конце данно-
го участка, м, вычисленные на основании усредненных
показаний манометров [24] в соответствующих точках
сети по формулам
= (6.4)
р
як = ^ср’—+ZB, (6.5)
р
где ср и рк.ср — истинные (с учетом поправки на по-
грешность манометра) усредненные давления, опреде-
ленные не менее чем по десяти последовательным по-
казаниям манометра соответственно в начале и конце
испытываемого участка, кгс/см2; Zo и ZK — геодезичес-
кие поправки на положение манометров в начале и кон-
це участка, м.
Линейные потери напора на участках (потери на
ДЯЛ = ДЯ —ДЯМ, (6.6)
где ДЯм — потери напора в местных сопротивлениях на
данном участке, м, определяемые по формуле
V2
• 16-7>
где Sg — сумма коэффициентов местных сопротивлений
на участке, определяется по данным приложения 15;
V—-средний определенный по показаниям дифманомет-
ра расход воды во время испытаний, м3/ч; D — внутрен-
ний диаметр трубопровода на данном участке, м.
Коэффициент сопротивления трубопровода
Х=1,57408ЯЯ*/У2, (6.8)
где R — удельные потери напора на трение, м/м,
Я = ДЯл/£; (6.9)
здесь L — длина участка трубопровода, м.
Для сопоставления гидравлических характеристик
труб разных диаметров определяется относительный ко-
эффициент сопротивления
^==^/(1 —гКх igo)2. (6.Ю)
Расчетное значение Хо Для труб с эквивалентной
шероховатостью Хэ=0,5 мм составляет 0,0165.
Эквивалентная шероховатость испытанного участка
трубопровода, мм, определяется по формуле
<в.И>
56
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблично-номографнчсский материал для обработки
результатов испытаний и определения значений Л, Хо и
Кэ приведен в приложении 15.
Обработка данных и запись результатов испытаний
выполняются в табличном виде по формам, приведен-
ным в приложении 21.
6.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Гидравлические расчеты сложных многокольневых
сетей следует выполнять на ЭВМ по специальным про-
граммам [7].
Расчет радиальных тупиковых сетей выполняется
при помощи номограмм и таблиц, приведенных в прило-
жении 15.
Потери напора на участке трубопровода, м, опреде-
ляются по формуле
ДЯ = Д/гп (р/ + /э) 10—3 или (6.12)
ДЯ = ₽ДЛЛ /♦ Ю-з + д*м, (6.12а)
где ДЛл — удельные линейные потери напора на трение,
мм/м, определяемые по номограммам рис. П15.4, пост-
роенным по формуле
Мл = W/2gD; (6.13)
Р — поправочный коэффициент, применяемый при коэф-
фициенте эквивалентной шероховатости К» =£0,5 мм, оп-
ределяется по табл. П15.3; / — линейная длина участка
Таблица 6.1. Удельные сопротивления трубопроводов
тепловых сетей
Диаметр труб, мм
условный °У наружный DH внутренний DB
15 18 14 567,6
20 25 21 67.5
25 32 27 18,1
32 38 33 6,3
40 45 40 2,3
50 57 51 0,64
65 76 70 0,121
80 89 82 4,97.10-2
100 108 100 1,77.10“3
125 133 125 5,55.10“3
150 159 150 2,22.10“ 3
175 194 184 7,42.10—4
200 219 207 3,89.10—4
250 273 259 1,26-10-4
300 325 311 4,83.10—5
350 377 363 2,14.10—5
400 42G 414 1,08.10—5
450 480 468 5,65.10—6
500 530 518 3,32.10—6
600 630 618 1,31-10“*
600 630 616 1,34.10“*
700 720 706 6,53.10“7
700 720 704 6,63.10“7
800 820 80S 3,26.10—7
800 820 801 3,30.10 ~7
800 820 802 3,34. Ю^7
900 920 904 1,78.10“7
900 920 902 1,80.10“7
900 920 900 1,83-10“7
1000 1020 1002 1,04.10 “7
1000 1020 996 1,07.10“7
1000 10x0 992 1,10.10“7
1200 1220 1198 4,07.10“8
1200 1220 1192 4,18.10“8
1400 1420 1392 1,85-10“8
1400 1420 1388 1,88.10-8
трубопровода, м; /э — эквивалентная длина местных со-
противлений на участке, м, определяется по табл. П15.1,
рассчитанной по формуле
/Э = 2^/Х; (6.14)
здесь D — внутренний днамегр трубопровода, м; Sg —
сумма коэффициентов местных сопротивлений на участ-
ке; ДЯм — потери напора в местных сопротивлениях, м,
йУ2
ДЛм=2£~*> (6.15)
где w — скорость воды в трубопроводе, м/с; g — ус-
корение свободного падения, равное 9,81 м/с2.
На номограммах для определения удельных линей-
ных потерь напора (см. рис. ГН5.4 и 1115.5) утолщенны-
ми горизонтальными линиями отделена переходная об-
ласть, где коэффициент гидравлического трения X опре-
деляется по формуле Никурадзе (6.11) от квадратич-
ной области, для которой X определена по формуле
Шифринсопа,
>. = 0,11 (tf9/P)0’25- (6.16)
Удельное линейное падение напора Д/ь, отнесенное
к объемному расходу воды V, м$/ч, называется удельным
сопротивлением трубопровода мм-ч2/(мб*м),
$у = ДЛл/К3. (6.17)
При коэффициенте эквивалентной шероховатости
труб — 0,5 мм удельное сопротивление труб
Sy = 1,05/(iOlo-£>5*25).
Значения удельных сопротивлений трубопроводов тепло-
вых сетей Dy= 15-е-1400 мм при Лг—0,5 мм приведены
в табл. 6.1.
Суммарное падение напора, мм, на участке трубо-
провода может быть определено по формуле
ДЯ = 5уГ(₽/+/э). (6J8)
6.4. ТРЕБОВАНИЯ
К ГИДРАВЛИЧЕСКИМ РЕЖИМАМ
При разработке гидравлического режима строится
график напоров воды в тепловых сетях — пьезометри-
ческий график, который позволяет учесть взаимное вли-
яние многочисленных факторов, определяющих гид-
равлический режим сети: геодезический профиль района,
потери напора в тепловых сетях, высоту систем тепло-
потребления и т. д. [22, 32].
Графики напоров воды в тепловых сетях строятся
при плотности воды, соответствующей температуре
100 ЭС. Фактическую плотность следует учитывать при
расчете напоров в подающем трубопроводе при темпе-
ратуре воды 180 °C.
При разработке гидравлического режима следует
руководствоваться следующими требованиями [20]:
1) пьезометрический напор в любой точке обратно-
го трубопровода при работе сетевых насосов должен
быть не менее 5 м, не превышая в со же время допусти-
мого значения для систем теплопотребления; если при
работе coin напор в обратном трубопроводе отдельных
районов превышает допустимые пределы, то для сниже-
ния напора следует предусматривать установку пони-
жающих насосов на обратном трубопроводе; если при
работе сети напор в обратном трубопроводе не обеспе-
чивает залива систем теплопотребления (с запасом 5 м),
для повышения напора в этом трубопроводе следует
предусматривать установку подпорных устройств;
2) разность напоров в подающем и обратном тру-
бопроводах (располагаемый напор) перед системой теп-
лопотребления не должна бьиъ меньше 2—3-кратных
гидравлических потерь в этой системе; при элеваторном
присоединении отопительной системы располагаемый на-
пор перед элеватором, м, должен быть не менее
Я, = 1.441+О2» (6.19)
где h — потери напора в системе отопления при расчет-
67
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ном расходе теплоносителя, м; «^—расчетный коэф-
фициент смешения элеватора, определяемый по (4.6);
3) напор в подающем трубопроводе тепловой сети
и в системах теплопотребления при работе сети должен
обеспечивать невскипание воды при ее максимальной
температуре; при этом напоры в водоподогреватслях
источника теплоты и в подающем трубопроводе нс
должны превышать допустимых для их конструкцш<
значений;
4) пьезометрический напор при останове сети (ста-
тический напор) в любой точке системы теплоснабже-
ния, включая верхние точки непосредственно присоеди-
ненных систем теплопотребления, должен быть не менее
5 м, но не выше допустимого для оборудования источ-
ника теплоты, тепловой сети и систем теплопотребления.
Если при останове сети напор на отдельных участ-
ках превышает допустимые значения, следует предус-
мотреть деление тепловой сети на гидравлически неза-
висимые зоны, в каждой из которых напор должен быть
безопасным для оборудования этой зоны.
Если в отдельных районах или у отдельных потре-
бителей располагаемые напоры перед системами тепло-
потребления оказываются меньшими, чем это требуется
для нормальной работы систем, следует предусматри-
вать установку подкачивающих насосов на обратном
или подающем трубопроводах или подмешивающих на-
сосов. Последние в зависимости от гидравлического ре-
жима сети могут устанавливаться на перемычке между
подающим и обратным трубопроводами или на одном
из этих трубопроводов.
В открытых системах теплоснабжения следует про-
верять заполнение местных систем при максимальном
водоразборе из обратного трубопровода, определяя на-
поры в этом трубопроводе при данном режиме. Линия
давления в обратном трубопроводе при таком режиме
должна быть нанесена на пьезометрический график.
Расход воды по обратному трубопроводу при мак-
симальном водоразборе из него, т/ч, определяется по
формуле
где —расчетный расход сетевой воды на отопле-
ние и вентиляцию, т/ч; 6равс— максимальный расход
воды на горячее водоснабжение, т/ч; — показатель
гидравлической устойчивости обратного трубопровода,
равный в первом приближении среднему отношению
расчетных потерь напора в этом трубопроводе от по-
требителей до сетевых насосов к расчетному напору
этих насосов; с достаточной для практики точностью
значение w0 может быть принято равным 0,1—0,2.
Напор воды в любой точке подающего трубопрово-
да открытых систем теплоснабжения в летний период,
а также в отдельных тепловых сетях для горячего во-
доснабжения при максимальном водоразборе должен не
менее чем на 5 м превышать высоту присоединенных
систем потребителей. Напор воды в циркуляционных
трубопроводах этих сетей должен обеспечивать залив
всех присоединенных систем горячего водоснабжения.
Расчетный напор сетевых насосов определяется от-
дельно для зимнего и летнего режимов работы сети,
причем в последнем случае он находится только для за-
крытой системы теплоснабжения. Необходимый напор
сетевых насосов, м, определяется при расчетных расхо-
дах сетевой воды и принимается
Яп = "тэц + Яс + *и.с. (6.21)
где Н ТЭц— сумма максимальных потерь напора в водо-
подогревательной установке и коммуникациях источни-
ка теплоты, м; Нс—суммарные максимальные потери
напора в подающем и обратном трубопроводах тепло-
вой сети, м; /7М с — потери напора в местной системе,
включая потери на тепловом вводе и в сопле элевато-
ра, м.
58
Потери напора в станционных сетевых водоподогре-
вателях источника теплоты определяются по номограм-
мам рис. П15.6 и П15.7 [19], в местных системах — по
проектным данным, при отсутствии таковых — гидравли-
ческим расчетом, в водоподогревателях, установленных
на тепловых пунктах (пароводяных и водоводяных),—
по номограммам рис. П15.8—П15.12, в калориферных
установках и секциях подогрева — по номограммам
рис. П15.13 и П15.14 [8, 9].
Производительность сетевых насосов для зимнего
режима определяется исходя из суммарного расчетного
расхода сетевой воды на отопление и вентиляцию и
среднечасового расхода воды на горячее водоснабже-
ние. При этом в закрытых системах теплоснабжения,
в которых тепловые пункты не оборудованы регулято-
рами постоянства расхода, среднечасовой расход воды
на горячее водоснабжение следует принимать с коэффи-
циентом 1,5.
В открытых системах теплоснабжения следует учи-
тывать максимальный водоразбор из подающего трубо-
провода, т/ч, с учетом которого суммарный расход по
нему определяется по формуле
Gn = G?(B,+0+®u)GCrPB. (6-22)
где (Оп — показатель гидравлической устойчивости по-
дающего трубопровода, который принимается равным
среднему отношению расчетных потерь напора в подаю-
щем трубопроводе от сетевых насосов до потребителей,
включая потери в водоподогревателях ТЭЦ, к расчетно-
му напору этих насосов.
С достаточной для практики точностью значение
может быть принято равным 0,7 в случаях, когда на-
грузка горячего водоснабжения учитывается в гидрав-
лическом расчете сети, и 0,2, когда эта нагрузка не
учитывается в гидравлическом расчете.
Производительность сетевых насосов при летнем ре-
жиме в закрытой системе теплоснабжения определяется
при максимальном водопотреблении.
Необходимый напор подкачивающих насосов опре-
деляется из анализа пьезометрического графика, а их
производительность находится по суммарному расчетно-
му расходу сетевой воды в месте их установки. При
определении производительности подкачивающих насо-
сов, устанавливаемых на подающем трубопроводе в от-
крытой системе теплоснабжения, также необходимо
учитывать фактический расход воды по этому трубо-
проводу при максимальном водоразборе из него.
Необходимый напор подпиточных насосов определя-
ется при построении пьезометрического графика и дол*
жен выбираться из условия наименьшей потребности
в устройстве подкачивающих и дроссельных подстан-
ций и необходимости независимых присоединений потре-
бителей.
При резком отличии необходимых напоров при р
боте и останове сети целесообразна установка двух
групп подпиточных насосов с различными напорами.
В открытой системе теплоснабжения напор подпи-
точных насосов должен быть достаточным для обеспе-
чения циркуляции расчетного расхода воды в сети в
летний период.
Производительность подпиточных насосов в закры-
той системе теплоснабжения должна компенсировать
утечки воды в размере 1 % ее объема в трубопроводах
тепловой сети и непосредственно присоединенных систе-
мах потребителей.
В открытой системе подпиточные насосы должны
обеспечивать дополнительно подачу воды на горячее
водоснабжение, которая при наличии баков-аккумулято-
ров принимается равной среднечасовому расходу, а при
отсутствии их — максимальному часовому расходу на
ГВС.
Если фактическая характеристика установленных
сетевых насосов не соответствует по напору или по сво-
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ей производительности разработанному гидравлическо-
му режиму, необходимо проверить возможность выпол-
нения следующих мероприятий:
1) изменения диаметра рабочего колоса насоса;
2) замены электродвигателя у насоса на другой
с большей или меньшей частотой вращения и соответ-
ствующей мощностью;
3) устройства на сети подкачивающей насосной
станции;
4) замены насоса.
При этом следует иметь в виду следующие зависи-
мости подачи и напора, развиваемых насосами, от диа-
метра рабочего колеса и частоты его вращения:
Я,/Я2 = G?/ G* = = (6.23)
Мощность на валу насоса, кВт, определяется формулой
АГ == 6Я/(367п). (6.24)
Отсюда следует, что
}ф2 = G, 02 Н2 = = D3k1/D32. (6.25)
В формулах (6.23) —(6 26) приняты обозначения: Я —
напор, развиваемый насосом, м; G — подача насоса при
данном напоре, т/ч; п — частота вращения рабочего ко-
леса, об/мин; DK — диаметр рабочего колеса, мм; /V—
мощность на валу насоса, кВт; 1} — КПД насоса.
Выбор тою или другого мероприятия по рекон-
струкции существующих насосов или по сооружению
насосной станции должен базироваться па технико-эко-
номическом расчете, включающем их начальные затра-
ты, а также годовую стоимость эксплуатационных рас-
ходов и стоимость электрической энергии на перекачку
теплоносителя в том или ином случае.
Раздел седьмой
РАСЧЕТ ДРОССЕЛЬНЫХ И СМЕСИТЕЛЬНЫХ
УСТРОЙСТВ
7.1. ДРОССЕЛЬНЫЕ ДИАФРАГМЫ
Расчетный расход теплоносителя через системы теп-
лолотребления и отдельные теплоприемпики внутри си-
стем обеспечивается расстановкой на вводах или перед
теплоприемниками автоматических регулирующих уст-
ройств или постоянных сопротивлений — дроссельных
диафрагм, рассчитанных на срабатывание всею избы-
точного напора, который определяется как разность
между располагаемых! напором перед системой (тепло-
приемником) и падением напора в системе (теплопри-
емнике) при расчетном расходе теплоносителя [5]. При
этом должны учитываться все имеющиеся и намеченные
к установке дроссельные устройства в данной системе.
Дроссельные диафрагмы для гашения избыточного
располагаемого напора перед системой (теплопрнемни-
ком) могут быть установлены как на подающем, так и
на обратном трубопроводе или на обоих трубопроводах.
Выбор места установки дроссельной диафрагмы опреде-
ляется требованиями нормального i идравлического ре-
жима. Так, например, если давление в подающем тру-
бопроводе значительно превышает допустимый для
системы предел, то установка диафрагмы на обратном
трубопроводе может поставить сип ему под опасное
давление, и, наоборот, при недостаточном давлении в
обратном трубопроводе установка дроссельной диафраг-
мы на подающем трубопроводе .может привести к опо-
рожнению верхней части системы теплопотребления.
Дроссельные диафрагмы должны быть с диаметром
отверстия не менее 2,5 мм во избежание их засорения
Если при расчетах диаметр отверстия получается менее
2,5 мм, следует устанавливать последовательно две
диафрагмы, например до и поспе теплоприемника с со-
ответственно большими диаметрами 01верстий. При
установке двух диафрагм последовательно на одном
трубопроводе расстояние между диафрагмами должно
быть равным или большим десяти диаметров трубопро-
вода
Дроссельные диафрагмы устанавливаются, как пра-
вило, после грязевика на тепловом пункте или внутри
системы до или после теплоприемника или группы при-
боров. При выборе места для установки дроссельном
диафрагмы следует учитывать расположение расходоме-
ров на тепловом пункте, с тем чтобы установка дрос-
сельного органа не нарушала нормальной работы рас-
ходомера (сохранение необходимых прямолинейных
участков без местных сопротивлений до и после расхо-
домера). Кроме того, диафрагмы должны устанавли-
ваться по возможности на участках трубопровода, име-
ющих двустороннее отключение с тем, чтобы при необ-
ходимости замены или ревизии диафрагмы спуск воды
из системы был минимальным
Дроссельные диафрагмы устанавливаются, как пра-
вило, во фланцевых соединениях. Они изготавливаются
из листовой стали (см. рис. П6 8,а). При отсутствии
фланцевых соединений дроссельные диафрагмы в виде
втулок (рис. П6.8, б) устанавливаются в резьбовых
соединениях трубопроводов (в сгонах или у резьбовой
запорной арматуры).
Установка дроссельных диафрагм на наружных теп-
ловых сетях, как правило, не допускается, так как засо-
рение такой диафрагмы может создать аварийную си-
туацию. При крайней необходимости дросселирования
напора в наружном трубопроводе дроссельную диафраг-
му следует устанавливать на специальном обводе (бай-
пасе) вокруг закрыюй задвижки на дросселируемом
трубопроводе (см. рис. П16 1).
При расчете дроссельной диафрагмы, устанавлива-
емой на байпасе, следует учитывать сопротивление са-
мого байпаса в зависимости от скорости воды в нем,
которое может определяться по номограмме, приведен-
ной на рис. П16 2.
Диаметр отверстия дроссельной диафрагмы, мм,
при его отношении к внутреннему диаметру трубы ме-
нее 0,2 с достаточной для практики точностью опреде-
ляется по формуле
(7.1)
где Стр — расчетный расход воды через дроссельное уст-
ройство, т/ч: /У — напор, гасимый дроссельной диафраг-
мой, м.
Для определения диаметров отверстий дроссельных
диафрагм целесообразно пользоваться номограммами,
приведенными на рис П16.3 и П16 7.
При отношении диаметра диафрагмы и диаметра
трубы более 0,2 размер диафрагм следует определять
по номограммам, приведенным на рис. П16 4—П16.6, а
при малых расходах воды — по номограммам рис. П16.8
и П16.9.
7.2. ЭЛЕВАТОРЫ И СОПЛА
Расчетный диаметр горловины элеватора, мм, опре-
деляется по формуле
£> —851/ °/1 /7 2)
59
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
где GP — расчетный расход сетевой воды, т/ч; не-
расчетный коэффициент смещения; h — потери напора
в системе отопления при расчетном расходе смешанной
воды, м.
Если располагаемый напор перед элеватором строго
соответствует значению, определяемому по формуле
(6.19), то необходимый диаметр сопла, мм,
d0 = 8>5K<Jp/'^l+«cpJ2 , (7.3)
ИЛИ
й'С = °э/(1+“сРм)- (7О
Обычно располагаемый напор перед элеватором
больше или меньше определяемого по формуле (6.19)
и диаметр сопла рассчитывается из условия гашения
всего располагаемого напора. В этом случае диаметр
выходного сечения сопла, мм, определяется по формуле
^с = 9,64/о2/я, (7.5)
где Н — располагаемый напор, м.
Необходимый располагаемый напор перед элевато-
ром может определяться по номограмме, приведенной
на рис. П16.10.
^Диаметр горловины элеватора, мм, и соответствую-
щий этому диаметру номер определяются при помощи
номограммы, приведенной па рис. П16.Н, а сопло к эле-
ватору—по номограмме на рис. ГН6.12.
Во избежание вибрации и шума, которые обычно
возникают при работе элеватора под напором, в 2—
3 раза превышающим требуемый по формуле (6.19),
часть этого напора рекомендуется гасить дроссельной
диафрагмой, утапавливаемой перед монтажным патруб-
ком до элеватора.
При выборе номера элеватора по расчетному диа-
метру его горловины следует выбирать стандартный
элеватор с ближайшим меньшим диаметром горловины,
так как завышенный диаметр приводит к резкому сни-
жению КПД элеватора [6].
Диаметр отверстия сопла следует определять с точ-
ностью до десятой доли миллиметра с округлением в
меньшую сторону. Диаметр отверстия сопла элеватора
во избежание засора должен быть не менее 3 мм.
При установке одного элеватора на группу неболь-
ших зданий его номер определяется исходя из макси-
мальных потерь напора в распределительной сети после
элеватора и в системе отопления для самого неблаго-
приятно расположенного потребителя, которые следует
принимать с 7С=1,1. При этом перед системой отопления
каждого здания следует устанавливать дроссельную
диафрагму, рассчитанную на гашение всего избыточного
напора при расчетном расходе смешанной воды.
7.3. ПОДМЕШИВАЮЩИЕ НАСОСЫ
Системы отопления присоединяются к тепловым се-
тям с подмешиванием на тепловых пунктах в следую-
щих случаях:
1) с насосом на перемычке между подающим и об-
ратным трубопроводами ввода — при недостаточном
располагаемом напоре для работы элеватора и давле-
нии в подающем трубопроводе, превышающем статиче-
ское давление данной отопительной системы не менее
чем на 0,5—1,0 кгс/см2, но не опасном для прочности
этой системы;
2) с насосом на подающем трубопроводе после под-
мешивающей перемычки между подающим и обратным
трубопроводами — при статическом давлении системы,
равном или превышающем давление в подающем тру-
бопроводе тепловой сети или при необходимости увели-
чения располагаемого напора в отопительной системе;
3) с насосом на обратном трубопроводе от системы
отопления до подмешивающей перемычки (по ходу
обратной воды) — при давлении в обратном трубопро-
воде сети, превышающем допустимый предел для дан-
ной системы.
Производительность подмешивающего насоса бн,
т/ч, в зависимости от места установки его в схеме теп-
лового пункта должна приниматься равной:
при установке на перемычке между подающим и
обратным трубопроводами
Gn=1>lG0.p«cPM; (7-6)
при установке на подающем или обратном трубо-
проводе
G„=‘.‘GoP0 + «?m). (7.7)
где Go р — расчетный расход сетевой воды на систему
отопления; и£м — необходимый коэффициент смешения
подмешивающего узла.
Напор, развиваемый подмешивающим насосом, дол-
жен на 1—2 м превышать расчетные потери напора в
системе отопления.
В случаях, когда подмешивающий насос устанавли-
вается на центральном тепловом пункте промышленного
предприятия, имеющего разветвленную внутризаводскую
тепловую сеть, его напор должен определяться с коэф-
фициентом 1,1 к сумме максимальных потерь напора
в этой сети в наиболее загруженной местной системе
с учетом устанавливаемых на местных тепловых пунк-
тах и внутри систем дроссельных устройств.
Раздел восьмой
АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ И ЗАЩИТА
ВОДЯНЫХ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
8.1. АВТОМАТИЗАЦИЯ ПОДПИТКИ СЕТИ
Надежность работы и устойчивость теплового и гид-
равлического режимов водяной системы централизован-
ного теплоснабжения должны обеспечиваться автомати-
ческими устройствами регулирования и защиты, уста-
новленными на источнике теплоты, в тепловой сети, на
тепловых пунктах и в системах теплопотребления [27].
Автоматизация подпитки тепловой сети должна
обеспечивать постоянное давление в точке подпитки как
60
при работе, так и при останове сети [20]. Импульсом
регулятора подпитки является, как правило, напор в
обратном коллекторе тепловой сети (рис. 8.1) до сете-
вого насоса.
Если статический напор в системе теплоснабжения
отличен от напора в обратном коллекторе, поддержи-
ваемого при работе сети, то при переходе к статическо-
му режиму регулятор подпитки должен автоматически
перенастраиваться но дополнительному импульсу от
падения напора в нагнетательном коллекторе сетевых
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
насосов (дополнительный импульс на рис 8.1 указан
штриховой линией) или же по этому импульсу в работу
должен включаться аварийный подпиточный насос,
обеспечивающий заданное статическое давление в сети.
Рис. 8.1. Принципиаль-
ная схема автоматиза-
ции подпитки тепловой
сети у источника тепло-
ты:
] — сетевой насос; 2 — под-
питочный насос; 3 — подо-
греватель сетевой воды;
4—клапан регулятора под-
питки
8.2. ЗАЩИТА СТАНЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Станционные водоподогреватели, расположенные до
сетевых насосов, должны иметь автоматическую защиту
от давления в обратном трубопроводе, если оно превы-
шает или может превысить допустимый для них пре-
дел (см. графики напоров па рис. 8.2 и 8.3). Защита
Рис. 8.2. Принципиальная схема автоматической защиты
станционного водоподогреватсля I ступени от повышен-
ного давления (вариант I):
/ — клапан регулятора давления «после себя*; 2 — подогрева-
тель 1 ступени; 3 — обратный клапан; 4 — сетевой насос; 5 —
подогреватель II ступени; 6 — предохранительный клапан;
Й,—регулируемый напор в точке подпитки сети при ее работе;
Н2 — регулируемый напор перед подогревателем 1 ступени;
Нл — допустимый напор (давление) для подо! реватсля I ступе-
ни; Н<— напор перед сетевым насосом; — напор после сете-
вого насоса; Н6 — напор после подогревателя 11 ступени; И?—
напор в точке подпитки сети при ее останове
осуществляется дросселированием давления воды в об-
ратном трубопроводе перед водоподогревателем до раз-
решенного значения и отсечкой вод ©подогревателя от
сети при ее останове. Это достигается установкой после
подогревателя I ступени (до насоса) обратного клапа-
на 3, который защищает водоподогреватель от давления
в подающем трубопроводе, а перед водоподогревате-
лем— клапана регулятора давления 1. зависимости
от схемы организации подпитки, последний включается
по импульсу «после себя» (см. рис. 8.2) или «до себя»
(см. рис. 8.3). После клапана 1 по ходу воды рекомен-
дуется установка сбросного устройства 6.
Отсечка сетевого подогревателя I ступени от обрат-
ного трубопровода тепловой сети в том и другом слу-
чаях происходит по импульсу снижения давления в по-
дающем трубопроводе после сетевого насоса при его
останове.
На случай неплотного закрытия какого-либо из ука-
занных клапанов защита водоподогревателя от повы-
шенного давления дублируется установкой предохрани-
тельного клапана (клапана аварийного сброса) б.
Рис. 8.3. Принципиальная схема автоматической защиты
станционного водоподогревателя I ступени от повышен-
ного давления (вариант II):
/ — клапан регулятора давления «до себя*; 2 — подогреватель
I ступени; 3 — обратный клапан; 4 — сетевой насос; 5 — подо-
греватель II ступени, 6 предохранительный клапан, /^ — ре-
гулируемый напор в обратном трубопроводе сети; Н/ — напор
перед подогревателем I ступени; /73 — допустимый напор в по-
догревателе I ступени; —регулируемый напор в точке под-
питки перед сетевым насосом; —напор после сетевого насо-
са; ?/$ —напор после подогревателя II ступени; Н7 —напор в
точке подпитки сети при ее останове
8.3. АВТОМАТИЗАЦИЯ НАСОСНЫХ СТАНЦИЙ
Автоматизация насосно-перекачивающих станций
должна обеспечивать включение резервного насоса при
аварийном отключении работающего насоса или при па-
дении давления в его напорном патрубке, а также под-
держание заданного давления в сети при работе на-
сосов.
При повышающемся от источника теплоты рельефе
местности и устройстве подкачивающей насосной стан-
ции на подающем трубопроводе и станции подпора на
обратном трубопроводе может возникнуть необходи-
мость разделения сети на две гидравлически независи-
мые зоны при ее останове*
График напоров воды и принципиальная схема ав-
томатизации такой насосной приведены на рис. 8.4.
Поддержание заданного давления после подкачи-
вающего насоса осуществляется регулятором 2 по схе-
ме «после себя». Давление в обратном трубопроводе
поддерживается регулятором подпора 3. При останове
сетевых насосов на ТЭЦ клапаны 2 и 3 по импульсу
падения давления до насоса 1 рассекают верхнюю и
нижнюю зоны. Одновременно по импульсу падения дав-
ления на всасе останавливается подкачивающий насос.
В случае необходимости рассечка зон при останове
подкачивающего насоса производится клапанами 2 и 3
по импульсу падения давления после, насоса Подпитку
верхней зоны при рассечке сети осуществляет подпиточ-
ный насос 4 через регулятор подпитки 5, которые вклю-
чаются в работу при падении давления в верхней зоне
ниже уровня ее статического давления Н&.
Для повышения надежности на случай неплотности
клапанов 2 и 3 в схеме может быть предусмотрен так-
же предохранительный клапан.
При понижающемся от источника теплоты рельефе
местности и устройстве насосной станции на обратном
61
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
трубопроводе может возникнуть необходимость дроссе-
лирования давления воды в подающем трубопроводе и
разделения сети при ее останове на две независимые
зоны (верхнюю и нижнюю).
График напоров воды и принципиальная схема ав-
торегулирования и защиты для этого случая приведены
на рис. 8.5.
иерепадов давления в дроссельных устройствах 3t кото-
рые рассчитываются на одинаковое падение давления
при соответствующих данному коэффициенту смешения
расходах воды из высокотемпературной зоны и подме-
шиваемой воды. При этом перед дроссельным устрой-
ством на липни подмешиваемой воды давление поддер-
живается на 0,1—0,2 кгс/см2 большим, чем перед дрос-
селем на подающей линии, что обеспечивает отсечку
Рис. 8.4. Принципиальная схема автоматизации подка-
чивающей насосной станции на подающем трубопроводе
сети при повышающемся от источника теплоты профиле
местности:
1 — подкачивающий насос; 2 — клапан регулятора давления
«после себя»- 3 — клапан регулятора подпора; 4 — подпиточ-
ный насос верхней зоны; 5 — клапан регулятора подпитки;
ffi — регулируемый подпор в точке подпитки нижней зоны;
Яг — напор после сетевого насоса; — напор в подающем
трубопроводе перед подкачивающим насосом; Я< — регулируе-
мый напор в подающем трубопроводе после насосной станции;
Яб — напор в обратном трубопроводе верхней зоны, поддержи-
ваемый регулятором подпора; Я6—напор в обратном трубопро-
воде после регулятора подпора (по ходу воды); Я; — напор в
нижней зоне при останове сети; Я$ — напор в верхней зоне
при останове сети
Постоянное давление перед насосом поддерживает-
ся регулятором 2, включенным по схеме «до себя», а
в подающем трубопроводе — регулятором 3, включен-
ным по схеме «после себя».
При отсутствии необходимости регулирования дав-
ления перед насосом вместо регулирующего клапана 2
может быть установлен обратный клапан.
Рассечка осуществляется клапанами 2 и 3 при оста-
нове подкачивающего насоса по импульсу повышения
давления перед ним.
При останове сетевых насосов на ТЭЦ от импульса
падения давления в подающем трубопроводе перед ре-
гулирующим клапаном 3 происходит также останов
подкачивающего пасоса с последующей рассечкой зон.
При останове сети давление в нижней зоне поддер-
живается регулятором подпитки 4. Для повышения
надежности нижней зоны в схеме защиты может быть
также предусмотрена установка предохранительно! о
клапана 5.
На тепловых пунктах и станциях насосного смеше-
ния должна предусматриваться рассечка подающего
трубопровода высокой и низкой температурных зон при
останове подмешивающего насоса с целью предотвра-
щения при этом попадания высокотемпературной воды
в низкотемпературную зону или в систему отопления.
При необходимости обеспечения постоянного коэф-
фициента смешения на подающем трубопроводе до точ-
ки смешения (рис. 8.61 устанавливается регулирующий
клапан 2. Он поддерживает приблизительное равенство
Рис. 8.5. Принципиальная схема автоматизации подка-
чивающей насосной станции на обратном трубопроводе
сети при понижающемся от источника теплоты профиле
местности:
/ — подкачивающий насос на обратном трубопроводе, 2 — кла-
пан регулятора давления «до себя»; 3 —клапан регулятора
давления «после себя»; 4 —клапан регулятора подпитки ниж-
ней зоны при останове сети; 5 — предохранительный клапан.
Я] — регулируемый напор в точке подпитки сети; Н> — напор
после сетевого насоса; /Л —напор в подающем трубопроводе
перед регулятором давления; //< — регулируемый напор в по-
дающем трубопроводе после регулятора давления; — регу-
лируемый напор в обратном трубопроводе перед подкачиваю-
щим насосом; — напор в обратном трубопроводе после под-
качивающего насоса; Н7 — напор в верхней зоне при останове
сети; — напор в нижней зоне при останове сети
Рис. 8.6. Принципиальная схема автоматизации станции
насосного смешения (вариант I):
1 — насос смешения; 2—клапан регулятора постоянства коэф-
фициента смешения; 3 — дроссельные устройства
Тепловая
сеть
система
теплопот*
решения
Рис 8 7. Принципиальная схема автоматизации тепло-
вого ввода с насосом смешения (вариант II).
I — насос смешения; 2 — клапан рассечки
62
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
высокотемпературной зоны сети при останове насоса
смешения. На тепловых вводах, где нет необходимости
в поддержании строго определенного коэффициента
смешения, предусматривается только рассечка высоко-
температурной и низкотемпературной зон клапаном 4
при останове насоса смешения (рис. 8.7).
8.4. АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
На тепловых вводах, где давление в обратном тру-
бопроводе меньше или может стать меньше статическо-
го давления системы теплопотребления, требуется пре-
дусматривать защиту системы от опорожнения [6]. Если
при этом давление в подающем трубопроводе превыша-
ет статическое давление системы как при работе, так
и при останове сети (линия А на рис. 8.8), то защита
Тепловая
сеть
Рис. 8.8. Принципиальная схема автоматизации теплово-
го ввода при напорах в обратном трубопроводе мень-
шем, а в подающем трубопроводе большем высоты си-
стемы теплопотребления:
/ — клапан регулятора «подпора»; 2 —обратный клапан; Н{ и
—напоры в подающем и обратном трубопроводах ответвле-
ния; 7/з—напор в сети при ее останове; Н4 и Н-, — напоры в
подающем и обратном трубопроводах теплового ввода; — ре-
гулируемый напор в системе теплопотребления; Я? —высота
системы теплопотребления
Тепловая
сеть
WW7S777,
Рис. 8.9. Принципиальная схема автоматизации тепло-
вого ввода при напорах в подающем и обратном трубо-
проводах, меньших высоты системы теплопотребления:
/ — клапан регулятора подпора, 2 — обратный клапан, .3 — под-
качивающий насос на подающем трубопроводе, Hi и Н3 — на-
поры в подающем и обратном трубопроводах ответвления,
Н$— напор в сети при ее останове; Н4 и /Уз —напоры в пода-
ющем и обратном трубопроводах теплового ввода; —регу-
лируемый напор в обратном трубопроводе системы теплопотреб-
ления; Нт — высота системы теплопотребления; Н# — напор в
подающем трубопроводе после подкачивающею насоса’
При установке на обратном трубопроводе теплово-
го ввода подкачивающего насоса давление на его вса-
сывающей стороне должно поддерживаться постоянным,
если изменение гидравлического режима сети может
привести к опорожнению системы теплопотребления.
Если же при останове тепловой сети давление в обрат-
ном трубопроводе ввода может стать больше допусти-
мого для системы теплопотребления, следует предусмат-
ривать отсечку системы от сети как по подающему, так
График напоров воды
*1——
н3*-£—и
нз —
График напоров воды
77777777777,
Рис. 8.10. Принципиальная схема автоматизации тепло-
вого ввода без подмешивания при напоре в обратном
трубопроводе, большем допустимого для системы тепло-
потребления:
1 — подкачивающий насос па обратном трубопроводе; 2 — кла-
пан регулятора давления «до себя»; 3 — клапан рассечки; 4 —
предохранительный клапан Hi и Н2 — напоры в подающем и
обратном трубопроводах ответвления, Н}— напор в сети при
ее останове: Н4 и //5—напоры в подающем и обратном 1рубо-
лроводах теплового ввода; — регулируемый напор в системе
теплопотребления перед подкачивающим насосом; Н3 — высота
систем теплопотребления; //& — максимально допустимый на-
пор для системы теплопотребления
Рис. 8.11. Принципиальная схема автоматизации тепло-
вого ввода с насосом смешения при напоре в обратном
трубопроводе, большем допустимого для системы теп-
лопотреблення:
/ — насос смешения на обратном трубопроводе, 2 — клапан
регулятора давления «до себя», 3— клапан рассечки; 4 —
предохранительный клапан; Hi и Н3 — напоры в подающем и
обратном трхбопроводах отве1вленпя; Нг — напор в сети при
ее останове, 'Н4 и //5 — напори в подающем и обратном трубо-
проводах теплово;о ввода; Яв — регулируемый напор в обрат-
ном трубопроводе системы теплопотребления перед насосом;
Нт— напор в обратном трубопроводе после насо< * смешения;
Н*—высота системы теплопотребления, /Л,--максимально До-
пустимый напор для системы теплопотребления
от опорожнения обеспечивается установкой регулятора
подпора 1. В случае, когда при останове сети давление
в подающем трубопроводе становится ниже статическо-
го давления системы (линия Б на рис. 8.8), кроме ре-
гулятора подпора необходима также установка обрат-
ного клапана на подающем трубопроводе.
На тепловых вводах, где давление как в обратном,
так и в подающем трубопроводе меньше статической
высоты системы, кроме вышеуказанных мероприятий по
защите ее от опорожнения требуется также установка
подкачивающего насоса на подающем трубопроводе
ввода (рис. 8 9). В случае необходимости этот насос
может быть включен по схеме подкачки — подмеса, как
это показано на рисунке.
и по обратному трубопроводу, которая должна также
срабатывать при останове подкачивающего насоса.
Постоянство давления в обратном трубопроводе
ввода обеспечивается клапаном 2 регулятора давления
«до себя», который устанавливается на нагнетательной
стороне насоса (рис. 8 10), а защита от повышенного
давления при останове подкачивающего насоса — клапа-
ном 5, устанавливаемым на подающем трубопроводе.
Импульсом для обоих регуляторов служит повышение
давления во всасывающем патрубке насоса.
При останове подкачивающего насоса и повышении
давления на его всасывающей стороне система отсекает
ся клапанами 2 и 3. Аналогичным образом автоматизи-
руется тепловой ввод с насосом на обратном трубопро-
63
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ГрШрИК
Напоров воды
Рис. 8.12. Принципиальная схема автоматизации тепло-
вого ввода при независимом присоединении системы
теплопотребления из-за недопустимо высокого капора
в обратном трубопроводе сети:
1 — подогреватель: 2 — циркуляционный насос; —клапан регу-
лятора подпитки; -/—клапан отсечки; Н\ и Н$ — напоры в по-
дающем и обратном трубопроводах ответвления; напор
сети при ее останове; и //з —напоры в подающем и обрат-
ном трубопроводах теплового ввода; //6 — высота системы теп-
лопотребления: //? — регулируемый напор на всасывающей сто-
роне циркуляционного насоса; Н8 —напор после циркуляцион-
ного насоса; На — напор после подогревателя; Як>—максималь-
но допустимый напор для системы теплопотребления
воде, выполняющим функции подкачки — подмеса
(рис. 8.11).
При независимом присоединении системы теплопо-
требления давление в ее обратном трубопроводе следу-
ет поддерживать постоянным путем автоматического
регулирования подпитки из тепловой сети (рис. 8.12).
В случаях, когда давление в обратном трубопроводе
сети меньше необходимого для залива системы тепло-
потребления (рис. 8.13), для подпитки системы следует
предусматривать установку подпиточного насоса 5.
В независимой системе теплопотребления, работаю^
щей по высокотемпературному графику с расчетной
температурой воды в подающем трубопроводе выше
120 °C, следует предусматривать защиту от резкого па-
дения температуры в этом трубопроводе при останове
тепловой сети, что достигается блокировкой циркуляци-
онного насоса 2 местной системы с импульсом давления
в подающем трубопроводе сети. Для местных систем,
Рис. 8.13. Принципиальная схема автоматизации тепло-
вого ввода при независимом присоединении системы
теплопотребления из-за недостаточности напоров в тру-
бопроводах сети:
/ — подогреватель; 2 — циркуляционный насос; клапан ре-
гулятора подпитки; 4 — клапан регулятора отсечки; 5 — подпи-
точный насос; //• и Яг— напоры в подающем и обратном тру-
бопроводах ответвления; Я3 — напор в сети при ее останове;
и Я5 —напоры в подающем и обратном трубопроводах теп-
лового ввода: Hf — высота системы теплопотребления; Н7 — ре-
гулируемый напор на всасывающей стороне циркуляционного
насоса; Н9 — напор после циркуляционного насоса; — напор
после подогревателя
Система
тепло-
потреб-
ления
5 систему
горячего
водоснабжения
Рис. 8.15. Принципиальные схемы регулирования расхо-
да воды на тепловом вводе потребителя регуляторами
непрямого действия:
а — по перепаду давлений до и после системы теплопотребле-
ния; б — по перепаду давлений до и после дроссельного уст-
ройства; / — клапан регулятора постоянства расхода; 2 — дрос-
сельный орган (диафрагма, сопло элеватора и т. п )
Тепловая
zeme
^Система
упепло-
> потреб-
ления
1
Тепловая
сеть
Система
теплопот
ребления
Рис. 8.14. Принципиальные схемы регулирования расхо-
да воды регулятором прямого действия:
а — по перепаду давлений до и после системы теплопотребле-
ния; б —по перепаду давлений до и после дроссельной диаф-
рагмы на подающем трубопроводе; в —по перепаду давлений
до и после дроссельных диафрагм на перемычке малого диа-
метра; 1 — клапан регулятора постоянства расхода; 2—дрос-
сельный орган (диафрагма, сопло элеватора и т п ); 3— пере-
мычка малого диаметра с дроссельными диафрагмами
Рис. 8.16. Принципиальные схемы автоматизации тепло-
вых вводов потребителей с системами горячего водо-
снабжения:
а — при параллельной схеме включения подогревателя; б — при
смешанной схеме включения подогревателей; в — при последо-
вательной схеме включения подогревателей; г—при непосред-
ственном водоразборе; 1 — подогреватель водопроводной воды;
2 — клапан регулятора температуры нагретой воды; 3 — клапан
регулятора постоянства расхода, 4~ клапан ре;улятора сме-
шения; 5 — обратный клапан
64
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
где расчетный перепад температур не превышает 30 °C,
такую блокировку предусматривать не следует.
Во всех случаях следует предусматривать защиту
тепловой сети от резкого повышения температуры в ее
обратном трубопроводе при останове циркуляционного
насоса: клапан отсечки 4 должен закрываться при пре-
кращении циркуляции в местной системе.
Для регулирования расхода на вводах в системы
теплопотребления могут применяться регуляторы пря-
мого (рис. 8.14) и непрямого (рис. 8.15) действия. По-
стоянство расхода обеспечивается за счет поддержания
неизменным перепада давления на любом постоянном
сопротивлении, в качестве которого может служить
дроссельная или измерительная диафрагма, сопло эле-
ватора, водоподогреватель или сама система теплопо-
треблепия, если она имеет достаточное сопротивление.
Автоматическое регулирование систем юрячего во-
доснабжения (рис. 8.16) должно обеспечивать поддер-
жание постоянной температуры воды в этой системе на
заданном уровне, а в открытых системах, кроме того,
предотвращать переток сетевой воды из подающего
трубопровода в обратный.
В двухступенчатых последовательных схемах вклю-
чения водоподогревателей регулятор расхода па вводе
должен поддерживать неизменным суммарный расход
сетевой воды, поступающей в систему отопления напря-
мую из сети и через водоподогревагсль II ступени, при-
крываясь в часы «пик» при максимальном расходе сете-
вой воды через этот подогреватель и полностью пропу-
ская расчетный расход на систему при отсутствии на-
грузки горячего водоснабжения или при покрытии ее
водоподогревателей I ступени.
8.5. АВТОМАТИЗАЦИЯ
КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
В отопительно-вентиляционных калориферных уста-
новках автоматическое регулирование должно обеспечи-
вать [25]:
1) постоянную температуру воздуха на выходе из
калориферной приточной установки (рис. 8.17) и пере-
менную, соответствующую наружной температуре тем-
пературу воздуха на выходе из отопительного агрегата;
2) требуемый расход теплоносителя через уста-
новку;
3) предотвращение замораживания калорифера при
останове сети или при резком снижении температуры
греющей воды;
4) прекращение циркуляции теплоносителя через
калориферы при останове вентилятора калориферной
установки.
В отопительных системах промышленных зданий,
где основным тепловыделяющим оборудованием явля-
ются отопительно-рециркуляционные агрегаты, регули-
рование подачи теплоты в цех может производиться
изменением числа работающих агрегатов, которые мо-
гут включаться или отключаться по импульсу от темпе-
Рис. 8.17. Возможная принципиальная схема автомати-
зации установки приточной вентиляции:
/ — калорифер; 2 — вентилятор; 3 — электродвигатель; 4 —
клапан регулятора температуры нагретого воздуха; 5—клапан
регулятора постоянства располагаемого напора; 6 — клапан ре-
гулятора подпора; 1 — воздушный клапан
ратуры воздуха в зоне их действия. При этом общий
расход сетевой воды на систему должен регулироваться
путем установки регуляторов постоянства напора на
каждую калориферную установку или на отдельные
группы калориферных установок, а также на тепловой
ввод в целом.
Прекращение циркуляции сетевой воды через оста-
новленную калориферную установку достигается блоки-
ровкой электродвигателя вентилятора и запорного орга-
на на подводе теплоносителя — клапана регулятора или
задвижки с электроприводом.
Небольшие установки и в особенности стандартные
отопительные агрегаты целесообразно оборудовать руч-
ными блокировочными устройствами (см. рис. П17.20).
В системах централизованного теплоснабжения на-
шей страны в схемах автоматического регулирования и
защиты применяются регуляторы и исполнительные ор-
ганы различных типов и конструкций [11 —13, 211. Опи-
сание наиболее распространенных из них приведено в
приложении 17.
Раздел девятый
НАЛАДКА И РЕГУЛИРОВКА СИСТЕМЫ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
9.1. РАЗРАБОТКА И ВНЕДРЕНИЕ МЕРОПРИЯТИИ
ПО НАЛАДКЕ
Мероприятия по наладке системы теплоснабжения
разрабатываются на основе данных обследования и вы-
полненных расчетов. Они включают в себя весь ком-
плекс работ по подготовке системы к нормальной экс-
плуатации в расчетном режиме и в случае необходимо-
сти к ее регулировке.
Мероприятия по наладке, как правило, предусмат-
ривают:
ликвидацию дефектов в строи 1ельных конструкциях
прокладки трубопроводов: каналах, тепловых камерах,
5—477
опорах, мачтах и т. д.; приведение этих конструкций в
соответствие с Правилами технической эксплуатации и
с Правилами техники безопасности при эксплуатации
тепловых сетей;
восстановление тепловой изоляции трубопроводов
и оборудования в камерах, каналах н на тепловых
пунктах;
утепление отапливаемых зданий: ос1скление окон-
ных проемов и фонарей промышленных зданий, заделку
щелей в строительных конструкциях, устройство тамбу-
ров, предусмотренных проектом, и т. д.;
приведение водоподогревательной установки источ-
ника тепла по тепловой производительности в соответ-
65
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ствие с расчетной тепловой нагрузкой присоединенных
потребителей, а сетевых и подпиточных насосов — с гид-
равлической характеристикой тепловой сети и систем
теплопотребления;
оснащение водоподогревательной установки конт-
рольно-измерительными приборами в соответствии с тех-
ническими требованиями;
перекладку отдельных участков теплопроводов, не
обеспечивающих необходимую пропускную способность
сети:
устройство (при необходимости) насосных подстан-
ций на сети с указанием точек их размещения, принци-
пиальных схем их компоновки и автоматизации, коли-
чества и характеристики рекомендуемых насосов;
приведение схем тепловых вводов в соответствие
с требованиями разработанного гидравлического режи-
ма и правилами технической эксплуатации; типовые схе-
мы тепловых вводов приведены на рис, 2.4—2.17;
приведение теплоприемников местных систем по ко-
личеству, площади поверхности нагрева, схеме обвязки
и характеру подключения в соответствие с расчетной
тепловой нагрузкой;
внедрение принципиальных схем автоматического
регулирования и защиты, рекомендуемых для систем
теплоснабжения, с привязкой их к источнику теплоты,
конкретным точкам тепловой сети, тепловым вводам и
системам теплопотребления;
расстановку дроссельных устройств на тепловой се-
ти, вводах, ответвлениях в местных системах и у от-
дельных теплоприемников с указанием диаметров отвер-
стий диафрагм (шайб) и места их установки (на по-
дающем или обратном трубопроводе);
особые указания по тепловому и гидравлическому
режиму источника теплоты, тепловой сети, насосных и
дроссельных станций, тепловых пунктов и систем тепло-
потребления.
К перечню мероприятий прилагаются расчетные схе-
мы тепловых сетей и систем теплопотребления с указа-
нием на них мест установки дроссельных устройств,
графики температуры, давления и расхода теплоносите-
ля, принципиальные схемы автоматизации водоподо1ре-
вательной установки источника теплоты, тепловой сети,
тепловых пунктов и отдельных теплоприемников, а так-
же схемы реконструкции сети и систем. Кроме того,
к перечню прикладываются таблицы расчета тепловых
нагрузок потребителей, гидравлического расчета сети и
расчета дроссельных устройств по сетям, вводам и си-
стемам теплопотребления.
Комплекс мероприятий для наладки системы тепло-
снабжения должен обосновываться технико-экономичес-
кими расчетами. Например, при необходимости повыше-
ния располагаемого напора в конце тепловой магист-
рали требуемый результат может быть достигнут
внедрением любого из нижеуказанных мероприятий:
1) увеличением напора сетевого насоса на источни-
ке теплоты;
2) снижением потерь напора в трубопроводах сети
за счет перекладки отдельных ее участков с увеличени-
ем диаметра труб;
3) установкой подкачивающего насоса перед участ-
ком сети, в котором требуется повышение напора;
4) прокладкой дополнительной магистрали с доста-
точной пропускной способностью непосредственно от го-
ловного участка сети или от источника теплоты до
участков с недостающим напором.
Каждый из перечисленных вариантов в конкретных
условиях имеет свои положительные и отрицательные
стороны. Иногда наиболее приемлемый с точки зрения
технико-экономических показателей вариант не можег
быть реализован по местным условиям. Например, в
стесненных условиях расположения подземных комму-
никаций под городскими проездами может отсутство-
вать возможность увеличения диаметра существующей
прокладки теплосети до необходимого размера Возмож-
ны ситуации, когда по условиям городской застройки
66
в районе, где необходимо сооружение насосной подка-
чивающей станции, отсутствует площадка для ее раз-
мещения.
Наладочные мероприятия следует проводить по
тщательно разработанному плану, в котором должны
предусматриваться очередность и порядок выполнения
каждого вида работ.
В первую очередь должны выполняться работы, от
которых зависит возможность обеспечения расчетным
количеством теплоносителя всех потребителей теплоты:
доведение тепловой и гидравлической мощности источ-
ника теплоты до расчетной, перекладка или дополни-
тельная прокладка участков сети, сооружение или ре-
конструкция насосных подстанций на сети, обеспечива-
ющих расчетный напор на вводах потребителей.
До начала отопительного периода схемы тепловых
пунктов и обвязки теплопотребляющих приборов долж-
ны быть приведены в соответствие со схемами, преду-
смотренными тепловым и гидравлическим расчетом.
Весьма важным элементом наладочных работ явля-
ется расстановка расчетных дроссельных устройств на
тепловых вводах и в системах теплопотребления, а так-
же настройка регуляторов напора, расхода, температу-
ры и т. д.
Наиболее целесообразно устанавливать все расчет-
ные дроссельные устройства в системе теплоснабжения
заранее, до начала отопительного периода. Это создает
благоприятные условия для внедрения в системе расчет-
ного режима. Если к началу отопительного периода
дроссельные устройства не были установлены, необхо-
димо, чтобы их установка производилась одновременно
на всех тепловых пунктах и во всех системах. Для это-
го все дроссельные органы, диафрагмы и сопла должны
быть заранее заготовлены и рассортированы по местам
назначения. Установка их производится одновременно
в дни относительного потепления. В первую очередь
устанавливаются центральные диафрагмы на вводах и
ответвлениях к отдельным системам, затем к наиболее
хорошо работающим приборам.
При наличии в системах автоматических регулято-
ров они должны одновременно с установкой дроссель-
ных диафрагм настраиваться па поддержание заданных
расчетных параметров: напора, расхода или темпера-
туры.
После установки дроссельных устройств необходимо
убедиться, что все запорные органы (задвижки, вентили
и краны) на вводах, ответвлениях и у теплопотребляю-
щих приборов полностью открыты.
9.2. РЕГУЛИРОВКА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
И СИСТЕМ ТЕПЛОПОТРЕБЛЕНИЯ
Задачей регулировки централизованной системы
теплоснабжения является достижение расчетных гидрав-
лического и теплового режимов и удовлетворительного
теплоснабжения всех потребителей теплоты, присоеди-
ненных к данной системе.
Непосредственной целью регулировки является рас-
пределение теплоносителя между всеми подключенными
системами теплопотребления, а внутри их — по тепло-
потребляющим приборам в строгом соответствии с рас-
четной тепловой нагрузкой и тем самым обеспечение
расчетной циркуляции воды в тепловых сетях.
Распределение теплоносителя между теплопотреб-
ляющими приборами в соответствии с их расчетной на-
грузкой обеспечивает в помещениях расчетную внутрен-
нюю температуру при условии соблюдения требуемой
температуры воды в сети и соответствия площадей по-
верхностей нагрева этих приборов расчетным теплопо-
терям помещений. В противном случае результаты ре-
гулировки позволяют дать рекомендации об изменении
установленной площади поверхности нагрева.
Регулировка должна проводиться во всех звеньях
системы теплоснабжения: в водоподогревательной уста-
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
новке источника теплоты, в тепловых сетях, на тепло-
вых вводах и в системах теплопотребления. При этом
необходимо, чтобы регулировкой были охвачены все
системы теплопотребления, подключенные к сетям от
одного источника теплоты. Если какая-либо система
теплопотребления не подвергается регулировке, она
должна быть строго ограничена по расчетному расходу
воды — по расходомеру при помощи регулятора или
другого дроссельного устройства.
Регулировку следует проводить только после вы-
полнения всех предварительно разработанных мероприя-
тий по наладке.
Перед началом регулировки системы теплоснабже-
ния должна быть обеспечена работа автоматических
устройств, предусмотренных при разработке мероприя-
тий для поддержания заданного гидравлического режи-
ма и безаварийной работы источника теплоты, сети, на-
сосных станций и тепловых пунктов.
Регулировка централизованной системы теплоснаб-
жения начинается с фиксирования фактических давле-
ний воды в тепловых сетях при работе сетевых насосов,
предусмотренных расчетным режимом, и поддержания
в обратном коллекторе источника теплоты заданного
напора.
Если при сопоставлении фактического пьезометри-
ческого графика с заданным обнаружатся значительно
увеличенные потери напора на участках, необходимо
установить их причину (функционирующие перемычки,
не полностью открытые задвижки, несоответствие диа-
метра трубопровода принятому при гидравлическом
расчете, засоры н т.п.) и принять меры к их устра-
нению.
В отдельных случаях при невозможности устране-
ния причин завышенных по сравнению с расчетом по-
терь напора, например при заниженных диаметрах тру-
бопроводов, может быть произведена корректировка
гидравлического режима путем изменения напора сете-
вых насосов с таким расчетом, чтобы располагаемые
напоры на тепловых вводах потребителей соответство-
вали расчетным.
Регулировка систем теплоснабжения с нагрузкой го-
рячего водоснабжения, для которых гидравлический и
тепловой режимы были рассчитаны с учетом соответ-
ствующих регуляторов на тепловых вводах, проводится
при исправной работе этих регуляторов.
Регулировка систем теплопотребления и отдельных
теплопотребляющих приборов базируется на проверке
соответствия фактических расходов воды расчетным.
При этом под расчетным расходом понимается расход
воды в системе теплопотребления или в теплопотребля-
ющем приборе, обеспечивающий заданный температур-
ный график. Расчетный расход соответствует необходи-
мому для создания внутри помещений расчетной темпе-
ратуры при соответствии установленной площади по-
верхности нагрева необходимой.
Степень соответствия фактического расхода воды
расчетному определяется температурным перепадом во-
ды в системе или в отдельном тепломотребляющем при-
боре. При этом фактическая температура воды в сети
не должна отклоняться от графика более чем на 2° С
[20J
Заниженный температурный перепад указывает на
завышенный расход воды и соответственно завышенный
диаметр отверстия дроссельной диафрагмы или сопла.
Завышенный температурный перепад указывает на за-
ниженный расход воды и соответственно заниженный
диаметр отверстия дроссельной диафрагмы пли сопла.
Соответствие фактического расхода сетевой воды
расчетному при отсутствии приборов учета (расходоме-
ров) с достаточной для практики точностью опреде-
ляется:
для систем теплопотребления, подключенным к се-
тям через элеваторы пли подмешивающие насосы, по
формуле
(f.-Q ( <з + '2-2'в)
У =- —-------V ’ <10-
где y=G$!Gp — отношение фактического расхода сете-
вой воды, поступающей в отопительную систему, к рас-
четному; tjt /3 и t'2 — замеренные на тепловом вводе
температуры воды соответственно в подающем трубо-
проводе, смешанной и обратной, °C; t», 6 и /2 — темпе-
ратуры воды соответственно в подающем трубопроводе,
смешанной и обратной по температурному графику при
фактической температуре наружного воздуха, °C; t в
и /в —- фактическая и расчетная температуры воздуха
внутри помещений;
для систем теплопотребления жилых и администра-
тивных зданий, подключенных к тепловой сети без под-
мешивающих устройств, а также для отопительно-ре-
циркуляционных калориферных установок по формуле
(102)
( Л -*2)( G +
для отопительно-вентиляционных калориферных
установок, забирающих наружный воздух, а также для
систем теплопотребления производственных зданий, ог-
раждающие конструкции которых не обладают значи-
тельной теплоаккумулирующей способностью, подклю-
ченных к тепловой сети без подмешивающих устройств,
по формуле
>= +-;-*) , (ЮЗ)
( *1 “Ь t>2
где тв — фактическая температура наружного воздуха.
Скорректированный диаметр сопла элеватора, а
также дроссельной диафрагмы, установленной перед си-
стемой, расчетное падение напоров в которой мало по
сравнению с располагаемым напором на вводе этой си-
стемы (не более 5—10 %), определяется по формуле
dv = dcJVy, (Ю.4)
где dn и det — новый скорректированный и существую-
щий диаметры отверстия сопла или дроссельной диа-
фрагмы, мм.
Для систем теплопотребления или теплоприемников,
расчетное падение напора в которых относительно ве-
лико по сравнению с располагаемым напором в сети
перед ними, скорректированный диаметр дроссельной
диафрагмы находят.
при возможности определения фактических потерь
напора в системе Лф, м, по формуле
= (Ю.5)
г у2 Н — Лф
при невозможности определения фактических по-
терь напора в системе — по их расчетному значению ЛР,
м, по формуле
da — ^ст I/ ' h » (10.6)
г Н Лр
где Н — располагаемый напор перед системой теплопо-
требления или гсплоприемником. Значение Лр принима-
ют по проектным данным или по данным гидравличес-
кого расчета.
Измерения температур на тепловом пункте произ-
водятся при стабильной температуре воды в подающем
трубопроводе, не отличающейся от заданной по темпе-
ратурному графику более чем на 2 °C.
67
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Замена сопл элеваторов и дроссельных диафрагм
производится при значениях 0,9>^>1,15, если уста-
новленная площадь поверхности нагрева соответствует
необходимой для поддержания в помещениях расчетной
внутренней температуры.
Если площадь поверхности нагрева фактически
установленных отопительных приборов не соответствует
необходимой, замена сопл элеваторов и дроссельных
диафрагм должна производиться после анализа внут-
ренней температуры в помещениях. Так, при избыточ-
ных площадях поверхностей нагрева система тепл ©по-
требления должна работать с относительным расходом
воды у<1, при недостаточных — должна быть произ-
ведена дополнительная установка теплопотребляющих
приборов.
Если после замены сопла элеватора или дроссель-
ной диафрагмы проверка внутренней температуры отап-
ливаемых помещений покажет, что она отличается от
расчетной более чем на 2СС, необходимо вторично от-
корректировать диаметр отверстия сопла или диафраг-
мы по формулам (10.4)—(10.6).
Относительный расход воды в этом случае подсчи-
тывается по формуле
» = (( ;1-У('JJ/K h 'в.р—Гн)]. (Ю-7)
где — усредненная замеренная температура воздуха
в помещениях, °C; /в.р — расчетная температура возду-
ха в помещениях, °C; тн — текущая температура наруж-
ного воздуха, °C.
При регулировании системы теплопотребления про-
мышленного здания, оборудованного калориферными
установками, регулировке подлежит каждая установка
в отдельности. Однако в тех случаях, когда большая
часть подключенных к одной ветви или одной системе
калориферных установок имеет одинаковое (с точностью
±10%) значение у, целесообразно сначала скоррекги-
ровать диаметр центральной диафрагмы, а потом регу-
лировать отдельные установки.
Проверку работы калориферной установки при ре-
гулировке следует производить при установившемся ре-
жиме теплопотребления после стабилизации температу-
ры обратной воды от установки.
Проверка работы отдельно установленных в произ-
водственном здании стояков конвективно-излучающих
приборов производится термощупом или на ощупь с по-
следующей корректировкой дроссельных диафрагм. От-
носительные расходы воды по ветвям и стоякам с кон-
вективпо-излучающими приборами определяются по
формуле (10.2), а скорректированный диаметр дроссель-
ной диафрагмы — по формуле (10.4).
После регулировки всех элементов системы тепло-
потребления промышленного здания следует произвести
замеры внутренней температуры в помещениях с целью
определения соответствия тепловой производительности
системы требуемому значению.
Измерения внутренней температуры производятся
через 3—4 ч после включения в работу всего теплопо-
трсбляющего оборудования при соблюдении темпера-
турного графика воды в подающем трубопроводе.
Регулировка систем теплопотребления с подмеши-
вающим насосом на тепловом пункте заключается в соз-
дании расчетной циркуляции в системе при поддержа-
нии температуры воды, поступающей в систему в соот-
ветствии с заданным графиком, что достигается изме-
нением фактического коэффициента смешения соответ-
ствующей настройкой регуляторов расхода и смешения.
При отсутствии автоматических регуляторов расхо-
да и смешения на тепловом пункте регулировка коэф-
фициента подмешивания осуществляется задвижками;
при этом рекомендуется пользоваться задвижками,
установленными па подающем трубопроводе ввода пе-
ред подмешивающей перемычкой и на нагнетательном
патрубке подмешивающего насоса.
Напор, развиваемый подмешивающим насосом, дол-
жен на 5—10 % превышать расчетные потери напора
в системе теплопотребления.
При регулировке тепловых вводов или отдельных
теплопотребляющих установок фактический расход се-
тевой воды с достаточной для наладки точностью мо-
жет определяться при помощи номограммы, приведен-
ной на рис. П16.13, по измеренным манометрами зна-
чениям напора перед элеватором или потерь напора
в дроссельной диафрагме перед установкой с учетом
диаметров сопла или диафрагмы. Для корректировки
диаметров отверстий сопл элеваторов можно пользо-
ваться номограммой, приведенной на рис. Ш6.15.
68
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
КЛИМАТИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ СССР ДЛЯ РАСЧЕТА
ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ НАГРУЗОК И ГОДОВОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОТЫ
Населенные пункты Температура наружного воздуха за отопительный период, СС Скорость ветра в январе, м/с Продолжительность отопительного пе- риода, ч В том числе часов со среднесуточной температурой наружного воздуха, СС
абсолютный минимум расчетная для отопле- ния к д О 5лд о к 3 cltt § средняя —30 и ниже —49,9-:—45 о 7 *ь 1 SC—5-6‘68- —34,9-f— 30 ю 7 i а । 3 1 о 3 1 —19*94—15 7 •1’ 7 ю 1 •1- 7 о Г * I иг + о* + СО 4- i ю 4-
Абакан Красно- —50 — 12 —27 —9,5 6,5 5424 ‘26 78 17‘2 315 458 585 718 733 741 848 750
ярского края
Азов —33 —22 —8 -0,5 5,7 4104 — 5 35 134 307 622 1142 1173 686 521 719
Актюбинск —48 —31 —‘21 —7,3 7,4 4872 1 22 130 321 575 690 827 897 888
Александровск- Сахалинский —41 —26 —19 —6,2 7,8 5712 — — — 8 108 435 757 883 826 893 1083
Александров — 17 —27 —1G —4,2 4,6 5280 1*2 44 146 353 627 997 1256 1233 612 801
Алма-Ата —36 —27 —12 —2,1 1,9 3981 —• •— — — — 9 6‘2 169 423 803 1022 695
Ангарск —51 —40 —25 —9.4 2,9 5736 20 118 ‘231 323 438 520 552 467 441 478 665 931 552
Анадырь —-о! —41 —30 —11,3 П ,4 7368 —— — 22 151 456 669 690 793 826 840 1068 1116 737
Андижан —29 —15 —6 1,3 2,1 3072 7 27 121 334 809 1142 632 653
Архангельск —45 —32 — 19 —4,7 5,9 6024 от» 2 25 53 131 228 430 701 1102 1267 1432
Армавир —34 —21 —7 0,а 7,8 3816 —— 4 11 58 215 613 1150 1069 696 508 620 С99
Астрахань Ачинск —34 —60 —22 —41 —8 —22 —1,5 -7,9 4,8 5,7 41*28 5712 1 18 67 131 40 ‘267 93 369 184 546 317 781 644 916 1229 943 1116 1053
Ашхабад —24 —11 —2 3,9 2,8 2661 — — — — — 1 9 49 189 585 1132
Баку —13 -4.0 1,0 5,1 8,1 ‘2856 13 163 1149 1531 1284 617 623 658 718
Балашов —38 —27 —15 —4,6 7,3 4776 3 46 153 353 487 650 938 862
Барановичи —37 —22 —10 —0,7 5,5 4728 4 14 50 153 384 675 1334 1497
Барнаул —52 —39 —23 —8,3 5.9 5256 1 10 39 115 239 390 603 798 853 833 752
Белая Церковь Белгород Бельцы 1 1 1 1 1 1 1 1 1 °°ис ^1,2 —‘2,2 0,2 4,6 5.9 3,5 4512 4704 4128 — — — 1 1 4 10 31 47 2 131 196 44 338 426 188 630 782 396 1231 1222 969 1488 1302 1861
Березники —48 —Зо —21 -6,3 — 5616 — — 1 18 70 146 303 592 84‘2 1016 993 1047 668 588
Бийск —53 —38 —24 —8,7 4,7 5328 1 10 10 117 242 396 611 809 8G5 844 76*2 631
Биробиджан —43 —31 —25 —10,3 4,4 5067 2 2*2 ‘275 711 888 761 651 585 806
Благовещенск —45 —34 —‘25 — 11,5 3,4 5088 <—• 12 1*28 436 782 851 709 572 557 710 366
Бодайбо —55 —17 —36 — 13,9 6168 21 127 ‘218 347 471 559 594 502 475 514 715 1U01 331
Братск —58 —13 —30 —10,3 3,4 5904 — 21 75 140 ‘24*2 383 48*2 678 731 687 775 929 594
Бреды —-16 —34 —23 —8,3 6,0 5160 7 18 37 1*2*2 361 672 1263 817 747 599 761 514
Брест —36 —‘20 —8 ОД 5,‘2 4464 — 4 13 47 145 362 637 1260 1413
Брянск —42 —21 —13 —2.6 6,3 4944 — — — — 2 15 76 *279 545 902 1304 1364 □83 457
Бухара —26 —12 —4 2,6 4,8 3096 7 47 125 283 753 1158
Вентспилс —32 —18 —7 0,7 9,7 4968 7 38 169 439 1138 23-19 723
Верхоянск —68 —G0 —51 —22,0 ‘2,1 65*28 756 633 628 495 456 377 329 341 377 407 514 662 826 553
Вильнюс —37 —23 —9 —0,9 5,5 4656 • 3 19 104 273 632 1242 1574
Вилюйск —61 —52 —42 -17,7 3,0 6240 86 ‘262 383 480 594 586 556 514 475 524 573 688 809
Винница —36 —21 — 10 —1,1 3,6 4536 — 1 10 39 126 320 642 1225 1493 519
Витебск —-41 —26 — 12 —1,6 5,9 4920 . 1 14 59 190 501 843 1396 1210 680
Владивосток —31 —25 —16 —1,8 9,0 4824 — — — — 2 87 419 822 850 817 86-3 706 964 604
Владимир — 18 -27 — 16 -4,5 4,5 5211 — — 12 43 144 348 619 984 1240 1*217
Вол! oi рад —36 —22 —13 —3,4 6,3 4368 — - . 1 1*2 U6 303 522 736 1181 1018
Вологда —48 —31 —16 —4,8 0,0 5472 2 30 71 165 371 663 989 1209 1170 449
Воркута —52 -41 —26 -9,9 10,1 7176 — 1 "25 108 201 346 524 735 935 1040 1275 1337 802 646 498
Воронеж —38 —11 —3,4 5,4 4776 7 27 112 333 547 871 1179 1202
Ворошилов! рад —42 —25 — 10 —1,6 5,3 4320 1 7 53 161 382 665 1038 1340
Выборг —38 —24 — 12 —2,3 6,9 5448 21 64 198 454 859 1400 1747 673
Гагра —13 2 4 7,5 — 2976 3 105 1185 705 1683 715
Гатчина —43 —28 — 13 —2,6 5520 21 65 201 459 869 1419 1771
Геническ —32 —19 —*6 0,6 6,6 3912 7 80 166 1815
Гомель —35 —25 —11 — 1,3 5,5 1728 4 14 50 153 384 675 1334 1497 1544 617 578
Горький —35 —30 —17 -4,7 5,1 5232 о 22 74 183 407 668 970 1189 1139
Гродно —21 —9 —и,1 5,1 4632 4 14 49 150 376 661 1307 1467
Грозный -33 —!<> —5 0,4 3,5 3936 _ . 8 40 100 177 367 1080 I486 604 678 509 652
Гурьев —38 —24 — 12 —3,8 7,8 4368 — 22 97 282 498 765 1148 1042
Гурьсвск —51 —38 —24 —8,2 о,а 5472 — 4 *58 109 231 369 588 730 977 928 821
Даугавпилс —43 —27 —10 -1,5 5,1 487*2 10 13 168 339 G52 1018 1708 934
Джамбул —41 —24 —9 —1.1 3,0 4008 4 10 41 114 266 537 995 1188
Джезказган —50 —33 —21 -7,8 4,6 4704 — . 1*2 48 134 312 630 1168 1396 QUO 1001 669 670 757 1411 666
Днепропеч ровск —34 —24 —9 — 1,0 5,5 4200 . . . 9 37 127 235 457 1152 1514
Донецк —37 —‘21 —10 -1,8 6,2 4392 - 10 44 183 398 730 1141 1216
Душанбе -29 —14 —> > 1,6 2,8 2688 . 12 51 117 535 1216
Евпатория —28 —16 —3 2,4 7,1 3576 6 73 426 1660
Ейск —31 —21 -7 <’.5 7,4 3981 — — — — — 5 34 130 298 604 1109 1138
Ереван Ессентуки —31 -32 —19 -17 —8 —8 —0.9 0,1 2.5 6,3 2736 4272 — — — — — 14 4 45 53 138 167 322 594 808 1358 927 1283 482 813 676 762
Жданов —31 —23 —9 -0,8 6,1 4*248 — 12 52 134 248 515 1157 1454
Житомир —35 —21 —9 -0,8 5,4 4608 — 22 103 309 616 1237 1554
Запорожье —34 —23 —9 • / 5,4 421Ю —— 9 37 Г27 235 457 1152 1514
Зима —55 —42 —26 — 10,4 4,9 583*2 —- 7 50 115 286 406 864 864 710 729 1000 Pw 8U1 687
Златоуст —46 —3U —20 —6,6 3,9 5568 — — 5 43 139 303 595 935 999 1047 815
69
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож. I
Населенные пункты Температура наружного воздуха за отопительный период» °C Скорость ветра в инваре, м/с Продолжительность отопительного пе- риода, ч В том числе часов со среднесуточной температурой наружного воздуха» вС
абсолютный минимум расчетная ; для отопле- I ния расчетная для венти- ляции средняя —50 и ниже СП о> 1 $ о т 1 8 сь сГ 7 л f 8 о R 1 7 ТГ 7 ю & 7 —14,94—Ю 1 оГ 1 1 •г? + J ± +
Иваново —46 —28 —16 -4.4 4,9 5208 6 30 58 168 350 644 755 1177 1272 748
Ива но- Ф ра нковск —34 —20 - 9 -0.1 5.8 4416 10 39 134 247 481 1212 1591 702
Ижевск —46 —34 -19 -6.0 4.8 5352 3 12 59 142 282 517 799 1011 1069 889 5G9
Измаил —26 —14 —5 1,7 6.2 3672 — 3 14 85 331 818 1321 1100
Иркутск -50 —38 —25 -8,9 2,8 5784 7 50 114 283 402 856 857 704 724 991 796
Йошкар-Ола —47 —33 —18 —6,1 6.2 5280 —-й —- •> ‘22 74 183 407 667 975 1194 1158 598
Казань —47 —30 -18 *-5,7 5,7 5232 —* 1 20 86 222 463 737 954 1088 914 747
Калинин —50 —29 —15 —3.7 6,2 5256 — *— —* —’ 14 39 112 356 568 945 1335 1115 772
Калининград (областной) Калуга —33 —18 -7 0,6 — 4680 — — — — - 3 19 105 274 636 1248 1582 813
—46 —26 —14 —3,5 5.0 5136 — — 6 17 89 258 478 841 1250 1456 741
Каменец- -33 -20 -9 —0.3 5,4 4320 3 18 70 258 537 1173 1458 803
Подольский Каменск- —46 —34 —22 —7,5 5.0 5376 3 м 59 131 242 383 530 665 788 901 1066 594
Уральский Караганда —49 -32 —20 -7,5 7,7 5088 — — 3 30 72 162 301 475 748 944 922 775 656
Каунас —36 —20 —9 -0,5 4,8 4608 — — — — 3 19 103 270 625 1229 1558 801
Кашира —27 —15 —4,1 7,1 5160 <м* 3 12 33 127 249 493 839 1314 1397 693
Кемерово —55 —»39 —25 —8.8 6.8 5568 — 15 75 117 287 432 658 883 885 885 818 513
Керчь —26 —15 —4 2.2 7,5 3672 •м —- — — •— 2 10 77 284 866 1400 1033
Кзыл-Орда —38 -24 —12 —3.4 6,5 4032 — 4 10 41 114 267 540 1002 1195 859
Киев —32 —21 —10 -1,1 4.3 4488 — 1 4 31 130 336 627 1225 1480 654
Кинешма •^^45 —31 —16 -4,5 5,1 5256 3 18 55 161 366 653 928 1197 1197 678
Киров —45 —31 —19 -5,8 5,3 5544 — — 6 51 113 254 531 796 1038 1161 895 696
Кировабад -18 —8 —1 3,9 4,2 3168 7 67 639 1577 878
Кировакан —32 —15 -8 -0,7 4,3 3672 •• —— _> 18 61 185 432 1085 1244 647
Кировоград -35 —21 —9 —1.0 4,8 4440 — —- 10 39 134 248 483 1219 1600 707
Кировск —41 —28 —16 —4,7 6816 — —• 6 32 97 317 665 1160 1727 1843 969
Кишинев —32 —15 —7 0,6 4.1 3984 •в * 43 181 382 935 1796 645
Клайпеда -35 -18 —7 0.4 10,5 4656 —W — — •_ —» 3 19 104 273 632 1242 1574 809
Коканд —27 —13 *—4 1,6 2,0 3144 — 7 28 124 342 828 1168 647
Кокчетав -51 —35 —21 —7,9 9.5 5136 — 2 11 47 174 385 659 881 878 816 767 515
Комсомольск-на- —50 —34 -27 —11,2 — 5304 — 13 1.33 455 815 887 739 596 580 741 345
Амуре Кострома —46 —30 -16 —4,5 5,8 5376 — 3 19 57 165 374 668 949 1224 1223 694
Котлас —51 -33 —19 —5,5 5,6 5688 «к 2 24 50 123 216 406 661 1042 1196 1352 616
Кохтла-Ярве -35 —23 —11 -1,6 5,9 5328 я** — — 1 19 120 326 698 134G 1985 833
Краснодар —36 —19 - 1,5 3,6 3648 •— —« — 1 14 37 137 320 858 1502 779
Красноводск —17 —7 0 4,6 5,2 2616 м» — —-» 6 62 342 1090 1116
Красноярск —40 —22 -7,2 6,2 5640 — 0,5 17 66 129 263 364 539 771 905 932 1042 612
Кременчуг -35 —21 —9 -0.9 — 4320 — —. 5 8 44 155 376 696 1178 1086 772
Кривой Рог -35 —23 —9 —0,6 6,2 4272 — —• 9 38 129 239 465 1172 1540 680
Куйбышев —43 -27 —19 -6,1 5,4 4944 —• —- 1 10 102 285 485 592 855 1013 983 618
Курган —49 —34 —24 -8,7 5,0 5208 — 1 13 77 215 426 637 791 880 826 793 549
Курск —38 —24 —14 -3,0 5,3 4752 —- 3 12 81 245 524 857 1270 1141 619
Кустанай —51 —35 —22 -8,7 5,8 5112 — 3 5 66 237 451 638 775 848 809 755 525
Кутаиси —17 -^3 3 6,8 8,0 2904 7 132 1443 1322
Ленинабад —26 —13 —4 2,6 6,8 3120 — — — — — — — 20 89 259 882 1238 632
Ленинакан —23 —14 —4,3 3,4 3912 —- 9 44 179 416 697 827 896 844
Ленинград —36 -25 —11 -2.2 4,2 5256 — —* — __ —, 21 62 191 437 828 1350 1686 681
Ленинск-Куз- нецкий Липецк —55 —37 —23 -8.1 5,5 5496 2 4 59 105 235 371 591 733 981 932 913 570
—38 —26 —15 -3,9 5,9 4776 — 9 34 137 327 562 826 1177 1176 528
Лиепая —33 —18 ~~6 0.8 8,6 4848 — —W •М 3 33 155 402 1035 2255 965
Луцк —34 —20 —8 —0,2 6.3 4488 —-* __ 5 21 100 301 600 1206 1513 74*2
Львов -34 -19 —7 —0.2 6.4 4392 —* — — — — — 2 20 62 458 1039 1678 1133
Магнитогорск —46 —34 —22 -7,9 8.1 5232 — —. 7 19 37 123 3G9 G82 1280 828 758 608 521
Майкоп —34 —17 1,7 5,7 3696 2 13 37 114 354 8*23 1301 1049
Махачкала —26 —14 —2 2.6 7,0 3624 — 3 13 57 186 649 1833 883
Мелитополь -33 —19 —7 0.0 5Л 4056 — 9 & 123 227 441 1113 1461 646
Минск —39 —25 —10 —1,2 5,4 4872 —w — — 4 15 51 158 395 696 1375 1542 636
Могилев —37 —25 —11 -1.5 5.0 4896 4 15 51 159 397 699 1381 1551 639
Москва -40 —25 —14 —3.2 4.9 4920 — 3 12 31 Г21 237 470 800 1253 1333 660
Мурманск -38 —28 -18 —3,3 7,5 6744 — — — — 6 32 9Ь 314 658 1147 1709 1823 959
Нальчик —31 —17 —5 —0,4 2,5 4080 — 12 55 164 609 1237 1255 747
Наманган —29 —15 —7 1,2 3144 —— 7 28 124 342 828 1168 647
Нарын —38 —29 —19 -6.9 1,7 4728 — 10 100 283 615 798 722 649 826 725
Нахичевань —30 —20 —6 1.0 2,2 3192 — — 37 123 297 884 1099 753
Небит-Даг —24 -9 0 4,4 7.3 2448 6 58 320 1020 1044
Нерчинск -54 —35 —15.1 4,9 5520 — 29 178 419 719 758 646 531 455 562 707 516
Ннжнеколымск —60 —48 —39 —14,9 2.3 6912 36 155 376 555 651 720 745 673 497 517 615 868 504
Нижний Тагил —49 —34 —21 -6.6 — 5712 5 14 32 105 317 581 1349 956 807 786 760
Николаев —30 —19 —7 0.4 5,4 4032 —* 7 54 226 460 1050 1509 726
Никополь —34 —23 —«з -0.8 4,9 4104 — — —— — 9 36 124 230 446 1126 1479 654
Новгород -45 —27 —12 —2,6 6,6 5280 5 2.2 45 131 328 657 999 1244 983 866
Новокузнецк -52 -38 —23 -7,9 5,6 5448 — 2 4 58 109 233 368 586 726 972 924 818 648
70
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож. 1
Населенные пункты Температура наружного воздуха за отопитель- ный период, °C Скорость ветра в январе, м/с Продолжительность отопительного не* рнода, ч В том числе часов со среднесуточной температурой наружного воздуха, °C
абсолютный минимум расчетная для отопле- ния расчетная 1 для вентиля- ции средняя —50 н ниже to 7 ст> 1 I * I 3 о 3 1 I 7 to 7 •ь о Si *1 $ 1 •Р © 7 7 + о с> 7 ф <1 7 7 J 7 © СП 1 з+-м‘о+ 00 4- £
Новороссийск —24 —13 —2 4,4 6,7 3216 8 41 180 542 1185 1260
Новосибирск —50 —39 —24 —9,1 5,7 5448 — "15 *74 715 281 423 644 863 866 865 800 502
Норильск —5ъ —46 —34 -14,3 —- 7200 10 88 232 346 493 669 820 899 763 596 708 906 670
Одесса —‘29 —18 ^6 1.0 8,5 3960 — — __ 5 22 134 399 975 1781 644
Оймякон —71 —61 -56 —22,9 1,6 6600 840 600 (02 584 492 423 356 358 344 430 510 607 454
Омск —49 —37 —23 -7,7 5,1 5280 •а— 1 10 48 128 304 472 704 799 802 718 746 548
Орджоникидзе —34 —17 —5 -0,4 3,0 4200 МА МА А— МА 6 50 180 415 1198 1624 727
Оренбург —42 —29 —20 —8,1 6,1 4824 — — — 5 30 130 329 552 741 818 949 749 521
Орел —39 -25 —13 —3,3 6,5 4968 6 17 91 264 489 862 1281 1493 465
Орск —44 —29 —21 —7,9 5,0 4896 МА 3 25 169 406 606 734 719 809 906 519
Ош —26 —12 0,7 1,8 3432 а« МА AM 1 18 106 380 888 1279 760
Павлодар —47 —37 —23 -9,0 6,7 5016 МА 1 6 22 81 277 547 687 779 779 821 536 479
Паневежис —37 —22 —9 —0,7 4,7 4776 3 19 107 280 648 1274 1615 &'0
Пенза —43 —27 -17 —5,1 5,6 4944 МА 2 10 43 173 310 733 948 1104 825 796
Пермь —45 —34 -20 -6,4 3,6 5424 МА 1 17 68 141 293 571 813 981 959 1011 568
Петрозаводск —40 —29 — 14 —2,9 5,9 5688 — — 4 ?6 130 310 602 1000 1380 1436 790
Петропавловск -53 —35 —24 —9,0 6,9 5304 3 19 79 218 437 607 744 755 734 651 1057
Петропавловск* —34 -23 —10 —1,0 7,6 6216 1 46 128 750 1294 1969 1580 548
Камчатский Печора —54 —41 —27 - 8,0 6,0 6408 1 22 97 173 ПО 469 657 836 930 1140 1196 578
Полтава —37 —22 —11 —1,9 6,2 4488 м- — 5 8 45 161 391 723 1224 1128 £03
Псков —41 —26 -11 —2,0 4,8 5088 1 24 84 176 405 775 1319 1638 С66
Пятигорск -33 —18 —8 0,0 6,3 4200 — м^ — 4 53 165 584 1332 1263 799
Ржев —47 —29 —И —3,5 5,1 5232 — — — 14 39 112 354 565 941 1328 1110 769
Рига —35 —20 —9 —0,6 4,5 4920 - 2 12 77 260 553 1202 1816 997
Ровно —36 —21 —9 —0,5 7,5 4584 . 5 22 102 с07 613 1231 1546 7.58
Ростов-на*Дону -33 —22 -8 -1.1 6,5 42U0 < 5 36 137 314 637 1169 1x00 702
Рубцовск —49 —38 —23 —8,5 7,9 5112 в» 6 44 82 193 374 599 727 862 858 734 633
Рязань —41 —27 —16 —4,2 7,3 5088 - - 1 12 47 130 353 638 923 1193 123] 5t0
Самарканд -30 —13 —3 2,8 2,7 3168 А —. 7 48 128 Л0 770 1186 739
Саранск —44 —28 —17 —4,9 6,9 5040 А- — ~12 81 235 464 715 £80 1096 965 592
Сарапул 46 —34 —19 —6,2 4,1 5256 3 12 58 140 277 508 784 992 1030 873 559
Саратов —41 -25 —16 —5,0 6,0 4752 . 2 36 196 435 661 692 1077 966 487
Свердловск —43 —31 —20 -6,4 5,0 5472 а-а 10 43 140 287 566 892 1019 988 798 729
Севастополь —22 —U 0 4,4 6,4 3288 Л МА 6 67 392 1525 1298
Семипалатинск —49 —38 -21 -8,0 4,3 4848 аа» А— 6 41 ~78 183 355 568 690 818 813 696 600
Симферополь —29 —16 —4 1,9 6,0 3792 м* 3 15 87 341 846 1364 1136
Смоленск —41 —26 —13 —2,7 6,8 5040 —а — 8 20 81 245 494 852 1315 1322 703
Соликамск —48 —36 —21 —6,7 5,0 5640 - 1 18 71 146 305 594 845 1020 997 1051 591
Сочи —15 —3 5,9 6,5 2472 7 105 1382 978
Спасск-Дальний 42 -29 -20 —7,8 3,0 4704 . . . 2 85 408 802 828 797 843 939
Ставрополь —36 —18 —7 0,3 7,4 405G а— МА — 5 12 62 228 652 1222 1135 740
Стерлитамак —48 —36 —20 —7,1 — 5040 — 2 13 60 143 301 481 626 874 1080 984 477
Сухуми -12 —3 3 7,0 — 2928 3 103 1166 1656
Сумы —36 —24 —12 -2,5 5,9 46Е0 — МА 1 10 40 130 330 662 1263 1542 702
Сызрань —44 —29 —18 -5,4 4896 — 1 10 101 283 480 587 848 1002 972 612
Сыктывкар —51 —36 —20 -6,1 О 5856 1 20 88 166 282 127 600 764 849 1040 1092 527
Таганрог —33 —24 —9 —0,8 5,8 4152 — 5 36 135 310 630 1156 1186 694
Талды-Курган —43 —30 —16 —4,4 4224 А^А 2 10 53 249 350 676 1038 987 859
Таллин —32 —21 —9 -0,8 7,7 5304 1 18 120 325 695 1338 1977 830
Тамбов —39 —27 —15 —4,2 1,7 4848 - - 7 44 141 358 622 879 1174 1127 496
Тарту —35 —23 —10 — 1,5 6,6 5136 МА — 1 18 116 314 674 1296 1914 803
Ташауз —33 —17 —8 —0,1 3,9 3600 ^А М- 6 73 197 370 566 930 969 489
Ташкент —30 —15 -6 2,4 1,7 3120 мм —~ А— 48 126 285 759 1167 728
Тбилиси —23 —7 0 4,2 3,9 3648 10 73 552 1649 1364
Т ернополь —34 —21 -9 -0,5 5,1 4560 — — — — 1 10 39 126 322 644 1231 1502 685
Тирасполь —30 —15 --7 0,7 4,4 3912 2 42 178 375 918 1764 633
Тольятти —45 —29 -17 —5,4 — 4872 — 1 10 101 280 478 584 844 997 968 €09
Томск —55 —40 —25 —8,8 5,6 5616 3 14 64 144 267 428 661 873 862 864 846 590
Троицк —46 —35 —22 —7,9 — 5136 — М- 7 31 122 341 568 807 934 885 852 5(9
Туймазы —50 —34 —19 —6,5 5064 - - 2 13 60 143 302 483 629 878 1085 989 480
Тула —40 —28 —14 —3,8 4,9 4968 2 7 14 45 135 245 1955 1034 943 588
Туруханск —61 —50 —33 —13,1 5,7 6720 41 92 188 301 623 548 660 819 853 754 781 889 171
Тюмень —50 —35 —21 —5,7 3,9 5280 — — 5 19 90 170 369 580 832 910 860 908 537
Ужгород —28 —18 -7 1.6 3,6 3888 о 18 55 404 919 1484 1006
Улан-Удэ —51 —38 —28 —10,6 2,8 5640 1 14 71 258 12 515 7.’3 756 652 549 671 876 544
Ульяновск —48 —31 —19 —5,7 5112 — м_ 82 238 470 725 893 1114 978 600
Уральск —43 —30 —18 —6,5 6,8 4776 AM 2 14 82 *-62 488 707 822 952 852 595
Ургенч —32 —19 —8 —0,1 4,6 3648 МА AM . . 6 74 199 375 573 942 983 496
Уссурийск —46 -32 —21 —8,3 3,4 4752 2 86 413 810 837 805 850 949
Уоь-Каменогорск —52 —41 —33 -26 —10,2 — 5640 19 111 227 317 -130 512 544 459 435 471 655 916 544
У солье-Снбирское —49 —18 —7,3 5,7 5088 - - 3 31 74 166 308 481 765 965 943 863 489
Уфа —42 —29 —19 —6,4 5,2 5064 — 5 33 116 265 529 770 948 961 799 638
Ухта —53 —40 —26 —7,0 4,8 6192 — 1 22 93 176 299 452 634 807 897 1100 1154 557
71
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож, /
Населенные пу нкты Температура наружного воздуха за отопительный период, СС Скорость ветра в январе, м/с Продолжительность отопительного пе- риода, ч
абсолютный минимум расчетная для отопле- ния расчетная для венти- ляции 1 о.
Феодосия —25 —15 •> 2,9 6,0 3456
Фергана —28 —15 —7 1,3 2.0 3216
Фрунзе —38 —23 —9 -0,9 2,4 3768
Хабаровск —43 —32 —23 —10,1 5,9 4920
Ханты-Мансийск —5(1 —37 —24 —8,2 7,4 5952
Харьков —36 —23 —11 —2.1 5,0 4536
Херсон —32 —18 —7 0,6 6,2 4008
Холмогоры —48 -32 —21 -5,1 5,5 6021
Хорог —32 —17 —8 -3,1 3,6 .1888
Целиноград —52 —35 —22 -8,7 7,7 5160
Чарджоу —24 —13 —2 3,2 3,4 2856
Чебоксары 41 —32 —18 —5,1 —* 5208
Челекен —18 —7 0 4,4 2712
Челябинск -45 —29 —20 —7,1 4,5 5184
Черемхово -48 —38 —22 —8,9 4,1 5784
Череповец -49 —31 —16 —4,3 7,0 5400
Черкассы —37 —21 —9 -1,0 — 4536
Чернигов —.34 —22 -11 —1,7 4,2 4584
Черновцы —32 —20 -9 -0,2 5,4 4296
Чсрняховск —35 —19 —8 0,0 —— 4560
Чиатура —20 —6 0 5,0 2,9 3456
Чимкент —17 —6 1,1 2,8 3528
Чита —49 —38 —30 —11.6 3,9 5760
Шадринск —47 -34 —21 —7,4 — 5232
Шемаха —19 —9 —2 2.6 4,2 3744
Шимановск —52 —38 —31 —13,1 3,0 5196
Шяуляй —36 —21 —9 —0,9 5,0 4800
Элиста •м.34 —23 —9 —1,8 7,6 4224
Эмба —4% —29 —20 —6,9 5,2 4728
Южно-Сахалинск —39 —24 —15 —4,3 8,5 5592
Якутск —64 —55 —45 —19,5 2,6 6096
Ял га —15 —6 1 5,2 4,4 3024
Ярославль -46 —31 —16 -4,5 4,4 5328
В том числе часов со среднесуточной температурой наружного
воздуха, °C
ф £ 8 1 ю 1 + о? 7 7 *!• о 7 Г •р о 7 7 •р о 7 | 4- Й 1 СЧ 1 о 7 LO 7 Д’ о? 7 —14,9-?—10 1 ‘Р СП 1 Т ‘Р СП т St- -44*0-1- со 4- t ю +
.» 12 53 236 689 1367 1097
—— 7 28 127 349 847 1196 662
♦_ 1 10 29 107 308 549 977 1120 667
47 275 630 800 666 596 561 583 760
7 56 118 244 381 539 65S 700 710 865 1056 593
— 10 46 189 411 754 1179 1255 692
—. 7 36 163 433 885 1555 929
— — 53 131 228 430 701 1102 1267 1432 653
. 17 73 167 773 1756 1102
—^0» I 6 9 > 83 285 563 707 801 801 845 553 493
— —. 13 63 211 566 1090 913
— 1 19 74 190 117 698 949 1142 1034 684
6 64 355 ИЗО 1157
7 31 123 345 573 814 942 893 860 596
7 50 114 283 402 856 857 704 724 991 796
— 2 30 70 163 366 654 976 1192 1155 792
1 10 39 126 320 612 1225 1493 680
. 1 10 39 127 324 648 1238 1510 687
— 10 38 130 240 468 1179 1548 683
— — 3 19 102 267 619 1216 1542 792
2 46 435 1658 1315
ъ • 9 36 100 234 473 876 1045 751
— — 22 123 327 567 736 729 621 666 661 597 711
1 17 71 170 355 С01 791 935 807 882 646
17 214 1506 2007
18 135 ЗГ2 445 560 616 596 460 481 624 791 458
— 3 20 107 •282 652 1279 1622 835
- - — 8 38 134 344 655 1156 1226 663
1 21 126 312 558 670 803 871 860 506
2 19 240 759 1182 1182 1405 803
. 587 50' 523 573 462 423 410 394 454 523 512 728
5 61 360 1404 1194
— — — 1 2Z 62 147 315 617 1257 1241 1325 341
Примечания: L Расчетная температура для отопления принята равной средней температуре наружного воздуха наи-
более холодной пятидневки [28]. 2 Расчетная температура для вентиляции принята равной средней температуре наружного воз-
духа наиболее холодного периода [28} 3. Продолжительность отопительного периода принята равной продолжи1елыюсти периода
со средней суточной температурой наружного воздуха, равной и ниже 8 'С. 4 Таблица составлена по данным СНиП П-А.б-72
«Строительная климатология н геофизика» [28} и по климатологическим справочникам СССР.__________ , _
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
ОТОПИТЕЛЬНЫЕ И ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗДАНИЙ Й СООРУЖЕНИЙ1 *
Таблица П2.1. Удельные тепловые характеристики жилых и общественных зданий с расчетной
________________________________температурой помещений -f-lS^C_______________________________
Наружный строи- тельный объем зданий И, м3 Удельная отопительная характеристика зданий gQ, ккал/(мэ.ц-°C) Наружный строи- тельный объем зданий К, м‘ Удельная отопительная характеристика зданий ?0, ккал/(м3»ч*сС)
постройки до 1958 г. постройки после 1958 г. постройки до 1958 г. постройки после 1958 г.
100 0,74 0,92 1003 0,40 0,47
200 0,66 0,82 45*30 0,39 0,46
300 0,62 0,78 5000 0,38 0,45
400 0,60 0.74 6000 0,37 0,43
500 0,58 0,71 7000 0,36 0,42
600 0,56 0,69 8000 0,35 0,41
700 0,54 0,68 9000 0,34 0,40
800 0,53 0,67 10 000 0,33 0,39
900 0,52 0,66 11030 0,32 0,38
1000 0,51 0,65 12 000 0,31 0,38
1100 0,50 0,62 13 030 0.30 0.37
1200 0,49 0,60 14 093 0,30 0,37
1300 0,48 0,59 15 000 0,29 0,37
1400 0,47 0,58 20 000 0,28 0,37
1500 0,47 9,57 25 0*30 0,28 0,37
1700 0,46 0,55 3000») 0.28 0,36
2000 0,45 о,53 35 000 0,28 0,35
2500 0,44 0.52 40 0. ИЗ 0.27 0,35
3000 0,43 0,50 45 000 0,27 0,34
3500 0,42 0,48 500)0 0,26 0,34
1 Удельные тепловые характеристики соответствуют клима-
тическим зонам с расчетной температурой наружною воздуха
для проектирования отопления (средняя температура наиболее
холодной пятидневка) равной —30 '’С. При другой расчетной
температуре наружною воздуха к указанным значениям удель-
ной тепловой характеристики следует применять коэффициент
а по данным таблицы 1J2.4.
72
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П2.2. Удельные тепловые характеристики административных, лечебных и культурно-
__________________________просветительных зданий и зданий детских учреждений______________
Наименование зданий Объем зданий V» тыс м3 Удельные тепловые характеристики, ккал/(м^-ч»°C) Расчетная внутренняя температура (усреднен- ная) <вр 1 Наименование зданий Объем зданий V, тыс. м® Удельное тепловые характеристики, ккал/(м3-ч-°С) * 2., « 5 >» = Я — р Ф Q, х я «я = а Ф О.СТ’Ь» ф о»ф ф 5>>х £ S
Для отопле- ния <7О для вен- тиляции «в Для отопле- ния <у0 для вен- тиляции Ч
Административ- ные здания, главные кон- торы До 5 До 10 До 15 Болес 15 0,43 0.38 0,35 0.32 0.09 0,08 0,07 0.1R 18 Больницы До 5 До 10 До 15 Болес 15 0,40 0,36 0,32 0,30 0,29 0,28 0,26 0.25 20
Клубы До 5 До 10 Более 10 0,37 0,33 0,30 0.25 0,23 0,20 16 Бани До 5 До 10 Более 10 0,28 0,25 0,23 1,0 0,95 0,90 25
Кинотеатры До 5 До 10 Более 10 П.36 0,32 0,30 0,43 0,39 0.38 14 Прачечные До 5 До 10 Более 10 0,38 0,33 0,31 0,80 0,78 0,75 15
Театры До 10 До 15 До 20 До 30 Более 30 0,29 0,27 0,22 0,20 0,18 0,41 0,40 0.38 0,36 0,34 15 Предприятия об- щественного питания, сто- ловые. фабри- ки-кухни До 5 До 10 Более 10 0,35 0.33 0,30 0,70 0,65 0,60 16
Универмаги До 5 До 10 Более 10 0,38 0,33 0,31 0,08 0,27 15 Лаборатории До 5 До 10 Более 10 0,37 0,35 0,33 1,00 0,95 0,90 16
Детские ясли и сады До 5 Более 5 0,38 0,34 0.11 0,10 20 Пожарное депо До 2 До 5 Более 5 0,48 0,46 0.45 0,14 0,09 0,09 15
Школы и выс- шие учебные заведения До 5 До 10 Более 10 0,39 0,35 0,33 0.09 0.08 0.07 16 Гаражи До 2 До 3 До 5 Более 5 0.70 0.60 0,55 0.50 0J 0,65 10
Таблица П2 3. Удельные тепловые характеристики промышленных зданий
Наименование зданий Объем зданий V, тыс. м3 Удельные тепловые характеристики, ккал/(м3-ч«°С) Наименование зданий Объем зданий V, тыс. м3 Удельные тепловые характеристики, ккал/(м3.ч»°С)
для отопле- ния 4/0 для вен- тиляции Для отопле» ния $0 для вен- тиляции
Чугунолитейные цехи 10-15 0.3-0.25 1.1—1,0 Мастерские и цехи ФЗУ 5-10 0.5 0,5
50-100 0,25-0,22 1.0—0.9 10—15 0,4 0,3
100—150 0,22—0,18 0.9—0,8 15—20 0,35 0,25
Меднолитейные цехи 5—10 0,4—0.35 2.5-2,0 20—30 0,3 0,2
10—20 0,35—0,2'5 2.0—1,5 Насосные До 0,5 1,05
20—30 0.25-0,2 1,5—1,2 075—1 1,00
Термические цехи До 10 0,4-0.3 1,3—1,2 1—2 0.6
10—30 0.3-0,25 1.2—1,0 2—3 0,5
30—75 0,25—0,2 1.0—0,6 Компрессорные До 0,5 0,7—2,0
Кузнечные цехи До Ю 0,4-0,3 0,7-0,6 0,5-1 0.6-0,7
10-50 0,3-0,25 0,6-0,5 1—2 0,15-0.6
50-100 0,25-0,15 0,5—0.3 2—5 0,40—0,45 -
Механосборочные. механи- 5—10 0,55—0,45 0,4—0,25 5—10 0,35-0,40
ческие и слесарные отде- 10—15 0,45—0,4 0,25—0,15 Г азогенсраторные 5—10 0,1 1.8
ления инструментальных 50—100 0,4—0.38 0.15-0,12 Регенерация масел 2—3 0.6-0,75 0,5—0.6
цехов 100—200 0,38-0,35 0,12—0,08 Склады химикатов, красок До 1 0,85—0,75
Деревообделочные цехи До 5 0.6—0,55 0,6-0.5 и т. п. 1—2 0,75-0,65
5-10 0,55—0,45 0,5-0.45 2-5 0,65—0,58 0,6—0,45
10—50 0.45—0.4 0,45—0,4 Склады моделей и главные 1—2 0,8-0,7
Цехи металлических конст- 50—100 0,38—0,35 0.53—0,45 магазины 2—5 0,7—0.6
рукций 100—150 0,35—0,3 0,45—0,35 5-10 0,6—0,45
Цехи покрытий (гальвани- До 2 0,65—0,6 5—4 Бытовые и административ- 0,5-1 0,60—0,45
ческих и др ) 2—5 0,60—0,55 4—3 но-вспомогательные по- 1—2 0,45-0,4
5—10 0,55—0,т5 3—2 мещения 2—5 0,40—0,33 0,14—0,12
Ремонтные цехи 5—10 0,60-0,50 0,2-0,15 5-10 0.33-0,30 0,12-0,11
10—20 0,50- 0.45 0,15—0,1 10-20 0,30-0,25 0,11—0,10
Паровозное депо До 5 0,70—0,65 0,4—0,3 Проходные До 0,5 1.3-1.2
5— 10 0,65—0,60 0,3—0,25 0,5—2 1,2—0.7
Котельные цехи 100-250 0,25 0,6 2—5 0,70—0,55 0,15—0,10
Котельные (отопительные и 2-5 0.1 0.3-0,5 Казармы и помещения 5-10 0,38-0.33
паровые) 5—10 0.1 0,3—0,5 ВОХР 10-15 0.33—0,31 -
10— -0 0.08 0,2—0,4
Таблица П2.4. Значения коэффициента а при расчетных температурах наружного воздуха
___________________для проектирования отопления, отличных от —30°С
Расчетная температура на- ружного воздуха / п, СС * 1 | Расчетная температура на- | ружного воздуха *нр, УС а ] II Расчетная температура на- II ружного воздух й /нр, СС а
0 2,05 I —Л) 1,17 || —40 0,90
—5 1,67 —25 1,08 1 — 45 0,85
—10 1.45 1 —30 1.00 -50 0,82
—15 1.29 | —35 0,95 1 -55 0.80
73
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
теплофикационное ОБОРУДОВАНИЕ ТЭЦ
Таблица ИЗД. Технические характеристики теплофикационных и прогиводавленческих турбин
Тип турбины Завод- изготови- тель Номинальная мощ- ность, МВт Параметры свежего пара Номинальный расход свежего пара, т/ч 1 Пределы регулирования давления в отборах, кгс/см2 Номинальная тепло- вая нагрузка отборов • Температура подог- i рева питательной 1 воды, °C
Давление, кгс/см8 Температура, °C i производст- венном отопительном производ- ственно- го, т/ч отопи- тельного, Гкал/ч
верхний нижний
Р-40-130/31 ТМЗ 40 130 565 456/446 29—36
Р-50-130/13 ЛМЗ 50 130 565 370/320 7-21 —м — 235
Р-100-130/15 ТМЗ 100 130 565 760/650 12-18 234
ПР-25-90/10/0,9 ТМЗ 25 90 535 161/63 8-13 0,5-2,5 65 «м 217
Т-12-29 ТМЗ 12 29 400 83 1,2—2.5 31 156
Т-12-35 ТМЗ 12 35 435 79,7 1,2—2,5 мм 34 166
Т-25-90 ТМЗ 25 (30) 90 535 129 — 0,7—2,5 «_ 48 218
Т-50-130 ТМЗ 50 130 565 245 — 0,6-2,5 0,5—2,0 92 230
Т-50/60-130 ТМЗ 55 130 565 256 0,6—2,5 0,5—2.0 95 232
Т-50-130-6 ТМЗ 50 130 565 240 —W 0,6—2,5 0,5—2,0 90 225
Т-100-130 ТМЗ 100 130 565 441 0.6—2,5 0,5-2,0 160 229
Т-100/120-130-2 ТМЗ 105 130 565 460 —> 0.6—2,5 0,5—2,0 «м* 168 232
Т-100/120-130-3 ТМЗ ПО 130 555 480 0,6—2,5 0,5—2,0 175 232
Т-170/205-130 ТМЗ 170 130 565 738 мм 0,5—3,0 0,5—2,0 мм 265 232
Т-175/210-130 ТМЗ 175 130 555 745 0,6—3,0 0,5—2,0 мм 270 232
Т-175/215-130 ТМЗ 175 130 540 628 *— 0,6—3,0 0,5—2.0 240 236
T-180/2I5-130 ТМЗ 180 130 560 628 мм 0,6—2,0 0,5-1,5 242 232
Т-250/300-240 ТМЗ 250 240 560 905 to* 0,6—2,0 0,5—1,5 мм 330 263
Т-250/300-240-2 ТМЗ 250 240 540 955 —м 0,6—2,0 0,5—1,5 330 263
ПТ-12-35/10 ТМЗ 12 35 435 109,2 8-13 1,2—2,5 50 21 152
ПТ-25-90/10 ЛМЗ, ктз 25 <30) 90 535 160 8—13 0,7—2,5 70 (83) 28 ( 33) 218
ПТ-50/60-130/7 ТМЗ сО 130 565 274 5—10 0,6—2,5 0,5-2,0 118 40 230
ПТ-60/75-90/13 ЛМЗ 60 90 535 390 10—16 0,7—2,5 — 165 60 232
ПТ-60/75-130/13 ЛМЗ 60 130 565 350 10—16 0,7—2,5 —— 140 52 232
ПТ-30/100-130/13 ЛМЗ СО 130 555 450 10—18 0,35-2,5 185 «« 230
ПТ-135/165-130/15 ТМЗ 135 130 565 738 12—21 0,4—2,5 — 320 110 232
Примечание. В зн« 1Менателе } гказан t юминал! ьный ра сход па] ра в пр отиводавлен 1ие
Таблица П3.2. Технические характеристики
водогрейных котлов [18]
Рис. ПЗ 1. Гидравлическая схема котла ПТВМ-50-1
Марка котла Теплопроизводктель- ность, Гкал/ч Расход воды, т/ч Расчетные гидравличе- ские потери котла» м
в основном режиме В ПИКОВОМ режиме
расчетный | । минимальный расчетный минимальный
КВГМ’4 4 49,5 40 —м 11 «9
КВТС-4 4 49,5 40 мм юл
ГВГМ-6 5 6,5 80,0 65 Мм —м 12,0
КВТС‘6,5 6,5 80,0 65 мм 10,7
КВГМ-10 10 123,5 100 ** м* 15,0
КВТС-10 10 123,5 100 мм 11,0
КВГМ-20 20 247,0 200 —М ww 23,0
КВТС-20 20 247,0 200 MW 15,0
квгм-зо 30 370,0 300 мм 19,0
КВТС-30 30 370,0 300 мм —м 12,4
КВГМ-50 50 618,0 500 1230 1000 13,3
КВГМ-100 100 1235,0 1000 2460 2000 16,5
ПТВМ-30 40 495,0 400 мм «— 17,0
ПТВМ-30 35 430,0 350 17,0
ПТВМ-50 50 618,0 500 1200 1000 9,5
ПТВМ-100 100 1'235,0 1000 2140 1500 20,4
ПТВМ-180 180 2250,0 1530 3860 2500 23,8
КВТК'100 100 1236,0 1000 2450 2000 17,0
Стрелками показано движение воды* еппошными — при двуххо’ довой, штриховыми — при четырехходовой схеме. Положение
заглушек при работ е котла:
Лг2 заглушки Двухходовая Четы рех ход ова я
схема схема
1 Установить Снять
2 Снять Установить
3 Снять Установить
4 Снять Установить
Примем а и и я- 1 Расчетная температура сетевой воды
на входе в котел в основном режиме 70, а в пиковом режиме
110 °C; расчетная температура на выходе из котла во всех ре-
жимах 150 ФС 2. Расчетное давление сетевой воды внутри кот-
ла должно быть нс более 25 и не менее 8 кгс/см* 3. Топливо
для котлов типов КВГМ и ПТВМ (рис. П3.1) —газ и мазут
М-100, а для котлов пипов КВТС и КВТК — каменный уголь.
74
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица ПЗ.З. Основные конструктивные данные сетевых водоподогревателей |19] (рис. П3.2 и ПЗ.З)
Типоразмер Диаметр корпуса £>, мм Полная высота Н или длина L, мм Длина трубок, мм Количест- во тру- бок Диаметр присоединитель- ного патрубка, мм Площадь живого сечения для прохода воды в по- догревателях, м-
Вход пара Вход и выход сетевой воды двухходо- вых четыреххо- довых
ПСВ-45-7-15 720X8 4605 3410 228 200 150 0,0259 0,0129 0,0182 0,0269 0,0364 0,0580 0,0516 0,1375 0,1375 0,2190 0,2182 0,2185 0,3270 0,3270 0.4750 0,4750
ПСВ-63-7-15 816X8 4810 3410 320 200 250 0,0369
ПСВ-90-7-15 1020X8 5060 3410 456 350 300 0,0518
ПСВ-125-7-15 1020X8 5060 3410 640 350 300 0,0727
ПСВ-200-3-23 1232X10 5400 3410 1020 450 350 0,1160
ПСВ-200-14-23 1232X12 5400 3410 1020 300 350 0,1155
ПСВ-315-3-23 1524X10 7150 4545 1212 600 500 0,1380
ПСВ-315-14-23 1544X16 7150 4545 1212 450 500 0,1380
ПСВ-500-3-23 1624X10 7350 4545 1928 800 500 0.2190
ПСВ-500-14-23 1640X16 7350 4545 1928 500 500 0,2180
ПСГ-800-3-8-1 2100 6900 4600 2300 900 500 0,4370
ПСГ-1300-3-8-1 2500 7500 5000 3440 1000 600 0,6540
ПСГ-130-3-8-11 2500 8190 5000 3440 1000 600 0,6540
ПСГ-2300-2-8-1 3000 9320 6080 4999 800 <1> 1200 (2) 800 0,9500
ПСГ-2300-3-8-П 3000 9100 6080 4999 1000 800 0,9500
Примечена я: 1. Трубки изготовлены из мягкой латуни марки Л-68 по ГОСТ 11383-75 и имеют диаметр 19X1 мм у вер-
тикальных и 24X1 мм у горизонтальных водоподогревателей.
2. Цифры в скобках указывают количество входных патрубков.
Рис. П3.2. Подогреватели сетевой воды типа ПСВ:
/, 2—вход и выход воды; 3 —вход пара; 4 — выход конденса-
та; 5 — отсос воздуха
Рис. ПЗ.З. Подогреватели сетевой воды типа ПС Г:
/ — подвод пара; 2 — подвод сетевой воды; 5 — отвод сетевой
воды; 4 — конденсатосборник; 5 — к регулятору уровня кон-
денсата; 3 —лаз
75
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П3.4. Технические характеристики сетевых водоподогревателей (19]
Типоразмер Число ходов по воде Расчетные параметры Номинальная юилопроизво- днтельность, Гкал/ч Гидравлические параметры при номинальном расходе
пара воды
Абсолют- ное дав- ление, кгссм5 Номиналь- ный рас- ход, т/ч Номиналь- ный рас- ход, т,'ч Температура, СС Скорость воды, м/с Потери напора, м
иа входе на вы- ходе
ПСВ-45-7-15 4 8.0 15,0 90 | 70 150 7.2 | 1 2.00 2,00
ПСВ-45-7-15 2 ВЛ) 14,0 19,0 180 70 100 ПО 150 7,2 9,0 2,00 2.10 1,50
ПСВ-63-7-15 4 8,0 20,0 120 | 70 1 150 9,6 1 1 1,95 2,50
ПСВ-63-7-15 2 2.5 8,0 19,0 20,0 240 70 110 ПО 150 9,6 9,6 1,85 2,00 2,00
ПСВ-90-745 4 8,0 30,0 175 | 70 150 14,0 2.00 | 1 3.00
ПСВ-90-7-15 2 2,5 8.0 27,0 29,0 350 70 110 ПО 150 14,0 14,0 1,95 1,95 2,50
ПСВ-125-7-15 4 8,0 41.0 250 70 150 20,0 1,95 3,50
ПСВ-125-7-15 2 2,5 8,0 38.0 41.0 500 70 ПО ПО 150 20,0 20,0 2,00 2,10 2,75
ПСВ-200-3 23 4 4,0 48,0 400 70 130 24,0 2,00 4,00
ПСВ-200-3-23 2 2,5 4,0 62,0 63,0 800 70 ПО 1.30 .32,0 32,0 2,00 2,00 3,00
ПСВ-200-14-23 4 8,0 15,0 66,0 51,5 400 70 120 150 180 32,0 24,0 2,00 2,10 4,00
ПСВ-200-14-23 2 8,0 15.0 65,U 86,0 800 110 130 159 | 180 1 I 32,0 1 40,0 2.10 2,10 3,00
ПСВ-315-3-23 2 2.5 1,0 110,0 110,0 ИЗО 70 80 120 1 130 I 56,5 1 56.5 2,35 2,40 3,80
Г1СВ-315-14-23 2 8.0 15.0 92,5 97,0 ИЗО ПО 140 150 180 45,2 45,2 2,40 2,50 4,80
ПСВ-500-3-23 2 j 2,5 4,0 П5,0 102,5 1500 70 95 НО 130 6,0 52,5 1,95 2,00 5,50
ПСВ-500-14-23 2 8,0 15,0 122,5 162,0 1500 110 130 150 180 60,0 75,0 2,00 2,10 6,00
ПС Г-800-3-84 1 1 4 | 0,3—2,5 1 58,0 | 1250 120 170 30,0 1 1,59 3.50
ПСГ-1300-3-8-1, II | 1 4 | 1 0,3-2,5 | 105,0 | | 2000 120 170 55,0 1 П70 4,20
ПС Г-2300-2-8-1 1 1 4 | | 0,3-2,0 , I 170,0 | 3500 115 165 87,5 1 2,05 6,70
ПС Г-2300-2-8- П 1 4 | 0,8-2,5 | 170,0 | 3500 120 170 87,5 1 2,05 6.70
ПСГ-5000-2.5-8-1 1 1 4 | | 0,3-1,5 | I 295,0 1 6000 | 105 I 155 | 165,0 1 2.22 9,70
ПСГ-5000-3.5-8-1 । 1 4 | 0,6—2,0 1 295,0 | 6000 | 115 | 165 | 165,0 1 2,22 9,70
Примечание Цифры после ПСВ или ПСГ обозначают: первая — площадь поверхности нагрева подогревателя, м?; вто- рая и третья — разрешенное избыточное давление в паровом пространстве и в трубках, кгс/см’-
Таблица П3 5. Технические характеристики сетевых подогревателей типов БО и БП
Марка сетевого подогревателя Площадь поверх- ности нагрева, м- Число ходов Количество и длина трубок, шт.Хмм . Площадь про- ходного сечения для воды, м- Расчетный рас- ход воды, Т/Ч Параметры среды Гидравлические поiери в труб- ной системе при расчетном рас- ходе, м Длина конден- сатной пленки, м Диаметры патрубков, мм
Расчетное давление, к гс; см* Температура, °C
Вход пара Вход и выход воды Выход конденса- та
воды пара воды пара
БП-43м БП-65м БО-90м БП-90М БО-130М БО-200М БП-200М БП-200у БП-300-2М БО-ЗбОм Бпр-350м БП-500 БО-550-Зм Б пр-550 43 65 90 90 130 200 200 200 300 350 *350 500 550 550 4 4 2 4 4 2 2 2 4 4 о 4 4 232 X3170 360ХЯ70 488X3170 488X3170 708X3166 1016X3410 1018X3110 1018X3410 1144X4545 1320X4545 1318X4450 1880X1515 2092X4545 2092X 4545 0,01395 0,0133 0,0292 0.0587 0,0126 0,0614 0,1225 0,1225 0,1372 0,0792 0,0792 0.226 0.1251 0,1251 100 320 160 500 250 335 1000 1000 1ОЮ 110О 1100 1?16 1800 18Ш 12 14 14 14 14 И 14 11 14 14 14 14 14 15 7,0 5,0 1.5 5,0 1,0 1,5 7,0 13.0 14,0 2,0 2.0 14,0 •2,5 3,0 120 130 ПО 130 ПО 120 135 150 170 116 116 154 145 116 164 250 175 250 175 150 250 350 350 133 133 350 25<» 250 5,5 2,8 .3,4 3,8 5,5 4,5 4,5 4.3 3,5 3,5 1,5 .3.2 3.2 1,47 1.45 1,45 1,45 1,45 1,72 1.72 1,72 1.72 1,60 1,60 1,60 1,60 1,60 219 219 325 325 377 476 .377 .3*25 377 630 1020; 630 126 820 1220; 820 159 273 219 325 273 273 377 ,377 377 377 377 426 426 426 57 57 426 42G 89 133 133 133 426 219 219 426 426 126
76
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица ПЗ.6. Расчетные данные и технические характеристики охладителей конденсата (рис, П3.4)
Рис. П3.4. Охладитель конденсата типа ОГ
тип
Характеристики ОГ-6 | ! ОГ-12 ОГ-24 j | ОГ-35 ОГ-130 j j ОГ-32
Площадь поверхности охлаждения, м’ Число корпусов Диаметр корпуса £>н мм Длина корпуса L, мм Расчетное давление в корпусе, кгс/см2 Расчетное давление в трубной системе, кгс/см’ Расчетная температура на входе в корпус, СС Расчетная температура на выходе из трубной системы, °C Расчетный расход в корпусе, т/ч Расчетный расход в трубной системе, т/ч Число трубок Диаметр трубки, мм Длина трубки, мм Число ходов в корпусе Число ходов в трубной системе Плошадь проходного сечения по трубкам, м2 Площадь проходного сечения между трубками, м’ Эквивалентный диаметр сечения между трубками, м2 УСЛмТЫЙ днаметр для охлаждающей среды и а входе, ровный ЛИамеЧ> Для охлаждающей среды на выходе, УСЛммНЫЙ диаметр лля охлаждаемой среды на входе, ровный днамегр для охлаждаемой среды на выходе, 6 1 273 2328 5 5 130 100 10 98 56 22X2 1586 2 1 0,0142 0,0149 0,0255 100 100 100 100 12 2 273 2000 7 16 165 135 80 65 124 22X2 1578 2 2 0,00787 0,01374 0,0216 100 100 100 100 24 4 273 2000 7 16 165 135 80 65 248 22X2 1578 2 2 0,00787 0,01374 0,0216 100 100 100 100 35 4 325 2170 14 16 75 80 130 45 328 22X2 1646 2 2 0,0104 0,0214 0,0259 150 150 150 150 130 4 426 4310 3,5 П 80 70 75 230 608 22X2 3186 2 1 0,0386 0,03456 0,0235 300 300 150 150 32 1 426 3904 11 3,5 24 104 400 11 136 22X2 3556 1 8 0,0043 0,07519 0,0282 300 300 50 50
ЦЕНТРОБЕЖНЫЕ НАСОСЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Технические данные центробежных насосов, применяемых в централизованных системах
- теплоснабжения (15, 16, 17|
Марка 1 старая насоса новая Подача <?, м3/ч Полный напор Я, м Частота вращения п, об/мин Мощность электро- двигателя N, кВт 1 Диаметр рабочего колеса Ок, мм Внутренне пат, всасываю- щего °ВС' ММ 1й диаметр рубка напорного °нап’ мм
Насосы отопительно-циркуляционные консольные (для воды с температурой до 90 *С)
ЦНИПС-10 ЦНИПС-20 ПРОН-5 ПРОН-7 ПРОН-12 ПРОН-15 ПРОН-20 1111111 2—8—12—16 2>—10—16—22 10 17 25 30 38 2,5—1,9—1,3—0,5 2,4—2,25—1,8—1,1 2,5 2,8 <3,0 3,3 3,4 1450 1450 2880 2880 2880 2880 2880 0,25 0,25 1.70 1,70 1.70 1,70 1,70 111)111 82 82 100 100 100 100 100 82 82 100 100 100 100 100
Центр< эбежные насосы типа К (для воды с т ем перату рой до 105’С)
1.5К-6 1.5К-6а 1.5К-66 1 1 1 1 6—Ц—14 5—-9— 1 i 4—9—13 20—17—14 V'—14—11 12—11—9 *2900 2900 2900 1,70 1,70 1,00 128 115 105 40 40 40 32 32 32
77
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож. 4
Марка насоса Подача G, м®/ч Полный напор Н, м Частота вращения л, об/мин Мощность электро- двигателя N, кВт Диаметр рабочего колеса DR, мм Внутренний диаметр патрубка
старая новая всасываю- щего £> , мм вс напорного °нап’ <
2К‘6 10—20—30 34—31—24 2903 4,50 162 50 40
2К-6а ям 10-20-30 28—25—20 2900 2,80 148 50 40
2К-66 10-20-25 22—18—16 2900 2,80 132 50 40
2К-9 11—20—22 21—18—17 2900 2,80 129 50 40
2К-9а м* 10—17—.2! 16—15—13 290J 1,70 118 50 40
2К-96 rtrt 10—15—20 13—12—10 2900 1,70 105 50 40
ЗК-6 шм 30—45—70 62—57—44 2900 14—20 218 80 50
ЗК-ба «м 30-50—65 45—37—30 2930 10-14 192 80 50
ЗК-9 30-45-54 34—31—27 2900 7,0 168 80 50
ЗК-9а 25—35—45 24—22—19 2900 4,5 143 80 50
4К-6 — 65—90—135 98—91—72 2900 55,0 272 100 70
4К-ба 65—85—125 82—76—62 2900 40,0 250 100 70
4 К-8 •w* 70-90-120 59—55—43 2900 28,0 218 100 70
4К-8а ^4 70-90—109 48—43—37 2900 20.0 200 100 70
4К-12 <«• 65—90—120 37—34—28 2900 14,0 174 100 80
4К-12а 60—85—110 31-28-23 2903 11,0 163 100 80
4K-I8 60—80—100 25—22—19 2900 7,0 148 100 80
4К-18а 50-70-90 20—18—14 2900 7,0 136 100 80
6К-8 110-140-190 36—36—31 1450 28,0 328 103 100
6К-8а «—А 110—140—180 30-28—25 1450 20,0 300 100 100
6К-86 110-140-180 24—22—18 1450 20,0 275 100 100
6K-I2 •М 110—160—200 22—20—17 1450 14,0 261 100 100
6K-12a 95-150-180 17—15—12 1450 10.0 240 100 100
8К-12 жв 220—280—340 32—29—25 1450 40,0 315 125 125
8К-!2а 200—250—290 26—24—21 1450 28,0 290 125 125
8К-18 220—285—360 20—18—15 1450 20,0 268 150 150
8КЧ8а — 200-260-320 17—15—12 1450 20,0 250 150 150
Центробежные насосы (средненапорные для воды с температурой до 85 ®С)
бНДс Д320-70 216—300—330 80—70—64 2950 100 242 200 150
БНДс Д320-70 216—250—300 64-66—60 2950 75 230 200 150
12НДс Д1250-65 900—1080—1260 70-68—64 1454) 270 460 350 300
12НДс Д1250-65 900—1080—1260 60-58-54 1450 225 430 350 300
14НДс Д1600-90 1260—1620—1800 96—90—86 1450 500 540 400 350
14НДс Д1600-90 1030-1260-1620 78—76—68 1450 410 510 400 350
18НДс Д2000-34 2000 34 735 250 700
18НДс Д2500-62 2000—2500—2700 66—62—58 980 486 700 500 450
20НДс Д2500-45 2700—2500 39—45 735 355—350 740-755
20НДс Д3200-75 3200—3420 75—71 980 800 755 —
22НДс Д 3200-55 3200—3600 55—52 735 545 825
22НДс Д4000-95 4000—4700 95—90 980 1175 825
24НДс Д5000-50 5000-5200 50—51 585 800 990
24НДс Д6300-80 6300-6500 80—79 730 1600 990 — —
Центробежные насосы (высоконапорные для воды с температурой до 85 *С)
4НДв Д200-95 150—180—200 104—97—95 2950 75 280 150 100
4НДв Д200-95 126—150—180 94—90—84 2950 55 265 150 100
5НДв Д200-36 150—180—250 40—38—31 1450 40 350 150 125
бНДв Д320-50 250—325—360 54—49—46 1450 75 405 200 150
8НДв Д630-90 540-720 94—89 1450 240 525 250 200
8НДв Д630-90 540—720 84—76 1450 220 500 250 200
Центробежные насосы (для воды с температурой до 85 ’С)
10Д-6 Д500-65 400—500—600 70—65—57 1450 135 465 250 150
ЮД-ба Д500-65 380-480—580 58—о4 "46 1450 115 432 250 150
12Д-6 —-» 650—820—930 97-88-82 1450 300 546 300 200
12Д-9 Д800-57 600—780—950 61-57—50 1450 170 432 300 250
14Д-6 Д1250-125 850—1250—1700 137—125—100 1450 650 660 350 200
14Д*6а Д1250-125 800—1100—1500 90-107—115 1450 510 610 350 200
20Д-6 Д2000-100 1450—1950—2300 107-100—89 970 900 855 500 300
20Д-6а Д2000-100 1350—1750—2160 93—88—76 970 750 745 500 300
Специальные насосы марки НКУ (горячеводные)
НКУ-90« 90 38 1460 22 340 150 80
•** НКУ-140*1 140 49 1460 40 398 150 100
НКУ-150*3 150 35 1460 30 328 200 125
tart НКУ-250*2 250 32 1460 40 330 200 125
«W ЮНКУ-72*3 500 75 1450 160
НКУ-160/80*3 160 80 1470 75
tart НКУ-250/75*3 250 75 1470 100 — — —
Конденсатные насосы (для воды с температурой до 120 ®С)
5КС-5Х2 Кс50-55 35—50—65 61—59—54 1450 20 310 125 80
5КС-5Х2а — 30—40—50 39—38—35 1450 10 248 125 80
6КС-5Х4 КС50-110 36—50—60 121—115—109 1480 40 300 125 80
5КС-5Х4а 32—45—55 98—93—88 1480 28 270 125 80
5КС-5Х46 30-40-50 77-74-68 1180 20 240 125 80
8КСД-5ХЗ 80—119—140 128-125—120 1170 100 380 200 100
8КСД-5ХЗа 75—Ю0—130 102—101—96 1470 75 340 200 100
78
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож 4
Марка насос? Подача б, м1 ч Полный напор Н, м Частота вращения п, об/мин Мощность электро- двигателя N, кВт Диаметр рабочего колеса Dr, мм Внутренний диаметр патрубка
старая новая всасыва- ющего Овс, мм напорного D„an. мм
8КСД-5Х36 70—95—120 84—82-79 1470 55 310 200 100
Кс80-155 80 155 2940 75 ——
8КСД-10ХЗ 85-160 62—41 1480 40 240 200 100
8КСД-10ХЗа 75—115—148 50—42—34 1480 28 216 200 100
8КСД 10X36 65—110—130 38—32—27 1480 20 192 200 100
10КСД-9ХЗ 234 57 960 75 — 300 175
10КСД-5ХЗ КсД230-115/3 160—220—280 123-120-115 960 185 565 250 150
ЮКСД’бХЗа 130—180—240 88-86-81 960 110 475 250 150
КС125-55 125 55 1460 40
Кс125-140 125 140 1470 100
КсВ320-160 320 160 1500 250 «ж
КСВ500-85 500 85 985 200
КсВ500-150 500 150 1480 320
— КСВ500-220 500 200 1480 500 — м*
Центробежные насосы (многоступенчатые высоконапорные для воды с температурой до 100’С)
14М-12Х4 14М-8Х4-1 700—1000—1200 350—294—240 1450 1200 540 350 250
28М-12Х2 2200—3000—3600 230-200—172 980 2730 890 700 400
28М-12х2а 2000-2700—3400 200—174—144 980 2150 825 700 400
28М-12Х26 1800—2500—3100 170—150—125 980 1680 760 700 400
10НМКХ2 ** 800-1000 204—182 1450 650 590 350 250
10НМКХ2а 720—900—1000 170—150—140 1450 540 545 350 250
ЗВ-200Х2 290—400—540 120—108—86 1450 175 445 250 200
ЗВ-200х2а we 270—360—500 Ю7-99-78 1450 150 420 250 200
ЗВ-200Х26 250-350-480 92—83—64 1450 125 390 250 200
ЗВ-200 X 4 290-400-540 240—216—172 1450 350 445 250 200
ЗВ-200Х4а 270—360-500 214-197—156 1450 300 420 250 200
ЗВ-200 Х4б 250-350-480 185—166—128 1450 250 390 250 200
4В125Х2П 240—360—480 108—100—80 2950 200 310 —ч
4В125х2Па 240-360 90—80 2950 150 280 —-« *—
4В125Х2П6 240—360 75-64 2950 125 265 —
Насосы, предназначенные для тепловых сетей (горячеводные для воды с температурой до 180 ®С) (рис. П4.1—П4.П)
ЮС Д-6 500 70 1470 125 415 250 150
12СД-9 СЭ-800-60 800 60 1450 150 415 300 250
12СД-6 СЭ-800-100 800 100 1480 275 415 300 250
СЭ-1250-45 1250 45 1500 185 415 —
14СД-9 СЭ-1250-70 1250 70 1480 295 490 350 250
14СД-6 1260 123 1480 600 455 350 300
14СД10Х2 СЭ-1250-140 1250 140 1500 580 475 ——
СЭ-2000-100 2000 100 3000 640 315 — —•
24СД-15 СЭ-2500-60 2500 60 1500 475 457 —
18СД-13 СЭ-2500-180 2500 180 3000 1460 415 450 400
СЭ-5000-70 5000 70 1500 1095 550 —
СЭ-5000-160 5000 160 3000 2505 415
—W СЭ-500-70 500 70 2965 125 250 — —
** Предельная температура жидкости 210 °C *г То же 255 *С. *3 То же 260 йС.
Рис. П4.1. Характеристика насоса СЭ500-70, £)к = 250 мм,
п=2965 об/мин
Рис. П4.2. Характеристика насоса СЭ800-60, DK=440 мм,
л = 1440 об/мин
t Рис. П4.3. Характеристика насоса СЭ800400, DK =
«415 мм, п=1480 об/мин
7Э
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П4.4. Характеристика насоса СЭ1250-45,
£)к=415 мм, л=1470 об/мин
Рис. П4.5. Характеристика насоса СЭ 1250-70,
Dk = 490 мм, п=1475 об/мин
Рис. П4.8. Характеристика насоса СЭ2500-60,
Рис П4 6. Характеристика насоса СЭ1250-150,
Рк = 475 мм, п —1450 об/мин
Рис. П4.7. Характеристика насоса СЭ2000-100,
Д(=315 мм, л=2975 об/мин
Рис. П1-11. Характеристика насоса СЭ5000-160,
Л = 425 мм, п=2980 об/мин
80
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
ТРУБОПРОВОДЫ И ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
1. Указания по применению стальных труб. Услов-
ное давление трубопровода определяется по рабочим
параметрам теплоносителя. При этом для температур
теплоносителя до 200 °C условное давление равно ра-
бочему давлению.
Рабочие параметры теплоносителя для водяных теп-
ловых сетей принимаются:
давление —по наибольшему возможному давлению
при рабочем состоянии сети (при динамическом режи-
ме) с учетом рельефа местности, но не менее 10 кгс/см2;
для двухтрубных тепловых сетей при наибольшем дав-
лении в трубопроводе до 16 кгс/см2 допускается прини-
мать одинаковые давления в обратном и подающем
трубопроводах;
температура — по графику температур в подающем
трубопроводе при расчетной температуре наружного
воздуха для отопления (средняя наиболее холодной пя-
тилетки}; для двухтрубных тепловых сетей при расчет-
ной температуре до 150 °C температуры теплоносителя
в обратном и подающем трубопроводах принимаются
равными.
Трубы водогазопроводные сварные допускается
применять для водяных тепловых сетей от котельных и
в распределительных городских тепловых сетях после
центральных тепловых пунктов (ЦТП). Применять
эти трубы при бесканальной прокладке не рекомен-
дуется.
Для сетей бытового горячего водоснабжения после
ЦТП рекомендуется применять оцинкованные трубы,
сварка которых должна осуществляться в среде угле-
кислого газа.
Резьбовое соединение труб допускается в случаях
прокладки труб в местах, доступных для осмотра (в об-
щих проходных коллекторах и др.).
Таблица П5.1. Технические характеристики стальных труб условным диаметром 15—1400 мм и данные
для расчета нагрузок на свободные опоры [22, 27, 29 J
Диаметры трубопрово- да, мм Толщина стенки трубы б. мм Площадь попереч- ного се- чения в свету f, м- Площадь поверх- ности 1 м Длины трубопро- вода Г. м- Толщина изоляции подающей трубы 6П, мм Масса 1 м подающей трубы, кг/м Длина пролета между свободны- ми опора- ми, м Масса пролета трубы, КР Осевое усилие на свобод- ную опо- ру, кге Осевое усилие внутрен- него дав- ления, кге
условный ОУ наруж- ный Труба Изоляция Общая масса трубы с водой
15 18 2,0 0.00015 0,05 40 0,8 2,9 3*9 2*5 9*75 3*9 24
20 25 2,0 0,00035 0,08 40 Ы 3,3 4*7 2,-3 10,8 4*3 56
25 32 2,5 0,00057 0,10 4б 1.8 3,6 6*0 4.2 25,2 10.1 91
32 38 2,5 0,00085 0,12 40 2,1 4,0 6,9 4.7 32.4 13,0 136
40 45 2,5 0,0013 0,14 40 2,6 4,3 8,1 5,3 42*9 17.2 208
50 57 3,0 0,0020 0,18 50 4.0 6,8 12,8 5,9 75,5 30.0 320
70 76 3,0 0,0039 0,24 50 5,4 7,9 17,0 6,9 117*3 46,-9 625
80 89 3,5 0,0053 0.28 50 7,3 8.9 21*5 7,8 167*7 67*1 848
80 89 3,0 0,0055 0,28 50 6.4 8,9 20*7 7,4 153,2 61*3 880
100 108 4,0 0,0079 0,34 50 10,2 10,2 28*3 8.8 249.0 99.6 1264
100 108 3,5 0,0080 0,34 SD 9,0 10,2 27.1 8.5 230,4 92*2 1280
125 133 4,0 0,0123 0,42 60 12,8 14,9 39,9 9,3 371 148 1968
125 133 3*5 0,0124 0,42 60 11*2 14,9 38*5 8,9 342 137 1984
150 159 4,5 0,0177 0,59 60 17,1 16,5 51*3 10,4 <534 213 2832
175 194 5,0 0,0270 0,61 60 23,2 18*8 67,6 Н.7 740 316 4320
«00 219 6*0 0,0330 0,69 60 31.6 21,0 86*0 12,7 1092 435 5280
200 21.9 5,0 0,0340 0,69 60 26,3 21,0 81*5 12*0 978 391 5440
250 273 7*0 0,0530 0,86 60 46,6 24,9 124,1 14,3 1774 709 8480
<300 325 8*0 0,0750 1,02 60 62*6 29,0 167,0 15,7 2621 1043 12 000
300 325 7.0 0,0760 1.02 60 54,9 29,0 159*4 15,2 2422 969 12 160
350 377 9,0 0,1010 1,18 70 81,6 39,0 222*6 16.8 3739 1495 16 190
400 426 6,0 0,1350 1,34 70 62,2 43,4 240,2 15,0 3603 1441 21600
400 426 7,0 0,1330 1,34 70 72,3 43,4 248,2 16,2 4020 1603 21 280
450 480 6,0 0,1720 1,51 70 70,2 47,9 289,1 15*2 4391 1757 27 520
450 480 7,0 0*1710 1,51 70 81*6 47*9 298*9 16*5 4931 1972 27 360
450 480 8,0 0*1690 1.51 70 93,1 47*9 309,2 17*3 5349 2139 27 040
500 530 6,0 0,2100 1,66 70 77,5 52,0 338,9 15,9 5388 2155 аз 600
500 530 7,0 0,2090 1,66 70 90,3 52,0 350.1 16,9 5916 2366 33 440
500 530 8,0 0,207 1,66 70 103,0 52,0 361*1 17*7 6391 2556 33120
5<Х) 530 9,0 0,206 1,66 70 115,7 52,0 372,3 18*5 6887 2755 32 960
600 630 6,0 0,300 1,97 70 92.3 61.7 452*1 16*5 7459 2981 48 000
600 630 7,0 0,298 1,97 70 107,5 61,7 465,4 17,5 8144 3258 47 680
600 630 8,0 0,296 1.97 70 122.7 61,7 478,6 18,4 8805 3522 47 360
600 630 9,0 0,295 1,97 70 137,8 61.7 492,9 19,2 9463 3785 47 200
600 630 10,0 0,292 1,97 70 152,9 61.7 505,0 19,9 10 049 4020 46 120
600 630 11,0 0,290 1,97 70 167,9 61,7 518,1 20,6 10 672 4269 46 400
700 720 7*0 0*391 2.18 80 123,1 80,6 592,7 17,8 10 550 4220 62 560
700 720 8,0 0,389 2,18 80 140,5 «0.6 607,9 18,7 11367 4547 62 240
700 720 9,0 0,387 2,18 80 157,8 80,6 623,0 19.5 12 144 4859 61 920
700 720 10,0 0,385 2,18 80 175,1 80,6 638,2 20,3 12 955 5182 61 600
700 720 11,0 0,382 2,18 80 192,3 80.6 653,1 20,9 13 650 5460 Ы 120
700 720 12,0 0,380 2,18 80 209,5 80,6 668,2 21,6 14 433 5773 60 809
800 820 7,0 0,509 2,48 80 140.3 91.3 738,7 18.1 13 370 5348 81 440
«00 820 8,0 0,507 2,48 80 160,1 91.3 756,0 19,1 14 410 5776 81 120
800 820 9,0 0,505 2,48 «0 180,0 91*3 773,.5 20,0 15 470 6188 80 800
800 820 10,0 0,502 2,48 80 199,8 91,3 790,0 20.8 16 450 6580 8) 320
800 820 11.0 0,500 2,48 80 219,5 91,3 807.8 21,6 17 443 697Э 80 <Ю0
800 820 12,0 0,497 2,48 80 239,1 91.3 824,9 22,2 18 313 7325 79 520
800 820 14,0 0,492 2,48 80 278.3 91,3 859,1 23,5 20 18? 8075 78 729
6-477 81
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. П5.1
Диаметры трубопрово- да, мм Толщина стенки трубы б, мм Площадь попереч- ного се- чения в свету /, м2 * Площадь поверх- ности 1 м длины трубо- провода F, м« Толщина изоляции подающей трубы 6И, мм Масса 1 м подающей трубы, кг/м Длина пролета между свободны- ми опора- ми, м Масса пролета трубы, кг Осевое усилие на сво- бодную опору, кге Осевое усилие внутрен- него дав- ления, кге
«услов* ный Dy наруж- ный Dn Труба Изоляция Общая масса трубы с водой
900 920 3,0 0,642 2,80 90 179,9 113,7 931,6 19,3 17 980 7192 102 720
900 920 9,0 0.639 2,80 90 202,2 113,7 950,9 20.3 19 303 7721 102 240
900 920 10,0 0,636 2,80 90 224,4 113,7 970,4 21.1 20 475 8190 101 760
900 920 11.0 0,633 2,80 90 246,6 113,7 989,9 21,9 21 679 8672 101 28»)
900 920 12,0 0,630 2,80 90 268,7 113,7 1009,0 22,6 22 103 9121 100 800
900 920 14,0 0,625 2,80 90 312,8 113,7 1047,6 23,9 25 U38 10 U15 100 000
1000 1020 9,0 0,788 3,17 90 224,4 125,5 1133,6 20,6 23 352 9341 126 080
1000 1020 10,0 0,785 3.17 90 244,8 125,5 1155,3 21.5 24 839 9936 125 6W
1000 1020 11,0 0,782 3,17 90 273,7 125,5 1176,7 22,3 26 240 10 196 125 120
1000 1020 12,0 0,779 3,17 90 298,4 125,5 1198,2 23,0 27 352 10 940 Г24 640
1000 1020 14,0 0,772 3,17 90 347,3 125,5 1240,9 24,4 30 278 12 111 123 520
1100 1120 12,0 0,944 3,50 100 329,5 154.5 1422,4 23,3 33 142 13 257 151 040
1200 1220 10,0 1,130 3,83 100 298,4 169,3 1591,8 22,0 35 020 140 081» 180 800
1200 1220 11,0 1,127 3,83 100 328,0 169,3 1617,7 22,8 36 884 14 75И 180 320
1200 1220 12,0 1,123 3,83 10U 357,5 169,3 1643,4 23,6 38 784 15 514 179 680
1200 1220 14,0 1,115 3,83 100 416,4 169,3 1694,4 25,0 42 360 16 944 178 400
1400 1420 12,0 1,530 4,47 ПО 416,7 216,2 2154,3 24,0 51 70.3 20 681 244 800
1400 1420 14,0 1,520 4,47 110 485,4 216,2 221.3,4 25,6 56 663 22 665 243 200
1400 1420 16,0 1,510 4,47 110 554,0 216,2 2274,2 26.9 61 176 24 470 241 600
Примечания* 1 Плотность изоляции принята 400 кг/мч 2 Рабочее давление в трубопроводе !6 кгс/см2. 3. Коэффициент
трения на скользящей опоре ц принят равным 0,4. 4. Расстояние между свободными опорами определено при изгибающем на-
пряжении от веса трубопровода в рабочем состоянии а4“550 кгс/см< б. Трубы DyC400 мм — бесшовные; трубы Dy>400 мм—
электросварные с продольным швом.
Таблица П5.2. Технические данные
водогазопроводных (газовых) стальных труб
по ГОСТ 3262-75
Диаметры труб, мм Вид труб
обыкновенные усиленные
услов- ный Dy наруж- ный DH Толщина стенки, ММ 1 Масса 1 м трубы, кг Толщина стенки, мм Масса 1 м трубы, кг
15 21,3 2,8 1,25 3,2 1,44
20 26,8 2.8 1,63 3,2 1,9
25 33,5 3,2 2,42 4,0 2,9
32 42,3 3,2 3,13 4.0 3,8
40 48,0 3,5 3,84 4,0 4,3
50 60,0 3,5 4,88 4,5 6,2
70 75,5 3,75 6,64 4.5 7.9
80 88,5 4,0 8,34 4,5 9,3
100 114,0 4,5 12,2 5,0 13.4
125 140,0 4,5 15,1 5,5 18,2
2. Сальниковые компенсаторы. Общий вид сальнико-
вых компенсаторов приведен на рис. П5.1. В грундбуксе
предусмотрены профильные отверстия (пазы) для за-
ливки антикоррозионной смазки, которая предотвраща-
ет коррозию патрубков под грундбуксой, вызываемую
конденсацией влаги из окружающей (более холодной)
среды.
Уплотнительная набивка должна состоять из асбе-
стовых или асбестопроволочных колец по ГОСТ 5152-77
следующих марок: при температуре теплоносителя до
200 °C — АПП, до 300°С — АПР.
Для теплоносителя с температурой до 150 °C меж-
ду асбестовыми кольцами должны укладываться два
кольца из теплостойкой резины типа Т со средней твер-
достью по ГОСТ 7338-77 так, чтобы перед ними со сто-
роны грундбуксы находились один — два асбестовых
кольца. Стыки колец должны быть уложены вразбежку.
Сальниковая набивка должна иметь глубину £з=
= 65-4-70 мм у компенсаторов с Оу^175 мм и £з==
— 120 мм—у компенсаторов с £>у^200 мм. Ширина
стопорного кольца £4=154-20 мм у компенсаторов с
Dy^l75 мм и £* = 304-35 мм при £>у=200 мм.
Габаритные размеры компенсаторов приведены в
табл. П5.3.
В случае необходимости врезки в корпус компенса-
тора ответвления допускается увеличение длины корпу-
са £5 на размер, предусмотренный проектом.
На патрубках компенсатора несмываемой краской
наносятся риски через каждые 50 мм, начиная от тор-
ца грундбуксы.
Рис. П5.1. Сальниковые компенсаторы:
а — двусторонний: б — односторонний. / — корпус: 2 — упор;
3 — болт; 4 — грундбукса; 5 — контрбукса. » патрубок, 7 —
кольцо; 8 — уплотнительная набивка
82
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П5.3. Габаритные размеры сальниковых компенсаторов [30]
Условны й проход трубопровода °у, мм Габаритные размеры, мм Тип компенсатора
односторонний | двусторонний*
DH D bt Компенсиру- ющая способ- ность, мм Расчетная сила трения, то Размеры, мм
D. | L | L | L,
Для труб с условным давлением до 25 кгс/см2
100 108 133 190 360 65 250 1.5 98 830 1540 820
125 133 159 220 360 65 250 1.8 124 630 1540 820
150 159 194 255 370 75 250 2.6 148 895 1590 859
175 194 219 280 370 75 250 3.1 182 920 1590 850
200 219 273 345 370 120 200 6,0 208 970 1670 930
200 219 273 345 570 120 400 6.0 205 1370 2470 1330
250 273 325 395 370 120 200 7,5 257 970 1670 939
250 273 325 395 570 1'20 400 7*5 257 1370 2470 1330
300 325 377 450 370 120 200 9.0 308 990 1670 930
300 325 377 450 570 1'20 400 9.0 308 1390 2470 1333
350 377 426 500 370 120 200 10,5 355 990 1749 1000
350 377 425 500 570 120 400 10.5 355 1390 2540 1400
400 425 480 553 480 120 309 12,0 411 1150 2143 1180
400 425 480 550 680 120 500 12,0 411 1550 2840 1480
450 480 530 600 480 120 300 13,5 465 1150 2140 1180
450 480 530 600 680 120 500 13.5 465 1550 2840 1480
500 530 578 690 490 134 300 15,0 514 1165 2260 Г28О
500 530 578 690 690 134 500 15,0 514 1565 3050 1680
600 630 682 790 490 134 300 18,0 610 1180 2280 1300
600 630 682 790 690 134 500 18,0 610 1530 3080 1700
700 720 774 885 490 134 300 20,5 698 1182 2280 1300
700 720 774 885 690 134 500 20,5 698 1582 3080 1700
800 820 876 990 490 134 300 23,0 796 1186 2280 1300
800 8'20 876 990 690 134 500 23,0 796 1536 3080 1700
900 920 978 1090 540 134 350 25,0 894 1290 —
900 920 978 1090 790 134 600 26,0 894 1790 .
1000 10'20 1082 1200 540 134 350 29,0 990 1300
1000 1020 1082 1200 790 134 600 29,0 990 18 D
1200 1220 1286 1400 565 154 350 35,0 1186 1365
1200 1'220 1286 1403 815 154 609 35,0 1183 1855
1400 1420 1490 1610 535 154 350 40,0 1382 1375
1400 1420 1490 1610 Д 815 ля труб С 151 условным 600 । давлением j 40,0 хо 16 кгс/см2 1382 1875 —м
500 530 576 665 485 130 300 9.5 514 1160 2249 1270
500 530 576 665 685 130 500 9,5 514 1530 3040 1670
600 630 678 770 485 130 300 11,5 614 1165 2260 1290
600 630 678 770 685 130 500 11.5 614 1535 3060 1690
700 720 770 865 435 130 300 13,0 702 1170 2260 1290
700 720 770 865 685 130 500 13.0 702 1570 3060 1690
800 820 872 965 485 130 300 15,0 800 1175 2260 1290
800 820 872 965 685 130 509 15.0 800 1575 3039 1690
900 920 972 1070 535 130 350 16,5 900 1275
900 920 972 1070 785 130 600 16,5 900 1775 —
1000 1020 1074 1170 535 130 350 18,5 998 1'280
1000 1020 1074 1170 785 130 600 18,5 993 1780 -
1200 1220 1276 1380 560 150 350 22,0 1196 1335
1200 1220 1276 1380 810 150 6*90 22,0 1196 1833 -
1400 1420 1482 1580 560 159 350 26,0 1394 1340 .
1400 1420 1482 1580 810 150 600 26,0 1394 1840 1 —
• Компенсирующая способность двустороннего компенсатора в 2 раза больше, чем у одностороннего такого же диаметра.
Таблица П5.4. Наружная поверхность изоляции трубопроводов
Условный диаметр прохода, мм Наруж- ный диаметр, мм Площадь наружной поверхности изоляции, м2, на 100 м длины трубопровода при толщине изоляции, мм
0 30 40 50 60 70 80 90 100 ПО 120
15 20 6.3 25,1 31,4 37,7 43,9 50,2 56,5
20 25 7,9 26,7 33«0 39 <3 45.5 51,8 58/2 —«
25 32 10,0 28,9 35,2 41,4 47,7 54,0 60,3
32 40 12,6 31,4 37,7 43,9 50.2 56,5 62,8 69*1 75Л
40 48 15,1 33,9 40,2 46,5 52,7 59,0 65,3 71.6 77,9 84,2 90,4
50 57 17,9 36,7 43,0 49,3 55,6 61,9 68,1 74 „4 80,7 87,0 93,3
70 76 23,8 42,7 49,0 55,3 61,5 67,8 74,1 80,4 85,7 92,2 99,2
80 89 27,9 45.8 53,1 59,3 65,6 72,0 78,2 84,4 90,7 97,0 103,3
100 103 33,9 52.8 59,0 65,3 71.6 78,0 84,1 90,4 96,7 103.0 109,3
125 133 41,8 60.6 66,9 73,2 79,4 85,7 92,0 98,3 104,6 110.8 117,1
15*3 159 49,9 68,8 75,0 81,3 87.6 93,9 100,2 106,4 112,7 119,0 125,3
200 219 68,8 87.6 94,0 100.2 106,1 112,7 119,0 125,3 131,6 137*8 144*1
250 273 85,7 104,6 110,8 117,1 123,4 129,7 136,0 142,2 148*5 154*8 16110
в* 83
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл, П5.4
Условная диаметр прохода, мм Наруж* ный диаметр, мм Площадь наружной поверхности изоляции, м2, на 100 м длины трубопровода при толщине изоляции, мм
0 30 40 50 60 70 80 90 100 ПО 120
300 325 102 «0 120,9 127,2 133,4 139,7 146,0 152,3 158,6 164,9 171,1 177,4
350 377 118,4 137,2 143,5 149,8 156,1 162,3 168,6 174,9 181,2 187,5 193,7
400 426 133Л 152,6 158,2 165,2 171,0 177,7 184,0 190,3 196.6 202,8 209,1
450 478 149,5 168,3 174,6 180,9 187,2 193,4 199,7 206,0 212,3 218,6 224,8
500 529 166,1 185,0 191,2 197,5 203,8 210,1 216,3 222,6 228,9 235,2 241,5
600 630 198*1 217,0 223,3 229.5 235,8 242,1 248,4 254,6 260,9 267,2 273,5
700 720 226,1 244,9 251,2 257,5 263,7 270,0 276,3 282,6 288,9 295,2 301.4
800 820 257,5 276,3 282,6 289.0 295,2 301,4 307,7 314,0 320,3 326,6 332,8
900 920 288,9 307,7 314,0 320,3 326,6 332,8 339,1 345,4 351,7 358,0 364.2
1000 1020 320,3 339,1 345,4 351,7 357,6 364,2 370,5 376.8 383,1 389,4 .395,6
1200 1220 383,1 401,9 408,2 414,5 420,8 427,0 433,3 439,6 445,9 452,2 458,4
1400 1420 445,9 464,7 471,0 477,3 483,6 489,8 496.1 502,4 508,7 515,0 521,2
1600 1520 508,7 527,5 533,8 540,1 546,4 552,6 558,9 565,2 571,5 577,8 584,0
Таблица П5.5. Объем изоляции трубопроводов
К;
Диаметр трубопровода, мм Объем изоляционного покрытия, м\ на 100 м длины трубопровода при толщине сЯая, мм
условный наружный Х>н 30 | 40 | 50 60 | 70 | 80 | 90 | 100 | ПО | 120
15 20 0,47 0,75 1,10 1,51 1,98 2.51
20 25 0,52 0,82 1,18 1,60 2,09 2,64 to—
25 32 0,58 0,90 1.29 1,73 2,24 2,81 to— to— Mb*
32 40 0.66 1,00 1,41 1,89 2,42 3,01 3,67 4,40 to— tow
40 48 0,73 1.П 1,54 2,03 2,59 3,22 3,90 4,65 5,46 6,33
50 57 0,82 1,22 1,68 2,20 2,79 3,44 4,15 4,93 5,77 6,67
70 76 1.00 1,46 1.98 2,56 3,21 3,92 4,69 5*53 6*42 7,39
80 89 1,12 1,62 2,18 2,81 3,50 4,25 5.06 5,93 6,87 7,88
100 108 1.30 1,8b 2,48 3,17 3,91 4,72 5,60 6,53 7,58 8,59
125 133 1,54 2.17 2,87 3,64 4,46 4,85 6,30 7,32 8,39 9,53
150 159 1.78 2,50 3.28 4,13 5,02 6,00 7,04 8,13 9,29 10,51
200 219 2,35 3,25 4,22 5.26 6,35 7,51 8,73 10,02 11,36 12,77
250 273 2,85 3,93 5,07 6,27 7,54 8,87 10.2G 11,71 13.23 14,81
300 325 3,34 4,58 5,89 7,25 8,68 10,17 11,73 13,35 15,02 16,77
350 377 3,83 5,24 6,70 8,23 9,83 11,48 13,20 14,98 16,82 17,73
400 426 4.30 5,85 7,47 9,16 10,90 12,71 14,58 16,52 18,51 20.57
450 478 4,77 6,48 8,26 10,11 12,00 13,97 16,00 18,09 20,24 22,46
500 529 5,27 7,15 9,09 11,11 13,17 15,30 17,49 19,75 22,07 24,45
600 630 6,23 8,43 10,69 13,02 15,41 17,86 20,37 22*96 25,59 28,30
700 720 7.07 9,55 12,09 14,70 17,36 20,10 22,89 25.75 28,67 31,65
800 820 8.01 10,80 13,66 16,54 19,56 22,61 25.72 28,89 32,12 35,42
900 920 8,95 12,06 15,23 18,47 21,76 25,12 28,54 32,03 35,58 39,19
1000 1020 9,89 13,31 16,80 20,36 23,96 27,63 31,37 35,17 39,03 42,96
1200 1220 11,78 15,83 19,94 24,12 28,35 32,66 37.02 41,45 45,94 50,49
1400 1420 13.66 18.34 23,08 27,88 32,75 37,68 42,67 47,73 52,8.5 58,02
1600 1620 15,54 20,85 26,22 31,65 37.15 42,70 48,32 54,01 59.75 65.56
Таблица П5.6. Характеристики теплоизоляционных материалов
Наасеноваиие материала Плотность, кг/м3 Коэффициент тепло* проводности при температуре 20 °C и различной влажное* та (по объему} Допустимая темпе- ратура применения, Наименование материала Плотность, кг/мл Коэффициент тепло- проводности при температуре 20 СС и различной влажности (по объему) Допустимая темпе- 1 pajypa применения, 1
1 абсолютно сухой 1 о 7 8 II Ь абсолютно сухой о 7 % 95=/П
Асбестовые матрицы с 650 0,120 — 150 Пенобетон автоклавный 280 0,070 0*080 0*14 500
набивкой вьювелем
Асбозурнт 700 0,140 — — 300 Пенобетон автоклавный 350 0,090 0,090 0,16 500
Войлок строительный 300 0,040 — — 130 Пенобетон автоклавный 400 0,100 0,100 0.17 500
Диатомовые изделия 500 0.100 0*120 0.20 500 Пеностекло 250 0,060 0,080 —• 453
Минеральная вата 150 ОДНО 0,070 0,11 СОО Пеностекло 300 0,070 0,085 450
Минеральная вата 200 0*045 0,080 0.13 600 Пеностекло 400 0.090 0*110 450
250 —
Минеральная вата 0,050 0.090 0,15 600 100—170 0,034
1 Стекловолокно (маты) 450
Минеральная пробка 250—400 0,05—0,10 — — 120 440 0,080 . . 450
Совелит мастичный
Минеральные маты (С 200—250 0,030 0,090 0J5 150 400 0,070 500
обкладкой бумагой) . Совелитовыс плиты 1 —
84
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ
1. Грязевики. Грязевики (табл. П6.1—П6 4) предо-
храняют от засора тепломеханическое оборудование.
Они устанавливаются перед насосами, на вводах пода-
ющих трубопроводов в центральных и индивидуальных
тепловых пунктах, а также перед регуляторами давле-
ния в узлах рассечки [27].
Таблица П6.1. Грязевики вертикальные.
Габаритные размеры, мм
Таблица П6.4. Габаритные размеры абонентских
грязевиков конструкции ОРГРЭС, мм
°У DH1 Н h Л, L
200 219 4’26 998 600 300 720
250 273 530 1365 907 477 840
300 325 630 1490 1032 502 980
350 377 820 2000 1225 1325 575 1200
4*М) 426 820 2050 1225 1375 575 1200
450 430 920 2130 1265 1415 G35 1340
500 920 2230 1265 1515 635 1340
600 630 1020 2380 1390 1590 680 1500
700 720 1220 2580 1540 1690 780 1700
800 820 1220 2680 1540 1790 780 1800
900 920 1420 2880 1590 1890 860 2000
1000 1020 1420 2980 1640 1990 860 2000
Dy A В С d d2 5 61 M
25—40 •219 350 310 100 44,5 133 210 245 15 28 10 16
50 27* 400 340 125 57 133 210 245 15 28 10 16
70 325 450 370 125 89 1.3.3 210 245 18 28 10 16
100 377 500 410 125 108 1.33 210 245 20 28 10 16
125 426 600 490 125 1.33 133 ’210 245 22 28 10 16
150 478 700 580 140 159 159 240 280 22 28 10 20
200 529 800 650 140 219 159 240 280 22 28 10 20
250 630 930 720 140 273 159 240 280 24 28 10 20
300 7’20 1060 820 170 325 219 295 335 24 30 12 20
.350 720 11O0 азо 170 377 219 295 335 24 30 12 20
400 820 1150 860 170 426 219 295 335 24 30 12 20
Таблица П6.2. Грязевики горизонтальные.
Габаритные размеры
200
250
300
350
400
450
500
600
700
800
900
1000
1200
1400
219
273
325
377
426
480
530
630
720
8’20
9’20
10’20
1220
14’20
219
219
219
219
219
273
273
273
.325
325
325
426
426
426
426
426
480
630
630
720
820
920
1020
1220
1220
1420
16'20
1820
1240
1300
1574
1959
1959
2465
2805
2902
3120
3330
3688
4000
4110
4210
1240
1300
1574
1944
1944
2535
2885
2982
3’225
3435
3798
4090
4190
4292
1’240
1300
1558
1925
1925
2520
2870
2980
32’20
3432
3780
4082
4158
4260
550
595
625
770
770
557
677
680
7G5
708
934
934
921
921
393
408
428
523
523
200
200
200
•250
250
250
300
300
300
250
280
300
400
400
450
500
550
600
700
650
750
800
850
20
20
20
24
24
28
28
32
36
Таблица П6.3. Габаритные размеры абонентских
грязевиков с конусным днищем, мм
°У Dni DH2 Н h L
40 45 57 159 498 260 344
50 57 76 159 538 290 363
65 76 89 219 618 340 423
80 89 108 219 648 375 423
100 108 133 325 758 450 523
125 133 159 325 798 470 523
150 159 194 426 890 550 645
175 194 219 426 930 600 667
200 219 273 530 1015 700 847
Грязевики для труб диаметром 200 мм и более под-
разделяются на вертикальные, отстойного типа (рис.
П6.1) и горизонтальные скорое 1ные (рис. П6.2). На ин-
дивидуальных тепловых пунктах применяются абонент-
ские грязевики с фланцевыми патрубками (рис. П6.3,а).
Широкое распространение получили приварные грязеви-
ки отстойного типа конструкции ОРГРЭС (рис. П6.3, б),
рассчитанные на рабочее давление до 16 кгс/см2.
X.
Дм ty-ЯЮмМ
^[ру1Вару25,
---- кгс/см*
| Для деталь-
*]нбкг условных
диаметров и.
давлений.
Рис. П61. Грязевики вертикальные:
а — Dy -200-’-300 мм, б — Dy -350-1000 мм
2. Элеваторы водоструйные. Стальной элеватор ти-
па ВТИ — Теплосети /Мосэнерго № 1—7 (рис. П6.4) со-
бирается па сварке. Основные размеры элеватора при-
ведены в табл. П6 5. Гнездо в корпусе элеватора
должно обрабатываться по II классу на скользящую
посадку корпуса сопла с припуском под развертку, ко-
торую следует производить после приварки к корпусу
фланца 6. Нарезку резьбы в корпусе сопла 4 и у соп-
ла 5 н торцовку этих деталей необходимо производить
за одну установку. При сборке элеватора пазы в торне
его корпуса должны совпадать с гнездами фланца 6.
85
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П6.2. Грязевики горизонтальные:
Сеткам 4-10
£>у-200-4Э0 мм; б —О у-4504* 1400 мм
100
Болты М
д LLLOl (hlLLHoi
5b ММ
т... Б0
1 Штуцер для миномет ;
ра. 015/21 длиной «
80мм с газовой
резьбой
Гильза для термометра
из труды & 15/21
длиной 130 мм
Рис. П6.3. Грязевики абонентские:
а — конструкции ВНИИСТ; 6 — конструкции ОРГРЭС
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П6.5. Основные размеры элеватора
стального типа ВТ И — Теплосети Мосэнерго
Наружные диаметры
прнсоеди । j итель н ых
фланцев, мм
Чугунные элеваторы типа ВТИ — Теплосети Мос-
энерго (рис. П6.5) рассчитаны на рабочее давление до
9 кгс/см2.
Чугунные элеваторы типа ЭЧА (рис. П6.6) рассчи-
таны на рабочее давление до 10 кгс/см2. Промышлен-
ностью выпускается стальной элеватор (№ 2—4) типа
40С10бК’М (рис. П6.7). Основные размеры элеваторов
этих типов приведены в табл. П6.8.
1
3
4
5
6
7
15
20
25
30
35
47
59
425
425
625
625
625
720
720
90
90
135
135
135
180
180
160
160
195
195
195
215
215
160
160
180
180
180
215
215
Рис. П6.4. Стальной элеватор типа ВТИ — Теплосети
Мосэнерго:
1 — корпус; 2 — диффузор; 3 — патрубок: 4 — корпус сопла;
5 —сопло; б, 7, 5 —фланцы
Рис. П6.5. Элеватор чугунный типа ВТИ — Теплосети
Мосэнерго на ру=9 кгс/см2
После сварки корпуса элеватора 1 с диффузором 2
следует специальной разверткой произвести обработку
камеры смешения (отверстие d) и его диаметр выбить
на поверхности корпуса.
Отверстие в сопле должно быть проточено точно
по оси детали, и его диаметр на выходе выбит па по-
верхности сопла. Угол между диаметрально противопо-
ложными образующими внутреннего конуса сопла дол-
жен соответствовать данным табл. П6.6.
Рис. П6.6. Элеватор чугунный типа ЭЧЛ на ру —
= 10 кгс/см2:
а~№ 1-2; б —№ 3-7
Таблица П6.6. Зависимость угла а от диаметра
сопла (см рис Л6.4)
Диаметр сопла, мм Угол а0 в соплах элеваторов Кг
1 2 1 3 1 4 5 6 1
3 18
4 17 «мм •мм.
5 16 20
6 15 19 18 —
7 14 17 16
8 to— 16 15 20 __
9 <—• 15 14 18 25 - -
10 13 13 16 23 27 —-
П м» 11 15 21 26
12 •—» 10 13 18 26 —•
13 — 9 11 16 25
14 ** — 10 14 24
15 —* —~ 12 23 32
16 — 9 22 32
17 •к «м —— 21 30
18 «to* — 19 29
19 19 27
20 to-to — 18 26
21 **• to-to 17 24
** — 16 23
23 —- —- 15 21
24 ** М—•
25 —— — 18
26 — — — — — — 17
27 1 — — — — — — 15
Таблица П6.7. Размеры присоединительных
фланцев элеватора типа В1И — Теплосети Мосэнерго
№ элеватора № детали по рис. П6.4 Толщина фланца, мм Диаметры окружностей фланца, мм Количество болтовых отверстий
наруж- ный центров болтовых отверстий внутрен- ний
6 17 145 110 45 4
1 7 19 160 125 57 4
8 19 160 125 57 4
6 17 145 110 45 4
2 7 19 160 125 57 4
8 19 160 125 57 4
6 19 160 125 57 4
3 7 21 195 160 90 8
8 21 180 145 76 4
6 19 160 125 57 4
4 7 21 195 160 90 8
8 21 180 145 76 4
87
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. Пб.7
ев о. г S али . П64 на ), мм Диаметры окружностей фланца, мм о ffl « f- «х £>? g
ь о
5 а 5 П сх Эх о ч наруж- Центров внутрен- ний болтовых ний о о, 22 Н Ф
£ с отверстии о
6 19 160 125 57 4
5 7 21 195 160 90 8
8 21 180 145 76 4
6 21 195 160 89 8
6 7 23 215 180 108 8
8 23 215 180 108 8
6 21 1°5 160 89 8
7 7 23 215 180 108 8
8 23 215 180 108 8
Диаметр трубопрово-
да, мм . . . ..........
Л, мм .................
мм.................
Л2, мм.................
Диаметр трубопровода,
мм.......................
Л, мм....................
Л,, мм .
Аз, мм..................
термометра корпус должен глушиться пробкой. Разме-
ры гильзы термометра (рис. П6.9) должны соответство-
вать диаметру трубопровода согласно следующим дан-
ным:
100-125 150—200 250—350
350 400 470
130 150 180
280 300 330
Продолжение
400—500
650
160
330
600-900 1000—1200 1400
780 950 1150
240 270 270
390 420 420
Таблица П6.8. Основные размеры элеваторов
чугунных типов ВТ И — Теплосети Мосэнерго,
ЭЧА и 40С10бк-М
ь -3
с. 2
ее сь S . 63 л X
О fc- CO х * 05 О. х 5
Я О f- X ф ф се
5
% S5 O6i мм
Наружные диаметры
присоединительных
фланцев, мм
D Dt Dt
Элеватор типов ВТИ — Теплосети Мосэнерго и 40С10бк-М
1 15 425 90 51 145 160 1G0
2 20 425 90 51 145 160 160
3 25 625 135 70 160 195 195
4 30 625 135 70 160 195 195
5 35 625 135 70 160 195 195
6 47 720 180 100 195 215 215
7 59 720 180 100 195 215 215
Э леватор ти па ЭЧА
1 15 425 90 32 150 165 165
2 15 425 90 32 150 165 165
3 25 625 135 44 165 200 185
4 30 625 135 44 165 200 185
5 47 625 135 44 165 200 185
6 47 720 180 72 200 220 220
7 59 720 180 72 200 . 220 220
Таблица П6.10. Размеры дроссельных диафрагм, мм,
для установки в резьбовых соединениях (сгонах)
Размеры диафрагм Диаметр условного прохода D?, мм п дюймы
15 20 25 32 40 50 70 80
7/' 1" и//' , 1'7/' 2" 27/' Г
21,3 26,8 33,5 42.3 48,0 60.0 75,5 88,5
^в 15,7 21,2 27,1 35,9 41,0 53.0 67.5 80.5
D 18.6 24.1 зо.з 38,9 44,8 56,6 72,2 84,7
15,2 20,7 26,5 35.3 40,5 52.5 67,0 80,0
<** По расчет У
3. Дроссельные диафрагмы. Дроссельные диафраг-
мы (рис. П6.8, а, табл. П6.9) для установки во флан-
цевых соединениях изготавливаются из листовой стали
толщиной 2—5 мм.
Диафрагмы для установки в резьбовых соединени-
ях труб (рис. П6.8, б, табл. П6.10) должны уплотняться
внутри трубы, чтобы предотвратить переток воды по-
мимо расчетного отверстия.
4. Установка термометров. Корпус гильзы для уста-
новки термометров должен привариваться к трубопро-
воду до его гидравлического испытания. При отсутствий
88
5. Установка манометров. Манометры должны уста-
навливаться строго в вертикальном положении и соеди-
няться с теплопроводом при помощи успокоительных
устройств (трубки Перкинса) и трехходовых крапов
(рис. П6.10). В тепловых камерах верхний обрез крана
должен находиться нс менее чем на 100 мм от перекры-
тия. Манометры, установленные в одном помещении,
должны находиться на одном уровне.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П6 8. Дроссельные диафрагмы для фланцевых
и сгонных соединений трубопровода тепловых сетей:
а — дмафра!ма для установки во фланцевом соединении; б —
дроссельная втулка для установки в стонах
Рис. П6.9. Установка
термометра на трубо-
проводах тепловой
сети:
1 — корпус: 2 — изоляция
трубы; 3—гайка; 4—шнур
асбестовый; 5 — коли а -
чок, 6 — чехол; 7 — кар-
ман; 3 —изоляция кар-
мана; 9— шнур асбесто-
вый, 10 —опилки метал-
лические
^380
Рис. Л6.10. Установка манометра:
а — на вертикальном; б — на горизонтальном трубопроводе;
I — манометр; 2 — трехходовой кран
89
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
ВОДО ПОДО ГР ЕВ АТЕ Л И
1. Паровые водоподогреватели. Эти подогреватели
(рис, П7.1) выпускаются с латунными трубками диа-
метром 16/14 мм с двумя (ОСТ 34.531-68 и ОСТ
34.576-68) и четырьмя (ОСТ 34.532-68 и ОСТ 34.577-68)
ходами нагреваемой воды. Технические данные подогре-
вателей приведены в табл. П7.1.
Двухходовые подогреватели не имеют разделитель-
ной перегородки в водяной камере.
Подогреватели по ОСТ 34.531-68 и 34 532-68 выпу-
скаются с плоскими днищами, а по ОСТ 34.576-68 и
34.577-68 — с отбортованными днищами. Подогреватели
указанных стандартов выпускаются 16 типоразмеров
(номеров). В подогревателях № 1—9 длина трубок рав-
на 3 м, а в подогревателях № 11—17 — 2 м.
Необходимая площадь поверхности нагрева парово-
дяного подогревателя может быть определена по номо-
грамме, приведенной на рис. П7.2.
2. Водо-водяные водоподогреватели. Секционные
водо-водяпые подогреватели по ОСТ 34.588-68 (рис.
П7.3, табл. П7.2) выпускаются с латунными трубками
диаметром 16X1 мм на давления до 10 и до 16 кгс/см2.
Диаметры штуцеров, соединяющих между собой секции
подогревателей, меньше диаметров корпусов на одну
ступень сортаментного ряда стальных труб.
Длины корпусов L подогревателей, рассчитанных
на давление до 10 кгс/см2 (с нечетными номерами) и до
16 кгс/см2 (с четными номерами), равны 2000 мм. Кор-
пуса подогревателей, рассчитанных на давление до
10 кгс/см2 (четных номеров) и до 16 кгс/см2 (нечетных
номеров) ИхМеют длину 4000 мм.
Рис. П7.1. Пароводяной подогреватель по ОСТ 34 576-68 и ОСТ 34 577-68:
/ — корпус; 2 —трубная система; 3 — передняя камера: 4 —задняя камера; 5 — крышка; 6 — опора; 7 — сильфонная трубка для
манометра; б — воздушный крав; 9 — разделительная перегородка
Таблица П7.1. Технические данные пароводяных подогревателей по ОСТ 34.531-68, ОСТ 34.532-68,
ОСТ 34.576-68 и ОСТ 34.577-68
Номер подогрева- теля Площадь поверх- ности нагрева F, м2 Диаметры, мм Общая длина корпуса L, мм Трубки латунные диаметром 1оХ1 мм Площадь живого сечения, м2
корпуса DBH присоединительных патрубков
4 Общее количест- во 2 Приведен- ное число в BCpiM- калыюм ряду т межтруб- ного простран- сгеа 1 одного хода трубок водоподогревателя
четырех- ходовых двух- ходовых четырех- ходового двух- ходового
1 9,5 309 108 108 108 3588 С8 8,5 0,061 0,0026 0,0(52
17,2 412 159 108 133 3630 124 10,3 0,108 0,0048 0,0096
3 24,4 466 159 108 159 3750 176 1’2,6 0,135 0,0068 0ДП36
4 32,о 51G 219 133 219 3788 232 14,5 0,162 0,0090 0,0180
5 53,9 616 273 159 219 3915 392 17,8 0,219 0,0151 0,0302
6 76.8 704 273 219 273 1015 560 21,6 0,277 0,0216 0,0432
7 108,0 804 325 219 325 4154 7GO 26,4 0.349 0,0302 0,0604
8 140,6 W2 377 219 325 4250 1032 ;-о .4 0,581 0,0397 0.0795
S 224,0 1200 377 273 325 4415 165’2 39,4 0,799 0,0636 0,1’272
п Ь,3 309 108 108 2588 С8 8,5 0,061 0,0152
1’2 11.4 412 159 —- 133 2630 124 16,3 0,108 0,1096
12 1G.0 466 159 159 2750 176 12.6 0,135 0,0136
14 21,2 516 219 мъ 219 2798 232 14.5 0,162 0.018U
15 35,3 616 273 ЧП» 219 2915 392 17,8 0,219 0,0с 02
16 50,5 704 325 273 2015 560 21 .6 0,277 0,0432
17 71.6 804 377 — 325 3154 792 26,4 0,349 — 0,0604
90
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Е~ t=“30£T
— 209
Ключ к номограмме:
GL~*F*— 4t
Температурный.
график работы
военной, тепловой сети.
— 4
— 0,^ —з
-
—с,з Номограмма гострвена по формуле:
Q--KF(tH-tcp)
— ’2
— л ?
^г- —
130-70—*
L—O,1
Рис. П7.2. Номограмма для определения требуемой площади поверхности нагрева па-
рогопрных подогревателей по ОСТ 34.531-68— 34.577-68
91
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Водо-водяные подогреватели типов МВН 2050 и
МВН 2052 (рис. П7.4) выпускались с длинами секций 2
и 4 м. В настоящее время они сняты с производства.
Технические данные водо-водяных подогревателей
по МВН приведены в табл. П7.3 (наибольший расход
воды указан при скорости 2,5 м/с).
Рис. П7.3. Подогреватели водо-водяные по ОСТ Рис. П7.4. Подогреватели водо-водяные типов МВН
34.588-68 2050 и МВН 2052
Таблица П7.2. Технические данные во до-водяных подогревателей по ОСТ 34.588-68
Номер подогре- вателя на давле- ние» кгс/см2 Площадь поверхнос- ти нагрева F секции» м2 Число трубок Z Размеры, мм Площадь живого сечения, м2 Эквива- лентный диаметр межтруб- ного про- странства "экв- м
р«10 р=16 р=10 кгс/см2 р=16 кгс/см- DH ^Н1 £t h трубок fT межтруб- ного про- странства ^мт
1 26 0,37 0.3G 4 57 45 2220 75 0,00062 0,00116 0,0130
2 27 0,75 0,74 4 57 45 4220 75 0,00062 0,00116 0,0130
3 28 0,65 0,64 7 76 57 2300 100 0,00108 0,00233 0,0164
4 29 1,31 1,30 7 76 57 4300 100 0,00108 0,00233 0,0164
5 30 1,11 1,10 12 89 76 2340 120 0,00185 0,00287 0,0134
6 31 2,24 2.22 12 89 76 4340 120 0,00185 0,00287 0,0134
7 32 1,7G 1,74 19 114 89 2424 150 0,00293 0,00500 0,0155
8 33 3,54 3,52 19 114 89 4424 150 0,00293 0,00500 0,015.5
9 34 <3,40 3,39 37 168 108 2620 200 0,00570 0.01220 0,0207
10 35 6,90 6,84 37 168 108 4620 200 0,00570 0,01220 0,0207
11 36 5,89 5,83 61 219 159 2832 250 0,09985 0,02079 0,0215
12 37 12 Ди> 11,90 64 219 159 4832 250 0,00985 0,0207.9 0,0215
13 38 10,00 9,90 109 273 219 3032 300 0,01679 0,03077 0,0195 0,0196
14 39 20,30 20,20 109 273 219 5032 300 0,01679 0,03077
15 40 13,80 13,7" 151 325 219 3232 350 0,02325 0,04464 0,0208
16 41 28,«Ю 27,90 151 325 219 5232 350 0,02325 0,04464 0,0208
17 42 19,80 19,60 216 377 273 3430 400 0,03325 0,05781 0,0193
18 43 40,10 39,90 216 377 273 5430 400 0,03325 0,05781 0,0193
14 44 25,80 25,50 283 425 325 3624 450 0,04356 0,07191 0,0185
20 45 52,50 52,20 283 425 325 5624 450 0,04356 0,07191 0,0185
21 22 46 47 41,00 83,40 40,60 82,70 450 450 530 530 377 377 3552 5552 450 450 0,06927 0,06927 0,11544 0,11544 0,0190 0,0190
Таблица П7.3. Технические данные водо-водяных подогревателей типов МВН 2050 и МВН 2052
Типоразмер Площадь поверх- ности наг- рева Л*с, м2 Число трубок Z Размеры, мм Площадь живого се- чения. м< Эквива- лен гный диаметр сечения между труоками ^экв* м Наибольшие расходы воды, т/ч
DH L Li трубок /т между трубками ;мт через трубки через корпус
2050-29 2050-30 2050-31 2050-32 2050-33 2050-34 2050-35 2050-36 2052-21 2052-22 2052-23 м05>-24 3,38 6,84 ь 12,75 9,93 20,13 13,73 27,86 0,38 0,77 0,67 1,35 37 37 Ь9 69 109 109 151 151 4 168 168 219 219 273 273 325 325 57 2016 4086 •2046 4066 2U46 4086 2046 4086 2046 2682 4722 2877 4917 3035 5075 3187 5227 2369 0.00507 0,00507 0,00935 0.00935 0,01470 0,01470 0,02040 0,02040 0.С0066 0,0122 0,0122 0.0198 0.0198 6,0308 0,0308 0,0446 0.0446 0,(0116 0,0212 0.0212 0,0193 0,0193 0,0201 0.0201 0,0208 0,0208 0,0150 46 46 84 84 132 132 184 184 5,9 110 ПО 178 173 276 276 400 400 10
4 57 4086 4409 0,00066 0,00116 0,0150 5,9 10
7 70 2046 2424 0,00116 0.00181 0,0131 10 16
205'2-25 2052-2 ( 2052-2'. 7 70 4086 4464 0,00116 0,00181 6,0131 10 16
1,15 12 80 2046 2463 0,00198 0,00287 0,0134 18 26
2,32 1,60 12 89 4086 4503 0,00198 0,60287 0,0134 18 26
<9 114 2046 2528 6,00314 0 00500 0,0155 28 45
оо
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. П7.3
Типоразмер Площадь поверхнос- ти нагрева Fc, м* Число трубок 2 Размеры, мм Площадь живого се- чения, м2 Эквивалент- ный диаметр сечения меж- ду трубками ^экв’ м Наибольшие расходы воды, т/ч
Он L Li трубок fT между трубками ^мт через трубки через корпус
2052-28 3,66 19 114 4086 4568 0,00314 0,00500 0,0155 28 45
2052-29 3,53 37 168 2046 2682 0,00612 0,01220 0,0212 55 110
2052-30 7,14 37 168 4086 4722 0,00612 0,01220 0,0212 55 ПО
2052-31 6,58 69 219 2046 2877 0,01140 0,01980 0,0194 102 178
2052-32 13,30 69 219 4086 4917 0,01140 0,01980 0,0194 102 178
2052-33 10,40 109 273 ‘2046 3035 0,018и0 0,03080 0,0201 162 280
2052-34 21,00 109 273 4086 5075 0,01800 0,03080 0,0’201 162 280
2052-35 14,30 151 325 2046 3187 0,0250 0,0446 0.0208 225 400
2052-36 29,10 151 325 4086 5227 0,0250 0,0446 0,0208 225 400
ПРИЛОЖЕНИЕ S
ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ КОНВЕКТИВНО-ИЗЛУЧАЮЩЕГО ДЕЙСТВИЯ [14]
1. Радиаторы чугунные секционные. Чугунные сек-
ционные радиаторы в соответствии с ГОСТ 8690-75 под-
разделяются на низкие, средние и высокие с межцент-
ровыми расстояниями ниппельных отверстий, соответ-
ственно равными 300, 500 и 1000 мм. Эти радиаторы
рассчитаны на рабочее давление 6 кгс/см2.
Технические показатели чугунных радиаторов при-
ведены в табл П8.1, а их общий вид — на рис. П8 1.
Теплоотдача этих радиаторов определяется по форму-
лам или по номограмме, приведенной на рис. П8.2.
2. Радиаторы стальные штампованные. Стальные
радиаторы применимы в системах теплоснабжения, где
в качестве теплоносителя используется химически под-
готовленная деаэрированная вода с температурой до
150 °C.
Стальные радиаторы выпускаются: колончатого ти-
па марки М3, змеевикового типа марки ЗС и листотруб-
ные марки КЛТ. Колончатые и змеевиковые радиаторы
рассчитаны на рабочее давление 6 кгс/см2, а листотруб-
ные — на 10 кгс/см2. Все стальные радиаторы выпуска-
ются одиночными и спаренными. Теплоотдача последних
на 15 % ниже, чем одиночных
Радиаторы марки М3 (рис. П8 3) выпускаются про-
ходными и концевыми. В зависимости от высоты при-
боры подразделяются на два типа: МЗ-500 и M3-350,
маркировка которых соответствует расстоянию между
центрами присоединительных отверстий. Вместимость
1 м2 панели типа МЗ-500 равна 4,16 л, а типа М3-350—
3,53 л. Технические данные радиаторов М3 приведены
в табл. П8.2.
Таблица П8.1. Технические данные чугунных отопительных радиаторов
Наименование нагревательного прибора Площадь поверхнос- ти нагрева 1 секции Коэффи- цнентпе- ресчета поверх- ности нагрева с м2 на экм Вместимость, л Условный диаметр резьбы, мм
м2 экм секции 1 М2 1 экм ниппеля отверстия в пробке
«Польза-3»* 0,250 0,285 1,14 2,350 9,40 8,25 40 15—25
«Польза-6» 0,460 0,492 1,07 6,000 13,60 12,70 40 15—25
«Тепловая панель»* 0,500 0,50 1.00 2,750 5.50 5,50 32 20
«Гигиенический» 0,175 0,205 1,17 1,900 10.85 9,25 32 15
ЛОР-150-300 0,130 0,155 1,19 0,980 7,55 6,35 32 15
ЛОР-150-500 0,200 0.224 1.12 1,420 7,10 6,30 32 15
М-132* 0,250 0,269 1.07 1.100 4,40 4,10 32 15
М-140 0.254 0,310 1,22 1,420 5,60 4,60 32 15 и 20
М-150* 0,250 0,269 1,07 1,500 6,СЮ 5.60 32 15
Н-136* 0,285 0,285 1.60 1,430 5,00 5.00 32 15
Н-150* 0,300 0.300 1,00 1,500 5,00 5,00 32 15и2О
1I-150A 0,210 0,280 1,325 1,550 7,36 5,55 32 20
Н-150 (улучшенный) 0,245 0.310 1,265 1,550 6,33 5,00 32 15и20
НМ-150 0.254 0,310 1,220 1.980 7,80 6,40 32 15 и 20
МН-150 0,238 0,300 1,260 1,640 6,90 5,47 32 15
«Минск-ПО» 0,285 0,340 1,190 2,100 7,40 6,20 32 15
В-85А 0,176 0,240 1,360 1.750 9,95 7,30 32 20
РД-26 0,205 0,275 1.340 1,360 6,63 4.95 32 15
РД-90 0,203 0,275 1,350 1,500 7,40 5,45 32 20
М-140-АО 0.299 0.350 1,170 1,420 4,75 4,07 32 15 и 20
М-140-АО-ЗОО 0,170 0,217 1,276 1,100 6,48 5,07 32 15
М-90 0,200 0.261 1,300 1,135 5,69 4.38 32 15 и 20
«Стандарт-90» 0.20Э 0,250 1,250 1,520 7,60 6,08 32 15 и 20
♦ Указанные марки радиаторов в настоящее вре.мя не выпускаются.
93
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
| <.(QOS)OOOL
____________H__________
' (oes)osoi.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Н- 150
[улучшенный) 15^ МН ~ 150 „ Минск- 110 В ~ 85 А
Рис. П8 1. Радиаторы отопительные чугунные
95
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П8.2. Номограмма для
определения теплоотдачи чугунных отопительных
стих тр^б и регистров из стальных гладких труб
радиаторов,
ребри-
Рис. П8.3. Радиаторы стальные панельные типа М3
96
Продолжение табл. П8.3
Таблица П8.2. Технические данные радиаторов
марки М3
Марка
прибора
Площадь поверхности нагрева. F
одиночных М3
коэф-
фи-
циент
пере-
счета
спаренных М3
экм
М3-500-1 8 518 0,64 0.83
М3-500-2 12 766 0,96 1,25
M3-500-3 16 952 1.2 1,56
МЗ-500-4 20 1262 1,6 2,08
МЗ-500-5 24 1510 1,92 2,40
М3-350-1 8 518 0,425 0.6
М3-350-2 12 76G 0,637 0,89
М3-350-3 16 952 0,828 1,16
M3-350-4 20 1262 1,062 1,49
M3-350-5 24 1510 1,275 1,78
1.3
1,3
1,3
1.3
1,25
1,4
1,4
1.4
1.4
1.4
1.28
1,92
2,4
3.2
3,84
0,85
1.275
1,656
2,125
2,55
1,41
2,12
2,65
3,53
4,24
1.01
1,52
1.97
2,52
3,04
1.19
1.19
1,19
1,19
1,19
коэф-
фи-
циент
пере-
счета
Марка (бора, м Площадь поверхности иагрев.1 Fприбора ть оди- ИСЛИ
одиночного типа ЗС-11-№ или ЗС-1-№ Спаренногс ЗС-21-М ЗС-2-? > типа или ft
радиатора Длина npv S экм коэффи- циент ПС- ! ресчета 2 S g (Ъ коэффи- циент пе- ресчета Вместимос НОЧНОЙ ПН]
ЗС-П-5 ЗС-П-6 ЗС-11-7 ЗС-П-8 ЗС-11-9 844 1018 1190 1375 1532 1,13 1,35 1,60 1.72 2,05 1,51 1,81 2,13 2,29 2.73 1,33 2.26 2,7 3,2 3,44 4,10 2,56 3,08 3,59 3.86 4.65 1,13 5,22 6,26 7,34 8,40 9.34
Теплоотдача радиаторов М3 определяется в зави-
симости от их площади поверхности нагрева, экм, по
номограмме на рис. П8.2.
Радиаторы ЗС (рис. П8.4) состоят из двух штам-
пованных листов, сваренных по периметру сплошным
швом и образующих горизонтальный змеевик из 8 или
10 каналов. В зависимости от расстояния между цент-
рами присоединительных отверстий восьмиканальныс
радиаторы подразделяются на средние (тип 1) высотой
500 мм и низкие (тип 2) высотой 300 мм.
Примеры обозначения восьмиканальных радиаторов
марки ЗС:
ЗС-Н-З и 3C-21-3, где ЗС —стальной радиатор
змеевикового типа; 1—одиночный прибор; 2--спарен-
ный; 1—радиатор среднего типа по высоте, 3 — типо-
размер прибора.
3C-1-3 570 0,65 0.90 1,38 1,30 1,50 1,15 2,85
ЗС-1-4 720 0,84 1,12 1,33 1,68 1,86 1,11 3,5
ЗС-1-5 880 1,06 1,36 1.28 2,10 2,26 1,08 4,6
ЗС-1-6 1060 1.28 1,62 1,26 2.56 2.69 1,05 5,3
ЗС-1-7 1240 1,51 1,87 1,24 3.02 3,11 1,03 6,25
ЗС-1-8 1430 1,76 2,14 1,22 3,52 3.56 1,01 7,0
ЗС-1-9 1600 1,98 2.40 1.21 3.96 3.99 1.01 8.2
Трубная
Рис. П8.4. Радиаторы стальные панельные змеевикового
типа ЗС
Таблица П8.3, Технические данные радиаторов
зс-п-з
3C-I1-4
545 0,73 0,97 1.33 1.46 1,65
694 0,93 1,24 1.86 2.11
Рис. П8.5. Радиаторы стальные листотрубные марки
КЛТ
Десятиканальные приборы выпускаются только
среднего типа и обозначаются: ЗС-1-Ж или ЗС-2-Ж
Технические данные радиаторов ЗС средней модели
приведены в табл. П8.3.
Расчет теплоотдачи приборов производится при по-
мощи номограммы, приведенной на рис. П8.12.
Радиаторы марки КЛТ (рис. П8.5) выпускаются
высотой 500 мм. Они состоят из стального штампован-
ного листа и четырехходового змеевика, изготовленного
из водогазопроводных труб и приваренного к листу
с его тыльной стороны.
Технические данные радиаторов КЛТ приведены
в табл. Г18.4.
Расчет теплоотдачи проводится по номограмме
рис. П8.8.
3. Трубы отопительные чугунные ребристые (ГОСТ
1816-76). Чугунные ребристые трубы с круглыми ребра-
ми изготавливаются длиной 0,5; 0,75; 1,0 и 2,0 м на
давление 6 кгс/см2. Площадь поверхности нагрева 1 м
ребристой трубы равна 2 м2, а вместимость — 3,85 л.
Площади поверхностей нагрева регистров из ребристых
труб приведены в табл. П8.5. Теплоотдача ребристых
труб рассчитывается по номограмме рис. П8.2.
4. Регистры из стальных гладких труб. Стальные
гладкие трубы применяются как отопительные приборы
в виде сварных регистров, устанавливаемых вдоль стен
производственных помещений.
Теплоотдача стальных труб определяется по номо-
грамме рис. П8.2 исходя из площади их поверхности
нагрева, экм, определяемой по табл. П8.6.
7—477
97
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П8.4. Технические данные радиаторов КЛТ
Марка радиато- ра Размеры, мм Площадь поверхности нагрева радиаторов F
L одиночных спаренных
м- экм * 4> зз сз 155 <П Ф Q 0 = 0 * я а м2 экм коэффи- циент пе- ресчета
КЛТ-1 600 4b0 0,81 0,77
КЛТ-2 800 660 1,08 1,03 2,16 1,75
КЛТ-3 1000 86-) 1,35 1.62 1/29 2,70 2,19
КЛТ-1 1200 1060 1,55 0.955 3/24 2,64 0,81
КЛТ-3 140 J 126-1 1,89 1,80 3,78 3,06
КЛТ-6 1600 1460 2,16 2,06 4,3*2 3,50
п ПТ-7 Д’КЮ I860 2,70 2.58 5.40 4,38
Таблица П8.5. Площадь поверхностей нагрева
регистров из ребристых труб
рядов э вер- Площадь поверхности нагрева F, экм, при длине одного ряда, м
Число труб п< тикали 0.5 0.75 1 1,5 •j 3 4 5
1 0,69 1,03 1,38 2,07 2,76 4.15 5,52 6,90
2 1/28 1,92 2,57 3,85 5,14 7,70 10,03 12,60
3 1.6U 2,38 3.18 4,79 6,38 9,56 12,75 15,95
4 1.90 2,84 3,80 5.71 7,62 11.45 15/20 19,00
Т а б л и ц а П8.6. Площадь поверхности нагрева 1 м гладкой трубы
Вид поверхности Диаметр трубопровода, мм ..—
25 | 32 | 40 50 | 70 80 | 1 100 1 1 125 1 | 150 ‘200 250 300
Геометрическая поверхность, м2 0,1 0,12 0,14 0,18 0/24 0/28 0,34 0,42 0,50 0,69 0,86 1,02
Эквивалентная поверхность, экм, при 0,16 0,19 0,24 0,30 0,38 0,45 0,54 0,66 0,78 1,08 1,37 1,63
одном ряде труб в регистре по вер- тикали То же при двух рядах и более 0,13 0,15 0,19 0,24 0,31 0,36 0,43 0,53 0.66 0,92 1.10 1,30
Рис. П8.6. Конвектор плинтусный стальной без кожуха
марки КП
5. Конвекторы отопительные. Конвекторы плинтус-
ные марки КП (рис. П8.6) состоят из стальных труб
Dy —15 или 20 мм и пластин оребрения, образующих
основную поверхность нагрева. Конвекторы комплекту-
ются в блоки с одно-, двух-, трех- и четырехрядным
расположением элементов по вертикали. Каждый ряд
может состоять из одного или двух последовательно
соединенных элементов.
Пример условного обозначения конвектора- конвек-
тор 15КП-1Д где 15 — условный диаметр труб, мм;
КП — конвектор плинтусный; 1,0 — длина одной сек-
ции, м.
Таблица П8.7. Технические данные однорядных
конвекторов типа КП
0,68
0,63
0,63
0.63
0,63
0,63
0,63
0.62
0,62
0,6*2
0,2
0.62
0.62
0,6’2
КП-0.5 500 0,37
КП-0.75 750 0,55
КП-1 Э 1000 0,73
КП-1 25 1250 0,95
КП-1,5 1500 1.14
КП-1,75 1750 1,37
КП-2,0 2000 1.46
0,25
0,34
0,45
0.60
0,70
0,8-3
(402
Примечание При двухрядной установке площадь
поверхности нагрева, экм, определенная по таблице, принима-
ется с К-0,98, а при трех- и четырехрядной — с /<=0,935
Теплоотдача конвекторов марки КП определяется
по номограмме рис. П8 2 в зависимости от площади их
поверхности нагрева, экм, определяемой по табл. П8 7.
Конвекторы чугунные плинтусные марки ЛТ-10
(рис. П8.7) предназначены для отопления производ-
ственных помещений при температуре теплоносителя до
НО °C и давлении до 6 кгс/см2.
Конвекторы устанавливаются в один или два ряда
по высоте с расстоянием между осями каналов 200 мм.
Допускается установка в три и четыре ряда по высоте.
Одна секция конвектора имеет площадь поверхности
нагрева 0,54 м2 (0,53 экм). Вместимость секции 1,15 л.
Теплоотдача 1 экм конвектора при однорядной
установке определяется в зависимости от температур-
Рис. П8.7. Конвектор чугунный
плинтусный марки ЛТ-10
ного напора и расхода теплоносителя по номограмме,
приведенной на рис. П8 8. Для двух-, трех- и четырех-
рядных установок значения теплоотдачи, подсчитанные
по номограмме, следует принимать с коэффициентами
соответственно 0,92, 0,87 и 0 83.
Конвекторы отопительные «Комфорт» (рис. П8.9)
состоят из нагревательных элементов, изготовленных из
труб условным диаметром 15 или 20 мм, разборных ко-
жухов из стальных лицевых панелей, воздушных клапа-
нов и воздуховыпускных решеток, образованных профи-
лированными ребрами.
98
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Конвекторы «Комфорт» предназначены для отопи-
тельных систем с температурой теплоносителя до 150 °C
и давлением до 10 кгс/см2. Воздушный клапан регули-
рует количество воздуха, проходящего через конвектор,
и может занимать четыре фиксированных положения.
При полностью закрытом клапане теплоотдача конвек-
тора снижается в 4 раза.
Конвекторы подразделяются на настенные и остров-
ные (напольные), и те и другие могут быть проходны-
ми и концевыми, которые последовательно соединяются
между собой.
Технические данные конвекторов типа «Комфорт»
приведены в табл. П8.8 и П8.9.
Таблица П8.8. Технические данные настенных,
островных и напольных конвекюров «Комфорт»
с мм
Марка прибора Длина L, мм Глубина а, мм Шаг ореб- рения S, мм Площадь поверх- ности нагрева F, экм
Нк-1 710 62 7,5 0,76
Нк-2 1110 62 7.5 1,27
Нн-3 1510 62 7,5 1,78
Нн-5 710 123 7.5 0,985
Ня-В 710 123 5,0 1.24
Нн-8 1110 123 7,5 1,64
Нн-9 1110 123 5.0 2,06
Нн-11 1510 123 7,5 2,30
Нн-12 1510 123 5,0 2,87
Нн-13 710 123 7,5 1,53
Нн-14 1110 123 7,5 2,55
Нн-15 1510 123 7,5 3,57
Ни-16 510 124 7,5 0,66
Нн-17 510 124 5.0 0,82
Нн-18 560 124 7,5 0,74
Ни-19 560 124 5.0 0,93
Ни-20 860 124 7,5 1,23
Нн-21 860 124 5.0 1,50
Нн-22 910 124 7.5 1,30
Нн-23 910 124 5.0 1.65
Рис. П8.9. Конвектор отопительный «Комфорт»
99
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П8.9. Технические данные настенных,
проходных и концевых конвекторов «Комфорт»
_____________ с Ру=20 мм_______________________
Обозна- чение конвек- тора Размеры конвектора, мм Площадь по- верх ости нагрева,экм
длина L длина оребре- ния 1 > шаг оребре- ния 5 глубина а проход- ных типа КН20-П концевых I типа | КН20-К
400-5 500 400 5 160 1,2 М
400-10 500 400 10 160 0,8 0,75
500-5 600 500 5 160 1,5 1,4
500-10 600 500 10 160 1,0 0,95
600-5 700 600 5 160 1.8 и
700-5 800 700 5 160 2J 2,0
800-5 900 800 5 160 2,4 2,3
900-5 1000 900 5 160 2,7 2,6
1000-5 1100 1000 5 160 3,0 2,9
1100-5 1200 1100 5 160 3.3 3,2
200-5 1300 1120 5 160 3,6 3,5
Теплоотдача конвекторов «Комфорт» определяется
по номограмме, рис. П8.12.
Отопительные конвекторы «Прогресс» предназначе-
ны для систем с температурой теплоносителя до 150 °C
и давлением до 10 кгс/см2. Конвектор «Прогресс»
(рис. П8.10) состоит из оребренной стальной лентой
трубы условным диаметром 15 или 20 мм и боковых
стенок для настенного или напольного крепления. Шаг
Трубная
Трубная 3/Ч"(с1^20)
Рис. П8.10. Конвектор отопительный «Прогресс»
оребрения 20 мм. Конвекторы соединяются между со-
бой последовательно или параллельно. За условную
длину конвектора «Прогресс» принимается длина его
оребренной части. Технические данные этих конвекторов
приведены в табл. П8.10.
Пример условного обозначения конвектора «Про-
гресс»: 20К2-1,4> где 20 — диаметр условного прохода
трубы, мм; К2 — двухрядная установка конвектора;
1,4 —условная длина прибора, м.
Таблица П8.10. Технические данные конвекторов типа «Прогресс»
Марка прибора Условная длина L, м Число ребер н ряду Площадь поверхности нагрева F конвекторов
15К 20К
однорядных двухрядных однорядных Двухрядны х
м2 экм “г 1 экм ’•* 1 экм м2 экм
К-0,4 0,4 19 0,88 0,49 1,76 0,87 0,88 0,47 1.76 0,84
К-0,5 0,5 24 1.11 0,61 2,22 1,09 1,10 0,59 2,20 1.06
К-0,6 0,6 29 1.33 0,7*3 2,66 1,31 1.32 0.71 2.64 1,26
К-0,7 0.7 34 1,55 0,86 3,10 1,53 1,54 0,83 3,08 1.48
К-0,8 0.8 39 1,77 0.98 3,54 1,74 1,76 0,95 3,52 1,88
К-0,9 0,9 44 1,99 1.11 3,98 1,96 1,98 1.07 3,96 1.90
К-1,0 1,0 49 2,21 1,23 4,42 2,18 2,20 1,19 4,40 2,12
К-1,1 1,1 54 2,43 1,35 4,86 2.40 2,42 1,31 4,84 2,32
К-1,2 1,2 59 2,65 1,48 5,30 2.62 2,64 1.44 5,28 2,52
Х.1,3 1,3 63 2,88 1,59 4,76 2,84 2,86 1.54 5,72 2,74
К-1,4 1,4 68 З.Ю 1,72 6.20 3,05 3,08 1.66 6,16 2,96
К-1,5 1,5 73 3,32 1,84 6,64 3.24 3,30 1,78 6.60 3,16
К-1,6 1,6 78 3,54 1,96 7,08 3,49 3,52 1,90 7.04 3,38
К-1,7 1.7 83 3,76 2.09 7,52 3,71 3,74 2.02 7,48 3,59
К-1,8 1,8 88 3,98 2,21 7,96 3,92 3,96 2,14 7,92 3,80
К-1,9 1,9 93 4.20 2,34 8,40 4,14 4,18 2,26 8,36 4,02
К-2,0 2,0 98 4.42 2.46 8,84 4,36 4,40 2.38 8.80 4,22
100
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П8.1 L Технические данные отопительных
приборов «Аккорд»
5&
I Марка 1 прибора Длина, м Число ребер Площадь поверхности нагрева F, экм, при числе рядов в установке
1 о 3 1 4 : 1 5 1 к
А12 4С0 12 0,6 1.11 1,61 2,11 2,61 3.12
А16 620 16 0.8 1,47 2,14 2,82 3,49 4.16
А20 780 20 1,0 1,84 2,68 3,52 4,36 5,20
А24 940 24 1.2 2,21 3,21 4,23 5.23 6,23
А28 1100 28 1,4 2.58 3,75 4,93 6,10 7,27
А32 1260 32 1,6 2,94 4,28 5.63 6,95 8,30
А36 1420 36 1,8 3,31 4,82 6,34 7,85 9.35
А40 1580 40 2,0 3,68 5,35 7,04 8,72 10,40
А48 1880 48 2,4 4.42 6.42 8,45 10,45 12,45
Рис. П8.11. Отопительные приборы «Аккорд»
Теплоотдача конвекторов «Прогресс» определяется
по номограмме рис. П8.12.
Отопительные приборы «Аккорд» предназначены
для систем отопления с температурой теплоносителя до
]50°С и давлением до 10 кгс/см2. Прибор состоит из
труб условным диаметром 20 мм для прохода теплоно-
сителя и П-образных элементов оребрения (рис. П8.11).
Прибор крепится к стене на кронштейнах.
Технические данные приборов «Аккорд» приведены
в табл. П8.11.
Теплоотдача определяется по номограмме, приве-
денной на рис. П8.12.
Г'350
Ф© W
□ Zp00"Zl
&-300
250
700
800-
75ih
650
700-
95—
700—
90-
650—
750
700
^200
=-190
=-180
^170
^-160
^150
=г140
=-130
=-120
^110
=-100
90
— 80
70
65
60
^50
N
столбца
номогр.
Tun
коннектора
600-
650-
600-
550-
500—
450
550
1
2
3
4
80'
„Прогресс*
3C
"Аккорд*
Комфорт**
формула
теплоотдачи
1 экм, ккал/ч
2,52G°'07At1>*
2,27 G0*0^'2
70-
450
5001
650
85—
600—
600
550
550
75-
500-
500
450
425-
450-
400-
375-
350
400-
60—
400-
390-
380-
360-
350-
340-
- - 55-'
-3S5 -330
325
320-
310-
~ 300-
320* 50-?
345
400
-350
300
290
-280
Рис. П8.12. Номограмма для определения теплоотдачи 1 экм конвекторов «Прогресс», «Аккорд» и «Комфорт»
и радиаторов змеевиковых ЗС
101
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
КАЛОРИФЕРЫ, СЕКЦИИ ПОДОГРЕВА И ОТОПИТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ
1. Калориферы одноходовые. К одноходовым кало-
риферам, находящимся в эксплуатации, относятся кало-
риферы марок КФС, КФБ и КВБ, КЗПП и К4ПП,
КФСО и КМБО, а также СТД-3009В [8]. Все калори-
феры (за исключением КФСО и КФБО, у которых по-
верхность пагрева спиралыю-навивная) имеют пластин-
чатую поверхность нагрева. Пластины выполняются из
листовой стали толщиной 0,5 мм. У одноходовых кало-
риферов штуцер для входа теплоносителя расположен
на верхней крышке, а для выхода — снизу.
Габаритные размеры одноходовых калориферов
приведены в табл. П9.1.
Таблица П9.2. Технические данные калориферов
КФБ, КФС и КВБ (м)
Площадь
поверхности
пагрева Л, м;
Живое сечение для
прохода, м-
теплонпсите-
КФБ
КФС,
КВБ(м)
возду-
ха
КФС и
КВБ(м)
Диаметр патруб-
ка, мм
КФБ КВБ(М)
Таблица П9.1. Габаритные размеры одноходовых
калориферов
Марка калори- фера Номер калори- фера Габаритные размеры, мм Количество болтовых отверстий
А А А Б 1 1 1 | Бг 1 п«
КФС, 1 410 4.50 470 360 390 412 3 3
КФБ. 2 560 600 620 360 390 412 3 4
КВБ(м) 3 560 600 620 480 510 532 4 4
4 710 750 770 480 510 532 4 5
з 710 750 770 600 640 662 5
6 860 900 920 600 640 662 5 6
7 860 900 930 720 760 782 6 6
8 1010 1050 1080 720 760 782 6 7
9 1010 1050 1080 840 880 902 7 7
10 1160 1200 1230 840 880 902 7 9
П 1160 1200 1230 960 ЮЮ 1032 8 9
12 1310 1350 1380 960 ЮЮ 1032 8 10
13 1310 1350 1380 1089 ИЗО 115'2 9 10
14 1460 1500 1530 1080 ИЗО 1152 9 И
КЗПП, 2 566 60) 654 360 390 421 2 4
К4ПП 3 566 600 654 480 510 541 3 4
4 716 750 804 480 510 541 3 5
5 716 750 804 600 640 667 4 5
6 866 900 954 600 640 667 4 7
7 866 ’ХЮ 954 720 760 787 5 7
8 141(5 И >50 1104 720 760 787 5 8
9 1016 1050 1104 840 880 907 6 8
10 1166 1'200 1254 840 880 907 6 9
11 1166 1200 1254 960 1010 1037 7 9
КФСО, о 560 600 620 375 390 412 3 4
КФБО 3 560 600 620 500 510 532 4 4
4 710 750 770 500 510 532 4 5
5 710 750 770 625 6-Ю 662 5 5
6 860 900 920 625 640 652 5 6
7 860 900 924 720 760 782 6 6
8 1010 1050 1080 710 760 782 6 7
9 1010 1050 1080 842 880 902 7 7
10 1160 1200 1230 842 880 902 7 9
11 1160 1200 1230 926 ЮЮ 1032 8 9
СТД-3009В Б-1 410 450 490 350 390 410 2 3
Б-2 560 600 640 360 390 410 2 4
Б-3 560 600 640 480 510 530 3 4
Б-4 710 750 790 480 513 534 3 5
5-5 710 750 790 600 640 660 4 5
Б-6 860 900 940 600 (И0 666 4 6
Б-7 860 900 940 720 760 786 5 6
Б-8 1010 1050 1090 720 760 786 5 8
Б-9 1010 1050 1090 840 880 906 6 8
Б-10 1160 1200 1240 840 88) 901 6 9
Б-11 1160 1'200 1210 960 1007 1028 3 9
Б-12 131П 1350 1390 960 1010 1031 3 10
Б-13 1310 1350 1390 1080 ИЗО 1146 3 10
Б-14 1460 1500 1540 1080 ИЗО 1145 3 11
КФБ
1 9,3 7,25 0,0845 0,0061 0,0046 38
2 12,7 9,90 0,1150 0,0061 0,0046 38
3 16.9 13,20 0,1540 0,0062 0,0061 50
4 21,4 16,70 0,1950 0,0082 0,0061 50
5 26,8 20,91 0,2440 0,0102 0,0076 50
6 32,4 25,30 0,2950 0,0102 0,0076 50
7 38,9 30,40 0,3540 0,0122 0,0092 63
8 45,7 35,70 0,4160 0,0122 0,0092 63
9 53,3 41,60 0,4860 0,0143 0,0107 75
10 61.2 47,80 0,5580 0,0143 0,0107 75
11 69,9 54,60 0,6380 0,0163 0.0122 75
12 79,0 61,60 0,7200 0,0163 0,0122 75
13 88,8 69,30 0,8100 0,0184 0,0138 75
14 99,0 77,30 0,9300 0,0184 0,0138 75
32
32
38
38
50
50
63
63
63
63
75
75
75
75
Калориферы марки КВБ имеют габаритные разме-
ры калориферов КФС и являются их модификацией.
В отличие от марки КФС они имеют коридорно-смешан-
ное расположение трубок (рис. П9.1), благодаря чему
коэффициент теплопередачи у них выше на 10 %. Кро-
ме того, калориферы КВБ изготавливаются со съемны-
ми боковыми щитками, что позволяет создавать сплош-
ную поверхность нагрева из нескольких калориферов
без зазора между ними. Как и калориферы типа КФС,
калориферы КВБ рассчитаны на рабочее давление до
6 кгс/см2.
Калориферы марок КФС и КФБ (табл. П9.2) — это
снятые с производства стальные калориферы средней и
большой модели (глубиной 200 и 240 мм) с приварными
крышками и неразъемными корпусами. Они имеют по
направлению движения воздуха соответственно три и
четыре ряда труб, расположенных в коридорном по-
рядке.
102
ф ф ф ф ф ф
Рис. Г19.1. Калориферы стальные пластинчатые однохо-
довые марок КЗПП и К4ПП
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Калориферы КЗПП и К4ПП (табл. П9.3) — это мо-
дификация калориферов КФС и КФБ, которая косну-
лась вспомогательных детален. Разрешенное рабочее
давление у этих калориферов 8 кгс/см2.
Формула для определения коэффициента теплопере-
дачи калориферов такая же, как и у КФС и КФБ.
Таблица П9.3. Технические данные калориферов
КЗПП и К4ПП
№ калорифера Площадь поверхности нагрева F, м2 Живое сечение для прохода, м2 Диаметр патруб- ка, мм
кзпп К4ПП возду- ха /в теплоносите- ля fT КЗПП К4ПП
кзпп К4ПП
2 9,9 12,7 0,115 0,0046 0,0061 32 38
3 13,2 16.9 0,154 0,0061 0,0082 38 50
4 16,7 21,4 0,195 0,0061 0,0082 38 50
5 20,9 26.8 0,244 0,0076 0,0102 50 50
6 26,3 32,4 0,295 0,0076 0,0102 50 50
7 30,4 38,9 0,354 0,0092 0,0122 63 63
8 35,7 45.7 0,415 0,0092 0,0122 63 63
9 41,6 53,3 0,485 0,0107 0,0143 63 63
10 47,8 61,2 0,558 0,0107 0,0143 63 63
И 54,6 69,9 0,638 0,0122 0,0163 63 63
Рис. П9 2. Калориферы стальные спирально-навивные
марок КФСО и КФ ВО
Калориферы средней и большой моделей КФСО и
КФБО (рис. П9.2, табл. П9.4) имеют спирально-навив-
ную поверхность нагрева из стальной ленты толщиной
0,5 мм, навитой на трубки размером 22X2 мм.
Калориферы КФСО имеют по ходу воздуха три ря-
да, а КФБО — четыре ряда трубок, расположенных в
шахматном порядке. Глубины калориферов соответ-
ственно 200 и 240 мм.
Калориферы пластинчатые СТД-3009В, предназна-
ченные для паровых систем теплоснабжения, на практи-
ке часто используются и в водяных системах при рабо-
чем давлении до 8 кгс/см2. В этих калориферах тепло-
носитель проходит по плоскоовальным трубкам разме-
рами в сечении 73,4X10,6 мм. Теплотехнические данные
этих калориферов, отличающихся большой поверхностью
контакта между трубками и пластинами поверхности
нагрева, приведены в табл. П9.5.
Таблица П9.4. Технические данные калориферов
КФСО и КФБО
Номер калори- фера Площадь поверхности нагрева F, м2 Живое сечение для прохо- да. м2 Диаметр патрубка, мм
КФСО КФБО воздуха теплоносителя КФСО КФБО
кфсо| КФБО кфсо| КФБО
2 9,77 13,02 0,0913 0,0913 0,0061 0,008! 32 38
3 13,43 16,28 0.1200 0,1120 0,0084 0,0110 38 50
4 17,06 20,68 0,1530 0,1430 0,0084 0,0110 38 , 50
5 21,71 26,88 0,1670 0,1820 0,0107 0,0132 50 50
6 26,29 32,55 0,2270 0,2220 0,0107 0,0132 50 50
7 30,05 40,06 0,2710 0.2710 0,0122 0,0163 63 (•3
8 35,28 47.04 0,3180 0.3180 0.0122 0,0163 63 63
9 41.89 55.86 0.3750 0,3750 0,0145 0,0193 63 75
10 48,22 64,29 0.4310 0,4310 0,0145 0.0193 63 75
11 55,84 71,06 0,4970 0,4750 0,0168 0.0213 75 75
Таблица П9.5. Технические данные калориферов
СТД-3009В
Модель кало- рифера Поверхности нагрева F, м2 Живое сечение дл>. прохо- да, м2 Диаметр патрубка, мм
воздуха t3 теплоноси- теля /т
Б-1 7,05 0,094 0,0048 20
Б-2 9,60 0,129 0,0048 20
Б-3 12,80 0,172 0,0064 32
Б-4 16,30 0,218 0.0064 32
Б-5 20.40 0,272 0,0080 32
Б-6 24.20 0,323 0,0080 32
Б-7 29,10 0,388 0,0096 50
Б-8 34,30 0,457 0,0096 50
Б-9 40,50 0,533 0,0112 50
Б-10 46,80 0,611 0,0112 50
Б-11 52,50 0,700 0,0128 50
Б-12 58,80 0,785 0,0128 50
Б-13 67,10 0,883 0,0144 50
Б-14 74,20 0.990 0,0144 50
Калориферы СТД имеют глубину 160 мм. Они вы-
полняются со съемными боковыми щитками, что дает
возможность соединять несколько калориферов вплот-
ную друг к другу и образовывать сплошную поверх-
ность нагрева.
Имеется 14 типоразмеров (номеров) калориферов
СТД, из которых модели В-11» Б-12, Б-13 и Б14 для
облегчения транспортировки и монтажа состоят из двух
частей каждая со своими входным и выходным патруб-
ками. Обе части соединяются на месте в один кало-
рифер.
2. Многоходовые калориферы. Многоходовые кало-
риферы [8] обладают более высокими теплотехнически-
ми показателями, чем одноходовые, и менее подверже-
ны замораживанию.
К стальным многоходовым пластинчатым калорифе-
рам относятся приборы марок КВМ-п, КВС-п и КВБ-п,
СТД-3010Г, КМС и КМБ, КЗВП, К4ВП и КВБ-П-01.
Габаритные размеры этих калориферов и их тепло-
технические данные приведены в табл. П9.6 и П9.7.
Кроме стальных промышленность выпускает двух-
ходовые биметаллические калориферы типа КСк.
Стальные пластинчатые калориферы марок КВМ-П,
КВС-П и КВБ-П — это унифицированные приборы ма-
лой, средней и большой моделей, выпускаемые в четы-
рехходовом исполнении. Эти калориферы (рис. П9 3)
состоят из нагревательных элементов, изготовленных из
стальных гофрированных пластин толщиной 0,4 мм, на-
саженных на трубки диаметром 16X1,6 мм с шагом
5,5 мм, трубных решеток, боковых крышек, перегородок
и щитков.
103
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
продолжение табл. П9.7
Таблица П9.6. Габаритные размеры многоходовых
калориферов
Модель калори- фера Номер калори- фера Габритпые размеры, мм Количество болтовых отверстий
Д At 1* 1 Б 1*1 б2 п1
1 530 578 610 378 426 450 4 2
2 655 703 735 378 426 450 5 2
3 780 828 860 378 426 450 6 2
4 905 953 985 378 426 450 7 2
5 1155 1203 1235 378 426 450 9 2
КВМ-п 6 530 578 610 503 551 575 4 3
КВС-п 7 655 703 735 503 551 575 5 3
КВБ-п 8 780 828 860 503 551 575 6 3
9 905 953 985 503 551 575 7 3
10 1155 1203 1235 503 551 575 9 3
Н 1655 1703 1735 1003 1051 1075 13 7
12 1655 1703 1735 1503 1551 1575 13 11
Б-1 410 450 490 360 390 410 9 3
Б-2 560 600 640 360 390 410 2 4
Б-3 560 600 640 480 510 530 3 4
Б-4 710 750 790 480 513 534 3 5
Б-5 710 750 790 600 640 660 4 5
Б-6 860 900 940 600 640 666 4 6
Б-7 860 900 940 720 760 786 5 6
СТД-ЗОЮГ Б-8 1010 1050 1090 720 760 786 6 8
Б-9 1010 1050 1090 840 880 906 6 8
Б-10 1160 1200 1240 840 «83 904 6 9
В-11 1160 1200 1240 960 1007 1028 3 9
Е-12 1310 1350 1390 960 1010 1034 3 10
Е-13 1310 1350 1390 1080 ИЗО 1146 3 10
Б-14 1460 1500 1540 1080 ИЗО 1146 3 И
2 566 600 634 360 390 420 2 4
3 566 600 634 480 510 540 3 4
4 716 750 784 480 510 540 3 5
Q 716 750 784 600 640 670 4 5
кмс, 6 866 900 934 600 640 670 4 7
КМБ 7 866 900 934 720 760 790 5 7
8 1016 1050 1084 720 760 790 5 8
9 1016 1050 1084 840 880 910 6 8
10 1166 Г200 1234 840 880 910 6 9
П U66 1200 1231 960 1010 1040 7 9
2 566 600 654 357 390 421 2 4
3 566 600 654 477 510 541 3 4
4 716 750 804 477 510 541 3 5
5 716 750 804 603 640 667 4 5
КЗВП, б 866 900 954 603 640 667 4 7
К4ВП 7 866 900 954 723 760 787 5 7
8 1016 1050 1104 723 760 787 8
9 1016 1050 1104 843 880 907 6 8
10 1166 1200 1254 843 880 907 6 9
11 1166 1200 1254 973 1010 1037 7 9
1 538 578 683 378 426 450 4 2
о 663 703 803 378 426 450 5 2
3 788 828 933 378 426 450 6 2
4 913 953 1058 378 426 450 7 2
5 1163 1203 1308 378 426 450 9 2
G 538 578 698 503 551 575 4 3
КВБ-П-Ul 7 663 703 823 503 551 575 5 3
8 788 828 948 503 551 575 6 3
9 913 953 1073 503 551 575 7 3
10 1163 1203 1323 503 551 575 9 3
11 1663 1703 1823 1003 1051 1075 13 7
12 1663 1703 1824 1503 1551 1575 13 11
Таблица П9.7. Технические данные многоходовых
калориферов
Тип калори- фера Номер кало- рифера Площадь поверх- ности нагрева F, Живое сечение для прихода, м2 Число ходов для воды Диаметр пат-! рубка, мм I
возду- ха fB теплоно- сителя
квм-п 1 2 4,91 6,06 0,107 0.132 0,000579 0,01 >0579
3 4 7,20 8,35 0,157 0,182 0,000579 । »,0(1(679 4 25
Л X
Л Площадь Живое сечение о г
Тип <У для прохода, м~ О 3
•е поверх- х < Н М
калори- ности о ® 2 >>
фера х2 нагрева возду- теплоно- и oq
а 5 F, м- ха tB сителя $5 К(е
5 10,71 о,2зг 0,000579
6 6,54 0,142 0,000772
7 8,07 0,175 0,000772
8 9,62 0,209 0,000772
КВМ-П 9 11,13 0,242 0,000772
10 14,30 0,309 0,000772 4 25
11 41,10 0,883 0,001544
12 61.80 1,323 0.002316 40
1 8,55 0,105 0.000869
2 10,62 0,129 0,000869
3 12,70 0,154 0,000869
4 14,67 0,179 0.000869
5 18,81 0,228 0.000869
квс-п 6 11,40 0,139 0,001159
7 14,16 0,172 0,001159 4 32
8 16,92 0,205 0,001159
9 19,56 0,238 0.001159
10 25,08 0,303 0,001159
11 7'2,00 0,867 0,002316
12 108,00 1.299 0,003474 50
1 11,38 0,105 0,001159
2 14,21 0,129 0,001159
3 16,86 0,154 0.001159
4 19,48 0,179 0,001159
5 25,00 0,228 0,001159
6 15,14 0,139 0,001544
КВБ-П 7 18,81 0,172 0,001544 32
8 22,44 0,205 0.001544 4
9 26,00 0,238 0,001544
10 33,34 0,303 0,001544
11 95,63 0,867 0,003089 50
12 143,50 1,299 0,004682
1 7,05 0.094 0,00060 8 20
2 9,60 0,129 0,00060 8 20
3 12,80 0,172 0,00107 6 32
4 16,30 0,218 0.00107 6 32
5 20,40 0,272 0,00100 8 32
6 24,20 0,323 0,00130 6 32
СТД-30 ЮГ 7 29,10 0,388 0.00120 8 50
8 34,30 0,457 0.00160 6 50
9 40,50 0,533 0,00190 6 50
10 46,80 0.611 0,00140 8 50
11 52,50 0.700 0,00210 6X2 50
12 58,80 0,785 0,()0210 6X2 50
13 67.10 0,883 0,00240 6X2 50
14 74,20 0,990 0,00240 6X2 50
2 9,9 0,115 0,00114 4 25
3 13,2 0,154 0,00102 6 25
4 16,7 0,195 0,00102 6 25
5 20,9 0,244 0,00095 8 25
KMG 6 25,3 0,295 0.00095 8 32
7 30,4 0,354 0,00114 8 32
8 35,7 0,416 0,00114 8 32
9 41.6 0,486 0,00133 8 32
10 47,8 0,558 0,00133 8 38
11 54, G 0,638 0,00152 8 38
2 12,7 0,115 0,00152 4 25
3 16,9 0.154 0.00135 6 25
4 21,4 0,195 0.00135 6 25
5 26,8 0,244 0,00127 8 25
КМБ 6 32,4 0-295 0,00127 8 32
7 38,9 0,354 0.00152 8 32
8 45,7 0,416 0,00152 8 32
9 53,3 0,486 0.00178 8 32
10 61,2 0,558 0.00178 8 38
11 69,9 0,638 0.00203 8 38
2 9,9 0,115 0,00076 6 25
КЗВП 3 13,2 0,154 U.U0076 8 25
4 16,7 0,195 0,00076 8 25
104
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. П9.7
Тип калори- фера Номер кало- рифера Площадь поверх- ности нагрева F, м- Живое сечение для прохода, м2 Число ходов для воды Диаметр па- трубка, мм
возду- ха /в теплоно- сителя fT
5 20.9 0,244 0,00096 8 32
6 25,3 0,295 0,00096 8 32
7 30,4 0,354 0,00114 8 32
8 35,7 0,415 0,00114 8 32
КЗВП 9 41,6 0,485 0,00178 8 38
10 47,8 0,558 0,00178 6 50
11 54,6 0,638 0,00203 6 50
о 12,7 0,115 0,00102 6 25
3 16,9 0,154 0.00102 8 ‘25
4 21,4 0,195 0,00102 8 25
5 26,8 0,244 0,001*27 8 38
6 32,4 0,295 U.0U127 8 38
К4ВП 7 38,9 0,354 0,00153 8 38
8 45,7 0,415 0,00153 8 38
9 53,3 0,485 0,00237 8 50
10 61,2 0,558 0,00237 6 50
11 69,9 0,638 0,00271 6 50
1 9,54 0,1248 0,0012 4 3‘2
2 11,80 0,1538 0,0012 32
3 14,06 0,1827 0,0012 32
4 16,30 0,2118 0,0012 32
5 20,73 0,2697 0,0012 32
6 12,73 0,1660 0,0016 40
КВБ-П-01 7 13,73 0,2046 0,0016 40
8 18,75 0,2432 0,0016 40
9 21,74 0,2818 0,0016 40
10 27,70 0,3590 0,0016 40
11 79,20 1,0207 2X0.0016 40
12 118,80 1,5337 2X0,0024 50
Рис. П9.3. Калориферы марки КВМ-П, КВС-П и КВБ-П
Калориферы КВМ, КВС и КВБ (добавочная буква
«п» в обозначении этих моделей калориферов в литера-
туре часто опускается) глубиной соответственно 140,
180 и 220 мм имеют два, три и четыре ряда трубок,
расположенных со смещением на половику диаметра
по ходу воздуха относительно друг друга.
Калориферы СТД-30ЮГ являются многоходовым
вариантом калорифера СТД-3009В; уславливаются с
горизонтальным расположением трубок поверхностей
нагрева (рис. Г19 4)
Габаритные размеры соответствующих номеров од-
ноходовых и многоходовых калориферов этих марок
полностью совпадают.
Пластинчатые калориферы марок КМС • и КМБ
(рис. П9.5) средней и большой моделей с приварными
крышками имеют по ходу воздуха соответственно три
и четыре ряда трубок диаметром 22x2 мм для прохо-
да теплоносителя, разделенных на 4—8 ходов Съемные
боковые щитки калориферов позволяют образовать
сплошную поверхность naipeba. Пластины из листовой
стали толщиной 0,5 мм насажены на трубки с шагом
5 мм. Трубки и пластины оцинкованы.
Допустимое рабочее давление теплоносителя для
этих калориферов 12 кгс/см2. Коэффициенты теплопере-
дачи у калориферов КМС и КМБ определяются по тем
же формулам, что и для калориферов КФС и КФБ.
Калориферы марок КЗВП и К4ВП (рис. П9 6)
представляют собой модификации калориферов КМС
и КМБ. Они имеют по ходу воздуха соответственно три
и четыре ряда труб при глубине 200 и 240 мм. Форму-
лы для определения коэффициента теплопередачи для
этих калориферов такие же, как для калориферов КФС
и КФБ.
Рис. П9 4. Калориферы стальные пластинчатые СТД
3009В и СТД 30 ЮГ
200 (КМС)
Рис. П9.5. Калориферы стальные пластинчатые многохо-
довые марок КМС и КМБ по ГОСТ 7201-80
105
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Отверстия по периметру
А
Схема сое&имения
Рис. П9.7. Калориферы стальные пластинчатые много-
ходовые с плоскоовальными трубками типа КВБ-П-01
по ГОСТ 7201-80
Рис П9 6. Калориферы стальные пластинчатые многохо-
довые типа КЗВП и К4ВП
Калориферы марки КВБ-П-01 —- четырехходовые,
стальные пластинчатые, с плоскоовальными трубками и
гофрированными пластинами поверхности нагрева. Раз-
мер трубок 73,4X10,6 мм по наружному измерению.
Большая поверхность контакта пластин с греющими
трубками и гофрировка поверхности пластин, вызываю-
щая турбулизацию воздушного потока, способствуют
увеличению коэффициента теплопередачи.
Калориферы КВ Б-П-01 (рис. П9.7) выполняются со
съемными боковыми щитками и уголками, что позволя-
ет образовать сплошную поверхность нагрева из не-
скольких калориферов путем непосредственного соеди-
нения их между собой без промежуточных щитков и
уголков.
Калориферы моделей Б-11 и Б-12 состоят из двух
частей, соединяемых на месте монтажа в один калори-
фер. Каждая часть этих калориферов имеет самостоя-
тельные входной н выходной патрубки. Рабочее давле-
ние калориферов КВБ-П-01 12 кгс/см2.
Калориферы марки КСк (рис. П9 8) состоят из теп-
лоотдающих элементов, трубных решеток, крышек и
съемных боковых щитков, крепящихся к торцам труб-
ных решеток при помощи болтов.
Теплоотдающие элементы калориферов КСк пред-
ставляют собой спирально-накатные биметаллические
трубы, расположенные в шахматном порядке, что обес-
печивает высокие теплотехнические показатели. Каждый
элемент теплоперсдающей поверхности состоит из двух
труб, насаженных одна на другую. Внутренняя труба
имеет диаметр 12 мм, а наружная, алюминиевая с на-
катным оребрением — диаметром 29 мм. Шаг оребре-
ния 3 мм.
Калориферы марки КСк выпускаются четырех мо-
делей: с одним, двумя, тремя и четырьмя рядами грею-
щих труб по ходу воздуха. Каждая модель выпускается
в 12 типоразмерах с единым шагом присоединительных
размеров, равным 125 мм, что позволяет собирать кало-
риферы по высоте и длине в сплошную поверхность на-
грева и обеспечивать производительность калориферной
установки до 500 тыс. м3/ч.
Калориферы типа КСк рассчитаны на рабочее дав-
ление до 12 кгс/см2. Технические данные калориферов
КСк приведены в табл. П9.8.
Рис. П9.8. Калориферы типа КСк:
1 — однорядный, 2 — двухрядный, 3 — трехрядный; 4 — четырехрядный
106
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл П9.8
3. Воздухонагреватели для кондиционеров. Возду-
хонагреватели для кондиционеров марки КД [9) (рис.
П9.9) выпускались секциями подогрева девяти типораз-
меров, одно-, двух- и трехрядного исполнения.
Секции подогрева типа КД обозначались четырех-
и пятизначными числовыми индексами, например
КД 2019, в котором первые две или три цифры обозна-
чали производительность кондиционера по воздуху,
тыс. м3/ч, а последние две — число рядов труб по ходу
воздуха: 17 — однорядная секция; 18 —двухрядная сек-
ция; 19 —трехрядная секция.
Секции подогрева производительностью 160, 200 и
240 тыс. м3/ч выпускались только одно- и двухрядными,
что обозначалось в индексе последними двумя цифрами
соответственно 23 и 24,
Рис. П9.9. Воздухонагреватели для кондиционеров ти-
пов КД-Ю и КД-20.
/ — однорядный; 2 — двухрядный. 3 — тр<. чряднып (размеры в
скобках относятся к тип> КД 20)
Модель калорифера Номер калорифера Ширина А, м.м Высота £2, мм Глубина В, мм Число ходов Количество трубок Площадь поверх- ности нагрева F, м2 Живое сечение, м2
по воздуху среднее по воде fT-l0’
8 930 575 16 4,85 0,158 0,5088
9 1055 575 16 5,62 0,185 0,5088
КСк-1
одно- 10 1305 575 16 7,16 0,240 0,5088
рядная 11 1805 1075 4 32 20,40 0,695 0,5088
12 1805 1575 48 30,60 1,045 0,7630
1 680 450 110 2 23 4,70 0,078 0,7320
2 805 450 23 5,82 0,098 0,7320
3 930 450 23 6,94 0,119 0,7320
4 1055 450 23 8,03 0,139 0,7320
5 1305 450 23 10,30 0,181 0,7320
6 687 575 31 6,40 0,103 0,9850
КСк-2 двух- 7 812 575 31 7,90 0,130 0,9850
рядная 8 937 575 31 9,40 0,158 0,9850
9 1062 575 31 10,90 0,185 0.9850
10 1312 575 31 13,90 0,240 0.9850
И 1812 1075 4 63 40,50 0,695 0,9850
12 1812 1575 95 61,20 1,045 1,5100
1 692 450 180 2 35 7,17 0,078 1.112
2 817 450 35 8.86 0,098 1,112
3 942 450 35 10,57 0,119 1,112
4 1067 450 35 12,28 0,139 1,112
5 1317 450 35 15,70 0,181 1,112
КСк-3 трех- 6 692 575 47 9,70 0,103 1,500
ряД- 7 817 575 47 11,97 0,130 1,500
на я 8 942 575 47 14,25 0,158 1,500
9 1067 575 47 16,52 0,185 1,500
10 1317 575 47 21,03 0,240 1,500
11 1812 1075 4 95 60,90 0,695 1,500
12 1857 1575 143 91,80 1,045 2,300
1 707 450 180 2 46 9,40 0,078 1,460
2 832 450 46 11,64 0,098 1.460
3 957 450 46 13,88 0,119 1,460
4 1082 450 46 16,12 0,139 1,460
5 1332 450 46 20,60 0,181 1,460
КСк-4 6 707 575 62 12,80 0,103 1,972
четы-
рех 7 832 575 62 15,80 0,130 1,972
рядная 8 957 575 62 18,80 0,158 1,972
9 1082 575 62 21,80 0,185 1,9/2
10 1332 575 62 27,80 0,240 1,972
И 1827 1075 4 126 81,00 0,695 2,000
12 1857 1575 190 122,40 1,045 3,000
107
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Технические данные секций подогрева для конди-
ционеров марки КД приведены в табл. П9.9.
Секции подогрева типа КД нашли широкое приме-
нение в отопительно-вентиляционных системах промыш-
ленных зданий в качестве калориферов для приточных
установок и воздушных завес.
Таблица П9.11. Технические данные базовых
теплообменников марки КТ
Таблица П9.9. Технические данные секций
подогрева кондиционеров типа КД
Тнпо- размер Число рядов трубок по ходу воздуха Площадь по- верхности нагре- ва F, Живое сечение для прохода, м2 Число ходов те- глоиосителя Число трубок в ходе Общее число
воз- духа ^в тепло- носителя /т
трубок
Индекс секции подо- грева Число рядов труб по хо- ду воз- духа ПлошаДь поверх- ности нагрева F, м2 Живое сечение для про- хода воз- духа /в, м2 Коли- чество ходов но во- де Среднее живое сечение одного хода /т, м2
КД 1017 1 13,57 0,353 12 0,00051
КД Ю18 2 27.14 0,353 12 0,00102
КД 1019 3 40,71 0.353 12 0,00153
КД ‘2017 1 26,85 0,698 6 0,00102
КД ‘2018 2 53,70 0.698 6 0,00204
КД ‘2019 3 80,56 0,698 6 0,00306
КД 4017 1 47,60 1.240 6 0,00142
КД 4018 о 95.20 1,240 6 0,00280
КД 4019 3 142,80 1,240 6 0,00421
КД 6017 1 83,00 2,130 6X2 0,00200
КД 6018 2 166,00 2,130 6X2 0,00100
КД 6019 3 249,00 2,130 6X2 0,00600
КД 8017 1 89,00 2,200 6X2 0,00178
КД 8018 2 178,00 2,200 6X2 0,00360
КД «019 3 267,00 2,200 6X2 0,00534
КД 1’2017 1 140,00 3.440 6X2 0,00283
КД 1-018 2 280,00 3,440 6X2 0,00568
КД 12019 3 420,00 3,440 6X2 0,00850
КД 16023 1 275,00 6,750 6X2 0,00140
КД 16024 *> 550,00 6,750 6X2 0,00280
КД 20023 1 343,00 8,500 8X2 0,00153
КД ‘20024 686,00 8,500 8X2 0,00305
КД ‘24023 1 407,00 10,300 8X3 0,00153
КД 24U24 2 814,00 10,309 8X3 0.00306
1 27,8 0,72 0,09127» 0,00152 4 О—6 23
Одномет- ровая секция 2 54,5 0,72 0,00251 0,00303 0,00381 4 10—12 46
3 81,4 0,72 4 15—18 69
0,00157
1 41,8 1.11
Полутора- метровая 2 82.8 1.11
секция 3 123,8 1.11
Данные приведены для
0,00127
6 5—6 35
0,00152 0,002.54
6 1Q 12 70
0.00303 0,0П381 105
6 15—18
0,00457
двух смежных ходов.
Выпуск секций подогрева типа КД промышлен-
ностью в настоящее время прекращен за исключением
типоразмеров КД-10 и КД-20, подвергшихся незначи-
тельной модернизации, но сохранивших основные габа-
ритные размеры, указанные на рис. П9.9.
Секции КД-10 и КД-20 обозначаются семизначными
индексами, первые две цифры которых указывают на
производительность по воздуху в десятках тысяч куби-
ческих метров в час, а пятая цифра указывает па число
рядов труб по ходу воздуха (табл. П9.10).
Воздухонагреватели для кондиционеров марки КТ
(табл. ПЭ. II) выпускаются в виде унифицированных
одно- и полутораметровых (по высоте) секций базовых
теплообменников (рис. П9.10), имеющих одну и ту же
ширину. Каждый из этих типоразмеров имеет одно-,
двух- и трехрядную модификацию. Для подвода и от-
вода теплоносителя у теплообменников предусмотрены
фланцевые патрубки диаметром 40 мм. Допустимое ра-
бочее давление теплоносителя в воздухонагревателе ти-
па КТ 8 кгс/см2.
Таблица П9.10. Технические данные
воздухонагревателей модернизированных марки КД
оду С. С5 Д 0 Живое сечение для прохода, м- з: СС ? о с
Обоз- начение о * О I) с 2!
5g — та ДЬ I iarp ео С с 0 - •< с ~ тру
секции ГС " sf х ы X теплоно- О 5* о < ф X Ф О
JZ £ХО 5 н S 3 »<’ 3 О И сителя f 'т — ф ч: о g* О >»
Н ей С хк ХГ с- а 5* ffl О ь
01 1110.0 1 12,9 0,35 0,000508 12 2 24
01 1120.0 2 25,8 0,35 0,001010 12 4 48
01 1130.0 3 38,8 0,35 0,001520 12 6 72
02 1110.0 1 25,95 0,70 0.001020 6 4 24
02.1120.0 2 51,9 0,70 О.ОО2Л.ЗО 6 8 48
02.1130 0 3 77.85 0,7о 0,003050 6 12 72
Рис. П9 10. Базовые теплообменники марки КТ:
а — одиомстровый: б- полутораметровый; 1 — однорядный;
2 — двухрядный, 3 — трехрядный
Базовые теплообменники широко используются в
качестве воздухонагревателей в отопительно-вентиляци-
онных установках и воздушных завесах.
108
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
в кондиционерах марки К1 из базовых теплообмен-
ников монтируются воздухонагреватели типовых компо-
новок различной производительности (рис. П9.11). Ти-
гревателя: нуль обозначает воздухонагреватель без об-
водного канала, единица — воздухонагреватель для об-
водного канала или клапана кондиционера;
Рис. П9.11. Типовые компоновки кон-
диционеров из секций марки КТ:
а — для кондиционеров КТ-30 и КТ-40;
б —для кондиционеров КТ-60, КТ-80.
КТ-120 и КТ-160; в —для кондиционеров
КТ-200 и КТ-250
повые компоновки кондиционеров обозначаются семи-
значными цифровыми индексами, в которых:
первые две цифры указывают на номинальную про-
изводительность кондиционера по воздуху, 104 м'/ч;
следующей цифрой — единицей обозначаются воз-
духонагреватели в системе индексации оборудования
для кондиционеров марки КТ;
четвертая цифра указывает назначение воздухона-
пятая цифра указывает на количество рядов трубок
по ходу воздуха в базовом теплообменнике;
остальные две цифры (пули) обозначают модифи-
кацию оборудования кондиционера.
Технические характеристики типовых компоновок
воздухонагревателей для кондиционеров марки КТ при-
ведены в табл. П9.12.
Таблица П9.12. Технические данные воздухонагревателей для кондиционеров марки КТ
Индекс воздухо- нагревателя Число рядов в секциях Тип конди- ционера Количество базовых теплообменников Площадь поверхности нагрева Г, м2 Живое сече- ние для про- хода возду- ха fB. »2 Размеры, мм
одномет- ровых полуто- раметро- вых Л Н Но п
03.1010.0 03.1020.0 03.1030.0 1 3 кт-зо 2 — 55,6 108,9 162,8 1,44 2051 2083 2003 60
04.1010.0 04.1020.0 04.1030.0 1 2 3 КТ-40 1 1 69,6 137,3 205.2 1,83 2551 2583 2503 68
06.1010.0 06.1020.0 06.1030.0 1 3 КТ-60 4 — 112,9 219,6 327,4 2,88 2051 2083 2003 88
109
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. П9.12
Индекс воздухо- нагревателя Число рядов в секциях Тил конди- ционера Количество базовых теплообменников Площадь поверхности нагрева F. м* Живое сече- ние для про- хода возду- ха /в, м2 Размеры, мм
одномет- ровых полуто- раметро- вых А Н п
08.1010.0 08.1020.0 08.1030.0 1 9 3 КТ-80 2 2 141,4 276,7 412,6 3,66 2551 2583 2503 96
12.1010.0 12.1020.0 12.1030.0 1 2 3 КТ-120 о 4 226,4 441,6 686,7 5,76 4051 4643 4003 120
16.1010 0 16.1020.0 16.1030.0 1 3 : КТ-160 4 4 282,9 555,8 827.9 7,24 5051 5643 5003 136
20.1010.0 20.1020.0 20.1030.0 1 2 3 КТ-200 3 6 341,3 667.2 995,0 8,7 4051 4613 4003 148
25.1010 0 25.1020.0 25 1030.0 1 2 3 КТ-250 6 6 426,4 832,3 1240.1 10,86 5051 5643 5003 164
4. Воздушно-отопительные агрегаты. Воздушно-ото-
пительные агрегаты [8, 9] служат для воздушного
отопления промышленных, административных и общест-
венных зданий и других специфических помещений
(спортзалов, крытых плавательных бассейнов и т.п.).
Они состоят из одного или двух калориферов, вентиля-
тора с электродвигателем и возлуховыпускной решетки
с устройством для регулирования направления потока
воздуха. Теплоноситель — горячая вода или пар.
Тепловая производительность воздушно-отопитель-
ных агрегатов должна приниматься по номинальному
значению Qp, указанному в технической характеристике,
при соответствующих температурах теплоносителя и
входящего воздуха.
Если температуры теплоносителя и входящего воз-
духа не соответствуют табличным значениям, то расчет-
ная тепловая производительность воздушно-отопитель-
ного агрегата с достаточной степенью точности опреде-
ляется по формуле
Ор= <2табл( ~ т]абл). (П9. 1)
где /£р и /£рбл — средние расчетная и табличная темпе-
ратуры теплоносителя в отопительном агрегате, опреде-
ляемые соответственно табличным и расчетным темпе-
ратурам,
*срМ*1 + '2)/2; (П9.2)
здесь /| и /2 — температуры теплоносителя на входе и
выходе из агрегата, ’С; т,р и т.}абл — расчетная и таб-
личная температуры воздуха на входе в агрегат, °C.
Воздушно-отопительные агрегаты марки АОП под-
весной конструкции выпускались в годы первых после-
военных пятилеток. В настоящее время они изредка
встречаются в отопительных системах старых производ-
ственных зданий. Габаритные размеры и технические
Расположения narnpyfaoS
А, для АПВС 70-Ю
--------патрубков для
--------50S0 и АПВС
ПО 80
Рис. П9.12. Воздушно-отопительные агрегаты марки АПВС
ПО
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица ПОЛЗ. Консгруктивные размеры воздушно-отопительных агрегатов марок АПВ,
АПВС и ДОП
Конструктивные размеры, мм
Марка агрегата Л. I Лг I •4, | 4. | Б 1 ° 1 «*6 | d
АПВС 50-30 540 470 610 581 380 532 410 400 470X470 38
АПВС 70-40 696 626 816 6С<> 475 682 526 600 626X612 50
АПВС 110-80 852 772 954 691 490 852 708 700 782 X 782 63
АПВ 200-140 1082 1010 1242 985 560 904 750 800 784X996 63
АПВ 280-190 1230 1150 1027 б:о 1100 860 1000 890X1146 75
АПВВС 500-400 2320 2220 2434 2915 199.5 2128 1758 4X700 юоихгдю 70
АОП-25 533 509 —W 601 306 540 400 260X4/0 38
АОП-50 689 950 696 — *-• 38
АОП-ЮО 845 821 --» 718 410 852 — 707 470X 782 63
АОП-125 1020 1300 — 1010 63
АОП-200 1180 680 1325 570 1010 950 909 630X1098 75
АОП-ЗОО 1332 700 — 1677 673 1348 1100 1010 535Х1248 75
данные этих агрегатов приведены в табл. ПОЛЗ и
П9Л4. По внешнему виду они подобны агрегатам марки
АПВС (рис. П9.12).
Воздушно-отопительные агрегаты марок АПВС и
АПВ подвесного типа приспособлены также для уста-
новки на кронштейнах, выпускаются шести типоразме-
ров. Первое число в марке агрегата обозначает его теп-
ловую производительность, 103 ккал/ч, при теплоноси-
теле парс с абсолютным давлением 3 кгс/см2, второе —
при теплоносителе воде с расчетными температурами на
входе и выходе соответственно 130 и 70 °C.
Для регулирования потока воздуха отопительные
агрегаты АПВС и АПВ имеют направляющие решетки
(рис. ПЭЛ2 и П9ЛЗ). Габаритные размеры этих агрега-
тов приведены в табл. П9.13, а теплотехнические харак-
теристики — в табл. П9.14.
[Макс
Расположение пагпрудкод
для агрегата АПВ 200-VtQ
- Расположение латра
ков для агрегата АПВ 280-ISO
Рис. П9ЛЗ. Воздушно-отопительные агрегаты марки АПВ
Таблица ПЭЛ4. Технические данные воздушно-отопительных агрегатов
марок АПВ, АПВС и АОП
Марка агрегата Подача Температура воздуха на вы- ходе из агрегат? т,. °C Скорость выхо- да воздуха о, м/с Вентилятор Калорифер
по воздуху Др, кг/ч, при р — 1,2 кг/.м' по теплоте Q, ккэл/ч при Г, « 130 СС, ?! = 70 СС Марка Мощность на валу, кВт Частота вра- щения /г. об/мин Марка , Число ходов ДЛЯ ВОДЫ Площадь поверхности нагрева F, м2
АПВС 50-30 3960 30 000 47,6 4,15 МЦ-4 1.1 2815 КФСО-3 10 10,85
АПВС 70-40 4680 39 000 50,8 2,81 МЦ-6 1.1 1400 КФСО-5 7 18.3
АПВС 110-80 8280 80 000 56,2 3,14 МЦ-7 2.2 1400 КФСО-7 6 29.4
АПВ 200-140 16 700 140 000 50.8 4.95 МЦ-8 3.2 1100 2ХКМС-9 7 83.2
АПВ 280-190 22 600 190 000 51,0 4,03 МЦ-10 3.2 960 КС-11 КМБ-11 8 124.5
АПВВС 500-400 36 000 380 000 59.9 6,94 МЦ-7 4.7 1400 4Х КФСО-7 G 117,6
АОП-25 3400 9500 26,5 7,2 МЦ-4 0,25 1400 Пластинчатые с 1 12,6
АОП-50 6000 20 500 29,0 6,0 МЦ-6 МЦ-7 0,6 960 плотной на- 1 22,17
АОП-ЮО 8750 29 000 29,0 6.4 0,6 960 садкой 1 34,7
АОП-125 12 500 57 000 34,0 7.4 МЦ-8 1.7 930 1 67,5
АОП-200 24 000 95 000 31,5 9,1 МЦ-10 3.2 930 Пластинчатые 1 83,5
АОП-ЗОО 27 000 140 000 >36,5 10,1 МЦ-10 3.2 930 1 121,0
nt
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Воздушно-отопительные агрегаты марки СТД выпу-
скаются двух моделей: подвесной СТД-100 (рис. П9.14)
и напольный СТД-300-М (рис. П9.15). Теплоносители —
пар или горячая вода. При обогреве водой агрегат
СТД-100 оборудуется двумя шестиходовыми, а агрегат
СТД-300-М. — двумя шестнадцатиходовыми калорифера-
ми специального изготовления. Для регулирования на-
правления потока воздуха агрегат СТД-100 имеет на-
правляющую решетку с поворотными лопатками, а
СТД-300-М — поворотный козырек.
Рис. П9.14, Отопитель-
ный агрегат СТД-100:
/ — вентилятор; 2 — элект-
родвигатель: 3 — калорифер:
4 — конфузор; 5 — крон-
штейн; 6 — петля; 7 —
пробка сливная; Я—направ-
ляющая решетка
Технические и конструктивные данные воздушно-
отопительных агрегатов марки СТД приведены в
табл. П9 15 и П9 16.
Воздушно-отопительный агрегат АГ-53 подвесного
типа (рис. П9.16) рассчитан на производительность по
воздуху 3000 м/ч и теплопроизводителыюсть 0,35 Гкал/ч
Рис. П9.15. Отопительный агрегат СТ Д-300 М:
1 — вентилятор, 2 —• электродвигатель; 3 — калорифер; 4 — кон-
фузор; 5 — корпус; б — козырек
Рис. П9.16. Агрегат воздушно-отопительный АГ-53:
1 — патрубок; 2 — решетка воздуховыпу^киая; 3 — калорифер:
4 — подвеска; 5 — вентилятор; 6 — винт установочный
Таблица П9.15. Технические данные агрегатов типа СТД
Марка агрегата Тепловая производитель- ность Qp. ккал/ч. при тем- пературном графике Подача по воздуху Скорость выхода воз- духа Потери напора в калорифе- рах, м, при температурном графике
150—70 СС 130—70 °C м’/ч | кг/ч м/с 150—70 °C | 130—70 СС
СТД-100 97 000 86 000 8490 10 360 7,3 0.15 0.2
СТ Д-300-М 330 000 306 000 25 000 30 000 10.3 1,0 1.6
Таблица П9.16. Конструктивные данные агрегатов марки СТД
Марка агрегата Марка вентилятора Электродвигатель Калориферы
Мощ- ность. кВт Частота вращения, об/мин Марка Коли- чество Площадь поверхности нагрева Ft м2 Живое сечение для прохода, м-
воздуха 1 в теплоно- сителя fT
СТД-100 ЦЗ-04 № 6 0,6 1350 СТД-3010Г№ Б-6 2 48,6 0,314 0,0065
стд-зоо-м Ц4-70 № 8 3,0 1430 СТД-4017 № D-12 - 158,8 1,05 0,0064
112
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
при обогреве водой по температурному графику 130—
70 °C. При обогреве паром давлением 4 кгс/см2 тепло-
производительность агрегата достигает 0,6 Гкал/ч. Аг-
регат укомплектован осевым вентилятором мощностью
0,18 кВт с частотой вращения 1400 об/мин.
Агрегаты воз душно-отопительные АО1-СХ-01 пред-
назначаются для воздушного отопления и вентиляции
сельскохозяйственных помещений, животноводческих,
птицеводческих ферм и других зданий с расчетной тем-
пературой внутри помещений от 5 до 35°C (рис. П9.17).
Рис. П9.17. Агрегат отопительный АО1-СХ-01:
1 — вентилятор, 2 — вставка мягкая; 3—патрубок переходный;
4 — калорифер пароводяной; 5 — рама; 6 — клапан обводной
Агрегаты АОЬСХ-01 выпускаются трех моделей, га-
баритные размеры и технические характеристики кото-
рых приведены в табл. П9.17 и П9.18.
Агрегаты АО1-СХ-01 оборудованы взрывобезопас-
ными вентиляторами и электродвигателями и приспо-
соблены для работы в воздушной среде, содержащей
липкую волокнистую пыль и взрывоопасные смеси.
Электродвигатели этих агрегатов переменной мощ-
ности и частоты вращения обеспечивают возможность
регулирования производительности установки по возду-
ху и теплоте.
Управление агрегатом осуществляется автоматичес-
ки или вручную со щита управления, на панели которо-
го располагаются контрольное световое табло работы
узлов агрегата, переключатели режимов работы частоты
вращения вентилятора и кнопки управления агрегатом.
Перепад температуры воздуха в агрегатах достигает
40—50 СС.
Регулирование тепловой производительности агре-
гатов осуществляется автоматически; датчик температу-
ры устанавливается в отапливаемом помещении. Про-
изводительность по воздуху регулируется вручную, сту-
пенчато, изменением частоты вращения вентиляторов.
Таблица П9.17. Габаритные размеры агрегатов
марки АО1-СХ-01, мм
Модель агрегата Длина L Ширина В Высота Размеры выходного фланца
полная Н до иерха вен- тилятора Ht до оси вен- тилятора А А 5
АО1-4-СХ-01 2143 1165 1175 1210 «23 828 676
АО1-8-СХ-01 2286 1242 1547 1523 1037 828 1176
АО1-16-СХ-01 2585 1130 2048 1523 1037 1203 1551
Таблица П9.18 Технические данные отопительных
агрегатов марки АО1-СХ-01
Технические показатели Типор-имеры агрегата
АО1-4-СХ-0! AOI-8-CX-01 АО-16-СХ-01
Теплопроизводн- тельность при расчетном гра- фике темпера- тур 95—70 °C. Гкал/ч 0,04—0,06 0,08—0,1 0,16-0,2
Марка калорифе- ра КВС-Ч1 кве-зп кве-юп
Марка вентиля- тора BU4-70-5CX ВЦ4-70-6,ЗСХ ВЦ4-70-6.3СХ
Тип электродви- гателя АО2.11-8/4 102-61-8/6/1 ДО2-62-8/6/4
Мощность элект- родвигателя, кВт 1,6/2,5 3,8/4,8/6,8 4,8/5,7/7,5
Частота враще- ния, об/мин 685/1370 710/950/1420 710/950/1420
Тип обводного клапана КВР 250X500 КВР 100X500 КВР 503X1000
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
ПЛОТНОСТЬ СУХОГО ВОЗДУХА ПРИ АТМОСФЕРНОМ ДАВЛЕНИИ
Температура, °C Плотность, кг/м- Температура, °C Плотность, 1 КГ/М8 I Темпер «*.тура, °C Плотность. 1 КГ/М-* | 1 Температура, j °C Плотность. кг/м8
-60 1,657 -54 1,612 1 -48 1 1,569 | -12 1.527
—59 1,650 —53 1,605 —17 1,562 1,521
—58 1.642 —52 1,597 —46 1,555 —40 1,515
-57 1,634 —51 1,590 —45 1,547 -39 1,510
—56 1,627 -50 1.583 —14 1,541 —38 1,500
—55 1,619 -49 1.576 —43 1,543 । -37 1,495
8-477
из
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож. 10
Температура, СС Плотность, КГ.'М3 Температура, °C Плотность, 1 кг/м1 Температура, °C iJ Плотность, || КГ М3 1 || Температура, °C Плотность, KT/MJ
—36 1,490 —2 1,303 1 32 1,157 66 1,0-И
—35 1.483 —1 1,298 | 33 1,154 67 1.038
—34 1,476 0 1,293 I 34 1,150 68 1,0<’5
—33 1,470 1 1,288 35 1,146 69 1.032
—32 1,463 2 1,284 36 1,142 70 1.029
—31 1,458 3 1,279 37 1,139 | 71 1.026
-го 1,452 4 1,275 ЗЯ 1,135 и 1.023
-29 1,446 5 1.270 39 1,132 | 1 ЛЗ 1.020
—28 1,440 6 1,265 1 40 1,128 ( 74 1,017
—27 1,435 7 1,261 1 41 1, 124 1.014
-26 1,430 8 1,256 42 1,121 76 1.011
1,423 9 1,252 1 43 1,117 1 77 1,(09
-24 1,418 10 1,248 ) 44 I.IU 78 1,00>
•—'23 1,411 И 1,243 | 45 1,110 I fQ 1.UW
^—2*2 1,405 12 1,239 1 46 1,107 ! 80 1.ОС0
—21 1,400 13 1,235 1 47 1,101 81 0,997
—2р 1,296 14 1,230 48 1.1С0 82 0.994
-19 1,390 15 1,226 49 1,096 83 0.992
—18 1,285 16 1.222 50 1,093 81 0,989
—17 1,379 17 1.217 51 1,090 85 0,986
—16 1,374 18 1,213 52 1,086 1 86 0,983
—15 1,368 19 1,209 1 53 1,083 87 0,“81
—14 1,363 20 1,205 54 1,080 88 0,978
—13 1,358 21 1,20] 1 55 1.076 89 0,975
—12 1.353 22 1.197 i 56 1,073 СО 0.973
—11 1.348 23 1,193 57 1.070 91 0.970
—1U 1,342 I 24 1,189 58 1.067 92 (•.967
—9 1,337 25 1,185 1 59 1,063 93 0,965
—8 1,332 26 1.181 I €0 1,060 94 0,962
—7 1,327 27 1,177 61 1,057 • 95 0,959
-6 1.322 28 1,173 62 1,054 1 96 0,957
—5 1,317 29 1,169 63 1.051 1 97 0.954
—l4 1,312 30 1,165 64 1.048 । 9В 0.95{
^*3 1,308 31 1,161 65 1,041 99 0,9'19
Примечание. Плотность рассчитана по формуле р =353'Г=353/(273-г/).
ПРИЛОЖЕНИЕ 11
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ТАБЛИЧНО-НОМОГРАФИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
КАЛОРИФЕРНЫХ УСТАНОВОК
Таблица ПИЛ. Значеяия параметра Е для установки
из одноходовых калориферов СТД-3009-В
Количество в установке Номера моделей калориферов
1 рядon Z | калориферов в ряду 5 параллельных ходов для воды Т 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
1 1 1 14 16 17 19 2! 24 25 27 29 31
1 7 1 23 25 28 31 35 38 41 44 47 51
1 2 2 20 23 25 28 31 35 37 40 43 46
1 3 1 со 34 37 42 46 51 54 59 63 67
1 3 3 25 29 32 35 39 43 46 50 53 57
1 4 1 37 41 46 51 56 62 66 72 77 82
3 4 2 33 37 41 46 51 56 59 65 69 74
1 4 4 <0 33 37 42 46 51 54 58 63 67
1 5 1 43 48 53 со 66 73 77 84 90 96
1 5 5 34 38 42 47 52 57 60 66 71 76
1 6 1 48 51 60 68 75 «3 87 95 •02 109
1 6 2 44 49 54 61 67 75 79 86 92 98
1 6 3 41 46 51 58 64 70 74 81 87 93
1 6 6 37 42 46 52 57 63 67 73 78 81
2 1 1 28 31 35 39 43 47 50 55 59 63
2 1 2 25 28 31 35 39 43 45 49 53 56
2 2 1 4.5 51 56 63 69 77 81 89 101
2 2 41 46 51 57 63 69 73 80 ‘ ?6 91
Продолжение табл. П11.1
Количество в установке Номера моделей калориферов
с с сльных для
1 рядов калори в ряду варалл ходов . воды Т 5 b 7 8 9 10 И 12 13 14
2 2 4 37 41 46 51 56 сз 66 72 77 83
2 3 1 (0 67 7 1 83 92 102 108 118 126 135
3 2 54 61 67 75 8.5 92 97 1U6 114 121
2 3 3 51 57 63 71 78 87 91 100 107 114
2 3 6 46 51 57 С1 70 78 82 90 96 103
2 4 1 73 81 91 102 112 1x5 131 144 154 165
2 4 2 66 7 i 82 101 112 119 130 139 148
X 4 4 59 67 74 83 91 101 10* 117 125 151
2 4 8 54 СП 67 /о аз 92 < / 106 113 121
2 5 1 85 (>6 юс> 11“ 131 I4G J5-1 168 1,40 192
2 5 2 77 87 <6 »0Ь 118 13] 139 152 162 173
2 5 5 67 75 84 91 ив 115 121 1о2 142 151
,-> 10 61 68 76 85 <•1 Н»4 109 120 128 137
2 6 1 97 109 121 135 149 165 174 191 204 218
2 6 2 87 98 1(К» 122 135 149 157 172 184 197
*2 6 з 82 93 Н)2 115 127 1 0 148 162 173 185
2 6 4 79 89 68 110 121 134 142 155 I6G 178
•> 6 6 74 83 92 101 Ш 127 134 14b 156 167
- 6 12 67 75 83 93 10’, 1 114 НО 131 1П 150
114
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение таб*. ПН.З
Таблица ПИ.2. Значение параметра Е для установки
из многоходовых калориферов СТД-3010-Г
Количество в установке Номера моделей калориферов
1 рядов Z 1 калориферов в ряду 5 параллельных ходов для воды Т 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
1 1 1 18 20 23 24 27 30 31 34 36 38
1 2 1 28 31 35 38 42 47 43 52 56 59
I 2 2 27 29 33 36 39 44 46 49 53 55
1 3 1 37 40 45 49 54 60 62 67 72 77
1 3 3 33 36 41 45 49 55 57 61 66 70
1 4 1 44 48 54 58 64 72 75 80 87 9*2
1 4 2 41 45 51 55 61 68 71 76 82 87
1 4 4 39 4J 48 52 58 65 67 72 77 82
1 5 1 50 55 62 67 74 85 83 92 109 103
1 5 5 44 48 55 59 65 73 75 81 88 93
1 6 1 57 61 70 75 «3 93 96 101 112 119
1 6 2 53 58 66 71 78 88 91 98 103 11’2
1 6 3 52 55 64 69 76 83 88 95 102 103
1 6 6 49 53 60 65 72 81 83 89 97 103
2 1 1 37 40 45 49 54 61 62 67 72 77
£ 1 2 35 38 43 46 51 57 59 63 69 73
2 2 1 57 62 70 76 83 94 9? 104 11'2 119
2 2 9 54 58 66 72 79 89 91 98 105 112
2 2 4 51 55 62 68 74 84 85 93 100 10)
2 3 1 73 79 90 98 107 121 125 134 145 153
2 3 Z 69 75 85 92 101 114 ИВ ; 125 137 145
2 3 3 67 73 82 89 98 111 114 122 132 140
2 3 6 63 69 78 84 93 105 103 116 125 133
О 4 1 88 9.5 108 117 129 145 149 16*) 173 184
2 4 9 83 90 Ю2 111 122 137 141 151 164 174
2 4 4 78 85 96 105 115 129 133 143 155 164
2 4 8 74 81 91 99 109 123 126 135 147 155
О •5 1 101 НО 124 135 148 167 172 184 199 211
9 о 95 104 117 127 140 153 162 171 183 ‘200
2 5 5 88 96 109 118 130 146 151 162 175 185
9 5 10 84 91 103 112 123 138 143 153 165 176
2 6 1 113 123 139 151 166 187 193 207 224 237
9 6 2 107 116 132 143 157 177 182 195 211 '224
2 6 3 103 112 127 138 152 171 176 184 '205 217
2 6 4 101 110 124 135 148 167 172 185 200 212
9 6 6 98 103 120 131 144 162 167 179 193 205
2 6 12 93 101 114 124 135 157 158 170 181 195
Таблица П11.3. Значения параметра Е для установки
из многоходовых калориферов КМС
Количество в установке Номера моделей калориферов
I рядов Z I калориферов в ряду S параллельных ходов для воды Т1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 1 1 7 9 10 12 13 15 17 18 20 21
1 2 1 11 14 16 19 22 24 27 29 32 34
1 2 2 10 12 15 17 20 21 24 26 28 30
1 3 1 15 18 21 25 29 31 35 38 41 44
1 3 .3 12 15 18 21 24 26 29 31 35 37
1 4 1 18 22 26 31 35 38 42 4) 50 51
1 4 '2 17 •20 23 27 31 34 38 41 45 48
1 4 4 14 18 21 24 28 30 34 36 40 43
1 5 1 21 25 30 35 40 44 49 53 58 62
1 5 5 16 20 23 27 31 34 38 41 45 48
1 6 1 24 29 34 40 46 50 56 60 66 70
1 6 2 21 2(5 30 36 41 45 50 54 5) 61
1 6 3 20 24 28 33 38 42 46 50 55 59
1 6 6 18 22 25 30 34 37 41 54 49 52
2 1 1 14 18 21 24 28 30 34 36 40 42
2 1 2 13 16 18 22 25 27 30 32 35 38
2 2 1 23 28 33 38 44 48 51 58 63 68
2 2 2 20 25 29 34 39 43 48 51 56 60
Количество в установке Номера моделей калориферов
1 рядов Z I калориферов в ряду 6' параллельных ходов для воды Т 2 3 4 5 6 7 8 9 10 П
2 2 4 18 22 26 31 35 38 42 46 50 54
2 3 1 30 37 43 50 57 63 70 76 83 89
2 3 2 27 33 38 45 51 55 62 67 74 79
2 3 3 25 31 36 42 48 52 58 63 69 74
2 3 6 22 27 32 37 43 47 52 56 6'2 66
2 4 1 16 44 52 61 69 76 85 9'2 100 107
2 4 2 32 40 46 54 62 68 76 82 90 96
2 4 4 43 35 41 49 55 Ы 67 73 80 85
2 4 8 25 31 37 43 49 54 60 65 71 76
2 5 1 42 52 60 71 81 83 98 10S 117 126
2 5 2 37 46 54 63 72 79 88 95 104 111
2 5 5 32 39 46 54 62 68 75 81 89 95
2 5 10 29 35 41 48 55 60 67 73 89 85
2 6 1 47 58 68 80 91 10) 111 120 132 141
2 6 9 42 52 61 71 81 89 99 107 П7 125
2 6 3 39 49 57 67 76 83 93 109 110 176
2 6 4 38 46 54 64 72 79 83 95 105 112
о 6 6 35 43 51 60 68 74 83 89 98 105
2 6 12 31 38 45 53 60 66 74 79 87 93
Таблица П1L4. Значения параметра Е для установки
из многоходовых калориферов КМБ
Количество в установке Номера i моделей калориферов
рядов Z I калориферов в ряду 5 параллельных, ходов ДЛЯ воды, 7 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И
I 1 1 9 12 13 15 17 18 21 2'2 24 26
1 2 1 14 17 ‘20 '24 '27 29 33 35 39 41
1 2 1 12 15 18 '21 24 ‘26 29 31 34 37
1 з 18 22 26 31 35 38 43 46 51 54
1 з 3 15 19 '22 26 29 3'2 36 38 42 45
1 4 1 22 27 32 37 4'2 47 52 56 61 66
1 4 2 20 24 28 33 38 41 46 50 55 58
1 4 4 18 22 2<5 30 34 37 41 44 49 5'2
1 5 1 26 32 37 43 49 54 60 65 71 76
1 5 20 24 28 33 38 41 46 50 54 54
1 б 1 '29 36 42 49 55 61 68 73 80 86
1 1 6 26 32 37 44 50 54 61 65 7'2 77
6 3 24 30 35 41 46 51 57 61 67 72
j 5 6 21 26 31 36 41 45 50 54 60 64
2 1 1 17 22 25 30 34 37 41 44 48 52
1 16 19 О ? 26 30 33 36 39 43 46
2 Г 28 34 S 47 53 58 65 70 77 82
2 2 30 36 42 48 52 58 63 69 73
2 2 2 4 22 27 32 37 42 46 52 56 61 65
з 1 36 45 52 62 70 77 85 92 101 108
2 з 2 32 40 47 55 6'2 68 76 8'2 90 96
2 з 3 30 37 44 51 58 64 71 78 84 90
2 з 6 27 33 39 45 52 57 63 69 75 80
2 4 1 44 54 64 75 85 93 104 11'2 123 131
2 4 2 39 48 57 67 76 8J 92 100 109 117
2 4 4 35 43 50 59 67 74 82 89 97 104
2 4 8 31 38 45 53 60 66 73 79 87 92
1 51 63 74 87 98 108 1'20 130 142 152
5 5 2 45 56 66 77 88 96 107 116 127 136
2 5 39 48 55 66 75 83 9'2 99 109 116
5 10 35 43 50 59 67 74 82 89 97 104
2 6 1 58 71 83 98 111 1'22 136 147 161 172
2 6 2 51 63 74 87 99 109 121 131 143 153
6 3 48 59 69 82 93 102 113 122 134 143
2 6 4 46 57 6S 78 88 97 108 116 1'28 136
2 6 6 43 53 6'2 73 82 91 101 109 119 128
2 6 1'2 38 47 55 65 73 81 90 97 105 114
8*
115
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. ПИ.6
Таблица П11.5. Значения параметра Е для установки
из одноходовых калориферов КЗПП (КФС)
Количество в
установке
Номера моделей калориферов
1 рядов Z калориферов в ряду S параллельных хо- дов для воды Т 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 1 I б 7 8 9 10 11 12 В 14 15
1 2 1 9 10 12 14 16 17 19 20 22 24
1 2 2 8 9 11 12 14 15 17 18 20 21
1 3 1 12 14 16 18 20 22 25 27 29 31
1 3 3 10 11 13 15 17 19 21 24 26
1 4 1 14 17 19 22 25 27 го 32 36 38
1 4 2 13 15 17 19 22 24 27 29 32 34
1 4 4 11 13 15 17 20 21 24 26 28 30
1 а 1 16 19 22 25 29 31 85 38 41 44
1 5 5 13 15 17 19 22 24 27 29 32 34
1 6 1 19 22 25 28 32 35 39 43 47 50
1 б 2 17 19 23 25 29 32 35 38 42 44
1 б 3 16 18 21 24 27 29 33 35 39 42
1 6 6 14 16 19 21 24 26 29 32 35 37
2 1 1 U 13 15 17 19 21 24 26 28 зи
2 1 2 10 12 14 15 17 19 21 О'! 25 27
2 2 1 18 21 24 27 31 34 38 41 45 48
2 2 2 16 19 22 24 28 30 34 36 40 13
2 2 4 14 17 19 22 25 27 30 32 36 38
2 3 1 24 27 32 36 4! 44 50 53 59 63
2 3 2 21 24 28 32 36 40 44 48 52 56
2 3 3 20 23 27 30 34 37 41 45 49 52
2 3 6 18 20 24 27 30 33 37 40 44 47
2 4 1 29 33 39 43 49 51 60 65 71 76
2 4 2 25 29 34 39 44 48 54 58 63 68
2 4 4 23 26 31 34 40 43 48 51 56 60
2 4 8 20 23 27 31 35 38 42 46 50 54
2 5 1 33 38 45 50 57 63 70 75 83 88
2 R 2 30 34 40 45 51 56 62 67 74 79
2 5 Q 25 29 34 38 44 48 53 58 63 68
2 5 10 23 26 31 34 39 43 48 51 56 60
2 6 1 37 43 51 57 65 71 79 85 93 100
2 6 2 33 39 45 51 57 63 70 76 «3 89
2 6 3 31 36 42 47 54 59 66 71 78 яз
2 6 4 30 34 40 45 51 56 63 68 74 79
2 6 6 28 32 38 42 48 53 58 63 69 74
2 6 12 25 29 34 38 43 47 52 56 62 70
Количество в
установке
Количество в установке Номера моделей калориферов
| рядов Z калориферов в ряду S । п граллсльных ходов для воды Т 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
2 2 4 18 20 24 26 30 33 37 40 43 46
2 3 1 29 33 39 44 49 51 61 65 72 76
Z 3 2 26 30 35 39 44 48 54 58 6-1 68
2 3 3 24 28 32 36 41 45 50 54 60 64
2 3 6 21 25 29 32 37 40 45 48 53 57
2 4 1 35 40 47 53 60 66 73 79 87 93
2 4 2 31 36 42 47 53 59 65 71 77 83
2 4 4 28 32 37 42 48 52 58 63 69 74
2 4 8 25 28 33 37 42 46 52 56 61 65
2 5 1 41 47 55 61 70 76 85 92 101 108
2 5 2 36 42 49 55 62 68 76 82 90 96
2 5 5 31 36 42 47 53 58 65 70 77 82
2 5 10 28 32 37 42 48 58 63 69 74
2 6 1 46 53 61 69 79 86 96 104 114 122
2 6 2 41 47 55 62 70 77 86 92 101 108
2 6 3 38 44 51 58 66 72 80 86 95 101
2 6 4 36 42 49 55 62 €9 76 82 90 97
2 6 6 34 39 46 51 58 64 71 77 84 90
2 6 12 30 35 41 46 52 57 64 69 75 72
Таблица П11.7. Значения параметра Е для установки
из многоходовых калориферов КЗВП
Таблица П11.6. Значения параметра Е для установки
из одноходовых калориферов К4ПП (КФБ)
Номера моделей калориферов
рядов Z 1 калориферов в ряду 5 параллельных ходов для воды Т 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 1 1 8 9 11 12 14 15 17 17 19 20
1 2 1 12 15 17 19 22 24 27 27 30 32
1 2 о 11 13 15 17 19 21 24 24 27 29
1 3 1 16 19 23 25 29 31 35 36 40 42
1 3 3 13 16 19 21 24 26 29 30 33 35
1 4 1 19 23 27 31 35 38 42 44 48 51
1 4 2 17 21 24 27 31 34 г8 39 43 46
1 4 4 15 19 22 24 28 30 34 35 28 41
1 5 1 22 27 32 35 40 44 49 51 56 59
1 5 5 17 21 24 27 31 34 38 39 43 46
1 6 1 25 31 36 40 45 50 56 57 63 67
1 6 2 23 27 32 36 41 45 50 5] 56 60
] 6 3 21 26 30 33 38 42 4G 48 52 56
1 6 6 19 23 27 30 34 37 41 43 47 50
2 1 1 15 18 22 24 27 30 33 35 38 41
2 1 2 14 16 19 22 24 27 30 31 34 36
2 2 1 24 29 34 38 44 48 53 55 60 64
2 2 2 22 26 31 34 39 43 48 49 54 57
2 2 4 19 23 27 30 35 38 42 44 48 51
3 1 32 38 45 50 57 ОЗ 70 72 79 84
Г) 3 2 28 34 40 45 51 56 62 64 70 75
2 3 3 27 32 38 42 48 52 58 60 66 70
2 3 6 24 29 33 37 42 47 52 53 59 63
2 4 1 39 47 55 61 69 76 85 87 96 102
2 4 2 34 42 49 54 62 68 77 78 85 91
2 4 4 31 37 43 48 55 61 67 69 76 81
2 4 8 27 33 38 43 49 54 60 62 68 72
2 5 1 45 54 63 71 80 88 99 Ю1 111 119
2 5 2 40 48 56 63 72 79 88 90 99 106
2 5 5 34 41 49 54 62 68 75 78 85 91
2 5 Ю 31 37 43 48 55 60 67 69 76 81
2 6 1 51 61 72 80 91 100 111 114 126 134
2 6 2 45 55 64 71 81 89 99 102 112 120
2 6 3 42 51 60 67 76 83 93 95 105 112
2 6 4 40 49 57 64 72 79 88 91 160 107
2 6 6 38 45 53 39 С8 74 83 85 93 100
6 12 33 40 47 53 60 66 71 76 83 89
116
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл, П1Е9
Таблица П11.8. Значения параметра Е для установки
из многоходовых калориферов К4ВП
Количество в установке Номера моделей калориферов
ров п ьных я воды Т
1 рядов Z калорифе ряду 5 лараллел ходов дл: 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 1 1 0 11 13 15 17 18 21 21 23 25
I 2 1 15 18 21 24 27 29 33 34 37 39
1 2 2 13 16 19 21 24 26 29 30 33 35
1 3 1 19 23 27 31 35 38 43 44 48
1 3 3 16 20 23 26 29 32 36 37 40 43
1 4 1 24 28 33 37 42 46 52 53 58 62
1 4 2 21 25 30 33 38 41 46 48 52 56
1 4 4 19 23 26 30 34 37 41 42 46 50
1 5 1 27 33 39 43 49 54 60 62 68 72
1 5 5» 21 25 30 33 38 41 46 47 52 56
1 6 1 31 37 44 49 56 61 68 70 77 82
1 6 2 28 а; 39 44 50 54 61 62 68 73
1 6 3 26 31 36 41 46 51 56 58 64 68
1 6 6 23 28 32 36 41 45 50 52 57 61
2 1 1 19 23 26 30 34 37 41 42 46 49
2 1 2 17 20 24 26 30 33 37 38 41 44
2 2 1 30 36 42 47 53 58 65 67 73 79
2 9 26 32 37 42 48 52 58 60 66 70
2 2 4 24 29 33 37 42 16 52 53 58 62
2 3 1 39 47 55 62 70 77 8.5 88 96 103
9 3 2 35 42 49 55 62 68 76 78 86 92
9 3 3 32 39 46 51 58 64 71 73 80 86
2 3 6 29 35 41 46 52 57 63 65 72 77
2 4 1 47 57 67 75 85 93 ЮЗ 107 117 125
2 4 2 42 51 59 67 76 83 92 95 104 111
2 4 4 37 45 53 59 67 74 82 85 93 99
2 4 8 33 40 47 53 60 65 73 75 8'2 88
2 5 1 55 66 77 87 98 108 120 124 136 145
2 5 2 49 «59 69 77 88 96 107 НО 121 129
2 5 5 42 51 59 66 75 83 92 95 103 111
2 5 10 37 45 53 59 67 74 82 85 93 99
2 6 1 6'2 75 87 98 Ш 121 136 140 153 164
2 6 2 55 66 77 87 99 109 121 125 137 146
2 6 3 51 62 73 82 93 101 113 117 123 136
2 6 4 49 59 69 77 88 96 107 110 121 129
2 6 6 46 55 65 73 83 90 101 104 114 122
2 6 12 41 49 58 65 73 81 90 92 101 108
Таблица П11 9. Значения параметра Е для установки
из многоходовых калориферов К ВБ (м) —
модернизация КФС
Количество в установке Номера моделей калориферов
д CQ О эИЫХ [ воды Т 1
1 рядов Z калорифе ряду S параллел! ходов для 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 1 1 9 10 12 14 16 18 20 22 24 26
1 2 1 15 17 20 23 27 29 33 36 40 13
1 2 2 13 15 18 20 23 26 29 32 35 38
1 3 1 20 23 28 31 36 40 45 49 54 58
1 3 3 16 19 22 25 29 32 36 39 44 47
1 4 1 24 29 34 39 44 49 55 СО 67 72
1 4 *? 21 25 30 34 39 43 48 53 58 61
1 4 4 19 22 26 30 34 38 42 46 51 55
1 5 1 29 34 40 46 52 58 65 71 79 85
1 5 5 21 25 30 31 39 43 48 л‘> 58 62
1 6 1 33 39 46 52 60 66 75 81 90 97
1 6 2 29 34 40 46 ,53 58 65 71 79 85
1 6 3 27 31 37 42 49 54 61 66 73 79
1 6 6 23 27 33 37 43 47 53 58 64 69
2 1 1 17 20 24 28 32 35 40 43 48 51
О 1 2 15 18 21 24 28 31 35 38 42 45
2 2 . 1 29 34 41 46 53 59 66 72 ВО Я6
2 2 2 26 30 36 40 17 51 58 кз 7<« 75
Количество в установке Номера моделей калориферов
ров В ьных >( воды Т
1 рядов Z калорифе ряду 5 параллел! ходов дл: 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
2 2 4 22 26 31 35 41 45 51 55 61 66
2 3 1 39 46 ; 55 62 7 ) 79 89 97 108 116
2 3 35 40 48 55 63 69 78 85 94 102
2 3 1 32 37 45 50 58 64 72 79 87 94
'2 3 G 28 33 39 44 51 56 63 G9 76 82
2 4 1 49 57 68 77 89 98 111 120 133 144
2 4 43 50 60 67 78 86 97 105 117 126
2 4 4 37 44 52 59 68 75 85 92 102 НО
4 8 33 39 46 52 60 66 75 81 90 97
2 5 1 58 67 ЯО 91 105 116 131 142 158 170
2 5 50 59 70 80 92 101 114 124 138 149
5 5 42 50 59 67 77 85 96 104 116 125
о 10 37 43 Л * 58 67 74 84 91 101 109
(> 6 1 66 91 104 120 135 149 163 180 194
t\ 6 58 68 «1 91 105 116 131 142 158 170
С) 6 3 51 63 75 84 97 107 121 132 146 157
2 6 4 51 59 70 ео 92 102 115 125 138 149
2 6 6 47 55 65 71 85 94 106 115 128 138
о 6 12 41 48 57 65 75 82 93 101 11'2 121
Таблица ПП 10 Значения параметра Е
для установки из спирально-навивных
калориферов КФСО
Количество в установке Номера моделей калориферов
1 рядов Z калориферов в РЯДУ S , параллельных ходов ДЛЯ ПОДЫ Т| 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 ‘2 2 2 2 2 2 •> 2 •» >> 2 2 2 2 2 1 2 3 3 4 4 4 5 5 6 6 6 6 1 1 2 2 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 1 1 2 1 3 1 4 1 1 '2 3 6 1 1 4 1 3 6 1 2 4 8 1 9 5 10 1 2 3 4 6 12 1 7 6 9 7 11 9 8 12 9 14 1'2 И 10 9 8 11 12 11 18 16 14 12 21 19 16 14 24 21 18 15 ‘27 24 2? 19 17 5 8 7 10 8 12 11 9 14 К» 16 14 13 11 11 10 16 14 12 21 18 17 14 ”>2 19 16 28 25 21 18 32 26 26 24 19 . 8 6 9 8 12 10 14 13 11 16 12 18 16 15 13 12 11 19 16 14 24 21 19 17 29 25 22 19 ,13 29 24 21 37 29 28 26 '22 44 1 7 11 10 14 11 17 15 13 19 14 21 19 17 15 14 12 19 17 28 24 23 20 29 25 38 33 28 24 43 37 34 33 30 26 ' ч 1 8 12 10 15 12 18 16 14 21 15 *23 20 19 16 15 13 24 20 18 30 26 24 21 36 31 о? 24 41 36 30 26 46 40 35 3'2 28 55 8 1'2 11 16 13 19 17 15 16 24 21 20 17 16 14 24 21 19 31 27 25 22 37 33 28 43 38 31 27 48 42 38 36 34 29 37 9 14 12 17 14 21 18 16 24 17 26 23 21 19 18 15 27 24 20 35 30 28 24 41 36 31 47 41 34 30 51 46 42 40 37 ьз 9 15 13 19 15 22 19 17 25 18 28 25 20 19 17 29 25 37 32 30 26 44 39 34 29 51 44 37 32 57 49 46 43 40 35 68 10 16 14 20 16 24 21 18 28 20 31 27 25 22 21 18 32 28 24 41 35 33 28 48 42 37 32 56 48 40 35 6'2 54 50 47 43 38 74 11 17 15 22 17 26 22 20 30 21 33 29 27 23 2'2 19 34 29 26 43 38 35 30 52 45 39 34 59 51 43 37 66 58 53 50 4К 40 78
117
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл. П 11.12
Таблица ГТ11Л1. Значения параметра Е
для установки из спирально-навивных
калориферов КФБО
Количество в
установке
Количество в
установке
Номера моделей калориферов
1 рядов Z калориферов в РЯДУ 5 параллельных X ОДОВ /ТЛЯ воды Т 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 1 1 6 6 7 8 9 10 11 12 13 14
1 2 1 9 10 11 13 14 15 17 18 20 21
1 2 2 8 8 10 11 12 13 15 16 17 18
1 3 1 И 12 14 16 18 20 22 23 26 •27
1 3 3 9 1U 11 13 15 16 17 19 21 21
1 4 1 13 15 17 19 22 24 26 28 31 22
1 4 2 12 13 15 17 19 20 23 24 27 28
1 4 4 10 11 13 15 16 18 20 21 23 24
1 5 1 15 17 19 22 25 27 30 32 35 36
1 5 11 12 14 16 18 20 22 23 25 26
1 б 1 17 19 22 25 28 30 Ы 34 39 41
1 6 2 15 17 19 21 24 26 29 31 34 36
1 6 3 14 15 17 20 22 24 27 29 31 33
1 6 6 12 13 15 17 19 21 23 125 27 29
2 1 1 11 13 14 16 16 20 22 24 26 28
0 1 2 10 И 13 14 16 18 19 2! 23 24
2 2 1 18 19 22 25 28 31 34 37 40 42
2 2 ч 15 17 39 22 25 27 30 32 35 36
2 2 4 13 15 17 19 21 23 26 28 30 32
2 3 1 22 25 28 32 36 39 44 47 51 S3
2 3 2 20 25 28 31 34 38 41 45 46
2 3 Я 18 20 23 26 29 32 35 38 41 43
2 3 6 16 17 20 23 25 28 30 33 36 37
2 4 1 27 30 34 38 43 47 52 56 61 64
9 4 2 23 26 29 33 37 41 45 49 53 55
2 4 4 20 23 26 19 33 36 40 42 46 48
2 4 8 18 20 22 26 29 31 34 37 41 42
2 5 1 31 34 39 44 49 54 60 64 70 73
2 5 2 27 30 34 38 43 47 52 56 61 64
2 5 □ 22 25 28 32 36 39 43 46 51 53
2 5 10 19 21 24 28 31 34 37 40 44 46
х 6 ] 34 38 43 49 55 СО 67 72 78 8'2
2 6 2 30 33 38 43 48 5° 58 62 68 71
2 6 3 28 31 35 40 44 48 53 58 63 65
2 6 4 26 29 33 37 42 46 50 54 59 62
2 6 6 24 27 30 34 39 42 47 50 55 57
2 6 12 21 23 26 30 34 37 41 44 48 50
Номера моделей калорифера
рядов 7. Калориферов в ряду S параллельных ходов для воды Т ,3 4 5 6 7 8 9 10 И 12
о 2 4 19 21 25 17 20 22 24 29 5*2 63
2 3 1 31 34 40 28 32 36 39 46 83 102
2 3 2 28 30 36 25 29 32 35 42 75 92
о 3 3 26 29 34 23 27 30 33 39 70 8G
2 3 6 23 26 30 21 24 27 30 35 6.3 78
2 4 1 37 41 48 33 38 43 47 5b 100 123
*> 4 2 33 37 43 30 34 39 4'2 50 90 111
0 4 4 30 35 39 27 31 35 38 45 81 100
4 8 27 3<» 35 24 28 31 35 41 73 90
<> 1 43 47 56 39 44 50 55 64 116 143
0 5 2 39 4'2 50 35 40 45 49 58 104 128
2 5 5 34 37 44 30 35 39 43 50 91 112
2 5 10 30 33 39 27 31 35 88 45 81 100
2 6 1 48 5* 63 43 ЯС» 56 62 73 131 161
2 6 о 43 48 56 39 45 50 55 65 118 145
2 6 3 41 45 S3 37 42 47 52 61 Ill 136
0 6 4 39 43 51 35 41 45 50 59 106 130
6 6 37 41 48 33 38 43 47 55 100 122
2 6 12 33 37 43 30 34 38 42 50 90 ПО
Таблица ПИ. 13. Значения параметра Е
для установки из многоходовых
калориферов К8С-П
Таблица П 11.11 Значения параметра Е
для установки из спирально-навивных
калориферов КВМ-П
Количество в установке Номера моделей калориферов
е В а. калориферов в ряду S параллельных 1 ХОЛОВ ДЛЯ ВОДЫ Т\ 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
1 1 1 6 8 10 7 8 9 10 11 20 25
1 2 1 12 13 15 11 12 14 15 18 32 39
1 0 2 11 12 14 10 11 12 14 16 29 35
1 3 1 15 17 20 14 16 18 20 23 42 51
1 3 3 13 14 17 12 13 15 17 20 35 43
1 4 1 19 20 24 17 19 21 24 28 50 62
1 4 2 17 18 22 15 17 19 21 25 45 56
1 4 4 15 17 20 14 16 17 19 23 41 50
1 5 1 21 24 28 19 22 25 27 32 58 71
1 5 5 17 19 22 15 17 19 21 26 45 56
1 6 1 24 27 31 22 25 28 31 36 65 80
6 2 22 24 28 20 22 23 28 33 59 72
1 6 3 20 23 27 18 21 24 26 31 55 68
1 6 6 18 20 24 17 19 21 23 28 50 61
2 1 1 15 16 19 13 15 17 19 22 40 50
2 1 2 13 15 17 12 14 16 17 20 36 45
2 2 1 24 26 31 21 24 27 30 35 64 78
2 2 2 21 23 28 19 22 25 27 32 57 70
1 1 1 1 1
2 ♦ 2
«в*
1 3 1
1 3 3
1 4 1
1 4 2
1 4 4
1 5 1
1 5 5
1 6 1
1 6 0
1 6 3
1 6 6
2 1 1
2 I 2
0 2 1
2 2 2
<) 1 2 4
2 3 1
2 3 2
2 3 3
о 3 6
2 4 1
♦) 4 •>
2 4 4
2 4 8
2 5 1
2 5
0 5 5
2 5 10
2 6 1
2 6 2
2 6 Л
ч 6 4
0 6 6.
6 12
17 18 оо 15 17 19 21 25 47 59
26 29 35 24 27 31 34 40 76 95
24 27 32 *12 25 28 31 <1 69 86
35 38 45 31 36 41 43 53 ]Н) 125
30 33 30 0 / 31 35 39 4(> 86 108
42 47 55 38 44 50 55 65 121 151
39 43 50 34 40 45 50 59 111 138
35 39 46 31 37 41 45 54 101 J26
49 54 (54 44 51 58 64 75 141 176
40 44 52 36 41 47 51 61 114 142
56 61 73 50 58 (55 72 85 160 199
51 5ь 66 45 53 (.0 6b 78 146 182
48 5/, 63 43 50 56 6‘2 74 138 173
44 48 57 39 46 52 57 67 126 157
,33 36 43 29 34 г ч 41 50 94 118
30 33 39 27 31 35 39 46 «6 108
53 58 69 47 55 62 68 81 151 189
48 53 63 43 50 56 6'2 74 138 172
44 48 57 39 46 51 67 126 157
70 ( ( 91 62 72 81 90 106 199 249
64 70 83 57 66 74 82 97 182 227
60 66 79 54 6'2 70 78 92 172 215
55 61 72 49 57 64 71 84 157 197
85 93 Ш 76 88 99 109 ; 129 242 ДО
77 85 101 69 80 90 100 118 221 276
70 78 9'2 63 73 82 91 108 202 25'2
64 71 84 57 66 75 S3 98 184 229
98 108 129 88 1"2 115 127 151 28'2 352
1-0 $•9 117 80 91 Г15 11(5 137 257 322
80 88 104 71 82 91 ЮЗ 122 ‘228 285
7j 80 94 64 73 85 93 111 •207 259
1И 123 146 99 И’ 1Л 144 171 319 399
102 112 13*2 91 105 НО 131 156 291 364
96 ]06 1*2(> 8к ]0о 115 124 148 276 345
9л 102 121 83 96 К'9 120 142 266 : 332
88 97 115 79 91 Ю’ 114 135 252 315
80 88 105 71 &5 94 103 123 229 287
118
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П11.14. Значения параметра Е Таблица ПИ.15. Значения параметра Е для установки из многоходовых калориферов
для установки из многоходовых калориферов КВБ-П
с плоскоовальными трубками КВБ-П-01
Количество в установке Номера модолей калориферов Количество в установке Номера моделей калориферов
а сдельных эв для воды Т = IX >ДЫ Т
N аз о сх 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 N ас о л = /) о. ллельнь >в Для в< 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Ef к
а. X Л С к i о. = °
1 1 1 20 22 27 18 21 24 26 31 58 73 1 1 1 12 13 15 11 12 13 15 17 29 35
1 2 ! 33 33 43 29 34 38 4'2 59 93 117 1 2 1 18 19 22 16 18 20 2'2 25 43 52
1 2 2 30 33 39 27 31 35 38 45 85 107 1 2 2 16 1R 20 15 17 13 20 23 40 48
1 3 1 43 47 56 38 44 50 55 66 123 154 1 3 1 22 24 28 20 23 26 28 32 55 66
1 3 3 37 41 49 33 39 43 48 57 107 133 1 3 3 19 21 24 18 20 22 24 28 43 58
1 4 1 52 57 68 47 54 61 67 80 150 187 1 4 1 26 29 33 24 27 30 33 38 65 79
1 4 2 48 52 62 43 49 56 62 73 137 171 1 4 2 24 26 30 22 25 28 30 35 Ь0 72
1 4 4 44 48 57 39 45 51 53 67 1'25 156 1 4 4 22 24 28 20 23 25 28 31 55 66
1 5 1 61 67 79 54 63 71 78 93 174 218 1 5 1 30 33 38 27 31 35 39 44 75 90
1 5 5 49 54 64 44 51 58 64 75 141 177 1 5 5 25 27 31 22 25 28 31 35 61 73
1 6 1 69 76 90 61 71 80 89 105 197 246 1 6 1 34 37 4'2 31 35 39 42 49 83 100
1 6 2 63 69 82 56 65 73 81 93 180 225 1 6 2 31 34 39 28 32 35 38 44 76 92
1 6 3 60 66 73 53 62 70 77 91 171 214 1 6 3 29 32 37 27 30 33 37 42 72 87
1 6 б 54 60 71 49 56 64 70 83 156 195 1 6 6 27 29 34 24 27 31 33 39 66 ?9
2 1 1 41 45 53 36 42 48 52 62 117 145 2 1 1 23 25 29 21 24 27 '29 34 57 69
2 1 2 37 41 49 33 39 43 48 57 107 133 2 1 2 21 23 27 19 •>> 24 27 31 52 63
2 2 1 65 72 85 5В 67 76 84 100 187 134 о 2 1 35 38 44 32 36 40 44 51 87 104
2 2 2 59 65 78 53 62 70 77 91 171 213 2 о 2 32 35 40 29 33 37 40 45 79 95
2 2 4 54 60 71 49 56 64 70 83 156 195 2 ‘3 4 29 32 37 27 30 33 37 42 72 87
2 3 1 86 94 112 77 89 100 111 131 246 308 2 3 1 45 49 56 40 46 51 55 64 110 133
2 3 2 78 86 102 70 81 92 101 120 225 281 2 3 2 41 45 51 37 42 47 51 59 101 121
2 3 3 74 82 97 66 77 87 96 114 213 267 2 3 3 39 42 49 35 40 44 48 56 95 115
2 3 6 68 75 89 61 70 79 88 104 195 244 2 3 6 35 39 45 32 36 40 44 51 87 105
2 4 1 104 115 136 93 108 122 135 160 299 374 2 4 I 53 58 67 48 54 61 G5 76 131 158
2 4 2 92 105 124 85 99 111 123 146 273 342 2 4 2 48 53 61 44 50 55 60 70 119 144
2 4 4 87 96 114 78 90 102 112 133 250 312 2 4 4 44 48 56 40 45 51 55 64 109 132
2 4 8 79 87 104 71 82 93 102 121 227 285 2 4 8 40 44 51 37 41 46 50 58 99 120
2 5 1 121 134 159 108 126 14'2 157 186 348 435 2 5 1 60 66 76 55 62 69 76 87 149 180
2 5 2 111 122 145 99 115 130 143 170 318 398 2 5 2 55 60 70 50 57 63 69 80 136 164
2 5 5 98 108 129 88 102 115 127 151 282 351 2 5 5 49 54 62 44 59 55 61 71 1'21 145
2 5 10 89 98 117 80 93 105 115 137 257 321 2 5 10 45 49 56 40 43 51 5'6 64 ПО 133
2 6 1 137 151 179 123 142 161 177 210 394 493 2 6 1 67 74 85 61 69 77 84 9*5 166 201
2 6 2 125 138 164 112 130 147 162 142 360 450 о 6 2 62 67 78 56 <53 70 77 89 152 183
2 6 3 119 131 156 106 1'21 139 154 182 342 427 2 6 3 58 64 74 51 60 67 73 84 144 174
2 6 4 115 126 150 102 119 134 148 176 329 41'2 2 6 4 56 61 71 51 53 64 70 : 81 139 168
2 6 6 109 120 14'2 97 ИЗ 127 141 167 312 391 2 6 6 51 58 67 48 55 61 67 77 132 159
2 6 12 99 |109 129 88 101 116 128 152 284 355 о 6 12 49 53 61 44 50 55 61 70 120 145
119
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П11.16. Значения параметра Е для установки из двухходовых биметаллических калориферов с
накатным алюминиевым оребрением
Количество в уста- новке Марки калориферов
X о е. ОСО параллель- ных ходов для воды Т КСК-1 номеров КСК-2 номеров КСК-3 номеров КСК-4 номеров
рядов с к =; а. X а 8 9 10 11 12 8 9 10 11 12 8 9 10 11 12 8 9 10 11 12
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 5 2 2 1 2 2 3 3 4 4 4 5 5 б 6 6 6 1 1 2 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 5 5 5 6 б 6 б 6 б 1 1 Г 3 1 2 4 1 5 1 2 3 6 1 2 1 2 4 1 2 3 6 1 2 4 8 1 5 10 1 2 3 4 6 12 5 8 7 10 9 12 11 10 13 11 15 14 13 12 Н 10 16 15 14 20 19 18 17 23 22 20 19 26 25 23 21 29 27 26 26 25 23 6 9 8 11 10 13 12 II 14 12 16 15 14 13 12 И 17 16 15 21 20 19 18 25 24 22 21 29 27 25 23 32 30 29 28 27 25 7 10 9 12 11 14 13 13 16 14 18 17 16 15 13 12 19 18 17 24 23 21 29 27 25 24 32 30 28 26 36 34 32 31 30 29 17 16 22 20 >6 24 23 29 25 32 30 29 27 23 22 35 32 30 44 41 39 37 51 48 45 42 58 54 50 47 64 60 58 56 54 51 14 21 _0 26 24 31 29 27 35 30 39 36 35 33 28 27 42 39 37 53 49 47 45 62 58 54 51 70 66 60 56 78 73 70 68 66 62 7 10 9 12 10 14 13 12 16 13 18 16 15 13 13 12 19 17 1G 24 22 20 18 29 26 23 21 32 29 25 22 Зб 32 30 29 27 24 7 10 9 13 11 15 14 12 18 14 19 17 16 15 14 13 21 19 17 26 24 22 20 31 28 25 22 33 31 27 24 39 35 33 31 29 26 8 12 11 15 13 18 16 14 20 16 22 20 19 17 16 14 24 21 19 30 27 25 23 35 32 28 25 40 36 31 27 44 40 37 36 33 30 15 22 20 28 23 32 29 26 37 ‘29 41 37 35 31 29 26 44 39 35 55 49 46 42 65 58 52 47 74 66 57 50 82 73 69 65 61 55 17 26 23 33 27 38 34 31 43 34 48 43 41 36 35 31 52 46 42 65 58 55 49 77 69 62 56 87 78 68 59 97 87 81 78 73 66 7 11 10 13 11 15 14 12 17 14 19 17 16 14 15 13 21 19 17 26 24 22 20 30 27 25 23 34 31 27 24 37 34 32 31 29 26 8 И 10 14 12 16 15 13 18 15 20 18 17 16 16 14 23 21 19 28 25 24 22 33 29 27 24 37 33 29 26 40 36 34 33 31 28 9 13 12 16 13 18 17 15 21 16 23 20 19 17 18 16 26 23 21 32 29 27 24 37 33 30 27 41 37 33 30 45 41 39 37 Зо 32 15 22 20 27 23 32 29 26 36 28 39 35 33 30 31 28 44 40 36 55 49 47 42 63 57 52 47 71 64 56 51 78 71 67 64 60 55 18 26 23 32 27 , 37 33 30 41 33 46 41 39 35 36 33 52 47 42 64 58 54 49 74 67 60 55 83 75 66 59 91 82 78 75 70 64 5 6 6 7 6 9 8 7 9 7 10 9 8 7 9 8 12 И Ю 15 13 12 11 17 15 13 12 19 17 14 13 20 18 17 16 15 13 5 7 6 8 7 9 8 7 10 8 11 10 9 8 10 9 13 12 10 16 14 13 12 18 16 14 12 20 18 15 13 22 19 18 17 16 14 5 7 7 9 7 10 9 8 И 8 12 И 10 9 11 9 15 13 11 18 16 14 13 20 18 16 14 22 20 17 15 24 21 20 19 18 16 9 12 11 14 12 16 14 13 18 14 20 17 16 14 17 15 24 21 19 29 25 24 21 33 29 26 23 36 32 27 24 39 35 32 31 29 25 10 13 12 16 13 18 16 14 20 15 22 20 18 16 20 17 27 24 21 32 28 27 23 37 32 29 25 61 36 31 27 44 39 36 35 32 29
Таблица П11.17. Значения параметра Е для установок из секций подогрева
Количество в установке Марки секции
КД-10 КД-20 КТ однометровяя КТ полуторамет-
роваи
рядов Z секций в параллель-
ряду 5 ных ходов для воды Т при числе рядов греющих трубок в секции
I 2 1 s 1 1 2 1 3 1 1 2 1 2 1 1 1 2 | 3
1 I 1 3 5 7 4 6 9 6 9 13 8 И 16
1 2 1 4 7 10 5 9 13 9 13 18 11 16 23
1 2 2 4 6 9 5 8 12 8 12 17 10 15 21
1 1 5 9 12 6 И 16 11 16 23 14 20 28
1 3 3 4 7 10 5 9 13 10 14 20 12 17 24
1 4 1 6 10 14 7 13 18 13 19 26 16 23 32
1 4 2 5 9 13 6 12 16 12 17 24 15 21 29
1 4 4 5 8 12 6 10 15 11 15 22 13 19 27
2 1 1 6 10 14 7 13 18 13 18 26 15 23 32
2 1 2 5 9 13 6 12 16 12 17 24 14 21 29
2 2 1 8 14 20 10 18 26 18 26 37 99 32 45
2 2 2 7 13 18 9 16 17 24 34 20 29 41
2 Л 4 6 12 16 8 15 21 15 •79 31 18 27 38
2 3 1 10 17 12 22 31 23 32 45 28 39 55
2 3 2 9 16 22 И 20 28 21 29 41 25 36 51
2 3 3 8 15 21 10 19 27 19 28 39 24 34 48
2 3 6 7 13 19 9 17 24 18 25 36 22 31 44
о 4 1 И 20 28 14 26 36 26 37 Ъ2 32 46 64
2 4 2 10 18 26 13 23 33 24 'Ч 48 29 42 59
А 4 4 9 16 23 12 21 29 •79 31 44 27 38 54
4 8 8 15 11 19 гб 1 28 40 24 34 49
120
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. ГН 1.1. Номограмма для расчета калориферов СТД-3009-В
1111111 I I I liiiihiiiliiiiliiiiliiiiliiiil 111111 I 1 i 111111 I ! I I hiiiiiiiiiinilimliin!111»111 и i i м 1 I
121
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
I....T 111T iT।ii1111id
«4
60 70 80 90 100 110 120 130 1,l0 150 8 °C
Рис. П11.2. Номограмма для расчета калориферов СТД-3010-Г
£ 11111 I I I I I liiiiliiiiliiiihni Inn 111 i 11111 I I < I I I I I 11 I I I ill liiiihiiiliiiilnnl li III u 111 11 I I I i I I 1 I
122
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Lp,тыс. кг/м
— 100
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
|-*
Ё-30
^~20
— 10
1 <
Ё-3
~-z
1—1
ДТ,°С Е
720
110^10
Ключ к
номограмме:
LjO—ДТ
N —*М-*—Е
Д*С*- м-
4
5
100— ~
Рис. Ш1.3. Номограмма для расчета одноходовых калориферов КФС,
КФБ, КМС, КМБ, КЗПП, К4ПП и многоходовых калориферов КЗВП и К-1ВП
Рис. П11А Номограмма для расчета одноходовых калориферов КВБ (модификация КФС)
I 111 II I I lllill nil liiiiiiinl > I < li I 111 I I 1 И t t I t I I I I I I I I Itlitl II i j liiiilinilitnliiii I t 11 i I i I I i I
124
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П11.5. Номограмма для расчета калориферов КФСО и КФБО
S S? 5 S Ъ ем
3» I ill I I I I llllll Ч II lllllllllllllllllll 11 III I I I I I I I ill I I 1 I bin 11111 lllllllllllilllll III I II II I I II I I
125
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ш
с
tn
СО
Е
о
£
£
lililil 1! । liiiili(iiliiiihiiiliiiihiidi.iiil 111 ilill.lil iJ i biiiliininiiliiiiliiiiliiij I. ци j
I.IJLjJ
126
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
JS J11 hlitiii i! i к' 11dil1111liInl 1111li।ill 111 li li lilili 11iliiuIi 11 iIihiI । 111,1ililil11 и iiinl 11 и!
Рис. П11.7. Номограмма для расчета четырехходовых калориферов КВБ-П и КВС-П
। ' I i' । I I ’"in ill' ii.Inn! .................iiiIii
'-o **
। I: bill । liiiiliiiijiiiiiiiiliiiilnib 1111 li г и J
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П11.8. Номограмма для расчета калориферов КВБ-П-01
j.Tihiii 'i
О
CM
Il 'll I! h I I I J I LI I I I ! I
llillllil!1. il
r- to »*3 Cvj
11111111 Li liiiiiniiliiiiliiiiliiiiliи1111111111 । I
128
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
%
। § g 5 $! (o * 04
_li I jli I I I I iniiliitilinihiiiliiiihiii 1111 I I i i i i II 11 I I I 1 I I liiiiliinliiiiliiiilniih I III 11 I I I i I I I I
9—477
129
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
I I I I I I 11 llillll I I и llllll I I il IhiiIiiiiI I I I I! 11 III I I 11 liml___L. I I I I I I I 1 11 II III____
Рис. П11.10. Номограмма для расчета калориферов КСК-2
11 II 111 I I I IiiiiIiiiiIiiiiIiiiiIiiii!iiiiI uulu i । 1111 h I i I
3- ho 6J
i.HilHjiliinItiniittt11n11 m i.I i i t i J
130
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
60 70 SO 90 100 110 120 130 140 150 S,eC
Рис, П11,И. Номограмма для расчета калориферов КСК-3
7° § to co co . _ .
t— Vo JJ- bQ CsJ
I lilt 11 llnid iiiiliiiiliiiiliinhiiil 11 и I i i i I I 111 I I I I linil ин liiiiliinliiiiliii 11 1111 h t ! i 1
9a—477
131
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
** см »*5 4- *о
Cl с»* «э4 сГ сГ см Го <f“
Is 11 I I I II I I I I I I 1111 I III lllllllllllllllll III ll I I I I I I I I 11 I I I I I I 1111 llllllllll I I I I I I I I
Рис. 1111.12. Номограмма для расчета калориферов КСК-4
£ § 5 Ю 4- -vo CM V.
I I II I I I I llllllllll llllllnilllHlIllll I I I I I I I I I I I I I I 11 1 I llllllllll lllllllllllllllll I III I I 1.1 I I I 1 id
132
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
I 1 I I I I I ill IlinlllllllHlI null nil Hill
СЭ
съ Сэ
I I I I I I
In M *-
I I I 1 I I I I 1 I llllilllllllllllllllll Illi 1111 I I I I I I I J_L.l J
133
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
SO 70 80 SO 100 110 120 130 7ЗД 150 6,К
Рис. П11.14. Номшрамма для расчега однорядной секции подогрева кондиционера КТ
S 5 8 5 S? § S «о 4- ГО ем >
I I I I I I I I llllllllll lllllllllllllllllllll I I I I I I I t I I I I I I I I I llllllll II llllllllllllllllllll I I I I I I I I I I J
134
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. ГН 1.15. Номограмма для расчета двухрядной секции подогрева кондиционера КТ
1111111 । Itml пн lniihiu 11111111 i 111 i 11111 । t 11111111 Iwnl । j 11 IiiijIhhI и и; 1111! 1111111 i_i !
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
60 70 80 SO 100 110 120 130 НО 150 8,°C
Рис. П11.16. Номограмма для расчета трехрядной секции подогрева кондиционера КТ
•g.
jgS 5 cm S <o 4- M 04
Jljlllllllllll И11 lnillllll lllli [ 1111 I 1 I ! 1 I I I I I I I I I I I I 1 llllllllll lllllllllllllllllllll Illi I II I I I
136
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
1ЧТ
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 12
НОРМЫ РАСХОДА ГОРЯЧЕН ВОДЫ НА БЫТОВЫЕ НУЖДЫ
Потребители Единица измерения Нормы расхода горячей воды, л
средняя в сутки за период со сред- ней суточной тем- пературой наруж- ного воздуха меньше 8° С £и с в час наибольшего водопотребления ^и.ч
Жилые дома квартирного типа, оборудованные.
умывальниками, мойками и душами 1 житель 85/100 7,9
сидячими ваннами и душами То же 90/110 9,2
ваннами длиной от 1500 до 1700 мм и душами > > 105/120 10,0
Жилые дома квартирного типа при высоте зданий бо- > > 115/130 10,9
лее 12 этажей с повышенными требованиями к их
благоустройству
Гаражи при ручной мойке машин:
легковых 1 машина 150—200
грузовых То же 200—300
автобусов > » 250—350 —
Общежития с общими душевыми 1 житель 60 6,3
Общежития с общими душевыми, столовыми и прачеч- То же 80 6,5
ными
Гостиницы, мотели, пансионаты с общими ваннами и » » 70 8,2
душами
Гостиницы с ваннами в отдельных номерах:
до 25 % общего числа номеров 1 житель 100 10,4
до 75 % общего числа номеров То же 160 15,3
во всех номерах > » 200 16,0
Гостиницы с душами во всех отдельных номерах > » 140 12,0
Больницы, санатории общего типа, дома отдыха (с об- 1 койка 180 10,5
щими ваннами и душами)
Санатории, дома отдыха с ваннами при всех жилых То же 200 13,0
комнатах
Поликлиники, амбулатории 1 больной 6 0,8
Прачечные-
немеханизированные 1 кг сухого белья 15 15,0
механизированные То же 25 25,0
уборка помещений 1 м2 3 —
Здания и номешения учреждений управления и управ- 1 работающий 5/7 2,0
лений предприятий
Учебные заведения, общеобразовательные школы с ду- 1 учащийся или преподава- 6/8 1,2
шевыми при гимнастических залах тель в смену
Школы-интернаты 1 место 100 7,5
Детские ясли-сады с дневным пребыванием детей 1 ребенок 30 4,5
Детские ясли-сады с круглосуточным пребыванием детей То же 35 4,5
Предприятия общественного питания-
приготовление пищи, потребляемой в предприятии 1 блюдо 9 2 t С
приготовление пищи, продаваемой на дом То же 1,5 1,0 ол л
туалеты (умывальники общественного пользования) 1 края — Bv,U
Продовольственные маизипы 1 рабочее место 100 9,6 л 7
Парикмахерские То же 70 4,/
Театры 1 зритель 5 U,о 2 2
Стадионы, спортивные залы для физкультурников (с 1 артист 1 физкультурник 25 30 2Л
учетом приема душа)
Плавательные бассейны (с учетом приема душа) Бани* I спортсмен 60 5,0
мытье в мыльной с тазами на скамьях с обмыва- 1 посетитель
нием в душе 120,0
мытье в мыльной с тазами на скамьях с приемом То же 120 190,0
оздоровительных процедур 190 290
душевая кабина » > 290 360
ванная кабина АЛ 360
уборка пола помещений мыльных, душевых, па- 1 м2 3
рильных 8
умывальник у оператора-мозолисма 1 кран а» о
Обслуживающий персонал общественных зданий 1 человек в смену 7 о 270
Душевые во вспомогательных зданиях и помещениях 1 душевая сетка —
предприятий, в спортивных сооружениях
Душевые в клубах, домах культуры, театрах: 180
с общими раздевальнями То же —— 110
с индивидуальными душевыми кабинами —• ооп
Водоразборные точки у технологического оборудования 1 водора<борная точка — xov
или мойки столовых, кафе, чайных, кондитерских и (уточняется по нор-
магазинов мам технологичес-
кого проектирова-
Холодильники- ния)
мойка полов 1 м2 3
мойка инвентаря 1 м2 поверхности 4 4
мойка подъемно-транспортных средств 1 машина 150 150
мойка подъемно-транспортных средств (электропо-
грузчики. электрокары и др )
Метрополитены (уборка помещений) 1 кран — 150
Цехи с избытками явной теплоты более 20 ккал на 1 м’ 1 работающий в смену 24 8,4
помещения в час
Остальные цехи То же 11 4,4
Примечания: 1. В знаменателях дробей указа! 1ы кормы расхода горячей во ды за сутки наиболых tero водопотребления.
2. нормы расхода горячей воды установлены для средней температуры воды в водоразборных стояках систем горячего водоснаб-
138
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож. 12
жения 55 °C. 3 В системах централизованного горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором среднюю температуру
воды следует принимать 65‘С, а нормы расхода воды определять с коэффициентом 0,35. 4. В нормах расхода горячей воды в
час наибольшего недопотребления учтена характерная неравномерность потребления горячей воды на объектах, указанных
выше. 5 Для предприятий общественного питания и других потребителей горячей воды, где по условиям технологии требуется
дополнительный подогрев воды, нормированный расход горячей воды надлежит принимать без учета коэффициента, указанного
в примечании 3. 6 Нормы потребления юрячей воды на 1 койку в больницах, санаториях и домах отдыха приняты с учетом
расхода воды в столозой и прачечной. 7 Нормы расхода юрячей воды на бытовые нужды в производственных зданиях не
включают расход воды на уборку помещений, пользование душевыми и столовую. Расход горячей воды на уборку помещений
следует принимать в размере 10 % нормы расхода воды на бытовые нужды 8. Нормы расхода горячей воды через краны, душе-
вые сетки и т д допускается применять только при отсутствии соответствующих норм расхода горячей воды на одного потре-
бителя. 9 Расход горячей воды на уборку бытовых помещений вспомогательных зданий и помещений предприятий следует при-
нимать в размере 0,2 л/м* на одну уборку 10 Для потребителей горячей воды в зданиях, сооружениях и помещениях, не ука-
занных в приложении, следует принимать нормы расхода горячей воды по данным настоящего приложения для потребителей,
аналитичных по характеру водопотребления. 11 Нормы расхода воды на душевую сетку во вспомогательных зданиях и помеще-
ниях предприятий, в спортивных сооружениях, клубах, домах культуры, театрах приняты из условия продолжительности дейст-
вия душевой сетки 45 мин 12 При неавтоматизированных стиральных машинах в прачечных и стирке белья со специфическими
загрязнениями норму расхода воды на стирку 1 кг сухого белья допускается увеличивать на 30 %. 13 При стирке белья в пра-
чечных с протоком* моющей жидкости расход горячей воды предусматривать не требуется 14. Нормы расхода горячей воды на
одного работающего в зданиях и помещениях управлений (п. 13 настоящего приложения) включают и расход воды на посетите-
лей учреждений; расход горячей воды на нужды столовой следует предусматривать дополнительно в соответствии с п. 18 настоя-
щего приложения
ПРИЛОЖЕНИЕ 13
ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРА
Таблица П13.1. Плотность воды при температурах от 1 до 210°C
Температура, 1 Плотность, кг/м2 Температура, 1 ,с Плотность, кг/м3 Тсмпс^ггура, Плотность, кг/м3 Температура, Плотность, кг/м3
1 999,87 .51 986,21 74 975,48 94 962,61
2 999,97 985,73 75 974,84 95 961,92
4 1000,00 I 56 985,25 76 974,29 96 961,22
10 999,73 1 57 984,75 77 973,68 97 960,51
20 998.23 58 984,25 78 973,07 93 959,81
30 995,67 59 983,75 79 972,45 99 959,09
40 992,24 60 983.24 80 971,83 100 958.38
41 991,86 61 982,72 81 971,21 ПО 951,00
42 991,47 6'2 98'2,211 82 970,57 120 945,40
43 991,07 63 981,67 83 969,91 130 934,80
44 990,66 64 981, ГЗ 84 969,30 140 926,10
45 9С0.25 6) 980,59 85 968,65 150 916,90
46 989.82 65 980.0» 86 968.0 160 907,40
47 989,40 67 979,50 87 967.34 170 897,30
48 988,96 68 978.91 * 88 9п6.68 180 886,90
49 988,52 69 978,38 89 966,01 199 876,00
50 988,0? 70 977,81 90 965,34 200 863,00
51 987,62 71 977,23 91 964,67 210 851,50
52 987,15 72 976,61 92 963,99
53 986,69 73 976,07 93 963,30
Таблица П13.2. Термодинамические свойства воды и водяного пара на линии насыщения
Абсолютное давление р Температура насыщения iH. «с Удельный объем, м3/кг Энтальпия воды i' Энтальпия пэра i"
кПа | кгс/см2 воды V' | | пара с* кДж/кг I ккал/кг кДж/кг | ккал/кг
10 0,102 45,83 0,001010 14,68 191,8 45.84 2584 617,58
12 0,122 49,45 0,001012 12,36 206,9 49,45 2591 619,25
14 0,143 52,58 0,001013 10,70 ‘220,0 52,58 2596 620,44
16 0,163 55,34 0,001015 9,435 231,6 55,35 2601 621,63
18 0,184 57,8 0,001016 8,447 242,0 57,84 2606 622,83
20 0.204 60,09 0,001017 7,6515 251,5 60,11 2610 623,79
25 0,255 64,99 0,0)1020 6,20 > 272,0 65,01 2618 625,70
30 0,306 69,1 0,001022 5,231 289,3 69,14 2625 627,37
40 0,408 75,89 0,001026 3,995 317,7 75,93 2637 630,21
50 0,510 81,35 0,001030 3,241 3*10,6 81,40 2646 632,39
60 0,612 85,95 0,001033 2,733 359,9 86,02 2654 634,30
70 0,711 89,96 0,001036 2,-3658 376,8 90,05 2660 635,74
80 0,816 93,51 0,001039 2,0880 391.7 93,62 2666 637,17
90 0,918 96,71 0.0010П 1,8701 405,2 96,84 2671 638,36
100 1,020 99,63 0,031043 1,6916 417,5 99,78 2676 639,56
120 1,224 104.8 0,0)1048 1,4289 439.4 105,02 2684 641.47
140 1,423 109,3 0,001051 1,2370 458,4 109,56 2691 643,14
160 1,632 пз.з 0,001055 1,0917 475,4 113,62 2697 644,58
180 1,836 116,9 0,001058 0,9777 490,7 117,27 2702 645,77
200 2,040 120,2 0,001061 0,8859 504,7 120,62 2707 646,97
220 2,244 123,3 0,001064 0,8103 517,6 123,70 2711 647,92
240 2,448 126,1 0,001066 0,7468 529,6 126,57 2715 648,89
260 2,652 128,7 0,001069 0,6929 540,9 129,27 2719 649.84
280 2,856 131,2 0,001071 0,6464 551,4 131,78 2722 650.55
139
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение табл, П13.2
Абсолютное давление р Температура насыщения /н. °с Удельный объем, м’/кг Энтальпия воды /' Энтальпия пара Г
кПа кгс/см2 ВОДЫ V' | лара v* кДж/кг | ккал/кг кДж/кг | ккал /кг
300 3,060 133,5 0,001073 0,6059 561,4 134,17 2725 651,27
350 3,570 138,9 0,001079 0.5243 584,4 139,67 2733 653,19
400 4,080 143,6 0.001084 0,4624 604,7 144,52 2739 654.62
450 4,590 147,9 0.001089 0.4139 623,2 148,94 2744 655,82
500 5,100 151,8 0,002093 0.3748 640,1 152,98 2749 657,01
6,120 158,8 0,001101 0,3156 670,4 160,22 2756 658,68
7,140 8,160 9,180 16.5,0 170,4 175,1 0,001108 0,001115 0,001121 0,2727 0,2403 0,2148 697,1 720,9 742,6 166,61 172,29 177,48 2763 2768 2773 660,36 661.55 662,75
1,0 -иу 1Д .10* 10.20 179,9 0,001127 0,1943 762,6 182,26 2777 663,70
11,22 184,1 0,001133 0.1774 781.1 186,68 2780 664,42
1*2-10* 12.24 188,0 0,0011.39 0,1632 798,4 190,82 2783 665,14
1*3-ю* 1,4ЛО* 1,5*10* 1,6.10* 1,7.10* 13,26 191,6 0,001144 0,1511 814,7 191.71 2786 665,85
14,28 195,0 0,001149 0,1407 830,1 198,39 2788 666,33
15,. 0 198,3 0,001154 0,1317 844.7 201.88 2790 666,81
16,.32 201,4 0,001159 0,1237 858.6 205,21 2792 667,29
17,34 204,3 0,001163 0,1166 871,8 208,36 2794 667,77
1,8-10* 1,9-10? 18,36 207,1 0,001168 0,1103 884,6 211,41 2795 668,01
19,38 209,8 0,001172 0,1046 896,8 214,33 2796 668,24
2,0.10* 20,40 212,4 0,001177 0,0995 908,6 217,15 2797 668,48
2,2-10* 2,4.10* 2,6*10* 2.8-10® 3,0-10» 3,5-10* 22,44 24,48 26,52 28,56 30,60 35,70 217,2 221,8 226,0 230,0 233,8 242,5 0,001185 0,001193 0,001201 0,001209 0,001216 0,001235 0,0906 0,0832 0,0769 0,0714 0,0666 0,0570 930.9 951,9 971,7 990,5 1008,0 1050,0 222,48 227,50 232,24 236,73 240,91 250.95 2799 2800 2801 28Q1 2802 2801 668,95 669,20 669,44 669,44 669,67 669,44
ПРИЛОЖЕНИЕ И
РАСЧЕТ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ДИАФРАГМ
1. Расчет измерительных диафрагм, используемых
для коммерческого учета расхода теплоносителя, должен
выполняться в соответствии с «Правилами РД-50-213-80»
Комитета стандартов, мер и измерительных приборов
при Совете Министров СССР.
2, Определение мерного отверстия диафрагмы для
измерений расхода воды при наладке или испытаниях
тепловых сетей с достаточной точностью может произ-
водиться по номограмме, приведенной на рис П14.1 По
этой номограмме определяется отношение диаметра мер-
ного отверстия d к внутреннему диаметру трубопрово-
да £> в зависимости от максимального расчетного расхо-
да воды и заданного перепада давления на диафраг-
ме Др.
3. Расход воды через измерительную диафрагму,
м3/ч, определяется на основании показаний дифферен-
циального манометра по перепаду давления по фор-
муле ___________________
V== Aad* yh/p, (П14.1)
где А — коэффициент, зависящий от жидкости, запол-
няющей дифференциальный манометр; для приборов, за-
полненных ртутью, над которой находится вода, А =
=0,04435, заполненных водой, над которой находится
воздух, 4=^0.01251; d — диаметр мерного отверстия
измерительной диафрагмы, мм; h — разность высот стол-
бов жидкости в дифференциальном манометре, мм; р —
плотность воды, кг/м3; а — коэффициент расхода из-
мерительной диафрагмы.
Таблица П14.1. Определение коэффициентов расхода острых измерительных диафрагм а по отношениям
диаметров отверстий диафрагм и трубы djD
а 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0,59 __ 0,173 0.217 0.247
0,60 0.270 0,289 0,396 0,332 0,336 0,349 0,361 0,372 0,382 0.392
0,61 0.402 0,4103 0,4185 0.4266 0,4342 0,4414 0,4483 0.4549 0,4614 0,4Ь18
0,6 2 0,4740 0,4800 0,4858 0,4915 0,4970 0,5023 0,5075 0,5126 0,5176 0,5224
0,63 0,5271 0,5317 0,5362 0.5406 0,5449 0,5491 0,5532 0,5572 0,5611 0,5649
0,64 0,5686 0,5722 0.5758 0,5793 0,5827 0,5860 0,5892 0,5924 0,5955 0,5986
0,65 0,6016 0,6046 0,6075 0,6104 0,6132 0,6159 0,6187 0.6214 0.6241 0,6268
0,66 0,6294 0,6319 0,6344 0,6370 0,6395 0,6419 0,6444 0,6468 0.6492 0,6515
0,67 0.6539 0,6562 0,6585 0,6607 0,6629 0,6651 0,6672 0,6694 0,6715 0,6736
0,68 0.6757 0,6777 0,6798 0.6818 0.6838 0,6857 0,6877 0,6896 0.6915 0,6935
0,69 0.6954 0,6972 0,6990 0.7009 0,7027 0,7045 0,7062 0.7080 0,7097 0,7114
0,70 0,7131 0,7148 0,7165 0,7182 0,7198 0,7215 0,7232 0.7248 0,7264 0,7280
0,71 0,7296 0,7312 0.7328 0,7343 0,7359 0,7374 0.7389 0,7404 0,7419 0,7433
0,72 0,7446 0,7463 0,7478 0,7492 0,7507 0,7521 0,7535 0,7449 0,7562 0,7576
0,73 0,7589 0,7603 0,7616 0,7629 0,7643 0,7656 0.7669 0,7682 0,7695 0,7708
0.74 0.7721 0,7733 0.7746 0.7758 0.7771 0,7783 0,7795 0,7807 0,7819 0,7831
0.75 0,7842 0,7854 0,7865 0.7877 0,7888 0,7900 0.7911 0,7922 0.7932 0,7943
0.76 0.7953 0.7964 0,7975 0.7985 0,7996 0,8006 0,1:017 0,8027 0.8037 0,8047
0.77 0.Г056 0,8066 0,8076 0,8086 0,8105 0,8105 0,8114 0,8121 0,8133 0,8142
0,78 0,8152 0,8161 0,8170 0.8179 0,8196 0,8196 0.8213 0.8213 0,8221 0,8230
0,79 0,8238 0,8246 0,8254 0.8263 0,8279 0,8286 0.8294 0,8294 0,8302 0,8309
0,80 0,8317 0,8325 0,8332 0,8340 0,8355 0.8362 0,8369 0,8369 0,8377 0.8384
Примечание. В графах таблицы приведены значения d!D.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
2-Ю4-
2000 1800 16001400 1200 1008
10^
2
10г
10
4,0
6.3-
10
25
40
63
100
5
4
5
4
3
5
4
3
400
200
а
100
5
2 —
20
1Д-
10
100
16 ’
1000
Оч3
0.2
W-
2.5-
300
250
60
70
50
40
32
150
125
*з
5
$
Др
Па г
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 D
103
hgg мм (Нд “ Нго)
20
30
40
50
200
300
400
500
7 000
л 700
2 600
^500
Ключ к
номограмме:
?»
d
D
Пример:
Дино: G =1500 т/ч *? D 500 мм
Лго(нд-н20) •400 мм
Решение по стрелкам:
CL=0.56- 500 - 280 мм
Диаметр трубопровода Лц^мм
Рис. ПИЛ. Номограмма для ориентировочного определения диаметра отверстий изме-
рительных диафрагм в водяных тепловых сетях
141
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П14.2. Размеры дисковой диафрагмы, мм
принимается
диафрагмы DBH
Примечание Диаметр
равным внутреннему диаметру трубопровода.
Рис. П14 2. График для определения остаточных
напора в измерительных диафрагмах
потерь
Тр 1/2п
М10*1,5
Трубка, Фв
Фд.5
На корпусе
снять лыски
К диртнметру
5
5
Фланцы стальные
приварные поГОСТ
1255 - 67
Ф12
Е_
б
J0
5-7
Фаска под
развальцовку ™
Рис. П14.3. Измерительная диафрагма (дисковая) для
трубопроводов Dy~504-500 мм
/ — диск; 2 — штуцер; 3 — ниппель; 4 — накидная гайка; 5 —
уплотняющий патрубок
Успокаивающие
участки
Отверстие
сверлить пи
месту t выход
отверстия §*.
по центру £
выточки 5J
Значение а зависит от величины m«(d/D)2 (табл.
П14.1), где D — внутренний диаметр трубопровода в
точке установки диафрагмы. Значение т должно нахо-
диться в пределах 0,05 <т <0,7.
4. При определении потерь напора в измерительной
диафрагме необходимо учитывать, что часть напора, те-
ряемого в мерном сечении диафрагмы, после нее восста*
навливается. График для определения остаточных по-
терь напора в измерительных диафрагмах приведен на
рис. П14.2.
5. Для трубопроводов диаметром до 500 мм может
применяться дисковая диафрагма (рис. П14.3), основ-
ные размеры которой приведены в табл. Ш4.2.
142
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П15.1. Номограмма для определения гидравлической характеристики трубопроводов по данным испытаний
to*
143
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 15
ТАБЛ ИЧНО-НОМОГРАФИЧЕСКИИ МАТЕРНАЛДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
Таблица П 15.1. Эквивалентные длины местных сопротивлений при /G=0,5 мм для трубы Dy=25-r-1400 мм
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Наименование местных сопротивлении Условные обозначения Коэффициенты мест- ного сопротивления Эквивалентные длины местных сопротивлений 19 при условных диаметрах труб, мм
25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 1200 1400
Задвижка 1X1 0,1— 0,5 - — — 0,65 1 1,28 1,65 2.2 2,24 2,9 3.36 3,73 4,17 4,3 4.5 4,7 5,3 5,7 6 6,4 6,8 7,1 7,5 9
Вентили- с вертикальным шпин- делем 4,1 5.1 6 7.8 8,4 9,6 10.2 13.5 18,5 24,6 33,4 39,5 —
с косым шпинделем isel 0,49 0,57 0,64 0,73 U, 92 1.3 1,5 1.6 — — — — — — — — — — — — — — «мМ — «А
Обратные клапаны: поворотный (захлопка) 1,5- J 0,74 0,98 1,26 1,7 2,8 3,6 4,95 7 9,52 13 16 22.2 29,2 33,9 46 56 66 89,5 112 133 158 180 226 271,2
подъемный Сальниковые компенсато- ры: односторонний X 7 0,2— 0,5 4 5,25 6,8 9.16 14 17,9 23 0,66 30,8 0,88 39,2 1.68 50,6 2,17 58,8 2,52 3,33 4,17 5 10 11.7 13,1 16.5 19,4 22,8 26,3 30,1 37,6 45,12
двусторонний 0,6 — — — — 1,98 2,64 3,36 4,34 5,04 6,66 8,34 10,1 12 14 15,8 19,9 23,3 27,4 31,6 36,1 45,1 54,12
Компенсаторы П-образные со сварными трехшовны- ми отводами, А-1,50 2,7 — — — — — — — — 17,6 22,1 24,8 33 40 47 55 67 76 94 ИО 128 145 164 200 240
Компенсаторы П-образныс с крутоизогнуты мн отво- дами 2,3- 3 3,1 3,5 4 5.2 6.8 7.9 9,8 12,5 15,4 19 23.4 28 34 40 47 60 68 83 95 110 124 140 170 204
Компенсаторы П образные гнутые, 4D 1,16 и 1,8 2 2.4 3,2 3.5 3,8 5,6 6,5 8,4 9,3 П.2 11,5 16 20 — — — — — — — — —
Отводы сварные с углами. 45е 0,3 1,68 2,17 2,52 3,33 4,17 5 6 7 7.9 9,9 И.7 13,7 15,8 18 22,6 27,12
60° ф\60° 0,7 — — — — — — — —- 3,92 5,06 5,9 7,8 9,7 11,8 14 16,3 18,4 23,2 27.2 32 36,8 42,1 52,6 63,12
Отводы сварные 90°: двух шовные, R=ID 0,7 — — —’ — — — — — 3,92 5,06 5,9 7,8 9,7 11,8 14 16,3 18,4 23,2 27,2 32 36,8 42,1 52,6 63.12
трехшовные, R = ],5D fit X 0,6 — — — — — — — — 3,36 4,34 5,04 6,7 8,34 10,1 12 14 15,8 19,9 23,3 27,4 31,6 36,1 45,1 54,12
четырехшовные, 0.6 — — — — — — — 3,36 4,34 5,04 6,7 8,34 10,1 12 14 15,8 19,9 23,3 27,4 31,6 36,1 45,1 54,12
ej S 1 Я.ч 88 88 § C4 s Ob 2 2 *5 «*• J 04 И!йЙ1!!1Ц!Н|11ЖУй!
о о» со 2g © * LO © ФФОФФФФФ фОффф ФфФоОФФФФФОФФ
So 1 ioZ^ t*w 2 а сз осббсбобфбоооофообооофффоо
8 1 ечсм 88 р § 2 © с-1 2 i
со 8 1 S'£ 2 2 & to ю 2* 2 § 00 йвиййиа^^^ ОООФОФООФООФФФ ф'фо'фф’фо’о’ф’ф’фф’
* Й 1 si COLO s а LO a s to 4Г 04 ©* со J (S, 818B8iSfgg8B.iBBSBgSWSS8s8 О о” о’©’Ф О* о'Ф* О о ф О o’О О ф Ф ф ф Ф ф Ф ф о“ О О
2 1 8S si © £ © Ф co* °0. °, 8
W0 1 S3 ©04 $8 04 8 co 8 cc © оГ 3 СО t—• 1йй1йй|йШВЯ»ЖД бббф’ф’фббоффф’ф’ффф’о’о’фо^фф’фо’о’ф
со 1 СОтг 88 Й 2 o 04 О © »’ J ю il8SSBli816agg8i§lg8BiBaS8 оофф©ф'фоофоооооооооф’’оо’‘офо©
г* 1 co со 8S s I 'to о> §
•— OfSilOJiBlliJJBiJiilifil О О О О О О О ф ф ф ©*©*© © © ф*о ©”© ©*Ф © о'о о о
© 8? s 8 C4 lO с>7 1 'Т
об 04 СО 88 a 8 $ ж 1/3 S 1 ! KsifKKOiiliiOO.MiMi О фф*фф ООО© О О ©О О фф ООО 000©©©®
в £ at ОС Q0 oc В §
’Т 8S _ w тг 1Й11!ЙйИ.811м.0.Н.й1И oo©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©©’©©
В «- 11,1 16,7 ав a 3 2 з В Zw f
3 5 ’T© 00 04 12.6 16.8 1 a 5 S s _« оховат ’I ЙЙЙДЙКК^ ф’ф*ф‘ф‘фф*С О ©ОФ ОФ©ООООФ©ФФФФФ©
_ В ь- s« Г-.С ою 2’Z 2 s- £ © £ 04 в- л- _£ о" НЙЙ!ЙЙЙ1И!Д^ оо*ф‘ффф‘ф6ффффффффффф‘фф’ффф’оо
5 в s=- 2 «- !- 3 {g а § н
й в Z*S 32 3 □- S $ 0» 04 1 О: Ф ©©©©ф'ф'фооофффффффоффооф©©©
ч 3,3 4,95 4,9 6,6 to O> о 8 1 ОС О©ООООО©000©©©О©©ОФФОФ©о©©
а © 8 aS счсб 3,78 5,1 to 8 b-’ 8 о 8 © © 1
ф 04 co "Г сч о со 1 1 ф iiliiliiggBiililiiiiiiOi? ©фффоо©©ффф©ф©ф©©©ф©о©ф©фф
8 'Г 1,3 1,96 8S $ e> 8 co 2 о ч о ч 1 ж © ФООФО©©©©ФФФС>©ФФ©©©ФФФ©©©©
3 а S3 oj 3 Z 2 [ oi
о o—« •—' ГЧ ги 04 ф ф ф 1 ю ©ФФФФФ©Ф©©©©©©©©© ф©о©©©©о©
8 я 0.75 1,13 1,13 1.5 IO oT 1 1 1 1 а ГН
а 2: Io8 co H’l 98*0 2 1 » 1 1 SJ Л*в ф
IO со ©1/5 ©Ф © c © °6о АО ОФФФОФ©ФФО©©Ф фоф’ффо*©*©©©*©©©
© о 04 co о — а £м ООФ*ФООФ*ФФ ФФФОСС о*сфф*оф'ф'фоэс:'
Ае Ос | H (I 1 р 1 *
’ Й и 1 с’ фф©фофо'ф’ф’офооф©офф:эфф*о''ффс>о
i “§ 1 H s ta t "1 t и g I g j ф §Ж11й111!И1ЖйШ1Мй ФФ*ФОО©*©ОС>©©С>©©ФФФФФФ©©ФООФ
§ с. в F c v О ! И И s £ « §P Ц;й! о § c 1 I z труб, мм I ев •»SSSS8858§SSg§^88S2§ggg§|
1 Тройники 1 потока: проход суммар i : iff J I h Оц” СО чг io Грязевик пре а |сГ S8S^8£8§S8K^§§O^§§§0
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
| Эквивалентная шероховатость мм © с оооссоФо'оосоооообоооооооФ
сс й/22=888888833Д388888©§838Й Сффффоффбооооффооооофообо’о
со з=5й|Й1|ИйИММйй! о*фо’о*6ф’ф’оффоо*фоф’ф*ф’ф*фф*фо*фооф
© РШ!Й|11ЙУЙЙ|1ЙЙ8 офо’ф’ф*фф’ф’фф*о’о*о’оооо*ффф'оф’ф’о’фф’
со й^Ч||8ЙВ|1!йй!|8.й.йй 0ф0ф‘ф*ф’6о’ффффф'фф’ф’ффф*0ффффф’ф’
со MliiMiiiiSfiSiisiaW.i ©©©©©©©©©©ФФФФФФФОФФФСФФФФ©
СО со iiyiBlifiilOSiiOsiBsiS ф'ф'оф’фф*ф'ф’о’фофф‘ффофф6ффф’ф’фф’ф*
со арЯ!!йй!1!1!!!а.йИ! ф*офо*о’©6ф’ф’ффф’ф’ф’о’ф’о*фффоф6ффф’
со ффф*ф,'ф*о"о'о’6оо*о’оф’фф0*ф'ф0ф'ф'о‘ф0*ф
ф со ф*0фф*о’ф’ф’ф*ф'ф0*ф*ф*ф’ф‘ф*ф’ф’фф’ф’ф’ф’ф’фф
см Wliiiillt» фо*о’оо’о’ф‘ф‘о'6ф'ф”о*ффо*оффф'ф’фф*ф’фф
во С4 sliiiOi^ ф"ф’ф*ф'ф'ф'фооф'©ф'ф’ффф’ф’со’фф’ф’ффф6
0» ф'оффо‘ф*о’фо’о*ффффоф’фо'ф*фф'6фсо'ф
со 0$ Ф’ФФФ©©©ОО©©Ф©ФФ©ФФФ<ФФФ©ФФ©
to см ©ф©ффффффф©ф<ф<ф©ффффффф©фф©
мг см ф ф'ф'ф ф'ф'ф’О ф‘ф‘Ф О ф’ Ф ф‘ф‘ф’ф Ф Ф Ф ф‘ф о о 6
со см BiiiiiiSiiiailiiiiBMiHO ф'ф*фф’ф'ф’ф'ф'фф'6*ф*ф'ф’ф*ф6фф'ф'о'фф’фф'о‘
04 см ©о ффффоо ©о ф'оф'ф'ф'фффоофф’фф’ф’ф’
см ф’ф’фф'ф’ф’фо’фоф’офф’ффф’ф'ффф’о’фффф’
Диаметры труб, мм 1 внутренний DSH К8
условный Dy L-^S?SSSSg2£|g|8SSgf8gff|8 Т-t —
© ।,,,,,,, .OiliSlRstlisli ©’cooddoocoddoddoo
© !? I 111111। ©©фф©ф©ф©фффофо’фф©
ф о 11111111 Bi 88§|||| 6фффгфф*о’о©’о*о‘ф’©ф’о’фф’ф*
С-О ,,,,, > ,1ЙЙЙЙ1Й1И1111 ф’ф’ф’о’ф’ф’0фф’ф’о’ф*ф’ф’о’о0ф’ф’
О 3 ,,,,,, ф’ффф'фффф’ф’ф*ф’ф©’ф’фоффф‘
© tO о'©*©’© о’©ф‘©ф’ф‘ф*©*©*©'©'©'>ф,©'ф о
ф 8 ни ф*ф’ф’о‘о‘ф*©'оф’о’о’ф’фф‘ф*ф*©о©’фф
WW ‘Gy * О •о ©©©о'©'6оффф'фф’ф©*©оофф’ф’ф'©*©’
8 «J я Q © о т-1 ОФФ ©©’©‘©‘©©©’©’©’©‘©‘©’©‘©‘фф’ф’бф’фф
X о сх а с» оффф оффф©©фф©оо©о©ффооф©о
X X ф •=: © со । liiiIlltOi ОФФ©О©ОФф’фф’о’ффф ©©©©©©©©©©
2 90 S ©ж оос'<ФФФ©Ф©©ФФ!Ф©©©ФО©ФОС>©©Ф о
© ф ©о©ф©©офофффф’©ф<ф©<фф©ффффф©
© 1О О*ф'ф’ф’фф'ффф’о'фф''о’о’ф'©ф’фф’фо’ф*о’ф’0ф’
со ’Г s§Ii=Sigil§S33^iio§§li§ils о’фф’о’о’©6©©ффо©ффф©’ф©©о©’6ф©о
© ЧГ етщ1Яйзнж1$$.М1. ф” о с' Ф ф ф © © © © о © © © © © © ©’© ©*©’ о о ©’ ©’ о
iisBiBitiiilOiilliJliiiBt ©ф'фффо©фф©©©фф©ф©©ф'фо©©ффс>
ем РВИ.ЙМО1И1ЙВЙЙРЙ фф“ф©'ф’ф©фф©©<фф©фф©о©©ф©©’ф’ф©
© ЙЙЙИЙ1ЙЙВШВ|ЙЙ фффффффффффффофффоффффффо©
S S © внутренний R8
Диаметр т условный Dy 288В?в££8§88§§§§§8§§§§§§§|
146
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
~ Таблица П15.3. Поправочные коэффициенты р к значениям удельных потерь давления в стальных трубопроводах для воды при эквивалентной
оо шероховатости» отличной or Хэ~0,5 м
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Диаметр труб, мм Эквивалентная шероховатость KQ, мм
условный Dy внутрен- ний DBH 0,1 0,2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0,8 0.9 1,0 1,1 1.2 1.3 1.4 1.5 1,6 1,7 1,8 1.9 2.0
15 15,75 0,56 0,70 0,82 0,87 1,0 1,08 1,16 1,22 1,30 1,37 1,43 1,49 1,55 1,52 1,68 1,74 1,81 1,88 1,93 1,98
20 21,25 0,57 0,72 0,82 0,91 1.0 1,08 1,15 1.21 1.28 1,34 1,40 1,46 1.53 1.58 1,63 1,69 1J4 1,79 1,85 1,90
25 27 0,58 0,72 0,83 0,92 1.0 1.07 1.14 1,21 1.27 1.33 1,38 1,44 1,49 1,55 1,60 1,65 1,70 1,75 1,79 1,84
32 32 0,60 0,74 0.84 0,92 1.0 1,07 1.14 1,20 1,26 1,31 1,37 1,42 1.47 1,52 1,57 1,61 1,66 1,71 1,75 1,79
40 39 0,61 0,75 0,85 0,93 1,0 1.07 1,13 1,19 1,24 1,30 1,35 1,40 1,44 1,49 1,54 1,58 1,62 1,67 1,69 1,75
50 50 0,62 0.75 0,85 0,93 1.0 1,06 1.12 1,18 1,23 1,28 1,33 1,38 1,42 1,47 1,51 1,55 1,59 1,63 1,67 1J2
70 69 0,63 0,76 0,86 0,93 1.0 1,06 1.12 1,17 1,22 1,26 1.31 1,35 1,39 1,43 1,47 1,51 1,55 1,58 1,62 1,65
80 81 0,64 0.76 0,86 0.93 1.0 1,06 1,11 1.17 1,21 1,26 1.30 1,34 1,38 1.42 1,46 1,50 1,53 1,57 1,60 1,63
100 100 0.65 0,77 0,86 0,94 1,0 1,06 1,11 1,16 1,21 1.25 1,29 1,33 1,37 1.40 1,44 1.47 1,51 1,54 1.57 1,60
125 125 0,65 0,77 0,66 0,94 1,0 1,05 1,10 1,15 1,20 1,24 1.28 1.32 1,35 1,39 1,42 1.45 1,48 1,51 1.51 1,57
150 150 0,66 0,78 0,87 0,94 1.0 1,05 1,10 1,15 1.19 1,23 1,27 1,31 1,34 1,37 1,41 1,44 1,47 1,50 1,52 1,56
175 182 0,67 0.78 0,87 0,94 1.0 1.05 1,10 1.15 1.19 1,22 1,26 1,30 1,33 1,37 1,39 1,42 1,45 1,48 1,51 1,53
200 203 0,67 0,79 0,87 0,94 1.0 1,05 1,10 1,14 1,18 1,22 1,26 1,30 1,32 1,36 1,38 1.42 1,44 1,48 1,50 1,53
250 255 0,68 0.79 0,88 0,94 1.0 1,05 1,10 1.14 1,18 1,22 1,25 1,29 1,31 1,35 1,37 1,40 1,42 1,45 1,48 1,50
300 305 0,68 0,80 0,88 0,95 1.0 1,05 1,10 1,13 1,18 1,21 1,24 1.27 1,30 1,33 1,36 1,39 1.41 1.45 1,46 1.50
350 357 0,69 0,80 0,88 0,95 1,0 1,05 1,09 1.13 1,17 1,20 1,23 1,27 1.30 1,32 1,35 1,38 1,40 1,43 1,45 1,48
400 406 0,69 0,81 0,88 0,95 1,0 1.05 1,09 1,13 1,17 1,20 1,23 1,27 1/29 1,32 1,34 1,37 1,39 1,42 1,44 1,48
450 460 0,70 0,81 0,89 0,95 1.0 1,05 1,09 1,13 1,16 1,20 1,23 1/26 1,28 1,31 1,34 1,36 1,39 1.42 1,43 1,46
500 511 0,70 0,81 0,89 0,95 1,0 1,05 1,09 1,12 1,16 1,19 1,22 1,26 1,28 1,31 1.33 1,36 1,38 1.41 1,42 1,46
€00 610 0,71 0.81 0,89 0,95 1,0 1.04 1,08 1.12 1,15 1,19 1,22 1,25 1,27 1,30 1,32 1,35 1,37 1,40 1.41 1,44
700 698 0.71 0,82 0,89 0,95 1.0 1,04 1,06 1.12 1,15 1,18 1,21 1,24 1,27 1,29 1,32 1,34 1,36 1,39 1,40 1,42
800 796 0,71 0,82 0,89 0.95 1,0 1,04 1,08 1.11 1,15 1,18 1,21 1,23 1,26 1,28 1,31 1,33 1,35 1,38 1,40 1.41
900 894 0,71 0,82 0,89 0,95 1.0 1,04 1,08 1,11 1,15 1,18 1.21 1/23 1,26 1,28 1,31 1,33 1.35 1,37 1,39 1.41
1000 992 0,72 0,82 0,90 0.95 1.0 1,04 1,08 1.И 1,14 1,17 1,20 1.23 1/25 1/28 1,30 1,32 1,34 1.36 1,38 1,40
1200 1196 0,73 0.83 0,90 0,96 1.0 1.01 1,08 1,11 1.14 1,17 1,20 1,23 1,25 1,27 1.30 1.32 1,34 1,36 1,37 1,40
1400 1392 0,73 0,83 0,90 0,96 1,0 1,04 1.08 1,11 1.11 1,17 1/20 1,22 1,25 1,27 1,29 1,31 1,33 1,35 1.37 1,39
Продолжение табл. П15.3
Диаметр труб, мм
Эквивалентная шероховатость Хэ, мм
условный Dy внутренний 2.1 2,2 2.3 2.4 2,5 2.6 2.7 2,8 2,9 3,0 3,1 3.2 3,3 3.4 3,5 3,6 3,7 3,8 3,9
15 15,75 2,05 2,10 2,18 2,22 2,28 2,33 2,39 2,44 2,50 2,58 2,62 2,68 2,75 2,80 2,86 2,91 2,98 3,04 3,09
20 21,25 1,95 2,00 2,05 2.10 2,15 2/20 2,24 2,29 2,34 2.39 2,44 2,50 2,54 2.58 2.64 2,68 2,73 2,79 2,83
25 27 1,89 1,94 1,98 2,03 2,08 2.12 2,17 2,21 2,26 2.30 2,34 2.39 2,43 2,47 2,52 2,56 2.60 2,65 2,69
32 32 1,84 1,88 1,92 1,97 2,01 2,05 2.09 2,13 2,17 2.21 2,25 2.29 2,33 2,37 2.41 2,45 2.49 2,53 2,56
40 39 1,79 1.83 1,87 1,91 1,94 1,98 2,02 2,06 2,09 2,13 2,17 2.20 2,24 2,27 2,31 2.34 2,38 2,41 2,45
50 50 1.74 1,78 1,82 1,85 1,89 1.92 1,96 1,99 2,02 2,06 2,09 2.12 2,16 2,19 2.22 2,25 2,28 2.31 2,35
70 69 1,68 1,72 1.75 1,78 1.81 1,84 1,88 1.91 1,94 1.96 1,99 2,02 2.05 2.08 2.11 2,14 2,16 2,19 2,22
80 81 1,66 1,70 1,73 1,76 1,79 1,82 1,85 1,88 1,90 1.93 1,96 1,99 2.02 2,04 2.07 2.10 2,12 2,15 2,17
100 100 1,63 1.66 1,69 1,72 1,75 1,78 1,80 1,83 1,86 1.88 1,91 1,93 1.96 1,98 2,01 2,01 2,06 2,08 2,11
125 125 1,60 1,63 1,66 1,69 1.71 1.74 1,76 1,79 1,81 1,84 1,86 1,89 1,91 1,93 1,96 1.98 2,00 2,02 2,05
гда еда set ййй едед Продолжение табл. П15.3 f Эквивалентная шероховатость K^, мм о 8 9,38 8.49 7,68 7,27 6.58 6,14 5,77 5.53 5,32 5,14 4,88 4.70 4.52 4.11 4.29 4,12 3,97
SSS BS.5 ЙЙД 8S8S «Ч 4-4 —1 —1 М 44 4— 44 4 44 44 «а4 ^4 1О 9,81 8.56 7,78 7,09 6,73 6,14 5,75 5,42 5,21 5,02 4,86 4,62 4,46 4,31 4.19 4,10 3.93 3,80
8858 SSS8 wn «ед к еед «ед wm едч «и «ед w4 *ед «ед «ед © о 8.80 7,75 7.10 6,50 6,21 5,68 5,35 5,06 4,87 4.71 4.56 4,35 4,21 4.0’ 3,97 3.88 3.74 3.62 1
SSS 882 222 28$ © 8 । ©3 $смо 3©^ сч©с> со2$ ©*г СО 2 ©©© ю’ю*'Г •’3<*ТГ’Г ’Г’ТТО со’со со -* го
S$$ 822 222 88Д 8333 44 44 «-4 444444 444444 44 44 44 44 44 44 © 7,69 6,90 6,23 5,78 5,36 5,15 4.78 4,54 4.32 4,18 4,06 3,96 3,71 3.69 3.5’ 3.50 3.13 3.32 3.23 1
еда sts "~_s эед s.s.s.s © В 7,23 6,60 6,00 5,46 5.12 4.79 4.61 4,31 4,09 3,93 3,82 3,72 3.63 3,49 3.4U 3,31 3,25 3,19 3,09 3,01
1,87 1,84 1,82 1.78 1.75 1,73 1.71 1,70 1,68 1,66 1.65 1,63 1,62 1,61 1,59 1,58 © III I |8 SS2 83S STS 8.48 SSS St пГ ©©© тгтг’г чт’со’ео со со со -оеосо соем’см' см’см
8S8 ЙЙЙ 88B S3S S.S.ffi.B © иь 1 7,00 6,31 5.53 4,86 4,54 4,24 3,95 3,77 3,58 3.48 3,31 3,19 3.08 3,02 2,96 2,90 2,82 2,76 2,70 2,66 2.62 2,56 2.53
S22 22S $$$ ©SS ©©$$ 44 44 44 44 44 44 44 44 44 41 44 44 44 ^44 О 5,22 4,89 4,54 4.10 3,72 3,52 3,31 3.16 3,05 2,93 2,86 2,75 2,67 2,59 2.55 2.51 2,47 2,41 2,37 2,31 2,30 2,28 2,23 2,19
Sfc.S S8S 888 88S 8888 44 4444 444444 44 44 44 4444—. 44 44 44 44 © о> 5,44 4,77 4,50 4,20 3,82 3,49 3,36 3,15 2,99 2,90 2,79 2,73 2,63 2,55 2,49 2,45 2,41 2,37 2,32 2,29 2,24 2,22 2,19 2,16 2.12
see sss sss s.s.b sjsss © со ISB a&S Й28 SSS SSS Й38 S32 S5= 88 1 тг’-г тгсосо co co cm cm cm cm см* см см’ см см см ёч'см’см' см’см’см’ см* см
1,76 1,73 1.71 1,68 1,66 1,64 1,62 1,61 1,60 1,58 1,57 1,56 1,55 1.54 1.53 1,51 о SfeS 2S8 SSte 88® SSS SSS C=28 едз s« ©Vco co co co eocic# счсчеТ woio» счс7сч счсчсч
ses sss зед sss s.sss 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 44 о © SS88 8835 Й8.В SSS 8S2 2SS 8.S.®. S-fe- тгсосо со со см см см о» см см см смечем* см см см смсч*^ —
P$B SSS 8fe8 88S SSSSS 44 44 44 444444 44 44 —» 44 —« 44 4 44 44 44 © го ЙВЗ 888 S58 ВЯ2 2В8 3&8 ЗЗ.В SSS 8fc со’СО* СО см’см СМ см’СМ см' СМ СМ СМ см’CM CM «WIR« — *-
S,$S 388 K3S. 8Й« g??4 ^44 44 44 4444 4444 ^ 44 44 44 44 44 44 44 со SS8 5Й8 Ч®3. "Л2. 8-5-8. 8.аЛ ““ СО СО СО СМ СМ СМ СМ СМ СМ СМСМСЦ см’CM CM
$SS 8ВД 88Й S83 1"“ rl 44 M 44 44 44 44 44 44 44 44—.4444 SB® SSS SS8 88.8 8S8 SSS SS.ff SS еосо’см’ см см’CM CM CM CM* CM cm CM CMCm'^’ -*<— — —
ass. bss ss.3 ??ч едед 444444 44 4.44 44 T—t 44 44 44 44 44 sss. sss s.aa s.s.s s&a ssb sss e.ts c.t
S.S.fe 88S S?_? 38$ 44 44 44 rl — <4 44 44 44 44 44 44 44 44 44 -4 Ч к.8.й sss зав sss еда b.s.s. век ййй e.s Ct CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM ~~~ — -1 —— —
1 1,58 1,56 1.55 1,52 1.51 1.49 1,48 1.47 1.47 1,45 1.44 1,44 1,43 1,42 1,42 1,40 © ’Г 2SC 8.8.3 8S.2 ©S3 3©.& 8.S.8. ®£й K.SS 2JS CO CM CM cm’cm’CM CM CM cm’ CMCM^1 — -ИМ ^1 — —1 —-M
|S= §i£ ед Диаметр труб, мм 1 се я ® - ж X « с &Q X А K8 2SR SSS $58 8Sg §§§ g|8 S2§ 8|§ |g
88§ |g§ §||| условный Dy ЙЙ8 SSS 288 8SC §§§ §§§ §|8 |f| |g !49
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П15.3. Номограмма для определения эквивалентной длины местных сопротивлений
150
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Dy, мм 15 20
25
32
DhxS,mm 18x2 25x2
Г г С\1 со4 0& — 20,0 0,5-^ —Е
— 055 -15,0
0,Г
—15S 0,4-
0/5— - — 0,3' — 10,0
0,75 — — 9,0
— 70,0 — -^0
— 3.0 0/5 -7,0
0,2 съ <tT I" сГ — с> tcT d_i
-7,0 — — -5,0
0,1- — 5,0 0,2
— — — — 4,0
’ 0,09— -5,0
0,15
0,06— -4,0 0,2 — — 3.0
— 0,15_
0,07— -5,0 *-
— -у
—
0,Од
0,05
чГ3 j L 1 11 1
0/_
0Л9 ipl 1 чР <43
0,7 — 0,08 — 0,8
-0,7
0,09— 0,07 — 0,6
1 § -0,6
0,07— 0/76 j_J L
0,05 -0,3
0.05 — - 0,25
O,OZ^
У,м3/ч; w,м/с Ah,мм/м
0,05—0,2
VwAh
32x2,5
1,0 п г
0<*5
0,9- - 15,0
<0,8— —
— 10,0
0}7 — -V
— 8,0
0,5-
0,6 — — 7,0
-6,0
0,5 — 0J5 — 5,0
— к
0,2
о^- J L
— 2,0
0/5_
0,3-
— 1п> 1 1 1
0,25 —
— -7,0
0,1 Ч1 со
0,2 — — 0,8
0,09 Qa4 Jj
—0,6
0,08
— 0,5
0,15— 0,07
-0,4
0,06 п ?
0,6
— - 0,25
0fi5
V-
VvuAh
38x25
'tr >3 J I 1 1 1 1 1 Д£5-
9,5 0,5 - 25,0 20,0 : чо
0,4 -
7/) П
IV,и
^-9,0
--8,0
7,0 —
— 6,0
0,9 — 0,3
— 5,0
0,8- — 4,0
ojs
°,7— — 3,0
—
0,2
0,6-
0,5- —
0,15 1 1 || VI
0,4— —
— 7,f7
— 9,9
— 0,8
О/
0,3— — 0,6
0,98
— 0,5
0,25— 0,08 —
• — 0,4
0,07
—0,3
0,2^
VwAh
Рис. П15.4. Номограмма для расчета гидравлических потерь в водяных трубопроводах
(листы 1—10). Лист J
151
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Uy, ММ 50
5н*8,мм «*2,5 57*3
6,о— 1,L H 85,0 — 80,0 75,0— 2.0 — 150,0
1.2
— 70,0
5,0- 1,L — 60,0 — — 100,0
у — 50,0 — 90,0
0.9 * — 80.0
— 40,0 10,0 — — 70,0
0,8 — 50,0
— 30,0 9,0 —
— —50,0
0,7 — 8,0 — — 40,0
— 1.0
— 20,0
0,6 7,0 — — 30,0
OJ
—15,0 —
-* 0,5 6,0- 0.8 —
5“ 20,0
— 10,0 W~ OJ
2,0- 0.4 —9,0 — 8 0 — 15,0
0,6
— 7,0
— 6,0 4,0 — — 10,0
V" ^-5,0 0.5 — 9,0
— 8,0
-4,0 ^7,0
Bit —3,0 3,0— 0,4 — 6,0
— 5,0
•—
— 4,0
0,2 —2,0
07ij №
— —
0,8- — =-7,5 2,0- -
0.25 2Q
0,7— 0,15
— 0,14 — — 0,9 0,2t
0,6— U 0,85 7
¥,м3/ч; ш,м/с ; Ah, мм/м VwAh
70 «0
76*3 89*3,5
20,0—i b!L - 55,0 — 50,0 50,0— — 50,0
У — — —40,0
— 1 25,0— 7,5
15,0— V — 30,0 7,2 ^-30,0
1,0 7j7
— 20,0 — 7.0
0,9 —. — 20,0
— 20,0 0,9
0,8 —»
— 15.0
— 15,0 0,8
10,0— 0,7 15,0—
9,0— 0,7 1П A
/l/.U
0,6 — 10,0 ~3^0
8,0- — 3,0 — 8 0 0.6 — 8,0
— — °’u — 7,0
Ю- -7,0 —6,0
-6,0 10,0— 0.5 —5,0
6,0— —5,0 9,0—
0,4 — — — 4.0
5J- — 4,0 8,0—
— 3,0 7,0— — 3,0
0.3-
4,0- Г" -7,0 6,0— 0^ Ъг,о
^£5 =7,5-
—* 5,0—
0,25
3,0 —
—1.0
0,2 -V — 0,9 4,0— Oil -0,9
2,5- —0,8 — 0,8
^0,7 -0,7
—0,6 — 0,6
0,15 -0.55 0,75 —•
2,0- / 3,0— L-o/
Vw&h VwAh
Рис. П15.4. Лист 2
152
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
400
Dhx8mm 108x4
125
133x4
125 150
133*3,5
159x4,5
30,0
20,0
15,0
10,0
0,15 - 0,35
V,M3j4', WyMfc; ДЪ,мм}м
70,0— -гг 30,0
00,0— —20' 0
J0,0— е> £ mil
1,0
40,0— 0# -10,0
— 0,3
QJ
30,0—
—5,0
Д,5
* —М
25,0—
- 0J
20,0—
— 0,4 =-2,0
—1,5
15,0— 7
— 1,0
- — 0,3
0$ -0,3 —0,7
10,0— — 0,6
9,0— 0,2 — 0,5
0910_
3,0- — 0,*
-0,35
7,0— — 0,3
ViM
70,0—, ^29,0 1,0 w
liLz
60,0— Е ^20,0
1,2
50,0— ч — 15,0
1,0 —
40,0— 0,9 ^-70,0
- 0,8
0,7
30,0- — 5,0
— 0,6
-i,D
25fi—
•* 0,5 ^3,0
20,0—
0,4 =-2,0
9,0
0,0
7,0—»
0,3
Рис. П15-4. Лист 3
150,0 —।
140,0 -
50,0
130,0
120,0
110,0
70,0—
6O,O~
50,0—
1,0 ~1W
0,6
0,55
ViuAh
1,0
o,9
0,3
0,7
153
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Ja,MM 175
200 250
300
194x5
гоо,0-1
?£ — 30,0
— —
— ~—zo,ff
150,0— — —. *
15,0
“ — 10,0 ^9,0
ioo,o— HI >» CJ о
00,0— ^ — 60
80,0— 0,8— 5,0
—
70,0— £7^
60,0 —
60,0—
*0,0—
Z —1.0
- — 0,9
-—0,8
30,0 — Л~0’7
— -—0,6
25,0- ~-0,5 ^25 __
~—0,*
о, гГ °>35
20,0 —
219X6 273x7
300,0-j r-*0,0 50030 —| —35,0
2.5
—30,0
—30,0
•- 2j Щ0 —
2J) ^-20,0
^-20,0
200,0— — 15,0
—15,0
г 300,0
—
— 10,0
150,0 — — —10,0 -9,9 —- ~-9,0 -8,0
— — 8,0 ~7,°
^-7,0 -s,o
QJ -Cfi ZOOyO— W — 5,0
100,0— 0,8 -5,0 OJ -*,0
-*,o 0,8
ЦО— 0,7 150,0 — -Z— ~3,0
ЦО— ^3,0 ^7
0,6 ~2>°
70^0— zrz>° 0,6
0.5 ~1*5
ЦО- ~1’S 100,0 — 0,5 —
•*1
90J —
ЦО— — 1,0
DA ~1>0 —0,9 80,0 — O.tf -0,9 — 0,8
—0,8 70,0 — — -0,7
цо- -0,7 — -0,6
0& -0,6 «МММММММ — 0,5
MLQ — 7
— —0,5 0,3- — 0,4
—
Зи}0 — 0£ 50.0 — - 0,35
YwAh VwAh
325x8
1000,0
SOO,о
800,'О
700,0
500,0
—10,C
—8,0
— — ^-7,0
— — —6,0
-5,0
300,0-^
1,0 -9,0
250,0
3,0
2,0
100,0—* 0,5
VU>M
Рис. Ill 5.4. Лист 4
154
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Эу, мм 300 350
ЭнхВ,мм 325x7 377x9
7000,0 — 3,5- —50,0 !000,0— Z—25.0
900,0 — — 40,0 900,0— 2,5
3,0- —ZQ^Q
800,0 — —30,0 800,0— —
700,0— 2$ injnri 700,0 — 2.0 о lilt
—20,0 «J
600,0 — 000,0— —10,0
2.0 —15,0 v сэ о о? аГ 1111
500,0— 500,0— -7,0
—6,0
—10,0 «-
4оо,о— 1.5 ^-9,0 — 5,6
Z“sia 409,0—
~7,0 — -4,0
1,0
—5,0
— *- —5,0 0A -3,0
300,0 — soo,o—
1.0 —M «* 0A —
гг»°
— 0,9 —3,0 0,7
-1,5
Q1
0.6
2Q0,Q— 0.7 5-2,0 200,(J— —1,0
- 0.5 —°>9
- 0,6 — 0,8
*- у0,7
150,0 — Щ0— — 0,6
0,5 — 1,0 ~D,9 № — 0,5
— 0,8 —ол
«м
0A —0,6
—0/
100,0— —0,5 100,0—
Х0,м/с; VwAh
400 426X6 450 480XS
1500,0— —25,0 z 2V
5-20,0 ^-20,0
Z,? —15,0 1500,0 — 2,5 —15,0
-*
000,0 — до ♦w —10 0
900,0 — W- '-Ю,0 -9,0 2,0 —9.0
— 8А
— s>° и»
800,0 — —7,0 ~7>Q
700,0 — -6,0 —5,0 1000,0— 900,0 — чч чЯ1 J* о СЬ
-4,0 — — О
600,0 — 800,0—
— —зл 700,0— Г3,0
500,0 — 3 * —
1.0 —
•— 0J 600,0 —
у2,0 0.9 — 2,0
що— 0,8
S00J1— 0А ^1,5
0,7 —
— 0.7
500,0 — 0.6 — 0,0 400,0 — 0.6 z-^ —0,0 ^-0,0
—0,5
—0 7
0,5 —0.6 0.5 —0,6
7 300,0^ —0,5
—0,5
200,0 — 0,4 —0,4
-0,4
—
—0,5
—0,3
150,0— —0,25 200,0—
VwAh F«/4/r
Рис. П15.4. Лист 5
155
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Uy, ММ 450
3)^x8,мм 480X8
500
530 x6
500
530 x8
600
630X6
2000,0
7000,0
30/
20,0
15,0
7000,0 —
300,0 —
1500,0
800,0 — _ — <f,0
700,0
600,0
1000,0 —
1000,0—
300,0—
—5,0
3,0
500,0—
400,0
300,0
600,0 —
600,0—
800,0—
0,7
0,6
0,5
0,4
tOO,0 -J T^O^ff
У,м3/ч j w,m/c;AIi,mm/m
300,0 J "i—о,з
4000,0 —
4 г-20,0
- 15,0
3000,0 — —
*
— —10,6
^-9,0
^-8,0
— 7,0
2^0
— 6,0
2990.0 —
Z — 5,0.
* -У
1500,0— 1,5
Hlllll
1,0 I Illi ho
1000,0 — 0^9 l i I
390J — Ofi —1,0
800.0— ^-0,0
у 0'7 — 0,8
700,0 — ~~0^
0,6 -0,6
600,0— ~-D,5
0'5 — 0Л
500,0— 0'4 cT eT -I llliill
wyj—
VwAh
vw Ah
Рис. П15.4. Лист 6
156
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
О со
О X
О Q
о е> ta ©о К со <о ль *о *3*
СП <^Г (o' ЮЛ <b /tf* С'р ^г, ч-Г оГ сГ сГ сГ <гГ сГ сГ *=Г
^мь1,1^!! И | ।111 ^МиР||ц|||1|1+1л-1 '.‘-1 1,1 1,1.1 |J...I, I..L. I, ..I... -ll.llllLLl.11-Ц -t 1 §1 >51 1 S< 1 1
|1 |'Т ["! | I [- 1 - | "Г 1111 н 1 1 1 ipr 1 1 | 1 О Сэ о С> <=* СЭ С=Г Сз* ср сэ d S?> Э § § £5 S о с> £? съ с5» «о frs «о к> го 1 i 1 I 1 1 1 1 I J J г I | о Ъ 0s cT d* о о с* О tn Ci сч V»
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
I1‘
Д)(рММ
Энх?»мм 920x14-
10000,0
3000,0-
8000,0
7000,0-
8000,0
5000,0-
4000,0
3000,0
900
20,0
1000
1000
1020X9
10000,0
1020X14-
1100
1120ХЙ
м
2,0
1,5
1,0
2000,0—
1500,0
0,9.
0,8
0,6
0,5
15,0
10,0
9,0
8,0
7,0
6,0
5,0
2,0
1,5
1,0
0,3
0,8
0,7
0,6
0,4-
0,3
0,2
1000,0
У,М3/ч; Ah,ММ/И
9000,0— -
-3,0-
8000,0
7000,0
6000,0— _
3 2,0
5000,0—
1£
4000,0—
3000,0—
1,0
-0,3
— 0,8
2000,0— °SL
0,6
1000,0
0,9
Vu/Ah
10,0
9,0
8,0
7,0
6,0
5,0
3,0
2,0
V
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4-
0,2
0,15
10000,0-
*“ -—10,0
9000,0-
~ IS:—8,o
8000,0-
*” Z—s,o
7000,0— 3
5,0
6000,0-------—4,0
— 2^0 —
3000,0— ~—1,0
ZijO_—o,s
" 0^
- -.—0,3
2000,0— g,7 ~~
“ -0,4-
2^,3
1500,0— “=•
. -3,2
0,9 ~0>13
1000,0^ 4
vniAh
Рис. П15.4. Лист 9
15000,0—f
10000,0 —
9000,0—
8000,0—
2—5,0
-M
4000,0
3000,0
1500,0—J ~r~0,15
VwAft
159
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
By, MM 1200
ГихУ,мм 1220X10
15000^-1
1200
1400
Зр
9,0
8,0
7,0
5,0
15000,0
1220X14-
— _r-1O,0
- 9)0
_ 4^8,0
7,0
6,0
14-20X14-
20000,0—i -i
-7,0
-6,0
3,0
3,0-
~S,0
15000,0-
10000,0
9000,0
3000,0
2,0
—w
10000,0
9000,0-
3000,0-
—5,о
4,0
3,0
2,0
3,0
2fl
10000,0-
2,0
7000,0
5000.0
1,5
5000.0-
4000,0-
1,0
0,9
0.8
3000,0
0,1
0,6
2000.0—
V
2,0
-1,0
0}3
0,8
0,7
0,6
0,5
№
0,3
3,2
-^0,15
0,4
1500,0—1
V,M3/4-,
0,1
7000,0
6000,0-
5000,0
4000,0-
3000,0-
2000)0-
1,5
1,0
0,3
0,8
0,7
0,6
0,5
0Jt
1500,0— “L
VwAh
г,о
1,5
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,2
0,15
0,1
Рис. Ш5.4. Лист !0
9000,0
3000,0
7000,0
6000,0
5000}0
4000,0-
3000,0
1,5
1,0
0,9
0,8
0,1
0,6
0,5
0,4
2000,0—
1.5
1}0
0,S
0,8
0,7
0,6
0,5
0,3
0,2
0,15
0,1
0,08
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
By, мм 15
Внх®, мм Z1j3x2j?
o,z-.
20
26,8x2,8
D,S—i _r
25
33,5X3,2
32
42,3X3,2
0,15
0,1-
0,09
0,25
0J5
15,6
0,2
QJ5
0,08 —
0,07
0,1
6,06
OfiS
OJ05—
0,09
0,03
10,0
9,0
8,0
7,0
6,0
5,0
9,0
3,0
2,0
7,5
— 1,0
OJ)1
0,06
0,3
0,8
0,7
0,6
0,5
0,9-
0,9
15,0
0,5-16,0
0,9
0,3
0,2
0,15-
0,3-
0,2
0,05
— 0,9
aj}9
0,3
0,2
0,03
0,02—i “•
VtM3/4', w,u/c; Ah,MM/u
10,0
9,0
8,0
0,8-
0,7
7,0
6,0
0,6
5,0
— 9,0
0,5—
4-V
0,15
0,9
— 2,0
0,3
OJ
0,9
0,1—
0,09
0,08
- — 0,7
Q£7~ n.
0,6
0,07—
0,06
— 0,5
— 0,9
0^)9
0,05—1 -»
Vu/Ah
0,3
0,2
10,0
9,0
8,0
7,0
6,0
5,0
-9,0
0,2
-3,0
0,15
2,0
0,1
7,0
0,9
0,8
0,7
-0,08
0,6
0,5-
0,15 —
0,9
OJ)6
— 0,3
OfiS
0,1->
VwAtr
0,9-
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
Ywib
Рис. П15.5. Номограмма для расчета гидравлических потерь в трубопроводах из газовых
труб (ГОСТ 3262-75) (листы 1, 2). Лист 1
1«1
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Dy,MM 40 50
70
80
Ли 8, мм 48,0 x 3j5
60*3,5
75,5x4
88,5*4
15,0— L
яи
— 100,0
1,5 — 00,0
— во,о
>* '
~-70,0
10,0 — ~ — 60,0
8,0- — 50,0
8,0 — 1,0 — Щ0
о7з
^- — ЗОЛ
7,0—
15,0
i,o
0,3—
0,6—J
V,m3/4',w,m/c;
Рис, П15.5. Лист 2
10,0
S,0
6,0
5,0
4,0
^0 — —50,0
*- — М,0
•- — 30,0
и.
20J0 — — —
1,0 — 20,0
оЗ
1^0— 0,8 ~у15,0
0,7 — 10,0
— 9,0
0,6 -8,0
— 7,0
10,0 — — 6,0
3,0 — 0,5 -5,0
8,0— -и,о
7,0- — 3,0
—
6^0—
— 2.0
0£
3,0— —
162
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
60 70 80 90100 200 000 400 500 600 _ 800 _ 1000 2000 $000 4000 6000 8000 10000 14000
и ^vdouDH ndzwou
163
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
£
Рис. П.15.7. Номограмма для определения напора в сетевых водоподогревателях БО и БП
S'J-'XSdw WOHUgOQ g OdOUDH пдгшоц
165
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
XMfouVH пйэшоц
7 8 9 10 20 30 40 ВО 60 70 80 90 100 200 300 Ь00 500
2 3 4- 5 6 7 8 9 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 200 300 400 500
Расход воды через трудна 6>г/ч
Рис. OJ5.9. Номограмма для определения потерь напора в трубном пучке секции водо-водяного подогревателя (ОСТ 34.588-68)
166
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П15Д0. Номограмма для определения потерь напора в межтрубном пространстве секции водо водяного подогревателя (ОСТ 34.588 68)
о
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
8
8 9 10 2 0 30 W 50 SO 70 80 100 200 300 ЬОО 500 600
1 a a a I ( I 1 1 a I I a I
vdauoH ndauioy
£
О
5
1
X
169
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Лотери напора 6 одноходовом калорифера h,M
Диаметр присоединительного патрудка калорифера,
Рис. П 15.13. Номограмма для определения потерь напора в одноходовых калориферах,
В многоходовых калориферах применять множители:
Число ходов
Множитель
............... 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
................I 1.5 2,0 2.7 3,4 4.1 4,7 5,4 6,1 6,8 7,5 8,2
по
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Расход сетеВой Водьк GiTjv
Рис. П15.14. Номограмма для определения потерь напо-
ра в секции воздухонагревателя КТ
Рис. П 15.15. Номограмма для определения потери на-
пора в подводках к калориферам
Потери, напева 6 обВязке калориферов, ДНгм
Рис. П15.16. Номограмма для определения потерь напора в обвязке калориферов:
а) для обвязок из труб Dy“40 и 70 мм; б) для обвязок из труб £>у -32 и 50 мм
Цифрами указано число последовательно соединенных калориферов в установке
171
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Потери напора в калориферной установке подсчи-
тываются как сумма потерь непосредственно в ходах
калорифера (определяется по номограмме на рис.
П15.13 и П15.14 для одного калорифера и умножается
на число последовательно соединенных калориферов),
в подводках на входе в калориферную установку и на
выходе из неё (номограмма на рис. ГН 5.15) и в обвяз-
ке последовательно соединенных калориферов (номо-
грамма на рис. П15.16), исходя из расхода сетевой воды
через один калорифер.
ПРИЛОЖЕНИЕ 16
НОМОГРАФИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ ДЛЯ РАСЧЕТА ДРОССЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ:
ДИАФРАГМ, ЭЛЕВАТОРОВ И СОПЛ
Установка дроссельных диафрагм в системах тепло-
потребления, кроме ограничения расхода теплоносителя
расчетной величиной, служит также для повышения гид-
равлической устойчивости работы системы, под кото-
рой понимается способность устойчивой работы отдель-
ных теплоприемников при изменениях гидравлических
параметров на вводе системы. Чем выше гидравлическая
устойчивость системы, тем меньше влияние изменения
параметров теплоносителя на вводе в систему на рас-
ход теплоносителя через каждый отдельный теплопри-
емник. Гидравлическая устойчивость системы тем выше,
чем меньше потери напора в подводящих трубопрово-
дах системы и чем больше потери напора в самом тсп-
лоприемнике.
Исходя из этого, при выборе места установки дрос-
сельных диафрагм следует руководствоваться следую-
щим правилом. При наличии в системе теплопотребле-
ния незначительного избыточного напора весь избыточ-
ный напор должен срабатываться в дроссельной
диафрагме, установленной непосредственно перед тепло-
прием ником. Если же избыточный напор значительно
превышает величину потерь напора в теплоприемнике,
и составляет большую величину, которую невозможно
погасить дроссельной диафрагмой с минимально допус-
тимым проходным отверстием (2,5-?-3 мм), необходимо
часть избыточного напора погасить на вводе в систему
или на ответвлении к данному теплоприемнику, устано-
вив промежуточную дроссельную диафрагму. В некото-
рых случаях целесообразно устанавливать по одной
дроссельной диафрагме непосредственно до и после теп-
лоприемника, гася в каждой из них соответствующую
часть всего избыточного напора, с тем, чтобы давление
в теплоприемнике как со стороны подающего, так н со
стороны обратного трубопроводов оставалось в допус-
тимых для данного теплоприемника пределах.
Рис. П16.1. Байпас для установки дроссельной диафраг*
мы на наружном трубопроводе:
/ — задвижки на дросселируемом трубопроводе; 2— задвижки
или вентили на байпасе: 3 — дроссельная диафрагма; 4 — .вен-
тили для продувки диафрагмы
Рис П16 2 Номограмма для определения потерь напора в байпасе:
/ — байпас с задвижками; 2 — байпас с вентилями
172
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ключ К
номограмме:
G-*ct*-H
30-=
4
60—
70—
ва-
зо—
7ДО-3
Ряс. П16.3. Номограмма для расчета дроссельных диафрагм
без учета диаметра трубопровода
12-477
173
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
в,т/ч -Vs Н,м VS 6,т/ч
Рис. П16.4. Номограмма для расчета дроссельных диафрагм с учетом внутреннего диаметра трубопровода:
а —для труб Dy “15+32 мм; б —для труб D -40+ 80 мм
174
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
_______________jo
Ключ к номогрцмме:
vT—* Dy*-cig
40 50 60 70 80 SO 100 120 100
°)
350 300 250 200 180 160 100 120 100 30 80 70 6Z
w—
100—
200
300
000
500
1000
2000
I I и I I I I I 1 llllllllll lllllllllllllllllllllllllllllll 1.Ш-1-1.
Рис. Ш6.5. Номограмма для расчета дроссельных диафрагм с учетом внутреннего диаматра трубопроводам
а —для труб Ру *100-ь2(Ю мм; б —для труб Ру -2504-450 мм
О
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
! । I 1 Ii I т I । hiiilmilniiliniliiiiiiHi It I 1 t I t t i
Рис. П16.6. Номограмма для расчета дроссельных диафрагм с учетом внутреннего диаметра трубопровода:
а —для труб Dy-500+800 мм; б —для труб Dy-900+1400 мм
Поверхность нагрева
отопительного прибора F, экм,
при температурном графике
\ 150'70° \ 130 - 70° | 95-70° |
и температуре в помещении
16° 18° 16° 18° 2О0 18°
2~ HIT К> 1,8^ ~1,S 0,9-_ Т0? 7
г,5~ 2 -- —2 — /
з -3 Е-з 2’5i ?2,5 — -
Н’5 3-£ 1’5Z -7,5
4 I 5— Z“4 ^-5 ^4 ^-Z |-Л5 2^
I III II —6 5^ I |l I I Г2’5
7^ — 7 5-^ —6 ?3
8- —8 7— — 7 1-5,5
9 — 10 — —9 -10 8— —8 4 4
12 — -12 S Со IlL ^-9 —10 5'Е
74- —П 12 — —12 5- -6
16 — 18 — го— -16 ~18 —20 1Н— 16- 18~Z <О Со ।TiI и. to Оо Х4 11 h 111 Ч 1 1 1 1 kl Оо N
25^ =-25 20 Г- 20 — —10
30^: Е-35 ^25 -
35-е Ё-35 =г30 15- -15
—ар —
55^ |-35
50-^_ ~5° 40-^ nil Т20
60 — ~-60 50^ ^50 2^4 г25
70— —70 60^ ^-60 55-е ^55
80 — —80 70 — — 70 35е ^35
90^ 100 — —90 —100 SO- —80 ^54 4*5
— 90— —90 55—
120— —120 100— —100 ~~50
—* ^60 —
0,02
0,035
0,09-
0.5
0.6
0.7
0,9
1.0
0,025
0,015
Pacxrf
сетевой
Воды,т/Ч
G
Диаметр
диафрагмы, мм
d
0,3
1
1,8
2
Гасимыц
напор, м
Н
3,5
3
2J
2
0,05
7
0,06 ||||||| th C,9 \ 0,8
0,07 0,7
0,08
0,09 ~3)5
0,1 1 lllll °,5
|-v 0,9
0,15 0,35
f5,5 0,3
=-6
0,2 Э-7 0,25
0,25 =_ 0,2
ОД
E-3 0,15
0,9-
10
11
12
13
П
15
16
17
18
19
20
I I I I I I I I LI II llllllllllllllll I II I l/llll I I I I I I I I I I I 1 I I 1 I I I II III llllllllll
0,1-
0,09 —
0,08^
0,07 —
0,06 —
0,05^
Рис, П16.7. Номограмма для расчета дроссельных диафрагм при малых расходах воды
без учета диаметра трубопровода
177
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
d^MM
-----
Рис. П16.8. Номограмма для расчета дроссельных диафрагм при малых расходах воды для труб Оу= 154-50 мм при дросселировании напора
от 0,05 до 0,5 м:
а —при расходах воды от 0,01 до 0,1 т/ч; б —при расходах воды от ОД до 1,0 т/ч
I 1 | I I ! !''J i HT'ITII I jll llirilljli'llllli[riri|'rnipi'|lri!IIIT|llffll|','l[',l |
CM to Co CS>
2 J k 5 6 1312 11 10 9 8 7 6 5 9- 3
-—> dfa мм dfft мм -*----
Рис.ГВ6..9, Номограмма для расчета дроссельных диафрагм при малых расходах воды для труб Ру =154*50 мм при дросселировании напора от 0,5 до 5
179
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
со
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. 1116.10. Номограмма для определения необходимого напора перед
элеватором
Номограмма построена 4/<»*7lfruS*
по формуле: ])«8,5V—L
Рис. П16.11, Номограмма для определения диаметра горловины и номера
элеватора
181
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Диаметр
отверстия а^.мм
сопла диа-
элеватора фрагмы
через
сопло
Расход G, T/v
через
диафрагму
Напор Н,м
перед гасимый
элеватором диафрагмой
3
зд-
4
4.5
5
5,5
Б
6.5'
7——
7,5
8
8,5-
9
9.5
10
11-
12
13
14
-z
0,2-
0,02
0.03
о.з-
3
3,5
4
5
6
7
8
9
10
15
20
25
30
35
40
Нрасп
Я
Нгас
0.5
ОЛ
ОД-
0.6-
0,7-
0,8-
0,9
%0-
7.5-
2,5
3.0
3,5-
4.0
^5
5Д
6.0
7,0-
9,0-
10,0-
15
0,04
0,05
0,06
0,07
0.08
0,03
0,1
0.Z
0,3
9Л
0,5
0,5
0,7
0,8
0,3
1
-3
4
5
6
7
8
10
6
7
1
Ключ к
номограмме:
8
9
10
11
12
Z
Пример 1:
Диаметр сопла элеватора d0-7,7мм
Напор в сети перед элеватором Н=14м
Ответ: расход через сопло 6 =24 т/ч
15
16
17
18
19
20
25
1,5
Z
3
5
6
7
8
9
10
15
15
20
30
40
50
100
130
Пример 2:
Диаметр дрос. диафрагмы &0-13мм
Напор,гасимый диафрагмой,Н=4,75м
Ответ:расход через диафрагму 6=3,2 т/ч
зо—
35-
40-
45-
50-
20
25
30
~~40
50
60
Рис. П16.13. Номограмма для определения расхода воды через сопло элеватора и дроссельную
диафрагму
182
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Длина
пролета
Нзменение
температуры труды
Изменение
длины прилета
Рис. ГН 6.14. Номограмма для расчета линейной температурной компенсации
стальных трубопроводов тепловой сети
183
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
К130-70
150-70
К150 -70
130 -70
Ключ к номограмме:
Д*с "*
К.150-70^2 , ,
Лн — <*ст
Рис. П16.15. Номограмма для корректировки диаметров отверстии сопл
элеваторов
184
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПРИЛОЖЕНИЕ 17
СРЕДСТВА АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
И ЗАЩИТЫ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
1. Релейное устройство РД-За. Приборы РД-За
(рис. П17.1) применяются в качестве измерительно-уси-
лительного элемента в регуляторах давления, перепада
давления, расхода и уровня. Приборы выполняются
2. Регулятор УРРД. Универсальный регулятор рас-
хода и давления УРРД (рис. П17.2) односильфонный,
разгруженный применяется в качестве как регулятора
прямого действия для регулирования расхода и давле-
Рис. П17.1, Регулирую-
щий прибор РД-ЗА кон-
струкции ОРГРЭС:
а — односильфонная сборка;
б — трехенльфоииая сборка;
р — рабочее давление;
! — командное (управляю-
щее) давление
двух модификаций — односильфонные и трехсиль-
фонные.
Приборы односильфонной сборки применяются в
схемах регулирования давления; приборы трехсильфон-
ной сборки — в схемах регулирования перепада давле-
ния, расхода, уровня.
Технические данные приборов
Рабочая среда .............
Пределы настройки, кге/см2
Зона пропорциональности,
% верхнего предела на-
стройки ......
Зона нечувствительности, %
Условное давление, кгс/см2
Расход рабочей среды, л/ч
Габариты, мм; масса кг:
односильфонный
трехсильфонный . ’
Вода, воздух
0,1—1,0: 0.4—1.6: 0,6—2,5; 1
6,0; 4—10; 10-16
4-25
1,0
16
30-60
264X144X450; !0 5
264X144X570; 14.0
Приборы РД-За разработаны трестом ОРГРЭС и
выпускаются серийно заводом «Тсллоприбор» в г. Улан-
Удэ.
ния, так и исполнительного органа в схемах гидравли-
ческой автоматики.
Техннческие данные регулятора
Условное давление, кгс/см2................. - . *
Температура регулируемой среды, °C ................
Верхний предел настройки давления и перепада дав-
ления, кгс/см2 ...................................
Зона пропорциональности, % верхнего предела на-
стройки ..........................................
Зона нечувствительности, % верхнего предела на-
стройки •
16
<160
1.0; 2,5
12-20
1—2.5
Регулятор разработан трестом ОРГРЭС, изготавли-
вается на диаметры условного прохода 25, 50, 80 мм и
пропускную способность соответственно 6, 25, 60 т/ч
заводом «Теплоприбор» в г. Улан-Удэ.
3. Клапаны РК-1. Регулирующие клапаны РК-1
конструкции ОРГРЭС (рис. П17.3 и П17.4) применяют-
ся в качестве исполнительных органов в схемах с гид-
равлическими и пневматическими автоматическими
устройствами. Плотнозапорная конструкция золотника
клапана позволяет применять его в схемах защиты сис-
тем теплоснабжения (рассечки). Клапаны могут быть
185
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
собраны как по схеме «нормально закрыт», так и по
схеме «нормально открыт».
Клапаны рассчитаны на температуру регулируемой
среды до 189 °C и ее условное давление до 16 кгс/см2
Рис. П17.2. Регулятор прямого действия УРРД:
1 — сборка золотника при регулировании расхода и давления
«.после себя»; 2 — сборка золотника при регулировании подпора
(давления) <до себя»
при давлении рабочей среды на гидропривод от 2 до
10 кгс/см2. Коэффициент пропускном способности кла-
пана К» в зависимости от диаметра условного прохода
равен:
Dy, КН ...» 50 70 80 150 200 250 300 350
т/ч. . * . 25 50 60 250 400 600 900 1200
Продолжение
£) мм . . ♦ . 400 500 600 700 800 900 1000 1200
*/*•••• 1600 2500 3600 4900 6400 8100 10 000 14 400
4. Датчик температуры малоинерционный ТМП
конструкции Союзтехэнерго. Датчик температуры ТМП
(рис. П17.5) предназначен для регулирования темпе-
ратуры горячего водоснабжения. Он может работать в
комплекте с регулирующими клапанами РК-1 или регу-
ляторами прямого действия УРРД (для автоматизации
закрытых систем горячего водоснабжения), а также с
клапанами смешения (для автоматизации открытых
систем горячего водоснабжения и смесительных устано-
вок).
Технические данные прибора
Диапазон регулирования, °C ♦ ♦ . 10—150
Зона пропорциональности, еС • • . . <5,0
Зона нечувствительности, °C * « . . <0.5
Постоянная времени, с ................ <30
Рабочий агент Вода, воздух, неаг-
рессивный газ с дав-
лением 2—10 кгс/см3
Датчик выпускается серийно Улан-Удэнским заво-
дом Теплоприбор.
5. Регулятор температуры блочный РТБ конструк-
ции Союзтехэнерго, Регулятор температуры блочный
РТБ (рис. П17.6) выпускается взамен регулирующих
клапанов смешения РКС и применяется для автомати-
ческого регулирования температуры воды в открытых
системах горячего водоснабжения. Регулятор обеспечи-
вает стабилизацию температуры горячей воды и снаб-
жен блокировочным устройством, защищающим систе-
му отопления от опорожнения в часы пиковых нагрузок
горячего водоснабжения и в аварийных ситуациях.
Регулятор температуры РТБ компонуется в од-
ном блоке из датчика температуры ТМП (рис. П17.5),
устройства защиты (рис. П17.7) и исполнительного
устройства.
Технические данные регулятора
Диапазон настройки, °C ..«•••» 10—150
Зона пропорциональности, °C « • • . • <5
Зона нечувствительности, ®С « • • • • <1
Постоянная времени, с <60
Изготовитель — завод Теплоприбор, г. Улан-Удэ.
6. Импульсный клапан И К. Трехходовой импульсный
клапан ИК конструкции ОРГРЭС (рис. П17.8) приме-
няется в качестве усилителя для увеличения скорости
срабатывания клапанов отсечки в схемах защиты теп-
ловых сетей от недопустимого давления при нарушении
гидравлического режима. Клапан ИК работает в режи-
ме «открыт—закрыт».
Клапан разработан на £>у=25-*-40 мм и рассчитан
на давление до 16 кгс/см2.
7. Регулятор напора PH. Регулятор напора PH кон-
струкции Союзтехэнерго (рис. П17.9) предназначен для
автоматического поддержания располагаемого напора
на абонентских вводах жилых, промышленных и обще-
ственных зданий. Регулятор успешно прошел лаборатор-
ные и промышленные испытания, надежен в работе и не
требует обслуживания в течение отопительного сезона.
Технические данные регулятора
Диапазон регулирования, м ......................... 0,5—60
Зона пропорциональности, % верхнего предела на-
стройки .......................................... <10
Зона нечувствительности. % верхнего предела на-
стройки ................ . <1,0
Постоянная времени, с <30
Температура регулируемой среды, °C ,.«««• <150
Давление регулируемой среды, кгс/сма .............. <16
8. Регуляторы расхода и подпора РР и РД. Регу-
ляторы прямого действия РР (рис. П 17.10) разгружен-
ные, односильфонные применяются для регулирования
давления «после себя», перепада давления (расхода),
а также могут применяться в качестве исполнительных
органов с датчиками температуры ТРБ-2 для регулиро-
вания температуры воды в системах горячего водоснаб-
жения. а с датчиками ТРБ-В — в регуляторах темпера-
туры воздуха в установках приточной вентиляции.
Регуляторы РД (рис. П17.11) применяются только
для регулирования давления «до себя».
Технические данные регуляторов
Условное давление, кгс/см* 16
Температура регулирования среды, °C................ 150
Зона пропорциональности, % верхнего предела на-
стройки ......................................... 10—25
Зона нечувствительности, кгс/см2 0,1
Неравномерность, кгс/см* •«<«•••♦««« 1«0
186
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П17.3. Клапаны регулирующие РК-1 конструкции ОРГРЭС:
a —Dy-50-i-60 мм; б — Dy- 150^-250 мм
187
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П17.5. Датчик температуры ТМП конструкции Со»
юзтехэнерго:
рр — рабочее давление; р х — командное (управляющее) давле-
ние; ро —давление слива (клапан «нормально закрытый»)
Регуляторы разработаны ОРГРЭС, модернизирова-
ны теплосетью Мосэнерго; выпускаются диаметром ус»
ловного прохода 40, 50, 80 и 100 мм с ходом плунжера
соответственно 5, 8, 10 и 15 мм, с пропускной способ-
ностью 14, 23, 50 и 80 т/ч.
9. Термореле ТРБ. Термореле ТРБ-2 (рис. П17.12)
и ТРБ-В (рис. П17.13) применяются в качестве датчика
при регулировании соответственно температуры воды в
водо-водяных подогревателях рабочего водоснабжения
и температуры воздуха на выходе из установок воздуш.
ного отопления.
Термореле применяется при давлении регулируемой
среды до 16 кгс/см2. Чувствительным элементом датчи-
ков служат биметаллические пластины, которые под
действием температуры изменяют положение заслонки
относительно сопла. При этом меняется командный сиг-
нал на исполнительном органе регулирующего клапана.
В качестве рабочей среды используется вода, слив
которой не превышает 1 л/ч.
Термореле ТРБ-2 и ТРБ-В обладают неравномер-
ностью соответственно 5—8 и 2—3°С и зоной нечувст-
вительности 0.2—2 и 0,2—0,4 °C.
Датчики ТРБ разработаны теплосетью Мосэнерго.
10. Регулятор температуры прямого действия для
систем отопления (термосистема РТ К-2216). Регулятор
температуры прямого действия (рис. П17.14) использу-
ется при автоматизации систем отопления на индиви-
дуальных тепловых пунктах как для общего, так и для
пофасадного регулирования, а также для автоматиче-
ского управления подачей теплоносителя циркуляцион-
ным насосом в зависимости от температуры в поме-
щении.
Регулятор температуры прямого действия позволя-
ет регулировать температуру в помещениях по отклоне-
188
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П17.6. Регулятор температуры РТБ конструкции Союзтехэнерго
13-477
189
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
нию ее от заданного значения и по изменению темпера-
туры наружного воздуха одновременно.
Основной особенностью регуляторов является то,
что датчик температуры наружного воздуха реагирует
не на весь диапазон ее изменения, а только на ее часть.
Температуру начала срабатывания можно изменять при
заполнении термосистемы жидкостью. Этой температу-
рой является нижняя точка «срезки» реального отопи-
тельного графика. В диапазоне наружных температур
ниже точки «срезки» регулятор реагирует только на
температуру в отапливаемых помещениях.
Технические данные регулятора
Диапазон регулирования, °C .... 18—24
Зона пропорциональности, °C ... <4
Зона нечувствительности, °C . . . . <1
Постоянная времени, с ...«•» <60
Условное давление, кгс/см2 . . . . 16
Длина капиллярных трубок, м . • • 6-40
Условный диаметр, мм 25—65
11. Регулятор температуры прямого действия кон-
струкции Свердловэнерго. Терморегулятор (рис. П17.15)
манометрического типа предназначен для регулирования
Рис. П17.10. Регулятор прямого дей-
ствия РР
Рис. П17.11. Регулятор прямого дей-
ствия РД
190
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П17.12.
Термореле ТРБ-2
Рис. П17.15. Регу-
лятор температу-
ры горячего водо-
снабжения прямо-
го действия кон-
струкции Сверд-
ловэнерго
Рис. П17.14. Регулятор температуры прямого действия
для систем отопления (термосистема РТК-2216):
а — термосистема; б — регулирующий клапан; /—датчик тем-
ператур наружного воздуха; 2 —задатчик; 3 —датчик темпе-
ратуры воздуха в помещении; 4 —сильфон разделительного
устройства; 5 —сильфон исполнительного механизма
13*
Из обратного трубо-
провода стенмра-
Y турой, tz
Смеишнш frte
к потребителю
темпера-
турой irg
ИЗ П0(&Ю1Цё20
трубопровода,
теплосети. с
темпера-
турой, tf
Рис. П17.16. Устройство блокировки (отсекатель) ком-»
струкции Союзтехэнерго (ОРГРЭС)
температуры воды на горячее водоснабжение в откры-
тых системах теплоснабжения и устанавливается на ин-
дивидуальных тепловых пунктах. Чувствительным эле-
ментом регулятора является сильфон из нержавеющей
стали» заполненный бензолом.
Технические данные регулятора
Условное давление, кгс/см3 ....................
Максимальиая производительность по горячей
воде. м*/ч ,.»<»...............................
Температура воды в подающем трубопроводе, °C
Точность поддержания регулируемой температу-
ры, °C *........................
Габариты, мм •
Масса, кг .
16
12
<150
±3
260X260X120
5
12. Блокировочное устройство (отсекатель) конст-
рукции Союзтехэнерго. Блокировочное устройство (рис.
П 17.16) предназначено для отключения теплоносителя
191
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Рис. П 17.17. Регу-
лирующий кла-
пан теплосети
Башкирэнерго
от отопительно-вентиляционного агрегата при осганове
вентилятора.
Устройство рассчитано на работу при давлении ре-
гулируемой среды до 16 кгс/см2 и температуре до
150 °C. Питание электромагнита блокировочного
устройства от сети напряжением 220 В. Устройство име-
ет негерметичность затвора в размере 0,5 % коэффици-
ента пропускной способности клапана.
13. Регулирующий и отсекающий клапан теплосети
Башкирэнерго. Клапан предназначен для использования
в качестве исполнительного органа в системах автомати-
ческого регулирования напора, расхода и температуры в
открытых и закрытых системах теплоснабжения. В схе-
мах регулирования отопительно-вентиляционных уста-
новок регулирующий клапан (рис. П 17.17) комплекту-
ется с парусным датчиком (рис. П17.18), а при регули-
ровании температуры воды в системах горячего водо-
снабжения— с датчиком температуры (рис. П17.19).
14. Ручное блокировочное устройство. Ручное бло-
кировочное устройство (рис. П 17.20) применяется в ото-
пительно-рециркуляционных агрегатах, а также в не-
больших приточно-вентиляционных установках для
предотвращения перетока теплоносителя через калори-
феры при ос1 анове вентилятора. Устройство устанавли-
вается на подающем трубопроводе перед калориферами.
Блокировочное устройство может применяться во
всех случаях, когда нет необходимости регулировать
напор перед установкой и нет опасности замерзания ка.
лориферов.
Блокировочное устройство состоит из запорного
органа пробочного типа, оснащенного ручным приводом,
5
Рис. П17.19. Датчик температуры:
1 — штуцер; 2 — корпус; 3 — заглушка: 4 — седло; 5 — патрубок;
6 — биметаллические пластины
Рис. П 17.20. Блокировочное устройство для отопитель-
ных агрегатов
который механически сопряжен с конечным выключате-
лем ВК-200А. Устройство несложно в исполнении и
может изготавливаться в любых механических мастер-
ских.
ПРИЛОЖЕНИЕ 18
ВМЕСТИМОСТЬ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
1. Вместимость наружных тепловых сетей, м3, опре-
деляется по формуле
^ = 22/^. (П18.1)
где I — длина участка труб данного диаметра, м; /тр —
площадь поперечного сечения трубы данного диаметра,
м2, принимается по данным табл. П5.1.
2. Вместимость внутренней системы теплопотребле-
ния, м3, определяется по формуле
Усист=<?РУуД, (П18.2)
где Qp — расчетная тепловая нагрузка системы тепло-
потребления, Гкал/ч (ГДж/ч); Иуд — удельный объем
воды в системе на 1 Гкал/ч или на 1 ГДж/ч; прини-
мается по табл. П 18.L
192
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П18.1. Удельные объемы воды в системе теплопотребления
Наименование тепло- потребляющего обору- дования в системе Удельный объем воды Ууд* при тем. лературном перепаде в системе, °C Наименование тепло- потребляющего обору- дования в системе Удельный объем воды V ♦ при температурном перепаде в системе, °C
95—70 110—70 о й 140—70 Р I 180—70 95—70 110—70 130—70 140—70 р р
Радиаторы чугунные высотой 1000 мм Радиаторы чугунные высотой 500 мм Радиаторы стальные па- нельные высотой 500 мм Радиаторы стальные па- нельные высотой 350 мм 31,0 7,4 19,5 4,7 11.7 2,8 10.0 2,4 28,2 6,7 17,6 4,2 103 2,5 9,0 2,1 24.2 5,8 15,1 3,6 9.1 2<2 7.8 1,9 23.2 5,5 14,6 3,5 8,8 2,1 7.5 1,8 21.6 5.2 13.3 3,2 8.0 1,9 6,8 1.6 18.2 4,4 нл 2,7 6,7 1.6 5,6 1.4 Радиаторы стальные ли- стотрубные и конвекто- ры Трубы чугунные ребри- стые Регистры из стальных труб Калориферные отопи- тельно-вентиляционные агрегаты 5,6 1,3 14,2 3,4 37,0 8.9 8.5 2,0 5,0 1,2 12.5 3.0 32,0 7.6 7.5 1,8 4,3 1,1 10,8 2,6 27,0 6,5 6,5 1.6 4,1 1.0 10,4 2,5 26,0 6,2 6,0 1,4 3.7 0.9 9.2 2,2 24,0 ' 5.7 5,5 1.3 3.2 0,8 8.0 1.9 22,0 5.3 4.4 1.1
•В числителе дроби , м’-ч/Гкал. в знаменателе V уд, мэ-ч/ГДж.
Примечания: I. Для оценочных расчетов при отсутствии точных данных о типе нагревательных приборов допускается
Принимать удельный объем воды в отопительно-вентиляционных системах жилых районов равным 30 м3-ч/Гкал (7,2 м3-ч/ГДж),
а для промышленных предприятий 15 м’-ч/Гкал (3,6 м’-ч/ГДж (301). 2- Удельный объем воды в местных непосредственно при*
соединенных системах горячего водоснабжения принимается равным 6 м3-ч/Гкал (1,45 м3-ч/ГДж).
ПРИЛОЖЕНИЕ 19
СООТНОШЕНИЕ МЕЖДУ НЕКОТОРЫМИ ЕДИНИЦАМИ ИЗМЕРЕНИЯ
СИСТЕМ СИ И МКГСС И ВНЕСИСТЕМНЫМИ
Величина Международная система единиц СИ Соотношение с единицами системы МКГСС и внесистемными
Наименование единицы I Обозначение
Длина Масса Время Температура Сила Давление Количество теплоты (энергии), работа Поток энергии, мощность Расход массовый Энтальпия, теплота сгорания, удель- ное количество теплоты Удельная теплоемкость Коэффициент теплопередачи (теплоот- дачи, теплообмена) Теплопроводность Тепловое сопротивление Удельный расход топлива Метр Килограмм Секунда Кельвин Ньютон Паскаль Джоуль Ватт Килограмм в секунду Джоуль на килограмм Джоуль на килограмм- Кельвин Ватт на квадратный метр- Кельвин Ватт на метр-Кельвин Квадратный метр-Кельвин на ватт Килограмм на джоуль м кг с К Н Па Дж Вт кг/с Дж/кг Дж/(кг-К) Вт/(мг-К) Вт/(м-К) ма-К/Вт кг/Дж 1 кг*0.101972 кгс-с1 2/м 1 с= 1/3600 ч—1/60 мин К-°C 1Н*0,102 кгс= [,02-10“4 тс 1 Па = 1,02-10 “"5 кгс/см2* IO-*5 барв *0.102 мм вод. ст.*7,502-10““3 мм рт ст. 1 Дж-0,238846 кал 1 Вг«0 859845 ккал/ч=0,102 ктс-м/с— =0.239 к а л/с 3,6-103 кг/ч 2.39-10 ~~4 ккал/кг 1 Дж/(кг-К)в2,3940”4 ккал/(кг-’С) 1 Вт/(м2-К)»0.86 ккал/(м2-ч-Т)-2.39-10в3 кал/(с-см2-°С) 1 Вт/(м-К)*0.86 ккал/(м-ч-=С)*2,39-10"3 кал/(с-сМ‘°С) 1 м2-К/Вт= 1,163 м2-ч-’С/ккал 1 кг/Дж*4,187-10’ кг/ккал
ПРИЛОЖЕНИЕ 20
КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ
1. Термометры стеклянные ртутные. Термометры
технические (табл. П20.1). Назначение — измерение тем-
пературы для контроля температурного режима. Мон-
таж— стационарный посредством оправы (см. рис.
П6.9). Диаметр оболочки термометра, мм: верхней час-
ти 18±1, погружаемой части 7,5. Погрешность показа-
ний не выше одного деления шкалы.
Пример заказа: термометр технический прямой
(тип П), пределы измерения 0—160 °C, цена деления
1 °C, длина верхней части 240 мм, длина погружаемой
части 103 мм, 20 шт.
Термометры лабораторные нормальные ТЛ-4 (табл.
П20.2). Назначение — точное измерение температуры
при тепловых испытаниях. Исполнение обыкновенное,
экспортное, тропическое.
Пример заказа: термометр лабораторный нормаль-
ный ТЛ-4, № 4, исполнение экспортное, 2 шт.
193
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П20.1. Основные технические данные
технических термометров
Номер термомет- ра Предел измерения Цена деления шкалы. °C, по длине верхней части 4, мм Длина погружаемой части /, мм
Тип термометра
240 160 П (прямой) У (угловой)
2 (-30) —50 0,5 и 1 1 66, 103 104, 141
4 0—100 1 1 163. 253 201, 291
5 0-160 1 и 2 2 403, 633 441, 671
6 0-200 1 и 2 2 1003 1041
Таблица П20 2. Основные технические данные
лабораторных термометров
Номер термо- метра Пределы измере- ния, °C Цена де- ления шкалы, °C Погреш- ность по- казаний, °C Общая длина, мм Диаметр оболочки, мм
1 (—30) —20 ±0,3
2 0—55 ±0,2
3 50—105 0,1 ±0,2 530 11
4 100—155 ±0,4
5 150—205 ±0,4
Таблица П20.3. Основные технические
характеристики электрокоитактных термометров
Термо- метры Пределы измерения, Цена деления шкалы, °C Длина нижней части 1, мм
Тип Ns П У Длина вер части L, м П У
ТЗК 1 2 3 0-50 0-100 0-200 1 1 2; 5 1; 2 1; 2: 5 2; 5 200 80, 100, 120, 160, 200. 250, 320. 400, 500, 630, 800, 1000 130. 150, 170, 210, 250, 300, 370, 450, 55п, 680, 850. 1050
1 2 0—50 50—100 1 80, 100. I2G, 160, 200, 250, 130, 150. 170, 210, 250, 300,
ТПК 3 4 5 6 (-30) —70 0-100 50-150 100-200 2 330 320, 400, 500 370. 450
Термометры электроконтактные, ГОСТ 9871-75
(табл. П20.3). Назначение—замыкание и размыкание
цепи электрического тока с целью поддержания задан-
ной (тип ТЗК) или любой (тип ТПК) температуры и
сигнализации о ее достижении.
Выпускаются прямые (П) и угловые (У) термомет-
ры с диаметром оболочки в верхней части 18 и в ниж-
ней части 9 мм.
Термометры типа ТЗК имеют от 1 до 3 точек кон-
тактирования:
Номер
термометра
Предел установки Минимальный интер-
точек контактировав вал между точками,
ния, °C сС
1 5-45 5
2 10—90 10
3 20—180 20
Допустимая погрешность электрокоитактных термо-
метров в пределах измерения:
Число точек контактирования 0—100 °C 101—200 °C
1 1 2
2 2 3
3 2 3
Пример заказа: термометр контактный ртутный с
заданной температурой контактирования, прямой типа
ТЗК, пределы установки точек контактирования
0—45 °C, длина нижней части 80 мм, 12 шт. или: тер-
мометр ртутный с переменным контактом и магнитной
регулировкой, угловой, типа ТПК, № 3, 1 шт.
Изготовитель: Клинское НПО Термоприбор.
2. Манометры. Манометры технические общего на-
значения МТП-160 а МП-5 (ГОСТ 2405-80). Назначе-
ние— измерение избыточного давления для контроля
режима. Класс точности 1,5. Диаметр корпуса
МТП-160—160 мм, МП-5— 250 мм. Манометр МП-5
применяется при установке на высоте более 5 м от
уровня площадки наблюдения. Диаметр резьбы присо-
единительного штуцера М20Х1Д Пределы^-‘Намерения,
кгс/см1 2 3: МТП-160 —0—0,6; 0—1,0; 0—1,6; 0—2,5; 0-4;
0—6; 0—10; 0—16; 0—25; МП-5 — 0—6; 0—10; 0—16;
0—25.
Монтаж стационарный, на штуцере, с трехходовым
краном и сильфонной трубкой.
Пример заказа: манометр показывающий МТП-160,
предел измерения 0—10 кгс/см2, исполнение обыкновен-
ное, экспортное, тропическое.
Манометр для точных измерений МТИ. Назначе-
ние— точное измерение избыточного давления при гид-
равлических испытаниях трубопроводов (кроме насос-
ных установок). Класс точности 0,6 или 1. Верхние пре-
делы измерения, кгс/см2: модель 1218 — 0,6; 1; 1,6; 2,5;
4; модель 1216 — 6; 10; 16; 25. Диаметр корпуса 160 мм.
Диаметр резьбы присоединительного штуцера М20Х1.5.
Монтаж стационарный, на штуцере.
Пример заказа: манометр МТИ, модель 1216, пре-
делы измерения 0—16 кгс/см2, класс точности 1, испол-
нение обыкновенное, экспортное» тропическое.
Манометры контактные с электрическим выходным
сигналом, двухпозиционные ЭКМ-IV и ВЭ-16-Ръ (ГОСТ
13717-74). Назначение — измерение избыточного давле-
ния и сигнализация о достигнутых крайних пределах ра-
бочего давления или для дистанционного ре!улирования
в обыкновенных (ЭКМ-IV) и взрывопасных (ВЭ-16-Рб)
условиях.
Класс точности 1,5. Диаметр корпуса 160 мм. Диа-
метр резьбы присоединительного штуцера M20XL5
Пределы измерения: 0—1; 0—1,6; 0—2,5; 0—4; 0—6;
0—10; 0—16; 0—25 и т. д.
Рабочее напряжение 220 В переменного или посто-
янного тока. Разрывная мощность контактов 10 В А.
Пример заказа: манометр показывающий сигнализи-
рующий ЭКМ-IV; пределы измерения 0—16 кгс/см2.
3. Приборы для определения расхода. Дифференци-
альный манометр мембранный ДМ, модель 23573. На-
значение — измерение расхода теплоносителя по перепа-
ду давления в сужающем устройстве. Работает в комп-
лекте с вторичными приборами КСД-3; КСД-2 и др.
Основные технические данные: класс точности ( и
1,5; предельные номинальные перепады давлений: 0,4;
0,63; 1; 1,6; 2,5; 4; 6,3 кгс/см2; допустимое рабочее дав-
ление 63 кгс/см2.
Исполнение обыкновенное, экспортное, тропическое.
Пример заказа: дифференциальный манометр мемб-
ранный беешкальный ДМ, модель 23573, класс точнос-
ти 1,5, опросный лист УОЛ-1-74.
Дифференциальные манометры поплавковые
ДП-710Р, ДП-710чР, ДП712Р, ГОСТ 18140-77. Назна-
чение-измерение, запись и суммирование во времени
(для дифференциального манометра с интегратором
ДП-712Р) расхода жидкостей, пара и газов.
194
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П20.4. Основные технические данные
Верхние пределы измерения в соответствии с верхними пределами скоростей потока изме ряемой среды (м/с), м'/ч
норо прохода датчиков, мм 1,25 1.6 2,0 2,5 | 3,2 | 1 4.0 5.0 | 6,0 | 8.0 | 10,0
10 0,32 0,4 0.5 0,6 0,8 1.0 1,25 1.6 2,0 2,5
15 0,8 1.0 1,25 1.6 2,0 2.5 3,2 4,0 5,0 6,0
25 2.0 2,5 3.2 4.0 5.0 6.0 8.0 10,0 12,5 16,0
50 8.0 10.0 12,5 16,0 20,0 25.0 32,0 40,0 50,0 60,0
80 20.0 25,0 32,0 40,0 50,0 60.0 80.0 100.0 125,0 160,0
100 32,0 40,0 50,0 60.0 80.0 100.0 125,0 160,0 200,0 250,0
150 80,0 100,0 125,0 160,0 200,0 250,0 320,0 400,0 500,0 600,0
200 125,0 160,0 200.0 250,0 320.0 400,0 500,0 600,0 800,0 ЮОп.О
300 320,0 400,0 500,0 600,0 800.0 1000,0 1250,0 1600.0 2000,0 2500,0
Основные технические данные: класс точности 1,0;
предельные номинальные перепады давлений 0,063; 0,1;
0,16; 0,25; 0,4; 0,63; 1,0 кгс/см2; допустимые рабочие
давления 63 и 250 кгс/см2; время одного оборота диа-
граммы 12 и 24 ч.
Габаритные размеры: ДП-710Р и ДП-712Р — 280х
Х328Х (723—1447) мм; ДП-710чР—280Х328Х (692—
1416)
Привод манометров: ДП-710Р и ДП-712Р — от
синхронного микродвигателя переменного тока (220 В,
50 Гц); ДП-710чР — от часового механизма с восьми-
суточным заводом.
Пример заказа: дифференциальный манометр по-
плавковый самопишущий ДП-710чР, время одного обо-
рота диаграммы 24 ч, исполнение обыкновенное (экс-
портное, тропическое), опросный лист УОЛ-1-74.
Индукционный расходомер ИР-51, ГОСТ 11988-72
(табл. П20.4). Назначение — непрерывное автоматиче-
ское измерение расхода жидкостей с электропроводно-
стью не ниже 10'3 См/м в закрытых заполненных тру-
бопроводах.
Класс точности 1. Предельно допустимое рабочее
давление 25 или 10 кгс/см2 в зависимости от покрытия
преобразователя расхода. Температура измеряемой
среды от —40 до +150 °C.
Габаритные размеры преобразователя расхода
550X1192 мм, измерительного блока 223X203X522 мм.
Выходной сигнал 0—5 мА. Питание от сети перемен-
ного тока 220 В, 50 Гц. Потребляемая мощность
500 В»А для диаметров 10—80 мм, 600 В-А для диа-
метров 100—300 мм.
Счетчики жидкостей скоростные (водомеры). На-
значение-измерение суммарного расхода чистой жид-
кости, протекающей по трубопроводу.
Для измерения малых расходов применяются крыль-
чатые счетчики УВК (ГОСТ 6019-73), для измерения
больших расходов — турбинные счетчики ВТ и ВТГ
(ГОСТ 14167—76).
Основные технические данные: рабочее давление
10 кгс/см2, основная погрешность ±5 % в интервале от
нижнего предела измерения до расхода, равного 10 %
верхнего предела; в остальном диапазоне основная по-
грешность ±2 %; температура измеряемой среды до
30 °C для счетчиков марок УВК и ВТ и до 90 °C для
счетчиков ВТГ.
Присоединение к трубопроводу штуцерное у крыль-
чатых счетчиков и фланцевое у турбинных счетчиков.
Технические данные счетчиков жидкостей приведе-
ны в табл. П20.5.
Таблица П20.5. Технические данные
счетчиков жидкостей
Марки счетчиков
УВК-20
УВК-25
УВК-32
УВК-40
ВТ-50 и ВТГ-50
ВТ-80 и ВТГ-80
ВТ-100 и ВТГ-100
ВТ-150 и ВТГ-150
20
25
32
40
50
НО
100
150
Пределы измере-
ния, мл/ч
Г абарит*
ные раз-
меры
1,6 2,5 0,06 0,025 250X112X152
2.2 3,5 0,08 0,035 280X156X112
3,2 5,0 0.105 0,05 300X112X164
6,3 10,0 0,17 0,1 330X112X169
15 30 1,6 0.7 155X160X214
42 84 3.0 1.2 205X195X 250
70 140 4,5 2.0 215X215X270
150 300 7,0 3,0 262X280X329
ПРИЛОЖЕНИЕ 21
ФОРМЫ РАСЧЕТНЫХ ТАБЛИЦ ДЛЯ НАЛАДКИ ВОДЯНЫХ СИСТЕМ
ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Таблица П21.1. Характеристики систем теплопотребления зданий, присоединенных к тепловой сети г.
на 19________________г* ('заполняется заказчиком и передается исполнителю перед началом работ)
с с £ Номер камеры присое- динения теплового ввода Номер абонента по расчетной схеме сети Наименова- ние и адрес потребителя теплоты Кубатура здания по наружному обмеру V, м3 Геодезическая отметка ввода теплосети (под- вала ЗДЛНН Я) м Высота здания или число этажей й__ м/эт. зд, Число потребителей • горячего водоснабжения И, ед. Схема присоединения систем теплопотребления Тепловые нагрузки, Гкал/ч Примечания
отопления (элеваторная, насосного под- мешивания, непосредст- венная, не- зависимая и т. Д.) горячего во- доснабжения (параллель- ная, последо- вательная, смешанная, непосредст- венный водо- разбор и т д. ) отопления (?о вентиляции горячего водо- снабжения Qf в Всего Q
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Примечание. Графа 3 заполняется исполнителем при уточнении расчетной схемы сети В графе 8 для жилых домов,
гостиниц, общежитий и т. д указывается число жителей; для других потребителей количество единиц водопотребления — соглас-
но нормам расхода горячей воны по данным действую! !.их СНиП В графе !о указываются особенности системы теплопотребле-
ния, а также источник сведений о тепловой нагрузке (проект, расчет, испытания и т. д ).
195
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П21.2. Характеристика установленного отопительно-вентиляционного оборудования
на 19_____________________________________г* (заполняется заказчиком и передается исполнителю перед
началом работ)
(наименование предприятия;
Таблица П21.3. Характеристика и расчет теплопотребления конвективно-излучающих приборов
_________________________________________________________на 19___г.
Номер по схеме сис- темы Данные об отопительном оборудовании Расчетная температура Расчетный расход
ветви стояка Тип отопи- тельного прибора Количество секций радиа- торов или рядов конвек- торов, труб п Диаметр гладких труб D, мм Общая длина гладких или реб- ристых труб /, м Расчетная площадь по- верхности нагрева при- бора F. экм греющей воды воздуха внутри помеще- ния т2, °C теплоты <?р ккал/ч греющей воды *'р.т/’
на входе /t, °C на выхо- де G, °C
Примечание. Если к одному стояку присоединены отопительные приборы разных типов, то каждый тип записывается
в отдельную строку, а расход теплоты суммируется по стояку.
Таблица П21.4. Расчет калориферных установок на 19________________________г.
Технические данные установки Исходные данные Расчетные значения Результаты расчет а
Назначение и номер установки по схеме системы теплопотребления Число в установке Тепловые характе- ристики установки Расход воздуха через установку . /-Р,КГ/Ч Расчетная тем- пература температурного перепада в сети ДГ=6~/, . °C температурного напора в установке d=0t5<G+M** т, , °C модуля теплообмена М j температурного перепада воздуха теллолроизводнтельности установки 1 Q, Гкал/ч расхода греющей воды G, т/ч Температуры воздуха на выходе из установки x^Tj-j-Дт, °C
всего калориферов, их марки и типоразмер п I рядов Z калориферов в одном ряду S параллельных подводок (ходов) для прохода теплоносителя Т Табличный параметр Е Коэффи- циенты сни- жения эффектив- ности Эффективный параметр Г‘ага2в^эф теплоно- сителя в ка- лориферах ноздуха на входе в калорифе- ры т2 ,°С
на состояние кало- риферов ос4 I на число калорифе- ров в установке а2 иа входе tu °C на выходе tit °C
1 2 3 4 5 6 7 8 1 9 10 11 12 13 14 15 16 17 16 19 20
196
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П21.5. Расчетные данные по отопительно-вентиляционным установкам
____________________________________________________на 19___г.
Номер по расчетной схеме цеха Марки и чис- ло калорифе- ров в уста- новке п Производи- тельность по воздуху L, м*/ч Температуры Расчетная нагрузка
ветви отопительно- вентиляцион- ной установ- ки обратной во- ды от уста- новки °C воздуха по теалоте Qp> Гкал/ч по сетевой воде G^ ф
на входе т2 гс на выходе ,°С
Таблица П21.6. Расчетные тепловые нагрузки и диаметры отверстий дроссельных устройств для тепловых
вводов и систем теплопотребления на 19___________________________________________________г*
Номера вво- дов ветвей, стояков, ото- пительно- вентиляцион - ных установок Количество, марки или модели и ти- поразмер теплопотреб- ляющего оборудования Расчетные на- грузки Расчет дроссельных устройств Примечания
по теплоте Qp Гкал/ч по сетевой воде ('р, т/ч Напор Диаметр Остаточ- ный на- пор после диафраг- мы Я м Диаметр отверстия сопла эле- ватора ас, ““ Номер элева- тора
распола- гаемый "р. “ дроссели- руемый "д.“ отверстия дроссель- ной диа- фрагмы мм дроссели- руемого трубо- провода DT. *“
Таблица П21.7. Расчетные тепловые нагрузки и диаметры
отверстий дроссельных устройств для тепловых вводов____на 19___г.
Номер по расчетной схеме Наименование и адрес потребителя теплоты Расчетные нагрузки Данные теплового ввода Расчет дросселирующих устройств
на отоп- ление на горячее водоснабжение всего Ввод Элеватор На горячее водоснабже- ние
потребителя теплоты участка до камеры при- соединения по теплоте Qo.p, Гкад/4 по сетевой воде G Т/ч схема при- соединения по теплоте <?г Гкал/ч по сетевой воде Gr т/ч по теплоте <?р Гкал/ч по сетевой воде Gp т/ч Давление на обратном коллекторе Р2> кгс/см- й f я О = X С __ з е. дросселируе- мы н напор нд, м диаметр диа- фрагмы е/д мм напор после диафрагмы Но,м диаметр соп- ла </- мм U, № элеватора дросселируе- । мый напор «Г. * диаметр диа- фрагмы 4? Мм ’
197
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П21.8. Расчетные тепловые нагрузки на отопление и диаметры отверстий дросселирующих устройств
для тепловых вводов г.на г.
Номер по расчет- ной схеме сети Наимено- вание и адрес потреби- теля Расчетная нагрузка Данные теплового ввода Дроссельная диафрагма Элеватор
участка до камеры присое- динения потребителя теплоты по теплоте Гкал/ч по сете- вой воде Gp. г/ч Давление на обрат- ном кол- лекторе кгс/см* Распола- гаемый напор //р. М Дроссе- лируемый напор Нд. м Диаметр отверстия г/д. мм Напор перед элевато- ром н3, м Диаметр отверстия сопла dQ, мм Номер элеватора
Примечание. При расчете принято* 11т- ... °C: С = .. °C; t и _ - ... °C: /f. _ = .. dC.
ip B,p *n*p
Таблица П21.9. Расчет местных сопротивлений тепловой сети г.на 19___________________г.
Номер участ- . ка по расчет-1 ной схеме | Диаметр труб, мм За движки Вентили Компенсаторы Колена Тройники Переходы Прочие Всего
количест- во 1 количест- во 1 25 количест- во 25 количест- во 1 количест- во 25 количест- во £ количест- во 1 2s 25 ! Л)КВ* м
Таблица П21Л0. Гидравлический расчет тепловой сети на г.
Номер участка по расчетной схеме Расход сетевой воды (7, т/ч Характеристики участка Расчет потерь напора Потерн напора oi источни- ка теплоснабжения SH, м Располагаемый напор в 1 конце участка Н^, м |
Диаметр труб £>, мм Линейная длина /, мм Эквивалентная шерохо- ватость /С, мм о Поправочный коэффи- циент к удельным по- терям р Приведенная линейная длина р/. м Эквивалентная длина или сумма коэффициен- тов местного сопротив- ления /,. или Si, м <* Расчетная длина участ- ка (для расчетов по эк- вивалентной длине) <О/-НЭ), м Удельные потери при Кэ=0,5 мм h, мм/м Заполняется при расчете по Si Полные потери на участке
расчетного предыдущего । скооос ib вады w, 1 м/с потеря в местных сопротивлениях Нм, м м линейные потери Нл.м в одном трубо- проводе Я, м в двух трубо- прогодах Н2, м
Таблица П21.11. Сводная таблица нагрузок на____________г<
Номер по расчетной схеме Расход теплоты , Гкал/ч Расход сетевой воды, т/ч
цехов вводов на отопление <?0 на венти- ляцию «в на горячее водоснабже- ние Уг.в всего Qp на отопление % на вентиля- цию (?в на горячее водоснабже- ние бг всего °р
198
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П21.12. Регулировка тепловых вводов и отопительно-вентиляционных систем______мес.
Данные пересчета Пересчитан- ные диаметры отверстий WH 1Н*эр pdoxeeaire pl-uoo
ww ,fI ^p ганаебфеяЯ цончиэзэоб»
/7 RtfOa tfOXOBd #|<ШЧ1ГЭ1ИЭОНАО
винагпэкэ иии'пйффеой а
| Данные обхода 1 1 Фактический [ напор w пвмвбфвиЯ V0H4tf3330dtf 31T30U
и *$н (ихээ rawodoia оз) ranaed -фвид (foHqiraaaodtf off
1 Температуры I I воды в трубопроводах | Эо ,B; edoieeoire airoou
замеренные Эо *г/ woHxedgo в
Ээ а! WStfKHBtfOU я
по графику или расчету э, •лг; нонxedдо в
э, -Jl; na'moiPVou в
1 воздуха в отопитель- но-вентиля- ционных установках Do ‘’1 3tfOX14H вн
Ээ Woxg ей
Эо ,ai xEiiHalii •экои хгеиэвяиииею я
Эо ,п; озоичел^ен
Дата
| Расчетные данные Диаметр отверстия ни <ор edoieaavc вгпоз
ИИ 'р HHjEd<peuV yoHHiraaoodtf
Располагае- мый напор и гакиебфеи? OOHqiraooodV air эон
и •// <и1эз iHHodoxo оЭ) ни -лебфвип’ уончиэзэоби off
(RtfoaoduogKdx Вяихебро инн tfHtnoietfou) иилгбфвиИ' ияаонехэЛ oxoaw
Потребитель , ииаонвхзЛ ^онноипкитинэд •окч1гахниою ‘емкою ‘ивхэя эпоха цонюьэеб он банон иги oadtfe и эинздонамиин
ихээ экэхз yoHioi.ocd оь 4эг.он
ЕИНВЬЗНИбЦ
МП Ч1ЭО1 -eaoxodam ив hi Hair вайя х€
^*OX/OY etfoaodnogXdj. еитоибахяеЗех веиоаь -Hiraedtfuj кенчдохиэонхо
°v киненсяихойиоэ хна идиффеоя цннчцахнзонхо
Y кин -aifBH£oduo3 хнэипяффеоМ
н/и эянэбх вн edouBH Hdaxou знижгэ^А
и t3,HV эииэбх ен BdouBH ибэюц
w 'W/7V KHHdlfBHXOdUOO эннхзэи вн вdоисн идэюц
и <bAWV эяьэенХ вн вбоиен Kdaiou квШдо
Полнгй напор в конце участка w бонвн #гая1гоц Z
и *z еяавби •он EBMoahHeatfoaj
и 4d/nd боивн цимзэьжЦаковэчц
гиэ/ззя <wd аин -airaBtf dOHHadaKsn
Полный напор в начале участка и ‘0# Iйjy dOUBH gRHlCOU /
к *z enaedu -on EBxoahHeatfoaj
w ‘d/wd бонвн Иияээьибхаиоеачц
гиэ/заи tWd эин -dmetf аоннэбэнеи
ь/а 4о иазэ s ratfoe tfoxoej
»инв1гяи£обаоэ хян -1зэи аохнаициффсом енкЛэ
ин ‘Q вяхзеьЛ diaMBHtf
к ‘7 емхоеьЛ eHHirtf
(H:4HiBdgo hith диикнвхгон) etfosoduogXdi эинэненсен
вмхэвьЛ эннвяонэииен
внаэсьЛ банок
199
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Таблица П21.14. Абсолютные и относительные
и геодезические отметки точек установки манометров
для гидравлических испытаний тепловой сети г.
Реперная точка .
Геодезическая отметка________________________________
Таблица П21.15. Сопоставление результатов
гидравлических испытаний по различным режимам
Абсолютная геодези- ческая отметка манометров, м, на трубопроводе Относительная от- метка манометров (поправка Z), м, на трубопроводе
подающем обратном подающем | I обратном
Наимено- вание участка Отношение квадратов расходов воды при двух режи- мах (G,/G8)2 Отношение потерь напоров на участке при двух режимах Примечания
подающем обратном
ПРИЛОЖЕНИЕ 22
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ДЛЯ СХЕМ
ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Условное обозначение
Условное обозначение
Наименование
Станционное оборудование
Турбина паровая с генератором
Котел отопительный:
а — на твердом топливе; б — на
жидком топливе; а — на газе
Теплообменный аппарат по*
верхностный: подогреватель,
охладитель, экономайзер,
парогенератор
Деаэратор
Водонагреватель емкий
Водонагреватель скоростной
Бак под атмосферным давлена*
ем
Бак под давлением выше атмо*
сферного
Бак под давлением ниже атмо-
сферного
Аккумулятор гидравлический
Насос с постоянной производи-
тельностью
Продолжение прилож. 22
Наименование
Насос с регулируемой произво-
дительностью
Насос лопастной центробежный
Насос ручной
Насос струйный
Компрессор
Вентилятор центробежный
Вентилятор осевой
Электродвигатель переменного
тока
Трубопроводы а их элементы
* Подающий трубопровод
Обратный трубопровод
X X Паропровод
Конденсатопровод
Трубопровод горячего водо-
снабжения
Трубопровод циркуляционный
Водопровод холодный
Трубопровод канализационный
200
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож. 22
Продолжение прилож. 22
Условное обозначение Наименование
—— — —— —• Трубопровод дренажный
—п—п— Трубопровод подпиточный Трубопровод демонтируемый
Подающий трубопровод, подле* жащий монтажу
U L. Обратный трубопровод, подле- жащий монтажу Соединение трубопроводов
I
Перекрещивание трубопроводов
-СТ1 Трубопровод с вертикальным
стояком
II -г Соединение труб фланцевое
II •
- Соединение труб муфтовое (на резьбе)
——
Трубопровод с фланцевой за-
и глушкой
300 200. Переход диаметра в трубопро- воде
| I Компенсатор П-образный
* Компенсатор линзовый
Компенсатор телескопический
(сальниковый)
у - Опора неподвижная
А
Опора подвижная
- - Опора направляющая
ц ТК-5 Тепловая камера на сети
— .Q — - Колодец смотровой на сети
। 1 Ввод тепловой сети в здание
Арматура г 1 ia порно-регулировочная
М3 Задвижка
Задвижка с электроприводом
Условное обозначение
Наименование
Нагревательные приборы
3 х 100 х 6
4x2
Клапан обратный
Клапан предохранительный
Клапан дроссельный
Клапан редукционный (РОУ)
Затвор поворотный (заслонка)
Вентиль (клапан) запорный
Вентиль (клапан) трехходовой
Вентиль (клапан) регулирую*
щий
Кран проходной
Кран трехходовой
Кран двойной регулировки
Кран водоразборный
Кран воздушный
Клапан воздушный автоматиче-
ский
Воздухосборник вертикальный
Воздухосборник горизонтальный
Смеситель холодной н горячей
воды
Сетка душевая
Воронка спускная (дренажная)
Заслонка регулирующая
отопите ль но-вентиляционные
Труба отопительная гладкая,
регистр из гладких труб (три
трубы диаметром 100 мм,
длиной по 6 и)
Труба отопительная ребристая
(четыре трубы длиной по
2 м)
Конвектор без кожуха
201
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Продолжение прилож. 22
Продолжение прилож. 22
Условное обозначение
Наименование
Конвектор с кожухом
Радиатор отопительный, состоя-
щий из 16 секций
Панель отопительная бетонная
Агрегат воздушно-отопительный
Приточно-вентиляционная уста-
новка
Кондиционер
Агрегат воздушной завесы
Доводчик эжекционный
Грязевик
Конденсатоотводчик
Конденсатосборник
Контрольно-измерительные и регулирующие приборы
Манометр (вакуумметр) дру-
жинный
Манометр U-образный
Манометр электроконтактный
Отборное устройство давления
и уровня
Штуцер с краном для маномет-
ра
Пьезометрический измеритель
уровня или расхода (по
принципу трубки Вентури-
Пито)
Диафрагма дроссельная (шай-
ба) на вводе
Диафрагма дроссельная (шай-
ба) на стояке или подводке
к прибору (цифрами указан
диаметр отверстия)
Расходомер с сужающим
устройством
Сужающее устройство для из-
мерения расхода по перепаду
давления
Условное обозначение Наименование
ф V 4? 9 9 Счетчик жидкости или Водомер Термометр жидкостный Гильза для термометра Термометр электроконтактный Термометр сопротивления Термопара одинарная Датчик температуры Прибор регулирующий (сигна- лизирующий) Прибор измерительный Прибор измерительный и регу- лирующий (в одном корпусе) Прибор температуры показыва- ющий Прибор температуры показыва- ющий и самопишущий Прибор температуры сигнализи- рующий Прибор давления показываю- щий Прибор давления сигнализиру- ющий Прибор разности давлений бес- шкальный Прибор расхода показывающий, самопишущий и интегрирую- щий Прибор уровня показывающий ? механизмы (ИМ) ИМ с электроприводом ИМ с электромагнитным при- водом ИМ с мембранным приводом ИМ с поршневым приводом
t сг
р
сг
© Исполнительны* 9
202
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Апарцев М. М. Рекомендации по наладке водя-
ных систем теплоснабжения. М.: БТИ ОРГРЭС, 1968,
200 с.
2. Инструкция по эксплуатации тепловых сетей/
М. М. Апарцев, Э. Д. Каминская, Я. И. Каплинский
и др. М.: Энергия, 1972, 344 с.
3. Апарцев М. М. Инструкция по учету отпуска теп-
ла электростанциями и предприятиями тепловых сетей.
М.: Энергия, 1976, 57 с.
4. Водоподогреватели. Строительный каталог. М :
ГПИ Сантехпроект, 1974, 58 с.
5. Генкин Б. И. Регулировка водяных тепловых се-
тей. М.: Госэнсргоиздат, 1951, 140 с.
6. Громов Н. К. Абонентские установки водяных
тепловых сетей. М.: Энергия, 1968, 320 с.
7. Зингер Н. М. Гидравлические и тепловые режимы
теплофикационных систем. М.: Энергия, 1976, 335 с.
8. Калориферы и отопительные агрегаты. Строи-
тельный каталог. М : ГПИ Сантехпроект, 1974, 135 с.
9. Кондиционеры, калориферы и вентиляторы.
Каталог-справочник. М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1976,
386 с.
10. Справочник по наладке и эксплуатации водяных
тепловых сетей/В. И. Манюк, Я. И. Каплинский и др.
М.: Стройиздат, 1977, 272 с
11. Марков И. В., Сазонов В. Р. Автоматизация
тепловых сетей. М.: БТИ ОРГРЭС, 1961, 60 с.
12. Марков И. В. Универсальный регулятор расхо-
да и давления прямого действия (УРРД) конструкции
ОРГРЭС М : БТИ ОРГРЭС, 1968, 18 с.
13. Марков И. В. Авторегуляторы горячего водо-
снабжения конструкции ОРГРЭС. М : СЦНТИ ОРГРЭС,
1969, 68 с.
14. Нагревательные приборы. Строительный ката-
лог. М.. ГПИ Сантехпроект, 1975, 155 с.
15. Насосы. Каталог-справочник. М.— Л.: Машгнз,
1960, 550 с.
16. Номенклатура насосов Сумского насосного за-
вода на 1976 г. (в общепромышленном исполнении).
Сумы, 1976, 13 с.
17. Номенклатурный перечень насосов общепромы-
шленного назначения, выпускаемых ПО Ливгидромаш
в 1977—1980 гг., Ливны, 1977, 19 с.
18. Номенклатура водогрейных котлов, выпускаемых
Дорогобужкотломашем в 1975—1977 гг. Дорогобуж:
Главатомкотломаш, 1974, 8 с.
19. ОСТ 108.271.101.76. Подогреватели сетевой воды
для тепловых электростанций и отопительных котель-
ных.
20. Правила технической эксплуатации электриче-
ских станций и сетей. М.: Энергия, 1977, 288 с.
21. Сафонов А. П. Автоматизация систем центра-
лизованного теплоснабжения. М.: Энергия, 1974, 272 с.
22. Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые сети.
М.: Энергия, 1975, 368 с.
23. Соколов Е. Я., Громов Н. К., Сафонов А. П.
Эксплуатация тепловых сетей. М.: Госэнергоиздаг,
1955, 352 с.
24. Соколов Р. М. Методические указания по гид-
равлическим испытаниям водяных тепловых сетей. М.—
Л.: Госэнергоиздат, 1963, 63 с.
25. Строительные нормы и правила. СНиП 11-33.75
Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
М: Стройиздат, 1976, 112 с.
26. Строительные нормы и правила. СНиП II-34-76.
Горячее водоснабжение. М.: Стройиздат, 1976, 28 с.
27. Строительные нормы и правила. СНиП П-36-73.
Тепловые сети. М.: Стройиздат, 1974, 56 с.
28. Строительные нормы и правила. СНиП II-A.6-72.
Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиз-
дат, 1973, 320 с.
29. Сортамент труб для наружных тепловых сетей
№ 40913-Т. М.: Главтехстройпроект, 1971, 33 с.
30. Справочник проектировщика. Проектирование
тепловых ссгей/Под ред. А. А. Николаева. М.: Строй-
издат, 1965, 360 с.
31. Шубин Е. П., Левин Б. И. Проектирование теп-
лоподготовительных установок ТЭЦ и котельных. М.:
Энергия, 1970, 266 с.
32. Шубин Е. П. Основные вопросы проектирова-
ния систем теплоснабжения городов. М.: Энергия, 1979,
360 с.
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
Магазин № 170 Москниги имеет в продаже и высылает наложенным
платежом (без задатка) следующие книги издательства «Энергия»:
Бугай Н. В., Шкляров М. И. Неразрушающий контроль металла теплоэнергети-
ческих установок. 1977.— 120 с. — 35 к.
Савкив С. В., Жаровский М. С., Лямичев А. И. Ремонт шипованных экранов па*
регенераторов. 1977,-104 с. — (Б-ка тепломонтажника). —20 к.
Гинзбург-Шик Л. Д. Современные котлоагрегаты и их конструкция. 1979,-112 с.—
(Б-ка тепломонтажника). — 20 к.
Гирнис В. В., Корольков П. М. Контроль качества монтажных и сварочных работ
на атомных электростанциях. 1980. — 96 с.— (Б-ка тепломонтажника). — 25 к.
Кранцфельд Я. Л., Кривошеин Д. И. Конструкции главных корпусов тепловых
электростанций. 1979.— 104 с.— (Б*ка тепломонтажника). —20 к.
Смирнов Г. М. Трубопроводы тепловых электростанций (Устройство и монтаж).
1979. — 96 с. — (Б-ка тепломонтажника). — 20 к.
Вольский В. В. Монтаж дымовых труб новых конструкций. 1980. —106 с. — (Б*ка
тепломонтажника). — 30 к.
Гинзбург-Шик Л. Д., Зарипов М. 3. Техника безопасности при монтаже тепломе-
ханического оборудования электростанций (В вопросах и ответах). 1980.— 128 с. —
(Б-ка тепломонтажника).— 35 к.
Гольдин А. С. Устранение вибраций турбоагрегатов на тепловых электростанци-
ях. 1980. — 96 с. — (Б-ка тепломонтажника). — 25 к.
Переверзев В. А., Шумов В. В. Справочник мастера тепловых сетей. 1980.—248 с.—
В пер.: 1 р. 10 к.
Пособие для изучения «Правил технической эксплуатации электрических станций
и сетей». Раздел 4. Тепломеханическое оборудование электростанций и тепловых сетей.
Раздел 5. Специальное оборудование атомных электростанций. 1980. — 464 с. — В пер.:
2 р. 10 к.
Заказы направлять по адресу: 121096, г. Москва, ул. Василисы Кожиной, 10, Ма-
газин № 170 Москниги.
МИХАИЛ ИВАНОВИЧ АПАРЦЕВ
НАЛАДКА ВОДЯНЫХ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Редактор Б. И. Громов
Редактор издательства Я. М. Пеунова
Технический редактор И. П. Собакина
Корректор Л. С. Тимохова
ИБ № 3265
Сдано в набор 04.03.83. Подписано в печать 09.12 83. Т-22780. Формат 84Xl08Vie- Бумага типограф-
ская № 2 Гарнитура литературная. Печать высокая. Усл. печ. л. 21.42. Усл. кр.-отт. 21,84.
Уч.-изд. л. 28,8. Тираж 30 000 экз. Заказ 477. Цена 1 р. 40 к.
Энергоатомиздат. 113114, Москва, М-114. Шлюзовая наб., 10
Владимирская типография «Союзполнграфпрома» при Государственном комитете СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли 000000, г. Владимир, Октябрьский проспект, д. 7
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru
ПОПРАВКА
По вине типографии в выходных сведениях
допущена ошибка
Следует читать:
МИХАИЛ МИХАИЛОВИЧ АПАРЦЕВ
Бесплатная библиотека теплоэнергетика http://teplolib.ru